(57)【要約】【課題】  双ロール式ストリップ鋳造機用鋳造ロールを開示する。【解決手段】  ＴＷＩＰ鋼鋳造の際にストリップの表面におけるデント欠陥の発生を防止してストリップの機械的物性、例えば引張強さおよび延伸率などを向上させるために、鋳造ロールの表面に連続ガスチャネルを加工し、ストリップ鋳造の際に混入されたガスを排出させることにより、ＴＷＩＰ鋼鋳造の際にストリップの表面におけるデント欠陥の発生を防止し、特に連続的なガスチャネル面を加工することにより、既存のデント欠陥の指数を低め、デント欠陥発生の散布を減少させることを特徴とする、双ロール式ストリップ鋳造機用鋳造ロールを開示する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋳造ロール（１１０）の表面に、ショットブラスティングによるディンプルと連続ガスチャネル（１１３）が形成されたことを特徴とする、双ロール式ストリップ鋳造機用鋳造ロール。
【請求項２】
前記連続ガスチャネル（１１３）は、グリッド型連続ガスチャネルであることを特徴とする、請求項１に記載の双ロール式ストリップ鋳造機用鋳造ロール。
【請求項３】
前記連続ガスチャネル（１１３）は、縦に加工された連続ガスチャネルであることを特徴とする、請求項１に記載の双ロール式ストリップ鋳造機用鋳造ロール。
【請求項４】
前記連続ガスチャネル（１１３）は、深さが０．０３ｍｍ〜０．３ｍｍであり、幅が０．１ｍｍ〜２ｍｍであり、チャネル間の間隔が０．１ｍｍ〜０．６ｍｍであることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項に記載の双ロール式ストリップ鋳造機用鋳造ロール。
【請求項５】
前記連続ガスチャネル（１１３）は、レーザーを用いて微細に加工されることを特徴とする、請求項４に記載の双ロール式ストリップ鋳造機用鋳造ロール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、双ロール式ストリップ鋳造機用鋳造ロールに係り、より詳しくは、ＴＷＩＰ鋼鋳造の際にストリップの表面におけるデント欠陥の発生を防止してストリップの機械的物性、例えば引張強さおよび延伸率などを向上させるために、鋳造ロールの表面に連続ガスチャネルを加工し、ストリップ鋳造の際に混入されたガスを排出させることにより、ＴＷＩＰ鋼鋳造の際にストリップの表面におけるデント欠陥の発生を防止し、特に連続的なガスチャネル面を加工することにより、既存のデント欠陥の指数(Dent Index)を低め、デント欠陥発生の散布を減少させることを特徴とする、双ロール式ストリップ鋳造機用鋳造ロールに関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的な双ロール式ストリップ鋳造工程では、図１に示すように、タンディッシュ１３０内の溶鋼１４０を、浸漬ノズル１２０を介して、反対方向に回転する２つの水冷式鋳造ロール１１０と、その両側面に取り付けられたエッジダム１５０との間に供給し、前記鋳造ロール１１０を回転させて鋳造ロールと溶鋼１４０との接触によって鋳造ロール内への熱漏出が起こしながら溶鋼が急速凝固して凝固シェルが形成され、ロールニップ(roll nip)で圧下されてストリップ１６０が生成される。
【０００３】
ロールの端部には、セラミックからなるエッジダム１５０があって、端部への溶鋼漏出を防ぐ。また、ロールの上部には溶融物の表面に酸化物などが生成しないように密閉したメニスカスシールド１８０があり、ロールの内部には不活性ガスを充填する。
【０００４】
鋳造ロール１１０は、内部に冷却水ホールがあって、この冷却水ホールに冷却水を供給して鋳造ロールを冷却し、銅または銅合金からなるＣｕロールの表面にＮｉまたはＮｉ＋ＮｉＷなどの耐磨耗メッキを施した材質を使用し、あるいは耐磨耗のためのＣｒが含有された材質(weldclad)をロールの外周面に溶接層として厚くコートする。ロールの表面にはショットブラスティングなどの方法で表面処理を施す。
【０００５】
鋳造ロール１１０を通過しながら鋳造されたストリップは、１０〜５０％のインライン熱間圧延し、しかる後に、水冷して巻取り温度を合わせて巻き取る。
【０００６】
ＴＷＩＰ(Twin Induced Plasticity)鋼とは、成形の際に双晶変態挙動を示して延伸率が革新的に改善されることにより高強度および高成形性を確保することができるため、自動車用鋼板に適用可能な鋼をいう。一般に、ＴＷＩＰ鋼は、強度を向上させ且つ固液区間を維持するためにＣを１．５％以下の含量で含有し、微細組織でオーステナイトを安定化させるためにＭｎを１５．０〜３５．０％の含量で含有し、加工中にオーステナイトを安定化させ且つ双晶変態を誘発するためにＡｌを０．１〜６．０％の含量で含有する組成の高マンガン鋼を意味する。このようなＴＷＩＰ鋼を、既存の工程である連続鋳造工程によって製造する場合には、鋳造の際に亀裂の発生が多くて連続鋳造が難しく、特にインライン熱間圧延の際に鋼の成分中にＭｎおよびＡｌが多いことにより、酸化スケールの生成が不均一であり、選択酸化が発生し、酸化層が完全に除去されずに表面に付着してデント欠陥が著しく発生する。よって、このような熱延過程を省略した双ロール式ストリップ鋳造を行うことが非常に有利である。
【０００７】
ＴＷＩＰ鋼は、高強度および高成形性を持つ材料であって、強度８０ｋｇｆ／ｍｍ２以上、延伸率４０％以上を満足しなければならない。このような高強度、高成形性を満足するためには、米国登録特許ＵＳ５４３１７５３に開示されているように、Ｃ：１．５％以下、Ｍｎ：１５．０〜３５．０％、Ａｌ：０．１〜６．０％の成分範囲を有し、ストリップ内の欠陥が非常に少なくなければならない。
【０００８】
ＥＰ１５９５６２２には、鋼をストリップ鋳造工程によって製造する場合、鋼板の表面欠陥を減らすために鋳造ロールの表面にレーザーディンプル(Laser Dimple)加工を施す表面処理方法が開示されている。このような表面処理は、レーザーディンプル加工、あるいはショットブラスティング方法を用いたディンプル加工によって行われる。このような表面処理をロールの表面に施し、ＳＴＳ３０４鋼を鋳造する場合には、ストリップの表面への亀裂発生などを防止し、欠陥のないストリップを製造することができる。
【０００９】
ところが、このようなロール表面処理を施し、ＴＷＩＰ鋼をストリップに鋳造する場合には、図２のようなデント欠陥１６１がストリップの表面に発生する。図２（ａ）はストリップの表面に現れたデント欠陥１６１の表面を走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）によって撮影した写真であり、図２（ｂ）はストリップの表面に現れたデント欠陥１６１の断面を光学顕微鏡によって撮影した写真である。デント欠陥１６１は、ストリップの表面に発生した直径０．５〜３ｍｍおよび深さ０．１〜１ｍｍ程度の半球状溝であって、圧延の後にも一部の表面に残留して表面の欠陥として作用することにより、ストリップの引張強さおよび延伸率を非常に低くする。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開平１１−１７９４９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、上述した従来の問題点に鑑みてなされたもので、その目的は、ＴＷＩＰ鋼鋳造の際にストリップの表面におけるデント欠陥の発生を防止してストリップの機械的物性、例えば引張強さおよび延伸率などを向上させる、双ロール式ストリップ鋳造機用鋳造ロールを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記目的を達成するために、本発明は、鋳造ロール１１０の表面に連続ガスチャネル１１３が形成されていることを特徴とする。
【００１３】
また、前記連続ガスチャネル１１３は、深さが０．０３ｍｍ〜０．３ｍｍであり、幅が０．１ｍｍ〜２ｍｍであり、チャネル間の間隔が０．１ｍｍ〜０．６ｍｍであることを特徴とし、前記連続ガスチャネル１１３は、グリッド型連続ガスチャネル、ショットブラスティングによって形成されたディンプル上に形成されるグリッド型連続ガスチャネル、縦に加工された連続ガスチャネル、またはショットブラスティングによって形成されたディンプル上にレーザーを用いて微細に縦に形成される連続ガスチャネルであることを特徴とする。
【００１４】
本発明は、ストリップ鋳造工程を用いて厚さ１〜１０ｍｍの高マンガン鋼ストリップを製造するとき、Ｃ：１．５％以下、Ｍｎ：１５．０〜３５．０％、Ａｌ：０．１〜６．０％を含有し、残部はＦｅおよび溶解剤に含まれている不純物からなる高マンガン鋼を鋳造するにおいて、ストリップ表面のデント欠陥を減らすためにロールの表面にガスチャネルを加工する。
【発明の効果】
【００１５】
本発明に係る双ロール式ストリップ鋳造機用鋳造ロールは、鋳造ロールの表面に連続ガスチャネルを加工し、ストリップ鋳造の際に混合されたガスを排出することにより、ＴＷＩＰ鋼鋳造の際にストリップの表面に現れるデント欠陥を防止することができる。特に、連続的なガスチャネル面を加工することにより、既存のデント欠陥の指数を３．３６％から０．０４％以下に低めることができ、デント欠陥発生のシグマレベルも０．７から４．０に増加させることができる。  
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】図１は一般な双ロール式ストリップ鋳造装置を示す模式図である。
【図２】図２（ａ）は従来のストリップの表面に現れるデント欠陥の表面を走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）によって撮影した写真である。図２（ｂ）は従来のストリップの表面に現れるデント欠陥の断面を光学顕微鏡によって撮影した写真である。
【図３】図３（ａ）はショットブラスティング法を用いた鋳造ロール表面処理の形状を示す模式図である。図３（ｂ）はショットブラスティング法を用いて表面処理した鋳造ロールで製造したストリップ表面のデント欠陥実験結果を示す写真である。
【図４】図４（ａ）はＬＢＴ法を用いた鋳造ロール表面処理の形状とストリップ表面のデント欠陥実験結果を示す写真である。図４（ｂ）はＬＢＴ法を用いて表面処理した鋳造ロールで製造したストリップ表面のデント欠陥実験結果を示す写真である。
【図５】図５（ａ）は鋳造ロールの表面に加工されたショットブラスティングディンプルの写真である。図５（ｂ）はショットブラスティングによって加工されたディンプルを有する鋳造ロールを用いて鋳造されたストリップの表面に形成されたデント欠陥の写真である。図５（ｃ）は加工されたディンプルを有する鋳造ロールが溶鋼と接するときの状況を示す模式図である。図５（ｄ）はディンプル内ガスの熱膨張によるデント欠陥発生現象を示す模式図である。
【図６】図６はディンプル周囲部の密閉現象を示す写真である。
【図７】図７は急速凝固実験装置を示す概略図である。
【図８】図８（ａ）は本発明に係るグリッド型連続ガスチャネルが加工された鋳造ロールの表面を示す写真である。図８（ｂ）は本発明に係るグリッド型連続ガスチャネルが加工された鋳造ロールで鋳造したストリップの表面を示す写真である。
【図９】図９（ａ）は本発明に係るショットブラスティング粗度を加工した後、グリッド型連続ガスチャネルを微細に加工した鋳造ロールの表面を示す写真である。図９（ｂ）は本発明に係るショットブラスティング粗度を加工した後、グリッド型連続ガスチャネルを微細に加工した鋳造ロールで鋳造したストリップの表面を示す写真である。
【図１０】図１０（ａ）は本発明に係る縦に連続ガスチャネルを加工した鋳造ロールの表面を示す写真である。図１０（ｂ）は本発明に係る縦に連続ガスチャネルを加工した鋳造ロールで鋳造したストリップの表面を示す写真である。
【図１１】図１１（ａ）はショットブラスティングを行った後、縦に連続ガスチャネルを加工した鋳造ロールの表面を示す写真である。図１１（ｂ）はショットブラスティングを行った後、縦に連続ガスチャネルを加工した鋳造ロールで鋳造したストリップの表面を示す写真である。
【図１２】図１２（ａ）はショットブラスティングを行った後、縦に連続ガスチャネルをレーザーを用いて微細に加工した鋳造ロールの表面を示す写真である。図１２（ｂ）はショットブラスティングを行った後、縦に連続ガスチャネルをレーザーを用いて微細に加工した鋳造ロールで鋳造したストリップの表面を示す写真である。
【図１３】図１３（ａ）は機械加工を用いて縦に連続ガスチャネルを加工した後、ショットブラスティングを行った鋳造ロールの表面を示す写真である。図１３（ｂ）は機械加工を用いて縦に連続ガスチャネルを加工した後、ショットブラスティングを行った鋳造ロールで鋳造したストリップの表面を示す写真である。
【図１４】図１４は本発明に係る連続ガスチャネル付与の際にストリップの表面におけるデント欠陥の指数の減少量および散布の改善量を示すグラフである。
【図１５】図１５は本発明に係るガスチャネルの寸法を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下に添付図面を参照しながら、本発明の実施例について詳細に説明する。
ＴＷＩＰ鋼をストリップに鋳造するにおいて、図３に示すようにショットブラスティング法を用いて表面処理を施した鋳造ロールを使用する場合、および図４に示すようにＬＢＴ法を用いて表面処理を施した鋳造ロールを使用する場合のいずれも、ストリップの表面にはデント欠陥が発生する。このようなデント欠陥は、ストリップの表面に形成された直径０．５〜３ｍｍおよび深さ０．１〜１ｍｍの半球状溝であり、１０〜５０％のインライン熱間圧延を行っても完全には除去されない。
このようなデント欠陥は、図５に示すように、鋳造ロールの表面に与えられたディンプルによって発生する。
【００１８】
図５（ａ）は鋳造ロールの表面に加工されたショットブラスティングディンプルを示しており、図５（ｂ）はショットブラスティングによって加工されたディンプルを有する鋳造ロールを用いて鋳造されたストリップの表面に現れたデント欠陥を示している。ストリップの表面に現れたデント欠陥は、鋳造ロールの表面のショットブラスティングに対応していることを示している。図５（ｃ）は加工されたディンプル１１１を有する鋳造ロール１１０が溶鋼１６０に接するときの状況を示している。ディンプル１１１内には溶鋼が完全には充填されず、ガス１６２が残留する。図５（ｄ）はディンプル内の残留ガス１６２が高温の溶鋼と接触して熱膨張することによりデント欠陥が発生する現象を示している。一般に、ステンレス鋼において窒素溶解度が高い場合には、窒素ガスが溶鋼に溶解するために熱膨張できないのでデント欠陥が発生しないが、ＴＷＩＰ鋼での如く窒素溶解度が低い場合にはデント欠陥１６１が発生する。また、ＴＷＩＰ鋼は溶鋼中のＭｎ含量が高くて揮発が激しいので、揮発したＭｎがロールの表面に付着する。これらは、溶鋼とロール間の接触を良好にし、ディンプルの尖っている部分を完全に密閉させる役割を果たすことにより、残留したガスが抜け出さないようにして、熱膨張効果を深化させる役割を果たす。
【００１９】
図６はディンプル周囲部の密閉現象を示している。
図示したように、鋳造ロールの表面におけるディンプルの高い部分が溶鋼と完全に接することになって接触部分１６２が密閉され、ディンプル内のガスが脱出できず内部でのみ熱膨張してデント欠陥になる。
【００２０】
したがって、ＴＷＩＰ鋼におけるデント欠陥の発生を防止するためには、ディンプル１１１内に残留したガスが抜け出すガスチャネルを加工し、このガスチャネルを介してガス１６２が抜け出すようにすることにより、熱膨張を抑制することが必要である。
【００２１】
図７は急速凝固実験装置の概略図を示している。
図示したように、前記急速凝固実験装置は、少量の溶鋼１４０を溶解させ、上部の雰囲気ガス１８５で充填した後、鋳造ロールの材質で形成された基板１１２を溶鋼中に短時間浸漬した後、基板の表面に生成された凝固シェルの表面を照射する装置であり、ストリップ鋳造工程をシミュレーションすることが可能な装置である。本発明では、ガスチャネルの可能性および適切な数値を確立するために、前記急速凝固実験装置を用いてガスチャネルを様々な方法で加工した基板１１２を用いて実験した。
【００２２】
ガスチャネル形成方法にはエッチング、レーザー、機械的方法などがある。
エッチング法は、ロールの表面にフォトレジストを塗布し、光を照らしてガスチャネルを感光させた後、エッチング液を噴射してガスチャネル部を溶かす方法である。
レーザー法は、ロールの表面にレーザー光を照射し、ガスチャネル部を溶かして気化させることによりガスチャネルを加工する方法である。
機械的方法は、微細なバイト(bite)またはカッター(cutter)を用いてガスチャネル部を加工する方法である。
【００２３】
図８（ａ）は本発明に係るグリッド型連続ガスチャネルが加工された鋳造ロールの表面写真を示しており、図８（ｂ）は本発明に係るグリッド型連続ガスチャネルが加工された鋳造ロールで鋳造したストリップの表面写真を示している。
図示したように、グリッド型の連続ガスチャネル１１３を加工した結果、ストリップ１６０の表面にはデント欠陥が発生せず、鋳造ロールの表面形状を模した形状が現れた。これは、加工されたグリッド型の連続ガスチャネル１１３を介して残留ガス１６２が抜け出すことにより、ガスの熱膨張現象がなくなってストリップの表面にデント欠陥１６１が発生しなくなるためである。
【００２４】
図９（ａ）は本発明に係るショットブラスティング粗度を加工した後、グリッド型連続ガスチャネルを微細に加工した鋳造ロールの表面写真を示しており、図９（ｂ）は本発明に係るショットブラスティング粗度を加工した後、グリッド型連続ガスチャネルを微細に加工した鋳造ロールで鋳造したストリップの表面写真を示している。
図示したように、ショットブラスティングで加工された鋳造ロールのディンプルに残留したガスがガスチャネルを介して抜け出すことにより、ストリップの表面にはデント欠陥が発生しない。
【００２５】
図１０（ａ）は本発明に係る縦に連続ガスチャネルを加工した鋳造ロールの表面写真を示しており、図１０（ｂ）は本発明に係る縦に連続ガスチャネルを加工した鋳造ロールで鋳造したストリップの表面写真を示している。
図示したように、鋳造ロールの表面に縦に連続ガスチャネルを加工した結果、ストリップの表面にはデント欠陥が発生しなかった。
【００２６】
図１１（ａ）はショットブラスティングを行った後、縦に連続ガスチャネルを加工した鋳造ロールの表面写真を示しており、図１１（ｂ）はショットブラスティングを行った後、縦に連続ガスチャネルを加工した鋳造ロールで鋳造したストリップの表面写真を示している。
図示したように、鋳造ロールの表面にショットブラスティングを行った後、縦に連続ガスチャネルを加工した結果、やはりストリップの表面にはデント欠陥が発生しなかった。
【００２７】
図１２（ａ）はショットブラスティングを行った後、縦に連続ガスチャネルをレーザーを用いて微細に加工した鋳造ロールの表面写真を示しており、図１２（ｂ）はショットブラスティングを行った後、縦に連続ガスチャネルをレーザーを用いて微細に加工した鋳造ロールで鋳造したストリップの表面写真を示している。
図示したように、鋳造ロールの表面にショットブラスティングを行った後、縦に連続ガスチャネルをレーザーを用いて微細に加工した結果、ストリップの表面にはデント欠陥が発生しなかった。
【００２８】
図１３（ａ）は機械加工を用いて縦に連続ガスチャネルを加工した後、ショットブラスティングを行った鋳造ロールの表面写真を示しており、図１３（ｂ）は機械加工を用いて縦に連続ガスチャネルを加工した後、ショットブラスティングを行った鋳造ロールで鋳造したストリップの表面写真を示している。
図示したように、鋳造ロールの表面に機械加工を用いて縦に連続ガスチャネルを加工し、ショットブラスティングを行った後には、ストリップの表面にデント欠陥が発生しなかった。
このような結果から分かるように、連続ガスチャネルを鋳造ロールの表面に加工すると、デント欠陥を防止することができる。
【００２９】
【表１】
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【００３０】
表１にまとめたように、本発明では、鋳造ロールの表面に連続ガスチャネルを加工し、ストリップ鋳造の際に混入されたガスを排出させることにより、ＴＷＩＰ鋼鋳造の際にストリップの表面におけるデント欠陥の発生を防止することができる。
【００３１】
図１４を参照すると、本発明に係る連続ガスチャネル付与の際にストリップの表面におけるデント欠陥の指数の減少量および散布の改善量を示すグラフが示されている。
連続ガスチャネルを鋳造ロールの表面に加工することにより、既存のデント欠陥の指数を３．３６％から０．０４％以下に９９％低めることができる。そして、デント欠陥発生のシグマレベルも０．７から４．０に増加させることができる。デント指数は、次の数式によって計算することができる。シグマレベルは、短期工程能力を基準として、規格中心から規格限界までの距離が標準偏差の幾倍になるかを計算した値であって、プロセスの能力を示す共通指標をいう。シグマレベルを測定する方法は、不良率（ＤＰＭＯ）を算出し、これをシグマレベルで換算する。本発明を適用した結果、デント欠陥の指数の標準偏差が既存の３．６８％から０．０６％に減少し、シグマレベルも０．７から４．０に増加した結果を示した。
【００３２】
【数１】
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式中、ｎｉ：５０ｍｍ×５０ｍｍのストリップ内に存在するデント欠陥の直径別個数
Ｄｉ：５０ｍｍ×５０ｍｍのストリップ内に存在するデントの直径
図１５は本発明に係るガスチャネルの寸法を示すグラフである。ガスチャネルの深さは少なくとも０．０３ｍｍ以上にしければならず、好ましくは０．０５ｍｍ以上にしなければならない。デント欠陥の側面においてガスチャネル深さの上限はないが、ガスチャネルの深さが深いほど、凝固能が減少し且つ表面品質が低下するので、０．３ｍｍ以下にすることが好ましい。一般にガスチャネルへの溶鋼の充填がＴＷＩＰ鋼の場合には５０％なので、０．３ｍｍのガスチャネル加工の際にストリップの表面には０．１５ｍｍの屈曲が生ずるが、この程度の屈曲はインライン熱間圧延後の表面品質には問題にならない。ガスチャネルの深さがあまり低いため、０．０３ｍｍ以下になると、ストリップ鋳造を連続的に行うときに鋳造ロールの表面が磨耗してガスチャネルの役割を果たす。
【００３３】
ガスチャネルの幅は少なくとも０．１ｍｍ以上にしなければならず、好ましくは０．１５ｍｍ以上にしなければならない。ガスチャネルの幅が０．１ｍｍ以下になると、ストリップ鋳造の際に鋳造ロールの表面に付着する異物（溶鋼蒸気、溶鋼スラグ、酸化スケールなど）がガスチャネルに入り込む場合、ガスチャネルが詰まってもはやガスチャネルの効果がなくなる。このような異物をブラシロールを用いて掃除しても、０．１ｍｍ以下のガスチャネルは、ブラシロールを成すワイヤ（０．１ｍｍの直径）が入り込まず掃除できないため、ガスチャネルの効果が大きく減少する。ストリップ鋳造中に、ロールの表面は圧下力を受けるが、このような過程で異物などが圧着されるか或いはロールの表面が一部圧着されると、ガスチャネルの効果がなくなる。また、ガスチャネルの幅は２ｍｍ以下、好ましくは０．７ｍｍ以下である。ガスチャネルの幅が２ｍｍを超過する場合には、溶鋼がガスチャネルに完全に浸透してガスチャネルの機能を失ってしまう。すなわち、２ｍｍ以下のガスチャネル幅はガスチャネルが溶鋼で完全には充填されない条件である。
【００３４】
隣り合っているガスチャネル間の間隔は０．１ｍｍ以上にしなければならない。ガスチャネル間の間隔はロールの表面が圧下力を受けるときに強い力を受けるところである。よって、この部分に圧下力が集中する場合、ガスチャネル間の間隔が０．１ｍｍより狭ければ、ガスチャネルの耐久性が低下する。そして、ガスチャネル間の間隔が狭ければ多くのガスチャネルを加工できるが、このような場合、多くの加工時間および加工経費などがかかる。また、ガスチャネルは、図５に示すように、ロールの表面に加工されたショットブラスティングディンプル当り１個以上が必要である。よって、ショットブラスティングディンプルの最小サイズ以下に相当するガスチャネル間の間隔が必要である。一般に、ロールの表面に加工されるショットブラスティングディンプルの直径は０．６〜１ｍｍなので、ガスチャネル間の間隔は最大０.６ｍｍ以下でなければならない。ところが、ショットブラスティングを行うたきに使用するボールの大きさが変わるので、ガスチャネル間の間隔は０．５ｍｍ以下にすることが好ましい。
【産業上の利用可能性】
【００３５】
上述したように、本発明の鋳造ロールは、ＴＷＩＰ鋼鋳造の際にストリップの表面におけるテント欠陥の発生を防止するために、双ロール式ストリップ鋳造に適用される。
【符号の説明】
【００３６】
１１０  水冷式鋳造ロール
１１２  基板
１１３  連続ガスチャネル
１２０  浸漬ノズル
１３０  タンディッシュ
１４０  溶鋼
１５０  エッジダム
１６０  ストリップ
１８０  メカニカルシールド
１８５  雰囲気ガス
【図１】
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【図７】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
2009545453.tif 000014
【図１１】
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【図１２】
2009545453.tif 000016
【図１３】
2009545453.tif 000017
【図１４】
2009545453.tif 000018
【図１５】
2009545453.tif 000019
【国際調査報告】
2009545453.tif 000020
2009545453.tif 000021