(57)【要約】  ネットワーク変圧器（１）と、接続しているシステムのｃｏｓφ値を補正する力率補正装置（６）と、電気負荷（７）を持つ電気システムとに含まれる不均衡な負荷により起こる高調波を除去する高調波アブソーバ（１４）であって、パワー・リアクタンス・インダクタ（１３．１）およびパワー・コンデンサ（１３．２）を有する少なくとも１つの高調波ホール回路（１３）と、ネットワーク内にある高調波をネットワーク内の他の構成要素から分離する高調波分離回路（１２）とを含み、上記ホール回路（１３）に個々の高調波を与えて除去する。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも１個のネットワーク変圧器（１）と、接続しているシステムのｃｏｓφ値を補正する好ましくは力率補正装置（６）と、電気負荷（７）を持つ電気システムとに含まれる非線形負荷により起こる高調波を除去する高調波アブソーバ（１４）であって、自分に与えられる高調波電流を減衰させる少なくとも１つの高調波ホール回路（１３）と、ネットワーク内にある高調波をネットワーク内の他の構成要素から分離する高調波セパレータ回路（１２）とを含み、前記高調波ホール回路（１３）に個々の分離された高調波を与え除去することを特徴とする高調波アブソーバ（１４）。
【請求項２】
前記高調波ホール回路はバリヤ回路と共にデルタ結線を形成し、相互に並列のパワー・リアクタンス・インダクタ（１３．１）およびパワー・コンデンサ（１３．２）を含むことを特徴とする、請求項１記載の高調波アブソーバ（１４）。
【請求項３】
前記高調波ホール回路（１３）はバリヤ回路と共にスター結線を形成し、相互に並列のパワー・リアクタンス・インダクタ（１３．１）およびパワー・コンデンサ（１３．２）を含むことを特徴とする、請求項１記載の高調波アブソーバ（１４）。
【請求項４】
前記高調波ホール回路（１３）は、個々の高調波電流が別々に与えられる並列のパワー・リアクタンス・インダクタ（１３．１）およびパワー・コンデンサ（１３．２）を含むことを特徴とする、請求項１記載の高調波アブソーバ（１４）。
【請求項５】
前記高調波セパレータ（１２）は抑制する必要のある高調波電流と同じ数の高調波バリヤ回路（１２．２，１２．３，１２．４など）を含むことを特徴とする、請求項１記載の高調波アブソーバ（１４）。
【請求項６】
その構造の１つの中で、減衰させる必要のある高調波電流を前記高調波セパレータ（１２）に引き込んだ後、前記高調波ホール回路（１３）に直接転送するための少なくとも１個のパワー・リアクタンス・インダクタ（１２．５）を含むことを特徴とする、請求項１記載の高調波アブソーバ（１４）。
【請求項７】
直列接続の高調波バリヤ回路（１２．２，１２．３，１２．４など）を含み、その数は除去したい高調波だけを通して他の高調波は妨げるのに必要な感度に従って決定することを特徴とする、請求項１記載の高調波アブソーバ（１４）。
【請求項８】
高調波バリヤ回路（１２．２，１２．３，１２．４など）を有し、その内部に並列接続のパワー・リアクタンス・インダクタおよびパワー・コンデンサ（１２．２．１，１２．２．２）を含み、その値は除去する必要のある高調波電流の成分に従って計算する、請求項７記載の高調波アブソーバ（１４）。
【請求項９】
少なくとも１個のネットワーク変圧器（１）と、接続するシステムのｃｏｓφ値を補正する好ましくは力率補正装置（６）と、電気負荷（７）を持つ電気システムとに含まれる非線形負荷により起こる高調波を除去する方法であって、システムにとって除去すべき高調波電流を少なくとも１つの高調波セパレータ（１２）によりネットワークからまた相互から分離し、上記で得られた高調波電流を、少なくとも１つの高調波ホール回路（１３）を用いて減衰させることを特徴とする、高調波対策の方法。
【請求項１０】
ネットワーク内に形成された高調波を除去する方法であって、高調波電流を得るために前記高調波セパレータ（１２）を介して引き込む必要のあるものを除き、高調波バリヤ（１２．２，１２．３など）により全ての高調波電流を濾波することを特徴とする、請求項９記載の方法。
【請求項１１】
ネットワーク内に形成された高調波を除去する方法であって、高調波電流を得るために、減衰させる必要のある高調波電流を、少なくとも１個の高調波トランスファーラ（１２．１）を介して前記高調波ホールに引き込むことを特徴とする、請求項９記載の高調波を除去する方法。
【請求項１２】
少なくとも１個のパワー・リアクタンス・インダクタを含み、その値は必要な周波数の交流信号を引き込むように計算することを特徴とする、請求項１１記載の高調波トランスファーラ（１２．１）。
【請求項１３】
ネットワーク内で起こる高調波を除去する方法であって、主スイッチ（２）のすぐ後にありかつシステム内の全ての他の要素のすぐ前にある接続点（８）に接続して、高調波アブソーバ（１４）を構成する前記高調波セパレータ（１２）および高調波ホール（１３）に接続するシステムを保護する、請求項９記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高調波電圧を除去しまた低電圧ネットワークで起こる高調波電流を除去するシステムに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
高調波は、電流、電圧、または電力に関する正弦波に起こる周期的歪みである。これは振幅上の波形、異なる周波数、および種々の正弦波の組合せと考えてよい。高調波は主として、可変モータ速度ドライバまたはコンピュータやテレビジョンの直流電源の非線形負荷により起こる。かかる高調波は変圧器や導体やモータの過熱の原因になる。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
現在の高調波フィルタまたはアブソーバを調べてみると、かかる高調波をネットワークから完全に除去するには不十分であった。これらの製品は主として動的および受動高調波フィルタに基づいており、広く市販されている。受動フィルタは或るレベルの高調波だけを除去するよう設計されているので、ネットワークに加えられる異なるレベルの高調波や異なる負荷が生成する電流の異なるレベルの高調波を除去することはできない。かかるシステムでは、既存の受動高調波フィルタまたはアブソーバを撤去し、新たな高調波レベルを測定して、そのシステム用の新しい受動高調波フィルタまたはアブソーバを設計しなければならない。更に、新しい補償装置に置き換えまたはパワー・コンデンサを変える必要があろう。なぜなら、新しい高調波の後に生成される新しい全電圧は補償装置のパワー・コンデンサの電圧の量より低いからである。現在市販されている動的アブソーバまたはフィルタの目的は、システムへの負荷の追加またはシステムからの負荷の撤去に適応しやすくすることである。しかし実際に測定を行ってみると、この装置は他のレベルの高調波の１％または２％を除去するに過ぎないことがある。これは大きな効果も利点もないことを意味する。実際のところ、他のレベルの高調波の一部を除去する一方で、或るレベルの高調波の値が一層高くなることが観測されている。
【０００４】
国際標準では、種々の制度が高調波を除去しまたは高調波を或るレベルまで下げるよう法的規制を行っている。ＩＥＣ（国際電気協定）によると、電圧に基づく全高調波歪みは３％を、電流に基づく全高調波歪みは６％を超えてはならない。またＩＥＥＥ標準５１９によると、全ての電気システムにおいて、損傷から守るために高調波歪みを更に低くしなければならない。
【０００５】
ネットワーク上の高調波を除去する一方で他のレベルの高調波を生成することがないようにするために、またネットワークに新しい負荷が加わって別のレベルの高調波を生成してもコストが上がらないようにするためにこの問題に取り組んだ結果、本発明が生まれた。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、上に述べた要求を満たし、全ての欠点を除去し、いくつかの利点をもたらす、高調波アブソーバに関するものである。
【０００７】
本発明の目的は、ネットワーク内で起こる全ての高調波を完全に除去する構造を提示することである。
【０００８】
本発明の別の目的は、システムに柔軟性を与え、設備を接続したために電圧ネットワーク内に高調波電流が増えたときに構造を変えることなく新しい高調波アブソーバを接続できるようにする、高調波アブソーバ構造を確立することである。
【０００９】
本発明の別の目的は、システム内の既存の力率補正構造を一切変更する必要のない高調波アブソーバを確立することである。
【００１０】
本発明の別の目的は、全ての高調波電流および電圧を除去してネットワークから引き出す電気エネルギーを減らし、したがってコストを下げる、高調波アブソーバを提供することである。
【００１１】
本発明の別の目的は、接続している設備内のエネルギー損を減らすだけでなく、高調波により損傷する可能性のある設備の寿命を守る、高調波アブソーバを製作することである。
【００１２】
更に、本発明は高調波電流および電圧により起こる停電をなくす高調波アブソーバを提供することである。
【００１３】
以下に詳細に説明するが、全ての利点を満たすための上記の本発明は、ネットワーク変圧器と、接続しているシステムのｃｏｓφ値を補正する力率補正器と、電気負荷を持つ電気システムとに含まれる非線形負荷により起こる高調波を除去する高調波アブソーバであって、自分（１３）に与えられる高調波電流を減衰させる高調波ホール回路と、ネットワーク内にある高調波電流をネットワークの他の構成要素から分離した後で個々の高調波電流をこのホール回路に与えて除去するための高調波アブソーバ回路とを含む。
別の好ましい構造では、本発明は、相互に並列のパワー・リアクタンス・インダクタおよびパワー・コンデンサから成る、バリヤ回路と共にデルタ結線またはスター結線を形成する高調波ホール回路を提供する。
本発明の別の好ましい構造では、高調波ホール回路は更に、相互に並列のパワー・リアクタンス・インダクタとパワー・コンデンサとを含み、個々の高調波電流はこれに別々に与えられる。
本発明の別の好ましい構造では、高調波セパレータは更に、抑制する必要のある高調波電流と同じ数の高調波バリヤ回路を含む。
別の好ましい構造では、本発明は減衰させたい高調波電流を高調波セパレータに引き込んだ後に高調波ホールに直接送るためのパワー・リアクタンス・インダクタを含む。
別の好ましい構造では、別個の構造内に直列接続の高調波バリヤ回路を含み、その数は除去したい高調波だけを通し他の高調波は止めるのに必要な感度に従って決定する。
更に、別の好ましい構造では、本発明は並列接続のパワー・インダクタンス・リアクタンスおよびパワー・コンデンサを含み、その値は高調波バリヤ回路内で除去する必要のある高調波電流の成分に従って計算する。
別の好ましい構造では、本発明は、ネットワーク変圧器と、接続しているシステムのｃｏｓφ値を補正する力率補正器と、電気負荷を持つ電気システムとに含まれる非線形負荷により起こる高調波を除去する方法であって、吸収すべき高調波電流をネットワークからまた相互から分離し、個々の高調波電流を得た後、高調波ホール回路により上記の高調波電流を減衰させる方法を含む。別の好ましい構造では、本発明は高調波セパレータと高調波ホールから成る高調波アブソーバとを更に、主スイッチのすぐ後にある接続点（８）に接続する。主スイッチはシステムおよびシステム内のすぐ前の全ての他の要素を保護するために接続する。
【００１４】
構造および特性および全体の利点は、後に示す図面を見た後、またこれらの図面を参照して詳細な説明を読んだ後に理解が深まるので、評価はこれらの図面および詳細な説明を考慮した後に行うべきである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
この詳細な説明では、高調波アブソーバ（エリミネータ）の好ましい構造を制限なしによく理解できるように簡明に説明する。
【００１６】
全高調波電流値に従って選ぶ保護スイッチ（９）は回路内で保護要素として働き、回路内の高調波が増加して回路（従って要素）が損傷することのないように回路を開く。また、システム全体の安全のために、保護要素として主スイッチ（２）を設ける。この要素（２）の接続点（８）は本発明の主題である高調波アブソーバ（１４）にとって非常に重要である。そのすぐ後に変流器（３，４）および他のリレーの接続点（６．１，１０）（すなわちネットワークから引き込む電流の分配点）がある。言い換えると、スイッチ（２）の一端は必ずネットワーク変圧器に接続し、他端の接続点（８）は保護要素（５，７．１，９）に接続する。また、高調波アブソーバ層（１４）の入力に回路遮断器付きの負荷セパレータ（１１）がある。これらの負荷セパレータを選ぶときは、全高調波電流値が（ｌ／ｋ）＊１．２倍であることを考慮することが好ましい。理想的な動作条件を有するＮＨ回路遮断器として接触子を用いる場合は、非導通固体タイプまたはスーパー・フリンク・タイプとして選ぶべきである。
【００１７】
図１に示す高調波ブロック選択ユニット（１０）は好ましくは市販の高調波リレーであり、また高調波電流の量に従って計算して特別に作ってもよい。このリレー（１０）の目的は高調波アブソーバ（１４）を接続し、その要素を電気的に開閉することである。上記の要素（１１）を動作させるには、接触子または非導通固体リレー（接触子および／またはトリスタ）を用いてよい。システムに接続する変流器（３，４）は電源の変圧器の電力に従って選択し、その後のレシーバ（４．１，６．１，１０）が引き込む電流を測定する。
【００１８】
力率補正器（６）を回路に接続するため無効補正パワー制御リレー（６．１）を用いてよい。このリレー（６．１）により、パワー・コンデンサ（６．４）（力率補正を行う）を回路に接続する線を選ぶことができる。このため、上記の制御リレー（６．１）の出力を各線に導くための、好ましくは接触子またはトリスタから成る要素（６．３）を用いてパワー・コンデンサを接続する。各線の元に回路遮断器を設けてシステムを保護する。
【００１９】
システムに接続する負荷（７）はそれぞれのスイッチ（７．１）により回路に結合し、またネットワークに接続してよい。このようにして、ネットワーク変圧器（１）から電力を供給する負荷（７）と、システムの力率補正に用いられる力率補正回路（６）とを既存のシステム内で結合する主電気回路（図１）が得られる。この構造は標準であり、全ての構成で一般に用いられる接続を表す。ここでの目的は、本発明の主題である高調波アブソーバ（１４）のシステムへの接続という重要な点に絞って、システム内の働きについての理解を高めることである。
【００２０】
高調波アブソーバ（１４）を効率的に用いるため、上に述べたように、特に主スイッチ（２）のすぐ後でこれをシステムに接続すべきである。この接続点のすぐ後に変流器（３）を該当する線に接続する。これにより、システムに適した高調波アブソーバ（１４）を接続し、また高調波ブロック選択要素（１０）（好ましくは多重出力を持つリレー（１０））に給電する。この高調波アブソーバ・リレー（１０）は、ネットワーク内で起こる高調波電流のタイプおよび量に従って高調波アブソーバ・ブロック（１４）を作動させる。高調波アブソーバ・ブロック（１４）は高調波バリヤ回路（ストッパ）（１２．２，１２．３，１２．４など）（これらの値は、除去したい高調波のタイプおよび振幅に従って計算する）と、トランスファーラ（ｔｒａｎｓｆｅｒｏｒ）を持つ高調波セパレータ（１２．１，１２．５など）とを含む。ここでの目的は、相互に分離した後で高調波ホール回路（高調波ホールと見なされる）の入力に高調波信号（波）を与えてこれを除去することである。
【００２１】
高調波ホール（１３）は、高調波セパレータ（１２）から来る、ネットワークから分離されたこれらの高調波電流をそれぞれ除去する。最初に述べたように非線形負荷により生成された、好ましくない影響があるこれらの高調波電流（したがって、高調波電圧）をネットワークから除去して、ネットワークをきれいにする。３相システム用に設計された図１のシステムでは、好ましくはデルタ結線された高調波ホール（１３）を用いる。しかし３相および／または単相の電気回路では、同じ機能をスター結線により実現することができる。高調波ホール（１３）では、並列接続の高調波ホールパワー・リアクタンス・インダクタ（１３．１）およびパワー・コンデンサ（１３．２）を用いる。
【００２２】
これらの寸法は、回路から引き込む電流の振幅と、除去する必要がある高調波電流の成分（特にその周波数）とに従って計算する。図２に示すように、３相システムで高調波ホールをデルタ回路として用いるとき、異なる相から取った高調波セパレータの出力にデルタの各角を接続する。また、高調波ホールとして用いるこの構造ではなく、減衰させる必要のある各特定の高調波電流を、高調波バリヤ回路（１２．２，１２．３など）のように並列に接続したパワー・リアクタンス・インダクタおよびパワー・コンデンサを含む回路に別々に与えることによりこれを実現してもよい。しかし、当業者に容易に理解できることであるが、上記の３角構造を高調波ホール（１３）として用いると接続の数が減少してシステムが簡単になり、したがって有意な構造を作ることができる。
【００２３】
高調波セパレータ回路（１２）を用いる目的は、高調波電流の或る成分を引き込み、相互から分離して高調波ホール（１３）に与えることにより除去することである。通したくない高調波電流が高調波ホール（１３）に入るのは高調波バリヤ回路（１２．２，１２．３など）を用いて防ぐ。高調波バリヤ回路の値は各高調波電流に従って計算する。各高調波電流を高調波セパレータ・ブロック（１２）に引き込み、更に高調波ホール（１３）に引き込むのは高調波トランスファーラ（１２．１，１２．５，１２．９）により可能になる。これらは通す必要のある高調波電流の性質に従って設計する。ここで、用いる高調波バリヤ回路（１２．２，１２．３など）の数は減衰させる必要のある高調波電流の数に比例する。
【００２４】
他方で、高調波アブソーバ・ブロック（１４）の数は、ネットワークから濾波する必要のある高調波電流の振幅に従う任意の数でよい。高調波電流は上記の高調波リレー（１０）を介して上記の高調波ブロック（１２）に分割される。この高調波リレー（１０）の各出力は該当する高調波ブロックの回路要素（１１）をトリガし、必要な高調波ブロック（１２）は指定された条件に従って回路に結合されまたは回路から切り離される。高調波リレー（１０）の出力は好ましくは多重接続論理で動作する。例えば、全高調波電流の量が、特定の振幅の高調波電流に従って設計された高調波ブロック（１２）の負荷容量を超える場合は、必要に応じて他のブロック（１２）を結合してよい。したがって、全高調波電流はセパレータ・ブロック（１２）に分散される。
【００２５】
高調波電流を減衰させまた吸収する本発明の使用方法を考えると、まず高調波電流をネットワークから分離した後で相互から分離する必要があるようである。ここでは、高調波電流の値に従って適当なときに回路内に挿入する高調波セパレータ（１２）により、高調波電流をネットワークからまた相互から分離する。高調波電流成分毎に適当な値に巻いたパワー・リアクタンス・インダクタにより、これらの高調波電流を上記の高調波セパレータ（１２）に引き込む。また高調波電流は、高調波セパレータ（１２）の出力に設けた、個々の高調波電流を減衰させるための高調波ホール（１３）により除去する。上に述べたように、この高調波ホール（１３）はスターまたはデルタに結線した並列のパワー・リアクタンス・インダクタ（１３．１）およびパワー・コンデンサ（１３．２）で作ってよく、または高調波電流毎に個別に設計して分散して配置した並列接続のパワー・リアクタンス・インダクタおよびパワー・コンデンサで作ってよい。実現するのに最も好ましい方法は、図１および図２に示すデルタ結線である。
【００２６】
例えば、図２に示す好ましい構造では、高調波セパレータはネットワークから第５、第７、第９、および第１１高調波を引き込み、それらを分離した後で高調波ホール（１３）に送る。第５高調波トランスファーラ（１２．１）はこの高調波電流だけを引き込み、他の高調波電流には関わらない。第２分岐に属する第５、第９、および第１１高調波バリヤ回路（１２．６，１２．７，１２．８）は直列に接続し、これらの高調波電流を濾波し、第７高調波だけをパワー・リアクタンス・インダクタ（１２．５）を介して高調波ホール（１３）に送る。同様に、第３分岐では、第５、第７、および第１１高調波バリヤ回路（１２．６，１２．７，１２．８）はこれらの高調波が通るのを防ぎ、第９高調波は直列に接続するトランスファーラ（１２．９）を通り、出力に送られる。第１１高調波を通すには、第５、第７、および第９高調波バリヤ回路（１２．１０，１２．１１，１２．１３）および第１１高調波トランスファーラを用いる。前に述べたように、各高調波電流を引き込む分岐の数および高調波バリヤ回路（１２．２，１２．３など）の数は、除去する必要のある高調波電流の数に従って変わってよい。
【００２７】
かかるシステムで用いてよい高調波アブソーバの実際の値を決定するには、次のように式を用いて制限要因を形成せずに数値を計算する方法を用いる。
まず、低電圧ネットワークで高調波分析器により測定を行う。
１．  Ｓは変圧器電力（ＶＡ）。
２．  ＵＫを変圧器のラベルから得る。
３．  高調波電流を測定する。
Ｉ３＝第３高調波電流値（アンペア、Ａ）
Ｉ５＝第５高調波電流値（アンペア、Ａ）
Ｉ７＝第７高調波電流値（アンペア、Ａ）
Ｉ９＝第９高調波電流値（アンペア、Ａ）
Ｉ１１＝第１１高調波電流値（アンペア、Ａ）
【００２８】
低電圧ネットワーク内にデルタ結線のモータまたはヒータがあるので、第３高調波電流値はネットワーク内で消える。したがって、この値を除去するユニットは高調波アブソーバ内に置かない。しかし低電圧システム内にデルタ結線された、第３高調波を除去できるもの（ｔａｋｅｒ）がないかまたは非常に少ない場合は、第３高調波ユニットをシステムに追加する。
【００２９】
この例示の図面では、実際に最も共通の第５−第７−第９−第１１高調波値を考慮して引き込む。測定中に他の高調波レベルが発生した場合は、主として、用いる高調波コレクタ回路の数を増やした。システムの要求に従って、第５、第７、第９、第１１高調波コレクタの１つ以上を除去してよい。
【００３０】
以下に例を用いて測定値を数値で示す。
Ｓ＝１６００ｋＶＡ  ｕｋ＝％６  ｕ＝４００Ｖ  Ｉ＝２０００Ａ
Ｉ５＝％２０Ｉ＝４００Ａ    Ｖ５＝８，８８Ｖ
Ｉ７＝％２５Ｉ＝５００Ａ    Ｖ７＝１５，５５Ｖ
Ｉ９＝％１５Ｉ＝３００Ａ    Ｖ９＝１１，９９Ｖ
Ｉ１１＝％１０Ｉ＝２００Ａ   Ｖ５＝９，７７Ｖ
全高調波電流Ｉ２＝
【数１】
2009525714.tif 000003
【００３１】
これらの高調波電流を除去するためにパワー・コンデンサの値を計算する。
【数２】
2009525714.tif 000004
【００３２】
この応用で最も経済的な解は５０ｋＶＡｒなので、次のように計算する。
【数３】
2009525714.tif 000005
【００３３】
これらの計算の後でパワー・リアクタンス・インダクタＬΔの値を得る。
【数４】
2009525714.tif 000006
【００３４】
ここで、ＬΔ＝３０．５５０μＨとする。パワー・リアクタンス・インダクタの製作精度はこの程度である（最小２桁は１０または１０の倍数に丸める）。
【数５】
2009525714.tif 000007
【００３５】
高調波電流をコレクタ回路に通すと、
【数６】
2009525714.tif 000008
【００３６】
第５高調波電流は−Ａ−セクションだけを通り、次に−Ｏ−高調波ホールに行く。なぜなら、他の回路内に第５高調波バリヤがあるからである。
【数７】
2009525714.tif 000009
μＨ（丸め）
【数８】
2009525714.tif 000010
【００３７】
ここでこの回路内のパワー・コンデンサの値を計算する。なぜなら、より高い値を持つこの高調波電流の一部はＢ−Ｅ回路を通るからである。
【数９】
2009525714.tif 000011
【００３８】
この値を丸めると、Ｑ７＝４０ｋＶＡｒ。
【数１０】
2009525714.tif 000012
【００３９】
パワー・リアクタンス・インダクタの値の計算は次の通りである。なぜなら、これらのパワー・コンデンサは第５−第９−第１１高調波バリヤ回路として用いられるからである。
【数１１】
2009525714.tif 000013
【数１２】
2009525714.tif 000014
【数１３】
2009525714.tif 000015
【数１４】
2009525714.tif 000016
【００４０】
ここでこの回路内のパワー・コンデンサの値を計算する。なぜなら、この高調波電流のより高い値はＡおよび（Ｆ−Ｉ）回路を通るからである。
【数１５】
2009525714.tif 000017
【００４１】
この値を丸めると、Ｑ７＝３０ｋＶＡｒ。
【数１６】
2009525714.tif 000018
【００４２】
パワー・リアクタンス・インダクタの値の計算は次の通りである。なぜなら、これらのパワー・コンデンサは第５−第７−第１１高調波バリヤ回路として用いられるからである。
【数１７】
2009525714.tif 000019
【数１８】
2009525714.tif 000020
【数１９】
2009525714.tif 000021
【数２０】
2009525714.tif 000022
【００４３】
ここでこの回路内のパワー・コンデンサの値を計算する。なぜなら、この高調波電流のより高い値はＡおよび（Ｋ−Ｎ）回路を通るからである。
【数２１】
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この値を丸めると、Ｑ１１＝２０ｋＶＡｒ。
【数２２】
2009525714.tif 000024
【００４４】
パワー・リアクタンス・インダクタの値の計算は次の通りである。なぜなら、これらのパワー・コンデンサは第５−第７−第９高調波バリヤ回路として用いられるからである。
【数２３】
2009525714.tif 000025
【数２４】
2009525714.tif 000026
【数２５】
2009525714.tif 000027
【００４５】
上に述べた高調波アブソーバの例では、応答の遅い接触子ではなく、移行時間ゼロの瞬時応答を有する固体リレーを用いることができる。
【００４６】
上に挙げた例を詳細に調べると、パワー・リアクタンス・インダクタの高調波レベルの電流および電圧値は容易に理解される。
【００４７】
Ｉ−５０Ｈｚ
【数２６】
2009525714.tif 000028
【数２７】
2009525714.tif 000029
【数２８】
2009525714.tif 000030
【数２９】
2009525714.tif 000031
【数３０】
2009525714.tif 000032
【数３１】
2009525714.tif 000033
【数３２】
2009525714.tif 000034
【数３３】
2009525714.tif 000035
【数３４】
2009525714.tif 000036
【００４８】
ＩＩ−２５０Ｈｚ
【数３５】
2009525714.tif 000037
【数３６】
2009525714.tif 000038
【数３７】
2009525714.tif 000039
【数３８】
2009525714.tif 000040
【数３９】
2009525714.tif 000041
【数４０】
2009525714.tif 000042
【数４１】
2009525714.tif 000043
【数４２】
2009525714.tif 000044
【００４９】
ＩＩＩ−３５０Ｈｚ
【数４３】
2009525714.tif 000045
【数４４】
2009525714.tif 000046
【数４５】
2009525714.tif 000047
【数４６】
2009525714.tif 000048
【数４７】
2009525714.tif 000049
【数４８】
2009525714.tif 000050
【数４９】
2009525714.tif 000051
【数５０】
2009525714.tif 000052
【００５０】
ＩＶ−４５０Ｈｚ
【数５１】
2009525714.tif 000053
【数５２】
2009525714.tif 000054
【数５３】
2009525714.tif 000055
【数５４】
2009525714.tif 000056
【数５５】
2009525714.tif 000057
【数５６】
2009525714.tif 000058
【数５７】
2009525714.tif 000059
【数５８】
2009525714.tif 000060
【００５１】
Ｖ−５５０Ｈｚ
【数５９】
2009525714.tif 000061
【数６０】
2009525714.tif 000062
【数６１】
2009525714.tif 000063
【数６２】
2009525714.tif 000064
【数６３】
2009525714.tif 000065
【数６４】
2009525714.tif 000066
【数６５】
2009525714.tif 000067
【数６６】
2009525714.tif 000068
【００５２】
発見した値および材料の特性を以下の表に示す。クレームで決定される本出願の保護の範囲は例示の目的で上に示した範囲に制限されるものではない。本発明で示した新規性は同様の構造を用いて実現できるものであり、またこの構造は同様の目的で関連する技術に用いられる他の分野に適用できるものである。したがってかかる構造は、特に既存の技術の条件は、本発明を超えるものではない。
【００５３】
【表１−１】
2009525714.tif 000069
【表１−２】
2009525714.tif 000070
【表１−３】
2009525714.tif 000071
【表１−４】
2009525714.tif 000072
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】新発見の高調波アブソーバとシステムとを接続する好ましい構造を示す開電気回路図である。
【図２】本発明の高調波アブソーバを構成する構造の構築に関する開電気回路図の詳細である。
【符号の説明】
【００５５】
各図に用いられている参照番号は次の通りである。
１  ネットワーク変圧器
２  主スイッチ
３  リレー制御用の変流器
４  測定器用変流器
４．１  測定器およびＮＨ回路遮断器
５  力率補正保護スイッチ
６  力率補正回路
６．１  無効補正パワー制御リレー
６．２  回路遮断器
６．３  パワー・コンデンサ接続用要素（接触器および／またはトリスタ）
６．４  力率補正用パワー・コンデンサ
７  システムに接続する負荷
７．１  負荷用スイッチ
８  高調波アブソーバ特殊接続点
９  高調波アブソーバ保護スイッチ
１０  高調波ブロック選択要素
１１  高調波ブロック接続用要素（接触器および／またはトリスタ）
１２  高調波セパレータ
１２．１  第５高調波トランスファーラ
１２．２  第５高調波バリヤ回路
１２．２．１  パワー・リアクタンス・インダクタ
１２．２．２  パワー・コンデンサ
１２．３  第９高調波バリヤ回路
１２．４  第１１高調バリヤ回路
１２．５  第７高調波トランスファーラ
１２．６  第５高調波バリヤ回路
１２．７  第７高調波バリヤ回路
１２．８  第１１高調波バリヤ回路
１２．９  第９高調波トランスファーラ
１２．１０  第５高調波バリヤ回路
１２．１１  第７高調波バリヤ回路
１２．１２  第９高調波バリヤ回路
１２．１３  第１１高調波トランスファーラ
１３  高調波ホール
１３．１  高調波ホール・パワー・リアクタンス・インダクタ
１３．２  高調波ホール・パワー・コンデンサ
１４  高調波アブソーバ
１５  高調波アブソーバ回路遮断器
【図１】
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【図２】
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【国際調査報告】
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