(57)【要約】  本発明は、高圧及び／又は高温下における、蒸気又は水蒸気のような酸化性環境による腐食性雰囲気における、長期にわたり優れた耐性を有する鋼に関する。本発明は、特殊用途のための鋼組成物に関し、前記組成物は、約１．８〜１１重量％のクロム（好ましくは約２．３〜１０重量％のクロム）、１重量％未満のケイ素、及び０．２０重量％〜０．４５重量％のマンガンを含む。高温性能の特定条件における腐食について実質的に最適な性能を得るために選択される、所定のモデルを元に、組成物の含有量を調整することが可能であることがわかった。前記モデルは、モリブデン、タングステン、コバルト及びニッケルから選択される少なくとも１種の元素を、添加剤として、又は残余として含み得る。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
蒸気又は水蒸気のような酸化性環境のための高い高温耐食性能を示す鋼組成物であって、約１．８〜１１重量％のクロム、１重量％未満のケイ素、及び０．２０〜０．４５重量％のマンガンを含み、前記鋼組成物の含有量が、長期にわたり、高温性能についての所定の条件下で、高温酸化耐性についての実質的に最適な特性を得るために選択される所定のモデルを基準として調節されていることを特徴とする鋼組成物。
【請求項２】
モリブデン、タングステン、コバルト、及びニッケルから選択される少なくとも１種の元素を、添加物、又は残余として含むことを特徴とする、請求項１に記載の鋼組成物。
【請求項３】
ケイ素を、約０．２０〜０．５０重量％、好ましくは約０．３０〜０．５０重量％含むことを特徴とする、請求項１及び２のいずれか１項に記載の鋼組成物。
【請求項４】
マンガンを、約０．２５〜０．４５重量％含むことを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項に記載の鋼組成物。
【請求項５】
前記モデルが、少なくとも１種のクロムの寄与項、及びマンガンのみの寄与項を含むことを特徴とする、請求項１〜４のいずれか１項に記載の鋼組成物。
【請求項６】
前記マンガンのみの寄与項がマンガン含有量の二次多項式関数を含むことを特徴とする、請求項５に記載の鋼組成物。
【請求項７】
前記クロムの寄与項が、クロム含有量の逆二次項、及びクロム含有量を含む総量の逆項を含むことを特徴とする、請求項５及び６のいずれか１項に記載の鋼組成物。
【請求項８】
約２．３〜２．６重量％のクロムを含むことを特徴とする、請求項１〜７のいずれか１項に記載の鋼組成物。
【請求項９】
１．４５重量％〜１．６０重量％のタングステン、及び０．０５〜０．２０重量％のモリブデンを含むことを特徴とする、請求項８に記載の鋼組成物（Ｅ１１）。
【請求項１０】
式［２１］に基づく腐食値Ｖｃｏｒが約１．４未満、好ましくは約１．２５以下となるような、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏの重量による含有量を特徴とする、請求項９に記載の鋼組成物（Ｅ１１）。
【数１】
2009540118.tif 000014
【請求項１１】
０．８７〜１重量％のモリブデン、及び非常に少量のタングステンを含むことを特徴とする、請求項８に記載の鋼組成物（Ｅ１０）。
【請求項１２】
式［２１］に基づく腐食値Ｖｃｏｒが約０．９以下、好ましくは約０．８５以下となるような、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏの重量による含有量を特徴とする、請求項１１に記載の鋼組成物（Ｅ１０）。
【請求項１３】
２．４〜２．６重量％のクロム、０．７０〜０．９０重量％モリブデンを含みタングステンをほとんど含まないことを特徴とする、請求項８に記載の鋼組成物。
【請求項１４】
式［２１］に基づく腐食値Ｖｃｏｒが約０．８未満、好ましくは約０．７５以下となるような、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏの重量による含有量を特徴とする、請求項１１に記載の鋼組成物（Ｅ１２）。
【請求項１５】
約８．９〜９．５重量％のクロムを含むことを特徴とする、請求項１〜７のいずれか１項に記載の鋼組成物。
【請求項１６】
０．８５％〜０．９５％のモリブデンを含むことを特徴とする、請求項１５に記載の鋼組成物（Ｅ２１）。
【請求項１７】
０．８５〜０．９５％のＭｏ含有量、Ｗの実質的非存在、及び式［２１］に基づく腐食値Ｖｃｏｒが約０．１未満、好ましくは約０．０７以下であることを特徴とする、請求項１６に記載の鋼組成物（Ｅ２１）。
【請求項１８】
１．５０〜１．７５％のタングステン、及び０．３０〜０．４５％のモリブデンを含むことを特徴とする、請求項１５に記載の鋼組成物（Ｅ２２）。
【請求項１９】
式［２１］に基づく腐食値Ｖｃｏｒが約０．１１以下、好ましくは０．０８である、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏの重量による含有量を特徴とする、請求項１８記載の鋼組成物。
【請求項２０】
０．２％未満のニッケルを含むことを特徴とする、請求項１５〜１９のいずれか１項に記載の鋼組成物。
【請求項２１】
基本的に、請求項１〜２０のいずれか１項に記載の鋼組成物からなる、継ぎ目のない、又は補助的な管。
【請求項２２】
高圧及び高温下において水蒸気を生成、輸送又は調整することを意図する、継ぎ目のない、及び補助的な管への、前記鋼組成物の利用。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、特殊用途のための、特に、例えば、高圧及び／又は高温下で蒸気又は水蒸気のような酸化性環境による腐食の存在下に高い性能を示す新規な鋼組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
特に、電気工業生産においては、水蒸気の存在下に高圧及び高温の環境が存在する。水蒸気の生成、調節（特に過熱及び再過熱）及び輸送は、鋼鉄要素、特に継ぎ目のない管を用いて行われる。以下にその歴史については言及するが、予想又は実施される解決策の長い歴史にもかかわらず、時間がたっても、問題の大気中の耐性の点において深刻な問題が残っている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
これらの問題は、特に、それらの構成成分の機能としての鋼の特性の顕著な可変性、及び長期間にわたる高温腐食試験の不具合のため、解決することが特に困難である。
【０００４】
「腐食」又は「高温腐食」なる用語は、以下に、高温酸化による金属の損失の現象を表わすために用いられる。
【０００５】
本発明は、前記状況を改善することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、約１．８〜１１重量％のクロム（及び好ましくは約２．３〜１０重量％のクロム）、１重量％未満のケイ素、及び０．２０〜０．４５重量％のマンガン含有量を含む、同部位における特殊用途のための、鋼組成物を提案する。高温性能についての所定の条件下で、実質的に最適な腐食特性を得るために選択される、所定のモデルを基準とした組成物の含有量を調整することが可能であることがわかった。このモデルはモリブデン、タングステン、コバルト、及びニッケルから選択される少なくとも１種の元素を、添加物、又は残余として分散させることができる。
【０００７】
更に好ましくは、前記組成物は、約０．２０〜０．５０重量％、好ましくは約０．３０〜０．５０重量％のケイ素を含む。約０．２５〜０．４５重量％、及び更に好ましくは約０．２５〜０．４０重量％のマンガンを含んでもよい。
【０００８】
本発明の他の態様によれば、前記モデルは、少なくとも１種のクロムの寄与項、及びマンガンのみの寄与項を含む。マンガンのみの寄与項は、マンガン含有量の二次多項式関数を含み得る。クロムの寄与項は、クロム含有量の逆二次項、及びクロム含有量を含む総量の逆項を含み得る。
【０００９】
以下に詳細に説明する選択的な実施態様によれば、
−鋼組成物は約２．３〜２．６重量％のクロムを含む。
【００１０】
−鋼組成物は約８．９及び９．５〜１０重量％のクロムを含む。
【００１１】
本発明は、本質的に、提案された鋼組成物からなる継ぎ目のない管、又は補助的な管、高圧及び高温下において水蒸気の生成、輸送又は調整することを意図する、継ぎ目のない、及び補助的な管の使用、ならびに特殊な鋼組成物の性質を最適化するための、特に、高圧及び高温下において水蒸気の生成、輸送又は調整することを意図する継ぎ目のない、及び補助的な管へのそれらの利用のための記載された技術にも及んでいる。
【００１２】
本発明の他の特徴及び利点は、添付の図面を参照して提供された、以下の詳細な説明を読むことにより、より明らかになるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本明細書において、「１型」メカニズムと呼ばれる第一の酸化メカニズムの長期にわたる成長を概略的に示す図である。
【図２】本明細書において、「２型」メカニズムと呼ばれる第二の酸化メカニズムの長期にわたる成長を概略的に示す図である。
【図３】鋼組成物の特性を示すグラフである。
【図４】表の最後の欄に示される、６５０℃において実施した鋼組成物の長期腐食測定の表である。
【図５】測定データと計算データとの対応を示すグラフである。
【図６】図５の一部を詳細に表わしたグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
図面、以下の詳細な説明及びその添付書類は、大部分について、本発明の本質が確立される要素を含む。従って、それらは、必要に応じて、本発明の理解を深めるために役立つのみならず、本発明の定義にも寄与する。
【００１５】
本発明を実施し得る条件を、以下に説明する。
【００１６】
例えば、過熱水蒸気を交流電源と連結した蒸気タービンに送る発電ボイラーを含む化石燃料火力発電所が挙げられる。このタイプの火力発電所の良好な熱出力は公知であり、蒸気、及びＳＯ２、ＮＯｘ及びＣＯ２等の有害なガスの両方（後者が特に温室効果に関与する）の排出を制限することにより、このような発電所によって引き起こされる公害を減少するための更なる努力が払われている。ここで、温度、及びタービンに送られる蒸気の圧力と関連する、ボイラー出力の増加によって燃焼中に生成するＣＯ２の相対量が減少する。
【００１７】
水蒸気は、本来継ぎ目のない鋼管に閉じ込められているので、管のクリープ強度、特に１００，０００時間を超えるクリープ破断強度を改良することによって、内部の高温の流圧に対する長期耐性を向上させる努力が長年にわたってなされてきた。
【００１８】
米国材料試験協会（ＡＳＴＭ）として知られている団体は、当業者が鋼を選択するために引用する標準規格又は規格を作成してきた。高温で使用するための特殊な鋼に関する以下の規格である。
【００１９】
−「フェライト及びオーステナイト合金−鋼ボイラー、過熱及び熱交換管のための標準規格」と題する、規格Ａ２１３、及び
−「高温で使用される、継ぎ目のないフェライト合金−鋼パイプのための標準規格」と題する、規格Ａ３３５
１９６０年代のボイラーは、ボイラーのスクリーンパネルには非合金鋼を、過熱管の熱い部分、及び過熱蒸気導管（１６０ｂａｒ−５６０℃）には、２．２５％Ｃｒ及び１％Ｍｏグレード（ＡＳＴＭ  Ａ２１３  Ｔ２２及びＡＳＴＭ  Ａ３３５  Ｐ２２グレード）を用いた。
【００２０】
１８％Ｃｒ及び１０％Ｎｉのオーステナイト系ステンレス鋼は、本質的に、フェライト構造を有する非常に低い合金グレードよりも良好なクリープ強度特性を有しているが、１個のボイラーが、オーステナイト構造を有する鋼部分と、フェライト構造を有する部分とを有する必要があることによる深刻な欠点を有している。これは、一方では熱膨張率における相違によって、他方では、異なる冶金学的構造を有する管の間の溶接継ぎ手を製造する必要性によって起こる。
【００２１】
従って、フェライト構造を有する材料を改良する傾向があった。
【００２２】
ドイツ標準ＤＩＮ  １７．１７５に準拠する１２％Ｃｒを含むＸ２０ＣｒＭｏＶ１２−１鋼は、非常に扱いにくいため、もはや、それほどはやらず、そのクリープ特性も他のものに超えられた。
【００２３】
１９８０年代に、良好なクリープ強度及び優れた使用特性のいずれをも有する、９％Ｃｒグレードのマイクロ合金の標準規格（ＡＳＴＭ  Ａ２１３及びＡ３３５によるＴ９１及びＰ９１、Ｔ９２及びＰ９２）が現れた。
【００２４】
同様に、１９９０年代の２．２５％Ｃｒグレードのマイクロ合金（Ｔ２３、Ｐ２３、Ｔ２４、Ｐ２４）においては、スクリーンパネル及び／又は過熱器の特定の部位の性能が向上した。
【００２５】
高温酸化耐性に関する問題が、特に、１２％Ｃｒを含むＸ２０ＣｒＭｏＶ１２−１鋼と比較した９％Ｃｒ鋼において発生した。実際、Ｃｒ及びＳｉならびにＡｌは、高温酸化を抑制する元素として知られている。
【００２６】
「高温酸化」なる用語は、以下の２種の現象を含む。
【００２７】
−酸化蒸気による酸化、及び
−水蒸気による酸化
管の外表面における酸化
酸化蒸気による酸化の現象は、管の外側、具体的にはこれらの管を通過する蒸気の流れを考慮し、過熱器の管の外側で起こる。
【００２８】
それらは、金属厚の損失を引き起こし、その結果、式［１１］（式中、Ｄは外部直径であり、ｅは厚みであり、Ｐは管内部の内部蒸気圧である）で表わすことができる管における接線応力δを大きくする。
【００２９】
【数１】
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酸化物（又はミルスケール）層が薄いほど、酸化速度は速くなる。従って、ミルスケールの層が大きくなるにつれて、酸化速度は制限されると考えられる。残念ながら、ミルスケールが厚い場合、接着力を喪失し、分離を起こす（剥離）。結果として、酸化は、金属がむきだしである位置で急速に再開する。
【００３０】
従って、酸化反応速度の遅い、微細かつ粘着性のミルスケールを形成することのできる金属が非常に望ましい。
【００３１】
管の内部表面における酸化
同じことは、他の理由のために、管中に検出され、最近になって研究されている、水蒸気による酸化現象に適用される。実際、過熱器の管内で形成されたミルスケールは、過熱される蒸気（熱源）及び水蒸気間の熱の遮断をもたらす。また、蒸気側（管の内部）の厚いミルスケールでは、ミルスケールが薄い場合に比べ、金属温度の上昇が大きい。クリープ強度における温度の悪影響は指数関数的である。
【００３２】
従って、同じクリープ強度特性を有する、蒸気による酸化に耐性のある鋼管は、蒸気による酸化に対する耐性が低い鋼管よりも、高い温度の蒸気を過熱することができる。
【００３３】
更に、厚く、及び／又はわずかな接着力、層の剥離を示すミルスケールの場合、以下の結果を有し得る。
【００３４】
−過熱器の管の場合、壊滅的な過熱の結果として、過熱器のコイルのピン中の剥離したミルスケールの蓄積は蒸気が移動するのを妨げ、過熱器管の破裂を引き起こし得る。
【００３５】
−腐食及び／又は摩耗並びに破壊の危険性を有するタービンの刃における剥離したミルスケールの取り込みは、過熱器管、及び蒸気捕集器又は蒸気導管の両方から発する。
【００３６】
先行技術
さしあたり、ボイラー計算コードは、高温酸化耐性のための特性の正確な計算をしていなかった（蒸気及び水蒸気による高温酸化のための悲観的な方法で過剰な厚みを定義する経験則を用いる）。
【００３７】
出願人のアプローチ
ＷＯ０２／０８１７６６において、出願人は、クリープ破断強度及び熱酸化耐性の両方に関して非常に良好な特性を有する、継ぎ目のない管のための鋼組成物を提案した。
【００３８】
この組成物は、商品名ＶＭ１２を有する。９％Ｃｒ鋼よりもはるかに優れた、１２％Ｃｒを含むＸ２０ＣｒＭｏＶ１２−１鋼よりも優れた、１８％Ｃｒを含むオーステナイトグレードのＴＰ  ３４７  ＦＧとほぼ同様である、６００〜６５０℃における蒸気による高温酸化に対する耐性は、発明者にとって予想外であった。
【００３９】
Ｅｃｏｌｅ  ｄｅｓ  Ｍｉｎｅｓ  ｄｅ  Ｄｏｕｄａｉにおいて得られた実験結果は、会議“Ｈｉｇｈ  Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ  Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ  ａｎｄ  Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ  ｏｆ  Ｍａｔｅｒｉａｌｓ  ６”（Ｌｅｓ  Ｅｍｂｉｅｚ  ２００４）で示され、“Ｓｔｅａｍ  Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ  Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ  ｏｆ  Ｎｅｗ  １２％  Ｆｅｒｒｉｔｅ  Ｂｏｉｌｅｒ  Ｓｔｅｅｌｓ”と題された、Ｍａｔｅｒｉａｌｓ  Ｓｃｉｅｎｃｅ  Ｆｏｒｕｍ，Ｖｏｌ１．４６１−４６４（２００４），ｐｐ．１０３９−１０４６に開示された。
【００４０】
鋼の化学組成の要素が、非直線的な影響を有するか、又は相乗的に作用することも有り得るので、著者（Ｖ．Ｌｅｐｉｎｇｌｅら）は、高温酸化速度を定量的に予測することは困難であることを見出した。
【００４１】
特に、それらは、図１及び２に示す高温酸化において発生する２種の異なるタイプの成長メカニズムの存在を示す。
【００４２】
図１は、９〜１２％Ｃｒ鋼の高温酸化を通常に管理する(govering)メカニズムを示す。図示されるように、表面全体に酸化物を均一に形成する。
【００４３】
図２のメカニズムは、ＶＭ１２グレード、特定のＸ２０ＣｒＭｏＶ１２−１鋼組成物、及び微粒子を有するオーステナイトＴＰ  ３４７  ＦＧグレードに関する。この場合、層を形成し、深くなる前に、表面に生成されなければならない、分離された核の形態で酸化物が発生する。このメカニズムは、遅い酸化速度、及び粘着性ミルスケールをもたらす。
【００４４】
他の研究は、水蒸気による高温酸化の反応速度の予測にも関連がある。
【００４５】
Ｚｕｒｅｋらからの情報は、また、Ｌｅｓ  Ｅｍｂｉｅｚ会議で示され、“Ｍａｔｅｒｉａｌｓ  Ｓｃｉｅｎｃｅ  Ｆｏｒｕｍ”，Ｖｏｌ．４６１−４６４（２００４），ｐｐ．７９１−７９８に公開された。酸化の実験法則の定数Ｋｐの変化における種々の化学元素の影響を定量的に示している。
【００４６】
Δｍ  ＝  ｋｐｔｚ
式中、Δｍは、酸化によりもたらされる質量の増加であり、ｔは時間であり、ｚは一般に１／２に等しい。定数Ｋｐは、特定のクロム含有量を超える突然の減少(sudden decrease)を示す。
【００４７】
Ｚｕｒｅｋらからもたらされる主な結論は以下の通りである（図３参照）。
【００４８】
−マンガンの添加は、クロム含有量の関数として、Ｋｐにおける著しい低下のある領域を右に移動する。本研究によれば、Ｍｎの添加は、Ｃｒの有益な効果を妨害する傾向がある。
【００４９】
−対照的に、ケイ素又はコバルトの添加は、クロム含有量の関数として、Ｋｐにおける著しい低下のある領域を左に移動する。本研究によれば、Ｓｉ及びＣｏは、Ｃｒの作用の領域を広げる有益な効力を有する。
【００５０】
特定の合金の特性に関する正確な情報を引き出すことが困難であることが理解されるであろう。
【００５１】
Ｏｓｇｅｒｂｙら（Ｓ．Ｏｓｇｅｒｂｙ，Ａ．Ｆｒｙ，“Ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ  ｏｆ  ｓｔｅａｍ  ｏｘｉｄａｔｉｏｎ  ｂｅｈａｖｉｏｕｒ  ｏｆ  ｈｉｇｈ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ  ｐｌａｎｔ  ｍａｔｅｒｉａｌｓ”，Ｐｒｃｅｅｄｉｎｇｓ  ｆｒｏｍ  ｔｈｅ  ４ｔｈ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ  ＥＰＲＩ  Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，  Ｏｃｔｏｂｅｒ  ２５−２８，２００４−Ｈｉｌｔｏｎ  Ｈｅａｄ  Ｉｓｌａｎｄ，Ｓｏｕｔｈ  Ｃａｒｏｌｉｎａ−ｐｐ．３８８−４０１）も、水蒸気による、広範囲の鋼及びＮｉ合金の酸化を研究した。彼らは結果を踏まえ、ニューラルネットワークを用いて処理を施した。９〜１２％Ｃｒフェライト鋼の場合、Ｃｒ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＭｏのプラスの影響、及びＷのマイナスの影響を定量的に示す式に到達した。
【００５２】
概して、これらの研究の結果にはばらつきがあり、フェライト鋼中のマンガンのケースに関しては正反対でさえある。
【００５３】
出願人は、前記状況を向上すること、特に既存の鋼、特に、９％のＣｒを含み、これまで耐酸化性が不十分であると考えられてきたもの、及び２．２５％のＣｒを含むものにおける改良を可能にする定量的な要素を得ることを目的とした。
【００５４】
出願人の実験
出願人と契約した研究のために、Ｅｃｏｌｅ  ｄｅｓ  Ｍｉｎｅｓ  ｄｅ  Ｄｏｕａｉは、最初に化学組成の全元素の影響のモデリングからの１年間の金属厚（金属のエッチングなしで形成された酸化物のピクリング後に測定）の損失を予測する式を立てた。
【００５５】
ＬＰＬ（スケールの最下位の保護層）式として知られるこの式は公に利用できるものではなく、その用語は出願人に知られていない。
【００５６】
出願人は、実験結果と、助言されたＬＰＬ式の適用によって得られた結果との重大な矛盾に、容易に気づくことができた。
【００５７】
従って、出願人は、フェライト構造（フェライト＋パーライト、強化されたベイナイト、強化されたマルテンサイト）を有し、２．２５％（Ｔ２２−Ｔ２３）〜１３％のＣｒ含有量を有する１６個の鋼の試料について、Ｌｅｓ  Ｅｍｂｉｅｚ  ２００４会議（前記参照）において示された６５０℃における水蒸気による高温酸化の反応速度を再度測定した。図４は、最後の欄に、これらの鋼についての１年間の金属厚の損失（腐食率Ｖｃｏｒ）に対応する腐食測定値を示した、試験を行った鋼の組成表である。
【００５８】
図４の表における「ＮＡ」なる用語は、「利用できない」ことを意味する。
【００５９】
出願人は、これらの実験結果について多次元統計分析を実施した。この分析は、腐食率Ｖｃｏｒを決定する特定のメカニズム又は影響の道理に基づいた実証的研究方法を伝達する複数の項目を基準とした。
【００６０】
複数の試験の後、出願人は、長期間、すなわち約１年間の６５０℃における腐食率Ｖｃｏｒを表わす式［２１］を得た。
【００６１】
【数２】
2009540118.tif 000004
式［２１］から、６５０℃において１年間水蒸気にさらした金属厚の平均の損失（ｍｍ）が導かれる。この、厚みの平均損失は、標準条件下における酸化物の選択的ピクリング後の金属の重量損失から推定される。式［２１］は、以下に示すような種々の特定の項目を含む。
【００６２】
【表１】
2009540118.tif 000005
式［２１］の含有量は重量％（又は質量％）で表される。
【００６３】
係数α（アルファ）、β（ベータ）及びδ（デルタ）、ならびに式Ｂ及びＣに存在するものは、セクション３、式［３１］〜［３６］において言及される値を実質的に有する。
【００６４】
【数３】
2009540118.tif 000006
また、式［２１］が包括的に試用される場合、特に下記を含むと思われる。
【００６５】
−１／Ｃｒ比率項目を伴う１／Ｃｒ２項目（項目１／Ａ）、及びＣｒ修正項目を含むクロム含有量の関数（項目Ｂ）
−マンガン含有量の多項関数（このケースにおいては２次）（項目Ｃ）
−一方では、項目Ａにおける１／−ｑ寄与であり、他方では項目Ｃにおけるｑ寄与である、Ｗ＋Ｎｉ（タングステン＋ニッケル）の結合寄与
−式から直接に推測できる方法において、他の内容は一度のみ発生する。
【００６６】
図５及び図６は、ｙ軸上に示される新規な式（Ｖｃｏｒ予想値）が、どのようにｘ軸上の出願人に既知の実験結果（Ｖｃｏｒ測定値）と対応するかを示す。それは、以下から推測され得る。
【００６７】
−図５（右側の部分）においては、対応は２．２５％の領域におけるクロム含有量について優れている。
【００６８】
−図５（左側の部分）、及び図５の左側の部分の詳細である図６においても、対応は、９％及び１２％の領域におけるクロム含有量について優れている。
【００６９】
要約すると、モデリング及び実験から、酷似した結果が得られる。本発明は異なる割合を有する同等物を作成することが可能である式［２１］の表現に限定されないことは明らかである。各項目、又はそれらの要素の変形の特性を考慮に入れ、更なる局所的使用（含有量の範囲に関して）の、それらの簡易化した同等物を作成することも可能である。最終的に、式［２１］は６５０℃におけるものとして記載されているが、それよりも低温又は高温のものについても当然有効である。例えば、より低い製造コストなど、あらゆる観点から何らかの有利である特性を有する場合、６５０℃においていくらか高い腐食率を有する鋼のグレードであっても、それよりも低い温度で満足できるものとなる。
【００７０】
更に具体的には、出願人は、式［２１］の情報に従い、約０．２５％を超える（調査した含有量の範囲０．２〜０．５３％）Ｍｎ含有量の著しい悪影響に気づいた。Ｓｉ含有量が０．２％以上であるか、それと同等（調査した含有量範囲０．０９〜０．４７％）の場合、Ｓｉ含有量はほとんど影響しないことにも気づいた。また、調査した限度内（０．１〜０．２％）での炭素含有量の顕著な影響はないことにも気づいた。
【００７１】
次いで、出願人は、蒸気温度約６００℃（６５０℃でも）、及び蒸気圧約３００ｂａｒにおいて管をより効率的に操作することを可能にする、薄く、非常に粘着性のミルスケールをもたらす、化学組成物の特定の領域のボイラー（Ｔ９１、Ｐ９１、Ｔ９２、Ｐ９２、Ｔ２３、Ｐ２３、Ｔ２４、Ｐ２４）において用いるためのＡＳＴＭ規格、Ａ２１３及びＡ３３５の高性能のフェライトグレードを探し出すことに関心をよせた。
【００７２】
一般的に、今まで、管の製造業者は、この元素の費用及びこの元素の体心立方構造(alphagenic)特性を考慮し、一番低いクロム含有量の鋼から注文していた。例えば、ＡＳＴＭ  Ａ２１３のＴ９１グレードについては、８．００〜９．５０％の理論的範囲について、管の製造業者は約８．５％のＣｒを含む鋼を注文し、これは製品中にデルタフェライトが存在するリスクを最小限に抑える。
【００７３】
マンガンは、鋼中のイオウ含有量を調整できることが知られており、この調整は鍛造性の問題（鋼の焼成）を防ぐ。従って、グレードＴ９１についてのＡＳＴＭ  Ａ２１３の範囲は０．３０〜０．６０％であるのに対し、０．５０％の範囲内における、すなわち、この範囲の上端からのマンガン含有量を有する、高温で用いられる鋼が従来開発されている。
【００７４】
一般的に、高圧及び高温下で水蒸気を運ぶことを意図する継ぎ目のない管のための本明細書に提案された鋼のグレードは、１．８〜１３重量％のクロム（Ｃｒ）、１重量％未満のケイ素（Ｓｉ）、及び０．１０〜０．４５重量％のマンガン（Ｍｎ）を含む。前記鋼は、場合により、モリブデン（Ｍｏ）、タングステン（Ｗ）、コバルト（Ｃｏ）、バナジウム（Ｖ）、ニオビウム（Ｎｂ）、チタン（Ｔｉ）、ホウ素（Ｂ）及び窒素（Ｎ）から選択される少なくとも１種の元素を更に含む。
【００７５】
得られた経験から、出願人は、Ｍｏ又はＷを用いて合金にし、マイクロ合金にし（Ｎｂ、Ｖ、Ｎ及び場合によりＢ及びＴｉ）、高温酸化の観点から改善し得るように、高いクリープ特性を示す２グループのグレードに注目した。それらは以下の通りである。
【００７６】
−第一グループ  ２．２５％Ｃｒ鋼：グレードＴ／Ｐ２２、Ｔ／Ｐ２３、Ｔ／Ｐ２４
−第二グループ  ９％Ｃｒ鋼：グレードＴ／Ｐ９１、Ｔ／Ｐ９２
腐食率に関して特に有利である特殊鋼のグレードは、以下のように、特定された。
【００７７】
実施態様Ｅ１０：鋼Ｔ２２及びＰ２２
標準規格ＡＳＴＭ  Ａ２１３及びＡ３３５は、それぞれ以下を含むような、グレードＴ２２及びＰ２２を定義する。
【００７８】
−０．３０〜０．６０％のＭｎ
−最大で０．５０％のＳｉ
−１．９０〜２．６０％のＣｒ
−０．８７〜１．１３％のＭｏ
−０．０５〜０．１５％のＣ
−最大で０．０２５％のＳ
−最大で０．０２５％のＰ
古いグレードは、微量のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ及びＢを含まない。
【００７９】
下記表２において欄２〜７は、その分野における基準の鋼、及び他の提案された３種の鋼の組成（欄１に示す）を特定する。測定したＶｃｏｒの欄において、「ＮＡ」は「利用できない」を意味する。１年間にわたる高温における、信頼でき、かつ正確な腐食率を決定するのに必要な試験は、特に長くかかり、不便で、費用がかかることが理解されるだろう。
【００８０】
基準の鋼（Ｒ１０）については、測定した値と、式［２１］により予想した値とがほぼ正確に一致することが示される。従って、式［２１］を調べると、この実施態様Ｅ１０の鋼の他のグレードに関するものから情報が得られる。これらの他のグレードは、得られた腐食率に従い、Ｅ１０−最大、Ｅ１０−中間、及びＥ１０−最小とされた、３種の具体例によって表わされる。
【００８１】
【表２】
2009540118.tif 000007
グレードＥ１０を選択することは、「基準」組成物Ｒ１０の腐食率に対して、１８％（Ｅ１０−最大について）〜４２％（Ｅ１０−最小について）の利益を可能にする。
【００８２】
この実施態様Ｅ１０において、鋼は２．３〜２．６％のＣｒを含む。
【００８３】
好ましくは、実施態様Ｅ１０の鋼は、０．２０〜０．５０％、非常に好ましくは０．３０〜０．５０％のＳｉを含む。好ましくは、鋼は、０．３０〜０．４５％のＭｎを含む。
【００８４】
この実施態様Ｅ１０の鋼は、好ましくは０．８７〜１％のＭｏを含む。それは、意図的にＷが添加されておらず、タングステンは鋼の残余であり、その含有量は約０．０１％である。
【００８５】
非常に好ましくは、実施態様Ｅ１０の鋼は、式［２１］により計算されたＶｃｏｒ値が約０．９ｍｍ／年以下、好ましくは０．８５ｍｍ／年以下であるような、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏを含む。約０．７ｍｍ／年以下のＶｃｏｒからより良好な結果が得られる。
【００８６】
実施態様Ｅ１１：鋼Ｔ２３及びＰ２３
標準規格ＡＳＴＭ  Ａ２１３及びＡ３３５は、それぞれ以下を含むような、グレードＴ２３及びＰ２３を定義する。
【００８７】
−０．１０〜０．６０％のＭｎ
−最大で０．５０％のＳｉ
−１．９０〜２．６０％のＣｒ
−０．０５〜０．３０％のＭｏ
−１．４５〜１．７５％のＷ
−０．０４〜０．１０％のＣ
−最大で０．０３０％のＰ
−最大で０．０１０％のＳ
−０．２０〜０．３０％のＶ
−０．０２〜０．０８％のＮｂ
−０．０００５〜０．００６％のＢ
−最大で０．０３０％のＮ
−最大で０．０３０％のＡｌ
大部分のモリブデンのタングステンへの置換、及び微量の添加は、Ｔ／Ｐ２２グレードのものを超える改良されたクリープ強度特性を、これらのグレードに与える。一方、このような改良により、高温酸化に対する耐温度性の上限の増加が可能にならない。
【００８８】
下記表３において欄２〜７は、その分野における基準の鋼、及び他の提案された３種の鋼の組成（欄１に示す）を特定する。基準の鋼については、測定した値と、式［２１］により予想した値とがほぼ正確に一致することが示される。従って、式［２１］を調べると、得られた腐食率に従い、Ｅ１１−最大、Ｅ１１−中間、及びＥ１１−最小とされた、この実施態様Ｅ１１の鋼の他の３つのグレードに関するものから情報が得られる。
【００８９】
【表３】
2009540118.tif 000008
グレードＥ１１を選択することは、「基準」組成物の腐食率に対して、１２％（Ｅ１１−最大について）〜５１％（Ｅ１１−最小について）の利益を可能にする。
【００９０】
この実施態様Ｅ１１において、鋼は２．３〜２．６％のＣｒを含む。
【００９１】
好ましくは、実施態様Ｅ１１の鋼は、０．２０〜０．５０％、非常に好ましくは０．３０〜０．５０％のＳｉを含む。好ましくは、鋼は、０．２５〜０．４５％のＭｎを含む。
【００９２】
この実施態様Ｅ１１の鋼は、好ましくは１．４５〜１．６０％のＷ、及び０．０５〜０．２０％のＭｏを含む。
【００９３】
非常に好ましくは、実施態様Ｅ１１の鋼は、式［２１］により計算されたＶｃｏｒ値が約１．４ｍｍ／年未満、好ましくは約１．２５ｍｍ／年以下の、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏを含む。約０．９ｍｍ／年以下のＶｃｏｒからより良好な結果が得られる。
【００９４】
実施態様Ｅ１２：鋼Ｔ２４／Ｐ２４
これらの鋼は、標準規格ＡＳＴＭ  Ａ２１３に従い、以下を含む。
【００９５】
−０．３０〜０．７０％のＭｎ
−０．１５〜０．４５％のＳｉ
−２．２０〜２．６０％のＣｒ
−０．７０〜１．１０％のＭｏ
−０．０４〜０．１０％のＣ
−最大で０．０２０％のＰ
−最大で０．０１０％のＳ
−０．２０〜０．３０％のＶ
−０．０６〜０．１０％のＴｉ
−０．００１５〜０．００２０％のＢ
−最大で０．０１２％のＮ
−最大で０．０２０％のＡｌ
下記表４は、表２及び３と同様の方法で作成された。
【００９６】
【表４】
2009540118.tif 000009
本発明による選択により、利益は、９％（Ｅ１２−最大）〜３０％（Ｅ１２−最小）に更に制限される。これは、基本的に、Ｃｒ含有量の差が、実施態様Ｅ１０又はＥ１１よりも大きくないことによると思われる。
【００９７】
実施態様Ｅ１２によれば、鋼は２．４〜２．６％のＣｒを含む。好ましくは、鋼は、０．２０〜０．４５％、非常に好ましくは０．３０〜０．４５％のＳｉを含む。好ましくは、鋼は、０．３０〜０．４５％のＭｎを含む。
【００９８】
実施態様Ｅ１２の鋼は追加のＷを含まず（残余のタングステン含有量は約０．０１％である）、そのＭｏ含有量は好ましくは０．７０〜０．９％である。
【００９９】
非常に好ましくは、この実施態様Ｅ１２の鋼は、式［２１］により計算されたＶｃｏｒ値が約０．８ｍｍ／年以下、好ましくは約０．７５ｍｍ／年以下の、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏを含む。約０．７ｍｍ／年以下のＶｃｏｒから、より良好な結果が得られる。
【０１００】
実施態様Ｅ１０、Ｅ１１及びＥ１２（全体としてＥ１と称される）は、クロム、マンガン及びケイ素含有量についてかなり似ていることに気づくであろう。従って、これらの実施態様Ｅ１のうちの１つの他のＣｒ、Ｍｎ及び／又はＳｉ含有量を、もう1つの実施態様Ｅ１に少なくとも部分的に適用することができる。
【０１０１】
実施態様Ｅ２０：鋼Ｔ９及びＰ９
標準規格ＡＳＴＭ  Ａ２１３及びＡ３３５は、それぞれ以下を含むような、グレードＴ９及びＰ９を定義する。
【０１０２】
−０．３０〜０．６０％のＭｎ
−０．２５〜１．００％のＳｉ
−８．００〜１０．００％のＣｒ
−０．９０〜１．１０％のＭｏ
−最大で０．１５％のＣ
−最大で０．０２５％のＰ
−最大で０．０２５％のＳ
以下に記載する実施態様Ｅ２１及びＥ２２と比較すると、実施態様Ｅ２０の鋼は、微量のＶ、Ｎｂ、Ｎ又はＢを含まない。
【０１０３】
下記表５において欄２〜７は、その分野における基準の鋼、及び他の提案された３種の鋼の組成（欄１に示す）を特定する。測定したＶｃｏｒの欄において、「ＮＡ」は「利用できない」を意味する。１年間にわたる高温における、信頼でき、かつ正確な腐食率を決定するのに必要な試験は、特に長くかかり、不便で、費用がかかることが理解されるだろう。
【０１０４】
情報は、この実施態様Ｅ２０の鋼の種々のグレードに関する式［２１］から得られる。これらのグレードは、得られた腐食率に従い、Ｅ２０−最大、Ｅ２０−中間、及びＥ２０−最小とされる、３種の具体例によって表わされる。
【０１０５】
【表５】
2009540118.tif 000010
グレードＥ２０を選択することは、「基準」組成物Ｒ２０の腐食率に対して、１６％（Ｅ２０−最大について）〜８９％（Ｅ２０−最小について）の利益を可能にする。
【０１０６】
この実施態様Ｅ２０においては、鋼は９．２〜１０．００％のＣｒを含む。
【０１０７】
好ましくは、実施態様Ｅ２０の鋼は、０．２０〜０．５０％、非常に好ましくは０．３０〜０．４０％のＳｉを含む。好ましくは、この鋼は０．３０〜０．４５％のＭｎを含む。
【０１０８】
この実施態様Ｅ２０の鋼は、好ましくは０．９０〜１．００％のＭｏを含む。それは、追加のＷを含まず、タングステンは、鋼の残余であり、その含有量は約０．０１％である。
【０１０９】
非常に好ましくは、実施態様Ｅ２０の鋼は、式［２１］により計算されたＶｃｏｒ値が約０．０９ｍｍ／年以下、好ましくは約０．０６ｍｍ／年以下の、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏを含む。約０．０４ｍｍ／年以下のＶｃｏｒからより良好な結果が得られる。
【０１１０】
実施態様Ｅ２１：鋼Ｔ９１／Ｐ９１
これらの鋼は、標準規格ＡＳＴＭ  Ａ２１３及びＡ３３５に従い、以下を含む。
【０１１１】
−０．３０〜０．６０％のＭｎ
−０．２０〜０．５０％のＳｉ
−８．００〜９．５０％のＣｒ
−０．８５〜１．０５％のＭｏ
−最大で０．４０％のＮｉ
−０．０８〜０．１２％のＣ
−最大で０．０２０％のＰ
−最大で０．０１０％のＳ
−０．１８〜０．２５％のＶ
−０．０６〜０．１％のＮｂ
−０．０３０〜０．０７０％のＮ
−最大で０．０４０％のＡｌ
下記表６は、表２と同様の方法で作成された。
【０１１２】
【表６】
2009540118.tif 000011
これらの実施態様Ｅ２１を選択することによる利益は、約１０％（Ｅ２１−最大）〜８０％（Ｅ２１−最小）である。Ｅ２１−最小について得られた値が基準値よりも５倍以上小さいことは注目に値する。
【０１１３】
この実施態様Ｅ２１によれば、鋼は８．９〜９．５％のＣｒを含む。
【０１１４】
好ましくは、この鋼は、０．２０〜０．５０％、非常に好ましくは０．３０〜０．５０％のＳｉを含む。
【０１１５】
好ましくは、この鋼は０．３０〜０．４５％のＭｎを含む。その鋼は、好ましくは０．８５〜０．９５％のＭｏを含む。
【０１１６】
好ましくは、実施態様Ｅ２１の鋼は、最大で０．２％（非常に好ましくは最大で０．１％）のＮｉを含み、タングステンをほとんど含まない（約０．０１％の残余）。
【０１１７】
非常に好ましくは、実施態様Ｅ２１の鋼は、式［２１］により計算されたＶｃｏｒ値が約０．１ｍｍ／年未満の、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏを含む。約０．０７ｍｍ／年以下のＶｃｏｒからより良好な結果が得られる。
【０１１８】
実施態様Ｅ２２：鋼Ｔ９２／Ｐ９２
これらの鋼は、標準規格ＡＳＴＭ  Ａ２１３及びＡ３３５に従い、以下を含む。
【０１１９】
−最大で０．３０〜０．６０％のＭｎ
−最大で０．５０％のＳｉ
−８．５０〜９．５０％のＣｒ
−０．３０〜０．６０％のＭｏ
−１．５０〜２．００％のＷ
−最大で０．４０％のＮｉ
−０．０７〜０．１３％のＣ
−最大で０．０２０％のＰ
−最大で０．０１０％のＳ
−０．１５〜０．２５％のＶ
−０．０４〜０．０９％のＮｂ
−０．００１〜０．００６％のＢ
−０．０３０〜０．０７０％のＮ
−最大で０．０４０％のＡｌ
下記表７は、表２と同様の方法で作成された。
【０１２０】
【表７】
2009540118.tif 000012
この場合、これらの実施態様Ｅ２２の選択による利益は、２％（Ｅ２２−最大）から５２％（Ｅ２２−最小）である。
【０１２１】
この実施態様Ｅ２２によれば、鋼は８．９〜９．５％のＣｒを含む。
【０１２２】
好ましくは、実施態様Ｅ２２の鋼は０．２０〜０．５０％、非常に好ましくは０．３０〜０．５０％のＳｉを含む。
【０１２３】
好ましくは、実施態様Ｅ２２の鋼は、０．３０〜０．４５％、更に好ましくは０．３０〜０．４０％のＭｎを含む。
【０１２４】
実施態様Ｅ２２の鋼は、好ましくは０．３０％〜０．４５％のＭｏを含む。それは、１．５０〜１．７５％のＷを含む。
【０１２５】
好ましくは、実施態様Ｅ２２の鋼は、最大で０．２％、非常に好ましくは最大で０．１％のＮｉを含む。
【０１２６】
非常に好ましくは、実施態様Ｅ２２の鋼は、式［２１］により規定されたＶｃｏｒ値が約０．１１ｍｍ／年以下の、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏを含む。約０．０８ｍｍ／年以下のＶｃｏｒからより良好な結果が得られる。
【０１２７】
実施態様Ｅ２１及びＥ２２（全体としてＥ２と称される）は、クロム、マンガン及びケイ素含有量についてほとんど同量であることに気づくであろう。従って、これらの実施態様Ｅ１のうちの１つの他のＣｒ、Ｍｎ及び／又はＳｉ含有量を、もう1つの実施態様に少なくとも部分的に適用することができる。
【０１２８】
次に、中間の状態について述べる。
【０１２９】
実施態様Ｅ３０：鋼Ｔ５及びＰ５
標準規格ＡＳＴＭ  Ａ２１３及びＡ３３５は、それぞれ以下を含むような、グレードＴ５及びＰ５を定義する。
【０１３０】
−０．３０〜０．６０％のＭｎ
−最大で０．５０％のＳｉ
−４．００〜６．００％のＣｒ
−０．４５〜０．６５％のＭｏ
−最大で０．１５％のＣ
−最大で０．０２５％のＰ
−最大で０．０２５％のＳ
下記表８において欄２〜７は、その分野における基準の鋼、及び他の提案された３種の鋼の組成（欄１に示す）を特定する。測定したＶｃｏｒの欄において、「ＮＡ」は「利用できない」を意味する。１年間にわたる高温における、信頼でき、かつ正確な腐食率を決定するのに必要な試験は、特に長くかかり、不便で、費用がかかることが理解されるだろう。
【０１３１】
情報は、この実施態様Ｅ３０の鋼の種々のグレードに関する式［２１］から得られる。これらのグレードは、得られた腐食率に従い、Ｅ３０−最大、Ｅ３０−中間、及びＥ３０−最小とされる、３種の具体例によって表わされる。
【０１３２】
【表８】
2009540118.tif 000013
グレードＥ３０を選択することは、「基準」組成物Ｒ３０の腐食率に対して、１５％（Ｅ３０−最大について）〜５５％（Ｅ３０−最小について）の利益を可能にする。
【０１３３】
この実施態様Ｅ３０において鋼は５．２〜６．００％のＣｒを含む。
【０１３４】
好ましくは、実施態様Ｅ３０の鋼は、０．２５〜０．５０％、非常に好ましくは０．３０〜０．４５％のＳｉを含む。好ましくは、この鋼は、０．３０〜０．４５％のＭｎを含む。
【０１３５】
実施態様Ｅ３０の鋼は、好ましくは０．４５〜０．６０％のＭｏを含む。それは、追加のＷを含まず、タングステンは鋼の残余であり、その含有量は約０．０１％である。
【０１３６】
非常に好ましくは、実施態様Ｅ３０の鋼は、式［２１］により計算されたＶｃｏｒ値が約０．２３ｍｍ／年以下、好ましくは約０．２０ｍｍ／年の、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏを含む。約０．１７ｍｍ／年以下のＶｃｏｒからより良好な結果が得られる。
【０１３７】
用いられるモデルは、Ｃｒ、Ｓｉのような特定の体心立方構造元素の含有量の増加、及びＭｎ及びＮｉのような特定の面心立方構造(gammagenic)元素の含有量の減少を導き、これはデルタフェライトの出現を促進し得る。
【０１３８】
Ｍｏ及び／又はＷ（体心立方構造元素）の含有量の減少が、デルタフェライトの出現の観点からＣｒ、Ｓｉ含有量の増加、及びＭｎ及びＮｉ含有量の減少を補うのに不十分な場合、本発明のモデル内に存在しないＮ及びＣのような面心立方構造元素の含有量を調整する必要があるだろう。等価のクロム及び等価のニッケルの含有量の関数としてのデルタフェライトを予測するための公知の式が用いられる。
【０１３９】
特定の鋼を最適化するために提案された技術には、以下の要素が含まれる。高温腐食以外の公知の特性を有し、高温腐食性の観点から最適化された鋼の公知のグレードを出発点とする。長期の腐食特性は、基準組成物について、式［２１］の腐食性のようなモデルに基づいて計算される。同じモデルに基づく腐食特性の良好な値をもたらす鋼のグレードの組成物の特定の範囲について、公知の鋼の付近にて調査を実施する。
【０１４０】
当該モデルは信頼性が高いため、この技術は、下記を含む多くの利点を有する。
【０１４１】
−腐食試験のためだけに特殊な鋼を生産することを回避する。
【０１４２】
−不便で、かつ費用のかかる長期及び高温腐食試験を回避する。
【０１４３】
特に、この技術は、ボイラー又は蒸気パイプ、及びそれに応じて最小化するための設計計算において考慮される過剰の腐食厚をデザインするための、過度に悲観的でない目標とされるデータを作成するのに用いることを可能にする。
【０１４４】
それは、また、蒸気温度を所定の金属温度まで上昇させ、蒸気側の鋼表面における酸化物の不均一かつ不連続な形成を促進することによってミルスケールの剥離を回避することを可能にする。
【０１４５】
本発明の鋼は、枚挙に暇がなく、溶接管、接続部、リアクタ、ボイラー製造部品を製造するための金属シートとして、タービン本体又は安全弁本体を製造するための成型品として、シャフト及びタービンロータ、接続部を製造するための鍛造品として、粉末冶金における広い範囲の成分を製造するための金属粉末として、溶接金属フィラー及び他の同様の用途として用いることができる。
【図１】
2009540118.tif 000015
【図２】
2009540118.tif 000016
【図３】
2009540118.tif 000017
【図４】
2009540118.tif 000018
【図５】
2009540118.tif 000019
【図６】
2009540118.tif 000020
【国際調査報告】
2009540118.tif 000021
2009540118.tif 000022
2009540118.tif 000023
2009540118.tif 000024
2009540118.tif 000025
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2009540118.tif 000029
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