(57)【要約】  本発明は、金属コア手段を利用して多結晶シリコン棒をする方法に関し、シリコン棒を製造するために使用する析出反応器の内部空間にコア手段を設置し、前記コア手段は金属コア要素の表面に１又は複数の分離層を形成して構成されて、電極手段に接続され、前記電極手段を通して電気を供給してコア手段を加熱し、シリコンを析出するために前記内部空間に反応ガスを供給することで、前記コア手段の表面の外側方向に析出生成物を形成する工程からなる。本発明によると、前記析出生成物及び前記コア手段はシリコン析出工程により得られたシリコン棒から容易に分離され、前記金属コア要素の不純物により引き起こる析出生成物の汚染が最小化され得るため、高純度のシリコンが更に経済的で便宜な方法で製造され得る。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
コア手段をシリコン棒を製造するために使用される析出反応器の内部空間に設置し、前記コア手段は、金属コア要素の表面に１または複数の分離層を形成することにより構成され、そして電極手段に接続され、
前記電極手段を介して電気を供給することにより、前記コア手段を加熱し、
そして、シリコン析出のための内部空間内に反応ガスを供給し、その結果前記コア手段の前記表面の外側方向にシリコン析出生成物（ｓｉｌｉｃｏｎ  ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ  ｏｕｔｐｕｔ）を形成する、
金属コア手段を使用する多結晶シリコン棒を製造する方法。
【請求項２】
前記反応ガスが、モノシラン（ＳｉＨ４）、ジクロロシラン（ＳｉＨ２Ｃｌ２）、トリクロロシラン（ＳｉＨＣｌ３）、四塩化ケイ素（ＳｉＣｌ４）及びそれらの混合物からなる群から選択される少なくとも１のシリコン含有成分を含む
請求項１に記載の前記金属コア手段を使用する前記多結晶シリコン棒を製造する方法。
【請求項３】
前記反応ガスが、水素、窒素、アルゴン、ヘリウム、塩化水素及びそれらの混合物からなる群から選択される少なくとも１のガス成分を更に含む、
請求項２に記載の前記金属コア手段を使用する前記多結晶シリコン棒を製造する方法。
【請求項４】
前記シリコン析出が、内部空間内で、絶対圧力１〜２０バールの範囲内の反応圧力及び前記析出生成物の表面温度に基づく６５０〜１，３００℃の範囲内の反応温度で、起こる
請求項１に記載の前記金属コア手段を使用する前記多結晶シリコン棒を製造する方法。
【請求項５】
前記金属コア要素が、円形、楕円形または多角形の断面形状を有する棒、ワイヤー、フィラメント、バー、ストリップ及びリボンと、同心円形、同心楕円形または同心多角形の断面形状を有する導管、チューブ、シリンダー及びダクトからなる群から選択される形状を有する
請求項１に記載の前記金属コア手段を使用する前記多結晶シリコン棒を製造する方法。
【請求項６】
前記金属コア要素は、タングステン（Ｗ）、レニウム（Ｒｅ）、オスミウム（Ｏｓ）、タンタル（Ｔａ）、モリブデン（Ｍｏ）、ニオブ（Ｎｂ）、イリジウム（Ｉｒ）、ルテニウム（Ｒｕ）、テクネチウム（Ｔｃ）、ハフニウム（Ｈｆ）、ロジウム（Ｒｈ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、白金（Ｐｔ）、トリウム（Ｔｈ）、ランタン（Ｌａ）、チタン（Ｔｉ）、ルテチウム（Ｌｕ）、イットリウム（Ｙ）及びそれらの混合物からなる群から選択される少なくとも１の金属元素を含む金属または合金である
請求項１又は５に記載の前記金属コア手段を使用する前記多結晶シリコン棒を製造する方法。
【請求項７】
各々異なる障壁成分で作られた前記分離層の数は、１〜５の範囲である
請求項１に記載の前記金属コア手段を使用する前記多結晶シリコン棒を製造する方法。
【請求項８】
前記分離層の各層を構成する障壁成分は、窒化ケイ素、酸化ケイ素、炭化ケイ素、酸窒化ケイ素及びそれらの混合物からなる群から選択される
請求項７に記載の前記金属コア手段を使用する前記多結晶シリコン棒を製造する方法。
【請求項９】
前記分離層の各層を構成する前記障壁成分は、タングステン（Ｗ）、レニウム（Ｒｅ）、オスミウム（Ｏｓ）、タンタル（Ｔａ）、モリブデン（Ｍｏ）、ニオブ（Ｎｂ）、イリジウム（Ｉｒ）、ルテニウム（Ｒｕ）、テクネチウム（Ｔｃ）、ハフニウム（Ｈｆ）、ロジウム（Ｒｈ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、白金（Ｐｔ）、トリウム（Ｔｈ）、ランタン（Ｌａ）、チタン（Ｔｉ）、ルテチウム（Ｌｕ）、イットリウム（Ｙ）及びそれらの混合物からなる群から選択される少なくとも１の金属元素を具備する窒化物、酸化物、ケイ化物、炭化物、酸窒化物または酸ケイ化物（ｏｘｙｓｉｌｉｃｉｄｅ）から選択される
請求項７に記載の前記金属コア手段を使用する前記多結晶シリコン棒を製造する方法。
【請求項１０】
前記分離層の全体の厚さは、１０ｎｍから２０ｍｍの範囲内である
請求項７から９のいずれかに記載の前記金属コア手段を使用する前記多結晶シリコン棒を製造する方法。
【請求項１１】
前記分離層にシリコン層を加える工程を更に具備し、
前記シリコン層が１μｍ〜１０ｍｍの範囲の厚さを有し、
前記シリコンが障壁成分として選択される
請求項７から９のいずれかに記載の前記金属コア手段を使用する前記多結晶シリコン棒を製造する方法。
【請求項１２】
前記シリコン層が、前記金属コア手段と前記電極手段は互いに接続されて、析出反応器の内部空間に設置された状態で前記分離層に追加され、前記金属コア手段は前記電極手段を介して電気を供給することにより加熱され、前記シリコン層を形成するための供給ガスは、反応条件で析出反応器の前記内部空間内に供給され、
前記供給ガスは、前記多結晶シリコン棒の製造するときには、前記析出生成物を形成するための反応ガス成分から選択され、
前記反応条件は、前記シリコン層と析出生成物が結晶構造と熱膨張に関して、互いに異なり得るように供給される
請求項１１に記載の前記金属コア手段を使用する前記多結晶シリコン棒を製造する方法。
【請求項１３】
前記金属コア要素及び電極手段は互いに接続されて、前記析出反応器の内部空間内に設置され、
前記金属コア要素は前記電極手段を介して電気を供給することにより加熱され、前記分離層を形成するための供給ガスは前記析出反応器の内部空間内に供給され、前記分離層が形成され、その結果、前記コア手段を製造する
請求項１に記載の前記金属コア手段を使用する前記多結晶シリコン棒を製造する方法。
【請求項１４】
前記金属コア要素上に前記分離層の一部を形成することにより予め製造された予備コア手段と前記電極手段が互いに接続されて、前記析出反応器の内部空間に設置され、
前記予備コア手段は前記電極手段を介して電気を供給することにより加熱され、付加的な分離層を形成するための供給ガスは内部空間に供給されて、付加的な分離層が形成され、その結果、前記コア手段を製造する
請求項１に記載の前記金属コア手段を使用する前記多結晶シリコン棒を製造する方法。
【請求項１５】
前記コア手段は、予め製造された分離層を前記金属コア要素とともに、前記分離層が前記金属コア要素を取り囲み得る方法で組み立てることにより製造される
請求項１記載の前記金属コア手段を使用する前記多結晶シリコン棒を製造する方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は棒状の多結晶シリコンを製造するための方法に関する。更に詳しくは、本発明は、棒状の多結晶シリコン（ｐｏｌｙｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｅ ｓｉｌｉｃｏｎ、ｓｉｌｉｃｏｎ ｐｏｌｙｃｒｙｓｔａｌ、ｍｕｌｔｉｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｅ ｓｉｌｉｃｏｎ、ｐｏｌｙｓｉｌｉｃｏｎまたはｐｏｌｙ−Ｓｉ）を大量生産するために使用されるシリコン析出反応器内に設置されるコア手段を加熱するための電気加熱システムの構成と運転における困難さを最小限にし得る方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、多結晶構造を含む高純度多結晶シリコンは、半導体素子、太陽電池、化学処理装置、産業システム、又は小型で他の高集積精密装置用の重要な原料として使用され、各々、高い純度又は半導体特性を有する材料から成る。
【０００３】
多結晶シリコンは、高純度シリコン原子含有反応ガスの熱分解及び／または水素還元により、シリコンの表面にシリコン原子が連続的に析出するシリコン析出方法を使用して製造される。
【０００４】
多結晶シリコンの大量生産のためには、鐘型（ｂｅｌｌ−ｊａｒ ｔｙｐｅ）、チューブ型（ｔｕｂｅ ｔｙｐｅ）またはチャンバー型の析出反応器が主に使用されてきた。析出反応器によって、多結晶シリコンは一般的に、直径が約５０〜３００ｍｍの範囲内の円形又は楕円形の断面を有する棒状に製造される。
【０００５】
析出反応器内に、コア手段が基本的にシリコン棒の製造のために設置される。商業的生産のためには、コア手段は、析出反応温度で電気が流れ得る、各々コア材料（即ち、コア要素）で製造された複数個のコアユニット（ｃｏｒｅ  ｕｎｉｔｓ）からなる。コア手段を構成するコアユニットは、電極ユニットに各々接続されて、反応器シェル内に電気加熱手段が完成する。そして、シリコンは、シリコン含有成分からなる反応ガスの析出反応により電気的に加熱されたコア手段の表面に連続的に析出される。上記のように、シリコン析出生成物（ｓｉｌｉｃｏｎ  ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ  ｏｕｔｐｕｔ）は、厚さ方向、即ち、析出生成物の同心円の横断面の外側へ、半径方向に形成され、そして拡大され、このようにして、棒状の多結晶シリコン生成物が最終的に得られる。
【０００６】
不純物による汚染を最小限にした高純度製品を得るためには、コア手段に代表されるコアユニットが、汚染されていないコア要素により製造又は加工され得る。理想的なコア要素用材料は、棒、ワイヤーまたはフィラメント、中空ダクト（ｈｏｌｌｏｗ  ｄｕｃｔ）またはチューブ、ストリップ（ｓｔｒｉｐ）またはリボン（ｒｉｂｂｏｎ）、またはシート（ｓｈｅｅｔ）などのように形成される高純度シリコンである。
【０００７】
前記コア手段の周辺に析出生成物を形成させることによって最終的に得られた前記多結晶シリコン棒は、（i）大きい塊、小さい塊、断片または粒子の形態に分割され、又は粉砕され、（ii）大きさに従ってグループ化され、（iii）粉砕工程の間、シリコンの断片の表面に形成された不純物成分を除去するために、必要に応じて洗浄工程を追加的に受けさせて、（iv）シリコンの溶融点以上まで加熱される、るつぼで溶融させ、その後、（v）その用途に従ってインゴット、ブロック、シート、リボンまたはフィルムなどに形成される。
【０００８】
析出反応器シェルの内部に構成される電気加熱手段は、電気的に加熱されるコア手段と、該コア手段をシェル外部に位置する電力供給源に電気的に接続し、及び／またはコアユニットと互いに電気的に接続する電極手段からなる。この電気加熱手段は（i）析出反応温度を維持するために必要な電気加熱、（ii）シリコンを析出するための開始基材（ｓｔａｒｔｉｎｇ ｓｕｂｓｔｒａｔｅ）及び、（iii）連続的な析出によって直径と重量が増加するシリコン棒を安定的に支持するための機械構造を提供するのに役立つ。
【０００９】
コア手段を構成する各コアユニットは、コア手段の機能と役割を満足させるコア要素材料などで製造するか、又は加工されるべきである。この目的を達成するためには、（i）高純度シリコンをそれだけで、またはドーパント成分と共に溶融し、（ii）シリコン融解物を結晶成長または成型させ、そして（iii）コア要素は、成形及び／または機械加工により製造され、その結果、その断面を円形、楕円形、同心円または多角形、三角形、四角形または六角形などに成形し、その直径又は対角線の長さが各々約３〜３０ｍｍまたは約５〜１００ｍｍの範囲内であり、その長さが約０．５〜６ｍである。
【００１０】
コア要素の製造にはいくつかの方法がある。コア要素各々は、連続的な方法で製造され得る。又、均一な大きさ及び形状を有する複数のコア要素は、大型の単結晶インゴットを単純に切断することにより同時に製造され得る。更に、長いシリコンコア要素は、洗浄雰囲気下において、複数の短いコア要素の一部を溶融接合することにより製造され得る。
【００１１】
参照文献W.C.O'Hara，R.B．Herring and L.P．Hunt，“Handbook of Semiconductor Silicon Technology”，pp．46-48，Noyes Publications，1990における記述によると、析出反応器を使用した多結晶シリコン棒の製造工程において、コアロッド（Ｃｏｒｅ ｒｏｄ）、スリムロッド（ｓｌｉｍ  ｒｏｄ）または直径が小さい開始用フィラメントのような高純度シリコン材料で作られるコア要素を製造することは、非常に大きな経済的及び技術的負担を伴う。抵抗率が室温で非常に高く、温度の増加によって急激に減少する高純度シリコンでコア要素が作られる場合、シリコン抵抗率の値を十分に下げるための付加的な加熱手段によりコア手段を構成するコアユニットを一定温度以上に予熱された後だけ、１対の電極手段に接続され、固定された各コアユニットによる明らかな電流の発生に起因して、コア手段が電気的に加熱され始める。米国特許第４，１７９，５３０号（１９７９）及び第５，８９５，５９４号（１９９９）に開示されたように、多結晶シリコン棒を製造するためのコア手段の予熱は、別の付加的な予熱手段と複雑な手順を必要とする。
【００１２】
一方、米国特許第３，９４１，９００号（１９７６）及び第４，２１５，１５４号（１９９０）には、高純度シリコンコア要素を別の付加的な予熱手段で予熱することに代わり、適切に構成された電力供給システムを使用して、室温からコア手段に直接電気抵抗加熱を加えるという技術的解決法を開示している。しかしながら、この方法も電力供給回路及びシステムが高度で、高価であり、そして非常に複雑で緻密な運転及び制御を必要とするという欠点を有する。
【００１３】
コア手段を別の加熱手段により予熱したり、高度の電力供給システムを利用した抵抗加熱により室温で直ちに加熱する方法とは異なり、抵抗率が非常に低くなったシリコンコア要素に高濃度のｎ型またはｐ型ドーパントを人為的に加えることで、コア手段を高電圧の電気により室温で直ちに電気的に加熱することができる。所定の温度範囲まで予熱した後、コア手段は、必要に応じて高電圧及び高電流の電気で、容易に加熱され得る。この方法は、複雑な電力供給手段と、広い範囲の電圧と電流によって緻密な運転を必要とするという欠点を有する。
【００１４】
一方、コア要素が、シリコンに比べて非常に低い抵抗率の値を有する金属または炭素系材料のような非シリコンの抵抗性材料で製造されるならば、個々のコアユニットに形成されるシリコン析出生成物は、非シリコン材料で製造されたコア要素から発生して、拡散された不純物成分により汚染され得る。しかしながら、低電圧の電気を供給することにより、コア手段が、別の付加的な予熱工程なしに、室温から析出反応温度を超える抵抗加熱により容易に加熱され得る利点がある。米国特許第５，２７７，９３４号（１９９４）及び第５，２８４，６４０号（１９９４）によると、タングステンまたはタンタルは、シリコンの代わりにコア要素として使用され得る。米国特許第５，３２７，４５４号（１９９４）では、高純度シリコン材料の代わりに、モリブデン、タングステンまたはジルコニウムから作られたコア要素を図解する。
【００１５】
上記のように、抵抗性材料からなる非シリコンコア手段は、便利に費用効率的に製造され得る。しかしながら、シリコン析出により得られた析出生成物は、コア手段を構成する各コアユニット用非シリコンコア要素に含まれる不純物成分による汚染から避けることができない。従って、最近では、半導体用（ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ−ｇｒａｄｅ）品質の純度要求が次第に厳しくなっているため、高純度多結晶シリコン棒の商業的生産のために非シリコンコア手段を利用する前記方法を適用することは難しい。このような基本的な問題は、上記Ｏ‘Ｈａｒａなどの参考文献(１９９０)に記載されたように先行技術でも確認されている。シリコン系コア手段の代わりに、ワイヤー型非シリコン、金属コアユニットがコア手段として使用される場合、シリコン棒生成物がかなり便利に得られ得る利点がある。しかしながら、この方法もまた、いくつかの欠点を有する。第１に、シリコン棒が最終的に要求に応じて形成される場合、シリコン棒に含まれる析出生成物とコア手段はシリコン製品として収集されるため、互いに分離されなけらばならない；第２に、高温でのシリコン析出工程を経て形成される析出生成物は、金属コア要素からの不純物成分によりおそらく汚染されるはずである。
【００１６】
シリコンコア手段の予熱に少しも困難さがなく、鐘形析出工程に基づく妥当な費用で高純度多結晶シリコンを製造するために、コア材料の代替に起因する前記問題点を解決することにより、抵抗性材料である非シリコンをコア要素に適用する価値があり、そして前記問題は、非シリコンコア材料からの金属不純物成分により起こり得る製品の汚染はもちろん、製品としてシリコン析出生成物を集めるためにシリコン棒生成物からコア手段を分離するには困難な工程をも含む。しかしながら、コア手段の予熱の重要性にもかかわらず、さらに、非シリコンコア手段を適用することにより発生するそれらの問題を克服するための単純で費用効率的な解決法を得られていない。
【００１７】
上記のように、鐘型反応器内でコア手段を予熱することにおいて、改良された方法を開発することは、棒状の多結晶シリコンの商業的大量生産のための重要な技術的課題である。改良のために必要となる技術的解決法は、電力供給と制御システム、及びコア手段を製造して、機械加工する工程に対する投資費用を減らし、析出反応器の容易な操作及び制御を可能とし、反応器の生産性を高め、そして最終的に製造コストを下げる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１８】
【特許文献１】米国特許第４，１７９，５３０号
【特許文献２】米国特許第５，８９５，５９４号
【特許文献３】米国特許第３，９４１，９００号
【特許文献４】米国特許第４，２１５，１５４号
【特許文献５】米国特許第５，２７７，９３４号
【特許文献６】米国特許第５，２８４，６４０号
【特許文献７】米国特許第５，３２７，４５４号
【非特許文献】
【００１９】
【非特許文献１】W.C．O'Hara，R.B．Herring and L.P．Hunt，“Handbook of Semiconductor Silicon Technology”，pp．46-48，Noyes Publications，1990
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２０】
従って、本発明の目的は、棒状の多結晶シリコンを製造するための析出反応器において、シリコン析出に必要な電気加熱を始めることができ、コア手段がシリコン析出生成物を構造的に支持することができる金属コア要素を使用することによりコア手段を構成する時に発生する問題を解決することにある。それ故、本発明の目的は、金属コア要素の表面に分離層を形成することにより、高温でのシリコン析出工程で金属コア要素の不純物成分により引き起こされる析出生成物の汚染を最小限にすることにある。
【００２１】
本発明の別の目的は、シリコン析出工程が完了した後、シリコン棒生成物からコア手段と析出生成物を容易の容易な分離を可能にすることにある。
【００２２】
更に、高純度シリコン材料で作られたコア手段が別の予熱工程により予熱され、それから、その電気加熱が開始され得る既存の析出反応器とは異なり、本発明の更なる目的は、電気的にコア手段を簡単で、容易な方法で室温から、いかなる予熱工程もなく加熱することにある。
【００２３】
本発明のまた別の目的は、シリコン材料より物理的特性が優れた金属コア要素に基づいて、より簡単な方法で設計されて、構成された析出反応器を使用することにより、半導体素子または太陽電池に使用され得る高純度多結晶シリコン棒を安価で製造することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２４】
前記目的を達成するために、本発明は、コア手段が金属コア要素の表面に１または複数の分離層を形成することにより構成され、電極手段に接続されたシリコン棒を製造するために使用される析出反応器の内部空間内にコア手段を設置し；前記電極手段を介して電気を供給することにより前記コア手段を加熱し；そして前記シリコン析出のための内部空間内に反応ガスを供給し、その結果、前記コア手段の表面の外側方向に析出生成物を形成する工程を具備する、金属コア手段を使用して多結晶シリコン棒を製造する方法を提供する。
【００２５】
ここで、前記反応ガスは、モノシラン（SiH4）、ジクロロシラン（SiH2Cl2）、トリクロロシラン（ＳｉＨＣｌ３）、四塩化ケイ素（ＳｉＣｌ４）及びそれらの混合物からなる群から選択された少なくとも１つのシリコン含有成分を含む。
【００２６】
ここで、前記反応ガスは、水素、窒素、アルゴン、ヘリウム、塩化水素及びそれらの混合物からなる群から選択された少なくとも１つのガス成分を更に含む。
【００２７】
また、前記シリコン析出は、内部空間で絶対圧力１〜２０バールの範囲内の反応圧力及び前記析出生成物の表面温度に基づいて６５０〜１，３００℃の範囲内の反応温度で起こる。
【００２８】
更に、前記金属コア要素は、円形、楕円形または多角形の断面形状を有する棒、ワイヤー、フィラメント、バー、ストリップ及びリボンと、同心円形、同心楕円形または同心多角形の断面形状を有する導管、チューブ、シリンダー及びダクトからなる群から選択された形状を有する。
【００２９】
また、前記金属コア要素は、タングステン（Ｗ）、レニウム（Ｒｅ）、オスミウム（Ｏｓ）、タンタル（Ｔａ）、モリブデン（Ｍｏ）、ニオブ（Ｎｂ）、イリジウム（Ｉｒ）、ルテニウム（Ｒｕ）、テクネチウム（Ｔｃ）、ハフニウム（Ｈｆ）、ロジウム（Ｒｈ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、白金（Ｐｔ）、トリウム（Ｔｈ）、ランタン（Ｌａ）、チタン（Ｔｉ）、ルテチウム（Ｌｕ）、イットリウム（Ｙ）、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、アルミニウム（Ａｌ）及びそれらの混合物からなる群から選択された少なくとも１種の金属元素を備える金属または合金である。
【００３０】
更に、各々異なる障壁成分で作られた前記分離層の数は、１から５の範囲内である。
【００３１】
特に、前記分離層の各層を構成する障壁成分は、窒化ケイ素、酸化ケイ素、炭化ケイ素、酸窒化ケイ素及びそれらの混合物からなる群から選択される。
【００３２】
また、前記分離層の各層を構成する障壁成分は、タングステン（Ｗ）、レニウム（Ｒｅ）、オスミウム（Ｏｓ）、タンタル（Ｔａ）、モリブデン（Ｍｏ）、ニオブ（Ｎｂ）、イリジウム（Ｉｒ）、ルテニウム（Ｒｕ）、テクネチウム（Ｔｃ）、ハフニウム（Ｈｆ）、ロジウム（Ｒｈ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、白金（Ｐｔ）、トリウム（Ｔｈ）、ランタン（Ｌａ）、チタン（Ｔｉ）、ルテチウム（Ｌｕ）、イットリウム（Ｙ）及びそれらの混合物からなる群から選択された少なくとも１種の金属元素を備える窒化物、酸化物、ケイ化物、炭化物、酸窒化物または酸ケイ化物（ｏｘｙｓｉｌｉｃｉｄｅ）から選択される。
【００３３】
また、前記分離層の全体の厚さは、１０ｎｍ〜２０ｍｍの範囲内である。
【００３４】
特に、本発明による方法は、前記分離層にシリコン層を加える工程を更に含み、前記シリコン層は１μｍ〜１０ｍｍの範囲内の厚さを有し、前記シリコンは前記障壁成分として選択される。
【００３５】
ここで、前記シリコン層は、前記金属コア手段と電極手段が互いに接続され、析出反応器の内部空間内に設置された状態で前記分離層に追加され、前記金属コア手段は前記電極手段を介して電気を供給することにより加熱され、そしてシリコン層を形成するための供給ガスは反応条件で析出反応器内部空間内に供給され、前記供給ガスは、多結晶シリコン棒を製造するときには前記析出生成物を形成するための反応ガスの成分から選択され、反応条件は、結晶構造と熱膨張に関して前記シリコン層と析出生成物が互いに異なり得るように提供される。
【００３６】
そして、前記金属コア要素及び電極手段は互いに接続され、前記析出反応器の内部空間内に設置され、前記金属コア要素は前記電極手段を介して電気を供給することにより加熱され、前記分離層を形成するための供給ガスは内部空間内に供給されて、前記分離層が形成され、その結果、前記コア手段が製造される。
【００３７】
特に、前記金属コア要素上に前記分離層の一部を形成することによって予め製造された予備コア手段と、前記電極手段を互いに接続させ、前記析出反応器の内部空間内に設置され、前記予備コア手段は前記電極手段を介して電気を供給することにより加熱され、付加的な分離層を形成するための供給ガスが内部空間内に供給され、そして付加的な分離層が形成され、その結果、前記コア手段が製造される。
【００３８】
また、前記コア手段は、前記分離層が前記金属コア要素を取り囲み得る方法で、前記金属コア要素と共に、予め製造された分離層と組み立てることにより製造される。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
上記目的、本発明の他の特徴及び利点は、添付の図面を参照して好ましい実施形態を記述することにより、より明確になる。
【図１】図１は、本発明によって多結晶シリコン棒を製造し得る析出反応器の構成を概略的に表す構成図である。
【図２】図２は、本発明によって多結晶シリコン棒を製造し得る析出反応器の他の構造を概略的に表す構成図である。
【図３】図３は、本発明によって、コア手段が６種のコアグループに分けられて、当該コアグループが配置される実施形態を概略的に表す平面図である。
【図４】図４は、本発明によって、異なる２つの断面を有するコアユニットから成るコア手段が２種のコアグループに分けられ、当該コアグループが配置される実施形態と、前記条件を通して形成される析出生成物の形状を概略的に表す平面図である。
【図５】図５は、本発明によってコア要素の表面に分離層を形成することにより構成されるコア手段の表面の外側方向にシリコン析出生成物が形成される状態を概略的に表す横断面（ａ）及び縦断面（ｂ）であり、円形の断面を有する棒状の金属コア要素の表面に１つの分離層を形成することにより構成されるコア手段の表面の外側方向に析出生成物を形成する工程を表す説明図（ｉｌｌｕｓｔｒａｔｉｖｅ  ｖｉｅｗ）である。
【図６】図６は、本発明によってコア要素の表面に分離層を形成することにより構成されるコア手段の表面の外側方向にシリコン析出生成物が形成される状態を概略的に表す横断面（ａ）及び縦断面（ｂ）であり、円形の断面を有する棒状の金属コア要素の表面に２種の分離層を形成することにより構成されるコア手段の表面の外側方向に析出生成物を形成する工程を表す説明図である。
【図７】図７は、本発明によってコア要素の表面に分離層を形成することにより構成されるコア手段の表面の外側方向にシリコン析出生成物が形成される状態を概略的に表す横断面（ａ）及び縦断面（ｂ）であり、長方形の断面を有する導管又はチューブ形状の金属コア要素の表面に２種の分離層を形成することにより構成されるコア手段の表面の外側方向に析出生成物を形成する工程を表す説明図である。
【図８】図８は、本発明によってコア要素の表面に分離層を形成することにより構成されるコア手段の表面の外側方向にシリコン析出生成物が形成される状態を概略的に表す横断面（ａ）及び縦断面（ｂ）であり、円形の断面を有する棒状の金属コア要素の表面に３種の分離層を形成することにより構成されるコア手段の表面の外側方向に析出生成物を形成する工程を表す説明図である。
【図９】図９は、本発明によってコア要素の表面に分離層を形成することにより構成されるコア手段の表面の外側方向にシリコン析出生成物が形成される状態を概略的に表す横断面（ａ）及び縦断面（ｂ）であり、長方形の断面を有する板形状の金属コア要素の表面に２種の分離層を形成することにより構成されるコア手段の表面の外側方向に析出生成物を形成する工程を表す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００４０】
以下、添付した図面を参照にし、本発明の好ましい実施形態について詳しく説明する。
【００４１】
本発明は例えば、鐘型、チューブ型又はチャンバー型などの析出反応器の形状と構造に関わらず多結晶シリコンを棒状に製造するために使用される全ての析出反応器に適用され得る。シーメンス反応器とも称される鐘型析出反応器が商業的目的として最も広く利用されてきたので、本発明は本明細書でこのような鐘型析出反応器（以下、‘鐘型反応器’と称する）を参照して説明される。
【００４２】
図１又は図２に概略的に示されるように、鐘型析出反応器はシェルＲｓとベースユニットＲｂにより形成された密閉された内部空間Ｒｉと、内部空間Ｒｉ内に設置された１又は複数のコアユニットからなるコア手段Ｃとを含む。
【００４３】
対応する電極ユニットに機械的に固定されるコアユニットは、電極手段Ｅに表される電極ユニットＥにより互いに電気的に接続される。電力は、シェルＲｓとベースユニット（ｂａｓｅ  ｕｎｉｔ）Ｒｂの外部に設置された電力供給源Ｖから電力伝達手段Ｔを介して電極手段Ｅに供給される。
【００４４】
小型で実験規模の析出反応器において、コア手段は１又は少数のコアユニットのみから成り、各コアユニットは１対の電極ユニットの両端に接続される。その他の点では、多結晶シリコンの大規模な商業的生産のために使用される析出反応器において、コア手段Ｃは数十〜数百のコアユニットをから成り、因習的（ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌ）に材料又は形状に関して互いに同一である。
【００４５】
本発明におけるキーワード（ｋｅｙｗｏｒｄｓ）及び説明は次の定義に基づく：「コア手段」は、析出反応により生じるシリコン析出生成物の形成の始点である基面を構成する１又は複数の「コアユニット」のグループを表し、そして各コアユニットは、「コア要素」により表される材料からなり、構成され、又は加工される。
【００４６】
そして、同じようにグループ化された複数のコアユニットは、直列及び／または並列で電気的に互いに接続され、シリコン析出が完全にグループ化されたコアユニットにほぼ同様の方法で起こり得るため、個別のコアユニットで観測された操作方法及び現象又は特性は、本発明で、同じようにグループ化されたコアユニットのグループを表す「コア手段」という言葉で、集合的に記述される。
【００４７】
前記コア手段Ｃがシリコン析出に必要な温度より高く電気的に加熱され、反応ガスＧｆが内部空間Ｒｉ内に供給されると、シリコン析出がコア手段Ｃの表面で開始する。それから、シリコン析出生成物Ｄがコア手段Ｃの外側方向に形成され、多結晶シリコンは最終的に棒状に製造される。この工程では、各コアユニットは、反応器の運転により得られる各多結晶シリコン棒の構造骨組みとしても働く。
【００４８】
先行技術による既存の析出反応器において、コア手段は、スリムロッド又はシリコンコアロッドとも呼ばれる薄いシリコンフィラメント状に製造される。この薄い材料は、高純度シリコン融解物から薄い多結晶または単結晶棒状に直接引っ張られ得る。その他の点では、複数のシリコンコア棒は、大きな多結晶又は単結晶シリコンインゴットを所定のコアサイズに機械加工することにより同時に得られ得る。コア手段Ｃとして表され、それについて作られるコアユニットは、電極手段Ｅにより代表される対応する電極ユニットに接続される。室温で非常に高い抵抗性を有する高純度シリコンコア棒の構成が使用されるならば、コア手段は、金属材質で作られた反応器シェルＲｓがシリコンコア棒を取り囲み得るように、石英で作られたベル・ジャー（ｂｅｌｌ−ｊａｒ）と呼ばれる大きい鐘型ドーム内に設置される。更に、予熱手段は、複数のコア棒を抵抗率が約２〜５ｏｈｍ−ｃｍ以下に低くなる約３５０〜４００℃以上まで予熱するために、石英材質のベル・ジャーと反応器シェルＲｓとの間にさらに設置される。それから、コア手段は、温度の増加にとともに連続して減少するコア手段に課される電位差で、電極ユニットＥを経て電気を供給することにより電気的に加熱され始める。それ故に、この予熱工程は、図１又は図２に図解された反応器よりも複雑な析出反応器の構造を必要とする。
【００４９】
一方、シリコンコア棒が抵抗率を非常に低くするために多量の不純物成分で非常に汚染されたり、コア要素が抵抗性金属材料で構成されるならば、反応器シェルＲｓの内部に石英のベル・ジャー及び／又は別の予熱手段をさらに設置することなく、電極手段Ｅを経て電気を供給することにより、コア手段Ｃを室温から直接電気的に加熱することが可能である。これは、析出反応器の構造が図１または図２に図解されるように単純化されるのを可能にする。しかしながら、このようなコア手段の外側に形成されたシリコン析出生成物が、抵抗性コア手段から外へ移る不純物成分により汚染される可能性がある。それ故に、上述したように、非常に汚染されたシリコン又は抵抗性金属材料を、コア要素として高い純度を要求する多結晶シリコンの製造のために使用することは困難である。
【００５０】
コア手段Ｃ用のコア要素材料として、高純度シリコン、非常に汚染されたシリコン及び抵抗性金属要素を選択する代わりに、本発明は図５〜図９に図解されたように、コア手段Ｃが金属コア要素Ｃａの表面に一または複数の分離層Ｃｂを形成することにより構成されることを特徴とする。
【００５１】
本発明において、金属コア要素の表面上の分離層の形成に関わらず、コア手段Ｃを構成する抵抗性材料に基づく金属コア要素Ｃａは、電流が電極手段Ｅ内に適度な電位差で誘導することにより、室温から析出反応器に要求される析出温度まで容易にそして早く電気的に加熱され得る。ここで電力は、析出反応器外部に設置された電力供給源Ｖから電力伝達手段Ｔを介して電極手段Ｅに供給される。
【００５２】
それ故に、本発明は、シリコン棒を製造するために使用される析出反応器の内部空間Ｒｉ内にコア手段Ｃを設置し、前記コア手段Ｃは金属コア要素Ｃａの表面に一または複数の分離層Ｃｂを形成することにより構成され、そして電極手段Ｅに接続されており、前記電極手段Ｅを介して電気を供給することによりコア手段を加熱し；シリコンを析出するために前記内部空間Ｒｉ内に反応ガスＧｆを供給し、その結果、コア手段Ｃの表面の外側方向に析出生成物Ｄを形成する工程を具備する。
【００５３】
コア手段Ｃを室温から必要な反応温度まで電気的に加熱する工程において、内部空間Ｒｉ内の圧力に特別な制限課されない。より精巧な設備を必要とする高真空の代わりに、加熱は常圧で実施され得る。その他の点では、圧力は、シリコン析出の運転が実施される絶対圧力１〜２０バールの範囲内で予め選択され得る。しかしながら、本発明はそれに限定されない。
【００５４】
このような加熱工程において、内部空間Ｒｉを、水素、窒素、アルゴン、ヘリウム及びそれらの混合物からなる群から選択された雰囲気下に維持することが好ましい。雰囲気を維持するために選択されたガスは、ガス供給手段Ｎｆまたは付加的なガス供給手段を介して内部空間内に供給されても良い。
【００５５】
更に、コア手段Ｃを電気加熱する工程の間、それの反応温度を加熱する前であったとしても、反応ガスＧｆはガス供給手段Ｎｆまたは付加的なガス供給手段を介して供給されて、析出反応を開始する。しかしながら、本発明はこれに限定されない。
【００５６】
前記コア手段Ｃの温度が所望の反応温度の範囲内に維持され手いる間、シリコン析出は、一または複数のガス供給ノズルを備えるガス供給手段Ｎｆを介して供給される反応ガスＧｆによりコア手段Ｃの表面の外側方向に進む。
【００５７】
本発明に使用される反応ガスＧｆは、モノシラン（ＳｉＨ４）、ジクロロシラン（ＳｉＨ２Ｃｌ２）、トリクロロシラン（ＳｉＨＣｌ３）、四塩化ケイ素（ＳｉＨ２Ｃｌ４）及びそれらの混合物からなる群から選択された少なくとも１のシリコン含有成分を含む。シリコン含有成分の熱分解及び／または水素還元反応は、シリコン析出生成物Ｄを形成するシリコン析出をもたらす。
【００５８】
棒状の多結晶シリコンを製造するためのシリコン含有成分のみからなるけれども、反応ガスＧｆは、水素（Ｈ２）、窒素（Ｎ２）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、塩化水素（ＨＣｌ）及びそれらの混合物からなる群から選択された少なくとも１種のガス成分を更に含んで、析出反応の特性と排出ガスＧｏの組成を制御することができる。
【００５９】
本発明において、シリコン析出は、内部空間内で、絶対圧力１〜２０バールの範囲内の反応圧力と、析出生成物の表面温度を基に６５０〜１，３００℃の範囲内の反応温度で起こることが好ましい。
【００６０】
反応圧力が絶対圧力で１バールより低い場合、析出生成物Ｄ上でシリコンの析出速度及び反応生産性は好ましくなく低くなる。もしそうでないならば、反応圧力が増加するほど、析出反応器は生産性の面で有利となる。この特性は、シリコン含有成分としてトリクロロシランが選択される時の方が、モノシランの場合より特に卓越している。しかしながら、析出反応器の生産性を著しく向上するために、反応圧力が２０バールを超える水準に維持されるならば、次のような深刻な問題に直面する：析出反応器自身及び反応器を接続する補助ユニットの製作費用が高くなり；工程の安全を確保することが更に難しくなり；原材料の供給速度（ｍｏｌｅｓ／ｈｒ）は、析出生成物Ｄの表面温度にとって、コア手段Ｃの電気加熱により許容反応温度範囲内に維持されるには高くなりすぎる。
【００６１】
温度測定での利便性および信頼性と、シリコンがコア手段Ｃの外側方向に析出生成物の表面上に連続的に析出されなければならず、表面温度が内部空間Ｒｉ内での析出生成物Ｄの設置される位置によって異なるという事実を考慮することに基づいて、析出生成物Ｄの表面温度は反応温度の標準と見なされることが好ましい。
【００６２】
反応温度は、使用される反応ガスＧｆの組成によって変わるけれども、シリコンの析出速度は、好ましくなく低い析出反応器の生産性のために、６５０℃より低い温度で著しく低いか、ごくわずかである。その他の点では、析出速度は反応温度とともに増加する。しかしながら、１，３００℃を超える温度で、再使用され得ない成分の含有量が、排ガスＧｏ内で過度に増加する。また、コア手段Ｃの中心部の温度、即ち、１，４００℃を超えるコア要素の温度は、析出工程の間でシリコン棒の崩壊、及び反応器シェルＲｓを介した莫大な熱損失を引き起こし得る。それ故に、反応ガスＧｆ及び排ガスＧｏの組成、圧力、シリコン析出速度、エネルギー効率などのような条件を考慮して、シリコン析出ための許容温度範囲である反応温度を、６５０〜１，３００℃の範囲内で設定することが望ましい。
【００６３】
本発明による棒状の多結晶シリコンを製造するための回分式（ｂａｔｃｈｗｉｓｅ）工程において、析出生成物Ｄの直径及び表面積、コア手段Ｃの熱負荷、析出反応器のシェルＲｓを介した熱損失が、運転時間とともに増加する。供給速度及び反応ガスＧｆの組成、反応温度、反応圧力、電力供給などのような運転条件をあらかじめ設定することが望ましい。また、運転時間とともにそれらを変化することにより前記条件を最適化することも重要である。
【００６４】
反応条件により依存するが、シリコン析出反応器の生産容量は、内部空間Ｒｉ内のコア手段Ｃを構成するコアユニットの数、即ち、析出生成物Ｄの表面積とともに増加する。従って、析出反応器のシェルＲｓは、数十個または数百個のコア手段Ｃと対応する電極手段Ｅが配列及び配置され得るように、設計及び製造され得る。しかしながら、コアユニットＣの数は本発明において限定されない。
【００６５】
金属コア要素Ｃａは、コア手段Ｃにより全体として表される各コアユニットの中心の主要部だけでなく、本発明によって製造されるシリコン棒を機械的に支持する基本骨格をも構成する材料である。また、金属コア要素Ｃａは、抵抗加熱が電極手段Ｅを経て電力供給源Ｖとそれらの電気接続によりその中で生じ得るように設置されることが要求される。これらの要求が満足されるならば、金属コア要素の形状において特別な制約は必要でなくなる。しかしながら、商業的可能性を考慮して、金属コア要素は、円形、楕円形または多角形の断面形状を有する棒、ワイヤー、フィラメント、バー、ストリップ及びリボンと、同心円形、同心楕円または同心多角形の断面形状を有する導管、チューブ、シリンダー及びダクトからなる群から選択された形状を有する。
【００６６】
例えば、図５、図６及び図８は、円形の断面を有する棒、ワイヤーまたはフィラメントの形をした金属コア要素Ｃａを図解する。図７は、同心四角形の中空断面を有する導管、チューブまたはダクトの形をした金属コア要素の中空の成形例を図解する。図９は、長方形の高アスペクト比断面を有するストリップまたはリボンの形をした金属コア要素を図解し、前記比は幅と高さ（又は厚さ）である。
【００６７】
本発明において、コア手段を構成するのに使用される金属コア要素Ｃａの材料の融点が、反応温度より少なくとも約５００〜１，０００℃だけ高く、それらの比抵抗が約１μｏｈｍ−ｃｍ〜０．１ｏｈｍ−ｃｍの範囲内であることが好ましく、前記金属コア要素の材料は、タングステン（Ｗ）、レニウム（Ｒｅ）、オスミウム（Ｏｓ）、タンタル（Ｔａ）、モリブデン（Ｍｏ）、ニオブ（Ｎｂ）、イリジウム（Ｉｒ）、ルテニウム（Ｒｕ）、テクネチウム（Ｔｃ）、ハフニウム（Ｈｆ）、ロジウム（Ｒｈ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、白金（Ｐｔ）、トリウム（Ｔｈ）、ランタン（Ｌａ）、チタン（Ｔｉ）、ルテチウム（Ｌｕ）、イットリウム（Ｙ）、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、アルミニウム（Ａｌ）及びそれらの混合物からなる群から選択された少なくとも１の金属元素を備える金属または合金であり得る。
【００６８】
上記のように、金属コア要素の形状は、円形、楕円形または多角形の断面形状を有する棒、ワイヤー、フィラメント、バー、ストリップ及びリボンと、同心円形、同心楕円形または同心多角形の断面形状を有する導管、チューブ、シリンダー及びダクトからなる群から選択され得る。
【００６９】
製造されるシリコン棒生成物を機械的に支持し、電極手段Ｅを経て電力供給源Ｖへの電気接続により、それらの中に抵抗加熱が生じ得るように設置される基本骨格として働くならば、金属コア要素Ｃａの大きさに特別な制約は必要でない。しかしながら、円形の断面を有する金属コア要素Ｃａの場合、それの直径が０．１〜２０ｍｍの範囲内であることが好ましい。その他の点では、中空断面の厚さは、０．１〜１０ｍｍの範囲内であることが好ましい。高アスペクト比の断面の場合、その厚さ（又は高さ）及び幅は各々、０．１〜１０ｍｍ及び１〜２００ｍｍの範囲内であることが好ましい。
【００７０】
本発明で使用するための優れた電気特性を有することに加えて、コア要素は望ましくは、できるだけ少ない有機又は無機不純物成分を含む高純度材料の中から選択される必要がある。これは、コア要素の外側に形成される析出生成物Ｄの最小限にされた不純物汚染をもたらし得る。
【００７１】
一方、コアユニットの長さ方向に基づいて、このコア要素の一部は、直線形、Ｕ形、Ｗ形などに成形され、その両端は１対の対応する電極手段Ｅに固定されて設置され得る。直線形は、チューブ型またはチャンバー型の析出反応器に容易な適用のため、好んで利用され得る。Ｗ形は抵抗性電気ヒーターに多く利用され；１対の電極ユニットに設置されて固定されるＷ形コア要素は、必要に応じて、十分な長さに都合よく製造され得るが、好ましくないことに、析出時間とともに増加する析出生成物Ｄの重量に耐えるための慎重な設計を必要とする。
【００７２】
また、図１に図解されたように、コアユニットは、Ｕ形（以下、「単体型（ｓｉｎｇｌｅ  ｂｏｄｙ  ｔｙｐｅ）」と称する）コアユニットＣが１対の対応する電極ユニットＥに適切に固定され得るように設置され得る。また、図２に図解されたように、１対の垂直コア要素部と、垂直部の両側の上端を接続するブリッジ（ｂｒｉｄｇｅ）としての機能を果たす水平コア要素部は、共に組み立てられて、１対の対応する電極ユニットＥに適切に固定される電気的に接続されたコアユニットＣ（以下、‘組立型’とする）を形成する。
【００７３】
個別のコア手段Ｃを構成するコアユニットは、単体型（Ｕ形）コアユニットのような単一コア要素を直接形成することにより製造され得るか、または複数のコア要素部が互いに接続されて、単体型（Ｕ形）コアユニットを形成し得る。
【００７４】
組立型コアユニットについては、コア手段Ｃ用コアユニットが複数の直線形コア要素部からなる場合、１対の対応する電極ユニットＥに垂直に取り付けられる２つの垂直コア要素部は、ブリッジとしての機能を果たす水平コア要素部と物理的及び電気的に接続されなければならない。これは、（i）コア要素部の接続部位を機械的に加工するか、（ii）溶接手段またはプラズマ／アークを使用することにより接続部位を溶接または接続するか、（iii）接続フィッティングまたはワイヤー形状の結合材料などの結合補助剤（ｃｏｕｐｌｉｎｇ  ａｉｄ）を使用してコア要素部を接続するか、（iv）先述した方法を組み合わせたやり方で適用することにより実行され得る。
【００７５】
このような組立型コアユニットにおいて、垂直及び水平コア要素部にとって同一の材料及び同一の断面積を有することが望ましい。しかしながら、垂直及び水平コア要素部が互いに異なる材料で作られ、異なる断面積であっても、本発明を実施するのに問題はない。ここで、断面積、長さなどの含む物理的仕様は、温度依存電気特性に関して決定され得る。更に、垂直コア要素部の両端を加工し、その結果水平コア要素部と効率的に結合することを可能にすることが望ましい。
【００７６】
更に、図面に図解されていないが、金属コア要素Ｃａの断面がその長さ方向に沿って変化し得るが、このことは本発明の適用範囲を低下させない。
【００７７】
コア要素即ち電気加熱の基礎（ａ  ｂａｓｉｓ  ｏｆ）の機能及び役割、及び拡大するシリコン棒を支持する基本の機械的骨格が問題なく実行されるならば、それの対応する電極ユニットＥと電気的に接続されるそれの両端間のコア要素Ｃａの長さに、制約は課され得ない。しかしながら、最小生産設備、析出反応器の内部空間Ｒｉの位置に依存する析出生成物Ｄの形態間の違い、反応器の製造費用（ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ  ｃｏｓｔ）、析出工程後に取り扱われるシリコン棒生成物の重量などを考慮するならば、金属コア要素Ｃａの各長さは、０．５〜２０ｍの範囲内で選択され得る。
【００７８】
金属コア要素Ｃａの大きさ及び長さを決定する工程において、金属コア要素Ｃａの長さと断面積による電気加熱特性は、析出反応条件、得られるシリコン棒の形状及び重量、反応器の容量などに関して最適化されることができて、金属コア要素の大きさと長さを最適化する。
【００７９】
既存の鐘形反応器に活用されてきた様々な形状の電極手段は本発明にそのままに使用され得る。電極手段Ｅで表される各電極ユニットは、下記要素のうち全部または一部からなる：（i）低い電気抵抗を有する金属伝導性材料で作られ、それにより電気自己発熱が弱い電極；（ii）電極と、電力供給のためのケーブル、バー、チューブ、シャフト、導管、成形物（ｓｈａｐｅｄ  ａｒｔｉｃｌｅ）などの対応する電力伝達手段Ｔを相互に相互結合し得る電気結合ユニット又は電気接続手段；（iii）各コアユニットを物理的に支持するか、電極を固定しながら、コアユニットを前記電極または電力伝達手段Ｔと電気的に接続する炭素系材質から作られる結合支持体またはチャック；（iv）電極または結合支持体を、ガス、水またはオイルなどの冷媒で冷却するための冷却手段；（v）析出反応器のシェルＲｓ又はベースＲｂを構成する金属材料を電気的に絶縁するための絶縁手段；（vi）前記のような個別電極ユニットを構成するためのフィッティング及び結合、封止、絶縁及び組立用の部品など。
【００８０】
電極手段Ｅの対応する電極ユニットの形状及び寸法は、最終的に製造しようとするシリコン棒の直径、コアユニットの個数と設置配列、必要な電極手段Ｅやそれらの対応する電力伝達手段Ｔの全てを設置するための許容可能な空間、及び電気自己発熱が弱い電極ユニットの電極の断面積を考慮することにより決定され得る。
【００８１】
電極手段を析出反応器のシェルＲｓまたはベースユニットＲｂのいずれかに設置することは許容される。しかしながら、コア手段Ｃ及び電極手段Ｅにかけられるシリコン棒生成物の重量（荷重）が反応時間の経過とともに、当然増加し続けるため、図１または図２に図解されたように、設置されたコアユニットの形状が単純または線状であるとき、電極手段ＥをベースユニットＲｂに設置することが構造的側面で有利である。各コアユニットが各シリコン棒生成物の荷重に耐えられるように、コアユニットのグループの形状及び構造が設計されるならば、電極手段Ｅを、冷却手段が備えられたシェルＲｓ及びベースユニットＲｂのいずれか又は両方に設置することは許容される。
【００８２】
本発明において、電極手段Ｅは、電力供給システムとコア手段Ｃとの間の電気接続手段として働く。各コアユニットに接続された１対の電極ユニットは、単一コアユニットの入力端子及び出力端子としての機能を果たす。電極ユニット間の相互接続の構成または電極ユニット全体の電気回路構造は、設置配列、即ちコア手段Ｃの空間的配置と、それらに対応する電力供給システムを構成するために予め定められた仕様とによって決定され得る。
【００８３】
電極手段Ｅを構成する電極ユニット及び対応する電力伝達手段Ｔは、個々に設置され、最終的に互いに機械的、電気的に接続され得る。しかしながら、複数の電極ユニットＥと対応する電力伝達手段Ｔをより簡単で一体化されたボディのように設計、加工及び予め組み立てることも可能である。
【００８４】
電極ユニットを構成する結合支持体及び／または電気結合ユニットは一般的に、容易に加工し得る高純度の黒鉛材料で作られる。シリコン析出生成物の炭素汚染を防止又は減らすために、炭化ケイ素などの機能性セラミック材料の層は、黒鉛系要素の表面にしばしば形成される。電極ユニットの組立及び設置において、電気絶縁は、伝導性材料と析出反応器の金属系シェルＲｓ及び／またはベースユニットＲｂとの間に確保されなければならない。
【００８５】
反応器の運転の間、各電極ユニットの一部は、高温の内部空間Ｒｉに曝され、それにより、設置された電気絶縁材料または封止材料が熱分解から保護され得る。従って、ベースユニットＲｂ、金属材料で作られた電極、絶縁部品などの一部または全体を循環される冷媒を使用することにより冷却することが好ましい。
【００８６】
本発明によれば、数十〜数百個のコアユニットがシリコン析出反応器の内部空間Ｒｉ内に設置されるため、コアユニットに電気を供給するための力供給システムを構成する、全てのコアユニットを直列または並列で配置することは好ましくない。それ故に、コア手段Ｃに接続された電極ユニットＥは１又は多数の電極グループに分けられることが好ましい。それから、対応するコアユニットが約１００〜２００ボルト以下の電位差と、約１，０００アンペア以下の電流で電気的に加熱されながら、電気が電極グループごとに独立的に供給され得る。電極グループの区分と対応して、コア手段Ｃを構成する複数のコアユニットは一つまたは複数のコアグループに分ける。
【００８７】
コアユニットに適用された本発明において、図３又は図４に図解されるように、コア手段を構成する複数のコアグループは、互いに直列及び／または並列回路で電気的に相互接続され得る。このような接続体系（ｓｃｈｅｍｅ）によって、電極ユニットと同士だけでなく、電力供給源Ｖと電極ユニットとの間を互いに電気的に接続するための電力伝達手段Ｔが、析出反応器と対応する電力供給システムに設置されるか、組み立てられ得る。
【００８８】
多数のコアユニットが設置され得る大容量反応器シェルＲｓにおいて、電力供給用電気回路の構成及び運転条件に応じて、それらの設置位置によりコアユニットの間にかなりの温度差が生じ得る。更に、この問題は、析出生成物Ｄの直径が大きくなるにつれ、更に深刻となる。従って、コアグループまたは対応する電極グループは、その上にシリコンが析出されるのを防ぐために冷却される反応器シェルＲｓの内壁に隣接して設置され、析出反応基の設置配列及び電力供給システムの構成と運転は、反応器シェルに隣接して設置された析出生成物Ｄからの熱損失が補償され得るように行われる必要がある。
【００８９】
本発明において、電力供給源Ｖと電極ユニットＥとを電気的に相互接続する電力伝達手段Ｔは、析出反応器のシェルＲｓとベースユニットＲｂの外部に設置され得る。更に、電極ユニットＥを相互接続するために使用される電力伝達手段Ｔ又は電気接続手段は、いずれかの位置、すなわち適当な電気絶縁が金属材質の反応器に対して確保されることが提供される反応器の内部又は外部に、設置され得る。析出反応器の外部に設置される場合、電力伝達手段は、商業的に活用可能な接続手段または、ケーブル、バーまたは成形品のような少ない電力損失を有する導電性金属を備え得る。
【００９０】
この場合、適当な電気絶縁の後、電力伝達手段Ｔ又は電気接続手段は析出反応器内、例えば、複数の電極ユニットＥを電気的に接続するためのベースユニットＲｂの真上に設置され、所望する形状に黒鉛材料を機械加工することにより、その目的のために製造される本体（ｂｏｄｙ）が金属材料に代わって使用され得る。不純物成分や微細粉末の発生を防止するために、黒鉛系導電体の表面は、物理的及び／又は化学的に処理されて、炭化ケイ素（ＳｉＣ）層のような機能性セラミック層を形成することが好ましい。
【００９１】
電極ユニットを相互接続するために使用される電力伝達手段Ｔ自身または電気接続手段自身は、拡張された電極ユニットとみなされる。なぜならば著しく抵抗加熱が上昇することなく、このように広い断面積を介して電気が流れるとい点において共通点を有しているからである。従って、複数の電極ユニットＥと、電力伝達手段Ｔ又は電極ユニットと相互接続される電気接続手段とは、統合された単一体の形成又は複数の統合された部品の組み立てで設計、製作して設置され得る。この方法は、ベースユニットＲｂの上部又は下部に設置された複数の電極ユニットＥのための電力伝達手段Ｔを設置するために必要な空間を大幅に減少させ、電極ユニットと対応する電力伝達手段との間の接続に起因する電気接触抵抗の要因を排除し、容易で便利な反応器の組立及び解体を可能とし、そして安全に関する信頼性を強化する。
【００９２】
各コア手段Ｃに対する電極グループを電気的に接続する方式は、上記のように、対応するコアグループの電気回路を構成する方法を決定する。本発明によって、電気が各電極グループに独立的に供給され得るならば、電気加熱のそれぞれの開始時間は各々の電極グループで異なって設定され得る。必要な場合、各々のコアグループの電圧−電流条件を異にして制御されることもできる。
【００９３】
各電極グループに独立的に電力供給を可能にする電力供給システムは、グループが電気的に直列及び／並列回路に接続され得るように構成され得る。このような電気形式は、各コアユニットに要求される電力、設置配列（空間配列）及び電極ユニットの接続方法、電力供給源の仕様などに基づいて決定される。
【００９４】
電力供給源Ｖは、高電圧−低電流特性の入力電気を低電圧−高電流特性の出力電気に変換させる機能を有する電力変換システムを含む。本発明において、電力供給源Ｖは一つに統合された電力変換システムとして構成されることもでき、又は複数の電力変換システムがコアグループごと、即ち、電極グループごとのための別の独立した手段で構成されることもできる。
【００９５】
シリコン析出工程の間、個々のコアユニットの電気加熱は、コアユニット及び対応するシリコン析出生成物Ｄを通過する電流、それらの電気抵抗、及び１対の対応する電極ユニット間にかけられる電位差との間で相互に依存する傾向がある。電気特性に基づいて、各コア手段、各コアグループ又は各コアユニットの電気加熱の速度を時間に伴って制御することができる。上記のように、これは、制御変数として選択される電圧又は電流のいずれかにより電力供給源Ｖの運転及び制御を達成することができる。
【００９６】
１の析出反応器のための電力供給源Ｖは、別の析出反応器に含まれる別のコア手段Ｃに割り当てられ得る。この場合、対応するコアグループ、コアユニット及び電極ユニットを含む一または複数の析出反応器に含まれる１又は複数のコア手段Ｃは、単一電力供給源Ｖ１に基づいて、対応する電力伝達手段Ｔにより直列及び／または並列回路で電気的に接続され得る。
【００９７】
鐘形反応器の基本の特性に従って、析出生成物Ｄの断面の大きさ、即ち、ｄ１（ｔ）及びｄ２（ｔ）は、析出工程の反応時間ｔによって増加し、シリコン析出生成物間の温度及び物理的形状の相違が、コアユニットの設置配列によって観察され得る。従って、析出反応器のための電力供給システムを構築し及び運転するときには、コアユニットとコアグループとの間の電気的性質に差があり、電気的性質は時間とともに変わり得ることを考慮する価値がある。
【００９８】
析出反応器が新しく設計されて、本発明を効果的に実施するならば、シリコン析出工程においてコアグループ及び／又はコアユニットによって析出部Ｄの間で発生し得る温度差及び温度分布を減らす必要がある。この要求を満足するために、コア手段Ｃに含まれるコアグループ及びコアユニットは、シェルＲｓ、ベースユニットＲｂ、ガス供給手段Ｇｆ、ガス排出手段Ｎｏ、温度測定及び制御システムなどの析出反応器からなる要素の仕様又は特性を考慮して、適切に配列されなければならない。また、析出生成物Ｄの成長に起因する時間による空間上の変化、内部空間Ｒｉ内でのガスの流れの時間依存性パターン、反応器シェルＲｓを介した熱移動による冷却などが、コアユニットの配列（空間配置）に影響を及ぼし得る。
【００９９】
そして、各コアグループまたはコアユニットに制御された電力を十分に供給するために、制御されるべき電気回路の電圧−電流の特性の変化を使用することも重要である。しかしながら、電力供給システムを制御するために検出された温度を利用することも重要であるので、パイロメーター、温度分布測定器などのように商業的に活用される１又は複数の非接触型温度測定手段が、シェルＲｓ及び／またはベースユニットＲｂの適切な位置に設置することにより活用され得るように、析出反応器を設計する必要がある。
【０１００】
一方、析出反応器の運転の間、電力を供給するための制御パラメータ及び手順は、通常あらかじめ設定されて、許容温度範囲内での設置配列に起因するコアユニット間の温度差を最小化する。このような電力供給方法によって、十分に制御された電気が各コアグループ又はコアユニットに独立的に供給され得る。
【０１０１】
対応する電力伝達手段Ｔを介して対応するコア手段Ｃに電力を供給するための電力供給源Ｖは、各コアグループに別の独立した電力供給システムとして構成され得る。一方、複数の電力供給源は、結合された単一装置として統合されて、対応する電力伝達手段Ｔを介して電力が各コアグループに独立的に供給される。本発明において、「独立的な電力供給」とは、電力供給源の配置に関わらず、電圧又は電流が各コアグループ又はコアユニットに独立的に調節されて、加えられ得ることを意味する。
【０１０２】
シリコンコア棒又は金属コア要素からなるコア手段を使用する因習的なシリコン棒の製造方法とは異なり、本発明は、図５から図９に図解されるように、表面に形成された分離層Ｃｂを含む金属コア要素Ｃａからなるコア手段Ｃに基づいている。従って、析出生成物Ｄが、電気的に加熱されたコア手段Ｃの分離層により覆われたその表面の外側方向に形成され、それ故に、高純度多結晶棒が製造され得る。ここで、析出反応器のシェルＲｓの内部空間Ｒｉに与えられたコア手段Ｃは、コア手段Ｃの骨格をなす金属コア要素Ｃａの両端が、対応する電極ユニットＥと電気的にまたは物理的に接続され得るように設置される。それ故に、遂行された電気加熱は、析出生成物Ｄの表面で析出反応温度を維持する。本発明において、金属コア要素Ｃａの表面に形成された分離層Ｃｂは、析出生成物Ｄの形成が開始される基面の役割をし、シリコン析出工程によって拡大する析出生成物Ｄを安定的に支持する主骨格のようにも作用する。
【０１０３】
更に、絶対圧力１〜２０バールの範囲内の反応圧力と、６５０〜１，３００℃の範囲内の反応温度で、析出生成物Ｄの表面にシリコン析出を行う工程において、金属コア要素Ｃａの表面を構成する分離層Ｃｂは、対応する金属コア要素Ｃａから析出生成物Ｄへの不純物成分の拡散を防ぐ障壁としての機能を果たす。
【０１０４】
また、分離層Ｃｂの物質の種類、構造及び物理的性質が析出生成物Ｄの多結晶シリコンとは異なるため、分離層Ｃｂと析出生成物Ｄは互いに容易に分離され得る。
【０１０５】
本発明によって、金属コア要素Ｃａの表面に形成され、コア手段Ｃを構成する分離層Ｃｂは、１又は複数の層からなり得る。分離層Ｃｂを構成する層の数が５を超えるならば、分離層形成工程において多量の時間、作業及び費用が必要とされ、本発明の経済的利点を低下させる。従って、分離層Ｃｂの数は１から５の範囲内であることが好ましく、すなわち、分離層Ｃｂが５種以下の層からなることが好ましい。
【０１０６】
本発明による分離層Ｃｂは、２つの金属接触領域間の特定成分又は元素の拡散を防止するための拡散障壁の機能を含む。ここで、分離層Ｃｂの各層を構成する障壁成分は、（i）窒化ケイ素、酸化ケイ素、炭化ケイ素又は酸窒化ケイ素、又は（ii）金属コア要素を構成し、タングステン（Ｗ）、レニウム（Ｒｅ）、オスミウム（Ｏｓ）、タンタル（Ｔａ）、モリブデン（Ｍｏ）、ニオブ（Ｎｂ）、イリジウム（Ｉｒ）、ルテニウム（Ｒｕ）、テクネチウム（Ｔｃ）、ハフニウム（Ｈｆ）、ロジウム（Ｒｈ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、白金（Ｐｔ）、トリウム（Ｔｈ）、ランタン（Ｌａ）、チタン（Ｔｉ）、ルテチウム（Ｌｕ）、イットリウム（Ｙ）及びそれらの混合物からなる群から選択される少なくとも１の金属元素を含む窒化物、酸化物、ケイ化物、炭化物、酸窒化物または酸ケイ化物（ｏｘｙｓｉｌｉｃｉｄｅ）から選択され得る。
【０１０７】
本発明による分離層Ｃｂを構成する障壁成分は、シリコン又は金属コア要素Ｃａを構成する金属から選択される元素の窒化物からなる物質を含み、このような窒化物は、Ｓｉ−Ｎ、Ｗ−Ｎ、Ｏｓ−Ｎ、Ｔａ−Ｎ、Ｍｏ−Ｎ、Ｎｂ−Ｎ、Ｉｒ−Ｎ、Ｒｕ−Ｎ、Ｔｃ−Ｎ、Ｈｆ−Ｎ、Ｒｈ−Ｎ、Ｖ−Ｎ、Ｃｒ−Ｎ、Ｚｒ−Ｎ、Ｐｔ−Ｎ、Ｔｈ−Ｎ、Ｔｉ−Ｎ、Ｌｕ−Ｎ、Ｙ−Ｎなどのような単一成分の窒化物と、Ｗ−Ｖ−Ｎ、Ｔｉ−Ｓｉ−Ｎ、Ｔｉ−Ｃ−Ｎ、Ｈｆ−Ｔａ−Ｍｏ−Ｎなどのような混合された金属窒化物を含み得る。
【０１０８】
このような窒化物系成分の大部分は、２，０００℃以上の融点を有し、このような窒化物系成分の他の物理的性質が金属コア要素Ｃａまたは析出生成物Ｄと異なる。このような窒化物系成分は、金属コア要素Ｃａの金属不純物イオンと結合することができ、それで分離層Ｃｂを形成するのに窒化物系成分を使用することが可能である。しかしながら、高温の反応温度で窒化物系分離層Ｃｂの窒素成分により析出生成物Ｄを汚染する可能性はほとんどなく、それで窒化物系分離層は、単一または複数の分離層Ｃｂを形成するのに使用され、酸化物系、酸窒化物系、炭化物系、ケイ化物系または酸ケイ化物系分離層Ｃｂとともに金属コア手段Ｃを構成し得る。
【０１０９】
本発明による分離層Ｃｂを構成する障壁成分は、シリコンまたは金属コア要素Ｃａを構成する金属の中から選択される元素の酸窒化物からなる物質を含み、このような酸窒化物は、Ｓｉ−Ｏ−Ｎ、Ｗ−Ｏ−Ｎ、Ｏｓ−Ｏ−Ｎ、Ｔａ−Ｏ−Ｎ、Ｍｏ−Ｏ−Ｎ、Ｎｂ−Ｏ−Ｎ、Ｉｒ−Ｏ−Ｎ、Ｒｕ−Ｏ−Ｎ、Ｔｃ−Ｏ−Ｎ、Ｈｆ−Ｏ−Ｎ、Ｒｈ−Ｏ−Ｎ、Ｖ−Ｏ−Ｎ、Ｃｒ−Ｏ−Ｎ、Ｚｒ−Ｏ−Ｎ、Ｐｔ−Ｏ−Ｎ、Ｔｈ−Ｏ−Ｎ、Ｔｉ−Ｏ−Ｎ、Ｌｕ−Ｏ−Ｎ、Ｙ−Ｏ−Ｎなどのような単一成分の酸窒化物と、Ｓｉ−Ａｌ−Ｏ−Ｎ、Ｈｆ−Ｚｒ−Ｏ−Ｎ、Ｍｏ−Ｗ−Ｏ−Ｎ、Ｖ−Ｍｏ−Ｗ−Ｏ−Ｎなどのような混合された金属の酸窒化物を含む。
【０１１０】
このような酸窒化物系成分の大部分は、２，０００℃以上の融点を有し、酸窒化物系成分の他の物理的性質が金属コア要素Ｃａまたは析出生成物Ｄと異なる。このような酸窒化物系成分は、金属コア要素Ｃａの金属不純物イオンと結合することができ、それで分離層Ｃｂを形成するのに酸窒化物系成分を使用することが可能である。しかしながら、高温の反応温度で、酸窒化物系分離層Ｃｂの窒素成分により析出生成物Ｄを汚染する可能性はほとんどなく、それで酸窒化物系分離層は、単一または複数の分離層Ｃｂを形成するのに使用され、窒化物系、酸化物系、炭化物系、ケイ化物系または酸ケイ化物系分離層Ｃｂと共にコア手段Ｃを構成し得る。
【０１１１】
本発明による分離層Ｃｂを構成する障壁成分は、シリコンまたは金属コア要素Ｃａを構成する金属の中から選択される元素の酸化物からなる物質を含み、このような酸化物は、Ｓｉ−Ｏ、Ｗ−Ｏ、Ｔａ−Ｏ、Ｎｂ−Ｏ、Ｈｆ−Ｏ、Ｚｒ−Ｏ、Ｔｉ−Ｏなどのような単一成分の酸化物と、Ｗ−Ｖ−Ｏ、Ｔｉ−Ｓｉ−Ｏ、Ｓｒ−Ｔｉ−Ｏ、Ｓｒ−Ｔｉ−Ｎｂ−Ｏ、Ｓｒ−Ｌａ−Ａｌ−Ｏ、Ｌａ−Ｍｎ−Ｏ、Ｓｒ−Ｈｆ−Ｏ、Ｎｂ−Ｔａ−Ｏ、Ｂａ−Ｚｒ−Ｏ、Ｂａ−Ｍｏ−Ｏ、Ｂａ−Ｃｅ−Ｏ、Ｂａ−Ｔｉ−Ｏ、Ｃａ−Ｔｉ−Ｏ、Ｓｒ−Ｚｒ−Ｏ、Ｓｒ−Ｍｎ−Ｏ、Ｈｆ−Ｔａ−Ｍｏ−Ｏ、Ｙ−Ｚｒ−Ｏなどのような混合された金属の酸化物を含む。
【０１１２】
このような酸化物系成分の大部分は、１，４２０℃以上の融点を有し、酸化物系成分の他の物理的性質が金属コア要素Ｃａまたは析出生成物Ｄと異なる。このように酸化物系成分は、金属コア要素Ｃａの金属不純物イオンと結合することができ、それで分離層Ｃｂを形成するのに酸化物系成分を使用することが可能である。しかしながら、高温の反応温度で酸化物系分離層Ｃｂの酸素成分により析出生成物Ｄを汚染する可能性はほとんどなく、それで１または複数の分離層Ｃｂを形成するのに使用され、窒化物系、酸窒化物系、炭化物系、ケイ化物系または酸ケイ化物系分離層Ｃｂとともにコア手段Ｃを構成し得る。
【０１１３】
本発明による分離層Ｃｂを成す障壁成分は、シリコンまたは金属コア要素Ｃａを構成する金属の中から選択される元素の炭化物からなる物質を含み、このような炭化物は、Ｓｉ−Ｃ、Ｗ−Ｃ、Ｔａ−Ｃ、Ｍｏ−Ｃ、Ｎｂ−Ｃ、Ｉｒ−Ｃ、Ｒｕ−Ｃ、Ｔｃ−Ｃ、Ｈｆ−Ｃ、Ｒｈ−Ｃ、Ｖ−Ｃ、Ｃｒ−Ｃ、Ｚｒ−Ｃ、Ｐｔ−Ｃ、Ｔｈ−Ｃ、Ｔｉ−Ｃ、Ｌｕ−Ｃ、Ｙ−Ｃなどのような単一成分の炭化物と、Ｓｉ−Ｗ−Ｃ、Ｔａ−Ｈｆ−Ｃ、Ｓｉ−Ｔｉ−Ｃなどのような混合された金属の炭化物と、Ｗ−Ｃ−Ｎ、Ｔａ−Ｃ−Ｎ、Ｚｒ−Ｃ−Ｎ、Ｔｉ−Ｃ−Ｎなどのような遷移金属の窒化炭素を含み得る。
【０１１４】
このような炭化物系成分の大部分は、２，０００℃以上の融点を有し、炭化物系成分の他の物理的性質が金属コア要素Ｃａまたは析出生成物Ｄと異なる。このような炭化物系成分は、金属コア要素Ｃａからの金属不純物イオンと結合することができ、分離層Ｃｂを形成するのに炭化物系成分を使用することが可能である。しかしながら、高温の反応温度で炭化物系分離層Ｃｂの炭素成分により析出生成物Ｄを汚染する可能性があり、それで単一分離層Ｃｂの形成に適用するより、窒化物系、酸窒化物系、ケイ化物系または酸ケイ化物系分離層Ｃｂで析出生成物Ｄを分離することが望ましい。
【０１１５】
本発明による分離層Ｃｂを構成する障壁成分は、シリコンまたは金属コア要素Ｃａを構成する金属の中から選択される元素のケイ化物からなる物質を含み、このようなケイ化物は、Ｗ−Ｓｉ、Ｏｓ−Ｓｉ、Ｔａ−Ｓｉ、Ｍｏ−Ｓｉ、Ｎｂ−Ｓｉ、Ｉｒ−Ｓｉ、Ｒｕ−Ｓｉ、Ｔｃ−Ｓｉ、Ｈｆ−Ｓｉ、Ｒｈ−Ｓｉ、Ｖ−Ｓｉ、Ｃｒ−Ｓｉ、Ｚｒ−Ｓｉ、Ｐｔ−Ｓｉ、Ｔｈ−Ｓｉ、Ｔｉ−Ｓｉ、Ｌｕ−Ｓｉ、Ｙ−Ｓｉなどのような単一成分のケイ化物と、Ｗ−Ｖ−Ｓｉ、Ｗ−Ｔｉ−Ｓｉ−Ｎ、Ｔｉ−Ｚｒ−Ｓｉ−Ｃ、Ｈｆ−Ｔａ−Ｓｉ−Ｎなどのような混合された金属のケイ化物を含むことができ、このようなケイ化物系成分は、上記のケイ化物に酸素元素を付加することにより得られた酸ケイ系化物を含み得る。
【０１１６】
成分の含量は、このようなケイ化物系または酸ケイ化物系成分が、１，４２０℃以上の融点を有することができるように調節され、ケイ化物系または酸ケイ化物系成分の物理的性質が金属コア要素Ｃａまたは析出生成物Ｄと異なり、ケイ化物系または酸ケイ化物系成分は金属コア要素Ｃａの金属不純物イオンと結合することができ、それでケイ化物系または酸ケイ化物系成分は、１または複数の分離層Ｃｂを形成するのに使用されることができる。ケイ化物系又は酸ケイ化物系分離層は、窒化物系、酸化物系、酸窒化物系または炭化物系分離層Ｃｂとともにコア手段Ｃを形成することができる。
【０１１７】
上記のように、分離層Ｃｂを構成する障壁成分は、窒化物、酸化物、炭化物または酸窒化物などのような優れた物理的性質を有するホウ素含有成分を含む。高温の反応温度でホウ素系分離層Ｃｂのホウ素成分で析出生成物Ｄを汚染する可能性があるので、金属コア要素Ｃａは、単一分離層Ｃｂの形成に適用されるより、窒化物系、酸窒化物系、ケイ化物系または酸ケイ化物系分離層で析出生成物Ｄから完全に分離されなければならない。
【０１１８】
本発明によって、金属コア要素Ｃａの表面に分離層Ｃｂを形成することによるコア手段Ｃの構成は、多様な方法で遂行され得る。
【０１１９】
分離層形成工程の例として、コア手段Ｃは、上記のような障壁成分で作られる１または複数の分離層構成ユニットでコア要素Ｃａの表面を取り囲むことにより構成され得る。このような分離層構成ユニットは、分離層Ｃｂに組み立てられるとき、各ユニットは、所定の寸法、形状及び数で、予め前記障壁成分で製造され、または被覆される必要がある。それから、コア手段Ｃはそれらを層に組み立てることにより、またはそれらを互いに接続することにより、またはコア要素Ｃａが分離層により取り囲まれる方法で製造された分離層構成ユニットを更に形成することにより完成され得る。この方法は、組立型コアユニットが複数のコア要素部を組み立てることにより構成される場合に特に適している。厚さ方向に障壁成分からなる１または複数の分離層からなるならば、各分離層構成ユニットは、円形、多角形、同心円形または同心多角形の断面形状を有して、予め独立して製作され得る。コアユニットは、層に組み立て、製造された分離層構成ユニットとともにコア要素Ｃａを同心方向に接続することにより構成され得る。この方法によると、微小空間が、コア要素Ｃａの表面と分離層との間、分離層の間または分離層構成ユニットの間に存在し得る。しかしながら、たとえあるとしても、微小空間の存在が本発明に従ってコア要素上の外側方向に析出生成物の形成に逆効果を及すことはない。
【０１２０】
上記と異なり、分離層Ｃｂはコア要素Ｃａ表面に障壁成分を被覆することにより形成される。選択された各障壁成分の直接被覆は、所定の厚さでその表面に塗布される。この直接被覆法が使用されるならば、複数の層からなる分離層Ｃｂは順々に等しく、同じ被覆装置内で形成され、または多くの別の被覆装置で形成され得る。この方法により、必要な分離層は高密度で密接に形成され得るので、析出生成物Ｄの形成においていかなる問題も生じることなく、コア要素Ｃａの表面と分離層との間または分離層間に微小空間が観察され得るということはほとんどない。
【０１２１】
一方、コア要素とそれらに形成された分離層からなる各コアユニットＣは、コア要素を有する分離層構成ユニットを組立形式（ｓｃｈｅｍｅ）と、分離層の直接被覆形式の両方を使用することにより製造され得る。
【０１２２】
分離層の一部または全体は、コア要素Ｃａの表面に、本発明による別の種類の反応器又は特別のコーティング装置で形成され得る。その他の点では、同一の仕事（ｗｏｒｋ）がシリコン析出反応器で実行され、該仕事は、本発明で使用される析出反応器または利用可能な既存の因習的な析出反応器の内部空間Ｒｉでも実施され得る。ここで、１又は複数のコア要素Ｃａが析出反応器の対応する電極ユニット上に設置され、該コア要素は該電極ユニットを介して電気を供給して加熱され、；それから原料ガスは、析出反応器の内部空間に供給されて、コア要素Ｃａの表面に分離層Ｃｂを形成し、完成した一組のコア手段Ｃが最終的に得られる。
【０１２３】
一方、分離層形成工程は、析出反応器と別の種類のコーティング装置とを組み合わせ、順々に実行されることができ、例えば、特別の被覆装置内に分離層の一部を形成した後、本発明に従った析出反応器又は既存の因習的な析出反応器に分離層Ｃｂの残りの部分を更に形成することができる。いずれかの析出反応器内で、１又は複数の未完成のコア要素Ｃａが対応する電極ユニット上に設置されて、電極ユニットを介して電気を供給して加熱され、それから、原料ガスが析出反応器の内部空間内に供給されて、未完成のコア要素Ｃａの表面に残りの分離層Ｃｂの一部を更に形成し、そしてコア手段Ｃにより表される、完成された一組のコアユニットが最終的に得られる。
【０１２４】
本発明による単一層又は複数層からなる分離層Ｃｂを形成する工程において、分離層を形成する方法は：（i）物理気相成長法（ＰＶＤ）（スパッタリング蒸着法、パルスレーザー蒸着法、イオン注入法及びイオンめっき法など含む）；（ii）化学気相成長法（ＣＶＤ）（常圧化学気相成長法、金属有機化学気相成長法、プラズマ化学気相成長法など含む）；（iii）融解物噴霧被覆法（Ｍｅｌｔ Ｓｐｒａｙ Ｃｏａｔｉｎｇ  Ｍｅｔｈｏｄ；各種噴霧法及びエアゾール成長法を含む）；（iv）熱反応析出拡散法（溶融塩法及び粉末法を含む）；そして（v）ゾル−ゲル法及び溶液法などのような確立された被覆方法の中から選択され得る。
【０１２５】
本発明によってコア手段Ｃを構成するためのコア要素Ｃａの表面に形成される個々の分離層Ｃｂの厚さは、コア要素Ｃａの種類又は材料、不純物成分の特性、分離層を構成する障壁成分、及び分離層形成する方法などの要因に依存する。個々の分離層の厚さは、数ｎｍから数ｍｍの範囲内であり得る。
【０１２６】
一般的に、より厚い分離膜は、コア要素Ｃａから析出生成物Ｄへの不純物成分の拡散をより忠実に十分に防止すると考えられている。しかしながら、約２０ｍｍより厚い分離層Ｃｂは、過度な費用負担と、分離層ｃｂに従って不必要に大きな温度勾配を課し、析出生成物Ｄの表面での必要な温度を維持することが非常に困難となる。一方、原子層または数ｎｍの厚さを有する薄膜を形成するために最近発達されて、使用されている先進技術を利用することも可能である。洗練された方法で形成された１０ｎｍ以下の厚さを有するこのような薄い層は、不純物成分の拡散を防止することもできる。しかしながら、コア要素Ｃａ及び分離層Ｃｂの表面でしばしば検出される構造上の欠陥の寸法、及びコア要素と分離層間の接触面の実際の粗さ寸法（ｒｏｕｇｈｎｅｓｓ  ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ）を考慮する時、分離層Ｃｂの厚さは１０ｎｍより厚くなければならない。従って、本発明において、コア手段Ｃのコア要素Ｃａに形成される分離層Ｃｂの全体の厚さが１０ｎｍ〜２０ｍｍの範囲であることが好ましい。
【０１２７】
前記分離層Ｃｂは電気伝導性又は絶縁特性のいずれかを持つことができる。これは、対応する高い伝導性電極ユニットに接続して固定される時、コア手段Ｃの最も外側の分離層Ｃｂの電気特性を熟考する必要がある。分離層Ｃｂが優れた電気伝導性を有する時、コア要素Ｃａは分離層Ｃｂを介して電極ユニットと十分に接触する。しかしながら、分離層Ｃｂが電気絶縁特性を有する障壁成分を含む場合、深刻な接触抵抗を引き起こす分離層の代わりに、伝導性電極ユニットが抵抗性コア要素と直接接触することができるように、このような分離層はコアユニットの両端に形成されるべきではない。
【０１２８】
金属コア要素Ｃａから析出生成物Ｄへの移動の間、不純物成分はシリコン原子と十分に反応するか、または結合することができる。従って、分離層Ｃｂがシリコンを障壁成分として含むシリコン分離層を更に備えて、コア手段Ｃを構成しても問題ではない。不純物成分により汚染されることから析出生成物Ｄを防止するために、シリコン分離層は、コア要素Ｃａと分離層Ｃｂとの間、分離層Ｃｂの間、または分離層Ｃｂの最も外側に位置され得る。シリコン分離層が更に加えられるならば、シリコン層の厚さは、１μｍ〜１０ｍｍの範囲内とする。その厚さが１μｍより小さいならば、不純物汚染を防止することができる障壁が不十分となる。しかしながら、厚さが１０ｍｍより大きくなる場合には、障壁は不必要に大きくなり、反応器の費用及び生産性のような様々な面で重大な犠牲を必要とする。障壁成分としてシリコンを含むシリコン分離層Ｃｂに関して、分離層Ｃｂが原料ガスとして反応ガスＧｆを使用することにより形成されるシリコン分離層Ｃｂを含んでも問題はない。ここで、シリコン分離層Ｃｂの形成は、シリコン析出生成物Ｄがシリコン分離層から容易に分離され得るように、結晶構造と熱膨張の特性に関して最適化される必要がある。
【０１２９】
従って、障壁成分及び／またはシリコンの分離層Ｃｂの一部または分離層の全体が、本発明による析出反応器、または先行技術により組み立てられた既存の因習的な析出反応器内のコア要素Ｃａの表面に形成され得る。同じ仕事は、特別な被覆装置、薄膜形成装置又は別種の反応器を使用することにより実行されることもできる。
【０１３０】
上記のように、別の装置で遂行される代わりに、障壁成分としてシリコンを含むシリコン分離層を追加してコア手段Ｃを構成する仕事は、本発明で使用される析出反応器の内部空間Ｒｉ内で実行され得る。また、シリコン分離層は、分離層用原料ガスとして、本発明による反応ガスＧｆを使用してコア手段Ｃに形成され得る。ここで、シリコン分離層Ｃｂの形成は、析出生成物Ｄがシリコン分離層から容易に分離され得るように、結晶構造と熱膨張特性に関して最適化される必要がある。
【０１３１】
一方、本発明で使用されるコアユニットを製造する工程の間、コア要素Ｃａを機械加工する前／後、又は分離層形成の前／後または間、又はシリコン析出運転の前に、４００〜３，０００℃の範囲内の温度で熱処理を遂行して、残留不純物成分を除去するか、または化学的に変化させることが好ましい。そして、コアユニットまたはコア要素の熱処理は、水素、窒素、アルゴンまたはヘリウムなどのようなガス雰囲気下で遂行され得る。該熱処理は、本発明に使用される析出反応器、先行技術により組み立てられた既存の因習的な析出反応器、又は特別な熱処理装置または被覆装置で遂行され得る。
【０１３２】
上記のように、コア手段が室温から本発明による反応温度まで電気的に、迅速で、容易に加熱された後、シリコン析出生成物は、反応ガスの供給を介してコア手段の外側方向に形成される。このシリコン析出工程は、因習的な析出反応器と実質的に同一である。
【０１３３】
従って、電気加熱が電極ユニットの使用により遂行され得るならば、先行技術の方法により製作されて設置された利用可能な全ての種類の析出反応器で困難なく、シリコン材料で作られる因習的なコア手段の代わりに本発明による金属コア手段を使用することにより、本発明を適用することが可能である。
【０１３４】
一旦シリコン棒の直径または対角線の長さが最大許容値に達すると、本発明によるシリコン析出運転は終了する。それから、析出運転は、２つの隣接した析出生成物Ｄの間の不要な接触が起こる前に中止される。その後、反応器は解体され、析出生成物が製品として集められる。
【０１３５】
本発明によって製造された多結晶シリコン生成物を多結晶または単結晶のインゴット、ブロック、シートまたはフィルムを製造するための原料として使用するために、シリコン棒生成物を析出生成物Ｄと、コア要素及び／または分離層Ｃｂとに分けることが必要である。
【０１３６】
本発明に従うと、コア要素Ｃａ、分離層Ｃｂ及び析出生成物Ｄは、成分、結晶構造または物理特性の面で互いに異なる。それ故に、本発明により得られた棒状の多結晶シリコンから析出生成物Ｄを分離して、集めることは困難ではない。このような分離工程において、コア要素Ｃａまたは分離層Ｃｂは損傷または破損を被りやすい。しかしながら、分離層形成工程が最適条件で実行されるならば、コア要素Ｃａ及び／または分離層Ｃｂを回収し、再使用することも可能である。
【０１３７】
本発明により製造された高純度多結晶シリコン生成物は、半導体素子、太陽電池、化学工程ユニット、産業システム又は小型で高集積精密装置に使用する原料として利用され、各々高純度又は半導体特性を有する材料からなる。
【０１３８】
本発明により製造された多結晶シリコン生成物は、要求される大きさに基づいて、円筒形または六面体形に加工され、それから包装され得る。また、多結晶シリコン生成物は、大きい塊、小さい塊、断片又は粒子状のシリコン製品に粉砕され得る。必要ならば、製品はさらに洗浄され乾燥されて、粉砕工程の間、汚染されたそれらの表面から不純物成分を除去する。
【０１３９】
円筒形に加工された製品は、フローティングゾーン方法により単結晶の成長のために使用され得る。不規則な形態及び多様な大きさを有する粉砕された製品は、るつぼで溶融され、それから単結晶または多結晶のインゴット、ブロック、シートまたはフィルム形状の物体（ａｒｔｉｃｌｅ）に成形され得る。
【０１４０】
本発明は、下記実施形態ととともに、より詳しく以下に説明される。しかしながら、それらが本発明の範囲を限定するわけではない。
【０１４１】
図３は、同一形状を有する３６セットのコアユニットからなるコア手段Ｃの平面的配置を図解し、各コアユニットは、本発明により金属コア要素Ｃａの表面に形成された分離層Ｃｂのある円形断面を有する。このような析出反応器では、全てのコアユニットが直列及び／又は並列回路に配置され得るように、電力供給システムは構成され得る。しかしながら、電力供給源Ｖから供給される電気の電圧が回路構成によって非常に低く、又は非常に高くかけられるので、この実施形態におけるコア手段Ｃは、設置配列、すなわちコア手段Ｃの空間配置によって、６種類のコアグループコアグループＡからコアグループＦに区分される。ここで、各コアグループは６セットのコアユニットを含む。この実施形態の電極Ｅは、コアグループが互いに並列に相互接続され、一方、各コアグループに含まれるコアユニットが互いに直列に相互接続され得るように構成された電気回路に基づいて、電力伝達手段Ｔを介して１又は複数の電力供給源に接続される。このような電力供給システムにおいて、電流は、コアグループ−Ａの場合、Ａ１→Ａ２→Ａ３→Ａ４→Ａ５→Ａ６の経路に沿って流れ、構成された回路構成によって隣接した電極ユニットＥが互いに電気的に接続されることにより、電力伝達手段Ｔ'又は電気接続手段を提供することが好ましい。このようなコア手段の配置と前記配列によって構成された電力供給システムに基づいて、コア手段Ｃが電気的に加熱されることで、一旦析出反応器の内部空間Ｒｉに反応ガスＧｆが供給されると、シリコン析出生成物Ｄがコア手段Ｃの外側方向に形成される。この析出工程の間、析出生成物Ｄは、金属コア要素Ｃａからの不純物成分によって明らかに汚染され得ない。結果的に、円に近い断面を有する棒状の多結晶シリコンが製造される。
【０１４２】
図４は、１２セットのコアユニットを含むコア手段Ｃの平面配置を図解している。ここで、本発明によって２種の断面を利用するので、コアユニットは、金属コア要素Ｃａの表面に形成された分離層Ｃｂを個々に含む。このような析出反応器において、電力供給システムは、コアユニット全てが直列及び／又は並列回路に配置され得るように構成され得る。しかしながら、電力供給源Ｖから供給される電気の電圧は、回路構成によって非常に低く、又は非常に高くかけられ得るので、この実施形態におけるコア手段Ｃは、８セットのコアユニットからなるコアグループ−Ａと４セットのコアユニットからなるコアグループ−Ｂに分けられる。ここで、コアグループ−Ａの各コアユニットは、リボン又はストリップ状の金属コア要素からなり、一方、コアグループ−Ｂのそれは、中空の同心チューブ又は導管形状の金属コア要素からなる。この実施形態の電極Ｅは、コアグループが互いに並列に相互接続され得るように構成され、各コアグループに含まれるコアユニットが互いに直列に相互接続された電気回路に基づいて、電力伝達手段Ｔを介して１の電力供給源又は複数の電力供給源に接続される。このような電力供給システムにおいて、電流は、コアグループ−Ｂの場合、Ｂ１→Ｂ２→Ｂ３→Ｂ４の経路に沿って流れ、構成された回路構成によって隣接した電極ユニットＥが互いに電気的に接続されることにより、電力伝達手段Ｔ'又は電気接続手段を提供することが好ましい。このようなコア手段の配置と前記配列によって構成された電力供給システムに基づいて、コア手段Ｃが電気的に加熱されることで、一旦、析出反応器の内部空間Ｒｉに反応ガスＧｆが供給されると、シリコン析出生成物Ｄがコア手段Ｃの外側方向に形成される。この析出工程の間、析出生成物Ｄは、金属コア要素Ｃａからの不純物成分によって、明らかに汚染され得ない。結果的に、円に近い断面を有する棒状の多結晶シリコンが製造される。
【０１４３】
本発明によって半導体素子及び／又は太陽電池のための原料として使用される高純度多結晶シリコンを製造するためには、金属コア要素Ｃａの表面に分離層Ｃｂを形成することが不可欠である。
【０１４４】
図８に図解されるように、例えば、約３０μｍの厚さ［＝（ｄｂ−ｄａ）／２］を有するＴｉ−Ｎ層、約５０μｍの厚さを有するシリコン層、及び約１０μｍの厚さを有するＳｉ−Ｎ層からなる分離層Ｃｂが、９９％の純度を有するタングステンで作られた棒状のコア要素Ｃａの表面に形成されるならば、タングステンのようなコア要素Ｃａの不純物成分による析出生成物Ｄの汚染を防止することができる。このような分離層の有益な効果は、誘導結合プラズマ質量分析法（ＩＣＰ−ＭＳ）などを使用する分析により容易に確認される。
【０１４５】
別の例として、図６に図解されるように、約３０μｍの厚さ［＝（ｄｂ−ｄａ）／２］を有するＴｉ−Ｎ層Ｃｂと、約８００μｍの厚さを有するＷ−Ｓｉ層Ｃｂ'の２種の分離層が、９９．９％の純度を有するタングステンで作られた棒状のコア要素Ｃａの表面に形成され、従って、タングステンのようなコア要素Ｃａの不純物成分による析出生成物Ｄの汚染を防止することもできる。
【０１４６】
上記のように、分離層Ｃｂにシリコン層が追加される場合、析出工程のために本発明で使用される反応ガスは、供給ガスとして供給され、コア手段Ｃを製造するためのシリコン分離層を形成する。
【０１４７】
シリコン分離層または様々な種類の分離層を金属コア要素Ｃａの表面に形成する工程は、特別な被覆装置または反応装置で実施され得る。その他の点では、金属コア要素Ｃａ及び電極ユニットＥが、本発明に適用できる鐘型析出反応器の内部空間に互いに接続されて設置された状態で、この工程は実施され、金属コア要素Ｃａは、電極ユニットＥを介して電気を供給することにより加熱され、シリコン層又は他の分離層を形成するための供給ガスは内部空間に供給され、その結果、本発明で要求されるコア手段Ｃが製造され得る。
【０１４８】
一方、金属コア要素で分離層Ｃｂ’の一部を作ることによって予め製造される予備コア手段と電極手段Ｅが内部空間に互いに接続されて、設置される方法によって本発明で必要なコア手段Ｃを製造することも可能であり、前記予備コア手段は電極手段Ｅを介して電気を供給することによって加熱され、付加的な分離層Ｃｂ”を形成するための供給ガスは内部空間に供給され、従って、シリコンまたは他の障壁成分からなる付加的な分離層Ｃｂ”は予備コア手段の表面に製造される。
【０１４９】
分離層Ｃｂによる有益な効果は、高純度の遷移金属以外の合金で作られたコア要素Ｃａを適用しても得られる。例えば、トリウム（Ｔｈ）、ランタン（Ｌａ）及び／又はチタン（Ｔｉ）などの元素がタングステン（Ｗ）に０．２〜３ｗｔ％の範囲内で組み込まれる合金が金属コア要素Ｃａとして使用する場合にも、分離層Ｃｂの効果が得られる。
【０１５０】
本発明によって、図５、図６及び図８に図解されるように、円形の断面を有する棒、ワイヤーまたはフィラメント、図７に図解されるように、同心四角形の断面を有する導管、チューブ又はダクト、そして図９に図解されるように、長方形の断面を有するストリップ又はリボンなどの様々な形状を有し得る金属コア要素Ｃａの成分に起因される析出生成物Ｄの汚染を防止するために、分離層形成の様々な方法が適用される。
【０１５１】
コア手段Ｃを製造するときには、分離層Ｃｂを形成する工程またはコアユニットを対応する電極ユニットにきつい設置のために必要な形状に加工する工程で、不純物成分がコア手段Ｃに組み込まれる、発生され得る。従って、本発明によって金属コア手段Ｃを適用するために、コア手段Ｃを構成するコアユニットは、４００〜３，０００℃の範囲内の温度で熱処理されることが好ましい。残留不純物成分を除去するか、又は化学的に変化させるための熱処理は、真空下又は高純度の水素、窒素、アルゴン又はヘリウムのようなガス雰囲気下で実行され得る。
【０１５２】
上記のように、棒状の多結晶シリコンが、本発明によって製造されたコア手段Ｃの手段によって析出反応器内に得られた後、製品として使用されるシリコン析出生成物Ｄを、金属コア要素Ｃａ、分離層Ｃｂ又はコア手段Ｃから分離することが必要となる。本発明によると、前記分離工程は容易に実行され得る。上記分離工程で破損されたコア手段Ｃは廃棄しても良い。更に、破損されずに分離されて、回収された金属コア要素Ｃａ、分離層Ｃｂ又はコア手段Ｃは、繰り返し使用されて、必要にならば、適当な洗浄工程後、シリコン析出生成物Ｄを形成することができる。
【産業上の利用可能性】
【０１５３】
上記のように、本発明による多結晶シリコン棒を製造する方法は、下記の利点を有する。
【０１５４】
１）高純度のシリコン材料で作られたコア手段の製造は、コア手段を形成し、そして加工するときには、低い生産工程のために比較的高い費用が必要となり、従って経済的負担が増大する。一方、本発明は、安価なコア材料、コア手段を成形及び加工するときには安い費用、そして向上された生産性に基づいて、経済的で効率的なコア手段の製造を提供する。
【０１５５】
２）本発明による金属コア要素の表面に形成された分離層は、シリコン析出の高温工程の間、金属コア要素から析出生成物への不純物成分の拡散を防止するか、又は阻止することができ、従って、高純度の多結晶シリコン棒を製造するための金属コア要素の使用を可能にする。
【０１５６】
３）高価な電力供給設備の複雑な運転に基づいて、因習的なシリコン系コア手段を予熱する不可欠な工程に反して、本発明によるコア手段は、一般的で安価な電力供給設備の簡単な運転を基に、室温から反応温度まで容易に電気的に加熱され得る。それ故に、本発明は、設備及びコア手段の費用、電気加熱の速度、同一生産量に対する析出反応器の運転周期、及び析出反応器の生産性に関して利点を有する。
【０１５７】
４）物理的強度の点で、金属コア要素はシリコンコア材料より優れているので、析出により得られる多結晶シリコン棒の構造安定性が高められる。それ故に、より大きい直径及び高さを有する多結晶シリコン棒を製造することができ、従って、各析出反応器当りの生産能力を著しく高める。
【０１５８】
５）本発明において、シリコン材料よりはるかに高い融点を有する金属コア要素は、コア手段を構成するために使用され得るので、コア手段が加熱されるとき、シリコン棒の最大直径を増加し、シリコン棒の表面温度を比較的高く維持することができるように、シリコンの溶点より金属コア要素の最大許容温度が高くなる。結果として、シリコン析出反応器の生産性及び経済効率性が著しく高められ得る。
【０１５９】
６）本発明による金属コア手段は、金属コア要素にかかわらず、製品の汚染が最小化されるか、防止されることを特徴とする。従って、本発明は、鐘型、チューブ型又はチャンバー型を含む析出反応器の形状と構造に関係なく、棒状の多結晶シリコンを製造するための全ての種類の析出反応器に広く使用され得る。反応器の生産性を高めるので、本発明は、先行技術で製造及び構成された因習的な析出反応に適用され得る。
【０１６０】
本発明がここでその好ましい実施形態に関して記述され、そして図解されるが、様々な変更及び変化は本発明の精神と範囲から逸脱することなく、その中でなされ得ることは問う業者にとって明らかである。それ故に、本発明が添付の請求項及びそれらの均等物の範囲内となるこの発明の変更及び変化をカバーすることを意図する。
【符号の説明】
【０１６１】
Ｃ  コア手段
Ｃａ  コア要素
Ｃｂ，Ｃｂ'，Ｃｂ”  分離層
Ｄ  析出生成物
Ｅ  電極手段
Ｇｆ  反応ガス
Ｇｏ  排ガス
Ｎｆ  ガス供給部
Ｎｏ  ガス排出部
Ｒｂ  析出反応器ベースユニット
Ｒｉ  析出反応器の内部空間
Ｒｓ  析出反応器シェル
Ｔ  電力伝達手段
Ｖ  電力供給源
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【国際調査報告】
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