(57)【要約】リングの積層枚数の減少に対応してスロット幅を小さくすると、金型応力が急増して生産に支障をきたす。エレメントのスロット幅をｈ、板厚をｔ、ヘッド面積をＳとすると、（ｈ／ｔ）＜１で、（Ｓ／ｈ）＞４０の関係を満たす。スロット幅ｈを減少しても、ヘッド面積を大きくすることにより、打抜き時の静水圧を小さくして、金型への負荷を低減する。ピッチ線上の幅が２４［ｍｍ］であり、リングの積層枚数が６枚であるエレメントに用いて好適である。
2009066512.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
無端金属板を複数枚積層したリングに、多数のエレメントを連続して装着してなる無端金属ベルトであって、
前記エレメントは、ボディと、ピラーにより前記ボディに連結されたヘッドと、前記ピラーの左右における前記ボディとヘッドとの間であって前記リングを受入れるスロットとを、有し、
前記スロットの幅をｈ、前記エレメントの板厚をｔとし、前記ヘッドの面積をＳとすると、
（ｈ／ｔ）＜１で、かつ（Ｓ／ｈ）＞４０
の関係を満たす前記エレメントからなる、
ことを特徴とする無端金属ベルト。
【請求項２】
前記リングに接触し得る前記スロットの長さに相当する前記ヘッドのイヤー長さをｂとすると、
（Ｓ／ｈ）＞１７．０５８・（ｂ／ｈ）−４６．６７６
の関係を更に満たす前記エレメントからなる、
請求項１記載の無端金属ベルト。
【請求項３】
前記リングに接触し得る前記スロットの長さに相当する前記ヘッドのイヤー長さをｂとすると、
（Ｓ／ｈ）＜２５．４９４・（ｂ／ｈ）−５３．３４４
の関係を更に満たす前記エレメントからなる、
請求項２記載の無端金属ベルト。
【請求項４】
前記イヤー長さが、前記リングの幅の１／２以上である、
請求項２又は３記載の無端金属ベルト。
【請求項５】
前記エレメントが、そのピッチ線上の幅が２４［ｍｍ］であり、
前記リングの前記無端金属板の積層枚数が６枚である、
請求項１ないし４のいずれか記載の無端金属ベルト。
【請求項６】
直線部での前記エレメントの累積値が、前記ヘッドでの板厚が前記ボディ上部の板厚より大きくなるように、前記各エレメントを組合せて前記リングに装着してなる、
請求項１ないし５のいずれか記載の無端金属ベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ベルト式無段変速装置に用いられる無端金属ベルトに係り、詳しくは無端金属板（金属ストリップ）を複数積層したリングと、該リングに連続して装着された多数のエレメント（Ｖブロック）とからなるプッシュタイプの無端金属ベルトにおけるエレメントの形状に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、無端金属ベルトは、プライマリプーリとセカンダリプーリとの間に巻掛けて用いられ、上記両プーリの可動シーブを軸方向に移動して有効径を変化することにより、動力伝達回転を無段に変速する。前記無端金属ベルト１は、図１に示すように、無端金属板４…を複数積層したリング２と、該リング２に連続して装着された多数のエレメント（Ｖブロック）３とからなり、これらエレメントが無端状に一連に構成されている。エレメント３は、図２に詳示するように、鋼製の所定板厚のプレートからなり、プーリに当接するＶ字形状の左右のフランク５ａを有するボディ５と、ピラー６によりボディに連結しているヘッド７と、からなり、ピラー６の左右におけるボディ５とヘッド７との間部分（スロット）８は、上記リング２を受入れるサドル９となっている。更に、前記ボディ５の左右側面である左右フランク５ａには潤滑油を流すための溝５ｃが形成されており、またヘッド７には、各ブロックの姿勢を保つために一面にディンプルＤが、他面にホールＨが形成されている。また、該ヘッドの左右に延びて、スロット８を形成する部分はイヤー７ａ，７ａと呼ばれる（特開平１１−１０８１２２号公報及び特開２００６−１１２４８５号公報参照）。【０００３】
上記エレメント３は、所定板厚の帯状鋼板をプレス、例えばファインブランキングにより打抜いて形成されており、また、上記リング２は、帯状鋼板を高い精度で管理して突合せ接合し、複数枚の無端金属板（金属ストリップ）４を正確に積層して無端状に形成され、所定の引張り強度と可撓性を保持するように構成されている。
【発明の開示】
【０００４】
従来、前記無端金属ベルト１は、各エレメント３を、その左右のスロット８に前記リング２を嵌め込み、多数のエレメント３…が互に分離しないように纏められており、上記リング２は、例えば９層の無端金属板４等の比較的多数層により構成されている。
【０００５】
上記リング２は、各層が高い精度で密接するように精密に管理されて形成された無端金属板（金属ストリップ）４…からなり、かつそれを多数層にて形成するため、比較的高価となり、無端金属ベルト１、延いてはそれを用いるベルト式無段変速機のコストアップの原因となっている。
【０００６】
本発明者らは、リングの層数（無端金属板の枚数）を少なくすることによりコストダウンを図るべく研究・開発を進めた結果、リング層数の減少に伴いエレメント３のスロット８の幅ｈを減少すると、エレメントを形成する際の金型応力が急増し、精度の高いエレメントを形成するのに支障を生ずる事を発見し、金型応力とエレメントの形状との関係を解析すると共に、これらエレメントの形状と機能についても解析した。
【０００７】
そこで、本発明は、リングの層数を減少してコストダウンを図ることができるものでありながら、高い生産性を有すると共にベルトとしての充分な機能を確保したエレメントの形状限界を特定し、もって上記課題を解決した無端金属ベルトを提供することを目的とするものである。
【０００８】
本発明は、無端金属板（４…）を複数枚積層したリング（２）に、多数のエレメント（３…）を連続して装着してなる無端金属ベルト（１）であって、
前記エレメント（３）は、ボディ（５）と、ピラー（６）により前記ボディ（５）に連結されたヘッド（７）と、前記ピラー（６）の左右における前記ボディ（５）とヘッド（７）との間であって前記リング（２）を受入れるスロット（８）とを、有し、
前記スロット（８）の幅をｈ、前記エレメントの板厚をｔとし、前記ヘッドの面積をＳとすると、
（ｈ／ｔ）＜１で、かつ（Ｓ／ｈ）＞４０
の関係を満たす前記エレメントからなる、ことを特徴とする。
【０００９】
これにより、スロット幅（ｈ）がエレメントの板厚（ｔ）より小さい、例えば６層リング等のスロット幅の小さいエレメントであっても、ヘッド面積（Ｓ）をスロット幅の４０倍以上大きくとることにより、打抜き加工時の静水圧を小さくして、金型への負荷を低減して、ダイクラックの発生等の生産時の不具合を低減して、精度の高いエレメントを高い効率で生産することが可能となる。
【００１０】
好ましくは、前記リング（２）に接触し得る前記スロットの長さに相当する前記ヘッド（７）のイヤー長さをｂとすると、
（Ｓ／ｈ）＞１７．０５８・（ｂ／ｈ）−４６．６７６
の関係を更に満たす前記エレメントからなる。
【００１１】
これにより、金型への負荷を更に確実に低減すると共に、エレメントのローリング等を低減して、無端金属ベルトの機能を保証することができる。
【００１２】
更に、前記リング（２）に接触し得る前記スロットの長さに相当する前記ヘッド（７）のイヤー長さをｂとすると、
（Ｓ／ｈ）＜２５．４９４・（ｂ／ｈ）−５３．３４４
の関係を更に満たす前記エレメントからなる。
【００１３】
これにより、ヘッドの面積増大によるエレメント重心のアップを規定して、エレメントのピッチング等を低減して、無端ベルトの機能を保証することができる。
【００１４】
前記イヤー長さ（ｂ）が、前記リングの幅の１／２以上である。
【００１５】
これにより、イヤー長さが小さくなると、リングとの接触幅が減少して、面圧が増加し耐久性低下につながり、また、エレメントのローリング量も増大するが、イヤー長さをリング幅の１／２以上に規定することにより、耐久性を確保し、エレメントのローリング量を規制して、無端金属ベルトの機能を保証することができる。
【００１６】
前記エレメント（３…）が、そのピッチ線上の幅が２４［ｍｍ］であり、
前記リング（２）の前記無端金属板（４）の積層枚数が６枚である。
【００１７】
上記無端金属ベルトに適用して、エレメントの生産性を向上すると共に、無段変速機用の無端金属ベルトとして、所定の動力を滑らかにかつ確実に伝達することができる。
【００１８】
また、好ましくは、上記無端金属ベルトは、直線部での前記エレメントの累積値が、前記ヘッドでの板厚が前記ボディ上部の板厚より大きくなるように、前記各エレメントを組合せて前記リングに装着してなる。
【００１９】
前記エレメントを、直線部でのヘッド板厚がボディ上部の板厚より大きくなるように配列したので、各エレメントは、特にコンプレッション側において揃えられ、ノイズの発生を低減することができる。
【００２０】
なお、上記カッコ内の符号は、図面と対照するためのものであるが、請求項記載の構成に何等影響を及ぼすものではない。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明を適用し得る無端金属ベルトの一部を示す斜視図。
【図２】（ａ）は、そのエレメントを示す正面図。（ｂ）は、その側面図。
【図３】（ａ）は、各種のエレメントを示す図。（ｂ）は、そのイヤー長さ及びスロット幅を示す図。
【図４】（ａ）は、各種のエレメントを示す図。（ｂ）は、そのエレメントを示す図。
【図５】ヘッド面積（Ｓ）／スロット幅（ｈ）を縦軸とし、イヤー長さ（ｂ）／スロット幅（ｈ）を横軸として各エレメントの関係を示す図。
【図６】各エレメントのヘッド面積（Ｓ）／スロット幅（ｈ）及びスロット幅（ｈ）／板厚（ｔ）を示す図。
【図７】（ａ）は、９層エレメントの重心を示す図。（ｂ）は、６層エレメントの重心を示す図。（ｃ）は、ヘッド面積を大きくした６層エレメントの重心を示す図。（ｄ）はピッチングを示す。
【図８】図７の各エレメントを用いた無端金属ベルトのピッチングを解析するための走行シミュレーションを示す図。
【図９】（ａ）は、９層エレメントのローリングを示す図。（ｂ）は、６層エレメントのローリングを示す図。（ｃ）は、イヤー長さを低減した６層エレメントのローリングを示す図。（ｄ）は、ローリングを示す。
【図１０】９層エレメントを用いた無端金属ベルトのローリングを解析するための走行シミュレーションを示す図。
【図１１】６層エレメントのローリング解析のための同様な図。
【図１２】イヤー長さを低減した６層エレメントのローリング解析のための同様な図。
【図１３】（ａ），（ｂ）は、各エレメントのローリング量を示す図。（ｃ）は、イヤー長さとローリング量の関係を示す模式図。
【図１４】エレメントの板厚測定部を示す正面図。
【図１５】上下板厚差によるノイズの関係を示す図。
【図１６】各エレメント位置におけるピッチング角度を示す図。
【図１７】（ａ）は、各エレメントのコンプレッション側の姿勢を示す側面図であって、上下板厚差がプラスのものを示す。（ｂ）は、上下板厚差がマイナスのものを示す。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
本発明は、１５０［Ｎｍ］以下のＣＶＴ（無段変速機）にあっては、リング２の無端金属板４の枚数を６枚とした６層リングで、強度的に充分対応可能であることを分析し、これによりリングの無端金属板枚数を９枚から６枚にして、左右２セットで合計６枚の無端金属板をセーブでき、大幅なコストダウンが図れることに想到した。そこで、まず、無端金属板（金属ストリップ）４の枚数が６枚である６層リング２に適合するエレメント３の形状を求めるため、本発明者らが試作したエレメントについて、図３に沿って説明する。図３（ａ）において、９層は従来の無端金属板が９枚である９層リングに適合したエレメントを示し、Ａは、スロット８の幅が６層リングに合うように、上記９層エレメントの形状をそのままにしてヘッド７の位置をボディ５に近づくようオフセットしたものである。従って、スロット幅ｈのみが９層エレメントより小さくなっている。なお、リング２とイヤー７ａとの間隙は、９層リングと同様に０．１ｍｍとし、無端金属板３枚分の厚さ（０．５５５［ｍｍ］）だけオフセットした。Ｂは、スロット幅を６層リングに合せて狭くしたＡにおいて、狭くした分ヘッド７の高さ（肉厚）を増加し、９層エレメントと同様のエレメント高さとし、ディンプルＤ及びホールＨの位置（ＤＨ位置）も９層エレメントと同じにしたものである。【００２３】
Ｃは、上記Ｂのエレメント形状にプラスして、ヘッド７の左右のイヤー７ａ，７ａの先端部７ｂの下部のＲ形状を大きく（０．５５→０．８２）したものである。即ち、図３（ｂ）に示すように、イヤー７ａの先端部７ｂの下部のＲ形状を大きくすると、その分リング２との接触端が短くなり、リング押さえ量ｂが小さくなる（５．３９→５．１２４）。Ｄは、上記Ｂ形状のエレメントに、イヤー長さｂを縮小したものである（１７．７→１６．７）。これにより、リング押さえ量も小さくなる（５．３９→４．８８８）。【００２４】
そして、Ｅは、上記Ｂ形状に、下部Ｒを拡大し（即ちＣ構成）、更にイヤー長さを、従来の９層エレメントに比して縮小したものである（１７．７→１７．３）。これにより、リング押さえ量（ｂ）は、９層エレメントに比して少し小さくなる（５．３４５→４．９１３）。【００２５】
上記各エレメント（９層，Ａ，Ｂ，Ｄ，Ｅ）を打抜き成形する際の金型応力を比較すると、Ａは、７２５［ＭＰａ］となり、９層エレメントに比して＋５３％となり、実用に耐えない。Ｂは、６６９［ＭＰａ］となり、４１％増となるが、実用可能であり、Ｃ，Ｄ，Ｅは、金型応力が更に小さく、特にＥは、５５４［ＭＰａ］となり、１６％増であり、生産上は最も好ましい。【００２６】
図４（ａ）は、上記エレメント（Ｂが（１）、Ｅが（２）、Ａが（３）に相当）を含み、各種のエレメントを比較した表である。ここで、エレメントの種類において、例えば２４／６Ｂは、ピッチ線上のエレメント幅が２４ｍｍで、リングが６層であり、上記試作品Ｂのヘッド肉厚増加によるものであることを示し、／の前はピッチ線上の幅、／の後がリング層数を示す。また、ＶＤＴは、バンドーネトランスミッション製、ホンダは、（株）本田技研工業製を示す。なお、スロット幅ｈ、ヘッド面積Ｓ、イヤー長さｂは、図４（ｂ）に示す通りであり、板厚ｔは、エレメント３の板厚である。【００２７】
そして、ｈ／ｔ、ｂ／ｈ、Ｓ／ｈをエレメントが適正か否かの判定のための指標とした。なお、上記指標となる各寸法を定義付けると（図２参照）、以下の通りである。スロット幅ｈは、イヤー７ａの下面ｅとサドル（面）９とのクリアランス、エレメントの板厚ｔは、ヘッド７の板厚、ヘッド面積Ｓは、イヤー下面ｅ，ｅ’を結んだ線からヘッド側の面積、イヤー長さｂは、イヤー端部７ｂの曲線のイヤー下面側線端（曲線と直線の交点）ｆからピラー６の側端面までの長さ、又はイヤー端部の曲線のイヤー下面側の終端部ｆからスロットの底部までの距離。【００２８】
リング層数を少なくすると（例えば９層から６層）と、それに応じてスロット幅ｈが小さくなり、エレメントの板厚ｔよりスロット幅ｈが小さくなると［（ｈ／ｔ）＜１．０］、エレメントのスロット部の打抜き成形時に、小穴抜きの原理により加工力が急増する。その結果、スロット部の金型応力が急増し、ダイクラックが発生し易くなるが、ヘッドボリューム（面積）Ｓを増加させることで、材料による拘束を小さくすることができ、受け側（エレメントヘッド部）の静水圧が低下し、金型への負荷が低減することを見出した。【００２９】
上記Ｓ／ｈと金型応力との関連を分析した結果、ｈ／ｔ＜１のものにあっても、Ｓ／ｈが４０より大きい（Ｓ／ｈ＞４０）場合、一応、エレメントを支障なく連続して生産できることが判明した。【００３０】
図５は、イヤー長さをスロット幅で割ったｂ／ｈを横軸に、ヘッド面積をスロット幅で割ったＳ／ｈを縦軸にして、前記各エレメントの値をプロットした図である。なお、（ａ）２４／６ヘッド大及び（ｂ）３０／６ヘッド大は、後述するエレメントの機能（主に重心アップに伴うピッチングの影響）を解析するために設計したエレメントである。【００３１】
図６は、各種のエレメントのヘッド面積（Ｓ）／スロット幅（ｈ）並びにスロット幅（ｈ）／板厚（ｔ）×１０の値を示すグラフであり、図５及び図６において、Ｓ／ｈが線Ａより大きいものが、ｈ／ｔ＜１の場合に金型応力上適合可能なエレメントである。【００３２】
図７，図８は、エレメントの重心変化によるピッチングの影響を示す図である。図７において、（ａ）は図３に示す９層エレメント、（ｂ）は６層エレメントＥであり、（ｃ）は、重心アップするためにヘッド面積を大きくしたＣＡＤ解析上のエレメントである。図７（ｄ）は、エレメントのピッチングを示す。そして、図８は、各エレメントによる金属ベルトを走行した状態のシミュレーションを示す図である。図８において、プライマリプーリ１０から出た金属ベルト１は、各エレメント３を圧縮しつつセカンダリプーリ１１に走行し、かつセカンダリプーリ１１に巻付いた後、該セカンダリプーリ１１から出て、スラック側（図８の上側Ｃ）において各エレメントに作用する圧縮力が解放された形でプライマリプーリ１０に戻される。これにより、プライマリプーリ１０のトルクが、リング２で規制された状態の各エレメントに作用する圧縮力を介してセカンダリプーリ１１に伝達される。【００３３】
この際、金属ベルト１のコンプレッション側（図８の下側Ｄ）にあっては、各エレメントが互に密接するように圧縮力が作用しているため、ピッチングを生じないが、スラック側Ｃにあってはエレメント間圧縮がないため、ピッチングが発生し、該スラック側Ｃがピッチングを生じる領域となる。該領域Ｃにおいて、各エレメントは、セカンダリプーリ１１から出た後は、接線方向に放り投げられるような形となり、ピッチングが発生するが、エレメントの重心位置が高い程、ピッチングの落着きが遅くなり、６層用エレメント（図７（ｂ）参照）では、セカンダリプーリ１１から少し走行した所で落着くが、重心の高い６層重心ＵＰ（図７（ｃ）参照）は、プライマリプーリ１０に接合開始付近又は接合後に落着く。【００３４】
即ち、エレメントのピッチングの落着き度合いは、重心が高い程遅くなり、上記シミュレーションでは、９層＜６層＜＜＜６層重心ＵＰとなる。６層重心アップエレメントでは、金属ベルトのスラック側Ｃにおいてピッチングし続け、プライマリプーリ１０に当接して半ば強制的にピッチングが抑えられ、金属ベルトの動力伝達としての機能に支障を生ずる。なお、上記金型応力上適合可能なエレメントであるｈ／ｔ＜１において、ヘッド面積Ｓが大きくなると、エレメントの重心が高くなることに基づき、遠心力の増加及びピッチングが生じ易くなるため、Ｓ／ｈ＜１１０であることが好ましい。【００３５】
ついで、図９ないし図１２に沿って、エレメントのイヤー長さによるエレメントのローリングに対する影響について解析する。図９において、（ａ）は、先に示した９層エレメント、（ｂ）は６層エレメントＥ、（ｃ）は、図９（ｂ）に対しイヤー長さを低減したエレメントを示し、（ｄ）は、ローリングを示す。図１０〜図１２は、上記各エレメントからなる金属ベルト１をプライマリプーリ１０とセカンダリプーリ１１に巻掛けて動力を伝達した状態における各エレメントのローリングを解析した図であり、図１０は、図９（ａ）の９層エレメント、図１１は、図９（ｂ）の６層エレメント、図１２は、図９（ｃ）のイヤー長さ低減エレメントを示す。【００３６】
図１０〜図１２において、スラック側Ｃは、エレメント同士が圧縮されていないため、必然的にローリングが生じ、該スラック側Ｃのローリングは機能上大きな問題となることはない。一方、コンプレッション側Ｄは、動力伝達に直接関与し、該コンプレッション側でエレメントのローリングが大きいと、滑らかな動力伝達の阻害要因となる。そこで、図１０〜図１２を比較すると、図１０の９層ベルトにあっては、コンプレッション側のローリングが小さく、図１１の６層ベルト、図１２の６層イヤー長さ低減ベルトの順にローリングの度合いが大きくなっているのが解る（９層＜６層＜６層イヤー長さ低減）。【００３７】
即ち、イヤー長さが短くなる程、イヤー先端部７ｂとリング２とが接触しにくくなり、ローリング量が増加して、金属ベルトの耐久性の低下につながる。図１３にその関係を模式的に示しており、（ａ）に示すイヤー長さの大きいエレメント３１は、ローリング量θ１が小さく、（ｂ）に示す相対的にイヤー長さの小さいエレメント３２は、ローリング量θ２が大きくなり、（ｃ）に示す関係となる。なお、イヤー長さｂは、少なくともリング幅の１／２を押える必要があり、イヤー長さｂはリング２の幅の（１／２）以上を必要とする。【００３８】
従って、図５において、（９）３０／６Ａと（３）２４／６Ａを結んだ線である、
Ｓ／ｈ＝１７．０５８・（ｂ／ｈ）−４６．６７６…（Ｅ）
より上で、かつ前述した通り、Ｓ／ｈが４０より大きい範囲が好ましい。【００３９】
即ち（Ｓ／ｈ）＞１７．０５８・（ｂ／ｈ）−４６．６７６で、かつ（Ｓ／ｈ）＞４０であることが好ましい。【００４０】
更に、図５において、（ａ）２４／６ヘッド大及び（ｂ）３０／６ヘッド大、即ちピッチ線上のボディ幅が２４［ｍｍ］又は３０［ｍｍ］で、６層ベルト用のスロット幅（ｈ）を有するものであって、かつ図７（ｃ）に示すようにヘッドを大きくして重心をアップしたものを示す。図５において、上記（ａ），（ｂ）を結んだ線である、
Ｓ／ｈ＝２５．４９４・（ｂ／ｈ）−５３．３４４…（Ｆ）
より大きいと、ピッチングを生じて機能上好ましくなく、上記式（Ｆ）より小さい範囲が好ましい。【００４１】
即ち、（Ｓ／ｈ）＜２５．４９９・（ｂ／ｈ）−５３．３４４で、かつ（Ｓ／ｈ）＞４０で、かつ（Ｓ／ｈ）＞１７．０５８・（ｂ／ｈ）−４６．６７６の範囲で好ましい。更に、イヤー長さ（ｂ）がリング幅の１／２以上であることが好ましい。【００４２】
一般に、無端金属ベルト１は、リング２に略４００枚のエレメント３が組付けられて、無端状に構成される。略４００枚のエレメントは、概ね、プライマリプーリ１０及びセカンダリプーリ１１に計２００枚程度係合し、両プーリの間の直線部（コンプレッション側Ｄ及びスラック側Ｃ）にそれぞれ１００枚程度介在する。この際、各エレメント３は、ファインブランキングにより形成された後、バレル工程でバリ取り作業は行われるが、エレメント表面の研削作業等の板厚を調整する作業は行われていない。従って、各エレメント３の板厚はそれぞれ微妙に相違しており、これら板厚の微妙に相違するエレメントが、１０枚平均のロット代表値が０［ｍｍ］を中心に所定の範囲にばらついており、１００枚単位の累積値が所定範囲に納まるように、各エレメントが配合されて組付けられている。【００４３】
上述した６層からなるリング２に用いられるエレメント３は、図１４に示すように、ヘッド７の左右イヤー７ａの部分ａ，ｂの板厚及びボディ５上部のスロット８に隣接する左右部分（サドル９）ｄ，ｃの板厚（上記各部分の板厚をそれぞれａ，ｂ，ｃ，ｄと表記する）が計測される。そして、該計測に基づき各エレメントの上下板厚差が［（ａ＋ｂ）／２］−［（ｃ＋ｄ）／２］で計算され、該板厚差が＋の場合、ヘッド（頭部）がボディ上部に比して厚いことを示し、上記板厚差が−の場合、ヘッド（頭部）がボディ上部に比して薄いことを示す。【００４４】
図１５は、前記各エレメントの上下板厚差を１００枚単位で累積した値を横軸に、各板厚差による無端金属ベルト（ユニット）を用いて運転した際のノイズ［ｄＢ］を縦軸として、各ユニットをプロットした図であり、○は加速状態を示す。加速状態とは車速が増加している状態を指す。【００４５】
該図１５から明らかなように、６層エレメントは、上下板厚差がプラス（＋）の方がノイズが低下する傾向となり、上方の実線Ｍは、加速状態での各ユニットの分布中央部分を結ぶ線、上方の破線Ｐが、加速状態での３σの線である。実用上、ノイズは、加速状態での上下板厚差がプラス（＋）の場合、３σ線が所定ノイズＱ以下となり、更に上下板厚差が０［ｍｍ］より大きければ良い。【００４６】
前記板厚差が大きくなると、ヘッド部分が重くなり過ぎ、遠心力が作用してピッチング及び／又はローリングが生じ易くなり、好ましくない。【００４７】
図１６は、プライマリプーリ及びセカンダリプーリに巻掛けて無端金属ベルトを運転した状態における各位置におけるエレメントのピッチング角度を解析した図である。なお、エレメントのピッチング角度は、各プーリにあっては、プーリ軸線に対する角度、両プーリ間にあっては、両プーリ軸線を結ぶ中心軸線と各エレメントのピッチ線上から垂線との交点を中心とした角度であり、ベルトの走行方向前側（前傾）を＋（プラス）、後側（後傾）を−（マイナス）とする。また、前記上下板厚差がプラスのエレメントを用いるユニットを○、上下板厚差がマイナスのエレメントを用いたユニットを△で示す。【００４８】
各エレメントがプライマリプーリに巻掛けられて当接している位置（Ｐｒｉ）、並びにセカンダリプーリに巻掛けられて当接している位置（Ｓｅｃ）にあっては、各エレメントのピッチング角度は、上下板厚差に拘らず約０°に保たれる。セカンダリプーリからプライマリプーリに移行するスラック側は、各エレメントが自由な状態にあり、バラバラな角度となっている。【００４９】
プライマリプーリからセカンダリプーリに移行するコンプレッション側は、互に圧縮力が作用してピッチングが規制される。上下板厚差がプラスのもの（○印参照）は、プライマリプーリから出る側にあってはマイナス、即ち後傾側に傾き、両プーリの中央部で略々０となり、セカンダリプーリに向ってプラス、即ち前傾方向の傾きを徐々に増加するように、すべての範囲で略々揃っている。これに対し、上下板厚差がマイナスからなるもの（△印参照）は、略々全域に亘ってバラバラに分散している。【００５０】
これは、上下板厚差がプラスのものは、図１７（ａ）に示すように、コンプレッション側で、後傾から前傾の挙動となって、その全域でアーチ状に揃えられ、弦振動等による騒音の発生が抑えられ、かつプライマリプーリからの各エレメントの抜け出し、セカンダリプーリのエレメントの係合開始も整然と行われ、騒音の発生が抑制される。これに対し、上下板厚差がマイナスのものは、図１７（ｂ）に示すように、コンプレッション側でも各エレメントがバラバラであり、直線部で弦振動を生じたり、プライマリプーリの係合終了時、セカンダリプーリへの係合開始時の各エレメントの姿勢が揃えられず、騒音発生の原因となる。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明は、ベルト式無段変速装置に用いられる無端金属ベルトに係り、ベルト式無段変速装置は、自動車に搭載されて、エンジン等の動力源の動力を変速して車輪に伝達する変速装置として利用される。
【図１】
2009066512.tif 000003
【図２】
2009066512.tif 000004
【図３】
2009066512.tif 000005
【図４】
2009066512.tif 000006
【図５】
2009066512.tif 000007
【図６】
2009066512.tif 000008
【図７】
2009066512.tif 000009
【図８】
2009066512.tif 000010
【図９】
2009066512.tif 000011
【図１０】
2009066512.tif 000012
【図１１】
2009066512.tif 000013
【図１２】
2009066512.tif 000014
【図１３】
2009066512.tif 000015
【図１４】
2009066512.tif 000016
【図１５】
2009066512.tif 000017
【図１６】
2009066512.tif 000018
【図１７】
2009066512.tif 000019
【国際調査報告】
2009066512.tif 000020
2009066512.tif 000021
2009066512.tif 000022
2009066512.tif 000023