(57)【要約】  互いに独立した二つの流体間の熱交換をする熱交換素子において、互いに独立した二つの流体路を隔てる部材として、中空部を有する筒を用い、筒を平行に配列した単板を間隔を設けて積層し、筒の中空部を第一の流体路とし、筒の外側を第二の流体路とすることを特徴とする熱交換素子及びそれを用いた空気調和機または加熱・冷却装置である。
2009110494.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに独立した二つの流体間の熱交換をする熱交換素子において、互いに独立した二つの流体路を隔てる部材として、中空部を有する筒を用い、間隔を設けて該筒を平行に配列した単板を積層し、該筒の中空部を第一の流体路とし、該筒の外側を第二の流体路とし、該筒が非透気性かつ非透湿性の材料からなり、かつ、該熱交換素子の全体又は一部に親水化処理を施したことを特徴とする熱交換素子。
【請求項２】
該親水化処理が親水層を設けることである請求項１に記載の熱交換素子
【請求項３】
該親水層が、微粒子を含有している請求項２に記載の熱交換素子
【請求項４】
該親水層と熱交換素子との間にアンカー層が設けられている請求項２又は３に記載の熱交換素子
【請求項５】
該筒の内壁面面積（ｃｍ２）の総和を熱交換素子全体の容積（ｃｍ３）で除した値（ｃｍ−１）が、１．３以上１０以下である請求項１〜４のいずれかに記載の熱交換素子。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載の熱交換素子を用いてなる空気調和機または加熱・冷却装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は互いに独立した二つの流体間の熱交換をする熱交換素子及びそれを用いた空気調和機または加熱・冷却装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
互いに独立した２つの流体間の熱交換をする熱交換素子として、一般的に、中空板積層型、波状板積層型などが知られている。なお、流体には、気体、液体、気液混合流体、超臨界流体などがある。以下、本発明において、流体の流れを「流体流」、流体の通路を「流体路」と表す。また、互いに独立した２つの流体を、それぞれ「第一の流体」、「第二の流体」と表す。第一の流体の流れと通路を「第一の流体流」と「第一の流体路」と表し、第二の流体の流れと通路を「第二の流体流」と「第二の流体路」と表す。【０００３】
図１６は、中空板積層型熱交換素子及びその中空単段の斜視図である。中空板積層型熱交換素子４は、平面である二つの仕切板１に挟まれ、かつ、スペーサー２により平行に区切られた中空を持つ中空板３を１段とする中空単段３が積層した構造をしている。スペーサー２は、流体路を形成及び保持し、かつ、流体の流れる方向を決める。第一の流体路５と第二の流体路６が交互に直交するように、中空単段３が積層されている。また、中空板積層型熱交換素子４の熱交換は、２枚の仕切板１を介して行われる。第一の流体路５と第二の流体路６は互いに独立し、それぞれ異なる２種類の流体を流すことができる。【０００４】
図１７は、波状板積層型熱交換素子及びその波状単段の斜視図である。波状板積層型熱交換素子１０は、平面の仕切板７と波状板８を重ねて接着した構成を１段とする波状単段９が積層した構造をしている。波状板８は、スペーサーとして作用するとともに、流体の流れる方向を決め、流体路を形成する。第一の流体路１１と第二の流体路１２が交互に直交するように、波状単段９が積層されている。また、波状板積層型熱交換素子１０の熱交換は、仕切板７を介して行われる。第一の流体路１１と第二の流体路１２は互いに独立し、それぞれ異なる２種類の流体を流すことができる。【０００５】
しかしながら、中空板積層型熱交換素子４は、熱交換が２枚の仕切板１を介して行われるため、効率が悪い。波状板積層型熱交換素子１０は１枚の仕切板７を介して熱交換が行われるが、構造作製に特殊な設備を必要とし、作業が非常に難しいという問題があった。また、中空板積層型熱交換素子４と波状板積層型熱交換素子１０は、共に熱交換が行われる仕切板が平面であり、熱交換の効率が良くないという欠点があった（例えば、特許文献１参照）。【０００６】
また、波状板積層型熱交換素子の一例として、波状板の代わりに筒を用いた提案もある（例えば、特許文献２参照）。この場合、波状板の構造作製に使用した特殊な設備を必要とせず、作業は比較的簡便となるが、仕切板が平面であり、熱交換の効率が良くないという欠点は変わらないままであった。【０００７】
これらの課題を改善するものとして、パイプを配列し、該パイプの内外間で熱交換するパイプ配列型熱交換素子が提案されている（例えば、特許文献３参照）。この場合、熱交換がパイプ壁面を介して行われ、該パイプ壁面が２つの流体路を区切る仕切板の働きをする。特許文献１及び２の場合と比較して、仕切板が平面ではなく、曲面となるため、熱交換が行われる面が増え効率が良くなっている。しかしながら、特許文献３では、パイプが透湿性の材料から構成されるため、筒の壁面を水が通り抜けるので、熱交換に伴って湿潤空気から水分を液化し除去する用途（除湿用途）や一方の流体流中に低温又は高温の液体を含ませて、他方の流体流を冷却又は加熱する用途には適していないという問題があった。
【先行技術文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００７−１００９９７号公報
【特許文献２】特開平５−９９５８２号公報
【特許文献３】実開昭６０−６０５７４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明が解決しようとする課題は、二つの流体流間の熱交換効率が向上した熱交換素子及び少なくとも一方の流体流からの除湿が可能で、流体流中に液体を含ませて熱交換することも可能な熱交換素子を提供することである。また、該熱交換素子を用いた空気調和機または加熱・冷却装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、以下の構成からなる。
（１）互いに独立した二つの流体間の熱交換をする熱交換素子において、互いに独立した二つの流体路を隔てる部材として、中空部を有する筒を用い、間隔を設けて該筒を平行に配列した単板を積層し、該筒の中空部を第一の流体路とし、該筒の外側を第二の流体路とし、該筒が非透気性かつ非透湿性の材料からなり、かつ、該熱交換素子の全体又は一部に親水化処理を施したことを特徴とする熱交換素子。【００１１】
（２）上記（１）において、該親水化処理が親水層を設けることである熱交換素子。
（３）上記（２）において、該親水層が、微粒子を含有している熱交換素子。
（４）上記（２）又は（３）において、該親水層と熱交換素子との間にアンカー層が設けられている熱交換素子
（５）上記（１）〜（４）のいずれかにおいて、該筒の内壁面面積（ｃｍ２）の総和を熱交換素子全体の容積（ｃｍ３）で除した値（ｃｍ−１）が、１．３以上１０以下である熱交換素子。【００１２】
（６）上記（１）〜（５）のいずれかに記載の熱交換素子を用いてなる空気調和機または加熱・冷却装置。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の熱交換素子では、中空部を有する筒が二つの流体流を隔てる仕切板として作用するので、熱交換が行われる面が増え、効率の良い熱交換を行うことができる。また、筒が非透気性かつ非透湿性の材料からなるため、壁面を液体も気体も通り抜けることがなく、熱のみを効率的に交換することができる。そして、熱交換素子の全体又は一部に親水化処理を施してあることにより、流体流中に水などの液体を含む場合でも、親水化処理が施されている部分に該液体がすばやく均一に広がり、液滴や液のブリッジが発生することなく、円滑な流体流を維持できる。その結果、一方の流体路に高温湿潤空気、他方の流体路に低温空気を流した場合には、高温湿潤空気側の流体路からの凝縮水の排出がスムーズになり、効率の良い除湿効果が得られる。さらに、一方の流体流中に低温（又は高温）の液体を含ませた場合、該液体が該筒壁面にすばやく均一に広がることで、他方の流体流を効率よく冷却（又は加熱）できるという効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】筒を平行に配列した単板の一例を表す斜視図である。
【図２】筒を平行に配列した単板の一例を表す斜視図である。
【図３】筒を平行に配列した単板の一例を表す斜視図である。
【図４】筒を平行に配列した単板にスペーサーを接着させてなる単段の一例を表す斜視図である。
【図５】筒を平行に配列した単板を間隔を設けて、積層してなる熱交換素子の一例を表す斜視図である。
【図６】図５の熱交換素子を矢印Ａ方向へと見た透視図である。
【図７】図５の熱交換素子を矢印Ｂ方向へと見た透視図である。
【図８】筒を平行に配列した単板を、間隔を設けて積層してなる熱交換素子の一例を表す斜視図である。
【図９】筒を平行に配列した単板にスペーサーを接着させてなる単段の一例を表す斜視図である。
【図１０】単板を積層してなる熱交換素子において、第一の流体路の入り口側から見た透視図の一例である。
【図１１】単板を積層してなる熱交換素子において、第一の流体路の入り口側から見た透視図の一例である。
【図１２】単板を積層してなる熱交換素子において、第一の流体路の入り口側から見た透視図の一例である。
【図１３】筒を平行に配列した単板を、間隔を設けて積層してなる熱交換素子の一例を表す斜視図である。
【図１４】筒を平行に配列した単板を、間隔を設けて積層してなる熱交換素子の一例を表す斜視図である。
【図１５】筒を平行に配列した単板を、間隔を設けて積層してなる熱交換素子の一例を表す斜視図である。
【図１６】従来技術の中空板積層型熱交換素子及びその中空単段の斜視図である。
【図１７】従来技術の波状板積層型熱交換素子及びその波状単段の斜視図である。
【図１８】従来技術の波状板積層型熱交換素子及びその波状単段の斜視図である。
【図１９】筒を平行に配列した単板を、間隔を設けて積層してなる熱交換素子の一例を表す斜視図である。
【図２０】筒を平行に配列した単板を、間隔を設けて積層してなる熱交換素子の応用例（冷却装置）の模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の熱交換素子を更に具体的に説明する。
【００１６】
本発明においては、互いに独立した二つの流体路を隔てる部材として、中空部を有する筒を用いる。筒の素材に特に限定は無いが、二つの流体路間を確実に隔て、良好な熱交換効率を得るためには、プラスチック素材又は金属素材が好ましく用いられる。また、除湿用途や流体が液体である場合においては、二つの流体流間での湿度交換や液体の通り抜けがあると好ましくないので、本発明で用いられる筒は非透気性かつ非透湿性の材料である。
【００１７】
プラスチック素材は加工性に優れ、筒の壁の厚みを薄くでき、熱交換効率を高くできることなどから好ましく用いられる。プラスチック素材の具体例としては、例えば、ポリプロピレン樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリスチレン樹脂、（メタ）アクリロニトリル・スチレン・ブタジエン３元共重合体樹脂（ＡＢＳ樹脂）、ポリカーボネート樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂などが挙げられる。
【００１８】
金属素材は、熱伝導性が良く、熱交換効率を高くできることから、好ましく用いられる。金属素材の具体例としては、例えば、アルミニウム、鉄、銅、ニッケル、ステンレス合金などが挙げられる。
【００１９】
筒の好ましい断面形状は、閉鎖曲線（正円形、楕円形を含む円形）、多角形などが挙げられる。多角形には、星形の様に筒外部から見て凹部を有するものも含まれる。また、多角形を成す辺の一部又は全部が曲線であっても良いし、多角形の頂点の一部又は全部が丸められていてもよい。加工も容易なことから、断面形状は円形であることが最も好ましい。
【００２０】
筒壁面の厚みは０．００５ｍｍ以上１ｍｍ以下が好ましい。筒壁面の厚みが好ましい範囲に満たないと、筒の強度が不足し、ひいては熱交換素子の強度が不足して構造が保てない恐れがある。一方、好ましい筒壁面の厚みの範囲を超えると、熱交換効率の低下を招く恐れがある。筒壁面の厚みは、（筒の外径−内径）より定められる。
【００２１】
本発明の熱交換素子は、筒を平行に配列した単板を間隔を設けて積層したものである。筒を平行に配列する場合、各筒が概ね同一平面上にあるようにすると、第二の流体路の圧力損失がより少なくなって好ましい。
【００２２】
図１〜３は、筒１８を平行に配列した単板の一例である。単板における筒と筒との間隔は、図１のように、間隔無し（ゼロ）でもよいし、図２及び３のように、間隔を設けてもよい。間隔は一定であっても良いし（図２）、異なっていても良い（図３）。ただし、間隔は一定である方が、流体流が流体路の特定の一部に偏らず、安定化して好ましい。ある単板における間隔の平均値を「平均間隔」とすると、筒の外径を１として、平均間隔は５以下が好ましい。平均間隔がこれを超えると、熱交換効率低下の恐れがある。
【００２３】
筒は各単板内部では互いに平行であるが、積層の際も、各単板間で筒が互いに平行になるようにするのが好ましい。流体流が流体路の特定の一部に偏らず、安定化するからである。間隔を設けて単板を積層するためには、単板を構成する筒の一部の変形を利用してもよいし、スペーサーを用いてもよい。また、本発明の熱交換素子を用いてなる空気調和機などの装置における熱交換素子の設置部の部品又は構造を利用してもよい。また、これらの組合せでもよい。
【００２４】
スペーサーを用いて積層する場合について説明する。スペーサーは、各単板における筒の平行配列の保持及び第二の流体路形成を主な目的として用いられ、ひいては熱交換素子単体での構造保持の役割を果たす。スペーサーは、機械的強度を満足し、熱交換素子の構造が保持できれば、材料や形状に特に限定はない。材料としては、プラスチック素材、金属素材、木質素材（木材、板紙など）、セラミック素材等を使用することができる。スペーサーと単板との接着は、接着剤によるのが簡便であるが、筒又はスペーサーのいずれか一方が熱可融性のプラスチックの場合、熱融着によって接着してもよい。
【００２５】
図４は、筒１８を平行に配列した単板をスペーサー１９に接着した単段２０である。図５は、この単段２０を積層してなる熱交換素子２１である。図６は、図５の熱交換素子２１を矢印Ａ方向へと見た透視図である。図７は、図５の熱交換素子２１を矢印Ｂ方向へと見た透視図である。この熱交換素子２１において、筒１８の中空部が第一の流体路２３であり、図５では、矢印Ｂ方向へ第一の流体が流れる。また、筒１８の外側のスペーサー１９で区切られた空間が第二の流体路２４であり、図５では、矢印Ａ方向へ第二の流体が流れる。図７のように、筒１８とスペーサー１９との間に隙間２２が形成される場合は、これを埋めることが好ましい。隙間２２を埋める方法としては、筒１８の形状に合わせた凹凸を有し、隙間２２が形成されないようにしたスペーサーを用いる方法、パテや接着剤で閉塞する方法等が挙げられる。
【００２６】
図８は、筒１８の外径に適合する孔を開けたプレートをスペーサー１９として用いた熱交換素子２１である。スペーサー１９と筒１８との間には、隙間が形成されない。この熱交換素子２１において、筒１８の中空部が第一の流体路であり、矢印Ｂ方向へ第一の流体が流れる。また、筒１８の外側のスペーサー１９で区切られた空間が第二の流体路であり、矢印Ａ方向へ第二の流体が流れる。
【００２７】
スペーサーの数は特に限定せず、１個以上であれば良い。構造保持の観点から、２個以上が好ましい。スペーサーが２個以上のとき、それぞれのスペーサーの幅は同じであってもよいし、異なっていてもよい。スペーサーの幅は、第二の流体路の幅４０を１としたとき、０．００１以上０．３以下が好ましく、０．０１以上０．３以下がより好ましい（図６）。ここで、スペーサーの幅とは、スペーサーが１個の場合には、そのスペーサーの幅を意味する。スペーサーが複数の場合には、それぞれのスペーサーの幅の総和を意味する。例えば、図６では、スペーサーが２個存在するが、それぞれのスペーサーの幅の和である（３９ａ＋３９ｂ）がスペーサーの幅３９となる。スペーサーの幅が好ましい範囲未満だと、熱交換素子の十分な機械的強度が得られない恐れがある。一方、好ましい範囲を超えると、第二の流体路の圧力損失の上昇を招く恐れがある。
【００２８】
第二の流体路の幅を狭める影響が少なくなるように、スペーサーが、第二の流体路の方向と平行な中空を有していても良い。例えば、中空部を有する筒をスペーサーとして用いる場合などが挙げられる。
【００２９】
単板内の筒同士の間隔とスペーサーの配置場所は、第二の流体路における流体流に影響を与える。熱交換素子の設計の都合上、多くの場合、筒１８と直交するように、スペーサー１９は設置される（図４）。そして、単板内の筒１８同士の間隔がゼロの場合、第二の流体路における流体流はスペーサー１９の長軸方向（矢印Ａ方向）に流れ、筒１８における第一の流体路の方向と直交する。第一及び第二の流体路の流れ方向を直交以外に設定したい場合には、スペーサー１９の長軸が筒１８と直交以外の角度をなすように、スペーサー１９を配置すればよい（図９）。
【００３０】
単板内の筒同士の間隔がゼロでない場合、第二の流体路は２通り考えられる。図１０は、図２に示した単板を積層してなる熱交換素子において、第一の流体路の入り口側から見た透視図である。スペーサーは図示していない。第二の流体路の１つは、単板２０と平行に流れる流体路（矢印Ａ）である。もう１つは、単板内の筒１８の間隔を通り、各単板を貫通する流体路（矢印Ｃ）である。また、両流体路を同時に利用することも可能である。これらの選択は、熱交換素子における第二の流体路の入口と出口の位置関係で決まる。
【００３１】
第二の流体路において、第一の流体路の入口側及び出口側に近い箇所に限定して、それぞれ第二の流体路の入口と出口を配置することで、第一と第二の流体流を向流とすることも可能である。
【００３２】
第二の流体路が各単板を貫通する場合には、単板内の筒同士の間隔部分と隣接する単板における間隔部分との位置関係を選択することができる。図１０のように、筒１８同士の間隔部分が隣接する単板同士で重なるように、第一の流体路の入り口側から見て、筒１８を直角格子配列に配置すれば、矢印Ａと矢印Ｃの流れは共に、直線的な流れとなり、圧力損失の低い第二の流体路が得られる。図１１及び１２も、熱交換素子を第一の流体路の入り口側から見た透視図である。図１１のように、筒１８同士の間隔部分が隣接する単板同士で重ならないように、第一の流体路の入り口側から見て、筒１８を千鳥格子配列に配置すれば、流れが妨げられて乱流が発生し、より長い時間をかけて、第二の流体路を流体流が通過することになり、熱交換効率が良くなる。図１２のように、筒１８の大きさや筒１８同士の間隔部分が異なる配列が２箇所以上混在する配列などでも良い。これらの配列は、熱交換器の使用目的により適宜使い分けられる。
【００３３】
筒の変形を利用して積層する場合、この変形が単板間の間隔を保持する役割を果たす。具体例としては、筒の一部が積層する高さ方向に突起状になっている場合が挙げられる。さらには、この突起が筒の外部の空間を区切って、第二の流体路を形成する役割を果たす形状であることが好ましい。加熱加工やプレス加工によって、筒は変形させることができる。
【００３４】
本発明の熱交換素子を用いる空気調和機などの装置における熱交換素子の設置部の部品又は構造を利用して間隔を設ける場合には、この部品又は構造がスペーサーと同じ態様で用いられ、間隔の形成及び保持、第二の流体路の形成という効果が得られる。
【００３５】
本発明の熱交換素子は、全体又は一部に親水化処理を施してある。そのため、流体路からの凝縮水の排出をスムーズにして、効率の良い除湿効果を得る目的で使用することができる。また、一方の流体路に水などの液体を流した場合、該液体が該筒壁面にすばやく均一に広がることで、他方の流体路を流れる流体を効率よく冷却（又は加熱）する目的で使用することができる。例えば、除湿機、冷風扇、空気清浄機、エアコン又はその複合機などの空気調和機及び換気システムなどに用いられる。
【００３６】
「熱交換素子の全体に親水化処理を施す」とは、筒の内壁及び外壁の両方に親水化処理を施すことをいう。また、「熱交換素子の一部に親水化処理を施す」とは、筒の内壁のみ、筒の外壁のみ、または、筒の内外壁の一部分に親水化処理を施すことをいう。本発明の熱交換素子において、筒の内壁に親水化処理をすると、第一の流体路における除湿効果や第二の流体路における冷却又は加熱効果が優れたものになる。筒の外壁に親水化処理した場合、第二の流体路における除湿効果や第一の流体路における冷却又は加熱効果が優れたものになる。なお、スペーサーを用いる場合に、スペーサーに親水化処理を施すと、第二の流体路における除湿効果や第一の流体路における冷却又は加熱効果が優れたものになる。
【００３７】
以下に親水化処理の具体的方法について述べる。親水化処理としては、筒やスペーサーに親水性素材を用いる方法、筒の内外壁面やスペーサー表面を粗面化する方法、プラズマ処理やコロナ処理等の放電処理、界面活性剤処理、グラフト処理、親水層を設ける方法等がある。これらのうち、耐久性に優れている点で、親水層を設ける方法が好ましい。
【００３８】
表面を親水層とするためには、親水性材料を用いることにより、その表面が親水性のスペーサー又は熱交換素子とすることができる。また、親水層に添加剤を含有させて、化学的に親水性を付与する方法で親水層を設けてもよい。親水層に微粒子を含有させて、微細構造を設け物理的に親水性を付与する方法で親水層を設けてもよい。しかしながら、より多くの種類から材料を選択できる点や、親水性の持続性・耐久性がよい点などから、親水層に微粒子を含有させて親水性を付与する方法がより好ましい。以下、より好ましい微粒子を含有する親水層について述べる。
【００３９】
親水性を付与する目的で親水層に含有される微粒子は、有機微粒子でも無機微粒子でも良い。微粒子内部の空孔については、内部に空孔を持たない微粒子、中空微粒子、開口を持つ中空微粒子、多孔質微粒子などいずれのタイプでもよい。有機微粒子の具体例としては、ポリスチレン系微粒子、スチレン・（メタ）アクリル系微粒子、スチレン・ブタジエン系微粒子、（メタ）アクリル酸エステル系微粒子、ナイロン系微粒子などが挙げられる。微粒子の表面部分と芯とで組成が異なる、いわゆるコアシェル型微粒子でもよい。無機微粒子の具体例としては、カオリン、タルク、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、二酸化チタン、酸化亜鉛、硫化亜鉛、炭酸亜鉛、サチンホワイト、珪酸アルミニウム、ケイソウ土、焼成ケイソウ土、珪酸カルシウム、珪酸マグネシウム、リトポン、ゼオライト、加水ハロイサイト、炭酸マグネシウム、水酸化マグネシウムなどが挙げられるが、親水性を向上させるためシリカゲル、コロイダルシリカ、気相法シリカ、湿式シリカ、アルミナ、コロイダルアルミナ、水酸化アルミニウムなどを用いることが好ましい。２種以上の微粒子を併用してもよい。
【００４０】
微粒子の体積平均粒径（一次粒子径）は４ｎｍ以上１０μｍ以下が好ましい。体積平均粒径が４ｎｍに満たない微粒子は製造困難である。また、後に説明する親水層の好ましい厚みの上限値を超えないよう、体積平均粒径は１０μｍ以下が好ましい。
【００４１】
微粒子の剥落防止や筒又はスペーサーとの接着性向上のため、親水層には造膜性高分子を含有させることが好ましい。親水層の造膜性高分子としては、例えば、ポリビニルアルコール樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリスチレン樹脂、エポキシ樹脂、酢酸ビニル樹脂、ポリ（メタ）アクリル酸樹脂、ポリ（メタ）アクリル酸エステル樹脂、（メタ）アクリル酸・スチレン共重合体樹脂、エチレン・酢酸ビニル共重合体樹脂、酢酸ビニル・（メタ）アクリル共重合体樹脂、エチレン・酢酸ビニル・（メタ）アクリル３元共重合体樹脂などを用いてもよいが、加水分解あるいは膨潤しにくい（メタ）アクリロニトリル・ブタジエン共重合体樹脂（ＡＢ樹脂）、スチレン・ブタジエン共重合体樹脂（ＳＢ樹脂）、（メタ）アクリロニトリル・スチレン・ブタジエン３元共重合体樹脂（ＡＢＳ樹脂）、（メタ）アクリル酸エステル・スチレン共重合体樹脂、塩素化ポリプロピレン樹脂などがより好ましい。また、２種以上の造膜性高分子を併用してもよい。
【００４２】
親水層が微粒子と造膜性高分子とを含有する場合、微粒子／造膜性高分子の比率（質量基準）は、９０／１０から３０／７０が好ましく、更に好ましくは８０／２０から５０／５０である。３０／７０より造膜性高分子比率が高くなると、親水層に含有させる微粒子の比率が減少し、除湿性能が低下する恐れがある。また、９０／１０より造膜性高分子比率が低くなると、親水層の筒などとの接着性が低下したり、親水層中の微粒子が剥落する恐れがある。
【００４３】
また、親水層の効果を阻害しない範囲で、抗菌剤、抗ウイルス剤、防黴剤、抗アレルゲン剤、脱臭剤、触媒のような機能剤を含有させてもよい。
【００４４】
親水層を製造するためには、微粒子と造膜性高分子、架橋剤を含有してなる親水層用塗装液を調製するとよい。必要に応じて親水層に含有させる機能剤を、親水層用塗装液中に溶液又は分散液として含有させてもよい。親水層は、熱交換素子を、親水層用塗装液に浸漬し、取り出した後、乾燥して得る方法で製造される。この方法によれば、筒の場合は内外壁の両面に、スペーサーを用いた場合も全表面に、同時に親水層を得ることもできる。浸漬、取り出し、乾燥の一連の工程を複数回繰り返してもよく、繰り返す場合に塗装液の組成が異なってもよい。また、浸漬法以外に、ローラーコート法、刷毛塗り法、スプレーコート法等によって、親水層を設けることもできる。
【００４５】
親水層の厚みは０．３μｍ以上１０μｍ以下が好ましく、０．５μｍ以上８．０μｍ以下がより好ましく、１．０μｍ以上７．５μｍ以下がさらに好ましい。親水層の厚みが０．３μｍを下回ると除湿性能や冷却（又は加熱）効果が低下する恐れがある。一方、１０μｍを超える親水層を設けても、さらなる除湿性能や冷却（又は加熱）効果の向上が期待できない。また、熱交換が行われる筒壁面の厚みと親水層の厚みとの総和が大きくなり、熱交換の効率が低下する場合がある。さらには、流体路の断面積が減り、圧力損失の面で不利になる恐れがある。また、１０μｍを超える親水層は、その形成自体が困難であり、厚みムラやひび割れなどが発生し、親水層が脱落する恐れもある。
【００４６】
親水層用塗装液には界面活性剤を含有させても良い。界面活性剤としては例えば、カルボン酸系、スルホン酸系、硫酸エステル系、高級アルコール系、グリセリン脂肪酸エステル系、ポリオキシエチレンアルキルエーテル系、脂肪酸ポリエチレングリコール系、アセチレンジオール系のものなどを含有できる。界面活性剤の種類は、微粒子や造膜性高分子の素材やイオン性などを考慮しながら適宜選択することができる。
【００４７】
また、親水層の強度を向上させる目的で、親水層用塗装液に架橋剤を含有させることが好ましい。架橋剤としては、アルデヒド系化合物、ケトン系化合物、トリアジン系化合物、カルボジイミド系化合物、エポキシ系化合物、イソシアネート系化合物、メラミン系化合物等、従来公知のものを使用できる。特に、親水層に無機微粒子を用いた場合には有機珪素化合物、例えばシランカップリング剤を好ましく用いることができる。
【００４８】
シランカップリング剤の具体例としては、アリルシラン化合物、エポキシシラン化合物、アミノシラン化合物等が挙げられる。より具体的には、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、２−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、アリルトリメトキシシラン、アリルトリエトキシシラン、ジエトキシメチルビニルシラン、３−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、３−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、３−グリシジルオキシプロピル（ジメトキシ）メチルシラン、ジエトキシ（３−グリシジルオキシプロピル）メチルシラン、３−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、ｐ−スチリルトリメトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルメチルジメトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルメチルジエトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルトリエトキシシラン、３−アクリロキシプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−２−（アミノエチル）−３−アミノプロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ−２−（アミノエチル）−３−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−２−（アミノエチル）−３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−アミノプロピルジメトキシメチルシラン、３−アミノプロピルジエトキシメチルシラン、３−トリエトキシシリル−Ｎ−（１，３−ジメチル−ブチリデン）プロピルアミン、３−（２−アミノエチルアミノ）プロピルトリエトキシシラン、３−ウレイドプロピルトリエトキシシラン、３−クロロプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルメチルジメトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、ビス（トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、３−イソシアネートプロピルトリエトキシシランなどが挙げられる。但し、本発明において好ましく用いられるシランカップリング剤はこれらの具体例に限定されない。
【００４９】
なお、筒やスペーサーに直接、親水層を設けてもよいが、筒やスペーサーにアンカー層を設け、その上に親水層を設けても良い。アンカー層の塗装方法には、親水層の場合と同様にアンカー層用塗装液による塗装が簡便である。アンカー層を設けると、筒やスペーサーなど熱交換素子表面と親水層との接着性を高め、更に、親水層自体の強度向上のため好ましい。
【００５０】
アンカー層には、造膜性高分子を含有させる。また、造膜性高分子のアンカー層における含有比率は質量基準で３０％以上、より好ましくは５０％以上、更に好ましくは７０％以上である。好ましい比率の上限は特に無く、アンカー層が造膜性高分子のみを含有していても良い。好ましい比率に満たない場合、アンカー層と筒などの接着性が劣る恐れがある。
【００５１】
アンカー層の造膜性高分子の具体例としては、例えば、ポリビニルアルコール樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリスチレン樹脂、エポキシ樹脂、酢酸ビニル樹脂、ポリ（メタ）アクリル酸樹脂、（メタ）アクリル酸エステル樹脂、（メタ）アクリル酸・スチレン共重合体樹脂、エチレン・酢酸ビニル共重合体樹脂、酢酸ビニル・（メタ）アクリル共重合体樹脂、エチレン・酢酸ビニル・（メタ）アクリル３元共重合体樹脂などが挙げられるが、加水分解あるいは膨潤しにくい（メタ）アクリロニトリル・ブタジエン共重合体樹脂、スチレン・ブタジエン共重合体樹脂、（メタ）アクリロニトリル・スチレン・ブタジエン３元共重合体樹脂、（メタ）アクリル酸エステル・スチレン共重合体樹脂、塩素化ポリプロピレン樹脂などがより好ましい。これらの造膜性高分子を各々単独で、あるいは複数混合して使用することができる。アンカー層に用いる造膜性高分子と、親水層に用いる造膜性高分子とは同じでも良いし、相違していても良い。
【００５２】
アンカー層を製造するためには、まず、造膜性高分子を含有するアンカー層用塗装液を調製するとよい。造膜性高分子は、多くの場合、水を媒体とするエマルジョンまたは分散液として、アンカー層用塗装液に用いられる。また、有機溶剤を媒体とする溶解液として用いることもできる。また、アンカー層には、その効果を阻害しない範囲で、抗菌剤、防黴剤、脱臭剤、触媒のような機能剤を含有させてもよい。アンカー層に機能剤を含有させる場合には、アンカー層用塗装液中に該機能剤を溶液又は分散液として含有させてもよい。
【００５３】
アンカー層は、例えば、熱交換素子を、アンカー層用塗装液に浸漬し、取り出し乾燥して得る方法で製造される。この方法によれば筒の場合は内外壁の両面に、スペーサーを用いた場合も全表面に、同時にアンカー層を得る事も出来る。浸漬、取り出し、乾燥の一連の工程を複数回繰り返してもよい。繰り返す場合に塗装液の組成が異なってもよい。また、浸漬法以外に、ローラーコート法、刷毛塗り法、スプレーコート法等によって、アンカー層を設けることもできる。
【００５４】
アンカー層の厚みは０．０１μｍ以上１０μｍ以下が好ましく、０．０５μｍ以上５μｍがより好ましく、０．１μｍ以上３μｍ以下がさらに好ましい。０．０１μｍに満たない場合には、アンカー層として期待すべき効果が得られない恐れがある。一方、１０μｍを超える場合には、平坦な表面のアンカー層を得るのが困難になる恐れがある。
【００５５】
造膜性高分子を含有するアンカー層用塗装液の筒又はスペーサーへの塗装適性を向上させるため、界面活性剤を併用してもよい。界面活性剤としては例えば、カルボン酸系、スルホン酸系、硫酸エステル系、高級アルコール系、グリセリン脂肪酸エステル系、ポリオキシエチレンアルキルエーテル系、脂肪酸ポリエチレングリコール系、アセチレンジオール系のものなどを含有できる。界面活性剤の種類は、造膜性高分子の組成などを考慮し、各々単独あるいは複数組み合わせて使用することで、適宜選択することができる。
【００５６】
本発明において、同じ外寸の熱交換素子の場合、単板同士の間隔で第二の流体路の大きさが決まる。一方、第一の流体路の大きさは筒の大きさにより決まる。第一及び第二の流体路の大きさは、熱交換効率に大きな影響を与える。本発明では、これら二つの流体路の大きさの好ましい範囲を、１つの数値を定義して述べる。この数値は、筒の内壁面面積の総和（ｃｍ２）を熱交換素子全体の容積（ｃｍ３）で除した数値（ｃｍ−１）である。この数値が大きいと、第一又は第二の流体路の大きさが小さいことになり、この数値が小さいと、第一又は第二の流体路の大きさが大きいことになる。
【００５７】
本発明において、この数値（ｃｍ−１）は１．３以上１０以下であることが好ましい。この範囲未満の場合、熱交換を行う筒壁面の面積が小さく、かつ、第一又は第二の流体路が大きくなり、壁面から離れた流体流の熱が交換されにくくなって、熱交換効率が悪くなる場合がある。この範囲を超えた場合、熱交換を行う筒壁面の面積が大きくなる点で熱交換効率は良化傾向にあるが、各流体路の圧力損失が大きくなることがあり、また、親水化処理が施されていても、凝縮水や冷却水がブリッジを形成しやすくなり、目的とする除湿性能や冷却性能が得られなくなる場合がある。
【００５８】
本発明の熱交換素子は、除湿機、冷風扇、空気清浄機、エアコン又はその複合機などの空気調和機、室内から流出する空気と室外から流入する空気の温度差を小さくする目的で用いられる換気システム、一方の流体流中に低温又は高温の液体を含ませて、他方の流体流を冷却又は加熱する加熱・冷却装置等に用いられる。
【実施例】
【００５９】
以下、実施例によって本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。なお、以下、部又は百分率は、特にことわりのないかぎり、質量基準である。また、実施例において、図及び表を用いて熱交換素子の寸法を説明しているが、各図における寸法、筒やスペーサーの数、積層段数等は、必ずしも表とは一致していない。【００６０】
実施例１及び比較例１
実施例１及び比較例１の熱交換素子を図４〜７及び１３を用いて説明する。断面形状が円形の中空部を有する筒１８を平行に配列して単板とし、これをスペーサー１９に接着した構成を１段とする単段２０を作製した（図４）。筒の方向をそろえて単段２０を積層し、比較例１となる円筒積層型の熱交換素子２１を得た（図５及び１３）。さらに、この熱交換素子２１に後述の親水層を設け、実施例１の熱交換素子を得た。図６は、円筒積層型の熱交換素子２１を第二の流体路入り口側（図５の矢印Ａ）から見た透視図である。図７は、円筒積層型の熱交換素子２１を第一の流体路入り口側（図５の矢印Ｂ）から見た透視図である。図６に示したように、筒１８の中空部が第一の流体路２３となり、図７に示したように、スペーサーにより形成及び保持される空間が第二の流体路２４となる。スペーサー１９と中空の円筒１８との間の隙間２２は、実質的に流体の漏れがないように、接着剤で埋めた。なお、スペーサー１９が筒１８と互いに直交するように設置し、各単板間の筒１８は平行になるように設置した。【００６１】
ここで、実施例１及び比較例１の円筒積層型熱交換素子の寸法及び用いた素材を表１に示した。【００６２】
【表１】
2009110494.tif 000003
【００６３】
次に、実施例１で設けた親水層について述べる。比較例１の円筒積層型の熱交換素子の円筒内外壁及びスペーサーの表面に浸漬塗布と引き揚げ後の乾燥によって、アンカー層（厚み１μｍ）及び親水層（厚み５μｍ）を順次設け、実施例１の熱交換素子とした。用いたアンカー層用及び親水層用塗装液の配合を次に示す。各塗装液共に、各材料を攪拌機で混合して調製した。【００６４】
＜アンカー層用塗装液＞
塩素化ポリプロピレン樹脂含有液
（日本ビー・ケミカル社製、商品名：ＲＢ−１１６、濃度５０％）      ５０部
シンナー（日本ビー・ケミカル社製、商品名：Ｔ−５０６Ｓ）                  ５０部【００６５】
＜親水層用塗装液＞
コロイダルシリカ（日産化学社製、商品名：スノーテックスＯ、濃度２０％液）  ７０部
アクリロニトリル・ブタジエン共重合体樹脂
（日本ゼオン社製、商品名：Ｎｉｐｐｏｌ  １５６１、濃度４０．５％液）      １５部
シランカップリング剤（３−アミノプロピルジメトキシメチルシラン）        ０．２部【００６６】
実施例２
実施例１と同様の筒１８とその配列に合わせて、筒１８の外径に適合する孔を開けた発泡樹脂のプレートをスペーサー１９として用い、実施例１と同様の親水層を設けた円筒積層型の熱交換素子２１を作製した（図８及び１４）。なお、スペーサー１９と筒１８の固定には、接着剤を用いておらず、全体の強度確保のため３つのスペーサー１９を使用した。【００６７】
ここで、実施例２の円筒積層型の熱交換素子２１の寸法及び素材を表２に示した。【００６８】
【表２】
2009110494.tif 000004
【００６９】
実施例３
筒の向きが９０°変更した以外は、実施例１と同じように親水層を設けた円筒積層型の熱交換素子を作製した（図１５）。【００７０】
実施例３の円筒積層型の熱交換素子の寸法及び素材を表３に示した。【００７１】
【表３】
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【００７２】
比較例２
平面の仕切板７と波状板８を重ねて接着した構成を１段とする波状単段９が積層された波状板積層型熱交換素子を作製した（図１７及び１８）。仕切板及び波状板の素材及び厚みは、それぞれ実施例１の筒及びスペーサーの素材及びサイズに合わせて設定した。第一の流体路１１において、波状板８の振幅は実施例１の筒の外径に合わせて設定し、第二の流体路１２において、８波状板の振幅は実施例１のスペーサーの厚みに合わせて設定した。熱交換素子の大きさは、除湿機への取り付けに支障が無い範囲で、実施例１の熱交換素子と同様にした。【００７３】
ここで、比較例２の波状板積層型熱交換素子の寸法及び素材を表４に示した。【００７４】
【表４】
2009110494.tif 000006
【００７５】
実施例４〜６及び比較例３〜４
実施例１〜３及び比較例１の円筒積層型の熱交換素子と比較例２の波状板積層型熱交換素子とを、それぞれ松下電器産業株式会社製除湿機（商品名：Ｆ−ＹＺＣ１００）に搭載し、実施例４〜６及び比較例３〜４の除湿機とした。なお、その際、熱交換素子はシール材によりスペーサー周囲の隙間を埋めて除湿機に取り付けた。熱交換素子全体の容積は、熱交換素子の取り付け部分の容積１２５２．１ｃｍ３とした。【００７６】
なお、実施例４及び５と比較例３の除湿機において、熱交換素子は、第一の流体路に除湿機内で発生する高温湿潤空気を垂直方向上から下へ通し、第二の流体路に室温の比較的低温な空気を通し熱交換を行なう。これにより、第一の流体路を通る高温湿潤空気の温度を下げることで、除湿する。実施例６の除湿機において、熱交換素子は、第二の流体路に除湿機内で発生する高温湿潤空気を垂直方向上から下へ通し、第一の流体路に室温に近い比較的低温度の空気を通し熱交換を行なう。これにより、第二の流体路を通る高温湿潤空気の温度を下げることで、除湿する。除湿機への熱交換素子搭載の向き（前後、左右、上下）も、それに合う様に適宜調整した。【００７７】
実施例４〜６及び比較例３〜４の除湿機について、それぞれ運転モード“標準”にて温度２０℃、相対湿度６０％の恒温恒湿槽に１時間放置し、空気中より得られる液化水分量を比較した。結果を以下に記す。高温湿潤空気として、温度７０℃、相対湿度８５％の空気が流入し、比較的低温度の空気として、恒温恒湿槽空気である温度２０℃、相対湿度６０％の空気が流入する。【００７８】
＜高温湿潤空気から得られた液化水分量＞
実施例４：３１１ｇ
実施例５：３０５ｇ
実施例６：２９５ｇ
比較例３：２６４ｇ
比較例４：１７４ｇ【００７９】
除湿は熱交換により高温湿潤空気の温度が下がることにより行われるため、本結果の除湿性能により、間接的に熱交換効率を比較することができる。上記の結果より、実施例１の円筒積層型の熱交換素子を用いた実施例４の除湿機は、比較例１の親水層の無い円筒積層型の熱交換素子を用いた比較例３の除湿機を使用した場合と比較して、優れた除湿性能が得られた。つまり親水層を設けたことにより熱交換効率が向上した。また、実施例１の円筒積層型の熱交換素子を用いた実施例４の除湿機は、比較例２の波状板積層型熱交換素子を用いた比較例４の除湿機を使用した場合と比較して、優れた除湿性能が得られた。つまり、本発明の円筒積層型の熱交換素子は、従来の波状板積層型熱交換素子に比べて、熱交換が行われる壁面面積が多くなるため、熱交換効率が良かった。また、本発明の実施例１に挙げる熱交換素子の作製においては、波状板の作製に用いた特殊な設備を必要とせず、簡便に作製可能であった。【００８０】
実施例２の円筒積層型の熱交換素子を用いた実施例５の除湿機では、実施例１の円筒積層型の熱交換素子を用いた実施例４の除湿機と比較して、ほぼ同等の除湿性能が得られた。実施例２は、実施例１と比較して使用する部材及び製造の工程数を少なくすることができ、かつ、ほぼ同等の熱交換効率が得ることができた。【００８１】
実施例３の円筒積層型の熱交換素子を用いた実施例６の除湿機では、実施例１の円筒積層型の熱交換素子を用いた実施例４の除湿機と比較して、遜色ない除湿性能が得られた。第一と第二の流体路に流れる流体がそれぞれ逆となっても、熱交換効率は低下しないという結果が得られた。【００８２】
実施例７〜１４
実施例１において、熱交換素子の寸法を表５のように変更した実施例７〜１４の円筒積層型の熱交換素子を作製した。【００８３】
【表５】
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【００８４】
実施例１５〜２２
実施例４と同様に、実施例７〜１４の円筒積層型の熱交換素子を組み込んだ除湿機を作製した（実施例１５〜２２）。なお、その際、熱交換素子はシール材によりスペーサー周囲の隙間を埋めて除湿機に取り付けた。【００８５】
実施例１５〜２２において、筒の内壁面面積の総和（ｃｍ２）を熱交換素子全体の容積（ｃｍ３）で除した数値（ｃｍ−１）を表６に示す。なお、熱交換素子全体の容積は、熱交換素子の取り付け部分の容積１２５２．１ｃｍ３とし、この容積に納め得る最大の本数の筒を配列した。【００８６】
【表６】
2009110494.tif 000008
【００８７】
実施例１５〜２２の除湿機について、それぞれ運転モード“標準”にて温度２０℃、相対湿度６０％の恒温恒湿槽に１時間放置し、第一の流体路における結露水の状況と第一の流体路の空気中より得られる液化水分量（ｇ）を比較した。結果を表６に記す。第一の流体路には、温度７０℃、相対湿度８５％の高温湿潤空気が流入し、第二の流体路には、恒温恒湿槽空気である温度２０℃、相対湿度６０％の空気が流入する。【００８８】
＜結露水の状況：評価符号の説明＞
△：半数の筒内で結露水のブリッジが発生、閉塞していた。
○：一部分の筒内で結露水のブリッジが発生、閉塞していた。
◎：結露水のブリッジは発生していなかった。【００８９】
上記の結果より、筒内壁面面積の総和（ｃｍ２）を熱交換素子全体の容積（ｃｍ３）で除した数値（ｃｍ−１）が１０を超えると、流体路内で凝縮水のブリッジが発生しやすくなった。さらに圧力損失も高くなり、結果として液化水分量は少なくなった。また、この数値が１．３より小さい場合には、凝縮水のブリッジの発生は無く良好であったが、熱交換が行われる筒壁面面積が不足し、かつ、筒壁面から離れた流体流が増加し熱交換効率が低下し、空気中より得られる液化水分量が小さいものとなった。よって、筒内壁面面積の総和（ｃｍ２）を熱交換素子全体の容積（ｃｍ３）で除した数値（ｃｍ−１）は、１０以下が好ましい。また、凝縮水のブリッジによる制限は受けないが、実用に足りる液化水分量を得るという観点からは、この数値は１．３以上が好ましい。【００９０】
実施例２３及び比較例５
図１９を用いて、実施例２３及び比較例５の熱交換素子を説明する。中空部を有する筒１８の外径に適合する孔を開けた樹脂プレートをスペーサー兼冷却水の受け皿４２として用い、筒の両端部と樹脂プレートの孔のエッジを熱溶着で接着して、比較例５となる円筒積層型の熱交換素子４１を作製した。さらに、実施例１と同様の親水層を設けて、実施例２３となる円筒積層型の熱交換素子を作製した。実施例２３と比較例５の円筒積層型の熱交換素子は、筒の中空部を第一の流体路（図１９の矢印Ａ方向）とし、筒の外部の空間であって、単板を貫通する方向の空間を（図１９の矢印Ｃの方向）を第二の流体路として使用した。【００９１】
ここで、実施例２３及び比較例５の円筒積層型の熱交換素子に用いた素材や寸法を表７に示した。【００９２】
【表７】
2009110494.tif 000009
【００９３】
実施例２４及び比較例６
実施例２３及び比較例５の円筒積層型の熱交換素子を使用した実施例２４及び比較例６の冷却装置４８を作製した（図２０）。この冷却装置４８では、熱交換素子４０のスペーサー兼冷却水の受け皿４１に１５℃の水をシャワー４３で供給し、この水を冷却水として第一の流体路へ空気と共に導入する。同時に、ファン４５により第二の流体路に空気を導入する（図２０の矢印Ｃ）。第二の流体路を空気が通過する際に、その温度を下げることができる。【００９４】
冷却装置４８において第二の流体路に５ｍ３／分で空気を導入し、第二の流体路の入口４６と出口４７で温度を測定した。【００９５】
＜温度測定結果＞
実施例２４：入り口＝３０℃、出口＝１９℃
比較例６  ：入り口＝３０℃、出口＝２５℃【００９６】
上記の結果より、親水層を設けることで熱交換効率が上昇し、効率良く空気の冷却ができた。
【産業上の利用可能性】
【００９７】
本発明の熱交換素子は、空調換気扇、除湿機、空気清浄機、エアコン又はその複合機などの空調調和機、その他各種の加熱・冷却装置にも好ましく用いることが可能である。
【符号の説明】
【００９８】
１  仕切板
２  スペーサー
３  中空板（中空単段）
４  中空板積層型熱交換素子
５  第一の流体路
６  第二の流体路
７  仕切板
８  波状板（スペーサー）
９  波状単段
１０  波状板積層型熱交換素子
１１  第一の流体路
１２  第二の流体路
１８  筒
１９  スペーサー
２０  単段
２１  熱交換素子
２２  隙間
２３  第一の流体路
２４  第二の流体路
３１  第一の流体流の方向
３２  第二の流体流の方向
３３  筒の長さ（第一の流体路の長さ）
３４  スペーサーの長さ（第二の流体路の長さ）
３５  単段を積層した高さ
３６  波状板積層型熱交換素子における第一の流体路の長さ
３７  波状板積層型熱交換素子における第二の流体路の長さ
３８  波状板積層型熱交換素子における積層の高さ
３９、３９ａ、３９ｂ  スペーサーの幅
４０  第二の流体路の幅
４１  円筒積層型熱交換素子
４２  スペーサー兼冷却水の受け皿
４３  シャワー
４５  ファン
４６  第二の流体路の入り口
４７  第二の流体路の出口
４８  冷却装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
2009110494.tif 000020
【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【国際調査報告】
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