(57)【要約】  バランサを三相４線式配電システムへ適切に配設し、低コストで効率良くエネルギ効率化を図ることが可能なバランサの配設方法を提供する。  三相の電力線および中性線からなる三相４線式配電システムの線路に、中性線に流れる不平衡電流を三相の電力線に還元するバランストランス１を配設するに際し、バランストランス１を接続する線路の中性線電流を測定し、測定した中性線電流の最大値と線路の最大使用電圧とから線路の終端に接続するバランストランス１の容量を算出し、算出した容量のバランストランス１を線路の終端に接続する。
2009090889.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
三相の電力線および中性線からなる三相４線式配電システムの線路に、前記中性線に流れる不平衡電流を前記三相の電力線に還元するバランサを配設するバランサの配設方法であって、
前記バランサを接続する線路の中性線電流を測定すること、
前記測定した中性線電流の最大値と前記線路の最大使用電圧とから前記線路の終端に接続するバランサの容量を算出すること、
前記算出した容量のバランサを前記線路の終端に接続すること
を含む三相４線式配電システムにおけるバランサの配設方法。
【請求項２】
前記線路から分岐する線路を含めて複数箇所の電力を測定すること、
前記測定した電力が最大となる線路を、バランサを接続する線路とすること
を含む請求項１記載の三相４線式配電システムにおけるバランサの配設方法。
【請求項３】
所定の時間間隔で断続的に開閉するスイッチを介して前記バランサを接続すること、
前記スイッチを所定の時間間隔で断続的に開閉させて、前記バランサを接続した線路の電力量を測定して比較日負荷曲線を得ること、
前記比較日負荷曲線から節電量を算出すること
を含む請求項１記載の三相４線式配電システムにおけるバランサの配設方法。
【請求項４】
所定の時間間隔で断続的に開閉するスイッチを介して前記バランサを接続すること、
前記スイッチを所定の時間間隔で断続的に開閉させて、前記バランサを接続した線路の電力量を測定して比較日負荷曲線を得ること、
前記比較日負荷曲線から節電量を算出すること
を含む請求項２記載の三相４線式配電システムにおけるバランサの配設方法。
【請求項５】
前記スイッチの開閉の時間間隔は、５〜３０分である請求項３記載の三相４線式配電システムにおけるバランサの配設方法。
【請求項６】
前記スイッチの開閉の時間間隔は、５〜３０分である請求項４記載の三相４線式配電システムにおけるバランサの配設方法。
【請求項７】
三相の電力線と、
中性線と、
前記中性線に流れる不平衡電流を前記三相の電力線に還元するバランサと
からなり、
前記バランサは、該バランサが接続されている線路を通して流れる中性線電流の最大値と前記電力線に印加される最大電圧とから決まる容量を持ち、
前記バランサは前記線路の終端に接続されていることを含む
三相４線式配電システム。
【請求項８】
前記バランサは、前記線路から分岐する線路を含めて複数箇所で測定された電力のうち、最大の電力が印加された線路に接続されている請求項７記載の三相４線式配電システム。
【請求項９】
比較日負荷曲線を得るために、前記バランサが接続されている前記線路に印加された電力を測定するための予め定められた時間間隔で断続的に開閉するスイッチをさらに含み、
前記バランサは前記スイッチを介して前記終端に接続され、
節電電力が、前記比較日負荷曲線から算出されることを含む
請求項７記載の三相４線式配電システム。
【請求項１０】
比較日負荷曲線を得るために、前記バランサが接続されている前記線路に印加された電力を測定するための予め定められた時間間隔で断続的に開閉するスイッチをさらに含み、
前記バランサは前記スイッチを介して前記終端に接続され、
節電電力が、前記比較日負荷曲線から算出されることを含む
請求項８記載の三相４線式配電システム。
【請求項１１】
前記スイッチの開閉の時間間隔は、５〜３０分である請求項９記載の三相４線式配電システム。
【請求項１２】
前記スイッチの開閉の時間間隔は、５〜３０分である請求項１０記載の三相４線式配電システム。
【請求項１３】
前記バランサはジグザグスター結線変圧器からなる請求項７記載の三相４線式配電システム。
【請求項１４】
前記バランサはジグザグスター結線変圧器からなる請求項８記載の三相４線式配電システム。
【請求項１５】
前記バランサはジグザグスター結線変圧器からなる請求項９記載の三相４線式配電システム。
【請求項１６】
前記バランサはジグザグスター結線変圧器からなる請求項１０記載の三相４線式配電システム。
【請求項１７】
前記バランサはジグザグスター結線変圧器からなる請求項１１記載の三相４線式配電システム。
【請求項１８】
前記バランサはジグザグスター結線変圧器からなる請求項１２記載の三相４線式配電システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、三相４線式配電システムにおいて中性線に流れる不平衡電流を有効活用するバランサの配設方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
発展途上国では、配電方式として、三相交流電力を４本の電線を用いて供給する三相４線式が利用されている。図１３は、三相４線式配電システムの構成例を示している。図１３に示されているように、三相４線式配電システムは、三相のそれぞれの電力線Ｕ，Ｖ，Ｗと中性線Ｎとの４本の電線から構成されている。例えばモータ等の比較的電力の大きな機器を負荷とする場合には三相の電力線Ｕ，Ｖ，Ｗを使用（三相３線）し、電灯等の比較的電力の小さな機器を負荷とする場合には中性線Ｎとそれぞれの相の電力線Ｕ，Ｖ，Ｗとを使用（単相２線）する共用が可能となっている。【０００３】
図１３に示されているように、三相電力線Ｕ，Ｖ，Ｗおよび中性線Ｎは、それぞれ三相４線式変圧器のＵ相、Ｖ相、Ｗ相およびＮ相に電気的に接続されている。また、電力線Ｕ，Ｖ，Ｗおよび中性線Ｎは、分電盤１０に電気的に接続されている。なお、図中の記号ｒU，ｒV，ｒW，ｒNは、電力線Ｕ，Ｖ，Ｗおよび中性線Ｎのそれぞれの電気抵抗を示している。また、モータＭは、分電盤１０に接続された三相の電力線Ｒ，Ｓ，Ｔに電気的に接続さる。電灯（図示せず。）は、三相の電力線Ｒ，Ｓ，Ｔのうちの一つと中性線Ｎに電気的に接続される。そして、上述したように、モータＭの稼動時には、電力は三相の電力線Ｕ，Ｖ，Ｗを通してモータＭに供給される。電灯がオンになるときには、電力は三相の電力線Ｒ，Ｓ，Ｔのうちのいずれか一つと中性線Ｎを通して電灯に供給される。【０００４】
このように、三相４線式配電システムでは、２種類の電力が同一の配線設備で利用できるため、設備コストのメリットが大きく、発展途上国の電力供給施設で採用されることが多い。一方で、この三相４線式配電システムでは、中性線Ｎと三相のそれぞれの電力線Ｕ，Ｖ，Ｗとの間に各需要家の機器が接続されるため、各相の負荷の状態が常に異なり、不平衡が発生する。不平衡が発生すると、負荷の小さい相の余剰電力が不平衡電流として中性線Ｎに流れ、無駄に電力を消費してしまう。【０００５】
そこで、本発明者は、この不平衡電流を電力線Ｕ，Ｖ，Ｗに還元することにより、無駄に消費されていた不平衡電流を有効活用することが可能な三相４線式省電力変圧器を開発している（特許文献１参照。）。この三相４線式省電力変圧器は、Ｒ相、Ｓ相およびＴ相の電力線と中性線とからなる三相４線式低圧配電回路において、Ｕ相、Ｖ相およびＷ相からなる３つの長辺部を有する鉄心を設け、コイル捲数が等しく、かつ電気的巻線方向が異なる第一順巻コイルおよび第一逆巻コイルと、コイル捲数が等しく、かつ電気的巻線方向が異なる第二順巻コイルおよび第二逆巻コイルをＵ相、Ｖ相およびＷ相の各長辺部に巻回し、各相の第一順巻コイルの一端を次相の第一逆巻コイルの一端と接続して３つの第一吸収コイルを形成し、各相の第二順巻コイルの一端を次相の第二逆巻コイルの一端と接続して３つの第二吸収コイルを形成し、各相の第一逆巻コイルの他端と前相の第二順巻コイルの他端を接続して第一吸収コイルと第二吸収コイルを結合してあり、第一吸収コイル側端をそれぞれ対応する電力線に接続し、第二吸収コイル側端を中性線に接続し、中性線に流れる不平衡電流を電力線に還元するようにした、いわゆるバランサである。【０００６】
【特許文献１】特開２００７−４８８５９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上記三相４線式省電力変圧器によれば、第一吸収コイルおよび第二吸収コイルが不平衡な負荷によって中性線に生じる不平衡電流を吸収し、電力線に還元することができるから、無駄に消費されていた不平衡電流を有効利用することが可能であるが、この三相４線式省電力変圧器を実際の配電システム上に配設する方法については確立していない。【０００８】
そこで、本発明においては、特許文献１に記載のようなバランサを三相４線式配電システムへ適切に配設し、低コストで効率良くエネルギ効率化を図ることが可能な三相４線式配電システムおよびそのシステムにおけるバランサの配設方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の三相４線式配電システムにおけるバランサの配設方法は、三相の電力線および中性線からなる三相４線式配電システムの線路に、中性線に流れる不平衡電流を三相の電力線に還元するバランサを配設するバランサの配設方法であって、バランサを接続する線路の中性線電流を測定すること、測定した中性線電流の最大値と線路の最大使用電圧とから線路の終端に接続するバランサの容量を算出すること、算出した容量のバランサを線路の終端に接続することを含む。【００１０】
本発明の三相４線式配電システムにおけるバランサの配設方法によれば、バランサを接続する線路の中性線電流の最大値と線路の最大使用電圧とから線路の終端に接続するバランサの容量を算出し、算出した容量のバランサを線路の終端に接続することで、バランサによる不平衡電流の還元を効率良く行うことが可能となる。【００１１】
本発明の三相４線式配電システムにおけるバランサの配設方法は、さらに、線路から分岐する線路を含めて複数箇所の電力を測定すること、測定した電力が最大となる線路を、バランサを接続する線路とすることを含むことが望ましい。これにより、線路から分岐する線路の電力が大きい場合であっても、その分岐する線路のうち電力が最大となる線路の終端にバランサを接続することで、バランサによる不平衡電流の還元を効率良く行うことが可能となる。【００１２】
また、本発明の三相４線式配電システムにおけるバランサの配設方法は、所定の時間間隔で断続的に開閉するスイッチを介してバランサを接続し、スイッチを所定の時間間隔で断続的に開閉させて、バランサを接続した線路の電力量を測定して比較日負荷曲線を得ること、比較日負荷曲線から節電量を算出することが望ましい。【００１３】
これにより、日負荷曲線がない場合であっても、スイッチが閉の状態、すなわちバランサが接続された状態と、スイッチが開の状態、すなわちバランサが接続されていない状態との比較日負荷曲線を得て節電量を算出することで、バランサによる節電効果を確認することが可能となる。【００１４】
ここで、スイッチの開閉の時間間隔は、５〜３０分であることが望ましい。これにより、時間帯による電力の使用状態の変化の影響を受けにくくなり、より正確な節電量を算出することが可能となる。なお、５分未満では、バランサによる不平衡電流の還元作用が働く時間が少なすぎ、正確な節電量の算出ができなくなる可能性がある。また、３０分超では、時間帯による電力の使用状態の変化の影響が大きくなり、正確な節電量を算出することが困難となる。【００１５】
本発明の三相４線式配電システムは、三相の電力線と、中性線と、前記中性線に流れる不平衡電流を前記三相の電力線に還元するバランサとからなり、前記バランサは、該バランサが接続されている線路を通して流れる中性線電流の最大値と前記電力線に印加される最大電圧とから決まる容量を持ち、前記バランサは前記線路の終端に接続されていることを含む。
好ましくは、前記バランサは、前記線路から分岐する線路を含めて複数箇所で測定された電力のうち、最大の電力が印加された線路に接続されている。【００１６】
前記三相４線式配電システムは、比較日負荷曲線を得るために、前記バランサが接続されている前記線路に印加された電力を測定するための予め定められた時間間隔で断続的に開閉するスイッチをさらに含み、前記バランサは前記スイッチを介して前記終端に接続され、節電電力が、前記比較日負荷曲線から算出されることを含む。
前記スイッチの開閉の時間間隔は、好ましくは５〜３０分である。
前記バランサは例えば、ジグザグスター結線変圧器からなる。
【発明の効果】
【００１７】
（１）バランサを接続する線路の中性線電流を測定すること、測定した中性線電流の最大値と線路の最大使用電圧とから線路の終端に接続するバランサの容量を算出すること、算出した容量のバランサを線路の終端に接続することにより、バランサを三相４線式配電システムへ適切に配置し、低コストで効率良くエネルギ効率化を図ることができる。また、本発明では、エネルギ効率化を図ることによって、温室効果ガス排出量を削減することができるので、クリーン開発メカニズム（ＣＤＭ：Clean Development Mechanism）を適用することが可能となる。【００１８】
（２）さらに、線路から分岐する線路を含めて複数箇所の電力を測定すること、測定した電力が最大となる線路を、バランサを接続する線路とすることを含むことにより、線路から分岐する線路の電力が大きい場合であっても、その分岐する線路のうち電力が最大となる線路の終端にバランサを接続することで、バランサによる不平衡電流の還元を効率良く行うことが可能となる。【００１９】
（３）所定の時間間隔で断続的に開閉するスイッチを介してバランサを接続し、スイッチを所定の時間間隔で断続的に開閉させて、バランサを接続した線路の電力量を測定して比較日負荷曲線を得ること、比較日負荷曲線から節電量を算出することにより、日負荷曲線がない場合であっても、スイッチが閉の状態、すなわちバランサが接続された状態と、スイッチが開の状態、すなわちバランサが接続されていない状態との比較日負荷曲線を得て節電量を算出することで、バランサによる節電効果を確認することが可能となる。【００２０】
（４）スイッチの開閉の時間間隔が、５〜３０分であることによって、時間帯による電力の使用状態の変化の影響を受けにくくなり、より正確な節電量を算出することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の実施の形態における三相４線式配電システムの概略構成図である。
【図２】積算電力量計の接続箇所および計測値を示す図である。
【図３】バランストランスとしてのジグザグスター結線変圧器を示す図である。
【図４】日負荷曲線の例を示す図である。
【図５】バランストランス無しの状態と有りの状態とにおける消費電力と見かけ節電量との関係を示す図である。
【図６】計測ポイントの位置関係を示す図である。
【図７】図６の計測ポイントＡにおけるバランストランスのスイッチ開閉時のＲ相、Ｓ相、Ｔ相およびＮ相の各相の電流の平均値のグラフを示す図である。
【図８】図６の計測ポイントＡにおけるバランストランスのスイッチ開閉時のＲ相、Ｓ相、Ｔ相およびＮ相の各相の電圧の平均値のグラフを示す図である。
【図９】図６の計測ポイントＢにおけるバランストランス１のスイッチ開閉時のＲ相、Ｓ相、Ｔ相およびＮ相の各相の電流の平均値のグラフを示す図である。
【図１０】図６の計測ポイントＢにおけるバランストランス１のスイッチ開閉時のＲ相、Ｓ相、Ｔ相およびＮ相の各相の電圧の平均値のグラフを示す図である。
【図１１】シミュレーション試験回路を示す図である。
【図１２】図１１に示すシミュレーション試験回路による試験結果を示す図である。
【図１３】従来の三相４線式配電システムの概略構成図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
図１は本発明の実施の形態における三相４線式配電システムの概略構成図である。
図１に示すように、本発明の実施の形態における三相４線式配電システムのバランサ配設方法は、三相の電力線（Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相）および中性線（Ｎ相）からなる三相４線式配電システムの幹線や分岐線等の線路の適切な箇所に、バランサとしての三相４線式省電力変圧器（以下、「バランストランス」と称す。）１を配置することにより、中性線に流れる不平衡電流を三相の電力線に還元し、低コストで効率良くエネルギ効率化を図るものである。バランストランス１としては、例えば、特開２００７−４８８５９号公報に記載の三相４線式省電力変圧器を使用することができる。【００２３】
図１に示されているように、三相電力線Ｕ，Ｖ，Ｗおよび中性線Ｎは、それぞれ三相４線式変圧器のＵ相、Ｖ相、Ｗ相およびＮ相に電気的に接続されている。また、電力線Ｕ，Ｖ，Ｗおよび中性線Ｎは、分電盤１０に電気的に接続されている。なお、図中の記号ｒU，ｒV，ｒW，ｒNは、電力線Ｕ，Ｖ，Ｗおよび中性線Ｎのそれぞれの電気抵抗を示している。【００２４】
また、モータＭは、分電盤１０に接続された三相の電力線Ｒ，Ｓ，Ｔに電気的に接続さる。電灯（図示せず。）は、三相の電力線Ｒ，Ｓ，Ｔのうちの一つと中性線Ｎに電気的に接続される。そして、モータＭの稼動時には、電力は三相の電力線Ｕ，Ｖ，Ｗを通してモータＭに供給される。電灯がオンになるときには、電力は三相の電力線Ｒ，Ｓ，Ｔのうちのいずれか一つと中性線Ｎを通して電灯に供給される。【００２５】
図２はバランストランス１の配置例を示す図である。本実施形態におけるバランサ配設方法では、バランストランス１を線路の終端に接続する。なお、図２の例では、幹線の終端にバランストランス１を接続しているが、分岐線の電力が最大となる場合にはその電力が最大となる分岐線をバランストランス１を接続する線路とし、その終端にバランストランス１を接続する。【００２６】
ここで、バランストランス１による不平衡電流の還元原理について説明する。三相４線式配電システムでは、前述のようにある程度の不平衡は避けられない。負荷の不平衡が甚だしくなるほど、電圧降下および線路損失が増加するが、零相分によって中性線に生ずる電圧降下および線路損失が大きな部分を占めているので、バランストランス１を設置してこの零相分を除去すれば、負荷の不平衡を取り除くことができる。【００２７】
本実施形態におけるバランストランス１には、図３に示すジグザグスター結線（千鳥結線）変圧器を使用する。ジグザグスター結線変圧器では、零相電流による起磁力は変圧器鉄心各脚で打ち消し合うため零相磁束を生じず、零相インピーダンスが非常に小さい。ジグザグスター結線変圧器では、その端子電圧のうち零相分は短絡され、各相に相等しい零相電流が流れることにより、バランサとして作用する。【００２８】
ここで、図２の左端に示す変電所の変圧器（ＴＲ）の２次巻線インピーダンス、バランサインピーダンスおよびバランサ回路リアクタンス分は小さいので無視する。各相の線路抵抗ＲL、中性線の線路抵抗Ｒnは、バランストランス１からの電流（バランサ電流）ＩBによって打ち消すことになり、節電量Ｐ’は次式によって表される。
Ｐ’＝３ＲL×（ＩB）2＋Ｒn×（３ＩB）2  ・・・式（１）
また、各相の零相電流を打ち消すバランサ電流ＩBは、
2009090889.tif 000003
となる。ここで、
ＺT  ：変圧器インピーダンス
ＺL  ：低圧配電線インピーダンス
Ｚn  ：中性線インピーダンス
ＺB  ：バランサインピーダンス
ＺL’：バランサ接続線インピーダンス
Ｚn’：バランサ中性点接続線インピーダンス
Ｉn  ：零相電流
である。なお、ＺB、ＺL’、Ｚn’が小さく無視できれば、
ＩB＝１／３×（Ｉn）
となる。【００２９】
したがって、設置するバランストランス１の容量は、バランストランス１を接続する線路の中性線電流（零相電流Ｉn）を測定し、この測定した中性線電流の最大値と線路の最大使用電圧とから次式により算出すれば良い。
バランストランス容量＝最大中性線電流×最大使用電圧  ・・・式（３）【００３０】
そこで、バランストランス１の設置に際しては、まず、バランストランス１を接続する線路の複数箇所に、電力量（ＷＨ）を測定可能な測定器としての積算電力量計（ＷＨＭ）２を接続する。図２に示す例では、積算電力量計２は、バランストランス１の直前と、変電所から幹線への送出点と、幹線の中間点とを含む幹線上の数箇所に接続している。積算電力量計２としては、例えば、日置電機社製のクランプ電力計（型番：３１６９）を使用することができる。この積算電力量計２では、電圧、電流、有効・無効・皮相電力、有効・無効電力量、力率、周波数、高調波を測定することが可能であり、測定値はメモリカードまたは通信ケーブルを介してコンピュータ（図示せず。）へ転送可能である。【００３１】
こうして中性線電流の測定により容量が決定されたバランストランス１は、三相４線式配電システムの線路の終端に接続するものである。【００３２】
そして、バランストランス１のスイッチを所定の時間間隔で断続的に開閉させて、バランストランス１を接続した線路の電力量、各相電流、各相電圧をそれぞれ測定して図４に示すような比較日負荷曲線を得る。なお、測定は最低１週間程度行う。図４に示すように、比較日負荷曲線は、バランストランス１のスイッチを開いた状態、すなわちバランストランス１無しの状態での電力計の読みを連続線とするとともに、バランストランス１のスイッチを閉じた状態、すなわちバランストランス１有りの状態での積算計の読みを連続線としたものである。【００３３】
これら２つの日負荷曲線の差から見かけ上の節電量Ｂをコンピュータ上で算出する。図５はバランストランス１無しの状態と有りの状態とにおける消費電力と見かけ節電量との関係を示している。図５に示すように、バランストランス１が無い場合、電力計の読みは、需要家の使用電力［１］と線路損失［２］との合計を表す。一方、バランストランス１が有る場合、電力計の読みは需要家の使用電力（１）（電圧補償により使用電力がＡ増加する。）と線路損失（２）とバランサ損失（３）との合計を表す。【００３４】
そして、対象地域の配電ネットワーク数を元にこの節電量から対象地域全体の節電量を推定し、変電所の消費電力量（ｋＷＨ）と節電量（ｋＷＨ）とから変電所の消費電力量あたりの節電量（ｋＷＨ／ｋＷＨ）を算出する。また、変電所の日々の合計電力量から年間の節電量を算出し、節電量からバランストランス１の接続箇所を決定する。
【実施例】
【００３５】
上記バランストランス１を用いて節電量の計測を行った。図６は計測ポイントの位置関係を示す図である。図６に示すように、計測は、配電線端末位置、すなわち最終電柱位置（計測ポイントＡ）と、最終電柱から８ｍ配線を延長して接続したバランストランス１の位置（計測ポイントＢ）とに計測器を接続して行った。【００３６】
図７は図６の計測ポイントＡにおけるバランストランス１のスイッチ開閉時のＲ相、Ｓ相、Ｔ相およびＮ相の各相の電流の平均値のグラフを示す図、図８は電圧の平均値のグラフを示す図、図９は図６の計測ポイントＢにおけるバランストランス１のスイッチ開閉時のＲ相、Ｓ相、Ｔ相およびＮ相の各相の電流の平均値のグラフを示す図、図１０は電圧の平均値のグラフを示す図である。【００３７】
図９から分かるように、バランストランス１のスイッチを閉じたとき（ＣＢ  ＯＮ）、Ｎ相電流はＲ相、Ｓ相およびＴ相にそれぞれ案分されて返流される。その結果、図８に示すようにスイッチを開いたとき（ＣＢ  ＯＦＦ）に１９０Ｖ〜２７０Ｖと大きくアンバランスしているＲ相、Ｓ相およびＴ相の各相の電圧は、互いに近づいて２３０Ｖ付近で安定し、不平衡状態が改善されることが分かる。【００３８】
次に、バランストランス１の最適取り付け位置と適正容量について検証した。
理論計算模擬回路による実験の結果、バランストランス１の取り付け位置は、配電システムの幹線サイズが同一のとき、平等分布負荷回路の場合は終端取り付けが最適であることが分かった。末端集中負荷回路の場合も終端取り付けが最適であった。バランストランス１の最適取り付け位置について、図１１に示す回路によってシミュレーション試験を実施し、計測したデータを元に分析した結果を図１２に示す。図１１中、Ｂはバランストランス１である。図１２から分かるように、終端にバランストランス１を設置すると節電量が最大となる。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
本発明の三相４線式配電システムにおけるバランサの配設方法は、三相４線式配電システムにおいて省電力および省エネルギを図る方法として有用である。
本発明の三相４線式配電システムは、また省電力および省エネルギに有用である。
本願は２００８年１月１７日出願の特願２００８−００７８８８号に基づく優先権を主張するものであり、その明細書、特許請求の範囲、図面および要約書の全ての開示が参照によりそっくりそのまま本明細書に組み込まれる。
本発明は特定の実施の形態に関して説明してきたが、本発明の主題はそれらの特定の実施の形態に限定されないことは当然である。逆に、本発明の主題は、本願の特許請求の範囲の主旨及び範囲内の全ての代替物、変形物、均等物が含まれることを意図している。
【符号の説明】
【００４０】
１  バランストランス
２  積算電力量計（ＷＨＭ）
【図１】
2009090889.tif 000004
【図２】
2009090889.tif 000005
【図３】
2009090889.tif 000006
【図４】
2009090889.tif 000007
【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
2009090889.tif 000011
【図９】
2009090889.tif 000012
【図１０】
2009090889.tif 000013
【図１１】
2009090889.tif 000014
【図１２】
2009090889.tif 000015
【図１３】
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【国際調査報告】
2009090889.tif 000017
2009090889.tif 000018
2009090889.tif 000019
2009090889.tif 000020