(57)【要約】縦型の線引き炉３０内において、クラッドガラスからなる中空のクラッドチューブ２２内を、流動状態となったコアガラスが重力により流れ落ちることにより、コアガラスとクラッドガラスとが一体化する、内視鏡の挿入部に挿通され光を導光する内視鏡用の光ファイバの製造方法。
2013094460.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内視鏡の挿入部に挿通され光を導光する光ファイバの製造方法において、
ロッドインチューブ法に用いられる縦型の線引き炉の内部で、クラッドガラスからなる中空のクラッドチューブの内部を、流動状態となったコアガラスが重力により流れ落ちることにより、前記コアガラスと前記クラッドガラスとが一体化することを特徴とする光ファイバの製造方法。
【請求項２】
前記光ファイバのコア径がファイバ径の８０％以上９８％以下であることを特徴とする請求項１に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項３】
前記線引き炉の内部において、前記コアガラスからなるコアロッドの径が極小値となった後に増加することを特徴とする請求項２に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項４】
前記コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度における、前記クラッドガラスの粘度η１が、５．０＜Ｌｏｇη１＜７．０であることを特徴とする請求項３に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項５】
前記線引き炉の内部において、前記コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝６．０からＬｏｇη２＝３．５に減少する第１の温度領域の前記コアガラスの滞留時間が、前記コアガラスの初期の外径をｍｍ単位で表記した値の０．１５倍以上の時間（単位は「分」）であり、かつ、前記クラッドガラスの粘度η１がＬｏｇη１＝６．０からＬｏｇη１＝５．０に減少する第２の温度領域の前記クラッドガラスの滞留時間が、前記外径をｍｍ単位で表記した値の０．１５倍以上の時間（単位は「分」）であることを特徴とする請求項４に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項６】
内視鏡の挿入部に挿通され光を導光する光ファイバにおいて、
コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度における、クラッドガラスの粘度η１が、５．０＜Ｌｏｇη１＜７．０であることを特徴とする光ファイバ。
【請求項７】
コア径がファイバ径の８０％以上９８％以下であることを特徴とする請求項６に記載の光ファイバ。
【請求項８】
縦型の線引き炉を用いてロッドインチューブ法により製造されることを特徴とする請求項７に記載の光ファイバ。
【請求項９】
コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度における、クラッドガラスの粘度η１が、５．０＜Ｌｏｇη１＜７．０である、挿入部に挿通され光を導光する光ファイバを、具備することを特徴とする内視鏡。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の実施形態は、内視鏡の挿入部に挿通され光を導光する光ファイバの製造方法、前記光ファイバ、および前記光ファイバを具備する内視鏡に関する。
【背景技術】
【０００２】
医療内視鏡は暗い体腔内を観察するために被写体を照明する必要がある。このため、光源装置が発生した光を、内視鏡の挿入部先端部に配設された照明部まで導光するためにライトガイドが用いられる
ライトガイドは、多数の光ファイバを束ねた構成を有している。図１に示すように個々の光ファイバ１０（外径φＦ）は光を透過するコア（外径φＣ）１１と、コア１１の外周部に設けられている、光がコア側面から外へ漏れないように反射するクラッド１２と、から構成されている。そして、コア１１には高屈折率ガラスが用いられており、クラッド１２にはコア１１よりも屈折率の低いガラスが用いられている。【０００３】
光ファイバの製造方法としては、例えば、日本国特開平１−２１５７３８号公報には、ロッドインチューブ法による光通信用光ファイバの製造方法が開示されている。ロッドインチューブ法では、加熱炉内部で、クラッドとなるチューブ状のガラスの中にコアとなるロッド状のガラスを挿入した状態で、溶融紡糸、いわゆる「線引き」する。【０００４】
ここで、内視鏡用光ファイバと光通信用光ファイバとは、共に光を導光する機能を有し、基本的部分は類似している。しかし光通信用光ファイバが所定の狭い波長の光を数ｋｍ以上という長距離伝送するのに対して、内視鏡用光ファイバは可視光という広い波長範囲の光を数ｍという短距離だが大光量を導光する必要がある。このため、内視鏡用光ファイバの構造および製造方法は、光通信用光ファイバの構造および製造方法と基本的部分は類似しているが、製造条件等は大きく異なる。【０００５】
例えば、内視鏡用の光ファイバは光通信用光ファイバに比べると、ファイバ径φＦに対するコア径φＣの割合が大きい。このため、コアロッドがクラッドチューブの中心に正確に配置された状態での線引きは容易ではなく、生産性の向上が課題であった。【０００６】
本発明は、生産性の高い内視鏡用の光ファイバの製造方法、生産性の高い内視鏡用の光ファイバ、および生産性の高い光ファイバを有する内視鏡を提供することを目的とする。
【発明の開示】
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の実施形態の、内視鏡の挿入部に挿通され光を導光する光ファイバの製造方法は、ロッドインチューブ法に用いられる縦型の線引き炉の内部において、クラッドガラスからなる中空のチューブの内部を、流動状態となったコアガラスが重力により流れ落ちることにより、前記コアガラスと前記クラッドガラスとが一体化する。【０００８】
本発明の別の実施形態の内視鏡の挿入部に挿通され光を導光する光ファイバは、コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度における、クラッドガラスの粘度η１が、５．０＜Ｌｏｇη１＜７．０である。【０００９】
本発明の別の実施形態の内視鏡は、コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度における、クラッドガラスの粘度η１が、５．０＜Ｌｏｇη１＜７．０であり、挿入部に挿通され光を導光する光ファイバを具備する。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】光ファイバの構造を説明するための図である。
【図２】実施形態の線引き炉を用いたロッドインチューブ法による光ファイバの製造方法を説明するための断面模式図である。
【図３】ロッドインチューブ法による光ファイバ製造時の問題を説明するための断面図である。
【図４】温度によるガラスの粘度変化を示す図である。
【図５】実施形態の線引き炉の温度分布を示す説明図である。
【図６】実施形態の内視鏡の構成を説明するための構成図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
図２に示すように、実施形態の光ファイバ１０は、縦型の線引き炉３０の内部において、鉛直状態に保持されたクラッドガラスからなる細長いクラッドチューブ２２の中空部の中央に、やはり鉛直状態に保持されたコアガラスからなる細長いコアロッド２１が挿入された状態で加熱されながら、下方に張力をかけて「線引き」される。【００１２】
線引き炉３０には、加熱空間である中央の炉心管３１を取り囲むように、ヒーター３２および断熱材３３が配設されている。そして、炉心管３１の内部は上側から下側にいくに従って温度が上昇するように設計されている。【００１３】
以下、図２に示すように、線引き炉３０の上部を原点とし、下側（重力方向ｇ）に向かって値が増加する軸をＺ軸とし、線引き炉３０の内部の位置ＺをＺ軸座標値で示す。なお、図２は説明のための模式図であり、構成要素の形状および大きさ等は実際とは異なる。【００１４】
光ファイバ１０では、コアガラス（コアロッド２１）は、クラッドガラス（クラッドチューブ２２）よりも低温で流動状態となる。このため、図２に示すように、コアロッド２１は、Ｚ１において変形流動を開始し、Ｚ２において流動状態となり重力により鉛直方向に流れ落ちる。流れ落ちたコアガラス（コアロッド２１）は、Ｚ２において、クラッドチューブ２２と一体化している。なお、クラッドガラス（クラッドチューブ２２）は、Ｚ３で変形流動を開始し細径化は始まっている。【００１５】
ここで、Ｚ２で流動状態となり、流れ落ちはじめたコアガラス（コアロッド２１）の径φＣＬは、下に行くにしたがい次第に小さくなっていくが、Ｚ５において、流動状態になっていないクラッドチューブ２２で受け止められるため、Ｚ４で最小値を示す。一般的に、線引き張力で変形する場合には、ガラス径は単調減少する。これに対して、光ファイバ１０の製造方法では、φＣＬはＺ１〜Ｚ４では減少するが、Ｚ４で極小値となり、Ｚ４〜Ｚ５では増加する。そして、Ｚ５より下部では再び減少し、最終的にはファイバ１０のコア径（φＣ）である、例えば２７μｍとなる。言い換えれば、線引き炉３０内において、コアガラスの径φＣＬが減少し極小値となった後に増加する。【００１６】
すでに説明したように、ロッドインチューブ法による光ファイバの製造方法では、線引き炉内において、コアロッド２１をクラッドチューブ２２の中心に正確に配置した状態で線引きするのは容易ではなかった。すなわち、図３に示すように、コアロッド２１がクラッドチューブ２２の中心からわずかでも偏芯してしまうと、コアロッド２１は外径が、クラッドチューブ２２の内径よりも小さい段階で、内壁の一部に張り付いてしまう。このため、線引きされた光ファイバは、コア位置の偏芯が発生したり、断面が円形にならなかったり、ファイバ径のばらつきが大きくなったりする。【００１７】
特に、内視鏡用の光ファイバは、大光量を導光するために、ファイバ径φＦに対するコア径φＣの比率（φＣ／φＦ）が高い。例えば、光ファイバのコア径φＣがファイバ径φＦの８０％以上でなければ所望の光量を導光できない。例えば、ファイバ径φＦが３０μｍの場合、コア径φＣは２４μｍ（８０％）以上が好ましく、特に好ましくは２７μｍ（９０％）以上である。コア径φＣの上限は、例えばファイバ径φＦの９５％以下であり、前記範囲以下であれば、反射に必要なクラッドガラス厚を確保することができる。【００１８】
そして、内視鏡用の光ファイバは、前記φＣ／φＦが高いため、製造時にもクラッドチューブ２２の内径φＣＴに対するコアロッド２１の外径φＣＬの比率（φＣＴ／φＣＬ）が高く、コアロッド外周面とクラッドチューブの内周面との間隔（隙間）も小さい。このため、コアロッドの偏芯が発生しやすい。【００１９】
しかし、本実施形態の光ファイバの製造方法では、流動状態のコアガラスが、重力により流れ落ちることにより、流動状態でクラッドガラス（クラッドチューブ２２）と一体化する。Ｚ４より下において、クラッドチューブ２２は線引き張力により、更に細径化していくが、クラッドガラスからなる中空のチューブ（クラッドチューブ２２）の内部のコアガラスは流動状態であるため、内部に均一に充填された状態を維持する。【００２０】
また、線引き炉３０の下方から印加される線引き張力は、Ｚ２〜Ｚ５において流動状態であるため、コアロッド２１の上部、すなわち、Ｚ＞Ｚ１のコアロッド２１には、強く印加されない。このため、線引き炉３０の上部において、コアロッド２１がクラッドチューブ２２の中心から多少、偏芯していても、それは大きな問題とはならない。【００２１】
このため、本実施形態の光ファイバ１０の製造方法は生産性が高い。【００２２】
すでに説明したように、コアガラス（コアロッド２１）が、クラッドガラス（クラッドチューブ２２）よりも低温で流動状態となることが、本実施形態の光ファイバ１０の製造方法の必須条件である。すなわち、クラッドガラス（クラッドチューブ２２）の粘度η１の温度変化と、コアガラス（コアロッド２１）の粘度η２の温度変化と、に留意してクラッドガラスとコアガラスとが選択された。【００２３】
なお、ガラスの粘度ηは以下の方法で測定された。【００２４】
（１）温度９００℃以下の粘度
ファイバエロンゲーション法：ＪＩＳ−Ｒ３１０３およびＡＳＴＭ−Ｃ３３６
（２）温度９００℃以上の粘度
球引き上げ式粘度計により、ガラスをニュートン流体として、天秤を用いて負荷加重を測定することで粘度を算出する。球引き上げ式粘度計は、溶融ガラス中に白金球を浸し、白金球を等速度で引き上げるときの負荷荷重をストークスの式に代入して粘度を算出する方法である。【００２５】
ここで、ガラスは、粘度ηがＬｏｇη＝６以下になると、張力による変形（細径化）が開始し、Ｌｏｇηが５以下になると、張力による変形（細径化）が顕著となり、Ｌｏｇηが３．５以下になると流動状態となって重力により流れ落ちる。なお、「Ｌｏｇ」は１０を底とする常用対数である。【００２６】
ここで、流れ落ちてきたコアガラスを、受け止めるためには、クラッドガラスは所定の硬さ（粘度）を維持している必要がある。ここで、クラッドガラスが、コアガラスを受け止める位置Ｚ５は、コアガラスが流れ落ちはじめる位置Ｚ２より下であるため、Ｚ５の温度はＺ２の温度より高い。【００２７】
このため、コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度はクラッドガラスの粘度η１が、Ｌｏｇη１＞５．０であることが好ましく、特に好ましくはＬｏｇη１＞６．０である。粘度η１が前記範囲超であれば、クラッドガラスは流れ落ちてきたコアガラスを安定して受け止めることができる。なお、コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度における、粘度η１が高すぎると、クラッドガラスを受け止めた後のクラッドチューブ２２の細径化が急激に進行し線引きが不安定となるため、粘度η１は、例えば、Ｌｏｇη１＜７．０であることが好ましい。【００２８】
図４に、コアガラス−Ａ（Ｃｏｒｅ−Ａ）、クラッドガラス−Ａ（Ｃｌａｄ−Ａ）、クラッドガラス−Ｂ（Ｃｌａｄ−Ｂ）およびクラッドガラス−Ｃ（Ｃｌａｄ−Ｃ）の粘度の温度変化を示す。コアガラス−Ａ（Ｃｏｒｅ−Ａ）の粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度は８８０℃である。そして、８８０℃における粘度η１が、Ｌｏｇη１＝６．３であるクラッドガラス−Ａ（Ｃｌａｄ−Ａ）は、上記条件を満足している。これに対して、８８０℃における粘度η１が、Ｌｏｇη１＝５．０であるクラッドガラス−Ｂ（Ｃｌａｄ−Ｂ）は、上記条件を満足していないため、コアガラス−Ａ（Ｃｏｒｅ−Ａ）と組み合わせて用いると、ファイバ１０の製造歩留まりが低下し生産性がよくない。同様に８８０℃における粘度η１が、Ｌｏｇη１＝７．０であるクラッドガラス−Ｃ（Ｃｌａｄ−Ｃ）も生産性がよくない。【００２９】
すなわち、コアガラス−Ａ（Ｃｏｒｅ−Ａ）と組み合わせるクラッドガラスの粘度曲線は、クラッドガラス−Ｂ（Ｃｌａｄ−Ｂ）の粘度曲線と、クラッドガラス−Ｃ（Ｃｌａｄ−Ｃ）の粘度曲線と、の間にあることが好ましい。【００３０】
ここで、コアガラスは、例えば、ホウケイ酸ガラスまたはアルミノホウケイ酸ガラスを主成分とし、屈折率ｎｄは１．５６〜１．７３である。一方、シリカを主成分としてアルカリ成分などを含むクラッドガラスの屈折率ｎｄは、１．４７〜１．５２である。クラッドガラスは、前記条件に加えて、屈折率、コアガラスとの熱膨張係数の差、コアガラス／クラッドガラスの濡れ性、相互成分拡散をしにくい、などの条件を、例えばＡＰＰＥＮの式により推算しながら選択される。【００３１】
ガラスの粘度ηはアルカリ成分の含有量により調整が可能である。すなわち、アルカリ成分の含有量の増加につれ、同温度における粘度ηは低下していく。【００３２】
例えば、クラッドガラス−Ａとクラッドガラス−Ｂとは、主成分は同じであるが、アルカリ成分の含有量が異なる。クラッドガラス−Ａは、Ｎａを６モル％、Ｋを１．５モル％含有している。一方、クラッドガラス−Ｂは、Ｎａを１９モル％含有している。粘度に及ぼす影響はＮａを「１」とすると、Ｋは「０．８５」である。すなわち、クラッドガラス−ＡのＮａ換算含有量は、７モル％である。【００３３】
なお、別途行った実験から、クラッドガラスとしては、例えば、アルカリ成分をＮａ換算で、５モル％以上１７モル％以下の含有量であれば、前記粘度条件を満足した。【００３４】
ここで、光ファイバ１０の製造方法では、温度管理だけでなく時間管理も行うことが好ましい。すなわち、線引き炉３０の内部において、線引きされ下方に移動していくガラスが、所定の温度範囲の領域に滞留する時間も管理も行うことが好ましい。【００３５】
ここで、コアガラス（コアロッド２１）が変形流動を開始し流動状態となり流れ落ちるまでの時間、言い換えれば、コアガラスの粘度η２が、Ｌｏｇη２＝６．０からＬｏｇη２＝３．５に減少するまでに必要な時間を第１の滞留時間とする。また、クラッドガラス（クラッドチューブ２２）が変形流動を開始し細径化がある程度、進行するまでの時間、言い換えれば、クラッドガラスの粘度η１が、Ｌｏｇη１＝６．０からＬｏｇη１＝５．０に減少するまでに必要な時間を第２の滞留時間とする。【００３６】
例えば、図４より、コアガラス−Ａ（ＣＯＲＥ−Ａ）の粘度η２が、Ｌｏｇη２＝６．０となる温度は６２０℃であり、Ｌｏｇη２＝３．５となる温度は８８０℃である。すなわち、第１の滞留時間は、温度が６２０℃から８８０℃まで上昇する時間である。【００３７】
一方、クラッドガラス−Ａ（ＣＬＡＤ−Ａ）の粘度η１が、Ｌｏｇη１＝６．０となる温度は９１０℃であり、Ｌｏｇη１＝５．０となる温度は１０１０℃である。すなわち、第２の滞留時間は、温度が９１０℃から１０１０℃まで上昇する時間である。【００３８】
ここで、図５に線引き炉３０の温度分布を示す。この場合、第１の滞留時間は、６２０℃〜８８０℃の第１の温度領域の滞留時間であり、第２の滞留時間は、９１０℃〜１０１０℃の第２の温度領域の滞留時間である。【００３９】
そして、クラッドガラスおよびコアガラスの、第１の温度範囲の滞留時間および第２の温度範囲の滞留時間は共に、コア外径をｍｍ単位で表記した値の０．１５倍以上の時間（単位は「分」）であることが、安定した製造のために、より好ましい。なお、コア外径（コア径φＣＬ）は線引き炉３０内部で変化するが、滞留時間の算出に用いるのは、線引き処理前のコアガラスの初期の外径である。【００４０】
例えば、コア外径が３０ｍｍであれば、前記２つの滞留時間は共に、（３０×０．１５）分、すなわち、４．５分以上がより好ましい。なお、滞留時間は線引き速度と領域長さとで決まる。例えば、温度領域の長さが２０ｍｍの場合には、その温度領域における線引き速度は４ｍｍ／分以下であればよい。【００４１】
また、第１の温度領域および第２の温度領域の滞留時間は生産性向上のためには、例えば上記コア外径をｍｍ単位で表記した値の２倍以下の時間（単位は「分」）が好ましい。例えば、コア外径が３０ｍｍであれば、前記２つの滞留時間は共に、（３０×２）分、すなわち、６０分以下が好ましい。【００４２】
なお、図５に示したように、コアガラス−Ａ（ＣＯＲＥ−Ａ）とクラッドガラス−Ａ（ＣＬＡＤ−Ａ）との組み合わせの場合には、第１の温度領域と第２の温度領域とは重複領域がないが、重複領域があってもよい。言い換えれば、コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度よりも、クラッドガラスの粘度η１がＬｏｇη１＝６．０となる温度よりも低温であってもよい。【００４３】
＜光ファイバの構成＞
以上の説明のように、内視鏡の挿入部に挿通され光を導光する内視鏡用の光ファイバ１０は、コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度における、クラッドガラスの粘度η１が、５．０＜Ｌｏｇη１＜７．０である。また、光ファイバ１０は、コア径がファイバ径の８０％以上９５％以下である。そして光ファイバ１０は、縦型の線引き炉を用いてロッドインチューブ法により製造される。【００４４】
光ファイバ１０は生産性がよいため、低コストで製造できる。【００４５】
＜内視鏡の構成＞
次に、図６を用いて光ファイバ１０を具備する内視鏡４０について簡単に説明する。【００４６】
内視鏡４０を具備する内視鏡システム４１は、画像信号を処理するプロセッサであるＣＰＵ４４と、内視鏡画像を表示するモニタ４５と、使用者が使用条件等を設定するためのキーボード４６等の入力部と、光源装置４７と、を具備する。【００４７】
内視鏡４０は、先端部４９にカラー内視鏡画像を撮像する撮像部５０および照明光学系５１を有する挿入部４８と、挿入部４８の内部を挿通し、基端部側のライトガイドコネクタ５２を介して接続される光源装置４７からの照明光を照明光学系５１まで導光するライトガイド４２と、ＣＣＤ等を有する撮像部５０とＣＰＵ４４とを接続する電子コネクタ５３と、を具備する電子内視鏡である。【００４８】
ライトガイド４２は、例えば、２８００本の直径３０．０μｍの光ファイバ１０がシリコーンチューブ内に充填されており、直径が１．８ｍｍ、長さが１ｍである。【００４９】
内視鏡４０は、生産性のよい光ファイバ１０を具備するため、生産性がよく、低コストで製造できる。【００５０】
なお、以上の説明では、照明光を挿入部４８の基端部から先端部４９まで導光する照明用ライトガイドの光ファイバ１０について説明したが、先端部４９の撮像光学系が受光した被写体像の光を基端部側まで導光する撮像用ライトガイドの光ファイバにおいても、本発明の実施形態は、同様の効果を有する。すなわち、実施形態の光ファイバ１０および光ファイバ１０の製造方法等は、内視鏡用であれば、種々の用途に用いることができる。【００５１】
また、本発明は上述した実施形態等に限定されるものではなく、本発明の要旨を変えない範囲において、種々の変更、改変等ができる。【００５２】
本出願は、２０１１年１２月１９日に日本国に出願された特願２０１１−２７７３５５号を優先権主張の基礎として出願するものであり、上記の開示内容は、本願明細書、請求の範囲、図面に引用されたものとする。
【図１】
2013094460.tif 000003
【図２】
2013094460.tif 000004
【図３】
2013094460.tif 000005
【図４】
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【図５】
2013094460.tif 000007
【図６】
2013094460.tif 000008
【手続補正書】
【提出日】平成25年3月21日(2013.3.21)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００７】
本発明の実施形態の、内視鏡の挿入部に挿通され光を導光する光ファイバの製造方法であって、ロッドインチューブ法に用いられる縦型の線引き炉の内部において、コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度における、粘度η１が、５．０＜Ｌｏｇη１＜７．０であるクラッドガラスからなる中空のチューブの内部を、流動状態となった前記コアガラスが重力により流れ落ちることにより、前記コアガラスと前記クラッドガラスとが一体化する。
【手続補正２】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内視鏡の挿入部に挿通され光を導光する光ファイバの製造方法であって、
ロッドインチューブ法に用いられる縦型の線引き炉の内部で、コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度における、粘度η１が、５．０＜Ｌｏｇη１＜７．０であるクラッドガラスからなる中空のクラッドチューブの内部を、流動状態となった前記コアガラスが重力により流れ落ちることにより、前記コアガラスと前記クラッドガラスとが一体化することを特徴とする光ファイバの製造方法。
【請求項２】
前記光ファイバのコア径がファイバ径の８０％以上９８％以下であることを特徴とする請求項１に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項３】
前記線引き炉の内部において、前記コアガラスからなるコアロッドの径が極小値となった後に増加することを特徴とする請求項２に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項４】
前記線引き炉の内部において、前記コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝６．０からＬｏｇη２＝３．５に減少する第１の温度領域の前記コアガラスの滞留時間が、前記コアガラスの初期の外径をｍｍ単位で表記した値の０．１５倍以上の時間（単位は「分」）であり、かつ、前記クラッドガラスの粘度η１がＬｏｇη１＝６．０からＬｏｇη１＝５．０に減少する第２の温度領域の前記クラッドガラスの滞留時間が、前記外径をｍｍ単位で表記した値の０．１５倍以上の時間（単位は「分」）であることを特徴とする請求項１に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項５】
内視鏡の挿入部に挿通され光を導光する光ファイバにおいて、
コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度における、クラッドガラスの粘度η１が、５．０＜Ｌｏｇη１＜７．０であることを特徴とする光ファイバ。
【請求項６】
コア径がファイバ径の８０％以上９８％以下であることを特徴とする請求項５に記載の光ファイバ。
【請求項７】
縦型の線引き炉を用いてロッドインチューブ法により製造されることを特徴とする請求項６に記載の光ファイバ。
【請求項８】
コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度における、クラッドガラスの粘度η１が、５．０＜Ｌｏｇη１＜７．０である、挿入部に挿通され光を導光する光ファイバを、具備することを特徴とする内視鏡。
【手続補正書】
【提出日】平成25年7月11日(2013.7.11)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００７】
本発明の実施形態の、内視鏡の挿入部に挿通され光を導光する光ファイバの製造方法は、ロッドインチューブ法に用いられる縦型の線引き炉の内部で、クラッドガラスからなる中空のクラッドチューブの内部を、流動状態となったコアガラスが重力により流れ落ちることにより、前記コアガラスと前記クラッドガラスとが一体化し、前記コアガラスの粘度η２が、Ｌｏｇη２＝３．５となる温度における、前記クラッドガラスの粘度η１が、５．０＜Ｌｏｇη１＜７．０である。
【手続補正２】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内視鏡の挿入部に挿通され光を導光する光ファイバの製造方法であって、
ロッドインチューブ法に用いられる縦型の線引き炉の内部で、クラッドガラスからなる中空のクラッドチューブの内部を、流動状態となったコアガラスが重力により流れ落ちることにより、前記コアガラスと前記クラッドガラスとが一体化し、
前記コアガラスの粘度η２が、Ｌｏｇη２＝３．５となる温度における、前記クラッドガラスの粘度η１が、５．０＜Ｌｏｇη１＜７．０であることを特徴とする光ファイバの製造方法。
【請求項２】
前記光ファイバのコア径がファイバ径の８０％以上９８％以下であることを特徴とする請求項１に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項３】
前記線引き炉の内部において、前記コアガラスからなるコアロッドの径が極小値となった後に増加することを特徴とする請求項２に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項４】
前記線引き炉の内部において、前記コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝６．０からＬｏｇη２＝３．５に減少する第１の温度領域の前記コアガラスの滞留時間が、前記コアガラスの初期の外径をｍｍ単位で表記した値の０．１５倍以上の時間（単位は「分」）であり、かつ、前記クラッドガラスの粘度η１がＬｏｇη１＝６．０からＬｏｇη１＝５．０に減少する第２の温度領域の前記クラッドガラスの滞留時間が、前記外径をｍｍ単位で表記した値の０．１５倍以上の時間（単位は「分」）であることを特徴とする請求項１に記載の光ファイバの製造方法。
【請求項５】
内視鏡の挿入部に挿通され光を導光する光ファイバにおいて、
コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度における、クラッドガラスの粘度η１が、５．０＜Ｌｏｇη１＜７．０であることを特徴とする光ファイバ。
【請求項６】
コア径がファイバ径の８０％以上９８％以下であることを特徴とする請求項５に記載の光ファイバ。
【請求項７】
縦型の線引き炉を用いてロッドインチューブ法により製造されることを特徴とする請求項６に記載の光ファイバ。
【請求項８】
コアガラスの粘度η２がＬｏｇη２＝３．５となる温度における、クラッドガラスの粘度η１が、５．０＜Ｌｏｇη１＜７．０である、挿入部に挿通され光を導光する光ファイバを、具備することを特徴とする内視鏡。
【国際調査報告】
2013094460.tif 000009
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