(57)【要約】  外ガスタイプまたは内ガスタイプのアキュムレータにおいて、ゼロダウン時に液室に閉じ込められた液体および封入ガスが熱膨張したときに発生する圧力差を低減させる機構を備え、もってベローズ内外の圧力差を低減させて、ベローズが異常変形するのを抑制する。この目的達成のため、オイルポートのベローズキャップ側に、バネ手段で支持された可動プレートを設ける。定常作動時、可動プレートはバネ手段に支持されてシールから離間している。ゼロダウン時、可動プレートはベローズキャップに押されてバネ手段を弾性変形させながらシールに接触する。ゼロダウン時液室に閉じ込められた液体および封入ガスが熱膨張したときには、可動プレートはシールに接触したままでベローズキャップが液圧とガス圧とが釣り合う位置まで移動する。
2009047964.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧力配管に接続されるオイルポートを備えたアキュムレータハウジングと、前記ハウジングの内部空間に配置されて前記内部空間を高圧ガスを封入するガス室および前記オイルポートのポート穴に連通する液室に仕切るベローズおよびベローズキャップとを有し、液圧ゼロダウン時に前記液室を閉塞して一部の液体を前記液室に閉じ込めるシールが前記オイルポートの内側に設けられているアキュムレータにおいて、
前記オイルポートのベローズキャップ側にバネ手段で支持された可動プレートを有し、
定常作動時、前記可動プレートは前記バネ手段に支持されて前記シールから離間しており、ゼロダウン時、前記可動プレートは前記ベローズキャップに押されて前記バネ手段を弾性変形させながら前記シールに接触し、ゼロダウン時前記液室に閉じ込められた液体および封入ガスが熱膨張したときには、前記可動プレートは前記シールに接触したままで前記ベローズキャップが液圧とガス圧とが釣り合う位置まで移動することを特徴とするアキュムレータ。
【請求項２】
請求項１記載のアキュムレータにおいて、
バネ手段は、コイルスプリングよりなり、
前記コイルスプリングは、オイルポートおよび可動プレート間に介装され、更に前記オイルポートには、前記可動プレートの最大離間距離を規定するストッパが設けられていることを特徴とするアキュムレータ。
【請求項３】
請求項１記載のアキュムレータにおいて、
バネ手段は、板バネよりなり、
前記板バネは、可動プレートの外周側に配置され、その一端部でオイルポートに固定されるとともにその他端部で前記可動プレートに固定されていることを特徴とするアキュムレータ。
【請求項４】
請求項１記載のアキュムレータにおいて、
バネ手段は、コイルスプリングおよび板バネの双方よりなり、
前記コイルスプリングは、オイルポートおよび可動プレート間に介装され、
前記板バネは、前記可動プレートの外周側に配置され、その一端部で前記オイルポートに固定されるとともにその他端部で前記可動プレートに固定されていることを特徴とするアキュムレータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、蓄圧装置または脈圧減衰装置等として用いられるアキュムレータに関するものである。本発明のアキュムレータは例えば、自動車等車両における油圧配管等に用いられる。
【背景技術】
【０００２】
従来から、圧力配管に接続されるオイルポートを備えたアキュムレータハウジングの内部空間にベローズを配置して前記内部空間を高圧ガスを封入するガス室とオイルポートのポート穴に連通する液室とに仕切るようにしたアキュムレータが知られており、このアキュムレータにはそのタイプとして、図１８に示すように一端（遊動端）５１ａにベローズキャップ５２を取り付けたベローズ５１の他端（固定端）５１ｂをハウジング５３上部のエンドカバー５４に固定することによりベローズ５１の内周側をガス室５５、外周側を液室５６とするタイプ（ベローズ５１の内周側にガス室５５が設定されるので「内ガスタイプ」と称される、特許文献１参照）と、図１９に示すように一端（遊動端）５１ａにベローズキャップ５２を取り付けたベローズ５１の他端（固定端）５１ｂをハウジング５３下部のオイルポート５７に固定することによりベローズ５１の外周側をガス室５５、内周側を液室５６とするタイプ（ベローズ５１の外周側にガス室５５が設定されるので「外ガスタイプ」と称される、特許文献２または３参照）とがある。【０００３】
ここで、機器の圧力配管に接続されたアキュムレータでは、機器の運転が停止すると液体（油）がポート穴５８から徐々に排出され、上記図１８の内ガスタイプのアキュムレータでは、これに伴って封入ガス圧によりベローズ５１が徐々に伸長しベローズキャップ５２が徐々に下降してシール５９に接触し、所謂ゼロダウン状態となる。また上記図１９の外ガスタイプのアキュムレータでは、これに伴って封入ガス圧によりベローズ５１が徐々に収縮しベローズキャップ５２が徐々に下降し、ベローズキャップ５２下面に設けたシール５９が相手材６０に接触して所謂ゼロダウン状態となる。そしてこのゼロダウン状態では、シール５９により液室５６（ベローズ５１およびシール５９間の空間）内に一部の液体が閉じ込められ、この閉じ込められた液体の圧力とガス室５５のガス圧力とがバランスするので、ベローズ５１に過大な応力が作用して異常変形が発生するのが抑制される構成とされている。【０００４】
しかしながら、このような運転停止によるゼロダウンが低温で行なわれ、その状態で温度が上昇した場合、液室５６に閉じ込められた液体および封入ガスはそれぞれ熱膨張し、それぞれ圧力が上昇する。この場合、液体は、封入ガスに比べて圧力の上昇度合いが大きいが、ベローズキャップ５２における受圧面積が封入ガスに比べて小さく設定されているので、液体圧がガス圧よりもかなり大きくならないとベローズキャップ５２は移動しない。したがってベローズ５１内外の液圧とガス圧とに数ＭＰａ程度にも及ぶ大きな圧力差が発生することがあり、このように大きな圧力差が発生するとベローズ５１が異常変形したり、シール５９が損傷したりする虞がある。【０００５】
【特許文献１】特開２００５−３１５４２９号公報
【特許文献２】特開２００１−３３６５０２号公報
【特許文献３】特開２００７−１８７２２９号公報
【０００６】
また、図２０に示すアキュムレータは、上記図１９のアキュムレータと同様に外ガスタイプのアキュムレータであるとともに、ベローズ５１の内周側に補助液体室７１を設け、この補助液体室７１にピストンシール７３付きのピストン７２をストローク可能に内挿すると云う特異な構成を有しているために、以下の不都合が指摘される（特許文献４参照）。
（イ）補助液体室７１の容積分しかベローズ５１の伸長を行なうことができない（補助液体室７１の容積を増やすとベローズ５１の収縮が制限され、同室７１を小さくするとベローズ５１を伸長させるための液量が少なくなり、伸長量を増やすことができない）。
（ロ）ピストンシール７３でピストン７２を密封した状態でストロークさせるので、シール面圧による滑り抵抗が大きく、その損失分だけベローズ５１の動きが鈍化する（アキュムレータとしての機能が低下する）。【０００７】
【特許文献４】特開２００３−２７８７０２号公報
【０００８】
更にまた、下記特許文献５に、ベローズキャップに二次ベローズを介して二次ピストンを連結した構造のアキュムレータが開示されているが、この従来技術には以下の不都合が指摘される。
（ハ）ゼロダウン時に二次ベローズが伸長した状態でベローズの収縮が生じ、二次ピストンが最下面に到達した段階でベローズの収縮が止まるので、十分なベローズの伸縮ストロークを確保することができない。【０００９】
【特許文献５】特表２００５−５００４８７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は以上の点に鑑みて、外ガスタイプまたは内ガスタイプのアキュムレータにおいて、ゼロダウン時に液室に閉じ込められた液体および封入ガスが熱膨張したときに発生する圧力差を低減させる機構を備え、もってベローズ内外の圧力差を低減させて、ベローズが異常変形するのを抑制することができるアキュムレータを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記目的を達成するため、本発明の請求項１によるアキュムレータは、圧力配管に接続されるオイルポートを備えたアキュムレータハウジングと、前記ハウジングの内部空間に配置されて前記内部空間を高圧ガスを封入するガス室および前記オイルポートのポート穴に連通する液室に仕切るベローズおよびベローズキャップとを有し、液圧ゼロダウン時に前記液室を閉塞して一部の液体を前記液室に閉じ込めるシールが前記オイルポートの内側に設けられているアキュムレータにおいて、前記オイルポートのベローズキャップ側にバネ手段で支持された可動プレートを有し、定常作動時、前記可動プレートは前記バネ手段に支持されて前記シールから離間しており、ゼロダウン時、前記可動プレートは前記ベローズキャップに押されて前記バネ手段を弾性変形させながら前記シールに接触し、ゼロダウン時前記液室に閉じ込められた液体および封入ガスが熱膨張したときには、前記可動プレートは前記シールに接触したままで前記ベローズキャップが液圧とガス圧とが釣り合う位置まで移動することを特徴とする。【００１２】
また、本発明の請求項２によるアキュムレータは、上記した請求項１記載のアキュムレータにおいて、バネ手段は、コイルスプリングよりなり、前記コイルスプリングは、オイルポートおよび可動プレート間に介装され、更に前記オイルポートには、前記可動プレートの最大離間距離を規定するストッパが設けられていることを特徴とする。【００１３】
また、本発明の請求項３によるアキュムレータは、上記した請求項１記載のアキュムレータにおいて、バネ手段は、板バネよりなり、前記板バネは、可動プレートの外周側に配置され、その一端部でオイルポートに固定されるとともにその他端部で前記可動プレートに固定されていることを特徴とする。【００１４】
また、本発明の請求項４によるアキュムレータは、上記した請求項１記載のアキュムレータにおいて、バネ手段は、コイルスプリングおよび板バネの双方よりなり、前記コイルスプリングは、オイルポートおよび可動プレート間に介装され、前記板バネは、前記可動プレートの外周側に配置され、その一端部で前記オイルポートに固定されるとともにその他端部で前記可動プレートに固定されていることを特徴とする。【００１５】
上記構成を有する本発明のアキュムレータは以下のように作動する。【００１６】
定常作動時・・・
オイルポートのベローズキャップ側に設けられた可動プレートがバネ手段に支持されてシールから離間しているので、ポート穴と液室（ベローズおよびシール間の空間）は連通している。したがってポート穴から液室へそのときどきの圧力を備えた液体が随時導入されるので、ベローズキャップが液圧とガス圧とが釣り合うように移動する。可動プレートを支持するバネ手段の具体例としては、コイルスプリングまたは板バネ（薄板円板）が好適であり、両者を双方用いるようにしても良い。【００１７】
ゼロダウン時・・・
機器の運転が停止すると液室内の液体がポート穴から徐々に排出され、これに伴って封入ガス圧によりベローズが収縮（外ガスタイプ）または伸長（内ガスタイプ）し、ベローズキャップがベローズ収縮または伸長方向へ移動する。移動するベローズキャップは可動プレートを押圧し、バネ手段を弾性変形させながら可動プレートを移動させてシールに接触させる。可動プレートがシールに接触すると液室（ベローズおよびシール間の空間）が閉塞されてこの液室に一部の液体が閉じ込められるので、更なる圧力低下は発生しなくなり、よってベローズ内外で液体圧とガス圧とが釣り合うことになる。尚、シールに接触するのは可動プレートであってベローズキャップはシールに接触しないので、ベローズキャップの受圧面積はシールにより制限されることがない。したがってベローズキャップの受圧面積は一面のガス室側と反対面の液室側とで等しく設定されている。【００１８】
ゼロダウン状態における熱膨張時・・・
ゼロダウン状態すなわち可動プレートがシールに接触した状態で雰囲気温度の上昇等により液室に閉じ込められた液体および封入ガスが熱膨張すると、液体のほうがガスよりも圧力の上昇度合いが大きいので、圧力差が発生する。ここで本発明では上記したようにベローズキャップの受圧面積がガス室側と液室側とで等しく設定されているので、圧力差が発生するとベローズキャップが直ちに移動して圧力差を低減させる。したがってベローズ内外に大きな圧力差が発生するのが抑制されることから、ベローズに圧力差による異常変形が発生するのを防止することが可能となる。尚、この熱膨張作動時、可動プレートはこれまでのベローズキャップに代わってシールによる受圧面積の制限を受けることになるので、シールに接触したままで離れない（移動しない）。したがってベローズキャップのみが移動する。可動プレートはゼロダウンの解消時に受圧面積の変動やバネ手段の弾性等により復帰動し、シールから離間する。
【発明の効果】
【００１９】
したがって、以上のように作動する本発明のアキュムレータによれば、外ガスタイプまたは内ガスタイプのアキュムレータにおいて、ゼロダウン時に液室に閉じ込められた液体および封入ガスが熱膨張したときに発生する圧力差を低減させることが可能とされているために、ベローズ内外の圧力差を低減させ、ベローズが異常変形するのを防止することができる。したがって、ベローズ延いてはアキュムレータの耐久性を向上させることができる。また、上記補助液体室や二次ベローズを有していないために、上記（イ）（ロ）（ハ）の不都合も解消される。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の第一実施例に係るアキュムレータの定常作動時の状態を示す全体断面図
【図２】同アキュムレータのゼロダウン時の状態を示す要部断面図
【図３】同アキュムレータのゼロダウン状態における熱膨張時の状態を示す要部断面図
【図４】本発明の第二実施例に係るアキュムレータの定常作動時の状態を示す全体断面図
【図５】本発明の第三実施例に係るアキュムレータの定常作動時の状態を示す要部断面図
【図６】同アキュムレータのゼロダウン時の状態を示す要部断面図
【図７】同アキュムレータのゼロダウン状態における熱膨張時の状態を示す要部断面図
【図８】同アキュムレータにおける板バネ（薄板円板）の平面図
【図９】同アキュムレータにおける可動プレートの変形例を示す要部断面図
【図１０】同アキュムレータにおける可動プレートの変形例を示す要部断面図
【図１１】本発明の第四実施例に係るアキュムレータの定常作動時の状態を示す全体断面図
【図１２】本発明の第五実施例に係るアキュムレータの定常作動時の状態を示す全体断面図
【図１３】図１２の要部拡大図
【図１４】同アキュムレータのゼロダウン時の状態を示す全体断面図
【図１５】同アキュムレータのゼロダウン状態における熱膨張時の状態を示す全体断面図
【図１６】同アキュムレータにおける板バネ（薄板円板）の平面図
【図１７】本発明の第六実施例に係るアキュムレータの定常作動時の状態を示す全体断面図
【図１８】従来例に係るアキュムレータの断面図
【図１９】他の従来例に係るアキュムレータの断面図
【図２０】他の従来例に係るアキュムレータの断面図
【符号の説明】
【００２１】
１  アキュムレータ
２  ハウジング
３  シェル
４  オイルポート
４ａ  ストッパ突起
４ｂ，４ｃ  段部
４ｄ  取付部
５  ポート穴
６  エンドカバー
７  ベローズ
７ａ  固定端
７ｂ  遊動端
８  ベローズキャップ
９  制振リング
１０  ガス室
１１  液室
１１ａ，１１ｂ  空間
１３  シール
１４  シールホルダ
１４ａ  スプリングリテーナ
２１  圧力差調整機構
２２  可動プレート
２２ａ，２４ａ  係合部
２２ｂ  凸部
２３  バネ手段（コイルスプリング）
２４  ストッパ
２５，３３，３４，３５  連通路
３１  バネ手段
３２  板バネ（薄板円板）
３２ａ  内周取付部
３２ｂ  外周取付部
３２ｃ  板バネ部
３２ｄ  取付用穴部
３２ｅ  穴部
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
本発明には、以下の実施形態が含まれる。【００２３】
（１−１）ベローズの外部に高圧ガスを封入し、ポート穴からベローズの内部に液体を出入りさせる。オイルポートのベローズキャップ側に、コイルスプリングで支持された円板（可動プレート）を設ける。この円板がゼロダウン時に、オイルポートに設けられたシールと接触し、ベローズ内部の液体の流出を防止する。
（１−２）円板はコイルスプリングに支持された状態でオイルポートに固定されており、液体圧が印加されている状態ではオイルポートから浮き上がり、オイルポートに設けられたシールとは接触しない。ゼロダウン時に円板によってシールされるため、ベローズキャップにおけるガス圧とベローズ内部の液体圧の受圧面積は等しくなる。ベローズ内部の液体が熱膨張した場合には、円板はオイルポートに押し付けられたままの状態で、ベローズキャップはガス圧と液体圧が釣り合う位置まで移動できるため、ベローズ内外の差圧が発生せず、ベローズの変形が生じない。【００２４】
（２−１）ベローズの外部に高圧ガスを封入し、ポート穴からベローズの内部に液体を出入りさせる。オイルポートのベローズキャップ側に、薄板円板（板バネ）で支持された円板（可動プレート）を設ける。この円板がゼロダウン時に、オイルポートに設けられたシールと接触し、ベローズ内部の液体の流出を防止する。
（２−２）シールと接触する円板は、オイルポート外周部と接合された薄板円板と接合されており、液体圧が印加されている状態（通常作動）ではオイルポートから浮き上がり、オイルポートに設けられたシールとは接触しない。ゼロダウン時はベローズキャップにより押し下げられて、円板はシールと接触してオイルポートに押し付けられた状態になる。このゼロダウン状態でベローズ内部の液体が熱膨張した場合には、円板はシールと接触したまま、ベローズキャップが上昇して液体の膨張体積分を吸収するため、ベローズの過度の変形が生じない。薄板円板は変形しやすいように板バネ部を有している。【００２５】
（３−１）ベローズの外部に高圧ガスを封入し、ポート穴からベローズ内側に液体を出入りさせる。オイルポートのベローズキャップ側に、コイルスプリングで支持された円板（可動プレート）を設ける。この円板がゼロダウン時に、オイルポートに設けられたシールと接触し、ベローズ内部の液体の流出を防止する。この円板が、所定の範囲で動作するために、薄板円板（板バネ）でオイルポートに接合されている。
（３−２）シールと接触する円板は、オイルポート外周部と接合された薄板円板とオイルポート内周部のコイルスプリングで支持されている。液体圧が印加されている状態（通常作動）では、コイルスプリングの反力により、その円板はオイルポートから十分に浮き上がり、オイルポートに設けられたシールとは接触しない。また通常作動時に、その円板がオイルポート外周部と接触しないように、薄板円板で半径方向の移動が拘束される。ゼロダウン時はベローズキャップにより押し下げられて、円板はシールと接触してオイルポートに押し付けられた状態になる。このゼロダウン状態でベローズ内部の液体が熱膨張した場合には、円板はシールと接触したまま、ベローズキャップが上昇して液体の膨張体積分を吸収するため、ベローズの過度の変形が生じない。薄板円板は変形しやすいように板バネ部を有している。【００２６】
（４−１）ベローズの内部に高圧ガスを封入し、ポート穴からベローズ外側に液体を出入りさせる。オイルポートのベローズキャップ側に、コイルスプリングおよび薄板円板（板バネ）のいずれか一方または双方で支持された円板（可動プレート）を設ける。この円板がゼロダウン時に、オイルポートに設けられたシールと接触し、ベローズ内部の液体の流出を防止する。
（４−２）シールと接触する円板は、オイルポート外周部と接合された薄板円板とオイルポート内周部のコイルスプリングで支持されている。ここで円板は、コイルスプリングと薄板円板の両方もしくは、どちらか一方で支持されることとする。液体圧が印加されている状態（通常作動）では、コイルスプリングの反力または／および薄板円板の中立位置により、その円板はオイルポートから十分に浮き上がり、オイルポートに設けられたシールとは接触しない。また通常作動時に、その円板がオイルポート外周部と接触しないように、薄板円板で半径方向の移動が拘束される。ゼロダウン時はベローズキャップにより押し下げられて、円板はシールと接触してオイルポートに押し付けられた状態になる。このゼロダウン状態でベローズ内部の液体が熱膨張した場合には、円板はシールと接触したまま、ベローズキャップが上昇して液体の膨張体積分を吸収するため、ベローズの過度の変形が生じない。薄板円板は変形しやすいように板バネ部を有している。
【実施例】
【００２７】
つぎに本発明の実施例を図面にしたがって説明する。【００２８】
第一実施例・・・
図１ないし図３は、本発明の第一実施例に係るアキュムレータ１の全体断面ないし部分断面を示している。図１は定常作動時、図２はゼロダウン時、図３はゼロダウン状態における熱膨張時の状態をそれぞれ示している。【００２９】
当該実施例に係るアキュムレータ１は、ベローズ７として金属ベローズを用いる金属ベローズ型アキュムレータであって、以下のように構成されている。【００３０】
すなわち先ず、図示しない圧力配管に接続されるオイルポート４を備えたアキュムレータハウジング２が設けられており、このハウジング２の内部にベローズ７が配置されてハウジング２の内部空間が高圧ガスを封入するガス室１０と、オイルポート４のポート穴５に連通する液室１１とに仕切られている。ハウジング２としては、有底円筒状のシェル３と、このシェル３の一端開口部に固定されたオイルポート４との組み合わせよりなるものが描かれているが、このハウジング２の部品割り構造は特に限定されるものではなく、例えばシェル３とオイルポート４は一体であっても良く、シェル３の底部はシェル３と別体のエンドカバーであっても良く、何れにしてもシェル３の底部またはこれに相当する部品には、ガス室１０にガスを注入するためのガス注入口（図示せず）が設けられている。【００３１】
ベローズ７は、その固定端７ａをハウジング２のポート側内面であるオイルポート４のフランジ部内面に固定するとともにその遊動端７ｂに円板状のベローズキャップ８を固定しており、よって当該アキュムレータ１はベローズ７の外周側にガス室１０を配置するとともにベローズ７の内周側に液室１１を配置する外ガスタイプのアキュムレータとされている。また図２に示すように、遊動端７ｂの外周部には、ハウジング２の内面に対するベローズ７およびベローズキャップ８の接触を防止するために制振リング９が取り付けられている。【００３２】
ポート穴５の内側すなわちオイルポート４の内面（図では上面）には、環状のストッパ突起（着座面）４ａの内周側に位置して環状の第一および第二段部４ｂ，４ｃが順次形成され、第一段部４ｂにシール１３が嵌着されて、第二段部４ｃに嵌着したシールホルダ１４により抜け止め保持されている。シール１３は、当該アキュムレータ１のゼロダウン時に液室１１（ベローズ７およびシール１３間の空間）を閉塞してこの液室１１に一部の液体を閉じ込めるものであって、この機能を十分に発揮するよう外向きのシールリップを備えたゴム状弾性体製パッキンにより形成されている。尚、シール１３としては、十分なシール性能が得られるものであればＯリングやＸリングなどを用いても良く、本発明は特にシール１３の形状を制限するものではない。【００３３】
また当該アキュムレータ１には、ゼロダウン時に液室１１に閉じ込められた液体および封入ガスがそれぞれ熱膨張したときに発生する圧力差を低減させる圧力差調整機構２１が設けられている。【００３４】
この圧力差調整機構２１は、上記ベローズ７およびベローズキャップ８のほかに、オイルポート４のベローズキャップ８側に、バネ手段２３で支持された可動プレート２２を有している。また可動プレート２２がシール１３から離れる方向のストローク限（最大離間距離）を規定するストッパ２４がオイルポート４の外周部に取り付けられている。またベローズ７、オイルポート４、ストッパ２４、可動プレート２２およびベローズキャップ８に囲まれる空間（以下、ベローズ内周空間とも称する）１１ａを定常作動時にポート穴５と連通するための連通路２５が可動プレート２２に設けられている。ストッパ２４はオイルポート４と一体に成形されても良い。【００３５】
可動プレート２２は、金属等剛材製の円板よりなり、シール１３に対して接離するよう軸方向（図では上下方向）にストローク可能に配置されている。ストロークの一端限（下端限）は可動プレート２２がストッパ突起４ａに当接することにより規定される。シール１３のリップ端はストッパ突起４ａよりも若干突出しているので、可動プレート２２がストッパ突起４ａに当接する時点ではすでに可動プレート２２はシール１３に接触している。またストロークの他端限（上端限）は可動プレート２２の外周部に設けた突起状の係合部２２ａ（図２）がストッパ２４に設けた爪状の係合部２４ａ（図２）に係合することにより規定される。ストッパ２４は、オイルポート４に固定される筒状体の一端に鉤状の係合部２４ａを一体成形したものであって、このストッパ２４に係合することにより可動プレート２２はストロークの他端限を規定されるとともに抜け止めされることになる。【００３６】
バネ手段２３は、コイルスプリングよりなり、シールホルダ１４の下端フランジ部をスプリングリテーナ１４ａとしてこのスプリングリテーナ１４ａと可動プレート２２との間に介装され、可動プレート２２をシール１３から離れる方向（図では上方）に弾性付勢している。但しこのバネ手段２３の働きは、定常作動時に可動プレート２２をシール１３から離間させることにあるので、可動プレート２２が上記ストロークの他端限に位置しているときには可動プレート２２を付勢している必要はなく、可動プレート２２を支持していれば良い。【００３７】
また、このバネ手段２３の一端（下端）をオイルポート４に結合（連結ないし接合）するとともに他端（上端）を可動プレート２２に結合（連結ないし接合）する場合には、バネ手段２３は、可動プレート２２をストッパ突起４ａおよびシール１３から離間した位置で浮揚保持することになるので、可動プレート２２のストローク他端限を規定する機能を併せ持つことになる。したがってこの場合には、バネ手段２３がストッパとしても作用するので、別部品としてのストッパ２４は省略することが可能となる。またストッパ２４が省略されれば、その設置スペースがポート穴５と液室１１のベローズ内周空間１１ａとを連通する連通路とされるので、後記するように可動プレート２２に連通路２５としての貫通孔または切り欠きを設ける必要がないことになる。【００３８】
連通路２５は、可動プレート２２の外周部に板厚方向に形成された貫通孔または切り欠き（図では貫通孔）よりなり、この貫通孔または切り欠きが複数、可動プレート２２の円周方向に所定の間隔をあけて並んで設けられている。貫通孔などの形成位置はシール１３のリップ端に接触する部位よりも径方向外方であってストッパ突起４ａに当接する部位よりも径方向内方に設定されている。またこの連通路２５は、これを可動プレート２２ではなくストッパ２４に設けることも考えられる（ストッパ２４の係合部２４ａが全周に亙る場合は、可動プレート２２に貫通孔または切り欠きを設けてこの貫通孔または切り欠きを連通路２５とする。これに対してストッパ２４の係合部２４ａが円周方向に部分的な場合には、互いに隣り合う係合部２４ａ間の開口が連通路２５として作用するので、可動プレート２２に貫通孔または切り欠きを設ける必要はないと云うことになる）。【００３９】
上記構成のアキュムレータ１は、ベローズ７の固定端７ａがハウジング２のポート側内面であるオイルポート４のフランジ部内面に固定されているので、外ガスタイプの範疇に属し、また上記構成により以下のように作動する。【００４０】
定常作動時・・・
すなわち、図１は当該アキュムレータ１の定常作動時の状態を示している。オイルポート４は図示しない機器の圧力配管に接続される。この定常状態では、可動プレート２２がバネ手段２３に支持されてシール１３から離れているので、ポート穴５とベローズ内周空間１１ａは連通路２５を介して連通している。したがって、ポート穴５からベローズ内周空間１１ａへそのときどきの圧力を備えた液体が導入されるので、ベローズキャップ８がベローズ７を伸縮させながら液体圧とガス圧とが釣り合うように移動する。【００４１】
ゼロダウン時・・・
図１の状態から機器の運転が停止すると、液室１１内の液体がポート穴５から徐々に排出され、これに伴って封入ガス圧によりベローズ７が徐々に収縮し、ベローズキャップ８がベローズ収縮方向（図では下方）へ徐々に移動する。移動するベローズキャップ８は可動プレート２２を押圧し、バネ手段２３を圧縮しながら可動プレート２２を移動させ、シール１３に接触させる。図２に示すように可動プレート２２はストッパ突起４ａに当接することにより停止する。このように可動プレート２２がシール１３およびストッパ突起４ａに接触すると液室（ベローズ７およびシール１３間の空間）１１が閉塞されてこの液室１１に一部の液体が閉じ込められることになるので、この液室１１において更なる圧力低下は発生しなくなり、よってベローズ７内外で液体圧とガス圧とが釣り合うことになる。したがって、ゼロダウンによるベローズ７の異常変形を抑制することが可能とされている。尚、このゼロダウン時、シール１３に対しては可動プレート２２が接触しベローズキャップ８は接触しないので、ベローズキャップ８の受圧面積は上記従来技術のようにシール１３により制限されることがない。したがって、ベローズキャップ８の受圧面積は一面のガス室１０側と反対面の液室１１側とで等しく設定されている。【００４２】
ゼロダウン状態における熱膨張時・・・
図２のゼロダウン状態すなわち可動プレート２２がシール１３およびストッパ突起４ａに接触した状態で雰囲気温度の上昇等により液室１１に閉じ込められた液体および封入ガスがそれぞれ熱膨張すると、液体のほうがガスよりも圧力の上昇度合いが大きいので、圧力差が発生する。しかしながら当該アキュムレータ１ではベローズキャップ８の受圧面積がガス室１０側と液室１１側とで等しく設定されているので、圧力差が発生すると、図３に示すようにベローズキャップ８が可動プレート２２から離れる方向（図では上方）へ直ちに移動を開始し、液体圧とガス圧とが釣り合う位置で停止する。したがって、ベローズ７内外に大きな圧力差が発生するのが抑制されることから、ベローズ７に圧力差による異常変形が発生するのを防止することができる。このとき可動プレート２２は、上下両面の受圧面積の差により図示したようにシール１３に接触したままであるので、ゼロダウン状態が解消してしまうことはない。【００４３】
したがって、上記アキュムレータ１によれば、外ガスタイプのアキュムレータにおいて、ゼロダウン時に液室１１に閉じ込められた液体および封入ガスがそれぞれ熱膨張したときに発生する圧力差を低減させることが可能とされているために、ベローズ７内外の圧力差を低減させ、ベローズ７に異常変形が発生するのを防止することができる。したがって、ベローズ７延いてはアキュムレータ１の耐久性を向上させることができる。【００４４】
また、図２のゼロダウン状態において、可動プレート２２に設けられた貫通孔には、ストッパ突起４ａ、シール１３および可動プレート２２に囲まれる空間１１ｂをベローズ内周空間１１ａに対して連通させる働きがあり、これにより前者空間１１ｂにおける液体の熱膨張による高圧化が抑制される。したがって、この空間１１ｂの高圧化によりシール１３が損傷するのを防止することもできる。【００４５】
尚、図２のゼロダウン状態において、ベローズキャップ８および可動プレート２２は互いに接触しているが、液体および封入ガスの膨張時、ベローズキャップ８の下面には可及的速やかに液体圧を作用させることが好ましい。このため両者８，２２の間に速やかに圧力が浸入するようベローズキャップ８の下面または可動プレート２２の上面に、段差や突起等のスペーサー部を設けておくと良い。このような観点から当該実施例では、可動プレート２２の上面に内高段差状の凸部２２ｂ（図１参照）が設けられている。【００４６】
第二実施例・・・
上記第一実施例に係るアキュムレータ１は外ガスタイプのアキュムレータであるが、その圧力差調整機構２１は内ガスタイプのアキュムレータにも適用することが可能である。図４はその一例を示し、遊動端７ｂにベローズキャップ８を取り付けたベローズ７の固定端７ａがハウジング２上部のエンドカバー６に固定されることによりベローズ７の内周側をガス室１０、外周側を液室１１とする内ガスタイプのアキュムレータ１が構成されている。圧力差調整機構２１の構成および作動は第一実施例と同じなので、同一の符号を付して説明を省略するが、相違点として、連通路２５はストッパ２４の立ち上がり部（筒状部）に横孔状のものとして設けられている。【００４７】
第三実施例・・・
図５ないし図７は、本発明の第三実施例に係るアキュムレータ１の部分断面を示している。図５は定常作動時、図６はゼロダウン時、図７はゼロダウン状態における熱膨張時の状態をそれぞれ示している。また図８は、バネ手段３１である薄板円板３２の平面図である。【００４８】
当該実施例に係るアキュムレータ１は、ベローズ７として金属ベローズを用いる金属ベローズ型アキュムレータであって、以下のように構成されている。【００４９】
すなわち先ず、図示しない圧力配管に接続されるオイルポート４を備えたアキュムレータハウジング２が設けられており、このハウジング２の内部にベローズ７が配置されてハウジング２の内部空間が高圧ガスを封入するガス室１０と、オイルポート４のポート穴５に連通する液室１１とに仕切られている。ハウジング２としては、有底円筒状のシェル３と、このシェル３の一端開口部に固定されたオイルポート４との組み合わせよりなるものが描かれているが、このハウジング２の部品割り構造は特に限定されるものではなく、例えばシェル３とオイルポート４は一体であっても良く、シェル３の底部はシェル３と別体のエンドカバーであっても良く、何れにしてもシェル３の底部またはこれに相当する部品には、ガス室１０にガスを注入するためのガス注入口（図示せず）が設けられている。【００５０】
ベローズ７は、その固定端７ａをハウジング２のポート側内面であるオイルポート４のフランジ部内面に固定するとともにその遊動端７ｂに円板状のベローズキャップ８を固定しており、よって当該アキュムレータ１はベローズ７の外周側にガス室１０を配置するとともにベローズ７の内周側に液室１１を配置する外ガスタイプのアキュムレータとされている。また遊動端７ｂの外周部には、ハウジング２の内面に対するベローズ７およびベローズキャップ８の接触を防止するために制振リング９が取り付けられている。【００５１】
ポート穴５の内側すなわちオイルポート４の内面（図では上面）には、環状のストッパ突起（着座面）４ａの内周側に位置して環状の第一および第二段部４ｂ，４ｃが順次形成され、第一段部４ｂにシール１３が嵌着されて、第二段部４ｃに嵌着したシールホルダ１４により抜け止め保持されている。シール１３は、当該アキュムレータ１のゼロダウン時に液室１１（ベローズ７およびシール１３間の空間）を閉塞してこの液室１１に一部の液体を閉じ込めるものであって、この機能を十分に発揮するよう外向きのシールリップを備えたゴム状弾性体製パッキンにより形成されている。尚、シール１３としては、十分なシール性能が得られるものであればＯリングやＸリングなどを用いても良く、本発明は特にシール１３の形状を制限するものではない。【００５２】
また当該アキュムレータ１には、ゼロダウン時に液室１１に閉じ込められた液体および封入ガスがそれぞれ熱膨張したときに発生する圧力差を低減させる圧力差調整機構２１が設けられている。【００５３】
この圧力差調整機構２１は、上記ベローズ７およびベローズキャップ８のほかに、オイルポート４のベローズキャップ８側にバネ手段３１で支持された可動プレート２２を有している。バネ手段３１は、上記第一および第二実施例ではコイルスプリングであったが、当該第三実施例では板バネとされ、すなわち図８に平面形状を示す薄板円板３２とされている。【００５４】
図８の薄板円板３２は、薄板金属等の板バネ材よりなり、環状の内周取付部３２ａの外周側に同じく環状の外周取付部３２ｂを同心状に配置し、両取付部３２ａ，３２ｂを円周上複数（図では３等配）の板バネ部３２ｃを介して一体成形したものであって、板バネ部３２ｃはそれぞれ、軸方向の弾性変形量を大きく設定すべく円周方向に長い平面円弧形状とされ、その円周方向一端部にて内周取付部３２ａに連結されるとともに円周方向他端部にて外周取付部３２ｂに連結されている。内周取付部３２ａには取付用の穴部３２ｄが複数（図では３等配）設けられている。そして取り付けに際しては、内周取付部３２ａを可動プレート２２の上面に、溶接、かしめ、ネジ止めまたは接着等の手段によって取り付けられるとともに外周取付部３２ｂを、オイルポート４のストッパ突起４ａ外周部に設けた筒状の取付部４ｄの先端部に同じく溶接、かしめ、ネジ止めまたは接着等の手段によって取り付けられている。したがって可動プレート２２は薄板円板３２を介してオイルポート４によって保持されている。また可動プレート２２と筒状の取付部４ｄの間には径方向間隙が設定され、薄板円板３２の内周取付部３２ａと外周取付部３２ｂの間にも板バネ部３２ｃ以外の部位で径方向間隙が設定されているので、これらの径方向間隙によって、ベローズ７、オイルポート４、薄板円板３２、可動プレート２２およびベローズキャップ８に囲まれる空間（以下、ベローズ内周空間とも称する）１１ａを定常作動時にポート穴５と連通するための連通路３３が設けられている。尚、筒状の取付部４ｄは、上記第一実施例におけるストッパ２４と同様、オイルポート４に対し別体で製作して後付けするものとしても良い。【００５５】
可動プレート２２は、金属等剛材製の円板よりなり、シール１３に対して接離するよう軸方向（図では上下方向）にストローク可能に配置されている。ストロークはバネ手段３１である薄板円板３２を弾性変形させつつ行なわれることになる。ストロークの一端限（下端限）は可動プレート２２がストッパ突起４ａに当接することにより規定される。シール１３のリップ端はストッパ突起４ａよりも若干突出しているので、可動プレート２２がストッパ突起４ａに当接する時点ではすでに可動プレート２２はシール１３に接触している。また可動プレート２２の上面中央には、薄板円板３２よりもベローズキャップ８側へ突出する内高段差状の凸部２２ｂが設けられているので、この凸部２２ｂがベローズキャップ８により押圧されることになる。【００５６】
可動プレート２２は、バネ手段３１である薄板円板３２で支持され、定常作動時、ストッパ突起４ａおよびシール１３から離間している。このときバネ手段３１である薄板円板３２は、弾性変形していない自由状態にある。そして、その上方からベローズキャップ８が下降してくると、可動プレート２２はベローズキャップ８に押されて下降し、ストッパ突起４ａに当接して停止し、このときシール１３と接触する。【００５７】
上記構成のアキュムレータ１は、ベローズ７の固定端７ａがハウジング２のポート側内面であるオイルポート４のフランジ部内面に固定されているので、外ガスタイプの範疇に属し、また上記構成により以下のように作動する。【００５８】
定常作動時・・・
すなわち、図５は当該アキュムレータ１の定常作動時の状態を示している。オイルポート４は図示しない機器の圧力配管に接続される。この定常状態では、可動プレート２２がバネ手段３１である薄板円板３２に支持されてシール１３から離れているので、ポート穴５とベローズ内周空間１１ａは連通路３３を介して連通している。したがって、ポート穴５からベローズ内周空間１１ａへそのときどきの圧力を備えた液体が導入されるので、ベローズキャップ８がベローズ７を伸縮させながら液体圧とガス圧とが釣り合うように移動する。【００５９】
ゼロダウン時・・・
図５の状態から機器の運転が停止すると、液室１１内の液体がポート穴５から徐々に排出され、これに伴って封入ガス圧によりベローズ７が徐々に収縮し、ベローズキャップ８がベローズ収縮方向（図では下方）へ徐々に移動する。移動するベローズキャップ８は可動プレート２２を押圧し、バネ手段３１である薄板円板３２を弾性変形させながら可動プレート２２を移動させ、シール１３に接触させる。図６に示すように可動プレート２２はストッパ突起４ａに当接することにより停止する。このように可動プレート２２がシール１３およびストッパ突起４ａに接触すると液室（ベローズ７およびシール１３間の空間）１１が閉塞されてこの液室１１に一部の液体が閉じ込められるので、この液室１１において更なる圧力低下は発生しなくなり、よってベローズ７内外で液体圧とガス圧とが釣り合うことになる。したがって、ゼロダウンによるベローズ７の異常変形を抑制することが可能とされている。尚、このゼロダウン時、シール１３に対しては可動プレート２２が接触しベローズキャップ８は接触しないので、ベローズキャップ８の受圧面積は上記従来技術のようにシール１３により制限されることがない。したがって、ベローズキャップ８の受圧面積は一面のガス室１０側と反対面の液室１１側とで等しく設定されている。【００６０】
ゼロダウン状態における熱膨張時・・・
図６のゼロダウン状態すなわち可動プレート２２がシール１３およびストッパ突起４ａに接触した状態で雰囲気温度の上昇等により液室１１に閉じ込められた液体および封入ガスがそれぞれ熱膨張すると、液体のほうがガスよりも圧力の上昇度合いが大きいので、圧力差が発生する。しかしながら当該アキュムレータ１ではベローズキャップ８の受圧面積がガス室１０側と液室１１側とで等しく設定されているので、圧力差が発生すると、図７に示すようにベローズキャップ８が可動プレート２２から離れる方向（図では上方）へ直ちに移動を開始し、液体圧とガス圧とが釣り合う位置で停止する。したがって、ベローズ７内外に大きな圧力差が発生するのが抑制されることから、ベローズ７に圧力差による異常変形が発生するのを防止することができる。このとき可動プレート２２は、上下両面の受圧面積の差により図示したようにシール１３に接触したままであるので、ゼロダウン状態が解消してしまうことはない。【００６１】
したがって、上記アキュムレータ１によれば、外ガスタイプのアキュムレータにおいて、ゼロダウン時に液室１１に閉じ込められた液体および封入ガスがそれぞれ熱膨張したときに発生する圧力差を低減させることが可能とされているために、ベローズ７内外の圧力差を低減させ、ベローズ７に異常変形が発生するのを防止することができる。したがって、ベローズ７延いてはアキュムレータ１の耐久性を向上させることができる。【００６２】
尚、図６のゼロダウン状態において、ベローズキャップ８および可動プレート２２は互いに接触しているが、液体および封入ガスの膨張時、ベローズキャップ８の下面には可及的速やかに液体圧を作用させることが好ましい。このため両者８，２２の間に速やかに圧力が浸入するようベローズキャップ８の下面または可動プレート２２の上面には段差や突起等のスペーサー部を設けておくと良く、上記凸部２２ｂはこのようなスペーサー部としても機能する。【００６３】
また、このように可動プレート２２の上面中央に平面円形を呈する凸部２２ｂが設けられるに伴って、図８に示したように薄板円板３２の平面中央には平面円形を呈する穴部３２ｅが設けられ、凸部２２ｂに対して穴部３２ｅが係合する構造とされている。そして、このように凸部２２ｂに対して穴部３２ｅが係合する構造であると、可動プレート２２と薄板円板３２とを容易に位置決めすることができ、両者２２，３２を接合する作業を容易化することが可能となる。また薄板円板３２には、可動プレート２２の径方向移動を阻止する機能があるので、作動が円滑化される。【００６４】
また、図６のゼロダウン状態において、ストッパ突起４ａ、シール１３および可動プレート２２に囲まれる空間１１ｂは密閉されるが、この空間１１ｂをベローズ内周空間１１ａに連通させると、前者空間１１ｂにおける液体の熱膨張による高圧化を抑制することができ、これにより高圧によってシール１３が損傷するのを防止することができる。したがって、このような観点から両空間１１ａ，１１ｂを連通させるには、図９に示すように貫通孔状の連通路３４を可動プレート２２に設けたり、あるいは図１０に示すように切欠状の連通路３５を可動プレート２２の外周部に設けたりするのが好適である。【００６５】
第四実施例・・・
上記第三実施例に係るアキュムレータ１は外ガスタイプのアキュムレータであるが、その圧力差調整機構２１は内ガスタイプのアキュムレータにも適用することが可能である。図１１はその一例を示し、遊動端７ｂにベローズキャップ８を取り付けたベローズ７の固定端７ａがハウジング２上部のエンドカバー６に固定されることによりベローズ７の内周側をガス室１０、外周側を液室１１とする内ガスタイプのアキュムレータ１が構成されている。圧力差調整機構２１の構成および作動は第三実施例と同じなので、同一の符号を付して説明を省略するが、相違点として、薄板円板３２の平面形状は後記第五実施例に係る薄板円板３２の平面形状と同じとされている。【００６６】
第五実施例・・・
図１２ないし図１５は、本発明の第五実施例に係るアキュムレータ１の全体断面ないし部分断面を示している。図１２は定常作動時、図１３はその要部拡大、図１４はゼロダウン時、図１５はゼロダウン状態における熱膨張時の状態をそれぞれ示している。また図１６は、バネ手段の一つである板バネ（薄板円板）３２の平面図である。【００６７】
当該実施例に係るアキュムレータ１は、ベローズ７として金属ベローズを用いる金属ベローズ型アキュムレータであって、以下のように構成されている。【００６８】
すなわち先ず、図示しない圧力配管に接続されるオイルポート４を備えたアキュムレータハウジング２が設けられており、このハウジング２の内部にベローズ７が配置されてハウジング２の内部空間が高圧ガスを封入するガス室１０と、オイルポート４のポート穴５に連通する液室１１とに仕切られている。ハウジング２としては、有底円筒状のシェル３と、このシェル３の一端開口部に固定されたオイルポート４との組み合わせよりなるものが描かれているが、このハウジング２の部品割り構造は特に限定されるものではなく、例えばシェル３とオイルポート４は一体であっても良く、シェル３の底部はシェル３と別体のエンドカバーであっても良く、何れにしてもシェル３の底部またはこれに相当する部品には、ガス室１０にガスを注入するためのガス注入口（図示せず）が設けられている。【００６９】
ベローズ７は、その固定端７ａをハウジング２のポート側内面であるオイルポート４のフランジ部内面に固定するとともにその遊動端７ｂに円板状のベローズキャップ８を固定しており、よって当該アキュムレータ１はベローズ７の外周側にガス室１０を配置するとともにベローズ７の内周側に液室１１を配置する外ガスタイプのアキュムレータとされている。また遊動端７ｂの外周部には、ハウジング２の内面に対するベローズ７およびベローズキャップ８の接触を防止するために制振リング９が取り付けられている。【００７０】
ポート穴５の内側すなわちオイルポート４の内面（図では上面）には、環状のストッパ突起（着座面）４ａの内周側に位置して環状の第一および第二段部４ｂ，４ｃが順次形成され、第一段部４ｂにシール１３が嵌着されて、第二段部４ｃに嵌着したシールホルダ１４により抜け止め保持されている。シール１３は、当該アキュムレータ１のゼロダウン時に液室１１（ベローズ７およびシール１３間の空間）を閉塞してこの液室１１に一部の液体を閉じ込めるものであって、この機能を十分に発揮するよう外向きのシールリップを備えたゴム状弾性体製パッキンにより形成されている。尚、シール１３としては、十分なシール性能が得られるものであればＯリングやＸリングなどを用いても良く、本発明は特にシール１３の形状を制限するものではない。【００７１】
また当該アキュムレータ１には、ゼロダウン時に液室１１に閉じ込められた液体および封入ガスがそれぞれ熱膨張したときに発生する圧力差を低減させる圧力差調整機構２１が設けられている。【００７２】
この圧力差調整機構２１は、上記ベローズ７およびベローズキャップ８のほかに、オイルポート４のベローズキャップ８側にバネ手段で支持された可動プレート２２を有している。バネ手段としては、上記第一および第二実施例ではコイルスプリングの単品、第三および第四実施例では板バネ（薄板円板）の単品であったが、当該第五実施例ではコイルスプリング２３および板バネ（薄板円板）３２の双方が用いられている。【００７３】
コイルスプリング２３は、シールホルダ１４の下端フランジ部をスプリングリテーナ１４ａとしてこのスプリングリテーナ１４ａと可動プレート２２との間に介装され、可動プレート２２をシール１３から離れる方向（図では上方）に弾性付勢している。但しこのコイルスプリング２３の働きは、定常作動時に可動プレート２２をシール１３から離間させることにあるので、可動プレート２２が板バネ（薄板円板）３２のニュートラルな状態に位置しているときには可動プレート２２を付勢している必要はなく、可動プレート２２を支持していれば良い。【００７４】
一方、板バネ（薄板円板）３２は図１６に示すように、薄板金属等の板バネ材よりなり、環状の内周取付部３２ａの外周側に同じく環状の外周取付部３２ｂを同心状に配置し、両取付部３２ａ，３２ｂを円周上複数（図では３等配）の板バネ部３２ｃを介して一体成形したものであって、板バネ部３２ｃはそれぞれ、軸方向の弾性変形量を大きく設定すべく円周方向に長い平面円弧形状とされ、その円周方向一端部にて内周取付部３２ａに連結されるとともに円周方向他端部にて外周取付部３２ｂに連結されている。そして取り付けに際しては、内周取付部３２ａを可動プレート２２の上面に、溶接、かしめ、ネジ止めまたは接着等の手段によって取り付けられるとともに外周取付部３２ｂを、オイルポート４のストッパ突起４ａ外周部に設けた筒状の取付部４ｄの先端部に同じく溶接、かしめ、ネジ止めまたは接着等の手段によって取り付けられている。したがって可動プレート２２は板バネ（薄板円板）３２を介してオイルポート４によって保持されている。また可動プレート２２と筒状の取付部４ｄの間には径方向間隙が設定され、板バネ（薄板円板）３２の内周取付部３２ａと外周取付部３２ｂの間にも板バネ部３２ｃ以外の部位で径方向間隙が設定されているので、これらの径方向間隙によって、ベローズ７、オイルポート４、板バネ（薄板円板）３２、可動プレート２２およびベローズキャップ８に囲まれる空間（以下、ベローズ内周空間とも称する）１１ａを定常作動時にポート穴５と連通するための連通路３３が設けられている。尚、筒状の取付部４ｄは、上記第一実施例におけるストッパ２４と同様、オイルポート４に対し別体で製作して後付けするものとしても良い。【００７５】
可動プレート２２は、金属等剛材製の円板よりなり、シール１３に対して接離するよう軸方向（図では上下方向）にストローク可能に配置されている。ストロークはバネ手段であるコイルスプリング２３および板バネ（薄板円板）３２を弾性変形させつつ行なわれることになる。ストロークの一端限（下端限）は可動プレート２２がストッパ突起４ａに当接することにより規定される。シール１３のリップ端はストッパ突起４ａよりも若干突出しているので、可動プレート２２がストッパ突起４ａに当接する時点ではすでに可動プレート２２はシール１３に接触している。また可動プレート２２の上面中央には、薄板円板３２よりもベローズキャップ８側へ突出する内高段差状の凸部２２ｂが設けられているので、この凸部２２ｂがベローズキャップ８により押圧されることになる。【００７６】
可動プレート２２は、バネ手段であるコイルスプリング２３および板バネ（薄板円板）３２で支持され、定常作動時、ストッパ突起４ａおよびシール１３から離間している。このときバネ手段の一方である板バネ（薄板円板）３２は、弾性変形していない自由状態にある。そして、その上方からベローズキャップ８が下降してくると、可動プレート２２はベローズキャップ８に押されて下降し、ストッパ突起４ａに当接して停止し、このときシール１３と接触する。【００７７】
上記構成のアキュムレータ１は、ベローズ７の固定端７ａがハウジング２のポート側内面であるオイルポート４のフランジ部内面に固定されているので、外ガスタイプの範疇に属し、また上記構成により以下のように作動する。【００７８】
定常作動時・・・
すなわち、図１２および図１３は当該アキュムレータ１の定常作動時の状態を示している。オイルポート４は図示しない機器の圧力配管に接続される。この定常状態では、可動プレート２２がバネ手段であるコイルスプリング２３および板バネ（薄板円板）３２に支持されてシール１３から離れているので、ポート穴５とベローズ内周空間１１ａは連通路３３を介して連通している。したがって、ポート穴５からベローズ内周空間１１ａへそのときどきの圧力を備えた液体が導入されるので、ベローズキャップ８がベローズ７を伸縮させながら液体圧とガス圧とが釣り合うように移動する。【００７９】
ゼロダウン時・・・
図１２および図１３の状態から機器の運転が停止すると、液室１１内の液体がポート穴５から徐々に排出され、これに伴って封入ガス圧によりベローズ７が徐々に収縮し、ベローズキャップ８がベローズ収縮方向（図では下方）へ徐々に移動する。移動するベローズキャップ８は可動プレート２２を押圧し、バネ手段であるコイルスプリング２３および板バネ（薄板円板）３２を弾性変形させながら可動プレート２２を移動させ、シール１３に接触させる。図１４に示すように可動プレート２２はストッパ突起４ａに当接することにより停止する。このように可動プレート２２がシール１３およびストッパ突起４ａに接触すると液室（ベローズ７およびシール１３間の空間）１１が閉塞されてこの液室１１に一部の液体が閉じ込められるので、この液室１１において更なる圧力低下は発生しなくなり、よってベローズ７内外で液体圧とガス圧とが釣り合うことになる。したがって、ゼロダウンによるベローズ７の異常変形を抑制することが可能とされている。尚、このゼロダウン時、シール１３に対しては可動プレート２２が接触しベローズキャップ８は接触しないので、ベローズキャップ８の受圧面積は上記従来技術のようにシール１３により制限されることがない。したがって、ベローズキャップ８の受圧面積は一面のガス室１０側と反対面の液室１１側とで等しく設定されている。【００８０】
ゼロダウン状態における熱膨張時・・・
図１４のゼロダウン状態すなわち可動プレート２２がシール１３およびストッパ突起４ａに接触した状態で雰囲気温度の上昇等により液室１１に閉じ込められた液体および封入ガスがそれぞれ熱膨張すると、液体のほうがガスよりも圧力の上昇度合いが大きいので、圧力差が発生する。しかしながら当該アキュムレータ１ではベローズキャップ８の受圧面積がガス室１０側と液室１１側とで等しく設定されているので、圧力差が発生すると、図１５に示すようにベローズキャップ８が可動プレート２２から離れる方向（図では上方）へ直ちに移動を開始し、液体圧とガス圧が釣り合う位置で停止する。したがって、ベローズ７内外に大きな圧力差が発生するのが抑制されることから、ベローズ７に圧力差による異常変形が発生するのを防止することができる。このとき可動プレート２２は、上下両面の受圧面積の差により図示したようにシール１３に接触したままであるので、ゼロダウン状態が解消してしまうことはない。【００８１】
したがって、上記アキュムレータ１によれば、外ガスタイプのアキュムレータにおいて、ゼロダウン時に液室１１に閉じ込められた液体および封入ガスがそれぞれ熱膨張したときに発生する圧力差を低減させることが可能とされているために、ベローズ７内外の圧力差を低減させ、ベローズ７に異常変形が発生するのを防止することができる。したがって、ベローズ７延いてはアキュムレータ１の耐久性を向上させることができる。【００８２】
尚、図１４のゼロダウン状態において、ベローズキャップ８および可動プレート２２は互いに接触しているが、液体および封入ガスの膨張時、ベローズキャップ８の下面には可及的速やかに液体圧を作用させることが好ましい。このため両者８，２２の間に速やかに圧力が浸入するようベローズキャップ８の下面または可動プレート２２の上面には段差や突起等のスペーサー部を設けておくと良く、上記凸部２２ｂはこのようなスペーサー部としても機能する。【００８３】
また、このように可動プレート２２の上面中央に平面円形を呈する凸部２２ｂが設けられるに伴って、図１６に示したように板バネ（薄板円板）３２の平面中央には平面円形を呈する穴部３２ｅが設けられ、凸部２２ｂに対して穴部３２ｅが係合する構造とされている。そして、このように凸部２２ｂに対して穴部３２ｅが係合する構造であると、可動プレート２２と板バネ（薄板円板）３２とを容易に位置決めすることができ、両者２２，３２を接合する作業を容易化することが可能となる。また板バネ（薄板円板）３２には、可動プレート２２の径方向移動を阻止する機能があるので、作動が円滑化される。【００８４】
また、図１４のゼロダウン状態において、ストッパ突起４ａ、シール１３および可動プレート２２に囲まれる空間１１ｂは密閉されるが、この空間１１ｂをベローズ内周空間１１ａに連通させると、前者空間１１ｂにおける液体の熱膨張による高圧化を抑制することができ、これにより高圧によってシール１３が損傷するのを防止することができる。したがって、このような観点から両空間１１ａ，１１ｂを連通させるには、貫通孔状の連通路を可動プレート２２に設けたり、あるいは切欠状の連通路を可動プレート２２の外周部に設けたりするのが好適である。【００８５】
第六実施例・・・
上記第五実施例に係るアキュムレータ１は外ガスタイプのアキュムレータであるが、その圧力差調整機構２１は内ガスタイプのアキュムレータにも適用することが可能である。図１７はその一例を示し、遊動端７ｂにベローズキャップ８を取り付けたベローズ７の固定端７ａがハウジング２上部のエンドカバー６に固定されることによりベローズ７の内周側をガス室１０、外周側を液室１１とする内ガスタイプのアキュムレータ１が構成されている。圧力差調整機構２１の構成および作動は第五実施例と同じなので、同一の符号を付して説明を省略する。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【国際調査報告】
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