(57)【要約】  本発明の目的は、織密度や通気度などの物性が均一の織物に用いるための、緯糸挿入安定性に優れた高密度高速製織に適した合成繊維を提供することであり、本発明の合成繊維は、繊度が２００〜７２０ｄｔｅｘであり、中間荷重弾性率の平均値が７５ｃＮ／ｄｔｅｘを超え１５０ｃＮ／ｄｔｅｘ未満であり、該中間弾性率の変動係数が５％以下であることを特徴とする合成繊維である。
2013084322.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
繊度が２００〜７２０ｄｔｅｘであり、中間荷重弾性率の平均値が７５ｃＮ／ｄｔｅｘを超え１５０ｃＮ／ｄｔｅｘ未満であり、該中間荷重弾性率の変動係数が５％以下であることを特徴とする合成繊維。
【請求項２】
中間荷重弾性率の平均値が８０ｃＮ／ｄｔｅｘを超え１２０ｃＮ／ｄｔｅｘ未満である請求項１に記載の合成繊維。
【請求項３】
中間弾性伸度の平均値が１０〜１２％である請求項１または２に記載の合成繊維。
【請求項４】
フィラメント数が６５〜２００本である請求項１〜３のいずれか一項に記載の合成繊維。
【請求項５】
非交絡部長さの平均値が１０〜６５ｍｍである請求項１〜４のいずれか一項に記載の合成繊維。
【請求項６】
交絡部長さの平均値が２０ｍｍ以下、該非交絡部長さの変動係数が３０％以下である請求項５に記載の合成繊維。
【請求項７】
沸水収縮率が５．５％以上である請求項１〜６のいずれか一項に記載の合成繊維。
【請求項８】
沸水収縮率が７．０％以上である請求項７に記載の合成繊維。
【請求項９】
引張強度が８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である請求項１〜８のいずれか一項に記載の合成繊維。
【請求項１０】
合成繊維がポリアミド繊維である請求項１〜９のいずれか一項に記載の合成繊維。
【請求項１１】
紡糸口金から紡出した糸状を冷延伸および熱延伸からなる多段延伸した後に多段降温熱固定する請求項１〜１０のいずれか一項に記載の合成繊維。
【請求項１２】
エアバッグ用織物に用いる請求項１〜１１のいずれか一項に記載の合成繊維。
【請求項１３】
請求項１〜１１のいずれか一項に記載の合成繊維からなるエアバッグ基布。
【請求項１４】
請求項１３に記載のエアバッグ基布からなるエアバッグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高密度高速製織された織布の均一性を改良するための合成繊維に関する。とりわけ、エアバッグ用に用いる織布の通気度均一性の改良のために用いられる合成繊維に関する。
【背景技術】
【０００２】
合成繊維は高密度織物とすることで各種の資材用途がある。なかでもエアバッグ用途は重要である。
エアバッグ装置は、乗物の衝突事故において乗員を拘束する安全装置である。エアバッグ装置は衝突センサーとガス発生器であるインフレーターとエアバッグとから成る。エアバッグは合成繊維の織物からなり、インフレーターの推薬の反応における熱に耐え、数十ミリ秒で展開し、展開したバッグの膨張ガスで乗員の突入エネルギーを吸収する機能を果たす。
エアバッグは、展開時や乗員突入時に破袋しないような機械特性が必要であり、高密度の織物によって必要な機械特性を満たすような物性設計をする。織物の織密度の均一性は機械特性の均一性を支える要因であって、織密度均一性向上の要求がある。【０００３】
また、エアバッグはガスにより瞬時に展開する必要があり、できるかぎり非通気であることが望ましく、樹脂やエラストマーのコーティング皮膜を設けたコーティング織物を用いたり、高密であることによって低通気であるように織られたノンコート織物が用いられる。織物の通気度の均一性は、エアバッグの作用特性の均一化となる。さらには、ガスにより瞬時に展開する際に、通気度斑による局所的なガス通気は、展開応力の局所集中となり、エアバッグの破袋の原因となることがあり、通気度均一性向上の要求がある。【０００４】
高密度織物の高速製織では、経糸を織機に供給する際に、経糸と筬や綜絖との摩擦が非常に激しくなり、経糸がばらけて経糸の開口が実質的に不十分となり、緯糸が滑らかに挿入されずに織物欠点や停台となることがあった。このため、経糸に糊付けしたり、経糸を油脂分や空気交絡で集束させたりして、経糸のばらけを防ぐことが知られている。
下記特許文献１には、緯糸の集束性を改善することで製織性の改善となることが開示されている。しかし、高密度織物を高速製織する際に織布の物性を均一に維持できないという問題があった。つまり、高速の無杼織機における緯糸挿入に関して、ノズル側からノズル反対側に到達させることで停台がなくなったとしても、緯糸飛走性に関しては、到達速度バラツキが顕著になって、織物性状の均一性が損なわれるという問題が生じている。【０００５】
近年、エアバッグ用途においては、細繊度で高強度の合成繊維を用いて織物の軽量化を図る開発が行なわれているが、細繊度であるほど高密度が必要であり、そのため、より高速での製織が望まれている。また、高密であることによって低通気であるように織られたノンコート織物は、通気性の均一性を確保することが困難であった。エアバッグ用途においては、織密度の均一性や通気度の均一性がエアバッグ性能に直結するため、より細繊度で高強度の合成繊維において、高速製織における織物の物性均一性を改善することが求められるようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００７−１２６７９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明の目的は、高密度高速製織に適した合成繊維を提供することであり、とりわけ、織密度や通気度などの物性が均一の織物を得るための、緯糸挿入安定性に優れた合成繊維を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者は、上記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、特定物性の合成繊維を用いることにより高速製織時の緯糸挿入安定性が改良され、均一な織物物性が得られることを見出し、本発明を成すに至った。すなわち、本発明は以下の通りである。
（１）繊度が２００〜７２０ｄｔｅｘであり、中間荷重弾性率の平均値が７５ｃＮ／ｄｔｅｘを超え１５０ｃＮ／ｄｔｅｘ未満であり、該中間荷重弾性率の変動係数が５％以下であることを特徴とする合成繊維。
（２）中間荷重弾性率の平均値が８０ｃＮ／ｄｔｅｘを超え１２０ｃＮ／ｄｔｅｘ未満である上記（１）に記載の合成繊維。
（３）中間弾性伸度の平均値が１０〜１２％である上記（１）または（２）に記載の合成繊維。
（４）フィラメント数が６５〜２００本である上記（１）〜（３）のいずれか一項に記載の合成繊維。
（５）非交絡部長さの平均値が１０〜６５ｍｍである上記（１）〜（４）のいずれか一項に記載の合成繊維。
（６）交絡部長さの平均値が２０ｍｍ以下、該非交絡部長さの変動係数が３０％以下である上記（５）に記載の合成繊維。
（７）沸水収縮率が５．５％以上である上記（１）〜（６）のいずれか一項に記載の合成繊維。
（８）沸水収縮率が７．０％以上である上記（７）に記載の合成繊維。
（９）引張強度が８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である上記（１）〜（８）のいずれか一項に記載の合成繊維。
（１０）合成繊維がポリアミド繊維である上記（１）〜（９）のいずれか一項に記載の合成繊維。
（１１）紡糸口金から紡出した糸状を冷延伸および熱延伸からなる多段延伸した後に多段降温熱固定する上記（１）〜（１０）のいずれか一項に記載の合成繊維。
（１２）エアバッグ用織物に用いる上記（１）〜（１１）のいずれか一項に記載の合成繊維。
（１３）上記（１）〜（１１）のいずれか一項に記載の合成繊維からなるエアバッグ基布。
（１４）上記（１３）に記載のエアバッグ基布からなるエアバッグ。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の合成繊維は、高速製織性に優れ、とりわけ緯糸挿入の安定性に優れ、高密度織物にした際に、織密度均一性や通気度均一性に優れる。さらに、本発明の合成繊維から得られた織物は、エアバッグ織物として織密度均一性や通気度均一性に優れるため、均一なエアバッグが得られ、破袋のない信頼性の高いエアバッグが得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の合成繊維を製造する装置の一例を説明する図である。
【図２】従来の合成繊維を製造する装置の一例を説明する図である。
【図３】従来の合成繊維を製造する装置の別の一例を説明する図である。
【図４】糸条を水に浸漬したときの交絡部と非交絡部を説明する図である。
【図５】中間荷重弾性率を求めるための荷重−伸張曲線を説明する図である。
【図６】実施例で用いた円形模擬エアバッグを説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本願発明について具体的に説明する。
本発明の合成繊維はポリアミドやポリエステルのマルチフィラメントからなる長繊維であることが好ましい。特に好ましくは、ポリアミド繊維であり、融点が高く、熱容量も大きいため、エアバッグを火薬展開する場合に耐溶融性による耐バースト性に優れる。例えば、ポリアミド６、ポリアミド６・６、ポリアミド１１、ポリアミド１２、ポリアミド６・１０、ポリアミド６・１２、ポリアミド４・６、それらの共重合体およびそれらの混合物からなる繊維が挙げられる。なかでも、主としてポリヘキサメチレンアジパミド繊維からなるポリアミド６・６繊維が好ましい。ポリヘキサメチレンアジパミド繊維とは１００％のヘキサメチレンジアミンとアジピン酸とから構成される融点が２５０℃以上のポリアミド繊維を指す。本発明のポリアミド６・６繊維は、融点が２５０℃未満とならない範囲で、ポリヘキサメチレンアジパミドにポリアミド６、ポリアミド６・Ｉ、ポリアミド６・１０、ポリアミド６・Ｔなどを共重合、あるいはブレンドしたポリマーからなる繊維でもよい。
【００１２】
本発明においては、合成繊維の繊度は２００〜７２０ｄｔｅｘである。２００ｄｔｅｘ以上であれば資材用途の織物にした場合、十分な機械物性を有する。７２０ｄｔｅｘ以下であれば、無杼織機で８００ｒｐｍ以上の高速製織をする際に、緯糸挿入する上で搬送重量が重過ぎて追随できないようなことがない。下限に関してはさらに好ましくは２２０ｄｔｅｘ以上であり、また、上限に関してはさらに好ましくは５００ｄｔｅｘ以下であり、特に好ましくは４５０ｄｔｅｘ以下である。
【００１３】
本発明においては、繊維の引張り試験における物性が重要である。繊維の引張試験において得られる「荷重−伸長」曲線から、引張り弾性をＪＩＳＬ１０１７（７．８初期引張抵抗度）の計測方法の記載に基づいて求めることができる。ＪＩＳＬ１０１７では引張り初期の引張り弾性を求めているが、引張り試験の引張り初期に限らず、引張り初期から破断にいたるすべての伸長領域で引張り弾性を求めると、「引張り弾性−伸長」曲線を得ることができる。この曲線は、通常、引張り初期に小さな極大を示し、次いで、破断までの中間の伸長領域で引張り弾性の最大値を示して、その後、弾性値が減少して破断にいたる挙動を示す。本発明の合成繊維の中間荷重弾性率の平均値は７５ｃＮ／ｄｔｅｘを超え１５０ｃＮ／ｄｔｅｘ未満である。中間荷重弾性率（ｃＮ／ｄｔｅｘ）とは、「引張り弾性−伸長」曲線での引張り弾性の最大値である。中間荷重弾性率が高いことで、高速の緯糸挿入に対する繊維の応答が良く、緯糸挿入の到達時間が短い。すなわち、高速製織性に優れる。織機における緯糸のノズル反対側への到達時間を織機の動作のタイミングであるクランク角で評価すると、中間荷重弾性率が高ければ、より小さなクランク角での到達が観測される。クランク角が小さければ、高速製織に対して緯糸挿入が良好に追随できていると判断できる。すなわち、中間荷重弾性率が高いことが、製織時のクランク角を下げることに寄与する。中間荷重弾性率の平均値が７５ｃＮ／ｄｔｅｘを超えれば、より小さなクランク角に下げることに寄与する。さらに好ましくは８０ｃＮ／ｄｔｅｘを超えるものであり、最も好ましくは８５ｃＮ／ｄｔｅｘを超えるものである。一方、中間荷重弾性率の平均値は、他の特性および製造コスト等を考慮すると、合成繊維では実質的に１５０ｃＮ／ｄｔｅｘ未満が好ましい。さらに高品位な繊維としては、中間荷重弾性率の平均値は１２０ｃＮ／ｄｔｅｘ未満がより好ましい。
【００１４】
本発明においては、後述の方法によって求められる中間荷重弾性率の変動係数は５％以下であることが好ましい。織機における緯糸のノズル反対側への到達時間を織機の動作のタイミングであるクランク角で評価すると、中間荷重弾性率の変動係数が小さいほど、緯糸のノズル反対側への到達時間のばらつきは小さく、クランク角の値のばらつきは小さくなる。中間荷重弾性率の変動はないほうが望ましい。緯糸のノズル反対側への到達時間がばらつかなければ、緯糸は均一な挿入条件で打ち込まれている。
緯糸はウォータージェット織機であれば水滴流により、エアージェット織機であれば圧気の空気流によって搬送打ち込みされ、緯糸が飛走する。このような搬送打ち込みを行なうと、瞬間的な打ち込みによって、伸張しながらノズル反対側に到達し、経糸が交差して筬打ちされて織物となる。このとき、中間荷重弾性率のばらつきが緯糸挿入時の緯糸の伸張度の差となって、織成された織物の反物幅の差となり、製織以降の加工を経て織密度差が生じたり、通気度差が生じることになる。中間荷重弾性率の変動係数が５％以下で少ないほど織密度斑や、通気度斑が少なくなる。より好ましくは３％以下である。中間荷重弾性率の平均値が高ければ高いほど中間荷重弾性率の変動係数による織物物性の均一性への影響が大きいため、中間荷重弾性率を高めた合成繊維では、従来よりも中間荷重弾性率の変動係数を下げることが織物物性の均一性にとって有効である。中間荷重弾性率の変動係数を下げることで、織物中の通気度斑が少なくなり、高圧ガス展開で相対的に高通気の部位にガスリークが集中することで、バッグのバーストに至るような事態を回避できる。合成繊維の中間荷重弾性率の変動係数は、他の特性および製造コスト等を考慮すると、実質的に０．１％以上である。
【００１５】
本発明においては、引張り弾性の最大値を示す際の伸度、すなわち中間弾性伸度の平均値が１０〜１２％が好ましい。上述の中間荷重弾性率の平均値が高いことに加えて、中間弾性伸度の平均値が小さければ、高速の緯糸挿入に対する繊維の応答が良く、緯糸挿入の到達時間が短い。すなわち、高速製織性に優れる。織機における緯糸のノズル反対側への到達時間を織機の動作のタイミングであるクランク角で評価すると、中間弾性伸度の平均値が１２％以下であれば、より小さなクランク角での到達が観測される。クランク角が小さければ、高速製織に対して緯糸挿入が良好に追随できていると判断できる。より好ましくは、中間弾性伸度の値が１１．５％未満である。中間弾性伸度の平均値は、他の特性および製造コスト等を考慮すると、合成繊維では実質的に１０％以上が好ましい。高品位な繊維としては、中間弾性伸度の平均値は１０．５％以上がより好ましい。
【００１６】
本発明の合成繊維のフィラメント数は６５〜２００本が好ましい。フィラメント数が６５本以上であれば、水滴流や空気流の緯糸搬送流に対して、フィラメント表面での流体摩擦による搬送効率が高く、緯糸挿入速度が速い。すなわち、クランク角が小さく、高速製織に追随しやすい。より好ましくは７０本以上であり、一層好ましくは８０本以上である。フィラメント数が２００本以下であれば、マルチフィラメントに交絡を付与するためのエア交絡のエネルギー利用が良く、均一で良好な交絡が与えられるため有利である。より好ましくは１５０本以下である。
【００１７】
本発明では、交絡部長さの平均値が２０ｍｍ以下、非交絡部長さの平均値が１０〜６５ｍｍ、非交絡部長さの変動係数が３０％以下、が好ましい。
本発明における合成繊維の交絡は、水浸法によって測定される交絡部長さが２０ｍｍ以下２ｍｍ以上であることが好ましい。交絡部長さが２０ｍｍ以下であれば、緯糸挿入を行う際、緯糸搬送流すなわち水滴流や空気流の水や空気の包含性に劣ったり、飛走不足による製織トラブルを誘発することがほとんどない。より好ましくは１０ｍｍ以下であり、一層好ましくは５ｍｍ以下である。交絡部長さが２ｍｍ以上であれば、経糸として要求される集束性を満足するようになる。非交絡部長さは１０ｍｍ以上６５ｍｍ以下が好ましい。非交絡部長さが１０ｍｍ以上であれば、緯糸挿入を行う際、緯糸搬送流すなわち水滴流や空気流の水や空気の包含性に劣ったり、飛走不足による製織トラブルを誘発することがない。より好ましくは３０ｍｍ以上である。非交絡部長さが６５ｍｍ以下であれば、糸条の長さ方向において単糸長のばらつきを生じてしまうことで、製織中の糸切れや毛羽の発生を促したりすることがない。さらには、水滴流や空気流に乗った緯糸の単糸広がりによって見かけの緯糸断面が大きくなりすぎることがなく、したがって、開口している経糸に干渉して緯糸飛走時間がばらつくようなことがない。より好ましくは６０ｍｍ以下である。後述の方法によって求められる非交絡部長さの変動係数は３０％以下が好ましい。非交絡部長さの変動係数が３０％以下であれば、製織時に糸条のばらけや弛みが増大して停台や織物欠点になることがほとんどない。
【００１８】
本発明の合成繊維の沸水収縮率は、５．５％以上が好ましい。沸水収縮率が５．５％以上あれば、製織後の加工工程で織物を収縮させ、織物の仕上がりを高密度にすることに寄与できる。本発明の合成繊維の沸水収縮率は、７．０％以上がさらに好ましい。沸水収縮率が７．０％以上あれば、製織後の加工工程で織物を収縮させ、織物機械物性のばらつきの均一化に寄与できる。特に好ましくは７．５％以上である。高強度の合成繊維の沸水収縮率は、他の特性および製造コスト等を考慮すると、実質的に１３.０％以下が好ましい。より好ましくは１２．０％以下であり、一層好ましくは１１．０％以下である。
【００１９】
本発明の合成繊維の油剤付着率は０．６〜１．５ｗｔ％であることが好ましい。１．５ｗｔ％以下であれば、べたつき（タック性）によって緯糸が飛走し難いということがほとんどない。また、交絡による単糸集束以上に単糸集束が良すぎて見掛け断面積が減ることにより緯糸搬送媒体である空気や水が緯糸搬送力を失ってゆくことがほとんどない。すなわち、クランク角が著しく大きくなることがない。一方、０．６ｗｔ％以上であれば、適切な摩擦低減効果によりスムーズに緯糸供給されるため、クランク角が変動することがない。
【００２０】
本発明の合成繊維の引張強度は８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上が好ましい。引張強度が８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上と高ければ、織物の機械特性向上に寄与するし、製糸する際に中間荷重弾性率を上げるためにも有利である。より好ましくは、９．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であり、最も好ましくは９．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。合成繊維の引張強度は、他の特性および製造コスト等を考慮すると、実質的に１０．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下である。
【００２１】
本発明による合成繊維を製造する方法について説明する。図１は、本発明の繊維を製造する設備の一例を示す説明図である。まず、溶融状態のポリマーはスピンヘッド（１）と呼ばれる紡糸機の一部によって均温化され、紡糸口金（２）より紡出される。紡出されたポリマーは、冷却チャンバー（３）からの冷風により固化され糸条を形成する。各エンドにまとめられた糸条は、その後、給油ローラ（４）を有する給油装置で仕上剤を付与された後、引取りローラ（２１）、第１ローラ（２２）から第５ローラ（２６）からなるローラ群による延伸工程へと進む。すなわち、糸条はローラ（２１）により所定の速度で引き取られた後若干の緊張力で第１段ローラに導き、第１段ローラ（２２）から多段の加熱延伸ローラ（２３）および（２４）により延伸された後、多段の冷却ローラ（２５）および（２６）を経て、糸道規制ガイド（９）を通って交絡付与装置（１０）に供給され、巻取り機（１１）で巻取られる。
【００２２】
本発明において、延伸工程は、熱ロールを用いることが好ましく、ロールと糸の接触長の設計で伝熱による温度制御が十分になるようにできる。本発明に好適な多段延伸は、まず、第１段階の冷延伸を行なう。第１段ローラ（２２）と第２段ローラ（２３）の間の冷延伸は、第１段階延伸を１５０℃未満に温度設定し、第１段階延伸比を全延伸比に対して２５％から５５％となるような配分率で延伸することが好ましい。より好ましくは、３０％から５０％であり、一層好ましくは３５％から４５％である。第１段階の延伸比は、たとえば、３倍未満であり、より好ましくは２．８倍以下、一層好ましくは２．５倍以下にすることができる。全延伸比に対する第１段階延伸比の配分を少なく抑え、第２段階の延伸比の配分を多くすることで、より高強度で中間弾性伸度を低く抑えた繊維物性を安定して発現できる。また、高強度で高い熱収縮率を有する糸の延伸工程が安定して行える。第１段階の冷延伸は多段で行なっても良く、１５０℃未満の温度設定で順に延伸温度を上げながら延伸すればよい。第１段階の冷延伸では、冷延伸ロール温度（図の例示では第１段ローラ）は、紡出糸の無水ガラス転移点からさらに約６０℃低温までの間の温度から設定することが延伸開始点位置を固定するために好ましい。たとえば、第１段延伸のローラ温度設定は、２０℃から９０℃であり、より好ましくは５０℃を超えて８０℃までであり、一層好ましくは６０℃を超えて７０℃までである。さらに、引続いて設定温度を上げて最高で１５０℃未満まで、より好ましくは１２０℃まで順次温度を上げて多段延伸してもよい。第２段階の熱延伸は、第２段ローラ（２３）と第３段ローラ（２４）間で実施し、第２段ローラを１５０℃以上に設定し全延伸比に至るまで延伸する。第２段階の熱延伸は多段で行なっても良く、１５０℃以上の温度設定で順に延伸温度を上げながら延伸すればよい。全延伸比は所望の引張り強度物性が発現するように設定すればよい。たとえば、５倍から６倍程度である。第２段階の熱延伸では、延伸ロール温度を延伸糸の定長拘束融点より約３０℃低温の温度を最高温度として１５０℃以上の延伸をすることが好ましく、高延伸のためにはできるだけ高温が好ましい。たとえば、熱延伸ロール温度（図の例示では第２段ローラ）は好ましくは１８０℃から２４０℃であり、より好ましくは２００℃から２２０℃である。さらに、引続いて設定温度を上げて２４０℃まで、より好ましくは２３０℃まで順次温度を上げて多段延伸してもよい。
第１段延伸比を全延伸比に対して２５％から５５％となるような配分で安定して延伸するためには、延伸糸条を延伸ロール上で滑らせるために、第２段延伸のはじめの延伸ロールの表面粗度を大きくすれば良い。表面粗度はＲａで２．０μｍ以上が好ましい。より好ましくは、２．０〜５．０μｍであり、一層好ましくは３．０〜５．０μｍである。
【００２３】
熱延伸以降のローラは熱固定工程であり、多段で順次温度を下げながらポリマー配向構造を熱固定して巻き取ることが本発明の特徴である。図１の例示では、第３段ローラ（２４）までで熱延伸を完了し、第３段ローラ（２４）から第５段ローラ（２６）を用いて巻取りまでに３段階で熱固定する。第３段ローラ（２４）は熱固定工程をはじめる温度であり、熱固定工程中で最高温度とする。この第３段ローラ（２４）温度は、延伸糸の定長拘束融点より約３０℃低温の温度を最高温度として、最終熱延伸温度、すなわち、第２段ローラ（２３）温度に対してプラス３０℃からマイナス５０℃の範囲が好ましい。第４段ローラは、第３段ローラに対して低温とし、その温度差を１０℃から６０℃とすることが好ましく、より好ましくは２０℃から５０℃、一層好ましくは３０℃から４０℃である。第５段ローラは、さらに温度を下げて、１５０℃未満の温度とし、好ましくは１４０℃から１００℃として、第４段ローラとの温度差を１０℃から６０℃とすることが好ましく、より好ましくは２０℃から５０℃、一層好ましくは３０℃から４０℃である。このように、熱固定工程において、すくなくとも２段階、より好ましくは３段階以上で降温する多段降温熱固定を行なうことが本発明の特徴である。引き続いて巻き取り機（１１）で巻き取ってゆく。第３段ローラ（２４）から第５段ローラ（２６）間では、適宜緩和させるが、各ローラ速度比を１．０から０．９０とすることが好ましく、より好ましくは１．０から０．９４とする。熱固定工程での全体の緩和の速度比は１．０から０．９０とすることが好ましい。このように、緩和速度比をできるだけ大きくして緊張を保ち、熱固定工程では配向構造を出来るだけ保つことで中間荷重弾性率を高め、さらには、中間弾性伸度を低く抑えることができる。
【００２４】
また、熱延伸完了後に、第３段ローラ（２４）の温度設定を第２段ローラ（２３）までの熱延伸温度に対して低温設定すれば、低温にするほど沸水収縮率を大きくすることができる。このように多段で順次温度を下げながら熱固定することで、繊維の熱収縮が安定化し中間荷重弾性率の変動係数を下げることができるとともに、中間荷重弾性率が高く、また、中間弾性伸度を低く抑えた繊維物性が得られる。第５段ローラ（２６）（最終ローラ）と巻取り機間でも１．０から０．８５の速度比の緩和処理ができる。一方、第５段ローラ（２６）（最終ローラ）の温度を低温にすることで、巻取り機（１１）との間の巻取り張力を低く抑えて交絡付与の効率をあげ、張力変動をなくして交絡の均一性も改善することができる。最終ローラの温度は、好ましくは１５０℃以下で室温（非加熱）までであり、より好ましくは１４０℃以下で８０℃までである。
【００２５】
給油装置にて付与される仕上剤は、特に限定されるものではないが、製糸工程における糸条の延伸がスムーズに行われるように平滑性に優れ、かつ耐熱性を有するものが糸条品位、産業資材用途の観点から好ましい。かかる特性を満たす仕上剤組成としては、例えば、二価脂肪酸エステル化合物、アルキレンオキサイドを含有する二価脂肪酸エステル化合物、多価アルコールアルキレンオキサイド付加物、およびアルキレンオキサイドを含有する多価アルコールアルキレンオキサイド付加物などを主成分とする仕上剤が好ましく用いられる。仕上剤は鉱物油などで希釈されたもの、水系のエマルジョンなど何ら限定されずに用いられるが、後工程における水との相溶性を考慮した際にはエマルジョンであることが好ましい。仕上剤の付与率は０．６〜１．５重量％までなど適宜付与することができる。緯糸飛走性を高めるために、仕上剤によるべたつきを避けて付与率を０．６〜１．０重量％とすることも好ましい。
【００２６】
交絡付与装置（１０）の上流部と下流部には糸走を安定させるための糸道規制ガイド（９）が設けられる。これらと交絡付与装置の交絡ノズル部とで規定される糸走角度を１〜１０°の範囲に保つことはばらつきの少ない交絡糸を得る上で好ましい方法である。交絡付与装置は、交絡ノズルにより圧縮流体を糸条に噴射する公知の装置を用いることができる。糸条への圧縮流体は、０．５〜３．５ｋＷのエネルギーにて供給をすることが好ましい。
非交絡長が長すぎないように圧縮流体エネルギーを０．５ｋＷ以上とすることが好ましく、また、非交絡長のばらつきも抑えられる。圧縮流体エネルギーを高めれば非交絡長は短くなる。非交絡長が短すぎないように圧縮流体エネルギーを３．５ｋＷ以下とすることが好ましい。また、圧縮流体エネルギーを高すぎないようにすることは、非交絡長のばらつきを抑えることにもなる。
圧縮流体の供給エネルギーは、供給圧（ＭＰａ）と使用流量（Ｎｍ3／ｈｒ）の積により算出することができ、供給圧および交絡ノズルの流体導入口径を任意に選択することにより、上記供給エネルギーの範囲を満足させることができる。
【００２７】
本発明の多段熱固定法では、第５段ローラ（２６）（最終ローラ）と巻取り機（１１）間の巻取り張力の変動は少なく安定化する。さらには、第５段ローラ（２６）（最終ローラ）と巻取り機（１１）間の巻取り張力を０．１〜０．３ｃＮ／ｄｔｅｘの範囲になるように調整することにより、本発明の交絡糸はその交絡部が安定したばらつきの少ない、特に非交絡長のばらつきが少ないものになると同時に、パッケージを解舒する際の張力変動を最小限にすることができ、パッケージの解舒性にも優れる。
【００２８】
本発明の合成繊維は、ウォータージェット織機、エアージェット織機、レピア織機、多相織機など各種の織機で織物を織ることができる。とりわけ８００ｒｐｍ以上の高速製織に適している。
製織後は精練工程で油分を除去しても良いし、精練工程を省略しても良い。織物を温水や熱風処理して収縮させても良い。この収縮工程で織物の幅方向や反長方向について張力制御したり、寸法変化率を調整させても良い。織物の幅方向の張力制御や寸法変化率制御は反物全長で一律設定されるため、緯糸挿入時の中間荷重弾性率のばらつきに由来する織物物性の不均一の緩和は限定的なものとなる。
【００２９】
本発明の合成繊維は、高密度織物とするに適しており、カバーファクターが２０００から２５００の織物、より好ましくは２２００から２５００の織物とすることができる。なお、カバーファクターは｛経糸密度（本／２．５４ｃｍ）×（経糸繊度（ｄｔｅｘ））1/2＋緯糸密度（本／２．５４ｃｍ）×（緯糸繊度（ｄｔｅｘ））1/2｝である。
本発明の合成繊維を用いた織物は、高密度織物にしてノンコートエアバッグ用に用いることもできる。また、樹脂やエラストマーをコーティングしてコーティングエアバッグ用に用いることもできる。
【実施例】
【００３０】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。なお、明細書本文および実施例にて用いる物性の定義および測定方法は次の通りである。
（１）繊度、引張強度
ＪＩＳ  Ｌ  １０１７  ７．３及び７．５により測定した。なお、引張強度は、試料に８回／１０ｃｍの撚りを掛け、試料長２５０ｍｍ、引張速度３００ｍｍ／分で測定した値である。【００３１】
（２）中間荷重弾性率、中間荷重弾性率の変動係数、中間弾性伸度
ＪＩＳ  Ｌ  １０１７  ７．８項に記載の初期引張抵抗度を応用して得た図５に示す荷重−伸長曲線から求めた。７．８項では荷重−伸長曲線の原点近くでの切線角の最大点から引張抵抗度を求めて初期引張抵抗度としているが、本発明ではこれに代わって、原点と切断荷重の間のおよそ中間地点で観測される切線角の最大点Ｃから引張抵抗度を求め、これを中間荷重弾性率Ｒとした。即ち、中間荷重弾性率Ｒは下式で表される。
Ｒ＝Ｆ／（Ｌ‘／Ｌ×ｄ）
ここで、ＦはＣ地点での荷重（ｃＮ）であり、Ｌは試料長であり、Ｌ‘はＣ地点の垂線と伸張軸との交点Ｈと、切線と伸張軸との交点Ｔとの間の長さ（Ｔ−Ｈ）であり、ｄは繊度（ｄｔｅｘ）である。また、切線角の最大点Ｃにおける伸度Ｈを中間弾性伸度とした。
中間荷重弾性率の変動係数ＣＶは下式で表される。ＣＶ値が高いほど、バラツキが大きいことを示す。
ＣＶ（％）＝（ｓ／Ｘ）×１００
ここで、ｓは標準偏差であり、Ｘは平均値である。中間荷重弾性率の平均値と変動係数は、巻取り糸の糸長方向に任意に５０試料サンプリングし、それぞれの試料について上記方法により中間荷重弾性率を求め、平均値と標準偏差を算出し、求めた。【００３２】
（３）交絡部長さ、非交絡部長さ
交絡数測定用の水浴バスは、長さ１．０ｍ、幅２０ｃｍ、高さ（水深）１５ｃｍの大きさであり、供給口から供給された水はバスから溢流により排水される。すなわち、常に新しい水を約５００ｃｃ／分の流量で供給することによって測定バス内の水を更新させる。水浸法により糸条の交絡数を測定する際、図４に示すように水面に拡がった糸条の交絡部の長さａおよび非交絡部の長さｂをスケールにて測定する。これらの測定を２５回繰り返して平均値を求めた。【００３３】
（４）非交絡部長さの変動係数ＣＶ
上記（３）項で測定した非交絡部長さについて以下の計算で求めた。ＣＶ値が高いほど、ばらつきが大きいことを示す。
ＣＶ（％）＝（ｓ／Ｘ）×１００
ここで、ｓは標準偏差であり、Ｘは平均値である。
（５）沸水収縮率
ＪＩＳ  Ｌ  １０１７  ８．１４により測定した。
（６）仕上剤付着率
ＪＩＳ  Ｌ  １０１７  ７．１６により測定した。【００３４】
（７）製織評価
ＤＯＲＮＩＥＲ社製エアージェット織機ＡＳタイプ（ＡＷＳ４／Ｊ２８０）にて９００ｒｐｍの速度で平織りを織り、緯糸挿入におけるノズル反対側への到達タイミングを、織機動作のタイミングであるクランク角で検出した。クランク角は、５４，０００回の緯糸打ち込みデータから平均値と変動係数ＣＶを求めた。変動係数ＣＶは下式から計算した。
ＣＶ（％）＝（ｓ／Ｘ）×１００
ここで、ｓは標準偏差であり、Ｘは平均値である。
また、製織時の停台において、経糸の集束性に係る欠点が原因で停台したものと、緯糸の飛走性に係る欠点が原因で停台したものとを区別し、緯糸原因の停台頻度（回／台／日）を次の基準で評価した。
○：３回／台／日以下の停台
△：１０回／台／日以下の停台
×：１０回／台／日を超える停台【００３５】
（８）通気度評価
Ｐｏｒｏｕｓ  Ｍｅｔｒｉａｌｓ，Ｉｎｃ．製Ｃａｐｉｌｌａｒｙ  Ｆｌｏｗ  Ｐｏｒｏｍｅｔｅｒ（ＣＦＰ−１２００ＡＥＸ）を用い、織物から直径が２５ｍｍの測定用試料を採取し、ＧａｌＷｉｃｋ浸漬液にて空気圧０から２００ｋＰａまでウェットアップ／ドライアップ通気量カーブを描いて１００ｋＰａにおける通気度を求め、任意に選んだ１０箇所の試料の測定から変動係数ＣＶ値を下式により求めた。
ＣＶ（％）＝（ｓ／Ｘ）×１００
ここで、ｓは標準偏差であり、Ｘは平均値である。【００３６】
（９）エアバッグ膨張圧評価
直径３０ｃｍの膨張サイズが確保できる円形状に織物を裁断し、これを２枚貼りあわせるかたちで、図６（ａ）に示した模擬エアバッグを縫製した。図６（ａ）に示すように、該エアバッグには１００ｍｍ×８０ｍｍのガス導入口を設け、導入口のエアバッグ貼りあわせ箇所の一部を筒状になったガス噴出口に挿入し、ガスが漏れないように密閉固定した。
ガス噴出口から９００Ｌ／分の空気を導入し、膨張圧力（ｋＰａ）を計測し、膨張時のガスリーク性を評価した。【００３７】
（１０）エアバッグバースト評価
前項と同様の模擬エアバッグにつき、図６（ｂ）〜（ｄ）に示すように、ガス導入口を中心とし、左右に半円状に広がる模擬エアバッグを中心に向かいそれぞれが重ならないように畳んだ後、ガス導入口の反対側から導入口側に向かい１０ｃｍ間隔で３回折り畳んだ。
展開性評価を９７０ｃｃタンク圧１５ＭＰａの高圧圧縮ヘリウムガスで１０回実施し、エアバッグを概観検査した結果、次の基準にて耐バースト性を評価した。
○：バースト（破袋）、縫製目開きともになし
△：バースト無し、１袋以上で縫製目開きあり
×：１袋以上のバーストあり【００３８】
（１１）粗度
表面粗さ測定器（小坂（株）製、サーフレコーダＳＥ−４０Ｄ）を用い、ＪＩＳ  Ｂ０６５１の触針式表面粗さ測定の基準に準じて測定した値で、中心線平均粗さ（Ｒａ）を測定した。【００３９】
［実施例１］
図１に示す装置により、常法の重合方法にて得られた９０％蟻酸相対粘度が８０のナイロン６６ポリマーを３００℃にて溶融後、スピンヘッド（１）により均温化させ、孔数７２の紡糸口金（２）により吐出して、直接紡糸延伸プロセスによって巻取り、４７０ｄｔｅｘ、７２フィラメントのポリアミド６６繊維を製糸した。すなわち、吐出されたナイロン６６ポリマーは、冷風チャンバー（３）にて冷却固化され糸条を形成した後、給油ローラ（４）、引取りローラ（２１）、第１ローラ（２２）から第５ローラ（２６）を順次通過させ、糸道規制ガイド（９）にて糸走を安定させた後、交絡付与装置（１０）にて糸条に交絡を付与し巻き取った。【００４０】
各ローラの温度は、引取りローラ（２１）を室温に、第１ローラ（２２）を６５℃、第２ローラ（２３）を２００℃、第３ローラ（２４）を２２０℃とした。第４ローラ（２５）が１８０℃、第５ローラ（２６）が１４０℃である。延伸配分は、第１ローラ／引取りローラ速度比が１．０１倍の緊張で、第２ローラ／第１ローラの延伸比が２．２５倍、第３ローラ／第２ローラの延伸比が２．５５倍の延伸である。第２ローラの表面粗度は４．０μｍである。熱固定では、第４ローラ／第３ローラ速度比が１．０、第５ローラ／第４ローラ速度比が０．９９、第５ローラから巻取り機は速度比が０．９４となるように緩和して巻き取った。交絡付与装置は、第５ローラ（２６）と巻取り機（１１）間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は０．３ＭＰａで空気供給エネルギーは０．７４ｋＷとした。仕上剤の付与量は１．０重量％であった。得られたポリアミド６６繊維の物性等を表１に記す。【００４１】
得られたポリアミド６６繊維をＤＯＲＮＩＥＲ社製エアージェット織機ＡＳタイプ（ＡＷＳ４／Ｊ２８０）にて９００ｒｐｍの速度で平織り織物を得た。製織工程にて、緯糸の飛走性に係るクランク角を評価した。クランク角は小さく安定しており評価結果を表１に併せて示した。
得られた織物は８０℃の連続精練で精練し、１７０℃のテンターで織物送りのオーバーフィード４％、織物幅を１％の幅入れで熱セットし、経糸及び緯糸の織密度を２．５４ｃｍあたり５５本×５５本の織物を得た。これをノンコート織物として、通気度斑を評価し、空気通気による膨張圧でガスリークを評価し、さらに、高圧ガス展開によるバースト挙動を評価した。評価結果を表１に併せて示した。膨張圧は高くガスリークが少なく、また、通気度斑が小さく、耐バースト性能も安定していた。【００４２】
［実施例２］
紡糸工程の熱固定で、第５ローラ／第４ローラ速度比を１．００、第５ローラから巻取り機への速度比を０．９３とした以外は実施例１と同様に実施した。得られたポリアミド６６繊維の物性等と織物の評価結果等を表１に示す。
中間荷重弾性率の平均値が上がり、製織のクランク角はより小さく安定し、ノンコート織物の通気度斑は小さく、耐バースト性能も安定していた。【００４３】
［実施例３］
紡糸工程における交絡付与装置への圧縮空気の付与を０．４２ＭＰａで空気供給エネルギーを１．０４ｋＷとした以外は実施例２と同様に実施した。得られたポリアミド６６繊維の物性等と織物の評価結果等を表１に示す。
中間荷重弾性率の変動率がやや大きくなり、製織のクランク角のばらつきがやや大きくなるが、通気度斑は小さく、耐バースト性能も安定していた。【００４４】
［実施例４］
紡糸工程において孔数１４０の紡糸口金で紡糸した以外は、実施例２と同様に実施した。得られたポリアミド６６繊維の物性等と織物の評価結果等を表１に示す。
製織のクランク角は小さく、ノンコート織物の通気度斑も小さく、耐バースト性能も安定していた。【００４５】
［実施例５］
紡糸工程において孔数１８０の紡糸口金で紡糸した以外は、実施例２と同様に実施した。得られたポリアミド６６繊維の物性等と織物の評価結果等を表１に示す。
製織のクランク角は小さく、ノンコート織物の通気度斑も小さく、耐バースト性能も安定していた。【００４６】
［実施例６］
紡糸工程における交絡付与装置への圧縮空気の付与を０．２ＭＰａで空気供給エネルギーを０．５３ｋＷとした以外は実施例２と同様に実施した。得られたポリアミド６６繊維の物性等と織物の評価結果等を表１に示す。
製織のクランク角がやや小さくなる一方、停台がやや多い。クランク角のばらつきがやや大きくなるが、通気度斑は小さく、耐バースト性能も安定している。【００４７】
［実施例７］
紡糸工程の熱固定で、第４ローラ温度を２００℃、第５ローラ／第４ローラ速度比を０．９９とした以外は実施例２と同様に実施した。得られたポリアミド６６繊維の物性等と織物の評価結果等を表１に示す。
沸水収縮率が下がり、製織のクランク角は小さく安定し、ノンコート織物の通気度斑はやや大きいが、耐バースト性能は安定していた。【００４８】
［実施例８］
紡糸工程において、給油ローラでの仕上剤付与量を増やし１．６％とした以外は実施例２と同様に実施した。得られたポリアミド６６繊維の物性等と織物の評価結果等を表１に示す。
製織のクランク角がやや大きくなり、ばらつきもやや増えるが、ノンコート織物の通気度斑は小さく、耐バースト性能も安定していた。【００４９】
［実施例９］
紡糸工程において孔数６０の紡糸口金で紡糸した以外は、実施例２と同様に実施した。得られたポリアミド６６繊維の物性等と織物の評価結果等を表１に示す。
製織のクランク角は大きくなり、ばらつきもやや増える。ノンコート織物の通気度斑がやや大きいが、耐バースト性能は略安定していた。【００５０】
［実施例１０］
紡糸工程において繊度を２３５ｄｔｅｘとし、製織加工した織密度を経緯とも７５本／２．５４ｃｍとした以外は、実施例２と同様に実施した。得られたポリアミド６６繊維の物性等と織物の評価結果等を表１に示す。
中間荷重弾性率の平均値がやや大きいが、製織のクランク角は小さく、ノンコート織物の通気度斑は小さく、耐バースト性能も安定していた。【００５１】
［実施例１１］
紡糸工程の熱固定で、第３ローラ温度を２１０℃、第４ローラ温度を１９０℃、第５ローラ／第４ローラ速度比を０．９９、第５ローラから巻取り機への速度比を０．９６とした以外は実施例２と同様に実施した。得られたポリアミド６６繊維の物性等と織物の評価結果等を表１に示す。
沸水収縮率が上がり、製織のクランク角は小さく安定し、ノンコート織物の通気度斑は小さく、耐バースト性能も安定していた。【００５２】
［実施例１２］
紡糸工程における交絡付与装置への圧縮空気の付与を０．１５ＭＰａで空気供給エネルギーを０．２９ｋＷとした以外は実施例２と同様に実施した。得られたポリアミド６６繊維の物性等と織物の評価結果等を表１に示す。
非交絡長がやや大きくなり、製織のクランク角のばらつきがやや大きくなって、通気性ばらつきに影響している。高圧ガス展開評価は、やや信頼性が劣るが耐バースト性能を有する。【００５３】
［実施例１３］
図１に示す装置を用いて、実施例１と同じように紡糸した。各ローラの温度は、引取りローラ（２１）を室温に、第１ローラ（２２）を６５℃、第２ローラ（２３）を２００℃、第３ローラ（２４）を２１０℃とした。第４ローラ（２５）が１８０℃、第５ローラ（２６）が１４０℃である。延伸配分は、第１ローラ／引取りローラ速度比が１．０１倍の緊張で、第２ローラ／第１ローラの延伸比が２．１５倍、第３ローラ／第２ローラの延伸比が２．５５倍の延伸である。第２ローラの表面粗度は４．０μｍである。熱固定では、第４ローラ／第３ローラ速度比が１．０、第５ローラ／第４ローラ速度比が０．９９、第５ローラから巻取り機への速度比が０．９４となるように緩和して巻き取った。交絡付与装置は、第５ローラ（２６）と巻取り機（１１）間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は０．３ＭＰａで空気供給エネルギーは０．７４ｋＷとした。仕上剤の付与量は１．０重量％であった。得られたポリアミド６６繊維の物性等を表１に示す。
得られたポリアミド６６繊維を用いて実施例１と同じように製織加工し、織密度が経緯とも５５本／２．５４ｃｍのノンコート織物を得た。得られた織物の評価結果等を表１に示す。
緯糸の飛走性に係るクランク角は大きめで、そのばらつきも大きめであるが、製織性は安定である。通気度斑はやや大きめで、高圧ガス展開によるバースト挙動は、やや信頼性に劣るが耐バースト性能を有する。【００５４】
［比較例１］
図２に示す装置を用いた。常法の重合方法にて得られた９０％蟻酸相対粘度が８０のナイロン６６ポリマーを３００℃にて溶融後、スピンヘッド（１）により均温化させ、孔数７２の紡糸口金（２）により吐出して、直接紡糸延伸プロセスによって巻取り、４７０ｄｔｅｘ、７２フィラメントのポリアミド６６繊維を製糸した。すなわち、吐出されたナイロン６６ポリマーは、冷風チャンバー（３）にて冷却固化され糸条を形成した後、給油ローラ（４）、引取りローラ（２１）、第１ローラ（２２）から第４ローラ（２５）を順次通過させ、糸道規制ガイド（９）にて糸走を安定させた後、交絡付与装置（１０）にて糸条に交絡を付与し巻き取った。【００５５】
各ローラの温度は、引取りローラ（２１）を室温、第１ローラ（２２）を６５℃、第２ローラ（２３）を２２０℃、第３ローラ（２４）を１８０℃とした。第４ローラ（２５）が１４０℃である。延伸配分は、第１ローラ／引取りローラ速度比が１．０１倍の緊張で、第２ローラ／第１ローラの延伸比が３．５５倍、第３ローラ／第２ローラの延伸比が１．６０倍の延伸である。第２ローラの表面粗度は１．５μｍである。熱固定は、第４ローラ／第３ローラ速度比を１．０とした。第４ローラから巻取り機へは速度比が０．９２となるように緩和して巻き取った。交絡付与装置は、第４ローラ（２５）と巻取り機（１１）間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は０．３ＭＰａで空気供給エネルギーは０．７４ｋＷとした。仕上剤の付与量は１．０重量％であった。得られたポリアミド６６繊維の物性等を表１に示す。【００５６】
得られたポリアミド６６繊維を用いて実施例１と同様に製織加工し、織密度が経緯とも５５本／２．５４ｃｍのノンコート織物を得た。得られた織物の評価結果等を表１に示す。
冷延伸比率が多いため、繊維物性は中間荷重弾性率の平均値が小さく、中間弾性伸度の平均値も大きい。高延伸の製糸工程がやや不安定で、毛羽が多めである。製織工程では、停台がやや多かった。中間荷重弾性率の平均値が小さいため、製織のクランク角が大きく、膨張のガスリークは多い。冷延伸比率が多いため、クランク角のばらつきも大きい。ノンコート織物の通気度斑は大きく、通気斑が大きいため耐バースト性能は不安定であった。【００５７】
［比較例２］
図３に示す装置を用いた。常法の重合方法にて得られた９０％蟻酸相対粘度が８０のナイロン６６ポリマーを３００℃にて溶融後、スピンヘッド（１）により均温化させ、孔数７２の紡糸口金（２）により吐出して、直接紡糸延伸プロセスによって巻取り、４７０ｄｔｅｘ、７２フィラメントのポリアミド６６繊維を製糸した。すなわち、吐出されたナイロン６６ポリマーは、冷風チャンバー（３）にて冷却固化され糸条を形成した後、給油ローラ（４）、引取りローラ（２１）、第１ローラ（２２）から第３ローラ（２４）を順次通過させ、糸道規制ガイド（９）にて糸走を安定させた後、交絡付与装置（１０）にて糸条に交絡を付与し巻き取った。【００５８】
各ローラの温度は、引取りローラ（２１）を室温、第１ローラ（２２）を６５℃、第２ローラ（２３）を２２０℃、第３ローラ（２４）を１８０℃とした。延伸配分は、第１ローラ／引取りローラ速度比が１．０１倍の緊張で、第２ローラ／第１ローラの延伸比が３．５５倍、第３ローラ／第２ローラの延伸比が１．６０倍の延伸である。第２ローラの表面粗度は１．５μｍである。熱固定は、第３ローラ／巻取り機速度比を０．９４とした。交絡付与装置は、第３ローラ（２４）と巻取り機（１１）間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は０．３ＭＰａで空気供給エネルギーは０．７４ｋＷとした。仕上剤の付与量は１．０重量％であった。得られたポリアミド６６繊維の物性等を表１に示す。
得られたポリアミド６６繊維を用いて、実施例１と同様に製織加工し、織密度が経緯とも５５本／２．５４ｃｍのノンコート織物を得た。得られた織物の評価結果等を表１に示す。
冷延伸比率が多く、加えて熱固定の弛緩工程が１段のみのため、弛緩速度比を調節し、緊張を高めた熱固定をしたが、繊維物性は中間荷重弾性率の平均値が小さく、中間弾性伸度の平均値も大きい。膨張のガスリークはより多い。冷延伸比率が多いため、製織のクランク角が大きく、ばらつきもより大きい。ノンコート織物の通気度斑はより大きく、耐バースト性能は不安定であった。【００５９】
［比較例３］
比較例１と同様に、図２に示す装置を用いて紡糸を行なった。引取りローラ（２１）を室温、第１ローラ（２２）を６５℃、第２ローラ（２３）を１８０℃、第３ローラ（２４）を１７０℃とした。第４ローラ（２５）は１４０℃である。延伸配分は、第１ローラ／引取りローラ速度比が１．０１倍の緊張で、第２ローラ／第１ローラの延伸比が３．５５倍、第３ローラ／第２ローラの延伸比が１．６５倍の延伸である。第２ローラの表面粗度は１．５μｍである。熱固定は、第４ローラ／第３ローラ速度比を１．０とし、第４ローラから巻取り機へは速度比が０．９６となるように緩和して巻き取った。交絡付与装置は、第４ローラ（２５）と巻取り機（１１）間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は０．３ＭＰａで空気供給エネルギーは０．７４ｋＷとした。仕上剤の付与量は１．０重量％であった。得られたポリアミド６６繊維の物性等を表１に示す。
得られたポリアミド６６繊維を用いて、実施例１と同じように製織加工し、ノンコート織物を得た。得られた織物の評価結果等を表１に示す。
弛緩速度比の調節によって、比較例１に比べ緊張をさらに高めた熱固定をすることにより、中間荷重弾性率の平均値が大きく、中間弾性伸度の平均値が小さくなった。膨張のガスリークも少ない。しかし、張力緩和の安定化が不完全で中間荷重弾性率のばらつきは大きい。製織のクランク角は小さいが、ばらつきが大きい。ノンコート織物の通気度斑は大きく、耐バースト性能は不安定である。【００６０】
［比較例４］
比較例１と同様に、図２に示す装置を用いて紡糸を行なった。引取りローラ（２１）を室温、第１ローラ（２２）を６５℃、第２ローラ（２３）を２１０℃、第３ローラ（２４）を１８０℃とした。第４ローラ（２５）は１４０℃である。延伸配分は、第１ローラ／引取りローラ速度比が１．０１倍の緊張で、第２ローラ／第１ローラの延伸比が３．５５倍、第３ローラ／第２ローラの延伸比が１．６０倍の延伸である。第２ローラの表面粗度は１．５μｍである。熱固定では、第４ローラ／第３ローラ速度比を１．０とし、第４ローラから巻取り機へは速度比が０．９３となるように緩和して巻き取った。交絡付与装置は、第４ローラ（２５）と巻取り機（１１）間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は０．３ＭＰａで空気供給エネルギーは０．７４ｋＷとした。仕上剤の付与量は１．０重量％であった。得られたポリアミド６６繊維の物性等を表１に示す。
得られたポリアミド６６繊維を用いて、実施例１と同様に製織加工し、ノンコート織物を得た。得られた織物の評価結果等を表１に示す。
弛緩速度比によって、比較例３に比べ緊張を下げた熱固定をした。中間荷重弾性率の平均値が小さくなり、ばらつきも小さくなった。しかし、中間弾性伸度の平均値は大きくなった。膨張のガスリークが多い。ノンコート織物の通気度斑は大きく、耐バースト性能は不安定である。【００６１】
［比較例５］
比較例１と同様に、図２に示す装置を用いて紡糸を行なった。引取りローラ（２１）を室温、第１ローラ（２２）を６５℃、第２ローラ（２３）を２２０℃、第３ローラ（２４）を１８０℃とした。第４ローラ（２５）は１４０℃である。延伸配分は、第１ローラ／引取りローラ速度比が１．０１倍の緊張で、第２ローラ／第１ローラの延伸比が３．４５倍、第３ローラ／第２ローラの延伸比が１．４５倍の延伸である。第２ローラの表面粗度は１．５μｍである。熱固定では、第４ローラ／第３ローラ速度比を１．０とし、第４ローラから巻取り機へは速度比が０．９２となるように緩和して巻き取った。交絡付与装置は、第４ローラ（２５）と巻取り機（１１）間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は０．３ＭＰａで空気供給エネルギーは０．７４ｋＷとした。仕上剤の付与量は１．０重量％であった。得られたポリアミド６６繊維の物性等を表１に示す。
得られたポリアミド６６繊維を用いて、実施例１と同様に製織加工し、ノンコート織物を得た。得られた織物の評価結果等を表１に示す。
冷延伸比率が多く、総延伸比も低いため、得られたポリアミド６６繊維の中間荷重弾性率の平均値がより小さく、中間弾性伸度の平均値も大きい。一方、中間荷重弾性率のばらつきは小さい。膨張のガスリークは多い。得られた繊維の強度は８．０ｃＮ／ｄｔｅｘであり、強度が小さいにもかかわらずバーストには至らないが、目開きが観測され、ガスリークが多すぎたためである。したがってクッション機能は期待できない。【００６２】
［比較例６］
図２に示す装置を用いた。常法の重合方法にて９０％蟻酸相対粘度が８０のナイロン６６ポリマーを３００℃にて溶融後、スピンヘッド（１）により均温化させ、孔数７２の紡糸口金（２）により吐出して、直接紡糸延伸プロセスによって巻取り、４７０ｄｔｅｘ、７２フィラメントのポリアミド６６繊維を製糸した。すなわち、吐出されたナイロン６６ポリマーは、冷風チャンバー（３）にて冷却固化され糸条を形成した後、給油ローラ（４）、引取りローラ（２１）、第１ローラ（２２）から第４ローラ（２５）を順次通過させ、糸道規制ガイド（９）にて糸走を安定させた後、交絡付与装置（１０）にて糸条に交絡を付与し巻き取った。【００６３】
各ローラの温度は、引取りローラ（２１）を室温、第１ローラ（２２）を６５℃、第２ローラ（２３）を２３０℃、第３ローラ（２４）を２００℃とした。第４ローラ（２５）が１４０℃である。延伸配分は、第１ローラ／引取りローラ速度比が１．０１倍の緊張で、第２ローラ／第１ローラの延伸比が２．００倍、第３ローラ／第２ローラの延伸比が２．５５倍の延伸である。熱固定では、第４ローラ／第３ローラ速度比を１．０とし、第４ローラから巻取り機へは速度比が０．９１となるように緩和して巻き取った。第２ローラ（２３）の表面粗度はＲａで４．０μｍと大きくした。交絡付与装置は、第４ローラ（２５）と巻取り機（１１）間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は０．３ＭＰａで空気供給エネルギーは０．７４ｋＷとした。仕上剤の付与量は１．０重量％であった。得られたポリアミド６６繊維の物性等を表１に示す。
得られたポリアミド６６繊維を用いて、実施例１と同様に製織加工し、ノンコート織物を得た。得られた織物の評価結果等を表１に示す。
延伸比配分で冷延伸比を下げ、さらに延伸ロール表面粗度を調整したことにより、高延伸の製糸工程が安定化し、毛羽が減ったため、製織工程では、停台少なく安定であった。熱固定において弛緩程度が大きいため、中間荷重弾性率の平均値が小さめで、バッグの膨張圧は低く、エアリークが多い。製織のクランク角が大きく、そのばらつきは抑え気味だが、ノンコート織物の通気度斑がやや大きく、エアリークも多く、バーストが発生する。【００６４】
【表１】
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【産業上の利用可能性】
【００６５】
本発明は高密度織物を織成するに適した合成繊維を提供するものであり、本発明の合成繊維は高速製織に適している。さらに、本発明の合成繊維はエアバッグ用途の織物に用いることができる。とりわけ、本発明の合成繊維は高強度繊維であって、均一な織密度、均一な低通気性を有するコーティングまたはノンコートエアバッグ用織物として用いることができる。
【符号の説明】
【００６６】
１    スピンヘッド
２    紡糸口金
３    冷風チャンバー
４    給油ローラ
９    糸道規制ガイド
１０    交絡付与装置
１１    巻取り機
２１    引取りローラ
２２    第１ローラ
２３    第２ローラ
２４    第３ローラ
２５    第４ローラ
２６    第５ローラ
ａ    糸条の交絡部長さ
ｂ    糸条の非交絡部長さ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【国際調査報告】
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