(57)【要約】【課題】常温常圧の条件でも、炭化水素の収量が大きい炭化水素の製造方法を提供することを目的とする。【解決手段】二酸化炭素を還元して炭化水素を生成する炭化水素の製造方法であって、マグネシウム又は酸化マグネシウム等のマグネシウム化合物と水と二酸化炭素とを接触させて、二酸化炭素を還元して炭化水素を生成する生成工程を有する。マグネシウム化合物は、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム又は塩基性炭酸マグネシウムが例示できる。【選択図】図１
2013108833.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
二酸化炭素を還元して炭化水素を生成する炭化水素の製造方法であって、
マグネシウム又はマグネシウム化合物と水と二酸化炭素とを接触させて、二酸化炭素を還元して炭化水素を生成する生成工程を有する炭化水素の製造方法。
【請求項２】
前記生成工程は、マグネシウム化合物と水と水素と二酸化炭素とを接触させて炭化水素を生成する請求項１記載の炭化水素の製造方法。
【請求項３】
前記マグネシウム化合物は、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム又は塩基性炭酸マグネシウムである請求項１又は２記載の炭化水素の製造方法。
【請求項４】
前記マグネシウム及びマグネシウム化合物は、粒子状である請求項１〜３のいずれか一項に記載の炭化水素の製造方法。
【請求項５】
前記生成工程は、セラミックビーズと共に攪拌する攪拌工程を含む請求項１〜４のいずれか一項に記載の炭化水素の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、二酸化炭素を還元して炭化水素を製造する方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、二酸化炭素を還元してメタン等の炭化水素を得る方法として、例えば、特許文献１に記載のように、高温（１５０〜４００℃）高圧（１〜６ＭＰａ）の反応条件で、且つ水素源として水素ガスを用いる方法がある。しかし、この方法では、高温高圧の反応条件が必要になることから、反応設備が複雑になり高コストになる等の問題がある。【０００３】
一方、常温常圧の条件で且つ水素源としての水素ガスを必要としない方法として、特許文献２に、鉄粉を触媒とし、二酸化炭素と水とからメタン等の炭化水素を得る方法が提案されている。【０００４】
なお、特許文献３、４には、粒子状のマグネシウムと水とから水素を生成する方法が記載されているが、この方法は、二酸化炭素を還元してメタン等の炭化水素を得るものではない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平８−１２７５４４号公報
【特許文献２】特開２０００−３４４６８９号公報
【特許文献３】特開２００８−１５０２８９号公報
【特許文献４】特表２００４−５０５８７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、特許文献２に記載の方法では、特許文献２に記載されている程のメタン等を得ることができず、炭化水素の収量が小さいものとなっていた（表３の比較例３、４参照）。【０００７】
そこで、本発明は、常温常圧の条件でも、炭化水素の収量が大きい炭化水素の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決する本発明の炭化水素の製造方法は、二酸化炭素を還元して炭化水素を生成する炭化水素の製造方法であって、マグネシウム又はマグネシウム化合物と水と二酸化炭素とを接触させて、二酸化炭素を還元して炭化水素を生成する生成工程を有する。【０００９】
生成工程における反応についての詳細までは判明していないが、例えば、メタンについては、図１に示すようにして反応が行われていると推測される。【００１０】
図１に示すように、水に接触した二酸化炭素（ＣＯ２）は拡散し、一部が水（Ｈ２Ｏ）に溶解している。一方、水に接触したマグネシウム（Ｍｇ）は、表面に吸着した水と反応して酸化される途中で、酸化マグネシウムに水素が付いた遷移状態になっている。また、水に接触したマグネシウム化合物も、表面に吸着した水と反応して水素を生じさせ、マグネシウム化合物に水素が付いた遷移状態になっている。そして、水中の二酸化炭素をこの遷移状態のマグネシウムが吸着することで、二酸化炭素が水素と反応して還元され、メタンが生成される。そして、生成されたメタン（ＣＨ４）がマグネシウムから脱離すると考えられる。【００１１】
また、マグネシウム化合物に、水素（Ｈ２）を接触させることによっても、この水素の一部がマグネシウム化合物に吸着して、マグネシウム化合物は水素が付いた遷移状態になると考えられる。【００１２】
本発明の炭化水素の製造方法における各要素の態様を以下に例示する。【００１３】
１．生成工程
生成工程は、特に限定されないが、マグネシウムと水と二酸化炭素とを接触させて炭化水素を生成するものであってもよいし、マグネシウム化合物と水と二酸化炭素とを接触させて炭化水素を生成するものであってもよい。【００１４】
生成工程で得られる炭化水素としては、特に限定されないが、メタン、エタン、プロパン等のアルカンや、エチレン、プロピレン等のアルケン等が例示できる。【００１５】
水素は、特に限定されないが、水素ガスとして生成工程に導入されたものでもよいし、例えば、生成工程に水（水蒸気を含む）が存在する場合に、マグネシウム、ナトリウム等のイオン化傾向が水素より大きい金属が水と反応することで発生した水素ガスでもよいし、マグネシウム化合物が水と反応することで発生した水素でもよい。【００１６】
また、炭化水素の収量が大きくなることから、生成工程は、セラミックビーズと共に攪拌する攪拌工程を含んでいることが好ましい。これは、攪拌工程により、マグネシウム又はマグネシウム化合物が粉砕・研磨され、これによって、マグネシウム又はマグネシウム化合物の活性を高くすることができるからである。また、生成工程が水中で行われている場合には、攪拌することにより、水中での二酸化炭素及び水素の濃度の偏りを少なくすることができる。【００１７】
セラミックビーズは、特に限定されないが、ジルコニアビーズ、アルミナビーズ等が例示できる。また、セラミックビーズの粒径は、特に限定されないが、０．１〜１０．０ｍｍが例示できる。【００１８】
２．マグネシウム
マグネシウムの形態は、特に限定されないが、比表面積が大きくなり炭化水素の収量が大きくなることから、粒子状であることが好ましい。粒子状のマグネシウムの大きさは、特に限定されないが、１〜１０００μｍが例示できる。【００１９】
３．マグネシウム化合物
マグネシウム化合物としては、特に限定されないが、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、水酸化マグネシウム（Ｍｇ（ＯＨ）２）、炭酸マグネシウム(ＭｇＣＯ３）又は塩基性炭酸マグネシウム（Ｍｇ（ＯＨ）２・ＭｇＣＯ３）等の難水溶性（１５℃における溶解度が０．０１［ｇ／１００ｇ−Ｈ２Ｏ］以下）のマグネシウム化合物が例示できる。【００２０】
また、マグネシウム化合物の形態は、特に限定されないが、比表面積が大きくなり炭化水素の収量が大きくなることから、粒子状であることが好ましい。粒子状のマグネシウム化合物の大きさは、特に限定されないが、１〜１０００μｍが例示できる。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、常温常圧の条件でも、炭化水素の収量が大きい炭化水素の製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明におけるメタンの生成反応の模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
二酸化炭素を還元して炭化水素を生成する炭化水素の製造方法であって、マグネシウム又はマグネシウム化合物が入れられた水に、二酸化炭素を溶解させ、マグネシウム又はマグネシウム化合物と水と二酸化炭素とを接触させて炭化水素を生成する生成工程を有する炭化水素の製造方法。
【００２４】
二酸化炭素を還元して炭化水素を製造する炭化水素の製造方法であって、マグネシウム化合物が入れられた水に、二酸化炭素及び水素を溶解させ、マグネシウム化合物と水と水素と二酸化炭素とを接触させて炭化水素を生成する生成工程を有する炭化水素の製造方法。
【実施例】
【００２５】
本発明の実施例として、まず、１７種類（実施例８は欠番）の条件で反応を行い、その反応後のガス成分について分析を行った。それぞれの条件及びガス成分の分析結果を表１、２に示す。また、比較例として、２２種類の条件で反応を行い、その反応後のガス成分について分析を行った。それぞれの条件及びガス成分の分析結果を表３、４に示す。実施例及び比較例とも、外部から加熱又は冷却及び加圧又は減圧の操作を行わず、常温常圧の雰囲気で反応が行われた。常温とは例えば２０±１５℃（５〜３５℃）である。常圧とは例えば０．１±０．０５ＭＰａ（０．０５〜０．１５ＭＰａ）である。なお、表１〜４の反応後の検出ガス成分の欄において、「ＮＤ」は不検出、即ち、分析機器の検出限界以下であることを示し、「−」は分析を行っていないことを示す。【００２６】
【表１】
2013108833.tif 000003
【００２７】
【表２】
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【００２８】
【表３】
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【００２９】
【表４】
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【００３０】
本実施例及び比較例について説明する。【００３１】
各材料等には、次に示すものを用いた。
水は、純水を用い、二酸化炭素及び水素は、純ガスを用いた。【００３２】
マグネシウム（Ｍｇ）は、ナカライテスク社製で、大きさが４１４μｍ、３７１μｍ又は１８μｍの粒子状のものを用いた。なお、以下に説明するものを含め、粒子の大きさは、実体顕微鏡又はＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）を用いて測定した２０個の粒子の大きさ（各粒子の最大径）の値を平均したものである。【００３３】
酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、水酸化マグネシウム（Ｍｇ（ＯＨ）２）、炭酸マグネシウム（ＭｇＣＯ３）、塩基性炭酸マグネシウム（Ｍｇ（ＯＨ）２・ＭｇＣＯ３）は、富田純薬社製で、大きさが１５０μｍの粒子状のものを用いた。【００３４】
鉄（Ｆｅ）は、和光純薬工業社製で、大きさが４６μｍ又は３６μｍの粒子状のものを用いた。
アルミニウム（Ａｌ）は、和光純薬工業社製で、大きさが１００μｍの粒子状のものを用いた。
バリウム（Ｂａ）は、和光純薬工業社製で、大きさが５００μｍの粒子状のものを用いた。
カルシウム（Ｃａ）は、和光純薬工業社製で、大きさが５００μｍの粒子状のものを用いた。
ケイ素（Ｓｉ）は、センセイマテック社製で、大きさが３００μｍの粒子状のものを用いた。
チタン（Ｔｉ）は、福田金属箔粉工業社製で、大きさが２００μｍの粒子状のものを用いた。
銅（Ｃｕ）は、福田金属箔粉工業社製で、大きさが１３０μｍの粒子状のものを用いた。
ニッケル（Ｎｉ）は、福田金属箔粉工業社製で、大きさが１５０μｍの粒子状のものを用いた。【００３５】
セラミックビーズは、粒径が１．２５ｍｍのジルコニアビーズ（サンゴバン社製）と、粒径が０．５ｍｍのアルミナビーズ（大明化学工業社製）とを用いた。【００３６】
反応容器には、無色透明なガラス製のバイアル瓶（容量：１１０ｍＬ、直径：４０ｍｍ、高さ：１２５ｍｍ）を用いた。このバイアル瓶は、中央部に穴がある樹脂製の外蓋と、ゴム製の内蓋とからなる蓋で栓をした。なお、内蓋にシリンジの針を刺し入れることで、バイアル瓶内のヘッドスペースからガスを採取できるようになっている。【００３７】
ガス成分の分析には、ガスクロマトグラフィー（新コスモス電機社製の１００ＨＣ）を使用した。【００３８】
本実施例及び比較例は、次のようにして反応を行った。【００３９】
実施例１は、バイアル瓶に５０ｍＬの水（純水）を入れた後、このバイアル瓶に大きさが４１４μｍのマグネシウムの粒子体を０．１ｇ入れた。その後、バイアル瓶の口から挿入した管を用いて、バイアル瓶内の底部付近から水中に二酸化炭素（流量：０．８Ｌ／分）を３分間注入して（吹き込んで）、バブリングを行った。その後、管をバイアル瓶から抜出した後、蓋をしてバイアル瓶を密封した。そして、このバイアル瓶を屋内（約２３℃に温度調整された室内）に１４日間静置して、反応を行った。そして、反応後のバイアル瓶内のヘッドスペースからシリンジを用いてガスを採取してガス成分を分析した。【００４０】
実施例２は、バイアル瓶を屋内ではなく、屋外（建家の屋上で、平均気温が約１９℃）に１４日間静置した以外は、実施例１と同じ条件で反応を行った。【００４１】
実施例３〜５は、粒子体を大きさが３７１μｍのマグネシウムに変更し、バイアル瓶を屋内に３日間、７日間又は１４日間静置した以外は、実施例１と同じ条件で反応を行った。【００４２】
実施例６は、粒子体を大きさが３７１μｍのマグネシウムに変更し、バイアル瓶を屋内の暗所に３日間静置した以外は、実施例１と同じ条件で反応を行った。【００４３】
実施例７は、粒子体を大きさが１８μｍのマグネシウムに変更し、二酸化炭素の注入時間を１分間に変更し、バイアル瓶を屋内に７日間静置した以外は、実施例１と同じ条件で反応を行った。【００４４】
実施例９は、バイアル瓶に５０ｍＬの水（純水）を入れた後、このバイアル瓶に酸化マグネシウムの粒子体を０．１ｇ入れた。その後、バイアル瓶の口から挿入した管を用いて、バイアル瓶内の底部付近から水中に二酸化炭素（流量：０．８Ｌ／分）を３分間注入して、バブリングを行った。その後、バイアル瓶の口から挿入した管を用いて、バイアル瓶内の底部付近から水中に水素（流量：０．８Ｌ／分）を３分間注入して、バブリングを行った。その後、管をバイアル瓶から抜出した後、蓋をしてバイアル瓶を密封した。そして、このバイアル瓶を屋内（約２３℃に温度調整された室内）に７日間静置して、反応を行った。そして、反応後のバイアル瓶内のヘッドスペースからシリンジを用いてガスを採取してガス成分を分析した。【００４５】
実施例１０〜１２は、粒子体を水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム又は塩基性炭酸マグネシウムに変更した以外は、実施例９と同じ条件で反応を行った。【００４６】
実施例１３は、まず、バイアル瓶にジルコニアビーズを３０ｇ入れた。このバイアル瓶に５０ｍＬの水（純水）を入れた後、このバイアル瓶に大きさが３７１μｍのマグネシウムの粒子体を０．１ｇ入れた。その後、バイアル瓶の口から挿入した管を用いて、バイアル瓶内の底部付近から水中に二酸化炭素（流量：０．８Ｌ／分）を１分間注入して、バブリングを行った。その後、管をバイアル瓶から抜出した後、蓋をしてバイアル瓶を密封した。そして、このバイアル瓶を屋内（約２３℃に温度調整された室内）に３日間静置して、反応を行った。但し、３日間の静置時間中に、２４時間だけ、シェーカーによりバイアル瓶を上下（振動数：１０回／秒）に攪拌した。そして、反応後のバイアル瓶内のヘッドスペースからシリンジを用いてガスを採取してガス成分を分析した。【００４７】
実施例１４は、ジルコニアビーズをアルミナビーズに変更した以外は、実施例１３と同じ条件で反応を行った。【００４８】
実施例１５は、まず、バイアル瓶にジルコニアビーズを３０ｇ入れた。このバイアル瓶に５０ｍＬの水（純水）を入れた後、このバイアル瓶に酸化マグネシウムの粒子体を０．１ｇ入れた。その後、バイアル瓶の口から挿入した管を用いて、バイアル瓶内の底部付近から水中に二酸化炭素（流量：０．８Ｌ／分）を１分間注入して、バブリングを行った。その後、バイアル瓶の口から挿入した管を用いて、バイアル瓶内の底部付近から水中に水素（流量：０．８Ｌ／分）を１分間注入して、バブリングを行った。その後、管をバイアル瓶から抜出した後、蓋をしてバイアル瓶を密封した。そして、このバイアル瓶を屋内（約２３℃に温度調整された室内）に３日間静置して、反応を行った。但し、３日間の静置時間中に、２４時間だけ、シェーカーによりバイアル瓶を上下（振動数：１０回／秒）に攪拌した。そして、反応後のバイアル瓶内のヘッドスペースからシリンジを用いてガスを採取してガス成分を分析した。【００４９】
実施例１６〜１８は、粒子体を水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム又は塩基性炭酸マグネシウムに変更した以外は、実施例１５と同じ条件で反応を行った。【００５０】
比較例１は、バイアル瓶に粒子体を入れなかった以外は、実施例１と同じ条件で反応を行った。【００５１】
比較例２は、バイアル瓶に粒子体を入れなかった以外は、実施例９と同じ条件で反応を行った。【００５２】
比較例３〜１１は、粒子体を大きさが４６μｍ若しくは３６μｍの鉄、アルミニウム、ケイ素、チタン、銅、ニッケル、バリウム又はカルシウムに変更した以外は、実施例２と同じ条件で反応を行った。【００５３】
比較例１２、１３は、粒子体を大きさが４６μｍ又は３６μｍの鉄に変更し、バイアル瓶を屋内に１４日間静置した以外は、実施例９と同じ条件で反応を行った。【００５４】
比較例１４〜２２は、粒子体を大きさが４６μｍ若しくは３６μｍの鉄、アルミニウム、ケイ素、チタン、銅、ニッケル、バリウム又はカルシウムに変更し、二酸化炭素の注入時間を３分間に変更し、バイアル瓶を屋外に１４日間静置した（但し、１４日間の静置時間中に、２４時間だけ、シェーカーによりバイアル瓶を上下（振動数：１０回／秒）に攪拌した。）以外は、実施例１３と同じ条件で反応を行った。【００５５】
マグネシウムの存在下で行われた実施例１〜７、１３、１４は、鉄の存在下で行われた比較例３、４、１４、１５より、バイアル瓶内のヘッドスペースにおけるメタンの濃度が大きい（約１４０倍以上）ことから、メタンの収量が大きかった。また、これらの実施例は、エタン、プロパン、エチレン、プロピレン等のメタン以外の炭化水素も得ることができた。
また、セラミックビーズと共に２４時間攪拌した実施例１３、１４は、セラミックビーズとの攪拌を行わなかった実施例１〜８より、バイアル瓶内のヘッドスペースにおけるメタンの濃度が大きいことから、メタンの収量が大きかった。【００５６】
酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム又は塩基性炭酸マグネシウムの存在下で行われた実施例９〜１２、１５〜１８は、鉄の存在下で行われた比較例１２、１３より、バイアル瓶内のヘッドスペースにおけるメタンの濃度が大きい（約３倍以上）ことから、メタンの収量が大きかった。また、これらの実施例は、エタン、プロパン、エチレン、プロピレン等のメタン以外の炭化水素も得ることができた。
また、セラミックビーズと共に２４時間攪拌した実施例１５〜１８は、セラミックビーズとの攪拌を行わなかった実施例９〜１２より、バイアル瓶内のヘッドスペースにおけるメタンの濃度が大きいことから、メタンの収量が大きかった。【００５７】
総括的にいえば、いずれの実施例１〜１８も、常温常圧の条件で炭化水素の収量が大きかったと評価できる。これにより、必ずしも外部から加熱又は冷却及び加圧又は減圧の操作を行わなくとも、所定量の炭化水素を得ることができるため、例えば実用時に反応設備を単純にでき低コストにできる等の利点が得られる。【００５８】
次に、上記実施例１〜１８を踏まえて、マグネシウム化合物を用いる場合の水素の注入の適否、セラミックビーズの小径化、反応期間の短縮、炭化水素の収量の増加等についてさらに検討するため、実施例１９〜２６を行い、分析を行った。それぞれの条件及びガス成分の分析結果を表５に示す。いずれの実施例も、外部から加熱又は冷却及び加圧又は減圧の操作を行わず、常温常圧の雰囲気で反応が行われた。常温常圧については実施例１〜１８で説明したとおりである。【００５９】
【表５】
2013108833.tif 000007
【００６０】
各材料等には、実施例１〜１８において示したものと同様のものを用いたが、セラミックビーズには、粒径が０．５ｍｍのジルコニアビーズ（サンゴバン社製）を用いた。【００６１】
反応容器には、実施例１〜１８において示したものとは寸法の異なる、無色透明なガラス製のバイアル瓶（容量：１５０ｍＬ、直径：５０ｍｍ、高さ：９５ｍｍ）を用いた。このバイアル瓶は、中央部に穴がある樹脂製の外蓋と、ゴム製の内蓋とからなる蓋で栓をした。なお、内蓋にシリンジの針を刺し入れることで、バイアル瓶内のヘッドスペースからガスを採取できるようになっている。また、シール漏れしないように、金属板（３ｍｍ厚のステンレス鋼板）によってバイアル瓶を固定した。【００６２】
ガス成分の分析には、実施例１〜１８と同じく、ガスクロマトグラフィー（新コスモス電機社製の１００ＨＣ）を使用した。【００６３】
本実施例１９〜２６は、次のようにして反応を行った。【００６４】
実施例１９は、まず、容量１５０ｍＬのバイアル瓶に粒径０．５ｍｍのジルコニアビーズを３０ｇ入れた。このバイアル瓶に９０ｍＬの水（純水）を入れた後、このバイアル瓶に酸化マグネシウムの粒子体を０．２ｇ入れた。その後、バイアル瓶の口から挿入した管を用いて、バイアル瓶内の底部付近から水中に二酸化炭素（流量：０．８Ｌ／分）を１分間注入して、バブリングを行った。その後、水素の注入は行わなかった。その後、管をバイアル瓶から抜出した後、蓋をしてバイアル瓶を密封した。そして、このバイアル瓶を屋内（約２３℃に温度調整された室内）で１日間、シェーカーによりバイアル瓶を上下（振動数：１０回／秒）に攪拌しながら、反応を行った。そして、反応後のバイアル瓶内のヘッドスペースからシリンジを用いてガスを採取してガス成分を分析した。【００６５】
実施例２０は、二酸化炭素のバブリング後、バイアル瓶の口から挿入した管を用いて、バイアル瓶内の底部付近から水中に水素（流量：０．８Ｌ／分）を１分間注入して、バブリングを行った以外は、実施例１９と同じ条件で反応を行った。【００６６】
実施例２１は、ジルコニアビーズを入れず、バイアル瓶を攪拌しないで静置して反応を行った以外は、実施例１９と同じ条件で反応を行った。【００６７】
実施例２２は、粒子体を水酸化マグネシウム０．６ｇに変更した以外は、実施例１９と同じ条件で反応を行った。【００６８】
実施例２３は、粒子体を炭酸マグネシウム０．６ｇに変更した以外は、実施例１９と同じ条件で反応を行った。【００６９】
酸化マグネシウムを用いた実施例１９は、同じ酸化マグネシウムを用いた実施例１５に対し、水素を注入しない点と、より小径のジルコニアビーズを用いた点において、特に大きく異なるものであるが、反応期間が１日間に短縮されたにもかかわらず、メタンの濃度が大きく（約３５倍以上）、すなわちメタンの収量が大きかった。実施例１９に対し水素を注入した実施例２０では、メタンの濃度が低下した。また、実施例１９に対しジルコニアビーズの使用と撹拌をやめた実施例２１でも、メタンの濃度が低下した。【００７０】
水酸化マグネシウムを用いた実施例２２は、同じ水酸化マグネシウムを用いた実施例１６に対し、水素を注入しない点と、より小径のジルコニアビーズを用いた点において、特に大きく異なるものであるが、反応期間が１日間に短縮されたにもかかわらず、メタンの濃度が大きく（約５倍）、すなわちメタンの収量が大きかった。【００７１】
炭酸マグネシウムを用いた実施例２３は、同じ炭酸マグネシウムを用いた実施例１７に対し、水素を注入しない点と、より小径のジルコニアビーズを用いた点において、特に大きく異なるものであるが、反応期間が１日間に短縮されたにもかかわらず、メタンの濃度が大きく、すなわちメタンの収量が大きかった。【００７２】
上記の結果は、第１に、マグネシウム化合物を用いる場合でも水素ガスを注入する必要はなく、むしろ水素ガスを注入しない方が、メタンの収量が大きくなることを示している。これは、次のように考察される。【００７３】
実施例１５〜１７では、水素ガスを注入したことにより、マグネシウム化合物に水素が付いた遷移状態にするというプラスの作用はあったと考えられるが、先に注入されて溶解していた二酸化炭素の一部が脱気されるというマイナスの作用もあったために、メタンの収量があまり大きくなかったと考えられる。【００７４】
これに対し、実施例１９、２１〜２３では、水素を注入しなくても、マグネシウム化合物が水と反応して生じた水素がマグネシウム化合物に付いて、マグネシウム化合物が遷移状態になったと考えられる。酸化マグネシウム等のマグネシウム化合物は、触媒の担体としても用いられるほどの吸着性などの反応活性に優れているため、拡散性の高い水素ガスを用いるよりも、マグネシウム化合物表面を覆う水と反応しやすいと考えられるからである。また、水素を注入しないことにより、二酸化炭素の脱気が起こらなかったため、メタンの収量が大きくなったと考えられる。このように、水素源を水素ガスから安価な水に変えることにより、より低コストでのメタン合成が可能になる。【００７５】
上記の結果は、第２に、セラミックビーズの粒径は、マグネシウム化合物の粒径に対して、大きすぎるよりも近い方が、メタンの収量が大きくなることを示している。これは、次のように考察される。【００７６】
実施例１５〜１７では、ジルコニアビーズの粒径１．２５ｍｍが、酸化マグネシウムの粒径１５０μｍに対して大きすぎたため、攪拌工程において、ジルコニアビーズがマグネシウム化合物を粉砕・研磨する効率が高くなかったと考えられる。これに対し、実施例１９、２２、２３では、ジルコニアビーズの粒径０．５ｍｍが、酸化マグネシウムの粒径１５０μｍに対して近かったため、攪拌工程において、ジルコニアビーズがマグネシウム化合物を粉砕・研磨する効率が高く、マグネシウム化合物の活性をより高めたと考えられる。【００７７】
次に、実施例２４は、粒子体をマグネシウム０．２ｇに変更した以外は、実施例１９と同じ条件で反応を行った。【００７８】
実施例２５は、粒子体をマグネシウム０．４ｇに変更した以外は、実施例１９と同じ条件で反応を行った。【００７９】
実施例２６は、粒子体をマグネシウム０．２ｇと酸化マグネシウム０．２ｇとの混合に変更した以外は、実施例１９と同じ条件で反応を行った。【００８０】
マグネシウムを用いた実施例２４は、実施例１３に条件が近いものであるが、反応期間が１日間に短縮されたにもかかわらず、メタンの濃度はさほど低下していない。ここでも、上記のとおりジルコニアビーズの粒径がマグネシウムの粒径に近いことによる効果が含まれると考えられる。よって、セラミックビーズの粒径は、マグネシウム化合物の粒径に対して、１〜６倍が好ましく、１．３〜３．５倍がより好ましいと考えられる。マグネシウムの量を実施例２４よりも増やした実施例２５では、メタンの濃度がより大きかった。マグネシウムの量は実施例２４のままにして酸化マグネシウムを加えた実施例２６では、メタンの濃度がさらに大きかった。【００８１】
総括的にいえば、いずれの実施例１９〜２６も、常温常圧の条件で炭化水素の収量が大きかったと評価できる。これにより、必ずしも外部から加熱又は冷却及び加圧又は減圧の操作を行わなくとも、所定量の炭化水素を得ることができるため、例えば実用時に反応設備を単純にでき低コストにできる等の利点が得られる。【００８２】
なお、本発明は前記実施例に限定されるものではなく、発明の趣旨から逸脱しない範囲で適宜変更して具体化することもできる。
（１）前記実施例は、全て常温常圧の雰囲気で反応が行われたが、常温常圧以外の雰囲気で反応が行われるようにしてもよい。常温常圧以外となる二例を下に挙げる。
・反応に伴う発熱又は吸熱等による温度変化や、反応容器内のガス量の変化（ガスの生成又は分解）等による圧力変化によって、常温常圧以外となる例。この例でも、前段落で述べた利点が得られる。
・外部から加熱や冷却又は加圧や減圧の操作を行って、常温常圧以外とする例。
（２）前記実施例は、全て水中で行ったが、水蒸気等を用いてもよい。水蒸気等を用いる二例を下に挙げる。
・二酸化炭素が存在する気中にマグネシウム又はマグネシウム化合物を入れ、そのマグネシウム又はマグネシウム化合物に水蒸気や水を噴霧して二酸化炭素から炭化水素を生成する。
・二酸化炭素及び水素が存在する気中にマグネシウム化合物を入れ、そのマグネシウム化合物に水蒸気や水を噴霧して二酸化炭素から炭化水素を生成する。
【図１】
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【国際調査報告】
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