(57)【要約】【課題】スナウトの外壁を加熱することなく、不めっきの原因となる金属ヒュームをスナウトから確実に除去することができる連続溶融めっき設備におけるスナウトの金属ヒューム除去方法及びスナウトの金属ヒューム除去装置を提供する。【解決手段】連続焼鈍炉の出口と、溶融金属めっき槽との間に形成されたスナウト１０の内部に加熱された不活性ガスを給気して、スナウト内部の雰囲気温度とスナウト内壁温度とを保ちつつ、給気ガス量よりも多くの流量のガスを排気することで、連続焼鈍炉から溶融金属めっき槽の表面に向かうガス流を形成し、溶融金属面から発生した金属ヒュームがスナウト内壁または連続焼鈍炉内壁に凝結堆積したり、鋼板に落下付着して品質欠陥が発生することを防ぐ。【選択図】図４Ａ
2013005732.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続焼鈍炉の出口と溶融金属めっき槽との間に形成されたスナウトの内部に、加熱された不活性ガスを給気し、前記スナウトの内部の雰囲気温度と内壁温度とを金属ヒュームが凝結しない温度に保ちつつ、前記給気されるガスの量よりも多くの流量のガスを排気する、連続溶融めっき設備におけるスナウトの金属ヒューム除去方法。
【請求項２】
前記スナウト内には鋼板が通板され、
前記スナウトの一方の側面に形成された給気口から、当該給気口の鋼板通板方向下流であって、当該給気口が形成された側面とは反対側の他方の側面に形成された排気口へ前記加熱された不活性ガス流れが形成される、請求項１に記載の連続溶融めっき設備におけるスナウトの金属ヒューム除去方法。
【請求項３】
前記給気口は、前記スナウトの第１の側面で前記鋼板の表側に給気可能な表側給気口と、前記スナウトの第２の側面で前記鋼板の裏側に給気可能な裏側給気口とを含み、
前記排気口は、前記第２の側面で前記鋼板の表側で排気可能な表側排気口と、前記第１の側面で前記鋼板の裏側で排気可能な裏側排気口とを含み、
前記表側給気口から前記加熱された不活性ガスを給気し前記表側排気口から排気するとともに前記裏側給気口から前記加熱された不活性ガスを給気し前記裏側排気口から排気することによって、前記加熱された不活性ガスによるガス流を前記鋼板の表側を流れる第１のガス流と前記鋼板の裏側を流れる第２のガス流とに分離するとともに前記第１のガス流と前記第２のガス流とを前記鋼板の表裏で立体的に交差させる、請求項２に記載の連続溶融めっき設備におけるスナウトの金属ヒューム除去方法。
【請求項４】
連続焼鈍炉の出口と溶融金属めっき槽との間に形成されたスナウトの内部に、加熱された不活性ガスを給気し、前記スナウトの内部の雰囲気温度と内壁温度とを金属ヒュームが凝結しない温度に保ちつつ、前記給気されるガスの量よりも多くの流量のガスを排気する、連続溶融めっき設備におけるスナウトの金属ヒューム除去装置。
【請求項５】
前記スナウト内には鋼板が通板され、
前記スナウトの一方の側面に形成された給気口と、当該給気口の鋼板通板方向下流であって、当該給気口が形成された側面とは反対側の他方の側面に形成された排気口とを備え、
前記給気口から前記排気口へ前記加熱された不活性ガス流れが形成される、請求項４に記載の連続溶融めっき設備におけるスナウトの金属ヒューム除去装置。
【請求項６】
前記給気口は、前記スナウトの第１の側面で前記鋼板の表側に給気可能な表側給気口と、前記スナウトの第２の側面で前記鋼板の裏側に給気可能な裏側給気口とを含み、
前記排気口は、前記第２の側面で前記鋼板の表側で排気可能な表側排気口と、前記第１の側面で前記鋼板の裏側で排気可能な裏側排気口とを含み、
前記表側給気口から前記加熱された不活性ガスを給気し前記表側排気口から排気するとともに前記裏側給気口から前記加熱された不活性ガスを給気し前記裏側排気口から排気することによって、前記加熱された不活性ガスによるガス流を前記鋼板の表側を流れる第１のガス流と前記鋼板の裏側を流れる第２のガス流とに分離するとともに、前記第１のガス流と前記第２のガス流とを前記鋼板の表裏で立体的に交差させる、請求項５に記載の連続溶融めっき設備におけるスナウトの金属ヒューム除去装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続溶融めっき設備における連続焼鈍炉の出口と溶融金属めっき槽との間に形成されたスナウト内の金属ヒューム除去方法及び装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
鋼板を連続的に溶融金属めっき槽に浸漬してめっきを施す連続溶融めっき設備においては、鋼板をめっきに適した温度に維持したまま、かつ、その表面を無酸化状態に保持したまま、溶融金属めっき槽に浸漬する必要がある。このためスナウトと呼ばれる矩形断面の設備が、連続焼鈍炉の出口と溶融金属めっき槽との間に形成されている。【０００３】
このスナウトの下端部は溶融金属めっき槽の浴面に達しているため、溶融金属面で発生した溶融金属の金属蒸気が、スナウト壁面で冷却され、凝結堆積する。これが自重や振動などによって、鋼板上に落下し鋼板に付着、もしくは溶融金属めっき槽の浴面上に落下した後、鋼板に付着すると、鋼板の一部がめっきされない不めっきと呼ばれる品質欠陥を引き起こす。また、溶融金属の金属蒸気は、凝縮して粒子状（多くは１μｍ以下の大きさ）となり、金属ヒュームとしてスナウト壁面に堆積した後に鋼板上に落下付着したり、直接鋼板上に付着して同様の品質欠陥を引き起こす。これら金属蒸気や金属ヒュームは、さらに寄り合って金属粉塵（多くは１μｍ以上の大きさ）となり、より大きな品質欠陥を引き起こす。【０００４】
そこで特許文献１に示されるように、スナウトに電熱ヒータを設置し、外部から加熱する技術が提案されている。この方式を採用すれば、スナウト内壁の温度が上昇するため、金属ヒュームの凝結堆積量は軽減される。しかし凝結堆積量が皆無になるわけではなく、溶融金属面から蒸発した金属蒸気はスナウト内壁に凝結堆積し続け、いずれは落下して不めっきを引き起こす。【０００５】
また、電熱ヒータにより外側から加熱するためにスナウトの内側温度よりも外側温度が高くなり、スナウトの熱変形が生じ易くなる。このような熱変形によりスナウトの鉄皮に亀裂が発生して大気が侵入すると、これも品質不良の原因となる。【０００６】
このほか特許文献２には、図１および図２Ａ〜図２Ｃに示すようにスナウト１の下部の左右両側に排気口２を設けて溶融金属面から蒸発した金属蒸気を含む雰囲気ガスを排気し、セパレータ３で金属蒸気を凝集分離したうえで、雰囲気ガスのみを上方の左右両側位置に形成された給気口４からスナウト内部に戻す技術が提案されている。しかし、この構造では、図２Ａに示したように給気口４と排気口２との間で雰囲気ガスのショートパスが形成される。そのためにスナウト１の中央部では金属蒸気を遮断できる流れを維持することができない。従ってスナウトの中央部から金属蒸気の一部が矢印５で示すように上方にすり抜けてしまい、スナウト１内に残存する。また上方にすり抜けた金属蒸気の一部は連続焼鈍炉に向かい、その内壁に凝結堆積して同様に不めっきを発生させる原因となる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特許第２８９７６６８号公報
【特許文献２】特開平７−３１６７６０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明の目的は上記した従来の問題点を解決し、スナウトの外壁を加熱することなく、不めっきの原因となる金属ヒュームをスナウトから確実に除去することができるスナウト内の金属ヒューム除去方法及びスナウトの金属ヒューム除去装置を提供することである。尚、以下の説明では、前述の金属蒸気、金属ヒューム（狭義）、金属粉塵のいずれかひとつ又は複数の組み合わせ、あるいは全ての組み合わせを意味する用語として、金属ヒューム（広義）を用いる。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記の課題を解決するために、本発明のある観点によれば、連続焼鈍炉の出口と溶融金属めっき槽との間に形成されたスナウトの内部に、加熱された不活性ガスを給気し、上記スナウトの内部の雰囲気温度と内壁温度とを金属ヒュームが凝結しない温度に保ちつつ、上記給気されるガスの量よりも多くの流量のガスを排気する、連続溶融めっき設備におけるスナウトの金属ヒューム除去方法が提供される。【００１０】
上記の金属ヒューム除去方法において、上記スナウト内には鋼板が通板され、上記スナウトの一方の側面に形成された給気口から、当該給気口の鋼板通板方向下流であって、当該給気口が形成された側面とは反対側の他方の側面に形成された排気口へ上記加熱された不活性ガス流れが形成されることが好ましい。また、上記給気口は、上記スナウトの第１の側面で上記鋼板の表側に給気可能な表側給気口と、上記スナウトの第２の側面で上記鋼板の裏側に給気可能な裏側給気口とを含み、上記排気口は、上記第２の側面で上記鋼板の表側で排気可能な表側排気口と、上記第１の側面で上記鋼板の裏側で排気可能な裏側排気口とを含み、上記表側給気口から上記加熱された不活性ガスを給気し上記表側排気口から排気するとともに上記裏側給気口から上記加熱された不活性ガスを給気し上記裏側排気口から排気することによって、上記加熱された不活性ガスによるガス流を上記鋼板の表側を流れる第１のガス流と上記鋼板の裏側を流れる第２のガス流とに分離するとともに上記第１のガス流と上記第２のガス流とを前記鋼板の表裏で立体的に交差させてもよい。【００１１】
また、本発明の別の観点によれば、連続焼鈍炉の出口と溶融金属めっき槽との間に形成されたスナウトの内部に、加熱された不活性ガスを給気し、上記スナウトの内部の雰囲気温度と内壁温度とを金属ヒュームが凝結しない温度に保ちつつ、上記給気されるガスの量よりも多くの流量のガスを排気する、連続溶融めっき設備におけるスナウトの金属ヒューム除去装置が提供される。【００１２】
上記スナウト内には鋼板が通板され、上記の金属ヒューム除去装置は、上記スナウトの一方の側面に形成された給気口と、当該給気口の鋼板通板方向下流であって、当該給気口が形成された側面とは反対側の他方の側面に形成された排気口とを備え、上記給気口から上記排気口へ前記加熱された不活性ガス流れが形成されることが好ましい。また、上記給気口は、上記スナウトの第１の側面で上記鋼板の表側に給気可能な表側給気口と、上記スナウトの第２の側面で上記鋼板の裏側に給気可能な裏側給気口とを含み、上記排気口は、上記第２の側面で上記鋼板の表側で排気可能な表側排気口と、上記第１の側面で上記鋼板の裏側で排気可能な裏側排気口とを含み、上記表側給気口から上記加熱された不活性ガスを給気し上記表側排気口から排気するとともに上記裏側給気口から上記加熱された不活性ガスを給気し上記裏側排気口から排気することによって、上記加熱された不活性ガスによるガス流を上記鋼板の表側を流れる第１のガス流と上記鋼板の裏側を流れる第２のガス流とに分離するとともに、上記第１のガス流と上記第２のガス流とを上記鋼板の表裏で立体的に交差させてもよい。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、スナウトの内部に加熱された不活性ガスを給気し、スナウトの内部の雰囲気温度と内壁温度を金属ヒュームが凝結しない温度に保ちつつ、給気ガス量よりも多くの流量のガスを排気する。このため溶融金属面から蒸発した金属ヒュームは、ガス流に乗ってスナウト内部から排気されるため、スナウトの壁面で凝結堆積することもない。さらにスナウト内部は負圧に保たれるので、連続焼鈍炉の出口からスナウトの排気口に向かう流れが形成され、金属ヒュームが連続焼鈍炉に侵入することもない。この結果、不めっきの発生率を大きく低減することができる。また従来のスナウトを外側から加熱する場合のようにスナウトを熱変形させるおそれもない。【００１４】
また、給気口とそれに対応する排気口とを、スナウト内に通板される鋼板の表裏方向に分離配置して、給気口から排気口に向かう不活性ガス流を鋼板の表裏で立体的に交差させることによって、ガス流同士の衝突や、ショートパスを防止できるため、溶融金属面から蒸発した金属ヒュームが上方にすり抜けることを確実に防止することができ、より好ましい結果を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】従来技術に係るスナウトを示す側方断面図である。
【図２Ａ】従来技術に係るスナウトを示す正面図である。
【図２Ｂ】図２ＡのＡ−Ａ断面図である。
【図２Ｃ】図２ＡのＢ−Ｂ断面図である。
【図３】本発明の一実施形態に係るスナウトを示す側方断面図である。
【図４Ａ】本発明の一実施形態に係るスナウトを示す正面図である。
【図４Ｂ】図４ＡのＣ−Ｃ断面図である。
【図４Ｃ】図４ＡのＤ−Ｄ断面図である。
【図５】排気率と金属ヒューム指数との関係を示すグラフである。
【図６Ａ】排気率が１００％未満の状態でのスナウト内の気流を模式的に示した図である。
【図６Ｂ】排気率が１００％の状態でのスナウト内の気流を模式的に示した図である。
【図６Ｃ】排気率が１００％超の状態でのスナウト内の気流を模式的に示した図である。
【図７Ａ】給気口と排気口との好ましい位置関係を検討した結果を示すグラフである。
【図７Ｂ】図７Ａの結果について説明するための図である。
【図８Ａ】図７Ａに示された好ましい位置関係の具体的な理由の説明図であり、Ｗ／Ｌが０．７５未満の場合を示す。
【図８Ｂ】図７Ａに示された好ましい位置関係の具体的な理由の説明図であり、Ｗ／Ｌが１．７５を超える場合を示す。
【図８Ｃ】図７Ａに示された好ましい位置関係の具体的な理由の説明図であり、θがＡ＋５°を超える場合を示す。
【図８Ｄ】図７Ａに示された好ましい位置関係の具体的な理由の説明図であり、θがＡ−５°未満の場合を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。
【００１７】
図３および図４Ａ〜図４Ｃは、本発明の一実施形態を示す図である。スナウト１０は、連続焼鈍炉の出口１１と溶融金属めっき槽１２との間に形成される。通常その多くは矩形断面であるが、必ずしも矩形断面に限らず、概ね矩形形状であれば十分である。排気口１３は、スナウト１０の溶融金属めっき槽１２に近い下側で、スナウト１０の両側面に形成される。給気口１４は、排気口１３よりも上方、つまりスナウト１０の連続焼鈍炉に近い上側で、スナウト１０の両側面に形成される。スナウト１０の内部では、連続焼鈍炉から出た鋼板１５が溶融金属めっき槽１２に向かって連続走行する。鋼板１５は、溶融金属めっき槽１２で、例えば溶融亜鉛めっきを施される。
【００１８】
図４Ａに示すように、本実施形態では、スナウト１０の一側面に形成された給気口１４ａ，１４ｂが、スナウト１０の反対側の側面に形成された排気口１３ａ，１３ｂに向かって、それぞれ斜め下向きに形成されている。これらの給気口１４ａ，１４ｂから、ヒータ１６により加熱された不活性ガスが、スナウト１０の内部に吹き込まれる。つまり、加熱された不活性ガスは、スナウト１０の延在方向（連続焼鈍炉から溶融金属めっき槽１２に向かう方向）に対して斜め方向に吹き込まれる。不活性ガスとしては、例えば窒素ガスが用いられる。このように加熱された不活性ガスが吹き込まれることにより、スナウト１０の内部雰囲気温度や、スナウト内壁は高温かつ略均等に維持されるため、金属ヒュームのスナウト１０の内壁への凝結堆積が抑制される。またスナウト１０の熱変形も防止することができる。
【００１９】
左右両側の給気口１４ａ，１４ｂからそれぞれ吹き込まれた不活性ガスは、図４Ａに示すようにスナウト１０の内部で立体的に交差して、排気口１３ａ，１３ｂから排気される。より詳しくは、スナウト１０の右側面に形成される給気口１４ａからは、左側面に形成される排気口１３ａに向けて不活性ガスが吹き込まれる。スナウト１０の左側面に形成される給気口１４ｂからは、右側面に形成される排気口１３ｂに向けて不活性ガスが吹き込まれる。吹き込まれた不活性ガスによるガス流をスナウト１０の内部で立体的に交差させるために、給気口１４ａ，１４ｂと、排気口１３ａ，１３ｂとは、スナウト１０内に通板される鋼板１５の表裏に分離配置される。つまり、図４ＡのＣ−Ｃ断面図およびＤ−Ｄ断面図である図４Ｂおよび図４Ｃに示されているように、給気口１４ａは鋼板１５の表側に配置され、給気口１４ｂは鋼板１５の裏側に配置される。一方、排気口１３ａは鋼板１５の表側に配置され、排気口１３ｂは鋼板１５の裏側に配置される。これによって、鋼板１５の表側の給気口１４ａから排気口１３ａへのガス流と、鋼板１５の裏側の給気口１４ｂから排気口１３ｂへのガス流とが、鋼板１５をはさんで立体的に交差する。スナウト１０の内部でこのようなガス流を発生させれば、溶融金属めっき槽１２側から立ち上る金属ヒュームがガス流をすり抜けて連続焼鈍炉側に流れることが防止される。尚、給気口１４ａ，１４ｂや排気口１３ａ，１３ｂは、図４Ａ〜Ｃのように鋼板１５の表裏で完全に分離していることが好ましいが、後述の図６Ａ〜Ｃのように鋼板１５の表裏を跨った一体の給気口や排気口であっても、鋼板１５の存在自体がガス流を分離してくれるので概ね差し支えない。
【００２０】
さらに、本発明では、給気ガス量よりも多くの流量のガスを排気口１３から排気する。このためスナウト１０の内部はわずかに負圧になり、図３に矢印１７で示すように、連続焼鈍炉からスナウト１０に向かうガス流が形成される。このため溶融金属めっき槽１２から発生する金属ヒュームは排気口１３から確実に排気される。また金属ヒュームが連続焼鈍炉の内部に侵入することも防止される。
【００２１】
このように本発明によればスナウト内の金属ヒュームは速やかに除去されるため、不めっきの発生を大きく低減することができる。以下にその具体的なデータを説明する。
【００２２】
図５は排気率とスナウト内金属ヒューム量、または連続焼鈍炉内金属ヒューム量との関係を示すグラフである。ここで、横軸の排気率は、排気流量を給気流量で除して百分率としたものである。縦軸のスナウト内、または連続焼鈍炉内の金属ヒューム指数は、スナウト内、または連続焼鈍炉内に存在する金属ヒューム（広義）の質量を、排気率がゼロの場合のスナウト内と連続焼鈍炉内の金属ヒュームの質量の合計値を１００として指数化した値である。
【００２３】
グラフを参照すると、黒丸で示すスナウト内の金属ヒューム指数は、排気率が１００％を超えると急激に減少する。ところが、排気率が１５０％以上になると、金属ヒューム指数の排気率あたりの減少幅が小さくなり、排気率を増加させても金属ヒューム指数があまり変化しなくなる。この結果から、スナウト内の金属ヒュームについて、顕著な低減効果を得るには、排気率を１００％を超えた値とすることが好ましいことがわかる。また、排気率は１５０％以上とすれば十分であることもわかる。一方、菱形で示す連続焼鈍炉内の金属ヒューム指数も同様に、排気率が１００％を超えると急激に減少し、排気率が１５０％以上ではあまり変化しなくなる。従って、連続焼鈍炉内の金属ヒュームについても、顕著な低減効果を得るには排気率を１００％を超えた値とすることが好ましく、さらに排気率は１５０％以上とすれば十分であるといえる。
【００２４】
図６Ａ〜図６Ｃは、排気率の相違によるスナウト内の気流を模式的に示した図であり、図６Ａは排気率が１００％未満の状態、図６Ｂは１００％の状態、図６Ｃは１００％超の状態を示す。図６Ａの状態ではスナウトから連続焼鈍炉に向かうガス流が形成されるため、スナウトの内壁全面、及び連続焼鈍炉の炉壁全面にヒュームが凝結堆積し、品質欠陥が発生する。逆に図６Ｃの状態では連続焼鈍炉から溶融金属面に向かうガス流が形成されるため、スナウト内壁や連続焼鈍炉の炉壁への金属ヒューム凝縮堆積が抑制される。図６Ｂは双方の流れがバランスした状態であるが、連続焼鈍炉に向かうガス流も存在するため、十分な金属ヒューム抑制効果は得られない。
【００２５】
図７Ａおよび図７Ｂと図８Ａ〜図８Ｄとは、給気口と排気口との位置関係を検討した結果を示す図である。この検討では、図７Ｂに示すように、スナウトの幅をＷとし、給気口と排気口との高さの差をＬとし、更に給気口と排気口とを結ぶ直線がスナウトの延在方向に対してなす角度をθとする。なお、本実施形態において、給気口は排気口に向けて設置されるため、給気口のスナウト側面に対する取り付け角度は、角度θに等しい。
【００２６】
検討の結果を、図７Ａのグラフに示す。給気口と排気口との好ましい位置関係は、Ｗ／Ｌと角度θとによって規定される。より具体的には、０．７５≦Ｗ／Ｌ≦１．７５、かつＡ−５°≦θ≦Ａ＋５°となる領域が好ましい領域である。ここで、角度Ａは、Ａ＝ａｒｃｔａｎ（Ｗ／Ｌ）として定義される角度である（すなわち、ｔａｎＡ＝Ｗ／Ｌ）。なお、実機においては、Ｗは通常２〜３ｍであることが多く、この場合Ｌは４〜５ｍであることが好ましい。
【００２７】
図８Ａ〜図８Ｄは、上記の検討の具体的な理由を説明するための図である。図８Ａに示すように、Ｗ／Ｌが０．７５未満のときには、給気口と排気口との間の距離が遠すぎ、給気口から噴射されたガス流が排気口に達する前に減衰するため、ガスの一部がショートパスしてしまう。これによりガス流が弱くなり、浴面から発生した金属ヒュームの一部はガス流れを横切って連続焼鈍炉側にすり抜けてしまう。逆に、図８Ｂに示すように、Ｗ／Ｌが１．７５を超えると、給気口から噴射されたガス流が給気口の裏面側に配置された排気口にショートパスしてしまい、同様の問題が生ずる。
【００２８】
また、図８Ｃに示すように、θがＡ＋５°を超えると、給気口から噴射したガスが排気口の上側に衝突して連続焼鈍炉に向かう流れと、排気口に向かう流れとに分離する。このため浴面から発生したヒュームが分離前のガス流に乗った場合には、連続焼鈍炉へ漏洩してしまう可能性がある。逆に、図８Ｄに示すように、θがＡ−５°未満の場合には、給気口から噴射したガスが排気口の下側に衝突する。このため浴面の変動によりスナウト内壁の下部に付着している鉄とアルミニウムの合金であるトップドロスＤの小塊が剥離して溶融金属面に落下し、鋼板の随伴流に引き寄せられて鋼板に付着し、品質欠陥が発生する可能性がある。
【００２９】
以上に説明した本発明の一実施形態を溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備に適用したところ、不めっき発生指数を２６にまで減少させることができた。ここで、不めっき発生指数は、不めっき起因の歩留落ちの割合を、上記実施形態が適用されない場合を１００として指数化した値である。
【００３０】
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
【符号の説明】
【００３１】
１０  スナウト
１１  連続焼鈍炉の出口
１２  溶融金属めっき槽
１３  排気口
１４  給気口
１５  鋼板
１６  ヒータ
１７  連続焼鈍炉からスナウトに向かうガス流を示す矢印
【図１】
2013005732.tif 000003
【図２Ａ】
2013005732.tif 000004
【図２Ｂ】
2013005732.tif 000005
【図２Ｃ】
2013005732.tif 000006
【図３】
2013005732.tif 000007
【図４Ａ】
2013005732.tif 000008
【図４Ｂ】
2013005732.tif 000009
【図４Ｃ】
2013005732.tif 000010
【図５】
2013005732.tif 000011
【図６Ａ】
2013005732.tif 000012
【図６Ｂ】
2013005732.tif 000013
【図６Ｃ】
2013005732.tif 000014
【図７Ａ】
2013005732.tif 000015
【図７Ｂ】
2013005732.tif 000016
【図８Ａ】
2013005732.tif 000017
【図８Ｂ】
2013005732.tif 000018
【図８Ｃ】
2013005732.tif 000019
【図８Ｄ】
2013005732.tif 000020
【手続補正書】
【提出日】平成25年4月16日(2013.4.16)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続焼鈍炉の出口と溶融金属めっき槽との間に形成されたスナウトの内部に、加熱された不活性ガスを給気し、前記スナウトの内部の雰囲気温度と内壁温度とを金属ヒュームが凝結しない温度に保ちつつ、前記給気されるガスの量よりも多くの流量のガスを排気する、連続溶融めっき設備におけるスナウトの金属ヒューム除去方法。
【請求項２】
前記スナウト内には鋼板が通板され、
前記スナウトの一方の側面に形成された給気口から、当該給気口の鋼板通板方向下流であって、当該給気口が形成された側面とは反対側の他方の側面に形成された排気口へ前記加熱された不活性ガス流れが形成される、請求項１に記載の連続溶融めっき設備におけるスナウトの金属ヒューム除去方法。
【請求項３】
前記給気口は、前記スナウトの第１の側面で前記鋼板の表側に給気可能な表側給気口と、前記スナウトの第２の側面で前記鋼板の裏側に給気可能な裏側給気口とを含み、
前記排気口は、前記第２の側面で前記鋼板の表側で排気可能な表側排気口と、前記第１の側面で前記鋼板の裏側で排気可能な裏側排気口とを含み、
前記表側給気口から前記加熱された不活性ガスを給気し前記表側排気口から排気するとともに前記裏側給気口から前記加熱された不活性ガスを給気し前記裏側排気口から排気することによって、前記加熱された不活性ガスによるガス流を前記鋼板の表側を流れる第１のガス流と前記鋼板の裏側を流れる第２のガス流とに分離するとともに前記第１のガス流と前記第２のガス流とを前記鋼板の表裏で立体的に交差させる、請求項２に記載の連続溶融めっき設備におけるスナウトの金属ヒューム除去方法。
【請求項４】
連続焼鈍炉の出口と溶融金属めっき槽との間に形成されたスナウトの内部に、加熱された不活性ガスを給気し、前記スナウトの内部の雰囲気温度と内壁温度とを金属ヒュームが凝結しない温度に保ちつつ、前記給気されるガスの量よりも多くの流量のガスを排気する、連続溶融めっき設備におけるスナウトの金属ヒューム除去装置であって、前記スナウト内には鋼板が通板され、
前記スナウトの一方の側面に形成された給気口と、当該給気口の鋼板通板方向下流であって、当該給気口が形成された側面とは反対側の他方の側面に形成された排気口とを備え、
前記給気口から前記排気口へ前記加熱された不活性ガス流れが形成される、連続溶融めっき設備におけるスナウトの金属ヒューム除去装置。
【請求項５】
前記給気口は、前記スナウトの第１の側面で前記鋼板の表側に給気可能な表側給気口と、前記スナウトの第２の側面で前記鋼板の裏側に給気可能な裏側給気口とを含み、
前記排気口は、前記第２の側面で前記鋼板の表側で排気可能な表側排気口と、前記第１の側面で前記鋼板の裏側で排気可能な裏側排気口とを含み、
前記表側給気口から前記加熱された不活性ガスを給気し前記表側排気口から排気するとともに前記裏側給気口から前記加熱された不活性ガスを給気し前記裏側排気口から排気することによって、前記加熱された不活性ガスによるガス流を前記鋼板の表側を流れる第１のガス流と前記鋼板の裏側を流れる第２のガス流とに分離するとともに、前記第１のガス流と前記第２のガス流とを前記鋼板の表裏で立体的に交差させる、請求項４に記載の連続溶融めっき設備におけるスナウトの金属ヒューム除去装置。
【国際調査報告】
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