(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ステンレス鋼外皮にフラックスを充填してなる硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、
ワイヤ全質量に対する質量％で、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計で、
Ｃ：０．１５〜０．６０％、
Ｓｉ：０．３〜１．０％、
Ｍｎ：１．５〜４．５％、
Ｎｉ：７．０〜１０．０％、
Ｃｒ：１３．０〜２０．０％、
Ｍｏ：３．０〜６．０％、
Ｗ：３．０〜６．０％を含有し、
ワイヤ全質量に対する質量％で、フラックス中に、
ＴｉＯ2：０．５〜４．０％、
ＳｉＯ2：０．１〜１．５％、
Ａｌ2Ｏ3及びＺｒＯ2の１種以上の合計：０．０５〜０．２０％、
弗素化合物のＦ換算値：０．１〜１．５％を含有し、
前記Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗの各成分の前記含有量（質量％）が下記式のＡ値で０．９〜１．５であり、その他は、ステンレス鋼外皮のＦｅ成分、鉄合金からのＦｅ成分及び不可避不純物であることを特徴とする硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤ。
Ａ＝（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ＋０．７Ｗ）／（Ｎｉ＋３０Ｃ＋０．５Ｍｎ）・・・（式）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、硬化肉盛溶接に使用され、常温だけでなく高温環境化においても、耐摩耗性及び耐割れ性に優れる溶接金属が得られ、かつ良好な溶接作業性を確保する上で好適な硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
製鉄・製鋼設備や土木建設機械など産業機械の各種部品には、耐摩耗性、耐熱性、耐食性及び耐衝撃性などが要求されている。中でも、熱間加工に用いられる部品の表面は、高温ガス、燃焼ガスにさらされ、素材を必要な形状に成形するため金属接触による損傷が生じる。従って、かかる高温下での損傷を防止する観点から、高温下における耐摩耗性及び耐熱性が要求される。
【０００３】
また、上述した産業機械等の各設備を安全に運転・維持するためには、このような高温下での損傷が仮に生じた場合には、当該設備を全面的に交換するか、又は部分的な摩耗や剥離した部品を交換する必要がある。しかし、これら交換対象の損傷部分を廃棄し、その代替品を新たに製造すると償却費、製作費が膨大となりコストが高くなり、製作労力の負担の増大も過大となる。そのため、従来から摩耗や剥離した損傷部位の補修手段として硬化肉盛溶接方法が広く採用されている。
【０００４】
この補修手段としての硬化肉盛溶接方法は、従来から被覆アーク溶接棒が用いられ、部品表面に硬化肉盛溶接を施して高品質な肉盛層を形成させて長寿命化を図っている。近年では、溶接施工の高能率化の観点からサブマージアーク溶接方法及びガスシールドアーク溶接方法を利用した肉盛溶接施工が一般的となっている。
【０００５】
このような状況の中で特に高能率な硬化肉盛溶接が可能であり、高温環境下で優れた耐摩耗性を有し、加えて溶接作業性が良好な硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤの開発が望まれている。しかし、従来の用途に適用されるマルテンサイト系や高Ｃｒ鉄系の肉盛溶接材料では、高温化における耐摩耗性及び耐割れ性が満足できないといった問題点があった。
【０００６】
また従来における硬化肉盛溶接の技術として、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｗ、Ｖ、Ｍｏ、Ｂ量を限定する硬化肉盛用フラックス入りワイヤが開示されている（例えば、特許文献１参照。）。この特許文献１の開示技術によれば、溶着金属の強度を向上させるとともに、耐割れ性も向上させることを目的とし、上述した各元素のうち、とりわけＭｏとＢの含有量を最適化し、溶着金属組織を鋼のマルテンサイトと硼化物からなる複合組織としたものである。
【０００７】
しかし、このフラックス入りワイヤでは、高温環境下では、結晶粒が粗大化し、耐摩耗性が不十分になってしまうという問題点があった。また、Ｂが添加されているため、粒界中に低融点化合物を生成し、耐割れ性が低下してしまうという問題点があった。
【０００８】
またＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ及びＭｎ／Ｓｉの各成分の含有量を限定する硬化肉盛用フラックス入りワイヤが開示されている（例えば、特許文献２参照。）。この特許文献２の開示技術によれば、ＣｒおよびＣ量の調整とＮｉの添加により溶着金属の安定した硬さが得るようにし、Ｓｉ及びＭｎ量の調整と、Ｔｉの添加によって良好なビード形状が得られるようにしている。さらに、この特許文献２の開示技術では、アルカリ金属化合物等を適量添加することでアークを極めて安定化させ、スパッタ発生量を低減させることを見出したものである。
【０００９】
しかし、このフラックス入りワイヤでは、Ｃ及びＮｉ量が低いのでオーステナイト相の晶出量が少なく、またＭｏ及びＷを含有していないので高温時における耐熱性及び耐摩耗性が悪くなるといった問題点があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開平１１−１９７８７７号公報
【特許文献２】特開２０１０―２５３５１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
そこで本発明は、上述した問題点に鑑みて案出されたものであり、その目的とするところは、硬化肉盛溶接に使用され、常温だけでなく高温環境下においても耐摩耗性及び耐割れ性に優れる溶接金属が得られ、かつ溶接作業性が良好な硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上述した課題を解決するために、本発明に係る硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤは、ステンレス鋼外皮にフラックスを充填してなる硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ全質量に対する質量％で、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計で、Ｃ：０．１５〜０．６０％、Ｓｉ：０．３〜１．０％、Ｍｎ：１．５〜４．５％、Ｎｉ：７．０〜１０．０％、Ｃｒ：１３．０〜２０．０％、Ｍｏ：３．０〜６．０％、Ｗ：３．０〜６．０％を含有し、ワイヤ全質量に対する質量％で、フラックス中に、ＴｉＯ2：０．５〜４．０％、ＳｉＯ2：０．１〜１．５％、Ａｌ2Ｏ3及びＺｒＯ2の１種以上の合計：０．０５〜０．２０％、弗素化合物のＦ換算値：０．１〜１．５％を含有し、前記Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗの各成分の前記含有量（質量％）が下記式のＡ値で０．９〜１．５であり、その他は、ステンレス鋼外皮のＦｅ成分、鉄合金からのＦｅ成分及び不可避不純物であることを特徴とする。
【００１３】
Ａ＝（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ＋０．７Ｗ）／（Ｎｉ＋３０Ｃ＋０．５Ｍｎ）・・・（式）
【発明の効果】
【００１５】
本発明の硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤによれば、常温だけでなく高温環境化においても、耐摩耗性及び耐割れに優れる溶接金属が得られ、かつ溶接作業性が良好な硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤを提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明者らは、上述した課題を解決するために、各種成分組成のフラックス入りワイヤを試作して詳細に検討した。その結果、Ｍｏ及びＷを添加することによって、高温での耐摩耗性が向上することを見出した。
【００１７】
一方、高温で長時間保持した場合、フェライト中に極めて硬くもろいσ相が析出され、硬度のばらつきが生じて耐摩耗性が低下することが明らかとなった。そこで、フェライト生成元素であり、σ相の析出を助長するＭｏ添加量の適正化を行うことによって、フェライト量を低く抑えσ相を低減することが可能となることを新たに見出した。
【００１８】
また本発明者らは、Ｃ及びＣｒ量の調整を行い、Ｗ及びＣｒ炭化物を生成させ、耐摩耗性を向上させることが可能となることを見出した。
【００１９】
さらに本発明者らは、フェライト量が低くなるとともに、耐割れ性が悪くなる傾向が認められたため、更なる検討を行った。その結果、耐割れ性を向上させるためには、Ｎｉ添加量の適正化を行いフェライト晶出量を調整することによって、耐割れ性に影響を及ぼすＰをフェライト中に固溶させ、さらには、Ｍｎを添加することによって、低融点化合物の偏析を低減することが有効であることを見出した。また溶接作業性は、ＴｉＯ2、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＺｒＯ2及び弗素化合物の適量添加することにより良好にできる知見を得た。
【００２０】
即ち、本発明を適用した硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤは、ステンレス鋼外皮にフラックスを充填してなる硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ全質量に対する質量％で、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計で、Ｃ：０．１５〜０．６０％、Ｓｉ：０．３〜１．０％、Ｍｎ：１．５〜４．５％、Ｎｉ：７．０〜１０．０％、Ｃｒ：１３．０〜２０．０％、Ｍｏ：３．０〜６．０％、Ｗ：３．０〜６．０％を含有し、前記Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗの各成分の前記含有量（質量％）が下記式のＡ値で０．９〜１．５であり、その他は、ステンレス鋼外皮のＦｅ成分、鉄合金からのＦｅ成分、金属酸化物、弗素化合物及び不可避不純物であることを特徴とする硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤである。
【００２１】
Ａ＝（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ＋０．７Ｗ）／（Ｎｉ＋３０Ｃ＋０．５Ｍｎ）・・・（式）
【００２２】
上述した成分組成からなる本発明を適用した硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤは、ステンレス鋼外皮及び充填フラックスの各成分組成それぞれの単独及び共存による相乗効果によりなし得たものであるが、以下にそれぞれの各成分組成の添加理由及び限定理由を述べる。なお、各成分組成の含有量は、ワイヤ全質量に対する質量％で示す。また、各成分組成の含有量は、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計の量である。
【００２３】
［Ｃ：０．１５〜０．６０％］
Ｃは、ステンレス鋼外皮、フェロマンガン、フェロシリコンマンガン及びグラファイト等から添加され、Ｃｒ及びＷとの間で炭化物を生成して、溶着金属の硬さを高める効果がある。Ｃが０．１５％未満では、Ｃｒ及びＷとの間での炭化物の生成が不十分で、常温での硬さが得ることができない。一方、Ｃが０．６０％を超えるとＣｒ及びＷとの間での炭化物が粗大化し、高温での硬さにばらつきが生じる。従って、Ｃは０．１５〜０．６０％とする。
【００２４】
［Ｓｉ：０．３〜１．０％］
Ｓｉは、脱酸作用を有し、ステンレス鋼外皮、金属シリコン、フェロシリコン及びフェロシリコンマンガン等から添加され、ビード形状やスラグ被包性を改善する効果を有する。Ｓｉが０．３％未満では、溶接時の脱酸反応によって形成されるスラグ量が少なくなり、スラグ被包性を損なう。一方、Ｓｉが１．０％を超えるとスラグ量が過多となり、ビード形状が劣化する。従って、Ｓｉは０．３〜１．０％とする。
【００２５】
［Ｍｎ：１．５〜４．５％］
Ｍｎは、Ｓｉと同様に脱酸作用を有し、ステンレス鋼外皮、金属マンガン、フェロマンガン及びフェロシリコンマンガン等から添加され、アークの安定及びスパッタ発生量を低減にすると共に低融点化合物の偏析を低減し、耐割れ性を改善する効果を有する。Ｍｎが１．５％未満では、オーステナイト粒界に低融点化合物が偏析するため、耐割れ性が悪くなる。一方、Ｍｎが４．５％を超えると、溶接時に生じる脱酸反応によって溶滴移行が阻害され、アークが不安定でスパッタ発生量が多くなる。従って、Ｍｎは１．５〜４．５％とする。
【００２６】
［Ｎｉ：７．０〜１０．０％］
Ｎｉは、ステンレス鋼外皮、金属ニッケル及びフェロニッケル等から添加され、オーステナイト相を安定化させる元素であるため、フェライト量の調整及び耐割れ性を改善する効果を有する。Ｎｉが７．０％未満では、オーステナイトの晶出量が減少してフェライト量が多くなるため、オーステナイトから析出するＣｒ及びＷとの間での炭化物の生成が全体的に抑制され、十分な高温での硬さを得ることができない。一方、Ｎｉが１０．０％を超えると、フェライトの晶出量が少なくなり、低融点化合物の偏析が助長されて耐割れ性が悪くなる。従って、Ｎｉは７．０〜１０．０％とする。
【００２７】
［Ｃｒ：１３．０〜２０．０％］
Ｃｒは、ステンレス鋼外皮、金属クロム及びフェロクロム等から添加され、フェライト相を安定化させる元素であると共にＣｒ炭化物を生成し、溶着金属の硬度を増加させる効果を有する。Ｃｒが１３．０％未満では、Ｃｒ炭化物の生成が抑制されて十分な常温での硬さを得ることができない。一方、Ｃｒが２０．０％を超えると、Ｃｒ炭化物の生成が多くなり、常温での硬さが過大となるため、延性が低下して肉盛溶接部の剥離が生じる。従って、Ｃｒは１３．０〜２０．０％とする。
【００２８】
［Ｍｏ：３．０〜６．０％］
Ｍｏは、ステンレス鋼外皮、金属モリブデン及びフェロモリブデン等から添加され、Ｃｒ及びＷ炭化物の生成を助長し、高温での硬さを増加させ、二次硬化性を改善する効果を有する。Ｍｏが３．０％未満では、高温での硬さを十分に得ることができない。一方、Ｍｏが６．０％を超えると、フェライト中より極めて硬くもろいσ相が析出され、高温での硬さにばらつきが生じるため、耐摩耗性が低下する。従って、Ｍｏは３．０〜６．０％とする。ここでの二次硬化性は、５００℃以上でオーステナイト中にＭｏ炭化物が分散することによって、耐摩耗性の改善に寄与する。
【００２９】
［Ｗ：３．０〜６．０％］
Ｗは、金属タングステン及びタングステンカーバイト等から添加され、Ｗ炭化物の形成を助長して硬さを増加させ、耐磨耗性を改善する効果を有するとともに、σ相の析出を低減する。Ｗが３．０％未満では、十分な常温での硬さを得ることができない。一方、６．０％を超えると、Ｃｒ及びＷを含む炭化物が粗大化するため、常温での硬さにばらつきが生じて耐磨耗性が低下する。従って、Ｗは３．０〜６．０％とする。
【００３０】
［Ａ値：０．９〜１．５］
前記Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗを下記式のＡ値で０．９〜１．５にすることによって、フェライト相とオーステナイト相のバランスを調整し、耐割れ性とσ相の析出を抑制する効果を有する。Ａ値が０．９未満では、フェライト晶出量の低下に伴いＰ、Ｓの固溶度が低下するため耐割れ性が悪くなる。一方、Ａ値が１．５を超えると、フェライトの晶出量が増加するため、高温に長時間保持するとフェライト中からσ相が析出され、高温での硬さにばらつきが生じる。従って、Ａ値は０．９〜１．５とする。
【００３１】
Ａ＝（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ＋０．７Ｗ）／（Ｎｉ＋３０Ｃ＋０．５Ｍｎ）・・・（式）
【００３２】
［ＴｉＯ2：０．５〜４．０％］
ＴｉＯ2は、ルチール、酸化チタン、チタン酸ソーダ、チタンスラグ、イルミナイト等から添加される。これらはビード全体を均一に被包する作用を有する。また、アークを持続し溶滴移行を安定させる効果がある。ＴｉＯ2が０．５％未満であると、スラグの粘性が高くなるため、溶滴移行が阻害されアーク安定性が悪くなる。一方、ＴｉＯ2が４．０％を超えると、アークは持続し、溶滴移行は円滑に行われるが、溶接時に生成されるスラグ量が増加し、スラグ被包性が悪くなる。従って、ＴｉＯ2は０．５〜４．０％とする。
【００３３】
［ＳｉＯ2：０．１〜１．５％］
ＳｉＯ2は、珪砂、ジルコンサンド等より添加されスラグ形成剤として作用し、少量でスラグの物性を調整する効果がある。ＳｉＯ2が０．１％未満であると、もろく非晶質なスラグの形成が損なわれるため、スラグ剥離性が悪くなる。一方、ＳｉＯ2が１．５％を超えると、アークが荒くなりスパッタ発生量が多くなる。従って、ＳｉＯ2は０．１〜１．５％とする。
【００３４】
［Ａｌ2Ｏ3及びＺｒＯ2の１種以上の合計：０．０５〜０．２０％］
Ａｌ2Ｏ3はアルミナ、ＺｒＯ2はジルコンサンド及び酸化ジルコニウム等から添加され、Ａｌ2Ｏ3及びＺｒＯ2の１種以上の合計が０．０５％以上でスラグ粘性を改善してビード形状を改善するスラグ形成剤として作用する。一方、Ａｌ2Ｏ3及びＺｒＯ2の１種以上の合計が０．２０％を超えると、スラグの粘性が高くなり、過度に溶滴が成長するため、スパッタ発生量が多くなる。従って、Ａｌ2Ｏ3及びＺｒＯ2の１種以上の合計は０．０５〜０．２０％とする。
【００３５】
［弗素化合物のＦ換算値：０．１〜１．５％］
Ｆは、弗化ソーダ、珪弗化カリ、氷晶石、弗化アルミ、弗化リチウム及び蛍石等から添加され、アークの安定性を向上させるが、弗素化合物のＦ換算値が０．１％未満では、アークが不安定になる。一方、弗素化合物のＦ換算値が１．５％を超えると、スラグの融点が低下し、溶融金属よりスラグ凝固が早くなり、ビード形状が不均一になる。従って、弗素化合物のＦ換算値は０．１〜１．５％とする。
【００３６】
その他は、ステンレス鋼外皮のＦｅ成分、鉄合金からのＦｅ成分及び不可避不純物である。なお、耐割れ性の観点から、Ｐは０．０４０％以下、Ｓは０．０３０％以下であることが好ましい。
【００３７】
以上、本発明の硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤの成分組成の限定理由を述べたが、フラックス入りワイヤの製造方法について言及すると、例えばステンレス鋼外皮を帯鋼から管状に成形する場合には、配合、撹拌、乾燥した充填フラックスをＵ形に成形した溝に満たした後丸形に成形し、所定のワイヤ径まで伸線する。この際、成形した外皮シームを溶接することで、シームレスタイプのフラックス入りワイヤとすることもできる。またステンレス鋼外皮がパイプの場合には、パイプを振動させてフラックスを充填し、所定のワイヤ径まで伸線することができる。いずれも製造方法を用いても、ワイヤ径は０．８〜３．６ｍｍまで製造が可能である。
【００３８】
フラックスは、供給、充填が円滑に行えるように、固着剤（珪酸カリ及び珪酸ソーダの水溶液）を添加して造粒して用いることもできる。
【実施例】
【００３９】
以下、実施例により本発明を詳細に説明する。
【００４０】
表１に示す化学成分のオーステナイト系ステンレス鋼外皮を用いて表２に示す各種成分組成の硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤを試作した。
【００４１】
ちなみに表２は、表１に示すフープ番号Ｗ１〜Ｗ３のオーステナイト系ステンレス鋼外皮の各成分組成のフラックスを加えた場合におけるワイヤ全質量に対する質量％である。つまりフラックス入りワイヤ全質量に対する、各化学成分のステンレス鋼外皮とフラックスの合計の質量％を示している。表２には、フラックス充填率を表示しているが、これは、各化学成分のステンレス鋼外皮とフラックスの合計の質量に対する、フラックスの質量の割合である。なお、ワイヤ径は２．０ｍｍとした。
【００４２】
【表１】
0005899007.tif 000002
【００４３】
【表２】
0005899007.tif 000003
【００４４】
溶接作業性評価は、表３に示す成分のＳＭ４９０Ａ鋼板を用いてＪＩＳ  Ｚ  ３１１４に準拠し、表４に示す溶接条件で、下向溶接姿勢で３層下盛の肉盛溶接を行い、４層目の溶接で溶接作業性評価を行った。溶接作業性は、アーク安定性、スパッタ、スラグ被包性及びビード形状は、目視試験にて行った。また、溶接作業性を評価した試験片を用いて、ＪＩＳ Ｚ  ３１１４、ＪＩＳ Ｚ  ２２４４及びＪＩＳＺ  ２２５２に準拠してビッカース硬さの測定を行った。ビッカース硬さは、常温時（試験温度：２０℃）において、１０点の平均が２５０〜３５０であり、高温時（試験温度：６００℃）において、１０点の平均が２００〜３００を良好とした。また、各試験温度にて測定したビッカース硬さのばらつき範囲は、最高値と最低値の差が５０以下を良好とした。
【００４５】
耐割れ性は、ＪＩＳ  Ｚ  ３１５５に準拠してＣ型ジグ拘束突合せ溶接割れ試験を行った。Ｃ型ジグ拘束突合せ溶接割れ試験は、表３に示す成分のＳＭ４９０Ａ鋼板に２層バタリングを行い開先とした。試験板のルート間隔を２ｍｍとして、表４に示す溶接条件で試験ビード長さ約８０ｍｍを２本溶接した。評価は、平均割れ率が５％以下のものを良好とした。それらの結果を表５にまとめて示す。
【００４６】
【表３】
0005899007.tif 000004
【００４７】
【表４】
0005899007.tif 000005
【００４８】
【表５】
0005899007.tif 000006
表２及び表５中のワイヤＮｏ．１〜８が本願発明例、ワイヤＮｏ．９〜１８は比較例である。本願発明であるワイヤＮｏ．１〜８は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ａ値、各酸化物及びＦ換算値が適正であるので、常温硬さ及び高温硬さが良好であり、いずれの硬さのばらつきが認められず、耐割れ性及び溶接作業性も良好であり、極めて満足な結果であった。
【００４９】
比較例中ワイヤＮｏ．９は、Ｃが多いので、高温硬さのばらつきが大きかった。また、Ａ値が低いので、割れ率が高かった。さらに、ＴｉＯ2が少ないので、アークが不安定で、Ａｌ2Ｏ3とＺｒＯ2の合計が多いので、スパッタ発生量も多かった。
【００５０】
ワイヤＮｏ．１０は、Ｃｒが多いので、常温硬さが高かった。また、Ａ値が高いので、高温硬さのばらつきが大きかった。さらに、ＴｉＯ2が多いので、スラグ被包性が悪く、Ａｌ2Ｏ3とＺｒＯ2の合計が少ないので、ビード形状も悪かった。
【００５１】
ワイヤＮｏ．１１は、Ｓｉが少ないので、スラグ被包性が不良であった。また、Ｃｒが少ないので、常温硬さが低かった。さらに、ＳｉＯ2が多いので、スパッタ発生量が多かった。
【００５２】
ワイヤＮｏ．１２は、Ｓｉが多いので、ビード形状が不良であった。また、Ｍｎが少ないので、割れ率が高かった。
【００５３】
ワイヤＮｏ．１３は、Ｍｎが多いので、アークが不安定でスパッタ発生量が多かった。また、Ｍｏが多いので、高温硬さのばらつきが大きかった。
【００５４】
ワイヤＮｏ．１４は、Ｎｉが低いので、高温硬さが低かった。また、Ｗが多いので、常温硬さのばらつきが大きかった。さらに、ＳｉＯ2が少ないので、スラグ剥離性が悪かった。
【００５５】
ワイヤＮｏ．１５は、Ｃが少ないので、常温硬さが低かった。また、Ｎｉが多いので、割れ率が高かった。さらに、弗素化合物のＦ換算値が少ないので、アークが不安定であった。
【００５６】
ワイヤＮｏ．１６は、Ｗが少ないので、常温硬さが低かったまた、Ｍｏが少ないので、高温硬さが低かった。さらに、弗素化合物のＦ換算値が多いので、ビード形状が悪かった。