(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
加熱アスファルトと、水とを、消泡剤の存在下で混合することで、水の気化膨張により、フォームドアスファルトを調製する工程と、
前記フォームドアスファルトを、骨材と混合する工程とを備えるアスファルト舗装用混合物の製造方法。
【請求項２】
前記消泡剤の使用量を、前記加熱アスファルト１００重量部に対して、０．０１〜１重量部とする請求項１に記載のアスファルト舗装用混合物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アスファルト舗装用混合物の製造方法に係り、さらに詳しくは、フォームドアスファルトと骨材とを含有するアスファルト舗装用混合物の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
アスファルト舗装用混合物は、通常、砕石や砂などの骨材とバインダとしてのアスファルトとを高温で混合することにより製造されている。たとえば、アスファルトとして、一般的に用いられるストレートアスファルト６０／８０を使用する場合には、アスファルト舗装用混合物を製造する際の混合温度は、通常、１５０〜１６０℃とする必要がある。また、このようにして製造されたアスファルト舗装用混合物を用いて、舗装を行なう際の締固め温度は、通常、１４０〜１５０℃である。このように、アスファルト舗装用混合物においては、その混合および締固めは、いずれも比較的高温の条件で行なう必要がある。
【０００３】
また、ＳＢＳ（スチレン−ブタジエン−スチレン共重合体）などのゴムを添加した改質アスファルトを用いた場合には、混合温度、締固め温度ともに、上記温度よりもさらに１０〜３０℃高く設定せざるを得ないのが現状である。
【０００４】
そして、このようなアスファルト舗装用混合物において、所要の性状を確保するためには、混合温度および締固め温度を上記温度範囲とする必要があり、不適切な温度管理を行うと所要の性状を有するアスファルト舗装体が得られないことがあった。すなわち、このようなアスファルト舗装用混合物において、製造、施工時における熱エネルギーを抑制するために混合温度、および締固め温度を低下させると、所要の性状を有するアスファルト舗装体が得られなくなるため、混合温度および締固め温度を低下させることができなかった。
【０００５】
一方、近年、地球温暖化防止に向けた取り組みとして、アスファルト舗装用混合物においても、その混合温度および締固め温度を低下させることが求められている。具体的には、アスファルト舗装用混合物の混合温度および締固め温度を低下させることにより、アスファルト舗装用混合物の主材料である骨材の加熱乾燥工程において用いられるバーナの燃料を削減でき、これにより、アスファルト舗装用混合物の製造時に発生する二酸化炭素の排出量を抑制することができる。そのため、このようなアスファルト舗装用混合物において、混合温度および締固め温度を低下させることが求められている。
【０００６】
これに対して、たとえば、特許文献１では、加熱アスファルトに、水を混合し、水の気化膨張によりフォームドアスファルト（発泡アスファルト）を得て、得られたフォームドアスファルトを骨材と混合してなるアスファルト舗装用混合物が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平１０−１１３５８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、このようなフォームドアスファルト（発泡アスファルト）を用いて得られるアスファルト舗装用混合物においては、フォームドアスファルト中に含まれる気泡の性状が良好でない場合が多く、また、フォームドアスファルト中の気泡の寿命も比較的短く、そのため、得られるアスファルト舗装用混合物の性状が安定しない場合が多いという問題があった。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者等は、このような状況下において、フォームドアスファルト中に含まれる気泡の改善および気泡の長寿命化について鋭意検討した結果、加熱アスファルトと、水とを混合することで、水の気化膨張により、フォームドアスファルトを調製する際に、消泡剤の存在下で、これらを混合することにより、得られるフォームドアスファルト中に含まれる気泡を微細泡化されたものとすることができ、これにより、フォームドアスファルト中に含まれる気泡の性状の改善、および、気泡の長寿命化を図ることができること、しかも、このようにして得られるフォームドアスファルトを用いて得られるアスファルト舗装用混合物が、優れた流動性を有し、これにより、製造時の混合温度および施工時の締固め温度を適切に低下させることができることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【００１０】
すなわち、本発明によれば、加熱アスファルトと、水とを、消泡剤の存在下で混合することで、水の気化膨張により、フォームドアスファルトを調製する工程と、前記フォームドアスファルトを、骨材と混合する工程とを備えるアスファルト舗装用混合物の製造方法が提供される。
【００１１】
本発明の製造方法において、前記消泡剤の使用量を、前記加熱アスファルト１００重量部に対して、０．０１〜１重量部とすることが好ましい。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、加熱アスファルトと、水とを混合することで、水の気化膨張により、フォームドアスファルトを調製する際に、消泡剤の存在下で、これらを混合することにより、得られるフォームドアスファルト中に含まれる気泡を微細泡化されたものとすることができ、これにより、フォームドアスファルト中に含まれる気泡の性状の改善、および、気泡の長寿命化が可能となる。そして、本発明によれば、このようにして得られるフォームドアスファルトを用いて得られるアスファルト舗装用混合物は、フォームドアスファルトに含まれる微細な気泡によりベアリング効果が発現され、このようなベアリング効果により優れた流動性を有するものとなり、これにより、製造時の混合温度および施工時の締固め温度を適切に低下させることができるものである。そのため、本発明の製造方法により得られるアスファルト舗装用混合物は、中温化舗装に好適に用いることができるものである。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】図１は、本実施形態に係るアスファルト舗装用混合物の製造装置の概略を示す図である。
【図２】図２は、実施例１〜４、比較例１における締固め特性の評価結果を示すグラフである。
【図３】図３は、他の実施形態に係るアスファルト舗装用混合物の製造装置の概略を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明は、アスファルト舗装用混合物の製造方法に係り、
加熱アスファルトと、水とを、消泡剤の存在下で混合することで、水の気化膨張により、フォームドアスファルトを調製する工程と、
前記フォームドアスファルトを、骨材と混合する工程とを備えることを特徴とする。
以下、本発明の一実施形態としてのアスファルト舗装用混合物の製造装置を用いる場合を例示して、本発明を詳細に説明する。
【００１５】
図１は、本実施形態に係るアスファルト舗装用混合物の製造装置の概略を示す図である。本実施形態の製造装置は、加熱したアスファルトと、水とを消泡剤の存在下で混合し、水の気化膨張によりフォームドアスファルト（発泡アスファルト）を得て、得られたフォームドアスファルトを、骨材に混合することで、フォームドアスファルトと、骨材とを含有するアスファルト舗装用混合物を製造するための製造設備である。
【００１６】
図１に示すように、本実施形態のアスファルト舗装用混合物の製造装置は、アスファルトを貯蔵するためのアスファルトタンク１０、フォームドアスファルトを製造する際に用いる助剤としての発泡助剤を貯蔵するための発泡助剤タンク２０を備えている。
【００１７】
図１に示すように、アスファルトタンク１０に貯蔵されたアスファルトは、アスファルト供給配管１１を通って、アスファルト計量槽３０に連続的に供給される。なお、アスファルト供給配管１１には、アスファルトをアスファルト計量槽３０に移送するためのポンプ１２と、アスファルト供給配管１１を流れるアスファルトの流量を計測するための流量計１３が備えられており、ポンプ１２の出力は、流量計１３で検出された流量に応じて調整される。
【００１８】
また、図１に示すように、発泡助剤剤タンク２０に貯蔵された発泡助剤剤は、発泡助剤供給配管２１およびアスファルト供給配管１１を通って、アスファルトと混合された状態で、アスファルト計量槽３０に連続的に供給される。なお、発泡助剤供給配管２１には、発泡助剤をアスファルト供給配管１１に移送するためのポンプ２２と、発泡助剤供給配管２１を流れるアスファルトの流量を計測するための流量計２３が備えられており、ポンプ１２の出力は、流量計１３で検出された流量に応じて調整される。
【００１９】
ここで、発泡助剤は、フォームドアスファルトを製造する際に用いる助剤であり、本実施形態においては、このような発泡助剤として、少なくとも消泡剤を用いる。なお、消泡剤以外にも、必要に応じて各種発泡助剤を用いることができる。
【００２０】
上述したように、アスファルトは、消泡剤が混合された状態で、アスファルト計量槽３０に連続的に供給される。そして、アスファルト計量槽３０に供給されたアスファルトおよび消泡剤（以下、「消泡剤配合アスファルト」とする。）は、循環配管３１に設けられたポンプ３２により発生された移送力により、循環配管３１の配管導入口３１ａから循環配管３１内に入り、循環配管３１内を循環し、循環配管３１の配管導出口３１ｂからアスファルト計量槽３０に還流する。なお、循環配管３１には、ポンプ３２の他、流量計３３およびストップバルブ３４が設けられており、ポンプ３２の出力は、流量計３３で検出された流量に応じて調整される。
【００２１】
ここで、本実施形態においては、循環配管３１は、加熱・保温されており、アスファルト計量槽３０および循環配管３１内を循環する消泡剤配合アスファルトは、所定の温度（たとえば、１３０〜１８０℃、好ましくは１５０〜１６０℃）で一定に保たれている。加えて、本実施形態においては、アスファルト計量槽３０および循環配管３１内を循環する消泡剤配合アスファルトは、ポンプ３２の出力により、後述するミキサフォーミングノズル６０ａ〜６０ｄ内に供給する際に、所定の圧力で供給されるように、アスファルト計量槽３０および循環配管３１内において、一定の圧力（たとえば、０．６ＭＰａ以上の一定の圧力）となるように調整されている。
【００２２】
また、この際においては、アスファルト計量槽３０内に充填される消泡剤配合アスファルトの充填高さを、図１中に破線で示した高さに保った状態とするものであり、このような状態とすることにより、循環配管３１の配管導入口３１ａおよび配管導出口３１ｂが、消泡剤配合アスファルトに完全に浸かることとなる。そして、これにより、アスファルト計量槽３０および循環配管３１内を循環する消泡剤配合アスファルトの圧力が一定に保たれるようにしている。なお、アスファルト計量槽３０内に充填される消泡剤配合アスファルトの充填高さは、たとえば、アスファルト計量槽３０内に設けられた充填高さセンサ３６ａにより検出することができ、本実施形態では、充填高さセンサ３６ａからの出力に応じて、アスファルト供給配管１１に設けられたポンプ１２および発泡助剤供給配管２１に設けられたポンプ２２の出力を調整することで、アスファルト計量槽３０内における、消泡剤配合アスファルトの充填高さが制御される。
【００２３】
そして、このように所定の温度および一定の圧力に調整された消泡剤配合アスファルトは、たとえば、循環配管３１からそれぞれ分岐することにより形成された分岐配管３５ａ〜３５ｄと、ミキサフォーミングノズル６０ａ〜６０ｄとの間に設けられたストップバルブが「開」とされることで、分岐配管３５ａ〜３５ｄをそれぞれ通って、所定の温度および一定の圧力を保った状態で、ミキサフォーミングノズル６０ａ〜６０ｄにそれぞれ供給される。
【００２４】
また、ミキサフォーミングノズル６０ａ〜６０ｄには、図１に示すように、水が貯蔵されている水タンク４０に接続された水配管４１も、ストップバルブを介して接続されており、ストップバルブを「開」とすることで、水も供給されるようになっている。なお、水配管４１には、水を移送するためのポンプ４２、および水配管４１を流れる水の流量を測定するための流量計４３が設けられており、ポンプ４２の出力は、流量計４３で検出された流量に応じて調整される。なお、水配管４１を流れる水の圧力は、通常、アスファルト計量槽３０および循環配管３１内を循環する消泡剤配合アスファルトの圧力と同程度（たとえば、０．６ＭＰａ以上）とされる。また、ミキサフォーミングノズル６０ａ〜６０ｄには、図１に示すように、コンプレッサ５０と接続された圧縮空気配管５１も、ストップバルブを介して接続されており、ストップバルブを「開」とすることで、圧縮空気が供給可能となっており、圧縮空気配管５１からの圧縮空気は、通常、ミキサフォーミングノズル６０ａ〜６０ｄ内の洗浄に用いられる。圧縮空気配管５１には、圧縮空気配管５１内における圧縮空気の流量を測定するための流量計５２が設けられており、コンプレッサ５０の出力は、流量計５２で検出された流量に応じて調整される。
【００２５】
そして、本実施形態においては、このように、ミキサフォーミングノズル６０ａ〜６０ｄ内に、分岐配管３５ａ〜３５ｄを介して供給された消泡剤配合アスファルト、および水配管４１を介して供給された水が、所定の圧力で加圧された状態で供給され、これらが、ミキサフォーミングノズル６０ａ〜６０ｄに備えられた膨張室内で混合され、水の気化膨張により、消泡剤配合アスファルトが発泡し、これにより、フォームドアスファルトが生成される。なお、フォームドアスファルトを生成させる際における、水の配合量は、消泡剤配合アスファルト１００重量部に対し、好ましくは０．５〜５重量部、より好ましくは１〜３重量部である。
【００２６】
本実施形態においては、このようにフォームドアスファルトを生成させる際においては、分岐配管３５ａ〜３５ｄを介して供給される消泡剤配合アスファルトは、アスファルト計量槽３０および循環配管３１内において、圧力が一定に保たれた状態で循環されており、そして、このように圧力が一定に保たれた状態で、分岐配管３５ａ〜３５ｄを介してミキサフォーミングノズル６０ａ〜６０ｄに供給されることとなる。そのため、本実施形態によれば、これにより得られるフォームドアスファルトの性状を一定なものとすることができる。
【００２７】
そして、このようにして生成されたフォームドアスファルトは、ミキサフォーミングノズル６０ａ〜６０ｄに備えられた噴霧ノズルを介して、ミキサ７０内に充填された骨材に噴霧され、ミキサ７０内にて、噴霧されたフォームドアスファルトと、ミキサ７０内に予め充填された骨材とが混合されることにより、フォームドアスファルトと骨材とが混合されてなるアスファルト舗装用混合物が製造される。なお、骨材としては、再生骨材および新規骨材のいずれも使用することができる。また、ミキサ７０内には、骨材に加えて、アスファルト舗装用混合物に通常配合される各種添加剤を添加してもよい。
【００２８】
以上のように、本実施形態においては、アスファルトに消泡剤を配合し、消泡剤配合アスファルトとした状態にて、所定の温度および一定の圧力に調整され、所定の圧力で加圧された水と、ミキサフォーミングノズル６０ａ〜６０ｄに備えられた膨張室内で混合されることにより、フォームドアスファルトが生成されるものである。
そして、このような構成を採用することにより、本実施形態によれば、得られるフォームドアスファルト中に含まれる気泡を微細泡化されたものとすることができ、これにより、フォームドアスファルト中に含まれる気泡の性状の改善、および、気泡の長寿命化が可能となる。そして、本実施形態によれば、このようにして得られるフォームドアスファルトを用いて得られるアスファルト舗装用混合物は、フォームドアスファルトに含まれる微細な気泡によりベアリング効果が発現され、このようなベアリング効果により優れた流動性を有するものとなり、これにより、製造時の混合温度および施工時の締固め温度を適切に低下させることができるものである。具体的には、製造時の混合温度および施工時の締固め温度を、１１０〜１３０℃と比較的低い温度とすることができ、そのため、中温化舗装に好適に用いることができるものである。
【００２９】
なお、このようなフォームドアスファルトを製造する際においては、アスファルト中に気泡を生成させることが重要であるため、消泡剤のような気泡の生成を阻害する成分を添加しないのが通常である。その一方で、本発明者等が検討したところ、このような一見して気泡の生成を阻害すると考えられる成分である消泡剤を添加することにより、気泡を微細なものとすることができ、結果として、フォームドアスファルト中に含まれる気泡を長時間安定に保つことができることを見出したものである。なお、この理由としては必ずしも明らかではないが、たとえば、次の理由が考えられる。すなわち、消泡剤を添加することで、消泡剤の作用により、フォームドアスファルト中において気泡径が比較的大きな気泡の発生が抑制され、あるいは、気泡径が比較的大きな気泡が発生しても、直ちに破泡することにより、気泡径が比較的大きな気泡が微細泡と結合し、その後、破泡してしまい、結果として、微細泡が消滅してしまうという不具合を有効に抑制できることによると考えられる。
【００３０】
消泡剤としては、特に限定されず、気泡の発生を防止する作用を有する化合物や、発生した気泡を消す作用を有する化合物、さらにはこれらの両方の作用を有する化合物であればよく、特に限定されないが、典型的には、シリコーン系化合物、界面活性剤、ポリエーテル化合物、および高級アルコールなどを用いることができるが、フォームドアスファルト中に含まれる気泡の性状の改善効果が大きく、気泡の寿命をより長いものとすることができるという点より、シリコーン系化合物が好ましく用いられる。
【００３１】
シリコーン系化合物としては、特に限定されないが、たとえば、下記一般式（１）で表されるポリシロキサン化合物を好適に用いることができる。
【化１】
0006026035.tif 000002
上記一般式（１）中、ｐは０〜１０，０００、ｑは０〜１０，０００、ｒは０〜１，０００であり、ｐ＋ｑ＋ｒは０〜１０，０００である。
【００３２】
また、上記一般式（１）で表される化合物の中でも、下記一般式（２）で表される化合物が好ましい。
【化２】
0006026035.tif 000003
上記一般式（２）中、ｐは１０〜１０，０００である。
【００３３】
また、消泡剤としてのシリコーン系化合物としては、動粘度（２５℃）が２〜５０ｍｍ２／ｓのものが好ましく、より好ましくは５〜４０ｍｍ２／ｓ、さらに好ましくは１０〜３０ｍｍ２／ｓである。また、粘度温度係数が０．５〜０．６のものが好ましく、より好ましくは０．５４〜０．５９である。さらに、引火点が２００℃以上のものが好ましく、より好ましくは２２０℃以上、さらに好ましくは２４０℃以上である。
【００３４】
また、アスファルト１００重量部に対する、消泡剤の配合量は、好ましくは０．０１〜１重量部であり、より好ましくは０．０４〜０．５重量部、さらに好ましくは０．０５〜０．３重量部、特に好ましくは０．０９〜０．１６重量部である。消泡剤の配合量が少なすぎると、フォームドアスファルト中に含まれる気泡の性状の改善効果が得難くなる場合があり、一方、多すぎると、消泡剤の作用により、微細気泡が消滅してしまうおそれがある。
【００３５】
なお、上記においては、図１に示すアスファルト舗装用混合物の製造装置を用いた場合を例示して、本発明のアスファルト舗装用混合物の製造方法について説明したが、本発明は、加熱アスファルトと、水とを、消泡剤の存在下で混合することで、水の気化膨張により、フォームドアスファルトが調製できるような装置であれば何でもよく、このような態様に何ら限定されるものではない。
【００３６】
一例を挙げると、図１に示すアスファルト舗装用混合物の製造装置に代えて、図３に示すようなアスファルト舗装用混合物の製造装置を用いることができ、図３に示すアスファルト舗装用混合物の製造装置は、アスファルト供給配管１１の途中に、フォームドアスファルト発生装置８０が設けられている。そして、図３に示すアスファルト舗装用混合物の製造装置においては、フォームドアスファルト発生装置８０において、消泡剤配合アスファルトと、水タンク４０から所定の圧力で供給された水とが混合されることで、消泡剤配合アスファルトが発泡し、これにより、フォームドアスファルトとされる。そして、フォームドアスファルト発生装置８０において生成したフォームドアスファルトは、フォームドアスファルトの状態で分岐配管３５ａ〜３５ｄを介して、噴射ヘッド９０ａ〜９０ｄに送られ、噴射ヘッド９０ａ〜９０ｄからミキサ７０内に充填された骨材に噴霧される。そして、ミキサ７０内にて、噴霧されたフォームドアスファルトと、ミキサ７０内に予め充填された骨材とが混合されることにより、フォームドアスファルトと骨材とが混合されてなるアスファルト舗装用混合物が製造される。
【００３７】
あるいは、図１に示すアスファルト舗装用混合物の製造装置において、ミキサフォーミングノズル６０ａ〜６０ｄとして、フォームドアスファルトの製造と、通常のアスファルトとの製造とが可能であり、かつ、これらの製造が切替え可能なものを備えるような製造装置を用いてもよい。
【実施例】
【００３８】
以下、本発明を、さらに詳細な実施例に基づき説明するが、本発明は、これら実施例に限定されない。
【００３９】
実施例１
アスファルトとして、ストレートアスファルト６０〜８０、および、消泡剤として、シリコーンオイルを使用し、図１に示すアスファルト舗装用混合物の製造装置を用いて、フォームドアスファルトを製造し、次いで、フォームドアスファルトを、図１に示すミキサ７０内で、骨材、フィラーおよび全骨材量に対して配合率４０重量％のアスファルト再生骨材（粒径１３−０ｍｍ）を混合することで、アスファルト舗装用混合物（再生密粒度アスファルト混合物（１３）：再生骨材配合率４０重量％）を得た。
【００４０】
なお、この際の条件としては、次の通りとした。
すなわち、ストレートアスファルト１００重量部に対する、シリコーンオイルの配合量を０．０５重量部とした。また、ミキサフォーミングノズル６０ａ〜６０ｄ内に供給する際の、消泡剤配合アスファルトの温度を１６０℃とした。
【００４１】
〔締固め特性〕
そして、得られた再生密粒度アスファルト混合物（１３）を用いて、締固め特性の評価を行った。具体的には、得られた再生密粒度アスファルト混合物（１３）について、マーシャル突固め試験（両面各５０回突き）を行い、試験後の舗装体の密度を測定することで、締固め度を求めることにより評価した。なお、締固め特性の評価は、締固め温度１０５℃、１１５℃、１２５℃、および１４５℃の各条件にて行なった。また、締固め度は、後述する比較例２の再生密粒度アスファルト混合物（１３）を温度１４５℃で突固めたときの舗装体の密度を１００％として求めた。結果を表１に示す。
【００４２】
〔発泡特性〕
また、得られたフォームドアスファルトの一部をサンプリングし、発泡倍率を測定したところ、発泡直後の発泡倍率は２０倍、発泡後３００秒後の発泡倍率は８倍であった。
【００４３】
実施例２
ストレートアスファルト１００重量部に対する、シリコーンオイルの配合量を０．１０重量部とした以外は、実施例１と同様にして、フォームドアスファルトおよび再生密粒度アスファルト混合物（１３）を得て、同様に評価を行った。実施例２のフォームドアスファルトは、発泡直後の発泡倍率は２４倍、発泡後３００秒後の発泡倍率は１０倍であった。また、締固め特性の評価結果は表１に示す通りであった。
【００４４】
実施例３
ストレートアスファルト１００重量部に対する、シリコーンオイルの配合量を０．１５重量部とした以外は、実施例１と同様にして、フォームドアスファルトおよび再生密粒度アスファルト混合物（１３）を得て、同様に評価を行った。実施例３のフォームドアスファルトは、発泡直後の発泡倍率は２６倍、発泡後３００秒後の発泡倍率は１２倍であった。また、締固め特性の評価結果は表１に示す通りであった。
【００４５】
実施例４
ストレートアスファルト１００重量部に対する、シリコーンオイルの配合量を０．３０重量部とした以外は、実施例１と同様にして、フォームドアスファルトおよび再生密粒度アスファルト混合物（１３）を得て、同様に評価を行った。実施例４のフォームドアスファルトは、発泡直後の発泡倍率は２８倍、発泡後３００秒後の発泡倍率は１３倍であった。また、締固め特性の評価結果は表１に示す通りであった。
【００４６】
比較例１
シリコーンオイルを配合しなかった以外は、実施例１と同様にして、フォームドアスファルトおよび再生密粒度アスファルト混合物（１３）を得て、同様に評価を行った。比較例１のフォームドアスファルトは、発泡直後の発泡倍率は１２倍、発泡後３００秒後の発泡倍率は１．５倍であった。また、締固め特性の評価結果は表１に示す通りであった。
【００４７】
比較例２
シリコーンオイルを配合していないストレートアスファルトを発泡させずに、そのまま、骨材、フィラーおよび全骨材量に対して配合率４０重量％のアスファルト再生骨材（粒径１３−０ｍｍ）と混合した以外は、実施例１と同様にして、再生密粒度アスファルト混合物（１３）を得た。比較例２における、締固め特性の評価結果は表１に示す通りであった。
【００４８】
【表１】
0006026035.tif 000004
＊表１中、「温度低下効果」は、各実施例・比較例における、締固め度が１００％となる温度と、比較例２において締固め度が１００％となる温度である１４５℃との差である。
【００４９】
実施例１〜４、比較例１の結果より、消泡剤としてのシリコーンオイルを配合した場合には、シリコーンオイルを配合しない場合と比較して、発泡直後の発泡倍率および発泡後３００秒後の発泡倍率のいずれも高く、フォームドアスファルト中の気泡の性状が良好であり、また、その寿命も長いものであることが確認できる。
また、表１の結果より、消泡剤としてのシリコーンオイルを配合した場合には、シリコーンオイルを配合しない場合と比較して、低い温度にて、同等の締固め度が得られており、この結果より、より低温での製造および施工が可能であり、中温化舗装に好適なものであるといえる。なお、実施例１〜４、比較例１，２における締固め特性の評価結果を図２にグラフ化して示した。
【符号の説明】
【００５０】
１０…アスファルトタンク
１１…アスファルト供給配管
２０…発泡助剤タンク
２１…発泡助剤供給配管
３０…アスファルト計量槽
３１…循環配管
３５ａ〜３５ｄ…分岐配管
４０…水タンク
４１…水供給配管
５０…コンプレッサ
５１…圧縮空気配管
６０ａ〜６０ｄ…ミキサフォーミングノズル
７０…ミキサ
【要約】
【課題】フォームドアスファルト中に含まれる気泡の性状の改善、および、気泡の長寿命化を図り、これにより、このようなフォームドアスファルトを用いて得られるアスファルト舗装用混合物を、優れた流動性を有するものとし、これにより、製造時の混合温度および施工時の締固め温度の低温化を可能とすること。
【解決手段】加熱アスファルトと、水とを、消泡剤の存在下で混合することで、水の気化膨張により、フォームドアスファルトを調製する工程と、前記フォームドアスファルトを、骨材と混合する工程とを備えるアスファルト舗装用混合物の製造方法を提供する。
【選択図】  図１【図１】
0006026035.tif 000005
【図２】
0006026035.tif 000006
【図３】
0006026035.tif 000007