(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービン発電所（１）の動作方法であって、
前記ガスタービン発電所（１）は、ガスタービン（６）と、前記ガスタービン（６）の下流側に設けられるＨＲＳＧ（８）と、排気送風機（１０）と、排気中に含まれる二酸化炭素を分離して二酸化炭素出口（１４）へと放出する二酸化炭素分離設備（１１）とを有し、
前記ガスタービン（６）と、前記ＨＲＳＧ（８）と、前記排気送風機（１０）と、前記二酸化炭素分離設備（１１）とは、排気管（７）を介して接続されている、
動作方法において、
前記ガスタービン発電所（１）のトリップは、
燃料供給を停止するステップと、
前記排気送風機（１０）をスイッチオフするステップと、
ＶＩＧＶ（１９）の開口角度を、前記ＨＲＳＧ（８）と前記排気送風機（１０）との間における前記排気管（７）内の圧力を所要最小圧力（ｐmin）より大きい圧力に維持するために必要とされる位置と同じ位置か、又はそれよりも大きい位置に制御するステップと、
を有し
前記ＶＩＧＶ（１９）の開口角度を、前記ＨＲＳＧ（８）と前記排気送風機（１０）との間における前記排気管（７）内の圧力に応じて、または、排気再冷却機（９）と前記排気送風機（１０）との間における前記排気管（７）内の圧力に応じて制御する、
ガスタービン発電所（１）の動作方法。
【請求項２】
トリップ開始時間（ｔ０）にトリップ信号を受信すると、第１の遅延時間（ｔ１）に到達するまで、前記ＶＩＧＶの開口角度を前記位置で不変に維持する、
請求項１記載のガスタービン発電所（１）の動作方法。
【請求項３】
トリップ開始時間（ｔ０）にトリップ信号を受信すると、前記ＶＩＧＶの開口角度を、ＶＩＧＶ開放位置（VIGVopen）まで増加させる、
請求項１記載のガスタービン発電所（１）の動作方法。
【請求項４】
ＶＩＧＶ閉鎖時間（ｔ２）に到達するまで、前記ＶＩＧＶ（１９）をＶＩＧＶ閉鎖位置（VIGVclosed）に閉鎖する、
請求項２又は３記載のガスタービン発電所（１）の動作方法。
【請求項５】
第３の遅延時間（ｔ３）に到達すると、前記ＶＩＧＶ（１９）へのパワーサプライを停止する、
請求項４記載のガスタービン発電所（１）の動作方法。
【請求項６】
一旦前記ＶＩＧＶ（１９）が前記ＶＩＧＶ閉鎖位置（VIGVclosed）に到達すると、前記ＶＩＧＶへのパワーサプライを停止する、
請求項４記載のガスタービン発電所（１）の動作方法。
【請求項７】
前記ガスタービンの速度が前記ＶＩＧＶを閉鎖するための制限速度に低下するまで、前記ＶＩＧＶの開口角度を、トリップ信号を受信した時点における前記ＶＩＧＶの開口角度と同じ開口角度か、又は、それよりも大きい開口角度で維持する、
請求項１記載のガスタービン発電所（１）の動作方法。
【請求項８】
前記トリップが開始されると、冷却空気再冷却機（９）をスイッチオフする、
請求項１から７のいずれか一項記載のガスタービン発電所（１）の動作方法。
【請求項９】
ガスタービン発電所（１）であって、
前記ガスタービン発電所（１）は、ガスタービン（６）と、前記ガスタービン（６）に後置されたＨＲＳＧ（８）と、排気送風機（１０）と、排気中に含まれる二酸化炭素を当該排気から分離して二酸化炭素出口（１４）へと放出する二酸化炭素分離設備（１１）とを有し、
前記ガスタービン（６）と、前記ＨＲＳＧ（８）と、前記排気送風機（１０）と、前記二酸化炭素分離設備（１１）とは、排気管（７）を介して接続されている、
ガスタービン発電所（１）において、
前記ガスタービン発電所（１）は、コントローラ（２２）を有し、
前記コントローラ（２２）は、前記ガスタービン発電所（１）のトリップ中、ＶＩＧＶ（１９）の開口角度を、前記ＨＲＳＧ（８）と前記排気送風機（１０）との間における前記排気管（７）内の圧力を所要最小圧力（ｐmin）よりも大きい圧力に維持するために必要な位置と同じ位置か、又は、それよりも大きい位置に制御するよう構成され、
前記ガスタービン発電所（１）は、ＨＲＳＧ出口圧力測定器（２０）、及び／又は、排気送風機入口圧力測定器（２１）をさらに有し、
前記コントローラ（２２）は、前記ＨＲＳＧ出口圧力測定器（２０）及び／又は前記排気送風機入口圧力測定器（２１）によって測定された圧力に応じて、前記ＶＩＧＶ（１９）を開放するよう構成されている、
ガスタービン発電所（１）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排気から二酸化炭素の分離を実施するガスタービン発電所の動作方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
地球温暖化に著しく寄与する温室効果ガスとして二酸化炭素の排出が知られている。ガスタービン発電所の二酸化炭素排出量を削減して地球温暖化を防止するために、種々の装置及び方法が提案されている。技術的に最も進んだ方法は、二酸化炭素を吸収又は吸着によって発電所の排気流から分離する方法であると考えられる。一般的に、ガスタービンからの有用な廃熱は、さらにＨＲＳＧ（熱回収蒸気発生器）でエネルギ回収するために有利な方法で使用されている。これにより排気は冷却されるが、通常は吸収又は吸着に必要な温度レベルにはまだ達していない。従って排気は、二酸化炭素分離設備に供給される前に一般的には排気再冷却機においてさらに冷却される。二酸化炭素分離設備内で排気から二酸化炭素が分離され、さらなる使用のために排出される。二酸化炭素リーン排気は、煙突を介して環境中に排出される。この種の発電所は、例えばＷＯ２０１１／０３９０７２から公知である。
【０００３】
さらにＥＰ２０６７９４１から、二酸化炭素分離設備の圧力損失を克服するために送風機を使用することが公知である。
【０００４】
しかしながら、二酸化炭素分離設備の圧力損失を克服するために送風機を使用することには問題が残る。この種の送風機は、大きな体積流量を運搬する必要があるので、相応に大きな寸法と、高い慣性力とを有しているのである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】ＷＯ２０１１／０３９０７２
【特許文献２】ＥＰ２０６７９４１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ガスタービンの動作状況に急激な変化が発生し、短時間に排気体積流量に大きな変化が生じた場合には、送風機は、追加の手段なしではこの急激な過渡現象に対応することができない。特にガスタービンの緊急停止（トリップ）の場合には、圧縮機入口案内翼の急速な閉鎖と、排気温度の低下の結果として、排気体積流量が数秒以内に著しく降下してしまう。緊急停止時には、排気体積流量は、５〜１０秒以内に全負荷の排気流量の５０％以下にまで降下する可能性がある。従来では、ガスタービンの運転停止中には、圧縮機の不安定性、特に圧縮機のストールを回避するために、トリップ信号が受信されるとすぐに圧縮機の入口案内翼が閉鎖される。
【０００７】
一般的な排気送風機は、調整可能な案内翼を有していない。また、一般的な排気送風機は、排気送風機の駆動部がたとえ即座にスイッチオフされたとしても、高い慣性力のせいで緩慢に運転停止していき、さらに、低減したガスタービンの排気流量を格段に上回る体積流量を運搬する。この差の結果が体積流となるので、ＨＲＳＧ及び排気管において、周囲大気に対する危険な真空又は低圧力（負ゲージ圧）が形成され、最悪の場合には、ＨＲＳＧ及び排気管の内部破裂をもたらす可能性がある。
【０００８】
本発明の目的の１つは、排気から二酸化炭素の分離を実施するガスタービン発電所の動作方法において、トリップ発生時においても、ＨＲＳＧの排気側又は排気ダクトと周囲との間に危険な圧力差が本質的に生じないようにする方法を提供することである。このような方法に加え、このような方法に従って動作するよう構成されたガスタービン発電所も、本発明の対象である。
【０００９】
二酸化炭素の分離を実施するガスタービン発電所は、ガスタービンと、該ガスタービンに後置されたＨＲＳＧ（熱回収蒸気発生器又はボイラ）と、排気送風機と、排気中に含まれる二酸化炭素を当該排気から分離して二酸化炭素出口へと排出する二酸化炭素分離設備とを含む。一般的に、ガスタービン発電所は煙突も含む。
【００１０】
さらに、ＨＲＳＧと排気送風機との間には、排気再冷却機を配置することができる。ガスタービンと、ＨＲＳＧと、排気再冷却機と、排気送風機と、二酸化炭素分離設備と、煙突とは、排気管又は排気ダクトを介して接続されている。排気送風機は、一般的には排気再冷却機の下流側に配置されている。なぜなら、排気送風機はより少ない体積流量を運搬しなければならず、また、排気送風機はより低い温度に曝されているからである。
【００１１】
二酸化炭素分離設備を有するガスタービン発電所を動作するための本発明の方法は、発電所のトリップ中に以下のステップを含む。すなわち、ガスタービンへの燃料供給を停止するステップと、排気送風機をスイッチオフするステップと、ＶＩＧＶ（可変入口案内翼）の開口角度を、ＨＲＳＧと排気送風機との間における排気管内の圧力を所要最小圧力より大きい圧力に維持するために必要とされる位置と同じ位置か、又はそれよりも大きい位置に制御するステップである。提案した上記の動作コンセプトが可能であるのは、ガスタービン速度がガスタービンの設計動作速度の７０％未満又は５０％未満に減少するまでは、圧縮機のストールが発生しないということが判明しているからである。
【００１２】
前記所要最小圧力は、周囲空気の周囲圧力によってＨＲＳＧ及び排気ダクトが内破、崩壊、又は破損しないよう保証するために必要な圧力である。一般的に、排気流がＨＲＳＧを通過できるようにし、この排気流を煙突を介して周囲環境に放出するために、ＨＲＳＧ及び排気ダクトは、ＨＲＳＧ及び排気ダクト内部の圧力が周囲環境よりも若干高くなるよう設計されている。ＨＲＳＧ及び排気ダクトの大きな表面積は、この圧力差の逆転のためには設計されていない。許容される所要最小圧力は、周囲圧力とすることができるか、又は、例えば周囲圧力より低い１０〜５０ミリバールのオーダーとすることができる。ＨＲＳＧ及び排気ダクトの大きな表面積に加わる負荷は、周囲環境との圧力差に依存しているので、この最小圧力は、ゲージ圧力（又は、排気側から周辺環境への圧力差）として定義される。
【００１３】
ガスタービン発電所の動作方法の１つの実施形態によれば、ＶＩＧＶの開口角度は、ＨＲＳＧと排気送風機との間における排気管内の圧力（好ましくはゲージ圧力、すなわち、周囲空気の圧力に対するそれぞれの圧力差）に応じて制御される。
【００１４】
１つの具体的な実施形態によれば、ＶＩＧＶは、ゲージ圧力が低下すると開放され、ゲージ圧力が増加すると閉鎖される。より具体的に言えば、ＶＩＧＶの位置はゲージ圧力に逆比例することができる。別の１つの具体的な実施形態によれば、ＨＲＳＧと排気送風機との間における排気管内の圧力が第１の限界値を超えるまで、ＶＩＧＶは不変のままである。一旦この限界値を超えると、ＶＩＧＶは閉鎖し始める。さらに第２の限界値を規定することができ、この第２限界値を超えるとＶＩＧＶが開放される。第１の限界値は、一般的には正のゲージ圧力であり、第２の限界値は、負のゲージ圧力である。
【００１５】
別のより具体的な実施形態によれば、ＶＩＧＶの開口角度は、排気再冷却機と排気送風機との間における排気管内の圧力に応じて制御される。
【００１６】
ガスタービン発電所の動作方法の別の１つの実施形態によれば、トリップ開始時間にトリップ信号が受信されると、第１の遅延時間に到達するまで、ＶＩＧＶの開口角度は前記位置で不変に維持される。ＶＩＧＶを不変の位置に維持することにより、ガスタービンの排気流量は、排気送風機の流量が安全なレベルに減少するまで充分な時間多いまま維持されるよう保証することができる。
【００１７】
ガスタービン発電所の動作方法の別の実施形態によれば、トリップ開始時間にトリップ信号が受信されると、ＶＩＧＶの開口角度はＶＩＧＶ開放位置まで増加される。ＶＩＶＧを開放することにより、ガスタービンの排気流量は、排気送風機の流量が安全なレベルに減少するまで充分な時間多いまま維持される。
【００１８】
ガスタービン発電所の動作方法の別の実施形態によれば、トリップ開始時にトリップ信号が受信されると、第１の遅延時間に到達するまで、ＶＩＧＶの開口角度は前記位置で不変に維持され、そして、第１の遅延時間とＶＩＧＶの閉鎖時間との間の期間中に、ＶＩＧＶが閉鎖位置まで閉鎖される。
【００１９】
ガスタービン発電所の動作方法の別の実施形態によれば、第３の遅延時間に到達すると、ＶＩＧＶへのパワーサプライが停止される。ＶＩＧＶのパワーサプライは、一般的には、ＶＩＧＶのアクチュエータを油圧式に駆動するための動力油供給源である。ガスタービン発電所がトリップ（発電所の緊急停止）によって停止された場合には、すなわちガスタービンの安全動作を危険に陥れる障害が検出されたということなので、潜在的な危険性のある全てのシステムをできるだけ早期に停止すべきである。例えば機械的損傷により動力油が漏れ出て、ガスタービンの部品の高温部と接触するようになった場合には、動力油が危険になる可能性がある。従って、動力油システムは一般的にトリップ中にはスイッチオフされる。動力油システムをスイッチオフするための第３の遅延時間を選択することによって、ＶＩＧＶの位置の制御が可能となり、潜在的な危険性のある大量の動力油をオイル漏れによって損失してしまう前に、短時間でのシステムのスイッチオフが保証される。
【００２０】
別の実施形態においては、一旦ＶＩＧＶがＶＩＧＶ閉鎖位置に到達すると、ＶＩＧＶへのパワーサプライが停止される。
【００２１】
ガスタービン発電所の動作方法のさらに別の実施形態では、トリップの開始後、冷却空気再冷却機はスイッチオフされる。これによって排気送風機における排気温度が上昇し、従って、排気送風機における体積流量が増加し、その結果、停止中のガスタービンの排気体積流量と排気送風機の流量との間のミスマッチが減少する。
【００２２】
ガスタービン発電所の動作方法の別の実施形態によれば、ＶＩＧＶの開口角度は、初めから、トリップ信号が受信された時点におけるＶＩＧＶの開口角度と同じ開口角度か、又は、それよりも大きい開口角度で維持される。ガスタービンの速度が、ＶＩＧＶを閉鎖するための制限速度に低下するまで、ＶＩＧＶはこのような位置に保持される。ＶＩＧＶを閉鎖するための制限速度は、運転停止中に圧縮機の不安定性が発生する可能性のある速度よりも速く、特に、圧縮機のストールが発生する可能性のある速度よりも速い速度である。ＶＩＧＶを閉鎖するための制限速度と、ストールが発生する発生する可能性がある速度との差は、ＶＩＧＶを閉鎖するための制限速度から、ストールが発生する発生する可能性がある速度まで減少するためにガスタービンが必要とする時間内でＶＩＧＶを閉鎖できるようにするために、充分な差でなければならない。
【００２３】
ガスタービン発電所の動作方法の別の１つの実施形態においては、ＶＩＧＶの開口角度は、トリップ信号が受信されると、ＶＩＧＶ開放位置まで増加させることもでき、ＶＩＧＶを閉鎖するための制限速度に到達するまで、このＶＩＧＶ開放位置で維持することができる。
【００２４】
本発明の方法に加えてさらに、ガスタービンと、前記ガスタービンに後置されたＨＲＳＧと、排気送風機と、排気中に含まれる二酸化炭素を当該排気から分離して二酸化炭素出口へと放出する二酸化炭素分離設備とを有するガスタービン発電所も、本発明の主題である。発電所内では、ガスタービンと、ＨＲＳＧと、排気送風機と、二酸化炭素分離設備とが、排気管を介して流体的に接続されている。本発明によれば、発電所は、コントローラを含み、コントローラは、ガスタービン発電所のトリップ中、ＶＩＧＶの開口角度を、ＨＲＳＧと排気送風機との間における排気管内の圧力を所要最小圧力よりも大きい圧力に維持するために必要な位置と同じ位置か、又は、それよりも大きい位置に制御するよう構成されている。
【００２５】
１つの実施形態によれば、ガスタービン発電所は、ＨＲＳＧ出口圧力測定器、及び／又は、排気送風機入口圧力測定器を含む。このような測定器は、それぞれＨＲＳＧの出口と、排気送風機の入口とに配置することができるか、又は、排気管内に配置することができる。
【００２６】
ガスタービン発電所の別の実施形態においては、コントローラは、ＨＲＳＧ出口圧力測定器及び／又は排気送風機入口圧力測定器によって測定された圧力に応じて、ＶＩＧＶを開放するように構成されている。
【００２７】
説明した全ての利点は、各々の場合において特定された組み合わせのみならず、他の組み合わせ又は単独でも本発明の範囲から逸脱することなく使用することができる。
【００２８】
以下、本発明の好ましい実施形態を、図面を用いて説明する。これらの図面は、説明のためだけに使用しているものであり、限定的に解釈するべきではない。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】排気送風機を有するガスタービン発電所の概略図を示す
【図２】排気送風機を有するガスタービン発電所と、排気管内における圧力プロファイルの概略図である。
【図３】トリップ中の時間経過に伴うＶＩＧＶ位置の変化と、動力油の圧力の変化の一例を示す概略図である。
【図４】トリップ中の時間経過に伴うＶＩＧＶ位置の変化と、動力油の圧力の変化の一例を示す別の概略図である。
【実施例】
【００３０】
図１は、例示的な１つの実施形態に基づくガスタービン発電所の主な要素を図示した概略図である。ガスタービン６は、圧縮機２を含む。圧縮機２の中で圧縮された燃焼用空気は、燃焼室３へと供給され、燃料５によって燃焼される。高温の燃焼ガスは、その後タービン４内で膨張する。ガスタービン６で生成された有用なエネルギは、その後、例えば同軸上に配置されている発電機（図示せず）によって電気エネルギに変換される。
【００３１】
タービン４から出てくる高温の排気は、排気内に残存するエネルギを最適に利用するために排気管７を通ってＨＲＳＧ８（熱回収蒸気発生器又は廃熱ボイラ）へと導かれ、そして、給水１６を蒸発させるため、及び、蒸気タービン（図示せず）用又は他の発電所用の生蒸気１５を発生させるために使用される。蒸気回路は、ＨＧＳＧ８によって概略的にのみ図示されている。蒸気タービン、凝縮機、種々の圧力段、給水ポンプ等は、本発明の主題ではないので図示を省略している。
【００３２】
ＨＲＳＧ８からの排気は、引き続きＨＲＳＧ８の下流側において、排気管７を介して排気再冷却機９の中に導かれる。この排気再冷却機９において、排気は、周囲温度よりも若干高い温度（一般的には５℃から２０℃）まで冷却される。排気再冷却機９には、凝縮器を設けてもよい。この排気再冷却機９の下流側にある排気管７内には、排気送風機１０が配置されている。排気送風機１０には、二酸化炭素分離設備１１が後置されている。この二酸化炭素分離設備１１において、排気から二酸化炭素が分離され、二酸化炭素出口１４を介して排出される。分離された二酸化炭素は、その後、例えばさらなる輸送及び貯蔵のために圧縮することができる。
【００３３】
二酸化炭素分離設備１１からのＣＯ２の少ない二酸化炭素リーン排気１８は、煙突１３を介して周囲へと排出される。二酸化炭素分離設備１１の圧力損失は、排気送風機１０によって克服することができる。さらに、ガスタービン６又はＨＲＳＧ８の構造及び背圧に応じて、排気再冷却機９の圧力損失、排気管７の圧力損失、煙突１３の圧力損失、及び／又は、ＨＲＳＧの圧力損失も、排気送風機１０によって少なくとも部分的に克服される。
【００３４】
排気再冷却機９の上流側には、バイパス煙突１２が配置されている。バイパス煙突１２によれば、二酸化炭素分離設備１１が例えば保守作業等により動作しない場合に、ガスタービン６及びＨＲＳＧ８を作動させることが可能となる。通常動作では、バイパス煙突１２への入口は閉鎖されており、したがって全ての排気が、排気再冷却機９と、排気送風機１０と、二酸化炭素分離設備１１と、煙突１３とを通って周囲へと放出される。バイパス動作では、バイパス煙突１２への入口が開放され、バイパス煙突１２を介して直接周囲へと排気を排出することができる。排気流を調整するために、排気管７及びバイパス煙突１２内にフラップ又は弁を配置してもよい。例えば、二酸化炭素分離設備１１の運転が停止した場合における排気再冷却機９への流入を抑制するために、バイパス煙突１２と排気再冷却機９との間における排気管７内にフラップ（図示せず）を配置してもよい。
【００３５】
ガスタービン発電所１は、ガスタービンの動作を制御するコントローラ２２と、ＨＲＳＧ（一般的には、図示しない水蒸気回路も含む）と、排気再冷却機９及び排気送風機１０を備えるこの二酸化炭素分離設備１１とを有する。一般的に、発電所のコントローラ２２は、主要な要素のためのサブコントローラ、例えば、ガスタービン６のためのサブコントローラ、水蒸気回路のためのサブコントローラ、二酸化炭素分離設備１１のためのコントローラ等を有する階層アーキテクチャを有している。
【００３６】
ガスタービン６は、圧縮機２の入口質量流量を制御するためのＶＩＧＶ１９（variable inlet guide vane 可変入口案内翼）を有する。燃料流量は、燃料制御弁２３によって制御することができる。二酸化炭素分離設備１１に流入する排気質量流量と、ガスタービン６から出る排気質量流量とが一致するように、排気送風機１０を制御することができる。二酸化炭素分離設備１１に流入する排気質量流量と、ガスタービン６から出る排気質量流量とを一致させることにより、排気管７内の圧力が適正になる。排気システム内の圧力を測定するために、ＨＲＳＧ出口圧力測定器２０と、排気送風機入口圧力測定器２１とが、排気流路に沿って設置されている。
【００３７】
ＶＩＧＶ１９及び燃料制御弁２３の各アクチュエータ及び／又は各位置送信機は、制御線２４を介してコントローラ２２に接続されている。さらに、排気送風機１０、ＨＲＳＧ出口圧力測定器２０、及び、排気送風機入口圧力測定器２１も、制御線２４を介してコントローラ２２に接続されている。
【００３８】
図２は、図１の発電所をより簡略的に図示したものである。さらに、排気管７と、ＨＲＳＧ８と、排気再冷却機９と、排気送風機１０と、二酸化炭素分離設備１１とにおける圧力プロファイルが、通常動作Ｓと、従来のトリップＴ（緊急停止）中の危険動作状態とに関して示されている。さらに、本発明に基づいて制御されたＶＩＧＶ位置Ｖでの動作に関して、排気管７の圧力プロファイルが示されている。
【００３９】
図示した実施例では、通常動作Ｓに関する圧力プロファイルは、ガスタービン６とバイパス煙突１２との間において、二酸化炭素分離を実施しない従来のガスタービンコンバインドサイクル発電所における圧力プロファイルに相当するように選択されている。すなわちタービンの出口圧力は、ＨＲＳＧ８の圧力損失が克服されるほど高くなっている。ＨＲＳＧ８の下流側では、圧力ｂは、周囲圧力と実質的に同じである。排気再冷却機９の下流側では、圧力ｃは、周囲圧力より下に降下し、その後、排気送風機１０により、二酸化炭素分離設備１１の圧力損失を克服するために充分であって、かつ、煙突１３を介して周囲へと排気を放出するために充分な高さの圧力ｄまで上昇される。排気送風機１０は、バイパス煙突１２の入口圧力が周囲圧力と実質的に同じになるように調節される。
【００４０】
通常動作Ｓに関する圧力プロファイルから開始して、トリップＴの発生時における排気管内の圧力は、数秒以内に降下する。なぜなら排気送風機が、タービンから出る排気よりも多くの排気流を運搬するからである。タービンの出口圧力は、早くも周囲圧力を下回る。排気管７の圧力損失と、ＨＲＳＧ８の圧力損失と、排気再冷却機９の圧力損失とによって、圧力はさらに降下する。ＨＲＳＧ８と、再冷却機９と、排気管７とにおける圧力は、この場合には、危険なほど極端に小さくなることがある。圧力は、再び排気送風機１０のみによって、体積流量に比例して減少した二酸化炭素分離設備１１の圧力損失を克服できる程度にまで上昇される。
【００４１】
極端に圧力が小さくなることを阻止するために、トリップ時にＶＩＧＶ１９を制御する新しい方法が提案され、常に適度な圧力分布をもたらされる。
【００４２】
１つの例示的な実施形態に従って図示された、停止期間の時間経過に伴うＶＩＧＶ位置の変化と、動力油の圧力の変化とが、図３に示されている。
【００４３】
従来技術によれば、一旦コントローラがトリップ信号を受信するか、又は、他の測定値に基づいて機械をトリップするよう決定すると、ＶＩＧＶは、できるだけ迅速にVIGVopen位置からVIGVclosed位置へと閉鎖される（図３には図示せず）。
【００４４】
本発明の方法によれば、従来技術とは異なり、ＶＩＧＶは、第１の遅延時間ｔ１の間ずっとＶＩＧＶ開放位置VIGVopenに維持され、その後、ＶＩＧＶ閉鎖位置VIGVclosedへと閉鎖される。この実施例では、ＶＩＧＶ閉鎖時間ｔ２と呼ばれる所定の時間にＶＩＧＶ閉鎖位置VIGVclosedに到達するように、一定の閉鎖速度でＶＩＧＶが閉鎖される。ＶＩＧＶがＶＩＧＶ閉鎖位置VIGVclosedに到達した直後、ＶＩＧＶのアクチュエータを駆動するための動力油が、第３遅延時間ｔ３に遮断される。
【００４５】
発電所が部分負荷で運転していた場合、ＶＩＧＶは、停止前に、完全に開放された位置にある必要はない。この実施形態によれば、第１の遅延時間ｔ１に到達するまで、ＶＩＧＶは不変の位置に維持される。
【００４６】
図４は、トリップ期間の時間経過に伴うＶＩＧＶの位置の変化と、動力油の圧力の変化とを例示的に示した別の概略図である。図４は、図３に基づいている。このケースでは、ガスタービンは、トリップ発生前には部分負荷で運転していた。従ってＶＩＧＶは、ＶＩＧＶ部分負荷位置VIGVpartまで閉鎖されている。図４に示す方法は、トリップ時間ｔ０とＶＩＧＶ開放時間ｔ４との間にＶＩＧＶがＶＩＧＶ開放位置VIGVopenまで開放されるという点で、図３の方法とは異なる。ＶＩＧＶ開放時間ｔ４は、予め定めておくことができるか、又は、トリップ前のＶＩＧＶの部分負荷位置と、ＶＩＧＶの（最大）開放速度との関数を、予め定めておくことができる。
【符号の説明】
【００４７】
１  ガスタービン発電所
２  圧縮機
３  燃焼室
４  タービン
５  燃料
６  ガスタービン
７  排気管
８  ＨＲＳＧ（heat recovery steam generator 熱回収蒸気発生器）
９  排気再冷却機
１０  排気送風機
１１  二酸化炭素分離設備
１２  バイパス煙突
１３  煙突
１４  二酸化炭素出口
１５  新鮮蒸気
１６  給水
１７  吸気
１８  二酸化炭素リーン排気
１９  ＶＩＧＶ（variable inlet guide vane 可変入口案内翼）
２０  ＨＲＳＧ出口圧力測定器
２１  排気送風機入口圧力測定器
２２  コントローラ
２３  燃料制御弁
２４  制御線
Ｓ  通常動作
Ｔ  トリップ（緊急停止）
Ｖ  ＶＩＧＶコントロールによるトリップ
Ｐmin  所要最小圧力
ｔ０  トリップ開始時間
ｔ１  第１の遅延時間
ｔ２  ＶＩＧＶ閉鎖時間
ｔ３  第３の遅延時間
ｔ４  ＶＩＧＶ開放時間
VIGVclosed  ＶＩＧＶ閉鎖位置
VIGVopen  ＶＩＧＶ開放位置
ｐoil  動力油の圧力
ｐmin  所要最小圧力
【図１】
0005893098.tif 000002
【図２】
0005893098.tif 000003
【図３】
0005893098.tif 000004
【図４】
0005893098.tif 000005