(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ａ層とＢ層とを熱接着した食肉包装用シート。
Ａ層：以下のａ，ｂ及びｃを混合して製造した湿式不織布
ａ：ポリエステルを芯としポリエチレンを鞘とした芯鞘構造を有する繊維
ｂ：ポリエステルを芯とし低融点ポリエステルを鞘とした芯鞘構造を有する繊維
ｃ：極細ポリエステル繊維
Ｂ層：ポリエステルを芯としポリエチレンを鞘とした芯鞘構造を有する繊維のスパンボンド不織布
【請求項２】
請求項１の食肉包装用シートのうちＡ層を内側として筒状に形成した食肉包装用ケーシング。
【請求項３】
前記食肉包装用シートの坪量が２５〜９０ｇ／ｍ２である請求項１又は２に記載の食肉包装用ケーシング。
【請求項４】
前記食肉包装用シートの引張強さ（Ｎ／１５ｍｍ）×伸び（％）÷２の絶対値で表される強靱性の数値が１５０以上４００以下である請求項１乃至３のいずれか一項に記載の食肉包装用ケーシング。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、食肉の包装に用いる食肉包装用シート及び食肉包装用ケーシングに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ハム、ソーセージ、魚肉練製品等のいわゆる食肉を包装するための食肉包装用シートは所定の大きさに切断してヒートシールにより端部同士を接合して筒状の食肉包装用ケーシングに形成する。その後、食肉包装用ケーシングの一端（先端）をクリップ等により固定して一端が開口となった有底の袋状に加工する。そして、食肉包装用ケーシングの開口側から内部に食肉を充填した後開口側の端部（基端）もクリップ止めすることにより食肉包装用ケーシングはその内部に食肉が充填された状態で密閉となる。
【０００３】
このため、食肉包装用シートおよびこれを筒状に加工した食肉包装用ケーシングは、食肉充填による充填圧力に抗して生地の破れや引き裂き等が生じないような強度が必要となる。
【０００４】
また、例えばハムやサラミでは食肉包装用ケーシングに食肉を充填した後、フック等に吊り下げて加工や熟成を行う。このような場合には食肉充填時に食肉包装用ケーシングの内圧が均等であったとしても、時間の経過に伴い内部に充填された食肉が自重により下方に移動し、食肉包装用ケーシングが内圧の上昇に耐えられずに下方が膨れたひょうたん型の形状になることがある。
【０００５】
そこで、本出願人らは、上記問題を解決した食肉包装用ケーシング用紙（シート）として特許文献１の技術を提案している。この特許文献１に記載のシートは、ビスコースを使用せず、共重合ポリエステル複合繊維と親水性繊維とから形成したものであり（特許文献１の請求項１）、肉の充填圧として１．４〜２．８ｋｇ／ｃｍ２を想定している（特許文献１の段落００１４）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許第３１４２６７７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、近年は、生産性向上のため食肉加工品としてより充填圧を高めた製品が求められるようになり、具体的には３ｋｇ／ｃｍ２以上の高充填圧に耐えられる食肉包装用シートおよび食肉包装用ケーシング（以下、本欄ではまとめて「生地」ともいう。）が要求されている。このような高圧充填に使用することができる生地として、まずは食肉充填時の圧力に耐えられず生地に破れや引き裂き等の破裂が生じないことが必要である。
【０００８】
また、食肉充填後には食肉包装用ケーシングの端部をクリップ止めにて封止するが、その際にはクリップ周辺の内圧が一時的に高くなりその部分における生地に破裂が生じやすくなるため、クリップ止め加工時にも生地に破裂が生じないことが必要である。
【０００９】
加えて、食肉を高圧充填した場合には充填された食肉の重量が増加するため、充填後に食肉包装用ケーシングをフック等に吊り下げておくと食肉が下方に移動して下方が膨れてしまう問題がより顕著となる。
【００１０】
さらに、製品の加工後には食肉を生地から剥がす（いわゆるピーリング）作業を行うが、充填圧を高めた場合には食肉と生地との密着性が強くなり、ピーリングの際に生地を食肉から剥がしにくい場合や、剥がした生地に食肉が付着するというピーリング性の問題も生じる。
【００１１】
そこで、本発明は、上記事情に鑑みて、より高圧での食肉充填に適した食肉包装用シート及び食肉包装用ケーシングを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記の目的を解決するため、請求項１に記載の発明では、Ａ層とＢ層とを熱接着した食肉包装用シートであって、Ａ層を以下のａ，ｂ及びｃを混合して製造した湿式不織布から構成し、このうち、ａはポリエステルを芯としポリエチレンを鞘とした芯鞘構造を有する繊維であり、ｂはポリエステルを芯とし低融点ポリエステルを鞘とした芯鞘構造を有する繊維であり、ｃは極細ポリエステル繊維である。また、Ｂ層はポリエステルを芯としポリエチレンを鞘とした芯鞘構造を有する繊維のスパンボンド不織布であることを要旨とする。
【００１３】
請求項２に記載の発明は、請求項１の食肉包装用シートのうちＡ層を内側として筒状に形成した食肉包装用ケーシングを要旨とする。
また、請求項３に記載の発明は、前記食肉包装用シートの坪量が２５〜９０ｇ／ｍ２である請求項１又は２に記載の食肉包装用ケーシングを要旨とする。
【００１４】
請求項４に記載の発明は、前記食肉包装用シートの引張強さ（Ｎ／１５ｍｍ）×伸び（％）÷２の絶対値で表される強靱性の数値が１５０以上４００以下である請求項１乃至３のいずれか一項に記載の食肉包装用ケーシングを要旨とする。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、より高圧での食肉充填に適した食肉包装用シート及び食肉包装用ケーシングを得ることができる。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明を具体化した食肉包装用シート、食肉包装用ケーシング及びこれを用いた食肉包装作業の一実施形態を説明する。なお、食肉包装用シートとは平面状のシートを意味し、この食肉包装用シートを筒状に加工したものが食肉包装用ケーシングとなる。
【００１７】
食肉包装用シートの構成及び各層の形成について
本実施形態の食肉包装用シート（以下、単に「シート」という。）は多層構成になっており、具体的にはＡ層及びＢ層の二層を熱加工により接着した構成を有する。
【００１８】
このうち、Ａ層は、繊維ａ、繊維ｂ及び繊維ｃの三種類の繊維を混合した繊維原料を抄紙機にて抄紙してシート状とした湿式不織布である。
繊維ａは、ポリエステルを芯としポリエチレンを鞘とした芯鞘構造を有する複合繊維である。この繊維ａは熱加工（１４０〜１９０℃）を行う際に芯部分が溶融せず鞘部分が溶融して接着性を有するものであり、Ａ層とＢ層とを積層して熱加工により接着する際に繊維としての機能を保持しつつＢ層を構成する繊維との接着性を良好にすることが可能となる。繊維ａはその太さが０．５５〜５．５ｄｔｘ、繊維の長さは２〜１２ｍｍ程度が好ましい。また、繊維ａの含有量はＡ層を構成する繊維のうち１５質量％〜６０質量％の範囲で用いることが好ましい。このような繊維として、具体的にはユニチカ株式会社の「商品名メルティ（登録商標）」、ダイワボウポリテック株式会社の「商品名ＮＢＦ（ＳＨ）（登録商標）」、ＪＮＣ株式会社の「商品名ＥＴＣ」等がある。
【００１９】
繊維ｂは、ポリエステルを芯とし低融点ポリエステルを鞘とした芯鞘構造を有する複合繊維である。繊維ｂは、繊維ｂにてＡ層全体の強度を保持することを目的として使用されるものであり、熱加工により芯部分のポリエステルは溶融せず、鞘部分の低融点ポリエステルが溶融して繊維同士を接着させるものであり、低融点ポリエステルは熱加工時の加熱温度以下での融点を有する必要がある。繊維ｂはその太さが０．５５〜５．５ｄｔｘ、繊維の長さは２〜１２ｍｍ程度が好ましい。また、繊維ｂの含有量はＡ層を構成する繊維のうち２０質量％〜８０質量％の範囲で用いることが好ましい。このような繊維として、具体的には株式会社クラレの「商品名ソフィット（登録商標）Ｎ７２０、Ｎ７２１」、ユニチカ株式会社の「商品名メルティ（登録商標）３８８０、メルティ４０８０」、帝人株式会社の「商品名ＴＪ０４ＣＮ」がある。
【００２０】
繊維ｃは、極細ポリエステル繊維である。この繊維ｃはＡ層を構成する繊維原料を抄紙機にて抄紙、搬送する際に繊維同士を絡ませてフェルト上及びフェルト間での湿紙の移行を可能とするためのものである。そのため、繊維ｃはその太さが０．１１〜０．５５ｄｔｘ、繊維の長さは２〜５ｍｍ程度が好ましい。また、繊維ｃの含有量はＡ層を構成する繊維のうち５質量％〜２０質量％の範囲で用いることが好ましい。このような繊維として、具体的には帝人株式会社の「商品名ＴＡ０４ＰＮ」がある。
【００２１】
これら各繊維を用いてＡ層を製造するには、所定の配合比に沿って準備した繊維ａ、繊維ｂ及び繊維ｃを混合して抄紙原料とした上で抄紙機にて抄紙することにより得ることができる。このＡ層の製造に用いる抄紙機はいわゆる紙の製造に使用する抄紙機であればよく、例えば円網抄紙機、短網抄紙機、長網抄紙機を使用することができる。
【００２２】
一方、Ａ層に積層して熱接着させるＢ層に使用する繊維は、ポリエステルを芯としポリエチレンを鞘とした芯鞘構造を有する繊維であり、これをスパンボンド法によりシート状に形成した繊維である。Ｂ層として使用することができる繊維の具体例として、ユニチカ株式会社の「商品名エルベス（登録商標）」がある。
【００２３】
シートとしてＡ層とＢ層とを積層した構成を採用する理由は、Ａ層のみの単層にてシートを形成した場合にはヒートシール加工により食肉包装用ケーシング（以下、単に「ケーシング」という。）を形成しても必要な強度が得られにくく、食肉充填時やその後のクリップ止め工程においてケーシングの破裂が生じるおそれがあるからである。
【００２４】
また、Ｂ層のみの単層にてシートを形成した場合には、スパンボンド不織布は圧力が作用した部分での変形が大きく伸びやすいため、ケーシングに食肉を充填した後にケーシングを吊り下げて加工等している間に肉が下方に移動してケーシングの形状に変形が生じるおそれがあるからである。
【００２５】
シートの坪量はＡ層とＢ層の合計（シート全体）で２５〜９０ｇ／ｍ２が好ましい。坪量が２５ｇ／ｍ２未満の場合にはシートに生じる隙間が多くなってケーシングに食肉を充填したとき、ケーシングから充填肉の漏れが生じるおそれがある。また、坪量が９０ｇ／ｍ２を超えると厚みが必要以上に増え、ヒートシール加工によるケーシングの形成作業がやりにくくなったり、ケーシングへの食肉充填時に充填された食肉に対するフィット性が悪くケーシングに肉からの浮きが見られたり、スモーク加工を行う場合には均一なスモークが掛けることができない場合があるからでる。
【００２６】
また、各層の坪量としては、繊維ａ、繊維ｂ及び繊維ｃを混合して抄紙したＡ層の坪量としては１０〜４０ｇ／ｍ２の範囲が好ましい。Ｂ層の坪量としては１５〜５０ｇ／ｍ２の範囲が好ましい。
【００２７】
食肉の高圧充填に適したシートの指標の一つとして強靭性（タフネス）の点からの評価も可能である。すなわち、食肉の高圧充填に適したシートであるためにはシート自体にある程度の引張強さと伸びが必要であるが、引張強さだけではケーシングへの充填後の吊り下げ加工時の変形（主として伸びが大きいことによる）を評価することができないため、伸びも考慮する必要がある。一方、伸びだけではケーシングへの充填時やクリップ時の破裂（主として引張強さが小さいことによる）を評価することができないため、引張強さも考慮する必要がある。
【００２８】
このため、食肉の高圧充填に適したシートであるには引張強度と伸びの総合評価を示す強靭性（タフネス）「引張強さ（Ｎ／１５ｍｍ）×伸び（％）÷２の絶対値」の数値が１５０以上４００以下であることが好ましい。この値が１５０を下回るものは引張強さ、伸びの一方又は双方が低く、肉充填時やクリップ止め時の破裂が起こりやすくなる。また、４００を超えるものは伸びが大きくなり肉充填後にケーシングの形状変形が起こりやすい。引張強さ及び伸びはシートにおける横方向、すなわち抄紙方向に直交する方向（ケーシングにした場合に幅又は周方向）の数値であり、ＪＩＳＰ８１１３に従って測定した値を意味する。
【００２９】
シートの作成について
Ａ層とＢ層とを熱接着してシートを形成するには、Ａ層とＢ層とを厚み方向に積層して熱ローラにより加熱を行う方法がある。Ａ層及びＢ層を積層した状態で加熱ローラに通すことによりＡ層に含有される低融点材料であるポリエチレン及び低融点ポリエステル、またＢ層に含有される低融点材料であるポリエチレンが熱溶融して各繊維同士が接着するとともにＡ層とＢ層とが接着されて一体となったシートが形成される。なお、この加工に使用する熱ローラの表面温度は１４０度〜１９０℃の範囲で、線圧３〜４０Ｋｇｆ／ｃｍ、加工速度は１０〜３０ｍ／分の範囲が好ましい。また、熱ローラに対してはＡ層及びＢ層のいずれ側を上面（熱ローラに接触する面）としてもよい。この熱加工により、形成されたシートは巻き取りローラに巻き取っておけばよい。
【００３０】
シート形成後の付加加工について
ケーシングに充填される食肉には、その外観や風味を向上させるため着色料やフレーバー、香辛料等を付着させる付加加工を行うこともある。この場合にはシート形成後であってケーシングを形成する前にシートに対して付加加工を行う。本実施形態のシートではＡ層を肉接触面としているため、色素やフレーバー等の付着は肉接触面であるＡ層の表面に対して行う。なお、付加加工との関係でＡ層とＢ層のいずれを内側（肉接触面）とするかについては、無地のケーシングとして使用する場合にはＢ層を内側として使用することもでき、転写等の印刷加工を行う場合にはＡ層を内側かつ印刷面として使用する。
【００３１】
ケーシングの作成について
続けて、長尺状のシートの両幅部分をヒートシーラーにより接合して連続した筒状のケーシングを形成するシーリング加工を行う。シーリング加工は、シートの内面同士の両幅部分を重ねる形で合わせたその合わせ面に連続的或いはドット状にシーリング加工を行ってケーシングを形成する方法（合掌法）と、シートの両幅の一方の内面と他方の外面を重ねる形で合わせてその合わせ面に連続的或いはドット状にシール加工を行ってケーシングを形成する方法（封筒法）とがある。合わせ面に形成するシーリングの幅は形成されるケーシングの径等により３〜１５ｍｍの範囲で選択されるのが好ましい。また、シーリングに使用するヒートシーラーの条件は、温度１５０〜２３０℃、シール圧３．０〜６．５ｋｇｆ／ｃｍ２、時間０．３〜０．６秒の範囲が好ましい。
【００３２】
合掌法による場合、Ａ層を内面として使用するとＡ層同士をシーリングすることとなる。また、封筒法ではＡ層とＢ層とをシーリングすることとなる。
食肉充填、封止加工
作成したケーシングに対して食肉の充填及び封止加工を行う。この加工は一般的には食肉充填機を使用し、食肉を吐出する吐出ノズルを備えた充填管にケーシングを被せる形で装着した後に、ケーシングの内部に吐出ノズルから充填物となる食肉を連続的に充填していく。ケーシングに所定の充填圧にて食肉を充填した後には、ケーシングの基端部を絞り込みクリップにて封止する。このとき、絞り込んだケーシングの基端部の２箇所をクリップで封止する（いわゆるダブルクリップ）ことにより、先に食肉を充填したケーシングの密封と、これから充填するケーシングの先端の封止を同時に行うことができる。
【００３３】
ケーシングに充填され、クリップにより密封された食肉は、ハム、ソーセージ、サラミ等の用途に応じてそれぞれ必要な乾燥や燻煙、熟成等の加工が行われる。
次に実施例により本発明のシート及びケーシングを具体的に説明する。
【００３４】
実施例１
Ａ層に用いる繊維原料として、繊維ａにはユニチカ製のメルティ６０８０（２．２ｄｔｘ×５ｍｍ）を３０質量％、繊維ｂにはクラレ製のソフィットＮ７２０（２．２ｄｔｘ×５ｍｍ）を６５質量％、繊維ｃには帝人製のＴＡ０４ＰＮ（０．１ｄｔｘ×３ｍｍ）を５質量％使用した。これらの繊維原料を混合して円網抄紙機にて坪量２１ｇ／ｍ２の湿式不織布を製造した。一方、Ｂ層として、エルベスの坪量２０ｇ／ｍ２の不織布シート（Ｔ０２０３ＷＤＯ）を用いた。
【００３５】
次に、Ａ層とＢ層とを積層し、Ｂ層を上面として熱ローラにて温度１８５℃、線圧３．０ｋｇｆ／ｃｍ、スピード１３ｍ／分の条件にて加熱することによりＡ層とＢ層とが一体となった坪量４１ｇ／ｍ２のシートを作成した。
【００３６】
実施例２
Ａ層として、実施例１と同様の条件で坪量２３ｇ／ｍ２の湿式不織布を製造した。一方、Ｂ層として、エルベスの坪量３０ｇ／ｍ２の不織布シート（Ｔ０３０３ＷＤＯ）を用いた。次に、Ａ層とＢ層とを積層して熱ローラにて実施例１と同じ条件で加熱してＡ層とＢ層とが一体となった坪量５３ｇ／ｍ２のシートを作成した。
【００３７】
実施例３
Ａ層として、実施例１と同様の条件で坪量３３ｇ／ｍ２の湿式不織布を製造した。一方、Ｂ層として、エルベスの坪量２０ｇ／ｍ２の不織布シート（Ｔ０２０３ＷＤＯ）を用いた。次に、Ａ層とＢ層とを積層して加熱ローラにて実施例１と同じ条件で加熱してＡ層とＢ層とが一体となった坪量５３ｇ／ｍ２のシートを作成した。
【００３８】
実施例４
Ａ層として、実施例１と同様の条件で坪量３０ｇ／ｍ２の湿式不織布を製造した。一方、Ｂ層として、エルベスの坪量３０ｇ／ｍ２の不織布シート（Ｔ０３０３ＷＤＯ）を用いた。次に、Ａ層とＢ層とを積層して加熱ローラにて実施例１と同じ条件で加熱してＡ層とＢ層とが一体となった坪量６０ｇ／ｍ２のシートを作成した。
【００３９】
実施例５
Ａ層として、実施例１と同様の条件で坪量３１ｇ／ｍ２の湿式不織布を製造した。一方、Ｂ層として、エルベスの坪量１５ｇ／ｍ２の不織布シート（Ｔ０１５３ＷＤＯ）を用いた。次に、Ａ層とＢ層とを積層して加熱ローラにて実施例１と同じ条件で加熱してＡ層とＢ層とが一体となった坪量４６ｇ／ｍ２のシートを作成した。
【００４０】
実施例６
Ａ層に用いる繊維原料として、繊維ａにはユニチカ製のメルティ６０８０（２．２ｄｔｘ×５ｍｍ）を４５質量％、繊維ｂにはクラレ製のソフィットＮ７２０（２．２ｄｔｘ×５ｍｍ）を５０質量％、繊維ｃには帝人製のＴＡ０４ＰＮ（０．１ｄｔｘ×３ｍｍ）を５質量％使用した。これらの繊維原料を混合して円網抄紙機にて坪量１９ｇ／ｍ２の湿式不織布を製造した。一方、Ｂ層として、エルベスの坪量３０ｇ／ｍ２の不織布シート（Ｔ０３０３ＷＤＯ）を用いた。次に、Ａ層とＢ層とを積層して加熱ローラにて実施例１と同じ条件で加熱してＡ層とＢ層とが一体となった坪量４９ｇ／ｍ２のシートを作成した。
【００４１】
比較例１
Ａ層として、実施例１と同様の条件で坪量３０ｇ／ｍ２の湿式不織布を製造し、このＡ層のみの単層でシートとした。
【００４２】
比較例２
Ｂ層として、エルベスの坪量５０ｇ／ｍ２の不織布シート（Ｔ０５０３ＷＤＯ）を用い、このＢ層のみの単層でシートとした。
【００４３】
比較例３
比較例３として特許文献１に記載の実施例１と同等品のシートを使用した。すなわち、針葉樹パルプＳＲ２０゜を１０質量％、クラレ製のソフィットＮ７２０（２．２ｄｔｘ×１０ｍｍ）を２５質量％、クラレ製のソフィットＮ７２１（１．７ｄｔｘ×５ｍｍ）を６５質量％、を使用した。これらの繊維原料を混合して円網抄紙機にて坪量５６ｇ／ｍ２の湿式不織布シートを製造し、これをシートとした。
【００４４】
これら各実施例及び比較例のシートについて引張強さ、伸び及び強靭性（タフネス）を測定した物性値を表１に示す。
【００４５】
【表１】
0006026783.tif 000002
この表１から明らかなように、各実施例はいずれも強靭性（タフネス）の数値が１５０以上４００以下の範囲にあるのに対して、比較例１は引っ張り強さの数値が小さく、比較例２は伸びの数値が大きく、比較例３は伸びの数値が小さく１５０以上４００以下の範囲から外れている。
【００４６】
次に、シートに対するヒートシールの強度試験を以下の方法にて行った。
ヒートシール強度試験片の製造
各実施例および比較例のシートから所定形状にてそれぞれ２枚のシート片を切り出し、この２枚のシート片を積層してヒートシールすることによりヒートシール強度測定用の試験片を作成した。
【００４７】
各実施例では２種類の試験片を作成した。まず１種目の試験片は、２枚のシート片のうち一方のＡ層と他方のＢ層とを対向面として（２枚のシート片のうち一枚のＡ層にもう一枚のＢ層を向かい合わせて）これら２枚のシート片をヒートシールした試験片「ＡＢ層シールタイプ」である。また、もう１種目の試験片は、２枚のシート片のＡ層同士を対向面としてこれら２枚のシート片をヒートシールした試験片「Ａ層シールタイプ」である。
【００４８】
ＡＢ層シールタイプはＡ層とＢ層とがヒートシールされることから、封筒法にて作成するケーシングのヒートシール部分に対応し、シートのＡ層或いはＢ層のいずれを内面としてケーシングを製造する場合でも対象となる。一方、Ａ層シールタイプはＡ層とＡ層とがヒートシールされることからシートのＡ層を内面として合掌法にて作成するケーシングのヒートシール部分に対応する。また、各比較例はいずれも単層構造であってＡ層Ｂ層や外面内面の区別がないため、２枚のシート片を積層してこれら２枚のシート片をヒートシールした１種類の試験片を作成した。
【００４９】
ヒートシールの条件は、いずれの試験片も、２２０℃×３．５ｋｇｆ／ｃｍ２×０．５秒、１５ｍｍ幅で行い、シート片に対するヒートシールの向きは、ケーシング作成時にシートに対して行うヒートシールの向きと同じ方向となるように、シート片のうち抄紙方向に沿う方向に対してヒートシールを行った。
【００５０】
ヒートシールを行った試験片を抄紙方向の長さ１５ｍｍ×抄紙方向に直交する方向の長さ数センチの長方形となるように形を整えた。また、ヒートシール部分は長方形の中心に位置するようにした。すなわち、整形後の試験片は、２枚のシート片がその中央で１５ｍｍ幅のヒートシールにより接合され、左右両端部はシールされていない形状をなす。
【００５１】
各試験片の強度試験として、試験片に対するチャック位置を異ならせて２種類の試験を行った。
ヒートシール面に対する垂直方向の引っ張り強度
ヒートシールを行った２枚のシート片について同じ側の端部（例えば、１枚目のシート片の右側端部と２枚目のシート片の右側端部）をそれぞれチャックし、それぞれチャックした端部を離間させながら試験片が破断する荷重（Ｎ／１５ｍｍ）を求めた（垂直法）。
【００５２】
ヒートシール面に対する平行方向の引っ張り強度
ヒートシールを行った２枚のシート片について１枚目のシート片と２枚目のシート片との互いに反対側となる端部（例えば、１枚目のシート片の右側端部と２枚目のシート片の左側端部）をそれぞれチャックし、チャックした端部を離間させながら試験片が破断する荷重（Ｎ／１５ｍｍ）を求めた（平行法）。
【００５３】
その結果を以下の表２に示す。なお、表中の「ＡＢ層」とはＡＢ層シールタイプを、「Ａ層」とはＡ層シールタイプをそれぞれ意味する。また、各比較例は単層構造で１種類だけのため、便宜上「Ａ層」の欄にデータを入れた。
【００５４】
【表２】
0006026783.tif 000003
ケーシングの製造
前記の各実施例および比較例のシートを１３５ｍｍ幅にスリットして抄紙方向に長い長尺状とし、各実施例についてはＡ層を内面として封筒法により合わせ面を１５ｍｍとし、１０ｍｍ幅で、温度１８０℃、シール圧６．０ｋｇｆ／ｃｍ２、時間０．５５秒の条件でシール面がドット状となるようにヒートシールを行った。使用したヒートシール機は西部機械製ＨＳＰ−４００−ＳＡ型センタープレス（製袋機）に付属のヒートシールバーである。このヒートシールにより、平面状態で６０ｍｍ幅となるケーシングを形成した。一方、比較例はいずれも単層構造であるため外面内面の区別がない以外は上記実施例と同様の条件でケーシングを形成した。
【００５５】
各実施例及び比較例のケーシングについて以下の測定を行った。
ケーシングへの食肉充填試験
ケーシングを食肉充填機へ装着した後にケーシングへの食肉の充填作業を行った。充填肉として、豚肉と豚脂をチョッパーに掛けてピックル液と澱粉を配合した練り肉を使用した。ケーシングに対して吐出ノズルから２０ｋｇ／分の吐出量にて練り肉を吐出し、ケーシング内の充填圧力を５．０ｋｇｆ／ｃｍ２として全長１ｍの長さに充填した。この充填作業の際にケーシングに破裂（破れや引き裂き等）が生じることなく充填作業を完了することができた場合には○、充填作業を行っている際にケーシングに破裂が生じた場合には×とした。
【００５６】
クリップ時の破裂試験
ケーシングへの食肉充填後、ケーシングの端部を絞り込みクリップにて封止した。このクリップ封止に使用した装置はPoly Clip社製ダブルクリッパーＦＣＡ３４３０で、使用したクリップは同社製１５−８  ５×１．７５である。クリップ止め時の密閉圧力は６ｋｇｆ／ｃｍ２とした。
【００５７】
クリップ止め直後にクリップ止めした周辺のケーシングに破裂が生じていないか目視で確認した。ケーシングに破裂が確認できない場合は○、破裂が確認できた場合には×とした。なお、食肉充填時にケーシングの破裂が見られた比較例１は試験対象から除外した（これ以後の試験も同様）。
【００５８】
ケーシング形状の変化試験
ケーシングの両端をクリップ止めの後、充填肉を封止したケーシングを吊り下げて縦向きとした状態で７５℃、湿度９９％の条件で６０分間の加熱を行い、続けて６５℃、湿度１５％の条件で４０分間の乾燥を行った。さらにこの乾燥工程の後に充填肉を封止したケーシングを吊り下げた状態のまま１６℃、湿度８５％の条件で３週間の熟成工程を行って簡易サラミを完成させた。
【００５９】
充填肉を封止したケーシングを吊り下げた直後と簡易サラミの完成直後に、ケーシング全長のうち上下２箇所（上下両端からそれぞれ３０ｃｍ部分、以下それぞれ「上部」「下部」という）についてケーシングの吊り下げ直後と簡易サラミ完成後のそれぞれのケーシングの直径の変化を測定した。すなわち、ケーシングの吊り下げ直後における下部の直径から上部の直径を引いた値（下部直径−上部直径＝α値）と、サラミ完成直後における下部の直径から上部の直径を引いた値（下部直径−上部直径＝β値）をそれぞれ測定し、さらに、β値からα値を引いた値（β値−α値＝γ値）を求めた。
【００６０】
このγ値（吊り下げ直後と簡易サラミ完成直後におけるケーシングの上下２箇所の直径の差の変化）が±１ｍｍ以内である場合には○、±２ｍｍ以内である場合には△、±２ｍｍを越える場合には×とした。
【００６１】
また、比較例３では、ケーシングに食肉を充填することはできるが、クリップ止めしたケーシングの周辺に破裂が生じており、そのままでは吊り下げ試験を行うことができない。このため、改めて同じ条件でケーシングに肉を充填し、クリップ止めには上記の装置を使用せず手（ペンチを使用）でクリップを止めて、クリップ止め周辺のケーシングに破裂がないことを確認のうえ、本測定試験を行った。
【００６２】
ピーリング性試験
完成した簡易サラミからケーシングを引き剥がす際にサラミの肉からケーシングが容易に剥がれるか否か、また剥がしたケーシングに肉が付着するか否かを確認した。肉から容易にケーシングが剥がれて剥がした後のケーシングに肉が付着していない場合には○、肉から容易にケーシングが剥がれるが剥がした後のケーシングに肉が付着していた場合には△、肉にケーシングが付着して剥がれにくい場合には×とした。比較例１及び３では、ケーシング形状の変化に使用したサンプルを使用してピーリング性を確認した。
【００６３】
それぞれの結果を以下の表３に示す。
【００６４】
【表３】
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この結果から明らかなように、実施例１乃至６のシートを用いたケーシングは、食肉を５．０ｋｇｆ／ｃｍ２の充填圧で充填してもケーシングに破裂が生じなかった。また、その後に行ったクリップ止めでもクリップ止め周辺のケーシングに破裂が生じておらず、簡易サラミ加工のため一定時間吊り下げてもケーシングの形状変化が少なかった。さらに、食肉からケーシングを剥がす際に肉から容易に剥がれるという特徴があり、高圧充填に適したシートおよびケーシングであることが明らかとなった。一方、比較例１では食肉充填時にケーシングが破裂し、比較例２では食肉充填後の吊り下げ加工時にケーシング形状が変化し、比較例３ではクリップ加工時に破裂が生じるとともにピーリング性が悪くいずれも食肉の高圧充填には適さないことが明らかとなった。