(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とを押出機に供給し、樹脂可塑化ガスを亜臨界または超臨界状態で前記押出機中の前記ポリ乳酸に圧入して前記樹脂可塑化ガスの存在下ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とを混練し、生成したステレオコンプレックスポリ乳酸から前記押出機に設けられたベント口より前記樹脂可塑化ガスを脱ガスし、前記押出機に取り付けた金型で押出成形して押出成形品を製造するステレオコンプレックスポリ乳酸押出成形品の製造方法において、前記押出機に取り付けた金型の温度が生成したステレオコンプレックスポリ乳酸の融点以下であることを特徴とするステレオコンプレックスポリ乳酸押出成形品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリ乳酸の光学異性体を用いてステレオコンプレックスポリ乳酸成形品を製造するステレオコンプレックスポリ乳酸押出成形品の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
環境調和性プラスチックであるポリ乳酸（ＰＬＡ）には、Ｌ体であるポリ−Ｌ−乳酸（以下「ＰＬＬＡ」と記すこともある）とＤ体であるポリ−Ｄ−乳酸（以下「ＰＤＬＡ」と記すこともある）の二種の光学異性体が存在し、原料天然物がＬ体のＰＬＬＡが主に汎用プラスチックとして実用化が進んでいる。更なる広範な用途に対応すべくエンジニアリングプラスチック用途への展開が要請されている。このためには、ＰＬＡの耐熱性及び弾性の向上が課題である。この解決策として、ＰＬＬＡとＰＤＬＡのラセミ結晶であるステレオコンプレックスポリ乳酸が注目されている。ステレオコンプレックスポリ乳酸が効率的に生産できればポリ乳酸の品質がエンジニアリングプラスチック級に到達し、広範な範囲で構造基材として利用が可能となる。
【０００３】
実験室レベルではキャスト法、溶融法によりステレオコンプレックスポリ乳酸が得られているが、工業的な生産方法としての連続押出成形での高効率なステレオコンプレックスポリ乳酸の発現は、未だ確立されていない。高配向繊維や高配向性フィルムなどの製品形態に応じた後配向プロセスを加えた汎用性の低い成形プロセスが提案されているに過ぎない。しかも、成形中の熱分解による分子量低下および着色、エステル交換反応によるラセミシーケンスの増加と結晶性の低下、及び再現性の低い生産プロセスなどの問題が未解決である。以下、ＰＬＬＡとＰＤＬＡとからステレオコンプレックスポリ乳酸を製造するための先行技術について説明する。
【０００４】
成形品の品質確保にはステレオコンプレックスポリ乳酸は分子量１０万以上が必要である。ＰＬＬＡとＰＤＬＡとを溶液状態で混合することにより、ステレオコンプレックスポリ乳酸が形成されることが知られているが、溶液状態から析出させる必要があり生産性に問題がある。また、この方法ではフィルム状の成形品に限定され、連続的な加工でないことなどから、コストパフォーマンスも悪い。そこで、工業的生産方法として加熱混練法が検討されている。
【０００５】
特許文献１には、ＰＬＬＡとＰＤＬＡとを混合し、２７０〜３００℃で０．２〜６０分熱処理することによりステレオコンプレックスポリ乳酸を製造することができると記載されている。しかしこのような高温の熱処理時にはエステル交換反応や熱分解が生じ、得られるステレオコンプレックスポリ乳酸成形体は強度や耐湿熱安定性に問題があり、また色相の悪化を抑制できない。
【０００６】
特許文献２には、透明性、色相、耐湿熱安定性改善のために、ＰＬＬＡとＰＤＬＡとを２３０〜３００℃で溶融混練してポリ乳酸組成物を製造する方法において、溶融混練する際に触媒失活剤およびカルボジイミド化合物をこの順に添加する製造方法が開示されている。しかし尚、色相の悪化と悪臭が生じるという課題がある。
【０００７】
特許文献３には、色相、耐加水分解性改善のため溶融混練の際に脂肪酸の脂肪族アミド及びリン酸エステル金属塩を添加する方法が開示されている。しかし高温成形時の熱分解による分子量低下、着色、生産安定性に課題が残っている。
【０００８】
特許文献４には、ステレオコンプレックスポリ乳酸からなるフィルムの製造方法が開示されているが、この方法はフィルム成形に特定されており、更に、延伸による配向結晶化を要するという問題がある。
【０００９】
特許文献５、６には、ステレオコンプレックス体の射出成型品を製造するにおいて、結晶核剤等の分散性及び結晶化速度を高める観点から、核剤を予め分散するため、工程（１）ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸と核剤とを超臨界流体の存在下混練して核剤を分散させ、工程（２）射出成型機にて金型に注入し成形することが記載されている。
【００１０】
しかしながら実施例には核剤とポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とを２３０℃で高温下溶融混練し、ペレットを得て、得られたペレットを射出成型機中で超（亜）臨界状態の二酸化炭素の存在下接触させ、金型に射出することが記載されているに過ぎない。
又、明細書の記載によれば、射出成型品中にガスが残留するため、ポリ乳酸樹脂射出成形体の発泡倍率を低く抑える方法としては、得られる射出成形体の形状を薄肉に設計したり、射出速度を上げたり、或いは、射出成型金型内を超臨界流体の超臨界状態を保つために予め窒素ガスなどの気体で超臨界流体の臨界圧力以上に加圧しておくことが必要であり、無発泡の射出成型品を得るためには、製品形状に制限があったり、金型内を高圧に保つために特殊で複雑な装置を要するという問題がある。
【００１１】
このように、上記従来技術では、高温成形時による熱分解や着色、成形加工法が限定され後配向結晶化を要するなどという問題があり、かつ射出成形においても、製品形状に制約があったりし、射出金型内の圧力を高圧に保持する装置が必要であるという問題があった。
そこで、熱分解による色相変化が小さく、簡易な、ステレオコンプレックスポリ乳酸成形品の製造方法及び製造装置が要望されていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開２００６−３６８０８号公報
【特許文献２】特開２００９−２４９５１７号公報
【特許文献３】特開２０１０−１６８５０７号公報
【特許文献４】特開２０１０−２６０９００号公報
【特許文献５】特開２０１０−００６０４０号公報
【特許文献６】特開２０１０−００６０４１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、色相変化が小さく、かつ生産性に優れ、簡易なステレオコンプレックスポリ乳酸の成形品の製造方法及び製造装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
請求項１に記載の発明は、ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とを押出機に供給し、樹脂可塑化ガスを亜臨界または超臨界状態で前記押出機中の前記ポリ乳酸に圧入して前記樹脂可塑化ガスの存在下ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とを混練し、生成したステレオコンプレックスポリ乳酸から前記押出機に設けられたベント口より前記樹脂可塑化ガスを脱ガスし、前記押出機に取り付けた金型で押出成形して押出成形品を製造するステレオコンプレックスポリ乳酸押出成形品の製造方法において、前記押出機に取り付けた金型の温度が生成したステレオコンプレックスポリ乳酸の融点以下であることを特徴とするステレオコンプレックスポリ乳酸押出成形品の製造方法である。
【００１８】
以下、本発明のステレオコンプレックスポリ乳酸の製造方法について詳しく説明する。
本発明におけるポリ−Ｌ−乳酸（ＰＬＬＡ）もしくはポリ−Ｄ−乳酸（ＰＤＬＡ）とは、下記式で表される高分子をいう。
【００１９】
【化１】
0005989946.tif 000002
【００２０】
本発明のポリ−Ｌ−乳酸は、Ｌ―乳酸単位９０〜１００モル％とＤ−乳酸単位および／または乳酸以外の共重合成分単位０〜１０モル％とにより構成されたポリマーが好適に用いられる。
本発明のポリ−Ｌ−乳酸は、好ましくは、Ｌ―乳酸単位９４〜１００モル％とＤ−乳酸単位および／または乳酸以外の共重合成分単位０〜６モル％とにより構成されたポリマーである。
本発明のポリ−Ｌ−乳酸は、より好ましくは、Ｌ―乳酸単位９９．５〜１００モル％とＤ−乳酸単位および／または乳酸以外の共重合成分単位０〜０．５モル％とにより構成されたポリマーである。
本発明のポリ−Ｌ−乳酸は、更に好ましくは、Ｌ―乳酸単位９９．９〜１００モル％とＤ−乳酸単位および／または乳酸以外の共重合成分単位０〜０．１モル％とにより構成されたポリマーである。
本発明のポリ−Ｌ−乳酸は、最も好ましくは、Ｌ―乳酸単位９９．９５〜１００モル％とＤ−乳酸単位および／または乳酸以外の共重合成分単位０〜０．０５モル％とにより構成されたポリマーである。
【００２１】
本発明のポリ−Ｄ−乳酸は、Ｄ―乳酸単位９０〜１００モル％とＬ−乳酸単位および／または乳酸以外の共重合成分単位０〜１０モル％とにより構成されたポリマーが好適に用いられる。
本発明のポリ−Ｄ−乳酸は、好ましくは、Ｄ―乳酸単位９４〜１００モル％とＬ−乳酸単位および／または乳酸以外の共重合成分単位０〜６モル％とにより構成されたポリマーである。
本発明のポリ−Ｄ−乳酸は、より好ましくは、Ｄ―乳酸単位９９．５〜１００モル％とＬ−乳酸単位および／または乳酸以外の共重合成分単位０〜０．５モル％とにより構成されたポリマーである。
本発明のポリ−Ｄ−乳酸は、更に好ましくは、Ｄ―乳酸単位９９．９〜１００モル％とＬ−乳酸単位および／または乳酸以外の共重合成分単位０〜０．１モル％とにより構成されたポリマーである。
本発明のポリ−Ｄ−乳酸は、最も好ましくは、Ｄ―乳酸単位９９．９５〜１００モル％とＬ−乳酸単位および／または乳酸以外の共重合成分単位０〜０．０５モル％とにより構成されたポリマーである。
【００２２】
光学純度とは、全乳酸単位中主たる光学異性の乳酸単位の比率を示す。本発明のポリ−Ｌ−乳酸、ポリ−Ｄ−乳酸の光学純度は９０％以上が好ましく、より好ましくは９４％以上であり、更に好ましくは９９．５％以上であり、更に好ましくはが９９．５％以上であり、更に好ましくは９９．９５％以上である。
【００２３】
上記共重合成分単位は、２個以上のエステル結合形成可能な官能基を持つジカルボン酸、多価アルコール、ヒドロキシカルボン酸、ラクトン等由来の単位およびこれら種々の構成成分からなる各種ポリエステル、各種ポリエーテル、各種ポリカーボネート等由来の単位を単独、もしくは混合して使用される。
【００２４】
上記ジカルボン酸としては、コハク酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、テレフタル酸、イソフタル酸等が挙げられる。多価アルコールとしてはエチレングリコール、プロピレングリコール、ブタンジオール、ペンタンジオール、ヘキサンジオール、オクタンジオール、グリセリン、ソルビタン、ネオペンチルグリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール等の脂肪族多価アルコール等あるいはビスフェノールにエチレンオキシドが付加させたものなどの芳香族多価アルコール等が挙げられる。ヒドロキシカルボン酸として、グリコール酸、ヒドロキシブチルカルボン酸等が挙げられる。ラクトンとしては、グリコリド、ε−カプロラクトングリコリド、ε−カプロラクトン、β−プロピオラクトン、δ−ブチロラクトン、β−またはγ−ブチロラクトン、ピバロラクトン、δ−バレロラクトン等が挙げられる。
【００２５】
本発明に用いるポリ−Ｌ−乳酸およびポリ−Ｄ−乳酸は、その末端基に各種の末端封止が施されたものを用いてもよい。このような末端封止基としては、アセチル基、エステル基、エーテル基、アミド基、ウレタン基、などを例示することが出来る。
【００２６】
本発明におけるポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とを混合する重量比は、８０：２０〜２０：８０である。７５：２５〜２５：７５であることが好ましく、さらに好ましくは６０：４０〜４０：６０であり、Ｌ−乳酸単位とＤ−乳酸が等量である様に混合することが好ましいため、特に好ましくは、５０：５０である。  
【００２７】
本発明において、ポリ−Ｌ−乳酸は（ａ）Ｌ―乳酸単位９０〜１００モル％とＤ−乳酸単位および／または乳酸以外の共重合成分単位０〜１０モル％とにより構成され、融点が１４０〜１９０℃で、重量平均分子量が１０万〜５０万の結晶性ポリマーＡであってもよい。
一方ポリ−Ｄ−乳酸は（ｂ）Ｄ―乳酸単位９０〜１００モル％とＬ−乳酸単位および／または共重合成分単位０〜１０モル％とにより構成され、融点が１４０〜１９０℃で、重量平均分子量が１０万〜５０万の結晶性ポリマーＢであってもよい。
ポリマーＡとポリマーＢとは重量比６０：４０〜４０：６０の範囲で混合し、特に好ましくは、５０：５０である。Ｌ−乳酸単位とＤ−乳酸が等量である様に混合することが好ましい。
【００２８】
結晶性ポリマーＡおよびＢの融点は制限されないが、通常の用途には、性能と価格のバランスから、共に、１４０〜２００℃、好ましくは１５０〜１８５℃、さらに好ましくは１７５〜１８５℃である。この範囲であれば、ポリマーＡおよびＢ自身が高い結晶性を有し、高融点で結晶化度の高いステレオコンプレックスポリ乳酸が得られる。
結晶性ポリマーＡおよびＢの重量平均分子量は共に、１０万から５０万が好ましい。より好ましくは１０万〜３０万である。なお、結晶性ポリマーＡおよびＢの重量平均分子量は溶離液にヘキサフルオロイソプロパノール（１ｍｏｌ％トリフルオロ酢酸ナトリウム塩含有）を用いたゲルパーミエーションクロマトグラフィー(ＧＰＣ)測定による標準ポリメタクリル酸メチル換算の重量平均分子量値である。
【００２９】
結晶性ポリマーＡおよびポリマーＢは、樹脂の熱安定性を損ねない範囲で重合に関わる触媒を含有していてもよい。このような触媒としては、各種のスズ化合物、チタン化合物、カルシウム化合物、有機酸類、無機酸類などを上げることが出来、さらに同時にこれらを不活性化する安定剤を共存させていてもよい。
【００３０】
ポリ−Ｌ−乳酸及びポリ−Ｄ−乳酸、並びに結晶性ポリマーＡ及びポリマーＢは、既知の任意のポリ乳酸の重合方法により製造することができ、例えばラクチドの開環重合、乳酸の脱水縮合、およびこれらと固相重合を組み合わせた方法などにより製造することができる。
【００３１】
請求項１に記載のステレオコンプレックスポリ乳酸の製造方法は、ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とを押出機に供給し、樹脂可塑化ガスを亜臨界または超臨界状態で前記押出機中の前記ポリ乳酸に圧入して前記樹脂可塑化ガスの存在下ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とを混練し、生成したステレオコンプレックスポリ乳酸から前記押出機に設けられたベント口より前記樹脂可塑化ガスを脱ガスし、前記押出機に取り付けた金型で押出成形して押出成形品を製造することを特徴とする。
樹脂可塑化ガスの存在下混練することにより、ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸がナノオーダーで効率よく可塑化し、ポリ−Ｌ−乳酸中のＬ−乳酸ブロックとポリ−Ｄ−乳酸中のＤ−乳酸ブロックとを分子レベルで会合させ、ステレオコンプレックスポリ乳酸を生成させることができる。
【００３２】
上記樹脂可塑化ガスの材料としては、たとえば、二酸化炭素、水、窒素、メタン、エタン、プロパン、ブタン、エチレン、プロピレン、メタノール、エタノール等が挙げられる。安全性、溶解性等から二酸化炭素が好適に用いられる。
【００３３】
一般に臨界圧力以下の圧力（亜臨界圧）で、液体を温めてゆくと、一部が蒸気（気体）になって液体と気体が共存する状態すなわち亜臨界状態になる。一方、臨界圧力以上の圧力（超臨界圧）では、この「液体と気体が共存する状態」が見られず、液体に熱を加えてゆくと、臨界温度で全体が蒸気（気体）になる。
【００３４】
例えば、二酸化炭素は三重点（−５６．６℃、０．５２ＭＰａ） 以上の温度と圧力条件下では、液体化する。さらに温度と圧力が臨界点（３１．１℃、７．４ＭＰａ）を超えると超臨界状態となり、気体と液体の特徴を兼ね備えるようになる。
【００３５】
このようにこれらのガスは、ある圧力下、ある温度以上の亜臨界状態にすることで液体のような密度と溶解性を持ち且つ気体のような拡散性のある臨界流体になる。このような流体を、樹脂に接触させると、特に溶融樹脂中に注入すると、この流体は溶融樹脂によく溶け込み可塑化効果が非常に高まり溶融樹脂の流動性が大幅に向上する。
【００３６】
本発明では樹脂可塑化ガスの状態としては亜臨界状態と超臨界状態のいずれの状態を用いても良いが、設備の設計上、運転の容易さから亜臨界状態で用いることが好ましい。
本発明は、樹脂可塑化ガスを超臨界条件又は亜臨界条件にてポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸に作用させることにより、ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とをナノオーダーでブレンドして分子レベルで会合させて、ステレオコンプレックスポリ乳酸の生成を図るものである。
【００３７】
本発明において、樹脂可塑化ガスとして、二酸化炭素を用いる場合、亜臨界状態とは、温度３１．１℃以上の状態において、圧力が１．０ＭＰａ以上〜７．４ＭＰａ未満、超臨界状態とは、温度３１．１℃以上の状態において、圧力が７．４ＭＰａ以上を指すものとする。
【００３８】
上記樹脂可塑化ガスの使用量は、限定されないが、好ましくはポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸の合計量に対し、樹脂可塑化ガスが３〜２０重量％、より好ましくは、５〜１０重量％である。
【００３９】
ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とを樹脂可塑化ガスの存在下混練する際の温度は、混練が可能である温度であれば限定されないが、工業的には１５０〜２５０℃が好ましく、１８０〜２２０℃がより好ましく、更に好ましくは１９０〜２１０℃である。温度が低すぎると可塑化、混練の効率が悪く、高すぎると着色や分子量の低下が生じるからである。
【００４０】
樹脂可塑化ガスの注入、ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸との混合、混練の順序は、最終的にポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とが、亜臨界または超臨界状態で混練されればよく、ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とを混合して混練し、混練した樹脂に樹脂可塑化ガスを圧入し混練してもよく、各々の樹脂に樹脂可塑化ガスを注入した後、混練してもよい。
装置の構造上注入は１箇所でする方が注入系がシンプルにでき、また装置に押出機を用いる場合にはスクリューの後部からの樹脂可塑化ガスの漏出を防止できるので、ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸が混合され溶融された状態で圧入、混練することが好ましい。
【００４１】
上記のポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とを樹脂可塑化ガスの存在下超臨界状態又は亜臨界状態で混練する装置としては、高圧が保たれ加温混練でき、又ステレオコンプレックスポリ乳酸形成後に樹脂可塑化ガスを装置内で脱ガスできる、脱ガス装置つきの加温混練機であれば特に限定されないが、樹脂可塑化ガスの脱ガスは例えば所定の温度下攪拌しながら装置に設けた開口部からガスを大気中に放出する、あるいは強制的に減圧脱気すること等により行うことができ、このような装置としては取り扱い性と生産性から、ベント口付きの押出機がよい。押出機の場合、通常金型が取り付けられ、樹脂は何らかの形状に押し出されるため、ステレオコンプレックスポリ乳酸はステレオコンプレックスポリ乳酸の押出成形品として製造されることになる。
【００４２】
ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とを混合、溶融、混練しステレオコンプレックスポリ乳酸の押出成形品を製造するための製造装置としては、シリンダに、上流側より下流側に向かって順次、原料投入口と、亜臨界または超臨界状態の樹脂可塑化ガスを注入する注入口と、前記溶融混練され生成したステレオコンプレックスポリ乳酸から前記樹脂可塑化ガスを分離除去するためのベント口が設けられている押出機と、前記押出機に取り付けられた押出機からの樹脂を押出成形するための金型と、樹脂可塑化ガスを亜臨界または超臨界状態で前記押出機に供給するガス供給装置とを有することを特徴とするステレオコンプレックスポリ乳酸の押出成形品の製造装置が好ましい。押出機であるので当然各区画は温度計測及び温度調整ができるものであることが好ましい。尚、ここにいうステレオコンプレックスポリ乳酸の押出成形品とはフィルム・シート、ストランド、異型押出材等をいう。
【００４３】
上記装置内で生成したステレオコンプレックスポリ乳酸から樹脂可塑化ガスの脱ガスは十分行う必要がある。脱ガスしないと、金型からでたステレオコンプレックスポリ乳酸成形品中に樹脂可塑化ガスが閉じ込められたまま残り、成形品中に気泡が残るためである。
更にストランド状の成形品を裁断してペレット化する等することにより、ペレット化したステレオコンプレックスポリ乳酸を用いて射出成形するとやはり射出成型品中に気泡が残る。成形品中に気泡が残れば機械物性等の品質が損なわれるためである。
【００４４】
ベント付き押出機としては、多軸でも１軸でも使用できる。混練効率から二軸押出機が好ましい。又、ベント口はステレオコンプレックスポリ乳酸が生成された後、確実に脱ガスするため複数設けることが好ましく、またベント方法も強制脱気することがより確実に脱気できるため好ましい。
【００４５】
得られたストランド等のステレオコンプレックスポリ乳酸の成形品はそのまま用いてもよいし、ペレタイザー等によりペレットにして、可塑化ガスを用いることなく通常の射出成形機で射出成形することもできる。
【００４６】
以下図を用いてより詳細に説明する。図１は、本発明に用いられる押出機１の一例を示す模式的な説明図である。押出機１は、押出機本体２（なお、押出機のモータ部分は図示せず）、ホッパ３、シリンダ４、スクリュー５、樹脂可塑化ガス注入口６、樹脂可塑化ガス注入装置１１、開放ベント口７、強制排気ベント口８、アダプタ９、ダイ１０からなる。図１の押出機１の上方にＣ１、Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４、Ｃ５、Ｃ６、Ｃ７、Ｃ８、Ｃ９、Ｃ１０、Ｃ１１、Ｃ１２、Ｃ１３として示したものは押出機１のシリンダ４を長さ方向に１３分割して示した各区画を示し、Ａはアダプタ、Ｄｉｅは金型（ダイ）を示すものである。上記シリンダ４の各区画Ｃ１〜Ｃ１３及び、アダプタ、ダイなどは、それぞれヒータなどにより、独立して温度調節が可能とされている。またシリンダ、アダプタ９、ダイ１０にそれぞれ設けられた温度調節用の温度検知センサーとは別に、それぞれに内壁近くまで穿設された孔が開けられており孔中内壁近くに温度検知センサーが設けられているので、間接的ではあるが樹脂温度の検出が可能とされている（以下特段の記載のない限り樹脂温度とはこの間接的に測定された温度をいうものとする）。樹脂可塑化ガスは樹脂可塑化ガス注入装置１１により樹脂可塑化ガス注入口６を介して注入される。
【００４７】
ダイは限定されずストランド用ダイ、フィルム用ダイ等が使用可能である。ストランド用ダイを用いた場合は、ストランドを冷却して、その後カットしてペレット化するペレタイザーを接続すれば、ペレット化がライン内でできる。
ダイから押出されてくる樹脂中に直接温度測定機の測温部先端を差し込み樹脂温度を測ることも可能である。
モータによる回転は、必要に応じて、減速機を介して減速し、トルクアップしてスクリューに伝達されて用いられる。
【００４８】
押出機１を用いてステレオコンプレックスポリ乳酸は以下に示すようにして製造される。ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸がホッパ３からシリンダ４内に投入される。ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸は予め乾燥、秤量、混合されていることが好ましい。シリンダ４の区画Ｃ１〜Ｃ３では上流側よりも下流側の方の温度が高くされている。シリンダ４に入ったポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸は、加熱されたシリンダ４の熱により加熱されると共に、スクリュー５により混合攪拌されつつ下流側へと移動する。
【００４９】
シリンダ４の区画Ｃ４〜Ｃ６では、区画Ｃ１〜Ｃ３よりも温度が高くされており、ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸は、更に、加熱混合攪拌されそれぞれの融点以上の温度で混練される。この混練された一体となった状態にすることにより、この後、樹脂可塑化ガスを注入してももはやペレットの間の空隙から上流側（ホッパ側）にガスが漏洩したりすることがないからである。
【００５０】
次に、区画Ｃ７に設けられた樹脂可塑化ガス注入口６から、樹脂可塑化ガス注入装置１１により超臨界又は亜臨界状態の樹脂可塑化ガスが注入される。樹脂可塑化ガス注入装置１１としては、例えば、注入バルブ、圧力調整バルブを備えた、ガスボンベ、ポンプ等にてなる樹脂可塑化ガス注入装置が挙げられる。区画Ｃ７〜Ｃ１０中で、ポリ−Ｌ−乳酸、ポリ−Ｄ−乳酸が樹脂可塑化ガスにより一層可塑化され、混練されることによりステレオコンプレックスポリ乳酸が生成される。分子レベル又は分子ブロックレベル又はそれに近い状態で混合されるためと推測される。ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とを樹脂可塑化ガスの存在下混練する部分の樹脂温度は１８０℃以上２２０℃未満であることが好ましい。後述するが、生成したステレオコンプレックスポリ乳酸が熱分解を受けず、かつ、単独ポリマーの結晶化を生じないためである。
【００５１】
区画Ｃ１１に設けられた開放ベント口７から超臨界又は亜臨界状態の樹脂可塑化ガスがガス化されて分離除去される。更に、区画Ｃ１２に設けられた強制排気ベント口８から樹脂可塑化ガスを減圧（例ゲージ圧７６０ｍｍＨｇ）で抜気することにより強制的に排気することも可能である。尚、強制的に減圧せずに、単に開放することも可能であり、粉状の状態の樹脂が詰まらない様に開放で運転することもできる。
【００５２】
樹脂可塑化ガスが除去されたステレオコンプレックスポリ乳酸はアダプタ９を通過し、ダイ１０により例えばストランド、フィルム等に成形される。この時のダイ温度は、生成したステレオコンプレックスの融点よりも低いことが好ましい。ダイから出る瞬間は、過冷却になっているため、あるいは、結晶率が低くあるいは、結晶が小さいためであると推測されるが、ステレオコンプレックスの融点以下でも押出できる。このような押出を安定して行うためには高いトルクが必要である。トルク値は、生成するステレオコンプレックスポリ乳酸の融点と金型の温度にも関係にするが、当然押出量が多くなれば押出量に応じてそれだけ高いトルクが必要になる。押出機のトルク値の余裕が大きければ、高い押出量での安定生産が可能でなる。安定してステレオコンプレックスポリ乳酸を押出量２〜４ｋｇ／ｈｒで押し出すには、１スクリュー当たりトルク値は５０Ｎ・ｍ以上、更に好ましくは１００Ｎ・ｍ以上あることが好ましい。上限は特にはないが装置の構造上、装置生産コスト上、ステレオコンプレックスポリ乳酸の生産コスト上、５００Ｎ・ｍ以下が好ましい。
ダイ温度を生成するステレオコンプレックスポリ乳酸の融点よりも低くするのは、本発明者が発見したことであるが、生成したステレオコンプレックスポリ乳酸には、融点以上の高温での熱履歴を与えない方が、ステレオコンプレックスが単独ポリマーの結晶化することが防がれるため、好ましいからである。このため高トルクで低温で押し出すことが好ましい。この後ストランドは空冷または水冷されて、ペレタイザーにてペレット化され、二次加工用原料にされてもよい。
【発明の効果】
【００５３】
請求項1に記載の発明によれば、ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とが、樹脂可塑化ガスの亜臨界又は超臨界状態で圧入された樹脂可塑化ガスの存在下、押出機中で混練されるので、ポリ−Ｌ−乳酸とポリ−Ｄ−乳酸とが分子レベルで混合して会合することができ、ステレオコンプレックスポリ乳酸を効率よく製造できる。また押出機のベント口より樹脂可塑化ガスを脱ガスするので、生成されたステレオコンプレックスポリ乳酸中にガスによる気泡が残らない。色相変化が小さく、製造が容易であり、製造装置が簡易である。
押出機に取り付けた金型の温度が生成したステレオコンプレックスポリ乳酸の融点以下であるので、高温下において生じるステレオコンプレックスからの単独ポリマーの結晶化を簡易に効率よく抑止できる。
【図面の簡単な説明】
【００５７】
【図１】本発明に用いられる押出機の一例を示す模式的な説明図である。
【図２】実施例１において得られたペレットのＷＡＸＤのチャート図である。
【図３】実施例２における区画Ｃ１１から回収した樹脂のＷＡＸＤのチャート図である。
【図４】実施例２におけるアダプタから回収した樹脂のＷＡＸＤのチャート図である。
【図５】比較例１において得られたペレットのＷＡＸＤのチャート図である。
【図６】実施例３において得られたペレットのＷＡＸＤのチャート図である。
【図７】比較例２において得られたペレットのＷＡＸＤのチャート図である。
【図８】実施例４において得られたペレットのＤＳＣのチャート図である。
【図９】実施例４において得られたペレットのＷＡＸＤのチャート図である。
【図１０】実施例４において得られたペレットを熱プレスしたフィルムのＸＲＤチャート          図である。
【図１１】実施例４において得られたペレットを熱プレスしたフィルムをアニールした後のＷＡＸＤのチャート図である。
【図１２】実施例６において得られたペレット及び原料のＤＳＣチャート図である。
【図１３】実施例６において得られたペレット及び原料のＷＡＸＤのチャート図である。
【発明を実施するための形態】
【００５８】
以下、本発明の実施例を挙げて本発明を更に説明する。
【実施例１】
【００５９】
ポリ−Ｌ−乳酸（ＰＬＬＡ）として、株式会社武蔵野化学研究所製の光学純度９９．５％、ＴＭ＝１８０℃、Ｍｎ＝１３０，０００、Ｍｗ＝３３８，０００、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．６のものを使用した。ここで光学純度とは、全乳酸単位中主たる光学異性の乳酸単位の比率を示す。すなわち、ポリ−Ｌ−乳酸であれば、全乳酸単位中のＬ−乳酸単位の比率を示す。ポリ−Ｄ−乳酸（ＰＤＬＡ）として、東洋紡績株式会社製の光学純度９９．５％、ＴＭ＝１８０℃、Ｍｎ＝１０６，０００、Ｍｗ＝２３８，０００、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．５のものを使用した。
【００６０】
ＰＬＬＡとＰＤＬＡを重量比１：１で混合し、図１に示した２軸押出機１のホッパ３に投入し押出成形した。シリンダ４の区画Ｃ１の温度を１３０℃、区画Ｃ２の温度を１７０℃、区画Ｃ３の温度を１９０℃、区画Ｃ４〜Ｃ６の温度を２４０℃に設定した。区画Ｃ７〜Ｃ１３の温度は実測される樹脂温度が２０５℃となるように調整した。アダプタおよびダイの温度は２１０℃に設定したが、２１０℃ではアダプタおよびダイにおいて急激なステレオコンプレックスポリ乳酸の結晶化が進むことがあり、その場合は押出機のスクリューを回転させるモータの負荷が急上昇して、過負荷状態に陥ることがあり、その際にはアダプタおよびダイの温度を２２０℃にあげて、アダプタ及びダイにおけるステレオコンプレックスポリ乳酸の形成を緩やかにして対応した。
【００６１】
ベクトルインバータモータによる回転は減速機を介したが減速比は１：１に設定したため実質的には減速せずに、押出機のスクリューの回転に用いた。前述のようにモータの定格出力は７５ＫＷ、定格回転数は２０００ｒｐｍ、定格トルクは３５８Ｎ・ｍであり、二軸押出機のためスクリュー１本当たりのトルクは最大で１７９Ｎ・ｍであった。押出中モータが過負荷になる場合はモータ電流は３３０Ａにも及ぶことがあり、２３６Ａでは安定運転したが、その時回転速度は１００ｒｐｍであり、トルクはスクリュー２本当たり２５６Ｎ・ｍであった。
因みにトルクＴ（ｋｇｆ・ｍ）＝９７５Ｐ（ｋＷ）／Ｎ（ｒｐｍ）を更にＮ・ｍに換算することにより求められる。この値を押出機のスクリューの数で除せばスクリュー１本当たりのトルク値が求められる。
【００６２】
区画Ｃ７に設けられた樹脂可塑化ガス注入口６から樹脂可塑化ガス注入装置１１により高圧の二酸化炭素を注入した。注入量は樹脂１００重量部に対して二酸化炭素が１０重量部となるようにした。区画Ｃ７〜Ｃ１０中で、ＰＬＬＡ、ＰＤＬＡが混合され溶融混練されたものに二酸化炭素を圧入して混練した。区画Ｃ１１に設けられた開放ベント口７から二酸化炭素をガス化して分離除去した。更に、区画Ｃ１２に設けられた強制排気ベント口８から二酸化炭素を強制的に排気した。二酸化炭素が除去された樹脂を、アダプタ９を通して、ダイ１０（孔径４ｍｍの単孔）からストランドを押し出した。ストランドの直径は約３ｍｍであった、ペレタイザーでカットしてペレットを得た。ペレットは黄変していなかった。
【００６３】
なお、２軸押出機１のスクリューの直径は３０ｍｍ、区画Ｃ１〜Ｃ１３までの全長は１８００ｍｍであった。２軸押出機１のスクリュー回転数は１００ｒｐｍとした。押出量は４ｋｇ／ｈｒ、区画Ｃ９で測定した圧力は５．０ＭＰａであった。したがって二酸化炭素の亜臨界状態で樹脂の溶融、混練がなされた。
【００６４】
得られたペレットの結晶構造、結晶化度を調べるために、ＷＡＸＤ（広角Ｘ線回折）を行った。
ＷＡＸＤの測定装置は株式会社リガク社製のリガク２５００ＶＨＦを用いた。ＣｕＫαＸ線光源（波長０．１５４ｎｍ、電圧４０ｋＶ、４０Ａ）にて、２θ＝１０°〜３０°、速度４°／ｍｉｎで測定した。得られたチャート図を図２に示した。図２において横軸は２θ（°）であり、縦軸はｉｎｔｅｎｓｉｔｙ（回折強度）である。これより、押出成形で得られたペレットはステレオコンプレックスポリ乳酸のみが生成しており、単独ポリマーの結晶が存在しないことが分かった。
上記のように判断した理由は、以下の通りである。
２θ＝１２、２１、２４°付近にみられる回折ピークはポリ乳酸のステレオコンプレックスポリ乳酸特有のピークである。得られたペレットにはステレオコンプレックスポリ乳酸が形成されている。単独ポリマーの結晶が形成された場合には、１６°付近に強い回折ピークが観測されるが、得られたペレットでは観測されていない。よって、得られたペレットでは選択的にステレオコンプレックスが形成されたことがわかる。
また、結晶に由来する回折ピークの面積と、非晶に由来するハローピークの面積を比較して結晶化度をもとめた結果、面積比が1：1であったため、結晶化度は５０％であった。
また、ペレットの色相を観察すると、原料であったＰＬＬＡ、ＰＤＬＡと比べて顕著な色相の変化はみられず、乳白色のペレットであった。
ＤＳＣによる融点測定の結果、ピーク温度から求めた融点は２２０℃であった。各原料の単独ポリマーの結晶の融点は１８０℃であったので、２２０℃はステレオコンプレックスポリ乳酸が生成したことによるものである。なお、上記のＤＳＣによる融点測定方法の詳細は後述する。
【実施例２】
【００６５】
ポリ−Ｌ−乳酸（ＰＬＬＡ）とポリ−Ｄ−乳酸（ＰＤＬＡ）は、実施例１と同じものを用いた。ＰＬＬＡとＰＤＬＡを重量比１：１で混合し、実施例１で用いたものと同じ２軸押出機１のホッパ３に投入し押出成形した。シリンダ４の区画Ｃ１の温度を１３０℃、区画Ｃ２の温度を１７０℃、区画Ｃ３の温度を１９０℃、区画Ｃ４〜Ｃ６の温度を２４０℃に設定した。区画Ｃ７〜Ｃ１３の温度は実測される樹脂温度が２０５℃となるように調整した。アダプタおよびダイの温度は２１０℃〜２２０℃に設定した。
【００６６】
区画Ｃ７に設けられた樹脂可塑化ガス注入口６から樹脂可塑化ガス注入装置１１により臨界流体状態の二酸化炭素を注入した。注入量は樹脂１００重量部に対して二酸化炭素が１０重量部となるようにした。区画Ｃ７〜Ｃ１０中で、ポリ−Ｌ−乳酸（ＰＬＬＡ）とポリ−Ｄ−乳酸（ＰＤＬＡ）が混合され溶融混練されたものに二酸化炭素を圧入して混練した。区画Ｃ１１に設けられた開放ベント口７から二酸化炭素を排気除去した。更に、区画Ｃ１２に設けられた強制排気ベント口８から二酸化炭素を強制的に排気した。二酸化炭素が除去された樹脂を、アダプタ９を通し、ダイ１０でストランドに成形した。ストランドの直径は約３ｍｍであった。
【００６７】
２軸押出機１のスクリュー回転数は１００ｒｐｍ、押出量は４ｋｇ／ｈｒであった。区画Ｃ７で測定した圧力は４．９ＭＰａ、区画Ｃ９で測定した圧力は４．７ＭＰａ、区画Ｃ１３とアダプタの間で測定した圧力は２．４ＭＰａであった。したがって二酸化炭素の亜臨界状態で樹脂の溶融、混練がなされた。
【００６８】
上記の押出成形が定常状態で安定して行われているところで、押出機中のステレオコンプレックスポリ乳酸の生成の状態を観察するため、押出機を停止し、樹脂が巻き付いたスクリューを取り出し、スクリューからシリンダの区画Ｃ１〜Ｃ１３相当部分に巻き付いている樹脂を素早く剥ぎ取り回収した。同様にアダプタ中の樹脂も回収した。
【００６９】
回収した樹脂の結晶構造、結晶化度を調べるために、ＷＡＸＤ（広角Ｘ線回折）を行った。ＷＡＸＤに用いた装置・条件等は実施例１と同じである。
図３は区画Ｃ１１から回収した樹脂のチャート図である。
この図より、区画Ｃ１１では、ステレオコンプレックスポリ乳酸と単独ポリマーの結晶の比率が、ステレオコンプレックスポリ乳酸：単独ポリマーの結晶＝２：１であることが分かった。押出成形の工程の途中では十分に選択的なステレオコンプレックスポリ乳酸の形成が達成されていない。
上記のように判断した理由は、以下の通りである。
２θ＝１２、２１、２４°付近にみられる回折ピークはステレオコンプレックスポリ乳酸特有のピークである。一方、２θ＝１６°付近に強い回折ピークが観測されるが、これはＰＬＬＡとＰＤＬＡの単独ポリマーの結晶の回折ピークである。これらのピークの面積比より、ステレオコンプレックスポリ乳酸と単独ポリマーの結晶の比は２：１であることが分かる。
【００７０】
また、ステレオコンプレックスポリ乳酸と単独ポリマーの結晶の回折ピーク面積の総和（結晶に由来する回折ピークの面積）と、非晶に由来するハローピークの面積を比較して結晶化度をもとめた結果、面積比が２５．８：７４．２のため、結晶化度は２５．８％であった。
ＤＳＣによる融点測定の結果、融点は１８０℃と２２０℃であった。１８０℃は単独ポリマーの結晶によるもので、２２０℃はステレオコンプレックスポリ乳酸によるものである。
【００７１】
図４はアダプタから回収した樹脂のチャート図である。
この図より、アダプタから回収した樹脂は、ステレオコンプレックスポリ乳酸のみが生成しており、単独ポリマーの結晶が存在しないことが分かった。
上記のように判断した理由は、以下の通りである。
２θ＝１２、２１、２４°付近にみられる回折ピークはステレオコンプレックスポリ乳酸特有のピークであり、得られた樹脂はステレオコンプレックスポリ乳酸で形成されている。単独ポリマーの結晶が形成された場合には、１６°付近に強い回折ピークが観測されるが、得られた樹脂では観測されていない。よって、得られた樹脂は選択的にステレオコンプレックスポリ乳酸を形成したことがわかる。
【００７２】
また、ステレオコンプレックスポリ乳酸に由来する回折ピークの面積と、非晶に由来するハローピークの面積を比較して結晶化度をもとめた結果、結晶化度は５８％であった。
ＤＳＣによる融点測定の結果、融点は２２０℃であった。２２０℃はステレオコンプレックスポリ乳酸によるものである。
【００７３】
（比較例１）
ポリ−Ｌ−乳酸（ＰＬＬＡ）およびポリ−Ｄ−乳酸（ＰＤＬＡ）として、実施例１で用いたものと同じものを用い、ＰＬＬＡとＰＤＬＡを重量比１：１で混合し、実施例１と同様に、図１に示した２軸押出機１のホッパ３に投入し押出成形した。シリンダ４の区画Ｃ１の温度を１３０℃、区画Ｃ２の温度を１７０℃、区画Ｃ３の温度を１９０℃、区画Ｃ４〜Ｃ１３の温度を２４０℃に設定した。アダプタおよびダイの温度は２１０℃に設定した。
【００７４】
区画Ｃ７に設けられた二酸化炭素注入口６は密閉しておき、二酸化炭素を注入しなかった。区画Ｃ１１に設けられた開放ベント口７も、区画Ｃ１２に設けられた強制排気ベント口も密閉しておいた。区画Ｃ１〜Ｃ１３で混合、溶融、混練した樹脂をアダプタ９を通して、ダイ１０からストランドを押し出し、ペレタイザーでカットしてペレットを得た。ストランドの直径は約３ｍｍであった。ペレットは黄変が認められた。
【００７５】
２軸押出機１のスクリュー回転数は１００ｒｐｍとした。押出量は４ｋｇ／ｈｒであった。
【００７６】
得られたペレットの結晶構造、結晶化度を調べるために、実施例１と同様にＷＡＸＤ（広角Ｘ線回折）を行った。ＷＡＸＤに用いた装置・条件等は実施例１と同じである。
図５は得られたペレットのチャート図である。
【００７７】
図５より、このペレットは、ステレオコンプレックスポリ乳酸と単独ポリマーの結晶の比率が、ステレオコンプレックスポリ乳酸：単独ポリマーの結晶＝１：４であることが分かった。
上記のように判断した理由は、以下の通りである。
２θ＝１２、２１、２４°付近にみられる回折ピークはポリ乳酸のステレオコンプレックスポリ乳酸特有のピークである。一方、２θ＝１６°付近に強い回折ピークが観測されるが、これは単独ポリマーの結晶の回折ピークである。これらのピークの面積比より、ステレオコンプレックスポリ乳酸と単独ポリマーの結晶の比は１：４であることが分かる。
【００７８】
また、ステレオコンプレックスポリ乳酸と単独ポリマーの結晶の回折ピーク面積の総和（結晶に由来する回折ピークの面積）と、非晶に由来するハローピークの面積を比較して結晶化度をもとめた結果、面積比が２１．８：７８．２のため、結晶化度は２１．８％であった。
ＤＳＣによる融点測定の結果、融点は１８０℃と２２０℃であった。１８０℃はホモポリ乳酸によるもので、２２０℃はステレオコンプレックスポリ乳酸によるものである。
【実施例３】
【００７９】
ポリ−Ｌ−乳酸（ＰＬＬＡ）として、島津製作所社製の光学純度９５．０％、ＴＭ＝１６２℃、Ｍｎ＝９２，０００、Ｍｗ＝１８４，０００、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．０のものを使用した。ポリ−Ｄ−乳酸（ＰＤＬＡ）として、東洋紡績株式会社製の光学純度９９．５％、ＴＭ＝１８０℃、Ｍｎ＝１０６，０００、Ｍｗ＝２３８，０００、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．５のものを使用した。
ＰＬＬＡとＰＤＬＡを重量比１：１で混合し、実施例１で用いたものと同様の、図１に示した２軸押出機１のホッパ３に投入し押出成形した。シリンダ４の区画Ｃ１の温度を１２０℃、区画Ｃ２の温度を１６０℃、区画Ｃ３の温度を１８０℃、区画Ｃ４〜Ｃ６の温度を２０５℃に設定した。区画Ｃ７〜Ｃ１３の温度は実測される樹脂温度が１８５℃となるように調整した。アダプタおよびダイの温度は２００℃に設定した。
【００８０】
区画Ｃ７に設けられた樹脂可塑化ガス注入口６から樹脂可塑化ガス注入装置１１により臨界流体状態の二酸化炭素を注入した。注入量は樹脂１００重量部に対して二酸化炭素が１０重量部となるようにした。区画Ｃ７〜Ｃ１０中で、ＰＬＬＡ、ＰＤＬＡ、生成したステレオコンプレックスポリ乳酸などの樹脂成分と臨界状態の二酸化炭素を溶融、混練した。区画Ｃ１１に設けられた開放ベント口７から二酸化炭素をガス化して分離除去した。更に、区画Ｃ１２に設けられた強制排気ベント口８から二酸化炭素を強制的に排気した。二酸化炭素が除去された樹脂を、アダプタ９を通して、ダイ１０からストランドを押し出し、ペレタイザーでカットしてペレットを得た。ストランドの直径は約３ｍｍであった。ペレットは黄変していなかった。
【００８１】
なお、２軸押出機１のスクリューの直径は３０ｍｍ、区画Ｃ１〜Ｃ１３までの全長は１８００ｍｍであった。２軸押出機１のスクリュー回転数は１００ｒｐｍとした。押出量は４ｋｇ／ｈｒ、区画Ｃ９で測定した圧力は５．２ＭＰａであった。したがって二酸化炭素の亜臨界状態で樹脂の溶融、混練がなされた。
【００８２】
得られたペレットの結晶構造、結晶化度を調べるために、ＷＡＸＤ（広角Ｘ線回折）を行った。ＷＡＸＤに用いた装置・条件等は実施例１と同じである。
図６は得られたペレットのチャート図である。
この図より、実施例３で得られたペレットはステレオコンプレックスポリ乳酸のみが生成しており、単独ポリマーの結晶が存在しないことが分かった。
上記のように判断した理由は、以下の通りである。
２θ＝１２、２１、２４°付近にみられる回折ピークはステレオコンプレックスポリ乳酸特有のピークであり、得られたペレットはステレオコンプレックスポリ乳酸で形成されている。単独ポリマーの結晶が形成された場合には、１６°付近に強い回折ピークが観測されるが、得られたペレットでは観測されていない。よって、得られたペレットは選択的にステレオコンプレックスを形成したことがわかる。
また、結晶に由来する回折ピークの面積と、非晶に由来するハローピークの面積を比較して結晶化度をもとめた結果、面積比が２４：７６であるため、結晶化度は２４％であった。
ＤＳＣによる融点測定の結果、融点は２０６℃であった。２０６℃はステレオコンプレックスポリ乳酸によるものである。
【００８３】
（比較例２）
ポリ−Ｌ−乳酸（ＰＬＬＡ）およびポリ−Ｄ−乳酸（ＰＤＬＡ）として、実施例３で用いたものと同様のものを用い、ＰＬＬＡとＰＤＬＡを重量比１：１で混合し、実施例１で用いたものと同様の、図１に示した２軸押出機１のホッパ３に投入し押出成形した。
シリンダ４の区画Ｃ１の温度を１２０℃、区画Ｃ２の温度を１６０℃、区画Ｃ３の温度を２４０℃、区画Ｃ４〜Ｃ６の温度を２４０℃に設定した。区画Ｃ７〜Ｃ１３の温度は実測される樹脂温度が２４０℃となるように調整した。アダプタおよびダイの温度は２００℃に設定した。
【００８４】
区画Ｃ７に設けられた二酸化炭素注入口６は密閉しておき、二酸化炭素を注入しなかった。区画Ｃ１１に設けられた開放ベント口７も、区画Ｃ１２に設けられた強制排気ベント口も密閉しておいた。区画Ｃ１〜Ｃ１３で混合、溶融、混練した樹脂をアダプタ９を通して、ダイ１０からストランドを押し出し、ペレタイザーでカットしてペレットを得た。ストランドの直径は約３ｍｍであった。ペレットは黄変が認められた
【００８５】
２軸押出機１のスクリュー回転数は１００ｒｐｍ、押出量は４ｋｇ／ｈｒであった。
【００８６】
得られたペレットの結晶構造、結晶化度を調べるために、実施例１と同様にＷＡＸＤ（広角Ｘ線回折）を行った。ＷＡＸＤに用いた装置・条件等は実施例１と同じである。
図７は得られたペレットのチャート図である。
【００８７】
図７より、このペレットは、ステレオコンプレックスポリ乳酸と単独ポリマーの結晶の比率が、ステレオコンプレックスポリ乳酸：単独ポリマーの結晶＝３：１であることが分かった。
上記のように判断した理由は、以下の通りである。
２θ＝１２、２１、２４°付近にみられる回折ピークはポリ乳酸のステレオコンプレックスポリ乳酸特有のピークである。一方、２θ＝１６°付近に強い回折ピークが観測されるが、これは単独ポリマーの結晶の回折ピークである。これらのピークの面積比より、ステレオコンプレックスポリ乳酸と単独ポリマーの結晶の比は３：１であることが分かる。
【００８８】
また、ステレオコンプレックス結晶と単独ポリマーの結晶の回折ピーク面積の総和（結晶に由来する回折ピークの面積）と、非晶に由来するハローピークの面積を比較して結晶化度をもとめた結果、面積比が２２．０：７８．０のため、結晶化度は２２．０％であった。
ＤＳＣによる融点測定の結果、融点は１７０℃と２０６℃であった。１７０℃は単独ポリマーの結晶によるものであり、２０６℃はステレオコンプレックスポリ乳酸によるものである。
低い融点のＰＬＬＡと高融点のＰＤＬＡが混ざって単独ポリマーの結晶の融点が下がったと推測される。
【実施例４】
【００８９】
ポリ−Ｌ−乳酸（ＰＬＬＡ）として、Ｓｙｎｂｒａ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ  Ｂ．Ｖ．社製のＰＬＬＡ  １０１０（Ｍｎ＝５８，０００、Ｍｗ＝１２９，０００、Ｍｗ／Ｍｎ  ２．２のものを使用した。後述するＤＳＣ測定によるピークから求めた融点は１８２．５℃、結晶化度は５３．３％（単独ポリマーの結晶）、ΔＨは４９．９（Ｊ／ｇ）であった。
ポリ−Ｄ−乳酸（ＰＤＬＡ）として、Ｓｙｎｂｒａ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ  Ｂ．Ｖ．社製のＰＤＬＡ  １０１０（Ｍｎ＝８１，５００、Ｍｗ＝１６２，０００、Ｍｗ／Ｍｎ  ２．０のものを使用した。後述するＤＳＣ測定によるピークから求めた融点は１９０．２℃、結晶化度は６３．７％（単独ポリマーの結晶）、ΔＨは５９．７（Ｊ／ｇ）であった。
【００９０】
ＰＬＬＡとＰＤＬＡを温風乾燥機中で乾燥したものを重量比１：１で混合し、図１に示した２軸押出機１のホッパ３に投入し押出成形した。シリンダ４の区画Ｃ１の温度を１３０℃、区画Ｃ２の温度を１７０℃、区画Ｃ３の温度を１９０℃、区画Ｃ４〜Ｃ６の温度を２４０、２４０、２３０℃に設定した。上記区画における設定温度と実測された樹脂温度との差は、実測値が１８５℃で差が５℃あった区画Ｃ３、設定温度が２４０℃に対し樹脂実測温度が２３４．６℃であった区画Ｃ４以外は全て１℃以内であった。
【００９１】
区画Ｃ７〜Ｃ１３のシリンダ部分の温度は実測される樹脂温度が１９７〜１９９℃となるように当該シリンダの温度を調整したが、区画Ｃ７においては、設定値１９８℃に対し実測値１９４．２℃区画、Ｃ１１では設定値１９８℃に対し１９４．５と差があったがその他の区画では、上記設定温度と実測樹脂温度との差は１℃以内であった。
【００９２】
区画Ｃ７に設けられた樹脂可塑化ガス注入口６から樹脂可塑化ガス注入装置１１により臨界流体状態の二酸化炭素を注入した。注入量は樹脂１００重量部に対して二酸化炭素が１０重量部となるようにした。二酸化炭素のボンベ圧は８ＭＰａ、注入圧は１３．３ＭＰａ、内圧（弁圧）は１４ＭＰａ、二酸化炭素供給量は０．２ｋｇ／時であった。
【００９３】
区画Ｃ７〜Ｃ１０中で、ポリ−Ｌ−乳酸（ＰＬＬＡ）とポリ−Ｄ−乳酸（ＰＤＬＡ）が混合され溶融混練されたものに二酸化炭素を圧入して混練した。区画Ｃ１１に設けられた開放ベント口７から二酸化炭素をガス化して分離除去した。更に、区画Ｃ１２に設けられた強制排気ベント口８から二酸化炭素をゲージ圧７６０ｍｍＨｇにて強制的に排気し、生成したステレオコンプレックスポリ乳酸から二酸化炭素を脱ガスした。
二酸化炭素が除去されたステレオコンプレックスポリ乳酸を、アダプタ９を通して、ダイ１０からストランドを押し出し、ペレタイザーでカットしてペレットを得た。ストランドの直径は約３ｍｍであった。
【００９４】
実施例１、２、３では、押出機のスクリュー回転用モータの電流値が、許容アンペア値の上限値一杯であったので、スクリューを回転させるトルク値が上げられるように実施例４では減速比を１／２にし２倍のトルクが得られる様に改良して高トルク押出を可能にした。ベクトルインバーターモータによる回転は減速機を介し減速比を１／２に設定した。モータの定格出力は７５ＫＷ、定格回転数は２０００ｒｐｍ、定格トルクは３５８Ｎ・ｍであるため、二軸押出機のためスクリュー１本当たりのトルクは最大で３５８Ｎ・ｍにした。
アダプタ９およびダイ１０の温度を２１５℃に設定し、その樹脂温度でストランドの押出成形をした。アダプタ、ダイ中に設けた樹脂温は２１５℃であったがダイから押し出された樹脂に直接温度端子先端部を突きさし測定した温度は２１９℃であった。スクリューの回転数は６５ｒｐｍでモータの電流値は１８７〜１９３Ａでありスクリュー２本当たりのの回転トルク値は２０６Ｎ・ｍであった。約３ｍｍ径のストランドをその後ペレタイザーにてペレタイズしペレットを得た。ペレットは黄変していなかった。
押出量は２ｋｇ／ｈｒ、区画Ｃ９で測定した圧力は６．３ＭＰａであった。したがって二酸化炭素の亜臨界状態で樹脂の溶融、混練がなされたと思われる。
【００９５】
得られたペレットを用いて、通常の射出成型機（東洋機械金属株式会社製Ｓｉ−８０ＩＶ）にて射出成型した。尚、成型と成形とは同義であるが、慣例上射出の場合は成型という用語を用いられることが多いため以下の実施例における射出に関する説明をする場合は便宜的に成型を用いた。成型条件は金型に近いスクリュー先端側から、ＨＥＮ（ノズルの金型側）が２３０℃、ＨＩＮ（ノズルのシリンダ側）が２３０℃、シリンダーは４つに区画されノズルに近い方から順にＨ１〜Ｈ３が２３０℃、ホッパが取り付けられている区画部分のＨ４が４０℃、金型温度が１１０℃、射出位置が４２ｍｍ、冷却タイマーが１８０秒、充填圧力が１００ＭＰａ、射出速度が４０ｍｍ／ｓｅｃ、保圧が５０ＭＰａ、保圧時間が１０秒、ＳＣ回転数が３０ｒｐｍ、背圧が２ＭＰａ、ＶＰ切替が１０ｍｍであった。
射出成型品の形状は、引張試験用にＪＩＳＫ７１１３の１号ダンベル形状に、成型した。厚さは３ｍｍ、幅は１０ｍｍであった。曲げ試験用にはＪＩＳＫ７２０３に準じ曲げ試験用短冊形状に成型した。厚さは５ｍｍ、幅は１２．７ｍｍであった。
【００９６】
引っ張り試験装置にて、つかみ具間距離１００ｍｍ、引っ張り速度５ｍｍ／ｍｉｎにて引張試験を行った。
射出成型品の引張強さは２４．７ＭＰａであった。
【００９７】
曲げ試験装置にて、下部支点間距離８０ｍｍにて曲げ試験を行った。
射出成型品の曲げ強さは３１．０ＭＰａであった。
【００９８】
一方押出で得られたペレットを実施例１と同様にＤＳＣ測定した。図８にチャートを示す。図８の横軸は温度（℃）である。ピークは２４５．７５℃であった。尚、同図には比較のため、二酸化炭素の圧入を行わなかった比較例３のＤＳＣチャートも参考のため同時に掲載している。
前述の方法にてＷＡＸＤ（広角Ｘ線回折）を行った。結果を図９に示す。横軸は２θ（°）である。結晶化度は５２％、Ｓｃ率（ステレオコンプレックス結晶の割合）は１００％（単独ポリマーの結晶が０％）であった。
【００９９】
また、得られたペレット１０ｇをホットプレス機を用い２５０℃でメルト（５分）し、１２〜１３ＭＰａにてプレスし、水冷にて５分間急冷し、フィルム化した。
このフィルムをＸＲＤ（Ｘ線回析）による結晶構造を解析した。図１０に結果を示す。図１０の横軸は２θ（°）である。１００％非晶質であった。
さらにこのフィルムを１００℃で３０分間アニーリングした。アニーリングしたフィルム
につきＷＡＸＤ（広角Ｘ線回折）を行った。結果を図１１に示す。横軸は２θ（°）である。結晶化度は５６％、Ｓｃ率（ステレオコンプレックス結晶の割合）は５％（単独ポリマーの結晶の割合が９５％）であった。
【０１００】
すなわち、一旦ステレオコンプレックスポリ乳酸が形成されたものがその後の高温下におくことにより、単独ポリマーの結晶化が進行していることを示す。したがってステレオコンプレックスポリ乳酸成形品を本法により直接押出成形する場合は問題ないが、押出成形後に更に熱プレス、アニール等の加熱成形をする場合には、その条件を適切に選ばねばならないことが示唆されていると思われる。
【実施例５】
【０１０１】
実施例４で用いたポリ―Ｌ―乳酸及びポリ―Ｄ―乳酸樹脂を１：１で合計した重量１００重量部に対し、重合触媒の不活剤として太平化学産業株式会社のメタリン酸ナトリウム商品名「ヘキサメタリン酸ソーダ」を０．２％、加水分解抑制剤として日清紡ケミカル社の商品名「カルボジライトＬＡ−１（登録商標）」」を０．２％、ポリ乳酸結晶核剤として日産化学工業社の商品名「エコプロモート（登録商標）」を３％の割合にて加え、ドライブレンド（手混ぜ）して、ホッパに供給した。以下特記した事項以外は実施例５と同様に行いステレオコンプレックスポリ乳酸を得た。
区画Ｃ４においては、設定値２４０℃に対し実測値２３４．９℃と差があったがその他の区画では、上記設定温度と実測樹脂温度との差は１℃以内であった。
二酸化炭素のボンベ圧は８．５ＭＰａ、注入圧は１１．５ＭＰａ、内圧（弁圧）は１２ＭＰａ、二酸化炭素供給量は０．２ｋｇ／時であった。
【０１０２】
ダイから押し出された樹脂温度測定値は２１８．４℃であった。スクリューの回転数は同じ６５ｒｐｍであったがモータの電流値は１９７〜２０３Ａであった。ストランドをその後ペレタイザーにてペレタイズしペレットを得た。ペレットは黄変していなかった。
押出量は２ｋｇ／ｈｒであった。区画Ｃ９で測定した圧力は７．２ＭＰａであった。したがって二酸化炭素の亜臨界状態で樹脂の溶融、混練がなされたと思われる。
（比較例３）  
【０１０３】
実施例４で用いたＬ―及びＤ―ポリ乳酸樹脂を用い、二酸化炭素を注入せずに高温で加熱混練してステレオコンプレックスポリ乳酸を得た。
以下特記した事項以外は実施例４と同様に行った。
シリンダ４の区画Ｃ１の温度を１３０℃、区画Ｃ２の温度を１７０℃、区画Ｃ３の温度を１９０℃、区画Ｃ４の温度を２４０℃、区画Ｃ５〜Ｃ１３、アダプタ、金型を２３０℃に設定した。区画Ｃ３において、設定値２４０℃に対し実測値２３４．９℃、区画Ｃ４において、設定値２４０℃に対し実測値２３２．８℃、区画Ｃ８において、設定値２３０℃に対し実測値２２６．８℃と差があったが、その他の区画では、上記設定温度と実測樹脂温度との差は１〜２℃以内であった。
二酸化炭素は圧入せず、ベント口は二つとも開放しておいた。
ダイ１０からストランドを押出、その後ペレタイズしてペレットを得た。
スクリューの回転数は６５ｒｐｍでモータの電流値は５６Ａ、押出量は２ｋｇ／ｈｒ
であった。ストランドをその後ペレタイザーにてペレタイズしペレットを得た。
【０１０４】
＜成形品中の残存気泡量の測定＞
スイス  メトラー・トレド社製密度測定キットを用い、ペレットの密度を浮力法により２回の測定の平均値として求めた。
発泡倍率を比較例３で得られたペレットの密度を実施例４で得られたペレットの密度で除して求めた。発泡倍率は１．００であった。すなわち実施例４で得られたペレットは気泡を含まない中実体であり、ベントにより完全に脱ガスされていた。
【実施例６】
【０１０５】
ポリ−Ｌ−乳酸（ＰＬＬＡ）として、Ｓｙｎｂｒａ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ  Ｂ．Ｖ．社製の押出グレードである  ＰＬＬＡ  １５１０（後述の分子量測定の結果Ｍｎ＝１０４，０００、Ｍｗ＝２３８，０００、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．３）を使用した。
ポリ−Ｄ−乳酸（ＰＤＬＡ）として、Ｓｙｎｂｒａ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ  Ｂ．Ｖ．社製の押出グレードである  ＰＤＬＡ  １５１０（後述の分子量測定の結果Ｍｎ＝７２，９００、Ｍｗ＝１５７，０００、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．２）を使用した。
【０１０６】
上記原料を用い以下特記した事項以外は実施例４と同様に行った。
シリンダ４の区画Ｃ１の温度を１３０℃、区画Ｃ２の温度を１７０℃、区画Ｃ３の温度を１９０℃、区画Ｃ４の温度を２４０℃、区画Ｃ５、Ｃ６を２３０℃、区画Ｃ７〜Ｃ１３を１９８℃、アダプタ、金型を２１５℃に設定した。区画Ｃ３において、設定値１９０℃に対し実測値１９１．２℃、区画Ｃ７において、設定値１９８℃に対し実測値１９１．８℃、区画Ｃ８において、区画Ｃ９において、設定値１９８℃に対し実測値２０１．２℃、と差があったが、その他の区画では、上記設定温度と実測樹脂温度との差は１〜２℃以内であった。
二酸化炭素のボンベ圧は７．５ＭＰａ、注入圧は１０．８ＭＰａ、内圧（弁圧）は１１ＭＰａ、二酸化炭素供給量は０．２ｋｇ／時であった。
【０１０７】
スクリューの回転数は６５ｒｐｍであったがモータの電流値は１４９〜１５３Ａであった。尚  トルク値はスクリュー２本当たり１６３Ｎ・ｍであった。ストランドをその後ペレタイザーにてペレタイズしペレットを得た。ペレットは黄変していなかった。
押出量は２ｋｇ／ｈｒであった。したがって二酸化炭素の超臨界状態で樹脂の溶融、混練がなされたと思われる。
得られたステレオコンプレックスポリ乳酸ペレットにつき後述の方法でＤＳＣを測定したところ、単独ポリマーの結晶によるピークは無く、ステレオコンプレックスのみのピークがみられ、ピーク値から求めた融点は２３９．６℃、ΔＨは８５．７Ｊ／ｇ（ステレオコンプレックス結晶のみ）、であった。結晶は全てステレオコンプレックスの結晶で、結晶化度は６９．１％であった。図１２にＤＳＣチャートを示す。横軸は温度（℃）である。図中ｓｃ１５１０とは得られたステレオコンプレックスポリ乳酸を示す。
【０１０８】
因みに原料のＰＬＬＡ１５１０の融点は１７７．５℃、結晶化度は４４．０％、ＰＤＬＡ１５１０の融点は１８２．０℃、結晶化度は５３．８％であった。
前述の方法にてＷＡＸＤ（広角Ｘ線回折）を行った。結果を図１３に示す。横軸は２θ（°）である。図中ｓｃ１５１０とは得られたステレオコンプレックスポリ乳酸を示す。本チャートのピーク面積から求めた結晶化度は３８％であった。
【０１０９】
得られたペレットを以下特記した事項以外は実施例４と同様にして射出成型した。
射出条件はＨＥＮが２３０℃、ＨＩＮ、Ｈ１〜Ｈ３が２３０℃、Ｈ４が４０℃、金型温度が１１０℃、射出位置が４５ｍｍ、冷却タイマーが２３０秒、充填時間が、０．７５秒、充填圧力が１００ＭＰａ、射出速度が５０ｍｍ／ｓｅｃ、保圧が３０ＭＰａ、保圧時間が１００秒、ＳＣ回転数が６０ｒｐｍ、背圧が３．５ＭＰａ、ＶＰ切替が１０ｍｍであった。以上は射出成型品が結晶化する様に設定した射出条件である。
【０１１０】
尚参考用に射出成型品が非晶になる以下の条件でも射出した。
シリンダ温度が金型に近いスクリュー先端側から、ＨＥＮが２３０℃、ＨＩＮ、Ｈ１〜Ｈ３が２３０℃、ホッパ部分のＨ４が４０℃、金型温度が３０℃、射出位置が４５ｍｍ、冷却タイマーが４０秒、充填時間が、０．７５秒、充填圧力が１００ＭＰａ、射出速度が５０ｍｍ／ｓｅｃ、保圧が３０ＭＰａ、保圧時間が２０秒、ＳＣ回転数が６０ｒｐｍ、背圧が３．５ＭＰａ、ＶＰ切替が１０ｍｍであった。
【０１１１】
射出成型品の形状は、引張試験用にＪＩＳＫ７１１３の１号ダンベル形状に、成型した。厚さは３ｍｍ、幅は１０ｍｍであった。曲げ試験用にはＪＩＳＫ７２０３の曲げ試験用短冊形状に成型した。厚さは５ｍｍ、幅は１２．７ｍｍであった。
【０１１２】
引っ張り試験装置にて、つかみ具間距離１００ｍｍ、引っ張り速度５ｍｍ／ｍｉｎにて引張試験を行った。
結晶性射出成型品の引張強さは２３．２ＭＰａ、非晶性射出成型品の引張強さは５７．５ＭＰａであった。
【０１１３】
上記引っ張り試験で弾性率を求めた。結晶性射出成型品の弾性率は３５１０ＭＰａ、非晶性射出成型品の弾性率は３２９０ＭＰａであった。
【０１１４】
曲げ試験装置にて、下部支点間距離８０ｍｍにて曲げ試験を行った。
結晶性射出成型品の曲げ強さは３５．３ＭＰａ、非晶性射出成型品の曲げ強さは６１．３ＭＰａであった。
【０１１５】
比較のため、原料のＰＬＬＡ  １５１０単独、ＰＤＬＡ  １５１０単独を、それぞれ、実施例４に用いた押出機にて下記条件で押出し、ペレット化したものを射出成形した。二酸化炭素の注入は行わず、Ｃ１を１３０℃、Ｃ２を１７０℃、Ｃ３を１９０℃、Ｃ４を２４０℃、Ｃ５とＣ６を２３０℃、Ｃ７〜Ｃ１３を１９８℃、アダプタ、金型を２１５℃に設定した。回転数は６５ｒｐｍ、電流値はＰＬＬＡ  １５１０は９６Ａ、ＰＤＬＡ  １５１０は６８Ａであり、押出量は共に２ｋｇ／ｈｒであった。
【０１１６】
結晶性の射出成型品を得るための射出条件はシリンダ温度が金型に近いスクリュー先端側から、ＨＥＮが２００℃、ＨＩＮ、Ｈ１〜Ｈ３が２００℃、ホッパ部分のＨ４が４０℃、金型温度が１１０℃、射出位置が４５ｍｍ、冷却タイマーが１５０秒、充填時間が、０．７５秒、充填圧力が１００ＭＰａ、射出速度が５０ｍｍ／ｓｅｃ、保圧が３０ＭＰａ、保圧時間が１００秒、ＳＣ回転数が６０ｒｐｍ、背圧が３．５ＭＰａ、ＶＰ切替が１０ｍｍであった。
【０１１７】
一方非晶性の射出成型品を得るための条件は、シリンダ温度が金型に近いスクリュー先端側から、ＨＥＮが２００℃、ＨＩＮ、Ｈ１〜Ｈ３が２００℃、ホッパ部分のＨ４が４０℃、金型温度が３１℃、射出位置が４５ｍｍ、冷却タイマーが４０秒、充填時間が、０．７５秒、充填圧力が１００ＭＰａ、射出速度が５０ｍｍ／ｓｅｃ、保圧が３０ＭＰａ、保圧時間が２０秒、ＳＣ回転数が６０ｒｐｍ、背圧が３．５ＭＰａ、ＶＰ切替が１０ｍｍであった。
【０１１８】
これらの原料樹脂単独の押出品についても上記ステレオコンプレックスポリ乳酸と同様にして引張試験、曲げ試験を行った。
更にＩｚｏｄ，荷重たわみ温度についても比較試験を行ったが、射出成型品においては機械物性に関しては、ステレオコンプレックスに特に優位性はみられなかった。一旦押出を経てペレット化した物を更に２３０℃のシリンダ温度で射出成型したことに起因するものと推測される。
【０１１９】
一方、実施例６で押出されて得られたステレオコンプレックスポリ乳酸の、ペレタイズしないままのストランド（直径約３ｍｍ）に対し引っ張り試験を行った。引っ張り強度は３４ＭＰａであった。
【０１２０】
＜ステレオコンプレックスポリ乳酸生成による分子量の変化＞
１）分子量の測定は以下の方法で行った。
ポリマーの重量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）、及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）：ポリマーの重量平均分子量および数平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定、標準ポリメタクリル酸メチルに換算した。
ＧＰＣ測定は以下の装置及び条件にて行った。
ポンプ：島津製作所製ＬＣ１０ＡＤ
検出器：島津製作所製ＲＩＤ−１０Ａ
解析装置：ＧＰＣ  ｆｏｒ  Ｗｉｎｄｏｗｓ（登録商標）
（検出データＡ／Ｄ変換装置（データ出力装置）：ｐｉｃｏ  ＡＤＣ−２１６）
カラム：ＳＨＯＤＥＸ  ＨＦＩＰ−８０６カラム
ヘキサフルオロイソプロパノール（５ｍＭトリフルオロ酢酸ナトリウム塩含有）を
溶離液とし温度４０℃、流速０．６ｍｌ／ｍｉｎにて、濃度１０ｍｇ／ｍｌ
の試料を１０μｌ注入し測定した。
【０１２１】
２）測定結果１
実施例１及び実施例２の押出成形前の分子量
ポリ−Ｌ−乳酸（ＰＬＬＡ）：Ｍｎ＝１３０，０００。Ｍｗ＝３３８，０００。
Ｍｗ／Ｍｎ＝２．６
ポリ−Ｄ−乳酸（ＰＤＬＡ）：Ｍｎ＝１０６，０００。Ｍｗ＝２３８，０００。
Ｍｗ／Ｍｎ＝２．５  
実施例１の押出成形後（ペレット）の分子量
Ｍｎ＝１０８，０００。Ｍｗ＝３１０，０００。
Ｍｗ／Ｍｎ＝２．８  
実施例２のアダプタから回収した樹脂の分子量
Ｍｎ＝１０２，０００。Ｍｗ＝２５６，０００。
Ｍｗ／Ｍｎ＝２．６  
この結果、ステレオコンプレックスポリ乳酸の生成時に分子量の低下はないものと判断できる。
【０１２２】
３）測定結果２
実施例３の押出成形前の分子量
ポリ−Ｌ−乳酸（ＰＬＬＡ）：Ｍｎ＝９２，０００。Ｍｗ＝１８４，０００。
Ｍｗ／Ｍｎ＝２．０  
ポリ−Ｄ−乳酸（ＰＤＬＡ）：Ｍｎ＝１０６，０００。Ｍｗ＝２３８，０００。
Ｍｗ／Ｍｎ＝２．５  
実施例３の押出成形後（ペレット）の分子量
Ｍｎ＝１１０，０００。Ｍｗ＝２６４，０００。
Ｍｗ／Ｍｎ＝２．４  
この結果、ステレオコンプレックスポリ乳酸の生成時に分子量の低下はないものと判断できる。
【０１２３】
実施例４の押出成形前の分子量
ポリ−Ｌ−乳酸（ＰＬＬＡ）：Ｍｎ＝５８，０００。Ｍｗ＝１２９，０００。
Ｍｗ／Ｍｎ＝２．２  
ポリ−Ｄ−乳酸（ＰＤＬＡ）：Ｍｎ＝８１，５００。Ｍｗ＝１６２，０００。
Ｍｗ／Ｍｎ＝２．０  
実施例４の押出成形後（ペレット）の分子量
Ｍｎ＝５２，２００。Ｍｗ＝９４，０００。
Ｍｗ／Ｍｎ＝１．８  
【０１２４】
比較例３の押出成形前の分子量
ポリ−Ｌ−乳酸（ＰＬＬＡ）：Ｍｎ＝５８，０００。Ｍｗ＝１２９，０００。
Ｍｗ／Ｍｎ＝２．２  
ポリ−Ｄ−乳酸（ＰＤＬＡ）：Ｍｎ＝８１，５００。Ｍｗ＝１６２，０００。
Ｍｗ／Ｍｎ＝２．０  
比較例３の押出成形後（ペレット）の分子量
Ｍｎ＝５５，０００。Ｍｗ＝１０１，０００。
Ｍｗ／Ｍｎ＝１．８  
【０１２５】
実施例６の押出成形前の分子量
ポリ−Ｌ−乳酸（ＰＬＬＡ）：Ｍｎ＝１０４，０００。Ｍｗ＝２３８，０００。Ｍｗ／Ｍｎ＝２．３  
ポリ−Ｄ−乳酸（ＰＤＬＡ）：Ｍｎ＝７２，９００。Ｍｗ＝１５７，０００。
Ｍｗ／Ｍｎ＝２．２  
実施例６の押出成形後（ペレット）の分子量
Ｍｎ＝６７，４００。Ｍｗ＝１３４，０００。
Ｍｗ／Ｍｎ＝２．０  
【０１２６】
＜得られたステレオコンプレックスポリ乳酸の融点＞
得られたステレオコンプレックスポリ乳酸の融点は、ＤＳＣのピークトップから求めたが、再掲すると、実施例１および実施例２のものが２２０℃、実施例３のものが２０６℃、実施例４では２４５．７５℃、実施例６では２３９．６℃であった。
なお、ＤＳＣの測定は以下のように行った。
ＤＳＣ：島津製作所製、ＤＳＣ−５０
サンプル調整：サンプル５．０ｍｇを計りとり、アルミニウムパンを用いて調整。
測定条件：窒素ガス２０ｍｌ／ｍｉｎ気流化において、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定を実施した。
実施例毎のステレオコンプレックスポリ乳酸の融点の違いの原因は、明らかではないが、原料の光学純度の違い、および、生成したステレオコンプレックスポリ乳酸の結晶化度および結晶サイズの差に関係すると思われ、光学純度の高いポリ乳酸を用いることで融点の高いステレオコンプレックスポリ乳酸が得られたものと思われる。
【０１２７】
＜成形による着色＞
ペレットを測色用可視分光光度計にて色相測定し、着色を調べた。
測定には  高速測色計 日立製作所製 Ｃ−２０００Ｓ型を用いた。
硝子製の５ｍｍ筒に５ｍｍ厚にペレットを入れ、裏に反射板を置き、積分球を用いて反射光を測定した。光源はＤ６５、視野角は１０°であった。
Ｌ* ａ* ｂ*を測定したが、黄変度の評価にはｂ*を用いた。
ｂ*は実施例４に用いたＰＬＬＡは５．９１、ＰＤＬＡは５．０７、実施例４で得られたステレオコンプレックスは５．８０、実施例４と同原料を用い、二酸化炭素を圧入せず高温で成形した比較例３にて得られたステレオコンプレックスは７．７０であった。すなわち、二酸化炭素を圧入して、低温で成形した本発明による製造方法を用いた方が黄変は小さいことが測定値としても示された。
【産業上の利用可能性】
【０１２８】
本発明のステレオコンプレックスポリ乳酸の製造方法によれば、得られるステレオコンプレックスポリ乳酸は、融点が高く、色相変化が小さく、生産性に優れている。本発明のステレオコンプレックスポリ乳酸成形品の製造方法によれば、ステレオコンプレックス成分が多く性能が優れ安価にステレオコンプレックスポリ乳酸成形品が得られるのでステレオコンプレックスポリ乳酸成形品の製造方法として好適である。本発明のステレオコンプレックスポリ乳酸の製造装置は、簡易で生産性に優れるため、ステレオコンプレックスポリ乳酸の製造方法に好適に用いられる。
【符号の説明】
【０１２９】
１  押出機
２  押出機本体
３  ホッパ
４  シリンダ
５  スクリュー
６  樹脂可塑化ガス注入口
７  開放ベント口
８  強制排気ベント口
９  アダプタ
１０  ダイ
１１  樹脂可塑化ガス注入装置
【図１】
0005989946.tif 000003
【図２】
0005989946.tif 000004
【図３】
0005989946.tif 000005
【図４】
0005989946.tif 000006
【図５】
0005989946.tif 000007
【図６】
0005989946.tif 000008
【図７】
0005989946.tif 000009
【図８】
0005989946.tif 000010
【図９】
0005989946.tif 000011
【図１０】
0005989946.tif 000012
【図１１】
0005989946.tif 000013
【図１２】
0005989946.tif 000014
【図１３】
0005989946.tif 000015