(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに対向するように設けられた２つの光学インタフェース（７、９）を含むレーザロッド（５）であって縦光学ポンピングまたは準縦光学ポンピングを行うことが意図されているレーザロッド（５）と、金属冷却体（３）と、を備え、
本レーザゲインモジュール（１）が室温において分解できない固定体を形成するような態様で、前記金属冷却体（３）の少なくとも一部は、前記２つの光学インタフェースを除く全ての表面をカバーするように、前記レーザロッド（５）の周りに形成されるレーザゲインモジュール（１）。
【請求項２】
前記冷却体（３）は、
前記レーザロッド（５）の周りに形成された金属材料からなる内側部分（１１）と、
前記内側部分（１１）と接触する金属材料からなる外側部分（１２）と、を含み、
前記内側部分を形成する材料の融点は、前記外側部分を形成する材料の融点よりも低い、請求項１に記載のレーザゲインモジュール。
【請求項３】
前記冷却体（３）の前記内側部分（１１）と前記レーザロッド（５）との間に設けられた金属接着層を備える、請求項１または２に記載のレーザゲインモジュール。
【請求項４】
前記冷却体（３）の外側部分（１２）を形成する材料は、銅、鉄、亜鉛、アルミニウム、銀、金、白金またはスズを含む合金である、請求項２または３に記載のレーザゲインモジュール。
【請求項５】
前記冷却体（３）は、前記レーザロッド（５）の周りに形成された単一の部分として、単一の材料から形成される、請求項１に記載のレーザゲインモジュール。
【請求項６】
前記冷却体（３）を形成する材料は、銅、鉄、亜鉛、アルミニウム、銀、金、白金またはスズを含む合金からなる、請求項５に記載のレーザゲインモジュール。
【請求項７】
前記レーザロッド（５）は結晶ファイバであり、その結晶ファイバの結晶母体は酸化物、バナジン酸塩、フッ化物またはタングステン酸塩であり、その結晶ファイバは希土類または金属のドーパントイオンを含む、請求項１から６のいずれかに記載のレーザゲインモジュール。
【請求項８】
前記レーザロッド（５）の前記２つの光学インタフェース（７、９）は誘電体のコーティングによってカバーされている、請求項１から７のいずれかに記載のレーザゲインモジュール。
【請求項９】
請求項１から８のいずれかに記載のレーザゲインモジュール（１）と、
前記レーザゲインモジュール（１）に固定され、冷却流体が循環するよう構成された冷却ブロック（１６）と、を備えるレーザゲインエレメント（２０）。
【請求項１０】
請求項１から８のいずれかに記載のレーザゲインモジュールまたは請求項９に記載のレーザゲインエレメントと、
前記レーザロッド（５）の縦ポンピングまたは準縦ポンピングのためのポンプビーム放出源（３１、４３）と、を備える固体レーザシステム（３０、４０）。
【請求項１１】
レーザゲインモジュール（１）を製造する方法であって、
レーザロッド（５）と固体または液体の金属化合物とを接触させることと、
ロッド−金属化合物アセンブリを、前記金属化合物の融点と等しい温度かそれよりも高い温度まで加熱し、液化した金属化合物の前記レーザロッドの周りでの成型を可能とすることと、
ロッド−金属化合物アセンブリを前記金属化合物の融点よりも低い温度まで冷却することで室温において分解できない固定体を形成することと、
互いに対向するように設けられた２つの光学インタフェースを形成するようにロッド−金属化合物アセンブリを切断し研磨することであって前記２つの光学インタフェースを除く全ての表面は前記金属化合物によってカバーされることと、を含む製造方法。
【請求項１２】
レーザゲインモジュール（１）を製造する方法であって、
金属材料からなるマウンティングのノッチにレーザロッド（５）を配置することと、
前記レーザロッドと、前記マウンティングを形成する前記金属材料の融点よりも低い融点を有する固体または液体の金属化合物とを接触させることと、
マウンティング／金属化合物／ロッドアセンブリを、前記金属化合物の融点と等しいかそれよりも高く、且つ、前記マウンティングを形成する前記金属材料の前記融点よりも低い温度まで加熱し、液化した金属化合物の前記レーザロッドの周りでの成型を可能とすることと、
前記マウンティング／金属化合物／ロッドアセンブリを前記金属化合物の融点よりも低い温度まで冷却して室温において分解できない固定体を形成することと、
互いに対向するように設けられた２つの光学インタフェースを形成するようにロッド−金属化合物アセンブリを切断し研磨することであって前記２つの光学インタフェースを除く全ての表面は前記金属化合物によってカバーされることと、を含む製造方法。
【請求項１３】
前記ロッドと前記金属化合物とを接触させる前に、
前記レーザロッドの前記２つの光学インタフェースを除く全ての表面を金属ペイントでコーティングすることでろう材の付着を可能とすることと、
前記レーザロッドに与えられた前記金属ペイントを乾かすことで前記レーザロッドの周りに金属接着層を得ることと、をさらに含む請求項１２に記載の製造方法。
【請求項１４】
前記レーザロッドと前記金属化合物とを接触させる前に、前記レーザロッドをるつぼに入れることと、
ロッド−金属化合物アセンブリを含む前記るつぼを、前記金属化合物の前記融点と等しいかそれよりも高い温度まで加熱することと、
前記冷却の後、ロッド−金属化合物アセンブリを脱型することと、を含む請求項１１に記載の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、非常によい冷却を備えるレーザゲインモジュールおよびそのようなモジュールを製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
光学ポンプ型固体レーザシステムが知られている。このシステムは非常に大きな光学パワーでの放射が可能であり、典型的には平均のパワーで数百ワット、ピークパワーで数メガワットである。これらのレーザのアクティブ媒体またはゲイン媒体は、例えばレーザダイオードによってポンプされる結晶板または結晶ロッドである。一般に、レーザロッドは、横長形状であり、エネルギ供給の影響の下で光学ゲインを示すことができ、レーザ信号の伝搬の光軸とその光軸が通過する２つの対向する光学インタフェースとを有する固体媒体を指す。この媒体は、（希土類イオンなどの）アクティブドーパントを含む結晶、セラミック材料またはアモルファス材料からなる場合がある。ロッドの断面は円形、正方形、矩形、または他の形状を有しうる。レーザロッドは例えばレーザ結晶、レーザセラミック、光ファイバまたは結晶ファイバである。
【０００３】
光学ポンピングは縦的または準縦的でありうる。そのような場合、ポンプビームは、光軸が通過する２つの光学インタフェースのうちの一方を介してレーザロッドに入る。それは、ロッドの光軸に沿って伝搬する（縦ポンピング）か、またはそれはロッドの光軸に対してゼロでない角度で伝搬する（準縦ポンピング）。ポンピングは横方向に（または側方に）実現されてもよい。この場合、ポンプビームは、光軸が通過する２つの光学インタフェースのうちのひとつ以外のロッドの表面を介してレーザロッドに入る。いずれの場合でも、光学ポンピングはエネルギを供給し、そのエネルギは固体のゲイン媒体によって部分的に吸収される。媒体はこのエネルギの一部をレーザ放射の形で返す。それはまた、エネルギの一部を熱の形でも返す。例えば、８０８ｎｍのレーザダイオードによって縦的にポンプされ１０６４ｎｍのレーザビームを放射するＮｄ：ＹＡＧ結晶において、吸収されたポンプパワーの約２５パーセントは熱の形で失われる。
【０００４】
媒体の温度が上昇すると、媒体の光学特性および温度特性が悪化する。これは、レーザロッドの放射断面積および熱伝導率は温度の上昇により減少する傾向にあるからである（Jun Dong et al., “Temperature-dependent stimulated emission cross section and concentration quenching in highly doped Nd3+:YAG crystals”, Physica status solidi. A. Applied research 202 (2005) p.2565）。したがって、冷却デバイスによって、光学ポンピングの影響下にあるレーザロッドの温度上昇を効率的に制限することが重要である。
【０００５】
レーザロッドを冷却するために一般にレーザロッドは金属マウンティングに保持される。金属マウンティングはレーザロッドと共にレーザゲインモジュールを形成する。熱はポンプ領域、すなわちポンプエネルギが直接通過するロッドのアクティブ領域、において生成される。ロッドの熱伝導率はレーザ結晶の場合典型的には５Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１から２０Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１のオーダーである。この熱伝導率により、ポンプ領域からゲイン媒体のエッジに向けて熱が流れることが可能となる。熱をロッドから取り除くために、ロッドとその金属マウンティングとの間の熱的接触を確立しなければならない。熱的接触は熱伝達係数によって特徴付けられる。熱伝達係数のひとつの定義は例えば以下の書において与えられる。H.S. Carlslaw, J.C. Jaeger, “Conduction of heat in solids”, 2nd edition, Clarendon Press, Oxford, 1986。２つの物体の間の熱伝達係数（Ｗ・ｃｍ−２・Ｋ−１）は、２つの物体の一方から他方への熱流（Ｗ・ｃｍ−２）と２つの物体の間の温度差（Ｋ）との比に対応する。典型的には、従来技術に係るレーザゲインモジュールについて測定された熱伝達係数は１Ｗ・ｃｍ−２・Ｋ−１のオーダーであり、４Ｗ・ｃｍ−２・Ｋ−１を超えない。熱は次に金属マウンティングによって熱抽出器または水冷システムに向けて伝えられる。金属マウンティングの熱伝導係数は一般に非常に高い（約１００Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１から４００Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１）。したがって、熱は外に向けて放出される。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
多くの冷却システムは、冷却システムのレーザロッドに対する機械的圧力に基づく。この機械的圧力は冷却システムとレーザロッドとの間に熱的接触を提供する。この圧力はロッドに機械的応力を与える。光学的には、このような応力は消極効果を生じさせる可能性がある。このような応力は光学ポンピングが存在しない場合でも存在するが、光学ポンピング中には、温度上昇のためにロッドが変形し（多くの場合、膨張し）、それによってロッドが受ける機械的応力が強調され、内部破壊が生じうる。
【０００７】
一般に、冷却システムとレーザロッドとの間の熱的接触は、サーマルグリースやインジウムやグラファイトシートなどの中間媒体をマウンティングとロッドとの間で挟むようにして使用することで改善される（例えば、 S. Chenais et al., “Direct and absolute temperature mapping and heat transfer measurements in diode-end-pumped Yb : YAG”, Appl. Phys. B 79 (2004), p. 221参照）。または、その熱的接触は接着層を使用することで改善される（例えば、米国特許第５９４９８０５号参照）。また、高い熱伝導率を有する光学的に不活性な結晶を、特別な接合技術によってレーザロッドに固定することもできる（例えば、米国特許第５８４６６３８号参照）。それにもかかわらず、これらの中間媒体は様々な課題を呈する。サーマルグリースおよび接着層を使用すると、脱気現象による汚染物質の放出に悩まされうる。さらに、それらは急速に経年劣化する傾向にあり、これはレーザを定期的にメンテナンスする必要があることを意味する。これにより、産業用のレーザシステムにサーマルグリースや接着層を使用するのは非常に困難となる。そのようなシステムには高レベルの清浄性およびメンテナンスの低減が要求されるからである。インジウムやグラファイトシートを有効に使用するためには、インジウムまたはグラファイトの層を押しつぶすために、および、マウンティング、シートおよび固体のゲイン媒体の間の空気を追い出すために、固体のゲイン媒体に高い圧力を加える必要がある（この具体例は、 S. Chenais et al., “On thermal effects in solid-state lasers: The case of ytterbium-doped materials”, Progress in Quantum Electronics 30 (2006) p.89に記載されている）。これはレーザロッドにかなりの機械的応力が加えられることを意味し、そのような応力はロッド内の複屈折および内部破壊によって光学的損失を生じさせうる。さらに、シートの、丸い断面を有するロッドや複数のファセットを有するロッドに対する適応性は非常に低い。一般に、金属マウンティングとアクティブ媒体との間に接合によって光学的に不活性な結晶を設けることは、非常にコスト高でありいくつかの複雑な製造ステップを要求する。
【０００８】
従来技術の例示的な形態として、図１は米国特許第５９４９８０５号のある図を再現する。その特許は、固体ゲイン媒体としてのロッドを備える固体レーザシステムを開示する。そのロッドはダイオードアレイによって側方的にポンプされる。この例では、ゲイン媒体１０１は熱伝導金属アセンブリ１０２、１０３に固定され、ポンプダイオード１０４によって生成された熱が排除される。ゲイン媒体は、熱伝導性接着層（不図示）によって金属アセンブリに固定されている。
【０００９】
接着層を使用することに伴う上述された課題の他に、このタイプの冷却は、ロッドの光軸に対しての半径方向の対称性を示さないという不利な点を有する。実際、光学ポンピングおよび加熱の影響の下で、アクティブ媒体の中に熱レンズが生成されうる。このレンズはロッド内におけるポンプ領域と非ポンプ領域との間の温度勾配によって誘起される。このレンズは、放出レーザビームを歪めうる（例えば、S. Chenais et al., “On thermal effects in solid-state lasers: The case of ytterbium-doped materials”, Progress in Quantum Electronics 30 (2006) p.89参照）。レーザロッドの冷却が光軸に対して良い半径方向の対称性を示す場合、一般にこのレンズはそれほど異常にはならず、また容易に補正可能であろう。レーザロッドの冷却が一様でない場合、現れる熱レンズは異常となるであろう。この熱レンズによって信号ビームがかなり歪められ、そのような歪みを補正するのはより困難である。
【００１０】
本発明のひとつの目的は、レーザロッドに機械的応力を加えることなく特に一様な冷却によってとても良い放熱性を示すレーザゲインモジュールであって脱分極により誘起される光学損失およびレーザビームの悪化を避けることができるレーザゲインモジュールを提供することにある。本発明の別の目的は、経年劣化に対する抵抗性および損耗に対する抵抗性が非常に良いレーザゲインモジュールを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
第１の態様によると、本発明はレーザゲインモジュールに関する。このレーザゲインモジュールは、互いに対向するように設けられた２つの光学インタフェースを含むレーザロッドであって縦光学ポンピングまたは準縦光学ポンピングを行うことが意図されているレーザロッドを備える。レーザゲインモジュールはまた、金属冷却体を備える。本レーザゲインモジュールが室温において分解できない固定体を形成するような態様で、金属冷却体の少なくとも一部は、２つの光学インタフェースを除く全ての表面をカバーするように、レーザロッドの周りに形成される。このようにして得られるレーザゲインモジュールはすばらしい放熱性を示す。この放熱性は、非光学的表面の全てに亘って適用される冷却に起因して一様である。このようにして形成されるレーザゲインモジュールによると、機械的クランプを使用するマウンティングによって及ぼされる機械的圧力よりもかなり低い機械的圧力を及ぼすことでロッドを有効に保持することができる。さらに、それは、脱気する可能性があり急速な経年劣化を起こしやすい有機物質（接着剤、グリース）を含まない。
【００１２】
本発明の第１の好適な実施の形態によると、冷却体は、レーザロッドの周りに形成された金属内側部分と、内側部分と接触する金属外側部分（またはマウンティング）と、を含む。
【００１３】
ある変形例によると、冷却体の内側部分を形成する金属材料の融点は、外側部分を形成する金属材料の融点よりも低い。金属材料は金属または合金であってもよい。合金の場合、「融点」は合金の固相線の温度を示すために使用され、その温度以下では固体のみが存在する温度限界である。
【００１４】
例えば、冷却体の内側部分はスズを主成分とする合金であり、冷却体の外側部分は、銅、鉄、亜鉛、アルミニウム、銀、金、白金またはスズを含む金属化合物である。
【００１５】
ある変形例によると、レーザゲインモジュールは、冷却体の内側部分とレーザロッドとの間に設けられた金属接着層を備える。これにより、金属材料をロッドの周りで成型する間の金属材料の接着を促進することができる。
【００１６】
本発明の第２の好適な実施の形態によると、冷却体は、レーザロッドの周りに形成された単一の金属部分から形成される。
【００１７】
例えば、冷却体を形成する金属材料は、銅、鉄、亜鉛、アルミニウム、銀、金、白金またはスズを含む金属化合物である。
【００１８】
本発明のある変形例によると、レーザロッドは円柱形状を有する。特に円柱形状は、典型的には回転対称性を有する光学ビーム（ポンプおよびレーザ）のジオメトリによく適合する。
【００１９】
例えば、レーザロッドは結晶ファイバである。
【００２０】
本発明の第１の態様の変形例によると、レーザロッドは、酸化物（例えば、ＹＡＧ）タイプ、バナジン酸塩（例えばＹＶＯ４）タイプ、フッ化物（例えば、ＣａＦ２）タイプまたはタングステン酸塩（例えば、ＫＹＷ）タイプまたは石英系ガラスの結晶またはセラミックである。例えば、このロッドはＮｄ３＋、Ｙｂ３＋またはＥｒ３＋などの希土類イオンでドープされている。
【００２１】
ある変形例によると、光学インタフェースはレーザロッドの軸に対して所定の角度を成す。この角度は例えば５０度と７０度との間であり、対象のレーザ材料のブルースター角に対応する。光学インタフェースが光軸に対してブルースター角で傾いている場合、偏光光学ビームに悪影響を与えるフレネル損失を、誘電体層を使用することなく制限することができる。
【００２２】
他の変形例によると、レーザロッドの光学インタフェースは誘電体のコーティングを備える。このコーティングによて、光学インタフェース上のフレネル損失を制限することができるか、または光学インタフェースをミラーとして機能させることができる。
【００２３】
ある変形例によると、冷却体は冷却流体が循環するよう構成される。
【００２４】
第２の態様によると、本発明はレーザゲインエレメントに関する。このレーザゲインエレメントは、第１の態様に係るレーザゲインモジュールと、レーザゲインモジュールに固定され、冷却流体が循環するよう構成された冷却ブロックと、を備える。冷却ブロックは熱が外に向けて排出されることを可能とする。それは例えば空冷のためのフィンや液体冷媒のためのフロー回路を含む。
【００２５】
第３の態様によると、本発明は固体レーザシステムに関する。この固体レーザシステムは、第１の態様に係るレーザゲインモジュールまたは第２の態様に係るレーザゲインエレメントを備える。
【００２６】
ある変形例によると、固体レーザシステムはさらに、レーザロッドの縦ポンピングまたは準縦ポンピングのためのポンプビーム放出源と、空洞を形成するためにレーザゲインモジュール（またはレーザゲインエレメント）の各側面に設けられた反射要素と、を備える。したがって、アセンブリ全体はレーザオシレータを形成する。
【００２７】
ある変形例によると、固体レーザシステムはさらに、レーザ源と光学素子とを備え、増幅レーザシステムまたはＭＯＰＡを形成する。ＭＯＰＡは、「Master Oscillator Power Amplifier」の略称である。
【００２８】
第４の態様によると、本発明はレーザゲインモジュールを製造する方法に関する。前記方法は、レーザロッドと金属化合物とを接触させることと、ロッド−金属化合物アセンブリを、金属化合物の融点と等しい温度かそれよりも高い温度まで加熱し、金属化合物のレーザロッドの周りでの成型を可能とすることと、ロッド−金属化合物アセンブリを金属化合物の融点よりも低い温度まで冷却することで室温において分解できないブロックを形成することと、互いに対向するように設けられた２つの光学インタフェースを形成するようにロッド−金属化合物アセンブリを切削し研磨することであって２つの光学インタフェースを除く全ての表面は金属化合物によってカバーされることと、を含む。
【００２９】
ある変形例によると、レーザロッドと接触する金属化合物は固体であり、ロッド−金属化合物アセンブリを加熱することで、金属化合物を少なくとも部分的に液化し、そのように液化した化合物をロッドの周りで成型することが可能となる。
【００３０】
別の変形例によると、レーザロッドと接触する金属化合物は液体または部分的に液体であり、ロッド−金属化合物アセンブリを加熱することで、金属化合物が液体状態を維持することが可能となり、ロッドの周りでの成型が可能となる。
【００３１】
本発明の第１の好適な実施の形態によると、第４の態様に係る製造方法は、レーザロッドと金属化合物とを接触させる前に金属材料からなる冷却体のノッチにレーザロッドを配置することであって金属化合物は冷却体を形成する材料の融点よりも低い融点を有することを含む。
【００３２】
第１の実施の形態のある変形例によると、製造方法はさらに、ロッドと金属化合物とを接触させる前に、レーザロッドの２つの光学インタフェースを除く全ての表面を金属ペイントでコーティングすることで液体状態の金属化合物の付着を可能とすることと、レーザロッドに与えられた金属ペイントを乾かすことでレーザロッドの周りに金属接着層を得ることと、を含む。
【００３３】
他の変形例によると、金属接着層の上に酸化物層が現れる場合、製造方法はさらに、その酸化物層を取り除くことを含む。
【００３４】
本発明の第２の好適な実施の形態によると、第４の態様に係る製造方法は、レーザロッドと金属化合物とを接触させる前に、レーザロッドをるつぼに入れることと、ロッド−金属化合物アセンブリを含むるつぼを、金属化合物の融点と等しいかそれよりも高い温度まで加熱することと、冷却の後、ロッド−金属化合物アセンブリを脱型することと、を含む。
【００３５】
例えば、るつぼはグラファイトから形成され、この場合レーザロッドおよび金属化合物により形成されるアセンブリの脱型が促進される。
【００３６】
変形例によると、金属化合物は粉体、ロッドまたはチップの形をとる。
【００３７】
第２の実施の形態のある変形例によると、加熱ステップは雰囲気が制御されたチャンバの中で行われる。これにより、加熱ステップ中の金属化合物の酸化が防止される。
【００３８】
ある変形例によると、ロッド−金属化合物アセンブリの切削は、レーザロッドを形成する材料のブルースター角にしたがって行われる。
【００３９】
ある変形例によると、製造方法はさらに、レーザロッドの光学インタフェースの少なくとも一方に誘電体のコーティングを付与することを含む。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
図面により図示される以下の説明を読むことにより、本発明の他の特徴や利点が明らかになるであろう。
【００４１】
【図１】レーザロッドをアクティブ媒体として含む既知のレーザシステムを示す図である。
【図２】本発明の第１の実施の形態に係るレーザゲインモジュールを示す図である。
【図３】本発明の第２の実施の形態に係るレーザゲインモジュールを示す図である。
【図４】本発明のある実施の形態に係るレーザゲインモジュールを製造する方法の一例を示す図である。
【図５】本発明の他の実施の形態に係るレーザゲインモジュールを製造する方法の一例を示す図である。
【図６】図６Ａから図６Ｄは、従来技術に係るモジュールおよび本発明に係るモジュールにおける、平行ポラライザ間または交差ポラライザ間で実験的に得られたレーザビームのイメージを示す図である。
【図７】サーマルカメラによって得られた、本発明に係るレーザゲインモジュール内に設けられたＮｄ：ＹＡＧ結晶ファイバのポンプ面のイメージを示す図である。
【図８】図８Ａおよび図８Ｂは、正方形の断面を有する結晶を含むレーザゲインモジュールにおける計算された温度分布を、２つの側面を介した冷却の場合と４つの側面を介した冷却の場合とで示す図である。
【図９】図９Ａおよび図９Ｂは、２つの変形例に係るレーザゲインモジュールを備えるレーザゲインエレメントを示す図である。
【図１０】本発明のある実施の形態に係るレーザシステムを示す図である。
【図１１】本発明の他の実施の形態に係るレーザシステムを示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００４２】
図２および図３は、本発明の２つの実施の形態に係るレーザゲインモジュールの模式図を示す。ゲインモジュール１は、レーザロッド５と、そのロッドを保持する金属マウンティング３と、を備える。金属マウンティング３はレーザロッド５のための冷却体として機能し、光学ポンピングに起因してロッド内で生成される熱の排出を可能とする。ロッドは２つの端部７、９を有する。これらの端部は光学インタフェースを形成する研磨された表面である。レーザロッド５は、光学インタフェース７、９の一方および／または他方に入射するポンプビームによる縦光学ポンピングまたは準縦光学ポンピングのためのものである。ロッドが対称軸を有し、ポンピングが実質的にロッドの対称軸に沿って適用され得ると有利である。例えば、ロッドは実質的に円柱形であり、円柱の軸は光軸に一致する。光学インタフェースは金属マウンティング３によってカバーされていない。光学インタフェース７、９はポンプビームおよびレーザビームのための入射面および／または出射面である。さらに、光学インタフェース７、９は、選択された波長におけるある光学特性（典型的には反射防止または高反射性ミラー）を有する薄膜でコーティングされてもよい。光学インタフェースを除くロッド５の表面は完全に冷却体３によってカバーされており、熱を完全に一様に排出することができる。
【００４３】
図２は第１の実施の形態を示す。この例では、金属マウンティングまたは冷却体３はロッド５の周りで成型された単一の部分として形成される。それは、光学インタフェースを除く表面と直接接触するので有利である。したがって、光学インタフェース７、９を除くレーザロッド５の全体は冷却体３によってカバーされる。冷却体は概ね平行六面体形状を有するので有利である。この平行六面体は２つの対向する面２Ａ、２Ｂを有し、レーザロッド５はそれらの面２Ａ、２Ｂを通じて露出している。光学インタフェース７、９は、典型的には最も近くて数ミクロンのレベルで、冷却体の前記面２Ａ、２Ｂと同じ面内にある。したがって、冷却体と接触していないレーザロッドの表面積は非常に限られており、またはゼロである。図２の例では、レーザロッドが露出する冷却体の前記２つの面は平行であり、レーザロッドの光軸と実質的に直交する。あるいはまた、これらの面はロッドの光軸に対して傾いていてもよい。この場合、光学インタフェースは前記面と実質的に同じ平面内に維持される。したがって、レーザゲインモジュール１は室温において分解不能な固体ブロックを形成する。
【００４４】
図３の例では、本発明の第２の実施の形態に係るレーザゲインモジュールが示される。冷却体３は２つの部分から形成される。すなわち、内側部分１１と、内側部分と接触する外側部分１２と、である。冷却体３の内側部分１１を形成する金属材料の融点（または合金の場合であれば固相線の温度）は、外側部分１２を形成する金属材料の融点よりも低い。この例では、光学インタフェース７、９を除くレーザロッド５の全体が冷却体３の内側部分１１によってカバーされている。そのように生成されるレーザゲインモジュール１は分解不能なブロックを形成し、例えば平行六面体形状を有する。図２の例のように、この平行六面体は２つの対向する面２Ａ、２Ｂを有し、レーザロッドはそれらの面２Ａ、２Ｂを通じて露出する。光学インタフェース７、９は、第１の実施の形態と同様に、レーザロッドが露出する冷却体の前記面と同じ面内にある。これらの面は互いに対して平行であってもよく、ロッドの光軸と実質的に直交してもよく、ロッドの光軸に対して傾斜角を示してもよい。
【００４５】
図２および図３に示される実施の形態では、冷却体３の一部であってレーザロッド５の周りで成型されるよう設計された一部を形成する材料は、レーザロッドの融点よりも低い融点を有する。例えば、それは摂氏２００度から摂氏６００度のオーダーであってもよい。第１の実施の形態の冷却体３および第２の実施の形態の外側部分１２は、例えば、銅、アルミニウム、鉄、亜鉛、銀、金、白金またはスズを含む材料または良好な熱伝導性言い換えると典型的には１００Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１よりも大きな熱伝導性を有する他の任意の材料から形成されてもよい。第２の実施の形態の冷却体３の内側部分１１は、例えばろう材により形成されてもよい。ろう材は例えば銀またはスズと銀とを含む混合物、もしくは良好な熱伝導性を有し外側部分１２を形成する材料の融点よりも低い融点を有する任意の他の金属化合物であってもよい。
【００４６】
さらに、冷却体は冷却流体が循環するよう構成されうる。例えば、冷却体に、液体冷媒の通路または空気による放熱を可能とする金属フィンを設けてもよい。
【００４７】
レーザロッド５は、例えば、酸化物（例えば、ＹＡＧ）、バナジン酸塩（例えば、ＹＶＯ４）、フッ化物（例えば、ＣａＦ２）またはタングステン酸塩（例えば、ＫＹＷ）などの結晶材料から形成されてもよい。結晶は、Ｎｄ３＋、Ｙｂ３＋、Ｅｒ３＋、Ｔｍ３＋またはＨｏ３＋などの希土類イオンまたは金属イオンでドープされていてもよい。
【００４８】
図２および図３を参照して説明された通り、ロッド５の光学インタフェース７、９は光軸と直交していてもよいし、光軸に対して偏っていてもよい。例えば、ロッドを構成する材料のブルースター角にしたがって光学インタフェースを切削してもよい。この場合、ロッドに出入りする偏光光学ビームのフレネル損失を制限することが可能となる。光学インタフェースは、光学ビームの発散を変更するために、球面状または非球面状に磨かれてもよい。レーザロッドは様々な形状を有しうる。ロッドの断面の最大寸法は例えば数十マイクロメートルから数センチメートルまで変化しうる。また、ロッドの長さは例えば数ミリメートルから数十センチメートルまで変化しうる。特に、レーザロッドは円形断面を有する結晶ファイバの形態を取りうる。結晶ファイバは（典型的にはその直径は１ミリメートルである）全内部反射によって、縦方向に光学放射がガイドされることを可能とする。
【００４９】
冷却体がレーザロッドの光学インタフェースを除く全ての表面をカバーするという事項によって、ロッドの全体の一様な冷却が実現される。特に、ロッドの冷却される表面全体に亘って、熱伝達係数は一様である。レーザロッドと直接接触する金属材料として非常に良い熱伝導性（１００Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１から４００Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１程度）を有する材料を選択することによって、ロッド内にポンピングによって生成される熱の排出効率を最適化することができる。したがって、より大きなポンピングパワー（既知のシステムにおける３０−４０Ｗではなく２００Ｗから５００Ｗのオーダー）を使用して、非常に大きなパワー（平均パワーで１００Ｗ程度、ピークパワーで数メガワット程度）のレーザ放射を得ることが可能となる。レーザゲインモジュールは脱気や急速な経年劣化を起こしやすい部材を含まないので、そのようなレーザゲインモジュールの推定寿命は数十年である。特に、モジュールは、それが組み入れられるレーザシステムの寿命のタイムスケールでは経年劣化しない（以下を参照）。加えて、説明される実施の形態に係るレーザゲインモジュールは、機械的には、分解できないブロックを構成する。これにより、組み立て中にレーザロッドの位置が狂うことを避けることができ、またモジュールは機械的衝撃に対する非常に良好な抵抗性を示すので有利である。最後に、説明されるレーザゲインモジュールによると、良好な熱的接触を確保するためにロッドに対する機械的圧力を使用するマウンティングに対して、レーザロッドに加えられる機械的応力をかなり低減することが可能となる。
【００５０】
以下、本発明の実施の形態に係るレーザゲインモジュールを製造する方法が説明される。
【００５１】
図４に示されるある実施の形態によると、レーザゲインモジュールは成型処理により製造される。第１ステップとして、レーザロッド５は、レーザロッド５がその端部においてるつぼ内に保持されるように、るつぼまたはモールド２１内に置かれる。次に、るつぼ２１は、チップやロッドや粉体の形態などの固体の、または液体（溶融金属）の金属成型化合物２３（金属または合金）で満たされる（図４Ａ）。ロッド５の端部は金属成型化合物２３と接触しない。次に、るつぼ２１は、金属成型化合物の融点と等しいかそれよりも高い温度まで加熱される。より正確には、金属化合物が純粋な金属である場合、るつぼは金属の融点より高い（しかしながら、るつぼの融点よりは低い）温度まで加熱される。金属化合物が合金である場合、るつぼは合金の固相線の温度より高い温度まで加熱される。その結果、金属成型化合物は少なくとも部分的に液体となり、ロッドの周りで完全に成型されるのに必要な期間中、液体のままとなる。るつぼの加熱温度は例えば約摂氏６００度から摂氏１０００度である。一方、るつぼは、金属成型化合物の融点よりも高い融点を有する材料であって溶融金属成型化合物が付着しない材料から形成される。例えば、るつぼはガラス質炭素から形成される。高温での金属成型化合物の酸化を避けるために、成型プロセスは制御された雰囲気中に置かれたチャンバ内で行われてもよい。成型金属２３の（少なくとも部分的な）液化または液体状態の維持を確保し、レーザロッド５の周りでの成型を確保するのに必要な時間、るつぼの温度は維持される。この時間は典型的には数分である。金属化合物のロッドへの付着を促進するために、レーザロッドに金属接着層を設けることができる。このように満たされたるつぼは次に室温まで冷却される（図４Ｂ）。これにより、金属成型化合物を固化し、ロッド５の周りに直接成型された冷却体３を形成することが可能となる。冷却中、レーザロッドに付着した金属成型化合物の体積は減少するので、そのように形成されたロッド−金属アセンブリをるつぼから容易に脱型することができる（図４Ｃ）。るつぼから取り外されると、ロッド−金属アセンブリは、レーザロッド５の端部の面７、９が冷却体の面２Ａ、２Ｂと同じ面内に配置されるように、切断される（図４Ｄ）。冷却体の面２Ａ、２Ｂを通じてロッドが現れる。そのように得られたモジュールは室温において分解できないブロックを形成する。ロッドの端部の面には次に光学的研磨が施され、ロッド５の両側に互いに対向するよう設けられた光学インタフェース７、９が得られる。この方法により得られたモジュールの形状は、使用されるるつぼの形状に依存する。例えば、適切な形状の型を使用することで、平行六面体や円柱の形状のモジュールを得ることができる。
【００５２】
本発明に係るレーザモジュールを製造するための方法の別の実施の形態は図５に示される。レーザロッド５は金属化合物から形成されるマウンティング１２のノッチ１４に置かれる。ロッドが長さにおいてマウンティング１２からわずかに飛び出すことが好ましい。次に、固体または液体の金属ろう材１１をノッチ内のロッドと接触させる（ステップＳ１）。ろう材は例えば金属はんだワイヤの形態をとってもよい。ロッド−金属アセンブリは、ろう材の融点と等しいかそれよりも高い温度まで加熱される。液化した金属ろう材は、その金属ろう材と接触するロッドの全ての表面に亘ってロッドを囲む（ステップＳ２）。このステップ中、ロッドをノッチの底部に維持することが好ましい。この場合、ロッドが液体の金属化合物の上に浮かんでくるのを回避することができる。次にロッド−金属アセンブリが冷却されることで、金属ろう材がノッチ内のロッドの周りで固化することが可能となる。アセンブリは、レーザロッドの端部の面が金属マウンティング１２の面２Ａ、２Ｂと同じ面内に、典型的には数ミクロンの範囲内で配置されるように、切断される（ステップＳ３）。これにより、光学インタフェースを除く全ての表面が冷却体によってカバーされることを担保できる。そのようにして得られたレーザゲインモジュール１は室温において分解不能なブロックを形成する。ロッドの端部の面には光学的研磨が施されてもよい。その場合、互いに対向するよう設けられた光学インタフェースを得ることができる。
【００５３】
ある変形例によると、レーザロッドと金属ろう材とを接触させる前に、ロッドはひとつ以上の準備ステップを経てもよい。例えば、最初に金属粒子を含む金属ペイントでロッドをコーティングしてもよい。金属ペイントはろう材の付着を可能とするよう選択される。コーティングされたロッドは、ペイントを乾かすためにオーブン内で数百度まで加熱される。その結果、ロッドの周りには薄い金属接着層が残される。ペイントを乾かしている間にロッドに酸化物層が形成されるかもしれない。その場合、接着層でコーティングされたロッドからそのような潜在的な酸化物層を除去する必要がある場合がある。金属ろう材によってカバーされることが意図されていないロッドの表面に亘ってロッドを保護ペーストでカバーしてもよい。したがって、研磨された光学インタフェースを有するレーザロッドを直接使用することが可能となる。そのように準備されたレーザロッドと金属ろう材とを接触させる（ステップＳ１）。
【００５４】
ある変形例によると、高温における金属ろう材の酸化を防ぐために、加熱の前にノッチの中にろう付けに適合されたストリッピングジェルを入れてもよい。レーザロッドを配置する前に、マウンティング１２のノッチ内をスズめっきすることで、ロッドの周りにろう材を正しく行き渡らせることを助けることができる。
【００５５】
レーザロッドは数多くの形状および寸法をとりうる。例えば、ロッドの断面は円形、正方形、矩形、または多角形を有しうる。
【００５６】
上述のレーザゲインモジュールの製造方法の２つの実施の形態において、液化した金属化合物はレーザロッドの形状およびアスペリティに完全に適応可能である。したがって、ロッドとそれを囲む金属化合物との間の最適な機械的適応が達成されうる。金属化合物が固化すると、それとロッドとの間の非常に良好な直接的接触が維持される。これにより、これらの２つの媒体の間の非常に良好な熱的接触を得ることができる。例えば、Ｎｄ：ＹＡＧからなる直径１ｍｍ、長さ５０ｍｍの円柱レーザロッドおよび銅製の冷却体の場合、５Ｗ・ｃｍ−２・Ｋ−１より大きな熱伝達係数を得ることができる。加えて、上述の方法によると、レーザロッドに加えられる機械的応力が最小化される。
【００５７】
図６Ａから図６Ｄは、ポラライザとアナライザとの間に配置された直径１ｍｍ、長さ５０ｍｍのＮｄ：ＹＡＧ結晶ファイバにおける、１０６４ｎｍのガウシアンビームの光学ポンピングなしでのダブルパッセージ後に得られた透過図である。図６Ａおよび図６Ｂは、結晶ファイバが、ねじで互いに押し付け合うようになっている２枚の銅板であってファイバの形状に応じた溝がきってある２枚の銅板の間で圧迫保持されている場合に得られた透過図であり、ポラライザとアナライザとが平行な場合（６Ａ）およびそれらが交差する場合（６Ｂ）を示す。図６Ｃおよび図６Ｄは、Ｎｄ：ＹＡＧ結晶ファイバが本発明に係るモジュールに導入された場合の同じ図を示す。結晶ファイバが２枚の銅板の間で機械的圧力によって保持されている場合、平行なポラライザおよびアナライザの間で透過ビームの僅かな歪みが観測される（図６Ａ）。交差するポラライザとアナライザとの間では（図６Ｂ）、約１５パーセントの透過、および、機械的応力によって誘起される局所複屈折効果によって生じる脱分極損失に特徴的な透過図が観測される。本発明に係るレーザゲインモジュール内に設けられた結晶ファイバの場合、平行なポラライザとアナライザとの間に、ダブルパッセージ後のガウシアンビームの非常に良好な透過が観測される（図６Ｃ）。交差するポラライザとアナライザとの間では（図６Ｄ）、非常に小さな（１パーセントより小さな）透過しか観測されず、また実質的に透過図は観測されない。これは、結晶ファイバ内に脱分極効果が無いことを示す。
【００５８】
これらの実験結果は、従来の冷却方法と比べて、本発明に係るレーザゲインモジュールにおいてはレーザロッドに加えられる機械的応力がかなり低減されていることを強調する。従来の冷却方法では、レーザロッドを冷却要素に押し付けることで熱的接触が確立されている。
【００５９】
図７はさらに、直径１ｍｍ、長さ５０ｍｍおよび０．２０アトミックパーセントのドーピングを有する結晶ファイバであって８０８ｎｍで放射するレーザダイオードから７０Ｗのポンプを受けるＮｄ：ＹＡＧ結晶ファイバのポンプ面の、サーマルカメラによって得られたイメージを示す。得られた冷却の半径方向の対称性が良好であることは特筆すべきである。これは得られた熱的接触の一様性を示す証拠となる。また、レーザロッドのエッジの温度と銅製マウンティングの温度との間の差がないことは、高い熱伝達係数（５Ｗ・ｃｍ−２・Ｋ−１と推定される）の証拠となる。
【００６０】
図８Ａおよび図８Ｂは、有限要素法による、Ｙｂ：ＹＡＧの結晶内の温度のシミュレーションの結果を示す。シミュレーションはＹｂ：ＹＡＧ結晶について行われた。この結晶はファイバレーザダイオードによって縦的にポンプされ、そのときの開口数は０．２、パワーは２００Ｗであり、結晶内の深さ０．５ｍｍにフォーカスし、焦点におけるビーム径は３００μｍであった。結晶の断面は３×３ｍｍ、長さは１５ｍｍであり、２．５アトミックパーセントのドーピングが施されている。図８Ａは、２つの側面のみ（温度Ｔ３）で半径方向に冷却され、他の側面は冷却されていない（温度Ｔ２）結晶を示す。このシミュレーションは理想的な冷却を仮定する。言い換えると、冷却表面における結晶と冷却要素との間の熱抵抗はゼロとされる。イメージは結晶のポンプ面をその面が上になるように示す。冷却された面と冷却されていない面との間にかなりの温度差（３０ケルビンの差）が認められる。また、結晶のポンプ面の中心は、最大温度となる４２２Ｋとなる（温度Ｔ１）。加えて、これらのシミュレーションから熱レンズのプロファイルを抽出することができる。したがって、結晶は冷却軸に沿って焦点距離が１００ｍｍのレンズと等価であり、一方非冷却軸に沿って焦点距離が９０ｍｍのレンズと等価であると計算される。したがって、熱レンズの大きな非点収差が観測される。図８Ｂの場合、全ての側面が冷却される（温度Ｔ３）。約１２０ｍｍの熱レンズが観測されるが、これは２つの軸に沿って同じである。結晶のポンプ面の中心は最大温度Ｔ１である４０８Ｋとなる。得られる熱レンズは収差を示さない。
【００６１】
図９Ａおよび図９Ｂを参照すると、２つの実施の形態に係るレーザゲインエレメントの例が示される。図９Ａおよび図９Ｂのそれぞれは、本発明に係るレーザゲインモジュール１と、マウンティングベース１３と、冷却ブロック１６と、を備えるレーザゲインエレメント２０を示す。図９Ａに示される第１の実施の形態によると、冷却ブロックはフィン１５とファン１７とを備え、空気による放熱を可能としている。冷却ブロックはフィンのみを備えてもよい。フィンは好適には金属製であり、レーザゲインモジュール１に固定される。図９Ｂに示される第２の実施の形態によると、冷却ブロック１６は流体循環パイプ１９を備える。この流体は液体、例えば水であってもよく、または大きな熱容量を有する任意の他の液体冷媒であってもよい。冷却ブロックがレーザゲインモジュール１に固定される金属ブロックであると有利である。レーザゲインモジュールと冷却ブロックとの間にペルチェ素子を設けることで、熱の抽出を改善することができる。
【００６２】
図１０および図１１は、本発明の実施の形態に係るレーザシステムを示す。
【００６３】
図１０はレーザシステム３０を模式的に示す。レーザシステム３０は、レーザロッド５と冷却体３とを有する本発明に係るレーザゲインモジュール１と、ミラー３３と光学モジュレータ３５とにより形成されレーザがＱスイッチモードで動作することを可能とする空洞と、を備える。レーザロッドは光ビーム３１によって縦的にポンプされ、レーザビーム３７が生成される。
【００６４】
図１１は本発明に係るレーザシステム４０の他の例を示す。システム４０はレーザ源４１を備え、レーザ源４１の放射は本発明に係るレーザゲインモジュールによって増幅される。レーザ４１からのレーザ放射はロッド５内を伝わる。ロッド５は、ロッド５の一方の光学インタフェースを介してまたは２つの光学インタフェースを介して入射するひとつ以上のポンプビーム４３によって縦的にポンプされる。したがって、レーザ４１からの低パワー放射は増幅され、高パワー出力レーザビーム４５が生成される。
【００６５】
所定数の詳細な例示的実施の形態を使用して説明されたが、本発明に係るレーザゲインモジュールおよびレーザゲインモジュールの製造方法は多くの変形例、変更例および改良例を含む。それらの例は当業者には明らかであろう。これらの種々の変形例、変更例および改良例は、以下の請求の範囲によって規定されるような本発明の範囲の一部を形成する。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４Ａ−４Ｄ】
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【図５】
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【図６Ａ】
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【図６Ｂ】
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【図６Ｃ】
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【図６Ｄ】
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【図７】
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【図８Ａ−８Ｂ】
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【図９Ａ】
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【図９Ｂ】
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【図１０】
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【図１１】
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