(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷凍サイクルに設けられ、外部熱交換器を経て流入した冷媒を内部の弁部を通過させることにより絞り膨張させてエバポレータへ供給し、前記エバポレータから戻ってきた冷媒の圧力と温度を感知して前記弁部の開度を制御するとともに、その冷媒をコンプレッサへ向けて導出する膨張弁において、
第１側面乃至第４側面が順次隣接する角柱状のボディと、
前記第１側面に開口し、前記外部熱交換器からの冷媒を導入するための第１通路と、
前記第２側面に開口し、前記第１通路と前記弁部を介して接続され、前記弁部を経た冷媒を前記エバポレータへ導出するための第２通路と、
前記第２側面に開口し、前記エバポレータから戻る冷媒を導入するための第３通路と、
前記第１側面に開口し、前記第３通路と接続されて前記ボディ内で直角に曲がる低圧通路を形成し、前記コンプレッサへ向けて冷媒を導出するための第４通路と、
前記ボディの前記低圧通路に対して前記第１通路とは反対側に設けられ、前記低圧通路を流れる冷媒の温度と圧力を感知して動作し、前記低圧通路を横断する作動ロッドを介して前記弁部の開度を調整するパワーエレメントと、
を備え、
前記第３通路は、前記第２側面から前記第４側面に向けて貫通することなく開けられた第１の穴からなり、その第１の穴の先端が前記第４通路内に留まるように形成され、
前記第４通路は、前記第１側面から前記第３側面に向けて貫通することなく開けられた第２の穴からなり、その第２の穴の先端が前記第３通路を超えるように形成され、
前記第２の穴が前記第１の穴よりも長く、
前記第２の穴の先端が、前記作動ロッドの中心軸から前記第３側面に向けて、それらの距離の５０％以上となる深さに到達するように形成されていることを特徴とする膨張弁。
【請求項２】
前記第２の穴の先端が、前記作動ロッドの中心軸から前記第３側面に向けて、それらの距離の７０％以上となる深さに到達するように形成されていることを特徴とする請求項１に記載の膨張弁。
【請求項３】
前記第２の穴の先端が、前記作動ロッドの中心軸から前記第３側面に向けて、それらの距離の５０％以上かつ９５％以下となる深さに位置するように形成されていることを特徴とする請求項１に記載の膨張弁。
【請求項４】
前記第２の穴の先端が、前記作動ロッドの中心軸から前記第３側面に向けて、それらの距離の７０％以上かつ９５％以下となる深さに位置するように形成されていることを特徴とする請求項２に記載の膨張弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は膨張弁に関し、特に冷凍サイクルに設けられてエバポレータへ送出する冷媒の流量を制御する膨張弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車用空調装置の冷凍サイクルには一般に、循環する冷媒を圧縮するコンプレッサ、圧縮された冷媒を凝縮するコンデンサ、凝縮された冷媒を気液に分離するレシーバ、分離された液冷媒を絞り膨張させて霧状にして送出する膨張弁、その霧状の冷媒を蒸発させてその蒸発潜熱を利用して車室内の空気を冷却するエバポレータが設けられている。
【０００３】
膨張弁としては、エバポレータから導出された冷媒が所定の過熱度を有するように、例えばエバポレータ出口における冷媒の温度および圧力を感知して弁部を開閉し、エバポレータへ送出する冷媒の流量を制御する温度式膨張弁が用いられる。この膨張弁のボディには、レシーバからエバポレータへ向かう冷媒を通過させる第１の通路と、エバポレータから戻ってきた冷媒を通過させてコンプレッサへ導出する第２の通路とが形成されている。その第１の通路には、エバポレータへ向かう冷媒の流量を調整する弁部が設けられている。ボディの端部には、第２の通路を流れる冷媒の温度および圧力を感知して弁部の開度を制御するパワーエレメントが設けられている。
【０００４】
このような膨張弁は、車両のエンジンルームと車室とを仕切る隔壁等に設置され、プレート状の継ぎ手を介して複数の配管が接続される。すなわち、第１の通路の入口ポートにはレシーバから延びる配管が接続され、出口ポートにはエバポレータへ向かう配管が接続される。また、第２の通路の入口ポートにはエバポレータから延びる配管が接続され、出口ポートにはコンプレッサへ向かう配管が接続される。
【０００５】
一般的な膨張弁は角柱状のボディを有し、その第１の通路の入口ポートが設けられた側面に第２の通路の出口ポートが設けられ、その反対側の側面に第１の通路の出口ポートと第２の通路の入口ポートが設けられている。すなわち、第１の通路および第２の通路がほぼ一方向に延びるように形成されているため、例えばエンジンルーム等の設置スペースに制約がある場合、膨張弁の取り付け構造に問題が生じる可能性があった。例えば、膨張弁からみてエバポレータに接続される配管の方向と、レシーバおよびコンプレッサに接続される配管の方向とを直交させる配置構成をとる場合には、いずれか一方の側の配管を途中で曲げる必要が生じる。その場合、配管を曲げるためのスペースも余分に必要になる。
【０００６】
このような場合に対処するため、第１および第２の通路の各ポートをボディの隣接する２つの側面に設け、各配管を互いに直角となる向きに接続できるようにした膨張弁も提案されている（例えば特許文献１参照）。これにより、配管を曲げる複雑な工程を経ることもなく、限られた設置スペースに膨張弁および配管等を設置することが可能になる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００１−２４１８０８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ところで、このようにボディに対して直角の向きに配管を接続するタイプの膨張弁は、一般的な膨張弁に比べて通路の形状が複雑になるため、冷媒の流れも乱れやすくなる。特に通路の交差部においては冷媒がその流れを方向転換しなければならないため、冷媒の反射により流れ方向の乱れが生じたり、局所的に冷媒の淀みが発生する可能性もある。一方、このような膨張弁において冷媒流量を適切に制御するためには、パワーエレメントによりエバポレータ出口の冷媒温度を正確に感知することが必要となるが、このような通路構成がそれを難しくする要因にもなりうる。
【０００９】
すなわち、このような膨張弁は一般に、エンジンルームと車室との境界部に設置されるため、例えばコンデンサの放熱により加熱された空気がファンにより熱風となってパワーエレメントに吹き付けられるなど、外部雰囲気の温度の影響を受けやすい。また、レシーバから第１の通路に導入される高温冷媒は弁部を経ることで低温に変化するものの、その高温冷媒により加熱された入口ポートの熱がボディを介して第２の通路を跨ぐ形でパワーエレメントに伝達されるため、その熱伝導の影響も無視できない。
【００１０】
特に、第２の通路に交差部を有するために冷媒の流れが乱れる構成においては、エバポレータから戻る低温冷媒の流れによりパワーエレメント周辺の熱伝導を抑制するといった効果も小さくなると考えられる。その結果、パワーエレメントが、その外部雰囲気の温度や熱伝導による温度をも感知してしまい、エバポレータ出口の冷媒温度を正確に感知できなくなる可能性がある。その結果、感温エラーが発生し、エバポレータ出口の過熱度を適正に制御できなくなることによる冷力の低下や、弁部が制御とは無関係に開閉を繰り返すハンチングを生じさせる可能性がある。
【００１１】
本発明はこのような問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、配管接続用のポートをボディの隣接する２つの側面にそれぞれ設けるタイプの膨張弁において、パワーエレメントにおける感温エラーを防止または抑制することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決するために、本発明のある態様の膨張弁は、冷凍サイクルに設けられ、外部熱交換器を経て流入した冷媒を内部の弁部を通過させることにより絞り膨張させてエバポレータへ供給し、エバポレータから戻ってきた冷媒の圧力と温度を感知して弁部の開度を制御するとともに、その冷媒をコンプレッサへ向けて導出する膨張弁において、第１側面乃至第４側面が順次隣接する角柱状のボディと、第１側面に開口し、外部熱交換器からの冷媒を導入するための第１通路と、第２側面に開口し、第１通路と弁部を介して接続され、弁部を経た冷媒をエバポレータへ導出するための第２通路と、第２側面に開口し、エバポレータから戻る冷媒を導入するための第３通路と、第１側面に開口し、第３通路と接続されてボディ内で直角に曲がる低圧通路を形成し、コンプレッサへ向けて冷媒を導出するための第４通路と、ボディの低圧通路に対して第１通路とは反対側に設けられ、低圧通路を流れる冷媒の温度と圧力を感知して動作し、低圧通路を横断する作動ロッドを介して弁部の開度を調整するパワーエレメントと、を備える。
【００１３】
第３通路は、第２側面から第４側面に向けて貫通することなく開けられた第１の穴からなり、その第１の穴の先端が第４通路内に留まるように形成され、第４通路は、第１側面から第３側面に向けて貫通することなく開けられた第２の穴からなり、その第２の穴の先端が第３通路を超えるように形成されている。
【００１４】
この態様によると、角柱状のボディにおいて第１側面に開口する第１通路が外部熱交換器につながり、第４通路がコンプレッサにつながる一方、第２側面に開口する第２通路がエバポレータの入口につながり、第３通路がエバポレータの出口につながる。このため、エンジンルームに対して第３側面と第４側面が相対的に大きく露出してその高温環境に晒されるところ、第４側面に平行な第４通路が第３通路との交差部を超える程度に長く、第３側面に近い位置まで延びるように形成される。このため、第４通路を流れる低温の冷媒により第３側面および第４側面の温度上昇を抑えることができる。また、第１通路に高温の冷媒の導入されるため、その熱がボディを介してパワーエレメントのほうにも伝導されるところ、第１通路とパワーエレメントとの間に第４通路を大きく形成することで相対的に伝熱経路を小さくし、その熱伝導を抑制することができる。その結果、パワーエレメントが外部環境や熱伝導による影響を受け難くなり、その感温エラーを防止または抑制できるようになる。
【００１５】
一方、第３通路についてはその先端が第４通路内に留まるようし、低圧通路において直角に曲がる角部の形状を比較的なめらかにすることで、第３通路の入口から第４通路の出口に向かう冷媒の流れを安定させることができる。その結果、低圧通路を流れる低温の冷媒によるボディの冷却効果を高めることができる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、配管接続用のポートをボディの隣接する２つの側面にそれぞれ設けるタイプの膨張弁において、パワーエレメントにおける感温エラーを防止または抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】実施形態に係る膨張弁の正面図である。
【図２】膨張弁の右側面図である。
【図３】膨張弁の左側面図である。
【図４】図１のＡ−Ａ矢視断面図である。
【図５】図２のＢ−Ｂ矢視断面図である。
【図６】図１のＣ−Ｃ矢視断面図である。
【図７】実施形態の作用効果を検証するために行った確認試験結果を表すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明の実施形態を、図面を参照して詳細に説明する。なお、以下の説明においては便宜上、図示の状態を基準に各構造の位置関係を表現することがある。
本実施形態は、本発明の膨張弁を自動車用空調装置の冷凍サイクルに適用される温度式膨張弁として具体化したものである。図１は、実施形態に係る膨張弁の正面図である。図２は、膨張弁の右側面図である。図３は、膨張弁の左側面図である。
【００１９】
膨張弁１は、アルミニウム合金からなる素材を押出成形して得た部材に所定の切削加工を施して形成されたボディ２を有する。このボディ２は角柱状をなし、その内部には冷媒の絞り膨張を行う弁部が設けられている。ボディ２の長手方向の端部には、感温部として機能するパワーエレメント３、およびこれを外部から覆うカバー４が設けられている。ボディ２は、その押出成形により下部が幅狭に形成されている。
【００２０】
ボディ２の側部には、レシーバ側（「外部熱交換器」としてのコンデンサ側）から高温・高圧の液冷媒を導入する導入ポート６、膨張弁１にて絞り膨張された低温・低圧の冷媒をエバポレータへ向けて導出する導出ポート７、エバポレータにて蒸発された冷媒を導入する導入ポート８、膨張弁１を通過した冷媒をコンプレッサ側へ導出する導出ポート９が設けられている。
【００２１】
すなわち、図１に示すように、ボディ２の正面（「第１側面」に該当する）の下部には導入ポート６が開口し、上部には導出ポート９が開口している。導入ポート６と導出ポート９との間には、ねじ穴１０が設けられている。一方、図２に示すように、ボディ２の右側面（「第２側面」に該当する）の下部には導出ポート７が開口し、上部には導入ポート８が開口している。また、図２および図３に示すように、導出ポート７と導入ポート８との間には一対の取付孔１２が横並びに穿設され、ボディ２を貫通している。
【００２２】
図４は、図１のＡ−Ａ矢視断面図である。図５は、図２のＢ−Ｂ矢視断面図である。図６は、図１のＣ−Ｃ矢視断面図である。
図４および図５に示すように、ボディ２には、導入ポート６に連通する第１通路１４、導出ポート７に連通する第２通路１６、およびこれらをつなぐ弁孔１８により第１冷媒通路が形成されている。すなわち、第１冷媒通路は、その中間部に設けられた弁部を境に直角に曲がっており、導入ポート６から導入された冷媒をその弁部にて絞り膨張させて霧状にし、導出ポート７からエバポレータへ向けて導出する。
【００２３】
一方、導入ポート８に連通する第３通路２０と導出ポート９に連通する第４通路２２により第２冷媒通路（「低圧通路」に該当する）が構成されている。すなわち、第２冷媒通路は、第３通路２０と第４通路２２との接続部で直角に曲がっており、導入ポート８から冷媒を導入して導出ポート９からコンプレッサへ向けて導出する。
【００２４】
すなわち、ボディ２における第１冷媒通路の中間部には弁孔１８が設けられている。その弁孔１８の導入ポート６側の開口端縁により弁座２６が形成されている。弁座２６に導入ポート６側から対向するようにボール状の弁体２８が配置されている。ボディ２の下端部には、第１冷媒通路に直交するように内外を連通させる連通孔３０が形成されており、この連通孔３０を封止するようにアジャストねじ３２が螺着されている。
【００２５】
弁体２８は支持部材３４により下方から支持されており、その支持部材３４とアジャストねじ３２との間には、弁体２８を閉弁方向に付勢するスプリング３６（「付勢部材」として機能する）が介装されている。アジャストねじ３２のボディ２への螺入量を調整することで、スプリング３６の荷重を調整することができる。アジャストねじ３２とボディ２との間には、冷媒の漏洩を防止するためのＯリング３８が介装されている。
【００２６】
一方、ボディ２の上端部には、第２冷媒通路に直交するように内外を連通させる連通孔４０が形成されており、その連通孔４０を封止するようにパワーエレメント３が螺着されている。パワーエレメント３は、アッパーハウジング４２とロアハウジング４４との間に金属薄板からなるダイヤフラム４６を挟むように介装し、そのロアハウジング４４側にディスク４８を配置して構成されている。アッパーハウジング４２とダイヤフラム４６とによって囲まれる密閉空間には感温用のガスが封入されている。パワーエレメント３とボディ２との間には、冷媒の漏洩を防止するためのＯリング５０が介装されている。第２冷媒通路を通過する冷媒の圧力および温度は、連通孔４０とディスク４８に設けられた孔部又はスリットを通ってダイヤフラム４６の下面に伝達される。
【００２７】
ボディ２の中央部には、第１冷媒通路と第２冷媒通路とをつなぐ段付孔５２が設けられており、この段付孔５２の小径部には長尺状の作動ロッド５４が摺動可能に挿通されている。作動ロッド５４は、ディスク４８と弁体２８との間に介装されている。これにより、ダイヤフラム４６の変位よる駆動力が、ディスク４８および作動ロッド５４を介して弁体２８へ伝達され、弁部を開閉させるようになっている。段付孔５２の大径部には、作動ロッド５４に外挿されるようにシール用のＯリング５６が配置され、第１冷媒通路と第２冷媒通路との間の冷媒の漏洩が防止されている。
【００２８】
作動ロッド５４の上半部は、第２冷媒通路を横切るように配置された円筒状のホルダ５８に内挿されている。ホルダ５８は、その下端部が段付孔５２の大径部に圧入されており、その下部端面によりＯリング５６の移動を規制している。作動ロッド５４の上端部は、ディスク４８の下面に設けられた凹部に挿通されつつ当接し、作動ロッド５４の下端部は、弁孔１８に挿通されつつ弁体２８に当接している。ホルダ５８と作動ロッド５４との間には、作動ロッド５４に所定の横荷重を与えるスプリング６０が介装されている。この横荷重により、冷媒圧力の変動による作動ロッド５４の振動が抑制される。
【００２９】
そして、図６に示すように、ボディ２は、第２冷媒通路（第３通路２０および第４通路２２）が設けられる断面位置において、前後の幅Ｗ１（第１側面と第３側面との間隔）が、左右の幅Ｗ２（第２側面と第４側面との間隔）よりも大きくなるように形成され、第４通路２２のほうが第３通路２０よりも長くなるように構成されている。作動ロッド５４の中心軸は、前後方向の中央かつ左右方向のやや左寄りに位置する。
【００３０】
第４通路２２は、ドリルにより第１側面から第３側面に向けて穴を開けることにより形成されるが、その穴の先端が第３側面の近傍まで到達するように構成されている。本実施形態においては、作動ロッド５４の中心軸からその穴の先端までの距離Ｌ２が、作動ロッド５４の中心軸と第３側面との距離Ｌ１の７０％以上（Ｌ２≧０．７Ｌ１）となるように形成されている。図示のように、第３通路２０はその先端が第４通路２２内に留まるように形成され、第４通路２２は、その先端が第３通路２０を超えるように形成されている。
【００３１】
以上のように構成された膨張弁１は、次のように製造される。すなわち、まず所定の金型を用いた押出加工によりアルミニウム合金製のビレットが一方向（つまりボディ２の正面と背面とをつなぐ方向）に押し出され、ボディ２の素材となる部材がその正面の輪郭に沿った形で成形される。そして、その部材を押出方向に対して直角な方向に切り落とすことによりボディ２の半製品が形成される。この半製品に孔あけ加工等の所定の切削加工を施すことによりボディ２を得ることができる。
【００３２】
第１冷媒通路および第２冷媒通路は、それぞれ半製品の隣接する側面にドリルを用いて穴を穿設することにより形成される。特に第２冷媒通路については、図６に示されるように、ボディ２の正面（第１側面）から背面（第３側面）に向けて、例えば先端角が１２０度のドリルを用いて導出ポート９と同軸の穴（「第２の穴」に該当する）を開け、第４通路２２を成形する。このとき、ドリルの先端が上述した深さとなるまで掘り進める。
【００３３】
次に、ボディ２の右側面（第２側面）から左側面（第４側面）に向けて、例えば先端角が１２０度のドリルを用いて導入ポート８と同軸の穴（「第１の穴」に該当する）を開け、第３通路２０を成形する。このとき、ドリルの先端が第４通路２２内に留まる程度の深さまで掘り進める。これにより、低圧通路の交差部は、第４通路２２が第３通路２０の側壁を突き抜けるものの、第３通路２０は第４通路２２の側壁には及ばない形状となる。
【００３４】
膨張弁１は、エバポレータにつながる配管と図示しないプレートを介して接続される。そのプレートには、ボディ２に組み付けた際に導出ポート７に対向する位置と導入ポート８に対向する位置に支持孔が設けられ、各取付孔１２に対向する位置にねじ穴がそれぞれ形成される。各支持孔にはエバポレータの入口につながる配管とエバポレータの出口につながる配管の接続部分がそれぞれ挿通され、脱落しないように支持される。そして、各配管の先端部をそれぞれＯリング等のシール部材を介して導出ポート７，導入ポート８に挿入するようにしてプレートとボディ２とを突き合わせる。そして、長尺のボルトを一対の取付孔１２にそれぞれ挿入してプレートのねじ穴に螺合することにより、プレートとボディ２とを締結する。
【００３５】
また、膨張弁１は、レシーバにつながる配管およびコンプレッサにつながる配管と図示しないプレートを介して接続される。そのプレートには、ボディ２に組み付けた際に導入ポート６に対向する位置と導出ポート９に対向する位置に支持孔が設けられ、ねじ穴１０に対向する位置に挿通孔が設けられる。各支持孔にはレシーバの出口につながる配管とコンプレッサの入口につながる配管の接続部分がそれぞれ挿通され、脱落しないように支持される。そして、各配管の先端部をそれぞれＯリング等のシール部材を介して導入ポート６，導出ポート９に挿入するようにしてプレートとボディ２とを突き合わせる。そして、所定のボルトをプレートの挿通孔に挿通してねじ穴１０に螺合することにより、プレートとボディ２とを締結する。
【００３６】
以上のように構成された膨張弁１は、エバポレータから導入ポート８を介して戻ってきた冷媒の圧力及び温度をパワーエレメント３が感知してそのダイヤフラム４６が変位する。このダイヤフラム４６の変位が駆動力となり、ディスク４８および作動ロッド５４を介して弁体２８に伝達されて弁部を開閉させる。一方、レシーバから供給された液冷媒は、導入ポート６から導入され、弁体２８及び弁座２６からなる弁部を通過することにより絞り膨張されて、低温・低圧の霧状の冷媒になる。その冷媒は導出ポート７からエバポレータへ向けて導出される。
【００３７】
以上に説明したように、本実施形態の膨張弁１では、角柱状のボディ２の正面（第１側面）に開口する第１通路１４がレシーバ（コンデンサ側）につながり、第４通路２２がコンプレッサにつながる一方、右側面（第２側面）に開口する第２通路１６がエバポレータの入口につながり、第３通路２０がエバポレータの出口につながる。このため、エンジンルームに対して背面（第３側面）と左側面（第４側面）が相対的に大きく露出し、その高温環境に晒されるところ、図６に示したように、左側面（第４側面）に平行な第４通路２２が比較的長くなるように形成される。また、背面（第３側面）に対して相対的に近い位置まで第４通路２２が形成される。
【００３８】
このため、第４通路２２を流れる低温の冷媒により背面と左側面の温度上昇を抑えることができる。また、図４に示したように、第１通路１４にはコンデンサ側からの高温の冷媒の導入されるため、その熱がボディ２を介してパワーエレメント３のほうにも伝導されるところ、第１通路１４とパワーエレメント３との間に第４通路２２を大きく構成することで伝熱経路を小さくし、その熱伝導を抑制することができる。その結果、パワーエレメント３が外部環境や熱伝導による影響を受け難くなり、その感温エラーを防止または抑制することができる。
【００３９】
図７は、実施形態の作用効果を検証するために行った確認試験結果を表すグラフである。同図の横軸は第４通路２２を形成する穴の深さを示し（図６参照）、具体的には作動ロッド５４の中心軸からその穴の先端までの距離Ｌ２を、作動ロッド５４の中心軸とボディ２の背面（第３側面）との距離Ｌ１に対する比率で表したものである。同図の縦軸の一方はパワーエレメント３付近のボディ２の温度（「ボディ温度」という）Ｔｂ（℃）を示し、他方はエバポレータ出口側の冷媒温度の振れ（つまりハンチング）ΔＴｅ（℃）を示している。
【００４０】
すなわち、ここでは第４通路２２の穴深さがハンチング抑制に与える影響を確認するための試験を行った結果を示す。なお、試験条件として、膨張弁１の周囲温度Ｔａを８０℃、エバポレータの出口側の設定冷媒温度Ｔｅを１０℃、コンプレッサの設定回転数を７８０ｒｐｍとした。この試験条件は、実車で問題となっているアイドリング時の試験条件を再現したものである。アイドリング時は走行風がないため、膨張弁の周囲温度がエンジンルームの温度と実質的に等しくなり、膨張弁の性能を維持するには最も過酷となる。言い換えれば、この過酷な条件において膨張弁の性能を維持することが要求される。
【００４１】
そこで、この条件下における本実施形態の有効性について確認試験を行った。その結果図示のように、深さ比率Ｌ２／Ｌ１が５０％以上になると、ボディ温度Ｔｂが大きく低下し、ハンチングΔＴｅも顕著に減少した。特に深さ比率Ｌ２／Ｌ１が７０％以上になると、ボディ温度Ｔｂがほぼ収束し、ハンチングΔＴｅもほぼゼロとなることが分かる。なお、図示のように、深さ比率Ｌ２／Ｌ１が９５％を超えると、穴先端と背面（第３側面）との間に形成されるボディ２の肉厚が小さく、加工のバラツキも考慮すると、耐圧的に問題が生じる可能性がある。一方、深さ比率Ｌ２／Ｌ１が４２％以下であると、穴先端が第３通路２０を越えないことになる。
【００４２】
以上の試験結果より、第４通路２２は、その穴先端が作動ロッド５４の中心軸からボディ２の第３側面に向けて、深さ比率Ｌ２／Ｌ１が５０％以上かつ９５％以下となる深さに位置するようにすれば良好な効果が得られることが分かった。さらに、その深さ比率Ｌ２／Ｌ１が７０％以上かつ９５％以下となるようにすれば、より顕著な効果が得られることが分かった。
【００４３】
以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はその特定の実施形態に限定されるものではなく、本発明の技術思想の範囲内で種々の変形が可能であることはいうまでもない。
【００４４】
上記実施形態においては、膨張弁１を外部熱交換器としてコンデンサを備える冷凍サイクルに適用する例を示したが、外部熱交換器としてガスクーラーを備える冷凍サイクルに適用してもよいことは言うまでもない。
【符号の説明】
【００４５】
１  膨張弁、  ２  ボディ、  ３  パワーエレメント、  ６  導入ポート、  ７  導出ポート、  ８  導入ポート、  ９  導出ポート、  １０  ねじ穴、  １２  取付孔、  １４  第１通路、  １６  第２通路、  １８  弁孔、  ２０  第３通路、  ２２  第４通路、  ２６  弁座、  ２８  弁体、  ４６  ダイヤフラム、  ５４  作動ロッド。
【図１】
0005906373.tif 000002
【図２】
0005906373.tif 000003
【図３】
0005906373.tif 000004
【図４】
0005906373.tif 000005
【図５】
0005906373.tif 000006
【図６】
0005906373.tif 000007
【図７】
0005906373.tif 000008