(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
モル％表示で、
Ｐ2Ｏ5：１８〜３８％、
Ｂ2Ｏ3：０〜１５％、
Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3：２３〜４０％、
Ｎｂ2Ｏ5：４〜２８％、
ＴｉＯ2：０〜２０％、
Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2：１０〜３０％、
Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ：１５〜３５％、
ＺｎＯ：３０．５１〜３７．２４％、
を含み、
ＺｒＯ2，Ａｓ2Ｏ3，Ｆ成分，ＰｂＯ，ＴｅＯ2，Ｔｌ2Ｏ，ＣｄＯ，ＧｅＯ2，Ａｌ2Ｏ3，Ｌａ2Ｏ3，Ｇｄ2Ｏ3，Ｙ2Ｏ3，Ｔａ2Ｏ5，ＢａＯ，ＷＯ3，Ｂｉ2Ｏ3及びＳｉＯ2を含まず、
ＺｎＯのモル％とＬｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏの合計モル％との比：ＺｎＯ／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）が０．８〜２．０であるとともに、
ｄ線に対する屈折率（ｎｄ）が１．６８〜１．７８、アッベ数（νｄ）が２６〜３５の範囲の光学恒数を有することを特徴とする光学ガラス。
【請求項２】
モル％表示で、
Ｌｉ2Ｏ：０〜３２％、
Ｎａ2Ｏ：０〜３２％、
Ｋ2Ｏ：０〜３０％、
ＭｇＯ：０〜１５％、
ＣａＯ：０〜１５％、
ＳｒＯ：０〜１５％、
Ｓｂ2Ｏ3：０〜０．５％、
ＳｎＯ2：０〜０．５％、
を含むことを特徴とする請求項１に記載の光学ガラス。
【請求項３】
ガラス転移点温度（Ｔｇ）が５００℃以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載の光学ガラス。
【請求項４】
１００〜３００℃での線膨張係数（α）が１３０×１０-7／℃以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の光学ガラス。
【請求項５】
液相温度（ＴＬ）が９００℃以下であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の光学ガラス。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか１項に記載の光学ガラスから成ることを特徴とする光学素子。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は光学ガラスに関するものである。更に詳しくは、液滴成形に適した光学ガラス及びその光学ガラスから成る光学素子に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
カメラ付き携帯電話に搭載される撮像レンズ、光ディスク装置に搭載される光ピックアップレンズやコリメータレンズ等、光学ガラスから成る様々なタイプの光学素子が広く用いられており、かかる光学素子の生産性向上と低コスト化の要望が高まっている。また、光学素子の製造に用いられるガラス成形方法として、液滴成形（ダイレクト精密プレス成形）が知られている。液滴成形は、ノズルから滴下したガラス滴をダイレクトに金型に受け、プレスして最終形状とする成形方法である。この成形方法では、ノズルの温度制御によりガラスの温度が制御され、ガラスの温度と粘度との関係から滴下するガラス滴の大きさが制御される。この液滴成形に用いることのできるガラスとしては、例えば特許文献１〜３で提案されているものが挙げられる。【０００３】
特許文献１には、屈折率（ｎｄ）が約１．６４〜１．７２、アッベ数（νｄ）が２９〜３６、ガラス屈伏点温度（Ａｔ）が５２０℃以下、液相温度（ＴＬ）が９００℃以下のガラスが開示されている。特許文献１記載の実施例のガラスは、液相温度（ＴＬ）を下げる効果の大きいＢａＯを含んでおり、さらに、液相温度（ＴＬ）を下げる効果が大きく、かつ、ガラス屈伏点温度（Ａｔ）及びガラス転移点温度（Ｔｇ）を下げる効果のあるＷＯ3及びＢｉ2Ｏ3のいずれか１つ以上を含んでいる。これらの成分が、低い液相温度（ＴＬ）と低いガラス屈伏点温度（Ａｔ）及びガラス転移点温度（Ｔｇ）の実現に有効に作用していると推測される。【０００４】
しかし、ＷＯ3を含んだガラスの液滴成形を行う場合、金型に超硬（ＷＣ）を用いると、同じＷ成分を含んでいるためガラスと金型との反応が進み、結果的にガラスが金型に融着して金型寿命が短くなってしまう。したがって、量産には不適当である。また、Ｂｉ2Ｏ3成分は低融点であるためガラスと金型との反応が進み、上記と同様にガラスが金型に融着して金型寿命が短くなってしまう。したがって、量産には不適当である。なお、特許文献１記載の実施例では、屈折率（ｎｄ）が１．６８以上の組成について１００〜３００℃での線膨張係数（α）を実測すると、１３０×１０-7／℃を超えていた。これはＺｎＯの含有量が０〜１５重量％と少ないことに起因していると推測される。【０００５】
特許文献２には、屈折率（ｎｄ）が約１．６９〜１．８３、アッベ数（νｄ）が２１〜３５、ガラス屈伏点温度（Ａｔ）が５７０℃以下の低融点ガラスが開示されている。しかし、このガラスは全てＷＯ3を含んでいるため、金型に超硬（ＷＣ）を用いた場合、ガラスと金型との反応が進み、結果的にガラスが金型に融着して金型寿命が短くなってしまう。したがって、量産には不適当である。【０００６】
特許文献３には、屈折率（ｎｄ）が１．６８５５、アッベ数（νｄ）が３４．７のガラスが開示されている。そのガラスの実測値では、ガラス転移点温度（Ｔｇ）が４７６℃、ガラス屈伏点温度（Ａｔ）が５１９℃、線膨張係数（α）が１０９×１０-7／℃、液相温度（ＴＬ）が９８０℃以上であった。液相温度（ＴＬ）が高いことは、ＺｎＯ成分の含有量が４８．９４モル％と過剰なことに起因していると推測される。そして、液相温度（ＴＬ）が高いことによりノズルで失透が発生し易くなるため、このガラスは量産に不適当である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００２−２９３５７２号公報
【特許文献２】特開平７−９７２３４号公報
【特許文献３】特開昭５４−１１２９１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ガラスのダイレクト精密プレス成形（液滴成形）は、前述したように、ガラス転移点温度（Ｔｇ）〜ガラス屈伏点温度（Ａｔ）付近の温度範囲の金型にノズルから直接ガラスを滴下し、プレスすることにより行われる。ノズル温度は通常１２００℃から９００℃程度に設定されるため、高温のガラス滴が金型に接触してプレス成形される。ガラス転移点温度（Ｔｇ）が５００℃を超えると金型温度は５５０℃を超えるため、高温のガラスが金型表面に接触することによって金型とガラスとの反応が進みやすくなる。これが金型寿命を短くする要因となっている。【０００９】
さらに、金型材質に超硬（ＷＣ）を用いた場合、前述したように、ＷＯ3を含んだガラスは金型表面と反応しやすいため、短時間でガラスが金型に融着してしまう。この融着した部分のはがれた跡が傷として金型表面に残ると、光学素子の表面に転写されて不具合を引き起こす原因となる。また、ガラス成分に融点の低いＢｉ2Ｏ3が存在する場合も、金型と反応しやすくなるため上記と同様の問題がある。【００１０】
ガラスの液滴成形は、重量のバラツキの生じにくい粘度で実施される。したがって、液相温度（ＴＬ）は液滴成形に好適な粘度の温度より低いことが必要である。つまり、液相温度（ＴＬ）は９００℃以下であることが必要である。また、プレス成型時及びプレス後のガラスの冷却時において線膨張係数α（＋１００〜＋３００℃）が大きいと、熱応力が大きくなるため、割れやカケ等が発生しやすくなる。ガラスの急冷を伴うダイレクト精密プレス方式においては、線膨張係数α（＋１００〜＋３００℃）が１３０×１０-7／℃を超えると、割れが頻発するため特に問題となっている。したがって、ガラスの線膨張係数α（＋１００〜＋３００℃）は１３０×１０-7／℃以下であることが望ましい。さらに、製造時の作業環境を考慮して、ＰｂＯ，フッ素化合物，Ａｓ2Ｏ3，ＢａＯ，ＴｅＯ2，Ｔｌ2Ｏ，ＣｄＯをガラスに含有しないことが望まれている。【００１１】
本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであって、その目的は、ＢａＯ，ＷＯ3及びＢｉ2Ｏ3を含まず、ガラス転移点温度（Ｔｇ）が５００℃以下であり、１００〜３００℃での線膨張係数（α）が１３０×１０-7／℃以下であり、液相温度（ＴＬ）が９００℃以下であり、屈折率（ｎｄ）が１．６８〜１．７８、アッベ数（νｄ）が２６〜３５の中屈折率・高分散の光学恒数を有する、液滴成形に好適な光学ガラス及びその光学ガラスから成る光学素子を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記目的を達成するために、本発明の光学ガラスは、モル％表示で、Ｐ2Ｏ5：１８〜３８％、Ｂ2Ｏ3：０〜１５％、Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3：２３〜４０％、Ｎｂ2Ｏ5：４〜２８％、ＴｉＯ2：０〜２０％、Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2：１０〜３０％、Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ：１５〜３５％、ＺｎＯ：２１〜３８％、を含み、ＢａＯ，ＷＯ3，Ｂｉ2Ｏ3及びＳｉＯ2を含まず、ＺｎＯのモル％とＬｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏの合計モル％との比：ＺｎＯ／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）が０．８〜２．０であることを特徴とする。以下、特に断りのない限り「％」は「モル％」を意味するものとする。【００１３】
また、本発明の光学素子は、上記光学ガラスから成ることを特徴とする。このような光学素子の例としては、レンズ，プリズム又は反射ミラー用ガラスが挙げられる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の光学ガラスでは、所定のガラス成分を特定量含有させることにより、ＢａＯ，ＷＯ3及びＢｉ2Ｏ3を含まず、ガラス転移点温度（Ｔｇ）が５００℃以下であり、１００〜３００℃での線膨張係数（α）が１３０×１０-7／℃以下であり、液相温度（ＴＬ）が９００℃以下であり、屈折率（ｎｄ）が１．６８〜１．７８、アッベ数（νｄ）が２６〜３５の中屈折率・高分散の光学恒数を有する、液滴成形に好適な安定な硝材を実現することができる。また、本発明の光学素子は、前記光学ガラスの液滴成形により作製可能であるため、前記光学ガラスの特性を有しながら、高い生産効率と低コスト化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】液滴成形によるレンズ作製の第１具体例を示す概略工程図。
【図２】液滴成形によるレンズ作製の第２具体例を示す概略工程図。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の光学ガラスにおける各成分の組成範囲について、前記のように限定した理由等を説明する。
【００１７】
Ｐ2Ｏ5は、ガラスを形成する主成分であり、必須成分である。その量が１８％未満では、安定なガラスが得られない。また、３８％を超えると耐候性が悪くなる。そこで、Ｐ2Ｏ5の含有量を１８〜３８％とした。好ましい範囲は２０〜３６％である。より好ましくは２５〜３０％である。
【００１８】
Ｂ2Ｏ3は、ガラスの安定化に効果があるが、１５％を超えると液相温度（ＴＬ）が高くなり、液相温度（ＴＬ）を９００℃以下に維持するのが困難になる。そこで、Ｂ2Ｏ3の含有量を０〜１５％とした。好ましい範囲は０〜１０％である。より好ましくは０〜８％である。
【００１９】
Ｐ2Ｏ5とＢ2Ｏ3の合計量は、低Ｔｇ化、低ＴＬ化、低α化を考慮して２３〜４０モル％の範囲とする。好ましい範囲は２４〜３８％の範囲である。より好ましくは２６〜３４％の範囲である。
【００２０】
Ｎｂ2Ｏ5は屈折率（ｎｄ）を高め、分散を大きくして、アッベ数（νｄ）の数値を小さくする効果がある。４％以上含有させることでガラスが安定になるが、２８％を超えると液相温度（ＴＬ）が急激に上昇し、液相温度（ＴＬ）を９００℃以下に維持するのが困難になる。そこで、Ｎｂ2Ｏ5の含有量を４〜２８％とした。好ましい範囲は５〜２３％である。より好ましくは９〜１７％である。
【００２１】
ＴｉＯ2も屈折率を高め、アッベ数（νｄ）を小さくする効果があり、またＮｂ2Ｏ5と同時に使用することで液相温度（ＴＬ）を下げる効果がある。しかし、２０％を超えるとガラスが着色し易くなる。ゆえにＴｉＯ2は２０％以下の範囲で使用するのが好ましい。好ましい範囲は３〜１７％である。より好ましくは４〜１２％である。
【００２２】
Ｎｂ2Ｏ5とＴｉＯ2の合計量が１０％未満では、アッベ数（νｄ）を目的の３５以下にすることが困難になる。また、３０％を超えるとガラス転移点温度（Ｔｇ）を５００℃以下に維持することが困難になる。そこで、Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2の含有量を１０〜３０％とした。好ましい範囲は１２〜２６％の範囲である。より好ましくは１３〜２３％の範囲である。
【００２３】
Ｌｉ2Ｏ，Ｎａ2Ｏ，Ｋ2Ｏの各成分は、いずれもガラス転移点温度（Ｔｇ）及びガラス屈伏点温度（Ａｔ）を下げる効果がある。Ｌｉ2Ｏ，Ｎａ2Ｏ，Ｋ2Ｏの合計量が１５％未満では液相温度（ＴＬ）が高くなり、液相温度（ＴＬ）を９００℃以下に維持することが困難になる。また、３５％を超えると耐候性が悪化しやすくなる。そこで、Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏの含有量（Ｒ2Ｏの合計；ただし、Ｒ＝Ｌｉ，Ｎａ，Ｋ）を１５〜３５％とした。好ましい範囲は１６〜３０％である。より好ましくは１８〜２７％である。
【００２４】
Ｌｉ2ＯとＮａ2Ｏは、それぞれ３２％を超えるとガラスが揮発しやすくなるため、脈理が入り易くなる。したがって、Ｌｉ2Ｏ：０〜３２％、Ｎａ2Ｏ：０〜３２％が好ましい範囲であり、より好ましい範囲はＬｉ2Ｏが０〜２８％、Ｎａ2Ｏが０〜３０％である。更に好ましい範囲は、Ｌｉ2Ｏが０〜２５％、Ｎａ2Ｏが０〜２５％である。
【００２５】
Ｋ2Ｏは、Ｌｉ2ＯやＮａ2Ｏと比較して線膨張係数（α）がやや大きくなり、また液相温度（ＴＬ）もやや悪化するように作用する。そのため、３０％を超えると線膨張係数（α）の１３０×１０-7／℃以下の維持と液相温度（ＴＬ）の９００℃以下の維持が困難になる。したがって、Ｋ2Ｏ：０〜３０％が好ましい範囲であり、なかでも０〜２５％の範囲が好ましい。より好ましい範囲は０〜２３％であり、更に好ましい範囲は０〜１５％である。
【００２６】
低Ｔｇ化、低α化、低ＴＬ化の観点から、Ｌｉ2Ｏ，Ｎａ2Ｏ，Ｋ2Ｏの最も好適な範囲は、Ｌｉ2Ｏが２〜１５％、Ｎａ2Ｏが５〜２０％、Ｋ2Ｏが０〜１２％の範囲である。
【００２７】
ＺｎＯには、屈折率を高め、ガラス転移点温度（Ｔｇ）及びガラス屈伏点温度（Ａｔ）を低下させ、かつ、線膨張係数（α）を小さくする効果がある。２１％未満ではその効果が十分でなく、３８％を超えるとガラスが失透しやすくなるため液相温度（ＴＬ）を９００℃以下にするのが困難になる。そこで、ＺｎＯの含有量を２１〜３８％とした。好ましい範囲は２２〜３６％である。より好ましくは２４〜３４％である。
【００２８】
ＺｎＯのモル％とＬｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏの合計のモル％との比：ＺｎＯ／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）を０．８〜２．０の範囲とすることで、線膨張係数（α）を１３０×１０-7／℃以下に維持するとともに、ガラス転移点温度（Ｔｇ）を５００℃以下に維持し、かつ、液相温度（ＴＬ）を９００℃以下にするのが容易になる。この比：ＺｎＯ／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）は、０．９〜１．５の範囲が好ましい。より好ましくは１．０〜１．３の範囲である。
【００２９】
ＭｇＯ，ＣａＯ，ＳｒＯには、それぞれ液相温度（ＴＬ）を下げる効果があり、ＺｎＯと置換して光学恒数の調整に用いることができる。しかし、ガラス転移点温度（Ｔｇ）及びガラス屈伏点温度（Ａｔ）が、ＺｎＯと比較して高くなる傾向にあるため、各々１５％以下（ＭｇＯ：０〜１５％、ＣａＯ：０〜１５％、ＳｒＯ：０〜１５％）で使用するのが好ましい。より好ましい範囲は、ＭｇＯが０〜１０％、ＣａＯが０〜１２％、ＳｒＯが０〜１２％である。更に好ましい範囲は、ＭｇＯが０〜５％、ＣａＯが０〜１０％、ＳｒＯが０〜１０％である。
【００３０】
Ｓｂ2Ｏ3及びＳｎＯ2は熔融の際に清澄剤として、又は消色剤として使用することができる。その量は、０〜０．５％で十分である（Ｓｂ2Ｏ3：０〜０．５％、ＳｎＯ2：０〜０．５％）。必要なければ含有させないのが好ましい。
【００３１】
Ａｌ2Ｏ3は耐候性に有効な成分であるが、本発明のようにＺｎＯを大量に含んだ組成範囲では、３％を超えるとガラスが失透し易くなる。したがって、Ａｌ2Ｏ3：０〜３％が好ましい範囲であり、より好ましい範囲は０〜２％である。耐候性に問題が無ければ使用しないのが最良である。
【００３２】
Ｌａ2Ｏ3，Ｇｄ2Ｏ3，Ｙ2Ｏ3，Ｔａ2Ｏ5は光学恒数の調整に使用できるが、いずれも液相温度（ＴＬ）が悪化するので各３％以下の使用が好ましい（Ｌａ2Ｏ3：０〜３％、Ｇｄ2Ｏ3：０〜３％、Ｙ2Ｏ3：０〜３％、Ｔａ2Ｏ5：０〜３％）。より好ましい範囲は各０〜１％である。必要なければ含有しないのが最良である。
【００３３】
ＳｉＯ2とＺｒＯ2は、本発明のようにＺｎＯを多く含んだ組成範囲のガラスに導入すると、極度にガラスの安定性が悪化して失透し易くなるので不含有が好ましい。
【００３４】
ＷＯ3とＢｉ2Ｏ3は、ガラスの液相温度（ＴＬ）を低下させ、かつ、ガラス転移点温度（Ｔｇ）及びガラス屈伏点温度（Ａｔ）を下げる成分ではあるが、金型との反応が顕著に進み易くなりガラスが金型に融着するため不含有が好ましい。
【００３５】
ＢａＯは液相温度（ＴＬ）を下げる有効な成分であるが、毒物及び劇物取締法の劇物に該当するため不含有が好ましい。
【００３６】
Ａｓ2Ｏ3は、毒物及び劇物取締法の毒物に該当するため不含有が好ましい。Ｆ成分（フッ化物），ＰｂＯ，ＴｅＯ2，Ｔｌ2Ｏ，ＣｄＯは、製造時の作業環境に配慮し、作業者の安全性を確保するという観点から、いずれの成分も不含有が好ましい。ＧｅＯ2は高価原料のため不含有が好ましい。
【００３７】
本発明に係る光学ガラスのより安定した量産性を実現するために、ガラス転移点温度（Ｔｇ）は５００℃以下であることが好ましく、４８０℃以下にするのがより好ましく、４６０℃以下にするのが更に好ましく、４５０℃以下にするのが最も好ましい。また、ガラス屈伏点温度（Ａｔ）の範囲を５５０℃以下にするのが好ましく、５２０℃以下にするのがより好ましく、５００℃以下にするのが更に好ましい。
【００３８】
線膨張係数（α）は１００〜３００℃で１３０×１０-7／℃以下であることが好ましく、１２５×１０-7／℃以下がより好ましく、１２０×１０-7／℃以下が更に好ましく、１１８×１０-7／℃以下が最も好ましい。液相温度（ＴＬ）は９００℃以下であるが、８６０℃以下が好ましく、８４０℃以下がより好ましく、８２０℃以下が更に好ましい。ｄ線に対する屈折率（ｎｄ）が１．６８〜１．７８、アッベ数（νｄ）が２６〜３５の範囲の光学恒数を有することが好ましく、ｎｄ：１．６９〜１．７２、νｄ：を２８〜３３にすることが更に好ましい。
【００３９】
本発明に係る光学ガラスは、デジタルカメラ，カメラ付き携帯電話等の光学機器に搭載される光学素子（例えば、レンズ，プリズム，反射ミラー用ガラス等）として用いることができる。また、この光学ガラスを光学素子に成形する方法として、ダイレクト精密プレス方式（液滴成形方式）を用いることができる。この方式は、前述したように、ガラス流出ノズルから所要重量のガラス滴を分離し、加熱した金型上に直接滴下し、プレス成形することにより最終製品形状とするものである。この方法によれば研削・研磨工程が不要となり、生産性が向上し、また自由曲面や非球面といった加工困難な形状の光学素子を得ることができる。したがって、高い生産効率と低コスト化を図ることができる。
【００４０】
図１に、液滴成形によるレンズ作製の第１具体例を示す。図１に示すように、ガラス熔融坩堝３内の熔融ガラス２を攪拌棒１で攪拌してノズル４から押し出し、ガラス滴５を下金型７上で滴下する。下金型７上に滴下されたガラス滴６を、上金型８でプレス成形すると、レンズ形状のガラス部品９が得られる。
【００４１】
図２に、液滴成形によるレンズ作製の第２具体例を示す。図２に示すように、ガラス熔融坩堝３内の熔融ガラス２を攪拌棒１で攪拌してノズル４から押し出し、貫通細孔１０Ａが設けられている部材１０上でガラス滴５を滴下する。貫通細孔１０Ａに入りかけたガラス滴５Ａの一部は、貫通細孔１０Ａを通過して、微小ガラス滴５Ｂとなる。下金型７上に滴下された微小ガラス滴６Ａを、上金型８でプレス成形すると、レンズ形状のガラス部品９が得られる。
【実施例】
【００４２】
以下、本発明を実施した光学ガラスの構成等を、実施例１〜１０３及び比較例１〜３を挙げて更に具体的に説明する。なお、比較例１は前記特許文献３の実施例８をモル％換算したものであり、比較例２は前記特許文献１の実施例３をモル％換算したものであり、比較例３は前記特許文献１の実施例３５をモル％換算したものである。【００４３】
表１〜１４に示す目標組成（モル％）となるように、酸化物，水酸化物，炭酸塩，燐酸塩，及び硝酸塩の原料を所定の割合で秤量混合した後、白金坩堝に投入し、１０００〜１３００℃の温度で１〜３時間熔融し、攪拌均質化した後、金型等に鋳込み、徐冷することにより実施例１〜１０３及び比較例１〜３の各サンプルを作製した。各サンプルについて、ｄ線に対する屈折率（ｎｄ），アッベ数（νｄ），ガラス転移点温度（Ｔｇ），ガラス屈伏点温度（Ａｔ），線膨張係数（α）及び液相温度（ＴＬ）を測定した。測定結果を表１〜１４に合わせて示す。【００４４】
（各物性の評価手段）
屈折率（ｎｄ），アッベ数（νｄ），ガラス転移点温度（Ｔｇ），線膨張係数（α）の測定は、日本光学硝子工業会規格（ＪＯＧＩＳ）に規定された試験方法に準じて行った。屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）は、上述したように鋳型に鋳込んだガラスを室温（２５℃）まで−５０℃／時間の冷却速度で徐冷して得られたサンプルについて、カルニュー光学工業社製の測定装置「ＫＰＲ−２００」を用いて測定した。また、ガラス転移点温度（Ｔｇ）及びガラス屈伏点温度（Ａｔ）並びに１００〜３００℃での線膨張係数（α）は、セイコーインスツルメンツ社製の熱機械的分析装置「ＴＭＡ／ＳＳ６０００」を用いて、毎分１０℃の昇温条件で測定した。液相温度（ＴＬ）は、５００〜１０００℃の温度勾配のついた失透試験炉に３０分保持し、取り出し後、倍率４０倍の顕微鏡により失透の有無を観察した結果である。なお、比較例１の液相温度（ＴＬ）は各実施例と同条件で測定した結果である。【００４５】
表１〜１４に示す測定結果から分かるように、実施例１〜１０３（表１〜１３）では、ガラス転移点温度（Ｔｇ）が５００℃以下であり、１００〜３００℃での線膨張係数（α）が１３０×１０-7／℃以下であり、液相温度（ＴＬ）が９００℃以下であり、屈折率（ｎｄ）が１．６８〜１．７８、アッベ数（νｄ）が２６〜３５の中屈折率・高分散の光学恒数を有している。それに対し、比較例１（表１４）では、液相温度（ＴＬ）が９００℃を超えている。また、比較例２，３（表１４）では、１００〜３００℃での線膨張係数（α）が１３０×１０-7／℃を超えており、ＢａＯやＷＯ3を含んでいる。【００４６】
【表１】
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【００４７】
【表２】
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【００４８】
【表３】
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【００４９】
【表４】
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【００５０】
【表５】
0005867507.tif 000006
【００５１】
【表６】
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【００５２】
【表７】
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【００５３】
【表８】
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【００５４】
【表９】
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【００５５】
【表１０】
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【００５６】
【表１１】
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【００５７】
【表１２】
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【００５８】
【表１３】
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【００５９】
【表１４】
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【図１】
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【図２】
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