(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
チタン−アルミニウム系合金材料において、
前記材料が、
４２〜４５原子パーセントのアルミニウムと、
３〜８原子パーセントのニオブと、
０．２〜３原子パーセントのモリブデン及び／またはマンガンと、
０．１〜１原子パーセントのホウ素及び／または炭素及び／またはケイ素と、
残余のチタンと、
から成る組成を有し、
ａ）該材料は、室温領域において、β／Ｂ２−Ｔｉ相と、α２−Ｔｉ３Ａｌ相と、γ−ＴｉＡｌ相とを含み、β／Ｂ２−Ｔｉ相の割合は最大で５体積パーセントであり、
ｂ）該材料は、共析温度領域において、β／Ｂ２−Ｔｉ相と、α２−Ｔｉ３Ａｌ相と、γ−ＴｉＡｌ相とを含み、β／Ｂ２−Ｔｉ相の割合は最小で１０体積パーセントである、
ことを特徴とするチタン−アルミニウム系合金材料。
【請求項２】
室温領域における体心立方構造のβ／Ｂ２−Ｔｉ相の割合が５体積パーセントより小さいことを特徴とする請求項１記載のチタン−アルミニウム系合金材料。
【請求項３】
共析温度領域における体心立方構造のβ／Ｂ２−Ｔｉ相の割合が１０体積パーセントより大きいことを特徴とする請求項１又は２記載のチタン−アルミニウム系合金材料。
【請求項４】
共析温度領域において、β−Ｔｉ相と、α２−Ｔｉ３Ａｌ相と、γ−ＴｉＡｌ相とが熱力学的平衡状態にあることを特徴とする請求項１乃至３の何れか１項記載のチタン−アルミニウム系合金材料。
【請求項５】
請求項１乃至４の何れか１項記載のチタン−アルミニウム系合金材料から成ることを特徴とするガスタービン構成部品。
【請求項６】
ガスタービン構成部品の製造方法において、
ａ）請求項１乃至４の何れか１項記載のチタン−アルミニウム系合金材料から成る半製品を用意するステップと、
ｂ）Ｔｅを前記材料の共析温度、Ｔαを前記材料のα変態温度とするとき、Ｔｅ−５０ＫからＴα＋１００Ｋまでの温度範囲内の成形温度で前記材料から成る前記半製品に鍛造を施してガスタービン構成部品とするステップと、
を含むことを特徴とする方法。
【請求項７】
少なくとも１ｍ／ｓの成形速度で前記鍛造を施すことを特徴とする請求項６記載の方法。
【請求項８】
前記鍛造の後に熱処理を施すことを特徴とする請求項６又は７記載の方法。
【請求項９】
前記半製品として鋳造半製品を用いることを特徴とする請求項６乃至８の何れか１項記載の方法。
【請求項１０】
請求項１乃至４の何れか１項記載のチタン−アルミニウム系合金材料を材料とし、請求項６乃至９の何れか１項記載の方法により製造することを特徴とするガスタービン構成部品の製造方法。
【請求項１１】
前記ガスタービン構成部品はタービンブレードであり、該タービンブレードの翼体部領域には、耐クリープ性の大きい粗粒組織とするために単一鍛造を施し、該タービンブレードの翼根部領域には、靱性の大きい細粒組織とするために多数回鍛造を施すことを特徴とする請求項１０記載のガスタービン構成部品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、請求項１の前提部分に記載した種類のガスタービン構成部品のための材料に関する。本発明は更に、請求項９の前提部分に記載した種類のガスタービン構成部品の製造方法と、請求項１３の前提部分に記載した種類のガスタービン構成部品とに関する。
【背景技術】
【０００２】
今日のガスタービンは、また特に航空機用エンジンは、信頼性、重量、出力、経済性、及び耐久性の夫々についての高度の要求を満たさねばならない。この数十年ほどの間に、特に民生用分野において、これら列挙した要求事項を全て満たすことのできる高い技術的完成度に達した航空機用エンジンが開発されるに至った。このような航空機用エンジンを開発する上で、重要な役割を果たした要因は数々あるが、それらのうちでも特に重要であるのは、適切な材料が選択されるようになったこと、目的に適した新規な材料が作り出されたこと、それに、新規な製造方法が案出されたことである。
【０００３】
航空機用エンジンなどのガスタービンに現在使用されている材料のうち、最も重要な材料は、チタン合金、ニッケル合金（いわゆる超合金）、それに高強度鋼である。高強度鋼は、軸部材、動力伝達部材、コンプレッサ段のハウジング、それにタービン段のハウジングの材料として用いられている。チタン合金は、コンプレッサ段の部品の材料として一般的なものである。ニッケル合金は、航空機用エンジンの部品のうちの高温に曝される部品の材料として適している。
【０００４】
チタン合金、ニッケル合金、ないしはその他の合金を材料としてガスタービン構成部品を製造するための従来公知の製造技法として、真っ先に挙げられるのは、精密鋳造法及び精密鍛造法である。例えばコンプレッサ段の構成部品などのように、大きな応力が作用するガスタービン構成部品は、その全てが鍛造品とされている。一方、タービン段の構成部品は多くの場合、精密鋳造品として製造されている。
【０００５】
ガスタービン構成部品をチタン−アルミニウム系合金材料で製造することは、既に慣用技術となっている。その場合に特に、γ−ＴｉＡｌ系合金材料が用いられているが、しかしながらγ−ＴｉＡｌ系合金材料に鍛造を施すことには問題がある。即ち、この材料で鍛造品を製造するためには、実際上、例えば押出加工などにより予成形して製作した半加工品に、恒温鍛造または熱間鍛造を施すという製造手順を取らねばならない。しかるに、恒温鍛造と熱間鍛造とのいずれを用いる場合でも、準恒温状態で等温押出加工された一次材料を必要とし、そのことが製造コストを押し上げる原因となっていた。
【０００６】
従って、新規な材料を用いてその材料に適合した鍛造法を実施することによりガスタービン構成部品を製造するような製造方法が求められている。またその製造方法は、低廉な製造コストで優れたプロセス信頼性及びプロセス安定性を保証し得るものでなければならない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明はかかる状況に鑑みて成されたものであり、本発明の目的は、ガスタービン構成部品のための新規な材料、ガスタービン構成部品の新規な製造方法、及び、新規なガスタービン構成部品を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的は請求項１に記載の材料により達成される。本発明によれば、該材料は、ａ）室温領域において、β／Ｂ２−Ｔｉ相と、α２−Ｔｉ３Ａｌ相と、γ−ＴｉＡｌ相とを含み、β／Ｂ２−Ｔｉ相の割合は最大で５体積パーセントであり、且つ、ｂ）共析温度領域において、β／Ｂ２−Ｔｉ相と、α２−Ｔｉ３Ａｌ相と、γ−ＴｉＡｌ相とを含み、β−Ｔｉ相の割合は最小で１０体積パーセントである。
【０００９】
本発明に係る材料は、γ−ＴｉＡｌ系統の合金材料であって、広い温度範囲内で鍛造を施し得るものである。また、その鍛造のための一次材料としては、鋳造品を使用することができ、そのため、高コストの押出成形品を使用する必要がない。
【００１０】
本発明に係るガスタービン構成部品の製造方法は、請求項９に記載した通りのものであり、本発明に係るガスタービン構成部品は、請求項１３に記載した通りのものである。
【００１１】
従属請求項は、本発明の好適な実施の形態に関する数々の特徴を記載したものであり、それら特徴については以下の説明によって明らかとなる。また以下に添付図面を参照しつつ、本発明の幾つかの具体例について詳細に説明するが、ただし本発明はそれら具体例のみに限定されるものではない。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明に係る材料から成り、本発明に係る方法により製造されたガスタービンのタービンブレードを高度に模式化して示した模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明は、ガスタービン構成部品のための新規な材料に関するものであり、この材料はチタン−アルミニウム合金系統の材料である。本発明に係る材料は、室温領域においても複数の相を含み、いわゆる共析温度領域においても複数の相を含むものである。
【００１４】
室温領域においては、本発明に係るこのＴｉＡｌ系統の合金材料は、β／Ｂ２−Ｔｉ相と、α２−Ｔｉ３Ａｌ相と、γ−ＴｉＡｌ相とを含み、室温におけるβ／Ｂ２−Ｔｉ相の割合は最大で５体積パーセントである。共析温度領域においては、本発明に係るこのＴｉＡｌ系統の合金材料は、β／Ｂ２−Ｔｉ相と、α２−Ｔｉ３Ａｌ相と、γ−ＴｉＡｌ相とを含み、共析温度領域におけるβ／Ｂ２−Ｔｉ相の割合は最小で１０体積パーセントである。
【００１５】
このように、本発明に係る前記材料はγ−ＴｉＡｌ系統の合金材料である。本発明に係る前記材料は、従来の鍛造法により成形し得るものであり、それゆえ比較的広い温度範囲内の鍛造温度で成形し得るものである。尚、Ｔｅを前記材料の共析温度とし、Ｔαを前記材料のα変態温度とするとき、前記材料の鍛造温度がＴｅ−５０ＫからＴα＋１００Ｋまでの温度範囲内にあるようにすることが望ましい。
【００１６】
鍛造温度即ち成形温度がＴα以下であるとき、並びに、上記鍛造温度範囲即ち成形温度範囲として示した温度範囲内にあるとき、並びに、共析温度領域及び室温領域にあるときには、β／Ｂ２−Ｔｉ相と、α２−Ｔｉ３Ａｌ相と、γ−ＴｉＡｌ相とが熱力学的平衡状態にある。
【００１７】
本発明にかかる前記材料の熱力学的平衡状態にある体心立方構造のβ／Ｂ２−Ｔｉ相の割合は、室温領域においては、５体積パーセントより小さい。一方、共析温度領域においては、この体心立方構造のβ／Ｂ２−Ｔｉ相の割合は、１０体積パーセントより大きい。
【００１８】
本発明に係るγ−ＴｉＡｌ系統の合金材料は、チタン及びアルミニウムを含有することに加えて、更に、ニオブと、モリブデン及び／またはマンガンと、ホウ素及び／または炭素及び／またはケイ素とを含有するものである。
【００１９】
このチタン−アルミニウム系合金材料は、
４２〜４５原子パーセントのアルミニウムと、
３〜８原子パーセントのニオブと、
０．２〜３原子パーセントのモリブデン及び／またはマンガンと、
０．１〜１原子パーセントの、また好ましくは０．１〜０．５原子パーセントの、ホウ素及び／または炭素及び／またはケイ素と、
残余のチタンと、
から成る組成を有するものとすることが望ましい。
【００２０】
本発明に係る材料から成るガスタービン構成部品を、本発明に係る製造方法によって製造するには、先ず、本発明に係る材料から成る半製品即ち一次材料を用意する。この半製品は、低コストの鋳造半製品とすることができる。ただし、この半製品を、一次成形品とすることも考えられる。
【００２１】
本発明に係る製造方法によれば、続いて、本発明に係るγ−ＴｉＡｌ系統の合金材料から成るその半製品に鍛造を施すことで成形を施し、この鍛造即ち成形は、Ｔｅ−５０ＫからＴα＋１００Ｋまでの温度範囲内の成形温度即ち鍛造温度で行うようにする。また、その際に、少なくとも１ｍ／ｓの成形速度で鍛造を施すようにする。尚、好適な具体例においてはその鍛造に先立って、その半製品の表面に断熱層を形成するようにしている。
【００２２】
また、その鍛造の後に、その製造対象の構成部品に熱処理を施すことが望ましい。
【００２３】
更に、製造するガスタービン構成部品が、図１に示したような、航空機用エンジンのコンプレッサ段のロータブレード１０である場合に、本発明の方法によれば、該タービンブレードの翼体部１１の領域には、耐クリープ性の大きい粗粒組織とするために単一回鍛造を施し、該タービンブレードの翼根部１２の領域には、靱性の大きい細粒組織とするために多数回鍛造を施すようにすることが望ましい。また、それら単一回鍛造及び多数回鍛造を施した後に、熱処理を施すことが望ましい。
【００２４】
本発明に係るガスタービン構成部品は、本発明に係る材料から成り、本発明に係る製造方法を用いて製造されたものである。本発明に係るガスタービン構成部品とすることが特に望ましいものとしては、航空機用エンジンのコンプレッサ段のロータブレードや、また更に、タービン構成部品などがある。
【図１】
0005926886.tif 000002