(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．００１〜０．０３０％、Ｓｉ：０．３０％超０．８０％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．５０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１９．０〜２８．０％、Ｎｉ：０．０１％以上０．３０％未満、Ｍｏ：０．２〜３．０％、Ａｌ：０．０８％超１．２％以下、Ｔｉ：０．０５〜０．５０％、ＲＥＭ：０．０００１〜０．１％、Ｎ：０．００１〜０．０３０％を含有し、不可避的に含まれるＯが０．０１０％以下であり、残部がＦｅおよび不可避的不純物であって、下記式（１）を満たすことを特徴とする溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
Ａｌ＋８×ＲＥＭ−１０×Ｏ≧０．１０  ・・・（１）
なお、式中の元素記号は各元素の含有量（質量％）を表わす。
【請求項２】
更に、質量％で、Ｃｕ：０．１％未満であることを特徴とする請求項１に記載の溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
【請求項３】
更に、質量％で、Ｎｂ：１．０％以下、Ｖ：１．０％以下、Ｚｒ：１．０％以下、Ｗ：１．０％以下、Ｃｏ：０．３％以下、Ｂ：０．１％以下のいずれか１種または２種以上を含有することを特徴とする、請求項１または２に記載の溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶接によって構造体の作製が行われる用途、たとえば、マフラー等の自動車排気系材料、電気温水器の貯湯用缶体材料、建具や換気口、ダクト等の建築用材料などにおいて、溶接のガスシールドが不十分であるために空気がシールドガスに混入し溶接部の鋭敏化が起こりやすい溶接条件であっても溶接部の耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼に関する。
【背景技術】
【０００２】
フェライト系ステンレス鋼は、熱伝導率が良好で熱膨張係数が小さい、応力腐食割れが起こりにくいなど種々の優れた特性から、自動車排気系部材、屋根・建具などの建材、キッチンや貯水・貯湯タンクなどの水まわり用材料などなど幅広い用途に適用されてきた。
【０００３】
これらの構造物の作製にあたっては、ステンレス鋼の鋼板を適当な形状に切断・成形したのち溶接により接合される場合が多い。フェライト系ステンレス鋼の溶接はＴＩＧ溶接による場合が多いが、溶接部の形状などが原因で十分なガスシールドが行えない場合、シールドガスに空気を巻き込み、Ｎが溶接ビードに侵入して、鋭敏化と呼ばれる現象が起こる。鋭敏化が発生すると溶接部の耐食性が低下するため、これを防止することはフェライト系ステンレス鋼の溶接において必須の技術となる。
【０００４】
溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼としては、たとえば、特許文献１には溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼が、特許文献２には溶接隙間部の耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼が、特許文献３にはオーステナイト系ステンレス鋼との溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼が、それぞれ開示されている。
しかし、これらのフェライト系ステンレス鋼をもってしても、シールドガスから溶接ビードにＮが侵入するような溶接条件においては必ずしも十分な耐食性が確保できていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００７−２７０２９０号公報
【特許文献２】特開２００９−１６１８３６号公報
【特許文献３】特開２０１０−２０２９１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
従来技術の抱える上記のような問題点に鑑み、本発明は、フェライト系ステンレス鋼の溶接で、シールドガスに空気が混入して溶接部の鋭敏化が起こりやすい溶接条件においても、溶接部の耐食性が優れるフェライト系ステンレス鋼を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明では、上記課題を解決するために、シールドガスに１ｖｏｌ％の空気を混入して種々のフェライト系ステンレス鋼の溶接を行い、溶接部および溶接部に形成された酸化物を分析し、鋭敏化におよぼす各種元素の影響について鋭意研究を行った。
【０００８】
はじめに、シールドガスに１ｖｏｌ％の酸素を混入させてＳＵＳ４４４にビードオンプレートのＴＩＧ溶接を行い溶接ビードの分析を行った。溶接ビードの成分を溶接前と比較して、Ｎ、Ｏの濃化が認められたが、これはシールドガスから溶接ビードにＮ、Ｏが侵入したためと考えられる。溶接ビードの断面をＪＩＳ  Ｇ  ０５７１（２００３）に準拠したシュウ酸電解エッチングにより組織を出現させ光学顕微鏡により観察したところ、結晶粒界に明確な鋭敏化が認められた。溶接ビードに侵入したＮ、Ｏが鋼中のＣｒと反応して析出物を生成し、Ｃｒ欠乏層が形成された（＝鋭敏化した）と考えられる。鋭敏化は耐食性を低下させるため、シールドガスから溶接ビードへのＮ、Ｏの侵入を抑制する必要がある。
【０００９】
そこで、０．０１％Ｃ−０．４％Ｓｉ−０．２％Ｍｎ−２５％Ｃｒ−０．８％Ｍｏ−０．４％Ｔｉ−０．０１％Ｎの成分のフェライト系ステンレス鋼を基準に種々の元素を調整したフェライト系ステンレス鋼を用いて、シールドガスに１ｖｏｌ％の空気を混入させた溶接を行い、Ｎ、Ｏの侵入におよぼす各種元素の影響を調査した。
【００１０】
その結果、図１、図２に示すようにＮ、Ｏの侵入防止にはＡｌ、ＲＥＭの添加が有効であることが明らかとなった。Ｎ、Ｏの侵入が抑制された鋼の溶接ビード表面をＧＤＳにより深さ方向に成分を分析したところ、最表層にはＡｌとＬａなどのＲＥＭの酸化物が共存して確認された。これらの酸化物が溶接中に溶融池の表面を覆うことで溶接ビードへのＮ、Ｏの侵入を抑制したと考えられる。
【００１１】
さらに、ＡｌやＲＥＭによるＮ、Ｏ侵入抑制の効果は鋼に不可避的不純物として含まれるＯの含有量が少ない方がより顕著となる傾向が見られた。ＡｌやＲＥＭはＯと結合しやすいため、鋼にＯの不純物が多くなるとＡｌやＲＥＭは酸化物の状態で鋼中に存在することになる。ＡｌやＲＥＭの酸化物は融点が高く、溶接の溶融池でも融解せずに存在する。そのため、ＡｌやＲＥＭが酸化物の状態で鋼中に分散して存在している場合、固溶状態で存在している場合と比較して、溶接の溶融池表面でシールドガスのＯと反応して酸化物の膜となり溶融池を覆うことが難しくなる。したがって、溶融池表面を酸化物で覆いＮ、Ｏの侵入を抑制するためにはＡｌ、ＲＥＭは固溶状態である必要があり、不純物のＯが少ない方がより顕著な効果が表れると考えられる。
【００１２】
本発明は、上記知見に基づき、更に検討を加えてなされたもので、本発明の要旨は以下の通りである。
【００１３】
[１]   質量％で、Ｃ：０．００１〜０．０３０％、Ｓｉ：０．３０％超０．８０％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．５０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１９．０〜２８．０％、Ｎｉ：０．０１％以上０．３０％未満、Ｍｏ：０．２〜３．０％、Ａｌ：０．０８％超１．２％以下、Ｔｉ：０．０５〜０．５０％、ＲＥＭ：０．０００１〜０．１％、Ｎ：０．００１〜０．０３０％を含有し、不可避的に含まれるＯが０．０１０％以下であり、残部がＦｅおよび不可避的不純物であって、下記式（１）を満たすことを特徴とする溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
Ａｌ＋８×ＲＥＭ−１０×Ｏ≧０．１０  ・・・（１）
なお、式中の元素記号は各元素の含有量（質量％）を表わす。
【００１４】
[２]   更に、質量％で、Ｃｕ：０．１％未満であることを特徴とする上記[１]に記載の溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
【００１５】
[３]   更に、質量％で、Ｎｂ：１．０％以下、Ｖ：１．０％以下、Ｚｒ：１．０％以下、Ｗ：１．０％以下、Ｃｏ：０．３％以下、Ｂ：０．１％以下のいずれか１種または２種以上を含有することを特徴とする、上記[１]または[２]に記載の溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、フェライト系ステンレス鋼の溶接で、シールドガスに空気が混入して溶接部の鋭敏化が起こりやすい溶接条件においても、溶接部の耐食性が優れるフェライト系ステンレス鋼が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】溶接ビードのＮ濃度、Ｏ濃度におよぼすＡｌ含有量の影響を説明する図である。
【図２】溶接ビードのＮ濃度、Ｏ濃度におよぼすＲＥＭ含有量の影響を説明する図である。
【図３】溶接ビードの鋭敏化におよぼすＡｌ＋８ＲＥＭ含有量とＯ濃度の影響を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下に本発明の各構成要件の限定理由について説明する。
【００１９】
１．成分組成について
はじめに、本発明の鋼の成分組成を規定した理由を説明する。なお、成分％は、すべて質量％を意味する。
【００２０】
Ｃ：０．００１〜０．０３０％
Ｃは鋼に不可避的に含まれる元素である。Ｃ量が多いと強度が向上し、少ないと加工性が向上する。十分な強度を得るためには０．００１％以上の含有が適当であるが、０．０３０％を超えると加工性の低下が顕著となるうえ、Ｃｒ炭化物を析出して局所的なＣｒ欠乏による耐食性の低下を起こしやすくなる。よって、Ｃ量は０．００１〜０．０３０％の範囲とする。好ましくは、０．００２〜０．０１８％の範囲である。
【００２１】
Ｓｉ：０．３０％超０．８０％以下
Ｓｉは脱酸に有用な元素であるが、本発明では、溶接によって形成されるテンパーカラーに濃縮して酸化皮膜の保護性を向上させ、溶接部の耐食性を良好なものとする元素である。その効果は０．３０％超の含有で得られる。しかし、Ｓｉ量が０．８０％を超えると、加工性の低下が顕著となり、成型加工が困難となる。よって、Ｓｉ量は０．３０％超０．８０％以下の範囲とする。好ましくは、０．３３％〜０．５０％の範囲である。
【００２２】
Ｍｎ：０．０５〜０．５０％
Ｍｎは鋼に不可避的に含まれる元素であり、強度を高める効果がある。その効果は０．０５％以上の含有で得られるが、０．５０％超えの含有は腐食の起点となるＭｎＳの析出を促進し、耐食性を低下させるため、Ｍｎ量は０．０５〜０．５０％の範囲とする。好ましくは、０．０８％〜０．４０％の範囲である。
【００２３】
Ｐ：０．０５％以下
Ｐは鋼に不可避的に含まれる元素であり、過剰な含有は溶接性を低下させ、粒界腐食を生じやすくさせる。その傾向は０．０５％を超えると顕著となる。よって、Ｐ量は０．０５％以下とする。好ましくは０．０３％以下である。
【００２４】
Ｓ：０．０１％以下
Ｓは鋼に不可避的に含まれる元素であるが、０．０１％を超えるとＣａＳやＭｎＳなどの水溶性硫化物の形成が促進され耐食性を低下させる。よって、Ｓ量は０．０１％以下とする。
【００２５】
Ｃｒ：１９．０〜２８．０％
Ｃｒはステンレス鋼の耐食性を確保するために最も重要な元素である。１９．０％未満では溶接による酸化で表層のＣｒが減少する溶接ビードやその周辺において十分な耐食性が得られない。一方、２８．０％を超えると、加工性、製造性が低下するため、Ｃｒ量は１９．０〜２８．０％の範囲とする。好ましくは、２１．０〜２６．０％の範囲である。
【００２６】
Ｎｉ：０．０１以上０．３０％未満
Ｎｉはステンレス鋼の耐食性を向上させる元素であり、不動態皮膜が形成できず活性溶解が起こる腐食環境において腐食の進行を抑制する元素である。その効果は０．０１％以上の含有で得られる。しかし、０．３０％以上の含有では、加工性を低下させることに加えて、高価な元素であるためコストの増大を招く。よって、Ｎｉ量は０．０１以上０．３０％未満とする。好ましくは、０．０３％〜０．２４％の範囲である。
【００２７】
Ｍｏ：０．２〜３．０％
Ｍｏは不動態皮膜の再不動態化を促進し、ステンレス鋼の耐食性を向上する元素である。Ｃｒとともに含有することによってその効果はより顕著となる。Ｍｏによる耐食性向上効果は０．２％以上の含有で得られる。しかし、３．０％を超えると強度が増加し、圧延負荷が大きくなるため製造性が低下する。よって、Ｍｏ量は０．２〜３．０％の範囲とする。好ましくは、０．６〜２．４％の範囲である。
【００２８】
Ａｌ：０．０８％超１．２％以下
Ａｌは脱酸に有用な元素であるが、本発明では、溶接の溶融池表面に酸化物を形成しシールドガスから溶接ビードへのＮ、Ｏの侵入を抑制する重要な元素である。この効果は、Ａｌ量が０．０８％を超えると得られる。しかし、Ａｌ量が１．２％を超えるとフェライト結晶粒径が増大し、加工性や製造性が低下する。よって、Ａｌ量は０．０８％超１．２％以下の範囲とする。好ましくは、０．１７〜０．８％の範囲である。
【００２９】
Ｔｉ：０．０５〜０．５０％
ＴｉはＣ、Ｎと優先的に結合してＣｒ炭窒化物の析出による耐食性の低下を抑制する元素である。本発明では、シールドガスから侵入したＮと結合して溶接部の鋭敏化を抑制するために重要な元素である。その効果は、Ｔｉ量が０．０５％以上で得られる。しかし、Ｔｉ量が０．５０％を超えると加工性が低下するとともに、Ｔｉ炭窒化物が粗大化し、表面欠陥を引き起こす。よって、Ｔｉ量は０．０５〜０．５０％の範囲とする。好ましくは、０．０８〜０．３８％の範囲である。
【００３０】
Ｎ：０．００１〜０．０３０％
Ｎは、Ｃと同様に鋼に不可避的に含まれる元素であり、固溶強化により鋼の強度を上昇させる効果がある。その効果はＮ量が０．００１％以上で得られる。しかし、Ｃｒ窒化物を析出した場合には、耐食性を低下させるため、０．０３０％以下の含有が適当である。よって、Ｎ量は０．００１〜０．０３０％の範囲とする。好ましくは、０．００２〜０．０１８％の範囲である。
【００３１】
ＲＥＭ：０．０００１〜０．１％
ＲＥＭとは、Ｌａ、Ｎｄ、Ｓｍなど原子番号５７〜７１までの元素であり、含有量はこれらの元素の総量である。溶接の溶融池のＲＥＭはシールドガスに含まれる酸素との親和力が強く、溶融池表面に整列する傾向を示す。表面に整列したＲＥＭは膜状の酸化物を形成し、シールドガスから溶接ビードへのＮの侵入を抑制し、鋭敏化による耐食性の低下を防止する。Ａｌの酸化物はこの膜状に形成されたＲＥＭの酸化物を補強するように付着して形成され、シールドガスからのＮの侵入をより効果的に抑制する。ＲＥＭによる効果は０．０００１％以上の含有で得られる。なお、溶接ビード表面のＸ線回折ではＬａ、Ｃｅの酸化物の存在が確認されることから、シールドガスからのＮの侵入抑制にはＬａ、Ｃｅが特に寄与していると考えられる。しかし、ＲＥＭ量が０．１％を超えると酸洗性などの製造性を低下させるうえコストの増大を招く。よってＲＥＭ量は０．０００１〜０．１％の範囲とする。好ましくは、０．０００１〜０．０７％の範囲である。
【００３２】
Ｏ：０．０１０％以下
Ｏは鋼中に不可避的に含有される元素であり、溶接の溶け込み性を増大させる元素であるが、本発明では、ＡｌやＲＥＭと酸化物を形成して固溶ＡｌやＲＥＭを減少させ、溶接ビードへのＮ、Ｏの侵入を抑制する効果を妨げる元素であることが明らかとなった。よって、その含有量は少ないほうが望ましく、Ｏの含有量は０．０１０％以下とする。好ましくは０．００８％以下である。
【００３３】
Ａｌ＋８×ＲＥＭ−１０×Ｏ  ：  ０．１０以上
ＡｌやＲＥＭが溶融池表面を酸化物で覆うためには、固溶状態で鋼中に存在することが必要である。鋼中に含まれる不純物のＯはＡｌやＲＥＭを析出させるため、少ない方が望ましい。０．０１％Ｃ−０．４％Ｓｉ−０．２％Ｍｎ−２５％Ｃｒ−０．８％Ｍｏ−０．４％Ｔｉ−０．０１％Ｎの成分のフェライト系ステンレス鋼を基準にＡｌ、ＲＥＭ、Ｏの含有量を種々変化させた鋼を用いて、シールドガスに１ｖｏｌ％の空気を混入させた溶接条件で溶接を行い、溶接ビードの鋭敏化をＪＩＳ  Ｇ  ０５７１（２００３）に準拠したシュウ酸電解エッチにより判定した。図３に結果を示す。鋭敏化が起こらなかったものを○、鋭敏化が起こったものを×でそれぞれ示した。酸素濃度が０．０１０％以上およびＡｌ＋８×ＲＥＭ−１０×Ｏが０．１０未満の範囲では溶接ビードに鋭敏化が確認された。よって、Ａｌ＋８×ＲＥＭ−１０×Ｏは０．１０以上とする。
【００３４】
以上が本発明の基本化学成分であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなるが、更に、以下の元素を必要に応じて含有させることができる。
【００３５】
Ｃｕ：０．１％未満
Ｃｕは本発明のＣｒ含有量、Ｍｏ含有量を有する耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼では不動態維持電流を増加させて不動態皮膜を不安定とし、耐食性を低下させる作用がある。そのため、Ｃｕを含有する場合は、Ｃｕ量は０．１％未満とすることが好ましい。
【００３６】
Ｎｂ：１．０％以下
Ｎｂは、Ｃ、Ｎと優先的に結合してＣｒ炭窒化物の析出による耐食性の低下を抑制する元素である。本発明では、よりＮとの結合力の強いＴｉによってシールドガスから侵入するＮを無害化しているため、Ｎｂの含有は必須ではないが、製造に適度な加工性が確保できる１．０％以下で含有させてもよい。よって、Ｎｂを含有する場合は、Ｎｂ量は１．０％以下とすることが好ましい。より好ましくは、０．０２〜０．５０％の範囲である。
【００３７】
Ｖ：１．０％以下
Ｖは耐食性や加工性を向上させる元素であり、溶接割れを起こしにくくする元素である。その効果は、Ｖ量が０．０１％以上で得られる。しかし、１．０％を超えると逆に加工性を低下させるので、Ｖを含有する場合は、Ｖ量は１．０％以下とすることが好ましい。より好ましくは、０．０２〜０．５０％の範囲である。
【００３８】
Ｚｒ：１．０％以下
ＺｒはＣ、Ｎと結合して、鋭敏化を抑制する効果がある。その効果は０．０１％以上の含有で得られる。しかし、過剰の含有は加工性を低下させるうえ、非常に高い元素であるためコストの増大を招く。よって、Ｚｒを含有する場合は、Ｚｒ量は１．０％以下とすることが好ましい。
【００３９】
Ｗ：１．０％以下
ＷはＭｏと同様に耐食性を向上する効果がある。その効果は０．０１％以上の含有で得られる。しかし、過剰の含有は強度を上昇させ、製造性を低下させる。よって、Ｗを含有する場合は、Ｗ量は１．０％以下とすることが好ましい。
【００４０】
Ｃｏ：０．３％以下
Ｃｏは靭性を向上させる元素である。その効果は０．００１％以上の含有で得られる。しかし、過剰の含有は製造性を低下させる。よって、Ｃｏを含有する場合は、Ｃｏ量は０．３％以下とすることが好ましい。
【００４１】
Ｂ：０．１％以下
Ｂは二次加工脆性を改善する元素であり、その効果を得るためには、０．０００１％以上の含有が適当である。しかし、過剰の添加は、固溶強化による延性低下を引き起こす。よって、Ｂを含有する場合は、Ｂ量は０．１％以下とすることが好ましい。
【００４２】
２．製造条件
次に本発明鋼の好適製造方法について説明する。上記した成分組成のステンレス鋼を、転炉、電気炉、真空溶解炉等の公知の方法で溶製し、連続鋳造法あるいは造塊−分塊法により鋼素材（スラブ）とする。この鋼素材を１１００℃〜１３００℃に加熱後、仕上温度を７００℃〜１０００℃、巻取温度を５００℃〜８５０℃として板厚２．０ｍｍ〜５．０ｍｍに熱間圧延を施す。こうして作製した熱間圧延鋼帯を８００℃〜１０００℃の温度で焼鈍し酸洗を行い、次に、冷間圧延を行い、７００℃〜１０００℃の温度で冷延板焼鈍を行う。冷延板焼鈍後には酸洗を行い、スケールを除去する。スケールを除去した冷間圧延鋼帯にはスキンパス圧延を行ってもよい。
【実施例１】
【００４３】
以下、実施例に基づいて本発明を説明する。
【００４４】
表１に示すステンレス鋼を真空溶製し、１２００℃に加熱したのち、板厚４ｍｍまで熱間圧延し、８００〜１０００℃の範囲で焼鈍し、酸洗によりスケールを除去した。さらに、板厚０．８ｍｍまで冷間圧延し、８００℃〜９００℃の範囲で焼鈍し、酸洗を行い、供試材とした。
【００４５】
作製した供試材にビードオンプレートのＴＩＧ溶接を行った。溶接電流は９０Ａ、溶接速度は６０ｃｍ／ｍｉｎとした。シールドガスは、表側（トーチ側）には１ｖｏｌ％空気−９９ｖｏｌ％Ａｒ、裏側には１００ｖｏｌ％のＡｒガスを使用し、流量は表側が１５Ｌ／ｍｉｎ、裏側が１０Ｌ／ｍｉｎとした。表側の溶接ビードの幅はおよそ４ｍｍであった。
作製した溶接ビードの断面をＪＩＳ  Ｇ  ０５７１（２００３）に準拠したシュウ酸電解エッチングにより組織を出現させ、光学顕微鏡を用いて観察した。結果を表２に示す。
【００４６】
【表１】
0005867243.tif 000002
【００４７】
【表２】
0005867243.tif 000003
【００４８】
本発明の範囲から外れるＮｏ．１２〜Ｎｏ．１５で鋭敏化が確認された。さらに、溶接ビードを切り出し、ＪＩＳ  Ｇ  １２２８（１９９７）鉄及び鋼−窒素定量方法により溶接ビードのＮ濃度を測定した。本発明例であるＮｏ．１〜Ｎｏ．１１では溶接ビードのＮ濃度は０．０１４〜０．０１８％であり比較的小さかった。一方、比較例であるＮｏ．１２〜Ｎｏ．１５では、Ｎ濃度は０．０２４〜０．０２８％であり、本発明例と比較して大きかった。本発明例では、Ａｌ、ＲＥＭによるＮ侵入抑制の効果により溶接ビードのＮ濃度が減少したと考えられる。
【００４９】
発明例であるＮｏ．１〜Ｎｏ．１１は成分値が発明の範囲内にあるので溶接部のＮ濃度は低く、鋭敏化も生じていない。
【００５０】
一方、比較例であるＮｏ．１２はＡｌとＡｌ＋８×ＲＥＭ−１０×Ｏが発明の範囲を満たしていないので、Ｎｏ．１３は酸素が発明の範囲を満たしていないので、Ｎｏ．１４はＲＥＭが発明の範囲を満たしていないので、Ｎｏ．１５はＡｌ＋８×ＲＥＭ−１０×Ｏが発明の範囲を満たしていないので、いずれも溶接部のＮ濃度が高く、鋭敏化が生じている。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明で得られるフェライト系ステンレス鋼は、シールドガスに空気が混入して溶接部の鋭敏化が起こりやすい溶接条件においても、溶接部の耐食性が優れるので、溶接によって構造体の作製が行われる用途、たとえば、マフラー等の自動車排気系材料、電気温水器の貯湯用缶体材料、建具や換気口、ダクト等の建築用材料などへの適用に好適である。
【図１】
0005867243.tif 000004
【図２】
0005867243.tif 000005
【図３】
0005867243.tif 000006