(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
大型ディーゼルエンジンのための電子制御式燃料噴射装置であって、
燃料供給ライン（２６）に接続されると共に円錐形バルブシート（２８）が設けられたデリバリーチャンバ（２４）を有する本体（２２）を備え、
上記デリバリーチャンバ（２４）を通って伸びると共に、上記円錐形バルブシート（２８）と協働する円錐形シール面（３２）を有するニードル（３０）を備え、上記ニードル（３０）は、上記円錐形シール面（３２）が上記円錐形バルブシート（２８）に接する閉鎖位置と、上記円錐形シール面（３２）が上記円錐形バルブシート（２８）から離れて間隔を空けられる開放位置との間で縦軸（Ａ）に沿って移動可能であり、上記デリバリーチャンバ（２４）の中の油圧が、上記ニードル（３０）をその開放位置の方向に押す第１油圧力を生成し、
流入量制限器（４８）を介して上記燃料供給ライン（２６）に接続されると共に、流出量制限器（５２）を介して排気ライン（５０）に接続された制御チャンバ（４４）を備え、この制御チャンバ（４４）内の油圧が、上記ニードル（３０）をその閉鎖位置の方向に押す第２油圧力を生成し、
上記制御チャンバ（４４）と低圧容量（１４）との間で上記排気ライン（５０）を介しての油圧連絡を選択的に開放および閉鎖するための電子制御式制御バルブ（５４）を備える燃料噴射装置において、
上記流入量制限器（４８）は、上記ニードル（３０）の完全閉鎖位置に対応するチョーク位置と、上記ニードル（３０）の初期開放に対応する非チョーク位置との間で移動可能である可変チョーク部（６０）を有すると共に、
上記流入量制限器（４８）は、上記ニードル（３０）と共に移動自在な少なくとも１つのオリフィス（８４，１０４，１０６）を有しており、上記可変チョーク部（６０）は、上記ニードル（３０）と共に移動自在な表面（３２，１００）と、上記本体（２２）に対して固定された表面（２８，９６）との間に形成される間隙（８８，１０８）を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項２】
請求項１に記載の燃料噴射装置において、
上記流入量制限器（４８）は、上記円錐形シール面（３２）を設けている上記ニードル（３０）のエリアに形成された、少なくとも１つのオリフィス（８４）を有することを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項３】
請求項２に記載の燃料噴射装置において、
上記オリフィス（８４）は、上記ニードル（３０）内に形成された細長い穴（８６）に通じている半径方向内側の端部を有しており、この細長い穴（８６）は、上記制御チャンバ（４４）内に開口する上端を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項４】
請求項２に記載の燃料噴射装置において、
上記オリフィス（８４）は、上記円錐形シール面（３２）が上記バルブシート（２８）に接するエリアの真上に、上記ニードル（３０）の上記円錐形シール面（３２）に開口する半径方向外側の端部を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項５】
請求項１から４のいずれか１つに記載の燃料噴射装置において、
上記可変チョーク部（６０）は、上記ニードル（３０）の上記円錐形シール面（３２）と上記円錐形バルブシート（２８）との間に形成された間隙（８８）により形成されることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項６】
請求項１に記載の燃料噴射装置において、
制御ピストン（９０）が、スリーブ（９２）内にスライド自在に案内されると共に、上記ニードル（３０）と共に移動自在であり、かつ、この制御ピストン（９０）は、上記制御チャンバ（４４）と上記ニードル（３０）との間に配置されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項７】
請求項６に記載の燃料噴射装置において、
上記流入量制限器（４８）は、上記スリーブ（９２）の円筒形内部表面（９６）に形成された第１環状溝（９４）と、上記制御ピストン（９０）の円筒形外部表面（１００）に形成された第２環状溝（９８）とを有することを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項８】
請求項７に記載の燃料噴射装置において、
上記第１環状溝（９４）は、上記スリーブ（９２）に形成された第１オリフィス（１０２）によって上記燃料供給ライン（２６）に接続されており、上記第２環状溝（９８）は、制御ピストン（９０）に形成された第２オリフィス（１０４）および第３オリフィス（１０６）によって上記制御チャンバ（４４）に接続されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項９】
請求項８に記載の燃料噴射装置において、
上記ニードル（３０）の上記閉鎖位置で、上記第１環状溝（９４）および上記第２環状溝（９８）は互いにオフセットされており、上記ニードル（３０）の初期開口の位置で、上記第１環状溝（９４）および上記第２環状溝（９８）は少なくとも部分的に重なっていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１０】
請求項７から９のいずれか１つに記載の燃料噴射装置において、
上記可変チョーク部（６０）は、上記スリーブ（９２）の上記円筒形内部表面（９６）と上記制御ピストン（９０）の上記円筒形外部表面（１００）との間に形成された環状間隙（１０８）によって形成されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、大型ディーゼルエンジンのための電子制御式燃料噴射装置に関する。本発明は、特に、例えば舶用推進のためのディーゼルエンジン等の大型２ストロークディーゼルエンジンのコモンレール噴射システムのための燃料噴射装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
コモンレール高圧噴射システムは、高圧アキュミュレータ（コモンレール）の燃料を加圧するよう設計されているポンプ（通常、一定の排気量を有する）を備え、燃料噴射装置を提供している。この燃料噴射装置は、バルブシートと、燃料噴射装置本体において閉鎖位置と開放位置との間を移動できるニードルとを備えている。このニードルの位置は、２つの油圧力の強度によって決定され、この油圧力は、影響を受ける適切な表面（影響面）への加圧流体の作用によって生成される。
【０００３】
バルブシート上流のデリバリーチャンバの加圧燃料は、バルブシートからニードルを上昇させる方向に作用する。従って、この加圧燃料は、開放方向に作用する。電子制御式制御バルブは、制御チャンバの油圧を調節し、この制御チャンバは、燃料噴射装置を閉じる方向に作用する力を生成する。制御バルブをアクティブにすることは、インジェクタシートを開放するよう作用する力がインジェクタシートを閉じるよう作用する力に勝る点まで制御チャンバの圧力を減少させて、ニードルをバルブシートから上昇させ、そして燃料噴射させる。
【０００４】
電子制御式燃料噴射装置の動作原理は、制御チャンバが流入量制限器によって高圧ラインに接続されており、そして、流出量制限器によって排気ラインに接続されていることを想定している。
【０００５】
流入量制限器および流出量制限器の大きさは、制御バルブが開放されたときに、閉じる方向の力が開放する方向の力よりも小さくなることを確実にするのに十分低い値に、制御チャンバの圧力が下がることができるように選択されなければならない。これが起こった時点で、ニードルはインジェクタシートを開放し、その結果、インジェクタシート下流のチャンバ（いわゆるサック（ｓａｃ））への燃料移動を可能にして、燃料ホールを通って、燃料が燃焼チャンバに注入される。
【０００６】
燃料噴射装置が開くと、上記サックは、利用できるレール圧力のかなりの部分に加圧されて、その結果、開放する方向に作用する力が増加する。これは、高圧燃料の影響を受ける表面が、ニードルの断面積の全てを覆うからである。
【０００７】
燃料噴射装置を閉じる必要があるとき、制御バルブの位置はリセットされ、その結果、制御チャンバと低圧力燃料ラインとの間の接続を無効にする。制御チャンバの圧力は再び上昇するが、上記で説明された理由のため、ニードルが再びインジェクタシートの方向に移動し始める前に、開放段階の開始に必要な圧力よりもかなり高い値に達する必要がある。
【０００８】
閉鎖段階中のニードルの速さは、技術的要求により制約され、望ましい値は、制御チャンバのニードルの断面積に対する流入量制限器の大きさの適正化により得ることができる。
【０００９】
燃料噴射装置を開放し始めるための制御チャンバに必要な減圧を達成するために変えることができる唯一のパラメータは、流出量制限器の大きさである。開放方向の圧力影響エリアと、ニードルを閉じるときの閉鎖方向の圧力影響エリアとの間の差が大きくなればなるほど、流出量制限器を大きくするべきである。
【００１０】
これは、流出量制限器の大きさが、ニードルシート直径と制御チャンバ直径との比に近づくにつれて増加することを意味している。
【００１１】
より大型の流出量制限器は、制御バルブ設計および噴射効率に関してより多くの問題をもたらす。なぜなら、これらの応用に用いられる一般的な２方向ポペットバルブにおいて、制御チャンバの圧力は、バルブを開放する方向に作用するからである。より大型の流出量制限器は、より大きなポペットを必要とし（そうでなければ、バルブを通過することが主な制限となる）、これは、制御チャンバの圧力の影響面をより大きくする原因となる。結局、これは、（命令信号がないときにバルブを閉じた状態に維持するために）バネに対する力の要求と、このバネの力に打ち勝つために必要なアクチュエータに対する力の要求とを増加させる。これはまた、より大型の構成要素を用いる必要があることを意味している。そして、このことは、エンジンに対する幾何学的な制約と、制御バルブの早さの要求（例えば、より大きくより強いソレノイドは通常、より遅い）とに起因して、必ずしも受け入れられるとは限らない。
【００１２】
さらに、より大型の流出量制限器は、噴射制御を実行するために、燃料噴射装置によって噴射される流量が大きくなる。これは、明らかに効率損失の原因である。燃料を加圧するために費やされるエネルギーが、制御回路を介してこれを広げることによって浪費されるからである。
【００１３】
これらの問題は、大型２ストロークディーゼルエンジンにおいて、さらに重大になる。なぜなら、シート直径と制御チャンバ直径との比が非常に大きいからである。これは、未燃焼炭化水素（ＵＨＣ）および粒子放出物を低減するために用いられるニードル上のスライドバルブの存在が、シート直径をスライドバルブ直径よりも大きくさせることによる。これは、より大きい噴射流量を伴う、より大型の流出量制限器を選択する原因となる。
【００１４】
これらの問題点は、示されたコモンレール技術を大型２ストロークエンジンの燃料噴射装置に適用することを困難にさせる。
【発明の概要】
【００１５】
本発明の目的は、上述の問題に対する解決策を提供することである。
【００１６】
本発明に従って、この目的は、請求項１の特徴を備える燃料噴射装置により達成される。
【００１７】
本発明は、大型ディーゼルエンジンの電子制御式燃料噴射装置の性能を最適化することを可能にする。特に、本発明は、噴射サイクル中に燃料噴射装置を開放したままにするために、電子制御バルブが噴射しなければならない制御流量を最小化することを可能にする。
【００１８】
制御流量の減少は、２つの主な利点をもたらす。
（ｉ）燃料噴射装置本体に組み込むことができる、より小型で、より早い電子アクチュエータ（ソレノイドまたは圧電スタック）を用いることができる。
（ii）燃料噴射装置の効率が上昇する。すなわち、これは、補助電力要求が減少するので全エンジン効率の増加をもたらす。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
本発明の更なる特徴および利点は、添付の図面を参照して、単なる限定されない例によって行う以下の詳細な説明の過程で明確になる。
【図１】図１は、本発明による燃料噴射装置の動作原理を示す回路図である。
【図２】図２は、本発明による燃料噴射装置の第１実施形態の軸方向断面図である。
【図３】図３は、図２の矢印IIIで示される部分の拡大図である。
【図４】図４は、本発明による燃料噴射装置の第２実施形態の軸方向断面図である。
【図５】図５は、図４の矢印Ｖで示される部分の拡大図である。
【図６】図６は、図５の矢印VIで示される部分の拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
図１を参照すると、ディーゼルエンジンのための燃料噴射システムは、参照番号１０で示されている。この燃料噴射システムは、供給ポンプ１２を備える。この供給ポンプ１２は、低圧燃料タンク１４から燃料を吸入して、高圧コモンレール１６に加圧された燃料を搬送する。このコモンレール１６は、複数の高圧パイプ１８（これら高圧パイプ１８のうちの１つだけが図１に示されている）に接続されており、この複数の高圧パイプ１８の各々は、それぞれの燃料噴射装置２０に接続されている。
【００２１】
上記燃料噴射装置２０は、燃料供給ライン２６を介して高圧パイプ１８に接続されているデリバリーチャンバ２４を有する本体２２を備えている。このデリバリーチャンバ２４には、円錐形バルブシート２８を設けている。
【００２２】
上記燃料噴射装置２０は、ニードル３０を備える。このニードル３０は、デリバリーチャンバ２４を通って伸びると共に、バルブシート２８と協働する円錐形シール面３２を有している。このニードル３０は、閉鎖位置と開放位置との間を縦軸Ａに沿って移動可能である。閉鎖位置では、上記シール面３２はバルブシート２８に接しており、開放位置では、上記シール面３２はバルブシート２８から離れて間隔を空けられている。バネ３４は、ニードル３０を上記閉鎖位置の方向に押す。デリバリーチャンバ２４に含まれている燃料の油圧は、ニードル３０をその開放位置に押す第１油圧力を生成する。
【００２３】
上記本体２２は、バルブシート２８を介してデリバリーチャンバ２４と流体連結している縦穴すなわちサック３８を有する噴霧器３６を備えている。この噴霧器３６には、１以上の噴射穴４０を設けている。上記ニードル３０には、サック３８内に入り込んでいるスライドバルブ４２を設けている。
【００２４】
上記燃料噴射装置２０は、デリバリーチャンバ２４からシールされた制御チャンバ４４を備えている。この制御チャンバ４４は、流入量制限器４８を有する吸気ライン４６を介して燃料供給ライン２６に接続されている。この制御チャンバ４４はまた、流出量制限器５２を有する排気ライン５０に接続されている。制御チャンバ４４内の油圧は、ニードル３０をその閉鎖位置の方向に押す第２油圧を生成する。
【００２５】
電子制御式２方向制御バルブ５４は、制御チャンバ４４と低圧容量（例えば、タンク貯蔵所１４によって形成される）との間の油圧連結を選択的に開閉する。この制御バルブ５４は、電子アクチュエータ５６により制御されており、この電子アクチュエータ５６は、電子制御ユニット５８により制御信号を受信する。
【００２６】
制御バルブ５４が閉じられたとき、制御チャンバ４４およびデリバリーチャンバ２４内の圧力は、レール圧力に等しい。制御チャンバ４４内の圧力の影響面が、デリバリーチャンバ内の圧力の影響面よりも大きいと仮定すると、閉鎖位置に向かってニードル３０を押す力は、開放位置に向かってニードル３０を押す力よりも大きい。制御バルブが開けられると、制御チャンバ４４内の圧力が下がり、開放位置に向かってニードル３０を押す力が、閉鎖位置に向かってニードル３０を押す力よりも大きくなる。従って、ニードル３０はバルブシート２８から離れ、デリバリーチャンバ２４に含まれている加圧燃料が噴霧器３６のサック３８内に入れられて、スライドバルブが噴射穴４０から覆いを取り外すのに十分にニードルが持ち上げられた時点で、噴射穴４０を介して燃料が噴射される。
【００２７】
ニードル３０の開放を開始するためには、バルブに対する制御チャンバ４４の圧力をある値まで下げなければならない。この値は、ニードル３０がサック３８を加圧するのに足りるほど持ち上がった後に、開放位置にニードル３０を維持するのに十分な値よりもかなり低い。
【００２８】
先行技術に従うと、これは、大型の流出量制限器５２を必要とするであろう。しかし、大型の流出量制限器５２は、実際には、噴射段階のほんの一部分の間だけ必要とされる。実際のところ、サック３８を加圧するのに十分にニードル３０が持ち上がるとすぐに、開放位置に向かってニードル３０を押す力は非常に大きくなり、制御チャンバ４４内の圧力を高いレベルで維持することができる。
【００２９】
これらの考察に基づいて、本発明は、流入量制限器４８が、噴射ニードル３０の完全閉鎖位置に対応するチョーク位置と、このニードル３０の初期開放の位置に対応する非チョーク位置との間で移動可能である可変チョーク部を有する。従って、ニードル３０がバルブシート２８に接すると、流入量制限器４８は、大幅にチョークされる。その後、このチョークは弱められ、最終的には、ニードルストロークの第１ステージで除外される。
【００３０】
図１において、矢印６０は、概略的に流入量制限器４８の可変チョーク部を表わしており、点線６２は、可変チョーク部６０がニードル３０の移動により制御される事実を表わしている。
【００３１】
本発明の好ましい実施形態において、流入量制限器４８は、ニードル３０と共に移動自在な少なくとも１つのオリフィスを備えており、可変チョーク部６０は、ニードル３０と共に移動自在な第１表面と本体２２に対して固定された第２表面との間に形成された間隙を備えている。
【００３２】
本発明による解決策において、小型の流出量制限器５２は、燃料噴射装置の開放を引き起こすのに足りるレベルに制御チャンバ５２の圧力を至らせるのに十分である。理想的には、流入量制限器４８が完全にチョークされたならば、どんなサイズの流出量制限器５２でも制御チャンバ４４を完全に排出するのに十分であろう（時間の問題だけであろう）。その結果、ニードル３０が持ち上がって、開放する力がサック加圧に起因して増加すると、流入量制限器４８は完全に開き、制御チャンバ４４の圧力は、閉鎖段階が始まるであろうレベルに近い値で固定される。
【００３３】
大型の流出量制限器を介して排出される多い燃料流量の問題を解決することに加えて、本発明による解決策には、燃料噴射装置の切り換え時間を減らすことについての更なる利点がある。なぜなら、噴射中の制御チャンバ４４内の圧力レベルは、燃料噴射装置の閉鎖を引き起こすのに必要なレベルの近くで維持されており、このことは、マルチショットおよび超低負荷運転において重要だからである。
【００３４】
本発明の第１実施形態は、図２に示されている。
【００３５】
図２に示されている例において、上記本体２２は、ロックナット６４と、下部本体部６６と、中部本体部６８と、上部本体部７０とを備える。下部本体部６６と中部本体部６８とは、ロックナット６４によって上部本体部７０に固定されている。噴霧器３６は、ねじ込みブッシュ７２によって下部本体部６６に固定されている。
【００３６】
以下の詳細な説明および特許請求の範囲において、「下部（lower）」、「上部（upper）」、「上に（above）」、「下に（below）」等への言及は、図に示されており、かつ、一般に使用位置に対応している燃料噴射装置の位置を参照する。しかし、上記燃料噴射装置はどのような位置にでも取り付け可能であり、空間位置への言及が本発明の範囲を限定することを目的としていないということが理解される。
【００３７】
ニードル３０の上部は、下部本体部６６により支えられているブッシング７４内にスライド自在に案内される。バネ３４は、デリバリーチャンバ２４内に収納されており、ブッシング７４とニードル３０の放射状の肩との間で圧縮されている。
【００３８】
制御チャンバ４４は、ニードル３０の上部前面と、ブッシング７４の円筒形壁部と、中部本体部６８の前面とにより形成されている。流出量制限器は、中部本体部に形成されたオリフィス５２により形成されている。
【００３９】
制御バルブ５４は、軸方向に移動可能なステム７６を備え、このステム７６は、中部本体部６８のガイド穴７８内にスライド自在である。この典型的な実施形態において、電動アクチュエータ５６は、磁気コア８０とコイル８２とを有している。
【００４０】
流入量制限器４８は、円錐形シール面３２を有しているニードル３０のエリアに形成された１以上のオリフィス８４を備えている。この（各々の）オリフィス８４は、ニードル３０内に形成された細長い穴８６と連通している半径方向内端を有する。この細長い穴８６の上端は、制御チャンバ４４内に開口している。
【００４１】
図３の拡大された細部によく示されているように、上記（各々の）オリフィス８４の半径方向外端は、円錐形シール面３２がバルブシート２８に接するエリアの真上で、ニードル３０の円錐形シール面３２に開口している。
【００４２】
上記可変チョーク部６０は、ニードル３０の円錐形シール面３２とバルブシート２８との間に形成された間隙８８により形成されている。この間隙８８のサイズは、ニードル３０が閉じられたときに最小であり、ニードルがバルブシート２８から離れるにつれて増加する。従って、上記（各々の）オリフィス８４は、ニードルが閉じられたときにチョークされ、ニードル３０の初期の開放後に非チョークになる。
【００４３】
流入量制限器４８を制御チャンバ４４に接続する上記細長い穴は、下降波面が制御チャンバ４４から流入量制限器４８の出口および後部まで移動するのに要する時間だけ、制御チャンバ４４の圧力の低下に対して流入量制限器４８の反応を遅らせることによって、本発明特有の機能性を確実にすることに積極的な役割を果たす。これは、サック３８を加圧するのに十分な時間を割り当てて、その結果、流出量制限器５２の最小実行サイズでニードル３０を首尾よく開放する。
【００４４】
この解決策の注目に値する利点は、実施のコストが、既に燃料噴射装置に存在するシートを用いるためごく僅かであるということである。
【００４５】
従来の構造と比較して、本発明を用いた噴射装置は、最大６０％少ない制御流量で作動することができる。これは、エンジン全体の性能に関して、０．２６％増に等しい。
【００４６】
このような最適化によって得られる主な利点は、制御バルブ４４をシールし、運転するために必要な力を減少させることであり、燃料噴射装置本体に一体化することができる速くてコンパクトなアクチュエータを使用することが可能である。これは、マルチショットモードで必要になる短い切換え時間で作動可能な燃料噴射装置を得るために必須である。
【００４７】
本発明の第２実施形態は、図４に示されている。先に開示されている要素に対応する要素は、同じ参照番号で示されている。
【００４８】
図４に示されている解決策は、より大きな従来のコモンレール燃料噴射装置の配置であり、この配置では、別個の制御ピストン９０が、ニードル３０を閉鎖状態に維持するために用いられている。この制御ピストン９０の下端は、ニードル３０の上端に接している。この制御ピストン９０は、ニードル３０と共に軸方向に移動する。本体２２は、下部本体部６６と中部本体部６８との間に配置されたスリーブ９２を備えている。バネ３４は、このスリーブ９２と制御ピストン９０との間に形成された低圧チャンバに取り付けられている。
【００４９】
制御チャンバ４４は、制御ピストン９０の上部前面と、スリーブ９２の円筒形壁部と、中部本体部６８の前面とで形成されている。流出量制限器は、中部本体部６８に形成されたオリフィス５２により形成されている。制御バルブ５４は、上記第１実施形態と比較して変わりがない。
【００５０】
図５によりよく示されているように、流入量制限器４８は、スリーブ９２の円筒形内部表面９６に形成された第１環状溝９４と、制御ピストン９０の円筒形外部表面１００に形成された第２環状溝９８とを備えている。
【００５１】
上記第１環状溝９４は、スリーブ９２に形成された第１オリフィス１０２によって燃料供給ライン２６に接続されている。第２環状溝９８は、制御ピストン９０に形成された第２オリフィス１０４と第３オリフィス１０６とによって制御チャンバ４４に接続されている。
【００５２】
ニードル３０が閉じられたとき、第１環状溝９４および第２環状溝９８は、図５に示されるように、互いにオフセットされる。制御ピストン９０が上方に動くと、第１環状溝９４および第２環状溝９８は、少なくとも部分的に重ね合わせられる。
【００５３】
図６によりよく示されているように、可変チョーク部６０は、スリーブ９２の円筒形内部表面９６と制御ピストン９０の円筒形外部表面１００との間に形成された環状間隙１０８によって形成されている。ニードル３０が閉じられると、制御チャンバ４４は、２つの経路を通って燃料供給ライン２６に通じる。この２つの経路の内、一方の経路は、環状間隙１０８と第１環状溝９４と第１オリフィス１０２とを含んでおり、他方の経路は、第２オリフィス１０４および第３オリフィス１０６と第２環状溝９８と環状間隙１０８と第１環状溝９４と第１オリフィス１０２とを含んでいる。
【００５４】
上記環状間隙１０８は、ニードル３０の閉鎖位置で流入量制限器４８をチョークする。ニードル３０の初期の開放中に、流入量制限器のチョークは、第１環状溝９４および第２環状溝９８が重なり合うため取り除かれる。
【００５５】
上記環状間隙１０８のサイズと、第１環状溝９４および第２環状溝９８の間の重なりの長さとは、流入量制限器４８を通る有効流量（significant flow rate）が確立する前にサック３８の加圧を可能にするために、都合よく選択される。
【００５６】
上記第２実施形態は、構造においてよりシンプルであり、ニードル３０および制御チャンバ４４の異なる直径を選択することの更なる柔軟性を提供する。第１実施形態と比較して、第２実施形態は、ニードルと制御ピストンとそれぞれのスリーブとの間の間隙内の燃料流に起因して、燃料噴射装置が閉じられたときに高圧燃料漏れが発生し、この漏れた高圧燃料が最後にバネチャンバに行き着いて、そこからタンクに放出されるという不利益がある。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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