(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
樹脂を織布に浸潤させてなる繊維強化樹脂層と合成樹脂製の制振層との積層体である制振性繊維強化樹脂成形体であって、その積層体の厚み方向に対し中央に位置する層が中央繊維強化樹脂層であり、それを挟むように上下の制振層が設けられ、その外側に外側繊維強化樹脂層がそれぞれ設けられ、かつ、上記積層体の厚み方向の中心面である積層体中心面から上記中央繊維強化樹脂層と各制振層との界面までの厚み（Ｘ）と、上記積層体中心面から積層体表面までの厚み（Ｙ）が、Ｘ／Ｙ＝０．１９〜０．８９の関係を満たし、さらに、上記積層体に含まれる全ての制振層の厚みの合計（ｄ）と、上記積層体全体の厚み（Ｄ）が、ｄ／Ｄ＝０．０２〜０．１８の関係を満たすことを特徴とする制振性繊維強化樹脂成形体。
【請求項２】
上記制振層がポリアミド樹脂からなり、上記繊維強化樹脂層の樹脂がエポキシ樹脂からなる、請求項１記載の制振性繊維強化樹脂成形体。
【請求項３】
上記制振層が、合成樹脂製の織布からなる、請求項１または２記載の制振性繊維強化樹脂成形体。
【請求項４】
上記中央繊維強化樹脂層が、複数の繊維強化樹脂層の積層体からなる、請求項１〜３のいずれか一項に記載の制振性繊維強化樹脂成形体。
【請求項５】
上記積層体全体の厚みが１．９〜７．４ｍｍである、請求項１〜４のいずれか一項に記載の制振性繊維強化樹脂成形体。
【請求項６】
上記制振層の厚みが０．０４〜０．４ｍｍである、請求項１〜５のいずれか一項に記載の制振性繊維強化樹脂成形体。
【請求項７】
上記織布が、炭素繊維，ガラス繊維，アラミド繊維またはバサルト繊維の連続繊維を、綾織，平織または朱子織りしてなるものである、請求項１〜６のいずれか一項に記載の制振性繊維強化樹脂成形体。
【請求項８】
上記繊維強化樹脂層の樹脂中に、チタン酸カリウム、アルミナ、酸化亜鉛、および酸化チタンからなる群から選ばれた少なくとも一つの無機材料を含有する、請求項１〜７のいずれか一項に記載の制振性繊維強化樹脂成形体。
【請求項９】
請求項１〜８のいずれか一項に記載の制振性繊維強化樹脂成形体であってシート状のものが、賦型されてなる、制振性繊維強化樹脂成形体。
【請求項１０】
トルクロッド、サスペンションアーム、ロアアーム、タワーバー、プロペラシャフト、インパクトビーム、スタビバー、サブフレーム、バンパーまたはサイドドアビームである自動車用部品であって、請求項１〜９のいずれか一項に記載の制振性繊維強化樹脂成形体を構成部材とすることを特徴とする自動車用部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、炭素繊維やガラス繊維等の繊維を樹脂に複合化させて強度を向上させた繊維強化樹脂からなる成形体に、制振性を付与した、制振性繊維強化樹脂成形体、およびそれを構成部材とする自動車用部品に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、トルクロッド，サスペンションアーム等といった自動車用部品の構成材料には、強度や耐熱性の観点から、主に、鉄やアルミ等の金属が用いられている。また、ガラス繊維や炭素繊維等の繊維を樹脂に複合化させて強度を向上させた繊維強化樹脂（ＦＲＰ）も、金属と同様に強度が高く、しかも軽量化が図れることから、金属に代わる材料として期待されている（特許文献１、２等参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１３−１０８１９４号公報
【特許文献２】特開２００８−２６５１０８号公報
【特許文献３】特許第５３７３６６７号公報
【特許文献４】特許第３７７２２１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、ＦＲＰは、強度の点では優れるものの、曲げに対する粘りが金属よりも劣ることから、サスペンションアーム等のように、破損した際に大事故につながるような部材には、採用し難いといった課題が残る。【０００５】
また、自動車用部品には、強度の他、制振性が要望されることも多い。しかしながら、金属製あるいはＦＲＰ製の自動車用部品そのもので制振性を充足するという発想は殆どなかった。そのようななか、自動車用部品に関する技術ではないが、近年、炭素繊維やガラス繊維等の繊維フィラーを含有するＦＲＰ層間に、ゴム層やエラストマー層といった制振層を設けることにより、制振性を向上させる技術が提案されている（特許文献３および４参照）。しかし、サスペンションアーム等の自動車用部品に、これらの技術をそのまま転用したところで、所望の強度が得られないことから、その点での改善が求められる。【０００６】
本発明は、このような事情に鑑みなされたもので、高い強度を有するとともに制振性に優れる、制振性繊維強化樹脂成形体、およびそれを構成部材とする自動車用部品の提供をその目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記の目的を達成するため、本発明は、樹脂を織布に浸潤させてなる繊維強化樹脂層と合成樹脂製の制振層との積層体である制振性繊維強化樹脂成形体であって、その積層体の厚み方向に対し中央に位置する層が中央繊維強化樹脂層であり、それを挟むように上下の制振層が設けられ、その外側に外側繊維強化樹脂層がそれぞれ設けられ、かつ、上記積層体の厚み方向の中心面である積層体中心面から上記中央繊維強化樹脂層と各制振層との界面までの厚み（Ｘ）と、上記積層体中心面から積層体表面までの厚み（Ｙ）が、Ｘ／Ｙ＝０．１９〜０．８９の関係を満たし、さらに、上記積層体に含まれる全ての制振層の厚みの合計（ｄ）と、上記積層体全体の厚み（Ｄ）が、ｄ／Ｄ＝０．０２〜０．１８の関係を満たす制振性繊維強化樹脂成形体を第一の要旨とし、トルクロッド、サスペンションアーム、ロアアーム、タワーバー、プロペラシャフト、インパクトビーム、スタビバー、サブフレーム、バンパーまたはサイドドアビームである自動車用部品であって、上記第一の要旨の制振性繊維強化樹脂成形体を構成部材としてなる自動車用部品を第二の要旨とする。【０００８】
すなわち、本発明者らは、前記課題を解決するため鋭意研究を重ねた。その研究の過程で、本発明者らは、繊維強化樹脂成形体を、強度等の観点から、樹脂を織布に浸潤させてなる繊維強化樹脂層と、合成樹脂製の制振層との積層体として形成することを想起し、試作を重ね、各種実験を繰り返し行った。その結果、制振層の厚みや層構成が、制振性や、強度・剛性といった特性に大きく影響することを突き止めた。そして、その積層体の厚み方向に対し中央に位置する層を繊維強化樹脂層（中央繊維強化樹脂層）とし、それを挟むように上下の制振層を設け、さらにその外側に繊維強化樹脂層をそれぞれ設け、かつ、上記積層体の厚み方向の中心面である積層体中心面から上記中央繊維強化樹脂層と各制振層との界面までの厚み（Ｘ）と、上記積層体中心面から積層体表面までの厚み（Ｙ）が、Ｘ／Ｙ＝０．１９〜０．８９の関係を満たし、さらに、上記積層体に含まれる全ての制振層の厚みの合計（ｄ）と、上記積層体全体の厚み（Ｄ）が、ｄ／Ｄ＝０．０２〜０．１８の関係を満たすようにしたところ、強度や剛性を損なうことなく、制振性に優れるようになり、所期の目的が達成できることを見いだし、本発明に到達した。
【発明の効果】
【０００９】
以上のように、本発明の制振性繊維強化樹脂成形体は、樹脂を織布に浸潤させてなる繊維強化樹脂層と合成樹脂製の制振層との積層体である制振性繊維強化樹脂成形体であって、その積層体の厚み方向に対し中央に位置する層が中央繊維強化樹脂層であり、それを挟むように上下の制振層が設けられ、その外側に外側繊維強化樹脂層がそれぞれ設けられ、かつ、上記積層体の厚み方向の中心面である積層体中心面から上記中央繊維強化樹脂層と各制振層との界面までの厚み（Ｘ）と、上記積層体中心面から積層体表面までの厚み（Ｙ）が、Ｘ／Ｙ＝０．１９〜０．８９の関係を満たし、さらに、上記積層体に含まれる全ての制振層の厚みの合計（ｄ）と、上記積層体全体の厚み（Ｄ）が、ｄ／Ｄ＝０．０２〜０．１８の関係を満たす。そのため、強度・剛性や、制振性に優れており、さらには、通常のＦＲＰよりも曲げに対する粘りが高く、疲労耐久特性にも優れているとともに、耐熱性も高いことから、自動車用部品等の用途に好ましく用いることができる。【００１０】
特に、上記制振層がポリアミド樹脂からなり、上記繊維強化樹脂層の樹脂がエポキシ樹脂からなると、両層の層間接着性において、より優れるようになる。【００１１】
また、上記制振層が、合成樹脂製の織布からなると、より強固な層間接着性が得られるようになる。【００１２】
また、上記中央繊維強化樹脂層が、複数の繊維強化樹脂層の積層体からなると、中央繊維強化樹脂層の厚みの設定等がしやすくなる。【００１３】
また、上記積層体全体の厚みが１．９〜７．４ｍｍであると、成形性の点で良好となる。【００１４】
また、上記制振層の厚みが０．０４〜０．４ｍｍであると、制振性制御や曲げ強度等の点で良好となる。【００１５】
また、上記織布が、炭素繊維，ガラス繊維，アラミド繊維またはバサルト繊維の連続繊維を、綾織，平織または朱子織りしてなるものであると、補強性等の点で良好となる。【００１６】
また、上記繊維強化樹脂層の樹脂中に、チタン酸カリウム、アルミナ、酸化亜鉛、および酸化チタンからなる群から選ばれた少なくとも一つの無機材料を含有すると、強度・剛性の発現率の向上性により優れるようになる。【００１７】
そして、本発明の制振性繊維強化樹脂成形体は、上記のような効果により、トルクロッド、サスペンションアーム、ロアアーム、タワーバー、プロペラシャフト、インパクトビーム、スタビバー、サブフレーム、バンパー、サイドドアビームといった自動車用部品の構成部材として有効に使用することができる。また、本発明の制振性繊維強化樹脂成形体は、シート状の制振性繊維強化樹脂成形体の賦型品として提供することもできる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明の制振性繊維強化樹脂成形体断面の一例を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
つぎに、本発明の実施の形態を詳しく説明する。
【００２０】
本発明の制振性繊維強化樹脂成形体は、樹脂を織布に浸潤させてなる繊維強化樹脂層と合成樹脂製の制振層との積層体である制振性繊維強化樹脂成形体であって、その積層体の厚み方向に対し中央に位置する層が中央繊維強化樹脂層であり、それを挟むように上下の制振層が設けられ、その外側に外側繊維強化樹脂層がそれぞれ設けられ、かつ、上記積層体の厚み方向の中心面である積層体中心面から上記中央繊維強化樹脂層と各制振層との界面までの厚み（Ｘ）と、上記積層体中心面から積層体表面までの厚み（Ｙ）が、Ｘ／Ｙ＝０．１９〜０．８９の関係を満たし、さらに、上記積層体に含まれる全ての制振層の厚みの合計（ｄ）と、上記積層体全体の厚み（Ｄ）が、ｄ／Ｄ＝０．０２〜０．１８の関係を満たす必要がある。なお、曲げ強度と制振性の両立といった観点から、Ｘ／Ｙ＝０．２３〜０．６９であることが好ましく、同様の観点から、ｄ／Ｄ＝０．０３〜０．０８であることが好ましい。
【００２１】
本発明において、「積層体中心面」とは、上記のように、積層体の厚み方向の中心面を意味するため、実際の面（層間の界面）になるか否かを問わない。また、本発明において、「中央繊維強化樹脂層」は、繊維強化樹脂のみからなる層であるのなら、単層の繊維強化樹脂層で構成してもよいが、複数の繊維強化樹脂層で構成するほうが、上記中央繊維強化樹脂層を所望の厚みに形成するに際し、作りやすく、樹脂の浸潤もしやすくなる。
【００２２】
なお、図１は、本発明の繊維強化樹脂成形体の断面の一例（後述の実施例１）を示す模式図であり、１は繊維強化樹脂層、２は制振層である。そして、図１では、上記中央繊維強化樹脂層は、図示のように二層の繊維強化樹脂層１からなり、その中央繊維強化樹脂層を上下に挟む制振層２との界面から積層体中心面までの厚みが、図示のＸであり、上記積層体中心面から積層体表面までの厚みが、図示のＹである。また、本発明では、図１に示すように、その積層構造が、積層体中心面で上下対称となっていることが制振性等の観点から好ましいが、本発明はこれに限定されず、先に述べたＸ／Ｙの関係およびｄ／Ｄの関係を上下とも満たすのであれば、非対称であってもよい。また、図１では、上記積層体中心面から積層体表面までの間に制振層２が上下とも一層ずつしか設けられていないが、本発明では、上記積層体中心面から積層体表面までの間に制振層を二層以上設けるようにしてもよい。その場合、上記Ｘは、最も積層体中心面に近い制振層と中央繊維強化樹脂層との界面から、積層体中心面までの厚みで規定する必要がある。また、図１では、制振層２は合計二層設けられていることから、上記ｄは、図１においては、この二層の厚みの合計である。
【００２３】
また、図１からも明らかなように、本発明では、上記Ｄと、上記Ｙとは、Ｄ＝２Ｙの関係にある。そして、本発明において、上記Ｄ、すなわち、本発明の制振性繊維強化樹脂成形体全体の厚みは、成形性の観点から、１．９〜７．４ｍｍであることが好ましく、より好ましくは２．０〜３．０ｍｍの範囲である。また、上記制振層の厚みは、制振性制御や曲げ強度等の観点から、０．０４〜０．４ｍｍであることが好ましく、より好ましくは０．１２〜０．２ｍｍの範囲である。
【００２４】
なお、本発明の制振性繊維強化樹脂成形体は、図１に示すようなシート状のものに限定されるものではなく、プレス成型等により、所望の形状となるよう賦型したものであってもよい。但し、その場合であっても、先に述べた本発明の層構成の関係は満たす必要がある。
【００２５】
本発明の制振性繊維強化樹脂成形体において、上記繊維強化樹脂層は、先に述べたように、樹脂を織布に浸潤させてなる層である。そして、上記織布は、炭素繊維，ガラス繊維，アラミド繊維またはバサルト繊維の連続繊維を、綾織，平織または朱子織りしてなるものであるが、一部に一方向に配列した繊維（一方向繊維）を用いても構わない。特に、成形体として様々な角度（方向）からの力に対する強度、耐疲労性の観点からは、炭素繊維からなる織布が好ましく、コスト等の観点からは、ガラス繊維からなる織布が好ましい。また、上記織布は、２〜２０ｍｍ幅で１０００〜２４０００本の、繊維径５〜７μｍの連続繊維を織って形成されるものであり、その織布の重さは、６１〜２００ｇ／ｍ2、厚みは０．０８５〜０．２５ｍｍであることが、補強性等の観点から好ましい。
【００２６】
そして、上記織布に浸潤させる樹脂としては、熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂が用いられる。
【００２７】
上記熱可塑性樹脂としては、ポリアミド樹脂、ポリオレフィン樹脂、アクリロニトリルブタジエンスチレン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリアセタール樹脂、変性ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、熱可塑性エラストマー等があげられる。これらは単独でもしくは二種以上併せて用いられる。
【００２８】
上記熱硬化性樹脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、フェノール樹脂等があげられる。これらは単独でもしくは二種以上併せて用いられる。
【００２９】
なお、上記樹脂中には、強度・剛性向上および収縮（ヒケ・ソリ）防止などを目的として、タルク、シリカ、カーボンブラック、酸化チタン、酸化亜鉛、チタン酸カリウム、アルミナ等の無機材料を添加してもよい。なかでも、モース硬度が４以上の無機材料を添加することが、強度・剛性の発現率の向上の観点から好ましい。具体的には、チタン酸カリウム、アルミナ、酸化亜鉛、酸化チタンといった無機材料である。なお、上記モース硬度は、モース硬度計(東京サイエンス社製)により測定された値である。上記無機材料の添加量は、強度・剛性の発現率の向上の観点から、上記樹脂１００重量部に対し、１〜１５重量部とすることが好ましく、より好ましくは５〜１０重量部の範囲である。上記樹脂の混練は、（三本）ロール、ニーダー、バンバリーミキサー等で行うことが適当であり、特に加工性の面で、ロールによる混練が好ましい。
このようにして、繊維強化樹脂層中に無機材料が含まれることにより、本発明の制振性繊維強化樹脂成形体の曲げ弾性率は高くなり、耐衝撃性やエネルギー吸収能が高まることとなる。
【００３０】
上記織布への樹脂の浸潤は、熱硬化性樹脂の場合はハンドレイアップ成形により行われ、熱可塑性樹脂の場合は、織布と熱可塑性樹脂シートとを重ね合わせて熱プレス等して、熱可塑性樹脂シートを溶融させることにより行われる。なお、上記ハンドレイアップ成形は、織布に樹脂溶液を塗布したり、樹脂溶液に織布を浸漬したりし、さらに、適宜ローラー等で均一にのばし、織布に樹脂溶液を染み込ませることにより行われる。
【００３１】
また、本発明の制振性繊維強化樹脂成形体において、上記制振層は、先に述べたように、合成樹脂からなる層であり、熱可塑性樹脂からなる層であってもよく、熱硬化性樹脂からなる層であってもよい。但し、制振性が要求されることから、２５℃下で、ｔａｎδ＝０．０３以上の樹脂であることが望ましい。特に、ポリアミド６やポリアミド１２にポリプロピレンを含有させたアロイ材が、制振性等が高まるため、好ましい。
【００３２】
なお、本発明の制振性繊維強化樹脂成形体においては、上記制振層がポリアミド樹脂（もしくは上記のようなポリアミド樹脂のアロイ材）からなり、上記繊維強化樹脂層の樹脂がエポキシ樹脂からなるものであることが好ましい。なぜなら、この組合せが、両層の層間接着性に優れるからである。なお、上記のように繊維強化樹脂層の樹脂はエポキシ樹脂のほうが、織布に浸潤しやすく、繊維強化樹脂層の強度も出やすくなり、また、上記のように制振層がポリアミド樹脂を材料とするほうが、制振性が高まるようにもなる。
【００３３】
上記制振層の形成は、熱硬化性樹脂の場合は、その樹脂溶液の塗布を繰り返し行うことによりなされ、熱可塑性樹脂の場合は、Ｔダイ等で押し出し成形し、所望の厚みの熱可塑性樹脂シート（熱可塑性樹脂フィルム）を作製し、それを積層することによりなされる。また、上記制振層は、上記記載の各種合成樹脂からなる連続繊維（好ましくは、ポリアミド６、ポリアミド６６からなる連続繊維）を、綾織，平織または朱子織りして得られた織布で構成してもよい。そして、制振性の観点からは、上記制振層は、熱可塑性樹脂シートで構成したものが好ましいが、層間密着性、曲げ強度、曲げ破断時伸びの観点からは、上記制振層は、上記記載の各種合成樹脂からなる織布（好適には、ポリアミド６、ポリアミド６６からなる織布）で構成したものが好ましい。すなわち、上記織布の織り目の間に繊維強化樹脂層の樹脂が浸透して強固な層間密着性が確保され、さらに、上記織布の織り目により制振層の曲げ特性が高まるからである。なお、上記織布は、１ｃｍ幅で３９〜６５本の、繊維径０．０１〜０．０８ｍｍの連続繊維を織って形成されるものであり、厚みは０．０２〜０．１ｍｍで、その織布の重さは、１．４〜１．７ｇ／ｃｍ2であることが、曲げ強度および曲げ破断時伸びの等の観点から好ましい。
【００３４】
そして、本発明に規定された順序で繊維強化樹脂層および制振層を積層し、必要に応じ、金型等を用いて賦型することにより、目的とする制振性繊維強化樹脂成形体を得ることができる。
【００３５】
ここで、例えば、繊維強化樹脂層の樹脂が熱硬化性樹脂であり、制振層が熱可塑性樹脂からなる場合、繊維強化樹脂層は、先に述べたようにハンドレイアップ成形により形成し、制振層は熱可塑性樹脂フィルムを積層することにより形成して、目的とする積層体を得ることができる。なお、上記積層体を所望の形状に賦型する際には、上記積層体を袋に入れて真空ポンプで空気を抜き、プレス機でつぶす（圧力は５ｋＮ〜１００ｋＮ）ことにより、その賦型が行われる。なお、上記プレス時には適当な温度を加えてもよい。
【００３６】
また、例えば、繊維強化樹脂層の樹脂が熱可塑性樹脂であり、制振層が熱硬化性樹脂からなる場合、繊維強化樹脂層は、先に述べたように織布と熱可塑性樹脂シートとを重ね合わせて熱プレス等して、熱可塑性樹脂シートを溶融させることにより形成し、制振層はその樹脂溶液の塗布を繰り返し行うことにより形成して、目的とする積層体を得ることができる。なお、上記熱プレスは、制振層用の樹脂溶液の塗布も含め、全て行った後、その積層体に対し、熱可塑性樹脂の融点以上あるいは制振層の硬化温度以上でプレスするようにしてもよい。そして、必要に応じ、上記熱プレスに際し、金型等を用いて所望の形状となるよう賦型することができる。
【００３７】
上記のようにして得られた本発明の制振性繊維強化樹脂成形体は、強度・剛性や、制振性に優れており、さらには、通常のＦＲＰよりも曲げに対する粘りが高く、疲労耐久特性にも優れているとともに、耐熱性にも優れていることから、例えば、トルクロッド，サスペンションアーム，ロアアーム，タワーバー，プロペラシャフト，インパクトビーム，スタビバー，サブフレーム，バンパー，サイドドアビーム等の自動車用部品の構成部材として好適に用いられる。また、本発明の制振性繊維強化樹脂成形体は、その特徴である積層構造を保持するものであれば、自動車用部品以外にも、各種の用途（ロボットフォーク、橋梁、家屋、車椅子、電動カート、自転車等の構成部材）に用いることが可能である。
【実施例】
【００３８】
つぎに、実施例について、比較例および参考例と併せて説明する。ただし、本発明は、その要旨を超えない限り、これら実施例に限定されるものではない。【００３９】
［実施例１〜１２、比較例１〜５］
ハンドレイアップ成形により、後記の表１、表２および表４に示す層構成となるよう各層を平面上に積層し、繊維強化樹脂の積層体を作製した。なお、表１、表２および表４に示す「ＣＦＲＰ」層は、エポキシ樹脂（大都産業社製、ダイトサイザー８２８）と、その硬化剤（ＡＤＥＫＡ社製、アデカハードナーＥＨ６００７）を、重量比で、エポキシ樹脂：硬化剤＝２：１でブレンドして得られた樹脂溶液を、炭素繊維クロス（東邦テナックス社製、テナックス（織組織：２ｍｍ幅で３０００本の炭素繊維（繊維径７μｍ）を綾織したもの、重さ：２００ｇ／ｍ2、厚み：０．２５ｍｍ））に塗布しローラーで均一にのばして、炭素繊維クロスに樹脂溶液を浸潤させて形成したものである。また、表１、表２および表４に示す「ＰＡ１２」層は、ポリアミド１２のアロイ材（宇部興産社製、３０３０ＪＩ６Ｌ）からなるフィルムを積層したものであり、「ＰＡ６」層は、ポリアミド６のアロイ材（Ｄｕｐｏｎｔ社製、ＳＴ８１１ＨＳ）からなるフィルムを積層したものである。また、表１、表２および表４に示す「ＰＡ６クロス」層は、アミラン２３５Ｔ−２４−７２０（東レ社製）を、織機を使用して平織した織物であり、「ＰＡ６６クロス」層は、４７００（旭化成せんい社製の平織物）である。また、表１、表２および表４に示す「Ｘ／Ｙ」は、本願請求項１に規定の「Ｘ／Ｙ」を計算したものであり、「ｄ／Ｄ」は、本願請求項１に規定の「ｄ／Ｄ」を計算したものである。【００４０】
［実施例１３〜１６］
ハンドレイアップ成形により、後記の表３に示す層構成となるよう各層を平面上に積層し、繊維強化樹脂の積層体を作製した。なお、表３に示す「ＣＦＲＰ」層は、エポキシ樹脂（大都産業社製、ダイトサイザー８２８）１００重量部と、その硬化剤（ＡＤＥＫＡ社製、アデカハードナーＥＨ６００７）５０重量部と、無機材料(大塚化学社製、ティスモＤ)５重量部とを三本ロール(井上製作所社製)によりブレンドして得られた樹脂溶液を、炭素繊維クロス（東邦テナックス社製、テナックス（織組織：２ｍｍ幅で３０００本の炭素繊維（繊維径７μｍ）を綾織したもの、重さ：２００ｇ／ｍ2、厚み：０．２５ｍｍ））に塗布しローラーで均一にのばして、炭素繊維クロスに樹脂溶液を浸潤させて形成したものである。また、表３に示す「ＰＡ６クロス」層は、アミラン２３５Ｔ−２４−７２０（東レ社製）を、織機を使用して平織した織物であり、「ＰＡ６６クロス」層は、４７００（旭化成せんい社製の平織物）である。また、表３に示す「Ｘ／Ｙ」は、本願請求項１に規定の「Ｘ／Ｙ」を計算したものであり、「ｄ／Ｄ」は、本願請求項１に規定の「ｄ／Ｄ」を計算したものである。【００４１】
［参考例１］
厚み２．０ｍｍの鋼板を用意し、これを参考例１とした。【００４２】
［参考例２］
厚み２．０ｍｍのアルミ板を用意し、これを参考例２とした。【００４３】
上記のようにして得られた実施例および比較例の繊維強化樹脂積層体、並びに参考例の金属板に対し、下記の基準に従い、各特性の評価を行った。これらの結果を、後記の表１〜表４に併せて示した。【００４４】
〔曲げ弾性率〕
各積層体（参考例は金属板）を、１５０ｍｍ×１０ｍｍの短冊状に切り出し、これをサンプルとして曲げ弾性率を測定した。このサンプルに対し、ＪＩＳ  Ｋ７０７４に準拠して、室温にて、試験速度２ｍｍ／ｍｉｎ、スパン間距離６４ｍｍで、３点曲げ試験を行い、歪み量（０．０５〜０．２５％）の応力勾配を用いて曲げ弾性率（ＭＰａ）を測定した。【００４５】
〔曲げ強度〕
各積層体（参考例は金属板）を、１５０ｍｍ×１０ｍｍの短冊状に切り出し、これをサンプルとして曲げ強度を測定した。すなわち、このサンプルに対し、ＪＩＳ  Ｋ７０７４に準拠して、室温にて、試験速度２ｍｍ／ｍｉｎ、スパン間距離６４ｍｍで、３点曲げ試験を行い、その際の曲げ強度（ＭＰａ）を測定した。【００４６】
〔曲げ破断時伸び〕
各積層体（参考例は金属板）を、１５０ｍｍ×１０ｍｍの短冊状に切り出し、これをサンプルとして曲げ破断時伸びを測定した。すなわち、このサンプルに対し、ＪＩＳ  Ｋ７０７４に準拠して、室温にて、試験速度２ｍｍ／ｍｉｎ、スパン間距離６４ｍｍで、３点曲げ試験を行い、その際の破断に至るまでの変位量から、曲げ破断時伸び（％）を測定した。【００４７】
〔減衰係数〕
各積層体（参考例は金属板）を、１５０ｍｍ×１０ｍｍの短冊状に切り出し、これをサンプルとして減衰係数を測定した。すなわち、このサンプルに対し、ＪＩＳ  Ｇ０６０２「制振鋼板の振動減衰特性試験法」に準拠して、片端固定打撃法にて試験を実施し、ヒルベルト変換を用いて常態時損失係数（減衰係数）を求めた。【００４８】
【表１】
0006002872.tif 000002
【００４９】
【表２】
0006002872.tif 000003
【００５０】
【表３】
0006002872.tif 000004
【００５１】
【表４】
0006002872.tif 000005
【００５２】
上記結果より、実施例の繊維強化樹脂積層体は、曲げ強度が高く、剛性に優れているとともに、減衰係数が大きいことから、制振性にも優れることがわかる。【００５３】
これに対し、比較例１の繊維強化樹脂積層体は、制振層となる層がないことから、実施例のものよりも減衰係数が小さく、制振性に劣る結果となった。比較例２の繊維強化樹脂積層体は、制振層となる層を有するものの、１層しかないことから、やはり実施例のものよりも減衰係数が小さく、制振性に劣る結果となった。比較例３の繊維強化樹脂積層体は、制振層となるＰＡ層を多数有しており、積層体に含まれる全てのＰＡ層の厚みの合計が占める割合（ｄ／Ｄ）が、本願発明の規定範囲を超えるものであることから、実施例のものよりも曲げ強度が小さく、剛性に劣る結果となった。比較例４および比較例５の繊維強化樹脂積層体は、積層体に含まれる全てのＰＡ層の厚みの合計が占める割合（ｄ／Ｄ）は本願発明の規定範囲内であるものの、制振層であるＰＡ層が最外層(一番外側)に設けられており、ＣＦＲＰ層とＰＡ層との界面が積層体の中央から離れ過ぎている（「Ｘ／Ｙ」が本願発明の規定範囲を超える）ことから、実施例のものよりも曲げ強度が小さく、剛性に劣る結果となった。【００５４】
なお、上記実施例においては、本発明における具体的な形態について示したが、上記実施例は単なる例示にすぎず、限定的に解釈されるものではない。当業者に明らかな様々な変形は、本発明の範囲内であることが企図されている。
【産業上の利用可能性】
【００５５】
本発明の制振性繊維強化樹脂成形体は、その特徴である積層構造を保持するものであれば、自動車用部品以外にも、各種の用途（ロボットフォーク、橋梁、家屋、車椅子、電動カート、自転車等の構成部材）に用いることが可能である。
【符号の説明】
【００５６】
１：繊維強化樹脂層
２：制振層
【要約】
樹脂を織布に浸潤させてなる繊維強化樹脂層と合成樹脂製の制振層との積層体である制振性繊維強化樹脂成形体であって、その積層体の厚み方向に対し中央に位置する層が中央繊維強化樹脂層であり、それを挟むように上下の制振層が設けられ、その外側に外側繊維強化樹脂層がそれぞれ設けられ、かつ、上記積層体の厚み方向の中心面である積層体中心面から上記中央繊維強化樹脂層と各制振層との界面までの厚み（Ｘ）と、上記積層体中心面から積層体表面までの厚み（Ｙ）が、Ｘ／Ｙ＝０．１９〜０．８９の関係を満たし、さらに、上記積層体に含まれる全ての制振層の厚みの合計（ｄ）と、上記積層体全体の厚み（Ｄ）が、ｄ／Ｄ＝０．０２〜０．１８の関係を満たす。したがって、高い強度を有するとともに制振性に優れる、制振性繊維強化樹脂成形体、およびそれを構成部材としてなる自動車用部品を提供することができる。【図１】
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