(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ターボ機械（１）に潤滑剤を供給する潤滑剤供給方法であって、前記ターボ機械（１）は少なくとも軸受け第１セット（６Ｌ）と軸受け第２セット（６Ｈ）とを有し、第１セットと第２セットの両方に潤滑剤が供給され、軸受け第２セット（６Ｈ）は、第１セットよりも大幅に高い温度で作動し、前記方法が、軸受け第２セット（６Ｈ）の上流で潤滑剤の流れが加熱され、この加熱は軸受け第２セット（６Ｈ）から帰還する潤滑剤の流れと熱交換することによって得られ、軸受け第２セット（６Ｈ）は第１セットよりも大幅に高い温度の潤滑剤が供給されることを特徴とする、潤滑剤供給方法。
【請求項２】
潤滑剤の流れが軸受け第１セット（６Ｌ）の上流の熱交換器（１４）で冷却される、請求項１に記載の潤滑剤供給方法。
【請求項３】
軸受け第１セット（６Ｌ）には第１回路（１２Ｌ）によって潤滑剤が供給され、軸受け第２セット（６Ｈ）には第１回路から分岐した第２回路（１２Ｈ）によって潤滑剤が供給される、請求項１または２に記載の潤滑剤供給方法。
【請求項４】
ターボ機械（１）に潤滑剤を供給する装置（１０）であって、前記ターボ機械（１）は軸受け第１セット（６Ｌ）と軸受け第２セット（６Ｈ）とを有し、前記第２セットは、前記第１セットよりも大幅に高い温度で作動するのに適しており、前記装置（１０）が、軸受け第１セット（６Ｌ）に潤滑剤を供給する第１回路（１２Ｌ）と、軸受け第２セット（６Ｈ）に潤滑剤を供給する第２回路（１２Ｈ）とを有し、第１回路（１２Ｌ）は第２回路（１２Ｈ）に至る分岐点（２０）を有し、第２回路（１２Ｈ）が、軸受け第２セット（６Ｈ）から帰還してくる潤滑剤の少なくとも１つの流れから、軸受け第２セット（６Ｈ）に供給するための潤滑剤の流れに熱を伝達する熱交換器（３０）を有し、第２セットは第１セットよりも大幅に高い温度の潤滑剤が供給されることを特徴とする、装置（１０）。
【請求項５】
第１回路（１２Ｌ）が、軸受け第１セット（６Ｌ）用に潤滑剤の流れを冷却するように、前記分岐点（２０）と軸受けの第１セット（６Ｌ）との間に熱交換器（１４）を含む、請求項４に記載の装置（１０）。
【請求項６】
軸受け第１セット（６Ｌ）と、第１セットよりも大幅に高い温度で作動するのに適した軸受け第２セット（６Ｈ）と、請求項４または５に記載の潤滑剤供給装置（１０）とを有するターボ機械（１）。
【請求項７】
請求項６に記載のターボ機械（１）を含む、特に航空目的のタービンエンジンアセンブリ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本明細書は、潤滑剤を特にターボ機械に供給する方法、システム、および装置の分野に関する。
【背景技術】
【０００２】
多くのターボ機械で、特にターボシャフトエンジン、ターボジェット、ターボプロップ、ターボポンプ、またはターボコンプレッサでは、２つの明らかに異なる温度のゾーンを区別することが可能である。そのように、航空目的のターボシャフトエンジン、ターボジェット、およびターボプロップでは通常、コンプレッサを有する比較的冷たいゾーンと燃焼室およびタービンを備える比較的熱いゾーンとに区別することが可能である。このようなターボ機械は通常、低温ゾーンと高温ゾーンの両方に、回転部分、特に駆動シャフトを支持する目的の軸受けも含む。このように、単一のタービン機械内で、軸受け第１セットは比較的低い温度で作動し、軸受け第２セットは比較的高い温度で作動する。本明細書において、「軸受けセット」は、必ずしも複数の軸受けを有さず、随意に同じように１個しか備えない１セットである場合もある。
【０００３】
従来、軸受け第１セットと第２セットの両方に潤滑剤を供給するために共通の供給回路が使用される。軸受けによって潤滑剤に送達された熱を除去し、そのようにしてターボ機械の作動中に潤滑剤の温度を維持するために、供給回路は通常熱交換器を含む。潤滑剤は熱交換器内で冷却された後に軸受けに供給されるが、熱交換器は、例えば空気／潤滑剤の熱交換器、または燃料／潤滑剤の熱交換器であってもよく、そのようにして潤滑剤から熱をそれぞれ周囲空気または燃料回路へと放出する。
【０００４】
このような熱交換器は、比較的複雑で、重く、かつ嵩高い部分品である。残念ながら、特に航空用途では、これらの欠点を最小限にすること、特に重量を最小限にすることが望ましい。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、タービン機械に潤滑剤を供給する方法において、潤滑剤の冷却の必要度、ならびにタービン機械に結合される熱交換器の重量、体積、および複雑さを縮小することを可能にする方法を提供することを模索する。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
少なくとも第１の実装では、この目的は、軸受け第１セットと第１セットよりも大幅に高い温度で作動する軸受け第２セットとを有するターボ機械内で、軸受け第２セットには第１セットの温度よりも大幅に高い温度の潤滑剤が供給されるということによって達成される。
【０００７】
これらの方策によって、軸受け第２セットとそれに給送される潤滑剤との温度差を縮小することが可能である。第２セットから潤滑剤への熱の伝達はこの温度差に依存することから、この伝達も同様に大幅に縮小され、このようにして潤滑剤を冷却する総体的な必要度も縮小される。
【０００８】
特定の実装では、軸受け第１セットの上流の熱交換器内で潤滑剤の流れが冷却される。このように、軸受け第２セットへの潤滑剤の流れを冷却する必要なく潤滑剤の温度を安定化させるように、潤滑剤によって吸収される熱の少なくとも一部が除去されることが可能である。
【０００９】
特定の実装では、軸受け第２セットの上流で潤滑剤の流れが加熱され、この加熱は、軸受け第２セットから帰還する潤滑剤の流れと熱交換することによって得られる。このように軸受け第２セットに給送される潤滑剤の温度を上昇させると同時に、軸受け第２セットから回収された潤滑剤を冷却することが可能であり、それによって軸受け第２セットから潤滑剤への総体的な熱伝達を縮小することに寄与する。
【００１０】
特定の実装では、軸受け第１セットには第１回路によって潤滑剤が供給され、軸受け第２セットには第１回路から分岐した第２回路によって潤滑剤が供給され、そのようにして、潤滑剤をそれぞれのセットの軸受けに対して異なったやり方で扱うこと、特に具体的には第１回路によって第１セットに給送される潤滑剤を冷却すること、かつ／または具体的には、第２セットから帰還してくる潤滑剤の流れと熱交換するなどによって、第２セットに給送される潤滑剤を加熱することを可能にする。
【００１１】
本明細書は、ターボ機械に潤滑剤を供給する装置において、前記ターボ機械は、軸受け第１セットと軸受け第２セットを有し、前記第２セットは、前記第１セットよりも大幅に高い温度で作動するのに適している、装置にも関する。
【００１２】
少なくとも１つの実施形態では、装置は、第１セットよりも大幅に高い温度で潤滑剤を第２セットに供給するように構成される。このように、より熱い軸受け第２セットと潤滑剤との間の熱伝達が縮小されることが可能であり、それによって潤滑剤を冷却する総体的な必要度を縮小する。
【００１３】
特定の実施形態では、装置は、潤滑剤を軸受け第１セットに供給する第１回路と、潤滑剤を軸受け第２セットに供給する第２回路とを有し、第１回路は第２回路に至る分岐点を有する。このようにして、この分岐点で２つ異なった潤滑剤の流れに分離することが可能であり、第１の流れは第１回路によって軸受け第１セットに給送され、より熱い第２の流れは第２回路によって第２セットに給送される。特に、より熱い軸受け第２セットに供給するための潤滑剤の温度に影響を及ぼさずに、軸受け第１セットに供給するための潤滑剤を個別に冷却するように、軸受け第１セットに供給するための潤滑剤を冷却するために、第１回路は、前記分岐点と軸受け第１セットとの間に熱交換器を含んでもよい。第２回路も、軸受け第２セットから帰還してくる潤滑剤の流れから熱を、軸受け第２セットに供給するための潤滑剤の流れに伝達する熱交換器を含んでもよく、それによって軸受け第２セットに給送される潤滑剤の温度を上昇させると同時に、軸受け第２セットから帰還される潤滑剤の温度を低下させる。
【００１４】
それにもかかわらず、特定の実施形態では、他の構成の回路および熱交換器も考慮されることができる。例えば、第２回路は第１回路から完全に分離していて、第１回路から分岐されていないことも可能である。第１回路の熱交換器と第２回路の熱交換器とは相互に独立して装置内に組み込まれることも可能である。軸受け第２セット用の潤滑剤の流れの少なくとも一部分を冷却するように、第１回路と第２回路の間の分岐点よりも上流に、潤滑剤を冷却する熱交換器を組み込むことさえも構想することが可能である。
【００１５】
本明細書は、軸受け第１セットと第１セットよりも大幅に高い温度で作動するのに適した軸受け第２セットと、第１セットよりも大幅に高い温度で潤滑剤を第２セットに供給するように構成された装置とを有するターボ機械、ならびに特に航空目的のそのようなエンジンを含むタービンエンジンアセンブリにも関する。「タービンエンジンアセンブリ」という用語は、ターボシャフトエンジンだけでなく、迂回路を備えた、または備えていないターボプロップまたはターボジェットにも使用される。
【００１６】
これらの配置構成によって、このようなターボ機械とこのようなタービンエンジンアセンブリの重量、寸法、コスト、および複雑さを縮小することが可能である。
【００１７】
非制限的な実施例としてここに掲げられる実施形態についての以下の詳しい記述を読めば、本発明がより充分に理解されることが可能であり、その利点がより明らかになろう。記述は以下の添付図面を参照する。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】ターボ機械の長手方向断面図である。
【図２】従来技術の潤滑剤供給装置の概略図である。
【図３Ａ】第１実施形態を構成する潤滑剤供給装置を示す概略図である。
【図３Ｂ】第２実施形態を構成する潤滑剤供給装置を示す概略図である。
【図３Ｃ】第３実施形態を構成する潤滑剤供給装置を示す概略図である。
【図３Ｄ】第４実施形態を構成する潤滑剤供給装置を示す概略図である。
【図４】再生式熱交換器の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
ターボ機械１、より具体的には回転翼航空機のターボシャフトエンジンアセンブリの形成部分が例証として図１に提示されている。ターボ機械１は、コンプレッサ２を含む低温セクションＬと、燃焼室３およびタービン４を含む高温セクションＨとを備える。タービン４とコンプレッサ２は駆動シャフト５によって一緒に接続される。駆動シャフト５は、低温セクションＬ内の軸受け第１セット６Ｌと高温セクションＨ内の軸受け第２セット６Ｈとを備える複数の軸受けによって支持される。高温セクションＨ内の軸受け６Ｈは、それらの位置を与えられて、低温セクションＬ内の軸受け６Ｌの温度よりも大幅に高い温度にある。
【００２０】
軸受け６Ｌと６Ｈを潤滑化するために、このようなエンジンは通常、軸受けに潤滑剤を供給する装置も含む。そのような従来技術の装置が図２に示されている。この潤滑剤供給装置１１０は、タンク１１１、低温セクションの軸受け６Ｌと高温セクションＨの軸受け６Ｈとに潤滑剤を供給する共通回路１１２、ならびに軸受け６Ｌと６Ｈから潤滑剤をタンク１１１に帰還させる回路１１３を備える。潤滑剤供給回路１１２と潤滑剤帰還回路１１３の両方とも、回路１１２と１１３内で潤滑剤を循環させ、圧力、温度、粒子の存在等を監視する従来の制御および／または監視手段（図示されず）、即ちポンプ、弁、逆止め弁、および／またはフィルタを含んでもよい。さらに、供給回路１１２は、潤滑剤を冷却して軸受け６Ｌと６Ｈ内で吸収された熱を除去する熱交換器１１４を有する。一例として、熱交換器１１４は、潤滑剤の熱を周囲空気に放出する潤滑剤／空気の熱交換器、潤滑剤から熱をエンジンの燃料回路に放出する潤滑剤／燃料の熱交換器、またはそれらの組み合わせであってもよい。
【００２１】
その従来技術の潤滑剤供給装置１１０では、このように潤滑剤は実質的に同じ温度で軸受け６Ｌと６Ｈに給送される。それにもかかわらず、高温セクションＨ内の軸受け６Ｈは、低温セクションＬ内の軸受け６Ｌよりも大幅に高い温度にあることから、潤滑剤は軸受け６Ｌ内より軸受け６Ｈ内でより激しく加熱されることになる。
【００２２】
このように、例えば毎時４５０リットル（Ｌ／ｈ）に等しい潤滑剤の総流量Ｄｇが、軸受け６Ｌと６Ｈに対してそれぞれ例えば３００Ｌ／ｈの流量ＤＬと、例えば１５０Ｌ／ｈの流量ＤＨとに分けられ、例えば１１１°Ｃの共通温度Ｔｉで軸受け両セットに給送されると、流れＤＬは、軸受け６Ｌから１．７キロワット（ｋＷ）などの熱力ＰＬを受け取り、それによって、例えば１２１°Ｃと等しい温度ＴＯ，Ｌに加熱されるのに対し、流れＤＨは軸受け６Ｈから４．９ｋＷなどの熱力ＰＨを受け取り、１７１°Ｃなどの温度ＴＯ，Ｈに加熱される。２つの部分的流れＤＬとＤＨはタンク１１１内で再度一緒に混ざり合い、そのようにして潤滑剤はタンク内で１３８°Ｃなどの中間温度ＴＲを呈示する。したがって総流量Ｄｇを初期温度Ｔｉに冷却するために、熱交換器１１４は、熱力ＰＬとＰＨ
を合計したものにおおよそ等しい熱力ＰＴ、即ち、一例としてここに掲げられた値に対しては６．６ｋＷを除去しなければならない。特に軸受け６Ｈによって潤滑剤に伝達された熱束を除去し、そのようにして油の過熱、起こり得るコークス化および／または劣化の加速を回避するために、熱交換器１１４は相当な大きさであることが必要である。
【００２３】
図３Ａは、従来技術と比較して潤滑剤を冷却する必要度が縮小されることを可能にする潤滑剤供給装置１０の第１実施形態を示す。この潤滑剤供給装置１０はタンク１１と、低温セクションＬ内の軸受けセット６Ｌに潤滑剤を供給する第１供給回路１２Ｌと、高温セクションＨ内の軸受けセット６Ｈに潤滑剤を供給する第２供給回路１２Ｈと、軸受けセット６Ｌからタンク１１へ潤滑剤を帰還させる第１帰還回路１３Ｌと、軸受けセット６Ｈからタンク１１へ潤滑剤を帰還させる第２帰還回路１３Ｈとを有する。第２供給回路１２Ｈは、第１供給回路１２Ｌから分岐点２０で分岐する。従来技術の通り、各回路１２Ｈ、１２Ｌ、１３Ｈ、および１３Ｌには、回路１２Ｈ、１２Ｌ、１３Ｈ、および１３Ｌによる潤滑剤の循環を駆動および制御する従来の手段（図示されず）、即ちポンプ、弁、逆止め弁、および／またはフィルタなどが取り付けられてもよい。
【００２４】
この第１実施形態では、第１供給回路１２Ｌは、両軸受けセット６Ｈと６Ｌに給送されるべき潤滑剤を冷却する目的で、分岐点２０の上流に熱交換器１４を含む。一例として、この熱交換器１４は、熱を潤滑剤から周囲空気に放出するように、潤滑剤／空気の熱交換器であってもよく、熱を潤滑剤からエンジンの燃料回路に放出するように、潤滑剤／燃料の熱交換器であってもよく、あるいは両方の組み合わせであってもよい。
【００２５】
軸受け６Ｈからの帰還してくる潤滑剤から取られた熱を使用して、軸受け６Ｈに供給するべき潤滑剤を加熱するために、供給回路１２Ｈと帰還回路１３Ｈの中間に別の熱交換器３０が配置される。このような再生式熱交換器３０は、図４で示されるようにとりわけ簡単なやり方で、潤滑剤の進行方向と帰還方向にそれぞれが機能する同心のダクト３１と３２によって製作されることができる。
【００２６】
装置１０によって、エンジン１の高温セクションＨの軸受け６Ｈと低温セクションＬの軸受け６Ｌとには大幅に異なる温度の潤滑剤が供給されることが可能である。より具体的には、回路１２Ｈによって軸受け６Ｈに給送される潤滑剤は、回路１２Ｌによって軸受け６Ｌに給送される潤滑剤より大幅に熱い。その結果、軸受け６Ｈと作動中に回路１２Ｈによって軸受けに給送される潤滑剤との温度差は、従来技術の装置１１０よりも小さく、それによって軸受け６Ｈから潤滑剤への熱の伝達を縮小し、そのようにして潤滑剤を冷却する総体的な必要度を縮小する。このように熱交換器１４は、従来技術の装置１１０の熱交換器１１４よりも小さく寸法決めされることができる。
【００２７】
比較する目的で以上に述べられた装置１１０を有するエンジンと同等のエンジンでは、低温セクションＬの軸受けセット６Ｌと高温セクションＨの軸受けセット６Ｈとはこのように、３００Ｌ／ｈと１５０Ｌ／ｈにそれぞれ等しい潤滑剤のそれぞれの流量ＤＬとＤＨを受け取る。それにもかかわらず、熱交換器１４によって除去されるべき熱力ＰＴは、５．８ｋＷなどに縮小されることが可能であり、このように従来技術の装置１１０の熱交換器１１４と比較して１２％の縮小を呈示する。タンク１１内の潤滑剤を同じ温度ＴＲ（この例では１３８°Ｃ）とすると、総流量Ｄｇは、熱交換器１４内で、比較用装置１１０の温度Ｔｉより高い温度Ｔｉ，Ｌ、即ち１１５°Ｃの温度Ｔｉ，Ｌなどにしか冷却されない。軸受け６Ｌに給送される流れＤＬはこの温度Ｔｉ，Ｌであり、同様に軸受け６Ｌからの熱の１．７ｋＷであってもよい熱力ＰＬを軸受け６Ｌにて受け取ると、従来技術の比較例よりも高い温度Ｔｏ，Ｌ、即ち１２５°Ｃの温度Ｔｏ，Ｌなどでタンク１１に帰還する。
【００２８】
しかし、軸受け６Ｈに給送される流れＤＨは、熱交換器３０内で、それらの軸受け６Ｈから帰還してくる潤滑剤によって、温度Ｔｉ，Ｌよりも高い温度Ｔｉ，Ｈに加熱される。例えば、温度Ｔｉ，Ｈは１３５°Ｃであることができる。このより高い温度Ｔｉ，Ｈで軸受け６Ｈに給送されると、流れＤＨは、温度差が小さいことから、認識可能に少ない熱力ＰＬしか吸収しない。一例としてここに掲げられた値では、この熱力ＰＬはせいぜい４．１ｋＷでしかない場合がある。それにもかかわらず、潤滑剤はまた、軸受け６Ｈから離れる際、従来技術の比較例よりも高い温度Ｔｏ，Ｈに到達する。この実施形態では、温度Ｔｏ，Ｈは、例えば１８５°Ｃであることができる。それにもかかわらず、軸受け６Ｈから帰還してくる潤滑剤からの熱のほんの一部が次いで熱交換器３０内に到着する潤滑剤に伝達されることから、タンクに帰還する際のこの流れＤＨの温度Ｔｒ，Ｈは、従来技術の比較例の温度Ｔｏ，Ｈよりも低くなることが可能である。例えば、温度Ｔｒ，Ｈは１６５°Ｃである場合がある。
【００２９】
このように、吸収される熱力の量を縮小するために潤滑剤が軸受け６Ｈ内でより高い温度に到達することから、吸収される熱力を縮小することに対する現段階の主な制限要因は、潤滑剤によって到達されることができる最高温度である。航空機用の潤滑剤は一般的に、１８０°Ｃから２１０°Ｃの範囲のコークス化温度を有することから、温度Ｔｏ，Ｈは通常この範囲内で、使用される潤滑剤のコークス化温度より僅かに下になるべきである。潤滑剤のコークス化のリスクとは別に、軸受け６Ｈ内の潤滑剤の最高温度に対する他の制限要因は、軸受け６Ｈ自体が耐えることが可能な最高温度である。そのようなことから、これらの軸受けは、高温に耐えることに特に優れた材料、例えばＭ５０およびＭ５０ＮｉＬ鋼などの低炭素鋼、フランス航空規格ＡＩＲ９１６０によって規定された３２ＣＤＶ１３鋼などの窒素化鋼、またはセラミックなどで製造されてもよい。
【００３０】
図３Ｂは、軸受け６Ｈの上流や下流の熱交換器３０を有さず、回路１２Ｌ内で分岐点２０の下流に熱交換器１４が配置される代替え的実施形態を示す。したがって、この第２実施形態では、熱交換器１４は軸受け６Ｌに給送される潤滑剤の流れしか冷却しない。このように、第１実施形態の追加の熱交換器がなくても、熱交換器１４によって冷却されるのはその潤滑剤だけであることから、軸受け６Ｈに給送される潤滑剤は軸受け６Ｌに給送される潤滑剤よりも熱い。したがって、潤滑剤に対する冷却の必要度はより緩和される。
【００３１】
比較するために以上に述べられた装置１１０に使用されるエンジンと同等のエンジンでは、低温セクションＬの軸受けセット６Ｌと高温セクションＨの軸受けセット６Ｈとは、このように、例えば同様に３００Ｌ／ｈと１５０Ｌ／ｈであってもよいそれぞれの流量ＤＬとＤＨを受け取る。このように、熱交換器１４によって除去されるべき熱力ＰＴも同様に５．５ｋＷなどに縮小されることが可能であって、そのようにして従来技術の装置１１０の熱交換器１１４と比較して１６％の縮小を呈示する。タンク１１内の潤滑剤を同じ温度ＴＲ（この例では１３８°Ｃ）とすると、流れＤＬしか冷却しない熱交換器１４は、少ししか熱を除去しなくても、それにもかかわらず、温度Ｔｉ，Ｌを従来技術の記述Ｔｉ，よりも下、１０４°Ｃなどに降下させることが可能である。軸受け６Ｌ内に実質的に同じ熱力ＰＬが吸収された状態で、この潤滑剤の流れＤＬは、従来技術の温度よりも大幅に低い温度Ｔｏ，Ｌでタンク１１に帰還する。例えば、この実施形態でタンク１１に帰還する流れＤＬの温度Ｔｏ，Ｌは１１４°Ｃであることができる。
【００３２】
さらに、回路１２Ｈ内で小さな熱損失があっても、潤滑剤ＤＨの流れは、タンク１１内の潤滑剤の温度ＴＲよりもあまり低くない温度Ｔｉ，Ｈで軸受け６Ｈに給送される。このようにその温度は温度Ｔｉ，Ｌよりも大幅に高い。例えば、この実施形態での温度Ｔｉ，Ｈは１３５°Ｃであることができる。したがって、軸受け６Ｈの出口の温度が大幅に高い温度Ｔｏ，Ｈ、１８５°Ｃなどであっても、流れＤＨは軸受け６Ｈから比較的限られた量の熱力ＰＬしか吸収しない。このように、一例としてここに掲げられた値で、熱力ＰＬは４．２ｋＷに制限される。
【００３３】
図３Ｃは、第１および第２実施形態の特徴を組み合わせた第３実施形態を示す。このようなことから、熱交換器１４は、第２実施形態のように分岐点２０の下流に位置付けられるが、装置１０は、第１実施形態のように供給回路１２Ｈと帰還回路１３Ｈの間に位置付けられた熱交換器３０も含む。したがってこれは軸受け６Ｌに行く潤滑剤と軸受け６Ｈに行く潤滑剤との両方とも冷却する働きがある。この第３実施形態は、軸受け６Ｈに給送される油の流量と軸受け６Ｈに給送される油の流量との間に大きな割合を呈示する装置に対してより有利である。
【００３４】
最後に、図３Ｄは、第１実施形態に類似するが熱交換器１４が第１および第２帰還回路１３Ｌおよび１３Ｈとタンク１１との間に位置付けられた第４実施形態を示す。このようなことから、潤滑剤はタンクの下流ではなく上流で冷却される。このことは、タンク１１の熱特性と、その容量と、循環する潤滑剤の流量とにも依存するが、第１実施形態の配置構成よりも程度の差こそあれ効果的である。
【００３５】
本発明は、特定の実施形態を参照して記述されるが、特許請求の範囲によってここに規定される本発明の一般的範囲を超えることなくそれらの実施形態に対して様々な修正および変更が実施されることができることが明らかである。とりわけ、ここに示される様々な実施形態の個々の特徴は、追加の実施形態に組み合わされることができる。その結果、記述および図面は、制限するものではなく、例証されるものとしてみなされるべきである。
【図１】
0005897602.tif 000002
【図２】
0005897602.tif 000003
【図３Ａ】
0005897602.tif 000004
【図３Ｂ】
0005897602.tif 000005
【図３Ｃ】
0005897602.tif 000006
【図３Ｄ】
0005897602.tif 000007
【図４】
0005897602.tif 000008