(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも半水石膏と無水石膏とを含む石膏成分をＳＯ3換算で１．３重量％以上２．２重量％以下含有し、無水石膏をＳＯ3換算で０．３５重量％以上１．６０重量％以下含有し、Ｃ3Ａに対する半水石膏のモル比がＳＯ3換算で０．７２以上４．３以下であることを特徴とするセメント組成物。
【請求項２】
Ｃ3Ａが１．３重量％以上５重量％以下含有されていることを特徴とする請求項１に記載のセメント組成物。
【請求項３】
材齢２８日の水和熱が２９０Ｊ／ｇ以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載のセメント組成物。
【請求項４】
請求項１乃至３の何れか一項に記載のセメント組成物と骨材とを含有することを特徴とするコンクリート組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水と混練された後においても、適度な流動性を保持するセメント組成物、及び、該セメント組成物を用いたコンクリート組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
セメント組成物、及び、該セメント組成物を用いたコンクリート組成物（以下、セメント組成物等と記す）は、水分と混練された際に適度な流動性を有することが必要とされる。このような流動性の調整は、セメント組成物が水和反応によって凝結するまでの時間を調整することで行われる。凝結（水和反応）が始まるまでの時間は、一般的に、セメント組成物等と水分とを混練する際の水分量や、混和剤として用いられる減水剤の含有量等を調整することが可能である。
【０００３】
また、上記のように、凝結が始まるまでの時間を調節した場合であっても、セメント組成物等と水とを混練した後、比較的早期に、混練物の流動性が低下する場合がある。斯かる流動性の低下は、セメント組成物の凝結によるものではなく、セメント組成物に含有されている半水石膏と水分とが反応し、急激に二水石膏を析出することで生じるものである。斯かる流動性の低下は、セメント組成物に凝結が生じる前に生じるものであり、一般的に偽凝結と言われている。このような偽凝結を抑制する方法としては、セメント組成物を製造する際に生成される半水石膏の量（半水化率）を調整する方法が提案されている（特許文献１参照）。該半水化率は、セメント組成物中の石膏成分の合計量に対する半水石膏の割合である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００８−２１４１４７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ここで、半水石膏は、セメント組成物を製造する際に生成されるものである。具体的には、半水石膏は、セメントクリンカーと石膏成分とが粉砕される際に生じる熱（粉砕熱）によって、石膏成分中の二水石膏が水分子を失うことで生成される。このため、粉砕熱の発生を抑制し、半水石膏の生成を抑制することで、半水化率を低減し、偽凝結を抑制することが考えられる。しかしながら、半水石膏の生成を効果的に抑制できる程度に粉砕熱を制御することは、一般的に困難である。
【０００６】
また、セメント組成物を製造する際に、セメントクリンカーと共に粉砕する石膏成分の総量を低減することで、生成する半水石膏の量を低減することも考えられる。しかしながら、石膏成分の総量を低減すると、混練物が硬化して形成された硬化体の強度が低下したり、硬化体の乾燥収縮が大きくなったりする等、硬化体の物性を低下させる要因になる。また、半水石膏の含有量を低減すると、Ｃ3Ａの水和反応を遅延させることが困難となり、混練物の凝結が早期に生じ、混練物の流動性が低下し易くなる。
【０００７】
また、セメント組成物に含有されるＣ3Ａは、セメント組成物が水と混練された際に、半水石膏と反応して、半水石膏を消費する。このため、Ｃ3Ａの存在によってセメント組成物における半水化率が低減される。しかしながら、Ｃ3Ａは、水和熱が高いため、Ｃ3Ａの含有量を増加させて半水石膏の消費を向上させようとした場合、水和熱が高くなり、混練物が硬化して形成された硬化体にひび割れを生じさせる要因となる。その反面、水和熱を低減するべくＣ3Ａの含有量を比較的低く設定すると、Ｃ3Ａに対する半水石膏の割合が増加し、偽凝結が生じ易くなる。
【０００８】
そこで、本発明は、セメント組成物等と水とが混練されて硬化することで形成された硬化体の物性を維持しつつ、混練物の流動性を維持することができるセメント組成物、及び、該セメント組成物を用いたコンクリート組成物を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、石膏成分の一部を無水石膏に置換することで、硬化体の物性を維持しつつ、混練物の流動性の低下を抑制し得ることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【００１０】
本発明に係るセメント組成物は、少なくとも半水石膏と無水石膏とを含む石膏成分をＳＯ3換算で１．３重量％以上２．２重量％以下含有し、無水石膏をＳＯ3換算で０．３５重量％以上１．６０重量％以下含有し、Ｃ3Ａに対する半水石膏のモル比がＳＯ3換算で０．７２以上４．３以下であることを特徴とする。
【００１１】
斯かる構成によれば、石膏成分の総量の一部が無水石膏で置換されることで、セメント組成物中の石膏成分の総量を維持しつつ、半水石膏の割合が低減される。また、Ｃ3Ａに対する半水石膏のモル比が上記の範囲であることで、セメント組成物と水分とが混練した際に、半水石膏によってＣ3Ａの水和反応が効果的に遅延されると共に、Ｃ3Ａによって半水石膏が効果的に消費される。
【００１２】
これらによって、セメント組成物と水分とが混練されてなる混練物が早期に凝結したり、混練物に偽凝結が生じたりするのを抑制することができ、混練物の流動性を効果的に維持することができる。
【００１３】
Ｃ3Ａが１．３重量％以上５重量％以下含有されていることが好ましい。また、材齢２８日の水和熱が２９０Ｊ／ｇ以下であることが好ましい。
【００１４】
本願発明に係るコンクリート組成物は、上記何れかに記載のセメント組成物と骨材とを含有することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
以上のように、本発明によれば、セメント組成物等と水とが混練されて硬化することで形成された硬化体の物性を維持しつつ、混練物の流動性を維持することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明について説明する。
【００１７】
本発明に係るセメント組成物は、水分と共に混練されてペースト状で施工されたり、骨材等と混合されてコンクリート組成物を構成したりするものである。斯かるセメント組成物は、石膏成分として、少なくとも半水石膏と無水石膏とを含有するものである。セメント組成物中の石膏成分の含有量としては、従来のように、無水石膏を含有しないセメント組成物を形成する際に必要な石膏成分の含有量と同等であることが好ましい。具体的には、セメント組成物に対する石膏成分の含有量としては、ＳＯ3換算で１．３重量％以上であり、１．１重量％以上であることが好ましい。また、ＳＯ3換算で２．２重量％以下であり、２．０重量％以下であることが好ましい。
【００１８】
前記半水石膏は、セメント組成物を形成する際に生成される。具体的には、セメント組成物を形成する際には、セメントクリンカーと共に、石膏成分としての二水石膏の塊が所定の粒度となるように粉砕される。この際、粉砕熱によって二水石膏から水分子が失われることにより、半水石膏が生成され、セメント組成物中に含有される。
【００１９】
なお、セメント組成物に含有される半水石膏としては、上述のように、二水石膏から生成されたもの以外に、塊状の半水石膏がセメントクリンカーと共に粉砕機へ投入されて粉砕されたものであってもよい。また、セメント組成物に半水石膏を含有させる方法としては、粉砕されたセメントクリンカーと粉砕された半水石膏とを混合する方法や、セメントクリンカー及び塊状の二水石膏を粉砕したものと、セメントクリンカー及び塊状の半水石膏を粉砕したものとを混合する方法が挙げられる。
【００２０】
セメント組成物中の半水石膏の含有量としては、ＳＯ3換算で０．６重量％以上であることが好ましく、０．８重量％以上であることがより好ましい。また、ＳＯ3換算で１．５重量％以下であることが好ましく、１．２重量％以下であることがより好ましい。また、石膏成分中の半水石膏の含有量としては、ＳＯ3換算で２６重量％以上であることが好ましく、３５重量％以上であることがより好ましい。
【００２１】
前記無水石膏は、セメント組成物を製造する際に、セメントクリンカーと共に塊状の無水石膏が所定の粒度となるように粉砕されることによって、セメント組成物中に含有される。無水石膏としては、Ｉ型（高温型）、ＩＩ型（不溶性）、ＩＩＩ型（可溶性）の何れであっても良いが、水と反応して半水石膏を生成しないＩＩ型の不溶性無水石膏を用いることが好ましい。
【００２２】
なお、セメント組成物に含有される無水石膏としては、上述のように、塊状の無水石膏がセメントクリンカーと共に粉砕されたもの以外に、セメントクリンカーとは別に粉砕されたものであってもよい。また、セメント組成物に無水石膏を含有させる方法としては、セメントクリンカー及び塊状の二水石膏を粉砕したものと、セメントクリンカー及び塊状の無水石膏を粉砕したものとを混合する方法や、塊状の無水石膏と、塊状の二水石膏又は塊状の半水石膏とを混合した状態で、セメントクリンカーと共に粉砕する方法が挙げられる。
【００２３】
セメント組成物中の無水石膏の含有量は、セメント組成物中の石膏成分の含有量が上記の含有量となるように調整される。つまり、本発明のセメント組成物は、従来技術のような無水石膏を含有しないセメント組成物中の石膏成分の一部を無水石膏で置換したものである。セメント組成物中の無水石膏の含有量としては、ＳＯ3換算で０．３５重量％以上であり、０．５重量％以上であることがより好ましい。また、ＳＯ3換算で１．２５重量％以下であり、１．０重量％以下であることがより好ましい。石膏成分中の無水石膏の含有量としては、ＳＯ3換算で４０重量％以上であることが好ましく、４５重量％以上であることがより好ましく、５５重量％以上であることが更に好ましい。また、ＳＯ3換算で９５重量％以下であることが好ましく、８０重量％以下であることがより好ましい。
【００２４】
セメント組成物に含有される他の石膏成分としては、二水石膏が挙げられる。二水石膏は、セメント組成物を製造する際に、セメントクリンカーと共に所定の粒度となるように粉砕されることによって、セメント組成物中に含有される。なお、上述のように、二水石膏の一部は、半水石膏になってセメント組成物中に含有される。
【００２５】
半水石膏、二水石膏、及び、無水石膏の含有量は、石膏成分の全量が所定の値となるように調整される。具体的には、従来技術のように、石膏成分として無水石膏を含有しないセメント組成物を製造する際に設定される石膏成分の含有量を維持するように、半水石膏、二水石膏、及び、無水石膏の含有量が調整される。二水石膏、半水石膏、無水石膏は、一般的に使用されているものであれば起源は、限定されるものではない。
【００２６】
二水石膏と半水石膏の合計量に対する半水石膏の割合としては、ＳＯ3換算で８０重量％以上であることが好ましく、９０重量％以上であることがより好ましい。また、二水石膏と半水石膏の合計量に対する半水石膏の割合としては、ＳＯ3換算で１００重量％以下であることが好ましく、９５重量％以下であることがより好ましい。
【００２７】
セメント組成物中の他の成分としては、Ｃ2Ｓ、Ｃ3Ａ、Ｃ4ＡＦ等が挙げられる。これらの成分は、セメントクリンカーの成分であって、セメントクリンカーと石膏成分とが粉砕されることでセメント組成物中に含有される。
【００２８】
セメント組成物中のＣ2Ｓの含有量としては、５０重量％以上であることが好ましく、５３重量％以上であることがより好ましい。また、７０重量％以下であることが好ましく、６０重量％以下であることがより好ましい。
【００２９】
セメント組成物中のＣ3Ａの含有量としては、１．２重量％以上であることが好ましく、１．５重量％以上であることがより好ましい。また、５重量％以下であることが好ましく、２．５重量％以下であることがより好ましい。Ｃ3Ａが１．２重量％以上であることで、セメント原料を焼成してセメントクリンカーを形成する際に、液相として存在するＣ4ＡＦ及びＣ3Ａのうち、融点の低いＣ4ＡＦのＣ3Ａに対する比率が低減される。これにより、液相粘性が向上し、セメントクリンカーの形成（造粒）を適切に進行させることができる。これにより、比較的小さい粒径のセメントクリンカーが形成される。このようなセメントクリンカーがクリンカークーラーに到達しても、クリンカークーラー中の層圧が一定になり、セメントクリンカーの急冷を効果的に行うことができる。また、Ｃ3Ａは、水和熱が高いため、Ｃ3Ａが５重量％以下であることで、材齢２８日の水和熱を２９０Ｊ／ｇ以下に設定することができる。
【００３０】
セメント組成物中のＣ4ＡＦの含有量としては、９重量％以上であることが好ましく、１０重量％以上であることがより好ましい。また、１３．５重量％以下であることが好ましく、１２重量％以下であることがより好ましい。
【００３１】
Ｃ3ＡとＣ4ＡＦとの合計量（間隙質量）としては、１１重量％以上であることが好ましく、１２重量％以上であることがより好ましい。また、１５重量％以下であることが好ましく、１４重量％以下であることがより好ましい。間隙質量が１１重量％以上であることで、セメント原料を焼成してセメントクリンカーを形成する際に、適切な量の液相が形成される。これにより、液相介在による固相-液相反応が速やかに進行する。また、焼成時にダストが飛散し易くなるのが抑制され、ダストによって焼成熱が吸収（キルン中におけるバーナーからの輻射熱の遮断）されるのが抑制される。これにより、セメント原料の焼成が効率的に行われる。一方、間隙質量が１５重量％以下であることで、キルン内のコーチング量が低減され、キルンの安定運転を維持することができ、また、カルシウムシリケート鉱物の生成が適当に行われる。これにより、セメント組成物と水分とを混練した混練物が硬化した際に、硬化体の強度低下を抑制することができる。
【００３２】
本願発明では、Ｃ3Ａに対する半水石膏の割合（モル比）が制御される。具体的には、Ｃ3Ａに対する半水石膏のモル比は、ＳＯ3換算で４．３以下であり、４．０以下であることがより好ましく、３．５以下であることが更に好ましい。また、ＳＯ3換算で１．０以上となるものである。前記モル比が４．３以下であることで、セメント組成物と水分とを混練した後、早い時期（注水から１５分間）での流動性の低下（偽凝結）を抑制することができる。また、前記モル比が１．０以上であることで、Ｃ3Ａの水和反応（凝結）が適度に遅延され、混練物の流動性を維持することができる。
【００３３】
上記のような構成を有するセメント組成物としては、特に限定されるものではなく、例えば、水和熱の小さいビーライトの比率を高くしたものが挙げられる。具体的には、低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメントなどの間隙質量（Ｃ3ＡとＣ4ＡＦとの合計量）の比較的少ないセメント組成物が挙げられる。
【００３４】
以上のように、本発明に係るセメント組成物、及び、コンクリート組成物によれば、セメント組成物等と水とが混練されて硬化することで形成された硬化体の物性を維持しつつ、混練物の流動性を維持することができる。
【００３５】
即ち、石膏成分の総量の一部が無水石膏で置換されることで、セメント組成物中の石膏成分の総量を維持しつつ、半水石膏の割合が低減される。また、Ｃ3Ａに対する半水石膏のモル比が上記の範囲であることで、セメント組成物と水分とが混練した際に、半水石膏によってＣ3Ａの水和反応が効果的に遅延されると共に、Ｃ3Ａによって半水石膏が効果的に消費される。
【００３６】
これらによって、セメント組成物と水分とが混練されてなる混練物が早期に凝結したり、混練物に偽凝結が生じたりするのを抑制することができ、混練物の流動性を効果的に維持することができる。
【実施例】
【００３７】
以下、本発明の実施例について説明する。
【００３８】
＜実施例＞
１．セメント組成物の作製
下記表１及び２に示す成分組成となるようにセメント組成物を作製した。なお、下記表１における各成分の含有量は、セメント組成物全体に対する重量割合である。また、石膏成分の含有量は、ＳＯ3に換算したものである。
【００３９】
２．セメントペーストの作製
各セメント組成物と、水分と、減水剤（ＢＡＳＦポゾリス社製  １５Ｓ）を混練することで、セメントペーストを作製した。水分の添加量としては、得られる各セメントペーストがＪＩＳ  Ｒ  ５２０１に規定する方法で測定される標準軟度となるような水分量とした。減水剤の添加量としては、セメント組成物の重量に対して１重量％とした。
【００４０】
３．流動性の評価
ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１の「セメントの物理試験方法」における「８．凝結試験」で使用する装置（ビカー針装置、及び、セメントペースト容器）を用いて、上記各セメントペーストに対して、流動性の評価を行った。具体的には、セメントペーストを収容する容器として、前記ビカー針装置のセメントペースト容器を用い、該セメントペースト容器中に上記のセメントペーストを流し込んだ。そして、セメントペーストの上面を略水平な状態にした。セメントペースト中に降下させる棒部材として、上記ビカー針装置の標準棒を用い、該標準棒の下方にセメントペーストを収容したセメントペースト容器を配置した。
【００４１】
次に、標準棒の下端部をセメントペーストの上面に接触させた状態から棒部材の自重によってセメントペーストに対して荷重を加えた。これにより、標準棒をセメントペースト中へ降下させた。そして、標準棒がセメントペースト中に降下し始めてから３０秒経過した時の降下距離を測定した。なお、降下距離の測定は、混練した直後のセメントペーストをセメントペースト容器内に流し込んだ直後を０分とし、０分後、５分後、１０分後、１５分後の各時間において各セメントペーストに対して行った。降下距離の測定結果については、下記表３に示す。
【００４２】
４．モルタル圧縮強さの測定
ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１に準拠し、モルタル（硬化体）を成型し、材齢７日および２８日のモルタル圧縮強さを測定した。測定結果については、下記表３に示す。
【００４３】
５．硬化体の乾燥収縮の測定
ＪＩＳ  Ａ  １１２９  「モルタル及びコンクリートの長さ変化試験方法−第３部：ダイヤルゲージ方法」に準拠し、材齢２８日、５６日の乾燥収縮を測定した。測定結果については、下記表３に示す。
【００４４】
６．水和熱の測定
ＪＩＳ  Ｒ  ５２０３に準拠し、材齢２８日の水和熱を測定した。測定結果については、下記表３に示す。
【００４５】
【表１】
0005846494.tif 000002
【００４６】
【表２】
0005846494.tif 000003
【００４７】
【表３】
0005846494.tif 000004
【００４８】
＜まとめ＞
１．流動性について
実施例１〜８と、比較例１〜４とを比較すると、各実施例の方が長時間に亘って混練物の流動性（効果距離）が維持されることが認められる。これは、比較例１においては、Ｃ3Ａに対する半水石膏のモル比が各実施例よりも大きいため、Ｃ3Ａによって半水石膏が効果的に消費されず、混練物に偽凝結が生じ、流動性が低下したものと考えられる。また、比較例４においては、Ｃ3Ａに対する半水石膏のモル比が各実施例と同様であるものの、セメント組成物中の無水石膏の割合が各実施例よりも低いため、セメント組成物中の半水石膏の割合が高くなり、混練物に偽凝結が生じ、流動性が低下したものと考えられる。また、比較例２及び３においては、Ｃ3Ａに対する半水石膏のモル比が各実施例よりも小さいため、半水石膏によってＣ3Ａの水和反応が効果的に遅延されず、混練物に凝結が生じ、流動性が低下したものと考えられる。
２．モルタル圧縮強さ・乾燥収縮について
また、実施例１と、比較例５とを比較すると、実施例１の方がモルタル圧縮強さが高く、乾燥収縮が小さくなることが認められる。これは、比較例５においては、石膏成分の総量が実施例よりも低くなっているため、硬化体の物性が低下したものと考えられる。
３．水和熱について
また、実施例１〜４，実施例８と、比較例６とを比較すると、各実施例の方が水和熱が低いことが認められる。これは、比較例６においては、Ｃ3Ａの含有量が各実施例よりも高いため、Ｃ3Ａの水和によって各実施例よりも高い水和熱が発生したものと考えられる。
３．まとめ
以上のように、石膏成分の総量が所定量となるように、石膏成分の一部を無水石膏で置換し、無水石膏の含有量とＣ3Ａに対する半水石膏のモル比とを調整することで、硬化体の物性を維持しつつ、混練物の流動性を長期に亘って維持することが可能となる。