(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
格納容器と、
前記格納容器内に配置された有底筒状の坩堝と、
前記坩堝の外周面側を囲うと共に、中心軸が鉛直方向と平行を成すように配置され、底面にヒーター側ネジ穴が設けられた筒状の黒鉛製ヒーターと、
電極側ネジ穴が設けられた端面を有し、中心軸が前記鉛直方向と平行を成すように前記黒鉛製ヒーターの底面に対して前記端面が接続された黒鉛製棒状電極と、
前記ヒーター側ネジ穴および前記電極側ネジ穴に螺合する黒鉛製イモネジと、を少なくとも備え、
前記黒鉛製ヒーターの底面および前記黒鉛製棒状電極の端面が、前記鉛直方向と直交し、
前記黒鉛製ヒーターの底面側、かつ、周方向において前記ヒーター側ネジ穴が設けられた近傍における前記黒鉛製ヒーターの直径方向の厚みが、前記黒鉛製ヒーターの底面側、かつ、周方向において前記ヒーター側ネジ穴が設けられた近傍以外の部分における前記黒鉛製ヒーターの直径方向の厚みよりも大きいことを特徴とするサファイア単結晶部材製造装置。
【請求項２】
格納容器と、
前記格納容器内に配置された有底筒状の坩堝と、
前記坩堝の外周面側を囲うと共に、中心軸が鉛直方向と平行を成すように配置され、底面にヒーター側ネジ穴が設けられた筒状の黒鉛製ヒーターと、
電極側ネジ穴が設けられた端面を有し、中心軸が前記鉛直方向と平行を成すように前記黒鉛製ヒーターの底面に対して前記端面が接続された黒鉛製棒状電極と、
前記ヒーター側ネジ穴および前記電極側ネジ穴に螺合する黒鉛製イモネジと、を少なくとも備え、
前記黒鉛製ヒーターの底面および前記黒鉛製棒状電極の端面が、前記鉛直方向と直交し、
前記黒鉛製イモネジの直径が、前記黒鉛製ヒーターの底部側、かつ、周方向において前記ヒーター側ネジ穴が設けられた近傍における前記黒鉛製ヒーターの直径方向の厚みの１／３を超えることを特徴とするサファイア単結晶部材製造装置。
【請求項３】
前記黒鉛製ヒーターの底面と、前記黒鉛製棒状電極の端面との間にカーボン接着層が設けられていることを特徴とする請求項１または２に記載のサファイア単結晶部材製造装置。
【請求項４】
前記黒鉛製棒状電極および前記黒鉛製イモネジを構成する黒鉛材料の固有抵抗値が１０μΩｍ以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１つに記載のサファイア単結晶部材製造装置。
【請求項５】
前記黒鉛製棒状電極および前記黒鉛製イモネジを構成する黒鉛材料の熱伝導率が１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１つに記載のサファイア単結晶部材製造装置。
【請求項６】
前記黒鉛製棒状電極および前記黒鉛製イモネジを構成する黒鉛材料の引張り強さが２０ＭＰａ以下であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１つに記載のサファイア単結晶部材製造装置。
【請求項７】
前記坩堝の加熱部材として、前記黒鉛製ヒーターのみを備えることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１つに記載のサファイア単結晶部材製造装置。
【請求項８】
前記坩堝内に配置され、上端部から下方へと伸びるスリットを備えたダイと、
前記ダイの上方側において、種結晶が鉛直方向に移動できるように前記種結晶を保持する種結晶保持部材と、
をさらに備えることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１つに記載のサファイア単結晶部材製造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、サファイア単結晶部材製造装置に関するものである。                    
【背景技術】
【０００２】
サファイア基板やシリコンウエハーなどの各種の単結晶部材の製造に用いられる単結晶部材製造装置では、坩堝に投入した原料を加熱溶解するために、黒鉛製ヒーターなどの抵抗発熱体が用いられている（特許文献１〜３）。また、抵抗発熱体と共に、坩堝内の融液の対流を防止するために、融液に対して磁場を印加する磁場印加装置としてコイルがさらに用いられることもある（特許文献１）。
【０００３】
特許文献１に示す単結晶部材製造装置においては、坩堝の外周面を囲うように配置された黒鉛製ヒーターの下端が、取付けボルトを介して板状の固定部材の上面に固定されている。また、この固定部材は、単結晶部材製造装置の基台上に固定されている。さらに、電極は、この固定部材に設けられた貫通孔に取付けられる。そして、黒鉛ヒーターと固定部材との間に炭素化または黒鉛化した接着層を設けることで、両者を強固に固定して、放電の原因となる黒鉛ヒーターと固定部材との相対的な移動を抑制すると共に、隙間が生じるのも防いでいる。
【０００４】
特許文献２には、かご型の黒鉛製発熱体と、この黒鉛製発熱体の底面外周側に接続され、黒鉛製発熱体の外周側へと伸びる黒鉛製継手と、黒鉛製継手の外周側底面に接続された全長の極めて短い黒鉛製電極と、さらに黒鉛製電極の底面側に接続された銅製電極と、を備えた導電性構造体が開示されている。この導電性構造体では、（１）黒鉛製発熱体と黒鉛製継手とを引張り強さが９８ＭＰａのＣ／Ｃ複合材（炭素繊維強化炭素複合材）からなるボルトで固定しており、（２）黒鉛製継手と黒鉛製電極とを、引張り強さが３０ＭＰａの黒鉛製のボルトで固定している。また、（３）黒鉛製電極と銅製電極とは、銅製電極の一端に設けられた雄ネジ部分を介して固定されている。さらに、（１）〜（３）に示す各々の部材の界面には黒鉛シートが配置されている。
【０００５】
また、特許文献３に示す単結晶部材製造装置においては、坩堝の外周面を囲うように配置された黒鉛製ヒーターの外周面下端側に、円柱状ヒーター電極が接続されている。すなわち、円柱状ヒーター電極によって黒鉛製ヒーターが支持固定されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】実開平３−５３７９１号公報
【特許文献２】特開平７−２８８１７８号公報
【特許文献３】特開２０１０−１２０８３１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１，２に例示したような従来の単結晶部材製造装置では、坩堝の外周面を囲うように配置されたヒーターと電極との間を接続する構造が複雑であったり、長期間安定してヒーターを支持固定することが困難である。
【０００８】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、坩堝の外周面を囲うように配置された黒鉛製ヒーターと電極との間を接続する構造が単純であり、かつ、長期間安定して黒鉛製ヒーターを支持固定できる構造を備えたサファイア単結晶部材製造装置を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題は以下の本発明により達成される。すなわち、
第一の本発明のサファイア単結晶部材製造装置は、格納容器と、格納容器内に配置された有底筒状の坩堝と、坩堝の外周面側を囲うと共に、中心軸が鉛直方向と平行を成すように配置され、底面にヒーター側ネジ穴が設けられた筒状の黒鉛製ヒーターと、電極側ネジ穴が設けられた端面を有し、中心軸が前記鉛直方向と平行を成すように黒鉛製ヒーターの底面に対して端面が接続された黒鉛製棒状電極と、ヒーター側ネジ穴および電極側ネジ穴に螺合する黒鉛製イモネジと、を少なくとも備え、黒鉛製ヒーターの底面および黒鉛製棒状電極の端面が、鉛直方向と直交し、黒鉛製ヒーターの底面側、かつ、周方向においてヒーター側ネジ穴が設けられた近傍における黒鉛製ヒーターの直径方向の厚みが、黒鉛製ヒーターの底面側、かつ、周方向においてヒーター側ネジ穴が設けられた近傍以外の部分における黒鉛製ヒーターの直径方向の厚みよりも大きいことを特徴とする。
また、第二の本発明のサファイア単結晶部材製造装置は、格納容器と、格納容器内に配置された有底筒状の坩堝と、坩堝の外周面側を囲うと共に、中心軸が鉛直方向と平行を成すように配置され、底面にヒーター側ネジ穴が設けられた筒状の黒鉛製ヒーターと、電極側ネジ穴が設けられた端面を有し、中心軸が前記鉛直方向と平行を成すように黒鉛製ヒーターの底面に対して端面が接続された黒鉛製棒状電極と、ヒーター側ネジ穴および電極側ネジ穴に螺合する黒鉛製イモネジと、を少なくとも備え、黒鉛製ヒーターの底面および黒鉛製棒状電極の端面が、鉛直方向と直交し、黒鉛製イモネジの直径が、黒鉛製ヒーターの底部側、かつ、周方向においてヒーター側ネジ穴が設けられた近傍における黒鉛製ヒーターの直径方向の厚みの１／３を超えることを特徴とする。
【００１０】
本発明のサファイア単結晶部材製造装置の一実施形態は、黒鉛製ヒーターの底面と、黒鉛製棒状電極の端面との間にカーボン接着層が設けられていることが好ましい。
【００１１】
本発明のサファイア単結晶部材製造装置の他の実施形態は、黒鉛製棒状電極および黒鉛製イモネジを構成する黒鉛材料の固有抵抗値が１０μΩｍ以下であることが好ましい。
【００１２】
本発明のサファイア単結晶部材製造装置の他の実施形態は、黒鉛製棒状電極および黒鉛製イモネジを構成する黒鉛材料の熱伝導率が１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることが好ましい。
【００１３】
本発明のサファイア単結晶部材製造装置の他の実施形態は、黒鉛製棒状電極および黒鉛製イモネジを構成する黒鉛材料の引張り強さが２０ＭＰａ以下であることが好ましい。
【００１４】
本発明のサファイア単結晶部材製造装置の他の実施形態は、坩堝の加熱部材として、黒鉛製ヒーターのみを備えることが好ましい。
【００１７】
本発明のサファイア単結晶部材製造装置の他の実施形態は、坩堝内に配置され、上端部から下方へと伸びるスリットを備えたダイと、ダイの上方側において、種結晶が鉛直方向に移動できるように種結晶を保持する種結晶保持部材と、をさらに備えることが好ましい。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、坩堝の外周面を囲うように配置された黒鉛製ヒーターと電極との間を接続する構造が単純であり、かつ、長期間安定して黒鉛製ヒーターを支持固定できる構造を備えたサファイア単結晶部材製造装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置の一例を示す概略模式図である。
【図２】図１に示すサファイア単結晶部材製造装置において、黒鉛製ヒーターと電極との接続部近傍の断面構造の一例を示す拡大端面図である。
【図３】本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置に用いられる黒鉛製ヒーターの一例を示す斜視図である。
【図４】本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置に用いられる黒鉛製ヒーターの他の例を示す概略模式図である。ここで、図４（Ａ）は、黒鉛製ヒーターの上面図であり、図４（Ｂ）は、図４（Ａ）中に示す符号Ａ１−Ａ２間の端面図である。
【図５】本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置に用いられる黒鉛製ヒーターのヒーター側ネジ穴近傍の各部の寸法を示す模式端面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
図１は本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置の一例を示す概略模式図であり、図２は、図１に示すサファイア単結晶部材製造装置において、黒鉛製ヒーターと電極との接続部近傍の断面構造の一例を示す拡大端面図である。なお、図１中、黒鉛製ヒーターと電極との接続部近傍の断面構造の詳細については記載を省略してあり、中心軸Ｃ１、Ｃ２は、鉛直方向Ｚに平行である。また、図２中に示すヒーター側ネジ穴、電極側ネジ山およびスタッドのネジ山やネジ溝についても記載を省略してある。これは後述する図５に示す拡大端面図についても同様である。
【００２１】
図１および図２に示すように、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００は、格納容器１１０と、格納容器１１０内に配置された有底筒状の坩堝１２０と、坩堝１２０の外周面１２０Ｓ側を囲うと共に、中心軸Ｃ１が鉛直方向Ｚと平行を成すように配置され、底面１３０ＢＴにヒーター側ネジ穴１３２が設けられた筒状の黒鉛製ヒーター１３０（以下、「ヒーター１３０」と略す場合がある）と、電極側ネジ穴１４２が設けられた端面１４０ＴＰを有し、中心軸Ｃ２が、鉛直方向Ｚと平行を成すように黒鉛製ヒーター１３０の底面１３０ＢＴに対して端面１４０ＴＰが接続された黒鉛製棒状電極１４０（以下、「電極１４０」と略す場合がある）と、ヒーター側ネジ穴１３２および電極側ネジ穴１４２に螺合する黒鉛製イモネジ１５０（以下、「スタッド１５０」と略す場合がある）と、を少なくとも備える。
【００２２】
すなわち、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００においては、特許文献１、２記載の技術において用いられる固定部材や継手などを介して、ヒーター１３０と電極１４０とを接続する必要が無い。このためヒーター１３０と電極１４０との間を接続する構造を単純化できる。したがって、サファイア単結晶部材製造装置１００の組み立て、分解やメンテナンスがより容易になる。
【００２３】
なお、ヒーター１３０と電極１４０との間には、サファイア単結晶部材製造装置１００の使用時に電流が流れる。このため、ヒーター１３０と電極１４０との接続部が、特許文献１、２に示されるように、多数の部品により構成されて複雑化するほど、放電の発生原因となる部品間の隙間が多数形成されやすくなる。また、放電の発生は、坩堝１２０内のアルミナ原料や、このアルミナ原料が溶解したアルミナ融液２００の加熱不良を招くため、歩留まりの低下や、プロセス異常による製造中断などの様々な問題を引き起こす。それゆえ、ヒーター１３０と電極１４０との接続部が、長期間の放電によって徐々に破壊されることにより、ヒーター１３０の固定が不安定化し、最悪の場合、たとえば、発熱しているヒーター１３０が傾いて坩堝１２０の外周面１２０Ｓと接触し、坩堝１２０の破損を招くなどの問題を引き起こす可能性もある。しかし、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００では、ヒーター１３０と電極１４０との接続部の構造を単に単純化できるのみならず、当該接続部の複雑化に伴う放電の発生も大幅に抑制できる。
【００２４】
また、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００においては、ヒーター１３０と電極１４０との接続部を構成する部材、すなわち、ヒーター１３０、電極１４０およびスタッド１５０が黒鉛から構成される。このため、ヒーター１３０が、常温から所定の温度まで加熱されても、ヒーター１３０と電極１４０とスタッド１５０との間での熱膨張係数差より、接続部に隙間が生じたり、接続部の破壊が生じたりするのを抑制できる。なお、機械的強度の点では、ヒーター１３０以外の部材は、脆い黒鉛製の部材よりも機械的強度に優れた金属やセラミックスを用いた方が好ましいとも考えられる。しかしながら、サファイア単結晶部材を製造する場合、アルミナの融点（２０７２度）以上にヒーター１３０を発熱させる必要がある。このような２０００度を超える高温域までヒーター１３０を発熱させる必要がある場合において、接続部が熱膨張係数の根本的に異なる異種材料で構成されていると、接続部を構成する材料の脆弱性よりも、熱膨張係数差に起因する接続部における隙間の形成や破壊の発生という弊害の方が極めて深刻になる。それゆえ、本発明者らは、これらの点を考慮して、接続部を構成する材料として黒鉛のみを用いた。
【００２５】
一方、上述したように、黒鉛製部材は、脆く、割れやすいという欠点がある。それゆえ、ヒーター１３０を支える電極１４０や、ヒーター１３０と電極１４０とを接続するスタッド１５０の最も脆弱な部分である直径方向に外力が作用した場合、これらの黒鉛製部材が破壊されやすい。しかしながら、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００は、サファイア部材の製造に用いられるため、特許文献１に示す単結晶部材製造装置のように、坩堝中のシリコン融液の対流防止のために、ヒーター１３０をその周方向に回転させる大きな力を発生する磁場発生装置（コイル）を設ける必要が無い。このため、ヒーター１３０自体に回転する力が作用しないため、このような回転力に起因して電極１４０およびスタッド１５０の直径方向に力が作用することも無い。
【００２６】
これに加えて、ヒーター１３０の重量は、ヒーター１３０の鉛直方向Ｚ下方側に配置された電極１４０やスタッド１５０により支えられる。言い換えれば、ヒーター１３０の重量により、電極１４０およびスタッド１５０に作用する力は、原理的に、電極１４０およびスタッド１５０の軸方向にのみ作用し、機械的に最も脆弱な直径方向に作用することは無い。これらのことから、電極１４０およびスタッド１５０として黒鉛製部材を用いても、脆く、割れやすいという黒鉛製部材の欠点が、接続部の強度低下を招くことが無い。
【００２７】
さらに、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００においては、ヒーター１３０の底面１３０ＢＴおよび電極１４０の端面１４０ＴＰが、鉛直方向Ｚと直交している。すなわち、底面１３０ＢＴと端面１４０ＴＰとの接続界面が、鉛直方向Ｚと直交する平面と平行を成している。これに加えて、また、ヒーター１３０の直下には、ヒーター１３０の中心軸Ｃ１と電極１４０の中心軸Ｃ２とが平行を成すようにヒーター１３０の重量を支える電極１４０が配置される。このため、鉛直方向Ｚ下方側に作用するヒーター１３０の重量が、接続界面の破壊および隙間の形成を促進する剥離力として作用することも無い。
【００２８】
それゆえ、（１）鉛直方向Ｚ下方側に作用するヒーターの重量が、ヒーターの外周側に配置された電極により一端が支持される継手の他端を、下方へと押し込むことで、ヒーター／継手の接続界面および継手／電極の接続界面に剥離力を発生させる特許文献２に示す導電性構造体、および、（２）鉛直方向Ｚ下方側に作用するヒーターの重量が、ヒーターと、ヒーター外周面に接続された電極との接続界面と平行な方向にせん断力（剥離力）を発生させる特許文献３に示す単結晶部材製造装置と比べて、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００では、ヒーター１３０と電極１４０との接続界面での破壊が極めて生じ難い。
【００２９】
また、スタッド１５０は、ヒーター側ネジ穴１３２および電極側ネジ穴１４２に螺合しているため、スタッド１５０外周面と、ヒーター側ネジ穴１３２および電極側ネジ穴１４２の内周面とは、実質的に隙間なく密着できる。これに加えて、ヒーター１３０が２０００度を超える高温で発熱しても、ヒーター１３０、電極１４０およびスタッド１５０が黒鉛から構成されるため、熱膨張係数差に起因する隙間も生じ難い。それゆえ、スタッド１５０と、ヒーター側ネジ穴１３２および電極側ネジ穴１４２との接続部においても、放電や、放電による破壊が生じ難い。
【００３０】
したがって、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００は、坩堝１２０の外周面１２０Ｓを囲うように配置されたヒーター１３０と電極１４０との間を接続する構造が単純でありながらも、長期間安定してヒーター１３０を支持固定できる構造を有する。
【００３１】
なお、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００においては、図２に例示するように、通常、黒鉛製ヒーター１３０の底面１３０ＢＴと黒鉛製棒状電極１４０の端面１４０ＴＰとの界面には、カーボンセメントを用いて形成されたカーボン接着層１６０が設けられることが特に好ましい。カーボン接着層１６０を設けることにより、ヒーター１３０と電極１４０とをより強固に固定できる。これに加えて、両部材の界面に隙間が形成されることで放電が発生するのをより確実に防止できる。また、カーボン接着層１６０は、ヒーター１３０と電極１４０との接続部を構成する主要部材であるヒーター１３０、電極１４０およびスタッド１５０を構成する材料と同じ黒鉛から構成される。このため、これら４つの部材間における熱膨張係数差はゼロまたは極めて僅かであるため、熱膨張係数差に起因する部材間の隙間（すなわち放電の発生原因）も形成され難い。なお、カーボンセメントとしては公知のカーボンセメントであれば特に制限なく用いることができるが、一般的に、黒鉛粉末とフルフリルアルコールなどの溶剤とを少なくとも含むものを用いることができる。
【００３２】
スタッド１５０としては、図２に示すように、頭部を持たず、円柱状のネジ軸部のみからなるいわゆるイモネジが用いられる。ネジ軸部の外周面１５０Ｓにはネジ山が刻まれる（図２中、不図示）。なお、ネジ山は、ネジ軸部の外周面１５０Ｓの全面に刻まれていてもよいが、ネジ軸部の外周面１５０Ｓのうち、軸方向の両端側近傍のみに刻まれていてもよい。また、スタッド１５０の両端側（ネジ先１５０ＴＰ、１５０ＢＴ）の形状は特に限定されず、たとえば、図２に例示したような平坦面（平先）以外にも、ネジ先に窪みが設けられた形状（くぼみ先）、ネジ先が尖った形状（とがり先）など、公知のネジ先形状を適宜選択できる。
【００３３】
また、スタッド１５０によりヒーター１３０と電極１４０とを接続する場合、たとえば、電極１４０の電極側ネジ穴１４２に軽くスタッド１５０を差し込んで固定した後に、スタッド１５０の先端をヒーター側ネジ穴１３２に差し込んで、電極１４０を工具代わりにして、スタッド１５０をヒーター側ネジ穴１３２および電極側ネジ穴１４２の双方に深くねじ込むことができる。このため、ネジ先１５０ＴＰ、１５０ＢＴの形状として、レンチやスパナ、ドライバーなどの金属製の工具によりスタッド１５０を締め付けるのに適した形状を採用しなくてもよい。また、黒鉛製のスタッド１５０は、脆く、割れやすいため、黒鉛よりも硬い金属製の工具を使用すると、スタッド１５０が割れたり、欠けたりする可能性があるが、スタッド１５０と同じ黒鉛製の電極１４０を工具の代用部材として使用すれば、このような問題を抑制できる。なお、工具によりスタッド１５０を締め付けるのに適した形状とは、ネジ先１５０ＴＰ、１５０ＢＴ部分に工具と篏合する穴または突起が設けられている場合や、ネジ先１５０ＴＰ、１５０ＢＴ部分の外周輪郭線が、工具と篏合する多角形状となっている場合が挙げられる。具体的には、ネジ先１５０ＴＰ、１５０ＢＴに、六角形の穴が設けられた形状、十字状あるいは一直線状の溝が設けられた形状、ネジ先１５０ＴＰ、１５０ＢＴに、六角柱や四角柱などの柱状突起が設けられた形状、あるいは、ネジ先１５０ＴＰ、１５０ＢＴ部分の平面形状が六角形や四角形などの多角形状である場合などである。
【００３４】
また、ヒーター側ネジ穴１３２および電極側ネジ穴１４２は、少なくとも内周面１３２Ｓ、１４２Ｓが、スタッド１５０に対して実質的に隙間なく螺合できる縦穴形状であればよく、図２に例示したように、縦穴状を成すヒーター側ネジ穴１３２および電極側ネジ穴１４２の底面１３２ＢＴ、１４２ＢＴも、スタッド１５０のネジ先１５０ＴＰ、１５０ＢＴと実質的にほぼ隙間が形成されない形状であることがさらに好ましい。なお、図２に示す例では、底面１３２ＢＴ、１４２ＢＴは、平先型のスタッド１５０に対応させて、平坦面とされている。
【００３５】
ヒーター１３０、電極１４０およびスタッド１５０を構成する材料としては黒鉛材料であれば炭素繊維強化炭素複合材も含めて公知のものが特に制限無く利用できる。黒鉛材料には、その原料や製法の違いにより、固有抵抗値、曲げ強度、引張り強度、熱膨張係数、熱伝導率などの諸物性が互いに異なる様々な品種がある。たとえば、市販されている黒鉛材料の物性値の典型的な数値範囲は、固有抵抗値が１〜４０μΩｍ、曲げ強度が５〜３５０ＭＰａ、引張り強度が５〜３５０ＭＰａ、熱膨張係数が０〜１０×１０―６／℃、熱伝導率が５〜２００Ｗ／ｍ・Ｋ程度である。このため、ヒーター１３０、電極１４０およびスタッド１５０に要求される機能や役割を考慮して、使用する黒鉛材料を選択できる。ここで、ヒーター１３０は、発熱効率を高めるために、ヒーター１３０を構成する固有抵抗値は高い方が望ましく、具体的には、１３μΩｍ以上が好ましく、１６μΩｍ以上がより好ましい。なお、固有抵抗値の上限は特に限定されないが、実用上は、４０μΩｍ以下が好ましい。
【００３６】
一方、電極１４０およびスタッド１５０は、ヒーター１３０と電源との間の導通路である。したがって、ヒーター１３０が発熱した際の無駄な電力消費を抑制するためには、電極１４０およびスタッド１５０を構成する黒鉛材料の固有抵抗値は低い方が好ましく、具体的には、１０μΩｍ以下が好ましく、５μΩｍ以下がより好ましい。なお、固有抵抗値の下限値は特に限定されないが、実用上は、１μΩｍ以上が好ましい。また、電極１４０およびスタッド１５０には、ヒーター１３０が発熱して常温から２０００度を超える温度に到達する加熱段階などにおいて、軸方向Ｃ２に急峻な温度勾配が形成されることで熱応力が発生し易くなる。このような熱応力は、電極１４０およびスタッド１５０の破壊を招きやすくなる。よって、熱応力を緩和するためには、電極１４０およびスタッド１５０を構成する黒鉛材料の熱伝導率は高い方が好ましく、具体的には、１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上が好ましく、１７０Ｗ／ｍ・Ｋ以上がより好ましい。なお、熱伝導率の上限値は特に限定されないが、実用上は、２００Ｗ／ｍ・Ｋ以下が好ましい。
【００３７】
さらに、電極１４０は、ヒーター１３０を支持固定する構造部材として利用されており、スタッド１５０も、ヒーター１３０と電極１４０とを接続する構造部材として利用されている。したがって、これらの構造部材を構成する材料としては、通常であれば、さらに、機械的物性にも優れた黒鉛材料を用いる必要がある。しかしながら、複数の物性値について所望の値を満たす黒鉛材料を入手することは、物性値の種類が増えるほど困難になり、ある物性値の充足を優先させると他の物性値を犠牲にしなければならなくなるなど、トレードオフの問題が生じやすい。また、本発明者らが、市販の黒鉛材料について調査したところ、低い固有抵抗値と、高い熱伝導率と、優れた機械的物性値とを同時に満たす黒鉛材料については存在しておらず、いずれかの物性値を犠牲にしなければ市販の黒鉛材料を利用できないことが分かった。
【００３８】
しかしながら、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００では、上述したようにヒーター１３０の重量が、電極１４０の最も機械的強度の高い方向、すなわち軸方向によって受け止められている。このため、電極１４０やスタッド１５０に対して、ヒーター１３０の重量に起因する曲げ応力や引張り応力が加わり難い。これに加えて、本発明者らは、市販されている様々な黒鉛材料のうち、引張り強さや曲げ強さが極めて低い黒鉛材料を用いて電極１４０やスタッド１５０を作製して、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００に適用してみたが、サファイア単結晶部材製造装置１００で使用する構造材という点で、実用上、特に問題が生じないことも確認した。
【００３９】
すなわち、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００では、電極１４０およびスタッド１５０の構成材料として、一般的な黒鉛材料の平均値と比べて、曲げ強さや引張り強さのかなり低い黒鉛材料であっても用いることができるため、曲げ強さや引張り強さを考慮せずに黒鉛材料を選択できる。このため、電極１４０やスタッド１５０として利用できる黒鉛材料の選択の自由度を非常に大きくすることができる。たとえば、上述した典型的な数値範囲内において、曲げ強さとして３５ＭＰａ以下、さらには２８ＭＰａ以下の黒鉛材料も利用でき、引張り強さとして２０ＭＰａ以下、さらには１５ＭＰａ以下の黒鉛材料も利用できる。
【００４０】
また、曲げ強さや引張り強さを考慮しなくてもよい場合は、市販の黒鉛材料の中から、上述した低抵抗かつ高熱伝導率の黒鉛材料を調達して電極１４０およびスタッド１５０を作製することも可能となる。なお、このような黒鉛材料としては、市販の黒鉛材料のうち、機械的特性に優れた炭素繊維強化炭素複合材以外の非複合材系の黒鉛材料の中から選択できる。具体的には、市販の黒鉛材料のうち、引張り強さが２０ＭＰａ以下であり、機械的物性値としては劣るものの、固有抵抗値が１０μΩｍ以下、かつ、熱伝導率が１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上である黒鉛材料を利用でき、これらの中でも特に、引張り強さが１５ＭＰａ以下であり、機械的物性値としてはさらに劣るものの、固有抵抗値が５μΩｍ以下、かつ、熱伝導率が１７０Ｗ／ｍ・Ｋ以上である黒鉛材料を利用することもできる。
【００４１】
また、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００では、坩堝１２０内のアルミナ融液２００の対流を抑制することを目的としたコイルは不要である。また、アルミナ原料の溶解の促進や、アルミナ融液２００の加熱を促進・維持する観点からは、坩堝１２０の外周面１２０Ｓ側を加熱する黒鉛製ヒーター１３０（側面加熱ヒーター）以外にも、特許文献３に示す単結晶部材製造装置のように、坩堝１２０の底面１２０ＢＴ側を加熱する黒鉛製ヒーター（底部加熱ヒーター）を新たに設けることもできる。しかしながら、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００では、坩堝１２０の加熱部材として、ヒーター１３０のみを備えることが望ましく、底部加熱ヒーターは用いないことが好ましい。底部加熱ヒーターの使用は、溶解・加熱時間の短縮という点では有利であるが、以下に説明するデメリットも生じるためである。
【００４２】
すなわち、底部加熱ヒーターを設けた場合、側面加熱ヒーター（ヒーター１３０）を支持する電極１４０の外周面のうち、底部加熱ヒーターに近い部分のみが加熱されることになる。このため、電極１４０の直径方向において温度勾配が生じ、底部加熱ヒーター側と、底部加熱ヒーターの反対側とで熱膨張量に差が発生するため、電極１４０に反りが生じ、結果的に電極１４０が折れやすくなる。また、アルミナ融液２００の温度制御という観点では、制御因子が１つ（ヒーター１３０）ではなく、２つ（ヒーター１３０および底部加熱ヒーター）に増えるため、温度制御がより複雑化する。
【００４３】
ヒーター１３０は、底面１３０ＢＴにヒーター側ネジ穴１３２が設けられた筒状を成すヒーターであればその形状は特に限定されない。しかしならが、ヒーター１３０は円筒状のヒーターであることが好ましく、特に、図３に例示するヒーター１３０Ａ（１３０）のように、頂面１３０ＴＰから中心軸Ｃ１方向の下方側へと伸びる第一スリット１３４Ａと、底面１３０ＢＴから中心軸Ｃ１方向の上方側へと伸びる第二スリット１３４Ｂとが、周方向に沿って交互に設けられた円筒状のヒーターであることが好ましい。なお、これらスリット１３４Ａ、１３４Ｂの長さは、周方向においてヒーター１３０Ａが分断されず、かつ、適度な強度が維持できる程度に、ヒーター１３０Ａの中心軸Ｃ方向の長さよりも短くなるように設定される。
【００４４】
また、ヒーター１３０の直径方向の厚みは、図３に例示したように、周方向および中心軸Ｃ１方向において一定であってもよい。しかしながら、図４に例示するヒーター１３０Ｂ（１３０）のように、ヒーター１３０Ｂの底面１３０ＢＴ側、かつ、周方向においてヒーター側ネジ穴１３２が設けられた近傍（ネジ穴近傍部１３６Ａ）におけるヒーター１３０Ｂの直径方向の厚みｔ１１が、ネジ穴近傍部１３６Ａ以外の部分（非ネジ穴近傍部１３６Ｂ）におけるヒーター１３０の直径方向の厚みｔ１２よりも大きいことが好ましい。この場合、ヒーター１３０Ｂ全体の厚みおよび重量増加を抑えつつ、ネジ穴近傍部１３６Ａの厚みｔ１１のみを大きくすることができるため、ネジ穴近傍部１３６Ａの強度を高めることができる。これに加えて、接続部全体の強度を高めるために、より大径のヒーター側ネジ穴１３２およびスタッド１５０を採用することも容易になる。なお、図４に示すヒーター１３０Ｂにおいて、図３に例示したようなスリット１３４Ａ、１３４Ｂを設ける場合、ネジ穴近傍部１３６Ａは、周方向において隣接する２つの第二スリット１３４Ｂの間に設けられる。
【００４５】
スタッド１５０の直径は、ヒーター側ネジ穴１３２および電極側ネジ穴１４２の内径に対応するものであれば特に制限されない。ヒーター側ネジ穴１３２が設けられた近傍について、ヒーター１３０単独の機械的強度を考慮した場合、ヒーター１３０の直径方向の構造は、以下に説明する構造が理想的であると考えられる。すなわち、図５に示すように、スタッド１５０の直径に対応するヒーター側ネジ穴１３２の直径をＴ２とし、ヒーター１３０の内周面１３０Ｓ１からヒーター側ネジ穴１３２までの厚みをＴ１とし、ヒーター１３０の外周面１３０Ｓ２からヒーター側ネジ穴１３２までの厚みをＴ３とした場合、Ｔ１とＴ２とＴ３とは同一であることが理想的であると考えられる。このような構成を採用することで、ヒーター側ネジ穴１３２の内周側部分（厚みＴ１部分）および外周側部分（厚みＴ３部分）、ならびに、スタッド１５０（厚みＴ２部分）それぞれのヒーター１３０の直径方向における機械的強度を偏りなく極大化できる。一方、厚みＴ１部分、厚みＴ２部分、あるいは、厚みＴ３部分のいずれかの破損は、隙間の形成や、隙間に起因する放電の発生を招くことになる。このため、Ｔ１，Ｔ２およびＴ３の厚みを等しくすることは、各部分の破損確率を等しくできる（偏りが無くなる）ため、隙間に起因する放電の発生確率を極小化できると考えられる。
【００４６】
しかしながら、本発明者らが検討したところ、スタッド１５０の直径（厚みＴ２）を、
ヒーター１３０の底部側、かつ、周方向においてヒーター側ネジ穴１３２が設けられた近傍におけるヒーター１３０の直径方向の厚み（Ｔ１＋Ｔ２＋Ｔ３）の１／３とする、言い換えれば、Ｔ２／（Ｔ１＋Ｔ２＋Ｔ３）を１／３とするのではなく、１／３を超えるものとし、さらには１／２以上とした方がより放電の発生をより一層抑制できることを確認した。
【００４７】
このような効果が得られる理由の詳細は不明であるが、本発明者らは以下のように推定している。すなわち、スタッド１５０の両側に位置する厚みＴ１部分および厚みＴ３部分に対して、ヒーター１３０の直径方向に作用する何がしかの応力が加わった場合、厚みＴ１部分についてはヒーター１３０の内周側へと応力を分散させることができ、厚みＴ３部分についてはヒーター１３０の外周側へと応力を分散させることができる。しかし、スタッド１５０（厚みＴ２部分）については、その両側が厚みＴ１部分および厚みＴ２部分に囲まれている。このためスタッド１５０に、ヒーター１３０の直径方向に作用する何がしかの応力が加わった場合、応力の逃げ場がないため、スタッド１５０は応力が加わった状態から解放されない。このため、Ｔ１，Ｔ２およびＴ３の厚みが等しい場合、ヒーター側ネジ穴１３２の内周側部分（厚みＴ１部分）および外周側部分（厚みＴ２部）と比較して、相対的にスタッド１５０（厚みＴ２部分）が最も破壊され易いと考えられる。
【００４８】
したがって、厚みＴ１部分および厚みＴ３部分に対して相対的にスタッド１５０（厚みＴ２部分）の厚みをより大きくすることで、スタッド１５０と、厚みＴ１部分および厚みＴ３部分との破壊確率の差をより小さくすることができる。また、スタッド１５０（厚みＴ２部分）の厚みが相対的に大きくなりすぎることで、厚みＴ１部分あるいは厚みＴ３部分の破壊確率が逆に大きくなったとしても、これらの部分は、破壊によりヒーター１３０本体から剥離して、ヒーター１３０の内周側あるいは外周側へと脱落しやすい。このため、破壊が生じてもこのような脱落が生じた場合には、スタッド１５０（厚みＴ２部分）と、厚みＴ１部分あるいは厚みＴ３部分との間で放電が生じやすい隙間が形成されることも防止できる。
【００４９】
ヒーター１３０に接続される電極１４０の数は最低２本であればよいが、３本以上用いることもできる。しかしながら、ヒーター１３０を安定して支持固定する観点からは、通常は４本の電極１４０を用いることが好ましい。なお、３本以上の電極１４０を用いる場合、３本以上の電極１４０のうち、いずれか２本の電極１４０が電源に接続されているのであれば、残りの電極１４０は、電源に接続されないダミー電極であってもよい。また、ヒーター１３０を安定して支持固定する観点からは、電極１４０は、ヒーター１３０の周方向に対して、等間隔に配置されることが好ましい。たとえば、ヒーター１３０が円筒状のヒーターであり、かつ、４本の電極１４０を用いる場合、ヒーター１３０の中心軸Ｃ１を基準として０度、９０度、１８０度および２７０度の位置に電極１４０を配置することが好ましい。また、電極１４０の下端側は電極１４０を固定部材（図１中、不図示）により支持されると共に、電源に接続される。但し、電極１４０の長手方向の中央部近傍で、電極１４０を支持固定したり、電源に接続してもよい。また、ダミー電極として機能する電極１４０については、電源に接続されない。なお、図１に例示するように、電極１４０の下端側が、格納容器１１０底部の下面側に位置する場合、格納容器１１０の底部には、電極１４０を挿通させる貫通孔１１０Ｈが設けられると共に、貫通孔１１０Ｈの内周面と電極１４０との間は、必要に応じて絶縁部材を配置するなどにより電気的に絶縁される。
【００５０】
また、電極１４０の長さは特に限定されないが、短すぎる場合は、電源と電極１４０とを接続する配線や金属製の接続端子などが、ヒーター１３０の熱によってダメージを受けやすくなる。それゆえ、電極１４０の長さは、電極１４０の直径の３倍以上が好ましく、１２倍以上がより好ましい。なお、長さの上限は特に限定されないが、実用上は、電極１４０の直径の５０倍以下である。
【００５１】
次に、上述した以外の本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００の各部の構成について説明する。まず、格納容器１１０は、その内部の空間を、外部と遮断して密閉空間としたり、格納容器１１０内で育成したサファイア単結晶部材２２０を外部に取り出したり等できるように、シャッターなどの開閉部（図中、不図示）が設けられる。また、格納容器１１０の内部と外部とを接続するために、ガス導入口およびガス排出口（図１中、不図示）を、格納容器１１０の任意の部分に設けることができる。この場合、ガス導入口の格納容器１１０外部側の端は、たとえば、Ａｒガスなどの不活性ガスを供給する不活性ガス供給源に接続され、ガス排出口の格納容器１１０外部側の端は、大気に開放されていてもよいが、ロータリーポンプなどの排気装置に接続されていることが好ましい。
【００５２】
坩堝１２０は、アルミナの融点を超える融点を持つＭｏなどの高融点金属からなる有底筒状の部材が利用できるが、通常、有底円筒状の部材を用いることが好ましい。また、坩堝１２０は、格納容器１１０内の底部側に配置される。この場合、坩堝１２０を格納容器１１０の底部に接するように配置してもよいが、通常は、図１に例示するように格納容器１１０の底部に設置された盤状の坩堝支持部１９０上に配置することが好ましい。この坩堝支持部１９０には、図１に示すように、電極１４０を挿通させる貫通孔１９０Ｈが設けられていてもよい。また、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００には、坩堝１２０内のアルミナ融液２００の加熱状態をモニターするために、通常、熱電対や放射温度計などの公知の加熱状態検出装置が適当な位置に設置される。たとえば、熱電対を、坩堝１２０の底面近傍に配置することができる。
【００５３】
また、図１に例示するように、断熱部材１９２を、ヒーター１３０および坩堝１２０を取り囲む位置に適宜配置してもよい。なお、坩堝支持部１９０が断熱材から構成される場合には、断熱部材１９２は、坩堝支持部１９０と一体的に形成された部材であってもよい。また、断熱部材１９２は、少なくともヒーター１３０の外周側を囲むように配置されるが、図１に例示するように、ヒーター１３０の外周側に加えて、ヒーター１３０の上方側や坩堝１２０の上方外周部側を囲むように配置されていてもよい。
【００５４】
さらに、坩堝１２０内にアルミナ原料を供給する原料供給装置を必要に応じて設けることもできる。原料供給装置としては、たとえば、坩堝１２０の上方に配置された原料供給パイプと、これに接続された原料供給タンク等の原料供給源（図１中、不図示）とを有する装置などが利用できる。
【００５５】
また、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置を用いてサファイア単結晶部材を製造する場合、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置が利用可能な公知の製造方法が適宜利用できるが、代表的には、ＥＦＧ（Ｅｄｇｅ−ｄｅｆｉｎｅｄ  Ｆｉｌｍ−ｆｅｄ  Ｇｒｏｗｔｈ）法、あるいは、ＣＺ（Ｃｚｏｃｈｒａｌｓｋｉ）法が利用できる。
【００５６】
ＥＦＧ法を利用する場合は、図１に示すように、本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００は、坩堝１２０内に配置され、上端部から下方へと伸びるスリット１７２を備えたダイ１７０と、ダイ１７０の上方側において、種結晶２１０が鉛直方向Ｚに移動できるように種結晶２１０を保持する種結晶保持部材１８０と、をさらに備える。
【００５７】
ダイ１７０は、通常、坩堝１２０の中央部付近に配置され、Ｍｏなどの高融点金属から構成される。そして、サファイア単結晶部材２２０の育成時には、ダイ１７０の下部側は坩堝１２０内に保持されるアルミナ融液２００中に浸される。このため、坩堝１２０内に保持されるアルミナ融液２００は、毛細管現象によりスリット１７２内を上昇し、スリット１７２の上端側の開口部に到達できる。なお、図１に示す例では、ダイ１７０は、坩堝１２０内に固定した状態で配置され、固定に際しては固定部材（たとえば、坩堝１２０の上端部側とダイ１７０の上部側とを接続する支持棒など）を用いることもできる。ダイ１７０の構造は、坩堝１２０内に保持されるアルミナ融液２００を、毛細管現象を利用してダイ１７０の上端部へと導けるように、ダイ１７０の上端部から下方へと伸びるスリット１７２を備えたものであれば特に限定されないが、一般的には、図１に示すようにダイ１７０を鉛直方向Ｚに貫通するスリット１７２が設けられた構造を有することが好ましい。
【００５８】
ダイ１７０としては、図１に例示するように、２枚の仕切り板を、スリット１７２を形成するように微小間隔をあけて平行に配置した部材などが利用できる。したがって、図１に示すダイ１７０を用いた例では、１枚の板状のサファイア単結晶部材２２０を製造することができる。また、ダイ１７０として、３枚以上の仕切り板をスリット１７２を形成するように微小間隔をあけて平行に配置した部材を用いれば、２枚の以上の板状のサファイア単結晶部材２２０を同時に製造することができる。また、ダイ１７０を鉛直方向Ｚと直交する平面で切断した断面におけるスリット１７２の断面形状を適宜選択することにより、板状以外にも円筒状や半円筒状などの様々な形状のサファイア単結晶部材２２０を製造することもできる。
【００５９】
また、サファイア単結晶部材製造装置１００は、ダイ１７０の上方側において、種結晶２１０が鉛直方向Ｚに移動できるように種結晶２１０を保持する種結晶保持部材１８０を備える。図１に示す例では、種結晶保持部材１８０は、その長手方向が、鉛直方向Ｚと平行を成す棒状部材からなり、種結晶保持部材１８０の下端には種結晶２１０が固定されている。また、種結晶保持部材１８０は、モーターなどの駆動装置（図中、不図示）によって、鉛直方向Ｚに移動できる。サファイア単結晶部材２２０の製造に際しては、まず、種結晶２１０を、ダイ１７０のスリット１７２の上端開口部まで上昇してきたアルミナ融液２００と接触させる。続いて、種結晶保持部材１８０を徐々に上方に移動させることで種結晶２１０の下方側にサファイア単結晶部材２２０を成長させることができる。なお、ダイ１７０に複数のスリット１７２が設けられている場合には、複数のスリット１７２の上端開口部に同時に接触できるサイズの種結晶２１０を用いたり、個々のスリット１７２毎に対応させて複数個の種結晶２１０を用いることができる。
【００６０】
一方、ＣＺ法を利用する場合は、図１に示すサファイア単結晶部材製造装置１００からダイ１７０を省略した装置を用いる。ＣＺ法では、種結晶２１０をアルミナ融液２００に接触させた後、種結晶保持部材１８０を、その中心軸を回転軸として回転させながら上方へ徐々に引き上げる。これにより、円柱状のサファイア単結晶部材２２０を得ることができる。
【００６１】
なお、ＥＧＦ法およびＣＺ法のいずれの方法においても、種結晶２１０としては、サファイア単結晶が用いられる。
【００６２】
次に、図１に示す本実施形態のサファイア単結晶部材製造装置１００を用いてＥＦＧ法によりサファイア単結晶部材２２０を製造する場合の製造プロセスの一例について説明する。サファイア単結晶部材２２０の製造に際しては、坩堝１２０内にアルミナ原料を供給する原料供給工程と、坩堝１２０内に供給されたアルミナ原料を溶解することでアルミナ融液２００を得る溶解工程と、毛細管現象によりダイ１７０のスリット１７２上端側の開口部に到達したアルミナ融液２００を、種結晶２１０と接触させた後、種結晶２１０を上方へ引き上げることでサファイア単結晶部材２２０を結晶成長させる結晶成長工程と、を少なくとも実施する。
【００６３】
原料供給工程におけるアルミナ原料の坩堝１２０への供給は、サファイア単結晶部材製造装置１００の外部で実施してもよいし、サファイア単結晶部材製造装置１００の内部で実施してもよい。
【００６４】
溶解工程では、坩堝１２０内に供給された原料を溶解する。これによりアルミナ融液２００を得る。サファイア単結晶部材２２０の結晶成長前段階においては、まず、格納容器１１０内を真空排気して十分に減圧した後あるいは減圧しながら、ヒーター１３０による加熱を開始する。また、格納容器１１０内の温度が、たとえば、８００度〜１８００度の範囲内（好ましくは、１３００度〜１７００度の範囲内）において一定温度まで加熱された後にＡｒガス等の不活性ガスを格納容器１１０内にさらに導入し、格納容器１１０内を不活性ガスで置換してもよい。格納容器１１０内を不活性ガスで置換した場合、結晶成長工程の実施中においては、格納容器１１０内において、不活性ガス雰囲気中の酸素濃度が、たとえば、１０００ｐｐｍ以下に制御されることが好ましく、１００ｐｐｍ以下に制御されることがより好ましい。
【００６５】
結晶成長工程では、最初に、毛細管現象によりダイ１７０のスリット１７２上部側の開口部に達したアルミナ融液２００を、種結晶２１０と接触させる。そして、その後、種結晶２１０を上方側へと引き上げることでサファイア単結晶部材２２０を結晶成長させる。結晶成長工程を終えた後は、サファイア単結晶部材２２０を適宜放冷した後、種結晶保持部材１８０をさらに上方に引き上げることで、種結晶２１０と共に種結晶２１０の下部に結晶成長したサファイア単結晶部材２２０を、格納容器１１０外へと移動させて取り出す。
【符号の説明】
【００６６】
１００    ：サファイア単結晶部材製造装置
１１０    ：格納容器
１１０Ｈ  ：貫通孔
１２０    ：坩堝
１２０ＢＴ：底面
１２０Ｓ  ：外周面
１３０、１３０Ａ、１３０Ｂ、１３０Ｃ    ：ヒーター（黒鉛製ヒーター）
１３０ＴＰ：頂面
１３０ＢＴ：底面
１３０Ｓ１：内周面
１３０Ｓ２：外周面
１３２    ：ヒーター側ネジ穴
１３２ＢＴ：底面
１３２Ｓ  ：内周面
１３４Ａ  ：第一スリット
１３４Ｂ  ：第二スリット
１３６Ａ  ：ネジ穴近傍部
１３６Ｂ  ：非ネジ穴近傍部
１４０    ：電極（黒鉛製棒状電極）
１４０ＴＰ：端面
１４２    ：電極側ネジ穴
１４２ＢＴ：底面
１４２Ｓ  ：内周面
１５０    ：スタッド（黒鉛製イモネジ）
１５０ＴＰ：ネジ先
１５０ＢＴ：ネジ先
１５０Ｓ  ：外周面
１６０    ：カーボン接着層
１７０    ：ダイ
１７２    ：スリット
１８０    ：種結晶保持部材
１９０    ：坩堝支持部
１９０Ｈ  ：貫通孔
１９２    ：断熱部材
２００    ：アルミナ融液
２１０    ：種結晶
２２０    ：サファイア単結晶部材
【要約】
【課題】坩堝の外周面を囲うように配置された黒鉛製ヒーターと電極との間を接続する構造が単純であり、かつ、長期間安定して黒鉛製ヒーターを支持固定できること。
【解決手段】格納容器内に配置された坩堝の外周面側を囲うと共に、中心軸が鉛直方向と平行を成すように配置され、底面１３０ＢＴにヒーター側ネジ穴１３２が設けられた筒状の黒鉛製ヒーター１３０と、電極側ネジ穴１４２が設けられた端面１４０ＴＰを有し、中心軸が鉛直方向と平行を成すように黒鉛製ヒーター１３０の底面１３０ＢＴに対して端面１４０ＴＰが接続された黒鉛製棒状電極１４０と、ヒーター側ネジ穴１３２および電極側ネジ穴１４２に螺合する黒鉛製イモネジ１５０と、を少なくとも備え、黒鉛製ヒーター１３０の底面１３０ＢＴおよび黒鉛製棒状電極１４０の端面１４０ＴＰが、鉛直方向と直交しているサファイア単結晶部材製造装置。
【選択図】図２【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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