(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
蒸気圧縮式の冷凍サイクル（１０）に適用されるエジェクタであって、
冷媒流入口（２１１）から流入した冷媒を旋回させる旋回空間（２２１）、前記旋回空間から流出した冷媒を減圧させる減圧用空間（２２２）、前記減圧用空間の冷媒流れ下流側に連通して外部から冷媒を吸引する吸引用通路（２３１）、および前記減圧用空間から噴射された噴射冷媒と前記吸引用通路から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧用空間（２３２）が形成されたボデー（２００）と、
少なくとも一部が減圧用空間の内部及び昇圧用空間の内部に配置され、前記減圧用空間から離れるに伴って断面積が拡大する形状に形成された通路形成部材（２４０）と、
前記通路形成部材を変位させる駆動手段（２５０）と、を備え、
前記ボデーのうち前記減圧用空間を形成する部位の内周面と前記通路形成部材の外周面との間に形成される冷媒通路は、前記旋回空間から流出した冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（２２４）であり、
前記ボデーのうち前記昇圧用空間を形成する部位の内周面と前記通路形成部材の外周面との間に形成される冷媒通路は、前記噴射冷媒および前記吸引冷媒を混合して昇圧させるディフューザとして機能するディフューザ通路（２３２ａ）であり、
前記駆動手段は、温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入された感温部（２５２）、前記感温部内の前記感温媒体の圧力に応じて変位する圧力応動部材（２５１）を含んで構成されると共に、前記吸引用通路内の前記吸引冷媒の温度が前記感温部内の前記感温媒体に対して伝わるように前記ボデーの内部に収容されており、
前記感温部および前記圧力応動部材は、前記通路形成部材の軸線の周りを囲むように、環状に形成されていることを特徴とするエジェクタ。
【請求項２】
前記駆動手段は、前記圧力応動部材の変位を前記通路形成部材に伝達する伝達部材（２５４）を有し、
前記伝達部材は、一端部が前記通路形成部材に接触するように配設された少なくとも１つの作動棒（２５４ａ）、および前記作動棒の他端部および前記圧力応動部材の双方に接触するように配設されたプレート部材（２５４ｂ）を有して構成されており、
前記プレート部材は、前記圧力応動部材よりも剛性が高いことを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ。
【請求項３】
前記作動棒は、前記通路形成部材の軸線の周りを囲むように３つ以上配設されていることを特徴とする請求項２に記載のエジェクタ。
【請求項４】
前記ボデーのうち前記昇圧用空間を形成する部位には、前記通路形成部材の軸線の方向に延びると共に前記ボデー内部にて前記吸引用通路と前記ディフューザ通路の下流側とを連通させる３つの摺動穴（２３０ｄ）が前記通路形成部材の周方向に間隔をあけて形成されており、
前記作動棒は、前記摺動穴の数に対応して３つ設けられ、それぞれ前記摺動穴を摺動可能に配設されていることを特徴とする請求項３に記載のエジェクタ。
【請求項５】
前記プレート部材は、前記通路形成部材の軸方向から見たときに前記圧力応動部材と重なり合うように環状に形成されていることを特徴とする請求項２ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタ。
【請求項６】
前記圧力応動部材は、環状に形成されたゴム製の基材（２５１ａ）を有するダイヤフラムであることを特徴とする請求項２ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ。
【請求項７】
前記ダイヤフラムは、前記基材よりもガスバリア性の高い材料で構成されるバリア膜（２５１ｂ）を有して構成されていることを特徴とする請求項６に記載のエジェクタ。
【請求項８】
前記駆動手段は、前記感温部および前記圧力応動部材を連結する連結部材（２５７）を有し、前記感温部、前記圧力応動部材、前記伝達部材、前記連結部材が、１つの駆動ユニットとして前記ボデーに対して別体で構成されていることを特徴とする請求項２ないし７のいずれか１つに記載のエジェクタ。
【請求項９】
前記作動棒は、前記通路形成部材および前記プレート部材うち、少なくとも一方の部材に接触する部位が、前記一方の部材に対する接触位置および接触角度が変更可能に構成されていることを特徴とする請求項２ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタ。
【請求項１０】
前記作動棒は、前記通路形成部材および前記圧力応動部材のうち、少なくとも一方の部材に接触する部位が、前記一方の部材に対する接触位置および接触角度が変更可能なように曲面形状となっていることを特徴とする請求項９に記載のエジェクタ。
【請求項１１】
前記感温部は、前記吸引用通路に配置されて前記吸引用通路内の前記吸引冷媒に晒される感温筒（２５２ｃ）を有することを特徴とする請求項１ないし１０のいずれか１つに記載のエジェクタ。
【請求項１２】
前記ボデーには、前記吸引用通路へ冷媒を導入する冷媒吸引口（２１２）が形成されており、
前記感温筒は、前記通路形成部材の軸線よりも前記冷媒吸引口に近い位置に配設されていることを特徴とする請求項１１に記載のエジェクタ。
【請求項１３】
前記感温部は、前記吸引用通路内の前記吸引冷媒の温度を前記感温媒体に対して伝える熱伝達部位（２５２ｃ）以外の部位（２５２ｂ）が、前記熱伝達部位よりも熱抵抗が高くなっていることを特徴とする請求項１ないし１２のいずれか１つに記載のエジェクタ。
【請求項１４】
前記駆動手段は、前記ボデーにおける前記吸引用通路内の前記吸引冷媒の流れと干渉しない位置に配設されていることを特徴とする請求項１ないし１３のいずれか１つに記載のエジェクタ。
【請求項１５】
前記吸引用通路は、前記通路形成部材の軸線と交差する方向に延びると共に、前記通路形成部材の軸線側に向かって通路断面積が小さくなっていることを特徴とする請求項１ないし１４のいずれか１つに記載のエジェクタ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、流体を減圧すると共に、高速で噴出する作動流体の吸引作用によって流体輸送を行う運動量輸送式ポンプであるエジェクタに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来のエジェクタとして、例えば、特許文献１、２に示されたものが知られている。この種のエジェクタは、冷凍サイクルに適用された際に圧縮機によって高圧に圧縮された後に冷媒凝縮器によって凝縮液化された冷媒を減圧させるノズル部と、冷媒蒸発器から流出される低圧側の冷媒を吸引する吸引部と、ノズル部から噴出された冷媒と、吸引部から吸引された冷媒とを混合して昇圧するディフューザ部とを備えている。
【０００３】
さらに、特許文献１のエジェクタのノズル部は、冷媒凝縮器から流入した液冷媒を減圧膨張させる第１ノズルと、第１ノズルで気液二相となった冷媒を再度、減圧膨張させて噴出する第２ノズルとを有して構成されている。これにより、第１ノズルによって冷媒を膨張させて気液二相とし、第２ノズルによって更に減圧膨張させることで、第２ノズルより流出する冷媒の出口速度を増大させることができ、ノズル効率を向上させることができるようになっている。
【０００４】
また、一般的なエジェクタでは、ノズル部の軸線方向の延長線上にディフューザ部（昇圧部）が同軸上に配置されている。さらに、特許文献２には、このように配置されたディフューザ部の広がり角度を比較的小さくすることで、エジェクタ効率を向上できることが記載されている。なお、ノズル効率とは、ノズル部において冷媒の圧力エネルギを運動エネルギに変換する際のエネルギ変換効率であり、エジェクタ効率は、エジェクタ全体としてのエネルギ変換効率である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第３３３１６０４号公報
【特許文献２】特開２００３−１４３１８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１のエジェクタでは、例えば冷凍サイクルの低負荷時のように、高圧側と低圧側との冷媒圧力差が小さいとき、第１ノズルにて冷媒圧力差分の大半が減圧されて、第２ノズルで殆ど冷媒を減圧させることができなくなってしまうことがある。その結果、冷凍サイクルの低負荷時等には、ディフューザ部にて冷媒を充分に昇圧させることができなくなってしまうという問題があった。つまり、特許文献１のエジェクタでは、冷凍サイクルの負荷に見合った充分なエジェクタの作動が得られないものとなっていた。
【０００７】
これに対して、特許文献１のエジェクタに特許文献２に開示されている比較的小さい広がり角度のディフューザ部を適用することで、エジェクタ効率を向上させ、冷凍サイクルの低負荷時にも、ディフューザ部にて冷媒を充分に昇圧させる構成が考えられる。
【０００８】
ところが、特許文献２に開示されたディフューザ部を特許文献１のエジェクタに適用すると、ノズル部の軸線方向の長さが長くなり、冷凍サイクルの通常負荷時においては、エジェクタの体格が不必要に大きくなってしまう。
【０００９】
また、特許文献１のエジェクタは、各ノズルが固定絞りで構成されており、冷媒の流量調整ができず、冷凍サイクルの負荷変動に対応して作動させることができない。
【００１０】
これに対して、温度式膨張弁のように、蒸発器流出冷媒の温度および圧力に応じて、高圧冷媒を減圧膨張させる絞り通路（ノズル通路）の絞り開度（流路面積）を調整する調整機構を追加することが考えられる。
【００１１】
このような調整機構は、絞り開度を調整する弁体、蒸発器流出冷媒の温度に応じて圧力変化する感温媒体が封入された封入空間の内圧と蒸発器流出冷媒の圧力との差に応じて変位するダイヤフラム、ダイヤフラムの変位を弁体に伝える作動棒等で構成される。
【００１２】
ところが、一般的な温度式膨脹弁では、その外殻を構成するボデーの内部に作動棒や弁体が収容され、封入空間やダイヤフラムがボデーの外側に配設されており、感温媒体の温度が外部の雰囲気温度の影響を受け易い構造となっている。感温媒体の温度が外部の雰囲気温度の影響を受けると、弁体が蒸発器流出冷媒の温度によらず変位することとなり、冷凍サイクルの作動が不安定となってしまう。
【００１３】
このため、単に、温度式膨脹弁で採用されている調整機構をエジェクタに適用しても、蒸発器流出冷媒の温度および圧力に応じて、冷媒流量を調整することが難しく依然として冷凍サイクルの負荷に見合った充分なエジェクタの作動が得られない。
【００１４】
上記点に鑑みて、本発明は、体格の大型化を抑制しつつ、冷凍サイクルの負荷に見合った作動が可能なエジェクタを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル（１０）に適用されるエジェクタを対象としている。上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、
冷媒流入口（２１１）から流入した冷媒を旋回させる旋回空間（２２１）、旋回空間から流出した冷媒を減圧させる減圧用空間（２２２）、減圧用空間の冷媒流れ下流側に連通して外部から冷媒を吸引する吸引用通路（２３１）、および減圧用空間から噴射された噴射冷媒と吸引用通路から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧用空間（２３２）が形成されたボデー（２００）と、
少なくとも一部が減圧用空間の内部及び昇圧用空間の内部に配置され、減圧用空間から離れるに伴って断面積が拡大する形状に形成された通路形成部材（２４０）と、
通路形成部材を変位させる駆動手段（２５０）と、を備え、
ボデーのうち減圧用空間を形成する部位の内周面と通路形成部材の外周面との間に形成される冷媒通路は、旋回空間から流出した冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（２２４）であり、
ボデーのうち昇圧用空間を形成する部位の内周面と通路形成部材の外周面との間に形成される冷媒通路は、噴射冷媒および吸引冷媒を混合して昇圧させるディフューザとして機能するディフューザ通路（２３２ａ）であり、
駆動手段は、温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入された感温部（２５２）、感温部内の感温媒体の圧力に応じて変位する圧力応動部材（２５１）を含んで構成されると共に、吸引用通路内の吸引冷媒の温度が感温部内の感温媒体に対して伝わるようにボデーの内部に収容されており、
感温部および圧力応動部材は、通路形成部材の軸線の周りを囲むように、環状に形成されていることを特徴としている。
【００１６】
これによれば、旋回空間にて冷媒を旋回させることで、ノズル通路内における冷媒の減圧沸騰を促進し、ノズル通路内において冷媒の気液を均質に混合させることができる。これにより、ノズル通路からの噴出冷媒の流速を増加させることが可能となり、ノズル通路におけるノズル効率の向上を図ることができる。
【００１７】
この際、本発明では、従来技術のような２段式のノズルではなく、単一のノズル通路によって冷媒の減圧沸騰を行う構成としている。このため、エジェクタに流入する冷媒の圧力エネルギを全て活用して、ディフューザ通路による昇圧エネルギを得ることが可能となり、冷凍サイクルの負荷に見合ったエジェクタの作動を引き出すことができる。
【００１８】
また、通路形成部材が減圧用空間から離れるに伴って断面積が拡大する形状に形成されているので、ディフューザ通路の形状を減圧用空間から離れるに伴って通路形成部材の外周に沿って広がる形状とすることができる。この結果、従来技術のノズル部の軸方向に相当する方向の寸法の拡大を抑制して、エジェクタ全体としての体格の大型化を抑制可能となる。
【００１９】
これらに加え、本発明では、通路形成部材を変位させる駆動手段を、直接的に外部の雰囲気温度が作用しないボデーの内部に収容している。これによれば、駆動手段における感温部への外部の雰囲気温度の影響を抑制して、ノズル通路およびディフューザ通路の冷媒通路面積を適切に変化させることができる。さらに、駆動手段の感温部および圧力応動部材を通路形成部材の軸線の周りを囲むように環状に形成しているので、圧力応動部材における冷媒の圧力を受ける面積を充分に確保して、ノズル通路およびディフューザ通路の冷媒通路面積を適切に変化させることができる。この結果、冷凍サイクルの負荷に応じた冷媒流量を流すことが可能となり、冷凍サイクルの負荷に見合ったエジェクタの作動を引き出すことができる。
【００２０】
また、駆動手段の感温部および圧力応動部材を通路形成部材の軸線の周りを囲むように環状に形成することで、ボデーにおける通路形成部材と干渉しない内部スペースを、駆動手段を配設するスペースとして有効活用することが可能となる。このため、エジェクタ全体としての体格の大型化を一層抑制可能となる。
【００２１】
このように、本発明によれば、体格の大型化を抑制しつつノズル効率を向上させると共に、冷凍サイクルの負荷に見合った作動が可能なエジェクタを提供することができる。
【００２２】
なお、請求項１における通路形成部材２４０は、厳密に減圧用空間から離れるに伴って断面積が拡大する形状となるものだけでなく、少なくとも一部に減圧用空間から離れるに伴って断面積が拡大する形状となるものが含まれる。
【００２３】
ここで、請求項２に記載の発明において、圧力応動部材に接するプレート部材は、その姿勢が傾いてボデーの内壁面等と接触してしまうことが懸念される。プレート部材とボデーの内壁面等との接触は、圧力応動部材が変位する際の摩擦力の増加を招くことから、圧力応動部材の変位が通路形成部材に適切に伝達されなくなってしまう虞がある。
【００２４】
そこで、請求項３に記載の発明では、作動棒は、通路形成部材の軸線の周りを囲むように３つ以上配設されていることを特徴としている。これによれば、プレート部材が作動棒により３点以上で支持される構造となり、プレート部材の姿勢を安定させることができるので、プレート部材の姿勢の傾きに起因する不具合の発生を抑制することができる。
【００２５】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係の一例を示すものである。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】第１実施形態に係る冷凍サイクルの全体構成を示す概略構成図である。
【図２】第１実施形態に係るエジェクタの外観を示す斜視図である。
【図３】第１実施形態に係るエジェクタの上面図である。
【図４】図３のIV−IV断面図である。
【図５】第１実施形態に係る駆動手段の一部を切り欠いた分解斜視図である。
【図６】第１実施形態に係るダイヤフラムの模式的な断面図である。
【図７】第１実施形態に係るエジェクタの各冷媒流路の機能を説明するための模式的な要部断面図である。
【図８】図７のVIII−VIII断面図である。
【図９】図７のIX−IX断面図である。
【図１０】第１実施形態に係るエジェクタの変形例１を示す模式的な軸方向断面図である。
【図１１】第２実施形態に係るエジェクタの模式的な軸方向断面図である。
【図１２】第２実施形態に係る駆動手段の一部を切り欠いた分解斜視図である。
【図１３】第３実施形態に係るエジェクタの模式的な軸方向断面図である。
【図１４】第３実施形態に係る駆動手段の一部を切り欠いた斜視図である。
【図１５】第４実施形態に係るエジェクタの模式的な軸方向断面図である。
【図１６】第４実施形態に係るエジェクタの変形例を示す模式的な軸方向断面図である。
【図１７】第５実施形態に係るエジェクタの要部を示す軸方向断面図である。
【図１８】図１７のXVIII−XVIII断面図である。
【図１９】第５実施形態のエジェクタの最適な例の要部を示す軸方向断面図である。
【図２０】図１９のXX−XX断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
以下、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。なお、以下の各実施形態において、先行する実施形態で説明した事項と同一もしくは均等である部分には、同一の参照符号を付し、その説明を省略する場合がある。また、各実施形態において、構成要素の一部だけを説明している場合、構成要素の他の部分に関しては、先行する実施形態において説明した構成要素を適用することができる。
【００２８】
（第１実施形態）
第１実施形態では、車両用空調装置を構成する蒸気圧縮式の冷凍サイクル１０に本発明のエジェクタ１００を適用した例について説明する。本実施形態の冷凍サイクル１０は、図１に示すように、圧縮機１１、凝縮器１２、エジェクタ１００、および蒸発器１３が、冷媒配管により接続されて形成されている。
【００２９】
圧縮機１１は、冷媒を吸入し、吸入した冷媒を圧縮して吐出する流体機械である。本実施形態の圧縮機１１は、図示しない電磁クラッチおよびベルトを介して車両走行用のエンジンにより回転駆動されるようになっている。圧縮機１１は、例えば、電磁式容量制御弁に図示しない制御装置からの制御信号が入力されることにより、吐出容量が可変される可変容量型圧縮機で構成される。なお、圧縮機１１は、電動モータにより回転駆動される電動圧縮機で構成してもよい。電動圧縮機の場合、電動モータの回転数により吐出容量が可変される。
【００３０】
凝縮器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒を、図示しない冷却ファンにより強制的に送風される車室外空気（外気）と熱交換させることで、高圧冷媒の熱を外気に放出して冷媒を凝縮液化するものである。
【００３１】
ここで、本実施形態では、いわゆるサブクール型の凝縮器を採用している。すなわち、本実施形態の凝縮器１２は、高圧冷媒を外気と熱交換させて凝縮させる凝縮部１２ａ、凝縮部１２ａから流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を蓄えるレシーバ１２ｂ、レシーバ１２ｂから流出した液相冷媒を外気と熱交換させて過冷却する過冷却部１２ｃを有して構成されている。なお、圧縮機１１によって圧縮された冷媒の圧力が臨界圧力を越える場合、凝縮器１２にて冷媒が凝縮液化しないことから、凝縮器１２は、高圧冷媒の熱を外気に放出する放熱器として機能する。凝縮器１２の冷媒流出側は、エジェクタ１００の冷媒流入口２１１に接続されている。
【００３２】
エジェクタ１００は、凝縮器１２から流出した液相状態の高圧冷媒を減圧する減圧手段を構成すると共に、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって、冷媒の循環を行う流体輸送用の冷媒循環手段を構成する。なお、エジェクタ１００の具体的構成については後述する。
【００３３】
蒸発器１３は、図示しない送風機によって空調装置の空調ケースに導入された外気、または車室内空気（内気）から吸熱して、その内部を流通する冷媒を蒸発させる熱交換器である。蒸発器１３の冷媒流出側は、エジェクタ１００の冷媒吸引口２１２に接続されている。
【００３４】
図示しない制御装置は、ＣＰＵ、各種メモリ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成されている。この制御装置には、乗員による操作パネルからの各種操作信号や各種センサ群からの検出信号等が入力され、これら入力信号を用いてメモリに記憶された制御プログラムに基づいて各種演算・処理を実行して各種機器の作動を制御する。
【００３５】
また、本実施形態の冷凍サイクル１０では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（例えば、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を越えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。勿論、亜臨界冷凍サイクルを構成する冷媒であれば、ＨＦＯ系冷媒（例えば、Ｒ１２３４ｙｆ）等を採用してもよい。
【００３６】
次に、図２〜図６を用いて、本実施形態のエジェクタ１００の具体的構成について説明する。なお、図２、図４における上下の各矢印は、エジェクタ１００を車両に搭載した状態における天地方向を示している。また、図４中の一転鎖線Ｘは、後述の通路形成部材２４０の軸線を示している。
【００３７】
本実施形態のエジェクタ１００は、主な構成要素として、ボデー２００、通路形成部材２４０、通路形成部材２４０を変位させる駆動手段２５０を備える。
【００３８】
図２、図３に示すように、本実施形態のエジェクタ１００は、複数の構成部材を組み合わせることによって構成されたボデー２００を備えている。このボデー２００は、上下に延びる円柱状の部材、当該部材の径方向に角柱状の部材を結合させた形状を有する金属製のハウジングボデー２１０を有し、その内部にノズルボデー２２０、ディフューザボデー２３０等を固定して構成されている。なお、ハウジングボデー２１０の外形状は、単に円柱形状や角柱形状に形成されていてもよい。また、ハウジングボデー２１０は、軽量化を図るために、樹脂等により構成されていてもよい。
【００３９】
ハウジングボデー２１０は、エジェクタ１００の外殻を形成する部材である。ハウジングボデー２１０の外側には、その上端側に冷媒流入口２１１および冷媒吸引口２１２が形成され、下端側に液相流出口２１３および気相流出口２１４が形成されている。冷媒流入口２１１は、冷凍サイクル１０の高圧側（凝縮器１２）から高圧冷媒を流入させるものであり、冷媒吸引口２１２は、蒸発器１３から流出した低圧冷媒を吸引するものである。また、液相流出口２１３は、後述する気液分離空間２６０にて分離された液相冷媒を蒸発器１３の冷媒入口側へ流出させるものであり、気相流出口２１４は、気液分離空間２６０にて分離された気相冷媒を圧縮機１１の吸入側へ流出させるものである。
【００４０】
ノズルボデー２２０は、図４に示すように、ハウジングボデー２１０の内部における上端側に収容されている。より具体的には、ノズルボデー２２０は、後述する通路形成部材２４０の軸線Ｘの方向（上下方向）に直交する方向から見たときに、その一部が冷媒流入口２１１と重合（オーバラップ）するように、ハウジングボデー２１０の内部に収容されている。なお、ノズルボデー２２０は、Ｏリング等のシール部材を介在させた状態で、ハウジングボデー２１０の内部に圧入等の手段により固定されている。
【００４１】
本実施形態のノズルボデー２２０は、環状の金属部材で構成され、ハウジングボデー２１０の内部空間と適合する大きさに形成された胴部２２０ａ、および胴部２２０ａの下端側に設けられて下方側へ向かって突出する筒状のノズル部２２０ｂ等を有する。
【００４２】
ノズルボデー２２０の胴部２２０ａには、その内部に冷媒流入口２１１から流入した高圧冷媒を旋回させる旋回空間２２１等が形成されている。ノズルボデー２２０のノズル部２２０ｂには、その内部に旋回空間２２１を旋回した冷媒が通過する減圧用空間２２２が形成されている。
【００４３】
旋回空間２２１は、その中心軸が鉛直方向（上下方向）に延びる回転体形状に形成された空間である。なお、回転体形状とは、平面図形を同一平面上の１つの直線（中心軸）周りに回転させた際に形成される立体形状である。より具体的には、本実施形態の旋回空間２２１は、略円柱形状に形成されている。勿論、旋回空間２２１は、円錐または円錐台と円柱とを結合させた形状等に形成されていてもよい。
【００４４】
また、本実施形態の旋回空間２２１は、ハウジングボデー２１０およびノズルボデー２２０の胴部２２０ａに形成された冷媒流入通路２２３を介して冷媒流入口２１１に接続されている。
【００４５】
冷媒流入通路２２３は、旋回空間２２１の中心軸方向から見たとき、旋回空間２２１の内壁面の接線方向に延びるように形成されている。これにより、冷媒流入通路２２３から旋回空間２２１に流入した冷媒は、旋回空間２２１の内壁面に沿って流れ、旋回空間２２１を旋回する。なお、冷媒流入通路２２３は、旋回空間２２１の中心軸方向から見たとき、旋回空間２２１の接線方向と完全に一致するように形成されている必要はない。すなわち、冷媒流入通路２２３は、旋回空間２２１に流入した冷媒が旋回空間２２１の内壁面に沿って流れる形状に形成されていれば、その他の方向の成分（例えば、旋回空間２２１の中心軸方向）を含んで構成されていてもよい。
【００４６】
ここで、旋回空間２２１内で旋回する冷媒には遠心力が作用するので、旋回空間２２１内では、その中心軸側の冷媒圧力が外周側の冷媒圧力よりも低下する。そこで、本実施形態では、冷凍サイクル１０の作動時に、旋回空間２２１内の中心軸側の冷媒圧力を、飽和液相冷媒となる圧力、または、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生ずる）圧力まで低下させるようにしている。
【００４７】
このような旋回空間２２１の中心軸側における冷媒圧力の調整は、旋回空間２２１内で旋回する冷媒の旋回流速を調整することで実現できる。具体的には、旋回流速の調整は、冷媒流入通路２２３における通路断面積と旋回空間２２１における中心軸に直交する方向の断面積との比率の調整等により行うことができる。なお、上述の旋回流速は、旋回空間２２１の最外周部付近における冷媒の旋回方向の流速を意味している。
【００４８】
減圧用空間２２２は、旋回空間２２１を旋回した高圧冷媒が流入するように、旋回空間２２１の下方側に形成されている。本実施形態の減圧用空間２２２は、その中心軸が旋回空間２２１と同軸となるように形成されている。
【００４９】
減圧用空間２２２は、下方側（冷媒流れ方向下流側）へ向かって流路断面積が連続的に小さくなる円錐台形状の穴（先細部２２２ａ）と、下方側へ向かって流路断面積が連続的に大きくなる円錐台形状の穴（末広部２２２ｂ）とを結合させた形状に形成されている。なお、減圧用空間２２２における先細部２２２ａと末広部２２２ｂとの接続箇所が、流路断面積が最も縮小されたノズル喉部（最小通路面積部）２２２ｃとなっている。
【００５０】
末広部２２２ｂでは、減圧用空間２２２の中心軸の径方向から見たときに、減圧用空間２２２と後述する通路形成部材２４０の上方側が重合（オーバラップ）しているので、中心軸に対して垂直な断面形状が円環状（ドーナツ状）となっている。
【００５１】
本実施形態では、この通路形状によってノズルボデー２２０の減圧用空間２２２を形成する部位の内周面と、後述する通路形成部材２４０の上方側の外周面との間に形成される冷媒通路がノズルとして機能するノズル通路２２４を構成している。
【００５２】
続いて、ディフューザボデー２３０は、ハウジングボデー２１０の内部におけるノズルボデー２２０の下方側に収容されている。より具体的には、ディフューザボデー２３０は、ハウジングボデー２１０の軸方向（上下方向）に直交する方向から見たときに、その一部が冷媒吸引口２１２と重合（オーバラップ）するように、ハウジングボデー２１０の内部に収容されている。なお、ディフューザボデー２３０は、Ｏリング等のシール部材を介在させた状態で、ハウジングボデー２１０の内部に圧入等の手段により固定されている。
【００５３】
本実施形態のディフューザボデー２３０は、その中心部に表裏を貫通する回転体形状の貫通穴２３０ａが形成されると共に、その貫通穴２３０ａの外周側に後述する駆動手段を収容するための溝部２３０ｂが形成された環状の金属部材で構成されている。なお、貫通穴２３０ａは、その中心軸が旋回空間２２１、および減圧用空間２２２と同軸となるように形成されている。
【００５４】
ディフューザボデー２３０の上面と、これと対向するノズルボデー２２０の下面との間には、冷媒吸引口２１２から流入した冷媒を滞留させる吸引空間２３１ａが形成されている。なお、本実施形態では、ノズルボデー２２０の下方側の先端部がディフューザボデー２３０の貫通穴２３０ａの内部に位置付けられているため、吸引空間２３１ａは、旋回空間２２１および減圧用空間２２２の中心軸の方向から見たとき、断面円環状に形成されている。
【００５５】
また、ディフューザボデー２３０の貫通穴２３０ａのうち、ノズルボデー２２０の下方側が挿入される範囲、すなわち、径方向から見たときにディフューザボデー２３０とノズルボデー２２０とが重合する範囲では、冷媒通路断面積が冷媒流れ方向に向かって徐々に縮小している。
【００５６】
これにより、貫通穴２３０ａの内周面とノズルボデー２２０の下方側の外周面との間には、吸引空間２３１ａと減圧用空間２２２の冷媒流れ下流側とを連通させる吸引通路２３１ｂが形成される。つまり、本実施形態では、吸引空間２３１ａおよび吸引通路２３１ｂによって、中心軸の外周側から内周側へ向かって吸引冷媒が流れる吸引部（吸引用通路）２３１が形成されることになる。さらに、この吸引部２３１の中心軸に垂直な断面形状も、円環状となっている。
【００５７】
また、ディフューザボデー２３０の貫通穴２３０ａのうち、吸引通路２３１ｂの冷媒流れ下流側には、冷媒流れ方向に向かって徐々に広がる略円錐台形状に形成された昇圧用空間２３２が形成されている。この昇圧用空間２３２は、上述したノズル通路２２４から噴射された噴射冷媒と吸引部２３１から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧させる空間である。
【００５８】
本実施形態の昇圧用空間２３２は、冷媒の流れ方向下流側（下方側）に向かって、その径方向の断面積が拡大するように形成されている。なお、昇圧用空間２３２は、下方側に向かって断面積が拡大する円錐台形状（ラッパ状）の空間を構成している。
【００５９】
昇圧用空間２３２の内部には、後述する通路形成部材２４０の下方側が配置されている。そして、昇圧用空間２３２内における通路形成部材２４０の円錐状側面の広がり角度は、昇圧用空間２３２の円錐台形状空間の広がり角度よりも小さくなっている。これにより、昇圧用空間２３２の内周面と、後述する通路形成部材２４０の外周面との間に形成される冷媒通路は、その冷媒通路面積が冷媒流れ下流側に向かって徐々に拡大している。
【００６０】
本実施形態では、昇圧用空間２３２の内周面と、通路形成部材２４０の外周面との間に形成される冷媒通路をディフューザとして機能するディフューザ通路２３２ａとし、噴射冷媒および吸引冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換させている。なお、ディフューザ通路２３２ａの中心軸に対して垂直な断面形状は、円環状に形成されている。
【００６１】
続いて、通路形成部材２４０は、ノズルボデー２２０の内周面との間にノズル通路２２４を形成すると共に、ディフューザボデー２３０の内周面との間にディフューザ通路２３２ａを形成する部材である。本実施形態の通路形成部材２４０は、略円錐状の金属部材で構成されており、少なくとも一部が減圧用空間２２２、および昇圧用空間２３２の双方に位置するようにハウジングボデー２１０の内部に収容されている。なお、通路形成部材２４０は、その中心軸（軸線Ｘ）が減圧用空間２２２、および昇圧用空間２３２と同軸となるように配置されている。
【００６２】
通路形成部材２４０における減圧用空間２２２の内周面と対向する部位は、減圧用空間２２２の内周面との間に環状のノズル通路２２４が形成されるように、減圧用空間２２２の末広部２２２ｂの内周面に沿う曲面を有する。
【００６３】
また、通路形成部材２４０における昇圧用空間２３２の内周面と対向する部位は、昇圧用空間２３２の内周面との間に環状のディフューザ通路２３２ａが形成されるように、昇圧用空間２３２の内周面に沿う曲面を有する。
【００６４】
ここで、前述のように、昇圧用空間２３２が円錐台形状の空間を構成するように形成され、通路形成部材２４０が昇圧用空間２３２の内周面に沿う曲面を有する。このため、ディフューザ通路２３２ａは、通路形成部材２４０の軸線Ｘの方向（中心軸方向）に対して交差する方向に拡がるように形成されている。つまり、ディフューザ通路２３２ａは、冷媒流れ上流側から下流側に向けて通路形成部材２４０の軸線Ｘから遠ざかるような冷媒通路となっている。
【００６５】
また、通路形成部材２４０には、図７に示すように、ディフューザ通路２３２ａの冷媒流れ下流側となる部位に、ディフューザ通路２３２ａから流出した冷媒に気液分離用の旋回力を付与する固定翼２４１が配設されている。固定翼２４１は、後述の作動棒２５４ａと干渉しない位置に配設されている。なお、便宜上、図７以外の図面では、固定翼２４１の図示を省略している。
【００６６】
続いて、通路形成部材２４０をその軸線Ｘの方向に変位させて、ノズル通路２２４およびディフューザ通路２３２ａの冷媒流路面積を変更する駆動手段２５０について、図４〜図６を用いて説明する。
【００６７】
駆動手段２５０は、蒸発器１３から流出した低圧冷媒の過熱度（温度および圧力）が所望の範囲となるように、通路形成部材２４０の変位量を制御するように構成されている。
【００６８】
本実施形態の駆動手段２５０は、外部の雰囲気温度の影響を受けないように、ボデー２００内部に収容されている。この駆動手段２５０は、圧力応動部材である円環薄板状のダイヤフラム２５１等を有して構成されている。
【００６９】
本実施形態のダイヤフラム２５１は、ディフューザボデー２３０に形成された環状の溝部２３０ｂ内に配置可能なように環状に形成されている。なお、ダイヤフラム２５１は、通路形成部材２４０と干渉しないように、通路形成部材２４０の軸線Ｘの周りを囲むように配設されている。
【００７０】
本実施形態のダイヤフラム２５１は、その内周縁部および外周縁部の双方が、ディフューザボデー２３０に形成された溝部２３０ｂの内壁面と、当該溝部２３０ｂを閉塞する環状の蓋部材２５２ｂとで挟み込まれた状態で、かしめ等の手段により固定されている。なお、ダイヤフラム２５１は、ディフューザボデー２３０の溝部２３０ｂと蓋部材２５２ｂとで形成される環状の空間を上下の２つの空間に仕切るように固定されている。
【００７１】
ダイヤフラム２５１により仕切られた２つの空間のうち、上方側（吸引空間２３１ａ側）の空間は、蒸発器１３から流出した冷媒の温度に応じて圧力が変化する感温媒体が封入される封入空間２５２ａを構成している。なお、封入空間２５２ａには、主として冷凍サイクル１０を循環する冷媒と同一の冷媒で組成された感温媒体（例えば、Ｒ１３４ａ）が、予め定めた密度となるように封入されている。なお、感温媒体は、例えば、サイクルを循環する冷媒とヘリウムガスとの混合ガスを採用してもよい。
【００７２】
本実施形態の封入空間２５２ａは、ダイヤフラム２５１の形状に適合する環状の空間を構成しており、通路形成部材２４０と干渉しないように、通路形成部材２４０の軸線Ｘの周りを囲むように形成されている。
【００７３】
より具体的には、本実施形態の封入空間２５２ａは、ディフューザボデー２３０における吸引部２３１と隣接する位置であって、吸引部２３１およびディフューザ通路２３２ａによって囲まれる位置に配置されている。これにより、封入空間２５２ａ内の感温媒体には、吸引部２３１を流通する吸引冷媒の温度が伝達され、封入空間２５２ａの内圧が、吸引部２３１を流通する吸引冷媒の温度に応じた圧力となる。
【００７４】
一方、ダイヤフラム２５１により仕切られた２つの空間のうち、下方側の空間は、ディフューザボデー２３０に形成された連通路２３０ｃを介して、蒸発器１３から流出した冷媒を導入させる導入空間２５３を構成している。この導入空間２５３は、感温媒体の圧力に対抗するように、ダイヤフラム２５１に対して吸引部（吸引用通路）２３１内の吸引冷媒の圧力を作用させる圧力室である。
【００７５】
従って、封入空間２５２ａに封入された感温媒体には、蓋部材２５２ｂおよびダイヤフラム２５１を介して、蒸発器１３から流出した冷媒、すなわち、吸引部２３１を流通する吸引冷媒の温度が伝達される。
【００７６】
ここで、駆動手段２５０により精度の高い過熱度制御を実現するためには、感温媒体の温度を蒸発器１３から流出した冷媒の温度に近づけること（温度差を縮小すること）が重要となる。また、感温媒体は、温度変化に伴って圧力変化する媒体であるが、感温媒体の圧力は、感温媒体の最も低い温度の飽和圧力に近似される。
【００７７】
そこで、本実施形態では、感温媒体の温度を、吸引空間２３１ａ内の吸引冷媒の温度に近づけるために、蓋部材２５２ｂから吸引空間２３１ａ側に向かって突出する感温筒２５２ｃを蓋部材２５２ｂの上部に配設している。なお、感温筒２５２ｃは、吸引空間２３１ａを流れる吸引冷媒に晒されるように、吸引空間２３１ａ内に位置づけられている。
【００７８】
さらに、本実施形態では、感温媒体の温度を蒸発器１３から流出した冷媒の温度に一層近づけるために、吸引空間２３１ａにおける通路形成部材２４０の軸線Ｘよりも冷媒吸引口２１２に近い位置に感温筒２５２ｃを配設している。
【００７９】
ここで、感温筒２５２ｃは、製造過程において、封入空間２５２ａに対して感温媒体を導入する導入部として機能させてもよい。これによれば、封入空間２５２ａに対して感温媒体を導入する導入部を、別途設ける必要がなくなり、その分、エジェクタ１００の簡素化を図ることができる。
【００８０】
本実施形態では、感温筒２５２ｃを冷媒吸引口２１２に近い位置に配設していることから、感温筒２５２ｃ内の感温媒体の温度が最も蒸発器１３から流出した冷媒の温度に近くなる。このため、封入空間２５２ａを形成する蓋部材２５２ｂについては、外部の熱や高圧冷媒の熱等が伝わらないように、感温筒２５２ｃよりも熱抵抗が高い金属材料で構成されている。なお、蓋部材２５２ｂの熱抵抗は、蓋部材２５２ｂを熱伝達率の低い材料（断熱材を含む）で構成したり、蓋部材２５２ｂの内外表面に熱伝達率を下げるコーティングを施したり、蓋部材２５２の厚みを厚くしたりすることで調整すればよい。
【００８１】
本実施形態では、蓋部材２５２ｂ、および感温筒２５２ｃが吸引部２３１を流通する吸引冷媒の温度を検知する感温部２５２を構成している。そして、本実施形態では、感温筒２５２ｃが、吸引部２３１を流通する冷媒の温度を感温媒体に対して伝える熱伝達部位となり、蓋部材２５２ｂが熱伝達部位以外の部位となっている。
【００８２】
ここで、ダイヤフラム２５１は、封入空間２５２ａの内圧と導入空間２５３へ導入された冷媒の圧力との圧力差に応じて変形すると共に、常に冷媒に接しており、封入空間２５２ａの気密性、および冷媒の圧力に対する耐性等を確保する必要がある。
【００８３】
このため、ダイヤフラム２５１は、強靭性、耐圧性、ガスバリア性、シール性に優れた材料で構成することが望ましい。ダイヤフラム２５１としては、例えば、基布（ポリエステル）入りのＥＰＤＭ（エチレンプロピレンゴム）やＨＮＢＲ（水素添加ニトリルゴム）等のゴム製の基材で構成することができる。
【００８４】
具体的には、ダイヤフラム２５１は、図６に示すように、ゴム製の基材２５１ａに対して、感温媒体の封入空間２５２ａからの漏洩を抑制するバリア膜２５１ｂを一体化させることが望ましい。なお、図６では、基材２５１ａの一面にバリア膜２５１ｂを一体化した例を図示しているが、これに限定されず、基材２５１ａの両面にバリア膜２５１ｂを設けたり、基材２５１ａ内部にバリア膜２５１ｂを設けたりしてもよい。
【００８５】
ここで、ゴム製の基材２５１ａとバリア膜２５１ｂとの一体化は、例えば、アルミ箔やポリイミド等といったゴム製の基材２５１ａの架橋温度よりも比較的融点の高い膜をＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）でラミネートしたバリア膜２５１ｂをゴム製の基材２５１ａに挟んで成形すればよい。また、スプレーコーティング等によりゴム製の基材２５１ａの表面にバリア膜２５１ｂを塗布することで、ゴム製の基材２５１ａとバリア膜２５１ｂとを一体化させてもよい。
【００８６】
また、本実施形態の駆動手段２５０は、ダイヤフラム２５１の変位を通路形成部材２４０へ伝達する伝達部材２５４を有する。本実施形態の伝達部材２５４は、一端部が通路形成部材２４０に接触するように配設された円柱状の複数の作動棒２５４ａ、および各作動棒２５４ａの他端部およびダイヤフラム２５１の双方に接触するように配設されたプレート部材２５４ｂを有して構成されている。
【００８７】
作動棒２５４ａは、ディフューザボデー２３０の貫通穴２３０ａの径方向外側に形成された摺動穴２３０ｄを貫通すると共に、一端側が通路形成部材２４０の下方側の外周に接触し、他端側がプレート部材２５４ｂに接触するように配設されている。なお、摺動穴２３０ｄは、通路形成部材２４０の軸線Ｘの方向に延びると共に、吸引部２３１とディフューザ通路２３２ａの下流側とを連通するようにディフューザボデー２３０に形成されている。この摺動穴２３０ｄは、作動棒２５４ａを通路形成部材２４０の軸線Ｘの方向に摺動させるために設けられている。
【００８８】
各作動棒２５４ａは、ダイヤフラム２５１の変位が通路形成部材２４０に正確に伝達されるように、ディフューザボデー２３０の周方向に均等に配置することが望ましい。なお、作動棒２５４ａとディフューザボデー２３０における作動棒２５４ａが挿入される摺動穴２３０ｄとの間に形成される隙間は、Ｏリング等のシール部材２３０ｅによってシールされている。これにより、作動棒２５４ａが変位した際に、この隙間から冷媒が漏れ難いようになっている。
【００８９】
ここで、作動棒２５４ａを通路形成部材２４０やプレート部材２５４ｂに対して溶接等により固定すると、ダイヤフラム２５１の反りや、感温媒体の圧力のばらつき等に起因して作動棒２５４ａの軸が通路形成部材２４０の軸線Ｘに対して傾いてしまう。そして、作動棒２５４ａの軸が通路形成部材２４０の軸線Ｘに対して傾くと、吸引部２３１を流通する冷媒の過熱度（温度および圧力）によらず、通路形成部材２４０が変位してしまう可能性がある。
【００９０】
そこで、本実施形態の作動棒２５４ａは、プレート部材２５４ｂに接触する部位、および通路形成部材２４０に接触する部位の双方が、各部材２４０、２５４ｂに対する接触位置および接触角度が変更可能に構成されている。
【００９１】
具体的には、作動棒２５４ａは、プレート部材２５４ｂに接触する部位、および通路形成部材２４０に接触する部位の双方が、各部材２４０、２５４ｂに対する接触位置および接触角度が変更可能なように曲面形状（本実施形態では半球形状）となっている。
【００９２】
これにより、ダイヤフラム２５１の反りや、感温媒体の圧力のばらつき等に起因して作動棒２５４ａの軸が通路形成部材２４０の軸方向に対して傾いてしまうことを抑制できる。なお、作動棒２５４ａにおける各部材２４０、２５４ｂに接触する部位は、半球形状に限らず、Ｒ形状等の曲面形状としてもよい。また、作動棒２５４ａは、各部材２４０、２５４ｂのうち、一方に接触する部位だけが、各部材２４０、２５４ｂに対する接触位置および接触角度が変更可能に構成されていてもよい。
【００９３】
プレート部材２５４ｂは、ダイヤフラム２５１と作動棒２５４ａとを連結する部材であり、ダイヤフラム２５１における外周縁部と内周縁部との間の中間部を支持するようにダイヤフラム２５１に隣接して配置されている。なお、本実施形態のプレート部材２５４ｂは、ダイヤフラム２５１における導入空間２５３側の面を支持するように配置されている。
【００９４】
本実施形態のプレート部材２５４ｂは、ダイヤフラム２５１の変位を作動棒２５４ａに適切に伝達するために、通路形成部材２４０の軸方向から見たときにダイヤフラム２５１と重なり合うように環状に形成されている。
【００９５】
また、本実施形態のプレート部材２５４ｂは、ダイヤフラム２５１よりも剛性が高くなるように、金属材料により構成されている。ダイヤフラム２５１と作動棒２５４ａとの間に、プレート部材２５４ｂを介在させることで、各作動棒２５４ａの寸法のばらつきやダイヤフラム２５１の反り等に起因して、ダイヤフラム２５１から通路形成部材２４０へ伝達される力が変化してしまうことを抑制できる。特に、ダイヤフラム２５１をゴム製の基材２５１ａにより構成する場合、プレート部材２５４ｂがダイヤフラム２５１から感温媒体が漏洩することを抑制するバリアとしても機能させることができる。
【００９６】
また、駆動手段２５０は、通路形成部材２４０に対して荷重をかけるコイルバネ２５５、および通路形成部材２４０に対して作用するコイルバネ２５５の荷重を調整する荷重調整部材２５６を有する。
【００９７】
コイルバネ２５５は、通路形成部材２４０の底面に対してノズル通路２２４、ディフューザ通路２３２ａの冷媒通路面積を縮小する側に荷重をかけるものである。なお、コイルバネ２５５は、冷媒が減圧される際の圧力脈動に起因する通路形成部材２４０の振動を減衰させる緩衝部材としての機能を果たしている。
【００９８】
また、荷重調整部材２５６は、コイルバネ２５５に連結された調整棒２５６ａ、および調整棒２５６ａを上下に変位させる調整ネジ２５６ｂで構成されている。なお、荷重調整部材２５６は、コイルバネ２５５により通路形成部材２４０に作用させる荷重を調整することで、通路形成部材２４０の開弁圧を調整して、狙いの過熱度を微調整する手段として機能する。
【００９９】
このように構成される駆動手段２５０は、蒸発器１３から流出した冷媒の温度および圧力に応じて、ダイヤフラム２５１が通路形成部材２４０を変位させることにより、蒸発器１３出口側の冷媒の過熱度が予め定めた所定値に近づくように調整される。
【０１００】
例えば、蒸発器１３から流出した冷媒の温度および圧力が高く、冷凍サイクル１０の負荷が高い場合、ノズル通路２２４およびディフューザ通路２３２ａの冷媒通路面積が大きくなるように、ダイヤフラム２５１が通路形成部材２４０を変位させる。これにより、冷凍サイクル１０内を循環する冷媒流量が増加する。
【０１０１】
一方、蒸発器１３から流出した冷媒の温度および圧力が低く、冷凍サイクル１０の負荷が低い場合、ノズル通路２２４およびディフューザ通路２３２ａの冷媒通路面積が小さくなるように、ダイヤフラム２５１が通路形成部材２４０を変位させる。これにより、冷凍サイクル１０内を循環する冷媒流量が減少する。
【０１０２】
続いて、エジェクタ１００における通路形成部材２４０の下方側の構成について説明する。通路形成部材２４０とハウジングボデー２１０内部の底面との間には、ディフューザ通路２３２ａから流出した混合冷媒の気液分離する気液分離空間２６０が形成されている。この気液分離空間２６０は、略円柱状の空間であり、その中心軸が、旋回空間２２１、減圧用空間２２２、昇圧用空間２３２の中心軸と同軸となっている。
【０１０３】
また、ハウジングボデー２１０の内部空間の底面には、気液分離空間２６０に同軸上に配置され、通路形成部材２４０側（上方側）に向かって延びる円筒状のパイプ２６１が設けられている。このパイプ２６１の内部には、気液分離空間２６０にて分離された気相冷媒をハウジングボデー２１０に形成された気相流出口２１４へ導く気相側流出通路２６２が形成されている。
【０１０４】
また、気液分離空間２６０にて分離された液相冷媒は、パイプ２６１の外周側に貯留される。なお、ハウジングボデー２１０におけるパイプ２６１の外周側の空間は、液相冷媒を貯留する貯液空間２７０を構成している。また、ハウジングボデー２１０における貯液空間２７０に対応する部位には、貯液空間２７０に貯留された液相冷媒を液相流出口２１３へ導く液相側流出通路２７１が形成されている。
【０１０５】
次に、上記構成に基づく、本実施形態の作動について説明する。乗員により空調作動スイッチ等が投入されると、制御装置からの制御信号により圧縮機１１の電磁クラッチが通電され、電磁クラッチ等を介して、圧縮機１１に車両走行用のエンジンから回転駆動力が伝達される。そして、制御装置から圧縮機１１の電磁式容量制御弁に対して制御信号が入力され、圧縮機１１の吐出容量が所望の量に調整されて、圧縮機１１がエジェクタ１００の気相流出口２１４から吸入した気相冷媒を圧縮して吐出する。
【０１０６】
圧縮機１１から吐出された高温高圧の気相冷媒は、凝縮器１２の凝縮部１２ａに流入し、外気により冷却されて凝縮液化した後、レシーバ１２ｂにて気液が分離される。その後、レシーバ１２ｂにて分離された液相冷媒は、過冷却部１２ｃに流入して過冷却される。
【０１０７】
凝縮器１２の過冷却部１２ｃから流出した液相冷媒は、エジェクタ１００の冷媒流入口２１１に流入する。エジェクタ１００の冷媒流入口２１１に流入した高圧冷媒は、図７に示すように、冷媒流入通路２２３を介してエジェクタ１００内部の旋回空間２２１に流入する。そして、旋回空間２２１に流入した高圧冷媒は、旋回空間２２１の内壁面に沿って流れ、旋回空間２２１を旋回する旋回流となる。このような旋回流は、遠心力の作用によって、旋回中心付近の圧力を冷媒が減圧沸騰する圧力まで低下させることで、旋回中心側がガス単相、その周りが液単相の二層分離状態となる。
【０１０８】
そして、旋回空間２２１を旋回するガス単相および液単相の冷媒は、気液混相状態の冷媒として、旋回空間２２１の中心軸と同軸となる減圧用空間２２２に流入し、ノズル通路２２４にて減圧膨脹される。この減圧膨脹時に冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換されることで、気液混相状態の冷媒は、ノズル通路２２４から高速度となって噴出される。
【０１０９】
この点について詳述すると、ノズル通路２２４では、ノズル部２２０ｂの先細部２２２ａの内壁面側から冷媒が剥離する際に生ずる壁面沸騰、およびノズル通路２２４中心側の冷媒のキャビテーションにより生じた沸騰核による界面沸騰により、冷媒の沸騰が促進される。これにより、ノズル通路２２４に流入した冷媒は、気相と液相が均質に混合した気液混相状態となる。
【０１１０】
そして、ノズル部２２０ｂのノズル喉部２２２ｃ付近で気液混相状態となった冷媒の流れに閉塞（チョーキング）が生じ、このチョーキングにより音速に到達した気液混合状態の冷媒が、ノズル部２２０ｂの末広部２２２ｂにて加速されて噴出される。
【０１１１】
このように、壁面沸騰および界面沸騰の双方による沸騰促進によって気液混層状態の冷媒を音速となるまで効率よく加速できることで、ノズル通路２２４におけるエネルギ変換効率（ノズル効率に相当）の向上を図ることができる。
【０１１２】
なお、本実施形態のノズル通路２２４は、旋回空間２２１と同軸となる略円環状に形成されていることから、ノズル通路２２４では、図８の太実線矢印で示すように、通路形成部材２４０の周囲を旋回して流れる。
【０１１３】
また、ノズル通路２２４から噴出される冷媒の吸引作用により、蒸発器１３流出冷媒が冷媒吸引口２１２を介して吸引部２３１に吸引される。そして、吸引部２３１に吸引された低圧冷媒およびノズル通路２２４から噴出された噴出冷媒との混合冷媒が、冷媒流れ下流側に向かって冷媒流路面積が拡大するディフューザ通路２３２ａに流入し、速度エネルギが圧力エネルギに変換されることで昇圧される。なお、本実施形態のディフューザ通路２３２ａは、図９に示すように、ノズル通路２２４と同軸となる略円環状に形成されている。
【０１１４】
ディフューザ通路２３２ａから流出した冷媒は、固定翼２４１に流入して旋回力が付与されるため、気液分離空間２６０の内部で遠心力の作用によって冷媒の気液が分離される。
【０１１５】
気液分離空間２６０にて分離された気相冷媒は、気相側流出通路２６２および気相流出口２１４を介して、圧縮機１１の吸入側に吸引され、再び圧縮される。この際、圧縮機１１に吸入される冷媒の圧力は、エジェクタ１００のディフューザ通路２３２ａにて昇圧されているので、圧縮機１１の駆動力を低減することが可能となる。
【０１１６】
また、気液分離空間２６０にて分離された液相冷媒は、貯液空間２７０に貯留され、エジェクタ１００の冷媒吸引作用により、液相側流出通路２７１および液相流出口２１３を介して、蒸発器１３に流入する。
【０１１７】
蒸発器１３では、低圧の液相冷媒が、空調ケース内を流れる空気から吸熱して蒸発気化する。そして、蒸発器１３から流出した気相冷媒は、エジェクタ１００の冷媒吸引口２１２を介して吸引部２３１に吸引され、ディフューザ通路２３２ａに流入する。
【０１１８】
以上説明した本実施形態のエジェクタ１００は、その内部に冷媒流入口２１１から流入した高圧冷媒を旋回させてノズル通路２２４に導く旋回空間２２１を有している。
【０１１９】
このように、旋回空間２２１にて高圧冷媒を旋回させる構成とすれば、ノズル通路２２４内における冷媒の減圧沸騰を促進し、ノズル通路２２４内において冷媒の気液を均質に混合させることができる。これにより、ノズル通路２２４からの噴出冷媒の流速を増加させることができるので、ノズル通路２２４におけるノズル効率の向上を図ることができる。なお、エジェクタ１００のノズル通路２２４におけるノズル効率は、噴出される冷媒の速度に比例して向上する。
【０１２０】
また、本実施形態のエジェクタ１００では、従来技術のような２段式のノズルではなく、単一のノズル通路２２４によって冷媒の減圧沸騰を行う構成としている。このため、エジェクタ１００に流入する冷媒の圧力エネルギを全て活用して、ディフューザ通路２３２ａによる昇圧エネルギを得ることができる。
【０１２１】
また、本実施形態のエジェクタ１００の通路形成部材２４０は、減圧用空間２２２から離れるに伴って断面積が拡大する略円錐形状に形成されている。このため、ディフューザ通路２３２ａの形状を減圧用空間２２２から離れるに伴って外周側へ拡がる形状とすることができる。これにより、通路形成部材２４０の軸方向（ノズル部の軸線Ｘの方向）への寸法の拡大を抑制して、エジェクタ１００全体としての体格の大型化を抑制可能となる。
【０１２２】
さらに、本実施形態のエジェクタ１００は、昇圧用空間２３２が冷媒の流れ方向下流側に向かって径方向の断面積が拡大するように形成されると共に、通路形成部材２４０が昇圧用空間２３２の内周面に沿う曲面を有する構成となっている。そして、ディフューザ通路２３２ａは、旋回空間２２１を旋回する冷媒と同じ方向に冷媒が旋回するように、通路形成部材２４０の中心軸方向に直交する方向の断面形状が環状に形成されている。
【０１２３】
このように、ディフューザ通路２３２ａにおける冷媒の流れを通路形成部材２４０の中心軸周りを旋回する流れとすれば、冷媒を昇圧させるための流路を螺旋状に形成することができる。これにより、ディフューザ通路２３２ａを通路形成部材２４０の軸方向に拡大することなく、冷媒を昇圧させるための冷媒通路の長さを充分に確保することができるので、エジェクタ１００の通路形成部材２４０の中心軸方向への拡大を抑制可能となる。この結果、エジェクタ１００全体としての体格の大型化をより一層抑制可能となる。
【０１２４】
また、本実施形態のエジェクタ１００では、通路形成部材２４０を変位させる駆動手段２５０を備えている。このため、冷凍サイクル１０の負荷に応じて通路形成部材２４０を変位させて、ノズル通路２２４およびディフューザ通路２３２ａの冷媒通路面積を調整することができる。従って、冷凍サイクル１０の負荷に応じた冷媒流量を流すことが可能となり、冷凍サイクル１０の負荷に見合った効果的なエジェクタ１００の作動を引き出すことができる。
【０１２５】
特に、本実施形態のエジェクタ１００では、駆動手段２５０を、直接的に外部の雰囲気温度が作用しないボデー２００の内部に収容している。これによれば、駆動手段２５０における感温部２５２への外部の雰囲気温度の影響を抑制して、ノズル通路２２４およびディフューザ通路２３２ａの冷媒通路面積を適切に変化させることができる。
【０１２６】
さらに、駆動手段２５０のダイヤフラム２５１および感温部２５２を通路形成部材２４０の軸線Ｘの周りを囲むように環状に形成している。これによれば、ダイヤフラム２５１における冷媒の圧力を受ける面積を充分に確保できるので、吸引部２３１を流通する冷媒の圧力変化に応じて、ノズル通路２２４およびディフューザ通路２３２ａを適切に変化させることができる。この結果、冷凍サイクル１０の負荷に応じた冷媒流量を流すことが可能となり、冷凍サイクル１０の負荷に見合ったエジェクタ１００の作動を引き出すことができる。
【０１２７】
また、駆動手段２５０のダイヤフラム２５１および感温部２５２を通路形成部材２４０の軸線Ｘの周りを囲むように環状に形成することで、ボデー２００における通路形成部材２４０と干渉しない内部スペースを、駆動手段２５０を配設するスペースとして有効活用することが可能となる。この結果、エジェクタ１００全体としての体格の大型化を一層抑制可能となる。
【０１２８】
また、本実施形態の駆動手段２５０では、ダイヤフラム２５１と作動棒２５４ａとの間に、ダイヤフラム２５１よりも剛性の高いプレート部材２５４ｂを介在させる構成としている。これによれば、ダイヤフラム２５１の反りや、感温媒体の圧力のばらつき等に起因してダイヤフラム２５１から作動棒２５４ａへ伝達される力が変化することを抑制可能となる。
【０１２９】
この際、本実施形態のプレート部材２５４ｂは、通路形成部材２４０の軸方向から見たときに、ダイヤフラム２５１と重なり合うように環状に形成されているので、ダイヤフラム２５１から作動棒２５４ａへ伝達される力が変化することをより適切に抑制可能となる。この結果、冷凍サイクル１０の負荷に応じた冷媒流量を流すことが可能となり、冷凍サイクル１０の負荷に見合ったエジェクタ１００の作動を引き出すことができる。
【０１３０】
また、本実施形態では、圧力応動部材を構成するダイヤフラム２５１を環状に形成されたゴム製の基材２５１ａを有する構成としている。これによれば、封入空間２５２ａの内圧の変化に対する耐圧性を確保しつつ、ダイヤフラム２５１の変位量（ストローク）を大きくすることができる。
【０１３１】
この際、ダイヤフラム２５１をゴム製の基材２５１ａに加えて、当該基材２５１ａよりもガスバリア性の高い材料で構成されるバリア膜２５１ｂを有する構成とすれば、ゴム製の基材２５１ａを介して封入空間２５２ａから感温媒体が漏洩してしまうことを抑制することができる。
【０１３２】
また、本実施形態では、作動棒２５４ａにおける通路形成部材２４０に接触する部位、およびプレート部材２５４ｂに接触する部位を曲面形状とし、各部材２４０、２５４ｂに対する接触位置および接触角度が変更可能に構成している。これによれば、ダイヤフラム２５１の反り等に起因して作動棒２５４ａの軸が通路形成部材２４０の軸方向に対して傾いてしまうことを抑制できる。これにより、吸引部２３１を流通する冷媒の温度および圧力に応じて通路形成部材２４０を変位させることができる。この結果、冷凍サイクル１０の負荷に応じた冷媒流量を流すことが可能となり、冷凍サイクル１０の負荷に見合ったエジェクタ１００の作動を引き出すことができる。
【０１３３】
また、本実施形態では、感温部２５２の蓋部材２５２ｂの上部に、吸引空間２３１ａを流れる冷媒に晒される感温筒２５２ｃを設ける構成としている。これによれば、感温筒２５２ｃにより吸引部２３１を冷媒の温度変化を精度良く検知できるので、吸引部２３１を流通する冷媒の温度変化に応じて、通路形成部材２４０を適切に変位させることが可能となる。この結果、冷凍サイクル１０の負荷に応じた冷媒流量を流すことが可能となり、冷凍サイクル１０の負荷に見合ったエジェクタ１００の作動を引き出すことができる。
【０１３４】
ここで、本実施形態では、感温筒２５２ｃを冷媒吸引口２１２付近に配設しているので、感温部２５２への外部の雰囲気温度による影響を低減して、通路形成部材２４０をより適切に変位させることが可能となる。
【０１３５】
また、本実施形態では、感温筒２５２ｃの吸引部２３１を流通する冷媒の温度を感温媒体に対して伝える熱伝達部位とし、当該感温筒２５２ｃ以外の部位（蓋部材２５２ｂ）を、感温筒２５２ｃよりも熱抵抗が高くなる構成としている。
【０１３６】
このように、感温部２５２における熱伝達部位以外の部位の熱抵抗を高くすることで、感温部２５２への外部の雰囲気温度による影響を低減して、通路形成部材２４０を適切に変位させることが可能となる。なお、感温筒２５２ｃに加えて、蓋部材２５２ｂにおける冷媒吸引口２１２付近の部位を熱伝達部位とし、蓋部材２５２ｂにおける冷媒吸引口２１２付近の部位以外の熱抵抗を高くするようにしてもよい。
【０１３７】
また、本実施形態のエジェクタ１００は、そのボデー２００の内部に、ディフューザ通路２３２ａから流出した混合冷媒の気液を分離する気液分離空間２６０を形成している。これによれば、気液分離手段を内蔵するコンパクトなエジェクタ１００を実現することができる。なお、ディフューザ通路２３２ａから流出した混合冷媒は、固定翼２４１にて付与された旋回力によって遠心分離の作用を受け、密度の大きい液相冷媒が、密度の小さい気相冷媒に対して旋回流れの軸線から遠い側へ流出する。このため、気液分離空間２６０では、ディフューザ通路２３２ａから流出した混合冷媒の気液を効率よく分離可能となる。
【０１３８】
さらに、本実施形態のエジェクタ１００は、そのボデー２００の内部に、気液分離空間２６０にて分離された液相冷媒を溜める貯液空間２７０を形成している。これによれば、気液分離手段および貯液手段を内蔵するコンパクトなエジェクタ１００を実現することができる。
【０１３９】
（第１実施形態の変形例１）
上述の第１実施形態では、駆動手段２５０により精度の高い過熱度制御を実現するために、感温部２５２の蓋部材２５２ｂの上部に感温筒２５２ｃを配設している。ところが、当該感温筒２５２ｃが吸引空間２３１ａ内に位置づけられていると、吸引部２３１における冷媒の流れが阻害され、当該感温筒２５２ｃ自体が圧力損失の発生要因となってしまう虞がある。なお、吸引部２３１における圧力損失が大きいと、吸引する冷媒流量が減少してエジェクタの性能の低下を招くことがある。
【０１４０】
そこで、図１０に示すように、感温筒２５２ｃを廃し、吸引部２３１を流れる吸引冷媒と干渉しないように（冷媒の流れの妨げないように）、駆動手段２５０全体をディフューザボデー２３０の溝部２３０ｂ内に収容してもよい。この場合、感温部２５２の蓋部材２５２ｂが熱伝達部位となるように、蓋部材２５２ｂを熱抵抗が低くなるよう構成することが望ましい。
【０１４１】
これによれば、駆動手段２５０が吸引部２３１を流れる冷媒の圧力損失を発生させる要因となってしまうことを防止できる。この結果、冷凍サイクル１０の負荷に応じた冷媒流量を流すことが可能となり、冷凍サイクル１０の負荷に見合ったエジェクタ１００の作動を引き出すことができる。
【０１４２】
（第１実施形態の変形例２）
上述の第１実施形態では、駆動手段２５０を収容するディフューザボデー２３０を環状の金属部材で構成する例について説明したが、これに限定されず、例えば、ディフューザボデー２３０を樹脂にて成形するようにしてもよい。この場合、ディフューザボデー２３０における蓋部材２５２ｂと共にダイヤフラム２５１を挟み込む溝部２３０ｂは、シール性を確保するために、金属をインサートすることが望ましい。これにより、エジェクタ１００の軽量化を図ることができる。
【０１４３】
（第２実施形態）
次に、第２実施形態について説明する。本実施形態では、第１実施形態で説明した駆動手段２５０の構成の一部を変更した例について説明する。なお、本実施形態では、第１実施形態と同様または均等な部分についての説明を省略、または簡略化して説明する。
【０１４４】
本実施形態では、図１１、図１２に示すように、駆動手段２５０のダイヤフラム２５１の外周縁部と内周縁部との間に環状の切込部が設けられており、ダイヤフラム２５１が２つに分割されている。そして、本実施形態では、ダイヤフラム２５１を一対のプレート部材２５４ｂ、２５４ｃで挟み込む構成としている。
【０１４５】
各プレート部材２５４ｂ、２５４ｃは、ダイヤフラム２５１の切込部に配設された連結部２５４ｄを介して連結されている。本実施形態の連結部２５４ｄは、ダイヤフラム２５１の導入空間２５３側に隣接配置されたプレート部材２５４ｂに設けられている。なお、連結部２５４ｄは、ダイヤフラム２５１の封入空間２５２ａ側に隣接配置されたプレート部材２５４ｃに設けるようにしてもよい。
【０１４６】
その他の構成、および作動は第１実施形態と同様である。本実施形態のエジェクタ１００によれば、第１実施形態で説明した効果に加えて、以下の効果を奏する。
【０１４７】
すなわち、本実施形態では、ダイヤフラム２５１を一対のプレート部材２５４ｂ、２５４ｃで挟み込む構成としている。これによれば、ダイヤフラム２５１における封入空間２５２ａ側に対して露出する面積を小さくなるので、ダイヤフラム２５１をゴム製の基材２５１ａにより構成した際に、ダイヤフラム２５１から感温媒体が漏洩することを効果的に抑制することができる。
【０１４８】
また、ダイヤフラム２５１を一対のプレート部材２５４ｂ、２５４ｃで挟み込むことで、各プレート部材２５４ｂ、２５４ｃとダイヤフラム２５１との摩擦によるゴム製の基材２５１ａの磨耗や、ダイヤフラム２５１の反りを抑制できる。この結果、吸引部２３１を流通する冷媒の圧力変化に応じて、ノズル通路２２４およびディフューザ通路２３２ａを適切に変化させることができる。
【０１４９】
なお、本実施形態では、連結部２５４ｄを介して一対のプレート部材２５４ｂ、２５４ｃを連結する例について説明したが、これに限らず、一対のプレート部材２５４ｂ、２５４ｃをダイヤフラム２５１の両面に接着剤等により取り付けるようにしてもよい。
【０１５０】
（第３実施形態）
次に、第３実施形態について説明する。本実施形態では、第１実施形態の駆動手段２５０の配置形態を変更した例について説明する。なお、本実施形態では、第１、第２実施形態と同様または均等な部分についての説明を省略、または簡略化して説明する。
【０１５１】
本実施形態では、図１２に示すように、ディフューザボデー２３０と共に、吸引空間２３１ａを形成するノズルボデー２２０の胴部２２０ａに形成された溝部２２０ｃに駆動手段２５０を収容している。
【０１５２】
また、本実施形態の駆動手段２５０は、吸引部２３１を流れる吸引冷媒の妨げないように、駆動手段２５０全体をノズルボデー２２０の溝部２２０ｃ内に収容している。
【０１５３】
具体的には、駆動手段２５０は、ノズルボデー２２０の溝部２２０ｃの底面側に感温部２５２が位置付けられ、ノズルボデー２２０の溝部２２０ｃの吸引空間２３１ａ側にダイヤフラム２５１が位置付けられるように配置されている。
【０１５４】
なお、本実施形態では、駆動手段２５０における感温部２５２の感温筒２５２ｃを省略している。また、ノズルボデー２２０には、溝部２２０ｃ内に位置する感温部２５２付近に、吸引空間２３１ａの冷媒を導入するための連通路２２０ｄが形成されている。
【０１５５】
ここで、本実施形態では、ノズルボデー２２０の胴部２２０ａに形成された溝部２２０ｃに駆動手段２５０を収容することから、伝達部材２５４の各作動棒２５４ａの一部が吸引空間２３１ａに晒されることになる。また、本実施形態の各作動棒２５４ａは、第１実施形態の各作動棒２５４ａに比べて、軸方向の寸法が長くなっている。
【０１５６】
また、本実施形態の駆動手段２５０は、感温部２５２およびダイヤフラム２５１を連結する環状の連結部材２５７を有する。この連結部材２５７は、感温部２５２の蓋部材２５２と共に、ダイヤフラム２５１の外周縁部と内周縁部を挟み込んだ状態で、かしめ等により蓋部材２５２に連結されている。
【０１５７】
これにより、図１３に示すように、駆動手段２５０を構成する感温部２５２、ダイヤフラム２５１、伝達部材２５４のプレート部材２５４ｂ、連結部材２５７が、１つの駆動ユニットとしてボデー２００に対して別体で構成されている。
【０１５８】
その他の構成および作動は、第１実施形態と同様である。本実施形態のエジェクタ１００によれば、第１実施形態で説明した効果に加えて、以下の効果を奏する。
【０１５９】
すなわち、本実施形態では、吸引部２３１を流れる吸引冷媒と干渉しないように（冷媒の流れを妨げないように）、ノズルボデー２２０の胴部２２０ａに形成された溝部２２０ｃ内に駆動手段２５０を収容している。これによれば、駆動手段２５０が吸引部２３１を流れる吸引冷媒の圧力損失を発生させる要因となってしまうことを防止できる。この結果、冷凍サイクル１０の負荷に応じた冷媒流量を流すことが可能となり、冷凍サイクル１０の負荷に見合ったエジェクタ１００の作動を引き出すことができる。
【０１６０】
また、ノズルボデー２２０の胴部２２０ａに形成された溝部２２０ｃに駆動手段２５０を収容することで、第１実施形態に比べて、各作動棒２５４ａの軸方向の寸法が長くすることができる。
【０１６１】
これにより、各作動棒２５４ａとディフューザボデー２３０に形成された摺動穴２３０ｄと間の隙間が長くなることで、当該隙間からの冷媒漏れ（外均漏れ）を抑制することができる。また、作動棒２５４ａの軸方向の寸法が長くなることで、通路形成部材２４０の軸方向に対する作動棒２５４ａの軸の傾きが小さくなり、吸引部２３１を流通する冷媒の過熱度（温度および圧力）によらず、通路形成部材２４０が変位してしまうことを抑制できる。
【０１６２】
さらに、本実施形態では、駆動手段２５０を構成する各構成要素２５１、２５２、２５４ｂ、２５７を１つの駆動ユニットとして、ボデー２００に対して別体で構成している。これによれば、駆動手段２５０の組付けを容易に行うことが可能となる。さらに、駆動手段２５０を構成する各構成要素の材料選定の自由度が拡がることで、エジェクタ１００全体としての軽量化も図ることが可能となる。
【０１６３】
また、本実施形態の駆動手段２５０は、ノズルボデー２２０の溝部２２０ｃの吸引空間２３１ａ側にダイヤフラム２５１が位置付けられるように配置されている。これによれば、ダイヤフラム２５１に対して、吸引空間２３１ａ内の冷媒の圧力が直接的に作用するので、ダイヤフラム２５１の感圧性を向上させることができる。
【０１６４】
（第４実施形態）
次に、第４実施形態について説明する。本実施形態では、吸引部２３１の配置形態を変更した例について説明する。なお、本実施形態では、第１〜第３実施形態と同様または均等な部分についての説明を省略、または簡略化して説明する。
【０１６５】
本実施形態では、図１５に示すように、第１実施形態にて吸引空間２３１ａを構成していた空間を埋めるように、ディフューザボデー２３０の上方側の部位を、その上部がノズルボデー２２０の下方側に接近するように拡大している。なお、本実施形態の駆動手段２５０は、第１実施形態と同様に、ディフューザボデー２３０の上部に形成された溝部２３０ｂ内に収容されている。
【０１６６】
そして、本実施形態では、ディフューザボデー２３０の内部（駆動手段２５０の下方側の部位）に、冷媒吸引口２１２から吸引された冷媒を導入する冷媒導入通路２３１ｃが形成されている。この冷媒導入通路２３１ｃは、吸引空間２３１ａのように環状ではなく、通路形成部材２４０の軸線Ｘと交差する方向に延びる冷媒通路として構成されている。なお、本実施形態の冷媒導入通路２３１ｃは、冷媒吸引口２１２側から通路形成部材２４０の軸線Ｘへ向かって延びるように形成されている。
【０１６７】
さらに、冷媒導入通路２３１ｃは、通路形成部材２４０の軸線Ｘ側に向かって通路断面積が小さくなるように形成されている。なお、本実施形態では、冷媒導入通路２３１ｃおよび吸引通路２３１ｂによって、吸引部（吸引用通路）２３１が形成されている。
【０１６８】
また、本実施形態では、伝達部材２５４を構成する各作動棒２５４ａが、冷媒導入通路２３１ｃを流れる冷媒と干渉しないように（冷媒の流れを妨げないように）、ディフューザボデー２３０における冷媒導入通路２３１ｃを避けた位置に配設されている。
【０１６９】
その他の構成および作動は、第１実施形態と同様である。本実施形態のエジェクタ１００によれば、第１実施形態で説明した効果に加えて、以下の効果を奏する。
【０１７０】
すなわち、本実施形態では、通路形成部材２４０の軸方向と交差する方向に延びると共に、通路形成部材２４０の軸線Ｘ側に向かって通路断面積が小さくなるように形成された冷媒導入通路２３１ｃにより、吸引部（吸引用通路）２３１を構成している。
【０１７１】
これによれば、第１実施形態等のように環状の吸引空間２３１ａにより、吸引部（吸引用通路）２３１を構成する場合に比べて、吸引部（吸引用通路）２３１における冷媒通路の急拡大による圧力損失を抑制できる。
【０１７２】
また、本実施形態では、伝達部材２５４を構成する各作動棒２５４ａを、冷媒導入通路２３１ｃを流れる冷媒と干渉しない位置に配設している。これによれば、吸引部（吸引用通路）２３１の上方側に駆動手段２５０のダイヤフラム２５１、感温部２５２等を配設したとしても、各作動棒２５４ａが吸引部（吸引用冷媒）２３１を流れる冷媒の圧力損失を発生させる要因となってしまうことを防止できる。
【０１７３】
このように、本実施形態のエジェクタ１００は、エジェクタ１００内部における圧力損失を抑制することができるので、冷凍サイクル１０の負荷に応じた冷媒流量を流すことができ、冷凍サイクル１０の負荷に見合ったエジェクタ１００の作動を引き出すことができる。
【０１７４】
（第４実施形態の変形例）
上述の第４実施形態では、ディフューザボデー２３０の内部に、冷媒導入通路２３１ｃを形成する例について説明したが、これに限定されない。
【０１７５】
例えば、図１６に示すように、第１実施形態にて吸引空間２３１ａを構成していた空間に、当該空間を埋めるように環状のミドルボデー２８０を配置し、当該ミドルボデー２８０に、冷媒吸引口２１２から吸引された冷媒を導入する冷媒導入通路２８０ａを形成してもよい。なお、本実施形態では、冷媒導入通路２８０ａおよび吸引通路２３１ｂによって、吸引部（吸引用通路）２３１が形成されている。
【０１７６】
ここで、冷媒導入通路２８０ａは、第４実施形態の冷媒導入通路２３１ｃと同様に、通路形成部材２４０の軸方向と交差する方向に延びると共に、通路形成部材２４０の軸線Ｘ側に向かって流路断面積が小さくなるように形成すればよい。
【０１７７】
また、ミドルボデー２８０は、環状の金属部材で構成し、ハウジングボデー２１０の軸方向（上下方向）に直交する方向から見たときに、冷媒吸引口２１２と重合（オーバラップ）するように、ハウジングボデー２１０の内部に収容すればよい。また、駆動手段２５０は、第１実施形態と同様に、ディフューザボデー２３０の上部に形成された溝部２３０ｂ内に収容すればよい。
【０１７８】
本変形例のエジェクタ１００によれば、第４実施形態のエジェクタ１００と同様に、その内部における圧力損失を抑制することができる。従って、冷凍サイクル１０の負荷に応じた冷媒流量を流すことができ、冷凍サイクル１０の負荷に見合ったエジェクタ１００の作動を引き出すことができる。
【０１７９】
（第５実施形態）
本実施形態では、エジェクタ１００における伝達部材２５４を構成する作動棒２５４ａの好ましい配置形態について説明する。なお、本実施形態では、第１〜第４実施形態と同様または均等な部分についての説明を省略、または簡略化して説明する。
【０１８０】
上述の各実施形態では、作動棒２５４ａの本数について具体的に言及していない。例えば、作動棒２５４ａを１つまたは２つ配設する構造を採用する場合、ダイヤフラム２５１に接するプレート部材２５４ｂが１点または２点で支持されることになる。
【０１８１】
この場合、プレート部材２５４ｂの姿勢が不安定となることで、プレート部材２５４ｂが、ディフューザボデー２３０の内壁面等と接触してしまうことが懸念される。プレート部材２５４ｂとディフューザボデー２３０の内壁面等との接触は、ダイヤフラム２５１が変位する際の摩擦力の増加を招くことから、伝達部材２５４を介してダイヤフラム２５１の変位を通路形成部材２４０へ正確に伝達できなくなってしまう虞がある。
【０１８２】
そこで、本実施形態のエジェクタ１００は、プレート部材２５４ｂの姿勢の安定化を図るべく、３つ以上（本実施形態では４つ）の作動棒２５４ａを通路形成部材２４０の軸線Ｘの周りを囲むように配設する構造を採用している。
【０１８３】
以下、本実施形態の作動棒２５４ａの具体的な配置形態について、図１７、図１８を用いて説明する。なお、図１７は、本実施形態のエジェクタ１００のディフューザボデー２３０付近を示す軸方向断面図であり、図１８は、図１７のXVIII−XVIII断面図である。
【０１８４】
図１７、図１８に示すように、本実施形態のディフューザボデー２３０には、その周方向に所定の間隔（例えば、８０°〜１００°程度）をあけて４つの摺動穴２３０ｄが形成されている。そして、作動棒２５４ａは、各摺動穴２３０ｄの数に対応して４つ設けられ、それぞれ摺動穴２３０ｄを摺動可能に配設されている。
【０１８５】
この４本の作動棒２５４ａは、図１８に示すように、通路形成部材２４０の軸線Ｘの周りを囲むように配設されている。換言すれば、各作動棒２５４ａは、その中心軸同士を結んで形成される多角形状（四角形状）の仮想面Ｖ１（二点鎖線参照）内に軸線Ｘが位置するように配設されている。なお、各作動棒２５４ａは、ダイヤフラム２５１の変位が通路形成部材２４０に正確に伝達されるように、ディフューザボデー２３０の周方向に均等に配設することが望ましい。
【０１８６】
その他の構成および作動は、前述までの各実施形態と同様である。本実施形態のエジェクタ１００によれば、前述までの各実施形態で説明した効果以外に、以下の効果を奏する。すなわち、本実施形態のエジェクタ１００は、プレート部材２５４ｂが作動棒２５４ａにより３点以上で支持される構造となるので、プレート部材２５４ｂの姿勢を安定させることができる。このため、プレート部材２５４ｂの姿勢の傾きに起因するプレート部材２５４ｂとディフューザボデー２３０の内壁面等の接触を抑制することができる。
【０１８７】
従って、本実施形態のエジェクタ１００によれば、伝達部材２５４を介してダイヤフラム２５１の変位を通路形成部材２４０へ正確に伝達することができ、吸引部２３１の冷媒の温度および圧力に応じて冷媒流量を調整可能となる。
【０１８８】
（第５実施形態の最適な例）
ここで、本発明者らの調査検討によれば、エジェクタ１００では、伝達部材２５４を構成する作動棒２５４ａを３つ配設する構造が望ましいことが判った。以下、作動棒２５４ａの最適な配置形態について、図１９、図２０を用いて説明する。なお、図１９は、エジェクタ１００のディフューザボデー２３０付近を示す軸方向断面図であり、図２０は、図１９のXX−XX断面図である。
【０１８９】
図１９、図２０に示すように、本実施形態のディフューザボデー２３０には、その周方向に所定の間隔（例えば、１１０°〜１３０°程度）をあけて３つの摺動穴２３０ｄが形成されている。そして、各摺動穴２３０ｄには、３本の作動棒２５４ａが摺動可能に配設されている。
【０１９０】
この３本の作動棒２５４ａは、図２０に示すように、通路形成部材２４０の軸線Ｘの周りを囲むように配設されている。換言すれば、各作動棒２５４ａは、その中心軸同士を結んで形成される多角形状（三角形状）の仮想面Ｖ２（二点鎖線参照）内に軸線Ｘが位置するように配設されている。なお、各作動棒２５４ａは、ダイヤフラム２５１の変位が通路形成部材２４０に正確に伝達されるように、ディフューザボデー２３０の周方向に均等に配設することが望ましい。
【０１９１】
また、本例では、作動棒２５４ａと摺動穴２３０ｄとの間の隙間からの冷媒漏れを抑制するシール部材２３０ｅを廃止している。つまり、本例では、吸引通路２３１ｂおよびディフューザ通路２３２ａが、作動棒２５４ａと摺動穴２３０ｄとの間の僅かな隙間を介して連通している。
【０１９２】
以下、本例の如く、作動棒２５４ａを３つ配設する構造とすることの利点を、作動棒２５４ａを４つ以上配設する構造とする場合と比較して説明する。まず、作動棒２５４ａを４つ以上配設する構造では、各作動棒２５４ａの長さにばらつきがあると、各作動棒２５４ａのうち３つがプレート部材２５４ｂに接触し、その他が接触しないことがある。つまり、作動棒２５４ａを４つ以上配設する構造では、各作動棒２５４ａのうち３つがプレート部材２５４ｂの姿勢の安定化に寄与し、その他がプレート部材２５４ｂの姿勢の安定化に寄与しないことがある。
【０１９３】
これに対して、作動棒２５４ａを３つ配設する構造では、各作動棒２５４ａの長さにばらつきがあっても、各作動棒２５４ａがプレート部材２５４ｂに接触して、プレート部材２５４ｂの姿勢の安定化に寄与することになる。
【０１９４】
また、各作動棒２５４ａは、その一部がディフューザ通路２３２ａの下流側に位置付けられており、作動棒２５４ａ自体が、吸引通路２３１ｂからディフューザ通路２３２ａへ吸引する冷媒の流通抵抗となってしまう。そして、作動棒２５４ａの本数が増えるに伴って、吸引通路２３１ｂからディフューザ通路２３２ａへ吸引する冷媒の流通抵抗が増大することになる。
【０１９５】
これに対して、作動棒２５４ａを３つ配設する構造では、プレート部材２５４ｂの姿勢の安定化を図りつつ、作動棒２５４ａを４つ以上配設する構造に比べて、吸引通路２３１ｂから吸引する冷媒の流通抵抗を抑えることができる。この結果、吸引通路２３１ｂから吸引する冷媒流量を確保してエジェクタ１００の性能向上（エジェクタ効率の向上）を図ることができる。なお、エジェクタ効率ηｅは、次の数式Ｆ１で定義されるものである。
ηｅ＝（１＋Ｇｅ／Ｇｎｏｚ）×（ΔＰ／ρ）／Δｉ…（Ｆ１）
ここで、「Ｇｅ」は吸引部２３１へ吸引する冷媒の流量、「Ｇｎｏｚ」はノズル通路２２４から噴射する冷媒の流量、「ΔＰ」はディフューザ通路２３２ａにおける昇圧量である。そして、「ρ」は吸引部２３１へ吸引する冷媒の密度、「Δｉ」は実際のノズル通路２２４出入口間の冷媒のエンタルピ差である。
【０１９６】
また、作動棒２５４ａと摺動穴２３０ｄとの隙間は、吸引通路２３１ｂの冷媒をディフューザ通路２３２ａを迂回してディフューザ通路２３２ａの下流側へ流出させる迂回路となる。そして、作動棒２５４ａを摺動させる摺動穴２３０ｄの数が増えると、それに伴って作動棒２５４ａと摺動穴２３０ｄとの隙間の面積が大きくなり、当該隙間からの冷媒漏れ量が増加してしまう。このような冷媒漏れ量の増加は、ディフューザ通路２３２ａに流れる冷媒流量の減少につながるので好ましくない。
【０１９７】
これに対して、作動棒２５４ａを３つ配設する構造では、摺動穴２３０ｄの数が３つだけでよいので、作動棒２５４ａを４つ以上配設する構造に比べて、摺動穴２３０ｄと作動棒２５４ａとの隙間の面積を小さくすることができる。このため、作動棒２５４ａを３つ配設する構造では、作動棒２５４ａを４つ以上配設する構造に比べて、冷媒漏れを低減して吸引通路２３１ｂの冷媒をディフューザ通路２３２ａへ適切に導くことができる。この結果、吸引通路２３１ｂから吸引した冷媒をディフューザ通路２３２ａで適切に昇圧させることができるので、エジェクタ１００の性能向上（エジェクタ効率の向上）を図ることができる（数式Ｆ１参照）。
【０１９８】
ここで、作動棒２５４ａを４つ以上配設する構造では、作動棒２５４ａと摺動穴２３０ｄとの隙間からの冷媒漏れを抑制するためのシール部材２３０ｅを配置する必要がある。このシール部材２３０ｅにより、作動棒２５４ａと摺動穴２３０ｄとの隙間からの冷媒漏れを抑えることが可能となるが、その反面、シール部材２３０ｅにより作動棒２５４ａの摺動抵抗が増えてしまう。このような作動棒２５４ａの摺動抵抗の増加は、ダイヤフラム２５１の変位を通路形成部材２４０へ正確に伝達することの妨げとなり、吸引通路２３１ｂの冷媒の温度および圧力に応じた冷媒流量の調整が困難となることから好ましくない。
【０１９９】
これに対して、作動棒２５４ａを３つ配設する構造では、前述のように、作動棒２５４ａと摺動穴２３０ｄとの隙間からの冷媒漏れを抑制可能となるので、作動棒２５４ａの摺動抵抗となるシール部材２３０ｅを廃止することが可能となる。このように、作動棒２５４ａを３つ配設する構造においてシール部材２３０ｅを廃止すれば、作動棒２５４ａの摺動抵抗を抑えて、ダイヤフラム２５１の変位を通路形成部材２４０へ適切に伝達することができる。つまり、作動棒２５４ａを３つ配設する構造にてシール部材２３０ｅを廃止する場合、作動棒２５４ａと摺動穴２３０ｄとの隙間からの冷媒漏れを抑えつつ、吸引通路２３１ｂの冷媒の温度および圧力に応じて冷媒流量を調整することが可能となる。
【０２００】
以上説明したように、作動棒２５４ａを３つ配設する構造は、作動棒２５４ａを４つ以上配設する構造に比べて、エジェクタ１００の性能を向上させることができると共に、吸引通路２３１ｂの冷媒の温度および圧力に応じて冷媒流量を調整可能となる。
【０２０１】
なお、本例の如く、作動棒２５４ａと摺動穴２３０ｄとの隙間からの冷媒漏れを抑制するシール部材２３０ｅを廃止することが望ましいが、これに限定されず、作動棒２５４ａと摺動穴２３０ｄとの隙間にシール部材２３０ｅを配置するようにしてもよい。
【０２０２】
（他の実施形態）
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載した範囲内において適宜変更が可能である。例えば、以下のように種々変形可能である。
【０２０３】
（１）上述の各実施形態では、通路形成部材２４０として、軸方向の断面形状が二等辺三角形となるものを採用しているが、これに限定されない。通路形成部材２４０は、例えば、軸方向の断面形状が、頂点を挟む二辺が内周側に凸となる形状や二辺が外周側に凸となる形状、あるいは断面形状が半円形状となるものを採用してもよい。
【０２０４】
（２）上述の各実施形態では、伝達部材２５４を構成するプレート部材２５４ｂをダイヤフラム２５１と同様に環状に形成する例について説明したが、これに限定されない。例えば、プレート部材２５４ｂは、環状の金属部材を周方向に複数に分割した部材により構成してもよい。これによっても、ダイヤフラム２５１の反りや、感温媒体の圧力のばらつき等に起因してダイヤフラム２５１から作動棒２５４ａへ伝達される力が変化することを抑制可能となる。
【０２０５】
（３）ダイヤフラム２５１の変位を適切に通路形成部材２４０へ伝達するためには、上述の各実施形態の如く、伝達部材２５４を構成する作動棒２５４ａを複数配設することが望ましいが、これに限定されない。１本の作動棒２５４ａによりダイヤフラム２５１の変位を適切に通路形成部材２４０へ伝達する構成としてもよい。
【０２０６】
（４）上述の各実施形態で説明したように、ダイヤフラム２５１をゴム製の基材２５１ａで構成するほうが望ましいが、これに限定されず、例えば、ステンレス等によりダイヤフラム２５１を構成してもよい。また、圧力応動部材は、ダイヤフラム２５１に限らず、例えば、封入空間２５２ａの内圧に応じて変位するピストン等の可動部で構成してもよい。
【０２０７】
（５）上述の実施形態の如く、駆動手段２５０にコイルバネ２５５や荷重調整部材２５６を追加することが望ましいが、コイルバネ２５５や荷重調整部材２５６は必須ではなく、省略されていてもよい。
【０２０８】
（６）上述の実施形態の如く、エジェクタ１００の内部に気液分離空間２６０や貯液空間２７０を形成することが望ましいが、これに限らず、エジェクタ１００の外部に気液分離器や貯液器等を設けるようにしてもよい。
【０２０９】
（７）上述の実施形態では、ノズルボデー２２０に旋回空間２２１を形成する例について説明したが、これに限らず、例えば、ハウジングボデー２１０に旋回空間２２１を形成してもよい。
【０２１０】
（８）上述の実施形態では、ボデー２００、通路形成部材２４０、駆動手段２５０等を構成する要素の殆どを金属部材で構成する例について説明したが、これに限定されない。耐圧性や耐熱性等が問題とならない範囲で、各構成要素を金属部材以外（例えば、樹脂）により構成してもよい。
【０２１１】
（９）上述の実施形態では、凝縮器１２としてサブクール型の凝縮器を採用する例について説明したが、これに限定されず、例えば、レシーバ１２ｂや過冷却部１２ｃが設けられていない凝縮器を採用してもよい。
【０２１２】
（１０）上述の実施形態では、車両用空調装置の冷凍サイクル１０に本発明のエジェクタ１００を適用する例について説明したが、これに限定されず、例えば、据置型空調装置等に用いられるヒートポンプサイクルに本発明のエジェクタ１００を適用してもよい。
【０２１３】
（１１）上述の各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。
【０２１４】
（１２）上述の各実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されない。
【０２１５】
（１３）上述の各実施形態において、構成要素等の形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その形状、位置関係等に限定されない。
【符号の説明】
【０２１６】
１０          冷凍サイクル
１００        エジェクタ
２００        ボデー
２２４        ノズル通路
２３２ａ      ディフューザ通路
２４０        通路形成部材
２５０        駆動手段
２５１        ダイヤフラム
２５２        感温部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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