(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧延サイクル内の被圧延材について、ワークロールを軸方向にシフトするシフト機構を備えた圧延機により、予め定めた折り返し位置の間を往復しながら一定ピッチで被圧延材１本毎にワークロールをシフトする金属帯の圧延方法において、先行する被圧延材よりも幅広の被圧延材を圧延する際に、予め定めたワークロールシフトの折り返し位置の間で、下記の式（１）により求まる評価関数Ｊ△ＣＲを最小にするように、ワークロールシフト位置を変更して圧延することを特徴とする金属帯の熱間圧延方法。
【数３】
0006044589.tif 000005
【請求項２】
前記幅広の被圧延材の幅寸法が前記先行する被圧延材の幅寸法よりも１０％以上大きく、該幅広の被圧延材を圧延する際に、前記先行する被圧延材が連続して総圧延長にして５ｋｍ以上圧延されていることを特徴とする請求項１に記載の金属帯の圧延方法。
【請求項３】
前記ワークロールを軸方向にシフトするシフト機構を備えた圧延機がタンデム圧延機の１つ以上のスタンドに設けられていることを特徴とする請求項１又は２に記載の金属帯の熱間圧延方法。
【請求項４】
前記ワークロールを軸方向にシフトするシフト機構を備えた圧延機のワークロールがハイスロールであることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の金属帯の熱間圧延方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金属帯の熱間圧延方法に関わり、詳しくは圧延サイクル内の複数の圧延材について、ワークロールを軸方向にシフトするシフト機構を備えた圧延機により、予め定めた折り返し位置の間を往復しながら所定のピッチで被圧延材１本毎にワークロールをシフトする熱間圧延方法に関わる。
【背景技術】
【０００２】
金属帯の圧延においては、ワークロールと被圧延材の接触部分（以下、「板道」と呼ぶ）で摩擦が生じ、ワークロールの板道に相当する部分の摩擦が進行してゆく。また特に熱間圧延においては、被圧延材が８００℃ から１１００℃ 程度の高温になるため、サーマルクラウンと呼ばれるワークロールの板道に相当する部分において熱膨張が生じる。
【０００３】
このため、圧延本数の増加とともに、ワークロールの局所的な摩擦と熱膨張によりワークロールのプロフィルが変化することによって、被圧延材の幅方向板厚分布や形状が悪化し、製品品質や通板安定性の低下を招くという問題があった。
例えば、狭幅材を続けて圧延した場合のように局部的な板道の摩耗が進行するため、後続して圧延される広幅材の板厚分布に異常が生じることになり、これを避けるために被圧延材の幅の広いものから狭いものへと段階的に圧延するなどの、圧延サイクルにおいて板幅規制をする工程管理（ロールチャンス規制）を余儀なくされていた。
【０００４】
これらを抑止するために、例えば特許文献１、特許文献２に記載されているように、被圧延材を圧延する毎にワークロールの軸方向位置を一定のピッチ（以下、「シフトピッチ」と呼ぶ）で数ｍｍずつずらしていき、ワークロールの軸方向位置が最大もしくは最小に達したら、折り返してシフトを続けるサイクリックシフト法が広く用いられている。
また特許文献３では圧延サイクル内において全圧延材について、ワークロールプロフィールの予測計算値と目標値の誤差を求め、評価関数を用いて、この誤差を全圧延材について最小にする圧延方法などが考案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
特許文献１  特開平０６−１５４８２３号公報
特許文献２  特開平１１−２５４０１５号公報
特許文献３  特開２０１３−１１１６４９号公報
【０００６】
しかし、上記技術では、全材での目標値との誤差を最小にするために、例えば、先行する被圧延材として幅狭幅のものが続いた後に、この材料よりも幅が例えば２００ｍｍ以上大きい幅広の被圧延材を１本だけ圧延し、その後に再び幅狭材が後続する特殊なケースでは、この幅広の被圧延材の圧延では、誤差を埋めきれないケースや、幅戻り圧延のためにその前に圧延される一般材のシフト位置をフレキシブルにシフト変化させる結果、一般材のプロフィルが犠牲になるリスクとなるケースが発生し、良好なプロフィルの金属帯を得ることが容易ではなかった。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、ワークロールを軸方向にシフトするシフト機構を備えた圧延機による金属帯のサイクリックシフト圧延において、圧延サイクル内の圧延進行が、幅狭材の圧延に後続する被圧延材がこの幅狭材の幅寸法より大きい幅広の被圧延材である場合、とりわけ、幅狭材の圧延に後続する被圧延材が該幅狭材の幅寸法より大きい幅広の被圧延材であり、この幅広材に後続する被圧延材が再び幅狭の被圧延材に戻る圧延（以下、これを「幅戻り圧延」という）である場合において、幅広の被圧延材を圧延する際に幅方向に良好なプロフィルの金属帯を得る圧延方法を提供することを目的とする。
なお、ここで「幅狭材」と「幅広材」の「幅狭」および「幅広」は、幅広材の幅が幅狭材の幅よりも大きい相対的な関係を指しており、幅が何ミリ以下あるいは何ミリ以上という絶対的なものを指しているのではない。また、上記の幅戻り圧延において、幅広の被圧延材の前後の幅狭の被圧延材同士は同じ幅寸法である必要はない。
【０００８】
また、圧延サイクルとは、ロール交換によりワークロールが組み込まれた圧延機により圧延を開始し、何本か（５０ないし１００本内外）の被圧延材を圧延して、次のロール交換によりワークロールが組み込まれた圧延機による圧延を開始するまでの一群の前記何本か（５０ないし１００本内外）の被圧延材を圧延順に並べたものを一つの構成単位として称したものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記の課題を達成するために、本発明は、以下の手段を採用する。
［１］圧延サイクル内の被圧延材について、ワークロールを軸方向にシフトするシフト機構を備えた圧延機により、予め定めた折り返し位置の間を往復しながら一定ピッチで被圧延材１本毎にワークロールをシフトする金属帯の圧延方法において、先行する被圧延材よりも幅広の被圧延材を圧延する際に、予め定めたワークロールシフトの折り返し位置の間で、下記の式（１）により求まる評価関数ＪΔＣＲを最小にするように、ワークロールシフト位置を変更して圧延することを特徴とする金属帯の熱間圧延方法。
【数１】
0006044589.tif 000002
［２］前記幅広の被圧延材の幅寸法が前記先行する被圧延材の幅寸法よりも１０％以上大きく、該幅広の被圧延材を圧延する際に、前記先行する被圧延材が連続して総圧延長にして５ｋｍ以上圧延されていることを特徴とする［１］に記載の金属帯の圧延方法。
［３］前記ワークロールを軸方向にシフトするシフト機構を備えた圧延機がタンデム圧延機の１つ以上のスタンドに設けられていることを特徴とする［１］又は［２］に記載の金属帯の熱間圧延方法。
［４］前記ワークロールを軸方向にシフトするシフト機構を備えた圧延機のワークロールがハイスロールであることを特徴とする［１］〜［３］のいずれかに記載の金属帯の熱間圧延方法。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の金属帯の圧延方法により、ワークロールを軸方向にシフトするシフト機構を備えた圧延機によるサイクリックシフト圧延方法において、先行する被圧延材よりも幅寸法が大きい幅広の被圧延材のプロフィルを改善することができ、そのことにより、ロールチャンス規制を緩和することが可能になり、圧延操業の工程管理が容易に行える。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】圧延サイクルにおける被圧延材のシミュレーション条件を示す。
【図２】幅戻り圧延における幅広材の圧延後のプロフィル（幅方向のクラウン分布）を示す。
【図３】幅狭材圧延本数とハイスポット量（最大クラウン差ΔＣＲ）の関係を示す。
【図４】Ｆ７スタンドのワークロールに形成される板幅方向のメカニカル板クラウンを示す。
【図５】Ｆ７スタンドのワークロールに形成される板幅方向の摩耗プロフィルを示す。
【図６】幅狭材を圧延した後のＦ５〜Ｆ７スタンドの各スタンドの板幅方向のメカニカル板クラウンを示す。
【図７】幅狭材を圧延した後のＦ５〜Ｆ７スタンドの各スタンドの板幅方向のサーマルクラウンを示す。
【図８】シフトピッチ一定のサイクリックシフト圧延において、幅戻り圧延における幅広材の圧延時におけるシフト変更のシミュレーション条件を示す。
【図９】ワークロールのシフト位置の異なる５つの場合について、幅戻り圧延における幅広材の圧延後のプロフィル（幅方向のクラウン分布）を示す。
【図１０】Ｆ５スタンドのワークロールのサーマルクラウン最大量を示す。
【図１１】サーマルクラウンの板幅方向分布と被圧延材（幅狭材と幅広材）の板幅との関係を示す。
【図１２】本発明のアルゴリズムを示す。
【図１３】評価関数の計算方法を示す。
【図１４】本発明のロジックを適用するシミュレーション条件を示す。
【図１５】図１４に示す条件において、幅戻り圧延時のワークロールのシフト位置での評価関数（ａ）と幅方向の端部の板厚分布（ｂ）を示す。
【図１６】実施例の圧延サイクルを示す。
【図１７】各被圧延材について、Ｆ５スタンドのワークロールのシフト位置を示す。
【図１８】Ｆ７スタンド出側での幅方向端部の板厚分布を示す。
【図１９】エッジビルドアップが形成されている被圧延材の幅方向プロフィルを示す。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
まず、シミュレーターを用いて、圧延サイクルにおいて、幅戻り圧延における幅寸法の拡大量が先行する幅狭材の幅寸歩よりも２００ｍｍ以上の幅広材の圧延時に発生するプロフィル不良のメカニズムを以下に考察する。
Ｆ１〜Ｆ７スタンドで構成される７スタンドのタンデム型圧延機により熱間圧延を行う場合について、シミュレーションを行った。
ここで、被圧延材を１本毎にワークロール（以下、「ＷＲ」と表記することがある）を一定のピッチでロール軸方向にサイクリックシフト圧延をＦ５〜Ｆ７スタンドで実施した。
ワークロール材質として、Ｆ１〜Ｆ６の各スタンドではハイスロール、Ｆ７スタンドではニッケルグレインロールを使用した。ハイスロールは、表面硬度が高く耐摩耗性であるが、熱膨張率が高いため、通常は最終のＦ７スタンドには使用されない。最終スタンドで熱膨張率の高いワークロールを使用すると、板プロフィルが安定しないためである。
【００１３】
図１は、１００本の材料が圧延される圧延サイクルにおいて、５回（図１において〇の囲みを施したもの）の幅戻り圧延、すなわち板幅１０００ｍｍの幅狭材（鋼帯）を圧延した後に、１本の幅寸法が２００ｍｍ拡大した板幅１２００ｍｍの幅広材の圧延が行われ、その後に再び幅寸法が幅戻りした幅狭材の圧延が後続するシミュレーション条件が示されている。
【００１４】
図２には、シミュレーションの結果として、幅戻り圧延における幅広材のＦ７スタンド出側でのプロフィル（板幅方向のクラウン分布）が示されている。
◆印で示される「１本」は、幅１２００ｍｍの幅広材の圧延の直前に、幅１０００ｍｍの幅狭材１本が先行して圧延されている。■印で示される「１５本」は、同じく幅広圧延の直前に、１４本の幅狭材が先行して圧延されており、「１本」の幅広材から起算して１５本目の被圧延材である。▲印で示される「３０本」は同じく幅広材の圧延の直前に、幅狭材１７本が先行して圧延されており、「１本」の幅広材から起算して３４本目である。そして、●で示される「５０本」は同じく幅広圧延の直前に、幅狭材１９本が先行して圧延されており、「１本」の幅広材から起算して５４本目である。
【００１５】
図３には、図２のシミュレーション結果に基づいて、ハイスポット量（最大クラウン差ΔＣＲ）が示されている。図中の「◆」「■」「▲」および「●」は、上記の「１本」「１５本」「３０本」および「５０本」にそれぞれ対応している。
【００１６】
図２および図３から分かるように、幅狭材を継続して圧延した後に幅広材を圧延する、すなわち幅戻り圧延をした場合、「１本」を除いて「１５本」、「３０本」および「５０本」の場合では、広幅材の幅端部近傍にはΔＣＲの大きな局所的な突起部（ハイスポット）が形成されて、そのΔＣＲは圧延本数が増えるにしたがって大きくなっている。
このように、幅狭材を継続して行った後に幅広材を圧延した場合、幅広材には、ワークロールのプロフィルが転写されて、板幅端部において局部的に板厚が厚くなるエッジビルドアップと呼ばれる突起部が発生し、板プロフィルの悪化を招いていると考えられる（エッジビルドアップについては図１９参照）。
【００１７】
このハイスポットの形成メカニズムを探るために、Ｆ７スタンドでの上下のワークロールが形成するメカニカル板クラウンと摩耗プロフィルを求め、それぞれを図４および図５にそれぞれ示した。
「メカニカル板クラウン」とは、ここではワークロール半径の初期値にワークロールの熱膨張量および摩耗量を合計して求めたワークロールクラウンである。
なお、ワークロールの熱膨張量と摩耗量は、前述のシミュレーション条件の圧延履歴に基づいて、それぞれ予測計算することができる。
【００１８】
図４および図５より幅狭材の圧延本数が増加するのに伴い、ワークロールの摩耗が増加していることが分かる。これはメカニカル板クラウンがマイナス側に振れる原因であり、Ｆ７スタンドでのメカニカル板クラウンは、ロール摩耗に支配されて、図６に示すように板幅端部に近づくにつれてメカニカル板クラウンがプラス側に振れることにはならず、エッジビルドアップ形成の要素はほとんど無い。
【００１９】
一方、図６に圧延本数「５０本」時のＦ５〜Ｆ７スタンドの各スタンド別メカニカル板クラウンを示すが、Ｆ５およびＦ６スタンドのメカニカル板クラウンがエッジにかけて増加している。
この構成要素の一つであるサーマルクラウンを図７に示すが、この図７からＦ５およびＦ６スタンドのワークロールのサーマルクラウンはＦ７スタンドのワークロールのそれに比べて大きいことが分かる（なお、図７においてＦ５とＦ６の曲線はほとんど重なっている）。
これは最終スタンドのＦ７スタンドでは、ワークロールにニッケルグレインロールが使用されているのに対して、Ｆ５、Ｆ６スタンドでは熱膨張率が比較的大きいハイスロールが使用されているためである。
【００２０】
即ち幅戻り圧延における幅広材の板プロフィルの悪化の原因は、Ｆ５スタンドやＦ６スタンドの出側で発生したエッジビルドアップがＦ７スタンドのボックス型に摩耗したワークロールで圧延されて耳形状となるメカニズムで発生したものと考えられる。
そこで、以上の幅戻り圧延時のメカニズムを踏まえて、以下のシミュレーションを行い、Ｆ５およびＦ６スタンドのワークロールのサーマルクラウンの影響を低減する手段を探求した。
【００２１】
図８に示す圧延条件でも、図１に示したものと同様に、７スタンドのタンデム型圧延機で、Ｆ５〜Ｆ７の後段スタンドのワークロールをシフト上限値＋１５０ｍｍ、下限値−１５０ｍｍ、シフトピッチ３０ｍｍでシフトして先行する幅１０００ｍｍの幅狭材の圧延を５０本行い、次いで（本数６７本目で）幅１２００ｍｍの幅広材の圧延を行った。
本数６７本目の幅１２００ｍｍの幅広材の圧延では、図８に示すように、Ｆ５、Ｆ６スタンドのワークロールのシフト位置を一定ピッチのままシフトを続行した「０（現状設定値）」（▲印で表示）の圧延、およびシフト位置＋１５０ｍｍ（◆印で表示）、＋６０ｍｍ（■印で表示）、−４０ｍｍ（●印で表示）、−１５０ｍｍ（●印で表示）にそれぞれシフト位置を振って、シフト位置を変更して圧延の５つのケースについて、シミュレーションを行った。
【００２２】
ワークロールのシフト位置の異なる上記の５つのケースについて、Ｆ７スタンド出側でのプロフィルを図９に示した。また、図１０に、この５つのケースについて、Ｆ５スタンドのワークロールのサーマルクラウン最大値を示した。
図９から分かるように、サイクルシフト位置が−１５０ｍｍのケースで最もプロフィルが改善されている。これは図１０に示すように当シフト位置のＦ５のサーマルクラウンが最小になるためである。
【００２３】
その理由を図１１に基づいて示すと以下のとおりである。
図１１は、Ｆ５スタンドの圧延で想定される場合について、ワークロールのサーマルクラウンおよびその最大値（ｐｅａｋ  ｐｏｉｎｔ）を被圧延材（ｓｔｒｉｐ）とともに示したものである。
図１１（ａ）は、サーマルクラウンが最大となるｐｅａｋ  ｐｏｉｎｔは板基準の中心付近に存在し、幅狭材（板幅８００ｍｍ）を圧延するケースを示している。図１１（ｂ）は、そこからサイクリックシフトの１ピッチ分がシフトし、かつ幅が広がった幅広材（板幅１０００ｍｍ）の圧延をした場合、そして図１１（ｃ）は、図１１（ｂ）における圧延をワークロールのシフト位置を最大シフト量にシフトして行ったケースを示している。
【００２４】
図１１（ａ）のケースでは、サーマルクラウンが最大となるｐｅａｋ  ｐｏｉｎｔが板基準の中心（板幅の１／２の部位）にあるが、幅狭材を圧延する場合はサーマルクラウンによるクラウン量はほとんど板プロフィルには影響しない。しかし、幅が広がった幅広材を圧延する図１１（ｂ）のケースでは、ｐｅａｋ  ｐｏｉｎｔの位置がほぼ変わらず、サーマルクラウンが成長した分、幅広材の板幅端部にはそのままサーマルクラウンが転写してエッジビルドアップとなる。
【００２５】
一方、幅広材の圧延時にワークロールのシフト位置を、図１１（ｂ）のサイクリックシフト予定の位置ではなく、最大シフト量の部位まで移動させた図１１（ｃ）の場合、ｐｅａｋ  ｐｏｉｎｔを圧延時に板中心部から板端部付近に移動させることができ、その結果、サーマルクラウンの転写を最小限に抑制できると考えられる。
図９でシフトを＋１５０ｍｍにした場合はエッジビルドアップが改善していないが、これは直前のワークロールシフト動作が＋１５０⇒＋１２０⇒＋９０⇒＋６０⇒＋３０の順序のため、シフト位置のマイナス側域に比べてシフト位置のプラス側域にサーマルクラウンがより大きく存在したことにより効果が薄れたものである。
【００２６】
以上の分析を踏まえて、本発明では、幅戻り圧延などにおける幅狭材の圧延に後続する幅広材を圧延する際に、図１２に示すアルゴリズム（１）〜（８）により評価関数ＪΔＣＲを計算しサーマルクラウンの影響を最も小さくすることができる最適のワークロールシフト位置を決定する。以下にこのアルゴリズムを説明する。
（１）ワークロールのシフト限界の計算
圧延サイクルにおける被圧延材の板幅や設備限界を考慮して、ワークロールのシフト限界値を計算する。
（２）ワークロールシフトピッチの決定
圧延サイクルにおけるワークロールのサイクリックシフトのシフトピッチおよびサイクリックスフトからの変更限界を決定する。
（３）ワークロールシフト位置を変更（シフト下限〜シフト上限）
シフト下限とシフト上限の間において、ワークロールのシフト位置を決定する。
なお、シフトの下限値と上限値は、以下の値を考慮して決定する。
シフト上限値＝ＭＩＮ（サイクルシフト上限、先行材位置＋上下限値）
シフト下限値＝ＭＡＸ（サイクリックシフト下限、先行材位置−上下限値）
（４）幅広材のメカニカル板クラウン予測値の計算
圧延サイクルの圧延履歴に基づいて、ワークロールの熱膨張量と摩耗量からメカニカル板クラウンの予測値ＣＲを計算する。
（５）幅広材のメカニカル板クラウン目標値の計算
圧延サイクルの圧延履歴に基づいて、所定の式を設定してメカニカル板クラウンの目標値ＣＲ＊を計算する。
（６）評価関数ＪΔＣＲ（目標との誤差）を計算
評価関数ＪΔＣＲは、上記の（４）、（５）で求めたメカニカル板クラウンの予測値と目標値とから、板幅のエッジ部数箇所（例えば板幅端部から２５ｍｍ、７５ｍｍ、１５０ｍｍの３点）について下記の式より求める。
【数２】
0006044589.tif 000003
なお、メカニカル板クラウンの目標値ＣＲｉ＊は、例えば幅方向の２次関数となるように設定して、計算して求めることができる（図１３参照）。図１３におけるＣＲ０はワークロールシフト位置により変化する値であり、Ｗｉｄは板幅である。
（７）全てのシフト位置で評価関数ＪΔＣＲを計算
全てのシフト位置での評価関数を計算する。なお、シフト位置はサイクリックシフト圧延のピッチ幅よりも小さいピッチ幅（例えば５ｍｍ）で計算する。
なお、図１２における「全てのシフト位置で計算」における「Ｎｏ」はワークロールのシフトストローク可能な範囲でＪΔＣＲを計算していない箇所がある場合を、同じく「Ｙｅｓ」はワークロールのシフトストローク可能な範囲において全てのＪΔＣＲを計算した場合をそれぞれ指している。
（８）評価関数ＪΔＣＲが最小となるシフト位置に設定→終了（Ｅｎｄ）
サイクリックシフトストロークが±１５０ｍｍ未満の設定の場合はその設定の範囲内でシフト位置を決定する。
【００２７】
このようにして、評価関数ＪΔＣＲが最小になるワークロールシフト位置、即ちエッジビルドアップが最小になる位置を決定することができる。
このロジックを使用して、ワークロールシフトシフト最適位置を計算したシミュレーション結果を図１４および図１５に示す。
シミュレーション条件は、図１４に示したように、３５本の被圧延材をシフト量３０ｍｍのサイクリックシフト法により圧延するスケジュールにおいて、板幅１０００ｍｍの材料を１９本連続して圧延し、２０本目の材料の圧延では板幅１２００ｍｍの板材、すなわち板幅が２００ｍｍ拡大した幅広材の圧延を施し、次いで板幅１０００ｍｍの材料を１５本連続して圧延した。
【００２８】
図１５（ａ）に、２０本目の材料の圧延において、シフト位置（−１５０ｍｍ〜＋１５０ｍｍ）で評価関数ＪΔＣＲのシミュレーション結果を示した。
図１５（ａ）から分かるように、プラス側のシフト位置＋１３０ｍｍでＪΔＣＲが最小になっている。
図１５（ｂ）に本発明のロジックを適用したシミュレーション結果による圧延後のＦ７スタンド出側での板幅端部の板厚プロフィルと従来のシフトピッチを変更しないサイクリックシフト圧延方法を適用した実績に基づく板厚プロフィルとを示した。
本発明のロジックを適用した幅広の被圧延材の幅方向の板プロフィルでは、従来の圧延方法が適用されたもの（実績）に比べて、エッジビルドアップが改善されていることが分かる。
【００２９】
ワークロールのロール種別については、幅広材の圧延時に問題となるサーマルクラウンが支配的で、ロール摩耗が少ないロールに対して、本発明を適用するのが最も効果的である。
したがって、一般的に熱膨張係数の大きく摩耗が少ない特性を持つハイスロールを使用のスタンドでの実施が最も効果的であり、仕上げミル最終スタンドで多く利用されるニッケルグレインロールを使用するワークロールでは摩耗量が大きく上記の効果が減少する。
【００３０】
上記のシミュレーションでは、圧延サイクルにおいて１９本の幅狭材の圧延を連続し、次いで板幅２００ｍｍ拡大した幅広材の圧延を行い、この幅広材に本発明のロジックを適用した。
【００３１】
本発明のロジックから、本発明は幅戻り圧延における幅広材の圧延のみならず、幅狭材の圧延に後続する圧延が幅広材である圧延の場合にも適用できることは明らかであるが、幅狭材の圧延が連続して多数行われ、また幅広材の板幅量が幅狭材の板幅に比べてある程度大きい場合により効果的である。
被圧延材が鋼帯である場合、幅広材の幅が先行する幅狭材の幅よりも１０〜２０％以上、好ましくは２０％以上大きく、また幅狭材の圧延が、連続して総圧延長にして５〜１０ｋｍ以上、好ましくは１０ｋｍ以上行われる場合により効果的である。ここでの圧延長は被圧延材の長手方向（圧延方向）の長さである。
また、上記のシミュレーションでは、Ｆ１〜Ｆ７スタンドからなるタンデム圧延機のＦ５、Ｆ６のスタンドに適用したが、スタンド数がいかなるタンデム圧延機にも、さらには、１基からなる単独スタンドの圧延機にも適用できることは明らかである。
本発明の実施例を実機のタンデム圧延機に以下のように適用して、その効果を確認した。
【実施例】
【００３２】
Ｆ１〜Ｆ７スタンドからなるタンデム型の仕上げ圧延機を有する熱間圧延ラインにて本発明を実施した。ワークロールシフト機構はＦ５〜Ｆ７に備えられている。Ｆ５〜Ｆ７スタンドの各圧延機の設備仕様を表１に示す。
なお、Ｆ５、Ｆ６スタンドのワークロールにはハイスロールを、最終のＦ７スタンドにニッケルグレインロールをそれぞれ使用した。また、Ｆ１〜Ｆ４スタンドの圧延機では、通常のクラウン制御が行われている。
【００３３】
【表１】
0006044589.tif 000004
【００３４】
Ｆ５〜Ｆ７の３スタンドでは、ワークロールを被圧延材１本毎に一定のシフトピッチ３０ｍｍでシフトするサイクリックシフト圧延を行った。
そして、本発明のワークロールシフト位置変更はＦ５、Ｆ６スタンドにおいて実施した。なお、Ｆ７スタンドのワークロールは摩耗大のためサイクリックシフト通りの設定である。
【００３５】
被圧延材は中炭クラスの鋼帯であり、圧延サイクルにおける被圧延材の板厚と板幅を図１６に示した。
本発明の上記のワークロールシフト位置変更は、１３９本目の被圧延材（図１６において〇印で囲みを施したもの）、すなわち先行材よりも幅寸法が２４０ｍｍ大きい幅広材について、実施した。
この被圧延材の前には、３０本の幅狭材の圧延が連続して行われている。
図１７にＦ５スタンドのワークロールのシフト量を示した。
【００３６】
図１８に本発明を適用した実施例について、Ｆ７スタンド出側での板厚プロフィルを、従来例の結果とともに示した。
従来例では、Ｆ５〜Ｆ７スタンドのワークロールはサイクリックシフト通りの設定である。
圧延後の板材について、エッジ部でのΔＣＲが従来例では２５μｍを超える３０μｍ程度であるのに対して、本発明の実施例では２５μｍを下回る１０μｍ程度であった。
このように、本発明によれば圧延後の板材のエッジ部に発生するビルドアップ量を低減することができた。
【図３】
0006044589.tif 000006
【図１０】
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【図１２】
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【図１９】
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【図１】
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【図２】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１１】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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