(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
環状の本体部を備え、前記本体部の外周面がシリンダとの摺動面となるピストンリングであって、
前記外周面には、前記本体部よりも硬度の高い硬質皮膜が被覆されており、
前記硬質皮膜には、前記本体部の幅方向の一面側に偏在して当該硬質皮膜の他の部分よりも表面粗さの大きい粗面が前記本体部の周方向に沿って形成されており、
前記外周面において、前記本体部の幅方向の一面側の端部で前記本体部が露出しているピストンリング。
【請求項２】
前記粗面は、前記本体部と前記硬質皮膜との境界部分から一定の間隔をもって形成されている請求項１記載のピストンリング。
【請求項３】
前記粗面の幅は、前記端部において露出している前記本体部の幅の１／４〜４倍となっている請求項１又は２記載のピストンリング。
【請求項４】
前記粗面の幅は、前記本体部の幅の１／１２〜１／３となっている請求項１〜３のいずれか一項記載のピストンリング。
【請求項５】
前記粗面の表面粗さは、前記硬質皮膜の他の部分の表面粗さの１倍よりも大きく且つ１０倍以下である請求項１〜４のいずれか一項記載のピストンリング。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  本発明は、内燃機関に用いられるピストンリングに関する。
【背景技術】
【０００２】  自動車等の内燃機関に用いられるピストンリングは、例えばピストン外周面のリング溝に設けられ、シリンダ内壁のオイルがクランク室側から燃焼室側に入り込むこと（オイルアップ）を抑制する機能を有している。このような機能を有するピストンリングとして、例えば特許文献１に記載のピストンリングがある。この従来のピストンリングは、ピストンリングの外周面（シリンダ内壁との摺動面）にＰＶＤ法等を用いて形成されたＣｒ−Ｎ系などの硬質皮膜が形成されたセミインインレイド型のピストンリングであり、外周面のうちの硬質皮膜が形成されていない領域が、硬質皮膜が形成された領域よりも内側にオフセットした状態となっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−２８７７３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】  上述したような硬質皮膜をピストンリングの外周面に形成すると、ボア内周面に対する耐摩耗性を向上させることができる一方、その硬度に起因してシリンダのボア内周面に傷及びスカッフを生じさせてしまうことが考えられる。したがって、ピストンリングの耐摩耗性の確保とシリンダのボア内周面の保護とを同時に図ることができる技術が望まれている。【０００５】  本発明は、上記課題の解決のためになされたものであり、外周面の耐摩耗性を確保できると共に、シリンダ傷及びスカッフの発生を抑制できるピストンリングを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】  上記課題の解決のため、本発明に係るピストンリングは、環状の本体部を備え、本体部の外周面がシリンダとの摺動面となるピストンリングであって、外周面には、本体部よりも硬度の高い硬質皮膜が被覆されており、硬質皮膜には、本体部の幅方向の一面側に偏在して当該硬質皮膜の他の部分よりも表面粗さの大きい粗面が本体部の周方向に沿って形成されている。【０００７】  このピストンリングでは、本体部における外周面に硬質皮膜が形成されており、ボア内周面に対する耐摩耗性が確保されている。また、この硬質皮膜には、本体部の幅方向の一面側に偏在して硬質皮膜の他の部分よりも表面粗さの大きい粗面が本体部の周方向に沿って形成されている。この粗面は、オイルとの親和性が硬質皮膜の他の部分よりも高く、オイルが溜まるオイルポケットとして機能する。このため、本体部の一面側を底面側としてピストンリングをピストン溝に取り付けた場合、ピストンの上昇時にオイルポケットにオイルが厚く溜まり、ピストンの下降時にオイルが厚く溜まった状態でピストンリングがシリンダのボア内周面を掻き下げるので、ボア内周面がオイルによって保護され、シリンダ傷及びスカッフの発生を抑制できる。【０００８】  また、外周面において、本体部の幅方向の一面側の端部で本体部が露出していることが好ましい。上述した粗面によるオイルポケットは、いわゆるセミインレイド型のピストンリングにも好適に適用できる。【０００９】  また、粗面は、本体部と硬質皮膜との境界部分から一定の間隔をもって形成されていることが好ましい。この場合、オイルポケットによるオイル溜まりを本体部と硬質皮膜との境界部分に形成できるので、硬度が互いに異なる本体部と硬質皮膜とが同時に当たることによるシリンダ傷及びスカッフの発生を抑制できる。【００１０】  また、粗面の幅は、端部において露出している本体部の幅の１／４〜４倍となっていることが好ましい。粗面の幅を端部において露出している本体部の幅の１／４以上とすることで、シリンダ傷及びスカッフの発生を防止できる。また、粗面の幅を端部において露出している本体部の幅の４倍以下とすることで、粗面がシリンダとの摺動面に達してボア内周面が摩耗することを防止できる。【００１１】  また、粗面の幅は、本体部の幅の１／１２〜１／３となっていることが好ましい。粗面の幅を本体部の幅の１／１２以上とすることで、シリンダ傷及びスカッフの発生を防止できる。また、粗面の幅を本体部の幅の１／３以下とすることで、粗面がシリンダとの摺動面に達してボア内周面が摩耗することを防止できる。【００１２】  また、粗面の表面粗さは、硬質皮膜の他の部分の表面粗さの１倍よりも大きく且つ１０倍以下であることが好ましい。粗面の表面粗さを硬質皮膜の他の部分の表面粗さの１倍よりも大きくすることで、オイルポケットとしての機能を効果的に生じさせることができる。また、粗面の表面粗さを硬質皮膜の他の部分の表面粗さの１０倍以下とすることで、掻き下げ時の油膜厚さが厚くなることによるオイル消費の悪化並びにフリクションの増大を抑制できる。
【発明の効果】
【００１３】  本発明に係るピストンリングによれば、外周面の耐摩耗性を確保できると共に、シリンダ傷及びスカッフの発生を抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明に係るピストンリングの一実施形態を示す斜視図である。
【図２】図１に示したピストンリングの径方向の断面図である。
【図３】図１に示したピストンリングの外周面の要部拡大図である。
【図４】ピストン上昇時のピストンリングの作用を示す図である。
【図５】ピストン下降時のピストンリングの作用を示す図である。
【図６】往復動摩耗試験を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】  以下、図面を参照しながら、本発明に係るピストンリングの好適な実施形態について詳細に説明する。
【００１６】  図１は、本発明に係るピストンリングの一実施形態を示す斜視図である。同図に示すピストンリング１は、例えば自動車の内燃機関においてピストン外周面のリング溝に設けられるトップリングとして構成されている。このピストンリング１では、外周面２ｄがボア内周面に対して摺動することで、シリンダ内壁のオイルがクランク室側から燃焼室側に入り込むこと（オイルアップ）を抑制する機能を奏するようになっている。
【００１７】  このピストンリング１は、環状の本体部２と、本体部２の一部に形成された合口部３とを備えている。本体部２は、幅方向の端面である側面２ａ及び側面２ｂと、厚さ方向の端面である内周面２ｃ及び外周面２ｄとによって、厚さ方向が長辺かつ幅方向が短辺となる断面略長方形状をなしている。この本体部２は、例えば複数の金属元素を含有する鋳鉄或いは鋼材によって十分な強度、耐熱性、及び弾性をもって形成されている。また、本体部２の表面には、例えば硬質クロムめっき層、クロムの窒化物層、或いは鉄の窒化物層などによる表面改質が施されていてもよい。このような表面改質層を少なくとも側面２ｂに形成することにより、ピストンのリング溝に対する本体部２の耐摩耗性を向上できる。
【００１８】  合口部３は、本体部２の一部が分断されることによって形成されている。合口部３は、ピストンリング１が使用される際のピストンリング１とシリンダとの間の温度差に起因する本体部２の熱膨張分の逃げ部として機能する。本実施形態では、合口端面３ａが内周面２ｃ及び外周面２ｄに対して直角に形成された直角合口を例示しているが、合口端面３ａが内周面２ｃ及び外周面２ｄに対して傾斜して形成された傾斜合口であってもよく、一方の合口端面３ａの側面２ａと他方の合口端面の側面２ｂ側とが互いに相手側に突出するように形成された段付合口であってもよい。
【００１９】  次に、上述した本体部２の外周面２ｄについて更に詳細に説明する。図２は、ピストンリング１の径方向の断面図である。また、図３は、ピストンリングの外周面の要部拡大図である。
【００２０】  外周面２ｄは、ピストンリング１がピストンのリング溝に取り付けられたときに、シリンダのボア内周面に対して摺動する摺動面となる面である。外周面２ｄは、図２に示すように、幅方向の中心線Ａ付近が最も突出するように外方側に向かって緩やかな湾曲形状（バレルフェイス形状）をなしている。
【００２１】  外周面２ｄの表面には、耐摩耗性及び耐スカッフ性を確保する観点から、図２に示すように、本体部２よりも硬度の高い硬質皮膜１１が形成されている。硬質皮膜１１には、例えば物理蒸着（ＰＶＤ）法を用いた皮膜が用いられる。より具体的には、硬質皮膜１１は、Ｔｉ及びＣｒの少なくとも一方と、Ｃ，Ｎ，Ｏの少なくとも一種とで形成されるイオンプレーティング膜である。このような膜としては、例えばＴｉ−Ｎ膜、Ｔｉ−Ｃ−Ｎ膜、Ｃｒ−Ｎ膜、Ｃｒ−Ｃ−Ｎ膜、Ｃｒ−Ｏ−Ｎ膜が挙げられる。この中でも、耐摩耗性及び耐スカッフ性を重視する場合にはＣｒ−Ｎ膜を用いることが好ましい。その他、ＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボン）膜を用いてもよい。
【００２２】  本実施形態では、硬質皮膜１１は、セミインレイド型となっており、外周面２ｄにおいて、側面２ｂ側の端部を除く領域を覆うように形成されている。すなわち、外周面２ｄでは、側面２ｂ側の端部で本体部２の母材が所定幅で露出しており、残余の領域が側面２ａ側の端部に至るまで硬質皮膜１１で覆われた状態となっている。母材は、必ずしも窒化されていなくてもよい。また、硬質皮膜１１には、硬質皮膜１１の他の部分よりも表面粗さの大きい粗面１２が形成されている。粗面１２の表面粗さは、硬質皮膜１１の他の部分の表面粗さの１倍よりも大きく且つ１０倍以下となっている。
【００２３】  粗面１２は、図３に示すように、外周面２ｄにおいて中心線Ａよりも側面２ｂ側に偏在し、かつ硬質皮膜１１と本体部２の露出部分との境界部分Ｄから一定の間隔をもって本体部２の周方向に延在している。粗面１２の幅Ｗ１は、本体部２の幅Ｗ２の１／１２〜１／３程度となっている。また、粗面１２の幅Ｗ１は、外周面２ｄの側面２ｂ側の端部において露出している本体部の幅Ｗ３の１／４〜４倍程度となっている。なお、粗面１２は、本体部２の周方向に沿って連続して延在していてもよく、一部が破断していてもよい。また、粗面１２の幅は、本体部２の周方向に一様な幅となっていてもよく、一部の幅が他の部分の幅と異なっていてもよい。粗面１２の拡大形状は、特に限定されるものではないが、例えば無数の微細な凹部によって形成されていてもよい。粗面１２における表面粗さは、例えばＲａ（算術平均粗さ）或いはＲｚ（最大高さ）などによって定義できる。表面粗さの管理は、Ｒａ或いはＲｚを含む種々のパラメータの制御によって実施できる。
【００２４】  この粗面１２は、オイルとの親和性が硬質皮膜１１の他の部分よりも高いため、オイルが溜まるオイルポケットＰとして機能する。このため、本体部２の側面２ｂ側を底面側（クランク室側）としてピストンリング１をピストン溝に取り付けて使用した場合、図４に示すように、ピストンの上昇時にオイルポケットＰにオイル２３が厚く溜まり、オイルポケットＰの近傍部分とボア内周面２１ａとの間にオイル溜まり２４が形成される。そして、ピストンが下降すると、図５に示すように、オイルポケットＰにオイル２３が厚く溜まった状態でピストンリング１の外周面２ｄがシリンダ２１のボア内周面２１ａを掻き下げる。これにより、外周面２ｄがボア内周面２１ａを摺動する際に、ボア内周面２１ａがオイル溜まり２４における十分な量のオイル２３によって保護されるので、ボア内周面２１ａへの傷及びスカッフの発生を抑制できる。
【００２５】  また、ピストンリング１の硬質皮膜１１は、外周面２ｄにおいて側面２ｂ側の端部で本体部２が露出するように設けられたセミインレイド型となっている。粗面１２は、本体部２と硬質皮膜１１との境界部分Ｄから一定の間隔をもって該硬質皮膜１１に形成されている。このように、硬質皮膜１１をセミインレイド型とすることで、外周面２ｄの端部のシャープな部分（外周面２ｄと側面２ｂとの交点及びその周辺）が硬質皮膜１１で被覆された状態でボア内周面２１ａに当たることを回避でき、硬質皮膜１１に割れ・欠けが生じることを抑制できる。また、オイルポケットＰによるオイル溜まり２４を本体部２と硬質皮膜１１との境界部分Ｄに対応して形成できるので、互いに硬度が異なる本体部２と硬質皮膜１１とが同時にボア内周面２１ａに当たることによる傷及びスカッフの発生を防止できる。
【００２６】  また、粗面１２の幅Ｗ１は、本体部２の幅Ｗ２の１／１２〜１／３となっており、さらに、端部において露出している本体部２の幅Ｗ３の１／４〜４倍となっている。当該範囲の下限以上とすることで、シリンダ傷及びスカッフの発生を防止できる。また、当該範囲の上限以下とすることで、粗面１２がシリンダ２１との摺動面に達してボア内周面２１ａが摩耗することを防止できる。
【００２７】  また、粗面１２の表面粗さは、硬質皮膜１１の他の部分の表面粗さの１倍よりも大きく且つ１０倍以下となっている。粗面１２の表面粗さを硬質皮膜１１の他の部分の表面粗さの１倍より大きくすることで、オイルポケットＰとしての機能を効果的に生じさせることができる。また、粗面１２の表面粗さを硬質皮膜１１の他の部分の表面粗さの１０倍以下とすることで、掻き下げ時に油膜厚さが厚くなることによるオイル消費の悪化並びにフリクションの増大を抑制できる。
【００２８】  上述したピストンリング１の外周面２ｄにおける硬質皮膜１１及び粗面１２は、例えば以下の工程によって形成できる。まず、本体部２の外周部分に予めバレルフェイス形状とインレイド突起部（外周面２ｄにおける本体部２の露出部分に相当する部分）を形成する。このとき、オイルポケットＰの深さ及び幅Ｗ１は、インレイド突起部とバレルフェイス部分とがなす谷部の深さに基づいて決定される。なお、これらの形状を形成する方法としては、切削、研削、ラッピング、研磨などの公知の技術を適時選択する。次に、外周面２ｄにＰＶＤ法による硬質皮膜１１を形成する。オイルポケットＰの表面粗さは、硬質皮膜１１の形成前の母材粗さ（外周面２ｄの表面粗さ）によって決定され、外周面２ｄに硬質皮膜１１を施す前に、ショットブラスト、ウェットホーニング、酸処理などの公知の技術を適時選択することで調整できる。なお、硬質皮膜１１下の母材の窒化処理層はあってもなくてもよい。硬質皮膜１１を形成後、外周面２ｄのインレイド突起部を除去し、さらに、外周面２ｄをバレルフェイスラップ仕上げすることにより、図２及び図３に示した硬質皮膜１１及び粗面１２を外周面２ｄに形成できる。インレイド突起部の除去並びにバレルフェイス仕上げには、ラッピングや研磨などの公知の技術を適時選択する。
【００２９】  本発明は、上記実施形態に限られるものではない。例えば上記実施形態では、外周面２ｄがバレルフェイス形状をなすピストンリング１を例示しているが、本発明は、外周面２ｄが平坦面でかつ本体部２の側面２ａ，２ｂに対して直交するストレートフェイス形状、外周面２ｄが平坦面でかつ本体部２の側面２ａ，２ｂに対して傾斜するテーパフェイス形状、及び外周面２ｄのバレルフェイス形状頂点が側面２ｂに偏心した偏心バレルフェイス形状のピストンリングにも適用できる。また、例えば上記実施形態では、外周面２ｄにおける側面２ｂ側の端部で本体部２の母材が露出するセミインレイド型の硬質皮膜１１を例示したが、本発明は、外周面２ｄの全体が硬質皮膜１１で覆われたフルフェイス型のものであっても適用可能である。
【実施例】
【００３０】  本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの例に限定されるものではない。【００３１】（実施例１〜９）  以下の手順で、実施例１〜９のピストンリングを作製した。表１に示す事項を除いて、実施例１〜９の各ピストンリングの作製方法及び仕様は同様とした。まず、バレルフェイス部及び突起部が外周面に位置するピストンリング（トップリング）を形成した。ピストンリングの材質は、ＪＩＳ規格のＳＵＳ４４０Ｂとした。ピストンリングの寸法は、直径約８０ｍｍ、厚さ約３．０ｍｍとし、幅約１．２ｍｍとした。ピストンリングの表面には、ガスによる窒化処理を施し、厚さが１０μｍ〜２０μｍ程度の窒化層を形成した。【００３２】  次に、ピストンリングの外周面の一部にショットブラストを施し、外周面における表面粗さが大きい領域を周方向に延在するように形成した。この外周面における表面粗さが大きい領域は、バレルフェイス部と突起部との境界から一定の間隔をもったバレルフェイス部に形成した。当該領域の形成後、イオンプレーティング法により、窒化クロムで構成されるセミインレイド型の硬質皮膜をバレルフェイス部上に形成した。硬質皮膜の形成後、外周面の突起部を除去した。そして、外周面をバレルフェイスラップ仕上げした。これにより、粗面を有する硬質皮膜が設けられたバレルフェイス型のピストンリングを作成した。なお上記粗面は、バレルフェイス部の表面粗さが大きい領域上に形成された。各実施例において、粗面の幅Ｗ１、本体部の幅Ｗ２、及び外周面の側面側の端部において露出している本体部の幅Ｗ３を表１に示す。また、各実施例において、外周面の側面側の端部において露出している本体部の幅Ｗ３に対する粗面の幅Ｗ１の比率（Ｗ１／Ｗ３）と、本体部の幅Ｗ２に対する粗面の幅Ｗ１の比率（Ｗ１／Ｗ２）も表１に示す。【００３３】（比較例１）  ピストンリングのバレルフェイス部の一部にショットブラストを実施しないことを除いて、実施例１〜９と同様の手法によりバレルフェイス型のピストンリングを作成した。このため、比較例１におけるピストンリングの硬質皮膜には、粗面が形成されていない。比較例１において、本体部の幅Ｗ２及び外周面の側面側の端部において露出している本体部の幅Ｗ３を表１に示す。【００３４】（表面粗さ）  実施例１〜９のそれぞれの硬質皮膜について、粗面が形成されている部分と、粗面が形成されていない部分との表面粗さＲａ及びＲｚの測定を行った。表面粗さＲａ及びＲｚの測定は、表面粗さ・輪郭形状測定機（株式会社東京精密製、サーフコム１８００Ｄ）を用いて、ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１  ２００１に記載される手法に基づいて測定した。表面粗さの測定条件は、カットオフ値０．８ｍｍ、評価長さ４．０ｍｍ、測定速度０．３ｍｍ／ｓ、６０°円錐型の触針の先端半径２μｍとした。表面粗さの測定方向は、ピストンリング外周面における周方向とした。実施例１〜９の硬質皮膜の各部分についての表面粗さを５点測定し、各部分の平均値を算出した。実施例１〜９において、粗面が形成されている部分の表面粗さの平均値をＲａ（α）又はＲｚ（α）とし、粗面が形成されていない部分の表面粗さの平均値をＲａ（β）又はＲｚ（β）とした。表１に、実施例���〜９それぞれにおける、Ｒａ（α）／Ｒａ（β）及びＲｚ（α）／Ｒｚ（β）を示す。【００３５】（オイル消費量）  実施例１〜９及び比較例１のピストンリングをそれぞれ、排気量２．４Ｌ、直列４気筒のガソリンエンジンにおけるピストンのトップリング溝に装着した。そして、回転数６８００ｒｐｍ、全負荷（WOT：Wide Open Throttle）条件にて、所定時間ガソリンエンジンを運転した場合におけるオイル消費量の測定をそれぞれの実施例及び比較例に対して行った。なお、実施例１〜９及び比較例１において、セカンドリング及びオイルリングを共通のリングとした。オイル消費量は、ガソリンエンジン運転前に収容されていたオイル量と、ガソリンエンジン運転後に収容されていたオイル量とをそれぞれ測定することによって算出した。実施例９のオイル消費量を１００％とした場合における他の実施例と比較例１とのオイル消費量を表１に記載した。【００３６】（往復動摩耗試験）  実施例１〜９及び比較例１として用いたピストンリングとシリンダボアとの摺動特性を評価するため、以下に説明する往復動摩耗試験を行った。図６は、往復動摩耗試験を説明するための図である。図６に示されるように、往復動摩耗試験では、シリンダボアと同一材質からなるテストピース３１と、各実施例又は比較例１のピストンリングの一部を切り出して形成した試料３２と、潤滑油を供給する油供給部３３とを用いた。テストピース３１は、一定の方向に沿って駆動可能に固定されており、テストピース３１における試料３２と対向する面３１ａは、試料３２の形状に沿って窪んでいる。試料３２は、テストピース３１の面３１ａと垂直な方向に沿って一定の荷重が加えられており、当該面３１ａに押し当てられて固定されている。ピストンリングの外周面に相当する試料３２の面は、テストピース３１の面３１ａに接触している。油供給部３３は、テストピース３１の面３１ａ上に潤滑油を供給するように配置される。【００３７】  上記往復動摩耗試験では、試験温度１２０℃の条件下で、ストロークを１００ｍｍとし、平均移動速度を２．０ｍ／ｓとして、図６に示される矢印の方向に沿ってテストピース３１を１０時間往復動作させた。この際、荷重２００Ｎにてテストピース３１の面３１ａに試料３２を押し当てると共に、油供給部３３から潤滑油を当該面３１ａ上に滴下していた。潤滑油の滴下量は０．１５ｍｌ／ｍｉｎとした。テストピース３１の往復動作が終了した後、各テストピース３１の摩耗量の測定、及び面３１ａの状態を確認した。実施例８のテストピース３１の摩耗量を１００％とした場合における他の実施例と比較例１との摩耗量を表１に示す。また、実施例１〜９及び比較例１の面３１ａの状態の確認結果についても表１に示す。ここでは、テストピース３１の面３１ａの状態は肉眼にて傷の有無を確認することにより判定し、面３１ａに傷が確認されない場合を「Ａ」、面３１ａに傷が確認される場合を「Ｂ」とした。【００３８】
【表１】
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【００３９】  表１に示されるように、実施例１〜９ではテストピース３１の面３１ａに傷が確認されなかった。一方、比較例１ではテストピース３１の面３１ａに傷が確認された。つまり、実施例１〜９のピストンリングの硬質皮膜において粗面が形成されている場合、シリンダ傷及びスカッフの発生を抑制できると考えられる。しかしながら、例えば幅Ｗ１が幅Ｗ３に比べて大幅に短い場合（例えば、Ｗ１／Ｗ３が０．２５未満の場合）、又は幅Ｗ１が幅Ｗ２に比べて大幅に短い場合（例えば、Ｗ１／Ｗ２が０．０８未満の場合）、硬質皮膜における粗面の占める部分が小さく、該粗面による効果が十分に奏されなくなることにより、シリンダ傷が発生する可能性が高くなると考えられる。
【産業上の利用可能性】
【００４０】  本発明の一態様に係るピストンリングは、例えば自動車用エンジンのピストンリングとして用いることができる。
【符号の説明】
【００４１】  １…ピストンリング、２…本体部、２ｂ…側面（一面）、２ｄ…外周面、１１…硬質皮膜、１２…粗面、Ｄ…境界部分、Ｗ１…粗面の幅、Ｗ２…本体部の幅、Ｗ３…外周面の端部で露出している本体部の幅。
【要約】  外周面の耐摩耗性を確保できると共に、シリンダ傷及びスカッフの発生を抑制できるピストンリングを提供する。ピストンリング(１)では、本体部(２)における外周面(２ｄ)に硬質皮膜(１１)が形成され、ボア内周面(２１ａ)に対する耐摩耗性が確保されている。また、硬質皮膜(１１)には、本体部(２)の側面(２ｂ)側に偏在して硬質皮膜(１１)の他の部分よりも表面粗さの大きい粗面(１２)が本体部(２)の周方向に沿って形成されている。粗面(１２)は、オイル(２３)との親和性が硬質皮膜(１１)の他の部分よりも高く、オイルポケット(Ｐ)として機能する。このため、ピストンの上昇時にオイルポケット(Ｐ)にオイル(２３)が厚く溜まり、ピストンの下降時にオイル(２３)が厚く溜まった状態でピストンリング(１)がシリンダ(２１)のボア内周面(２１ａ)を掻き下げるので、ボア内周面(２１ａ)への傷及びスカッフの発生を抑制できる。。【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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