(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
素材板を押し込んで多角形容器の内面形状を成形するパンチと、前記パンチに押し込まれた素材板を流入させる多角形の穴を有するダイスと、前記パンチを挿入する多角形の穴を有し、前記ダイスの穴との周囲において素材板を抑えるブランクホルダーとを備える絞り加工用金型であって、
前記素材板は金属箔の両面に熱可塑性樹脂フィルムを貼り合わせたラミネート材であり、
前記ダイスおよびブランクホルダーのうちの少なくとも一方の挟み付け面において、多角形の穴の直線部に面する領域に、表面粗さがコーナー部に面する領域よりも小さい部分を有し、
前記直線部に面する領域の表面粗さの小さい部分の表面粗さ（ＴＳ）とコーナー部に面する領域の表面粗さ（ＴＣ）との比率（ＴＳ／ＴＣ）が０．０５〜０．６であり、
前記直線部に面する領域の表面粗さの小さい部分の素材板に対する摩擦係数（ＣＦＳ）とコーナー部に面する領域における素材板に対する摩擦係数（ＣＦＣ）との比率（ＣＦＳ／ＣＦＣ）が０．０５〜０．５であることを特徴とする絞り加工用金型。
【請求項２】
前記ラミネート材の金属箔がアルミニウム箔である請求項１に記載の絞り加工用金型。
【請求項３】
前記ラミネート材の厚みが５０〜３００μｍである請求項１または２に記載の絞り加工用金型。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、多角形容器を成形するための絞り加工用金型に関する。
【０００２】
なお、この明細書および特許請求の範囲において、「アルミニウム」の語は、アルミニウムおよびアルミニウム合金の両方を含む意味で用いる。
【背景技術】
【０００３】
近年、モバイル電気機器の小型化、軽量化に伴い、これらに搭載されるリチウムイオン電池やリチウムポリマー電池の外装材としては、従来の金属缶に代えて、アルミニウム箔の両面に熱可塑性樹脂フィルムを貼り合わせたラミネート外装材が用いられて軽量化が図られている。
【０００４】
図５に示すように、前記外装材（50）は、電池本体部を収容する四角形容器（41）の上面開放口の周縁に封止用周縁部（52）を略水平方向の外方に向けて延ばされた立体形状の第一外装材（51）と、前記第一外装材（51）の封止用周縁部（52）相当寸法の平面形状の第二外装材（53）とにより構成されている。
【０００５】
前記第一外装材（51）は、素材板を絞り加工することによって作製されている（特許文献１、２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０００−１３３２１６号公報
【特許文献２】特開２００２−２０８３８４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
前記第一外装材（53）は、四角形容器（41）の内部容積を確保するために、側壁部（46a）（46b）が高く、かつ２つの側壁部（46a）（46b）と底壁部（47）とが合わさった三面コーナー部（48）が直角に近い角度で曲がっていることが求められる。
【０００８】
しかしながら、従来の絞り加工においては上記形状に成形しようとすると三面コーナー部（48）が破断するため、所期する形状への成形が困難であった。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、上述した従来の絞り加工における素材板の変形挙動を解明し、これにより高い側壁部と可及的に直角に近い三面コーナー部を成形できる絞り加工用金型を提供するものである。
【００１０】
即ち、本発明は下記［１］〜［４］に記載の構成を有する。
【００１１】
［１］素材板を押し込んで多角形容器の内面形状を成形するパンチと、前記パンチに押し込まれた素材板を流入させる多角形の穴を有するダイスと、前記パンチを挿入する多角形の穴を有し、前記ダイスの穴との周囲において素材板を抑えるブランクホルダーとを備える絞り加工用金型であって、
前記ダイスおよびブランクホルダーのうちの少なくとも一方の挟み付け面において、多角形の穴の直線部に面する領域に、表面粗さがコーナー部に面する領域よりも小さい部分を有することを特徴とする絞り加工用金型。
【００１２】
［２］前記直線部に面する領域における表面粗さの小さい部分の表面粗さ（ＴＳ）とコーナー部に面する領域の表面粗さ（ＴＣ）との比率（ＴＳ／ＴＣ）が０．０５〜０．６である前項１に記載の絞り加工用金型。
【００１３】
［３］前記直線部に面する領域における表面粗さの小さい部分の素材板に対する摩擦係数（ＣＦＳ）とコーナー部に面する領域における素材板に対する摩擦係数（ＣＦＣ）との比率（ＣＦＳ／ＣＦＣ）が０．０５〜０．５である前項１に記載の絞り加工用金型。
【００１４】
［４］前記素材板は金属箔と熱可塑性樹脂フィルムとを貼り合わせたラミネート材である前項１〜３のいずれかに記載の絞り加工用金型。
【発明の効果】
【００１５】
上記［１］に記載の発明によれば、ダイスおよびブランクホルダーの多角形の穴の直線部に面する領域に、表面粗さがコーナー部に面する領域よりも小さく形成された部分を有しているので、直線部のフランジ部がダイスの穴に引き込まれ易く、従来の金型よりも引き込み量が大きくなる。
【００１６】
多角形容器の絞り加工においては、コーナー部では材料が圧縮されて引き込まれ難いために、側壁部を立ち上げる際には開口縁と底部とを結ぶ方向の引張力（Ｆ１）が生じる。一方、直線部においては、パンチの中心から放射方向に引張力が生じる。放射方向の引張力は材料を放射方向に伸ばす力であり、材料が放射方向に伸びると周方向には縮もうとするので、周方向においては材料をコーナー部から直線部に引き寄せる引張力（Ｆ３）が生じている。従って、多角形容器の三面コーナー部には（Ｆ１、Ｆ３）の二軸方向に引張力が生じているので、三面コーナー部が最も破断が発生し易い箇所である。
【００１７】
ところが、本発明の金型では直線部の引き込み量が大きくなるので、放射方向の引張力が小さくなり、それに伴って周方向の引張力（Ｆ３）も小さくなる。三面コーナー部に発生する二軸方向に引張力（Ｆ１、Ｆ３）のうち、一方の引張力（Ｆ３）が小さくなることによって、三面コーナー部の破断の発生が抑制される。ひいては、絞り加工において、多角形容器の側壁部をより高く、三面コーナー部の角度を可及的に直角に近づけることができる。
【００１８】
上記［２］［３］に記載の各発明によれば、直線部における引き込み量を大きくして三面コーナー部における破断の発生を抑制しつつ、フランジ部のしわの発生も防止できる。
【００１９】
上記［４］に記載の発明によれば、ラミネート材を成形することによって、側壁部が高くかつ三面コーナー部が可及的に直角に近い電池用外装材を作製することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明にかかる絞り加工用金型の一実施形態を示す分解斜視図である。
【図２】図１の絞り加工用金型のダイスおよびブランクホルダーの平面図である。
【図３】図１の絞り加工用金型を用いた素材板の加工状態を示す断面図である。
【図４Ａ】絞り加工品の斜視図である。
【図４Ｂ】図４ＡにおけるＢ−Ｂ線断面図である。
【図４Ｃ】図４Ａの絞り加工品をフランジ部を上側にした状態を示す斜視図である。
【図５】電池用外装材の斜視図である。
【図６】絞り加工品のコーナー部およびその近傍において、材料の移動および材料に発生する引張力を示す図である。
【図７】本発明にかかる他のダイスおよびブランクホルダーの平面図である。
【図８】本発明にかかるさらに他のダイスおよびブランクホルダーの平面図である。
【図９】絞り加工のシミュレーションを行うためにメッシュ切りした素材板の１／４平面図である。
【図１０】本発明の金型を用いた絞り加工のシミュレーション図である。
【図１１】比較例の金型を用いた絞り加工のシミュレーション図である。
【図１２】本発明例および比較例において、Ａ点からの距離と歪み値との関係を示すグラフである。
【図１３】本発明例および比較例において、四角形容器の成形深さと最大歪み値との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
［本発明にかかる絞り加工用金型］
図１は本発明にかかる絞り加工用金型の一実施形態を示す分解斜視図であり、図２は絞り加工用金型を構成するダイスおよびブランクホルダーの平面図である。図３は図１の絞り加工用金型（1）を用いた素材板の加工状態を示す断面図であり、図４Ａ〜図４Ｃは絞り加工品（40）である。図５は電池用外装材（50）であり、前記絞り加工品（40）は立体形状の第二外装材（51）を作製するための中間素材である。
【００２２】
絞り加工用金型（1）は、素材板（2）を押し込んで四角形容器（41）の内面形状を成形するパンチ（10）と、前記パンチ（10）に押し込まれた素材板（2）を流入させる四角形の穴（21）をするダイス（20）と、前記ダイス（20）の穴（21）と同寸の四角形の穴（31）を有し、穴（21）（31）の周りで素材板（2）を抑えるブランクホルダー（30）とを備えている。
【００２３】
図１および図２に示すように、前記ダイス（20）の穴（21）およびブランクホルダー（30）の穴（31）の開口縁は４つのコーナー部（22）（32）と２対の平行な直線部（23）（24）（33）（34）とで形成されている。図２に示すダイス（20）およびブランクホルダー（30）の挟み付け面において、点線は直線部（23）（24）（33）（34）に面する直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）とコーナー部（22）（32）に面するコーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）との境界である。前記直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）の表面粗さ（ＴＳ）はコーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）の表面粗さ（ＴＣ）よりも小さくなるように形成され、素材板（2）に対する摩擦係数が小さくなるように設定されている。表面粗さ（ＴＳ）（ＴＣ）の好適範囲については後に詳述する。
【００２４】
［絞り加工における変形挙動］
絞り加工は、ダイス（20）の穴（21）に素材板（2）をパンチ（10）で押し込み、パンチ（10）からの引張力によって素材板（2）のフランジ部（45a）（45b）を穴（21）内に引き込むことによって側壁部（46a）（46b）を形成する加工方法である。図４Ａ〜４Ｃに示す絞り加工品（40）において、四角形容器（41）の開口縁（42）は１／４円のコーナー部（43）と一対の長辺および一対の短辺からなる直線部（44a）（44b）とによって形成され、絞り加工における変形挙動はコーナー部（43）と直線部（44a）（44b）とで異なっている。即ち、コーナー部（43）ではフランジ部（45a）に対してパンチ（10）からの半径方向の引張力によって円周方向に圧縮力が生じることによって材料が集中し、集中した材料が絞り抵抗になるために殆ど引き込まれない。一方、直線部（44a）（44b）はパンチ（10）の肩部とダイス（20）の肩部とによる曲げ変形であるから、パンチ（10）からの引張力に対して絞り抵抗が小さくフランジ部（45b）が引き込まれやすい。従って、四角形の素材板（2）から四角形容器（41）を絞り成形した加工品（40）は、材料が多く引き込まれる直線部（44a）（44b）の中央部でフランジ部（45b）の幅が狭くなっている。なお、図５の第一外装材（51）は前記絞り加工品（40）のフランジ部（45a）（45b）を切り整えて封止用周縁部（52）を成形したものである。
【００２５】
発明者は、上述した四角形容器の絞り加工における変形挙動を分析し、２つの側壁部（46a）（46b）と底壁部（47）との三面コーナー部（48）で破断が生じる原因を解明するとともに、この原因を緩和することによって三面コーナー部（48）を可及的に直角に近づけ、かつ高い側壁部（46a）（46b）を形成することに成功した。以下の説明において図６を参照する。
【００２６】
図６は絞り加工品（40）の要部拡大図であり、点線で囲まれた（60）は開口縁（42）の丸み、（61）は側壁部（46a）（46b）と底壁部（47）との境界部の丸み、（62）は側壁部（46a）と側壁部（46b）との境界部の丸みを示している。コーナー部（43）ではフランジ部（45a）が殆ど引き込まれないので、コーナー部（43）から立ち上がる側壁部（62）は底壁部（47）からの材料移動（矢印Ｍ１）および側壁部（46a）（46b）の境界近傍からの材料移動（矢印Ｍ２、Ｍ３）によって形成されると考えられる。このとき、容器底部の三面コーナー部（48）においては開口縁（42）のコーナー部（43）および底壁部（47）に向かう歪みが生じ、矢印Ｆ１で表される引張力が生じる。一方、直線部（44a）（44b）のフランジ部（45b）および側壁部（46a）（46b）においては、底壁部（47）の中心から放射方向（径方向）の引張力（Ｆ２）が生じるが、この引張力（Ｆ２）によって材料が放射方向に伸びようとすると周方向には縮もうとするので、周方向においては材料をコーナー部（43）の側壁部（62）から直線部（44a）(44b）の側壁部（46a）（46b）側に引き寄せる引張力（Ｆ３）が生じる。放射方向の引張力（Ｆ２）が大きくなって放射方向の材料の伸びが大きくなるほど、周方向の縮みが大きくなって周方向の引張力（Ｆ３）が大きくなり、コーナー部（43）の側壁部（62）の材料を直線部（44a）（44b）側に引っ張る力が大きくなる。従って、容器底部の三面コーナー部（48）では、上述した方向の歪みによる引張力（Ｆ１）力に加えて周方向の引張力（Ｆ３）が加わり、二軸方向の引張力（Ｆ１）（Ｆ３）によって応力が増大するので破断し易くなる。また、前記引張力（Ｆ１）（Ｆ３）は側壁部（46a）（46b）が高くなるほど大きくなり、また三面コーナー部（48）の角度が鈍角から直角に近くなるほど大きくなるから、このような形状に成形しようとすれば破断が起きやすくなる。なお、三面コーナー部（48）における歪み量は側壁部（62）と底壁部の丸み（61）との境界部（63）で最大となるので、破断は三面コーナー部（48）の頂点ではなくこの境界部（63）から発生しやすい。
【００２７】
［本発明の絞り金型による変形挙動］
三面コーナー部（48）に発生する二軸方向の引張力（Ｆ１）（Ｆ３）のうちの少なくとも一方を小さくすれば、三面コーナー部（48）における破断の発生を抑制することができ、ひいては、四多角形容器（41）の側壁部（46a）（46b）をより高く、三面コーナー部（48）の角度を可及的に直角に近づけることができる。本発明の金型（1）においては、周方向の引張力（Ｆ３）が小さくなるような変形を実現することによって三面コーナー部（48）の破断の発生を抑制する。
【００２８】
上述したように、周方向の引張力（Ｆ３）は直線部（44a）（44b）における放射方向の引張力（Ｆ２）に伴って生じるものであり、直線部（44a）（44b）における放射方向の引張力（Ｆ２）が小さくなるようにすれば周方向の引張力（Ｆ３）も小さくなる。放射方向の引張力（Ｆ２）は直線部（44a）（44b）における材料の伸びによるものであり、側壁部（46a）（46b）の高さが一定であれば、直線部（44a）（44b）においてより多くの材料をダイス（20）の穴（21）に送り込むようにすれば放射方向の引張力（Ｆ２）を小さくすることができる。
【００２９】
本発明においては、ダイス（20）およびブランクホルダー（30）の直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）に、表面粗さ（ＴＳ）がコーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）の表面粗さ（ＴＣ）よりも小さく平滑性の高い部分を形成することにより、摩擦抵抗を小さくして直線部のフランジ部（45b）が穴（21）に送り込まれ易くなるようにしている。
【００３０】
ダイス（20）およびブランクホルダー（30）の挟み付け面における表面粗さを算術平均高さ（Ｒａ）で規定した場合、コーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）の表面粗さ（ＴＣ）は０．５〜２．０μｍ、直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）の表面粗さ（ＴＳ）は０．０６〜０．３μｍが好ましく、特に好ましい表面粗さは（ＴＣ）が１．０〜１．７μｍ、（ＴＳ）が０．１〜０．１５μｍである。また、これらの表面粗さ（ＴＣ）（ＴＳ）の比率（ＴＳ／ＴＣ）は、０．０５〜０．６の範囲に設定することが好ましく、特に０．１〜０．２の範囲に設定することが好ましい。
【００３１】
また、挟み付け面における表面粗さ（ＴＳ）（ＴＣ）の好適範囲は素材板（2）に対する摩擦係数で規定することもできる。直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）における摩擦係数（ＣＦＳ）とコーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）における摩擦係数（ＣＦＣ）との比率（ＣＦＳ／ＣＦＣ）は０．０５〜０．５となるよう設定することが好ましく、特に好ましい摩擦係数の比率（ＣＦＳ／ＣＦＣ）は０．１〜０．２である。
【００３２】
いずれの基準で表面粗さを規定した場合においても、ブランクホルダー（30）に所定の押圧力を付与して素材板（2）を挟み付けると、直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）の表面粗さとコーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）の表面粗さとの差または比率が小さくなるほど材料の送り込み量が少なく三面コーナー部（48）の破断抑制効果も小さくなる。一方、表面粗さの差または比率が大きくなるほど送り込み量が多くなって、破断抑制効果は向上するが、その反面フランジ部（45b）のしわを抑制するというブランクホルダー本来の効果が損なわれるおそれがある。電池用の外装材（50）においては絞り加工品（40）のフランジ部（45a）（45b）を封止用周縁部（52）として利用するので、直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）においてもしわの発生を抑制するに足りる表面粗さが必要である。表面粗さの比率（ＴＳ／ＴＣ）および摩擦係数の比率（ＣＦＳ／ＣＦＣ）が上述した範囲内に設定されていれば、直線部における引き込み量を大きくして三面コーナー部における破断の発生を抑制しつつ、フランジ部のしわの発生も防止できる
なお、ダイスおよびブランクホルダーの挟み付け面における表面粗さは、表面研磨等の周知の表面処理によって適宜調節すれば良く、調節手段は問わない。
【００３３】
本発明は、素材板（2）の材質や厚みを限定するものではなく、アルミニウムやステンレス等の金属の薄板または箔、金属薄板または金属箔と熱可塑性樹脂フィルムとを貼り合わせたラミネート材の絞り加工に好適に広く利用できる。また、素材板（2）の厚みにも制限はないが、絞り加工に適した厚み（ｔ）として５０〜３００μｍの範囲を推奨できる。また、アルミニウム箔と熱可塑性樹脂フィルムとを貼り合わせたラミネート材は電池用外装材として好適に用いられる材料であり、本発明の絞り加工用金型で成形することによって側壁部が高くかつ三面コーナー部が可及的に直角に近い電池用外装材を作製することができる。
【００３４】
［表面粗さの小さい部分の領域］
また、挟み付け面における表面粗さの小さい部分の領域は図２に示す直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）と一致していることに限定されるものではなく、コーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）に跨がっている場合や直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）の一部に形成されている場合も本発明に含まれる。
【００３５】
図７および図８はダイス（70）（80）およびブランクホルダー（75）（85）の挟み付け面を示す平面図であり、図２と同じく、点線は直線部（23）（24）（33）（34）に面する直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）とコーナー部（22）（32）に面するコーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）との境界を示している。これらの図において、実線は表面粗さの小さい部分と大きい部分との境界を示している。即ち、図７のダイス（70）およびブランクホルダー（75）は、表面粗さよりの小さい部分が直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）とコーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）とに跨がっており、直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）の全域と直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）に隣接するコーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）の一部の表面粗さがコーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）の残りの部分の表面粗さよりも小さく形成されている。前記境界線（実線）は直線部（23）（24）（33）（34）の延長線上に在り、コーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）のコーナー部（22）（32）に臨む部分は表面粗さの大きい部分である。また、図８のダイス（80）およびブランクホルダー（85）は、直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）の一部に表面粗さの小さい部分が形成されており、直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）の残りの部分はコーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）と同じ表面粗さに形成されている。これらのダイス（70）（80）およびブランクホルダー（75）（85）は、表面粗さの大きい部分がコーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）に存在し、直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）においてコーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）よりも表面粗さの小さい部分が存在しているので、直線部においてフランジ部の引き込み量が大きくなる。
【００３６】
なお、図８のように直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）の一部に表面粗さの小さい部分を形成する場合は、引張力（Ｆ２）を小さくして十分に材料を送り込むには開口縁における直線部の長さの９０％以上に表面粗さの小さい部分を設けることが好ましい。
【００３７】
図１、２、７、８の絞り金型は、ダイス（20）（70）（80）とブランクホルダー（30）（75）（85）の両方に表面粗さの小さい部分を形成しているが、どちらか一方にのみ表面粗さの小さい部分を形成した金型も本発明に含まれる。どちらか一方にのみ表面粗さの小さい部分を形成すれば、直線部における引き込み量を増大させることができる。また、ダイスおよびブランクホルダーの両方に表面粗さの小さい部分を形成する場合、ダイスおよびブランクホルダーにおいて表面粗さの小さい部分を形成する領域および表面粗さの比率が一致していることは要さず、両者で異なる領域に形成されている場合や異なる比率で表面粗さが設定されている場合も本発明に含まれる。
【００３８】
また、全ての直線部領域に表面粗さの小さい部分を形成することにも限定されず、四角形容器であれば、対向する２辺にのみ表面粗さの小さい部分を形成しても良い。対向する２辺に表面粗さの小さい部分を形成してこれらの辺における引張力（Ｆ２）を小さくすればその辺において生じる周方向の引張力（Ｆ３）も小さくなるからである。また、多角形容器が長方形である場合は、フランジ部が引き込まれ易い２つの長辺側の直線部領域（Ａ１）（Ｂ１）に表面粗さの小さい部分を設けることが好ましい。
【００３９】
また、表面粗さの小さい部分と大きい部分とが一線を境にして分けられている必要はなく、コーナー部領域（Ａ３）（Ｂ３）から直線部領域（Ａ１）（Ａ２）（Ｂ１）（Ｂ２）へと表面粗さが徐々に小さくなるように形成されていても良い。
【００４０】
また、パンチの形状、即ち成形する多角形容器は四角形に限定されるものではなく、三角形や五角形以上の容器を成形する金型も本発明に含まれる。
【００４１】
［絞り加工のシミュレーション］
本発明例として、挟み付け面の表面粗さが一定のダイス（図示なし）と、図７に示したブランクホルダー（75）とを組み合わせた絞り加工用金型を用いて絞り加工のシミュレーションを行った。前記ブランクホルダー（75）の挟み付け面は、表面粗さの小さい部分が直線部領域（Ｂ１）（Ｂ２）の全域とコーナー部領域（Ｂ３）に跨がって形成されている。表面粗さを算術平均高さ（Ｒａ）で表すと、表面粗さの小さい部分の表面粗さ（ＴＳ）が０．１であり、表面粗さの大きい部分の表面粗さ（ＴＣ）が１．０である。これらの表面粗さ（ＴＣ）（ＴＳ）の比率（ＴＳ／ＴＣ）は０．１である。また、表面粗さの小さい部分の摩擦係数（ＣＦＳ）と表面粗さの大きい部分の摩擦係数（ＣＦＣ）の比率（ＣＦＳ／ＣＦＣ）は０．１である。
【００４２】
また、比較例として、前記発明例と同じダイスと挟み付け面の表面粗さが一定のブランクホルダー（図示なし）とを組み合わせた絞り加工用金型を用いた絞り加工のシミュレーションを行った。比較例のブランクホルダーの表面粗さは本発明例のブランクホルダー（75）における表面粗さの大きい部分と同値である。
【００４３】
全てのダイスおよびブランクホルダーの外寸は、長辺１２０ｍｍ×短辺８０ｍｍの長方形であり、それぞれの穴は、長辺側直線部が５０．４ｍｍ、短辺側直線部が２９．８ｍｍ、コーナー部が半径２．２５ｍｍの１／４円で形成されている。また、成形する四角形容器の側壁部の高さ（成形深さ）は８ｍｍとした。
【００４４】
素材板（2）は厚さ４０μｍのアルミニウム箔の両面に熱可塑性樹脂フィルムを貼り合わせた総厚（ｔ）：１０５μｍのラミネート材とした。ラミネート材（2）の寸法はダイスおよびブランクホルダーの外寸と同じ長辺１２０ｍｍ×短辺８０ｍｍの長方形である。
【００４５】
図９〜図１１は材料の移動状態を解析するためにメッシュ切りを行ったラミネート材（2）の１／４図であり、四角形容器の開口縁近傍は変形量が大きいと予測されるのでメッシュを細かくした。各メッシュ図の長辺はラミネート材（2）の長辺：１２０ｍｍの１／２の６０ｍｍである。
【００４６】
図９は加工前の状態であり、「○」は材料移動を検証するためのマーカーである。
【００４７】
図１０は挟み付け面の表面粗さが一定のダイスと挟み付け面の直線部領域を含む領域に表面粗さの小さい部分を形成したブランクホルダー（75）を用いて絞り加工した時のシミュレーション図（以下、「本発明例」または「本発明例のシミュレーション図」という）である。「●」は加工前の「○」が加工後に移動した位置を示すマーカーであり、○−●間の距離は移動量を示している。また、フランジ部では○−●間の距離が材料の移動量を示しているが、容器内側では材料が固定されているために○−●間の距離は伸び量を示している。
【００４８】
図１１は挟み付け面の表面粗さを一定に形成したダイスとブランクホルダーを用いて絞り加工した時のシミュレーション図（以下、「比較例」または「比較例のシミュレーション図」という）である。「▲」は加工前の「○」が加工後に移動した位置を示すマーカーであり、○−▲間の距離が移動量を示している。また、フランジ部では○−▲間の距離が材料の移動量を示しているが、容器内側では材料が固定されているために○−▲間の距離は伸び量を示している。
【００４９】
図９〜１１において、ブランクホルダーにおける直線部領域とコーナー部領域との境界に対応する線を点線で示し、本発明例のブランクホルダーにおける表面粗さの小さい部分と大きい部分との境界に対応する線を実線で示す。図１０および図１１において、メッシュが近接して太線として表されている部分が四角形容器の開口縁に対応する。また、移動量を比較するために、図１０の本発明例のシミュレーション図にも比較例の移動位置を示す「▲」を記載した。
【００５０】
以下に、本発明例および比較例のシミュレーション図を比較する。
【００５１】
２つのシミュレーション図は、直線部は材料の移動量が大きく、コーナー部では材料の移動が少なく、コーナー部の側壁は底壁部および直線部の側壁部からの材料移動によって形成されている、という共通の特徴を示している。また、直線部における移動量は直線部の中央で最大となることも共通している。しかし、直線部における移動量を比較すると、本発明は比較例よりも移動量が大きく、フランジ部の引き込み量が大きいことを示している。直線部の中央における引き込み量（Ｓ）は、本発明例の０．８９ｍｍに対して比較例では３．５２ｍｍである。また、コーナー部においては、比較例が殆ど移動していないのに対し、本発明例では材料移動が認められる。これは、本発明例がコーナー部においてもフランジ部が引き込まれて側壁部の形成に寄与していることを示している。
【００５２】
なお、２つのシミュレーション図において、短辺側の外周部の位置に変化がなく短辺側ではフランジ部が引き込まれていないように見える。これは、素材板（2）においてダイスの肩部に対応する位置から外周（輪郭）までの距離で表されるフランジ幅が長辺側よりも短辺側の方が長いために、ダイスの肩部の近くの材料が引き込まれても外周近くの材料は殆ど移動しないためである。フランジ部はその幅方向において均一に伸びるのではなく、肩部に近い部分の伸び（歪み）が大きいので、フランジ幅が大きい場合は輪郭が変化しない。本シミュレーションはそのようなケースであり、長辺側および短辺側のフランジ幅は以下に計算されるとおり、短辺側のフランジ幅の方が約１０ｍｍ大きく、短辺側の外周近くの材料は殆ど移動せず輪郭は殆ど変化しない。
【００５３】
長辺側のフランジ幅（ｍｍ）＝｛素材板の短辺（８０）−穴の短辺側直線部（２９．８）−コーナ部の半径（２．２５）×２｝／２＝２２．８５ｍｍ
短辺側のフランジ幅（ｍｍ）＝｛素材板の長辺（１２０）−穴の長辺側直線部（５０．４）−コーナー部の半径（２．２５）×２｝／２＝３２．５５ｍｍ
このように、長辺と短辺とでフランジ幅が異なる場合は引き込み量に差が生じるが、長辺または短辺のどちらかにおいて歪み低減の効果を得れば三面コーナー部の引張力を低下させることができる。
【００５４】
図１２は容器内のＡ点からフランジ部のＢ点を結ぶ直線上において、Ａ点からの距離とシミュレーションによって計算した歪み値との関係を示すグラフである。本発明例の歪み値は比較例よりも低く、破断が生じにくいことを示している。なお、本発明例の歪み値が比較例を上回っている部分もあるが、これは本発明例と比較例とでは移動量（フランジ部の引き込み量）が異なるので、Ａ点からの距離が同じでも加工前の素材板に対応する位置が異なり、歪み値が異なるためであると考えられる。また、破断が発生するのは歪み値が最大となる点であるから、歪み値の低い位置で本発明例が比較例を上回っても破断が生じることにはならない。
【００５５】
以上より、本発明例では直線部における材料の引き込み量が大きく、図６に示した放射向の引張力（Ｆ２）が低減し、ひいては周方向の引張力（Ｆ３）を低減させることができる。また、コーナー部でもフランジ部が引き込まれていることから、三面コーナー部（48）を通る引張力（Ｆ１）も低減すると考えられる。従って、三面コーナー部（48）の破断原因となる引張力（Ｆ１）（Ｆ２）が低減し、より高い側壁部と可及的に直角に近い三面コーナー部を形成することができる。
【００５６】
また、図１３は、容器の成形深さを変化させた場合において、成形深さ（側壁部の高さ）とシミュレーションによって計算した最大歪み値との関係を示すグラフである。本図に示すように、本発明例の最大歪み値は比較例よりも低い。特に成形深さの大きい場合に本発明例と比較例との差が大きく、破断が発生しやすい深い成形における本発明の優位性を裏付けている。
【産業上の利用可能性】
【００５７】
本発明の絞り加工用金型はラミネート材による多角形容器の成形に好適に利用できる。
【符号の説明】
【００５８】
1…絞り加工用金型
2…素材板
10…パンチ
20、70、80…ダイス
21、31…穴
22、32…コーナー部
23、24、33、34…直線部
30、75、85…ブランクホルダー
40…絞り加工品
41…四角形容器
42…開口縁
43…コーナー部
44a、44b…直線部
45a、45b…フランジ部
46a、46b…側壁部
47…底壁部
48…三面コーナー部
50…外装材
51…第一外装材
52…封止用周縁部
53…第二外装材
Ａ１、Ａ２、Ｂ１、Ｂ２…直線部領域
Ａ３、Ｂ３…コーナー部領域
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４Ａ】
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【図４Ｂ】
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【図４Ｃ】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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