(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
次の元素、すなわち、
Ｃ：０．２５〜０．３５重量％、
Ｃｒ：１５〜１６．５重量％、
Ｍｎ：１５〜１７重量％、
Ｓｉ：０．５〜１．２重量％、
Ｎｂ：０．５〜１．２重量％、
Ｗ：２〜３重量％、
Ｎ：０．２〜０．４重量％、
Ｆｅ：１００重量％まで、
を含有し、ニッケルを含まない、オーステナイト鉄ベース合金。
【請求項２】
請求項１記載の鉄ベース合金から構成される、最高１０５０℃の排気ガス温度を有する、タービンケーシングである、ターボチャージャ用途用構成要素。
【請求項３】
ディーゼル又は火花点火エンジン用の構成要素である、請求項２記載のターボチャージャ用途用構成要素。
【請求項４】
次の元素、すなわち、
Ｃ：０．２５〜０．３５重量％、
Ｃｒ：１５〜１６．５重量％、
Ｍｎ：１５〜１７重量％、
Ｓｉ：０．５〜１．２重量％、
Ｎｂ：０．５〜１．２重量％、
Ｗ：２〜３重量％、
Ｎ：０．２〜０．４重量％、
Ｆｅ：１００重量％まで、
を含有する鉄ベース合金から構成される少なくとも一つの構成要素を含む、排気ガスターボチャージャであって、
前記鉄ベース合金はニッケルを含まない、排気ガスターボチャージャ。
【請求項５】
前記排気ガスターボチャージャは、ディーゼルエンジン用である、請求項４記載の排気ガスターボチャージャ。
【請求項６】
請求項１記載の鉄ベース合金から製造される構成要素を、加圧ダイキャスト工程によって製造する方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、請求項１の前提部に記載のオーステナイト鉄ベース合金、オーステナイト鉄ベース合金から製造されるターボチャージャ用途用、特に請求項６の前提部に記載の最高１０５０℃の排気ガス温度を有するディーゼル又は火花点火エンジン用の構成要素、及びまた請求項７の前提部に記載の構成要素を備える排気ガスターボチャージャに関する。
【背景技術】
【０００２】
排気ガスターボチャージャは、ピストンエンジンの動力を増大させることを目的とするシステムである。排気ガスターボチャージャでは、動力を増大させるために排気ガスのエネルギーが使用される。動力の増大は、作動行程当たりの混合気の処理量の増大の結果である。
【０００３】
ターボチャージャは、本質的に、シャフトとコンプレッサとを有する排気ガスタービンからなり、ここで、エンジンの吸気管に配置されたコンプレッサはシャフトに接続され、排気ガスタービン及びコンプレッサのケーシングに配置されたブレードホイールが回転する。可変タービン形状を有するターボチャージャの場合、調整ブレードがブレード軸受リングに回転可能に追加して取り付けられ、ターボチャージャのタービンケーシングに配置された調整リングによって移動される。
【０００４】
極めて高い要求が、ターボチャージャの特に構成要素、この場合、高温又は高度の摩擦にさらされるそれらの構成要素の材料に課せられる。これらの構成要素の材料は、耐熱性でなければならず、すなわち、最高約１０５０℃の非常に高い温度でも十分な強度、したがって、寸法安定性をなお可能にしなければならない。さらに、数１００℃の高い動作温度でも材料に対する腐食又は摩耗が低減され、したがって、極度の動作条件下で材料の耐性が依然として保証されるように、材料は高い耐摩耗性及び優れた耐酸化性を有しなければならない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
これらの要求の少なくとも一部を満たす典型的な材料は、高ニッケル含量を有するオーステナイト鉄ベース合金である。この点に関し、ニッケルは、オーステナイト組織を安定化させ、このような合金が高い熱安定性を有することを可能にする。この場合の不都合は、ニッケルの材料コストが非常に高く、さらに高い変動を受けやすく、このことが詳細なコスト計画を困難にすることである。
【０００６】
したがって、本発明の目的は、請求項１の前提部に記載のオーステナイト鉄ベース合金、請求項６の前提部に記載のオーステナイト鉄ベース合金から製造されるターボチャージャ用途用の構成要素、及びまた請求項７の前提部に記載のターボチャージャを提供することであり、これらは、非常に優れた耐温度性及び耐酸化性、したがってまた、非常に優れた寸法安定性及び高い高温強度、同様に耐食性及び摩耗に対する感受性の低減、さらに、材料価格の小さな変動を伴う比較的低い材料コストによって区別される。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的は、請求項１、６及び７の特徴によって達成される。
【０００８】
ベース材料としての鉄に加えて、それぞれ鉄ベース合金の総重量に基づき最大１０重量％、特に最大５重量％のニッケル、及びマンガン含有するオーステナイト鉄ベース合金の形態の本発明による実施形態は、非常に優れた物理的、化学的及びまた機械的な特性によって区別され、したがって、高温又は高い摩擦力にさらされる構成要素を製造するために特に適切である材料を提供する。このような構成要素は、特に、自動車用、例えば排気ガスターボチャージャ用途用の構成要素を含む。これに対し、対照的に、２０重量％をはるかに超える高ニッケル含量は、特に、合金材料の必要な耐高温性、したがって、同様に高温におけるその寸法安定性を提供するために、この種類の用途用の従来のオーステナイト鉄ベース合金（例えばＥＮ１０２９５による材料番号１．４８４８）で共通であり、本発明による鉄ベース合金では、ニッケルは少なくとも部分的にマンガンで置き換えられる。驚くべきことに、本発明によるオーステナイト鉄ベース合金におけるニッケルの代替としてのマンガンの使用が、高温における顕著な熱安定性、したがって寸法安定性、同様に高温強度によって区別され、最大可能な程度に耐酸化性であり、同様に耐高温酸化性及び耐食性であり、同様に優れた摩耗性能を有する材料を同じくもたらすことが確認されている。したがって、本発明による鉄ベース合金は、極度の動作条件にさらされる構成要素のために普遍的に高性能材料のすべての要件を満たす。オーステナイト鉄ベース合金を安定化させるマンガンでニッケルを置き換えることによって、鉄ベース合金の材料コスト、したがって、当該合金から形成された構成要素を製造するためのコストは、高価な変動するニッケルの市場価格とは最大可能な程度に無関係になる。ニッケル含量が約５０％低減された場合でさえ、すなわち、鉄ベース合金の総重量に基づき１０重量％の最大ニッケル含量を前提として、さらには５重量％のニッケル含量を前提として、材料コストの著しい低減を記録することが可能であり、材料コストは、最大限可能な限り長期間にわたって安定し、ニッケル価格の変動の影響を事実上もはや受けない。これらのプラスの効果がより大きいと、鉄ベース合金内のニッケル含量はより低くなる。本発明による鉄ベース合金内のニッケル含量は、したがって、この結果、鉄ベース合金の総重量に基づき１重量％未満の最大ニッケル含量を示すと推定される不可避の不純物は別として、ニッケルが合金内に存在しないように、０重量％であることが好ましい。
【０００９】
本発明によるオーステナイト鉄ベース合金は、従来の工程によって製造することができる。
【００１０】
従属請求項は、本発明の有利な発展形態に関する。
【００１１】
別に特定しない限り、量の表示は鉄ベース合金の総重量に関する。
【００１２】
本発明の一実施形態によれば、マンガン含量は、鉄ベース合金の総重量に基づき８〜２５重量％、特に１２〜２０重量％である。８重量％のマンガン含量を超えても、非常に優れた熱安定性、すなわち、それぞれ鉄ベース合金の総重量に基づき最大１０重量％のニッケル、好ましくは最大５重量％のニッケルを含む合金材料の高い高温強度も達成される。マンガン含量が鉄ベース合金の総重量に基づき１２〜２０重量％、好ましくは１５〜１７重量％である場合、オーステナイト鉄ベース合金に対してマンガンが有する安定化効果が特に強められる。これらの限度内で、鉄ベース合金は、最大１０重量％のニッケル、特に最大５重量％のニッケル、特に１重量％未満のニッケルを含むことができるように高ニッケル含量を置き換えることが可能であり、本発明による鉄ベース合金の化学的、物理的又は機械的な特性に関して不利な影響は記録されない。しかし、マンガン含量は、それぞれ鉄ベース合金の総重量に基づき、好ましくは１７重量％、特に２０重量％、特に２５重量％を超えるべきではないが、この理由は、非常に高いマンガン含量、すなわち特に２５重量％を超える含量は合金材料の焼入硬化能を低下させるからである。
【００１３】
別の実施形態において、本発明によるオーステナイト鉄ベース合金は、鉄及びマンガンに加えて、Ｃ、Ｃｒ、Ｓｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗ及びＮからなる群から選択された元素の少なくとも１つを含有するという事実によって区別される。これらの元素の少なくとも１つの存在は、まさにこのような元素又はこれらの元素の組み合わせが、本発明による鉄ベース合金を生成するために使用されることを意味すると理解すべきである。鉄ベース合金に加えられた元素は、鉄ベース合金内にあるいは前記鉄ベース合金から形成される構成要素品内に、元素の元の形態で、すなわち元素形態で、例えば含有物又は析出相の形態で、又は元素の派生物の形態で、すなわち、対応する元素の化合物の形態で、例えば鉄ベース合金の製造中に、又は合金から製造される本発明による構成要素を形成するときに形成される金属炭化物又は金属窒化物として存在することができる。それぞれの元素の存在は、この場合、従来の分析工程によって、鉄ベース合金及びそこから容易に製造される構成要素の両方に検出することができる。
【００１４】
炭素元素（Ｃ）は、ガンマ生成元素であり、黒鉛を結晶化するために、したがって、合金溶融物の流動特性を改善するために主に使用される。炭素元素（Ｃ）が鉄ベース合金の総重量に基づき０．０５重量％未満の量で存在する場合、球形黒鉛を結晶化することができず、したがって、合金溶融物は低い流動性を有する。このことにより、本発明による鉄ベース合金を製造することが難しくなる。炭素含量が０．５重量％よりも大きい、特に１重量％又はさらに３重量％よりも大きい場合、粗粒黒鉛粒子が形成され、これらの粒子は、加圧ダイキャストによって製造された合金鉄の室温伸度の特性に対して負の効果を有する。さらに、材料の収縮の結果、加圧ダイキャスト中に空洞が形成され、これらの空洞により鉄ベース合金の安定性が低減する。したがって、本発明による鉄ベース合金内の炭素含量は、鉄ベース合金の総重量に基づき好ましくは０．０５〜０．７重量％、特に０．２〜０．５重量％、特に０．２５〜０．３５重量％である。この結果、合金材料の十分な流動性が得られ、本発明による鉄ベース合金のオーステナイト組織が十分に安定化される。
【００１５】
窒素（Ｎ）は、本発明によるオーステナイト鉄ベース合金に対してマンガンが有する安定化効果を促進する。したがって、マンガンと窒素との組み合わせが特に好ましい。窒素は、ニッケルと同様に、鉄ベース合金の耐温度性に対して有利な影響を有する強力なガンマ生成元素である。オーステナイト組織の安定化に対する顕著な効果は、この場合、鉄ベース合金の総重量に基づき０．０５重量％、特に０．１重量％の窒素含量から識別することができる。しかし、鉄ベース合金の総重量に基づき１重量％超、特に２重量％超の窒素濃度が合金材料の収縮の増大によって反映されるように、少量の窒素のみが鉄マトリックス内に溶解可能であり、したがって、本発明によれば、窒素含量は、０．０５〜２重量％、特に０．１〜１重量％、特に０．２〜０．４重量％である。
【００１６】
本発明による鉄ベース合金内のクロム元素（Ｃｒ）は、強力な炭化物形成体であり、その炭化物は鉄ベース合金内の析出相を形成し、その結果、材料の耐温度性、すなわちその高温強度及び高温安定性及び寸法安定性が改良される。さらに、クロムは、Ｃｒ２Ｏ３の表面層、すなわち、酸化物表面層を鉄ベース合金に又はそれから形成された構成要素に形成する能力を有し、合金、したがって構成要素の耐酸化性を効率的に促進する。したがって、クロム元素は、鉄ベース合金が錆びないことを保証するために特に適切である。この効果は、鉄ベース合金の総重量に基づき８重量％、特に１２重量％のクロム濃度を前提としても顕著である。しかし、２０重量％超、特に２５重量％超の高濃度では、クロム元素は、フェライト安定剤として、すなわちアルファ生成元素として作用し、このことは、オーステナイト鉄ベース合金の安定性に不利な効果を有するか、あるいは本発明にとって本質的なオーステナイト組織の形成を妨げる。本発明によれば、したがって、クロム含量は、鉄ベース合金の総重量に基づき８〜２５重量％、特に１２〜２０重量％、特に１５〜１６．５重量％の範囲にあることが好ましい。
【００１７】
ケイ素（Ｓｉ）は、アルファ生成元素であり、不安定化させるσ相の形成を促進する。σ相は、高硬度の脆性の金属間相である。σ相は、原子半径がごく僅かな差で整合する体心立方金属及び面心立方金属が互いに衝突するときに生じる。このタイプのσ相は、脆化効果をもち、同様に、クロムを引き出す鉄マトリックスの特性のため望ましくない。したがって、本発明による鉄ベース合金は、ここに記載した望ましくない効果が現れることがないように、実質的にσ相を含まないことが好ましい。σ相の形成の低減又は防止は、鉄ベース合金の元素を目標に合わせて選択することによって制御され、特に、合金材料内のケイ素含量が、それぞれ鉄ベース合金の総重量に基づき最大４．５重量％、好ましくは最大３重量％であることにより達成される。本発明のさらなる実施形態によれば、本発明による鉄ベース合金は、実質的にσ相を含まない。このことは、最高１０５０℃の温度でこの鉄ベース合金から製造された構成要素の操作に当てはまる。このことは、材料の脆化を有効に抑制し、その結果、構成要素の耐久性が高められる。他方、ケイ素は、液体金属合金の流動性を高め、さらに、鉄ベース合金の耐酸化性を高める材料の表面の不動態化酸化物層を形成する。本発明によれば、ケイ素含量は、したがって、鉄ベース合金の総重量に基づき０．１〜４．５重量％、特に０．５〜３重量％、特に０．５〜１．２重量％の範囲にあることが好ましい。
【００１８】
ニオブ（Ｎｂ）は、アルファ生成元素であり、ケイ素と同様に、オーステナイト鉄ベース合金内のσ相の形成を促進する。本発明による鉄ベース合金内のニオブ含量は、したがって、鉄ベース合金の総重量に基づき４．５重量％、好ましくは３重量％を超えるべきでない。他方、ニオブは、本発明による鉄ベース合金のオーステナイト組織の安定化、特にその耐高温性に寄与する炭化物形成体である。本発明によれば、ニオブ含量は、したがって、それぞれ鉄ベース合金の総重量に基づき０．１〜４．５重量％、特に０．５〜３重量％、特に０．５〜１．２重量％の範囲にあることが好ましい。
【００１９】
モリブデン（Ｍｏ）は、アルファ生成元素であり、ケイ素及びニオブと同様に、オーステナイト鉄ベース合金内のσ相の形成を促進する。本発明による鉄ベース合金内のモリブデン含量は、したがって、鉄ベース合金の総重量に基づき５重量％、好ましくは３重量％を超えるべきでない。他方、モリブデンは、高温における合金材料の耐クリープ性を高める。本発明によれば、モリブデン含量は、したがって、鉄ベース合金の総重量に基づき最大５重量％、特に最大３重量％であることが好ましい。
【００２０】
タングステン（Ｗ）は、同じくアルファ生成元素であり、ケイ素、ニオブ及びモリブデンと同様に、オーステナイト鉄ベース合金内のσ相の形成を促進する。本発明による鉄ベース合金内のタングステン含量は、したがって、鉄ベース合金の総重量に基づき７重量％、好ましくは４重量％を超えるべきでない。他方、タングステンは、本発明による鉄ベース合金のオーステナイト組織の安定化、特にその耐高温性に寄与する炭化物形成体である。本発明によれば、タングステン含量は、したがって、鉄ベース合金の総重量に基づき最大７重量％、特に最大４重量％であることが好ましい。
【００２１】
前記元素は、鉄ベース合金に対する要求プロフィールに応じて、必要に応じて互いに組み合わせることができる。さらに、鉄ベース合金はまた、ここに提示していない別の元素を含むことができる。
【００２２】
別の実施形態において、本発明によるオーステナイト鉄ベース合金は、実質的に次の元素を含有するという事実によって区別される。
Ｃ：０．０５〜０．７重量％、特に０．２〜０．５重量％、
Ｃｒ：８〜２５重量％、特に１２〜２０重量％、
Ｍｎ：８〜２５重量％、特に１２〜２０重量％、
Ｎｉ：１０重量％以下、特に５重量％以下、
Ｓｉ：０．１〜４．５重量％、特に０．５〜３重量％、
Ｎｂ：０．１〜４．５重量％、特に０．５〜３重量％、
Ｍｏ：５重量％以下、特に３重量％以下、
Ｗ：７重量％以下、特に４重量％以下、
Ｎ：０．０５〜２重量％、特に０．１〜１重量％、
Ｆｅ：１００重量％まで。
【００２３】
量の表示は、それぞれ、ここでは本発明による鉄ベース合金の総重量に関する。既述したように、前記元素の存在は、元素が、元素形態でかつ鉄ベース合金内の元素の化合物の１つの形態で、したがって、本発明による鉄ベース合金から形成される構成要素に存在することができることを意味すると理解すべきである。この実施形態では、実質的に、前述の元素は示した量で存在している。このことは、不可避の不純物が存在し得るが、これらの不純物は、鉄ベース合金の総重量に基づき２重量％未満、特に１重量％未満を構成することが好ましいことを意味する。個々の元素の量は、この場合、従来の基本的な分析方法によって鉄ベース合金に、あるいは代わりに、当該合金から形成された構成要素にも検出することができる。
【００２４】
驚くべきことに、正確に、記載した組み合わせにより、材料、すなわち、特にバランスした特性プロフィールを有する鉄ベース合金が提供されることが確認されている。本発明によるこの組成により、特に高い高温強度、最高１０５０℃の耐温度性、したがって、高温における寸法安定性及び破壊強度を有し、かつ例えばターボチャージャの運転中に本発明による鉄ベース合金から形成された構成要素に作用するときに、特に高い動作温度における傑出した耐食性及び耐酸化性によって、及びまた高い流動限度によって区別される合金材料が提供される。したがって、このような鉄ベース合金は、永続的にも高温及びまた高度の摩擦にさらされる特に自動車分野のすべてのタイプの構成要素に理想的に適している。ニッケル含量は従来のオーステナイト鉄ベース合金と比較して著しく低減されるので、鉄ベース合金のコストは、安定レベルに低減され、最大可能な程度に変動を何ら受けず、これにより、鉄ベース合金及び当該合金から製造されるすべての構成要素を製造するためのコストを時間と無関係に評価することが可能になる。
【００２５】
別の実施形態によれば、本発明によるオーステナイト鉄ベース合金は、実質的に次の元素を含有するという事実によって区別される。
Ｃ：０．２５〜０．３５重量％、
Ｃｒ：１５〜１６．５重量％、
Ｍｎ：１５〜１７重量％、
Ｓｉ：０．５〜１．２重量％、
Ｎｂ：０．５〜１．２重量％、
Ｗ：２〜３重量％、
Ｎ：０．２〜０．４重量％及びＦｅ、
ここで、鉄が残部を形成し、鉄ベース合金は実質的にニッケルを含まない。この実施形態では、実質的にニッケルはなく、すなわち、ニッケルは技術的に不可避の不純物は別として存在しない。合金材料は、傑出した化学的、物理的及び機械的特性によって、特に優れた耐温度性、すなわち高い高温強度、高い流動限度及び高温度における破壊強度によって、及びまた非常に優れた耐酸化性及び耐食性によって区別される。ニッケル添加物なしで済ますことによって、合金材料のコストは、永続的に低レベルで安定化され、事実上変化又は変動を受けない。このように、上方に遡及してコストを補正する必要なしに、本発明による合金材料から製造された構成要素の製造をコストに関して長期的に計画することも可能である。したがって、材料は、特に構成要素の動作温度に関して高い要求を受ける任意の構成要素に理想的に適している。
【００２６】
本発明による鉄ベース合金は、従来の工程によって、例えば加圧ダイキャスト工程によって製造することができる。同様に、従来技術からの熱処理技術及び熱機械処理技術が、本発明による合金材料を製造するために、あるいは合金材料の強度を確立しかつ強化するか又は高めるために適切である。合金材料及びそれから製造される物品を製造するために適切な例示的な方法は、次の文献、すなわち米国特許第４，６０８，０９４Ａ号明細書、米国特許第４，５３２，９７４Ａ号明細書及び米国特許第４，１９１，０９４Ａ号明細書に示されている。
【００２７】
本発明によれば、同様に記載しているのは、ターボチャージャ用途用、特にディーゼル及び火花点火エンジン用の構成要素、特に上述のような鉄ベース合金から形成されるタービンケーシングである。既述したように、ターボチャージャの構成要素の品質に関して高い要求が具体的に課せられるが、この理由は、ターボチャージャが最高１０５０℃の高温でかつ酸化性雰囲気内で操作されるからである。上述の特性によって、本発明による鉄ベース合金は、したがって、ターボチャージャ用途用の構成要素、特にタービンケーシングを形成するために理想的に適している。
【００２８】
したがって記載しているのは、最高１０５０℃の範囲の最適な耐温度性を有し、同様に高い高温強度を有し、かつ高い耐摩耗性及び耐食性を有し、特に高い動作温度における酸化に対する感受性の低減によってさらに区別されるターボチャージャ用途用の構成要素である。さらに、本発明による構成要素、したがって、本発明による排気ガスターボチャージャは、永続的操作において同様に寸法的に安定しかつ耐破壊性であり、高い流動限度を有する。ニッケル含量は従来の構成要素と比較して著しく低減されるので、構成要素の安定した低レベルのコスト構造がさらに達成され、これにより、前記構成要素の市場にかなり受け入れられるようになる。
【００２９】
本発明による鉄ベース合金の有利な実施形態は、ターボチャージャ用途用の本発明による構成要素の実施形態にも適用可能である。
【００３０】
独立して取り扱うことができる対象物として、請求項７は、既述したように、少なくとも１つの構成要素を備える排気ガスターボチャージャを規定しており、構成要素は、本質的に、マンガンと、それぞれ鉄ベース合金の総重量に基づき最大１０重量％、特に最大５重量％のニッケルとを含有する鉄ベース合金から構成される。このような排気ガスターボチャージャは、最高１０５０℃の範囲の非常に優れた耐温度性によって区別され、さらに高い高温強度を有し、かつ酸化に対する感受性の低減と共に高い耐摩耗性及び耐食性を有する。この傑出した特性プロフィールにより、極度の周囲条件下の排気ガスターボチャージャに永続的な操作も適格になる。最大１０重量％、特に最大５重量％のニッケル含量、したがって、従来の構成要素と比較して著しく低減されるニッケル含量を有する少なくとも１つの構成要素の使用により、さらに、低レベルのターボチャージャの安定したコスト構造が達成され、これにより、前記ターボチャージャの市場にかなり受け入れられるようになる。
【００３１】
本発明による構成要素、及びまた本発明による鉄ベース合金の有利な実施形態は、本発明による排気ガスターボチャージャの実施形態にも適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】本発明による排気ガスターボチャージャの部分断面斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００３３】
図１は、タービンケーシング２と、軸受ケーシング２８を介してタービンケーシング２に接続されるコンプレッサ３とを有する本発明によるターボチャージャ１を示している。ケーシング２、３及び２８は、回転軸線Ｒに沿って配置される。タービンケーシングは、ブレード軸受リング６及び半径方向外側の案内格子１８の配置を示すために部分的に断面で示されており、案内格子１８は、前記リングによって形成され、円周にわたって分布されかつ回転軸８を有する複数の調整ブレード７を有する。このようにして、ノズル断面が形成され、ノズル断面は、調整ブレード７の位置に応じてより大きく又はより小さく、かつエンジンからの排気ガスにより、回転軸線Ｒの中心に位置決めされたタービンロータ４に多少とも作用し、前記排気ガスは、タービンロータ４を使用して同一のシャフトに載置されたコンプレッサロータ１７を駆動するために、供給ダクト９を介して供給されかつ中央の接続片１０を介して放出される。
【００３４】
調整ブレード７の運動又は位置を制御するために、作動装置１１が設けられる。作動装置は、任意の所望の方法で設計してもよいが、好ましい実施形態は制御ケーシング１２を有し、この制御ケーシングは、それに締結されたタペット部材１４の制御運動を制御して、ブレード軸受リング６の背後に配置された調整リング５における前記タペット部材の運動を、前記調整リングの僅かな回転運動に変換する。案内ブレード７用の自由空間１３が、ブレード軸受リング６とタービンケーシング２の環状部分１５との間に形成される。この結果、ブレード軸受リング６がスペーサ１６を有するように、この自由空間１３を確保できる。
【００３５】
米国特許第４，６０８，０９４Ａ号明細書に略述された工程と同様に、加圧ダイキャスト工程によって排気ガスターボチャージャのタービン用のケーシングを鉄ベース合金から製造し、この鉄ベース合金を同種の融合により次の元素、すなわち、
Ｃ：０．２５〜０．３５重量％、
Ｃｒ：１５〜１６．５重量％、
Ｍｎ：１５〜１７重量％、
Ｓｉ：０．５〜１．２重量％、
Ｎｂ：０．５〜１．２重量％、
Ｗ：２〜３重量％、
Ｎ：０．２〜０．４重量％、
残部：鉄、
から形成した。
【００３６】
鉄ベース合金は実質的にニッケルを含まず、すなわち、ニッケル含量は１重量％未満であった。不可避の不純物の割合は、０．５重量％未満であった。
【００３７】
タービンケーシングの耐温度性及び耐酸化性を決定するために、タービンケーシングを１０５０℃で２４時間、酸化性雰囲気（空気）に保管した。タービンケーシングを新たに冷却した後、タービンケーシングを顕微鏡を使用して検査した。タービンケーシングの変形又は酸化の徴候は確認されなかった。さらに、熱サイクル試験を１０００℃の最高温度で１５０時間実施した。この試験により、約８０μｍの層厚を有する均質な接着酸化鉄層がタービンケーシングの表面に形成されたことが確認された。
【符号の説明】
【００３８】
１  ターボチャージャ
２  タービンケーシング
３  コンプレッサケーシング
４  タービンロータ
５  調整リング
６  ブレード軸受リング
７  調整ブレード
８  回転軸
９  供給ダクト
１０  軸方向接続片
１１  作動装置
１２  制御ケーシング
１３  案内ブレード７用の自由空間
１４  タペット部材
１５  タービンケーシング２の環状部
１６  スペーサ／スペーサカム
１７  コンプレッサロータ
１８  案内格子
２８  軸受ケーシング
Ｒ  回転軸線
【図１】
0005938469.tif 000002