(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
潤滑油基油に、以下の（Ａ）から（Ｄ）までの成分を配合してなり、
前記（Ａ）成分に起因する窒素の含有量が組成物全量基準で０．００１質量％以上０．１質量％以下であり、
無段変速機用である
ことを特徴とする潤滑油組成物。
（Ａ）１級アミン
（Ｂ）３級アミン
（Ｃ）金属スルホネート、金属フェネートおよび金属サリチレートのうち少なくともいずれか１種
（Ｄ）酸性リン酸エステルおよび酸性亜リン酸エステルのうち少なくともいずれか１種
【請求項２】
請求項１に記載の潤滑油組成物において、
前記（Ａ）成分が、ジアミンである
ことを特徴とする潤滑油組成物。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の潤滑油組成物において、
前記（Ｂ）成分に起因する窒素の含有量が組成物全量基準で０．００５質量％以上である
ことを特徴とする潤滑油組成物。
【請求項４】
請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載の潤滑油組成物において、
前記（Ｃ）成分がアルカリ土類金属塩である
ことを特徴とする潤滑油組成物。
【請求項５】
請求項１から請求項４までのいずれか一項に記載の潤滑油組成物において、
前記（Ｃ）成分に起因する金属の含有量が組成物全量基準で０．０１質量％以上０．１質量％以下である
ことを特徴とする潤滑油組成物。
【請求項６】
請求項１から請求項５までのいずれか１項に記載の潤滑油組成物において、
前記（Ｄ）成分に起因するリンの含有量が組成物全量基準で０．０２質量％以上である
ことを特徴とする潤滑油組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、無段変速機用として好適な潤滑油組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車などに用いられる変速機として、金属ベルト式やトロイダル式の無段変速機が開発され、すでに実用化されている。当初、これらの無段変速機においては、潤滑油として自動変速機用潤滑油が転用されていた。しかし、無段変速機の性能が向上するにつれて潤滑油としてもより優れた性能が求められるようになってきた。特に、自動変速機の湿式クラッチに用いられる潤滑油の摩擦特性は、自動変速機用として最適化されているため、当該潤滑油を無段変速機に転用した場合に金属間摩擦係数が不足しやすく、大容量のトルク伝達が困難であるという問題があった。
【０００３】
そこで、無段変速機用として種々の潤滑油が開発されてきた。例えば、(ａ）アルカリ
土類金属スルホネートまたはフェネート、（ｂ）イミド化合物、および（ｃ）リン系化合物を含有する潤滑油組成物（特許文献１参照）や、（Ａ）炭素数１〜８の炭化水素基を有する、リン酸モノエステル、リン酸ジエステルおよび亜リン酸モノエステルから選ばれる少なくとも一種のリン含有化合物、および（Ｂ）置換基が炭素数６〜１０の炭化水素基である３級アミン化合物を配合してなる潤滑油組成物（特許文献２参照）が提案されている。
また、（Ａ）３級アミン、（Ｂ）酸性リン酸エステル等、および（Ｃ）金属スルフォネート等を配合してなる潤滑油組成物も提案されている（特許文献３参照）。これらの特許文献に記載された潤滑油組成物は無段変速機用の潤滑油として高い金属間摩擦係数を有している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００１−２８８４８８号公報
【特許文献２】特開２００９−１６７３３７号公報
【特許文献３】ＷＯ２０１１／０３７０５４号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
一方、無段変速機自体についてもより高度化し、発進機構にロックアップクラッチ付きトルクコンバータを有した無段変速機が上市されている。また、最近では、ロックアップ速度域における燃費向上や、ロックアップ係合時のショックを和らげる目的で、意図的にロックアップクラッチを滑らせる機能（スリップ制御）を有する無段変速機も多く用いられている。このようなスリップ制御を行うと、潤滑油によってはシャダーと呼ばれる自励振動が発生しやすいため、無段変速機油には初期シャダー防止性能とともにシャダー防止寿命が長いことが要求される。しかしながら、上述の特許文献１〜３に記載された潤滑油組成物は、高い金属間摩擦係数を与えるものの、初期シャダー防止性能とシャダー防止寿命に関しては必ずしも十分ではない。
【０００６】
本発明は、高い金属間摩擦係数を有し、初期シャダー防止性能に優れ、さらにシャダー防止寿命の長い潤滑油組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決すべく、本発明は、以下のような潤滑油組成物を提供するものである。（１）潤滑油基油に、以下の（Ａ）から（Ｄ）までの成分を配合してなり、前記（Ａ）成分に起因する窒素の含有量が組成物全量基準で０．００１質量％以上０．１質量％以下であり、無段変速機用であることを特徴とする潤滑油組成物。
（Ａ）１級アミン
（Ｂ）３級アミン
（Ｃ）金属スルホネート、金属フェネートおよび金属サリチレートのうち少なくともいずれか１種
（Ｄ）酸性リン酸エステルおよび酸性亜リン酸エステルのうち少なくともいずれか１種
（２）上述の（１）に記載の潤滑油組成物において、前記（Ａ）成分が、ジアミンであることを特徴とする潤滑油組成物。
（３）上述の（１）または（２）に記載の潤滑油組成物において、前記（Ｂ）成分に起因する窒素の含有量が組成物全量基準で０．００５質量％以上であることを特徴とする潤滑油組成物。
（４）上述の（１）から（３）までのいずれか１つに記載の潤滑油組成物において、前記（Ｃ）成分がアルカリ土類金属塩であることを特徴とする潤滑油組成物。
（５）上述の（１）から（４）までのいずれか１つに記載の潤滑油組成物において、前記（Ｃ）成分に起因する金属の含有量が組成物全量基準で０．０１質量％以上０．１質量％以下であることを特徴とする潤滑油組成物。
（６）上述の（１）から（５）までのいずれか１つに記載の潤滑油組成物において、前記（Ｄ）成分に起因するリンの含有量が組成物全量基準で０．０２質量％以上であることを特徴とする潤滑油組成物。
【発明の効果】
【０００８】
本発明の潤滑油組成物によれば、潤滑油基油に特定の４種の成分を配合しているので、金属間の摩擦係数が高く、初期シャダー防止性能に優れ、シャダー防止寿命も長い。それ故、本発明の潤滑油組成物は、特に、ロックアップクラッチ付きのトルクコンバータを有する無段変速機用として好ましい。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明の潤滑油組成物は、潤滑油基油に、上述の（Ａ）から（Ｄ）までの成分を配合してなることを特徴とするものである。以下、詳細に説明する。
〔潤滑油基油〕
本発明に用いられる潤滑油基油としては、鉱油と合成油とのうちの少なくともいずれか一方、すなわちそれぞれ単独あるいは２種以上を組み合わせて用いたり、鉱油と合成油とを組み合わせて用いてもよい。
これらの鉱油や合成油としては特に制限はないが、一般に変速機の基油として用いられるものであれば好適である。特に、１００℃における動粘度が１ｍｍ２／ｓ以上、５０ｍｍ２／ｓ以下、特に２ｍｍ２／ｓ以上、１５ｍｍ２／ｓ以下が好ましい。動粘度が高すぎると低温粘度が悪化し、低すぎると無段変速機のギヤ軸受、クラッチなどの摺動部位における摩耗が増大するおそれがある。
【００１０】
また、潤滑油基油の低温流動性の指標である流動点については、特に制限されないが、−１０℃以下、特に−１５℃以下が好ましい。
さらに、潤滑油基油としては、飽和炭化水素成分が９０質量％以上、硫黄分が０．０３質量％以下、粘度指数が１００以上であることが好ましい。ここで、飽和炭化水素成分が９０質量％より少なくなると、劣化生成物が多くなるという不都合が生じるおそれがある。また、硫黄分が０．０３質量％より多くなっても、同様に劣化生成物が多くなるという不都合が生じるおそれがある。さらに、粘度指数が１００より小さくなると、高温での摩耗が増大するという不都合が生じるおそれがある。
【００１１】
このような鉱油としては、例えばナフテン系鉱油、パラフィン系鉱油、ＧＴＬ  ＷＡＸなどが挙げられる。具体的には、溶剤精製あるいは水添精製による軽質ニュートラル油、中質ニュートラル油、重質ニュートラル油、およびブライトストックなどが例示できる。
一方、合成油としては、ポリブテンまたはその水素化物、ポリα−オレフィン（１−オクテンオリゴマー、１−デセンオリゴマー等）、α−オレフィンコポリマー、アルキルベンゼン、ポリオールエステル、二塩基酸エステル、ポリオキシアルキレングリコール、ポリオキシアルキレングリコールエステル、ポリオキシアルキレングリコールエーテル、ヒンダードエステル、およびシリコーンオイルなどが挙げられる。
【００１２】
〔（Ａ）成分〕
本発明に用いられる（Ａ）成分は、１級アミンであり、例えば下記式（１）で示されるような構造のものが好適である。
【００１３】
【化１】
0005922449.tif 000002
【００１４】
ここで、Ｒ１は、炭化水素基であり、炭素数が１６以上、２２以下であることが好ましい。炭素数がこの範囲であると、金属間摩擦係数を効果的に上げることができる。このような炭化水素基としては、アルキル基、アルケニル基、アリール基、およびアラルキル基などを挙げることができる。これらの炭化水素基のうち、脂肪族の炭化水素基であることが好ましく、特にアルケニル基がより好ましい。それ故、Ｒ１としては、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、オクタデシル基、ノナデシル基、エイコシル基、ヘネイコシル基、ドコシル基、およびオレイル基等が挙げられる。このうち、オレイル基がもっとも好ましい。
また、炭素鎖部分は、直鎖構造であっても分岐構造であってもよいが、特に直鎖構造のものが金属間摩擦係数を上げる点で好ましい。
【００１５】
また、（Ａ）成分としての１級アミンは、下記式（２）のようなジアミンであってもよい。
【００１６】
【化２】
0005922449.tif 000003
【００１７】
好ましいＲ２としては、上述の式（１）におけるＲ１と同様である。Ｒ３は、２価の炭化水素基であり、好ましくはアルキレン基である。その好ましい炭素数は安定性の観点より１以上５以下程度であり、特に好ましい炭素数は３である。Ｒ４は水素または炭化水素基である。炭化水素基の場合、アルキル基であることが好ましい。また、Ｒ４の炭素数は３以下が好ましく、特に好ましいのは、Ｒ４が水素の場合である。
【００１８】
（Ａ）成分の好ましい配合量は、シャダー防止効果およびシャダー防止寿命の双方の観点より、（Ａ）成分に起因する窒素の含有量が、組成物全量基準で０．００１質量％以上であることが好ましく、０．０１質量％以上であることがより好ましく、０．０２質量％以上であることがさらに好ましい。ただし、（Ａ）成分の配合量をあまり多くしても、シャダー防止効果およびシャダー防止寿命の効果が飽和してしまうので、（Ａ）成分に起因する窒素の含有量が０．１質量％以下となるように配合量を制限することが望ましい。
なお、上述した式（１）の１級アミンと式（２）のジアミンは混合して用いてもよい。
【００１９】
〔（Ｂ）成分〕
本発明に用いられる（Ｂ）成分は、３級アミンである。例えば下記式（３）で示されるような構造のものが好適である。
【００２０】
【化３】
0005922449.tif 000004
【００２１】
ここで、Ｒ５は、炭化水素基であるが、炭素数が１６以上、２２以下の炭化水素基であることが好ましい。炭素数がこの範囲であると、金属間摩擦係数を効果的に上げることができる。このような炭化水素基としては、アルキル基、アルケニル基、アリール基、およびアラルキル基などを挙げることができる。これらの炭化水素基のうち、脂肪族の炭化水素基であることが好ましく、特に飽和構造のものがより好ましい。それ故、Ｒ５としては、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、オクタデシル基、ノナデシル基、エイコシル基、ヘネイコシル基、およびドコシル基が挙げられる。このうち、オクタデシル基がもっとも好ましい。
また、炭素鎖部分は、直鎖構造であっても分岐構造であってもよいが、特に直鎖構造のものが好ましい。
【００２２】
Ｒ６とＲ７は、いずれも炭化水素基であるが、各々の炭素数は１または２であることが好ましい。具体的にはメチル基、エチル基、ビニル基である。Ｒ６とＲ７の炭素数がこの範囲であると、シャダー防止効果を強く発揮することができる。また、安定性の点で不飽和構造であるビニル基よりも、メチル基あるいはエチル基が好ましい。なお、Ｒ６とＲ７は、各々の末端部が結合して複素環を形成してもよい。
【００２３】
（Ｂ）成分の具体例としては、ジメチルヘキサデシルアミン、ジメチルオクタデシルアミン、ジメチルヘネイコシルアミン、ジエチルオクタデシルアミン、およびメチルエチルオクタデシルアミン等が挙げられる。本発明における（Ｂ）成分である３級アミンは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
また、（Ｂ）成分に起因する窒素の含有量は、シャダー防止効果およびシャダー防止寿命の双方の観点より、組成物全量基準で０．００５質量％以上であることが好ましく、０．０１質量％以上であることがより好ましく、０．０２質量％以上であることがさらに好ましい。ただし、（Ｂ）成分の配合量をあまり多くしても、シャダー防止効果およびシャダー防止寿命の効果が飽和してしまうので、（Ｂ）成分に起因する窒素の含有量が０．１質量％以下となるように配合量を制限することが望ましい。
【００２４】
〔（Ｃ）成分〕
本発明に用いられる（Ｃ）成分は、金属スルホネート、金属フェネートおよび金属サリチレートのうち少なくともいずれか１種である。このような金属化合物を配合することで、金属間摩擦係数が高くなる。金属化合物としては、特に、アルカリ土類金属スルホネート、アルカリ土類金属フェネートおよびアルカリ土類金属サリチレートから選ばれる１種であることが効果の点で好ましい。そして、本発明の（Ｃ）成分を、前記した（Ｂ）成分と組み合わせることにより、金属間摩擦係数の向上効果が相乗的に発揮される。
【００２５】
アルカリ土類金属スルホネートとしては、好ましくは質量平均分子量が３００以上１５００以下、より好ましくは４００以上７００以下のアルキル芳香族化合物をスルホン化することによって得られるアルキル芳香族スルホン酸のアルカリ土類金属塩、特にマグネシウム塩やカルシウム塩等が挙げられ、中でもカルシウム塩が好ましく用いられる。
アルカリ土類金属フェネートとしては、アルキルフェノール、アルキルフェノールサルファイド、アルキルフェノールのマンニッヒ反応物のアルカリ土類金属塩、特にマグネシウム塩やカルシウム塩等が挙げられ、中でもカルシウム塩が特に好ましく用いられる。
アルカリ土類金属サリチレートとしては、アルキルサリチル酸のアルカリ土類金属塩、特にマグネシウム塩やカルシウム塩等が挙げられ、中でもカルシウム塩が好ましく用いられる。
【００２６】
上記したアルカリ土類金属化合物は、直鎖状または分岐鎖を有するアルキル基を含んでなるものが好ましく、アルキル基の炭素数は４以上３０以下、より好ましくは６以上１８以下であることが好ましい。また、アルカリ土類金属化合物は中性塩、塩基性塩、過塩基性塩のいずれも使用することができる。アルカリ土類金属化合物の全塩基価は、１０ｍｇＫＯＨ／ｇ以上、５００ｍｇＫＯＨ／ｇ以下であることが好ましく、より好ましくは１５ｍｇＫＯＨ／ｇ以上、４５０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。
【００２７】
（Ｃ）成分としての金属化合物の配合量は、金属換算量として組成物全量基準で、０．０１質量％以上、０．１質量％以下であることが好ましく、０．０２質量％以上、０．０８質量％以下であることがより好ましい。配合量がこの範囲であると、本発明の効果をより好ましく発揮することができる。また、（Ｃ）成分は、単独または２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００２８】
本発明に用いられる（Ｄ）成分は、酸性リン酸エステルおよび酸性亜リン酸エステルのうち少なくともいずれか１種である。具体的には、以下の式（４）で示される酸性リン酸モノエステル、酸性リン酸ジエステル、および式（５）で示される酸性亜リン酸エステルが好ましい。
【００２９】
【化４】
0005922449.tif 000005
【００３０】
【化５】
0005922449.tif 000006
【００３１】
上記式（４）、式（５）において、Ｒ８、Ｒ９、Ｒ１０、Ｒ１1、Ｒ１２およびＲ１３は、いずれも炭化水素基であり、特に炭素数が８以下の炭化水素基であることが好ましい。これらの炭化水素基の炭素数が８を超えると、金属間摩擦係数が高くならないおそれがある。
炭素数８以下の炭化水素基としては、炭素数８以下のアルキル基、炭素数８以下のアルケニル基、炭素数６から８までのアリ−ル基、炭素数７か８のアラルキル基などを挙げることができる。前記アルキル基およびアルケニル基は直鎖状、分岐状、環状のいずれであってもよく、例えば、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基，ｓｅｃ−ブチル基、ｔｅｒｔ−ブチル基、各種ペンチル基、各種ヘキシル基、各種ヘプチル基、各種オクチル基、シクロペンチル基、シクロヘキシル基、アリル基、プロペニル基、各種ブテニル基、各種ヘキセニル基、各種オクテニル基、シクロペンテニル基、シクロヘキセニル基などが挙げられる。
【００３２】
炭素数６から８までのアリール基としては、例えばフェニル基、トリル基、キシリル基などが挙げられ、炭素数７か８のアラルキル基としては、例えばベンジル基、フェネチル基、メチルベンジル基などが挙げられる。
【００３３】
式（４）で示される酸性リン酸モノエステルの具体例としては、モノエチルアシッドホスフェート、モノｎ−プロピルアシッドホスフェート、モノｎ−ブチルアシッドホスフェート、およびモノ−２−エチルヘキシルアシッドホスフェート等が挙げられる。式（４）で示される酸性リン酸ジエステルの具体例としては、ジエチルアシッドホスフェート、ジｎ−プロピルアシッドホスフェート、ジｎ−ブチルアシッドホスフェート、およびジ−２−エチルヘキシルアシッドホスフェート等が挙げられる。また、式（５）で示される酸性亜リン酸エステルの具体例としては、エチルハイドロジェンホスファイト、ｎ−プロピルハイドロジェンホスファイト、ｎ−ブチルハイドロジェンホスファイト、２−エチルヘキシルハイドロジェンホスファイト、ジ-２-エチルヘキシルハイドロジェンホスファイト、ジラウリルハイドロジェンホスファイト、およびジオレイルハイドロジェンホスファイト等が挙げられる。
本発明の（Ｄ）成分は、上述したリン酸化合物のうち１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。（Ｄ）成分に起因するリン量は、潤滑油組成物全量基準で０．０２質量％以上であることが好ましく、０．０３質量％以上、０．０９質量％以下であることがより好ましい。（Ｄ）成分の配合量を０．０２質量％以上とすることで、金属間摩擦係数を高めることができる。
【００３４】
上述した本発明の潤滑油組成物は、金属間摩擦係数が高いためトルク伝達容量が大きく、また、シャダー防止寿命も長いため、チェーンを用いたチェーン式無段変速機、金属ベルトを用いたベルト式無段変速機、あるいはトロイダル式無段変速機など、各種の無段変速機に好適に用いることができる。
【００３５】
〔その他添加剤〕
本発明の潤滑油組成物には、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じてさらに他の添加剤、例えば粘度指数向上剤、流動点降下剤、摩耗防止剤、摩擦調整剤、無灰系分散剤、防錆剤、金属不活性化剤、消泡剤、および酸化防止剤等を配合してもよい
【００３６】
粘度指数向上剤としては、ポリメタクリレート、分散型ポリメタクリレート、オレフィン系共重合体（例えば、エチレン−プロピレン共重合体など）、分散型オレフィン系共重合体、スチレン系共重合体（例えば、スチレン−ジエン共重合体、スチレン−イソプレン共重合体など）などが挙げられる。粘度指数向上剤の配合量は、配合効果の点から、組成物全量基準で、０．５質量％以上、１５質量％以下程度である。
流動点降下剤としては、例えば質量平均分子量が１万以上、１５万以下程度のポリメタクリレートなどが用いられる。流動点降下剤の好ましい配合量は、組成物全量基準で、０．０１質量％以上、１０質量％以下程度である。
【００３７】
摩耗防止剤としては、例えばチオリン酸金属塩（Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｂ等）やチオカルバミン酸金属塩（Ｚｎ等）のような硫黄系摩耗防止剤、リン酸エステル（トリクレジルフォスフェート）のようなリン系摩耗防止剤を挙げることができる。摩耗防止剤の好ましい配合量は、組成物全量基準で０.０５質量％以上、５質量％以下程度である。
摩擦調整剤としては、例えば、ネオペンチルグリコールモノラウレート、トリメチロールプロパンモノラウレート、グリセリンモノオレエート（オレイン酸モノグリセライド）などの多価アルコール部分エステルなどが挙げられる。摩擦調整剤の好ましい配合量は、組成物基準で０．０５質量％以上、４質量％以下程度である。
無灰系分散剤としては、例えばコハク酸イミド類、ホウ素含有コハク酸イミド類、ベンジルアミン類、ホウ素含有ベンジルアミン類、コハク酸エステル類、脂肪酸あるいはコハク酸で代表される一価または二価のカルボン酸のアミド類などが挙げられる。無灰系分散剤の好ましい配合量は、組成物全量基準で、０．１質量％以上、２０質量％以下程度である。
【００３８】
防錆剤としては、例えば、脂肪酸、アルケニルコハク酸ハーフエステル、脂肪酸セッケン、アルキルスルホン酸塩、多価アルコール脂肪酸エステル、脂肪酸アミド、酸化パラフィン、アルキルポリオキシエチレンエーテル等が挙げられる。防錆剤の好ましい配合量は、組成物全量基準で０．０１質量％以上、３質量％以下程度である。
金属不活性化剤としては、例えばベンゾトリアゾール、チアジアゾールなどが、単独もしくは２種以上を組み合わせて用いられる。金属不活性化剤の好ましい配合量は、組成物全量基準で０．０１質量％以上、５質量％以下程度である。
【００３９】
消泡剤としては、例えばシリコーン系化合物、エステル系化合物などが、単独もしくは２種以上を組み合わせて用いられる。消泡剤の好ましい配合量は、組成物全量基準で、０．０５質量％以上、５質量％以下程度である。
酸化防止剤としては、ヒンダードフェノール系やアミン系のもの、あるいはアルキルジチオリン酸亜鉛（ＺｎＤＴＰ）などが好ましく用いられる。フェノール系としては、特にビスフェノール系やエステル基含有フェノール系のものが好適である。アミン系としては、ジアルキルジフェニルアミン系やナフチルアミン系が好適である。酸化防止剤の好ましい配合量は、０．０５質量％以上、７質量％以下程度である。
【実施例】
【００４０】
次に、実施例および比較例を挙げて、本発明をさらに詳しく説明する。なお、本発明は、これらの実施例などの記載内容に何ら制限されるものではない。
〔実施例１〜３、比較例１〜５〕
表１に示す組成の潤滑油組成物を調製した。ここで、油中の元素含有量は以下のようにして測定した。
（窒素含有量）
ＪＩＳ  Ｋ２６０９に準拠して測定した。
（リン、カルシウム含有量）
ＪＰＩ−５Ｓ−３８−９２に準拠して測定した。
【００４１】
次に、以下のようにして金属間摩擦係数、クラッチ初期シャダー防止性能およびクラッチシャダー防止寿命を測定した。結果も併せて表１に示す。
【００４２】
（金属間摩擦係数：ＬＦＷ−１試験）
ＡＳＴＭ  Ｄ２１７４に記載されたブロックオンリング試験機（ＬＦＷ−１）を用いて、金属間摩擦係数を測定した。具体的な試験条件を以下に示す。
・試験治具：
リング：Ｆａｌｅｘ Ｓ-１０  Ｔｅｓｔ Ｒｉｎｇ（ＳＡＥ４６２０  Ｓｔｅｅｌ）
ブロック：Ｆａｌｅｘ Ｈ-６０  Ｔｅｓｔ Ｂｌｏｃｋ（ＳＡＥ０１  Ｓｔｅｅｌ）
・試験条件：
油温：１１０℃
荷重：１１７６Ｎ
滑り速度：１．０、０．５、０．２５、０．１２５、０．０６３ｍ／ｓの順で各５分間保持
摩擦係数：滑り速度変更前の３０秒間における測定値
（ならし運転条件：油温：１１０℃、荷重：１１７６Ｎ、滑り速度：１ｍ／ｓ、時間：３０分間）
【００４３】
（クラッチ初期シャダー防止性能）
ＪＡＳＯ Ｍ３４９−１９９８に準拠して評価した。５０ｒｐｍでのｄμ／dＶをシャダー防止の指標とした。この値が大きいほどシャダー防止性能がよい。
・摩擦材：セルロース系ディスク／スチールプレート
・油量  ：１５０ｍＬ
・性能測定：ならし運転後に油温４０℃にて測定
（ならし運転条件：油温：８０℃、面圧：１ＭＰａ、滑り速度：０．６ｍ/ｓ、時間：３０分間）
【００４４】
（クラッチシャダー防止寿命）
ＪＡＳＯ Ｍ３４９−１９９８に準拠して評価した。具体的な試験条件は以下の通りで
あり、５０ｒｐｍでのｄμ／ｄＶ＜０になるまでの時間を測定してクラッチシャダー防止寿命とした。
摩擦材：セルロース系ディスク／スチールプレート
油  量：１５０ｍＬ
面  圧：１ＭＰａ
油  温：１２０℃
滑り速度：０．９ｍ／ｓ
滑り時間：３０分
休止時間：１分
性能測定：開始以降２４時間おきにμ−Ｖ特性を測定
（ならし運転条件：油温：８０℃、面圧：１ＭＰa、滑り速度：０．６ｍ/ｓ、時間：３０分間）
【００４５】
【表１】
0005922449.tif 000007
【００４６】
〔評価結果〕
表１における実施例１〜３の結果より、基油に（Ａ）成分から（Ｄ）成分までを全て配合してなる本発明の潤滑油組成物は、金属間摩擦係数が十分に高いとともに、クラッチ初期のシャダー防止性能に優れ、さらにクラッチシャダー防止寿命も十分に長いものとなっている。それ故、本発明の潤滑油組成物は、無段変速機用として好ましく適用できることが理解される。
一方、比較例１〜５の潤滑油組成物では、本発明における（Ａ）成分から（Ｄ）成分までのいずれかの成分が配合されていないため、金属間摩擦係数とシャダー防止性能（初期性能、防止寿命）を両立させることができない。