(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ａ）触媒担体ベッドを循環流動させるステップと、
（ｂ）Ａｕ含有前駆体化合物を含有する水溶液の噴霧を、循環流動させている触媒担体ベッドと、溶液をスプレーすることにより接触させるステップと、
（ｃ）Ｐｄ含有前駆体化合物を含有する水溶液の噴霧を、ステップ（ｂ）に基づいて製造された触媒担体と接触させるステップと、
（ｄ）ステップ（ｃ）で得られた触媒担体を非酸化雰囲気中で温度処理することにより、前駆体化合物の金属成分を元素金属へと還元させるステップと、を含むシェル型触媒の製造方法。
【請求項２】
ステップ（ｃ）での接触では、循環流動させている触媒担体ベッドに溶液がスプレーされる、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
温度処理が６０℃〜５００℃の範囲内で実施される、請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
触媒担体の循環流動がプロセスガスによって実施される、請求項１〜３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項５】
触媒担体の循環流動が流動床または流動層において行われる、請求項１〜４のいずれか一つに記載の方法。
【請求項６】
担体ベッドの重量に対するステップ（ｂ）または（ｃ）でスプレーする溶液の重量の比率が０．００５〜０．１の範囲内にある、請求項１〜５のいずれか一つに記載の方法。
【請求項７】
ステップ（ｃ）で、追加的にＡｕ含有前駆体化合物が触媒担体に施される、請求項１〜６のいずれか一つに記載の方法。
【請求項８】
ステップ（ｃ）と（ｄ）の間で、ステップ（ｃ１）においてＡｕ含有前駆体化合物が、ステップ（ｃ）で得られた触媒担体に施される、請求項１〜７のいずれか一つに記載の方法。
【請求項９】
シェル型触媒が、シェル型触媒の総重量に対してＡｕを０．１〜１．０重量％の範囲内の割合で有する、請求項１〜８のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１０】
シェル型触媒が、シェル型触媒の総重量に対してＰｄを０．６〜２．０重量％の範囲内の割合で有する、請求項１〜９のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１１】
Ｐｄ含有前駆体化合物が、下記の群からの、すなわち硝酸塩化合物、亜硝酸塩化合物、酢酸塩化合物、テトラアンミン化合物、ジアンミン化合物、炭酸水素塩化合物、水酸化物のメタラート化合物、およびその混合物からの化合物である、請求項１〜１０のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１２】
Ａｕ含有前駆体化合物が下記の群から、すなわち酢酸塩化合物、亜硝酸塩化合物または硝酸塩化合物、および水酸化物のメタラート化合物から選択される、請求項１〜１１のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１３】
Ａｕ含有前駆体化合物が、ＮａＡｕＯ２、ＫＡｕＯ２、ＬｉＡｕＯ２、およびＲｂＡｕＯ２から選択される、請求項１〜１２のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１４】
ステップ（ｂ）の後の触媒担体が、触媒担体の総重量に対してＡｕを０．０５〜０．２重量％の範囲内の割合で有する、請求項１〜１３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１５】
ステップ（ｃ）の後の触媒担体が、触媒担体の総重量に対してＰｄを０．６〜２．０重量％の範囲内の割合で有する、請求項１〜１４のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１６】
非酸化雰囲気が還元剤を含有する、請求項１〜１５のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１７】
還元剤が水素である、請求項１６に記載の方法。
【請求項１８】
請求項１〜１７のいずれか一つに記載の方法に基づいて得ることができる、オレフィンのオキシアセチル化のためのシェル型触媒。
【請求項１９】
オレフィンのオキシアセチル化における請求項１８に記載のシェル型触媒の使用。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、酢酸ビニルモノマー（ＶＡＭ）の製造に適したシェル型触媒を製造するための新規の方法に関する。加えて本発明は、本発明による方法によって得られるシェル型触媒およびＶＡＭを製造するための本発明によるシェル型触媒の使用に関する。
【背景技術】
【０００２】
パラジウムと金を含有する担持触媒は既に少し前から公知である。ＶＡＭは通常、パラジウムと金を含有する触媒の存在下で、エチレン、酸素、および酢酸から成る反応混合物から製造される。このような担持触媒の色々な製造方法が既に公知である。例えば、対応する金属を含有しており、好ましくは水溶液中に溶解した前駆体化合物を、担体の表面に塗布する。この相応の前駆体化合物を含有する担体をその後、通常は酸化条件下の高温炉内でか焼し、このとき金属を含有する前駆体化合物が金属酸化物に変わる。続いて、この相応の金属酸化物を含有する担体を元素金属へと還元させる。
【０００３】
酢酸ビニルモノマーは、ポリ酢酸ビニル、酢酸ビニルコポリマー（例えばエチレン酢酸ビニルまたはエチレン・ビニルアルコール・コポリマー）、およびポリビニルアルコールを製造するための重要な構成要素である。例えば建設分野、着色剤分野、および塗料分野における結合剤としての、ならびに接着剤産業、製紙産業、および繊維産業のための原料としての、これらポリマーの広範な適用範囲に基づき、ＶＡＭへの、ならびにＶＡＭ製造のための触媒の活性および選択性を絶えず改善することへの高い需要が依然として存在している。
【０００４】
ＶＡＭの合成には、普通は触媒担体の外側シェル内に元素のＰｄおよびＡｕが存在しているシェル型触媒が用いられる。このシェル型触媒を製造するには、一般的にはＰｄ含有前駆体化合物とＡｕ含有前駆体化合物とから成る混合溶液を触媒担体上に施し、続いてこの触媒担体を乾燥させ、前駆体化合物の金属成分を元素金属に変える。Ｐｄ／Ａｕの組合せは、一般的には触媒の優れた選択性または活性をもたらす。しかしながら、これに対応するＶＡＭ生成設備に資本を要することや、とりわけエチレンに関して原料価格がますます高くなっていることにより、ＶＡＭの製造方法の経済性を触媒の改善によって最適化することへの要求が常に存在している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】ＷＯ９９／６２６３２
【特許文献２】ＵＳ６，０１５，７６９
【特許文献３】ＵＳ５，０６６，３６５Ａ
【特許文献４】ＤＥ１０２００５０６１３８２Ａ１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
したがって本発明の課題は、ＶＡＭ合成における活性および選択性に関してこれまでの触媒を凌駕するシェル型触媒をもたらす、シェル型触媒の製造方法を提供することであった。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
この課題は、ＶＡＭに対する選択性および活性が有意に上昇したシェル型触媒を製造し得る本発明による方法によって解決された。
【０００８】
シェル型触媒を製造するための本発明による方法は、以下のプロセスステップ、すなわち
（ａ）触媒担体（担体）ベッドを循環流動させるステップと、
（ｂ）スプレーすることにより、Ａｕ含有前駆体化合物を含有する水溶液の噴霧を、循環流動させている触媒担体ベッドと接触させるステップと、
（ｃ）Ｐｄ含有前駆体化合物を含有する水溶液の噴霧を、ステップ（ｂ）に基づいて得られた触媒担体と接触させるステップと、
（ｄ）ステップ（ｃ）で得られた触媒担体を非酸化雰囲気中で温度処理することにより、前駆体化合物の金属成分を元素金属へと還元させるステップと、を特徴とする。
【０００９】
本発明による方法のステップ（ｃ）では、循環流動させている触媒担体ベッドに溶液をスプレーすることによって接触が生じることも好ましい。
【００１０】
本発明による方法の一実施形態によれば、ステップ（ｂ）では、触媒のＡｕの前駆体化合物のほかには、さらなる触媒活性のある金属の前駆体化合物を施さず、とりわけＰｄの前駆体化合物を施さない。
【００１１】
「シェル型触媒」という概念は、担体と、触媒活性のある材料を有するシェルとを含む触媒のことであり、このシェルは２種類の異なる方法で形成することができる。
【００１２】
第一に、触媒活性のある材料を担体の外側の領域内に存在させることができ、つまり担体の材料が、触媒活性のある材料のためのマトリクスとして働き、担体のうち触媒活性のある材料が含浸した領域が、含浸していない担体のコアの周りにシェルを形成する。第二に、担体の表面に触媒活性のある材料が存在する追加的な層を施すことができる。したがってこの層は、シェルとして担体の周りに増成される追加的な材料層を形成する。後者の形態では、担体材料はシェルの構成要素ではなく、シェルは、触媒活性のある材料自体または触媒活性のある材料を含むマトリクス材料によって形成される。本発明の一実施形態では、最初に挙げた形態のシェル型触媒が好ましい。
【００１３】
本発明による方法に基づいて製造された触媒では、金属は、単原子かまたは集合体の形態で存在する。ただし好ましいのは、金属が集合体の形態で存在することである。この単原子の原子または集合体は、シェル型触媒のシェル内にほぼ一様に分散されている。集合体とは、複数の金属原子が複合体へと凝集したものであり、この複合体は、単原子の形態と金属的外観の間にある。いわゆる金属クラスターもこれに属している。
【００１４】
担体の外側シェルのシェル厚は、好ましくは、担体の全体厚の半分の１〜７０％、より好ましくは２〜６０％、さらに好ましくは３〜５０％、最も好ましくは４〜４０％である。つまり挙げたパーセンテージは全体厚の半分に対してであり、なぜなら、例えば前駆体化合物を含有する溶液を用いたスプレー含浸加工による製造の場合、担体の形状に応じ、前駆体化合物が２方の外表面から担体材料に侵入するか（球）、または担体材料が例えば中空円筒形状のようなより複雑な形状を有しており、外表面と内表面がある場合、この外表面と内表面に前駆体化合物が侵入するからである。球形ではない担体材料では、担体の全体厚は、最も長い担体軸に沿って測定される。外側のシェル境界線は、金属を含有する担体の外側の境界線と同一視される。内側のシェル境界線は、金属を含有する外側シェルのうち担体の内部にある境界線のことであり、この境界線は、外側のシェル境界線からは、担体中に含有されている金属全体の９５重量％が外側シェル内に存在するところまで離れている。ただしこれに関し、シェル厚は好ましくは、それぞれ担体の全体厚の半分に対して７０％以下、好ましくは６０％以下、より好ましくは５０％以下、さらに好ましくは４０％以下、最も好ましくは３０％以下である。
【００１５】
金属を含浸した担体はその内側の領域内では、つまり金属シェルの内側のシェル境界線によって外側が画定されている領域の内部では、金属全体の５％以下を含有することが好ましい。
【００１６】
触媒のシェル厚に関しては、金属の最大濃度が好ましくは外側シェルの領域内にあり、特に好ましくは外側シェルの外縁に、つまり幾何的な触媒表面の近くにある。金属濃度は、内側のシェル境界線に向かって減っていくことが好ましい。
【００１７】
担体は、好ましくは不活性材料から成っている。担体は多孔質または非多孔質であることができる。ただし担体は多孔質であることが好ましい。担体は、例えば球、タブレット、円筒、中実円筒もしくは中空円筒、リング、星形、またはその他の形状のような規則的または不規則的な形状の粒子から成ることが好ましく、担体の例えば直径、長さ、または幅のような寸法は１〜１０ｍｍ、好ましくは３〜９ｍｍの範囲である。本発明によれば、直径３〜８ｍｍのスフェリカルな、つまり例えば球状の粒子が好ましい。担体材料は、あらゆる非多孔質および多孔質の物質、好ましくは多孔質の物質を含むことができる。これに関する材料の例は、酸化チタン、酸化ケイ素、酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム、酸化マグネシウム、炭化ケイ素、ケイ酸マグネシウム、酸化亜鉛、ゼオライト、層状ケイ酸塩、およびナノ材料、例えばカーボンナノチューブまたはカーボンナノファイバーであり、担体材料自体が不均一系触媒である場合が好ましい。
【００１８】
前述の酸化物の担体材料は、例えば混合酸化物または規定の組成の形態で用いることができ、例えばＴｉＯ２、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＺｒＯ２、ＭｇＯ、ＳｉＣ、またはＺｎＯである。さらに、好ましくはカーボンブラック、エチレンブラック（Ｅｔｈｙｌｅｎｓｃｈｗａｒｚ）、炭、グラファイト、ヒドロタルサイト、または当業者に公知のさらなる担体材料を、様々な可能な修飾体において用いることができる。担体材料は、例えばアルカリ金属もしくはアルカリ土類金属で、またはリン塩、ハロゲン化物塩、および／もしくは硫酸塩でもドープされ得ることが好ましい。特に好ましいのは、触媒担体がＳｉＯ２を、好ましくは担体の総重量に対して６５〜９８重量％の範囲内の量で含む場合である。酸化物の担体材料は二酸化ジルコニウムの成分も含むことができる。これに関してこれら材料のＺｒＯ２の割合は、好ましくは５〜２０重量％の範囲内である。
【００１９】
前駆体化合物でコーティングされていない担体材料のＢＥＴ比表面積は、１〜１，０００ｍ２／ｇ、好ましくは１０〜６００ｍ２／ｇ、特に好ましくは２０〜４００ｍ２／ｇ、とりわけ好ましくは１００〜２００ｍ２／ｇの間にある。ＢＥＴ比表面積は、ＤＩＮ６６１３２に基づく窒素の吸着による１点法によって決定される。
【００２０】
さらに、前駆体化合物でコーティングされていない担体材料の積算細孔容積（ＤＩＮ６６１３３（水銀ポロシメトリー）に基づいて決定）は、０．１ｍｌ／ｇ超、好ましくは０．１８ｍｌ／ｇ超、最も好ましくは０．２５〜０．５ｍｌ／ｇの範囲内であることが好ましいと言える。
【００２１】
担体のかさ重量は、好ましくは４８０〜６５０ｇ／ｌの範囲内、より好ましくは５００〜６３０ｇ／ｌの範囲内である。
【００２２】
担体は一般的に、多数の担体を「バッチ」法にかけることによって製造され、バッチ法の個々のプロセスステップでは、例えば撹拌具および混合具の使用により、成形体に比較的高い機械的負荷がかかる。
【００２３】
それだけでなく、本発明による方法によって製造されたシェル型触媒は、反応器に充填する際に機械的に強く負荷がかかる可能性があり、それにより望ましくないダスト発生ならびに担体の損傷、とりわけ担体の外側の領域内にある触媒活性のあるシェルの損傷が起こり得る。
【００２４】
とりわけ、本発明による方法によって製造された触媒の摩損を許容し得る範囲内に保つために、シェル型触媒の硬度は２０Ｎ以上、好ましくは２５Ｎ以上、さらに好ましくは３５Ｎ以上、さらに好ましくは４０Ｎ以上、とりわけ好ましくは４０〜６５Ｎの範囲内である。これに関し硬度の確定は、触媒を１３０℃で２時間乾燥させた後で、Ｄｒ．Ｓｃｈｌｅｕｎｉｇｅｒ  Ｐｈａｒｍａｔｈｒｏｎ  ＡＧ社のタブレット硬度試験機８Ｍを用い、９９個のシェル型触媒の平均値として決定され、これに関しては下記のように機器調整する。
成形体に対する距離：５．００ｍｍ
タイムラグ：０．８０秒
送りタイプ：６Ｄ
速度：０．６０ｍｍ／秒
【００２５】
本発明による方法によって製造された触媒の硬度には、例えば、担体の製造方法の特定のパラメータを変化させることで影響を及ぼすことができ、例えば担体のか焼時間および／またはか焼温度によって影響を及ぼすことができる。ここに挙げたか焼は、金属を含有する前駆体化合物を含浸させた担体のか焼ではなく、前駆体化合物が塗布される前の単に担体を製造するためのか焼ステップである。
【００２６】
加えて、担体の積算細孔容積の８０％、好ましくは少なくとも８５％、最も好ましくは少なくとも９０％が、メソ孔およびマクロ孔によって形成されることが好ましい。これにより、とりわけ金属含有シェルの厚さが比較的大きい場合に、本発明による方法によって製造された触媒の活性が拡散限界により低下することに対処する。これに関し、マイクロ孔、メソ孔、およびマクロ孔の概念は、それぞれ直径２ｎｍ未満の、直径２〜５０ｎｍの、または直径５０ｎｍ超の細孔と理解すべきである。
【００２７】
本発明による方法によって製造されたシェル型触媒の活性は、一般的にはシェル内の金属担持量に依存しており、すなわち一般的には活性が高ければ高いほど、シェル内により多く金属が存在している。ここでシェルの厚さは、活性にはあまり影響を及ぼさないが、ただし触媒の選択性に対しては決定的な値である。触媒担体の金属担持量が同じであれば、一般的に本発明による方法によって製造されたシェル型触媒の選択性が高ければ高いほど、触媒の外側シェルの厚さは小さい。つまり、できるだけ高い活性で、できるだけ高い選択性を保証するには、金属担持量とシェル厚の最適な関係を調整することが不可欠である。したがって本発明による方法によって製造された触媒のさらなる好ましい一実施形態に対応して、触媒のシェルの厚さは、５μｍ〜２０００μｍ、好ましくは１０μｍ〜１５００μｍ、より好ましくは１５〜１０００μｍの範囲内にある。シェル型触媒が、例えば酢酸ビニルを合成するための触媒として用いられる場合、触媒のシェル厚は好ましくは１０μｍ〜４００μｍの範囲内、より好ましくは１５μｍ〜３００μｍの範囲内である。
【００２８】
シェルの厚さは顕微鏡で視覚的に測定することができる。つまり、金属が堆積している領域は黒く見え、その一方で貴金属を含有していない領域は白く見える。貴金属を含有する領域と含有していない領域の境界線は、一般的に非常にくっきりしており、視覚的に明らかに認識することができる。前述の境界線がくっきりとは形成されておらず、これに対応して視覚的に明らかには認識できない場合、シェルの厚さは、既に述べたように、触媒担体の外側の表面から測定した、担体に堆積している貴金属の９５％を含有しているシェルの厚さに相当する。本発明による方法によって製造された触媒の、貴金属含有シェルの厚さ全体にわたってほぼ均等な活性を保証するため、貴金属濃度はシェル厚全体にわたって比較的少ししか変化しないことが望ましい。したがって、触媒の貴金属濃度のプロファイルが、シェル厚の９０％の領域全体にわたって、場合が好ましく、その際、この領域は、外側および内側のシェル境界線からシェル厚の５％ずつ離隔しており、この領域の平均の貴金属濃度からは最大で＋／−２０％、好ましくは最大で＋／−１５％、好ましくは最大で＋／−１０％の相違である。このようなプロファイルは、後で記載するような、スプレーすることにより、前駆体化合物を含有する水溶液の噴霧を、循環流動させている触媒担体ベッドに接触させることによって得られる。担体ベッドの循環流動を達成するには、担体ベッドを、流動層（Ｗｉｒｂｅｌｓｃｈｉｃｈｔ）、流動床（Ｆｌｉｅｓｓｂｅｔｔ）において、またはＩｎｎｏｊｅｔ−Ａｉｒｃｏａｔｅｒ内で、後で記載するように供することがとりわけ適している。上述の金属担持量の分布は、矩形関数を示すことが好ましい。ただしシェル内での金属担持量は、矩形関数のほかに三角形関数または台形関数を示すこともでき、三角形関数または台形関数の場合、金属濃度は、シェル内で外側から内側へと漸進的に減少する。したがって本発明によれば、すべての本出願において挙げた前駆体化合物の施しが、上述の方法で実施されることが好ましい。
【００２９】
加えて本発明による方法では、ステップ（ｃ）中に、つまりＰｄ含有前駆体化合物のスプレー（コーティング）中に、Ｐｄ含有前駆体化合物とＡｕ含有前駆体化合物とから成る混合溶液をスプレーすることも可能であり、つまりステップ（ｃ）でスプレーされる溶液は、追加的にＡｕ含有前駆体化合物も含有することができる。その代わりに、Ｐｄ含有前駆体化合物の溶液のスプレー中に、追加的にＡｕ含有前駆体化合物を別の溶液の状態でスプレーしてもよい。ステップ（ｃ）中にＡｕ含有前駆体化合物もスプレーされる場合、とりわけ、ステップ（ｂ）のＡｕ含有前駆体化合物のスプレーを、ステップ（ｃ）中に、Ｐｄ含有前駆体化合物のスプレーに続けられるよう、Ａｕ含有前駆体化合物は、Ｐｄ含有前駆体化合物とは別の溶液の状態で施されるのが好ましい。言い換えると、最初はＡｕ含有前駆体化合物を含有する溶液だけをスプレーすることが好ましい。Ａｕ含有前駆体化合物の特定のスプレー時間の後、追加的にＰｄ含有前駆体化合物を含有する溶液をスプレーするのが好ましい。Ａｕ含有前駆体化合物のスプレーは、Ｐｄ含有前駆体化合物のスプレーが終わるまで続行することができ、ただしＰｄ含有前駆体化合物のスプレーが終わる前に終了してもよい。
【００３０】
さらに、ステップ（ｃ）の後で、Ａｕ含有前駆体化合物を含有する溶液をさらに担体にスプレーすることが好ましい。この任意選択のステップは、本出願ではステップ（ｃ１）と言い、ステップ（ｄ）の前に実施するのが好ましい。
【００３１】
したがって本発明による方法は下記の形態で実施することができる。すなわちステップ（ｂ）：Ａｕ含有前駆体化合物を含有する溶液のスプレー；ステップ（ｃ）：Ｐｄ含有前駆体化合物を含有する溶液のスプレー；ステップ（ｃ）中にもＡｕ含有前駆体化合物のスプレーを任意選択で行うことができ、またはＡｕ含有前駆体化合物を含有する溶液のスプレーをステップ（ｃ）中に全体的または部分的に続行することができる；任意選択のステップ（ｃ１）：ここではＡｕ含有前駆体化合物を含有する溶液をさらにスプレーすることができる；ステップ（ｃ１）は、ステップ（ｃ）で追加的にＡｕ含有前駆体化合物がスプレーされることとは関係なく行うことができる。とはいえステップ（ｃ）でＡｕ含有前駆体化合物もずっとスプレーしている場合には、Ａｕ含有前駆体化合物のスプレーは、とにかく中断することなくステップ（ｃ１）に続行されるのが好ましい。ただしステップ（ｃ１）では、Ａｕ含有前駆体化合物だけをスプレーし、Ｐｄ含有前駆体化合物はスプレーしないことが好ましい。
【００３２】
挙げたプロセス形態のどれが選択されるかに関係なく、より高い選択性および活性を有するシェル型触媒を得るためには、第一に、Ｐｄ含有前駆体化合物をスプレーする前にＡｕ含有前駆体化合物のスプレーを実施することが不可欠である。つまり、Ａｕ含有前駆体化合物を含有する溶液をスプレーするステップ（ａ）中は、Ｐｄ含有前駆体化合物の追加的なスプレーを行わない。しかしながらこれは、Ｐｄ含有前駆体化合物を含有する溶液をスプレーするステップ中に、Ａｕ含有前駆体化合物もスプレーすることを排除するものではない。
【００３３】
本発明による方法のステップ（ｂ）および（ｃ）での担体への前駆体化合物のスプレーは、それ自体公知の方法に基づいて実施することができる。
【００３４】
従来技術では、前駆体化合物を含有する溶液の塗布は、しばしば、担体が前駆体化合物の溶液中に浸されることによるか、またはインシピエント・ウェットネス（Ｉｎｃｉｐｉｅｎｔ−ｗｅｔｎｅｓｓ）法に基づき、浸透によって行われる。しかしながらこれらの浸透法では、規定のシェルと均質な金属分布とを有するシェル型触媒を製造することは困難である。
【００３５】
本発明による方法におけるステップ（ｂ）および（ｃ）ならびに任意選択のステップ（ｃ１）での前駆体化合物のスプレーは、前駆体化合物を含有する水溶液を担体にスプレーすることにより実施されることが好ましい。このとき担体ベッドを循環流動させ、したがって担体をすべての側から一様にスプレーすることができる。循環流動は、原理的には、例えば糖衣ドラムのようなあらゆる公知の機械的撹拌機によって起こすことができる。しかしながら本発明によれば、担体の循環流動は、プロセスガスにより例えば流動床、流動層において、またはＩｎｎｏｊｅｔ−Ａｉｒｃｏａｔｅｒのコーティングチャンバー内で実施されるのが特に好ましい。その際、担体はプロセスガスが吹き込まれることによって動かされる。プロセスガスは、ここでは、制御されたプロセスガスの滑動層内に担体が保持されるように案内されるのが好ましい。これに関しプロセスガスが加熱されるのが好ましく、これにより溶剤が素早く蒸発する。こうすることで、前駆体化合物が担体の前述の規定のシェル内に存在する。スプレー中のスプレー率は、担体上で、溶剤の蒸発率と前駆体化合物の供給率の間の平衡が達成されるように選択するのが好ましい。これは、所望のシェル厚およびシェル内のパラジウム／金分布を調整することを可能にする。したがってスプレー率に応じ、シェル厚を例えば最大２ｍｍの厚さで無段階に調整および最適化することができる。ただし厚さが１０００μｍ未満の非常に薄いシェルも可能である。
【００３６】
特に好ましいのは、前駆体化合物を施す考え得るすべてのステップで、スプレーする際のスプレー率が一定であり、前駆体化合物を含有する溶液の質量流量が、コーティングする担体成形体１００ｇにつき０．５〜１０ｇ／ｍｉｎの範囲内、より好ましくはコーティングする担体１００ｇにつき１〜８ｇ／ｍｉｎの範囲内、さらに好ましくはコーティングする担体１００ｇにつき２〜６ｇ／ｍｉｎ、最も好ましくはコーティングする担体１００ｇにつき３．５〜５ｇ／ｍｉｎであることである。言い換えると、担体ベッドの重量に対するスプレーする溶液の重量の比率は０．００５〜０．１、より好ましくは０．０１〜０．０８、さらに好ましくは０．０２〜０．０６、最も好ましくは０．０３５〜０．０５の範囲内にある。示した範囲を上回る質量流量または比率は選択性が比較的低い触媒をもたらし、示した範囲を下回る質量流量または比率は、触媒性能への強い悪影響はないが、ただし触媒製造にかかる時間が非常に長く、したがって製造が非効率である。
【００３７】
すべての溶液を施す際のスプレー率が一定であることを前提とし、ステップ（ｂ）で溶液を施す時間とステップ（ｃ）で溶液を施す時間の比率は５：１〜１：５、好ましくは４：１〜１：２、より好ましくは３：１〜１：１、最も好ましくは２．５：１〜１．５：１の範囲内にある場合が好ましい。
【００３８】
流動床設備を使用する場合は、担体が流動床において楕円形またはトロイダル形に周回する場合が好ましい。このような流動床において担体がどのように移動するのかをイメージさせるために詳述すると、「楕円周回」の場合、担体は流動床において、垂直面では主軸と副軸の大きさが変動する楕円軌道上を移動する。「トロイダル」周回の場合、担体は流動床において、垂直面では主軸と副軸の大きさが変動する楕円軌道上を、また水平面では半径の大きさが変動する円軌道上を移動する。担体は平均的には、「楕円周回」の場合、垂直面では楕円軌道上を移動し、「トロイダル周回」の場合はトロイダル軌道上を、つまり担体は垂直な楕円の断面をもつトーラスの表面を螺旋状に移動する。
【００３９】
本発明による方法のステップ（ｂ）および（ｃ）ならびに任意選択のステップ（ｃ１）での担体への前駆体化合物のスプレーは、流動床設備内の流動床を用いて実施されるのが特に好ましい。これに関し、この設備内で、いわゆる制御された滑動層がプロセスガスから成ることが特に好ましい。担体は、一方ではプロセスガスから成る制御された滑動層によって混ぜ合わされ、その際、同時に担体はそれ自体の軸の周りを回転しており、プロセスガスによって一様に乾燥される。もう一方で担体は、プロセスガスから成る制御された滑動層によって引き起こされた結果としての担体の軌道運動に基づき、スプレー工程（前駆体化合物の適用）をほぼ一定の頻度で通り過ぎる。これにより、処理された段階の担体のほぼ均等なシェル厚、つまり担体内への貴金属のほぼ均等な侵入深度が達成される。これによりさらに、貴金属濃度がシェル厚の比較的大きな領域全体にわたって比較的少ししか変化せず、つまり貴金属濃度がシェル厚の大きな領域全体にわたって、ほぼ矩形関数を示すことが達成され、これにより、結果として生じる触媒のほぼ均質な活性が、貴金属シェルの厚さ全体にわたって保証されている。ただしこのやり方でシェル内の貴金属濃度が三角形関数または台形関数を示すように調整することもできる。
【００４０】
本発明による方法において前駆体化合物のスプレーを実施するのに適した従来の糖衣ドラム、流動層設備、または流動床設備は従来技術において公知であり、例えば、Ｈｅｉｎｒｉｃｈ  Ｂｒｕｃｋｓ  ＧｍｂＨ（Ａｌｆｅｌｄ、ドイツ）、ＥＲＷＥＫＡ  ＧｍｂＨ（Ｈｅｕｓｅｎｓｔａｍｍ、ドイツ）、Ｓｔｅｃｈｅｌ（ドイツ）、ＤＲＩＡＭ  Ａｎｌａｇｅｎｂａｕ  ＧｍｂＨ（Ｅｒｉｃｈｓｋｉｒｃｈ、ドイツ）、Ｇｌａｔｔ  ＧｍｂＨ（Ｂｉｎｚｅｎ、ドイツ）、Ｄ．Ｓ．Ｄｉｖｉｓｉｏｎｅ  Ｖｅｒｎｉｃｉａｔｕｒａ（Ｏｓｔｅｒｉａ、イタリア）、ＨＯＦＥＲ−Ｐｈａｒｍａ  Ｍａｓｃｈｉｎｅｎ  ＧｍｂＨ（Ｗｅｉｌ  ａｍ  Ｒｈｅｉｎ、ドイツ）、Ｌ．Ｂ．Ｂｏｈｌｅ  Ｍａｓｃｈｉｎｅｎ  ｕｎｄ  Ｖｅｒｆａｈｒｅｎ  ＧｍｂＨ（Ｅｎｎｉｎｇｅｒｌｏｈ、ドイツ）、Ｌｏｅｄｉｇｅ  Ｍａｓｃｈｉｎｅｎｂａｕ  ＧｍｂＨ（Ｐａｄｅｒｂｏｒｎ、ドイツ）、Ｍａｎｅｓｔｙ（Ｍｅｒｓｅｙｓｉｄｅ、イギリス）、Ｖｅｃｔｏｒ  Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ（Ｍａｒｉｏｎ（ＩＡ）ＵＳＡ）、Ａｅｒｏｍａｔｉｃ−Ｆｉｅｌｄｅｒ  ＡＧ（Ｂｕｂｅｎｄｏｒｆ、スイス）、ＧＥＡ  Ｐｒｏｃｅｓｓ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ（Ｈａｍｐｓｈｉｒｅ、イギリス）、Ｆｌｕｉｄ  Ａｉｒ  Ｉｎｃ．（Ａｕｒｏｒａ，Ｉｌｌｉｎｏｉｓ、ＵＳＡ）、Ｈｅｉｎｅｎ  Ｓｙｓｔｅｍｓ  ＧｍｂＨ（Ｖａｒｅｌ、ドイツ）、Ｈｕｅｔｔｌｉｎ  ＧｍｂＨ（Ｓｔｅｉｎｅｎ、ドイツ）、Ｕｍａｎｇ  Ｐｈａｒｍａｔｅｃｈ  Ｐｖｔ．Ｌｔｄ．（Ｍａｈａｒａｓｃｈｔｒａ、インド）、およびＩｎｎｏｊｅｔ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ（Ｌｏｅｒｒａｃｈ、ドイツ）のような企業によって販売されている。特に好ましい流動床装置は、Ｉｎｎｏｊｅｔ（登録商標）ＡｉｒｃｏａｔｅｒまたはＩｎｎｏｊｅｔ（登録商標）Ｖｅｎｔｉｌｕｓの名称で、Ｉｎｎｏｊｅｔ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社から販売されている。ここではそれぞれＩｎｎｏｊｅｔ社のＣｏａｔｅｒ  ＩＡＣ−５、Ｃｏａｔｅｒ  ＩＡＣ−１５０、またはＣｏａｔｅｒ  ＩＡＣ−０２５を使用することがとりわけ好ましい。
【００４１】
さらに、本発明による方法において用いられる担体は、ステップ（ｂ）および（ｃ）ならびに任意選択のステップ（ｃ１）での前駆体化合物を含有する溶液のスプレー中に加熱され、例えば加熱されたプロセスガスによって加熱される。これに関しプロセスガスの温度は好ましくは１０〜１１０℃、より好ましくは４０〜１００℃、最も好ましくは５０〜９０℃である。前述の外側シェルが、貴金属濃度が高くて層厚が小さいことを保証するため、挙げた上限が遵守されることが望ましい。
【００４２】
プロセスガスとしては空気を使用することが好ましく、ただし例えば窒素、ＣＯ２、ヘリウム、ネオン、アルゴン、またはその混合物のような不活性ガスを使用してもよい。
【００４３】
既に上で述べたように、ステップ（ｂ）および（ｃ）ならびに任意選択のステップ（ｃ１）での触媒担体への前駆体化合物のスプレー（コーティング）は、水溶液の状態で塗布することにより実施されるのが好ましい。遷移金属の前駆体化合物のための溶剤としては、選択された金属化合物を溶解可能で、触媒担体に塗布した後で触媒担体から容易に乾燥によって再び除去可能な、水、水と溶剤から成る混合物が適しており、ただし好ましくは脱イオン水が適している。好ましい溶剤は、無置換カルボン酸、とりわけ酢酸、およびケトン、例えばアセトンである。
【００４４】
前駆体化合物を含有する溶液のスプレーは、本発明による方法のすべてのプロセスステップにおいて、好ましくはスプレーノズルによる溶液の噴霧によって実現される。これに関しては、対称面が好ましくは機器底面に平行に走る噴霧雲をスプレーする環状間隙ノズルを使用することが好ましい。噴霧雲の広がりが３６０°であることにより、中心で落ちる担体に特に一様に溶液をスプレーすることができる。その際、環状間隙ノズル、詳しくはノズルの吐出口が、担体の循環流動を実施する装置内に完全に包埋されることが好ましい。
【００４５】
本発明による方法のさらに好ましい一実施形態に対応して、環状間隙ノズルは、担体の循環流動を起こす装置の底の中心に配置され、環状間隙ノズルの吐出口は装置内に完全に包埋される。これにより、成形体に当たるまでの噴霧雲の滴の自由経路長が比較的短く、これに対応して滴には、より大きな滴に合体する時間が比較的少ないことが保証され、このより大きな滴への合体は、ほぼ均等なシェル厚の形成を阻害する可能性がある。
【００４６】
溶液の噴霧は、本発明による方法では、溶液がエアロゾルの形態で担体に当たるように行われるのが好ましい。この場合、小滴の大きさは好ましくは、担体に当たる際に１〜１００μｍの範囲内、好ましくは１０〜４０μｍの範囲内にある。小滴の大きさが小さすぎると低活性の触媒になり、これに対して小滴の大きさが大きすぎると、ＶＡＭ選択性の低い触媒になることが分かった。
【００４７】
ステップ（ｂ）および任意選択のステップ（ｃ１）で使用されるＡｕ含有前駆体化合物を含有する溶液は、Ａｕを溶液中の金属の原子の重量分率に対して好ましくは０．０１〜１０重量％、より好ましくは０．１〜８重量％、さらに好ましくは０．２〜５重量％、最も好ましくは０．３〜２重量％の範囲内で含有している。同じことが、ステップ（ｃ）で使用される溶液と同時に施されるＡｕ含有前駆体化合物を含有する溶液に対しても当てはまる。
【００４８】
ステップ（ｃ）で使用されるＰｄ含有前駆体化合物を含有する溶液は、Ｐｄを溶液中の金属の原子の重量分率に対して好ましくは０．１〜１０重量％、より好ましくは０．５〜７重量％、さらに好ましくは０．７〜５重量％、最も好ましくは１〜２．５重量％の範囲内で含有している。
【００４９】
ステップ（ｃ）で、Ｐｄ含有前駆体化合物だけでなくＡｕ含有前駆体化合物も含む溶液を使用する場合、この溶液は、ＰｄおよびＡｕをそれぞれの溶液に関して示したのと同じ割合で含有するのが好ましい。
【００５０】
上で示した溶液の場合、金属含有率が示した範囲を上回ると、選択性の比較的低いシェル型触媒になる。示した範囲を下回る金属含有率は、得られた触媒の活性に悪影響を及ぼし、スプレー時間を著しく長くし、これに対応して本方法の経済性に不利に影響を及ぼす。
【００５１】
ステップ（ｂ）で担体に前駆体化合物をスプレーした後、ステップ（ｃ）でＰｄ含有前駆体化合物をスプレーする前に、乾燥ステップを行うことができる。ステップ（ｃ）の後にステップ（ｃ１）が実施される場合も、任意選択で同じことが適用される。乾燥ステップは、好ましくは前駆体化合物の分解温度未満で、とりわけ上で挙げた温度で実施される。分解温度とは、前駆体化合物が分解し始める温度である。乾燥は、流動床もしくは流動層においてプロセス空気によって、または空気中もしくは好ましくは温度が６０℃〜１２０℃の範囲内の乾燥炉内で放置することによって行われるのが好ましい。しかしながらさらに特に好ましいのは、ステップ（ｂ）、（ｃ）、および任意選択で（ｃ１）が直接的に相次ぎ、つまりこれらステップの間に乾燥ステップが実施されないことである。これは、ステップ（ｂ）で前駆体化合物を含有する溶液がスプレーされた直後に、ステップ（ｃ）からのＰｄ含有前駆体化合物を含有する溶液をスプレーすることによって、またはステップ（ｃ）の直後に、任意選択のステップ（ｃ１）からのＡｕ含有前駆体化合物を含有する溶液をスプレーすることによって行われる。
【００５２】
加えて任意選択で、ステップ（ｂ）および（ｃ）（および任意選択で（ｃ１））で溶液をスプレーする合間に、前駆体化合物を金属酸化物へと酸化するための中間か焼ステップを実施することができる。同様に任意選択で、前駆体化合物を金属へと還元するための中間還元ステップを実施することができる。しかしながら、ステップ（ｂ）、（ｃ）、および任意選択で（ｃ１）で両方の前駆体化合物をスプレーするステップの合間には乾燥ステップも、か焼ステップも、還元ステップも行われないことが特に好ましい。
【００５３】
ステップ（ｂ）の後、触媒担体は、乾燥後の触媒担体の総重量に対して（つまり水分を含有していない触媒プリカーサに対して）好ましくはＡｕを０．０５〜０．２重量％の範囲内、より好ましくは０．０９〜０．１６重量％の範囲内の割合で含有している。
【００５４】
ステップ（ｃ）の後、触媒担体は、乾燥後の触媒担体の総重量に対して好ましくはＰｄを０．６〜２重量％の範囲内、より好ましくは０．７〜１．６重量％の範囲内の割合で含有している。ステップ（ｃ）の後、触媒担体は、乾燥後の触媒担体の総重量に対して好ましくはＡｕを０．１〜１重量％の範囲内、より好ましくは０．３〜０．６重量％の範囲内の割合で含有している。
【００５５】
ステップ（ｂ）、（ｃ）、および任意選択で（ｃ１）でのＡｕ含有前駆体化合物およびＰｄ含有前駆体化合物は、水溶性の化合物であることが好ましい。
【００５６】
Ｐｄ含有前駆体化合物は、硝酸塩化合物、亜硝酸塩化合物、酢酸塩化合物、テトラアンミン化合物、ジアンミン化合物、炭酸水素塩化合物、および水酸化物のメタラート化合物から選択されるのが好ましい。
【００５７】
好ましいＰｄ含有前駆体化合物の例は水溶性のＰｄ塩である。本発明による方法の特に好ましい一実施形態によれば、Ｐｄ前駆体化合物は、Ｐｄ（ＮＨ３）４（ＨＣＯ３）２、Ｐｄ（ＮＨ３）４（ＨＰＯ４）、シュウ酸Ｐｄアンモニウム、シュウ酸Ｐｄ、Ｋ２Ｐｄ（シュウ酸塩）２、Ｐｄ（ＩＩ）−トリフルオロ酢酸塩、Ｐｄ（ＮＨ３）４（ＯＨ）２、Ｐｄ（ＮＯ３）２、Ｈ２Ｐｄ（ＯＡｃ）２（ＯＨ）２、Ｐｄ（ＮＨ３）２（ＮＯ２）２、Ｐｄ（ＮＨ３）４（ＮＯ３）２、Ｈ２Ｐｄ（ＮＯ２）４、Ｎａ２Ｐｄ（ＮＯ２）４、Ｐｄ（ＯＡｃ）２、および新たに析出沈殿させたＰｄ（ＯＨ）２から成る群から選択される。新たに析出沈殿させたＰｄ（ＯＨ）２の製造は、好ましくは次のように実施され、すなわちこの場合、好ましくは、テトラクロロパラダートの０．１〜４０重量％水溶液を製造する。その後この溶液に、塩基、好ましくは水酸化カリウムから成る水溶液を、褐色の固体、つまりＰｄ（ＯＨ）２が析出沈殿するまで添加する。触媒担体に塗布するための溶液を製造するため、新たに析出沈殿させたＰｄ（ＯＨ）２を単離し、洗浄し、そして水性アルカリ溶液中に溶解させる。溶解は好ましくは４〜４０℃、特に好ましくは１５〜２５℃の範囲内の温度で行う。より低い温度は水の凝固点に基づき不可能であり、より高い温度は、特定の時間後にＰｄ（ＯＨ）２が水溶液中で再び沈殿して溶解しないという欠点を伴う。
【００５８】
さらに、本発明による方法では亜硝酸Ｐｄ前駆体化合物を用いてもよい。好ましい亜硝酸Ｐｄ前駆体化合物は、例えば、ＮａＮＯ２溶液またはＫＮＯ２溶液にＰｄ（ＯＡｃ）２を溶解させることで得られる亜硝酸Ｐｄ前駆体化合物である。
【００５９】
ステップ（ｂ）および（ｃ）ならびに任意選択のステップ（ｃ１）でのＡｕ含有前駆体化合物はそれぞれ互いに独立して、酢酸塩化合物、亜硝酸塩化合物または硝酸塩化合物、および水酸化物のメタラート化合物から選択されるのが好ましい。
【００６０】
好ましいＡｕ含有前駆体化合物の例は水溶性のＡｕ塩である。本発明による方法の特に好ましい一実施形態によれば、Ａｕ前駆体化合物は、ＫＡｕＯ２、ＮａＡｕＯ２、ＬｉＡｕＯ２、ＲｂＡｕＯ２、Ｂａ（ＡｕＯ２）２、ＮａＡｕ（ＯＡｃ）３（ＯＨ）、ＫＡｕ（ＮＯ２）４、ＫＡｕ（ＯＡｃ）３（ＯＨ）、ＬｉＡｕ（ＯＡｃ）３（ＯＨ）、ＲｂＡｕ（ＯＡｃ）３（ＯＨ）、ＨＡｕ（ＮＯ３）４、およびＡｕ（ＯＡｃ）３から成る群から選択される。これに関し、Ａｕ（ＯＡｃ）３またはＫＡｕＯ２は、場合によっては金酸溶液から酸化物、水酸化物を沈殿させ、沈殿物を洗浄および単離し、かつこの沈殿物を酢酸またはＫＯＨ中に加えることにより、それぞれ新たに作るのが得策である。特に好ましいのは、Ａｕ含有前駆体化合物として金酸カリウムを用いることであり、この金酸カリウムは、担体に施すために溶解した形態で使用される。金酸カリウム溶液の製造は文献において公知であり、刊行物ＷＯ９９／６２６３２（特許文献１）およびＵＳ６，０１５，７６９（特許文献２）で開示された製造方法に基づいて製造することができる。とりわけ好ましいのは、ステップ（ｂ）および（ｃ）ならびに任意選択のステップ（ｃ１）でのＡｕ含有前駆体化合物が同じであり、とりわけＫＡｕＯ２であることである。
【００６１】
挙げた前駆体化合物は例として提示しているだけであり、あらゆるさらなる前駆体化合物を使用することができる。前駆体化合物は、実質的に塩化物を含有しないことが特に好ましい。実質的に塩化物を含有しないとは、化合物の分子式が塩化物を含んでいないということであり、ただし化合物が例えば製造上の制約によりやむを得ない塩化物の汚染物質を含有することは許容される。これに関し特に好ましいのは、Ａｕ前駆体化合物を含有する溶液中の塩化物の最大含有率が、５０００ｐｐｍ以下、より好ましくは３０００ｐｐｍ以下、最も好ましくは１５００ｐｐｍ以下であり、Ｐｄ前駆体化合物を含有する溶液中では６００ｐｐｍ以下、より好ましくは３００ｐｐｍ以下、最も好ましくは１００ｐｐｍ以下であることである。
【００６２】
とりわけ好ましくは、本発明による方法では、酸素またはその他の酸化性に作用するガスを全くまたはほぼ含有しない非酸化性ガスが用いられる。非酸化雰囲気は、不活性ガスから成る雰囲気または還元雰囲気または両方のガス形態から成る混合物であり得る。
【００６３】
本発明による方法の一形態では、不活性ガスから成る雰囲気中で還元が実施される。この場合、金属含有前駆体化合物中の金属イオンの対イオンが還元性に作用するか、または金属錯体が選択されたプロセス条件下で酸化数０へと不均化を起こす。
【００６４】
本発明による方法のさらなる一形態では、温度処理は、前駆体化合物Ｐｄ（ＮＨ３）４（ＯＨ）２およびＡｕ含有前駆体化合物としてのＮａＡｕＯ２またはＫＡｕＯ２、特に好ましくはＫＡｕＯ２において使用される。
【００６５】
前駆体化合物をスプレーするステップの後で、ステップ（ｄ）の前に、担体に乾燥ステップを施すことが好ましい。乾燥ステップは、ステップ（ｂ）および（ｃ）または（ｃ１）の合間の任意選択の乾燥ステップに関連して、上と同じやり方で行われるのが好ましい。
【００６６】
既に詳述したように、ステップ（ｄ）は、前駆体化合物の金属成分を元素金属へと還元させるための非酸化雰囲気中で実施されるのが好ましい。
【００６７】
非酸化雰囲気中での温度処理は、６０℃〜５００℃の温度範囲内で、されるのが好ましい。
【００６８】
本発明において非酸化雰囲気とは、還元雰囲気に実施される雰囲気のことである。この場合、前駆体化合物は、同時に分解され、かつ金属成分を元素金属へと還元させる。つまり、分解と還元が還元雰囲気中で同時に同じ温度で実施される。この場合、温度処理は好ましくは４０℃以上〜４００℃の範囲内、より好ましくは５０℃〜３００℃、さらに好ましくは６０℃〜２５０℃、最も好ましくは７０℃〜１８０℃の範囲内で行われる。
【００６９】
本発明による方法のまたさらなる一形態では、温度処理中に不活性ガスから成る雰囲気から還元雰囲気への切替えが行われるように温度処理が実施されるのが好ましい。したがってこの方法は、エネルギーおよび費用の節約になる。これは、とりわけ出発化合物が例えば塩素含有化合物のように分解温度が高くないので可能であった。
【００７０】
この場合、前駆体化合物は、最初に前駆体化合物の分解温度での不活性ガスから成る雰囲気中で分解され、続いて還元雰囲気への切替えにより金属成分が元素金属へと還元される。不活性ガス下で分解中の温度は好ましくは２００〜５００℃の範囲内、より好ましくは２５０〜４５０℃、最も好ましくは３００℃超である。その後、続く還元中の温度は好ましくは４０℃以上〜４００℃の範囲内、より好ましくは４０℃〜３００℃、さらに好ましくは４５℃〜２５０℃、最も好ましくは５０℃〜１８０℃の範囲内にある。
【００７１】
３つすべてのプロセス形態が、前または中間に設けられたさらなるステップでの、別の設備における前か焼または中間か焼を省き得るという利点を有している。したがって本発明による方法は、手間のかかる分解温度未満への冷却および分解温度超への加熱を省くことによって実施されるのが好ましい。
【００７２】
本発明によれば特に好ましいのは、不活性ガスから成る雰囲気から還元雰囲気への切替えが、切替え中に温度が還元に望ましい温度未満に下がらないように実施されることである。
【００７３】
不活性ガスとしては、例えばＮ２、Ｈｅ、Ｎｅ、Ａｒ、またはその混合物が使用される。特に好ましくはＮ２が使用される。
【００７４】
還元雰囲気中の還元性に作用する成分は、一般的には還元すべき金属成分の性質に応じて選択すべきであり、ただし好ましくは、エチレン、水素、ＣＯ、ＮＨ３、ホルムアルデヒド、メタノール、ギ酸、および炭化水素から成るガスもしくは蒸発可能な液体の群から選択されるか、または前述のガス／液体の２種以上の混合物である。特に好ましいのは、還元雰囲気が還元成分として水素を含んでいることである。とりわけ好ましいのは、還元雰囲気がフォーミングガス、すなわちＮ２およびＨ２から成る混合物から形成されている場合である。この場合、水素含有率は１体積％〜１５体積％の範囲内である。本発明による方法は、例えばプロセスガスとしての窒素中の水素（４〜５体積％）により、６０℃〜５００℃の範囲内の温度で、例えば１〜５時間の期間にわたって実施される。
【００７５】
第２の代替方法で挙げた不活性ガスから還元雰囲気への切替えは、不活性ガスから成る雰囲気中に、挙げた還元成分の１種を供給することによって行うのが好ましい。この場合、好ましくは水素ガスが供給される。還元性に作用するガスを不活性ガスに供給することは、温度が著しくは下がらず、つまり還元に望ましい最低でも６０℃の下限以下には下がらないという利点があり、したがって、これに対応する全雰囲気交換での費用およびエネルギーを新たに費やす加熱は不要である。
【００７６】
特に好ましい一実施形態では、前駆体化合物を含有する担体は、温度処理の前に酸化雰囲気中で３００℃以上の温度には曝されない。こうすることで、前駆体化合物を施した担体が、前駆体化合物のままで温度処理されることを保証している。言い換えると、含浸された担体の、金属酸化物への費用のかかる前か焼を省くことができる。ただし本発明によれば、酸化物への中間か焼を実施することも可能である。
【００７７】
本発明による方法によって製造されたシェル型触媒は、Ａｕの総割合を、シェル型触媒の総重量に対して０．１〜１．０重量％の範囲内、より好ましくは０．２〜０．９重量％、さらに好ましくは０．２５〜０．８重量％、最も好ましくは０．３〜０．７重量％の範囲内で含有するのが好ましい。
【００７８】
本発明による方法によって製造されたシェル型触媒は、Ｐｄの総割合を、シェル型触媒の総重量に対して０．６〜２．０重量％の範囲内、より好ましくは０．８〜１．７重量％、さらに好ましくは０．９〜１．６重量％、最も好ましくは１．０〜１．５重量％の範囲内で含有するのが好ましい。
【００７９】
本発明による方法では、前駆体化合物の金属成分を元素金属へと還元させた後、後金被覆された担体に好ましくは促進剤ＫＯＡｃを施し、このために、細孔充填法（ｉｎｃｉｐｉｅｎｔ  ｗｅｔｎｅｓｓ）に基づき、得られた触媒プリカーサに水性のＫＯＡｃ溶液（好ましくは水溶液）を室温で含浸させ、乾燥を開始する前に典型的には約１時間放置する。カリウム担持量は、乾燥した触媒の総重量に対して好ましくは２〜３．５重量％、より好ましくは２．２〜３．０重量％、最も好ましくは２．５〜２．７重量％の範囲内である。ＫＯＡｃ溶液を施した後、空気、希薄空気、または不活性ガス中で、７０〜１２０℃、より好ましくは８０〜１１０℃、最も好ましくは９０〜１００℃の範囲内で最終的な乾燥を行うことができる。
【００８０】
加えて本発明のさらなる対象は、本発明による方法に基づいて得られるシェル型触媒である。本発明によるシェル型触媒は、酢酸ビニルおよび／または酢酸アリルを合成するための従来のシェル型触媒とは、本発明によるシェル型触媒が酢酸ビニルおよび／または酢酸アリルの合成に関する有意により高い選択性および活性を有することにより異なっている。本発明によるシェル型触媒の従来の触媒より優れた選択性および活性に基づいて明確に存在している構造上の相違は、出願時点では物理量で把握できていない。したがって本発明によるシェル型触媒は、その製造方法および確認された選択性および活性の上昇によってのみ従来の触媒と区別することができる。
【００８１】
さらなる一実施形態は、オレフィンのオキシアセチル化のため、とりわけ酢酸アリルまたは酢酸ビニルの製造のための、本発明による方法に基づいて製造されたシェル型触媒の使用に関する。言い換えると本発明は、酢酸、オレフィン、および酸素または酸素含有ガスを本発明による触媒により誘導する、オレフィンのオキシアセチル化方法にも関する。オレフィンは、ここでは好ましくはエチレンまたはプロピレンである。この方法は一般的には酢酸、オレフィン、および酸素または酸素含有ガスを、温度１００〜２００℃、好ましくは１２０〜２００℃および圧力１〜２５ｂａｒ、好ましくは１〜２０ｂａｒで本発明による触媒により誘導することによって行われ、その際、転化していない反応物は循環するように案内することができる。酸素濃度は１０体積％未満に保つことが有用である。ただし事情によっては、窒素または二酸化炭素のような不活性ガスによる希釈も有利である。特に二酸化炭素が希釈に適しており、なぜなら二酸化炭素は酢酸ビニルおよび／または酢酸アリル合成の過程では少量で形成され、循環ガス中に蓄積されるからである。生じた酢酸ビニル／酢酸アリルは、例えばＵＳ５，０６６，３６５Ａ（特許文献３）に記載の適切な方法によって単離される。
【００８２】
以下では本発明を図および例示的実施形態に基づいてより詳しく説明するが、これら例示的実施形態を、制限をかけるものとして理解すべきではない。
【図面の簡単な説明】
【００８３】
【図１】触媒作用によるＶＡＭの合成に関し、３種の異なるシェル型触媒を使用し、ＶＡＭピークおよびＣＯ２ピークの測定から算出したＶＡＭ選択性を、Ｏ２変換率に対応させて示したグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００８４】
例
前駆体化合物を含有する溶液に関するパーセンテージは、溶液の総重量に対するそれぞれの金属の原子の重量％である。
【００８５】
比較例１：触媒１
担体「ＫＡ−Ｚｒ−１４」（Ｓｕｅｄ−ＣｈｅｍｉｅのＺｒＯ２１４％でドープされたＫＡ−１６０担体）１００ｇを、Ｉｎｎｏｊｅｔ  ＩＡＣ０２５  Ｃｏａｔｅｒ内で、７０℃で、Ｐｄ（ＮＨ３）４（ＯＨ）２およびＫＡｕＯ２から成る混合水溶液（４．７０％Ｐｄ溶液２７．７９ｇ＋３．６０％Ａｕ溶液１２．０９ｇ＋水５０ｍｌの混合により製造）でコーティングし（スプレー率８０％、つまり担体１００ｇにつき１分当たり４ｇの溶液を塗布した）、続いて流動層乾燥器内で、９０℃で４０分間乾燥させ、フォーミングガスにより１５０℃で４時間還元させる。還元後に、２モルのＫＯＡｃ溶液を「インシピエント・ウェットネス（Ｉｎｃｉｐｉｅｎｔ  ｗｅｔｎｅｓｓ）原理」により含浸させ、含浸時間は１時間である。その後、改めて流動層乾燥器内で、９０℃で４０分間乾燥させる。できあがった触媒の、化学的元素分析によって決定されたＬＯＩ（ＬＯＩ：強熱減量）なしの金属含有率は、Ｐｄ１．１５％＋Ａｕ０．４１％である。
【００８６】
比較例２：触媒２
担体「ＫＡ−Ｚｒ−１４」（Ｓｕｅｄ−ＣｈｅｍｉｅのＺｒＯ２１４％でドープされたＫＡ−１６０担体）１００ｇを、Ｉｎｎｏｊｅｔ  ＩＡＣ０２５  Ｃｏａｔｅｒ内で、７０℃で、Ｐｄ（ＮＨ３）４（ＯＨ）２２７．７９ｇから成る水溶液（４．７０％Ｐｄ溶液２７．７９ｇ＋水５０ｍｌの混合により製造）（４．７０％）でコーティングし（スプレー率８０％、つまり担体１００ｇにつき１分当たり４ｇの溶液を塗布した）、続いてＩｎｎｏｊｅｔ  ＩＡＣ０２５  Ｃｏａｔｅｒ内で、７０℃で、ＫＡｕＯ２１２．０９ｇ（３．６０％Ａｕ溶液１２．０９ｇ＋水５０ｍｌの混合により製造）をコーティングし（スプレー率８０％、つまり担体１００ｇにつき１分当たり４ｇの溶液を塗布した）、流動層乾燥器内で、９０℃で４０分間乾燥させ、フォーミングガスにより１５０℃で４時間還元させる。還元後に、２モルのＫＯＡｃ溶液を「インシピエント・ウェットネス」原理により含浸させる。含浸時間は１時間である。その後、改めて流動層乾燥器内で、９０℃で４０分間乾燥させる。できあがった触媒の、化学的元素分析によって決定されたＬＯＩなしの金属含有率は、Ｐｄ１．１６％＋Ａｕ０．４１％である。
【００８７】
例１：触媒３
担体「ＫＡ−Ｚｒ−１４」（Ｓｕｅｄ−ＣｈｅｍｉｅのＺｒＯ２１４％でドープされたＫＡ−１６０担体）１００ｇを、Ｉｎｎｏｊｅｔ  ＩＡＣ０２５  Ｃｏａｔｅｒ内で、７０℃で、ＫＡｕＯ２１２．０９ｇから成る水溶液（３．６０％Ａｕ溶液１２．０９ｇ＋水５０ｍｌの混合により製造）でコーティングし（スプレー率８０％、つまり担体１００ｇにつき１分当たり４ｇの溶液を塗布した）、続いてＩｎｎｏｊｅｔ  ＩＡＣ０２５  Ｃｏａｔｅｒ内で、７０℃で、Ｐｄ（ＮＨ３）４（ＯＨ）２２７．７９ｇ（４．７０％Ｐｄ溶液２７．７９ｇ＋水５０ｍｌの混合により製造）をコーティングし（スプレー率８０％、つまり担体１００ｇにつき１分当たり４ｇの溶液を塗布した）、流動層乾燥器内で、９０℃で４０分間乾燥させ、フォーミングガスにより１５０℃で４時間還元させる。還元後に、２モルのＫＯＡｃ溶液を「インシピエント・ウェットネス」原理により含浸させる。含浸時間は１時間である。その後、改めて流動層乾燥器内で、９０℃で４０分間乾燥させる。できあがった触媒の、化学的元素分析によって決定されたＬＯＩなしの金属含有率は、Ｐｄ１．１７％＋Ａｕ０．４１％である。
【００８８】
例２：触媒４
担体「ＫＡ−Ｚｒ−１４」（Ｓｕｅｄ−ＣｈｅｍｉｅのＺｒＯ２１４％でドープされたＫＡ−１６０担体）１００ｇを、糖衣ドラム（Ｄ＆Ｆ  Ｄｒｏｕｖｅｎ  ＧｍｂＨ社の糖衣釜ＤＦ−ＬＤＰ−３、例としてＤＥ１０２００５０６１３８２Ａ１（特許文献４）も参照）内で、５０℃で、ＫＡｕＯ２３．０２ｇから成る水溶液（３．６０％Ａｕ溶液３．０２ｇ＋水５０ｍｌの混合により製造）でコーティングし（スプレー率８０％、つまり担体１００ｇにつき１分当たり４ｇの溶液を塗布した）、続いて糖衣ドラム内で、５０℃で、Ｐｄ（ＮＨ３）４（ＯＨ）２２７．７９ｇおよびＫＡｕＯ２９．０７ｇから成る混合溶液（４．７０％Ｐｄ溶液２７．７９ｇ＋３．６０％Ａｕ溶液９．０７ｇ＋水５０ｍｌの混合により製造）でコーティングし（スプレー率８０％、つまり担体１００ｇにつき１分当たり４ｇの溶液を塗布した）、流動層乾燥器内で、９０℃で４０分間乾燥させ、フォーミングガスにより１５０℃で４時間還元させる。還元後に、２モルのＫＯＡｃ溶液を「インシピエント・ウェットネス」原理により含浸させ、含浸時間は１時間である。その後、改めて流動層乾燥器内で、９０℃で４０分間乾燥させる。できあがった触媒の、化学的元素分析によって決定されたＬＯＩなしの金属含有率は、Ｐｄ１．１９％＋Ａｕ０．４２％である。
【００８９】
例３：触媒１〜３の、酢酸ビニルモノマー合成時の選択性に関する試験結果
このために酢酸、エチレン、および酸素を、温度１４０℃／１２時間→１４３℃／１２時間→１４６℃／１２時間（スクリーニング・プロトコルの自動化処理の際に順番に開始されるそれぞれの反応温度であり、つまり反応器温度１４０℃で１２時間測定し、その後１４３℃で１２時間、その後１４６℃で１２時間測定する）、および圧力６．５ｂａｒで、それぞれ触媒１〜３により誘導した。使用した成分の濃度は、エチレン４０．２％、Ｏ２６．３％、ＣＯ２０．６％、メタン９．６％、酢酸１２．６８％、残りはＮ２であった。
【００９０】
触媒１〜３に関する試験結果は、図１および下の表１から読み取ることができる。触媒４は、同等のプロセス条件の場合、触媒１および２の選択性と、触媒３の選択性との間の選択性を示す。
【００９１】
【表１】
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【図１】
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