(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
セメントを主成分とするセメントミルクＡ液、カルシウムアルミネートと石膏、凝結調整剤を含有する急硬材スラリーＢ液、及び凝結調整剤を含有するＣ液を混合してなる、Ａ液が水／セメント比で５０〜１２０％であり、Ｂ液が水／急硬材比で５０〜１５０％であり、Ｃ液が水１００部に凝結調整剤１〜２５部であり、Ａ液とＢ液とＣ液の配合割合が、Ａ液１００部に対して、Ｂ液が５．５〜５０部、Ｃ液が０．０１〜１０部である、流動性がＪＡロート値で８〜１５秒で、硬化時間が１〜２０分、２時間の圧縮強度が０．５７（Ｎ／ｍｍ２）以上で１日の圧縮強度が２．８５（Ｎ／ｍｍ２）以上の充填材の製造方法。
【請求項２】
さらに、Ｂ液が酸性物質を含有してなる請求項１に記載の充填材の製造方法。
【請求項３】
酸性物質が硫酸アルミニウムである請求項２項に記載の充填材の製造方法。
【請求項４】
Ｂ液とＣ液を混合した後にＡ液を充填直前に混合してなる請求項１〜３のいずれか１項に記載の充填材の製造方法。
【請求項５】
Ａ液とＣ液を混合した後にＢ液を充填直前に混合してなる請求項１〜３のいずれか１項に記載の充填材の製造方法。
【請求項６】
請求項４または５に記載の製造方法で作製した充填材の輸送距離が３０ｍ以内であることを特徴とする充填工法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンクリート構造物の補修・補強等に用いる永久型枠とコンクリート構造物の隙間への充填、または山岳トンネルの背面空洞充填、土木構造物の空洞充填等の裏込め、軽量盛土、埋め立て等に用いる充填材、およびそれを用いてなる充填工法に関する。
【背景技術】
【０００２】
コンクリート構造物への補修・補強は、既設コンクリート表面を削り落すか、コンクリート内部の鉄筋までコンクリートをハツリした後に、モルタルを吹付けて補修するか、繊維シートを張った後に樹脂コーティングを行っていた（特許文献１参照）。
また、山岳トンネル工法で施工された鉄道、道路、水路トンネルには、背面空洞が存在する場合があり、この背面空洞は、トンネルが塑性圧や偏圧を受けた場合、覆工背面より十分な地盤反力が期待できないため構造的に不利な状態となることがある（特許文献２参照）。
【０００３】
このようなコンクリート構造物への補修・補強は、従来から種々研究され実用に供されている。
永久型枠を用いた充填材としては、一般的にコンクリートやモルタルを投入し、その側圧に対応するため、永久型枠の強度が必要となり、鋼板やコンクリート板で作製し運搬や設置に多大な動力を必要としていた、また、ＦＲＰを使用した永久型枠は、側圧等の圧力に弱く、使用が限定されていた。
そのため、一般的には、側圧の掛らない充填方法が提案されている（特許文献３参照）。
【０００４】
従来、可塑性を有する充填材は、従来から種々研究され実用に供されている。また、流動性モルタルにアタパルジャイトを混入した流動性の膨潤液を加えることにより非流動性の可塑状のグラウト材を得ることが提案されている（特許文献４参照）。
しかしながら、これらは、可塑化材を使用した場合、空隙内部までの完全浸透は不可能で、圧入した場合に、ＦＲＰに掛る側圧により、充填中にＦＲＰに変形が生じてしまう。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１１−１９０１４１号
【特許文献２】特許第３４３５１２２号公報
【特許文献３】特開平１１−２５６８３６号
【特許文献４】特開２００３−０８２６５３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、充填材の充填時の硬化時間を任意にコントロールし、コンクリート構造物と永久型枠の空洞や隙間の充填部に確実に充填することができ、さらに、硬化時間を短くすることで永久型枠、特にＦＲＰ型枠への側圧を低減し、鋼板やコンクリート板の永久型枠の補強材や厚みを減じることができる、充填材およびその製造方法と充填工法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
すなわち、本発明は、（１）セメントを主成分とするセメントミルクＡ液、カルシウムアルミネートと石膏、凝結調整剤を含有する急硬材スラリーＢ液、及び凝結遅延剤を含有するＣ液を混合してなる、Ａ液が水／セメント比で５０〜１２０％であり、Ｂ液が水／急硬材比で５０〜１５０％であり、Ｃ液が水１００部に凝結調整剤１〜２５部であり、Ａ液とＢ液とＣ液の配合割合が、Ａ液１００部に対して、Ｂ液が５．５〜５０部、Ｃ液が０．０１〜１０部である、流動性がＪＡロート値で８〜１５秒で、硬化時間が１〜２０分、２時間の圧縮強度が０．５７（Ｎ／ｍｍ２）以上で１日の圧縮強度が２．８５（Ｎ／ｍｍ２）以上の充填材、（２）さらに、Ｂ液が酸性物質を含有してなる（１）の充填材、（３）酸性物質が硫酸アルミニウムである（２）の充填材、（４）Ｂ液とＣ液を混合した後にＡ液を充填直前に混合してなる（１）〜（３）のいずれかの充填材の製造方法、（５）Ａ液とＣ液を混合した後にＢ液を充填直前に混合してなる（１）〜（３）のいずれかの充填材の製造方法、（６）（４）または（５）の製造方法で作製した充填材の輸送距離が３０ｍ以内である充填工法、である。
【発明の効果】
【０００８】
本発明により、充填時の硬化時間を任意にコントロールし、コンクリート構造物と永久型枠の空洞や隙間の充填部に確実に充填することが可能で、硬化時間を短くすることで永久型枠、特にＦＲＰ型枠への側圧を低減するばかりか、鋼板やコンクリート板の永久型枠の補強材や厚みを減じることができるため、安価な永久型枠を提供することができ経済的である。さらに、山岳トンネルの背面空洞充填、土木構造物の空洞や隙間の充填部に確実に注入し、周辺の隙間等への漏れがなく、硬化時間を短くした充填材が地下水や流水に希釈されるのを防ぐなどの効果を奏する。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明で使用する部や％は、特に規定のない限り質量基準である。
【００１０】
本発明は、セメントを主成分とするセメントミルクＡ液、カルシウムアルミネートと石膏、凝結遅延剤からなる急硬材スラリーＢ液、及び凝結遅延剤のＣ液を充填直前に混合することにより、任意の硬化時間のコントロールが可能とする充填材であり、土木構造物等の空洞や隙間の充填部に確実に注入することなどを目的とするものである。
【００１１】
本発明で使用するセメントとしては、普通、早強、及び中庸熱などの各種ポルトランドセメント、これらポルトランドセメントに、高炉スラグやフライアッシュなどを混合した各種混合セメント、並びに、通常市販されている各種微粒子セメントやエコセメントなどが挙げられる。これらの中では、経済性や作業性が良く、スランプロスが少ない面で、普通ポルトランドセメントを使用することが好ましい。
セメント（Ｃ）に対する水（Ｗ）の配合割合は、Ｗ／Ｃで５０〜１２０％、好ましくは７０〜１００％で、１２０％以上では、短・長期強度の発現が不良の可能性が有り、５０％以下では、セメントミルク（Ａ液）の粘度が高く、圧送性に問題が生じ、急硬材スラリーとの混合性に問題が生ずる可能性があり経済的で無い。
【００１２】
本発明で使用するカルシウムアルミネート（以下、ＣＡという）は、ＣａＯ、Ａｌ２Ｏ３、及びＳｉＯ２を含有するものであり、石膏との併用により主として短期強度の発現に寄与するものである。ＣＡの組成は、ＣａＯ含有率２０〜６０％、Ａｌ２Ｏ３含有率２０〜７０％の範囲のものが好ましく、ＣａＯ含有率３０〜５５％、Ａｌ２Ｏ３含有率３０〜６０％、及びＳｉＯ２含有率０〜２０％の範囲のものがより好ましい。この範囲外では短期強度が小さくなる場合がある。
ＣＡは、石灰石等のカルシア原料、アルミナ、ボーキサイト、長石、及び粘土などのアルミナ原料に、ケイ石、ケイ砂、石英、及びケイ藻土などのシリカ原料などを配合した後、ロータリーキルンなどで焼成、または、電気炉や高周波炉などで溶融することにより製造される。
ＣＡとしては、１２ＣａＯ・７Ａｌ２Ｏ３、ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３、２ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・ＳｉＯ２やＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・２ＳｉＯ２などの結晶性化合物を使用することも可能であるが、短期強度が大きい点で、溶融物を急冷して得られるガラス質のものが好ましい。
ＣＡのガラス化率は、ＣＡを１４００℃で２時間加熱後、５℃／分の冷却速度で徐冷し、粉末Ｘ線回折法により結晶鉱物のメインピークの面積Ｓ０を求め、ＣＡの結晶のメインピークＳから、Ｘ（％）＝１００×（１−Ｓ／Ｓ０）として求められるもので、短期強度の点から５０％以上が好ましく、８０％以上がより好ましく、９０％以上が最も好ましい。５０％未満では短期強度が小さい場合がある。
使用するＣＡの粉末度は、ブレーン比表面積（以下、ブレーン値という）で３０００ｃｍ２／ｇ以上、好ましくは４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ  で、３０００ｃｍ２／ｇ未満では、初期の強度発現性の向上を十分示さないので好ましくない。
【００１３】
本発明で使用する石膏は、無水石膏、半水石膏、及び二水石膏が挙げられ、さらに、天然石膏や、リン酸副生石膏、排脱石膏、及びフッ酸副生石膏などの化学石膏、または、これらを熱処理して得られる石膏などが含まれる。これらの中で強度発現性が大きい点で無水石膏が好ましい。
使用する石膏の粉末度は、ブレーン値で３０００ｃｍ２／ｇ以上、好ましくは４０００〜７０００ｍ２／ｇであり、３０００ｃｍ２／ｇ未満では、初期の強度発現性の向上が十分ではない場合が多い。
ＣＡと石膏の使用量は、ＣＡ１００部に対して、５０〜２００部が好ましく、７０〜１５０部がより好ましい。５０部未満では短期強度が小さい場合があり、２００部を超えても短期強度が小さい場合がある。  
【００１４】
ＣＡと石膏の混合品（以下、急硬材という）の使用量は、セメント１００部に対して、８〜３０部が好ましく、１０〜２５部がより好ましい。８部未満では短期強度が小さい場合があり、３０部を超えても強度増進効果が小さく経済的でない。
【００１５】
凝結調整剤としては、有機酸類やアルカリ金属炭酸塩類などが挙げられる。これらの中では、硬化時間をコントロールでき、ホースなどの閉塞がなく、硬化後の強度発現性が良好な点で、有機酸類とアルカリ金属炭酸塩類を併用することが好ましい。
【００１６】
有機酸類としては、クエン酸、酒石酸、リンゴ酸、及びグルコン酸などのオキシカルボン酸又はこれらの塩（ナトリウム塩やカリウム塩など）などが挙げられる。これらの中では、硬化時間をコントロールでき、ホースなどの閉塞がない点で、オキシカルボン酸及び／又はこれらの塩が好ましく、クエン酸ナトリウムがより好ましい。
【００１７】
アルカリ金属炭酸塩類としては、炭酸リチウム、炭酸ナトリウム、及び炭酸カリウムなどの炭酸塩や、炭酸水素ナトリウムや炭酸水素カリウムなどの重炭酸塩が挙げられる。これらの中では、硬化後の強度発現性が良好な点で、アルカリ金属炭酸塩が好ましく、炭酸カリウムがより好ましい。
【００１８】
有機酸類とアルカリ金属炭酸塩類を併用した場合の両者の混合割合は、アルカリ金属炭酸塩類１００部に対して、有機酸類５〜２００部が好ましく、１０〜１００部がより好ましい。５部未満だと硬化時間をコントロールできず、ホースなどの閉塞が発生する場合があり、２００部を越えると初期強度発現性が低下する場合がある。
【００１９】
凝結調整剤の使用量は、温度と練置き時間に応じて調整するため特に限定されるものではないが、急硬材１００部に対して０．１〜５部が好ましく、０．３〜３部がより好ましい。０．１部未満では、練置き時間が確保しにくい場合があり、５部を超えると硬化時間が異常に長くなり、不均一な固化状態となる場合がある。また、Ｃ液として凝結調整剤を添加するため、急硬材スラリー中の凝結調整剤は、目標とする硬化時間維持に必要な凝結調整剤量より若干少なめが好ましい。
なお、Ｃ液の凝結調整剤としては、Ｂ液の凝結調整剤と同成分で良いが、硬化時間の調整のし易さからから有機酸類である、クエン酸、酒石酸、グルコン酸などのオキシカルボン酸又はこれらの塩（ナトリウム塩やカリウム塩など）を単独で使用するのが好ましい。
【００２０】
急硬材スラリー（Ｂ液）における水（Ｗ）の配合割合は、Ｗ／急硬材で５０〜１５０％、好ましくは７０〜１２０％で、１５０％を超えると、スラリー中の急硬材成分の沈降が発生し、短・長期強度発現が不良の原因となり、５０％未満では、急硬材スラリーの粘度が高く、圧送性に問題が生じ、セメントミルクとの混合性に問題が生ずる可能性があり、その後の強度発現のバラツキの原因となる。
【００２１】
本発明で使用する酸性物質は、温度変化による硬化時間の変化を緩やかにし、強度発現性を良好にし、急硬材スラリーの特性を保持するために使用するものである。急硬材と水を混合して急硬材スラリーを調製した後、急硬材スラリーとセメントミルクを混合するまで急硬材スラリーを練り置く必要がある。この急硬材スラリーの練り置き時間が長いと、当初設定していた硬化時間が短くなり、強度発現性が低下する場合がある。特に高温時にはその傾向が顕著となり、ホースが閉塞し、型枠内へ急硬性セメントミルクが十分に充填できない場合があるという課題があった。この課題を解決するために酸性物質を使用するものである。
【００２２】
酸性物質としては、リン酸一ナトリウムやリン酸一カリウムなどのリン酸塩、硫酸アルミニウムや硫酸アンモニウムなどの硫酸塩、並びに硫酸水素ナトリウムや硫酸水素カリウムなどの重硫酸塩などが挙げられる。これらの中では、流動性が良好で、安全な点で、硫酸塩が好ましく、硫酸アルミニウムがより好ましい。また、硫酸、塩酸、及び硝酸などの強酸やリン酸も使用できる。
【００２３】
酸性物質の使用量は、急硬成分と石膏の合計１００部に対して、１０部以下が好ましく、５部以下がより好ましい。１０部を超えると強度発現性が低下する場合がある。
【００２４】
本発明で使用するＣ液は、凝結調整剤を水に溶解して得られるもので、必要に応じてセメントミルクや急硬材スラリーに両者が混合する前にどちらかにＣ液を添加することにより、急硬性セメントミルクの硬化時間を作業中に任意に変動させることが可能となる。
【００２５】
Ｃ液の濃度は、水１００部に凝結調整剤１〜２５部、好ましくは５〜１５部で、１部未満だと硬化時間のコントロールが難しく、追加添加により強度低下の原因となり、２５部を超えると添加量の変動による硬化時間の変化が大きくなり、施工性が悪くなる場合がある。
【００２６】
Ｃ液のセメントミルク（Ａ液）や急硬材スラリー（Ｂ液）への混合は、圧送されているセメントミルクまたは急硬材スラリー圧送管中の枝管（Ｙ字管又はシャワーリング）へＣ液用ポンプ等により圧入される。
【００２７】
セメントミルク（Ａ液）と急硬材スラリー（Ｂ液）の混合は、圧送されているセメントミルク圧送管中の枝管（Ｙ字管又はシャワーリング）へ急硬材スラリー用ポンプなどにより圧入され、無駆動ミキサ（スタッティックミキサ）により混合し、注入する方法が好ましい。
【００２８】
セメントミルク（Ａ液）と急硬材スラリー（Ｂ液）の混合後の硬化時間は、永久型枠に掛る側圧の低減を考慮し、急硬性セメントミルクの打設速度（高さ０．５ｍ／ｍｉｎ以上）が早い場合は１〜５分、打設速度（高さ０．１ｍ／ｍｉｎ程度）が遅い場合は３〜２０分が好ましい。
【００２９】
セメントミルクと急硬材スラリーの混合から充填までのホースの長さは、３０ｍ以下であり、好ましくは１〜１０ｍで、３０ｍを超えると、特に高温時にホース内の蓄熱や圧送による摩擦熱等により、硬化時間が短くなりホースを固める場合がある。
【００３０】
本発明の充填材の流動性は、ＪＡロート値で８〜１５秒であり、優れた充填性能を有し、細い空隙充填にも適しているものである。
【００３１】
本発明の充填材の充填方法は、充填材におけるセメントミルク（Ａ液）と急硬材スラリー（Ｂ液）と凝結遅延剤を含有するＣ液を、施工現場で、または施工現場とは異なる場所で予め製造し、現場で混合するものである。これらの液の製造装置については、従来と同様でよく、グラウトミキサ、モルタルミキサ、ハンドミキサなど、通常の充填材用のセメントミルクや急硬材スラリーを作製する際に使用されているミキサを用いることができる。混練時間は特に材料分離が生じなければ限定されるものではなく、例えばハンドミキサで１分程度が好適である。
Ａ液とＢ液とＣ液の配合割合は、使用条件により変動するが、通常、Ａ液１００部に対して、Ｂ液が５．５〜５０部、Ｃ液が０．０１〜１０部程度である。
【実施例】
【００３２】
以下、実験例に基づき詳細に説明する。
【００３３】
実験例１
表１に示すセメントミルクと急硬材スラリーを別々にハンドミキサで混練りして調製した。別途凝結調整剤１０％水溶液Ｃ液を作り別添加した、但し、Ｃ液は急硬材スラリーに添加した。
【００３４】
【表１】
0005925538.tif 000002
【００３５】
調製したセメントミルク（Ａ液）とＣ液を混合した急硬材スラリー（Ｂ液）をハンドミキサで１０秒均一混合し充填材（Ａ液＋Ｂ液＋Ｃ液）とし、硬化時間、圧縮強度を測定した。
尚、セメント１００部に対する急硬材の配合割合（部）と、急硬材１００部に対する凝結調整剤１０％水溶液Ｃ液の配合割合（部）を表２に示す。また、測定結果を表２に併記する。
【００３６】
＜使用材料＞
セメント：普通ポルトランドセメント、市販品、密度３．１５ｇ／ｃｍ３
急硬材：ＣＡ（１２ＣａＯ・７Ａｌ２Ｏ３  組成）、ガラス化率９９％以上、ブレーン値６０５０ｃｍ２  ／ｇ、市販無水セッコウの粉砕品、ブレーン値５９００ｃｍ２／ｇを等量で混合。
凝結調整剤（１）：クエン酸と炭酸カリウムの質量比１：３の混合品
凝結調整剤（２）：クエン酸ナトリウム
【００３７】
＜測定方法＞
硬化時間測定方法：充填材（Ａ液＋Ｂ液＋Ｃ液）をカップに入れ、横にして動かなくなった時点。
流動性試験：ＪＡロートで測定。ＪＳＣＥ−Ｆ５３１のＰＣグラウトの流動性試験方法による。
圧縮強度：ＪＳＣＥ−Ｆ５６及びＪＩＳ Ｒ ５２０１に準ずる（４ｃｍ×４ｃｍ×１６ｃｍ供試体使用）。
【００３８】
【表２】
0005925538.tif 000003
【００３９】
表２より、本発明の充填材を使用することにより、充填材の硬化時間のコントロールが容易で強度発現性が良好なことが判る。
【００４０】
実験例２
硫酸アルミニウムを急硬材１００部に対して表３に示す割合で混和し、急硬材スラリーの練置き時間別で試験を実施したこと以外は実験例１と同様に行った。硫酸アルミニウムの配合割合および凝結調整剤１０％水溶液Ｃ液を変えた結果を表３に併記する。
【００４１】
＜使用材料＞
硫酸アルミニウム：市販品、含水物（１６水塩）
【００４２】
【表３】
0005925538.tif 000004
【００４３】
表３より、硫酸アルミニウムを使用することにより、急硬材スラリー（Ｂ液）を練置いても硬化時間はあまり変わらないことが判る。また、強度発現性は良好であることが判る。
【００４４】
実験例３
表面を塩ビ板で側面、裏面は合板で高さ２ｍ、幅１ｍ、厚み１０ｃｍで上面解放の空洞充填用型枠を作製し、上部より、表１、表２に準じ、充填材（Ａ液＋Ｂ液＋Ｃ液）を流し込み、塩ビ板最下部中央に圧力計を取付、急硬性セメントミルクが型枠に掛る圧力と塩ビ板の膨れを測定した。結果を表４に併記する。
セメントミルク（Ａ液）、急硬材スラリー（Ｂ液）はハンドミキサで混練りし、各スクイズポンプのホッパーに入れ、セメントミルク８．２５リットル／ｍｉｎ、急硬材スラリー１．７５リットル／ｍｉｎで吐出し、途中でセメントミルク（Ａ液）、急硬材スラリー（Ｂ液）を混合管で混合し、急硬性セメントミルク（Ａ液＋Ｂ液）として、型枠上部より充填した。Ｃ液は、急硬材スラリー（Ｂ液）中の急硬材１００部に対し表４で示す割合を二股管で急硬材スラリー（Ｂ液）側に流し込んだ。
【００４５】
＜測定方法＞
最大圧力：バルコム社製デジタル圧力計（ＶＰＣ−Ａ５−Ｓ−Ａ−１００．０ｋＰａ−１）で測定。
塩ビ板の膨れ：塩ビ板の最大膨れを注入前と後のノギスの差で測定。
硬化時間：圧力計の圧力上昇が無くなった時点。
【００４６】
【表４】
0005925538.tif 000005
【００４７】
表４より、本発明の充填材を使用することにより、硬化時間が取れ、充填後の型枠に掛る圧力が低く、塩ビ板の膨れが極端に少ない事が判る。
【００４８】
実験例４
実験例３の試験方法に準じて、Ｃ液を、セメントミルク（Ａ液）中のセメント１００部に対し表５で示す割合を二股管でセメントミルク（Ａ液）側に流し込んだ。結果を表５に併記する。
【００４９】
【表５】
0005925538.tif 000006
【００５０】
表５より、Ｃ液をセメントミルク(Ａ液)側に入れることにより、急硬材スラリー（Ｂ液）側への使用より硬化時間が長くなるが(Ｃ液が減らせる)、充填後の型枠に掛る圧力、塩ビ板の膨れが等が殆ど変わらないばかりか、圧縮強度発現も変わらないことが判る。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明により、充填時の硬化時間を任意にコントロールし、コンクリート構造物と永久型枠の空洞や隙間の充填部に確実に充填することが可能で、硬化時間を短くすることで永久型枠、特にＦＲＰ型枠への側圧を低減するばかりか、鋼板やコンクリート板の永久型枠の補強材や厚みを減じることができるため、安価な永久型枠を提供することができ経済的である。さらに、山岳トンネルの背面空洞充填、土木構造物の空洞や隙間の充填部に確実に注入し、周辺の隙間等への漏れがなく、硬化時間を短くした充填材が地下水や流水に希釈されるのを防ぐなどの効果を奏するので、土木分野などで広範に使用することが出来る。