(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１部材と第２部材とを備えるゴルフクラブヘッドの製造方法であって、
上記第１部材が金属であり、
上記第２部材が金属であり、
上記ゴルフクラブヘッドのヘッド表面に、上記第１部材と上記第２部材との境界が存在し、
蒸着工程により、上記ヘッド表面の、上記境界を含む領域に、蒸着層が形成されており、
上記蒸着工程における温度Ｔｐが、１５０℃以下であり、
上記第１部材がヘッド本体であり、上記第２部材がフェースプレートであり、上記ヘッド本体がフェース開口を有し、このフェース開口に上記フェースプレートが嵌め込まれており、上記フェースプレートがフェース溝を有しており、上記フェース溝が切削油を用いた切削加工によって上記フェースプレートに形成されているゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項２】
上記蒸着がＰＶＤである請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項３】
上記第１部材と上記第２部材とが接着剤によって接着されている請求項１又は２に記載のゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項４】
上記蒸着層が表面層と下層とを有する請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項５】
上記下層が上記表面層に比較して過酸化水素による剥離性が高い請求項４に記載のゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項６】
露出している上記蒸着層がＴｉＣ層である請求項１から５のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項７】
上記蒸着層の総厚みＴｔが、０．５μｍ以上３．０μｍ以下である請求項１から６のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項８】
上記温度Ｔｐが９０℃以上である請求項１から７のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項９】
上記蒸着層が表面層と第二層とを有しており、
上記表面層がＴｉＣ層であり、上記第二層がＣｒＮ層又はＺｒ層である請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項１０】
上記第１部材と上記第２部材との上記境界に蒸着を阻害する阻害物質が存在し、この阻害物質が上記切削油を含む請求項１から９のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴルフクラブヘッドに関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフクラブヘッドには、表面処理が施されることがある。典型的な表面処理は、塗装及びメッキである。
【０００３】
特開２００１−３２７６３６号公報は、気相コーティングによって形成されたコーティング層により被覆されたゴルフクラブヘッドを開示する。この公報では、チタン合金製のフェース板を有するアイアンヘッドが開示されている。気相コーティングとして、ＰＶＤ（物理的蒸着法）、ＣＶＤ（化学的蒸着法）及び拡散法が例示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００１−３２７６３６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記文献で記載されているヘッドでは、フェース板とヘッド本体との境界が存在する。部材間の境界を有するヘッドに蒸着を行うと、この境界付近において不良が発生することが判明した。
【０００６】
本発明の目的は、部材間の境界における蒸着不良を抑制しうるゴルフクラブヘッドの提供にある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明のゴルフクラブヘッドは、第１部材と第２部材とを備えている。ヘッド表面に、上記第１部材と上記第２部材との境界が存在している。上記ヘッド表面の、上記境界を含む領域に、蒸着層が形成されている。蒸着工程における温度Ｔｐが、１５０℃以下である。
【０００８】
好ましくは、上記蒸着はＰＶＤである。
【０００９】
好ましくは、上記第１部材と上記第２部材とが接着剤によって接着されている。
【００１０】
好ましくは、上記蒸着層は表面層と下層とを有する。
【００１１】
好ましくは、露出している上記蒸着層はＴｉＣ層である。
【００１２】
好ましくは、上記蒸着層の総厚みＴｔは、０．５μｍ以上３．０μｍ以下である。
【発明の効果】
【００１３】
部材間の境界における蒸着不良が抑制されうる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】図１は、本発明の第一実施形態のゴルフクラブヘッドの斜視図である。
【図２】図２は、図１のヘッドの正面図である。
【図３】図３は、図２のＦ３−Ｆ３線に沿った断面図である。
【図４】図４は、フェース表面における拡大断面図である。
【図５】図５は、図２の円Ｆ５における拡大図である。
【図６】図６は、第二実施形態に係るヘッドのフェース表面における拡大断面図である。
【図７】図７は、第三実施形態に係るヘッドのフェース表面における拡大断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
【００１６】
図１は、本発明の第一実施形態に係るゴルフクラブヘッド２の斜視図である。図２はヘッド２の正面図である。図３は、図２のＦ３−Ｆ３線に沿った断面図である。ヘッド２は、アイアン型のゴルフクラブヘッドである。ヘッド２は、フェース４、ホーゼル６及びソール８を有する。ホーゼル６は、ホーゼル孔１０を有する。フェース４の表面には、フェース溝ｇｖが設けられている。なお図３では、フェース溝ｇｖの記載が省略されている。
【００１７】
フェース４の中央部には、ショットブラスト処理が施されている。全てのフェース溝ｇｖは、ショットブラスト処理が施された領域Ｒｓに位置する。フェース４のトウ側及びヒール側には、ショットブラスト処理が施されていない領域Ｒｎが存在する。符号ｂ１は、領域Ｒｓと領域Ｒｎとの境界線である。
【００１８】
ヘッド２は、第１部材としてのヘッド本体ｈ１と、第２部材としてのフェースプレートｐ１とを有する。ヘッド本体ｈ１（第１部材）は、金属である。ヘッド本体ｈ１の材質は、ステンレス鋼である。フェースプレートｐ１（第２部材）は、金属である。フェースプレートｐ１の材質は、チタン合金である。ヘッド２は、キャビティバックアイアンである。ヘッド２の形状は限定されない。
【００１９】
ヘッド本体ｈ１はフェース開口を有する。このフェース開口の輪郭は、フェースプレートｐ１の輪郭に略等しい。このフェース開口に、フェースプレートｐ１が嵌め込まれている（図３参照）。フェースプレートｐ１は、フェース４の大半を構成している。全てのフェース溝ｇｖは、フェースプレートｐ１に設けられている。図２には、フェースプレートｐ１とヘッド本体ｈ１との境界ｋ１が図示されている。この境界ｋ１は、実際のヘッドでは、ほとんど目立たない。このため図１では、境界ｋ１の記載が省略されている。
【００２０】
フェース４において、フェースプレートｐ１とヘッド本体ｈ１とは、同一の平面ＰＬ１を構成している。この平面ＰＬ１がフェース面である。境界ｋ１は、この平面ＰＬ１に位置している。
【００２１】
フェース４には、表面処理が施されている。フェース４の全体に表面処理が施されている。この表面処理は、蒸着である。本実施形態では、この蒸着として、ＰＶＤが採用されている。
【００２２】
本実施形態では、ショットブラスト処理は、蒸着処理の後になされている。ショットブラスト処理の後に蒸着処理がなされてもよい。
【００２３】
フェース溝ｇｖは、切削加工によって形成されている。具体的には、フェース溝ｇｖは、カッターによって加工されている。この加工は、ＮＣ加工である。ＮＣとは、数値制御（Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ  Ｃｏｎｔｒｏｌ）を意味する。フェース溝ｇｖが形成された後に、蒸着処理がなされている。よってフェース溝ｇｖの表面（フェース溝ｇｖの底面を含む）にも、蒸着処理が施されている。
【００２４】
図２が示すように、フェースプレートｐ１のヒール側の端は、境界線ｂ１に略沿っている。一方、フェースプレートｐ１のトウ側の端は、ヘッド２の輪郭線に略沿っている。フェースプレートｐ１は、領域Ｒｓと領域Ｒｎとを有する。フェースプレートｐ１のトウ側の部分は、領域Ｒｎである。フェースプレートｐ１は、境界線ｂ１を有する。
【００２５】
フェース４の表面は平面である。この平面部分の全体に蒸着がなされている。蒸着が施されている領域は、境界ｋ１を含む。
【００２６】
なお、蒸着として、ＰＶＤ（物理的蒸着法）及びＣＶＤ（化学的蒸着法）が例示される。ＰＶＤとして、真空蒸着、スパッタリング、イオンプレーティング、イオンビーム蒸着及びイオン注入蒸着が例示される。ＣＶＤとして、プラズマＣＶＤ、レーザ励起ＣＶＤ、光励起ＣＶＤ等が挙げられる。化学反応が行われるチャンバー内の圧力の観点からは、常圧ＣＶＤ及び減圧ＣＶＤが例示される。公知の設備によって蒸着が実施されうる。
【００２７】
蒸着される物質として、例えば、ＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＣＮ、ＣｒＮ、Ｚｒ、ＺｒＮ、ＳｉＣ、Ａｌ２Ｏ３、ＢＮ、ＳｉＯ２、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２、ＭｇＦ２等が挙げられる。ＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボン）が用いられても良い。これらは、蒸着される物質として公知である。
【００２８】
図４は、ヘッド２の表面付近の断面図である。フェース４の表面には、表面層Ｌｓが形成されている。この表面層Ｌｓが蒸着層である。この表面層Ｌｓが、ＰＶＤにより形成されている。表面層Ｌｓは、露出している蒸着層である。
【００２９】
本実施形態では、ＴｉＣ（炭化チタン）が用いられている。即ち、表面層Ｌｓは、ＴｉＣ層である。このＴｉＣは、黒色を呈する。  
【００３０】
図５は、図２においてＦ５で示された円内の拡大図である。図５において２点鎖線で示されるのは、外観不良部ｆａである。本発明を適用しないヘッドについて、外観不良部ｆａが観察された。外観不良部ｆａは、周囲の部分と比較して、視認可能な色差を形成していた。この外観不良部ｆａは、視覚によって認識可能であった。この外観不良部ｆａは、製品価値を低下させる。外観不良部ｆａが生じた場合、蒸着処理をやり直す（改修する）必要が生じる。なお、本実施形態では、この外観不良部ｆａはほとんど発生しない。またこの外観不良部ｆａが発生した場合でも、改修（やり直し）が可能である。
【００３１】
この外観不良部ｆａを解消するため、多数のテストがなされた。結果として、蒸着工程における条件により、外観不良部ｆａの発生率が変化しうることが判明した。特に、蒸着工程における温度Ｔｐが、外観不良部ｆａの抑制に寄与することが判明した。
【００３２】
外観不良部ｆａを抑制する観点から、温度Ｔｐは、１５０℃以下が好ましく、１４０℃以下がより好ましく、１３０℃以下がより好ましく、１２０℃以下が更に好ましい。温度Ｔｐが低すぎると、蒸着が困難となったり、密着性が低下したりする場合がある。この観点から、温度Ｔｐは、９０℃以上が好ましく、１００℃以上がより好ましい。複数の蒸着層がある場合、全ての蒸着工程において、温度Ｔｐが、これらの好ましい温度範囲を満たすのがよい。
【００３３】
ヘッドへのＰＶＣ処理において、これまで、処理温度Ｔｐは、通常の温度、即ち、３００℃程度とされていた。フェースとボディーとが一体構造のヘッドでは、この処理温度で問題は生じなかった。しかし複数部材の境界が存在する場合、外観不良の問題が生ずることが分かった。温度Ｔｐを低くすることで、外観不良部ｆａが減少するという結果が得られた。
【００３４】
外観不良部ｆａが発生する原因の詳細は不明であるが、後述される実施例の結果を分析することで、この発生原因が推測されうる。この推測されうる原因の一つは、境界ｋ１に、蒸着を阻害する物質（以下、阻害物質Ｐｔともいう）が存在することである。この阻害物質Ｐｔとして、接着剤、切削油及びパテが例示される。この接着剤は、フェースプレートｐ１とヘッド本体ｈ１との接合に用いられている。切削油は、フェース溝ｇｖを切削加工する際に用いられる。パテは、切削油が境界ｋ１に入り込むのを防止するために用いられうる。これらの阻害物質Ｐｔが残留していたため、蒸着に不具合が生じたと考えられる。また、特に接着剤は、高温になると流れやすい。このため、高温での処理中に、接着剤の流出が生じた可能性がある。
【００３５】
なお、パテとは、肉盛り用の材料であり、凹み、割れ、穴等を埋めるために用いられる。このパテとして、エポキシパテ、ポリエステルパテ、石膏パテ及び炭酸カルシウムパテが例示される。
【００３６】
上記接着剤は限定されない。この接着剤として、アクリル系接着剤、エポキシ系接着剤、ウレタン系接着剤等が例示される。接合強度の観点からは、エポキシ系接着剤が好ましい。耐熱性の観点からは、ウレタン系接着剤が好ましい。後述されるように、蒸着工程における温度Ｔｐが低くされると、熱による接着剤の変質が抑制される。よって、温度Ｔｐが低い場合、比較的耐熱性が弱い接着剤であっても用いることができる。この観点から、耐熱性は高くないものの接着力に優れたエポキシ系接着剤が、好ましく用いられ得る。温度Ｔｐが低い場合、接着剤の選択自由度が向上する。温度Ｔｐが低い場合、接着剤が変質しにくく、接着性が維持される。よってフェースプレートｐ１の固定が確実である。
【００３７】
ヘッド２では、蒸着層が１層である。蒸着層は、１層であってもよいし、２層であってもよいし、３層以上であってもよい。以下では、蒸着層が２層である例が説明される。
【００３８】
図６は、第二実施形態に係るヘッド２０におけるフェース２２の拡大断面図である。蒸着層が２層である他は、このヘッド２０は、第一実施形態のヘッド２と同じである。
【００３９】
ヘッド２０では、蒸着層が複数である。ヘッド２０では、蒸着層が２層である。表面層Ｌｓ及び第二層Ｌｇは、蒸着層である。表面層Ｌｓ及び第二層Ｌｇは、ＰＶＤにより形成されている。表面層Ｌｓは、ＴｉＣ層である。第二層は、ＣｒＮ（窒化クロム）層である。
【００４０】
第二層Ｌｇは、下層の一例である。下層は、表面層Ｌｓよりも内側の層である。下層は、１層であってもよいし、２層以上であってもよい。下層（第二層Ｌｇ）は、素材（金属素材）に接している。この素材は、フェースプレートｐ１又はヘッド本体ｈ１である。
【００４１】
前述の通り、ＴｉＣ層は黒色を呈する。よってヘッド２０のフェース２２は、前述したヘッド２と同様に、黒色を呈する。摩耗によってＴｉＣ層が剥がれた場合、ＣｒＮ層が露出する。このＣｒＮ層は、光沢のある金属色を呈する。
【００４２】
このＣｒＮ層が、外観性の維持に効果的であることが判明した。ヘッド２の場合、ＴｉＣ層が剥がれると、ヘッド本体ｈ１又はフェースプレートｐ１の金属素材が露出する。金属素材が露出した場合、外観性が低下しやすいことが判明した。バンカー等での使用に起因してＴｉＣ層が剥がれた場合、この剥がれの跡は、多数の傷のように見える。この傷のような跡は、外観性を損ねる。この跡は、使用者に、表面処理が剥がれたとの否定的な印象を与える。ＴｉＣ層は黒色であり、この黒色が失われた部分は目立つ。
【００４３】
ＣｒＮ層が存在する場合、剥がれの跡が目立たなくなることが判明した。この理由の詳細は不明である。推測される理由は、ＣｒＮ層が存在する場合、金属素材が露出した場合と比較して、露出部の表面の平滑度が高くなることである。平滑度が高い場合、表面の外観が向上し、剥がれの跡が目立たなくなると考えられる。又は、平滑度が高い場合、表面処理が剥がれたとの否定的な印象が生じにくい。
【００４４】
図７は、第三実施形態に係るヘッド３０におけるフェース３２の拡大断面図である。蒸着層が２層である他は、このヘッド３０は、第一実施形態のヘッド２と同じである。
【００４５】
ヘッド３０では、蒸着層が複数である。ヘッド３０では、蒸着層が２層である。表面層Ｌｓ及び第二層Ｌｇは、蒸着層である。表面層Ｌｓ及び第二層Ｌｇは、ＰＶＤにより形成されている。表面層Ｌｓは、ＴｉＣ層である。第二層は、Ｚｒ（ジルコニウム）層である。
【００４６】
前述の通り、ＴｉＣ層は黒色を呈する。よってヘッド３０のフェース３２は、前述したヘッド２と同様に、黒色を呈する。摩耗によってＴｉＣ層が剥がれた場合、Ｚｒ層が露出する。このＺｒ層は、光沢のある金属色を呈する。
【００４７】
このＺｒ層が、外観性の維持に効果的であることが判明した。ヘッド２の場合、ＴｉＣ層が剥がれると、ヘッド本体ｈ１又はフェースプレートｐ１の金属素材が露出する。金属素材が露出した場合、外観性が低下しやすいことが判明した。バンカー等での使用に起因してＴｉＣ層が剥がれた場合、この剥がれの跡は、多数の傷のように見える。この剥がれの跡は、外観性を損ねる。この剥がれの跡は、使用者に、表面処理が剥がれたとの否定的な印象を与える。ＴｉＣ層は黒色であり、この黒色が失われた部分は目立つ。
【００４８】
Ｚｒ層が存在する場合、剥がれの跡が目立たなくなることが判明した。この理由の詳細は不明である。推測される理由は、Ｚｒ層が存在する場合、金属素材が露出した場合と比較して、露出部の表面の平滑度が高くなることである。平滑度が高い場合、表面の外観が向上し、剥がれの跡が目立たなくなると考えられる。
【００４９】
ヘッド２０及びヘッド３０が示すように、表面層の下に第二の蒸着層が存在することで、表面層が剥がれた場合の外観性が向上することが判明した。なお、金属素材（ステンレス鋼、チタン合金等）の色は、上記第二層の色と似ている。よって、表面層が剥がれた場合の外観は、第二層の有無によって変化しないと思われた。しかし実際には、第二層の存在が、表面層の摩耗時における外観性を向上させることが判明した。これは、当業者にとって意外であった。
【００５０】
後述の実施例が示すように、ヘッド２、ヘッド２０及びヘッド３０において、蒸着工程の改修が行われた。その結果、ヘッド２及びヘッド２０では、蒸着工程の改修の成功率Ｓｒが低いことが判明した。これに対してヘッド３０では、成功率Ｓｒが高いことが判明した。
【００５１】
蒸着工程の改修では、先ず、剥離工程がなされる。この剥離工程では、剥離剤が用いられる。好ましい剥離剤として、Ｈ２Ｏ２（過酸化水素）が挙げられる。次に、再蒸着工程がなされる。再蒸着工程は、当初の蒸着工程と同じである。なお後述されるように、Ｈ２Ｏ２によってＣｒＮを完全に剥離することは難しいと推定される。
【００５２】
ヘッド３０において上記成功率Ｓｒが高い理由が検討された。上記剥離剤によって蒸着層が剥がれやすい場合、上記成功率Ｓｒが高いと考えられる。上記剥離剤によって蒸着層が剥がれにくい場合、上記成功率Ｓｒが低いと考えられる。剥離工程において蒸着が残存した場合、この残存した蒸着層が再蒸着の不良を生じさせると推測される。
【００５３】
成功率Ｓｒを高める観点から、表面層Ｌｓよりも下側の蒸着層は、表面層に比較して、剥離剤による剥離性が高いのが好ましい。剥離剤として、過酸化水素及び水酸化ナトリウムが挙げられ、好ましくは過酸化水素である。水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）も試したが、フェース素材の腐食が発生した。
【００５４】
耐久性の観点から、蒸着層の総厚みＴｔは、０．５μｍ以上が好ましく１．０μｍ以上がより好ましい。厚みＴｔが過大である場合、剥離が起こりやすい。剥離の抑制及び改修の容易性の観点から、蒸着層の総厚みＴｔは、３．０μｍ以下が好ましく、２．５μｍ以下がより好ましい。
【００５５】
耐久性の観点から、ＴｉＣ層の厚みは、０．３μｍ以上が好ましく、０．８μｍ以上がより好ましい。剥離の抑制及び改修の容易性の観点から、ＴｉＣ層の厚みは、２．６μｍ以下が好ましく、２．１μｍ以下がより好ましい。
【００５６】
表面層の剥離を目立たなくする観点から、下層の厚みＴ２は、０．１μｍ以上が好ましく、０．２μｍ以上がより好ましい。剥離の抑制及び改修の容易性の観点から、下層の厚みＴ２は、０．５μｍ以下が好ましく、０．４μｍ以下がより好ましい。なお下層とは、蒸着層のうち、表面層を除く部分を意味する。
【００５７】
蒸着工程に要する時間Ｔｍは、蒸着層の厚みが適切となるように設定されうる。
【実施例】
【００５８】
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
【００５９】
テストＡ、Ｂ及びＣが実施された。テストＡでは、蒸着層がＴｉＣのみとされた。テストＢでは、蒸着層がＴｉＣ（第一層）及びＣｒＮ（第二層）とされた。テストＣでは、蒸着層がＴｉＣ（第一層）及びＺｒ（第二層）とされた。テストＡの結果は、下記の表１及び表２に示される。テストＢの結果は、下記の表３に示される。テストＣの結果は、下記の表４に示される。
【００６０】
［テストＡ］
【００６１】
［実施例１ａ］
前述したヘッド２と同じヘッドが作製された。フェースプレートｐ１のフェース溝ｇｖは、切削加工（ＮＣ加工）によりに形成された。このＮＣ加工の際に切削油が用いられた。フェースプレートｐ１は、ヘッド本体ｈ１の開口に圧入された。フェースプレートｐ１の固定では、圧入による嵌合と接着剤とが併用された。フェースプレートｐ１は、接着剤によって、ヘッド本体ｈ１に接合された。この接着剤として、住友スリーエム社製の商品名「ＥＷ２０１０」が用いられた。蒸着工程の前に、フェース面が洗浄された。この洗浄には、有機溶剤が用いられた。この洗浄は、具体的には、拭き取り工程とされた。この拭き取り工程では、有機溶剤を含ませた布により、フェース面の拭き取りが実施された。この洗浄の後に、蒸着工程がなされた。蒸着の種類は、ＰＶＤとされた。ＰＶＤ処理は、真空条件等、公知の条件により実施された。蒸着層は、ＴｉＣとされた。蒸着工程において、処理温度Ｔｐは１５０℃とされた。蒸着に要した時間Ｔｍは８０分とされた。実施例１ａの仕様及び評価結果が下記の表１に示される。
【００６２】
［実施例２ａから１４ａ］
表１に示される仕様の他は実施例１ａと同様にして、実施例２ａから１４ａのヘッドを得た。これらの仕様及び評価結果が下記の表１に示される。なお、実施例８ａでは、上記洗浄において、溶剤に代えて水が用いられた。また、実施例９ａでは、上記接着剤が用いられなかった。
【００６３】
［比較例１ａから５ａ］
表２に示される仕様の他は実施例１ａと同様にして、比較例１ａから５ａのヘッドを得た。これらの仕様及び評価結果が下記の表２に示される。
【００６４】
【表１】
0005925446.tif 000002
【００６５】
【表２】
0005925446.tif 000003
【００６６】
［テストＢ］
【００６７】
［実施例１ｂ］
前述したヘッド２０と同じヘッドが作製された。下層（第二層）としてＣｒＮが形成され、各層の仕様が表３に示される通りとされた他は実施例１ａと同様にして、実施例１ｂのヘッドを得た。実施例１ｂの仕様及び評価結果が下記の表３に示される。
【００６８】
［実施例２ｂから１０ｂ及び比較例１ｂから４ｂ］
表３に示される仕様の他は実施例１ｂと同様にして、実施例２ｂから１０ｂ及び比較例１ｂから４ｂのヘッドを得た。これらの仕様及び評価結果が下記の表３に示される。
【００６９】
【表３】
0005925446.tif 000004
【００７０】
［テストＣ］
【００７１】
［実施例１ｃ］
前述したヘッド３０と同じヘッドが作製された。下層（第二層）としてＺｒが形成され、各層の仕様が表４に示される通りとされた他は実施例１ａと同様にして、実施例１ｃのヘッドを得た。実施例１ｃの仕様及び評価結果が下記の表４に示される。
【００７２】
［実施例２ｃから９ｃ及び比較例１ｃから４ｃ］
表４に示される仕様の他は実施例１ｃと同様にして、実施例２ｃから９ｃ及び比較例１ｃから４ｃのヘッドを得た。これらの仕様及び評価結果が下記の表４に示される。
【００７３】
【表４】
0005925446.tif 000005
【００７４】
評価方法は次の通りである。
【００７５】
［外観不良率］
各ヘッドがそれぞれ１０個ずつ作製された。目視により、境界ｋ１付近の外観不良部ｆａを確認した。外観不良部ｆａが視認されたヘッドが不良とされた。外観不良率は以下の基準で５段階評価された。
Ａ：不良率が２０％以下
Ｂ：不良率が２０％を超えて４０％以下
Ｃ：不良率が４０％を超えて６０％以下
Ｄ：不良率が６０％を超えて８０％以下
Ｅ：不良率が８０％を超える
【００７６】
［改修評価］
全てのヘッドについて、蒸着工程の改修（やり直し）がなされた。剥離工程及び再蒸着工程が実施された。剥離工程では、剥離剤として過酸化水素水が用いられた。次に、そのヘッドに実施されていた元の蒸着工程と同様にして、再蒸着工程がなされた。その後、目視により、外観不良が確認された。以下の基準で３段階評価された。
Ａ：不良率が１０％以下
Ｂ：不良率が１０％を超えて５０％以下
Ｃ：不良率が５０％を超える
【００７７】
［バンカー耐久テスト］
各例のヘッドのそれぞれに、シャフト及びグリップが装着され、ゴルフクラブが作製された。バンカーショットを４０回行い、ソールの状態を画像処理（２値化）により定量的に評価した。以下の基準で３段階評価された。
Ａ：ＴｉＣ（黒色）の剥離及びソールの傷がそれほど目立たない
Ｂ：ＴｉＣ（黒色）の剥離及びソールの傷がやや目立つ
Ｃ：ＴｉＣ（黒色）の剥離及びソールの傷が目立つ
【００７８】
表１から表４の評価結果は、以下の如く分析される。
【００７９】
［テストＡ］
実施例１ａから１４ａでは、外観不良率が低い。これは、蒸着工程における温度Ｔｐが低いからであると考えられる。温度Ｔｐがより低い実施例４ａから６ａでは、外観不良率がより低下している。これらの結果は、接着剤が阻害物質Ｐｔとして作用してことを示唆している。
【００８０】
実施例８ａでは、洗浄工程において、溶剤ではなく水が用いられている。実施例８ａの外観不良率は、実施例５ａよりもやや悪化している。このことから、阻害物質Ｐｔの残留が、外観不良部ｆａが発生する一因であることが推定される。
【００８１】
実施例９ａでは、接着剤が用いられておらず、外観不良率は低い。実施例１０ａでは、時間Ｔｍ（Ｔ１）が長くされ、厚みＴｔが厚くされている。
【００８２】
実施例１ａから１３ａでは、改修評価が良好であった。剥離剤によってＴｉＣがほぼ完全に除去されたためと考えられる。実施例１４ａでは、厚みＴｔが厚いため、改修評価が劣っていた。
【００８３】
比較例１ａから３ａ及び５ａでは、外観不良率が悪化している。これは、温度Ｔｐが高いためであると考えられる。この結果は、接着剤が阻害物質Ｐｔとして作用していることを示唆している。
【００８４】
比較例４ａは、外観不良率が比較的良好である。比較例４ａでは接着剤が用いられていない。この結果は、接着剤が阻害物質Ｐｔとして作用していることを示唆している。
【００８５】
実施例１ａから１３ａでは、バンカー耐久テストが良好ではない。これは、金属素材（ヘッド本体ｈ１）が露出することにより外観性が低下しているためであると考えられる。実施例１４ａでは、厚みＴｔが厚すぎるためバンカー耐久テストが悪化した。
【００８６】
［テストＢ］
実施例１ｂから１０ｂ（５ｂを除く）では、外観不良率が良好である。これは、温度Ｔｐが低いからであると考えられる。この結果は、接着剤が阻害物質Ｐｔとして作用してことを示唆している。
【００８７】
実施例５ｂでは、洗浄工程において水が用いられている。実施例５ｂの外観不良率は、実施例２ｂよりも悪化している。このことから、阻害物質Ｐｔの残留が外観不良部ｆａが発生する一因であることが推定される。
【００８８】
実施例１ｂから１０ｂでは、改修評価が良好ではない。これは、剥離剤によってＣｒＮは完全に除去されず、残留したＣｒＮにより再蒸着が不均一になるためであると考えられる。
【００８９】
比較例１ｂから４ｂでは、外観不良率が悪化している。これは、温度Ｔｐのいずれかが高いためであると考えられる。この結果は、接着剤が阻害物質Ｐｔとして作用していることを示唆している。
【００９０】
実施例１ｂから６ｂでは、バンカー耐久テストが良好である。これは、下地としてのＣｒＮが外観性を向上させているためであると考えられる。
【００９１】
実施例７ｂでは、蒸着層の総厚みＴｔが薄い。このため、バンカー耐久テストでＴｉＣ及びＣｒＮが剥離し、金属素材（ヘッド本体ｈ１）が露出していた。
【００９２】
［テストＣ］
実施例１ｃから９ｃ（５ｃを除く）では、外観不良率が良好である。これは、温度Ｔｐが低いからであると考えられる。この結果は、接着剤が阻害物質Ｐｔとして作用してことを示唆している。
【００９３】
実施例５ｃでは、洗浄工程において水が用いられている。実施例５ｃの外観不良率は、実施例１ｃよりも悪化している。このことから、阻害物質Ｐｔの残留が、外観不良部ｆａが発生する一因であることが推定される。
【００９４】
実施例１ｃから９ｃ（８ｃを除く）では、改修評価が良好である。これは、Ｚｒは剥離剤によって除去されやすいためであると考えられる。実施例８ｃでは、厚みＴｔが厚すぎるため、改修評価が悪化した。
【００９５】
実施例４ｃでは、バンカー耐久テストの結果が良好ではない。Ｚｒ層の厚さＴ２が大きい場合、表面層Ｌｓ（ＴｉＣ層）と第二層Ｌｇ（Ｚｒ層）との硬度差が大きい。また、ヘッド素材と第二層Ｌｇとの硬度差が大きい。また、第二層Ｌｇ（Ｚｒ層）の内部においては、歪みが生じやすいと考えられる。これらの硬度差及び歪みに基づき割れが生じやすいと考えられる。この観点から、Ｚｒ層の厚みは０．４μｍ以下が好ましい。
【００９６】
比較例１ｃから４ｃでは、外観不良率が悪化している。これは、温度Ｔｐのいずれかが高いためであると考えられる。この結果は、接着剤が阻害物質Ｐｔとして作用していることを示唆している。複数の蒸着層がある場合、全ての蒸着工程において、温度Ｔｐが低いのが好ましい。
【００９７】
実施例１ｃから９ｃ（４ｃ及び８ｃを除く）では、バンカー耐久テストが良好である。これは、下地としてのＺｒが外観性を向上させているためであると考えられる。
【００９８】
実施例１４ａ、実施例９ｂ及び実施例８ｃでは、総厚みＴｔが厚いため、バンカー耐久テストの結果が良好ではない。総厚みＴｔが厚すぎても、剥がれが生じやすいと考えられる。
【００９９】
以上に示されるように、実施例は、比較例に比べて評価が高い。これらの評価結果から、本発明の優位性は明らかである。
【産業上の利用可能性】
【０１００】
本発明は、ウッド型ヘッド、ユーティリティ型ヘッド、ハイブリッド型ヘッド、アイアン型ヘッド、パターヘッドなど、あらゆるゴルフクラブヘッドに適用されうる。
【符号の説明】
【０１０１】
２・・・ヘッド
４・・・フェース
６・・・ホーゼル
８・・・ソール
１０・・・ホーゼル孔
２０・・・ヘッド
２２・・・フェース
３０・・・ヘッド
３２・・・フェース
ｋ１・・・第１部材と第２部材との境界
ｈ１・・・ヘッド本体（第１部材）
ｐ１・・・フェースプレート（第２部材）
ｇｖ・・・フェース溝
Ｒｓ・・・ショットブラスト処理が施された領域
Ｒｎ・・・ショットブラスト処理が施されていない領域
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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