(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
測定プローブを備えたＮＭＲ分析装置または分析器具の冷却ガスの供給装置であって、前記冷却ガスが、測定プローブ内に収容される試料を冷却する一方で、また、試料の支持および回転駆動を実施し、
前記供給装置（１）が、主に、沸点にある液体ガス（５）を収容する断熱リザーバ（４）を有し、冷却すべきガス流が通過する熱交換器（６、６’、６”）が、リザーバ内部に配置され、前記熱交換器が、冷却されたガスを測定プローブに向けて送る１つまたは複数の移送ライン（７、７’、７”）に接続され、
前記供給装置（１）が、また、対応する熱交換器（６、６’、６”）に向けてガス流を送る前に、当該ガス流を予備冷却する少なくとも１つの追加熱交換器（８、８’、８”）を含み、前記または各々の追加熱交換器（８、８’、８”）が、二重管式熱交換器の形態を呈し、
前記供給装置（１）は、予備冷却用の追加熱交換器（８、８’、８”）が、当該ガス流に関して上流側で各々の熱交換器（６、６’、６”）に接続され、前記追加熱交換器が、リザーバ（４）内の液体ガス（５）の沸騰によって発生したガス蒸気（５’）、または測定プローブ（３）の外に排出されるもしくはプローブ（１）の位置で漏れ出す冷却ガス（９）を供給されること、
試料（３’）を冷却するための冷却ガスの予備冷却を行う追加熱交換器（８）が、リザーバ（４）内の液体ガス（５）の沸騰によって発生したガス蒸気（５’）を供給されること、および
試料（３’）の支持および回転をそれぞれ実施するために冷却ガスの予備冷却を行う追加熱交換器（８’、８”）が、測定プローブ（３）の位置で排出されるもしくは漏れ出す冷却ガス（９）を供給されることを特徴とする、供給装置。
【請求項２】
各々の追加熱交換器（８、８’、８”）が、同心の２個のダクトまたは管（１０、１０’）を配列して構成され、ダクトまたは管の一方（１０）には、好適には内側にある管またはダクトには、予備冷却すべきガス流が通過し、ダクトまたは管の他方（１０’）には、リザーバ（４）の液体ガス（５）の沸騰ガス蒸気（５’）によって、または測定プローブ（３）の位置で排出されるもしくは漏れ出すガス（９）によって形成される冷却ガス流が通過することを特徴とする、請求項１に記載の供給装置。
【請求項３】
各々の追加熱交換器（８、８’、８”）が、向流のすなわち反対流れの熱交換器であることを特徴とする、請求項１または２に記載の供給装置。
【請求項４】
３個の追加熱交換器（８、８’、８”）が、単一の構造ユニット（１１）としてまとめられ、たとえば、３個の追加熱交換器（８、８’、８”）のうちの１個の熱交換器にそれぞれ対応する３個の螺旋形の筒状構造（１０、１０’）を入り組ませた構成からなる単一の蛇管（１１）の形態を呈することを特徴とする、請求項１から３のいずれか一項に記載の供給装置。
【請求項５】
断熱ハウジング（１１’）内に収容される単一ユニット（１１）として構造的にまとめられることが好ましい追加熱交換器（８、８’、８”）は、少なくとも一部が、液体ガス（５）と熱交換器（６、６’、６”）とを収容するリザーバ（４）の上部（４’）に配置され、有利には、前記リザーバ（４）を閉鎖するカバー（４”）に取り付けられることを特徴とする、請求項１から４のいずれか一項に記載の供給装置。
【請求項６】
特にＬＴＭＡＳプローブタイプのＮＭＲ測定設備であって、プローブが、試料の冷却、支持、および回転を実施する冷却ガスを供給され、前記ＮＭＲ測定設備が、それぞれ対応する供給管を介して冷却ガスを送る冷却ガスの供給装置を含み、および／または、冷却ガスの供給装置に流体接続されている、ＮＭＲ測定設備であって、
供給装置（１）が、請求項１から５のいずれか一項に記載の供給装置（１）であることを特徴とする、設備（２）。
【請求項７】
測定プローブ（３）から排出されるもしくは漏れ出すガス（９）を１つまたは複数の前記追加熱交換器（８’、８”）に向けて送るための断熱かつ好適には可撓性の移送管（１２）を含み、前記移送管が、液体ガス（５）のリザーバ（４）に測定プローブ（３）の排出管（１５）を接続することを特徴とする、請求項６に記載の設備。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、核磁気共鳴（ＮＭＲ）、特にＬＴＭＡＳ（Ｌｏｗ  Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ  Ｍａｇｉｃ  Ａｎｇｌｅ  Ｓｐｉｎｎｉｎｇ−低温マジック角スピニング）と呼ばれるＮＭＲ技術を用いた測定および画像表示用の装備品および設備の分野に関する。
【０００２】
本発明は、特に、上記のタイプのＮＭＲ器具または設備の冷却ガス供給装置、ならびに、それに対応する設備を目的とする。
【背景技術】
【０００３】
ＬＴＭＡＳ式のＮＭＲタイプの測定プローブの幾つかは、液体窒素に近い温度（７７．３Ｋ）の極低温ガスによって動作する。これらのガスは、ステータ内に挿入されたロータと呼ばれる小型管内に一般的に収容される試料をガイドかつ回転させる一方で、また、この試料の冷却を実施する。
【０００４】
このため、通常は、「ＶＴ」（試料の冷却ガス）、「Ｂｅａｒｉｎｇ」（軸受け）、および「Ｄｒｉｖｅ」（駆動）と示される３種類の異なるガス流を用いる。これらのガスの圧力は、従来的には１バールから４バール（０．１ＭＰａから０．４ＭＰａ）であり、通常の流量は２０から６０ｌ／分である。圧力と流量は、ユーザによりプログラミングされる試料の回転速度に応じる。
【０００５】
一般に、これらのガスは、室温にあるボンベ、タンクまたは同様のリザーバから送られ、液体窒素を部分的に充填した３個の与圧チャンバに収容された３個の熱交換器（１つのガスにつき１個）を通過することによって冷却される。各チャンバの内部圧力は、電子コントローラにより調節されて一定に維持される。電子コントローラは、チャンバの液体窒素に浸漬された加熱抵抗の発熱量に作用することによって、チャンバの内部圧力を調節する。
【０００６】
チャンバ内の液体窒素がその蒸気とのバランスをとった状態にする一定の圧力は、チャンバ内の液体窒素の温度が一定であることを意味する。このようにして、各チャンバの液体窒素の沸点をコントロールする。ＭＡＳロータを正確に回転させるには、液化ガスを含まない乾燥ガスを供給することが必要不可欠である。
【０００７】
これらの３つの熱交換器から構成される上記の機械的なアセンブリは、一般にＬＴＭＡＳ冷却装置と呼ばれる冷却ガス供給装置を構成する。
【０００８】
このような装置の１つの実施形態は、仏国特許出願公開第２９２６６２９号明細書に記載されている。
【０００９】
こうした知られている冷却装置は完璧に動作するが、かなり多量の液体窒素を消費するという欠点がある。
【００１０】
そのため、消費量は、ロータの回転速度が速いときは２０ｌ／ｈｒ、すなわち、１日当たり４８０リットルにも達することがある。液体窒素の全体消費量は、熱交換器を収容するチャンバの内部圧力に直接比例する。
【００１１】
ところで、各チャンバの圧力は、ロータの回転速度によって変わる。特に「駆動」ガスおよび「軸受け」ガスの場合、ガス流量がより多量であれば高速の回転速度が得られる。チャンバの熱交換面は、最大の発熱量を排出できるように寸法決定される。
【００１２】
当然のことながら、液体窒素の消費量が多ければ設備の動作コストが跳ね上がり、装置のユーザが液体窒素のリザーバを頻繁に操作しなければならなくなる。装置を２４時間にわたって常に動作させるために、ユーザは、一般に、液体窒素を充填した２００リットルのタンクを１日２回配備することが必要であり、これによって、熱交換器を収容したチャンバが内部に配置される主要窒素リザーバ内のレベルを一定に保持するようにしている。
【００１３】
上記の仏国特許出願公開第２９２６６２９号明細書は、予備冷却の可能性を示唆しているが、リザーバ位置でガス漏れを利用することだけが開示され、実際の機能上または構造上の細部については、まったく開示されていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】仏国特許出願公開第２９２６６２９号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
本発明の目的は、上記の不都合を解消し、関与する様々なガス流の特性を考慮しながら上記装置内の液体窒素の消費量を著しく減らすことができる最適な解決方法を提案することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
このため、本発明は、測定プローブを備えたＮＭＲ分析装置または分析器具の冷却ガスの供給装置を目的とし、冷却ガスが、プローブ内に収容される試料を冷却する一方で、また、試料の支持（ｓｕｓｔｅｎｔａｔｉｏｎ）および回転駆動を実施し、
上記供給装置が、主に、沸点にある液体ガスを収容する断熱リザーバを有し、冷却すべきガス流が通過する熱交換器が、リザーバ内部に配置され、これらの熱交換器が、冷却されたガスをプローブに向けて送る１つまたは複数の移送ラインに接続され、
上記供給装置が、また、対応する熱交換器に向けてガス流を送る前に、当該ガス流を予備冷却する少なくとも１つの追加熱交換器を含み、上記または各々の追加熱交換器が、二重管式（ｄｏｕｂｌｅ  ｆｌｕｘ）熱交換器の形態を呈し、
この供給装置は、予備冷却用の追加熱交換器が、当該ガス流に関して上流側で各々の熱交換器に接続され、この追加熱交換器が、リザーバ内の液体ガスの沸騰によって生じたガス蒸気、またはプローブの外に排出されるもしくはプローブの位置で漏れ出す冷却ガスを供給されること、
試料を冷却するための冷却ガスの予備冷却を行う追加熱交換器が、リザーバ内の液体ガスの沸騰によって発生したガス蒸気を供給されること、および
試料の支持および回転をそれぞれ実施するために冷却ガスの予備冷却を行う追加熱交換器が、プローブの位置で排出されるもしくは漏れ出す冷却ガスを供給される、ことを特徴とする。
【００１７】
本発明は、限定的ではなく例として挙げられ、添付図面に関して説明された好適な実施形態に関する以下の説明を読めば、いっそう理解されるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明による供給装置の原理を示す概略図である。
【図２】本発明の１つの有利な実施形態による供給装置を示す側面立面断面図である。
【図３】図１と図２に示した装置の好適な変形実施形態による追加熱交換器の構成からなる構造ユニットを示す断面図である（試料の冷却ガスのための追加熱交換器を全体として示している）。
【図４】ＮＭＲ測定設備を図１と図２に示したような供給装置に接続する流体接続を示す部分概略図である（ＮＭＲ器具そのものではなく、プローブを包囲する構造を示す）。
【図５】図４に示した設備の一部をなす、試料を囲むプローブ部分をガス流の符号表記と共に示す、詳細な異なる縮尺の部分拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
図１と図２は、測定プローブ３を備えたＮＭＲ分析設備または分析器具２の冷却ガスの供給装置１を示し、冷却ガスは、プローブ３に収容される試料３’を冷却する一方で、試料の支持および回転駆動を同様に実施する。この供給装置１は、主に、沸点にある液体ガス５を収容する断熱リザーバ４を含み、冷却すべきガス流が通過する熱交換器６、６’、６”が、リザーバ内部に配置され、これらの熱交換器が、冷却されたガスをプローブ３に向けて送る１つまたは複数の（断熱または真空の）移送ライン７、７’、７”に接続されている。
【００２０】
本発明によれば、供給装置１は、また、対応する熱交換器６、６’、６”に向けてガス流を送る前に、当該ガス流を予備冷却する少なくとも１つの追加熱交換器８、８’、８”を含み、この追加熱交換器または各々の追加熱交換器８、８’、８”は、二重管式（または向流型）熱交換器の形態を呈し、リザーバ４内の液体ガス５の沸騰によって発生したガス蒸気５’、またはプローブの外に排出されるもしくはプローブ３の位置で漏れ出す冷却ガス９を供給される。
【００２１】
そのため、本発明は、現行では利用されていないために大気中に排出される冷却ガスのフリゴリーの少なくとも一部を回収することができる。
【００２２】
当該冷却ガスによって行われる予備冷却は、対応する熱交換器６、６’、６”により移送すべき発熱量を減少させるので、液体窒素５による冷却の必要性が低減される（熱交換器６、６’、６”は、一般には、温度および圧力の管理が行われるチャンバ６’”の内部に配置される）。
【００２３】
本発明のこのような基本設計は、好適には３つの冷却ガスに適用される。
【００２４】
そのため、本発明によれば、図１に示すように、予備冷却用の追加熱交換器８、８’、８”が、当該ガス流に関して上流側で各熱交換器６、６’、６”に接続されるように構成されている。
【００２５】
同様に、本発明によれば、試料３’を冷却するための冷却ガスの予備冷却を行う追加熱交換器８は、タンク４内の液体ガス５の沸騰によって発生するガス蒸気５’を供給され、試料３’の支持および回転をそれぞれ実施するための冷却ガスの予備冷却を行う追加熱交換器８’、８”は、プローブ３の位置で排出されるもしくは漏れ出すガス９を供給される。
【００２６】
このようにして、（後述するように、ガス９の流量と支持ガスおよび回転ガスの流量とが相互に依存しあっていることから）たとえ設備２の停止が延長された後であっても、プローブ３の支持および回転駆動のために乾燥ガスが確実に供給される。
【００２７】
添付図面の図３に示した有効な熱移送を達成する本発明の１つの実施形態によれば、各々の追加熱交換器８、８’、８”が、同心の２個のダクトまたは管１０、１０’を配列して構成され、その一方１０、好適には内側にある管またはダクトを、予備冷却すべきガス流が通過し（主要循環路）、他方１０’（二次的な循環路）を、リザーバ４の液体ガス流５の沸騰ガス蒸気５’またはプローブ３の位置で排出されるもしくは漏れ出すガス９からなる冷却ガス流が通過する。
【００２８】
段階的に予備冷却しながらガス蒸気５’または排出ガス９の冷却力を最適利用できるようにするために、有利には、各々の追加熱交換器８、８’、８”が向流のすなわち反対流れの熱交換器である。
【００２９】
図２および図３に示した、簡単、小型かつ熱に関して最適な解決方法を得られる本発明の有利な構造上の変形実施形態によれば、３個の追加熱交換器８、８’、８”が、単一の構造ユニット１１としてまとめられ、たとえば３個の熱交換器８、８’、８”のうちの１個の熱交換器にそれぞれ対応する３個の螺旋形の筒状構造１０、１０’を入り組ませた構成からなる単一の蛇管１１の形態を呈する。
【００３０】
好適には、図２が示すように、断熱ハウジング１１’内に収容される単一ユニット１１として構造的にまとめられた追加熱交換器８、８’、８”は、少なくとも一部が、液体ガス５と熱交換器６、６’、６”とを収容するリザーバ４の上部４’に配置され、有利には、リザーバ４を閉鎖するカバー４”に取り付けられる。
【００３１】
次に、添付図面の図１から図４に関して限定的ではない１つの実施形態について詳しく説明する。
【００３２】
前述のように、本発明は、ＮＭＲ設備、特にＬＴＭＡＳプローブを用いた設備において液体ガス（一般には窒素）の消費量を減らすことをめざしているので、このため、一般に用いられている手段は、各熱交換器６、６’、６”内を通過させる前にすべてのＭＡＳガスを予備冷却することからなる。
【００３３】
そのため、本発明は、供給装置１とＮＭＲプローブ３とを動作させるときに発生するすべての冷却ガスの、これまでは用いられなかった冷却力を利用するものである。
【００３４】
発明者は、容易に利用可能な次の２つの冷却ガス源を現行の設備において指摘することができた。
【００３５】
１）供給装置１の動作時に、チャンバ６’”内のＭＡＳガスの冷却と、これらのチャンバの外部への熱移送とによって、主要リザーバ４内で常に液体窒素５の沸騰が発生する。この極低温ガス（窒素）は、一般に「ｂｏｉｌ−ｏｆｆ（ボイルオフガス）」と呼ばれる。このガスは、これらの供給装置の現行構造では使用されておらず、装置の上部に通じる管から単に屋外に放出されている。
【００３６】
２）ＬＴＭＡＳ方式のＮＭＲプローブでは、冷却ガスすなわち「ＶＴ」ガス、「軸受け」ガス、および「駆動」ガスは、ステータ３”から出ると、プローブ３の外部槽２’の内部容積内で混合される。それによって生じる冷却ガス混合物は、プローブの基部ハウジングから通じている排出管によりプローブの外に向かって大気中に放出される。プローブの外部槽２’を構成する槽は、適切に断熱されているので、その結果として排気ガスは低温のままである。現在、空気中に単に排出されているガスの出力温度は、恒久的な動作時には１２０Ｋから１４０Ｋでありうる。
【００３７】
図２と図４に示すように、本発明によれば、内部真空によって断熱されたハウジング１１’に固定されているプローブ３に向かって、ＭＡＳガスの移送管１２’が設けられている。有利には、カバーとリザーバとの間にシールパッキンが設けられ、カバーは、フランジにより液体窒素リザーバに保持される。
【００３８】
好適な実施形態では、本発明は、「ＶＴ」ガス、「軸受け」ガス、および「駆動」ガスのための３つの予備冷却装置８、８’、８”を設けている。
【００３９】
ガスの予備冷却装置を形成する各々の追加熱交換器は、いわゆる「チューブインチューブ」構成で螺旋状の形状を呈する向流型の熱交換器である。内側管１０（たとえば８ｍｍ）内では、冷却すべきガスが上から下に流れる（図１および図３）。内側管１０と外側管１０’（たとえば１６ｍｍ）との間に含まれる環状の断面では、予備冷却用の冷却ガスが下から上に流れる。たとえば、「ＶＴ」ガスは室温で入り、予備冷却用の冷却ガスは、図３の蛇管の上部で空気中に排出される。予備冷却されたＶＴガスは、蛇管１１の下部に排出されてから、熱交換器６内を通過する。「ＶＴ」ガス、「軸受け」ガス、および「駆動」ガスのための３つの予備冷却装置８、８’、８”は、ハウジング１１’内に収容される。
【００４０】
図３では、Ｇ１は、室温のＶＴガス流を示し、Ｇ１’は、予備冷却されたＶＴガス流を、Ｇ２は、リザーバ４の上部４’から排出されたガス蒸気流５’を、Ｇ２’は、周囲に漏れ出すガス蒸気流５’を示している。
【００４１】
予備冷却装置を形成する３個の追加熱交換器の入力は、上記の２つの冷却ガス源により供給される。より詳しくは、
１）「ＶＴ」ガスは、熱交換器６、６’、６”が含浸されている液体窒素５のリザーバ４内で発生する「ボイルオフ」冷却ガス（窒素）５’により予備冷却される。この冷却ガス５’は、予備冷却用の外側管１０’の入力１３を通過する。チャンバ６’”の圧力制御手段が作動されると、すなわち、チャンバの圧力が一定になるとすぐに、チャンバを中心としてリザーバ４内で沸騰が生じ、発生した冷却ガス（ガス蒸気５’）は、追加熱交換器８の外側管１０’から形成される循環路を通過する。
【００４２】
２）熱交換器６、６’、６”の出力における冷却ガスは、移送管１２’によりプローブに向けて配向され、この移送管は、プローブ３構造の底部内に収容された、断熱された内部移送ライン１４に連結されている。ガスは、ステータ３”の付近で内側の管から出る。「軸受け」ガスは、支持を形成し、「駆動」ガスはロータの駆動を実施し、「ＶＴ」ガスは、試料管３’の中央部分を冷却する。
【００４３】
３）ＮＭＲプローブ３は、真空の二重壁２’（Ｄｅｗａｒ）により断熱される。３つのガスは、ステータ３”から出ることによって、プローブ３の内部容積内で混ざり合い、プローブ３の構造の底部を閉じてハウジング外部に通じている排出管１５から、混合状態で排出される（図４）。
【００４４】
ＮＭＲ測定プローブの排出管１５内に挿入された、真空断熱される可撓性の戻し管装置１２は、たとえばナットとＯリングとによって固定される。戻し管装置の他端は、液体窒素５のリザーバ４のカバー４”の下に固定されたアダプタ１６に嵌合可能である。この他端は、たとえばナットおよびシールパッキンによって所定の位置に保持される。
【００４５】
アダプタ１６は、２個のプラスチック管によって２個の予備冷却装置８’、８”の２個の入力に向けて冷却ガス（プローブ３から排出されたガスの混合物）を分配する。
【００４６】
４）各チャンバ６’”の熱交換面は、断熱されていない上部であり、チャンバの外部に向けて、すなわちリザーバ４の液体窒素５に向けて発熱量を移送する役割を果たす。各チャンバ６’”の熱交換面積は、予備冷却を行わないオリジナルバージョンに比べて約５０％減らすことができた。こうした面積の減少は、各チャンバに排出すべき発熱量がＭＡＳガスの予備冷却によって一段と少なくされたことから可能になったものである。
【００４７】
各予備冷却装置８、８’、８”に対してそれぞれ行われる冷却源の特別な割り当て（「ボイルオフ」ガス５’と、プローブ３により排出されたガス混合気９）は、設備４の適正な動作にとっては非常に重要である。
【００４８】
そのため、既に述べたように、また、特に図１、図２、図４、および図５に示したように、プローブ３から送られる冷却ガス９は、「軸受け」ガスと「駆動」ガスとを予備冷却するために用いられる。プローブ３から出されるこの冷却ガス（「排気」ガス）９は、実際には、ステータ３”から排出されるすべての冷却ガス（ＶＴ、軸受け、および駆動ガス）の混合気によって生じるガスである。
【００４９】
ＶＴガスは、（アセンブリ６／８の位置で）リザーバＬｎ２（参照符号４）のいわゆる「ボイルオフ」ガス５’によってのみ予備冷却される。こうしたリザーバＬｎ２の「ボイルオフ」ガスは常時発生するものであり、このガス流は、液体窒素内に散逸される全体の発熱量によって形成される。これは、リザーバＬｎ２４の熱損失と、熱交換器６、６’、６”を収容する各チャンバ６’”によって散逸される発熱量との和である（各チャンバによって発散される発熱量は、このチャンバの内部圧力によってのみ決まる）。
【００５０】
こうした特別な割り当ては、驚くべきことに、回転に関して、また、場合によっては、試料を組み込んだロータ３’の支持に関して、制御されない変形に関する問題を回避するという長所を有する。
【００５１】
というのも、レベルをほぼ一定に保持するためにリザーバ４に周期的に液体窒素を充填する場合、リザーバの内部圧力が著しく増加するからである。
【００５２】
こうした状況で、駆動ガスと軸受けガスとを予備冷却するために、必要に応じてガス９と混合してボイルオフガス５’を使用しなければならない場合、その結果として、プローブ３内の上流側において駆動ガスと軸受けガスとの圧力妨害が生じることが考えられる。その場合、これらの変動がロータ３’の回転速度を変動させるので、このことからロータ制御が難しくなることもある。しかも、プローブ３から排出される冷却ガス９は、いっそう高温にあり（約１２０Ｋから１４０Ｋ）、それによって、液体窒素の消費量とリザーバ４の「ボイルオフ」ガスとが増えてしまう。
【００５３】
予備冷却装置８、８’、８”の主要循環路１０内でガスがまったく流れない場合、あるいは当該ガスの流量が少ない場合、二次循環路１０’内の冷却ガスの流量を停止することが推奨される。その理由は、主要循環路１０のガスの部分的な液化が発生する可能性があるからである。そのため、圧力１バールから３バール（０．１ＭＰａから０．３ＭＰａ）の駆動ガスまたは軸受けガスを、ボイルオフガス（推定温度約８０Ｋ）の予備冷却に使用することが必要な場合、これらのガスが部分的に液化する可能性がある。ところで、これによって、ロータ３’の適正な動作が著しく損なわれる。その理由は、軸受けガスと駆動ガスは、液化窒素ガスの液滴を絶対に含んでいてはならないからである。
【００５４】
さらに、試料の挿入または取り出し段階の際、ロータ３’は停止状態にあり、プローブ３内のガス流量全体はゼロである。その結果、軸受けガス用の熱交換器６’および駆動ガス用の熱交換器６”の二次的な流量も同様にゼロであり、予備冷却装置８’、８”に存在する軸受けガスと駆動ガスが液化することがない。それに対して、ボイルオフガス５’が、軸受けガス用の予備冷却装置６’および駆動ガス用の予備冷却装置６”の二次循環路１０’で使用されるならば、これらのガスが実際に液化される可能性がある。したがって、本発明による構成では、試料を備えたロータ３が場合によっては回転するという問題が回避される。
【００５５】
さらに、特にＶＴガスのための予備冷却熱交換器８の場合、主要ガスの流量が停止されると、ボイルオフガス５’が常に二次循環路１０’で流れる。しかしながら、この予備冷却装置８ではＶＴガスの部分的な液化が確認されることは決してない。なぜなら、その場合、ＶＴガスの圧力は低く（Ｐ＜＜０．５バール（０．０５ＭＰａ））、その一方で、ボイルオフガスの温度は８０Ｋまたはそれ以上であるからである。また、たとえ液化が発生するとしても、それによって、プローブ３の適正な機能に対して特定の問題が発生することはない。なぜなら、ＶＴガスは回転に対しても試料の支持に対しても影響を及ぼさないからである。
【００５６】
本発明による特別な構成によって、プローブ３に向かって送られるガスの量および特徴を保証しながら、液化窒素の消費量を著しく低減することが可能になる。
【００５７】
発明者は、試作品で１時間当たり６．５ｌ／ＬＮ２の消費量を測定することができた（８ＫＨｚで回転する３．２ｍｍのロータの場合）。このようにして、以上に説明した本発明の特徴を備えない知られている同等供給装置で測定された消費量に比べて、約５０％以上の消費量の低減が得られた。
【００５８】
液体窒素の消費の減少によって、主要リザーバ内の液体窒素レベルを一定に保持するために使用される補助的な液体窒素タンクの取扱数が低減される。
【００５９】
そのため、本発明によれば、毎日実施しなければならないタンクの所定の場所への配置操作および接続操作の回数が少なくなる。これにより、ロータの中庸の回転速度すなわち３．２ｍｍのロータを備えたプローブで１０ＫＨｚ未満の回転速度では、２００リットルのＬＮ２タンクが１つあれば、２４時間の連続動作を実施するのに十分である。
【００６０】
本発明は、また、試料（ロータ３’）の冷却（ＶＴ）、支持（ＢＥＡＲＩＮＧ）および回転（ＤＲＩＶＥ）を行う冷却ガスがプローブ３に供給される、特にＬＴＭＡＳプローブタイプのＲＭＮ測定設備２を目的とし、この設備２は、それぞれ対応する供給管を介してこれらの冷却ガスを送る冷却ガス供給装置７、７’、７”を含み、および／または、これらの冷却ガス供給装置に流体接続されている（図４および図５）。
【００６１】
この設備２は、供給装置が、上記のような供給装置１であることを特徴とする。
【００６２】
前述のように、有利には、設備２は、プローブ３から排出されるもしくは漏れ出すガス９を１つまたは複数の当該追加熱交換器８’、８”に向けて送るための断熱かつ好適には可撓性の移送管１２を含み、この移送管は、液体ガス５のリザーバ４にプローブ３の排出管１５を接続している。
【００６３】
もちろん、本発明は、添付図面に示した上記の実施形態に制限されるものではない。特に各種部材の構成の観点から、あるいは技術的同等物の代替によって、本発明の保護範囲を逸脱することなく様々な変更が可能である。
【符号の説明】
【００６４】
１  冷却ガス供給装置
３  プローブ
３’  試料
４  リザーバ
５  液体ガス
５’  ガス蒸気
６、６’、６”  熱交換器
８、８’、８”  追加熱交換器
１２  移送管       
１５  排出管
【図１】
0005978092.tif 000002
【図２】
0005978092.tif 000003
【図３】
0005978092.tif 000004
【図４】
0005978092.tif 000005
【図５】
0005978092.tif 000006