(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
コージエライトフィルタ物品を調製する方法であって、
第一組の流体力学的性質および熱機械的性質を有する第１の焼成物品を提供するための、昇温速度、均熱温度、および均熱時間を含む第１の焼成パラメータによる、押出未焼成体バッチ組成物の第１の焼成工程、および
第二組の流体力学的性質および熱機械的性質を有する第２の焼成物品を提供するための、均熱温度を含む第２の焼成パラメータによる、前記第１の焼成物品の第２の焼成工程を含み、
前記第１の焼成パラメータが前記第１の焼成物品の流体力学的性質を制御し、前記第２の焼成パラメータが前記第２の焼成物品の熱機械的性質および前記第１の焼成工程で得られた１０マイクロメートルより微細な細孔のパーセント（ＰＦＴ１０μｍ）を制御するものであり、
前記第一組および前記第二組の流体力学的性質が、中央細孔径（ＭＰＳ）、全圧入容積（ＴＩＶ）、前記１０マイクロメートルより微細な細孔のパーセントまたはこれらの組合せから選択され、前記第一組および前記第二組の熱機械的性質が、熱膨張係数（ＣＴＥ）、破壊係数（ＭＯＲ）、弾性率（Ｅｍｏｄ）またはこれらの組合せから選択され、
前記第１の焼成パラメータが所望の細孔構造を得、前記第２の焼成パラメータが前記熱機械的性質を達成し、かつ前記第１の焼成工程で得られた前記１０マイクロメートルより微細な細孔のパーセントを減少させる、
方法。
【請求項２】
前記第１の焼成物品の少なくとも一端でチャンネルの一部を塞ぐ工程をさらに含む、請求項１記載の方法。
【請求項３】
前記第一組の熱機械的性質が前記第二組の熱機械的性質と同一であり、前記第二組の熱機械的性質が、前記第一組の熱機械的性質と比べて、ばらつきが減少している、請求項１または２記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、広く、コージエライトフィルタ特性を制御する製造プロセスに関する。
【背景技術】
【０００２】
触媒担体、または基体、およびフィルタを含む、機関排気物質低減物品を製造するための様々な方法が公知である。
【発明の概要】
【課題を解決するための手段】
【０００３】
本開示は、コージエライトフィルタを作製し、熱機械的性質および細孔構造などのコージエライトフィルタの特性を制御する製造プロセスを提供する。このフィルタ物品は、例えば、エンジン排気システムに使用できる。
【図面の簡単な説明】
【０００４】
【図１】第１と第２の焼成履歴に基づく第１の焼成特性と第２の焼成特性との間の差を示すグラフ
【図２】第１と第２の焼成履歴に基づく第１の焼成特性と第２の焼成特性との間の差を示すグラフ
【図３】第１と第２の焼成履歴に基づく第１の焼成特性と第２の焼成特性との間の差を示すグラフ
【図４】第１と第２の焼成履歴に基づく第１の焼成特性と第２の焼成特性との間の差を示すグラフ
【図５】第１と第２の焼成履歴に基づく第１の焼成特性と第２の焼成特性との間の差を示すグラフ
【図６】第１と第２の焼成履歴に基づく第１の焼成特性と第２の焼成特性との間の差を示すグラフ
【図７Ａ】第１と第２の焼成後に測定した特性に関する第１の焼成パラメータの関数としての物理的性質の主効果をプロットしたグラフ
【図７Ｂ】第１と第２の焼成後に測定した特性に関する第１の焼成パラメータの関数としての物理的性質の主効果をプロットしたグラフ
【図７Ｃ】第１と第２の焼成後に測定した特性に関する第１の焼成パラメータの関数としての物理的性質の主効果をプロットしたグラフ
【図７Ｄ】第１と第２の焼成後に測定した特性に関する第１の焼成パラメータの関数としての物理的性質の主効果をプロットしたグラフ
【図７Ｅ】第１と第２の焼成後に測定した特性に関する第１の焼成パラメータの関数としての物理的性質の主効果をプロットしたグラフ
【図８】第２の焼成均熱温度の関数としての２回焼成物品の物理的性質を示すグラフ
【図９】第２の焼成均熱温度の関数としての２回焼成物品の物理的性質を示すグラフ
【図１０】第２の焼成均熱温度の関数としての２回焼成物品の物理的性質を示すグラフ
【図１１】第２の焼成均熱温度の関数としての２回焼成物品の物理的性質を示すグラフ
【図１２】第２の焼成均熱温度の関数としての２回焼成物品の物理的性質を示すグラフ
【図１３】第２の焼成均熱温度の関数としての２回焼成物品の物理的性質を示すグラフ
【発明を実施するための形態】
【０００５】
本開示の様々な実施の形態を、もしあれば図面を参照して、詳細に説明する。様々な実施の形態の参照により本発明の範囲は制限されず、本発明の範囲は、特許請求の範囲のみにより制限される。その上、本明細書に述べられたどの実施例も、制限ではなく、単に、請求項に定義された発明の多くの可能性のある実施の形態のいくつかを述べているに過ぎない。
【０００６】
実施の形態において、開示された物品、およびその物品の製造方法と使用方法が、例えば、以下に論じるようなものを含む、１つ以上の有利な特徴または態様を提供する。請求項のいずれに列挙された特徴または態様も、概して、本発明の全ての様相に適用できる。どの請求項に列挙された１つまたは多数の特徴または態様も、どの他の請求項に列挙された他の特徴または態様と組み合わせても、または順序を変えても差し支えない。
【０００７】
定義
「気孔率」などの用語は、概して、細孔の存在に寄与し得るハニカム材料中の全空隙であって、ハニカムの巨視的チャンネルまたは通路の存在に寄与するハニカム材料中の空隙を除く全空隙、または粉砕された固体材料の全容積に対する細孔容積の比を称し、気孔率パーセント（％Ｐ）として表してもよい。セラミック物体の気孔率と細孔構造の特徴付けおよび類似の特徴が、同一出願人による米国特許第６８６４１９８号明細書に述べられている。ｄ10、ｄ50およびｄ90などのパラメータは、細孔径分布に関する。数量ｄ50は、細孔容積に基づく中央細孔径（ＭＰＳ）であり、マイクロメートルで測定される；それゆえ、ｄ50は、水銀ポロシメトリーにより測定された、セラミックの開気孔率の５０％が水銀により侵入された細孔直径である。数量ｄ90は、細孔容積の９０％が、その直径がｄ90の値より小さい細孔からなる細孔直径である；それゆえ、ｄ90は、セラミックの開気孔率の１０体積％が水銀により侵入された細孔直径と等しい。数量ｄ10は、細孔容積の１０％が、その直径がｄ10の値より小さい細孔からなる細孔直径である；それゆえ、ｄ10は、セラミックの開気孔率の９０体積％が水銀により侵入された細孔直径と等しい。ｄ10とｄ90の値も、マイクロメートルの単位である。数量（ｄ50−ｄ10／ｄ50）は、中央細孔径ｄ50よりも微細な細孔径の分布の幅を表す。
【０００８】
「微細な細孔の分布パーセント」などの用語は、規定の細孔直径または寸法よりも微細な細孔の、パーセントで表される部分量である。それゆえ、例えば、１０マイクロメートルより微細な細孔は、全圧入容積から、１０マイクロメートル以上の全ての細孔を充填することが意図された圧力での水銀圧入容積を引き、次いで、その差を全圧入容積で割ることによって計算できる。
【０００９】
「上乗せ添加剤」、「上乗せ添加」などの用語は、概して、１００質量％のベースの無機配合物の過剰の、またはそれに加えた、バッチ組成物または類似の配合物への追加の成分または材料の添加を称する。合計で１００質量％となるベースの配合物は、例えば、単一の無機材料または無機材料の組合せであり得、上乗せ添加剤は、他の上乗せ添加剤の有無にかかわらず、細孔形成剤の混合物であって差し支えなく、ベースの配合物の１００質量％に加えて、例えば、約５０から約３００質量％でバッチに存在し得るまたは加えられる。
【００１０】
「パラメータ」などの用語は、結果を決定し得る変量を称し、例えば、均熱温度などのパラメータを変えると、結果として焼成されたセラミック物品の性質が変わり得る。
【００１１】
「プロトコル」などの用語は、開示された焼成工程の１つ以上を行うための詳細な計画または手法を称する。
【００１２】
「含む」などの用語は、以下に限られないが包含すること、すなわち、包括的であるが排他的ではないことを意味する。
【００１３】
例えば、本開示の実施の形態を説明する上で利用される、組成中の成分の量、濃度、容積、プロセス温度、プロセス時間、収率、流量、圧力などの値、およびその範囲を修飾する「約」は、例えば、組成物、濃縮物、または使用する配合物を製造するのに使用される典型的な測定手法および取扱手法により；これらの手法における不注意による誤りにより；方法を実施するために使用される出発材料または成分の製造、供給源、または純度における差により；および類似の検討事項により生じ得る数量のばらつきを称する。「約」という用語は、特定の初期濃度または混合物を有する組成物または配合物の熟成により異なる量、および特定の初期濃度または混合物を有する組成物または配合物の混合または処理により異なる量を包含する。付随の特許請求の範囲は、これらの「約」のついた量の同等物を含む。
【００１４】
実施の形態における「から実質的になる」は、例えば、細孔構造などの所定の物理的性質を有するフィルタ物品、フィルタ物品とその前駆体、そのフィルタ物品を含む装置を製造する方法を称し、請求項に列挙された成分または工程に加え、特定の反応体、特定の添加剤または成分、特定の作用物質、特定の表面改質剤または条件、または類似の構造、材料、もしくは選択されたプロセス変量などの、本開示の組成物、物品、装置、または製造方法と使用方法の基本的性質と新規の性質に実質的に影響を与えない他の成分または工程を含み得る。本開示の成分または工程の基本的性質に実質的に影響するかもしれない、または本開示に望ましくない特徴を与えるかもしれない項目の例としては、著しく異なる気孔率を有する物品、ここに定義された指定された、中間値または中間範囲を含む、値を超えた焼成仕様を有する製造方法が挙げられる。
【００１５】
ここに用いた単数形は、別記しない限り、少なくとも１つ、または１つ以上を意味する。
【００１６】
当業者に周知の省略形を使用してもよい（例えば、時間には「ｈ」または「ｈｒ」、グラムには「ｇ」または「ｇｒ」、ミリリットルには「ｍＬ」、室温には「ｒｔ」、ナノメートルには「ｎｍ」、などの省略形）。
【００１７】
構成要素、成分、添加剤、および類似の態様について開示された特定の値と好ましい値、およびその範囲は、説明のためだけであり；それらは、他の定義された値または定義された範囲内の他の値を排除しない。本開示の組成物、装置、および方法は、ここに記載された任意の値、またはその値、特定の値、より特定の値、および好ましい値の任意の組合せを含み得る。
【００１８】
実施の形態において、本開示は、第１と第２の焼成工程を含む、コージエライトフィルタ物品を調製するプロセスまたは方法であって、第１の焼成パラメータおよび第２の焼成パラメータが、中央細孔径（ＭＰＳ）、全圧入容積（ＴＩＶ）、１０マイクロメートルより微細な細孔のパーセント（ＰＦＴ１０μｍ）、熱膨張係数（ＣＴＥ）、破壊係数（ＭＯＲ）、および弾性率（Ｅｍｏｄ）などのフィルタ特性の目的とする組合せを達成するように選択される、プロセスまたは方法を提供する。
【００１９】
実施の形態において、本開示は、コージエライトフィルタ物品を調製するプロセスまたは方法であって、
第一組の流体力学的性質および熱機械的性質を有する第１の焼成物品を提供するための、昇温速度、均熱温度、および均熱時間を含む第１の焼成パラメータによる、押出未焼成体バッチ組成物の第１の焼成、および
第二組の流体力学的性質および熱機械的性質を有する第２の焼成物品を提供するための、均熱温度を含む第２の焼成パラメータによる、第１の焼成物品の第２の焼成、
を含むプロセスまたは方法を提供する。
【００２０】
実施の形態において、第１の焼成パラメータは、例えば、１１６０℃から１３５０℃まで、３６℃／時から９２℃／時であり得る昇温速度、例えば、９時間から２１時間であり得る均熱時間、例えば、１４０３℃から１４３４℃であり得る均熱温度を含む。上述したパラメータは、中間値および中間範囲を含む、約１７から約２１マイクロメートルのＭＰＳ、および１０マイクロメートル未満の、約４から約１８パーセントの微細孔を含む流体力学的フィルタ特性、および約２．５から約９のＣＴＥ、約２６０から約４４０のＭＯＲ、および約０．４から約０．７のＥｍｏｄを含む熱機械的性質を提供するように選択することができる。
【００２１】
実施の形態において、中間値および中間範囲を含む、約１８．５から約２０．５マイクロメートルのＭＰＳ、および１０マイクロメートル未満の、約４から約８パーセントの微細孔を含む流体力学的フィルタ特性、および約２．５から約５のＣＴＥ、約２６０から約３２３５のＭＯＲ、および約０．４５から約０．５５のＥｍｏｄを含む熱機械的性質を提供するために、第１の昇温速度は、例えば、１１６０℃から１３５０℃まで、５０℃／時から６８℃／時であり得、均熱時間は、例えば、１１時間から１３時間であり得、均熱温度は、例えば、１４１８℃から１４３１℃であり得、第２の焼成均熱は、例えば、１４１０℃から１４２５℃の温度を有し得る。
【００２２】
実施の形態において、本開示は、コージエライトフィルタ物品を調製するプロセスまたは方法であって、押出未焼成体バッチ組成物を選択し、昇温速度、均熱温度、均熱時間、またはそれらの組合せを含むパラメータを使用して第１の焼成を行って、ＭＰＳ、ＴＩＶ、およびＰＦＴ１０μｍ、並びに公称細孔構造を含む所望の流体力学的性質を達成する工程、および、次いで、ピーク均熱温度を使用して第２の焼成を行って、ＣＴＥ、ＭＯＲ、およびＥｍｏｄを含む所望の熱機械的性質を達成し、さらに、細孔構造を画成し、すなわち、第１の焼成から生じた微細な気孔率の量を減少させる工程を含む、プロセスまたは方法を提供する。実施の形態において、本開示は、例えば、中央細孔径（ＭＰＳ）、１０マイクロメートルより微細な細孔のパーセント（ＰＦＴ１０μｍ）、および全圧入容積（ＴＩＶ）から選択される目的の流体力学的フィルタ特性を達成するために第１の焼成昇温速度、均熱時間、およびピーク均熱温度が選択されるプロセスを提供する。例えば、第１の焼成における、約６５℃／時の速い加熱昇温速度、および約１４１０℃から約１４３０℃の高いピーク均熱温度により、第２の焼成後に、約２０マイクロメートルの高いＭＰＳ、および例えば、全気孔率または１０マイクロメートル未満の微細な細孔が約５％から１５％未満と低いパーセンテージが生じる。第２の焼成ピーク均熱温度は、所望の細孔構造を提供するように選択することができる。例えば、約１４００℃の低い均熱温度と比べて、約１４１０℃から約１４３０℃、例えば、約１４２５℃の高いピーク均熱温度により、１０マイクロメートルより微細な細孔のパーセントが、例えば、約０％から約５％さらに減少し得る。第２の細孔特性は、中間値および中間範囲を含む、約１２から約２５マイクロメートル、約１５から約２２マイクロメートル、および約１７から約２１マイクロメートルの中央細孔径を含み得る。特に有用な微細な気孔率は、全気孔率の約３％から約１０％の、１０マイクロメートルより微細な細孔を含む。
【００２３】
実施の形態において、第２の焼成均熱温度は、特定の用途について、ＣＴＥ、ＭＯＲ、およびＥｍｏｄから選択される熱機械的フィルタ特性を改善するように選択することができる。例えば、約３．５×１０-7／℃の低いＣＴＥおよび例えば、約０．５×１０6ｐｓｉ（約３．４×１０9Ｐａ）の低いＥｍｏｄを達成するために、例えば、約１４００℃の低い均熱温度を選択できる。
【００２４】
実施の形態において、本開示は、コージエライトフィルタ物品を調製するプロセスであって、
第１の細孔構造を有する第１の焼成物品を提供するための、昇温速度、均熱温度、および均熱時間を含む第１の焼成パラメータによる、押出未焼成体バッチ組成物の第１の焼成、および
第２の細孔構造を有する第２の焼成物品を提供するための、均熱温度を含む第２の焼成パラメータによる、第１の焼成物品の第２の焼成、
を含むプロセスを提供する。
【００２５】
第１と第２の焼成パラメータは、例えば、中央細孔径（ＭＰＳ）、１０マイクロメートルより微細な細孔のパーセント（ＰＦＴ１０μｍ）、および全圧入容積（ＴＩＶ）から選択される目的の流体力学的フィルタ特性を達成するため、またここに定義された、熱膨張係数（ＣＴＥ）、破壊係数（ＭＯＲ）、および弾性率（Ｅｍｏｄ）などの所望の熱機械的性質を達成するため、さらに細孔構造を転換させるため、すなわち、第１の焼成から生じた微細な気孔率の量を減少させるために選択することができる。第２の細孔構造は、第１の細孔構造と比べて、減少した微細な気孔率を有し得る。
【００２６】
実施の形態において、第１の焼成の昇温速度、均熱時間、および均熱温度は、所望の流体力学的フィルタ特性、例えば、大きいＭＰＳおよび少ない微細孔を提供するように選択できる。１つの例示の実施例において、速い加熱昇温（例えば、約６５℃／時）および高い均熱温度（例えば、約１４２５℃）が、大きいＭＰＳ（例えば、約２０マイクロメートル）および１０マイクロメートルより微細な細孔の低いパーセンテージ（例えば、全細孔容積の約５％以下）を提供する。
【００２７】
実施の形態において、第２の焼成は、例えば、熱膨張係数（ＣＴＥ）、破壊係数（ＭＯＲ）、弾性率（Ｅｍｏｄ）、またはそれらの組合せを含む、目的の熱機械的性質を提供できる。第２の焼成均熱温度は、例えば、約１４２５℃であり得、減少したパーセンテージの微細孔を有する細孔構造を提供するように選択できる。例えば、低い均熱温度（約１４００℃）よりも、高い均熱温度（例えば、約１４２５℃）が、約３パーセントの減少などの、１０マイクロメートルより微細な細孔のパーセントをさらに減少し得る。
【００２８】
実施の形態において、本開示は、コージエライトフィルタ物品を調製するプロセスであって、
押出未焼成体バッチ組成物を選択し、選択された第１のパラメータで第１の焼成を行って、第１の細孔特性を有する第１の焼成物品を提供する工程、
熱機械的性質を有し、第２の細孔構造を有する第２の焼成物品を提供するための、選択された第２のパラメータでの、得られた第１の焼成物品の第２の焼成、
を含むプロセスを提供する。
【００２９】
第１のパラメータは、例えば、少なくとも１つの昇温速度、均熱時間、均熱温度、またはそれらの組合せであり得、第１の細孔構造は、例えば、約１７から約２０マイクロメートルの中央細孔径であり得る。
【００３０】
第２のパラメータは、例えば、均熱温度であり得、第２の焼成物品は、例えば、熱膨張係数（ＣＴＥ）、破壊係数（ＭＯＲ）、弾性率（Ｅｍｏｄ）、またはそれらの組合せから選択される熱機械的性質を有し得、第２の細孔特性は、例えば、５％以下の、１０マイクロメートルより微細な細孔の減少した微細気孔率を有する、約１７から約２０マイクロメートルの中央細孔径であり得る。
【００３１】
実施の形態において、第１の焼成は、物品の細孔特性を主に制御できる。反対に、第２の焼成は、例えば、物品の熱機械的性質を制御でき、熱機械的性質の変動性を減少でき、物品の微細気孔率の細孔構造特性を、例えば、第２の焼成前の気孔率と比べて、全気孔率の約５から約１５％減少させることができる。
【００３２】
実施の形態において、本開示は、コージエライトフィルタ物品を調製するための単一焼成プロセスにおいて、例えば、
第１の焼成物品を提供するための、昇温速度、均熱温度、および均熱時間を含む第１の焼成パラメータによる押出未焼成体バッチ組成物の一回焼成であって、得られた焼成物品の熱機械的性質が、上述した二回焼成プロセスの性質に似ており、二回焼成プロセスの上述した第１の焼成と比べて、中間値および中間範囲を含む、昇温速度が、約１１６０℃から約１３５０℃まで、０℃／時から２０℃／時と減少しており、均熱温度が０℃から５℃増加しており、均熱温度が０時間から８時間増加している、一回焼成、
を含むプロセスを提供する。
【００３３】
実施の形態において、本開示は、例えば、第１の焼成物品を提供するための、昇温速度、均熱温度、および均熱時間を含む第１の焼成パラメータによる押出未焼成体バッチ組成物の焼成であって、得られた焼成物品の流体力学的性質が、上述した二回焼成プロセスの性質と似ており、上述した二回焼成プロセスの第１の焼成と比べて、中間値および中間範囲を含む、１１６０℃から１３５０℃の昇温速度が０℃／時から２０℃／時増加しており、均熱温度が０℃から１０℃増加しており、均熱温度が０時間から８時間減少している、焼成を含む、プロセスを提供する。
【００３４】
実施の形態において、本開示は、セラミックハニカム物品を製造する方法であって、
例えば、酸化マグネシウム源、アルミナ形成源、シリカ形成源、またはそれらの組合せ；４０マイクロメートル超の中央粒径を有する細孔形成剤；液体ビヒクル；および結合剤から選択された無機バッチ成分を含有する可塑化コージエライト前駆体バッチ組成物を提供する工程、
この可塑化コージエライト前駆体バッチ組成物からハニカム未焼成体を成形する工程、
ハニカム未焼成体を、コージエライトを含有するセラミックハニカム物品に転化させるのに効果的なハニカム未焼成体の第１の焼成を実施する工程、および
約４２％超かつ約５６％未満の全気孔率、および全気孔率の約５％未満が１０マイクロメートル未満の細孔直径を有する細孔径分布を生じるのに効果的なハニカム未焼成体の第２の焼成を実施する工程、
を含む方法を提供する。
【００３５】
コージエライトフィルタは、一工程焼成プロセス、または二工程焼成プロセスのいずれを使用して焼成しても差し支えない。ある二工程プロセスにおいて、第１の焼成工程は、マトリクスを焼成して、コージエライトの転化を行い、次いで、交互のセルを塞いで、フロースルー型フィルタを作製することができる。第２の焼成工程において、フィルタを再び焼成して、栓をセルラマトリクスに焼結する。第１と第２の焼成の各々で、最高温度は類似している。第２の焼成工程は、フィルタの物理的性質にはほとんど影響しないと以前は考えられていた、すなわち、物理的性質は、第１の焼成により大体が決まると考えられていた。しかしながら、開示された方法は、流体力学的性質、すなわち、中央細孔径（ＭＰＳ）、１０マイクロメートルより微細な細孔のパーセント（ＰＦＴ１０μｍ）、および全圧入容積（ＴＩＶ）について、第２の焼成工程は、所定の第２の焼成条件についてそれらの性質にほとんどまたは全く影響ないことを示している。しかしながら、熱機械的性質、すなわち、熱膨張係数（ＣＴＥ）、破壊係数（ＭＯＲ）、および弾性率（Ｅｍｏｄ）について、第２の焼成工程は、重要な性質の決定工程であり得る。第２の焼成工程において最高温度を制御しないと、性質の変動性が過剰になり得る。開示された二工程焼成プロセスにより、同じ第１の焼成工程のみとは異なる性質の組合せが生じるので、一工程焼成プロセスに移るには、類似の性質の組合せを達成するために、焼成プロトコルを変える必要があるであろう。選択された熱機械的性質を達成できる焼成パラメータを定義することを可能にする実験焼成結果に基づいて、モデルを作成した。
【００３６】
実施の形態において、本開示は、コージエライトフィルタを調製する二工程焼成プロセス（第１と第２の焼成）を提供する。従来の見識は、流体力学的性質および熱機械的性質の両方が、第１の焼成工程におけるパラメータにより主に決定され、類似の均熱温度には、流体力学的性質と熱機械的性質にはほとんど影響ないことを示唆していた。コージエライトフィルタを製造する実験中に、ある性質について、従来の見識が正しくないことが発見された。このことは、第１の焼成パラメータは、原則として、流体力学的性質を制御するために使用できるのに対し、第２の焼成パラメータは、熱機械的性質を制御するために使用でき、二工程焼成プロセスから優れたフィルタ特性が得られることを示唆した。熱機械的性質が第２の焼成の均熱温度により主に決定されることが発見された。この発見の１つの用途は、よく制御された第２の焼成条件による多孔質の微細孔の減少などの、大きい範囲の第１の焼成の熱機械的性質を制御できることである。開示された二工程焼成プロセスにより調製されたコージエライトフィルタについて、所望の細孔構造を得るために、第１の焼成パラメータ（例えば、昇温速度、均熱時間、均熱温度）を使用することができ、次いで、例えば、熱機械的性質を達成し、１０マイクロメートル未満の細孔のパーセントをさらに減少させるために、第２の焼成パラメータを使用することができる。開示された二工程焼成プロセスの使用により、所定の組成物について、単一焼成プロセスで得るのが難しいかもしれない性質の組合せを有するフィルタ物品を得ることができる。そのようなフィルタ物品の性質の組合せの例は、例えば、粗い細孔径および低いＣＴＥ、あるいは、同じ組成物について、微細な細孔径および低いＣＴＥを含む。
【００３７】
あるいは、一回焼成プロセスが同じ初期組成物について選択された場合、二工程焼成プロセスにおいて得られたのと異なる性質を得るために、単に同じ第１の焼成プロトコルを使用することができる。一回焼成プロセスについて、実験焼成結果から生成されたモデルを使用して、二工程焼成の性質の組合せを密接に近似できる性質を提供する一回焼成スケジュールを決定し、選択することができる。
【００３８】
第１の焼成のみにより性質を制御しようとする場合、例えば、１１６０℃から１３５０℃の加熱速度は、１０マイクロメートルより微細な細孔の低いパーセンテージを達成するために速いべきであるが、この同じ加熱速度により、より遅い加熱速度と比べて、ＣＴＥが増加するであろう。この同じ組のバッチ成分について、より短い均熱時間も、１０マイクロメートルより微細な細孔の低いパーセンテージを達成するのに役立つが、これにより、より長い均熱時間に生じるであろうよりも、ＣＴＥが高くなってしまう。
【００３９】
また、第１の焼成を調整して、第１の焼成に使用される特定の炉の構造の能力に合致させることができ、次いで、第２の焼成を使用して、選択された性質、例えば、熱機械的性質および細孔径分布の微細側を達成することができる。例えば、炉の位置の関数として良好な細孔径均一性を得るために、第１の焼成において、性質形成領域（例えば、均熱による約１，１５０℃）でゆっくりと焼成することが必要であろう。これにより、ある組成物について、所望の熱膨張係数（ＣＴＥ）よりも高くなり得る。次いで、第２の焼成条件を選択して、ＣＴＥを減少させることができる。また、第１の焼成炉の構造が、ＣＴＥが炉の位置の関数として望ましくないレベルまで変動する程度まで熱的に不均一である場合、第２の焼成条件を均一な最高保持温度にすることにより、ＣＴＥの変動性を所望のレベルまで減少させることができる。実施の形態において、開示された二工程プロセスを使用することにより、図示され、ここに示される優れたフィルタ特性を提供することができる。
【００４０】
実施の形態において、本開示は、細孔構造を決定するために第１の焼成パラメータが選択され、熱機械的性質を決定し、細孔構造をさらに調質するために第２の焼成パラメータが選択される、二工程焼成プロセスを提供する。加熱速度と冷却速度、均熱温度、および均熱時間の効果が論じられてきた（同一出願人の米国特許第７４８５１７０号および欧州特許第１２７０５３１号の各明細書参照）。しかしながら、従来の議論では、優れた性質を決定的に得るための第１と第２の焼成パラメータの組合せ使用、例えば、性質の変動性を緩和するまたは減少させために第２の焼成を使用すること、または性質の決定因子としての第２の焼成の使用について述べられていない。
【００４１】
開示されたプロセスをさらに２つの実験で実証した。第１の実験において、表１に列挙されたバッチ組成からなる押出未焼成体コージエライト部品を統計的マトリクス実験（中心点、星形点、および関心のある様々な他のプロトコルによる２6-2−表２参照）で最初に焼成して、もしあれば、第１の焼成パラメータの影響を研究し、次いで、標準的な１，４０３℃の均熱温度を使用して、コージエライト部品を二回目に焼成した。
【表１】
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【００４２】
第２の実験において、第１の焼成パラメータを一定に保持し、第２の焼成の均熱温度を変えた（表２参照）。
【００４３】
これらの実験から気付いた一般的な傾向が、以下に論じられており、図１から１３に示されている。
【００４４】
第１の焼成の加熱昇温速度および第１の焼成の均熱温度を増加させると、ＭＰＳが増加し、微細孔の気孔率が減少した。これらの傾向は、第２の焼成後も残っていた。第２の焼成の均熱温度を増加させることによって、細孔径が、小さいがそれでも有意に増加した。
【００４５】
第２の焼成の均熱温度が増加するのに連れて、全圧入容積（ＴＩＶ）が著しく減少した。これは、炉の位置、すなわち、炉内の小片または品物の位置の関数として、ＴＩＶのばらつきを小さく維持するために、第２の焼成条件において良好な熱均一性を使用できることを意味する。
【００４６】
第１の焼成の加熱昇温速度を増加させると、または第１の焼成の均熱温度および均熱時間を減少させると、第１の焼成後に測定した、ＣＴＥ、ＭＯＲ、およびＥｍｏｄを増加させることが観察された。これらの傾向は、第２の焼成後に維持されなかった。様々な第１の焼成により生じた変動性のほぼ全てがなくなった。第２の焼成の均熱温度を増加させると、観察されたＣＴＥ、ＭＯＲ、およびＥｍｏｄが著しく増加した（図１１から１３参照）。
【００４７】
第１の実験からの重回帰分析も、相互作用と二次効果の存在を示した。しかしながら、実験の１／４実施要因計画のために、二次効果は混同された。
【００４８】
一工程焼成プロセスまたは性質への第２の焼成の影響が大部分は無視されるプロセスに勝る開示された方法の利点は、所望の性質の組合せを容易に達成できることである。例えば、開示されたプロセスにより、細孔構造および熱機械的性質を、互いから実質的に独立して、予め決定することができる。例えば、大きい、例えば、約２０マイクロメートルより大きい中央細孔径（ＭＰＳ）が望ましい場合、第２の焼成でＣＴＥに影響がほとんどまたは全くなく、速い、例えば、約７５℃／時より速い加熱昇温速度、および高い、例えば、約１，４２５℃より高い均熱温度を第１の焼成に使用できる。さらに、小さい、例えば、約４×１０-7／℃未満のＣＴＥが望ましい場合、ＭＰＳへの影響が比較的少なく、低温、例えば、１，４００℃の第２の焼成を使用できる。
【００４９】
表２には、第１の実験における各実施に関する、マイクロメートルで表された平均中央細孔径（ＭＰＳ）、１０マイクロメートル未満の細孔のパーセント（ＰＦＴ１０μｍ）、ｃｃ／ｇで表された全圧入容積（ＴＩＶ）、１０-7／℃で表された熱膨張係数（ＣＴＥ）、ｐｓｉで表された破壊係数（ＭＯＲ）、およびｐｓｉ×１０-6で表された弾性率（Ｅｍｏｄ）が列挙されている。様々な第１の焼成パラメータ（熱電対により測定された実際のパラメータについて２列から６列を参照）を使用して、部品を焼成した。第２の焼成パラメータは一定に保持した（１，４０３℃のピーク均熱温度）。性質を、第１の焼成後と、再び第２の焼成後に測定した。データが、図１から６にグラフで表されている。表２における用語「１／４実施要因」、「中心」、「低星形(Low Star)」、「高星形(High Star)」などの統計用語は、統計分析の当業者に公知であり、例えば、“Introduction to Mathematical Statistics and Its Applications,” Larsen and Marx, 3rd Ed, ISBN 0-13-922303-7を参照のこと。
【表２−１】
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【表２−２】
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【００５０】
表３には、２つの第２の焼成の均熱温度に関する、マイクロメートルで表された平均中央細孔径（ＭＰＳ）、１０マイクロメートル未満の細孔のパーセント（ＰＦＴ１０μｍ）、ｃｃ／ｇで表された全圧入容積（ＴＩＶ）、１０-7／℃で表された熱膨張係数（ＣＴＥ）、ｐｓｉで表された破壊係数（ＭＯＲ）、およびｐｓｉ×１０-6で表された弾性率（Ｅｍｏｄ）が列挙されている。第１の焼成パラメータは一定に保持した。このデータが、図８から１３にグラフで表されている。
【表３】
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【実施例】
【００５１】
以下の実施例は、上述した開示を使用する様式をより完全に説明し、本開示の様々な態様を実施するために考えられる最良の様式をさらに述べる働きをする。これらの実施例は本開示の範囲を制限するものではなく、むしろ、説明目的のために提示されていることが理解されよう。実施例はさらに、本開示の多孔質フィルタ物品をどのように調製するかをさらに説明する。
【００５２】
未焼成体の調製
未焼成体は、両方ともコーニング社に譲渡され、本開示にしたがって一部変更された、「Batch Composition for Cordierite Ceramics」と題する米国特許第５３３２７０３号明細書、および「Method of Making Fired Bodies」と題する米国特許第６２２１３０８号明細書にしたがって調製できる。
【００５３】
実施例１
第１の焼成パラメータの研究
様々な第１の焼成パラメータの組合せによって、多種多様の細孔構造を作製した（図１から３参照）。第２の焼成条件により気孔率の測定基準が変わったが、第１と第２の焼成の両方の後に、同じ一般的な傾向が見られた。逆に、熱機械的性質（ＣＴＥ、ＭＯＲ、およびＥｍｏｄ）は、第１の焼成から第２の焼成へと著しく変化した（図４から６参照）。第１の焼成パラメータの様々な組合せにより生じた熱機械的性質のばらつきが、第２の焼成により著しく減少した。
【００５４】
図１から６は、第１と第２の焼成パラメータの間の差を示している。具体的に言うと、図１から６は、それぞれ、様々な第１の焼成プロトコル（手順が表２に列挙されている）に関する、マイクロメートルで表された平均中央細孔径（ＭＰＳ）、１０マイクロメートル未満の細孔のパーセント（ＰＦＴ１０μｍ）、ｃｃ／ｇで表された全圧入容積（ＴＩＶ）、１０-7／℃で表された熱膨張係数（ＣＴＥ）、ｐｓｉで表された破壊係数（ＭＯＲ）、およびｐｓｉ×１０-6で表された弾性率（Ｅｍｏｄ）を示している。各点は異なる第１の焼成ロットを表しており、そこでは、性質形成領域における昇温速度、ピーク均熱温度、およびピーク均熱時間が変えられた。次いで、様々な第１の焼成プロトコルからの品物を標準的な第２の焼成サイクル（１，４０３℃のピーク均熱温度）に施した。第２の焼成パラメータ（ピーク均熱温度）は一定に維持した。性質を、第１の焼成後と、再び第２の焼成後に測定した。
【００５５】
第１の焼成パラメータの関数としての性質の主効果のプロットも、第２の焼成が、第１の焼成による熱機械的性質の差の影響を著しく緩和することを示した（図７）。これらのプロットは、第１の焼成パラメータの性質への影響も示す。
【００５６】
図７は、第１の焼成パラメータの関数としての、マイクロメートルで表された平均中央細孔径（ＭＰＳ）、１０マイクロメートル未満の細孔のパーセント（ＰＦＴ１０μｍ）、ｃｃ／ｇで表された全圧入容積（ＴＩＶ）、１０-7／℃で表された熱膨張係数（ＣＴＥ）、ｐｓｉで表された破壊係数（ＭＯＲ）、およびｐｓｉ×１０-6で表された弾性率（Ｅｍｏｄ）を示している。各点は異なる第１の焼成ロットを表しており、そこでは、性質形成領域における昇温速度、ピーク均熱温度、およびピーク均熱時間が変えられた。第２の焼成パラメータ（１，４０３℃のピーク均熱温度）を一定に維持した。性質を、第１の焼成後と、再び第２の焼成後に測定した。データは、図１から６に使用したのと同じデータセットから選択した。統計的に生成した「星形」点および「中心」点のみが、表２について先に論じられたように示されている。
【００５７】
実施例２
第１の焼成の温度が一定−第２の焼成パラメータ（すなわち、ピーク均熱温度）は変更
第１の焼成の温度を一定に保持し、第２の焼成パラメータ（すなわち、ピーク均熱温度）を変えた場合、第２の焼成パラメータを変えることによって、選択された性質を変える能力が示された。第２の焼成の均熱温度を上昇させると、ＭＰＳ、ＣＴＥ、ＭＯＲ、およびＥｍｏｄが増加し、ＴＩＶおよび微細気孔率が減少した（図８から１３）。
【００５８】
図８から１３は、それぞれ、第２の焼成の均熱温度の関数として、マイクロメートルで表された平均中央細孔径（ＭＰＳ）、１０マイクロメートル未満の細孔のパーセント（ＰＦＴ１０μｍ）、ｃｃ／ｇで表された全圧入容積（ＴＩＶ）、１０-7／℃で表された熱膨張係数（ＣＴＥ）、ｐｓｉで表された破壊係数（ＭＯＲ）、およびｐｓｉ×１０-6で表された弾性率（Ｅｍｏｄ）を示している。
【００５９】
本開示を、様々な特有の実施の形態および技法を参照して説明してきた。しかしながら、様々な変更および改変が、本開示の範囲内にありながら可能であることを理解すべきである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７Ａ】
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【図７Ｂ】
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【図７Ｃ】
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【図７Ｄ】
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【図７Ｅ】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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