(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
撹拌機付の反応器内で、加水分解触媒、水及び有機溶媒を含む反応液に、珪素アルコキシド溶液を供給して該珪素アルコキシドの加水分解及び重縮合を行うに際し、上記反応器の反応液中に該珪素アルコキシド溶液を吐出線速度３０ｍｍ／ｓ〜１０００ｍｍ／ｓで供給することを特徴とするシリカの製造方法。
【請求項２】
前記反応器において、加水分解反応を終了するまでに、反応液量が５０Ｌ以上となる反応を対象とする、請求項１記載のシリカの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シリカの新規な製造方法に関する。詳しくは、粒子径が揃った、単分散性の高いシリカを安定して製造することが可能なシリカの製造方法を提供するものである。
【背景技術】
【０００２】
半導体パッケージや液晶シール剤などの精密光学部品の接着剤用の添加剤としてシリカが用いられている。特に近年においては精密で均一な封止が求められており、粗粒や凝集粒子が少なく、単分散性の高いシリカが必要となってきている。
【０００３】
シリカの製造方法の一つに、原料となるテトラエトキシシランなどの珪素アルコキシド溶液を、加水分解触媒、水及び有機溶媒を含む反応液中に供給して、加水分解、重縮合させる、いわゆるゾルゲル法がある。該方法においては、反応を行う際の反応条件を制御することにより粒子径や粒度分布をある程度制御することが可能であることが知られている。
【０００４】
上記反応において、反応器中で反応液を均一に撹拌することが容易な場合においては、撹拌翼の回転数を制御することで、癒着粒子や凝集粒子の生成が抑えられ、単分散性が良いシリカを製造できることが知られている（特許文献１参照）。
【０００５】
しかしながら、前記反応を大容量の反応液を使用して工業的に実施する場合、撹拌翼の回転数を制御するだけでは、反応液の十分な撹拌を行うことが困難となり、単分散性が良好なシリカを合成することが困難である。そして、撹拌が不十分であると、反応液が不均一になってしまい、合成後のシリカ中にシリカ粒子が２、３個癒着した癒着粒子や数１０個のシリカ粒子が凝集した凝集粒子などの粗粒が生成し、同時に大部分の揃った粒子よりも小さい小玉のシリカが生成し、単分散性が低下するなどの問題が生じる。また、上記凝集粒子による粗粒が多い場合、合成後のシリカと溶媒とを分離するためにろ過を行う際、短時間でフィルターが詰まり生産性の低下や歩留まりの低下という問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００７−７０１６３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
従って、本発明の目的は、前記大容量の反応液を使用する条件においても、合成後のシリカ中に、癒着粒子や凝集粒子などの粗粒及びシリカの小玉の発生が抑えられ、単分散性が高いシリカの製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上記課題を解決するため鋭意研究を重ねてきた。その結果、前記大容量の反応液中での反応においては、反応器の撹拌機による撹拌を十分行うことが困難であり、特に、反応液の容量が５０Ｌ以上となるような大容量の反応を対象とする場合、前記癒着粒子や凝集粒子などの粗粒及びシリカの小玉の発生が顕著となるという知見を得た。そして、上記知見に基づきさらに研究を重ねた結果、原料となる珪素アルコキシド吐出線速度を特定の範囲とすることにより、たとえ、上記大容量の反応液においても加水分解及び重縮合により得られるシリカ中の癒着粒子、凝集粒子を低減させ、また、小玉の生成を低減し、その結果、単分散性の高いシリカが合成でき、また、合成後のシリカスラリーを詰まることなくろ過できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００９】
即ち、本発明は、撹拌機付の反応器内で、加水分解触媒、水及び有機溶媒を含む反応液に、原料珪素アルコキシド溶液を供給して該珪素アルコキシドの加水分解及び重縮合を行うに際し、上記反応器の反応液中に該珪素アルコキシド溶液を吐出線速度３０ｍｍ／ｓ〜１０００ｍｍ／ｓで供給することを特徴とするシリカの製造方法である。
【００１０】
上記方法は、前記反応器において、加水分解反応を終了するまでに、反応液量が５０Ｌ以上となる反応に対して、特に有効である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の製造方法によれば、合成後のシリカスラリー中に存在する、シリカ粒子が２、３個癒着した粒子や数１０個のシリカ粒子が凝集した凝集粒子及び粒子径が異常に小さい小玉シリカの生成が抑えられ、また合成後のシリカスラリーのろ過がフィルターに詰まることなく行えるシリカを効率よく製造できる。
特に、反応液量が５０Ｌ以上となる状態で、反応液に原料のアルコキシド溶液を供給する場合に効果的であり、大量のシリカを安定的に合成する製造方法として好適に採用できる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明のシリカの製造方法は、回転式撹拌翼を有する反応装置の反応器内で、加水分解触媒、水及び有機溶媒を含む反応液中で、原料の珪素アルコキシドを供給し、加水分解及び重縮合を行うことによりシリカを合成する、いわゆるゾルゲル法を基本としている。
本発明において使用する反応器は、撹拌機を有する反応器が特に制限無く使用される。上記撹拌機の撹拌翼としても、公知のものが特に制限無く使用されるが、代表的なものを例示すれば、傾斜パドル翼、タービン翼、三枚後退翼、アンカー翼、フルゾーン翼、ツインスター翼、マックスブレンド翼などが挙げられる。
【００１３】
また、このような撹拌機を有する反応器としては、半球状、または平底あるいは丸底の円筒状の一般的な形状の反応器、更にこれら反応器内に邪魔板を設置したものが特に限定されずに使用できる。また、反応器の材質も特に限定されず、ガラス製、ステンレススチールなどの金属製（ガラスコートあるいは樹脂コートされたものを含む）、または樹脂製のものが使用できる。
【００１４】
本発明で使用する反応器の撹拌効率は特に制限されるものではないが、反応器の撹拌効率の指標である無次元混合時間ｎθｍ（ここで、ｎは撹拌翼回転数（１／ｓ）、θｍは混合時間（ｓ））が、５５〜１００の範囲の反応器を使用する場合に、本発明の方法は特に効果的である。
【００１５】
即ち、無次元混合時間ｎθｍが５５より低い場合は、反応器の撹拌効率が高く、反応液の撹拌が十分可能であることより、本発明の方法による効果が現れ難く、一方、無次元混合時間ｎθｍが１００を超える場合は、反応器の撹拌効率が極めて低くなり、混合が不十分であり、反応液が不均一となり癒着粒子や凝集粒子が多く生成し易くなる。
【００１６】
前記反応器の撹拌効率の範囲は、一般に、後述する工業的な実施において、５０Ｌ以上反応液を扱う反応器の撹拌効率がこれに該当する場合が多い。
【００１７】
上記無次元混合時間ｎθｍは、撹拌翼回転数ｎ（１／ｓ）と混合時間θｍ（ｓ）の積を意味し、撹拌レイノルズ数が一定であれば、反応器のスケールに因らず一義的に決まり、撹拌効率を示すのに非常に有用な指標である。また、混合時間θｍは、一般に、トレーサー物質が均一に混合するまでの時間を意味するが、該混合時間θｍは、反応器の形状、邪魔板の設置の有無やその配置状況、撹拌翼の種類や回転数、混合される液体の粘弾性特性などにより影響を受ける。
【００１８】
本発明において、使用する加水分解触媒としては、アルコキシシラン類を代表とする珪素アルコキシドの加水分解を促進する機能を有するものであれば特に限定されないが、更には、重縮合反応をも促進する機能を有するものが特に好ましい。通常、酸や塩基が使用できるが、球状で単分散性の高い粒子が得られるという理由から、塩基触媒を使用するのが好適である。本発明で好適に使用できる塩基触媒を例示すれば、アンモニア、水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウムなどの無機塩基；メチルアミン、ジメチルアミン、トリメチルアミン、エチルアミン、ジエチルアミン、トリエチルアミン、プロピルアミン、ジプロピルアミン、トリプロピルアミン、ピリジン、イミダゾール、ピペリジン、キノリン、ピロール、１，４−ジアザビシクロ［２．２．２］オクタン、１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］ウンデ−７−セン、水酸化テトラメチルアンモニウム、エタノールアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミンなどの有機塩基；を挙げることができる。これらの中でも、アンモニアやアミンのように金属を含まない塩基を使用した場合、製造したシリカを焼成することにより、粒子中に塩基性分や金属成分が残留しないため、このような触媒を使用するのが特に好適である。
【００１９】
触媒の添加量は、用いる触媒の種類や反応液中の水と有機溶媒の種類や配合比率、更には使用する珪素アルコキシドの量によって異なるために一概には言えないが、反応の開始から終了までｐＨが１０以上、好ましくは１１以上になるように添加するのが好ましい。触媒として最も好適なアンモニアの場合には、反応の開始から終了まで反応液中の濃度が２〜１５質量％、好ましくは３〜７質量％の範囲となるように保つことが好適である。アンモニアの濃度を上記範囲に保つためには、添加する珪素アルコキシドの量を相対的に少なくするか、あるいは反応中にアンモニア水を適宜添加すれば良い。
【００２０】
本発明の製造方法において、珪素アルコキシドは一旦加水分解されてから重縮合するため、反応系には水が必要である。そのため、本発明では、上記反応液は、水を含有する。反応液中において、水は後述の有機溶媒と水との総量を基準として３〜４０質量％、特に５〜２０質量％の割合で使用するのが好ましい。
【００２１】
また、上記水の反応系への供給は、反応初期に反応器に予め仕込んでおき、その後前記濃度が維持できる量を適宜供給することにより行うことが望ましい。また、前記加水分解触媒は、一般に水溶性であるため、該加水分解触媒は、水に溶解した状態で反応系に供給することが好ましい。
【００２２】
本発明において、有機溶媒としては、水と相溶性のある有機溶媒が好適に使用される。好適に使用できる有機溶媒を具体的に示せば、メタノール、エタノール、ｎ−プロパノール、イソプロパノール、ｎ−ブタノール、イソブタノール、ｓ−ブタノール、ｔ−ブタノール、エチレングリコール、プロピレングリコールなどのアルコール類；アセトン、メチルエチルケトンなどのケトン類；ジオキサン、テトラヒドロフラン、１，２−ジメトキシシエタンなどのエーテル類；炭酸エチレンなどのエステル類；これらの混合物を挙げることができる。これらの中でも、水との相溶性が特に高く、更に粘度が低いために取り扱いやすいという理由から、メタノール、エタノール、イソプロパノールのような低級アルコール類が特に好適に使用される。有機溶媒の使用量は、反応に使用する珪素アルコキシドの合計１００質量部に対して、通常は１０〜１０００質量部であり、好適には２０〜５００質量部である。
【００２３】
本発明で使用する珪素アルコキシドとしては、前記の有機溶媒と水との混合液中で加水分解及び重縮合を受けてシリカになるものであれば公知の化合物が何ら制限なく採用される。例示すると、式Ｓｉ（ＯＲ）４またはＳｉＲ’ｎ（ＯＲ）４−ｎで示されるアルコキシシラン類、またはアルコキシシランを部分的に加水分解・重縮合して得られる低縮合物が工業的に入手しやすく、その１種または２種以上の混合物が好ましく用いられる。なお、上記式において、Ｒ及びＲ’はエーテル結合、エステル結合を含んでも良い有機基であり、ｎは１〜３の整数である。１分子中に含まれる複数のＲまたはＲ’は互いに異なっていても良いが、原料の入手が容易であるため、通常は１分子中に含まれる複数のＲまたはＲ’は同じである化合物が好適に使用される。Ｒ及びＲ’は上記有機基のものが制限なく使用できるが、原料の入手が容易であるという理由からアルキル基であるのが好適であり、有機溶媒への相溶性が良好であるという理由から、メチル基、エチル基、イソプロピル基、ブチル基などの低級アルキル基であるのが特に好適である。
【００２４】
本発明で好適に使用できるアルコキシシラン類を例示すれば、テトラメトキシシラン、テトラエトキシシラン、及びこれらの加水分解物、部分加水分解物、ならびにこれら加水分解物または部分加水分解物の低縮合物（珪素原子を２〜８個含む縮合物）を挙げることができる。
【００２５】
また、本発明においては、上記のアルコキシシラン類と共に珪素以外の金属アルコキシドを添加しても良く、こうすることにより珪素と他の金属との複合酸化物からなるシリカ系酸化物粒子を得ることができる。このとき使用する他の金属アルコキシドとしては、特に制限なく使用することができ、リチウム、ナトリウム、カリウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、アルミニウム、チタン、ジルコニウム、ゲルマニウム、ハフニウム、鉄、スズまたは鉛などの金属のアルコキシドが使用できる。それらの中でもチタンやジルコニウムの金属アルコキシドは、球形度の高いシリカ系酸化物粒子が得やすく、好適である。
【００２６】
本発明で好適に使用できるアルコキシシラン類以外の金属アルコキシド（他の金属アルコキシドともいう）を例示すれば、チタンテトライソプロポキシド、チタンテトラブトキシド、ジルコニウムテトラブトキシド、及びこれらの加水分解物、部分加水分分解物、ならびにこれら加水分解物または部分加水分解物の低縮合物（金属素原子を２〜８個含む縮合物）を挙げることができる。
【００２７】
これら他の金属アルコキシドの使用量は、得ようとするシリカ系酸化物粒子の組成に応じて決定すれば良い。ただし、得られる粒子の球形度を高く保つという観点から、他の金属アルコキシドの使用量はアルコキシシラン類の合計モル数を１モルとしたときに０．００１〜５モル、特に０．０１〜３モルとなるような量を使用するのが好適である。
【００２８】
本発明において、反応液への珪素アルコキシドの供給は、液状で供給される態様をすべて含むが、珪素アルコキシドを有機溶媒に溶解し、珪素アルコキシド溶液とした状態で供給することが好ましい。
【００２９】
上記有機溶媒としては、前記例示した有機溶媒が好適に使用されるが、中でも、メタノール、エタノール、イソプロピルアルコールなどの低級アルコールが好ましい。
なお、反応液のスラリー濃度を上げるためには、珪素アルコキシド溶液における珪素アルコキシド濃度を５０％以上とするのが好ましく、全く希釈せずに添加しても良い。
また、原料珪素アルコキシドの供給量は、反応液中の原料珪素アルコキシド濃度が５．０質量％以下となるように供給するのが好適である。原料珪素アルコキシド濃度がそれ以上となると珪素アルコキシドの自己分解反応が生じ、小玉や癒着粒子が生成し易くなる。
【００３０】
本発明の製造方法において、珪素アルコキシド溶液の反応液への供給は、反応容器に設けた供給管より、反応液中にアルコキシド溶液を供給するように行われる。一般的には、該供給管を反応液中に挿入し、珪素アルコキシド溶液を供給する。上記供給管の設置方法も特に限定されないが、供給管の本数は、１本または複数本であり、そして反応器上部から供給管を挿入する方法や反応器側面から供給管を挿入する方法などがある。また、供給管の材質も特に限定されず、ステンレススチールなどの金属製や樹脂製のものが使用できる。
【００３１】
本発明において、好適な反応方法を示せば、反応器内に所定量の触媒を含有する水及び有機溶媒からなる反応媒体、更には必要に応じて種粒子を導入した後に、撹拌を開始し、珪素アルコキシド溶液を連続的または断続的に添加し混合する方法を挙げることができる。なお、反応開始時に反応系内に導入する触媒量を少なめにしておき、珪素アルコキシドの添加を開始してから触媒を連続的あるいは断続的に添加することもできる。
本発明において、反応時の反応液の温度は１０〜５５℃、特に２０〜５０℃とするのが好適である。
【００３２】
本発明の特徴は、上述の反応において、上記反応器の反応液中に該珪素アルコキシド溶液を吐出線速度３０〜１０００ｍｍ／ｓ、好ましくは、１００〜７００ｍｍ／ｓ、更に好ましくは、４００〜６００ｍｍ／ｓで供給することにある。
【００３３】
即ち、上記吐出線速度が３０ｍｍ／ｓよりも小さい場合、反応液中において、シリカ粒子が２、３個癒着した粒子や数１０個のシリカ粒子が凝集した凝集粒子及び大部分の揃った粒子よりも小さい小玉のシリカ粒子の生成が顕著となり、本発明の目的を達成できない。一方、吐出線速度は高いほど効果はあるが、１０００ｍｍ／ｓを超えた場合、効果が頭打ちとなるばかりでなく、装置的にも高価となるため工業的でない。
【００３４】
上記珪素アルコキシド溶液の吐出線速度は、従来採用されていない極めて速い条件であり、また、かかる条件において、シリカ粒子が２、３個癒着した粒子や数１０個のシリカ粒子が凝集した凝集粒子及び大部分の揃った粒子よりも小さい小玉のシリカ粒子の生成が効果的に抑制されることは、本発明者らによって初めて見出されたことである。
【００３５】
尚、本発明において、前記吐出線速度は、単位時間当たりの珪素アルコキシド溶液の供給量と供給管の断面積から算出した値である。
【００３６】
本発明において、吐出線速度を上記範囲に調整する方法は特に制限されない。一般には、珪素アルコキシド溶液の供給量が設定されている場合、吐出線速度を高めるためには、供給管の径を小さくしてポンプ等を用いて珪素アルコキシド溶液を供給することにより行うことができる。
【００３７】
本発明において、前期特定の吐出線速度で珪素アルコキシド溶液を供給する方法は、前記反応器において、加水分解反応を終了するまでに、反応液量が５０Ｌ以上、好ましくは、１００Ｌ以上となる反応に対して特に有効である。
【００３８】
ここで、加水分解反応を終了するまでに、反応液量が５０Ｌ以上となるとは、反応を終了するまでに反応液量が５０Ｌ以上となる態様を含むものである。例えば、反応初期において反応液量が５０Ｌ以上の場合、珪素アルコキシド溶液等の供給によって、反応の途中で反応液量が５０Ｌ以上となる場合を含む。
【００３９】
尚、前記反応液量の上限は特に制限されないが、３０ｍ３程度である。
【００４０】
本発明において、その他の態様は、ゾルゲルシリカの製造方法において公知の方法が特に制限無く採用される。
【００４１】
例えば、単分散性の高いシリカを製造する場合には、効率性の観点から、前記珪素アルコキシドの加水分解及び重縮合をシリカ種粒子の存在下で行うのが好ましい。
【００４２】
前記種粒子を使用して製造する場合、種粒子としては特に制限なく各種の酸化物粒子が使用できる。好適には、ゾルゲル法で別途製造した、単分散性の高い球状シリカ系酸化物粒子が使用できる。もちろん、本発明の方法で製造したシリカ系酸化物粒子を種粒子として用い、更に本発明の方法で粒子径を大きくすることもできる。しかしながら、製造効率及び最終的に得られる粒子の単分散性の観点から、粒子径の変動係数が０．１〜３０％、特に１〜１０％の球状粒子を使用するのが好適である。種粒子を成長させるのに、成長部分が種粒子と異なる組成の原料を使用し、コアシェル型のシリカ系酸化物粒子を製造することも可能である。
【実施例】
【００４３】
以下、本発明の実施例を挙げて具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例によって何ら制限されるものではない。
【００４４】
各物性及び混合時間θｍの測定方法
各実施例、比較例で用いた合成後シリカの各物性及び混合時間θｍは以下の方法で測定した。
【００４５】
・平均粒子径及び変動係数
合成後シリカの平均粒子径及び粒子径の変動係数は、合成後スラリーを用い、レーザー回折散乱法粒度分布測定装置（ベックマンコールター社製、ＬＳ−２３０）により測定した。
【００４６】
・粒子形状
粒子形状は合成後シリカスラリー中のシリカをＳＥＭ（日本電子データム社製、ＪＳＭ−６０６０）により、倍率１００００倍で観察し、合成後シリカ中のシリカ粒子２，３個癒着した粒子（双子、三つ子）、大部分の揃った粒子よりも小さい粒子（小玉）及び数１０個のシリカ粒子が凝集した凝集粒子を目視でカウントした。上記各粒子数は、５視野を任意にサンプリングして上記各粒子の個数をカウントし、それぞれの合計個数で示した。
【００４７】
・無次元混合時間ｎθｍ
使用する反応器内に水を最大容積の５０％満たし、任意の撹拌回転数ｎ（１／ｓ）で撹拌下、ヨード澱粉の呈色をチオ硫酸ナトリウムで還元脱色する混合実験において、呈色状態のヨード澱粉水溶液に当該水溶液を脱色するのに必要十分量のチオ硫酸ナトリウムを添加し、添加開始直後から脱色が完了するまでの時間を測定し、これを混合時間θｍ（ｓ）とし、上記混合時間θｍと前記撹拌回転数ｎとの積により求めた。
【００４８】
実施例１
内容積１０００Ｌのジャケット付きガラスライニング製反応器（内径１２００ｍｍ）に、マックスブレンド翼（翼径３４５ｍｍ）を有した反応器を使用し、初期反応液としてメタノール７５ｋｇ、イソプロパノール３０ｋｇ及びアンモニア水（２５質量％）２５ｋｇを仕込み（初期反応液量：１５０Ｌ）、反応温度を４０℃に設定し、５２ｒｐｍで撹拌した。その後、原料としてテトラエトキシシラン３．０ｋｇとメタノール７．０ｋｇ、イソプロパノール２．０ｋｇの混合物を反応媒体に投入し、シリカの種粒子を作製した。
【００４９】
上記反応器の無次元混合時間ｎθｍは７８であった。
【００５０】
次に、テトラメトキシシラン３５０ｋｇとメタノール１００ｋｇの原料を５１ｍｍ／ｓの吐出線速度で反応媒体中に供給し、同時に１５０ｋｇのアンモニア水（２５質量％）を０．８ｋｇ／ｍｉｎの速度で供給し、加水分解及び重縮合を行わせしめてシリカを合成した。最終的な反応液量は７５０Lであった。
【００５１】
供給終了後１時間撹拌を続けた後、得られたシリカスラリー中の個々の粒子は真球状で、平均粒子径０．７４μｍ、変動係数２１．９％であった。また、シリカスラリー中の双子・三つ子玉は１個、小玉は０個、凝集粒子は０個であった。そして、前記シリカスラリーを目開き５μｍのフィルターでろ過した。スラリーはフィルターが詰まることなくろ過が可能であった。
【００５２】
実施例２
実施例１において、原料吐出線速度を９８ｍｍ／ｓと変えた。他は実施例１と同様にしてシリカの合成及び評価を行った。評価結果は、平均粒子径０．７７μｍ、変動係数２０．１％であった。また、シリカスラリー中の双子・三つ子玉は０個、小玉は１個、凝集粒子は０個であった。そして、シリカスラリーを目開き５μｍのフィルターでろ過した。スラリーはフィルターが詰まることなくろ過が可能であった。
【００５３】
実施例３
実施例１において、原料吐出線速度を２６３ｍｍ／ｓと変えた。他は実施例１と同様にしてシリカの合成及び評価を行った。評価結果は、平均粒子径０．７９μｍ、変動係数２２．１％であった。また、シリカスラリー中の双子・三つ子玉は１個、小玉は０個、凝集粒子は０個であった。そして、シリカのスラリーを目開き５μｍのフィルターでろ過した。スラリーはフィルターが詰まることなくろ過が可能であった。
【００５４】
実施例４
実施例１において、原料吐出線速度を４９７ｍｍ／ｓと変えた。他は実施例１と同様にしてシリカの合成及び評価を行った。評価結果は、平均粒子径０．７５μｍ、変動係数１９．９％であった。また、シリカスラリー中の双子・三つ子玉は０個、小玉は０個、凝集粒子は０個であった。そして、シリカのスラリーを目開き５μｍのフィルターでろ過した。スラリーはフィルターが詰まることなくろ過が可能であった。
【００５５】
実施例５
内容積５００Ｌジャケット付きガラスライニング製反応器（内径９００ｍｍ）に、ツインスター翼（翼径３００ｍｍ）を有した反応器を使用した。初期反応液としてメタノール６５ｋｇ、イソプロパノール２５ｋｇ及びアンモニア水（２５質量％）１５ｋｇを仕込み（初期反応液量：１３０Ｌ）、反応温度を４０℃に設定し、１５０ｒｐｍで撹拌した。その後、原料としてテトラエトキシシラン４．０ｋｇとメタノール８．０ｋｇ、イソプロパノール４．０ｋｇの混合物を反応媒体に投入し、シリカの種粒子を作製した。
【００５６】
上記反応器の無次元混合時間ｎθｍは８８であった。
【００５７】
次に、テトラメトキシシラン１５０ｋｇとメタノール５０ｋｇの原料を１８８ｍｍ／ｓの吐出線速度で反応媒体中に供給し、同時に５０ｋｇのアンモニア水（２５質量％）を０．６ｋｇ／ｍｉｎの速度で供給し、シリカを成長、合成させた。最終的な反応液量は３８０Lであった。
【００５８】
供給終了後１時間撹拌を続けた後、得られたシリカは真球状で、平均粒子径０．８０μｍ、変動係数１８．７％であった。また、シリカスラリー中の双子・三つ子玉は０個、小玉は１個、凝集粒子は０個であった。そして、シリカのスラリーを目開き５μｍのフィルターでろ過した。スラリーはフィルターが詰まることなくろ過が可能であった。
【００５９】
実施例６
内容積４０００Ｌのジャケット付きガラスライニング製反応器（内径１７００ｍｍ）に、マックスブレンド翼（翼径５００ｍｍ）を有した反応器を使用し、初期反応液としてメタノール４００ｋｇ、イソプロパノール１５０ｋｇ及びアンモニア水（２５質量％）１８０ｋｇを仕込み（初期反応液量：９００Ｌ）、反応温度を４０℃に設定し、５２ｒｐｍで撹拌した。その後、原料としてテトラエトキシシラン２４．０ｋｇとメタノール３０．０ｋｇ、イソプロパノール１５．０ｋｇの混合物を反応媒体に投入し、シリカの種粒子を作製した。
【００６０】
上記反応器の無次元混合時間ｎθｍは９５であった。
【００６１】
次に、テトラメトキシシラン２０００ｋｇとメタノール２５０ｋｇの原料を３９３ｍｍ／ｓの吐出線速度で反応媒体中に供給し、同時に６００ｋｇのアンモニア水（２５質量％）を２．０ｋｇ／ｍｉｎの速度で供給し、シリカを成長、合成させた。最終的な反応液量は３６００Lであった。
【００６２】
供給終了後１時間撹拌を続けた後、得られたシリカは真球状で、平均粒子径０．７４μｍ、変動係数２１．６％であった。また、シリカスラリー中の双子・三つ子玉は１個、小玉は１個、凝集粒子は０個であった。そして、シリカのスラリーを目開き５μｍのフィルターでろ過した。スラリーはフィルターが詰まることなくろ過が可能であった。
【００６３】
比較例１
実施例１において、原料吐出線速度を２３ｍｍ／ｓと変えた。他は実施例１と同様にしてシリカの合成及び評価を行った。評価結果は、平均粒子径０．８９μｍ、変動係数４４．３％であった。また、シリカスラリー中の双子・三つ子玉は１４個、小玉は５個、凝集粒子は２個であった。このとき、合成後のスラリーをろ過する際、５μｍのフィルターが詰まり、ろ過に時間がかかった。
【００６４】
比較例２
実施例６において、原料吐出速度を２３ｍｍ／ｓに変えた以外は実施例６と同様にしてシリカの合成及び評価を行った。評価結果は、平均粒子径０．８８μｍ、変動係数４５．２％であった。また、シリカスラリー中の双子・三つ子玉は５３個、小玉は２１個、凝集粒子は６個であった。このとき、合成後のスラリーをろ過する際、５μｍのフィルターが詰まり、ろ過に時間がかかった。
【００６５】
実施例１〜６及び比較例１、２の合成条件及び合成粒子性状を表１にまとめて示す。
【００６６】
【表１】
0005863526.tif 000002
【００６７】
原料吐出線速度が３０ｍｍ／ｓ〜１０００ｍｍ／ｓの範囲にある実施例１〜実施例６では粗粒、凝集粒子が少なく、またろ過性が良好であったのに対し、原料吐出線速度の条件を満たさない比較例１、２では粗粒、凝集粒子数が多く、ろ過性が悪かった。特に、この結果は、大量の反応液量を扱うことにより、反応器の無次元混合時間ｎθｍが５５〜１００の範囲となる条件において顕著である。