(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
排気タービンのシャフトと連結されたインペラと、
前記インペラの上流において内燃機関の吸気通路と連通するインレットと、
前記インレットを取り囲むように形成され、前記インレットおよびＥＧＲ通路と連通する環状空間と、を備え、
前記環状空間は、前記吸気通路側の一端において前記インレットと連通し、前記インレットとの連通箇所よりも前記インペラ側において前記ＥＧＲ通路と連通し、前記ＥＧＲ通路との連通箇所よりも前記インペラ側が閉塞され、
前記インレットの吸気通路側端における内径は、前記吸気通路のインレット側端部における内径よりも大きいことを特徴とする排気ターボ過給機のコンプレッサ。
【請求項２】
前記環状空間の一部の閉塞端が、他の閉塞端よりも前記吸気通路側に形成されていることを特徴とする請求項１に記載の排気ターボ過給機のコンプレッサ。
【請求項３】
前記一部の閉塞端は、前記ＥＧＲ通路のガス出口を含む前記インレットの径方向の断面において前記環状空間を流れるＥＧＲガスの旋回流の下流域に形成され、
前記他の閉塞端は、前記環状空間を流れるＥＧＲガスの旋回流の上流域に向かうほど、前記インレットの吸気通路側端から遠ざかるように形成されていることを特徴とする請求項２に記載の排気ターボ過給機のコンプレッサ。
【請求項４】
前記吸気通路は、前記インレットの上流において屈曲し、
前記環状空間の中心軸線が、前記シャフトの回転中心軸線よりも前記吸気通路の屈曲外側に位置することを特徴とする請求項１乃至３何れか１項に記載の排気ターボ過給機のコンプレッサ。
【請求項５】
前記ＥＧＲ通路のガス出口は、前記環状空間に挿入され、
前記ガス出口を含む前記インレットの径方向の断面において、前記ガス出口の中心を通る前記ＥＧＲ通路の中心軸線が、前記環状空間の断面円の接線側に傾斜していることを特徴とする請求項１乃至４何れか１項に記載の排気ターボ過給機のコンプレッサ。
【請求項６】
前記ＥＧＲ通路のガス出口は、前記環状空間の閉塞端と向かい合うように配置され、
前記ガス出口を含む前記インレットの軸方向の断面において、前記ガス出口の中心を通る前記ＥＧＲ通路の中心軸線が、前記シャフトの回転中心軸線側に傾斜していることを特徴とする請求項１乃至５何れか１項に記載の排気ターボ過給機のコンプレッサ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排気ターボ過給機のコンプレッサに関し、より詳細には、排気還流（ＥＧＲ）システムに適用される排気ターボ過給機のコンプレッサに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、内燃機関の吸気系にＥＧＲガスを導入することが公知である。例えば、特許文献１には、排気ターボ過給機のコンプレッサにＥＧＲガスを導入することが開示されている。このコンプレッサは、インペラを収納するハウジングの外周部位に環状のＥＧＲ通路を備えている。この環状通路には、ＥＧＲガスをコンプレッサ内に導入する２つの還流口が形成されている。第１の還流口は、インペラ入口の空気通路に開口している。第２の還流口は、当該インペラ入口よりも上流側の空気通路に開口している。【０００３】
内燃機関の排気系から環状通路に流入したＥＧＲガスは、環状通路の外周に沿って流れ、吸気通路を流れる吸入空気の量に応じて、第１の還流口または第２の還流口を経由してコンプレッサ内に流入する。具体的に、吸入空気量が少ない場合、環状通路内のＥＧＲガスは第１の還流口を経由してコンプレッサ内に流入する。吸入空気量が多い場合、環状通路内のＥＧＲガスは第２の還流口を経由してコンプレッサ内に流入する。これは、環状通路内の圧力とインペラ入口での圧力の差に起因するものである。このような構成のコンプレッサによれば、吸入空気量が少ないときはＥＧＲガスと新気との干渉を抑制でき、吸入空気量が多いときはインペラ入口にＥＧＲガスを直接的に導入できる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】日本特開２０１２−１４０８７６号公報
【特許文献２】日本特開２０１１−０３２９８４号公報
【特許文献３】日本特開２００９−１０８７１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、ＥＧＲガスには水蒸気が含まれている。そのため、ＥＧＲガスが冷やされると凝縮水が発生することがある。特に、外気温が低い場合、コンプレッサの構成部材の温度も低いので、当該構成部材によってＥＧＲガスが冷やされて凝縮水が発生する可能性がある。発生した凝縮水は、ＥＧＲガスや吸入空気と共にコンプレッサ内に流入する。ここで、凝縮水のサイズが大きいと、コンプレッサ流入時にインペラを破損するおそれがある。そのため、インペラ上流での凝縮水の発生は、できる限り抑制することが望ましい。【０００６】
この点、特許文献１のコンプレッサは、吸気通路を流れる吸入空気量が多い場合、第１の還流口から環状通路に吸入空気が流入する構成となっている。そのため、外気温が低く、尚且つ、吸入空気量が多い場合、第１の還流口から環状通路内に流入した吸入空気によって環状通路の内壁が冷やされる可能性がある。そして、環状通路の内壁、或いは、環状通路内に流入した吸入空気によってＥＧＲガスが冷やされた結果、環状通路内で凝縮水が発生する可能性がある。加えて、発生した凝縮水同士が環状通路内で結合し、凝縮水のサイズが拡大する可能性もある。【０００７】
本発明は、上述の課題に鑑みてなされたものである。即ち、構成部材による凝縮水の発生を抑制可能な排気ターボ過給機のコンプレッサを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１の発明は、上記の目的を達成するため、排気ターボ過給機のコンプレッサであって、
排気タービンのシャフトと連結されたインペラと、
前記インペラの上流において内燃機関の吸気通路と連通するインレットと、
前記インレットを取り囲むように形成され、前記インレットおよびＥＧＲ通路と連通する環状空間と、を備え、
前記環状空間は、前記吸気通路側の一端において前記インレットと連通し、前記インレットとの連通箇所よりも前記インペラ側において前記ＥＧＲ通路と連通し、前記ＥＧＲ通路との連通箇所よりも前記インペラ側が閉塞され、
前記インレットの吸気通路側端における内径は、前記吸気通路のインレット側端部における内径よりも大きいことを特徴とする。【０００９】
また、第２の発明は、第１の発明において、
前記環状空間の一部の閉塞端が、他の閉塞端よりも前記吸気通路側に形成されていることを特徴とする。【００１０】
また、第３の発明は、第２の発明において、
前記一部の閉塞端は、前記ＥＧＲ通路のガス出口を含む前記インレットの径方向の断面において前記環状空間を流れるＥＧＲガスの旋回流の下流域に形成され、
前記他の閉塞端は、前記環状空間を流れるＥＧＲガスの旋回流の上流域に向かうほど、前記インレットの吸気通路側から遠ざかるように形成されていることを特徴とする。【００１１】
また、第４の発明は、第１乃至第３の発明の何れか１つにおいて、
前記吸気通路は、前記インレットの上流において屈曲し、
前記環状空間の中心軸線が、前記シャフトの回転中心軸線よりも前記吸気通路の屈曲外側に位置することを特徴とする。【００１２】
また、第５の発明は、第１乃至第４の発明の何れか１つにおいて、
前記ＥＧＲ通路のガス出口は、前記環状空間に挿入され、
前記ガス出口を含む前記インレットの径方向の断面において、前記ガス出口の中心を通る前記ＥＧＲ通路の中心軸線が、前記環状空間の断面円の接線側に傾斜していることを特徴とする。【００１３】
また、第６の発明は、第１乃至第５の発明のうちの何れか１つにおいて、
前記ＥＧＲ通路のガス出口は、前記環状空間の閉塞端と向かい合うように配置され、
前記ガス出口を含む前記インレットの軸方向の断面において、前記ガス出口の中心を通る前記ＥＧＲ通路の中心軸線が、前記シャフトの回転中心軸線側に傾斜していることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１４】
第１の発明によれば、ＥＧＲ通路から環状空間に流入したＥＧＲガスをインレットとの連通箇所から溢れ出させ、インレットの外周壁に沿って流すことができるので、当該外周壁への吸入空気の接触を抑制できる。従って、当該外周壁によるＥＧＲガスの温度低下を抑制できる。また、高温のＥＧＲガスを上記外周壁に沿って流すことで上記外周壁の保温性を向上させることもできる。従って、インレットで凝縮水が発生したとしても、上記外周壁からの伝熱によってそのサイズの拡大を抑制することができる。【００１５】
また、第１の発明によれば、インレットの吸気通路側端における内径が、吸気通路のインレット側端部における内径よりも大きいので、吸入空気が環状空間に流入するのを抑制できる。従って、吸入空気によるＥＧＲガスの温度低下をも抑制できる。【００１６】
ＥＧＲ通路から環状空間に流入したＥＧＲガスは、環状空間の閉塞端で反射し、インレットとの連通箇所から溢れ出す。第２の発明によれば、一部の閉塞端を他の閉塞端よりも吸気通路側に形成したので、この一部の閉塞端に反射させたＥＧＲガスを、他の閉塞端に反射させたＥＧＲガスよりも短時間で溢れ出させることができる。従って、環状空間において凝縮水が発生したとしても、そのサイズが拡大する前にインレットに排出することが可能となる。【００１７】
第３の発明によれば、ＥＧＲ通路のガス出口を含むインレットの径方向の断面において、環状空間を流れるＥＧＲガスの旋回流の下流域に上記一部の閉塞端を形成し、該旋回流の上流域に向かうほどインレットの吸気通路側端から遠ざかるように上記他の閉塞端を形成したので、上記他の閉塞端から上記一部の閉塞端に向かうＥＧＲガスの径方向の流れをスムーズにできる。従って、環状空間で発生した凝縮水の排出性を向上できる。【００１８】
第４の発明によれば、環状空間の中心軸線が、シャフトの回転中心軸線よりも吸気通路の屈曲外側に位置するので、吸気通路がインレットの上流において屈曲する場合であっても、吸入空気が環状空間に流入するのを抑制できる。【００１９】
第５の発明によれば、ＥＧＲ通路のガス出口を環状空間に挿入すると共に、当該ガス出口を含むインレットの径方向の断面において、当該ガス出口の中心を通るＥＧＲ通路の中心軸線を環状空間の断面円の接線側に傾斜させたので、ＥＧＲ通路から環状空間に流入したＥＧＲガスの上記内周壁への衝突を緩和できる。従って、環状空間内のＥＧＲガスの径方向の流れをスムーズにできる。【００２０】
第６の発明によれば、ＥＧＲ通路のガス出口を環状空間の閉塞端と向かい合うように配置すると共に、当該ガス出口の中心を含むインレットの軸方向の断面において、当該ガス出口の中心を通るＥＧＲ通路の中心軸線を、シャフトの回転中心軸線側に傾斜させたので、ＥＧＲ通路から環状空間に流入したＥＧＲガスを直接、環状空間の閉塞端に衝突、反射させることができる。従って、閉塞端に反射させたＥＧＲガスを短時間で溢れ出させることができる。よって、環状空間において凝縮水が発生したとしても、そのサイズが拡大する前にインレットに排出することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】実施の形態１のコンプレッサを含むＥＧＲシステムの全体構成を説明するための図である。
【図２】図１のコンプレッサ２０近傍の断面拡大図である。
【図３】図３のＡ−Ａ´断面図である。
【図４】コンプレッサ２０内のガスの流れおよびハウジング３２内の伝熱現象を説明するための図である。
【図５】従来のコンプレッサ内のガスの流れを説明するための図である。
【図６】実施の形態１のコンプレッサの変形例を示した図である。
【図７】実施の形態１のコンプレッサに接続可能な吸気通路の変形例を示した図である。
【図８】実施の形態１のコンプレッサの変形例を示した図である。
【図９】実施の形態２のコンプレッサ６０近傍の断面拡大図である。
【図１０】図９のＡ−Ａ´断面図である。
【図１１】溝３８内のＬＰＬガスの流れを説明するための図である。
【図１２】実施の形態３のコンプレッサ７０近傍の断面拡大図である。
【図１３】溝３８内のＬＰＬガスの流れを説明するための図である。
【図１４】実施の形態４のコンプレッサ８０近傍の断面拡大図である。
【図１５】図１４のＡ−Ａ´断面図である。
【図１６】溝３８，８２内のＬＰＬガスの流れを説明するための図である。
【図１７】実施の形態４のコンプレッサの変形例を示した図である。
【図１８】実施の形態５のコンプレッサ９０近傍の断面拡大図である。
【図１９】図１８のＡ−Ａ´断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、図面を参照して本発明の実施の形態について詳細に説明する。尚、各図において共通する要素には、同一の符号を付して重複する説明を省略する。
【００２３】
実施の形態１．
［システム構成の説明］
先ず、図１乃至図８を参照しながら、本発明の実施の形態１について説明する。
図１は、実施の形態１のコンプレッサを含むＥＧＲシステムの全体構成を説明するための図である。図１に示すように、ＥＧＲシステムは、内燃機関としてのエンジン１０を備えている。エンジン１０の各気筒には、ピストン、吸気弁、排気弁、燃料インジェクタ等が設けられている。なお、エンジン１０の気筒数および気筒配置は特に限定されない。
【００２４】
ＥＧＲシステムは、過給機１２を備えている。過給機１２は、排気通路１４に設けられたタービン１６と、吸気通路１８に設けられたコンプレッサ２０とを備えている。タービン１６とコンプレッサ２０とは相互に連結されている。過給機１２の作動時には、タービン１６が排気圧を受けて回転し、これによりコンプレッサ２０が駆動され、コンプレッサ２０内部に流入したガスが圧縮される。吸気通路１８には、圧縮ガスを冷却するインタークーラ２２が設けられている。
【００２５】
ＥＧＲシステムは、低圧ループ（ＬＰＬ）ＥＧＲガスを導入するためのＥＧＲ通路２４を備えている。ＥＧＲ通路２４は、タービン１６よりも下流側の排気通路１４と、コンプレッサ２０とを接続するものである。ＥＧＲ通路２４の途中には、ＥＧＲガスを冷却するＥＧＲクーラ２６が設けられている。ＥＧＲクーラ２６下流のＥＧＲ通路２４には、ＥＧＲガスの流量を制御するＥＧＲバルブ２８が設けられている。なお、以下の説明においては、低圧ループＥＧＲガスを「ＬＰＬガス」と称す。
【００２６】
［実施の形態１の特徴］
図２は、図１のコンプレッサ２０近傍の断面拡大図である。図２に示すように、コンプレッサ２０は、インペラ３０とハウジング３２と連結軸３４とを備えている。インペラ３０は連結軸３４を介してタービン１６のインペラ（図示しない）に接続されている。ハウジング３２は、連結軸３４を回転自在に支持するものである。ハウジング３２には、インペラ３０の吸引側にガスを導くインレット３６と、インレット３６の外周に形成された円環状の溝３８と、インペラ３０の外周に形成された渦巻き状のスクロール４０と、インペラ３０の吐出側とスクロール４０とを連通するディフューザ４２とが形成されている。
【００２７】
図２に示すように、溝３８の内径ＩＤ３８は、吸気通路１８のガス出口端部（インレット３６側端部）の内径ＩＤ１８よりも大きく加工されている。また、溝３８は、吸気通路１８側においてインレット３６と連通している。溝３８のインペラ３０側は閉塞されている。溝３８の途中には、ＥＧＲ通路２４のガス出口が接続されている。当該ガス出口を含むＥＧＲ通路２４の下流端は、溝３８に直交配置されている。図３は、図２のＡ−Ａ´断面図である。図３に示すように、ＥＧＲ通路２４のガス出口４４は、ハウジング３２内部に挿入され、溝３８と連通している。
【００２８】
［実施の形態１の効果］
図４は、コンプレッサ２０内のガスの流れおよびハウジング３２内の伝熱現象を説明するための図である。図４に示すように、ＥＧＲ通路２４から溝３８に流入したＬＰＬガスは、溝３８の内周壁に衝突した後、この内周壁に沿って旋回しながら溝３８内の全域に拡散する。溝３８のインペラ３０側は閉塞されているので、溝３８内のＬＰＬガスは吸気通路１８側から溢れ出す。また、図４に示すように、コンプレッサ２０には、吸気通路１８側から吸入空気が流入する。そのため、溝３８から溢れ出したＬＰＬガスは、吸入空気と共にインペラ３０に送られる。
【００２９】
図２で説明したように、コンプレッサ２０において、内径ＩＤ３８は内径ＩＤ１８よりも大きく加工されている。そのため、図４に示すように、吸気通路１８側からインレット３６に流入した吸入空気は、溝３８に流入することなくインペラ３０に送られる。また、溝３８から溢れ出したＬＰＬガスは、インレット３６の外周壁に沿って流れる。つまり、ハウジング３２内においては、中心部に吸入空気が、その外周部にＬＰＬガスが、それぞれ流れる。
【００３０】
本実施形態のコンプレッサ２０によれば、上述したガス流れを形成できるので、ＬＰＬガスと吸入空気との混合が抑制される。従って、ＬＰＬガスの吸入空気による温度低下を抑制できる。特に、インレット３６の外周壁に沿ってＬＰＬガスを流すことができるので、当該外周壁への吸入空気の接触を抑制できる。従って、当該外周壁によるＬＰＬガスの温度低下をも抑制できる。よって、ＬＰＬガス由来の凝縮水の発生を抑制できる。
【００３１】
また、一連のＬＰＬガスの流れによれば、インレット３６の外周壁の保温性を向上させることもできる。図４に示すように、ＥＧＲ通路２４を流れる高温（約１５０℃）のＬＰＬガスが溝３８の内周壁に衝突することで、ＬＰＬガスからの伝熱によりインレット３６の外周壁の温度が上昇する（図４（ｉ））。また、ＬＰＬガスがこの外周壁に沿って流れることで、ＬＰＬガスからの伝熱によってインペラ３０付近においても、当該外周壁の温度が上昇する（図４（ｉｉ））。また、スクロール４０内のＬＰＬガス（約１００〜１５０℃）からの伝熱によっても当該外周壁の温度が上昇する（図４（ｉｉｉ））。よって、インレット３６内で凝縮水が発生したとしても、当該外周壁からの伝熱によってそのサイズの拡大を抑制できる。
【００３２】
図５は、従来のコンプレッサ内のガスの流れを説明するための図である。図５に示すように、従来のコンプレッサ５０は、吸気通路５２のコンプレッサ側端部にＥＧＲ通路５４が接続されている。ＥＧＲ通路５４の下流側はＬ字状に屈曲しているので、インレット５６の外周壁に沿ってＬＰＬガスを流し、その内側に吸入空気を流すことは可能である。しかしながら、ＥＧＲ通路５４の接続口からインペラ５８までは距離があるので、インペラ５８の上流でＬＰＬガスと吸入空気が混合し、ＬＰＬガスの温度が低下する可能性がある。また、Ｌ字状の屈曲箇所でＬＰＬガスが吸気通路５２で冷やされて凝縮水が発生する可能性がある。
【００３３】
この点、本実施形態のコンプレッサ２０においては、吸気通路１８のガス出口端部よりも、インレット３６のガス入口端（吸気通路１８側端）の方がインペラ３０に近いので、インペラ３０により近い箇所からＬＰＬガスを導入できる。従って、インペラ３０の上流でのＬＰＬガスと吸入空気との混合を抑制できる。加えて、溝３８から溢れ出したＬＰＬガスを、保温性を向上させたインレット３６の外周壁に沿って流すこともできる。よって、ＬＰＬガス由来の凝縮水の発生を抑制できる。また、凝縮水が発生したとしても、そのサイズの拡大を抑制できる。
【００３４】
ところで、上記実施の形態１においては、図２を例として溝３８の形状を説明した。しかしながら、溝３８の形状については、各種の変形が可能である。図６は、実施の形態１のコンプレッサの変形例を示した図である。図６（ａ）に示すように、溝３８の溝径を吸気通路１８からインペラ３０に向かうほど大きく加工してもよい。また、図６（ｂ）に示すように、溝３８の溝径を吸気通路１８からインペラ３０に向かうほど小さく加工してもよい。更に、図６（ｃ）に示すように、溝３８の溝幅を吸気通路１８からインペラ３０に向かうほど大きく加工してもよい。インレット３６のガス入口端の内径ＩＤ３６が、吸気通路１８のガス出口端部の内径ＩＤ１８よりも大きく加工されていれば、吸入空気の溝３８への流入を抑制できる。よって、内径ＩＤ３６が内径ＩＤ１８よりも大きく加工されている限りにおいて、溝３８の形状は各種の変形が可能である。
【００３５】
また更に、図６（ｄ）に示すように、ＥＧＲ通路２４のガス出口の直下流に溝３８の閉塞端４６が形成されていてもよい。溝３８において、ＥＧＲ通路２４のガス出口よりもインペラ３０側が閉塞されていれば、図４で説明したＬＰＬガスの流れを生じさせることができる。よって、ＥＧＲ通路２４のガス出口よりもインペラ３０側を閉塞する限りにおいて、溝３８の溝深さ（インレット３６のガス入口端から閉塞端４６までの距離）は各種の変形が可能である。
【００３６】
また、上記実施の形態１においては、吸気通路１８のガス出口端部の内径が一定であるとしたが、当該内径は必ずしも一定でなくてもよい。図７は、実施の形態１のコンプレッサに接続可能な吸気通路の変形例を示した図である。図７に示すように、吸気通路４８のガス出口端部は、部分的に内径が絞られ、コンプレッサ２０側で再び拡大している。このような吸気通路４８であっても、吸気通路１８側からインレット３６に流入する吸入空気を、溝３８に流入させることなくインペラ３０に送ることができる。インレット３６のガス入口端の内径ＩＤ３６が、吸気通路４８のガス出口端部における最小の内径ＩＤ４８よりも大きく加工されている限りにおいて、吸気通路１８のガス出口端部の形状は各種の変形が可能である。
【００３７】
また、上記実施の形態１においては、ＥＧＲ通路２４のガス出口は１つであるとしたが、このガス出口は複数あってもよい。図８は、実施の形態１のコンプレッサの変形例を示した図である。図８に示すように、ガス出口４４を２つ設けてもよい。溝３８のインレット３６との連通箇所よりもインペラ３０側でＥＧＲ通路２４と連通し、尚且つ、溝３８のＥＧＲ通路２４との連通箇所よりもインペラ３０側が閉塞されていれば、図４で説明したＬＰＬガスの流れを生じさせることができる。よって、このような位置関係が成立する限りにおいて、ガス出口４４の数は各種の変形が可能である。
【００３８】
なお、上記実施の形態１においては、タービン１６が上記第１の発明の「排気タービン」に、吸気通路１８が同発明の「吸気通路」に、ＥＧＲ通路２４が同発明の「ＥＧＲ通路」に、インペラ３０が同発明の「インペラ」に、連結軸３４が同発明の「シャフト」に、インレット３６が同発明の「インレット」に、溝３８が同発明の「環状空間」に、それぞれ相当している。
【００３９】
実施の形態２．
次に、図９乃至図１１を参照しながら、本発明の実施の形態２について説明する。
本実施形態のコンプレッサにおいては、上記実施の形態１同様、溝３８とＥＧＲ通路とが直交している。但し、本実施形態においては、このＥＧＲ通路のガス出口を溝３８の断面円の接線方向に配置する点で上記実施の形態１のＥＧＲ通路２４と異なる。以下、この相違点を中心に説明する。
【００４０】
［実施の形態２の特徴］
図９は、実施の形態２のコンプレッサ６０近傍の断面拡大図である。ＥＧＲ通路６２は、溝３８に直交配置されている。図９に示すように、ＥＧＲ通路６２のガス出口６４は、溝３８において開口している。図１０は、図９のＡ−Ａ´断面図である。図１０に示すように、ＥＧＲ通路６２はハウジング３２内に挿入されている。また、ガス出口６４の中心Ｃ６４を通るＥＧＲ通路６２の中心軸線ＣＡ６２は、溝３８の内周壁によって描かれる断面円の接線ＴＬ３８と平行となっている。
【００４１】
［実施の形態２の効果］
図１１は、溝３８内のＬＰＬガスの流れを説明するための図である。上記実施の形態１において、ＥＧＲ通路２４から溝３８に流入したＬＰＬガスは、溝３８の内周壁に衝突するので、ＬＰＬガスの流れが乱れる可能性がある。この点、図１１に示すように、コンプレッサ６０によれば、ＥＧＲ通路６２から溝３８に流入したＬＰＬガスを、溝３８の内周壁に衝突させることなく、当該内周壁に沿って旋回させることが可能となる。従って、溝３８内を流れるＬＰＬガスの流量を均一化できるので、インレット３６の外周壁の温度を一様に上昇させることが可能となる。なお、図１０，１１において、ＬＰＬガスの旋回方向はインペラの回転方向と同一であるとしているが、逆でもよい。
【００４２】
ところで、上記実施の形態２においては、中心軸線ＣＡ６２を接線ＴＬ３８と平行に配置したが、中心軸線ＣＡ６２は接線ＴＬ３８と平行でなくてもよい。中心軸線ＣＡ６２が接線ＴＬ３８と垂直でなければ（つまり、中心軸線ＣＡ６２が接線ＴＬ３８側に傾斜していれば）、溝３８の内周壁へのＬＰＬガスの衝突を緩和できる。よって、中心軸線ＣＡ６２が接線ＴＬ３８側に傾斜している限りにおいて、中心軸線ＣＡ６２と接線ＴＬ３８との位置関係は、各種の変形が可能である。
【００４３】
なお、上記実施の形態２においては、ガス出口４４が上記第５の発明の「ガス出口」に、中心軸線ＣＡ６２が同発明の「中心軸線」に、接線ＴＬ３８が同発明の「接線」に、それぞれ相当している。
【００４４】
実施の形態３．
次に、図１２乃至図１３を参照しながら、本発明の実施の形態３について説明する。
本実施形態のコンプレッサにおいては、上記実施の形態１同様、溝３８にＥＧＲ通路が接続されている。但し、本実施形態においては、このＥＧＲ通路のガス出口を溝３８のインペラ３０側の閉塞端と向かい合うように配置し、尚且つ、このＥＧＲ通路を連結軸３４側に傾斜させた点で上記実施の形態１のＥＧＲ通路２４と異なる。以下、この相違点を中心に説明する。
【００４５】
［実施の形態３の特徴］
図１２は、実施の形態３のコンプレッサ７０近傍の断面拡大図である。図１２に示すように、ＥＧＲ通路７２のガス出口７４は、溝３８の閉塞端７６と向かい合うように配置されている。また、ガス出口７４の中心Ｃ７４を通るＥＧＲ通路７２の中心軸線ＣＡ７２は、連結軸３４の回転中心軸線ＣＡ３４に対して傾斜している。
【００４６】
［実施の形態３の効果］
図１３は、溝３８内のＬＰＬガスの流れを説明するための図である。図１３（ａ）がＥＧＲ通路７２から溝３８に流入したＬＰＬガスの流れに、図１３（ｂ）が上記実施の形態１のＥＧＲ通路２４から溝３８に流入したＬＰＬガスの流れに、それぞれ対応している。図１３に示すように、ＥＧＲガスは、溝３８から溢れ出してインレット３６の外周壁に沿って流れ、インペラ３０に送られる。この点については、上記実施の形態１で説明したとおりである。但し、ＥＧＲ通路７２から溝３８に流入したＬＰＬガスは、閉塞端７６に勢い良く衝突して反射し、吸気通路１８側から溢れ出す（図１３（ａ））。他方、ＥＧＲ通路２４から溝３８に流入したＬＰＬガスは、溝３８の内周壁に衝突した後に閉塞端４６に衝突、反射し、吸気通路１８側から溢れ出す（図１３（ｂ））。これは、ガス出口４４の中心Ｃ４４を通るＥＧＲ通路２４の中心軸線ＣＡ２４が、回転中心軸線ＣＡ３４に対して直角であることに起因している。
【００４７】
本実施形態のコンプレッサ７０によれば、ＥＧＲ通路７２から流入したＬＰＬガスを直接的に閉塞端７６に衝突、反射させることができる。そのため、溝３８内において、閉塞端７６から吸気通路１８側へ向かう強いＬＰＬガスの流れを生じさせることができる。従って、図１３に示す凝縮水が溝３８内で発生したとしても、この流れに乗せて溝３８外に排出できる。
【００４８】
なお、上記実施の形態３においては、ガス出口７４が上記第６の発明の「ガス出口」に、閉塞端７６が同発明の「閉塞端」に、中心軸線ＣＡ７２が同発明の「中心軸線」に、回転中心軸線ＣＡ３４が同発明の「回転中心軸線」に、それぞれ相当している。
【００４９】
実施の形態４．
［実施の形態４の特徴］
次に、図１４乃至図１７を参照しながら、本発明の実施の形態４について説明する。
図１４は、実施の形態４のコンプレッサ８０近傍の断面拡大図である。図１４に示すように、溝８２の溝深さＧＤ８２（インレット３６のガス入口端から閉塞端８４までの距離）は、溝３８の溝深さＧＤ３８（インレット３６のガス入口端から閉塞端７６までの距離）よりも浅く加工されている。図１５は、図１４のＡ−Ａ´断面図である。図１５に示すように、溝８２は、ガス出口４４の反対側に形成されている。図中の矢印はＬＰＬガスの流れを示している。即ち、溝８２は、ＥＧＲ通路２４から流入したＬＰＬガスの旋回流の下流域に形成されている。なお、本実施形態において、ＥＧＲ通路２４は、重力方向（鉛直方向）上方からハウジング３２に接続している。つまり、溝８２は、重力方向下方に位置している。
【００５０】
［実施の形態４の効果］
図１６は、溝３８，８２内のＬＰＬガスの流れを説明するための図である。図１６（ａ）が溝８２内のＬＰＬガスの流れに、図１６（ｂ）が溝３８内のＬＰＬガスの流れに、それぞれ対応している。図１６に示すように、ＥＧＲガスは、溝３８，８２から溢れ出してインレット３６の外周壁に沿って流れ、インペラ３０に送られる。この点については、上記実施の形態１で説明したとおりである。但し、コンプレッサ８０においては、溝深さＧＤ８２が溝深さＧＤ３８よりも浅く加工されているので、溝８２内のＬＰＬガスは、溝３８内のＬＰＬガスよりも短時間で溢れ出す。図１６に示す矢印は、ＬＰＬガスの単位時間当たりの移動距離を示している。即ち、溝８２内のＥＧＲガスは、溝３８内のＥＧＲガスに比べて、よりインペラ３０に近い箇所まで移動する。
【００５１】
本実施形態のコンプレッサ６０によれば、溝８２内のＬＰＬガスを、溝３８内のＬＰＬガスよりも短時間でインペラ３０に送ることができる。従って、図１６に示すように、溝３８内で凝縮水が発生したとしても、そのサイズが拡大する前に溝８２からインペラ３０側に送り出すことが可能となる。本実施形態において、溝８２は重力方向下方に位置している。従って、溝８２から凝縮水の送り出しをよりスムーズに行うことも可能となる。
【００５２】
ところで、上記実施の形態４においては、溝深さＧＤ３８を一定としたが、溝８２からＥＧＲガスの旋回流の上流域に向かうほど（溝８２からガス出口４４に近づくほど）、溝深さＧＤ３８を徐々に深くなるよう加工してもよい。このように深さＧＤ３８を加工すれば、溝８２からの凝縮水の送り出しをよりスムーズに行うことが可能となる。
【００５３】
また、上記実施の形態４においては、重力方向上方にガス出口４４を設け、重力方向下方に溝８２を形成したが、ガス出口４４の配置箇所や、溝８２の形成箇所は、上記実施の形態４の例に限られない。図１７は、実施の形態４のコンプレッサの変形例を示した図である。図１７（ａ）に示すように、ガス出口４４を図１５の位置よりも重力方向下方に設け、溝８２を図１５の位置よりも重力方向上方に形成してもよい。
【００５４】
ガス出口４４の配置箇所や、溝８２の形成箇所については、上記実施の形態２のようにガス出口６４を溝３８の断面円の接線方向に配置した場合や、このガス出口６４の数を増やした場合でも、同様に変形が可能である。図１７（ｂ）は、図１０の場合における溝８２の形成箇所の例を示した図である。図１７（ｂ）に示すように、中心軸線ＣＡ６２とＴＬ３８とが平行である場合には、ガス出口６４から流入したＥＧＲガスの旋回流の下流域に溝８２を形成することができる。また、図１７（ｃ）は、ガス出口６４を２つ配置した場合における溝８２の形成箇所の例を示した図である。図１７（ｃ）に示すように、ガス出口６４を２つ配置した場合には、ガス出口６４から流入したＥＧＲガスの旋回流の下流域のそれぞれに、溝８２を形成することができる。
【００５５】
即ち、ガス出口４４，６４から流入したＥＧＲガスの旋回流の下流域に溝８２を形成すれば、溝８２からの凝縮水の送り出しが可能となる。更に言えば、溝８２が形成されてさえいれば、この溝８２からの凝縮水の送り出しが可能となる。よって、溝８２が形成されている限りにおいて、本実施の形態は各種の変形が可能である。
【００５６】
なお、上記実施の形態４においては、閉塞端８４が上記第２の発明の「一部の閉塞端」に、閉塞端７６が同発明の「他の閉塞端」に、それぞれ相当している。
【００５７】
実施の形態５．
［実施の形態５の特徴］
次に、図１８乃至図１９を参照しながら、本発明の実施の形態５について説明する。
図１８は、実施の形態５のコンプレッサ９０近傍の断面拡大図である。図１８に示すように、吸気通路９２はＥＧＲ通路２４側に屈曲している。また、連結軸３４の回転中心軸線ＣＡ３４と溝３８の中心軸線ＣＡ３８とは一致していない。具体的に、中心軸線ＣＡ３８は、回転中心軸線ＣＡ３４に対して、曲率半径Ｒｂ（＞Ｒａ）の大きい屈曲外側にオフセットされている。図１９は、図１８のＡ−Ａ´断面図である。図１９に示すように、中心軸線ＣＡ３８は、回転中心軸線ＣＡ３４よりも、ガス出口４４から遠ざかる方向にオフセットされている。
【００５８】
［実施の形態５の効果］
吸気通路９２が屈曲していると吸入空気に遠心力が働くので、屈曲外側に位置する溝３８ｂには、屈曲内側に位置する溝３８ａに比べて吸入空気が流入し易くなる。この点、コンプレッサ９０においては、中心軸線ＣＡ３８が屈曲外側にオフセットされているので、屈曲外側位置する溝３８ｂへの吸入空気の流入を抑制できる。
【００５９】
なお、上記実施の形態５においては、中心軸線ＣＡ３８が上記第４の発明の「中心軸線」に、回転中心軸線ＣＡ３４が同発明の「回転中心軸線」に、それぞれ相当している。
【符号の説明】
【００６０】
１０  エンジン
１６  タービン
１８，５２，９２  吸気通路
２０，５０，６０，７０，８０，９０  コンプレッサ
２４，５４，６２，７２  ＥＧＲ通路
３０，５８  インペラ
３２  ハウジング
３４  連結軸
３６，５６  インレット
３８，８２  溝
４４，６４，７４  ガス出口
４６，７６，８４  閉塞端
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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