(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．００１〜０．０２０％未満、
Ｓｉ：０．０１〜１．５％、
Ｍｎ：０．０１〜１．５％、
Ｐ：０．０３５％以下、
Ｓ：０．０１％以下、
Ｃｒ：２２．５〜３５．０％、
Ｍｏ：０．０１〜６％、
Ｎｉ：０．０１〜６％、
Ｃｕ：０．０１〜１％、
Ｎ：０．０３５％以下、
Ｖ：０．０１〜０．３５％、
Ｂ：０．５〜１．０％、
Ａｌ：０．００１〜６．０％、
Ｓｎ：０．０２〜２．５０％、
希土類元素：０〜０．１％、
Ｎｂ：０〜０．３５％、
Ｔｉ：０〜０．３５％、および、
残部：Ｆｅおよび不純物であり、かつ、
｛Ｃｒ含有量（質量％）＋３×Ｍｏ含有量（質量％）−２．５×Ｂ含有量（質量％）｝として算出される値が２０〜４５％であるとともに、
フェライト相のみからなる母相中にＭ２Ｂ型硼化物系金属析出物が分散し、かつ、表面に露出している、フェライト系ステンレス鋼材。
【請求項２】
前記化学組成が、質量％で、
希土類元素：０．００５〜０．１％を、
含有する、請求項１に記載のフェライト系ステンレス鋼材。
【請求項３】
前記化学組成が、質量％で、
Ｎｂ：０．００１〜０．３５％、および、
Ｔｉ：０．００１〜０．３５％、
から選択される１種以上を含有し、かつ、
３≦Ｎｂ／Ｃ≦２５、
３≦Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ）≦２５、
を満足する、請求項１または請求項２に記載のフェライト系ステンレス鋼材。
【請求項４】
請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載のフェライト系ステンレス鋼材により構成される、固体高分子形燃料電池用セパレータ。
【請求項５】
請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載のフェライト系ステンレス鋼材により構成される、固体高分子形燃料電池。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フェライト系ステンレス鋼材と、これを用いる固体高分子形燃料電池用セパレータおよび固体高分子形燃料電池に関する。なお、ここでいうセパレータは、バイポーラプレートと呼ばれることもある。
【背景技術】
【０００２】
燃料電池は、水素と酸素を利用して直流電流を発電する電池であり、固体電解質形、溶融炭酸塩形、リン酸形および固体高分子形に大別される。それぞれの形式は、燃料電池の根幹部分を構成する電解質部分の構成材料に由来する。【０００３】
現在、商用段階に達している燃料電池として、２００℃付近で動作するリン酸形、および６５０℃付近で動作する溶融炭酸塩形がある。近年の技術開発の進展とともに、室温付近で動作する固体高分子形と、７００℃以上で動作する固体電解質形が、自動車搭載用または家庭用小型電源として注目されている。【０００４】
図１は、固体高分子形燃料電池の構造を示す説明図であり、図１（ａ）は、燃料電池セル（単セル）の分解図、図１（ｂ）は燃料電池全体の斜視図である。【０００５】
図１（ａ）および図１（ｂ）に示すように、燃料電池１は単セルの集合体である。単セルは、図１（ａ）に示すように固体高分子電解質膜２の１面に燃料電極膜（アノード）３を、他面には酸化剤電極膜（カソード）４が積層され、その両面にセパレータ５ａ、５ｂが重ねられた構造を有する。【０００６】
代表的な固体高分子電解質膜２として、水素イオン（プロトン）交換基を有するフッ素系イオン交換樹脂膜がある。【０００７】
燃料電極膜３および酸化剤電極膜４には、カーボン繊維から構成されるカーボンペーパまたはカーボンクロスからなる拡散層表面に粒子状の白金触媒と黒鉛粉、水素イオン（プロトン）交換基を有するフッ素樹脂からなる触媒層が設けられており、拡散層を透過した燃料ガスまたは酸化性ガスと接触する。【０００８】
セパレータ５ａに設けられている流路６ａから燃料ガス（水素または水素含有ガス）Ａが流されて燃料電極膜３に水素が供給される。また、セパレータ５ｂに設けられている流路６ｂからは空気のような酸化性ガスＢが流され、酸素が供給される。これらガスの供給により電気化学反応が生じて直流電力が発生する。【０００９】
固体高分子形燃料電池セパレータに求められる機能は、（１）燃料極側で、燃料ガスを面内均一に供給する“流路”としての機能、（２）カソード側で生成した水を、燃料電池より反応後の空気、酸素といったキャリアガスとともに効率的に系外に排出させる“流路”としての機能、（３）長時間にわたって電極として低電気抵抗、良電導性を維持する単セル間の電気的“コネクタ”としての機能、および（４）隣り合うセルで一方のセルのアノード室と隣接するセルのカソード室との“隔壁”としての機能などである。【００１０】
これまで、セパレータ材料としてカーボン板材の適用が実験室レベルでは鋭意検討されてきているが、カーボン板材には割れ易いという問題があり、さらに表面を平坦にするための機械加工コストおよびガス流路形成のための機械加工コストが非常に嵩むという問題がある。それぞれが大きな問題であり、燃料電池の商用化そのものを難しくしている状況がある。【００１１】
カーボンの中でも、熱膨張性黒鉛加工品は格段に安価であることから、固体高分子形燃料電池セパレータ用素材として最も注目されている。しかし、ますます厳しくなる寸法精度への対応、燃料電池適用中に生じる経年的な結着用有機樹脂の劣化、電池運転条件の影響を受けて進行するカーボン腐食、ならびに燃料電池組み立て時と使用中に起こる予期せぬ割れ事故などは、今後も解決すべき課題として残されている。【００１２】
こうした黒鉛系素材の適用の検討に対峙する動きとして、コスト削減を目的に、セパレータにステンレス鋼を適用する試みが開始されている。【００１３】
特許文献１には、金属製部材からなり、単位電池の電極との接触面に直接金めっきを施した燃料電池用セパレータが開示されている。金属製部材として、ステンレス鋼、アルミニウムおよびＮｉ−鉄合金が挙げられており、ステンレス鋼としては、ＳＵＳ３０４が用いられている。この発明では、セパレータは金めっきを施されているので、セパレータと電極との接触抵抗が低下し、セパレータから電極への電子の導通が良好となるため、燃料電池の出力電圧が大きくなるとされている。【００１４】
特許文献２には、表面に形成される不動態皮膜が大気により容易に生成される金属材料からなるセパレータが用いられている固体高分子形燃料電池が開示されている。金属材料としてステンレス鋼とチタン合金が挙げられている。この発明では、セパレータに用いられる金属の表面には、必ず不動態皮膜が存在しており、金属の表面が化学的に侵され難くなって燃料電池セルで生成された水がイオン化される度合いが低減され、燃料電池セルの電気化学反応度の低下が抑制されるとされている。また、セパレータの電極膜等に接触する部分の不動態皮膜を除去し、貴金属層を形成することにより、電気接触抵抗値が小さくなるとされている。【００１５】
しかし、特許文献１および２により開示された、表面に不動態皮膜を備えるステンレス鋼のような金属材料をそのままセパレータに用いても、耐食性が十分でなく金属の溶出が起こり、溶出金属イオンにより担持触媒性能が劣化する。また、溶出後に生成するＣｒ−ＯＨおよびＦｅ−ＯＨのような腐食生成物により、セパレータの接触抵抗が増加するので、金属材料からなるセパレータには、コストを度外視した金めっき等の貴金属めっきが施されているのが現状である。【００１６】
このような状況の下、セパレータとして、高価な表面処理を施さずに無垢のままで適用できる、耐食性に優れたステンレス鋼も提案されている。【００１７】
特許文献３により、鋼中にＢを含有せず、鋼中に金属析出物としてＭ２３Ｃ６型、Ｍ４Ｃ型、Ｍ２Ｃ型、ＭＣ型炭化物系金属介在物およびＭ２Ｂ型硼化物系介在物のいずれも析出しない、鋼中Ｃ量が０．０１２％以下（本明細書では化学組成に関する「％」は特に断りがない限り「質量％」を意味する）の固体高分子形燃料電池セパレータ用フェライト系ステンレス鋼が開示されている。また、特許文献４および５には、このような金属析出物が析出していないフェライト系ステンレス鋼をセパレータとして適用する固体高分子形燃料電池が開示されている。【００１８】
特許文献６には、鋼中にＢを含有せず、鋼中に０．０１〜０．１５％のＣを含有し、Ｃｒ系炭化物をのみが析出する固体高分子形燃料電池のセパレータ用フェライト系ステンレス鋼およびこれを適用した固体高分子形燃料電池が示されている。【００１９】
特許文献７には、鋼中にＢを含有せず、鋼中に０．０１５〜０．２％のＣを含有し、Ｎｉを７〜５０％含有する、Ｃｒ系炭化物を析出する固体高分子形燃料電池のセパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼が示されている。【００２０】
特許文献８には、ステンレス鋼表面に、導電性を有するＭ２３Ｃ６型、Ｍ４Ｃ型、Ｍ２Ｃ型、ＭＣ型炭化物系金属介在物およびＭ２Ｂ型硼化物系介在物のうちの１種以上が分散、露出している固体高分子形燃料電池のセパレータ用ステンレス鋼が示されており、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．０１〜１．５％、Ｍｎ：０．０１〜１．５％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１５〜３６％、Ａｌ：０．００１〜６％、Ｎ：０．０３５％以下を含有し、かつＣｒ、ＭｏおよびＢ含有量が１７％≦Ｃｒ＋３×Ｍｏ−２．５×Ｂを満足し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなるフェライト系ステンレス鋼が記載されている。【００２１】
特許文献９には、ステンレス鋼材の表面を酸性水溶液により腐食させて、その表面に導電性を有するＭ２３Ｃ６型、Ｍ４Ｃ型、Ｍ２Ｃ型、ＭＣ型炭化物系金属介在物およびＭ２Ｂ型硼化物系金属介在物のうちの１種以上を露出させる固体高分子形燃料電池のセパレータ用ステンレス鋼材の製造方法が示されており、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．０１〜１．５％、Ｍｎ：０．０１〜１．５％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１５〜３６％、Ａｌ：０．００１〜６％、Ｂ：０〜３．５％、Ｎ：０．０３５％以下、Ｎｉ：０〜５％、Ｍｏ：０〜７％、Ｃｕ：０〜１％、Ｔｉ：０〜２５×（Ｃ％＋Ｎ％）、Ｎｂ：０〜２５×（Ｃ％＋Ｎ％）を含有し、かつＣｒ、ＭｏおよびＢ含有量は１７％≦Ｃｒ＋３×Ｍｏ−２．５×Ｂを満足しており、残部Ｆｅおよび不純物からなるフェライト系ステンレス鋼材が開示されている。【００２２】
特許文献１０には、表面にＭ２Ｂ型の硼化物系金属化合物が露出しており、かつ、アノード面積およびカソード面積をそれぞれ１としたとき、アノードがセパレータと直接接触する面積、およびカソードがセパレータと直接接触する面積のいずれもが０．３から０．７までの割合である固体高分子形燃料電池が示されており、ステンレス鋼表面に、導電性を有するＭ２３Ｃ６型、Ｍ４Ｃ型、Ｍ２Ｃ型、ＭＣ型炭化物系金属介在物およびＭ２Ｂ型硼化物系介在物のうちの１種以上が露出しているステンレス鋼が示されている。さらに、セパレータを構成するステンレス鋼が、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．０１〜１．５％、Ｍｎ：０．０１〜１．５％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１５〜３６％、Ａｌ：０．２％以下、Ｂ：３．５％以下（ただし０％を除く）、Ｎ：０．０３５％以下、Ｎｉ：５％以下、Ｍｏ：７％以下、Ｗ：４％以下、Ｖ：０．２％以下、Ｃｕ：１％以下、Ｔｉ：２５×（Ｃ％＋Ｎ％）以下、Ｎｂ：２５×（Ｃ％＋Ｎ％）以下で、かつＣｒ、ＭｏおよびＢの含有量が、１７％≦Ｃｒ＋３×Ｍｏ−２．５×Ｂを満足するフェライト系ステンレス鋼材が示されている。【００２３】
さらに、特許文献１１〜１５には、表面にＭ２Ｂ型の硼化物系金属析出物が露出するオーステナイト系ステンレスクラッド鋼材ならびにその製造方法が開示されている。【００２４】
特許文献１６には、鋼中のＢがＭ２Ｂ型硼化物として析出しているフェライト系ステンレス鋼およびその鋼からなるセパレータを備えた燃料電池が開示されている。該フェライト系ステンレス鋼は、質量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．０１〜１．５％、Ｍｎ：０．０１〜１．５％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１７〜３６％、Ａｌ：０．００１〜０．２％、Ｂ：０．０００５〜３．５％、Ｎ：０．０３５％以下、必要によりＮｉ、Ｍｏ、Ｃｕを含有し、かつＣｒ、ＭｏおよびＢ含有量は１７％≦Ｃｒ＋３Ｍｏ−２．５Ｂを満足しており、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる。【００２５】
特許文献１７には、Ｍ２Ｂ型硼化物系金属介在物からなる導電性物質を備える固体高分子形燃料電池のセパレータ用ステンレス鋼材が開示されている。例えば、オーステナイト系ステンレス鋼として、質量％で、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：３％以下、Ａｌ：０．００１％以上６％以下、Ｐ：０．０６％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ：０．４％以下、Ｃｒ：１５％以上３０％以下、Ｎｉ：６％以上５０％以下、Ｂ：０．１％以上３．５％以下、残部Ｆｅおよび不純物を含有するステンレス鋼が挙げられている。【００２６】
特許文献１８には、高温で良好な電気伝導性を有する酸化皮膜が形成されたフェライト系ステンレス鋼板が開示されている。該フェライト系ステンレス鋼板は、質量％にて、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：０．３〜１％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．００３％以下、Ｃｒ：２０〜２５％、Ｍｏ：０．５〜２％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ：０．０２％以下、Ｎｂ：０．００１〜０．５％、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、かつ２．５＜Ｍｎ／（Ｓｉ＋Ａｌ）＜８．０を満たす。前記フェライト系ステンレス鋼板は、さらに質量％にて、Ｔｉ：０．５％以下、Ｖ：０．５％以下、Ｎｉ：２％以下、Ｃｕ：１％以下、Ｓｎ：１％以下、Ｂ：０．００５％以下、Ｍｇ：０．００５％以下、Ｃａ：０．００５％以下、Ｗ：１％以下、Ｃｏ：１％以下、Ｓｂ：０．５％以下の１種または２種以上含有している。【００２７】
特許文献１９には、微量のＳｎを添加して耐酸化性と高温強度を向上させたフェライト系ステンレス鋼板が開示されている。該フェライト系ステンレス鋼板は、質量％にて、Ｃ：０．００１〜０．０３％、Ｓｉ：０．０１〜２％、Ｍｎ：０．０１〜１．５％、Ｐ：０．００５〜０．０５％、Ｓ：０．０００１〜０．０１％、Ｃｒ：１６〜３０％、Ｎ：０．００１〜０．０３％、Ａｌ：０．８％超〜３％、Ｓｎ：０．０１〜１％、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる。【００２８】
特許文献２０には、Ｓｎの添加により不動態皮膜を改質して耐食性を向上させたフェライト系ステンレス鋼が開示されている。該フェライト系ステンレス鋼は、質量％で、Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：０．０１〜０．２０％、Ｍｎ：０．０１〜０．３０％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１３〜２２％、Ｎ：０．００１〜０．０２０％、Ｔｉ：０．０５〜０．３５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５０％、Ｓｎ：０．００１〜１％、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００２９】
【特許文献１】特開平１０−２２８９１４号公報
【特許文献２】特開平８−１８０８８３号公報
【特許文献３】特開２０００−２３９８０６号公報
【特許文献４】特開２０００−２９４２５５号公報
【特許文献５】特開２０００−２９４２５６号公報
【特許文献６】特開２０００−３０３１５１号公報
【特許文献７】特開２０００−３０９８５４号公報
【特許文献８】特開２００３−１９３２０６号公報
【特許文献９】特開２００１−２１４２８６号公報
【特許文献１０】特開２００２−１５１１１１号公報
【特許文献１１】特開２００４−０７１３１９号公報
【特許文献１２】特開２００４−１５６１３２号公報
【特許文献１３】特開２００４−３０６１２８号公報
【特許文献１４】特開２００７−１１８０２５号公報
【特許文献１５】特開２００９−２１５６５５号公報
【特許文献１６】特開２０００−３２８２０５号公報
【特許文献１７】特開２０１０−１４０８８６号公報
【特許文献１８】特開２０１４−０３１５７２号公報
【特許文献１９】特開２０１２−１７２１６０号公報
【特許文献２０】特開２００９−１７４０３６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００３０】
本発明の課題は、固体分子形燃料電池内の環境での耐食性が格段に優れ、接触電気抵抗が金めっき材と同等であるフェライト系ステンレス鋼材と、そのステンレス鋼材からなる固体高分子形燃料電池用セパレータ、ならびに、これを適用した固体高分子形燃料電池を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００３１】
本発明者は、長年に亘り、固体高分子形燃料電池のセパレータとして長時間使用しても、金属セパレータ表面からの金属溶出が極めて少なく、拡散層、高分子膜ならびに触媒層から構成されるＭＥＡ（Ｍｅｍｂｒａｎｅ  Ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ  Ａｓｓｅｍｂｌｙの略称）の金属イオン汚染も殆ど進行することもない、触媒性能の低下ならびに高分子膜性能の低下を起こし難いステンレス鋼材の開発に専念してきた。【００３２】
具体的には、汎用のＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６Ｌ、それらの金めっき処理材、Ｍ２Ｂおよび、またはＭ２３Ｃ６型金属析出物型ステンレス材、導電性微粒粉塗布または塗装処理ステンレス材、または表面改質処理ステンレス材等を用いた燃料電池適用を検討してきた結果、以下に列記の知見（ａ）〜（ｃ）を得るに至り、本発明を完成した。【００３３】
（ａ）鋼中に微細に分散し表面に露出したＭ２Ｂは、不動態皮膜で覆われたステンレス鋼表面で“電気の通り道”として機能することにより表面の導電性（電気的な接触抵抗）を顕著に改善する。ただし、電気的な接触抵抗性能は金めっき素材並みとなるものの、安定性には更なる改善の余地がある。【００３４】
（ｂ）Ｓｎを添加することにより、母相中に固溶しているＳｎが、適用前に行う酸液処理および燃料電池適用中の緩やかな母相溶解にともない、母相の表面のみならず、Ｍ２Ｂ表面にも金属スズまたは酸化スズとして濃化する。これにより、母相およびＭ２Ｂからの金属イオンの溶出を顕著に抑制するとともに、母相の表面接触抵抗を低減し、さらにＭ２Ｂ表面に金属スズまたは酸化スズとして濃化する。これにより、Ｍ２Ｂの電気的な接触抵抗性能も安定して金めっき素材並みに改善する効果がある。【００３５】
（ｃ）積極的にＭｏを添加することにより、良好な耐食性が確保される。Ｍｏは溶出したとしても、アノードおよびカソード部に担持されている触媒の性能に対する影響が比較的軽微である。このことは、溶出したＭｏが、陰イオンであるモリブデン酸イオンとして存在するため、水素イオン（プロトン）交換基を有するフッ素系イオン交換樹脂膜のプロトン伝導性を阻害する影響が小さいためと考えられる。同様の挙動がＶにも期待できる。【００３６】
本発明は、以下に列記の通りである。
（１）化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．００１〜０．０２０％未満、
Ｓｉ：０．０１〜１．５％、
Ｍｎ：０．０１〜１．５％、
Ｐ：０．０３５％以下、
Ｓ：０．０１％以下、
Ｃｒ：２２．５〜３５％、
Ｍｏ：０．０１〜６％、
Ｎｉ：０．０１〜６％、
Ｃｕ：０．０１〜１％、
Ｎ：０．０３５％以下、
Ｖ：０．０１〜０．３５％、
Ｂ：０．５〜１．０％、
Ａｌ：０．００１〜６．０％、
Ｓｎ：０．０２〜２．５０％、
希土類元素：０〜０．１％、
Ｎｂ：０〜０．３５％、
Ｔｉ：０〜０．３５％、および、
残部：Ｆｅおよび不純物であり、かつ、
｛Ｃｒ含有量（質量％）＋３×Ｍｏ含有量（質量％）−２．５×Ｂ含有量（質量％）｝として算出される値が２０〜４５％であるとともに、
フェライト相のみからなる母相中にＭ２Ｂ型硼化物系金属析出物が分散し、かつ、表面に露出している、フェライト系ステンレス鋼材。
【００３７】
（２）前記化学組成が、質量％で、
希土類元素：０．００５〜０．１％を、
含有する、上記（１）に記載のフェライト系ステンレス鋼材。
【００３８】
（３）前記化学組成が、質量％で、
Ｎｂ：０．００１〜０．３５％、および、
Ｔｉ：０．００１〜０．３５％、
から選択される１種以上を含有し、かつ、
３≦Ｎｂ／Ｃ≦２５、
３≦Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ）≦２５、
を満足する、上記（１）または（２）に記載のフェライト系ステンレス鋼材。
【００３９】
（４）上記（１）から（３）までのいずれかに記載のフェライト系ステンレス鋼材により構成される、固体高分子形燃料電池用セパレータ。
【００４０】
（５）上記（１）から（３）までのいずれかに記載のフェライト系ステンレス鋼材により構成される、固体高分子形燃料電池。
【００４１】
本発明において、Ｍ２Ｂ、Ｍ２３Ｃ６の“Ｍ”は金属元素を示すが、特定の金属元素ではなく、ＣｒまたはＢとの化学的親和力の強い金属元素を示す。一般に、Ｍは鋼中共存元素との関係より、Ｃｒ，Ｆｅを主体とし、Ｎｉ，Ｍｏを微量含有することが多い。Ｍ２Ｂ型硼化物系金属析出物としては、Ｃｒ２Ｂ、（Ｃｒ，Ｆｅ）２Ｂ、（Ｃｒ，Ｆｅ，Ｎｉ）２Ｂ、（Ｃｒ，Ｆｅ，Ｍｏ）２Ｂ、（Ｃｒ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｍｏ）２Ｂ、Ｃｒ１．２Ｆｅ０．７６Ｎｉ０．０４Ｂといったものがある。炭化物の場合、Ｂも“Ｍ”としての作用を有する。Ｍ２３Ｃ６型としては、Ｃｒ２３Ｃ６、（Ｃｒ，Ｆｅ）２３Ｃ６などがある。【００４２】
上記のＭ２Ｂ型硼化物系金属析出物、Ｍ２３Ｃ６型炭化物系金属析出物のいずれにおいても、Ｃの一部がＢで置換されたＭ２３(Ｃ，Ｂ)６型炭化物系金属析出物またはＭ２(Ｃ，Ｂ)型硼化物系金属析出物といった金属析出物も析出することがある。上記の表記はこれらも含んでいるものとする。基本的に、電気伝導性が良好である金属系の分散物であれば類似の性能が期待される。【００４３】
本発明において“Ｍ２Ｂ”型表記の添え字指数“２”は、“硼化物中の金属元素であるＣｒ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｎｉ，Ｘ（ここで、ＸはＣｒ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｎｉ以外の鋼中金属元素）とＢ量との間において、“（Ｃｒ質量％／Ｃｒ原子量＋Ｆｅ質量％/Ｆｅ原子量＋Ｍｏ質量％/Ｍｏ原子量＋Ｎｉ質量％/Ｎｉ原子量＋Ｘ質量％/Ｘ原子量）／（Ｂ質量％／Ｂ原子量）が略２となる化学量論的関係が成立していることを意味する。本表記法は、特殊なものではなく、極めて一般的な表記法である。
【発明の効果】
【００４４】
本発明により、表面の接触抵抗低減のために高価な金めっき等のコスト高の表面処理を施すこともなく、優れた耐溶出金属イオン特性を有する。すなわち、固体分子形燃料電池内の環境での耐食性が格段に優れるとともに、接触電気抵抗が金めっき材と同等であるフェライト系ステンレス鋼材が得られる。このステンレス鋼材は、固体高分子形燃料電池のセパレータに適している。固体高分子形燃料電池の本格普及には、燃料電池本体コスト、とくにセパレータコストの低減が極めて重要である。本発明により、金属セパレータ適用の固体高分子形燃料電池の本格普及が早まることが期待される。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】図１は、固体高分子形燃料電池の構造を示す説明図であり、図１（ａ）は、燃料電池セル（単セル）の分解図、図１（ｂ）は燃料電池全体の斜視図である。
【図２】図２は、実施例３で製造したセパレートの形状を示す写真である。
【発明を実施するための形態】
【００４６】
本発明を実施するための形態を詳しく説明する。なお、以下に示す％表示はすべて質量％である。
【００４７】
１．Ｍ２Ｂ硼化物型金属析出物
Ｍ２Ｂは、６０％以上のＣｒを含有しており、母相よりも耐食性に優れる。Ｃｒ濃度が母相よりも高いことにより、表面に生成する不動態皮膜も母相に比較して薄くなり導電性（電気的な接触抵抗性能）が優れる。
【００４８】
ステンレス鋼の表面に、導電性を有するＭ２Ｂ型硼化物系金属析出物を微細に分散、露出させることにより、燃料電池内での電気的な接触抵抗を安定して、長期間にわたり顕著に低減させることができる。
【００４９】
ここで、露出とは、Ｍ２Ｂ型硼化物系金属析出物がステンレス鋼の母相表面に生成している不動態皮膜で覆われることなく外面に突出していることを意味する。Ｍ２Ｂ型硼化物系金属析出物を露出させることにより、Ｍ２Ｂ型硼化物系金属析出物が電気の通り道（迂回路）として機能して、表面の電気的な接触抵抗を顕著に下げる効果を有する。
【００５０】
表面に露出したＭ２Ｂ型硼化物系金属析出物は脱落することが懸念されるが、Ｍ２Ｂ硼化物系金属析出物は金属析出物であることにより、母相と金属結合しており、脱落することはない。
【００５１】
Ｍ２Ｂ型硼化物系金属析出物は、凝固末期に進行する共晶反応により析出するため、組成がほぼ均一であるとともに、熱的にも極めて安定である特長を有している。鋼材の製造工程における熱履歴によって、再固溶も、再析出も、成分変化もすることがない。また、Ｍ２Ｂ型硼化物系金属析出物は、非常に硬質な析出物である。熱間鍛造、熱間圧延、冷間圧延各工程で機械的に破砕され、微細に均一に分散する。
【００５２】
２．金属スズおよび酸化スズ
Ｓｎは、溶鋼段階で合金元素として添加することにより母相中に固溶している。固体高分子形燃料電池セパレータとして適用するに際して、鋼表面近傍に位置している鋼中のＭ２Ｂを表面に露出させて鋼表面の電気的な接触抵抗を下げるために酸洗する。このとき、母相中に固溶しているスズは、酸洗による母相溶解（腐食）に伴い母相の表面のみならず、Ｍ２Ｂ表面にも金属スズ、または酸化スズとして濃化する。さらに、固体高分子形燃料電池セパレータとして適用開始した直後に燃料電池内環境に応じて緩やかな金属溶出が進行して不動態皮膜が変化する。その過程における母相の溶出に伴ってさらに鋼中のスズが母相の表面のみならず、Ｍ２Ｂ表面にも濃化し、所望の特性を確保するに好適な表面濃化状態となる挙動を有している。金属スズ、酸化スズともに導電性に優れ、燃料電池内での母相表面の電気的な接触抵抗を下げる働きをする。
【００５３】
３．化学組成
（３−１）Ｃ：０．００１〜０．０２０％未満
Ｃは、本発明においては不純物である。現状の精練技術を適用すれば０．００１％未満とすることも可能であるが、精練時間が長くなり精練コストが嵩む。そのため、Ｃ含有量は、０．００１％以上とする。一方、Ｃ含有量が０．０２０％以上であると、鋭敏化による耐食性低下を起こしやすくなるとともに、常温靭性が低下し、製造性が低下する。そのため、Ｃ含有量は、０．０２０％未満とする。Ｃ含有量は、０．００１５％以上であることが好ましく、０．０１０％未満であることが好ましい。
【００５４】
（３−２）Ｓｉ：０．０１〜１．５％
Ｓｉは、量産鋼において、Ａｌと同様に有効な脱酸元素である。Ｓｉ含有量が０．０１％未満であると、脱酸が不十分となる。そのため、Ｓｉ含有量は、０．０１％以上とする。一方、Ｓｉ含有量が１．５％を超えると、成形性が低下する。そのため、Ｓｉ含有量は、１．５％以下とする。Ｓｉ含有量は、０．０５％以上であることが好ましく、０．１％以上であることがより好ましい。また、Ｓｉ含有量は、１．２％以下であることが好ましく、１．０％以下であることがより好ましい。
【００５５】
（３−３）Ｍｎ：０．０１〜１．５％
Ｍｎは、鋼中のＳをＭｎ系硫化物として固定する作用があり、熱間加工性を改善する効果がある。上記効果を効果的に発揮させるため、Ｍｎ含有量は０．０１％以上とする。一方、Ｍｎ含有量が１．５％を超えると、製造時における加熱時に、表面に生成する高温酸化スケールの密着性が低下することにより、表面肌荒れの原因となるスケール剥離を起こしやすくなる。そのため、Ｍｎ含有量は、１．５％以下とする。Ｍｎ含有量は、０．０５％以上であることが好ましく、０．１％以上であることがより好ましい。また、Ｍｎ含有量は、１．２％以下であることが好ましく、１．０％以下であることがより好ましい。
【００５６】
（３−４）Ｐ：０．０３５％以下
本発明においては、鋼中のＰは、Ｓと並んで最も有害な不純物であるので、その含有量は０．０３５％以下とする。Ｐ含有量は低ければ低い程好ましい。
【００５７】
（３−５）Ｓ：０．０１％以下
本発明において、鋼中のＳは、Ｐと並んで最も有害な不純物であるので、その含有量は０．０１％以下とする。Ｓ含有量は低ければ低いほど好ましい。Ｓは、鋼中共存元素および鋼中のＳ含有量に応じて、Ｍｎ系硫化物、Ｃｒ系硫化物、Ｆｅ系硫化物、または、これらの複合硫化物および酸化物との複合非金属析出物としてその殆どが析出する。また、Ｓは、必要に応じて添加する希土類元素系の硫化物を形成することもある。しかしながら、固体高分子形燃料電池のセパレータ環境においては、いずれの組成の非金属析出物も、程度の差はあるものの腐食の起点として作用するので、不動態皮膜の維持、金属イオン溶出抑制に有害である。通常の量産鋼の鋼中Ｓ量は、０．００５％超０．００８％前後であるが、上記の有害な影響を防止するためには０．００４％以下に低減することが好ましい。より好ましい鋼中Ｓ量は０．００２％以下であり、最も好ましい鋼中Ｓ量レベルは、０．００１％未満である。低ければ低い程、望ましい。工業的量産レベルで０．００１％未満とすることは、現状の精錬技術をもってすれば製造コストの上昇もわずかであり、問題ない。
【００５８】
（３−６）Ｃｒ：２２．５〜３５．０％
Ｃｒは、母材の耐食性を確保する上で極めて重要な基本合金元素であり、Ｃｒ含有量は高いほど優れた耐食性を奏する。フェライト系ステンレス鋼においてはＣｒ含有量が３５．０％を超えると量産規模での生産が難しくなる。一方、Ｃｒ含有量が２２．５％未満であると、その他の元素を変化させても固体高分子形燃料電池セパレータとして必要な耐食性を確保できないとともに、Ｍ２Ｂ型硼化物系金属析出物として析出することにより、耐食性向上に寄与する母相中のＣｒ量が溶鋼のＣｒ量に比べて低下して母材の耐食性が劣化する場合がある。また、Ｃｒは鋼中のＣと反応してＭ２３Ｃ６型炭化物系金属析出物を形成する場合がある。Ｍ２３Ｃ６型炭化物系金属析出物は導電性に優れる金属析出物であるが、鋭敏化による耐食性低下の原因となる。Ｍ２Ｂ型硼化物系金属析出物を表面に露出させることにより、電気的な表面接触抵抗値を低減することができる。固体高分子形燃料電池内部での耐食性を確保するためには、少なくとも、｛Ｃｒ含有量（質量％）＋３×Ｍｏ含有量（質量％）−２．５×Ｂ含有量（質量％）｝として算出される値を２０〜４５％とするＣｒ量が必要である。Ｃｒ含有量は、２３．０％以上であることが好ましく、３４．０％以下であることが好ましい。
【００５９】
（３−７）Ｍｏ：０．０１〜６．０％
Ｍｏは、Ｃｒに比べて、少量で耐食性を改善する効果がある。耐食性を効果的に発揮させるため、Ｍｏ含有量は、０．０１％以上とする。一方、６．０％を超えてＭｏを含有すると、製造途中でシグマ相等の金属間化合物の析出を回避できなくなり、鋼の脆化の問題から生産が困難となる。このため、Ｍｏ含有量の上限を６．０％とする。また、Ｍｏは、固体高分子形燃料電池の内部で、仮に腐食により鋼中Ｍｏの溶出が起こったとしても、ＭＥＡ性能に対する影響は比較的軽微であるという特徴を有する。この理由は、Ｍｏが金属陽イオンとして存在せずに陰イオンであるモリブデン酸イオンとして存在するため、水素イオン（プロトン）交換基を有するフッ素系イオン交換樹脂膜の陽イオン伝導度に対する影響が小さいためである。Ｍｏは、耐食性を維持するために極めて重要な元素であり、｛Ｃｒ含有量（質量％）＋３×Ｍｏ含有量（質量％）−２．５×Ｂ含有量（質量％）｝として算出される値を２０〜４５％とする鋼中Ｍｏ量であることが必要である。Ｍｏ含有量は、０．０５％以上であることが好ましく、５．０％以下であることが好ましい。
【００６０】
（３−８）Ｎｉ：０．０１〜６．０％
Ｎｉは、耐食性および靭性を改善する効果を有する。Ｎｉ含有量の上限は６．０％とする。Ｎｉ含有量が６．０％を超えると、工業的に熱処理を施してもフェライト系単相組織とすることが困難となる。一方、Ｎｉ含有量の下限は０．０１％とする。Ｎｉ含有量の下限は工業的に製造した場合に混入してくる不純物量である。Ｎｉ含有量は、０．０３％以上であることが好ましく、５．０％以下であることが好ましい。
【００６１】
（３−９）Ｃｕ：０．０１〜１．０％
Ｃｕは、０．０１％以上、１．０％以下含有する。Ｃｕ含有量が１．０％を超えると、熱間での加工性を低下することになり、量産性の確保が難しくなる。一方、Ｃｕ含有量が０．０１％未満であると、固体高分子形燃料電池中での耐食性が低下する。本発明に係るステンレス鋼においては、Ｃｕは固溶状態で存在する。Ｃｕ系析出物として析出させると、電池内でのＣｕ溶出起点となり燃料電池性能を低下させるようになる。Ｃｕ含有量は、０．０２％以上であることが好ましく、０．８％以下であることが好ましい。
【００６２】
（３−１０）Ｎ：０．０３５％以下
フェライト系ステンレス鋼におけるＮは不純物である。Ｎは常温靭性を劣化させるのでＮ含有量の上限を０．０３５％とする。低ければ低い程望ましい。工業的に、Ｎ含有量は、０．００７％以下とすることが最も望ましい。しかし、Ｎ含有量の過剰な低下は溶製コストの上昇をもたらすので、Ｎ含有量は０．００１％以上とすることが好ましく、０．００２％以上であることがより好ましい。
【００６３】
（３−１１）Ｖ：０．０１〜０．３５％
Ｖは、意図的に添加する添加元素ではないが、量産時に用いる溶解原料として添加するＣｒ源中に不可避的に含有されている。Ｖ含有量は、０．０１％以上０．３５％以下とする。Ｖは、わずかではあるが常温靭性を改善する効果を有する。Ｖ含有量は、０．０３％以上であることが好ましく、０．３０％以下であることが好ましい。
【００６４】
（３−１２）Ｂ：０．５〜１．０％
Ｂは、本発明においては重要な添加元素である。溶鋼を造塊するに際して、すべての鋼中ＢがＭ２Ｂ型硼化物系金属析出物として共晶反応により析出する。Ｂは熱的に極めて安定な金属析出物である。表面に露出したＭ２Ｂ型硼化物系金属析出物は電気的な表面接触抵抗を顕著に下げる働きを有する。Ｂ含有量が０．５％未満では、析出量が所望の性能を得るには不十分である。一方、Ｂ含有量が１．０％を超えると安定して量産製造することが難しくなる。このため、Ｂ含有量は０．５％以上１．０％以下とする。Ｂ含有量は、０．５５％以上であることが好ましく、０．８％以下であることが好ましい。
【００６５】
（３−１３）Ａｌ：０．００１〜６．０％
Ａｌは、脱酸元素として溶鋼段階で添加する。本発明に係るステンレス鋼が含有するＢは溶鋼中酸素との結合力が強い元素であるので、Ａｌ脱酸により酸素濃度を下げておく必要がある。そのため、Ａｌを０．００１％以上６．０％以下の範囲で含有させるのがよい。鋼中では脱酸生成として非金属酸化物を形成するが、残余は固溶している。Ａｌ含有量は、０．０１％以上であることが好ましく、５．５％以下であることが好ましい。
【００６６】
（３−１４）Ｓｎ：０．０２〜２．５０％
本発明においては、Ｓｎは極めて重要な添加元素である。鋼中にＳｎを０．０２％から２．５０％の範囲で含有することにより、母相中に固溶しているＳｎが固体高分子形燃料電池内では母相の表面のみならず、Ｍ２Ｂ表面にも金属スズまたは酸化スズとして濃化することにより母相ならびにわずかといえども進行するＭ２Ｂからの金属イオンの溶出を顕著に抑制するとともに、母相の表面接触抵抗を低減し、さらにＭ２Ｂ表面に金属スズまたは酸化スズとして濃化することにより、Ｍ２Ｂの電気的な接触抵抗性能も安定して金めっき素材並みに改善される。Ｓｎ含有量が、０．０２％未満ではこのような効果が得られず、２．５０％を超えると製造性が低下する。このため、Ｓｎ含有量は、０．０２％以上２．５０％以下とする。Ｓｎ含有量は、０．０５％以上であることが好ましく、２．４０％以下であることが好ましい。
【００６７】
（３−１５）希土類元素：０〜０．１％
本発明においては、希土類元素は任意添加元素であり、ミッシュメタルとして添加される。希土類元素は、熱間製造性を改善する効果がある。このため、希土類元素を、０．１％を上限として含有してもよい。希土類元素の含有量は、０．００５％以上であることが好ましく、０．０５％以下であることが好ましい。
【００６８】
（３−１６）｛Ｃｒ含有量（質量％）＋３×Ｍｏ含有量（質量％）−２．５×Ｂ含有量（質量％）｝として算出される値
この値は、Ｍ２Ｂ型硼化物系金属析出物が析出したフェライト系ステンレス鋼の耐食挙動を示す目安となる指数である。この値は２０％以上４５％以下とする。この値が２０％未満であると固体高分子形燃料電池内での耐食性が十分確保できず金属イオン溶出量が多くなる。一方、この値が４５％超では量産性が著しく悪くなる。
【００６９】
（３−１７）Ｎｂ：０〜０．３５％、Ｔｉ：０〜０．３５％
ＮｂおよびＴｉは、いずれも、本発明においては任意添加元素であり、鋼中のＣおよびＮの安定化元素である。鋼中では炭化物および窒化物を形成する。このため、ＴｉおよびＮｂの含有量は、いずれも、０．３５％以下とする。ＮｂおよびＴｉの含有量は、０．００１％以上であることが好ましく、０．３０％以下であることが好ましい。Ｎｂは（Ｎｂ／Ｃ）値が３以上２５以下となるように、Ｔｉは｛Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ）｝値が３以上２５以下となるように、含有する。
【００７０】
上記以外の残部はＦｅおよび不純物である。
次に、本発明の効果を、実施例を参照しながら具体的に説明する。
【実施例１】
【００７１】
表１に示す化学組成を有する鋼材１〜１７を１８０ｋｇ真空溶解炉にて溶解し、最大厚み８０ｍｍの扁平インゴットに造塊した。鋼材１から１１が本発明例であり、鋼材１２から１７が比較例である。表１における＊印は本発明で規定される範囲外であることを示し、ＲＥＭはミッシュメタル（希土類元素）を示し、Ｉｎｄｅｘ（％）=Ｃｒ％+３×Ｍｏ％−２．５×Ｂ％である。【００７２】
【表１】
0005971446.tif 000002
【００７３】
インゴットの鋳肌表面を機械削りにより取り除き、１１７０℃に加熱した都市ガス加熱炉内にて加熱保持した後に、鋼塊の表面温度が１１７０℃から９３０℃の温度範囲で厚さ６０ｍｍ、幅４３０ｍｍの熱延用スラブに鍛造した。熱延用スラブは表面温度８００℃以上でそのまま１１７０℃に加熱した都市ガス加熱炉に再装入して再加熱し、均熱保持した後に、上下２段ロール式熱間圧延機で厚さ３０ｍｍまで熱間圧延して、室温まで徐冷した。【００７４】
機械削りによる表面、端面手入れを行った後に、１１７０℃に加熱した都市ガス加熱炉にて再度、加熱保持した後に、厚さ１．８ｍｍまで熱間圧延を行ないコイル幅４００〜４１０ｍｍ、単重１００〜１２０ｋｇのコイルとした。【００７５】
コイル幅を３６０ｍｍまでスリット加工した後、常温でコイルグラインダーによる表面黒皮研削し、１０８０℃での中間焼鈍、中間コイル酸洗処理、端面スリット加工を挟みながら、厚み０．１１６ｍｍ、幅３４０ｍｍの冷間圧延コイルに仕上げた。【００７６】
最終焼鈍は、露点を−５０〜−５３℃に調整した７５体積％Ｈ２−２５体積％Ｎ２雰囲気の光輝焼鈍炉内にて行った。焼鈍温度は１０６０℃である。【００７７】
全ての鋼材１〜１７において、本試作過程における顕著な端面割れ、コイル破断、コイル表面疵、コイル穴あきは認められなかった。【００７８】
組織はフェライト単相であり、Ｂを添加したすべての鋼材において、添加したＢはＭ２Ｂとして鋼中に析出し、かつ、Ｍ２Ｂは、小さいもので１μメートル、大きなもので７μメートル程度の大きさまで微細に破砕され、板厚方向含めてマクロ的に均一に分散していることを確認した。【００７９】
表面の光輝焼鈍皮膜を６００番エメリー紙研磨で除いた後に洗浄し、ＪＩＳ−Ｇ−０５７５に従う硫酸−硫酸銅試験法による耐粒界腐食性評価を行った。【００８０】
結果を表２にまとめて示す。表２中の鋼材１７はオーステナイト系ステンレス市販鋼相当材であり、鋼材１８はその金めっき材である。【００８１】
【表２】
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【００８２】
表２に示すように、鋼材１〜１１には鋭敏化は認められなかった。また、抽出残渣分析を行ったが、Ｍ２３Ｃ６に代表されるＣｒ系炭化物の析出は確認できなかった。
【実施例２】
【００８３】
鋼材１〜１８より、厚み０．１１６ｍｍ、幅３４０ｍｍ、長さ３００ｍｍの切り板を採取し、３５℃、４３°ボーメの塩化第二鉄水溶液によるスプレーエッチング処理を切り板の上下面全面に同時に行った。噴霧によるエッチング処理時間は４０秒間である。溶削量は片面８μｍとした。【００８４】
スプレーエッチング処理直後には清浄水によるスプレー洗浄と清浄水への浸漬洗浄、オーブンによる乾燥処理を連続して行った。乾燥処理後に、６０ｍｍ角サンプル切り出しを行い、電気的な表面接触抵抗測定用素材Ｉとした。【００８５】
また、鋼材１〜１８より、別途採取した６０ｍｍ角サンプルを、固体高分子形燃料電池内を模擬した８０ｐｐｍＦ−イオン含有のｐＨ３の硫酸水溶液、９０℃中に１０００時間の浸漬処理を行い、燃料電池適用中の環境模擬した電気的な表面接触抵抗測定用素材ＩＩとした。【００８６】
電気的な表面接触抵抗測定を、東レ製カーボンペーパＴＧＰ−Ｈ−９０で評価用素材を挟み込んだ状態で、白金板間に挟んで行った。燃料電池用セパレータ材評価で一般的に用いられている４端子法による測定である。測定時の負荷荷重は１０ｋｇｆ／ｃｍ２である。測定値が低ければ低いほど、発電時のＩＲ損が小さく、発熱によるエネルギー損も小さくなることが示される。東レ製カーボンペーパＴＧＰ−Ｈ−９０は測定毎に交換した。なお、測定は、それぞれの鋼材の異なる場所で、２回ずつ行った。【００８７】
表２に電気的な接触抵抗測定結果、電池内環境を模擬したｐＨ３の硫酸水溶液中に溶けだした鉄イオン量をまとめて示す。金属イオン溶出測定ではＣｒイオン、Ｍｏイオン他も同時に定量されるがわずかであるので、最も溶出量の多いＦｅイオン量で比較することで挙動を示した。【００８８】
なお、鋼材１８は、上述のように、鋼材１７の表面接触抵抗測定用素材ＩおよびＩＩに平均厚み５０ｎｍの金めっき処理を施した素材であり、金めっき処理材は最も優れた電気的な表面接触抵抗性能を有する理想的な素材であるとされている。このため、鋼材１８を参考例として併せて示す。【００８９】
鋼材１から１１は、Ｍ２Ｂが析出分散し、さらにＳｎを含有することにより、電気的な表面接触抵抗は安定して金めっき材並みとなっており、かつ溶出鉄イオンも金めっき材並みとなっていた。Ｓｎを添加していない鋼材１２から１５および１７を除いて、塩化第二鉄水溶液に拠るスプレーエッチング処理後の電気的な表面接触抵抗測定用素材Ｉ、ならびに、ｐＨ３の硫酸水溶液を用いた燃料電池適用中の環境を模擬した素材ＩＩの表面には、金属スズ、酸化スズの存在が確認された。Ｍ２Ｂ金属析出物が析出していない鋼材１２、１４および１７、ならびに、Ｓｎを添加していないために金属スズ、酸化スズが表面に存在していない鋼材１３および１５と比較して、ＢおよびＳｎ添加材である鋼材１から１１の本発明例の電気的な表面接触抵抗値は明瞭に低下しており、その改善効果は顕著である。また、鋼材１６のように、Ｓｎは含有しているが、Ｍ２Ｂが析出分散していない比較例では、ＢおよびＳｎ添加材である鋼材１から１１の本発明例と比較して、電気的な表面接触抵抗が上昇している。よって、鋼材１から１１は、Ｍ２Ｂが析出分散し、かつＳｎを含有している改善効果は顕著である。【００９０】
表２中に示した燃料電池内を模擬した浸漬液中の鉄イオン分析結果により、Ｓｎ添加による金属イオン溶出抑制効果が明瞭である。なお、金めっき材である鋼材１７が良好であるのは、耐食性に優れる金めっき膜の被覆効果に拠る。本発明例である鋼材１〜１１は金めっき相当であると判断でき、これにより、金属スズ、酸化スズにも燃料電池内での金めっき並みの表面被覆効果が期待できると判断される。
【実施例３】
【００９１】
実施例１で作成したコイル素材を用いて、図２に写真で示す形状を有するセパレータをプレス成形して、実際に燃料電池適用評価を行った。セパレータの流路部面積は１００ｃｍ２である。【００９２】
燃料電池運転の設定評価条件は、電流密度０．１Ａ／ｃｍ２での定電流運転評価であり、家庭用据え置き型燃料電池の運転環境のひとつである。水素、酸素利用率は４０％で一定とした。評価時間は５００時間である。【００９３】
鋼材１〜１８の評価結果を表３にまとめて示す。なお、表３中の鋼材１２、１４、１６および１７は性能低下が顕著であり４００時間未満で評価を終了した。【００９４】
【表３】
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【００９５】
表３に示すように、市販の鶴賀電機株式会社製抵抗計（ＭＯＤＥＬ３５６５）で測定されるセル抵抗値には顕著な相違が認められ、Ｍ２Ｂの析出分散効果およびＳｎ添加効果が確認された。さらに、表３に示すように、本発明例の鋼材１〜１１は時間による性能劣化も小さい。運転終了後に、スタックを解体して適用したセパレータ表面を観察したが、セパレータからの発錆は皆無であり、かつ、ＭＥＡ中の金属イオン量も増加していないことが確認された。
【符号の説明】
【００９６】
１  燃料電池
２  固体高分子電解質膜
３  燃料電極膜（アノード）
４  酸化剤電極膜（カソード）
５ａ，５ｂ  セパレータ
６ａ，６ｂ  流路
【要約】
化学組成が、質量％で、C:0.001〜0.020%未満、Si:0.01〜1.5%、Mn:0.01〜1.5%、P:0.035%以下、S:0.01%以下、Cr:22.5〜35.0%、Mo:0.01〜6.0%、Ni:0.01〜6.0%、Cu:0.01〜1.0%、N:0.035%以下、V:0.01〜0.35%、B:0.5〜1.0%、Al:0.001〜6.0%、Sn:0.02〜2.50%、希土類元素:0〜0.1%、Nb:0〜0.35%、Ti:0〜0.35%、および、残部：Feおよび不純物であり、かつ、{Cr含有量(質量%)+3×Mo含有量(質量%)-2.5×B含有量(質量%)}として算出される値が20〜45%であるとともに、フェライト相のみからなる母相中にM2B型硼化物系金属析出物が分散し、かつ、表面に露出している、フェライトステンレス鋼材である。【図１】
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【図２】
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