(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭素（Ｃ）０．０２〜０．２重量％、クロム（Ｃｒ）８〜１２重量％、イットリア（Ｙ２Ｏ３）換算で０．１〜０．５重量％のイットリウム（Ｙ）及び酸素（Ｏ）、モリブデン（Ｍｏ）０．２〜２重量％、チタニウム（Ｔｉ）０．０１〜０．５重量％、マンガン（Ｍｎ）０．０１〜１重量％、バナジウム（Ｖ）０．０１〜０．３重量％を含み、０重量％を超過し且つ０．３重量％以下のジルコニウム（Ｚｒ）及び０重量％を超過し且つ０．５重量％以下のニッケル（Ｎｉ）をさらに含み、残部は鉄（Ｆｅ）及び不可避不純物よりなり、Ｙ−Ｔｉ−Ｏ系複合酸化物及びＹ−Ｚｒ−Ｏ系複合酸化物が基地内に分散されていることを特徴とする、ラーベス相の生成を抑制可能なフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼。
【請求項２】
前記フェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼は高速炉の核燃料被覆管、高速炉のダクト、高速炉のワイヤ、高速炉のエンドキャップ、火力発電用超々臨界圧蒸気発電機のローター、火力発電用超々臨界圧蒸気発電機のシャフト、航空機用のエンジンのディスク、航空機用のエンジンのノズルを含む構造部品材料として用いることを特徴とする請求項１に記載のフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼。
【請求項３】
下記の段階（ａ）〜（ｄ）を含み、
段階（ａ）の合金粉末は炭素（Ｃ）０．０２〜０．２重量％、クロム（Ｃｒ）８〜１２重量％、イットリア（Ｙ２Ｏ３）換算で０．１〜０．５重量％のイットリウム（Ｙ）及び酸素（Ｏ）、モリブデン（Ｍｏ）０．２〜２重量％、チタニウム（Ｔｉ）０．０１〜０．５重量％、マンガン（Ｍｎ）０．０１〜１重量％、バナジウム（Ｖ）０．０１〜０．３重量％、０重量％を超過し且つ０．３重量％以下のジルコニウム（Ｚｒ）及び０重量％を超過し且つ０．５重量％以下のニッケル（Ｎｉ）を含み、残部は鉄（Ｆｅ）及び不可避不純物よりなり、Ｙ−Ｔｉ−Ｏ系複合酸化物及びＹ−Ｚｒ−Ｏ系複合酸化物が基地内に分散されている、ラーベス相の生成を抑制可能なフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼の製造方法：
（ａ） 炭素（Ｃ）、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、チタニウム（Ｔｉ）、マンガン（Ｍｎ）、バナジウム（Ｖ）、鉄（Ｆｅ）、ジルコニウム（Ｚｒ）及びニッケル（Ｎｉ）を含む金属粉末とイットリア（Ｙ２Ｏ３）粉末を混合した後、機械的に合金化処理して合金粉末を製造する段階；
（ｂ）前記機械的に合金化された合金粉末を缶容器に装入して脱ガス処理する段階；
（ｃ）前記脱ガス処理された合金粉末を熱間加工して酸化物分散強化鋼を製造する段階；及び
（ｄ）前記熱間加工された酸化物分散強化鋼を冷間加工する段階。
【請求項４】
前記段階（ｃ）で、前記熱間加工は熱間等方加圧、熱間鍛造、熱間圧延及び熱間押出工程よりなる群から選ばれる一つ又はこれの組み合わせを通じて行われることを特徴とする請求項３に記載のフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼の製造方法。
【請求項５】
前記段階（ｄ）で、前記冷間加工は冷間圧延及び冷間ピルガ圧延工程よりなる群から選ばれる一つまたはこれの組み合わせを通じて行われることを特徴とする請求項３又は４に記載のフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はクリープ抵抗性が向上されたフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼及びこれの製造方法に関するものであり、より具体的には鉄（Ｆｅ）−クロム（Ｃｒ）−イットリア（Ｙ２Ｏ３）合金系について、モリブデン（Ｍｏ）、チタニウム（Ｔｉ）、バナジウム（Ｖ）を合金元素として添加して析出物の微細分散により高温強度を向上させて、マンガン（Ｍｎ）を添加してマルテンサイト相を安定化させることで、高温クリープ抵抗性が向上されたフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼及びこれの製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
鉄にクロムが８〜１２重量％まで添加された鉄（Ｆｅ）−クロム（Ｃｒ）合金は一般的に焼準（焼ならし、ｎｏｒｍａｌｉｚｉｎｇ）した後、焼戻し（ｔｅｍｐｅｒｉｎｇ）すると焼戻しマルテンサイト（ｔｅｍｐｅｒｅｄ  ｍａｒｔｅｎｓｉｔｅ）組織が形成される。このような高クロム合金は、高温で中性子照射の抵抗性と機械的性質に優れて、ソディウム冷却高速炉のような原子力システムや火力発電機の構造部品材料として用いられている。しかし、６００℃以上の高温では引張強度とクリープ強度が急激に減少して構造材料で用いる温度に限界がある。その代案として合金基地に酸化物を分散させて高温機械的特性を向上された酸化物分散強化鋼（Ｏｘｉｄｅ  Ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ  Ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ  ｓｔｅｅｌ）が開発されている。酸化物分散強化鋼は、鉄（Ｆｅ）−クロム（Ｃｒ）系合金基地にイットリア（Ｙ２Ｏ３）のような熱的安定性が優秀なナノ酸化物を均一に分散させた合金で、基地組織の固溶強化と共に酸化物の分散強化により一般合金と比べてクリープ強度のような高温機械的な特性が向上される。
【０００３】
従来の酸化物分散強化鋼は一般合金に比べて高温強度が優秀な長所があるが、相変わらず設計条件を十分に満足させない問題点がある。このような問題点を改善するために、鉄（Ｆｅ）−クロム（Ｃｒ）−イットリア（Ｙ２Ｏ３）系の合金にタングステン（Ｗ）やタンタル（Ｔａ）、ニオビウム（Ｎｂ）などの合金元素を添加する。しかし、固溶強化元素としてタングステン（Ｗ）が添加された酸化物分散強化鋼は高温応力雰囲気に長時間用いられると脆性の（Ｆｅ、Ｃｒ）２Ｗのようなラーベス相（Ｌａｖｅｓ  ｐｈａｓｅ）が生成されて長期クリープ特性が顕著に低下される。したがって、ソディウム冷却高速炉の炉心構造部品材料で適用可能な高温クリープ抵抗性と中性子照射の抵抗性が向上されたフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼の開発が必要である。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明は前記のような従来の技術上の問題点を解決するために発明されたものであり、クリープ抵抗性が向上されたフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼及びこの製造方法を提供することをその目的とする。
【０００５】
しかし、本発明が成し遂げようとする技術的課題は以上で言及した課題に制限されず、言及されていない他の課題は以下の記載から、同業者に明らかに理解されるだろう。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は炭素（Ｃ）０．０２〜０．２重量％、クロム（Ｃｒ）８〜１２重量％、イットリア（Ｙ２Ｏ３）０．１〜０．５重量％、モリブデン（Ｍｏ）０．２〜２重量％、チタニウム（Ｔｉ）０．０１〜０．５重量％、マンガン（Ｍｎ）０．０１〜１重量％、バナジウム（Ｖ）０．０１〜０．３重量％を含み、残部は鉄（Ｆｅ）及び不可避不純物よりなる、クリープ抵抗性が優秀なフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼を提供する。
【０００７】
また、本発明は下記の段階を含むクリープ抵抗性が優秀なフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼の製造方法を提供する。
（ａ） 炭素（Ｃ）、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、チタニウム（Ｔｉ）、マンガン（Ｍｎ）、バナジウム（Ｖ）、鉄（Ｆｅ）を含む金属粉末とイットリア（Ｙ２Ｏ３）粉末を混合した後、機械的に合金化処理して合金粉末を製造する段階；
（ｂ）前記機械的に合金化された合金粉末を缶容器に装入して脱ガス処理する段階；
（ｃ）前記脱ガス処理された合金粉末を熱間加工して酸化物分散強化鋼を製造する段階；及び
（ｄ）前記熱間加工された酸化物分散強化鋼を冷間加工する段階。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によるフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼はクリープ抵抗性が優秀であり、ソディウム冷却高速炉のような原子力システムの炉心構造部品（核燃料被覆管、ダクト、ワイヤ、エンドキャップなど）、火力発電用超々臨界圧蒸気発電機の部品（ローター、シャフトなど）の材料として有用に用いられるし、さらに 航空機用のエンジン部品（ディスク、ノズルなど）の材料として有用に用いられると期待される。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明のフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼の製造方法を図示的に表わしたフローチャートである。
【図２】常温及び７００℃で従来の酸化物分散強化鋼と本発明によるフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼との引張試験結果を表わした図面である。
【図３】７００℃で従来の酸化物分散強化鋼と本発明によるフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼とのクリープ試験結果を表わした図面である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明者らはソディウム冷却高速炉の炉心構造部品、火力発電用圧蒸気発電機の部品または航空機用のエンジン部品の材料で用いられる酸化物分散強化鋼のクリープ抵抗性を向上させるために研究した結果、従来のＦｅ−Ｃｒ−Ｙ２Ｏ３系酸化物分散強化合金にモリブデン（Ｍｏ）を添加する場合に従来の酸化物分散強化鋼に比べてラーベス相の生成を抑制して、バナジウム（Ｖ）を添加して炭化物を微細化して、マンガン（Ｍｎ）を添加して固溶強化効果を向上させることで、酸化物分散強化鋼の長期クリープ抵抗性が向上されたことを確認して、これに基づいて本発明を完成することになった。
【００１１】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００１２】
本発明は炭素（Ｃ）０．０２〜０．２重量％、クロム（Ｃｒ）８〜１２重量％、イットリア（Ｙ２Ｏ３）０．１〜０．５重量％、モリブデン（Ｍｏ）０．２〜２重量％、チタニウム（Ｔｉ）０．０１〜０．５重量％、マンガン（Ｍｎ）０．０１〜１重量％、バナジウム（Ｖ）０．０１〜０．３重量％及び残部は鉄（Ｆｅ）を含めて、クリープ抵抗性が優秀なフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼を提供する。
【００１３】
上記の酸化物分散強化合金は、ジルコニウム（Ｚｒ）及びニッケル（Ｎｉ）、または、これらの混合物をさらに含むことができるし、上記のジルコニウム（Ｚｒ）は０重量％を超過し且つ０．３重量％以下でさらに含むことができて、上記のニッケル（Ｎｉ）は０重量％を超過し且つ０．５重量％以下でさらに含むことができる。
【００１４】
すなわち、本発明の酸化物分散強化鋼は、炭素、クロム、イットリア、モリブデン、チタニウム、マンガン、バナジウム、及び鉄をすべて含んで、高いクリープ抵抗性を獲得するようになるものである。
【００１５】
クロム（Ｃｒ）の含量が８重量％未満である場合には耐食性が低下される問題があり、１２重量％を超過する場合にはマルテンサイト相が形成されにくい問題があるので、クロム（Ｃｒ）の含量は８〜１２重量％が望ましく、より望ましくは９〜１１重量％である。
【００１６】
イットリア（Ｙ２Ｏ３）の含量が０．１重量％未満である場合には分散強化効果が微々たるものであり、０．５重量％を超過する場合には残留分散粒子による分散強化効果が大きくて加工性が低下する短所があるので、イットリア（Ｙ２Ｏ３）の含量は０．１〜０．５重量％が望ましく、より望ましくは０．３〜０．４重量％である。
【００１７】
モリブデン（Ｍｏ）の含量が０．２重量％未満である場合には、高温強度向上効果が微々たるものであり、２重量％を超過する場合には高価なモリブデン（Ｍｏ）が多量含有されて経済的な側面で短所があるので、モリブデン（Ｍｏ）の含量は０．２〜２重量％が望ましく、より望ましくは０．７〜１．５重量％である。すなわち、従来の酸化物分散強化鋼と比べて、タングステン（Ｗ）の代わりにモリブデン（Ｍｏ）を添加することにより、高温強度が向上されるだけではなく、中性子照射雰囲気に露出された高温応力条件でラーベス相（Ｌａｖｅｓ  ｐｈａｓｅ）の生成を抑制することができるので、長期クリープ特性も一緒に向上させることができる。
【００１８】
チタニウム（Ｔｉ）の含量は０．０１〜０．５重量％が望ましく、より望ましくは、０．１〜０．３重量％である。このようなチタニウム（Ｔｉ）は加熱過程でイットリア（Ｙ２Ｏ３）と結合してＹ２Ｔｉ２Ｏ７やＹ２ＴｉＯ５のようなＹ−Ｔｉ−Ｏ系複合酸化物を形成して酸化物の高密度及び微細分散に寄与することにより強度を向上させることができる。
【００１９】
マンガン（Ｍｎ）はオーステナイトの形成元素であり、マルテンサイト強化により基地組織の強度を向上させる役割を果たし、このようなマンガン（Ｍｎ）の含量は０．０１〜１重量％が望ましい。
【００２０】
バナジウム（Ｖ）は微細なＭＸ析出物を形成される析出強化元素として、高温引張強度とクリープ抵抗性を向上させる元素である。バナジウム（Ｖ）の含量が０．０１重量％未満である場合、その効果は微々たるものであり、０．３重量％を超過する場合には脆性のデルタフェライト（ｄｅｌｔａ  ｆｅｒｒｉｔｅ）相が生成されて機械的な特性を低下させる短所がある。本発明はバナジウムを用いることで、高いクリープ抵抗性を得られることで、望ましくは０．０５重量％ないし０．１５重量％使用できるし、一番望ましくは本発明の実施例に記載された新合金１のように０．１重量％であるとき優秀な強度を持つ。
【００２１】
ジルコニウム（Ｚｒ） の含量は０重量％を超過し且つ０．３重量％以下が望ましくて、このようなジルコニウム（Ｚｒ）またはイットリア（Ｙ２Ｏ３）と結合してＹ−Ｚｒ−Ｏ系複合酸化物を形成して基地内に高密度で均一に分散させることで、強度特性をより向上させることができる。
【００２２】
ニッケル（Ｎｉ）もオーステナイトの形成元素であり、マルテンサイト強化により基地組織の強度を向上させる役割をして、このようなニッケル（Ｎｉ）の含量は０重量％を超過し且つ０．５重量％以下が望ましい。
【００２３】
したがって、本発明のフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼は高速炉の核燃料被覆管、ダクト、ワイヤ、エンドキャップ、火力発電用超々臨界圧蒸気発電機のローター、シャフト、航空機用のエンジンのディスクまたはノズルを含む構造部品材料で用いられることができる。
【００２４】
本発明の別の様態で、本発明は、
下記の段階（ａ）〜（ｄ）を含むクリープ抵抗性が優秀なフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼の製造方法を提供する：
（ａ） 炭素（Ｃ）、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、チタニウム（Ｔｉ）、マンガン（Ｍｎ）、バナジウム（Ｖ）、鉄（Ｆｅ）を含む金属粉末とイットリア（Ｙ２Ｏ３）粉末を混合した後、機械的に合金化処理して合金粉末を製造する段階；
（ｂ）前記機械的に合金化された合金粉末を缶容器に装入して脱ガス処理する段階；
（ｃ）前記脱ガス処理された合金粉末を熱間加工して酸化物分散強化鋼を製造する段階；及び
（ｄ）前記熱間加工された酸化物分散強化鋼を冷間加工する段階。
【００２５】
前記のフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼の製造方法を図１に図示的に表わした。
【００２６】
また、前記の段階（ａ）では、金属粉末はジルコニウム（Ｚｒ）、またはニッケル（Ｎｉ）をさらに含むことができる。
【００２７】
前記の段階（ａ）では、炭素（Ｃ）、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、チタニウム（Ｔｉ）、マンガン（Ｍｎ）、バナジウム（Ｖ）及び鉄（Ｆｅ）を含む金属粉末とイットリア（Ｙ２Ｏ３）粉末を混合して合金粉末を形成する。この時、合金粉末は炭素（Ｃ）０．０２〜０．２重量％、クロム（Ｃｒ）８〜１２重量％、イットリア（Ｙ２Ｏ３）０．１〜０．５重量％、モリブデン（Ｍｏ）０．２〜２重量％、チタニウム（Ｔｉ）０．０１〜０．５重量％、マンガン（Ｍｎ）０．０１〜１重量％、バナジウム（Ｖ）０．０１〜０．３重量％、ジルコニウム（Ｚｒ）０重量％を超過し且つ０．３重量％以下、ニッケル（Ｎｉ）０重量％を超過し且つ０．５重量％以下の重量％及び残部は鉄（Ｆｅ）を含む。このような金属粉末を混合した後、水平型ボールミルのような機械的合金化装備を利用して機械的に合金化粉末を製造する。
【００２８】
段階（ｂ）では、段階（ａ）により製造された機械的合金化粉末を真空状態で脱ガス処理して、より具体的には、段階（ａ）により製造された機械的合金化粉末を炭素鋼やステンレス鋼材質の缶容器に充填させて密封した後、４００〜６５０℃、１０−４ｔｏｒｒで１〜４時間の間脱ガス処理する。
【００２９】
段階（ｃ）では、段階（ｂ）により脱ガス処理された機械的合金化粉末を熱間加工して、より具体的には熱間等方加圧、熱間鍛造、熱間圧延及び熱間押出工程のうち１つを単独でまたはこれらのうち２つ以上の組み合わせを通じて例えば並行して酸化物分散強化鋼を製造する。
【００３０】
段階（ｄ）では、段階（ｃ）により製造された酸化物分散強化鋼を冷間加工して、より具体的には冷間圧延、冷間ドローイング及び冷間ピルガ圧延工程のうち１つを単独でまたはこれらのうち２つ以上の組み合わせを通じて例えば並行して行われる。
【００３１】
本発明の一実施例では、炭素（Ｃ）０．０２〜０．２重量％、クロム（Ｃｒ）８〜１２重量％、イットリア（Ｙ２Ｏ３）０．１〜０．５重量％、モリブデン（Ｍｏ）０．２〜２重量％、チタニウム（Ｔｉ）０．０１〜０．５重量％、マンガン（Ｍｎ）０．０１〜１重量％、バナジウム（Ｖ）０．０１〜０．３重量％、ジルコニウム（Ｚｒ）０重量％を超過し且つ０．３重量％以下、ニッケル（Ｎｉ）０重量％を超過し且つ０．５重量％以下及び残部は鉄（Ｆｅ）を含むフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼を製造した後（実施例１参考）、従来の酸化物分散強化鋼との高温引張強度及びクリープ特性を比較した結果、本発明によるフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼が従来の酸化物分散強化鋼より７００℃で優秀な引張特性（実施例２参考）を持つのみならずクリープ抵抗性も優秀であることを確認した（実施例３参考）。
【００３２】
以下、本発明の理解を助けるための望ましい実施例を提示する。しかし、下記の実施例は本発明をよりわかりやすくするために提供するだけで、下記の実施例により本発明の内容が限定されるものではない。
【実施例】
【００３３】
実施例１．酸化物分散強化鋼の製造
下記の表１に記載された組成を持つフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼を製造した。
【００３４】
【表１】
0005948382.tif 000002
【００３５】
すなわち、高純度の原料粉末（Ｆｅ，Ｃ、Ｃｒ、Ｗ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｉ、Ｖ；粒度２００ｍｅｓｈ以下、純度９９％以上）及びＹ２Ｏ３粉末（５０ｎｍ以下、純度９９．９％）を各重さ比により混合して水平型ボールミル装置（ＺＯＺ  Ｇｍｂｈ、ＳＩＭＯＬＯＹＥＲ  ＣＭ２０）を使用して回転速度２４０ｒｐｍで４８時間の間超高純度のアルゴン（Ａｒ）雰囲気で機械的合金化法により機械的合金化粉末を製造した後、これをステンレス缶に充填させて密封して、４００℃で１０−５ｔｏｒｒ以下の真空度で３時間脱ガス処理した。製造された粉末充填缶を１１５０℃、１００ＭＰａの条件で３時間熱間等方加圧して、１１５０℃で１時間また加熱して８０％以上の厚さ減少率で熱間圧延して酸化物分散強化鋼を製造した。
【００３６】
実施例２．酸化物分散強化鋼の引張特性の確認
実施例１で製造された五つの種類のフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼の常温（Ｒｏｏｍ  ｔｅｍｐ．）及び７００℃で降伏強度、最大引張強度及び総延伸率を測定して、その結果を図２に表わした。引張試片はゲージ長さ部が酸化物分散強化鋼の熱間圧延方向と並行になるように採取した後、ＡＳＴＭ  Ｅ８規格により準備した。引張試験は常温と７００℃で１×１０−４Ｓ−１の変形率で行った。引張試験各試片と温度に対して３回以上実施して平均値を計算して結果に反映した。
【００３７】
図２に表わしたように、従来の酸化物分散強化鋼である参照合金１の降伏強度は常温で９１６ＭＰａであって、参照合金２，３及び４ならびに本発明の新合金１の降伏強度はそれぞれ９１３、９１７、９２１、９２７ＭＰａで測定されて常温引張強度は類似しているものになった。しかし、７００℃で従来の酸化物分散強化合金である参照合金１の降伏強度は１５０ＭＰａを表わした。一方、モリブデン、チタニウム、マンガン、ジルコニウムなどを添加した参照合金２，３及び４の場合には１９７、１９２、１９３ＭＰａの降伏強度を有し、バナジウムをさらに添加した本発明の新合金１は２１０ＭＰａの降伏強度を有していて、参照合金１より高温引張強度が向上されたことを確認することができた。
【００３８】
上記の結果から、本発明によるフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼は、従来の酸化物分散強化鋼に比べて常温降伏強度に大きな差はないが、７００℃で優秀な降伏強度を表わすことを確認した。
【００３９】
実施例３．酸化物分散強化鋼のクリープ抵抗性の確認
実施例１で製造された五つの種類の酸化物分散強化鋼について７００℃でクリープ（Ｃｒｅｅｐ）試験を行って、その結果を図３に表わした。
【００４０】
図３に表わしたように、１５０及び１２０ＭＰａの応力の下で参照合金１に比べて参照合金２，３及び４ならびに本発明の新合金１の場合、クリープ破断時間がとびきり増加することを確認することができた。
【００４１】
上記の結果から、本発明によるフェライト・マルテンサイト系酸化物分散強化鋼は、従来の酸化物分散強化鋼に比べて高温クリープ抵抗性が優秀であり、長期安定性に優れることが分かった。
【００４２】
前述した本発明の説明は例示のためのものであり、本発明が属する技術分野の通常の知識を持っている者は、本発明の技術的な思想や必須的な特徴を変更しなくても他の具体的な形態に簡単に変形が可能であることが理解できるだろう。したがって、以上で記述した実施例は、すべての面で例示的なものであり限定的ではないものと理解しなければならない。
【図１】
0005948382.tif 000003
【図２】
0005948382.tif 000004
【図３】
0005948382.tif 000005