(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱可塑性樹脂フィルムを有するインナーライナーと、カーカスと、これらインナーライナー及びカーカスの間の接着層とを有する空気入りタイヤであって、
前記接着層が、ガラス転移温度が０℃以下の変性ジエン系ポリマーを含み、
前記熱可塑性樹脂フィルム、前記接着層、及び前記カーカスの−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ’を、それぞれＥ１’、Ｅ２’、及びＥ３’とすると、
Ｅ１’＞Ｅ２’＞Ｅ３’
である空気入りタイヤ。
【請求項２】
前記接着層の厚さが５〜２００μｍである請求項１に記載の空気入りタイヤ。
【請求項３】
前記変性ジエン系ポリマーが、エポキシ化天然ゴム、エポキシ化ポリイソプレンゴム、及びエポキシ化ポリブタジエンゴムから選択される１種又は２種以上である請求項１又は２に記載の空気入りタイヤ。
【請求項４】
前記接着層が、変性率の異なる２種以上の変性ジエン系ポリマーを含む請求項１〜３のいずれか１項に記載の空気入りタイヤ。
【請求項５】
前記インナーライナーが５層以上の多層フィルムである請求項１〜４のいずれか１項に記載の空気入りタイヤ。
【請求項６】
前記インナーライナーが２１層以上の多層フィルムである請求項５に記載の空気入りタイヤ。
【請求項７】
前記インナーライナーが、１層又は２層以上の前記熱可塑性フィルムと、１層又は２層以上のエラストマーを含む樹脂組成物からなる層を含む請求項１〜６のいずれか１項に記載の空気入りタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱可塑性樹脂フィルムをインナーライナーとして使用した空気入りタイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
空気入りタイヤのインナーライナーとして、従来は気体透過性の低い（ガスバリア性の高い）ブチル系ゴムを主成分とするゴム層が一般に用いられていたが、近年のタイヤの軽量化の要請に伴い、より気体透過性の低い熱可塑性樹脂フィルムを用いることが提案されている。
例えば、特許文献１には、気体透過性の極めて低いエチレン−ビニルアルコール共重合体フィルム（以下、ＥＶＯＨと称することがある）又はポリ塩化ビニリデンフィルムからなる非通気層とポリエチレンやポリプロピレン等よりなる接着層とを積層してなるインナーライナーが記載されている。【０００３】
しかしながら、この熱可塑性樹脂フィルムよりなるインナーライナーは、柔軟性に欠け、タイヤ走行時の材料の伸縮に追従できずにクラックを生じることがある。この問題を解決するために、種々の提案がなされている。
例えば、特許文献２には、ＥＶＯＨにエポキシ化合物を反応させて得られる変性ＥＶＯＨよりなる熱可塑性樹脂フィルムをインナーライナーに用いることにより、ＥＶＯＨの弾性率を下げて屈曲時の破断性、クラックの発生を防止することが提案されている。特許文献３には、熱可塑性樹脂フィルムよりなるインナーライナーのうちカーカスとの接合面に表面酸化処理を施すことにより、剥離抗力及び屈曲時の耐破断性を向上させ、クラックの発生を抑制することが提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平６−０４０２０７号公報
【特許文献２】特開２００４−１７６０４８号公報
【特許文献３】特開２００９−２５５６０１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献２〜３では、熱可塑性樹脂フィルム自体を改質するという観点から熱可塑性樹脂フィルムの耐クラック性の向上を図っているが、耐クラック性の更なる向上のためには、異なる観点からの技術の改良も求められている。特に、低温環境においてはよりクラックが生じ易くなるため、低温における耐クラック性の向上のための更なる技術の改良が求められている。
本発明は、このような状況下になされたものであり、熱可塑性樹脂フィルムをインナーライナーとして使用した空気入りタイヤであって、インナーライナーの低温環境における耐クラック性に優れる空気入りタイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、前記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、熱可塑性樹脂フィルムを有するインナーライナーを使用した空気入りタイヤにおいて、熱可塑性樹脂フィルムを用いたインナーライナーと、カーカスと、これらインナーライナーとカーカスとの間に配置される接着層との低温における動的貯蔵弾性率Ｅ’の関係を最適化することにより、その目的を達成し得ることを見出した。
本発明は、かかる知見に基づいて完成したものである。【０００７】
すなわち、本発明は、以下を提供するものである。
熱可塑性樹脂フィルムを有するインナーライナーと、カーカスと、これらインナーライナー及びカーカスの間の接着層とを有する空気入りタイヤであって、前記熱可塑性樹脂フィルム、前記接着層、及び前記カーカスの−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ’を、それぞれＥ1’、Ｅ2’、及びＥ3’とすると、Ｅ1’＞Ｅ2’＞Ｅ3’である空気入りタイヤ。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によると、熱可塑性樹脂フィルムをインナーライナーとして使用した空気入りタイヤであって、低温における耐クラック性に優れた空気入りタイヤを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の空気入りタイヤの一例を示す部分断面図である。
【図２】図１のＩＩ部分の部分拡大断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
［空気入りタイヤ］
本発明の空気入りタイヤは、熱可塑性樹脂フィルムを有するインナーライナーと、カーカスと、これらインナーライナー及びカーカスの間の接着層とを有する空気入りタイヤであって、前記熱可塑性樹脂フィルム、前記接着層、及び前記カーカスの−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ’を、それぞれＥ1’、Ｅ2’、及びＥ3’とすると、
Ｅ1’＞Ｅ2’＞Ｅ3’
であるものである。
上記のとおり、本発明の空気入りタイヤでは、熱可塑性樹脂フィルムとカーカスとの間に接着層を設け、かつこの接着層の−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ2’を、これら熱可塑性樹脂フィルム及びカーカスの−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ1’及びＥ3’の間の値としている。これにより、熱可塑性樹脂フィルムと接着層との低温における動的貯蔵弾性率Ｅ’の差が小さくなると共に、接着層とカーカスとの低温における動的貯蔵弾性率Ｅ’の差が小さくなる結果、熱可塑性樹脂フィルムの低温環境における耐クラック性に優れたものとなる。
ここで、「−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ’」とは、スペクトロメータを用い、初期歪み１０％、動的歪み０．１％、周波数１５Ｈｚ、−２０℃の条件で測定した動的貯蔵弾性率Ｅ'のことであり、具体的には実施例の方法によって測定することができる。
＜空気入りタイヤの構造＞
以下、図面を参照して本発明の実施の形態を詳細に説明する。図１は、本発明の空気入りタイヤ１０の一例を示すトレッド幅方向かつタイヤ径方向に沿う部分断面図であり、図２は図１のＩＩ部分の部分拡大断面図である。
【００１１】
この空気入りタイヤ１０は、ビードコア１と、ビードコア１の周りに巻回されたカーカス２と、カーカス２のタイヤ半径方向内側に配設された熱可塑性樹脂フィルムを有するインナーライナー３と、これらカーカス２とインナーライナー３との間に介在して両層を接着する接着層７（図１では図示略）と、カーカス２のクラウン部のタイヤ半径方向外側に配設された２枚のベルト層４を有するベルト部と、ベルト部のタイヤ半径方向外側に配設されたトレッド部５及びサイドウォール部６とから構成されている。
【００１２】
この空気入りタイヤ１０にあっては、熱可塑性樹脂フィルム、接着層７、及びカーカス２の−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ’を、それぞれＥ1’、Ｅ2’、及びＥ3’とすると、以下の式（１）の関係を有する。
Ｅ1’＞Ｅ2’＞Ｅ3’      （１）
次に、これらカーカス２、熱可塑性樹脂フィルムを有するインナーライナー３、及び接着層７について、この順に詳細に説明する。
【００１３】
＜カーカス２＞
カーカス２は、１枚又は２枚以上のカーカスプライよりなっている。カーカスプライは、ポリエステルなどの繊維がコーティングゴムに包まれた構造となっている。
前述の式（１）中におけるカーカスの−２０℃における動的貯蔵弾性率「Ｅ3’」とは、カーカスのうちこのコーティングゴムの動的貯蔵弾性率Ｅ’のことである。
このコーティングゴムの材料には特に制限はなく、例えばジエン系ゴムが用いられる。このジエン系ゴムとしては、具体的には、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、シス−１，４−ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、シンジオタクチック−１，２−ポリブタジエンゴム（１，２ＢＲ）、スチレン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）等が挙げられる。これらジエン系ゴムは、一種単独で用いてもよいし、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００１４】
コーティングゴムには、上記ゴム成分の他に、ゴム業界で通常使用される配合剤、例えば、補強性充填材、軟化剤、老化防止剤、加硫剤、ゴム用加硫促進剤、スコーチ防止剤、亜鉛華、ステアリン酸等を目的に応じて適宜配合することができる。これら配合剤としては、市販品を好適に使用することができる。
【００１５】
このコーティングゴムの−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ3’は、好ましくは４．８×１０6〜５．４×１０7Ｐａであり、より好ましくは７×１０6〜３．９×１０7Ｐａであり、更に好ましくは１×１０7〜３×１０7Ｐａである。４．８×１０6Ｐａ以上であると、インナーライナー３を構成する熱可塑性樹脂フィルムの動的貯蔵弾性率Ｅ1’との差が小さくなり、タイヤ変形時における熱可塑性樹脂フィルムのカーカス２に対する追従性が良好となる結果、低温環境における耐クラック性が向上する。５．４×１０7Ｐａ以下であると、コーティングゴム自体の耐クラック性が向上する。
【００１６】
＜インナーライナー３＞
インナーライナー３は、熱可塑性樹脂フィルムを有するものである。
この熱可塑性樹脂フィルムの−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ1’は、好ましくは１×１０8〜３×１０9Ｐａであり、より好ましくは３×１０8〜２×１０9Ｐａであり、更に好ましくは５×１０8〜１．５×１０9Ｐａである。一般に、気体透過性の低い熱可塑性樹脂フィルムほど、−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ1’が大きくなる。そのため、この熱可塑性樹脂フィルムの−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ1’が１×１０8Ｐａ以上であると、気体透過性の低い熱可塑性樹脂フィルムを用いることができ、ガスバリア性を向上させることができる。１×１０9Ｐａ以下であると、熱可塑性樹脂フィルム自体の低温環境における弾性が向上し、また、カーカスとの間の低温環境における弾性率の差が小さくなってタイヤ変形時における熱可塑性樹脂フィルムのカーカスに対する追従性が良好となるため、低温環境における耐クラック性が向上する。
熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）のＥ1’と後述する接着層のＥ2’との差（Ｅ1’−Ｅ2’）は、好ましくは２．６×１０8〜４．３×１０8Ｐａであり、より好ましくは３．２×１０8〜４．３×１０8Ｐａであり、更に好ましくは３．９×１０8〜４．３×１０8Ｐａである。２．６×１０8Ｐａ以上であると、気体透過性の低い熱可塑性樹脂フィルムを用いることができ、ガスバリア性を向上させることができる。４．３×１０8Ｐａ以下であると、カーカスとの間の低温環境における弾性率の差が小さくなってタイヤ変形時における熱可塑性樹脂フィルムの接着層に対する追従性が良好となるため、低温環境における耐クラック性が向上する。
【００１７】
このインナーライナー３は、熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）の単層よりなっていてもよく、熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）の２層以上の多層よりなっていてもよく、この熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）と他の層との２層以上の複数層よりなっていてもよい。他の層としては、熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）よりも延伸性の高いエラストマーを含む樹脂組成物からなる層（Ｂ層）であることが好ましい。これにより、熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）の延伸性が低い場合でも、インナーライナー３の全体的な延伸性を高めることができる。
【００１８】
なお、前述の式（１）中における熱可塑性樹脂フィルムの−２０℃における動的貯蔵弾性率「Ｅ1’」とは、インナーライナー３が多層である場合にあっては、上記熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）のうち、タイヤ径方向の最も外径側（すなわち、最もカーカスに近い側）の層の動的貯蔵弾性率Ｅ’のことである。ただし、インナーライナー３中の総てのＡ層の動的貯蔵弾性率Ｅ’が、前述のＥ1’の範囲を満たすことが好ましい。
【００１９】
以下、インナーライナー３が多層よりなる場合の層構造（多層構造体）、熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）、エラストマーを含む樹脂組成物からなる層（Ｂ層）、Ａ層とＢ層との関係、及び多層構造体の製造方法に関し、この順に説明する。
【００２０】
≪層構造（多層構造体）≫
当該多層構造体は、熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）とエラストマーを含む樹脂組成物からなる層（Ｂ層）とを合計２層以上備えていることが好ましい。これにより、低気体透過性のＡ層を有すると共に、延伸性の高いＢ層を有することになり、インナーライナー３が全体として、低気体透過性であり、かつ低温環境における耐クラック性に優れたものとなる。
【００２１】
かかる観点と製造上の観点から、Ａ層及びＢ層の合計の層数としては、５層以上が好ましく、２１層以上がより好ましく、２５層以上が特に好ましく、４８層以上がとりわけ好ましく、６５層以上が極めて好ましい。当該多層構造体は、さらに多層の構造体としてもよく、Ａ層及びＢ層の合計の層数として、１２８層以上、２５６層以上、５１２層以上、１，０２４層以上とすることもできる。なお、この合計層数の上限は当該多層構造体の用途によって適宜選定される。
【００２２】
この多層構造体は、Ａ層及びＢ層以外のＣ層等を有することも可能である。また、Ａ層及びＢ層の積層順としては、例えば、
（１）Ａ，Ｂ，Ａ，Ｂ・・・Ａ，Ｂ（つまり、（ＡＢ）n）
（２）Ａ，Ｂ，Ａ，Ｂ・・・・・Ａ（つまり、（ＡＢ）nＡ）
（３）Ｂ，Ａ，Ｂ，Ａ・・・・・Ｂ（つまり、（ＢＡ）nＢ）
（４）Ａ，Ａ，Ｂ，Ｂ・・・Ｂ，Ｂ（つまり、（ＡＡＢＢ）n）
等の積層順を採用することができる。また、その他のＣ層を有する場合、例えば、
（５）Ａ，Ｂ，Ｃ・・・Ａ，Ｂ，Ｃ（つまり、（ＡＢＣ）n）
等の積層順を採用することができる。なお、上記（１）〜（５）において、ｎは１以上の整数である。
【００２３】
特に、Ａ層及びＢ層の積層順としては、上記（１）、（２）又は（３）のように、Ａ層とＢ層とが交互に積層されていることが好ましい。このようにＡ層とＢ層とが交互に積層された積層体に、活性エネルギー線を照射してもよく、これにより積層される各層間の結合性が向上し高い接着性を発現することができる。その結果、当該多層構造体の層間接着性ひいては低気体透過性、耐屈曲性等を格段に向上させることができる。また、Ａ層とＢ層とを交互に積層することで、Ａ層が両面からＢ層に挟まれるため、Ａ層の延伸性がより向上する。
【００２４】
この多層構造体においては、上記Ａ層及びＢ層の一層の平均厚みは、それぞれ、好ましくは０．００１〜１０μｍであり、より好ましくは０．００１〜４０μｍである。Ａ層及びＢ層の一層の平均厚みを上記範囲とすることで、多層構造体の全体の厚さが同じである場合でも数を増やすことができ、その結果、当該多層構造体の低気体透過性、耐屈曲性等をさらに向上させることができる。
【００２５】
なお、当該多層構造体にあっては、上記範囲の厚みを有するＡ層と共に、エラストマーを含む樹脂組成物からなるＢ層が積層されているため、ガスバリア樹脂自体の延伸性が低い場合でも、延伸性の低い樹脂組成物からなるＡ層の延伸性をより高めることができる。これは、延伸性に優れたＢ層に、延伸性の低い樹脂組成物からなるＡ層を薄く積層させることで、この延伸性の低い樹脂組成物が、延伸性の高い状態に転移するためと考えられる。本発明者は、上記事実に着目し、Ａ層は一般に延伸性が低い材料からなるが、このように各層の厚みを非常に薄くすることで、インナーライナーに求められる低気体透過性と耐屈曲性とを高度に両立できる。そのため、当該多層構造体は、屈曲などの変形をさせて使用する場合でも、低気体透過性等の特性を維持することができる。
【００２６】
Ａ層一層の平均厚みの下限としては、０．００１μｍであることが好ましいが、０．００５μｍがより好ましく、０．０１μｍがさらに好ましい。一方、Ａ層一層の平均厚みの上限としては、１０μｍであることが好ましいが、７μｍがより好ましく、５μｍがさらに好ましく、３μｍがさらに好ましく、１μｍがさらに好ましく、０．５μｍがさらに好ましく、０．２μｍさらには０．１μｍが特に好ましく、０．０５μｍが最も好ましい。
【００２７】
Ａ層一層の平均厚みが上記下限より小さいと、均一な厚さで成形することが困難になり、当該多層構造体の低気体透過性及びその耐屈曲性が低下するおそれがある。逆に、Ａ層一層の平均厚みが上記上限を超えると、当該多層構造体全体の厚みが同じである場合、当該多層構造体の耐久性及び耐クラック性が低下するおそれがある。また、Ａ層一層の平均厚みが上記上限を超えると、上述したＡ層の延伸性向上が十分に発現しないおそれがある。なお、Ａ層の一層の平均厚みとは、当該多層構造体に含まれる全Ａ層の厚みの合計をＡ層の層数で除した値をいう。
【００２８】
Ｂ層一層の平均厚みの下限としては、０．００１μｍであることが好ましいが、Ａ層と同様の理由により０．００５μｍがより好ましく、０．０１μｍがさらに好ましい。一方、Ｂ層一層の平均厚みの上限としては、４０μｍであることが好ましいが、３０μｍがより好ましく、２０μｍ以下がさらに好ましい。Ｂ層一層の平均厚みが上記上限を超えると、当該多層構造体全体の厚みが同じである場合、当該多層構造体の耐久性及び耐クラック性が低下するおそれがある。なお、Ｂ層の一層の平均厚みも、当該多層構造体に含まれる全Ｂ層の厚さの合計をＢ層の層数で除した値をいう。
【００２９】
なお、Ｂ層一層の平均厚みに関しては、Ｂ層一層の平均厚みのＡ層一層の平均厚みに対する比（Ｂ層／Ａ層）が１／３以上であることが好ましく、１／２以上であることがより好ましい。また、上記比が１以上、すなわちＢ層一層の平均厚みがＡ層一層の平均厚みと同じ又はそれ以上であることがさらに好ましく、２以上であることが特に好ましい。Ａ層とＢ層との厚みの比をこのようにすることで、当該多層構造体が全層破断に至るまでの屈曲疲労特性が向上する。
【００３０】
当該多層構造体の厚みとしては０．１μｍ以上１，０００μｍ以下が好ましく、０．５μｍ以上７５０μｍ以下がより好ましく、１μｍ以上５００μｍ以下がさらに好ましい。当該多層構造体の厚みを上記範囲とすることで、上記のＡ層及びＢ層の一層の平均厚みを上記範囲とすることと相まって、空気入りタイヤのインナーライナー等への適用性を維持しつつガスバリア性、耐屈曲性、耐クラック性、耐久性、延伸性などをさらに向上させることができる。ここで、多層構造体の厚みは、多層構造体の任意に選ばれた点での断面の厚みを測定することにより得られる。
【００３１】
≪熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）≫
熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）は熱可塑性樹脂（Ａ１）からなるマトリクス中に、−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ’が熱可塑性樹脂（Ａ１）よりも低い柔軟樹脂（Ａ２）を分散させた樹脂組成物（Ａ３）からなる層を少なくとも含んでもよい。
ここで、熱可塑性樹脂（Ａ１）としては、−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ’が１×１０8Ｐａを超えることが好ましく、具体的には、ポリアミド系樹脂、ポリ塩化ビニリデン系樹脂、ポリエステル系樹脂、熱可塑性ウレタン系エラストマー、エチレン−ビニルアルコール共重合体系樹脂等が挙げられ、これらの中でもエチレン−ビニルアルコール共重合体系樹脂が好ましい。かかるエチレン−ビニルアルコール共重合体系樹脂は、空気透過量が低く、低気体透過性が非常に良好である。なお、これら熟可塑性樹脂（Ａ１）は、一種単独で用いてもよいし、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００３２】
一方、柔軟樹脂（Ａ２）としては、−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ’が上記熱可塑性樹脂（Ａ１）よりも低いことを要し、１×１０8Ｐａ以下であることが好ましく、１×１０8Ｐａ以下であると、熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）の弾性率を低下させることができ、その結果低温環境における耐クラック性及び耐屈曲性を向上させることができる。
また、上記柔軟樹脂（Ａ２）は、水酸基と反応する官能基を有することが好ましい。上記柔軟樹脂（Ａ２）が水酸基と反応する官能基を有することで、熱可塑性樹脂（Ａ１）中に柔軟樹脂（Ａ２）が均一に分散するようになる。ここで、水酸基と反応する官能基としては、無水マレイン酸残基、水酸基、カルボキシル基、アミノ基等が挙げられる。かかる水酸基と反応する官能基を有する柔軟樹脂（Ａ２）として、具体的には、無水マレイン酸変性水素添加スチレンーエチレンーブタジエンースチレンブロック共重合体、無水マレイン酸変性超低密度ポリエチレン等が挙げられる。
更に、上記柔軟樹脂（Ａ２）は、平均粒径が２μｍ以下であることが好ましい。柔軟樹脂（Ａ２）の平均粒径が２μｍ以下であると、熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）の耐屈曲性を十分に改善することができ、ガスバリア性の向上、延いてはタイヤの内圧保持性の向上をもたらす。なお、熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）中の柔軟樹脂（Ａ２）の平均粒径は、例えば、サンプルを凍結し、該サンプルをミクロトームにより切片にして、透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察する。
【００３３】
熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）中における柔軟樹脂（Ａ２）の含有率は、１０〜３０質量％の範囲であることが好ましい。柔軟樹脂（Ａ２）の含有率が１０質量％以上であると、耐屈曲性を向上させる効果が大きく、一方、３０質量％以下であると、気体透過性を小さく抑えることができる。
【００３４】
上記エチレン−ビニルアルコール共重合体系樹脂としては、エチレン−ビニルアルコール共重合体に、例えば、エポキシ化合物を反応させて得られる変性エチレン−ビニルアルコール共重合体であることが好ましい。かかる変性エチレン−ビニルアルコール共重合体は、通常のエチレン−ビニルアルコール共重合体に比べて弾性率が低いため、層曲時の耐破断性が高く、また低温環境における耐クラック性にも優れている。
【００３５】
上記エチレン−ビニルアルコール共重合体は、エチレン含有量が２５〜５０モル％であることが好ましく、３０〜４８モル％であることが更に好ましく、３５〜４５モル％であることが一層好ましい。エチレン含有量が２５モル％以上であると、耐屈曲性、耐疲労性及び溶融成形性が良好なものとなり、一方、５０モル％以下であると、ガスバリア性を十分に確保できない。また、該エチレン−ビニルアルコール共重合体は、ケン化度が９０％以上であることが好ましく、９５％以上であることが更に好ましく、９９％以上であることが一層好ましい。ケン化度が９０％以上であると、ガスバリア性及び成形時の熱安定性が十分となる。更に、該エチレン−ビニルアルコール共重合体は、メルトフローレート（ＭＦＲ）が１９０℃、２１６０ｇ荷重下で０．１〜３０ｇ／１０分であることが好ましく、０．３〜２５ｇ／１０分であることが更に好ましい。
【００３６】
本発明において、上記変性エチレン−ビニルアルコール共重合体の製造方法は、特に限定されないが、エチレン−ビニルアルコール共重合体とエポキシ化合物とを溶液中で反応させる製造方法が好適に挙げられる。より詳しくは、エチレン−ビニルアルコール共重合体の溶液に、酸触媒又はアルカリ触媒存在下、好ましくは酸触媒存在下、エポキシ化合物を添加し、反応させることによって変性エチレン−ビニルアルコール共重合体を製造することができる。反応溶媒としては、ジメチルスルホキシド、ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド及びＮ−メチルピロリドン等の非プロトン性極性溶媒が挙げられる。また、酸触媒としては、ｐ−トルエンスルホン酸、メタンスルホン酸、トリフルオロメクンスルホン酸、硫酸及び三フッ化ホウ素等が挙げられ、アルカリ触媒としては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化リチウム、ナトリウムメトキシド等が挙げられる。なお、触媒量は、エチレン−ビニルアルコール共重合体１００質量部に対し、０．０００１〜１０質量部の範囲が好ましい。
【００３７】
上記エチレン−ビニルアルコール共重合体に反応させるエポキシ化合物としては、一価のエポキシ化合物が好ましい。二価以上のエポキシ化合物は、エチレン−ビニルアルコール共重合体と架橋反応し、ゲル、ブツ等を発生して、インナーライナーの晶質を低下させることがある。なお、変性エチレン−ビニルアルコール共重合体の製造容易性、ガスバリア性、耐屈曲性及び耐疲労性の観点から、一価のエポキシ化合物の中でも、グリシドール及びエポキシプロパンが特に好ましい。また、上記エポキシ化合物は、エチレン−ビニルアルコール共重合体１００質量部に対して１〜５０質量部を反応させることが好ましく、２〜４０質量部を反応させることが更に好ましく、５〜３５質量部を反応させることが一層好ましい。
【００３８】
上記変性エチレン−ビニルアルコール共重合体は、ガスバリア性、耐屈曲性及び耐疲労性を得る朧点から、メルトフローレート（ＭＦＲ）が１９０℃、２１６０ｇ荷重下で０．１〜３０ｇ／１０分であることが好ましく、０．３〜２５ｇ／１０分であることが更に好ましく、０．５〜２０ｇ／１０分であることが一層好ましい。
【００３９】
上記熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）は、熟可塑性樹脂（Ａ１）と柔軟樹脂（Ａ２）とを混練して樹脂組成物（Ａ３）を調製した後に、溶融成形、好ましくはＴダイ法、インフレーション法等の押出成形により、好ましくは１５０〜２７０℃の溶融温度でフィルムやシート等に成形することができる。また、上記熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）は、樹脂組成物（Ａ３）からなる層を含む限り、単層であっても、多層化されたものでもよい。ここで、多層化する方法としては、共押出する方法等が挙げられる。
【００４０】
本発明の積層体において、耐水性及びゴムに対する密着性の観点から、更に熱可塑性ウレタン系エラストマーからなる層を一層以上含むことが好ましい。ここで、上記熱可塑性ウレタン系エラストマーは、ポリオ−ルと、イソシアネート化合物と、短鎖ジオールとの反応によって得られる。ポリオール及び短鎖ジオールは、イソシアネート化合物との付加反応により、直鎖状ポリウレタンを形成する。上記ポリオールは、熱可塑性ウレタン系エラストマーにおいて柔軟な部分となり、イソシアネート化合物及び短鎖ジオールは硬い部分となる。なお、熱可塑性ウレタン系エラストマーは、原料の種類、配合量、重合条件等を変えることで、広範囲に性質を変えることができる。かかる熱可塑性ウレタン系エラストマーとしては、ポリエーテル系ウレタン等が好適に挙げられる。
【００４１】
また、上記熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）は、２０℃、６５％ＲＨにおける酸素透過係数が３．０×１０-12ｃｍ3／ｃｍ2・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以下であることが好ましく、１．０×１０-12ｃｍ3／ｃｍ2・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以下であることが更に好ましく、５．０×１０-13ｃｍ3／ｃｍ2・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以下であることが一層好ましい。２０℃、６５％ＲＨにおける酸素透過係数が３．０×１０-12ｃｍ3／ｃｍ2・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以下であると、この熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）をインナーライナーとして用いる際に、厚さの小さい熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）を用いてタイヤの内圧保特性を高めることができるために、タイヤの重量を十分に低減することができる。
【００４２】
更に、上記熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）は、架橋されていることが好ましい。熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）が架橋されていると、タイヤの加硫工程で積層体（インナーライナー）が著しく変形して不均一となることが防止され、熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）のガスバリア性、耐屈曲性、耐疲労性が十分に維持される。ここで、架橋方法としては、エネルギー線を照射する方法が好ましく、該エネルギー線としては、紫外線、電子線、Ｘ線、α線、γ線等の電離放射線が挙げられ、これらの中でも電子線が特に好ましい。電子線の照射は、熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）をフィルムやシート等の成形体に加工した後に行うことが好ましい。ここで、電子線の線量は、１０〜６０Ｍｒａｄの範囲が好ましく、２０〜５０Ｍｒａｄの範囲が更に好ましい。電子線の線量が１０Ｍｒａｄ以上であると、架橋が十分に進み、一方、６０Ｍｒａｄ以下であると、成形体の劣化が進み難い。また、熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）は、接着剤層との粘着性を向上させるために、酸化法や凹凸化法等によって表面処理を施してもよい。上記酸化法としては、コロナ放電処理、プラズマ放電処理、クロム酸処理（湿式）、火炎処理、熟風処理、オゾン、紫外線照射処理等が挙げられ、凹凸化法としては、サンドブラスト法、溶剤処理法等が挙げられる。これらの中でもコロナ放電処理が好ましい。
【００４３】
≪エラストマーを含む樹脂組成物からなる層（Ｂ層）≫
上記多層構造体よりなるインナーライナーは、耐水性及びゴムに対する密着性の観点から、更にエラストマーを含む樹脂組成物からなる層（Ｂ層）を一層以上含むことが好ましい。このエラストマーとしては、溶融成形のためには熱可塑性エラストマーを用いることが好ましい。
【００４４】
この熱可塑性エラストマーとしては、例えば、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、ポリジエン系熱可塑性エラストマー、ポリ塩化ビニル系熱可塑性エラストマー、塩素化ポリエチレン系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー（以下、「ＴＰＵ」と称することがある）、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー及びフッ素樹脂系熱可塑性エラストマーからなる群より選ばれる少なくとも１種を挙げることができる。これらの中でも、成形容易性の観点から、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、ポリジエン系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー及びポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる群より選ばれる少なくとも１種が好ましく用いられ、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーがより好ましく用いられる。
ここで、上記ポリウレタン系熱可塑性エラストマーは、ポリオ−ルと、イソシアネート化合物と、短鎖ジオールとの反応によって得られる。ポリオール及び短鎖ジオールは、イソシアネート化合物との付加反応により、直鎖状ポリウレタンを形成する。上記ポリオールは、熱可塑性ウレタン系エラストマーにおいて柔軟な部分となり、イソシアネート化合物及び短鎖ジオールは硬い部分となる。なお、熱可塑性ウレタン系エラストマーは、原料の種類、配合量、重合条件等を変えることで、広範囲に性質を変えることができる。かかる熱可塑性ウレタン系エラストマーとしては、ポリエーテル系ウレタン等が好適に挙げられる。
【００４５】
≪Ａ層とＢ層との関係≫
上記多層構造体における、Ａ層とＢ層との剥離抗力は、好ましくは２５Ｎ／２５ｍｍ以上であり、これによりＡ層とＢ層とが非常に優れた層間接着性を有するものとなる。この剥離抗力は、より好ましくは２７Ｎ／２５ｍｍ以上、さらに好ましくは３０Ｎ／２５ｍｍ以上、特に好ましくは５０Ｎ／２５ｍｍ以上である。
ここで、剥離抗力は、多層構造体を１８０℃で１５分間加熱後に、ＪＩＳ−Ｋ６８５４に準拠し、２３℃、５０％ＲＨ雰囲気下、引張り速度５０ｍｍ／分の条件で剥離接着強さ試験を実施することにより測定することができる。
【００４６】
当該多層構造体の層間関係に関しては、活性エネルギー線の照射によって、Ａ層とＢ層との界面で分子間の架橋反応が生じ、強固に結合していると考えられ、高い層間接着性が発現される。
【００４７】
Ａ層とＢ層の組合せとしては、Ａ層が、ポリアミド系樹脂、ポリ塩化ビニリデン系樹脂、ポリエステル系樹脂、熱可塑性ウレタン系エラストマー、及びエチレン−ビニルアルコール共重合体系樹脂の１種又は２種以上を含んでおり、Ｂ層が、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、ポリジエン系熱可塑性エラストマー、ポリ塩化ビニル系熱可塑性エラストマー、塩素化ポリエチレン系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー及びフッ素樹脂系熱可塑性エラストマーの１種又は２種以上を含んでいることが好ましい。
Ａ層とＢ層の組合せとしては、Ａ層が、エチレン−ビニルアルコール共重合体系樹脂を含んでおり、Ｂ層が、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、ポリジエン系熱可塑性エラストマー、ポリ塩化ビニル系熱可塑性エラストマー、塩素化ポリエチレン系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー及びフッ素樹脂系熱可塑性エラストマーの１種又は２種以上を含んでいることがより好ましい。
Ａ層とＢ層の組合せとしては、Ａ層が、ポリアミド系樹脂、ポリ塩化ビニリデン系樹脂、ポリエステル系樹脂、熱可塑性ウレタン系エラストマー、及びエチレン−ビニルアルコール共重合体系樹脂の１種又は２種以上を含んでおり、Ｂ層が、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーを含んでいることがより好ましい。
Ａ層とＢ層の組合せとしては、Ａ層が、エチレン−ビニルアルコール共重合体系樹脂を含んでおり、Ｂ層が、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーを含んでいることが更に好ましい。
【００４８】
＜多層構造体の製造方法＞
上記多層構造体の製造方法は、Ａ層とＢ層とが良好に積層・接着される方法であれば特に限定されるものではなく、例えば共押出し、はり合わせ、コーティング、ボンディング、付着などの公知の方法を採用することができる。当該多層構造体の製造方法としては、具体的には（１）Ａ層形成用の樹脂組成物とＢ層形成用の樹脂組成物とを用い、多層共押出法によりＡ層及びＢ層を有する多層構造体を製造する方法や、（２）Ａ層形成用の樹脂組成物とＢ層形成用の樹脂組成物とを用い、接着剤を介して複数の積層体を重ね合わせ、延伸することでＡ層及びＢ層を有する多層構造体を製造する方法などが例示される。この中でも、生産性が高く、層間接着性に優れる観点から、（１）のＡ層形成用の樹脂組成物とＢ層形成用の樹脂組成物とを用いた多層共押出法により成形する方法が好ましい。
【００４９】
多層共押出法においては、Ａ層形成用の樹脂組成物とＢ層形成用の樹脂組成物とは加熱溶融され、異なる押出機やポンプからそれぞれの流路を通って押出ダイに供給され、押出ダイから多層に押し出された後に積層接着することで、当該多層構造体が形成される。この押出ダイとしては、例えばマルチマニホールドダイ、フィールドブロック、スタティックミキサーなどを用いることができる。
【００５０】
当該多層構造体においては、このようにして得られた多層積層体に、上述のように活性エネルギー線を照射して、架橋反応を促進させ、Ａ層とＢ層との層間接着性をさらに向上させることが好ましい。当該多層構造体は、このように活性エネルギー線が照射されてなるため、層間の接着性が高まる結果、ガスバリア性及び耐屈曲性を高めることができる。
【００５１】
上記活性エネルギー線とは、電磁波又は荷電粒子線の中でエネルギー量子を有するもの、具体的には、紫外線、γ線、電子線などをいう。これらの活性エネルギー線の中でも、層間接着性の向上効果の観点から、電子線が好ましい。活性エネルギー線として電子線を用いることで、層間の架橋反応がより促進され、当該多層構造体の層間接着性をさらに向上させることができる。
【００５２】
電子線を照射する場合、電子線源として、例えばコックロフトワルトン型、バンデグラフト型、共振変圧器型、絶縁コア変圧器型、あるいは直線型、ダイナミトロン型、高周波型などの各種電子線加速器を用い、通常加速電圧１００〜５００ｋＶで、照射線量５〜６００ｋＧｙの範囲で照射するのがよい。
【００５３】
また、活性エネルギー線として紫外線を用いる場合には、波長１９０〜３８０ｎｍの紫外線を含むものを照射するのがよい。紫外線源としては、特に制限はなく、例えば高圧水銀燈、低圧水銀燈、メタルハライドランプ、カーボンアーク燈などが用いられる。
【００５４】
この多層構造体は、上述のように層間接着性に優れ、高いガスバリア性、延伸性、熱成形性及び耐久性を有している。
【００５５】
この多層構造体は、上記実施形態に限定されるものではない。例えば、Ａ層及びＢ層以外に他の層を含んでいてもよい。この他の層を構成する樹脂組成物の種類は、特に限定されないが、Ａ層及び／又はＢ層との間の接着性が高いものが好ましい。他の層としては、Ａ層中の例えばＥＶＯＨの有する水酸基や、Ｂ層中の例えばＴＰＵの分子鎖中のカーバメート基又はイソシアネート基と反応して、結合を生成する官能基を有する分子鎖を有しているものが特に好ましい。
【００５６】
＜接着層＞
接着層７の−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ2’は、前述の式（１）の関係を有する必要がある。
特に、この接着層７のＥ2’は、カーカスのＥ3’と熱可塑性樹脂フィルムのＥ1’との中間値（（Ｅ1’−Ｅ3’）／２）よりもＥ1’の値に近い方が、熱可塑性樹脂フィルムの接着層７に対する追従性がよくなる結果、低温環境における耐クラック性が向上するが、熱可塑性樹脂フィルムのＥ1’に近づき過ぎると、接着層７のカーカス２に対する追従性が悪くなる結果、低温環境における耐クラック性が低下する。この観点から、
ΔＥ’＝（Ｅ2’−Ｅ3’）／（Ｅ1’−Ｅ3’）
とすると、このΔＥ’の値は、好ましくは０．５超１未満であり、より好ましくは０．５〜０．８であり、更に好ましくは０．５〜０．６である。
【００５７】
前述の熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）のＥ1’とこの接着層７のＥ2’との差（Ｅ1’−Ｅ2’）は、好ましくは２．６×１０8〜４．３×１０8Ｐａであり、より好ましくは３．２×１０8〜４．３×１０8Ｐａであり、更に好ましくは３．９×１０8〜４．３×１０8Ｐａである。２．６×１０8Ｐａ以上であると、気体透過性の低い熱可塑性樹脂フィルムを用いることができ、ガスバリア性を向上させることができる。４．３×１０8Ｐａ以下であると、接着層のＥ2’と熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）のＥ1’との差（Ｅ1’−Ｅ2’）が小さいため、低温環境における耐クラック性がより向上する。
【００５８】
この接着層７のＥ2’と前述のカーカス２のＥ3’とのＥ2’との差（Ｅ2’−Ｅ3’）は、好ましくは９．３×１０7〜３．１×１０8Ｐａであり、より好ましくは９．３×１０7〜２．４×１０8Ｐａであり、更に好ましくは９．３×１０7〜１．８×１０8Ｐａである。９．３×１０7Ｐａ以上であると、接着層７のＥ2’を大きくして熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）のＥ1’に近づけることができるため、熱可塑性樹脂フィルム（Ａ層）と接着層７との間にクラックが生じることが防止される。３．１×１０8Ｐａ以下であると、接着層のＥ2’とカーカス２のＥ3’との差（Ｅ2’−Ｅ3’）が小さいため、低温環境における耐クラック性がより向上する。
【００５９】
この接着層７の−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ2’は、好ましくは３×１０7〜５．３×１０8Ｐａであり、より好ましくは４×１０7〜４．６×１０8Ｐａであり、更に好ましくは５×１０7〜３．７×１０8Ｐａである。３×１０7Ｐａ以上であると、接着層自体のガスバリア性が高くなる点で好ましい。５．３×１０8Ｐａ以下であると、接着層７自体の低温環境における弾性が向上し、低温環境における耐クラック性が向上する。
【００６０】
この接着層の材料としては、上記の−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ2’に関する特性を有し、かつインナーライナーとカーカスとを強固に接合し得るものであれば特に制限はないが、極性官能基により変性されたジエン系ポリマー（変性ジエン系ポリマー）を含むものであることが好ましい。
上記極性官能基としては、エポキシ基、アミノ基、イミノ基、ニトリル基、アンモニウム基、イソシアネート基、イミド基、アミド基、ヒドラゾ基、アゾ基、ジアゾ基、ヒドロキシル基、カルボキシル基、カルボニル基、オキシカルボニル基、スルフィド基、ジスルフィド基、スルホニル基、スルフィニル基、チオカルボニル基、含窒素複素環基、含酸素複素環基、アルコキシシリル基及びスズ含有基が挙げられ、特にエポキシ基が好ましい。
また、この接着層の材料としては、後述する軟化剤を含むものであることが好ましい。この軟化剤の接着層中における含有量を調整することにより、この接着層７の−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ2’を調整することができる。
【００６１】
≪変性ジエン系ポリマー≫
上記変性ジエン系ポリマーとしては、変性天然ゴム及び／又は変性合成ゴムが挙げられる。変性合成ゴムとしては、変性ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、変性ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、変性スチレン-ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）、変性スチレン-イソプレン共重合体（ＳＩＲ）などが挙げられる。これら変性天然ゴム及び変性合成ゴムは、低温環境における耐久性に優れる。
【００６２】
接着層は、変性率の異なる２種以上の上記変性ジエン系ポリマーを含むことが好ましい。これにより、変性度の低い変性ジエン系ポリマーでカーカスとの接着性を向上させ、変性率の高い変性ジエン系ポリマーで熱可塑性樹脂フィルムとの接着性を向上させることができる。
なお、本発明において、「変性率」とは、変性前のジエン系ポリマー中の二重結合の総数に対する変性された二重結合の数の割合（モル％）を意味する。
【００６３】
この変性ジエン系ポリマーのガラス転移温度（Ｔｇ）は、好ましくは０℃以下であり、より好ましくは−２０℃以下であり、更に好ましくは−２５℃以下であり、より更に好ましくは−３０℃以下であり、より更に好ましくは−４０℃以下であり、より好ましくは−４５℃以下であり、特に好ましくは−５０℃以下である。ガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃以下であると、脆化温度を十分に低下させることができ、低温耐久性を十分に確保することができる。
なお、このガラス転移温度（Ｔｇ）は、以下の方法で測定した値である。すなわち、セイコー（株）製の示差走査熱分析機（ＤＳＣ）「ＲＤＣ２２０」を用い、−１５０℃まで冷却した後に、１５℃／分で昇温する条件で測定する。ＤＳＣ曲線のジャンプ前後で、ベースラインに対する接線を引き、２本の接線の中間点の温度を読み取り、Ｔｇとする。
【００６４】
（エポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ））
上記変性ジエン系ポリマーとしては、エポキシ化天然ゴム（以下、「ＥＮＲ」と略記することがある。）がより好適に用いられる。
エポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）は、市販のエポキシ化天然ゴムを用いてもよいし、天然ゴムをエポキシ化して用いてもよい。天然ゴムをエポキシ化する方法としては、とくに限定されるものではないが、クロルヒドリン法、直接酸化法、過酸化水素法、アルキルヒドロペルオキシド法、過酸法などの方法を用いて行うことができる。過酸法としてはたとえば、天然ゴムに過酢酸や過蟻酸などの有機過酸を反応させる方法などがあげられる。この反応により天然ゴムの分子中に存在する二重結合がエポキシ化し、この構造はプロトン核磁気共鳴スペクトル（ＮＭＲ）や赤外吸収スペクトル（ＩＲ）から明らかにされる。また、ＩＲと元素分析からエポキシ基の含有量が測定される。
このエポキシ化天然ゴムは天然ゴムよりも空気透過性が少なく、空気透過率が大幅に減少する傾向にある。
【００６５】
このエポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）は、エポキシ化率の異なるＥＮＲを少なくとも２種含有することが好ましい。これにより、樹脂フィルム層とゴム状弾性体層との接合において、エポキシ化度の低いＥＮＲでゴム状弾性体層との接着性、エポキシ化率の高いＥＮＲで樹脂フィルム層との接着性を向上させることができる。
ここで、エポキシ化率Ａモル％とは、天然ゴムにおける二重結合のＡ％がエポキシ化されていることを云う。
なお、本発明において、エポキシ化率とは、エポキシ化前のゴム中の二重結合の総数に対するエポキシ化された二重結合の数の割合（モル％）を意味し、例えば次の方法により測定できる。すなわち、ＥＮＲを重水素化クロロホルムに溶解し、核磁気共鳴（ＮＭＲ（日本電子（株）製のＪＮＭ−ＥＣＡシリーズ））分光分析により、炭素−炭素二重結合部と脂肪族部の積分値ｈ（ｐｐｍ）の比から以下の算出式を用いて算出することができる。以下同様である。
（エポキシ化率）＝３×ｈ（２．６９）／（３×ｈ（２．６９）＋３×ｈ（５．１４）＋ｈ（０．８７））×１００
【００６６】
エポキシ化率の異なるＥＮＲとしては、（ａ）エポキシ化率５〜３０モル％のＥＮＲと、（ｂ）エポキシ化率４０〜９０モル％のＥＮＲの少なくとも２種の組み合わせが好ましく、また接着層中の前記ＥＮＲの組み合わせの含有量は、８０〜１００質量％であることが好ましい。接着層中の前記ＥＮＲの組み合わせの含有量が８０〜１００質量％の範囲にあれば、接着層における成分同士の相溶性が向上し、接着力及び接着層の耐久性が向上する。このような観点から、前記ＥＮＲ組み合わせの含有量は、９０〜１００質量％であることがより好ましく、１００質量％であることが最も好ましい。
【００６７】
また、低エポキシ化率のＥＮＲとして、エポキシ化率５〜３０モル％のＥＮＲを用いることにより、天然ゴムの性質を保持し、接着層７の−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ2’の上昇を抑制して、低温環境におけるクラックの発生を防止することができる。高エポキシ化率の天然ゴムとして、エポキシ化率４０〜９０モル％のＥＮＲを用いることにより、ＥＮＲの特性を生かして、熱可塑性樹脂フィルム中の官能基と作用し、得られる積層体のガスバリア性を向上させることができる。
本発明においては、前記の低エポキシ化率のＥＮＲと、前記の高エポキシ化率のＥＮＲとの含有割合は、前記したそれぞれの効果のバランスの観点から、質量比で２０：８０〜８０：２０の範囲であることが好ましい。
【００６８】
（エポキシ化ブタジエンゴム（ＥＢＲ））
上記変性ジエン系ポリマーとしては、エポキシ化ブタジエンゴム（以下、「ＥＢＲ」と略記することがある。）もより好適に用いられる。
エポキシ化ブタジエンゴム（ＥＢＲ）としては特に限定されず、市販のエポキシ化ブタジエンゴムでも、ブタジエンゴム（ＢＲ）をエポキシ化したものでもよい。ブタジエンゴムをエポキシ化する方法は、特に限定されず、クロルヒドリン法、直接酸化法、過酸化水素法、アルキルヒドロペルオキシド法、過酸法などがあげられる。過酸法としては例えば、ブタジエンゴムに過酢酸や過ギ酸などの有機過酸を反応させる方法などがあげられる。この反応によりブタジエンゴムの分子中に存在する二重結合がエポキシ化し、この構造はプロトン核磁気共鳴スペクトル（ＮＭＲ）や赤外吸収スペクトル（ＩＲ）から明らかにされる。また、ＩＲと元素分析からエポキシ基の含有量が測定される。なお、有機過酸の量や反応時間を調整することにより、様々なエポキシ化率のエポキシ化ブタジエンゴムを調製することができる。
このエポキシ化ブタジエンゴムはブタジエンゴムよりも空気透過性が少なく、空気透過率が大幅に減少する傾向にある。
【００６９】
エポキシ化されたＢＲ（ＥＢＲ）としては、エポキシ化率は５モル％以上であることが好ましく、１０モル％以上であることがより好ましい。エポキシ化率が５モル％以上であると、熱可塑性樹脂フィルムに対する接着力が充分に得られる。また、エポキシ化率は９０モル％以下であることが好ましく、７５モル％以下であることがより好ましく、６０モル％以下であることが更に好ましい。エポキシ化率が９０モル％以下であると、−２０℃における弾性率が低下し、低温クラック性が向上する。
【００７０】
エポキシ化されたＢＲ（ＥＢＲ）としては、特に限定されず、例えば、日本ゼオン（株）製のＢＲ１２２０、宇部興産（株）製のＢＲ１３０Ｂ、ＢＲ１５０Ｂ等の高シス含有量のＢＲ、宇部興産（株）製のＶＣＲ４１２、ＶＣＲ６１７等のシンジオタクチックポリブタジエン結晶を含有するＢＲ等を使用できる。
【００７１】
このエポキシ化ブタジエンゴム（ＥＢＲ）は、エポキシ化率の異なるＥＢＲを少なくとも２種含有することが好ましい。これにより、樹脂フィルム層とゴム状弾性体層との接合において、エポキシ化度の低いＥＢＲでゴム状弾性体層との接着性を向上させることができ、エポキシ化率の高いＥＮＲで樹脂フィルム層との接着性を向上させることができる。
【００７２】
エポキシ化率の異なるＥＢＲとしては、（ａ）エポキシ化率５〜３０モル％のＥＢＲと、（ｂ）エポキシ化率４０〜９０モル％のＥＢＲの少なくとも２種の組み合わせが好ましく、また接着層中の前記ＥＢＲ組み合わせの含有量は、８０〜１００質量％であることが好ましい。接着層中の前記ＥＢＲの組み合わせの含有量が８０〜１００質量％の範囲にあれば、接着層における成分同士の相溶性が向上し、接着力及び接着層の耐久性が向上する。このような観点から、前記ＥＢＲ組み合わせの含有量は、９０〜１００質量％であることがより好ましく、１００質量％であることが最も好ましい。
【００７３】
また、低エポキシ化率のＥＢＲ（ａ）として、エポキシ化率５〜３０モル％のＥＢＲを用いることにより、ブタジエンゴムの性質を保持し、接着層７の−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ2’の上昇を抑制して、低温環境におけるクラックの発生を防止することができる。また、高エポキシ化率のＥＢＲ（ｂ）として、エポキシ化率４０〜９０モル％のＥＢＲを用いることにより、ＥＢＲの特性を生かして、熱可塑性樹脂フィルム中の官能基と作用し、得られる積層体のガスバリア性を向上させることができる。
本発明においては、前記の低エポキシ化率のＥＢＲと、前記の高エポキシ化率のＥＢＲとの含有割合は、前記したそれぞれの効果のバランスの観点から、質量比で２０：８０〜８０：２０の範囲であることが好ましい。
（高ジエン系エラストマー）
変性ジエン系ポリマーとしては、前記ＥＮＲ以外に、好ましくは２０質量％以下、より好ましくは１０質量％以下の割合で高ジエン系エラストマーを含有することができるが、含有しないことが最も好ましい。
高ジエン系エラストマーとしては、例えば天然ゴム、合成イソプレンゴム（ＩＲ）、シス１，４−ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、シンジオタクチック−１，２−ポリブタジエンゴム（１，２ＢＲ）、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリル−ブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）などが挙げられる。
これらの高ジエン系エラストマーは、一種を単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよいが、これらの中で天然ゴム、合成イソプレンゴム（ＩＲ）及びシス１，４−ポリブタジエンゴム（ＢＲ）が好適である。
【００７４】
≪軟化剤≫
接着層７の−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ2’を調整するために、軟化剤を含有することが好ましい。すなわち、接着層の接着性を向上させるためにジエン系ポリマーの変性度を高くすると、動的貯蔵弾性率Ｅ2’が高くなる傾向にあるが、軟化剤を添加することにより、動的貯蔵弾性率Ｅ2’を所望の値にまで低下させることができる。
【００７５】
軟化剤としては、鉱物油系軟化剤、植物油系軟化剤、及び合成軟化剤のいずれを使用することもできる。鉱物油系軟化剤には、石油系軟化剤とコールタール系軟化剤とがある。石油系軟化剤として、プロセス油、エクステンダー油、アスファルト系、パラフィン類、流動パラフィン、ワセリン、石油樹脂が挙げられる。コールタール系軟化剤として、コールタール、クマロンインデン樹脂が挙げられる。
植物油系軟化剤として、大豆油、パーム油、パイン油、ヒマシ油、アマニ油、ナタネ油、ヤシ油、トール油などの脂肪油系軟化剤、ファクチス、蜜ロウ、カルナバロウ、ラノリンなどのワックス類、リノール酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ラウリン酸などの脂肪酸が挙げられる。
合成軟化剤として、合成樹脂軟化剤、液状ゴム又はオリゴマー、低分子可塑剤、高分子可塑剤、反応性可塑剤が挙げられる。
合成樹脂軟化剤として、例えば、フェノールアルデヒド樹脂、スチレン樹脂、アタクチックポリプロピレン等が挙げられる。液状ゴム又はオリゴマーとして、例えば、ポリブテン、液状ブタジエンゴム、液状イソプレンゴム、液状アクリロニトリルブタジエンゴム等が挙げられる。低分子可塑剤として、例えば、ジブチルフタレート、ジオクチルフタレート、トリクレジルホスフェート等が挙げられる。
【００７６】
この軟化剤の含有量は、接着層を構成する全ゴム成分１００質量部に対し、好ましくは１〜３０質量部であり、より好ましくは５〜２５質量部であり、更に好ましくは１０〜２０質量部である。１質量部以上であると、変性ジエン系ポリマーの変性度を十分に高くすることができる。３０質量部以下であると、接着層が軟化し過ぎることが防止される。軟化剤は、上述した軟化剤から選択される一つを用いることもできるし、複数を組み合わせて用いることもできる。
【００７７】
≪加硫剤、加硫促進剤≫
接着層は、加硫性を付与するために、加硫剤、あるいは加硫剤と加硫促進剤を含有することができる。
上記加硫剤としては、硫黄等が挙げられ、その使用量は、全ゴム成分１００質量部に対し、硫黄分として０．１〜１０質量部が好ましく、さらに好ましくは１．０〜５質量部である。
本発明で使用できる加硫促進剤は、特に限定されるものではないが、例えば、Ｍ（２−メルカプトベンゾチアゾール）、ＤＭ（ジベンゾチアゾリルジスルフィド）、ＣＺ（Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）等のチアゾール系、あるいはＤＰＧ（ジフェニルグアニジン）等のグアニジン系の加硫促進剤等を挙げることができ、その使用量は、ゴム成分１００質量部に対し、０．１〜５質量部が好ましく、さらに好ましくは０．２〜３質量部である。
【００７８】
≪任意成分≫
接着層は、前記の成分以外に、必要に応じ、充填材、粘着付与樹脂、ステアリン酸、亜鉛華、老化防止剤などを含有させることができる。
（充填材）
充填材としては、無機フィラー及び／又はカーボンブラックが用いられる。無機フィラーとしては特に制限はないが、例えば湿式法によるシリカ、水酸化アルミニウム、酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、モンモリロナイト、マイカ、スメクタイト、有機化モンモリロナイト、有機化マイカ及び有機化スメクタイトなどを好ましく挙げることができる。これらは一種を単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
一方、カーボンブラックとしては、従来ゴムの補強用充填材などとして慣用されているものの中から任意のものを適宣選択して用いることができ、例えばＦＥＦ、ＳＲＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦ、ＧＰＦなどが挙げられる。
この充填材を用いる場合には、充填材の含有量は、変性ジエン系ポリマー１００質量部当たり、タック性及び剥離抗力などの点から、カーボンブラックと共に、無機フィラー５質量部以上含むことが好ましい。
【００７９】
（粘着付与樹脂）
接着層に粘着性を付与する機能をもつ粘着付与樹脂としては、例えばフェノール系樹脂、テルペン系樹脂、変性テルペン系樹脂、水添テルペン系樹脂、ロジン系樹脂、Ｃ5 、Ｃ9 石油樹脂、キシレン樹脂、クマロン−インデン樹脂、ジシクロペンタジエン樹脂、スチレン系樹脂などが挙げられるが、これらの中で、フェノール系樹脂、テルペン系樹脂、変性テルペン系樹脂、水添テルペン樹脂及びロジン系樹脂が好適である。
フェノール系樹脂としては、例えばｐ−ｔ−ブチルフェノールとアセチレンを触媒の存在下で縮合させた樹脂、アルキルフェノールとホルムアルデヒドとの縮合物などを挙げることができる。また、テルペン系樹脂、変性テルペン系樹脂、水添テルペン系樹脂としては、例えばβ−ピネン樹脂やα−ピネン樹脂などのテルペン系樹脂、これらを水素添加してなる水添テルペン系樹脂、テルペンとフェノールをフリーデルクラフト型触媒で反応させたり、あるいはホルムアルデヒドと縮合させた変性テルペン系樹脂を挙げることができる。ロジン系樹脂としては、例えば天然樹脂ロジン、それを水素添加、不均化、二量化、エステル化、ライム化などで変性したロジン誘導体などを挙げることができる。
これらの樹脂は一種を単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよいが、これらの中で、特にフェノール系樹脂が好ましい。
この粘着付与樹脂は前記変性ジエン系ポリマー１００質量部に対し、５質量部以上用いることが好ましく、より好ましくは５〜４０質量部、さらに好ましくは５〜３０ 質量部の割合で用いられる。
特に、該粘着付与樹脂としてフェノール系樹脂を用い、かつ前記無機フィラーとして酸化マグネシウムを用いる場合、得られる接着層は、優れたタック性を示すことから好ましい。
【００８０】
接着層は、前記各成分を、例えばバンバリーミキサーやロールなどを用いて混合することにより調製することができる。
このようにして得られた本発明の接着層は、熱可塑性樹脂フィルムとカーカスとの接合に用いられる。
【００８１】
≪接着層の厚さ≫
上記接着層の厚さは、好ましくは５〜２００μｍであり、より好ましくは１０〜１５０μｍであり、更に好ましくは１５〜１００μｍである。５μｍ以上であると、熱可塑性樹脂フィルムとカーカスとを強固に接合することができ、低温環境における耐クラック性の向上機能が良好に発揮される。２００μｍ以下であると、空気入りタイヤの軽量化が達成される。
【００８２】
［空気入りタイヤの製造方法］
上記空気入りタイヤ１０の製造方法には特に制限はない。例えば、タイヤ成形ドラムの周面上に、上記熱可塑性樹脂フィルムを有するインナーライナー、接着層、及びカーカスが内側からこの順となるように巻き付け、更にその上にベルト層４、トレッド部５を構成するゴム部材、サイドウォール部６を構成するゴム部材等を巻き重ねた後、ドラムを抜き取ってグリーンタイヤとする。次いで、このグリーンタイヤを、通常１２０℃以上、好ましくは１２５〜２００℃、より好ましくは１３０〜１８０℃の温度で加熱・加硫処理することにより、空気入りタイヤ１０が得られる。
上記のように、タイヤ成形ドラムの周面上にインナーライナー、接着層、及びカーカスが内側からこの順となるように巻き付ける方法としては、次に示す接着層の組成物の塗工液を用いる方法と、接着層のシートを用いる方法のいずれが好適に採用される。
【００８３】
＜接着層の組成物の塗工液を用いる方法＞
この方法では、接着層の組成物を良溶媒に溶解してなる粘接着剤塗工液を、インナーライナー３の外面（成形ドラムに巻き付けたときに外側になる面）及びカーカス２の内面（成形ドラムに巻き付けたときに内側になる面）の少なくとも一方に塗布する。次いで、成形ドラムの周面上にこれらインナーライナー３及びカーカス２をこの順に巻き付け、更にその上にベルト層４、トレッド部５を構成するゴム部材、サイドウォール部６を構成するゴム部材等を巻き重ねた後、ドラムを抜き取ってグリーンタイヤとすればよい。
前記良溶媒としては、ゴム成分の良溶媒であるヒルデブランド（Ｈｉｌｄｅｒａｎｄ）溶解性パラメーターδ値が１４〜２０ＭＰａ1/2 の範囲にある有機溶剤が好ましく用いられる。このような有機溶剤としては、例えば、トルエン、キシレン、ｎ−へキサン、シクロヘキサン、クロロホルム、メチルエチルケトンなどを挙げることができる。これらは一種を単独で用いてもよく、二種以上を混合して用いてもよい。
このようにして調製された塗工液の固形分濃度は、塗工性や取り扱い性などを考慮して適宣選択されるが、通常５〜５０質量％、好ましくは１０〜３０質量％の範囲である。
【００８４】
＜接着層のシートを用いる方法＞
この方法では、タイヤ成形ドラムの周面上に、インナーライナー、接着層のシート、及びカーカスをこの順に巻き付けてもよい。また、予め接着層のシートをインナーライナー及びカーカスの少なくとも一方に貼り付けた後に、成形ドラムの周面上にこれらインナーライナー及びカーカスをこの順に巻き付けてもよい。
【実施例】
【００８５】
次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。
なお、各特性の測定方法及び評価方法について先に説明する【００８６】
［各特性の測定方法及び評価方法］
（１）  −２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ’
各試料（寸法：幅５ｍｍ、長さ４０ｍｍ）について、上島製作所（株）製スペクトロメータを使用し、初期歪み１０％、動歪０．１％、周波数１５Ｈz、−２０℃の条件で、動的貯蔵弾性率Ｅ'を測定した。【００８７】
（２）  Ｔｇ
セイコー（株）製の示差走査熱分析機（ＤＳＣ）「ＲＤＣ２２０」を用い、−１５０℃まで冷却した後に、１５℃／分で昇温する条件で測定した。ＤＳＣ曲線のジャンプ前後で、ベースラインに対する接線を引き、２本の接線の中間点の温度を読み取り、Ｔｇとした。【００８８】
（３）  ＥＢＲのエポキシ化率
ＥＢＲを重水素化クロロホルムに溶解し、核磁気共鳴（ＮＭＲ（日本電子（株）製のＪＮＭ−ＥＣＡシリーズ））分光分析により、炭素−炭素二重結合部と脂肪族部の積分値ｈ（ｐｐｍ）の比から以下の算出式を用いてエポキシ化率を算出した。
（エポキシ化率Ｅ％）＝３×ｈ（２．６９）／（３×ｈ（２．６９）＋３×ｈ（５．１４）＋ｈ（０．８７））×１００【００８９】
（４）ドラム走行試験後の亀裂の有無
タイヤについて、−２０℃の雰囲気下、空気圧１４０ｋＰａで８０ｋｍ／ｈの速度に相当する回転数のドラム上に荷重６ｋＮで押し付けて、１，０００ｋｍ走行を実施した。ドラム走行後のタイヤのインナーライナー外観を目視観察して、亀裂の有無を評価した。【００９０】
（５）ドラム走行試験後のタイヤのガスバリア性
タイヤ側面部を１０ｃｍ×１０ｃｍの大きさに切り取り、２０℃−６５％ＲＨで５日間調湿し、調湿済みのタイヤ側面部の切片のサンプルを２枚使用して、モダンコントロール社製「ＭＯＣＯＮ  ＯＸ−ＴＲＡＮ２／２０型」を用い、２０℃−６５％ＲＨ条件下でＪＩＳ−Ｋ７１２６（等圧法）に記載の方法に準じて、酸素透過速度を測定し、その平均値を求め（単位：ｍＬ／ｍ2・ｄａｙ・ａｔｍ）、比較例１の多層構造体のサンプルの酸素透過速度の平均値を１００として指数表示し、ガスバリア性を評価した。指数値が低いほど、ガスバリア性に優れる。【００９１】
（６）エチレン−ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）の特性
ＥＶＯＨのエチレン含有量及びケン化度は、重水素化ジメチルスルホキシドを溶媒とした1Ｈ−ＮＭＲ測定［日本電子社製「ＪＮＭ−ＧＸ−５００型」を使用］で得られたスペクトルから算出した値とした。
また、ＥＶＯＨのメルトフローレート（ＭＦＲ）は、メルトインデクサーＬ２４４［宝工業株式会社製］の内径９．５５ｍｍ、長さ１６２ｍｍのシリンダにサンプルを充填し、１９０℃で溶融した後、重さ２１６０ｇ、直径９．４８ｍｍのプランジャーを使用して均等に荷重をかけ、シリンダの中央に設けた径２．１ｍｍのオリフィスより単位時間あたりに押出される樹脂量（ｇ／１０分）から求めた。但し、ＥＶＯＨの融点が１９０℃あるいは１９０℃を超える場合は、２１６０ｇ荷重下、融点以上の複数の温度で測定し、片対数グラフで絶対温度の逆数を横軸、ＭＦＲの対数を縦軸にプロットし、１９０℃に外挿して算出した値をメルトフローレート（ＭＦＲ）とした。【００９２】
［製造例１］インナーライナー（５層フィルム）の作製
ＥＶＯＨ[（株）クラレ製「Ｅ１０５」]と、熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）[（株）クラレ製「クラミロン３１９０」]とを使用し、２種５層共押出装置を用いて、下記共押出成形条件で５層構造のフィルム層（ＴＰＵ層／ＥＶＯＨ層／ＴＰＵ層／ＥＶＯＨ層／ＴＰＵ層）を作製した。各層の厚みは、それぞれ、２μｍ／２０μｍ／２μｍ／２０μｍ／１０μｍである。【００９３】
各樹脂の押出温度：Ｃ１／Ｃ２／Ｃ３／ダイ＝１７０／１７０／１７０／２２０／２２０／２２０℃
各樹脂の押出機仕様：
ＴＰＵ：２５ｍｍφ押出機「Ｐ２５−１８ＡＣ」［大阪精機工作株式会社製］
ＥＶＯＨ：２０ｍｍφ押出機ラボ機ＭＥ型「ＣＯ−ＥＸＴ」［株式会社東洋精機製］
Ｔダイ仕様：５００ｍｍ幅２種５層用［株式会社プラスチック工学研究所製］
冷却ロールの温度：５０℃
引き取り速度：４ｍ／分
このインナーライナーについて、上記測定方法にて、ガスバリア性を測定した。その結果を第１表に示す。【００９４】
［製造例２］インナーライナー（２１層フィルム）の作製
ＥＶＯＨ[（株）クラレ製「Ｅ１０５」]と、熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）[（株）クラレ製「クラミロン３１９０」]とを使用し、２種２１層多層共押出装置を用いて、下記共押出成形条件で２１層構造のフィルム層（ＴＰＵ層／ＥＶＯＨ層…ＥＶＯＨ層／ＴＰＵ層。ＴＰＵ層：１１層、ＥＶＯＨ層：１０層）を作製した。各層の厚みは、ＴＰＵ層は２μｍ、変性ＥＶＯＨ層は１μｍである。【００９５】
多層用のフィードブロック温度を２１０℃、ダイを２０８℃で２１層の多層フィルムを押し出した。
各樹脂の押出機仕様：
熱可塑性ポリウレタン：２５ｍｍφ押出機「Ｐ２５−１８ＡＣ」［大阪精機工作株式会社製］
ＥＶＯＨ：２０ｍｍφ押出機ラボ機ＭＥ型「ＣＯ−ＥＸＴ」［株式会社東洋精機製］
Ｔダイ仕様：５００ｍｍ幅２種２１層用［株式会社プラスチック工学研究所製］
冷却ロールの温度：５０℃
引き取り速度：４ｍ／分
このインナーライナーについて、上記測定方法にて、ガスバリア製を測定した。その結果を第１表に示す。【００９６】
［製造例３］カーカスの作製
下記の配合のカーカス用ゴム組成物を調製した。【００９７】
（カーカス用ゴム組成物）
天然ゴム・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・５０質量部
SBR［ＪＳＲ（株）製，SBR1712］・・・・・・・・・・・６８．７５質量部
ＧＰＦ N-660(カーボンブラック）［旭カーボン（株）製，５０Ｓ］・・・４３質量部
プロセスオイル［Sundex、SUN OIL COMPANY社 製］・・・・・・・８質量部
老化防止剤［Nocrac224-S、大内新興化学工業（株）製］・・・１．５質量部
ステアリン酸［旭電化工業（株）製］・・・・・・・・・・・１．５質量部
加硫促進剤［Accel M、川口化学工業（株）製］・・・・・・・０．５質量部
加硫促進剤［Accel CZ、川口化学工業（株）製］・・・・・・・・１質量部
酸化亜鉛［ハイテック社 製］・・・・・・・・・・・・・・・・・４質量部
硫黄［軽井沢精錬所製］・・・・・・・・・・・・・・・・２．６６質量部【００９８】
また、上記のカーカス用ゴム組成物の一部について、１６０℃で２０分加熱加硫した後、上記測定方法にて、−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ3’を測定した。その結果を第１表に示す。【００９９】
［製造例４］エポキシ化ブタジエンゴム（ＥＢＲ（１））の作製
ＢＲ−１５０Ｂ（宇部興産（株）製のハイシスＢＲ）１００ｇを１粒が、約０．５ｇ程度になる様に細かく切り、ガラス製５Ｌ容器中のトルエン１２００ｍｌ中に添加し、攪拌しながら２４時間かけて溶解させた。次に、ギ酸２ｍｌを添加し、ウォーターバス上で５０℃に昇温した。溶液を攪拌しながら、濃度３０質量％の過酸化水素水６０ｇを３０分間かけて滴下した。滴下終了後、５０℃を保持したまま攪拌を続け、５時間後ＢＨＴ（ジブチルヒドロキシトルエン）を０．３ｇ添加した。室温まで放冷後、５Ｌのメタノールに反応液を添加してゴム成分を沈殿させた。沈殿物を広いバット上に広げ、２４時間風乾させた後、減圧乾燥を行い、ＥＢＲ（１）を９９ｇ得た。このＥＢＲ（１）のエポキシ化率を上記方法で算出した結果、２３．２モル％であった。【０１００】
［製造例５］エポキシ化ブタジエンゴム（ＥＢＲ（２））の作製
ＢＲ−１５０Ｂ（宇部興産（株）製のハイシスＢＲ）１００ｇを１粒が、約０．５ｇ程度になる様に細かく切り、ガラス製５Ｌ容器中のトルエン１２００ｍｌ中に添加し、攪拌しながら２４時間かけて溶解させた。次に、ギ酸６ｍｌを添加し、ウォーターバス上で５０℃に昇温した。溶液を攪拌しながら、濃度３０質量％の過酸化水素水１３０ｇを３０分間かけて滴下した。滴下終了後、５０℃を保持したまま攪拌を続け、７時間後ＢＨＴを０．３ｇ添加した。室温まで放冷後、５Ｌのメタノールに反応液を添加してゴム成分を沈殿させた。沈殿物を広いバット上に広げ、２４時間風乾させた後、減圧乾燥を行い、ＥＢＲ（２）を９９ｇ得た。このＥＢＲ（２）のエポキシ化率を上記方法で算出した結果、４８．５モル％であった。【０１０１】
［実施例１〜４及び比較例１〜２］
（１）接着層用塗工液の調製
第１表に示す種類と量の各成分を、常法に従って混練りした後、有機溶剤としてトルエン（δ値：１８．２ＭＰａ1/2）１０００質量部に加え、溶解又は分散して接着層用塗工液を調製した。
なお、この接着層用塗工液を用いた接着層の−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ2’を、以下の手順により測定した。すなわち、この接着用塗工液の一部を離型シート（材料：離型加工PETフィルム、株式会社藤森化学工業製、商品名：NSD）上に塗布し、８０℃にて２分間乾燥した後、１６０℃で２０分加熱加硫して、厚さ３０μｍの試料を得た。この試料について、上記測定方法にて、−２０℃における動的貯蔵弾性率Ｅ2’とＴｇとを測定した。その結果を第１表に示す。【０１０２】
（２）  タイヤの作製
タイヤ成形ドラム上に上記接着層用塗工液を予め塗布した上記インナーライナー（５層フィルム）を、塗布面がカーカスと対面するようにして巻き付けた。次に、上記カーカスを上記インナーライナー状に巻き付けた。更に、ベルト層、トレッド部用ゴム部材、及びサイドウォール部用ゴム部材を順次巻き重ねた後、ドラムを抜き取ってグリーンタイヤとした。
このグリーンタイヤを加熱加硫して、図１〜図２に示すような空気入りタイヤ（１９５／６５Ｒ１５）を作製した。
得られたタイヤについて、上記測定方法にて、ドラム走行試験後の亀裂の有無、及びドラム走行試験後のタイヤのガスバリア性を測定した。その結果を第１表に示す。【０１０３】
【表１】
0005977741.tif 000002
【０１０４】
［注］
１）ＥＮＲ２５：エポキシ化天然ゴム（商品名：ＥＮＲ２５、ＲＲＩＭ社製）（エポキシ化度（エポキシ化率）：２５モル％）
２）ＥＮＲ５０：エポキシ化天然ゴム（商品名：ＥＮＲ５０、ＲＲＩＭ社製）（エポキシ化度（エポキシ化率）：５０モル％）
３）ＥＮＲ１０：エポキシ化天然ゴム（商品名：ＥＮＲ−１０、Ｋｕｍｐｕｌａｎ  Ｇｕｔｈｕｒｉｅ  Ｂｅｒｈａｄ社製）（エポキシ化度（エポキシ化率）：１０モル％）
４）ＥＮＲ６０：エポキシ化天然ゴム（商品名：ＥＮＲ−６０、ＭＵＡＮＧ  ＭＡＩ  ＧＵＴＨＵＲＩＥ社製）（エポキシ化度（エポキシ化率）：６０モル％）
５）ＢＲ：ＪＳＲ社製「ＢＲ０１」
６）カーボンブラック：東海カーボン社製「シーストＮＢ」
７）粘着付与樹脂：ＢＡＳＦ  ＡＫＴＩＥＮＧＥＳＥＬＬＳ社製「ＫＯＲＥＳＩＮ」、フェノール系
８）老化防止剤：住友化学社製「アンチゲン６Ｃ」、化学名Ｎ−フェニル−Ｎ’−１，３−ジメチルブチル−ｐ−フェニレンジアミン
９）加硫促進剤：大内新興化学社製「ノクセラーＣＺ−Ｇ」、化学名Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド【０１０５】
［実施例５〜８及び比較例３〜４］
インナーライナー（５層フィルム）に代えてインナーライナー（２１層フィルム）を使用したこと、及び接着層用塗工液として第２表のものを用いたこと以外は実施例１と同様にして操作を行った。その結果を第２表に示す。【０１０６】
【表２】
0005977741.tif 000003
【０１０７】
［実施例９〜１２及び比較例５］
インナーライナー（５層フィルム）に代えてインナーライナー（２１層フィルム）を使用したこと、及び接着層用塗工液として第３表のものを用いたこと以外は実施例１と同様にして操作を行った。その結果を第３表に示す。【０１０８】
【表３】
0005977741.tif 000004
【０１０９】
第３表中の各種薬品は、以下のとおりである。
ＥＢＲ（１）〜（２）：上記製造例で製造
カーボンブラック：キャボットジャパン（株）製のショウブラックＮ２２０（Ｎ２ＳＡ：１２５ｍ２／ｇ）
ＥＮＲ１０、ＥＮＲ５０：第１表と同様
老化防止剤：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ（Ｎ−１，３−ジメチルブチル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン）
ステアリン酸：日油（株）製のステアリン酸
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の亜鉛華１号
硫黄：鶴見化学（株）製の粉末硫黄
加硫促進剤（１）：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＣＺ（Ｎ−ｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）【０１１０】
［結果］
第１表（接着層の主要成分：ＥＮＲ、インナーライナーの層数：５層）に示すとおり、「Ｅ1’＞Ｅ2’＞Ｅ3’」の条件を満たしている実施例１〜４は、当該条件を満たしていない比較例１〜２と比べて、ドラム走行試験後の亀裂及びガスバリア性に優れていた。
第２表（接着層の主要成分：ＥＮＲ、インナーライナーの層数：２１層）に示すとおり、「Ｅ1’＞Ｅ2’＞Ｅ3’」の条件を満たしている実施例５〜８は、当該条件を満たしていない比較例３〜４と比べて、ドラム走行試験後の亀裂及びガスバリア性に優れていた。
第３表（接着層の主要成分：ＥＢＲ、インナーライナーの層数：２１層。ただし、比較例５を除く）に示すとおり、「Ｅ1’＞Ｅ2’＞Ｅ3’」の条件を満たしている実施例９〜１２は、当該条件を満たしていない比較例５と比べて、ドラム走行試験後の亀裂及びガスバリア性に優れていた。
【符号の説明】
【０１１１】
１  ビートコア
２  カーカス
３  インナーライナー
４  ベルト部
５  トレッド部
６  サイドウォール部
７  接着層
１０  空気入りタイヤ
【図１】
0005977741.tif 000005
【図２】
0005977741.tif 000006