(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
Ｃ：０．０２０％以下、
Ｓｉ：０．６％以下、
Ｍｎ：０．５％以下、
Ｐ：０．０４％以下、
Ｓ：０．０１０％以下、
Ａｌ：０．０１５％以上、０．２０％以下、
Ｃｒ：１７．０％以上、２４．０％以下、
Ｎｉ：０．６％未満、
Ｎ：０．０２０％以下、
Ｃａ：０．０００２％以上、０．００２０％以下、
Ｏ：０．００４０％以下、を含有し、
Ｔｉ：０．０１％以上、０．４５％以下、Ｎｂ：０．０１％以上、０．５５％以下から選ばれる１種または２種を更に含有し、
残部Ｆｅ及びその他不可避的不純物からなり、
（Ｔｉ＋Ｎｂ×４８／９３）／（Ｃ＋Ｎ）≧８．０  ・・・（１）
（式（１）中のＴｉ、Ｎｂ、ＣおよびＮは、各元素の含有量（質量％）を示す。）
を満たすプラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板。
【請求項２】
質量％で、
Ｍｏ：０．０１％以上、２．０％以下、
Ｃｕ：０．０１％以上、１．０％以下、
Ｃｏ：０．０１％以上、０．２％以下、のうちから選ばれる１種または２種以上を含有する請求項１に記載のプラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板。
【請求項３】
質量％で、
Ｖ：０．０１％以上、０．１０％以下、
Ｚｒ：０．０１％以上、０．１０％以下、
Ｂ：０．０００２％以上、０．００５０％以下、の１種または２種以上を含有する請求項１または２に記載のプラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板。
【請求項４】
キーホール溶接に用いられる請求項１〜３のいずれか１項に記載のプラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板。
【請求項５】
請求項１〜３のいずれか１項に記載のプラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板をプラズマキーホール溶接に用いるプラズマキーホール溶接方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プラズマ溶接に用いるフェライト系ステンレス鋼板およびその溶接方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、プラズマ溶接は、強力なプラズマ気流で母材を溶融するため、突合せ溶接では通常キーホール溶接を行いハンピングビードなどの溶接欠陥を防止する。したがって、ＴＩＧ溶接と比べて溶け込みが深く、溶接速度が速い。またビード幅が小さいため、母材の歪が小さいという利点を持つ。キーホール溶接とは、プラズマ気流によってキーホール（小穴）を板厚方向に貫通させながら溶接する方法である。例えば、特許文献１では、プラズマ溶接などの溶融溶接をするためのＡｌ、Ｐ、ＳおよびＯを規制した７〜１４ｍａｓｓ％Ｃｒ含有のマルテンサイト系ステンレス鋼が開示されている。【０００３】
ステンレス鋼のキーホール溶接（以下、プラズマキーホール溶接とも記す。）に関しては、ＳＵＳ３０４に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼については従来実施されている。しかし、オーステナイト系ステンレス鋼には応力腐食割れを生じやすいという欠点があり、応力腐食割れが生じにくいフェライト系ステンレス鋼が用いられる用途も多い。このため、フェライト系ステンレス鋼にもプラズマキーホール溶接を行うことが求められている。【０００４】
特許文献２には、板厚が３ｍｍ以下のフェライト系ステンレス鋼を、プラズマ溶接トーチを用いて非キーホール溶接する場合の溶接方法が開示されている。したがって、この方法はキーホール溶接を行うためのものではない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平１１−２５６２８１号公報
【特許文献２】特開２０１２−０８１４８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、ＳＵＳ３０４と比較して、フェライト系ステンレス鋼は熱伝導が良く熱が拡散しやすいため、ＴＩＧ溶接などのアーク溶接では入熱量を増やす必要がある。しかしながら、プラズマキーホール溶接で入熱量をアップすると、溶融量が多くなり溶け落ちが発生する場合があった。【０００７】
本発明は、上記問題点を解決するために完成された発明であり、その目的は、溶け落ちが軽減され、プラズマ溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、前記課題を解決するために、鋼成分を最適化し、溶け落ちを防止したものである。本発明者らは、プラズマ溶接の実験を行い詳細に検討した結果、鋼中のＯ量を出来るだけ少なくするとともに、Ｏと結びつきやすいＡｌ、Ｃａを添加して、ＯをＡｌ２Ｏ３やＣａＯとして固定することにより、溶け落ちの発生を抑えることができることを見出した。【０００９】
これは、鋼中のＯ量を出来るだけ少なくするとともに、ＯをＡｌ２Ｏ３やＣａＯとして固定することにより、溶融池の粘性が上がり、そのため溶け落ちが発生しにくくなるためであると考えられる。本発明は、以上の知見に基づきなされたものであり、その要旨は以下の通りである。
［１］質量％で、Ｃ:０．０２０％以下、Ｓｉ:０．６％以下、Ｍｎ:０．５％以下、Ｐ:０．０４％以下、Ｓ:０．０１０％以下、Ａｌ:０．０１５％以上、０．２０％以下、Ｃｒ:１７．０％以上、２４．０％以下、Ｎｉ:０．６％未満、Ｎ:０．０２０％以下、Ｃａ:０．０００２％以上、０．００２０％以下、Ｏ:０．００５０％以下、を含有し、
Ｔｉ：０．０１％以上、０．４５％以下、Ｎｂ：０.０１％以上、０．５５％以下から選ばれる１種または２種を更に含有し、残部Ｆｅ及びその他不可避的不純物からなり、（Ｔｉ＋Ｎｂ×４８／９３）／（Ｃ＋Ｎ）≧８．０（式中のＴｉ、Ｎｂ、ＣおよびＮは、各元素の含有量（質量％）を示す。）を満たすプラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板。
［２］質量％で、Ｍｏ: ０．０１％以上、２．０％以下、Ｃｕ: ０．０１％以上、１．０％以下、Ｃｏ:０．０１％以上、０．２％以下、のうちから選ばれる１種または２種以上を含有する前記［１］に記載のプラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板。
［３］質量％で、Ｖ：０．０１％以上、０．１０％以下、Ｚｒ：０．０１％以上、０．１０％以下、Ｂ：０．０００２％以上、０．００５０％以下、の１種または２種以上を含有する前記［１］または［２］に記載のプラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板。
［４］キーホール溶接に用いられる前記［１］〜［３］のいずれか１つに記載のプラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板。
［５］前記［１］〜［３］のいずれか１つに記載のプラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板をプラズマキーホール溶接に用いるプラズマキーホール溶接方法。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、溶け落ちが軽減され、フェライト系ステンレス鋼板において高品質なプラズマ溶接が可能になる。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明に係るフェライト系ステンレス鋼板は、鋼の組成として、質量％で、Ｃ:０．０２０％以下、Ｓｉ:０．６％以下、Ｍｎ:０．５％以下、Ｐ:０．０４％以下、Ｓ:０．０１０％以下、Ａｌ:０．０１５％以上、０．２０％以下、Ｃｒ:１７．０％以上２４．０％以下、Ｎｉ:０．６％未満、Ｎ:０．０２０％以下、Ｃａ:０．０００２％以上、０．００２０％以下、Ｏ:０．００５０％以下、を含有し、更に、Ｔｉ：０.０１％以上、０．４５％以下、Ｎｂ：０.０１％以上、０．５５％以下から選ばれる１種または２種を更に含有し、残部Ｆｅ及びその他不可避的不純物からなり、（Ｔｉ＋Ｎｂ×４８／９３）／（Ｃ＋Ｎ）≧８．０（式中のＴｉ、Ｎｂ、ＣおよびＮは、各元素の含有量（質量％）を示す。）を満たすことを特徴とする。本発明に係るフェライト系ステンレス鋼板は、耐食性に優れる。
【００１２】
また、本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、プラズマ溶接に用いられる。本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、高品質なプラズマ溶接が可能であるため、プラズマキーホール溶接に用いることができる。
【００１３】
以下、本発明のフェライト系ステンレス鋼板（以下、「本発明の鋼板」という）の成分限定理由について説明する。なお、本発明の鋼板中の各成分の「％」は、特に説明のない限り、「質量％」を示す。
【００１４】
［Ｃ：０．０２０％以下］
Ｃは、鋼板の加工性および靱性を低下させる元素であり、Ｃ含有量が０．０２０％を超えると、その悪影響が顕著となるので、Ｃ含有量は０．０２０％以下に限定する。特に、加工性および靱性の向上の観点から、Ｃ含有量は０．０１７％以下とすることが好ましい。また、Ｃ含有量は０．０１２％以下とすることがより好ましい。
【００１５】
［Ｓｉ：０．６％以下］
Ｓｉは、脱酸剤として必要な元素である。その効果は０．０１％以上含有させることで得られる。よって、Ｓｉ含有量は０．０１％以上とすることが好ましい。しかし、０．６％を超えてＳｉを含有させると焼鈍時に酸化して鋼板の表面にＳｉＯ２皮膜を形成して酸洗性を低下させる。よって、Ｓｉ含有量は０．６％以下とする。更に、酸洗性の向上の観点から、Ｓｉ含有量は０．３０％以下とすることが好ましい。
【００１６】
［Ｍｎ：０．５％以下］
Ｍｎは、脱酸剤として必要な元素である。その効果は０．０１％以上含有させることで得られる。よって、Ｍｎ含有量は０．０１％以上とすることが好ましい。しかし、０．５％を超えてＭｎを含有させると鋼板の加工性を低下させる。よって、Ｍｎ含有量は０．５％以下とする。更に、加工性の向上の観点から、Ｍｎ含有量は０．３０％以下とすることが好ましい。
【００１７】
［Ｐ：０．０４％以下］
Ｐは、鋼板の加工性および靭性を低下させる元素であり、出来る限り少ない方が好ましく、Ｐ含有量は０．０４％以下とする。
【００１８】
［Ｓ：０．０１０％以下］
Ｓは、靭性を低下させる元素であり、出来る限り少ない方が好ましく、Ｓ含有量は０．０１０％以下とする。靭性の向上の観点から、Ｓ含有量を０．００７％以下にすることが好ましい。
【００１９】
［Ａｌ：０．０１５％以上、０．２０％以下］
Ａｌは、本発明の特徴であるプラズマ溶接性の向上のために必要である。Ａｌ含有量は、０．０１５％未満であると、鋼中でＡｌ2Ｏ3やＣａＯとして固定されないＯの量が多くなって溶け落ちの発生を抑えることができなくなるため、０．０１５％以上とする。また、溶け落ち発生の抑制の観点から、Ａｌ含有量は０．０２０％以上とすることが好ましい。しかしながら、Ａｌを過剰に含有するとＡｌ２Ｏ３介在物が過度に生成しヘゲ疵等の発生により鋼板の表面品質が低下するため、Ａｌ含有量は０．２０％以下に限定する。表面品質の向上の観点からは、Ａｌ含有量は０．１５％以下とすることが好ましい。
【００２０】
［Ｃｒ：１７．０％以上、２４．０％以下］
Ｃｒは耐食性の向上に有効な元素成分であり、十分な耐食性を得るためには１７．０％以上の含有量が必要である。また、耐食性の向上の観点から、Ｃｒ含有量は２０．５％以上とすることが好ましい。一方、Ｃｒは鋼板の靱性を低下させ、特にＣｒ含有量が２４．０％を超えると靱性の低下が著しくなるため、Ｃｒ含有量は２４．０％以下に限定する。靱性の向上の観点から、Ｃｒ含有量は２２．０％以下とすることが好ましい。
【００２１】
［Ｎｉ：０．６％未満］
Ｎｉは、耐食性および靭性を向上させる効果を持つが、原料コストが高いため、Ｎｉ含有量は０．６％未満とする。耐食性および靭性の観点からは、Ｎｉ含有量は０．１０％以上とすることが好ましい。一方、Ｎｉ含有量が０．４０％を超えると耐食性の向上効果は飽和するため、経済性の観点から、Ｎｉ含有量は０．４０％以下とすることが好ましい。
【００２２】
［Ｎ：０．０２０％以下］
Ｎは、Ｃと同様に鋼板の加工性および靱性を低下させる元素であり、Ｎ含有量が０．０２０％を超えるとその悪影響が顕著となるので、０．０２０％以下に限定する。特に、加工性および靱性の向上の観点から、Ｎ含有量は０．０１５％以下とすることが好ましく、０．０１２％以下とすることがより好ましい。
【００２３】
［Ｃａ：０．０００２％以上、０．００２０％以下］
Ｃａは、本発明の特徴であるプラズマ溶接性の向上のために必要であり、Ｃａ含有量は、０．０００２％未満であると、鋼中でＡｌ2Ｏ3やＣａＯとして固定されないＯの量が多くなって溶け落ちの発生を抑えることができなくなるため、０．０００２％以上とし、０．０００５％以上とすることが好ましい。しかしながら、Ｃａ含有量が０．００２０％を超えると、その効果が飽和するばかりでなく、Ｃａが介在物となり、ヘゲ疵を発生させることで鋼板の表面品質を低下させる。そのため、Ｃａ含有量は０．００２０％以下とする。また、表面品質の向上の観点から、Ｃａ含有量は０．００１５％以下とすることが好ましい。
【００２４】
［Ｔｉ：０．０１％以上、０．４５％以下、Ｎｂ：０.０１％以上、０．５５％以下から選ばれる１種または２種］
本発明の鋼板は、ＴｉおよびＮｂの少なくとも一方は必須成分として含有する。ＴｉおよびＮｂは炭窒化物を形成し、Ｃｒが炭素および、窒素と結びついて耐食性を低下させる鋭敏化現象を抑制する効果があるため、
（Ｔｉ＋Ｎｂ×４８／９３）／（Ｃ＋Ｎ）≧８．０  ・・・（１）
を満たすようにする（式（１）中のＴｉ、Ｎｂ、ＣおよびＮは、各元素の含有量（質量％）を示す。）。しかし、ＴｉおよびＮｂを過度に含有しても、鋭敏化の抑制効果が飽和するだけでなく、靭性の低下を招くため、Ｔｉ含有量は０．４５％以下および、Ｎｂ含有量は０．５５％以下とする。特に、靭性の向上の観点からはＴｉ含有量は０．３５％以下および、Ｎｂ含有量は０．４５％以下とすることが好ましい。また、鋭敏化の抑制の観点からは、上記（１）式を満たすとともに、Ｔｉを含有する場合、Ｔｉ含有量は０．０１％以上とし、好ましくは０．２０％以上とする。Ｎｂを含有する場合には、Ｎｂ含有量は０.０１％以上とし、好ましくは０．１０％以上とする。さらに、鋭敏化の抑制の観点から、上記（１）式の左辺は１２．０以上であることが好ましい。
【００２５】
［Ｏ：０．００５０％以下］
鋼中のＯ量低減は、本発明の溶け落ちを軽減するという効果を得るために必須であり、Ｏの含有量を０．００５０％以下とすることで、その溶け落ちを軽減するという効果が得られる。Ｏ含有量は０．００４０％以下にするとその効果は大きくなり、さらに０．００３０％以下にするとよりその効果はより大きくなる。
【００２６】
本発明の鋼板の上記成分以外の残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。
【００２７】
また、本発明においては、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｖ、ＺｒおよびＢは必須成分ではないが、以下の範囲で含有することができる。
【００２８】
［Ｍｏ：０．０１％以上、２．０％以下］
Ｍｏは耐食性の向上に有効な元素であり、必要に応じて含有させる。Ｍｏ含有量が０．０１％以上であることで、その効果は得られる。耐食性の向上の観点から、Ｍｏ含有量は０．４０％以上にすることが好ましい。しかし、Ｍｏ含有量が２．０％を超えると、耐食性向上の効果が飽和するばかりでなく、靱性を低下させるため、Ｍｏ含有量は２．０％以下とする。靭性の向上の観点からは、Ｍｏ含有量は１．５％以下とすることが好ましい。
【００２９】
［Ｃｕ：０．０１％以上、１．０％以下］
Ｃｕは、耐食性向上に特に有効な元素成分であり、必要に応じて含有させる。Ｃｕ含有量が０．０１％以上であることで、その効果が得られる。しかし、Ｃｕ含有量が１．０％を超えると、その効果が飽和するばかりでなく、靱性を低下させる場合があるため、Ｃｕ含有量は１．０％以下とする。靭性の向上の観点からは、Ｃｕ含有量は０．６０％以下とすることが好ましい。十分な耐食性改善効果を得るためには、Ｃｕ含有量は０．２０％以上とすることが好ましい。
【００３０】
［Ｃｏ：０．０１％以上、０．２％以下］
Ｃｏは靭性を向上させる元素であり、必要に応じて含有させる。この効果は０．０１％以上の含有によって得られる。一方、Ｃｏ含有量が０．２％を超えると製造性を低下させる場合がある。そのため、本発明の鋼板にＣｏを含有させる場合、Ｃｏ含有量は０．０１〜０．２％の範囲とする。
【００３１】
［Ｖ：０．０１〜０．１０％］
Ｖは微量含有させることにより加工性を高くする元素であり、必要に応じて含有させる。Ｖ含有量が０．０１％以上であることで、その効果は得られる。しかし、Ｖ含有量が０．１０％を超えると加工性の向上効果は飽和するため、Ｖ含有量は、０．１０％以下とする。
【００３２】
［Ｚｒ：０．０１〜０．１０％］
Ｚｒは微量含有させることにより加工性を高くする元素であり、必要に応じて含有させる。Ｚｒ含有量が０．０１％以上であることで、その効果は得られる。しかし、Ｚｒ含有量が０．１０％を超えると加工性の向上効果は飽和するため、Ｚｒ含有量は、０．１０％以下とする。
【００３３】
［Ｂ：０．０００２％以上、０．００５０％以下］
Ｂは低温二次加工脆化を防止するのに有効な元素であり、必要に応じて含有させる。この効果を得るためには０．０００２％以上のＢの含有が必要である。しかし、Ｂ含有量が０．００５０％を超えると熱間加工性が低下する場合がある。そのため、Ｂを含有する場合は０．０００２％以上、０．００５０％以下とする。また、Ｂ含有量は、低温二次加工脆化の防止の観点から、０．０００５％以上とすることが好ましい。また、Ｂ含有量は、熱間加工性の向上の観点から、０．００３５％以下とすることが好ましく、さらに、０．００２０％以下であることがより好ましい。
【００３４】
［製造方法］
本発明の鋼板を製造する方法は、溶鋼の段階で上述のように溶鋼の組成を成分調整する以外は、特に限定されず、フェライト系ステンレス鋼板の製造に一般的に採用されている方法をそのまま適用することができる。
上記製造方法における、好ましい製造条件について以下説明する。
【００３５】
鋼を溶製する製鋼工程は、転炉あるいは電気炉等で溶解した鋼をＶＯＤ法等により二次精錬し、上記必須成分および必要に応じて添加される成分を含有する鋼とするのが好ましい。溶製した溶鋼は、公知の方法で鋼素材（スラブ）とすることができるが、生産性および品質面からは、連続鋳造法によるのが好ましい。鋼素材は、その後、１０００〜１２５０℃に加熱され、熱間圧延により所望の板厚の熱延板とされる。こうして得られた熱延板は、その後８５０〜１１００℃の温度で連続焼鈍を施した後、酸洗等により脱スケールし、熱延焼鈍板としてもよい。また、焼鈍後の冷却速度は特に制限はしないが、なるべく短時間で冷却することが望ましい。なお、必要に応じて、酸洗前にショットブラストによりスケールを除去してもよい。
【００３６】
さらに、上記熱延焼鈍板又は熱延板を、冷間圧延等の工程を経て冷延製品としてもよい。この場合の冷間圧延は、１回でもよいが、生産性や要求品質上の観点から中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延としてもよい。１回または２回以上の冷間圧延工程の総圧下率は６０％以上が好ましく、より好ましくは７０％以上である。冷間圧延した鋼板は、その後、好ましくは８５０〜１１５０℃、さらに好ましくは９００〜１１００℃の温度で連続焼鈍（仕上焼鈍）し、酸洗し、冷延製品とするのが好ましい。ここでも、焼鈍後の冷却速度は特に制限はしないが、なるべく大きくすることが望ましい。さらに用途によっては、仕上げ焼鈍後、スキンパス圧延等を施して、鋼板の形状や表面粗度、材質調整を行ってもよい。
【００３７】
プラズマ溶接条件としては、突合せ溶接の場合は、溶接電流：５０〜４００Ａ、電圧：１０〜４０Ｖ、溶接速度：５０〜６００ｍｍ／分、拘束ノズル直径：１．０〜５．０ｍｍ、パイロットガス（Ａｒ）流量：０．１〜５．０ｌ／分、シールドガス流量：４〜４０ｌ／分とすることが好ましい。
【実施例１】
【００３８】
以下、本発明の実施例について説明する。
実施例として、以下の方法で供試材となる冷延板を得た。
以下の表１に示す化学組成を有する５０ｋｇ鋼塊を真空溶解炉で溶製し、１２００℃に加熱後リバース圧延機による熱間圧延により厚さ６ｍｍの熱延板とし、９５０〜１０００℃で焼鈍した後、酸洗で脱スケールし熱延焼鈍板（熱延酸洗板）とした。次にその熱延焼鈍板を、冷間圧延により板厚３．０ｍｍとし、８８０〜９７０℃での仕上げ焼鈍を行った後、６０℃の混酸（硝酸１０質量％＋ふっ酸３質量％）に浸漬して脱スケールし、冷延板を得た。【００３９】
溶接性を調べるために、供試材について以下の条件で３０ｃｍ長さの突合せプラズマ溶接を３回行い、溶け落ちの有無を目視で調査した。
溶接条件（溶接条件Ａ）は以下に示す通りである。
フローニアス社製プラズマ溶接機
溶接電流：２５０Ａ
溶接速度：２６０ｍｍ／分
板とチップ間の距離：３ｍｍ
拘束ノズル径：３．２ｍｍ
パイロットガス：Ａｒ、０．２ｌ／分
シールドガス：Ａｒ、２５ｌ／分
ワイヤ：不使用
また、上記の溶接条件Ａと比べ、溶接電流を２７０Ａとした以外は、同一の条件である溶接条件Ｂによる溶接も行った。【００４０】
【表１】
0005874864.tif 000002
【００４１】
＜評価結果について＞
◎：溶接電流が２７０Ａ、２５０Ａの双方で溶け落ち欠陥が発生しなかった。
○：溶接電流が２７０Ａの場合では、溶け落ち欠陥が発生することもあったが、２５０Ａの場合では、溶け落ち欠陥が発生しなかった。
×：溶接電流が２７０Ａ、２５０Ａの双方で溶け落ち欠陥が発生した。【００４２】
表１で明らかなように、同一条件で溶接しても、本発明例は溶け落ちなく、一方比較例は溶け落ちが発生していることが分かった。本発明例においては、特に、Ｎｏ．１〜５、７〜１６、１８、１９および２３においては、鋼板中のＯ成分が０．００４０％以下のため、溶接条件ＡおよびＢのいずれの場合でも溶け落ちなく、プラズマ溶接性に優れていることが分かった。
【要約】
溶け落ちが軽減され、プラズマ溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を提供する。
質量％で、Ｃ：０．０２０％以下、Ｓｉ：０．６％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０１５％以上、０．２０％以下、Ｃｒ：１７．０％以上、２４．０％以下、Ｎｉ：０．６％未満、Ｎ：０．０２０％以下、Ｃａ：０．０００２％以上、０．００２０％以下、Ｏ：０．００５０％以下、を含有し、Ｔｉ：０．０１％以上、０．４５％以下、Ｎｂ：０.０１％以上、０．５５％以下から選ばれる１種または２種を更に含有し、残部Ｆｅ及びその他不可避的不純物からなり、（Ｔｉ＋Ｎｂ×４８／９３）／（Ｃ＋Ｎ）≧８．０（式中のＴｉ、Ｎｂ、ＣおよびＮは、各元素の含有量（質量％）を示す。）を満たすようにする。