(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼製の摺動部材の製造方法において、
Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂのいずれかの元素を元々含んでいた炭素鋼材からなる摺動部材を用意し、
拡散浸透処理を含まない熱処理を前記摺動部材に施すことにより、前記摺動部材の表面に硬化層を形成するとともに、前記硬化層の表層部に、当該硬化層の表面硬度と同じかまたはこれよりも硬度が高くかつ前記Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂのいずれかの元素の酸化物、炭化物または窒化物（Ｔｉの窒化物を除く）からなる多数の硬質粒子をそれぞれ結晶状態で点在させるようにした、
ことを特徴とする摺動部材の製造方法。
【請求項２】
請求項１において、
前記炭素鋼材がＣｒの元素を元々含んでおり、前記熱処理後には、前記摺動部材の表面に形成される硬化層の表層部に、前記Ｃｒの酸化物からなる多数の硬質粒子が結晶状態で点在している、
ことを特徴とする摺動部材の製造方法。
【請求項３】
請求項１において、
前記硬化層がマルテンパー処理により形成され、前記硬質粒子が数ミクロン〜十数ミクロンの結晶粒度を有し、マルテンサイトの組織中に結晶状態で点在している、
ことを特徴とする摺動部材の製造方法。
【請求項４】
請求項１において、
前記硬化層の厚みが２０〜３０μｍである、
ことを特徴とする摺動部材の製造方法。
【請求項５】
請求項１において、
前記硬質粒子の硬度がＨｖ５５０〜２５００であって、当該摺動部材の前記硬化層の表面硬度がＨｖ５００〜６００である、
ことを特徴とする摺動部材の製造方法。
【請求項６】
連結ピンを挿入するためのピン孔を有する鋼製のチェーン用リンクの製造方法において、
Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂのいずれかの元素を元々含んでいた炭素鋼材からなるチェーン用リンクを用意し、
拡散浸透処理を含まない熱処理を前記チェーン用リンクに施すことにより、前記チェーン用リンクのピン孔の内周面に硬化層を形成するとともに、前記硬化層の表層部に、当該硬化層の表面硬度と同じかまたはこれよりも硬度が高くかつ前記Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂのいずれかの元素の酸化物、炭化物または窒化物（Ｔｉの窒化物を除く）からなる多数の硬質粒子をそれぞれ結晶状態で点在させるようにした、
ことを特徴とするチェーン用リンクの製造方法。
【請求項７】
請求項６記載のチェーン用リンクを備えたチェーンの製造方法において、
前記連結ピンに、Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｗのいずれか一つまたは二つ以上の元素の炭化物または窒化物（Ｔｉの窒化物を除く）からなる硬化層を形成するとともに、当該硬化層の表面硬度を、前記硬質粒子の硬度と同じかまたはこれよりも高くした、
ことを特徴とするチェーンの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、凝着系モードの潤滑条件下でも耐摩耗性を向上できる摺動部材、とくにチェーン用リンクに関する。
【背景技術】
【０００２】
サイレントチェーン、ローラチェーンおよびリーフチェーンのような動力伝達用チェーンや、エンジンのカムシャフト駆動チェーン、オイルポンプ駆動チェーン、バランサチェーンなどにおいては、多数のリンクが連結ピンを介して無端状に連結されており、チェーンの運転時にはリンクが連結ピンの回りを回転摺動することによって連結ピンおよび（または）リンクのピン孔が摩耗する。そこで、従来より、連結ピンやリンクのピン孔の耐摩耗性を向上させるための種々の方法が提案されている。
【０００３】
連結ピンの耐摩耗性の向上を図ったものは、これまで多数に上り、たとえば、特開昭５６−４１３７０号公報、特開平１０−１６９７２３号公報、特開２００２−１９５３５６号公報、特開２００６−３３６０５６号公報、特開２０１１−１２２１９０号公報等に記載されている。
【０００４】
上記特開昭５６−４１３７０号公報に記載のものでは、ピン素材にクロマイジング処理を施すことによりピン素材の表面にクロム層を形成するとともに、クロム層中に炭素、クロムおよび金属元素が結合した金属炭化物を多数点在させており、特開平１０−１６９７２３号公報に記載のものでは、ピン素材の表面にクロム、チタニウム、バナジウム、ニオビウムのうちの少なくとも一つの元素の炭化物層を形成しており、特開２００２−１９５３５６号公報に記載のものでは、ピン素材にクロムおよびバナジウム浸透処理を施すことによりピン素材の表面にバナジウム炭化物およびクロム炭化物を含む炭化物層を形成しており、特開２００６−３３６０５６号公報に記載のものでは、ピン素材にクロムおよびバナジウム浸透拡散処理を施すことによりピン素材の表面に二重バナジウム炭化物層（ＶｘＣ＋ＶｙＣ）を形成しており、特開２０１１−１２２１９０号公報に記載のものでは、ピン素材に浸透処理を施すことによりピン素材の表面に複合炭化物からなる中間層を介して炭化物層を形成している。
【０００５】
また、リンクのピン孔の耐摩耗性の向上を図ったものは、たとえば特開２００８−２２３８５９号公報に記載されている。
【０００６】
上記特開２００８−２２３８５９号公報に記載のものでは、リンクのピン孔内周面に、炭素鋼の露出面である低硬度面と、拡散浸透処理による炭化物層からなる高硬度面とを形成している。
【０００７】
さらに、連結ピンおよびリンクのピン孔の耐摩耗性の向上を図ったものは、たとえば、特開２０００−２４９１９６号公報、特開２００３−２６９５５０号公報、特開２００５−２９１３４９号公報、特開２００６−１３２６３７号公報に記載されている。
【０００８】
上記特開２０００−２４９１９６号公報に記載のものでは、ピン素材に拡散浸透処理を施すことによりピン素材の表面に金属炭化物層を形成するとともに、リンク表面に拡散浸透処理を施すことによりリンク表面に窒化層または金属炭化物層を形成しており、特開２００３−２６９５５０号公報に記載のものでは、ピン素材に浸透処理を施すことによりピン素材の表面にバナジウム炭化物およびクロム炭化物を含む炭化物層を形成するとともに、リンクのピン孔に仕上加工を施しており、特開２００５−２９１３４９号公報に記載のものでは、ピン素材に対して拡散浸透処理を施すことによりピン素材の表面に硬質炭化物層を形成しかつ当該硬質炭化物層の表面にＤＬＣ層を形成するとともに、当該ＤＬＣ層をリンクのピン孔の内周面に転写しており、特開２００６−１３２６３７号公報に記載のものでは、ピン素材の表面にＶＣ層を形成するとともに、リンク表面にクロマイジング処理を施している。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、上記各公報に記載のものでは、十分なオイルが供給されている潤滑条件下では一定の効果が期待できるものの、オイルの希釈化や供給オイルの減少、オイルの粘性の低下、オイルの劣化等による油膜切れ、またはオイル中のスーツ（煤）の存在による侵食（soot attack）といったいわゆる凝着系モードの潤滑条件下においては、必ずしも良好な耐摩耗性が得られていなかった。
【００１０】
本発明は、このような従来の実情に鑑みてなされたもので、本発明が解決しようとする課題は、凝着系モードの潤滑条件下でも耐摩耗性を向上できる摺動部材の製造方法およびチェーン用リンクの製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記課題を解決するため、本願発明に係る発明者らは、チェーン部品、とくにチェーン用リンクのピン孔の耐摩耗性に関して、組成の異なる種々の材料を用いて様々な凝着系モードの潤滑条件下で試験を行い鋭意研究を進めてきた結果、本願発明を想到するに至ったのである。
【００１２】
本発明に係る鋼製の摺動部材の製造方法は、Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂのいずれかの元素を元々含んでいた炭素鋼材からなる摺動部材を用意し、拡散浸透処理を含まない熱処理を前記摺動部材に施すことにより、前記摺動部材の表面に硬化層を形成するとともに、硬化層の表層部に、当該硬化層の表面硬度と同じかまたはこれよりも硬度が高くかつ前記Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂのいずれかの元素の酸化物、炭化物または窒化物（Ｔｉの窒化物を除く）からなる多数の硬質粒子をそれぞれ結晶状態で点在させるようにしたことを特徴としている（請求項１参照）。
【００１３】
本発明に係る摺動部材の製造方法によれば、摺動部材の表面に形成された硬化層の表層部に多数の硬質粒子を点在させるようにしたので、とくに、オイルの希釈化や供給オイルの減少、オイルの粘性の低下、オイルの劣化等による油膜切れ、またはオイル中のスーツ（煤）の存在による侵食（soot attack）といったいわゆる凝着系モードの潤滑条件下において、摺動部材が被摺動部材に対して摺動したときに、硬化層の表層部に露出した多数の硬質粒子がいわゆる「アンカー効果」を発揮してその場所に留まろうとすることによって、硬質粒子の周囲の硬化層表層部が被摺動部材の摺動によって塑性流動を起こすのを効果的に防止でき、その結果、摺動部材の表面の凝着摩耗を低減でき、耐摩耗性を向上できる。
【００１４】
炭素鋼材がＣｒの元素を元々含んでおり、熱処理後には、摺動部材の表面に形成される硬化層の表層部に、Ｃｒの酸化物からなる多数の硬質粒子が結晶状態で点在している（請求項２参照）。
【００１５】
硬化層がマルテンパー処理により形成され、硬質粒子が数ミクロン〜十数ミクロンの結晶粒度を有し、マルテンサイトの組織中に結晶状態で点在している（請求項３参照）。
【００１６】
前記硬化層の厚みが２０〜３０μｍである（請求項４参照）。  
【００１７】
硬質粒子の硬度がＨｖ５５０〜２５００であって、摺動部材の硬化層の表面硬度がＨｖ５００〜６００である（請求項５参照）。
【００１８】
また、本発明に係るチェーン用リンクの製造方法は、連結ピンを挿入するためのピン孔を有する鋼製のチェーン用リンクの製造方法において、Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂのいずれかの元素を元々含んでいた炭素鋼材からなるチェーン用リンクを用意し、拡散浸透処理を含まない熱処理をチェーン用リンクに施すことにより、チェーン用リンクのピン孔の内周面に硬化層を形成するとともに、硬化層の表層部に、当該硬化層の表面硬度と同じかまたはこれよりも硬度が高くかつ前記Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂのいずれかの元素の酸化物、炭化物または窒化物（Ｔｉの窒化物を除く）からなる多数の硬質粒子をそれぞれ結晶状態で点在させるようにしたことを特徴としている（請求項６参照）。
【００１９】
本発明に係るチェーン用リンクの製造方法によれば、ピン孔内周面に形成された硬化層の表層部に多数の硬質粒子を点在させるようにしたので、とくに、オイルの希釈化や供給オイルの減少、オイルの粘性の低下、オイルの劣化等による油膜切れ、またはオイル中のスーツの存在による侵食といったいわゆる凝着系モードの潤滑条件下において、リンクが連結ピンに対して摺動したときに、リンクのピン孔内周面の硬化層の表層部に露出した多数の硬質粒子がいわゆる「アンカー効果」を発揮してその場所に留まろうとすることによって、硬質粒子の周囲の硬化層表層部が連結ピンの外周面の摺動によって塑性流動を起こすのを効果的に防止でき、その結果、リンクのピン孔内周面の凝着摩耗を低減でき、耐摩耗性を向上できる。
【００２０】
上記チェーン用リンクを備えたチェーンの製造方法において、連結ピンに、Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｗのいずれか一つまたは二つ以上の元素の炭化物または窒化物（Ｔｉの窒化物を除く）からなる硬化層を形成し、当該硬化層の表面硬度を、硬質粒子の硬度と同じかまたはこれよりも高くした（請求項７参照）。
【発明の効果】
【００２１】
以上のように、本発明によれば、摺動部材の表面（またはリンクのピン孔の内周面）に形成された硬化層の表層部に多数の硬質粒子を点在させるようにしたので、とくに、オイルの希釈化や供給オイルの減少、オイルの粘性の低下、オイルの劣化等による油膜切れ、またはオイル中のスーツ（煤）の存在による侵食（soot attack）といったいわゆる凝着系モードの潤滑条件下において、摺動部材（またはリンク）が被摺動部材（または連結ピン）に対して摺動したときに、硬化層の表層部に露出した多数の硬質粒子がいわゆる「アンカー効果」を発揮してその場所に留まろうとすることによって、硬質粒子の周囲の硬化層表層部が被摺動部材（または連結ピン）の摺動によって塑性流動を起こすのを効果的に防止でき、その結果、摺動部材の表面（またはリンクのピン孔の内周面）の凝着摩耗を低減でき、耐摩耗性を向上できる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明の一実施例によるリンクプレートを採用するサイレントチェーンの平面概略部分図である。
【図２】サイレントチェーン（図１）の正面概略部分図である。
【図３】リンクプレート（図１）の正面拡大図である。
【図４】リンクプレート（図１）のプレス打抜き加工工程を説明するための図である。
【図５】リンクプレート（図１）のピン孔断面の電子顕微鏡写真である。
【図６】従来のリンクプレートのピン孔断面の電子顕微鏡写真である。
【図７】サイレントチェーン摩耗試験装置の概略構成を試験条件とともに示す図である。
【図８】摩耗試験装置（図７）による摩耗試験結果を示すグラフであって、各種試験モード下で本発明のリンクプレート（Ｌ）およびピン（Ｐ）の摩耗量を従来のリンクプレート（Ｌ）およびピン（Ｐ）の摩耗量と対比して示している。
【図９】図８の各種試験モード下において本発明のサイレントチェーンの伸びを従来のサイレントチェーンの伸びと対比して示している。
【図１０】サイレントチェーンの運転時において、本発明によるリンクプレートおよび連結ピンの摺動接触状態を説明するための模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明の実施例を添付図面に基づいて説明する。
図１ないし図５は、本発明の一実施例を説明するための図である。ここでは、摺動部材として、サイレントチェーンのリンクプレートを例にとって説明する。
【００２４】
図１および図２に示すように、サイレントチェーン１は、各々一対の歯部２１およびピン孔２２を有する多数のリンクプレート２を厚み方向（図１上下方向、図２紙面垂直方向）および長手方向（図１、図２左右方向）に積層するとともに、各ピン孔２２内に挿入した連結ピン３で各リンクプレート２を枢支可能にかつ無端状に連結することにより構成されている。リンクプレート２の最外側には、図示しないチェーンガイドやテンショナアームに対して当該サイレントチェーンのガイド機能を有するガイドリンク４が配置されており、ガイドリンク４のピン孔４１内には、連結ピン３の端部が固定されている。
【００２５】
リンクプレート２の各歯部２１は、図３に示すように、それぞれ内側フランク面２１ａおよび外側フランク面２１ｂから構成されており、各内側フランク面２１ａはクロッチ部２１ｃで連結されている。また、リンクプレート２の各歯部２１の逆側には、背面２３が設けられている。なお、ここでは、リンクプレート２のピン孔２２として、円形状の穴の例を示すとともに、連結ピン３として、横断面円形状（つまり円柱形状）のピンの例を示している。また、ガイドリンクとして、その背面側にクロッチ部４２が形成されたいわゆる低剛性ガイドを例にとっている。
【００２６】
リンクプレート２を構成する炭素鋼材としては、たとえば表１に示すような化学組成を有するクロムモリブデン鋼の一種が用いられる。同表において、下段の各数字は、上段の各化学成分の割合を％で示している。同表に示すように、この炭素鋼材は、炭素（Ｃ）、ケイ素（Ｓi）、マンガン（Ｍｎ）、リン（Ｐ）、硫黄（Ｓ）、銅（Ｃｕ）、ニッケル（Ｎｉ）、クロム（Ｃｒ）およびモリブデン（Ｍｏ）を含んでおり、従来の一般的なクロムモリブデン鋼に比べて、炭素含有量が多くなっている。
【表１】
0006010508.tif 000002
【００２７】
表２は、表１の炭素鋼材の各化学成分の割合を最小値と最大値の範囲で示したものである。表２の下段中、上側の数字が最小値を、下側の数字が最大値を示している。本実施例で使用される炭素鋼材の各化学成分の割合としては、少なくとも、表２に示された範囲にあるものが適しているといえる。
【表２】
0006010508.tif 000003
【００２８】
ここで、参考までに、従来のリンクプレートを構成する炭素鋼材である機械構造用炭素鋼の化学組成を表３に示す。表１と同様に、表３において、下段の各数字は、上段の各化学成分の割合を％で示している。同表に示すように、この炭素鋼材は、炭素（Ｃ）、ケイ素（Ｓi）、マンガン（Ｍｎ）、リン（Ｐ）、硫黄（Ｓ）の他に、少量のクロム（Ｃｒ）を含んでいる。
【表３】
0006010508.tif 000004
【００２９】
また、表４は、表３の炭素鋼材の各化学成分の割合を最小値と最大値の範囲で示したものであって、同表の下段中、上側の数字が最小値を、下側の数字が最大値を示している。
【表４】
0006010508.tif 000005
【００３０】
リンクプレート２の外形およびピン孔は、表１または表２に示すような化学組成を有する炭素鋼製の帯鋼をプレス打抜き加工することにより形成される。図４は、このようなプレス打抜き加工の一例を示す工程図である。
【００３１】
図４に示すように、帯鋼のブランク材Ｂを矢印方向に搬送して、同図左方に設けられた加工位置（図示せず）に移動させつつ、順次（ａ）〜（ｃ）のプレス打抜き加工を行う。なお、同図中、斜線部分は、抜きかす（スクラップ）となる部分を示している。
【００３２】
まず、図４中の第１の工程（ａ）において、斜線部分Ｓ１を打ち抜く（ピアシングする）ことにより、リンクプレートのピン孔２２となる一対の穴を開ける。次に、第２の工程（ｂ）において、斜線部分Ｓ２を打ち抜くことにより、リンクプレートの背部を構成する背面２３を形成する。次に、第３の工程（ｃ）において、斜線部分Ｓ３を打ち抜くことにより、リンクプレートの各歯部２１となる略Ｗ字状の面を形成する。そして、図示していないが、最後の工程において、リンクプレートの左右の肩部を打ち抜くことで、リンクプレートがブランク材Ｂから取り出されることになる。
【００３３】
なお、ここでの詳細な説明は省略するが、必要に応じて、リンクプレートのプレス打抜き加工工程において、シェービング工具やバニシ工具を用いることにより、リンクプレートのピン孔２２や歯部２１、背面２３に対して、面粗度を向上させるためのシェービング加工やバニシ仕上加工が施される。
【００３４】
プレス打抜き加工されてブランク材Ｂから取り出されたリンクプレートは、次工程において熱処理される。
【００３５】
ここで、一般に、「熱処理」という用語は、金属をある温度まで加熱した後、冷却して所望の金属組織に改質する操作を意味しており、焼入れ、焼もどし、焼なまし（焼鈍）、焼ならし（焼準）、マルテンパー（マルテンパリング）等の処理を含んでいるが、本明細書中で使用する「熱処理」には、クロマイジングやバナダイジング等のように、金属の外部からＣｒやＶ等の元素を金属の内部に拡散浸透させるような処理は含まないものとする。
【００３６】
本実施例においは、リンクプレートはマルテンパー処理されている。このマルテンパー処理の条件は以下のとおりである。
１）加熱温度：  ８９０℃
２）加熱時間：  ３８min.
３）ＣＰ値：    ０．５５
４）ソルトテンパー温度：  ２８０℃
５）ソルトテンパー時間：  ７０min.
【００３７】
従来のリンクプレートに対してもマルテンパー処理が行われているが、その条件は、本実施例の場合と異なり、以下のとおりである。
１）加熱温度：  ８５０℃
２）加熱時間：  ３８min.
３）ＣＰ値：    ０．５０
４）ソルトテンパー温度：  ２８０℃
５）ソルトテンパー時間：  ７０min.
【００３８】
両者を比較すると分かるように、本実施例においては、従来のマルテンパー処理と比較して、加熱温度が高くかつ雰囲気ＣＰ（カーボンポテンシャル）値が高くなっている。
マルテンパー処理後、リンクプレートは、混転機に入れられてバレル研磨される。
【００３９】
次に、バレル研磨後のリンクプレートをピン孔を通る断面で切断して、その切断面を電子顕微鏡で撮影した写真（反射電子像）を図５に示す。同図において、上部の黒い帯状の部分は、切断したリンクプレートを保持するための樹脂部材であり、樹脂部材との境界面において左右方向に延びる面がピン孔の内周面である。
【００４０】
図５には、リンクプレートの硬化層およびその下層の芯部（母材）の断面が示されており、同図には明確に表されていないが、硬化層の厚みは約２０μｍである。硬化層の厚みとしては２０〜３０μｍあればよい。硬化層の表層部（つまりピン孔内周面近傍領域）において円または楕円で囲んだ個所には、その周囲に比べて黒っぽい領域が多数点在している。これらは、硬化層の表面硬度よりも硬度の高い硬質粒子の結晶であって、本実施例では、クロム（Ｃｒ）の酸化物（ＣｒｘＯｙ）であると考えられる。これらのクロム酸化物は、マルテンパー処理時にＣＰ０．５５の炉雰囲気内の酸素成分がリンクプレート内に元々存在していたクロムと結合して生じた析出物と推測される。各硬質粒子の結晶粒度は、数ミクロン〜十数ミクロンである。
【００４１】
その一方、従来のリンクプレートのピン孔を通る断面の電子顕微鏡写真（反射電子像）を図６に示す。同図には明確に表されていないが、従来のリンクプレートにおいても、硬化層の厚みは約２０μｍである。従来のリンクプレートの硬化層の表層部（つまりピン孔内周面近傍領域）には、図５に示したような、その周囲領域に比べて黒っぽくかつ硬度が高くしかも表層部に多数点在するような硬質粒子の結晶領域は見られない。なお、図６中、硬化層の表層部にいくつかまばらに見られる黒っぽい領域は、マルテンパー処理される前から（つまり鋼生成時に）すでにリンクプレート材に存在していた介在物であると推測される。
【００４２】
また、本実施例によるリンクプレートにおいて、硬質粒子の硬度は、リンクプレートの硬化層の表面硬度と同じであってもよい。具体的には、硬質粒子の硬度およびリンクプレート硬化層の表面硬度は以下のとおりである。
ａ）硬質粒子の硬度：  Ｈｖ５５０〜２５００
ｂ）リンクプレート硬化層の表面硬度：  Ｈｖ５００〜６００
【００４３】
一方、連結ピン３には、クロム（Ｃｒ）、バナジウム（Ｖ）、チタン（Ｔｉ）、ニオビウム（Ｎｂ）またはタングステン（Ｗ）のいずれか一つまたは二つ以上の元素の炭化物または窒化物からなる硬化層が形成されている。好ましくは、連結ピン３の硬化層の表面硬度は、硬質粒子の硬度と同じかまたはこれよりも高くなっている。具体的には、硬化層がたとえばクロム炭化物層の場合、硬化層の硬度はＨｖ６００〜１７００であり、硬化層がたとえばバナジウム炭化物層の場合は、硬化層の硬度はＨｖ２４００〜２５００である。
【００４４】
次に、上述したリンクプレートおよび連結ピンからなるサイレントチェーンを用いた摩耗試験方法について説明する。
なお、ここでは、連結ピンとして、硬化層にバナジウム炭化物層が形成されたいわゆるＶＣピンを採用した例を示す。
【００４５】
摩耗試験は、図７にその概略構成を試験条件とともに示す摩耗試験装置によって行われた。同図に示すように、この摩耗試験装置は、離隔配置された駆動軸Ｄ１および従動軸Ｄ２にいずれも歯数２３枚のスプロケットＳ１、Ｓ２を取り付けて構成されており、これらのスプロケットＳ１、Ｓ２に試験用のサイレントチェーンＣが巻き掛けられている。
【００４６】
摩耗試験装置の駆動軸Ｄ１および従動軸Ｄ２の回転数はいずれも３０００ｒｐｍであって、チェーン張力は２０００Ｎである。潤滑油の油温は１２０℃で、油量は毎分０．５リッターである。潤滑油は、模擬スーツ入りオイル０．４％を含む低粘度オイルを使用した。より詳細には、模擬スーツ入りオイル０．４％を含む１０Ｗ−３０の潤滑油、および模擬スーツ入りオイル０．４％を含む０Ｗ−２０の潤滑油をそれぞれ用いた二種類の試験条件の他に、実機ファイアリング条件下でも摩耗試験を行った。摩耗試験は、チェーンサイクルとして４５０万サイクル（つまりチェーン総回転数として４５０万サイクル）行った。
【００４７】
上記摩耗試験装置による摩耗試験後の試験結果を図８および図９に示す。
各図には、上述したように、１０Ｗ−３０の潤滑油＋模擬スーツ、０Ｗ−２０の潤滑油＋模擬スーツ、および実機ファイアリング試験という三種類の試験モードに分けて摩耗試験結果が示されている。図８は、リンクプレート（Ｌ）のピン孔およびピン（Ｐ）のそれぞれの摩耗量を本発明品および従来品で対比しつつ示しており、図９は、サイレントチェーンの伸びを本発明品および従来品で対比しつつ示している。
【００４８】
図８中、本発明品のリンクプレート（Ｌ）とは、上述した硬質粒子を含むリンクプレートであり、従来品のリンクプレート（Ｌ）とは、硬質粒子を含まない従来のリンクプレートである。また、図８中、本発明品および従来品における連結ピン（Ｐ）とは、いずれもＶＣピンである。一方、図９中、本発明品のサイレントチェーンとは、上述した硬質粒子を含むリンクプレートおよびＶＣピンからなるサイレントチェーンであり、従来品のサイレントチェーンとは、硬質粒子を含まない従来のリンクプレートおよびＶＣピンからなるサイレントチェーンである。
【００４９】
図８から明らかなように、１０Ｗ−３０の潤滑油＋模擬スーツ、０Ｗ−２０の潤滑油＋模擬スーツ、および実機ファイアリング試験のいずれの試験モードにおいても、本発明品のリンクプレート（Ｌ）の方が従来品のリンクプレート（Ｌ）よりもピン孔の摩耗量が少なかった。より詳細には、１０Ｗ−３０の潤滑油＋模擬スーツの試験モード下では、本発明品の方が従来品よりもピン孔摩耗量が約４８％減少し、０Ｗ−２０の潤滑油＋模擬スーツの試験モード下では、本発明品の方が従来品よりもピン孔摩耗量が約６０％減少し、実機ファイアリング試験の試験モード下では、本発明品の方が従来品よりもピン孔摩耗量が約３６％減少した。なお、ピン（Ｐ）の摩耗量に関しては、いずれの試験モード下でも両者にほとんど差はなかった。
【００５０】
また、図９から分かるように、チェーン伸びに関しては、いずれの試験モードにおいても、本発明品のサイレントチェーンの方が従来品のサイレントチェーンよりも伸びが少なかった。このことは、図８の結果からも容易に類推できる。より詳細には、１０Ｗ−３０の潤滑油＋模擬スーツの試験モード下では、本発明品の方が従来品よりもチェーン伸びが約４１％減少し、０Ｗ−２０の潤滑油＋模擬スーツの試験モード下では、本発明品の方が従来品よりもチェーン伸びが約４８％減少し、実機ファイアリング試験の試験モード下では、本発明品の方が従来品よりもチェーン伸びが約２２％減少した。
【００５１】
次に、図１０は、サイレントチェーンの運転時において、本発明によるリンクプレートおよび連結ピンの摺動接触状態を拡大して模式的に示したものである。同図に示すように、リンクプレートのピン孔２２の内周面近傍領域（つまり硬化層の表層部）には、多数の硬質粒子ｈｐが点在している。各硬質粒子ｈｐは、ピン孔内周面の周方向（図１０左右方向）およびピン孔内周面の円筒面に沿う方向（同図紙面垂直方向）のみならず、ピン孔２２の法線方向つまりピン孔内周面から母材に進入する方向（同図下方向）に互いに不規則な間隔で点在している。リンクプレートのピン孔２２には、連結ピン３が挿入されている。ここでは、図示の便宜上、リンクプレート２のピン孔２２の内周面および連結ピン３の外周面３０を曲線ではなく直線で描いている。連結ピン３の外周面３０とピン孔２２の内周面との間には、クリアランスＣが形成されている。連結ピン３の外周面３０には、外方に突出する多数の凸部３０ａが形成されているが、これらの凸部３０ａは外周面３０の面粗さを誇張して描いたものである。また、連結ピン３およびピン孔２２間のクリアランスＣには、スーツｓが存在している状態が示されている。
【００５２】
上述した摩耗試験において、本発明品の方が従来品よりもリンクプレートのピン孔摩耗量が著しく減少した理由について、図１０を用いて説明する。
サイレントチェーンの運転時には、サイレントチェーンがスプロケットの周りを回転する際にリンクプレート２が関節運動を繰り返すことにより、リンクプレート２が連結ピン３の周りを回転摺動する（図１０中の白抜き矢印参照）。
【００５３】
このとき、連結ピン３およびピン孔２２間のクリアランスＣに十分な量のオイルが供給されている場合には、リンクプレート２が連結ピン３の周りを回転摺動したときにリンクプレート２のピン孔２２の内周面が凝着摩耗を起こすのを防止できる。その一方、供給オイルの減少やオイルの希釈化、オイルの粘性の低下、オイルの劣化等によって、クリアランスＣに油膜切れが発生した場合、または連結ピン３およびピン孔２２に対してオイル中のスーツｓによる侵食（soot attack）が生じた場合には、リンクプレート２のピン孔２２の内周面が連結ピン３の外周面３０に直接またはスーツｓを介して接触して塑性流動を起こすことで、ピン孔内周面が凝着摩耗を起こす恐れがある。
【００５４】
ところが、本実施例においては、上述したように、リンクプレート２のピン孔内周面の硬化層の表層部に多数の硬質粒子ｈｐを点在させるようにしたので、油膜切れやスーツｓによる侵食を含むいわゆる凝着系モードの潤滑条件下において、ピン孔２２が連結ピン３の外周面に対して摺動したとき、ピン孔内周面に露出した多数の硬質粒子ｈｐがいわゆる「アンカー効果」を発揮してその場所に留まろうとすることによって、硬質粒子ｈｐの周囲の硬化層表層部が連結ピン３の摺動によって塑性流動を起こすのを効果的に防止でき（図１０中のピン孔内周面上の矢印参照）、その結果、ピン孔２２の内周面の凝着摩耗を低減でき、耐摩耗性を向上できる。
【００５５】
なお、硬質粒子ｈｐは、ピン孔内周面の表層部のみならずピン孔断面の深さ方向にも存在しているので、ピン孔内周面の表層部が摩耗して表層部の硬質粒子ｈｐが剥離した場合には、ピン孔断面の深さ方向に存在していた硬質粒子ｈｐがピン孔内周面の表層部に露出してきて、新たに「アンカー効果」を発揮する。このようにして、ピン孔内周面の表層部の塑性流動を防止でき、その結果、ピン孔内周面の凝着摩耗を低減でき、耐摩耗性を向上できる。
【００５６】
前記実施例では、リンクプレートのピン孔として円形状の穴を用いるとともに、連結ピンとして横断面円形状のピンを用いた例を示したが、本発明は、その他の任意の形状のピン孔および連結ピンにも適用可能である。
【００５７】
前記実施例では、鋼製材料としてクロムモリブデン鋼の一種を採用するとともに、硬質粒子としてクロム酸化物を採用した例を示したが、本発明の適用はこれに限定されず、クロム炭化物やクロム窒化物であってもよい。また、鋼製材料としては、バナジウム、チタンまたはニオビウムを含む鋼（例えばバナジウム鋼、チタン合金またはニオブ鋼）を採用するようにしてもよく、硬質粒子としては、各鋼の内部に元々含まれていたバナジウム（Ｖ）、チタン（Ｔｉ）またはニオビウム（Ｎｂ）の酸化物、炭化物または窒化物であってもよい。
【００５８】
前記実施例では、本発明によるリンクプレートがサイレントチェーンに適用された例を示したが、本発明は、ローラチェーン用のリンクプレートおよびリーフチェーン用のリンクプレートにも同様に適用でき、さらに、チェーン用リンクプレートのみならず、互いに摺動する摺動部材にも適用可能である。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
本発明は、サイレントチェーン、ローラチェーンおよびリーフチェーンのような動力伝達用チェーンや、エンジンのカムシャフト駆動チェーン、オイルポンプ駆動チェーン、バランサチェーンなどにおいて、とくに、連結ピンにより無端状に連結されるリンクに適している。
【符号の説明】
【００６０】
１：  サイレントチェーン
２：  リンクプレート（摺動部材）
２２：  ピン孔
３：  連結ピン
ｈｐ：  硬質粒子
【先行技術文献】
【特許文献】
【００６１】
【特許文献１】特開昭５６−４１３７０号公報（特許請求の範囲参照）
【特許文献２】特開平１０−１６９７２３号公報（請求項１参照）
【特許文献３】特開２００２−１９５３５６号公報（請求項１参照）
【特許文献４】特開２００６−３３６０５６号公報（請求項１参照）
【特許文献５】特開２０１１−１２２１９０号公報（請求項１参照）
【特許文献６】特開２００８−２２３８５９号公報（請求項１参照）
【特許文献７】特開２０００−２４９１９６号公報（請求項１、３参照）
【特許文献８】特開２００３−２６９５５０号公報（請求項１参照）
【特許文献９】特開２００５−２９１３４９号公報（請求項１参照）
【特許文献１０】特開２００６−１３２６３７号公報（請求項１参照）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図７】
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【図９】
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【図１０】
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【図５】
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【図６】
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【図８】
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