(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
鉄基粉末、合金用粉末、切削性改善用粉末および潤滑剤を混合してなる粉末冶金用混合粉であって、
上記切削性改善用粉末が、エンスタタイト粉末、タルク粉末、カオリン粉末、マイカ粉末、酸化マグネシウム（MgO）粉末、｛シリカ（SiO2）＋酸化マグネシウム（MgO）｝混合粉末、珪酸アルカリ粉末、アルカリ金属の硫酸塩粉末およびアルカリ土類金属の硫酸塩粉末のうちから選んだ少なくとも１種と、CaO、Al2O3 およびSiO2 を含有する酸化物粉末とを含み、該切削性改善用粉末の配合量が、上記鉄基粉末、上記合金用粉末および該切削性改善用粉末の合計量中、質量％で、0.01〜1.0％の範囲である粉末冶金用混合粉。
【請求項２】
前記切削性改善用粉末の配合量中、エンスタタイト粉末、タルク粉末、カオリン粉末、マイカ粉末、酸化マグネシウム（MgO）粉末、｛シリカ（SiO2）＋酸化マグネシウム（MgO）｝混合粉末、珪酸アルカリ粉末、アルカリ金属の硫酸塩粉末およびアルカリ土類金属の硫酸塩粉末のうちから選んだ少なくとも１種の配合量が10〜80質量％の範囲である請求項１に記載の粉末冶金用混合粉。
【請求項３】
前記アルカリ金属の硫酸塩粉末の、アルカリ金属がLi、NaおよびＫのうちから選んだ少なくとも１種であって、前記アルカリ土類金属の硫酸塩粉末の、アルカリ土類金属がMg、Ca、SrおよびBaのうちから選んだ少なくとも１種である請求項１または２に記載の粉末冶金用混合粉。
【請求項４】
前記酸化物粉末が、アノールサイト相および／またはゲーレナイト相を有するCaO−Al2O3−SiO2系複合酸化物の粉末である請求項１乃至３のいずれか１項に記載の粉末冶金用混合粉。
【請求項５】
前記酸化物粉末の平均粒径が、50μm以下である請求項１乃至４のいずれか１項に記載の粉末冶金用混合粉。
【請求項６】
鉄基粉末、合金用粉末、切削性改善用粉末および潤滑剤を配合したのち、混合した粉末冶金用混合粉の製造方法であって、
上記切削性改善用粉末が、エンスタタイト粉末、タルク粉末、カオリン粉末、マイカ粉末、酸化マグネシウム（MgO）粉末、｛シリカ（SiO2）＋酸化マグネシウム（MgO）｝混合粉末、珪酸アルカリ粉末、アルカリ金属の硫酸塩粉末およびアルカリ土類金属の硫酸塩粉末のうちから選んだ少なくとも１種と、CaO、Al2O3 およびSiO2 を含有する酸化物粉末とを含有し、
上記切削性改善用粉末の配合量を、上記鉄基粉末、上記合金用粉末および該切削性改善用粉末の合計量中、質量％で、0.01〜1.0％とし、
さらに、上記混合を、
鉄基粉末と合金用粉末に対し、切削性改善用粉末の一部または全部と潤滑剤の一部とを添加して加熱し、該潤滑剤のうち少なくとも１種を溶融させつつ混合したのち、冷却して固化させる一次混合と、
上記切削性改善用粉末および潤滑剤の、残り粉末を添加して混合する二次混合と
により行う
粉末冶金用混合粉の製造方法。
【請求項７】
前記切削性改善用粉末中、エンスタタイト粉末、タルク粉末、カオリン粉末、マイカ粉末、酸化マグネシウム（MgO）粉末、｛シリカ（SiO2）＋酸化マグネシウム（MgO）｝混合粉末、珪酸アルカリ粉末、アルカリ金属の硫酸塩粉末およびアルカリ土類金属の硫酸塩粉末のうちから選んだ少なくとも１種の含有量を10〜80質量％の範囲とする請求項６に記載の粉末冶金用混合粉の製造方法。
【請求項８】
前記アルカリ金属の硫酸塩粉末の、アルカリ金属をLi、NaおよびＫのうちから選んだ少なくとも１種とし、前記アルカリ土類金属の硫酸塩粉末の、アルカリ土類金属をMg、Ca、SrおよびBaのうちから選んだ少なくとも１種とする請求項６または７に記載の粉末冶金用混合粉の製造方法。
【請求項９】
前記CaO、Al2O3 およびSiO2 を含有する酸化物粉末が、アノールサイト相および／またはゲーレナイト相を有するCaO−Al2O3−SiO2系複合酸化物の粉末である請求項６乃至８のいずれか１項に記載の粉末冶金用混合粉の製造方法。
【請求項１０】
前記CaO、Al2O3 およびSiO2 を含有する酸化物粉末の平均粒径が、50μm以下である請求項６乃至９のいずれか１項に記載の粉末冶金用混合粉の製造方法。
【請求項１１】
請求項１乃至５のいずれか１項に記載の粉末冶金用混合粉を用いた鉄基粉末製焼結体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鉄基粉末、合金用粉末、切削性改善用粉末および潤滑剤を混合した粉末冶金用混合粉とその製造方法、ならびに、この混合粉を成形、焼結して得られる、自動車焼結部品用などに好適な鉄基粉末製焼結体に関するものであって、特に、鉄基粉末製焼結体の切削性の改善を図ろうとするものである。
【背景技術】
【０００２】
粉末冶金技術の進歩によって、高寸法精度で複雑な形状の部品を、ニアネット形状に製造することができるようになった。そのため、粉末冶金技術を利用した製品が各種分野で利用されている。また、粉末冶金技術は、粉末を、所望形状の金型に充填、成形した後、焼結を行うことから、形状の自由度が高いことが特徴となっている。そのため、形状が複雑な歯車等の機械部品に適用する事例が多い。
【０００３】
また、鉄系粉末冶金の分野では、鉄基粉末（金属粉末）に、銅粉、黒鉛粉などの合金用粉末と、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸リチウム等の潤滑剤とを混合した鉄基混合粉を、所定形状の金型に充填したのち加圧成形して成形体とし、ついで、焼結処理を施して焼結部品を得ている。このようにして得られた焼結部品は、一般的に寸法精度が良いとされるが、近年では、極めて厳しい寸法精度が要求される場合があり、焼結した後に、さらに切削加工を施す必要が増えてきている。そして、この切削加工においては、旋盤による旋削や、ドリルによる穴あけなどの精密加工が、種々の切削速度で行われている。
【０００４】
ここで、上記した焼結部品は、一般に空孔の含有比率が高く、溶解法による金属材料に比べると、切削抵抗が高くなる傾向にある。そのため、従来、焼結体の切削性を向上させる目的で、鉄基混合粉に、Pb、Se、Te等を、粉末で添加したり、鉄粉や鉄基粉末に合金化して添加したりすることが行なわれてきた。
しかしながら、Pbは、融点が330℃と低いため、焼結過程で溶融するものの、鉄中には固溶しないので、基地中に均一分散させることが難しいという問題があった。また、SeやTeは、焼結体を脆化させるため、焼結体の機械的特性の劣化が著しいという問題があった。
【０００５】
さらに、上述した空孔は、熱伝導性が悪いために、焼結体を加工すると加工時の摩擦熱が蓄積されて、工具の表面温度が上がりやすくなる。そのため、切削工具が損耗し易くなって短寿命となり、切削加工費が増大して、焼結部品の製造コストの上昇を招くという問題もあった。
【０００６】
これらの問題に対し、例えば、特許文献１には、鉄粉に、10μm以下の微細な硫化マンガン粉末を重量％で0.05〜５％混合した焼結物体製造用鉄粉混合物が記載されている。
特許文献１に記載された技術によれば、大きな寸法変化および強度劣化を伴うことなく、焼結材の被削性（切削性）を改善できるとされている。
【０００７】
特許文献２には、鉄基粉末に珪酸アルカリ粉末を添加する鉄基焼結体の製造方法が記載されている。
特許文献２に記載された技術によれば、珪酸アルカリ粉末を0.1〜1.0重量％添加することにより、大きな寸法変化および強度劣化を伴うことなく、切削性を改善できるとされている。
【０００８】
特許文献３には、鉄粉を主体とし、アノールサイト相および／またはゲーレナイト相を有する平均粒径50μm以下のCaO−Al2O3−SiO2系複合酸化物の粉末（セラミックス粉末）を0.02〜0.3重量％含有する粉末冶金用鉄系混合粉末が記載されている。
特許文献３に記載された技術によれば、切削時に加工面に露出したセラミックス粉末が工具表面に付着して工具保護膜（ベラーク層）を形成し、工具の材質劣化を防止して切削性を改善することができるとされている。
【０００９】
特許文献４には、鉄基粉末と、合金用粉末と、切削性改善用粉末として硫化マンガン粉とリン酸カルシウム粉および／またはヒドロキシアパタイト粉に加えて、潤滑剤を混合してなる鉄基混合粉が記載されている。ここで、硫化マンガンは切り屑の微細化に有効に作用する一方、リン酸カルシウム粉およびヒドロキシアパタイト粉は、切削時に工具の表面に付着してベラーク層を形成し、工具表面の変質を防止または抑制する効果があると記載されている。
すなわち、特許文献４に記載された技術によれば、焼結体の機械的特性の劣化を伴うこともなく、切削性を向上できるとされている。
【００１０】
また、特許文献５には、鉄または鉄基合金に、硫酸バリウムあるいは硫化バリウムを単独あるいは合計で0.3〜3.0重量％添加することにより、切削抵抗を低下することができるので、機械加工性を向上させることができると記載されている。
【００１１】
さらに、特許文献６には、800℃における粘性が105（poise）以下である複合酸化物を、混合粉末全質量に対し0.05〜1.5質量％の範囲で含有することによって、そこから得られる鉄粉焼結体中の複合酸化物が、切削中に溶融して鉄粉界面が滑らかになり、鉄粉焼結体の切り屑内のせん断変形力が低減して工具摩耗が抑制される、と記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開昭６１−１４７８０１号公報
【特許文献２】特開昭６０−１４５３５３号公報
【特許文献３】特開平９−２７９２０４号公報
【特許文献４】特開２００６−８９８２９号公報
【特許文献５】特公昭４６−３９５６４号公報
【特許文献６】特開２００９−３５７９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
しかしながら、特許文献１および４に記載された技術では、硫化マンガン（MnS）粉を含むため、焼結体外観の悪化の原因となるとともに、焼結体中に残留したＳあるいはMnSは、焼結部品の発錆を促進し、その耐食性を低下させるという問題がある。
さらに、MnSは、切削速度が100m/min以下という低速域での切削性改善には優れているものの、200m/min程度の高速切削では、切削性改善効果が小さいという課題がある。
【００１４】
また、特許文献２に記載された技術では、切り屑が微細化しないために、ドリル切削の場合は、切り屑の排出性が悪く、ドリルの切削性にはいまだ問題を残している。
【００１５】
さらに、特許文献３に記載された技術では、粉体特性、焼結体特性の低下を防止するために、セラミックス粉末中の不純物を少なくし、かつその粒度を調整した粉末とする必要があって、材料コストが高騰するという問題がある。また、特許文献３に記載された技術では、高速での切削性改善には優れるものの、低速での切削では切削性改善効果が小さいという課題がある。
【００１６】
加えて、特許文献３および４に記載されたベラーク層形成による切削性改善は、旋削加工では切削動力低減に有効であるものの、切り屑が微細化しないために、ドリル切削の場合は、やはり、切り屑の排出性が悪く、ドリルの切削性にはいまだ問題を残している。
【００１７】
さらに、特許文献５に記載された技術では、MnSを用いた技術と同様に、200m/min程度の高速切削における切削性改善効果が小さい、という課題がある。
【００１８】
また、特許文献６に記載された技術では、融点の低い酸化物または化合物のみを含む場合を考えると、焼結体の切削時の発熱が大きく、焼結体の融点との差が顕著な高温状態なった場合、溶融物の粘度が下がりすぎて、工具と焼結体との潤滑効果が無くなってしまうという課題がある。
【００１９】
本発明は、上記した従来技術の問題や課題を有利に解決し、優れた切削性、詳しくは、優れた旋盤切削性（以下、旋削性ともいう）および優れたドリル切削性を兼備した焼結体を得ることが可能な、粉末冶金用混合粉およびその製造方法を提供することを目的とする。また、本発明では、その粉末冶金用混合粉を用いる、優れた旋削性およびドリル加工性を兼備する切削性に優れた鉄基粉末製焼結体を併せて提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
発明者らは、上記した目的を達成するために、焼結体の切削性に及ぼす各種要因、とくに添加材の影響について鋭意考究した。その結果、混合粉中に、鉄基粉末や、合金用粉末、潤滑剤と共に加える切削性改善用粉末（添加材）を、特定の酸化物および化合物とすることによって、多様な切削条件において優れた快削性を発揮することができるようになり、旋盤での切削性（旋削性）とドリルによる切削性（ドリル切削性）とが同時に向上し、焼結体の切削性が改善できることを知見した。
【００２１】
この改善機構について、現在までのところ明確になっているわけではないが、融液相と比較的硬質な酸化物または比較的軟質な硫酸塩の反応においては、混合物粒子の集合状態に応じた焼結反応によって、種々の融点や硬度を持った多種の酸化物と硫酸塩の固溶体が生成され、幅広い溶融温度範囲と硬度とを併せ持つことになるため、焼結体の切削条件に寄らず、快削性を示すことになるのではないかと考えている。
【００２２】
と言うのは、例えば、融点の低い酸化物または化合物のみを含む場合、焼結体の切削時の発熱が大きくなって融点との差が顕著な高温での切削状態になると、溶融物の粘度が下がりすぎて、工具と焼結体との潤滑効果が低下する傾向が認められる。
また、融点の高い酸化物または化合物のみを含む場合、焼結体の切削時の発熱が小さく融点との差が顕著な低温での切削状態になると、酸化物または化合物は溶融せずに、工具と焼結体との潤滑効果が生じないからである。
【００２３】
さらに、珪酸アルカリ粉末や、アルカリ金属の硫酸塩、アルカリ土類金属の硫酸塩は、CaOとAl2O3 とSiO2 を含有する酸化物と併用することで、優れたドリル切削性を発現することを合わせて知見した。
【００２４】
以上の知見から、発明者らは、焼結処理により低温で液相を生成する酸化物または化合物と他の酸化物または化合物を適宜組み合わせて併用することによって、異なる特性が要求される旋削性とドリル切削性という２つの切削性能が、同時に向上することを究明した。
【００２５】
本発明は、かかる知見に基づき、さらに検討を加えて完成されたものである。すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。
１．鉄基粉末、合金用粉末、切削性改善用粉末および潤滑剤を混合してなる粉末冶金用混合粉であって、
上記切削性改善用粉末が、エンスタタイト粉末、タルク粉末、カオリン粉末、マイカ粉末、酸化マグネシウム（MgO）粉末、｛シリカ（SiO2）＋酸化マグネシウム（MgO）｝混合粉末、珪酸アルカリ粉末、アルカリ金属の硫酸塩粉末およびアルカリ土類金属の硫酸塩粉末のうちから選んだ少なくとも１種と、CaO、Al2O3 およびSiO2 を含有する酸化物粉末とを含み、該切削性改善用粉末の配合量が、上記鉄基粉末、上記合金用粉末および該切削性改善用粉末の合計量中、質量％で、0.01〜1.0％の範囲である粉末冶金用混合粉。
【００２６】
２．前記切削性改善用粉末の配合量中、エンスタタイト粉末、タルク粉末、カオリン粉末、マイカ粉末、酸化マグネシウム（MgO）粉末、｛シリカ（SiO2）＋酸化マグネシウム（MgO）｝混合粉末、珪酸アルカリ粉末、アルカリ金属の硫酸塩粉末およびアルカリ土類金属の硫酸塩粉末のうちから選んだ少なくとも１種の配合量が10〜80質量％の範囲である前記１に記載の粉末冶金用混合粉。
【００２７】
３．前記アルカリ金属の硫酸塩粉末の、アルカリ金属がLi、NaおよびＫのうちから選んだ少なくとも１種であって、前記アルカリ土類金属の硫酸塩粉末の、アルカリ土類金属がMg、Ca、SrおよびBaのうちから選んだ少なくとも１種である前記１または２に記載の粉末冶金用混合粉。
【００２８】
４．前記酸化物粉末が、アノールサイト相および／またはゲーレナイト相を有するCaO−Al2O3−SiO2系複合酸化物の粉末である前記１乃至３に記載の粉末冶金用混合粉。
【００２９】
５．前記酸化物粉末の平均粒径が、50μm以下である前記１乃至４に記載の粉末冶金用混合粉。
【００３０】
６．鉄基粉末、合金用粉末、切削性改善用粉末および潤滑剤を配合したのち、混合した粉末冶金用混合粉の製造方法であって、
上記切削性改善用粉末が、エンスタタイト粉末、タルク粉末、カオリン粉末、マイカ粉末、酸化マグネシウム（MgO）粉末、｛シリカ（SiO2）＋酸化マグネシウム（MgO）｝混合粉末、珪酸アルカリ粉末、アルカリ金属の硫酸塩粉末およびアルカリ土類金属の硫酸塩粉末のうちから選んだ少なくとも１種と、CaO、Al2O3 およびSiO2 を含有する酸化物粉末とを含有し、
上記切削性改善用粉末の配合量を、上記鉄基粉末、上記合金用粉末および該切削性改善用粉末の合計量中、質量％で、0.01〜1.0％とし、
さらに、上記混合を、
鉄基粉末と合金用粉末に対し、切削性改善用粉末の一部または全部と潤滑剤の一部とを添加して加熱し、該潤滑剤のうち少なくとも１種を溶融させつつ混合したのち、冷却して固化させる一次混合と、
上記切削性改善用粉末および潤滑剤の、残り粉末を添加して混合する二次混合と
により行う
粉末冶金用混合粉の製造方法。
【００３１】
７．前記切削性改善用粉末中、エンスタタイト粉末、タルク粉末、カオリン粉末、マイカ粉末、酸化マグネシウム（MgO）粉末、｛シリカ（SiO2）＋酸化マグネシウム（MgO）｝混合粉末、珪酸アルカリ粉末、アルカリ金属の硫酸塩粉末およびアルカリ土類金属の硫酸塩粉末のうちから選んだ少なくとも１種の含有量を10〜80質量％の範囲とする前記６に記載の粉末冶金用混合粉の製造方法。
【００３２】
８．前記アルカリ金属の硫酸塩粉末の、アルカリ金属をLi、NaおよびＫのうちから選んだ少なくとも１種とし、前記アルカリ土類金属の硫酸塩粉末の、アルカリ土類金属をMg、Ca、SrおよびBaのうちから選んだ少なくとも１種とする前記６または７に記載の粉末冶金用混合粉の製造方法。
【００３３】
９．前記CaO、Al2O3 およびSiO2 を含有する酸化物粉末が、アノールサイト相および／またはゲーレナイト相を有するCaO−Al2O3−SiO2系複合酸化物の粉末である前記６乃至８に記載の粉末冶金用混合粉の製造方法。
【００３４】
１０．前記CaO、Al2O3 およびSiO2 を含有する酸化物粉末の平均粒径が、50μm以下である前記６乃至９に記載の粉末冶金用混合粉の製造方法。
【００３５】
１１．前記１乃至５のいずれかに記載の粉末冶金用混合粉を用いた鉄基粉末製焼結体。
【発明の効果】
【００３６】
本発明によれば、優れた旋削性と優れたドリル切削性とを兼備する、切削性に優れた焼結体を安価に製造できるので、金属焼結部品の製造コストを顕著に低減するという、産業上格段有利な効果を有する。特に、低速から高速までの広範囲の切削条件で切削が可能なため、ドリルのように中心部と周端部とでその切削速度が大きく変わる加工にその効果を顕著に発揮する。
また、本発明によれば、成形体の成形時には、圧粉密度の低下や抜出力の増大を招くことなく成形できるという効果もある。
【発明を実施するための形態】
【００３７】
以下、本発明を具体的に説明する。
まず、本発明の粉末冶金用混合粉について説明する。
本発明の粉末冶金用混合粉（または、単に、混合粉ともいう）は、鉄基粉末、合金用粉末、切削性改善用粉末および潤滑剤を混合してなる粉末である。
【００３８】
本発明に用いる鉄基粉末としては、アトマイズ鉄粉および還元鉄粉などの純鉄粉、合金元素を予め合金化した予合金鋼粉（完全合金化鋼粉）、あるいは鉄粉に合金元素が部分拡散し合金化された部分拡散合金化鋼粉、あるいは予合金化鋼粉（完全合金化鋼粉）にさらに合金元素を部分拡散させたハイブリッド鋼粉など、の公知の鉄基粉末がいずれも適用できる。また、鉄基粉末としては、上記した鉄基粉末に加えてさらに合金用粉末、および潤滑剤を予め混合した鉄基粉末混合粉を用いてもよい。
【００３９】
本発明に用いる合金用粉末としては、黒鉛粉末（天然黒鉛）や、Cu（銅粉末）粉、Mo粉、Ni粉などの非鉄金属粉末、また亜酸化銅粉末などが例示され、所望の焼結体特性に応じて選択して混合する。これらの合金用粉末を、鉄基粉末に混合させることによって焼結体の強度を上昇させることができるので、所望の焼結部品強度を確保することができる。なお、合金用粉末の配合量は、所望の焼結体強度に応じて、鉄基粉末、合金用粉末および切削性改善用粉末の合計量中、質量％で、0.1〜10％の範囲が好ましい。合金用粉末の配合量が、0.1質量％未満では、所望の焼結体強度が確保し難くなる一方で、10質量％を超えて添加すると、焼結体の寸法精度が低下するからである。
【００４０】
また、本発明では、CaO、Al2O3 およびSiO2 を共に含有する酸化物粉末を用いる。そして、この酸化物粉末を、エンスタタイト粉末、タルク粉末、カオリン粉末、マイカ粉末、酸化マグネシウム（MgO）粉末、｛シリカ（SiO2）＋酸化マグネシウム（MgO）｝混合粉末、珪酸アルカリ粉末、アルカリ金属の硫酸塩粉末またはアルカリ土類金属の硫酸塩粉末のうちから選んだ少なくとも１種と併せ、切削性改善用粉末として用いる。なお、本発明において、｛シリカ（SiO2）＋酸化マグネシウム（MgO）｝混合粉末は、一次混合で酸化マグネシウム（MgO）を混合し、二次混合でシリカ（SiO2）を混合するというように、別々に混合しても良く、予め、シリカ（SiO2）および酸化マグネシウム（MgO）が混合されたものを使用することもできる。
【００４１】
上記したSiO2やMgOを含む粉末は、焼結時に鉄基粉末表面の酸化鉄層とSiO2やMgOが反応して融液相を形成する。また、珪酸ナトリウムなどの珪酸アルカリ粉末や、硫酸ナトリウム、硫酸リチウムおよび硫酸カリウムなどの、アルカリ金属またはアルカリ土類金属の硫酸塩粉末も同様に融液相を形成する。
そして、そこに、CaO、Al2O3 およびSiO2 を含有する酸化物粉末が同時に存在すると、MgO-SiO2-CaO-Al2O3 組成物や、NaO-SiO2-CaO-Al2O3組成物、あるいは硫酸塩-CaO-Al2O3-SiO2組成物が生成する。
【００４２】
このような、SiO2およびMgOを含む粉末や、珪酸アルカリ粉末、アルカリ金属またはアルカリ土類金属の硫酸塩粉末と、CaO、Al2O3 およびSiO2 を含有する酸化物粉末との固溶体は、SiO2等の存在比率に応じて、種々の組成の固溶体になるが、これらは、組成に応じて種々の融点や硬度を有している。
【００４３】
そして、本発明に従う鉄基粉末製焼結体は、これら種々の融点を有する固溶体を備えることによって、切削時の発熱によって上昇した焼結体の温度に応じた融点を有する固溶体が焼結体温度に応じて存在するので、工具と焼結体との潤滑効果が、切削条件によらず安定して得られるのである。
【００４４】
また、アルカリ金属の硫酸塩やアルカリ土類金属の硫酸塩が加わると、硬質の組成物が、アルカリ金属やアルカリ土類金属の硫酸塩と化合物を作ることにより軟化するため、切り屑が微細化し、特にドリル切削の場合は、切り屑の排除性が向上して、ドリル切削性の大きな改善効果がある。
【００４５】
本発明では、CaO、Al2O3 およびSiO2 を含有する酸化物粉末を用いることに特徴があるが、この酸化物粉末はアノールサイト相および／またはゲーレナイト相を有する平均粒径：50μm以下のCaO−Al2O3−SiO2系複合酸化物の粉末を用いることが最も好ましい。なお、上記酸化物粉末の平均粒径は、マイクロトラック法（レーザー回折・散乱法）でのメジアン径である。
【００４６】
上記したCaO、Al2O3 およびSiO2 を含有する酸化物粉末は、広い組成範囲で固溶体を作り複合酸化物となるが、その結晶構造としてクリストバライト相や、トリジマイト相、ウォラストナイト相、ムライト相、コランダム相などがある。しかし、なかでも、アノールサイト相はCaO・Al2O3 ・２SiO2で、ゲーレナイト相は２CaO・Al2O3 ・SiO2で、それぞれ表される化合物であるが、いずれも融点が1300度以上と高温な複合酸化物であり、切削時の焼結体が高温となった時、すなわち切削速度が高い場合に、より潤滑効果を発揮するため、本発明には好適である。
一方、この酸化物粉末は、平均粒径を50μm超として用いると、成形体の成形時のスプリングバック量や焼結後の寸法変化率が大きくなるおそれがあるため、本発明には不向きである。
【００４７】
切削性改善用粉末として混合粉に添加する、エンスタタイト粉末、タルク粉末、カオリン粉末、マイカ粉末等の鉱物は、いずれも、少なくともSi、Mg、Ｏ（SiO2、MgO）を含有する金属化合物である。Si、Mg、Ｏを含有する化合物であるこれら粉末は、いずれも、混合粉を成形した圧粉体を焼結する際に、CaO、Al2O3 およびSiO2 を含有する酸化物粉末と反応して、種々の組成の固溶体を生成し、組成に応じて種々の融点や硬度を有する。
【００４８】
また、本発明で用いられる珪酸アルカリ粉末は、珪酸ナトリウムの粉末などであり、この粉末は、いずれも、混合粉を成形した圧粉体を焼結する際に、硫酸塩と反応して、種々の組成の固溶体が生じ、組成に応じ種々の融点や硬度を有する。
【００４９】
本発明において、切削性改善用粉末に含まれる、アルカリ金属の硫酸塩粉末およびアルカリ土類金属の硫酸塩粉末は、焼結処理により生成した融液相と反応するもの、または溶融して酸化物と反応するもののいずれかであればよいが、具体的には、硫酸リチウム、硫酸ナトリウム、硫酸カリウム、硫酸マグネシウム、硫酸カルシウム、硫酸ストロンチウムおよび硫酸バリウムなどが挙げられる。これら粉末は、いずれも、混合粉を成形した圧粉体を焼結する際に、SiO2および／またはMgOを含む粉末から生成する融液相と反応して、種々の組成の固溶体が生じ、それらは組成に応じ種々の融点や硬度を有するからである。
【００５０】
切削性改善用粉末の配合量に対し、エンスタタイト粉末、タルク粉末、カオリン粉末、マイカ粉末、酸化マグネシウム（MgO）粉末、｛シリカ（SiO2）＋酸化マグネシウム（MgO）｝混合粉末、珪酸アルカリ粉末、アルカリ金属の硫酸塩粉末またはアルカリ土類金属の硫酸塩粉末のうちから選んだ少なくとも１種の配合量は、切削性改善用粉末の合計量中、質量％で、10〜80％の範囲とすることが好ましい。配合量が10質量％未満では、上記した添加効果が期待できない一方で、80質量％を超える配合では高速での切削性改善効果が低下するからである。
【００５１】
また、本発明に従う切削性改善用粉末の配合量は、鉄基粉末、合金用粉末および切削性改善用粉末の合計量中、質量％で、0.01〜1.0％の範囲とする必要がある。配合量が、0.01質量％未満では、切削性改善効果が不十分となる一方で、1.0質量％を超えて配合すると、圧粉体密度が低下し、その成形体を焼結して得た焼結体の機械的強度が低下するからである。このため、混合粉における切削性改善用粉末の配合量は、鉄基粉末、合金用粉末および切削性改善用粉末の合計量中、質量％で、0.01〜1.0％の範囲に限定する。
【００５２】
本発明に従う混合粉には、上記した鉄基粉末、合金用粉末、切削性改善用粉末に加えて、適正量の潤滑剤を配合する。配合される潤滑剤としては、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸リチウム等の金属石鹸、あるいはオレイン酸などのカルボン酸、ステアリン酸アミド、ステアリン酸ビスアミド、エチレンビスステアロアミドなどの、アミドワックスが好ましい。潤滑剤の配合量は、本発明ではとくに限定されないが、いわゆる外添加量として、金属粉末、合金用粉末、切削性改善用粉末の合計量100質量％に対し、0.1〜1.0質量％−外割とすることが好ましい。潤滑剤の配合量が、0.1質量％−外割に満たないと、金型との摩擦が増加して抜き出し力が増大して金型寿命が低下する一方で、1.0質量％−外割を超えて多量となると、成形密度が低下して焼結体密度が低くなってしまうからである。
なお、本発明に用いられる上記した粉末や、本発明の粉末冶金用混合粉は、いずれも、工業的に許容される不可避的不純物の混入は問題ない。
【００５３】
つぎに、本発明に従う混合粉を得るのに好ましい製造方法について説明する。
鉄基粉末に対して、上記した種類や配合量の粉末からなる合金用粉末、および上記した種類や配合量の粉末からなる切削性改善用粉末、さらには潤滑剤を、それぞれ所定量添加（配合）し、通常公知の混合機を用いて、一回に、あるいは二回以上に分けて混合し、混合粉（鉄基混合粉）とする。上記した切削性改善用粉末は、必ずしも全量を一度に混合する必要はなく、一部のみを配合して混合（一次混合）を行ったのち、残部（二次混合材）を配合して混合（二次混合）することもできる。なお、潤滑剤は、二回に分けて添加（配合）する。
なお、鉄基粉末の一部または全部に対し、合金用粉末および／または切削性改善用粉末の一部または全部を結合材によって表面に固着させる偏析防止処理を施した鉄基粉末を用いても良い。ここで、偏析防止処理としては、特許第3004800号に記載された偏析防止処理を用いることができる。
【００５４】
本発明では、混合粉を、混合粉に配合した種々の潤滑剤の融点のうち、最低の融点以上に加熱することで、配合された潤滑剤のうち少なくとも１種類の潤滑剤が溶融するので、その溶融を維持しつつ一次混合したのち、冷却して固化させ、ついで、切削性改善用粉末の残り粉末が有る場合は、その残り粉末と潤滑剤の残り粉末とからなる二次混合材を添加して二次混合をする。
【００５５】
また、混合手段としては、とくに制限はなく、従来公知の混合機のいずれもが使用できる。なお、加熱が容易な、高速底部撹拌式混合機、傾斜回転パン型混合機、回転クワ型混合機および円錐遊星スクリュー形混合機などは特に有利に適用することができる。
【００５６】
つぎに、上記した製造方法で得られる粉末冶金用混合粉を用いた焼結体の好ましい製造方法について説明する。
まず、本発明に従う粉末冶金用混合粉を、金型に充填して圧縮成形し、成形体とする。成形方法は、プレス成形等の公知の成形方法がいずれも好適に使用できる。ここで、本発明に従う粉末冶金用混合粉は、その成形圧力を294MPa以上と高圧にすることができ、さらに常温でも成形することができるという利点を有する。なお、安定した成形性を確保するためには、混合粉や金型を適正な温度に加熱したり、金型に潤滑剤を塗布したりすることが好ましい。
【００５７】
また、圧縮成形を、加熱雰囲気中で行う場合には、混合粉や金型の温度を150℃未満とすることが好ましい。というのは、本発明の粉末冶金用混合粉は、圧縮性に富むため、150℃未満の温度でも優れた成形性を示すうえ、150℃以上になると酸化による劣化が懸念されるためである。
【００５８】
上記成形加工により得られた成形体は、次に焼結処理を施されて、本発明に従う鉄基粉末製焼結体となる。焼結処理の温度は、金属粉末の融点の約70％の温度で行うことが望ましい。
鉄基粉末の場合、焼結処理の温度は、1000℃以上であって、好ましくは1300℃以下とする。焼結処理の温度が1000℃未満では、所望の密度の焼結体とすることが難しくなるからである。一方、焼結処理の温度が1300℃を超えて高温になると、焼結中に異常粒成長が起こって、焼結体強度が低下しやすくなるので好ましくない。
【００５９】
上記焼結処理の雰囲気は、窒素あるいはアルゴンなどの不活性ガス雰囲気、あるいは、これに水素を混合した不活性ガス−水素ガス混合雰囲気、あるいは、アンモニア分解ガス、RXガス、天然ガスなどの還元雰囲気とすることが好ましい。
焼結処理後、さらに、必要に応じて、ガス浸炭熱処理や浸炭窒化処理等の熱処理を施し、所望の特性を具備された製品（焼結部品等）とする。なお、切削加工等の加工を適宜施し、所定寸法の製品とすることは言うまでもない。
【実施例】
【００６０】
以下、実施例により、本発明をさらに詳細に説明するが、本発明は、以下の例に何ら限定されるものではない。
鉄基粉末として、表１に示す鉄基粉末（いずれも平均粒径：約80μm）を使用した。なお、以下記載の平均粒径は、レーザ回折法を利用して求めたものである。
ここに、使用した鉄基粉末は、表１に示したとおり、アトマイズ純鉄粉（Ａ）、還元純鉄粉（Ｂ）、鉄粉表面に合金元素としてCuを部分拡散させ合金化した部分拡散合金化鋼粉（Ｃ）、鉄粉表面に合金元素としてNi、Cu、Moを部分拡散させ合金化した部分拡散合金化鋼粉（Ｄ）、合金元素としてNi、Moを予合金化した予合金化鋼粉（完全合金化鋼粉）（Ｅ）、合金元素としてMoを予合金化した予合金化鋼粉（完全合金化鋼粉）（Ｆ）、および、合金元素として、Moを予合金化した完全合金化鋼粉にさらにMoを部分拡散合金化した鋼粉（ハイブリッド型合金鋼粉）（Ｇ）である。
【００６１】
【表１】
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【００６２】
上記した鉄基粉末に、表２に示す種類、配合量の合金用粉末と、表２に示した種類、配合量の切削性改善用粉末と、さらに、表２に示した種類、配合量の潤滑剤とを、配合し、高速底部撹拌式混合機を利用して、一次混合を行った。なお、一次混合では、混合しながら140℃に加熱した後、60℃以下に冷却した。また、合金用粉末として配合した天然黒鉛粉は平均粒径：５μmの粉末とし、銅粉は平均粒径：20μmの粉末とした。
【００６３】
【表２】
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【００６４】
一次混合したのち、さらに表２に示した種類、配合量の切削性改善用粉末、潤滑剤からなる二次混合材を配合し、混合機の回転数を1000rpmとし、１分間撹拌する二次混合を行なった。二次混合後、混合機から混合粉を排出した。なお、切削性改善用粉末は、一次混合と二次混合時の二回に分けて配合した。
切削性改善用粉末の配合量は、鉄基粉末、合金用粉末、切削性改善用粉末の合計量中の質量％で表示し、潤滑剤の配合量は、外添加とし、鉄基粉末、合金用粉末、切削性改善用粉末の合計量100質量％に対する質量％−外割で表示した。
以上の工程を経て、鉄基粉末、合金用粉末、切削性改善用粉末が、偏析を生じることなく、均一に混合された混合粉が得られた。
なお、比較例として、表２に示した種類、配合量で、鉄基粉末、合金用粉末、潤滑剤をそれぞれ配合し、Ｖ型容器回転式混合機を用いて、常温で混合し、混合粉を得た。
【００６５】
引続き、得られた混合粉を、金型（旋盤切削試験用およびドリル切削試験用の２種）に充填し、加圧力：590MPaで圧縮成形し、成形体を得た。その得られた成形体に、RXガス雰囲気中で、1130℃×20minの焼結処理を施して、焼結体を得た。
得られた焼結体について、旋盤切削試験、ドリル切削試験を実施した。試験方法は次のとおりとした。
【００６６】
（１）旋盤切削試験
得られた焼結体（リング状：外径60mm×内径20mm×長さ20mm）を３個重ねて、その側面を、旋盤を利用して切削した。切削条件は、サーメット製旋盤用切削工具を用いて、切削速度：100m/min、200m／minおよび250m/min、送り量：0.1mm／回、切込み深さ：0.5mm、切削距離：1000mとし、試験後、切削工具の逃げ面の摩耗幅を測定した。ここで工具寿命を概ね0.25ｍｍの磨耗量と規定し、切削距離1000m未満でこの工具寿命に達した場合は、1000ｍ未達と記載した。従って、切削工具の逃げ面の摩耗幅が小さいほど、焼結体の切削性が優れていると評価される。
【００６７】
（２）ドリル切削試験
得られた焼結体（円盤状：外径60mm×厚さ10mm）に、高速度鋼製ドリル（直径：2.6mm）で、回転数：5,000rpm、送り速度：750mm／minの条件で貫通穴を穿孔し、その際、切削動力計を用い、ドリル切削時の切削抵抗としてスラスト成分を測定した。スラスト成分が小さいほど、焼結体の切削性が優れていると評価される。
得られた試験結果を、表３にそれぞれ示す。
【００６８】
【表３】
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【００６９】
表３に示したとおり、本発明に従う発明例はいずれも、切削工具逃げ面の摩耗幅が小さい結果を示しているので、旋盤切削性に優れていることが分かる。加えて、ドリル穿孔時のスラスト成分が低い値を示しているので、ドリル切削性にも優れた焼結体となっていることが分かる。一方、本発明の範囲を外れる比較例は、特に、ドリル切削性に劣った結果となっていた。