(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
装用者固有の処方又は眼鏡レンズ性能を確認するための度数測定位置にて少なくともＣ度数と乱視軸方向が設定されている眼鏡レンズの分析方法であって、
装用者固有の処方に基づいて作製された前記眼鏡レンズに対して一方のレンズ面から入射した複数の光線が他方のレンズ面から出射された際の同各光線毎の屈折による変位をマッピングして各マッピングポイントにおける屈折力データを取得し、視線が通過する主注視線と交差方向にある直線上の前記屈折力データにおけるＣ度数データ及び乱視軸データに対して下記Ｐ１の式に適用し、前記直線上の位置と下記Ｐ１の式に適用して得られた値との関係によって得られた関数を微分し、その微分値に基づいて視線が通過する主注視線の位置を分析することを特徴とする眼鏡レンズの分析方法。
【数１】
0006010828.tif 000022
【請求項２】
装用者固有の処方又は眼鏡レンズ性能を確認するための度数測定位置にて少なくともＣ度数と乱視軸方向が設定されている眼鏡レンズの分析方法であって、
装用者固有の処方に基づいて作製された前記眼鏡レンズに対して一方のレンズ面から入射した複数の光線が他方のレンズ面から出射された際の同各光線毎の屈折による変位をマッピングして各マッピングポイントにおける屈折力データを取得し、レンズの近用アイポイント位置又は近用度数測定位置を横切る装用時において水平方向にある直線上の前記屈折力データにおけるＣ度数データ及び乱視軸データに対して下記Ｐ２の式に適用し、前記直線上の位置と下記Ｐ２の式に適用して得られた値との関係によって得られた関数を微分し、その微分値に基づいてインセット位置を分析することを特徴とする眼鏡レンズの分析方法。
【数２】
0006010828.tif 000023
【請求項３】
前記微分値による分析は二階微分によって得られた微分値に基づいて行うことを特徴とする請求項１又は２に記載の眼鏡レンズの分析方法。
【請求項４】
前記微分値による分析は二階微分によって得られた微分値の極値に基づいて行うことを特徴とする請求項３に記載の眼鏡レンズの分析方法。
【請求項５】
前記極値の前後の複数の関数値に基づいて２本の回帰直線を算出し、それら回帰直線の交点を視線が通過する主注視線上の点として分析を行うことを特徴とする請求項４に記載の眼鏡レンズの分析方法。
【請求項６】
前記眼鏡レンズは累進屈折力レンズであることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の眼鏡レンズの分析方法。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれかに記載の眼鏡レンズの分析方法を実行する分析用プログラム。
【請求項８】
請求項１〜６のいずれかに記載の発明において、前記微分値と設計値との差を取得し、その差をキャンセルするように次回のレンズ加工に適用することを特徴とする眼鏡レンズの加工方法。
【請求項９】
前記微分値と設計値との差をキャンセルするために、レンズ加工面を回転させることを特徴とする請求項８に記載の眼鏡レンズの加工方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は眼鏡レンズについての分析方法、加工方法及び分析プログラムに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
眼鏡レンズを装用した際に、遠用視状態から近用視状態に視線を移動させると眼が内側に寄る（輻輳する）。一般にどの程度輻輳したかの数値は近用アイポイント位置で測定され、この値をインセット値とする。近用アイポイント位置はインセット値を取得するインセット位置となる。また、遠用視状態から近用視状態に視線を移動させると視線は水平方向（ｘ軸方向）について輻輳すると同時に上下方向（ｙ軸方向)についても移動することから遠用アイポイントから近用アイポイント（又は近用度数測定位置）にかけて視線が斜めに移動を繰り返すこととなる。この移動軸線は視線が通過する主注視線であり、この移動軸線をコリドー軸と称する。レンズではレンズ上のコリドー軸の通過する位置を含むその一帯の領域や近用アイポイント位置（又は近用度数測定位置）の一帯の領域をなるべく収差成分のない領域として設計する。
継続的にレンズを作製するためにある処方でレンズを作製した場合に、設計通りにそのレンズが作製されているかどうかを分析し、その分析結果をフィードバックする必要がある。例えば機械誤差によって設計通りにレンズが作製されていない可能性もあるためである。そのためある作製されたレンズに複数の光線群を照射し、光の屈折における変位を度数分布装置でマッピングしてそのレンズの実際の屈折力データ（レンズ度数データ）をチェックして作製したレンズを分析（評価）することが考えられる。コリドー軸の通過位置やインセット位置については設計上の対応する位置において収差成分が設計通りであるかどうかをチェックして分析することとなる。ここでは度数分布装置の一例として特許文献１を上げる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−２１６７１７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
作製した眼鏡レンズのコリドー軸の通過位置やインセット位置を設計値と比較することはそのレンズの処方としてＣ度数とその方向成分（つまり乱視軸方向）が設定されていない、又は眼鏡レンズ性能を確認するための度数測定位置にてＣ度数と乱視軸方向が設定されていなければ比較的容易である。度数分布装置で測定した屈折力データに基づいてある位置の非点収差やＳ度数とＣ度数による平均度数を測定することで設計値と実際の度数とを比較すれば足るからである。つまり、コリドー軸の通過位置やインセット位置について周囲に比べて最もＣ度数や平均度数が小さくなっているかどうか（つまり最も収差が小さいかどうか）で判断することが可能である。この場合では最も非点収差の小さかった位置が設計値におけるコリドー軸の通過位置やインセット位置であるかどうかをチェックすることで作製した眼鏡レンズの分析ができる。
しかし、眼鏡レンズにＣ度数とその乱視軸方向が処方されている、又は眼鏡レンズ性能を確認するための度数測定位置にてＣ度数と乱視軸方向が設定されている場合においては、それらの影響によってＣ度数や平均度数ではコリドー軸の通過位置やインセット位置は実際には最も収差が小さい領域とはならない。更に加えて、累進屈折力レンズのように加入量が付与されているレンズではレンズの収差は複雑化するため判断は容易ではない。
そのため、眼鏡レンズにＣ度数とその乱視軸方向が処方されている場合、又は眼鏡レンズ性能を確認するための度数測定位置にてＣ度数と乱視軸方向が設定されている場合において、マッピングで得られた実測値に基づいてコリドー軸の通過位置やインセット位置を容易に分析できる技術が求められていた。
本発明は、このような従来の技術に存在する問題点に着目してなされたものである。その目的は、眼鏡レンズにＣ度数とその乱視軸方向が処方されている場合、又は眼鏡レンズ性能を確認するための度数測定位置にてＣ度数と乱視軸方向が設定されている場合において、マッピングで得られた実測値に基づいてコリドー軸の通過位置やインセット位置を容易に分析する眼鏡レンズの分析方法及び加工するための加工方法及び分析プログラムを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記課題を解決するために請求項１の発明では、装用者固有の処方又は眼鏡レンズ性能を確認するための度数測定位置にて少なくともＣ度数と乱視軸方向が設定されている眼鏡レンズの分析方法であって、装用者固有の処方に基づいて作製された前記眼鏡レンズに対して一方のレンズ面から入射した複数の光線が他方のレンズ面から出射された際の同各光線毎の屈折による変位をマッピングして各マッピングポイントにおける屈折力データを取得し、視線が通過する主注視線と交差方向にある直線上の前記屈折力データにおけるＣ度数データ及び乱視軸データに対して下記Ｐ１の式に適用し、前記直線上の位置と下記Ｐ１の式に適用して得られた値との関係によって得られた関数を微分し、その微分値に基づいて視線が通過する主注視線の位置を分析することをその要旨とする。
【０００６】
【数１】
0006010828.tif 000002
【０００７】
このように構成すると、収差について上記式を適用することで各位置における乱視軸の影響がキャンセルされるとともに、コリドー軸の影響は残ることとなる。上記式は、累進帯長さと近用視距離から物体位置を特定し、その物体を見る視線の方向を基に近用ＥＰ高さにおけるレンズの通過位置を決定し、その位置での視線の角度に基づいて、収差成分を分析するということを意味する。ここでβは上記「想定される主注視線上での視線の角度」、αは度数分布装置にて測定した収差の軸方向度数を示し、上記視線の角度に基づく影響を加味するためαからβを引く計算を行う。上記式の収差成分が極値をとる位置をもって、視線が通過する主注視線位置として理想的な点を決定する。ここで微分値を用いている理由は以下のとおりである。
仮に微分を行う前のデータを用いて設計理論値とのデータ比較をする場合、レンズの加工上の誤差が常に存在してしまうため、設計データから算出された値と比較するだけでは、視線が通過する主注視線の位置になっているかどうかの判断はつかない。視線が通過する主注視線位置を判断するためには、上記数１の式で算出される値の全体分布から主注視線位置を判断することが必要となる。そこで一階微分値や二階微分値の値を用いる。ここで上記数１の式にて算出される値をＰ１とした場合、近用ＥＰ位置の水平左右方向でＰ１値を算出し、水平方向座標であるx座標に対してＰ１値を微分する。その一階微分値又は二階微分値を用いて、視線が通過する主注視線位置を把握する。
そして、近用ＥＰ高さから上下に離れた位置についても同じ角度の収差成分が極致を取る位置を決定し、それらの点をつなぐことによってその収差成分からコリドー軸上の位置を把握することが可能となる。つまり普遍的に視線が通過する主注視線を定義することが出来る。そして、コリドー軸上の位置の列がコリドー軸の位置を示すこととなる。  
【０００８】
また請求項２の発明では、装用者固有の処方又は眼鏡レンズ性能を確認するための度数測定位置にて少なくともＣ度数と乱視軸方向が設定されている眼鏡レンズの分析方法であって、装用者固有の処方に基づいて作製された前記眼鏡レンズに対して一方のレンズ面から入射した複数の光線が他方のレンズ面から出射された際の同各光線毎の屈折による変位をマッピングして各マッピングポイントにおける屈折力データを取得し、レンズの近用アイポイント位置又は近用度数測定位置を横切る装用時において水平方向にある直線上の前記屈折力データにおけるＣ度数データ及び乱視軸データに対して下記Ｐ２の式に適用し、前記直線上の位置と下記Ｐ２の式に適用して得られた値との関係によって得られた関数を微分し、その微分値に基づいてインセット位置を分析することをその要旨とする。
【０００９】
【数２】
0006010828.tif 000003
【００１０】
このように構成すると、収差について上記式を適用することで各位置における乱視軸の影響がキャンセルされることとなる。そして、近用ＥＰ位置の水平左右方向でＰ値を算出し、水平方向座標であるｘ座標にて表すＰ２値を微分する。微分することによって収差成分が顕在化することとなり、その収差成分からインセット位置を把握することが可能となる。上記数２の式においては、累進帯長さと近用視距離から物体位置を特定し、その物体を見る視線の方向を基に近用ＥＰ高さにおけるレンズの通過位置を決定し、その位置での視線の角度に基づいて、収差成分を分析するのではなく、上記「その位置での視線の角度」を考慮しない、より簡易的な分析手法である。
上記数２の式についても、微分を行う前のデータを用いて設計理論値とのデータ比較をする場合、レンズ加工の誤差が常に存在してしまうため、設計データから算出された値と比較するだけでは、視線が通過する主注視線の位置になっているかどうかの判断はつかない。インセット分析をするためには上記数２の式で算出される値の全体分布からインセット位置を判断することが必要となる。そこで一階微分値や二階微分値の値を用いる。ここで上記数２の式にて算出される値をＰ２とした場合、近用ＥＰ位置の水平左右方向でＰ２値を算出し、水平方向座標であるx座標に対してＰ２値を微分する。その一階微分値又は二階微分値を用いて、視線が通過するインセット位置を把握する。
また請求項３の発明では請求項１又は２に記載の発明の構成に加え、前記微分値による分析は二階微分によって得られた微分値に基づいて行うことをその要旨とする。ここで一階微分値は水平方向座標であるx座標に対してＰ１値、Ｐ２値の変化の傾きを示しており、二階微分値は上記傾きの変化量を示していることから、一階微分値はレンズ全面の収差変化分布を表し、二階微分値は収差変化のピークを明確に示している。乱視成分をキャンセルした度数成分において、インセット位置（又はコリドー軸上）では収差が少ない位置を示している関係上、収差変化の変曲点位置がインセット位置（又はコリドー軸上）を示している。よって、二階微分値は度数測定値から乱視成分をキャンセルした主注視線位置を算出するデータとして用いることが出来る。
【００１１】
また請求項４の発明では請求項３に記載の発明の構成に加え、前記微分値による分析は二階微分によって得られた微分値の極値に基づいて行うことをその要旨とする。
二階微分によって得られた微分値の極値は基本的にレンズの水平方向におけるコリドー軸上の位置を反映するため、極値を分析の基準とすることが好ましいからである。
また請求項５の発明では請求項４に記載の発明の構成に加え、前記極値の前後の複数の関数値に基づいて２本の回帰直線を算出し、それら回帰直線の交点を視線が通過する主注視線上の点として分析を行うことをその要旨とする。
このように構成することによって、極値が不明確な場合であっても主注視線上の点（コリドー軸上の点）を決定することができ、安定的にコリドー軸の位置を決定することが可能となる。これにはコリドー軸上にあるインセット位置を決定する場合にももちろん適用可能である。回帰直線は例えば最小二乗法によって求めることが可能である。
【００１２】
また請求項６の発明では請求項１〜５のいずれかに記載の発明の構成に加え、前記眼鏡レンズを累進屈折力レンズとしたことをその要旨とする。
また請求項７の発明では請求項１〜６のいずれかに記載の眼鏡レンズの分析方法を実行するための分析用プログラムとしたことをその要旨とする。
また請求項８の発明では請求項１〜６のいずれかに記載の発明において、前記二階微分値と設計値との差を取得し、その差をキャンセルするように次回のレンズ加工に適用することをその要旨とする。
また請求項９の発明では請求項８に記載の発明の構成に加え、前記二階微分値と設計値との差をキャンセルするために、レンズ加工面を回転させることその要旨とする。
【発明の効果】
【００１３】
上記請求項１の発明では、眼鏡レンズにＣ度数とその乱視軸方向が処方されている、又は眼鏡レンズ性能を確認するための度数測定位置にてＣ度数と乱視軸方向が設定されている場合において、マッピングで得られた実測値に基づいてコリドー軸の通過位置を容易に分析することが可能となる。
上記請求項２の発明では、眼鏡レンズにＣ度数とその乱視軸方向が処方されている、又は眼鏡レンズ性能を確認するための度数測定位置にてＣ度数と乱視軸方向が設定されている場合において、マッピングで得られた実測値に基づいてインセット位置を容易に分析することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の分析方法の実施の形態において使用する装置の概略を説明するブロック図。
【図２】度数分布測定装置の概略を説明するブロック図。
【図３】本発明の実施例２のフィードバック工程を説明するブロック図。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、図面に従って具体的な実施の形態の説明をする。
まず、本発明の方法を実行するための周辺装置の概略について説明する。
図１は本発明の分析方法においてあるレンズの屈折力データを算出するための装置の概略ブロック図である。メインコンピュータ１には被験レンズの度数分布を測定する度数分布測定装置２が接続されている。また、出力手段としてのモニター３と被験レンズ５の基本的なレンズデータを入力するための入力手段としてのキーボード７が接続されている。尚、出力手段としてはモニター３以外にプリンタや他の装置へデータを転送する出力手段等が挙げられる。また、入力手段としてはキーボード７以外にバーコードのような２次元コードやＬＡＮ接続された他のコンピュータやデータ記憶装置等の他の装置から転送されたデータを入力する手段等が挙げられる。
度数分布測定装置（レンズマッパー）２は図２に示すように光源１０、ビームスプリッタ１１、スクリーン１２、ＣＣＤカメラ１３とを備えている。ＣＣＤカメラ１３には解析装置１４が接続されている。被験レンズ５は光源１０とビームスプリッタ１１の間に配置される。光源１０は平行な光線をビームスプリッタ１１方向に向かって照射する。ビームスプリッタ１１には整然と等間隔に縦横に配置された多数の透孔が形成され透孔を通過した光線（光束）はスクリーン１２上に投影される。この投影された光点がマッピングポイントとされる。ＣＣＤカメラ１３はスクリーン１２上に投影されたマッピングポイントの映像を取り込む。
解析装置１４は各透孔位置に対するＣＣＤカメラ１３によって取り込まれた光線に対応する透孔との位置変位に基づいてすべてのマッピングポイントに対して屈折力を算出する。つまり、レンズ上にマッピングされたすべての位置について被験レンズ５の屈折力データ（Ｓ度数データ、Ｃ度数データ、乱視軸データ）及びプリズム屈折力データを得ることができる。
メインコンピュータ１はＣＰＵ（中央処理装置）及びメモリ等の周辺装置によって構成される。メインコンピュータ１は解析装置１４によって算出された屈折力データからＣ度数データ及び乱視軸データに基づいて数１を適用して二次的度数データＰ１の値又はＰ２の値を算出しメモリに記憶させる。また、オペレータの操作に従って二次的度数データの補完計算をするとともに、同じくオペレータの操作に従ってｘ軸方向（水平方向）に並ぶデータに対して関数化し、その結果について一階微分及び二階微分を行うとともにそれらデータをメモリに記憶させる。また、関数化したデータ（それらの微分データを含む）をグラフ化してモニター３に表示させる。
【００１６】
以下メインコンピュータ１によって実行された実施例について説明する。
（実施例１）
実施例１では以下のような累進屈折力レンズ（Ｒレンズ）を処方した。
１）実施例１におけるレンズ処方
Ｓ  −２．５０（Ｄ）、Ｃ  −１．００（Ｄ）、ＡＸ  ９０度、ＡＤＤ  ３．００（Ｄ）、インセット理論値  ２．１ｍｍ、累進帯長  １３ｍｍ
２）実施例１における具体的分析手法
実施の形態で説明したように、度数分布測定装置２を使用してレンズ全体について所定間隔（ここでは１ｍｍ間隔）でレンズ度数データを取得し、それら取得データに基づいて補完計算（０．１ｍｍ間隔に修正）を行った。そして、補完計算後の各データを上記数１の式に適用してＰ１の値を算出する。実施例１ではコリドー軸の分析も兼ねるためＰ１を使用するが、インセット位置の分析のみであればＰ２を使用することも可能である。尚、先に取得データについてＰ１の値を算出してから補完計算を行うようにしてもよい。
表１は幾何中心から１４ｍｍ下の水平方向（ｘ軸座標）のＰ１の値を示す表である。インセット位置はこの１４ｍｍ下の水平方向において上記のように幾何中心から鼻側に２．１ｍｍの位置が理論値とされている。インセット位置はその周辺で最も非点収差の小さな領域とされているため、この水平方向において最も非点収差の小さな領域が幾何中心から鼻側に２．１ｍｍの位置となれば設計通りに加工されていると判定できる。そこで、この幾何中心から１４ｍｍ下の水平方向の非点収差を分析して理論上のインセット位置と実際の非点収差の最小値の関係を検討する。幾何中心から１４ｍｍ下をｘ軸方向の基準位置（０．００ｍｍ）とし、鼻側に向かって０．１ｍｍごとにＰ１値を算出した。表２は表１の値をｘ軸方向をｘ座標とし、ｙ軸方向をＰ１値としたグラフである。
【００１７】
表３は近用ＥＰ位置の水平方向座標であるx座標にて表すＰ１値（表１）について一階微分した値を示したものある。また、表４は表３のグラフである。このグラフでは１．４付近と２．９付近に極値があり、これは水平左右方向にて収差が急激に変化をしている位置を示している。また、２．０から２．５付近にかけて収差が極値を持つ位置を示している。
表５は近用ＥＰ位置の水平方向におけるＰ１値を表す式（表１）について二階微分した値を示す表である。また、表６は表５のグラフである。この表６のグラフにおいて最も数値の小さな部分（極値）を最も非点収差の小さな領域と判定することができる。ここでは幾何中心から２．１ｍｍの位置となったので、この例では処方であるインセット理論値と一致する。つまり、インセット位置については良好な加工精度が出ていると分析できる。
また、表７は幾何中心の下方域において水平方向の二階微分値の最も数値の小さな部分（最も非点収差の小さな領域）のグラフである。表７において理論上のコリドー軸を実線で示す。本実施例１では幾何中心から下方域では概ねコリドー軸に沿って加工が行われていることが分析できる。
【００１８】
【表１】
0006010828.tif 000004
【００１９】
【表２】
0006010828.tif 000005
【００２０】
【表３】
0006010828.tif 000006
【００２１】
【表４】
0006010828.tif 000007
【００２２】
【表５】
0006010828.tif 000008
【００２３】
【表６】
0006010828.tif 000009
【００２４】
【表７】
0006010828.tif 000010
【００２５】
（実施例２）
１）実施例２における処方
実施例２では以下のような累進屈折力レンズ（Ｒレンズ）を処方した。
Ｓ  −２．５０（Ｄ）、Ｃ  −０．７５（Ｄ）、ＡＸ  ９０度、ＡＤＤ  ３．００（Ｄ）、インセット理論値  ２．３ｍｍ、累進帯長  １３ｍｍ
２）実施例２における具体的分析手法
実施例１と同様の操作でＰ１の値を算出した。
表８は実施例１の表１と同様に幾何中心から１４ｍｍ下の水平方向（ｘ軸座標）のＰ１値を示す表である。表９は表８の値をｘ軸方向をｘ座標とし、ｙ軸方向をＰ１値としたグラフである。
【００２６】
表１０は近用ＥＰ位置の水平方向座標であるx座標にて表すＰ１値（表８）について一階微分した値を示したものである。また、表１１は表１０のグラフである。このグラフでは１．４付近と２．９付近に極値があり、これは水平左右方向にて収差が急激に変化をしている位置を示している。また、２．０から２．５付近にかけて収差が極値を持つ位置を示している。  表１２は近用ＥＰ位置の水平方向座標であるx座標にて表すＰ１値（表８）について二階微分した値を示す表である。また、表１３は表１２のグラフである。この表１３のグラフにおいて最も数値の小さな部分（極値）を最も非点収差の小さな領域と判定することができる。ここでは幾何中心から２．１ｍｍの位置となった。この値はインセット理論値である２．３ｍｍと若干のずれがあるため、修正することが望ましい。
また、表１４は実施例１の表７と同様のグラフであって、幾何中心の下方域において水平方向の二階微分値の最も数値の小さな部分（最も非点収差の小さな領域）のグラフである。表１４において理論上のコリドー軸を実線で示す。本実施例２では理論上のコリドー軸と実測値ではずれがあることが分析できる。
【００２７】
３）分析結果のフィードバック
実施例２では二階微分した値はインセット理論値２．３ｍｍではない２．１ｍｍ位置が最も数値の小さな部分となっている。つまり、今回の実施例１のレンズはインセット位置がずれてしまっているため、二階微分した値が２．３ｍｍの位置で最も数値が小さくなるように、つまり差し引き０．２ｍｍ分をキャンセルさせるように次回の加工データにフィードバックさせる必要がある。
図３に示すように、オペレータは計算値と理論上の値との差を計算し、キーボード７によって入力する。メインコンピュータ１内の加工データ作成用ソフトによって修正された加工データに基づいてレンズ加工機の加工を行い、加工されたレンズに対して再び度数分布測定装置２を使用して屈折力データを取得し、上記のような分析を繰り返す。これを所定の精度が得られるまで繰り返す。
フィードバックさせる計算値と理論上の値は例えば次のようにして求める。ズレの修正は、レンズ加工面を回転させる処理をおこなうことが最も容易な方法である。回転ズレ量の計算は幾何中心点を軸に回転させる必要があるため、ｔａｎ-1(２．３／１４)−ｔａｎ-1(２．１／１４)＝０．８０度となる。従って、加工データ作成時に幾何中心点を軸に０．８０度回転させるようにする。
【００２８】
【表８】
0006010828.tif 000011
【００２９】
【表９】
0006010828.tif 000012
【００３０】
【表１０】
0006010828.tif 000013
【００３１】
【表１１】
0006010828.tif 000014
【００３２】
【表１２】
0006010828.tif 000015
【００３３】
【表１３】
0006010828.tif 000016
【００３４】
【表１４】
0006010828.tif 000017
【００３５】
（実施例３）
１）実施例３における処方
実施例３では以下のような累進屈折力レンズ（Ｒレンズ）を処方した。
Ｓ  −２．５０（Ｄ）、Ｃ  −１．００（Ｄ）、ＡＸ  ９０度、ＡＤＤ  ３．００（Ｄ）、インセット理論値  ２．１ｍｍ、累進帯長  １３ｍｍ
２）実施例３における具体的分析手法
実施例３ではインセット位置を分析するものとする。上記実施例１及び２と同様に、近用ＥＰ位置の水平方向においてＰ１値を算出し、その値に基づいて二階微分を行った点で同様である。
実施例３では、更に二階微分した関数値に基づいて極値（ここでは極小値）を客観的かつ安定的に算出する手法について追加的に説明する。
表１５のように二階微分値の算出後、最下点のピーク（極値）が見られる場合、二階微分値の傾きが大きく変化する位置と二階微分値のピークまでの値を散点的に抽出する。そして、最小二乗法等の方法を用いて、回帰直線の計算を行う。表１６は計算によって得られた直線を示すグラフである。そして２つの回帰直線から交点を算出し、その交点をインセット位置とする。
交点は例えば、次のようにして求められる。傾きがマイナスの第１の直線をａｘ＋ｂ、傾きがプラスの第２の直線をｃｘ＋ｄとすると、交点座標（Ｘ，Ｙ）は（ｄ−ｂ／ａ−ｃ，ａＸ＋ｂ）となる。上記例の場合は第１の直線が−０．０００９ｘ＋０．００１１、第２の直線が０．０００９ｘ−０．００２６となるため、交点座標は（Ｘ，Ｙ）＝(２．０５６，−０．０００７５）となる。この交点位置をインセット位置としてインセット理論値との関係を分析する。本実施例３では理論上のインセットと実測値では概ね許容範囲であることが分析できる。
【００３６】
【表１５】
0006010828.tif 000018
【００３７】
【表１６】
0006010828.tif 000019
【００３８】
（比較例）
比較例としてＰ１値又はＰ２値を使用せずに、かつ微分することなくＣ度数からインセット値及びコリドー軸を算出する場合を説明する。
１）比較例における処方
比較例では以下のような累進屈折力レンズ（Ｒレンズ）を処方した。
Ｓ  −２．００（Ｄ）、Ｃ  −２．００（Ｄ）、ＡＸ  ６０度、ＡＤＤ  ２．００（Ｄ）、インセット理論値  １．９ｍｍ、累進帯長  １３ｍｍ
２）比較例における具体的分析手法
表１７は幾何中心から１４ｍｍ下の水平方向（ｘ軸座標）のＣ度数の値を示す表である。実施例と同様に幾何中心から１４ｍｍ下をｘ軸方向の基準位置（０．００ｍｍ）とし、鼻側に向かって０．１ｍｍごとにＣ度数を算出した。表１８は表１７の値をｘ軸方向をｘ座標とし、ｙ軸方向をＣ度数としたグラフである。この場合においては乱視軸の影響によって幾何中心から５〜７ｍｍ付近が最も数値が小さくなっており、理論値と非常に乖離してしまう。この比較例の表１８の関数を微分しても実施例のような理論値に近い値が得られるものではない。
【００３９】
【表１７】
0006010828.tif 000020
【００４０】
【表１８】
0006010828.tif 000021
【００４１】
上記のように構成することで、本実施の形態並びに実施例１及び２では次のような効果が奏される。
（１）軸方向成分をキャンセルして純粋にレンズ上の非点収差成分のみを取り出すことができるため、レンズの特性をより正確に把握することができる。
（２）一階微分及び二階微分することで、非点収差の変化状態を明確にすることができ、収差の分布状態を正確に把握することができ、レンズの分析に寄与する。
【００４２】
２…屈折力データを取得するための度数分布測定装置（レンズマッパー）、５…眼鏡レンズとしての被験レンズ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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