(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
車両空調ヒートポンプシステムのHVACユニット内に収容する室内側凝縮器であって、
チューブ及びフィンを積層してなる熱交換のコアと、
前記チューブの一端部が接続される冷媒流入出側タンクと、
前記チューブの他端部が接続される冷媒ターン側タンクと、
前記冷媒流入出側タンク内を冷媒流入室と冷媒流出室とに仕切る隔壁と、
前記冷媒流入出側タンクに接続され、前記冷媒流入室に連通される冷媒入口管と、
前記冷媒流入出側タンクに接続され、前記冷媒流出室に連通される冷媒出口管とを備え、
前記冷媒入口管及び前記冷媒出口管は、前記コアを構成する前記各チューブのうちの最下端チューブよりも下側に位置付けられた前記冷媒流入出側タンクの底端部に接続され、
前記冷媒出口管の内径は前記冷媒入口管の内径以上に設定されていることを特徴とする室内側凝縮器。
【請求項２】
前記コアは、冷媒が前記冷媒入口管から前記冷媒流入出側タンクを経た後で熱交換を行う往路側コア部と、冷媒が前記往路側コア部を流通し、前記冷媒ターン側タンクを経た後で熱交換を行う復路側コア部とから構成され、
前記冷媒入口管と前記冷媒出口管とは、前記隔壁に対称点を有する点対称位置であり、且つ隔壁の垂直方向からみて互いにオーバーラップする位置において前記冷媒流入出側タンクの底端部に接続されることを特徴とする請求項１に記載の室内側凝縮器。
【請求項３】
前記冷媒入口管と前記冷媒出口管とは、前記隔壁を対称軸とする線対称位置において前記冷媒流入出側タンクの底端部に接続されることを特徴とする請求項２に記載の室内側凝縮器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、室内側凝縮器に関し、特に車両空調ヒートポンプシステムのHVACユニット内に収容される室内側凝縮器に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の凝縮器として、例えば車両用空調装置の冷媒回路に用いられ、チューブ及びフィンを上下方向に積層してなる熱交換のコアと、チューブの一端部が側部に接続される冷媒流入出側タンクと、チューブの他端部が側部に接続される冷媒ターン側タンクと、冷媒流入出側タンク内を冷媒流入室と冷媒流出室とに仕切る隔壁と、冷媒流入出側タンクに接続され、冷媒流入室に連通される冷媒入口管と、冷媒流入出側タンクに接続され、冷媒流出室に連通される冷媒出口管とを備えた熱交換器が知られている（例えば特許文献１参照）。
【０００３】
上記コアは、冷媒が冷媒入口管から冷媒流入出側タンクを経た後で熱交換を行う往路側コア部と、冷媒が往路側コア部を流通し、冷媒ターン側タンクを経た後で熱交換を行う復路側コア部とから構成され、冷媒が往路側コア部、復路側コア部の順に横流れ方向に流れる、いわゆるカウンタフロー型の冷媒横流れを採用することで、コアに通風される空気と冷媒との間で効率的な熱交換を可能としている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第４３３４３１１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記従来技術の熱交換器を車両空調ヒートポンプシステムのHVAC（Heating Ventilation & Air Conditioning）ユニット内に収容し、いわゆるサブクール度Ｓ．Ｃ（ｄｅｇ）を増大した室内側凝縮器として使用することで、コアにおいて冷媒の温度を効果的に低下し、液冷媒を増大することができるため、冷媒回路において上記凝縮器の下流に設けられた膨張弁に液冷媒を確実に流入させることができる。
【０００６】
しかしながら、上記従来技術では、冷媒出口管はコアの下端部よりも上側に接続されているため、冷媒出口管よりも下側に位置するチューブに液冷媒が滞留したり、当該チューブにおいて液冷媒が逆流したりすることにより、復路側コア部における冷媒流れが悪化し、復路側コア部の特に冷媒出口管近傍の低温領域（サブクール領域）の冷媒の温度分布が不均一になる。従って、車両用空調装置の空気吹出口から車室内に吹き出される空気の温度が、例えば運転席側吹出口と助手席側吹出口とによって異なり、HVACユニットにおける吹出空気温度が不均一となるおそれがある。
【０００７】
また、上記従来技術では、冷媒入口管は冷媒流入出側タンクの側部の冷媒出口管よりも上側のずれた位置に接続されているため、往路側コア部において比較的高温となる冷媒入口管近傍の高温領域（スーパーヒート領域）と、復路側コア部において比較的低温となる冷媒出口管近傍の低温領域（サブクール領域）とが重ならずにずれた位置に存在することとなる。従って、往路側コア部の上記スーパーヒート領域と復路側コア部の上記サブクール領域との顕熱部同士の熱交換による温度の相殺が円滑に行われないことから、結果として、特に復路側コア部の冷媒出口管近傍の上記サブクール領域の冷媒の温度分布の不均一、ひいては上記吹出空気温度のばらつきを更に助長するおそれがある。
【０００８】
本発明は上述の事情に基づいてなされたもので、その目的とするところは、HVACユニットにおける空気の各吹出口の吹出空気温度のばらつきを小さくすることができる室内側凝縮器を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記の目的を達成するため、本発明の室内側凝縮器は、車両空調ヒートポンプシステムのHVACユニット内に収容する室内側凝縮器であって、チューブ及びフィンを積層してなる熱交換のコアと、チューブの一端部が接続される冷媒流入出側タンクと、チューブの他端部が接続される冷媒ターン側タンクと、冷媒流入出側タンク内を冷媒流入室と冷媒流出室とに仕切る隔壁と、冷媒流入出側タンクに接続され、冷媒流入室に連通される冷媒入口管と、冷媒流入出側タンクに接続され、冷媒流出室に連通される冷媒出口管とを備え、冷媒入口管及び冷媒出口管は、コアを構成する各チューブのうちの最下端チューブよりも下側に位置付けられた冷媒流入出側タンクの底端部に接続され、冷媒出口管の内径は冷媒入口管の内径以上に設定されている（請求項１）。
【００１０】
好ましくは、コアは、冷媒が冷媒入口管から冷媒流入出側タンクを経た後で熱交換を行う往路側コア部と、冷媒が往路側コア部を流通し、冷媒ターン側タンクを経た後で熱交換を行う復路側コア部とから構成され、冷媒入口管と冷媒出口管とは、前記隔壁に対称点を有する点対称位置であり、且つ隔壁の垂直方向からみて互いにオーバーラップする位置において前記冷媒流入出側タンクの底端部に接続される（請求項２）。
前記冷媒入口管と前記冷媒出口管とは、隔壁を対称軸とする線対称位置において冷媒流入出側タンクの底端部に接続される（請求項３）。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、冷媒入口管及び冷媒出口管がコアを構成する各チューブのうちの最下端チューブよりも下側に位置付けられた冷媒流入出側タンクの底端部に接続されることにより、コアを流れる冷媒を重力によって冷媒流入出側タンク、冷媒出口管に順次導出することができるため、冷媒出口管よりも下側にチューブが位置付けられることによって生じるチューブへの液冷媒の滞留や当該チューブにおける液冷媒の逆流を防止することができる。従って、すべてのチューブにおいて冷媒を円滑に流すことができるため、復路側コア部の特に冷媒出口管近傍のサブクール領域の冷媒の温度分布の不均一、ひいてはコア全体における冷媒の温度分布の不均一を抑制し、HVACユニットにおける空気の各吹出口の吹出空気温度のばらつきを小さくすることができる。
また、冷媒出口管の内径は冷媒入口管の内径以上であることにより、冷媒出口管から冷媒が流出し易くなり、チューブにおいて冷媒を更に円滑に流すことができるため、コア全体における冷媒の温度分布の不均一を更に効果的に抑制し、HVACユニットにおける空気の各吹出口の吹出空気温度のばらつきを更に効果的に小さくすることができる（請求項１）。
【００１２】
また、本発明によれば、冷媒入口管と冷媒出口管とは、隔壁に対称点を有する点対称位置であり、且つ隔壁の垂直方向からみて互いにオーバーラップする位置において冷媒流入出側タンクの底端部に接続されることにより、往路側コア部において比較的高温となる冷媒入口管近傍のスーパーヒート領域と、復路側コア部において比較的低温となる冷媒出口管近傍のサブクール領域との少なくとも一部が重なるようにしてコアを形成することができる。従って、往路側コア部のスーパーヒート領域と復路側コア部のサブクール領域との顕熱部同士の熱交換による温度の相殺によりコア全体における冷媒の温度分布の不均一を効果的に抑制し、HVACユニットにおける空気の各吹出口の吹出空気温度のばらつきを効果的に小さくすることができる（請求項２）。
【００１３】
また、本発明によれば、冷媒入口管と冷媒出口管とは、隔壁を対称軸とする線対称位置において冷媒流入出側タンクの底端部に接続されることにより、上記スーパーヒート領域と、上記サブクール領域とが完全に重なるようにしてコアを形成することができる。従って、往路側コア部のスーパーヒート領域と復路側コア部のサブクール領域との顕熱部同士の熱交換による温度の相殺により、コア全体における冷媒の温度分布の不均一を更に効果的に抑制し、HVACユニットにおける空気の各吹出口の吹出空気温度のばらつきを更に効果的に小さくすることができる（請求項３）。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の一実施形態に係る凝縮器の概略構成を示した正面図である。
【図２】図１の凝縮器を下側からみた底面図である。
【図３】図１の凝縮器のＡ−Ａ方向断面図である。
【図４】従来と本実施形態との凝縮器を通風された出口空気の最大温度差ΔＴｍａｘ（℃）をサブクール度Ｓ．Ｃ（ｄｅｇ）の増大に応じて示したグラフである。
【図５】本発明の別の実施形態に係る凝縮器の概略構成を示した正面図である。
【図６】図５の凝縮器を下側からみた底面図である。
【図７】図５の凝縮器を右側からみた側面図である。
【図８】図５の凝縮器のＢ−Ｂ方向断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下に本発明の一実施形態に係る凝縮器１について図面を参照して説明する。
図１は凝縮器１の概略構成を模式的に示した正面図であり、図２は図１の凝縮器１を下側からみた底面図であり、図３は図１の凝縮器１のＡ−Ａ方向断面図である。
凝縮器１は例えば図示しない車両空調ヒートポンプシステムのヒートポンプサイクルを構成する冷媒回路に組み込まれ、当該車両空調ヒートポンプシステムの図示しないHVAC（Heating Ventilation & Air Conditioning）ユニット内に収容される室内側凝縮器である。
【００１６】
凝縮器１は、冷媒流路を形成する多数のチューブ２が上下方向に配され、各チューブ２間にはコルゲートフィン（フィン）４が接合されている。フィン４は凝縮器１における空気の通風流路を形成し、各チューブ２内を流れる冷媒と外気との熱交換を促進する。こうしてチューブ２とフィン４とを上下方向に交互に配列して積層することで熱交換のコア６が形成され、コア６の上下端部はサイドプレート８で覆われている。
【００１７】
コア６の右端部にはチューブ２の右端部が接続される冷媒流入出側タンク１０が配置され、一方、コア６の左端部にはチューブ２の左端部が接続される冷媒ターン側タンク１２が配置されている。
図２及び図３に示すように、冷媒流入出側タンク１０内は、チューブ２の配列方向、即ち冷媒流入出側タンク１０の長手方向に延設される隔壁１４によって冷媒流入室１６と冷媒流出室１８とに完全に仕切られている。一方、冷媒ターン側タンク１２内もチューブ２の配列方向、即ち冷媒ターン側タンク１２の長手方向に延設される複数の連通孔２０が貫通された隔壁２２によって冷媒流入室２４と冷媒流出室２６とに区画されている。
【００１８】
また、冷媒流入出側タンク１０の底端部１０ａには冷媒入口管２８及び冷媒出口管３０が接続され、冷媒入口管２８は冷媒流入室１６に連通され、冷媒出口管３０は冷媒流出室１８に連通されている。
また、コア６は、冷媒入口管２８から冷媒流入出側タンク１０の冷媒流入室１６を経た後の冷媒が流入される往路側コア部６Ａと、往路側コア部６Ａから冷媒ターン側タンク１２の冷媒流入室２４、連通孔２０、冷媒流出室２６を経た後の冷媒が流入される復路側コア部６Ｂとから構成されている。
【００１９】
このように構成される凝縮器１では、冷媒が往路側コア部６Ａ、復路側コア部６Ｂの順に横流れ方向に流れる、いわゆるカウンタフロー型を採用しており、コア６に通風される空気とコア６を流れる冷媒との間で効率的な熱交換が可能である。
ここで、本実施形態では、上述したように、冷媒入口管２８及び冷媒出口管３０は冷媒流入出側タンク１０の底端部１０ａに接続され、冷媒流入出側タンク１０の底端部１０ａは各チューブ２のうちの最下端チューブ２ａよりも下側に位置付けられている。換言すると、冷媒入口管２８及び冷媒出口管３０はコア６よりも下側の位置で冷媒流入出側タンク１０に接続されている。
【００２０】
また、図３に示すように、冷媒入口管２８と冷媒出口管３０とは、隔壁１４からの冷媒入口管２８及び冷媒出口管３０の管中心までの距離ｄがほぼ同じであって、隔壁１４を対称軸とする線対称位置において冷媒流入出側タンク１０に接続されている。
更に、冷媒出口管３０の内径Ｄｏは冷媒入口管２８の内径Ｄｉ以上に予め設定されている。
【００２１】
以上のように本実施形態の凝縮器１は、冷媒出口管３０がコア６よりも下側の位置で冷媒流入出側タンク１０に接続されることにより、コア６を流れる冷媒を重力によって冷媒流入出側タンク１０、冷媒出口管３０に順次導出することができるため、冷媒出口管３０よりも下側にチューブ２が位置付けられることによって生じるチューブ２への液冷媒の滞留や当該チューブ２における液冷媒の逆流を防止することができる。従って、すべてのチューブ２において冷媒を円滑に流すことができるため、復路側コア部の特に冷媒出口管近傍の低温領域（サブクール領域）の冷媒の温度分布の不均一、ひいてはコア６全体における冷媒の温度分布の不均一を抑制し、HVACユニットにおける空気のフット吹出口等の各吹出口の吹出空気温度のばらつきを小さくすることができる。
【００２２】
また、冷媒入口管２８と冷媒出口管３０とは隔壁１４を対称軸とする線対称位置において冷媒流入出側タンク１０に接続されることにより、往路側コア部６Ａにおいて比較的高温となる冷媒入口管２８近傍の高温領域（スーパーヒート領域）と、復路側コア部６Ｂにおいて比較的低温となる冷媒出口管３０近傍の低温領域（サブクール領域）とが完全に重なるようにしてコア６を形成することができる。従って、往路側コア部６Ａのスーパーヒート領域と復路側コア部６Ｂのサブクール領域との顕熱部同士の熱交換による温度の相殺により、コア６全体における冷媒の温度分布の不均一を更に効果的に抑制し、HVACユニットにおける空気の各吹出口の吹出空気温度のばらつきを更に効果的に小さくすることができる。
【００２３】
また、冷媒出口管３０の内径Ｄｏは冷媒入口管２８の内径Ｄｉ以上であることにより、冷媒出口管３０から冷媒が流出し易くなり、チューブ２において冷媒を更に円滑に流すことができるため、コア６全体における冷媒の温度分布の不均一を更に効果的に抑制し、HVACユニットにおける空気の各吹出口の吹出空気温度のばらつきを更に効果的に小さくすることができる。
【００２４】
具体的には、図４の凝縮器１に通風された後の空気である出口空気の最大温度差ΔＴｍａｘ（℃）をサブクール度Ｓ．Ｃ（ｄｅｇ）の増大に応じて示したグラフを参照して説明する。この図における破線は冷媒が縦流れとなるコア６を有するカウンタフロー型の従来凝縮器の場合を示し、実線は本実施形態の場合を示している。尚、従来凝縮器は図１に示す凝縮器１を９０°時計回りに回転させた状態で使用した場合を想定しており、冷媒出口管の配置箇所によって重力を利用した冷媒の導出が行えないことから、復路側コア部の冷媒出口管近傍における冷媒は滞留や逆流を生じている。
【００２５】
この結果から明らかなように、本実施形態の場合には、サブクール度Ｓ．Ｃが如何なる値であっても、出口空気の最大温度差ΔＴｍａｘを従来凝縮器に比して１０℃程度低減することができており、コア６全体における冷媒の温度分布の不均一を効果的に抑制できたことが判る。
本発明は、上述の実施形態に制約されるものではなく種々の変形が可能である。
【００２６】
例えば、上記実施形態では、冷媒入口管２８及び冷媒出口管３０は冷媒流入出側タンク１０の底端部１０ａに接続されているが、冷媒出口管３０がコア６よりも下側の位置で冷媒流入出側タンク１０に接続されていれば良く、上記実施形態に限定されない。
具体的には、図５〜図８を参照して本発明の別の実施形態の凝縮器について説明する。  図５は凝縮器３２の概略構成を模式的に示した正面図であり、図６は図５の凝縮器３２を下側からみた底面図であり、図７は図５の凝縮器３２を右側からみた側面図であり、図８は図５の凝縮器３２のＢ−Ｂ方向断面図である。尚、図１と同じ構成については同じ符号を付して説明を省略する。
【００２７】
図５〜図７に示すように、本実施形態の冷媒流入出側タンク３４は、その長手方向の長さが冷媒ターン側タンク１２よりも長く形成され、冷媒流入出側タンク３４の側部３４ａは最下端チューブ２ａよりも下側に十分な長さを有している。従って、冷媒入口管２８及び冷媒出口管３０は冷媒流入出側タンク３４の側部３４ａの最下端チューブ２ａよりも下側の部分、即ちコア６よりも下側の位置で冷媒流入出側タンク３４に接続されている。
【００２８】
また、図８に示すように、冷媒入口管２８と冷媒出口管３０とは、隔壁１４からの冷媒入口管２８及び冷媒出口管３０の管中心までの距離ｄがほぼ同じであって、隔壁１４を対称軸とする線対称位置において冷媒流入出側タンク３４に接続され、冷媒出口管３０の内径Ｄｏは冷媒入口管２８の内径Ｄｉ以上に予め設定されている。
このように本実施形態の凝縮器３２においても、冷媒出口管３０がコア６よりも下側の位置で冷媒流入出側タンク３４に接続されることにより、チューブ２への液冷媒の滞留や当該チューブ２における液冷媒の逆流を防止し、しかも、往路側コア部６Ａのスーパーヒート領域と復路側コア部６Ｂのサブクール領域との顕熱部同士の熱交換による温度の相殺によりコア６全体における冷媒の温度分布の不均一を抑制し、HVACユニットにおける空気の各吹出口の吹出空気温度のばらつきを効果的に小さくすることができる。
【００２９】
また、上記各実施形態では、冷媒入口管２８と冷媒出口管３０とは、隔壁１４から冷媒入口管２８及び冷媒出口管３０の管中心までの距離ｄがほぼ同じであって、隔壁１４を対称軸とする線対称位置において冷媒流入出側タンク３４に接続される。しかし、これに限らず、冷媒入口管２８と冷媒出口管３０とを隔壁１４を対称軸とする点対称位置であり、且つ隔壁１４の垂直方向からみて互いにオーバーラップする位置において冷媒流入出側タンク３４に接続するようにしても良い。
【００３０】
この場合にも、隔壁１４から冷媒入口管２８及び冷媒出口管３０の管中心までの距離ｄがほぼ同じとなり、往路側コア部６Ａにおいて比較的高温となる冷媒入口管２８近傍のスーパーヒート領域と、復路側コア部６Ｂにおいて比較的低温となる冷媒出口管３０近傍のサブクール領域との少なくとも一部が重なるようにしてコア６を形成することができる。従って、往路側コア部６Ａのスーパーヒート領域と復路側コア部６Ｂのサブクール領域との顕熱部同士の熱交換による温度の相殺によりコア６全体における冷媒の温度分布の不均一を更に効果的に抑制し、HVACユニットにおける空気の各吹出口の吹出空気温度のばらつきを効果的に小さくすることができる。
【００３１】
また、上記各実施形態では、冷媒が往路側コア部６Ａ、復路側コア部６Ｂの順に横流れ方向に流れるカウンタフロー型を採用した凝縮器１，３２について説明したが、これら凝縮器１，３２の形態に限定されない。具体的には、図４の説明で想定した従来凝縮器のような冷媒縦流れのカウンタフロー型の凝縮器の場合であっても、冷媒出口管３０をコア６よりも下側の位置で冷媒流入出側タンク１０に接続し、冷媒入口管２８及び冷媒出口管３０を隔壁１４を対称軸とする線対称位置、或いは、隔壁１４を対称軸とする点対称位置であり、且つ隔壁１４の垂直方向からみて互いにオーバーラップする位置において冷媒流入出側タンク１０に接続することにより、上記と同様の効果を得ることが可能であるのは勿論である。
【符号の説明】
【００３２】
１，３２    凝縮器（室内側凝縮器）
２        チューブ
２ａ        最下端チューブ（チューブ）
４        フィン
６        コア
６Ａ        往路側コア部
６Ｂ        復路側コア
１０，３４    冷媒流入出側タンク
１２        冷媒ターン側タンク
１４        隔壁
１６        冷媒流入室
１８        冷媒流出室
２８        冷媒入口管
３０        冷媒出口管
【図１】
0005913913.tif 000002
【図２】
0005913913.tif 000003
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
0005913913.tif 000008
【図８】
0005913913.tif 000009