(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
間隙が大きな地盤内の間隙、空洞へ注入充填する二液型可塑性グラウト材であって、セメント、減水剤及び消石灰を含むＡ液と、スラグ及びアルミン酸ソーダを含むＢ液との混合物からなり、前記Ａ液中のセメントと前記Ｂ液中のスラグの合計含有量が、１ｍ３当たり８００〜１２００ｋｇであり、材齢２８日の圧縮強度が２４Ｎ／ｍｍ２以上である、二液型可塑性グラウト材。
【請求項２】
前記Ａ液中の減水剤の量が、Ａ液１ｍ３当たり０．５〜１．５ｋｇである、請求項１に記載の二液型可塑性グラウト材。
【請求項３】
前記Ａ液中の消石灰の量が、Ａ液１ｍ３当たり０．５〜２０ｋｇである、請求項１又は２に記載の二液型可塑性グラウト材。
【請求項４】
前記Ｂ液中のアルミン酸ソーダの量が、Ｂ液１ｍ３当たり４．０〜８．０ｋｇである、請求項１〜３のいずれかに記載の二液型可塑性グラウト材。
【請求項５】
前記Ａ液と前記Ｂ液との混合比（Ａ液の量：Ｂ液の量）が２：８〜８：２である、請求項１〜４のいずれかに記載の二液型可塑性グラウト材。
【請求項６】
前記Ａ液は増粘剤を含有し、前記Ｂ液は減水剤及び増粘剤を含有する、請求項１〜５のいずれかに記載の二液型可塑性グラウト材。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれかに記載の二液型可塑性グラウト材の注入方法であって、
前記Ａ液と前記Ｂ液とを、それぞれ別々のポンプで圧送し、注入口付近で前記Ａ液と前記Ｂ液とを合流混合することにより得られた混合物を注入する、二液型可塑性グラウト材の注入方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、二液型可塑性グラウト材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、地盤内の間隙、空洞等に充填するためにグラウト材が使用されている。
【０００３】
特に、ロック材、礫材等で構成された地盤（つまり、空隙の多い地盤）内の間隙、空洞、地盤と構造物との境界面の空洞（トンネル等の裏込も含む）、地盤の弱い所（地盤注入工法の前処理として注入充填する）、隙間等をグラウト材で充填しようとする場合、このような地盤中の間隙等が大きいためにグラウト材が逸脱しやすいため、確実に充填することが困難であることが知られている。
【０００４】
このようなグラウト材の種類としては、１液型のグラウト材と２液型のグラウト材が知られている。１液型のグラウト材は、調合槽で一度にモルタルを調合するもので、1例として１：１モルタル（水とセメントの重量比：Ｗ／Ｃ＝５０％）がある。しかしながら、１：１モルタルは、ＪＨＳ３１３フロー値が１２〜１８ｃｍと流動性が低く、１／２インチ（内径１２．７ｍｍ）、３／４インチ（内径１９．０ｍｍ）等の細いホースによる４０ｍ以上の圧送が困難である。
【０００５】
一方、２液型のグラウト材は、Ａ液とＢ液の２液を別々に調合してから別々に圧送し、注入口付近で２液を混合することにより、即時に可塑化状態（グラウト材が力を加えることによって流動性を有する状態）となる。２液型のグラウト材としては、流動性モルタルに、モンモリロナイト粘土鉱物を含有した流動性の膨潤液を加えることにより得られる非流動性の可塑性グラウト材が挙げられる（例えば、特許文献１等参照）。
【０００６】
優れた長距離圧送性と適度なフロー値とを両方満足する２液型の可塑性グラウト材としては、例えば、可塑性注入材である住友大阪セメント（株）製のＪＥＴＭＳ等が挙げられるが、充填後に、圧縮強度が１〜５Ｎ／ｍｍ２と低く、コンクリートに匹敵する高強度が得られない。一方、充填後に、圧縮強度が２４Ｎ／ｍｍ２と高く、適切なフロー値を満足する２液型の可塑性グラウト材としては、例えば、主材液は圧送可能であるが、可塑材液を注入口近傍で混合させる日特建設（株）製のパフェグラウト３号等が挙げられるが、優れた長距離圧送性を満足しない。
【０００７】
このような問題を解決するために、ロック材、礫材等で構成された地盤内の間隙、空洞等へ確実に注入充填することが可能な可塑性（適度なフロー値）と優れた長距離圧送性とを有し、さらに、充填後に高い圧縮強度を発現するグラウト材の開発が求められている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開平１１−１２４５７４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、ロック材、礫材等で構成された地盤内の間隙、空洞等へ注入充填することが可能な可塑性（適度なフロー値）及び優れた長距離圧送性を有し、且つ、充填後に高い圧縮強度を発現することができるグラウト材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者は、上記目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、セメント、減水剤及び消石灰を含むＡ液と、スラグ及び凝集剤を含むＢ液との混合物からなる二液型可塑性グラウト材によれば、上記課題を達成できることを見出した。本発明は、さらに研究を重ね、完成させたものである。
【００１１】
即ち、本発明は、以下の二液型可塑性グラウト材及び二液型可塑性グラウト材の注入方法を包含する。
１．  セメント、減水剤及び消石灰を含むＡ液と、スラグ及び凝集剤を含むＢ液との混合物からなり、Ａ液中のセメントとＢ液中のスラグの合計含有量が、１ｍ３当たり８００〜１２００ｋｇである、二液型可塑性グラウト材。
２．  Ａ液中の減水剤の量が、Ａ液１ｍ３当たり０．５〜１．５ｋｇである、項１に記載の二液型可塑性グラウト材。
３．  Ａ液中の消石灰の量が、Ａ液１ｍ３当たり０．５〜２０ｋｇである、項１又は２に記載の二液型可塑性グラウト材。
４．  Ｂ液中の凝集剤の量が、Ｂ液１ｍ３当たり４．０〜８．０ｋｇである、項１〜３のいずれかに記載の二液型可塑性グラウト材。
５．  Ａ液とＢ液との混合比（Ａ液の量：Ｂ液の量）が２：８〜８：２である、項１〜４のいずれかに記載の二液型可塑性グラウト材。
６．  Ａ液は増粘剤を含有し、Ｂ液は減水剤及び増粘剤を含有する、項１〜５のいずれかに記載の二液型可塑性グラウト材。
７．  材齢２８日の圧縮強度が２４Ｎ／ｍｍ２以上である、項１〜６のいずれかに記載の二液型可塑性グラウト材。
８．  地盤、構造物及び地盤と構造物との境界面の空洞又は隙間に、項１〜７のいずれかに記載の二液型可塑性グラウト材を注入充填する二液型可塑性グラウト材の注入工法であって、Ａ液とＢ液とを、それぞれ別々のポンプで圧送し、注入口付近でＡ液とＢ液とを合流混合することにより得られた混合物を注入する、二液型可塑性グラウト材の注入方法。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の二液型可塑性グラウト材によれば、ロック材、礫材等で構成された地盤内の間隙、空洞等への注入充填及び優れた長距離圧送が可能となり、且つ、充填後に高い圧縮強度を発現することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】実施例で得られたグラウト材のフロー値の時間変化を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の二液型可塑性グラウト材について詳細に説明する。
【００１５】
１.  二液型可塑性グラウト材
本発明の二液型可塑性グラウト材は、セメント、減水剤及び消石灰を含むＡ液と、スラグ及び凝集剤を含むＢ液との混合物からなり、Ａ液中のセメントとＢ液中のスラグの合計含有量が、１ｍ３当たり８００〜１２００ｋｇである。本発明の二液型可塑性グラウト材は、このような構成を採用することにより、ロック材、礫材等で構成された間隙が大きな地盤内の間隙、空洞等へ容易に注入充填することが可能な可塑性（適度なフロー値）と優れた長距離圧送性を有し、且つ、充填後に高い圧縮強度を有する固化物を形成することができる。
【００１６】
１−１.  Ａ液
本発明の二液型可塑性グラウト材において、Ａ液は、セメント、減水剤及び消石灰を含む。
【００１７】
＜セメント＞
本発明において、セメントとしては、例えば、ポルトランドセメント、高炉セメント、早強セメント等が挙げられる。中でも、圧縮強度の観点から、ポルトランドセメントが好ましい。これらのセメントは、公知又は市販品を用いることができる。また、これらのセメントは、単独で用いてもよいし、２種以上を組合せて用いてもよい。
【００１８】
Ａ液中のセメントの量は、より流動性を向上させるとともにより高強度とすることができるため、Ａ液１ｍ３当たり３００〜７００ｋｇが好ましく、４５０〜５５０ｋｇがより好ましい。
【００１９】
＜減水剤＞
本発明において、減水剤を使用することにより、グラウト材の流動性をより向上させることができる。減水剤としては、例えば、ポリカルボン酸系減水剤、メラミン系減水剤、リグニン系減水剤、ナフタレンスルホン酸系減水剤を用いることができる。中でも、グラウト材中のセメントを分散させる性能が特に高く、流動性をより向上、流動性を保持させることができる観点から、ポリカルボン酸系減水剤が好ましい。これらの減水剤は、公知又は市販品を用いることができる。また、これらの減水剤は、単独で用いてもよいし、２種以上を組合せて用いてもよい。
【００２０】
Ａ液中の減水剤の量は、Ａ液１ｍ３当たり０．５〜１．５ｋｇが好ましく、０．８〜１．２ｋｇがより好ましい。この範囲内とすることにより、流動性をより向上させてより優れた長距離圧送性と流動性を保持させることができる。
【００２１】
＜消石灰＞
本発明において、消石灰（水酸化カルシウム）を使用することにより、グラウト材の可塑化時間を短縮することができる。消石灰としては、市販されているＪＩＳ規格特号、１号又は２号を用いることができる。
【００２２】
Ａ液中の消石灰の量は、Ａ液１ｍ３当たり０．５〜２０ｋｇが好ましく、８〜１５ｋｇがより好ましい。この範囲内とすることにより、可塑性状を示すまでの時間を短縮することができる。
【００２３】
＜増粘剤＞
本発明では、Ａ液中には増粘剤を含ませることもできる。増粘剤を使用することにより、セメント粒子の沈降分離をより抑制することができる。
【００２４】
増粘剤としては、例えば、メチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロース及びヒドロキシエチルエチルセルロース等の各種セルロースエーテル等を用いることができる。中でも、セメント粒子の沈降分離をより防ぐ観点から、セルロースエーテル、特に水溶性セルロースエーテルが好ましい。
【００２５】
増粘剤を使用する場合、Ａ液中の増粘剤の量は、Ａ液１ｍ３当たり０．０１ｋｇ〜０．７ｋｇが好ましく、０．３〜０．５ｋｇがより好ましい。この範囲内とすることにより、グラウト材の粘性を適度に調整して圧送性をより低下させずにセメント粒子の沈降分離をより防ぎやすくなる。
【００２６】
＜水＞
本発明では、Ａ液中には水を含ませることもできる。水を使用することにより、グラウト材の流動性をより向上させることができる。水は、特に制限されず、水道水等を使用することができる。
【００２７】
水の量は、目的とする圧縮強度等により適宜選択され、本発明の効果を損なわない限り、特に制限されず、Ａ液中に含まれる水の量が、Ａ液１ｍ３当たり３０６〜３３８ｋｇ程度、特に３１７〜３２７ｋｇ程度となるように調整することが好ましい。
【００２８】
１−２.  Ｂ液
本発明の二液型可塑性グラウト材において、Ｂ液は、スラグ及び凝集剤を含む。
【００２９】
＜スラグ＞
本発明において、スラグとしては、例えば、高炉スラグ、鉄鋼スラグ、非鉄スラグ等を用いることができる。中でも、グラウト材の圧縮強度をより高くする観点から、高炉スラグが好ましい。Ｂ液中のスラグの量は、流動性をより低下させずに高強度をより向上させるため、Ｂ液１ｍ３当たり４２５〜５７５ｋｇが好ましく、４７５〜５２５ｋｇがより好ましい。
【００３０】
＜凝集剤＞
本発明において、凝集剤としては、例えば、アルミン酸ソーダ、硫酸アルミニウム、硫酸鉄、消石灰、高分子凝集剤等を使用することができる。なかでも、流動性をより適度に向上させることができる観点から、アルミン酸ソーダが好ましい。
【００３１】
Ａ液中の凝集剤の量は、Ａ液１ｍ３当たり４．０〜８．０ｋｇが好ましく、５．０〜７．０ｋｇがより好ましい。この範囲内とすることにより、流動性をより適度に向上させることができる。
【００３２】
＜減水剤＞
本発明では、Ｂ液中には減水剤を含ませることもできる。減水剤を使用することにより、流動性をより適度に向上させて長距離圧送性をより向上させるとともに材料分離をより抑制することができる。減水剤としては、例えば、ポリカルボン酸系減水剤、ナフタレンスルホン酸系減水剤、メラミンスルホン酸系減水剤を用いることができる。中でも、流動性をより適度に向上させて長距離圧送性をより向上させるとともに材料分離をより抑制することができる観点から、ポリカルボン酸系の減水剤が好ましい。
【００３３】
減水剤を使用する場合、Ｂ液中の減水剤の量は、Ｂ液１ｍ３当たり０．５〜１．５ｋｇが好ましく、０．８〜１．２ｋｇがより好ましい。この範囲内とすることにより、流動性をより適度に向上させて長距離圧送性をより向上させるとともに材料分離をより抑制することができる。
【００３４】
＜増粘剤＞
本発明では、Ｂ液中には増粘剤を含ませることもできる。増粘剤を使用することにより、セメント粒子の沈降分離をより抑制することができる。
【００３５】
増粘剤としては、例えば、メチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロース及びヒドロキシエチルエチルセルロース等の各種セルロースエーテル等を用いることができる。中でも、セメント粒子の沈降分離をより防ぐ観点から、セルロースエーテル、特に水溶性セルロースエーテルが好ましい。
【００３６】
増粘剤を使用する場合、Ｂ液中の増粘剤の量は、Ｂ液１ｍ３当たり０．４〜１．０ｋｇが好ましく、０．６〜０．８ｋｇがより好ましい。この範囲内とすることにより、グラウト材の粘性を適度に調整して圧送性をより高めることができる。
【００３７】
＜水＞
本発明では、Ｂ液中には水を含ませることもできる。水を使用することにより、グラウト材の流動性をより向上させることができる。水は、特に制限されず、水道水等を使用することができる。
【００３８】
水の量は、目的とする圧縮強度等により適宜選択され、本発明の効果を損なわない限り、特に制限されないが、Ｂ液中に含まれる水の量が、Ｂ液１ｍ３当たり２７３〜３３３ｋｇ程度、特に２９３〜３２３ｋｇ程度となるように調整することが好ましい。
【００３９】
１−３.  グラウト材
本発明のグラウト材は、セメント、減水剤及び消石灰を含むＡ液と、スラグ及び凝集剤を含むＢ液との混合物からなる二液型グラウト材であり、Ａ液中のセメントとＢ液中のスラグの合計含有量が、１ｍ３当たり８００〜１２００ｋｇであることにより、ロック材、礫材等で構成された地盤内の間隙、空洞等へ容易に注入充填できるとともに、優れた長距離圧送性を有し、且つ、充填後に高い圧縮強度を発現する。Ａ液中のセメントとＢ液中のスラグの合計含有量が、上記の範囲外である場合は、充填後に高い圧縮強度を発現することが困難である。
【００４０】
本発明のグラウト材において、Ａ液中のセメントとＢ液中のスラグの合計含有量が１ｍ３当たり８００〜１２００ｋｇ、特に１０００〜１１００ｋｇであることにより、高い圧縮強度を発現することができる。
【００４１】
本発明のグラウト材において、Ａ液とＢ液との混合比（Ａ液の量：Ｂ液の量）は、４：６〜６：４（質量比）が好ましく、１：１（質量比）がより好ましい。
【００４２】
Ａ液、Ｂ液２液の先端スタティックミキサーの混合性から、同等容積、同等密度、及び同等粘度であることが望ましく、これら３つの条件を満足する配合とすることが最も望ましい。
【００４３】
本発明のグラウト材は、上記のような構成を採用するため、材齢２８日の圧縮強度を２４Ｎ／ｍｍ２以上、特に２４Ｎ／ｍｍ２〜３０Ｎ／ｍｍ２とすることができる。なお、材齢２８日の圧縮強度とは、標準水中養生２８日材齢における圧縮強度を意味する。
【００４４】
２.  グラウト材の注入工法
本発明のグラウト材の注入工法では、まず、Ａ液とＢ液とを、それぞれ別々のポンプで圧送し、注入口付近でＡ液とＢ液とを合流混合することにより得られた混合物を注入する。
【００４５】
本発明のグラウト材の注入工法では、まず、Ａ液とＢ液とをエレメント数６程度のスタティックミキサー等の静止型混合機を用いて、均一になるまで混合してゲル化させることが好ましい。スタティックミキサーを使用することにより、本発明のグラウト材を、より可塑性及び流動性を向上させることができる。
【００４６】
Ａ液とＢ液の２液を混合後、１〜３０秒程度で、ＪＨＳ  ３１３に規定されるシリンダー法により測定されるフロー値を２０〜１０ｃｍ×２０〜１０ｃｍ程度、特に１８〜１２ｃｍ×１８〜１２ｃｍ程度とすることができる。これにより、優れた充填性を発揮することができる。
【００４７】
本発明のグラウト材の注入工法では、このようにして得られた本発明のグラウト材を、注入ポンプを用いて、１／２インチ（内径１２．７ｍｍ）、３／４インチ（内径１９．０ｍｍ）等の細いホースで圧送し、例えば、地盤に注入することができる。地盤への注入方法には特に制限はなく、従来行われている地盤改良工法の中から、地盤条件、施工の目的、作業性等の現場の条件に応じて適宜選択して採用できる。
【実施例】
【００４８】
以下、実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明は、これらのみに限定されるものではない。
【００４９】
実施例では、以下の材料を使用した。
＜使用材料＞
・セメント（普通ポルトランドセメント）
・減水剤（ポリカルボン酸系減水剤）
・消石灰（水酸化カルシウム含有）
・増粘剤（水溶性セルロースエーテル）
・スラグ（高炉スラグ）
・凝集剤（アルミン酸ソーダ）
・水（現地調達の水道水）。
【００５０】
実施例
以下の表１に示す組成で、ハンドミキサーを使用して４００ｒｐｍで１０分間攪拌することで、Ａ液を５００Ｌ調製した。また、表１に示す組成で、ハンドミキサーを使用して４００ｒｐｍで１０分間攪拌することで、Ｂ液を５００Ｌ調製した。
【００５１】
【表１】
0005916933.tif 000002
【００５２】
まず、調製したＡ液とＢ液について、粘性評価を以下の方法により３回行った。粘性評価の結果を以下の表２に示す。
【００５３】
〔Ｐロートによる粘性評価〕
ＪＳＣＥ−Ｆ５２１に示される流動性試験に準じて、Ｐロートの流下時間（秒）を測定し、粘性を評価した。
【００５４】
【表２】
0005916933.tif 000003
【００５５】
比例ポンプ（製品名：ＳＧ−４０、製造販売元：新明和工業(株)）でＡ液とＢ液を圧送するため、粘性評価の結果に基づき、Ａ液とＢ液のフローを同程度とした。
【００５６】
その後、Ａ液とＢ液をそれぞれ比例ポンプにより、１／２インチ（内径１２．７ｍｍ）のホース（長さ２００ｍ）に圧送した。そして、Ａ液とＢ液を注入パイプの手前で、スタティックミキサー（製品名：Ｎ６０、製造販売元：ノリタケ）を使用して混合することにより、本発明のグラウト材を製造した。
【００５７】
製造された本発明のグラウト材を以下のように評価した。
【００５８】
試験例
（１）流動性試験
規格（ＪＨＳ  ３１３）「コンシステンシー試験方法のシリンダー法」に示されるフロー試験に準じてフロー値を測定した。２液型のグラウト材は、２液が混合されてからの経過時間によってフロー値が変化するため、経過時間とフロー値の関係を把握するものとした。試験結果を図１（フロー値の時間変化）及び表３に示す。静置フローは、ＪＨＳ  ３１３コンシステンシー試験方法のシリンダー法によるものであり、グラウトポンプで圧入される（力が加えられる）状況を表すために打撃フローも測定した。打撃フローは、ＪＨＳ  Ｒ５２０１フロー試験に準じるが、フローコーンに代わって、ＪＨＳ  ３１３コンシステンシー試験方法のシリンダー法で適用する硬質プラスチック製シリンダーを用いて測定した。
【００５９】
【表３】
0005916933.tif 000004
【００６０】
表３及び図１に示すように、吐出後１５秒まで、静置フロー及び打撃フローともに、１２〜１８ｃｍの基準値を満足する範囲内となっている。ポンプ圧入しない状態においては（静置）、フローは１２ｃｍ寄りで逸脱がなく、ポンプ圧入すると（打撃）フロー値は１８ｃｍに近づき、充填性に優れる性状を示した。また、３００秒（５分）後においても打撃フロー値は１２ｃｍであるため、ポンプ圧入による充填が可能であることが示された。なお、Ａ液とＢ液の２液が混合されてから吐出するまでの時間は、本実験では、スタティックミキサーから吐出口までの距離が３３０ｃｍで、配管内径が２．５４ｃｍ、流速が６Ｌ／分＝１００ｃｃ／秒であるから、約１６．７秒であった。また、スタティックミキサーと注入パイプの間は、１インチのグラウトホースで連結されており、このホース長を変化させることで２液混合後の時間調整ができ、フローコントロールが可能となることが示された。
【００６１】
（２）充填性試験
充填性の確認は、鉄籠に模擬地盤を作成したものと、壁状模型によるものと、２種類の試験を行った。まず、鉄籠に作成した模擬地盤は、径１．５ｍ、高さ１．２５ｍの鉄籠に、７５ｍｍ以上のグリ石と４号砕石を容積比１：１で詰めたものとした。鉄籠への充填は、１／２インチ（内径１２．７ｍｍ）のホースを２００ｍ接続して行った。
【００６２】
実施例では、吐出量は平均７Ｌ／分で、記録計表示圧力は最大で１．８ＭＰａであり、比例ポンプによる圧送が可能であることが確認できた。充填中に若干のリークがみられたが、標準の７０Ｌを充填した。充填翌日に鉄籠を解体して出来形を確認したところ、本発明のグラウト材は逸脱することもなく、注入管の上方にも十分な浸透を見せていた。このことから、間知石４個分の裏グリを固結させるのに必要な範囲を満足した。
【００６３】
壁状模型は、幅１．０ｍ、高さ１．４ｍ、厚さ０．５ｍ、勾配７０°の型枠に鉄籠を同じ地盤材を詰めた。また、裏グリへの浸透状況を観察するために、正面は透明アクリル板とした。壁状模型への充填は、３／４インチ（内径１９．０ｍｍ）のホースを６０ｍ接続して行った。吐出量は１０Ｌ／分、記録計表示圧力は０．２ＭＰａで、本発明のグラウト材１００Ｌを注入した。
【００６４】
実施例では、壁状模型の出来形についても、本発明のグラウト材が逸脱することはなく、幅１．０ｍ、高さ０．９ｍの固化体が造成されており、良好な浸透が確認できた。
【００６５】
（３）圧縮強度試験
規格「ＪＩＳ  Ａ  １１０８」に示される圧縮強度試験に準じて、直径５０ｍｍ×高さ１００ｍｍの供試体を作製し、材齢２８日における圧縮強度（Ｎ／ｍｍ２）を測定したところ、材齢２８日の圧縮強度は２７．４Ｎ／ｍｍ２であった。
【００６６】
本発明の実施例で作製した二液型のグラウト材であり、１／２インチのホースで２００ｍの長距離圧送が可能であることが示された。また、静置フローと打撃フローが基準フロー値に収まることから可塑性を有すること、及び調整ホースによりによりフロー値のコントロールが容易であることが示された。さらに、裏グリへの充填性についても、逸脱がなく、間知石４個分の浸透性も十分に確保できていることが確認できた。そして、材齢２８日の圧縮強度は２７．４Ｎ／ｍｍ２であることから、コンクリートに匹敵する高強度が得られることが示された。
【産業上の利用可能性】
【００６７】
本発明の二液型可塑性グラウト材は、ロック材や礫材で構成された地盤へ確実に注入することが可能な可塑性（適度なフロー値）と長距離圧送性を有し、さらに、高い圧縮強度を発現するため、地盤補強に関する産業において好適に利用することができる。
【要約】
【課題】ロック材、礫材等で構成された地盤内の間隙、空洞等へ注入充填することが可能な可塑性（適度なフロー値）及び優れた長距離圧送性を有し、且つ、充填後に高い圧縮強度を発現することができるグラウト材を提供する。
【解決手段】セメント、減水剤及び消石灰を含むＡ液と、スラグ及び凝集剤を含むＢ液との混合物からなり、Ａ液中のセメントとＢ液中のスラグの合計含有量が、１ｍ３当たり８００〜１２００ｋｇである、二液型可塑性グラウト材。
【選択図】なし【図１】
0005916933.tif 000005