(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
油を供給する油供給装置であって、
油を圧送するポンプと、
所定間隔を隔てて第１のランドと第２のランドとが軸方向に連結されたスプールと、該スプールを軸方向に移動可能に収容するハウジングとを有し、前記ハウジングに、前記ポンプから圧送された油を入力する入力ポートと前記入力した油を出力する出力ポートと前記入力した油を排出するドレンポートとが形成され、前記ハウジングの内部に、前記第１のランドおよび前記第２のランドの対向面により第１の油室が画成されたスプール式の切替バルブと、
を備え、
前記スプールは、第１のポジションにあるときには前記第２のランドにより前記入力ポートと前記出力ポートとの間をシールすると共に前記入力ポートと前記ドレンポートとを連通し、第２のポジションにあるときには前記第１の油室を介して前記入力ポートと前記出力ポートとを連通すると共に前記第２のランドにより前記入力ポートと前記ドレンポートとの間をシールするよう前記複数のランドが構成され、
前記ハウジングは、前記ドレンポートと同一円周上に第１のシール面を有し、
前記スプールは、前記第２のポジションにあるときに前記第２のランドにより前記第１のシール面をシールする
ことを特徴とする油供給装置。
【請求項２】
請求項１記載の油供給装置であって、
前記入力ポートは、前記ポンプから圧送された油を入力する第１の入力ポートおよび第２の入力ポートを有し、
前記スプールは、前記第１のポジションにあるときには前記第２のランドにより前記第１の入力ポートと前記出力ポートとの間をシールすると共に前記第２の入力ポートと前記ドレンポートとを連通し、前記第２のポジションにあるときには前記第１の油室を介して前記第１の入力ポートと前記出力ポートとを連通すると共に前記第２のランドにより前記第２の入力ポートと前記ドレンポートとの間をシールし、
前記第２の入力ポートは、前記ドレンポートと同一円周上に形成されてなる
ことを特徴とする油供給装置。
【請求項３】
請求項２記載の油供給装置であって、
前記第２の入力ポートおよび前記ドレンポートは、前記スプールの軸中心に対して、それぞれ油が流入する方向と油が流出する方向とによりなす角度が９０度よりも大きく２７０度よりも小さい角度となるよう形成されてなる
ことを特徴とする油供給装置。
【請求項４】
請求項１ないし３いずれか１項に記載の油供給装置であって、
前記ポンプは、電力の供給を受けて油を圧送する電動式ポンプである
ことを特徴とする油供給装置。
【請求項５】
請求項４記載の油供給装置であって、
原動機からの動力により作動して油圧を発生させる機械式ポンプを備え、
前記ハウジングは、前記機械式ポンプからの油圧を入力する第３の入力ポートが形成され、
前記スプールは、前記第１のポジションにあるときには更に前記第１の油室を介して前記第３の入力ポートと前記出力ポートとを連通し、前記第２のポジションにあるときには更に前記第１のランドにより前記第３の入力ポートと前記出力ポートとの間をシールし、
前記ハウジングは、前記第３の入力ポートと同一円周上に第２のシール面を有し、
前記スプールは、前記第１のポジションにあるときに前記第１のランドにより前記第２のシール面をシールする
ことを特徴とする油供給装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、油を供給する油供給装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の油供給装置としては、エンジンからの動力により作動して油圧を発生させる機械式ポンプと、機械式ポンプからの油圧を調圧して出力ポートから出力ポート用油路に出力するリニアソレノイドバルブと、電磁力により油圧を発生させて吐出ポートから吐出ポート用油路に出力する電磁ポンプと、複数のランドが形成されたスプールとスプールを軸方向に移動可能に収容するスリーブ（ハウジング）とを有し機械式ポンプからの油圧に基づいて生成される信号圧によって作動するスプール式のリレーバルブと、を備えるものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。この装置では、スプールには、複数のランドとして第１のランドと第２のランドと第３のランドとがこの順に軸方向に並んで形成され、スリーブには、出力ポート用油路に接続された入力ポート（機械式ポンプ側の入力ポート）とクラッチ用油路に接続された出力ポートと吐出ポート用油路に接続された入力ポート（電磁ポンプ側の入力ポート）とチェックバルブが取り付けられたドレン用油路に接続されたドレンポートとがこの順に軸方向に形成されている。また、スリーブの内部には、第１のランドと第２のランドとの対向面により第１の油室が画成されると共に第２のランドと第３のランドとの対向面により第２の油室が画成されている。リレーバルブは、信号圧が所定圧以上のときには、第１の油室を介して機械式ポンプ側の入力ポートと出力ポートとを連通させると共に第２の油室を介して電磁ポンプ側の入力ポートとドレンポートとを連通させ、第２のランドが電磁ポンプ側の入力ポートと出力ポートとの間に位置することにより両ポート間の連通を遮断している。また、信号圧が所定圧未満のときには、第１の油室を介して電磁ポンプ側の入力ポートと出力ポートとを連通させ、第１のランドで機械式ポンプ側の入力ポートを閉塞することにより機械式ポンプ側の入力ポートと出力ポートとの連通を遮断し、第２のランドが電磁ポンプ側の入力ポートとドレンポートとの間に位置することにより両ポート間の連通を遮断している。このように構成することにより、第１の油室を介して機械式ポンプ側の入力ポートと出力ポートとを連通させると共に第２の油室を介して電磁ポンプ側の入力ポートとドレンポートとを連通させている状態で、第１の油室から第２の油室へ高圧の油の洩れ込みが生じたときでも、その油を第２の油室からドレンポート，ドレン用油路，チェックバルブを介してドレンすることができるため、吐出ポート用油路内を適正な油圧に保持することができるとしている。
【特許文献１】特開２０１２−１２２５６０号公報
【発明の概要】
【０００３】
しかしながら、上述の特許文献１には、第１の油室を介して機械式ポンプ側の入力ポートと出力ポートとを連通させると共に第２の油室を介して電磁ポンプ側の入力ポートとドレンポートとを連通させている状態で、第１の油室から第２の油室へ高圧の油の洩れ込みが生じた場合については言及されているものの、第１の油室を介して電磁ポンプ側の入力ポートと出力ポートとを連通させると共に第２のランドにより電磁ポンプ側の入力ポートとドレンポートとの連通を遮断している状態で、第１の油室から第２の油室へ電磁ポンプから圧送された油が洩れ込む場合については考慮されていない。一般に、電磁ポンプは、機械式ポンプに比して、吐出能力が低いことから、電磁ポンプから圧送された油が第１の油室から第２の油室へ洩れ込むと、装置の効率の低下を招いたり、必要な油圧を確保するために電磁ポンプを大型化しなければならない場合が生じる。
【０００４】
本発明の油供給装置は、ポンプから圧送された油の洩れを抑制することを主目的とする。
【０００５】
本発明の油供給装置は、上述の主目的を達成するために以下の手段を採った。
【０００６】
本発明の油供給装置は、
油を供給する油供給装置であって、
油を圧送するポンプと、
所定間隔を隔てて第１のランドと第２のランドとが軸方向に連結されたスプールと、該スプールを軸方向に移動可能に収容するハウジングとを有し、前記ハウジングに、前記ポンプから圧送された油を入力する入力ポートと前記入力した油を出力する出力ポートと前記入力した油を排出するドレンポートとが形成され、前記ハウジングの内部に、前記第１のランドおよび前記第２のランドの対向面により第１の油室が画成されたスプール式の切替バルブと、
を備え、
前記スプールは、第１のポジションにあるときには前記第２のランドにより前記入力ポートと前記出力ポートとの間をシールすると共に前記入力ポートと前記ドレンポートとを連通し、第２のポジションにあるときには前記第１の油室を介して前記入力ポートと前記出力ポートとを連通すると共に前記第２のランドにより前記入力ポートと前記ドレンポートとの間をシールするよう前記複数のランドが構成され、
前記ハウジングは、前記ドレンポートと同一円周上に第１のシール面を有し、
前記スプールは、前記第２のポジションにあるときに前記第２のランドにより前記第１のシール面をシールする
ことを特徴とする油供給装置。
【０００７】
この本発明の油供給装置は、所定間隔を隔てて第１のランドと第２のランドとが軸方向に連結されたスプールと、スプールを軸方向に移動可能に収容するハウジングとを有し、ハウジングに、ポンプから圧送された油を入力する入力ポートと入力した油を出力する出力ポートと入力した油を排出するドレンポートとが形成され、ハウジングの内部に、第１のランドおよび第２のランドの対向面により第１の油室が画成されたスプール式の切替バルブにおいて、複数のランドを、スプールが第１のポジションにあるときには第２のランドにより入力ポートと出力ポートとの間をシールすると共に入力ポートとドレンポートとを連通し、スプールが第２のポジションにあるときには第１の油室を介して入力ポートと出力ポートとを連通すると共に前記第２のランドにより入力ポートとドレンポートとの間をシールするよう構成する。そして、ハウジングのドレンポートと同一円周上に第１のシール面を形成し、スプールが第２のポジションにあるときに第２のランドにより第１のシール面をシールする。
これにより、スプールが第２のポジションにあるときには第２のランドによってドレンポートと同一円周上にある第１のシール面をシールするから、第１の入力ポートと出力ポートとを連通させる第１の油室の油がドレンポートへ流出するのを抑制することができる。これにより、油の洩れ量を低減させることができる結果、装置の効率をより向上させることができると共に装置全体を小型化することができる。もとより、スプールが第１のポジションにあるときには、ポンプから圧送された油を入力ポートとドレンポートとを介して排出することができる。したがって、ポンプから入力ポートに至る油路内にエア等が含まれている場合でも、これを排出することができる。
【０００８】
こうした本発明の油供給装置において、
前記入力ポートは、前記ポンプから圧送された油を入力する第１の入力ポートおよび第２の入力ポートを有し、
前記スプールは、前記第１のポジションにあるときには前記第２のランドにより前記第１の入力ポートと前記出力ポートとの間をシールすると共に前記第２の入力ポートと前記ドレンポートとを連通し、前記第２のポジションにあるときには前記第１の油室を介して前記第１の入力ポートと前記出力ポートとを連通すると共に前記第２のランドにより前記第２の入力ポートと前記ドレンポートとの間をシールし、
前記第２の入力ポートは、前記ドレンポートと同一円周上に形成されてなる
ものとすることもできる。
【０００９】
この態様の本発明の油供給装置において、前記第２の入力ポートおよび前記ドレンポートは、前記スプールの軸中心に対して、それぞれ油が流入する方向と油が流出する方向とによりなす角度が９０度よりも大きく２７０よりも小さい角度となるよう形成されてなるものとすることもできる。スプールは、第２の入力ポートから入力される油圧により片側に押し付けられるため、ドレンポート周辺でのスプールの外面とハウジングの内面とのクリアランスを詰めることができる。この結果、ドレンポートへの油の洩れをより効果的に抑制することができる。ここで、「所定角度」は、９０度よりも大きく２７０度よりも小さい角度であれば、如何なる角度も採用し得るが、１８０度に近いほどスプールの押し付け力が大きくなるから、ドレンポートへの油の洩れを抑制できる効果が大きくなる。
【００１０】
また、本発明の油供給装置において、前記ポンプは、電力の供給を受けて油を圧送する電動式ポンプであるものとすることもできる。ここで、「電動式ポンプ」は、電磁力のオンオフによりピストンを往復動させることにより油圧を発生させる電磁ポンプであるものとすることもできる。この態様の本発明の油供給装置において、原動機からの動力により作動して油圧を発生させる機械式ポンプを備え、前記ハウジングは、前記機械式ポンプからの油圧を入力する第３の入力ポートが形成され、前記スプールは、前記第１のポジションにあるときには更に前記第１の油室を介して前記第３の入力ポートと前記出力ポートとを連通し、前記第２のポジションにあるときには更に前記第１のランドにより前記第３の入力ポートと前記出力ポートとの間をシールし、前記ハウジングは、前記第３の入力ポートと同一円周上に第２のシール面を有し、前記スプールは、前記第１のポジションにあるときに前記第１のランドにより前記第２のシール面をシールするものとすることもできる。こうすれば、スプールが第２のポジションにあるときには、電動式ポンプから圧送された油を入力する入力ポートと出力ポートとを連通させる第１の油室の油が第３の入力ポートへ流出するのを抑制することができ、油の洩れ量をさらに低減させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】エンジン１２と動力伝達装置２０を搭載する自動車１０の構成の概略を示す構成図である。
【図２】自動変速機３０の作動表を示す説明図である。
【図３】自動変速機３０の各回転要素の回転速度の関係を示す共線図である。
【図４】動力伝達装置２０を制御する油圧回路４０の構成の概略を示す構成図である。
【図５】信号圧が設定圧以上の場合における実施例のＣ１リレーバルブ７０の状態を示す説明図である。
【図６】信号圧が設定圧未満の場合における実施例のＣ１リレーバルブ７０の状態を示す説明図である。
【図７】図６のＣ１リレーバルブ７０の断面図である。
【図８】信号圧が設定圧未満の場合における比較例のＣ１リレーバルブ１７０の状態を示す説明図である。
【図９】図８のＣ１リレーバルブ１７０の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
次に、本発明を実施するための形態を実施例を用いて説明する。
【００１３】
図１はエンジン１２と動力伝達装置２０を搭載する自動車１０の構成の概略を示す構成図であり、図２は自動変速機３０の作動表を示す説明図である。
【００１４】
自動車１０は、図１に示すように、ガソリンや軽油などの炭化水素系の燃料の爆発燃焼により動力を出力する内燃機関としてのエンジン１２と、エンジン１２を運転制御するエンジン用電子制御ユニット（エンジンＥＣＵ）１５と、エンジン１２のクランクシャフト１４に接続されると共に左右の車輪１９ａ，１９ｂの車軸１８ａ，１８ｂに接続されてエンジン１２からの動力を車軸１８ａ，１８ｂに伝達する動力伝達装置２０と、動力伝達装置２０を制御する自動変速機用電子制御ユニット（ＡＴＥＣＵ）１６と、車両全体をコントロールするメイン電子制御ユニット（メインＥＣＵ）９０とを備える。なお、メインＥＣＵ９０には、シフトポジションセンサ９２からのシフトポジションＳＰやアクセルペダルポジションセンサ９４からのアクセル開度Ａｃｃ，ブレーキスイッチ９６からのブレーキスイッチ信号ＢＳＷ，車速センサ９８からの車速Ｖなどが入力ポートを介して入力されている。また、メインＥＣＵ９０は、エンジンＥＣＵ１５やＡＴＥＣＵ１６と通信ポートを介して接続されており、エンジンＥＣＵ１５やＡＴＥＣＵ１６と各種制御信号やデータのやりとりを行なっている。
【００１５】
動力伝達装置２０は、図１に示すように、エンジン１２のクランクシャフト１４に接続された入力側のポンプインペラ２４ａと出力側のタービンランナ２４ｂとからなるロックアップクラッチ付きのトルクコンバータ２４と、トルクコンバータ２４のタービンランナ２４ｂに接続された入力軸２１と車軸１８ａ，１８ｂにギヤ機構２６とデファレンシャルギヤ２８とを介して接続された出力軸２２とを有し入力軸２１に入力された動力を変速して出力軸２２に出力する有段の自動変速機３０と、トルクコンバータ２４や自動変速機３０の作動に必要な油（作動油）を供給する本発明の油供給装置としての油圧回路４０と、を備える。なお、実施例では、エンジン１２のクランクシャフト１４と自動変速機３０との間にトルクコンバータ２４を介在させるものとしたが、これに限られず、種々の発進装置を採用し得る。
【００１６】
自動変速機３０は、６段変速の有段変速機構として構成されており、シングルピニオン式の遊星歯車機構とラビニヨ式の遊星歯車機構と三つのクラッチＣ１，Ｃ２，Ｃ３と二つのブレーキＢ１，Ｂ２とワンウェイクラッチＦ１とを備える。シングルピニオン式の遊星歯車機構は、外歯歯車としてのサンギヤ３１と、このサンギヤ３１と同心円上に配置された内歯歯車としてのリングギヤ３２と、サンギヤ３１に噛合すると共にリングギヤ３２に噛合する複数のピニオンギヤ３３と、複数のピニオンギヤ３３を自転かつ公転自在に保持するキャリヤ３４とを備え、サンギヤ３１はケースに固定されており、リングギヤ３２は入力軸２１に接続されている。ラビニヨ式の遊星歯車機構は、外歯歯車の二つのサンギヤ３６ａ，３６ｂと、内歯歯車のリングギヤ３７と、サンギヤ３６ａに噛合する複数のショートピニオンギヤ３８ａと、サンギヤ３６ｂおよび複数のショートピニオンギヤ３８ａに噛合すると共にリングギヤ３７に噛合する複数のロングピニオンギヤ３８ｂと、複数のショートピニオンギヤ３８ａおよび複数のロングピニオンギヤ３８ｂとを連結して自転かつ公転自在に保持するキャリヤ３９とを備え、サンギヤ３６ａはクラッチＣ１を介してシングルピニオン式の遊星歯車機構のキャリヤ３４に接続され、サンギヤ３６ｂはクラッチＣ３を介してキャリヤ３４に接続されると共にブレーキＢ１を介してケースに接続され、リングギヤ３７は出力軸２２に接続され、キャリヤ３９はクラッチＣ２を介して入力軸２１に接続されている。また、キャリヤ３９は、ワンウェイクラッチＦ１を介してケースに接続されると共にワンウェイクラッチＦ１と並列に設けられたブレーキＢ２を介してケースに接続されている。
【００１７】
自動変速機３０は、図２に示すように、クラッチＣ１〜Ｃ３のオンオフ（係合と非係合）とブレーキＢ１，Ｂ２のオンオフとの組み合わせにより前進１速〜６速と後進とニュートラルとを切り替えることができるようになっている。後進の状態は、クラッチＣ３とブレーキＢ２とをオンとすると共にクラッチＣ１，Ｃ２とブレーキＢ１とをオフとすることにより形成することができる。また、前進１速の状態は、クラッチＣ１をオンとすると共にクラッチＣ２，Ｃ３とブレーキＢ１，Ｂ２とをオフとすることにより形成することができる。この前進１速の状態では、エンジンブレーキ時には、ブレーキＢ２がオンとされる。前進２速の状態は、クラッチＣ１とブレーキＢ１とをオンとすると共にクラッチＣ２，Ｃ３とブレーキＢ２とをオフとすることにより形成することができる。前進３速の状態は、クラッチＣ１，Ｃ３をオンとすると共にクラッチＣ２とブレーキＢ１，Ｂ２とをオフとすることにより形成することができる。前進４速の状態は、クラッチＣ１，Ｃ２をオンとすると共にクラッチＣ３とブレーキＢ１，Ｂ２とをオフとすることにより形成することができる。前進５速の状態は、クラッチＣ２，Ｃ３をオンとすると共にクラッチＣ１とブレーキＢ１，Ｂ２とをオフとすることにより形成することができる。前進６速の状態は、クラッチＣ２とブレーキＢ１とをオンとすると共にクラッチＣ１，Ｃ３とブレーキＢ２とをオフとすることにより形成することができる。また、ニュートラルの状態は、クラッチＣ１〜Ｃ３とブレーキＢ１，Ｂ２のすべてをオフとすることにより形成することができる。なお、図３に、自動変速機３０の各変速段における各回転要素の回転速度の関係を示す共線図を示す。図中のＳ１軸はサンギヤ３１の回転速度を示し、ＣＲ１軸はキャリヤ３４の回転速度を示し、Ｒ１軸はリングギヤ３２の回転速度を示し、Ｓ２軸はサンギヤ３６ｂの回転速度を示し、Ｓ３軸はサンギヤ３６ａの回転速度を示し、ＣＲ２軸はキャリヤ３９の回転速度を示し、Ｒ２軸はリングギヤ３７の回転速度を示す。
【００１８】
自動変速機３０におけるクラッチＣ１〜Ｃ３のオンオフ（係合と非係合）とブレーキＢ１，Ｂ２のオンオフは、図４に例示する油圧回路４０により行なわれる。油圧回路４０は、図４に示すように、エンジン１２からの動力により作動しオイルパン４１に貯留されている作動油をストレーナ４１ａを介して吸引してライン圧用油路Ｌ１に圧送する機械式オイルポンプ４２と、機械式オイルポンプ４２から圧送された作動油の圧力を調整してライン圧ＰＬを生成するレギュレータバルブ４４と、ライン圧ＰＬを一定圧に降圧してモジュレータ圧Ｐｍｏｄを生成するモジュレータバルブ４６と、モジュレータ圧Ｐｍｏｄを調圧して信号圧として出力することによりレギュレータバルブ４４を駆動するリニアソレノイドバルブＳＬＴと、ライン圧用油路Ｌ１に接続された入力ポート４８ａとドライブ圧用油路Ｌ２に接続されたＤ（ドライブ）ポジション用出力ポート４８ｂとＲ（リバース）ポジション用出力ポート４８ｃ等が形成されシフトポジションに応じて対応するポート間の連通と遮断とを行なうマニュアルバルブ４８と、ドライブ圧用油路Ｌ２に接続された入力ポート５２と出力ポート用油路Ｌ３に接続された出力ポート５４とドレンポート５６とが形成されドライブ圧用油路Ｌ２の作動油を入力ポート５２を介して入力すると共に一部の作動油をドレンポート５６からドレンすることにより入力した作動油の圧力を調整して出力ポート５４から出力するノーマルクローズ型のリニアソレノイドバルブＳＬ１と、吸入ポート用油路Ｌ４を介してストレーナ４１ａに接続された吸入ポート６２ａと吐出ポート用油路Ｌ５に接続された吐出ポート６２ｂとが形成され電磁力によってピストン６６を往復動させることにより作動油を吸入ポート６２ａから吸入すると共に吸入した作動油を吐出ポート６２ｂから吐出する電磁ポンプ６０と、リニアソレノイドバルブＳＬ１からの出力圧であるＳＬ１圧Ｐｓｌ１をクラッチＣ１の油圧サーボ（油室）に接続されたＣ１用油路Ｌ６に供給するモードと電磁ポンプ６０からの吐出圧をＣ１用油路Ｌ６に供給するモードとを選択的に切り替えるＣ１リレーバルブ７０と、Ｃ１用油路Ｌ６に接続されクラッチＣ１の油圧サーボに作用する油圧の振動を抑制する図示しないダンパ等により構成されている。ここで、図４では、クラッチＣ１に対する油圧の供給系についてのみを図示するものとしたが、クラッチＣ２，Ｃ３やブレーキＢ１，Ｂ２に対する油圧の供給系も周知のソレノイドバルブやリレーバルブにより同様に構成することができる。なお、リニアソレノイドバルブＳＬＴ，ＳＬ１や電磁ポンプ６０等は、ＡＴＥＣＵ１６により駆動制御を受けて作動するように構成されている。
【００１９】
マニュアルバルブ４８は、シフトレバーがＤ（ドライブ）ポジションにシフト操作されているときには入力ポート４８ａとＤポジション用出力ポート４８ｂとを連通すると共に入力ポート４８ａとＲポジション用出力ポート４８ｃとの連通を遮断し、シフトレバーがＲ（リバース）ポジションにシフト操作されているときには入力ポート４８ａとＤポジション用出力ポート４８ｂとの連通を遮断すると共に入力ポート４８ａとＲポジション用出力ポート４８ｃとを連通し、シフトレバーがＮ（ニュートラル）ポジションにシフト操作されているときには入力ポート４８ａとＤポジション用出力ポート４８ｂおよびＲポジション用出力ポート４８ｃとの連通を遮断する。
【００２０】
ドライブ圧用油路Ｌ２は、バイパス油路を介して吐出ポート用油路Ｌ５に接続されている。バイパス油路は、ドライブ圧用油路Ｌ２に接続された上流側Ｌ８と吐出ポート用油路Ｌ５に接続された下流側Ｌ９とにより構成されており、上流側Ｌ８と下流側Ｌ９との間にＣ１リレーバルブ７０が介在している。また、バイパス油路の下流側Ｌ９にはチェックバルブ８２が取り付けられている。なお、チェックバルブ８２は、バイパス油路の下流側Ｌ９から吐出ポート用油路Ｌ５への油の流出は許容するが、吐出ポート用油路Ｌ５からバイパス油路の下流側Ｌ９への油の流入は禁止するように構成されている。
【００２１】
Ｃ１リレーバルブ７０は、各種ポートが形成されたスリーブ７２と、スリーブ７２内を軸方向に摺動して対応するポート間の連通と遮断とを行なうスプール７４と、スプール端面を軸方向に押圧するスプリング７６とを備えるスプール式のリレーバルブとして構成されている。スリーブ７２には、各種ポートとして、スプール端面をスプリング７６の付勢力と逆方向に押圧する信号圧としてモジュレータ圧Ｐｍｏｄを入力する信号圧用ポート７２ａと、出力ポート用油路Ｌ３に接続されＳＬ１圧Ｐｓｌ１を入力する入力ポート７２ｂと、吐出ポート用油路Ｌ５に接続され電磁ポンプ６０からの吐出圧を入力する入力ポート７２ｃと、同じく吐出ポート用油路Ｌ５に接続され電磁ポンプ６０からの吐出圧を入力する入力ポート７２ｄと、Ｃ１用油路Ｌ６に接続された出力ポート７２ｅと、チェックバルブ８０が取り付けられたドレン用油路Ｌ７に接続されたドレンポート７２ｆと、ドライブ圧用油路Ｌ２から分岐するバイパス油路の上流側Ｌ８に接続された連絡ポート７２ｇと、バイパス油路の下流側Ｌ９に接続された連絡ポート７２ｈとが形成されている。各種ポートは、スプリング７６に近い方から入力ポート７２ｂ，出力ポート７２ｅ，入力ポート７２ｃ，入力ポート７２ｄおよびドレンポート７２ｆ，連絡ポート７２ｈ，連絡ポート７２ｇ，信号圧用ポート７２ａの順に形成されている。図５および図６に、Ｃ１リレーバルブ７０の状態を示す。なお、図５は、信号圧が設定圧以上の場合におけるＣ１リレーバルブ７０の状態を示し、図６は、信号圧が設定圧未満の場合におけるＣ１リレーバルブ７０の状態を示す。
【００２２】
スプール７４は、図５および図６に示すように、軸方向に連結された４つのランド７４ａ〜７４ｄを備える。４つのランド７４ａ〜７４ｄは、スプリング７６に近い方から第１のランド７４ａ，第２のランド７４ｂ，第３のランド７４ｃ，第４のランド７４ｄの順に互いに所定間隔を隔てて連結されている。第２のランド７４ｂは、第３のランド７４ｃよりも長い軸長により形成されており、第２のランド７４ｂと第３のランド７４ｃとの間隔は、第１のランド７４ａと第２のランド７４ｂとの間隔および第３のランド７４ｃと第４のランド７４ｄとの間隔よりも狭くなっている。スプール７４は、スリーブ７２内に収容された状態では、第１のランド７４ａおよび第２のランド７４ｂの対向面で囲まれる空間により第１の油室７８ａを画成し、第２のランド７４ｂおよび第３のランド７４ｃの対向面で囲まれる空間により第２の油室７８ｂを画成し、第３のランド７４ｃおよび第４のランド７４ｄの対向面で囲まれる空間により第３の油室７８ｃを画成する。
【００２３】
図７は、図６のＣ１リレーバブル７０の断面図を示す。なお、図７（ａ）は図６のＡ−Ａ断面図であり、図７（ｂ）は図６のＢ−Ｂ断面図であり、図７（ｃ）は図６のＣ−Ｃ断面図であり、図７（ｄ）は図６のＤ−Ｄ断面図であり、図７（ｅ）は図６のＥ−Ｅ断面図である。図示するように、入力ポート７２ｄおよびドレンポート７２ｆは、スリーブ７２の同一円周上に、互いにスプール４４の軸を中心として所定角度を隔てて円弧状に開口するよう形成されている。本実施例では、入力ポート７２ｄおよびドレンポート７２ｆは、スプール７４の軸を中心として、入力ポート７２ｄに油が流入する方向とドレンポート７２ｆから油が流出する方向とによりなす角度が１２０度〜１５０度となるよう形成するものとした。また、入力ポート７２ｃはスリーブ７２の内周面の全周に亘って開口するよう形成されており（図７（ｃ）参照）、図示しないが出力ポート７０ｅも入力ポート７２ｃと同様にスリーブ７２の内周面の全周に亘って開口するよう形成されている。入力ポート７２ｂは、スリーブ７２の周方向の一部が円弧状に開口するよう形成されている（図７（ｅ）参照）。したがって、入力ポート７２ｄとドレンポート７２ｆと入力ポート７２ｂの開口面積は、その間に挟まれている入力ポート７２ｃと出力ポート７２ｅの開口面積よりも狭くなっている。スリーブ７２は、入力ポート７２ｄおよびドレンポート７２ｆと同一円周上に第２のランド７４ｂが摺動可能な摺動面（第１のシール面）が形成されており（図７（ｅ）参照）、入力ポート７２ｂと同一円周上に第１のランド７４ａが摺動可能な摺動面（第２のシール面）が形成されている（図７（ａ）参照）。また、スリーブ７２は、入力ポート７２ｃとドレンポート７２ｆ（入力ポート７２ｄ）との間に、第２のランド７４ｂが摺動可能な摺動面として、全周のシール面が上記第１のシール面に隣接して形成されている（図７（ｂ）参照）。また、スリーブ７２は、入力ポート７２ｂと出力ポート７２ｅとの間に、第１のランド７４ａが摺動可能な摺動面として、全周のシール面が上記第２のシール面に隣接して形成されている（図７（ｄ）参照）。
【００２４】
こうして構成されたＣ１リレーバルブ７０では、信号圧用ポート７２ａにスプリング７６の付勢力に打ち勝つ圧力（設定圧）以上の信号圧（モジュレータ圧Ｐｍｏｄ）が作用しているときには、モジュレータ圧Ｐｍｏｄによりスプリング７６が収縮する方向にスプール７４が移動し、図５に示す状態となる。この状態では、第１の油室７８ａを介して入力ポート７２ｂと出力ポート７２ｅとを連通し、第２のランド７４ｂで入力ポート７２ｃを閉塞して入力ポート７２ｃと出力ポート７２ｅとの連通を遮断し、第２の油室７８ｂを介して入力ポート７２ｄとドレンポート７２ｆとを連通し、第４のランド７４ｄで連絡ポート７２ｇを閉塞して連絡ポート７２ｇ，７２ｈ間の連通を遮断する。このため、リニアソレノイドバルブＳＬ１の出力ポート５４が出力ポート用油路Ｌ３，入力ポート７２ｂ，第１の油室７８ａ，出力ポート７２ｅ，Ｃ１用油路Ｌ６を順に介してクラッチＣ１の油圧サーボ（油室）に連通され、電磁ポンプ６０の吐出ポート６２ｂとクラッチＣ１の油圧サーボとの連通が遮断され、電磁ポンプ６０の吐出ポート６２ｂが吐出ポート用油路Ｌ５，入力ポート７２ｄ，第２の油室７８ｂ，ドレンポート７２ｆ，ドレン用油路Ｌ７を介してチェックバルブ８０に連通され、バイパス油路の上流側Ｌ８とバイパス油路の下流側Ｌ９との連通が遮断されることになる。一方、信号圧用ポート７２ａにスプリング７６の付勢力に打ち勝つ圧力（設定圧）以上の信号圧（モジュレータ圧Ｐｍｏｄ）が作用していないときには、スプリング７６の付勢力によりスプリング７６が伸張する方向にスプール７４が移動し、図６に示す状態となる。この状態では、第１のランド７４ａで入力ポート７２ｂを閉塞して入力ポート７２ｂと出力ポート７２ｅとの連通を遮断し、第１の油室７８ａを介して入力ポート７２ｃと出力ポート７２ｅとを連通し、第２のランド７４ｂで入力ポート７２ｄおよびドレンポート７２ｆの両方を閉塞して入力ポート７２ｄとドレンポート７２ｆとの連通を遮断し、第３の油室７８ｃを介して連絡ポート７２ｇ，７２ｈ間を連通する。このため、リニアソレノイドバルブＳＬ１の出力ポート５４とクラッチＣ１の油圧サーボ（油室）との連通が遮断され、電磁ポンプ６０の吐出ポート６２ｂが吐出ポート用油路Ｌ５，入力ポート７２ｃ，第１の油室７８ａ，出力ポート７２ｅ，Ｃ１用油路Ｌ６を順に介してクラッチＣ１の油圧サーボに連通され、電磁ポンプ６０の吐出ポート６２ｂとドレン用油路Ｌ７との連通が遮断され、ドライブ圧用油路Ｌ２がバイパス油路の上流側Ｌ８，連絡ポート７２ｇ，第３の油室７８ｃ，連絡ポート７２ｈ，バイパス油路の下流側Ｌ９，チェックバルブ８２を介して吐出ポート用油路Ｌ５に連通されることになる。
【００２５】
電磁ポンプ６０は、図示するように、電磁力を発生させるソレノイド６１と、中空円筒状のシリンダ６２と、シリンダ６２内に挿入されソレノイド６１からの電磁力による押圧を受けて摺動可能なピストン６６と、シリンダ６２の端部に取り付けられたエンドプレート６４と、エンドプレート６４とピストン６６との間に介在しピストン６６に対してソレノイド６１の電磁力の向きとは逆向きに付勢力を付与するスプリング６８と、を備え、ソレノイド６１を間欠的に駆動してピストン６６を往復動させることにより油圧を発生させるピストンポンプとして構成されている。エンドプレート６４には、吸入ポート６２ａからの作動油の流入は許可するがその逆流は禁止する吸入用の逆止弁が内蔵されており、ピストン６６には、吐出ポート６２ｂへの作動油の流出は許可するがその逆流は禁止する吐出用の逆止弁が内蔵されている。本実施例の電磁ポンプ６０は、クラッチＣ１の油圧サーボがピストンストロークエンド圧を超える所定の待機圧で保持されるようその吐出性能（ソレノイド６１の電磁力やポンプ容積等）が定められている。
【００２６】
チェックバルブ８０は、詳細には図示しないが、ドレン用油路Ｌ７の排出口が形成された弁ハウジングと、弁ハウジングに収容された弁体と、弁体に対してその受圧面を排出口に押し付ける付勢力を付与する弁スプリングとにより構成されている。このチェックバルブ８０では、ドレン用油路Ｌ７に弁スプリングの付勢力に打ち勝つ圧力（設定圧）以上の油圧が作用しているときには、排出口を開放してドレン用油路Ｌ７内の作動油をドレンし、ドレン用油路Ｌ７に弁スプリングの付勢力に打ち勝つ圧力（設定圧）以上の油圧が作用していないときには、排出口を遮断してドレン用油路Ｌ７のドレンを禁止する。このため、Ｃ１リレーバルブ７０が吐出ポート用油路Ｌ５とドレン用油路Ｌ７とを連通させている状態で、電磁ポンプ６０を作動させることにより、電磁ポンプ６０内のエアや吐出ポート用油路Ｌ５内のエアをドレン用油路Ｌ７とチェックバルブ８０とを介して排出口から排出させることができる。また、チェックバルブ８０の逆止機能により、排出口から吐出ポート用油路Ｌ５へのエアの流入が防止される。さらに、Ｃ１リレーバルブ７０が吐出ポート用油路Ｌ５とドレン用油路Ｌ７との連通を遮断させている状態では、吐出ポート用油路Ｌ５と排出口が連通しないから、電磁ポンプ６０から吐出された作動油が排出口から流出することはない。
【００２７】
こうして構成された実施例の自動車１０の動作について説明する。実施例では、シフトレバーをＤポジションとして走行しているときに、車速Ｖが値０，アクセルオフ，ブレーキスイッチ信号ＢＳＷがオンなど予め設定された自動停止条件の全てが成立したときにエンジン１２を自動停止する。エンジン１２が自動停止されると、その後、ブレーキスイッチ信号ＢＳＷがオフなど予め設定された自動始動条件が成立したときに自動停止したエンジン１２を自動始動する。なお、エンジン１２の自動始動制御や自動停止制御は、メインＥＣＵ９０が各種検出信号を入力して自動始動条件の成立や自動停止条件の成立を判定し、判定結果に応じた制御指令をエンジンＥＣＵ１５やＡＴＥＣＵ１６に送信することにより行なわれる。
【００２８】
自動停止条件が成立してエンジン１２が自動停止すると、エンジン１２の回転速度の低下に伴ってライン圧ＰＬ（モジュレータ圧Ｐｍｏｄ）が徐々に低下し、モジュレータ圧ＰｍｏｄがＣ１リレーバルブ７０の設定圧未満となると、Ｃ１リレーバルブ７０がリニアソレノイドバルブＳＬ１の出力ポート５４とクラッチＣ１の油圧サーボとを連通させた状態から電磁ポンプ６０の吐出ポート６２ｂとクラッチＣ１の油圧サーボとを連通させた状態に切り替わる。したがって、電磁ポンプ６０を作動させれば、クラッチＣ１の係合圧を所定圧以上に保持することができる。ここで、Ｃ１リレーバルブ７０がリニアソレノイドバルブＳＬ１の出力ポート５４とクラッチＣ１の油圧サーボとを連通させた状態では、電磁ポンプ６０の吐出ポート６２ｂとドレン用油路Ｌ７とを連通させた状態となっているから、Ｃ１リレーバルブ７０の状態が切り替わる前（モジュレータ圧Ｐｍｏｄが設定圧未満となる前）に、電磁ポンプ６０を作動を開始させれば、電磁ポンプ６０内や吐出ポート用油路Ｌ５内のエアをドレン用油路Ｌ７を介してチェックバルブ８０から排出することができる。そして、エンジン１２の自動始動条件が成立すると、図示しないスタータモータによりエンジン１２のクランキングが開始され、エンジン１２の回転速度の上昇に伴ってライン圧ＰＬ（モジュレータ圧Ｐｍｏｄ）も上昇する。このとき、Ｃ１リレーバルブ７０はモジュレータ圧Ｐｍｏｄが設定圧以上となるまで電磁ポンプ６０の吐出ポート６２ｂとクラッチＣ１の油圧サーボとを連通すると共にリニアソレノイドバルブＳＬ１の出力ポート５４とクラッチＣ１との連通を遮断した状態のままとなっているため、この間はリニアソレノイドバルブＳＬ１からのＳＬ１圧Ｐｓｌ１をクラッチＣ１の油圧サーボに供給することはできないが、このＣ１リレーバルブ７０の状態ではドライブ圧用油路Ｌ２をバイパス油路の上流側Ｌ８，連絡ポート７２ｇ，第３の油室７３ｃ，連絡ポート７２ｈ，バイパス油路の下流側Ｌ９，チェックバルブ８２を介して吐出ポート用油路Ｌ５に連通させているため、ライン圧ＰＬ（ドライブ圧ＰＤ）が吐出ポート用油路Ｌ５に導入されると共に吐出ポート用油路Ｌ５から入力ポート７２ｃ，第１の油室７８ａ，出力ポート７２ｅ，Ｃ１用油路Ｌ６を介してクラッチＣ１の油圧サーボに供給される。モジュレータ圧Ｐｍｏｄが設定圧以上となると、Ｃ１リレーバルブ７０の状態はリニアソレノイドバルブＳＬ１の出力ポート５４とクラッチＣ１とを連通させた状態となるため、リニアソレノイドバルブＳＬ１からのＳＬ１圧Ｐｓｌ１がクラッチＣ１の油圧サーボに作用することになり、クラッチＣ１が完全に係合される。このようにエンジン１２が自動停止している最中に電磁ポンプ６０からクラッチＣ１の油圧サーボに油圧を供給してクラッチＣ１を所定係合圧で待機させておくことにより、エンジン１２が自動始動した直後にクラッチＣ１を迅速に係合させることができるから、発進をスムーズに行なうことができる。
【００２９】
いま、エンジン１２の停止中に、電磁ポンプ６０を作動させてその吐出圧を入力ポート７２ｃ，第１の油室７８ａ，出力ポート７２ｅを介してＣ１用油路６に供給している場合を考える。この場合の実施例のＣ１リレーバルブ７０の状態は、信号圧（モジュレータ圧Ｐｍｏｄ）が設定圧未満であり、第１のランド７４ａで入力ポート７２ｂを閉塞すると共に第２のランド７４ｂでドレンポート７２ｆを閉塞する図６および図７の状態となる。以下、実施例のＣ１リレーバルブ７０の状態を、比較例のＣ１リレーバルブ１７０の状態との対比をもって説明する。ここで、図８に、信号圧が設定圧未満の場合における比較例のＣ１リレーバルブ１７０の状態を示し、図９に、図８のＣ１リレーバルブ１７０の断面図を示す。なお、図中において、比較例のＣ１リレーバルブ１７０の各構成のうち実施例のＣ１リレーバルブ７０と同一の構成については同一の符号を付し、その説明は重複するから省略する。比較例のＣ１リレーバルブ１７０では、スリーブ１７２には、電磁ポンプ６０からの吐出圧を入力する入力ポートとして、一つの入力ポート１７２ｃのみを備える。入力ポート１７２ｃとドレンポート１７２ｆは、同一円周上になく軸方向に所定間隔ずれており（図８参照）、且つ、それぞれ全周に亘って開口するように形成されている（図９（ａ），（ｃ）参照）。また、入力ポート１７２ｃも、全周に亘って開口するように形成されている（図９（ｄ）参照）。比較例のスプール１７４は、実施例のスプール７４に比して、第２のランド１７４ｂと第３のランド７４ｃとの間隔（第２の油室１７８ｂ）が広く、且つ、第２のランド１７４ｂの軸長が入力ポート１７２ｃとドレンポート１７２ｆとの間隔に合わせて短くなるよう構成されている。
【００３０】
Ｃ１リレーバルブ７０，１７０は、共に、スリーブ７２，１７２の内周面にランド７４ａ〜７４ｄ，１７４ａ〜１７４ｄの外周面を摺動させながらスプール７４，１７４を移動させる構造上、スリーブ７２，１７２の内周面とランド７４ａ〜７４ｄの外周面との間に若干のクリアランスが存在する。比較例のＣ１リレーバルブ１７０では、ドレンポート１７２ｆが全周に亘って開口してドレン用油路Ｌ７と連通しているため、電磁ポンプ６０の吐出圧が第１の油室７８ａに作用すると、第１の油室７８ａとドレン用油路Ｌ７との間に圧力差が生じ、第１の油室７８ａの油がドレンポート１７２を介してドレン用油路Ｌ７へ洩れ出す場合が生じる。また、比較例のＣ１リレーバルブ１７０では、入力ポート１７２ｂが全周に亘って開口して出力ポート用油路Ｌ３と連通しており、且つ、ノーマルクローズ型のリニアソレノイドバルブＳＬ１は、そのオフ時には、出力ポート用油路Ｌ３に接続された出力ポート５４とドレンポート５６とを連通させているから、第１の油室７８ａに電磁ポンプ６０の吐出圧が作用すると、第１の油室７８ａと出力ポート用油路Ｌ３との間に圧力差が生じ、第１の油室７８ａの油が入力ポート７２ｂを介して出力ポート用油路Ｌ３へ洩れ出す場合も生じる。こうした油の洩れ込みは、第１の油室７８ａの油圧の低下を招き、ひいてはクラッチＣ１の係合圧の低下を招く。
【００３１】
これに対して、実施例のＣ１リレーバルブ７０では、スリーブ７２に、電磁ポンプ６０の吐出圧を入力するポートとして二つの入力ポート７２ｃ，７２ｄを形成すると共に、ドレンポート７２ｆを、入力ポート７２ｄと同一円周上で且つ入力ポート７２ｃや出力ポート７２ｅよりも開口面積が狭くなるよう形成する。言い換えると、入力ポート７２ｄおよびドレンポート７２ｆと同一円周上に第２のランド７４ｂが摺動可能な摺動面（第１のシール面）を設ける。そして、第２のランド７４ｂの軸長を、信号圧が設定圧以上のときには第２のランド７４ｂで入力ポート７２ｃを閉塞し信号圧が設定圧未満のときには第２のランド７４ｂで入力ポート７２ｄおよびドレンポート７２ｆを閉塞できるよう設定する。これにより、第２のランド７４ｂが入力ポート７２ｄおよびドレンポート７２ｆを閉塞しているときには、入力ポート７２ｄおよびドレンポート７２ｆと同一円周上に設けられた摺動面（第１のシール面）によって、比較例に比して、第１の油室７８ａからドレン用油路Ｌ７への油の洩れ出しを少なくすることができる。また、実施例のＣ１リレーバルブ７０では、入力ポート７２ｂを、入力ポート７２ｃや出力ポート７２ｅよりも開口面積が狭くなるよう形成している。言い換えると、入力ポート７２ｂと同一円周上に第１のランド７４ａが摺動可能な摺動面（第２のシール面）を設ける。これにより、第１のランド７４ａが入力ポート７２ｂを閉塞しているときには、入力ポート７２ｂと同一円周上に設けられた摺動面（第２のシール面）によって、比較例に比して、第１の油室７８ａから出力ポート用油路Ｌ３への油の洩れ出しを少なくすることができる。
【００３２】
また、実施例のＣ１リレーバルブ７０では、入力ポート７２ｄおよびドレンポート７２ｆを、互いにスプール４４の軸を中心として所定角度（油の流入方向と油の流出方向とによりなす角度が１２０度〜１５０度）を隔てて円弧状に開口するよう形成しているから、入力ポート７２ｄに入力される油圧（サイドフォース）によってスプール７２が片側に押し付けられ、ドレンポート７２ｆ周辺でのスリーブ７２と第２のランド７４ｂとのクリアランスが狭くなる。これにより、第１の油室７８ａからドレン用油路Ｌ７や出力ポート用油路Ｌ３への油の洩れ出しを更に少なくすることができる。
【００３３】
以上説明した実施例の油供給装置によれば、スリーブ７２に、電磁ポンプ６０の吐出圧を入力するポートとして二つの入力ポート７２ｃ，７２ｄを形成すると共に、ドレンポート７２ｆを、入力ポート７２ｄと同一円周上で且つ入力ポート７２ｃや出力ポート７２ｅよりも開口面積が狭くなるよう形成する。つまり、入力ポート７２ｄおよびドレンポート７２ｆと同一円周上に第２のランド７４ｂが摺動可能な摺動面（第１のシール面）を設ける。そして、第２のランド７４ｂの軸長を、信号圧が設定圧以上のときには第２のランド７４ｂで入力ポート７２ｃを閉塞し信号圧が設定圧未満のときには第２のランド７４ｂで入力ポート７２ｄおよびドレンポート７２ｆを閉塞できるよう設定する。これにより、電磁ポンプ６０の吐出圧が第１の油室７８ａに作用するものとしても、第１の油室７８ａからドレン用油路Ｌ７への油の洩れ出しを少なくすることができる。しかも、リニアソレノイドバルブＳＬ１からのＳＬ１圧Ｐｓｌ１を入力する入力ポート７２ｂを、入力ポート７２ｃや出力ポート７２ｅよりも開口面積が狭くなるよう形成する。つまり、入力ポート７２ｂと同一円周上に第１のランド７４ａが摺動可能な摺動面（第２のシール面）を設けるから、第１の油室７８ａから出力ポート用油路Ｌ３への油の洩れ出しも少なくすることができる。これらの結果、油の洩れ量を低減することができ、装置の効率をより向上させることができると共に、電磁ポンプ６０の小型化、ひいては装置全体を小型化することができる。さらに、入力ポート７２ｄおよびドレンポート７２ｆを、互いにスプール４４の軸を中心として所定角度（油の流入方向と油の流出方向とによりなす角度が１２０度〜１５０度）を隔てて円弧状に開口するよう形成しているから、、ドレンポート７２ｆ周辺でのスリーブ７２と第２のランド７４ｂとのクリアランスを詰めることができ、第１の油室７８ａからドレン用油路Ｌ７や出力ポート用油路Ｌ３への油の洩れ出しを更に少なくすることができる。
【００３４】
実施例の油供給装置では、入力ポート７２ｄに油が流入する方向とドレンポート７２ｆから油が流出する方向とによりなす角度が１２０度〜１５０度となるよう形成するものとしたが、これに限定されるものではなく、９０度よりも大きく２７０度よりも小さい角度であれば、如何なる角度としてもよい。但し、１８０度に近いほどスプールの押し付け力が大きくなるから、ドレンポートへの油の洩れを抑制できる効果が大きくなる。
【００３５】
実施例の油供給装置では、Ｃ１リレーバルブ７０のスリーブ７２に対して、軸方向に入力ポート７２ｂ，出力ポート７２ｅ，入力ポート７２ｃ，入力ポート７２ｄ（ドレンポート７２ｆ）の順に形成するものとしたが、出力ポート７２ｅと入力ポート７２ｃの形成順序を入れ替えるものとしてもよい。この場合、信号圧（モジュレータ圧Ｐｍｏｄ）が設定圧以上のときには、第２のランド７４ｂで出力ポート７２ｅが閉塞される。
【００３６】
実施例の油供給装置では、ドライブ圧用油路Ｌ２と吐出ポート用油路Ｌ５とをバイパス油路（上流側Ｌ８，Ｃ１リレーバルブ７０，下流側Ｌ９，チェックバルブ８２）を介して接続するものとしたが、バイパス油路を備えないものとしてもよい。この場合、Ｃ１リレーバルブの連絡ポート７２ｇ，７２ｈや第４のランド７４ｄ，チェックバルブ８２は備えないものとしてもよい。
【００３７】
実施例の油供給装置では、ドレン用油路Ｌ７にチェックバルブ８０を取り付けるものとしたが、チェックバルブ８０に代えて、他の開閉弁、例えば、オンオフソレノイドバルブを備えるものとしてもよい。
【００３８】
ここで、実施例の主要な要素と発明の概要の欄に記載した発明の主要な要素との対応関係について説明する。実施例では、電磁ポンプ６０が「ポンプ」に相当し、Ｃ１リレーバルブ７０が「切替バルブ」に相当し、第１のランド７４ａが「第１のランド」に相当し、第２のランド７４ｂが「第２のランド」に相当し、入力ポート７２ｃや入力ポート７２ｄが「入力ポート」に相当し、出力ポート７２ｅが「出力ポート」に相当し、ドレンポート７２ｆが「ドレンポート」に相当する。また、入力ポート７２ｃが「第１の入力ポート」に相当し、入力ポート７２ｄが「第２の入力ポート」に相当する。また、電磁ポンプ６０が「電動式ポンプ」に相当する。また、機械式オイルポンプ４２が「機械式ポンプ」に相当し、入力ポート７２ｂが「第３の入力ポート」に相当する。
【００３９】
ここで、「電動式ポンプ」としては、電磁ポンプ６０に限られず、電動機からの動力により作動する電動ポンプなど、電力の供給を受けて作動して油圧を発生させるものであれば、如何なるポンプであっても構わない。なお、実施例の主要な要素と発明の概要の欄に記載した発明の主要な要素との対応関係は、実施例が発明の概要の欄に記載した発明を実施するための最良の形態を具体的に説明するための一例であることから、発明の概要の欄に記載した発明の要素を限定するものではない。即ち、発明の概要の欄に記載した発明についての解釈はその欄の記載に基づいて行なわれるべきものであり、実施例は発明の概要の欄に記載した発明の具体的な一例に過ぎないものである。
【００４０】
以上、本発明の実施の形態について実施例を用いて説明したが、本発明はこうした実施例に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において、種々なる形態で実施し得ることは勿論である。
【産業上の利用可能性】
【００４１】
本発明は、油供給装置の製造産業に利用可能である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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