(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属帯板を圧延する上下一対の作業ロールと、該作業ロールを支持する上下二対の第一の中間ロールと、該第一の中間ロールを支持する上下三対の第二の中間ロールと、該第二の中間ロールを支持する上下四対の分割バッキングベアリング組立軸とを有し、前記分割バッキングベアリング組立軸の軸心であるバッキングベアリング軸は当該バッキングベアリング軸の軸心に対して偏心させた偏心リングによって把持され、当該偏心リングはサドルによって回転自在に支持され、当該サドルはハウジングに固定されてなるモノブロックハウジング構造の多段圧延機において、
前記上下四対の分割バッキングベアリング組立軸のうち、前記金属帯板を通す通板方向の入側および出側に設置した四つの分割バッキングベアリング組立軸における前記バッキングベアリング軸の軸心に対する前記偏心リングの偏心量δを、前記分割バッキングベアリング組立軸の軸方向に複数取付けたバッキングベアリングの外径をＤｂと表した場合に、
（δ／Ｄｂ）＝０．０１２〜０．０４３
となるように設定し、
前記バッキングベアリング軸の端部にピニオンギヤを取付け、当該ピニオンギヤに駆動ギヤを噛み合わせ、当該駆動ギヤを油圧シリンダにより回転駆動するようにしてなり、前記油圧シリンダの駆動により前記駆動ギヤおよび前記ピニオンギヤを介して前記バッキングベアリング軸を回動させることにより、前記上下一対の作業ロール間を大きく開くようにした
ことを特徴とする多段圧延機。
【請求項２】
前記上下四対の分割バッキングベアリング組立軸のうち、前記金属帯板を通す通板方向における圧延機中心側、かつ通板高さより下側に設置した二つの分割バッキングベアリング組立軸における前記バッキングベアリング軸の軸心に対する前記偏心リングの偏心量δを、前記分割バッキングベアリング組立軸の軸方向に複数取付けたバッキングベアリングの外径をＤｂと表した場合に、
（δ／Ｄｂ）＝０．０１２〜０．０４３
となるように設定し、
前記バッキングベアリング軸の端部にピニオンギヤを取付け、当該ピニオンギヤに駆動ギヤを噛み合わせ、当該駆動ギヤを油圧シリンダにより回転駆動するようにしてなり、前記油圧シリンダの駆動により前記駆動ギヤおよび前記ピニオンギヤを介して前記バッキングベアリング軸を回動させることにより、前記上下一対の作業ロール間を大きく開くようにした
ことを特徴とする請求項１に記載の多段圧延機。
【請求項３】
前記分割バッキングベアリング組立軸の軸方向に複数取付けたバッキングベアリングの外径をＤｂと表した場合に、前記上下一対の作業ロール間のギャップＧを、
（Ｇ／Ｄｂ）＝０．０２８〜０．２１
となるように設定したことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の多段圧延機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、上下作業ロール間のギャップを大きく開くことができるようにして、操業性を大幅に改善する多段圧延機に関する。
【背景技術】
【０００２】
硬質材圧延用の圧延機には高い圧力による圧延が必要である。そこで、作業ロールを小径化し、被圧延材と作業ロールとの接触面積を小さくすることで高い圧力による圧延を可能とし、小径の作業ロールを支持するためにクラスターロール配置とした多段圧延機であるセンジマーミルが考えられた。このセンジマーミルには六段圧延機、十二段圧延機、二十段圧延機の三種類があり、板形状を制御し易いなどの理由により二十段圧延機が主流である。
【０００３】
また、二十段圧延機のハウジングにおいては、分割ハウジング構造とモノブロックハウジング構造の二種類がある。分割ハウジング構造は、ハウジングを開けることで上下作業ロール間のギャップを大きく開くことができ、圧延機の容易な操業が可能であるが、圧延機の巨大化および製造コストの増加を招く。モノブロックハウジング構造は、一体ミルハウジング構造であり、圧延機の縮小化および製造コストの削減を図れるが、ハウジングが一体であるため上下作業ロール間のギャップを大きく開くことができず、二十段圧延機の操業が容易でない問題があった。
【０００４】
例えば、被圧延材である帯板の板切れ時に切板が上下作業ロール間に詰まることがあり、そのような場合には上下作業ロール間のギャップを開いて切板を除去する。このとき圧延機における上下作業ロール間のギャップを大きく開くことができれば、切板を除去する作業を容易に行うことができ、圧延機の操業性が改善される。また、作業ロールの交換や帯板の通板が容易となる。
【０００５】
二十段圧延機は、上下一対の作業ロールと、作業ロールを支持する上下二対の第一の中間ロールと、第一の中間ロールを支持する上下三対の第二の中間ロールと、第二の中間ロールを支持する上下四対の分割バッキングベアリング組立軸とから成る。分割バッキングベアリング組立軸には偏心機構を備え、ギヤを介して分割バッキングベアリング組立軸と駆動源を繋げており、バッキングベアリング軸をハウジングに対して変位させることができる。
【０００６】
図８に、二十段圧延機における通板方向の入側および出側の分割バッキングベアリング組立軸２６０ａ、２６０ｄ、２６０ｅ、２６０ｈと駆動源および駆動系統を示す。図８に示すように、通板方向の入側および出側の分割バッキングベアリング組立軸２６０ａ、２６０ｄ、２６０ｅ、２６０ｈにおいては、駆動源であるモータ２００によってベベルギヤ２９０を回転させることにより分配ギヤ２９１およびピニオンギヤ２８０を介して、分割バッキングベアリング組立軸２６０ａ、２６０ｄ、２６０ｅ、２６０ｈのバッキングベアリング軸をハウジングに対して変位させる。図示しない通板方向における圧延機中心側の下側の分割バッキングベアリング組立軸においても同様である。
【０００７】
分割バッキングベアリング組立軸２６０ａ、２６０ｈに対し一台のブレーキ付きＡＣモータ２００、分割バッキングベアリング組立軸２６０ｄ、２６０ｅに対し一台のブレーキ付きＡＣモータ２００にて動作されている。ＡＣモータ２００のブレーキでは大きな荷重を支えられないため、分割バッキングベアリング組立軸２６０ａ、２６０ｄ、２６０ｅ、２６０ｈの図示しない偏心リングの偏心量を大きく取れなかった。
【０００８】
このように、バッキングベアリング軸をハウジングに対して変位させることによって上下作業ロール間のギャップを得ることができ、分割バッキングベアリング組立軸に設けた偏心機構の偏心量を大きくすることで上下作業ロール間のギャップを大きく開くことができる。しかし、図８に示すような通板方向の入側および出側の分割バッキングベアリング組立軸２６０ａ、２６０ｄ、２６０ｅ、２６０ｈでは、偏心機構の駆動源としてモータを使用しているため大きな荷重を支えられず、偏心機構による偏心量を大きく取れない。つまり、上下作業ロール間ギャップを大きく開けることができず、前述した切板の除去作業などが容易ではなかった。
【０００９】
従来は、分割バッキングベアリング組立軸２６０ａ、２６０ｄ、２６０ｅ、２６０ｈの図示しない偏心リングの偏心量δは、δ／Ｄｂ＝０．０１１であった。ここで、Ｄｂはバッキングベアリング径である。従い、通板方向における圧延機中心側の上側および下側の図示しない分割バッキングベアリング組立軸と分割バッキングベアリング組立軸２６０ａ、２６０ｄ、２６０ｅ、２６０ｈを最大限に偏心させても上下作業ロール間のギャップＧは、バッキングベアリング径φ４０６ｍｍの場合に、Ｇ＝８．４ｍｍ（Ｇ／Ｄｂ＝０．０２１）、バッキングベアリング径φ３００ｍｍの場合に、Ｇ＝６．６ｍｍ（Ｇ／Ｄｂ＝０．０２２）であり、板切れ時の切板のコブル処理が容易でない等の操業上の問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特許第３０３４９２８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
上下作業ロール間のギャップを大きく開くための技術ではないが、通板方向の入側および出側の上側の分割バッキングベアリング組立軸に油圧シリンダを用いた圧延機として、特許文献１の圧延機がある。
【００１２】
特許文献１の圧延機は、通板方向における圧延機中心側の上側の分割バッキングベアリング組立軸だけでなく、通板方向の入側および出側の上側の分割バッキングベアリング組立軸にも板形状制御装置であるＡＳ−Ｕ装置を備える圧延機である。板形状制御装置を増設するにあって、前述した圧下分力と圧下偏心量による回転力を抑止するため通板方向の入側および出側の上側の分割バッキングベアリング組立軸にも油圧シリンダを設置した圧延機であり、油圧シリンダによってギヤを回転させることによりバッキングベアリング軸をハウジングに対して変位させることもできる。
【００１３】
しかし、この圧延機は板形状制御性を改善するための発明であり、板形状制御装置を増設することで板形状制御性の改善を達成する圧延機である。板形状制御装置が必要となるのは通板方向における圧延機中心側の上側の分割バッキングベアリング組立軸または通板方向における圧延機中心側の上側および通板方向の入側および出側の上側の分割バッキングベアリング組立軸であり、通板方向の入側および出側の下側および通板方向における圧延機中心側の下側の分割バッキングベアリング組立軸に板形状制御装置は不要である。また、分割バッキングベアリング組立軸の偏心量を大きくする発想はなく、上下作業ロール間のギャップも従来と変わらない。
【００１４】
本発明は、上記のような問題に鑑みてなされたもので、分割バッキングベアリング組立軸の偏心量を大きくすることで、上下作業ロール間のギャップを大きく開けるようにし、板切れ時に切板を除去する作業や圧延機の作業ロール交換や帯板の通板を容易に行えるようにし、操業性の大幅な改善を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
上記課題を解決する第一の発明に係る多段圧延機は、金属帯板を圧延する上下一対の作業ロールと、該作業ロールを支持する上下二対の第一の中間ロールと、該第一の中間ロールを支持する上下三対の第二の中間ロールと、該第二の中間ロールを支持する上下四対の分割バッキングベアリング組立軸とを有し、前記分割バッキングベアリング組立軸の軸心であるバッキングベアリング軸は当該バッキングベアリング軸の軸心に対して偏心させた偏心リングによって把持され、当該偏心リングはサドルによって回転自在に支持され、当該サドルはハウジングに固定されてなるモノブロックハウジング構造の多段圧延機において、前記上下四対の分割バッキングベアリング組立軸のうち、前記金属帯板を通す通板方向の入側および出側に設置した四つの分割バッキングベアリング組立軸における前記バッキングベアリング軸の軸心に対する前記偏心リングの偏心量δを、前記分割バッキングベアリング組立軸の軸方向に複数取付けたバッキングベアリングの外径をＤｂと表した場合に、（δ／Ｄｂ）＝０．０１２〜０．０４３となるように設定し、前記バッキングベアリング軸の端部にピニオンギヤを取付け、当該ピニオンギヤに駆動ギヤを噛み合わせ、当該駆動ギヤを油圧シリンダにより回転駆動するようにしてなり、前記油圧シリンダの駆動により前記駆動ギヤおよび前記ピニオンギヤを介して前記バッキングベアリング軸を回動させることにより、前記上下一対の作業ロール間を大きく開くようにしたことを特徴とする。
【００１６】
上記課題を解決する第二の発明に係る多段圧延機は、前記上下四対の分割バッキングベアリング組立軸のうち、前記金属帯板を通す通板方向における圧延機中心側、かつ通板高さより下側に設置した二つの分割バッキングベアリング組立軸における前記バッキングベアリング軸の軸心に対する前記偏心リングの偏心量δを、前記分割バッキングベアリング組立軸の軸方向に複数取付けたバッキングベアリングの外径をＤｂと表した場合に、（δ／Ｄｂ）＝０．０１２〜０．０４３となるように設定し、前記バッキングベアリング軸の端部にピニオンギヤを取付け、当該ピニオンギヤに駆動ギヤを噛み合わせ、当該駆動ギヤを油圧シリンダにより回転駆動するようにしてなり、前記油圧シリンダの駆動により前記駆動ギヤおよび前記ピニオンギヤを介して前記バッキングベアリング軸を回動させることにより、前記上下一対の作業ロール間を大きく開くようにしたことを特徴とする。
【００１８】
上記課題を解決する第三の発明に係る多段圧延機は、前記分割バッキングベアリング組立軸の軸方向に複数取付けたバッキングベアリングの外径をＤｂと表した場合に、前記上下一対の作業ロール間のギャップＧを、（Ｇ／Ｄｂ）＝０．０２８〜０．２１となるように設定したことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１９】
第一の発明に係る多段圧延機によれば、通板方向の入側および出側の分割バッキングベアリング組立軸における偏心リングの偏心量δを、前記分割バッキングベアリング組立軸の軸方向に複数取付けたバッキングベアリングの外径をＤｂと表した場合に、（δ／Ｄｂ）＝０．０１２〜０．０４３となるように設定し、大きな荷重を支えられる油圧シリンダの作動によってバッキングベアリング軸をハウジングに対して大きく変位させることで、偏心量の増加に伴い増加する負荷を支えることができ、かつ上下一対の作業ロール間を大きく開くことができるので、板切れ時に切板を除去する作業や圧延機の作業ロール交換や帯板の通板を容易に行うことができる。
また、分割バッキングベアリング組立軸の偏心量δを、（δ／Ｄｂ）＝０．０１２〜０．０４３となるように設定することで、偏心量δの増加に伴う負荷の増加による油圧シリンダやバッキングベアリング等へ影響を最小限とし、ハウジングに対するバッキングベアリング軸の変位量を大きくできる。
【００２０】
第二の発明に係る多段圧延機によれば、通板方向における圧延機中心側の下側の分割バッキングベアリング組立軸における偏心リングの偏心量δを、前記分割バッキングベアリング組立軸の軸方向に複数取付けたバッキングベアリングの外径をＤｂと表した場合に、（δ／Ｄｂ）＝０．０１２〜０．０４３となるように設定し、大きな荷重を支えられる油圧シリンダの作動によってバッキングベアリング軸をハウジングに対して大きく変位させたことで、偏心量の増加に伴い増加する負荷を支えることができ、かつ上下一対の作業ロール間をより大きく開くことができるので、板切れ時に切板を除去する作業や圧延機の作業ロール交換や帯板の通板をより容易に行うことができる。
また、分割バッキングベアリング組立軸の偏心量δを、（δ／Ｄｂ）＝０．０１２〜０．０４３となるように設定することで、偏心量δの増加に伴う負荷の増加による油圧シリンダやバッキングベアリング等へ影響を最小限とし、ハウジングに対するバッキングベアリング軸の変位量を大きくできる。
【００２２】
第三の発明に係る多段圧延機によれば、上下一対の作業ロール間のギャップＧを、（Ｇ／Ｄｂ）＝０．０２８〜０．２１となるように設定することで、板切れ時に切板を除去する作業や圧延機の作業ロール交換や帯板の通板を容易に行うことができ、圧延機の操業性を十分に改善させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の実施例１に係る二十段圧延機の正面図である。
【図２】本発明の実施例１に係る二十段圧延機における通板方向における圧延機中心側の上側の分割バッキングベアリング組立軸および通板方向の入側および出側の上側の分割バッキングベアリング組立軸の一部分（図３におけるＡ−ＡおよびＢ−Ｂ矢視断面）を示す横断面図である。
【図３】本発明の実施例１に係る二十段圧延機における通板方向における圧延機中心側の上側の分割バッキングベアリング組立軸および通板方向の入側および出側の上側の分割バッキングベアリング組立軸の一端部を示す縦断面図である。
【図４】本発明の実施例１に係る二十段圧延機における通板方向における圧延機中心側の下側の分割バッキングベアリング組立軸および通板方向の入側および出側の下側の分割バッキングベアリング組立軸の一部分（図５におけるＣ−ＣおよびＤ−Ｄ矢視断面）を示す横断面図である。
【図５】本発明の実施例１に係る二十段圧延機における通板方向における圧延機中心側の下側の分割バッキングベアリング組立軸および通板方向の入側および出側の下側の分割バッキングベアリング組立軸の一端部を示す縦断面図である。
【図６】本発明の実施例１に係る二十段圧延機における通常のロール配置（実線）と、作業ロール間のギャップを大きく開いた状態のロール配置（二点鎖線）を示す概念図である。
【図７】分割バッキングベアリング組立軸の偏心量（δ／Ｄｂ）と上下作業ロール間のギャップ（Ｇ／Ｄｂ）との関係を示すグラフである。
【図８】従来の二十段圧延機における通板方向の入側および出側の分割バッキングベアリング組立軸を示す概念図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下に、本発明に係る圧延機の実施例について、添付図面を参照しながら詳細に説明する。もちろん、本発明は以下の実施例に限定されず、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、各種変更が可能であることは言うまでもない。
【実施例１】
【００２５】
本発明の実施例１に係る圧延機について、図１乃至図７を参照して説明する。
【００２６】
図１に示すように、本実施例の圧延機１０はモノブロックハウジング構造の二十段圧延機であり、被圧延材である帯板２０は上下一対の作業ロール３０によって圧延される。上下一対の作業ロール３０は上下二対の第一の中間ロール４０に接触支持され、上下二対の第一の中間ロール４０は上下三対の第二の中間ロール５０に接触支持され、上下三対の第二の中間ロール５０は上下四対の分割バッキングベアリング組立軸６０ａ、６０ｂ、６０ｃ、６０ｄ、６０ｅ、６０ｆ、６０ｇ、６０ｈに接触支持される。
【００２７】
帯板２０を圧延する際に掛かる圧延荷重は、上下一対の作業ロール３０、第一の中間ロール４０および第二の中間ロール５０を介して上下四対の分割バッキングベアリング組立軸６０ａ〜６０ｈへ圧延反力として伝わる。上下四対の分割バッキングベアリング組立軸６０ａ〜６０ｈには、圧延中の設置位置を保持するために圧延反力と同等の圧下力を掛ける。作業ロール３０に対して、帯板２０の通板方向の入側および出側に設置された分割バッキングベアリング組立軸６０ａ、６０ｄ、６０ｅ、６０ｈにおける圧下をサイド圧下、作業ロール３０上方に位置する分割バッキングベアリング組立軸６０ｂ、６０ｃにおける圧下を上圧下、作業ロール３０下方に位置する分割バッキングベアリング組立軸６０ｆ、６０ｇにおける圧下を下圧下と呼ぶ。
【００２８】
上下四対の分割バッキングベアリング組立軸６０ａ〜６０ｈは、設置位置および構成によって四つに分類され、通板方向の入側および出側の上側の分割バッキングベアリング組立軸６０ａ、６０ｄ、通板方向における圧延機中心側の上側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｂ、６０ｃ、通板方向の入側および出側の下側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｅ、６０ｈ、通板方向における圧延機中心側の下側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｆ、６０ｇに分けられる。
【００２９】
図２および図３に示すように、通板方向の入側および出側の上側の分割バッキングベアリング組立軸６０ａは、軸方向に複数のバッキングベアリング６２ａを回転自在に支持するバッキングベアリング軸６１ａが圧下偏心リング７０ａ、ニードルベアリング７１ａおよび板形状制御用のＡＳ−Ｕ偏心リング７２ａを介してサドル６３ａに支持されて成り、サドル６３ａによってハウジング１１に固定されている。バッキングベアリング軸６１ａは圧下偏心リング７０ａによって把持され、圧下偏心リング７０ａはニードルベアリング７１ａを介してＡＳ−Ｕ偏心リング７２ａに回転自在に支持され、ＡＳ−Ｕ偏心リング７２ａはニードルベアリング７１ａを介してサドル６３ａに回転自在に支持されている。また、図１および図３に示すように、バッキングベアリング軸６１ａの端部にはピニオンギヤ８０ａが取付けられ、支持軸９２ａによってハウジング１１に支持された駆動ギヤとしての扇形ギヤ９０ａと噛み合っている。扇形ギヤ９０ａの一端側と圧下油圧シリンダ１００ａのシリンダ先端側とは係止ピン９１ａによって係止され、扇形ギヤ９０ａは圧下油圧シリンダ１００ａの作動によって支持軸９２ａを中心に回転する。
【００３０】
ここで、ＡＳ−Ｕ偏心リング７２ａを含む図示しないＡＳ−Ｕ装置は、軸方向の複数箇所に設けたＡＳ−Ｕ偏心リング７２ａの偏心によって、バッキングベアリング軸６１ａを個々の箇所において変形させ、バッキングベアリング６２ａの圧下位置を個々に変位させることで、クラウン調整を行うための装置であり、板形状制御をするための公知技術（例えば、特許文献１）であるので、詳細な説明は省略する。
【００３１】
扇形ギヤ９０ａが圧下油圧シリンダ１００ａの作動によって支持軸９２ａを中心に回転することで、扇形ギヤ９０ａと嵌合するピニオンギヤ８０ａはバッキングベアリング軸６１ａおよび圧下偏心リング７０ａと共に回転する。圧下偏心リング７０ａおよびサドル６３ａの中心Ｃｓをバッキングベアリング軸６１ａの中心Ｃｃに対して偏心量δａだけ偏心させているので、圧下偏心リング７０ａの回転によってハウジング１１に対するバッキングベアリング軸６１ａの支持位置が変わる。つまり、圧延機１０に対して、通板方向の入側および出側の上側の分割バッキングベアリング組立軸６０ａにおけるバッキングベアリング軸６１ａをハウジング１１に対して変位させることができる。
【００３２】
通板方向の入側および出側の上側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｄについては、通板方向の入側および出側の上側の分割バッキングベアリング組立軸６０ａと同様であるので、詳細な説明は省略する。
【００３３】
図２および図３に示すように、通板方向における圧延機中心側の上側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｂは、軸方向に複数のバッキングベアリング６２ｂを回転自在に支持するバッキングベアリング軸６１ｂが圧下偏心リング７０ｂ、ニードルベアリング７１ｂおよび板形状制御用のＡＳ−Ｕ偏心リング７２ｂを介してサドル６３ｂに支持されて成り、サドル６３ｂによってハウジング１１に固定されている。バッキングベアリング軸６１ｂは圧下偏心リング７０ｂによって把持され、圧下偏心リング７０ｂはニードルベアリング７１ｂを介してＡＳ−Ｕ偏心リング７２ｂに回転自在に支持され、ＡＳ−Ｕ偏心リング７２ｂはニードルベアリング７１ｂを介してサドル６３ｂに回転自在に支持されている。また、図１に示すように、バッキングベアリング軸６１ｂの端部にはピニオンギヤ８０ｂが取付けられ、圧下油圧シリンダ１００ｂｃと連結した圧下ラック１１０ｂｃと噛み合っている。
【００３４】
通板方向における圧延機中心側の上側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｂにおいては、圧下油圧シリンダ１００ｂｃの作動によって圧下ラック１１０ｂｃを介してピニオンギヤ８０ｂがバッキングベアリング軸６１ｂおよび圧下偏心リング７０ｂと共に回転される。圧下偏心リング７０ｂおよびサドル６３ｂの中心Ｃｓをバッキングベアリング軸６１ｂの中心Ｃｃに対して偏心量δｂだけ偏心させているので、圧下偏心リング７０ｂの回転によってハウジング１１に対するバッキングベアリング軸６１ｂの支持位置が変わる。つまり、圧延機１０に対して、通板方向における圧延機中心側の上側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｂにおけるバッキングベアリング軸６１ｂをハウジング１１に対して変位させることができ、圧延の板厚調整を行うことができる。
【００３５】
通板方向における圧延機中心側の上側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｃについては、通板方向における圧延機中心側の上側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｂと同様であるので、詳細な説明は省略する。
【００３６】
図４および図５に示すように、通板方向の入側および出側の下側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｅは、軸方向に複数のバッキングベアリング６２ｅを回転自在に支持するバッキングベアリング軸６１ｅが圧下偏心リング７０ｅを介してサドル６３ｅに支持されて成り、サドル６３ｅによってハウジング１１に固定されている。バッキングベアリング軸６１ｅは圧下偏心リング７０ｅによって把持され、圧下偏心リング７０ｅはサドル６３ｅによって回転自在に支持されている。また、図１に示すように、バッキングベアリング軸６１ｅの端部にはピニオンギヤ８０ｅが取付けられ、扇形ギヤ９０ｅと噛み合っている。扇形ギヤ９０ｅの一端側と圧下油圧シリンダ１００ｅのシリンダ先端側とは係止ピン９１ｅによって係止され、扇形ギヤ９０ｅは圧下油圧シリンダ１００ｅの作動によって支持軸９２ｅを中心に回転する。
【００３７】
扇形ギヤ９０ｅが圧下油圧シリンダ１００ｅによって支持軸９２ｅを中心に回転することで、扇形ギヤ９０ｅと嵌合するピニオンギヤ８０ｅがバッキングベアリング軸６１ｅおよび圧下偏心リング７０ｅと共に回転する。圧下偏心リング７０ｅおよびサドル６３ｅの中心Ｃｓをバッキングベアリング軸６１ｅの中心Ｃｃに対して偏心量δｅだけ偏心させているので、圧下偏心リング７０ｅの回転によってハウジング１１に対するバッキングベアリング軸６１ｅの支持位置が変わる。つまり、圧延機１０に対して、通板方向の入側および出側の下側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｅにおけるバッキングベアリング軸６１ｅをハウジング１１に対して変位させることができる。
【００３８】
通板方向の入側および出側の下側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｈについては、通板方向の入側および出側の下側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｅと同様であるので、詳細な説明は省略する。
【００３９】
図４および図５に示すように、通板方向における圧延機中心側の下側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｆは、軸方向に複数のバッキングベアリング６２ｆを回転自在に支持するバッキングベアリング軸６１ｆが圧下偏心リング７０ｆを介してサドル６３ｆによって支持されて成り、サドル６３ｆによってハウジング１１に固定されている。バッキングベアリング軸６１ｆは圧下偏心リング７０ｆによって把持され、圧下偏心リング７０ｆはサドル６３ｆによって回転自在に支持されている。また、図１に示すように、バッキングベアリング軸６１ｆの端部にはピニオンギヤ８０ｆが取付けられ、圧下油圧シリンダ１００ｆｇと連結した圧下ラック１１０ｆｇと噛み合っている。
【００４０】
通板方向における圧延機中心側の下側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｆは、圧下油圧シリンダ１００ｆｇによって圧下ラック１１０ｆｇを介してピニオンギヤ８０ｆがバッキングベアリング軸６１ｆおよび圧下偏心リング７０ｆと共に回転される。圧下偏心リング７０ｆおよびサドル６３ｆの中心Ｃｓをバッキングベアリング軸６１ｆの中心Ｃｃに対して偏心量δｆだけ偏心させているので、圧下偏心リング７０ｆの回転によってハウジング１１に対するバッキングベアリング軸６１ｆの支持位置が変わる。つまり、圧延機１０に対して、通板方向における圧延機中心側の下側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｆにおけるバッキングベアリング軸６１ｆをハウジング１１に対して変位させることができ、帯板２０の高さ調整を行うことができる。
【００４１】
通板方向における圧延機中心側の下側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｇについては、通板方向における圧延機中心側の下側の分割バッキングベアリング組立軸６０ｆと同様であるので、詳細な説明は省略する。
【００４２】
上記のように、バッキングベアリング軸６１ａ〜６１ｈをハウジング１１に対して変位させるためにギヤを作動させることにおいて、圧下油圧シリンダ１００ａ〜１００ｈの作動は、ＡＣモータ２００のブレーキに比べて大きな荷重を支えられる。よって分割バッキングベアリング組立軸６０ａ〜６０ｈにおける各々の偏心量δａ〜δｈを従来よりも大きく取れるようになり、図６に示すように、通常のロール配置（実線）の上下作業ロール３０間のギャップＧ１から、作業ロール間のギャップを大きく開いた状態のロール配置（二点鎖線）の上下作業ロール３０間のギャップＧ２へと大きく開くことができる。このことにより、被圧延材である帯板２０の板切れ時に切板を除去する作業や圧延機１０の作業ロール交換や帯板の通板を容易に行えるようにし、操業性の大幅な改善を図ることができる。
【００４３】
もちろん、本発明に係る多段圧延機における分割バッキングベアリング組立軸６０ａ〜６０ｈの偏心量δａ〜δｈの設定値は、圧延機１０の操業性を改善させるに十分であれば限定されない。好ましくは、（δ／Ｄｂ）＝０．０１２〜０．０４３となるように偏心量δａ〜δｈを設定する。ここで、Ｄｂはバッキングベアリング６２ａ〜６２ｈの外径である。
【００４４】
（δ／Ｄｂ）＜０．０１２では、上下作業ロール３０間のギャップＧ２を圧延機１０の操業が容易に行えるほどに大きく開くことができず、本発明の目的である操業性の改善への効果が低減してしまう。また、（δ／Ｄｂ）＞０．０４３では、偏心量δａ〜δｈの増加に伴う負荷の著しい増加が、圧下油圧シリンダ１００ａ〜１００ｈの過度のサイズアップやバッキングベアリング６２ａ〜６２ｈの寿命低下を及ぼす虞となる。
【００４５】
一般的に、クラスターロール配置の多段圧延機は、作業ロール３０、第一の中間ロール４０、第二の中間ロール５０および分割バッキングベアリング組立軸６０ａ〜６０ｈの配置は各々の外径によらず、ほぼ同一の相似関係にある。よって、分割バッキングベアリング組立軸６０ａ〜６０ｈの偏心量δａ〜δｈと上下作業ロール３０間のギャップＧ２とは、ほぼ比例の関係にあると言える。
【００４６】
図７に示すように、（δ／Ｄｂ）＝０．０１２〜０．０４３と設定した場合には、（Ｇ／Ｄｂ）＝０．０２８〜０．２１となる。これは、従来に比べて１．３倍〜１０倍の上下作業ロール３０間のギャップＧ２を得たことを意味する。
【符号の説明】
【００４７】
１０    圧延機
１１    ハウジング
２０    帯板
３０    作業ロール
４０    第一の中間ロール
５０    第二の中間ロール
６０    分割バッキングベアリング組立軸
６１    バッキングベアリング軸
６２    バッキングベアリング
６３    サドル
７０    圧下偏心リング
８０    ピニオンギヤ
９０    扇形ギヤ
９１    係止ピン
９２    支持軸
１００  圧下油圧シリンダ
１１０  圧下ラック
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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