(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属元素またはハロゲン元素の少なくとも一方が異なる複数種の金属ハロゲン化物原料からなる混合粉末または該混合粉末からなる成形体を収容した容体へアンモニアを供給する供給工程を備え、
前記混合粉末は、粒度が３００μｍ以下であり、
前記供給工程は、前記容体内を５〜３５０℃で１０〜６００ｋＰａのアンモニアガス雰囲気とする工程であり、
該混合粉末に含まれる複数種の金属元素または複数種のハロゲン元素の少なくとも一方が複合化した複合金属ハロゲン化物を生成することを特徴とする複合金属ハロゲン化物の製造方法。
【請求項２】
前記金属ハロゲン化物原料は、アルカリ土類金属ハロゲン化物からなる請求項１に記載の複合金属ハロゲン化物の製造方法。
【請求項３】
前記アルカリ土類金属ハロゲン化物は、塩化カルシウム、塩化ストロンチウム、臭化マグネシウムまたはヨウ化マグネシウムのいずれかである請求項２に記載の複合金属ハロゲン化物の製造方法。
【請求項４】
前記複合金属ハロゲン化物は、アンミン錯体である請求項１〜３のいずれかに記載の複合金属ハロゲン化物の製造方法。
【請求項５】
さらに、前記供給工程後の容体からアンモニアを排出する排出工程を備え、
該供給工程と該排出工程が繰り返してなされる請求項１〜４のいずれかに記載の複合金属ハロゲン化物の製造方法。
【請求項６】
前記金属ハロゲン化物原料は、金属ハロゲン化物水和物を含む請求項１〜５のいずれかに記載の複合金属ハロゲン化物の製造方法。
【請求項７】
さらに、前記混合粉末を真空雰囲気中または不活性ガス雰囲気中で加熱することにより該金属ハロゲン化物水和物の水和数を低減させる脱水工程を備える請求項６に記載の複合金属ハロゲン化物の製造方法。
【請求項８】
前記複合金属ハロゲン化物は、熱媒であるアンモニアの吸蔵または放出により発熱または吸熱する化学蓄熱材に用いられる請求項１〜７のいずれかに記載の複合金属ハロゲン化物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、化学蓄熱材等に適した複合金属ハロゲン化物（アンミン錯体を含む）の製造方法とその複合金属ハロゲン化物を用いた化学蓄熱材に関する。
【背景技術】
【０００２】
環境意識の高揚に伴い、省エネルギー化やエネルギー効率の向上を図る研究開発が盛んになされている。その一つに、蓄熱密度が大きく、保温しなくても長期間の蓄熱が可能な化学蓄熱材を用いた化学蓄熱システムが着目されている。これによると、自動車等のエンジン、各種の機器やプラント等から生じる比較的低温な廃熱（または排熱）も有効に活用することが可能となる。
【０００３】
化学蓄熱システムは、化学蓄熱材と熱媒貯蔵材の間で熱媒(アンモニアまたは水等)を移動させることにより、蓄熱（吸熱）と放熱（発熱）を行う。このシステムの高効率化やコンパクト化を図るには、化学蓄熱材と熱媒貯蔵材の間で、作動温度や作動圧力の整合（マッチング）を図ることが重要となる。このため、単に蓄熱密度が高いのみならず、熱媒貯蔵材に整合した作動温度や作動圧力の下で、熱媒を効率的に吸蔵または放出し得る多種の化学蓄熱材が求められる。
【０００４】
このような化学蓄熱材として、従来は、水との反応により水酸化物を形成する酸化カルシウム（生石灰）等が一般的に用いられていたが、最近では、より低温域で作動可能なアンモニア錯体（アンミン錯体）を形成する様々な金属塩の利用が研究されている。その一例として、アンモニアの吸蔵・放出により発熱・吸熱を生じるアルカリ土類金属ハロゲン化物に関する記載が下記の非特許文献１にある。また作動温度域や作動圧力域の拡大を図るため、単塩（単種のカチオンと単種のアニオンからなる塩、特にカチオンが金属イオンである単金属塩）のみならず、複塩（複数種のカチオンまたは複数種のアニオンからなる塩、特にカチオンが金属イオンである複金属塩）を化学蓄熱材に用いる提案が下記の特許文献１でなされている。また、非特許文献１でもＳｒとＣａの複金属塩の存在が報告されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】ＷＯ２０１３／０２７７７８号公報
【特許文献２】特許３１１１６６７号公報
【特許文献３】特公昭５９−２５１５９号公報
【特許文献４】特開平１−３０２０７７号公報
【特許文献５】特表２００７−５３１２０９号公報
【特許文献６】米国特許５２８９６９０号公報
【非特許文献】
【０００６】
【非特許文献１】Bull. Chem. Soc. Jpn. 77 (2004) 123
【非特許文献２】J. Solid State Chemistry 69 (1987) 274
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
特許文献１または非特許文献１では、複数種の単金属塩（金属ハロゲン化物水和物等）の混合物を６００℃以上の高温で加熱（焼成）することにより、原料である単金属塩とは結晶構造の異なる新たな複金属塩を生成している。このような方法では、化学蓄熱システムで用いる機材（反応器等）とは別に設けた加熱炉等で複金属塩を生成しなければならない。また、こうして得られた複金属塩は、化学蓄熱システムの熱媒としてアンモニアを用いる場合、反応器等に充填（装填）されるまで低湿度環境下で取り扱うか、その充填後に別途脱水処理を行うことが必要となる。
【０００８】
特許文献２には、ＣａＣｌ２とＣａＢｒ２を溶解、濃縮および乾燥させたカルシウム塩混合物に関する記載があるが、そのカルシウム塩混合物の結晶構造や作用等は明らかにされていない。特許文献３には、塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）や塩化カリウム（ＫＣｌ）を、溶融状態の塩化亜鉛（ＺｎＣｌ２）へ適量混在させることにより、ＮＨ３と反応するＺｎＣｌ２の蒸気圧や溶融温度を低下させ得る旨の記載がある。しかし、この場合のＮａＣｌやＫＣｌは、ＮＨ３を吸蔵・放出する溶融ＺｎＣｌ２の安定化を単に図っているに過ぎず、複金属塩からなる化学蓄熱材を提供するものではない。特許文献４〜６には、化学蓄熱システム等に関する開示があり、それに用いる化学蓄熱材の一例として金属ハロゲン化物が挙げられているが、その化学蓄熱材自体について具体的な記載はない。
【０００９】
本発明はこのような事情に鑑みて為されたものであり、ベースとなる金属ハロゲン化物（金属塩、特に単金属塩）やその混合物とは異なる構造を有する複合金属ハロゲン化物（複金属塩）を、高温加熱等することなく、比較的低温域で簡易的に、効率よく製造できる複合金属ハロゲン化物の製造方法と、その複合金属ハロゲン化物を用いた化学蓄熱材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者はこの課題を解決すべく鋭意研究し、二種以上の金属ハロゲン化物（単金属塩）の混合粉末にアンモニアを接触させることにより、複数種の金属元素または複数種のハロゲン元素が複合化した複合金属ハロゲン化物が比較的容易に生成され得ることを新たに見出した。この成果を発展させることにより、以降に述べる本発明を完成するに至った。
【００１１】
《複合金属ハロゲン化物の製造方法》
（１）本発明の複合金属ハロゲン化物の製造方法は、金属元素またはハロゲン元素の少なくとも一方が異なる複数種の金属ハロゲン化物原料からなる混合粉末または該混合粉末からなる成形体を収容した容体へアンモニアを供給する供給工程を備え、前記混合粉末は、粒度が３００μｍ以下であり、前記供給工程は、前記容体内を５〜３５０℃で１０〜６００ｋＰａのアンモニアガス雰囲気とする工程であり、該混合粉末に含まれる複数種の金属元素または複数種のハロゲン元素の少なくとも一方が複合化した複合金属ハロゲン化物を生成することを特徴とする。
【００１２】
（２）先ず、本発明に係る複合金属ハロゲン化物は、一種の金属イオン（カチオン）と一種のハロゲンイオン（アニオン）がイオン結合した金属ハロゲン化物（適宜、「単金属塩」ともいう。）の単なる混合物ではなく、複数種の金属元素および／または複数種のハロゲン元素が、原子レベルで複合化（イオン結合）したもの（適宜、「複金属塩」ともいう。）である。この複金属塩は、単金属塩やその混合物（混合金属塩）とは異なる種々の特性を示す。例えば、結晶構造は勿論のこと、化学蓄熱材として用いた際の熱媒吸放出反応を生じる平衡圧力、その際の配位数変化等が、原料となる単金属塩や混合金属塩とは異なる。従って、原料となる二種以上の金属塩（適宜、「金属塩原料」ともいう。）の比率（複合比）を調整した複金属塩を用いることにより、金属塩原料やそれらの混合物では得られなかった作動範囲で化学蓄熱システムを運転することが可能となる。
【００１３】
ところで、本発明の製造方法によれば、そのような複金属塩を従来のように金属塩原料を高温加熱等することなく、比較的低温域で効率的に得ることができる。特に、複金属塩がアンモニア（ＮＨ３）を熱媒とした化学蓄熱材として用いられる場合なら、金属塩原料の混合粉末または成形体等を反応器（容体）に充填（収容）した状態のまま、上述した供給工程を行うことにより、複金属塩を得ることが可能となる。つまり、化学蓄熱システムの一部またはその製造設備の一部を有効に活用しつつ、複金属塩ひいては化学蓄熱材を低コストで製造することが可能となる。しかもこの場合、反応器に封入したままで複金属塩が生成されるため、その製造や取扱に特別な低湿度環境を用意する必要がなく、効率よく低コストで複金属塩（化学蓄熱材）を製造することが可能となる。
【００１４】
なお、本明細書でいう金属ハロゲン化物（単に「金属塩」ともいう。）は、特に断らない限り、配位子の有無を問わない。金属塩がおかれる雰囲気やその生成過程に応じて、水和物、アンミン錯体、無水物（無配位子な物）となり得る。本発明に係る複金属塩は、アンモニアを排出除去等しない場合、通常はアンミン錯体となる。このようなアンミン錯体は無水物よりも水和物に変化し難くて安定なため、取扱性や保管性等にも優れる。
【００１５】
ちなみに、本発明の製造方法によれば、金属塩原料が水和物であっても、わざわざそれを無水金属塩等にするまでもなく、上述したアンモニアの供給工程により、配位子がＨ２ＯからＮＨ３に交換された複金属塩アンミン錯体が得られる。つまり本発明の製造方法によれば、原料に含まれる金属塩水和物の脱水と複金属塩アンミン錯体の生成とを同時に行うことも可能であり、非常に効率的である。
【００１６】
その場合、ＮＨ３へ置換されて生じたＨ２Ｏを系外へ排出するために、供給工程後の容体からアンモニアガスを排出する排出工程を備えると好ましい。そして、この排出工程と上述した供給工程が繰り返してなされると好ましい。勿論、金属ハロゲン化物原料が金属ハロゲン化物水和物を含む場合、混合粉末を真空雰囲気中または不活性ガス雰囲気中で加熱することにより金属ハロゲン化物水和物の水和数を低減させる脱水工程を備えると好適であり、その脱水工程が供給工程前になされる前処理工程であるとより好適である。
【００１７】
（３）本発明の製造方法により、二種以上の金属塩原料の混合粉末等へアンモニアを供給することにより複金属塩が得られる理由は必ずしも定かではないが、現状では次のように考えられる。
先ず、二種以上の金属塩原料の混合物へアンモニアが供給されると、各金属塩原料のアンミン錯体の混在状態よりも、複金属塩アンミン錯体の方が熱力学的に安定となり易い。次に、各金属塩原料へアンモニアが導入されてアンミン錯体が生成されると、各金属塩原料を構成していた金属イオンやハロゲンイオンの拡散も促進される。さらに、本発明の製造方法では、二種以上の金属塩原料が微細な粒子状で相互に接した状態となっており、両者の接触面積が大きくなっている。従って、アンモニアの導入により異種の金属イオンまたはハロゲンイオンが相互に拡散し易い状況にあると共に、それらの接近に必要な拡散距離も短くなっている。このような事情が相乗的に作用して、室温域を含む比較的低温域で、アンモニアガス圧をあまり高めるまでもなく、本発明の製造方法により複金属塩が効率的に得られるようになったと考えられる。
【００１８】
ちなみに、上述した事情から、金属塩原料の構成粒子は微細なほど好ましいといえる。そこで本発明に係る混合粉末は、例えば、粒度が３００μｍ以下、２５０μｍ以下さらには２００μｍ以下であると好ましい。本明細書でいう粒度は、特に断らない場合は、篩い分けにより特定する。例えば、公称目開きがａμｍの篩いを通過した粒子からなる粉末は、粒度がａμｍ以下（単に「−ａμｍ」とも表す。）となる。なお、篩いを用いた分級に関してはＪＩＳ Ｚ ８８０１に準拠する。
【００１９】
《化学蓄熱材の製造方法》
本発明は、上述した複金属塩の製造方法としてのみならず、その複金属塩からなる化学蓄熱材の製造方法としても把握できる。この場合、前述したように、本発明に係る容体が、アンモニアの吸蔵または放出により発熱または吸熱する化学蓄熱材を収容する反応器であると好適である。さらに本発明は、そのような製造方法により得られ、熱媒であるアンモニアの吸蔵または放出により発熱または吸熱する化学蓄熱材自体としても把握できる。
【００２０】
《その他》
（１）本発明の製造方法は、複金属塩アンミン錯体をさらに加熱、排気等してＮＨ３を除去した無水複金属塩を得る純化工程を備えてもよい。このときの加熱は、金属塩の種類に依るが、例えば、真空中若しくは不活性ガス中で５０〜３５０℃で行うとよい。なお、このような加熱を行っても、複金属塩自体は容易に分解しない。
【００２１】
（２）本発明に係る化学蓄熱材は、複金属塩を含むものであればよく、二種以上の複金属塩からなるもの、複金属塩と単金属塩が混在したもの等でもよい。複数種の金属塩を配合した化学蓄熱材を用いることにより、熱媒貯蔵材との整合性、熱媒吸放出反応の平衡域、熱媒の配位数変化等の最適化が図り易くなる。
【００２２】
（３）特に断らない限り本明細書でいう「ｘ〜ｙ」は下限値ｘおよび上限値ｙを含む。本明細書に記載した種々の数値や数値範囲に含まれる任意の数値を適当に選択または抽出し、それらを新たな下限値または上限値として「ａ〜ｂ」のような数値範囲を任意に新設し得る。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】試料１に係るＸ線回折パターンを示すグラフである。
【図２】試料１に係る結晶格子体積と複合比の関係を示す図である。
【図３】試料Ｃ１に係るＸ線回折パターンを示すグラフである。
【図４】試料Ｃ２に係るＸ線回折パターンを示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
発明の実施形態を挙げて本発明をより詳しく説明する。本明細書中から任意に選択した一つまたは二つ以上の内容を上述した本発明の構成として付加し得る。本明細書で説明する内容は、複金属塩（化学蓄熱材を含む）の製造方法のみならず、その結果物である複金属塩またはそれを用いた化学蓄熱材にも適宜適用される。製造方法に関する構成は、プロダクトバイプロセスとして理解すれば物に関する構成になり得る。いずれの実施形態が最良であるか否かは、対象、要求性能等によって異なる。
【００２５】
《金属塩》
（１）本発明に係る金属塩（金属ハロゲン化物）は、金属イオン（カチオン）とハロゲンイオン（アニオン）がイオン結合した化合物である。金属元素（Ｍ）は、例えば、アルカリ金属（Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ等）、アルカリ土類金属（Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ等）、遷移金属（Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ等）が代表的である。ハロゲン元素（Ｘ）はＣｌ、Ｂｒ、Ｉ等である。
【００２６】
（２）複金属塩は、ＭＸｎ（Ｍ：金属元素、Ｘ：ハロゲン元素、ｎ：Ｍの平均価数）と表され、ＭまたはＸの少なくとも一方が二種以上の元素からなる。ここでＭの平均価数（ｎ）とは、複数の金属元素がそれぞれ金属イオンとなったときのイオン価数の平均値である。例えば、二種の金属元素（Ｍ１、Ｍ２）と一種のハロゲン元素（Ｘ）とからなり、Ｍ１のイオン価数がｍ１、Ｍ２のイオン価数がｍ２、金属元素の全原子数に対するＭ１の原子数の割合（複合比）がｘ（０＜ｘ＜１）である複金属塩（Ｍ１ｘＭ２１−ｘＸｎ）の場合、ｎ＝ｍ１×ｘ＋ｍ２×（１−ｘ）となる。
【００２７】
また複金属塩が複数のハロゲン元素からなる場合もある。ハロゲン元素のイオン価数は通常いずれも−１であるから、例えば二種のハロゲン元素（Ｘ１、Ｘ２）からなる複金属塩なら、ハロゲン元素の全原子数に対するＸ１の原子数の割合（複合比）をｙ（０＜ｙ＜１）として、Ｍ（Ｘ１ｙＸ２１−ｙ）ｎ（ｎ：Ｍのイオン価数）と表される。さらに、二種の金属元素と二種のハロゲン元素からなる複金属塩であればＭ１ｘＭ２１−ｘ（Ｘ１ｙＸ２１−ｙ）ｎと表される。
【００２８】
複金属塩は、構成元素に応じて種々の結晶構造をとり得る。例えば、ＣａＦ２型、ＳｒＩ２型、ＣａＣｌ２型、ＳｒＢｒ２型、ＰｂＣｌ２型、ＣｄＣｌ２型、ＣｄＩ２型等の結晶構造を有する。複金属塩の結晶構造は限定されず、その結晶構造は、基本となる単金属塩の結晶構造と異なる場合もあるし、同じ場合もある。ただし、結晶構造が同じ場合でも、複金属塩の結晶格子体積は単金属塩とは異なる値を示す。これにより、複金属塩は単金属塩とは異なる特性（平衡圧力、配位数変化等）を発現し得る。
【００２９】
（３）金属塩原料は、通常は、単種の金属イオンと単種のハロゲンイオンが結合した単金属塩であるが、金属塩原料の一種以上が複金属塩であってもよい。本発明の場合、二種以上の粉末状の金属塩原料が混合された混合粉末またはその成形体へアンモニアが供給される。この際、金属塩原料または混合粉末は、その粒度が所定値以下であることが好ましい。
【００３０】
（４）金属塩原料が水和物である場合または複金属塩がアンミン錯体である場合、Ｈ２ＯまたはＮＨ３の配位数は問わないが、通常、配位数は０〜８の範囲で変化し得る。なお、複金属塩を化学蓄熱材として用いる場合、特定の作動域で熱媒の配位数変化が急変するほど、熱媒貯蔵材に整合的な蓄熱密度が高くなり好ましい。そこで複金属塩は、熱媒を吸蔵または放出する熱媒吸放出反応が平衡状態となる平衡域の近傍（前後）で、熱媒の配位数が少なくとも４以上、５以上さらには６以上変化するものであると好適である。
【００３１】
（５）本発明に係る金属塩の代表例は、アルカリ土類金属ハロゲン化物である。そのような金属塩原料の一例として、ＣａＸ２・ｐＨ２Ｏ（ｐ：０〜６）、ＳｒＸ２・ｑＨ２Ｏ（ｑ：０〜６）、ＭｇＸ２・ｒＨ２Ｏ（ｒ：０〜８）等がある。これらの金属塩原料を用いて、例えば、ＣａｘＳｒ１−ｘＸ２・ｓＮＨ３（０＜ｘ＜１、０≦ｓ≦８）、ＭｇＸ１Ｘ２・ｔＮＨ３（０≦ｔ≦６、Ｘ１、Ｘ２：異なるハロゲン元素）等の複金属塩が得られる。
【００３２】
《製造方法》
（１）供給工程
本発明に係る供給工程は、金属塩原料にアンモニアを接触させて、複金属塩（特にそのアンミン錯体）を得る工程である。金属塩原料とアンモニアの接触方法は問わず、アンモニアが封入された環境下に金属塩原料の混合粉末またはその成形体を配置してもよいし、アンモニアのフロー環境下にそれらを配置してもよい。
【００３３】
供給するアンモニアの温度、圧力、流速等は問わないが、温度または圧力が過小ではアンモニアの拡散・導入が促進されず、複金属塩を効率的に生成できない。一方、温度または圧力が過大では設備の大型化等を招き好ましくない。そこで供給工程は、容体内を５〜３５０℃さらには１０〜３００℃で１０〜６００ｋＰａ、１００〜５５０ｋＰａさらには１５０〜５００ｋＰａのアンモニアガス雰囲気とする工程であると好適である。
【００３４】
なお、複金属塩を生成する過程で金属塩原料から生じた水蒸気を含むアンモニアガスは、除湿後に再利用されると好ましい。アンモニアガスの除湿には、例えば、ゼオライト、シリカゲル、酸化カルシウム、塩化カルシウム等からなる脱水剤（除湿剤、乾燥剤）を用いるとよい。
【００３５】
（２）成形工程
供給工程を金属塩原料の成形体に対して行う場合、本発明の製造方法は、適宜、二種以上の金属塩原料からなる混合粉末を加圧成形した成形体を得る工程を備えると好適である。その成形圧力は、例えば、２０ＭＰａ以上さらには４０ＭＰａ以上であると好ましい。成形圧力が過小では、二種以上の金属塩原料粒子の接触が不十分となり、それらの構成元素（イオン）同士の拡散を十分に促進できない。成形圧力の上限は問わないが、３００ＭＰａ以下さらには１５０ＭＰａ以下とすると生産性がよい。なお、成形工程は、金属塩原料の潮解を避けるために、水分濃度が０．３％以下、１００ｐｐｍ以下、１０ｐｐｍ以下さらには１ｐｐｍ以下の低湿度環境下で行うと好ましい。
【００３６】
《その他》
（１）供給工程前に、金属塩原料を真空雰囲気中または不活性ガス雰囲気中で予め加熱して、金属塩原料の水和数を低減させる前処理工程を行うと、複金属塩が効率的に生成され易くなる。なお、この前処理工程は、金属塩原料からＨ２Ｏを完全に除去する工程でも、水和数を低減する工程でもよい。
【００３７】
（２）供給工程に供される金属塩原料の成形体は、その形態を問わないが、複金属塩が化学蓄熱材に用いられるときは、反応器等に収容される形態であると好ましい。このような成形体は、金属塩原料のみからなる場合に限らず、バインダー（ケイ酸塩、低融点ガラス等）、高熱伝導体（炭素繊維、セラミックス等）などを含んでもよい。なお、金属塩原料が潮解し易い場合、適度な低湿度環境下でその成形や保管等がなされると好ましい。
【実施例】
【００３８】
《試料１》
（１）製造
金属塩原料として、アルカリ土類金属塩化物である塩化カルシウムの水和物（ＣａＣｌ２・２Ｈ２Ｏ）の粉末（アルドリッチ社製Ｃ５０８０）と塩化ストロンチウムの水和物（ＳｒＣｌ２・６Ｈ２Ｏ）の粉末（和光純薬工業社製１９７−０４１８５）を用意した。
【００３９】
各粉末を篩い分けにより粒度−２１２μｍに分級し、モル比が１：１となるように各粉末を秤量、混合した（混合工程）。この際、各粉末の分級、秤量および混合は、水分濃度：０．１％以下の低湿度環境下で行った。
【００４０】
こうして得られた混合粉末をその場(in-situ)Ｘ線回折測定用のチャンバー（容体）に充填した（充填工程）。密封したチャンバー内を１０Ｐａ以下に真空排気しつつ、混合粉末を１８０℃に加熱した（前処理工程、脱水工程）。この後、室温でチャンバー内圧が２００ｋＰａとなるまでアンモニアガスをチャンバー内へ供給した（供給工程）。
【００４１】
（２）測定
そのアンモニアガス供給後の粉末（試料１）をＸ線回折により測定した。得られたＸ線回折パターンを図１に示した。また、そのＸ線回折パターンのプロファイルに基づいて算出した結晶格子体積を図２に示した。なお、図１と図２には、金属塩原料がアンミン錯体となったＣａＣｌ２・８ＮＨ３およびＳｒＣｌ２・８ＮＨ３に係るＸ線回折パターンと結晶格子体積も併せて示した。
【００４２】
（３）評価
図１からわかるように、試料１のプロファイルは、ＣａＣｌ２・８ＮＨ３またはＳｒＣｌ２・８ＮＨ３のプロファイルと類似しているものの、それらとは明らかに回折ピーク位置が相違していた。また図２からわかるように、試料１の結晶格子体積は、ＣａＣｌ２・８ＮＨ３またはＳｒＣｌ２・８ＮＨ３の結晶格子体積の中間値となっていた。
【００４３】
これらから、試料１は、ＣａＣｌ２・８ＮＨ３とＳｒＣｌ２・８ＮＨ３の混合物ではなく、それらが複合化した複アルカリ土類金属塩化物のアンミン錯体であるＣａ０．５Ｓｒ０．５Ｃｌ２・８ＮＨ３であるといえる。こうして、金属元素の異なる単金属塩の混合粉末にアンモニアを接触させることにより、新たな複金属塩が生成されることが確認された。
【００４４】
《試料２》
（１）製造
金属塩原料として、アルカリ土類金属ハロゲン化物である臭化マグネシウムの無水物（ＭｇＢｒ２）の粉末（アルドリッチ社製３６００７４）とヨウ化マグネシウムの無水物（ＭｇＩ２）の粉末（アルドリッチ社製３９４５９９）を用意した。
【００４５】
各粉末を篩い分けにより粒度−２１２μｍに分級し、モル比が１：１となるように各粉末を秤量、混合した（混合工程）。こうして得られた混合粉末をさらに室温でプレス成形して成形体（１５×１５×２ｍｍ）を得た。各粉末の分級、秤量、混合および成形は、グローブボックスを用いて水分濃度：１ｐｐｍ以下の低湿度環境下で行った。
【００４６】
この低湿度環境下で成形体を化学蓄熱システムに用いる反応器に充填した（充填工程）。この後、室温で内圧が２００ｋＰａとなるまでアンモニアを反応器へ供給した（供給工程）。この後、反応器を２５０℃に加熱し、その内圧を５５０ｋＰａとして３時間保持した。そして反応器を室温まで降温させ、反応器内を真空排気した。
【００４７】
（２）測定・評価
成形体を反応器から取り出し、再度粉砕してＸ線回折測定を行った。試料１の場合と同様に、試料２のプロファイルは、金属塩原料のアンミン錯体であるＭｇＢｒ２・６ＮＨ３またはＭｇＩ２・６ＮＨ３のプロファイルと類似しているものの、それらとは明らかに回折ピーク位置が相違していた。また試料２の結晶格子体積は、ＭｇＢｒ２・６ＮＨ３またはＭｇＩ２・６ＮＨ３の結晶格子体積の中間値となっていた。
【００４８】
これらから、試料２は、ＭｇＢｒ２・６ＮＨ３またはＭｇＩ２・６ＮＨ３の混合物ではなく、それらが複合化したアルカリ土類金属複ハロゲン化物のアンミン錯体であるＭｇＢｒＩ・６ＮＨ３であるといえる。こうして、ハロゲン元素の異なる単金属塩の混合粉末にアンモニアを接触させることにより、新たな複金属塩が生成されることが確認された。
【００４９】
《試料Ｃ１》
（１）製造
金属塩原料として、試料１の製造で用いたＣａＣｌ２・２Ｈ２Ｏ粉末とＳｒＣｌ２・６Ｈ２Ｏ粉末を用意した。これらの各粉末を分級せず、入手したままでモル比が１：１となるように秤量、混合した。各粉末の秤量および混合は既述した低湿度環境下で行った。
【００５０】
得られた混合粉末を上述したチャンバー（容体）に充填し、室温でチャンバー内圧が２００ｋＰａとなるまでアンモニアガスをチャンバー内へ供給した。このチャンバーを７０℃に加熱して２時間保持した。
【００５１】
（２）測定および評価
こうして得られた粉末（試料Ｃ１）を７０℃でin-situＸ線回折により測定した。得られたＸ線回折パターンを図３に示した。図３からわかるように、試料Ｃ１の回折ピークは、金属塩原料のアンミン錯体であるＣａＣｌ２・２ＮＨ３とＳｒＣｌ２・ＮＨ３の回折ピークに一致した。従って、試料Ｃ１はＣａＣｌ２・２ＮＨ３とＳｒＣｌ２・ＮＨ３の混合物であり、それらとは異なる複金属塩は殆ど生じないことが確認された。従って、分級されていない金属塩原料からなる粗い混合粉末へアンモニアを供給しても、複金属塩は生成され難いことがわかった。
【００５２】
《試料Ｃ２》
（１）製造
金属塩原料として、試料１の製造で用いたＣａＣｌ２・２Ｈ２Ｏ粉末とＳｒＣｌ２・６Ｈ２Ｏ粉末を用意した。これらの各粉末を試料１の場合と同様に、分級し、モル比が１：１となるように秤量、混合した。各粉末の秤量および混合は既述した低湿度環境下で行った。得られた混合粉末を上述したチャンバーに充填し、真空排気しつつ、１８０℃に加熱した。
【００５３】
（２）測定および評価
こうして得られた粉末（試料Ｃ２）をＸ線回折により測定した。得られたＸ線回折パターンを図４に示した。図４からわかるように、試料Ｃ２の回折ピークは、水和物である金属塩原料が脱水されたＣａＣｌ２とＳｒＣｌ２の回折ピークに一致した。従って、試料Ｃ２はＣａＣｌ２とＳｒＣｌ２の混合物であり、それらの複金属塩とはなっていないことが確認された。つまり、二種以上の単金属塩の混合粉末を単に比較的低温で加熱した程度では、複金属塩が生成されないことが確認された。
【００５４】
なお、その試料Ｃ２をさらに真空中で６００℃で加熱した粉末（試料Ｃ２’）についてもＸ線回折測定を行った。この場合、ＣａＣｌ２やＳｒＣｌ２とは異なり、Ｃａ０．５Ｓｒ０．５Ｃｌ２に一致する回折ピークを有するＸ線回折パターンが得られることが確認された。このことから、アンモニアを用いない場合、二種以上の単金属塩から複金属塩を得るには高温加熱が必要となることがわかった。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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