(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
（Ａ）流動点が−４０℃未満、８０℃動粘度が２．０〜２．７ｍｍ２／ｓの鉱油、（Ｂ−１）重量平均分子量１０，０００以上１００，０００未満のポリメタクリレートを１〜１５質量％、及び（Ｂ−２）重量平均分子量１００，０００以上２００，０００以下のポリメタクリレートを０．１〜５質量％含有してなる、緩衝器用潤滑油組成物。
【請求項２】
（Ａ）成分の基油の１５℃の密度が０．８０〜０．８３ｇ／ｃｍ３である、請求項１に記載の緩衝器用潤滑油組成物。
【請求項３】
前記緩衝器用潤滑油組成物中に、（Ｂ−１）成分及び（Ｂ−２）成分を合計で１．１〜２０質量％含有してなる、請求項１又は２に記載の緩衝器用潤滑油組成物。
【請求項４】
前記緩衝器用潤滑油組成物中に、（Ｂ−１）成分を１〜７．６７質量％含有し、かつ、（Ｂ−１）成分及び（Ｂ−２）成分を合計で１．１〜９．８質量％含有してなる、請求項１〜３の何れかに記載の緩衝器用潤滑油組成物。
【請求項５】
（Ｂ−１）成分及び／又は（Ｂ−２）成分のポリメタクリレートが、非分散型のポリメタクリレートである、請求項１〜４の何れかに記載の緩衝器用潤滑油組成物。
【請求項６】
前記緩衝器用潤滑油組成物の１５０℃のＮＯＡＣＫ値が１２質量％以下である、請求項１〜５の何れかに記載の緩衝器用潤滑油組成物。
【請求項７】
前記緩衝器用潤滑油組成物の−４０℃のブルックフィールド粘度が７００ｍＰａ・ｓ以下である、請求項１〜６の何れかに記載の緩衝器用潤滑油組成物。
【請求項８】
前記緩衝器用潤滑油組成物の超音波法によるせん断安定性試験での粘度低下率が１８％以下である、請求項１〜７の何れかに記載の緩衝器用潤滑油組成物。
【請求項９】
前記緩衝器用潤滑油組成物の８０℃における高温高せん断粘度が４．２ｍＰａ・ｓ以上である、請求項１〜８の何れかに記載の緩衝器用潤滑油組成物。
【請求項１０】
四輪用に使用される請求項１〜９の何れかに記載の緩衝器用潤滑油組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、緩衝器用潤滑油組成物に関する。さらに詳しくは、本発明は、自動車の車体のサスペンションを構成する緩衝器（以下、「ショックアブソーバー」と称する場合もある。）に適する潤滑油組成物である。
【背景技術】
【０００２】
ショックアブソーバー（緩衝器）は、二輪車や四輪車等の自動車の車体とタイヤとの間に設置され、路面の凹凸による車体の振動、急加速や急ブレーキの際に発生する揺れ等を緩和する働きがある。
【０００３】
ショックアブソーバーが伸縮運動するとき、ショックアブソーバー内に設けられたバルブを潤滑油が通過する際に発生する抵抗力により、振動が緩和される。潤滑油の粘度特性は、前記抵抗力、ひいては自動車の乗心地に大きく影響する。このため、潤滑油の粘度特性は、低温時における粘度の増加、及び高温時における粘度の低下が何れも小さいことが求められている。
近年、中東やロシアにおいて高級車の販売が好調である。中東ではショックアブソーバー内の潤滑油温度は約８０℃まで上昇し、一方、ロシアでは約−４０℃まで低下する。したがって、上述の潤滑油の粘度特性の改善は重要な課題となっている。
【０００４】
潤滑油の低温時の粘度の増加を抑えようとすると、潤滑油が揮発しやすくなる傾向にある。潤滑油が揮発すると、ショックアブソーバー内の潤滑油量が減少し、ボトムバルブに起因する減衰力が発生しなくなるため、自動車の乗心地が極端に悪化してしまう。
また、潤滑油の粘度指数を高めて、高温時の粘度の低下を抑えようとすると、潤滑油のせん断安定性が悪化する傾向にある。このような潤滑油を使用した場合、ショックアブソーバーの作動により徐々に潤滑油の粘度が低下し、減衰力の発生が小さくなるため、自動車の乗り心地が悪化してしまう。
【０００５】
特許文献１及び２には、流動点が−３０℃以下の鉱油を用いた緩衝器用潤滑油組成物が記載されている。しかし、特許文献１及び２の緩衝器用潤滑油組成物は、−４０℃のブルックフィールド温度が少なくとも１０００ｍＰａ・ｓを超えており（実施例）、低温での乗り心地を十分に改善できるものではない。
【０００６】
【特許文献１】特開２０００−１０９８７６号公報
【特許文献２】特開２０００−１０９８７７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、このような状況下で、低温環境及び高温環境での乗り心地に優れるとともに、潤滑油の揮発及びせん断を原因とする経時的な乗り心地の悪化を抑えることができる、緩衝器用潤滑油組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決すべく、本発明は、以下の［１］〜［９］の緩衝器用潤滑油組成物を提供する。
［１］（Ａ）流動点が−４０℃未満、８０℃動粘度が２．０〜２．７ｍｍ2／ｓの基油、（Ｂ−１）重量平均分子量１０，０００以上１００，０００未満のポリメタクリレートを１〜１５質量％、及び（Ｂ−２）重量平均分子量１００，０００以上２００，０００以下のポリメタクリレートを０．１〜５質量％含有してなる、緩衝器用潤滑油組成物。
［２］（Ａ）成分の基油の１５℃の密度が０．８０〜０．８３ｇ／ｃｍ3である、上記［１］に記載の緩衝器用潤滑油組成物。
［３］前記緩衝器用潤滑油組成物中に、（Ｂ−１）成分及び（Ｂ−２）成分を合計で１．１〜２０質量％含有してなる、上記［１］又は［２］に記載の緩衝器用潤滑油組成物。
［４］（Ｂ−１）成分及び／又は（Ｂ−２）成分のポリメタクリレートが、非分散型のポリメタクリレートである、上記［１］〜［３］の何れかに記載の緩衝器用潤滑油組成物。
［５］前記緩衝器用潤滑油組成物の１５０℃のＮＯＡＣＫ値が１２質量％以下である、上記［１］〜［４］の何れかに記載の緩衝器用潤滑油組成物。
［６］前記緩衝器用潤滑油組成物の−４０℃のブルックフィールド粘度が７００ｍＰａ・ｓ以下である、上記［１］〜［５］の何れかに記載の緩衝器用潤滑油組成物。
［７］前記緩衝器用潤滑油組成物の超音波法によるせん断安定性試験での粘度低下率が１８％以下である、上記［１］〜［６］の何れかに記載の緩衝器用潤滑油組成物。
［８］前記緩衝器用潤滑油組成物の８０℃における高温高せん断粘度が４．２ｍＰａ・ｓ以上である、上記［１］〜［７］の何れかに記載の緩衝器用潤滑油組成物。
［９］四輪用に使用される上記［１］〜［８］の何れかに記載の緩衝器用潤滑油組成物。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の緩衝器用潤滑油組成物は、低温環境及び高温環境での乗り心地に優れるとともに、潤滑油の揮発及びせん断を原因とする経時的な乗り心地の悪化を抑えることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
本発明の緩衝器用潤滑油組成物は、（Ａ）流動点が−４０℃未満、８０℃動粘度が２．０〜２．７ｍｍ2／ｓの基油、（Ｂ−１）重量平均分子量１０，０００以上１００，０００未満のポリメタクリレートを１〜１５質量％、及び（Ｂ−２）重量平均分子量１００，０００以上２００，０００以下のポリメタクリレートを１〜５質量％含有してなるものである。
【００１１】
［（Ａ）基油］
本発明の緩衝器用潤滑油組成物は、（Ａ）成分として、流動点が−４０℃未満、８０℃動粘度が２．０〜２．７ｍｍ2／ｓである基油を含有する。
上記基油の流動点が−４０℃以上になると、低温環境下において基油の流動性が低下することにより、ショックアブソーバーの減衰力が発生せず、乗り心地が悪化してしまう。
上記基油の８０℃動粘度が２．０ｍｍ2／ｓ未満になると、基油が揮発しやすくなるため、経時的に油量が減少し、ショックアブソーバーの減衰力が弱くなり、乗り心地が悪化してしまう。また、８０℃動粘度が２．０ｍｍ2／ｓ未満であると、ショックアブソーバーの減衰力が弱く、高温環境下での乗り心地を良好にすることができない。
上記基油の８０℃動粘度が２．７ｍｍ2／ｓを超えると、低温環境下において基油の流動性が低下することにより、ショックアブソーバーの減衰力が発生せず、乗り心地が悪化してしまう。
（Ａ）成分の基油は、流動点が−４５℃以下であることが好ましい。また、（Ａ）成分の基油は、８０℃の動粘度が２．１〜２．６ｍｍ2／ｓであることが好ましく、２．２〜２．４ｍｍ2／ｓであることがより好ましい。
【００１２】
（Ａ）成分の基油としては、鉱油及び／又は合成油が用いられる。
鉱油としては、溶剤精製、水添精製等の通常の精製法により得られた、パラフィン基系鉱油、中間基系鉱油及びナフテン基系鉱油等、あるいは、フィッシャートロプシュプロセス等により製造されるワックス（ガストゥリキッドワックス）や鉱油系ワックスを異性化することによって製造されるもの等が挙げられる。
合成油としては、炭化水素系合成油、エーテル系合成油等が挙げられる。炭化水素系合成油としては、例えばポリブテン、ポリイソブチレン、１−オクテンオリゴマー、１−デセンオリゴマー、エチレン−プロピレン共重合体等のα−オレフィンオリゴマー又はその水素化物、アルキルベンゼン、アルキルナフタレン等を挙げることができる。エーテル系合成油としては、ポリオキシアルキレングリコール、ポリフェニルエーテル等が挙げられる。
【００１３】
（Ａ）成分の基油は、上述の鉱油及び合成油のうちの一種を用いたもののように単一系でも良いが、鉱油の二種以上を混合してなるもの、合成油の二種以上を混合してなるもの、鉱油及び合成油のそれぞれの一種又は二種以上を混合してなるもののように、混合系であってもよい。なお、（Ａ）成分の基油が二種以上の混合からなる場合、８０℃動粘度が１．２ｍｍ2／ｓ以下の鉱油又は合成油を実質的に含有しないことが好ましい。８０℃動粘度が１．２ｍｍ2／ｓ以下の基油を含むと、混合基油の８０℃動粘度が本発明の範囲を満たしていても、基油の揮発を抑制しづらくなるためである。ここで実質的に含有しないとは、（Ａ）成分の基油全量の１質量％以下であることを意味し、好ましくは０．１質量％以下、より好ましくは０質量％である。
本発明において（Ａ）成分の基油が、上述のように混合系からなる場合、基油の諸物性（動粘度、密度、流動点、粘度指数、蒸留性状）は特に断りのない限り、混合基油としての物性をいうものとする。
【００１４】
（Ａ）成分の基油は、流動点が−４０℃未満、８０℃動粘度が２．０〜２．７ｍｍ2／ｓであれば、鉱油及び合成油の何れも用いることができるが、添加剤の溶解性の観点から鉱油が好適である。
【００１５】
（Ａ）成分の基油は、適切な減衰力を発生させる観点から、１５℃の密度が０．８０〜０．８３ｇ／ｃｍ3であることが好ましい。
【００１６】
緩衝器用潤滑油組成物の全量における（Ａ）成分である基油の含有割合は、８０〜９９質量％であることが好ましく、８５〜９５質量％であることがより好ましい。
【００１７】
［（Ｂ）ポリメタクリレート］
本発明の緩衝器用潤滑油組成物は、（Ｂ−１）重量平均分子量１０，０００以上１００，０００未満のポリメタクリレート（以下、「ポリメタクリレート１」と称する場合もある。）を１〜１５質量％、及び（Ｂ−２）重量平均分子量１００，０００以上２００，０００以下のポリメタクリレート（以下、「ポリメタクリレート２」と称する場合もある。）を０．１〜５質量％含有する。
なお、重量平均分子量は、例えば、サイズ排除クロマトグラフィーを利用して測定することができる。当該手法を用いたものとしては、島津製作所社製のＰｒｏｍｉｎｅｎｃｅ  ＧＰＣシステムが挙げられる。
ポリメタクリレートは、分散型及び非分散型に大別され、ポリメタクリレート１及びポリメタクリレート２ともに、何れの型も用いることができるが、局部的な焼きつきを防ぐ観点から、非分散型が好適である。
【００１８】
本発明の緩衝器用潤滑油組成物は、低温環境下において粘度が高くなることを抑制するために、主成分である（Ａ）成分の基油の８０℃動粘度を低めに設定している。したがって、高温領域において、ショックアブソーバーに適切な減衰力を生じさせ、乗り心地を良好にするためには、ポリメタクリレートを添加して、潤滑油組成物の高温領域の粘度を高くすることが重要となる。しかし、本発明の緩衝器用潤滑油組成物は、主成分である基油の粘度が低いが故に、単に分子量の高いポリメタクリレートを添加した場合、ポリメタクリレートがせん断されることによる粘度の低下が通常よりも激しく、乗り心地が急速に損なわれてしまう。該せん断による粘度低下は、機械的せん断による永久粘度低下のみならず、高せん断速度による一時的粘度低下も問題となる。
そこで、本発明の緩衝器用潤滑油組成物は、上述の（Ａ）成分の基油に加えて、（Ｂ−１）成分のポリメタクリレート１を１〜１５質量％、及び（Ｂ−２）成分のポリメタクリレート２を０．１〜５質量％含有させることにより、潤滑油組成物の高温領域の粘度を高めて、ショックアブソーバーに適切な減衰力を生じさせるとともに、ポリメタクリレートのせん断による粘度低下（永久粘度低下及び一時的粘度低下）を抑え、さらには低温環境下で（Ａ）成分の基油に含まれるワックス成分が結晶化することを抑制し、低温環境下での粘度上昇を抑制することにより、良好な乗り心地を維持することを可能としている。
【００１９】
（Ｂ−１）成分のポリメタクリレート１の含有量は、緩衝器用潤滑油組成物中において、２〜１３質量％であることが好ましく、４〜１０質量％であることがより好ましい。また、（Ｂ−２）成分のポリメタクリレート２の含有量は、緩衝器用潤滑油組成物中において、０．５〜４質量％であることが好ましく、１〜３質量％であることがより好ましい。
【００２０】
緩衝器用潤滑油組成物中において、（Ｂ−１）成分のポリメタクリレート１及び（Ｂ−２）成分のポリメタクリレート２を合計した含有量は、１．１〜２０質量％であることが好ましく、５〜１３質量％であることがより好ましい。ポリメタクリレート１及び２の合計含有量を１．１質量％以上とすることにより、潤滑油組成物の高温領域の粘度を高めるとともに、低温環境化において（Ａ）成分の基油に含まれるワックス成分の結晶化が抑制され、低温領域での粘度上昇が抑制されることにより、ショックアブソーバーに適切な減衰力を生じさせ、乗り心地を良好にすることができる。また、ポリメタクリレート１及び２の合計含有量を２０質量％以下とすることにより、ポリメタクリレートのせん断による粘度低下（永久粘度低下及び一時的粘度低下）を抑え、乗り心地が急速に損なわれることを防止できる。
【００２１】
また、（Ｂ−１）成分のポリメタクリレート１は、重量平均分子量が１〜５万であることが好ましい。（Ｂ−２）成分のポリメタクリレート２は、重量平均分子量が１２万〜１５万であることが好ましい。
【００２２】
［摩擦低減剤］
本発明の緩衝器用潤滑油組成物は、青銅製のブッシュ（シリンダとピストンロッドとの摺動部分の軸受け）に生じる摩擦等のショックアブソーバー内に生じる摩擦を低減するため、摩擦低減剤を含有することが好ましい。
このような摩擦低減剤としては、（Ｃ）リン酸エステル及び（Ｄ）第１級アミン等が挙げられる。
【００２３】
（Ｃ）成分のリン酸エステルとしては、正リン酸エステル、酸性リン酸エステル及び亜リン酸エステルが挙げられ、これらの少なくとも一種を用いることができる。リン酸エステルは、特に、青銅製のブッシュの摩擦低減効果に優れている。これらリン酸エステルの中でも、酸性リン酸エステルが好適である。また、正リン酸エステル、酸性リン酸エステル及び亜リン酸エステルを混合して用いることがより好適である。
【００２４】
正リン酸エステルとしては、例えば以下の一般式（I）で示されるものが使用される。
【化１】
0006055737.tif 000002
一般式（I）において、Ｒ1〜Ｒ3は、炭素数４〜２４のアルキル基、又は炭素数４〜２４のアルケニル基を示す。
Ｒ1〜Ｒ3のアルキル基及びアルケニル基は、直鎖状、分岐状、環状のいずれであってもよいが、直鎖状であることが好ましい。さらに、Ｒ1〜Ｒ3のアルキル基及びアルケニル基は、好ましくは炭素数６〜２０であり、より好ましくは炭素数７である。
Ｒ1〜Ｒ3におけるアルキル基としては、オクチル基、ノニル基、デシル基、ウンデシル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、ペンタデシル基、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、オクタデシル基、ノナデシル基、イコシル基、ヘンイコシル基、ドコシル基、トリコシル基及びテトラコシル基が挙げられ、これらは直鎖状、分岐状、環状のいずれであってもよい。また、アルケニル基としては、オクテニル基、ノネニル基、デセニル基、ウンデセニル基、ドデセニル基，トリデセニル基，テトラデセニル基，ペンタデセニル基，ヘキサデセニル基，ヘプタデセニル基，オクタデセニル基，ノナデセニル基，イコセニル基，ヘンイコセニル基，ドコセニル基，トリコセニル基，テトラコセニル基が挙げられるが、これらは直鎖状、分岐状、環状のいずれであってもよく、二重結合の位置も任意である。
【００２５】
酸性リン酸エステルとしては、例えば以下の一般式（II）で示されるものが使用される。
【化２】
0006055737.tif 000003
一般式（II）において、Ｒ4は、水素原子、炭素数８〜２４のアルキル基、又は炭素数８〜２４のアルケニル基を示すが、これらのうちではアルキル基又はアルケニル基であることが好ましい。また、Ｒ5は、炭素数８〜２４のアルキル基、又は炭素数８〜２４のアルケニル基を示す。
Ｒ4及びＲ5のアルキル基及びアルケニル基は、直鎖状、分岐状、環状のいずれであってもよいが、直鎖状であることが好ましい。さらに、Ｒ4及びＲ5のアルキル基及びアルケニル基は、好ましくは炭素数１２〜２４であり、より好ましくは炭素数１６〜２０であり、炭素数１８がさらに好ましい。
Ｒ4及びＲ5のアルキル基及びアルケニル基の具体例は、Ｒ1〜Ｒ3と同様である。
【００２６】
酸性亜リン酸エステルとしては、例えば以下の一般式（III）で示されるものが使用される。
【化３】
0006055737.tif 000004
一般式（III）において、Ｒ6は、水素原子、炭素数８〜２４のアルキル基、又は炭素数８〜２４のアルケニル基を示すが、これらのうちではアルキル基又はアルケニル基であることが好ましい。また、Ｒ7は、炭素数８〜２４のアルキル基、又は炭素数８〜２４のアルケニル基を示す。
Ｒ6及びＲ7のアルキル基及びアルケニル基は、直鎖状、分岐状、環状のいずれであってもよいが、直鎖状であることが好ましい。さらに、Ｒ6及びＲ7のアルキル基及びアルケニル基は、好ましくは炭素数８〜２０であるが、より好ましくは１０〜１６であり、さらに好ましくは炭素数１２である。
Ｒ6及びＲ7のアルキル基及びアルケニル基の具体例は、Ｒ1〜Ｒ3と同様である。
【００２７】
（Ｃ）成分のリン酸エステルの含有量は、摩擦低減と未溶解物の生成防止の観点から、緩衝器用潤滑油組成物全量に対して、０．１〜３質量％であることが好ましく、０．８〜２質量％であることがより好ましい。
【００２８】
（Ｄ）成分の１級アミンは、アルキル基の炭素数が６〜２０のものが好ましく、炭素数１２〜２０のものがより好ましく、炭素数１８のものがさらに好ましい。１級アミンは、特に、青銅製のブッシュの摩擦低減効果に優れている。
１級アミンとしては、モノへキシルアミン、モノシクロへキシルアミン、モノオクチルアミン、モノラウリルアミン、モノステアリルアミン及びモノオレイルアミン等が挙げられる。これら１級アミンは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００２９】
（Ｄ）成分の１級アミンは、一種又は二種以上のものを用いることができる。このような１級アミンの中でも、アルキル基の炭素数が６〜２０であるものを主成分とすることが好ましく、炭素数１２〜２０であるものを主成分とすることがより好ましく、炭素数１８であるものを主成分とすることがさらに好ましい。なお、主成分とするとは、（Ｄ）成分である１級アミン全量の５０質量％以上であることが好ましく、８０質量％以上であることがより好ましく、９０質量％以上であることがさらに好ましい。
【００３０】
（Ｄ）成分の１級アミンの含有量は、摩擦低減と未溶解物の生成防止の観点から、緩衝器用潤滑油組成物全量に対して、０．０１〜１質量％であることが好ましく、０．０２〜０．１質量％であることがより好ましい。
【００３１】
［任意添加成分］
本発明のショックアブソーバー油においては、（Ｅ）任意添加成分として、他の無灰清浄分散剤、金属系清浄剤、潤滑性向上剤、酸化防止剤、錆止め剤、金属不活性化剤、及び消泡剤の中から選ばれる少なくとも１種を、本発明の目的が損なわれない範囲で適宜含有することができる。
緩衝器用潤滑油組成物の全量における（Ｅ）任意添加成分の含有割合は、通常５質量％以下であることが好ましく、０．５〜３質量％がより好ましい。
【００３２】
無灰清浄分散剤としては、コハク酸イミド類、ホウ素含有コハク酸イミド類、ベンジルアミン類、ホウ素含有ベンジルアミン類、コハク酸で代表される二価カルボン酸アミド類等が挙げられる。金属系清浄剤としては、中性金属スルホネート、中性金属フェネート、中性金属サリシレート、中性金属ホスホネート、塩基性スルホネート、塩基性フェネート、塩基性サリシレート、過塩基性スルホネート、過塩基性サリシレート、過塩基性ホスホネート等が挙げられる。
【００３３】
潤滑性向上剤としては、極圧剤、耐摩耗剤、油性剤が挙げられ、例えばリン酸エステル類、酸性リン酸モノエステルのアミン塩、酸性亜リン酸ジエステル等のリン系エステル化合物、ジチオカルバミン酸亜鉛（ＺｎＤＴＣ）、硫化オキシモリブデンオルガノホスホロジチオエート（ＭｏＤＴＰ）、硫化オキシモリブデンジチオカルバメート（ＭｏＤＴＣ）等の有機金属系化合物が挙げられる。
また、硫化油脂、硫化脂肪酸、硫化エステル、硫化オレフィン、ジヒドロカルビルポリサルファイド、チアジアゾール化合物、アルキルチオカルバモイル化合物、トリアジン化合物、チオテルペン化合物、ジアルキルチオジプロピオネート化合物等の硫黄系極圧剤が挙げられる。
さらに、ステアリン酸、オレイン酸等の脂肪族飽和及び不飽和モノカルボン酸、ダイマー酸、水添ダイマー酸等の重合脂肪酸、リシノレイン酸、１２−ヒドロキシステアリン酸等のヒドロキシ脂肪酸、ラウリルアルコール、オレイルアルコール等の脂肪族飽和及び不飽和モノアルコール、ステアリルアミン、オレイルアミン等の脂肪族飽和及び不飽和モノアミン、ラウリン酸アミド、オレイン酸アミド等の脂肪族飽和及び不飽和モノカルボン酸アミド等の油性剤が挙げられる。
【００３４】
酸化防止剤としては、４，４’−メチレンビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、２，２’−メチレンビス（４−エチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）等の多環フェノール系酸化防止剤；モノオクチルジフェニルアミン、モノノニルジフェニルアミン等のモノアルキルジフェニルアミン系化合物、４，４’−ジブチルジフェニルアミン、４，４’−ジペンチルジフェニルアミン、４，４’−ジヘキシルジフェニルアミン、４，４’−ジヘプチルジフェニルアミン、４，４’−ジオクチルジフェニルアミン、４，４’−ジノニルジフェニルアミン等のジアルキルジフェニルアミン系化合物、テトラブチルジフェニルアミン、テトラヘキシルジフェニルアミン、テトラオクチルジフェニルアミン、テトラノニルジフェニルアミン等のポリアルキルジフェニルアミン系化合物、α−ナフチルアミン、フェニル−α−ナフチルアミン、ブチルフェニル−α−ナフチルアミン、ペンチルフェニル−α−ナフチルアミン、ヘキシルフェニル−α−ナフチルアミン、ヘプチルフェニル−α−ナフチルアミン、オクチルフェニル−α−ナフチルアミン、ノニルフェニル−α−ナフチルアミン等のナフチルアミン系化合物等のアミン系酸化防止剤；２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−（４，６−ビス（オクチルチオ）−１，３，５−トリアジン−２−イルアミノ）フェノール、五硫化リンとピネンとの反応物等のチオテルペン系化合物、ジラウリルチオジプロピオネート、ジステアリルチオジプロピオネート等のジアルキルチオジプロピオネート等の硫黄系酸化防止剤；等が挙げられる。
【００３５】
防錆剤としては、金属系スルホネート、コハク酸エステル等を挙げることができ、金属不活性化剤としては、ベンゾトリアゾール、チアジアゾール等を挙げることができる。
消泡剤としては、高分子シリコーン系消泡剤が好ましく、この高分子シリコーン系消泡剤を含有させることにより、消泡性が効果的に発揮され、乗り心地性が向上する。高分子シリコーン系消泡剤としては、例えばオルガノポリシロキサンを挙げることができ、特にトリフルオロプロピルメチルシリコーン油等の含フッ素オルガノポリシロキサンが好適である。
【００３６】
［緩衝器用潤滑油組成物］
本発明の緩衝器用潤滑油組成物は、経時的な油量の減少を抑制する観点から、１５０℃でのＮＯＡＣＫ値が１２質量％以下であることが好ましく、１０質量％以下であることがより好ましい。なお、ＮＯＡＣＫ値とは蒸発性を示す指標であり、ＡＳＴＭ  Ｄ５８００に従って測定されたものである。
【００３７】
また、本発明の緩衝器用潤滑油組成物は、低温環境下での減衰力を確保する観点から、−４０℃のブルックフィールド粘度（ＢＦ粘度）が７００ｍＰａ・ｓ以下であることが好ましく、６５０ｍＰａ・ｓ以下であることがより好ましく、６００ｍＰａ・ｓ以下であることがさらに好ましい。
【００３８】
また、本発明の緩衝器用潤滑油組成物は、永久粘度低下による乗り心地の悪化を抑制する観点から、超音波法によるせん断安定性試験での粘度低下率が１８％以下であることが好ましく、１６％以下であることがより好ましい。
なお、せん断安定性試験での粘度低下率は、ＪＩＳ Ｋ２２８３に準拠して、試験前とせん断試験後の４０℃の動粘度を測定し、下記式により算出した。また、せん断試験は、超音波Ａ法（ＪＰＩ−５Ｓ−２９）に基づき、超音波照射時間６０分、室温、油量３０ｃｃの測定条件で行った。せん断安定試験の超音波の出力電圧は、標準油３０ｃｃに超音波を１０分間照射した後、４０℃の動粘度低下率が２５％となる出力電圧とした。
せん断安定性＝（［試験前の動粘度］−［試験後の動粘度］／［試験前の動粘度］）×１００
【００３９】
また、本発明の緩衝器用潤滑油組成物は、一時的な粘度低下による乗り心地の悪化を抑制する観点から、８０℃における高温高せん断粘度（ＴＢＳ粘度）が４．２ｍＰａ・ｓ以上であることが好ましい。
なお、高温高せん断粘度は、ＡＳＴＭ Ｄ４６８３に準拠して、ＴＢＳ粘度計を用い、８０℃、せん断速度１０6／ｓの条件で測定したものである。
【００４０】
本発明の緩衝器用潤滑油組成物は、四輪等の自動車のショックアブソーバー用として用いた場合、低温環境及び高温環境での乗り心地に優れるとともに、潤滑油の揮発及びせん断を原因とする経時的な乗り心地の悪化を抑えることができる。
本発明の緩衝器用潤滑油組成物は、複筒型ショックアブソーバー、単筒型ショックアブソーバーの何れにも使用可能であり、また、四輪、二輪のいずれのショックアブソーバーにも使用可能であるが、特に四輪用として好適に用いられる。
【実施例】
【００４１】
次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。
なお、各種測定は、以下に示す方法により実施した。
【００４２】
１．動粘度
ＪＩＳ Ｋ２２８３に準拠して、８０℃の動粘度を測定した。
２．流動点
ＪＩＳ  Ｋ２２６９に準拠して、流動点を測定した。
３．ブルックフィールド粘度（ＢＦ粘度）
ＡＳＴＭ Ｄ２９８３に準拠して、−４０℃でのブルックフィールド粘度を測定した。
４．高温高せん断時の粘度（ＴＢＳ粘度、８０℃）
ＡＳＴＭ Ｄ４６８３に準拠して、ＴＢＳ粘度計を用い、８０℃、せん断速度１０6／ｓの条件で粘度を測定した。
【００４３】
５．せん断安定性
ＪＩＳ Ｋ２２８３に準拠して、試験前とせん断試験後の４０℃の動粘度を測定し、下記式によりせん断安定性を算出した。また、せん断試験は、超音波Ａ法（ＪＰＩ−５Ｓ−２９）に基づき、超音波照射時間６０分、室温、油量３０ｃｃの測定条件で行った。せん断安定試験の超音波の出力電圧は、標準油３０ｃｃに超音波を１０分間照射した後、４０℃の動粘度低下率が２５％となる出力電圧とした。
せん断安定性＝（［試験前の動粘度］−［試験後の動粘度］／［試験前の動粘度］）×１００
６．ＮＯＡＣＫ試験
ＡＳＴＭ  Ｄ５８００に準拠して、１５０℃のＮＯＡＣＫ値を算出した。
７．青銅に対する摩擦係数
バウデン式往復動摩擦試験機により、以下の試験条件で青銅に対する動摩擦係数（μｄ）及び静摩擦係数（μｓ）を測定した。また、併せてμ比（μｓ／μｄ）を算出した。
温度：６０℃、速度：０．３ｍｍ／ｓ、振幅：１０ｍｍ、テストピース：リン青銅球（径１２．７ｍｍの球）／クロムメッキ板（５０×１０００×５ｍｍ）、荷重：５ｋｇｆ、摩擦回数：１
なお、プレートにサンプル油を数滴落として、慣らし（２０ｍｍ／ｓ×２分）を行った後、試験を行った。
【００４４】
表１及び表２に示す鉱油及び合成油を含有する基油を調製した。また、各基油の８０℃動粘度、流動点及び１５℃密度を表１及び表２に示す。
【表１】
0006055737.tif 000005
【００４５】
【表２】
0006055737.tif 000006
【００４６】
鉱油Ａ：８０℃動粘度１．２７９ｍｍ2／ｓ、１５℃密度０．８１５３ｇ／ｃｍ3、流動点−５０℃以下
鉱油Ｂ：８０℃動粘度２．６１５ｍｍ2／ｓ、１５℃密度０．８２０２ｇ／ｃｍ3、流動点−４２．５℃以下
鉱油Ｃ：８０℃動粘度１．９５０ｍｍ2／ｓ、１５℃密度０．８１１３ｇ／ｃｍ3、流動点−１７．５℃以下
鉱油Ｄ：８０℃動粘度１．５５２ｍｍ2／ｓ、１５℃密度０．８１１６ｇ／ｃｍ3、流動点−３２．５℃以下
鉱油Ｅ：８０℃動粘度２．９７６ｍｍ2／ｓ、１５℃密度０．８２００ｇ／ｃｍ3、流動点−３７．５℃以下
鉱油Ｆ：８０℃動粘度１．１３１ｍｍ2／ｓ、１５℃密度０．７８７１ｇ／ｃｍ3、流動点−３７．５℃以下
鉱油Ｇ：８０℃動粘度２．０２６ｍｍ2／ｓ、１５℃密度０．８２６９ｇ／ｃｍ3、流動点−２７．５℃以下
鉱油Ｈ：８０℃動粘度８．６３４ｍｍ2／ｓ、１５℃密度０．８３９９ｇ／ｃｍ3、流動点−２０℃以下
合成油Ａ：ＰＡＯ、８０℃動粘度２．３７９ｍｍ2／ｓ、１５℃密度０．７９８０ｇ／ｃｍ3、流動点−７０℃
合成油Ｂ：イソパラフィン、８０℃動粘度１．３７９ｍｍ2／ｓ、１５℃密度０．７８５０ｇ／ｃｍ3、流動点−６０℃
合成油Ｃ：エステル、８０℃動粘度３．４０４ｍｍ2／ｓ、１５℃密度０．８９３０ｇ／ｃｍ3、流動点−２２．５℃以下
合成油Ｄ：アルキルベンゼン、８０℃動粘度１．８８４ｍｍ2／ｓ、１５℃密度０．８６００ｇ／ｃｍ3、流動点−５０℃以下
【００４７】
実施例１〜３及び比較例１〜１３
表３に示す各成分を含有する緩衝器用潤滑油組成物を調製し、ＮＯＡＣＫ値、８０℃動粘度、ＢＦ粘度及びせん断安定性及の測定を行った。また、実施例１〜３及び比較例１、４、６、７及び１３についてＴＢＳ粘度の測定を行い、さらに、実施例１、比較例５、６について青銅に対する摩擦係数を測定した。結果を表３に示す。
【００４８】
【表３】
0006055737.tif 000007
【００４９】
表１の結果から明らかなように、実施例１〜３の緩衝器用潤滑油組成物は、−４０℃のＢＦ粘度が低く、８０℃の動粘度が高く、ＮＯＡＣＫ値が低く、さらにはせん断安定性に優れるものであった。このことから、実施例１〜３の緩衝器用潤滑油組成物は、低温環境及び高温環境での乗り心地に優れるとともに、潤滑油の揮発及びせん断を原因とする経時的な乗り心地の悪化を抑えることができることが分かる。また、実施例１〜３の緩衝器用潤滑油組成物は、ＴＢＳ粘度が高く、一時的な粘度低下による乗り心地の悪化を抑制できることが分かる。
一方、比較例１〜１３の潤滑油組成物は、基油の流動点、基油の８０℃動粘度及び２種類のポリメタクリレートの少なくとも何れかが本発明の条件を満たさないことから、−４０℃のＢＦ粘度が高かったり、８０℃の動粘度が低くなったり、ＮＯＡＣＫ値が高くなったり、せん断安定性が劣るものであった。このことから、比較例１〜１３の緩衝器用潤滑油組成物は、低温環境及び高温環境での乗り心地を良好にできず、潤滑油の揮発及びせん断を原因とする経時的な乗り心地の悪化を抑制できないことが分かる。
【産業上の利用可能性】
【００５０】
本発明の緩衝器用潤滑油組成物は、複筒型ショックアブソーバー、単筒型ショックアブソーバーの何れにも使用可能であり、また、四輪、二輪のいずれのショックアブソーバーにも使用可能であるが、特に四輪用として好適に用いられる。