(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％でＣ：０．００１〜０．０３０％、Ｓｉ：０．３０％超０．８０％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．５０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２０．０％超２８．０％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．３０％未満、Ｍｏ：０．２〜３．０％、Ａｌ：０．０２〜１．２％、Ｔｉ：０．０５〜０．３５％、Ｖ：０．０２〜０．５％、Ｃｏ：０．００１〜０．３％、Ｎ：０．００１〜０．０３０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする溶接部の耐食性および低温靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
【請求項２】
前記Ｖの含有量が、質量％で０．０２〜０．２８％であり、
更に、質量％で、Ｎｂ：０．０１％以上、Ｎｂ≦Ｔｉとすることを特徴とする請求項１に記載の溶接部の耐食性および低温靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
【請求項３】
更に、質量％で、Ｃｕ：０．１％未満を含有することを特徴とする請求項１または２に記載の溶接部の耐食性および低温靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
【請求項４】
更に、質量％で、Ｚｒ：１．０％以下、Ｗ：１．０％以下、ＲＥＭ：０．１％以下、Ｂ：０．１％以下の中から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする請求項１乃至３の何れかに記載の溶接部の耐食性および低温靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
【請求項５】
請求項１乃至４の何れかに記載の溶接部の耐食性および低温靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼と、ＳＵＳ３１６Ｌと、これらのＴＩＧ溶接の溶接ビード部を備える構造体であって、
そのＴＩＧ溶接の溶接ビード部の平均結晶粒径が１００μｍ以下であり、溶接ビードに含まれるＴｉＮの平均粒径が３．０μｍ以下であることを特徴とする構造体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶接によって構造体の作製が行われ、寒冷地の屋外において使用される用途、たとえば、電気温水器の貯湯用缶体材料において、溶接部の耐食性および低温靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼に関する。
【背景技術】
【０００２】
電気温水器の貯湯用缶体には、高温の水道水に長時間浸漬した状態であっても腐食が発生しない高い耐食性が求められる。高耐食性材料といえばステンレス鋼が挙げられるが、一般的なオーステナイト系ステンレス鋼はこの環境において応力腐食割れが発生するので使用には適さない。そのため、従来から応力腐食割れの感受性が小さい高耐食性フェライト系ステンレス鋼が使用されてきた。
【０００３】
温水器の缶体は両端の丸まった縦長の円筒形をしており、鏡と呼ばれるお椀状の部材と胴板と呼ばれる円筒状の部材をＴＩＧ溶接して作製される場合が多い。また、缶体への給排水にはＳＵＳ３１６Ｌのパイプが使用されているが、パイプと缶体をつなぐジョイント（ＳＵＳ３１６Ｌ）もＴＩＧ溶接によって缶体に接合される。
【０００４】
温水器缶体に使用されるフェライト系ステンレス鋼は不純物の濃度が小さく、溶接部の結晶粒が粗大となるため母材と比較して低温靭性が低下する。加えて、ＳＵＳ３１６Ｌとの溶接においては、溶接部にＣｒ炭窒化物が生成して耐食性が低下するという問題がある。そのため、厳しい寒冷地においては溶接部の耐食性および靭性が不足し、溶接割れが発生する場合があった。
【０００５】
溶接部の靭性を改善する方法としては、たとえば、特許文献１には溶接熱影響部の靭性をＮｂとＶの添加により改善した溶接熱影響部の靭性の優れたフェライト系ステンレス鋼が開示されている。
【０００６】
特許文献２には溶接ビードに７％以上のマルテンサイト相を生成した溶接部の靭性に優れる溶融溶接用フェライト系ステンレス鋼が開示されている。
【０００７】
特許文献３には溶接部の加工性並びに靭性に優れた高耐食性低強度ステンレス鋼とその溶接継手が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特公昭６３−６６３７８号公報
【特許文献２】特許第２７３３７８６号公報
【特許文献３】特許第３９７５８８２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
特許文献１に開示された溶接熱影響部の靭性の優れたフェライト系ステンレス鋼は溶接熱影響部の靭性をＮｂとＶの添加により改善したものであり、温水器缶体で問題となる溶接ワイヤを用いない溶接の溶接部の靭性については言及されていないという問題がある。
【００１０】
特許文献２に開示された溶接部の靭性に優れる溶融溶接用フェライト系ステンレス鋼は溶接ビードに７％以上のマルテンサイト相を生成することで溶接部の靭性を確保しているが、マルテンサイトが形成されてフェライトとの２相組織となるとマクロセルが形成されて耐食性が低下するため、腐食環境の厳しい温水器缶体には適用できないという問題がある。
【００１１】
特許文献３に開示された溶接部の加工性並びに靭性に優れた高耐食性低強度ステンレス鋼はＣｒが低いため耐食性が不十分なことに加え、ＳＵＳ３１６Ｌとの溶接による鋭敏化についてはなんら言及されておらず、温水器缶体に用いるには不適当であるという問題がある。
【００１２】
本発明は、従来技術の抱える上記のような問題点に鑑み、寒冷地においても使用可能な溶接部の高い耐食性と低温靭性を併せ持つフェライト系ステンレス鋼を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明では、上記課題を解決するために、種々のフェライト系ステンレス鋼とＳＵＳ３１６ＬとのＴＩＧ溶接を行い、溶接部の耐食性および靭性を調査し、以下の知見を得た。
【００１４】
ＶおよびＣｏの添加により溶接部の低温靭性が向上すること。
【００１５】
Ｔｉの添加により溶接ビードの結晶粒が微細化し溶接部の低温靭性が向上したが、過剰の添加は逆に低温靭性が低下した。過剰のＴｉ添加により低温靭性が低下した溶接ビードには粗大なＴｉＮが多数観察されること。
【００１６】
溶接部の耐食性向上にはＴｉやＮｂの添加が有効であったが、Ｎｂ≦Ｔｉを超えてＮｂを添加すると溶接ビードの結晶粒が粗大化し低温靭性が低下すること。
本発明は、以上の知見に基づきなされたもので、その要旨は以下の通りである。
【００１７】
［１］質量％でＣ：０．００１〜０．０３０％、Ｓｉ：０．３０％超０．８０％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．５０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２０．０％超２８．０％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．３０％未満、Ｍｏ：０．２〜３．０％、Ａｌ：０．０２〜１．２％、Ｔｉ：０．０５〜０．３５％、Ｖ：０．０２〜０．５％、Ｃｏ：０．００１〜０．３％、Ｎ：０．００１〜０．０３０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする溶接部の耐食性および低温靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
【００１８】
［２］更に、質量％で、Ｎｂ：０．０１％以上、Ｎｂ≦Ｔｉとすることを特徴とする上記［１］に記載の溶接部の耐食性および低温靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
【００１９】
［３］更に、質量％で、Ｃｕ：０．１％未満を含有することを特徴とする［１］または［２］に記載の溶接部の耐食性および低温靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
【００２０】
［４］更に、質量％で、Ｚｒ：１．０％以下、Ｗ：１．０％以下、ＲＥＭ：０．１％以下、Ｂ：０．１％以下の中から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする上記［１］乃至［３］の何れかに記載の溶接部の耐食性および低温靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
【００２１】
［５］上記［１］乃至［４］の何れかに記載のフェライト系ステンレス鋼であって、そのＴＩＧ溶接の溶接ビード部の平均結晶粒径が１００μｍ以下であり、溶接ビードに含まれるＴｉＮの平均粒径が３．０μｍ以下であることを特徴とする上記［１］乃至［４］の何れかに記載の溶接部の耐食性および低温靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、寒冷地においても使用可能な溶接部の高い耐食性と低温靭性を併せ持つ溶接部の耐食性および低温靭性が優れたフェライト系ステンレス鋼が得られる。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下に本発明の各構成要件の限定理由について説明する。
【００２４】
１．成分組成について
はじめに、本発明の鋼の成分組成を規定した理由を説明する。なお、成分％は、すべて質量％を意味する。
【００２５】
Ｃ：０．００１〜０．０３０％
Ｃは鋼に不可避的に含まれる元素である。Ｃの含有量が多いと強度が向上し、少ないと加工性が向上する。十分な強度を得るためには０．００１％以上の含有が適当であるが、０．０３０％を超えて含有すると加工性の低下が顕著となるうえ、Ｃｒ炭化物を析出して局所的なＣｒ欠乏による耐食性の低下を起こしやすくなる。よって、Ｃ量は０．００１〜０．０３０％の範囲とする。好ましくは、０．００２〜０．０１８％の範囲である。
【００２６】
Ｓｉ：０．３０％超０．８０％以下
Ｓｉは脱酸に有用な元素であり、溶接によって形成されるテンパーカラーに濃縮して酸化皮膜の保護性を向上させ、溶接部の耐食性を良好なものとする元素である。その効果は０．３０％超の含有で得られる。しかし、Ｓｉ量が０．８０％を超えると、加工性の低下が顕著となり、成型加工が困難となる。よって、Ｓｉ量は０．３０％超０．８０％以下の範囲とする。好ましくは、０．３３％〜０．５０％の範囲である。
【００２７】
Ｍｎ：０．０５〜０．５０％
Ｍｎは鋼に不可避的に含まれる元素であり、強度を高める効果がある。その効果は０．０５％以上の含有で得られるが、０．５０％を超えると腐食の起点となるＭｎＳの析出を促進し、耐食性を低下させるため、Ｍｎ量は０．０５〜０．５０％の範囲とする。好ましくは、０．０８〜０．４０％の範囲である。
【００２８】
Ｐ：０．０５％以下
Ｐは鋼に不可避的に含まれる元素であり、過剰な含有は溶接性を低下させ、粒界腐食を生じやすくさせる。よって、Ｐ量は０．０５％以下とする。好ましくは０．０３％以下である。
【００２９】
Ｓ：０．０１％以下
Ｓは鋼に不可避的に含まれる元素であるが、０．０１％超の含有はＣａＳやＭｎＳなどの水溶性硫化物の形成が促進され耐食性を低下させる。よって、Ｓ量は０．０１％以下とする。
【００３０】
Ｃｒ：２０．０％超２８．０％以下
Ｃｒはステンレス鋼の耐食性を確保するために最も重要な元素である。２０．０％以下では溶接による酸化で表層のＣｒが減少する溶接ビードやその周辺において十分な耐食性が得られない。一方、２８．０％を超えると、加工性、製造性が低下するため、Ｃｒ量は２０．０％超２８．０％以下の範囲とする。好ましくは、２１．０〜２６．０％の範囲である。
【００３１】
Ｎｉ：０．０１％以上０．３０％未満
Ｎｉはステンレス鋼の耐食性を向上させる元素であり、不動態皮膜が形成できず活性溶解が起こる腐食環境において腐食の進行を抑制する元素である。その効果は０．０１％以上の含有で得られる。しかし、０．３０％以上では、加工性を低下させることに加えて、高価な元素であるためコストの増大を招く。よって、Ｎｉ量は０．０１％以上０．３０％未満とする。好ましくは、０．０３〜０．２４％の範囲である。
【００３２】
Ｍｏ：０．２〜３．０％
Ｍｏは不動態皮膜の再不動態化を促進し、ステンレス鋼の耐食性を向上する元素である。Ｃｒとともに含有することによってその効果はより顕著となる。Ｍｏによる耐食性向上効果は０．２％以上の含有で得られる。しかし、３．０％を超えると強度が増加し、圧延負荷が大きくなるため製造性が低下する。よって、Ｍｏ量は０．２〜３．０％の範囲とする。好ましくは、０．６〜２．４％の範囲である。
【００３３】
Ａｌ：０．０２〜１．２％
Ａｌは脱酸に有用な元素であり、本発明では、ＡｌＮを形成してＴｉＮの粗大化を抑制し、良好な低温靭性を得るために必要な元素である。この効果は、Ａｌの含有量が０．０２％以上で得られる。しかし、１．２％を超えるとフェライト結晶粒径が増大し、溶接部の低温靭性が低下する。よって、Ａｌ量は０．０２〜１．２％の範囲とする。好ましくは、０．０５〜０．８％の範囲である。
【００３４】
Ｔｉ：０．０５〜０．３５％
ＴｉはＣ、Ｎと優先的に結合してＣｒ炭窒化物の析出による耐食性の低下を抑制する元素であり、ＳＵＳ３１６Ｌとの溶接部において必要な耐食性を得るために必要な元素である。また、本発明では、溶接部に析出したＴｉ（Ｃ、Ｎ）が結晶粒の粗大化を抑制し、溶接部の低温靭性を向上させる効果もある。その効果は、含有量が０．０５％以上で得られる。しかし、０．３５％を超えると溶接ビードに粗大なＴｉＮが析出し、溶接部の低温靭性が低下する。よって、Ｔｉ量は０．０５〜０．３５％の範囲とした。好ましくは、０．０８〜０．２８％の範囲である。
【００３５】
Ｖ：０．０２〜０．５％
Ｖは溶接部の低温靭性を向上させる重要な元素である。加えて、ＶＮを形成することで、Ｔｉと結合するＮ量を減少させ、粗大なＴｉＮの形成を抑制する。その効果は、Ｖの含有量が０．０２％以上で得られる。しかし、０．５％を超えると逆に加工性を低下させる。よって、Ｖ量は０．０２〜０．５％の範囲とする。好ましくは、０．０３〜０．３％の範囲である。
【００３６】
Ｃｏ：０．００１〜０．３％
Ｃｏは溶接部の低温靭性を向上させる重要な元素である。その効果は０．００１％以上の含有で得られるが、０．３％を超えると製造性を低下させる。よってＣｏ量は０．００１〜０．３％の範囲とする。好ましくは、０．０１〜０．２５％の範囲である。
【００３７】
Ｎ：０．００１〜０．０３０％
Ｎは、Ｃと同様に鋼に不可避的に含まれる元素であり、固溶強化により鋼の強度を上昇させる効果がある。その効果は含有量が０．００１％以上で得られる。しかし、Ｃｒ窒化物を析出した場合には、耐食性を低下させることに加えて、過剰な含有はＴｉＮの粗大化を促進し、溶接部の低温靭性を低下するため、０．０３０％以下の含有が適当である。よって、Ｎ量は０．００１〜０．０３０％の範囲とする。好ましくは、０．００２〜０．０１８％の範囲である。
【００３８】
以上が本発明の基本化学成分であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなるが、更に、以下の元素を必要に応じて含有させることができる。
【００３９】
Ｎｂ：０．０１％以上、Ｎｂ≦Ｔｉ
Ｎｂは、Ｃ、Ｎと優先的に結合してＣｒ炭窒化物の析出による耐食性の低下を抑制し、ＳＵＳ３１６ＬとのＴＩＧ溶接部の耐食性を向上させる元素である。その効果は０．０１％以上の含有で得られる。加えて、本発明では、Ｎｂ＞ＴｉとなるＮｂが含有されると、溶接ビード中に結晶粒の粗大化を抑制するＴｉ（Ｃ、Ｎ）が形成されにくくなるため、結晶粒が粗大化し、溶接部の低温靭性が低下することが明らかとなった。よって、Ｎｂ量は０．０１％以上、Ｎｂ≦Ｔｉとすることが好ましい。より好ましくは、Ｎｂ量は０．０３％以上、Ｎｂ≦Ｔｉとする。
【００４０】
Ｃｕ：０．１％未満
Ｃｕは本発明のＣｒ含有量、Ｍｏ含有量を有する耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼では不動態維持電流を増加させて不動態皮膜を不安定とし、耐食性を低下させる作用がある。そのため、Ｃｕ含有する場合は、Ｃｕ量は０．１％未満とすることが好ましい。
【００４１】
Ｚｒ：１．０％以下
ＺｒはＣ、Ｎと結合して、鋭敏化を抑制する効果がある。その効果は０．０１％以上の含有で得られる。しかし、１．０％を超える含有は加工性を低下させるうえ、非常に高い元素であるためコストの増大を招く。よって、Ｚｒ量は１．０％以下とすることが好ましい。
【００４２】
Ｗ：１．０％以下
ＷはＭｏと同様に耐食性を向上する効果がある。その効果は０．０１％以上の含有で得られる。しかし、１．０％を超える含有は強度を上昇させ、製造性を低下させる。よって、Ｗ量は１．０％以下とすることが好ましい。
【００４３】
ＲＥＭ：０．１％以下
ＲＥＭとは、Ｌａ、Ｎｄ、Ｓｍなど原子番号５７〜７１までの元素であり、含有量はこれらの元素の総量である。ＲＥＭは耐酸化性を向上して、酸化スケールの形成を抑制し、溶接のテンパーカラー直下のＣｒ欠乏領域の形成を抑制する。その効果は０．０００１％以上の含有で得られる。しかし、０．１％を超える含有は酸洗性などの製造性を低下させるうえ、コストの増大を招く。よってＲＥＭ量は０．１％以下とすることが好ましい。
【００４４】
Ｂ：０．１％以下
Ｂは二次加工脆性を改善する元素であり、その効果は、０．０００１％以上の含有で得られる。しかし、０．１％を超える含有は、固溶強化による延性低下を引き起こす。よってＢ量は０．１％以下とすることが好ましい。
【００４５】
２．溶接ビード部について
平均結晶粒径：１００μｍ以下
溶接ビードは非常に高温となるため、結晶粒の粗大化により低温靭性が低下する。その傾向は平均結晶粒径が１００μｍを超えると顕著となる。よって、平均結晶粒径を１００μｍ以下とすることが好ましい。
【００４６】
ＴｉＮの平均粒径：３．０μｍ以下
ＴｉＮは溶接ビードにおいて液相より析出するので、ＴｉＮが平均粒径３．０μｍ以下の比較的微細な析出物であれば結晶粒径の増大を抑制する。一方で、ＴｉＮが平均粒径３．０μｍを超えて粗大な析出物となった場合、脆性破壊の起点となるため、溶接ビードの低温靭性が低下する。よって、ＴｉＮの平均粒径を３．０μｍ以下とすることが好ましい。
【００４７】
３．製造条件について
次に本発明鋼の好適製造方法について説明する。上記した成分組成のステンレス鋼を、転炉、電気炉、真空溶解炉等の公知の方法で溶製し、連続鋳造法あるいは造塊−分塊法により鋼素材（スラブ）とする。この鋼素材を１１００℃〜１３００℃に加熱後、仕上温度を７００℃〜１０００℃、巻取温度を５００℃〜８５０℃として板厚２．０ｍｍ〜５．０ｍｍに熱間圧延を施す。こうして作製した熱間圧延鋼帯を８００℃〜１０００℃の温度で焼鈍し酸洗を行い、次に、冷間圧延を行い、７００℃〜１０００℃の温度で冷延板焼鈍を行う。冷延板焼鈍後には酸洗を行い、スケールを除去する。スケールを除去した冷間圧延鋼帯にはスキンパス圧延を行ってもよい。
【実施例１】
【００４８】
以下、実施例に基づいて本発明を説明する。
【００４９】
表１に示すステンレス鋼を真空溶製し、１２００℃に加熱したのち、板厚４ｍｍまで熱間圧延し、８００〜１０００℃の範囲で焼鈍し、酸洗によりスケールを除去した。さらに、板厚０．８ｍｍまで冷間圧延し、８００℃〜９５０℃の範囲で焼鈍し、酸洗を行い、供試材とした。
【００５０】
作製した供試材をＳＵＳ３１６Ｌと突合せ溶接を行った。溶接はＴＩＧ溶接とし、溶接電流は９０Ａ、溶接速度は６０ｃｍ／ｍｉｎとし、溶接ワイヤは用いていない。溶接ビードへのＳＵＳ３１６Ｌの溶け込み比率はおよそ５０％となるように溶接位置を調整した。シールドガスは、表側（トーチ側）、裏側ともに１００％のＡｒガスを使用し、流量は表側が１５Ｌ／ｍｉｎ、裏側が１０Ｌ／ｍｉｎとした。表側の溶接ビードの幅はおよそ４〜５ｍｍであった。
【００５１】
作製した溶接ビードの断面を王水エッチングにより組織を現出させ、光学顕微鏡を用いて観察した。溶接ビードの断面を写真撮影し、板厚方向に垂直に５本の直線を任意に作図し、結晶粒界との交点の数を計測した。得られた結晶粒界との交点の数の合計で板厚（０．８ｍｍ）の５倍を除して、板厚方向の平均結晶粒径とした。測定結果を表２に示す。
【００５２】
さらに、溶接ビードの断面を１０質量％アセチルアセトン−１質量％テトラメチルアンモニウムクロライド−メタノール電解液を用いて電解を行い、析出物を現出させてＳＥＭにより観察した。観察された析出物の成分をＥＤＸにより分析し、ＴｉとＮがともに検出された析出物をＴｉＮと判定した。任意に選んだ１００×１００μｍの範囲に観察された全てのＴｉＮの粒径を測定し平均してＴｉＮの平均粒径とした。なお、ＴｉＮの粒径は長径の長さと短径の長さの平均とした。結果を表２に示す。
【００５３】
作製した溶接部の溶接ビード中央に２ｍｍのＶノッチを入れたシャルピー衝撃試験片を作製し、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４２に準拠したシャルピー衝撃試験を行った。試験温度は−１５℃とした。結果を表２に示す。−１５℃のシャルピー衝撃値が１０Ｊ／ｃｍ２以上で、良好な低温靭性と判定した。
【００５４】
【表１】
0005949057.tif 000002
【００５５】
【表２】
0005949057.tif 000003
【００５６】
本発明例であるＮｏ．１〜Ｎｏ．８および比較例のＮｏ．９で低温靭性が良好となった。Ｎｏ．１０〜Ｎｏ．１６では溶接ビードの板厚方向の平均結晶粒径が１００μｍ以上か、ＴｉＮの平均粒径が３μｍ以上であるか、ＶまたはＣｏの含有量が本発明の範囲から外れるか、いずれかの理由で低温靭性が基準を下回った。
【００５７】
作製した溶接部を含む６０×８０ｍｍの試験片を採取し、溶接により形成されたスケールや溶接ビードの凹凸を研磨により除去し、＃６００のエメリー研磨紙を用いて仕上げ研磨し、ＪＩＳ  Ｈ  ８５０２に準拠した中性塩水噴霧サイクル試験によって溶接部の耐食性を評価した。１０サイクルの試験によって腐食が発生したものを×、腐食が発生しなかったものを○として表２に示した。Ｎｏ．９、Ｎｏ．１１で腐食が発生し、不合格となった。Ｎｏ．９ではＣｒが、Ｎｏ．１１ではＴｉが本発明の範囲から外れたため、十分な耐食性が得られなかったと考えられる。
【００５８】
なお、表１のＮｏ．９はＣｒ、Ｎｏ．１０はＡｌ、Ｎｏ．１１、Ｎｏ．１２はＴｉ、Ｎｏ．１３、Ｎｏ．１４はＶ、Ｎｏ．１５はＣｏ、Ｎｏ．１６はＮｂとＴｉの含有量の比率が、それぞれ本発明の範囲から外れており、溶接部の低温靭性および／または溶接部の耐食性が不十分となった。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
本発明によれば、寒冷地においても使用可能な溶接部の高い耐食性と低温靭性を併せ持つ溶接部の耐食性および低温靭性が優れたフェライト系ステンレス鋼が得られる。本発明で得られるフェライト系ステンレス鋼は、溶接によって構造体の作製が行われ、屋外で使用される用途、たとえば、電気温水器の貯湯用缶体材料などへの適用に好適である。