(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
イオン交換体が充填されたイオン交換体充填層を有するイオン交換装置に被処理水を通水して被処理水中のイオンを分離し、通水停止後に、あらかじめ演算手段により算定された再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件に従って再生剤を通液して該イオン交換体を再生するイオン交換装置において、
該演算手段は、被処理水の水質、通水速度及び通水時間から、通水停止後再生前における該イオン交換体充填層内のイオンの吸着量分布を演算し、該通水停止後再生前の吸着量分布に対して複数の再生条件にて再生させた後の吸着量分布を演算することにより、該再生条件を算定するイオン交換装置であって、
前記通水停止後再生前の吸着量分布の演算と前記再生後の吸着量分布の演算を２回以上繰り返し、最後の再生後の吸着量分布に対して、前記被処理水の水質、通水速度及び通水時間にて通水させた場合における、処理水濃度が所定のイオン濃度に達するまでの採水時間を算出し、該採水時間が所定時間よりも長くなり、かつ、再生剤量又は再生コストが最小となるように前記再生条件を算定することを特徴とするイオン交換装置。
【請求項２】
前記再生後の吸着量分布により、イオン交換体充填層内のイオン残留量が所定値よりも小さくなり、かつ、再生剤量又は再生コストが最小となるように前記再生条件を算定することを特徴とする請求項１に記載のイオン交換装置。
【請求項３】
前記イオン交換装置がカチオン塔とアニオン塔を備えており、演算手段によりカチオン塔とアニオン塔の両方について再生条件を算定した後、該再生条件での再生によりカチオン塔から排出される酸性の再生廃液のｐＨ及び廃液量とアニオン塔から排出される塩基性の再生廃液のｐＨ及び廃液量とを算定し、カチオン塔からの再生廃液とアニオン塔から排出される再生廃液とを混合したときの混合廃液のｐＨの算出結果が酸性の場合には、アニオン塔の再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件を大きくし、該混合廃液のｐＨの算出結果が塩基性の場合には、カチオン塔の再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件を大きくすることを特徴とする請求項１又は２に記載のイオン交換装置。
【請求項４】
前記混合廃液のｐＨの算出結果が所定のｐＨよりも小さい場合には、該混合溶液が所定のｐＨ域に収まるようにアニオン塔の再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件を大きくし、該混合廃液のｐＨの算出結果が所定のｐＨより大きい場合には、該混合廃液が所定のｐＨ域に収まるようにカチオン塔の再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件を大きくすることを特徴とする請求項３に記載のイオン交換装置。
【請求項５】
イオン交換体が充填されたイオン交換体充填層を有するイオン交換装置に被処理水を通水して被処理水中のイオンを分離し、通水停止後に、あらかじめ演算手段により算定された再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件に従って再生剤を通液して該イオン交換体を再生するイオン交換装置の運転方法において、
該演算手段は、被処理水の水質、通水速度及び通水時間から、通水停止後再生前における該イオン交換体充填層内のイオンの吸着量分布を演算し、該通水停止後再生前の吸着量分布に対して複数の再生条件にて再生させた後の吸着量分布を演算することにより、該再生条件を算定するイオン交換装置の運転方法であって、
前記通水停止後再生前の吸着量分布の演算と前記再生後の吸着量分布の演算を２回以上繰り返し、最後の再生後の吸着量分布に対して、前記被処理水の水質、通水速度及び通水時間にて通水させた場合における、処理水濃度が所定のイオン濃度に達するまでの採水時間を算出し、該採水時間が所定時間よりも長くなり、かつ、再生剤量又は再生コストが最小となるように前記再生条件を算定することを特徴とするイオン交換装置の運転方法。
【請求項６】
前記再生後の吸着量分布により、イオン交換体充填層内のイオン残留量が所定値よりも小さくなり、かつ、再生剤量又は再生コストが最小となるように前記再生条件を算定することを特徴とする請求項５に記載のイオン交換装置の運転方法。
【請求項７】
前記イオン交換装置がカチオン塔とアニオン塔を備えており、演算手段によりカチオン塔とアニオン塔の両方について再生条件を算定した後、該再生条件での再生によりカチオン塔から排出される酸性の再生廃液のｐＨ及び廃液量とアニオン塔から排出される塩基性の再生廃液のｐＨ及び廃液量とを算定し、カチオン塔からの再生廃液とアニオン塔から排出される再生廃液とを混合したときの混合廃液のｐＨの算出結果が酸性の場合には、アニオン塔の再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件を大きくし、該混合廃液のｐＨの算出結果が塩基性の場合には、カチオン塔の再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件を大きくすることを特徴とする請求項５又は６に記載のイオン交換装置の運転方法。
【請求項８】
前記混合廃液のｐＨの算出結果が所定のｐＨよりも小さい場合には、該混合溶液が所定のｐＨ域に収まるようにアニオン塔の再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件を大きくし、該混合廃液のｐＨの算出結果が所定のｐＨより大きい場合には、該混合廃液が所定のｐＨ域に収まるようにカチオン塔の再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件を大きくすることを特徴とする請求項７に記載のイオン交換装置の運転方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はイオン交換装置及びその運転方法に係り、特にイオン交換体の再生条件を最適化可能な装置及び方法に関する。イオン交換装置の形態としては、単層・複層をとわず、再生型のイオン交換装置であれば、純水・超純水装置、復水脱塩装置、軟化器等に適用可能である。
【背景技術】
【０００２】
イオン交換体の再生においては、イオン交換装置の設計時に決定した再生レベル（イオン交換体の容量当たりの再生剤のグラム数）をそのまま適用するのが通常であり、再生剤濃度、再生ＬＶ、再生時間といった個々の再生条件については最適化が図られていないことが多い。
【０００３】
特許文献１には、あらかじめ測定した被処理水の金属陽イオン総量に基づいてイオン交換樹脂の再生レベルを決定し、再生レベルに見合う量の再生剤（塩水）が供給されるように再生ポンプの作動時間を設定することが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第４１６１１２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記特許文献１のように被処理水中のイオン総量のみで再生条件を最適化することは困難である。これは、再生条件を最適化するためには、通水後再生直前におけるイオン交換体の充填層内のイオンの吸着状態を把握する必要があり、給水条件（給水中の各イオンの濃度、通水量、通水ＬＶ等）、装置条件（塔径、イオン交換体充填層高さ等）、イオン交換体の性状（交換容量、イオン選択性、嵩密度等）などにより当該吸着状態が変わるため、吸着状態の正確な予測が難しいためである。
【０００６】
本発明は、上記の諸条件を加味した通水・再生のシミュレーション計算を行うことにより、最適な再生条件にてイオン交換体を再生可能なイオン交換装置およびその運転方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明のイオン交換装置は、イオン交換体が充填されたイオン交換体充填層を有するイオン交換装置に被処理水を通水して被処理水中のイオンを分離し、通水停止後に、あらかじめ演算手段により算定された再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件に従って再生剤を通液して該イオン交換体を再生するイオン交換装置において、該演算手段は、被処理水の水質、通水速度及び通水時間から、通水停止後再生前における該イオン交換体充填層内のイオンの吸着量分布を演算し、該通水停止後再生前の吸着量分布に対して複数の再生条件にて再生させた後の吸着量分布を演算することにより、該再生条件を算定するイオン交換装置であって、前記通水停止後再生前の吸着量分布の演算と前記再生後の吸着量分布の演算を２回以上繰り返し、最後の再生後の吸着量分布に対して、前記被処理水の水質、通水速度及び通水時間にて通水させた場合における、処理水濃度が所定のイオン濃度に達するまでの採水時間を算出し、該採水時間が所定時間よりも長くなり、かつ、再生剤量又は再生コストが最小となるように前記再生条件を算定することを特徴とするものである。
【０００８】
本発明のイオン交換装置の運転方法は、イオン交換体が充填されたイオン交換体充填層を有するイオン交換装置に被処理水を通水して被処理水中のイオンを分離し、通水停止後に、あらかじめ演算手段により算定された再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件に従って再生剤を通液して該イオン交換体を再生するイオン交換装置の運転方法において、該演算手段は、被処理水の水質、通水速度及び通水時間から、通水停止後再生前における該イオン交換体充填層内のイオンの吸着量分布を演算し、該通水停止後再生前の吸着量分布に対して複数の再生条件にて再生させた後の吸着量分布を演算することにより、該再生条件を算定するイオン交換装置の運転方法であって、前記通水停止後再生前の吸着量分布の演算と前記再生後の吸着量分布の演算を２回以上繰り返し、最後の再生後の吸着量分布に対して、前記被処理水の水質、通水速度及び通水時間にて通水させた場合における、処理水濃度が所定のイオン濃度に達するまでの採水時間を算出し、該採水時間が所定時間よりも長くなり、かつ、再生剤量又は再生コストが最小となるように前記再生条件を算定することを特徴とするものである。
【０００９】
本発明では、前記再生後の吸着量分布により、イオン交換体充填層内のイオン残留量が所定値よりも小さくなり、かつ、再生剤量又は再生コストが最小となるように前記再生条件を算定することが好ましい。
【００１１】
本発明では、前記イオン交換装置がカチオン塔とアニオン塔を備えており、演算手段によりカチオン塔とアニオン塔の両方について再生条件を算定した後、該再生条件での再生によりカチオン塔から排出される酸性の再生廃液のｐＨ及び廃液量とアニオン塔から排出される塩基性の再生廃液のｐＨ及び廃液量とを算定し、カチオン塔からの再生廃液とアニオン塔から排出される再生廃液とを混合したときの混合廃液のｐＨの算出結果が酸性の場合には、アニオン塔の再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件を大きくし、該混合廃液のｐＨの算出結果が塩基性の場合には、カチオン塔の再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件を大きくすることが好ましい。
【００１２】
この場合、前記混合廃液のｐＨの算出結果が所定のｐＨよりも小さい場合には、該混合溶液が所定のｐＨ域に収まるようにアニオン塔の再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件を大きくし、該混合廃液のｐＨの算出結果が所定のｐＨより大きい場合には、該混合廃液が所定のｐＨ域に収まるようにカチオン塔の再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件を大きくすることが好ましい。
【発明の効果】
【００１３】
本発明においては、通水条件によって異なる通水後再生前におけるイオン交換体充填層内のイオン吸着量分布を予測し、その分布を初期条件として再生条件の最適化を行うため、イオン交換装置の再生における再生剤量又は再生コストを最小限にすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】イオン交換塔のモデル図である。
【図２】試験結果を示すグラフである。
【図３】試験結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明においては、再生剤濃度、再生剤通液速度及び再生剤通液時間から選ばれる１以上の再生条件の最適化を行うために、後述のイオン交換シミュレータを使用するのが好ましい。
【００１６】
＜イオン交換シミュレータ＞
イオン交換装置への通水シミュレーションにおいては、式（１）の物質収支式及び式（２）の吸着速度式を連立させることにより、イオン交換体充填層内における対象イオンのイオン交換体内濃度ｑ及び液中濃度Ｃの経時変化を算定する一次元固定層のモデルを用いることができる（参考：化学工学便覧（改訂第六版）丸善株式会社Ｐ．７０２〜７０３）。
【００１７】
【数１】
0005949060.tif 000002
ε：充填されたイオン交換体の空隙率［−］
Ｃ：液中濃度［ｍｏｌ／Ｌ］
ｔ：時間［ｈ］
ｕ：通水ＬＶ［ｍ／ｈ］
ｚ：充填層入口からの距離［ｍ］
γ：イオン交換体の嵩密度(［カラム内のイオン交換体重量］／［カラム充填層容積］)［ｋｇ／Ｌ］
ｑ：イオン交換体内濃度［ｍｏｌ／ｋｇ］
【００１８】
【数２】
0005949060.tif 000003
ＫＦａｖ：総括物質移動容量係数［ｌ／ｈ］
Ｃ＊：ｑと平衡な液中濃度［ｍｏｌ／Ｌ］
【００１９】
このモデルを図１に示す。図１の通り、イオン交換塔内に充填されたイオン交換体を充填層最上面から充填層最下面に向かって、Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３……………Ｆｎのｎ個の層状のフラクションよりなるものとする。フラクションの数ｎは多ければ多いほど精度が上がるが、ｎは５０〜１００００程度であればよい。
【００２０】
上記式（１）は、任意のフラクションＦｋにおける単位時間当りのイオンの流入量が該フラクションＦｋからのイオンの流出量と該フラクションＦｋに属するイオン交換体へのイオン吸着量との和に等しいという物質収支を表わすものである。
【００２１】
式（２）は、該フラクションＦｋに属するイオン交換体のイオン吸着量ｑの単位時間当りの増加量は、フラクションＦｋに流入する水中のイオン濃度Ｃと、該ｑと平衡な液中イオン濃度Ｃ＊との差に比例することを表わす。
【００２２】
対象イオンがＡイオン単成分とした場合、ｑとＣ＊との関係は次式（３）にて表される。
【００２３】
【数３】
0005949060.tif 000004
最下段のフラクションＦｎの流出水は、イオン交換塔からの流出水である。従って、（２）式を（１）式に代入し、Ｃをｔで解くことにより、フラクションＦｎのイオン濃度Ｃと通水開始からの経過時間ｔとの関係を表わす式がＫＦａｖ，ε，γ，Ｑ，ＫＡＯＨ（上記（３）式の選択係数。以下、同様。），ＣＯ，Ｃ＊，ｚ，ｕを用いて表わされる。このうち、ε，γ，Ｑ，ＣＯ，ｚ（充填層高）は既知である。ＫＡＯＨは、平衡吸着試験で求めておくか、又はカラム試験結果とシミュレーションをフィッティングすることにより求めることができる。
【００２４】
また、対象イオンがＮ種の成分とした場合、NイオンにおけるqとＣ＊の関係は次式（４）にて表される。
【００２５】
【数４】
0005949060.tif 000005
【００２６】
KAOH、KBOH、…KNOHについては、N種のイオンについて、それぞれ単成分系での平衡吸着試験により求めるか、又はカラム試験結果とシミュレーション結果をフィッティングすることにより求めることができる。
【００２７】
次に、イオン交換塔からの流出水のイオン濃度を経時的に測定し、フラクションＦｎからの流出水濃度経時変化が実測値と合致するようにＫＦａｖ，KNOHを定める。このようにして求めた式からイオン交換装置のイオン吸着量の分布と流出水のイオン濃度の経時変化が求められる。
【００２８】
一方、再生のシミュレーションの場合には、通水後のイオン吸着量分布を初期値として、再生剤のみを通水した場合の通水シミュレーションを行えばよい。さらに再生後のイオン吸着量分布を初期値として被処理水を通水した場合のシミュレーションを行えば、実装置における通水−再生を繰り返した場合における通水状態を再現することができる。
【００２９】
なお、イオン交換シミュレータとしては、適用するモデルにより予測精度は異なるが、上述のシミュレーションモデル以外に、各種のシミュレーションモデルを利用することができる。たとえば、下記の文献i)〜iii)に開示されるシミュレーションモデルを採用することが可能である。
i)  片岡，武藤，西機；ケミカルエンジニアリングVol.40  No.2  Page.144-147  (1995.02)
ii)  Journal  of  Hazardous  Materials  152(2008)241-249  “Prediction  of  ion-exchange  column  breakthrough  curves  by  constant-pattern  wave  approach”
iii)  Reactive  &  Functional  Polymers  60(2004)121-135
【００３０】
本発明においては、再生条件の最適化を行うために、再生剤濃度、再生ＬＶ、再生時間をそれぞれ変化させ、再生剤量又は再生コスト（再生剤原価×再生剤量）が最小となる条件を算出することが可能である。その際には、
(1)  イオン交換体充填層内のイオン残留量を所定値よりも小さくする、
(2)  通水時に所定の採水量を確保できるようにする
といった制約条件を与える必要がある。
【００３１】
イオン交換装置は完全な再生状態、すなわちカチオン交換体であれば完全なH形（軟水器の場合は通常Na形）、アニオン交換体であれば完全なOH形の状態から通水−再生を繰り返すと、少しずつイオン交換体充填層内のイオン残留量が増え、数回の通水−再生によりイオン残留量が落ち着いてくる（図２）。
【００３２】
逆に、完全な負荷状態から再生−通水を繰り返すと、少しずつイオン交換体充填層内のイオン残留量が減り、数回の再生−通水によりイオン残留量が落ち着いてくる（以下、本願において、「通水−再生の繰り返し」には、この「再生−通水の繰り返し」も含むこととする）。したがって、通水時に所定の採水量を確保できることを制約条件として与える場合には、再生条件ごとに通水−再生の繰り返し計算を行い、イオン残留量が落ち着いた状態で、通水の計算をおこなって、採水量を確保可能かどうかを確認する必要がある。通水−再生の繰り返し計算を行う場合には、２回以上、好ましくは３回〜６回の繰り返し計算の後、通水の計算を行うのが好ましい。繰り返し計算を行わないと、イオン残留量がまだ落ち着いておらず、通水後再生前のイオンの吸着量分布が実際と異なるおそれがあり、また、過度に繰り返し計算を行うと、設定された再生条件ごとに繰り返し計算を行うため、計算に多大な時間を要してしまうおそれがある。
【００３３】
＜廃液ｐＨによる再生条件の最適化＞
カチオン塔とアニオン塔を備えたイオン交換装置においては、カチオン塔とアニオン塔からの再生廃液のｐＨとそれぞれの廃液量をシミュレーションにより予測し、両方を混合した混合廃液のｐＨが酸性の場合には、アニオン塔の再生剤（通常ＮａＯＨ）を増やした再生条件とすることにより、再生廃液の中和処理における中和剤を削減するとともに、アニオン塔内の残留イオン量を減らすことができるため、アニオン塔の運転に余裕をもたせたり、樹脂塔の構成によっては樹脂交換時に樹脂量を低減したりすることができる。混合廃液のｐＨが塩基性の場合には、逆にカチオン塔の再生剤（通常ＨＣｌ、軟水器の場合は通常ＮａＣｌ）を増やして再生することにより同様の効果が得られる。
【００３４】
その際には、再生条件を複数条件に振ったシミュレーションを行い、混合廃液のｐＨが好ましくは４〜１０、より好ましくは５〜９となる再生条件を採用する。
【実施例】
【００３５】
［試験例１〜４］
図２は、強カチオン交換樹脂の充填層の後段に強アニオン交換樹脂の充填層を設けたイオン交換装置（諸元を表１に示す。）に、調製した被処理水（水質を表２に示す。）を９０Ｌ／ｈの上向流で通水した結果であり、試験例１〜４がイオン交換塔シミュレータによるシミュレーション結果である。再生は下降流（向流再生）であり、通水−再生を繰り返した（試験例１は完全再生型の樹脂に通水を１度行ったものであり、再生は行っていない）。再生条件は表３の通りである。
【００３６】
図２の試験例１〜４より、通水−再生を繰り返すと採水時間が短くなっていくことがわかり、この試験例においては、通水−再生を３回以上繰り返しても採水時間の差がほとんどなくなることがわかる。
【００３７】
図３には、試験例２〜４の再生後、最後の通水前におけるイオン吸着量分布を示す。試験例２（通水−再生１回）に比べ、試験例３（通水−再生３回）は吸着帯が若干処理水側に進行し、イオンの残留量も増えていることがわかるが、試験例４（通水−再生１０回）のイオン吸着分布は試験例３とほとんど変わらないことがわかる。したがって、３回以上の通水−再生を複数回繰り返したシミュレーションを行えば、実系における再生後のイオン吸着量分布の再現精度を高めることができることがわかる。
【００３８】
【表１】
0005949060.tif 000006
【００３９】
【表２】
0005949060.tif 000007
【００４０】
【表３】
0005949060.tif 000008
【００４１】
［試験例５］
試験例３のシミュレーションと同条件で通水及び再生を行った実測値を図２に示す。
【００４２】
試験例３と試験例５の破過曲線は非常によく一致しており、一次元固定層モデルによるシミュレーションにより、十分にイオン交換装置内の挙動を再現可能であることがわかる。
【００４３】
［実施例１］
試験例３及び試験例５と同じ３回の通水−再生繰返しの条件において、最適な再生条件を決定するため、カチオン塔について再生剤濃度１〜１０％、再生ＬＶ８〜３０ｍ／ｈ、再生時間（薬注時間）１〜２０ｍｉｎの条件で種々変化させてシミュレーションを行った。試験例３と同じ採水量を確保でき、再生剤の純分量が最も小さくなる再生条件を探索した結果、カチオン塔は再生剤濃度１．８％、再生ＬＶ９ｍ／ｈ、再生時間２０ｍｉｎの条件が最適であり、再生剤の純分量を１０％削減できることがわかった。
【符号の説明】
【００４４】
Ｆ１〜Ｆｎ  フラクション
【図１】
0005949060.tif 000009
【図２】
0005949060.tif 000010
【図３】
0005949060.tif 000011