(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
高温の機器における回路結合装置であって、
前記機器の動作温度範囲の最高値よりも高いキュリー温度を有する積層型の一次コアを備え、該一次コアの周囲に、前記動作温度範囲の最高値を超える温度において導電性と近傍の導体に対する電気的絶縁とを保つ一次コイルを巻回してある、一次誘導コイルアセンブリと、
前記動作温度範囲の最高値よりも高いキュリー温度を有する積層型の二次コアを備え、該二次コアの周囲に、前記動作温度範囲の最高値を超える温度において導電性と近傍の導体に対する電気的絶縁とを保つ二次コイルを巻回してある、二次誘導コイルアセンブリと、
を備えた空隙心型変成器を含み、
前記一次コア及び前記二次コアが、セラミックフェライト、ナノ構造鋼、ナノ結晶構造鉄合金及びケイ素鋼の中から選んだ材料からなる複数のコア材料をエポキシ層を間に挟んで積層した積層体として形成されると共に、前記一次誘導コイルアセンブリと前記二次誘導コイルアセンブリとが、空隙を間において互いに近接させて前記機器内に配置され、
当該回路結合装置のインダクタンスが、摂氏１５０度未満の温度において５０μＨを下回り、室温から少なくとも摂氏２５０度までの前記動作温度範囲の全域で１０％の範囲内で安定したインダクタンス値に維持される、
前記動作温度範囲の全域で安定したインダクタンスを有する回路結合装置。
【請求項２】
前記動作温度範囲が室温から摂氏７００度までである、請求項１に記載の回路結合装置。
【請求項３】
前記誘導コイルアセンブリの一方が、前記機器の静止部品に取り付けられ、前記誘導コイルアセンブリの他方が、前記機器の回転部品に取り付けられ、
前記回転部品の回転中に周期的に前記誘導コイルアセンブリの一方と前記誘導コイルアセンブリの他方との間に前記空隙が確立される、
請求項１又は請求項２に記載の回路結合装置。
【請求項４】
前記回転部品がガスタービンエンジンにおけるブレードである、請求項３に記載の回路結合装置。
【請求項５】
前記誘導コイルアセンブリのうちの少なくとも１つにおける前記コアの前記コア材料がナノ結晶構造鉄合金からなり、該ナノ結晶構造鉄合金は、Ｓｉ、Ｃｏ、Ｂ、Ｃ、Ｌａ、及びＮｉ元素のうちの少なくとも１つを含む、請求項１〜４のいずれか１項に記載の回路結合装置。
【請求項６】
前記一次及び二次コイルのうちの少なくとも一方は、貴金属導線からなる、請求項１〜５のいずれか１項に記載の回路結合装置。
【請求項７】
前記一次及び二次コイルのうちの少なくとも一方は、Ｎｉクラッド銅線、Ｎｉ線、ＮｉＣｒ線、又はＰｔ線からなる、請求項１〜５のいずれか１項に記載の回路結合装置。
【請求項８】
前記一次及び二次コイルのうちの少なくとも一方は、セラミックコーティングした導線からなる、請求項１〜５のいずれか１項に記載の回路結合装置。
【請求項９】
前記一次及び二次コイルのうちの少なくとも一方は、セラミック絶縁を有する２７％ニッケルクラッド銅からなる、請求項１〜５のいずれか１項に記載の回路結合装置。
【請求項１０】
前記一次及び二次コイルのうちの少なくとも一方は、セラミックポッティング材料を含んでいる、請求項１〜９のいずれか１項に記載の回路結合装置。
【請求項１１】
継ぎ目に沿って取り外し可能にして運転中に互いに連結されている第１及び第２のケーシング部分を有するガスタービンエンジンにおける回路結合装置であって、
前記継ぎ目の付近で前記第１のケーシング部分に取り付けられ、前記ガスタービンエンジン内で室温から該ガスタービンエンジンの動作温度までの動作温度範囲に曝される、空隙芯型変成器をなす一次側アセンブリと、
前記継ぎ目の付近且つ前記空隙芯型変成器の一次側アセンブリの付近で前記第２のケーシング部分に取り付けられ、前記ガスタービンエンジン内で前記動作温度範囲に曝される、前記空隙芯型変成器をなす二次側アセンブリと、
を備え、
空隙を間において互いに近接配置された前記一次側アセンブリと前記二次側アセンブリとの各コア部分が、セラミックフェライト、ナノ構造鋼、ナノ結晶構造鉄合金及びケイ素鋼の中から選んだ材料からなる複数のコア材料をエポキシ層を間に挟んで積層した積層体として形成されており、これらコア部分の前記コア材料は、前記動作温度範囲の最高値を超えるキュリー温度を有し、
電気回路に組み込まれた当該回路結合装置が、摂氏１５０度未満の温度において５０μＨを下回るインダクタンスを有し且つ前記動作温度範囲において１０％以下のインダクタンス変化を示す、
回路結合装置。
【請求項１２】
静止部品内に配置された回転部品と該回転部品に配置されたセンサ素子とを有するガスタービンエンジンにおける回路結合装置であって、
前記回転部品に取り付けられ、前記センサ素子から信号を受信する、空隙芯型変成器をなす一次側アセンブリと、
前記静止部品に取り付けられた、前記空隙芯型変成器をなす二次側アセンブリと、
を備えており、
前記空隙芯型変成器の一次側アセンブリ及び二次側アセンブリが、前記ガスタービンエンジンの運転中、周期的に、空隙を間に挟んで互いに近接して位置することにより、前記空隙を越えて信号が伝送され、
前記空隙芯型変成器の一次側アセンブリ及び二次側アセンブリの各コア部分は、セラミックフェライト、ナノ構造鋼、ナノ結晶構造鉄合金及びケイ素鋼の中から選んだ材料からなる複数のコア材料をエポキシ層を間に挟んで積層した積層体として形成されており、このれらコア部分の前記コア材料は、前記回転部品の動作温度範囲の最高値を超えるキュリー温度を有し、
前記空隙をまたぐインダクタンスが、摂氏１５０度未満の温度において５０μＨを下回り、該インダクタンスの変化が、室温から少なくとも摂氏２５０度までの範囲で１０％以下に保たれる、
回路結合装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービンエンジンなどの超高温環境における回路結合装置（例えば変成器）に関する。
【背景技術】
【０００２】
本発明は、動作環境の監視に有用であり、特に、超高温の動作環境にある個々の部品（燃焼タービンエンジンの部品など）の状態を表す電子データの無線伝送を可能にする計装をした部品及びテレメトリシステムに有用である。そのようなシステムの１つが、２００７年１１月８日に出願された係属中の米国特許出願１１／９３６，９３６（代理人整理番号２００７Ｐ２０９３８ＵＳ、２００９年５月１４日に特許文献１として出願公開、この出願は本明細書に援用される）に記載されている。
【０００３】
変成器の通常の動作温度範囲は、室温から２００℃までである。しかしながら、現在の産業プロセスに適用するには、室温から２００℃を超える温度までの温度条件において機器のセンサが確実に動作し、電力及び信号を送受信できることが必要である。必要とされる電源及び信号伝送経路の仕様及び構成に応じて、変成器は、計装回路の一部とする、又は、特定用途に必要な周波数及び電圧を調節し伝送するために使用する、あるいはこれら両手法で、実施することが可能である。
【０００４】
ガスタービンエンジンといった産業プロセスの格納容器内にあるセンサへ外部から配線を直接引き回すことができない場合、電力やデータの伝送は、信頼性と再現性を最大にするべくギャップ（空隙）を通して誘導される。ギャップを介して電力やデータを有効に伝達するために、一方の側に一次コイルが、そして他方の側に二次コイルが、使用される。一次コイルを通し送られる電力及び周波数によって二次コイルに電力及び周波数が誘導され、電気信号の伝送が遂行される。効率は１００％未満で、二次コイルに誘導される電力量は、一次コイルを通し提供される電力よりも少ない。変成器コア（鉄心、磁芯）として現在使用されている材料の有する透磁率は、温度が高温範囲へ上昇するにつれて悪化し、変成器による電力の伝送効率を低下させる。したがって、変成器コアの製造業者は、自社製変成器コアの材料について、２５０℃を越える温度で有効であるとは評価していない。
【０００５】
図１は、先行技術に係る閉芯型の変成器２８を示している。多重巻線を有する一次コイル３０を通過する交流周波数の一次回路電流２９が、コア３２に交流磁場を生成する。交流磁場はコア３２によって二次コイル３４へ伝達される。二次コイル３４は多重巻線を有し、二次回路の交流周波数電流３３を生成する。
【０００６】
２０００年３月にGlenn Research Centerから出された非特許文献１において、Russell G. DeAnnaは以下のように述べている。
（８ページ）「これらのテレメトリシステムの妥当な目標は、最大５００°Ｆ（２６０℃）までの温度での動作である。これにより、圧縮器の領域においてガス経路の外側に位置する非冷却のパッケージが可能になると考えられる。送信パッケージは、燃焼器及びタービンの部分において冷却しなければならないと考えられる。２６０℃以上で動作するテレメトリシステムの設計は難題であろう。
Karnani（１９９８）が、３９２°Ｆ（２００℃）で電力及びデータの誘導結合を使用する無線テレメトリを実証し、キャパシタ、抵抗、発振器、はんだなどの高温要素について提言している。・・・温度に伴う抵抗率の変化が、抵抗における最も重要な影響である。・・・高温での電子部品の故障は、多くの場合、使用される実際の材料又は要素の電気的不具合よりもむしろ、パッケージング技術に起因している。
・・・
現在のテレメトリシステムは、１９７０年代のアナログ技術を使用しており、２５７°Ｆ（１２５℃）未満への冷却を必要とし、精度及びチャンネル容量に限界を抱えている。新規なシステムは、デジタルでなければならず、データの品質及び量を改善する一方で、当該システムが配置されることの多い高温のギアボックスオイルにおける高い温度−少なくとも３９２°Ｆ（２００℃）−において動作できなければならない。このようなシステムは、シャフトへの取り付けを必要とし得る。テレメトリシステムが回転するので、センサは通常、テレメトリシステムに有線で接続される。
・・・
（第１０ページ）電力伝送を最大にするために高Ｑ回路が望まれる。しかしながら、ＬＲＣ成分が温度依存性を有し、Ｑが高すぎると回路が共振からドリフトアウトしてしまう可能性があることから、幅広い温度の用途において高Ｑ回路が唯一の目標ではない。したがって、生じ得る周波数の変化に対応するために、回路の利得は、より広域の周波数帯域へ広げなければならない。２３に等しいＱが、Karnani（１９９８）によって３９２°Ｆ（２００℃）の温度範囲にわたって動作するように設計された回路において使用されている。わずか２巻きの銅による送信コイルを使用することによって低Ｑが得られている。
ガスタービンの用途における重要な問題は、鋼などの磁性材料に対するコイルの近接である。・・・したがって、システムは、電力コイルを鋼からできるだけ離して配置するか、又は、一次コイルにおいて充分に過剰な電力を利用可能として損失を許容できるように、設計しなければならない。効率を改善するために、フェライトコアを二次コイルに使用することができる。しかしながら、フェライトを用いる場合、高い周波数において生じ得る飽和を避けるために、透磁率の周波数依存性を観察しなければならない。」
【０００７】
図２は、DeAnnaによる提案に従い二次コイルにフェライトコア３７を用いて伝送効率を改善した、空芯変成器４０の概略図である。多重巻線の一次コイル３５を通過する交流周波数の一次回路電流３６が一次コイル３５の内外に交流磁場を生成し、この交流磁場により、フェライトコア３７及び該フェライトコアに巻回した多重巻線の二次コイル３８に交流磁場が誘導され、二次回路交流周波数電流３９が生成される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】ＵＳ２００９／０１２１８９６Ａ１
【非特許文献】
【０００９】
【非特許文献１】Report on Wireless Telemetry for Gas-Turbine Applications (NASA/TM-2000-209815)(ARL-MR-474)
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
超高温の電子部品に確実に且つ繰り返し電力供給する一方で、２００℃を超える温度に達する温度変化に起因する電気回路特性の変化を軽減又は解消することが、依然として必要である。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
次の図面を参照して以下に本発明を説明する。
【図１】先行技術に係る閉芯型固体バルク材料変成器の図である。
【図２】先行技術に係る空芯変成器の図であり、効率を改善するためのフェライトコアが二次コイルに示されている。
【図３】積層閉芯型変成器の図である。
【図４】図３に示した閉芯型変成器の温度とインダクタンス（マイクロヘンリー（μＨ））に関するグラフである。
【図５】積層ナノ構造鋼空隙芯型変成器の図である。
【図６】図３の閉芯型変成器と図５の積層ナノ構造鋼空隙芯型変成器とで比較した温度とインダクタンスとの関係を示す比較グラフである。
【図７】センサを収容したケーシングの静止部分の概略断面図であり、センサの回路がケーシングの継ぎ目の空隙をまたいでいる。
【図８】タービン静止シール及びタービンブレードアセンブリの部分的断面図であり、超高温環境において回転する要素に関する動作パラメータを検出するセンサ回路の一部として動作する変成器の、静止要素及び回転要素の両方を示している。
【００１２】
スマート部品は、産業用ガスタービン、航空機用エンジン、石油及びガス産業において使用されるタービンなどのタービンエンジンの運転中に部品の状態をリアルタイムで監視することを可能にする。タービンにおける部品の状態を把握することは、内部エンジンパラメータに基づくタービン運転の最適化や状態に基づいた保守など、多くの利点を有している。そのような知識により、先進タービンエンジンに関し、性能の大幅な改善と運転コストの削減を実現することができる。タービン部品の計装の現状では、センサを部品に取り付け、リード線をルータへ延ばし、タービンから監視場所まで長くリード線の太い束を引き回さなければならない。すべてのリード線を収容できるようにすると共に、回転部品上の電子回路を動作させる電気信号を伝送する手段を設けるために、プロセスは、手間暇を要し、高価で、信頼性が低くなり、そしてタービンの数多くの部品の修正を必要とする。無線テレメトリは、複雑なリード線の引き回し及び機械的なコネクタを、すべて不要とまではいかなくとも低減するので、静止及び可動部品からデータを抽出するために殊に有用である。比較的低い温度においては電池駆動の回路を使用することができるが、電池を使用するには温度が高すぎる場所（通常、＞１２５℃）においては、誘導ＲＦ電力などの革新的な技術を採用して、ガスタービンエンジンなどの静止及び可動部品に位置する回路に電力を供給する必要がある。２００℃を上回る動作温度の領域において誘導電力を使用するためには、当該温度で変成器を動作させる必要がある。このような要件は、２００℃程度の現状の動作温度限界をもつ高温変成器技術の現水準を超えている。
【００１３】
本発明の発明者は、２００℃を超える温度での動作を評価された変成器を今まで一つも知らない。本明細書に開示する実施形態は、２００℃超の温度で無線テレメトリを提供する能力をもつシステムを構成する独自の組み合わせを提示する。タービンエンジンの部分的温度は、概して２５０℃を超え、５５０℃にもなる温度領域が、センサを配置したい場所に存在する。本明細書に開示する実施形態では、２５０℃、３００℃、４００℃、又は５００℃以下の温度で、及びこれを越えて７００℃あるいはそれ以上の温度まで、有効に動作する変成器を例示する。
【００１４】
固体コア型及び空隙コア型変成器に関する現在の変成器設計は、例えば、インターネットのウェブアドレスhttp://www.epanorama.net/documents/components/transformers.htmlで見られる以下の指針を提供している。
「空隙の無い変成器
コアの面積がわかっている場合、コアに空隙を持たない変成器の一次側の巻き数は、以下の式を使用して計算することができる。
Ｎ１＝ｓｑｒｔ（（１０^８＊Ｌ１＊ｌ）／（ｕ＊Ａｆｅ））
ここで、
・Ｎ１＝一次コイル巻き数
・Ａｆｅ＝コア面積（ｃｍ^２）
・Ｌ１＝一次コイルインダクタンス（Ｈ）
・ｌ＝磁力線の平均長（ｃｍ）（コア内を通ってコアを巡る線長）
・ｕ＝磁性材料の相対透磁率（一般的変成器鉄心で約５００）
二次コイルの巻き数は、以下の式を使用して決定することができる（９０％の変成器効率を期待）。
Ｎ２＝１．１＊Ｕ２／Ｕ１＝１．１＊ｓｑｒｔ（Ｚ２／Ｚ１）＝
ここで、
・Ｎ１＝一次コイル巻き数
・Ｎ２＝二次コイル巻き数
・Ｕ１＝一次側電圧
・Ｕ２＝二次側電圧
・Ｚ１＝一次側インピーダンス
・Ｚ２＝二次側インピーダンス
空隙の有る変成器
変成器の一次側を流れるＤＣ電流が存在する場合、一次側インダクタンスは小さくなる。この現象の影響を補償するために（この現象が問題である回路において）、コアは、コア内の小空隙をもつべきである。実際には、空隙は、コアにおける磁力線の長さの約１／１０００となるように選択すべきである。この場合、一次コイルに必要な巻き数を決定するために、以下の式を使用することができる。
Ｎ１＝ｓｑｒｔ（（Ｌ１＊ｌｉ）／（Ａｆｅ×１０^８））
ここで、
・Ｎ１＝一次コイル巻き数
・Ａｆｅ＝コア面積（ｃｍ^２）
・Ｌ１＝一次コイルインダクタンス（Ｈ）
・ｌｉ＝空隙の大きさ（ｍｍ）
この式が、空隙の無い変成器に関する前記式と比べ、はるかに大きい一次コイル巻き数を与えることに注意すべきである。」
【００１５】
一次巻線に関する上記式において、閉芯型変成器と空隙芯型変成器のインダクタンス（Ｌ）の関係を比較すると、次のことが分かる。
Ｌ１＝（Ｎ１^２＊（ｕ＊Ａｆｅ））／（１０^８＊ｌ）［閉芯型］
Ｌ１＝（Ｎ１^２＊／（Ａｆｅ＊１０^８））／（ｌｉ）［空隙芯型］
これは、閉芯型変成器においてインダクタンスが「磁性材料の相対透磁率（ｕ）」に比例すること、及び、空隙芯型変成器においてインダクタンスが「空隙の大きさ（ｍｍ）（ｌｉ）」に反比例することを、示している。これらの関係が、他のすべての変数を一定に保った場合にインダクタンスは、選択された（閉芯型又は空隙芯型）構成の変成器のインダクタンスに対して一定になる、という従来からの予想を証明している。
【００１６】
回路及び革新的変成器の構成の試験を、超高温環境で使用するモデルのプロトタイプ構成に対し行った。所定周波数について、温度に対する閉芯型変成器（図３）の構成のインダクタンスが、図４に示されている。参照番号２９'，３０'，３２'，３３'，３４'は、図１における同様の参照番号２９，３０，３２，３３，３４に相当するが、図３における変成器のコア３２'は、高キュリー温度ナノ構造鋼積層体３１を使用して製作されている。
【００１７】
図４に示すように、閉芯型変成器のインダクタンスは約１５０℃で低下し始め、温度が５２５℃に達するまで直線のプロットに沿って急激に降下する。温度上昇に伴いインダクタンスが低下する変成器の使用は、センサ回路で容認できない。熱電対等のセンサは、温度の変化に対しその出力電圧の変化で反応することによって動作するので、センサは、室温から超高温までの全範囲において適切に働くために、温度によって変化することのない一定の電圧を受ける必要がある。検出回路の電圧が変動すると、温度変化に従い生じる熱電対の電圧変化が打ち消されてしまうため、このようなシステムは不適切である。閉芯型変成器のインダクタンスは温度上昇に伴い激しく低下するので、一定の電源電圧という目標は、達成が不可能ではないにせよ、困難である。回路の出力を安定させるために低い温度において広く使用されているツェナーダイオードなどの回路素子は、高い温度においては機能しない。３００℃〜５００℃の温度で動作することができるツェナーダイオードは存在しない。
【００１８】
本発明の発明者は、超高温（２００℃〜５５０℃かそれ以上）に耐えることの可能な特殊材料を使用する回路及び変成器の構成（回路結合装置）を創案し、超高温で変成器インダクタンスが低下する問題に対して予想外の解決策を創出した。このように、超高温環境においてテレメトリ変成器を使用するためのこれまでに知られていない驚くべき解決策が本発明により提供される。高キュリー温度のコア材料及び超高温耐性の配線を用いた空隙芯型変成器を使用することで、安定した低レベルのインダクタンス（インダクタンスの変化が室温におけるインダクタンス値の１０％以下）を、室温から極めて高い動作温度に至るまで達成することができる。経験則によれば、金属は、自身の溶融温度の約半分までの温度において構造的に安定である。例えば、銅は１０８３℃で融解し、おおよそ５００℃〜５５０℃まで有用である。より高い温度においては、白金などのより高融点材料の使用が考えられる。材料のキュリー温度が動作温度よりも高いことを要する。
【００１９】
一例として図５に示すような（図３と同様の符号を付してあり、符号２９''，３０''，３２''，３３''，３４''が、図３における同様の符号２９'，３０'，３２'，３３'，３４'に相当する）、一次及び二次巻線の両方にナノ構造鋼コアを用いた積層空隙芯型変成器５０を、温度に対するインダクタンスの関係を明らかにするために試験した。図４のプロットと比較した結果のプロットを図６に示す。低い温度（＜１５０℃）における効率、すなわち総インダクタンスが低い一方で、室温から５２５℃を上回るまで温度が上昇しても、知覚できるほどの変化はインダクタンスにない（１０％の変化よりもはるかに小さい）。したがって、低効率が許容される回路において、空隙芯型変成器の空隙を通る一定のインダクタンス（したがって一定の電圧）という利点が、超高温の回路へ一定の電圧を供給するためのこれまでに知られていない解決策を提供する。
【００２０】
インダクタンスは、超高温（＞２５０℃）で変成器を使用できるようにするためには、安定している又は一定である必要がある。超高温において安定したインダクタンスを達成するためには、セラミックフェライト、ナノ構造鋼（ナノ組織鋼）、ナノ結晶構造鉄合金、及び一部のケイ素鋼など、高いキュリー温度及び充分な透磁率を有するコア材料を使用する。標準的な微細構造及びナノ構造化した微細構造の両方が、種々の実施形態において使用可能であると考えられる。
【００２１】
標準的なケイ素鋼は、約３５０℃までの温度において機能するが、これより高い温度になると抵抗加熱が始まり、自身の温度が上昇する。
【００２２】
使用し得る他のコア材料は、フェライト又は積層鋼材料など、高キュリー温度をもつものである。積層鋼材料は、例えばＳｉ、Ｃｏ、Ｂ、Ｃ、Ｌａ、Ｎｉなどの元素を含むＦｅの豊富な合金であり、標準的な又はナノ結晶の微細構造を有する。
【００２３】
ナノ結晶構造鉄合金の組成物の１つが、NAMGLASS.RTM.という商品名で販売されており、鉄が約８２％で、残りがケイ素、ニオブ、ホウ素、銅、炭素、ニッケル、及びモリブデンである組成をもっている。当該ナノ結晶構造鉄合金材料は、５００℃よりも高いキュリー温度、極めて小さい保磁力、少ない渦電流損失、高い飽和磁束密度という好適な特性を備え、透磁率が室温から超高温動作範囲を越えて非常に安定していることが、明らかになっている。このナノ結晶構造鉄合金材料は、環状体又は「Ｃ」形コア変成器のコアの形態のテープ巻き構成で市販されている。本実施形態では、当ナノ結晶構造鉄合金材料（又は他の材料）を、後述するように「Ｉ」形のコア形状にて利用する。
【００２４】
使用可能な別の市販品として、ドイツのVacuumschmelze（世界本社：VACUUMSCHMELZE GmbH & Co. KG - Gruner Weg 37 - D-63450 Hanau）から入手することのできるVitroperm 800というナノ構造積層ケイ素鋼コアがある。
【００２５】
鋼又は他の基材へのナノ構造コーティング（バルク材料であるものと対比して）も、抵抗加熱が回避できるのであれば、変成器のコアとして使用した場合に同様の利点を含む。
【００２６】
本発明の発明者は、積層体の薄い層の間の絶縁層をエポキシの薄層とすることを案出した。エポキシが加熱によって酸化したとしても、積層間電流が極めて小さいこと、そして、導電に関しては不十分に接続されたコアスタック（積み重ね）の形状におそらくは起因する部分もあって、酸化エポキシの残部が適度な電気的分離を維持するために充分であることから、絶縁機能が失われないことが見出された。１００時間の劣化試験で、機能に低下のないことが示されている。
【００２７】
ナノ構造鋼は、室温から５７０℃程度までその磁気特性を維持する（この温度を上回ると機能を失い始める）。ケイ素鋼は、室温から７００℃程度までその磁気特性を維持する。
【００２８】
このような変成器の巻線用配線は、目標の超高温において充分な導電性及び酸化耐性を有する必要がある。使用可能な配線材料は、Ｎｉ、ＮｉＣｒ、９０／１０ニッケル／クロム（Chromel［登録商標］）、Ｐｔなどの導電性貴金属、あるいは、ＮｉクラッドＣｕやセラミックコーティングした導電ワイヤなどの耐酸化コーティングした標準的な導体、を用いて作成し得る。適切な変成器機能のために、巻線は、お互いに且つ周囲の又は隣接した導体から電気的に絶縁する。従来の変成器においては、これがポリマーエポキシ材料を使用して達成されている。しかしながら、本欄で想定されている変成器の使用温度は非常に高いので、そのような絶縁材料は使用できない。
【００２９】
酸化防止用に提供される配線の薄いセラミックコーティングに加えて、巻線間の電気的絶縁を保証するためのポッティング材料としてセラミックセメント材料を使用することができる。
【００３０】
コアの巻線に使用する配線は、超高温における酸化及び不具合を抑制するセラミック絶縁を備えた２７％ニッケルクラッド銅で製作することができる。該配線は、セラミック被覆のニッケルクラッド銅とし得る。純ニッケル配線も試してみたが、ニッケル配線の抵抗が高いため、コアにおける巻線が少なくて配線の長さが短い場合など、限られた構成でしか最適性能を発揮することができない。セラミック被覆配線の取り扱い性は、保護用セラミックコーティングの結果として、標準的な有機絶縁銅に比べて難題であり、コイルを巻くときに絶縁材料が損なわれないように注意を要する。他の配線材料として、絶縁した銀、陽極酸化アルミニウム、又は白金が挙げられる。実施形態の一つにおいてセラミック被覆ニッケルクラッド銅を使用し、温度が銅にとって高すぎる場合には白金製の配線を使用する。
【００３１】
セラミック被覆配線は、Ceramawire（786 Pitts Chapel Rd., Elizabeth City, NC 27909）とCalifornia Fine Wire（338 So. Fourth Street, Grover Beach, CA 93433-0199）から入手可能である。セラミックコーティングは、スラリーコート又はスパッタで適用でき、スパッタによるコーティングは付着性に優れ且つ厚い。
【００３２】
各種セラミックポッティング材料を、一次側及び回転誘導コイルアセンブリ１８６，１９５（これらは後述する）の両方の絶縁に使用することができる。巻線１９２，２０１がコア部材１９０，２００に短絡（導通）しないように保証することが重要である。配線に設けるセラミック絶縁に加えて、微細粒子サイズのセラミックセメントであるＨセメントなどの化合物を、巻線コア１９０，２００の絶縁下地コートとして使用することができる。巻線コア１９０，２００の巻回後、酸化アルミニウム系セラミックセメントであるCotronics 940でポッティングすることができる。酸化に対する保護の目標は、予想される動作環境において所望の動作寿命が達成されるように、酸化速度を予定の比率で遅らせることである。
【００３３】
空隙芯型変成器は、図７に示すような静止構成において使用することができる。２００℃を超える温度に直面する筐体内でセンサ４６，４８から機械部品４２，４４の境界を越える不連続を形成しないように、機械又はケーシング部品４２，４４の間に非接触のコネクタを設けるべきである。空隙芯型変成器４９，５１により、機械的なコネクタを必要とせずに継ぎ目をまたぐ電気接続を提供する。破線５５は、超高温の処理チャンバ（又はタービン）の内側の過酷な環境から少なくともある程度は保護された状態に部品を保つために、パージ（又は他の気体）を充満させる内部ケーシング又はパージキャビティの境界を表している。本例のケーシング４２，４４はケーシング構造の最外周に示してあるが、これとは別にパージ空間が回転シャフト上（のタービンブレードの根元においてなど）のライニング又はシールドとして中心の方に配置される場合もある。いずれの場合においても、その原理は、筐体内のピーク温度がパージガスを流すことで抑えられることにある。ガスタービンの通常の動作温度は約１３００℃であり、センサは、エンジンの最も高温となる領域で働く可能性がある。本例に示す部品を含むテレメトリシステムは、温度が５５０℃を超えないと想定されるパージキャビティに取り付け可能である。
【００３４】
検出又は電力用の配線を、分割されたケーシングの第１の側において第１モジュール一次コイルに案内すると共に、センサへの配線は、分割されたケーシングの第２の側に案内する。このようにして、ケーシングの継ぎ目をまたぐコネクタ又は継手を必要とすることなく、分割の両側に位置するコイルの近接によって運転中に信号及び電力のいずれか又は両方が自動的に伝送される。したがって、ケーシングの分解時に保守作業者が配線を外す必要がない。保守作業の際に機械的なコネクタをポッティングその他で接続する、あるいは切り離す必要がないので、超高温の動作環境におけるセンサ及びセンサ回路の保守において有用であり時間も節約される。
【００３５】
タービンエンジンのケーシングは分割シェルである。現状の静止回路及びセンサは、ケーシングの分割をまたいで有線接続されている。各配線の接続は、ケーシングを（保守の際などに）分割するときに壊され（切断され）、ケーシングを再び閉じるときに再接続される（例えば、再び継ぎ合わせられる）。このような再接続の作業は、時間を要し、計装の信頼性を低下させる。本システムは、ケーシングのギャップを無線で越えて回路接続することができる。当該構成によれば、有線接続の回路及びセンサに邪魔されることなくケーシングを開閉することができる。本システムは、配線の再接続に起因する遅延を伴うことなく使用することができる。信頼性に影響し得る配線の再度の接合が不要である。この静止無線回路接続は、回路（センサ）素子が運転中に静止していて且つ保守のためには分離される場所において、使用することができる。
【００３６】
上記のような無線接続を使用する回路例の一つが、「半受動」の回転送受信回路である。当文脈において半受動回路は、（自身で電力を発生する）完全能動回路と対比することができる。すなわち、半受動回路は、外部の供給源から誘導される電力を受け取り、当該エネルギーを（キャパシタを使用するなどで）短時間蓄え、該エネルギーをセンサを通じて処理し、そして、そのデータを読み取ってギャップを越えて送り返す。このような半受動回路及びセンサは、（ＲＦＩＤ素子のように）開始信号を受信して即時に応答信号を返す受動センサと対比される。半受動センサ起動回路はＲＦＩＤ回路ではない。
【００３７】
図８は、タービンエンジンのブレードの根元付近に設けられるタービン静止シール機構の一部分を示しており、二次誘導コイルアセンブリ１９５が、回路結合によって静止誘導コイルアセンブリ１８６と連絡している。単独又は複数の静止一次誘導コイル１８６が、燃焼タービンの運転中に回転する二次誘導コイルアセンブリ１９５によって描かれる弧を形成するように、１つ以上の静止シールセグメント１８０の内面に配置される。
【００３８】
一例として、誘導コイルアセンブリ１８６，１９５のそれぞれの誘導コア１９０，２００は、絶縁層（例えばエポキシ）を間に挟んだ複数枚の０．００７インチ厚のナノ結晶構造鉄合金材料薄板で形成される。これら薄板は、長さ約１１インチの弧に作り上げられている。複数枚の薄板で形成されたコア積層部アセンブリは、例えば、厚さ３／８インチ×幅３／８インチ×高さ１／２インチほどの寸法を有する。
【００３９】
弓形ブラケット１８２にチャンネル又は溝が形成され、その中に静止一次誘導コイルアセンブリ１８６が固定される。一次誘導コイルアセンブリ１８６が金属製のブラケット１８２に接触することがないように、非導電性のホルダ（図示せず）を使用することができる。この非導電性ホルダは、ＲＦ透過カバー１７０にも使用し得るジルコニア、アルミナ、ジルコニア強化アルミナ（ＺＴＡ−強化セラミック材料）、又は他の構造用セラミック材料で製造することができる。
【００４０】
一次誘導コイルアセンブリ１８６は、ブラケット１８２への取り付け領域にローブ（lobe）を形成することができる。ブラケット１８２における材料の該当領域は、組み込みに対応するようにわずかに大きいサイズにされた同じローブ形状に、除去される。該ローブ形状が、誘導コイルアセンブリ１８６を積極的に保持可能な曲率半径を画定し、誘導コイルアセンブリ１８６は、端からブラケット１８２へ組み入れて所定の位置までスライドさせることができる。ローブ形状は、積極的保持を維持可能であると同時に、誘導コイルアセンブリ１８６に引張応力が生じないようにする。誘導コイルアセンブリ１８６は、引張応力下で構造的な不具合を生じやすい比較的脆い材料で製造される。セラミックセメントを誘導コイルアセンブリ１８６の表面との間に塗布し、嵌め合いを確実にすると共に加熱及び冷却時の熱膨張差を吸収することができる。誘導コイルアセンブリ１８６のローブ状領域を覆って運転中に保持するブラケット１８２の各端部に、薄板（図示せず）を取り付けることができる。１つ以上のブラケットが、Inconel 625などの静止シールセグメント１８０と同じ合金で製造され、静止シールセグメント１８０の内面に合う弓形を有する。
【００４１】
不連続の（断続的）溶接を使用してブラケット１８２を静止シールセグメント１８０の内面へ固定し、静止シールセグメント１８０のひずみを最小限にする。誘導コイルアセンブリ１８６は、少なくとも１つの静止コア１９０と、JP Technologiesが販売する「Ｈセメント」で固定された少なくとも１つの静止一次巻線１９２と、を備える。コア１９０，２００は、積層コア部材（ビルディングブロック）を複数並べて有し、該ブロックはそれぞれ、０．００７インチ厚の薄板で作られ、３／８インチ（厚さ）×３／８インチ（幅）×１／２インチ（高さ）の寸法を有する。
【００４２】
１つ以上の静止一次巻線１９２は、高周波大電流電源により励起される。電力は、各静止誘導コイルアセンブリ１８６へ個別に供給するか、あるいは、一連の静止誘導コイルアセンブリ１８６を電気的に接続して１つの電源で駆動する。一例として、５個の静止誘導コイルアセンブリ１８６を隣接させ、各自の電源によって各々を駆動する。各静止一次巻線１９２を通って流れる電流によって、回転二次誘導コイルアセンブリ１９５の磁界が増強され、回転二次巻線２０１において電流が生じる。回転二次巻線２０１の電流により、無線テレメトリ送信アセンブリに含まれる無線テレメトリ送信回路に電力が供給される。
【００４３】
図８は、燃焼タービン１０の始動前に初期ギャップ“Ａ”がＲＦ透過カバー１７０と静止コア１９０との間に存在することを示している。初期ギャップ“Ａ”は、燃焼タービンの始動時には１３ｍｍほどで、タービンブレードと静止シールセグメント１８０が互いに近づくときにはベース負荷において４ｍｍ程度まで減少する。ギャップ“Ａ”は、利用可能な空間の大きさに応じて、２ｍｍから３０〜５０ｍｍまでの間に設定される。一例として、一次コイルは二次コイルの３倍のサイズである。一次コイルと二次コイルとが離れるほど効率は低くなるが、エネルギー伝達効率の低下に起因して信号が失われることなく二次コイルから一次コイルを離せる距離は、一次コア及びコイルが大きいほど延びる。
【００４４】
燃焼タービン内の様々な形状に対応するために、個別の一次及び二次誘導コイルアセンブリ１８６，１９５を複数使用することができる。例えば、静止誘導コイルアセンブリ１８６は、回路を動作させて必要なデータを伝送するために充分な電力をシステム部品に誘導するべく、静止シールセグメント１８０の所定の長さに延びている必要がある場合もある。誘導コイルアセンブリ１８６の長さが４フィート程必要であることもある。この例の場合は、製造を容易にするために、各々が約１フィートの長さを有する４つの個別の電力／アンテナアセンブリをそれぞれのブラケット１８２と共に製造し、互いに隣接させて１つ以上の静止シールセグメント１８０に設置することができる。その個々のコイルアセンブリの端部間の間隔が充分に小さければ、複数のコイルアセンブリが長さ４フィートの単一のコイルアセンブリとして機能する。このようなコイルアセンブリは直線状要素又は湾曲要素から構成でき、これにより、用途に応じて直線状、湾曲、又は他の形状に構成された種々の長さのアセンブリを提供することができる。複数のこのようなコイルアセンブリが、タービン内の１つ以上の静止シールセグメント１８０の上半分において１１２度程度の弧に延びる場合がある。
【００４５】
本発明の種々の実施形態を図示し説明してきたが、当該実施形態が例示の目的で提示されているにすぎないことは当然である。本発明から逸脱することなく、様々な派生、変更、置換が可能である。本発明は特許請求の範囲に係る思想及び範囲によってのみ特定されるべきである。
【符号の説明】
【００４６】
２８  閉芯型変成器
３０，３０'，３０''  一次コイル
３１，３１'  鋼積層体
３２，３２'，３２''  コア
３４，３４'  二次コイル
４９  空隙芯型変成器
５０  積層空隙芯型変成器
５１  空隙芯型変成器
１８０  静止シールセグメント
１８２  ブラケット
１８６  一次側コイルアセンブリ
１９０  一次側コア
１９２  一次巻線
１９５  二次側コイルアセンブリ
２００  二次側コア
２０１  二次巻線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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