(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料電池（１０）のための給気装置（３４）であって、前記燃料電池は電気によって自動車を駆動するために電気を提供するものであり、格納スペースをもつケーシング部（８６）を有するラジアルタービン（５２）を備え、前記格納スペース内には前記ラジアルタービン（５２）のタービンホイール（５０）が回転軸のまわりに前記ケーシング部（８６）に対して回転可能に格納されており、前記タービンホイール（５０）はインペラブレード（９０）を有し、該インペラブレードを介して、前記燃料電池（１０）の気体状の排ガスが入口領域において前記タービンホイール（５０）に対して流れることができる給気装置において、
前記タービンホイール（５０）の前記インペラブレード（９０）は、前記入口領域において前方に湾曲して、したがって前記タービンホイール（５０）の回転方向の方向に湾曲して形成されていることを特徴とする、給気装置（３４）。
【請求項２】
軸方向の力を少なくとも部分的に補償するために前記タービンホイール（５０）と結合された補償エレメント（７２）と、前記回転軸のまわりに回転可能であり前記燃料電池（１０）に供給される空気が圧縮されることができるコンプレッサホイール（３８）とが設けられており、前記補償エレメント（７２）は、圧縮される前記空気の通流方向で前記コンプレッサホイール（３８）の下流における出口圧（Ｐ２ｔ）により、少なくとも１つのチャネル（７９）を介して、少なくとも部分的に作用を受けることができることを特徴とする、請求項１に記載の給気装置（３４）。
【請求項３】
前記補償エレメント（７２）は、前記入口領域における入口圧（Ｐ３ｔ）により少なくとも部分的に作用を受けることができることを特徴とする、請求項２に記載の給気装置（３４）。
【請求項４】
前記補償エレメント（７２）が、前記入口領域の入口直径（Ｄ３）とは異なる直径（ＤＳ）を有することを特徴とする、請求項２または３に記載の給気装置（３４）。
【請求項５】
前記補償エレメント（７２）の前記直径（ＤＳ）が、前記入口領域の前記入口直径（Ｄ３）よりも大きいことを特徴とする、請求項４に記載の給気装置（３４）。
【請求項６】
前記コンプレッサホイール（３８）が、前記空気を圧縮するためにコンプレッサブレードを有し、該コンプレッサブレードは前方に湾曲していることを特徴とする、請求項２〜５のうちのいずれか一項に記載の給気装置（３４）。
【請求項７】
前記補償エレメント（７２）は、前記コンプレッサホイール（３８）の下流における出口圧（Ｐ２ｔ）により、前記補償エレメント（７２）の領域において作用を受けることができ、前記領域、前記ケーシング部（８６）、および、前記給気装置（３４）の少なくとも２つのシールエレメント（８２、８３）、によってチャンバ（８０）が画定されていることを特徴とする、請求項２〜６のうちのいずれか一項に記載の給気装置（３４）。
【請求項８】
前記シールエレメント（８２、８３）は、それぞれ一方では前記ケーシング部（８６）に、他方では前記補償エレメント（７２）または前記タービンホイール（５０）またはシャフトに支持されており、該シャフトには前記タービンホイール（５０）および／または前記補償エレメント（７２）が回動不能に結合されていることを特徴とする、請求項７に記載の給気装置（３４）。
【請求項９】
前記シールエレメント（８２、８３）の少なくとも１つは、往復ピストン機関のピストン用のピストンリングとして、またはラビリンスシールとして形成されていることを特徴とする、請求項７または８に記載の給気装置（３４）。
【請求項１０】
前記インペラブレード（９０）の少なくとも１つのブレード入口角（β１Ｓ）は、１００°よりも大きく１５０°よりも小さいことを特徴とする、請求項１〜９のうちのいずれか一項に記載の給気装置（３４）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、請求項１による、特に自動車の燃料電池のための給気装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１は、燃料電池のための給気装置を開示し、この燃料電池は自動車を電気によって駆動するために電気を提供する。この給気装置はラジアルタービンを備え、このラジアルタービンは格納スペースをもつケーシング部を有しており、この格納スペースには、タービンのタービンホイールが回転軸を中心にケーシング部に対して回転可能に格納されている。このタービンホイールはインペラブレードを備え、これらのインペラブレードを介して、媒体、特に燃料電池のガス状の排ガスが入口領域においてタービンホイールに対して流れることができる。
特許文献２は、燃料電池のための給気装置を開示し、この給気装置は格納スペースをもつケーシング部を有する軸流タービンを備え、格納スペース内にはタービンのタービンホイールが回転軸のまわりにケーシング部に対して回転可能に格納されており、タービンホイールはインペラブレードを有し、これらのインペラブレードを介して、媒体、特に１００Ｗまでのパワー・レンジ内で燃料電池の気体状の排ガスが入口領域においてタービンホイールに対して流れることができ、これらのインペラブレードは、前方に完全に湾曲するように形成されている。
特許文献３は、内燃機関のための給気装置を開示し、この給気装置は格納スペースをもつケーシング部を有するラジアルタービンを備え、格納スペース内にはタービンのタービンホイールが回転軸のまわりにケーシング部に対して回転可能に格納されており、タービンホイールはインペラブレードを有し、これらのインペラブレードを介して、媒体、特に内燃機関の気体状の排ガスがタービンホイールに対して流れることができ、これらのインペラブレードは出口領域において前方に湾曲するように形成されている。
さらに、特許文献４は、多数のロータブレードが接続されているハブを備えるウェルズタービンを開示する。ロータブレードは、翼の先端から開始して水滴形に形成された、左右対称の形状を有する。ロータブレードはスレッドラインも有しており、ウェルズタービンの回転面におけるスレッドラインの経過は、それぞれのロータブレードに割り当てられた半径方向のラインと比較して、ロータブレードの半径方向の延びの少なくとも一部において異なっている。
【０００３】
給気装置のロータ、例えば内燃機関用の排ガスターボチャージャのロータのベアリングにおいては、例えば流体力学的スラストベアリングによって受け止められる軸方向の力が発生する。ロータを取り付け、軸方向力を受け止めるためにローラベアリング、特にボールベアリングを使用することも公知である。この種のボールベアリングは、とりわけロータが高速に回転する場合、および軸方向力とその変動が大きい場合には、該当する対抗措置を講じないと、十分な寿命を有することができない。
【０００４】
さらに一般的従来技術から、少なくとも１つの燃料電池ないし燃料電池装置を自動車に装備することが公知である。燃料電池装置は、電気を提供するために用いられ、これにより自動車を電気によって駆動する。
【０００５】
このような燃料電池ないし燃料電池装置のための給気装置は、圧縮された媒体、特に圧縮空気を燃料電池に供給することができ、それにより燃料電池ないし燃料電池装置の特に効率的な作動が結果的に生じる。ここでは給気装置の特に効率的な作動も有利である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】ＤＥ１０２０１００２６９０９Ａ１
【特許文献２】ＷＯ９８／０２６４３Ａ１
【特許文献３】ＤＥ２９２０４７９Ａ１
【特許文献４】ＤＥ１０２００８００７６１６Ａ１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
したがって本発明の課題は、特に効率的に作動する特に自動車の燃料電池のための給気装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
この課題は、請求項１の特徴を備える燃料電池のための給気装置によって解決される。本発明の適切かつ重要な発展形態を備える有利な実施形態は、その他の請求項に記載されている。
特に自動車の燃料電池のためのそのような給気装置は、ケーシング部を具備している。このケーシング部は格納スペースを有しており、この格納スペースには給気装置のタービンのタービンホイールが、回転軸のまわりにケーシング部に対して回転可能に、少なくとも部分的に格納されている。
【０００９】
タービンホイールはインペラブレードを有しており、これらのインペラブレードを介して、入口領域においてタービンホイールに対して媒体が流れることができ、タービンホイールを駆動することができる。媒体は好ましくは燃料電池の気体状の排ガスである。
【００１０】
この場合、インペラブレードは、少なくとも入口領域において前方に湾曲して形成されている。インペラブレードの前方湾曲部によってタービンホイールの入口領域を、空気力学的に特に大きく構成することができる。したがって発生する軸方向の力へのタービンホイールの寄与、とりわけ給気装置のコンプレッサによって生じる軸方向の力を補償するタービンホイールの寄与を非常に大きくすることができる。言い替えると、タービンホイールのインペラブレードの前方湾曲部によって給気装置の軸方向の力を少なくとも部分的に補償することができ、これにより回転軸のまわりにタービンホイールを回転可能に取り付けるベアリングの負荷が小さな範囲に維持される。
【００１１】
その結果、ベアリングを小さな負荷にだけ対応して設計することができ、これにより本発明のベアリング装置のベアリング損失が小さく維持される。これは給気装置の効率的な作動につながり、このことは燃料電池の効率的な作動に有益である。
【００１２】
とりわけタービンホイールを取り付けるためにローラベアリング、特にボールベアリングを使用することができ、これにより、タービンホイール、このタービンホイールに回動不能に結合されたシャフト、およびこのシャフトに回動不能に結合されたコンプレッサホイールを具備する給気装置のタービンホイールないしロータを低損失で取り付けることができる。
【００１３】
したがってローラベアリングの使用も有利である。なぜなら給気装置では、タービン入口温度が約８０℃から１２０℃の範囲で低温の場合、ベアリングないしローラベアリングの自立的な少量潤滑を実現することができるからである。このことは、潤滑剤が別の媒体、特に給気装置によって燃料電池に供給される空気に入り込むことを少なくともほぼ完全に排除することをも可能にし、エネルギー的に非常に有利なベアリングの機械的効率を実現することができる。本発明の給気装置では、ベアリングおよび給気装置全体の長寿命を同時に実現することができる。なぜなら、インペラブレードの前方湾曲部による軸方向の力の少なくとも部分的な補償によって、ベアリングの負荷を小さく維持することができるからである。
【００１４】
タービンホイールないしロータを空気軸受によって取り付けることは、それによりボールベアリングとは異なって、潤滑剤が必要ない点で有利である。この場合、少なくとも部分的に補償された軸方向の力は、とりわけ空気軸受に有益である。なぜなら空気軸受は小さな軸方向力しか支持できないからである。
【００１５】
本発明の給気装置は、その点でも燃料電池の効率的な作動を実現する。なぜなら、給気装置のタービンによってエネルギー回収を実行することができるからである。タービンは、燃料電池から放出された排ガスを利用することができる。排ガスはタービンホイールを駆動し、タービンホイールはさらにシャフトを介してコンプレッサホイールを駆動し、これにより圧縮された別の媒体、特に空気が燃料電池に供給される。
【００１６】
有利には、給気装置が、案内グリッド、特に可変調整可能な案内グリッドを有する。この案内グリッドは、媒体、特に排ガスの通流方向でタービンホイールの上流に、特にケーシング部内に配置されている。案内グリッドによって、タービンホイールへの通流条件、およびとくにタービンホイールへの吹付け条件を制御することができる。これにより背圧弁を省略することができ、これによって給気装置の部品数およびコストを低く維持することができる。そのような案内グリッドおよび／またはそのような背圧弁は、タービンの調整可能かつ効率的な非常に狭い通流断面の実現を保証する。これにより給気装置は、燃料電池の種々異なる動作点に適合することができる。例えば、給気装置のコンプレッサの特性マップにおいて、圧力および空気質量流量が合わない場合に、動作点がコンプレッサのポンプ限界の方向に移動するのを回避することができる。
【００１７】
この場合、給気装置のコンプレッサおよび／またはタービンは、有利にはラジアルコンプレッサないしラジアルタービンとして構成されており、これらによって燃料電池に供給される、少なくとも実質的に気体状の別の媒体、特に空気を効率的かつ僅かなスペース要求だけで圧縮することができる。
【００１８】
本発明の有利な一実施形態では、タービンホイールと結合された補償エレメントが、軸方向力を少なくとも部分的に補償するために設けられており、さらに回転軸のまわりに回転可能なコンプレッサホイールが設けられている。このコンプレッサホイールによって、燃料電池に供給する別の媒体を圧縮することができる。
【００１９】
ここで補償エレメントは、圧縮される別の媒体の通流方向でコンプレッサホイールの下流における出口圧により、少なくとも１つのチャネルを介して、少なくとも部分的に作用を受けることができる。
【００２０】
出口圧により補償エレメントに作用することにより、軸方向の力を少なくとも部分的に補償することができ、とりわけ小さく維持することができ、このことは、給気装置の効率的な作動と、従って燃料電池の効率的な作動とに特に有益である。とりわけこれによってベアリング損失、重量、並びにベアリングの外側寸法を小さくすることができる。
【００２１】
インペラブレードは少なくとも入口領域においては、給気装置の作動時にタービンホイールが回転する回転方向の方向に湾曲しており、翼列の前方湾曲部は、オイラーによる固有のタービン出力が、特に高い周速度をもつ定格点において達成されるという点においても、タービンホイールの空気力学的大きさに影響を与える。
【００２２】
これにより、半径方向にだけ向けられた、半径方向にだけ延びるインペラブレードと比較して、出口通流条件が少なくとも実質的に同じ場合、媒体（排ガス）の流れの偏向が効率的に有利に低減され、並びに所定の回転数であっても周速度が比較的高いことにより、要求されるタービン出力を達成することができる。この場合、少なくとも実質的に最適な反動度を０．５の値より上に調整することができる。
【００２３】
有利な実施形態では、補償エレメントにも、入口領域における入口圧を少なくとも部分的に印加することができる。これにより軸方向の力を特に小さく維持することができる。
【００２４】
好ましくは、補償エレメントが、タービンホールのホイール出口領域とは反対側である、タービンホイールのホイール裏側に配置されている。補償エレメントは、その圧力印加により、例えばガス力によって発生する軸方向の力を少なくとも部分的に補償することを可能にする。
【００２５】
本発明のさらなる有利な一実施形態では、補償エレメントが、入口領域の入口直径とは異なる直径を有する。これにより軸方向の力を特に小さく維持するために、補償エレメントへの入口圧および／または出口圧の印加を必要に応じて調整することができる。
【００２６】
好ましくは、補償エレメントの直径は、入口領域の入口直径よりも大きい。これにより特に大きな軸方向の力を少なくとも部分的に補償することができる。
【００２７】
本発明のさらなる有利な一実施形態では、コンプレッサホイールが、別の媒体、特に空気を圧縮するためにコンプレッサブレードを有し、このコンプレッサブレードは前方に湾曲して形成されている。これは、コンプレッサブレードも、給気装置の作動時にコンプレッサホイールが回転する回転方向の方向に湾曲されていることを意味する。これによって、別の媒体を効率的に圧縮することができる。
【００２８】
さらなる有利な実施形態では、補償エレメントは、コンプレッサホイールの下流における出口圧により、補償エレメントの領域において作用を受けることができ、この領域によって、ケーシング部によって、および給気装置の少なくとも２つのシールエレメントによってチャンバが画定されている。これにより、補償エレメントへの入口圧の印加と出口圧の印加とは相互に影響を及ぼさないため、軸方向の力を特に小さく維持することができる。これは給気装置の効率的な運転に有益である。
【００２９】
この場合、シールエレメントは、それぞれ一方ではケーシング部に、他方では補償エレメントまたはタービンホイールまたはロータのシャフトに支持されており、このシャフトにはタービンホイールおよび／または補償エレメントが回動不能に結合されている。これにより、給気装置の取付けスペース要求および重量を小さく維持することができ、結果的に特に効率的な作動が得られる。
【００３０】
シールエレメントの少なくとも１つは、往復ピストン機関のピストン用のピストンリングとして形成されている。これは給気装置のコストを下げることに有利に働く。シールエレメントの少なくとも１つは、無接触シール、特にラビリンスシールとして形成することもできる。これにより本発明の給気装置の取付けスペース要求が小さくなり、重量も小さくなる。
【００３１】
給気装置の特に効率的な作動を実現するために、インペラブレードのブレード入口角は、好ましくは１００°よりも大きく１５０°よりも小さい。これにより、タービンホイールの入口領域におけるタービンホイールの特に大きな空気力学的形態と組み合せて、排ガスにとって有利な通流条件が生じる。
【００３２】
本発明のさらなる利点、特徴および詳細は、好ましい実施例並びに図面に基づく以下の説明から得られる。明細書に述べる前記特徴およびそれら特徴の組合せ、並びに以下の図面の説明で述べる特徴および／または図面に示された全ての特徴およびそれら特徴の組合せは、本発明の範囲を逸脱することなく、それぞれ記載された組合せだけでなく、他の組合せでも、または単独でも使用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】タービンとコンプレッサとを備える給気装置の概略的縦断面図であり、シャフトを備えるロータのベアリング、タービンのタービンホイールおよびコンプレッサのコンプレッサホイールに作用する軸方向の力を説明するためのものである。
【図２】先端速度比が０．７、反動度が０．５の場合で、効率、対応するタービン入口温度における最適の周速度、およびタービン圧力比の間における関係を、示す線図である。
【図３】図１のタービンの一実施形態の概略的横断面図である。
【図４】図３のタービンの概略的断面図を部分的に示す図である。
【図５】図１の給気装置のさらなる一実施形態の概略的縦断面図である。
【図６】給気装置のコンプレッサホイールにおける力を説明するための原理図である。
【図７】給気装置のタービンホイールにおける力を説明するための原理図である。
【図８】図１と３のタービンのさらなる一実施形態の概略的縦断面図を部分的に示す図である。
【図９】給気装置によって圧縮空気を供給することのできる燃料電池の原理図である。
【図１０】半径方向の翼列を備えるタービンホイールの速度三角形を示す図である。
【図１１】前方に湾曲された翼列を備えるタービンホイールの速度三角形を示す図である。
【図１２】タービンホイールの前方湾曲翼列の概略的斜視図を部分的に示す図である。
【図１３】翼列が前方に湾曲している場合のタービンの効率特性を説明するための図である。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
図９は燃料電池１０を示し、この燃料電池により、連続的に供給される燃料と酸化剤との反応エネルギーを電気エネルギーに変換することができる。燃料は水素の形で存在し、水素はタンク１２に貯蔵されており、燃料電池１０に燃料弁１４を介して供給される。このとき、燃料弁１４は制御装置１６によって制御される。燃料電池１０は、環境からの空気、ないしは燃料電池に供給される空気の構成成分としての酸素を、酸化剤として利用する。
【００３５】
燃料電池１０は、配線２２を介してバッテリー２５と接続しており、このバッテリーには生成された電気エネルギー（以下、電流と称する）を蓄電することができる。バッテリー２５はさらに配線２４を介して電気モータ２６と接続されており、この電気モータはバッテリー２５に蓄電された電流によって駆動することができる。電気モータ２６は、電気エネルギーを機械エネルギーに変換し、これをトルクの形で、回転可能なシャフト３０を介して送り出す。したがって燃料電池１０は電気モータ２６の駆動に用いられ、電気モータは例えば自動車、特に乗用車で使用することができる。
【００３６】
電気モータ２６により提供される、例えば乗用車の運転者から要求されるトルクを調整するために、アクセルペダル３２が設けられている。アクセルペダル３２の操作によって運転者は要するトルクを調整することができ、乗用車を動かすことができる。ここでアクセルペダル３２は、制御装置１６とも電気モータ２６とも接続されており、これにより、燃料電池１０による電流の生成をトルク要求に適合させる。
【００３７】
燃料電池１０の特に効率的な作動を実現するために、給気装置３４が設けられており、この給気装置はコンプレッサホイール３８を備えるコンプレッサ３６を具備している。コンプレッサホイール３８は給気装置３４のシャフト４０と回動不能に結合されており、シャフト４０は給気装置３４のベアリングケーシング内に回転可能に取り付けられている。これにより、コンプレッサホイール３８も回転可能であり、吸入された空気を、空気の通流方向を向いてコンプレッサホイール３８の上流で支配的な、環境圧に相当する、コンプレッサ入口圧Ｐ１と称される圧力レベルから、これと比べて高い、コンプレッサホイール３８の下流で支配的な、コンプレッサ出口圧Ｐ２ｔと称される圧力レベルにまで圧縮することができる。
【００３８】
コンプレッサホイール３８による空気の圧縮によって空気が加熱される。空気を冷却するために、空気は冷却装置４６へ流れ、この冷却装置により空気は冷却され、引き続き燃料電池１０に供給される。
【００３９】
とりわけ効率的な燃料電池１０の作動を実現するために、燃料電池１０の排ガスが、タービンホイール５０を具備する、給気装置３４のタービン５２に送られる。タービンホイール５０もシャフト４０と回動不能に結合しており、したがって回転可能に取り付けられ、燃料電池１０の排ガスによって駆動可能である。タービン５２は膨張タービンであり、それは、燃料電池１０の排ガスが、その通流方向を向いてタービンホイール５０の上流では、タービンホイール５０の下流よりも高い圧力レベルを有するからであり、この高い圧力レベルはタービン入口圧Ｐ３ｔと称される。言い替えると、燃料電池１０の排ガスはタービン５２によって膨張し、その際にタービン５２ないしタービンホイール５０は、排ガスに蓄積されたエネルギーをコンプレッサホイール３８の駆動に利用する。タービン５２の下流の排ガスの圧力は、タービン出口圧Ｐ４と称される。
【００４０】
タービンホイール５０から流出した後、排ガスは排ガス後処理装置５６に流れ、この排ガス後処理装置は排ガスから有害物質を除去する。排ガス後処理装置５６の下流で排ガスは環境に流れる。
【００４１】
タービン５２を、電気モータ２６および燃料電池１０の種々異なる動作点に適合するために、タービン５２は、いわゆるバリオタービンとして形成されている。このことは、タービンホイール５０の上流には可変調整可能なガイドグリッド６０が配置されており、このガイドグリッドによって、タービンホイール５０に対して排ガスの流入の通流条件が調整可能であり、燃料電池１０の種々の動作点、コンプレッサ３６の圧力比および／または同様のものに適合可能であることを意味する。この場合、ガイドグリッド６０も同様に制御装置１６により制御可能である。
【００４２】
さらに給気装置３４は別の電気モータ６２を有し、この別の電気モータによってシャフト４０およびコンプレッサホイール３８並びにタービンホイール５０を駆動することができる。電気モータ６２が必要であるのは、タービン５２により提供される出力が、コンプレッサ３４を単独で駆動するには十分ではないからである。これにより、燃料電池１０の非常に効率的な作動が得られる。
【００４３】
空気を圧縮することにより、コンプレッサホイール３８およびタービンホイール５０並びにシャフト４０、さらにベアリングケーシング内のシャフト４０のベアリングに比較的大きな軸方向の力が作用し、対抗する措置を講じない場合には、この軸方向の力がベアリングに強い応力を加え、ベアリングの寿命を短くするおそれがある。ベアリングのこの負荷および応力を低減または完全に回避するために、給気装置３４は、図９に概略的に示した軸方向スラスト補償部６４を具備し、この軸方向スラスト補償部によって軸方向の力を補償ないし低減することができる。この軸方向スラスト補償部６４について、以下に他の図面を参照して詳細に説明する。
【００４４】
図５は、コンプレッサ３６と、別の電気モータ６２と、バリオタービンの形で膨張タービンとして形成されたタービン５２とを備える給気装置３４の可能な一実施形態を示す。燃料電池１０に圧縮空気を供給する際には、空気の圧縮により比較的大きな軸方向の力が発生し、この軸方向の力はコンプレッサホイール３８に由来する。例えば１００，０００回転／分の範囲にある、別の電気モータ６２の所定の回転数限界を超えないようにするため、コンプレッサホイール３８の第１の直径Ｄ２は特に大きく設計されており、これは、コンプレッサ３６の圧力比（圧縮すべき空気の通流方向を向いてコンプレッサホイール３８の上流と下流）に関して該当する要求を満たすためである。
【００４５】
給気装置３４にはタービン５２が設けられているため、軸方向の力の荷重軽減が小さいことがあり、この軸方向の力はコンプレッサ入口６６の方向に作用し、コンプレッサホイール３８とタービンホイール５０ないしシャフト４０のベアリングによって受け止めなければならない。タービン５２ないしタービンホイール５０は、定格点における最適効率、すなわち別の電気モータ６２の最大出力における最適効率に基づいて設計されており、コンプレッサ３６への剛性結合を介して、別の電気モータ６２によりシャフト４０ないしコンプレッサホイール３８に加えられるのと同じ回転数を受け取る。タービンホイール５０とコンプレッサホイール３８との通常の一体化は、タービン５２の最適の先端速度比ｕ／ｃｏによって行われ、この最適の先端速度比は定格点において約０．７の値に達する、ないし達するべきである。
【００４６】
燃料電池１０の排ガスの温度は約１００℃であり比較的低いことから、タービン５２の最適な効率は、ホイール入口領域の小さな第２の直径Ｄ３において生じ、このホイール入口領域を介して燃料電池１０の排ガスがタービンホイール５０に対して流れることができ、タービンホイールを駆動することができる。ベアリングに作用する大きな軸方向の力の問題は、直径Ｄ２、Ｄ３の差が比較的大きいことから生じ、これは、コンプレッサホイール３８に由来する軸方向の力に対向するタービンホイール５０の力成分が僅かしかないからである。
【００４７】
コンプレッサホイール３８の第１の直径Ｄ２を第２の直径Ｄ３よりほぼ係数２だけ大きくすることができる。これによりコンプレッサホイール３８の第１のホイール裏側６８に第１の面Ａ２が生じ、この第１の面はタービンホイール５０の第２のホイール裏側７０の第２の面Ａ３より係数４だけ大きい。
【００４８】
このことから結果的に、燃料電池１０を従来の乗用車に使用する場合、数１００ニュートン、場合により３００から４００ニュートンの軸方向の力が発生することがあり、この軸方向の力をベアリングが受け止めなければならない。例えばベアリングには６０００時間の寿命が望ましい。同時に、シャフト４０ないしコンプレッサホイール３８とタービンホイール５０のベアリングは損失が少なく、したがって可及的に低摩擦で行うべきである。このことは、例えば少なくともローラベアリング、とりわけボールベアリングを用いた取り付けによって実現可能である。しかしながらそのようなボールベアリングは、前記の高い軸方向の力を条件付きでしか受け止めることができない。このことから、軸方向の力を低減ないし補償する必要性が生じる。これは、図９と共に示した軸方向スラスト補償部６４によって可能であり、図８を参照してさらに説明する。
【００４９】
図８から分かるように、軸方向スラスト補償部６４は、タービンホイール５０と一体形成された補償ディスク７２を有する。これにより、コンプレッサ３６からベアリングに作用する軸方向の力の軸方向力補償が、タービンホイール５０の第２のホイール裏側７０によって達成される。この場合、補償ディスク７２は、外側に第３の直径ＤＳを有し、この直径は、タービンホイール５０の翼列のホイール入口直径とも称される空気力学的な第２の直径Ｄ３に対して大きさに関係なく決定され、本例では第２の直径Ｄ３より大きく形成されている。好ましくは第３の直径ＤＳは、軸方向の力の関数であり、第２の直径Ｄ３より大きい。
【００５０】
タービン５２では、タービン５２のノズル７４を介して燃料電池１０の排ガスがタービンホイール５０に対して流れることができ、このノズルの出口におけるノズル圧Ｐ３Ｄが、タービンホイール５０の裏側７６ないし補償ディスク７２に対する圧力プロファイルを実質的に決定し、この補償ディスク７２は第３の面Ａｓを有し、この面は第３の直径ＤＳに対応する。
【００５１】
したがって、補償ディスク７２を備えるタービンホイール５０の合力はコンプレッサホイール３８の合力に対抗する。コンプレッサホイール３８の合力の主成分は、コンプレッサホイール３８の直後にある静的コンプレッサ出口圧Ｐ２ｔにより決定され、この静的コンプレッサ出口圧はコンプレッサホイールディスク７８の代表的平均圧Ｐ２ｓに関連する。これと同じようにタービンホイールディスク８１が設けられており、このタービンホイールディスク８１の代表的平均圧ｐ３ｓはタービン入口圧ｐ３ｔに関連する。
【００５２】
タービン入口圧Ｐ３ｔは、配管での圧力損失、熱交換、燃料電池スタックおよび／または同様のものによって、コンプレッサ出口圧Ｐ２ｔに対してすでに著しく低下していることから（３０％にまで）、軸方向の力を顕著に低減させるためには、ノズル圧Ｐ３Ｄが比較的小さいことに基づき、タービンホイール５０にある補償ディスク７２は大きな寸法を必要とする。
【００５３】
第３の直径Ｄｓを小さく維持するために、有利には、コンプレッサ出口圧Ｐ２ｔが、軸方向スラスト補償部６４によって、コンプレッサ出口または場合によりコンプレッサ集合スパイラルの領域、すなわちコンプレッサホイール３８の下流、またはコンプレッサディフューザの領域にあるチャネル７９を介して取り出され、圧力チャンバ８０の中へタービンホイール５０の側にある補償ディスク７２に印加される。この場合、コンプレッサ出口圧Ｐ２ｔは、コンプレッサホイールディスク７８の平均圧Ｐ２ｓより明らかに大きな圧力値になる。
【００５４】
この明らかに大きなコンプレッサ出口圧Ｐ２ｔを補償ディスク７２に作用させ、圧力スペースとも称される圧力チャンバ８０を形成するために、密閉箇所８２、８３が設けられており、これらによって圧力チャンバ８０が密閉されている。内側の密閉箇所８３は従来の単純なピストンリングシールとして形成することができるが、第３の直径ＤＳ上にある外側の密閉箇所８２は、好ましくは、例えばラビリンスシールの形で無接触シールとして形成されている。外側の密閉箇所８２に生じるおそれのある漏れは、タービンホイール５０の翼列を介して流出する。したがって圧力チャンバ８０は、一方では補償ディスク７２の領域、密閉箇所８２、８３、タービン５２のタービンケーシングのケーシング部８６、並びにタービンホイール５０のハブ体の一部分によって画定されている。
【００５５】
次式
【数１】
0005921706.tif 000002
により生じるリング面８４はタービンホイール５０の翼列側にあり、このリング面上には、できるだけ低減されたノズル圧Ｐ３Ｄが印加されるべきであり、それによって、静的補償圧と称される明らかに大きなコンプレッサ出口圧Ｐ２ｔの作用が圧力チャンバ８０内で完全に発揮される。
【００５６】
タービン５２が存在しない場合、軸方向力の補償は、図５および８と同様に純粋な補償ディスク７２によって行われると考えられ、次に、ノズル圧Ｐ３Ｄは、環境圧の領域ないしそれよりやや上の領域で、タービン出口圧Ｐ４と共に補償ディスク７２の補償面の出口側に作用するであろう。
【００５７】
コンプレッサ入口６６の方向に作用する軸方向の力は、図１および５に力矢印Ｆによって示されている。この場合、とりわけ図１、６および７は、軸方向の力の計算ないし予測を説明するために用いるものである。軸方向の力は、とりわけガス力から発生し、タービンホイール５０、コンプレッサホイール３８およびシャフト４０を具備するロータに作用する軸方向スラストを生じさせる。軸方向スラストは、とりわけタービン出口の方向へコンプレッサホイール輪郭およびコンプレッサホイール入口に作用する軸方向の力から、並びにコンプレッサパルスから発生する。さらにコンプレッサホイール３８には、軸方向の力がコンプレッサ入口の方向に作用する。これに対応してタービン５２の側では、軸方向の力がコンプレッサ入口６６の方向へタービンホイール輪郭およびタービンホール出口に作用する。さらに軸方向の力は、タービンパルスの結果として作用する。タービンホイール５０にも、タービン出口の方向へ同様に軸方向の力が作用する。力矢印Ｆにより示すように、コンプレッサホール側での軸方向スラストは、タービンホイール側の軸方向スラストより格段に大きい。このことが当てはまるのは、相応の対抗措置を講じられない場合、ガス圧並びにコンプレッサホイール３８のホイール裏面が、タービンホイール５０の側よりも大きいからである。したがって軸方向スラストないし軸方向の力を全体で小さく維持するためには、少なくともほぼ最適にタービンホイール５０を空気力学的に適合するのが有利である。
【００５８】
このような空気力学的適合により、タービンホイール直径を比較的小さくすることができる。図２は、線図８８に基づき、該当するタービン入口温度Ｔ３ｔの下で効率を最適化した周速度Ｕ＿ｏｐｔと、先端速度比が０．７、反動度が０．５の値の下でのタービン圧力比との関係を示す。ここで効率を最適化した周速度Ｕ＿ｏｐｔは、先端速度比が０．７のときに得られる。この線図８８では、タービン入口温度がＴ３ｔにより示されている。圧力比は、Ｐ３ｔ／Ｐ４により示されている。この場合、Ｐ３ｔはタービン入口圧を、Ｐ４はタービン出口圧を表す。先端速度比はｕ／ｃ０から得られ、ここでｕは周速度、ｃ０は排ガスの絶対速度を表す。燃料電池１０の空気供給のためにコンプレッサ回転数を最適化することにより、１００℃の範囲にある比較的低い膨張温度に最適な周速度Ｕ＿ｏｐｔが割り当てられているという条件の下で、タービン５２のホイール入口直径（第２の直径Ｄ３）が小さな値に設定される。
【００５９】
図２には、ホイール剛性限界領域Ｂも示されており、この領域は例えば材料インコネル７１３ＬＣに関連する。さらに図２には領域Ｃが描かれており、この領域は給気装置３４のタービン５２に関連する。
【００６０】
図６は、第４の面Ａ１並びにガス力が作用し得る第５の面Ａ１Ｋを示し、そこからタービン出口の方向へロータに作用する軸方向の力が生じる。図６は、第６の面Ａ２Ｒも示し、この面はコンプレッサホイール３８のホイール裏側に割り当てられており、この面にはガス力が作用し、そこからコンプレッサ入口６６の方向に作用する軸方向の力が生じる。
【００６１】
反動度は例えば０．６であり、一方、コンプレッサ入口圧Ｐ１は１ｂａｒである。ここでコンプレッサ出口圧Ｐ２Ｔは３．２ｂａｒである。コンプレッサホイール３８の第１のホイール裏側６８に作用する第１の圧力Ｐ２は、例えば２．３２ｂａｒである。
【００６２】
これに対応して図７は、タービンホイール５０の第２のホイール裏側７０の、ガス力が作用する第７の面Ａ３Ｒを示す。そこからタービン出口の方向に作用する軸方向の力が生じる。図７は、第８の面Ａ４Ｋとガス力が作用する第９の面Ａ４も示す。そこからタービン入口の方向に向けられた軸方向力が生じる。タービン入口圧Ｐ３ｔは例えば２．７ｂａｒである。タービン出口圧は１．０ｂａｒである。反動度は０．５である。タービンホイール５０の第２のホイール裏側７０に作用する圧力は、例えば１．８５ｂａｒである。ここの場合、軸方向の力は例えば３３５．１Ｎであり、コンプレッサ入口６６の方向に作用する。第６の面Ａ３Ｒを相応に拡大することにより、軸方向の力を補償することができる。このために補償ディスク７２が用いられる。
【００６３】
さらに、とりわけ図１２から分かるように、タービンホイール５０のインペラブレード９０は、タービンホイール５０に対して排ガスが流れる少なくとも入口領域９２においては前方に湾曲して形成することができる。これにより、軸方向の力を補償するタービンホイール５０の貢献度がさらに強化され、これは、インペラブレード９０の前方湾曲部によってタービンホイール５０が、純粋に軸方向に延びる翼列に比較して拡大されるためである。
【００６４】
補償ディスク７２の軸方向の伸長部、すなわちその幅は、好ましくは非常に小さく、これによって通流損失を小さく維持している。その幅は、有利には完全に回避することができ、図１２に示されているように、これによって、ブレード入口角β１Ｓの設計に影響を及ぼすことができる。第２の直径Ｄ３の有利かつ特に大きな形態および対応するブレード入口角β１Ｓの設計は、図１１から分かるように、得ようとする周速度をｕ１、定格点における望ましいガス速度成分をｃｕ１とした場合、オイラーの式に左右される。
【００６５】
図１０は第１の速度三角形９４を示し、この速度三角形はタービンホイール５０の純粋な半径方向の翼列に関連する。これに対して、図１１は第２の速度三角形９６を示し、この速度三角形はタービンホイール５０の前方に湾曲された翼列に関連し、したがって、タービンホイール５０が前方に湾曲されたインペラブレード９０を具備し、このインペラブレードは、タービンホイール５０が給気装置３４の作動時に回転する回転方向の方向に湾曲されている。ブレード入口角β１Ｓは、有利には１００°より大きく１５０°より小さくなっており、このことは、前方湾曲部Δβ１Ｓがほぼ６０°までであることを意味する。
【００６６】
図１２から分かるように、ブレード入口角β１Ｓは、インペラブレード９０の入口接線９８と周接線１００との間の角を成す。前方湾曲部Δβ１Ｓは、インペラブレード９０がその入口接線９８に関して、点線１０２により示された半径方向の広がりに向かって傾斜している角度に関連する。
【００６７】
タービン５２はいわゆる冷空気タービンであることから、タービンホイール５０の該当する形態では応力が生じるが、この応力は、アルミニウム材料によってまだ抑制することができる。前方に湾曲したインペラブレード９０（前方に湾曲した翼列）を備えるタービンホイール５０の基本的な効率特性が、純粋に半径方向に伸張する翼列との比較で、図１３により示されている。
【００６８】
図１３は第２の線図１０４を示し、その横軸１０６は先端速度比である。第２の線図１０４の縦軸１０８は、タービン効率ηＴである。第１の経過１１０は純粋に半径方向に延びる翼列に関連し、第２の経過１１２はタービンホイール５０の前方に湾曲した翼列に関連し、ブレード入口角β１Ｓは９０°よりも大きい。この場合、少なくとも実質的に最適な反動度が０．５よりも大きいことが観察される。最適効率は、インペラブレード９０の前方湾曲部によって、より高い先端速度比の方にシフトすることができ、このことは、膨張タービンとして形成されたタービン５２の定格点設計に対して有利であり得る。
【００６９】
給気装置３４の動作特性に対して、前方に湾曲した翼列は、軸方向の力が少なくとも部分的に補償されるという利点の他に、例えば不安定なパワーアップおよび減速段階のような多くの作動段階においても有利である。ここでは効率に基づき、比較的高い先端速度比が可能であるため、純粋に半径方向に延びる翼列と比較すると、別の電気モータ６２により決定される回転数変動およびガススループット変動の際、前方に湾曲した翼列の換気傾斜はより少なくなる。このことは、関連する走行サイクルの合計において、インペラブレード９０が前方に湾曲したタービンホイール５０を備える給気装置３４の効率上昇につながる。
【図１】
0005921706.tif 000003
【図２】
0005921706.tif 000004
【図３】
0005921706.tif 000005
【図４】
0005921706.tif 000006
【図５】
0005921706.tif 000007
【図６】
0005921706.tif 000008
【図７】
0005921706.tif 000009
【図８】
0005921706.tif 000010
【図９】
0005921706.tif 000011
【図１０】
0005921706.tif 000012
【図１１】
0005921706.tif 000013
【図１２】
0005921706.tif 000014
【図１３】
0005921706.tif 000015