(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
希土類元素がドープされたコアと、該コアを被覆するように設けられたポンプガイドと、該ポンプガイドを被覆するように設けられたクラッドと、を備えたダブルクラッド光ファイバであって、
上記ポンプガイドの外郭の横断面形状は、正六角形から、上記コアが重心位置に配置されると共に該ポンプガイドの外郭の横断面形状が１２０°回転対称となるように３個の角部における三角形の部分が切除された、正多角形でない角数が９個の九角形であるダブルクラッド光ファイバ。
【請求項２】
希土類元素がドープされたコアと、該コアを被覆するように設けられたポンプガイドと、該ポンプガイドを被覆するように設けられたクラッドと、を備えたダブルクラッド光ファイバであって、
上記ポンプガイドの外郭の横断面形状は、ｎが６〜９のいずれかである正ｎ角形から、上記コアが重心位置に配置されると共に該ポンプガイドの外郭の横断面形状が回転対称となるように一部分が切除された、正多角形でない角数がｎ以上の形状であり、
上記ポンプガイドの外郭における上記正ｎ角形から一部分が切除されて形成された部分が該正ｎ角形の頂点と重心とを結ぶ線に対して直交しているダブルクラッド光ファイバ。
【請求項３】
希土類元素がドープされたコアと、該コアを被覆するように設けられたポンプガイドと、該ポンプガイドを被覆するように設けられたクラッドと、を備えたダブルクラッド光ファイバであって、
上記ポンプガイドの外郭の横断面形状は、ｎが６〜９のいずれかである正ｎ角形から、上記コアが重心位置に配置されると共に該ポンプガイドの外郭の横断面形状が回転対称となるように一部分が切除された、正多角形でない角数がｎ以上の形状であり、
上記ポンプガイドの外郭における上記正ｎ角形から一部分が切除されて形成された部分が該正ｎ角形の内接円に接しているダブルクラッド光ファイバ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はダブルクラッド光ファイバに関する。
【背景技術】
【０００２】
ファイバレーザや光ファイバアンプでは、光増幅素子としてダブルクラッド光ファイバが組み込まれている。かかるダブルクラッド光ファイバは、希土類元素等の光増幅成分がドープされたコアと、コアを被覆するように設けられたポンプガイドと、ポンプガイドをさらに被覆するように設けられたクラッドとを有し、そして、ポンプガイドに励起光が入射されると、励起光が、ポンプガイドとクラッドとの界面で反射を繰り返しながらクラッドで囲まれた領域内を伝搬すると共にコアを通過する際に光増幅成分を活性化させ、その活性化された光増幅成分がコアを伝搬する光を増幅するように構成されている。
【０００３】
ところで、ポンプガイドの外郭の横断面形状がコアと同心の円形であると、励起光にコアを通過しない成分、いわゆるスキュー光が多く含まれることとなって効率が低くなることから、ポンプガイドの外郭の横断面形状を非円形に形成することが行われる。
【０００４】
特許文献１には、ポンプガイドの外郭の横断面形状をＤ形状としたダブルクラッド光ファイバが開示されている。
【０００５】
特許文献２には、ポンプガイドの外郭の横断面形状を多角形としたダブルクラッド光ファイバが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許第３８３０９６９号公報
【特許文献２】特開２０１１−１７１６１９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、ポンプガイドの外郭の横断面形状が非円形に形成され、それによってコアがポンプガイドの横断面形状における重心位置からずれている場合、仮にコアがファイバ中心に配置されていたとしても、他の光ファイバと融着接続する際、表面張力の影響により接続端部においてコアの位置が移動し、そのため調心ずれが生じてコアを伝搬する光に対する接続損失が大きくなり、結果としてファイバレーザの発振効率や光ファイバアンプの変換効率の低下を招くという問題がある。
【０００８】
本発明の課題は、ファイバレーザ装置に適用した場合の発振効率の低下及び光ファイバ増幅装置に適用した場合の変換効率の低下を抑制することができるダブルクラッド光ファイバを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、コアと、該コアを被覆するように設けられたポンプガイドと、該ポンプガイドを被覆するように設けられたクラッドと、を備えたダブルクラッド光ファイバであって、上記ポンプガイドの外郭の横断面形状は、ｎが６〜９のいずれかである正ｎ角形から、上記コアが重心位置に配置されると共に該ポンプガイド外郭の横断面形状が回転対称となるように一部分が切除された、正多角形でない角数がｎ以上の形状である。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、ポンプガイドの外郭の横断面形状が、ｎが６〜９のいずれかである正ｎ角形から、コアが重心位置に配置されると共にポンプガイドの外郭の横断面形状が回転対称となるように一部分が切除された、非円形で且つ正多角形でない角数がｎ以上の多角形であるので、コアがポンプガイドの横断面形状における重心位置に配置されることにより、他の光ファイバとの融着接続の際でも、表面張力の影響により接続端部においてコアの位置が移動することはなく、そのため調心ずれに起因する接続損失も小さく、結果として、ファイバレーザ装置に適用した場合の発振効率の低下及び光ファイバ増幅装置に適用した場合の変換効率の低下を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】実施形態に係るダブルクラッド光ファイバ心線の斜視図である。
【図２】（ａ）及び（ｂ）はダブルクラッド光ファイバの変形例の横断面図である。
【図３】（ａ）はポンプガイドの外郭の横断面形状の角部が直線と直線との交差で構成された態様を示す図であり、（ｂ）は角部が鈍されて丸みを有する形状で構成された態様を示す図である。
【図４】実施形態に係るダブルクラッド光ファイバ心線を用いたファイバレーザ装置の概略構成を示す図である。
【図５】入射端側光ファイバ心線及び出射端側光ファイバ心線の斜視図である。
【図６】ダブルクラッド光ファイバにおけるポンプガイドの外郭の説明図である。
【図７】（ａ）及び（ｂ）は実施形態に係るダブルクラッド光ファイバ心線の製造方法の説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、実施形態について図面に基づいて詳細に説明する。
【００１３】
図１は、本実施形態に係るダブルクラッド光ファイバ心線Ｆを示す。本実施形態に係るダブルクラッド光ファイバ心線Ｆは、例えば、ファイバレーザ装置や光ファイバ増幅装置に組み込まれて用いられる光増幅素子である。
【００１４】
本実施形態に係るダブルクラッド光ファイバ心線Ｆは、ダブルクラッド光ファイバ１０とそれを被覆する被覆層２０とからなる。ダブルクラッド光ファイバ心線Ｆの横断面形状は基本的には円形であり、その外径は例えば２００〜１５００μｍである。
【００１５】
ダブルクラッド光ファイバ１０は、コア１１と、それを被覆するように設けられたポンプガイド１２と、さらにそれを被覆するように設けられたクラッド１３とを備えている。ダブルクラッド光ファイバ１０の横断面形状も基本的には円形であり、その外径は例えば１５０〜８００μｍである。
【００１６】
コア１１は、ファイバ中心に配置されており、例えば、エルビウム（Ｅｒ）やイッテルビウム（Ｙｂ）やネオジム（Ｎｄ）といった希土類元素等の光増幅成分がドープされた石英で形成されている。光増幅成分の濃度は例えば１０００〜３００００ｐｐｍである。コア１１には、その他にゲルマニウム（Ｇｅ）等の他のドーパントがドープされていてもよい。コア１１の外郭の横断面形状は円形であることが好ましく、その外径は例えば５〜５０μｍである。
【００１７】
ポンプガイド１２は、例えば、ドーパントがドープされていない純粋石英、或いは、フッ素（Ｆ）やホウ素（Ｂ）等の屈折率低下成分がドープされた石英で形成されており、コア１１よりも低屈折率である。屈折率低下成分がドープされた石英でポンプガイド１２が形成されている場合、その屈折率低下成分の濃度は例えば５０００〜５００００ｐｐｍである。
【００１８】
ポンプガイド１２の外郭の横断面形状は、ｎが６〜９のいずれかである正ｎ角形から、コア１１が重心位置に配置されると共にポンプガイド１２の外郭の横断面形状が回転対称となるように一部分が切除された、正多角形でない角数がｎ以上の形状である。
【００１９】
具体的には、ポンプガイド１２の外郭の横断面形状としては、図１に示すように、正六角形から１２０°回転対称となるように３個の角部における二等辺三角形の部分が切除された、角数が９個の正九角形ではない九角形が挙げられる。また、その他のポンプガイド１２の外郭の横断面形状としては、例えば、図２（ａ）に示すように、正八角形から９０°回転対称となるように四辺に沿った台形の部分が切除された、角数が８個の正八角形ではない八角形であってもよく、図２（ｂ）に示すように、正六角形から１８０°回転対称となるように不定形の部分（角部の扇形部分）が切除された、角数が８個の形状であってもよい。ポンプガイド１２の外郭の横断面形状は、回転対称であれば、例えば、６０度回転対称であってもよく、９０度回転対称であってもよく、１２０度回転対称であってもよく、１８０度回転対称であってもよい。ポンプガイド１２の外郭は、線分のみで構成されていてもよく、また、外に凸の曲線或いは内に凹の曲線を含んでいてもよい。ここで、ダブルクラッド光ファイバ１０は後述するように線引き加工において加熱して製造されるので、本実施形態におけるポンプガイド１２の外郭の横断面形状の角部には、図３（ａ）に示すように、直線と直線との交差で構成される形状の他、図３（ｂ）に示すように、鈍されて丸みを有する形状も含まれる。また、角部には、直線と直線との境界に形成されるものの他、直線と曲線との境界に形成されるものや曲線と曲線との境界に形成されるものも含まれる。ポンプガイド１２の層厚さは、薄い部分も厚い部分も含めて例えば７０〜４００μｍである。
【００２０】
クラッド１３は、例えば、紫外線硬化型樹脂、熱硬化型樹脂或いは石英で形成されており、ポンプガイド１２よりもさらに低屈折率である。クラッド１３の外郭の横断面形状は円形であることが好ましく、その外径は例えば１５０〜８００μｍである。
【００２１】
被覆層２０は、例えば、紫外線硬化型樹脂、シリコン樹脂、ナイロン樹脂等の樹脂で形成されている。被覆層２０は、単一層で構成されていてもよく、また、複数層で構成されていてもよい。被覆層２０の層厚さは例えば２５〜３００μｍである。
【００２２】
図４は、本実施形態に係るダブルクラッド光ファイバ心線Ｆを用いたファイバレーザ装置３０を示す。図５は、それに用いられる入射端側光ファイバ心線３１及び出射端側光ファイバ心線３２を示す。
【００２３】
このファイバレーザ装置３０は、ダブルクラッド光ファイバ心線Ｆの一端及び他端に、それぞれコア３１ａ，３２ａにファイバグレーティング３１ｂ，３２ｂが書き込まれた入射端側光ファイバ心線３１及び出射端側光ファイバ心線３２が融着接続されている。
【００２４】
入射端側光ファイバ心線３１及び出射端側光ファイバ心線３２は、コア３１ａ，３２ａに光増幅成分がドープされていないダブルクラッド光ファイバ心線であることが好ましい。その場合、入射端側光ファイバ心線３１及び出射端側光ファイバ心線３２のそれぞれのポンプガイド３１ｃ，３２ｃの外郭の横断面形状は、スキュー光を低減する必要はないので余分な製造工程がなく安価に製造できる円形であることが好ましい。入射側光ファイバ心線３１及びダブルクラッド光ファイバ心線Ｆは、ポンプガイドＮＡが大きいほど励起光の閉じ込めが強く、多くの励起光を閉じ込めることが可能となるので、それらのポンプガイドＮＡは可能な限り大きいことが望ましく、結果として同じ大きさとなる場合が多い。この場合、入射端側光ファイバ心線３１のポンプガイド３１ｃの外径が、ダブルクラッド光ファイバ心線Ｆのポンプガイド１２の外郭の横断面形状の内部における面積が最大となる円の外径よりも大きいと、融着接続部において、入射側光ファイバ心線３１のポンプガイド３１ｃにダブルクラッド光ファイバ心線Ｆのポンプガイド１２からはみ出す部分ができてしまい、その結果、ポンプガイドＮＡよりも大きいＮＡをもつ励起光が一部生じ、そのポンプガイドＮＡよりもＮＡが大きくなってしまった励起光がダブルクラッド光ファイバ心線Ｆに入力されずに損失が生じてしまうこととなる。最悪の場合には、入力されなかった励起光によって被覆層２０が発熱して焼損してしまう虞もある。よって、入射端側光ファイバ心線３１のポンプガイド３１ｃの外径は、ダブルクラッド光ファイバ心線Ｆのポンプガイド１２の外郭の横断面形状の内部における面積が最大となる円の外径と同じであることがより好ましい。入射端側光ファイバ心線３１は励起光源３３に接続されている。励起光源３３は、例えば、半導体レーザ、レンズ、及び光ファイバ等で構成されている。励起光源３３が発する励起光は、ダブルクラッド光ファイバ１０のコア１１にドープされた希土類元素の種類によって、例えば、希土類元素がエルビウム（Ｅｒ）の場合には波長がおよそ０．９８、１．４８μｍのものであり、イッテルビウム（Ｙｂ）の場合には波長がおよそ０．９１５、０．９８μｍのものであり、ネオジム（Ｎｄ）の場合には波長がおよそ０．８μｍのものである。
【００２５】
このファイバレーザ装置３０では、励起光源３３からの励起光が入射端側光ファイバ心線３１に入力され、それがさらにダブルクラッド光ファイバ心線Ｆに入力されると、ダブルクラッド光ファイバ１０において、励起光が、ポンプガイド１２とクラッド１３との界面で反射しながらクラッド１３で囲われたコア１１及びポンプガイド１２の領域を伝搬し、コア１１を通過する際に光増幅成分を励起させ、その励起した光増幅成分が下位準位の状態に移る際にコア１１を伝搬する光を増幅する。この増幅された光は、ダブルクラッド光ファイバ心線Ｆから出射端側光ファイバ心線３２のコア３２ａに入力され、そこに書き込まれたファイバグレーティング３２ｂで反射し、再びダブルクラッド光ファイバ心線Ｆのコア１１に入力され、コア１１を伝搬する間にさらに増幅される。次いで、その光は、ダブルクラッド光ファイバ心線Ｆから入射端側光ファイバ心線３１のコア３１ａに入力され、そこに書き込まれたファイバグレーティング３１ｂで反射し、再びダブルクラッド光ファイバ心線Ｆのコア１１に入力され、コア１１を伝搬する間にさらに増幅される。このように、光は、ダブルクラッド光ファイバ心線Ｆの両端に接続された入射端側光ファイバ心線３１及び出射端側光ファイバ心線３２のコア３１ａ，３２ａに書き込まれたファイバグレーティング３１ｂ，３２ｂで反射してダブルクラッド光ファイバ心線Ｆのコア１１を増幅されながら繰り返し伝搬、つまり、ファイバグレーティング３１ｂ，３２ｂで構成された共振器によってレーザ発振し、その一部がレーザとして出射端側光ファイバ心線３２から出力される。
【００２６】
以上の構成の本実施形態に係るダブルクラッド光ファイバ心線Ｆによれば、ダブルクラッド光ファイバ１０のポンプガイド１２の外郭の横断面形状が、ｎが６〜９のいずれかである正ｎ角形から、コア１１が重心位置に配置されると共にポンプガイド１２の外郭の横断面形状が回転対称となるように一部分が切除された、非円形で且つ正多角形でない角数がｎ以上の形状であるので、コア１１がポンプガイド１２の横断面形状における重心位置に配置されることにより、上記入射端側光ファイバ心線３１や出射端側光ファイバ心線３２のような他の光ファイバと融着接続の際でも、接続端部においてコア１１の位置が表面張力により移動することはなく、そのため調心ずれに起因する接続損失も小さく、結果として、ファイバレーザ装置３０における発振効率の低下を抑制することができる。同様に、本実施形態に係るダブルクラッド光ファイバ心線Ｆを光ファイバ増幅装置に適用した場合には、その変換効率の低下を抑制することができる。
【００２７】
また、ポンプガイドの外郭の横断面形状を多角形に形成する場合、スキュー光を抑制する観点からは、ポンプガイドの外郭の横断面形状は、角の少ない多角形であることが好ましい。励起光の吸収係数はコアの面積／ポンプガイドの面積に比例するため、ポンプガイドの面積が小さいほど励起光が効率的にコアに吸収される。一方、コアの面積を大きくするに従って出射レーザのビーム品質は劣化するので、コアの面積は所望するビーム品質によって上限が決められる。また、ポンプガイドの外郭の横断面形状の内部における面積が最大となる円の外径を一定とした場合、角数が少ない多角形では、この円からはみ出している部分の面積が大きくなってしまう。従って、吸収係数を高くする観点からは、多角形は円に近いことが好ましい。しかしながら、本実施形態に係るダブルクラッド光ファイバ心線Ｆによれば、ダブルクラッド光ファイバ１０のポンプガイド１２の外郭の横断面形状が、ｎが６〜９のいずれかである正ｎ角形から、コア１１が重心位置に配置されると共にポンプガイド１２の外郭の横断面形状が回転対称となるように一部分が切除された、非円形で且つ正多角形でない角数がｎ以上の多角形であるので、スキュー光の抑制を期待することができると共に、ポンプガイド１２の面積に対するコア１１の面積を大きくすることで励起光が効率的にコア１１を通過することとなって励起光の吸収係数を高くすることができ、それによってファイバ長を短くすることができ、結果として非線形効果の低減を図ることができる。ポンプガイド１２の外郭の横断面形状は正ｎ角形の内接円に近い形状であることが好ましく、従って、図６に示すように、ポンプガイド１２の外郭における正ｎ角形から一部分が切除されて形成された部分１２ａ（辺）は正ｎ角形の頂点Ｓと重心Ｇとを結ぶ線Ｌに対して直交していることが好ましい。また、図６に示すように、ポンプガイド１２の外郭における正ｎ角形から一部分が切除されて形成された部分１２ａ（辺）は正ｎ角形の内接円Ｏに接していることが好ましい。ポンプガイド１２の面積に対するコア１１の面積（コア１１の面積／ポンプガイド１２の面積）は０．０００５〜１であることが好ましく、０．００１〜1であることがより好ましい。ファイバ長は例えば１００ｍ以下であることが好ましく、５０ｍ以下であることがより好ましい。
【００２８】
なお、ダブルクラッド光ファイバ心線Ｆに励起光が空間光で入射される場合、励起光はそれまでの伝送によってあるサイズの円形状であることがほとんどであると考えられ、従って、上記のような励起光の吸収係数を高める作用効果は、本実施形態に係るダブルクラッド光ファイバ心線Ｆと入射端側光ファイバ心線３１及び出射端側光ファイバ心線３２とを融着接続する場合に限らず、それらを間隔をおいて空間結合接続する場合においても得ることができる。
【００２９】
次に、本実施形態に係るダブルクラッド光ファイバ心線Ｆの製造方法の一例について説明する。
【００３０】
まず、ＭＣＶＤ法、ＶＡＤ法、ＯＶＤ法、或いはロッドインチューブ法等の公知の方法により、図７（ａ）に示すように、中心軸位置にコア形成部４１が設けられると共に、それを被覆するようにポンプガイド形成部４２が設けられた石英製の円柱材４０’を作製する。
【００３１】
続いて、円柱材４０’の外周を研磨、研削し、図７（ｂ）に示すような横断面形状がポンプガイド形状と同じプリフォーム４０を作製する。
【００３２】
そして、プリフォーム４０を線引き加工してファイバ化すると共に、そのファイバ化したものをクラッド形成用の紫外線硬化型樹脂或いは熱硬化型樹脂に浸漬通過させた後に紫外線を照射して紫外線硬化型樹脂をさせる、或いは熱硬化型樹脂を加熱して硬化させることによりダブルクラッド光ファイバ１０を作製し、さらに、ダブルクラッド光ファイバ１０を被覆層形成用の樹脂で被覆することにより本実施形態に係るダブルクラッド光ファイバ心線Ｆを得ることができる。
【００３３】
なお、上記実施形態では、ダブルクラッド光ファイバ心線Ｆをファイバレーザ装置３０に用いたが、特にこれに限定されるものではなく、コア１１に信号光を伝搬させて、その信号光を増幅する光ファイバ増幅装置に用いた構成であってもよく、他の光ファイバ心線と接続損失に起因した増幅効率の低下抑制を図ることができる。
【００３４】
また、上記実施形態では、コア形成部４１をポンプガイド形成部４２で被覆したプリフォーム４０を線引き加工してファイバ化したものを樹脂製のクラッド１３で被覆する製造方法の一例を示したが、特にこれに限定されるものではなく、コア形成部をポンプガイド形成部で被覆したものにさらに煤付け等してクラッド形成部を付したものをプリフォームとし、それを線引き加工してダブルクラッド光ファイバ１０を作製してもよい。
【実施例】
【００３５】
（ダブルクラッド光ファイバ心線）
＜比較例＞
中心軸位置にイッテルビウム（Ｙｂ）がドープされたコア形成部を有する横断面が正六角形のプリフォームの一部を、正六角形横断面の内接円が２１０μｍとなるように線引し、そして、それを紫外線硬化型樹脂で被覆してダブルクラッド光ファイバとし、さらにそれを被覆層形成用の樹脂で被覆して比較例のダブルクラッド光ファイバ心線を作製した。この比較例のダブルクラッド光ファイバ心線として、ロット１及び２の２つを作製した。
【００３６】
＜実施例＞
比較例で残ったプリフォームを、正六角形横断面の６つの角部のうち１つおきの３つの角部について、内接円が元の正六角形の内接円と同一となるように二等辺三角形部分を研削して九角形横断面に形成した（図的には図６参照）。比較例と比較する際にコアの吸収係数やコアの外径による影響を小さくするため、その九角形横断面のプリフォームを、比較例の場合と同様、九角形横断面の内接円が２１０μｍとなるように線引し、そして、それを紫外線硬化型樹脂で被覆してダブルクラッド光ファイバとし、さらにそれを被覆層形成用の樹脂で被覆して実施例のダブルクラッド光ファイバ心線を作製した。この実施例のダブルクラッド光ファイバ心線として、比較例のロット１及び２に対応するロット１及び２を作製した。実施例の比較例に対するポンプガイドの面積の比率は、正六角形、九角形の面積計算から求めると、９６．４％であった。
【００３７】
（吸収係数）
実施例及び比較例のそれぞれのダブルクラッド光ファイバ心線のファイバ長６０ｍ分を、巻き付け径１５０ｍｍのボビンに巻き、そして、一方のファイバ端に白色光源からの光を入射すると共に、他方のファイバ端から出射する光についてスペクトラムアナライザを用いて波長９１５ｎｍにおける吸収を測定した。そして、ファイバ長を５ｍずつ短くしながら、最終的にはファイバ長５ｍまで、それぞれのファイバ長において同様に吸収を測定し、ファイバ長と吸収との関係を直線近似して得られた傾きを吸収係数とした。
【００３８】
（結果）
結果を表１に示す。
【００３９】
【表１】
0006018435.tif 000002
【００４０】
吸収係数は、実施例のロット１が０．４１９及びロット２が０．３８７、並びに比較例のロット１が０．３９３及びロット２が０．３７４であった。従って、実施例に対する比較例の吸収係数の比率は、ロット１では９３．８％、及びロット２では９６．６％であった。
【００４１】
以上の結果によれば、ロット１及び２のいずれも、実施例の方が比較例よりも吸収係数が大きい。また、実施例に対する比較例の吸収係数の比率は、比較例に対する実施例のポンプガイドの面積の比率と同程度である。実施例の方が比較例よりもポンプガイドの面積が小さい分だけ、実施例の方がポンプガイドの吸収係数が大きくなっている。これらのことから、ポンプガイドの単位面積当たりの吸収係数がほぼ同じであることが推測され、実施例では比較例と同程度にスキュー光の抑制効果が得られていることが分かる。従って、実施例のダブルクラッド光ファイバ心線によれば、ファイバレーザ装置に適用した場合の発振効率や光ファイバ増幅装置に適用した場合の変換効率の低下の抑制を期待することができる。
【産業上の利用可能性】
【００４２】
本発明はダブルクラッド光ファイバについて有用である。
【符号の説明】
【００４３】
Ｆ  ダブルクラッド光ファイバ心線
Ｇ  重心
Ｌ  頂点と重心とを結ぶ線
Ｓ  頂点
１０  ダブルクラッド光ファイバ
１１，３１ａ，３２ａ  コア
１２，３１ｃ，３２ｃ  ポンプガイド
１２ａ  正ｎ角形から一部分が切除されて形成された部分（辺）
１３  クラッド
２０  被覆層
３０  ファイバレーザ装置
３１  入射端側光ファイバ心線
３１ｂ，３２ｂ  ファイバグレーティング
３２  出射端側光ファイバ心線
３３  励起光源
４０  プリフォーム
４０’  円柱材
４１  コア形成部
４２  ポンプガイド形成部
【図１】
0006018435.tif 000003
【図２】
0006018435.tif 000004
【図３】
0006018435.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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