(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ノズルと、該ノズルの先端に圧入されるとともに、燃料が噴射される燃料噴射孔を有するシート部材と、該シート部材と当接することで燃料シール部を形成するとともに、前記燃料噴射孔を開閉する可動子とを有し、
前記シート部材と前記ノズルとは、圧入により隙間のない位置で溶接により固定される燃料噴射弁であって、
前記溶接により前記シート部材および前記ノズルに形成される溶接部の上部には空隙が設けられ、
前記ノズルは、前記空隙の外周側上端部から下流側へ向かうにつれて内周側へ傾斜することを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項２】
請求項１記載の燃料噴射弁において、
前記溶接部は、前記ノズルと前記シート部材の圧入部の下端面であり、
前記空隙は、前記シート部材の外周と前記ノズルの内周との接触面において、前記シート部材に形成された溝により構成されることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項３】
請求項２記載の燃料噴射弁において、
前記溝は、前記シート部材の上端まで達することを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項４】
請求項１記載の燃料噴射弁において、
前記溶接部は、前記ノズルと前記シート部材の圧入部であって、前記ノズルの外周部の位置であり、前記ノズルから前記シート部材に貫通するように溶け込み部が形成され、前記空隙は、前記シート部材に形成された溝により構成されることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項５】
請求項４記載の燃料噴射弁において、
前記溝は、前記シート部材の上端まで達することを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項６】
請求項２若しくは請求項４のいずれかに記載の燃料噴射弁において、
前記溶接による溶け込み部に続いて圧入部を設けたことを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項７】
請求項１記載の燃料噴射弁において、
前記空隙は、前記ノズルに形成された溝であることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項８】
請求項１記載の燃料噴射弁において、
前記溶接部の収縮による応力により前記溶接部と反対側の前記空隙の端部に隣接する前記ノズルの部分に変形の起点が形成されることを特徴とする燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関に用いられる燃料噴射弁に係り、特に、自動車用筒内噴射エンジンに用いる燃料噴射弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関、特に筒内燃料噴射システムに用いられる電磁式燃料噴射弁においては、排気ガス・燃費に対する規制や要求を満足するため、エンジン筒内に適切な量の燃料噴射量を供給する必要がある。このとき、噴射毎の流量ばらつきが大きいと各気筒間での燃焼状態が異なることでエンジンの振動や音が大きくなり、また、排気ガス中の未燃炭化水素やすすが発生する原因ともなる。近年では排気ガス規制や低燃費に対する市場ニーズが高く、流量ばらつきの更なる改善を求められている。
【０００３】
流量ばらつきの原因として可動子のストローク量のばらつきによる燃料通路の変化の影響が挙げられる。可動子のストローク量は、ノズルに接合される固定コアと固定弁の軸方向の距離と、可動コアを含む可動子全長により決定される。固定弁のノズルへの接合はレーザ溶接によって行われ、その際の歪みにより固定弁が軸方向に移動すると固定コアとの距離が変化し、ストローク量も変化する。このストローク変化が大きいほど、ストローク量のばらつきも大きくなる。
【０００４】
それに対して、従来、溶接部に隙間を設けることで溶接による溶け込み部の応力集中を緩和して溶接による歪みを低減する構造が知られている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００７−１２０３７５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、特許文献１記載のように、溶接箇所に隙間を開けると、隙間を埋めるための溶け込み量が必要であり、特にレーザ溶接の場合は隙間があると光が分散してより大きなレーザ出力が必要となる。その結果、生産コストが増加するだけでなく、溶接による溶解部が増大して収縮量が増大することで、歪みが大きくなる原因となる。
【０００７】
本発明の目的は、溶接時の歪みを小さくして、ストローク量のばらつきを小さくでき、その結果、噴射する燃料の流量ばらつきを小さくできる燃料噴射弁を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
（１）上記目的を達成するために、本発明は、ノズルと、該ノズルの先端に圧入されるとともに、燃料が噴射される燃料噴射孔を有するシート部材と、該シート部材と当接することで燃料シール部を形成するとともに、前記燃料噴射孔を開閉する可動子とを有し、前記シート部材と前記ノズルとは、圧入により隙間のない位置で溶接により固定される燃料噴射弁であって、前記溶接により前記シート部材および前記ノズルに形成される溶接部の上部には空隙が設けられ、前記ノズルは、前記空隙の外周側上端部から下流側へ向かうにつれて内周側へ傾斜するようにしたものである。  
かかる構成により、溶接時の歪みを小さくして、ストローク量のばらつきを小さくでき、その結果、噴射する燃料の流量ばらつきを小さくできるものとなる。
【０００９】
（２）上記（１）において、好ましくは、前記溶接部は、前記ノズルと前記シート部材の圧入部の下端面であり、前記空隙は、前記シート部材の外周と前記ノズルの内周との接触面において、前記シート部材に形成された溝により構成されるものである。
【００１０】
（３）上記（２）において、好ましくは、前記溝は、前記シート部材の上端まで達するものである。
【００１１】
（４）上記（１）において、好ましくは、前記溶接部は、前記ノズルと前記シート部材の圧入部であって、前記ノズルの外周部の位置であり、前記ノズルから前記シート部材に貫通するように溶け込み部が形成され、前記空隙は、前記シート部材に形成された溝により構成されるものである。
【００１２】
（５）上記（４）において、好ましくは、前記溝は、前記シート部材の上端まで達するものである。
【００１３】
（６）上記（２）若しくは（４）において、好ましくは、前記溶接による溶け込み部に続いて圧入部を設けたものである。
【００１４】
（７）上記（１）において、好ましくは、前記空隙は、前記ノズルに形成された溝である。  
（８）上記（１）において、好ましくは、前記溶接部の収縮による応力により前記溶接部と反対側の前記空隙の端部に隣接する前記ノズルの部分に変形の起点が形成される。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、溶接時の歪みを小さくして、ストローク量のばらつきを小さくでき、その結果、噴射する燃料の流量ばらつきを小さくできるものとなる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の一実施形態による燃料噴射弁の全体構成を示す断面図である。
【図２】本発明の一実施形態による燃料噴射弁の要部構成を示す拡大断面図である。
【図３】本発明の一実施形態による燃料噴射弁の溶接部の要部構成を示す拡大断面図である。
【図４】本発明の一実施形態による燃料噴射弁の溶接部に設ける溝部の説明図である。
【図５】比較説明のため、溝部がない場合の説明図である。
【図６】本発明の一実施形態による燃料噴射弁の溶接部におけるノズル変形の説明図である。
【図７】本発明の一実施形態による燃料噴射弁の溶接部におけるノズル変形の説明図である。
【図８】本発明の一実施形態による燃料噴射弁の溶接部に設ける溝部の第２の形状を示す断面図である。
【図９】本発明の一実施形態による燃料噴射弁の溶接部に設ける溝部の第３の形状を示す断面図である。
【図１０】本発明の一実施形態による燃料噴射弁の溶接部に設ける溝部の第３の形状を示す断面図である。
【図１１】本発明の一実施形態による燃料噴射弁の溶接部に設ける溝部の第４の形状を示す断面図である。
【図１２】本発明の他の実施形態による燃料噴射弁の要部構成を示す拡大断面図である。
【図１３】比較例の燃料噴射弁の要部構成を示す拡大断面図である。
【図１４】本発明の他の実施形態による燃料噴射弁の第２の構成例の要部構成を示す拡大断面図である。
【図１５】本発明の他の実施形態による燃料噴射弁の第３の構成例の要部構成を示す拡大断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、図１〜図１０を用いて、本発明の一実施形態による燃料噴射弁の構成について説明する。  
最初に、図１を用いて、本実施形態による燃料噴射弁の全体構成について説明する。  
図１は、本発明の一実施形態による燃料噴射弁の全体構成を示す断面図である。
【００１８】
固定コア１０７の上部には、加圧して燃料を供給するための図示しない高圧ポンプと、この高圧ポンプと固定コア１０７の上部とを連結する配管が配置されている。高圧ポンプから供給される燃料は、固定コア１０７の中心部の燃料通路である貫通孔１０７Ａに加圧された状態で供給される。燃料は、可動コア１０２に設けられた燃料通路、可動子ガイド１１３に設けられた燃料通路を経て、ノズル１０１の内部に供給される。
【００１９】
可動子１１４の上端面には、スプリング１１０の着座面が設けられている。スプリング１１０の可動子１１４との逆側の上端面には、調整子５４が当接している。スプリング１１０による可動子１１４に対する付勢力は、調整子５４を回転して、スプリング１１０を軸方向に圧縮する度合いを変えることで変えることができる。付勢力の調整後、調整子５４は、固定コア１０７に固定される。
【００２０】
可動子１１４は、ガイド部材１１５と可動子ガイド１１３によって、上下に往復運動できるように保持されている。可動子１１４は、電磁コイル１０５に通電していない閉弁状態においては、スプリング１１０の付勢力によって固定弁１１６と当接している。ノズル１０１は円筒形状である。固定弁１１６は有底の円筒形状（カップ状）である。固定弁１１６は、ノズル１０１の開放端に圧入された後、溶接により固定されている。固定弁１１６の先端には、複数の燃料噴射孔１１６Ａが形成されている。電磁コイル１０５に通電していない閉弁状態においては、可動子１１４の先端は、燃料噴射孔１１６Ａに当接して、塞いでおり、高圧ポンプから供給された燃料の流れを遮断している。
【００２１】
電磁コイル１０５は、固定コア１０７の外周部に配置されており、ハウジング１０３、ノズル１０１、可動コア１０２を介して、矢印ＭＰで示すトロイダル状の磁気通路が形成されている。可動コア１０２は、可動子１１４と一体構造である。
【００２２】
また、導体１０９の先端部に形成されたコネクタ１２１には、バッテリ電圧より電力を供給するプラグが接続される。導体１０９は、電磁コイル１０５に接続されている。電磁コイル１０５は、図示しないコントローラにより、導体１０９を通じて通電、非通電が制御される。
【００２３】
電磁コイル１０５に通電中は、磁気通路ＭＰを通る磁束によって可動コア１０２と固定コア１０７との間に磁気吸引力が発生する。可動コア１０２が吸引されることで上方へ動き、固定コア１０７の下端面に衝突するまで移動する。その結果、可動子１１４が固定弁１１６から離れて開弁状態となり，固定コア１０７中心部の燃料通路である貫通孔から供給された燃料は、噴射孔１１６Ａからエンジンの燃焼室内へ噴射される。
【００２４】
電磁コイル１０５への通電が断たれると磁気通路ＭＰの磁束が消滅し、磁気吸引力も消滅する。この状態では可動子１１４を閉弁方向に押すスプリング１１０のばね力が可動子１１４に作用する。その結果、可動子１１４は固定弁１１６に接触する閉弁位置に押し戻される。すなわち、本実施形態の燃料噴射弁は、ノーマルクローズタイプの燃料噴射弁である。
【００２５】
次に、図２を用いて、本実施形態による燃料噴射弁の要部構成について説明する。  
図２は、本発明の一実施形態による燃料噴射弁の要部構成を示す拡大断面図である。なお、図１と同一符号は、同一部分を示している。また、寸法や変形量は説明のために誇張して示している。
【００２６】
ガイド部材１１５には、ガイド部材１１５の上流側と下流側の面を連通する図示しない燃料通路が設けられている。可動子１１４の下流側には、球面形状の可動子側シート面１１４Ｂが配置されている。また、固定弁１１６には、円錐形状の固定弁側シート面１１６Ｂが配置されている。このシート面１１６Ｂを形成するため、加工性と生産性から、固定弁１１６の全長である軸方向の長さは制限されている。
【００２７】
閉弁状態では、可動子側シート面１１４Ｂと固定弁側シート面１１６Ｂが接触して、上流側から噴射孔１１６Ａへの燃料供給を停止するための円形のシート部を構成する。
【００２８】
前述のような閉弁状態から開弁して可動子１１４が固定コア１０７の下端面に衝突するまでの移動距離をストローク量とする。シート部付近の燃料通路は狭く流体抵抗が大きいため、ストローク量はフルストローク時の流量への影響が大きい。そのため、ストローク量はサブミクロンの精度で調整されている。ストローク量の調整は、ノズル１０１に固定弁１１６を圧入する際の圧入量を調整することで行われる。また、目標のストローク量は、使用されるエンジン仕様による所望の流量により設定される。
【００２９】
ここで、固定弁１１６と円筒形状のノズル１０１の材質にはステンレスを用いている。
【００３０】
固定弁１１６が目標のストローク量に調整された後、溶接部ＷＰで全周溶接されて固定弁１１６とノズル１０１とが固定され、燃料シールされる。溶接による歪みを最小限に抑えるため、溶接にはレーザが用いられる。
【００３１】
固定弁１１６は、ノズル１０１に圧入される構成となっている。圧入時の組立を容易にするため、固定弁１１６の上端には固定弁１１６の最外径よりわずかに小径の固定子ガイド１１７が設けられている。また、固定弁１１６およびノズル１０１の溶接部ＷＰの開口部にはＲ形状が設けられている。
【００３２】
溶接による溶け込み部の深さ（軸方向）が深いほど固定弁１１６とノズル１０１の接合強度が増す。一方、溶け込み部の幅（径方向）が広いと径方向の収縮量が増加して径方向の歪みが増大する。
【００３３】
ここで、図３を用いて、本実施形態による燃料噴射弁の溶接部の要部構成について説明する。  
図３は、本発明の一実施形態による燃料噴射弁の溶接部の要部構成を示す拡大断面図である。なお、図１，図２と同一符号は、同一部分を示している。また、寸法や変形量は説明のために誇張して示している。
【００３４】
図３（Ａ）に示すように、溶接部ＷＰの隙間がない圧入部で溶接することにより、溶接部ＷＰの溶接後の断面は、図示のような溶け込み部２１０の深さＤａで示されるワインカップ状の溶け込み形状となる。
【００３５】
レーザ溶接では出力や移動速度などの条件によりレーザを照射した部分が蒸発し、その蒸気圧が溶融部に加わることでくぼみができる。
【００３６】
また、図３（Ｂ）に示すように、前記くぼみの内部でレーザ光ＬＬが反射と吸収を繰返すことで、幅が０．２〜０．４ｍｍ程度と狭く一定の幅を持つ深い溶け込み形状が得られる。このような、幅が狭く一定で深い溶け込み部を「キーホール」と称する。
【００３７】
本例では、キーホール型のレーザ溶接を行うため、溶接部ＷＰは隙間のない圧入構造となる構成とし、図４の破線で示す溶け込み部２１０の上部の深さＤｂの範囲がキーホールとなっている。
【００３８】
ここで、本実施形態では、図２に示すように、固定弁１１６には、溶接部ＷＰに続いて空隙となるように、溝３０１が設けられている。溝３０１は溶接による歪みを低減するために、本実施形態で新たに設けられている。従来、この溝３０１は設けられていないものである。溝３０１の溝幅Ｗｇはノズル１０１の肉厚ｔの２倍程度，深さＤｇは肉厚ｔの２０％程度とした。なお、固定弁１１６の全長および固定弁ガイド１１７により、溝３０１の溝幅Ｗｇの最大値は肉厚ｔの２倍程度に制限されている。
【００３９】
ここで、図４及び図５を用いて、本実施形態による燃料噴射弁の溶接部に設ける溝部の機能について説明する。  
図４は、本発明の一実施形態による燃料噴射弁の溶接部に設ける溝部の説明図である。図５は、比較説明のため、溝部がない場合の説明図である。なお、図１〜図３と同一符号は、同一部分を示している。また、寸法や変形量は説明のために誇張して示している。
【００４０】
ここで、図４は、図２に示した溝３０１がある場合の溶接部の拡大図を示している。また、図５は、図２に示した溝３０１がない場合の溶接部の拡大図を示している。なお、溶け込み部２１０は、実線で直線に模擬されて表されている。
【００４１】
ここで、図４や図５で示した溶接後の径方向の収縮量ｙにより、ノズル１０１先端がｘの範囲で変形する。
【００４２】
次に、図６及び図７を用いて、本実施形態による燃料噴射弁の溶接部に設ける溝部の効果について説明する。  
図６及び図７は、本発明の一実施形態による燃料噴射弁の溶接部におけるノズル変形の説明図である。
【００４３】
最初に、図６（Ａ）を用いて、溶接時のノズル１０１の変形の様子について説明する。図６（Ａ）のの太い実線がノズルを示し、図４と同様にノズル１０１の先端が長さｘの範囲で収縮量ｙだけ変形している。このときノズル１０１の先端はΔｘだけ上方に移動する。この移動によりノズル１０１に溶接により接合された固定弁１１６も上方にΔｘだけ移動する。
【００４４】
移動量Δｘは、幾何学的に長さｘと収縮量ｙにより定まり、式（１）の関係となる。  
Δｘ＝ｘ−（√（ｘ２−ｙ２））  …（１）
ここで、図６（Ｂ）は、溶接条件を一定とした場合、径方向の収縮量ｙが一定であるとみなした場合の、式（１）のｘとΔｘの関係を示している。長さｘが増加すると、移動量Δｘは急激に減少する。そのため、移動量Δｘを減少させるには、長さｘを増加させることが有効である。
【００４５】
本実施形態では、図４に示したように溝３０１が設けられているため、ノズル１０１は溝３０１の上端に変形の起点が移動し、範囲ｘは溝３０１がない場合に対して大きい。図４は、ノズル１０１の先端が変形した状態を模式的に示している。
【００４６】
図７は、溝３０１の効果および、溝３０１の溝幅と溝深さを変化させた場合の影響について有限要素法により計算した結果を示している。
【００４７】
図７の横軸は溝深さｘ、縦軸は収縮量Δｘを示している。溝深さｘは加工性の観点からノズル１０１の肉厚ｔの２０％を最小となる。これは、ノズル１０１の肉厚ｔは、例えば、０．５ｍｍであるため、２０％以下，すなわち、０．１ｍｍ以下の溝は加工が難しいからである。但し、図７では、２０％以下の浅い場合も計算結果を示している。また、溝幅は肉厚ｔの１倍、２倍の２水準とした。ここで、「倍」とは、ノズルの肉厚に対する倍率である。
【００４８】
図７の結果から、溝幅は大きい方が、溝深さは小さいほうがΔｘを小さくできる傾向にある。本計算範囲において、溝深さが肉厚ｔの０〜６０％の範囲ではΔｘは溝なしに対して小さい。但し、２０％以下は加工状の問題があり、その点を加味すると、２０〜６０％の範囲が適している。溝深さは溝幅１倍の場合、６０％を超えると固定弁１１６再び変化量Δｘが溝なしの場合に対して増加する傾向となる。これは固定弁１１６の強度低下により変形するためと推定する。
【００４９】
次に、図８を用いて、本実施形態による燃料噴射弁の溶接部に設ける溝部の第２の形状について説明する。  
図８は、本発明の一実施形態による燃料噴射弁の溶接部に設ける溝部の第２の形状を示す断面図である。なお、図１〜図５と同一符号は、同一部分を示している。
【００５０】
本例では、図８に示すように、溶け込み部２１０に続いて圧入部２１２を設ける。
【００５１】
溶接部の収縮による応力は、材料の降伏応力に対して非常に大きく、材料が塑性域に達して大きく変形する。そのため、溶接の収縮による高い応力の範囲内に圧入部２１２がある場合は、圧入部２１２全体が溶け込み部２１０の収縮と共に大きく変形する。すなわち、圧入部２１２が十分に短ければ、ノズル１０１は第１例の場合と同様に図４に示すように溝３０１の上端に変形の起点をとり、溝３０１がない場合に対して範囲ｘを大きくすることができる。
【００５２】
図６に示した計算結果では溶接の収縮により発生する応力が材料の降伏応力より高い範囲は溶け込み深さＤａの８０％に達した。そのため、本例の場合、圧入部２１２は溶け込み深さＤａの８０％以下であればよい。なお、図３（ａ）に示す場合は、圧入部２１２がなく、０％の場合に相当する。
【００５３】
次に、図９及び図１０を用いて、本実施形態による燃料噴射弁の溶接部に設ける溝部の第３の形状について説明する。  
図９及び図１０は、本発明の一実施形態による燃料噴射弁の溶接部に設ける溝部の第３の形状を示す断面図である。なお、図１〜図５と同一符号は、同一部分を示している。
【００５４】
本例では、図２に示した第１の例に対して、溝３０１Ａが図９に示すように、固定弁１１６の上端面に達している。
【００５５】
この場合、図１０に示すように、範囲ｘは第１の例の場合よりさらに大きくすることができる。
【００５６】
また、本例では溝３０１Ａが第１の例の場合の固定弁ガイド１１７の機能も持ち、固定弁１１６のノズル１０１への組立の容易さが損なわれることがない。
【００５７】
次に、図１１を用いて、本実施形態による燃料噴射弁の溶接部に設ける溝部の第４の形状について説明する。  
図１１は、本発明の一実施形態による燃料噴射弁の溶接部に設ける溝部の第４の形状を示す断面図である。なお、図１〜図５と同一符号は、同一部分を示している。
【００５８】
図２に示した第１の例では、溝３０１を固定弁１１６に設けている。それに対し、本例では、固定弁１１６の外周面に対向するノズル１０１内周部に、溶接部に続いて空隙となるように、溝幅が肉厚ｔの２倍、溝深さが肉厚ｔの２０％の溝３０２が設けられている。溶接部に続く空隙の効果は、第１の例の場合と同様である。また、前述した他の例においても、溶接部に続く空隙はノズル１０１側に設けても同様の効果を得ることができる。
【００５９】
さらに、溶接部に続く空隙は前述した溝３０１もしくは溝３０２を組み合わせて構成してもよい。
【００６０】
以上説明した本実施形態によれば、溶接時の歪みとその歪みによる固定弁の軸方向への移動量を低減することで、可動子のストローク量変化を小さくできる。その結果、前記ストローク量ばらつきが低減して流量ばらつきを低減できる。
【００６１】
次に、図１２〜図１５を用いて、本発明の他の実施形態による燃料噴射弁の構成について説明する。本実施形態による燃料噴射弁の全体構成は、図１に示したものと同様である。  
次に、図１２を用いて、本実施形態による燃料噴射弁の要部構成について説明する。図１３は、比較例の構成である。  
図１２は、本発明の他の実施形態による燃料噴射弁の要部構成を示す拡大断面図である。図１２（Ｂ）は、ノズルの変形量を説明するための、図１２（Ａ）の要部拡大図である。図１３は、比較例の燃料噴射弁の要部構成を示す拡大断面図である。図１３（Ｂ）は、ノズルの変形量を説明するための、図１３（Ａ）の要部拡大図である。なお、図１や図２と同一符号は、同一部分を示している。また、寸法や変形量は説明のために誇張して示している。
【００６２】
本実施形態では、ノズル１０１に固定弁１１６が圧入された後、図１２（Ａ）や図１２（Ｂ）に示すように、ノズル１０１の外周側の溶接部ＷＰの位置から溶接するようにしている。溶接による溶け込みが、ノズル１０１から固定弁１１６に貫通することで、ノズル１０１と固定弁１１６を固定する。
【００６３】
図１２（Ａ）に示すように、本実施形態では、溶接部ＷＰより上方向に続けて空隙となる溝３０１を設けている。溝３０１は、溝幅がノズル１０１の肉厚ｔの２倍、溝深さが肉厚ｔの２０％としている。
【００６４】
図１２（Ｂ）は、図１２（Ａ）に対応するノズル１０１の変形の範囲ｘと、径方向の収縮量ｙを示している。ストローク量の変化を示す変化量Δｘと範囲ｘ、収縮量ｙの関係は前述した例の場合と同様であり、範囲ｘは大きいほうが変化量Δｘを小さくすることができる。
【００６５】
図１３は、図１２に示した溝３０１を設けない従来の構成を示している。この場合、図１３（Ｂ）に示すように、範囲ｘは図１２（Ｂ）に示す場合に比べて小さい。換言すると、図１２（Ｂ）に示す本実施形態のように溝３０１を設けた場合は、図１３（Ｂ）に示す従来の溝がない場合に比べて、範囲ｘを大きくすることができる。
【００６６】
次に、図１４を用いて、本実施形態による燃料噴射弁の第２の構成例の要部構成について説明する。  
図１４は、本発明の他の実施形態による燃料噴射弁の第２の構成例の要部構成を示す拡大断面図である。図１４（Ｂ）は、ノズルの変形量を説明するための、図１４（Ａ）の要部拡大図である。
【００６７】
本例では、図１４（Ａ）に示すように、溝３０１Ａは、溶接部ＷＰより上方向に続けて空隙となるように、固定弁１１６の上端まで設けている。この場合、溝深さは、肉厚ｔの２０％の溝３０１Ａとしている。
【００６８】
また、図１４（Ｂ）に示すように、ストローク量の変化を示す変化量Δｘと範囲ｘ、収縮量ｙの関係は前述した例の場合と同様であり、範囲ｘは大きいほうが変化量Δｘを小さくすることができる。
【００６９】
次に、図１５を用いて、本実施形態による燃料噴射弁の第３の構成例の要部構成について説明する。  
図１５は、本発明の他の実施形態による燃料噴射弁の第３の構成例の要部構成を示す拡大断面図である。図１５（Ｂ）は、ノズルの変形量を説明するための、図１５（Ａ）の要部拡大図である。
【００７０】
本例では、図１５（Ａ）に示すように、溝３０１Ａと溝３０１Ｂとを備えている。溝３０１Ａは、溶接部ＷＰより上方向に続けて空隙となるように、固定弁１１６の上端まで設けている。溝３０１Ｂは、溶接部ＷＰに下方向に続けて空隙となるように、固定弁１１６の下端まで設けている。この場合、溝深さは、肉厚ｔの２０％の溝３０１Ａとしている。
【００７１】
また、図１５（Ｂ）に示すように、ストローク量の変化を示す変化量Δｘと範囲ｘ、収縮量ｙの関係は前述した例の場合と同様であり、範囲ｘは大きいほうが変化量Δｘを小さくすることができる。
【００７２】
なお、図１２，図１４及び図１５に示した例において、図８に示したように、溶接部ＷＰによる溶け込み部に続いて圧入部を設けることもできる。
【００７３】
また、図１１に示したように、溝をノズル１０１の側に設けることもできる。
【００７４】
以上説明した本実施形態によっても、溶接時の歪みとその歪みによる固定弁の軸方向への移動量を低減することで、可動子のストローク量変化を小さくできる。その結果、前記ストローク量ばらつきが低減して流量ばらつきを低減できる。
【符号の説明】
【００７５】
５４…調整子
１０１…ノズル
１０２…可動コア
１０３…ハウジング
１０５…電磁コイル
１０７…固定コア
１１０…スプリング
１１３…可動子ガイド
１１４…可動子
１１４Ｂ…可動子側シート面
１１５…ガイド部材
１１６…固定弁
１１６Ａ…燃料噴射孔
１１６Ｂ…固定弁側シート面
１１７…固定弁ガイド
１２１…コネクタ
ＭＰ…磁気通路
２１０…溶接による溶け込み部
ＷＰ…溶接部
３０１，３０２…溝
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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