(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
基布を構成する繊維が、単糸フィラメントの断面形状が略三角形であり、異型度が１．３〜２．２であり、且つ解織糸のヤーン拡幅比が２．４以上３．５以下である繊維を含むことを特徴とする、エアバッグ用織物。
【請求項２】
基布を構成する繊維が、単糸フィラメントの異型度が１．４〜２．０である繊維を含む請求項１に記載のエアバッグ用織物。
【請求項３】
基布を構成する繊維の単糸フィラメント断面の外接円に接する点を結んだ三角形を、フィラメント断面が内包する請求項１又は２に記載のエアバッグ用織物。
【請求項４】
繊維がポリアミド繊維である請求項１〜３いずれかに記載のエアバッグ用織物。
【請求項５】
繊維の繊度が１００ｄｔｅｘ〜６００ｄｔｅｘである請求項１〜４いずれかに記載のエアバッグ用織物。
【請求項６】
エアバッグ用織物の通気度が、２０ｋＰａ差圧下で０．１Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ〜０．７Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎである請求項１〜５いずれかに記載のエアバッグ用織物。
【請求項７】
下記測定法により測定されるエアバッグ用織物の折り畳み後の通気度が、２０ｋＰａ差圧下で、０．１Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ〜０．７Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎである請求項１〜６いずれかに記載のエアバッグ用織物。
［織物の折り畳み後の２０ｋＰａ差圧下での通気度］
織物の幅方向両端部から３０ｃｍの範囲を除いた任意の箇所から２０ｃｍ四方の試験片を切り出し、試験片を繊維軸方向（ａ）に沿って半分に折り、次いで前記繊維軸方向（ａ）に直交する繊維軸方向（ｂ）に沿って半分に折り、再び前記繊維軸方向（ａ）に沿って半分に折り、前記繊維軸方向（ｂ）に沿って半分に折って、５ｃｍ四方に折り畳む。折り畳まれた試験片の全面に５０Ｎの荷重を１分間付与し、次いで２０ｃｍ四方に広げた状態で１分間放置する。１回目の折目と２回目の折目の交点を中心とする直径１０ｃｍの円を測定部位として２０ｋＰａ差圧下での通気度を測定する。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれかに記載の織物を用いたエアバッグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は自動車用安全装置の１つであるエアバッグ用織物に使用可能な繊維に関する。
更に、ノンコートエアバッグの低通気度化と低目付け化を同時に達成し、軽量かつコンパクト性に優れたノンコートエアバッグ用織物、及びエアバッグに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車安全部品の一つとして急速に装着率が上昇しているエアバッグは、自動車の衝突事故の際、衝撃をセンサーが感知し、インフレーターから発生される高温、高圧のガスによりエアバッグを急速に展開させ、運転者や同乗者の身体、特に頭部がハンドル、フロントガラス、ドアガラス等に衝突することを防止し保護するためのものである。現在では自動車の前面からの衝突に対応する運転席や助手席用のエアバッグだけでなく、膝を守るニーエアバッグ、側面からの衝突に対応するサイドエアバッグやサイドカーテンエアバッグ、後方からの衝突に備えたエアバッグも採用されている。さらに近年においては、衝突される歩行者を保護するエアバッグも知られており、その使用部位は現在も増え続けている。
【０００３】
エアバッグの装着率が増加する中、エアバッグモジュールの軽量、コンパクト化は自動車の燃費性能および車内空間の確保のために非常に重要な技術となる。このモジュールの個々の部品のなかでエアバッグは体積、重量、共に大きな比率を占めるため、常に軽量、コンパクト化が要求されている。これらの要求にこたえるため、近年は樹脂コートを施さない、より軽量かつコンパクトなノンコート布の需要が増している。このノンコート布をさらに軽量、コンパクト化するために、織物を構成する繊維の繊度を下げる、打ち込み本数を下げる等、織物の使用糸量を低減することも検討されているが、同時に通気度が悪化（通気度としては上昇）するため、インフレーターの大型化が必要になり、結果としてエアバッグモジュールの体積、重量の増加を引き起こす問題を有していた。この問題を解決する方法の一つとして、繊維を構成する単糸繊度を細くすることで基布の通気度を低下させる方法が知られている（特許文献１）。この方法ではある一定の通気度まで低下させることは可能であるが、さらなる低通気度化は困難であった。
【０００４】
単糸繊度を細くすること以外に、単糸断面を扁平形状にして通気度を低下させる方法も知られている。この扁平断面糸を用いることで織物としたときに、単糸断面の長径が積み重なるように配置され織物の断面における単位断面あたりの隙間が減少し、低通気度を達成することが出来る（特許文献２）。しかし、エアバッグを製造する際、エアバッグ織物は折りたたみ工程等、繊維軸に対して直交方向の外力を受ける。この工程において、「単糸断面の長径が積み重なるように配置される」構造が崩れると、逆に通気度が高くなる（悪化する）問題を有していた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第３１４４３０７号公報
【特許文献２】特許第３８５９１３５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の目的は、前記従来の問題点、課題を解決することにある。すなわちエアバッグの低通気度化と低目付け化を同時に達成し、軽量かつコンパクト性に優れたエアバッグ用織物を提供することにある。また、このエアバッグ用織物を用いたエアバッグを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、下記の構成よりなる。
１．基布を構成する繊維が、解織糸のヤーン拡幅比が２．４以上３．５以下である繊維を含むことを特徴とするエアバッグ用織物。
２．基布を構成する繊維が、単糸フィラメントの断面形状が略三角形であり、異型度が１．３〜２．２である繊維を含む上記１記載のエアバッグ用織物。
３．基布を構成する繊維が、単糸フィラメントの断面形状が略三角形であり、異型度が１．４〜２．０である繊維を含む上記１又は２に記載のエアバッグ用織物。
４．基布を構成する繊維の単糸フィラメント断面の外接円に接する点を結んだ三角形を、フィラメント断面が内包する上記１〜３いずれかに記載のエアバッグ用織物。
５．繊維がポリアミド繊維である上記１〜４いずれかに記載のエアバッグ用織物。
６．繊維の繊度が１００ｄｔｅｘ〜６００ｄｔｅｘである上記１〜５いずれかに記載のエアバッグ用織物。
７．エアバッグ用織物の通気度が、２０ｋＰａ差圧下で０．１Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ〜０．７Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎである上記１〜６いずれかに記載のエアバッグ用織物。
８．下記方法により測定されるエアバッグ用織物の折り畳み後の通気度が、２０ｋＰａ差圧下で、０．１Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ〜０．７Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎである、上記１〜７いずれかに記載のエアバッグ用織物。
［織物の折り畳み後の２０ｋＰａ差圧下での通気度］
織物の幅方向両端部から３０ｃｍの範囲を除いた任意の箇所から２０ｃｍ四方の試験片を切り出し、試験片を繊維軸方向（ａ）に沿って半分に折り、次いで前記繊維軸方向（ａ）に直交する繊維軸方向（ｂ）に沿って半分に折り、再び前記繊維軸方向（ａ）に沿って半分に折り、前記繊維軸方向（ｂ）に沿って半分に折って、５ｃｍ四方に折り畳む。折り畳まれた試験片の全面に５０Ｎの荷重を１分間付与し、次いで２０ｃｍ四方に広げた状態で１分間放置する。１回目の折目と２回目の折目の交点を中心とする直径１０ｃｍの円を測定部として２０ｋＰａ差圧下での通気度を測定する。
９．上記１〜８のいずれかに記載の織物を用いたエアバッグ。
【発明の効果】
【０００８】
本発明により、軽量かつコンパクト性に優れつつ、低通気度を有するエアバッグ織物とそれに使用可能な繊維を提供出来る。すなわち、本発明の織物を構成するマルチフィラメントは製織した段階においては繊維を構成する各単糸フィラメント間のパッキング性（最密充填性）が高く、これにより厚みが減少する特徴を有する。さらに、繊維に応力、すなわち繊維軸に直交する方向に圧力が生じた場合、単糸フィラメント自体の移動が容易なため、繊維としては単糸フィラメント自体が広がって存在し、隣り合う繊維間の隙間（目合い）を埋める効果が生じる。このため、織物として低通気度とすることが可能である。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明における異型断面を有するノズル形状の異型度を示す図である。
【図２】本発明において、外接円に接する、略三角形状を有する単糸フィラメント断面の頂点間を結ぶ三角形を、単糸フィラメント断面が内包する状態を示す図である。
【図３】外接円に接する、略三角形状を有する単糸フィラメント断面の頂点間を結ぶ三角形を、単糸フィラメント断面が内包しないフィラメント断面状態を示す図である。
【図４】本明細書の実施例１に示す、異型フィラメントの断面状態を示す図である。
【図５】本明細書の比較例３に示す、異型フィラメントの断面状態を示す図である。
【図６】本発明において、繊維軸に直交する方向の圧力によるヤーン拡幅比の測定方法の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明における基布を構成する繊維としては特に素材を限定するものではないが、例えばナイロン６６、ナイロン６、ナイロン４６、ナイロン１２等の脂肪族ポリアミド繊維、アラミド繊維のような芳香族ポリアミド繊維、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレートなどのポリエステル繊維が使用される。他の例としては全芳香族ポリエステル繊維、超高分子量ポリエチレン繊維、ポリパラフェニレン・ベンゾビス・オキサゾール繊維（ＰＢＯ繊維）、ポリフェニレンサルファイド繊維、ポリエーテルケトン繊維等が挙げられる。ただし、経済性を勘案するとポリエステル繊維、ポリアミド繊維が特に好ましく、その中でもポリヘキサメチレンアジパミド繊維からなるナイロン６６が高温ガスに対する耐久性の点から特に好ましい。
【００１１】
ナイロン６６においては硫酸による相対粘度は３．２以上が好ましい。相対粘度が３．２未満であるとエアバッグ用織物として必要な強力が不足する場合がある。より好ましくは３．３以上であり、さらには３．４以上である。しかし相対粘度が高すぎると重合コストが嵩むだけでなく、紡糸操業性が悪化しやすいため好ましくない。３．６以下が好ましく、さらには３．５以下がより好ましい。
【００１２】
また、本発明における繊維はその一部または全部が再利用された原材料より得られるものでもよい。また、製造工程での工程通過性を向上させるために、各種添加剤を含有していても何ら問題はない。添加剤としては、例えば酸化防止剤、熱安定剤、平滑剤、帯電防止剤、増粘剤、難燃剤等が挙げられる。また原着糸や製糸後染色したものであっても何ら問題はない。
【００１３】
本発明の繊維（マルチフィラメント）は定法に従い、原料樹脂を単軸或いは２軸などの押出機を用いて溶融押出し、ギアポンプを用いて計量し、適当な金属不織布フィルターを介してノズルへ押出して繊維状溶融物とした後、繊維状溶融物をそのままノズル直下の加熱筒を通過させて冷却風にて冷却し、紡糸油剤を付与し、引取ローラーに巻回してそのまま延伸を行い、交絡処理後、繊維とすることが出来る。
【００１４】
ナイロン６６においては、ノズルの温度は２８０℃から３２０℃の範囲が好ましい。２８０℃より低いとノズルを通過するときの圧力損失が大きくなり紡糸が困難となる。３２０℃より高くするとポリマーの劣化やゲル化が起こる為、フィルターの目詰まりや糸切れなどの原因となり、生産性を低下させるばかりでなく、繊維強度を低下させてしまうため好ましくない。
【００１５】
ノズルから巻き取りまでの間に、保温筒や加熱筒のような、ノズル面の温度を均一にするための装置を設置しても良い。例えば加熱筒の長さはノズルから２ｃｍ以上５０ｃｍ以下の範囲が好ましい。２ｃｍより短くなると以下に続く冷却工程の冷却風が入り込み、ノズル面の温度を不均一にしてしまうため単糸フィラメント間の斑が発生し易く好ましくない。５０ｃｍより大きくなるといわゆるレゾナンスと呼ばれる周期的な長手方向の糸斑が発生し易くなり好ましくない。
【００１６】
溶融された糸条の冷却のために用いる冷却風の温度は１５℃から３０℃の範囲が好ましい。１５℃より低いと単糸フィラメント間の異型度、強度などの物性差が大きくなり好ましくない。３０℃より高くなると単糸フィラメント断面の異型度が低下してしまうため好ましくない。
【００１７】
冷却風の風速は０．１ｍ／ｓｅｃ以上、１ｍ／ｓｅｃ以下の範囲が好ましい。０．１ｍ／ｓｅｃ未満であると冷却できず単糸フィラメント間の斑が発生し易い。１ｍ／ｓｅｃを超えると冷却風上流と下流側で冷却速度が異なり単糸フィラメント間の斑が発生し好ましくない。
【００１８】
また、以下の式に定義されるドラフト比は１００以上１５０以下が好ましい。ドラフト比は、下記式により算出される。
ドラフト比＝引き取りローラー速度（ｍ／ｍｉｎ）／｛単孔体積吐出量（ｍ3／ｍｉｎ）／ノズル孔断面積（ｍ2）｝
このドラフト比が１００より低い場合、糸揺れが大きくなり単糸フィラメントの融着や糸切れを引き起こし好ましくない。ドラフト比が１５０より高い場合、単糸フィラメント断面内での配向斑、特に断面内中央部と三角形頂点近辺での配向差が大きくなり強度低下などの問題が生じ易い。
【００１９】
また延伸倍率は４．５倍以上４．９倍以下が好ましい。４．５倍未満になると強度が低くなり好ましくない。４．９倍より大きいと単糸フィラメント断面内での配向斑が生じ、単糸フィラメント内にクラックが生じ易く繊維の強度低下や生産時の糸切れなどを引き起こし好ましくない。
延伸の温度は後の製織方法にもよるが２０℃から２４０℃の範囲が好ましい。２０℃より低いと必要な延伸倍率に達する前に糸切れが起こる為好ましくない。２４０℃を超えると糸が溶断し延伸できない。
【００２０】
本発明において、空気圧などの流体処理いわゆるインターレース処理による交絡は必要最小限にとどめておくことが好ましい。原糸段階での繊維の交絡度は５個／ｍ以上、３０個／ｍ以下が好ましい。
このためには、実質的に無緊張下、すなわち、延伸処理が終了後、巻き取るまでの間でインターレース処理を行い、繊維への交絡個数を調整することが好ましい。
交絡度が少なすぎると、次工程、すなわち製織工程時に毛羽が発生しやすくなり、品位の低下が見られるため、好ましくない。逆に、交絡度が多すぎると製織後の基布の状態でも交絡が残存し、後に述べるヤーン拡幅比が小さくなってしまう虞があるため好ましくない。原糸段階では８個／ｍ以上が好ましく、１０個／ｍ以上がより好ましい。上限は２８個／ｍ以下、より好ましくは２５個／ｍ以下である。
【００２１】
本発明における繊維の機械的特性としては、ノンコートエアバッグ用に使用される時に要求される織物の機械的特性を満足するために、切断強度で７．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、さらに好ましくは７．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが好ましい。また、切断強度は高い方が好ましいが生産時の歩留まりなどを考慮すると９．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下が好まし
い。
【００２２】
繊維を構成するフィラメントの単糸繊度は１〜８ｄｔｅｘであることが好ましい。単糸繊度が８ｄｔｅｘを超えると製織後エアバッグとしたときに通気度が高くなり好ましくない。一方、単糸繊度が細すぎる場合も繊維の生産性が悪くなるため好ましくない。好ましくは２〜７．５ｄｔｅｘ、より好ましくは２．５〜６．５ｄｔｅｘである。
【００２３】
本発明の繊維を構成する単糸フィラメントの本数は４０本以上であることが好ましい。フィラメント本数が４０本未満であると収納性が悪化しやすいため好ましくない。一方、フィラメント本数が２００本を超えると繊維の生産性が悪くなるため好ましくない。５０本以上が好ましく、６０本以上であればより好ましい。また１８０本以下が好ましく、１６０本以下であればより好ましい。
【００２４】
本発明の繊維の総繊度は１００ｄｔｅｘ以上６００ｄｔｅｘ以下であることが好ましく、１５０ｄｔｅｘ以上５００ｄｔｅｘ以下であることが更に好ましい。総繊度が１００ｄｔｅｘ未満の場合はエアバッグ用基布としたときに引張強力及び引裂強力が不足し強度的に問題がある虞がある。６００ｄｔｅｘを超える場合には強度的には問題はないが、織物の柔軟性が損なわれ、収納性が低下する虞や布帛表面が硬くなることから衝突時に人体の皮膚を傷つける虞があるため、好ましくない。
【００２５】
本発明における基布を構成する繊維（マルチフィラメント）には、単糸フィラメントの断面形状が略三角断面である繊維を含むことが好ましい。
三角断面形状の単糸フィラメントを得るためには、吐出するノズル孔として、３つの吐出孔を略三角形状となるように配置し、溶融ポリマーがノズルから押出された直後に広がるダイスウェル現象で吐出された樹脂が接合して形成される方法、中心点から三角形の頂点方向に向け３つの直線状のスリットから吐出させる、いわゆるＹ型の吐出孔形状を使用する方法、或いは図１のように中心に底辺が交わるように３つの略２等辺三角形を配置する吐出孔形状とする方法などがある。
【００２６】
本発明において、所望する三角断面形状の単糸フィラメントを得るためには、特に図１のような吐出孔形状とする方法が好ましい。該形状を用いることで、本発明において望ましいフィラメントの異型度の調整が容易となる。単糸フィラメントの異型度はノズル異型度により大きく左右され、ノズルの異型度は外接円と内接円の半径の比で表すことができる。具体的には、外接円は３つの略２等辺三角形の最も外側に存在する頂点を通る３点、図１ではＡ，Ｂ，Ｃにより表され、内接円は隣接する２等辺三角形の等辺の交点、図１ではＤ，Ｅ，Ｆを通る円によって表される。
ノズル異型度は２以上１０以下が好ましく、３以上８以下がさらに好ましい。２より小さいと製糸後の単糸フィラメント断面が丸断面に近くなりすぎるため好ましくない。１０を超えると製糸後の単糸フィラメント断面がＹ断面に近くなるため好ましくない。
【００２７】
本発明において、繊維を構成する単糸フィラメントは、単糸フィラメント断面が正三角形形状に近いことが好ましい。略正三角形であることで単糸フィラメント間の繊維軸に沿った長手方向の接触が面となるため、良好な通気特性（低通気度）を得ることが可能となる。すなわち、丸断面であると隣接する単糸フィラメント間の接触状態は断面内の１点となり、通気度を抑制する効果が少ない。また、異型度が大きすぎる場合、すなわちＹ断面になると隣接する単糸フィラメント間の接触箇所は数点存在するが、いずれも点での接触のため、通気度の低減効果は限定される。
【００２８】
単糸間の接触面積を増大させる為に単糸フィラメント断面形状を扁平断面とする方法も知られている。これは、扁平断面の長径が積み重なるように配置されることで、単糸フィラメント間の長手方向の接触面積が増し、低通気度を達成することを目的とする技術である。しかし、エアバッグ製造時に必要な、折り畳み、収納など繊維軸方向に対して直交方向の外力を受けた場合に、「単糸断面の長径が積み重なるように配置される」構造が崩れる、すなわち長径軸が積層構造を乱す方向に回転すると接触面積が大きく低下するため、通気度が高くなる問題を有している。本発明においてはこの基布の状態から直交方向の外力による通気度の悪化を１．５倍以下に抑制可能である。
【００２９】
本発明においては単糸フィラメント断面形状を略三角断面とすることで、単糸間の接触面積を増加させると同時に、エアバッグ製造工程時に生じる繊維軸方向に対して直交方向の外力を受けた場合においても単糸間の接触面積を減らすことが少なく、初期の状態を維持しやすいため、通気度の上昇（悪化）が生じにくい。
【００３０】
単糸フィラメント断面の異型形状を示すために、一般的に異型度が用いられる。本発明において、この異型度は、１．３〜２．２であることが好ましい。理論上は断面形状が正三角形のものが好ましいが、実際の原糸ではノズルから溶融されたレジンが押し出される際に広がる現象（ダイスウェル現象）が生じるため、単糸繊維の断面形状は各頂点が丸みを帯びた形となる。このため、本発明において最も好ましい異型度は、１．６付近が中心である。異型度が１．３より小さいと丸断面に近くなることで単糸間の接触が点に近くなり、通気度が上昇すると同時に、ヤーンとしてのパッキング性が低下し、織物とした際の通気性が高くなる（悪化する）ため好ましくない。また、２．２より大きい場合も同じく単糸フィラメント間に空隙が生じるため、織物とした際の通気性が高くなる（悪化する）傾向がある。より好ましくは、１．４〜２．０、さらに好ましくは１．５〜１．８である。
【００３１】
さらに、本発明において、上記繊維を構成する単糸フィラメントは、単糸フィラメント断面（外周）と単糸フィラメント断面に外接する円と接する３点を頂点とする三角形を、単糸フィラメント断面（外周）が内包する状態であるとより好ましい。単糸フィラメント断面が該断面の外接円上にある頂点同士を結んだ三角形を内包するとは、外接円上にある頂点を結んだ線分の垂直２等分線と単糸フィラメント断面の交点が、外接円上にある頂点同士を結んだ三角形の外側に位置することと同義である（図２）。
単糸フィラメント断面が外接円上にある頂点同士を結んだ三角形を内包しないことは、単糸フィラメントが実質的にＹ断面に近いことを意味する（図３）。本発明における単糸フィラメントの断面は理想的には正三角形であり、Ｙ断面に近くなると単糸フィラメント間に空隙が生じるため、織物とした際の通気性が高くなる（悪化する）ため好ましくない。
【００３２】
２０ｋＰａ差圧下での基布の通気度は、０．７Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ以下であることが好ましい。通気度は０．６Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ以下であることがより好ましく、最も好ましくは０．５Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ以下である。０．７Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎより大きいと、軽量、コンパクト性を有するエアバッグを設計することが困難であり、好ましくない。通気度は低い方が好ましいが、ノンコートエアバッグにおいて、０．１Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ以上が好ましい。０．１Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎより小さくすることは製造コスト上、好ましくない。０．１５Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ以上がより好ましく、０．２Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ以上がさらに好ましい。
【００３３】
エアバッグ製造時に必要な、折り畳み、収納など繊維軸方向に対して直交方向の外力を受けた場合に、「単糸断面の長径が積み重なるように配置される」構造が崩れ、通気度が変化するかどうかの評価方法として、本発明においては、「折り畳み後の高圧通気度」試験を行った。この試験は、エアバッグとして車に実装された基布の状態を再現し、その時点の通気度を測定することを目的としている。この測定方法は以下の通りとなる。
織物の幅方向両端部（耳部）から３０ｃｍの範囲を除いた任意の箇所から２０ｃｍ四方の試験片を５枚切り取出し、試験片を繊維軸方向（ａ）に沿って半分に折り、次いで前記繊維軸方向（ａ）に直交する繊維軸方向（ｂ）に沿って半分に折り、再び前記繊維軸方向（ａ）に沿って半分、さらに繊維軸方向（ｂ）に沿って半分に折って、５ｃｍ四方に折り畳む。折り畳まれた試験片の全面に５０Ｎの荷重を１分間負荷し、次いで２０ｃｍ四方に広げた状態で１分間放置する。１回目の折目と２回目の折目の交点を中心とする直径１０ｃｍの円部分を測定部位とし、２０ｋＰａ差圧下での通気度を高圧通気度測定機で測定する。
【００３４】
この折り畳み後の通気度（折り畳み後の基布の２０ｋＰａ差圧下での通気度）は、０．７Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ以下であることが好ましい。０．６Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ以下であることがより好ましく、最も好ましくは０．５Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ以下である。通気度は低い方が好ましいが、ノンコートエアバッグにおいて、０．１Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ以上が好ましい。
エアバッグ用織物の折り畳み前後の高圧通気度試験（２０ｋＰａ差圧下での通気度）において、通気度の変化は０．０５Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ以下であることが好ましく、０．０３Ｌ／ｃｍ2／ｍｉｎ以下であれば、エアバッグの展開が均一となるためより好ましい。
【００３５】
本発明のエアバッグ用織物を製織するに際し、製織時の経糸張力は０．１〜０．５ｃＮ／ｄｔｅｘが好ましい。より好ましくは０．２〜０．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、さらに好ましくは０．２５〜０．３５ｃＮ／ｄｔｅｘである。経糸張力が０．１ｃＮ／ｄｔｅｘよりも低い場合は、織密度の調整が難しく、かつ、経糸の交絡度の低下が少なすぎて、所定の低通気度織物が得られない可能性がある。０．５ｃＮ／ｄｔｅｘより高い場合は、経糸にかかる力が大きすぎて毛羽が発生するため好ましくない。
【００３６】
エアバッグ用織物の製織に際し、使用する織機は、ウォータージェットルーム、エアジェットルーム、レピアルームや多相織機などが好ましく、これらを用いて織物を作製することができる。特に、高速化や広幅化、あるいは機械価格の観点からは、ウォータージェットルームが好ましい。
【００３７】
エアバッグ用織物の製織方法は特に限定するものではないが、織物物性の均一性を勘案すると平織りが良い。使用する糸は、経糸・緯糸は単一でなくてもよく、エアバッグとしての性能を満たす、強力、通気度等を満たせば、例えば太さや糸本数、繊維の種類が異なっても何ら差し支えはない。
【００３８】
本発明のエアバッグ用織物は、製織後生機を５０〜１００℃の温水槽に通す温水処理を施すことが好ましい。また温水処理時のテンションは０．０４ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。所定のテンション下での温水処理によって、基布を十分に収縮させて生機中の糸条を再配列させるとともに、水膨潤によりナイロン６６中の水素結合が切断されることによって、より柔軟性の高い基布が得られやすい。温水槽の温度が５０℃未満である場合や、温水処理を実施しない場合、十分に収縮せず好ましくない。より好ましくは６０〜９８℃であり、さらに好ましくは７０〜９５℃である。経糸テンションが０．０４ｃＮ／ｄｔｅｘを超えると、織物の温水処理時に自由に収縮することが出来ず、織物自体がセットされた形となるため織物の柔軟性が損なわれやすく、好ましくない。
【００３９】
本発明のエアバッグ用基布は、前述の温水処理後、熱セット加工を施さずに乾燥させることが好ましい。乾燥工程での経方向のテンションも温水処理時と同様の理由で、０．０４ｃＮ／ｄｔｅｘ以下が好ましく、０．０２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることがより好ましい。ピンテンター等を用いて必要以上にテンションをかけながら熱セット加工を実施する方法も知られているが、その場合糸の熱固定がなされるため、後ほど示す糸の拡幅効果が得られなくなるので好ましくない。
乾燥温度はエアバッグ用基布の柔軟性を損なわないためにも、１５０℃以下であることが好ましい。より好ましくは、１４０℃以下である。乾燥温度は低い方が好ましいが、低すぎると乾燥時間が長くなり、工業的に好ましくない。好ましくは１００℃以上より好ましくは１１０℃以上である。
【００４０】
エアバッグ用織物は下記式１で算出されるカバーファクター（ＣＦ）が２３００以下であることが好ましい。カバーファクターが２３００を超えるとコンパクト性が悪化しやすいため好ましくない。また、１８００未満では通気度が高くなりやすいため好ましくない。１９００〜２１８０がより好ましい。
ＣＦ＝［経糸密度（本／２．５４ｃｍ）×√（経糸繊度（ｄｔｅｘ）×０．９）］
＋［緯糸密度（本／２．５４ｃｍ）×√（緯糸繊度（ｄｔｅｘ）×０．９）］
・・・（式１）
【００４１】
本発明のエアバッグ用織物を構成する繊維には、エアバッグ用織物から取り出した糸（以下解織糸ともいう）の拡幅比が、２．４以上３．５以下であるものが含まれる。拡幅比は後述する測定方法により得られるが、これはエアバッグとして展開した際のマルチフィラメントの状態を模したものである。この拡幅比が大きいことは、より低通気化が達成されやすくなることを意味している。すなわち、エアバッグが展開される際には、繊維軸方向への引張り張力と同時に、繊維軸に対して直交する糸からの「直交方向からの力」も作用する。繊維軸方向への張力により単糸フィラメントは収束する方向に動くことも考えられるが、「直交方向からの力」により、単糸フィラメントが拡幅し、目合いを詰める方向に動くことも考えられる。なお、後述する測定方法において、繊維の総繊度（ｄｔｅｘ）に対し、１．５２倍の荷重（ｇ）を付与するのは、エアバッグ展開時に布に付与される力を計算により導き出した値を用いたものである。この測定方法により、エアバッグ展開時に基布を構成するマルチフィラメントに印加される引張張力および直交する糸により与えられる横方向からの圧力も再現可能となる。
【００４２】
拡幅比が２．４より小さい場合、拡幅効果が少なく、目合いを埋める効果が低くなる。このため、低通気度が得られにくくなるため好ましくない。好ましくは２．５以上、より好ましくは２．６以上である。上限は特にないが、実際に糸が拡幅することを考慮すると、３．５以下、好ましくは３．４以下、より好ましくは３．２以下、さらに好ましくは３．０以下である。
【００４３】
高いヤーン拡幅比は単糸フィラメント断面が略三角断面であることと、原糸段階での交絡度数が少ないことにより達成される。略三角断面であることで、引張張力のみが印加された状態では高いパッキング性によりヤーンの幅が小さくなり、繊維軸に対し直交する方向からの応力印加時にフィラメントが楔のように働きヤーン全体を横方向に広げることが可能となる。この形状は繊維軸方向に直交する力が掛かった際に、単糸が最密充填されやすいことを示している。これがエアバッグ基布として低通気となる一つの理由である、と考えられる。したがって、エアバッグ用織物の通気度を一層低減する観点からは、解織糸の拡幅比が、経糸、緯糸に共に２．４以上、３．５以下であることが好ましい。エアバッグ用織物を構成する繊維１００％中（経糸、緯糸の合計）、上記範囲の拡幅比を有する単糸繊維を２５％以上使用することが好ましい。より好ましくは５０％以上であり、最も好ましくは１００％である。
【００４４】
布から取り出した糸（解織糸）の交絡度は２０個／ｍ以下が好ましい。解織糸の交絡度が少ないことにより、単糸の広がりが容易になり、通気度低減に寄与することが出来る。織物を製造する製織工程時に、糸に対して与えられる張力により、交絡度は減少する方向となる。上述したヤーン拡幅比の点から、交絡度は少ない方が好ましい。１５個／ｍ以下が好ましく、１０個／ｍ以下がさらに好ましく、８個／ｍ以下がより好ましい。下限は特にはなく、０個／ｍでも構わない。
【実施例】
【００４５】
（１）総繊度
ＪＩＳ  Ｌ１０９５  ９．４．１に記載の方法で測定した。
（２）繊維を構成する単糸フィラメント数
ＪＩＳ  Ｌ１０１３（１９９９）の８．４の方法で算出した。
（３）強度、伸度
ＪＩＳ  Ｌ１０１７  ８．５  ａ）  標準時試験の定義により、２０℃、６５％ＲＨの温湿度管理された部屋で２４間放置後、引張試験機（株式会社オリエンテック製「テンシロン万能材料試験機」）により、強度、伸度を得た。
（４）沸水収縮率
ＪＩＳ  Ｌ１０１３（１９９９）の８．１８．１に記載の（ａ）かせ収縮率（Ａ法）により測定した。
（５）織密度（打ち込み本数）
ＪＩＳ  Ｌ１０９６（１９９９）８．６により測定した。
【００４６】
（６）断面形状、異型度
走査型電子顕微鏡を用いて、繊維を任意に５本選んで、繊維の断面を１０００〜２０００倍に撮影し、得られた断面写真に対して、市販のソフトウェア（例えばＮＩＳ−Ｅｌｅｍｅｎｔｓ  Ｄｏｃｕｍｅｎｔａｔｉｏｎ）で単糸フィラメントの断面の頂点部分３点（ａ，ｂ，ｃと呼ぶ）を目視により選択し、３点を通過する円を描写させ、これを外接円とする。
単糸フィラメント断面の内接円は、例えば図２において、外接円の頂点間の線分（ａｂ線分、ｂｃ線分、ａｃ線分）の垂直２等分線〔２１〕を作図し、この垂直２等分線に最も短い距離で交差する単糸フィラメント断面の交点〔２２〕を選択し、その３点を通過する円を描写させ、これを内接円とする。
得られた、単糸フィラメント一本の断面における外接円の半径を内接円の半径で除した値を異型度とした。異型度は５本の単糸フィラメントの平均値を用いた。ノズル孔の異型度も同様の方法で測定を行った。
なお、繊維断面形状が略三角形以外の形状である場合は、繊維断面の外縁に接する外接円と内接円とを設定し、これらの半径の比から異型度を求めた。繊維断面内に複数の内接円を描写できる場合は、最小の内接円の半径を用いて異型度を求めた。
【００４７】
（７）ヤーン拡幅比
図６に示すように、繊維（マルチフィラメント）６１を周長が２０ｃｍになるように結束し１重の輪を作る。この輪部分を水平に設置した直径１ｃｍのテフロン（登録商標）棒６２を通し、繊維６１を吊るす。このとき、結束点６４がテフロン（登録商標）棒６２上および最下点に来ないように結束点６４の位置を調節する。繊維の総繊度（ｄｔｅｘ）に対して１．５２倍の荷重６３を輪状の繊維６１の最下点に吊るす。なお荷重６３は、測定に用いた繊維を使用した接合糸６７を介して繊維６１に吊るす。この状態でテフロン（登録商標）棒６２の最上部に位置するマルチフィラメントの繊維幅（ａ）と、結束点６４が無い側の荷重点（繊維６１の最下点）から５ｃｍ上側に位置する繊維の最も太い繊維幅（ｂ）とを測定し、両者の比（ａ／ｂ）を算出する。繊維を変えて、上記測定を１０回繰り返しその平均値をヤーン拡幅比とした。なお、織物からの解織糸のヤーン拡幅比も同様の方法により測定した。
【００４８】
（８）高圧通気度（２０ｋＰａ差圧下での通気度）
２０ｋＰａ差圧下での通気度を高圧通気度測定機（ＯＥＭシステム（株）製）を用いて測定した。なお、測定は、実施例及び比較例で得られた織物の幅方向両端部から３０ｃｍの範囲を除いた部分からランダムに選択した５箇所で行い、その平均値を求めた。
【００４９】
（９）折り畳み後の高圧通気度（２０ｋＰａ差圧下での通気度）
織物の幅方向両端部から３０ｃｍの範囲を除いた任意の箇所から２０ｃｍ四方の試験片を５枚切り取出し、試験片を繊維軸方向（ａ）に沿って半分に折り、前記繊維軸方向（ａ）に直交する繊維軸方向（ｂ）に沿って半分に折った後、再び前記繊維軸方向（ａ）に沿って半分、繊維軸方向（ａ）に直交する繊維軸方向（ｂ）に沿って半分に折って、５ｃｍ四方に折り畳んだ。折り畳まれた試験片の全面に５０Ｎの荷重を１分間付与し、次いで、２０ｃｍ四方に広げた状態で１分間放置した。１回目の折目と２回目の折目の交点を中心とする直径１０ｃｍの円部分を測定部位とし、２０ｋＰａ差圧下での通気度を高圧通気度測定機（ＯＥＭシステム（株）製）を用いて測定した。５枚の試験片の平均値を折り畳み後の高圧通気度とした。
【００５０】
（１０）基布厚み
ＪＩＳ  Ｌ１０９６  ８．５（２４０ｇ／ｃｍ2加圧下）により測定した。
（１１）交絡度
原糸・解織糸の交絡度は、ＪＩＳ  Ｌ１０１３  ８．１５に準拠して算出した。
【００５１】
実施例１
異型断面を有する繊維として、ポリアミド６６レジンを単軸の押出機を用いて溶融押出し、ギアポンプを用いて計量し、金属不織布フィルター（日本精線株式会社製ＮＦ−０７）を介して図１記載の形状に孔形状を加工したノズル（異型度４）へ押出して繊維状溶融物とした。繊維状溶融物をそのままノズル直下の加熱筒を通過させて冷却風にて冷却した後に脂肪酸エステル系の紡糸油剤を付与し、引取ローラーに巻回してそのまま公知の方法で延伸を行い、３５０ｄｔｅｘ、４８フィラメントの三角断面ポリアミド６６繊維を得た。得られた繊維の物性を表１に記載する。
丸断面を有する繊維として、ポリアミド６６レジンを単軸の押出機を用いて溶融押出し、ギアポンプを用いて計量し、金属不織布フィルター（日本精線株式会社製ＮＦ−０７）を介してノズルへ押出して繊維状溶融物とした。繊維状溶融物をそのままノズル直下の加熱筒を通過させて冷却風にて冷却した後に脂肪酸エステル系の紡糸油剤を付与し、引取ローラーに巻回してそのまま公知の方法で延伸を行い、３５０ｄｔｅｘ、１０８フィラメントの丸断面ポリアミド６６繊維を得た。
上記、三角断面糸を緯糸、丸断面糸を経糸に使用し、ウォータージェットルームにて製織後した。製織後、９８℃の温水槽を通し、経糸方向の走行テンションが０．０２６ｃＮ／ｄｔｅｘとなるように加工テンションを調整して温水処理を実施した。続けて０．０２６ｃＮ／ｄｔｅｘの経糸方向の走行テンション下で乾燥処理を施して、経、緯の織物密度が５９本／インチの平織り布を得た。得られた織物の物性を表１に記す。
【００５２】
実施例２
三角断面繊維の紡糸時のノズル孔数を１０８個とし、フィラメント数を１０８フィラメントとした以外は実施例１と同様の操作を行い、三角断面ポリアミド６６繊維、および織物を得た。得られた織物の物性を表１に記す。
【００５３】
実施例３
三角断面繊維の紡糸時のノズルの異型度を６とし、フィラメントの異型度を高く設定した以外は実施例２と同様の操作を行い、三角断面ポリアミド６６繊維、および織物を得た。得られた織物の物性を表１に記す。
【００５４】
実施例４
三角断面繊維の紡糸時のノズルの異型度を８としフィラメントの異型度をさらに高く設定した以外は実施例２と同様の操作を行い、三角断面ポリアミド６６繊維、および織物を得た。得られた織物の物性を表１に記す。
【００５５】
実施例５
製織時に経糸にも三角断面繊維を使用した以外は実施例３と同様の操作を行い、織物を得た。得られた織物の物性を表１に記す。
【００５６】
実施例６
製織時に経、および緯糸の打ち込み本数を多く設定した以外は実施例５と同様の操作を行い、織物を得た。得られた織物の物性を表１に記す。
【００５７】
実施例７
製織時に経、および緯糸の打ち込み本数を少なく設定した以外は実施例５と同様の操作を行い、織物を得た。得られた織物の物性を表１に記す。
【００５８】
比較例１
ポリアミド６６レジンを単軸の押出機を用いて溶融押出し、ギアポンプを用いて計量し、金属不織布フィルター（日本精線株式会社製ＮＦ−０７）を介してノズルへ押出して繊維状溶融物とした。繊維状溶融物をそのままノズル直下の加熱筒を通過させて冷却風にて冷却した後に脂肪酸エステル系の紡糸油剤を付与し、引取ローラーに巻回してそのまま公知の方法で延伸を行い、３５０ｄｔｅｘ、４８フィラメントの丸断面ポリアミド６６繊維を得た。得られた繊維の物性を表２に記載する。
ポリアミド６６レジンを単軸の押出機を用いて溶融押出し、ギアポンプを用いて計量し、金属不織布フィルター（日本精線株式会社製ＮＦ−０７）を介してノズルへ押出して繊維状溶融物とした。繊維状溶融物をそのままノズル直下の加熱筒を通過させて冷却風にて冷却した後に脂肪酸エステル系の紡糸油剤を付与し、引取ローラーに巻回してそのまま公知の方法で延伸を行い、３５０ｄｔｅｘ、１０８フィラメントの丸断面ポリアミド６６繊維を得た。
得られたポリアミド６６繊維を使用しウォータージェットルームにて製織後、９８℃の温水槽を通し、経糸方向の走行テンションが０．０２６ｃＮ／ｄｔｅｘとなるように加工テンションを調整して温水処理を実施した後、続けて走行テンションが０．０２６ｃＮ／ｄｔｅｘのテンション下で乾燥処理を施して、経、緯の織物密度が５９本／インチの平織り布を得た。得られた織物の物性を表２に記す。
【００５９】
比較例２
ポリアミド６６レジンを単軸の押出機を用いて溶融押出し、ギアポンプを用いて計量し、金属不織布フィルター（日本精線株式会社製ＮＦ−０７）を介してノズルへ押出して繊維状溶融物とした。繊維状溶融物をそのままノズル直下の加熱筒を通過させて冷却風にて冷却した後に脂肪酸エステル系の紡糸油剤を付与し、引取ローラーに巻回してそのまま公知の方法で延伸を行い、３５０ｄｔｅｘ、１０８フィラメントの丸断面ポリアミド６６繊維を得た。
得られたポリアミド６６繊維を使用しウォータージェットルームにて製織後、９８℃の温水槽を通し、経糸方向の走行テンションが０．０２６ｃＮ／ｄｔｅｘとなるように加工テンションを調整して温水処理を実施した後、続けて走行テンションが０．０２６ｃＮ／ｄｔｅｘのテンション下で乾燥処理を施して、経、緯の織物密度が５９本／インチの平織り布を得た。得られた織物の物性を表２に記す。
【００６０】
比較例３
ノズルの異型度を１２としフィラメントの異型度を２．３、断面の頂点を結んだ三角形の一部が繊維断面の外側に来るように設定した以外は実施例１と同様の操作を行った。得られた繊維および織物の物性を表２に示す。得られた繊維は横圧力印加時のヤーン拡幅比が低く、織物は通気度が高いものとなった。
【００６１】
比較例４
交絡処理のエア圧力を高く設定し原糸の交絡度を３５個／ｍにした以外は実施例５と同様の操作を行った。得られた繊維および織物の物性を表２に示す。得られた繊維は横圧力印加時のヤーン拡幅比が低く、織物は通気度が高いものとなった。
【００６２】
比較例５
使用するノズルの孔形状をスリット状にし、フィラメント断面を扁平形状にした以外は比較例３と同様の操作を行った。得られた繊維および織物の物性を表２に示す。得られた織物は、通気度は低いものの、折り畳み後の通気度が高いものとなった。
【００６３】
【表１】
0006008057.tif 000002
【００６４】
【表２】
0006008057.tif 000003
【産業上の利用可能性】
【００６５】
本発明によれば、低通気性に優れ、かつ軽量・コンパクト性に優れるエアバッグ用織物を提供することができる。本発明のエアバッグ用織物は軽量・コンパクト性に優れるため、特に運転席や助手席に適している。
【符号の説明】
【００６６】
１１  ノズル孔形状における外接円
１２  ノズル孔形状における内接円
１３  ノズル孔の外縁
２１、２１’  外接円の頂点間の線分の垂直２等分線
２２、２２’  垂直２等分線と繊維断面の交点部分
３１、３１’  外接円
３２、３２’  内接円
３３、３３’  頂点を結んだ三角形
３４、３４’  単糸繊維の断面外周
６１  測定サンプル（繊維）
６２  直径１ｃｍのテフロン（登録商標）棒
６３  荷重
６４  結束点
６５  一定引張張力を印加したときの、テフロン（登録商標）棒の最上部に位置する繊維の幅（ａ）の測定点
６６  一定引張張力を印加したときの繊維の幅（ｂ）の測定点
６７  測定サンプルと同じ糸を用いた、荷重との接合糸
【要約】
【課題】軽量・コンパクト性に優れ、かつ低通気性に優れるエアバッグ用織物及びエアバッグを提供する。
【解決手段】基布を構成する繊維が、解織糸のヤーン拡幅比が２．４以上３．５以下である繊維を含むエアバッグ用織物、及びこのエアバッグ用織物を用いたエアバッグ。
【選択図】なし【図１】
0006008057.tif 000004
【図２】
0006008057.tif 000005
【図３】
0006008057.tif 000006
【図６】
0006008057.tif 000007
【図４】
0006008057.tif 000008
【図５】
0006008057.tif 000009