(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
水素および／または水素を含む化合物からなるガスを高炉に導入し、次いで該高炉から排出された排ガスから不燃性ガスを分離除去することにより燃焼性ガスを得、前記高炉に導入するガスに含まれる水素量を溶銑トン当たり１〜１８ｋｇとすることを特徴とする燃焼性ガスの製造方法。
【請求項２】
前記不燃性ガスの分離除去は、圧力スイング式の物理吸着法により行うことを特徴とする、請求項１に記載の燃焼性ガスの製造方法。
【請求項３】
前記水素含有ガスは、水素ガス、液化天然ガス、メタンガス、のいずれかあるいはこれら２種類以上の混合ガスであることを特徴とする、請求項１または２に記載の燃焼性ガスの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃焼性ガスの製造方法に関し、特に高炉の炉頂から排出される副生ガスから高い燃焼性を有する燃焼性ガスを製造する方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、製鉄所ではコークス炉、高炉および転炉などの設備からは副生ガスと呼ばれるガスが発生し、この副生ガスには、水素、一酸化炭素およびメタンといった、燃料として利用可能な燃焼性ガスの他に、窒素や二酸化炭素等の不燃性ガスが含有されている。これらの副生ガスは、その大部分が発電所や加熱炉等において燃焼によって発生する熱を利用する用途に使用されているが、上述のように、これらの副生ガス中には窒素や二酸化炭素といった不活性な成分が含まれるために、体積当たりの熱量は７００〜４５００ｋｃａｌ／Ｎｍ３程度と、一般的な燃料ガスであるプロパンガスや天然ガスに比べて低いのが特徴である。
【０００３】
特に、高炉から排出される副生ガスである高炉ガスには、窒素が５０〜５５体積％程度、二酸化炭素が２０〜２３体積％程度含まれているため、単位体積当たりの熱量は７００ｋｃａｌ／Ｎｍ３程度であるとともに、含有する水素の濃度は３体積％前後である。このため、高炉ガス単体では熱量が不足するとともに水素濃度が低く燃焼性が低いことから、熱量が高く、かつ水素を含有する他の副生ガスあるいは天然ガス等を購入して混合することによって、単位体積当たりの熱量および水素濃度を増加させて使用することも多い。
【０００４】
また、高炉ガスは、製鉄所で発生する副生ガスの中で最も量が多いため、この高炉ガスの燃焼性改善のために使用される他の副生ガスあるいは天然ガスの量も必然的に多くなり、貴重な高熱量ガスの消耗、あるいは、高価な燃料の購入量の増加に結びつく。
【０００５】
一方、昨今の化石燃料依存からの脱却というエネルギー安全保障の観点、あるいは様々な環境問題への対応から、製鉄プロセスにおける石炭系原料の使用削減努力が続けられている。その結果、製鉄所における各プロセスからの排ガスの熱量が減少しており、排ガスの構成が、単位体積当たりの熱量がより高いコークス炉ガスの割合が低下し、熱量がより低い高炉ガスの割合が増加する傾向にあり、この高炉ガスを有効利用する方法の開発が必要となっていた。
【０００６】
そのために、これらの副生ガスから予め不活性成分を除去する方法に関して、特に、最近の二酸化炭素排出削減の要請からこれら副生ガスから二酸化炭素を分離回収する方法に関して、幾つかの提案がなされている。
【０００７】
例えば、特許文献１には、製鉄所の副生ガスから二酸化炭素を化学回収法で分離回収する際に、製鉄所から排出される廃熱を利用することによって分離回収コストを低減する方法が提案されている。
また、特許文献２には、副生ガスからの二酸化炭素の分離に廃熱とともに工場用蒸気を併用する方法が提案されている。
【０００８】
さらに、特許文献３には、高炉ガスから二酸化炭素及び／または窒素を分離除去して高炉ガスの熱量を増加する際に、二酸化炭素及び／または窒素の分離除去に先立って、高炉ガス中のミスト、ダスト及び硫黄分を除去する予備処理工程を予め実施することにより、効率良く、かつ少ない投入エネルギーで高炉ガスから二酸化炭素または窒素を分離する技術について記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２００４−２３７１６７号公報
【特許文献２】特開２００４−２９２２９８号公報
【特許文献３】特開２００９−１０８２４１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、特許文献１〜３に記載された方法により得られるガスよりも、さらに高い燃焼性を有するガスの製造方法の開発が希求されていた。
そこで、本発明の目的は、排出量の多い高炉ガスから高い燃焼性を有する燃焼性ガスを製造する方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
発明者らは、上記課題を解決する方途について鋭意検討した結果、水素および／または水素を含む化合物からなるガス（以下、「水素含有ガス」と称する）を高炉に吹き込むことにより、高炉から排出される高炉ガス中に含まれる水素および二酸化炭素の濃度を高め、次いで高炉ガスから不燃性ガスを分離除去することが有効であることを見出し、本発明を完成させるに到った。
【００１２】
即ち、本発明の要旨構成は、次のとおりである。
（１）水素および／または水素を含む化合物からなるガスを高炉に導入し、次いで該高炉から排出された排ガスから不燃性ガスを分離除去することにより燃焼性ガスを得、前記高炉に導入するガスに含まれる水素量を溶銑トン当たり１〜１８ｋｇとすることを特徴とする燃焼性ガスの製造方法。
【００１４】
（２）前記不燃性ガスの分離除去は、圧力スイング式の物理吸着法により行うことを特徴とする、（１）に記載の燃焼性ガスの製造方法。
【００１５】
（３）前記水素含有ガスは、水素ガス、液化天然ガス、メタンガスのいずれかあるいはこれら２種類以上の混合ガスであることを特徴とする、（１）または（２）に記載の燃焼性ガスの製造方法。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、水素および／または水素を含む化合物からなる水素含有ガスを高炉に導入することにより、炉頂から排出される高炉ガスに含まれる水素および二酸化炭素の含有ガスを高めることができ、高炉ガスに含まれる水素の含有率が高められたことにより高炉ガス自体の燃焼性が高まるとともに、二酸化炭素の含有率が高められたために物理吸着法より高炉ガスから二酸化炭素を効率的に除去できるため、高い燃焼性を有する燃焼性ガスを製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明による燃焼性ガスの製造方法に用いる装置を示す図である。
【図２】高炉に導入する水素含有ガスの供給量と高炉ガスの組成との関係を示す図である。
【図３】高炉に導入する水素含有ガスの供給量と高炉ガスの熱量との関係を示す図である。
【図４】高炉に導入する水素含有ガスの供給量と高炉ガスから二酸化炭素を分離した後のガスの組成との関係を示す図である。
【図５】高炉に導入する水素含有ガスの供給量と、高炉ガスおよび高炉ガスから二酸化炭素を分離した後のガスの単位体積当たりの熱量との関係を示す図である。
【図６】高炉に導入する水素含有ガスの供給量と、高炉ガスおよび高炉ガスから二酸化炭素を分離した後のガスの水素濃度を６体積％とするのに必要な、新たに追加すべき水素ガスの量との関係を示す図である。
【図７】高炉に導入する水素含有ガスの供給量と、高炉ガスおよび高炉ガスから二酸化炭素を分離した後のガスの、単位体積当たりの熱量を１０５０ｋｃａｌ／Ｎｍ３とするのに必要な、新たに追加すべきメタンガスの量との関係を示す図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
本発明による燃焼性ガスの製造方法を説明する前に、まず従来技術による燃焼性ガスの製造方法について説明する。
従来の燃焼性ガスの製造方法は以下の通りである。即ち、まず熱風炉により１０５０〜１２５０℃に加温された空気または酸素濃度を３０体積％程度まで高めた空気（以下、「酸素富化空気」と称する）を、溶銑トン当たり９００〜１１００Ｎｍ３高炉の下部に吹き込む。この吹き込まれた空気または酸素富化空気は、高炉内部で炭素材料と反応することによって鉄鉱石の還元に必要な熱を発生させ、高炉内にて発生した副生ガスを高炉ガスとして炉頂から排出する。上述のように、この排出された高炉ガスに含まれる水素の濃度および熱量は低いため、次いで不燃性ガス分離除去部により二酸化炭素や窒素等の不燃性ガスを分離除去する。
【００１９】
通常、コークスや微粉炭等の石炭系材料のみを還元材とした高炉操業では、高炉ガスの成分組成は、一酸化炭素：２１〜２６体積％、水素：３〜５体積％、二酸化炭素：１９〜２３体積％、および窒素：５３〜５９体積％であり、この高炉ガスを発電所における燃料として利用する際には、単位体積当たりの熱量を増大させるために、例えばコークス炉ガス（約４５００ｋｃａｌ／Ｎｍ３）や液化天然ガス（約９５００ｋｃａｌ／Ｎｍ３）等の高い熱量を有するガス（以下、「高熱量ガス」と称する）を添加することにより、熱量を１０５０ｋｃａｌ／Ｎｍ３程度に調整するとともに、ガスに含まれる水素の濃度が６体積％となるように、例えばコークス炉ガスやコークス炉ガスより分離された水素を添加して調整することが必要であり、このような調整を経て燃焼性ガスが得られる。
【００２０】
次に、本発明による燃焼性ガスの製造方法について説明する。
図１は、本発明による燃焼性ガスの製造方法に用いる装置を示す図である。この燃焼性ガスの製造装置１０は、高炉３における原料の反応に用いる空気または酸素富化空気を加熱する熱風炉１と、水素含有ガスｂまたは高熱量ガスｅを供給する高熱量ガス供給部２と、供給された空気と鉄鉱石およびコークスとを反応させて銑鉄を生産するための高炉３と、該高炉３から排出された高炉ガスｃから不燃性ガスｇを分離除去する不燃性ガス分離除去部４と、不燃性ガス分離除去部４により不燃性ガスｇが分離除去された分離後ガスｄまたは該分離後ガスｄに高熱量ガスｅが混合された燃焼性ガスｆを用いて発電する発電所５と、不燃性ガスｇを液化する不燃性ガス液化部６とを備える。
【００２１】
上記燃焼性ガスの製造装置１０を用いた燃焼性ガスの製造方法は以下の通りである。即ち、まず熱風炉１によって加温された空気ａに高熱量ガス供給部２から送られた水素含有ガスｂが混合されて高炉３の下部に吹込まれ、従来技術と同様に、空気中の酸素は熱の発生に利用され、水素含有ガスｂは熱の発生および鉄鉱石の還元に利用され、反応後のガスは、高炉ガスｃとして炉頂より排出される。
【００２２】
本発明による燃焼性ガスの製造方法の大きな特徴は、高炉３の内部に、高熱量ガス供給部２から水素含有ガスｂを導入することにある。即ち、熱風炉１により加熱された空気ａに、水素含有ガスｂを混合して高炉３に導入するのである。これにより、後述するように、高炉３から排出される高炉ガスｃに含まれる水素および二酸化炭素の濃度を高めることができる。ここで、高炉ガスｃ中の水素濃度の向上は、高炉ガスｃの熱量の増加に繋がり、また、二酸化炭素濃度の向上は、不燃性ガス分離除去部４により高炉ガスｃから二酸化炭素を分離除去する効率の向上に繋がる。その結果、高炉ガスｃに含まれる水素および二酸化炭素の濃度の向上は、高炉ガスｃから二酸化炭素や窒素等の不燃性ガスｇを分離除去した後のガス（以下、「分離後ガス」と称する）ｄの熱量、ひいては最終的に得られる燃焼性ガスｆの熱量を高めることができるのである。以下、本発明による燃焼性ガスの製造方法における各工程について説明する。
尚、高炉３に水素含有ガスｂを供給することにより、高炉３から排出される高炉ガスｃに含まれる水素濃度の増加は、後述するように、高炉３の内部に水素含有ガスｂを供給された後の、高炉３内の平衡反応の結果であって、水素含有ガスｂの添加そのものによる増加ではないことに注意する。
【００２３】
高炉３に導入される水素含有ガスｂの導入量は、溶銑１トン当たりの水素重量で表記して、１〜１８ｋｇとする。ここで、下限を１ｋｇとするのは、水素含有ガスｂを導入することにより、高炉ガスｃの水素濃度および熱量を高める効果が低いためである。一方、上限を１８ｋｇ質量％とするのは、水素含有ガスｂの添加自体により高炉ガスｃの水素濃度および熱量が増加し、本発明において提案するプロセスの適用範囲外になるとともに、水素による還元反応の特徴である吸熱反応のため高炉内の温度が低下してしまうためである。
【００２４】
図２は、高炉３への水素含有ガスｂの供給量と高炉ガスｃの組成との関係を示している。また、図３は、高炉３への水素含有ガスｂの供給量と、高炉３から排出される高炉ガスｃの単位体積当たりの熱量との関係を示している。図２から、高炉３への水素含有ガスｂの供給量が多くなるほど、高炉ガスｃに占める一酸化炭素、二酸化炭素および水素の割合が増加する一方、窒素の割合が低下することが分かる。また図３から、水素含有ガスｂの供給量の増加とともに、高炉ガスｃの熱量も増加することが分かる。
【００２５】
高炉３から排出された高炉ガスｃを、例えば発電所における燃料として利用するためには、上述のようにガスの単位体積当たりの熱量を１０５０ｋｃａｌ／Ｎｍ３程度に調整するとともに、水素濃度を６体積％となるように調整することが必要であるが、図２から分かるように、高炉ガスｃに含まれる水素濃度は、水素含有ガスｂの供給量が８ｋｇ−Ｈ／溶銑トン以上では６体積％を超えるものの、図３から分かるように、高炉ガスｃの熱量は、水素含有ガスｂの供給量が２２ｋｇ−Ｈ／溶銑トン以上でないと１０５０ｋｃａｌ／Ｎｍ３を超えない。このため、高炉ガスｃに何らかの高熱量ガスｅを添加して熱量を高めることが必要になる。
【００２６】
ここで、本発明においては、不燃性ガス分離除去部４により、高炉ガスｃに含まれる不燃性ガスｇを分離除去する。即ち、高炉ガスｃから二酸化炭素および窒素等の不燃性ガスｇを分離除去する不燃性ガス分離除去部４に導入することによって、二酸化炭素および窒素を除去することができ、不燃性ガスｇを除去した分離後ガスｄの水素濃度および熱量が増加するため、分離後ガスｄに添加する水素含有ガスｂや高熱量ガスｅの量を減らすことが可能になる。
【００２７】
不燃性ガス分離除去部４による二酸化炭素および窒素等の不燃性ガスｇの分離方法としては、一般的に知られている化学吸収法、物理吸収法、ハイドレート法、膜分離法、物理吸着法等や、これらの組み合わせが利用可能である。特に、物理吸着法（ＰＳＡ法、ＴＳＡ法、ＰＴＳＡ法等）は、分離に要する動力が比較的小さいため好適である。
【００２８】
高炉炉頂より排出された高炉ガスｃは不燃性ガス分離除去部４に導入され、ここで高炉ガスｃに含まれる二酸化炭素成分の大部分が吸着剤によって除去される。不燃性ガス分離除去部４の構成や運転条件は特に限定されず、上記した組成のガスから二酸化炭素を圧力スイングによって分離することが可能であれば、いかなる構成および方法でも構わない。
また、二酸化炭素の吸着剤についても特に限定されないが、活性炭あるいはゼオライトに類する材料が好適である。
高炉ガスｃから窒素を除去する方法としては特に限定されず、窒素を吸着可能な吸着剤による吸着分離法や膜分離法などが利用可能である。また、高炉ガスｃより分離された不燃性ガス成分のうち、二酸化炭素については不燃性ガス液化部６に送られて液化される。
【００２９】
例として、高炉ガスｃから不燃性ガス分離除去部４により二酸化炭素を分離した後の分離後ガスｄの組成および熱量を図４および図５にそれぞれ示す。図４から、高炉ガスｃの場合と同様に、高炉３への水素含有ガスｂの供給量が多くなるほど、分離後ガスｄに占める一酸化炭素、二酸化炭素および水素の割合は増加し、窒素の割合は低下することが分かる。また図５から、不燃性ガス分離除去部４により高炉ガスｃから二酸化炭素を分離除去することにより、分離後ガスｄに含まれる水素の濃度および熱量が高炉ガスｃに比べて大きく増加していることが分かる。
【００３０】
こうして不燃性ガスが分離除去された分離後ガスｄと、高熱量ガス供給部２により供給される高熱量ガスｅとを混合して、混合した後のガスの単位体積当たりの熱量を１０５０ｋｃａｌ／Ｎｍ３、水素濃度を６体積％となるように調整することにより燃焼性ガスｆが得られる。こうして得られた燃焼性ガスｆは、例えば発電所５に送られて燃料として使用される。
【００３１】
分離後ガスｄに添加される高熱量ガスｅとしては、水素、液化天然ガス、メタンガスなどを用いることができる。
【００３２】
図６は、高炉３に供給された水素含有ガスｂの供給量と燃焼性ガスｆの水素濃度を６％以上とするために追加すべき水素の量との関係を示している。ここで、不燃性ガス分離除去部４によって、高炉ガスｃから二酸化炭素が分離除去されている。この図から明らかなように、水素含有ガスｂの供給量が９ｋｇ―Ｈ／溶銑トン以上の場合には、高炉ガスｃそのものが水素濃度６％を超えるため、水素濃度に関する調整は不要となる。一方、水素含有ガスｂの供給量が９ｋｇ−Ｈ／溶銑トン以下の場合には、高炉ガスｃに水素を添加する必要があるが、不燃性ガス分離除去部４で二酸化炭素を分離除去した分離後ガスｄについては、水素濃度を６％とするために必要な水素の添加量を低減できることが分かる。
【００３３】
図７は、分離後ガスｄの単位体積当たり熱量を１０５０ｋｃａｌ／Ｎｍ３以上とするために添加が必要なメタンガスの量を示している。高炉３に供給される水素含有ガスｂの供給量が１８ｋｇ―Ｈ／溶銑トン以上では、高炉ガスｃそのものが１０５０ｋｃａｌ／Ｎｍ３を超えるため熱量に関する調整は不要となる。１８ｋｇ−Ｈ／溶銑トン以下では高炉ガスｃではメタンガスの添加が必要であるが、不燃性ガス分離除去部４で二酸化炭素を除去した分離後ガスｄについては、メタンガスの添加量を低減できることが分かる。
【００３４】
このように、水素を含有する水素含有ガスを高炉に導入することにより、炉頂から排出される高炉ガスに含まれる水素および二酸化炭素の含有ガスを高めることができ、高炉ガスに含まれる水素の含有率が高められたことにより高炉ガス自体の燃焼性が高まるとともに、二酸化炭素の含有率が高められたために物理吸着法より高炉ガスから二酸化炭素を効率的に除去できるため、高い燃焼性を有する燃焼性ガスを製造することができる。
【実施例】
【００３５】
（比較例１）
高炉に吹込むガスに水素含有ガスを含まない状態での平均的な高炉ガス組成を、二酸化炭素２２％、一酸化炭素２２％、窒素５３％、水素３％（体積当たり熱量＝７５０ｋｃａｌ／Ｎｍ３）とし、これに水素およびメタンガスを添加した際に、水素濃度が全体で６％、体積当たり熱量が１０５０ｋｃａｌ／Ｎｍ３以上となるような水素およびメタンガスの添加量を計算した。その結果、必要な水素量は４５Ｎｍ３／溶銑トン、メタン量は５０Ｎｍ３／溶銑トンであることが算出された。
【００３６】
（比較例２）
高炉に吹込むガスに水素含有ガスを含まない状態での平均的な高炉ガス組成を、比較例１と同様とした高炉操業において、高炉に吹き込む水素含有ガスとして水素を用い、その量を９ｋｇ−Ｈ／溶銑トンとした場合に、高炉ガス組成がどのように変化するかを平衡条件により算出した。その結果、高炉ガス組成は、二酸化炭素２２％、一酸化炭素２３％、窒素４８％、水素７％（体積当たり熱量＝８７０ｋｃａｌ／Ｎｍ３）となった。比較例１と同様に、これに水素およびメタンガスを添加した際に、水素濃度が全体で６％、体積当たり熱量が１０５０ｋｃａｌ／Ｎｍ３以上となるような水素およびメタンガスの添加量を計算した。その結果、必要な水素量は０Ｎｍ３／溶銑トン、メタン量は３０Ｎｍ３／溶銑トンであることが算出され、水素量の添加は不要であるが、メタンの添加がなお必要であることが分かる。
【００３７】
（比較例３）
高炉に吹き込む水素量を１８ｋｇ−Ｈ／溶銑トンとした他は、比較例２と同様に高炉ガス組成を計算した結果、高炉ガス組成は、二酸化炭素２３％、一酸化炭素２５％、窒素４１％、水素１１％（体積当たり熱量＝１０３０ｋｃａｌ／Ｎｍ３）となった。比較例２と同様に、これに水素およびメタンガスを添加した際に、水素濃度が全体で６％、体積当たり熱量が１０５０ｋｃａｌ／Ｎｍ３以上となるような水素およびメタンガスの添加量を計算した。その結果、必要な水素量は０Ｎｍ３／溶銑トン、メタン量は２Ｎｍ３／溶銑トンであることが算出され、水素の添加は不要であるが、メタンの添加がなお必要であることが分かる。
【００３８】
（比較例４）
比較例１において、高炉ガスから二酸化炭素の一部を分離除去した場合を想定した。ここで、分離装置としてはＰＳＡ装置を使用し、高炉ガスより分離除去されるガスの二酸化炭素濃度９９％（残部は一酸化炭素）、二酸化炭素の割合を８０％（残部は高炉ガスに残存）とした。その結果、二酸化炭素の一部が分離された高炉ガス組成は、二酸化炭素５％、一酸化炭素２６％、窒素６４％、水素４％（体積当たり熱量＝９００ｋｃａｌ／Ｎｍ３）となった。比較例１と同様に、これに水素およびメタンガスを添加した際に、水素濃度が全体で６％、体積当たり熱量が１０５０ｋｃａｌ／Ｎｍ３以上となるような水素およびメタンガスの添加量を計算した。その結果、必要な水素量は２８Ｎｍ３／溶銑トン、メタン量は１８Ｎｍ３／溶銑トンであることが算出され、水素およびメタンの添加がなお必要であることが分かる。
【００３９】
（発明例１）
比較例２において、該比較例２の組成の高炉ガスから、二酸化炭素の一部を分離除去した場合を想定した。ここで分離装置としてはＰＳＡ装置を使用し、高炉ガスより分離除去されるガスの二酸化炭素濃度９９％（残部は一酸化炭素）、二酸化炭素割合を８０％（残部は高炉ガスに残存）とした結果、二酸化炭素の一部が分離された高炉ガス組成は二酸化炭素５％、一酸化炭素２８％、窒素５８％、水素８％（体積当たり熱量＝１０５０ｋｃａｌ／Ｎｍ３）となった。即ち、ＰＳＡによる分離操作のみで水素濃度６％以上、体積当たり熱量が１０５０ｋｃａｌ／Ｎｍ３以上となり、新たな水素およびメタンガスの添加は不要であった。
【００４０】
（発明例２）
高炉ガス組成を比較例３と同様にした他は、発明例１と同様の二酸化炭素分離操作を行い、分離後の高炉ガス組成を計算した結果、二酸化炭素の一部が分離された高炉ガス組成は二酸化炭素６％、一酸化炭素３１％、窒素５０％、水素１３％（体積当たり熱量＝１２７０ｋｃａｌ／Ｎｍ３）となった。即ち、ＰＳＡによる分離操作のみで水素濃度６％以上、体積当たり熱量が１０５０ｋｃａｌ／Ｎｍ３以上となり、新たな水素およびメタンガスの添加は不要であった。
【００４１】
【表１】
0005851828.tif 000002
【産業上の利用可能性】
【００４２】
本発明によれば、製鉄所において大量に排出される高炉ガスに含まれる水素および二酸化炭素の濃度を高め、高炉ガスから不燃性ガスを分離除去することにより高い燃焼性を有する燃焼性ガスを製造することができるため、製鉄所におけるエネルギー源を得る方途として有用である。
【符号の説明】
【００４３】
１  熱風炉
２  高熱量ガス供給部
３  高炉
４  不燃性ガス分離除去部
５  発電所
６  不燃性ガス液化部
１０  燃焼性ガス製造装置
ａ  空気または酸素富化空気
ｂ  水素含有ガス
ｃ  高炉ガス
ｄ  分離後ガス
ｅ  高熱量ガス
ｆ  燃焼性ガス
ｇ  不燃性ガス
【図１】
0005851828.tif 000003
【図２】
0005851828.tif 000004
【図３】
0005851828.tif 000005
【図４】
0005851828.tif 000006
【図５】
0005851828.tif 000007
【図６】
0005851828.tif 000008
【図７】
0005851828.tif 000009