(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
完全混合型反応器とそれに引き続き直列に連結されたプラグフロー型反応器を用いて、塊状重合または５質量％未満の溶媒を含む重合によりメタクリル系樹脂を製造する方法であって、
メチルメタクリレートを７０質量％以上含む単量体混合物を、前記完全混合型反応器で重合率（Ｒ１）が４０％〜６５％となるまで重合し、重量平均分子量が５万以上の重合体（Ｐ１）を得る工程と、
前記完全混合型反応器から前記重合体（Ｐ１）を含む樹脂組成物を抜き出し、前記単量体混合物１００質量部に対し０．１〜２．０質量部の連鎖移動剤及び０．０００５〜０．０１質量部の重合開始剤を供給した後、前記プラグフロー型反応器で、プラグフロー型反応器出口での重合率（Ｒ２）が０．６５＜Ｒ１／Ｒ２＜０．９となるまで重合する工程と、
得られた樹脂組成物から揮発分を除去する工程と、
を有する、ＪＩＳ規格Ｋ６９１１に準拠し、厚さ４ｍｍとしたときの曲げ破断強度が７５ＭＰａ以上であり、ＭＦＲが１５以上であるメタクリル系樹脂を製造する方法。
【請求項２】
ＭＦＲが２０以上である、請求項１に記載のメタクリル系樹脂を製造する方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、メタクリル系樹脂の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
メタクリル系樹脂は、その優れた透明性、耐候性、耐熱性、機械強度から、種々な分野で用いられている。最近では、メタクリル系樹脂を任意の形状に成型したものが、導光板をはじめ、各種映像系レンズ、光学レンズなどの光学部品として広く使用されている。
【０００３】
近年、光学部品の大型化により射出成型や押出し成型による生産が増えているが、その生産性を上げるため、加熱溶融した樹脂の固化までの冷却時間を短縮し成型サイクルを短くするために、低温で成型できるように樹脂の流動性の向上が求められている。
【０００４】
しかし、流動性を向上させるために樹脂の低分子量化を行うと、耐熱性、機械強度が低下する問題があった。
【０００５】
このため、高分子量の重合体に低分子量の重合体を混合し、高分子量の重合体で耐熱性、機械強度を維持しつつ低分子量の重合体で流動性を付与する方法が知られている。例えば、特許文献１には、懸濁重合で低分子量の重合体Ｂを重合した後に、高分子量の重合体Ａの原料となる単量体を追加し重合体Ａを懸濁重合し、重合体Ａと重合体Ｂを含むメタクリル系樹脂を製造するする方法が記載されている。
【０００６】
また、懸濁重合で用いられる分散剤等に起因する異物による透明性の低下を防ぎ、光学用途として透明性に優れたメタクリル系樹脂を製造する方法として、例えば特許文献２、特許文献３には完全混合型反応器とプラグフロー型反応器を直列につないだ重合装置を用い、連続的に重合を行う方法が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００７−２９１２３０号公報
【特許文献２】特開平８−２５３５０７号公報
【特許文献３】特開２０００−２６５０７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかし、特許文献１記載の方法では、懸濁重合で用いられる分散剤等に起因する異物のために透明性が不十分になりやすく、生産性も十分ではなかった。
【０００９】
また特許文献２記載の方法は、耐熱分解性を向上するために開始剤濃度、連鎖移動剤濃度等を規定し、分子量の均一な樹脂を製造するものであり、流動性が改善されたものではない。
【００１０】
特許文献３に記載の方法は、開始剤種類、連鎖移動剤濃度等を規定し、塊状重合において重合率が高くなった場合のゲル効果による生産性の低下を防ぐものであり、流動性が改善されたものではない。
【００１１】
本発明の目的は、耐熱性、機械強度に優れ、流動性の高いメタクリル系樹脂を効率よく製造する方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明のメタクリル系樹脂を製造する方法は、完全混合型反応器とそれに引き続き直列に連結されたプラグフロー型反応器を用いて、塊状重合または５質量％未満の溶媒を含む重合により、ＪＩＳ規格Ｋ６９１１に準拠し、厚さ４ｍｍとしたときの曲げ破断強度が７５ＭＰａ以上であり、ＭＦＲが１５以上のメタクリル系樹脂を製造する方法であって、
メチルメタクリレートを７０質量％以上含む単量体混合物を、前記完全混合型反応器で重合率（Ｒ１）が４０％〜６５％となるまで重合し、重量平均分子量が５万以上の重合体（Ｐ１）を得る工程と、
前記完全混合型反応器から前記重合体（Ｐ１）を含む樹脂組成物を抜き出し、全単量体１００質量部に対し０．１〜２．０質量部の連鎖移動剤及び０．０００５〜０．０１質量部の重合開始剤を供給した後、前記プラグフロー型反応器で、プラグフロー型反応器出口での重合率（Ｒ２）が０．６５＜Ｒ１／Ｒ２＜０．９となるまで重合する工程と、
得られた樹脂組成物から揮発分を除去する工程と、を有する。
【発明の効果】
【００１３】
本発明に係るメタクリル系樹脂の製造方法により、耐熱性、機械強度に優れ、流動性の高いメタクリル系樹脂を高い生産性で提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明はメチルメタクリレートを含む単量体混合物を、完全混合型反応器で重合を行い重合体Ｐ１を含む樹脂組成物を得る工程と、該樹脂組成物に連鎖移動剤と重合開始剤を供給しプラグフロー型反応器で重合を行う工程と、得られた樹脂組成物から揮発分を除去する工程とを有する。
【００１５】
［完全混合型反応器での重合］
本発明では、メチルメタクリレートを７０質量％以上含む単量体混合物を、完全混合型反応器で重合率（Ｒ１）が４０％〜６５％まで重合し、重量平均分子量が５万〜１０万の重合体（Ｐ１）を得る。
【００１６】
単量体混合物中には、メタクリル系樹脂の透明性、耐候性の点から、全単量体量に対し７０質量％以上のメチルメタクリレート含むことが必要である。
【００１７】
また、単量体混合物中のメチルメタクリレート以外の単量体としては、例えば、アルキルアクリレートとして、炭素数１〜１８のアルキル基を有するもので、メチル、エチル、ｎ−プロピル、ｎ−ブチル、２−エチルヘキシル、ドデシル、ステアリル等のアルキル基を有するアルキルアクリレートが挙げられる。
【００１８】
また、アルキルメタクリレートとして、炭素数２〜１８のアルキル基を有するものであり、例えば、エチル、ｎ−プロピル、ｎ−ブチル、２−エチルヘキシル、ドデシル、ステアリル等のアルキル基を有するアルキルメタクリレートが挙げられる。これらは１種を用いても２種以上を併用してもよい。
【００１９】
また本発明では、完全混合型反応器で重合率（Ｒ１）が４０％〜６５％まで重合を行う。Ｒ１が４０％未満では、プラグフロー型反応器での開始剤使用量が多くなり、機械強度が低下し、６５％を超えると混合及び伝熱が不十分となり重合安定性が低下する。
【００２０】
さらに本発明では、完全混合型反応器で得られる重合体の重量平均分子量が５万以上であることが必要である。重量平均分子量が５万未満では、メタクリル系樹脂の機械的強度が低下する。重量平均分子量の好ましい範囲は６万〜８万である。
【００２１】
なお、重合率（Ｒ１）、重量平均分子量は、完全混合型反応器から抜き出した樹脂組成物を後述する方法で測定した。
【００２２】
完全混合型反応器での重合は公知の連鎖移動剤、重合開始剤等を用い、公知の重合条件で行えばよい。
【００２３】
前記連鎖移動剤としては、メルカプタン化合物を使用することができる。メルカプタン化合物としては、ｎ−ブチル、イソブチル、ｎ−オクチル、ｎ−ドデシル、ｓｅｃ−ブチル、ｓｅｃ−ドデシル、ｔｅｒｔ−ブチルメルカプタン等のアルキル基又は置換アルキル基を有する第１級、第２級、第３級メルカプタン；フェニルメルカプタン、チオクレゾール、４−ｔｅｒｔ−ブチル−ｏ−チオクレゾール等の芳香族メルカプタン；チオグリコール酸とそのエステル；エチレンチオグリコール等の炭素数２〜１８のメルカプタンが挙げられる。これらは単独で又は２種類以上を組み合わせて用いることができる。これらのメルカプタンの中でも、ｔｅｒｔ−ブチル、ｎ−ブチル、ｎ−オクチル、ｎ−ドデシルメルカプタンが好ましい。
【００２４】
前記連鎖移動剤の使用量は、目標とする重量平均分子量を達成するために、全単量体量に対し０．０１質量％〜２質量％が好ましい。０．０１質量％より少ない場合は、完全混合型反応器での重合が不安定になる場合がある。また、２質量％より多いと、重合体（Ｐ１）の重量平均分子量が５万未満となりやすい。
【００２５】
また、前記重合開始剤としては、一般的なラジカル重合開始剤を用いることができ、特に制限されないが、例えばｔｅｒｔ−ブチルパーオキシ−３，５，５−トリメチルヘキサネート、ｔｅｒｔ−ブチルパーオキシラウレート、ｔｅｒｔ−ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート、ｔｅｒｔ−ヘキシルパーオキシイソプロピルモノカーボネート、ｔｅｒｔ−ブチルパーオキシアセテート、１，１−ビス（ｔｅｒｔ−ブチルパーオキシ）３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、１，１−ビス（ｔｅｒｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン、ｔｅｒｔ−ブチルパーオキシ２−エチルヘキサネート、ｔｅｒｔ−ブチルパーオキシイソブチレート、ｔｅｒｔ−ヘキシルパーオキシ２−エチルヘキサネート、ジ−ｔｅｒｔ−ブチルパーオキサイド、ジ−ｔｅｒｔ−ヘキシルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ビス（ｔｅｒｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン等の有機過酸化物、又は２−（カルバモイルアゾ）−イソブチロニトリル、１，１’−アゾビス（１−シクロヘキサンカルボニトリル）、２，２’−アゾビスイソブチロニトリル、２，２’−アゾビス（２−メチルブチロニトリル）、ジメチル２，２’−アゾビスイソブチレート、２、２’−アゾビス（２，４，４−トリメチルペンタン）、２、２’−アゾビス（２−メチルプロパン）等のアゾ化合物等から重合温度を考慮して適宜選択することができる。これらは単独で又は２種類以上を組み合わせて用いることができる。
【００２６】
重合開始剤の使用量は、目標とする重量平均分子量を達成するために、全単量体量に対し０．００１質量％〜１質量％が好ましい。０．００１質量％より少ないと、目標とする重合率が得られない場合がある。また、１質量％より多いと、原料コストが高くなる場合がある。
【００２７】
重合温度は、１１０〜１７０℃が好ましい。重合温度が１１０℃より低いとゲル効果による重合速度の加速現象が大きくなるため、重合率が低い条件でしか安定に運転することができず、生産性が低下して経済的に不利である。より好ましくは１２０℃以上である。一方、重合温度が１７０℃より高いと、重合反応は安定となり重合率を高くすることができるが、重合体の透明性の低下、機械的強度の低下、熱変形温度の低下、耐熱分解性が低下するために好ましくない。より好ましくは１５０℃以下である。
【００２８】
本発明の完全混合型反応器での重合は、溶媒を使用しない塊状重合が好ましいが、５質量％未満の溶媒を含んでいてもよい。溶媒としては、メタノール、エタノール、トルエン、キシレン、アセトン、メチルイソブチルケトン、エチルベンゼン、メチルエチルケトン、酢酸ブチルなど公知の溶媒を使用することができる。この中でも、メタノール、トルエン、エチルベンゼン、酢酸ブチル等が好ましい。
【００２９】
［プラグフロー型反応器での重合］
次に、前記完全混合型反応器から前記重合体（Ｐ１）を含む樹脂組成物を抜き出し、該樹脂組成物に連鎖移動剤及び重合開始剤を供給した後、プラグフロー型反応器で重合を行う。
【００３０】
連鎖移動剤としては、完全混合型反応器における重合と同様のメルカプタン化合物を使用することができ、単独で又は２種類以上を組み合わせて用いることができる。連鎖移動剤の量は、全単量体１００質量部に対し０．１〜２．０質量部必要である。０．１質量部未満では、得られる重合体の分子量の低下が不十分で流動性が不十分となり、２．０質量部を超えると得られる重合体の分子量低くなり過ぎ機械強度が低下する。
【００３１】
また重合開始剤も完全混合型反応器における重合と同様のラジカル重合開始剤を使用することができ、単独で又は２種類以上を組み合わせて用いることができる。重合開始剤の量は、全単量体１００質量部に対し０．０００５〜０．０１質量部必要である。０．０００５質量部未満では、流動性が不十分となり、０．０１質量部を超えると機械強度が不十分となる。なお、重合開始剤を２種類以上用いる場合は、その合計量が規定の範囲にあればよい。
【００３２】
さらに本発明では、プラグフロー型反応器出口での重合率（Ｒ２）が０．６５＜Ｒ１／Ｒ２＜０．９となることが必要である。Ｒ１／Ｒ２が０．６５以下の場合、得られる樹脂組成物中の分子量の高い重合体の割合が低いため、機械強度が不十分となる。また、Ｒ１／Ｒ２が０．９以上の場合、得られる樹脂組成物中の分子量の低い重合体の割合が低いため、流動性が不十分となる。
【００３３】
また、プラグフロー型反応器の出口温度は、１７０℃〜２００℃が好ましい。反応物である樹脂組成物の粘度が大きくなると、プラグフロー型反応器や配管での圧力損失が大きくなるため装置の耐圧性を高める必要がある。そこで、出口温度を１７０℃以上として、粘度を下げることが好ましい。これにより、本発明では、高い生産性でメタクリル系樹脂を製造することが可能となる。また、メチルメタクリレートの重合では、高温になるほど解重合が進行するため、到達重合率が低くなることが知られている。そこで、到達重合率を高くするため本発明においては出口温度を２００℃以下とすることが好ましい。
【００３４】
プラグフロー型反応器としては特に制限はないが、スタティックミキサを内装した管型反応器が好ましい。プラグフロー型反応器は、装置の耐圧性の観点から、圧力損失はできる限り小さいことが好ましい。プラグフロー型反応器がスタティックミキサを含む場合には、圧力損失の小さいスタティックミキサを用いることが好ましい。圧力損失を小さくする手段としては、スタティックミキサの長さ（Ｌ）をスタティックミキサの直径（Ｄ）で除した値Ｌ／Ｄを小さくする方法等がある。しかし、プラグフロー型反応器に供給する重合開始剤、連鎖移動剤を速やかに樹脂組成物に混合するためには、プラグフロー型反応器は、混合速度を高めるために、線速度を上げる、すなわちＬ／Ｄを大きくすることが好ましい。
【００３５】
このため、完全混合型反応器から抜き出した樹脂組成物に、連鎖移動剤及び重合開始剤を直径の小さなスタティックミキサ内で速やかに混合した後に、直径の大きなプラグフロー型反応器を用いることが好ましい。
【００３６】
すなわち、完全混合型反応器に連結されるプラグフロー型反応器が、直径Ｄｍのスタティックミキサと直径Ｄｒのプラグフロー型反応器からなり、Ｄｍ＜Ｄｒであって、前記完全混合型反応器と、直径Ｄｍのスタティックミキサ、直径Ｄｒのプラグフロー型反応器、の順序で直列に連結されており、前記直径Ｄｍのスタティックミキサにおいて、完全混合型反応器から抜き出された樹脂組成物に連鎖移動剤及び重合開始剤を供給し混合した後、前記直径Ｄｒのプラグフロー型反応器において重合を行うことが圧力損失を小さくする上で好ましい。
【００３７】
連鎖移動剤及び重合開始剤の混合のためのスタティックミキサは、混合速度が充分速い場合は、併用でも構わないが、連鎖移動剤混合用スタティックミキサと、重合開始剤混合用スタティックミキサの２つを用いることが好ましい。具体的には、完全混合型反応器に連鎖移動剤混合用スタティックミキサ及び重合開始剤混合用スタティックミキサを連結し、さらに連鎖移動剤混合用スタティックミキサ及び重合開始剤混合用スタティックミキサより直径の大きいプラグフロー型反応器を連結することが好ましい。なお、連鎖移動剤混合用スタティックミキサと重合開始剤混合用スタティックミキサは同一のものを用いることができる。
【００３８】
前記反応器を用いる場合には、まず、連鎖移動剤混合用スタティックミキサにおいて完全混合型反応器から抜き出した樹脂組成物に連鎖移動剤を供給後、引き続き、重合開始剤を重合開始剤混合用スタティックミキサに供給し、連鎖移動剤混合用スタティックミキサ及び重合開始剤混合用スタティックミキサより直径の大きなプラグフロー型反応器で重合させる。これにより、連鎖移動剤を効率よく用いることができると共に、連鎖移動剤と重合開始剤のレドックス反応による消費も抑制することが可能となる。
【００３９】
連鎖移動剤混合用スタティックミキサ及び重合開始剤混合用スタティックミキサのＬ／Ｄは、３〜３６であることが好ましい。Ｌ／Ｄが３より小さいと、圧力損失は小さいが混合が不十分となる場合がある。また、Ｌ／Ｄが３６より大きいと、混合は充分であるが圧力損失が大きくなる場合がある。
【００４０】
［揮発分の除去］
本発明では、プラグフロー型反応器から抜き出された樹脂組成物を揮発物除去工程に送り、未反応モノマーを主成分とする揮発物を除去し、メタクリル系樹脂を得る。
【００４１】
揮発分を序供する方法としては、連続的に送られてくる所定の重合率を有する反応混合物を、減圧下で２００〜２９０℃に加熱してモノマーを主体とする揮発物の大部分を連続的に分離除去することが好ましい。具体的には、脱揮押出機を挙げることができる。
【実施例】
【００４２】
実施例の重合体の物性評価は以下の方法で行った。
【００４３】
（重量平均分子量）
重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー法（ＧＰＣ）にて測定した。ＧＰＣ法の測定は、メタクリル系樹脂をテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）に溶解させた後、液体クロマトグラフィー「ＨＬＣ−８０２０」（商品名、東ソー（株）製）を用い、分離カラムは「ＴＳＫ−Ｇｅｌ  ＧＭＨＸＬ」（商品名、東ソー（株）製）２本直列、溶媒はＴＨＦ、流量１．０ｍｌ／ｍｉｎ、検出器は示差屈折計、測定温度４０℃、注入量０．１ｍｌ、標準ポリマーとしてポリメタクリル酸メチルを使用して実施した。
【００４４】
（重合率）
重合率は、２３０℃、−２０ＫＰａで揮発分を除去した樹脂組成物の質量（質量Ａ）と、供給する単量体混合物の質量（質量Ｂ）から、
［重合率］（％）＝［質量Ａ］／［質量Ｂ］×１００（％）
により求めた。
【００４５】
（曲げ破断強度）
ＪＩＳ規格Ｋ６９１１に準拠した。試験片厚さは４ｍｍとした。曲げ破断強度は７５Ｍｐａ以上あれば、機械強度が十分と判断した。
【００４６】
（流動性（ＭＦＲ））
ＭＦＲは、キャピログラフ（東洋精機（株）製）を用い、キャピラリー：Ｌ／Ｄ＝１０／１ｍｍ、温度：２３０℃、せん断速度：６００（Ｓｅｃ-1）の条件で測定した。ＭＦＲは１５以上あれば、流動性が十分と判断した。
【００４７】
［実施例１］
メチルメタクリレート（ＭＭＡ）９５質量部、メチルアクリレート（ＭＡ）５質量部からなるモノマー混合物に窒素を導入した後、このモノマー混合物１００質量部に対して、連鎖移動剤として、ｎ−オクチルメルカプタン０．３２質量部と、重合開始剤として、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，５，５−トリメチルシクロヘキサン０．００９質量部とを混合した原料モノマーを、重合温度１３５℃に制御された完全混合型反応器に攪拌混合しながら連続的に供給し、樹脂組成物をギアポンプで連続的に抜き出しながら重合を行った。反応域での反応液の滞在量を６０ｋｇとし、平均滞在時間を２．０時間として重合を実施した。完全混合型反応器出口でサンプリングした高分子量樹脂の重合率は５０％、重量平均分子量は７５０００であった。
【００４８】
続いて、前記完全混合型反応器に直列に連結された連鎖移動剤混合用スタティックミキサ（商品名：「ＳＭＸスルーザミキサ」、住友重機械工業（株）製、直径２７．２ｍｍ、長さ６５０ｍｍ）に、前記抜き出した樹脂組成物を供給した。さらに、連鎖移動剤混合用スタティックミキサにおいて、連鎖移動剤としてｎ−オクチルメルカプタン０．２６質量部を供給し、樹脂組成物と混合した。
【００４９】
その後、連鎖移動剤混合用スタティックミキサに連結した重合開始剤混合用スタティックミキサに、前記混合物を供給した。重合開始剤混合用スタティックミキサには、前記連鎖移動剤混合用スタティックミキサと同一のものを用いた。さらに、重合開始剤混合用スタティックミキサにおいて、重合開始剤として１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，５，５−トリメチルシクロヘキサン０．００３５質量部、ジ−ｔ−ヘキシルパーオキサイド０．００３５質量部をメチルメタクリレートで１００倍に希釈し、前記混合物と混合した。
【００５０】
その後、重合開始剤混合用スタティックミキサに連結したプラグフロー型反応器（商品名：「ＳＭＸスルーザミキサ」、住友重機械工業（株）製、直径６５．９ｍｍ、長さ５０００ｍｍ）に、前記重合開始剤混合用スタティックミキサを通過した混合物を供給して重合を行った。プラグフロー型反応器出口温度は、１９０℃となるように、プラグフロー型反応器のジャケット温度を調節した。なお、重合率は原料モノマーと得られた重合体組成物の質量より求めた。
【００５１】
得られた重合体組成物を押出機にて脱揮し、メタクリル系樹脂を得た。得られたメタクリル系樹脂の重合率は７１％であった。評価結果を表１に示す。
【００５２】
［実施例２〜６］
重合開始剤、連鎖移動剤の量を表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様に実施した。評価結果を表１に示す。
【００５３】
［比較例１］
重合開始剤、連鎖移動剤の量を表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様に実施した。完全混合型反応器出口でサンプリングした高分子量樹脂の重合率は３８％と低く、機械強度が低下した。
【００５４】
［比較例２］
重合開始剤、連鎖移動剤の量を表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様に実施した。完全混合型反応器で得られる重合体の重量平均分子量が高く、流動性が不十分となった。
【００５５】
［比較例３］
重合開始剤、連鎖移動剤の量を表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様に実施した。完全混合型反応器で得られる重合体の重量平均分子量が低く、曲げ破断強度が不十分となった。
【００５６】
［比較例４］
重合開始剤、連鎖移動剤の量を表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様に実施した。Ｒ１／Ｒ２が０．６５と低いために、高分子量の重合体の割合が小さいため、曲げ破断強度が不十分となった。
【００５７】
［比較例５］
重合開始剤、連鎖移動剤の量を表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様に実施した。Ｒ１／Ｒ２が０．９と高いために、高分子量の重合体の割合が大きく、流動性が不十分となった。
【００５８】
［比較例６］
重合開始剤、連鎖移動剤の量を表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様に実施した。完全混合型反応器で得られた樹脂組成物に供給する連鎖移動剤の量が多いため、低分子量の重合体の分子量が低くなりすぎ、破断強度が不十分となった。
【００５９】
［比較例７］
重合開始剤、連鎖移動剤の量を表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様に実施した。完全混合型反応器で得られた樹脂組成物に供給する連鎖移動剤の量が少ないため、低分子量の重合体の分子量が十分に低下せず、流動性が不十分となった。
【００６０】
【表１】
0005958577.tif 000002
＊１：１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，５，５−トリメチルシクロヘキサン
＊２：ジ−ｔ−ヘキシルパーオキサイド。