(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
超硬合金マトリックス中に分散された立方晶窒化ホウ素粒子を含んでなる焼結複合体を製造する方法であって、立方晶窒化ホウ素粒子と超硬合金粉末とを含んでなる混合物を１２００℃より高く１３５０℃より低い焼結温度にて大気圧に等しいかまたはそれ以下である圧力で焼結し、前記混合物が、４質量％以下の量の立方晶窒化ホウ素粒子を含んでなり、かつ、前記焼結の圧力が２００ｍｂａｒ未満であることを特徴とする、方法。
【請求項２】
温度が１３４０℃以下である、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
焼結時間が２０〜１２０分である、請求項１又は２に記載の方法。
【請求項４】
焼結を真空焼結炉中で実施する、請求項１〜３のいずれかに記載の方法。
【請求項５】
超硬合金粉末が、６〜１６質量％のバインダー相の量を含んでなる、請求項１〜４のいずれかに記載の方法。
【請求項６】
超硬合金粉末が炭化タングステンとコバルトとを含んでなる、請求項１〜５のいずれかに記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、超硬合金マトリックス中に分散された立方晶窒化ホウ素粒子を含んでなる耐摩耗性焼結複合体を製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
超硬合金は、硬度、強度および耐摩耗性の固有の組み合わせを有する。したがって、それらは、切削工具、切り抜き型および摩耗部品など工業用途で広範囲にわたって用いられる。超硬合金は、一般的に、炭化タングステン、炭化バナジウム、炭化チタン、炭化タンタル、炭化モリブデン、炭化ジルコニウム、炭化ニオブおよび／または炭化クロムなどの炭化物粒子を含んでなる。これらの炭化物粒子は、コバルト、ニッケル、鉄およびそれらの合金などの金属によって一緒に結合される。結合する金属は、典型的には３〜４０質量パーセントの範囲内である。部品は、一般的に、超硬合金を１４００℃程度以上の温度で焼結して、完全密度無孔体を製造することによって製造される。
【０００３】
立方晶窒化ホウ素（ｃＢＮ）は、硬度がダイヤモンドに次ぐ超硬物質であり、例えば、砥石車、切削工具などの機械加工工具などの応用で広く用いられている。ｃＢＮは、高温および高圧条件下で作製され、この物質は、１４００℃より低い温度で結晶学的に安定である。超硬合金マトリックス中に分散されたｃＢＮ粒子から構成される超硬合金・ｃＢＮ複合体は以前から知られている。一般的に、これらの複合体は、低硬度六方晶多形の窒化ホウ素（ｈＢＮ）の形成を回避するために高圧焼結技術を使用して製造される。しかしながら、そのような焼結技術が関与する製造経路は費用がかかるので、あまり費用がかからない技術を開発する試みがなされてきた。
【０００４】
欧州特許出願公開第０７７４５２７号は、直接抵抗加熱および加圧焼結を用いたＷＣ−Ｃｏ−ｃＢＮ複合体の製造を開示している。“Making hardmetal even harder with dispersed CBN”, Metal Powder Report, Vol. 62, Issue 6, June 2007, p. 14-17は、別の直接抵抗加熱技術（Field Assisted Sintering Technology）を開示している。しかしながら、そのような製造法で用いられる装置は、小さなバッチ量についてのみ好適であり、その結果、生産コストが高くなる。
【０００５】
欧州特許出願公開第０２５６８２９号は、立方晶窒化ホウ素を含有する超硬合金の研磨および摩耗耐性材料ならびにその製造を開示している。しかしながら、開示された方法は、それでもやはり比較的高価であるか、または焼結複合体の所望の特性を提供することができない。
【０００６】
したがって、超硬合金マトリックス中に分散された立方晶窒化ホウ素粒子を含んでなる焼結複合体を提供するための好適な製造法がいまだ必要とされていることは明らかである。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
超硬合金マトリックス中に分散された立方晶窒化ホウ素粒子を含んでなる焼結複合体を製造するための費用効果的な方法を提供することが本発明の１つの目的である。
【０００８】
超硬合金マトリックス中に分散された立方晶窒化ホウ素粒子を含んでなる高耐摩耗体を提供することが本発明のさらなる目的である。
【０００９】
上記目的は、立方晶窒化ホウ素粒子と超硬合金粉末とを含んでなる混合物を１３５０℃より低い焼結温度にて圧力を加えることなく焼結することを含んでなる、焼結複合体を製造する方法によって達成できることが判明した。
【００１０】
さらなる目的は、ばらばらの立方晶窒化ホウ素粒子が超硬合金マトリックス全体にわたって分散された超硬合金マトリックスを含んでなる焼結複合体であって、立方晶窒化ホウ素粒子の含有量が４質量％以下である焼結複合体によって達成されることが判明した。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明の態様としては、次の態様が挙げられる。
〈１〉超硬合金マトリックス中に分散された立方晶窒化ホウ素粒子を含んでなる焼結複合体を製造する方法であって、立方晶窒化ホウ素粒子と超硬合金粉末とを含んでなる混合物を１３５０℃より低い焼結温度にて圧力を加えることなく焼結することを特徴とする、方法。
〈２〉圧力が２００ｍｂａｒ未満である、〈１〉項に記載の方法。
〈３〉温度が１３４０℃以下である、〈１〉〜〈２〉項のいずれかに記載の方法。
〈４〉焼結温度が１２００℃よりも高い、〈１〉〜〈３〉項のいずれかに記載の方法。
〈５〉焼結時間が２０〜１２０分である、〈１〉〜〈４〉項のいずれかに記載の方法。
〈６〉焼結を真空焼結炉中で実施する、〈１〉〜〈５〉項のいずれかに記載の方法。
〈７〉混合物が、４質量％以下の量の立方晶窒化ホウ素粒子を含んでなる、〈１〉〜〈６〉項のいずれかに記載の方法。
〈８〉超硬合金粉末が、６〜１６質量％のバインダー相の量を含んでなる、〈１〉〜〈７〉項のいずれかに記載の方法。
〈９〉超硬合金粉末が炭化タングステンとコバルトとを含んでなる、〈１〉〜〈８〉項のいずれかに記載の方法。
〈１０〉超硬合金マトリックス全体にわたってばらばらの立方晶窒化ホウ素粒子が分散されている超硬合金マトリックスを含んでなり、４質量％以下の立方晶窒化ホウ素粒子の含有量を特徴とする、焼結複合体。
〈１１〉立方晶窒化ホウ素粒子の含有量が０．１〜１．２質量％である、〈１０〉項に記載の焼結複合体。
〈１２〉立方晶窒化ホウ素粒子が１〜１００μｍの粒子サイズを有する、〈１０〉〜〈１１〉項のいずれかに記載の焼結複合体。
〈１３〉超硬合金が、８０〜９４質量％の炭化タングステンおよび６〜１６質量％のバインダー相を含んでなる、〈１０〉〜〈１２〉項のいずれかに記載の焼結複合体。
〈１４〉超硬合金が、コバルト、鉄、もしくはニッケル、またはそれらの混合物のバインダー相を含んでなる、〈１０〉〜〈１３〉項のいずれかに記載の焼結複合体。
〈１５〉摩耗部品として、請求項１０〜１４のいずれかに記載の焼結複合体を使用する方法。
〈１６〉油およびガススタビライザーブランクとして、〈１０〉〜〈１４〉項のいずれかに記載の焼結複合体を使用する方法。
〈１７〉ローラーコーンビット中のインサートとして、〈１０〉〜〈１４〉項のいずれかに記載の焼結複合体を使用する方法。
そして、本発明によれば、立方晶窒化ホウ素粒子と超硬合金粉末とを含んでなる混合物を１３５０℃より低い焼結温度にて圧力を加えることなく焼結することを含んでなる、焼結複合体を製造する方法が提供される。圧力を加えることなく、とは、本明細書中では大気圧に等しいかまたはそれ以下である圧力を意味する。
【００１２】
ばらばらの立方晶窒化ホウ素粒子がマトリックス全体にわたって分散された高密度化超硬合金マトリックスは、常圧焼結を用いることによって、すなわち、ガス、機械的手段、または他の手段によって圧力を加えることなく、１３５０℃より低い焼結温度で得ることができることが判明した。したがって、焼結は、通常の真空焼結炉中、すなわち対流および輻射、ならびに大気圧以下のガス圧力によって混合物に熱を伝える通常の発熱体で実施することができる。全く驚くべきことに、立方晶窒化ホウ素粒子を超硬合金混合物に導入することで焼結温度を著しく低下させることができ、その一方で、依然として完全高密度化焼結体を得ることができることが判明した。さらに、焼結体は優れた耐摩耗性を有する。
【００１３】
好適には、焼結複合体は焼結材料の理論的密度の少なくとも９９％の密度を有する。
【００１４】
好適な処理ステップは：
・好適には、オブリコン（oblicone）、ｙ−ブレンダーまたはレーディゲミキサーなどの粉末プロセス装置を用いて乾式混合して粉末を混合すること
・例えば一軸、押出、ドライバッグなどの通常の加圧技術により圧縮（compactation）して素地を形成すること
・グラファイトトレイ上の適切にコーティングされたバリア上の素地を焼結すること
を含んでなる。
【００１５】
任意の処理ステップとして、焼結前に冷却圧縮を用いて混合物を圧縮する。
【００１６】
焼結サイクルは、好適には通常のサイズの炉によるが、特別に低い焼結温度、好ましくは各超硬合金グレードの公称焼結温度よりも少なくとも５０℃低い焼結温度を用いる。
【００１７】
１つの例示的な約１２時間の長さの焼結サイクルは：
・段階１：加熱し、例えば約１時間４５０℃で保持することを含む、水素下での潤滑剤除去
・段階２：例えば１時間のランプ時間で温度を焼結温度まで上昇させることを含む、真空＋アルゴンの分圧でのプレ焼結
・段階３：アルゴン下で、例えば１時間焼結すること
・段階４：アルゴン下で、例えば約７時間冷却すること
を含んでなる。
【００１８】
好適には、焼結は２００ｍｂａｒ未満、好ましくは１００ｍｂａｒ未満の圧力で実施する。
【００１９】
１つの実施形態において、焼結は、１ｍｂａｒ未満、好ましくは１０-3ｍｂａｒ未満の真空中で実施される。
【００２０】
１つの実施形態において、焼結温度は１３４０℃以下である。
【００２１】
焼結温度は、好ましくは１２００℃超、さらに好ましくは１２５０℃超である。焼結温度が低すぎる場合、結果として得られる物体は、硬度、ひいては摩耗特性に負の影響を及ぼす量の孔を有する。低い有孔率は、硬度に悪影響を及ぼさないので、許容される可能性がある。しかしながら、完全高密度化体を得るために焼結温度を選択することが好ましい。
【００２２】
好適な焼結時間は２０〜１２０分である。しかしながら、焼結時間をバッチサイズ、焼結装置、超硬合金組成などに関して適切に調節して、同時にｃＢＮからｈＢＮへの変換を回避しつつ、高密度焼結体を得る。
【００２３】
１つの実施形態において、焼結は真空焼結炉中で実施する。
【００２４】
１つの実施形態において、２００ｂａｒ未満の圧力を用いるシンターヒップ（sinterhip）またはポストヒップ（post hip）によって、焼結複合体をさらに処理する。温度は、好適には１４００℃より低い。処理は、例えば、本発明による焼結直後であるが冷却前にシンターヒップステップとして、焼結サイクル中に含めることができる。さらなる処理に先行する焼結で、密閉気孔率を有する高密度化体を得る。あるいは、処理を、焼結サイクル完了後に別の処理として実施する。
【００２５】
混合物が４質量％以下の量の立方晶窒化ホウ素粒子を含んでなるのが好ましい。
【００２６】
１つの実施形態において、混合物は、０．１〜１．２質量％の立方晶窒化ホウ素粒子の量を含んでなる。
【００２７】
別の実施形態において、混合物は、２．５〜３．５質量％の量の立方晶窒化ホウ素粒子を含んでなる。
【００２８】
１つの実施形態において、立方晶窒化ホウ素粒子を、金属元素を含んでなる薄層でコーティングする。好適には、層の厚さは０．１〜５０μｍである。１つの例示的実施形態において、層はチタンを含んでなる。
【００２９】
１つの別の実施形態において、立方晶窒化ホウ素粒子はコーティングされない。
【００３０】
超硬合金粉末中のバインダー相の量は、３〜４０質量％の領域内である。好ましくは、バインダー相は、コバルト、鉄、もしくはニッケル、またはそれらの混合物を含んでなる。
【００３１】
１つの好ましい実施形態において、超硬合金粉末中のバインダー相の量は、６〜１６質量％である。
【００３２】
好ましくは、超硬合金の硬質相は、少なくとも７０質量％の炭化タングステンを含んでなる。
【００３３】
１つの実施形態において、超硬合金粉末中の炭化タングステンの量は８０〜９４質量％の範囲内である。
【００３４】
１つの好ましい実施形態において、超硬合金粉末は、炭化タングステンとコバルトとを含んでなる。
【００３５】
ｃＢＮ／Ｃｏ比が高すぎると、焼結の間の凝集およびその後の分割（partitioning）によって望ましくない影響を及ぼす可能性があることが判明した。
【００３６】
１つの実施形態において、ｃＢＮ／Ｃｏの質量比は、０．３５未満、好ましくは０．２５〜０．３５の範囲内である。
【００３７】
別の実施形態において、ｃＢＮ／Ｃｏの質量比は、０．０１〜０．０３の範囲内である。
【００３８】
さらに別の実施形態において、ｃＢＮ／Ｃｏの質量比は、０．０６〜０．０８の範囲内である。
【００３９】
本発明による焼結複合体は、ばらばらの立方晶窒化ホウ素粒子が超硬合金マトリックス全体にわたって分散された超硬合金マトリックスを含んでなり、この場合、立方晶窒化ホウ素粒子の含有量は４質量％以下である。
【００４０】
好適には、焼結複合体は完全高密度化超硬合金マトリックスを有する。
【００４１】
驚くべきことに、立方晶窒化ホウ素粒子の含有量をあるレベルまで減少させると摩耗特性が改善されることが判明した。
【００４２】
１つの実施形態において、焼結複合体は０．１〜１．２質量％の立方晶窒化ホウ素粒子の含有量を有する。１つの好ましい範囲は、焼結複合体中０．６〜１．０質量％の立方晶窒化ホウ素粒子である。
【００４３】
立方晶窒化ホウ素粒子は、好ましくは、１〜１００μｍの粒子サイズを有する。１つの実施形態において、立方晶窒化ホウ素粒子は、１〜２５μｍの平均粒子サイズを有する。１つの別の実施形態において、立方晶窒化ホウ素粒子は、１２〜３５μｍ、好ましくは１４〜２５μｍの平均粒子サイズを有する。
【００４４】
１つの実施形態において、超硬合金は、炭化タングステンを含んでなる硬質相と、コバルト、鉄、もしくはニッケル、またはそれらの混合物を含んでなるバインダー相とを含んでなる。クロムおよび／またはモリブデンなどのバインダー相中のさらなる合金化元素は、ある適用で、例えば改善された耐食性が有用である場合に好適である可能性がある。好適には、クロムおよび／またはモリブデンの含有量は、バインダー相の１２〜１６質量％である。
【００４５】
１つの例示的実施形態において、腐食耐性バインダー相は、ニッケル、クロムおよびモリブデンから構成される。
【００４６】
１つの実施形態において、超硬合金は、８０〜９４質量％の炭化タングステンと、６〜１６質量％のバインダー相であって、好ましくはコバルトを含んでなるバインダー相とを含んでなる。
【００４７】
好適には、炭化タングステン粒子の粒子サイズは、０．１〜１５μｍの範囲内である。
【００４８】
本発明はさらに、当該方法によって得ることができる焼結複合体に関する。
【００４９】
本発明はさらに、焼結複合体の摩耗部品としての使用に関する。
【００５０】
１つの実施形態では、焼結複合体を油およびガススタビライザーブランク（stabiliser blank）として使用する。
【００５１】
別の実施形態では、焼結複合体をローラーコーンビット（roller cone bit）中でインサート（insert）として使用する。
【００５２】
実施例１
表１のとおりの組成を有する超硬合金／ｃＢＮ複合体グレードを、約３μｍのＦｉｓｈｅｒサブシーブサイズ分析粒子サイズを有するＷＣを用いて本発明のプロセスにしたがって製造した。焼結温度での時間は１時間であった。
【００５３】
【表１】
0005876490.tif 000002
【００５４】
複合超硬合金／ｃＢＮ候補グレード試験クーポンをＩＳＯ４５０５にしたがって物理的および微細構造特性について試験した。材料をさらに、ＡＳＴＭ  Ｂ６１１耐摩耗性についても試験した。結果を表２に示す。
【００５５】
【表２】
0005876490.tif 000003