(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも３つの帯域を含む反応器系で単量体を連続的に重合することからなる吸水性・水不溶性重合体の製造方法であって、
第一の帯域は、単量体、開始剤および水が、単量体の重合が開始されるような条件下で、連続的に供給される開始帯域であり、温度が３０〜１００℃であり、第一の帯域は、減圧下で操作され、
第二の帯域はゲル相帯域であり、第二の帯域は、減圧下で操作され、
第三の帯域は造粒帯域であり、第三の帯域は、減圧下で操作され、
３つの帯域が１つの反応器の中に含まれ、
反応器系は第二および第三の帯域のそれぞれの中に少なくとも２つの回転軸を有し、
少なくとも第二の帯域および第三の帯域は、１００〜８００ミリバールの圧力を有し、
第二および第三の帯域の中の最高点温度が、５０〜１００℃であり、
第一の帯域に供給される水の少なくとも一部は蒸気の形態であり、そして
反応器の中の最高点温度が、圧力を減らし、水を蒸発させ、凝縮液が第三の帯域へ戻されるような還流条件下で水を凝縮することにより、６０〜８５℃の温度範囲に維持されることを特徴とする方法。
【請求項２】
単量体が、酸単量体中に存在する酸性団の４０〜８５％の中和度を有する部分的に中和されたアクリル酸を含むことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
開始帯域の温度が、４０〜８５℃であることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
３つの帯域の合計平均滞留時間が、４〜８０分であることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項５】
第一の帯域への全エネルギー供給量の５０〜９０％が重合反応の熱によって供給され、１０〜４０％が注入される蒸気によって供給され、０〜１５％が反応器の壁を加熱することによって供給されることを特徴とする、請求項２に記載の方法。
【請求項６】
反応器から取り出された重合体が、０．２〜２ｍｍの質量平均粒度を有することを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項７】
第一の帯域への原料供給流量が、反応器容積１リットル当たり毎時１．０〜３．９ｋｇであることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項８】
第一の帯域への原料供給速度が、反応器容積１リットル当たり毎時１．３〜３．３ｋｇであることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項９】
３つの帯域の合計滞留時間が７〜２０分であることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項１０】
第一の帯域への供給原料の中の単量体濃度が、供給原料の質量を基準にして少なくとも４５質量％であることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項１１】
反応器系の中の軸の少なくとも２つが、半径の描く範囲が重なり合い、反対方向に回転することを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項１２】
少なくとも２つの軸が異なる速度で回転することを特徴とする、請求項１１に記載の方法。
【請求項１３】
第一の帯域への供給原料が、単量体、開始剤および水の溶液を含むことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項１４】
単量体がアクリル酸を含むことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項１５】
重合体微粉が、当該重合体微粉を前記第一の帯域へ導入することによって再利用されることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項１６】
反応器系の少なくとも第二および第三の帯域の圧力が大気中より低いことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項１７】
単量体が水溶性混合物の中にあり、該混合物は第一の帯域に供給される前に向流の不活性気体によって脱酸素されることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は超吸収性重合体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
超吸収性重合体は、おむつのようなパーソナルケア用品に普通に使用されているよく知られた物質である。これらの重合体は、例えば水、食塩水、尿、血液および漿液状の体液を、その質量の数倍吸収することが知られている。
【０００３】
超吸収性重合体を製造するいくつかの方法が知られており、その中には撹拌式および非撹拌式の回分式および連続式の方法がある。例えば、米国特許第４，８５７，６１０号明細書（特許文献１）は、コンベヤベルトの上で水溶性重合体を重合するための撹拌しない回分式または連続式方法を開示している。特開昭５７−３４１０１号公報（特許文献２）は、複数の回転するアームがある反応器を使用する回分式重合方法を開示している。欧州特許第０３０３４４０号明細書（特許文献３）は、各々に撹拌羽根が取り付けられた複数の回転軸がある反応槽中でのバッチ重合を教示しており、その方法は連続的にも行うことができると述べられている。特開昭５６−３２５１４号公報（特許文献４）では、反応物が栓流反応器に入るときに、反応物を混合するために、静的混合器が使用されている。米国特許第４，７６９，４２７号明細書（特許文献５）は一つの回転軸がある容器中での連続重合方法を教示している。複数の回転軸がある容器中での連続重合方法は米国特許第４，６２５，００１号明細書（特許文献６）に教示されている。これらの方法にはすべて様々な欠点や欠陥がある。したがって、超吸収性重合体を製造するための改良された連続方法を持つことは望ましいであろう。
【０００４】
【特許文献１】米国特許第４，８５７，６１０号明細書
【特許文献２】特開昭５７−３４１０１号公報
【特許文献３】欧州特許第０３０３４４０号明細書
【特許文献４】特開昭５６−３２５１４号公報
【特許文献５】米国特許第４，７６９，４２７号明細書
【特許文献６】米国特許第４，６２５，００１号明細書
【発明の概要】
【０００５】
本発明は吸水性・水不溶性重合体を製造するための改良された方法を含む。その方法は、少なくとも３つの帯域を含む反応器系で単量体を連続的に重合することからなり、第一の帯域は、単量体、開始剤および水が、単量体の重合が開始されるような条件下で、連続的に供給される開始帯域であり、第二の帯域はゲル相帯域であり、第三の帯域は造粒帯域であり、反応器系は第二および第三の帯域のそれぞれに少なくとも２つの回転軸を有し、第二および第三の帯域の中の最高点温度は５０〜１００℃であり、かつ第一の帯域に供給される水の少なくとも一部が、随意に、蒸気の形態である。
【図面の簡単な説明】
【０００６】
【図１】本発明の方法に使用される反応器の好ましい実施態様における３つの帯域を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【０００７】
本発明の方法においては、超吸収性重合体は少なくとも３つの帯域を含む反応系で連続的に製造される。第一の帯域は開始帯域である。第二の帯域は粘性ゲル帯域であり、第三の帯域は粒状ゲル帯域である。随意に、乾燥のようなさらなる処理の前に、重合を終了し、重合体を保持するための第四の帯域を使用してもよい。本発明の好ましい方法は、共有結合架橋剤および開始剤の存在下で適当な単量体を重合することを含む。
【０００８】
本発明の方法によって適切に調製された水で膨潤するまたは軽く架橋した親水性の重合体は、大量の液体を吸収することができるいかなる既知の親水性の重合体であってもよい。特に、好ましい吸水性重合体はカルボキシル基を含む吸水性重合体である。好ましくは、１００グラムの吸水性重合体につき少なくとも約０．０１当量のカルボキシル基が存在する。好ましいカルボキシル含有吸水性重合体の中には、デンプン・アクリル酸またはポリビニルアルコールグラフト共重合体の部分的中和生成物、アクリルアミド共重合体の水解物の架橋生成物、ポリアクリル酸の部分的中和生成物および部分的中和ポリアクリル酸の架橋生成物がある。
【０００９】
適当なα，β−エチレン性不飽和単量体には、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸、イソクロトン酸、およびそれらのアルカリ金属塩およびアンモニウム塩、イタコン酸、アクリルアミド、メタクリルアミドならびに２−アクリルアミド−２−メチル−１−プロパンスルホン酸およびその塩がある。好ましい単量体には、アクリル酸およびメタクリル酸、ならびにそれらのそれぞれの塩（たとえばアルカリ金属塩またはアンモニウム塩）がある。好ましくは、単量体は水溶性である。水溶性単量体は、単量体水溶液の全質量を基準にして１０〜８０質量％の範囲の量の水溶液で用いることができる。好ましくは、単量体の量は、単量体水溶液の全質量を基準にして１５〜６０％の範囲である。随意に、例えばアクリル酸メチルまたはメタクリル酸メチルを含む酸単量体のアルキルエステルのような他の水溶性不飽和単量体が少量、吸水性重合体の中に存在してもよい。さらに、例えばポリビニルアルコール、デンプンおよび水溶性または膨潤性セルロースエーテルのようなある種のグラフト重合体が製品を製造するために用いられてもよい。そのようなグラフト重合体を用いるときは、グラフト重合体はα，β−エチレン性不飽和単量体を基準にして約１０質量％までの量で使用される。単量体の混合物を用いてもよい。
【００１０】
重合は、中和されていない、または重合に先立って完全にもしくは部分的に中和された酸単量体を使用して実行してもよい。中和は、好都合には、酸単量体中に存在する酸性団の２０〜９５％を中和するのに十分な量の塩基に単量体水溶液を接触させることによって達成される。塩基の量は、好ましくは、酸単量体中に存在する酸性団の４０〜８５％、最も好ましくは５５〜７５％を中和するのに十分な量である。
【００１１】
単量体の酸性団を中和するのに有用な適当な化合物には、重合方法に有害な影響を与えることなしに、酸性団を十分に中和する塩基がある。そのような化合物の具体例としては、アルカリ金属水酸化物ならびにアルカリ金属炭酸塩および重炭酸塩が挙げられる。塩基の混合物を用いてもよい。好ましくは、ナトリウムまたはカリウムの水酸化物または炭酸塩が単量体を中和するために用いられる。所望の中和度を決定する際には、吸収される水溶性液体と接触されるかまたはその水溶性液体中に分散されるであろう、結果として生じる架橋吸収性重合体のｐＨが、重合体の予定された用途に適した範囲に維持されることを確認するよう注意しなければならない。代わりに、当技術分野において知られているように、重合は、中和されていない単量体を用い、その後中和して行ってもよい。
【００１２】
従来のビニル付加重合開始剤が、水溶性単量体と架橋剤の重合に好都合に使用される。重合を開始するのに十分単量体溶液に溶ける遊離基重合開始剤が好ましい。例えば過硫酸カリウム、加硫酸アンモニウム、過硫酸ナトリウムおよびその他のアルカリ金属過硫酸塩のような水溶性過硫酸塩、過酸化水素、ならびに２，２′−アゾビス−（２−アミジノプロパン）塩酸塩のような水溶性アゾ化合物を使用してもよい。過酸化水素のようなこれらの開始剤のうちのいくつかは、既知のレドックス型開始剤を形成するために、亜硫酸塩、アミンまたはアスコルビン酸のような還元剤物質と組み合わせることができる。使用される開始剤の合計量は、α，β−エチレン性不飽和単量体の全質量を基準にして、０．０１〜１．０質量％、好ましくは０．０１〜０．５質量％の範囲であってもよい。
【００１３】
吸水性重合体は、それを水不溶性および水膨潤性にするために、好ましくは軽く共有結合架橋される。所望の架橋構造は、選択された水溶性単量体と、分子単位に少なくとも２つの重合性二重結合を有する架橋剤の共重合によって得ることができる。架橋剤は、水溶性重合体を共有結合架橋するのに効果的な量で使用される。架橋剤の好ましい量は、所望の吸収能力の程度および吸収された液体を保持するために必要な強さすなわち所望の荷重下吸収（ＡＵＬ）によって決定される。架橋剤は、使用されるα，β−エチレン性不飽和単量体１００質量部につき０．０００５〜５質量部の範囲の量で好都合に使用される。より好ましくは、その量は、α，β−エチレン性不飽和単量体１００質量部につき０．１〜１質量部の範囲である。通常、単量体１００質量部当たり約５質量部を超える量の架橋剤を使用すると、生じる重合体は高すぎる架橋密度を持ち、吸収能力の低下およびＡＵＬの増加を示すであろう。架橋剤を単量体１００質量部当たり０．０００５質量部未満の量で使用すると、重合体は通常低すぎる架橋密度を持ち、吸収される液体と接触したとき粘稠になり、より低い初期吸収速度を示す。
【００１４】
共有結合架橋剤はα，β−エチレン性不飽和単量体の水溶液に溶けるのが好ましいが、架橋剤はそのような溶液に単に分散されていてもよい。適当な分散剤の使用は米国特許第４，８３３，２２２号明細書に開示されており、その教示は引用によってここに含まれる。適当な分散剤の具体例としては、カルボキシメチルセルロース沈殿防止剤、メチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロースおよびポリビニルアルコールが挙げられる。そのような分散剤は、好都合には、α，β−エチレン性不飽和単量体の全質量を基準にして０．００５〜０．１質量％の濃度で供給される。
【００１５】
適当な共有結合架橋剤には、ＣＨ2＝ＣＨＣＯ−、ＣＨ2＝Ｃ（ＣＨ3）ＣＯ−およびＣＨ2＝ＣＨ−ＣＨ2−からなる群から選択された基を１分子中に２〜４個有する化合物がある。典型的な共有結合架橋剤としては、ジアリルアミン；トリアリルアミン；エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、プロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、ネオペンチルグリコール、トリメチロールプロパンおよびペンタエリトリトールのジアクリル酸エステルおよびジメタクリル酸エステル；トリメチロールプロパンおよびペンタエリトリトールのトリアクリル酸エステルおよびトリメタクリル酸エステル；ペンタエリトリトールのテトラアクリル酸エステルおよびテトラメタクリル酸エステル；メタクリル酸アリル；およびテトラアリルオキシエタン；およびトリアクリル酸高エトキシ化トリメチロールプロパンのような、トリメチロールプロパン、ペンタエリトリトール、ペンタエリトリトールのテトラアクリル酸エステルおよびテトラメタクリル酸エステルおよびメタクリル酸アリルの高エトキシ化誘導体が挙げられる。共有結合架橋剤の混合物を用いてもよい。
【００１６】
重合体を本発明の実施に有用にするための好ましい実施態様においては、部分的に中和された形のα，β−エチレン性不飽和単量体、共有結合架橋剤、開始剤、およびもし望まれればグラフト重合体基質の水溶液が調製される。その混合物の重合は、開始剤を含む混合物の温度を上げることによって、または上述したようなレドックス型開始剤を使用することによって開始することができる。連続操作における開始温度は、以下に記述されるように、第一の帯域の温度になるであろう。当業者によって理解されるように、重合が行なわれる温度は、使用される単量体のタイプおよび用いられる特定の開始剤系に大いに依存する。重合の最高温度は、好ましくは５０〜１００℃であり、最も好ましくは６０〜８５℃である。
【００１７】
本発明の好ましい実施態様において、少なくとも１つの単量体、水および少なくとも１つの開始剤を含む供給原料混合物が、反応系の第一の帯域に連続的に供給される。もし望むならば、供給原料混合物の温度は外界温度より高くてもよい。供給原料混合物の温度は、好ましくは１０〜４０℃、より好ましくは２０〜３５℃である。供給原料混合物は、好ましくは液相である。
【００１８】
反応系の第一の帯域は開始帯域である。この帯域は、１つの比較的粘性のある液相を含んでいてもよいし、好ましくは液体供給原料流れと部分的に重合した重合体固体の比較的低粘度の二相混合物を含んでいてもよい。この二相混合物は、粘性のある相より高い混合度を可能にし、この帯域に適用される任意の温度制御手段の改善された効率を促進するので、この二相混合物は有利である。二相状態においては、新しい単量体は、第一の帯域において部分的に重合された物質と容易に混合される。高い混合度が第一の帯域において達成される。したがって、反応物の内部の良好な熱交換がこの帯域において観察される。好都合には、第一の帯域への供給原料は、単量体濃度が、第一の帯域への供給原料の質量を基準にして少なくとも３５質量％、好ましくは少なくとも４０質量％、より好ましくは少なくとも４５質量％である。第一の帯域の温度は好ましくは３０〜１００℃である。より好ましくは、第一の帯域の温度は４０〜８５℃である。本発明の１つの実施態様において、水蒸気が、水と熱の両方の供給源として第一の帯域に供給される。好ましくは、第一の帯域に供給される水の０．５〜５質量％が水蒸気の形である。この帯域の転化率は約４０％まででもよい。好ましくは、第一の帯域の転化率は１０〜４０％である。第一の帯域の滞留時間は、すべての反応帯域の全滞留時間の２０〜５０％である。
【００１９】
第一の帯域中の比較的自由に流れる物質とは対照的に、第二の帯域中の物質は非常に粘稠なゲルである。第二の帯域中の高い粘度を考慮して、この帯域を通り抜ける物質は、大部分は栓流状態で通り抜ける。第二の帯域の末端における重合体への単量体の転化率は、好ましくは５０〜７５％である。概して言えば、第二の帯域の中のゲル物質の温度は、それがその帯域を通って移動するにつれて、徐々に増加する。第二の帯域中の温度は、好ましくは５０〜８５℃である。この帯域中の重合体の滞留時間は、すべての反応帯域の全滞留時間の２０〜５０％である。
【００２０】
第三の帯域の機能はゲルの塊を自由に流動する粒状の物質に変えることである。第二の帯域から第三の帯域へ、反応系中の重合体は非常に粘稠なゲルから比較的自由に流動する粒状のゲルに変化する。生産工程のこの段階では、重合反応はほとんど完了しており、転化率は、好ましくは、重合体が反応器を出る時までに少なくとも９０％であり、９９．９％まででも、それより高くてもよい。この帯域中の温度は比較的安定している。この帯域における重合体の滞留時間は、すべての反応帯域における物質の全滞留時間の１０〜６０％である。全滞留時間が１００％を越える滞留時間にはなり得ないことは当業者によって理解されるであろう。３つの帯域の合計平均滞留時間は、例えば、４〜８０分、及び７〜２０分である。
【００２１】
例えば、第一の帯域への全エネルギー供給量の５０〜９０％が重合反応の熱によって供給され、１０〜４０％が注入される蒸気によって供給され、０〜１５％が反応器の壁を加熱することによって供給される。少なくとも第二の帯域と第三の帯域は減圧下で操作されることが好ましい。操作圧は好ましくは１００〜８００ｍｂａｒ、より好ましくは２００〜６００ｍｂａｒである。しかし、操作圧は第一の帯域中の液体が沸騰しないようなものであることも好ましい。正圧に対し、減圧下で操作することに関連した利点の中には、より低い操作温度があり、抽出物の減少および吸収特性の向上につながる。真空配管路に含まれているいかなる水も凝縮され第三の帯域へ戻されることもまた好ましい。第三の帯域に戻された凝縮液は、第三の帯域中の重合体ゲルの流動性を高める。望まれるときは、種々の添加物を、ここに述べるように、第二の帯域もしくは第三の帯域またはその両方において反応系に加えてもよい。
【００２２】
本発明の方法の主要な利点の１つは、それが３つの反応帯域の形成と、各帯域における反応のための最も適正な温度に従って３つの帯域の各々の別個の分離した温度制御を可能にすることである。供給原料流れの温度と供給原料の単量体濃度のような他の温度制御手段の中で、最も適切な手段は、ジャケットとシャフトによる加熱または冷却、反応物質中への蒸気噴射、および減圧下での蒸発冷却である。反応器の大きさに依存するが、関連するセグメントのジャケットとシャフトを介しての温度制御は、特に実験室サイズやパイロットサイズの反応器には十分かもしれない。しかしながら、工業規模の反応器にとっては、その熱交換器表面は十分な熱交換には小さすぎることがある。この場合、ジャケットによる加熱および／または冷却と組み合わせた蒸気噴射および蒸発冷却は、種々の帯域において適切な温度制御を提供するであろう。
【００２３】
本発明の１つの実施態様においては、反応系の３つの帯域はすべて１つの反応容器に含まれている。例えば、重合は、リスト社（Ｌｉｓｔ  ＡＧ）から入手可能なＯＲＰ型反応器に行うことができる。本発明のもう一つの実施態様においては、第一の帯域が１つの容器に含まれ、第二および第三の帯域が別の容器に含まれている。それぞれの実施態様は、他方に比べて長所を持っている。少なくとも第二および第三の帯域のための好ましい反応容器は、容器の軸に沿って容器内容物を少なくとも一部は運ぶ機能を有する２つのスクリューまたは混練アームを含む容器である。好ましい実施態様において、アームの１つは混練するアームの役割をし、他方は掃除するアームの役割をする。２つのアームの回転速度は同じであってもよいが、２つのアームの回転速度は異なることが好ましい。好ましくは、これらのアームは反対方向に回転し、アームの半径の描く範囲は重なり合っている。好ましい実施態様において、２つのアームはお互いに少なくとも実質的に平行である。しかしながら、３つ以上のアームを有する容器や、同一の方向に回転するアームを有する容器や、アームの半径の描く範囲が重ならない容器や、アームが少なくとも実質的に平行でない容器や、これらの任意の組合わせを用いることも可能である。随意に、容器の内側面は、容器の壁への反応器内容物の付着度を低下する目的で、例えばポリテトラフルオロエチレンで被覆してもよい。好ましい実施態様においては、容器のシャフトは追加の熱交換能力を提供するために冷却される。
【００２４】
結果として生ずる重合体は、典型的には、当技術分野においてよく知られた手段を使用して、あらかじめ分粒され乾燥される。適当な乾燥手段には、流動床乾燥機、回転乾燥機、熱風乾燥機およびスルー・サーキュレーション・バンド乾燥機がある。ある場合には、乾燥は２つまたはそれ以上の段階起こるであろう、すなわち多段階乾燥であろう。乾燥の完了に続いて、重合体は好ましくは２ｍｍ未満、より好ましくは１ｍｍ未満の平均直径を有する粒子を形成するためにさらに分粒される。好ましくは、最終重合体生成物は、少なくとも１６０ミクロン、より好ましくは少なくとも２００ミクロンの平均粒度を有する。
【００２５】
もし望むならば、乾燥粒子は、国際公開公報第９３／０５０８０号パンフレットおよび／または米国特許第５，６２９，３７７号明細書に示された手法に従って熱処理してもよく、それらの教示は引用によってここに含まれる。そのような熱処理は、好ましくは少なくとも１７０℃、より好ましくは少なくとも１８０℃、最も好ましくは少なくとも１９０℃の温度で行なわれる。そのような熱処理は、好ましくは２５０℃未満、より好ましくは２４０℃未満の温度で行なわれる。熱処理の方法は重要ではない。例えば、熱風乾燥機、流動床加熱器および加熱したスクリューコンベヤーが、成功裡に用いることができる。もし望むならば、加熱された重合体は取り扱いを容易にするために再度加湿してもよい。
【００２６】
重合体粒子の吸収特性を向上させる方法は重合体粒子を表面架橋することかもしれない。表面架橋のための手法は当技術分野においてよく知られており、例えば米国特許第４，７３４，４７８号明細書および米国特許第４，６６６，９８３号明細書に記述されている。これらの手法は重合体粒子のモジュラスおよび／または荷重下吸収性を増加するかもしれない。
【００２７】
本発明によって製造された重合体は、随意に例えば固化防止剤および低粉塵添加物のような既知の添加物を含んでもよい。本発明の１つの実施態様においては、重合体微粉を第一の帯域へ導入することによって、重合体微粉は再利用される。重合体微粉の再利用は当技術分野において知られている。例えば、米国特許第５，３４２，８９９号明細書参照。
【００２８】
超吸収性重合体は、薄いおよび極めて薄い使い捨てのおむつ、生理用ナプキン、失禁用衣服および包帯を含む使い捨てのおむつのような吸水性物品の製造に有用である。
【００２９】
吸収性物品は、超吸収性重合体を５〜９５質量％含むことができる。典型的な吸収性物品においては、超吸収性重合体は繊維マトリックス中に分散することができ、そのような物品においては、好都合には、超吸収性重合体は物品の質量を基準にして３０〜７０質量％の量で存在し、繊維マトリックスは物品の質量を基準にして７０〜３０質量％の量で存在する。別の形態の吸収性物品においては、超吸収性重合体は封じ込め組織体の中に存在してもよく、その中に超吸収性重合体は３０〜９５質量％の量で存在する。分散した超吸収性重合体と封じ込められた超吸収性重合体の組合わせも知られている。
【実施例】
【００３０】
以下の実施例と比較実験は発明を例証するために挙げられ、発明の範囲を制限するものとして解釈されてはならない。特に断らない限り、部とパーセントはすべて質量基準である。
【００３１】
吸収能力（ＡＣ）は、エフ・エル・ブーフホルツ（Buchholz, F.L.)およびエー・ティー・グレアム（Graham, A.T.）、「現代の超吸収性重合体技術（Modern Superabsorbent Polymer Technology）」、ジョン・ワイリー・アンド・サンズ（John Wiley & Sons）（１９９８）、１５３頁に述べられた方法に従って測定される。
【００３２】
配合表
異なる３つの配合表を使用した。略語「ＡＡ基準で」は「アクリル酸を基準にして」を表し、これは中和される前のアクリル酸の質量を指す。用語「固形分」は、配合表に使用されるときは、配合表の成分のうち水でないものを指す。したがって、配合表１Ａは、固形分４５％なので、水が５５％である。ＰＥＧはポリエチレングリコールを表わす。ＨＥ−ＴＭＰＴＡは高度にエトキシ化されたトリアクリル酸トリメチロールプロパンを表わす。ＶＥＲＳＥＮＥＸ  ８０は、ジエチレントリアミン五酢酸の五ナトリウム塩の水溶液で、ダウ・ケミカル社から入手可能である。略語「ｎ．ｍ．」は「測定されなかった」を表す。
【００３３】
【表１】
0005904978.tif 000002
【００３４】
【表２】
0005904978.tif 000003
【００３５】
【表３】
0005904978.tif 000004
【００３６】
反応器の組み立て
すべての試作について、リストＯＲＰ２５反応器（全容積３０．６リットル）を用いた。反応器は３つのセグメントからなる概して円筒状の容器であり、各セグメントはそれ自身のジャケットを有している。撹拌機システムと３つのジャケットの各々の中の温度は、個々に制御することができる。取り出しセグメントはその端に垂直な導管を有し、その導管を通って重合体生成物は付属の生成物容器まで落ちることができる。もし望まれれば、強制的に生成物を放出するために、取り出しダブルスクリューを垂直な導管の中に挿入してもよい。
【００３７】
大気圧で行なわれた重合実験のために、二方弁が反応器出口に備え付けられた。弁の一方の出口は、連続的に取り出された生成物を集める生成物容器につながれ、他方の弁出口はプラスチックホースにつながれ、そのホースは窒素パージされ、その遠い端はヒートシールされた。このプラスチックホースは、酸素排除下の操作中に試料を採取することを可能にした。反応器は１３．５ｋＷの駆動装置を装備していた。減圧下で行なわれる重合実験については、生成物容器の真空気密性の高い密封のために真っすぐな出口管路が取り付けられた。この管路は、反応器中の所望の減圧を維持しながら生成物容器を交換することができるように配管され弁が設けられた。その装置はまた、反応器に容器を通ずるようにする前に、容器から酸素を除去し容器を脱気することができるようにするシステムを含んでいた。
【００３８】
各セグメント中の固体または固体／液体物質の温度（第一セグメントのためのＴ１、中央セグメントのためのＴ２および取り出しセグメントのためのＴ３）を測定するために、セグメントの各々に熱電対が装備された。熱電対はまた各セグメントの入口および出口の熱交換液体（水）の温度を測定する場所にもあった。供給端のフランジと、反応器の取り出し端に連結された通気孔システムは、反応器を窒素でパージするのを可能にした。反応器の上に取り付けた通気孔管路中の凝縮器が通気孔管路中の水蒸気を凝縮し、凝縮液は反応器の第三の帯域へ還流された。
【００３９】
蠕動ポンプは、反応器の供給端に単量体混合物と開始剤を連続的に供給した。主開始剤（過硫酸ナトリウム）は、単量体供給管路の中に直接注入され、インラインの混合器で単量体と混合された。助開始剤は、ちょうど単量体混合物が前部フランジの穿孔を介して反応器に入る所の単量体供給原料に注入された。前部フランジの第二の穿孔は、開始帯域の反応物集合体へ水蒸気を直接噴射するための弁を支えた。
【００４０】
上記の配合表に従って調製された単量体混合物は、蓋を閉めることができる１５０リットルのプラスチックドラム缶の中に装填された。蓋は、不活性ガスの浸った管、通気孔管路、酸素が除去された単量体混合物を取り出すための浸った管および新しく準備した混合物の供給に適した開口を有していた。この設備は、十分な脱酸素のための窒素流れによる気泡塔として操作された。
【００４１】
乾燥ＳＡＰ熱処理の方法
ゲル試料を、バンド乾燥機で２０分間、または熱風乾燥機で２時間、１７０℃で乾燥した。乾燥した吸水性重合体粒子を以下のように熱処理した。帯域は、ホットエアーガンで予熱した。一旦目標温度に到達し安定したならば、重合体試料をその帯域に入れ、温度計を試料に接するように置いた。試料の温度が目標温度で安定するまで、試料の温度を監視し、試料を所望の時間目標温度に維持した。
【００４２】
遠心分離吸収能力（ＣＣ）
吸水性重合体粒子の試料２００ｍｇを、よく売れるティーバッグ（６３．５×７６．２ｍｍ）に入れ、０．９％の食塩水（塩化ナトリウム）に３０分間浸し、それから、１４００ｒｐｍで３分間遠心分離した。乾燥した吸水性重合体粒子の最初の質量に対する、吸収された食塩水からブランク（ティーバッグの組織に吸収された食塩水）を引いた質量の比を決定し、遠心分離吸収能力（ＣＣ）として報告した。
【００４３】
荷重下吸収（ＡＵＬ）
ナイロン製ふるい（５０×５０ｍｍ、１００メッシュ）を多孔性金属板の上に置き、続いて濾紙を、最後に内径２６ｍｍ、外径３７ｍｍ、高さ５０ｍｍの両端が開いたステンレス鋼円筒を置いた。吸水性重合体粒子１６７ｍｇを円筒の中に入れ、均一に分布させた。直径２６ｍｍの不織布で重合体を覆い、おもりを載せた直径２０ｍｍのプラスチックピストンで下へ押しつけた。ピストンとピストンの上のおもりの総質量は１０９．４グラムであり、０．３ｐｓｉの荷重を与えた。比例してより重いおもりをピストン上に置き、０．６ｐｓｉおよび０．９ｐｓｉの荷重を付加した。上部の円筒中の生成物と一緒に金属板を、０．９％食塩水に浸し、ナイロン製ふるいと溶液表面が同一の高さになるようにし、そして濾紙および吸水性重合体粒子が静水圧のない液体を吸収することができるようにした。粒子を１時間浸漬した。板を水槽から取り出し、金属板の穴の中とナイロン製ふるいの中の過剰液体をティッシュペーパーで吸い取った。その後、おもりを膨潤したゲルから取り除き、ゲルの重さを量った。吸水性重合体粒子に対する荷重下で吸収された食塩水の質量比を、荷重下吸収（ＡＵＬ）として報告した。
【００４４】
抽出物
吸水性重合体粒子１グラムと０．９％食塩水１８５グラムを２５０ｍｌの瓶に入れ、蓋をして、１６時間振動機上に置いた。抽出溶液の一部をろ過した。メトローム（Metrohm）製滴定装置（Titroprocesser）の助けを借りて、確定した体積の濾液のｐＨを、０．１Ｎ  ＮａＯＨでｐＨ１０に調整し、最後に塩酸でｐＨ２．７まで滴定して、濾液の中の抽出物の量を決定した。これから、吸水性重合体の中の抽出物の量を計算した。
【００４５】
残留単量体
吸水性重合体粒子１グラムと０．９％食塩水１８５グラムを２５０ｍｌの瓶に入れ、蓋をして、１６時間振動機上に置いた。抽出溶液の一部をろ過し、ＯＤＳカラムと約２０５ｎｍでのＵＶ検出を利用する液体クロマトグラフに濾液の試料を注入した。残留単量体は、アクリル酸のピークのピーク面積を標準試料のそれと比較することによって計算した。
【００４６】
実施例１
単量体混合物を配合表１Ａに従って調製し、上記のプラスチックドラム缶の中に導入し、窒素でパージすることによって少なくとも３０分間脱酸素した。１０％過硫酸ナトリウム水溶液および１％アスコルビン酸水溶液は、別々の２リットル容器の中で調製し、その容器を脱酸素し、供給管路に取り付けた。すべてのジャケットセグメントおよび撹拌機システムの温度を６０℃に設定し、不活性ガス雰囲気を維持するために５００リットル／時間の窒素流を反応器に吹き込み、混練軸の速度を１２ｒｐｍに設定した。反応器のすべてのセグメントについて熱交換液体の温度が設定点温度に達した後、単量体混合物の供給を開始し、供給流量を９０ｋｇ／ｈ（反応器容積全体の１リットル当たり毎時２．９ｋｇ）に設定した。単量体混合物は温度が２２℃であった。開始剤は単量体供給原料と同時に供給した。過硫酸ナトリウムは４５．２５ｇ／時間（アクリル酸基準で１３５０ｐｐｍ）の流量で供給し、アスコルビン酸は４．６８ｇ／時間（アクリル酸基準で１４５ｐｐｍ）の流量で供給した。約３０分後、重合は定常状態に達した。これは、以下のように、反応器に沿って比較的一定な温度プロフィールを示した。Ｔ１（開始帯域）＝５４±３℃、Ｔ２（ゲル相）＝８１±３℃、Ｔ３＝８２℃、そして生成物が回収容器に入るときの生成物温度は約１００℃であった。生成物容器は、生成物が比較的迅速に冷却することができるように、断熱されていなかった。
【００４７】
この重合運転は中断なしで１０時間行なった。ゲルの試料は、二方弁の第二の出口に固定されたプラスチックホースの中にゲルを約１ｋｇ充填することによって、連続操作の間に採取した。その後、ゲルの試料をホースの遠い端に移動し、試料と反応器の間でホースはヒートシールし、試料を含む部分をホースから切り取った。不活性ガス雰囲気下でそのように得られたゲルの試料を、単量体転化率を完結させるために、７０℃で６０分間乾燥器中に置いた。その後、ゲルの直径が１〜５ｍｍになるようにゲルは分粒し、次に１７０℃で２時間熱風乾燥機で乾燥した。乾燥した重合体を家庭用器具（肉挽き機）で粉砕し、ふるいにかけた。すべての分析法のために、３０〜５０のメッシュ画分を用いた。
【００４８】
これらの試料の評価データを表１において報告する。９つの試料の平均値も記載する。「ＲＡＡ」は残留アクリル酸を表わす。
【００４９】
【表４】
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【００５０】
粉砕され、ふるいにかけられた材料の試料は熱処理も受けた。この熱処理の間、生成物試料の温度が２０分間２２０℃の温度で維持されるように重合体粒子を熱風流れと接触させた。試料評価から得られたデータを表２に報告する。
【００５１】
【表５】
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【００５２】
この実施例は、与えられた条件の下で、連続重合が超吸収性重合体の製造に信頼して適用できることを示す。
【００５３】
実施例２〜６
この系列においては、供給流量変更の影響を調べた。表３に示されるように変数を変更した点を除いて、実施例１で述べた実験と同一の手順および配合表を適用した。
【００５４】
【表６】
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【００５５】
実施例１で述べたように、採取した試料を処理し、評価した。結果を表４にまとめた。
【００５６】
【表７】
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【００５７】
【表８】
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【００５８】
実施例２〜６は供給流量が１２０ｋｇ／時間まで（全反応器容積１リットル当たり毎時約４ｋｇまで）適用できることを示す。供給流量が増加するとともに、滞留時間は低下し、それ故、生成物の冷却が不十分になる。これは最高点温度の増加を引き起こすが、それが抽出物のわずかな増加および残留単量体値の増加の理由かもしれない。
【００５９】
実施例７
配合表１Ａは使用し、反応器にダブルスクリュー取り出しコンベヤーを装備した。反応器の加熱設備一式は、取り出しセグメントのジャケットを除き、すべて６０℃に設定した。取り出しセグメントのジャケットは２０℃に設定した。単量体混合物は６０ｋｇ／時間の流量で供給され、混練スクリューの回転速度は１２ｒｐｍであった。過硫酸ナトリウムは４５．２５グラム／時間（アクリル酸基準で１３５０ｐｐｍ）の流量で供給され、アスコルビン酸は４．６８グラム／時間（アクリル酸基準で１４５ｐｐｍ）の流量で供給された。ゲルの試料を７０℃で９０分間乾燥器の中に保持した点以外は、実施例１と同一の手順を適用して、ゲルの試料を採取し、処理した。乾燥し、ふるいにかけられた生成物は以下の特性を有していた。ＣＣ＝３２．１ｇ／ｇ、ＡＵＬ（０．３ｐｓｉ）＝２１．２ｇ／ｇ、抽出物８．６％、残留アクリル酸＝６０３ｐｐｍ。
【００６０】
実施例８
配合表１Ｂ（固形物３６％）を適用し、反応器の取り出しセグメントのジャケット温度を６０℃で維持した点以外は、実施例７の手順を繰り返した。乾燥し、ふるいにかけられた生成物は以下の特性を有していた。ＣＣ＝３６．９ｇ／ｇ、ＡＵＬ（０．３ｐｓｉ）＝１２．０ｇ／ｇ、抽出物９．７％、残留アクリル酸＝４５８ｐｐｍ。
【００６１】
実施例９
ダブルスクリュー取り出しコンベヤーの代わりに、反応器の取り出し端に調整可能な堰を装備した点以外は、実施例７の手順を繰り返した。運転の間、堰は、次の程度に反応器取り出し口を閉じるように設定された。堰高さ０％、すなわち取り出し口は完全に開いている。堰高さ３３％、すなわち取り出し口は３３％閉じている。堰高さ６６％、すなわち取り出し口は６６％閉じている。
【００６２】
ゲル試料を反応器の出口で採取し、さらなる処理をしないで粒度分布分析に供した。反応器から取り出されたゲルの粒度分布を決定するために、１００ｇのゲルを採取し、粒状重合体ゲルの流動性を向上させるために、ゲルの全質量を基準にして３０００ｐｐｍの界面活性剤Ａｔｌａｓ  Ｇ  １４２５（アイ・シー・アイ・サーファクタンツ（ICI Surfactants）から入手可能なポリオキシエチレンソルビトールラノリン誘導体）と注意深く混合した。この処理されたゲルを、レッチェ（Retsch）ＡＳ２００篩分機を使用して、表６に掲載したようなふるいで組み立てられたふるい塔を通してふるい分けた。以下の調節が選択された。振幅１ｍｍ、永久篩、およびふるい時間１０分。分析の結果は、ゲル全体のうち、指定されたふるいの上に保持されたゲルの％で表６にまとめた。
【００６３】
【表９】
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【００６４】
結果は、堰高さの増加とともに、充填度および同時に反応器内部の剪断が増加することを示す。その結果、反応器から取り出されるゲルの粒度が小さくなる。これらの実験における平均粒度は７〜１２ｍｍであった。
【００６５】
実施例１０
反応器の中の反応物集合体の温度プロフィールに影響を及ぼす選択肢を研究するために実験を行なった。
配合表１Ａを使用した。反応器にダブルスクリュー取り出しコンベヤーを装備し、撹拌機の主軸は１２ｒｐｍで操作した。反応器の加熱／冷却を止めた。単量体混合物供給流量は６０ｋｇ／時間、開始剤濃度は、過硫酸ナトリウムを１３５０ｐｐｍ（アクリル酸基準）およびアスコルビン酸を１４５ｐｐｍ（アクリル酸基準）に設定した。
【００６６】
実施例１０Ａ
温度がＴ１＝７１℃、Ｔ２＝６２℃およびＴ３＝４７℃に到達するまで、直接水蒸気噴射（２ｋｇ／時間）で反応器を加熱した。その後、水蒸気噴射は１ｋｇ／時間に減らされ、全運転時間中（この時点から７時間）、この水準に維持した。反応器圧力は約６００ｍｂａｒに調節した。原料供給は目標流量よりもゆっくりと開始し、所望の供給流量に到達するまで徐々に加速した。２０〜３０分後、反応器は定常状態になり、温度はＴ１＝６０３℃、Ｔ２＝８５℃およびＴ３＝８２℃の水準で一定を維持した。実施例１とは対照的に、生成物は、反応器を出た後、８７℃の温度であった。反応器出口での転化率は９４．８％であった。
【００６７】
実施例１０Ｂ
反応器を水蒸気加熱しなかった点を除いて、実施例１０Ａの手順を繰り返した。代わりに、第一のセグメント（開始帯域）は６０℃にジャケット加熱した。温度は、Ｔ１＝６２±１℃、Ｔ２＝８４℃、Ｔ３＝８０℃で安定した。温度が安定した後、単量体混合物中のＦｅ3+イオンの濃度が３ｐｐｍ（アクリル酸基準）になるような濃度で、Ｆｅ2（ＳＯ4）3を過硫酸塩溶液に加えた。温度は２０〜３０分後にＴ１＝６５±１℃、Ｔ２＝８４℃およびＴ３＝８０℃で安定した。反応器出口での転化率は９７．６％であった。
【００６８】
実施例１０Ｃ
実施例１０Ａの最初の手順に従い、本質的に同一の温度に到達した。その後、鉄イオン５ｐｐｍ（アクリル酸基準）を開始剤系に添加した。これは温度の変化をもたらし、次の温度が約１時間記録された。Ｔ１＝７０±１℃、Ｔ２＝８５℃、Ｔ３＝８２℃。水蒸気のスイッチを切り、セグメント１のジャケットを７７℃に加熱した。重合は中断せずに継続され、温度はＴ３が約７９℃に落ちた以外は、変化しなかった。反応器出口での転化率は９８％であった。
【００６９】
実施例１０Ａ〜Ｃの結果は、反応器内部温度が容易に調節され、重合の特定の段階のために望まれるように制御できることを示す。水蒸気噴射および／または金属イオン添加は、高い初期の重合速度に必要とされる水準で開始帯域内の温度を効率的に維持するであろう。ジャケット加熱が所望の熱交換の水準を提供するのに十分ではないようなより大きな規模ではこれが重要になるであろう。還流凝縮と組み合わせた減圧蒸発冷却もまた、最高点温度の制御に効果的であることが分かった。生成物温度は決して８７℃を越えなかった。
【００７０】
実施例１１（反応器水平、６０ｋｇ／ｈ）
単量体混合物を配合表２Ａにしたがって調製し、６０ｋｇ／時間の流量で供給した点を除いて、実施例１の手順を繰り返した。重合実験を開始し、安定した一定の状態に到達するまで継続した。その後、単量体混合物供給原料を、標準供給原料から、水酸化ナトリウムの代わりに水酸化カリウムによって酸を中和した点を除いて同一の配合物の供給原料に切り替えた。このカリウムを含む混合物は３０秒間供給され、その後、供給原料は標準混合物に戻された。供給原料を標準供給原料へ戻した時点を、ゼロ滞留時間と定義する。ゲルの試料を、不活性ガス雰囲気下で、時間２分から１６分までは毎分、その後、時間３０分まで２分毎に採取した。試料は、カリウムの蛍光の強度を決定するために、蛍光Ｘ線分析によって相対的カリウム濃度を分析した。値をプロットし、累積的なプロットから約５分の平均滞留時間が得られた。
【００７１】
実施例１２（反応器傾斜、６０ｋｇ／ｈ）
反応器の取り出し端を１．８３°高くした点を除いて、実施例１１の方法を繰り返した。約６．２分の平均滞留時間が求められた。
【００７２】
実施例１３（反応器水平、９０ｋｇ／ｈ）
供給流量を９０ｋｇ／時間にした点を除いて、実施例１１の方法を繰り返した。約４分の平均滞留時間が求められた。
結果はまた、供給原料のうちの８０％が、条件によって、８分未満から１２分の滞留時間を持ち、供給原料のうちの残りの２０％がより長い滞留時間を持っていることも示す。
以下の４つの実験は、重合中の最高点温度制御の利点を実証する。
【００７３】
実施例１４
反応器の中の圧力を６００ｍｂａｒに設定し、単量体混合物を配合表２Ａにし、６０ｋｇ／ｈ（反応器容積１リットル当たり毎時１．９３ｋｇ）の流量で供給した点を除いて、実施例１の手順を繰り返した。確実で迅速な開始のために、１．２ｋｇの水蒸気を開始帯域に注入した。反応物の温度は決して８５℃を超えなかった。採取したゲル試料は、７０℃で１時間保持し、その後さらに処理し評価した。得られた特性は、以下の表に報告する。
【００７４】
実験１４Ａ（参照例）
反応器を大気圧に維持し、供給流量を９０ｋｇ／時間（反応器容積１リットル当たり毎時２．９ｋｇに増やした以外は、実験１４を繰り返した。水蒸気は注入しなかった。得られたゲル試料は、温度が１００℃であった。
【００７５】
実施例１５
重合反応が終了するまで生成物温度を８０℃以下に維持するために、ジャケットのセグメント３を２０℃（Ｔ３）に冷却した点以外は、実施例３（供給流量６０ｋｇ／時間）を繰り返した。採取したゲル試料は、９０分間１００℃で保持し、その後、さらに処理した。
【００７６】
実験１５Ａ（参照例）
供給流量を９０ｋｇ／時間、すべてのセグメントのジャケットと軸の温度を６０℃にして、実施例１５を繰り返した。この設定は、生成物温度が取り出し端で１００℃に上昇することを許した。
【００７７】
【表１０】
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【００７８】
前表中のデータは、８５℃より高い最高点温度がより高い抽出物含量につながることを示す。実施例１４においては温度制御のために減圧を適用した。実施例１５においては、冷却は、ジャケット冷却法によって十分に達成された。実施例１４および１５ならびに比較実験１４Ａおよび１５Ａの結果の比較は、重合中の温度制御が重要であることを実証している。重合後に材料に適用された高い保持温度は、生成物の劣化にずっと少ない影響を及ぼす。生産規模においては、伝導性熱伝達に役に立つ低い表面／体積比のために、減圧が最も好ましい温度制御の選択肢になるであろう。
【図１】
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