(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
スピネル構造を有するキャリア芯材であって、
粉末Ｘ線回折パターンにおける面指数（３１１）でのピークの半値幅が０．１５°以下で、
印加電圧１０００Ｖのときの電気抵抗値が１×１０６Ω・ｃｍ〜１×１０８Ω・ｃｍの範囲で、
ＴＧ−ＤＴＡ分析による酸素放出量が０．５ｗｔ％以上である
ことを特徴とするキャリア芯材。
【請求項２】
キャリア芯材を破砕した後の印加電圧１０００Ｖでの電気抵抗値が、破砕する前の印加電圧１０００Ｖでの電気抵抗値に対して３０％以上である請求項１記載のキャリア芯材。
【請求項３】
印加磁界１０００Ａ／ｍ・１０３／（４π）での磁化が５０Ａｍ２／ｋｇ〜７０Ａｍ２／ｋｇの範囲である請求項１又は２記載のキャリア芯材。
【請求項４】
格子定数が８．４８０以下である請求項１〜３のいずれかに記載のキャリア芯材。
【請求項５】
粉末Ｘ線回折パターンにおける、面指数（３１１）でのピーク積分強度を１００とした場合の、面指数（２００）でのピーク積分強度が３２．０以上である請求項１〜４のいずれかに記載のキャリア芯材。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載のキャリア芯材の表面を樹脂で被覆したことを特徴とする電子写真現像用キャリア。
【請求項７】
請求項６記載の電子写真現像用キャリアとトナーとを含む電子写真用現像剤。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、キャリア芯材並びにそれを用いた電子写真現像用キャリア及び電子写真用現像剤などに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
電子写真方式を用いたファクシミリやプリンター、複写機などの画像形成装置では、キャリア芯材の表面を絶縁性樹脂で被覆したいわゆるコーティングキャリアと、トナーとを混合した二成分系現像剤によって、感光体表面に形成された静電潜像を可視像化している。
【０００３】
ここで使用されるキャリア芯材には、電気的特性と磁気的特性とが要求される。具体的には、高抵抗且つ高磁力であることが要求される。キャリア芯材の抵抗が低いと、電荷注入が起こって、キャリアが用紙に付着するいわゆるキャリア付着が生じやすくなる。また、キャリア芯材の磁力が低い場合には、現像スリーブへの吸着が弱くなり、前記と同様にキャリア付着やキャリア飛散が生じやすくなる。
【０００４】
そこで、例えば、特許文献１では、粒子抵抗を高くし、粒子間のバラツキを小さくすることなどを目的として、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ｓｒを所定量含有し、格子定数が所定範囲で、表面酸化被膜が形成されたフェライト粒子からなるキャリア芯材が提案されている。
【０００５】
また本願出願人は、先に出願した特許文献２において、キャリア飛散の主原因は低磁化率粒子であるとの知見から、低磁化率粒子の存在比率の指標として粉末Ｘ線回折パターンのピークの半値幅を用い、キャリア芯材の半値幅を所定値以下とすることを提案した。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１３−１７８４１４号公報
【特許文献２】特開２００８−２６１９５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、特許文献１に提案のキャリア芯材の製造では、本焼成を低酸素の雰囲気下で行った後、大気雰囲気下で酸化処理（高抵抗化処理）を行ってキャリア芯材の表層に酸化被膜を形成してキャリア芯材の高抵抗化を図っている。
【０００８】
ところが、キャリア芯材の表層に酸化被膜を形成して高抵抗化を図っても、粒子間のバラツキは十分には抑えることができなかった。このため、長期間使用するとキャリア付着などの不具合が生じるおそれがあった。
【０００９】
また、特許文献２に提案のキャリア芯材では、焼成工程における酸素濃度は意識されていない。特許文献２の実施例では酸素濃度が０．２０体積％（２０００ｐｐｍ）又は２１．０体積％（２１００００ｐｐｍ）の雰囲気下で焼成が行われているが、このような酸素濃度で焼成を行うと、キャリア芯材の高抵抗化及び電気抵抗の粒子間のバラツキ抑制が不十分となるおそれがある。
【００１０】
本発明は、このような従来の問題に鑑みてなされてものであり、その目的は、高抵抗且つ高磁力で、しかも粒子間のバラツキがなく、長期間の使用によってもキャリア付着などの不具合が生じないキャリア芯材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者等は、前記目的を達成すべく鋭意検討を重ねた結果、粒子の表層のみならず粒子内部までが均一に酸化されると、高抵抗で粒子間のバラツキが小さいキャリア芯材となることを見出し本発明をなすに至った。すなわち、本発明に係るキャリア芯材は、スピネル構造を有するキャリア芯材であって、粉末Ｘ線回折パターンにおける面指数（３１１）でのピークの半値幅が０．１５°以下で、印加電圧１０００Ｖのときの電気抵抗値が１×１０６Ω・ｃｍ〜１×１０８Ω・ｃｍの範囲で、ＴＧ−ＤＴＡ分析による酸素放出量が０．５ｗｔ％以上であることを特徴とする。
【００１２】
ここで、キャリア芯材を破砕した後の印加電圧１０００Ｖでの電気抵抗値が、破砕する前の印加電圧１０００Ｖでの電気抵抗値に対して３０％以上であるのが好ましい。
【００１３】
また、印加磁界１０００Ａ／ｍ・１０３／（４π）での磁化が５０Ａｍ２／ｋｇ〜７０Ａｍ２／ｋｇの範囲であるのが好ましい。
【００１４】
そしてまた、格子定数が８．４８０以下であるのが好ましい。
【００１５】
さらには、粉末Ｘ線回折パターンにおける、面指数（３１１）でのピーク積分強度を１００とした場合の、面指数（２００）でのピーク積分強度が３２．０以上であるのが好ましい。
【００１７】
また本発明によれば、前記のキャリア芯材の表面を樹脂で被覆したことを特徴とする電子写真現像用キャリアが提供される。
【００１８】
さらに本発明によれば、前記の電子写真現像用キャリアとトナーとを含む電子写真用現像剤が提供される。
【発明の効果】
【００１９】
本発明に係るキャリア芯材、電子写真現像用キャリア及び電子写真用現像剤によれば、キャリア芯材の粒子内部まで均一組成で高抵抗であるため、長期間の使用によってもキャリア付着は大幅に抑制される。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明に係る電子写真現像剤を用いた現像装置の一例を示す概説図である。
【図２】実施例１及び比較例１〜３のＴＧ曲線である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
本発明に係るキャリア芯材の大きな特徴の一つは、スピネル構造を有するキャリア芯材であって、粉末Ｘ線回折パターンにおける面指数（３１１）でのピークの半値幅が０．１５°以下であることである。
【００２２】
スピネル構造を有する粒子としては、一般式ＭＸＦｅ３−ＸＯ４（但し、ＭはＭｇ，Ｍｎ，Ｔｉ，Ｃｕ，Ｚｎ，Ｎｉなどの金属，０＜Ｘ＜１）で表される組成のソフトフェライト粒子が挙げられる。Ｃａ、Ｓｒも含まれていても良い。これらの中でもＭｎＭｇフェライト、Ｍｎフェライトが好ましい。また、粒子形状も真球状とは限らず、楕円球状、針状形状でも良く、表面も平滑でなくても良く、表面に凹凸、穴などがあっても良い。
【００２３】
スピネル構造を有する粒子の粒径に特に限定はないが、体積平均粒径で２０μｍ〜２００μｍ程度が好ましく、粒度分布はシャープであるのが好ましい。
【００２４】
粉末Ｘ線回折パターンにおける面指数（３１１）でのピークは、スピネル構造のメインピークであって、このピークの半値幅が０．１５°以下であることは、キャリア芯材の表層と内部の結晶構造がほぼ均一であることを意味する。これにより、キャリア芯材は、高抵抗でバラツキの少ないものとなる。この点において、本発明に係るキャリア芯材は、高抵抗化処理によって粒子の表層にのみ酸化被膜が形成された従来のキャリア芯材と大きく異なる。前記ピークの半値幅のより好ましい範囲は０．１４°以下である。なお、粉末Ｘ線回折パターンによる面指数（３１１）でのピークの半値幅の測定方法は、後述の実施例において説明する。
【００２５】
また、本発明に係るキャリア芯材は、印加電圧１０００Ｖのときの電気抵抗値が１×１０６Ω・ｃｍ〜１×１０８Ω・ｃｍの範囲であることも大きな特徴である。前記電気抵抗値がこの範囲であることによって、キャリア芯材への電荷注入が効果的に抑制され、キャリア付着が抑えられる。前記の電気抵抗値が１×１０６Ω・ｃｍ未満であると、キャリア芯材への電荷注入が生じキャリア付着が生じるおそれがある。一方、前記の電気抵抗値が１×１０８Ω・ｃｍより大きいと、磁力の低下が生じるおそれがある。前記の電気抵抗値のより好ましい範囲は、１×１０７Ω・ｃｍ〜９×１０７Ω・ｃｍの範囲である。
【００２６】
また、キャリア芯材を、後述の実施例で説明するように破砕し、キャリア芯材を破砕した後の印加電圧１０００Ｖでの電気抵抗値が、破砕する前の印加電圧１０００Ｖでの電気抵抗値に対して２０％以上であるのが好ましい。この電気抵抗値の割合が１００％に近づく程、キャリア芯材の表層と内部とが均一組成であることを意味する。より好ましい電気抵抗値の割合は３０％以上である。
【００２７】
本発明のキャリア芯材の、印加磁界１０００Ａ／ｍ・１０３／（４π）での磁化は５０Ａｍ２／ｋｇ〜７０Ａｍ２／ｋｇの範囲であるのが好ましい。前記磁化が５０Ａｍ２／ｋｇ未満であると、現像ローラの磁力が作用しにくくなり、キャリア飛散などが生じるおそれがある。一方、前記磁化が７０Ａｍ２／ｋｇを超えると、電気抵抗の低下が生じるおそれがある。
【００２８】
本発明に係るキャリア芯材の格子定数は８．４８０以下であるのが好ましい。キャリア芯材の格子定数が８．４８０よりも大きいと、酸化の程度が不十分で、粒子の電気抵抗値のバラツキが大きくなり、長期間使用するとキャリア付着などが生じるおそれがある。
【００２９】
また、粉末Ｘ線回折パターンにおける、面指数（３１１）でのピーク積分強度を１００とした場合の、面指数（２００）でのピーク積分強度が３２．０以上であるのが好ましい。面指数（２００）でのピーク積分強度が前記範囲であることは、キャリア芯材の表層と内部の結晶構造がほぼ均一であることを意味する。これにより、キャリア芯材は、高抵抗で粒子間のバラツキの少ないものとなる。
【００３０】
また、ＴＧ−ＤＴＡ分析による酸素放出量は０．５ｗｔ％以上である。酸素放出量がかかる範囲であることによって、粒子間の電気抵抗値のバラツキが抑えられ、長期間使用してもキャリア付着が生じにくくなる。より好ましい酸素放出量は０．６ｗｔ％以上である。なお、ＴＧ−ＤＴＡ分析による酸素放出量の測定方法については後段の実施例において説明する。
【００３１】
本発明のキャリア芯材の製造方法に特に限定はないが、以下に説明する製造方法が好適である。
【００３２】
まず、Ｆｅ成分原料、Ｍ成分原料を秤量し、原料混合粉を作製する。なお、ＭはＭｇ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｎｉ、Ｓｒ等の２価の金属元素から選ばれる少なくとも１種の金属元素である。Ｆｅ成分原料としては、Ｆｅ２Ｏ３等が好適に使用される。Ｍ成分原料としては、ＭｎであればＭｎＣＯ３、Ｍｎ３Ｏ４等が使用でき、ＭｇであればＭｇＯ、Ｍｇ（ＯＨ）２、ＭｇＣＯ３が好適に使用できる。また、Ｃａ成分原料としては、ＣａＯ、Ｃａ（ＯＨ）２、ＣａＣＯ３等から選択される少なくとも１種の化合物が好適に使用される。また、Ｓｒ成分を添加する場合には、ＳｒＣＯ３、Ｓｒ（ＮＯ３）２などがＳｒ成分原料として好適に使用される。
【００３３】
次いで、作製した原料混合粉を仮焼成する。仮焼成の温度としては７５０℃〜９００℃の範囲が好ましい。７５０℃以上であれば、仮焼による一部フェライト化が進み、焼成時のガス発生量が少なく、固体間反応が十分に進むため、好ましい。一方、９００℃以下であれば、仮焼による焼結が弱く、後のスラリー粉砕工程で原料を十分に粉砕できるので好ましい。また、仮焼成時の雰囲気としては大気雰囲気が好ましい。
【００３４】
そして、仮焼成した原料を解粒して分散媒中に投入しスラリーを作製する。本発明で使用する分散媒としては水が好適である。分散媒には、前記仮焼成原料の他、必要によりバインダー、分散剤等を配合してもよい。バインダーとしては、例えば、ポリビニルアルコールが好適に使用できる。バインダーの配合量としてはスラリー中の濃度が０．５質量％〜２質量％程度とするのが好ましい。また、分散剤としては、例えば、ポリカルボン酸アンモニウム等が好適に使用できる。分散剤の配合量としてはスラリー中の濃度が０．５質量％〜２質量％程度とするのが好ましい。その他、潤滑剤や焼結促進剤等を配合してもよい。スラリーの固形分濃度は５０質量％〜９０質量％の範囲が望ましい。より好ましくは６０質量％〜８０質量％である。６０質量％以上であれば、造粒品中に粒子内細孔が少なく、焼成時の焼結不足を防ぐことができる。一方、８０質量％以下であれば、会合粒子が少なく、粒子形状による流動性悪化を防ぐことができる。
【００３５】
次に、以上のようにして作製されたスラリーを湿式粉砕する。例えば、ボールミルや振動ミルを用いて所定時間湿式粉砕する。粉砕後の原材料の平均粒径は１０μｍ以下が好ましく、より好ましくは５μｍ以下である。振動ミルやボールミルには、所定粒径のメディアを内在させるのがよい。メディアの材質としては、鉄系のクロム鋼や酸化物系のジルコニア、チタニア、アルミナなどが挙げられる。粉砕工程の形態としては連続式及び回分式のいずれであってもよい。粉砕物の粒径は、粉砕時間や回転速度、使用するメディアの材質・粒径などによって調整される。
【００３６】
そして、粉砕されたスラリーを噴霧乾燥させて造粒する。具体的には、スプレードライヤーなどの噴霧乾燥機にスラリーを導入し、雰囲気中へ噴霧することによって球状に造粒する。噴霧乾燥時の雰囲気温度は１００℃〜３００℃の範囲が好ましい。これにより、粒径１０μｍ〜２００μｍの球状の造粒物が得られる。なお、得られた造粒物は、振動ふるい等を用いて、粗大粒子や微粉を除去し粒度分布をシャープなものとするのが望ましい。
【００３７】
次に、造粒物を所定温度に加熱した炉に投入して、スピネル構造のフェライトを合成するための一般的な手法で焼成する。焼成温度としては１１００℃〜１３５０℃の範囲が好ましい。焼成温度が１１００℃以下であると、相変態が起こりにくくなるとともに焼結も進みにくくなる。また、焼成温度が１３５０℃を超えると、過剰焼結による過大グレインの発生がするおそれがある。前記焼成温度に至るまでの昇温速度としては２５０℃／ｈ〜５００℃／ｈの範囲が好ましい。
【００３８】
ここで重要なことは、所定の焼成温度において焼成雰囲気の酸素濃度を調整することである。焼成雰囲気の酸素濃度を調整することによって、粒子の表層のみならず内部まで酸素が均質に吸収され、粒子が高抵抗化されるとともに、粒子間の電気抵抗のバラツキが抑えられる。具体的には、温度１３００℃において焼成雰囲気の酸素濃度を１２０００ｐｐｍ〜１８０００ｐｐｍの範囲に調整するのが好ましい。もちろん、好適な酸素濃度はキャリア芯材の組成等によって適宜決定される。
【００３９】
このようにして得られたスピネル構造のフェライト粒子を必要により解粒してキャリア芯材とする。具体的には、例えば、ハンマーミル等によって焼成物を解粒する。解粒工程の形態としては連続式及び回分式のいずれであってもよい。そして、必要により、粒径を所定範囲に揃えるため分級を行ってもよい。分級方法としては、風力分級や篩分級など従来公知の方法を用いることができる。また、風力分級機で１次分級した後、振動篩や超音波篩で粒径を所定範囲に揃えるようにしてもよい。さらに、分級工程後に、磁場選鉱機によって非磁性粒子を除去するようにしてもよい。キャリア芯材の粒径としては２０μｍ〜６０μｍの範囲が好ましい。
【００４０】
なお、従来は、この後、キャリア芯材を高抵抗化させるために、キャリア芯材を酸化性雰囲気中でさらに加熱して、キャリア芯材の表層に酸化被膜を形成していた（高抵抗化処理）。しかし、キャリア芯材の表層に酸化被膜を形成する従来の高抵抗化処理では、キャリア芯材の表層と内部とで抵抗が異なり、また、キャリア芯材の粒子間で抵抗のバラツキが大きく、長期間使用するとキャリア付着などが生じていた。これに対し、本発明のキャリア芯材では、焼成工程においてキャリア芯材の内部まで酸化し高抵抗化するので、高抵抗化処理は特段必要としない。これにより、従来は必要であった高抵抗化処理工程を省くことができ、生産性が向上する。
【００４１】
以上のようにして作製したキャリア芯材は、所望の帯電性等を得るために外周を樹脂で被覆して電子写真現像用キャリアとする。
【００４２】
キャリア芯材の表面を被覆する樹脂としては、従来公知のものが使用でき、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、ポリ−４−メチルペンテン−１、ポリ塩化ビニリデン、ＡＢＳ（アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン）樹脂、ポリスチレン、（メタ）アクリル系樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂、並びにポリ塩化ビニル系やポリウレタン系、ポリエステル系、ポリアミド系、ポリブタジエン系等の熱可塑性エストラマー、フッ素シリコーン系樹脂などが挙げられる。
【００４３】
キャリア芯材の表面を樹脂で被覆するには、樹脂の溶液又は分散液をキャリア芯材に施せばよい。塗布溶液用の溶媒としては、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素系溶媒；アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノン等のケトン系溶媒；テトラヒドロフラン、ジオキサン等の環状エーテル類溶媒；エタノール、プロパノール、ブタノール等のアルコール系溶媒；エチルセロソルブ、ブチルセロソルブ等のセロソルブ系溶媒；酢酸エチル、酢酸ブチル等のエステル系溶媒；ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド等のアミド系溶媒などの１種又は２種以上を用いることができる。塗布溶液中の樹脂成分濃度は、一般に０．００１質量％〜３０質量％、特に０．００１質量％〜２質量％の範囲内にあるのがよい。
【００４４】
キャリア芯材への樹脂の被覆方法としては、例えばスプレードライ法や流動床法あるいは流動床を用いたスプレードライ法、浸漬法等を用いることができる。これらの中でも、少ない樹脂量で効率的に塗布できる点で流動床法が特に好ましい。樹脂被覆量は、例えば流動床法の場合には吹き付ける樹脂溶液量や吹き付け時間によって調整することができる。
【００４５】
キャリアの粒子径は、一般に、体積平均粒子径で１０μｍ〜２００μｍの範囲、特に２０μｍ〜６０μｍの範囲が好ましい。
【００４６】
本発明に係る電子写真用現像剤は、以上のようにして作製したキャリアとトナーとを混合してなる。キャリアとトナーとの混合比に特に限定はなく、使用する現像装置の現像条件などから適宜決定すればよい。一般に現像剤中のトナー濃度は１質量％〜１５質量％の範囲が好ましい。トナー濃度が１質量％未満の場合、画像濃度が薄くなりすぎ、他方トナー濃度が１５質量％を超える場合、現像装置内でトナー飛散が発生し機内汚れや転写紙などの背景部分にトナーが付着する不具合が生じるおそれがあるからである。より好ましいトナー濃度は３質量％〜１０質量％の範囲である。
【００４７】
トナーとしては、重合法、粉砕分級法、溶融造粒法、スプレー造粒法など従来公知の方法で製造したものが使用できる。具体的には、熱可塑性樹脂を主成分とする結着樹脂中に、着色剤、離型剤、帯電制御剤等を含有させたものが好適に使用できる。
【００４８】
トナーの粒径は、一般に、コールターカウンターによる体積平均粒径で５μｍ〜１５μｍの範囲が好ましく、７μｍ〜１２μｍの範囲がより好ましい。
【００４９】
トナー表面には、必要により、改質剤を添加してもよい。改質剤としては、例えば、シリカ、アルミナ、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化マグネシウム、ポリメチルメタクリレート等が挙げられる。これらの１種又は２種以上を組み合わせて使用できる。
【００５０】
キャリアとトナーとの混合は、従来公知の混合装置を用いることができる。例えばヘンシェルミキサー、Ｖ型混合機、タンブラーミキサー、ハイブリタイザー等を用いることができる。
【００５１】
本発明の現像剤を用いた現像方法に特に限定はないが、磁気ブラシ現像法が好適である。図１に、磁気ブラシ現像を行う現像装置の一例を示す概説図を示す。図１に示す現像装置は、複数の磁極を内蔵した回転自在の現像ローラ３と、現像部へ搬送される現像ローラ３上の現像剤量を規制する規制ブレード６と、水平方向に平行に配置され、互いに逆向きに現像剤を撹拌搬送する２本のスクリュー１，２と、２本のスクリュー１，２の間に形成され、両スクリューの両端部において、一方のスクリューから他方のスクリューに現像剤の移動を可能とし、両端部以外での現像剤の移動を防ぐ仕切板４とを備える。
【００５２】
２本のスクリュー１，２は、螺旋状の羽根１３，２３が同じ傾斜角で軸部１１，２１に形成されたものであって、不図示の駆動機構によって同方向に回転し、現像剤を互いに逆方向に搬送する。そして、スクリュー１，２の両端部において一方のスクリューから他方のスクリューに現像剤が移動する。これによりトナーとキャリアからなる現像剤は装置内を常に循環し撹拌されることになる。
【００５３】
一方、現像ローラ３は、表面に数μｍの凹凸を付けた金属製の筒状体の内部に、磁極発生手段として、現像磁極Ｎ１、搬送磁極Ｓ１、剥離磁極Ｎ２、汲み上げ磁極Ｎ３、ブレード磁極Ｓ２の５つの磁極を順に配置した固定磁石を有してなる。現像ローラ３が矢印方向に回転すると、汲み上げ磁極Ｎ３の磁力によって、スクリュー１から現像ローラ３へ現像剤が汲み上げられる。現像ローラ３の表面に担持された現像剤は、規制ブレード６により層規制された後、現像領域へ搬送される。
【００５４】
現像領域では、直流電圧に交流電圧を重畳したバイアス電圧が転写電圧電源８から現像ローラ３に印加される。バイアス電圧の直流電圧成分は、感光体ドラム５表面の背景部電位と画像部電位との間の電位とされる。また、背景部電位と画像部電位とは、バイアス電圧の最大値と最小値との間の電位とされる。バイアス電圧のピーク間電圧は０．５〜５ｋＶの範囲が好ましく、周波数は１〜１０ｋＨｚの範囲が好ましい。またバイアス電圧の波形は矩形波、サイン波、三角波などいずれであってもよい。これによって、現像領域においてトナー及びキャリアが振動し、トナーが感光体ドラム５上の静電潜像に付着して現像がなされる。
【００５５】
その後現像ローラ３上の現像剤は、搬送磁極Ｓ１によって装置内部に搬送され、剥離電極Ｎ２によって現像ローラ３から剥離して、スクリュー１，２によって装置内を再び循環搬送され、現像に供していない現像剤と混合撹拌される。そして汲み上げ極Ｎ３によって、新たに現像剤がスクリュー１から現像ローラ３へ供給される。
【００５６】
なお、図１に示した実施形態では現像ローラ３に内蔵された磁極は５つであったが、現像剤の現像領域での移動量を一層大きくしたり、汲み上げ性等を一層向上させるために、磁極を８極や１０極、１２極と増やしてももちろん構わない。
【実施例】
【００５７】
以下、本発明を実施例によりさらに詳しく説明するが本発明はこれらの例に何ら限定されるものではない。
【００５８】
実施例１
キャリア芯材を次のようにして作製した。出発原料として、１０．３８ｋｇのＦｅ２Ｏ３と、４．１２ｋｇのＭｎ３Ｏ４と、０．１９ｋｇのＭｇＯと、０．０３４ｋｇのＳｒＣＯ３とを純水５．５８ｋｇ中に分散し、還元剤としてカーボンブラックを５９ｇ、分散剤としてポリカルボン酸アンモニウム系分散剤を１７６ｇ添加して混合物とした。この混合物を湿式ボールミル（メディア径２ｍｍ）により粉砕処理し、混合スラリーを得た。
【００５９】
この混合スラリーをスプレードライヤーにて約１３０℃の熱風中に噴霧し、粒径１０μｍ〜１００μｍの乾燥造粒物を得た。この造粒物から、粒径１００μｍを超える粗粒は篩網を用いて除去した。
【００６０】
この造粒物を、電気炉に投入し１３００℃まで４．５時間かけて昇温し、その後１３００℃で３時間保持し焼成を行った。このとき、電気炉内の酸素濃度は１５０００ｐｐｍとした。
【００６１】
得られた焼成物をハンマーミルで解粒した後に振動ふるいを用いて分級し、平均粒径３５．３μｍのキャリア芯材を得た。
【００６２】
得られたキャリア芯材の組成、磁気特性、粉末Ｘ線回折測定、電気抵抗値等を後述の方法でそれぞれ測定した。なお、本実施例及び後段の比較例で得られたキャリア芯材はスピネル構造有するフェライト粒子である。表１及び表２に測定結果をまとめて示す。
【００６３】
次に、このようにして得られたキャリア芯材の表面を樹脂で被覆してキャリアを作製した。具体的には、シリコーン樹脂４５０重量部と、（２−アミノエチル）アミノプロピルトリメトキシシラン９重量部とを、溶媒としてのトルエン４５０重量部に溶解してコート溶液を作製した。このコート溶液を、流動床型コーティング装置を用いてキャリア芯材５００００重量部に塗布し、温度３００℃の電気炉で加熱してキャリアを得た。以下、比較例についても同様にしてキャリアを得た。
【００６４】
得られたキャリアと平均粒径５．０μｍ程度のトナーとを、ポットミルを用いて所定時間混合し、二成分系の電子写真現像剤を得た。この場合、キャリアとトナーとをトナーの重量／（トナーおよびキャリアの重量）＝５／１００となるように調整した。以下、全ての比較例についても同様にして現像剤を得た。得られた現像剤について後述の実機評価を行った。評価結果を表２に示す。
【００６５】
実施例２
焼成工程における電気炉内の酸素濃度を２００００ｐｐｍとした以外は実施例１と同様にして平均粒径３４．８μｍのキャリア芯材を作製した。作製したキャリア芯材の組成、磁気特性、粉末Ｘ線回折測定、電気抵抗値等を後述の方法でそれぞれ測定した。また、実施例１と同様にして、キャリア芯材の表面を樹脂で被覆してキャリアを作製し、トナーと混合して電子写真現像剤とした後、実機評価を行った。表１及び表２に測定結果及び評価結果をまとめて示す。
【００６６】
実施例３
キャリア芯材を次のようにして作製した。出発原料として、１１．１３ｋｇのＦｅ２Ｏ３と、３．７６ｋｇのＭｎ３Ｏ４と、０．４ｋｇのＭｇＯとを純水５．５８ｋｇ中に分散し、還元剤としてカーボンブラックを５９ｇ、分散剤としてポリカルボン酸アンモニウム系分散剤を１７６ｇ添加して混合物とした。この混合物を湿式ボールミル（メディア径２ｍｍ）により粉砕処理し、混合スラリーを得た。
【００６７】
この混合スラリーをスプレードライヤーにて約１３０℃の熱風中に噴霧し、粒径１０μｍ〜１００μｍの乾燥造粒物を得た。この造粒物から、粒径１００μｍを超える粗粒は篩網を用いて除去した。
【００６８】
この造粒物を、電気炉に投入し１２００℃まで４．５時間かけて昇温し、その後１２００℃で３時間保持し焼成を行った。このとき、電気炉内の酸素濃度は３００００ｐｐｍとした。
【００６９】
得られた焼成物をハンマーミルで解粒した後に振動ふるいを用いて分級し、平均粒径３３．６μｍのキャリア芯材を作製した。作製したキャリア芯材の組成、磁気特性、粉末Ｘ線回折測定、電気抵抗値等を後述の方法でそれぞれ測定した。また、実施例１と同様にして、キャリア芯材の表面を樹脂で被覆してキャリアを作製し、トナーと混合して電子写真現像剤とした後、実機評価を行った。表１及び表２に測定結果及び評価結果をまとめて示す。
【００７０】
実施例４
キャリア芯材を次のようにして作製した。出発原料として、１０．１４ｋｇのＦｅ２Ｏ３と、４．８６３ｋｇのＭｎ３Ｏ４とを純水５．５８ｋｇ中に分散し、還元剤としてカーボンブラックを５９ｇ、分散剤としてポリカルボン酸アンモニウム系分散剤を１７６ｇ添加して混合物とした。この混合物を湿式ボールミル（メディア径２ｍｍ）により粉砕処理し、混合スラリーを得た。
【００７１】
この混合スラリーをスプレードライヤーにて約１３０℃の熱風中に噴霧し、粒径１０μｍ〜１００μｍの乾燥造粒物を得た。この造粒物から、粒径１００μｍを超える粗粒は篩網を用いて除去した。
【００７２】
この造粒物を、電気炉に投入し１２００℃まで４．５時間かけて昇温し、その後１２００℃で３時間保持し焼成を行った。このとき、電気炉内の酸素濃度は３００００ｐｐｍとした。
【００７３】
得られた焼成物をハンマーミルで解粒した後に振動ふるいを用いて分級し、平均粒径３６．３μｍのキャリア芯材を作製した。作製したキャリア芯材の組成、磁気特性、粉末Ｘ線回折測定、電気抵抗値等を後述の方法でそれぞれ測定した。また、実施例１と同様にして、キャリア芯材の表面を樹脂で被覆してキャリアを作製し、トナーと混合して電子写真現像剤とした後、実機評価を行った。表１及び表２に測定結果及び評価結果をまとめて示す。
【００７４】
比較例１
焼成工程における電気炉内の酸素濃度を１００００ｐｐｍとした以外は実施例１と同様にして平均粒径３５．１μｍのキャリア芯材を作製した。作製したキャリア芯材の組成、磁気特性、粉末Ｘ線回折測定、電気抵抗値等を後述の方法でそれぞれ測定した。また、実施例１と同様にして、キャリア芯材の表面を樹脂で被覆してキャリアを作製し、トナーと混合して電子写真現像剤とした後、実機評価を行った。表１及び表２に測定結果及び評価結果をまとめて示す。
【００７５】
比較例２
焼成工程における電気炉内の酸素濃度を５０００ｐｐｍとした以外は実施例１と同様にして平均粒径３５．２μｍのキャリア芯材を作製した。作製したキャリア芯材の組成、磁気特性、粉末Ｘ線回折測定、電気抵抗値等を後述の方法でそれぞれ測定した。また、実施例１と同様にして、キャリア芯材の表面を樹脂で被覆してキャリアを作製し、トナーと混合して電子写真現像剤とした後、実機評価を行った。表１及び表２に測定結果及び評価結果をまとめて示す。
【００７６】
比較例３
キャリア芯材を次のようにして作製した。出発原料として、１１．４０ｋｇのＦｅ２Ｏ３と、４．５０ｋｇのＭｎ３Ｏ４と、０．５８ｋｇのＭｇＯと、０．１６９ｋｇのＳｒＣＯ３とを純水７．１４ｋｇ中に分散し、分散剤としてポリカルボン酸アンモニウム系分散剤を１０ｇ添加して混合物とした。この混合物を湿式ボールミル（メディア径２ｍｍ）により粉砕処理し、混合スラリーを得た。
【００７７】
この混合スラリーをスプレードライヤーにて約１３０℃の熱風中に噴霧し、粒径１０μｍ〜１００μｍの乾燥造粒物を得た。この造粒物から、粒径１００μｍを超える粗粒は篩網を用いて除去した。
【００７８】
この造粒物を、電気炉に投入し１１５０℃まで４．５時間かけて昇温し、その後１１５０℃で５時間保持し焼成を行った。このとき、電気炉内の酸素濃度は３００ｐｐｍとした。
【００７９】
得られた焼成物をハンマーミルで解粒した後に振動ふるいを用いて分級し、平均粒径３６．８μｍの芯材を得た。
【００８０】
得られた芯材に対し、ロータリーキルンを用いて、５４０℃大気中で１ｈ高抵抗化処理を行うことでキャリア芯材を得た。作製したキャリア芯材の組成、磁気特性、粉末Ｘ線回折測定、電気抵抗値等を後述の方法でそれぞれ測定した。また、実施例１と同様にして、キャリア芯材の表面を樹脂で被覆してキャリアを作製し、トナーと混合して電子写真現像剤とした後、実機評価を行った。表１及び表２に測定結果及び評価結果をまとめて示す。
【００８１】
比較例４
焼成工程における電気炉内の酸素濃度を２１００００ｐｐｍとした以外は実施例１と同様にして平均粒径３５．８μｍのキャリア芯材を作製した。作製したキャリア芯材の組成、磁気特性、粉末Ｘ線回折測定、電気抵抗値等を後述の方法でそれぞれ測定した。また、実施例１と同様にして、キャリア芯材の表面を樹脂で被覆してキャリアを作製し、トナーと混合して電子写真現像剤とした後、実機評価を行った。表１及び表２に測定結果及び評価結果をまとめて示す。
【００８２】
比較例５
焼成工程における電気炉内の酸素濃度を３００ｐｐｍとした以外は実施例３と同様にして平均粒径３３．４μｍのキャリア芯材を作製した。作製したキャリア芯材の組成、磁気特性、粉末Ｘ線回折測定、電気抵抗値等を後述の方法でそれぞれ測定した。また、実施例１と同様にして、キャリア芯材の表面を樹脂で被覆してキャリアを作製し、トナーと混合して電子写真現像剤とした後、実機評価を行った。表１及び表２に測定結果及び評価結果をまとめて示す。
【００８３】
比較例６
焼成工程における電気炉内の酸素濃度を１００００ｐｐｍとした以外は実施例４と同様にして平均粒径３７．４μｍのキャリア芯材を作製した。作製したキャリア芯材の組成、磁気特性、粉末Ｘ線回折測定、電気抵抗値等を後述の方法でそれぞれ測定した。また、実施例１と同様にして、キャリア芯材の表面を樹脂で被覆してキャリアを作製し、トナーと混合して電子写真現像剤とした後、実機評価を行った。表１及び表２に測定結果及び評価結果をまとめて示す。
【００８４】
（組成分析）
（Ｆｅの分析）
鉄元素を含むキャリア芯材を秤量し、塩酸と硝酸の混酸水に溶解させた。この溶液を蒸発乾固させた後、硫酸水を添加して再溶解し過剰な塩酸と硝酸とを揮発させる。この溶液に固体Ａｌを添加して液中のＦｅ３＋を全てＦｅ２＋に還元する。続いて、この溶液中のＦｅ２＋イオンの量を過マンガン酸カリウム溶液で電位差滴定することにより定量分析し、Ｆｅ（Ｆｅ２＋）の滴定量を求めた。
（Ｍｎの分析）
キャリア芯材のＭｎ含有量は、ＪＩＳ  Ｇ１３１１−１９８７記載のフェロマンガン分析方法（電位差滴定法）に準拠して定量分析を行った。本願発明に記載したキャリア芯材のＭｎ含有量は、このフェロマンガン分析方法（電位差滴定法）で定量分析し得られたＭｎ量である。
（Ｍｇの分析）
キャリア芯材のＭｇ含有量は、以下の方法で分析を行った。本願発明に係るキャリア芯材を酸溶液中で溶解し、ＩＣＰにて定量分析を行った。本願発明に記載したキャリア芯材のＭｇ含有量は、このＩＣＰによる定量分析で得られたＭｇ量である。
（Ｓｒの分析）
キャリア芯材のＳｒ含有量は、Ｍｇの分析同様にＩＣＰによる定量分析で行った。
【００８５】
（電気抵抗値測定）
表面を電解研磨した厚さ２ｍｍの電極としての真鍮板２枚を、距離２ｍｍ離して対向するように配置した。電極間にキャリア芯材２００ｍｇを装入した後、それぞれの電極の背後に、断面積２４０ｍｍ２の磁石（表面磁束密度が１５００ガウスのフェライト磁石）を配置して、電極間にキャリア芯材のブリッジを形成させた。そして、１０００Ｖの直流電圧を電極間に印加し、キャリア芯材に流れる電流値を測定し、キャリア芯材の電気抵抗値を算出した。
次いで、キャリア芯材を粉砕器（協立理工社製「SK-M10型」）を用いて５分間破砕し、破砕したキャリア芯材の電気抵抗値を前記と同様にして測定した。
【００８６】
（粉末Ｘ線回折パターン及び格子定数の測定）
粉末Ｘ線回折パターン及び格子定数は、粉末Ｘ線回折装置（リガク製、ＲＩＮＴ２０００）を用いて測定した。Ｘ線源はコバルトを使用し、加速電圧４０ｋＶ、電流３０ｍＡでＸ線を発生させた。粉末Ｘ線の測定条件は走査モード：ＦＴ、発散スリット：１／２°、散乱スピード：１／２°、受光スリット：０．１５ｍｍ、回転速度：５．０００ｒｐｍ、測定角度：１０°≦２θ≦９０°、測定間隔：０．０１°、計数時間：５秒で測定を行った。そして、得られたＸ線回折パターンから格子定数を算出した。
【００８７】
（磁力の測定）
磁気的特性を示す磁化の測定については、ＶＳＭ（東英工業株式会社製、ＶＳＭ−Ｐ７）を用いて、飽和磁化σｓ及び磁化σ１ｋ、残留磁化σｒ、保磁力Ｈｃをそれぞれ測定した。
【００８８】
（ＴＧ−ＤＴＡ分析）
SII社製「TG-DTA6300」を用い、以下の測定条件でＴＧ−ＤＴＡ分析をした。得られたＴＧ曲線から酸素放出量を求めた。図２にＴＧ曲線を示す。
雰囲気：窒素（供給速度２００ｍｌ／ｍｉｎ，酸素濃度３００ｐｐｍ）
昇温速度：１０℃／ｍｉｎ
測定温度範囲：室温〜１１８０℃
測定試料の質量：３０ｍｇ
【００８９】
（実機評価）
図１に示した構造の現像装置（現像ローラの周速度Ｖｓ：４０６ｍｍ／ｓｅｃ，感光体ドラムの周速度Ｖｐ：２０５ｍｍ／ｓｅｃ，感光体ドラム−現像ローラ間距離：０．３ｍｍ）に、作製した二成分現像剤を投入し、画像形成（印字率５％）を１０００枚及び１００００枚行った後、キャリア付着を画像上の白斑のレベルによって下記基準で評価した。
「◎」：Ａ３用紙１０枚中に白斑がない。
「○」：Ａ３用紙１０枚中の各１枚に１〜１０個の白斑がある。
「△」：Ａ３用紙１０枚中に各１枚に１１個以上の白斑がある。
【００９０】
【表１】
0005839640.tif 000002
【００９１】
【表２】
0005839640.tif 000003
【００９２】
表２に示すように、実施例１のキャリア芯材では、１０００枚及び１００００枚の画像形成後もキャリア付着はまったく発生しなかった。また、実施例２〜４のキャリア芯材でも、１０００枚及び１００００枚の画像形成後のキャリア付着は実使用上問題のないレベルであった。
【００９３】
これに対し、焼成工程における酸素濃度が１００００ｐｐｍ及び５０００ｐｐｍであった比較例１及び比較例２のキャリア芯材ではいずれも、粉末Ｘ線回折パターンにおける面指数（３１１）でのピークの半値幅が０．１５９°及び０．１６９°と大きく、電気抵抗値の測定において電圧１０００Ｖを印加するとブレークダウンして測定不能となった。このため、比較例１，２のキャリア芯材では、１０００枚画像形成後のキャリア付着は実用上問題のないレベルであったが、１００００枚画像形成後のキャリア付着は実用上問題のあるレベルであった。
【００９４】
また、焼成工程後に、ロータリーキルンを用いて高抵抗化処理を行った比較例３のキャリア芯材は、粉末Ｘ線回折パターンにおける面指数（３１１）でのピークの半値幅が０．２２４°と大きかった。また、電圧１０００Ｖを印加したときの電気抵抗値は２．１×１０７Ω・ｃｍと高かったものの、キャリア芯材の破砕後の電気抵抗値はブレークダウンして測定不能となった。これらのことから、比較例３のキャリア芯材では、表層と内部とで電気抵抗値に大きな差があったと考えられる。このため、比較例３のキャリア芯材では、１０００枚の画像形成後はキャリア付着はまったく発生しなかったが、１００００枚の画像形成後はキャリア付着は実用上問題のあるレベルであった。
【００９５】
焼成工程における酸素濃度が２１００００ｐｐｍと大気雰囲気であった比較例４のキャリア芯材では、粉末Ｘ線回折パターンにおける面指数（３１１）でのピークの半値幅が０．１６８°と大きく磁気特性が低かった。このため、比較例４のキャリア芯材では、１０００枚の画像形成後から既にキャリア付着は実用上問題のあるレベルであった。
【００９６】
焼成工程における酸素濃度が３００ｐｐｍ及び１００００ｐｐｍであった比較例５，６のキャリア芯材では、粉末Ｘ線回折パターンにおける面指数（３１１）でのピークの半値幅が０．１８２°及び０．１７３°と大きく、電気抵抗値の測定において電圧１０００Ｖを印加するとブレークダウンして測定不能となった。このため、比較例５，６のキャリア芯材では、１０００枚及び１００００枚画像形成後のキャリア付着は実用に耐えられないレベルであった。
【産業上の利用可能性】
【００９７】
本発明に係るキャリア芯材は、表層のみならず内部まで均一組成で高抵抗であるため、長期間の使用によってもキャリア付着は大幅に抑制され有用である。
【符号の説明】
【００９８】
３    現像ローラ
５    感光体ドラム
【要約】
【課題】高抵抗且つ高磁力で、粒子間のバラツキがなく、長期間の使用によってもキャリア付着が生じないキャリア芯材を提供する。
【解決手段】スピネル構造を有するキャリア芯材であって、粉末Ｘ線回折パターンにおける面指数（３１１）でのピークの半値幅が０．１５°以下で、印加電圧１０００Ｖのときの電気抵抗値が１×１０６Ω〜１×１０８Ωの範囲であることを特徴とする。ここで、キャリア芯材を破砕した後の印加電圧１０００Ｖでの電気抵抗値が、破砕する前の印加電圧１０００Ｖでの電気抵抗値に対して３０％以上であるのが好ましい。
【選択図】図２【図１】
0005839640.tif 000004
【図２】
0005839640.tif 000005