(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
架空線に固定するクランプと、２つの重錘と、その一方の重錘とクランプを繋ぐ一方の抑止線と、前記クランプと他方の重錘を繋ぐ他方の抑止線とからなる架空線用ダンパにおいて、
前記重錘は棒体、筒体または棒体と筒体の組み合わせからなり、
前記一方の抑止線の前記クランプと前記一方の重錘との間の長さをＬ１、前記他方の抑止線の前記クランプと前記他方の重錘との間の長さをＬ２、前記一方の重錘の質量をＭ１、前記他方の重錘の質量をＭ２とした場合、
Ｍ１＜Ｍ２、Ｌ１＜Ｌ２であって、
前記一方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｏ１として、Ｉｏ１（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ１（ｋｇ）＝２７００〜３０００（ｍｍ２）、
前記一方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｇ１として、Ｉｇ１（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ１（ｋｇ）=２５００〜２７００（ｍｍ２）、
前記他方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｏ２として、Ｉｏ２（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ２（ｋｇ）=５５００〜６１００（ｍｍ２）、
前記他方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｇ２として、Ｉｇ２（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ２（ｋｇ）=４３００〜４７００（ｍｍ２）、
を各々満足するように前記一方の重錘と前記他方の重錘の質量と形状をそれぞれ決めるとともに、
前記一方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｐ１として、Ｉｐ１（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ１（ｋｇ）=１９８００〜２１８００（ｍｍ２）、
前記他方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｐ２として、Ｉｐ２（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ２（ｋｇ）=２６９００〜２９７００（ｍｍ２）、
を各々満足するように前記一方の抑止線と前記他方の抑止線の長さをそれぞれ決めてなることを特徴とする架空線用ダンパ。
【請求項２】
前記２つの重錘の前記質量の比Ｍ１：Ｍ２を、１：１．１５〜１．２５、前記一方及び前記他方の抑止線の長さの比Ｌ１：Ｌ２を、１：１．１５〜１．２５としたことを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。
【請求項３】
前記重錘は、前記抑止線に結合される筒体の両側に棒体を備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。
【請求項４】
前記重錘は、前記抑止線に中央で結合される円盤にその直径方向に配置した一対の棒体を備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。
【請求項５】
前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを円盤の中央に結合して、その円盤の直径方向に配置した一対の棒体を備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。
【請求項６】
前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを柱体の中央に結合して、その柱体の両側に棒体を備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。
【請求項７】
前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを柱体の中央に結合して、その柱体を直径方向に貫通して略Ｕ字状に曲げ加工された棒体を備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。
【請求項８】
前記重錘は、略Ｕ字状に曲げ加工された棒体の中央に、前記抑止線に結合されるスリーブを結合して備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。
【請求項９】
前記重錘は、柱体に筒体を結合して、その筒体内を通り、前記抑止線に結合されるスリーブを前記柱体の中央に結合して備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。
【請求項１０】
前記重錘は、一対のＬ型部品を、その間に前記抑止線の端部を挟み、ボルト・ナットで締め付けて結合して備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。
【請求項１１】
前記重錘は、前記抑止線に中央で結合される略直方体にその長手方向に配置した一対の棒体を備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。
【請求項１２】
前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを釣鐘状体の空洞部の中央に結合して備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。
【請求項１３】
架空線に固定するクランプと、２つの重錘と、その一方の重錘とクランプを繋ぐ一方の抑止線と、前記クランプと他方の重錘を繋ぐ他方の抑止線とからなる架空線用ダンパにおいて、
前記重錘は棒体、筒体または棒体と筒体の組み合わせからなり、
前記一方の抑止線の前記クランプと前記一方の重錘との間の長さをＬ１、前記他方の抑止線の前記クランプと前記他方の重錘との間の長さをＬ２、前記一方の重錘の質量をＭ１、前記他方の重錘の質量をＭ２とした場合、
Ｍ１＜Ｍ２、Ｌ１＜Ｌ２として設計するとともに、
前記一方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｏ１として、Ｉｏ１（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ１（ｋｇ）＝２７００〜３０００（ｍｍ２）、
前記一方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｇ１として、Ｉｇ１（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ１（ｋｇ）=２５００〜２７００（ｍｍ２）、
前記他方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｏ２として、Ｉｏ２（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ２（ｋｇ）=５５００〜６１００（ｍｍ２）、
前記他方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｇ２として、Ｉｇ２（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ２（ｋｇ）=４３００〜４７００（ｍｍ２）、
を各々満足するように前記一方の重錘と前記他方の重錘の質量と形状をそれぞれ決めて設計し、
さらに、前記一方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｐ１として、Ｉｐ１（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ１（ｋｇ）=１９８００〜２１８００（ｍｍ２）、
前記他方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｐ２として、Ｉｐ２（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ２（ｋｇ）=２６９００〜２９７００（ｍｍ２）、
を各々満足するように前記一方の抑止線と前記他方の抑止線の長さをそれぞれ決めて設計したことを特徴とする架空線用ダンパの設計方法。
【請求項１４】
前記２つの重錘の前記質量の比Ｍ１：Ｍ２を、１：１．１５〜１．２５、前記一方及び前記他方の抑止線の長さの比Ｌ１：Ｌ２を、１：１．１５〜１．２５として設計したことを特徴とする請求項１３に記載の架空線用ダンパの設計方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、架空線用のダンパと、その設計方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
送電線に代表される架空線の振動対策としてダンパが取り付けられ、例えば、２つの重錘と、その２つの重錘を繋ぐ抑止線（鋼より線）と、その抑止線のほぼ中央に備えられ、架空線に固定するクランプとで構成されるストックブリッジダンパ等（特許文献１、２等参照）が広く用いられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特公昭５８‐８２２３号公報
【特許文献２】国際公開第２００２‐００７２７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、架空線の微風振動を抑制する対策において、従来は、条件の周波数範囲内でのばらつきが大きく、安定した性能のものを作ることが難しかった。
【０００５】
本発明の課題は、架空線用ダンパにおいて、広い周波数の範囲で振動抑制効果が得られるようにすることである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
以上の課題を解決するため、請求項１に記載の発明は、
架空線に固定するクランプと、２つの重錘と、その一方の重錘とクランプを繋ぐ一方の抑止線と、前記クランプと他方の重錘を繋ぐ他方の抑止線とからなる架空線用ダンパにおいて、
前記重錘は棒体、筒体または棒体と筒体の組み合わせからなり、
前記一方の抑止線の前記クランプと前記一方の重錘との間の長さをＬ１、前記他方の抑止線の前記クランプと前記他方の重錘との間の長さをＬ２、前記一方の重錘の質量をＭ１、前記他方の重錘の質量をＭ２とした場合、
Ｍ１＜Ｍ２、Ｌ１＜Ｌ２であって、
前記一方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｏ１として、Ｉｏ１（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ１（ｋｇ）＝２７００〜３０００（ｍｍ２）、
前記一方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｇ１として、Ｉｇ１（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ１（ｋｇ）=２５００〜２７００（ｍｍ２）、
前記他方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｏ２として、Ｉｏ２（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ２（ｋｇ）=５５００〜６１００（ｍｍ２）、
前記他方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｇ２として、Ｉｇ２（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ２（ｋｇ）=４３００〜４７００（ｍｍ２）、
を各々満足するように前記一方の重錘と前記他方の重錘の質量と形状をそれぞれ決めるとともに、
前記一方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｐ１として、Ｉｐ１（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ１（ｋｇ）=１９８００〜２１８００（ｍｍ２）、
前記他方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｐ２として、Ｉｐ２（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ２（ｋｇ）=２６９００〜２９７００（ｍｍ２）、
を各々満足するように前記一方の抑止線と前記他方の抑止線の長さをそれぞれ決めてなることを特徴とする。
【０００７】
請求項２に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記２つの重錘の前記質量の比Ｍ１：Ｍ２を、１：１．１５〜１．２５、前記一方及び前記他方の抑止線の長さの比Ｌ１：Ｌ２を、１：１．１５〜１．２５としたことを特徴とする。
【０００８】
請求項３に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、前記抑止線に結合される筒体の両側に棒体を備えることを特徴とする。
【０００９】
請求項４に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、前記抑止線に中央で結合される円盤にその直径方向に配置した一対の棒体を備えることを特徴とする。
【００１０】
請求項５に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを円盤の中央に結合して、その円盤の直径方向に配置した一対の棒体を備えることを特徴とする。
【００１１】
請求項６に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを柱体の中央に結合して、その柱体の両側に棒体を備えることを特徴とする。
【００１２】
請求項７に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを柱体の中央に結合して、その柱体を直径方向に貫通して略Ｕ字状に曲げ加工された棒体を備えることを特徴とする。
【００１３】
請求項８に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、略Ｕ字状に曲げ加工された棒体の中央に、前記抑止線に結合されるスリーブを結合して備えることを特徴とする。
【００１４】
請求項９に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、柱体に筒体を結合して、その筒体内を通り、前記抑止線に結合されるスリーブを前記柱体の中央に結合して備えることを特徴とする。
【００１５】
請求項１０に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、一対のＬ型部品を、その間に前記抑止線の端部を挟み、ボルト・ナットで締め付けて結合して備えることを特徴とする。
【００１６】
請求項１１に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、前記抑止線に中央で結合される略直方体にその長手方向に配置した一対の棒体を備えることを特徴とする。
【００１７】
請求項１２に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを釣鐘状体の空洞部の中央に結合して備えることを特徴とする。
【００１８】
請求項１３に記載の発明は、
架空線に固定するクランプと、２つの重錘と、その一方の重錘とクランプを繋ぐ一方の抑止線と、前記クランプと他方の重錘を繋ぐ他方の抑止線とからなる架空線用ダンパにおいて、
前記重錘は棒体、筒体または棒体と筒体の組み合わせからなり、
前記一方の抑止線の前記クランプと前記一方の重錘との間の長さをＬ１、前記他方の抑止線の前記クランプと前記他方の重錘との間の長さをＬ２、前記一方の重錘の質量をＭ１、前記他方の重錘の質量をＭ２とした場合、
Ｍ１＜Ｍ２、Ｌ１＜Ｌ２として設計するとともに、
前記一方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｏ１として、Ｉｏ１（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ１（ｋｇ）＝２７００〜３０００（ｍｍ２）、
前記一方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｇ１として、Ｉｇ１（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ１（ｋｇ）=２５００〜２７００（ｍｍ２）、
前記他方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｏ２として、Ｉｏ２（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ２（ｋｇ）=５５００〜６１００（ｍｍ２）、
前記他方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｇ２として、Ｉｇ２（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ２（ｋｇ）=４３００〜４７００（ｍｍ２）、
を各々満足するように前記一方の重錘と前記他方の重錘の質量と形状をそれぞれ決めて設計し、
さらに、前記一方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｐ１として、Ｉｐ１（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ１（ｋｇ）=１９８００〜２１８００（ｍｍ２）、
前記他方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｐ２として、Ｉｐ２（ｋｇ×ｍｍ２）／Ｍ２（ｋｇ）=２６９００〜２９７００（ｍｍ２）、
を各々満足するように前記一方の抑止線と前記他方の抑止線の長さをそれぞれ決めて設計した架空線用ダンパの設計方法を特徴とする。
【００１９】
請求項１４に記載の発明は、
請求項１３に記載の架空線用ダンパの設計方法であって、
前記２つの重錘の前記質量の比Ｍ１：Ｍ２を、１：１．１５〜１．２５、前記一方及び前記他方の抑止線の長さの比Ｌ１：Ｌ２を、１：１．１５〜１．２５として設計したことを特徴とする。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、架空線用ダンパにおいて、２つの重錘それぞれに異なる複数の共振点を持たせて広い周波数の範囲で振動抑制効果を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明を適用した架空線用ダンパの一実施形態の構成を示す平面図（ａ）、正面図（ｂ）、及び中央縦断面図（ｃ）である。
【図２】架空線に設置したダンパが振動を抑制する原理を示した拡大図である。
【図３】ダンパの設計における数値を決めるための重錘の重心と結合部の位置や抑止線の長さを示した平面図（ａ）及び正面図（ｂ）である。
【図４】実施例１の設計値を例として重量と主な寸法値の簡易モデルを示す正面図である。
【図５】実施例１の慣性モーメントによる重錘の設計例を示す図表（表１）である。
【図６】実施例１の設計値を例として抑止線長さと主な寸法値の簡易モデルを示す正面図である。
【図７】実施例１の慣性モーメントによる抑止線長さの設計例を示す図表（表２）である。
【図８】実施例１で製作した試作品をＩＥＣ規格で測定した周波数に対するパワー消費を示すグラフである。
【図９】実施例１で製作した試作品と設計の推奨値から外れた設計の試作品をＩＥＣ規格の類似条件で試験し評価した周波数に対するパワー消費を示す比較グラフである。
【図１０】実施例２のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。
【図１１】実施例３のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。
【図１２】実施例４のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。
【図１３】実施例５のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。
【図１４】実施例６のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。
【図１５】実施例７のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。
【図１６】実施例８のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。
【図１７】実施例９のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。
【図１８】実施例１０のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、図を参照して本発明を実施するための形態を詳細に説明する。
【００２３】
（実施例１）
図１は本発明を適用した架空線用ダンパの一実施形態の構成を示すもので、１はクランプ、２は一方の重錘、３は他方の重錘、４は一方の抑止線（鋼より線）、５は他方の抑止線（鋼より線）、１１は架空線である。
【００２４】
実施例１において、架空線用ダンパは、図示のように、架空線１１に固定するクランプ１と、２つの重錘２・３と、その一方の重錘２とクランプ１を繋ぐ一方の抑止線４と、他方の重錘３とクランプ１を繋ぐ他方の抑止線５とから構成される。
【００２５】
クランプ１は、例えばアルミ合金製のアーム１ａにアルミ合金製のキャップ１ｂを、軟鋼に亜鉛メッキした六角ボルト１ｃで結合して、架空線１１に固定する。クランプ１は幅Ａを有している。
【００２６】
２つの重錘２・３は、例えば軟鋼に亜鉛メッキしたもので、円筒のベース２ａ・３ａの直径方向の両側に２つの丸棒２ｂ・３ｂを対向配置し溶接（溶接部２ｃ・３ｃ参照）してそれぞれ製作される。
【００２７】
抑止線４・５は、例えば亜鉛メッキした鋼より線で、クランプ１のアーム１ａに結合されている。その抑止線４・５の他端側に鋼製のスリーブ６を各々圧縮し、ベース２ａ・３ａの円筒内に各々圧入した後、その円筒端を各々カシメつけて、抑止線４・５を重錘２・３にそれぞれ固定している。
なお、抑止線４・５は、クランプ１のアーム１ａを通してアーム１ａ両側に結合される１本の鋼より線でもよい。
【００２８】
以上の構成による架空線用ダンパの２つの重錘２・３の両端間の長さはＬで、抑止線４・５と架空線１１の中心線間距離はＨだけ離れている。
【００２９】
また、架空線１１は直径Ｄで、この架空線１１には送電線（電力線）の他、地線も含まれる。
【００３０】
「動作原理」
図２は動作原理を示すもので、矢印で示すように、先ず、架空線１１に発生した上下方向振動が、架空線１１に設置したダンパに伝わり、ダンパの重錘２・３が大きく振動する。
次に、重錘２・３の振動により抑止線４・５が曲がり、抑止線４・５の鋼より線の素線間の摩擦が振動を減衰させる。
そして、２つの重錘２・３の質量・形状と抑止線４・５の長さが異なることにより、複数の共振周波数があるため、広い周波数領域で振動抑制効果が得られる。
【００３１】
「設計方法」
重錘２・３の質量と形状、抑止線４・５の結合部間の長さから２個の重錘２・３の重心と２箇所の結合部に対しての慣性モーメントを計算し、次の条件を満足するように設計する。
【００３２】
図３は設計に必要なパラメータと支点の位置関係を示すもので、図示のように、２つの重錘２・３の質量Ｍ１、Ｍ２と、重錘２・３と抑止線４・５の結合部からクランプ１と抑止線４・５の結合部までの左右の長さＬ１、Ｌ２は２つで異なるものとする。
すなわち、質量はＭ１＜Ｍ２、長さはＬ１＜Ｌ２とする。
そして、質量の比Ｍ１：Ｍ２と、長さの比Ｌ１：Ｌ２の比は、１：１．１５〜１．２５とする。
【００３３】
重錘２・３の形状と抑止線４・５の長さは、ダンパの取り付け時に抑止線４・５を鉛直に曲げる方向に対する慣性モーメントの値により決める。かつ、２つの重錘２・３について異なる値とする。
【００３４】
ここで、重錘２は、
１）重錘２は、抑止線４と重錘２の結合部を支点にした抑止線曲げ方向の重錘の慣性モーメントＩｏ１（ｋｇ×ｍｍ２）／重錘２の質量Ｍ１（ｋｇ）＝２７００〜３０００（ｍｍ２）
２）重心を支点にした抑止線４の曲げ方向の重錘２の慣性モーメントＩｇ１（ｋｇ×ｍｍ２）／重錘２の質量Ｍ１（ｋｇ）=２５００〜２７００（ｍｍ２）
【００３５】
重錘３（重錘２の１．１５〜１．２５倍の質量）は、
３）抑止線５と重錘３の結合部を支点にした抑止線５の曲げ方向の重錘３の慣性モーメントＩｏ２（ｋｇ×ｍｍ２）／重錘３の質量Ｍ２（ｋｇ）=５５００〜６１００（ｍｍ２）
４）重心を支点にした抑止線５の曲げ方向の重錘３の慣性モーメントＩｇ２（ｋｇ×ｍｍ２）／重錘３の質量Ｍ２（ｋｇ）=４３００〜４７００（ｍｍ２）
【００３６】
さらに、抑止線４・５の重錘２・３の結合部からクランプ１の結合部までの左右の長さＬ１、Ｌ２の設定は、重錘２、重錘３について、
５）抑止線４とクランプ１の結合部を支点にした抑止線４の曲げ方向の重錘２の慣性モーメントＩｐ１（ｋｇ×ｍｍ２）／重錘２の質量Ｍ１（ｋｇ）=１９８００〜２１８００（ｍｍ２）
６）抑止線５とクランプ１の結合部を支点にした抑止線５の曲げ方向の重錘３の慣性モーメントＩｐ２（ｋｇ×ｍｍ２）／重錘３の質量Ｍ２（ｋｇ）=２６９００〜２９７００（ｍｍ２）
を満足するように決める。
【００３７】
以上の条件１）、２）、３）、４）を満足するように重錘２・３の形状を決め、条件５）、６）から抑止線（鋼より線）４・５の長さを決める。
【００３８】
「重錘２、重錘３の設計方法例」
実施例１の設計値を例として重量と主な寸法値を簡易なモデルで検討した時の設定方法を示す。
慣性モーメントＩは、回転に対する質量ｍを表し、回転軸から質点までの距離をｒとすると、Ｉ=ｍｒ2と表すことができる。重錘の設計を簡易なモデルを使って検討する場合、図４のように、対象とする点（結合部ｏと重心ｇ）に対して重錘を２分割して分割したものの重心を、２つの質点Ａ（質量ｍ１、ｍ３）とＢ（質量ｍ２、ｍ４）とした時の慣性モーメントを考える。重錘と抑止線の結合部ｏ点に対して、Ａ点までの距離をｌ１、Ｂ点までの距離をｌ２とする。重錘の重心ｇ点に対して、Ａ点までの距離をｌ３、Ｂ点までの距離をｌ４とする。
この場合の慣性モーメントＩは、
ｍ１×ｌ１2＋ｍ２×ｌ２2、
または、ｍ３×ｌ３2＋ｍ４×ｌ４2となる。
【００３９】
仮に、重錘質量Ｍ１、Ｍ２を２．９ｋｇ、３．５ｋｇとする。
Ｍ１（Ｍ２）=ｍ１＋ｍ２＝ｍ３＋ｍ４となる。
この場合、重錘２について、結合部ｏ点に対する慣性モーメントＩｏ１は、２．９ｋｇ×２８００ｍｍ２＝８１２０ｋｇ・ｍｍ2が設計の目標値となる。
ｏ点に対して、ｍ１を１．３７ｋｇとした場合、ｍ２はＭ１−ｍ１=１．５３ｋｇとなる。
【００４０】
次に、ｍ１×ｌ１2＋ｍ２×ｌ２2＝８１２０ｋｇ・ｍｍ2となるように、質点までの距離ｌ１、ｌ２を決める。
仮に、ｌ１を７２ｍｍ、ｌ２を２６ｍｍとすると、
ｍ１×ｌ１2＋ｍ２×ｌ２2≒８１３６．４ｋｇ・ｍｍ2となる。
よって、重錘２のｏ点については、ｍ１を１．３７ｋｇ、ｍ２を１．５３ｋｇ、ｌ１を７２ｍｍ、ｌ２を２６ｍｍ程度となるように、各部の長さや幅の寸法を調整することで、目標の慣性モーメントに近くなる。
【００４１】
同様に、重心ｇ点に対する慣性モーメントＩｇ１を考える。
設計の目標値は、２．９ｋｇ×２６００ｍｍ２＝７５４０ｋｇ・ｍｍ2であるが、ｍ３を１．４５ｋｇ、ｍ４（＝ｍ３、重心のため）を１．４５ｋｇ、ｌ３を６０ｍｍ、ｌ４を４０ｍｍとすると、
ｍ３×ｌ３2＋ｍ４×ｌ４2＝７５４０ｋｇ・ｍｍ2
の計算値となる。
【００４２】
同様に、重錘３のＩｏ２、Ｉｇ２を考える。
Ｉｏ２、Ｉｇ２を同様に考えた場合一例を、Ｉｏ１、Ｉｇ１の値とともに図５の表１に示す。
【００４３】
「抑止線長さＬ１、Ｌ２の設定方法例」
重錘を設計する場合と同様に、図６のような簡易なモデルで考えられる。
重錘全体の質量をＭ１、Ｍ２（ｋｇ）とし、抑止線とクランプの結合部ｐ点から抑止線と重錘の結合部ｏ点までの長さをＬ１、Ｌ２とし、抑止線と重錘の結合部ｏ点から重錘の重心ｇ点までの長さをｌ５（ｍｍ）とする。
この場合、ｐ点に対する慣性モーメントＩｐ１、Ｉｐ２は、
Ｍ１×（Ｌ１−ｌｇ１）2、
または、ｍ２×（Ｌ２−ｌｇ２）2
と表すことができる。
【００４４】
まず、重錘２について考える。
Ｉｐ１／Ｍ１の目標値を２０８００ｍｍ２とし、重錘２の長さｌｇ１を１５ｍｍとすると、Ｌ１の設計値は、Ｉｐ１／Ｍ１＝（Ｌ１−ｌｇ１）2＝２０８００より、
Ｌ１＝√２０８００＋ｌｇ１＝√２０８００＋１５≒１５９ｍｍとなる。
【００４５】
同様に、重錘３について考えると、Ｉｐ２／Ｍ２の目標値を２８３００ｍｍ２とし、重錘３の長さｌｇ２を３６ｍｍとすると、Ｌ２の設計値は√２８３００＋３６≒２０４ｍｍとなる。
これを図７の表２に示す。
【００４６】
「性能試験結果」
ＩＥＣ６１８９７の７．１１.２ 特性試験の方法により、実施例１のダンパを加振機に取付け、周波数範囲０．１８／Ｄ〜１．４／Ｄ（Ｄ:電線直径（ｍ））でクランプ速度０．１ｍ／ｓにて加振した。このとき、力Ｆ（Ｎ）、速度ｖ（ｍ／ｓ）、力と速度の間の位相角φを測定した。式Ｐ＝０．５×Ｆ×ｖ×ｃｏｓφ（Ｐ：パワー消費（Ｗ））によって計算した周波数に対するパワー消費Ｐは安定した結果が得られた。
【００４７】
図８に試料３つのグラフを示す。
【００４８】
また、本発明の設計方法から外れた条件で製作した場合、ＩＥＣ６１８９７の７．１１．２と類似条件（試作評価時の条件）の周波数範囲５〜４５Ｈｚ、１Ｈｚ間隔、振幅５〜１５Ｈｚ：±１ｍｍ、１６〜４５Ｈｚ：±０．５ｍｍで評価した周波数に対するパワー消費Ｐを比較した。
【００４９】
図９に比較グラフを示す。
【００５０】
事例１は前記条件５）で指定した値より約１６〜１９％大きくして製作したものである。
【００５１】
事例２は前記条件１）と前記２）で指定した値より約２６％と２７％大きくして製作したものである。
【００５２】
事例１は特に３０〜４０Ｈｚの範囲でパワー消費が低下している。
【００５３】
事例２は３０Ｈｚと３８Ｈｚ付近でパワー消費が低下し、４０Ｈｚで突出するような結果となる。
パワー消費が低い周波数では振動を抑制できず、高い周波数ではダンパ側の負荷が高くなりダンパが損傷する可能性がある。
このように、設計方法から外れた条件では試験範囲で安定した性能を出すことが難しい。
【００５４】
これに対し、本発明の手法を採用することで、平均的な性能を得ることが可能となる。
【００５５】
以上、実施例の架空線用ダンパによれば、Ｍ１＜Ｍ２、Ｌ１＜Ｌ２とすることで、２つの重錘２・３それぞれに異なる複数の共振点を持たせて広い周波数の範囲で振動抑制効果を得ることができる。
【００５６】
すなわち、重錘を個別に考えると、図２のように、クランプ結合部付近を支点とした場合の振動（共振点１，２）と重心付近を支点とした振動（共振点３，４）で計４つの共振点がある。
共振点１，２は低い周波数の特性を上げ、共振点３，４は高い周波数を上げることができると試験で推定している。ただし、共振点１，２は近い周波数にあり、１つのダンパにした場合の共振点は３点程になる。また、それぞれの支点の正確な位置は試験では確認していない。
試作品の特性試験では、図８のように、ピークとなる周波数付近に共振点があることが分かっている。
ただし、それぞれの共振点は振動に相互に影響して重ね合わせの振動となるため、各共振点がどの周波数にあたるかを正確に言うことは難しい。
【００５７】
そして、質量の比Ｍ１：Ｍ２と、長さの比Ｌ１：Ｌ２の比を、１：１．１５〜１．２５とすることで、架空線の微風振動が発生する周波数範囲で振動抑制効果を得ることができる。
【００５８】
以上において、重錘形状は慣性モーメントに関する設計基準を満足すれば、任意の形状をとることができる。
次に、溶接・圧縮・ボルト固定で製作する場合の他の９種の実施例について説明する。
【００５９】
（実施例２）
図１０は実施形態２を示すもので、実施例１とは別に、重錘２３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘２３は、図示のように、円盤のベース２３ａの直径方向に配置した穴に２つの丸棒２３ｂをそれぞれ挿入し溶接（溶接部２３ｃ参照）して製作される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をスリーブ６に入れて圧縮後、ベース２３ａの中央の貫通穴にスリーブ６を挿入してその突出端を溶接（溶接部２３ｄ参照）し、抑止線５を重錘２３に固定する。
【００６０】
（実施例３）
図１１は実施例３を示すもので、実施例２と同様に、重錘３３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘３３は、図示のように、円盤のベース３３ａの直径方向に配置した穴に２つの丸棒３３ｂをそれぞれ挿入し溶接（溶接部３３ｃ参照）して製作される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をスリーブ６に入れて圧縮後、ベース３３ａの中央の穴にスリーブ６を挿入してその周囲を溶接（溶接部３３ｄ参照）し、抑止線５を重錘３３に固定する。
【００６１】
（実施例４）
図１２は実施例４を示すもので、実施例２と同様に、重錘４３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘４３は、図示のように、円柱のベース４３ａの直径方向の両側に２つの丸棒４３ｂを対向配置し溶接（溶接部４３ｃ参照）して製作される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をスリーブ６に入れて圧縮後、ベース４３ａの中央の穴にスリーブ６を挿入してその周囲を溶接（溶接部４３ｄ参照）し、抑止線５を重錘４３に固定する。
【００６２】
（実施例５）
図１３は実施例５を示すもので、実施例２と同様に、重錘５３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘５３は、図示のように、円柱のベース５３ａの直径方向にあけた貫通穴に丸棒５３ｂを通して両側を溶接（溶接部５３ｃ参照）した後、丸棒５３ｂを略Ｕ字状に曲げ加工して製作される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をスリーブ６に入れて圧縮後、ベース５３ａの中央の穴にスリーブ６を挿入してその周囲を溶接（溶接部５３ｄ参照）し、抑止線５を重錘５３に固定する。
【００６３】
（実施例６）
図１４は実施例６を示すもので、実施例２と同様に、重錘６３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘６３は、図示のように、丸棒６３ｂを略Ｕ字状に曲げ加工して製作される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をスリーブ６に入れて圧縮後、略Ｕ字状の丸棒６３ｂの中央に空けた穴に、スリーブ６を圧入または溶接して、抑止線５を重錘６３に固定する。
【００６４】
（実施例７）
図１５は実施例７を示すもので、実施例２と同様に、重錘７３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘７３は、図示のように、円柱のベース７３ａに大径の円筒７３ｂを溶接（溶接部７３ｃ参照）して製作される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をスリーブ６に入れて圧縮後、ベース７３ａの中央の貫通穴にスリーブ６を圧入しその突出端をカシメつけ（カシメつけ部６ａ参照）して、抑止線５を重錘７３に固定する。
【００６５】
（実施例８）
図１６は実施例８を示すもので、実施例２と同様に、重錘８３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘８３は、図示のように、一対のＬ形部品８３ａ・８３ａを結合して製作される。
そして、Ｌ形部品８３ａ・８３ａの間に、抑止線（鋼より線）５の端部を挟み、２組のボルト８３ｅ及びナット８３ｆで締め付けて、抑止線５を重錘８３に固定する。
【００６６】
（実施例９）
図１７は実施例９を示すもので、実施例２と同様に、重錘９３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘９３は、図示のように、略直方体のベース９３ａの両側の貫通穴に丸棒９３ｂをそれぞれ挿入し、ベース９３ａの両側を上下から圧縮（圧縮変形部９３ｃ参照）し、ベース９３ａに丸棒９３ｂを結合して製作される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をベース９３ａの中央の貫通穴に挿入して、ベース９３ａの中央を上下から圧縮（圧縮変形部９３ｄ参照）し、抑止線５を重錘９３に固定する。
【００６７】
（実施例１０）
図１８は実施例１０を示すもので、実施例２と同様に、重錘１０３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘１０３は、図示のように、釣鐘状体１０３ａにより形成される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をスリーブ６に入れて圧縮後、釣鐘状体１０３ａの空洞部１０３ｂを通り、釣鐘状体１０３ａの中央の貫通穴にスリーブ６を圧入しその突出端をカシメつけ（カシメつけ部６ａ参照）して、抑止線５を重錘１０３に固定する。
【００６８】
以上の実施例２〜１０においては、実施例１における他方側の重錘２３・３３・４３・５３・６３・７３・８３・９３・１０３について説明したが、実施例１における一方側の重錘についても同様の構成である。
【００６９】
（変形例）
以上の実施形態の他、具体的な細部構造等について適宜に変更可能であることは勿論である。
【符号の説明】
【００７０】
１  クランプ
１ａ  アーム
１ｂ  キャップ
１ｃ  六角ボルト
２  一方の重錘
２ａ  ベース（筒体）
２ｂ  丸棒（棒体）
２ｃ  溶接部
３  他方の重錘
３ａ  ベース（筒体）
３ｂ  丸棒（棒体）
３ｃ  溶接部
４  一方の抑止線（鋼より線）
５  他方の抑止線（鋼より線）
６  スリーブ
６ａ  カシメつけ部
１１  架空線
２３  重錘
２３ａ  ベース（円盤）
２３ｂ  丸棒（棒体）
２３ｃ  溶接部
２３ｄ  溶接部
３３  重錘
３３ａ  ベース（円盤）
３３ｂ  丸棒（棒体）
３３ｃ  溶接部
３３ｄ  溶接部
４３  重錘
４３ａ  ベース（柱体）
４３ｂ  丸棒（棒体）
４３ｃ  溶接部
４３ｄ  溶接部
５３  重錘
５３ａ  ベース（柱体）
５３ｂ  丸棒（棒体）
５３ｃ  溶接部
５３ｄ  溶接部
６３  重錘
６３ｂ  丸棒（棒体）
７３  重錘
７３ａ  ベース（柱体）
７３ｂ  円筒（筒体）
７３ｃ  溶接部
８３  重錘
８３ａ  Ｌ型部品
８３ｅ  ボルト
８３ｆ  ナット
９３  重錘
９３ａ  ベース（略直方体）
９３ｂ  丸棒（棒体）
９３ｃ  圧縮変形部
９３ｄ  圧縮変形部
１０３  重錘
１０３ａ  釣鐘状体
１０３ｂ  空洞部
【要約】
【課題】架空線用ダンパにおいて、広い周波数の範囲で振動抑制効果が得られるようにする。
【解決手段】架空線１１に固定するクランプ１と、２つの重錘２・３と、その一方の重錘２とクランプ１を繋ぐ一方の抑止線４と、他方の重錘３とクランプ１を繋ぐ他方の抑止線４とからなる架空線用ダンパにおいて、重錘２・３は棒体、筒体または棒体と筒体の組み合わせからなり、一方の抑止線４のクランプ１と一方の重錘２との間の長さをＬ１、他方の抑止線５のクランプ１と他方の重錘３との間の長さをＬ２、一方の重錘２の質量をＭ１、他方の重錘３の質量をＭ２とした場合、Ｍ１＜Ｍ２、Ｌ１＜Ｌ２である。さらに、２つの重錘２・３の質量の比Ｍ１：Ｍ２を、１：１．１５〜１．２５、一方及び他方の抑止線４・５の長さの比Ｌ１：Ｌ２を、１：１．１５〜１．２５とする。
【選択図】図３【図１】
0005864007.tif 000002
【図２】
0005864007.tif 000003
【図３】
0005864007.tif 000004
【図４】
0005864007.tif 000005
【図５】
0005864007.tif 000006
【図６】
0005864007.tif 000007
【図７】
0005864007.tif 000008
【図８】
0005864007.tif 000009
【図９】
0005864007.tif 000010
【図１０】
0005864007.tif 000011
【図１１】
0005864007.tif 000012
【図１２】
0005864007.tif 000013
【図１３】
0005864007.tif 000014
【図１４】
0005864007.tif 000015
【図１５】
0005864007.tif 000016
【図１６】
0005864007.tif 000017
【図１７】
0005864007.tif 000018
【図１８】
0005864007.tif 000019