(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
上底吹きの転炉型の反応容器を用いて溶銑の脱りん処理を行うに際して、
ＣａＯを主成分とする脱りん材を供給すると共に、一の供給系統から気体酸素源を供給し、他の供給系統から固体酸素源を吐出口での吐出速度が５０Ｎｍ／ｓ以上となる搬送用ガスを用いて供給することとし、
前記固体酸素源の吹き込みに関して、吹き込み高さは１〜３．３ｍとし、吹き込み位置は式（１）を満たし、吹き込み速度は式（２）を満たす
ことを特徴とする脱りん効率及び鉄歩留りに優れた溶銑の脱りん方法。
なお、転炉型の反応容器に挿入される１本の上吹きランスの内部には、気体酸素源を供給する第１供給路が形成されると共に、固体酸素源を供給する第２供給路が形成されており、前記第２供給路の吐出角度が前記反応容器の外方に向かうものとされている。
【数１】
0006038012.tif 000011
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、上底吹きの転炉型の反応容器を用いて溶銑の脱りん処理に関し、特に、脱りん効率及び鉄歩留りに優れた溶銑の脱りん方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、溶銑の脱りん処理では、当該溶銑が装入された反応容器に脱りん材を供給すると共に酸素を供給することにより、溶銑に含まれるりんを除去している。脱りん処理の技術として、特許文献１〜特許文献５に示すものがある。
特許文献１の脱りん処理では、粒径が１５０〜５００μｍの重量比が４５％以下の副原料粉体を酸素上吹きランス又は／及び粉体供給専用ランスからキャリアガスに同伴させて供給することとし、塩基性の造滓材は全て酸素ガスに同伴させて酸素ガス噴出用ノズルから供給し、酸化鉄源及びマンガン源は全て上記とは別のノズルから非酸化性ガスに同伴させて供給している。
【０００３】
特許文献２では、ラバールノズル形状の複数個の主孔と、該主孔でその周囲を囲まれた、上吹きランスの軸心部位置に配置した粉体吹き込み用ノズルと、を備えた上吹きランスを用い、主孔から酸素含有ガスを溶銑の浴面に吹き付けるとともに、粉体吹き込み用ノズルから粉体状の精錬剤を搬送用ガスとともに溶銑の浴面に吹き付けて溶銑を酸化精錬する転炉吹錬方法であって、主孔の平均傾角が１３°以上であり、且つ、隣り合った主孔の平均干渉率が３０〜６０％の範囲である上吹きランスを用いて酸化精錬している。
【０００４】
特許文献３では、転炉型容器内の溶銑に対して、ＣａＯ源を主体とする精錬剤を添加し、上吹きランスから溶銑浴面に気体酸素の吹き付けを行う脱燐処理方法において、上吹きランスから粉粒状の精錬剤と粉粒状の固体酸素源を溶銑浴面に吹き付け、吹き付けに際しては、精錬剤のうちの少なくとも一部を、気体酸素をキャリアガスとして溶銑浴面に吹き付けるとともに、前記精錬剤のうちの少なくとも一部が、気体酸素の吹き付けにより溶銑浴面に生じる火点に吹き付けられるようにし、気体酸素の供給系統とは異なる供給系統を通じて供給されるキャリアガスにより、気体酸素が吹き付けられる溶銑浴面の近傍の浴面位置に、粉粒状の固体酸素源を吹き付け、上吹きランスからの気体酸素の供給速度を１．５〜５．０Ｎｍ３／ｍｉｎ／溶銑ｔｏｎとするとともに、処理後のスラグ塩基度が１．０以上２．５未満となるように処理を行っている。
【０００５】
その他、転炉等で精錬する方法として、特許文献４及び５に示すものがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平１１−２５６２１７号公報
【特許文献２】特許第４９０１１３２号公報
【特許文献３】特許第５１８１５２０号公報
【特許文献４】特開２００１−１３１６２９号公報
【特許文献５】特許第４５１３３４０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上記した特許文献１〜５を精査してみると、これらの特許文献では、固体酸素源の吹込高さ、吹込位置の吹込条件に関する記載はなく、加えて、固体酸素源をスラグ表面あるいはスラグ中に供給してスラグの酸素ポテンシャルを高位に維持することは全く考慮されておらず、固体酸素源の反応促進を高める最適な処理条件とはなっていない。それゆえ、特許文献１〜５を用いたとしても、固体酸素源を供給することによって、脱りん効率の向上及び鉄歩留りの向上を達成することは困難であるのが実情である。
【０００８】
そこで、本発明は、上記問題点に鑑み、搬送用ガスとともに固体酸素源を供給することによって、脱りん効率と鉄歩留りとの両方を向上させることができる脱りん効率及び鉄歩留りに優れた溶銑の脱りん方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前記目的を達成するために、本発明は、次の手段を講じた。
即ち、本発明における課題解決のための技術的手段は、上底吹きの転炉型の反応容器を用いて溶銑の脱りん処理を行うに際して、ＣａＯを主成分とする脱りん材を供給すると共に、一の供給系統から気体酸素源を供給し、他の供給系統から固体酸素源を吐出口での吐出速度が５０Ｎｍ／ｓ以上となる搬送用ガスを用いて供給することとし、前記固体酸素源の吹き込みに関して、吹き込み高さは１〜３．３ｍとし、吹き込み位置は式（１）を満たし、吹き込み速度は式（２）を満たすことを特徴とする。なお、転炉型の反応容器に挿入される１本の上吹きランスの内部には、気体酸素源を供給する第１供給路が形成されると共に、固体酸素源を供給する第２供給路が形成されており、前記第２供給路の吐出角度が前記反応容器の外方に向かうものとされている。
【００１０】
【数１】
0006038012.tif 000002
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、搬送用ガスとともに固体酸素源を供給することによって、脱りん効率と鉄歩留りとの両方を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】脱りん処理を行う第１の反応容器（転炉）の全体図である。
【図２】脱りん処理を行う第２の反応容器（転炉）の全体図である。
【図３】（ａ）固体酸素源及び搬送用ガスの吹き込みの有無と、脱りん石灰効率との関係を底吹きガス流量でまとめた図であり、（ｂ）固体酸素源及び搬送用ガスの吹き込みの有無と、鉄歩留りとの関係を底吹きガス流量でまとめた図である。
【図４】（ａ）固体酸素源及び搬送用ガスの吹き込みの有無と、脱りん石灰効率との関係を計算塩基度でまとめた図であり、（ｂ）固体酸素源及び搬送用ガスの吹き込みの有無と、鉄歩留りとの関係を計算塩基度でまとめた図である。
【図５】（ａ）固体酸素源の吐出速度と脱りん石灰効率との関係をまとめた図であり、    （ｂ）固体酸素源の吐出速度と鉄歩留りとの関係をまとめた図である。
【図６】（ａ）固体酸素源の吹き込み高さと脱りん石灰効率との関係をまとめた図であり、（ｂ）固体酸素源の吹き込み高さと鉄歩留りとの関係をまとめた図である。
【図７】（ａ）固体酸素源の吹き込み位置と脱りん石灰効率との関係をまとめた図であり、（ｂ）固体酸素源の吹き込み位置と鉄歩留りとの関係をまとめた図である。
【図８】（ａ）式（２）の計算値（ＦＰ・ＣＯ／１００／εｂ）と脱りん石灰効率との関係をまとめた図であり、（ｂ）式（２）の計算値（ＦＰ・ＣＯ／１００／εｂ）と鉄歩留りとの関係をまとめた図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施の形態を、図面に基づき説明する。
図１及び図２は、脱りん効率及び鉄歩留りに優れた溶銑の脱りん方法を実施する反応容器を示している。
図１及び図２に示すように、脱りん処理に用いる反応容器１Ａ、１Ｂは、上方から酸素を吹き込むと共に底部から不活性ガス等を吹き込む上底吹きの転炉型の容器としている。説明の便宜上、転炉型の容器１Ａ、１Ｂのことを転炉という。本発明の脱りん方法では、後述するように、溶銑を強く攪拌しながら処理を進めるため、体積に余裕がある転炉を採用している。
【００１４】
この転炉１Ａ、１Ｂは、容器本体（炉体）２の上側に設置された上吹きランス３Ａ、３Ｂと、容器本体２の底部に設けられた羽口４とを備えている。上吹きランス３は、気体酸素源と固体酸素源とを吹き込むことができるもので、転炉１Ａの上吹きランス３Ａは、１本のランスで構成され、転炉１Ｂの上吹きランス３は、２本のランスで構成されている。なお、転炉１Ａと、転炉１Ｂとは、上吹きランス３の構成が異なるが、他の構成は同じである。
詳しくは、転炉１Ａの上吹きランス３Ａの内部には、気体酸素源を供給する第１供給路５が形成されると共に、固体酸素源を供給する第２供給路６が形成されている。一方、転炉１Ｂの上吹きランス３Ｂは、気体酸素源を供給する第１供給体７と、固体酸素源を供給する第２供給体８とで構成され、第１供給体７と、第２供給体８とは離れた位置に設置されている。即ち、転炉１Ａ、１Ｂでは、気体酸素源を供給する系統と、固体酸素源を供給する系統とは別々となっている。なお、図１及び図２の範囲Ａは、転炉１Ａ、１Ｂの内部を平面視した状態における固体酸素源の吹き込み位置を示している。固体酸素源の吹き込み位置については後述する。
【００１５】
さて、このような転炉１Ａ及び転炉１Ｂを用いて、溶銑の脱りん処理を行うに際しては、ＣａＯを主成分とする脱りん材をホッパー等の投入装置９を用いて、当該脱りん材を炉口１０から装入し、当該脱りん材を滓化させてスラグＳを形成する。例えば、Ｓｉを含有する溶銑に脱りん材を供給すると、ＣａＯ−ＳｉＯ２−ＦｅＯＸ系のスラグとなる。なお、脱りん材としては、焼石灰、酸化鉄（焼結鉱、ミルスケール、集塵ダスト、鉄鉱石等）を用いる。
【００１６】
また、脱りん処理を行うに際しては、一の供給系統から気体酸素源を供給すると共に、他の供給系統から固体酸素源を供給する。例えば、転炉１Ａでは、第１供給路５から気体酸素源を噴射し、第２供給路６から固体酸素源を噴射する。また、転炉１Ｂでは、第１供給体７から気体酸素源を噴射し、第２供給体８から固体酸素源を噴射する。固体酸素源としては、粉末状の焼結鉱、ミルスケール、集塵ダスト、鉄鉱石等を用いる。
【００１７】
さて、本発明の脱りん処理では、固体酸素源を供給するにあたっては、搬送用ガスを用いて固体酸素源をスラグＳの表面、或いは、スラグＳ中に向けて供給することとしている。搬送用ガスとしては、酸化鉄に対して不活性なガス（不活性ガス）であって、還元性ガス、炭酸ガス、非酸化性ガス、希ガスであり、例えば、窒素ガスを用いると望ましい。
固体酸素源を搬送する搬送用ガスに関して、吐出口での吐出速度が５０Ｎｍ／ｓ以上となるように、搬送用ガスの供給速度を設定している。即ち、上吹きランス３Ａの場合は、第２供給路６に設けられた吐出口の吐出速度が５０Ｎｍ／ｓ以上となるように搬送用ガスを流し、上吹きランス３Ｂの場合は、第２供給体８に形成された吐出口の吐出速度が５０Ｎｍ／ｓ以上となるように搬送用ガスを流す。なお、吐出口での吐出速度は、「吐出速度＝搬送用ガス流量÷吐出口孔断面積（ノズル孔断面積）で求めることができる。
【００１８】
このように、固体酸素源をスラグＳの表面、或いは、スラグＳ中に向けて吹き込むに際しては、ある程度、強く搬送用ガスと共に当該固体酸素源を吹き込まなければならないため、吐出口の吐出速度が５０Ｎｍ／ｓ以上となるように搬送用ガスを流している。
また、本発明の脱りん処理では、脱りん効率を向上させると共に鉄歩留りも向上させるために、固体酸素源の吹き込みに関して、吹き込み高さＨＰ、吹き込み位置、吹き込み速度ＦＰを規定している。
【００１９】
吹き込み高さＨＰは１〜３．３ｍとしている。吹き込み高さＨＰが１ｍ未満である場合、固体酸素源を吹き込む吐出口と溶銑との距離が小さすぎてしまい、固体酸素源である粉
体の分散性が低下して、反応に寄与しない固体酸素源（粉体）が多くなってしまう。一方、吹き込み高さＨＰが３．３ｍを超える場合、脱りん処理に伴う排ガス（炉内を上昇する排ガス）の影響によって、固体酸素源（粉体）が溶銑やスラグに到達し難い。それゆえ、吹き込み高さＨＰは１〜３．３ｍとしている。なお、吹き込み高さＨＰは、ガスを溶銑に向けて吹き込んでいない状態（溶銑が静止している）で、吐出口から溶銑の静止湯面までの距離である。また、上吹きランスの先端、即ち、吐出口から静止湯面までの距離（吹き込み高さ）は、処理開始前にマイクロ波を湯面に照射させて、測定装置から静止湯面までの距離を求め、この距離を用いて吹き込み高さを求めればよい。
【００２０】
吹き込み位置は、式（１）を満たすように設定している。この吹き込み位置は、上吹きランスの吐出口からの吐出方向を延長したラインが溶銑の湯面（静止湯面）と交わる位置（水平方向の位置）である。この吹き込み位置は、転炉１Ａの場合は容器本体（炉体）２に対する上吹きランス３Ａの第１供給路５の下側に設けた吐出口の吐出角度θや上吹きランス３Ａの位置で設定でき、転炉１Ｂの場合は第２供給体８の水平方向での位置や第２供給体８の下側に設けた吐出口の吐出角度θで設定可能である。また、式（１）に示す「θ」は、言い換えれば、上吹きランス３Ａ、３Ｂにおいて、固体酸素源を吐出する吐出口の垂直方向に対する角度であって、式（１）に示す「Ｄ」は、反応容器本体（炉体）２の内径である。
【００２１】
【数２】
0006038012.tif 000003
【００２２】
式（１）に示すように、吹き込み位置（水平方向の位置）が、ＨＰ×ｔａｎ（θ）＜１／６Ｄである場合は、上吹きランス３Ａや第２供給体８の位置が容器の中心側に寄りすぎているため、粉体が気体酸素（上吹き酸素ガス）による火点領域に到達してしまい、直接、溶銑と反応することが多くなる。それゆえ、鉄分歩留りを向上させるという点では問題ないものの、粉体がスラグに供給されなくなるため、スラグに酸素度が小さくなり、脱りん効率が十分に向上しない。それゆえ、吹き込み位置は、式（１）を満たす必要があり、この吹き込み位置を、転炉１Ａ、１Ｂの平面視で示すと図１及び図２に示した範囲Ａとなる。
【００２３】
さて、スラグに固体酸素源を供給すると、スラグ中のＦｅＯ濃度が高くなり、スラグ中の酸素ポテンシャルが高くなる。一方、スラグ中のＦｅＯ濃度が高くなり過ぎると、脱りん反応に悪影響を与えるのみならず、スラグフォーミングやスロッピングが発生してしまい、操業が続けることができなかったり、スロッピングにより鉄分歩留りも低下してしまう。
【００２４】
そのため、固体酸素源を供給するに際しては、吹き込み速度ＦＰ等を適正に設定する必要がある。本発明では、吹き込み速度ＦＰは、式（２）を満たすように設定している。
【００２５】
【数３】
0006038012.tif 000004
【００２６】
なお、式（２）において、ＣＯで示される「固体酸素源に含まれるＯ濃度」は、ＦｅＯ濃度とＦｅ２Ｏ３濃度とを合わせた値から計算される酸素濃度であり、Ｆｅ２Ｏ３濃度は、「Ｔ.Ｆｅ−Ｍ.Ｆｅ−ＦｅＯ・ＭＦｅ/ＭＦｅＯ）・３ＭＯ／２ＭＦｅ」で求めることができる。
また、溶銑温度Ｔｍ、溶銑重量Ｗｍは、脱りん処理中に刻々と変化するものであるが、この実施形態では、溶銑の装入前に測定した値を用いた。また、溶銑深さ（底吹きガス吹き込み深さ）Ｈｍは、転炉内の耐火物の損耗状況により変化するが、溶銑重量Ｗｍの平均値２６５ｔｏｎと、転炉の容量とを用いて、一律２ｍとした。転炉の容量は、当該転炉内の耐火物を施工したときの状態を基準とした。底吹きガスによる攪拌動力密度は、「森一美, 佐野正道: 「インジェクション冶金の動力学」, 鉄と鋼, vol.67 (1981) No.6, p.687.」に開示されているものである。
【００２７】
式（２）に示すように、吹き込み速度ＦＰと、底吹きガスによる攪拌動力密度εｂとは、固体酸素源（粉体）の反応に関係している。例えば、固体酸素源（粉体）の反応を同じようにする場合、底吹きガスによる攪拌動力密度が大きいときは、固定酸素源の吹き込み速度ＦＰを上昇させてもよく、逆に、底吹きガスによる攪拌動力密度が小さいときは、固定酸素源の吹き込み速度ＦＰを低下させる。このように、底吹きガスによる攪拌動力密度εｂに応じて、式（２）を満たすように、吹き込み速度ＦＰを設定することにより、脱りん効率及び鉄歩留りを向上させている。
【００２８】
以上、まとめると、上底吹きの転炉型の反応容器を用いて溶銑の脱りん処理を行うに際して、ＣａＯを主成分とする脱りん材を供給すると共に、一の供給系統から気体酸素源を供給し、他の供給系統から固体酸素源を、吐出口での吐出速度が５０Ｎｍ／ｓ以上となる搬送用ガスを用いて供給することとしている。また、固体酸素源の吹き込みに関して、吹き込み高さは１〜３．３ｍとし、吹き込み位置は式（１）を満たし、吹き込み速度は式（２）を満たすように、固体酸素源を吹き込むこととしている。
【実施例】
【００２９】
表１〜４は、本発明の溶銑の脱りん方法で脱りん処理を行った実施例と、本発明とは異なる方法で脱りん処理を行った比較例とをまとめたものである。
【００３０】
【表１】
0006038012.tif 000005
【００３１】
【表２】
0006038012.tif 000006
【００３２】
【表３】
0006038012.tif 000007
【００３３】
【表４】
0006038012.tif 000008
【００３４】
実施例及び比較例における実施条件について説明する。反応容器は２５０ｔｏｎクラスの転炉を使用した。容器径（静止湯面直径）Ｄは５．１０ｍとした。
転炉に装入した溶銑（処理前の溶銑）は、高炉で出銑して高炉鋳床で脱珪処理を行うか、或いは、高炉で出銑して高炉鋳床では脱珪処理を行わなかったものを使用した。処理前の溶銑について、溶銑重量Ｗｍ、ｉは、２６４．９〜２６５．３ｔｏｎとし、溶銑温度Ｔｍ、ｉは、１５５３〜１６２２Ｋとした。この溶銑温度は、溶銑搬送用容器から転炉装入用溶銑鍋に払い出した直後の温度である。
【００３５】
処理前の溶銑の成分について、Ｃ濃度である[Ｃ]ｉ＝４．２１〜４．７１質量％、Ｓｉ濃度である[Ｓｉ]ｉ＝０．３０〜０．５０質量％、Ｍｎ濃度である[Ｍｎ]ｉ＝０．１９〜
０．３８質量％、Ｐ濃度である[Ｐ]ｉ＝０．１１０〜０．１２９質量％とした。溶銑の成分は、高炉の操業状況により変動するが比較的等しいものをピックアップした。この溶銑の成分の測定は、溶銑搬送用容器から転炉装入用溶銑鍋に払い出した直後に行った。溶銑の深さＨｍは２ｍとした。
【００３６】
副原料、即ち、炉体の上方から装入する脱りん材は、焼石灰、ミルスケール、鉄鉱石を用いた。焼石灰は２７１５〜５２１５ｋｇを使用し、ミルスケールは１３００〜６１００ｋｇを使用し、鉄鉱石は２０００ｋｇを用いた。副原料（脱りん材）は、計算塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２）は１．８０となるように装入した。なお、実施例２９及び比較例４８は、計算塩基度を１．５０とした。処理後の溶銑温度Ｔｍ、fは１６２３Ｋを目標とし、スケール量で温度調整を行った。また、炉体の上方から装入する脱りん材及び吹き込み用固体酸素源におけるＣａＯ濃度、Ｔ．Ｆｅ濃度は、表５の通りである。
【００３７】
【表５】
0006038012.tif 000009
【００３８】
吹き込み用固体酸素源として、１ｍｍ未満の粉末状の焼結鉱、ミルスケール、集塵ダスト、転炉スラグを用いた。固体酸素源に含まれる酸素濃度Ｃ０は、６．７５質量％、１４．７７質量％、２７．５０質量％とした。固体酸素源の装入量は２０００ｋｇとした。
気体酸素源の流量（酸素流量）Ｑｔは、脱珪期（処理開始後２．５ｍｉｎ、或いは、３．５ｍｉｎまで）には、４００Ｎｍ３／ｍｉｎ、脱りん期（処理開始後２．５ｍｉｎ、或いは、３．５ｍｉｎ以降）には、２００Ｎｍ３／ｍｉｎとした。脱珪期には脱珪反応を促進するために酸素供給速度（酸素流量）を大きくし、脱りん期にはスラグ中のＦｅＯの濃度を高位に維持するために酸素供給速度（酸素流量）を小さくした。処理時間τは８．９〜１２．８ｍｉｎとした。
【００３９】
処理後の溶銑について、溶銑重量Ｗｍ、ｆは、２４８．９〜２６５．１ｔｏｎ、溶銑温度Ｔｍ、ｆは、１５９８〜１６４３Ｋとなった。この溶銑温度は、処理直後に転炉内にある溶銑を測定したときの値である。
処理後の溶銑の成分について、[Ｃ]ｆ＝３．４１〜３．９１質量％、[Ｓｉ]ｆ＝０．０１質量％、[Ｍｎ]ｆ＝０．０２〜０．１８質量％、[Ｐ]ｆ＝０．００３〜０．０７６質量％となった。溶銑の成分は、処理直後に転炉内にある溶銑を化学分析した値である。
【００４０】
実施例及び比較例では、脱りん石灰効率(η(Ｐ)ＣａＯ)と、鉄歩留り（ηＦｅ)とを評価した。
即ち、脱りん石灰効率(η(Ｐ)ＣａＯ)及び鉄歩留り（ηＦｅ)が高いと、[Ｐ]の酸化反応及び酸化鉄の還元反応が促進されている。なお、η(Ｐ)ＣａＯは、投入したＣａＯのうち、３ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５として脱りん反応に寄与したＣａＯの割合を示したものである。
【００４１】
脱りん石灰効率(η(Ｐ)ＣａＯ)は、式（ａ）により求めることができる。また、鉄歩留り（ηＦｅ)は、式（ｂ）により求めることができる。
【００４２】
【数４】
0006038012.tif 000010
【００４３】
なお、式（ａ）及び式（ｂ）において、［Ｍ］は、溶銑中［Ｍ］濃度（質量％）であって、Ｍ＝Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐである。また、添え字［ｉ］は、溶銑装入時（処理前）の状態を表し、添え字［ｆ］は、溶銑出湯時（処理後）の状態を表している。例えば、［Ｃ］ｉは、溶銑装入時（処理前）の炭素濃度を示している。
式（ｂ）において、その他の装入した鉄分とは、屑鉄、冷銑等、溶銑以外の鉄原料や、
リサイクルスラグ、焼結鉱、集塵ダスト等である。例えば、ミルスケール、鉄鉱石以外の副原料を装入した場合は、そこに含まれる鉄分を加える。
【００４４】
実施例１〜３０では、固体酸素源を吹き込むこととし（吹き込み有無の欄）、固体酸素源を吐出口での吐出速度が５０Ｎｍ／ｓ以上となる搬送用ガスを用いて供給しており、吹き込み高さを１〜３．３ｍとし、吹き込み位置を式（１）を満たし（１／６Ｄ〜１／２Ｄの欄）、吹き込み速度を式（２）を満たすようにしている（吹き込み速度条件の欄）にし
ているため、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りを向上させることができた。
【００４５】
一方、比較例３１〜４８では、固体酸素源の吹き込み、吐出速度、吹き込み高さ、吹き込み位置、吹き込み速度のいずれかが、本発明で規定する条件を満たしていないため、脱りん石灰効率や鉄分歩留りを向上させることができなかった。
図３〜８は、実施例及び比較例をまとめた図である。
図３は、実施例１〜３及び比較例３１〜３３のデータであり、図４は、実施例２、２８及び比較例３２、４６のデータであり、図５は、実施例２、４〜７及び比較例３５、３６のデータである。また、図６は、実施例２、８〜１２及び比較例３７、３８のデータであり、図７は、実施例２、１３〜１７及び比較例３９〜４１のデータであり、図８は、実施例３、２１〜２３及び比較例３１、４２、４３のデータである。
【００４６】
図３に示すように、固体酸素源を搬送用ガスで吹き込みを行ったか否かと、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りについて整理した場合、実施例及び比較例のいずれも底吹きガス流量Ｑｂが大きいほど、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りが高くなる。ここで、固体酸素源を搬送用ガスで吹き込みを行った実施例では、吹き込みを行わなかった比較例に比べて、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りが明らかに良くなっており、明確に差が認められた。
【００４７】
図４に示すように、実施例及び比較例のいずれもスラグ中の塩基度が高いほど、脱りん反応は促進されると共に、鉄分ロスも減少するため、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りが高くなる。ここで、固体酸素源を搬送用ガスで吹き込みを行った実施例では、吹き込みを行わなかった比較例に比べて、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りが明らかに良くなっており、明確に差が認められた。即ち、塩基度を高く設定しなくても、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りを向上することができる。
【００４８】
図５に示すように、吐出口での吐出速度が５０Ｎｍ／ｓを境界にして、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りが急激に高くなっており、吐出口での吐出速度を５０Ｎｍ／ｓ以上とした実施例では、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りを向上することができた。即ち、吐出口での吐出速度を５０Ｎｍ／ｓ未満では、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りが急激に低下した。
図６に示すように、吹き込み高さを１ｍ以上３．３ｍ以下とした実施例では、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りを向上することができた。一方、吹き込み高さが３．３ｍを超える比較例では脱りん石灰効率及び鉄分歩留りが急激に低下した。なお、吹き込み高さが１．０ｍ未満である場合、上吹きランスへの地金付着等により操業障害が発生することがあるため、吹き込み高さの下限値は１．０ｍ以上としている。
【００４９】
図７に示すように、吹き込み位置（ＨＰ・ｔａｎ（θ）の値）が、１／６Ｄ〜１／２Ｄの範囲の範囲にある実施例では、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りを向上することができた。一方、吹き込み位置（ＨＰ・ｔａｎ（θ）の値）が、１／６Ｄ〜１／２Ｄの範囲を外れた比較例では、脱りん石灰効率、或いは、鉄分歩留りが急激に低下した。
図８に示すように、吹き込み速度が式（２）［（０＜ＦＰ・ＣＯ／１００／εｂ≦０．４）］を満たす実施例では、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りを向上することができた。一方、「ＦＰ・ＣＯ／１００／εｂ＝０」、或いは、「ＦＰ・ＣＯ／１００／εｂ＞０．４」の比較例では、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りが急激に低下した。
【００５０】
以上、本発明で規定する条件を満たすことができれば、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りを向上させることができる。一方で、本発明で規定する条件を一部、或いは、全部満たさない場合、脱りん石灰効率及び鉄分歩留りが急激に低下した。
なお、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な事項を採用している。
【符号の説明】
【００５１】
１Ａ  反応容器（転炉）
１Ｂ  反応容器（転炉）
２    容器本体（炉体）
３Ａ  上吹きランス
３Ｂ  上吹きランス
４    羽口
５    第１供給路
６    第２供給路
７    第１供給体
８    第２供給体
１０  炉口
Ｓ  スラグ
【図１】
0006038012.tif 000012
【図２】
0006038012.tif 000013
【図３】
0006038012.tif 000014
【図４】
0006038012.tif 000015
【図５】
0006038012.tif 000016
【図６】
0006038012.tif 000017
【図７】
0006038012.tif 000018
【図８】
0006038012.tif 000019