(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の排気弁を動作させるアクチュエータと、
該アクチュエータに作動油を供給する油圧経路と、
該油圧経路に接続されたプランジャと、
該プランジャを収容するシリンダと、
前記プランジャを往復動させるカムと、
供給された流体によって前記排気弁を閉方向へ押し付ける押付手段と、
を備え、
前記プランジャによって加圧された前記作動油によって前記アクチュエータが動作して前記排気弁を開とする排気弁駆動装置において、
前記押付手段は、前記流体から圧力を受けて前記排気弁へと押付力を伝える受圧部材と、
該受圧部材の受圧面積を変更可能とする受圧面積変更手段と、
を備えていることを特徴とする排気弁駆動装置。
【請求項２】
前記受圧面積変更手段は、前記内燃機関の負荷が低下するに従い前記受圧面積を上昇させることを特徴とする請求項１に記載の排気弁駆動装置。
【請求項３】
前記押付手段は、前記受圧部材を複数有し、
前記受圧面積変更手段は、前記排気弁へと押付力を伝える前記受圧部材の数を変更することを特徴とする請求項２に記載の排気弁駆動装置。
【請求項４】
請求項１から３のいずれかに記載の排気弁駆動装置と、
該排気弁駆動装置によって駆動される前記排気弁と、
該排気弁を収容する燃焼室と、
を備えていることを特徴とする内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、カムによって駆動される機械式とされた排気弁駆動装置およびこれを備えた内燃機関に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
例えば低速２ストロークサイクルディーゼル機関とされた舶用ディーゼル機関（内燃機関）は、油圧機構を用いて排気弁を駆動している。この油圧機構の油圧制御に電磁弁を用いる電子制御方式のエンジンでは、運転負荷に応じて排気弁の開閉タイミングが最適になるように制御されている。一方、機械式のエンジンは、カム駆動のプランジャによって発生された油圧の圧力変化に応じて排気弁アクチュエータを動作させるカム油圧駆動方式であるため、排気弁の開閉タイミングはカムプロファイルに依存してしまうため運転中に変更することが難しい。
これを解決するために、特許文献１では、排気弁を駆動する排気弁アクチュエータに作動油を供給する油圧管からバッファタンクに作動油を抜くことで、排気弁アクチュエータに導かれる作動油の油量を減少させる構成が採用されている。これにより、カムプロファイルにより定められた排気弁の開タイミングを遅らせ、かつ、閉タイミングを早めるようになっている。
また、特許文献２では、排気弁を駆動する排気弁アクチュエータに作動油を供給する作動油管に対して、別に設けた加圧作動油原から高圧の作動油を供給する構成が採用されている。具体的には、電子制御油圧弁を切り換えることによって、加圧作動油源からの作動油を作動油管に追加供給し、カムプロファイルにより定められるタイミングよりも排気弁を早く開くようになっている。また、カムの作動期間中に作動油を追加供給することによって、カムプロファイルにより定めるタイミングよりも排気弁を遅く閉鎖するようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平６−２８８２１０号公報
【特許文献２】特開２０１０−１０６８４３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記特許文献１及び２のように、排気弁アクチュエータに作動油を供給する油圧管に対して、作動油を抜いたり追加供給したりして油圧管内の作動油を直接制御することは種々検討されている。しかし、本発明者等は、油圧管内の作動油を直接制御せずに排気弁の開閉タイミングを変更することができる代替手法についても検討することに着目した。
【０００５】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、油圧管内の作動油を直接制御せずに排気弁の開閉タイミングを調整することができる排気弁駆動装置およびこれを備えた内燃機関を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、本発明の排気弁駆動装置およびこれを備えた内燃機関は以下の手段を採用する。
すなわち、本発明の参考例にかかる排気弁駆動装置は、内燃機関の排気弁を動作させるアクチュエータと、該アクチュエータに作動油を供給する油圧経路と、該油圧経路に接続されたプランジャと、該プランジャを収容するシリンダと、前記プランジャを往復動させるカムと、供給された流体によって前記排気弁を閉方向へ押し付ける押付手段と、を備え、前記プランジャによって加圧された前記作動油によって前記アクチュエータが動作して前記排気弁を開とする排気弁駆動装置において、前記押付手段に供給する前記圧縮性流体の供給圧力を変更する圧力変更手段を備えていることを特徴とする。
【０００７】
カムによってプランジャを動作させる機械式の排気弁駆動装置とされている。すなわち、カムの動作によって駆動されたプランジャの往復動に応じて排気弁が開閉される。
本発明では、流体の供給圧力を変更する圧力変更手段によって押付力を調整することにより、排気弁の開閉タイミングを変更することができる。
例えば、流体の供給圧力を上げて押付力を増大すると、プランジャが作動油を加圧して排気弁を開く行程では、押付力が反力として作用し、排気弁の開タイミングを遅らせることができる。一方、加圧後の作動油をプランジャが減圧して排気弁を閉じる行程では、押付力によって加勢されるため、排気弁の閉タイミングを早めることができる。
なお、流体としては、空気や窒素等の圧縮性流体を用い、圧縮性流体の圧縮反力を用いることが好ましい。
また、押付手段は、典型的には、排気弁の弁軸を押し付ける構成が採用されるが、排気弁の弁軸に接続されたアクチュエータを押し付ける構成とされていても良い。
【０００８】
さらに、本発明の参考例の排気弁駆動装置によれば、前記圧力変更手段は、前記内燃機関の負荷が低下するに従い前記流体の供給圧力を上昇させることを特徴とする。
【０００９】
流体の供給圧力を高くなるように制御すると、押付力が大きくなるため、排気弁が閉となるタイミングが早くなる。排気弁が閉となるタイミングが早くなるほど、排気弁が閉鎖された時に燃焼室内に密閉される空気量が多くなるため、圧縮される新気が多くなり内燃機関の圧縮圧力および燃焼圧力が高くなる。したがって、内燃機関の負荷が下がるに従い供給圧力が高くなるように制御することにより、低負荷であっても内燃機関の燃焼改善が行われて燃料消費率が改善される。
また、流体の供給圧力を上昇させるように制御して、排気弁が開となるタイミングを遅くすると、燃焼ガスと新気とのガス交換を筒内で行う時間が短くなるおそれがあるが、負荷が下がった部分負荷状態では内燃機関の回転数が低いためガス交換のための時間を十分にとることができる。また、排気弁の開タイミングを遅らせることで、開タイミングを遅らせた時間分だけ燃焼後の筒内圧力を低下させずに維持することができるので、この燃焼後の筒内圧力に維持された筒内ガスから軸回転力をより多く取り出すことができ、燃料消費率がさらに改善される。
【００１０】
また、本発明の排気弁駆動装置は、内燃機関の排気弁を動作させるアクチュエータと、該アクチュエータに作動油を供給する油圧経路と、該油圧経路に接続されたプランジャと、該プランジャを収容するシリンダと、前記プランジャを往復動させるカムと、供給された流体によって前記排気弁を閉方向へ押し付ける押付手段と、を備え、前記プランジャによって加圧された前記作動油によって前記アクチュエータが動作して前記排気弁を開とする排気弁駆動装置において、前記押付手段は、前記流体から圧力を受けて前記排気弁へと押付力を伝える受圧部材と、該受圧部材の受圧面積を変更可能とする受圧面積変更手段と、を備えていることを特徴とする。
【００１１】
カムによってプランジャを動作させる機械式の排気弁駆動装置とされている。すなわち、カムの動作によって駆動されたプランジャの往復動に応じて排気弁が開閉される。
本発明では、押付手段の受圧部材の受圧面積が変更可能として押付力を調整することにより、排気弁の開閉タイミングを変更することができる。
例えば、受圧面積を大きくして圧縮反力を増大すると、プランジャが作動油を加圧して排気弁を開く行程では、流体による押付力が反力として作用し、排気弁の開タイミングを遅らせることができる。一方、加圧後の作動油をプランジャが減圧して排気弁を閉じる行程では、流体による押付力によって加勢されるため、排気弁の閉タイミングを早めることができる。
なお、流体としては、空気や窒素等の圧縮性流体を用い、圧縮性流体の圧縮反力を用いることが好ましい。
【００１２】
さらに、本発明の排気弁駆動装置によれば、前記受圧面積変更手段は、前記内燃機関の負荷が低下するに従い前記受圧面積を上昇させることを特徴とする。
【００１３】
受圧面積が大きくなるように制御すると、流体による押付力が大きくなるため、排気弁が閉となるタイミングが早くなる。排気弁が閉となるタイミングが早くなるほど、排気弁が閉鎖された時に燃焼室内に密閉される空気量が多くなるため、圧縮される新気が多くなり内燃機関の圧縮圧力および燃焼圧力が高くなる。したがって、内燃機関の負荷が下がるに従い供給圧力が高くなるように制御することにより、低負荷であっても内燃機関の燃焼改善が行われて燃料消費率が改善される。
また、受圧面積が大きくなるように制御して、排気弁が開となるタイミングを遅くすると、燃焼ガスと新気とのガス交換を筒内で行う時間が短くなるおそれがあるが、負荷が下がった部分負荷状態では内燃機関の回転数が低いためガス交換のための時間を十分にとることができる。また、排気弁の開タイミングを遅らせることで、開タイミングを遅らせた時間分だけ燃焼後の筒内圧力を低下させずに維持することができるので、この燃焼後の筒内圧力に維持された筒内ガスから軸回転力をより多く取り出すことができ、燃料消費率がさらに改善される。
【００１４】
さらに、本発明の排気弁駆動装置によれば、前記押付手段は、前記受圧部材を複数有し、前記受圧面積変更手段は、前記排気弁へ押付力を伝える前記受圧部材の数を変更することを特徴とする。
【００１５】
排気弁へ圧縮反力を与える受圧部材の数を変更することにより、受圧面積を変更することができる。これにより、排気弁の開閉タイミングを任意に変更することができる。
【００１６】
また、本発明の内燃機関は、上記のいずれかに記載の排気弁駆動装置と、該排気弁駆動装置によって駆動される前記排気弁と、該排気弁を収容する燃焼室とを備えていることを特徴とする。
【００１７】
上記のいずれかの排気弁駆動装置を備えているので、簡便な構成で排気弁動作を調整することができる内燃機関を提供することができる。
【発明の効果】
【００１８】
圧縮性流体の圧縮反力によって排気弁を閉方向へ押し付ける押付手段の押付力を変更することにより、油圧管内の作動油を直接制御せずに排気弁の開閉タイミングを変更することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の参考実施形態にかかる排気弁駆動装置を示した概略構成図である。
【図２】図１の排気弁駆動装置を用いた場合の作動油の圧力変化および排気弁リフトの変化を示したグラフである。
【図３】本発明の第１実施形態にかかる排気弁駆動装置を示した概略構成図である。
【図４】図３の排気弁駆動装置の電子制御油圧弁を切り換えた状態を示した概略構成図である。
【図５】図３の排気弁駆動装置を用いた場合の作動油の圧力変化および排気弁リフトの変化を示したグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下に、本発明にかかる実施形態について、図面を参照して説明する。
［参考実施形態］
図１には、本参考実施形態にかかる排気弁駆動装置１が示されている。排気弁駆動装置１は、船舶主機用ディーゼルエンジン（内燃機関）に設けられている。船舶主機用ディーゼルエンジン（以下「ディーゼルエンジン」という。）は、例えば低速２ストロークサイクル機関とされており、下方から給気して上方へ排気するように１方向に掃気されるユニフロー型が採用されている。ディーゼルエンジンからの出力は、図示しないプロペラ軸を介してスクリュープロペラに直接的または間接的に接続されている。
【００２１】
排気弁駆動装置１は、図１に示されているように、シリンダカバー３に形成された排気流路を開閉する排気弁５と、排気弁５を駆動するピストン（アクチュエータ）７と、エアスプリング部（押付手段）６と、ピストン７へ作動油を供給する油圧経路９と、油圧経路９に接続されたプランジャ１１と、プランジャ１１を往復動させるカム１３とを備えている。
【００２２】
ピストン７は、上下方向に延在する排気弁５の軸部５ａに接続されており、第１シリンダ１５内を上下方向に往復動するようになっている。第１シリンダ１５とピストン７とによって形成された油圧室１７には、油圧経路９の一端９ａが接続されている。
【００２３】
エアスプリング部６は、空気（圧縮性流体）が貯留されるエアシリンダ８と、エアピストン１０とを備えている。エアシリンダ８には、エア供給経路１２が接続されている。空気供給経路１２には、逆止弁１４が設けられており、その上流側にはバッファタンク１６及びエアコンプレッサ（圧力変更手段）１８が設けられている。エアコンプレッサ１８によって加圧された空気がバッファタンク１６内に蓄積されるようになっており、バッファタンク１６内の空気が逆止弁１４を介してエアシリンダ８内に供給される。エアシリンダ８内の空気圧力はバッファタンク１６内の圧力によって決定され、バッファタンク１６内の圧力は、図示しない制御部によって制御されるエアコンプレッサ１８によって決定される。エアシリンダ８内に貯留された空気は、逆止弁１４によってバッファタンク１６側に逆流しないようになっている。この逆止弁１４によってエアシリンダ８が閉じた空間となり、空気の圧縮性を用いたエアスプリング（空気ばね）が構成される。
【００２４】
エアピストン１０は、直接的または間接的に排気弁５の軸部５ａに固定されており、エアピストン１０に加わる空気圧力が排気弁５に作用するようになっている。これにより、排気弁５は、図１における上方すなわち第１シリンダ１５方向に押し付けられる。
【００２５】
油圧経路９には、第１分岐点９ｂから分岐したオリフィス用経路１９が接続されている。オリフィス用経路１９には固定絞りとされたオリフィス２１が設けられている。
油圧経路９内の圧力が所定値以上となった場合に、オリフィス２１から所定量の作動油が油圧経路９の外部へと排出されるようになっている。これにより、プランジャ１１による加圧時に所定量の作動油を油圧経路９外へ排出し、プランジャ１１による減圧時に油圧経路９に残存する油量を少なくしておくことで、ピストン７と排気弁５は加圧時に比べて上方（排気弁閉止方向）に保持される。そして、プランジャ１１を押し下げて作動油を吸い込む際には加圧時と同量の油量を吸い込むことになるので、ピストン７はプランジャ１１による減圧が完了するより前に確実に上方へ吸い上げられて排気弁５が安定的に閉とされるようになっている。
【００２６】
油圧経路９には、第２分岐点９ｃから分岐した低圧作動油供給経路２３が接続されている。低圧作動油供給経路２３には、排気弁５を開閉する際に用いるベースとなる油圧が図示しない低圧作動油源から供給されるようになっている。低圧作動油供給経路２３には、逆止弁２５が設けられており、油圧経路９内の油圧が所定値以下になった場合に、低圧作動油供給経路２３から不足分の作動油が供給されるようになっている。これによりベースとなる油圧、具体的には図２（ｂ）に示した最低作動油圧であるベース圧力が維持される。一方、逆止弁２５は、油圧経路９内の圧力が所定値以上の場合には閉とされたままとされる。すなわち、プランジャ１１による加圧行程の際には逆止弁２５は閉とされる。
【００２７】
プランジャ１１は、第２シリンダ２７内を上下方向に往復動するようになっている。第２シリンダ２７とプランジャ１１とによって形成された加圧室（加圧空間）２９には、油圧経路９の他端９ｄが接続されている。
【００２８】
プランジャ１１の下部には、接続軸３５が取り付けられており、この接続軸３５の下端にはカムローラ３７が設けられている。カムローラ３７は、下方のカム１３の外周面すなわちプロファイル上を転動するようになっている。
カム１３は、カム軸３９に固定されており、カム軸３９とともに回転する。カム軸３９は、ディーゼルエンジンのクランク軸と同期して回転するようになっている。
【００２９】
次に、上記構成の排気弁駆動装置１の動作について図２を用いて説明する。
先ず、エアシリンダ８に貯留される空気圧力が相対的に低い場合について説明し、次に空気圧力が相対的に高い場合について説明する。
【００３０】
＜空気圧力；低＞
エアシリンダ８内の空気圧力が相対的に低い場合は、主として、ディーゼルエンジンの負荷が高負荷の場合に用いられる。エアシリンダ８内の圧力は、図示しない制御部によって制御されるエアコンプレッサ１８によって決定される。
【００３１】
図２には、（ａ）にカム１３のリフト量、（ｂ）に油圧経路９における作動油圧、（ｃ）にエアシリンダ８内の圧力であるエアスプリング圧、（ｄ）に排気弁５のリフト量が示されている。同図において、空気圧力が相対的に低い場合は、実線にて示されている。
【００３２】
時刻ｔ０にてカム１３のプロファイルに従いカムリフト量が増大してプランジャ１１が押し上げられ始めると、加圧室２９すなわち油圧経路９の作動油圧が上昇し始める。時刻ｔ１にて、カムリフト量が最大値に達してプランジャ１１が上死点まで押し上げられ、作動油圧が最大値に達すると、時刻ｔ２にて、ピストン７側の油圧室１７における油圧が作用し、エアスプリング部６の押付力および筒内圧力に打ち勝ってピストン７を押し下げる。これにより、排気弁リフト量が増大して、排気弁５が開となる。このとき、ピストン７が押し下げられるに伴い、作動油が油圧室１７に取り込まれるので、作動油圧は急激に減少する。また、排気弁リフト量が増大すると、エアピストン１０が下方に移動してエアシリンダ８内の容積を減少させるに伴い、エアスプリング圧が上昇する。排気弁リフト量は、時刻ｔ３にて最大値に達した後、所定期間そのままのリフト量を維持する。
そして、カム１３のプロファイルに従いプランジャ１１が上死点に維持されている時刻ｔ５までの期間は、排気弁リフト量も最大で維持されており、排気弁５は開のままとされる。
【００３３】
時刻ｔ５にてカム１３のプロファイルに従いカムリフト量が減少してプランジャ１１が下降し始めると、作動油圧が低下し始める。作動油圧が所定値を下回ると、エアスプリング部６の押付力および筒内圧力が打ち勝って時刻ｔ６からピストン７が上方へと押し上げられることによって排気弁リフト量が減少し始める。排気弁リフト量が減少し始めると、エアピストン１０が上方に移動してエアシリンダ８内の容積を増大させるに伴い、エアスプリング圧が低下する。
カムリフト量が最小値に達してプランジャ１１が下死点まで下げられると、排気弁５が時刻ｔ７にて全閉となる。
【００３４】
＜空気圧力；高＞
つぎに、ディーゼルエンジンの負荷が減少し、低負荷側となった場合には、図示しない制御部からの指示に従いエアコンプレッサ１８の吐出圧力を増大させて、エアシリンダ８内の空気圧力を上昇させる。図２（ｃ）に破線で示すように、エアスプリング圧力が上昇していることが分かる。
【００３５】
時刻ｔ０にてカム１３のプロファイルに従いカムリフト量が増大してプランジャ１１が押し上げられ始めると、加圧室２９すなわち油圧経路９の作動油圧が上昇し始める。時刻ｔ１にて、カムリフト量が最大値に達してプランジャ１１が上死点まで押し上げられ、作動油圧が最大値に達する。そして、時刻ｔ２よりも遅れた時刻ｔ２’にて、ピストン７側の油圧室１７における油圧が作用し、エアスプリング部６の押付力および筒内圧力に打ち勝ってピストン７を押し下げる。これにより、排気弁リフト量が増大して、排気弁５が開となる。このように、エアシリンダ８内の空気圧力が相対的に高い場合は、相対的に低い場合に比べて排気弁５が開となる時刻が遅くなる。これは、エアシリンダ８内の空気圧力を上げてエアスプリングによる圧縮反力を増大させ、プランジャ１１が作動油を加圧して排気弁５を開く行程では、増大された圧縮反力による押付力がより大きな反力として作用するからである。これは、図２（ｃ）に示されているように、エアスプリング圧が実線（空気圧低）に比べて破線（空気圧大）の方が大きいことからも理解できる。排気弁リフト量は、時刻ｔ３’にて最大値に達した後、所定期間そのままのリフト量を維持する。
【００３６】
そして、時刻ｔ５にてカム１３のプロファイルに従いカムリフト量が減少してプランジャ１１が下降し始めると、作動油圧が低下し始める。このとき、エアシリンダ８内の空気圧力が相対的に高くなっているので（図２（ｃ）の破線参照）、増大されたエアスプリング圧の圧縮反力による押付力が排気弁５を閉じる方向に加勢される。これにより、排気弁リフト量は時刻ｔ６’にて時刻ｔ６よりも早めに減少し出し、その結果として、時刻ｔ７’にて時刻ｔ７よりも早めに排気弁５は全閉となる。
【００３７】
このように、図２（ｄ）の排気弁リフトの変化を参照すれば分かるように、エアシリンダ８内の空気圧力を増大することにより、排気弁５の開タイミングを遅くし、かつ、排気弁５の閉タイミングを早めることができる。また、図示しない制御部からの指令によって、空気圧力の増大量を適宜調整することにより、排気弁５の開閉タイミングを調整することができる。
【００３８】
本実施形態の排気弁駆動装置１によれば、以下の作用効果を奏することができる。
エアシリンダ８内に供給される空気の圧力を変更することによってエアスプリングの圧縮反力を変更して押付力を調整することにより、排気弁５の開閉タイミングを変更することができる。具体的には、エアスプリング圧力を上げて圧縮反力を増大させ、プランジャ１１が作動油を加圧して排気弁を開く行程では、増大された圧縮反力による押付力を反力として作用させ、排気弁５の開タイミングを遅らせることができる。一方、加圧後の作動油をプランジャ１１が減圧して排気弁５を閉じる行程では、増大された圧縮反力による押付力によって加勢させることにより、排気弁５の閉タイミングを早めることができる。
【００３９】
エアスプリング圧が高くなるように制御すると、圧縮反力による押付力が大きくなるため、排気弁５が閉となるタイミングが早くなる。排気弁５が閉となるタイミングが早くなるほど、排気弁が閉鎖された時に燃焼室内に密閉される空気量が多くなるため、圧縮される新気が多くなりディーゼルエンジンの圧縮圧力および燃焼圧力が高くなる。したがって、ディーゼルエンジンの負荷が下がるに従いエアスプリング圧が高くなるように制御することにより、低負荷であってもディーゼルエンジンの燃焼改善が行われて燃料消費率を改善することができる。
また、エアスプリング圧を高くなるように制御して、排気弁５が開となるタイミングを遅くすると、燃焼ガスと新気とのガス交換を筒内で行う時間が短くなるおそれがあるが、負荷が下がった部分負荷状態ではディーゼルエンジンの回転数が低いためガス交換のための時間を十分にとることができる。また、排気弁５の開タイミングを遅らせることで、開タイミングを遅らせた時間分だけ燃焼後の筒内圧力を低下させずに維持することができるので、この燃焼後の筒内圧力に維持された筒内ガスから軸回転力をより多く取り出すことができ、燃料消費率をさらに改善することができる。
【００４０】
［第１実施形態］
次に、本発明の第１実施形態について、図３〜図５を用いて説明する。
本実施形態は、参考実施形態がエアスプリング圧を変更するものであったのに対し、エアスプリング圧が作用するエアピストンの受圧面積を変更する点で相違する。それ以外の構成であって共通する構成については、同一符号を付しその説明を省略する。
【００４１】
図３に示されているように、エアスプリング部６’は、主エアシリンダ８ａと副エアシリンダ８ｂとを備えている。主エアシリンダ８ａには主エアピストン（受圧部材）１０ａが嵌挿され、副エアシリンダ８ｂには副エアピストン（受圧部材）１０ｂが嵌挿されている。主エアピストン１０ａと副エアピストン１０ｂとは、接続部材４０によって互いに固定されており、主エアピストン１０ａに加わる力だけでなく副エアピストン１０ｂにも加わる力も排気弁５の軸部５ａに伝達されるようになっている。すなわち、主エアシリンダ８ａ及び主エアピストン１０ａから構成される主エアスプリングと、副エアシリンダ８ｂ及び副エアピストン１０ｂから構成される副エアスプリングとの２つのエアスプリングが構成されており、いずれのエアスプリングも排気弁５に対して作用するようになっている。
【００４２】
主エアシリンダ８ａには、参考実施形態と同様に、逆止弁１４を介してエア供給経路１２が接続されている。また、主エアシリンダ８ａには、電磁弁（受圧面積変更手段）４２に接続される第１連通経路４４が接続されている。電磁弁４２と副エアシリンダ８ｂとの間には、第２連通経路４６が接続されている。さらに電磁弁４２には、逆止弁１４よりも上流側（バッファタンク１６側）のエア供給経路１２に接続された第３連通経路４８が接続されている。
電磁弁４２は、流路を切り換えるための切換弁であり、図示しない制御部によって制御される。具体的には、電磁弁４２は、図３に示した状態では、第１連通経路４４と第２連通経路４６とを接続することによって主エアシリンダ８ａと副エアシリンダ８ｂとを接続し、かつ、第２連通経路４６と第３連通経路４８とを遮断し、副エアシリンダ８ｂとエア供給経路１２とを非接続とする。これにより、主エアシリンダ８ａ及び副エアシリンダ８ｂが逆止弁１４によって閉じられた空間となり、主ピストン１０ａ及び副ピストン１０ｂの受圧面が受圧面積となるエアスプリングが構成され、大受圧面積状態が形成される。
一方、電磁弁４２は、図４に示した状態では、第１連通経路４４と第２連通経路４６とを遮断することによって主エアシリンダ８ａと副エアシリンダ８ｂとを非接続とし、かつ、第２連通経路４６と第３連通経路４８とを接続することによって副エアシリンダ８ｂとエア供給経路１２とを接続する。これにより、逆止弁１４によって閉じられた空間は主エアシリンダ８ａのみとなり、主ピストン１０ａの受圧面のみが受圧面積となるエアスプリングが構成され、小受圧面積状態が形成される。副エアシリンダ８ｂについては、逆止弁１４の上流側のエア供給経路１２に連通されており、エアスプリングとして機能する閉空間を形成しないので、エアスプリングとして作用することはない。
このように、図示しない制御部によって電磁弁４２を切り換えることによって、図３に示した大受圧面積状態として大きな圧縮反力が得られるエアスプリングを構成し、また、図４に示した小受圧面積状態として小さな圧縮反力が得られるエアスプリングを構成する。
【００４３】
次に、上記構成の排気弁駆動装置１’の動作について図５を用いて説明する。
先ず、エアスプリング部６’の受圧面積が相対的に小さい場合すなわち電磁弁４２が図４の状態とされている場合について説明し、次に受圧面積が相対的に大きい場合すなわち電磁弁４２が図３の状態とされている場合について説明する。
【００４４】
＜受圧面積；小＞
エアスプリング部６’の受圧面積が相対的に小さい場合は、主として、ディーゼルエンジンの負荷が高負荷の場合に用いられる。この場合、電磁弁４２は、図４の状態とされ、主エアシリンダ８ａと副エアシリンダ８ｂとが非接続とされ、主エアピストン１０ａの受圧面のみがエアスプリングの受圧面積となっている。これにより、排気弁５に作用する力は相対的に小さくなっている。
【００４５】
図５には、図２と同様に、（ａ）にカム１３のリフト量、（ｂ）に油圧経路９における作動油圧、（ｃ）にエアシリンダ８内の圧力であるエアスプリング圧、（ｄ）に排気弁５のリフト量が示されている。同図において、受圧面積が相対的に小さい場合は、実線にて示されている。
【００４６】
時刻ｔ０にてカム１３のプロファイルに従いカムリフト量が増大してプランジャ１１が押し上げられ始めると、加圧室２９すなわち油圧経路９の作動油圧が上昇し始める。時刻ｔ１にて、カムリフト量が最大値に達してプランジャ１１が上死点まで押し上げられ、作動油圧が最大値に達すると、時刻ｔ２にて、ピストン７側の油圧室１７における油圧が作用し、エアスプリング部６’の押付力および筒内圧力に打ち勝ってピストン７を押し下げる。これにより、排気弁リフト量が増大して、排気弁５が開となる。このとき、ピストン７が押し下げられるに伴い、作動油が油圧室１７に取り込まれるので、作動油圧は急激に減少する。また、排気弁リフト量が増大すると、主エアピストン１０ａが下方に移動してエアシリンダ８ａ内の容積を減少させるに伴い、エアスプリング圧が上昇する。一方、副エアシリンダ８ｂについては、図５（ｃ）に一点鎖線で示しているように、副エアシリンダ８ｂがエア供給経路１２に連通されているので、副エアピストン１０ｂが下方に移動して副エアシリンダ８ｂ内の容積を減少させてもエアスプリング圧は上昇しない。排気弁リフト量は、時刻ｔ３にて最大値に達した後、所定期間そのままのリフト量を維持する。
そして、カム１３のプロファイルに従いプランジャ１１が上死点に維持されている時刻ｔ５までの期間は、排気弁リフト量も最大で維持されており、排気弁５は開のままとされる。
【００４７】
時刻ｔ５にてカム１３のプロファイルに従いカムリフト量が減少してプランジャ１１が下降し始めると、作動油圧が低下し始める。作動油圧が所定値を下回ると、エアスプリング部６’の押付力および筒内圧力が打ち勝って時刻ｔ６からピストン７が上方へと押し上げられることによって排気弁リフト量が減少し始める。排気弁リフト量が減少し始めると、主エアピストン１０ａが上方に移動して主エアシリンダ８ａ内の容積を増大させるに伴い、エアスプリング圧が低下する。この場合、副エアシリンダ８ｂについては、副エアピストン１０ｂが上方に移動して副エアシリンダ８ｂ内の容積が増大しても、副エアピストン１０ｂはエア供給経路１２に接続されているため、エアスプリング圧は一定のままである。
カムリフト量が最小値に達してプランジャ１１が下死点まで下げられると、排気弁５が時刻ｔ７にて全閉となる。
【００４８】
＜受圧面積；大＞
つぎに、ディーゼルエンジンの負荷が減少し、低負荷側となった場合には、図示しない制御部からの指示に従い電磁弁４２の位置が図３に示した状態に変更され、エアスプリング部６’の受圧面積を増大させる。具体的には、電磁弁４２により、主エアシリンダ８ａと副エアシリンダ８ｂとが接続され、主エアピストン１０ａ及び副エアピストン１０ｂの合計受圧面がエアスプリングの受圧面積となっている。これにより、排気弁５に作用する力は相対的に大きくなっている。なお、エアスプリング圧は、エアコンプレッサ１８によって決まる圧力なので上述した＜受圧面積；小＞の場合と変わらないが、受圧面積が大きくなっているため排気弁５に作用する力が相対的に大きくなる。
【００４９】
時刻ｔ０にてカム１３のプロファイルに従いカムリフト量が増大してプランジャ１１が押し上げられ始めると、加圧室２９すなわち油圧経路９の作動油圧が上昇し始める。時刻ｔ１にて、カムリフト量が最大値に達してプランジャ１１が上死点まで押し上げられ、作動油圧が最大値に達する。そして、時刻ｔ２よりも遅れた時刻ｔ２’にて、ピストン７側の油圧室１７における油圧が作用し、エアスプリング部６’の押付力および筒内圧力に打ち勝ってピストン７を押し下げる。これにより、排気弁リフト量が増大して、排気弁５が開となる。このように、エアスプリング部６’の受圧面積が相対的に大きい場合は、受圧面積が相対的に小さい場合に比べて排気弁５が開となる時刻が遅くなる。これは、エアスプリング部６’の受圧面積を大きくしてエアスプリングによる圧縮反力を増大させ、プランジャ１１が作動油を加圧して排気弁５を開く行程では、増大された圧縮反力による押付力がより大きな反力として作用するからである。排気弁リフト量は、時刻ｔ３’にて最大値に達した後、所定期間そのままのリフト量を維持する。
【００５０】
そして、時刻ｔ５にてカム１３のプロファイルに従いカムリフト量が減少してプランジャ１１が下降し始めると、作動油圧が低下し始める。このとき、エアスプリング部６’の受圧面積が相対的に大きくなっているので、増大された圧縮反力による押付力が排気弁５を閉じる方向に加勢される。これにより、排気弁リフト量は時刻ｔ６’にて時刻ｔ６よりも早めに減少し出し、その結果として、時刻ｔ７’にて時刻ｔ７よりも早めに排気弁５は全閉となる。
【００５１】
このように、図５（ｄ）の排気弁リフトの変化を参照すれば分かるように、エアスプリング部６’の受圧面積を大きくすることにより、排気弁５の開タイミングを遅くし、かつ、排気弁５の閉タイミングを早めることができる。
【００５２】
本実施形態の排気弁駆動装置１’によれば、以下の作用効果を奏することができる。
エアスプリング部６’の受圧面積を大きくして圧縮反力を増大すると、プランジャ１１が作動油を加圧して排気弁５を開く行程では、圧縮反力による押付力が反力として作用し、排気弁５の開タイミングを遅らせることができる。一方、加圧後の作動油をプランジャ１１が減圧して排気弁５を閉じる行程では、圧縮反力による押付力によって加勢されるため、排気弁５の閉タイミングを早めることができる。
【００５３】
このように、排気弁５が閉となるタイミングが早くなると、ディーゼルエンジンの燃焼空間に新気を取り入れる期間が長くなるため圧縮される新気が多くなりディーゼルエンジンの圧縮圧力および燃焼圧力が高くなる。したがって、ディーゼルエンジンの負荷が下がるに従い受圧面積が大きくなるように制御することにより、低負荷であってもディーゼルエンジンの燃焼改善が行われて燃料消費率が改善される。
また、受圧面積が大きくなるように制御して、排気弁５が開となるタイミングを遅くすると、燃焼ガスと新気とのガス交換を筒内で行う時間が短くなるおそれがあるが、負荷が下がった部分負荷状態ではディーゼルエンジンの回転数が低いためガス交換のための時間を十分にとることができる。また、排気弁５の開タイミングを遅らせることで、開タイミングを遅らせた時間分だけ燃焼後の筒内圧力を低下させずに維持することができるので、この燃焼後の筒内圧力に維持された筒内ガスから軸回転力をより多く取り出すことができ、燃料消費率がさらに改善される。
【００５４】
また、排気弁５へ圧縮反力を与えるエアシリンダ及びエアピストンの数を変更することにより、受圧面積を変更することとしたので、排気弁５の開閉タイミングを簡便に変更することができる。なお、本実施形態では、主エアシリンダ８ａ及び主エアピストン１０ａと、副エアシリンダ８ｂ及び副エアピストン１０ｂとの２組の組合せとしたが、この組合せの数を３以上として、さらに任意に排気弁５の開閉タイミングを変更するようにしても良い。
【００５５】
なお、上述した各実施形態の排気弁駆動装置１，１’は、ディーゼルエンジンの気筒毎に設けてもよいし、あるいは、ピストン７、第１シリンダ１５、カム１３及びプランジャ１１、逆止弁１４を各気筒に設けた上で、バッファタンク１６を複数の気筒に対して共通化しても良い。
また、参考実施形態と第１実施形態を組み合わせて、図３に示した受圧面積が大の状態で参考実施形態のようにエア供給圧力を変化させてもよいし、図４に示した受圧面積が小の状態で参考実施形態のようにエア供給圧を変化させてもよい。
また、上記各実施形態では、圧縮性流体の一例としてエア（空気）を用いて説明したが、例えば窒素等の他の圧縮性流体であってもよい。
【符号の説明】
【００５６】
１，１’  排気弁駆動装置
３  シリンダカバー
５  排気弁
６，６’  エアスプリング部（押付手段）
７  ピストン
８  エアシリンダ
８ａ  主エアシリンダ
８ｂ  副エアシリンダ
９  油圧経路
１０  エアピストン
１０ａ  主エアピストン
１０ｂ  副エアピストン
１１  プランジャ
１２  エア供給経路
１３  カム
１４  逆止弁
１５  第１シリンダ
１６  バッファタンク
１７  油圧室
１８  エアコンプレッサ（圧力変更手段）
１９  オリフィス用経路
２１  オリフィス
２３  低圧作動油供給経路
２５  逆止弁
２７  第２シリンダ
２９  加圧室
３５  接続軸
３７  カムローラ
４０  接続部材
４２  電磁弁（受圧面積変更手段）
４４  第１連通経路
４６  第２連通経路
４８  第３連通経路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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