(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
最も物体側に配置される１以上の負レンズより成る負レンズ群と、該負レンズ群の像側に配置される複数のレンズより成る正の屈折力の正レンズ群から成り、
最も像側のレンズ面から像点までの光軸上における距離をＢｆ、無限遠物体に合焦しているときの開放ＦナンバーをＦｎｏ、とするとき、
０．９＜Ｆｎｏ＜２
Ｂｆ／ｆ＜１
なる条件式を満足し、
該正レンズ群を構成する複数のレンズの一部を物体側より順にレンズＬＡｊ（ｊ＝１，２・・・）とし、該レンズＬＡｊの材料の異常部分分散比をΔθｇＦＡｊとするとき、
ΔθｇＦＡｊ＞０．００２５
なる条件式を満足し、
前記１以上の負レンズを物体側より順に負レンズＬＮｉ（ｉ＝１，２・・・）とし、前記負レンズＬＮｉの焦点距離及び材料の屈折率を各々ｆｎｉ及びＮｎｉ、前記レンズＬＡｊの焦点距離をｆＡｊ、前記レンズＬＡｊの材料の屈折率、アッベ数、及び部分分散比を各々ＮＡｊ、νｄＡｊ、及びθｇＦＡｊ、全系の焦点距離をｆとし、
ｋｊ＝０．０７    （ｆＡｊ＞０）
ｋｊ＝−０．０５  （ｆＡｊ＜０）
ΔθｇＦＡｊ＝θｇＦＡｊ−（−０．００２３・νｄＡｊ＋０．６６４１）（ｆＡｊ＞０）
ΔθｇＦＡｊ＝（−０．００２５・νｄＡｊ＋０．６７７７）−θｇＦＡｊ（ｆＡｊ＜０）
とするとき、
Σ｜（ΔθｇＦＡｊ／νｄＡｊ）・（ｆ／ｆＡｊ）／Ｆｎｏ｜＞０．００１
−０．３＜ｆ・｛Σｋｊ／（ＮＡｊ・ｆＡｊ）＋Σ１／（Ｎｎｉ・ｆｎｉ）｝＜０．２
なる条件式を満足することを特徴とする光学系。
【請求項２】
前記負レンズＬＮｉの材料のアッベ数をνｄｎｉとするとき、
Ｎｎｉ＜１．６５
νｄｎｉ＞５０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
【請求項３】
前記正レンズ群を構成する複数のレンズのうち、レンズＬＡｊを除く１つの正レンズＬＰｐの材料の屈折率及びアッベ数を各々ＮＬＰｐ及びνｄＬＰｐとするとき、
ＮＬＰｐ＞１．７０
νｄＬＰｐ＞３０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の光学系。
【請求項４】
前記レンズＬＡｊ及び負レンズＬＮｉを除く負レンズＬＭｉのうち、１つの負レンズＬＭｎの材料の屈折率及びアッベ数を各々ＮＬＭｎ及びνｄＬＭｎとするとき、
ＮＬＭｎ＜１．７５
νｄＬＭｎ＜４０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の光学系。
【請求項５】
開口絞りを有し、該開口絞りよりも物体側及び像側のレンズ系は正の屈折力を有し、前記開口絞りに対向する物体側及び像側のレンズ面は凹形状であることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の光学系。
【請求項６】
請求項１乃至５のいずれか１項に記載の光学系と、該光学系によって形成された像を光電変換する固体撮像素子とを有することを特徴とする撮像装置。
【請求項７】
前記光学系の撮影画角を２ω（度）とするとき、
３０（度）＜２ω＜５６（度）
なる条件式を満足することを特徴とする請求項６に記載の撮像装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は光学系に関し、例えば銀塩フィルム用カメラ、デジタルスチルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置として、この他、望遠鏡、双眼鏡、プロジェクタ、複写機等の光学機器に好適な光学系に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より一眼レフカメラ用で、撮影画角４５度程度の標準型の撮影レンズとして、ガウス型の撮影レンズ（光学系）が知られている（特許文献１）。ガウス型の光学系は、比較的バックフォーカスが長く、広画角、大口径比化で、しかも高い光学性能を得るのが容易であるという特徴がある。ガウス型の撮影レンズにおいて各レンズ群の相対的な関係を変化させてフォーカスを行い、物体距離の変動に対する収差変動を軽減した撮影レンズが知られている（特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００７−３３３７９０号公報
【特許文献２】特開平０５−１４２４７４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
大口径比のガウス型の光学系では、軸上から画面周辺まで高い光学性能を達成するために、正レンズの材料にランタンを含むランタン系フリントガラス、負レンズの材料にチタンを含むチタン系フリントガラスが多く用いられている。しかしながら、これらの材料を用いると、軸上色収差の２次スペクトルが増加し、軸上色収差の２次スペクトルの補正が難しくなってくる。このため、大口径比のガウス型の光学系ではこの軸上色収差の２次スペクトルに起因する色フレアを軽減するのが重要になっている。
【０００５】
このためガウス型レンズやそれを変形した変形ガウス型の光学系において、軸上色収差の２次スペクトルを軽減し、高い光学性能を得るには、各レンズの材料を適切に設定することが重要になってくる。例えば材料の屈折率、アッベ数、部分分散比等を適切に選択したレンズを用いることが重要になってくる。
【０００６】
本発明は、軸上色収差の２次スペクトルを良好に補正し、色フレアの発生を低減し、軸上から画面周辺まで高い光学性能が得られる光学系の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の光学系は、最も物体側に配置される１以上の負レンズより成る負レンズ群と、該負レンズ群の像側に配置される複数のレンズより成る正の屈折力の正レンズ群と、から成り、
最も像側のレンズ面から像点までの光軸上における距離をＢｆ、無限遠物体に合焦しているときの開放ＦナンバーをＦｎｏ、とするとき、
０．９＜Ｆｎｏ＜２
Ｂｆ／ｆ＜１
なる条件式を満足し、
該正レンズ群を構成する複数のレンズの一部を物体側より順にレンズＬＡｊ（ｊ＝１，２・・・）とし、該レンズＬＡｊの材料の異常部分分散比をΔθｇＦＡｊとするとき、
ΔθｇＦＡｊ＞０．００２５
なる条件式を満足し、
前記１以上の負レンズを物体側より順に負レンズＬＮｉ（ｉ＝１，２・・・）とし、前記負レンズＬＮｉの焦点距離及び材料の屈折率を各々ｆｎｉ及びＮｎｉ、前記レンズＬＡｊの焦点距離をｆＡｊ、前記レンズＬＡｊの材料の屈折率、アッベ数、及び部分分散比を各々ＮＡｊ、νｄＡｊ、及びθｇＦＡｊ、全系の焦点距離をｆとし、
ｋｊ＝０．０７    （ｆＡｊ＞０）
ｋｊ＝−０．０５  （ｆＡｊ＜０）
ΔθｇＦＡｊ＝θｇＦＡｊ−（−０．００２３・νｄＡｊ＋０．６６４１）（ｆＡｊ＞０）
ΔθｇＦＡｊ＝（−０．００２５・νｄＡｊ＋０．６７７７）−θｇＦＡｊ（ｆＡｊ＜０）
とするとき、
Σ｜（ΔθｇＦＡｊ／νｄＡｊ）・（ｆ／ｆＡｊ）／Ｆｎｏ｜＞０．００１
−０．３＜ｆ・｛Σｋｊ／（ＮＡｊ・ｆＡｊ）＋Σ１／（Ｎｎｉ・ｆｎｉ）｝＜０．２
なる条件式を満足することを特徴としている。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、軸上色収差の２次スペクトルを良好に補正し、色フレアの発生を低減し、軸上から画面周辺まで高い光学性能を有した光学系が得られる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】実施例１の無限遠物体の合焦状態における光学系の断面図である。
【図２】実施例１の無限遠物体の合焦状態における収差図である。
【図３】実施例２の無限遠物体の合焦状態における光学系の断面図である。
【図４】実施例２の無限遠物体の合焦状態における収差図である。
【図５】実施例３の無限遠物体の合焦状態における光学系の断面図である。
【図６】実施例３の無限遠物体の合焦状態における収差図である。
【図７】実施例４の無限遠物体の合焦状態における光学系の断面図である。
【図８】実施例４の無限遠物体の合焦状態における収差図である。
【図９】実施例５の無限遠物体の合焦状態における光学系の断面図である。
【図１０】実施例５の無限遠物体の合焦状態における収差図である。
【図１１】実施例６の無限遠物体の合焦状態における光学系の断面図である。
【図１２】実施例６の無限遠物体の合焦状態における収差図である。
【図１３】本発明の撮像装置の要部概略図である。
【図１４】（ａ）（ｂ）  一般硝材のｎｄ−νｄ特性の分布を表した説明図である。
【図１５】（ａ）（ｂ）  一般硝材のθｇＦ−νｄ特性の分布を表した説明図である。
【図１６】本発明の条件式（１）を満足する樹脂材料の光学特性を表した説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明の光学系及びそれを有する撮像装置の実施例について説明する。本発明の光学系ＬＥは最も物体側に１つ以上の負レンズよりなる負レンズ群ＬＮと、負レンズ群ＬＮの像側に複数のレンズよりなる正の屈折力の正レンズ群ＬＰを有している。正レンズ群ＬＰを構成する複数のレンズの一部のレンズを物体側より順にレンズＬＡｊ（ｊ＝１，２・・・）とする。そしてレンズＬＡｊの材料の異常部分分散比をΔθｇＦＡｊとする。
【００１１】
このとき、
ΔθｇＦＡｊ＞０．００２５        ・・・（１）
なる条件式を満足している。ここでレンズＬＡｊは正又は負の屈折力のレンズである。
【００１２】
図１は本発明の実施例１の光学系のレンズ断面図である。図２は本発明の実施例１の光学系の物体距離が無限遠物体での収差図である。図３は本発明の実施例２の光学系のレンズ断面図である。図４は本発明の実施例２の光学系の物体距離が無限遠物体での収差図である。図５は本発明の実施例３の光学系のレンズ断面図である。図６は本発明の実施例３の光学系の物体距離が無限遠物体での収差図である。
【００１３】
図７は本発明の実施例４の光学系のレンズ断面図である。図８は本発明の実施例４の光学系の物体距離が無限遠物体での収差図である。図９は本発明の実施例５の光学系のレンズ断面図である。図１０は本発明の実施例５の光学系の物体距離が無限遠物体での収差図である。図１１は本発明の実施例６の光学系のレンズ断面図である。図１２は本発明の実施例６の光学系の物体距離が無限遠物体での収差図である。図１３は本発明の光学系を有する撮像装置の要部概略図である。
【００１４】
本発明の光学系は、デジタルカメラ、ビデオカメラ、銀塩フィルム用カメラ等の撮像装置や、望遠鏡、双眼鏡の観察装置、複写機、プロジェクタ等の光学機器に用いられるものである。レンズ断面図において、左方が前方（物体側、拡大側）で、右方が後方（像側、縮小側）である。プロジェクタ等の画像投射装置に用いるときは、左方がスクリーン側、右方が被投射画像側となる。ＬＥは光学系である。ＬＮは負レンズ群、ＬＰは正レンズ群である。ＳＰは光量調節用の開口絞り（絞り）であり、正レンズ群ＬＰ中に配置されている。
【００１５】
ＩＰは像面であり、ビデオカメラやデジタルスチルカメラの撮影光学系として使用する際にはＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の光学系によって形成された像を光電変換する固体撮像素子（光電変換素子）の撮像面に相当する感光面が置かれる。縦収差図の球面収差図（ＳＰＨ）、歪曲収差図（ＤＩＳＴ）、倍率色収差図（ＣＨＲＯ）において、ｄはｄ線、ｇはｇ線、ＣはＣ線、ＦはＦ線である。非点収差図（ＡＳ）においてＭはｄ線のメリディオナル像面、Ｓはｄ線のサジタル像面である。横収差図においてｄはｄ線、ｇはｇ線、ＣはＣ線、ＦはＦ線、Ｓはサジタル光線である。
【００１６】
各実施例の光学系ＬＥにおいて負レンズ群ＬＮは１以上の負レンズを有する。ここで負レンズを物体側より順に負レンズＬＮｉ（ｉ＝１，２・・・）とする。負レンズＬＮｉの焦点距離と材料の屈折率を各々ｆｎｉ、Ｎｎｉとする。レンズＬＡｊの焦点距離をｆＡｊとする。レンズＬＡｊの材料の屈折率、アッベ数、部分分散比を各々ＮＡｊ、νｄＡｊ、θｇＦＡｊとする。全系の焦点距離をｆ、無限遠物体に合焦しているときの開放ＦナンバーをＦｎｏとする。
【００１７】
そして、
ｋｊ＝０．０７    （ｆＡｊ＞０）    ・・・（４ａ）
ｋｊ＝−０．０５  （ｆＡｊ＜０）    ・・・（４ｂ）
とおく。
【００１８】
また、
ΔθｇＦＡｊ＝θｇＦＡｊ−（−０．００２３・νｄＡｊ＋０．６６４１）（ｆＡｊ＞０）
・・・（５ａ）
ΔθｇＦＡｊ＝（−０．００２５・νｄＡｊ＋０．６７７７）−θｇＦＡｊ（ｆＡｊ＜０）
・・・（５ｂ）
とする。このとき、
Σ｜（ΔθｇＦＡｊ／νｄＡｊ）・（ｆ／ｆＡｊ）／Ｆｎｏ｜＞０．００１
・・・（２）
−０．３＜ｆ・｛Σｋｊ／（ＮＡｊ・ｆＡｊ）＋Σ１／（Ｎｎｉ・ｆｎｉ）｝＜０．２
・・・（３）
なる条件式を満足する。
【００１９】
各実施例の光学系は、軸上色収差の２次スペクトルを補正するために、条件式（１）を満足する複数のレンズ（光学素子）ＬＡｊ（ｊ＝１，２・・・ｎ）を有している。更にレンズＬＡｊは条件式（２）を満足している。さらに、条件式（１）、（２）を満足するレンズＬＡｊを使用したときに増大するペッツバール和を減少するために、最も物体側に１つ以上の負レンズＬＮｉ（ｉ＝１，２・・・）から構成される負レンズ群ＬＮを配置している。この負レンズＬＮｉは条件式（３）を満足している。
【００２０】
レンズＬＡｊの材料の異常部分分散比（異常部分分散性）ΔθｇＦＡｊは、ｇ線とＦ線に関する部分分散比をθｇＦＡｊとしたとき、数式（５ａ）又は数式（５ｂ）のように定義される。
【００２１】
条件式（１）は物体側から像側へ数えたとき第ｊ番目のレンズＬＡｊの材料の異常部分分散比ΔθｇＦＡｊを規定した式である。その値はレンズＬＡｊが正の屈折力を持つ場合（ｆＡｊ＞０）は数式（５ａ）、レンズＬＡｊが負の屈折力を持つ場合（ｆＡｊ＜０）は数式（５ｂ）で与えられる。
【００２２】
数式（５ａ）の右辺括弧内の数式は、図１５（ａ）に示すランタン系フリントガラスの部分分散比θｇＦとアッベ数νｄの関係を直線近似した式となっている。従って、数式（５ａ）の左辺の値は、レンズＬＡｊと同じアッベ数νｄＡｊを持つランタン系フリントガラスの部分分散比θｇＦＡｊとレンズＬＡｊの部分分散比θｇＦＡｊの差分を表している。
【００２３】
ここで、アッベ数νｄ、部分分散比θｇＦは、ｄ線、ｇ線、Ｃ線、Ｆ線の屈折率をｎｄ、ｎｇ、ｎＣ、ｎＦとすると、次式で定義される。
【００２４】
νｄ＝（ｎｄ−１）／（ｎＦ−ｎＣ）      ・・・（１５）
θｇＦ＝（ｎｇ−ｎＦ）／（ｎＦ−ｎＣ）  ・・・（１６）
一方、数式（５ｂ）の右辺括弧内の数式は、図１５（ｂ）に示すチタン系フリントガラスの部分分散比θｇＦとアッベ数νｄの関係を直線近似した式となっている。従って、数式（５ｂ）の左辺の値は、レンズＬＡｊと同じアッベ数νｄＡｊを持つチタン系フリントガラスの部分分散比θｇＦＡｊとレンズＬＡｊの部分分散比θｇＦＡｊの差分を表している。
【００２５】
一般的に、大口径比のガウス型の光学系では、軸上から画面周辺まで高い光学性能を達成するために、正レンズにランタン系フリントガラス、負レンズにチタン系フリントガラスが用いられている。しかしながら、図１５（ａ）に示すように、ランタン系フリントガラスは同じアッベ数を持つ他のガラスより部分分散比が小さいため、ランタン系フリントガラスを正レンズに用いると軸上色収差の２次スペクトルが増大してしまう。
【００２６】
また、図１５（ｂ）に示すように、チタン系フリントガラスは同じアッベ数を持つ他のガラスより部分分散比が大きいため、チタン系フリントガラスを負レンズに用いると軸上色収差の２次スペクトルが増大してしまう。そのため、条件式（１）を満足するようなレンズＬＡｊを少なくとも１つ以上有することが、軸上色収差の２次スペクトルの増大を防ぐ必要条件となる。
【００２７】
条件式（１）を満足するレンズＬＡｊとしては、正レンズに用いる場合、図１５（ａ）に示すフッ素を含むフッ素系クラウンガラス、リンを含むリン系クラウンガラスが挙げられる。負レンズに用いる場合は、図１５（ｂ）に示すニオブを含むニオブ系フリントガラスが挙げられる。さらに、条件式（２）を満足するようにレンズＬＡｊの屈折力を与えることで、軸上色収差の２次スペクトルを十分に補正することができ、軸上色収差の２次スペクトルに起因する色フレアを良好に抑えることができる。
【００２８】
以下に、条件式（２）について説明する。レンズＬＡｊを用いることによるｇ線とＦ線の軸上色収差係数の補正量をΔＬｇＦｊとすると、次式の関係が成り立つ。
【００２９】
ΔＬｇＦｊ＝ΔθｇＦｊ／（νｄｊ・ｆｊ）・ｈｊ２      ・・・（１７）
ここで、ｈｊは近軸軸上光線のレンズ面への入射高さである。また、レンズＬＡｊを用いることによるｇ線とＦ線の軸上色収差の補正量をΔｘｊとすると、次式の関係が成り立つ。
【００３０】
Δｘｊ＝−ｆ・ΔＬｇＦｊ            ・・・（１８）
さらに、レンズＬＡｊを用いることによるｇ線とＦ線の軸上横収差幅の補正量をΔｙｊとすると、球面収差が十分に補正されているという条件の下では、次式の関係が成り立つ。
【００３１】
Δｙｊ＝Δｘｊ／（２・Ｆｎｏ）      ・・・（１９）
従って、数式（１７）、（１８）、（１９）より、次式が求められる。
【００３２】
（ΔθｇＦｊ／νｄｊ）・（ｆ／ｆｊ）／Ｆｎｏ＝―２Δｙｊ／ｈｊ２・・・（２０）
条件式（２）は、数式（２０）をレンズＬＡｊが複数ある場合に拡張し、色フレアを良好に補正できるように右辺の値を適切に規定した式である。従って、条件式（１）、（２）を満足することにより、軸上色収差の２次スペクトルに起因する色フレアを良好に補正することができる。しかしながら、条件式（１）、（２）を満足するように光学材料を選択すると、特に像面が物体側に倒れていき、軸上から画面周辺までの光学性能が低下する傾向となっている。
【００３３】
その理由について、以下に説明する。一般的な大口径のガウス型の光学系の正レンズに使用されているランタン系フリントガラスは、図１４（ａ）に示すように屈折率が高く、条件式（１）を満足するフッ素系クラウンガラス、リン系クラウンガラスはそれよりも屈折率が低い。そのため、条件式（１）を満足する正の屈折力を持つレンズＬＡｊを用いるとペッツバール和が大きくなり、像面が物体側に倒れてくる。
【００３４】
また、一般的な大口径ガウス型光学系の負レンズに使用されているチタン系フリントガラスは、図１４（ｂ）に示すように屈折率が低く、条件式（１）を満足するニオブ系フリントガラスはそれよりも屈折率が高い。そのため、条件式（１）を満足する負の屈折力を持つレンズＬＡｊを用いるとペッツバール和が大きくなり、像面が物体側に倒れてくる。つまり、正レンズ、負レンズに関わらず、条件式（１）を満足するようにレンズＬＡｊの光学材料を選択すると、像面が物体側に倒れてしまい、軸上から画面周辺まで高い光学性能を達成することが困難になる。
【００３５】
そこで、本発明では、最も物体側から数えて少なくとも１つ以上の負レンズのみから構成される負レンズ群ＬＮを設けている。そして、負レンズ群ＬＮを構成する負レンズＬＮｉが条件式（３）、（４ａ）、（４ｂ）を満足するようにしている。
【００３６】
以下に、条件式（３）について説明する。一般的な大口径のガウス型の光学系において正レンズの光学材料をランタン系クラウンガラスから、条件式（１）を満足するフッ素系クラウンガラス、リン系クラウンガラスに変更したとする。もしくは、負レンズの光学材料をチタン系フリントガラスから、条件式（１）を満足するニオブ系フリントガラスに変更したとする。この場合のペッツバール和の変化量を考える。
【００３７】
光学材料を変更する際、アッベ数は同じものを選択し、一次の軸上色収差は変わらないようにするという条件を加えると、光学材料を変更してもレンズＬＡｊの屈折力は変わらない。従って、光学材料を変更したことによるペッツバール和の変化量ΔＰｓｕｍｊは次式で表される。
【００３８】
ΔＰｓｕｍｊ＝１／（ｎｊ・ｆｊ）―１／（ｎ・ｆ）＝ｋｊ／（ｎｊ・ｆｊ）
・・・（２１）
ｋｊ＝（ｎ−ｎｊ）／ｎ                                ・・・（２２）
ここで、ｆ、ｎは変更前の光学材料の焦点距離、屈折率であり、ｋｊは光学材料を変更したことによる屈折率の変化の割合を表す値である。数式（４ａ）はレンズＬＡｊの屈折力が正の場合、つまり、ランタン系クラウンガラスをフッ素系クラウンガラス、リン系クラウンガラスに変更する場合のｋｊの値である。
【００３９】
次に、数式（４ａ）の値の根拠について説明する。まず、図１４（ａ）に示すように、ランタン系クラウンガラスのアッベ数と屈折率の関係を直線近似した式と、フッ素系クラウンガラス及びリン系クラウンガラスのアッベ数と屈折率の関係を直線近似した式を求める。数式（４ａ）の右辺の値は、前記直線近似式を用いてアッベ数が３０から９５までの範囲における数式（２２）の値を算出し、平均化した値である。つまり、ランタン系クラウンガラスからフッ素系クラウンガラス、リン系クラウンガラスに変更した場合の平均的な屈折率の変化の割合を表している。
【００４０】
数式（４ｂ）はレンズＬＡｊの屈折力が負の場合、つまり、チタン系フリントガラスをニオブ系フリントガラスに変更する場合のｋｊの値である。数式（４ｂ）の右辺の値は数式（４ａ）の場合と同様にして求められた値であり、チタン系フリントガラスからニオブ系フリントガラスに変更した場合の平均的な屈折率の変化の割合を表している。
【００４１】
従って、数式（２１）、（２２）により、条件式（１）を満足するレンズＬＡｊを用いることによる、ペッツバール和の変化の割合を見積もることができる。その値は、ｆＡｊ＞０の場合はｋｊ＞０となるためΔＰｓｕｍｊ＞０となり、ｆＡｊ＜０の場合はｋｊ＜０となるためΔＰｓｕｍｊ＞０となる。従って、ペッツバール和はいずれの場合も増加することになる。
【００４２】
本発明では、このように変化するペッツバール和を補正するために、最も物体側に１つ以上の負レンズから構成される負レンズ群ＬＮを有することを特徴としている。前記負レンズ群ＬＮを構成する負レンズを物体側から数えて負レンズＬＮｉとすると、負レンズＬＮｉによるペッツバール和の補正量ΔＰｓｕｍｉは次式で表すことができる。
【００４３】
ΔＰｓｕｍｉ＝１／（Ｎｎｉ・ｆｎｉ）        ・・・（２３）
ただし、ｆｎｉ、Ｎｎｉは負レンズＬＮｉの焦点距離、材料の屈折率である。
【００４４】
従って、一般的な大口径のガウス型光学系と本発明の光学系のペッツバール和の差分量は数式（２１）、（２３）を用いて次式で表すことができる。
【００４５】
ΔＰｓｕｍｊ＋ΔＰｓｕｍｉ＝ｋｊ／（ｎＡｊ・ｆＡｊ）＋１／（Ｎｎｉ・ｆｎｉ）
・・・（２４）
条件式（３）は、数式（２４）をレンズＬＡｊ、負レンズＬＮｉが複数の場合に拡張、そして、光学系の焦点距離ｆで規格化し、上限値、下限値を適切に規定した式である。上限値を超えると、負レンズＬＮｉによるペッツバール和が補正不足になり、軸上から画面周辺まで高い光学性能を達成することが困難になる。
【００４６】
一方、下限値を超えると、負レンズ群ＬＮｉの屈折力が大きくなりすぎてペッツバール和が補正過剰になるため好ましくない。加えて、負レンズＬＮｉの屈折力が大きくなると負レンズ群ＬＮｉにより軸上光線が大きく発散するので、負レンズ群ＬＮｉに続く正レンズの口径が増大するため好ましくない。負レンズ群ＬＮｉに続く正レンズの口径の増大は軸上光線の収差補正を困難にするため、光学性能の観点からも好ましくない。従って、条件式（１）、（２）、（３）を満足することで、色フレアを低減し、かつ、軸上から画面周辺まで高い光学性能を達成することができる。
【００４７】
なお、条件式（１）、（２）、（３）の説明では、レンズＬＡｊの光学材料として、フッ素系クラウンガラス、リン系クラウンガラス、ニオブ系フリントガラスを挙げたが、条件式（１）、（２）、（３）を満足すればこれに限ったものではない。また、条件式（１）の数値範囲を以下に示す範囲にすると、本発明の効果をより効果的に得ることができる。
【００４８】
ΔθｇＦＡｊ＞０．００５          ・・・（１ａ）
さらに望ましくは、条件式（１ａ）の数値範囲を以下に示す範囲にするとよい。
【００４９】
ΔθｇＦＡｊ＞０．０１０          ・・・（１ｂ）
条件式（１ｂ）を満足する材料としては、図１６に示す光学特性をもつ有機複合物が挙げられる。
【００５０】
以上のように、各実施例によれば、軸上色収差の２次スペクトルが十分に補正され色フレアが低減され、かつ、軸上から画面周辺まで高い光学性能を有する光学系が得られる。
【００５１】
本発明において更に好ましくは、次の諸条件のうち１以上を満足するのが良い。負レンズＬＮｉの材料のアッベ数をνｄｎｉとする。正レンズ群ＬＰを構成する複数のレンズのうち、レンズＬＡｊを除く１つの正レンズＬＰｐの材料の屈折率及びアッベ数を各々ＮＬＰｐ及びνｄＬＰｐとする。
【００５２】
レンズＬＡｊ及び負レンズＬＮｉを除く負レンズＬＭｉのうち、１つの負レンズＬＭｎの材料の屈折率及びアッベ数を各々ＮＬＭｎ及びνｄＬＭｎとする。最も像側のレンズ面から像側の焦点（像点）までの光軸上の距離をＢｆとする。本発明の光学系を固体撮像素子を有する撮像装置に用いたとき、光学系の撮影画角を２ω（度）とする。このとき、以下の条件式のうち１以上を満足するのが良い。
【００５３】
Ｎｎｉ＜１．６５              ・・・（６）
νｄｎｉ＞５０                ・・・（７）
ＮＬＰｐ＞１．７０            ・・・（８）
νｄＬＰｐ＞３０              ・・・（９）
ＮＬＭｎ＜１．７５          ・・・（１０）
νｄＬＭｎ＜４０            ・・・（１１）
０．９＜Ｆｎｏ＜２          ・・・（１２）
Ｂｆ／ｆ＜１                ・・・（１３）
３０（度）＜２ω＜５６（度）・・・（１４）
条件式（６）、（７）の如く負レンズ群ＬＮを構成する負レンズＬＮｉの材料を適切に設定すれば像面の物体側への倒れを良好に補正することができる。
【００５４】
条件式（８）、（９）の如くレンズＬＡｊを除く１つの正レンズＬＰｐの材料を適切に設定すれば軸上から画面周辺まで高い光学性能を得ることができる。条件式（１０）、（１１）の如く、レンズＬＡｊ及び負レンズＬＮｉを除く負レンズＬＭｉのうち１つの負レンズＬＭｎの材料を設定すれば軸上から画面周辺まで高い光学性能を得ることができる。条件式（１２）の如く光学系の無限遠物体に合焦時のＦナンバーを設定すれば高い光学性能を最も効果的に得ることができる。
【００５５】
条件式（１３）の如く、最も像側のレンズ面から像側焦点までの光軸上の距離を設定すれば、高い光学性能を最も効果的に得ることができる。条件式（１４）の如く、本発明の光学系を撮像装置に用いたときの撮影画角２ωを設定すれば、高い光学性能を最も効果的に得ることができる。
【００５６】
各実施例の光学系はレンズ間に開口絞りＳＰを有している。そして開口絞りＳＰよりも物体側及び像側のレンズ系は正の屈折力を有し、開口絞りＳＰに対向する物体側及び像側のレンズ面は凹形状である。
【００５７】
これによってコマ収差及びサジタルフレアーを良好に補正している。また各実施例の光学系は１以上の非球面を有するのが良い。これによれば球面収差、コマ収差の補正を良好に行うのが容易になる。
【００５８】
次に各実施例の具体的な構成について説明する。実施例１乃至６の光学系は焦点距離が４５ｍｍから６０ｍｍ、開口比が１．２５から１．８５の大口径の標準レンズである。各実施例は光学系の最も物体側に負レンズＬＮｉと、光学系に条件式（１）を満足する材料よりなるレンズ（光学素子）ＬＡｊを有している。各実施例の光学系は、前述の如く構成条件を満足することにより、色フレアを十分に低減し、かつ、軸上から画面周辺まで高い光学性能を得ている。以下、各実施例の特徴について説明する。
【００５９】
［実施例１］
図１に示す実施例１は焦点距離５１．７ｍｍ、開口比１．４５、撮影画角４５．４度の大口径比の標準型の撮影光学系である。撮影光学系は最も物体側に負レンズＬＮ１と、条件式（１）を満足する４つの光学素子、ＬＡ１、ＬＡ２、ＬＡ３、ＬＡ４を有している。
【００６０】
図２は実施例１の無限遠物体に合焦したときにおける収差図である。実施例１の撮影光学系はフローティング機構を有している。フォーカシングに際して図に示した如くレンズ群を分けたとき第１レンズ群Ｌ１が固定であり、物体距離が無限遠から至近になるにつれて第２レンズ群Ｌ２、第３レンズ群Ｌ３が異なる繰り出し量で像側から物体側に繰り出す構成となっている。これにより、フォーカシングによる球面収差、コマ収差の変動を抑制している。
【００６１】
［実施例２］
図３に示す実施例２は焦点距離５１．７ｍｍ、開口比１．４５、撮影画角４５．４度の大口径比標準型の撮影光学系である。撮影光学系の最も物体側に負レンズＬＮ１と、数式（１）を満足する３つの光学素子、ＬＡ１、ＬＡ２、ＬＡ３を有している。
【００６２】
図４は実施例２の無限遠物体に合焦したときにおける収差図である。実施例２の撮影光学系は、フォーカシングに際してフレアカット絞りＦＣを残して第１レンズ群Ｌ１が繰り出す全系繰り出しタイプである。物体距離が無限遠から至近になるにつれて第１レンズ群Ｌ１が像側から物体側に繰り出している。フォーカシングによる色収差の変動が少なく、実施例１の撮影光学系と比較して全体がコンパクトである。
【００６３】
［実施例３］
図５に示す実施例３は焦点距離５１．７ｍｍ、開口比１．２５、撮影画角が４５．４度の大口径比標準型の撮影光学系である。撮影光学系の最も物体側に負レンズＬＮ１と、数式（１）を満足する４つの光学素子、ＬＡ１、ＬＡ２、ＬＡ３、ＬＡ４を有している。図６は実施例３の無限遠物体に合焦したときにおける収差図である。実施例３は実施例１と同様のフローティング機構を採用しており、フォーカシングによる球面収差、コマ収差の変動を抑制している。
【００６４】
［実施例４］
図７に示す実施例４は焦点距離５１．７ｍｍ、開口比１．２５、撮影画角４５．４度の大口径比標準型の撮影光学系である。撮影光学系の最も物体側に負レンズＬＮ１と、数式（１）を満足する２つの光学素子、ＬＡ１、ＬＡ２を有している。図８は実施例４の無限遠物体に合焦したときにおける収差図である。実施例４のフォーカシングは全系繰り出しタイプであり、全系がコンパクトで高い光学性能を有している。
【００６５】
［実施例５］
図９に示す実施例５は焦点距離４５ｍｍ、開口比１．６０、撮影画角５４．４度の大口径比標準型の撮影光学系である。負レンズ群ＬＮは２つの負レンズＬＮ１、ＬＮ２から構成されている。条件式（１）を満足する５つの光学素子、ＬＡ１、ＬＡ２、ＬＡ３、ＬＡ４、ＬＡ５を有している。図１０は実施例５の無限遠物体に合焦したときにおける収差図である。実施例５のフォーカシングは全系繰り出しタイプである。
【００６６】
［実施例６］
図１１に示す実施例６は焦点距離６０ｍｍ、開口比１．８５、撮影画角３９．７度の大口径比標準型の撮影光学系である。撮影光学系の最も物体側に負レンズＬＮ１と、条件式（１）を満足する４つの光学素子、ＬＡ１、ＬＡ２、ＬＡ３、ＬＡ４を有している。図１２は実施例６の無限遠物体に合焦したときにおける収差図である。実施例６のフォーカシングは全系繰り出しタイプである。
【００６７】
次に、本発明の撮影光学系を用いた一眼レフカメラシステム（撮像装置）の実施形態を、図１３を用いて説明する。図１３において、１０は一眼レフカメラ本体、１１は本発明による撮影光学系を搭載した交換レンズである。１２は交換レンズ１１を通して得られる被写体像を記録するフィルムや撮像素子などの記録手段である。
【００６８】
１３は交換レンズ１１からの被写体像を観察するファインダー光学系、１４は交換レンズ１１からの被写体像を記録手段１２とファインダー光学系１３に切り換えて伝送するための回動するクイックリターンミラーである。ファインダーで被写体像を観察する場合は、クイックリターンミラー１４を介してピント板１５に結像した被写体像をペンタプリズム１６で正立像としたのち、接眼光学系１７で拡大して観察する。
【００６９】
撮影時にはクイックリターンミラー１４が矢印方向に回動して被写体像は記録手段１２に結像して記録される。１８はサブミラー、１９は焦点検出装置である。
このように本発明の光学系を一眼レフカメラ交換レンズなどの光学機器に適用することにより、高い光学性能を有した光学機器が実現できる。
【００７０】
なお、本発明はクイックリターンミラーのない（ミラーレンズの）一眼レフカメラにも同様に適用することができ、上記に限ったものではない。
【００７１】
次に、各実施例の数値データを示す。各実施例の数値データにおいて、ｊは物体側から数えた面番号を表し、Ａｊは第ｊ番目の面の光線有効径である。Ｒｊは第ｊ番目の面番号の曲率半径、Ｄｊは第ｊ番目と第（ｊ＋１）番目の面との光軸上の面間隔、Ｎｊ、νｊは第ｊ番目の光学材料のｄ線に対する屈折率、アッベ数を表している。ｆは光学系の焦点距離、Ｆｎｏは開口比、ωは半画角（度）である。また、物体距離はレンズ第１面から物体までの距離である。
【００７２】
また、非球面形状は、Ｘを光軸方向の面頂点からの変異量、ｒを光軸と垂直な方向の光軸からの高さ、Ｒを近軸曲率半径、ｋを円錐定数、Ｃ２、Ｃ４、Ｃ６、・・・を各次数の非球面形状としたとき、次式によって表される。
【００７３】
【数１】
0005864969.tif 000002
なお、各係数における「Ｅ±ＹＹ」は「×１０±ＹＹ」を意味している。また、各実施例における前記条件式（１）乃至（３）、（６）乃至（１４）の値を表１に示す。表１には条件式（１）に関するレンズＬＡｊ、条件式（６）、（７）に関する負レンズＬＮｉ、条件式（８）、（９）に関する正レンズＬＰｉ、条件式（１０）、（１１）に関する負レンズＬＭｉを示している。
【００７４】
（数値実施例１）
仕様
f        51.7 
Fno       1.45 
2ω（度） 45.4
ＲＤＮデータ
j   Aj         Rj        Dj        Nj       νj     
1   49.30   223.8486    2.32    1.56883    56.36    ＬＮ１
2   45.02    44.7577   21.39
3   44.21    88.1828    3.51    1.81600    46.62    ＬＰ１
4   44.21  1228.5981    2.40    1.59270    35.31    ＬＭ１
5   44.19   236.3357    9.85            
6   45.40    90.1801    5.00    1.77250    49.60    ＬＰ２
7   45.08 -1662.6736    0.15            
8   42.73    36.0925   10.30    1.81600    46.62    ＬＰ３
9   40.30  -813.5864    0.51            
10  39.45  -607.1973    2.20    1.72047    34.70    ＬＡ１
11  32.48    25.8091    6.77            
12  32.11     ∞        3.88                        ＳＰ
13  31.70   -46.7115    1.90    1.73800    32.26    ＬＡ２
14  32.61    34.4670    1.59    1.62898    19.35    ＬＡ３
15  32.64    51.2951   10.80    1.81600    46.62    ＬＰ４
16  33.01   -33.8333    0.20            
17  32.86   -33.3060    1.80    1.72047    34.70    ＬＡ４
18  33.31    45.5544    7.00    1.81600    46.62    ＬＰ５
19  33.32   -84.2793    0.15            
20  32.52   191.2213    3.80    1.81600    46.62    ＬＰ６  非球面
21  32.05  -106.1784   42.30
可変面間隔データ
obj1     obj2
物体距離    -1E+30   -450
Ｄ5          9.85    0.16 
Ｄ19         0.15    4.31 
Ｄ21        42.30    47.83
非球面データ          
Rj      係数        値
R 20     C4     -1.680935E-06
C6      1.974577E-09
C8     -4.462444E-12
C10    -1.904203E-15
C12     1.377903E-17
４波長屈折率データ
d          g             C            F
ＬＡ１     1.72047      1.74723      1.71437      1.73512 
ＬＡ２     1.73800      1.76768      1.73131      1.75418 
ＬＡ３     1.62898      1.67590      1.62026      1.65275 
ＬＡ４     1.72047      1.74723      1.71437      1.73512
【００７５】
（数値実施例２）
仕様
f        51.7 
Fno       1.45 
2ω（度） 45.4
RDNデータ                              
j   Aj        Rj         Dj       Nj       νj     
1   35.88    76.5654    2.60    1.51633    64.14      ＬＮ１
2   34.81    31.8169    7.58            
3   37.27    62.5469    3.58    1.81600    46.62      ＬＰ１
4   37.23  1033.9215    0.15            
5   37.01    32.1454    8.65    1.88300    40.76      ＬＰ２
6   35.32  -865.8256    0.15            
7   34.77  3749.8540    1.59    1.67270    32.10      ＬＭ１
8   29.64    24.0118    6.57            
9   29.19      ∞       4.81                          ＳＰ
10  28.71  -33.4053     1.70    1.73800    32.26      ＬＡ１
11  30.55   39.9354     0.25            
12  30.86   41.0657    10.93    1.83481    42.71      ＬＰ３
13  31.49  -29.7291     1.46    1.62898    19.35      ＬＡ２
14  31.49  -24.0188     1.51    1.64769    33.79      ＬＭ２
15  32.15   65.5474     0.51            
16  32.15   87.7880     6.44    1.59282    68.63      ＬＡ３
17  32.36  -39.6204     0.15            
18  30.77   79.0888     2.80    1.81600    46.62      ＬＰ４  非球面
19  30.61 -338.5736    -0.18                          ＦＣ
20  30.65     ∞       41.19            
可変面間隔データ
obj1     obj2
物体距離     -1E+30    -450
Ｄ19          -0.18    5.93
非球面データ          
Rj     係数         値
R 18    C4     -4.916962E-07
C6     -1.249529E-09
C8      1.347173E-11
C10    -4.271882E-14
C12     2.635938E-17
４波長屈折率データ
d           g            C            F
ＬＡ１     1.73800      1.76768      1.73131      1.75418 
ＬＡ２     1.62898      1.67590      1.62026      1.65275 
ＬＡ３     1.59282      1.60354      1.59021      1.59884
【００７６】
（数値実施例３）
仕様
f            51.7 
Fno           1.25 
2ω（度）     45.4
RDNデータ
j     Aj         Rj         Dj       Nj        νj     
1     49.66   604.2548     2.28    1.56883    56.36    ＬＮ１
2     45.60    49.2538    15.83            
3     49.34    87.0765     6.21    1.81600    46.62    ＬＰ１
4     49.35  -200.5937     2.40    1.59270    35.31    ＬＭ１
5     49.22   231.3259    12.33            
6     50.55    81.9066     5.00    1.77250    49.60    ＬＰ２
7     50.29  3693.1191     0.15            
8     46.95    37.5791    10.30    1.81600    46.62    ＬＰ３
9     45.23 -1744.5992     0.95            
10    43.74  -537.9031     2.20    1.72047    34.70    ＬＡ１
11    35.07    25.9413     7.71            
12    34.74     ∞         4.40                        ＳＰ
13    34.38   -44.8389     1.90    1.73800    32.26    ＬＡ２
14    35.85    37.0905     1.62    1.62898    19.35    ＬＡ３
15    35.89    52.5070    10.80    1.81600    46.62    ＬＰ４
16    36.22   -34.1211     0.26            
17    35.98   -33.5301     1.80    1.72047    34.70    ＬＡ４
18    36.86    49.4912     7.00    1.81600    46.62    ＬＰ５
19    36.91   -87.0318     0.15            
20    35.95   130.4749     3.80    1.81600    46.62    ＬＰ６  非球面
21    35.68   -97.5057    39.07              
可変面間隔データ
obj1     obj2
物体距離     -1E+30    -354
Ｄ5          12.33     0.15 
Ｄ19          0.15     5.05 
Ｄ21          39.07    46.35
非球面データ
Rj     係数         値
R 20    C4     -1.679931E-06
C6      3.056131E-09
C8     -1.031510E-11
C10     1.776238E-14
C12    -1.091756E-17
４波長屈折率データ
d            g            C           F
ＬＡ１     1.72047      1.74723      1.71437      1.73512 
ＬＡ２     1.73800      1.76768      1.73131      1.75418 
ＬＡ３     1.62898      1.67590      1.62026      1.65275 
ＬＡ４     1.72047      1.74723      1.71437      1.73512
【００７７】
（数値実施例４）
仕様
f            51.7 
Fno           1.25 
2ω（度）     45.4
RDNデータ
j      Aj        Rj        Dj       Nj       νj     
1     42.16   103.0480    2.00    1.48749    70.23   ＬＮ１
2     40.78    38.8351    7.88            
3     43.56    57.7814   11.12    1.81600    46.62   ＬＰ１
4     43.03   -76.9194    1.90    1.59270    35.31   ＬＭ１
5     41.50   167.6488    0.15            
6     40.23    34.8830    7.30    1.83481    42.71   ＬＰ２
7     37.66    70.6585    1.78    1.64769    33.79   ＬＭ２
8     33.80    27.2413    7.36            
9     33.35      ∞       5.62                       ＳＰ
10    32.88   -35.4470    1.70    1.73800    32.26   ＬＡ１
11    35.75    35.7846    2.18    1.62898    19.35   ＬＡ２
12    35.82    59.2698   11.40    1.81600    46.62   ＬＰ３
13    36.44   -29.4829    0.27            
14    36.18   -28.9947    1.80    1.63980    34.46   ＬＭ３
15    38.28    33.7654   11.10    1.81600    46.62   ＬＰ４
16    38.28   -61.0741    0.15            
17    35.69   113.9186    2.50    1.81600    46.62   ＬＰ５  非球面
18    35.82  -433.7771   39.95            
可変面間隔データ
obj1     obj2
物体距離     -1E+30    -450
Ｄ18          39.95    45.92
非球面データ
Rj     係数          値
R 17    C4     -2.209763E-06
C6      1.439675E-09
C8     -7.530991E-12
C10     5.877211E-15
C12    -2.197704E-18
４波長屈折率データ
d          g          C          F
ＬＡ１     1.73800      1.76768      1.73131      1.75418 
ＬＡ２     1.62898      1.67590      1.62026      1.65275
【００７８】
（数値実施例５）
仕様
f      45.0 
Fno     1.60 
2ω（度）     51.4
RDNデータ
j     Aj        Rj         Dj       Nj       νj     
1     37.43    45.6784    1.79    1.48749    70.23   ＬＮ１
2     33.89    27.1993    7.54            
3     31.40    62.3353    3.56    1.48749    70.23   ＬＮ２
4     28.98    30.5580    3.17            
5     30.12    50.4044    5.34    1.77250    49.60   ＬＰ１
6     30.27  6023.8644    0.13            
7     30.72    26.2974    8.08    1.81600    46.62   ＬＰ２
8     29.01 -1087.2754    0.13            
9     28.21   221.0155    1.50    1.72047    34.70   ＬＡ１
10    24.69    20.5307    5.57            
11    24.46      ∞       5.97                       ＳＰ
12    23.85   -34.6503    1.39    1.73800    32.26   ＬＡ２
13    25.13    34.6415    0.54    1.62898    19.35   ＬＡ３
14    25.18    40.9831    9.63    1.81600    46.62   ＬＰ３
15    25.91   -24.0282    0.32            
16    25.76   -23.0131    1.57    1.72047    34.70   ＬＡ４
17    27.07    36.9308    0.66    1.62898    19.35   ＬＡ５
18    27.10    45.4608    6.07    1.81600    46.62   ＬＰ４
19    27.31   -40.0614    0.13            
20    29.04   118.7366    2.07    1.81600    46.62   ＬＰ５  非球面
21    29.23  -232.1772   39.80              
可変面間隔データ
obj1     obj2
物体距離     -1E+30     -400
Ｄ２１        39.80     45.80
非球面データ
Rj      係数         値
R 20     C4     -1.172296E-06
C6      3.742292E-10
C8     -8.588073E-12
C10     4.254168E-14
C12    -6.020091E-17
４波長屈折率データ
d            g            C            F
ＬＡ１     1.72047      1.74723      1.71437      1.73512 
ＬＡ２     1.73800      1.76768      1.73131      1.75418 
ＬＡ３     1.62898      1.67590      1.62026      1.65275 
ＬＡ４     1.72047      1.74723      1.71437      1.73512 
ＬＡ５     1.62898      1.67590      1.62026      1.65275
【００７９】
（数値実施例６）
仕様
f            60.0 
Fno           1.85 
2ω（度）     39.7
RDNデータ
j      Aj        Rj        Dj      Nj       νj     
1     33.03    63.6218    2.53   1.51633    64.14   ＬＮ１
2     31.50    28.0413    7.48           
3     34.20    49.2638    6.07   1.77250    49.60   ＬＰ１
4     33.94   287.7197    0.19           
5     33.75    29.7419    7.76   1.80400    46.57   ＬＰ２
6     32.21  3312.7845    0.19           
7     31.40   237.8351    3.43   1.72047    34.70   ＬＡ１
8     26.22    21.3539    5.93           
9     25.99     ∞        4.42                      ＳＰ
10    25.72   -31.7872    2.15   1.72047    34.70   ＬＡ２
11    27.36    84.3224    7.50   1.77250    49.60   ＬＰ３
12    28.07   -28.8602    1.45           
13    27.32   -29.5960    2.23   1.72047    34.70   ＬＡ３
14    28.72    74.0406    0.68   1.62898    19.35   ＬＡ４
15    28.76   117.2682    4.44   1.77250    49.60   ＬＰ４
16    29.01   -47.1016    0.19           
17    28.61   448.2550    2.56   1.78800    47.37   ＬＰ５  非球面
18    28.51   -68.8189    50.56           
可変面間隔データ
obj1     obj2
物体距離     -1E+30  -540
D18          50.56      58.19
非球面データ
Rj     係数     値
R 17     C4     -9.282999E-07
C6     3.970627E-09
C8     -9.833721E-12
C10     -1.296806E-14
C12     6.746891E-17
４波長屈折率データ
d          g          C          F
ＬＡ１     1.72047      1.74723      1.71437      1.73512 
ＬＡ２     1.72047      1.74723      1.71437      1.73512 
ＬＡ３     1.72047      1.74723      1.71437      1.73512 
ＬＡ４     1.62898      1.67590      1.62026      1.65275
【００８０】
（表１）
実施例１  実施例２   実施例３  実施例４  実施例５  実施例６
(1)
LA1       0.0075     0.0071    0.0075    0.0071    0.0075    0.0075 
LA2       0.0071     0.0926    0.0071    0.0926    0.0071    0.0075 
LA3       0.0926     0.0383    0.0926      −      0.0926    0.0075 
LA4       0.0075       −      0.0075      −      0.0075    0.0926
LA5         −         −        −         −     0.0926     −
(2)
0.0019     0.0017    0.0020    0.0018    0.0016    0.0012 
(3)
-0.163     -0.195    -0.184    -0.191    -0.273    -0.222 
(6)
LN1       1.56883   1.51633    1.56883   1.48749   1.48749   1.51633 
LN2         −        −         −        −      1.48749     −
(7)
LN1       56.36     64.14      56.36     70.23     70.23     64.14 
LN2         −        −        −         −      70.23       −
(8)
LP1       1.81600   1.81600    1.81600   1.81600   1.77250   1.77250 
LP2       1.77250   1.88300    1.77250   1.83481   1.81600   1.80400 
LP3       1.81600   1.83481    1.81600   1.81600   1.81600   1.77250 
LP4       1.81600   1.81600    1.81600   1.81600   1.81600   1.77250 
LP5       1.81600     −       1.81600   1.81600   1.81600   1.78800 
LP6       1.81600     −       1.81600     −        −         −
(9)
LP1       46.20     46.62      46.62     46.62     49.60      49.60 
LP2       49.60     40.76      49.60     42.71     46.62      46.57 
LP3       46.62     42.71      46.62     46.62     46.62      49.60 
LP4       46.62     46.62      46.62     46.62     46.62      49.60 
LP5       46.62       −       46.62     46.62     46.62      47.37 
LP6       46.62       −       46.62       −        −         −
(10)
LM1       1.59270   1.67270    1.59270   1.59270     −        −
LM2         −      1.64769      −      1.64769     −        −
LM3         −        −         −      1.63980     −        −
(11)
LM1       35.31      32.10      35.31     35.31      −        −
LM2         −       33.79       −       33.79      −        −
LM3         −        −         −       34.46      −        −
(12)
Fno.       1.45       1.45       1.25     1.25      1.6        1.85
(13)
Bf/f       0.82       0.80       0.76     0.77      0.86       0.82
(14)
2ω        45.4       45.4       45.4     45.40     51.4       39.7
【符号の説明】
【００８１】
ＬＮ    負レンズ群    ＬＰ  正レンズ群
ＬＮｉ    最も物体側に位置する負レンズ群を構成する負レンズ
ＬＡｊ  条件式（１）を満足するレンズ
ＳＰ    開口絞り          ＦＣ    フレアカット絞り      ＩＰ    像面
【図１】
0005864969.tif 000003
【図２】
0005864969.tif 000004
【図３】
0005864969.tif 000005
【図４】
0005864969.tif 000006
【図５】
0005864969.tif 000007
【図６】
0005864969.tif 000008
【図７】
0005864969.tif 000009
【図８】
0005864969.tif 000010
【図９】
0005864969.tif 000011
【図１０】
0005864969.tif 000012
【図１１】
0005864969.tif 000013
【図１２】
0005864969.tif 000014
【図１３】
0005864969.tif 000015
【図１４】
0005864969.tif 000016
【図１５】
0005864969.tif 000017
【図１６】
0005864969.tif 000018