(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
耐クリープ性ジルコン物品を製造する方法において、
少なくとも５μｍ未満の寸法の微細なジルコン粒子、メジアン径が５μｍ〜１００μｍの範囲の粗いジルコン粒子、および熱分解促進剤を含むジルコン物品を供給するステップと、
前記ジルコン物品を１５８０℃超に加熱して前記ジルコン物品の熱分解を促進するステップであって、前記微細なジルコン粒子が前記粗いジルコン粒子よりも速く、より多く分解する、ステップと、
前記１５８０℃超の温度から、８℃／時未満の冷却速度で前記ジルコン物品を冷却して、熱分解した前記微細なジルコン粒子を前記熱分解促進ステップ中に分解しなかった前記粗いジルコン粒子上に再結晶させ、前記耐クリープ性ジルコン物品を形成するステップと、
を含むことを特徴とする方法。
【請求項２】
前記供給ステップがさらに、少なくとも５μｍ未満の寸法の前記微細なジルコン粒子、メジアン径が５μｍ〜１００μｍの前記粗いジルコン粒子、および前記熱分解促進剤を含む組成を有するジルコンバッチを用意するステップと前記ジルコンバッチをプレスして前記ジルコン物品を形成するステップを含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記ジルコン物品が、３０〜１０μｍ、１０〜５μｍ、５μｍ未満のジルコン粒子がそれぞれ対応してバッチの４０〜２０重量％、４０〜３０重量％、２０〜５０重量％である３成分ジルコン組成を有し、前記熱分解促進剤が、前記微細なジルコン粒子および前記粗いジルコン粒子と混合されたとき、０．２〜２重量％の範囲内の濃度を有することを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項４】
前記ジルコン物品が、２０〜１０μｍ、１０〜５μｍ、３μｍ未満のジルコン粒子がそれぞれ対応してバッチの３５〜２０重量％、３５〜３０重量％、３０〜５０重量％である３成分ジルコン組成を有し、前記熱分解促進剤が、前記微細なジルコン粒子および前記粗いジルコン粒子と混合されたとき、０．２〜２重量％の範囲内の濃度を有することを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項５】
前記ジルコン物品が、６０〜４０μｍ、３０〜１０μｍ、１０〜５μｍ、５μｍ未満のジルコン粒子がそれぞれ対応してバッチの１〜１０重量％、１０〜３０重量％、２０〜１０重量％、６９〜５０重量％である４成分ジルコン組成を有し、前記熱分解促進剤が、前記微細なジルコン粒子および前記粗いジルコン粒子と混合されたとき、０．２〜２重量％の範囲内の濃度を有することを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項６】
前記ジルコン物品が、５０〜４０μｍ、２０〜１０μｍ、１０〜５μｍ、３μｍ未満のジルコン粒子がそれぞれ対応してバッチの１〜５重量％、２０〜３０重量％、１０〜２５重量％、６９〜４０重量％である４成分ジルコン組成を有し、前記熱分解促進剤が、前記微細なジルコン粒子および前記粗いジルコン粒子と混合されたとき、０．２〜２重量％の範囲内の濃度を有することを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項７】
前記熱分解促進剤がチタニアであることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項８】
前記熱分解促進ステップが、前記ジルコン物品を６時間超、１５８０℃超に加熱することを含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項９】
前記再結晶ステップが前記ジルコン物品を２℃／時以下で１５００℃まで冷却することを含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項１０】
前記耐クリープ性ジルコン物品が、１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１１８０℃において測定された２．２×１０−７／時より低いひずみ速度を有することを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項１１】
前記耐クリープ性ジルコン物品が３．７ｇ／ｃｃ超の密度を有することを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項１２】
耐クリープ性ジルコン物品を製造する方法において、
少なくとも５μｍ未満の寸法の微細なジルコン粒子、メジアン径が５μｍ〜１００μｍの範囲の粗いジルコン粒子、および熱分解促進剤を含むジルコン物品を供給するステップと、
前記ジルコン物品を加熱して前記ジルコン物品の熱分解を促進するステップと、
前記熱分解の後に、前記ジルコン物品を冷却して、熱分解した前記微細なジルコン粒子を前記熱分解促進ステップ中に分解しなかった前記粗いジルコン粒子上に再結晶させ、前記耐クリープ性ジルコン物品を形成するステップと、
を含み、
得られた前記耐クリープ性ジルコン物品が、１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１１８０℃において測定された７．１５×１０−８／時以下のひずみ速度を有することを特徴とする方法。
【請求項１３】
溶融したガラス（１２６）を提供するように構成された少なくとも１つの容器（１１０、１１５、１２０、１２５）と、
前記溶融したガラスを受け取り、ガラスリボン（１４１）を形成するように構成された形成装置（１０２）と、
前記ガラスリボンを受け取って引っ張り、ガラスシート（１０５）を形成するように構成された引っ張りロールアッセンブリ（１３０）と、
を含むガラス製造装置（１００）において、
前記形成装置が、少なくとも部分的に１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１１８０℃において測定された７．１５×１０−８／時以下のひずみ速度を有する耐クリープ性ジルコン物品からできていることを特徴とするガラス製造装置。
【発明の詳細な説明】
【優先権の主張】
【０００１】
本願は、米国特許法第１１９条に基づき、２０１０年８月３０日に出願された米国仮特許出願第６１／３７８，０４９号の利益を主張するものである。この文書の内容は、参照により本明細書に含まれる。
【技術分野】
【０００２】
本発明は、概して耐火性セラミック材料に関し、特に耐クリープ性ジルコン物品および耐クリープ性ジルコン物品を製造する方法に関する。一実施形態において、耐クリープ性ジルコン物品は、ガラスシートを製造する溶融工程で使用される形成装置（たとえば、アイソパイプ）の形状を有する。
【背景技術】
【０００３】
溶融工程（たとえば、ダウンドロー工程）は、液晶ディスプレイ（ＬＣＤ）等の種々の装置に使用できる高品質の薄いガラスシートを製造するために用いられる基本技術の１つである。溶融工程は、他の方法で製造されたガラスシートと比べて表面の平坦度および平滑性に優れたガラスシートが製造されるため、溶融工程は液晶ディスプレイ等の装置に使用されるガラスシートを製造するのに好ましい技術である。溶融工程は、特許文献１および特許文献２において説明されており、その内容は参照により本明細書に含まれる。
【０００４】
溶融工程は、アイソパイプ（たとえば、形成装置）と呼ばれる特殊形状の耐火ブロックを利用する。溶融ガラスがアイソパイプの両サイド上を流下してその底面で合流して単一のガラスシートを形成する。アイソパイプは一般的にはガラスシートを形成するために有効に機能するが、アイソパイプはその断面に比べて長く、それ自体が、溶融工程に関連する負荷と高温によって時間とともにクリープしたり、撓んだりすることがある。アイソパイプが過度にクリープしたり、撓んだりすると、ガラスシートの品質および厚みを制御するのが非常に難しくなる。このことは、製造工程においてガラスシートが引っ張られるときのガラスシートの均一な寸法が重要な、Ｇｅｎ１０（すなわちアイソパイプ長さ１５７インチ（３９８．８センチメートル））以上の幅の広いガラスシートを作る場合にとくに面倒なものとなり得る。この問題に対処しうる方法の１つは、アイソパイプを作るために使用される要素を、クリープに対する耐性を改善する方向でその物理的な特性を変える方法で変更することである。
【０００５】
コーニング社（Ｃｏｒｎｉｎｇ  Ｉｎｃ．）は、ＬＣＤガラスを形成するため用いられる、アイソパイプを作るために用いられる現行材料であるジルコンの耐クリープ性を改善するためのいくつかの方法を開発してきた。これらの方法はすべて、特有の粒度分布を有するジルコン粉末粒子の混合および均質化ならびに混合されたジルコン粒子へのチタニアおよびイットリアの添加による耐クリープ性アイソパイプの製作に関する。チタニアおよびイットリアは、焼成されアイソスタティックプレスでプレスされたジルコンアイソパイプにおいてジルコンの粒径を増大させ、ジルコン粒界濃度を減少させることによって粒成長を改善する。これらの異なる方法の詳細な議論は、同一出願人による特許出願、（１）特許文献３、（２）特許文献４、（３）特許文献５、および（４）特許文献６において知ることができる。これらの文書の内容は、参照により本明細書に含まれる。これらの方法はすべてジルコンアイソパイプのクリープ耐性を改善するために有効に機能するが、改善されたクリープ耐性のジルコンアイソパイプを作製することに対する要望が依然として存在し、この要求およびその他の要求が本発明によって満たされる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】米国特許第３，３３８，６９６号明細書
【特許文献２】米国特許第３，６８２，６０９号明細書
【特許文献３】米国特許出願公開第２００８／０１９６４４９Ａ１号明細書
【特許文献４】米国特許出願公開第２００８／０２７７８３５Ａ１号明細書
【特許文献５】米国特許出願公開第２００９／０２７２４８２号明細書
【特許文献６】国際公開第２００９／１４２６９５Ａ２号パンフレット
【発明の概要】
【課題を解決するための手段】
【０００７】
製造方法および耐クリープ性ジルコン物品（アイソパイプ）は、本願の独立請求項に記載される。有利な実施形態は、従属請求項に記載される。
【０００８】
１つの態様において、本発明は耐クリープ性ジルコン物品を製造する方法を提供する。その方法は、（ａ）少なくとも５μｍ未満の寸法の微細なジルコン粒子、メジアン径が５μｍ〜１００μｍの範囲の粗いジルコン粒子、および熱分解促進剤を含むジルコン物品を提供するステップと、（ｂ）微細なジルコン粒子が粗いジルコン粒子よりも速く、より多く分解する、ジルコン物品の熱分解を促進するステップと、（ｃ）熱分解した微細なジルコン粒子を熱分解促進ステップ中に分解しなかった粗いジルコン粒子上に再結晶させ、耐クリープ性ジルコン物品を形成するステップとを含む。一実施形態において、熱分解促進ステップは、ジルコン物品を６時間超、１５８０℃超に加熱することを含む。さらに、再結晶ステップは、加熱したジルコン物品を２℃／時未満で約１５００℃まで冷却することを含む。
【０００９】
別の態様において、本発明は、熱分解および再結晶工程の前に少なくとも５μｍ未満の寸法の微細なジルコン粒子、メジアン径が５μｍ〜１００μｍの範囲の粗いジルコン粒子、および熱分解促進剤を含み、熱分解および再結晶工程の後に１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１１８０℃において測定された２．２×１０−７／時よりはるかに少ない時間あたりのひずみ速度を有するジルコン物品を含む耐クリープ性ジルコン物品を提供する。一実施形態において、ジルコン物品は、１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１１８０℃において測定された１×１０−７／時よりはるかに低い、より好ましい時間あたりのひずみ速度を有し得る。
【００１０】
さらに別の態様において、本発明は、（ａ）溶融ガラスを供給するように構成された少なくとも１つの容器と、（ｂ）溶融ガラスを受け取り、ガラスリボンを形成するように構成され、少なくとも部分的に１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１１８０℃において測定された２．２×１０−７／時よりはるかに少ない時間あたりのひずみ速度を有する耐クリープ性ジルコン物品からできている形成装置と、（ｃ）ガラスリボンを受け取って引っ張り、ガラスシートを形成するように構成された引っ張りロールアッセンブリとを含むガラス製造システムを提供する。一実施形態において、耐クリープ性ジルコン物品は、１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１１８０℃において測定された１×１０−７／時よりはるかに低い、より好ましい時間あたりのひずみ速度を有し得る。
【００１１】
さらに別の態様において、本発明は、溶融ガラスを受け取り、ガラスリボンを形成する形成装置を提供する。形成装置は溶融ガラスを受け取る取入れ口を有する本体を含み、溶融ガラスは本体中に形成されたトラフに流入し、その後トラフの２つの頂面をオーバーフローし、本体の２つの側面を流下した後、本体の２つの側面が一緒になる場所で融合してガラスリボンを形成し、そして、本体は１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１１８０℃において測定された２．２×１０−７／時よりはるかに低い時間あたりのひずみ速度を有する耐クリープ性ジルコン物品で作られている。一実施形態において、耐クリープ性ジルコン物品は１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１１８０℃において測定された１×１０−７／時よりはるかに低いより好ましい時間あたりのひずみ速度を有し得る。
【００１２】
本解決策の追加の態様は、一部が詳細な説明、図面、および下記の任意の特許請求の範囲によって説明され、また一部は詳細な説明から導かれるか、本解決策の実践によって知ることができる。上述の概要説明および以下の詳細説明は例示および説明だけのためのものであり、開示したとおりに本解決策を限定するものではないことが理解されるべきである。
【００１３】
添付図面とともに以下の詳細な説明を参照することによって、本解決策のより完全な理解が得られるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の実施形態による、溶融ドロー工程および改良された例示的な耐クリープ性ジルコンイソパイプを用いる例示的なガラス製造装置の概略図である。
【図２】本発明の実施形態による、図１に示す改良された耐クリープ性ジルコンイソパイプをより詳細に示す透視図である。
【図３Ａ】本発明の一実施形態による、既知の耐クリープ性ジルコン物品の微細構造を示す走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）画像である。
【図３Ｂ】本発明の一実施形態による、改良された例示的な耐クリープ性ジルコンの微細構造を示す走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）画像である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
図１を参照すると、本発明の一実施形態による、ガラスシート１０５’を製造するための、溶融ドロー工程および改良された耐クリープ性ジルコンアイソパイプ１０２を用いる例示的なガラス製造装置１００の概略図が示されている。示されるとおり、例示的なガラス製造装置１００には、溶融容器１１０、清澄化容器１１５、混合容器１２０（たとえば、攪拌室１２０）、供給容器１２５（たとえば、ボウル１２５）、耐クリープ性ジルコンアイソパイプ１０２（形成装置１０２、垂直ガラス供給装置１０２）、引っ張りロールアッセンブリ１３０、およびガラスシート分離装置１３５が含まれる。
【００１６】
溶融容器１１０では、矢印１０９で示すようにガラスバッチ原料導入されて溶融され、溶融ガラス１２６が形成される。清澄化容器１１５（たとえば、清澄管１１５）は、耐熱管１１３経由で溶融容器１１０から溶融ガラス１２６（ここでは非表示）を受け取る高温処理エリアを有し、そこにおいて溶融ガラス１２６から気泡が除去される。清澄化容器１１５は、清澄管攪拌室連絡管１２２によって混合容器１２０（たとえば、攪拌室１２０）に接続される。混合容器１２０は、攪拌室ボウル接続管１２７によって供給容器１２５に接続される。供給容器１２５は、下降管１２９を通じて取入れ口１３２およびアイソパイプ１０２内に溶融ガラス１２６を供給する。
【００１７】
アイソパイプ１０２は、トラフ１３７に流入し、次いでオーバーフローし、２側面１３８’および１３８”を流下した後、根元部１３９として知られる位置で融合する溶融ガラス１２６を受け取る取入れ口１３６を含む。根元部１３９では、２つの側面１３８’および１３８”が一緒になり、溶融ガラス１２６の２つのオーバーフロー壁体が再合流（たとえば、再溶融）してガラスリボン１４１が形成される（図２参照）。
【００１８】
ガラスリボン１４１はつぎに引っ張りロールアッセンブリ１３０中の２つの回転ロール１５０ａおよび１５０ｂの間を下方に引かれ、ガラスシート１０５を形成する。その後、機械式切断線付与装置１４０（たとえば、切断線付与輪１４０）および緩速送り装置１４５を有し得るガラスシート分離装置１３５（任意選択的）がガラスシート１０５に機械的に切断線を付けるために用いられ、ガラスシート１０５は別個のガラスシート片１０５’に分離できる。新しい、改良された例示的な耐クリープ性アイソパイプ１０２についての詳細な議論を、図２に関して以下に示す。
【００１９】
図２を参照すると、本発明の一実施形態による例示的な耐クリープ性アイソパイプ１０２の透視図が示されている。耐クリープ性アイソパイプ１０２は、取入れ口１３６を経てトラフ１３７に溶融ガラス１２６を供給する供給管２０２を含む。トラフ１３７は、底部表面２０６に対してほぼ垂直な関係を有するように表示されているが、任意の関係を有することのできる内面側壁２０４’および２０４”によって境界付けられる。この実施例において、アイソパイプ１０２は、取入れ口１３６から最も遠い端部２０８近くで高さが著しく減少する輪郭を有する底部表面２０６を有する。必要に応じて、アイソパイプ１０２は、取入れ口１３６から最も遠い端部２０８近くに埋め込み物体−プラウを上部に配置した底部表面２０６を有し得る。代わりに、アイソパイプ１０２は、その両端にエッジディレクタ（非表示）を備えてよい。
【００２０】
アイソパイプ１０２は、楔状物体２１０（くさび形物体２１０）と向かい合って配置された合流する側壁１３８’および１３８”を有する。底部表面２０６と場合によっては埋め込み物体（非表示）を有するトラフ１３７は、くさび形物体２１０の上部表面上長手方向に配置される。底部表面２０６および埋め込み物体（使用されている場合）の両方が、取入れ口１３６から最も遠い端部２０８で浅くなる数学的に記述されたパターンを有する。示されるとおり、トラフ１３７の底部表面２０６と頂部表面２１２’および２１２”の間の高さは取入れ口１３６から端部２０８に向かうにしたがって減少する。しかし、トラフ１３７の高さは、底部表面２０６と頂部表面２１２’および２１２”の間でいかようにも変化し得る。必要に応じて、くさび形物体２１０は、調整可能なローラー、くさび、カムまたは他の装置（非表示）等の装置で枢動可能に調整して、平行な頂部表面２１２’および２１２”の水平位置からの角度変化であるθとして示される、所望の傾斜角度を提供してよい。
【００２１】
アイソパイプ１０２は、溶融ガラス１２６が供給管２０２および取入れ口１３６からトラフ１３７に入ることを可能とすることによって、平坦で傷の付いていない表面を有するガラスリボン１４１を形成する。溶融ガラス１２６は、次にトラフ１３７の平行な頂部表面２１２’および２１２”を越えて分かれ、くさび形物体２１０の、向かい合って配置された合流する側壁１３８’および１３８”のそれぞれの側面を流下する。くさび形部分の底部すなわち根元部１３９において、分割された溶融ガラス１２６が再合流し、非常に平坦で滑らかな、傷の付いていない表面を有するガラスリボン１４１を形成する。ガラスリボン１４１の高い表面品質は、分かれて、向かい合って配置された合流する側壁１３８’および１３８”を流下し、アイソパイプ１１２の外側と接触せずにガラスリボン１４１の外面を形成する溶融ガラス１２６の自由表面に由来する。耐クリープ性アイソパイプ１０２の組成および新しい、改良された耐クリープ性アイソパイプ１０２を作るために使用される、直感に反した製造工程についての詳細な議論を以下に示す。
【００２２】
従来、アイソパイプ１０２を作るために用いられるジルコンは、通常１５８０℃付近または未満で６〜２４時間焼成されたが、それはより高い温度がジルコン、ケイ酸ジルコニウムの通常クリストバライト結晶層としてのシリカ、正方晶および単斜晶層としてのジルコニアへの分解を促進すると考えられるためである。そのような相転移はアイソパイプ１０２の機械的完全性を傷つける可能性があり、またいくらかの材料が溶融ガラスを汚染することが有り得るため、この熱分解は望ましいものではなかった。結果として、この熱分解は、ジルコンバッチに対して添加物（たとえば、チタニア、イットリア）を加え、かつ分解を促進しない焼成温度を用いることによって回避された。しかし、本発明において、新しい製造方法では、６〜４８時間以上の長時間にわたって１５８０℃以上の高温で焼成することによってジルコンの分解を促進することを実際には追求している。さらに、新しい製造工程はチタニア等の添加物を包含しており、その存在下における高温焼成温度によって、ジルコンはジルコニア、シリカ、チタン酸ジルコニウムを含むガラス液相を形成し、その後約１５００℃まで約２℃／時未満の緩速冷却を受けると、ジルコンの再結晶とオストワルド熟成が生じる。冷却速度は、１５００℃未満で増加させてよい。
【００２３】
オストワルド熟成は、より小さな結晶を大きな結晶が取り込んで成長することによって結晶成長が生じる現象である。さらに具体的に言うと、オストワルド熟成は系の全エネルギー状態を減じる熱力学的に駆動されるプロセスである。相が析出する場合、それは既存のより大きな粒子上に生成することによってエネルギー的に好ましい方法で行われるであろう。本発明において、オストワルド熟成は、焼成工程中に、より大きなジルコン粒子よりも速くかつ多く分解し、反応してチタニア（または他の適切な促進剤）と共晶混合物を形成する非常に小さいジルコン粒子の存在によって促進される。緩速冷却工程では、分解されたジルコンが、十分に速く分解しなかった大きなジルコン粒子上に再結晶するように、ガラス液相に失透および析出が生じる。したがって、この製造工程は、ジルコン粒界濃度を減少させ、かつより小さなジルコン粒子濃度を減少させて、より大きなジルコン粒子の成長を促進することによって、ジルコン結晶の成長を促進する。特に、この新しい製造方法によって、ジルコン物品中のジルコン結晶（粒子）がより大きく、粒界濃度がより低くなり、それによって高温応力下のクリープが減少する。
【００２４】
製造工程は、少なくとも５μｍ未満の寸法の微細なジルコン粒子、メジアン径が５μｍ〜１００μｍの粗いジルコン粒子、およびチタニア等の熱分解促進剤を含む組成物を有するジルコンバッチを用意することによって開始してよい。特に、その組成物は、メジアン径が５μｍ未満、好ましくは３μｍ未満、より好ましくは１μｍ、さらに好ましくは１μｍ未満の容易に分解可能なジルコン（Ａ）とメジアン径が５μｍ超、１００μｍ以下のジルコンを含む残りのジルコン成分（Ｂ）を含み得る。成分（Ｂ）自体は、別個の粒径分布を有するジルコン粉末の混合物を含むことができ、任意の混合物の正味のメジアン径が成分（Ｂ）について指定された範囲内に入ってもよい。
【００２５】
一用途において、全体のジルコン成分（Ａ）および（Ｂ）は、成分Ａとして定義されたメジアン径を持つ１種の粉末と成分Ｂとして一緒に定義されることになる他の２種の粉末の形の、３成分ジルコン組成物として記述することもできる。成分Ａの濃度は１重量％から４０重量％とすることができ、残りのジルコン成分の成分Ｂはそれぞれ９９重量％から６０重量％となるであろう。一実施例として、ジルコン粉末の３成分混合物は、（１）３０重量％の成分（Ａ）すなわち１μｍのメジアン径を持つ３０重量％のジルコン、（２）７０重量％の成分（Ｂ）すなわち２０μｍのメジアン径を持つ５０重量％のジルコンおよび７μｍのメジアン径を持つ５０重量％のジルコン。この３成分ジルコン混合物においては、３０重量％が１μｍ、３５重量％が２０μｍ、そして３５重量％が７μｍとなるであろう。別の実施例として、３成分組成物が、粗い粒子から微細な粒子までの好ましいメジアン径３０〜１０μｍ、１０〜５μｍ、５μｍ未満をそれぞれ対応してバッチの４０〜２０重量％、４０〜３０重量％、２０〜５０重量％有してよい。別の実施例において、３成分組成物が粗い粒子から微細な粒子までのより好ましいメジアン径２０〜１０μｍ、１０〜５μｍ、３μｍ未満をそれぞれ対応してバッチの３５〜２０重量％、３５〜３０重量％、３０〜５０重量％有してよい。これらすべての実施例において、チタニアの粒径は１０μｍ未満、好ましくは５μｍ未満、最も好ましくは１μｍ未満、かつ濃度はジルコンと混合して０．２〜２重量％超、または２重量％超とすべきである。
【００２６】
別の用途において、全体のジルコン成分（Ａ）および（Ｂ）は、成分Ａとして定義されたメジアン径を持つ１種の粉末と成分Ｂとして一緒に定義されることになる他の３種のジルコン粉末の形の４成分ジルコン組成物として記述することもできる。一実施例において、４成分組成物が粗いジルコン粒子から微細なジルコン粒子までの好ましいメジアン径６０〜４０μｍ、３０〜１０μｍ、１０〜５μｍ、５μｍ未満をそれぞれ対応してバッチの１〜１０重量％、１０〜３０重量％、２０〜１０重量％、６９〜５０重量％有してよい。別の実施例において、４成分組成物が粗いジルコン粒子から微細なジルコン粒子までのより好ましいメジアン径５０〜４０μｍ、２０〜１０μｍ、１０〜５μｍ、３μｍ未満をそれぞれ対応してバッチの１〜５重量％、２０〜３０重量％、１０〜２５重量％、６９〜４０重量％有してよい。これらすべての実施例において、チタニアの粒径は１０μｍ未満、好ましくは５μｍ未満、最も好ましくは１μｍ未満、濃度はジルコンと混合して０．２〜２重量％超、または２重量％超とすべきである。
【００２７】
任意の場合において、ジルコンバッチは、ジルコン粒子を粉砕し、水またはアルコール等の液体とせん断混合して所望の粒径範囲における所望の粒径分布を作り出す粉砕装置にジルコン粒子をかけることで作ることができる。または、ジルコンバッチは、ターブラまたは他のミキサによってあらかじめ粉砕したジルコン粒子の乾式混合によって作ることができ、その後に調合されたスラリー（その後に乾燥される）または乾燥粉末として均一性を確保するためにせん断混合される。その後、その粉末は、任意選択によりアクリルラッテクス、他のポリマー、澱粉、または他の有機物等の有機結合剤と乾式混合してよい。
【００２８】
製造工程は、粉末にしたジルコンバッチをプレスしてジルコン物品を形成するステップも含んでよい。たとえば、プレス操作には、粉末をゴム（または類似の）バッグに装入し、バッグを振動プラットフォームまたは類似の装置上に置いてバッグを振動させ、最大限の粉体沈降を確保することを含んでよい。バッグを振動させた後、綿または布等の多孔質の詰め物で頂部を覆い、バッグは１気圧よりはるかに低い圧力（たとえば、５００ミリトール未満）まで空気を抜かれた後、密封される。次に、密封されたバッグはアイソスタティックプレス内に入れられ、アイソプレスのために油圧油中に沈められる。次に、沈められたバッグをアイソスタティックプレスで１〜５分間、場合によっては１０分間超、最終製品および他の条件に依存して１０，０００ｐｓｉ（６８．９ＭＰａ）超（たとえば、１５，０００〜２０，０００ｐｓｉ（１０３．４〜１３７．９ＭＰａ））でプレスする。所望のプレス時間後、アイソスタティックプレスは圧力を減じ、バッグが取り出され、そして未焼成のジルコン物品がバッグから取り出される。
【００２９】
別法として、製造工程は、混合ステップおよびプレスステップをバイパスし、代わりに少なくとも５μｍ未満の寸法の微細ジルコン粒子、メジアン径が５μｍ〜１００μｍの粗いジルコン粒子、およびチタニア等の熱分解促進剤を含む上述の組成を有する、予め焼成された（場合により以前生産に用いられた）アイソパイプ１０２を提供してよい。
【００３０】
製造工程は、微細なジルコン粒子が粗いジルコン粒子よりも速く、より多く分解するジルコン物品熱分解促進ステップをさらに含む。熱分解促進ステップには、６〜４８時間以上、１５８０℃超に加熱することが含まれる。たとえば、ジルコン物品は、約１５８０℃〜１５８５℃、約１５８５℃〜１５９０℃、約１５９０℃〜１５９５℃、約１５９５℃〜１６００℃、約１６００℃〜１６０５℃、および１６０５℃〜１６１０℃のいずれの温度に加熱してよい。加熱されたジルコン物品は、これらのうち１つの温度に、６時間、７時間、８時間、９時間、１０時間、１１時間、１２時間、１３時間、１４時間、１５時間、１６時間、１７時間、１８時間、１９時間、２０時間、２１時間、２２時間、２３時間、２４時間、２５時間、２６時間、２７時間、２８時間、２９時間、３０時間、３１時間、３２時間、３３時間、３４時間、３５時間、３７時間、３８時間、３９時間、４０時間、４１時間、４２時間、４３時間、４４時間、４５時間、４６時間、４７時間、４８時間、またはそれ以上のいずれかの時間の間保持されるであろう。
【００３１】
製造工程はさらに、熱分解した微細なジルコン粒子を、熱分解促進ステップ中に分解しなかった粗いジルコン粒子上に再結晶させ、耐クリープ性ジルコン物品を形成するステップを含む。一実施例において、耐クリープ性ジルコン物品は、１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１１８０℃において測定した時間あたりのひずみ速度８−１１×１０−８／時を有し得る。あるいは、耐クリープ性ジルコン物品は、１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１１８０℃において測定したさらに好ましい時間あたりのひずみ速度５〜７×１０−８／時を有してよい。再結晶ステップには、加熱されたジルコン物品を約２℃／時未満で約１５００℃まで冷却することを含む。たとえば、加熱されたジルコン物品は約１５００℃まで、２℃／時、３℃／時、４℃／時、５℃／時、６℃／時、７℃／時、および８℃／時のうちの任意の冷却速度で冷却してよい。冷却速度は、１５００℃未満で増加さ得る。その後、焼成されたジルコン物品は、この実施例においてはアイソパイプ１０２である、目的とする形状および寸法に粉砕される。
【００３２】
本発明において、背景のセクションで議論した製造工程に従って作られたジルコン物品と本発明による改善された製造工程で作られたジルコン物品を比較するために、いくつかの実験を行った。改善された製造工程において、焼成温度は１５８０℃から１６００℃または１６１０℃に引き上げられた。焼成時間は２４時間から４８時間に延長された。焼成温度から１５００℃までの冷却速度は８℃／時から２℃／時まで減少させた。１つの実験結果を以下の通り表１に示す。
【表１】
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【００３３】
表＃１に示す実験結果には、改良された製造工程を用いて作られたジルコン物品試験時の著しいクリープ耐性の改善が示されている。たとえば、古いジルコン物品が１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１１８０℃において測定したひずみ速度２．２３×１０−７／時を有していたのに対して、新しいジルコン物品は１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１１８０℃において測定したひずみ速度７．１５×１０−８／時未満を有していた。もっと高い温度、たとえば１２５０℃でこれらの焼成したジルコン物品のひずみを試験した場合においてさえ、既知の製造工程で作られたジルコン物品と比べるとクリープはまだ非常に低い。たとえば、新しいジルコン物品は１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１２５０℃において測定したひずみ速度９．７２×１０７／時未満を有していた。
【００３４】
図３Ａおよび３Ｂを参照すると、サンプルＩＤ３５５−４９を有するジルコン物品３００（図３Ａ−従来技術）および１６００℃で焼成された、サンプルＩＤ３５５−１１１を有するジルコン物品３０２（図３Ｂ）のＳＥＭ画像が示されている。図に示すように、新しいジルコン物品３０２は、古いジルコン物品３００よりも緻密な微細構造（より大きなジルコン粒子およびより低い粒界濃度）を有している。このように、新しいジルコン物品３０２は、古いジルコン物品３００よりも高温における応力下でより低いクリープを有している。
【００３５】
別の実験結果が下の表＃２に示され、新しい製造工程によって作られたいくつかの例示的なジルコン物品が既存のＬＣＺ製品および既存のＡｔｌａｓ製品と比較されている。最高１３００℃までのすべての試験温度において、新しい製造工程によって作られたサンプルＩＤ３５５−５１および３５５−５４ＬＢの焼成されたジルコン物品は、ＬＣＺ製品およびＡｔｌａｓ製品と比べて改良されたひずみ速度を有していた。
【表２】
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【００３６】
表２に示す実験結果には、改良された製造工程を用いて作られたジルコン物品試験時の著しいクリープ耐性の改善が示されている。たとえば、古いジルコン物品が１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下１２９９℃において測定したひずみ速度１．５４×１０−５／時超を有していたのに対して、新しいジルコン物品は１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１２９９℃において測定したひずみ速度９．４１×１０−６／時未満を有していた。さらに、新しいジルコン物品は、１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１２５０℃において測定したひずみ速度１．２１×１０−６／時未満を有していた。また、古いジルコン物品が２５０ｐｓｉ（１．７２ＭＰａ）の下１３００℃において測定したひずみ速度２．５８×１０−６／時超を有していたのに対して、新しいジルコン物品は２５０ｐｓｉ（１．７２ＭＰａ）の下１３００℃において測定したひずみ速度１．１７×１０−６／時未満を有していた。
【００３７】
上記により、当業者は、新しい製造プロセスがジルコン分解およびチタニア添加剤との再結晶の直感に反した利用ならびに形成されたジルコン物品中の選択されたジルコン粒径分布を含むことを理解するであろう。製造工程には、ジルコンの分解を促進するための、一般的に１５８０℃超の高温で、６時間超、好ましくは１２時間超、より好ましくは２４時間超、さらに好ましくは４８時間超の均熱時間を伴って、ジルコン物品を焼成し、再結晶を促し、その後、８℃／時以下、好ましくは２℃／時以下等で物品が超緩速冷却され、その結果、ジルコン結晶の再結晶と成長が促され、粒界が減少し、かつ粒径の増大およびかさ密度および機械的強度が増大することが含まれる。たとえば、ジルコン物品は、１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１３００℃において測定した好適なひずみ速度１×１０−５／時、１，０００ｐｓｉ（６．８９ＭＰａ）の下、１３００℃において測定したさらに好適な時間あたりのひずみ速度１×１０−５／時未満を有し得る。さらに、ジルコン物品は、好適な密度３．７ｇ／ｃｃ超、さらに好適な密度４．１ｇ／ｃｃ超を有し得る。
【００３８】
高いクリープ耐性を有するジルコン物品に関連するいくつかの利点が存在する。たとえば、耐クリープ性ジルコン物品はアイソパイプ１０２の全体的な耐用年数を延ばし、大きな節約となる。さらに、耐クリープ性物品によって、ＬＣＤ製品に必要不可欠な品質を備えたより幅の広い（Ｇｅｎ１０幅超）ガラスシートを作ることのできるより長いアイソパイプ１０２の製作が可能となる。新しい製造工程は、現行のアイソパイプの製作および焼成方法にとって容易に採用可能であるという利点を有している。さらに、新しい製造工程は、十分なチタニア、たとえばバッチ中に０，１％超のＴｉＯ２を含むほとんどのジルコン組成物のクリープの耐性を改善して、有益な巨視的熱機械的影響を結果として生じるジルコン物品を生じさせる役目をするであろう。
【００３９】
本解決策の一実施形態について添付図面に示し、前述の詳細な説明において説明したが、本解決策は開示した実施形態に限定されるものではなく、以下の特許請求の範囲で説明および規定される解決策から逸脱することなく多数の再構成、修正、置換えが可能であることを理解すべきである。
【図１】
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【図２】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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