(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱間圧延直後の赤熱鋼線材を水平レイング式巻取機に送給し水平コンベアに巻き落として水平平行リング列を形成し、該リング列をコンベア端から垂直螺旋リング状で浸漬冷却槽内に設けられた回転する集積台上に所定偏心距離を維持して一定落下距離で集積し、各リングを所定位相角で偏心旋回配置してコイルを形成しつつ該集積台を下降させ、該浸漬冷却槽内の温水により沸騰冷却する方法において、１）集積台の回転方向を巻取機の回転方向の逆とし、２）偏心方向を回転軸中心からコンベア走行方向の垂直とし、３）該浸漬冷却槽の側壁から空気を向心状に吹き込んで気泡をリング間に貫通させ、４）沸騰と吹き込みを重ねた撹拌の強さが冷却期間中一定となるよう吹込量を調節し、５）冷却槽を２台設けて迅速切換え可能とし、且つ切換え時には両槽の冷媒を旋回状態とすることを特徴とする鋼線材のコイル形成と制御冷却の併行処理方法。
【請求項２】
水平平行リング列を形成する際、巻取機から飛び出すリングを該巻取機出口に設けた接触位置の異なる二つのガイドに１リング毎交互に接触させて水平コンベアに落下させ、リング列を千鳥配置にすることを特徴とする請求項１に記載した鋼線材のコイル形成と制御冷却の併行処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は熱間圧延によって製造される鋼線材の圧延後におけるコイル形成と制御冷却とを併行処理する方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
鋼線材の製造において通常熱間圧延直後に何らかの意図ある冷却を施す（制御冷却と称される）ことにより金属組織を調整して製品の機械的性質や表面性質の改良がなされている。当該技術の発展を整理する。
１９５０年代では圧延後は単純に巻取るだけであり巻取即コイル形成であった。コイルの表面は空冷、内部は密に保温され機械的性質は不均一で、製品に必要な熱処理は線材２次加工に組み込まれていた。
不均一冷却を改良し熱処理の一部を省略するため独シュレーマン社がレイング式巻取機により形成したリング列を走行するコンベア上に落下させ水平平行リング列を形成し、全長ほぼ均等な空冷に成功した。コイル形成は冷却後リング列を集束してなされる。
１９６０年代初には米モルガン社と加ステルコ社の協同で上記コンベアに衝風冷却を組込み、高炭素鋼に対して空気パテンティング同等の制御冷却（通称ステルモア・プロセス）を完成させ、ワイヤーロープ製造の熱処理が省略されるようになった。当プロセスは世界に急速に普及する。
６０年代後半、上記プロセスに対抗して国内において垂直レイング式巻取機によって形成された垂直螺旋リングを直接温水タンク中に落下させ沸騰冷却とコイル形成を併行させる方法（通称ＥＤプロセス；特許文献１）が開発・実用された。
当該プロセスはステルモアよりも冷却能が大きく、製品強度に優れ、設備スペース・設備費・操業費で有利性を示した。
７０〜８０年代にはステルモアの改良と並び、国内で直接焼入法や溶融塩恒温処理法（通称ＤＬＰプロセス；非特許文献１）その他の制御冷却の開発実用が進み硬質材料、軟質材料等種々の製品が製造されるようになる。
中でもＤＬＰは単機能であるが鉛浴パテンティングと同等の優れた性能を持ちピアノ線・ＰＣ鋼線の製造に不可欠の熱処理を省略ならしめ、今日でも超越されていない。
ＥＤプロセスにおいても不均一性の解決と多機能を保有するようステルモアと組み合わせた改良（特許文献２、非特許文献２）がなされ、旧ＥＤのコイル形成と冷却の並行処理は消滅する。以後各所で改善の積み上げは見られる。
【０００３】
特許文献３に開示されている新プロセスはＤＬＰ同様冷媒に溶融塩他を使用し、均等冷却に優れた新冷却方法を組み合わせて高品質・多様な熱処理を可能にする。その上設備面で有利なコイル形成と制御冷却を並行処理する方法を復活させ、且つコイル形状が全く新規で輸送以下の後続工程で種々の効果を持つことから大いに期待されたが技術難易度その他の理由で未実施の段階にある。
【０００４】
当該方法によると、多様な冷却（緩冷却から強冷却）が可能で且つ１リング内、１コイル内の不均等冷却を解決し、しかもコイル形状が従来全く製造されていない『リングを連続的に偏心して旋回配置し集積したコイル（鋼線業界で通称花捲き）』が製造される。後続工程に種々の新規の効果を生む。
プロセスの要点は、垂直レイング式巻取機により垂直螺旋リング列を形成し、該リング列軸と偏心した軸を持つ水平回転集積台に落下させて『花捲き』コイルを形成する。併行して該集積台を冷却槽に降下させ特殊な浸漬冷却を施す。冷却の均等性に優れる。その理由は、図３（ｂ）に示すように、１）水平平行リング列と比較してリングピッチが大きく、コイルの内周・外周の密集度が小さく、２）逆に列中央部の独立リングは存在せず適度に接近しており両者の差が縮小する。３）放射状に遠心流動する冷媒は幾何的な規則性を持つリングの間隙を均等に通過する。
【０００５】
問題は、冷媒として主に溶融塩を使用するので得られる品質と多様な熱処理には優れるが、温度制御、付着塩の処理、設備費用・維持費用及び管理にかなり負担が大きい。
第２に、垂直レイング式巻取機を使用するので設備高さが過大になる。走行パスの形状（上下カーブを持つ）から抵抗が大きく、今日の高速圧延に対処することが困難になる。
既存のステルモアの水平コンベアから温水槽に落下させる簡易式も開示されている。その場合機能は少ないが上記問題は一挙に簡素化される。
【０００６】
上記簡易式プロセスの問題点を挙げる。第１に、水平平行リング列を形成する過程で既にリング形状はある程度乱れている。乱れは『花捲き』を乱れさせるだけでなくコイル内外径を変動させる。次いで該列は水平コンベアから走行落下して垂直螺旋リング列を形成する。その際垂直レイング式巻取機により直接落下させる場合と異なり、リング列には走行による水平力が作用し飛び込み状に落下する。『花捲き』がさらに乱れる。
【０００７】
第２に水平走行するリング列の落下着地点は処理条件により変動する。その結果偏心率が変動しコイル内外径が変化する。線径・鋼種・圧延温度・コンベア速度・集積台回転数等工程変更の度に調整が欠かせない。能率低下を誘発する。
【０００８】
第３に旧ＥＤプロセスで経験されたことであるが、温水中でリングを集積していくと初期は膜沸騰故に槽は比較的穏やかな沸騰状態であるが途中で沸騰が強くなりコイルの上層の未変態部はその影響を受け、線材強度はコイル前半よりも後半が高くなる傾向がある。回分式処理の弱点である。
【０００９】
第４に圧延において先行材後端と後続材先端の線材間の距離・時間（車間距離に相当する）は今日ではコンベア上で数ｍ・１０秒以内である。槽における回分式処理では後端の処理中に次の材料が侵入する。他の処理槽に迅速切換え（目標５秒）しなければならない。槽の急速移動は冷媒の溢れ出しを招き危険であり、溶融塩の場合は汚染問題も発生する。的確な解決策が求められる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特公昭４５−８５３６
【特許文献２】特公昭６４−７１３９
【特許文献３】特許第３８９０５６７
【特許文献４】特公平７−９４６９３
【非特許文献】
【００１１】
【非特許文献１】脇本、鉄と鋼６９(1983)、Ｓ５７０
【非特許文献２】山田、Trans.ISIJ,Vol27,1987(42)
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
水平レイング式巻取機と水平コンベアにより水平平行リング列を形成し、該リング列を水平回転する集積台に落下させ偏心積層して『花捲き』コイルを形成しつつ、該集積台を温水槽に降下させて浸漬冷却を施し、コイル形成と制御冷却とを併行処理する公知の方法には下記の問題点があり本願発明は当該問題の解決を課題とする。
１）コンベア上を走行する水平平行リング列は既に乱れがあり、その上集積台に落下する際、諸条件の変動により各リングの着地点はばらつく。着地点のバラツキは冷却の不均一とコイル寸法の不適、商品価値の低下を誘発する。
２）製造条件の変更は着地点に影響する。工程変更のたびに調整作業が欠かせない。作業能率を低下させる。
３）集積と浸漬によりコイルの下層から順次沸騰冷却を受けるが後半では沸騰強度が急増し未変態の上層部の冷却が強くなる。コイル上下で機械的性質の差が生ずる。
４）先行材の後端が集積台に着地して数秒後に後続材が侵入する。能率確保のため処理槽を複数とし迅速に切換えなければならない。槽の急速移動は冷媒を波立たせ、溢れ出しは危険であり対策には諸制約がある。単なるフリーボードでは不都合が多い。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
第１の発明は、熱間圧延直後の赤熱鋼線材を水平レイング式巻取機に送給し水平コンベアに巻き落として水平平行リング列を形成し、該リング列をコンベア端から垂直螺旋リング状で浸漬冷却槽内に設けられた回転する集積台上に所定偏心距離を維持して一定落下距離で集積し、各リングを所定位相角で偏心旋回配置してコイルを形成しつつ該集積台を下降させ、該浸漬冷却槽内の温水により沸騰冷却する方法において、
１）集積台の回転方向を巻取機の回転方向の逆とし、
２）偏心方向を回転軸中心からコンベア走行方向の垂直とし、
３）該浸漬冷却槽の側壁から空気を向心状に吹き込んで気泡をリング間に貫通させ、
４）沸騰と吹き込みを重ねた撹拌の強さが冷却期間中一定となるよう吹込量を調節し、
５）冷却槽を２台設けて迅速切換え可能とし、且つ切換え時には両槽の冷媒を旋回状態とすることを特徴とする鋼線材のコイル形成と制御冷却の併行処理方法である。
【００１４】
第２の発明は、水平平行リング列を形成する際、巻取機出口に設けた１リング間欠に接触するガイドによって該リング列を毎千鳥配置にすることを特徴とする第１発明に記載した鋼線材のコイル形成と制御冷却の併行処理方法である。
【００１５】
述語の定義として、水平平行リング列とは図３（ａ）に示す形状を持つ。一定落下距離とはコンベア上端からリングの着地点までの距離であり同一生産ロット内では着地水準は一定を維持するが工程切り換えの際には適宜最適距離を設定するものである。
位相角は次式で定義され、１リングごとの旋回角を意味する。
位相角（rad）＝２π×集積台回転数／巻取機回転数
偏心距離とは集積台回転軸から垂直螺旋リング列中心軸への距離である。
偏心方向とは回転中心軸から上記リング列中心軸への方向である。
集積台の回転（垂直軸回り）を巻取機の回転（水平軸回り）と逆向きにするとは巻取機を下向き（垂直レイング）にした場合の回転方向を基準とする。
【発明の効果】
【００１６】
第１に、従来全く製造されていない『花捲きコイル』を容易に製造することができる。該コイルは従来のように各リングが全周密接するようなことがなく、規則的に交差し、内部全体に規則的な空隙が形成され流体がコイル内部に容易に浸透する。後続工程のコイルまるごとの酸洗や熱処理において品質安定及び処理能率を向上させる。
【００１７】
第２に、図３（ａ）に示すように従来のコイルは密接リングの単純集積の故に薄肉であり且つ円筒状内外面には凹凸がある。強引な結束によって形状を維持しているが輸送中に荷崩れが発生し易い。特に輸出では船の揺動対応に２重結束が必要になる。
『花捲きコイル』（図３（ｂ））の外形は一定内外径で且つ厚肉円筒状であって簡単な結束でも崩れない。疵が付きにくい。
【００１８】
本発明自体の効果として、螺旋リングの集積において集積台の回転方向を巻取機の回転と逆にしたことにより落下するリングを集積台が引っ張るように作用（リング径が小さくなる）するのでリングの配置が安定する。同一方向だと押し勝手になりその抵抗のバラツキため着地点がばらつきやすい。
螺旋リングの中心は集積台回転軸からコンベア走行方向に対して垂直方向に偏心させている。水平平行リング列は幅方向には比較的乱れないが縦方向（リングピッチ）は乱れ易い。飛び込みに際しても着地がばらつく。図２に示す０時、１２時の位置では着地のバラツキはそのままコイルの内外径に影響する。３時、９時の位置では隣接リング間の距離はそのままばらつき多少不都合だがコイル内外径にはほとんど影響しない。工程変更時の調整作業概ね不要になる。
【００１９】
コイルを浸漬冷却していくと初期と後期で沸騰状態が大きく異なり製品強度がコイル上下で異なる。空気の調整吹き込みにより沸騰撹拌の強度が高位側で安定し上記上下差が解決される。
【００２０】
温水冷却による疑似パテンティングにおいてコイルの各部分が等しく強烈な沸騰撹拌を受けて冷却能が大きくなりパテンティングの水準に接近する。従来の水平平行リング列が温水中を水平移動する方法（特許文献２）よりも冷却能で優れる。
【００２１】
冷却槽の迅速切り換えに際して、後続槽では予め集積台の回転によって渦流を形成しているので急速移動に伴って発生した波は渦に吸収されて波高が抑制され、危険な冷媒溢れ出しを防止することができる。
【００２２】
本願発明を実施する設備は新設しても良いが、既存のステルモアラインに間に着脱容易に付設しても良い。設備費用が削減される。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の制御冷却方法を実施する装置の概念図である。
【図２】本発明におけるリング列の集積方法を説明する図である。
【図３】本発明の線材コイルの形状（ｂ）を示す。（ａ）は通常のコイルである。            それぞれ左は平面図、右は断面図である。
【図４】本発明において沸騰撹拌の強さを安定させる方法の概念図である。
【図５】本発明において平行リング列を千鳥配置する方法を説明する図である。
【図６】千鳥配置の平行リング列を積層した状態の例を示し、Ａは右寄りリング（偶数番）、Ｂは左寄りリング（奇数番）から構成され、ＣはＡとＢの交錯した状態を示す。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
図１に従って本発明のコイル形成方法と制御冷却方法を説明する。熱間圧延の最終圧延機１により所定寸法に仕上げられた赤熱線材２はピンチ・ロ−ル３を通って自転する螺旋状誘導管からなる水平レイング式捲取機４により螺旋状リングに形成され、走行する水平コンベア５上に落下し、水平平行リング列６が形成される。
該リング列６は該コンベア５の端から落下し、垂直螺旋リング列７になって直下に設けられた集積台９上に積層されてコイルを形成していく。
【００２５】
その際、該集積台９は水平回転していて回転軸Ｙは該垂直螺旋リング列７の中心軸Ｘ（厳密には着地リングの中心点）から偏心して設けられている。各リングは回転中心軸Ｙの回りにある位相角（隣接リング間の旋回角度）をもって偏心旋回配置することになる。
巻取機４と比較して緩慢に回転している該集積台９をリング堆積速度と同等の速度で下降させることにより一定の落下距離、一定の位相角のもとで、規則的な偏心をもった偏心集積リング列８が形成される。リング間には規則的で均等分布の間隙が形成される。特許文献１に開示された成り行き任せの垂直リング列の単なる集積とは全く異なる。該集積リング列８の形状と集積の終わったコイル形状（花捲きコイル）を図３（ｂ）に示す。
位相角及び偏心率とコイル形状との関係やそれらの望ましい範囲の値は特許文献３に詳述されているので省略する。
【００２６】
該集積台９は冷媒として温水１１が保持された有底円筒状の浸漬冷却槽１０内に同軸状に設けられている。該集積台９は予め液面直上又は直下で回転しながら待機する。偏心集積リング列８の堆積に対応して該集積台９は下降し、順次冷媒中に浸漬・冷却される。冷媒として９０℃以上に保持された温水が使用される。該温水は該集積台９の回転により渦流１３を形成している。浸漬冷却槽１０の側壁に設けられた多数のノズル１４から空気を温水中に吹き込み強力に撹拌する。熱伝達率は２００〜３００（kcal/m2h℃）が得られる。衝風冷却よりも強い冷却が可能になり、高炭素鋼に対しては疑似パテンティングの処理がなされる。
【００２７】
圧延材後端が巻き落とされると数秒後には次の圧延材の前端が接近する。従って冷却槽１０は直ちに第２の冷却槽１２と迅速に交換する。第２の冷却槽１２では集積台を事前に回転させ所定速度で待機させる。
第１の冷却槽では線材の前端は既に冷媒温度に達しているが後端は冷却途上にあり、後端の変態が終わって約５００℃以下に達した時期以後に集積台を上昇させてコイルを引き上げ、ハンガー（図示せず）により該コイルをコイル結束ライン（図示せず）に移送する。
【００２８】
以上の作業過程において本発明の要件について説明する。
垂直螺旋リング列７の各リングは同一位置に着地しないと正確な花捲きコイルは形成されない。垂直レイング式巻取機から垂直螺旋リング列を直接集積台に短距離で着地させる場合は位置のバラツキは小さい。本願発明のように、水平レイング式巻取機と直下のコンベアによって水平平行リング列を形成したのち集積台に落下させる場合、該リング列自体に既にある程度の形状の乱れが生じている。特に前後方向に乱れ（リングピッチが一定しない）易い。その上落下するリングには自重と先行リングからの弾性引張りと走行に伴う水平力が作用して前のめり状で落下し始める。リング列は正確な垂直螺旋にはなりにくく、花捲に乱れが生じ易い。
【００２９】
個々のリングの乱れの他に、着地点自体が下記処理条件により変動する。その結果偏心率が変化しコイル内外径が変化する。線径・鋼種・圧延温度・コンベア速度・集積台回転数等工程を変更する度に一定のコイル径とするための調整が欠かせない。能率低下を誘発する。
【００３０】
リングの乱れを小さくする第１の策は、図２に示すように集積台の回転方向２１を巻取機の回転方向２２と逆にすることである。線材の走行方向（＝コンベア走行方向）２３に見て巻取機の回転方向が時計回りの場合、集積台は上から見下ろして反時計回りとする。
逆方向にすると集積台の回転は着地直後のリングと直前のリングが互いに引き合うように力が作用し引き落としが順調に進む。同一方向では、リング間で互いに押し合い、前のリングが滑ったり後のリングが開いたりして配置に乱れが生じ易い。
【００３１】
第２の策は、落下リングの中心は回転中心から偏心させているが、その偏心方向をコンベア走行方向に対して垂直方向とする。図２においてＡ又はＣ点が適切、Ｂ又はＤ点は不適切である。リングの着地点は左右（ＡＣ方向）よりも前後（ＢＤ方向）にばらつきやすい。偏心位置をＢ又はＤ点と設定するとバラツキはそのままコイルの内外径に影響する。Ａ又はＣ点では円周方向へリングピッチはばらつくが偏心距離（コイルの内外径へ影響）のバラツキは小さい。
具体的にはリング径１００ｃｍ、偏心距離１５ｃｍの場合、着地中心が基準Ｂ又はＤ点から５ｃｍ前後すると偏心距離は５ｃｍ増加、コイル外径は１０ｃｍ増加する。Ａ又はＣ点での５ｃｍの前後は偏心距離が１ｃｍ増加し、コイル外径は２ｃｍ増加に止まる。
【００３２】
併行する集積と浸漬によりコイルの下層から順次沸騰冷却を受ける。下層部の変態が終わったのち膜沸騰から核沸騰へ遷移すると伝熱性は数倍に増加し、当該部の沸騰が激しくなる。未変態の上層部は沸騰撹拌の影響を受け冷却が強くなる。コイル上下で機械的性質に微妙な差が生ずる。核沸騰の発現が沸騰強度の途中からの急増の原因である。
当問題解決のため本発明では槽中に空気を向心状に吹込んで気泡をリング間に貫通させ撹拌を強化し、コイル下層部も上層部と同程度の冷却条件とする。吹込み強さは処理後半の沸騰強さと同等になるよう事前に段階的なノズル数と吹込量を設定する。下層部の核沸騰が発生する時期に達すると吹込量を順次削減し、撹拌強度をほぼ一定に維持する。
図４には浸漬冷却を開始してから後端が冷却終了するまでの沸騰強さとガス吹込量と撹拌強さの関係を定性的に示す。
【００３３】
吹き込みについて注意すべきは、集積台の回転により渦流が形成されている。気泡群は浮上とともに向心力により渦中心に向かうので槽底や集積台から吹き込むよりも側壁から吹き込む方が均等に作用しやすい。吹き込み位置を槽壁とした他の理由は、吹き込み流が静的にコイル１点に集中すると当該部は冷却過剰になる。コイルは旋回しているのでノズルをコイル周辺に固定すると冷却の均等性がよい。撹拌の調節は各ノズルの流量を一定としてノズル数によって行う。
【００３４】
線材後端が落下後、迅速に第２の浸漬冷却槽に交換するに当たり、次の圧延材を直ちに受入れるため集積台を事前に所定速度に回転しておくがその際冷媒をも旋回し、渦流を形成しておく。槽を急速移動すると波が発生し冷媒が溢れ出す。渦流は往復する波を吸収して溢れ出しを防止する。第１の槽も回転が継続しているので溢れ出しが防止される。
【００３５】
図３（ａ）に示すように、冷却途中におけるリングの位置による密集度の差異は汎用の水平平行リング列では極めて大きい。両側部Ｅが密集し、中央部Ｃは独立的分布である。冷却にかなりの差が生ずる。図３（ｂ）の偏心集積ではリングピッチ（図中の点の間隔）が回転速度に依存して大きくなり、且つ湾曲していくので密集が大幅に少なくなる。他方中央部Ｃに相当する部分は交錯と重ね上げにより密集の方向に変位し内外間の冷却の偏差は小さくなる。偏心集積は本質的に冷却の均等性が良いが場合により問題が生ずる。
【００３６】
太径線材では水平平行リング列の形状は乱れにくい。正確な偏心集積が進むと鋼種によっては上記の内外差が無視できない場合も起こる。特にコイル円筒内面はリングピッチが小さく内部との差が生じ易い。
当該問題の解決には公知の特許文献４に開示されている方法を本方法に組み込む。
図５に示すように巻取機の回転軸５１からタイミングベルトにより回転力を引き出し、トルクケーブル５２によってタッチロール５３に同期して回転を伝える。該ロールは楕円形であり巻取出口のリングは１リング毎交互に短径・長径に接して水平コンベア５に落下し、千鳥配置の平行リング列６となる。該リング列６は集積台への落下に際して交互に左右に配置され一方の偏心率が小さくなる。該ロールは個別リングガイドと言える。
図６に示すように、コイル形状は、Ａは右寄りリングから形成され、Ｂは右寄り、ＣはＡとＢのコイルの交錯した合成である。コイル内外面のリング密集度が緩和され均一冷却に良いことが解る。
【実施例】
【００３７】
表１に本発明の具体的設計事例と線材の処理結果を示す。得られた線材の機械的性質は本発明に部分的に近似する特許文献１の方法、特許文献２の方法における実地の多くのデータから類推した値である。表に示すようにコイル内の均一性は高い。
【００３８】
【表１】
0006050542.tif 000002
【産業上の利用可能性】
【００３９】
本発明は既存圧延工場において部分改造によって実施容易である。
【符号の説明】
【００４０】
１；最終圧延機    ２；赤熱線材    ３；ピンチロール    ４；水平レイング式巻取機    ５；水平コンベア    ６；水平平行リング列    ７；垂直螺旋リング列    ８；偏心集積リング列    ９；集積台    １０；浸漬冷却槽    １１；冷媒    １２；第２の浸漬冷却槽    １３；渦流    １４；ノズル    Ｘ；螺旋リング列中心軸    Ｙ；集積台回転軸    ２１；集積台回転方向    ２２；巻取機回転方向    ２３；水平平行リング列走行方向    ５１；巻取機回転軸    ５２；トルクケーブル    ５３；タッチロール
【要約】
【課題】  鋼線材の花捲きコイルの形成と沸騰冷却による制御冷却とを併行処理する方法において、コイル形状の正確性と冷却のコイル内均等性とを改良する。
【解決手段】  熱延された線材を水平レイング式巻取機と水平コンベアによって水平平行リング列を形成し、コンベア端から回転集積台に中心を外して落下集積して『花捲きコイル』を形成しつつ該コイルを併行して温水中に浸漬冷却する方法において、リングを定点着地させるため、集積台と巻取機の回転方向を逆に設定し、着地点中心を回転軸からリング列走行方向に対して垂直の所定偏心距離とする。コイル下層の核沸騰に起因する上層の沸騰撹拌の増加による上下不均衡に対して冷却槽側壁から空気を吹き込み下層部の撹拌を補強する。正確なコイル形成と撹拌力の安定により均一性に優れた冷却が可能となる。
【選択図】  図１【図１】
0006050542.tif 000003
【図２】
0006050542.tif 000004
【図３】
0006050542.tif 000005
【図４】
0006050542.tif 000006
【図５】
0006050542.tif 000007
【図６】
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