(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続焼鈍後の鋼板を酸洗して鋼板表層のＳｉ含有酸化物層を除去した後、水洗し、乾燥した鋼板表面の黄変を防止する方法において、上記酸洗と水洗の間の鋼板表面をウェット状態に保持すると共に、上記水洗を、鉄イオン濃度を１０ｇ／Ｌ以下に低減した洗浄水を用いて行うことを特徴とする鋼板表面の黄変防止方法。
【請求項２】
上記洗浄水は、さらに硝酸イオン濃度を１０ｇ／Ｌ以下、塩化物イオンを５ｇ／Ｌ以下に低減したものであることを特徴とする請求項１に記載の鋼板表面の黄変防止方法。
【請求項３】
上記水洗を、温度を２０℃以上に保持した洗浄水中に３秒以上浸漬して行うことを特徴とする請求項１または２に記載の鋼板表面の黄変防止方法。
【請求項４】
上記酸洗を、硝酸濃度が１００ｇ／Ｌ超え２００ｇ／Ｌ以下、硝酸濃度に対する塩酸濃度の比Ｒ（ＨＣｌ／ＨＮＯ３）が０．０１〜０．２５である硝酸と塩酸を混合した酸洗液を用いて行うことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の鋼板表面の黄変防止方法。
【請求項５】
上記酸洗を、液温が２０〜７０℃の酸洗液に、３〜３０秒間浸漬して行うことを特徴とする請求項４に記載の鋼板表面の黄変防止方法。
【請求項６】
上記鋼板は、Ｓｉ：１．０〜２．０ｍａｓｓ％を含有する冷延鋼板であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の鋼板表面の黄変防止方法。
【請求項７】
上記鋼板は、Ｓｉ：１．０〜２．０ｍａｓｓ％の他に、Ｃ：０．０１〜０．２０ｍａｓｓ％、Ｍｎ：１．０〜３．０ｍａｓｓ％、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｓ：０．００５ｍａｓｓ％以下、Ａｌ：０．０６ｍａｓｓ％以下を含有することを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の鋼板表面の黄変防止方法。
【請求項８】
上記鋼板は、Ｍｎに対するＳｉの含有量比（Ｓｉ／Ｍｎ）が０．４超えであることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の鋼板表面の黄変防止方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、酸洗した鋼板表面の黄変を防止する技術に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、地球環境を保護する観点から、自動車の燃費改善が強く求められている。また、衝突時における乗員の安全を確保する観点から、自動車の安全性向上も強く要求されている。それらの要求に応えるためには、自動車車体の軽量化と高強度化を同時に達成する必要があり、自動車部材の素材となる冷延鋼板においては、高強度化による薄肉化（軽量化）が積極的に進められている。しかし、自動車部材の多くは鋼板を成形加工して製造されることから、これらの鋼板には、高い強度に加えて、優れた成形性が求められる。
【０００３】
冷延鋼板の強度を高めるには種々の方法があるが、成形性を大きく損なわずに高強度化を図ることができる方法の一つとして、ＳｉやＭｎ添加による固溶強化法が挙げられる。しかし、冷延鋼板に多量のＳｉやＭｎ、特に０．５ｍａｓｓ％以上のＳｉを添加した場合には、スラブ加熱や熱間圧延、あるいは冷間圧延後の焼鈍時に、鋼板表面にＳｉＯ２やＳｉ−Ｍｎ系複合酸化物等のＳｉ含有酸化物が形成されることが知られている。このＳｉ含有酸化物は、化成処理性を著しく低下させるため、Ｓｉを多く含む高強度冷延鋼板は、化成処理性に劣るだけでなく、電着塗装後に、塩温水浸漬試験や湿潤−乾燥を繰り返す複合サイクル腐食試験のような過酷な腐食環境に曝されると、通常の鋼板に比べて塗膜剥離を起こし易く、塗装後耐食性に劣るという問題がある。
【０００４】
この問題に対する方策としては、例えば、特許文献１には、熱延時にスラブを１２００℃以上の温度で加熱し、高圧でデスケーリングし、酸洗前に熱延鋼板の表面を砥粒入りナイロンブラシで研削し、９％塩酸槽に２回浸漬して酸洗を行い、鋼板表面のＳｉ濃度を低下させた高強度冷延鋼板が提案されている。また、特許文献２には、鋼板表面から１〜１０μｍに観察されるＳｉを含む線状酸化物の線幅を３００ｎｍ以下とすることで耐食性を向上させた高強度冷延鋼板が提案されている。
【０００５】
しかし、特許文献１に記載された高強度冷延鋼板では、冷間圧延前に鋼板表面のＳｉ濃度を低減しても、冷間圧延後の焼鈍によって鋼板表面にＳｉ含有酸化物が形成されるため、塗装後耐食性の改善は望めない。また、特許文献２に記載された高強度冷延鋼板では、ＪＩＳ  Ｚ２３７１に規定された塩水噴霧試験のような腐食環境では耐食性が問題となることはないが、塩温水浸漬試験や複合サイクル腐食試験のような過酷な腐食環境では、十分な塗装後耐食性が得られない。すなわち、熱間圧延後の鋼板表面のＳｉ濃度を低減したり、Ｓｉを含む線状酸化物を低減したりするだけでは、塗装後耐食性に優れた高強度冷延鋼板が得られない。
【０００６】
そこで、上記問題点を解決する技術として、特許文献３には、焼鈍工程等で鋼板表面に濃化したＳｉ含有酸化物を酸洗により除去し、更にその表面にＳ系化合物を付与することで、化成処理液との反応性を高めて、化成処理性を向上させる技術が開示されている。また、特許文献４には、上記技術において、Ｓ系化合物に代わり、Ｐ系化合物を付与する技術が開示されている。
【０００７】
一方、近年、産業廃棄物の低減（スラッジの生成抑制）およびランニングコストの削減を目的として、化成処理液の低温度化が進んでおり、従来の化成処理条件に比較して、鋼板に対する化成処理液の反応性が大きく低下してきている。上記処理液の低温度化は、従来から使用されてきた合金添加量の少ない普通鋼板では、化成処理前の表面調整技術の改良等によって問題となることはない。しかし、Ｓｉを多量に添加している高強度冷延鋼板では、焼鈍工程で鋼板表層に形成されたＳｉ含有酸化物の影響によって化成処理液との反応性が著しく低下するため、何らかの手段で鋼板側から反応性を高めることが必要である。しかし、特許文献３および４に開示された技術では、従来の普通鋼板には有効ではあっても、Ｓｉを多量に含有している高強度冷延鋼板に対しては、化成処理液の低温度化にも対応できる十分な改善効果が期待できないという問題がある。
【０００８】
そこで、発明者らは、冷間圧延後、連続焼鈍した鋼板表面を強酸洗して、焼鈍時に鋼板表層に形成されたＳｉ含有酸化物層を地鉄ごと除去することで、化成処理性に優れるとともに、塗装後耐食性にも優れる冷延鋼板を製造する技術を開発し、その結果を、特願２０１１−１７７８６５として出願した。
【０００９】
しかし、連続焼鈍した鋼板を酸洗し、水洗（リンス）し、乾燥して製造した冷延鋼板は、時として、鋼板表面が黄色に変色し、著しく外観品質を損ねることがある。
上記黄変を防止する技術としては、これまでに幾つかの提案がなされている。例えば、特許文献５には、鋼帯を酸洗する酸洗処理のリンス工程において、黄変抑制薬剤を含むリンス液と窒素ガスとを混合して鋼帯に吹き付けることで鋼帯の変色を防止する技術が、また、特許文献６には、酸洗した鋼帯に変色防止剤を噴霧することで洗浄工程において、ラインを停止する際、ラインの停止直前に、変色防止剤の噴霧を開始し、次いで、洗浄水の噴射を停止し、その後、所定距離の通板の後に、通板の停止と変色防止剤の噴霧停止を順次行うことで鋼帯の変色を防止する技術が、提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００４−２０４３５０号公報
【特許文献２】特開２００４−２４４６９８号公報
【特許文献３】特開２００７−２１７７４３号公報
【特許文献４】特開２００７−２４６９５１号公報
【特許文献５】特開２０００−１７８７７５号公報
【特許文献６】特開２００６−１３１９２４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
しかしながら、上記特許文献５および特許文献６の技術を適用したとしても、上記酸洗液として硝酸のような強力な酸化性の酸を用いる場合には、鋼板表面の変色を完全に防止することは難しく、化成処理性が劣化したり、塗装後に行われる塩温水浸漬試験や複合サイクル腐食試験のような過酷な腐食試験で十分な耐食性を得ることができなかったりするという問題がある。
【００１２】
本発明は、従来技術が抱える上記問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、酸洗後の鋼板表面の黄変を防止し、もって、外観品質に優れると共に、化成処理性や塗装後耐食性にも優れる冷延鋼板を安定して製造する方法を提案することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
発明者らは、上記課題を解決するべく、鋼板表面の黄変防止方法について鋭意検討を重ねた。その結果、鋼板表面を酸洗し、その後、水洗し、乾燥する冷延鋼板の製造方法において、上記全ての工程において鋼板表面を常にウェット状態に保持することに加えて、上記水洗に用いる洗浄水に持ち込まれる各種汚染成分の濃度、特に鉄イオン濃度を規制することが、鋼板表面の黄変防止に極めて有効であることを見出し、本発明を開発するに至った。
【００１４】
すなわち本発明は、連続焼鈍後の鋼板を酸洗して鋼板表層のＳｉ含有酸化物層を除去した後、水洗し、乾燥した鋼板表面の黄変を防止する方法において、上記酸洗と水洗の間の鋼板表面をウェット状態に保持すると共に、上記水洗を、鉄イオン濃度を１０ｇ／Ｌ以下に低減した洗浄水を用いて行うことを特徴とする鋼板表面の黄変防止方法である。
【００１５】
本発明の鋼板表面の黄変防止方法における上記洗浄水は、さらに硝酸イオン濃度を１０ｇ／Ｌ以下、塩化物イオンを５ｇ／Ｌ以下に低減したものであることを特徴とする。
【００１６】
また、本発明の鋼板表面の黄変防止方法は、上記水洗を、温度を２０℃以上に保持した洗浄水中に３秒以上浸漬して行うことを特徴とする。
【００１７】
また、本発明の鋼板表面の黄変防止方法は、上記酸洗を、硝酸濃度が１００ｇ／Ｌ超え２００ｇ／Ｌ以下、硝酸濃度に対する塩酸濃度の比Ｒ（ＨＣｌ／ＨＮＯ３）が０．０１〜０．２５である硝酸と塩酸を混合した酸洗液を用いて行うことを特徴とする。
【００１８】
また、本発明の鋼板表面の黄変防止方法は、上記酸洗を、液温が２０〜７０℃の酸洗液に、３〜３０秒間浸漬して行うことを特徴とする。
【００１９】
また、本発明の鋼板表面の黄変防止方法における上記鋼板は、Ｓｉ：１．０〜２．０ｍａｓｓ％を含有する冷延鋼板であることを特徴とする。
【００２０】
また、本発明の鋼板表面の黄変防止方法における上記鋼板は、Ｓｉ：１．０〜２．０ｍａｓｓ％の他に、Ｃ：０．０１〜０．２０ｍａｓｓ％、Ｍｎ：１．０〜３．０ｍａｓｓ％、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｓ：０．００５ｍａｓｓ％以下、Ａｌ：０．０６ｍａｓｓ％以下を含有することを特徴とする。
【００２１】
また、本発明の鋼板表面の黄変防止方法における上記鋼板は、Ｍｎに対するＳｉの含有量比（Ｓｉ／Ｍｎ）が０．４超えであることを特徴とする。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、酸洗処理後の鋼板表面の黄変を防止することができるので、外観品質に優れるだけでなく、化成処理性や塗装後耐食性にも優れる冷延鋼板を安定して製造することが可能となる。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
まず、本発明の基本的な技術思想について説明する。
近年、高強度冷延鋼板は、冷間圧延した冷延鋼板を再結晶させると同時に、所望の強度と加工性を付与するため、連続焼鈍炉で仕上焼鈍して製造することが多くなっている。連続焼鈍炉では、通常、雰囲気ガスとして非酸化性または還元性のガスが用いられており、露点も厳格に管理されている。しかし、焼鈍時の雰囲気ガスの成分や露点をいかに厳格に管理しても、Ｆｅと比較して易酸化性であるＳｉやＭｎ等の元素は、鋼板表面にＳｉ酸化物（ＳｉＯ２）やＳｉ−Ｍｎ系複合酸化物等のＳｉ含有酸化物層を形成する。このうち、Ｓｉ−Ｍｎ系複合酸化物は酸に容易に溶解するが、ＳｉＯ２は難溶性であり、鋼板表面だけでなく、地鉄の内部にまで形成される。そのため、電着塗装の下地処理として施される化成処理（リン酸塩処理）における鋼板表面のエッチング性を阻害し、健全な化成処理皮膜の形成に悪影響を及ぼすことが知られている。
【００２４】
そこで、発明者らは、上記のような鋼板の化成処理性を向上させる方法について検討した結果、連続焼鈍後の冷延鋼板表面を、硝酸等の強酸を用いて酸洗することで、連続焼鈍等で形成された鋼板表層のＳｉ含有酸化物層を地鉄ごと除去することが有効であることを見出した。ここで、上記Ｓｉ含有酸化物とは、スラブ加熱や熱間圧延あるいは冷間圧延後の焼鈍時に、鋼板表面や鋼板内部の結晶粒界に沿って形成されるＳｉＯ２やＳｉ−Ｍｎ系複合酸化物のことをいい、これらのＳｉ含有酸化物が存在する範囲は、鋼板成分や焼鈍条件（温度、時間、雰囲気）等によっても変化するが、通常、鋼板表面から１μｍ程度であるといわれている。
【００２５】
しかし、硝酸は強酸化性であるため、硝酸で酸洗した場合には、鋼板表層のＳｉ含有酸化物は除去できるものの、酸洗後の鋼板表面に新たな鉄系酸化物が生成し、沈着する。この鉄系酸化物の表面被覆率が高くなると、化成処理性や塗装後耐食性が却って低下してしまう。そこで、発明者らは、上記酸洗液として、硝酸に酸化膜破壊効果のある塩酸を混合した酸を用いることで、鋼板表面への鉄系酸化物の生成を抑制する技術を開発し、先述した特願２０１１−１７７８６５として出願した。
【００２６】
上記技術を適用し、連続焼鈍後の鋼板表面を、硝酸を用いて強酸洗して表層に存在するＳｉ含有酸化物層を除去することで、化成処理性は大幅に改善される。
しかしながら、上記のような強酸洗を行った場合には、時として鋼板表面が黄色く変色する場合がある（以降、「黄変」ともいう。）。そして、この黄変した鋼板の化成処理性や塗装後耐食性を調査したところ、変色のない鋼板と比較して、いずれも大きく劣っていることが明らかとなった。
【００２７】
発明者らは、上記黄変が発生する原因について究明したところ、酸洗槽から出た鋼板が次の再酸洗槽に入るまでの間に乾燥した場合に黄変が起こること、そして、この黄変は、一旦発生すると、次の水洗でも容易に除去されずに残存し、その後の化成処理性や塗装後耐食性に悪影響を及ぼすことがわかった。
【００２８】
そこで、発明者らは、上記鋼板表面の黄変を防止する方法について検討した結果、鋼板表面を常にウェット状態（水濡れ状態）に保持することが必要であること、さらに、上記水洗に用いる洗浄水の中に含まれる汚染成分、特に、鉄イオンの濃度を制限することが重要であることを見出した。
【００２９】
なお、上記黄変が起こる原因については、まだ、十分に明らかとなっていないが、発明者らは以下のように考えている。
硝酸による強酸洗では、鋼板表層のＳｉ含有酸化物層は除去されるものの、酸洗後の鋼板表面には、水洗までの間、酸化力の強い硝酸成分を含む酸洗液膜が残存する。その結果、鋼板表面では乾燥過程で酸洗液膜が乾燥し、酸洗液が濃縮していくこと、および、酸洗液膜中では、鉄溶解反応が継続して進行して、鉄イオン（Ｆｅ２＋やＦｅ３＋等）と同時に水素が発生してｐＨを上昇させるため、上記鉄イオンは鉄系水酸化物として鋼板表面へ沈着することになる。また、洗浄水中には、酸洗によって酸洗液中に生じた鉄イオンが鋼板に付随して持ち込まれて多量に存在しているため、やはり、鉄系水酸化物として鋼板表面に沈着する。さらに、上記洗浄水中には、同じく酸洗液から持ち込まれた硝酸イオンや弗化物イオン等が含まれており、これらの濃度が高い場合には、鋼板表面で鉄溶解反応が進行して鉄イオンを生成し、鉄系水酸化物をさらに増大させることになる。この鉄系水酸化物は、水が存在する水濡れ状態のままであれば、その後の水洗で除去されるが、鋼板表面が一旦乾燥して鉄系水酸化物から水分子が取れ、鉄系酸化物として鋼板表面に付着した場合には、その後の水洗やでは容易に除去することができず、鋼板表面の黄変を引き起こすものと考えられる。
【００３０】
次に、本発明における酸洗前の鋼板は、冷間圧延後、連続焼鈍した鋼板であり、その成分組成は以下の範囲であることが好ましい。
Ｓｉ：１．０〜２．０ｍａｓｓ％
Ｓｉは、固溶強化能が大きく、加工性を大きく損なうことなく鋼の強度を高めるため、鋼の高強度化を達成するのに有効な元素であるので、１．０ｍａａｓ％以上の添加が好ましい。また、Ｓｉは、化成処理性や塗装後耐食性に悪影響を及ぼす元素でもあるが、１．０ｍａｓｓ％未満では、化成処理条件の悪化による影響は小さい。一方、Ｓｉ添加量が２．０ｍａｓｓ％以下であれば、熱間圧延性や冷間圧延性の低下が小さいので、生産性に悪影響を及ぼすことがない。また、鋼板自体の延性低下を招くこともない。よって、Ｓｉは１．０〜２．０ｍａｓｓ％の範囲で添加するのが好ましく、より好ましくは１．０〜１．６ｍａｓｓ％の範囲である。
【００３１】
また、本発明の鋼板は、自動車車体等に用いられる引張強さＴＳが５９０ＭＰａ以上の高強度冷延鋼板に適用する場合には、上記Ｓｉの他に、以下の成分組成を有することが好ましい。
Ｃ：０．０１〜０．２０ｍａｓｓ％
Ｃは、鋼を高強度化するのに有効な元素であり、さらに、ＴＲＩＰ（変態誘起塑性：Ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ  ｉｎｄｕｃｅｄ  Ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ）効果を有する残留オーステナイトや、ベイナイト、マルテンサイトを生成させるのにも有効な元素である。Ｃが０．０１ｍａｓｓ％以上であれば上記効果が得られる。また、Ｃが０．２０ｍａｓｓ％以下であれば、溶接性の低下が生じない。よって、Ｃは０．０１〜０．２０ｍａｓｓ％の範囲で添加するのが好ましく、０．１０〜０．２０ｍａｓｓ％の範囲で添加するのがより好ましい。
【００３２】
Ｍｎ：１．０〜３．０ｍａｓｓ％
Ｍｎは、鋼を固溶強化して高強度化するとともに、焼入性を高め、残留オーステナイトやベイナイト、マルテンサイトの生成を促進する作用を有する元素である。このような効果は、１．０ｍａｓｓ％以上の添加で発現する。一方、Ｍｎが３．０ｍａｓｓ％以下であれば、コストの上昇を招かずに上記効果を得ることができる。よって、Ｍｎは１．０〜３．０ｍａｓｓ％の範囲で添加するのが好ましく、１．０〜２．８ｍａｓｓ％の範囲で添加するのがより好ましい。
【００３３】
Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以下
Ｐは、固溶強化能の大きい割に絞り性を害さない元素であり、高強度化を達成するのに有効な元素である。そのため、０．００５ｍａｓｓ％以上含有させることが好ましい。ただし、Ｐは、スポット溶接性を害する元素であるが、０．０５ｍａｓｓ％以下であれば問題は生じない。よって、Ｐは０．０５ｍａｓｓ％以下が好ましく、０．０３ｍａｓｓ％以下とするのがより好ましい。
【００３４】
Ｓ：０．００５ｍａｓｓ％以下
Ｓは、鋼中に不可避的に混入してくる不純物元素であり、ＭｎＳとして析出し、鋼板の伸びフランジ性を低上させる有害な成分である。したがって、伸びフランジ性を低下させないためには、Ｓは０．００５ｍａｓｓ％以下に制限するのが好ましい。より好ましくは０．００３ｍａｓｓ％以下である。
【００３５】
Ａｌ：０．０６ｍａｓｓ％以下
Ａｌは、製鋼工程で脱酸剤として添加される元素であり、また、伸びフランジ性を低下させる非金属介在物をスラグとして分離するのに有効な元素である。したがって、０．０１ｍａｓｓ％以上含有させるのが好ましい。一方、Ａｌ添加量が０．０６ｍａｓｓ％以下であれば、原料コストの上昇を招かずに上記効果を得ることができるので、上限は０．０６ｍａｓｓ％とするのが好ましい。より好ましくは０．０２〜０．０４ｍａｓｓ％の範囲である。
【００３６】
Ｓｉ／Ｍｎ：０．４超え
本発明の鋼板は、Ｍｎに対するＳｉの含有量比（Ｓｉ／Ｍｎ）が０．４超えであることが好ましい。（Ｓｉ／Ｍｎ）を０．４超えとすることによって、５９０ＭＰａ以上の高強度と優れた加工性を両立させ易くすることができるからである。より好ましくは０．６以上である。
【００３７】
本発明の鋼板における上記成分以外の残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。ただし、通常の冷延鋼板が有する組成範囲でかつ本発明の作用効果を害しない範囲であれば、その他の成分の添加を拒むものではない。
【００３８】
次に、本発明における冷延鋼板の製造方法について説明する。
本発明の冷延鋼板の製造方法は、ＳｉやＭｎ等のＦｅよりも易酸化性の成分を含有する鋼素材（スラブ）を加熱後、熱間圧延し、必要に応じて熱延板焼鈍し、熱延板酸洗し、冷間圧延し、連続焼鈍して所望の強度、加工性を付与した後、硝酸等の強酸化性酸を酸洗液に用いて酸洗して鋼板表層のＳｉ含有酸化物層を地鉄ごと除去した後、鋼板表面に付着した酸洗液や上記酸洗で生成した反応生成物を水洗して除去し、乾燥する工程からなる。
【００３９】
上記製造方法において、連続焼鈍工程までは、従来公知の常法に準じて行えばよく、特に制限はない。しかし、その後の酸洗以降の工程については、以下に説明する条件で行うことが好ましく、特に、本発明においては、上記酸洗から水洗までの間の鋼板表面を乾燥させることなく、常にウェット状態（水濡れ状態）に保持すること、さらに、上記水洗に用いる洗浄水中に含まれる鉄イオン濃度を所定値以下に低減することが重要である。
以下、酸洗工程以降の条件について具体的に説明する。
【００４０】
＜酸  洗＞
０．５ｍａｓｓ％を超えるＳｉやＭｎ等の易酸化性成分を含有する連続焼鈍後の鋼板表層には、ＳｉＯ２やＳｉ−Ｍｎ系複合酸化物等のＳｉ含有酸化物が多量に形成されており、このままでは化成処理性や塗装後耐食性が著しく低下する。そこで、連続焼鈍後の鋼板表層のＳｉ含有酸化物は、何らかの酸、例えば、硝酸、塩酸、弗酸、硫酸およびそれらを混合した酸等のいずれかを用いて酸洗し、除去する必要がある。
【００４１】
上記ＳｉＯ２は、酸に対して難溶性であるため、酸洗で除去するには強酸である硝酸や弗酸を用いて、鋼板の地鉄ごと取り除くのが望ましい。しかし、硝酸は、強酸化性であるため、酸洗で溶出したＦｅが、酸化して鉄系酸化物を生成して鋼板表面を覆い、その後の化成処理性や塗装後耐食性に悪影響を及ぼす。そこで、硝酸を用いる場合には、上記弊害を抑制するため、硝酸濃度は１００ｇ／Ｌ超え２００ｇ／Ｌ以下の範囲とするのが好ましい。１００ｇ／Ｌ超えであれば酸洗力が十分となる。また、２００ｇ／Ｌ以下であれば、鉄系酸化物の生成量が増大することもないからである。より好ましくは１１０〜１５０ｇ／Ｌの範囲である。
【００４２】
しかし、硝酸濃度を上記範囲に制限しただけでは、鋼板表面に生成する鉄系酸化物の生成を抑制することは難しい。そこで、上記酸洗後の鋼板表面への鉄系酸化物の生成をより確実に抑制するためには、硝酸濃度を上記範囲に制限することに加えてさらに、酸化膜破壊効果のある塩酸を、硝酸に対する濃度比Ｒ（ＨＣｌ／ＨＮＯ３）が０．０１〜０．２５の範囲となるよう混合した酸を用いて酸洗することが好ましい。上記比率Ｒが０．０１以上であれば、鉄系酸化物の生成抑制効果が十分に得られる。また、０．２５以下であれば、鋼板の溶解量の減少を招くことなく、容易にＳｉ含有酸化物層を除去することができるからである。
【００４３】
また、上記硝酸と塩酸を混合した酸に代えて、弗酸を用いる場合には、濃度を３０〜７０ｇ／Ｌの範囲とすることが好ましい。さらに、硝酸と弗酸を混合した酸を用いる場合には、硝酸に対する濃度比Ｒ（ＨＦ／ＨＮＯ３）が０．０１〜０．２５の範囲となるよう混合した酸を用いて酸洗することが好ましい。上記比率Ｒが０．０１以上であれば、鉄系酸化物の生成抑制効果が十分に得られる。また、０．２５以下であれば、鋼板の溶解量が減少せず、容易にＳｉ含有酸化物層を除去することができる。
【００４４】
なお、特に優れた鉄系酸化物の生成抑制効果およびＳｉ含有酸化物層の除去効果を得るためには、硝酸と塩酸を混合した酸洗液を用いることが好ましい。
また、酸洗に、上記いずれの酸を用いる場合でも、酸洗液の温度を２０〜７０℃の範囲とし、酸洗時間を３〜３０秒の範囲として行うのが好ましい。
【００４５】
＜水洗、乾燥＞
上記酸洗後の鋼板は、その後、洗浄水中に浸漬したり、洗浄水をスプレーしたり、ブラッシングしたりして、鋼板表面に付着した酸洗液、および、酸洗で生成した反応生成物を鋼板表面から除去する水洗工程を経た後、乾燥むらが出ないよう急速乾燥して製品板とする。
【００４６】
＜キープウェット＞
上記酸洗、水洗、乾燥工程からなる本発明の製造工程において重要なことは、酸洗後の鋼板表面の黄変を防止するため、酸洗後の鋼板が次の水洗工程に至るまでの間、鋼板表面を乾燥させることなく、常にウェット状態（水濡れ状態）に保持する必要があることである。酸洗後の鋼板表面には、酸洗によって生成した鉄系酸化物が存在する他、酸洗液中に含まれる鉄イオンや、鋼板表面に付着した硝酸イオン等による溶解反応により発生した鉄イオンが、鉄系水酸化物として多量に付着している。これらが乾燥すると、鉄系酸化物や鉄系水酸化物が変質して黄変を起こしてしまうからである。
なお、鋼板表面をウェット状態に保持する方法については、特に制限はなく、例えば、酸洗〜再酸洗までの間において、鋼板表面に水をスプレーしたりミスト噴霧したり、また、湿度を高めて乾燥を抑制したりする方法等で行うことができる。なお、鋼板表面にスプレーする水は、ｐＨ≧６以上の真水であることが好ましく、ｐＨ：６〜７の真水であることがさらに好ましい。
【００４７】
＜洗浄水＞
さらに、本発明において重要なことは、酸洗後の鋼板表面の黄変を防止するため、上記鋼板表面をウェット状態に保持（キープウェット）することに加えて、水洗に用いる洗浄水中の鉄イオン濃度を１０ｇ／Ｌ以下に制限する必要があることである。洗浄水中に含まれる鉄イオンは、鉄系水酸化物を生成して鋼板表面に沈着し、黄変を促進するからである。好ましくは５ｇ／Ｌ以下である。
【００４８】
なお、洗浄水中には、上記鉄イオンの他に、酸洗液から鋼板に付随して持ち込まれる硝酸イオンや塩化物イオン、弗酸イオン、硫酸イオン等も多量に含まれている。これらが鋼板表面に付着していると、地鉄を溶解して鋼板表面の鉄イオン濃度を上昇させ、鉄系水酸化物を生成して鋼板表面に沈着するおそれがある。そこで、これらのイオン濃度についても低減することが望ましく、具体的には、硝酸イオン：１０ｇ／Ｌ以下、塩化物イオン：５ｇ／Ｌ以下、弗化物イオン：５ｇ／Ｌ以下、硫酸イオン：５ｇ／Ｌ以下に制限するのが好ましい。より好ましくは、硝酸イオン：５ｇ／Ｌ以下、塩化物イオン：２．５ｇ／Ｌ以下、弗化物イオン：２．５ｇ／Ｌ以下、硫酸イオン：２．５ｇ／Ｌ以下である。
【００４９】
なお、上記水洗は、洗浄水の温度を２０℃以上とし、３秒以上浸漬して行うことが好ましい。洗浄水の温度が２０℃以下や、水洗時間が３秒未満では、鋼板表面を十分に洗浄することが難しく、一方、洗浄水の温度が７０℃を超えるとエネルギーコストが上昇し、また、水洗時間が３０秒を超えると設備長を長くしたり、通板速度を落としたりする必要があり、好ましくないからである。なお、より好ましい洗浄水の温度は３０〜５０℃、浸漬時間は４〜２０秒の範囲である。
【実施例】
【００５０】
ＳｉおよびＭｎを多量に含有する、表１に示したＡ〜Ｆの鋼素材を熱間圧延し、熱延板酸洗し、冷間圧延し、連続焼鈍した後、表２に示した各種条件で、酸洗し、水洗し、乾燥して種々の強度を有する高強度冷延鋼板とした。次いで、上記各々の高強度冷延鋼板からサンプルを採取して、下記の方法で鋼板表面の黄変の程度を評価すると共に、同じく下記の条件で化成処理および塗装処理を施した後、塩温水浸漬試験、塩水噴霧試験および複合サイクル腐食試験の３種の腐食試験に供して、塗装後耐食性を評価した。
【００５１】
（１）黄変の評価
上記高強度冷延鋼板から採取したサンプルから７０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片を切り出し、目視にて、黄変発生部分の面積率を測定した。
【００５２】
（２）塗装後耐食性の評価
ａ．化成処理条件
上記黄変の評価に用いた各試験片に、日本パーカライジング社製の脱脂剤：ＦＣ−Ｅ２０１１、表面調整剤：ＰＬ−Ｘおよび化成処理剤：パルボンドＰＢ−Ｌ３０６５を用いて、下記の標準条件および化成処理液の温度を下げて低温度化した比較条件の２条件で、化成処理皮膜付着量が１．７〜３．０ｇ／ｍ２となるよう化成処理を施した。
＜標準条件＞
・脱脂工程；処理温度：４０°Ｃ、処理時間：１２０秒
・スプレー脱脂、表面調整工程；ｐＨ：９．５、処理温度：室温、処理時間：２０秒
・化成処理工程；化成処理液の温度：３５℃、処理時間：１２０秒
＜低温度化条件＞
上記標準条件における化成処理液の温度を３３℃に低下した条件
ｂ．腐食試験
上記化成処理を施した試験片の表面に、日本ペイント社製の電着塗料：Ｖ−５０を用いて、膜厚が２５μｍとなるように電着塗装を施し、下記３種類の腐食試験に供した。
＜塩温水浸漬試験＞
化成処理および電着塗装を施した上記試験片の表面に、カッターで長さ４５ｍｍのクロスカット疵を付与した後、この試験片を、５ｍａｓｓ％ＮａＣｌ溶液（６０℃）に２４０時間浸漬し、その後、水洗し、乾燥し、カット疵部に粘着テープを貼り付けた後、引き剥がすテープ剥離試験を行い、カット疵部左右を合わせた最大剥離全幅を測定した。この最大剥離全幅が５．０ｍｍ以下であれば、耐塩温水浸漬試験における耐食性は良好と評価することができる。
＜塩水噴霧試験（ＳＳＴ）＞
化成処理、電着塗装を施した上記試験片の表面に、カッターで長さ４５ｍｍのクロスカット疵を付与した後、この試験片を、５ｍａｓｓ％ＮａＣｌ水溶液を使用して、ＪＩＳ  Ｚ２３７１：２０００に規定される中性塩水噴霧試験に準拠して１０００時間の塩水噴霧試験を行った後、クロスカット疵部についてテープ剥離試験し、カット疵部左右を合わせた最大剥離全幅を測定した。この最大剥離全幅が４．０ｍｍ以下であれば、塩水噴霧試験における耐食性は良好と評価することができる。
＜複合サイクル腐食試験（ＣＣＴ）＞
化成処理、電着塗装を施した上記試験片の表面に、カッターで長さ４５ｍｍのクロスカット疵を付与した後、この試験片を、塩水噴霧（５ｍａｓｓ％ＮａＣｌ水溶液：３５℃、相対湿度：９８％）×２時間→乾燥（６０℃、相対湿度：３０％）×２時間→湿潤（５０℃、相対湿度：９５％）×２時間、を１サイクルとして、これを９０サイクル繰り返す腐食試験後、水洗し、乾燥した後、カット疵部についてテープ剥離試験し、カット疵部左右を合わせた最大剥離全幅を測定した。この最大剥離全幅が６．０ｍｍ以下であれば、複合サイクル腐食試験での耐食性は良好と評価できる。
【００５３】
上記試験の結果を表２に併記した。この結果から、連続焼鈍後、本発明に適合する条件で酸洗し、水洗して得た本発明の鋼板は、黄変の程度が小さく、かつ、塩温水浸漬試験、塩水噴霧試験および複合サイクル腐食試験のいずれにおいても最大剥離全幅が小さく、良好な塗装後耐食性を示していることがわかる。一方、本発明の酸洗条件を満たさない比較例の鋼板は、黄変が発生しているか、いずれも塗装後耐食性に劣っていることがわかる。
【００５４】
【表１】
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【００５５】
【表２−１】
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【００５６】
【表２−２】
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【産業上の利用可能性】
【００５７】
本発明の技術は、ＳｉやＭｎを多量に含有する高強度冷延鋼板に限定されるものではなく、酸洗して製品を製造するすべての鋼板にも適用することができる。