(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮ＤＢＰ吸収量（２４Ｍ４ＤＢＰＡ）が９０ｍｌ／１００ｇ〜１２０ｍｌ／１００ｇ、ＣＴＡＢ吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が７０ｍ２／ｇ〜１４０ｍ２／ｇの特性を有するカーボンブラックにおいて、遠心沈降分析法により測定されたアグリゲートサイズ分布指数（ＤＩ−ａｇ）と電子顕微鏡法で測定された一次粒子径の分布指数（ＤＩ−ｐｔ）の比、（ＤＩ−ａｇ）／（ＤＩ−ｐｔ）が０．８５以上１．２以下であり、凝集体半値幅（ΔＤ５０）が４５〜５８ｎｍであることを特徴とするタイヤトレッド用カーボンブラック。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴム成分への配合時にタイヤトレッド用ゴム組成物として好ましい優れた耐摩耗性と優れた低発熱性を同時に、より一層高度に両立することを可能とするカーボンブラック、特にカーボンブラックのアグリゲート特性に着目したカーボンブラックに関する。
【背景技術】
【０００２】
カーボンブラックは厳密に制御された条件下のファーネス炉内での高温燃焼ガス中へ原料炭化水素を導入し、高温化での原料炭化水素の熱分解により生産される重要な工業用素材であり、ゴム配合時の組成物に対して機械的性質、特に引張り強さ、耐摩耗性などの特性を飛躍的に向上させることができるという特異な性質を有することから、タイヤをはじめとする各種ゴム製品の充填補強剤として広く用いられているとともに、名称からわかるようにその材料が持つ黒色という特性を生かした黒色顔料として塗料、トナーなどにも使用されている。
【０００３】
ゴム配合物において、カーボンブラックの配合割合は、他の構成要素よりもずっと大きく、そのため、その物理化学的特性、すなわちカーボンブラックを構成する一次粒子径、単位重量当たりの表面積（比表面積）、粒子のつながり度合（ストラクチャー）などにより配合ゴム組成物の性能に大きな影響を与えるので、要求されるゴム組成物によって各種特性の異なるカーボンブラックが選択的に使用されている。
タイヤの接地面（トレッド部）に用いられるゴム組成物では、高速度で回転して道路面と接触することによる摩損に対する耐性（耐摩耗性）に優れていると同時に、接触で生じる繰り返し変形によるゴム組成物の発熱性〔ヒステリシス特性（変形からの回復時に熱に変換される性能であり、損失正接の値が小さいほど変換される割合が減少する）により定義される〕も重要な要素である。
これまで耐摩耗性を向上させる試みとして、高表面積（小粒子径）化および高ストラクチャー化の方向でカーボンブラックの開発が行われてきたが、これらの特性は同時にヒステリシス特性に対してマイナスの影響を与え、互いに相反する特性であることは広く知られている。
【０００４】
耐摩耗性と発熱性は互いに相反する特性であり、これを解決するために種々の技術が提案されている。
上述の２つの特性のうち、一方を低下させることなく、他方の特性を向上させるという課題に対応するために、カーボンブラック表面の活性度向上（特許文献１〜３など）や遠心沈降分析により評価されるアグリゲートサイズ分布の半値幅を小さくする（特許文献４、５など）などの技術が開示されている。
しかしながら、このようなタイヤトレッド配合用カーボンブラックを用いて耐摩耗性を向上させる手段を採用した場合、耐摩耗性向上の反面でゴム組成物の発熱性が大きくなり、またティアー性（伸び特性）や加工性などの性能が低下するという欠点を招来する。
また、アグリゲートサイズ分布で２つ山があるカーボンブラックを用いた発明（特許文献６、７、８）、アグリゲート空隙容積を特定した発明（特許文献９、１０、１１）、示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定される粒子間のポア分布モード径を特定した発明（特許文献１２、１３、１４）、希薄水分散物の可視光領域での吸光度の波長依存性を特定した発明（特許文献１５、１６、１７）など、カーボンブラックが有する種々の物理化学特性を特定した発明が摩耗性と発熱性の性能を両立させる手段、方法として開示されている。また、高ストラクチャー化による対応も提案されている（特許文献１８）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平１−２７５６４３号公報
【特許文献２】特開昭６１−２０７４５２公報
【特許文献３】特公平７−６４９５７号公報
【特許文献４】特開平６−９３１３６号公報
【特許文献５】特開昭６３−２６４６４７号公報
【特許文献６】特公平６−８６８号公報
【特許文献７】特開昭６４−７４２４２号公報
【特許文献８】特開昭６３−１９９７４８号公報
【特許文献９】特公平６−３７５８２号公報
【特許文献１０】特公平６−４１５４０号公報
【特許文献１１】特公平７−７５５号公報
【特許文献１２】特開平４−３２５５３５号公報
【特許文献１３】特開平４−３７０１２６号公報
【特許文献１４】特開平５−２５５５４２号公報
【特許文献１５】特開平４−３６３３４４号公報
【特許文献１６】特開平５−４３７４０号公報
【特許文献１７】特開平５−１７０９７３号公報
【特許文献１８】特開平６−１３６２８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
高い耐摩耗性と低位の発熱性という背反事項を解消させる目的で前述のような種々の手段が提唱されているが、あくまでも一方の特性を維持させながら他方の特性を改良するという観点からの提案であって、これら二つの特性の何れに付いても向上させようという試みは未だ十分行われていないのが現状である。
しかし、近年のタイヤ性能の向上要求は更なる高性能化が求められており、これに対応するために本発明では、カーボンブラックの特性の中で一次粒子径分布及びアグリゲートサイズ分布を適正に調節し、これら両者の分布の比を特定範囲に制御するという全く新規なコンセプトに想到し、ゴム組成物での耐摩耗性と発熱性の特性のさらに高い水準での両立を目指すことを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、圧縮ＤＢＰ吸収量（２４Ｍ４ＤＢＰＡ、すなわちＣＯＡＮ：ｏｉｌ  ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ  ｎｕｍｂｅｒ  ｏｆ  ｃｏｍｐｒｅｓｓｅｄ  ｓａｍｐｌｅ）が９０ｍｌ／１００ｇ〜１２０ｍｌ／１００ｇ、ＣＴＡＢ吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が７０ｍ２／ｇ〜１４０ｍ２／ｇの特性を有するカーボンブラックにおいて、遠心沈降分析法により測定されたアグリゲートサイズ分布指数（ＤＩ−ａｇ）と電子顕微鏡法で測定された一次粒子径の分布指数（ＤＩ−ｐｔ）の比、（ＤＩ−ａｇ）／（ＤＩ−ｐｔ）が０．８５以上、１．２以下であり、凝集体半値幅（ΔＤ５０）が４５〜５８ｎｍであることを特徴とするタイヤトレッド用カーボンブラックであり、これによって前述の課題を解決することができる。
なお、「ＤＩ−ａｇ」の意味は、「ａｇ」〔カーボンブラック（ＣＢ）のアグリゲート〕におけるＤＩ（分布指数）であり、「ｐｔ」は粒子径を指す。
【発明の効果】
【０００８】
本発明は前記比、（ＤＩ−ａｇ）／（ＤＩ−ｐｔ）が０．８５以上１．２以下であり、凝集体半値幅（ΔＤ５０）が４５〜５８ｎｍであることを特徴とするタイヤトレッド用カーボンブラックであり、これにより、一次粒子径分布（ＤＩ−ｐｔ）を小さい側、すなわち分布を狭い側に制御しながら、アグリゲートサイズ分布（ＤＩ−ａｇ）を大きい側、すなわち広い側に制御し、この両分布で定義される比（ＤＩ−ａｇ）／（ＤＩ−ｐｔ）を従来よりも高い数値にコントロールすることにより、配合ゴム組成物に高度の耐摩耗性と発熱性の両特性を同時に付与することができるカーボンブラックを得ることができた。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明のカーボンブラック製造装置の一例を示す要部縦断断面図である。
【００１０】
カーボンブラックは、六員環炭素が層状に積層された無定形炭素が球状の直径数十ｎｍの基本粒子を形成し、この基本粒子が数個ないし数十個融合してアグリゲートが構成され、通常数十〜数百ｎｍの大きさを有している。
【００１１】
カーボンブラックの一次粒子径は電子顕微鏡を用いて撮影されたアグリゲート画像から、アグリゲートを構成する個々の単位粒子の直径を計測し、一定数以上の個数を測定してそれらの平均値を一次粒子径として定義する。
前述の一次粒子径は、カーボンブラック配合ゴム組成物における耐摩耗性に重要な役割を持ち、粒子径が小さくなる（表面積が大きくなる）ほどゴム組成物の耐摩耗性能が向上することは知られている。しかしながら、耐摩耗性が向上する一方で、ゴム組成物での発熱特性は低下する。
【００１２】
一方、アグリゲートサイズ分布は、カーボンブラック配合ゴム組成物における発熱特性に重要な役割を持ち、アグリゲートサイズ分布が広くなるほどゴム組成物の発熱特性が向上するが、耐摩耗性能は低下する傾向にあることも知られている。
このように、アグリゲートサイズ分布が広くなると耐摩耗性能が低下する傾向にあるのは、分布が広くなるとアグリゲートを構成する一次粒子の粒子径分布が広がる趨勢をもつためである、すなわちアグリゲートサイズ分布は広い範囲に制御しながら一次粒子の分布を狭い側に制御することができれば、上述の両特性を同時に満足させることのできるカーボンブラックを提供できるのではないかと考えたのが本発明の始まりである。
【００１３】
通常、一次粒子径分布及びアグリゲートサイズ分布は、耐摩耗性及び損失正接に対して強い影響を持つものの、通常の製造方法ではそれらは同時に連動して変化する特性であり、カーボンブラックの製造条件上、両者が正の相関を持って変動することから効果的な制御はこれまでは成されておらず、またそのような制御を行うことは本発明まで考慮されてこなかった。
【００１４】
本発明におけるカーボンブラックは、互いに連動して変化する傾向を持つアグリゲートサイズ分布指数（ＤＩ−ａｇ）と一次粒子径の分布指数（ＤＩ−ｐｔ）との比、（ＤＩ−ａｇ）／（ＤＩ−ｐｔ）を新規に定義し、一次粒子径の分布指数（ＤＩ−ｐｔ）を小さい側、すなわちカーボンブラックのアグリゲートを構成する個々の粒子径の分布を狭い側に制御しながら、アグリゲートサイズ分布指数（ＤＩ−ａｇ）を大きい側、すなわちカーボンブラックの最小分散単位であるアグリゲートのサイズ分布を広い側に制御し、このカーボンブラックの特性でのこれら両分布で定義される比、（ＤＩ−ａｇ）／（ＤＩ−ｐｔ）を従来よりも高い数値にコントロールすることにより、カーボンブラック配合ゴム組成物に高度に両立させた耐摩耗性と発熱性の付与を可能としたものである。
【００１５】
本発明は、圧縮ＤＢＰ吸収量（２４Ｍ４ＤＢＰＡ）が９０ｍｌ／１００ｇ〜１２０ｍｌ／１００ｇ、ＣＴＡＢ吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が７０ｍ２／ｇ〜１４０ｍ２／ｇの特性を有することが本発明のカーボンブラックにおける特性を発揮する前提条件であるが、圧縮ＤＢＰ吸収量（２４Ｍ４ＤＢＰＡ）が９０ｍｌ／１００ｇを下回った場合では耐摩耗性が低くなる為にタイヤトレッド用カーボンとして好ましくなく、逆に１２０ｍｌ／１００ｇを上回った場合においてはモジュラスが高くなる為、これもタイヤトレッド用として好ましくない。一方、表面積特性であるＣＴＡＢ吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が７０ｍ２／ｇを下回った場合では耐摩耗性が低下するので好ましくなく、また１４０ｍ２／ｇを上回った場合においては配合ゴムの加工性が悪化するので好ましくない。
【００１６】
本発明における必須要件は、前記比、（ＤＩ−ａｇ）／（ＤＩ−ｐｔ）が０．８５以上１．２以下であることを特徴とするタイヤトレッド用カーボンブラックであるが、０．８５未満では耐摩耗指数の数値に比較して損失正接（ｔａｎδ）の指数が大きく（発熱特性が低く）なり、本発明の課題であるカーボンブラック配合ゴム組成物の耐摩耗性と発熱性の両方を同時に満足させるという目的が達成されない。また、１．２を上回る特性をもつカーボンブラックは、現状の製造操作条件上においても制御は困難であることから、前記範囲にある分布比を有することが必要である。
【００１７】
本発明に記載のカーボンブラック各特性は、下記の方法により測定される。
（１）ＣＴＡＢ吸着比表面積（ＣＴＡＢ）
ＪＩＳ  Ｋ  ６２１７−３：２００１に記載の方法により測定され、単位重量当たりの表面積（ｍ２／ｇ）で表示される。
（２）圧縮ＤＢＰ吸収量（２４Ｍ４ＤＢＰＡ）
ＪＩＳ  Ｋ  ６２１７−４：２００８に記載の方法で測定され、圧縮処理後のカーボンブラック１００ｇ当たりに吸収されるジブチルフタレート（ＤＢＰ）のｍｌで表示される。
（３）一次粒子径の分布指数（ＤＩ−ｐｔ）
「ＡＳＴＭ３８４９−カーボンブラックの標準試験法−電子顕微鏡法による形態的特徴付け」に記載の手順によりアグリゲートの拡大画像を取得し、この画像をもとに一次粒子径を算出する。
使用装置：透過型電子顕微鏡〔ＪＥＭ−１００ＣＸ、日本電子（株）製〕
加圧電圧：８０ｋＶ
撮影倍率：５万倍（最終引伸ばし倍率  ２０万倍）
画像解析ソフト：ルーゼックスＦＳ〔（株）ニレコ製〕
一次粒子径分布指数（ＤＩ−ｐｔ）の定義
上述の装置を用いてカーボンブラックの電子顕微鏡写真を撮影し、この画像を最終倍率２０万倍に引伸ばした写真からアグリゲートを構成する個々の基本粒子の直径を３，０００個測定し、測定幅４ｎｍのヒストグラムを作成して最多頻度値（Ｄｐ−ｍｏｄｅ）と、この半分の頻度値を有する粒子径の差の絶対値（ΔＤｐ−５０）の比、（ΔＤｐ−５０）／（Ｄｐ−ｍｏｄｅ）を一次粒子径の分布指数（ＤＩ−ｐｔ）と定義する。
（４）アグリゲートサイズ分布指数（ＤＩ−ａｇ）の定義
ＪＩＳ  Ｋ  ６２１７−６：２００８に記載の方法で測定され、その３．６．３項で定義されるモード径（Ｄｍｏｄｅ）とその３．６．７項で定義される半値幅、△Ｄ−５０で定義される分布曲線における最多頻度値の半分の高さでの半値幅（ｎｍ）との比、△Ｄ−５０／Ｄｍｏｄｅをアグリゲートサイズ分布指数と定義し、このアグリゲートサイズ分布指数をＤＩ−ａｇと表示する。
測定装置…Ｂｒｏｏｋｈａｖｅｎ  Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ  Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ社製ＢＩ−ＤＣＰ  Ｐａｒｔｉｃｌｅ  Ｓｉｚｅｒ
【実施例】
【００１８】
以下に本発明の実施例を比較例と対比しながら詳しく説明するが、これにより本発明の範囲が限定されるものではないことは言うまでもない。
本発明のカーボンブラックは図１に代表される構造を有するカーボンブラック製造装置にて製造を行った。
【００１９】
燃料には比重０．８６２２（１５℃／４℃）のＡ重油を用い、原料油としては表１に示した性状の重質油を使用した。
【表１】
0006034545.tif 000002
【００２０】
実施例１〜４
上流部より、第一領域：燃料導入部（内側直径２１０ｍｍ）、第二領域：テーパー部（上流端内側直径２１０ｍｍ、下流端内側直径８０ｍｍ、長さ５４０ｍｍ、テーパー角７°）、狭小円筒部（内側直径８０ｍｍ、長さ２５０ｍｍ）、第三領域：反応部〔内側直径１９０ｍｍで、直径の拡大比は２．３８（＝１９０／８０）、長さ４０００ｍｍ、下流側に反応停止用急冷水圧噴霧装置（８−１〜８−５）を備えた反応継続兼冷却室〕を有するカーボンブラック製造炉を用い、表２に示した操作条件によりカーボンブラックを製造した。
より詳細には、実施例１〜４の製造例は、原料油導入量、原料油導入圧力、燃料油導入量、燃料燃焼用空気導入量を表２のように制御し、ＣＴＡＢ吸着比表面積、圧縮ＤＢＰ吸収量および一次粒子径特性とアグリゲートサイズ特性の異なるカーボンブラックの製造を行った。
なお、カーボンブラック原料油の導入位置は、狭小円筒部（絞り部）４の中間位置に７−３導入口、テーパー部の下流側から１／３の位置に７−２導入口、２／３の位置に７−１導入口を設置した。
【００２１】
本発明のカーボンブラック製造に際してのコンセプトを詳しく説明すると、高温ガス中に導入された原料油の微粒液滴は、一般的に熱分解反応と凝縮反応を続けながらカーボンブラック一次粒子を形成した後、粒子間のぶつかり合いによって互いに融合したアグリゲートを形成していくと考えられている。カーボンブラック生成反応において、カーボンブラック製造炉中では反応炉径が最小となる箇所の流速が最も早く、また反応する面積も一番小さい空間であるが、原料油を最狭部である狭小円筒部に導入することにより高温燃焼ガスと原料油滴との接触効率は画一的となって一次粒子のサイズはより均一になると予想される（すなわち、一次粒子径の分布は狭くなる）。次のアグリゲートの生成反応は、その形成・成長過程、即ち反応部において乱流度を大きくすることにより、基本粒子同士の衝突頻度が増大する領域とそれほど大きくない領域を発生させ、この衝突・接触頻度での差異の結果として、アグリゲートサイズ分布を広い側に制御することができる。反応部において乱流度の差異を発生させる方法の一例として最狭径である狭小円筒部と、次に続く反応部との拡大比を大きくする方法があり、本発明のカーボンブラックは上述のカーボンブラックの生成、成長過程の方法論に基づいて製造したものであり、これにより電子顕微鏡法で測定された基本粒子径の分布指数（ＤＩ−ｐｔ）の分布が狭く、かつアグリゲートサイズ分布指数（ＤＩ−ａｇ）が広い、すなわち（ＤＩ−ａｇ）／（ＤＩ−ｐｔ）の比が従来よりも大きなカーボンブラックを得ることができ、このカーボンブラックを配合した際のゴム組成物に優れた耐摩耗性と優れた発熱性の両者を同時に満足させることのできるカーボンブラックの提供を可能としたものである。
【００２２】
実施例５
実施例１と同様の構成要素を有し、後述のようなカーボンブラック生産量を約１５倍にスケールアップしたカーボンブラック製造炉を用い、表２に示した操業条件によりカーボンブラックを製造した。
製造装置の寸法としては、上流部より、第一領域：燃料導入部（内側直径７００ｍｍ）、第二領域：テーパー部（上流端内側直径７００ｍｍ、下流端内側直径２５０ｍｍ、長さ１２００ｍｍ、テーパー角１０．６°）、狭小円筒部（内側直径２５０ｍｍ、長さ６００ｍｍ）、第三領域：反応部（内側直径６００ｍｍで、直径の拡大比は２．４０（＝６００／２５０）、長さ６０００ｍｍ）を有するカーボンブラック製造炉を用いた。
なお、カーボンブラック原料油の導入位置は実施例１〜４の場合と同様である。
【００２３】
比較例１〜５
実施例１で記載された物と同様の構成であるが、第三領域の反応炉径を変更〔直径：１２０ｍｍ、拡大比１．５０（＝１２０／８０）〕したカーボンブラック製造装置を用い、表３に示した操業条件により、ＣＴＡＢ吸着比表面積、圧縮ＤＢＰ吸収量および一次粒子径特性とアグリゲートサイズ特性の異なるカーボンブラックの製造を行った。
【００２４】
比較例６
実施例５で記載された物と同様構造で、第三領域の反応炉径を変更〔直径：４１８ｍｍ、拡大比１．６７（＝４１８／２５０）〕したカーボンブラック製造炉を用い、表３に示した操業条件によりカーボンブラックを製造した。
【００２５】
【表２】
0006034545.tif 000003
【００２６】
【表３】
0006034545.tif 000004
【００２７】
本発明にかかる実施例及び比較例のカーボンブラックの物理化学的特性を表４及び５に示した。
【００２８】
【表４】
0006034545.tif 000005
【００２９】
【表５】
0006034545.tif 000006
【００３０】
表４及び５に示したカーボンブラックの性能を評価するために表６に示した配合比率でゴム組成物を調製し、そのカーボン配合ゴムの特性試験を行い、その結果を表７及び８に示した。
【００３１】
【表６】
0006034545.tif 000007
ＭＢＴＳ：２，２′−ジベンゾチアジルジスルフィド
ＩＰＰＤ：Ｎ−イソプロピル−Ｎ−フェニル−Ｐ−フェニレンジアミン
【００３２】
【表７】
0006034545.tif 000008
＊比較例２の特性値を１００として表示
【００３３】
【表８】
0006034545.tif 000009
＊比較例２の特性値を１００として表示
【００３４】
なお、各配合ゴム組成物のゴム特性は、次の試験条件により測定した。
１）配合ゴム組成物の加硫条件：１４５℃、３０分
２）耐摩耗性試験：ランボーン摩耗試験機を用いて、スリップ率６０％で摩耗試験を行い、下式で算出した耐摩耗指数（ランボーン摩耗指数）で表した。
耐摩耗指数＝（Ｓ／Ｔ）×１００
Ｓ：対照例（比較例１）配合試験片の摩耗減量
Ｔ：供試験片における摩耗減量
３）損失正接：（株）岩本製作所製粘弾性スペクトロメーター（型式ＶＥＳ−Ｆ−III）を用い、下記の測定条件で損失正接（ｔａｎδ）を測定し、対照カーボンブラック（比較例１）に対する指数で表示した。
測定条件
周波数    ：５０Ｈｚ
動的歪み率：±１％
測定温度  ：２５℃
初期加重  ：１６０ｇ重
【００３５】
表２〜３に示した物理化学特性を有する実施例及び比較例のカーボンブラックをゴムに配合した組成物の測定結果（表４〜５）から、本発明カーボンブラックの効果を説明する。
比較例１は、従来の製造技術に基づくカーボンブラックであり、比較例２は、原料油の導入位置を上流側へ移動することによりアグリゲートサイズ分布をブロードにする公知技術に基づく製造例である。この際、移動に伴い原料油導入部径が大きくなることから、一次粒子径分布は高温燃焼ガスと原料液滴との接触効率に差異が生じ、生成する粒子径の分布が広い側に移行し、そのために結果としてアグリゲートサイズ分布（ＤＩ−ａｇ）と一次粒子径分布（ＤＩ−ｐｔ）の比（ＤＩ−ａｇ／ＤＩ−ｐｔ）は殆ど変化しない。また、比較例３〜４は、比較例２の製造条件を種々変動させることによりアグリゲートサイズ分布（ＤＩ−ａｇ）と一次粒子径分布（ＤＩ−ｐｔ）の比（ＤＩ−ａｇ／ＤＩ−ｐｔ）のコントロールを試みた例であるが、前述の比（ＤＩ−ａｇ／ＤＩ−ｐｔ）を大きく変えることは出来ず、要求特性である耐摩耗性と発熱性を両立させたゴム組成物を得ることは出来なかった。また比較例５は、粒子径分布は本発明の範囲を満足しているが、吸着比表面積が本発明の範囲を上回って外れた例であり、この為、耐摩耗性指数の上昇割合を上回った損失正接指数を示した。一方、比較例６は、スケールアップした製造炉で製造した製造例であるが、アグリゲートサイズ分布（ＤＩ−ａｇ）は広い側の大きな数値となるが、これに連動して一次粒子径分布（ＤＩ−ｐｔ）も広い側の大きな数値となり、この結果として従来の製造プロセスで生産されたカーボンブラックの特性から逸脱することはなく、アグリゲートサイズ分布（ＤＩ−ａｇ）と一次粒子径分布（ＤＩ−ｐｔ）の比（ＤＩ−ａｇ／ＤＩ−ｐｔ）は本発明の範囲から外れる特性を有するカーボンブラックとなって、比較例１の場合と同様の結果が得られた。
これに対し、実施例１〜５はスケールが異なるが反応炉の最狭部での原料油噴霧と、狭小円筒部と反応室との直径の拡大比の上昇という本発明のカーボンブラック製造コンセプトによるプロセスを適用したカーボンブラックであり、一次粒子径分布のシャープ化及びアグリゲートサイズ分布のブロード化を同時に満たすことにより、従来の製造技術では困難であった耐摩耗性と損失正接（ｔａｎδ）の両特性を高いレベルで保持できるゴム物性をもつゴム組成物を提供するカーボンブラックを得ることが可能となり、この効果はタイヤタイヤ稼働寿命を向上させるとともに転がり抵抗を低下させ、燃料消費効率も改良するので、産業面や環境面でのプラスは大きい。
【符号の説明】
【００３６】
１  第一領域：燃料導入部
２  第二領域：テーパー部
３  第三領域：反応部
４  狭小円筒部
７−１  原料導入口
７−２  原料導入口
７−３  原料導入口
８−１  冷却水導入口
８−２  冷却水導入口
８−３  冷却水導入口
８−４  冷却水導入口
８−５  冷却水導入口
【図１】
0006034545.tif 000010