(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
被酸化性金属の粒子、電解質及び水を含む発熱組成物の層が、基材シートに設けられてなる発熱体の製造方法であって、
前記基材シートの一面に、前記被酸化性金属の粒子を含む塗料を塗工する塗工工程を備えており、
前記塗工工程は、前記塗料を貯留する塗料タンクと、該塗料タンクから管を介して搬送される該塗料を前記基材シートに塗工する塗工ヘッドと、該管における該塗料タンクと該塗工ヘッドとの間の位置に配された分散機とを用いて行い、該分散機は、分散容器を備え、
前記分散機は、前記分散容器の内壁に固定された円環状のステーターと、該ステーターの内部に挿入された円盤状の攪拌ローターとを有し、
前記ステーター及び前記攪拌ローターが互いに対向する位置での該ステーターの内周壁面と該攪拌ローターの外周壁面との間隔（Ａ）が、前記塗工ヘッドの吐出口の間隔（Ｂ）、及び前記塗工ヘッドの吐出口の先端と前記塗料を塗工する前記基材シートの表面との間隔（Ｃ）よりも狭い発熱体の製造方法。
【請求項２】
前記塗工ヘッドは、ダイコートヘッドである請求項１に記載の発熱体の製造方法。
【請求項３】
前記塗工ヘッドの吐出口の先端と前記塗料を塗工する前記基材シートの表面との間隔（Ｃ）に対する前記ステーターの内周壁面と前記攪拌ローターの外周壁面との間隔（Ａ）の比率（Ａ／Ｃ）は、０．１以上１．０以下である請求項１又は２に記載の発熱体の製造方法。
【請求項４】
前記ステーターの内周壁面は、周方向に間欠的に設けられたスリット溝により櫛歯状に形成されており、
前記攪拌ローターは、リング部と攪拌ローター本体部を具備し、周方向に沿って複数の櫛歯状に形成された該リング部を該攪拌ローター本体部の外周縁に有しており、該リング部の外側面が前記攪拌ローターの外周壁面を形成し、該外周壁面が櫛歯状に形成されている請求項１ないし３のいずれか１項に記載の発熱体の製造方法。
【請求項５】
前記塗工工程は、前記塗工ヘッドと前記分散機とを前記管により直接繋いで行う請求項１ないし４のいずれか１項に記載の発熱体の製造方法。
【請求項６】
前記塗工工程は、前記管における前記塗料タンクと前記分散機との間の位置に配された移送ポンプを用いて行う請求項１ないし５のいずれか１項に記載の発熱体の製造方法。
【請求項７】
前記塗料は、前記被酸化性金属の粒子、水、反応促進剤、及び増粘剤を含む請求項１ないし６のいずれか１項に記載の発熱体の製造方法。
【請求項８】
被酸化性金属の粒子、電解質及び水を含む発熱組成物の層が、基材シートに設けられてなる発熱体の製造装置であって、
前記基材シートの一面に、前記被酸化性金属の粒子を含む塗料を塗工する塗工部を備えており、
前記塗工部は、前記塗料を貯留する塗料タンクと、該塗料タンクから管を介して搬送される該塗料を前記基材シートに塗工する塗工ヘッドと、該管における該塗料タンクと該塗工ヘッドとの間の位置に配された分散機とを有し、該分散機は、分散容器を備え、
前記分散機は、前記分散容器の内壁に固定された円環状のステーターと、該ステーターの内部に挿入された円盤状の攪拌ローターとを有し、
前記ステーター及び前記攪拌ローターが互いに対向する位置での該ステーターの内周壁面は、周方向に間欠的に設けられたスリット溝により櫛歯状に形成されており、
前記攪拌ローターは、周方向に沿って複数の櫛歯状に形成されたリング部を攪拌ローター本体部の外周縁に有しており、
前記ステーター内周壁面と、前記リング部の外側面で形成される前記攪拌ローターの外周壁面との間隔（Ａ）が、前記塗工ヘッドの吐出口の間隔（Ｂ）、及び前記塗工ヘッドの吐出口の先端と前記塗料を塗工する前記基材シートの表面との間隔（Ｃ）よりも狭い発熱体の製造装置。 
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発熱組成物の層が基材シートに設けられてなる発熱体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
本出願人は、先に、被酸化性金属を含む発熱組成物を基材シートに施してなる発熱体を連続的に製造する方法を提案した（特許文献１）。特許文献１に記載の製造方法は、高吸収性ポリマーの粒子を含む基材シートに被酸化性金属の粒子を含む塗料を塗工する塗工工程と、塗工された基材シートに電解質水溶液を添加する電解質添加工程とを備えている。その為、製造工程における被酸化性金属の粒子末の酸化を抑制して良好な発熱特性を有する発熱体が製造できる。
【０００３】
これとは別の技術として、本出願人は、発熱体の製造中間体である被酸化性金属の粒子を含む塗料を効率良く製造する塗料の製造方法を提案した（特許文献２）。特許文献２に記載の製造方法は、塗料を効率良く製造するために、塗料を調製する調製槽内の被酸化性金属を含む塗料を、一時的に貯留する中継槽を経由させて塗布手段へ供給して塗料を製造する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１２−０００３４４号公報
【特許文献２】特開２０１３−１００４７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、特許文献１に記載の技術においては、基材シートに被酸化性金属の粒子を含む塗料を塗工する際に、塗料中に前記粒子等が凝集した凝集物が、塗工ノズルのスロットギャップで詰まってしまい塗工欠陥が発生してしまう場合があった。このように塗工欠陥が発生した状態で製造された発熱体は、発熱する際、均一な温度が得られないので、満足した温感を得ることが難しい。ここで、一般的に、凝集物を取り除く手段として、メッシュフィルターを用いることが考えられるが、メッシュフィルターに目詰まりが発生すると、塗料送液中の圧力が上昇し、塗料中の粒子等が凝集し易くなり、塗工ができない状態になってしまう。
【０００６】
特許文献２に記載の技術によれば、塗料を一時的に貯留する中継槽に、送液用のポンプを用い、予備調製槽内の塗料をポンプによって循環ラインを循環するので、塗料中の粒子等が凝集し難い。しかし、特許文献２には、送液用のポンプと塗工ノズルとの間に分散機を設けることに関して、何ら記載されていない。
【０００７】
したがって本発明の課題は、前述した従来技術が有する欠点を解消し得る発熱体の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、被酸化性金属の粒子、電解質及び水を含む発熱組成物の層が、基材シートに設けられてなる発熱体の製造方法であって、前記基材シートの一面に、前記被酸化性金属の粒子を含む塗料を塗工する塗工工程を備えており、前記塗工工程は、前記塗料を貯留する塗料タンクと、該塗料タンクから管を介して搬送される該塗料を前記基材シートに塗工する塗工ヘッドと、該管における該塗料タンクと該塗工ヘッドとの間の位置に配された分散機とを用いて行い、該分散機は、分散容器を備え、前記分散機は、前記分散容器の内壁に固定された円環状のステーターと、該ステーターの内部に挿入された円盤状の攪拌ローターとを有し、前記ステーター及び前記攪拌ローターが互いに対向する位置での該ステーターの内周壁面と該攪拌ローターの外周壁面との間隔（Ａ）が、前記塗工ヘッドの吐出口の間隔（Ｂ）、及び前記塗工ヘッドの吐出口の先端と前記塗料を塗工する前記基材シートの表面との間隔（Ｃ）よりも狭い発熱体の製造方法を提供するものである。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、基材シートに被酸化性金属の粒子を含む塗料を塗工する際に、塗工欠陥が発生し難く、均一な温度で発熱する発熱体を連続して製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】図１は、本発明の実施に好適に用いられる製造装置の一実施形態を示す模式図である。
【図２】図２は、図１に示す製造装置の備える塗工部の有する分散機の模式断面図である。
【図３】図３は、図２に示す分散機の有するステーターに攪拌ローターを挿入した状態の斜視図である。
【図４】図４は、図３に示すステーターと攪拌ローターとを分解した分解図である。
【図５】図５は、図１に示す製造装置の備える塗工部の有する塗工ヘッドの模式断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明を、その好ましい実施形態に基づき図面を参照しながら説明する。
本発明の発熱体の製造方法は、被酸化性金属の粒子、電解質及び水を含む発熱組成物の層が、基材シートに設けられてなる発熱体の製造方法である。
本実施態様の発熱体の製造方法で製造される発熱体は、例えば、発熱具の備える発熱体として好ましく用いられる。発熱具の構成部材としての発熱体は、その発熱具において熱を生じさせる部材である。他方、発熱具の包材は、発熱体の全体を包囲し、本発明の発熱具の外面をなす部材である。
【００１２】
本実施態様の発熱体の製造方法で製造される発熱体は、基材シートと、該基材シートの一面に設けられた発熱組成物の層（以下、「発熱層」ともいう。）を備える。基材シートは、吸水性シートもしくは非吸水性シートである。発熱層は、被酸化性金属の粒子、電解質及び水を含んで構成されている。発熱層は、被酸化性金属の粒子の酸化反応を利用して熱を生じさせるものである。
【００１３】
図１は、本実施態様の発熱体の製造方法及び該発熱体を備える発熱具の製造方法に用いられる製造装置１００（以下、単に製造装置１００ともいう。）の一実施形態を模式的に示したものである。以下においては、製造装置１００を説明するとともに、本発明の発熱体の製造方法の一実施態様を、製造装置１００を用いて、図１〜図５を参照しながら説明する。
【００１４】
図１に示すように、本実施形態の製造装置１００は、上流側から下流側に向かって、基材シートの一面に被酸化性金属の粒子を含む塗料を塗工する塗工部１０、電解質添加部２０、第１裁断部３０、リピッチ部４０、被覆部５０、封止部６０及び第２裁断部７０を備えている。
以下の説明では、ローラを周方向に回転させることによりシートを搬送する方向（基材シートの長手方向）をＹ方向、搬送する方向と直交するローラ回転軸方向及び搬送されるシートの幅方向をＸ方向、搬送されるシートの厚み方向をＺ方向として説明する。
【００１５】
塗工部１０は、図１に示すように、塗料２を貯留する塗料タンク１１と、塗料タンク１１から管１２を介して搬送される塗料２を基材シート１に塗工する塗工ヘッド１４と、管１２における塗料タンク１１と塗工ヘッド１４との間の位置に配された分散機１３とを有している。また、製造装置１００においては、塗工ヘッド１４の吐出口１４４（図５参照）に対向し、かつ矢印方向に周回するワイヤメッシュの無端ベルト１６を備えている。更に、無端ベルト１６を挟んで塗工ヘッド１４の吐出口１４４に対向してサクションボックス１７を備えている。
【００１６】
塗料タンク１１で貯留され、塗工ヘッド１４で塗工される塗料２は、製造装置１００においては、電解質を含まず、かつ少なくとも被酸化性金属の粒子及び水を含むものである。塗料２には、均一な塗工ができることと、塗料状態の安定性を保つ観点から、反応促進剤又は増粘剤が含まれていることが好ましい。ここでいう電解質は、被酸化性金属の粒子に形成された酸化物を溶解させる目的で塗工される電解質を意味し、すべての電解質を一切含まないという意味ではない。後述する電解質添加工程で添加する電解質を実質的に含まないということであり、水として水道水を用いた場合に該水道水中に含まれる塩素成分などは、ここでいう電解質ではない。つまり、発熱体に、一定の継続した発熱状態を付与できない電解質は、ここでいう電解質ではない。
【００１７】
塗料タンク１１での塗料２の調製は、例えば被酸化性金属の粒子と反応促進剤とを混合した後、更に水を加えつつ、均一になるまで混合して行うことができる。塗料２の調製中に、被酸化性金属の表面が、例えば反応促進剤等によって傷つき該被酸化性金属の酸化が一時的に生じたとしても、塗料２中には電解質が含まれていないので、酸化によって形成された酸化被膜の溶解が生じず、それ以上の酸化が妨げられる。したがって、被酸化性金属は電解質と接するまでは実質的な酸化が進行しない。それゆえ、塗料２の保管中の酸化反応の進行を抑えることができ、発熱ロスを低減できる。また、塗料２に電解質が含まれていないことによって、塗料タンク１１から塗工ヘッド１４に繋ぐ管１２などの設備の腐食を抑制することができる。
【００１８】
塗料２は、塗料を基材シートに均一に塗布する観点から、被酸化性金属の粒子１００質量部に対して、水は、２５質量部以上８５質量部以下、特に３５質量部以上７５質量部以下含まれていることが好ましい。反応促進剤は、1質量部以上２０質量部以下、特に２質量部以上１４質量部以下含まれていることが好ましい。増粘剤は、０．０５質量部以上１０質量部以下、特に０．１質量部以上５質量部以下含まれていることが好ましい。
また、水は、塗料２の全体の質量を１００％とすると、１８〜４８質量％、特に２３〜４３質量％含まれていることが好ましい。
塗料タンク１１での塗料の粘度は２３℃・５０ＲＨにおいて５００ｍＰａ・ｓ以上３０，０００ｍＰａ・ｓ以下、特に１，０００ｍＰａ・ｓ以上１５，０００ｍＰａ・ｓ以下であることが好ましい。粘度の測定には、Ｂ型粘度計の４号ローターを用いる。測定は、ローターを６ｒｐｍで回転させて行う。
【００１９】
塗工部１０の分散機１３は、図２に示すように、分散容器１３１を備え、その分散容器１３１の内壁に固定された円環状のステーター３と、ステーター３の内部に挿入された円盤状の攪拌ローター４とを有している。製造装置１００の分散機１３は、金属或いはセラミック等から製造されたステーター３及び攪拌ローター４を収容する分散容器１３１を備えている。分散容器１３１には、ステーター３及び攪拌ローター４で分散する塗料２を一時的にストックする液室１３２と、液室１３２に管１２を介して塗料２を供給する供給口１３３と、ステーター３及び攪拌ローター４で分散された塗料２を吐出する吐出口１３４とが形成されている。また、円盤状の攪拌ローター４は、その中心部の貫通口４１１（図３参照）に嵌着して固定されたシャフト１３５を介して分散容器１３１の外に設置されたモーター１３６に接続されている。その為、攪拌ローター４は、図２，図３に示すように、ステーター３の内部で、周方向Ｒの内の一方向に回転可能になっている。
【００２０】
製造装置１００のステーター３は、図３，図４に示すように、ステーター３及び攪拌ローター４が互いに対向する位置でのステーター３の内周壁面３ｆは、周方向に間欠的に設けられたスリット溝３２１により櫛歯状に形成されている。具体的には、製造装置１００のステーター３は、シャフト１３５の軸方向に延びる円筒形状のステーター本体部３１と、ステーター本体部３１よりも径の小さい円筒形状のステーターリング部３２とを有している。ステーター３は、ステーター本体部３１よりも下流側にステーターリング部３２を同心上に直列に配して、ステーター本体部３１及びステーターリング部３２を一体化させ二段階形状に形成されている。ここで、ステーター本体部３１は、分散容器１３１内に嵌装され、ステーター３を分散容器１３１の内壁に固定する部分となると共に、液室１３２の一部となる。また、ステーター３のステーターリング部３２は、内部に攪拌ローター４が配される部分である。
【００２１】
ステーターリング部３２は、製造装置１００においては、図３，図４に示すように、径方向外方に向かって延びるスリット溝３２１が、周方向Ｒに間欠的に配されている。特に、製造装置１００においては、スリット溝３２１が、周方向Ｒに一定の間隔を空けて間欠的に配されており、複数のスリット溝３２１が放射状に配されている。製造装置１００においては、スリット溝３２１は、ステーターリング部３２の下流側の面からステーター本体部３１に向かって一定の深さで形成されている。また、スリット溝３２１の幅も一定に形成されている。製造装置１００においては、以上のようにステーター３が構成されているので、ステーター３及び攪拌ローター４が互いに対向する位置、即ち、ステーターリング部３２の内周壁面３ｆが、周方向に間欠的に設けられたスリット溝３２１により櫛歯状に形成されるようになる。
【００２２】
製造装置１００の攪拌ローター４は、図３，図４に示すように、リング部４２と攪拌ローター本体部４１とを具備している。攪拌ローター４は、周方向Ｒに沿って複数の櫛歯状に形成されたリング部４２を攪拌ローター本体部４１の外周縁に有しており、リング部４２の外側面４２ｆが攪拌ローター４の外周壁面４ｆを形成し、外周壁面４ｆが櫛歯状に形成されている。図中の符号４２２は、櫛歯状に形成されたリング部４２の複数の櫛歯を示す。具体的には、製造装置１００の攪拌ローター４は、シャフト１３５を固定する貫通口４１１を有する円盤状の攪拌ローター本体部４１と、攪拌ローター本体部４１の外周縁に配され、周方向Ｒに沿って延びるリング部４２とを有している。攪拌ローター４は、攪拌ローター本体部４１よりも上流側にリング部４２を１個のみ同心上に直列に配して、攪拌ローター本体部４１及びリング部４２を一体化させて形成されている。ここで、攪拌ローター本体部４１の外側縁及びリング部４２の外側面４２ｆが、ステーター３の内周壁面３ｆに対向する位置に配されるようになる。
【００２３】
リング部４２は、製造装置１００においては、図３，図４に示すように、周方向Ｒに沿って複数の櫛歯４２２で形成されている。具体的には、リング部４２には、径方向外方に向かって延びるスリット溝４２１が、周方向Ｒに間欠的に配されており、周方向Ｒに沿って複数の櫛歯４２２が形成されている。特に、製造装置１００においては、スリット溝４２１が、周方向Ｒに一定の間隔を空けて間欠的に配されており、複数のスリット溝４２１が放射状に配されており、周方向Ｒに一定の間隔を空けて間欠的に櫛歯４２２が配される。製造装置１００においては、スリット溝４２１は、リング部４２の上流側の面から攪拌ローター本体部４１に向かって一定の深さで形成されている。また、スリット溝４２１の幅も一定に形成されている。製造装置１００においては、以上のように攪拌ローター４が構成されているので、ステーター３及び攪拌ローター４が互いに対向する位置、即ち、攪拌ローター４の櫛歯４２２からなるリング部４２の外側面４２ｆが攪拌ローター４の外周壁面４ｆを形成し、外周壁面４ｆが櫛歯状に形成されるようになる。
【００２４】
製造装置１００においては、以上のように構成されたステーター３及び攪拌ローター４が分散容器１３１内に収容されており、ステーター３と攪拌ローター４との間に間隔が設けられているので、ステーター３の内部で、攪拌ローター４が回転可能となっている。具体的には、図３に示すように、ステーター３及び攪拌ローター４が互いに対向する位置、即ち、ステーター３のステーターリング部３２内に攪拌ローター４が配された位置にて、ステーターの内周壁面３ｆと攪拌ローター４の外周壁面４ｆとの間にクリアランス（間隔（Ａ））が設けられている。その為、ステーター３の内部で、攪拌ローター４が回転可能となっている。
【００２５】
塗工部１０の塗工ヘッド１４は、製造装置１００においては、図１，図５に示すように、ダイコートヘッドである。塗工ヘッド１４は、分散機１３の吐出口１３４から吐出する分散された塗料２が管１２を介して供給され、供給された塗料２を基材シート１に塗工する部分である。塗工ヘッド１４は、凹部空間１４３が形成された金属製のメインブロック１４１と、メインブロック１４１に対向配置される金属製のブロック１４２とを有している。塗工ヘッド１４は、メインブロック１４１の凹部空間１４３上に対向してブロック１４２を配置して形成されており、塗工ヘッド１４の吐出口１４４は、メインブロック１４１とブロック１４２との隙間によりスリット状に形成されている。スリット状の吐出口１４４には、間隔（Ｂ）（図５参照）が設けられている。また、塗工ヘッド１４の吐出口１４４の先端と前記塗料を塗工する基材シート１の表面には、間隔（Ｃ）が設けられている。ここで、塗工ヘッド１４の吐出口１４４の間隔（Ｂ）、及び、塗工ヘッド１４の吐出口１４４の先端と塗料を塗工する基材シート１の表面の間隔（Ｃ）は、分散機１３のステーターの内周壁面３ｆと攪拌ローター４の外周壁面４ｆとの間隔（Ａ）よりも広く形成されている。言い換えれば、分散機１３のステーターの内周壁面３ｆと攪拌ローター４の外周壁面４ｆとの間隔（Ａ）は、塗工ヘッド１４の吐出口１４４の間隔（Ｂ）、塗工ヘッド１４の吐出口１４４の先端と塗料を塗工する基材シート１の表面の間隔（Ｃ）よりも狭く形成されている。
【００２６】
ここで、塗料タンク１１から出た塗料凝集物は分散機１３を通過すると砕けて消失したり、より小さな凝集物となり塗工ヘッド１４に到達し、本発明の間隔（間隔Ａ＞間隔Ｂ）とすることで前記小さな凝集物は塗工ヘッド１４内を通過し、凝集物が塗工ヘッド１４内で詰まったり、塗工ヘッド１４の入口で滞留することなく、基材シート１に塗布される。さらに前記小さな凝集物が塗工ヘッド１４を通過して、塗工ヘッド１４の吐出口１４４の先端と塗料を塗工する基材シート１の表面の間隔（Ｃ）との関係が本発明の関係（間隔Ａ＞間隔Ｃ）を満たすことで、前記小さな凝集物は、吐出口１４４の先端と基材シートの間に留まり塗布スジを防止することができる。このことから、間隔（Ａ）は、間隔（Ｂ）及び間隔（Ｃ）よりも狭いという関係を満たす必要がある。
【００２７】
製造装置１００の塗工部１０においては、図１に示すように、管１２における塗料タンク１１と分散機１３との間の位置に、移送ポンプ１５が配されている。製造装置１００においては、分散機１３を構成するステーター３の内部で攪拌ローター４が回転することにより、液室１３２内にて攪拌ローター４の中心部（貫通口４１１）から径方向外方に向かう塗料２の流れが発生し、塗料タンク１１から管１２を介して分散機１３の液室１３２内に吸引することができる。しかし、移送ポンプ１５が配されていると、移送ポンプ１５により流量が調整できるので、塗料タンク１１から管１２を流れる塗料２の供給速度が調整でき、分散機１３の液室１３２内への塗料２の供給量を更に調整することが可能となる。
【００２８】
製造装置１００を用いた発熱体の製造方法は、基材シート１の一面に、電解質を含まず被酸化性金属の粒子を含む塗料２を塗工する（塗工工程）。本実施態様においては、塗工工程が、上述した塗料タンク１１、移送ポンプ１５、分散機１３及び塗工ヘッド１４を用いて行われる。具体的には、先ず、基材シートの原反ロール１Ａから基材シート１を繰り出し、無端ベルト１６によってＹ方向に搬送する。無端ベルト１６による基材シート１の搬送に際してはサクションボックス１７を作動させて、搬送を安定化することが可能である。
【００２９】
第１基材シート１の一面に塗工される塗料２は、先に塗料タンク１１で調製されて貯留されている。塗料タンク１１で貯留されている塗料２は、管１２を介して分散機１３の供給口１３３から液室１３２内に供給される。ここで液室１３２内に供給された塗料２は、ステーター３の内部で攪拌ローター４が回転することにより遠心力を受け、液室１３２内にて攪拌ローター４の中心部（貫通口４１１）から径方向外方に向かって塗料２が分散し、ステーターの内周壁面３ｆと攪拌ローター４の外周壁面４ｆとの間隔（Ａ）を通って、吐出口１３４から分散された塗料２が吐出する。本実施態様においては、塗料タンク１１と分散機１３との間の位置に移送ポンプ１５が配されているので、移送ポンプ１５で流量が調整でき、分散機１３の液室１３２内への塗料２の供給量を更に調整できる。
【００３０】
次いで、分散機１３の吐出口１３４から吐出され分散された塗料２が、塗工ヘッド１４の凹部空間１４３に管１２を介して供給され、供給された塗料２を、塗工ヘッド１４の吐出口１４４の間隔（Ｂ）を通って、基材シート１に塗工する。詳述すると、Ｙ方向に搬送されている帯状の基材シート１の一面に、塗工ヘッド１４によって、分散機１３で分散された塗料２をＹ方向に沿って連続的に塗工することで帯状に塗工する。ここで、上述したように、分散機１３のステーターの内周壁面３ｆと攪拌ローター４の外周壁面４ｆとの間隔（Ａ）は、塗工ヘッド１４の吐出口１４４の間隔（Ｂ）及び塗工ヘッド１４の吐出口１４４の先端と塗料を塗工する基材シート１の表面の間隔（Ｃ）よりも狭く形成されているので、塗工ヘッド１４の吐出口１４４の間隔（Ｂ）及び塗工ヘッド１４の吐出口１４４の先端と塗料を塗工する基材シート１の表面の間隔（Ｃ）より大きな、塗料２中の被酸化性金属の粒子等が凝集した凝集物が、ステーターの内周壁面３ｆと攪拌ローター４の外周壁面４ｆとの間隔（Ａ）を通過することができず、分散機１３の液室１３２内に留まるようになる。従って、分散機１３で分散された塗料２によって、塗工ヘッド１４の吐出口１４４が詰まることはなく、基材シート１に塗料２を塗工する際に、塗工欠陥が発生し難く、均一な温度で発熱する発熱体を連続して製造することができる。また、製造装置１００の塗工部１０においては、サクションボックス１７を作動させて、塗工された塗料２中の水を吸引して、基材シート１に吸収保持される水の量を調整することができる。
【００３１】
尚、製造装置１００においては、塗工ヘッド１４と分散機１３とが管１２により直接繋がれている。即ち、分散機１３の吐出口１３４から吐出された塗料２は、塗工ヘッド１４の吐出口１４４に至るまで、滞留したり、貯蔵されたりすることがない。このように、本実施態様の塗工工程は、塗工ヘッド１４と分散機１３とを管１２により直接繋いで行われているので、塗料２中の粒子等が凝集し難く、基材シート１に塗料２を塗工する際に塗工欠陥が発生し難くなっている。
【００３２】
また、製造装置１００においては、分散機１３を構成するステーター３は、図３，図４に示すように、ステーター３及び攪拌ローター４が互いに対向する位置での内周壁面３ｆが櫛歯状に形成されており、ステーター３の内部に回転可能に配される攪拌ローター４は、櫛歯４２２で形成されたリング部４２を攪拌ローター本体部４１の外周縁に有している。このように、攪拌ローター４は、リング部４２を１個しか有していないので、攪拌ローター４の回転により遠心力を受けて攪拌ローター４の中心部（貫通口４１１）から径方向外方に向かって移動する塗料２が、ステーター３の櫛歯状の内周壁面３ｆと攪拌ローター４の櫛歯状の外周壁面４ｆとを通過する際に受ける剪断力を最小限に抑えられることができる。その為、塗料送液中の液圧が上昇し難く、塗料２中の粒子等が凝集し難い。また、塗料２の分散機１３への供給前後で、塗料の粘度等の物性が変わり難く、均一な温度で発熱する発熱体を製造することができる。
但し、ステーター３は櫛歯状になっていなくともよい。
【００３３】
また、製造装置１００においては、分散機１３を構成するステーター３は、図３，図４に示すように、ステーター３及び攪拌ローター４が互いに対向する位置での内周壁面３ｆが櫛歯状に形成されており、ステーター３の内部に回転可能に配される攪拌ローター４の外周壁面４ｆが櫛歯状に形成されている。その為、ステーター３の櫛歯状の内周壁面３ｆと攪拌ローター４の櫛歯状の外周壁面４ｆにより生じる乱流により、分散機１３の液室１３２内に留まる塗料２中の凝集物が、微細化され易い。微細化され、ステーターの内周壁面３ｆと攪拌ローター４の外周壁面４ｆとの間隔（Ａ）を通ることが可能となった塗料２は、塗工ヘッド１４の吐出口１４４が詰まることはなく、基材シート１に塗料２を塗工する際に、塗工欠陥が発生し難くなる。
【００３４】
上述した効果が、一層確実に発現されるようにする観点から、製造装置１００は、以下の構成を有することが好ましい。
【００３５】
ステーター３の厚みＬ１（図３参照）は、５ｍｍ以上５０ｍｍ以下程度であることが好ましい。また、ステーター３を構成するステーターリング部３２の厚みＬ２（図３参照）は、１ｍｍ以上１０ｍｍ以下程度であることが好ましい。
また、スリット溝３２１の深さＤ１（図３参照）は、０ｍｍ以上９ｍｍ以下であることが好ましく、２ｍｍ以上６ｍｍ以下であることが更に好ましい。
また、スリット溝３２１の幅Ｗ１（図３参照）は、０．１ｍｍ以上３ｍｍ以下であることが好ましく、０．２ｍｍ以上２ｍｍ以下であることが更に好ましい。
【００３６】
攪拌ローター４の厚みＬ３（図４参照）は、３ｍｍ以上１５ｍｍ以下程度であることが好ましい。また、攪拌ローター４を構成するリング部４２の厚みＬ４（図４参照）は、１ｍｍ以上１０ｍｍ以下程度であることが好ましい。
スリット溝４２１の深さＤ２（図４参照）は、１ｍｍ以上９ｍｍ以下であることが好ましく、２ｍｍ以上６ｍｍ以下であることが更に好ましい。
また、スリット溝４２１の幅Ｗ２（周方向Ｒに隣り合う櫛歯４２２，４２２どうしの間隔）（図４参照）は、０．１ｍｍ以上３ｍｍ以下であることが好ましく、０．２ｍｍ以上２ｍｍ以下であることが更に好ましい。
【００３７】
攪拌ローター４の回転速度は、０．５ｍ／ｓ以上３０ｍ／ｓ以下であることが好ましく、１ｍ／ｓ以上１５ｍ／ｓ以下であることが更に好ましい。攪拌ローター４の回転速度は、攪拌ローター４の最先端部分、即ち、攪拌ローター本体部４１の外側縁の位置での周速である。
【００３８】
分散機１３のステーター３の内周壁面３ｆと攪拌ローター４の外周壁面４ｆとの間隔（Ａ）（図３参照）は、０．１ｍｍ以上３ｍｍ以下であることが好ましく、０．２ｍｍ以上２ｍｍ以下であることが更に好ましい。
【００３９】
塗工ヘッド１４の吐出口１４４の間隔（Ｂ）（図５参照）は、０．３ｍｍ以上１５ｍｍ以下であることが好ましく、０．５ｍｍ以上１０ｍｍ以下であることが更に好ましい。前記間隔（ｍｍ）は入口側と出口側と中間の３か所を測定し、一番狭い部分の値である。
【００４０】
塗工ヘッド１４の吐出口１４４の先端と塗料を塗工する基材シート１の表面の間隔（Ｃ）（図５参照）は、０．１ｍｍ以上５ｍｍ以下であることが好ましく、０．２ｍｍ以上４ｍｍ以下であることが更に好ましい。
【００４１】
塗工ヘッド１４の吐出口１４４の先端と塗料を塗工する基材シート１の表面の間隔（Ｃ）に対するステーター３の内周壁面３ｆと攪拌ローター４の外周壁面４ｆとの間隔（Ａ）の比率（Ａ／Ｃ）は、０．０２以上１．１以下であることが好ましく、０．１以上１以下であることが更に好ましい。
【００４２】
分散機１３の吐出口１３４から吐出され分散された塗料２の粘度は２３℃・５０ＲＨにおいて５００ｍＰａ・ｓ以上２０，０００ｍＰａ・ｓ以下、特に１,０００ｍＰａ・ｓ以上１０，０００ｍＰａ・ｓ以下であることが好ましい。粘度の測定には、Ｂ型粘度計の４号ローターを用いる。測定は、ローターを６ｒｐｍで回転させて行う。
塗料２の分散機１３への供給前後、即ち、塗料タンク１１での塗料の粘度（ｄ１）と、分散機１３の吐出口１３４から吐出された塗料２の粘度（ｄ２）は、略同じであることが好ましく、塗料タンク１１での塗料の粘度（ｄ１）に対する分散機１３の吐出口１３４から吐出された塗料２の粘度（ｄ２）の比率（ｄ２／ｄ１）は、０．５以上１．０  以下であることが好ましく、０．９以上１．０以下であることが更に好ましい。
【００４３】
次に、製造装置１００においては、図１に示すように、塗工部１０の下流に電解質添加部２０が設置されている。電解質添加部２０は、電解質５の散布装置２１を備え、散布装置２１の開口部に対向し、かつ矢印方向に周回するワイヤメッシュの無端ベルト１６を備え、更に、無端ベルト１６を挟んで散布装置２１の開口部に対向してサクションボックス２２も備えている。散布装置２１としては、例えばスクリューフィーダ、電磁フィーダ、オーガ式フィーダ等を用いることができる。本実施態様においては、塗料２の塗工後の基材シート１は、無端ベルト１６によって、塗工部１０から電解質添加部２０に搬送される。そして搬送されている帯状の基材シート１の一面に形成された塗工層（塗料２）に向けて、散布装置２１により電解質５を固体状態でＹ方向に沿って連続的に散布する（添加工程）。散布された電解質５は、直ちに又は所定の時間にわたって徐々に塗工層中に溶解し発熱層を形成する。製造装置１００の電解質添加部２０においては、サクションボックス２２を作動させて、無端ベルト１６による基材シート１の搬送を安定化できると共に、基材シート１の内部にまで電解質５の浸透を向上させることができ、連続長尺物からなる発熱体６Ａが形成される。
【００４４】
固体状態で散布される電解質５は、その形態に特に制限はない。例えば個々の粒子が目視可能な程度の大きさを有する粒状体でもよく。肉眼では目視不可能な程度の大きさを有する小粒子でもよい。塗料２の塗工によって形成された塗工層への円滑な溶解の点からは、電解質５を小粒子の集合体としての粉体（粉末）の状態で散布することが好ましい。このように製造装置１００においては、添加工程は、塗料２を添加した後に、少なくとも電解質５を含む粉体を添加する。例えば平均粒子径が５０以上１０００μｍ以下、特に１００以上８００μｍ以下である粉体の状態で、電解質５を散布することが好ましい。平均粒子径は、例えばＪＩＳ  Ｚ８８０１の標準ふるいを用いたふるい分け方法によって測定できる。
【００４５】
なお、本実施態様においては、塗工層（塗料２）に電解質５が散布されることで発熱層が形成され、被酸化性金属の酸化が開始するところ、この酸化を抑制するために、これ以降の製造ラインを非酸化性雰囲気に保つことが好ましい。
【００４６】
次に、製造装置１００においては、図１に示すように、電解質添加部２０の下流に第１裁断部３０が設置されている。第１裁断部３０は、周面にカッター刃３１を有するロータリーダイカッター３２とアンビルローラ３３とを備えている。ロータリーダイカッター３２のカッター刃３１は、連続長尺状の発熱体６Ａの幅（Ｘ方向の長さ）よりも幅広に形成されている。
【００４７】
本実施態様においては、連続長尺物からなる発熱体６Ａを、ロータリーダイカッター３２とアンビルローラ３３との間に通過させることで裁断し、毎葉の発熱体６を得る。連続長尺物からなる発熱体６Ａの裁断は、発熱体６Ａの幅方向（Ｘ方向）に延びるように行なわれればよく、例えば発熱体６Ａの幅方向（Ｘ方向）に亘って直線的に行なうことができる。或いは、裁断線が曲線を描くように裁断を行なうことができる。いずれの場合であっても、裁断によってトリムが発生しないような裁断パターンを採用することが好ましい。また、連続長尺物からなる発熱体６Ａをロータリーダイカッター３２とアンビルローラ３３との間に通過させる前に、別の基材シートを貼り合せた後、裁断し、毎葉の発熱体を得ても良い。
【００４８】
次に、製造装置１００においては、図１に示すように、第１裁断部３０の下流にリピッチ部４０が設置されている。リピッチ部４０は、製造装置１００においては、搬送ベルト４１を備えている。搬送ベルト４１は、その搬送速度が、第１裁断部３０に設置されたアンビルローラ３３の周速よりも速くなっている。
【００４９】
本実施態様においては、毎葉の発熱体６を連続的に、速度の速い搬送ベルト４１上に載置し、搬送方向（Ｙ方向）において前後に隣り合う発熱体６間の距離を広げ、所定の距離を置いて発熱体６を再配置する。このようなリピッチの機構としては従来公知のものを特に制限なく用いることができる。
【００５０】
次に、製造装置１００においては、図１に示すように、リピッチ部４０の下流に被覆部５０が設置されている。被覆部５０は、製造装置１００においては、無端ベルト５１を備えている。
【００５１】
本実施態様においては、無端ベルト５１により搬送されている連続長尺物からなる第１被覆シート７Ａ上に、再配置された発熱体６を、搬送方向（Ｙ方向）に間欠的に配置する。そして、発熱体６の全体を被覆するように、連続長尺物からなる第２被覆シート７Ｂを重ね合わせる。以上の工程によって、搬送方向（Ｙ方向）に間欠的に配置された発熱体６が、第１被覆シート７Ａと第２被覆シート７Ｂとによって挟持された構造を有し、かつ連続長尺物からなる積層体８Ａが形成される。
【００５２】
次に、製造装置１００においては、図１に示すように、被覆部５０の下流に封止部６０が設置されている。封止部６０は、製造装置１００においては、周面にシール凸部６１を有する第１のローラ６２と、同じく周面にシール凸部６３を有する第２のローラ６４とを備えている。両ローラ６２，６４は、それらの軸方向が平行になるように、かつ各ローラ６２，６４のシール凸部６１，６３が互いに当接するか、又は両者間に所定のクリアランスが生じるような位置関係で配置されている。
【００５３】
本実施態様においては、連続長尺物からなる積層体８Ａを、第１のローラ６２と第２のローラ６４との間に通過させ、各発熱体６の前後左右から延出している第１及び第２の被覆シート７Ａ，７Ｂの延出部を、シール凸部６１及びシール凸部６３によってシール接合する。このシール接合は、各発熱体６を取り囲む連続した気密の接合であるか、又は各発熱体６を取り囲む不連続の接合である。このようにして、複数の発熱具８が一方向に連結された状態の発熱具８の連続長尺物８Ｂを得る。
【００５４】
次に、製造装置１００においては、図１に示すように、封止部６０の下流に第２裁断部７０が設置されている。第２裁断部７０は、周面にカッター刃７１を有するロータリーダイカッター７２とアンビルローラ７３とを備えている。ロータリーダイカッター７２のカッター刃７１は、連続長尺状の発熱具８Ｂの幅（Ｘ方向の長さ）よりも幅広に形成されている。
【００５５】
本実施態様においては、連続長尺状の発熱具８Ｂを、ロータリーダイカッター７２とアンビルローラ７３との間に通過させることで裁断し、目的とする発熱具８を得る。裁断においては、先に述べた第１裁断部３０における発熱体６Ａの裁断線が例えば直線状である場合には、第２裁断部７０における裁断線も直線とすることが好ましい。また、第１裁断部３０における発熱体６Ａの裁断線が曲線である場合には、第２裁断部７０における裁断線もそれに倣った曲線とすることが好ましい。
【００５６】
以下、本実施態様の発熱体の製造方法に用いられる発熱具の構成材料について説明する。
基材シート１は吸水性シートでも、非吸水性シート、どちらでも良い。
吸水性シートは、高分子ポリマーを含んでも含まなくともよいが、高分子ポリマーを含む場合、基材シート１は、高吸収性ポリマーの粒子及び繊維材料を含む繊維シートから形成されている。吸水性ポリマーの粒子が存在する基材シート１としては、例えば、（イ）吸水性ポリマーの粒子及び繊維材料が均一に混合した状態の１枚のシートを用いることができる。また基材シート１としては、（ロ）吸水性ポリマーの粒子が、該基材シートの厚み方向略中央域に主として存在しており、かつ該基材シートの表面には該粒子が実質的に存在していない構造を有するワンプライのものを用いることができる。更に基材シート１としては、（ハ）繊維材料を含む同一の又は異なる繊維シート間に、吸水性ポリマーの粒子が配置された２枚の繊維シートの重ね合わせ体を用いることもできる。これら種々の形態をとり得る基材シート１のうち、発熱体６の発熱層６Ａの含水率のコントロールを容易に行い得る観点から、基材シートとしては、（ロ）の形態のものを用いることが好ましい。
【００５７】
また、基材シート１が非吸水性シートの場合、基材シート１はポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタラートの一つ及び複数の材料を混合することで成形されている。また、吸収性材料の片面にラミネート加工することで、加工面が非吸水性になったシートでも良い。基材シート１が非吸水性の場合、連続長尺物からなる発熱体６Ａをロータリーダイカッター３２とアンビルローラ３３との間に通過させる前に、吸水性の基材シートを貼り合せてもよい。
【００５８】
塗料２に含まれる被酸化性金属の粒子としては、鉄、アルミニウム、亜鉛、マンガン、マグネシウム、カルシウム等が挙げられる。被酸化性金属の粒子の粒径は、例えば０．１μｍ以上３００μｍ以下程度とすることができる。塗料２は、被酸化性金属の粒子に加えて水を含んでおり、反応促進剤、保水剤又は増粘剤を含んでいてもよい。反応促進剤としては、水分保持剤として作用するほかに、被酸化性金属への酸素保持／供給剤としての機能も有しているものを用いることが好ましい。反応促進剤としては例えば活性炭（やし殻炭、木炭粉、暦青炭、泥炭、亜炭）、カーボンブラック、アセチレンブラック、黒鉛、ゼオライト、パーライト、バーミキュライト、シリカ等が挙げられる。
【００５９】
電解質添加部２０で添加される電解質としては、被酸化性金属の粒子の表面に形成された酸化物の溶解が可能なものが用いられる。その例としてはアルカリ金属、アルカリ土類金属又は遷移金属の硫酸塩、炭酸塩、塩化物又は水酸化物等が挙げられる。これらの中でも、導電性、化学的安定性、生産コストに優れる点からアルカリ金属、アルカリ土類金属又は遷移金属の塩化物が好ましく用いられ、特に塩化ナトリウム、塩化カリウム、塩化カルシウム、塩化マグネシウム、塩化第一鉄、塩化第二鉄が好ましく用いられる。
【００６０】
第１被覆シート７Ａ及び第２被覆シート７Ｂは、少なくとも何れか一方は熱融着性繊維を含んで形成されている。本実施態様の発熱体の製造方法においては、封止部６０においてシート同士を融着させる観点から、第１被覆シート７Ａ及び第２被覆シート７Ｂが何れも熱融着性繊維を含んで形成されていることが好ましい。熱融着性繊維としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン及びポリビニルアルコール等のポリオレフィン系繊維、ポリエステル系繊維、ポリエチレン−ポリプロピレン複合繊維、ポリエチレン−ポリエステル複合繊維、低融点ポリエステル−ポリエステル複合繊維、繊維表面が親水性であるポリビニルアルコール−ポリプロピレン複合繊維、並びにポリビニルアルコール−ポリエステル複合繊維等が挙げられる。複合繊維を用いる場合には、芯鞘型複合繊維及びサイド・バイ・サイド型複合繊維の何れをも用いることができる。これらの熱融着性繊維は、各々単独で用いることもでき、又は２種以上を混合して用いることもできる。
【００６１】
第１被覆シート７Ａ及び第２被覆シート７Ｂは、それらのうちの少なくとも一方が通気性を有している。通気性を有している被覆シートにおける通気度（ＪＩＳ  Ｐ８１１７  Ｂ型、以下、通気度というときにはこの方法の測定値を言う）は、好ましくは１秒／（１００ｍｌ・６．４２ｃｍ２）以上、より好ましくは１０秒／（１００ｍｌ・６．４２ｃｍ２）以上であり、また、好ましくは５０，０００秒／（１００ｍｌ・６．４２ｃｍ２）以下、より好ましくは４０，０００秒／（１００ｍｌ・６．４２ｃｍ２）以下である。他方の被覆シートも通気性を有している場合には、その通気度は前記通気度よりも低いことが好ましい。例えばその通気度は、前記通気度よりも低いことを条件として、好ましくは２００秒／（１００ｍｌ・６．４２ｃｍ２）以上、より好ましくは３００秒／（１００ｍｌ・６．４２ｃｍ２）以上であり、また、好ましくは１５０，０００秒／（１００ｍｌ・６．４２ｃｍ２）以下、より好ましくは１００，０００秒／（１００ｍｌ・６．４２ｃｍ２）以下である。
【００６２】
以上説明したように、製造装置１００を用いて発熱体及び該発熱体を備える発熱具を製造する本実施態様の製造方法によれば、目的とする発熱体６及び発熱具８を連続的に製造できる。また、上述したように、本実施態様の発熱の製造方法によれば、塗料２を基材シート１に塗工する際の塗工欠陥が発生し難く、塗工欠陥の無い発熱体は、均一な温度で発熱する特性を有する。このような発熱体を具備する発熱具８は、均一な温度で発熱する特性を有するようになる。
【００６３】
以上、本発明をその好ましい実施態様に基づき説明したが、本発明は前記実施態様に制限されるものではなく、適宜変更可能である。
例えば上記実施態様に用いられる製造装置１００の備える塗工部１０の塗工ヘッド１４としては、ダイコートヘッドを用いているが、ダイコートヘッドに替えて、ナイフコーティング、カーテンコーター等を用いてもよい。
【００６４】
また、上記実施態様においては、製造装置１００が、塗工部１０以外に、電解質添加部２０、第１裁断部３０、リピッチ部４０、被覆部５０、封止部６０及び第２裁断部７０を備えているが、少なくとも塗工部１０を備えていればよい。また、電解質添加部２０、第１裁断部３０、リピッチ部４０、被覆部５０、封止部６０及び第２裁断部７０以外の構成を備えていてもよい。また、電解質添加部２０、第１裁断部３０、リピッチ部４０、被覆部５０、封止部６０及び第２裁断部７０は、それぞれ、上述した構成に限られるものではない。      
【実施例】
【００６５】
以下、実施例により本発明を更に詳細に説明する。しかしながら本発明の範囲はかかる実施例によって何ら制限されるものではない。特に断らない限り、「％」及び「部」はそれぞれ「質量％」及び「質量部」を意味する。
【００６６】
＜基材シートの準備＞
基材シートは、坪量３０ｇ／ｍ2のポリエチレンシートを使用した。また、この基材に塗料を塗布後に連続長尺物からなる発熱体６Ａをロータリーダイカッター３２とアンビルローラ３３との間に通過させる前に、別の基材シートを貼り合せた。別の基材シートは特開平８−２４６３９５号公報の段落〔００１６〕に記載の方法に従い製造した。この別の基材シートは、ポリアクリル酸ナトリウム系の高吸収性ポリマーの粒子が、基材シートの厚み方向略中央域に主として存在しており、かつこの別の基材シートの表面には高吸収性ポリマーの粒子が実質的に存在していない構造を有する１枚（ワンプライ）のものである。この別の基材シートは、高吸収性ポリマーの粒子の存在部位を挟んで表裏に親水性の架橋嵩高セルロース繊維の層を有している。
【００６７】
＜塗料の調製＞
塗料としては、被酸化性金属（鉄粉 平均粒径４５μｍ）１００質量部、反応促進剤（活性炭 平均粒径４２μｍ）８質量部、増粘剤（グアガム）０．２質量部、水６２質量部が配合されているものを用いた。得られた塗料の粘度（ｄ１）は８，０００ｍＰａ・ｓであった。粘度の測定は、Ｂ型粘度計の４号ローターを使用し、２３度５０％の環境で行なった。
【００６８】
［実施例１］
発熱体の製造装置として、図１に示す装置の一部である塗工部を用いて発熱体を５分間連続して製造した。塗料の塗布量は坪量６８０ｇ／ｍ2であった。塗工部の分散機に関しては、分散容器の内壁に固定された円環状のステーターの内周壁面と、ステーターの内部に挿入された円盤状の攪拌ローターの外周壁面との間隔（Ａ）（図３参照）は、０．３ｍｍであった。分散機の回転数は３，０００ｒｐｍであった。また、塗工部の塗工ヘッドに関しては、塗工ヘッドにおけるスリット状の吐出口の間隔（Ｂ）は１．０ｍｍであった。また、塗工ヘッドの吐出口の先端と基材シートの表面の間隔（Ｃ）（図５参照）は、０．４ｍｍであった。従って、塗工ヘッドの吐出口の先端と基材シートの表面の間隔（Ｃ）に対するステーターの内周壁面と攪拌ローターの外周壁面との間隔（Ａ）の比率（Ａ／Ｃ）は、０．７５であった。
【００６９】
［実施例２］
ステーターの内周壁面と攪拌ローターの外周壁面との間隔（Ａ）を０．６ｍｍ、塗工ヘッドにおけるスリット状の吐出口の間隔（Ｂ）及び塗工ヘッドの吐出口の先端と基材シートの表面の間隔（Ｃ）を、１．３ｍｍに変更し、塗布量を実施例１の３倍とした以外は、実施例１に用いる発熱体の製造装置をそのまま用いて発熱体を製造した。尚、塗工ヘッドの吐出口の先端と基材シートの表面の間隔（Ｃ）に対するステーターの内周壁面と攪拌ローターの外周壁面との間隔（Ａ）の比率（Ａ／Ｃ）は、０．４６であった。
【００７０】
［比較例１］
ステーターの内部に挿入された円盤状の攪拌ローターの外周壁面との間隔（Ａ）を０．８ｍｍに変更する以外は、実施例１に用いる発熱体の製造装置をそのまま用いて発熱体を製造した。塗工ヘッドの吐出口の先端と基材シートの表面の間隔（Ｃ）に対するステーターの内周壁面と攪拌ローターの外周壁面との間隔（Ａ）の比率（Ａ／Ｃ）は、２であった。
【００７１】
［比較例２］
分散機を用いない以外は、実施例２に用いる発熱体の製造装置をそのまま用いて発熱体を製造した。
【００７２】
［比較例３］
塗工ヘッドにおけるスリット状の吐出口の間隔（Ｂ）及び塗工ヘッドの吐出口の先端と基材シートの表面の間隔（Ｃ）０．１８ｍｍとした以外は実施例１と同様に発熱体を製造した。塗工ヘッドの吐出口の先端と基材シートの表面の間隔（Ｃ）に対するステーターの内周壁面と攪拌ローターの外周壁面との間隔（Ａ）の比率（Ａ／Ｃ）は、１．６７であった。
【００７３】
＜評価＞
実施例１〜２、比較例１〜３の発熱体に関し、「塗工スジ」、「分散機前後での塗料の物性の変化」を以下の方法で測定・評価し、表１に示した。
【００７４】
＜塗工スジの有無の評価＞
発熱体を製造し始めてから５分経過後、製造されている発熱体において、塗料の塗工スジの有無を目視にて確認した。得られた結果を表１に示した。
【００７５】
＜分散機前後での塗料の物性の変化の評価＞
発熱体を製造し始めてから５分経過後、分散機の吐出口から吐出された塗料の粘度（ｄ２）を測定した。粘度の測定は、Ｂ型粘度計の４号ローターを使用し、２３度５０％の環境で行なった。そして、塗料タンクでの塗料の粘度（ｄ１）に対する分散機の吐出口から吐出された塗料の粘度（ｄ２）の比率（ｄ２／ｄ１）を求め、得られた結果を表１に示した。
【００７６】
【表１】
0005843408.tif 000002
【００７７】
表１に示す結果から明らかなように、実施例１，２の発熱体は、ステーターの内部に挿入された円盤状の攪拌ローターの外周壁面との間隔（Ａ）が塗工ヘッドにおけるスリット状の吐出口の間隔（Ｂ）及び塗工ヘッドの吐出口の先端と基材シートの表面の間隔（Ｃ）よりも狭く、比率（Ａ／Ｃ）が１以下であるので、塗工スジの発生が無い。これは、塗料中の凝集物が、ステーターと攪拌ローターを通る過程で微細化されためである。比較例２では、塗工ヘッドの吐出口の先端と基材シートの表面の間隔（Ｃ）が大きくなっても、分散機がないため、塗料中の凝集物が微細化できなかったため、塗工スジが発生している。塗料の塗工スジが見られなかった実施例１，２の発熱体は、比較例１〜３の発熱体に比べて、均一な温度で発熱することができ、このような発熱体を備える発熱具は、均一な温度で発熱することが期待できる。
【符号の説明】
【００７８】
１  基材シート
２  塗料
５  電解質
６Ａ  発熱層
６  発熱体
７Ａ，７Ｂ  被覆シート
８  発熱具
８Ａ  連続長尺物からなる積層体
８Ｂ  連続長尺状の発熱具
１０  塗工部
１１  塗料タンク
１２  管部
１３  分散機
３  ステーター
３ｆ  内周壁面
３１  ステーター本体部
３２  ステーターリング部
３２１  スリット溝
４  攪拌ローター
４ｆ  外周壁面
４１  攪拌ローター本体部
４１１  貫通口
４２  リング部
４２ｆ  外側面
４２１  スリット溝
４２２  櫛歯
１３１  分散容器
１３２  液室
１３３  供給口
１３４  吐出口
１３５  シャフト
１３６  モーター
１４  塗工ヘッド
１４１  メインブロック
１４２  ブロック
１４３  凹部空間
１４４  吐出口
１５  移送ポンプ
１６  無端ベルト
１７  サクションボックス
２０  電解質添加部
３０  第１裁断部
４０  リピッチ部
５０  被覆部
６０  封止部
７０  第２裁断部
１００  製造装置
【要約】      （修正有）【課題】基材シートに被酸化性金属の粒子を含む塗料を塗工する際に、塗工欠陥が発生し難く、均一な温度で発熱する発熱体を連続して製造することができる発熱体の製造方法を提供する。【解決手段】発熱体の製造方法は基材シート１の一面に被酸化性金属の粒子を含む塗料２を塗工する塗工工程を備える。塗工工程は塗料２を基材シート１に塗工する塗工ヘッド１４及び分散機１３を用いて行う。分散機１３は、分散容器の内壁に固定された円環状のステーターと、ステーターの内部に挿入された円盤状の攪拌ローターとを有する。ステーター及び攪拌ローターが互いに対向する位置でのステーター３の内周壁面３ｆと攪拌ローターの外周壁面との間隔が、塗工ヘッド１４の吐出口の間隔及び塗工ヘッド１４の吐出口の先端と前記塗料を塗工する基材シート１の表面には、間隔よりも狭い。【選択図】図１【図１】
0005843408.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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