(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
工具鋼粉末と酸化物粉末との混合粉末であって、質量％でＣ：０．１〜３．０％、Ｃｒ：１．０〜１８．０％を含有し、かつ、体積％で酸化物を０．３〜５．０％含有する混合粉末をメカニカルミリングした後、熱間静水圧プレスによって固化し、型彫り面形状に機械加工して焼入れ焼戻しするか、または、焼入れ焼戻しして型彫り面形状に機械加工する高強度金型の製造方法において、
前記熱間静水圧プレスは、プレス時の圧力をＰ（ＭＰａ）、温度をＴ（℃）としたときに、Ｐ≦２００、Ｔ≦１１００であり、かつ、Ｌｏｇ１０Ｐ≧−０．００１３５×Ｔ＋３．４０の条件で行うことを特徴とする高温軟化抵抗性に優れた高強度金型の製造方法。
【請求項２】
前記熱間静水圧プレスは、Ｔ≦１０５０の条件で行うことを特徴とする請求項１に記載の高温軟化抵抗性に優れた高強度金型の製造方法。
【請求項３】
前記混合粉末をメカニカルミリングした後、金型基体の表面に固化することを特徴とする請求項１または２に記載の高温軟化抵抗性に優れた高強度金型の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、プレス、ダイカスト、押出し、パンチといった温熱間での鍛造、鋳造分野、プラスチック成形分野、光学用ガラス成形分野、そして金属ＭＥＭＳ（微小電気機械素子）のマイクロ加工分野や、超精密加工分野にも利用できる金型の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、温熱間等の高温環境下で使用されている金型には、高硬度であり、かつ、その高硬度が使用温度の上昇に伴っても低下し難い優れた高温軟化抵抗性が求められている。そして、これらの高温軟化抵抗性が求められる金型には、ＪＩＳ鋼種であるＳＫＤ６１系の合金工具鋼や、一次炭化物を殆ど含まない高速度工具鋼（マトリックス系ハイス）などの金型材が用いられてきた。通常、これらの金型材は、硬度の低い焼きなまし状態で製品の型彫り面形状に機械加工され、その後に焼入れ焼戻しして硬さ調整がされ、仕上げ加工を経て金型となる。金型材がプリハードン鋼の場合は、焼入れ焼戻し状態で製品の型彫り面形状に機械加工がされ、仕上げ加工を経て金型となる。
【０００３】
このような金型に対して、本出願人は、これに用いられる金型材の製作手法を改良したことで、高温軟化抵抗性を向上した高強度金型を提案した。つまり、焼入れ焼戻し硬さが高く、かつ、その硬さが使用中の高温環境下でも低下し難い金型である。具体的には、質量％でＣ：０．１〜３．０％、Ｃｒ：１．０〜１８．０％を含む工具鋼からなり、組織中には粒径２５ｎｍ以下の酸化物が１μｍ３あたり７５０個以上分散し、かつ、旧オーステナイト粒界による結晶粒径が最大１０μｍ以下の工具部材でなる金型や、この工具部材でなる被覆層を表面に形成した金型である（特許文献１〜３）。
【０００４】
そして、これらの工具部材は、工具鋼粉末と酸化物粉末との混合粉末をメカニカルミリングした後の原料粉末を、熱間静水圧プレス（以下、ＨＩＰとも記す）によって固化して作製することが好ましい。例えば特許文献２では、上記の原料粉末を、１１５０℃かつ１０１．３ＭＰａのＨＩＰ条件で、工具基体の表面に固化する条件が示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−３６００６２号公報
【特許文献２】特開２００７−２９７７０３号公報
【特許文献３】特開２０１０−０３１３６６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１〜３の手法は、金型の強度や高温軟化抵抗の向上に有効である。但し、原料粉末を固化する際には、その条件が不適当であると、固化後の工具部材の特性が最大限に発揮されない。つまり、固化時に原料粉末への熱影響が大きすぎると、該粉末中に微細分散させた酸化物が拡散によって粗大化し、そして得られた工具部材の結晶粒径（旧オーステナイト粒径）が粗大化して、強度や高温軟化抵抗が低下する。また、該金型の強度や高温軟化抵抗を高く維持するには、固化密度を高く維持することも必要である。したがって、特許文献１〜３のような、メカニカルミリングを利用して作製した金型の強度や高温軟化抵抗を高いレベルで達成するためには、メカニカルミリングによる上記効果が最大限に維持され、かつ、高密度の達成できる固化条件の確立が望まれる。
【０００７】
本発明の目的は、例えば特許文献１〜３のような、メカニカルミリングした原料粉末を固化して作製される金型の強度や高温軟化抵抗を高く維持するのに好ましい製造条件を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者は、メカニカルミリングした原料粉末を固化して作製した金型の強度や高温軟化抵抗を高く維持できる固化手段を検討した。その結果、固化手段にはＨＩＰを選択して、さらに固化時の最適な温度と圧力の関係を明確にしたことで、金型の結晶粒径（旧オーステナイト粒径）を微細に維持できかつ高密度に固化できることを見いだし、本発明に到達した。
【０００９】
すなわち、本発明は、工具鋼粉末と酸化物粉末との混合粉末であって、質量％でＣ：０．１〜３．０％、Ｃｒ：１．０〜１８．０％を含有し、かつ、体積％で酸化物を０．３〜５．０％含有する混合粉末をメカニカルミリングした後、熱間静水圧プレスによって固化し、型彫り面形状に機械加工して焼入れ焼戻しするか、または、焼入れ焼戻しして型彫り面形状に機械加工する高強度金型の製造方法において、前記の熱間静水圧プレスは、プレス時の圧力をＰ（ＭＰａ）、温度をＴ（℃）としたときに、Ｐ≦２００、Ｔ≦１１００であり、かつ、Ｌｏｇ１０Ｐ≧−０．００１３５×Ｔ＋３．４０の条件で行うことを特徴とする高温軟化抵抗性に優れた高強度金型の製造方法である。好ましくは、上記のＴは１０５０以下である。そして、前記混合粉末をメカニカルミリングした後、金型基体の表面に固化することを特徴とする高温軟化抵抗性に優れた高強度金型の製造方法である。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、例えば特許文献１〜３のような、メカニカルミリングした原料粉末を固化して作製される金型の強度や高温軟化抵抗を、より高いレベルで安定して維持することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明のＨＩＰ処理である温度と圧力の領域に、実施例で作製した本発明例および比較例に係る高強度金型のＨＩＰ条件を印した図である。
【図２】実施例で作製した本発明例および比較例の焼戻し軟化曲線であり、本発明に係る高強度金型の強度および高温軟化抵抗を説明するための図である。
【図３】実施例で用いた金型基体の形状を説明する図である。
【図４】実施例で製造した本発明の金型基体と固化層との界面における断面顕微鏡組織を表す図面代用写真である。
【図５】本発明の好ましい実施形態を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明の特徴は、メカニカルミリングした原料粉末を固化して作製した金型の製造方法において、その強度や高温軟化抵抗を安定かつ高いレベルに維持する目的で、固化手段に用いるＨＩＰ処理の最適な温度と圧力の関係を明確にしたところにある。以下に、本発明の各構成要件について説明する。
【００１３】
（１）固化する原料粉末は、質量％でＣ：０．１〜３．０％、Ｃｒ：１．０〜１８．０％、かつ、体積％で酸化物が０．３〜５．０％になるように混合された、工具鋼粉末と酸化物粉末の混合粉末を、メカニカルミリングしたものである。原料粉末の製造には、公知の特許文献１〜３の技術を踏襲することができる。具体的な製造条件は、以下の通りである。
【００１４】
・Ｃ：０．１〜３．０質量％
Ｃは、一部が基地中に固溶して強度を付与し、一部は炭化物を形成することで金型の耐摩耗性や耐焼付き性を高める重要な元素である。含有量が０．１質量％未満では金型として十分な硬さ、耐摩耗性を確保できなくなる。他方、過度の添加は靭性や熱間強度の低下を招くため上限を３．０質量％とする。
【００１５】
・Ｃｒ：１．０〜１８．０質量％
Ｃｒは焼入れ性を高めて、また炭化物を形成して、金型の基地強化や耐摩耗性を向上させる元素である。本発明では、少なくとも１．０質量％を添加する。ただし、過度の添加は焼入れ性や熱間強度の低下を招くため、上限を１８．０質量％とする。
【００１６】
・酸化物：０．３〜５．０体積％
酸化物は高温でも熱的に安定なため、金型材の熱処理時や、金型としての高温での使用時の結晶粒成長を効果的に抑制する上で重要な物質である。本発明では、金型の微細粒組織を維持するために、０．３体積％以上を添加する。但し、酸化物の量が多すぎると固化時の成形性が悪くなることに加えて、金型の靭性劣化を招くため、上限を５．０体積％とする。酸化物の種類は、特に熱的に安定で成長し難いイットリウム系の酸化物が好ましい。
【００１７】
そして、以上の成分組成を満たすように混合された、工具鋼粉末と酸化物粉末の混合粉末は、金型の代表組成に従って、例えば質量％でＣ：０．１〜３．０％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１．０〜１８．０％、Ｙ：０．１〜２．７％、Ｏ：０．０３〜０．７５％および、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｉ、Ｃｏのうちの１種または２種以上を合計で０．１５〜１４．０％含み、残部Ｆｅおよび不純物の全体組成に調整することができる。さらに、０．２０％以下のＮｂおよび／または０．１５％以下のＳを添加することもできる。
【００１８】
・上記の混合粉末を、固化前にメカニカルミリング処理する。
従来、アトライターやボールミル等の装置によるメカニカルミリング法は、原料粉末の結晶粒径を微細にできる手段として使用されており、工具鋼の分野でも提案されている。そして、本発明の場合、工具鋼粉末に酸化物粉末を混合したことで、これがメカニカルミリングによってさらに原子レベルにまで混合され、高温でも安定な酸化物粒子の導入による結晶粒微細化と分散強化の効果が得られる。メカニカルミリング後の原料粉末の結晶粒径は、好ましくは平均で１００ｎｍ以下、さらに好ましくは５０ｎｍ以下である。
【００１９】
（２）メカニカルミリングした原料粉末を、プレス時の圧力をＰ（ＭＰａ）、温度をＴ（℃）としたときに、Ｐ≦２００、Ｔ≦１１００（好ましくは、Ｔ≦１０５０）であり、かつ、Ｌｏｇ１０Ｐ≧−０．００１３５×Ｔ＋３．４０の条件で熱間静水圧プレスして、固化する。
上記の原料粉末を固化して作製した金型の強度や高温軟化抵抗を高く維持するには、固化時に、原料粉末の有する超微細な結晶粒と、微細に分散した酸化物の状態を維持する必要がある。このためには、固化中の原料粉末に加わる熱量を抑えることが有効である。一方で、高強度金型の強度や高温軟化抵抗を高く維持するには、固化密度を高く維持することも必要である。そこで、加わる熱量を抑えながらも高密度を達成できる固化手段には、ＨＩＰが最適である。そして、本発明者が検討した結果、その時の最適な温度と圧力の関係を明確にできたことで、本発明に到達した。
【００２０】
メカニカルミリングによって混合粉末中に導入された微細な結晶粒や分散酸化物は、次の固化時の昇温によって、少なからず成長する。そして、これらの成長が過度であると、続く焼入れ焼戻しで結晶粒は更に大きく成長して、その結果、金型製品中の結晶粒径（旧オーステナイト粒径）は大きく、かつ、その使用中の結晶粒の成長を抑制すべき酸化物の微細分散効果も弱まっていることから、金型の強度や高温軟化抵抗は低下する。また、使用前後における金型の硬さが、その室温状態での測定で変わらず維持できていたとしても、実際に使用中の高温環境下にある金型の高温硬さが一時的に低下する。したがって、固化時の加熱温度は１１００℃以下に抑えることが有効である。好ましくは、１０５０℃以下である。
【００２１】
一方、固化時の加熱温度が低いと、原料粉末の変形抵抗が高くなる。この結果、固化が不十分となり、成形体中には多くの空隙が残存して、これは次の焼入れ焼戻しでも解消されないことから、金型製品の硬度が上がらない要因となる。したがって、固化時の加熱温度は低く抑えながらも、固化後の成形体の密度を上げるためには、大きな成形圧力が必要となる。
【００２２】
そこで、本発明では、固化手段に熱間静水圧プレスによる処理（ＨＩＰ処理）を採用する。ＨＩＰ処理であれば高い成形圧力を実現することができるが、ＨＩＰ装置を安全に稼働させる必要から、実際に使用できるプレス時の圧力の上限は２００ＭＰａである。したがって、固化に必要なプレス時の圧力の下限を知ることが重要となるが、この下限値はプレス時の温度によって変動する。発明者らの検討によれば、プレス時の温度をＴ（℃）、圧力をＰ（ＭＰａ）としたとき、Ｌｏｇ１０Ｐ≧−０．００１３５×Ｔ＋３．４０を満足する圧力Ｐでプレスすることで、相対密度が９７％以上、好ましくは９８％以上の高密度で、かつ、微細な結晶粒と分散酸化物を維持した成形体を得ることができる。そして、本発明の製造方法によれば、ＨＩＰ処理の実施者は、例えば、他の製造条件との関係で温度または圧力を変更しなければならないような場合であっても、上記の関係式を満足する温度および圧力を適宜選択することにより、試行錯誤によることなく成形体の十分な密度を安定的に維持することができる。
【００２３】
本発明の場合、相対密度が９７％以上の成形体を再現性よく達成するには、同温度と圧力の関係を図１の網掛け領域とする。この領域内において、上で説明した温度の上限値、圧力の上限値および下限値が全て満足されるので、固化された高強度金型において優れた強度と高温軟化抵抗性を達成できる。
【００２４】
（３）好ましくは、メカニカルミリングした後の前記原料粉末を、金型基体の表面に固化する。
本発明の製造方法による金型は、それを金型の型彫り面（キャビティ）の部分に適用して、金型の基体の部分は別の材料とした複合構造にすれば、混合粉末の使用量を削減でき、メカニカルミリング処理も含めた原料粉末の準備に掛かるコストを削減できる。そして、高強度と優れた高温軟化抵抗性が求められる型彫り面の部分には本発明の効果が発揮されている一方で、高靭性が求められる基体の部分には靭性に優れた別の材料を使用すれば、金型全体としての機械的特性は更に改善できる。基体の材料には、コストの安い溶製材を使用することもできる。
【００２５】
一例を図５に示す。まず準備した金型基体４に、それから製造される金型の型彫り面を想定して、その型彫り面より数ｍｍ程度深い凹状の空間５を予め形成しておく。次に、この空間５にメカニカルミリングした上記の原料粉末を充填して、これを金型基体４ごとカプセルに納めてＨＩＰ処理すれば、原料粉末は金型基体と一体に固化された層となる。そして、この固化層を型彫り面形状に機械加工することで、型彫り面の部分が本発明の成形体で構成された上記の複合構造の金型が得られる。
【００２６】
なお、原料粉末の充填領域は、ＨＩＰ処理によって少なからず収縮する。そこで、この収縮挙動をコンピューター等によるシミュレーションで把握しておけば、ＨＩＰ処理後の固化層を、金型の型彫り面に対してニアネット形状にすることができる。また、上記の空間５を金型の型彫り面の形状に近くしておけば、ＨＩＰ処理後の固化層は、金型の型彫り面に対して均一な厚さに近づけることができる。これらの配慮によって原料粉末の使用量および、型彫り面形状への機械加工工数を減らすことができる。
【００２７】
（５）ＨＩＰ処理によって固化した後には、型彫り面形状に機械加工して焼入れ焼戻しするか、または、焼入れ焼戻しして型彫り面形状に機械加工して金型に仕上げる。
これらに関する条件も、特許文献１〜３の技術を踏襲することができる。つまり、固化された素材に対しては、必要であれば通常の鍛造・圧延工程、焼きなまし状態での機械加工などを適用して、あとは焼入れ焼戻しと型彫り面形状への機械加工をして金型に仕上げる。焼入れは、素材の化学組成などに応じて、例えば８００〜１２５０℃の温度範囲から行えばよい。そして、焼戻し温度は、例えば１５０〜７００℃の温度範囲より適宜利用して、調質すればよい。なお、焼入れは、前記の熱間静水圧プレスによる固化時の冷却過程を利用して実施することもできる。
【００２８】
本発明の製造方法による金型は、その機械加工後の型彫り面の状態のままで使用できることに加えて、さらに用途に応じて、かつ、本発明の金型の特性（結晶粒径、酸化物粒径、表面粗さなど）を損なわない範囲で、例えば各種の表面処理、ダイヤモンドライクカーボンなどの表面被覆処理を施すことも可能である。
【実施例１】
【００２９】
表１に示すのは、市販のＪＩＳ  ＳＫＤ６１ガスアトマイズ粉末とＹ２Ｏ３酸化物粉末の混合粉末を、遊星型ボールミル装置を用いて遠心加速度１５０Ｇで１０時間メカニカルミリング処理した原料粉末の成分組成である。Ｐ、Ｓは０．０３％以下、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｎｂは０．１％以下である。そして混合時には、Ｙ２Ｏ３酸化物が全体積の３．０％になるよう添加されている。
【００３０】
メカニカルミリング処理の条件は、処理後の粉末の平均結晶粒径が１００ｎｍ以下になるよう装置因子を調整した。そして、Ｘ線回折法による半価幅を利用して算出した処理後の粉末の平均結晶粒径は約３０ｎｍであった。
【００３１】
【表１】
0005896296.tif 000002
【００３２】
次に、表１の原料粉末を内部容積がφ６０×３０ｍｍのＨＩＰ用カプセルに充填し、脱気して封止した。そして、これを表２に示すＡ〜Ｈの８つの条件でＨＩＰ処理して、固化した。図１には、本発明のＨＩＰ処理である温度と圧力の領域に、Ａ〜Ｈの条件を印した。なお、各条件におけるＨＩＰ処理の保持時間は３時間とした。
【００３３】
【表２】
0005896296.tif 000003
【００３４】
条件Ａ〜Ｈの成形体の密度を表３に示す。そして、これらの成形体を１０３０℃から焼入れ後、４００〜７００℃の各温度で焼戻した後に、室温で測定した焼戻し硬さを、図２に示す。図２には、同様の条件で焼入れ焼戻ししたＳＫＤ６１溶製材の焼戻し硬さも示す。そして、このうち、７００℃での焼戻し硬さを表３に示す。
【００３５】
【表３】
0005896296.tif 000004
【００３６】
本発明のＨＩＰ処理で作製した条件Ａ〜Ｄ、Ｆの成形体は、高密度を達成しており、調質後の焼戻し硬さも高かった。そして、この硬さは、焼戻し温度が高くなっても（つまり、金型として使用時の温度が高くなっても）低下幅が小さく、優れた高温軟化抵抗性を有していた。特に、ＨＩＰ処理時の温度を１０５０℃以下とした条件Ｃ、Ｄの成形体は、条件Ａ、Ｂの成形体に比べて、例えば、焼戻しの温度を５００℃から７００℃へ高めても硬さの低下は抑制されており、強度および高温軟化抵抗の両特性において優れていた。そして、ＨＩＰ処理時の温度がさらに低い条件Ｆの成形体は、圧力を調整して、本発明の温度と圧力の関係式を満たしたことで、高密度を達成していた。
【００３７】
一方、ＨＩＰ処理時の温度および圧力の個々の条件は調整されているが、これらの関係が本発明を満たさない条件Ｅの成形体は、密度が低いことから、全域の焼戻し温度に亘って硬さが低かった。そして、ＳＫＤ６１溶製材は、焼戻し硬さがもとより低いことに加えて、その硬さも、例えば焼戻し温度を５００℃から７００℃に高めた時で半分のレベルにまで低下した。なお、条件Ｇ、Ｈの成形体は、ＨＩＰ処理時の温度が１１００℃を超えていたにもかかわらず、高温軟化抵抗性は条件Ａの成形体と同等であった。しかし、７００℃の状態における高温硬さを測定すると、本発明の条件で作製した成形体のそれが概ね４００ＨＶを超えていたのに対して、条件Ｇ、Ｈによる成形体のそれは４００ＨＶを大きく下回り、約３７０ＨＶのレベルであった。
【実施例２】
【００３８】
金型の型彫り面を想定して、一面に総深さ２０ｍｍの凹状の空間２を形成した図３の基体１を準備した。素材は、ＪＩＳ  ＳＫＤ６１の溶製材である。空間２の形状は、ここに充填される原料粉末のＨＩＰ後の収縮挙動を勘定して、縁部にテーパ３を設けている。そして、深さ（ａ）／深さ（ｂ）の比は、原料粉末の相対タップ密度である５５％になるように設定されている。この基体１をＨＩＰ処理用カプセルに挿入後、空間２に実施例１で用いたメカニカルミリング後の原料粉末を充填し、カプセルに蓋をして、脱気、封止処理を行った。そして、このカプセルに、１０００℃、１４１．９ＭＰａの条件でＨＩＰ処理を行った。保持時間は３時間である。
【００３９】
ＨＩＰ後のカプセルから原料粉末の固化された基体１を取り出し、固化層を平坦に機械加工した。図４は、機械加工後の基体と固化層との界面を示した、断面組織の顕微鏡写真である。そして、この基体を固化層ごと１０３０℃から焼入れ後、７００℃で焼戻した時の、固化層の焼戻し硬さおよび高温軟化抵抗性は、実施例１の条件Ｄのものに同等であった。
【符号の説明】
【００４０】
１  基体
２  空間
３  テーパ
４  金型基体
５  空間
【図１】
0005896296.tif 000005
【図２】
0005896296.tif 000006
【図３】
0005896296.tif 000007
【図４】
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【図５】
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