(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ａ）酸性化剤およびケイ酸アルカリ金属を液状媒質の流れを含むループ反応領域に連続的に供給し、ここで前記酸性化剤およびケイ酸アルカリ金属の少なくとも一部が反応してシリカ生成物を前記ループ反応領域の液状媒質に形成し、
（ｂ）前記液状媒質を前記ループ反応領域を経て連続的に再循環し、
（ｃ）前記シリカ生成物を含む液状媒質の一部を前記ループ反応領域から連続的に取り出すことを備えるシリカ生成物を調製する連続方法。
【請求項２】
前記（ａ）〜（ｃ）のステップを同時に行う、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記ループ反応領域から取り出す液状媒質の一部を、前記ループ反応領域に供給する酸性化剤およびケイ酸アルカリ金属の量に比例する量で取り出す、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
前記ループ反応領域から取り出す液状媒質の一部を、前記ループ反応領域に供給する酸性化剤およびケイ酸アルカリ金属の速度に比例する速度で取り出す、請求項１に記載の方法。
【請求項５】
前記酸性化剤およびケイ酸アルカリ金属を、前記ループ反応領域に沿った異なる点で該ループ反応領域に供給する、請求項１に記載の方法。
【請求項６】
前記液状媒質を前記反応領域を経て少なくとも１５Ｌ／分の速度で再循環する、請求項１に記載の方法。
【請求項７】
前記ケイ酸アルカリ金属を前記ループ反応領域に少なくとも０．５Ｌ／分の速度で供給する、請求項１に記載の方法。
【請求項８】
前記酸性化剤を前記ループ反応領域に、前記液状媒質内で２．５〜１０．５のｐＨを維持するに十分な速度で供給する、請求項１に記載の方法。
【請求項９】
前記酸性化剤を前記ループ反応領域に、前記液状媒質内で７．０〜１０．０のｐＨを維持するに十分な速度で供給する、請求項１に記載の方法。
【請求項１０】
前記シリカ生成物を含む液状媒質を、前記ループ反応領域から取り出すに先立って前記ループ反応領域を経て１０〜２００回再循環する、請求項１に記載の方法。
【請求項１１】
前記方法を連続ループ反応器内で行う、請求項１に記載の方法。
【請求項１２】
前記液状媒質を前記ループ反応領域を経て、１５Ｌ／分〜１００Ｌ／分の範囲内の速度で再循環し、前記ケイ酸アルカリ金属を前記ループ反応領域に０．５Ｌ／分〜５Ｌ／分の範囲内の速度で供給する、請求項１に記載の方法。
【請求項１３】
ポンプを用いて前記液状媒質を前記ループ反応領域を経て再循環する、請求項１に記載の方法。
【請求項１４】
前記酸性化剤が硫酸、塩酸、硝酸、リン酸またはそれらの組み合わせを含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１５】
前記酸性化剤が硫酸および硫酸アルミニウムを含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１６】
前記ケイ酸アルカリ金属がケイ酸ナトリウムを含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１７】
前記シリカ生成物は、最大１００ｃｃ／１００ｇの吸油量値を有するシリカ粒子を含み、該シリカ粒子の少なくとも８０％は丸々としたものに丸められ、前記シリカ粒子が０．９超の球形度（Ｓ８０）因子および８．０ｍｇ損失／１００，０００回転未満のブラス・アインレーナー摩耗値を有する、請求項１に記載の方法。
【請求項１８】
前記シリカ生成物は３〜１５μｍのメジアン粒径と、最大１００ｃｃ／１００ｇの吸油量値と、２０％のシリカ装填で少なくとも８５の外被清浄比（ＰＣＲ）値と、の３．３〜８．７のパースペクス摩耗値とを有する、請求項１に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
（関連出願への相互参照）
本出願は、２０１０年２月２４日に出願された米国特許出願第１２／７１１，３２１号
の利益を主張し、その全ての開示内容をここに参照して援用する。
【背景技術】
【０００２】
（背景）
沈降シリカは、酸性化剤をアルカリ金属に加えて非晶質シリカを沈殿させることにより
調製できる。生成した沈殿物を普通反応媒体からろ別し、次いで洗浄し、乾燥する。一般
に、適当な粒径および粒度分布を付与するために、乾燥シリカをその後機械的に粉砕する
。工業規模では、前述のステップを結合した段階的なバッチプロセスによってシリカを調
製することができる。かかるプロセスが資本集約できるような設備が必要であるが、これ
は特に反応体が消費されていない際に遊休時間が存在する場合プロセスに非効率性をしば
しばもたらす。様々な他のシリカ生成プロセスが存在する一方、これらプロセスの多くは
制御および規模の拡大が困難で、多くのものはシリカが生成された後の拡張処理ステップ
を今なお要求する。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
それ故、従来のシリカ生成方法における前述の欠点に対処する改善されたシリカ生成方
法の必要性が存在する。この必要性および他の必要性は本発明によって充足される。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
（要約）
ここに開示するシリカ生成物を調製する連続方法は、（ａ）液状媒質の流れを含むルー
プ反応領域に酸性化剤およびケイ酸アルカリ金属を連続的に供給し、ここで少なくとも酸
性化剤およびケイ酸アルカリ金属の一部が反応してシリカ生成物をループ反応領域内の液
状媒質に形成し；（ｂ）前記液状媒質をループ反応領域中を連続的に再循環し；（ｃ）前
記シリカ生成物を含む液状媒質の一部をループ反応領域から連続的に取り出すことを備え
る。
【０００５】
また、最大１００ｃｃ／１００ｇの吸油量値を有するシリカ粒子を開示するもので、こ
の場合シリカ粒子の少なくとも８０％が丸々としたものに丸められ、またシリカ粒子は０
．９超の球形度（Ｓ８０）因子および８．０ｍｇ損失／１００，０００回転未満のブラス
・アインレーナー（Ｂｒａｓｓ  Ｅｉｎｌｅｈｎｅｒ）摩耗値を有する。
【０００６】
さらにまた、３〜１５μｍの粒径と、１００ｃｃ／１００ｇ超の吸油量値と、２０％シ
リカ装填で少なくとも８５の外被清浄比（ｐｅｌｌｉｃｌｅ  ｃｌｅａｎｉｎｇ  ｒａｔ
ｉｏ、ＰＣＲ）値を有するシリカ粒子を開示する。
【０００７】
また、シリカ粒子を組成物の５〜５０重量％の範囲の量で含む歯磨剤組成物を開示する
もので、ここで前記シリカ粒子は１００ｃｃ／１００ｇまでの吸油量値と、０．９超の球
形度（Ｓ８０）因子と、８．０ｍｇ損失／１００，０００回転未満のブラス・アインレー
ナー摩耗値とを有し、またシリカ粒子の少なくとも８０％が丸々としたものに丸められて
いる。
【０００８】
さらに、シリカ粒子を組成物の５〜５０重量％の範囲の量で含む歯磨剤組成物を開示す
るもので、ここで前記シリカ粒子は３〜１５μｍの粒径と、１００ｃｃ／１００ｇ超の吸
油量値と、２０％シリカ装填で少なくとも８５の外被清浄比（ＰＣＲ）値とを有する。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の利点は、部分的には本明細書のこの後で説明され、部分的には本明細書から明
らかになり、あるいは後述する実施形態の実施によってわかるだろう。後述の利点は、添
付の特許請求の範囲で個々に指摘される要素および組み合わせによって、実現および達成
される。前述の概要および以下の詳細な説明はともに、例示的および説明的なものに過ぎ
ず、限定のためではないと理解されたい。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】図１は、典型的な連続ループ反応器の略図である。
【図２】図２は、実施例２Ｅに関するスラリ（丸）、噴霧乾燥（ひし形）、ハンマーミル（三角）のホリバ製粒径スキャンを示すプロットである。ＺＥＯＤＥＮＴ１０３シリカを比較用に示す（四角）。
【図３】図３Ａおよび３Ｂは、本発明の方法により調製した実施例２Ｄの走査型電子顕微鏡写真（ＳＥＭ）である。
【図４】図４Ａおよび４Ｂは、本発明の方法により調製した実施例２ＲのＳＥＭ画像である。
【図５】図５Ａおよび５Ｂは、本発明の方法により調製した実施例２ＥのＳＥＭ画像である。
【図６】図６Ａおよび６Ｂは、ＺＥＯＤＥＮＴ１１３およびＺＥＯＤＥＮＴ１６５のＳＥＭ画像である。
【図７】図７は、本発明の方法により調製した実施例２ＦのＳＥＭ画像である。
【図８】図８は、粒子丸みの図形描写である。
【図９】図９は、丸み計算指標の説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
（詳細な説明）
本発明の化合物、組成物、複合体、物品、装置および／または方法を開示し、説明する
前に、以下に説明する実施形態は特定の化合物、組成物、複合体、物品、装置、方法また
は使用に限定されず、もちろん異なるものになってもよいことが理解される。また、ここ
で用いる用語は、特定の実施形態を説明する目的のためだけで、限定を意図するものでは
ない。
【００１２】
本明細書およびこれに従う特許請求の範囲において、以下の意味を持つものとして定義
されるいくつかの用語が参照される。
【００１３】
本明細書の全体を通じて、文脈上他の意味に解すべき場合を除き、単語「含む」、また
は「含む（ｃｏｍｐｒｉｓｅｓ）」もしくは「備える（ｃｏｍｐｒｉｓｉｎｇ）」のよう
な変化系は、述べられた要素（ｉｎｔｅｇｅｒ）またはステップ、または複数の要素また
はステップの群の包括の意味であり、他の要素またはステップ、または他の複数の要素ま
たはステップの群を除外する意味ではないと理解される。
【００１４】
本明細書および添付された特許請求の範囲において、文脈上明らかに他の意味を指すべ
き場合を除き、単冠詞「ａ」、「ａｎ」および「ｔｈｅ」は複数指示対象を含むことに注
意すべきである。したがって、例えば「酸性化剤」は２つまたはそれ以上の材料を合成し
たものへの指示を含み、他も同様である。
【００１５】
「任意の（ｏｐｔｉｏｎａｌ）」、または、「任意に（ｏｐｔｉｏｎａｌｌｙ）」、と
いう表現は後に記述された事象又は状況が生ずることも有り得るし、生じないことも有り
得ることを意味し、本明細書ではそのような事象又は状況が生じる場合（あるいは生じな
い場合）を適宜説明している。
【００１６】
本明細書では、範囲を一つの特定の値で「約」として、および／またはもう一つの特定
の値で「約」として表現する場合がある。かかる範囲を表現する際に、別の実施形態はあ
る特定の値から、および／または他の特定の値までを含む。同様に、値が概数として表現
される場合は、「約」の先行詞を用いることにより、特定の値が別の実施形態を形成する
と理解される。さらに、それぞれの範囲の終点はもう一つの終点との関連で共に意味があ
り、別の終点とは独立していると理解される。
【００１７】
本明細書には、本発明の方法及び組成物に使用できるか、それに関連して使用できるか
、それに対する製造に使用できるか、またはその製品であるところ化合物、組成物および
構成要素が開示されている。これらおよびその他の材料を本明細書に開示し、当該材料の
組み合わせ、サブセット、相互作用物、群などが記載されている場合、個々の材料や組み
合わされた材料が明記されていなかったり、その化合物の置換・変更が明記されていない
としても、当該明記されていない材料等も本明細書に記載されているものとする。例えば
、多くの異なる酸性化剤およびケイ酸アルカリ金属が開示・説明されている場合、当該酸
性化剤およびケイ酸金属の組み合わせや置換の全ては本明細書に記載されたものとする（
但し、それを否定する説明がある場合を除く）。従って、試剤Ａ、Ｂ、Ｃのクラスと試剤
Ｄ、Ｅ、Ｆのクラスと組み合わせ分子Ａ−Ｄとが記載されている場合、たとえ個々の試剤
が記載されていなくても個々の試剤およびそれらの組み合わせは記載されているものとす
る。つまり、上記の例の場合、Ａ、Ｂ、ＣとＤ、Ｅ、Ｆが開示され且つＡ−Ｄの組み合わ
せが開示されているので、Ａ−Ｅの組み合わせ、Ａ−Ｆの組み合わせ、Ｂ−Ｄの組み合わ
せ、Ｂ−Ｅの組み合わせ、Ｂ−Ｆの組み合わせ、Ｃ−Ｄの組み合わせ、Ｃ−Ｅの組み合わ
せおよびＣ−Ｆの組み合わせは記載されていると考える。同様に、これらのサブセットま
たは組み合わせも記載されていると考える。つまり、上記の例の場合、例えば、Ａ−Ｅ、
Ｂ−Ｆ、Ｃ−Ｅも記載されていると考える（やはり、Ａ、Ｂ、ＣとＤ、Ｅ、Ｆが開示され
且つＡ−Ｄの組み合わせが開示されているので）。この考え方は本明細書の全ての記載に
適用される。例えば、開示された組成物を製造したり使用したりする方法の各ステップに
適用される。従って、追加できるステップがある場合、各追加工程は本明細書に開示され
た実施形態・実施例またはこれらの組み合わせにおいて実施することができるし、それら
は本発明の範囲内のものと考えられる。
【００１８】
（シリカ生成物の調製方法）
一実施形態では、本発明の方法は酸性化剤およびアルカリ金属ケイ酸塩を液状媒質の流
れを含む連続ループ反応領域に供給する連続法であり、ここで少なくとも酸性化剤および
アルカリ金属ケイ酸塩の一部が反応してループ反応領域の液状媒質内シリカ生成物を形成
する。酸性化剤およびアルカリ金属ケイ酸塩を連続ループ反応領域に供給すると、ループ
反応領域内の内容物（すなわち液状媒質）が連続的に再循環される。シリカ生成物は、シ
リカ生成物を含む液状媒質の一部を取り出すことにより回収され、一実施形態ではループ
反応領域内に加えた原材料の体積に等しい。
【００１９】
ここで用いる「ループ反応領域」は、酸性化剤およびアルカリ金属ケイ酸塩が反応して
シリカ生成物を形成する再循環液状媒質を含む連続的な回路を形成する反応器内の領域を
指す。後述するように、一実施形態ではループ反応領域が一つまたはそれ以上のループ反
応器のパイプからなる連続的なループ壁によって定義される。一般に、ループ反応領域内
の液状媒質は、プロセスの段階に応じて様々な組成を持つ。酸性化剤およびアルカリ金属
ケイ酸塩を液状媒質へ添加するに先だって、媒質は水か、適当な水溶液または水分散液（
スラリ）のみ含むことができる。一実施形態では、酸性化剤およびアルカリ金属ケイ酸塩
を反応領域に供給するに先だって、液状媒質は種シリカを含むことができ、これはループ
反応領域内ののゲル化を弱め、シリカ生成物の形成を補助するのに役立つことができる。
特定の実施形態では、酸性化剤およびアルカリ金属ケイ酸塩の添加に先だって、沈降シリ
カ、硫酸ナトリウム、ケイ酸ナトリウムおよび水を先ず反応領域に加え、所要に応じて再
循環し、その後酸性化剤およびアルカリ金属ケイ酸塩を加えることができる。酸性化剤お
よびアルカリ金属ケイ酸塩を反応領域に供給すると、シリカ生成物が液体反応媒質に生じ
る。シリカ生成物は、一般に沈殿物であり、従って液体反応媒質内で分散相となる。一実
施形態では、所望のシリカ生成物の収集に先立って、種シリカ生成物をループ反応領域か
ら除去することができる。
【００２０】
処理温度および圧力は大きく異なってもよく、所望するシリカ生成物の種類に依存する
ことができる。本方法の一実施形態では、約室温から約１３０℃までの温度を液状媒質で
維持する。同様に、様々な圧力を用いることができる。圧力は大気圧から高圧までとする
ことができる。例えば、連続ループ反応器を本方法で用いるとき、該反応器は、反応器内
の広範囲な圧力を制御するための背圧弁を具えることができる。
【００２１】
アルカリ金属ケイ酸塩および酸性化剤を反応領域に様々な割合で供給することができる
。アルカリ金属ケイ酸塩の添加割合は、一般に所望のケイ酸塩濃度を反応領域で維持する
ようなものであり、一方酸性化剤の添加割合は、所望のｐＨを反応領域で維持するような
ものである。一実施形態では、アルカリ金属ケイ酸塩をループ反応領域に少なくとも０．
５Ｌ／分の割合で供給する。アルカリ金属ケイ酸塩の最大の添加割合は、ループ反応領域
の体積およびシリカ生成プロセスの規模に依存して大きく変わる。例えば、大きな体積の
反応器を用いる非常に大規模な方法では、ケイ酸塩の高い添加割合が望ましい。一特定例
では、アルカリ金属ケイ酸塩を０．５〜５Ｌ／分または０．５〜３Ｌ／分の割合で供給す
る。
【００２２】
一般に、酸性化剤を反応領域に２．５〜１０．５の液状媒質内ｐＨを維持するに十分な
速度で供給する。別の実施形態では、酸性化剤を反応領域に７．０〜１０の液状媒質内ｐ
Ｈ、または７．０〜８．５の液状媒質内ｐＨを維持するに十分な速度で供給する。例えば
、特定の実施形態では、約７．５のｐＨを液状媒質内で維持する。液状媒質のｐＨは、あ
らゆる従来のｐＨ感応電極により監視することができる。いくつかの例では、液状媒質の
ｐＨは、液状媒質（スラリ）のｐＨを直接測定して評価することができる。これらの例で
は、液体反応媒質のｐＨが大抵２．５〜１０．５若しくは６〜１０または７〜８．５の範
囲である。
【００２３】
液状媒質は、反応領域内の混合度またはズレ度合いのようなループ反応領域に存在する
状況に応じて、また生成プロセスの規模に応じて様々な割合で再循環することができる。
一般に、液状媒質はループ反応領域中を少なくとも１５Ｌ／分の速度で再循環する。ある
特定の例では、液状媒質はループ反応領域中を１５〜１００Ｌ／分若しくは３０〜８０Ｌ
／分または７０〜８０Ｌ／分の速度で再循環する。
【００２４】
種々の酸や、アルカリ金属ケイ酸塩と反応してシリカ生成物を形成し得る他の試剤を含
めたさまざまな酸性化剤を用いることができる。酸または酸性化剤は、強い鉱酸、例えば
硫酸、塩酸、硝酸、リン酸等のようなルイス酸またはブレンステッド酸とすることができ
る。かかる酸を反応領域に希釈溶液として添加することができる。ある特定の例として、
酸性化剤として６〜３５質量％、より好ましくは１０〜１７質量％の硝酸溶液をループ反
応領域に供給することができる。他の実施形態では、ＣＯ２のような気体を酸性化剤とし
て用いることができる。二酸化炭素は弱酸（炭酸）を生成するので、かかる弱酸を用いる
場合、約８．５よりも大きな対象ｐＨを維持するのが液状媒質にとって望ましい場合があ
る。
【００２５】
さらに別の実施形態では、酸性化剤を所望のシリカ生成物の種類に基づいて選択するこ
とができる。例えば、硫酸アルミニウムの酸性溶液を酸性化剤として用いることができ、
その結果シリカ生成物はアルカリ性のアルミノケイ酸塩となる。具体例として、硫酸アル
ミニウムを硫酸に添加し、この混合物を酸性化剤として用いることができる。
【００２６】
金属ケイ酸塩、２ケイ酸塩等を含む任意適当なアルカリ金属ケイ酸塩を本発明の方法で
用いることができる。水溶性のケイ酸カリウムおよびケイ酸ナトリウムが特に好ましい。
一般に、本発明の許容し得るシリカ生成物は、アルカリ金属：ケイ酸塩の様々なモル比を
有するケイ酸塩で作製することができる。ケイ酸ナトリウムについては、例えば、Ｎａ２
Ｏ：ＳｉＯ２のモル比が一般に１：１〜１：３．５、好ましくは１：２．４〜１：３．４
の範囲である。ループ反応領域に供給するアルカリ金属ケイ酸塩は、酸性化剤と同様に水
溶液として供給するのが好ましい。ループ反応領域に供給するアルカリケイ酸塩溶液は、
一般にループ反応領域に供給するアルカリケイ酸塩溶液の全質量に対し約８〜３５質量％
、より好ましくは約８〜２０質量％のアルカリ金属ケイ酸塩を含むことができる。
【００２７】
所望に応じて、また供給溶液のアルカリケイ酸塩または酸性化剤の濃度を減らすために
、該溶液をループ反応領域に供給する前に希釈水を供給溶液に加えることができ、および
／または希釈水をループ反応領域に別々に供給し、その後アルカリ金属ケイ酸塩および／
または酸性化剤と、任意の他の液状媒質内容物と混合することができる。
【００２８】
所望量の酸性化剤およびアルカリケイ酸塩をループ反応領域に加えると、液状媒質はル
ープ反応領域内を一般に平均して１分当たり３回再循環する。液状媒質がループ反応領域
内を再循環する回数は、平均して、ここで「平均通過数」として表わし、以下の方程式に
従って計算される。シリカ生成物を取り出す前の再循環ループ内での滞留時間は、反応系
の体積を原材料添加割合（アルカリ金属ケイ酸塩添加率＋酸性化剤添加率）によって除算
することにより計算される。次いで、１分当たりの通過数は再循環速度を全体の系の体積
で除算することにより算出することができる。その次に、滞留時間を１分当たりの通過数
で乗じて平均通過数を得ることができる。
【数１】
0005914708.tif 000002
【００２９】
シリカ生成物は、平均通過数が３〜２００、または１０〜２００となるように再循環す
ることができる。一般に、平均通過数が高いほど、シリカ生成物の球形度および真円度が
大きくなる。従って、再循環通過数（平均通過数）は所望のシリカ生成物の種類に基づい
て選択することができる。
【００３０】
シリカ生成物は、様々なメカニズムによりループ反応領域から取り出すことができる。
一実施形態では、後述するように、連続ループ反応器を本方法に用い、これはループ反応
領域からシリカ生成物を取り出すための弁を含むことができる。しかしながら、シリカ生
成物を含む液状媒質の一部を反応領域から取り出すように追加の液体を反応領域に添加す
る（つまり反応領域が溢れる）ことによってシリカ生成物をループ反応領域から移すのが
好ましい。これは、一実施形態では、酸性化剤および／またはアルカリ金属ケイ酸塩をル
ープ反応領域内に連続的に加えることによって達成することができ、液状媒質の一部が添
加している酸性化剤および／またはアルカリ金属ケイ酸塩の体積によって容量分析的に移
されるからである。
【００３１】
本方法のいくつかの実施形態では、酸性化剤およびアルカリ金属ケイ酸塩を連続的に添
加する一方、液状媒質を再循環し、またシリカ生成物を取り出している。したがって、一
実施形態では、本方法のそれぞれのステップは連続的かつ同時に生じる。さらに別の実施
形態では、酸性化剤およびアルカリ金属ケイ酸塩をループ反応領域にそれぞれ同時に供給
する。酸性化剤およびアルカリ金属ケイ酸塩は、ループ反応領域に沿って異なる点でルー
プ反応器に供給するのが好ましい。例えば、アルカリ金属ケイ酸塩を酸性化剤に対しルー
プの上流で添加することができるので、酸性化剤を反応領域に供給すると、アルカリ金属
ケイ酸塩はすでに存在するようになる。
【００３２】
シリカ生成物の構造を修正することは、温度、イオン強度、添加速度、エネルギー入力
を修正することにより達成することができる。一般に、温度、再循環速度、酸性化剤／ア
ルカリ金属ケイ酸塩の添加率の変化は、シリカ生成物の物理的特性に最大の変化をもたら
す。一般に、液状媒質を多く再循環するほど、再循環ループにおけるシリカ生成物の滞留
時間が長くなり（添加速度がゆっくりし）、温度が高いほど、生成するシリカ生成物の構
造（吸油量によって定義される）が低くなる。液状媒質のｐＨを操作すると、約９．０よ
り下のｐＨを用いるとき、ループ反応領域内のシリカ沈着物（付着物）を最小にすること
が観察された。
【００３３】
シリカ生成物は、ループ反応領域から適当な容器内に取り出した後に収集し、所要に応
じて処理することができる。いくつかの実施形態では、シリカ生成物は更なる処理（塩な
どを取り除くための洗浄以外のもの）を必要とせず、湿潤固形状物として出荷し得るか、
または所望に応じて乾燥することができる。一実施形態では、例えば、生成するシリカ生
成物を当業界で既知の方法に従って噴霧乾燥することができる。或いはまた、シリカ生成
物の湿潤固形状物を得、再スラリ化し、スラリ形態で取扱い、供給するか、または濾塊と
して直接供給することができる。一般に、ここに開示するシリカ生成物の乾燥は、シリカ
を乾燥する、例えば噴霧乾燥、ノズル乾燥（例えば塔または噴水）、フラッシュ乾燥、回
転車輪乾燥またはオーブン／流動床乾燥のために用いる任意の従来の設備により行うこと
ができる。乾燥シリカ生成物は、一般に１〜１５質量％の水分レベルを有すべきである。
シリカ反応生成物の特性および乾燥処理の両方が、かさ密度および液体キャリア容量に影
響を与えると知られている。
【００３４】
別の実施形態では、所望のシリカ生成物の特性に応じて、シリカ生成物に様々な処理を
施すことができる。例えば、シリカ生成物を収集した後、シリカスラリのｐＨを調整する
、例えばろ過および洗浄に続いて硫酸のような酸を用いてより低くすることができる。こ
の例では、シリカ生成物を所望の導電性、例えば１５００μＳ〜２０００μＳ（ジーメン
ス）まで洗浄し、続いて上述したように乾燥することができる。
【００３５】
乾燥シリカ生成物のサイズをさらに小さくするためには、所要に応じて、従来の粉砕お
よび破砕装置を用いることができる。金槌または揺れフライス装置を粉砕用に一回または
多重回数用いてもよく、また微粉砕を流体エネルギーまたはエアージェットミルにより行
うことができる。所望のサイズに粉砕した生成物は、従来の分離技術、例えば遠心分離器
、分級器または適切なメッシュサイズの振動篩などによって他のサイズと分けてもよい。
【００３６】
乾燥生成物またはスラリ形状の生成物のサイズに影響するシリカ生成物の分離前および
／または合成中に生成するシリカ生成物の粒径を小さくする方法もある。これらは、メデ
ィアミルに限定しないが、高剪断装置（例えば高剪断ポンプまたはローターステーターミ
キサー）または超音波装置の使用を含み、いくつかの実施形態では、製造処理中例えば再
循環ループに用いることができる。湿式シリカ生成物で行う粒径の減少は、乾燥前のいつ
でも行うことができる。
【００３７】
（シリカ生成物）
様々な種類のシリカ生成物が、出発材料および処理条件に応じてここに開示した方法を
用いて調製することができる。一実施形態では、本発明のシリカ生成物が１００ｃｃ／１
００ｇまでの吸油量を有するシリカ粒子である。かかる実施形態では、シリカ粒子の少な
くとも８０％が丸々としたものに丸められている。これらシリカ粒子はまた、０．９より
も大きな球形度（Ｓ８０）因子および１００，０００回転当たり８．０ｍｇの減量未満の
ブラス・アインレーナー摩耗値を有する。
【００３８】
ここで用いる「丸められた」粒子は、平面およびほとんど存在しない小さな凹部を備え
るなだらかに丸められた角を有するものである。「丸々とした」粒子は、平面、角、また
は識別可能な凹部を有しない均一な凸状の粒輪郭を有するものである。
【００３９】
丸々としたものに丸められた本発明のシリカ粒子の特徴付けを以下の手順に従って行う
。シリカ粒子の代表的な試料を収集し、走査型電子顕微鏡により検査する。写真は、全体
の画像を代表する２つの異なる倍率で撮られている。初めの画像は約２００の倍率で撮ら
れ、試料同質性のセンスを得るために用いられる。次に、約２０，０００の倍率のＳＥＭ
画像を評価する。好ましくは、画像に表われる約２０の粒子の最小値があるべきで、全体
として試料の代表的な写真であることに注意が払われるべきである。次いで、この画像の
粒子を表１に従う分類によって評価、特徴付けする。１００ｃｃ／１００ｇまでの吸油量
を有する本発明の粒子の少なくとも８０％が丸々としたものに丸められたとして特徴付け
することができる。
【００４０】
表１  粒子の丸みの特徴付け
【表１】
0005914708.tif 000003
【００４１】
粒子の丸みの特徴付けを補助するために、図８に示し標準的なシルエット図を用いるこ
とができる。拡大ＳＥＭ画像内に表示されたような粒子を、図８に示した標準粒子丸みチ
ャートと比較し、それに応じて分類する。この処理を通常沈降分離学で行う。具体的な例
として、本方法により調製した図３〜５に示す粒子を、図８との対比により丸々としたも
のに丸められたとして事実上分類され、これは粒子の少なくとも８０％が丸々としたもの
に丸められたことを意味する。対照的に、従来のバッチ法により調製した図６に示すシリ
カ生成物は、図８との対比により平坦な側面および鋭くギザギザな縁が観測し得るで、ほ
とんど角、亜角、亜円のものとして分類された。
【００４２】
１００ｃｃ／１００ｇ未満の吸油量値を有する本発明のシリカ粒子は、丸みの指標に従
って特徴付けることもできる。ここで用いる「丸みの指標」とは、コーナーおよび縁の曲
率半径と、粒子の内接円の最大半径との比率によって定義される。丸みの指標は以下の方
程式に従って計算することができる。
【数２】
0005914708.tif 000004
ここで、ｒは各コーナーの曲率半径であり、Ｎはコーナーの数であり、Ｒは粒子の内接円
の最大半径である。各曲率半径ｒを計算し、合計する。次いで、この値をコーナーの数で
除算することにより平均化する。次に、得られた値を内接円の最大半径Ｒにより除算する
。このプロセスは手動によるか、または２０，０００の倍率のＳＥＭ画像を用いる市販の
図形分析ソフトウェアによって行うことができる。
【００４３】
図９を参照すると、ｒ１，・・・，ｒ５はそれぞれのコーナーの曲率半径であり、Ｒは
粒子の内接円の最大半径である。一例とした、内接円の最大半径に等しい平均曲率半径を
有する完全な球体は、１．０の丸み指標を有する。粒子の縁および面の数が増加するにつ
れて、式の分子が減少し、粒子の全体の丸みが減少する。丸みは、「地層学と沈降学」第
２版、著者Ｋｒｕｍｂｅｉｎ，Ｓｌｏｓｓ（１９６３年）に詳細が議論され、その丸みの
教示をここに参照して援用する。
【００４４】
一実施形態では、本発明のシリカ粒子は１００ｇあたり１００ｃｃ以下のオイル吸着値
を有し、ここでシリカ粒子の少なくとも８０％が少なくとも０．８、より好ましくは少な
くとも０．９の丸み指数を有する。かかるシリカ粒子はまた、０．９よりも大きな球形度
（Ｓ８０）因子および１００，０００回転当たり８．０ｍｇ損失未満のブラス・アインレ
ーナー摩耗値を有する。これら粒子の少なくとも８０％は、上述したように、図８に示し
たシルエットとの対比により丸々としたものに丸められたとして分類することができる。
丸み指標の計算のプロセスは上述のとおりであり、すなわち、２０，０００の倍率のＳＥ
Ｍ画像で好ましくは少なくとも２０粒子を有する代表試料が評価される。
【００４５】
１００ｃｃ／１００ｇまでの吸油量値を有する本発明のシリカ粒子はまた、少なくとも
０．９の球形度因子（Ｓ８０）を有する。ここで用いるＳ８０は、以下のように定義、算
出される。シリカ粒子試料を代表する２０，０００の倍率のＳＥＭ画像を写真画像ソフト
ウェアに取り込み、それぞれの粒子の輪郭（２次元的）をトレースする。互いに近接する
が、互いに接触しない至近距離にある粒子は、評価用の独立した粒子と認識すべきである
。輪郭付けした粒子を顔料で色付けし、その画像を粒子の周長および面積を決定し得る粒
子特徴化ソフトウェア（例えばメリーランド州ベセスダ市Ｍｅｄｉａ  Ｃｙｂｅｒｎｅｔ
ｉｃｓ社から入手可能なＩＭＡＧＥ−ＰＲＯ  ＰＬＵＳ）に取り込む。次いで、粒子の球
形度を以下の方程式に従って計算することができる。
【数３】
0005914708.tif 000005
ここで周長とは粒子の輪郭付けトレースに由来したソフトウェア計測周長であり、面積は
粒子のトレースされた周長内のソフトウェア計測面積である。
【００４６】
上記計算は、ＳＥＭ画像内で完全に一致する各粒子に対して行う。次いで、これら値を
値別に分類し、これら値の最低２０％を廃棄する。これら値の残り８０％を平均化してＳ
８０を得る。一例として、図５に示した粒子の球形度因子（Ｓ８０）は０．９７であるこ
とが分かる。
【００４７】
１００ｃｃ／１００ｇより大きな吸油量値を有するシリカ粒子は、一般に上述したシリ
カ粒子と同じ高さの球形度および丸みを有しないことが観察された。しかしながら、かか
る粒子は粘性を上昇させる能力を有し、歯磨剤組成物において優れた洗浄力を付与する。
これら粒子の典型的な画像を図７に示し、これは以下の実施例２で説明した試料２Ｆであ
る。
【００４８】
従って、さらなる実施形態では、本発明のシリカ粒子は、１００ｃｃ／１００ｇより大
きな吸油量値を有することができる。これら粒子は、上述した１００ｃｃ／１００ｇ以下
の吸油量値を有する粒子と同じ丸みおよび球形度を示さない場合がある。しかしながら、
１００ｃｃ／１００ｇより大きな吸油量値を有するシリカ粒子は、３〜１５μｍの粒径を
有するとして特徴付けられ、一般に２０％シリカ装填で少なくとも８５、例えば８５〜１
２０の外被洗浄比（ＰＣＲ）値を示す。
【００４９】
本発明のシリカ粒子はまた、後述する様々な別の特性によって特徴付けられる。他に記
載されない限り、以下の特性は１００ｃｃ／１００ｇ以下の吸油量値および１００ｃｃ／
１００ｇより大きな吸油量値を有する粒子のいずれにも言及する。
【００５０】
本発明のシリカ粒子のメジアン粒径を、処理中の様々な段階で、また様々な粒子の取り
扱いステップの前後に求める。ここで用いるメジアン粒径、平均粒径（ＡＰＳ）およびＤ
５０は、試料の５０％がより小さなサイズを有し、試料の５０％がより大きなサイズを有
する粒径をここでは指す。
【００５１】
一実施形態では、本発明のシリカ粒子が液体反応媒質内に存在したままで３〜１０μｍ
、好ましくは３〜８μｍ、より好ましくは４〜６μｍのメジアン粒径を有する。特定の例
では、液体反応媒質内のシリカ粒子のメジアン粒径は５〜６μｍである。液体反応媒質内
の粒子のメジアン粒径を求めるためには、液体反応媒質のアリコートを再循環反応領域か
ら、例えば容積変位により取り除き、そしてアリコート内の粒子を分析することができる
。
【００５２】
シリカ生成物をループ反応領域から取り出し、シリカ生成物を乾燥した後であるが、あ
らゆる微粉砕ステップ前で、生成したシリカ粒子は３〜２５μｍのメジアン粒径を有する
。いくつかの例では、乾燥後だが微粉砕前に、シリカ粒子は３〜１５μｍのメジアン粒径
を有する。さらに他の例では、乾燥後だが微粉砕前に、シリカ粒子は４〜８μｍのメジア
ン粒径を有する。
【００５３】
上述したように、微粉砕を用いて乾燥シリカ粒子の粒径を減ずることができる。例えば
、レイモンド微粉砕またはエアー微粉砕後に、シリカ粒子は一般に３〜１０μｍのメジア
ン粒径を有する。特定の例では、微粉砕（レイモンド微粉砕および／またはエアー微粉砕
を含む）後に、シリカ粒子は３〜７μｍ、または実に５〜７μｍの粒径を有する。
【００５４】
一般に、粒子の乾燥粒径、球形度および丸みはシリカの構造に関係すると観察された。
構造が低いと、液体反応媒質（スラリ）の粒径分布に対しほとんど変化のない丸々とした
／より高い球形度の粒子の高い比率が乾燥によりもたらされる。構造が増加すると、丸々
とした粒子のレベル／高い球形度が減少し、平均粒径が乾燥により増大する。高い構造の
試料は、穏やかなレイモンド微粉砕でそれらのスラリ粒径を減少することができる。より
激しいレイモンド微粉砕でもエアー微粉砕でも、粒径をスラリ粒径よりも小さくすること
は実質的にない。低い構造の生成物の微粉砕は、粒径に大した変化をもたらさない。シリ
カ粒子の構造は、一般に吸油量能力を指す。従って、低い構造のシリカは低い吸油量能力
を有し、一方高い構造のシリカは高い吸油量能力を有する。
【００５５】
メジアン粒径は、ペンシルバニア州ブースウィンのホリバ・インスツルメンツ社から市
販の型番ＬＡ−９３０（またはＬＡ−３００または同等物）のレーザ光散乱装置を用いて
求めた。
【００５６】
一般に、本発明のシリカ粒子は狭い粒径分布を有する。粒径分布は、均等係数、曲率係
数および分布の対称性を含む多数のパラメータに基づいて評価することができる。均等係
数（Ｃｕ）はＤ６０／Ｄ１０として定義される。曲率係数（Ｃｃ）は（Ｄ３０／（Ｄ１０
×Ｄ６０））として定義される。ピーク対称性もまた、（Ｄ９０−Ｄ５０）／（Ｄ５０―
Ｄ１０）として定義することができ、ここで１．０の形状値が完全に対称的な曲面を表す
。シリカ粒子の均等係数は一般に１．８〜２．５の範囲である。曲率係数は一般に０．２
〜０．３１の範囲であり、一方曲面の形状値は一般に１．３〜１．７の範囲である。具体
例では、ピーク対称性は１．３〜１．５の範囲で、シリカ粒子の極めて対称的な分布を示
した。
【００５７】
本発明のシリカ粒子は、シリカ１００ｇあたり５７〜２７２ｃｃの水の範囲である水吸
収値を有したものの、水吸収値はさらに高くすることができる。水吸収値はＣ．Ｗ．Ｂｒ
ａｂｅｎｄｅｒ  Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ，Ｉｎｃ製の吸収計「Ｃ」トルクレオメータによ
って求める。およそシリカ（またはケイ酸）の１／３カップを吸収計の混合室に移し、１
５０ｒｐｍで混合する。次いで、水を６ｍｌ／分の速度で加え、粉末の混合に必要なトル
クを記録する。水が粉末により吸収されると、粉末が自由流動粉末からペーストに変形す
るので、トルクが最大値に達する。最大トルクに到達した際に加えられた水の全体積を、
１００ｇの粉末によって吸収され得る水の量に標準化する。粉末を受け入れたままの基準
（予め乾燥していない）で用いるので、水分の無い粉末の値を用いて、以下の方程式によ
り「水分補正水ＡｂＣ値」を計算する。
【数４】
0005914708.tif 000006
【００５８】
吸収計を通常用いて、ＡＳＴＭ  Ｄ  ２４１４法  ＢおよびＣ並びにＡＳＴＭ  Ｄ  ３
４９３に従うカーボンブラックのオイル数を求める。
【００５９】
上述したように、一実施形態では、本発明のシリカ粒子は１００ｃｃ／１００ｇ以下、
例えば３０〜１００ｃｃ／１００ｇの吸油量値を有し、他の実施形態では、シリカ粒子は
１００ｃｃ／１００ｇ超、例えば１００ｃｃ／１００ｇを超えて１５０ｃｃ／１００ｇ以
下の吸油量値を有する。一般に、本発明のシリカ粒子は、シリカ１００ｇあたり３０〜１
７１ｃｃ（ｃｍ３またはｍＬ）の油吸収の吸油量能力を有することが観察された。
【００６０】
吸油量値は、抹消法（ＡＳＴＭ  Ｄ２８１）を用いて測定した。この方法は、堅いパテ
状のペーストが形成されるまでアマニ油／シリカ混合物をなめらかな表面のヘラで擦り込
むことによってアマニ油をシリカに混合する原理に基づく。散開するときに丸まるペース
ト混合物に必要な油の量を測定することによりシリカの吸油量値を算出することができ、
これはシリカ吸収能力を飽和するシリカの単位重量あたりに必要な油の体積を表す。より
高い吸油量値のレベルは、より高いシリカ構造を示す。低い値は低い構造シリカと思われ
ることを示す。吸油量値は以下の方程式によって求めることができる。
【数５】
0005914708.tif 000007
【００６１】
本発明のシリカ粒子は、一般に１０〜４２５ｍ２／ｇの範囲のＢＥＴ表面積を示す。特
定の例では、シリカ粒子が１０〜３００ｍ２／ｇ、好ましくは５０〜３５０ｍ２／ｇの範
囲のＢＥＴ表面積を示す。開示されたシリカ粒子のＢＥＴ表面積はBrunaur et al., J. A
m.Chem. Soc., 60, 309(1938)のＢＥＴ窒素吸収方法によって求め、そのＢＥＴ表面積測
定の教示についてここに参照して援用する。
【００６２】
開示されたシリカ粒子のＣＴＡＢ表面積は、一般に１０〜２５０ｍ２／ｇの範囲であり
、いくつかの例では５０〜２００ｍ２／ｇの範囲である。シリカのＣＴＡＢ表面積は、シ
リカ表面上でＣＴＡＢ（臭化セチルトリメチルアンモニウム）を吸収し、余剰分を遠心分
離によって分離し、界面活性剤電極を用いてラウリル硫酸ナトリウムの滴定によって定量
することによって求める。具体的には、約０．５ｇのシリカを１００ｍｌのＣＴＡＢ溶液
（５．５ｇ／Ｌ）と共に２５０ｍｌビーカーに入れ、電気撹拌プレート上で１時間混合し
、次いで１０，０００ｒｐｍで３０分遠心分離する。１ｍｌの１０％トリトンＸ１００を
、１００ｍｌビーカーの上澄み５ｍｌに加える。ｐＨを０．１ＮのＨＣｌで３．０〜３．
５に調節し、終点を測定するために界面活性剤電極（Ｂｒｉｎｋｍａｎｎ  ＳＵＲ１５０
１−ＤＬ）を用いて試料を０．０１００モル（Ｍ）のラウリル硫酸ナトリウムで滴定する
。
【００６３】
開示されたシリカ粒子の水銀（Ｈｇ）侵入体積は、一般に０．５〜３ｍＬ／ｇの範囲で
ある。水銀侵入体積または全細孔容積（Ｈｇ）は、Ｍｉｃｒｏｍｅｒｉｔｉｃｓ  Ａｕｔ
ｏｐｏｒｅ  ＩＩ  ９２２０装置を用いた水銀圧入法により測定する。
【００６４】
細孔の直径は、１３０°に等しい接触角シータおよび４８５ｄｙｎｅｓ／ｃｍに等しい
表面張力ガンマを採用したＷａｓｈｂｕｒｎ方程式によって算出することができる。水銀
を圧力の関数として粒子の空隙に押し込み、試料１グラムあたりに侵入した水銀の体積を
各圧力設定で算出する。ここに現れた全細孔容積は、真空から６０，０００ｐｓｉまでの
圧力下で侵入した水銀の蓄積した体積を意味する。各圧力設定での体積増分（ｃｍ３／ｇ
）を、圧力設定増分に対応する細孔の半径または直径に対してプロットする。細孔半径又
は直径曲線に対する侵入体積のピークは、細孔径分布のモードに相当し、試料中の最も共
通する細孔径を同定する。特に、試料サイズを調節して、５ｍＬのバルブおよび約１．１
ｍＬの幹体積を有する粉末針入度計で２５〜７５％の幹体積を達成する。試料を５０μｍ
の水銀圧力まで排気し、５分間保持する。水銀は、およそ１０３のデータ収集点のそれぞ
れで１．５〜６０，０００ｐｓｉで１０秒の平衡時間で細孔を充填する。
【００６５】
本発明のシリカ粒子の水溶液は、一般に１００，０００回転当たり１０ｍｇ損失未満、
好ましくは１００，０００回転当たり８．０ｍｇ損失未満、より好ましくは１００，００
０回転当たり５．０ｍｇ損失未満のブラス・アインレーナー摩耗（ＢＥＡ）値を示す。Ｂ
ＥＡ値は、通常少なくとも１である。ＢＥＡ値の具体的な範囲は１００，０００回転あた
り１〜１０、１〜８、１〜７、および１〜５ｍｇ損失を含む。
【００６６】
本発明のシリカ生成物の硬度を測定するのに用いるブラス・アインレーナー摩耗（ＢＥ
Ａ）試験がＫａｒｐｅらによる米国特許第６，６１６，９１６号に詳細に説明され、その
ＢＥＡ摩耗試験の教示についてここに参照して援用する。一般に、試験は下記のように用
いるＥｉｎｌｅｈｎｅｒ  ＡＴ−１０００  Ａｂｒａｄｅｒを含む；（１）Ｆｏｕｄｒｉ
ｎｉｅｒ真鍮製ワイヤスクリーンを秤量し、１０％水性シリカ懸濁液の作用下に一定時間
曝す；（２）次いで摩耗量を１００，０００回転当たりＦｏｕｄｒｉｎｉｅｒ真鍮製ワイ
ヤスクリーンから損失した真鍮のｍｇとして求める。ｍｇ単位で測定した損失の結果を、
１０％ブラス・アインレーナー（ＢＥ）摩耗値として特徴付ける。
【００６７】
シリカ粒子のテクニダイン（Ｔｅｃｈｎｉｄｙｎｅ）輝度値は、一般に９５〜１００の
範囲である。具体的な例では、テクニダイン輝度値は９７〜１００、あるいは実に９８〜
１００の範囲である。輝度を測定するためには、微粉末シリカを滑らかな表面のペレット
にプレスし、テクニダイン輝度計Ｓ−５／ＢＣを用いて分析する。この装置は、試料を４
５°の角度で照射し、反射光を０°で見る二光束の光学システムを有する。これは、ＴＡ
ＰＰＩ試験法Ｔ４５２およびＴ６４６ならびにＡＳＴＭ  ＳｔａｎｄａｒｄＤ９８５に適
合する。粉末物質を約１ｃｍのペレットに滑らかで、緩んだ粒子や光沢のないペレット表
面を与えるに十分な圧力でプレスする。
【００６８】
開示されたシリカ粒子の分散体は、一般に１．４超の屈折率（ＲＩ）値を有する。いく
つかの例では、開示されたシリカ粒子の分散体は、１．４〜１．５のＲＩ値を有する。分
散体は、一般に２０〜７５の範囲の％透過率（％Ｔ）を有する。
【００６９】
屈折率および光透過度を測定するために、様々なグリセリン／水の貯蔵液（約１０）を
調製するので、これら溶液の屈折率は１．４２８〜１．４６０の間にある。通常、これら
貯蔵液は水中で７０重量％〜９０重量％グリセリンの範囲をカバーする。ＲＩを測定する
ために、標準溶液の１滴または２滴を別に屈折計（Ａｂｂｅ  ６０  Ｒｅｆｒａｃｔｏｍ
ｅｔｅｒ  Ｍｏｄｅｌ  １０４５０）の固定プレート上に置く。カバープレートを所定の
位置に取り付け、固定する。光源および屈折計のスイッチを入れ、各標準溶液の屈折率を
読み取る。
【００７０】
別の２０ｍｌのボトルにおいて、２．０＋／−０．０１ｍｌの開示されたシリカ生成物
を１８．０＋／−０．０１ｍｌの各それぞれのグリセリン／水貯蔵溶液に加える（１５０
超の吸油量値が測定された生成物に対する試験では、１．０ｇの開示されたシリカ生成物
および１９．０ｇの貯蔵グリセリン／水溶液を使用）。次いで、ボトルを力強く振ってシ
リカ分散体を形成し、ストッパーをボトルから取り除き、ボトルをデシケーターに置き、
その後真空ポンプ（約２４インチＨｇ）で排気した。
【００７１】
次いで、分散体を１２０分間脱気し、完全な脱気について視覚的に検査する。５９０ｎ
ｍでの“％Ｔ”（Ｓｐｅｃｔｒｏｎｉｃ  ２０Ｄ＋）を、製造作業者の指示書に従い、試
料が室温に戻った（およそ１０分）後に測定する。開示されたシリカ生成物の％Ｔを、各
分散体のアリコートをクォーツ製キュベット内に置き、各試料に対し波長５９０ｎｍで％
Ｔを０〜１００の目盛りで読み取ることにより測定する。％透過率対貯蔵溶液のＲＩを曲
線上にプロットする。シリカのＲＩは、％Ｔ対ＲＩ曲線のプロットしたピーク最大値（縦
座標またはＸ値）の位置として定義する。ピーク最大値のＹ値（または横座標）は％Ｔで
ある。
【００７２】
シリカ粒子をろ過し、水洗して硫酸ナトリウムレベル（存在する場合）を許容レベルま
で下げることができる。反応生成物の洗浄は、一般にろ過後に行う。所要に応じて、ここ
に記載した次のステップに進む前に、洗浄された湿潤塊のｐＨを調整することができる。
本発明のシリカ粒子の硫酸ナトリウム含有量は、約６％以下とすることができる。硫酸ナ
トリウム含有量は、シリカスラリの既知の濃度の伝導率によって測定した。具体的には、
３８ｇのシリカの湿潤塊試料をモデルナンバー３０のＨａｍｉｌｔｏｎ  Ｂｅａｃｈ混合
器の４分の１混合カップに秤量し、１４０ｍｌの脱イオン水を加えた。スラリを５〜７分
間混合し、その後スラリを２５０ｍｌのメスシリンダーに移し、ミキサーカップを洗浄す
るための水を用いて、シリンダーに脱イオン水を２５０ｍｌの印まで充填した。メスシリ
ンダー（蓋付）を数回ひっくり返すことにより試料を混合した。Ｃｏｌｅ  Ｐａｒｍｅｒ
ＣＯＮ  ５００  Ｍｏｄｅｌ＃１９９５０のような導電率計を用いて、スラリの導電率
を求めた。硫酸ナトリウム含有量を、硫酸ナトリウム／シリカ組成物スラリの既知の加法
により得た標準曲線と試料の伝導率とを比較することにより求めた。
【００７３】
（歯磨剤組成物）
本発明のシリカ生成物は、特に研磨剤や洗浄剤の一部または全部として歯磨剤組成物に
有用である。ここで用いる「歯磨剤組成物」は、例えば歯の接触可能表面を洗浄すること
により腔衛生を維持するのに使用し得る組成物を指す。歯磨剤組成物は、液体、粉末また
はペーストとすることができる。一般に、歯磨剤組成は主として水、洗浄剤、保湿剤、結
合剤、香味剤および微粉砕したパウダー状研磨剤（開示したシリカ生成物）からなる。本
発明のシリカ粒子は、歯磨剤組成物に組み込まれると、約５〜５０質量％、好ましくは約
１０〜５０質量％、より好ましくは約１０〜３５質量％のレベルで存在することができる
。具体例として、歯磨剤組成物は、約２０質量％で存在するシリカ粒子を含むことができ
る。
【００７４】
典型的な口腔用歯磨剤または口腔用洗浄剤は、下記の成分の任意の一つ以上を任意適当
な量、例えば以下の量（重量％）で含むことができる。下記の例のシリカ増粘剤は、当業
界で既知のあらゆる増粘剤、例えば後述するようなＺＥＯＤＥＮＴ生成物とすることがで
き、および／または本発明のシリカ粒子を含むことができる。研磨剤は、本発明のシリカ
粒子を表２に示す量で含むのが好ましい。
【００７５】
表２  典型的な歯磨剤組成物における成分および相対量
【表２】
0005914708.tif 000008
【００７６】
開示されたシリカ粒子は、歯磨剤組成物における研磨剤として単独で、若しくはここに
開示するかまたは当業界で既知な他の研磨材料との添加剤または共研磨剤として利用でき
る。したがって、他の従来型の研磨添加物のいくらでも、本発明の歯磨剤組成物中に存在
することができる。かかる他の研磨粒子としては、例えば、沈降炭酸カルシウム（ＰＣＣ
）、重質炭酸カルシウム（ＧＣＣ）、チョーク、ベントナイト、第二リン酸カルシウムま
たはその二水和物、シリカゲル（それだけで、および任意の構造のもの）、沈降シリカ、
非晶質沈降シリカ（同様にそれだけで、および任意の構造のもの）、パーライト、二酸化
チタン、第二リン酸カルシウム、ピロリン酸カルシウム、アルミナ、アルミナ水和物、仮
焼アルミナ、ケイ酸アルミニウム、不溶性メタリン酸ナトリウム、不溶性メタリン酸カリ
ウム、不溶性炭酸マグネシウム、ケイ酸ジルコニウム、粒状熱硬化性樹脂および他の適当
な研磨材料が挙げられる。かかる材料を歯磨剤組成物にを導入してターゲット製剤の研磨
特性を調整することができる。
【００７７】
研磨剤成分に加えて、歯磨剤は一つ以上の感覚刺激性の増強剤を含むこともできる。感
覚刺激性の増強剤としては、保湿剤、甘味料、界面活性剤、香味料、着色料および増粘料
（ときには結合材、ガム、安定化剤としても既知）が挙げられる。
【００７８】
保湿剤は、乾燥から歯磨剤を防ぐほかに、体や「口の質感」を歯磨剤に加えるのに役立
つ。適当な保湿剤としては、ポリエチレングリコール（様々な異なる分子量）、プロピレ
ングリコール、グリセリン（グリセロール）、エリスリトール、キシリトール、ソルビト
ール、マンニトール、ラクチトール、水素化デンプン加水分解物およびその混合物が挙げ
られる。具体例では、保湿剤が歯磨剤組成物の約２０〜５０質量％、例えば４０％の量で
存在する。
【００７９】
甘味料を歯磨剤組成物（例えば歯磨き粉）に加えて、満足のいく味を生成物に授けるこ
とができる。適当な甘味料としては、サッカリン（サッカリンナトリウム、サッカリンカ
リウムまたはサッカリンカルシウムとして）、シクラミン酸塩（ナトリウム塩、カリウム
塩またはカルシウム塩として）、アセスルファムカリウム、ソーマチン、ネオヘスペリジ
ンジヒドロカルコン、アンモニア化グリシルヒジン、Ｄ型グルコース、果糖、スクロース
、マンノースおよびグルコースが挙げられる。
【００８０】
界面活性剤を本発明の歯磨剤組成物に用いて、該組成物をより美容上許容できるように
することができる。界面活性剤は、組成物に洗浄および発泡特性を付与する洗浄材料であ
るのが好ましい。適当な界面活性剤は、ラウリル硫酸ナトリウム、ドデシルベンゼンスル
ホン酸ナトリウム、ラウロイルサルコシン酸塩、ミリストイルサルコシン酸塩、パルミト
イルサルコシン酸塩、ステアロイルサルコシン酸塩およびオレオイルサルコシン酸塩のア
ルカリ金属またはアンモニウム塩、ポリオキシエチレンソルビタンのモノステアレート、
イソステアレートおよびラウレート、ラウリルスルホ酢酸ナトリウム、Ｎ−ラウロイルサ
ルコシン、Ｎ−ラウロイルサルコシン、Ｎ−ミリストイルサルコシンまたはＮ−パルミト
イルサルコシンのナトリウム、カリウムおよびエタノールアミン塩、アルキルフェノール
のポリエチレン・オキシド凝縮物、ココアミドプロピルベタイン、ラウラミドプロピルベ
タイン、パルミチルベタインなどのような安全かつ有効量のアニオン、カチオン、非イオ
ン、双性イオン、両性およびベタインの界面活性剤である。ラウリル硫酸ナトリウムが好
適な界面活性剤である。界面活性剤は、通常本発明の口腔ケア組成物中に約０．１〜１５
質量％、好ましくは約０．３〜５質量％、例えば約０．３〜２．５質量％の量で存在する
。
【００８１】
香味剤も歯磨剤組成物に加えることができる。適当な香味剤としては、限定しないが、
冬緑油、ペパーミント油、スペアミント油、サッサフラス油、クローブの油、シナモン、
アネトール、メンソール、チモール、オイゲノール、オイカリプトール、レモン、オレン
ジおよびフルーツの香りやスパイスの香りなどを付与する他のかかる風味化合物が挙げら
れる。これら香味剤は、一般にアルデヒド、ケトン、エステル、フェノール、酸ならびに
脂肪族、芳香族および他のアルコールの混合物を含む。
【００８２】
着色剤を加えて、生成物の美的外観を改善することができる。適当な着色剤としては、
限定しないが、ＦＤＡのような適切な規制機関によって認可されている着色剤、および欧
州食品医薬品指令にリストされているものが挙げられ、またＴｉＯ２のような顔料やＦＤ
＆ＣおよびＤ＆Ｃ染料のような色素を含む。
【００８３】
増粘剤は、練り歯磨きを相分離に対して安定化させるゼラチン構造を提供するため、歯
磨剤組成物に有用である。適当な増粘剤としては、シリカ増粘剤；デンプン；デンプンの
グリセライト；カラヤガム（ステルクリアガム）、トラガカントガム、アラビアガム、ガ
ティガム、アカシアガム、キサンタンガム、グアガムおよびセルロースガムのようなガム
；ケイ酸アルミニウムマグネシウム（Ｖｅｅｇｕｍ）；カラギーナン；アルギン酸ナトリ
ウム；寒天；ペクチン；ゼラチン；セルロース、カルボキシメチルセルロース、ヒドロキ
シエチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロース、ヒドロキシメチルセルロース、ヒ
ドロキシメチルカルボキシプロピルセルロース、メチルセルロース、エチルセルロースお
よび硫酸化セルロースのようなセルロース化合物；ヘクトライトクレイのような天然およ
び合成クレイ；並びにこれらの混合物が挙げられる。増粘剤又はバインダの典型的な量は
、練り歯磨き組成物の約０〜１５重量％である。
【００８４】
歯磨き粉組成物内での利用に有用なシリカ増粘剤は、例えば非限定的な例として、ＺＥ
ＯＤＥＮＴ１６５シリカのような非晶質沈降シリカを含む。他の好適な（限定しないが）
シリカ増粘剤は、ＺＥＯＤＥＮＴ１５３，１６３および／または１６７、およびＺＥＯＦ
ＲＥＥ１７７および／または２６５シリカ生成物を含み、全てがジェイ・エム・フーバー
・コーポレーション（Ｊ．Ｍ．Ｈｕｂｅｒ  Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ）から入手可能であ
る。
【００８５】
治療薬を組成物に用いて、虫歯、歯周病および温度感受性の予防および治療を提供する
ことができる。治療薬の例としては、限定しないが、フッ化ナトリウム、モノフルオロリ
ン酸ナトリウム、モノフルオロリン酸カリウム、フッ化スズ、フッ化カリウム、フルオロ
ケイ酸ナトリウム、フルオロケイ酸アンモニウムなどのようなフッ化物源；ピロリン酸四
ナトリウム、ピロリン酸四カリウム、ピロリン酸二水素二ナトリウム、ピロリン酸一水素
三ナトリウムのような縮合リン酸塩；トリポリホスフェート、ヘキサメタホスフェート、
トリメタホスフェートおよびピロホスフェート；トリクロサン、ビスグアニド、アレキシ
ジン、クロルヘキシジンおよびグルコン酸クロルヘキシジンのような抗微生物剤；パパイ
ン、ブロメライン、グルコアミラーゼ、アミラーゼ、デキストラナーゼ、ムタナーゼ、リ
パーゼ、ペクチナーゼ、タンナーゼおよびプロテアーゼのような酵素；塩化ベンザルコニ
ウム（ＢＺＫ）、塩化ベンゼトニウム（ＢＺＴ）、塩化セチルピリジニウム（ＣＰＣ）お
よび臭化ドミフェンのような第四級アンモニウム化合物；クエン酸亜鉛、塩化亜鉛および
フッ化スズのような金属塩；サンギナリアエキスおよびサンギナリン；ユーカリプトール
、メントール、チモールおよびサリチル酸メチルのような精油；フッ化アミン；過酸化物
などが挙げられる。治療薬は、歯磨剤に単独で又は組み合わせて治療上安全および有効レ
ベルで使用し得る。
【００８６】
保存剤も本発明の組成物に加えて、細菌成長を防止することができる。メチルパラベン
、プロピルパラベンおよび安息香酸ナトリウムのような口腔組成物用に承認された適当な
保存剤を安全かつ有効量で加えることができる。
【００８７】
開示された歯磨剤には、様々な追加成分、例えば脱感作薬、治療薬、その他の虫歯予防
剤、キレート剤／封鎖剤、ビタミン、アミノ酸、タンパク質、その他の歯垢防止／歯石防
止剤、乳白剤、抗生物質、抗酵素、酵素、ｐＨ調整剤、酸化剤、抗酸化剤なども加えるこ
とができる。
【００８８】
歯磨剤組成物はまた、典型的には溶媒を含み、それは通常水である。一般に、上述の添
加剤のほかに組成物の残り部分には水が供給される。水は好ましくは脱イオン化され、ま
た不純物が無い。歯磨剤は通常約５重量％〜約７０重量％の水を含み、例えば５重量％〜
３５重量％、具体的には１１％の水を含む。
【００８９】
開示された歯磨剤組成物の具体例は、１０〜５０重量％の開示されたシリカ粒子、グリ
セリン、ソルビトール、水、ＣＡＲＢＯＷＡＸ６００、ＣＥＫＯＬ、ピロリン酸四ナトリ
ウム、サッカリンナトリウム、フッ化ナトリウム、ＺＥＯＤＥＮＴ、二酸化チタン、ラウ
リル硫酸ナトリウム、香味料、および任意の着色料を含むものである。
【００９０】
ここに開示された歯磨剤組成物は種々の測定法を用いて評価することができる。歯磨剤
組成物の清掃性は、通常外被清掃比（“ＰＣＲ”）値に関して表される。ＰＣＲ試験は、
歯磨剤組成物が固定されたブラッシング条件下で歯から外被膜を除去する能力を測定する
。ＰＣＲ試験は“In Vitro Removal of Stain With Dentifrice”G.K.Stookeyら、J.Dent
al Res.,61,1236-9,1982に記載されており、そのＰＣＲについての教示をここに参照して
援用する。一般に、本発明の歯磨剤組成物は、２０％の負荷レベルで少なくとも８５、た
とえば約８５〜１０７のＰＣＲ値を有する。
【００９１】
本発明の歯磨剤組成物の放射性象牙質研磨（ＲＤＡ）は、一般に少なくとも１００、例
えば約１００〜３１５である。本発明で用いるシリカ粒子を含む歯磨剤のＲＤＡ値は、He
ffereのJournal of Dental Res., July-August 1976,55(4),pp.563-573、またＷａｓｏｎ
の米国特許第４，３４０，５８３号、４，４２０，３１２号および４，４２１，５２７号
に記載の方法に従って求められ、これらのＲＤＡ測定の教示についてここに参照して援用
する。ＰＣＲおよびＲＤＡの結果はいずれも歯磨剤組成物の成分の性質および濃度によっ
て変動する。ＰＣＲおよびＲＤＡ値は無単位である。
【００９２】
開示された歯磨剤組成物の歯磨き粉（歯磨剤）の粘度は変化し、Ｈｅｌｉｐａｔｈ  Ｔ
−Ｆスピンドルを備え、５ｒｐｍにセットしたＢｒｏｏｋｆｉｅｌｄ粘度計Ｍｏｄｅｌ  
ＲＶＴを利用して、練り歯磨きの粘度を２５℃で、スピンドルが練り歯磨き試験試料を通
って降下するときの３つの異なる高さで測定し、結果を平均化することにより測定するこ
とができる。Ｂｒｏｏｋｆｉｅｌｄ粘度はセンチポアズ（ｃＰ）で表される。
【００９３】
（連続ループ反応器）
本発明の方法は、種々の実施形態において、連続ループ反応器または管状反応器を用い
て行うことができる。適当な連続ループ反応器は、一般に一つ以上のパイプにより画定し
た連続ループと全て流体連結する酸性化剤用入り口と、ケイ酸アルカリ金属用入り口と、
生成物の取り出し口とを備える。連続ループ内の液状媒質を、ループ自体の中にあるポン
プのような種々の手段を用いて再循環する。連続ループ反応器の他の構成要素は、限定し
ないが、液状媒質の温度を制御するためのループ内の熱交換器、圧力制御のための背圧弁
および／または液体反応媒質の内容物を混合するためのループ内のインライン混合装置を
含むことができる。
【００９４】
図１を参照すると、典型的な連続ループ反応器１００は、酸性化剤をループ反応領域の
液状媒質に導入するための酸性化剤入り口１１０と、ケイ酸アルカリ金属をループ反応領
域に導入するためのケイ酸アルカリ金属入り口１２０とを備える。ループ反応領域は、連
続ループを画定する一つ以上のパイプ１３０によって定まる。一つ以上のパイプ１３０を
介して液状媒質を再循環させるためのポンプ１４０を含む様々な他の構成要素がまた、連
続ループ反応器１００内に存在できる。本発明の処理中に、ポンプ１４０は液体反応媒質
と液体連結すべきである。連続ループはまた、インライン混合装置１５０と液体連結して
もよい。図１に示した例では、インライン混合装置１５０は酸性化剤の入り口と液体連結
し、酸性化剤を連続ループに入れるのを促進し、液状媒質をループ反応領域の内側で混合
するのに役立つ。熱交換器１６０はまた、連続ループにおいて液状媒質の温度を制御する
ために存在することができる。したがって、熱交換器１６０は連続ループを画定する一つ
以上のパイプ１３０と熱連結する。酸性化剤、ケイ酸アルカリ金属または上述した別の液
体を反応器に連続的に加えると、液状媒質が連続ループから溢れ、生成物取り出し口１７
０を介してループ反応領域から離脱する。次いで、生成物を収集する。具体的な実施形態
では、反応器がループ反応器内の圧力を規制する背圧弁（図示せず）のような一つ以上の
パイプ１３０と液体連結する一つ以上の圧力制御装置を備えることができる。
【００９５】
任意適当なポンプ１４０をループ反応器に用いることができる。インラインミキサー装
置１５０は、高い剪断環境を再循環液状媒質に提供するのにある程度用いられ、好ましく
は回転子／固定子型のインラインミキサーである。有用な回転子／固定子ミキサーの例と
してはSilverson Machines,Inc製Ｓｉｌｖｅｒｓｏｎ  Ｍｏｄｅｌ  ４５０ＬＳのような
Ｓｉｌｖｅｒｓｏｎインラインミキサー；またはIKA-WorksInc.,Wilmington,North Carol
ina 26405の市販品およびＭｏｄｅｌ  ＭＥ−４１０／４２０Ｘおよび４５０Ｘを含むCha
rles Ross and Son Company,Hauppage,NY11788の市販品がある。
【実施例】
【００９６】
（実施例）
以下の実施例は、当該分野の当業者に、ここに請求する化合物、組成物、物品、装置お
よび／または方法がいかになされ、評価されるかの、完全な開示および説明を提供するた
めに提供され、純粋に本発明の実施形態を意図したもので、本発明者らが発明とみなす範
囲を限定することを意図するものではない。使用する数字（例えば、量、温度など）に関
して正確性を確保するための努力はしてきたが、誤差や偏差はありうる。特に断りのない
限り、部は重量部であり、温度は摂氏または室温であり、圧力は大気圧であるかそれに近
い圧力である。
【００９７】
（実施例１  連続ループ反応器）
連続ループ反応器は、反応スラリを取り出す前に何回も循環できる再循環ループで設計された（図１参照）。再循環ループは、可撓性ホースの部分により一緒に結合された固定パイプの部分からなる。パイプ／ホースの内径はおよそ１インチとした。ループの片側にポンプを配置して反応物を循環し、反対側にＳＩＬＶＥＲＳＯＮのインラインミキサーを設けて系に付加的な剪断を付与し、また酸性化剤を導入するための入り口として用いる。ポンプとミキサーとの間に静的ミキサー熱交換器（Chemineer, Inc., Dayton, Ohioから入手可能なＫＥＮＩＣＳ  Ｍｏｄｅｌ  １−Ｐｉｌｏｔ−ＨＴ−ＥＸ  ３２）を設けてシリカの生成中に温度制御手段をもたらした。酸性化剤入り口の後に位置する取り出しパイプにより、ケイ酸塩および酸性化剤の添加速度に応じて生成物を取り出すことが可能となる。取り出しパイプはまた、反応系を１００℃超の温度で作動可能とする背圧弁を備えることができる。生成物の取り出しパイプは、生成物を追加修正（例えばｐＨ調整）用のタンクに収集するように指向させるか、または生成物をロータリー型またはプレス型ろ過器に直接取り出すことができる。生成物を７．０超のｐＨで調製するときに、酸を生成物取り出しラインに任意選択的に加えて合成後のｐＨ調整を避けることができる。
【００９８】
（実施例２  シリカ生成物の調製）
シリカ生成物を、実施例１に記載した連続ループ反応器を用いて調製した。酸性化剤お
よびケイ酸アルカリ金属を連続ループ反応器に導入するに先立って、沈降シリカ、硫酸ナ
トリウム、ケイ酸ナトリウムおよび水を先ず加え、８０Ｌ／ｍｉｎで再循環する。これは
、ここで液体反応媒質を指し、上述したとおりこれに酸性化剤およびケイ酸アルカリ金属
をさらに加えることができる。この最初のステップを行って再循環ループを典型的なバッ
チの近似的な含有量および濃度で満たし、これにより所望のシリカ生成物を収集する前に
パージ時間を最小化する。このステップはまた、ループ反応器内容物のゲル化を最小化す
る信じられている。しかしながら、系をゲル化または塞ぐことなしに、水だけを充填した
ループ反応器に酸性化剤およびケイ酸アルカリ金属を直接加えることができることに注目
すべきである。したがって、液体反応媒質は、酸性化剤およびケイ酸アルカリ金属の導入
に先んじて、種シリカなしで水を含むことができる。
【００９９】
１．５ｋｇのＺＥＯＤＥＮＴ１０３と、１．３４ｋｇの硫酸ナトリウムと、１１．１Ｌ
のケイ酸ナトリウム（２．６５モル比（ＭＲ）、１３．３％）と、２０Ｌの水との溶液を
調製した。次いで、この溶液およそ１５．５Ｌをループ反応器の再循環ループに加え、６
８℃に加熱した。６０Ｈｚ（３４８５ＲＰＭ）で作動する再循環ループ内のＳＩＬＶＥＲ
ＳＯＮインラインミキサーを用いて内容物を８０Ｌ／分で再循環した。ケイ酸ナトリウム
（２．６５ＭＲ、１３．３％）および硫酸（１１．４％）をループに同時に１．７Ｌ／分
のケイ酸塩速度で、かつｐＨ９．５を維持するに十分な酸速度で加えた。所要に応じて、
酸速度をして前記ｐＨを維持した。所望のシリカ生成物を収集する前に、系から不要なシ
リカを除外するためにこれらの状況下で酸およびケイ酸塩を４０分間加えた。４０分経過
後、収集容器を空にして内容物を取り出した。温度を約６０℃（特に指定しない限り、収
集温度は反応器の温度と同一である）に維持しながらシリカ生成物を４０ＲＰＭの撹拌で
容器に収集する間、酸およびケイ酸塩を連続的に加えた。所望量のシリカ生成物を収集し
た後、酸およびケイ酸塩の添加を止めた。ループの内容物は循環できた。収集容器のシリ
カ生成物を硫酸の手動添加でｐＨ５．０に調節し、次いでおよそ１５００μＳの導電率で
ろ過、洗浄し、その後乾燥した。
【０１００】
試料２Ｂ〜２Ｅを表３に示した条件下で得た。
【０１０１】
試料２Ｆ〜２Ｓは、ｐＨ調節を洗浄／ろ過ステップの前に行わなかった以外実施例２Ａ
に従って得た。乾燥に先んじて、生成物のｐＨを希釈硫酸の手動添加で５．５に調節した
。
【０１０２】
試料２Ｊは、乾燥に先んじてｐＨを６．５に調節した以外実施例２Ｆに従って得た。
【０１０３】
試料２Ｎは、固定子をＳＩＬＶＥＲＳＯＮインラインミキサーから取り除いた以外上述
した連続ループ反応器を用いて得た。
【０１０４】
表３  実施例２Ａ〜２Ｓの反応条件の要約。
【表３】
0005914708.tif 000009
【０１０５】
表３を参照すると、酸性化剤およびケイ酸アルカリ金属を所定速度で加え、液体反応媒
質に対し所定のパーセントで維持した。酸性化剤は硫酸であり、ケイ酸アルカリ金属はケ
イ酸ナトリウムである。
【０１０６】
平均通過数、すなわち所定の粒子が取り出し前に沈殿ループを動き回る近似の回数は、
以下の方法によって算出することができる。下記に示した方程式を参照すると、取り出し
前の再循環ループにおけるシリカ生成物の滞留時間は、系の体積を原材料速度（ケイ酸の
添加速度＋酸の添加速度）で除することにより算出する。次いで、通過数／分は再循環速
度を系の体積で除することにより算出する。その後、滞留時間を通過数／分で乗して平均
通過数を得る。
【数６】
0005914708.tif 000010
【０１０７】
平均通過数が増加すると、粒子の球形度および丸み特性が改善する。
【０１０８】
一般に、連続ループ反応器は、反応中に所定の条件を容易に維持し得る。上述したとお
り、所定のシリカ流速で酸の速度を調節して所望のｐＨを達成した。酸の速度が安定化す
ると、所望条件での連続操作が維持できた。ｐＨの調節は、酸添加速度の修正により達成
された。ｐＨ２．５〜９．５および温度２４〜１２２℃の範囲の条件を具体的に試験し、
液体反応媒質の遮断またはゲル化が観測されなかった。
【０１０９】
（実施例３  実施例２で調製したシリカ粒子）
実施例２で調製したシリカ生成物を特徴付けた。最も試験した反応条件下での反応スラ
リ粒径（再循環ループ内の粒子の粒径）は、一般に４〜８μｍであり、最も多い例では４
〜６μｍに収まる。粒子の乾燥粒径および球形度／丸みは、シリカの構造に直接関係する
。構造が低いと、スラリ粒径分布からの変化がほとんど無い高い球形度および丸みを有す
るより高い割合の非塊状粒子が乾燥により生じた。構造が高くなると、粒子凝集レベルが
増加し、粒子の球形度および丸みが減少し、平均粒径が乾燥により増加する。
【０１１０】
高い構造の試料は、穏やかなレイモンド製粉でそのスラリ粒径を減少することができる
。激しいレイモンド製粉およびエアー製粉は、スラリ粒径よりも粒径を小さくすることは
実質的にない。低い構造の製粉は、粒径の大幅な変化をもたらさない。連続法により生成
したシリカの粒径分布はガウス分布で、典型的には従来法で調製した沈降シリカよりも広
くない。連続反応器で調製した粒子のスラリ、噴霧乾燥、レイモンド製粉およびエアー製
粉粒径を表４に示す。残りの実施例については、未製粉の乾燥シリカ試料を「−１」で、
レイモンド製粉の試料を「−２」で、エアー製粉の試料を「−３」で指定した。連続ルー
プ法および従来法で調製したシリカ生成物の粒径分布を図２に示す。
【０１１１】
表４  連続ループ法により調製したシリカ生成物のスラリ、噴霧乾燥および製粉粒径
【表４】
0005914708.tif 000011
【０１１２】
上述し、表３に列挙した反応条件は、一般に３２〜１７１ｃｃ／１００ｇの吸油量値を
有する「低い」から「中高構造」の典型的なシリカ生成物の生成を可能にする。生成した
シリカ生成物の水分補正した水ＡｂＣ値は、５７〜２７２ｃｃ／１００ｇの範囲である。
ＣＴＡＢ表面積は１０〜２５０ｍ２／ｇの範囲である。ＢＥＴ表面積は１７〜４２４の範
囲で、従来のバッチ法で生成した典型的な沈降シリカ材料よりも高い。連続法で調製した
シリカ生成物の輝度値は非常に良く、その高い球形度および丸みに起因しそうだ。ここに
開示した連続法によって得たシリカ生成物は、ｐＨ７未満で調製したものを除き、通常９
６超の輝度値を示した。開示した方法によって調製したシリカ生成物の物理特性を表５に
示す。
【０１１３】
表５  連続反応器試料の物理特性
【表５】
0005914708.tif 000012
【０１１４】
ここに開示した連続法を用いて調製した典型的なシリカ粒子バッチの粒径分布も評価し
た。結果を表６に示す。均等係数（Ｃｕ）をＤ６０／Ｄ１０として定義する。曲率係数（
Ｃｃ）を（Ｄ３０／（Ｄ１０×Ｄ６０））として定義する。ピーク対称性を（Ｄ９０−Ｄ
５０）／（Ｄ５０―Ｄ１０）として定義し、ここで１．０のピーク対称性値が完全に対称
的な分布を表わす。
【０１１５】
表６  粒径分布特性
【表６】
0005914708.tif 000013
【０１１６】
ここに開示した連続法によって調製したシリカ生成物の走査型電子顕微鏡写真は、従来
のシリカと比べてより球形で均質な分布を示す。球形度／丸みのレベルは、一般に低い構
造の生成物で、より大きい。その理由は、該生成物が乾燥により容易に凝集しないからで
ある。構造のレベルが増加すると、球形度／丸みの程度および粒子の均質性が低下する。
連続ループ法で調製したシリカ生成物と、従来のバッチ技術で調製した生成物とを比較す
ると、球形度および丸みの違いをはっきり観測することができる。連続ループ反応器によ
り調製した低い、中間、中高構造のシリカ生成物と、従来のバッチ法によって調製したも
のとの走査型電子顕微鏡写真を図３〜６に示す。
【０１１７】
ＳＩＬＶＥＲＳＯＮインラインミキサーによって系に付与する剪断レベルの修正も調査
した。３０〜６０Ｈｚの電源入力の調節および固定子のＳＩＬＶＥＲＳＯＮインラインミ
キサーからの除去は、生成した粒子の球形度および丸みの品質に実質的に影響しない。し
かし、平均通過数は粒子の球形度および丸みに相関する。試料２Ｐ、２Ｑおよび２Ｒは、
再循環速度（および平均通過数）を変えた以外類似の条件下で得た。試料２Ｒは、最も高
い平均通過数（７１）であるが、試料２Ｐおよび２Ｑと比べて、最も高い球形度および粒
子丸みを有することが分かった。
【０１１８】
（実施例４  異なる酸性化剤から調製したシリカ粒子）
（ｉ）４Ａ
１．５ｋｇのＺＥＯＤＥＮＴ１０３と、１．３４ｋｇの硫酸ナトリウムと、１１．１Ｌ
のケイ酸ナトリウム（２．６５ＭＲ、１３．３％）と、２０Ｌの水とからなる溶液を調製
した。次いで、この溶液約１５．５Ｌを実施例１に記載したループ反応器の再循環ループ
に加え、５０℃に加熱した。６０Ｈｚ（３４８５ＲＰＭ）で作動する再循環ループ内のＳ
ＩＬＶＥＲＳＯＮインラインミキサーを用いて、内容物を７８Ｌ／分で再循環した。ケイ
酸ナトリウム（２．６５ＭＲ、１３．３％）および二酸化炭素（９９．９％）をループに
同時に０．５Ｌ／分のケイ酸塩速度で、またｐＨ９．３を維持するのに十分な二酸化炭素
速度（およそ４７Ｌ／分の流速）で加えた。所要に応じて、二酸化炭素速度を調整して上
記ｐＨを維持した。所望の材料を収集する前に、系から不要なシリカを除外するためにこ
れら状況下で二酸化炭素およびケイ酸塩を４０分間加えた。４０分経過後、収集容器を空
にし、内容物を取り出した。温度をおよそ５０℃で維持しながら４０ＲＰＭの撹拌でシリ
カ生成物を容器に収集する間、二酸化炭素およびケイ酸塩を連続的に加えた。所望量の生
成物を収集した後、二酸化炭素およびケイ酸塩の添加を止めた。ループの内容物を循環で
きた。収集容器のシリカ生成物を硫酸の手動付加添加でｐＨ６．０に調節し、次いでおよ
そ１５００μＳの導電率でろ過、洗浄し、その後乾燥し、必要に応じて製粉した。
【０１１９】
（ｉｉ）４Ｂ
試料４Ｂは、ケイ酸ナトリウムが１０重量％の硫酸ナトリウムを含有し、８．５のｐＨ
を維持されおよそ６４Ｌ／分の二酸化炭素流速で維持した以外試料４Ａの方法に従って得
た。
【０１２０】
（ｉｉｉ）４Ｃ
１．５ｋｇのＺＥＯＤＥＮＴ１０３と、１．３４ｋｇの硫酸ナトリウムと、１１．１Ｌ
のケイ酸ナトリウム（２．６５ＭＲ、１３．３％）と、２０Ｌの水とからなる溶液を調製
した。この溶液約１５．５Ｌをループ反応器の再循環ループに加え、４３℃に加熱した。
６０Ｈｚ（３４８５ＲＰＭ）で作動する再循環ループ内のＳＩＬＶＥＲＳＯＮインライン
ミキサーを用いて、内容物を８０Ｌ／分で再循環した。ケイ酸ナトリウム（２．６５ＭＲ
、１３．３％）と、２３ｇ／Ｌの濃度の硫酸ナトリウムを含む硫酸（１１．４％）とをル
ープに同時に２．５５Ｌ／分のケイ酸塩速度で、かつｐＨ７．５を維持するに十分な酸速
度で加えた。所要に応じて、酸速度を調節して上記ｐＨを維持した。所望のシリカ材料を
収集する前に、系から不要なシリカを除外するためにこれら状況下で酸（硫酸ナトリウム
を含有する）およびケイ酸塩を４０分間加えた。４０分経過後、収集容器を空にし、内容
物を取り出した。温度をおよそ４５℃に維持しながら４０ＲＰＭの撹拌でシリカ生成物を
容器に収集する間、酸（硫酸ナトリウムを含有する）およびケイ酸塩を連続的に加えた。
所望量の生成物を収集した後、酸およびケイ酸塩の添加を止めた。ループの内容物は循環
できた。次いで、収集容器のシリカ生成物をおよそ１５００μＳの導電率でろ過、洗浄し
た。噴霧乾燥に先んじて、ｐＨを硫酸の手動添加で６．０に調節した。
【０１２１】
（ｉｖ）４Ｄ
試料４Ｄは、ケイ酸塩速度が１．７Ｌ／分で、ｐＨを７．１で維持し、反応温度が９５
℃で、収集温度を約９０℃で維持した以外、試料４Ｃに従って得た。
【０１２２】
（ｖ）４Ｅ
試料４Ｅは、ケイ酸塩濃度が１９．５％で、１７％の硫酸が８．５ｇ／Ｌの濃度の硫酸
アルミニウムを含有し、反応温度が４０℃で、ｐＨを７．５で維持した以外、試料５Ｄに
従って得た。
【０１２３】
表７  実施例４で調製したシリカ試料の物理特性
【表７】
0005914708.tif 000014
【０１２４】
硫酸に加えて、添加物および他の酸性化剤を連続ループ反応器に用いて沈降シリカを生
成することができる。実施例４Ａおよび４Ｂでは、酸性化剤として硫酸の代わりに二酸化
炭素を用いた。これは、ガスを連続ループ反応器にＳＩＬＶＥＲＳＯＮミキサーを介して
導入することにより達成された。二酸化炭素の流速が制限されるので、反応と所望のｐＨ
維持するに十分な時間で二酸化炭素を導入するためには、これらの実施例ではより遅いケ
イ酸塩速度（０．５Ｌ／ｍｉｎ）を用いた。二酸化炭素が弱酸（炭酸）を生成するため、
８．５超のｐＨターゲットを用いた。実施例４Ａで得たシリカ生成物は、（ＳＥＭ）で観
測して高い球形度および丸みを有した。５〜７μｍ範囲のメジアン粒径を達成するのにレ
イモンド製粉またはエアー製粉は必要でない。実施例４Ｃ、４Ｄおよび４Ｅでは酸性化剤
として水性硫酸ナトリウムおよび硫酸の混合液を用い、物理特性を表７に示す。
【０１２５】
（実施例５  歯磨剤組成物）
開示したシリカ粒子を含む歯磨剤組成物を調製した。歯磨剤組成物に有用なシリカ生成
物のいくつかの重要な特性を評価した。開示した連続法により生成した典型的なシリカ粒
子のアインレーナー摩耗値は予測よりも著しく低く、１．８〜８．１ｍｇ損失／１００ｋ
回転の範囲であった。従来の沈降シリカ生成物では、構造が低いので、アインレーナー値
は通常増加する。開示した連続法によるシリカ生成物では、この傾向は観測されなかった
。アインレーナー値は粒径と一致した。試験した典型的なシリカ生成物のパースペクス（
Ｐｅｒｓｐｅｘ）摩耗値も、予測よりずっと低く、３．３〜８．７の範囲であった。
【０１２６】
パーセント透過率（％Ｔ）値は、４％のソルビトール試験方法によると２０〜８０％の
範囲であった。調製した全ての試料で１．４３９を超える屈折率（ＲＩ）値を観測した。
典型的な沈降シリカ生成物に対するＲＩ値の増加は、低い反応温度に起因したと思われる
。試験した４つの試料の粉末ＲＤＡ値は、ヘファレン（Ｈｅｆｆｅｒｒｅｎ）法を用いる
試験で、１０５〜２２１の範囲であった。この試験はインディアナ大学歯学部（Indiana 
University School of Density）によって行われた。
【０１２７】
連続方法はまた、塩化セチルピリジニウム（ＣＰＣ）のようなカチオン系成分と親和性
のあるシリカ生成物を調製するのに有用であることが分かった。ＣＰＣは、口内洗浄剤に
用いてプラーク、歯石および歯肉炎を減らすカチオン系の抗菌剤である。従来のシリカ材
料は、ＣＰＣ分子のカチオン系部分と、負に帯電したシリカ表面との間での強い相互作用
のために、通常ＣＰＣと親和性がない。ＣＰＣとシリカの親和性を改善するために、ＣＰ
Ｃ結合に入手できる表面積を減少した非常に低い構造のシリカ生成物を調製することがで
きる。従来のバッチ技術によるＣＰＣに親和なシリカ生成物の生産には問題があり、なぜ
ならば通常所望の構造を達成するのにバッチ回数を増加することが必要となり、しかも低
い輝度値がかかる高密度のシリカの製粉により生じ得るからである。開示した連続方法の
利用により、所望の粒径範囲を得るためにハンマー製粉またはエアー製粉を要しないので
、受容できる生産速度および非常によい輝度値で低い構造のシリカ生成物を調製すること
が可能となる。歯用のシリカに行った試験の概要を表８に示す。
【０１２８】
表８  連続方法により調製したシリカ生成物の摩耗および光学データ
【表８】
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【０１２９】
構造範囲が広がる構造のいくつかの試料を、ＰＣＲ、ＲＤＡ、ＲＥＡ試験用の歯磨き粉
の製剤のために選択した。試料を、２０％の負荷で、また従来のシリカ材料と結合した低
い装填レベルで歯磨剤に処方した。これら製剤を表９〜１２に示す。これらの試料のいく
つかと、他の範囲のものとを、歯磨剤の安定性評価のために２つの異なる製剤にした。
【０１３０】
表９  歯磨き粉製剤
【表９】
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【０１３１】
表１０  歯磨き粉製剤
【表１０】
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【０１３２】
表１１  歯磨き粉製剤
【表１１】
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【０１３３】
表１２  歯磨き粉製剤
【表１２】
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【０１３４】
表９〜１２に列挙した歯磨き粉製剤の特性を表１３に示す。調製した歯磨き粉の試料は
、２５℃で６週間のエージングの後に、受容できる審美性を有することが分かった。同一
期間を経過した後のフッ化物の有用性値は、全て８５％超であった。連続シリカ法により
得たシリカ生成物の粘度上昇は、実施例５Ｗおよび５Ｘを除く全ての試料に関して低い構
造のシリカに類似しており、ＺＥＯＤＥＮＴ１１３よりも粘度上昇により効率的であった
。
【０１３５】
広範囲のシリカ生成物についてＰＣＲ、ＲＤＡ、およびＲＥＡ値を測定した。試験した
試料では、ＰＣＲ値は８３（実施例５ＡＥ）〜１０７（実施例５ＡＡ）の範囲であった。
装填レベル１０〜１５％で製剤すると、ＰＣＲ値は一般に９０〜１００の範囲であった。
歯磨剤のＲＤＡ値は、試験したシリカの構造および装填レベルに応じて９４〜３１５の範
囲である。実施例５ＡＡは、２Ｊで調製したシリカの２０％装填で、３１５の最大ＲＤＡ
値を有した。これは生産した中で最も低い構造のシリカ生成物であり、したがって最も摩
耗性がある。ＺＥＯＤＥＮＴ１１３のような従来のシリカ材料と５〜１０％の装填レベル
で結合して製剤すると、ＺＥＯＤＥＮＴ１１３単独を超えた洗浄力の改善が観測された。
連続ループ反応器によって高い構造レベルで生産したいくつかのシリカ生成物も試験する
と、従来の高い洗浄力のあるシリカ材料に似たＰＣＲ値を有する（実施例５Ｘおよび５Ｗ
）ことを見出し、また２０％装填のＺＥＯＤＥＮＴ１１３を含む歯磨剤よりも一層効率的
に粘度を上げることがわかった（実施例５Ｒ）。連続ループ反応器で調製した高い構造の
シリカ生成物の洗浄特性は、従来の中間〜高い構造のシリカ材料よりも一層高いＰＣＲ値
およびＲＤＡ値を示した。実施例５Ｘおよぶ５Ｗのシリカ生成物は二元機能性を示す、す
なわち非常に優れた洗浄機能を付与する一方、十分な粘度上昇を提供する。
【０１３６】
連続ループ反応器で得た低い〜中間の構造のシリカ生成物のＲＥＡ値は、ＺＥＯＤＥＮ
Ｔ１１３のそれより低いか同じであり、これら材料の球形の性質がＺＥＯＤＥＮＴ１０３
のような従来の高い洗浄力のあるシリカ材料よりもエナメルを摩耗しにくいことを示す。
歯磨剤の試験データを表１３にまとめる。
【０１３７】
表１３  表７〜１０に示した製剤用の歯磨剤データ
【表１３】
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【０１３８】
（実施例６  アルミノケイ酸ナトリウムとアルミノケイ酸ナトリウムマグネシウムの調製
）
（ｉ）６Ａ
１．５ｋｇのＺＥＯＤＥＮＴ１０３と、１．３４ｋｇの硫酸ナトリウムと、１１．１Ｌ
のケイ酸ナトリウム（３．３２ＭＲ，２０．０％）と、２０Ｌの水とからなる溶液を調製
した。次いで、この溶液およそ１５．５Ｌを実施例１に記載したループ反応器の再循環ル
ープに加え、６０℃に加熱した。６０Ｈｚ（３４８５ＲＰＭ）で作動する再循環ループ内
のＳＩＬＶＥＲＳＯＮインラインミキサーを用いて、内容物を８０Ｌ／分で再循環した。
硫酸ナトリウム（３．３２ＭＲ，２０．０％）および硫酸アルミニウム溶液（１１．４％
）をループに同時に１．７Ｌ／分のケイ酸塩の速度およびｐＨ８．５を維持するに十分な
硫酸アルミニウムの速度で加えた。所要に応じて、酸の速度を調節して上記ｐＨを維持し
た。所望の材料を収集する前に、不要なシリカを系からパージするためにこれら状況下で
酸およびケイ酸塩を４０分間加えた。４０分経過後、収集容器を空にし、その中身を取り
出した。温度を約６０℃で維持しながら４０ＲＰＭで撹拌してケイ酸塩生成物を容器に収
集する間、酸および硫酸アルミニウムを連続的に加えた。所望量の生成物を収集した後、
硫酸アルミニウムおよびケイ酸塩の添加を止めた。ループの内容物は循環することできた
。次いで、収集容器のケイ酸塩生成物を約１５００μＳの導電率でろ過、洗浄し、その後
乾燥した。
【０１３９】
（ｉｉ）６Ｂ
実施例６Ｂは、再循環速度が７７Ｌ／分で、反応温度が３６℃で、収集容器の温度を室
温で保持した以外、実施例６Ａに従って行った。試料を乾燥後にレイモンド製粉した。
【０１４０】
（ｉｉｉ）６Ｃ
実施例６Ｃは、静的ミキサー熱交換器を装置から取り除き、反応温度を３２℃とした以
外、実施例６Ｂに従って行った。
【０１４１】
（ｉｖ）６Ｄ
実施例６Ｄは、水性硫酸アルミニウム濃度が１４．５％で、ケイ酸塩の速度が３．４Ｌ
／分で、反応温度が２４℃である以外、実施例６Ｃに従って行った。
【０１４２】
（ｖ）６Ｅ
静的ミキサー熱交換器をループ反応器から取り除いた。１．５ｋｇのＺＥＯＤＥＮＴ１
０３と、１．３４ｋｇの硫酸ナトリウムと、１１．１Ｌのケイ酸ナトリウム（３．３２Ｍ
Ｒ，２０．０％）と、２０Ｌの水とからなる溶液を調製した。この溶液およそ１５．５Ｌ
をループ反応器の再循環ループに加え、３９℃に加熱した。６０Ｈｚ（３４８５ＲＰＭ）
で作動する再循環ループ内のＳＩＬＶＥＲＳＯＮインラインミキサーを用いて、内容物を
１１０Ｌ／分で再循環した。４．５ｇ／Ｌの水酸化マグネシウムを含むケイ酸ナトリウム
（３．３２ＭＲ，２０．０％）および水性硫酸アルミニウム（３４．０％）をループに同
時に２．５Ｌ／分のケイ酸塩速度およびｐＨ８．８を維持するに十分な水性硫酸アルミニ
ウム速度で加えた。所要に応じて、水性硫酸アルミニウム速度を調節して上記ｐＨを維持
した。所望の材料を収集する前に、不要なシリカを系からパージするためにこれら状況下
で水性硫酸アルミニウムおよび水酸化マグネシウムを含むケイ酸塩を２５分間加えた。２
５分経過後、収集容器を空にし、その中身を取り出した。温度を約３９℃で維持しながら
４０ＲＰＭで撹拌してケイ酸塩生成物を容器から収集する間、水性硫酸アルミニウムおよ
び水酸化マグネシウムを含むケイ酸塩を連続的に加えた。所望量の生成物を収集した後、
水性硫酸アルミニウムおよび水酸化マグネシウムを含むケイ酸塩の添加を止めた。ループ
の内容物は循環できた。次いで、収集容器のケイ酸塩生成物を約１５００μＳの導電率で
ろ過、洗浄し、その後乾燥した。
【０１４３】
表１４  実施例６で調製したシリカ生成物の物理特性
【表１４】
0005914708.tif 000021
【０１４４】
実施例６Ａ、６Ｂ、６Ｃおよび６Ｄは、ケイ酸ナトリウムを水性硫酸アルミニウムで中
和することによる連続ループ反応器内でのアルミノケイ酸ナトリウムの調製を説明した。
水性硫酸アルミニウムをループ反応器にＳＩＬＶＥＲＳＯＮインラインミキサーを介して
導入する。通過回数の修正を用いて、約６０〜１２２ｃｃ／１００ｇの吸油量値を有する
様々な生成物を生産した。実施例６Ｅは、ケイ酸ナトリウム／水酸化マグネシウムを水性
硫酸アルミニウムで中和することによるアルミノケイ酸ナトリウムマグネシウムの調製を
説明する。これらシリカ生成物の特性を表１４に列挙する。これらの実施例で生産した材
料は、高い球形度を有し、実際丸々であった。かかる材料は、塗装、コーティングおよび
紙への応用に適用性を有する。
【０１４５】
ここに説明した本化合物、複合体、キット、物品、装置、組成物および方法には、種々
の修正および変形が可能である。ここに説明した本化合物、複合体、キット、物品、装置
、組成物および方法の他の実施実施形態は、ここに開示した化合物、複合体、キット、物
品、装置、組成物および方法の開示内容と実践への考察から明らかになるであろう。明細
書および実施例は例示のみを目的としている。
【図１】
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【図２】
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【図８】
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【図９】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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【図４Ａ】
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【図４Ｂ】
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【図５Ａ】
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【図５Ｂ】
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【図６Ａ】
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【図６Ｂ】
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【図７】
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