(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＩＶ値が０．６０〜１．００、結晶化度が３０〜８０％、結晶配向度が６０〜９５％及び複屈折率（Δｎ）が０．０４０〜０．１００であるポリエステル系樹脂の繊維により形成され、熱圧着面積率が５〜３０％の部分熱圧着部が設けられたスパンボンド不織布からなる第１層と、
該第１層の表面に吹き付けられて固化した結晶化度が０〜１４％のポリエステル系樹脂の繊維により形成されたメルトブロー不織布からなる第２層とを備える不織布シート。
【請求項２】
上記スパンボンド不織布の目付が８．０〜２５．０ｇ／ｍ２及び繊維径が１０〜４０μｍであると共に、上記メルトブロー不織布の目付が２．０〜１０．０ｇ／ｍ２であり、かつ、上記不織布シートの嵩密度が０．１５〜０．４０ｇ／ｃｍ３である請求項１に記載の不織布シート。
【請求項３】
請求項１又は２の不織布シートを用いて、該不織布シートの第２層を内側に配し所定箇所を溶着によりシールして形成されている抽出用フィルター。
【請求項４】
請求項１又は２の不織布シートを用いて、該不織布シートの第２層を内側に配し所定箇所を溶着によりシールして形成された袋体に、抽出材料が封入されている抽出用バッグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、不織布シートと、それを材料として用いた抽出用フィルター及び抽出用バッグ（以下、抽出用フィルターと抽出用バッグを併せて「抽出用フィルター等」とも言う。）に関する。詳しくは、スパンボンド不織布の表面にメルトブロー不織布を積層形成してなる不織布シートと、その不織布シートに対し裁断・シール等の加工を施して形成された抽出用フィルター等に関する。
【背景技術】
【０００２】
スパンボンド不織布とメルトブロー不織布の２層からなる不織布シートは、一般に比較的丈夫で抽出性に優れているため、抽出材料のフィルターやバッグの材料として適しており、例えば、粉末コーヒー等を充填・密封したドリップバッグ、紅茶や緑茶等を充填・密封したティーバッグ、昆布や鰹節の小片等を充填・密封した出汁パック、小片状の入浴剤を充填・密封した浴用バッグ、粉末状の薬剤を充填・密封した薬用バッグが広く流通している。【０００３】
他方、これらの抽出用フィルター等を製造するための成形機や成形充填機は、技術の進歩により年々高速化が進んでいるので、不織布シートに裁断・シール等の加工を施して抽出用フィルター等を製造する際に、短時間でシールする必要性が高まっており、そのため、短時間で十分なシール強度を発現できる抽出用フィルター等に用いる不織布シートの開発が求められている。【０００４】
スパンボンド不織布とメルトブロー不織布の２層からなる不織布シートについて、メルトブロー不織布の層（シール層）を内側にしてシールした際に短時間で十分なシール強度を得るためには、メルトブロー不織布の層は、不織布を形成する繊維が加熱により速やかに軟化して流動化すること、及び、流動化した樹脂がスパンボンド不織布の繊維間隙に速やかに浸入して一体化することが必要である。そのためには、メルトブロー不織布を形成する樹脂の軟化点が低く、その溶融時に十分な流動性を有していなければならない。他方、スパンボンド不織布は、シール時の加熱や押圧によっても繊維形態を保ち得る耐熱性が必要であり、そのためには、スパンボンド不織布を形成する樹脂の軟化点が、上記メルトブロー不織布を形成する樹脂の軟化点よりも十分に高く、スパンボンド不織布は、メルトブロー不織布が溶融する高温に曝されても変形せずに、その繊維形態を保っていなければならない。
なお、本発明において「シール強度」とは、２枚の不織布シートを溶着によりシールして形成したシール部の破断強度である。【０００５】
「スパンボンド不織布とメルトブロー不織布の２層からなる不織布シート」には、主に次の３種類のタイプが存在する。まずは、スパンボンド不織布とメルトブロー不織布とを個別に作成し、その後これらを重ね合わせて部分熱圧着処理等によって貼り合せて製造した不織布シート（Ａタイプ）がある。また、スパンボンド不織布に対して部分熱圧着処理を施し、その表面に加熱溶融した樹脂を繊維状にしつつ吹き付けてメルトブロー不織布を積層形成して製造した不織布シート（Ｂタイプ）があり、さらに、部分熱圧着処理が施されていないウェブ状のスパンボンド不織布の表面に、加熱溶融した樹脂を繊維状にしつつ吹付けてメルトブロー不織布を積層形成して製造した不織布シート（Ｃタイプ）もある。【０００６】
Ａタイプの不織布シートのシール強度は、両不織布を重ね合せた後に一体化をするという工程を採ることから、部分熱圧着処理等の方法により部分的に接着されるに過ぎないため、スパンボンド不織布とメルトブロー不織布の界面の接着強度が小さく、十分なシール強度を得ることができない場合がある。【０００７】
また、Ｃタイプの不織布シートは、スパンボンド不織布を形成する繊維同士がお互いに接着していないウェブ状のスパンボンド不織布を用いているため、引張強度が小さく破損したり変形したりし易く、結果として、大きなシール強度を得ることが難しいものである。
さらに、Ｃタイプの不織布シートは、その引張強度を大きくするために、スパンボンド不織布の表面にメルトブロー不織布を積層した後に部分熱圧着処理を施して、スパンボンド不織布の繊維同士を接着させる方法が考えられる。しかし、かかる方法では、既に積層されているメルトブロー不織布の軟化点がスパンボンド不織布の軟化点よりも低いために、メルトブロー不織布を過度に軟化させることなく、かつスパンボンド不織布を一体化させる程度に軟化させるように温度コントロールすることは難しく、部分熱圧着処理が不完全になり十分な引張強度が得られない場合が多い。【０００８】
これらに対して、Ｂタイプの不織布シートは、スパンボンド不織布に対して、あらかじめ部分熱圧着処理を施して繊維同士を部分的に接着させて一体化しておき、その表面に加熱溶融した樹脂を吹き付けてメルトブロー不織布を積層形成して製造するため、スパンボンド不織布とメルトブロー不織布の界面の接着強度が大きく、大きなシール強度を得ることができるものであり、さらに、不織布シートの引張強度が大きいものである。【０００９】
よって、本発明者らは、上記のＢタイプの不織布シートを開発の対象として採用し、さらに、高速の成形機にかけた場合でも十分なシール強度が得られる不織布シートを開発することを志向し研究を続けた。
その結果、シール時の加熱により、メルトブロー不織布を形成する樹脂を速やかに軟化させ、十分な流動性を与えるためには、樹脂の結晶化度を低く抑えて軟化点を下げればよく、他方、スパンボンド不織布の繊維は、その結晶化度や結晶配向度等を特定の範囲内に調整することで耐熱性を高めることができ、例えば、樹脂の融点を超えるような高温の空気流を吹き付けても変形せず繊維形態を保ち得ることを見出し、さらに研究を重ねて本発明を完成するに至った。【００１０】
なお、特許文献１には、外層がポリオレフィンを５０％以上含むスパンボンド不織布であり、内層がポリオレフィン製のメルトブロー不織布で構成されている透水性袋体からなる飲用材料充填用ドリップ式包装体が開示されている。
しかし、この包装体は、スパンボンド不織布とメルトブロー不織布とを個別に作成した後にこれらを重ね合わせ貼り合せて製造した、上記のＡタイプの不織布シートを用いるものであり、両不織布層の界面の接着強度が小さく、十分なシール強度を得ることが難しいものである。【００１１】
また、特許文献２には、繊維径が１〜８μｍのポリブチレンテレフタレート又はポリトリメチレンテレフタレートを含む繊維からなるメルトブロー不織布と、繊維径が１０〜３０μｍのポリエステル系繊維からなるスパンボンド不織布が積層一体化されているフィルター用不織布が開示されている。
しかし、このフィルター用不織布は、粉塵の捕集性能の向上を目的とするものであり、メルトブロー不織布とスパンボンド不織布の一体化は、一対の熱エンボスロール等による部分熱圧着処理が好ましいとしており、これも上記Ａタイプに属するものである。また、メルトブロー不織布を形成する樹脂とスパンボンド不織布を形成する樹脂との融点差が小さいため、十分なシール強度を得ることが難しいものである。【００１２】
さらに、特許文献３には，スパンボンド法によって形成された長繊維不織布層に、メルトブロー法によって形成された低結晶性の極細繊維不織布層を積層し、インラインで部分熱圧着処理を行って一体化した積層不織布からなる食品用フィルターが開示されている。
しかし、この食品用フィルターは、上記のＣタイプの不織布シートを用いたものであり、その製造方法は、長繊維同士が未接着で固定化されていないウェブ状の長繊維不織布に極細繊維を絡ませ、その後に部分熱圧着処理を施して長繊維同士を接着させるものである。そのため、極細繊維を過度に軟化させることなく、かつ長繊維同士を接着させる程度に軟化させるように温度コントロールすることが難しく、部分熱圧着処理が不完全になり十分な引張強度が得られず、結果として、大きなシール強度を得ることが難しいものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１３】
【特許文献１】特開２００２−３３６１２７号公報
【特許文献２】特開２００７−１２５５４６号公報
【特許文献３】特開２０１１−１５７１１８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
上記の状況に鑑み、本発明が解決しようとする課題は、抽出フィルターや抽出用バッグの材料に用いられる不織布シートであって、短時間でシールした場合でも大きなシール強度を得ることができるため、成形機の高速化に十分に対応できる不織布シートを提供することであり、さらに、かかる不織布シートを用いて製造したシール強度の大きい抽出用フィルター等を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明において、上記の課題を解決するための第１の発明は、ＩＶ値が０．６０〜１．００、結晶化度が３０〜８０％、結晶配向度が６０〜９５％及び複屈折率（Δｎ）が０．０４０〜０．１００であるポリエステル系樹脂の繊維により形成され、熱圧着面積率が５〜３０％の部分熱圧着部が設けられたスパンボンド不織布からなる第１層と、該第１層の表面に吹き付けられて固化した結晶化度が０〜１４％のポリエステル系樹脂の繊維により形成されたメルトブロー不織布からなる第２層とを備える不織布シートである。【００１６】
同じく第２の発明は、第１の発明の不織布シートにおいて、上記スパンボンド不織布の目付が８．０〜２５．０ｇ／ｍ２及び繊維径が１０〜４０μｍであると共に、上記メルトブロー不織布の目付が２．０〜１０．０ｇ／ｍ２であり、かつ、上記不織布シートの嵩密度が０．１５〜０．４０ｇ／ｃｍ３である。【００１７】
さらに第３の発明は、第１の発明又は第２の発明の不織布シートを用いて、該不織布シートの第２層を内側に配し所定箇所を溶着によりシールして形成されている抽出用フィルターである。【００１８】
同じく第４の発明は、第１の発明又は第２の発明の不織布シートを用いて、該不織布シートの第２層を内側に配し所定箇所を溶着によりシールして形成された袋体に、抽出材料が封入されている抽出用バッグである。
【発明の効果】
【００１９】
本発明の不織布シートを成形機にかけてシールする場合、第２層は、そのメルトブロー不織布を形成するポリエステル系樹脂の軟化点が低いため、加熱により速やかに軟化して流動化する。他方第１層は、そのスパンボンド不織布を形成するポリエステル系樹脂が耐熱性に優れているため、例えば、ヒートシールバーの温度を約１６０〜１８０℃の高温にして挟圧加熱するような場合でも変形することなく繊維形態を保つことができる。
したがって、本発明の不織布シートは、シールの際に加熱によって流動化したメルトブロー不織布の樹脂が、スパンボンド不織布の繊維間隙に速やかに浸入するため、短時間でシールしても大きなシール強度を得ることができる。【００２０】
すなわち、かかる不織布シートは、短時間で十分なシール強度が得られるため、高速の成形機に対する機械適性に優れており、さらに、適度の剛性を備えていることから薄く成形できる結果、透明性及び抽出性の点でも優れている。【００２１】
さらに、本発明に係る抽出用フィルター等は、適度の剛性を備えているため、立体形状の抽出用フィルター等を成形した際は保形性に優れ、また、第１層が高温下での形態保持性に優れているため、シール時にシール部が収縮変形することがなく、見栄えの良い製品とすることができる。【００２２】
さらに、高速の成形機を用いて製造したものであっても、シール強度が大きいので、例えば、抽出材料を封入して抽出用バッグを成形した後、函や袋に収納する際の押圧力等に十分に耐え、破損や変形が生じ難いものとすることができる。その上、本発明に係る抽出用バッグは、沸水収縮率が低いため抽出性にも優れたものである。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の抽出用フィルターの一実施形態を示す斜視図である。
【図２】本発明の抽出用バッグの一実施形態を示す斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
まず、第１の発明の実施形態を説明する。
本発明に係る第１の発明は、ＩＶ値が０．６０〜１．００、結晶化度が３０〜８０％、結晶配向度が６０〜９５％及び複屈折率（Δｎ）が０．０４０〜０．１００であるポリエステル系樹脂の繊維により形成され、熱圧着面積率が５〜３０％の部分熱圧着部が設けられたスパンボンド不織布からなる第１層と、該第１層の表面に吹き付けられて固化した結晶化度が０〜１４％のポリエステル系樹脂の繊維により形成されたメルトブロー不織布からなる第２層とを備える不織布シートである。
【００２５】
本発明では、スパンボンド不織布からなる第１層の表面にメルトブロー不織布からなる第２層を形成して不織布シートを製造するためには、加熱して溶融させた樹脂を紡糸ノズルから押出して繊維状とし、これに高温の空気流を当てて飛散させ、スパンボンド不織布の表面に吹き付けて固化させることでメルトブロー不織布を積層形成する方法を採る。本発明では、メルトブロー不織布を形成するポリエステル系樹脂の結晶化度は、０〜１４％の範囲内に調整する必要がある。
【００２６】
ここで「結晶化度」とは、樹脂が部分的に結晶化している場合の、樹脂全体に対するその結晶化部分の比率であり、一般に結晶化度が低いほど軟化点も低くなる傾向がある。
【００２７】
本発明において、第２層のメルトブロー不織布を形成するポリエステル系樹脂の結晶化度を０〜１４％の範囲にすることで、かかる樹脂の軟化点を約８０〜１１５℃と低く抑えることができるため、シール時の加熱によって樹脂を速やかに軟化させて高い流動性を呈するようにできる。
このようにポリエステル系樹脂の結晶化度を０〜１４％の範囲内に調整するためには、例えば、原料樹脂としてＩＶ値が０．３０〜０．８０程度の分子量が比較的に小さいものを選定することが望ましく、また、紡糸前に樹脂を高温で溶融させて、結晶部分がなるべく存在しない状態にしておくことが望ましい。さらに、溶融させた樹脂を紡糸ノズルから繊維状に押出して空気流を当てる際に、空気流の温度を約３００〜４００℃の高温に設定することで、樹脂の結晶化の進行を抑えることができる。
【００２８】
また、このようにメルトブロー不織布を形成する際に、繊維状の溶融樹脂に当てる空気流の温度を約３００〜４００℃の高温にすることで、メルトブロー不織布の繊維表面を、スパンボンド不織布の表面に吹き付けられた時点において軟化したままの状態にできるため、このメルトブロー不織布の繊維同士を多くの部分で接着させることができるとともに、メルトブロー不織布の繊維とスパンボンド不織布の繊維とを多くの部分で接着させることができ、両不織布を強固に一体化させることができる。
【００２９】
第２層のメルトブロー不織布を形成するポリエステル系樹脂としては、直鎖状ポリエステルや共重合ポリエステル等のポリエステル系樹脂であり、例えば、ポリエチレンテレフタレート／ポリエチレンイソフタレート共重合物の酸成分のテレフタル酸／イソフタル酸の重合比を適度な範囲に調整したものを好適に用いることができる。また、テレフタル酸を主成分とし、イソフタル酸以外の５−ナトリウムスルホイソフタル酸、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、ベンタエリスルトール、４−ヒドロキシ安息香酸、アジピン酸、ナフタレンジカルボン酸、フタル酸、ナフタリンカルボン酸等のジカルボン酸と、ジオール成分としは、エチレングリコールと１，４−ブタンジオール等を適当な比率で重合させたものを好適に用いることができる。
【００３０】
なお、一般にメルトブロー不織布を形成する樹脂として、酸化チタン、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム等の無機系の金属酸化物からなる艶消し剤を少量添加した樹脂を使用することがあるが、メルトブロー不織布の樹脂の結晶化度を低く抑えるためには、艶消し剤の含有量が少ないか含まれていないものを使用することが効果的である。これらの艶消し剤は、繊維の結晶化を促進する作用があるからである。さらに、本発明における不織布シートの透明性を高めるためにも、メルトブロー不織布及びスパンボンド不織布のいずれの樹脂も艶消し剤を添加しない方が好ましい。
【００３１】
また、本発明の不織布シートの第２層は、上記のメルトブロー不織布により形成されているが、本発明の効果を損なわない範囲であれば、かかるメルトブロー不織布以外の、例えば他の紡糸方法によって製造された不織布や他の材質を混入させることができる。かかる他の不織布等の混入比率は、上記メルトブロー不織布に対して概ね１０％以内であることが好ましい。
【００３２】
次に、本発明の不織布シートの第１層について説明する。
かかる第１層を形成するスパンボンド不織布は、ＩＶ値が０．６０〜１．００、結晶化度が３０〜８０％、結晶配向度が６０〜９５％及び複屈折率（Δｎ）が０．０４０〜０．１００の範囲であるポリエステル系樹脂の繊維により形成され、熱圧着面積率が５〜３０％の範囲になるように部分熱圧着処理が施されている。
【００３３】
ここでＩＶ値とは、繊維を構成する樹脂の分子量を示す指標であり、ＩＶ値が高いほど分子量が大きく、それに伴い加熱溶融させた樹脂の粘度も高くなる。ＩＶ値が０．６０を下回ると、紡糸時に繊維を十分に延伸することが困難になるため、高温に曝された場合に収縮しやすくなり、かつ、軟化点が低下する。したがって、第１層のスパンボンド不織布は、その表面に第２層のメルトブロー不織布を積層形成するときの高温の空気流によって収縮変形する場合があるため、平坦で均質な不織布シートを形成することが困難になる。
他方、ＩＶ値が１．００を超えると、加熱溶融させた樹脂の粘度が高くなるため、紡糸ノズルからの押出しと延伸が困難となり、均質なスパンボンド不織布を形成することが難しくなる。
【００３４】
また、第１層のスパンボンド不織布を形成するポリエステル系樹脂としては、直鎖状ポリエステルや共重合ポリエステル等のポリエステル系樹脂であり、上記のとおりＩＶ値が０．６０〜１．００を示すポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等を使用することができる。
【００３５】
第１層のスパンボンド不織布を形成するポリエステル系樹脂の結晶化度、結晶配向度及び複屈折率は、いずれも繊維の性質をあらわす指標であり、それぞれの指標はお互いに関連しあっている。結晶化度を３０〜８０％、結晶配向度を６０〜９５％及び複屈折率（Δｎ）を０．０４０〜０．１００の範囲に調整することで、例えば、約３００〜４００℃の高温の空気流が吹き付けられても変形しないような耐熱性が付与され、さらに剛性にも優れたスパンボンド不織布を得ることができる。
【００３６】
このような耐熱性及び剛性に優れたスパンボンド不織布を製造するには、紡糸ノズルから押し出された溶融樹脂をできるだけ高速で牽引し、十分に延伸することが好ましい。その好ましい牽引速度は３，５００ｍ／分以上である。３，５００ｍ／分を下回ると、繊維が十分に延伸されないために繊維強度が小さく、耐熱性が低く収縮し易い繊維となってしまう傾向がある。
【００３７】
なお、かかるスパンボンド不織布の繊維の形態としては、モノフィラメント、マルチフィラメント又は２種類の樹脂を組み合わせた芯鞘構造の複合繊維等を使用することができる。さらに、これらの繊維の断面形状は、必ずしも丸形である必要はなく、楕丸形、三角形その他多角形などの異形状や、さらに中空状であってもよい。
【００３８】
上記の適切な牽引速度で延伸された繊維は、ベルトコンベア等のコレクター上にウェブとして捕集され、その後、部分熱圧着処理が施されて繊維同士が部分的に接着される。かかる部分熱圧着処理を行うことで、スパンボンド不織布の引張強度が大きくなり、また、スパンボンド不織布の繊維間隙が適度な範囲に調整されることで剛性が高まる。
【００３９】
部分熱圧着処理を行う場合の熱圧着面積率は５〜３０％の範囲とする。熱圧着面積率が５％未満では、繊維同士の接着部分が少なくなってスパンボンド不織布の引張強度と剛性が不十分なものとなりやすい。他方、３０％を超えると、繊維同士の接着部分が過多となって繊維間隙が狭くなるため、不織布シートをシールする際に、加熱溶融したメルトブロー不織布の樹脂がスパンボンド不織布の繊維間隙に浸入し難くなり、十分なシール強度が得られない場合がある。また、不織布シートが目詰まりし易いものとなり、抽出性が低下する。
【００４０】
部分熱圧着処理の方法としては、例えば、凹凸の表面構造を有するエンボスロールと表面が平滑なフラットロールからなる一対のロール間にスパンボンド不織布を通過させ、スパンボンド不織布全体に均等に分散された部分熱圧着部を形成すればよい。この場合の部分熱圧着部における繊維同士の接着方法は、ヒーターによって繊維を加熱してその樹脂を軟化させて接着する方法や、超音波加振によって繊維の樹脂を発熱させることにより軟化させて接着する方法等を採用することができる。
【００４１】
このように、第１層はスパンボンド不織布により形成されているが、本発明の効果を損なわない範囲であれば、かかるスパンボンド不織布以外の、例えば他の紡糸方法によって製造された不織布や他の材質を混入させることができる。かかる他の不織布等の混入比率は、上記スパンボンド不織布に対して概ね１０％以内であることが好ましい。
【００４２】
本発明の不織布シートは、上記のように第１層のスパンボンド不織布を作成する工程と、第１層の表面に第２層のメルトブロー不織布を積層形成する工程によって製造されるところ、この両工程は個別的に行うものであってもよいが、両工程を連続的に行ういわゆるインライン方式によれば、製造効率を高めることができるので好ましい。
【００４３】
このように製造された不織布シートは、スパンボンド不織布の耐熱性が高いため、メルトブロー不織布の積層形成時における約３００〜４００℃の高温の空気流によって収縮変形しないだけでなく、沸水収縮率が３％以下になるので、例えば、抽出用バッグとして沸騰水に浸漬し煮出して使用するような場合でも、収縮変形がほとんど生じないものである。
【００４４】
さらに、本発明の不織布シートは、スパンボンド不織布を形成する繊維が延伸されて引張強度と剛性が高められているため、不織布シートの表面強度、耐摩耗性、耐摩擦性も高いものとなっている。したがって、例えば、かかる不織布シートを、袋体の表面にタグと吊糸を仮接着させる抽出用バッグの材料として使用した場合には、タグと吊糸を剥がす際に袋体が破損するという問題が殆ど生じないものとすることができる。
【００４５】
本発明の不織布シートは、第２層のメルトブロー不織布を形成する樹脂の軟化点が約８０〜１１５℃と低く、他方、第１層のスパンボンド不織布を形成する樹脂は耐熱性に優れている。したがって、かかる不織布シートを成形機にかけてシールする場合、メルトブロー不織布は加熱により速やかに軟化して流動性を呈するが、スパンボンド不織布は、例えば、約１６０〜１８０℃の高温のヒートシールバーによる挟圧加熱によっても変形することなく繊維形態を保つことができる。したがって、加熱によって流動化したメルトブロー不織布の樹脂が、スパンボンド不織布の繊維間隙に速やかに浸入していわゆる「アンカー効果」を生ずることから、短時間でシールしても十分なシール強度を得ることができるものである。
【００４６】
そのため、本発明の不織布シートは、抽出用フィルター等の材料として製造能力の高い高速成形機で使用した場合であっても、シール強度不足の不良品の発生率が極めて低く、機械適性に優れたものである。
なお、近年、抽出用フィルター等の成形機はきわめて高速化されており、例えば、シールをヒートシールにより行うタイプの成形機の製造能力は、毎分６００〜８００個程度にまで高められており、また、超音波加振によりシールを行うタイプの成形機の製造能力は、毎分２００〜４００個程度にまで高められている。したがって、抽出用フィルターの材料である不織布シートには、より短時間で大きなシール強度が得られる機械適性が必要とされている。
【００４７】
また、本発明の不織布シートは、ヒートシールした場合と超音波加振によりシールした場合の、いずれについても大きなシール強度を得ることができる。
なお、本発明におけるヒートシールによるシール強度とは、２枚の不織布シートの第２層をそれぞれ対向させて所定箇所をヒートシールして面溶着させた場合に、その面溶着部を引き剥がすために必要な引張力である。また、超音波加振によるシール強度とは、２枚の不織布シートの第２層をそれぞれ対向させて所定箇所を超音波加振して線溶着させた場合に、その線溶着部を引き剥がすために必要な引張力である。
【００４８】
本発明の不織布シートについて、不織布シートの厚さを一定の範囲にコントロールするか、或いは第２層のメルトブロー不織布表面の毛羽立ちを抑えるなどの目的で、熱カレンダー処理や部分熱圧着処理などを施すことができる。ただし、これらの処理によってメルトブロー不織布を形成する樹脂の結晶化度が上昇する場合があるため、これらの処理を施してもメルトブロー不織布の樹脂の結晶化度を０〜１４％の範囲内に収めるよう注意が必要である。
【００４９】
また、本発明の不織布シートが抽出用フィルター等としてより好適に使用できるように、親水剤を付与して透水性を高めてもよい。
なお、本発明の不織布シートは、本発明の効果を損なわない範囲であれば、さらに他の不織布や織布等を積層して３層以上からなる不織布シートとすることができる。
【００５０】
次に、第２の発明の実施形態を説明する。
本発明に係る第２の発明は、第１の発明の不織布シートにおいて、第１層のスパンボンド不織布の目付が８．０〜２５．０ｇ／ｍ２及び繊維径が１０〜４０μｍであると共に、第２層のメルトブロー不織布層の目付が２．０〜１０．０ｇ／ｍ２であり、かつ、不織布シートの嵩密度が０．１５〜０．４０ｇ／ｃｍ３である不織布シートである。
【００５１】
本発明においては、第１層のスパンボンド不織布の目付は８．０〜２５．０ｇ／ｍ２であることが好ましい。スパンボンド不織布の目付がかかる範囲内であれば、不織布シートの引張強度は十分に大きいものとなるため、成形機で抽出用フィルター等を製造する際に、不織布シートが破損したり変形したりしないため大きなシール強度が得られ、機械適性が一層良好になるからである。
【００５２】
また、第１層のスパンボンド不織布の繊維径は１０〜４０μｍであることが好ましい。スパンボンド不織布の繊維径がかかる範囲内であると、抽出用フィルター等として使用する際に十分な抽出性を得ることができる。また、スパンボンド不織布の繊維間隙が大きいものとなり、シール時において、かかる繊維間隙に流動化したメルトブロー不織布の樹脂がより多く侵入するため、極めて大きなシール強度を得ることができるからである。
【００５３】
さらに、第２層のメルトブロー不織布の目付は２．０〜１０．０ｇ／ｍ２であることが好ましい。メルトブロー不織布の目付がかかる範囲内であると、シール時に流動化する樹脂の量が多くなるため、より短時間で大きなシール強度を得ることができるからである。また、抽出用フィルター等として使用する際にも十分な抽出性を得ることができる。
【００５４】
また、本発明の不織布シートの嵩密度は０．１５〜０．４０ｇ／ｃｍ３であることが好ましい。シール強度に対して影響を及ぼすのは、主に第２層のスパンボンド不織布の嵩密度であるが、第１層と第２層とを分離して測定することは困難であるため、積層後の不織布シートの嵩密度について規定する。スパンボンド不織布は十分な繊維間隙を保持することが望ましく、さらに、嵩密度を低く抑えることで、不織布シートの厚さが厚くなるため、不織布シートに「こし」を与えて機械適性を良好にすることができる。したがって嵩密度は０．４０ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましい。また、嵩密度は、シール強度を大きくして剛性を高める面からは低い方が好ましいが、０．１５ｇ／ｃｍ３を下回るものを生産することは困難である。
【００５５】
第２の発明による不織布シートは、それを用いて抽出用フィルター等を製造する場合に、高速成形機を使用してより短時間で大きなシール強度を得ることができるなど、機械適性に極めて優れたものである。
また、不織布シートの引張強度が大きく、また剛性が高いため、例えば、連続した長尺状の不織布シートを高速成形機にかけた際に、搬送中に左右に蛇行するような問題が生じ難い。
さらに、不織布シートを用いて製造した抽出用バッグを、包装機によって１個ずつ外装袋に個包装する場合に、抽出用バッグは、外装袋に押し込まれる際に押圧力を受けるが、抽出用バッグのシール強度が十分に大きいため、シール部が剥がれて破損するといった問題が生じ難いものである。
【００５６】
次に、第３の発明の実施形態、すなわち第１又は第２の発明に係る不織布シートを用いて製造する抽出用フィルターの実施形態を、図１に基づき説明する。
【００５７】
抽出用フィルター１は、漏斗状のドリッパー（図示せず）にセットして使用するドリップコーヒーフィルターであり、上記不織布シートの第２層を内側に配した略逆台形状のフィルター部２の底辺および側辺に面溶着部３が設けられている。使用時には、上縁部４を開口してすり鉢形に整形し、開口した上縁部４から粉末コーヒーを入れて、上方から湯をかけて濾過してコーヒー飲料を抽出するものである。
【００５８】
抽出用フィルター１を製造するには、例えば、連続した長尺状の上記不織布シートを原反とし、高速成形機を用いて所定形状に切断および面溶着して製造すればよい。
その際の面溶着は、ヒートシールバーによって不織布シートの溶着予定箇所を挟圧して加熱し、耐熱性に優れた第１層のスパンボンド不織布は軟化させることなく、軟化点が低い第２層のメルトブロー不織布だけを溶融させて接着材として機能させることにより面溶着することができる。
なお、他のシール方法としては、超音波加振による溶着や、抽出用シートの切断と溶着を同時に行う溶断シールなどを採用することができる。
【００５９】
このように製造された抽出用フィルター１は、そのフィルター部２を構成する不織布シートの第１層が高温下での形態保持性に優れているため、上記のヒートシールによって形成された面溶着部３には収縮変形が見られず、シール強度が大きく見栄えの良い製品となっている。
また、抽出用フィルター１は、そのフィルター部２を構成する不織布シートが有する適度な剛性によって保形性に優れたものであり、図１に示すとおり上縁部４を大きく開口させた状態に整形して保持させることができる。
なお、抽出用フィルター１の形状は、図１に示す略逆台形状に限らず、略逆三角形状または円盤型など任意の形状にすることができ、また、その大きさや使用方法についても特に制限はない。
【００６０】
次に、第４の発明の実施形態、すなわち第１又は第２の発明に係る不織布シートを用いて製造する抽出用バッグの実施形態を、図２に基づき説明する。
【００６１】
抽出用バッグ５は、一般にティーバッグと呼ばれる製品であり、上記不織布シートを用いて、テトラ形（四面体形）に形成された袋体６と、抽出用バッグ５を使用する際に、指先で摘まみ上げるためのタグ９と、一端が袋体６の上端部に接着され、他端がタグ９に接着された吊糸８とからなる。袋体６は、上記不織布シートの第２層を内側に配し、超音波加振により各辺の縁部に線溶着部７を形成することで袋状にされており、その内部には、抽出材料（図示せず）として紅茶用の乾燥茶葉が封入されている。
【００６２】
かかる抽出用バック５を使用する場合は、例えば、指先でタグ９を持ち、湯の入ったカップに袋体６を数秒から数分間浸漬し、袋体６内の乾燥茶葉を湯戻しして紅茶成分を溶出させればよい。
【００６３】
袋体６の形成方法としては、例えば、連続した長尺状の上記不織布シートを原反とし、高速成形充填機を用いて切断および線溶着して袋体６を形成しつつ乾燥茶葉を充填密封すればよい。その際、袋体６の線溶着は、超音波によって不織布シートの溶着予定箇所に振動を与え発熱させて、耐熱性に優れた第１層のスパンボンド不織布は軟化させることなく、軟化点が低い第２層のメルトブロー不織布だけを溶融させ接着材として機能させることにより線溶着することができる。
なお、他のシール方法としては、ヒートシールバーで挟圧することによる面溶着や、抽出用シートの切断と溶着を同時に行う溶断シールなどを採用することができる。
【００６４】
このように形成された袋体６は、それを構成する不織布シートの第１層が高温下での形態保持性に優れているため、上記の超音波加振によって形成された線溶着部７には収縮変形が見られず、シール強度が大きく見栄えの良い製品となっている。
また、袋体６は、不織布シートの第１層の優れた形態保持性によって、沸水収縮率が低いため、抽出用バッグ５を沸騰水中に長時間浸漬しても、袋体６が変形するといった問題は生じない。
さらに、袋体６は、それを構成する不織布シートが有する適度な剛性によって保形性に優れたものであり、図２に示すように、各辺が直線上に延びた美しいテトラ形を保持し得るものである。
【００６５】
なお、袋体６の形状は、テトラ形に限らず、ピロー形、ピラミッド形、円盤型またはスティック形など任意の形状にすることができ、また、その大きさや容量、使用方法についても特に制限はない。さらに、袋体６の表面に吊糸８やタグ９を、使用時に容易に剥がせる程度の強さで仮接着しておくことも可能である。
【００６６】
製造後の抽出用バッグ５は、袋体６内の乾燥茶葉の風味の保ち、また汚損防止のために、１個ずつ、あるいは複数個ずつをまとめて、図示しない樹脂フィルムや紙などからなる外装袋や外装容器に封入しておくことが好ましい。
このように、抽出用バッグ５を外装袋等に封入する際には、抽出用バッグ５に対して包装機による押圧力がかかるが、袋体６は、その線溶着部７のシール強度が大きいため、線溶着部７が剥がれて破損するといった問題は殆ど生じないものである。
【実施例】
【００６７】
以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。【００６８】
まず、本発明における各指標の試験方法を説明する。
（１）目付（ｇ／ｍ２）
ＪＩＳ  Ｌ−１９０６に準拠し、試験対象の不織布から１０ｃｍ四方の試験片を採取して質量を測定して算出した。
（２）厚み（ｍｍ）
ＪＩＳ  Ｌ−１９０６に準拠し、不織布の布面に荷重１００ｇ／ｃｍ２を付加した状態での厚みを測定した。
（３）嵩密度（ｇ／ｃｍ３）
上記（１）及び（２）の方法で測定した目付と厚みから、以下の式により単位体積あたりの質量を求めた。
嵩密度（ｇ／ｃｍ３）＝目付（ｇ／ｍ２）／（厚み（ｍｍ）×１０００）【００６９】
（４）結晶化度（％）
試験対象の不織布から試験片を採取し、その試験片を示差走査熱量計にセットして、昇温速度を１０℃／分として３０℃から２４０℃まで昇温し、結晶化発熱量ΔＨｃと結晶融解熱量ΔＨｍを測定して、以下の式によって算出した。なお、式中の数値「１４０．１」は、ポリエステルの完全結晶の融解熱量（単位：Ｊ/ｇ）である。
結晶化度χｃ（％）＝（ΔＨｍ−ΔＨｃ）／１４０．１×１００
（５）ＩＶ値
ＪＩＳ  Ｋ７３９０に準拠して測定した。
（６）結晶配向度（％）
結晶配向度Ｘ線回折装置を用い、試料の厚みを約０．５ｍｍに調整して、３０ＫＶ、８０Ａ、スキャンニング速度１度／分、チャート速度１０ｍｍ／分、タイムコンスタント１秒、レシービングスリット０．３ｍｍの条件で、回折角２θが７度から３５度までの回折強度曲線を描き、２θ＝１６度及び２２度に描かれる反射を各々（０１０）、（１１０）とし、さらに、（１１０）面を−１８０度から＋１８０度方位角方向に回折強度曲線を描く±１８０度で得られる回折強度曲線の平均値をとり、水平線を引きベースラインとし、ピークの頂点からベースラインに垂線をおろし、その高さの中点を求める。中点を通る水平線を引き、これと回折強度曲線との２つの交点間の距離を測定し、この値を角度に換算した値を配向角Ｈとし、以下の式により求めた。
結晶配向度（％）＝（１８０−Ｈ）×１００／１８０
【００７０】
（７）複屈折率（Δｎ）
試験対象のスパンボンド不織布の部分熱圧着されていない部分から繊維を採取し、ＯＬＹＭＰＵＳ社製ＢＨ−２偏光顕微鏡コンペンセーターを用い、通常の干渉縞によって、レターデーションと繊維径より求めた。
（８）繊維径（μｍ）
光学顕微鏡を用いて目視により試験対象の繊維について１０箇所の直径を測定し、その平均値を求めた。なお、繊維の断面形状が丸形以外の場合は、断面形状を仮想的に同面積の丸形に変換した場合に得られる直径とした。【００７１】
（９）軟化点（℃）
試験対象の不織布から試験片を採取し、その試験片を融点測定器（アズワン株式会社製，ＡＴＭ−０１）の昇温部に載せ、常温から徐々に昇温しつつ試験片を金属製のヘラで押圧し、目視観察により軟化が認められた時点の温度を軟化点とした。
（１０）引張強度（Ｎ／１５ｍｍ）
連続的に製造した長尺状の不織布シートの長手方向（製造の際の流れ方向）に沿って、長さ１５０ｍｍ、幅１５ｍｍの試験片を１０枚作成し、各試験片をＪＴトーシ社製リトルセンスターによって１００ｍｍ／分の速度で引張して強度を測定し、１０枚の試験片の測定値の平均値をもって引張強度とした。【００７２】
（１１）機械適性（ヒートシール機１）
高速成形充填機（株式会社トパック製ＲＦシリーズ：充填能力６００袋／分）を３０分間稼動させ、不良品の発生数を計測することで機械適性を評価した。具体的には、１６０ｍｍ幅の長尺状の不織布シート（試験対象）を用意し、緑茶用の茶葉（抹茶入り）を１袋あたり３ｇずつ充填し、８０ｍｍ×１００ｍｍの寸法のピロー形の抽出用バッグを製造した。その際の不良品の発生率（以下、「不良率」とも言う。）が１％未満であり、かつ、他のトラブルの発生がなかった場合を「適」とし、その他の場合を「不適」と判定した。
（１２）機械適性（ヒートシール機２）
高速成形充填機（株式会社トパック製ＲＦシリーズ：充填能力８００袋／分）を３０分間稼動させ、不良品の発生数を計測することで機械適性を評価した。具体的には、１６０ｍｍ幅の長尺状の不織布シート（試験対象）を用意し、緑茶用の茶葉（抹茶を含む）を１袋あたり３ｇずつ充填し、８０ｍｍ×１００ｍｍの寸法のピロー形の抽出用バッグを製造した。その際の不良率が１％未満であり、かつ、他のトラブルの発生がなかった場合を「適」とし、その他の場合を「不適」と判定した。【００７３】
（１３）機械適性（超音波シール機）
高速成形充填機（椿本興業株式会社製ＴＷＩＮＫＬＥ：充填能力２００袋／分）を６０分間稼動させ、不良品の発生数を計測することで機械適性を評価した。具体的には、１２０ｍｍ幅の長尺状の不織布シート（試験対象）を用意し、ＣＴＣ製法による紅茶用の茶葉を１袋あたり２ｇずつ充填し、袋体が１辺５０ｍｍのテトラ形であって、袋体の表面に吊糸とタグが仮接着された抽出用バッグを製造した。その際の不良率が１％未満であり、かつ、他のトラブルの発生がなかった場合を「適」とし、その他の場合を「不適」と判定した。
（１４）シール強度
上記（１１）、（１２）及び（１３）の成形充填機により製造された抽出用バッグについて、ランダムに２０個ずつ試験対象の抽出用バッグを採取し、シール部について破断強度を測定して、２０個の測定値の平均値を算出した。上記（１１）及び（１２）の高速成形充填機により製造された８０ｍｍ×１００ｍｍのピロー形の抽出用バッグについては、その短辺における両端の２５ｍｍずつを除去して３０ｍｍ幅の試験片を作成し、そのシール部（面溶着部）の破断強度を測定した。また、上記（１３）の成形充填機により製造された１辺５０ｍｍのテトラ形の抽出用バッグについては、切開した後、１本のシール部（線溶着部）の両端の１０ｍｍずつを除去して３０ｍｍ幅の試験片を作成し、そのシール部の破断強度を測定した。【００７４】
（１５）充填適性
高速成形充填機（椿本興業株式会社製ＴＷＩＮＫＬＥ：充填能力２００袋／分）を１時間稼働させ、不良品の発生数を計測することで充填適性を評価した。具体的には、上記（１３）によってテトラ形の抽出用バッグを作成した後、その抽出用バッグを、１８０ｍｍ幅のＰＥＴ／ＰＥＴ蒸着／ＰＥフィルムを半折して９０ｍｍのピッチで製袋したフィルム袋に対して、１袋ずつ押し込んで充填密封して抽出用バッグの個包装品を製造した。その後、フィルム袋を開封し、フィルム袋への充填時に抽出用バッグのシール部が破損した不良品の発生状況を確認した。全ての抽出用バッグに破損が見られなかった場合を「問題なし」と判定した。
（１６）抽出性
試験対象の不織布シートを用い、上記（１３）の成形充填機によって、ＣＴＣ製法による紅茶用の茶葉２ｇが封入された、袋体が１辺５０ｍｍのテトラ形の抽出用バッグを作成した。この抽出用バッグを９５℃の湯中に３分間浸漬し、紅茶の抽出状態を目視観察により評価した。適度な濃さの紅茶が得られた場合を「良好」と判定し、濃さが薄く飲料として不十分な紅茶しか得られなかった場合を「薄い」と判定した。【００７５】
［実施例１］
スパンボンド法により、ポリエチレンテレフタレート樹脂を加熱溶融させて口径０．３ｍｍの紡糸口金から紡出し、エジェクターで紡速５，０００ｍ／分にて延伸・開繊し、ベルトコンベア上に捕集してウェブとし、これに熱圧着面積率１５％の部分熱圧着処理を施して第１層のスパンボンド不織布を作成した。得られたスパンボンド不織布は、目付１２．０ｇ／ｍ２、繊維径１３．６μｍであり、その樹脂のＩＶ値０．７１、結晶化度７１％、結晶配向度８５％及び複屈折率（Δｎ）０．０８０であった。
次いで、かかるスパンボンド不織布の表面に、酸成分のテレフタル酸／イソフタル酸の重合比が８６／１４であるポリエステル樹脂を用い、空気流温度を３７０℃とし、紡口からスパンボンド不織布の表面までの距離（ＤＣＤ）を３０ｍｍに調整して、目付６ｇ／ｍ２の第２層のメルトブロー不織布を積層形成して不織布シートを作成した。かかるメルトブロー不織布の樹脂の結晶化度は０．４％であった。
得られた本実施例の不織布シートについて行った上記各試験による評価結果は、下記の表１の「サンプル１」欄に示すとおりである。【００７６】
［試験例１］
実施例１と同条件で作成した第１層のスパンボンド不織布の表面に、ポリエチレンテレフタレート／ポリエチレンイソフタレート共重合物であって、酸成分のテレフタル酸／イソフタル酸の重合比を変化させ、結晶化度を３．０％、１０．０％、１４．０％、１５．０％及び２３．０％の５段階に調整した樹脂を、それぞれメルトブロー法によって、実施例１と同条件で積層形成して第２層のメルトブロー不織布を形成することにより、５種類の不織布シートのサンプルを作成した。
得られた本試験例の５種類の不織布シートについて行った上記各試験による評価結果は、下記の表１の「サンプル２」〜「サンプル６」欄に示すとおりである。【００７７】
【表１】
0005933149.tif 000002
【００７８】
表１に示す各サンプルの評価結果より、一定条件の下で作成したスパンボンド不織布の表面に、樹脂の結晶化度が０．４〜１４．０％の範囲内であるメルトブロー不織布を積層形成した不織布シート（サンプル１〜４）は、ヒートシールタイプの高速成形充填機と超音波シールタイプの高速成形充填機のいずれについても、稼働に何らの支障を生じさせず、機械適性が良好であることが分かる。
これに対して、樹脂の結晶化度が１４．０％を超えているメルトブロー不織布を積層形成した不織布シート（サンプル５、６）は、シール強度が小さく、シール部が破損する等のトラブルが生じた。
なお、サンプル１〜６の不織布シートを用いて作成した抽出用バッグの抽出性は、いずれも良好であった。【００７９】
［試験例２］
第１層のスパンボンド不織布の原料であるポリエチレンテレフタレート樹脂のＩＶ値と、紡糸時の牽引条件を変化させ、下記の表２に示すような６種類のスパンボンド不織布を作成し、それらの表面に、実施例１と同条件で第２層のメルトブロー不織布を積層形成し、６種類の不織布シートのサンプルを作成した。
得られた本試験例の６種類の不織布シートについて行った上記各試験による評価結果は、下記の表２の「サンプル７」〜「サンプル１２」欄に示すとおりである。【００８０】
【表２】
0005933149.tif 000003
【００８１】
上記表２の「サンプル７」〜「サンプル１２」の評価結果を考察すると、樹脂のＩＶ値が０．６０〜１．００、結晶化度が３０〜８０％、結晶配向度が６０〜９５％及び複屈折率（Δｎ）が０．０４０〜０．１００の範囲内であるスパンボンド不織布の表面に、樹脂の結晶化度が３．０％であるメルトブロー不織布を積層形成した不織布シート（サンプル７〜１０）は、ヒートシールタイプの高速成形充填機と超音波シールタイプの高速成形充填機のいずれについても、稼働に何らの支障を生じさせず、機械適性が良好であることが分かる。
これに対して、ＩＶ値が０．６０〜１．００、結晶化度が３０〜８０％、結晶配向度が６０〜９５％又は複屈折率（Δｎ）が０．０４０〜０．１００のいずれかの条件を満たさないスパンボンド不織布を用いた場合には、その表面にメルトブロー不織布層を積層形成する工程において、スパンボンド不織布が変形してしまうことが分かる（サンプル１１及び１２）。【００８２】
［試験例３］
第１層のスパンボンド不織布について、ポリエチレンテレフタレート樹脂のＩＶ値０．７１、結晶化度７１％、結晶配向度８５％及び複屈折率（Δｎ）０．０８０として、繊維径を１３．６μｍとし、目付を下記の表３に示すように、７〜２７ｇ／ｍ２の間で４段階に変化させた４種類のスパンボンド不織布を作成した。次いで、かかる４種類のスパンボンド不織布の表面に、実施例１と同条件で第２層のメルトブロー不織布を積層形成して４種類の不織布シートの「サンプル１３」〜「サンプル１６」を作成した。
また、ＩＶ値０．７１のポリエチレンテレフタレート樹脂を用い、牽引速度を変化させることで繊維径を表３に示すように、９〜４２μｍの間で５段階に変化させた５種類のスパンボンド不織布を作成した。次いで、かかる５種類のスパンボンド不織布の表面に、実施例１と同条件で第２層のメルトブロー不織布を積層形成して５種類の不織布シートの「サンプル１７」〜「サンプル２１」を作成した。
得られた本試験例の９種類の不織布シートについて行った上記各試験による評価結果は、下記の表３の「サンプル１３」〜「サンプル２１」欄に示すとおりである。【００８３】
【表３】
0005933149.tif 000004
【００８４】
表３に示す各サンプルの評価結果より、スパンボンド不織布の目付が８．０〜２５．０ｇ／ｍ２で、繊維径が１０〜４０μｍの範囲内であるとき、不織布シートの各高速成形充填機に対する機械適性が高く、また、抽出用バッグを１袋ずつ個包装する際にシール部が破損するという問題が生じないことが分かる。さらに、抽出用バッグの抽出性が優れたものとなることが分かる（サンプル１４、１５、１８、１９及び２０）。
他方、スパンボンド不織布の目付が８．０〜２５．０ｇ／ｍ２の範囲外である場合、あるいは繊維径が１０〜４０μｍの範囲外である場合には、不織布シートの各高速成形充填機に対する機械適性が不十分であるか、あるいは抽出用バッグの抽出性が不十分であること分かる（サンプル１３、１６、１７及び２１）。【００８５】
［試験例４］
上記の実施例１と同条件で作成した第１層のスパンボンド不織布の表面に、実施例１と同じ樹脂を用いて同条件で紡糸して、目付を下記表４に示すように１．８〜１１．０ｇ／ｍ２の間で４段階に変化させた第２層のメルトブロー不織布を積層形成して４種類の不織布シートのサンプルを作成した。
得られた本試験例の４種類の不織布シートについて行った上記各試験による評価結果は、下記の表４の「サンプル２２」〜「サンプル２５」欄に示すとおりである。【００８６】
【表４】
0005933149.tif 000005
【００８７】
表４に示す各サンプルの評価結果より、メルトブロー不織布の目付が２．０〜１０．０ｇ／ｍ２の範囲内であるとき、不織布シートの各高速成形充填機に対する機械適性が高く、また、抽出用バッグを個包装する際にシール部が破損するという問題が生ずることなく、さらに、抽出用バッグの抽出性が優れたものとなることが分かる（サンプル２３及び２４）。【００８８】
［試験例５］
上記の実施例１と同条件で作成した第１層のスパンボンド不織布の表面に、第２層のメルトブロー不織布を積層形成する際に、実施例１と同じ樹脂を用い、紡口からスパンボンド不織布表面までの距離を変化させるか、又はメルトブロー不織布の積層形成後にカレンダー加工を行うことで、不織布シートの嵩密度を表５のように変化させて、４種類の不織布シートのサンプルを作成した。
得られた本試験例の４種類の不織布シートについて行った上記各試験による評価結果は、下記の表４の「サンプル２６」〜「サンプル２９」欄に示すとおりである。【００８９】
【表５】
0005933149.tif 000006
【００９０】
表５に示す各サンプルの評価結果より、不織布シートの嵩密度が０．１５〜０．４０ｇ／ｃｍ３の範囲にあるとき、各高速成形充填機に対する機械適性が高く、また、抽出用バッグを個包装する際にシール部が破損するという問題が生ずることなく、さらに抽出用バッグの抽出性の優れたものとなることが分かる（サンプル２６〜２８）。
【産業上の利用可能性】
【００９１】
本発明にかかる不織布シートは、高速成形機を用いて抽出用フィルターや抽出用バッグを製造する場合に、短時間で大きなシール強度を得ることができるため機械適性が高く、また、得られる抽出用フィルター等はシール強度が大きく破損し難いものである。したがって、粉末コーヒー、紅茶、緑茶等の飲料、あるいは昆布や鰹節等の食品等の抽出用フィルター及び抽出用バッグと、その材料である不織布シートの分野に好適に利用できる。
【符号の説明】
【００９２】
１    抽出用フィルター
２    フィルター部
３    面溶着部
４    上縁部
５    抽出用バッグ
６    袋体
７    線溶着部
８    吊糸
９    タグ
【図１】
0005933149.tif 000007
【図２】
0005933149.tif 000008