(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のリングが互いに連結されて網状に構成される底網部を有する底引き網であって、
前記リングは、ステンレス鋼から構成され、溶接により接合された溶接部を有しており、
前記溶接部におけるビッカース硬度の最小値が２２０ＨＶ以上であり、
前記ステンレス鋼は、質量％で、
Ｃを０．０８％以下、
Ｓｉを１．０％以下、
Ｍｎを６．０％以下、
Ｐを０．０４０％以下、
Ｓを０．０３０％以下、
Ｎｉを１．５〜１４．０％、
Ｃｒを１６．０〜２６．０％、
Ｍｏを４．０％以下、
Ｎを０．０８〜０．３２％含み、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする底引き網。
【請求項２】
前記ステンレス鋼は、さらに質量％で、Ｃｕを１．５％以下含むことを特徴とする請求項１に記載の底引き網。
【請求項３】
前記ステンレス鋼は、さらに質量％で、Ｗを０．５％以上１．０％以下含むことを特徴とする請求項１または２に記載の底引き網。
【請求項４】
前記複数のリングは、連結部材を介して連結されていることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の底引き網。
【請求項５】
前記底引き網は、爪部を有する桁網に用いられることを特徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載の底引き網。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、底引き網に関する。特に、桁網操業時において、底引き網を構成するリングの発錆に起因する当該リングの摩耗の抑制に加え、当該リングに印加される引張荷重に起因する破損を抑制できる桁網用底引き網に関する。
【背景技術】
【０００２】
海水等の水中に生息している生物を捕獲あるいは養殖するために網が用いられている。このような網は、用途に応じて、種々の材質を用いて種々の形状で構成される。たとえば、ホタテ貝を捕獲する場合、特許文献１に記載されているような桁網が用いられる。
【０００３】
特許文献１に記載されているように、桁網は船舶から海中に投入され、桁網に備えられている爪部および底引き網が海底に接するように配置される。その後、桁網は、船舶により曳航され、桁網が進行すると、底引き網よりも前方に位置する爪部により海底の砂を掘り起こし、浮き上がったホタテ貝を底引き網の中に回収して捕獲する。
【０００４】
このような底引き網において、海底と接触する底網部は、桁網進行時に、捕獲したホタテ貝の重量と、海底に対する摺動と、に起因する引張応力が掛かる。そのため、通常、底網部には、線径が小さく変形しやすいワイヤではなく、線径が比較的大きく変形しにくい金属製リングが用いられ、スプリングワッシャー等を用いてこれらを複数連結して網を構成している。このようなリングは、金属からなる線材を円環状に屈曲させ両端部を溶接により接合してリングとしている（たとえば、特許文献２および３を参照）。
【０００５】
そこで、従来、リングを構成する材料として、強度が高い炭素鋼（たとえば、ＳＷ−Ｂ等）が用いられてきた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】実開平６−７２３６１号公報
【特許文献２】実用新案登録第３１５１３４１号公報
【特許文献３】特開昭６３−１５４２３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、桁網を用いるホタテ貝漁は、通常３月から１１月の期間中ほぼ毎日行われる。桁網の底引き網は、その期間中、海底での底引きと、引き上げと、大気中での保管と、が毎日繰り返される。したがって、底引き網の底網部を炭素鋼からなるリングで構成している場合、海水との接触により当該リングが発錆する。発錆した部分（酸化鉄）は、海底との摺動により容易に削り取られて摩耗するため、発錆すると本来の鋼が有する耐摩耗性を発揮できない。そして、発錆した部分が削り取られた後に、桁網が引き上げられると、桁網には海水が付着しているため、保管中に再度発錆する。そして、次回の漁において桁網が海中に投入され操業が行われる。このサイクルが繰り返されることにより、リングから錆として削り取られる量が多くなり、次第に当該リング全体が摩耗し、線径が減少してしまう。そうすると、リングが引張荷重に耐えられず、リングの変形あるいは破断が生じてしまうことがあった。これにより、底引き網は短期間（たとえば、１シーズン）で使用できなくなってしまうという問題があった。
【０００８】
この課題を解決するために、本発明者らは、当該リングが発錆しないように、リングを構成する材料としてステンレス鋼を採用し、代表的なステンレス鋼であるＳＵＳ３０４からなるリングを用いて底引き網を構成することを試みた。しかしながら、予想外にも、ＳＵＳ３０４からなるリングを用いた底引き網を有する桁網を用いて実際に操業したところ、発錆に起因するリング全体の摩耗は生じないにもかかわらず、引張荷重に対して当該リングが破断してしまうという問題が生じた。
【０００９】
本発明は、上記の状況を鑑みてなされ、発錆に起因する摩耗を抑制できることに加え、ステンレス鋼を採用した場合に生じる破断が効果的に抑制されたリングを有する桁網用底引き網を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは、ＳＵＳ３０４からなるリングの破断について詳細に検討した結果、当該リングの破断が、溶接により接合された部分（以降、溶接部ともいう）における破断に起因することを見出した。具体的には、ＳＵＳ３０４からなるリングは、溶接部以外の箇所の硬度は十分に高いものの、溶接部の硬度がリングの破断が生じる程度まで低くなっていることを見出した。すなわち、上述した引張荷重が掛かり、かつ溶接部を有するリングを構成する材料として、ステンレス鋼を採用した場合には、特有の課題が生じることとなる。
【００１１】
そこで、本発明者らは、リングを構成する材料として、溶接部の硬度が、引張荷重に起因する破断を防止できる程度に高い材料を用いることにより上記の課題が解決できることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【００１２】
すなわち、本発明の態様は、複数のリングが互いに連結されて網状に構成される底網部を有する底引き網であって、
前記リングは、ステンレス鋼から構成され、溶接により接合された溶接部を有しており、
前記溶接部におけるビッカース硬度の最小値が２２０ＨＶ以上であり、
前記ステンレス鋼は、質量％で、
Ｃを０．０８％以下、
Ｓｉを１．０％以下、
Ｍｎを６．０％以下、
Ｐを０．０４０％以下、
Ｓを０．０３０％以下、
Ｎｉを１．５〜１４．０％、
Ｃｒを１６．０〜２６．０％、
Ｍｏを４．０％以下、
Ｎを０．０８〜０．３２％含み、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする底引き網である。
【００１３】
上記の態様において、前記ステンレス鋼は、さらに質量％で、Ｃｕを１．５％以下含むことが好ましい。
【００１４】
上記の態様において、前記ステンレス鋼は、さらに質量％で、Ｗを０．５％以上１．０％以下含むことが好ましい。
【００１５】
上記の態様において、前記複数のリングは、連結部材を介して連結されていることが好ましい。
【００１６】
上記の態様において、前記底引き網は、爪部を有する桁網に用いられることが好ましい。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、発錆に起因する摩耗を抑制できることに加え、ステンレス鋼を採用した場合に生じる破断が効果的に抑制されたリングを有する桁網用底引き網を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】図１は、本実施形態に係る底引き網が用いられる桁網の模式的な斜視図である。
【図２】図２は、本実施形態に係る底引き網の底網部の部分平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明を、図面に示す実施形態に基づき、以下の順序で詳細に説明する。
１．桁網
２．底引き網
２−１  底網部
２−１−１  リング
２−１−２  連結部材
３．リングの製造方法
４．本実施形態の効果
５．変形例
【００２０】
（１．桁網）
本実施形態に係る底引き網は、図１に示す桁網に好適に用いられる。図１に示すように、桁網５０は、桁網５０の進行方向（引き方向）Ｄに対して垂直な方向に延びる枠部３を有し、当該枠部３に、複数の爪部５が取り付けられている。爪部５の後方には、袋状の底引き網１が、爪部５側に開口部を有する状態で枠部３に固定されている。底引き網１以外の桁網５０の構成は特に制限されず、公知の構成であればよい。
【００２１】
桁網５０は、操業前に海中に投入され、爪部５の先端および底引き網１が海底に接触するように配置される。そして、操業時には、桁網５０は、枠部３に取り付けられた曳航部７を介して船舶（図示を省略）により曳航され、船舶の進行方向（図１のＤ）に沿って移動（進行）する。桁網５０が移動すると、海底に接触している爪部５の先端により、海底の表層部分が巻き上げられる。そうすると、当該表層部分に存在しているホタテ貝が海底上まで持ち上げられる。続いて、爪部５の後方から、底引き網１が進行してくるため、持ち上げられた貝類は底引き網１の中に入網することになる。これが繰り返されることにより、ホタテ貝を効率よく多量に捕獲することができる。所定量のホタテ貝が入網した桁網５０は海中から引き上げられ、ホタテ貝を回収した後、次回の漁まで大気中で保管される。
【００２２】
（２．底引き網）
本実施形態に係る底引き網１は、図１に示すように、海底と接する底網部１０と、底網部１０以外の網部と、が連結されて一体化した袋状の網として構成されている。底引き網１の開口部は爪部５側に配置されている。
【００２３】
本実施形態では、底網部１０以外の網部は、ナイロン等の樹脂繊維、樹脂繊維と金属との複合材料等から構成されている。当該網部は、海底に接する必要はなく、さらに桁網引き上げ時等の負荷を軽減するために、軽量かつ高強度の繊維を含んで構成されていることが好ましい。
【００２４】
（２−１  底網部）
本実施形態では、底網部１０は、図２に示すように、複数のリング１１が、複数の連結部材１２を介して連結されて網状に構成されている。底網部１０は、操業中常に海底に接している必要があるため、比較的比重が大きい材料で構成されている。また、底網部１０には、海底との摺動等に起因する引張力が掛かる。したがって、底網部１０には、引張力に対し破断が生じない程度の強度と、海水に対する耐食性と、が要求される。そこで、本実施形態では、底網部を構成するリングおよび連結部材を以下のように構成している。
【００２５】
（２−１−１  リング）
本実施形態では、図２に示すように、リングは、溶接により接合された部分（溶接部１１ａ）を有している。この溶接部では、構成材料が溶接可能な温度まで加熱されているため、加えられた熱により溶接部の材料組織が変化し、これに伴い溶接部の機械的な特性も変化してしまう。このような材料組織および機械的特性が変化している領域を、熱影響部（ＨＡＺ：Heat Affected Zone）といい、本実施形態では、溶接部１１ａと熱影響部とは一致する。
【００２６】
たとえば、リングを炭素鋼で構成する場合、溶接時に加えられる熱により溶接部１１ａは焼き入れされ、硬度は上がる傾向にある。一方、リングをステンレス鋼で構成する場合、溶接可能な温度まで加熱すると、必然的に、固溶化熱処理温度を超えて加熱されることになる。したがって、溶接部１１ａが焼鈍されてしまう。その結果、溶接部１１ａの硬度が低下し、それに伴い溶接部１１ａの強度も低下してしまう。この強度の低下がリングの溶接部１１ａの破断につながるため、溶接部１１ａの硬度を破断が生じない程度に高く維持できるステンレス鋼の組成を決定する必要がある。
【００２７】
本発明者らが鋭意検討を行った結果、本実施形態では、リングを構成するステンレス鋼の組成を下記のように限定する。なお、本明細書では、「％」は特に明記しない限り「質量％」を示す。
【００２８】
具体的には、当該ステンレス鋼は、Ｃを０．０８％以下、Ｓｉを１．０％以下、Ｍｎを６．０％以下、Ｐを０．０４０％以下、Ｓを０．０３０％以下、Ｎｉを１．５〜１４．０％、Ｃｒを１６．０〜２６．０％、Ｍｏを４．０％以下、Ｎを０．０８〜０．３２％含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる。
【００２９】
Ｃの含有量は０．０８％以下であり、好ましくは０．０４％以下、より好ましくは０．０３％以下である。Ｃの含有量を上記の範囲とすることにより、Ｃｒ炭化物の析出を抑制することができ、その結果、ステンレス鋼の耐食性を向上させることができる。なお、製造コストの観点から、Ｃの含有量は０．００１％以上であることが好ましい。
【００３０】
Ｓｉの含有量は１．０％以下であり、好ましくは０．７５％以下である。Ｓｉの含有量を上記の範囲とすることにより、ステンレス鋼の靭性を向上させることができる。また、脱酸のため、Ｓｉの含有量は０．１０％以上であることが好ましく、０．２０％以上であることがより好ましい。
【００３１】
Ｍｎの含有量は６．０％以下であり、好ましくは０．５０％以上４．０％以下である。Ｍｎの含有量を上記の範囲とすることにより、ステンレス鋼の靭性および耐食性を向上させることができる。
【００３２】
Ｐは鋼中に不可避的に含有される元素である。本実施形態では、Ｐの含有量は０．０４０％以下であり、好ましくは０．０３５％以下である。Ｐの含有量を上記の範囲とすることにより、ステンレス鋼の熱間加工性を向上させることができる。なお、製造コストの観点から、Ｐの含有量は０．０１０％以上であることが好ましい。
【００３３】
Ｓは、Ｐと同様に鋼中に不可避的に含有される元素である。本実施形態では、Ｓの含有量は０．０３０％以下であり、好ましくは０．０２０％以下である。Ｓの含有量を上記の範囲とすることにより、ステンレス鋼の熱間加工性および耐食性を向上させることができる。
【００３４】
Ｎｉの含有量は１．５％以上であり、好ましくは２．０％以上である。Ｎｉの含有量を上記の範囲とすることにより、ステンレス鋼の靭性および各種酸に対する耐食性を向上させることができる。一方、Ｎｉの含有量が多すぎると、ステンレス鋼が高価になるので、コストの観点から、Ｎｉの含有量は１４．０％以下、好ましくは８．５％以下、より好ましくは８．０％以下である。
【００３５】
Ｃｒの含有量は１６．０％以上であり、好ましくは１８．５％以上、より好ましくは２０．５％以上である。Ｃｒの含有量を上記の範囲とすることにより、ステンレス鋼の耐食性を向上させることができる。一方、Ｃｒの含有量が多すぎると、ステンレス鋼の靭性が悪化すること、及びコストの観点から、Ｃｒの含有量は２６．０％以下である。
【００３６】
Ｍｏの含有量は４．０％以下であり、好ましくは３．５％以下である。Ｍｏの含有量が多すぎると、ステンレス鋼が高価になるので、コストの観点から、Ｍｏの含有量を上記の範囲としている。
【００３７】
Ｎの含有量は０．０８％以上であり、好ましくは０．１０％以上である。Ｎの含有量を上記の範囲とすることにより、固溶化熱処理温度を超える温度まで加熱された場合であっても当該部分の高度は高く維持することができ、本発明における溶接部に関しても、その硬度を破断が生じない程度に維持することができる。一方、Ｎの含有量が多すぎると、Ｃｒ窒化物が析出して、ステンレス鋼の耐食性および靭性が悪化するので、Ｎの含有量は０．３２％以下である。
【００３８】
また、本実施形態では、上記のステンレス鋼は、上記の元素に加え、さらに、Ｃｕを含有することが好ましい。Ｃｕの含有量が多すぎると、ステンレス鋼の熱間加工性を悪化させるので、Ｃｕの含有量は１．５％以下が好ましい。
【００３９】
さらに、本実施形態では、上記のステンレス鋼は、上記の元素に加え、さらに、Ｗを含有することが好ましい。Ｗを含有させることにより、ステンレス鋼の強度を高くすることができるので、Ｗの含有量は０．５％以上１．０％以下であることが好ましい。
【００４０】
本実施形態では、ステンレス鋼の組成が上記の範囲に限定された材料でリングを構成し、かつ溶接部の組成を、溶接部以外の部分の組成とほぼ等しくしている。そして、このような組成範囲を選択することにより、溶接部１１ａにおけるビッカース硬度の最小値を２２０ＨＶ以上、好ましくは２５０ＨＶ以上とすることが可能となる。溶接部１１ａにおけるビッカース硬度の最小値が上記の範囲であれば、溶接部に引張荷重が掛かったとしてもリングの破断が生じず、底網部、ひいては底引き網の寿命を大幅に向上させることができる。なお、通常、接合箇所におけるビッカース硬度が、溶接部におけるビッカース硬度の最小値となる。
【００４１】
しかも、上記のステンレス鋼は、海水等の塩化物環境下における耐食性を有している。すなわち、桁網の操業中に海水と接触しても発錆がほとんど生じないため、ステンレス鋼が有する本来の耐摩耗性を発揮することができる。すなわち、発錆した部分が海底との摺動により削り取られることに起因するリング全体の摩耗も低減することができる。したがって、リングの線径の減少を抑制することができる。
【００４２】
リングのサイズとしては、漁の条件等に基づいて適宜決定すればよい。たとえば、ホタテ貝漁の場合、所定の年数を経過したホタテ貝のみを捕獲するため、稚貝等の所定の年数に満たないホタテ貝が底引き網内に入らないように、当該ホタテ貝がリングを通り抜ける程度の内径とされる。
【００４３】
また、リングの線径は、捕獲可能なホタテ貝の重量、底引き網の重量等に応じて決定すればよく、本実施形態では、６ｍｍ程度である。また、断面形状は特に制限されず、円形状、楕円形状、多角形状等が例示される。本実施形態では、断面形状は円形状である。
【００４４】
（２−１−２  連結部材）
本実施形態では、図２に示すように、連結部材１２はリング状の部材であり、図２に示すように、連結部材１２の孔部に複数のリングを挿入して複数のリング１１を連結している。リング１１を連結部材１２を介して平面的に連結することにより、底網部１０を形成することができる。連結部材１２としては、スプリングワッシャー、リング状の打ち抜き材等が例示される。スプリングワッシャーとリング状の打ち抜き材とは併用してもよい。この場合、桁網５０の進行方向Ｄと平行な方向では、打ち抜き材からなる連結部材１２を用いて、複数のリング１１を連結する。また、桁網５０の進行方向Ｄに垂直な方向では、打ち抜き材よりも引張荷重に対する強度が弱いスプリングワッシャーを用いて、複数のリング１１を連結する。桁網５０の進行方向Ｄと平行な方向における引張荷重は、当該方向に垂直な方向における引張荷重よりも大きいからである。
【００４５】
連結部材１２を構成する材料としては、発錆を防止して連結部材１２全体の摩耗を防止するために、ステンレス鋼が好ましい。さらに、連結部材１２が溶接部を有している場合には、溶接部の硬度低下に伴う破断を抑制するために、リングを構成する材料と同様の材料で構成することが好ましい。連結部材１２として打ち抜き材を用いる場合には、上記の材料に限定されず、ＳＵＳ３０４等のステンレス鋼を用いてもよい。
【００４６】
（３．リングの製造方法）
続いて、上記のリングの製造方法について説明する。本実施形態では、上述したように、底網部１０に掛かる引張荷重に対する強度を考慮して、比較的線径の大きい（たとえば、６ｍｍ以上）のリングを用いている。また、製造コストの低減も考慮する必要がある。そこで、本実施形態では、所定の長さのステンレス鋼からなる線材を屈曲させ、その両端部を溶接により接合してリングを製造する。
【００４７】
具体的には、まず、上述した組成を有する線材を準備する。線材としては特に制限されず、たとえば、熱間圧延により製造される線材を用いてもよいし、これをさらに伸線して得られる線材を用いてもよい。
【００４８】
続いて、準備した線材を所定の長さに切断し、これを屈曲させ円環状とし両端部を突き合わせて抵抗溶接（バット溶接）を行う。溶接時の条件は、溶接に用いる線材の形状、大きさ、材質等を考慮して、適宜決定すればよい。溶接後に、突き合わせて接合した箇所が接合中心部となり、その近傍に位置する熱影響部を含めて溶接部となる。このようにして、本実施形態に係るリングが得られる。
【００４９】
（４．本実施形態の効果）
本実施形態では、桁網用底引き網の底網部を構成するリングであって、溶接部を有するリングに特有の課題を解決するために、溶接部の硬度を確保すべく、特定の組成を有するステンレス鋼を用いて上記のリングを構成している。このようにすることにより、溶接部におけるビッカース硬度の最小値を上記の範囲とすることができる。その結果、溶接部からの破断を効果的に抑制できる。すなわち、本実施形態に係るリングは、溶接部以外の部分の硬度は、ＳＵＳ３０４とそれほど変わらないにもかかわらず、溶接部の硬度は、ＳＵＳ３０４よりも大きくすることができる。
【００５０】
（５．変形例）
上記の実施形態では、連結部材を介して、上記のリングを連結し網状としていたが、連結部材を用いることなく、リング同士を直接連結して網状に形成してもよい。
【００５１】
上記の実施形態では、ホタテ貝漁に用いられる桁網に適用される底引き網について述べたが、本実施形態に係る底引き網は桁網用に限定されず、上述した課題が生じるものであれば好適に適用できる。
【００５２】
以上、本発明の実施形態について説明してきたが、本発明は、上述した実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々に改変することができる。
【実施例】
【００５３】
以下、本発明をさらに詳細な実施例に基づき説明するが、本発明は、これら実施例に限定されない。
【００５４】
実施例では、本発明例として、６つの鋼種の線材を準備した。また、比較例として、炭素鋼（ＳＷ−Ｂ）およびステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）の線材を準備した。本発明例および比較例の成分組成を表１に示す。なお、表１に記載されている成分以外の残部はＦｅおよび不可避的不純物元素である。続いて、準備した線材を円環状に屈曲させ、両端部を突き合わせてバット溶接を行った。
【００５５】
溶接後、線径が６ｍｍ、リング径が９０ｍｍであり、溶接部を有する円形リングが得られた。
【００５６】
得られた円形リングの溶接部およびその近傍の断面を鏡面研磨し、市販のビッカース硬度計を用いて、当該断面において測定荷重９．８０７Ｎでビッカース硬度を測定した。また、溶接時の接合中心部を基準点（０ｍｍ）として、円周方向（時計回りおよび反時計回り）において、２ｍｍごとに１２ｍｍまで測定した。すなわち、測定点の数は１３点であった。なお、参考のため、溶接部近傍とは異なる部分を非溶接部として、同様にビッカース硬度を測定した。結果を表２に示す。
【００５７】
さらに、上記の円形リングを複数作製し、これらを、スプリングワッシャーを介して上下左右方向に連結し底網部を形成した。この底網部にさらにナイロン製の網を連結して、底引き網を形成し、これを桁網に取り付けた。この桁網を海中に投入して６ヶ月間操業し、底網部を構成するリングの摩耗量およびリングの破断を評価した。リングの摩耗量は、リングの線径の減少量として評価した。すなわち、線径の減少量が多いほど、摩耗量が多いと判断した。結果を表３に示す。
【００５８】
【表１】
0005951060.tif 000002
【００５９】
【表２】
0005951060.tif 000003
【００６０】
【表３】
0005951060.tif 000004
【００６１】
表２より、本発明例１から６と比較例２とは、いずれも溶接部のビッカース硬度が接合中心部に近づくにつれて小さくなっていることが確認できた。しかしながら、比較例２における接合中心部のビッカース硬度の値（溶接部におけるビッカース硬度の最小値）は、本発明の範囲から外れ、本発明例１から６における接合中心部のビッカース硬度よりもかなり低くなっていることが確認できた。なお、本発明例１から６および比較例２において、非溶接部のビッカース硬度は同程度であった。
【００６２】
表３より、比較例１のリングは、発錆が生じた後、当該錆が削り取られるというサイクルが繰り返されたため、６ヶ月で１ｍｍ近く線径が減少し、非常に摩耗量が多いことが確認できた。また、リングの破断も確認された。
【００６３】
一方、本発明例１から６および比較例２のリングは、発錆しないことから、６ヶ月後においても、線径の減少量は最大でも０．３ｍｍ程度であり、摩耗量は少ないことが確認できた。しかしながら、比較例２のリングは、表２に示すように、溶接部におけるビッカース硬度の最小値が本発明の範囲から外れているため、リングの破断が確認された。
【符号の説明】
【００６４】
５０…桁網
１…底引き網
１０…底網部
１１…リング
１１ａ…溶接部
１２…連結部材
３…枠部
５…爪部
７…曳航部
【要約】
【課題】発錆に起因する摩耗を抑制できることに加え、ステンレス鋼を採用した場合に生じる破断が効果的に抑制されたリングを有する桁網用底引き網を提供すること。
【解決手段】複数のリングが互いに連結されて網状に構成される底網部を有する底引き網であって、リングは、ステンレス鋼から構成され、溶接により接合された溶接部を有しており、溶接部におけるビッカース硬度の最小値が２３０ＨＶ以上であり、ステンレス鋼は、質量％で、Ｃを０．０８％以下、Ｓｉを１．０％以下、Ｍｎを６．０％以下、Ｐを０．０４０％以下、Ｓを０．０３０％以下、Ｍｏを４．０％以下、Ｎｉを１．５〜１４．０％、Ｃｒを１６．０〜２６．０％、Ｎを０．０８〜０．３２％含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする底引き網である。
【選択図】図２【図１】
0005951060.tif 000005
【図２】
0005951060.tif 000006