(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃焼室内で混合気が燃焼して生じる燃焼ガスのエネルギーをピストンの往復運動として取り出すレシプロ式の車載用エンジンに設けられ、所定の自動停止条件が成立したときに上記エンジンを自動停止させるとともに、その後所定の再始動条件が成立したときに上記エンジンを自動始動させるエンジンの始動制御装置であって、
上記エンジンの燃焼室の壁面温度またはこれに関連する所定の温度を検出する検出手段と、
上記エンジンの吸気弁の閉時期、および排気弁の開時期の少なくとも一方を可変的に制御可能なバルブ制御手段とを備え、
上記バルブ制御手段は、上記検出手段により検出された温度が所定値よりも低い低温状態でのエンジン自動始動時に、エンジンの全気筒で少なくとも１回ずつ燃焼が済んだエンジン完爆の時点までエンジンの有効膨張比が有効圧縮比よりも低くなるように上記吸排気弁を制御するとともに、エンジンが完爆に至った後は有効膨張比を有効圧縮比よりも高くすることを特徴とするエンジンの始動制御装置。
【請求項２】
請求項１記載のエンジンの始動制御装置において、
上記バルブ制御手段は、上記低温状態でのエンジン自動始動時でかつエンジン完爆の時点までは、上記排気弁の開時期を下死点に対し早めることにより、エンジンの有効膨張比を有効圧縮比よりも低くすることを特徴とするエンジンの始動制御装置。
【請求項３】
請求項１または２記載のエンジンの始動制御装置において、
上記エンジンは、燃焼室内の混合気に点火する点火プラグを備えた火花点火式エンジンであり、
上記自動始動の開始後にエンジンが完爆に至った後、車両の発進要求がなかった場合には、上記点火プラグの点火タイミングが、エンジンの強制始動時に設定される点火タイミングよりも遅く設定されることを特徴とするエンジンの始動制御装置。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載のエンジンの始動制御装置において、
エンジンの強制始動時は、有効膨張比が有効圧縮比よりも常に高くなるように吸排気弁が制御されることを特徴とするエンジンの始動制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃焼室内で混合気が燃焼して生じる燃焼ガスのエネルギーをピストンの往復運動として取り出すレシプロ式のエンジンに設けられ、所定の自動停止条件が成立したときに上記エンジンを自動停止させるとともに、その後所定の再始動条件が成立したときに上記エンジンを自動始動させるエンジンの始動制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車等の車両に搭載される車載用エンジンの燃費性能をより高めることが求められており、そのための対策として、所定の条件下でエンジンを自動的に停止または始動させる、いわゆるアイドルストップ機能を付加したエンジンが増えつつある。このようなアイドルストップ機能付きのエンジンにおいて、一旦停止したエンジンを再始動させる自動始動の際には、迅速かつ確実にエンジンを始動させることが求められる。
【０００３】
例えば、下記特許文献１には、エンジンの自動停止動作中の吸気流量を調節することによって筒内の空気量の適正化を図り、自動始動を開始したときの混合気の着火性を高めることが行われている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−１２４７５３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記特許文献１のように、空気量の適正化によって自動始動時の着火性を高めるようにした場合には、自動始動の迅速性、確実性を高めることができる。しかしながら、エンジンの自動始動の際に、好条件下での燃焼ばかりを行うと、エンジン回転速度が必要以上に上昇する吹き上がり現象が起きるおそれがあり、車両の運転者がアクセルペダルを踏み込むタイミングによっては、車両が唐突に飛び出すような挙動を示し、乗員が違和感を覚えるおそれがある。
【０００６】
上記のような事態を防止するには、エンジンを自動始動させる途中で条件の悪い燃焼を行えばよいが、このとき、燃焼室の壁面温度が低いと、燃料が気化し難いために、燃焼が不安定化（場合によっては失火）してしまうおそれがある。もちろん、燃焼室の壁面温度が高いときだけエンジンを自動停止させる（低温時には自動停止を許可しない）ようにしておけば、上記のような燃焼の不安定化を招くおそれはなくなるが、それでは、アイドルストップの機会が減り、充分な燃費向上効果が得られなくなる。
【０００７】
このような問題に対し、仮にエンジンの自動始動時に壁面温度を迅速に上昇させることができれば、たとえ燃焼室の壁面温度が低い状態から自動始動を開始したとしても、燃焼を不安定化させることなく必要に応じて条件の悪い燃焼を行わせることができ、エンジンの吹き上がりを抑制することができる。
【０００８】
本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、自動停止したエンジンを再始動させる際に、燃焼室の壁面温度を迅速に上昇させることが可能なエンジンの始動制御装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するためのものとして、本発明は、燃焼室内で混合気が燃焼して生じる燃焼ガスのエネルギーをピストンの往復運動として取り出すレシプロ式の車載用エンジンに設けられ、所定の自動停止条件が成立したときに上記エンジンを自動停止させるとともに、その後所定の再始動条件が成立したときに上記エンジンを自動始動させるエンジンの始動制御装置であって、上記エンジンの燃焼室の壁面温度またはこれに関連する所定の温度を検出する検出手段と、上記エンジンの吸気弁の閉時期、および排気弁の開時期の少なくとも一方を可変的に制御可能なバルブ制御手段とを備え、上記バルブ制御手段は、上記検出手段により検出された温度が所定値よりも低い低温状態でのエンジン自動始動時に、エンジンの全気筒で少なくとも１回ずつ燃焼が済んだエンジン完爆の時点までエンジンの有効膨張比が有効圧縮比よりも低くなるように上記吸排気弁を制御するとともに、エンジンが完爆に至った後は有効膨張比を有効圧縮比よりも高くすることを特徴とするものである（請求項１）。
【００１０】
本発明によれば、低温状態でのエンジン自動始動時に、エンジンの有効膨張比が有効圧縮比よりも低くなるようにバルブタイミングが制御されるので、燃焼室で生成された燃焼ガスのエネルギーのうちピストンを押し下げる仕事に変換される割合が減り（言い換えると冷却損失が増大し）、膨張行程中の燃焼ガスの温度を比較的高い値に維持することができる。これにより、燃焼室の壁面温度を迅速に上昇させることができ、例えばエンジン完爆後に、吹き上がりを抑制するために条件の悪い燃焼を行ったとしても、燃焼が極端に不安定になることがなく、失火等を確実に防止することができる。
特に、本発明では、エンジンが完爆に至るまでは上記のように有効膨張比を有効圧縮比よりも低くしながら、完爆に至った後は有効膨張比を有効圧縮比よりも高くするので、エンジンの完爆までは有効膨張比の低下によってエンジンの暖機進行を図りながら、完爆後は有効膨張比を元に戻して熱効率の高い燃焼を行わせることができる。
【００１１】
本発明において、好ましくは、上記バルブ制御手段は、上記低温状態でのエンジン自動始動時でかつエンジン完爆の時点までは、上記排気弁の開時期を下死点に対し早めることにより、エンジンの有効膨張比を有効圧縮比よりも低くする（請求項２）。
【００１２】
この構成によれば、排気弁の開時期を早めて有効膨張比を低下させることにより、有効膨張比が有効圧縮比よりも低くなる状態を適正につくり出すことができる。
【００１５】
上記エンジンは、燃焼室内の混合気に点火する点火プラグを備えた火花点火式エンジンとすることができる。このような火花点火式エンジンにおいて、より好ましくは、上記自動始動の開始後にエンジンが完爆に至った後、車両の発進要求がなかった場合には、上記点火プラグの点火タイミングが、エンジンの強制始動時に設定される点火タイミングよりも遅く設定される（請求項３）。
【００１６】
この構成によれば、エンジンの完爆後に回転速度が過度に上昇すること（エンジンの吹き上がり）が点火タイミングのリタードによって抑制されるので、例えばエンジンの完爆後、わずかな時間をおいてから車両の発進要求があったような場合でも、車両が唐突に飛び出すようなことがなく、車両の安全性や乗り心地を向上させることができる。
【００１７】
なお、本発明のエンジンにおいても、その強制始動時には、有効膨張比が有効圧縮比よりも常に高くなるように吸排気弁を制御することができる（請求項４）。
【００１８】
エンジンの強制始動時には、エンジンが吹き上がりを起こしても何ら問題がなく、常に条件のよい燃焼を行えるので、燃焼室の壁面温度を迅速に上昇させなくても燃焼が極端に不安定化することがない。このような事情から、エンジンの強制始動のときには、自動始動のときと異なり、有効膨張比を常に有効圧縮比よりも高く設定することができる。
【発明の効果】
【００１９】
以上説明したように、本発明のエンジンの始動制御装置によれば、自動停止したエンジンを再始動させる際に、燃焼室の壁面温度を迅速に上昇させることができ、燃焼の安定性を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の一実施形態にかかる始動制御装置が適用されたエンジンの全体構成を示す図である。
【図２】上記エンジンの平面図である。
【図３】上記エンジンを自動的に停止させる自動停止制御の具体的手順を示すフローチャートである。
【図４】上記自動停止制御が終了した時点における各気筒の状態を例示する図である。
【図５】上記エンジンを自動的に始動させる自動始動制御の具体的手順を示すフローチャートである。
【図６】通常時の有効膨張比と有効圧縮比との関係を示す説明図である。
【図７】低温状態でのエンジン自動始動時に設定される有効膨張比と有効圧縮比との関係を示す説明図である。
【図８】有効膨張比を低下させることが筒内温度の上昇につながることを示すための説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
（１）エンジンの全体構成
図１および図２は、本発明の一実施形態に係る始動制御装置が適用されたエンジンの全体構成を示す図である。本図に示されるエンジンは、走行用の動力源として車両に搭載されるレシプロ式の４サイクルガソリンエンジンである。このエンジンのエンジン本体１は、いわゆる直列４気筒型のものであり、列状に並ぶ４つの気筒１２Ａ〜１２Ｄを有するシリンダヘッド１１と、シリンダブロック１１の上面に設けられたシリンダヘッド１０と、各気筒１２Ａ〜１２Ｄにそれぞれ往復摺動可能に挿入されたピストン１３とを有している。
【００２２】
上記ピストン１３は図略のコネクティングロッドを介してクランク軸３と連結されており、上記ピストン１３の往復運動（上下運動）に応じて上記クランク軸３が中心軸回りに回転するようになっている。
【００２３】
上記ピストン１３の上方には燃焼室１４が形成されており、この燃焼室１４には、ガソリンを主成分とする燃料が、後述するインジェクタ１６からの噴射によって供給される。そして、噴射された燃料と空気との混合気が燃焼室１４で燃焼することにより、その燃焼による膨張力で押し下げられたピストン１３が上下方向に往復運動するようになっている。
【００２４】
上記シリンダヘッド１０には、点火プラグ１５およびインジェクタ１６が、各気筒につき１組ずつ設けられている。
【００２５】
上記インジェクタ１６は、燃焼室１４を吸気側の側方から臨むように設けられており、図外の燃料供給管から供給される燃料（ガソリンを主成分とする燃料）を先端部から噴射する。具体的に、インジェクタ１６は、ニードル弁およびソレノイド（いずれも図示省略）を内蔵しており、ソレノイドへの通電に伴いニードル弁が開方向に駆動されることで、その開弁時間に応じた量の燃料がインジェクタ１６の先端部から点火プラグ１５の電極付近に向けて噴射されるようになっている。
【００２６】
上記点火プラグ１５は、燃焼室１４を上方から臨むように設けられており、図外の点火回路からの給電に応じて先端の電極から火花を放電する。ここで、当実施形態のような４サイクル４気筒エンジンでは、各気筒１２Ａ〜１２Ｄに設けられたピストン１３が、クランク角で１８０°（１８０°ＣＡ）の位相差をもって上下運動する。このため、各気筒１２Ａ〜１２Ｄの点火プラグ１５による点火のタイミングは、１８０°ＣＡずつ位相をずらしたタイミングに設定される。具体的には、気筒１２Ａ，１２Ｂ，１２Ｃ，１２Ｄの気筒番号をそれぞれ１番、２番、３番、４番とすると、１番気筒１２Ａ→３番気筒１２Ｃ→４番気筒１２Ｄ→２番気筒１２Ｂの順に、１８０°ＣＡずつずれたタイミングで点火が行われて、この順に燃焼が行われる。このため、例えば１番気筒１２Ａが膨張行程であれば、３番気筒１２Ｃ、４番気筒１２Ｄ、２番気筒１２Ｂは、それぞれ、圧縮行程、吸気行程、排気行程となる。
【００２７】
上記シリンダヘッド１０には、各気筒１２Ａ〜１２Ｄの燃焼室１４に開口する吸気ポート１７および排気ポート１８と、各ポート１７，１８を開閉する吸気弁１９および排気弁２０とが設けられている。なお、吸気弁１９および排気弁２０は、シリンダヘッド１０に配設された一対のカムシャフト等を含む動弁機構３０，３１により、クランク軸３の回転に連動して開閉駆動される。
【００２８】
上記排気弁２０用の動弁機構３１には、ＶＶＴ３２が組み込まれている。ＶＶＴ３２は、可変バルブタイミング機構（Variable Valve Timing Mechanism）と呼ばれるものであり、排気弁２０の動作タイミングを可変的に設定するための可変機構である。なお、当実施形態において採用されるＶＶＴ３２は、カムシャフトの回転位相を変更可能な電動アクチュエータを備えた電磁式ＶＶＴであり、上記アクチュエータの駆動に応じて排気弁２０の開時期（開弁開始時期）と閉時期とを同時に変更することができ、しかも、そのような変更動作をエンジンが停止した状態でも行うことができる。
【００２９】
上記シリンダブロック１１やシリンダヘッド１０の内部には、冷却水が流通する図外のウォータジャケットが設けられており、このウォータジャケット内の冷却水の温度を検出するための水温センサＳＷ１（本発明にかかる検出手段に相当）が、上記シリンダブロック１１に設けられている。
【００３０】
また、上記シリンダブロック１１には、クランク軸３の回転角度および回転速度を検出するためのクランク角センサＳＷ２が設けられている。このクランク角センサＳＷ２は、クランク軸３と一体に回転するクランクプレート３４の回転に応じてパルス信号を出力するものであり、このパルス信号に基づいて、クランク軸３の回転角度（クランク角）および回転速度（エンジン回転速度）が検出されるようになっている。
【００３１】
一方、上記シリンダヘッド１０には、気筒判別情報を出力するためのカム角センサＳＷ３が設けられている。すなわち、カム角センサＳＷ３は、カムシャフトと一体に回転するシグナルプレートの歯の通過に応じてパルス信号を出力するものであり、この信号と、クランク角センサＳＷ２からのパルス信号とに基づいて、どの気筒が何行程にあるのかが判別されるようになっている。
【００３２】
上記各気筒１２Ａ〜１２Ｄの吸気ポート１７および排気ポート１８には、吸気通路２１および排気通路２２がそれぞれ接続されている。すなわち、外部からの吸入空気（新気）が上記吸気通路２１を通じて各気筒１２Ａ〜１２Ｄの燃焼室１４に導入されるとともに、燃焼室１４で生成された排気ガス（燃焼ガス）が上記排気通路２９を通じて外部に排出されるようになっている。
【００３３】
上記吸気通路２１のうち、エンジン本体１から所定距離上流側までの範囲は、気筒１２Ａ〜１２Ｄごとに分岐した分岐通路部２１ａとされており、各分岐通路部２１ａの上流端がそれぞれサージタンク２１ｂに接続されている。このサージタンク２１ｂよりも上流側には、単一の通路からなる共通通路部２１ｃが設けられている。
【００３４】
上記共通通路部２１ｃには、開閉可能なスロットル弁２４が設けられており、このスロットル弁２４の開度に応じて、各気筒１２Ａ〜１２Ｄに流入する空気量（吸気流量）が調節されるようになっている。なお、当実施形態において採用されるスロットル弁２４は、電動アクチュエータによって駆動される電気式のものである。このような電気式のスロットル弁２４は、基本的に、後述するアクセルペダル４０の開度に連動して開閉駆動されるが、場合によっては、アクセルペダル４０とは非連動で開閉駆動されることもある。
【００３５】
上記スロットル弁２４よりも上流側の共通通路部２１ｃには、吸気流量を検出するためのエアフローセンサＳＷ４が設けられている。
【００３６】
上記クランク軸３には、ベルト等を介してオルタネータ２８が連結されている。このオルタネータ２８は、図外のフィールドコイルの電流を制御して発電量を調節するレギュレータ回路を内蔵しており、車両の電気負荷やバッテリの残容量等から定められる発電量の目標値（目標発電電流）に基づき、クランク軸３から駆動力を得て発電を行うように構成されている。
【００３７】
上記シリンダブロック１１には、エンジンを始動するためのスタータモータ３６が設けられている。このスタータモータ３６は、モータ本体３６ａと、モータ本体３６ａにより回転駆動されるピニオンギア３６ｂとを有している。上記ピニオンギア３６ｂは、クランク軸３の一端部に連結されたリングギア３５と離接可能に噛合している。そして、上記スタータモータ３６を用いてエンジンを始動する際には、ピニオンギア３６ｂが所定の噛合位置に移動して上記リングギア３５と噛合し、ピニオンギア３６ｂの回転力がリングギア３５に伝達されることにより、クランク軸３が回転駆動されるようになっている。
【００３８】
（２）制御系
以上のように構成されたエンジンは、その各部が図１に示されるＥＣＵ（エンジン制御ユニット）５０により統括的に制御される。ＥＣＵ５０は、周知のとおり、ＣＰＵ、メモリ、カウンタタイマ群、インターフェース、並びにこれらを互いに接続するバス等を有するマイクロプロセッサからなる。このようなＥＣＵ５０は、例えばエンジンの通常運転時に、インジェクタ１６の燃料噴射動作、点火プラグ１５の点火動作、およびスロットル弁２４の開閉動作等を、エンジンの負荷（後述するアクセルペダル４０の開度に基づく要求トルク）や回転速度等の各種条件に応じて制御するといった基本的な機能を有する他、いわゆるアイドルストップ機能として、予め定められた所定の条件下でエンジンを自動的に停止させ、または始動させる機能をも有している。つまり、当実施形態のエンジンは、アイドルストップ機能付きのエンジンである。
【００３９】
上記ＥＣＵ５０には、各種センサから種々の情報が入力される。すなわち、ＥＣＵ５０は、エンジンの各部に設けられた上記水温センサＳＷ１、クランク角センサＳＷ２、カム角センサＳＷ３、およびエアフローセンサＳＷ４と電気的に接続されており、これら各センサＳＷ１〜ＳＷ４からの入力信号に基づいて、エンジンの冷却水温、クランク角、回転速度、気筒判別情報、吸気流量等の種々の情報を取得する。
【００４０】
また、ＥＣＵ５０には、車両に設けられた各種センサ（ＳＷ５〜ＳＷ９）からの情報も入力される。すなわち、車両には、運転者により踏み込み操作されるアクセルペダル４０の開度を検出するためのアクセル開度センサＳＷ５と、ブレーキペダル４１のＯＮ／ＯＦＦ（ブレーキの有無）を検出するためのブレーキセンサＳＷ６と、車両の走行速度（車速）を検出するための車速センサＳＷ７と、バッテリ（図示省略）の残容量を検出するためのバッテリセンサＳＷ８と、車室内の温度を検出するための室温センサＳＷ９とが設けられている。ＥＣＵ５０は、これら各センサＳＷ５〜ＳＷ９からの入力信号に基づいて、アクセル開度、ブレーキの有無、車速、バッテリの残容量、車室内温度といった情報を取得する。
【００４１】
上記ＥＣＵ５０が有するより具体的な機能について説明する。ＥＣＵ５０は、運転状態判定部５１、燃焼制御部５２、スタータ制御部５３、およびバルブ制御部５４を機能的に有している。
【００４２】
上記運転状態判定部５１は、上記各センサＳＷ１〜ＳＷ９を含む入力要素からの信号に基づいて、エンジンおよび車両の状態を逐次判定するものである。特に、当実施形態において、運転状態判定部５１は、エンジンを自動的に停止させる条件である自動停止条件が成立しているか否かを判定する機能、および、自動停止したエンジンを再始動させる条件である再始動条件が成立しているか否かを判定する機能を有している。
【００４３】
上記燃焼制御部５２は、インジェクタ１６、点火プラグ１５、およびスロットル弁２４を駆動することにより、燃料の噴射量、噴射タイミング、点火タイミング、およびスロットル開度を適宜調節しつつ、エンジンの各気筒１２Ａ〜１２Ｄで行われる混合気の燃焼を制御するものである。
【００４４】
上記スタータ制御部５３は、エンジンの始動時に、スタータモータ３６を駆動してエンジンを一時的に強制回転させる制御を実行するものである。なお、当実施形態のようなアイドルストップ機能付きのエンジンでは、乗員が所定の操作（例えばキー操作やボタン操作）を行うことで開始されるエンジン始動（以下、このようなエンジン始動のことを「強制始動」という）と、エンジンの自動停止後に再始動条件が成立することで開始されるエンジン始動（以下、このようなエンジン始動のことを「自動始動」という）との２種類の始動パターンがある。上記スタータ制御部５３は、これら強制始動、自動始動のいずれの場合でも、スタータモータ３６を駆動してエンジンに回転力を付与する。
【００４５】
上記バルブ制御部５４は、ＶＶＴ３２を駆動することにより、排気弁２０の動作タイミングを可変的に制御するものである。当実施形態では、このバルブ制御部５４およびＶＶＴ３２により、本発明にかかるバルブ制御手段が構成されている。
【００４６】
（３）自動停止制御
次に、上記ＥＣＵ５０により実行されるエンジンの自動停止制御の内容を、図３のフローチャートを用いて説明する。図３のフローチャートに示す処理がスタートすると、ＥＣＵ５０は、各種センサ値を読み込む制御を実行する（ステップＳ１）。具体的には、水温センサＳＷ１、クランク角センサＳＷ２、カム角センサＳＷ３、エアフローセンサＳＷ４、アクセル開度センサＳＷ５、ブレーキセンサＳＷ６、車速センサＳＷ７、バッテリセンサＳＷ８、および室温センサＳＷ９からそれぞれの検出信号を読み込み、これらの信号に基づいて、エンジンの冷却水温、クランク角、回転速度、気筒判別情報、吸気流量、アクセル開度、ブレーキの有無、車速、バッテリの残容量、車室内温度等の各種情報を取得する。
【００４７】
次いで、ＥＣＵ５０は、上記ステップＳ１で取得された情報に基づいて、エンジンの自動停止条件が成立しているか否かを判定する（ステップＳ２）。例えば、車両が停止状態にあること、アクセルペダル４０の開度がゼロであること（アクセルＯＦＦ）、ブレーキペダル４１が所定の踏力以上で踏み込まれていること（ブレーキＯＮ）、エンジンの冷却水温が所定値以上であること（つまり暖機がある程度進んでいること）、バッテリの残容量が所定値以上であること、エアコンの負荷（車室内温度とエアコンの設定温度との差）が比較的少ないこと、等の複数の要件が全て揃ったときに、自動停止条件が成立したと判定する。なお、車両が停止状態にあるという要件については、必ずしも完全停止（車速＝０ｋｍ／ｈ）を必須とする必要はなく、所定の低車速以下（例えば３ｋｍ／以下）になったときに車両が停止状態にあると判定してもよい。
【００４８】
上記ステップＳ２でＹＥＳと判定されて自動停止条件が成立したことが確認された場合、ＥＣＵ５０は、スロットル弁２４の開度を、アイドル運転時に設定される開度（数％）から、予め定められた所定の開度（例えば２０〜３０％）まで増大させる制御を実行する（ステップＳ３）。なお、ここでスロットル弁２４を開くのは、エンジンの自動停止中に各気筒１２Ａ〜１２Ｄに導入される空気量を増やし、残留ガスの掃気を促進するためである。
【００４９】
次いで、ＥＣＵ５０は、インジェクタ１６からの燃料の供給を停止する燃料カットを実行する（ステップＳ４）。すなわち、スロットル弁２４の開操作が終了した時点で、各気筒１２Ａ〜１２Ｄのインジェクタ１６から噴射すべき燃料の量である目標噴射量をゼロに設定し、全てのインジェクタ１６からの燃料噴射を停止することにより、燃料カットを実行する。
【００５０】
上記燃料カットによってエンジンの供給を停止しても、エンジンは一時的に惰性で回転する。ＥＣＵ５０は、その惰性回転の途中で、エンジン回転速度が予め定められた基準速度Ｎ１以下になったか否かを判定する（ステップＳ５）。そして、ここでＹＥＳと判定されてエンジンが間もなく完全停止することが確認された場合、ＥＣＵ５０は、スロットル弁２４を閉方向に駆動し、その開度を全閉（０％）もしくはこれに近い低開度に設定する制御を実行する（ステップＳ６）。なお、ここでスロットル弁２４を閉じるのは、エンジンが完全停止するのに伴って発生する振動等を抑制するためである。
【００５１】
次いで、ＥＣＵ５０は、エンジンの回転速度に基づいて、エンジンが完全停止したか（つまり回転速度が０ｒｐｍになったか）否かを判定する（ステップＳ７）。そして、ここでＹＥＳと判定されてエンジンが完全停止していることが確認された時点で、自動停止制御を終了する。
【００５２】
以上のような自動停止制御が終了した後のエンジンの各気筒１２Ａ〜１２Ｄの状態を、図４に例示する。本図の例では、１番気筒１２Ａが膨張行程で停止し、２番気筒１２Ｂが排気行程で停止し、３番気筒１２Ｃが圧縮行程で停止し、４番気筒１２Ｄが吸気行程で停止している。なお、以下では、自動停止制御によって○○行程で停止した気筒のことを、「停止時○○行程気筒」ということがある。例えば、膨張行程で停止した気筒１２Ａのことを「停止時膨張行程気筒１２Ａ」といい、排気行程で停止した気筒１２Ｂのことを「停止時排気行程気筒１２Ｂ」といい、圧縮行程で停止した気筒１２Ｃのことを「停止時圧縮行程気筒１２Ｃ」といい、吸気行程で停止した停止した気筒１２Ｄのことを「停止時吸気行程気筒１２Ｄ」という。
【００５３】
（４）自動始動制御
次に、上記ＥＣＵ５０により実行されるエンジンの自動始動制御の具体的内容について、図５のフローチャートを用いて説明する。この図５のフローチャートに示す処理がスタートすると、ＥＣＵ５０は、各種センサ値を読み込み（ステップＳ１１）、その値に基づいて、エンジンの再始動条件が成立しているか否かを判定する（ステップＳ１２）。例えば、ブレーキペダル４１がリリースされたこと、アクセルペダル４０が踏み込まれたこと、エンジンの冷却水温が所定値未満になったこと、バッテリの残容量の低下量が許容値を超えたこと、エンジンの停止時間（自動停止後の経過時間）が上限時間を越えたこと、エアコン作動の必要性が生じたこと（つまり車室内温度とエアコンの設定温度との差が許容値を超えたこと）等の要件の少なくとも１つが成立したときに、再始動条件が成立したと判定する。
【００５４】
次いで、ＥＣＵ５０は、上記水温センサＳＷ１により検出されたエンジンの冷却水温が、予め定められた所定値Ｔｘよりも低いか否かを判定する（ステップＳ１３）。
【００５５】
上記ステップＳ１３でＹＥＳと判定されてエンジンの冷却水温が所定値Ｔｘより低いことが確認された場合、ＥＣＵ５０は、吸排気弁１９，２０の少なくとも一方の動作タイミングであるバルブタイミングを、エンジンの有効膨張比が有効圧縮比よりも低くなるようなタイミングに設定する制御を実行する（ステップＳ１４）。具体的に、当実施形態では、排気弁２０用の動弁機構３１に設けられたＶＶＴ３２を駆動して、排気弁２０が開弁し始める時期である排気弁２０の開時期を早めることにより、エンジンの有効膨張比を低下させて、その値を有効圧縮比よりも低い値に設定する。ここで、「有効圧縮比」とは、上死点に位置するピストン１３によって区画される燃焼室１４の容積と、吸気弁１９が閉弁した時点（つまり実質的な圧縮開始時点）でのピストン１３によって区画される燃焼室１４の容積との比をいう。また、「有効膨張比」とは、上死点に位置するピストン１３によって区画される燃焼室１４の容積と、排気弁２０が開弁した時点（つまり実質的な排気開始時点）でのピストン１３によって区画される燃焼室１４の容積との比をいう。
【００５６】
図６および図７は、上記ステップＳ１４の（排気弁２０の開時期を早める制御）の前と後で、エンジンの有効圧縮比と有効膨張比との関係がどのように変化するのかを示す図である。なお、図中のＴＤＣは上死点、ＩＶＣは吸気弁１９の閉時期、ＥＶＯは排気弁２０の開時期、ＢＤＣは下死点のことをそれぞれ表している。
【００５７】
まず、上記ステップＳ１４の制御が行われない通常時は、図６に示すように、吸気弁１９の閉時期（ＩＶＣ）が排気弁２０の開時期（ＥＶＯ）よりも上死点（ＴＤＣ）に近い側に設定されている。これにより、ＴＤＣでの燃焼室容積Ｖ０とＩＶＣでの燃焼室容積Ｖ１との比（Ｖ１／Ｖ０）である有効圧縮比よりも、ＴＤＣでの燃焼室容積Ｖ０とＥＶＯでの燃焼室容積Ｖ２との比（Ｖ２／Ｖ０）である有効膨張比の方が高く設定されている。これは、異常燃焼を回避したい等の理由から有効圧縮比をあまり高くできない一方で、有効膨張比については、それができるだけ高い方が、燃焼ガスの膨張エネルギーがピストン１３を押し下げる期間が長くなり、熱効率が高まるからである。
【００５８】
これに対し、上記ステップＳ１４の制御が行われて排気弁２０の開時期（ＥＶＯ）が早められると、図７に示すように、排気弁２０の開時期（ＥＶＯ）が、吸気弁１９の閉時期（ＩＶＣ）よりも上死点（ＴＤＣ）に近い側へと移動し、これにより、有効膨張比（＝Ｖ２’／Ｖ０）が有効圧縮比（＝Ｖ１／Ｖ０）よりも低くなる。これは、後で詳しく説明するように、燃焼室１４の壁面温度を迅速に上昇させるための措置である。
【００５９】
上記のようにして有効圧縮比＞有効膨張比となるようにバルブタイミングを変更した後、ＥＣＵ５０は、スタータモータ３６を駆動する制御を実行する（ステップＳ１５）。これにより、エンジンのクランク軸３に回転力が付与され、エンジンが回転し始める。
【００６０】
次いで、ＥＣＵ５０は、インジェクタ１６から噴射した燃料を点火プラグ１５の点火によって燃焼させる制御を、各気筒１２Ａ〜１２Ｄに対し順次実行する（ステップＳ１６）。
【００６１】
具体的に、上記ステップＳ１６の制御では、まず、図４に示した停止時膨張行程気筒１２Ａの燃焼室１４にインジェクタ１６から燃料が噴射され、かつ点火プラグ１５による点火が行われることにより、上記停止時膨張行程気筒１２Ａに噴射された燃料と空気との混合気が着火して燃焼する。また、これに引き続いて、停止時圧縮行程気筒１２Ｃにインジェクタ１６から燃料が噴射されるとともに、当該気筒１２Ｃのピストン１３が上死点（圧縮上死点）付近に至るのを待ってから、点火プラグ１５による点火が行われることにより、その点火以降の膨張行程中に、上記停止時圧縮行程気筒１２Ｃに噴射された燃料と空気との混合気が燃焼する。さらにその後は、停止時吸気行程気筒１２Ｄ、停止時排気行程気筒１２Ｂの順に、燃料噴射および点火が行われて、燃焼が継続される。なお、このときのスロットル弁２４の開度は、全閉（０％）よりも高い所定開度に設定される。
【００６２】
次いで、ＥＣＵ５０は、エンジンが完爆したか否か、つまり、エンジンの気筒１２Ａ〜１２Ｄの全てにおいて１回ずつ燃焼が行われた否かを判定する（ステップＳ１７）。そして、ここでＹＥＳと判定されてエンジンの完爆が確認された場合に、ＶＶＴ３２を駆動することにより、排気弁２０の開時期を、エンジンの有効膨張比が有効圧縮比よりも高くなるようなタイミングへと戻す制御を実行する（ステップＳ１８）。すなわち、上記ステップＳ１４の制御によって早められていた排気弁２０の開時期（ＥＶＯ）を、再び遅くして上死点（ＴＤＣ）から遠ざけることにより、図６に示すように、排気弁２０の開時期（ＥＶＯ）を吸気弁１９の閉時期（ＩＶＣ）よりも下死点（ＢＤＣ）側に寄せ、これによって有効膨張比（Ｖ２／Ｖ０）を有効圧縮比（Ｖ１／Ｖ０）よりも高く設定する。
【００６３】
次いで、ＥＣＵ５０は、アクセルペダル４０が踏み込まれているか否か、つまり、車両を発進させる要求があるか否かを判定する（ステップＳ２４）。ここで、上記ステップＳ１２で成立した再始動条件が、アクセルペダル４０が踏み込まれることによって成立したものである場合、あるいは、そうでなくてもエンジンが完爆に至る途中でアクセルペダル４０が踏み込まれた場合には、当然、上記ステップ２４での判定はＹＥＳとなる。すると、ＥＣＵ５０は、通常運転へと移行し、アクセルペダル４０の開度（アクセル開度）に応じた量の燃料をインジェクタ１６から噴射して混合気に点火する通常の燃焼制御を実行する（ステップＳ２６）。
【００６４】
一方、上記ステップＳ２４でＮＯと判定されてアクセルＯＦＦであること（車両の発進要求がないこと）が確認された場合、ＥＣＵ５０は、通常よりも遅いタイミングの点火によって混合気を着火、燃焼させる吹き上がり抑制制御を実行する（ステップＳ２５）。すなわち、点火プラグ１５の点火タイミングは、通常、圧縮上死点に近く最もトルクが出るタイミングであるＭＢＴ、もしくはその近傍に設定されるが、上記ステップＳ２５の吹き上がり抑制制御では、点火タイミングがＭＢＴよりも大幅に遅く設定される。これは、エンジン回転速度が一時的に過上昇する吹き上がりを抑制するためである。例えば、エンジンが完爆に至った直後の点火タイミングをＭＴＢ付近に設定してしまうと、エンジン完爆時の回転の勢いが余って、回転速度が一時的に過上昇する吹き上がり現象を起こすことがあるが、上記ステップＳ２５のように、エンジン完爆後の点火タイミングをリタードした場合には、エンジントルクが一時的に低下するので、エンジン完爆後の回転速度が安定し、エンジンの吹き上がりが抑制される。
【００６５】
なお、上記ステップＳ２５での点火リタード（吹き上がり抑制制御）は、例えば数回分の燃焼を対象に実行され、その後は、通常運転（ステップＳ２６）へと移行する。
【００６６】
次に、上記ステップＳ１３でＮＯと判定された場合、つまり、エンジンの冷却水温が所定値Ｔｘ以上であった場合に行われる制御について説明する。この場合、ＥＣＵ５０は、排気弁２０の開時期を通常通りのタイミング、つまり、エンジンの有効膨張比が有効圧縮比よりも高くなるようなタイミングに設定する（図６参照）。そして、スタータモータ３６を駆動してエンジンを強制回転させつつ（ステップＳ２１）、各気筒１２Ａ〜１２Ｄに対し燃料噴射および点火を順次実行して混合気を燃焼させる（ステップＳ２２）。
【００６７】
次いで、ＥＣＵ５０は、エンジンが完爆したこと（気筒１２Ａ〜１２Ｄの全てで１回ずつ燃焼が行われこと）を確認した上で（ステップＳ２３）、アクセルＯＮか否かを判定し（ステップＳ２４）、その結果次第で、点火タイミングを遅らせた吹き上がり抑制制御を実行してから通常運転に移行するか（ステップＳ２５，Ｓ２６）、または、直ちに通常運転に移行する（ステップＳ２６）。
【００６８】
（５）エンジン強制始動時の制御
次に、エンジンを強制始動させるとき、つまり、車両に搭乗した乗員がエンジン始動のための所定の操作（キー操作やボタン操作）を行うことで開始されるエンジン始動について簡単に説明する。
【００６９】
エンジンの強制始動時には、一般に、スタータモータ３６により１回転以上エンジンを強制的に回転させた後、各気筒１２Ａ〜１２Ｄに対し順次燃料噴射と点火を実行することにより、エンジンを勢いよく始動させる。このように、最初の点火（燃焼）までに１回転以上の強制回転（スタータモータ３６による回転）が必要なのは、エンジンの強制始動は、システムが一旦シャットダウンされて気筒判別情報が無効になった状態から行われるので、新たに気筒判別を行うために少なくとも１回転以上のエンジン回転が必要だからである。
【００７０】
上記のようなエンジンの強制始動において、排気弁２０の開時期は、図６に示した通常時のタイミング、つまり、有効膨張比が有効圧縮比よりも高くなるようなタイミングに設定される。また、点火プラグ１５の点火タイミングについても、自動始動のとき（図５のステップＳ２５）のように故意に遅くされることはなく、ＭＢＴに比較的近いタイミングでの点火による燃焼が継続的に実行される。
【００７１】
（６）作用等
以上説明したように、当実施形態に示したエンジンは、所定の条件下で自動的にエンジンを停止させたり始動させたりする、いわゆるアイドルストップ機能を付加したレシプロ式のガソリンエンジン（火花点火式エンジン）である。そして、自動停止したエンジンを再始動させるエンジンの自動始動の際には、エンジンの冷却水温が所定値Ｔｘよりも低いか否かが調べられ（ステップＳ１３）、低い場合には、エンジンの有効膨張比が有効圧縮比よりも低くなるように、排気弁２０の開時期（開弁開始時期）が下死点に対し早められる（ステップＳ１４）。このような構成によれば、エンジンの冷却水温が低い低温状態でのエンジン自動始動であっても、燃焼室１４の壁面温度を迅速に上昇させることができ、燃焼の安定性を高められるという利点がある。
【００７２】
すなわち、上記実施形態では、低温状態でのエンジン自動始動時に、エンジンの有効膨張比が有効圧縮比よりも低くなるようにバルブタイミングが制御されるので、燃焼室１４で生成された燃焼ガスのエネルギーのうちピストン１３を押し下げる仕事に変換される割合が減り（言い換えると冷却損失が増大し）、膨張行程中の燃焼ガスの温度を比較的高い値に維持することができる。これにより、燃焼室１４の壁面温度を迅速に上昇させることができ、例えばエンジン完爆後に、吹き上がりを抑制するために点火タイミングを故意に遅らせた燃焼を行ったとしても、燃焼が極端に不安定になることがなく、失火等を確実に防止することができる。
【００７３】
図８は、有効膨張比の低下が燃焼室１４の壁面温度上昇に有利であることを説明するための図である。この図８において、下段の波形ＩＮ、ＥＸ（またはＥＸ’）は、それぞれ吸気弁１９および排気弁２０のリフトカーブを示しており、上段の波形Ｔｃ（またはＴｃ’）は、燃焼室１４内のガス温度である筒内温度の変化を示している。本図下段の波形ＥＸ’に示すように、有効膨張比が有効圧縮比よりも高い通常時、排気弁２０の開時期は下死点（ＢＤＣ）の近傍に設定されている（図８ではその時点をＥＶＯ１としている）。一方、筒内温度は、図８の上段に示すように、上死点（ＴＤＣ）付近の燃焼によって大幅に上昇した後は、ピストン１３の低下（燃焼室容積の拡大）とともに徐々に低下していくが、上記のように排気弁２０の開時期が下死点（ＢＤＣ）に近いＥＶＯ１に設定されている場合には、波形Ｔｃ’に示すように、ピストン１３がこのＥＶＯ１に対応する位置に至るまで、筒内温度は継続的に低下していく。
【００７４】
これに対し、有効膨張比を低下させるために排気弁２０の開時期を早めると、図８下段の波形ＥＸに示すように、排気弁２０は、ピストン１３が下死点（ＢＤＣ）に至るかなり前から開き始めるようになる（図８ではその時点をＥＶＯ２としている）。このＥＶＯ２の時点では、燃焼ガスの温度と圧力は充分に高いレベルに保たれているため、この状態で排気弁２０が開かれると、燃焼室１４内の燃焼ガスが排気ポート１８へと流れ出し、燃焼室１４の内部圧力が低下する。すると、ピストン１３を挟んだ燃焼室１４の内と外の圧力差が小さくなり、これ以降、燃焼ガスがピストン１３を押し下げる仕事の量が減少する。つまり、燃焼ガスがもつエネルギーのうち、ピストン１３を押し下げる仕事に回る分が少なくなるため、図８上段の波形Ｔｃに示すように、排気弁２０の開時期ＥＶＯ２以降においても、燃焼ガスの温度は高いまま維持される。
【００７５】
以上のように、排気弁２０の開時期が早められて有効膨張比が有効圧縮比よりも低くなると、有効膨張比が有効圧縮比よりも高いときと比べて、排気弁２０の開時期よりも後の燃焼ガスの温度が高くなるため、燃焼室１４の壁面温度が上昇し易くなり、エンジンの暖機が促進されるということが理解できる。
【００７６】
また、上記実施形態では、エンジンの冷却水温が所定値Ｔｘよりも低い低温状態でのエンジン自動始動時に、上記のように一旦有効膨張比を有効圧縮比よりも低く設定した後、エンジンが完爆に至った後は、再び排気弁２０の開時期を下死点（ＢＤＣ）側に戻し、有効膨張比を有効圧縮比よりも高くするようにした（ステップＳ１８）。このような構成によれば、エンジンが完爆に至るまでの過程において、有効膨張比の低下によってエンジンの暖機進行を図りながら、エンジンが完爆に至った後は、有効膨張比を元に戻して熱効率の高い燃焼を行わせることができる。
【００７７】
また、上記実施形態では、エンジンが完爆に至った後、車両の発進要求がなかった場合には、点火プラグ１５の点火タイミングを遅く設定するようにした（ステップＳ２５）。このような構成によれば、エンジンの完爆後に回転速度が過度に上昇すること（エンジンの吹き上がり）が抑制されるので、例えばエンジンの完爆後、わずかな時間をおいてから車両の発進要求（アクセルＯＮ）があったような場合でも、車両が唐突に飛び出すようなことがなく、車両の安全性や乗り心地を向上させることができる。
【００７８】
なお、以上のようなエンジン自動始動のときと異なり、乗員の操作によって開始されるエンジン始動（つまりエンジンの強制始動）のときは、常に有効膨張比が有効圧縮比よりも常に高くなるようにバルブタイミングが制御される。これは、エンジンの強制始動時においては、エンジンの吹き上がりを抑制する必要がなく（むしろある程度の吹き上がりを起こした方がエンジン始動の完了を乗員に確実に認識させることができる点で好ましいとされる）、点火タイミングを故意に遅らせるような制御をエンジン完爆後にあえて行う必要がないからである。すなわち、エンジンの強制始動においては、エンジンの吹き上がりを気にしなくてもよく、常に条件のよい燃焼を行えるので、燃焼室１４の壁面温度を迅速に上昇させなくても燃焼が極端に不安定化することがない。このような事情から、エンジンの強制始動のときには、自動始動のときと異なり、エンジンの暖機を促進するために有効膨張比を有効圧縮比よりも低くするようなことはなされず、有効膨張比は常に有効圧縮比よりも高く設定される。
【００７９】
（７）変形例
上記実施形態では、水温センサＳＷ１によってエンジンの冷却水温を検出し、この冷却水温が所定値Ｔｘよりも低い状態でのエンジン自動始動時に、エンジンの有効膨張比を有効圧縮比よりも低く設定するようにしたが、このような有効膨張比の低下を行うか否かの判断基準となる温度は、燃焼室１４の壁面温度に関連する温度（つまり壁面温度と比例して変化する温度）であればよく、上記エンジンの冷却水温に限られない。例えば、燃焼室１４の壁面温度を直接検出してもよいし、燃焼室１４内のガス温度を検出してもよい。
【００８０】
また、上記実施形態では、自動停止したエンジンについて再始動条件が成立した後、エンジンの冷却水温を確認した上で、必要な場合（水温＜Ｔｘの場合）にはＶＶＴ３２を駆動して排気弁２０の開時期を早めることにより、エンジンの有効膨張比を低下させるようにしたが、ＶＶＴ３２を駆動するタイミングがこれに限られない。例えば、燃焼室１４の壁面温度に関連する温度が比較的低い状態で自動停止条件が成立した場合には、自動停止制御によってエンジンが完全停止する前に、ＶＶＴ３２を予め駆動して有効膨張比を低下させてもよい。このようにした場合、ＶＶＴ３２としては、必ずしも上記実施形態のような電磁式ＶＶＴを用いる必要はなく、エンジンによって駆動されるオイルポンプを油圧供給源とした油圧式ＶＶＴであってもよい。ただし、油圧式ＶＶＴであっても、電動モータによって駆動されるオイルポンプを油圧供給源としたＶＶＴである場合には、エンジンが完全停止した後もＶＶＴを駆動することができるので、上記実施形態と同様の制御（エンジンの自動停止後、再始動条件が成立してからＶＶＴを駆動すること）が可能である。
【００８１】
また、上記実施形態では、排気弁２０用のＶＶＴ３２として、カムシャフトの回転位相を変更するタイプのＶＶＴを採用し、ＶＶＴ３２の駆動に伴い排気弁２０の開時期だけでなく閉時期も変更するようにしたが、ＶＶＴ３２は、少なくとも排気弁２０の開時期を変更できるものであればよく、排気弁２０の閉時期を固定したまま開時期のみを変更するものであってもよい。
【００８２】
また、上記実施形態では、エンジンの有効膨張比を有効圧縮比よりも低くするために、排気弁２０の開時期を下死点に対し早める（下死点に対しより進角側に遠ざかったタイミングとする）ようにしたが、結果的に有効圧縮比＞有効膨張比になればよく、そのための方法は、上記排気弁２０の開時期の進角化に限られない。例えば、吸気弁１９の閉時期を早めて（下死点に近づけて）、有効圧縮比を相対的に高めることによっても、有効圧縮比＞有効膨張比を実現することができる。
【００８３】
また、上記実施形態では、火花点火式のガソリンエンジンを例に挙げて本発明の好ましい形態を説明したが、本発明の構成を適用可能なエンジンは、燃焼室内で生成された燃焼ガスのエネルギーをピストンの往復運動として取り出すレシプロ式のエンジンであれば、特にその種類を問わない。例えば、ディーゼルエンジン（軽油を自着火により燃焼させるエンジン）に代表される圧縮自己着火式のエンジンに対しても、本発明の構成を好適に適用することができる。ディーゼルエンジンの場合でも、エンジンの自動始動時に吹き上がりを抑制する必要があるという事情は同じであり、例えば、エンジンの完爆後、燃料の噴射量を急減させるか、あるいはその噴射時期を一時的に遅くする等により、エンジンの吹き上がりを抑制する措置が採られる。本発明の構成によれば、有効圧縮比＞有効膨張比とすることで自動始動の開始時に暖機の促進が図られるため、上記のような吹き上がり抑制制御（噴射量の急減または噴射時期のリタード）を行ったときに燃焼が極端に不安定化することが防止される。
【符号の説明】
【００８４】
１  エンジン本体
１２Ａ〜１２Ｄ
１３  ピストン
１４  燃焼室
１５  点火プラグ
３２  ＶＶＴ（バルブ制御手段）
５４  バルブ制御部（バルブ制御手段）
ＳＷ１  水温センサ（検出手段）
Ｔｘ  （温度の）所定値
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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