【事件の表示】
　平成１０年特許願第２３６４１４号「超合金のアルミ化物拡散コーティングシステム」拒絶査定不服審判事件〔平成１１年　６月２９日出願公開、特開平１１−１７２４６３〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　本願は、平成１０年　８月　７日（パリ条約による優先権主張１９９７年８月１４日、米国）の出願であって、平成２０年　７月１０日付けで拒絶査定がされ、これに対し、同年１０月１４日（受付日）付けで拒絶査定不服の審判請求がされるとともに、同年１１月１０日（受付日）付けで手続補正がなされ、平成２２年　７月１４日付けで当審によって拒絶理由（以下、「当審拒絶理由」という。）の通知がなされ、平成２２年１０月１２日（受付日）付けで、意見書が提出されるとともに、特許請求の範囲について手続補正がなされたものである。
　
２．本願発明
　本願の請求項１〜１３に係る発明は、平成２２年１０月１２日（受付日）付けの手続補正書によって補正された特許請求の範囲の請求項１〜１３に記載された事項により特定されるとおりのものであり、その請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、以下のとおりのものと認める。
　
「被覆ガスタービンエンジン部品上の第１コーティングであって、クロムと、アルミニウムと、イットリウム及び希土類元素並びにＨｆとＺｒとＳｉとのグループから選択された反応性元素と、ニッケル及びコバルト並びに鉄から成るグループから選択した元素と、から実質的に成る前記第１コーティングと、前記第１コーティング上の化学蒸着外向成長のアルミ化物拡散オーバコーティングとを具備し、このアルミ化物拡散オーバコーティングは、前記第１コーティング上の拡散域とこの拡散域上の付加層とからなることを特徴とする超合金のアルミ化物拡散コーティングシステム。」
　
３．引用例及び周知例
（１）当審拒絶理由において、引用例１として引用した本願の優先権主張の日前である平成　９年　７月２９日に頒布された特開平９−１９５０４９号公報には、図面とともに以下の記載がある。
　
（引１ａ）「【０００２】【従来の技術】近年、発電用ガスタービンがエネルギー資源の有効利用の点から注目されており、そのガスタービンの高効率化の研究開発が積極的に行われている。ガスタービンにおいては、燃焼器出口ガス温度が高いほど発電効率が上昇するため、ガスタービン入口温度の高温化が推進されている。
【０００３】しかしながら、燃料からの腐食成分や流入空気からの海塩腐食粒子等の混入によって著しい高温腐食や高温酸化の可能性があり、ガスタービンを構成する高温機器や部品の材料、特にガスタービン動翼ならびにガスタービン静翼の材料にとっては、極めて過酷な環境となっている。
【０００４】したがって、ガスタービンの構成部品には耐熱性向上は勿論のこと、燃焼ガスへの耐食性、耐酸化性向上も併せて要求される。このような過酷な環境下では、動翼材料や静翼材料として一般に使用されるＮｉ基、あるいはＣｏ基の耐熱超合金鋼等の基材のみで対応するには限界に達しており、高温耐食コーティングに関する研究が併せて行われている。
・・・（略）・・・
【０００７】また、同時に矢印ｂで示すように、外部から翼外表面に向かって、高温酸化、硫化腐食または燃焼灰によるエロージョンなどの影響が及ぶものであり、これらが大きい問題となっている。一般に、前者の熱応力や遠心力は、高温強度に優れたガスタービン翼１の超合金基材部分３で受け持ち、後者の高温酸化、硫化腐食、エロージョン等は、翼表面の高温耐食コーティング被膜４で分担させることが考えられている。
【０００８】従来の公知技術としては、例えば特開昭５９−６３３０３号（被覆超合金ガスタービン部品）、または特開昭５３−１１２２３４号（溶射被覆超合金製品と製法）などがある。これらの技術において、ガスタービン部品、特にガスタービン翼１の耐食コーティング技術は、ＭＣｒＡｌＹ（ＭはＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、またはそれらの複合材料等）の合金を、減圧プラズマ溶射、高速爆発溶射、真空蒸着、スパッタリングなどの物理的蒸着法（ＰＶＣ；Phisical lVapor Deposition ）を適用してコーティングされている。特に現在では、多種の合金被膜を形成できる点から減圧プラズマ溶射法が多用されている。減圧プラズマ溶射法では、従来の大気中プラズマ溶射と比べて不活性ガス減圧下での溶射施工が可能であり、溶射材料の酸化や窒化が防止でき、予定通りの清浄な被膜を形成することができる。
【０００９】また、減圧プラズマ溶射、高速爆発溶射、真空蒸着、スパッタリング等の物理的蒸着法によりコーティングされたＭＣｒＡｌＹ合金被膜表面に、さらにＡｌパック法等によってアルミニウムの耐食および耐酸化コーティングを施し、よりー層の耐食および耐酸化性の向上を図ることも行われている。
【００１０】Ａｌパック法は例えば図７に示すように、被処理品５をＡｌパック粉末６（被覆剤としてのアルミニウムまたはその合金と、キャリアあるいは活性剤としてのハロゲン化アンモニウムあるいはハロゲン化アルカリ金属等と、Ａｌ２０３のような不活性充填剤とを混合した粉末）中に埋没し、Ａｒガス等をキャリアガス７として、非酸化性雰囲気中にて１０００℃以上に加熱保持することによりアルミニウムを被処理品５に拡散浸透させ、ＮｉＡｌやＣｏＡｌなどの金属間化合物を形成する方法である。この化合物が高温域において酸素と結合し、Ａｌ２ Ｏ３等の保護被膜を生成し、耐食および耐酸化性を向上させる。このＮｉＡｌやＣｏＡｌ等の金属間化合物の形成層の厚さは、処理時の保持時間および処理温度によって制御できる。また、ハロゲン化物は、アルミニウム源から被処理品５へのＡｌ移行を容易にするキャリアあるいは活性剤として作用している。このようなＡｌパック法を示す公知文献としては、例えば特公昭５９−３４２３０号、特公昭６１−１００３４号等がある。
・・・（略）・・・
【００１５】このようなことから、ガスタービン翼１の冷却孔２のＡｌコーティングには、３価のハロゲン化アルミニウムの不均化反応を利用した化学蒸着法（ＣＶＤ：Chemical Vapor Deposition) によりコーティングする方法が適用されている。
【００１６】図９は、この化学蒸着法を実施するための従来技術を模式的に示したものである。すなわち化学蒸着法では、外部電気炉９で高温に加熱した反応容器１０内にガスタービン翼１を配置し、この反応容器１０内を減圧雰囲気にして、Η２ガス１１、ＡｌＣｌガス１２およびΗＣｌガス１３等の反応ガスを供給し、被処理品であるガスタービン翼１に吹付け、その表面に金属間化合物を析出させるものである。
【００１７】しかし、一般的にＡｌＣｌガスとＨ２ガスとの還元作用によりアルミニウムを析出させようとすると、熱力学的な反応の自由エネルギーによって１０００℃以上の高い処理温度と長時間の処理時間を必要とする。したがって、被処理品は熱によるダメージを受けやすく、材料強度低下や製品の性能低下が起こるため、処理後の熱処理を必要とするなど、種々の問題がある。」
　
　すなわち、引用例１には、ガスタービン翼の材料において、耐熱性向上、燃焼ガスへの耐食性向上、耐酸化性向上を目的として、Ｎｉ基、あるいはＣｏ基の耐熱超合金鋼等の基材に、ＭＣｒＡｌＹ（ＭはＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、またはそれらの複合材料等）の合金を、物理的蒸着法によりコーティングし、コーティングされたＭＣｒＡｌＹ合金被膜表面に、アルミニウムの耐食及び耐酸化コーティングがされたものであって、アルミニウム（Ａｌ）コーティングには、３価のハロゲン化アルミニウムの不均化反応を利用した化学蒸着法（ＣＶＤ：Chemical Vapor Deposition) によりコーティングする方法が適用され、この化学蒸着法では、外部電気炉で高温に加熱した反応容器内にガスタービン翼を配置し、この反応容器内を減圧雰囲気にして、Η２ガス、ＡｌＣｌガスおよびΗＣｌガス等の反応ガスを供給し、被処理品であるガスタービン翼に吹付け、その表面に金属間化合物を析出させるものであって、ＡｌＣｌガスとＨ２ガスとの還元作用によるアルミニウムの析出には、１０００℃以上の高い処理温度と長時間の処理時間を必要とされるコーティングがされたガスタービン翼（以下、「引用発明１」という。）が記載されている。
　
（２）当審拒絶理由において、引用例２として引用した本願の優先権主張の日前である平成　８年　５月　９日に頒布された国際出願公開第９６／１３６２２号には、本願の明細書の段落【００１６】において「米国特許第５　６５８　６１４号として発行する１９９４年１０月２８日出願の特許査定済み同時係属出願第０８／３３０，６９４号」と記載して引用された、米国特許第５６５８６１４号明細書のパテントファミリー文献であって、「PLATINUM ALUMINIDE CVD COATING METHOD（白金アルミ化CVD被覆法、英文の後の括弧内は当審による訳、以下、同じ。」が記載され、図面とともに以下の記載がある。
　
（引２ａ）「SUMMARY OF THE INVENTION
The present invention provides a method of improving the oxidation resistance of a platinum modified aluminide coating on a nickel base superalloy substrate wherein the platinum modified aluminide coating is produced under CVD conditions effective to form an outwardly grown, single phase coating and concurrently reduce the concentration of one or more substrate substitutional alloying elements, such as W, Mo, etc., and/or one or more surface active tramp elements, such as B, P, and S, in the coating to improve coating high temperature oxidation resistance.（発明の要約　この発明は、ニッケル基体の超合金基板上に設けられた、白金修飾のアルミ化コーティングの耐酸化性を改良する方法を提供する。ここで、白金修飾のアルミ化コーティングは、外向成長の単相のコーティングを形成するように、同時に、コーティングの高温耐酸化性を改良するために、コーティングにおいて、１つ以上のＷ、Ｍｏ等の基板置換合金元素、及び／又は、Ｂ、Ｐ、Ｓ等の１つ以上の表面活性トランプ元素の濃縮を減少するものとなるようなＣＶＤ条件によって製造される。）」（４頁６〜１６行）
　
（引２ｂ）「DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
・・・（略）・・・
　Figure 2A is a photomicrograph of IN-738 nickel base superalloy foil CVD coated pursuant to an embodiment of the invention.
　Figure 2B is a graph of the B, P, S, and W concentrations in the thickness direction of the coating shown in Figure 2A.（図面の説明
・・・（略）・・・
　図２Ａは、この発明の実施の態様に従ってＣＶＤコーティングされたＩＮ−７３８ニッケル基体の超合金箔の顕微鏡写真である。
　図２Ｂは、図２Ａに示されたコーティングの厚み方向におけるＢ、Ｐ、Ｓ、及び、Ｗの濃度のグラフである。）」（６頁７〜１２行）
　
（引２ｃ）「In this series of experiments, IN-738 substrates (both foils 0.008 inch thick and 1/8 inch thick tabs suitable for oxidation testing from the same alloy heat) were coated using two different (a CVD and a pack cementation) aluminide coating processes for comparison purposes. These Pt aluminide coating processes produced: a) a coating designated LDC-2E that is an inward grown coating made by pack cementation, b) a coating designated MDC-150 that is an inward growth coating made by CVD outside the invention and c) a coating of the invention designated MDC-l50L that is an outward grown coating made by CVD pursuant to the invention.（この一連の実験において、ＩＮ−７３８基板（両方の箔は、０．００８インチの厚みであり、同じ合金の熱処理による酸化試験のための１／８インチの厚みのタブを有している）は、比較のために、２つの異なる、すなわち、ＣＶＤとパックセメンテーションによるアルミ化コーティング方法を用いて、コーティングされた。これらの白金アルミ化コーティングプロセスでは、ａ）パックセメンテーションによって生成された内向成長のＬＤＣ−２Ｅと称されるコーティング、ｂ）この発明ではない、ＣＶＤによって生成された内向成長のＭＤＣ−１５０と称するコーティング、及び、ｃ）この発明に従ったＣＶＤによる、外向成長コーティングであるＭＤＣ−１５０Ｌと称する、この発明のコーティングを生成する。）」（９頁１０〜２１行）
　
（引２ｄ）「The MDC-150 aluminide coating b) was formed by first electroplating the substrate with a 9-11 milligrams/centimeter squared platinum layer, diffusing the Pt by heat treatment, and then CVD aluminizing the electroplated/diffused substrate at a substrate temperature of 1850°F (1010℃) using coating gas mixture comprising 9 volume aluminum subchloride and 91 volume ％hydrogen at a flow rate of 300 scfm. The coating gas mixture was generated by passing hydrogen and hydrogen chloride in mixture of hydrogen/13 volume ％ HCl over a 99.999 ％ pure source of aluminum at 290℃ and then passing the mixture through a high temperature generator to form a mixture of aluminum subchlorides.
　
The MDC-l50L aluminide coating c) was formed by first electroplating the substrate with a 9-11 milligrams/centimeter squared platinum layer and then CVD aluminizing the electroplated substrate at a substrate temperature of 1080℃ using coating gas mixture comprising 9 volume ％ aluminum trichloride and 91 volume ％hydrogen at a flow rate of 300 scfm. The coating gas mixture was generated by passing high purity hydrogen (e.g. less than 30 ppb impurities) and high purity hydrogen chloride (e.g. less than 25 ppm impurities) in mixture of hydrogen/l3 volume % HC1 over a high purity 99.999 ％ pure source of aluminum at 290℃. No prediffusion heat treatment for the platinum layer was used. The HCl which produced the purification of the substrate and coating was produced by the hydrogen reduction of aluminum trichloride on the sample surface.（ＭＤＣ−１５０アルミ化コーティングｂ）は、まず、基板を９−１１ｍｇ／ｃｍ２の白金層で電気メッキし、白金を熱処理によって拡散させ、次に、基板温度を１８５０°Ｆ（１０１０℃）にして、９体積％の三塩化アルミニウムと９１体積％の水素との混合ガスを３００ｓｃｆｍの流量で供給することにより、この電気メッキされた基板をＣＶＤによりアルミ化する。このコーティング混合ガスは、水素（１３体積％）と塩化水素とを混合したガスを、９９．９９９％の純度の２９０℃アルミニウム源に通し、さらに、アルミニウム亜塩化物の混合ガスを生成するために、さらに、高温生成装置に通すことによって生成される。
　
ＭＤＣ−１５０Ｌアルミ化コーティングｃ）は、まず、基板を９−１１ｍｇ／ｃｍ２の白金層で電気メッキし、次に、基板温度を１０８０℃として、９体積％の三塩化アルミニウムと９１体積％の水素との混合ガスを３００ｓｃｆｍの流量で供給することにより、この電気メッキされた基板をＣＶＤによりアルミ化する。このコーティング混合ガスは、高度に純粋な水素（例えば、３０ｐｐｂ未満の不純物）と高度に純粋な塩化水素（例えば、２５ｐｐｍ未満の不純物）とを混合し、９９．９９９％の純度の２９０℃アルミニウム源に通すことによって生成する。白金層に対する予備的な拡散加熱処理はなかった。基板の精製とコーティングを行う塩化水素は、標本表面上の三塩化アルミニウムの水素還元反応で生成される。）」（９頁下から７行〜１０頁２２行）
　
（引２ｅ）「The purification effect of the CVD aluminizing process was also demonstrated by the composition profiles of Figure 2B across the MDC-l50L coated foil shown in Figure 2A. As can be seen, the concentrations of S,P,B and W decrease continuously from a maximum in the diffusion zone to minimum values (significantly below those in the alloy) at the external surface.（ＣＶＤアルミ化コーティング方法において、純粋な物を用いる効果は、図２Ａで示されたＭＤＣ−１５０Ｌコーティングされた箔について、図２Ｂにおける合成物の断面図でも示されている。見られるように、Ｓ、Ｐ、Ｂ、及び、Ｗの濃度は、拡散域において最大となり、外部表面で最小（この合金におけるＳ、Ｐ、Ｂ、及び、Ｗの濃度よりもかなり低くなっている）となるまで、連続的に減少している。）」（１１頁７〜１３行）
　
（引２ｆ）「CYCLIC OXIDATION TEST RESULTS
The IN-738 test tabs with the three different Pt aluminide coatings a), b) and c) were used for cyclic oxidation testing at 1100℃. A one hour cycle included: fifty minutes at temperature and ten minutes cooling to room temperature. 
・・・（略）・・・
The results of the testing are summarized in Figure 6. A comparison of the normalized test results for the three platinum modified aluminide coatings shows that the MDC-150L coating c) (i.e. the outward grown CVD coating of the invention) had about 40% longer life than LDC-2E coating a) and about a 35% life improvement compared to MDC-150 coating b). The superior oxidation resistance of the MDC-150L coating c) compared to the two inward grown, two phase coatings a) and b) results from the purification produced by CVD aluminizing at high temperature (1080℃) in a mixture of hydrogen, hydrogen chloride and aluminum trichloride gases. That is, the higher purity MDC-150L coating c) formed a slower growing more adherent protective alumina scale, and consequently, exhibited greater oxidation resistance.（周期的な酸化試験結果　３つの異なる白金アルミ化コーティングａ）、ｂ）及びｃ）を有するＩＮ−７３８試験タブは、１１００℃の周期的な酸化試験に用いられた。一時間の一周期は、５０分の高温、１０分の室温への冷却というものである。
・・・（略）・・・
試験結果は図６に要約されている。３つの白金修飾のアルミ化コーティングの正規化された試験結果は、ＭＤＣ−１５０Ｌコーティングｃ）（すなわち、この発明の外向成長のＣＶＤコーティング）は、ＬＤＣ−２Ｅコーティングａ）よりも４０％長寿命であり、ＭＤＣ−１５０コーティングｂ）よりも、３５％長寿命である。２つの、内向成長で２相コーティングａ）ｂ）と比較して、ＭＤＣ−１５０Ｌコーティングｃ）の耐酸化性に対する優位性は、高温（１０８０℃）で、水素と、塩化水素と、三塩化アルミニウムガスを混合したものを用いてアルミ化ＣＶＤによって製造された精製の結果として生じている。すなわち、純度の高いＭＤＣ−１５０Ｌコーティングｃ）は、より多くの粘着性の保護用のアルミナ薄片がゆっくりと成長することで、結果的に、示されたような、より大きい耐酸化性を有するようになった。）」（１５頁下から４行〜１６頁２５行）
　
（引２ｇ）「The results of the metallographic and microprobe analysis from the coated replacement blade tip are presented in Figures 7A, 7B, 7C and 7D. Examination of this information indicates the coating on the tip has a structure and element distribution typical of the aforementioned MDC-l50L coating. Specifically, the additive layer is single phase (Ni,Pt)Al with a fairly uniform distribution of elements. The as coated thickness is about 80 microns, of which about 65 is additive layer and 35% is diffusion zone (indicative of outward coating growth).　（コーティングによって置換された羽根の端部についての金属顕微鏡及びマイクロプローブ分析の結果は、図７Ａ、７Ｂ、７Ｃ、及び７Ｄに示されている。この情報を調査すると、当該端部のコーティングは、上述したＭＤＣ−１５０Ｌコーティングの典型的な構造及び成分分布となっていることがわかる。具体的には、付加層は、かなり一様な成分分布を有する（Ｎｉ、Ｐｔ）Ａｌ単相である。そのコーティングの厚みは、８０ミクロンで、６５％が付加層で、３５％が、拡散域である（外向成長コーティングであることが示されている）。）」（２１頁１５〜２５行）
　
（引２ｈ）図２Ｂには、「Alloy（合金）」、「Diffusion Zone（拡散域）」、「Additive Layer（付加層）」、及び、「Nickel Plate（ニッケルメッキ）」、と右から順に記載されている。
　
（３）周知例：特開平８−２６０１２８号公報
　周知例には、「中間相のボンドコート付きサーマルバリアコーティングを形成した物品及びこの物品にサーマルバリアコーティングを形成する方法」（発明の名称）が記載され、図面とともに、以下の記載がある。
　
（周ａ）「【００１７】ＭＤＣ−１５０Ｌと明示された前記ボンドコート層は、前記Ｎｉ基超合金の基板上に化学蒸着させた白金改良の拡散アルミニウム化物層から成る。この拡散アルミニウム化物層には、このニッケル基超合金基板に隣接する内側の拡散ゾーンと、アルミニウムとニッケル（又は、この超合金の組成によってはコバルト）の白金改良（白金含有）の中間相から成る外側の層領域と、を含む。このボンドコート層の厚さ全体は、約１．５ミル（ｍｉｌｓ）乃至約３．０ミルの範囲内である。」
　
（周ｂ）「【００２１】この白金改良の拡散アルミニウム化物層は、高温度と低アルミニウム活量の各条件に基づいて白金又はその合金の層を前記基板上に蒸着させるとともにこの白金で被覆した基板上にアルミニウムを化学蒸着させることによって形成させることが望ましく、前記条件は、本願出願人の同時係属出願第０８／３３０  ６９４号に記載しており、この教示内容は、前記白金改良の拡散アルミニウム化物層のＣＶＤ生成に基づく引用でここに述べるものである。前記蒸着条件は、基板ニッケルとその他の基板合金元素とが外側方向に拡散することによって図１の前記内側の拡散ゾーンＺと図１の前記外側の中間単一相領域Ｐとが前記ニッケル基超合金基板の添加領域として形成されるように規制されている。他の元素もＣＶＤ生成中に前記ボンドコート層に添加することができる。例えば、上述した同時係属出願第０８／３３０  ６９４号に開示したように、Ｓｉ、Ｈｆ、Ｙ、及び、好適な塩素処理熱力学を備えたその他のランタニドとアクチニド系列の元素等の元素を前記ボンドコート層に添加することができる。」
　
４．対比
（１）本願発明と引用発明１とを比較する。
　ア．引用発明１の「ガスタービン翼」はコーティング（被覆）がされていることから、本願発明の「被覆ガスタービンエンジン部品」に相当する。
　
　イ．引用発明１の「Ｎｉ基、あるいはＣｏ基の耐熱超合金鋼等の基材」にコーティングされた「ＭＣｒＡｌＹ（ＭはＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、またはそれらの複合材料等）の合金の物理的蒸着法によるコーティング」は、「ＭＣｒＡｌＹ」が「クロム（Ｃｒ）と、アルムニウム（Ａｌ）と、イットリウム（Ｙ）と、ニッケル（Ｎｉ）、コバルト（Ｃｏ）、鉄（Ｆｅ）のいずれから元素とからなる合金」を意味していることから、本願発明の「クロムと、アルミニウムと、イットリウム及び希土類元素並びにＨｆとＺｒとＳｉとのグループから選択された反応性元素と、ニッケル及びコバルト並びに鉄から成るグループから選択した元素と、から実質的に成る第１コーティング」に相当する。
　
　ウ．引用発明１の「化学蒸着法によるアルミニウムコーティング」は引用発明１の「ＭＣｒＡｌＹ（ＭはＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、またはそれらの複合材料等）の合金の物理的蒸着法によるコーティング」（本願発明の「第１コーティング」に相当する。）にコーティングされたものであって、しかも、アルミニウムとの金属間化合物を析出させるものであるから、物理的蒸着法による当該コーティング上に、アルミ化物の層が生じていることは明らかである。
　したがって、引用発明１の「化学蒸着法によるアルミニウムコーティング」は、本願発明の「第１コーティング上の化学蒸着のアルミ化物オーバーコーティング」に相当する。
　
　エ．本願の明細書の段落【００１１】には、「【００１１】図１には、本発明の実施例による範例のコーティングシステムを概略的に図示している。このコーティングシステムは、ＭＣｒＡｌＹコーティングと呼ばれる第１コーティング１０と、この第１コーティング１０上のその場に形成したアルミ化物拡散オーバコーティング１２と、から成るとともに、前記オーバコーティング１２は、外向成長の付加層１２ａと、前記ＭＣｒＡｌＹコーティング１０近傍の拡散域１２ｂと、を有する。」と記載されていることから、本願発明における「コーティングシステム」とは、第１コーティング及びアルミ化物拡散オーバコーティングからなるものを示すものであり、引用発明１の、物理的蒸着法によるコーティング及びアルミニウムとの金属間化合物を析出させたアルミニウムコーティングが、本願発明の「アルミ化物コーティングシステム」に相当する。
　
（２）したがって、両者は、「被覆ガスタービンエンジン部品上の第１コーティングであって、クロムと、アルミニウムと、イットリウム及び希土類元素並びにＨｆとＺｒとＳｉとのグループから選択された反応性元素と、ニッケル及びコバルト並びに鉄から成るグループから選択した元素と、から実質的に成る前記第１コーティングと、オーバコーティングとを具備する超合金のアルミ化物コーティングシステム」である点で一致し、以下の相違点で相違している。
　
（相違点）
　オーバコーティングについて、本願発明が、「化学蒸着外向成長のアルミ化物拡散オーバコーティング」であって、「このアルミ化物拡散オーバコーティングは、前記第１コーティング上の拡散域とこの拡散域上の付加層とからなる」のに対し、引用発明１では、「化学蒸着のアルミ化物オーバコーティング」ではあるものの、「拡散オーバコーティング」であるかは不明であり、「化学蒸着外向成長のアルミ化物拡散オーバコーティング」であること、及び、「このアルミ化物拡散オーバコーティングは、前記第１コーティング上の拡散域とこの拡散域上の付加層とからなる」ことは、特定されていない点。
　
５．当審の判断
　本願発明において、「化学蒸着外向成長のアルミ化物拡散オーバコーティング」を採用した理由は、本願の明細書の段落【０００５】に「【発明の実施の形態】この発明は、相当向上した高温耐酸化性を有する化学蒸着（ＣＶＤ）アルミ化物拡散オーバコート型ＭＣｒＡｌＹコーティングシステムを提供することにある。」と記載されているように、高温耐酸化性を向上させるためであることは明らかである。
　そして、ガスタービン翼といったガスタービンエンジン部品は、より高い高温耐酸化性を有することが望ましいことは、当業者にとって明らかである。（引用例１の段落【０００４】には、「したがって、ガスタービンの構成部品には耐熱性向上は勿論のこと、燃焼ガスへの耐食性、耐酸化性向上も併せて要求される。このような過酷な環境下では、動翼材料や静翼材料として一般に使用されるＮｉ基、あるいはＣｏ基の耐熱超合金鋼等の基材のみで対応するには限界に達しており、高温耐食コーティングに関する研究が併せて行われている。」と記載されていることから、被覆ガスタービンエンジン部品がより高い高温耐酸化性を有することが望ましいことは周知であるとも言える。）
　
　一方、高温耐酸化性の特性を良好なものとするために、「化学蒸着外向成長のアルミ化物コーティング」を用いることは、引用例２に示されている。
　そして、引用例２の上記摘示事項（引２ｅ）、（引２ｇ）、（引２ｈ）、図２Ａ、図２Ｂ、図７Ａ、図７Ｂ、図７Ｃ、及び図７Ｄの記載を総合勘案すれば、引用例２の外向成長の化学蒸着（ＣＶＤ）コーティングによって、合金に、拡散域と、この拡散域上の付加層が生成している。
　しかも、周知例では、本願の明細書の段落【００１６】において引用した文献と同じ文献（引用例２がそのパテントファミリー）を引用した上で、化学蒸着させた拡散アルミニウム化物層は、内側の拡散ゾーンと、外側の層領域からなることを示しており、周知例からも、合金の上に高温耐酸化性を良好なものとするために化学蒸着（ＣＶＤ）を施す場合には、化学蒸着（ＣＶＤ）コーティングによって、合金に、拡散域と、この拡散域上の付加層が生成されることは明らかである。
　したがって、引用例２に記載された外向成長の化学蒸着（ＣＶＤ）コーティングは、「化学蒸着外向成長のアルミ化物拡散コーティング」であって、「このアルミ化物拡散オーバコーティングは、拡散域とこの拡散域上の付加層とからなる」ということができる。
　
　ここで、引用例２においては、白金修飾のアルミ化コーティングではあるものの、外向成長の化学蒸着（ＣＶＤ）コーティング（「ＭＤＣ−１５０Ｌコーティングｃ）」）と、内向成長の化学蒸着（ＣＶＤ）コーティング「ＭＤＣ−１５０コーティングｂ）」が記載され、耐酸化性に対しては、外向成長の化学蒸着（ＣＶＤ）コーティング（「ＭＤＣ−１５０Ｌコーティングｃ）」のほうが、内向成長の化学蒸着（ＣＶＤ）コーティング「ＭＤＣ−１５０コーティングｂ）」よりも、多くの粘着性の保護用のアルミナ薄片がゆっくりと成長することで、より大きな耐酸化性を有すると記載されており、粘着性の保護用のアルミナ薄片が成長することと、アルミ化コーティングが白金修飾されていることとは、直接の関連は認められないから、引用例２に接した当業者は、より高い耐酸化性を得るためには、アルミ化コーティングにおいては、内向成長の化学蒸着（ＣＶＤ）コーティングではなく、外向成長の化学蒸着（ＣＶＤ）コーティングを採用したほうが望ましいと考えることは自然なことである。
　
　ところで、引用発明１における「化学蒸着のアルミ化物オーバコーティング」は、物理的蒸着法によるコーティングに、アルミニウムとの金属間化合物を析出させるようなアルミニウムコーティングであって、耐腐食性、及び、耐酸化性が向上するものであれば、特定の物に限定されないことは明らかである。
　また、引用発明１では、１０００℃以上の高い処理温度と長時間の処理時間を必要としていることから、物理蒸着によるコーティングにアルミニウムの金属間化合物が生成される際に、物理蒸着による当該コーティングに、アルミニウムの拡散が生じている場合があることは、当業者であれば容易に予測されることである。
　したがって、引用発明１の「化学蒸着のアルミ化物オーバコーティング」に代えて、引用例２に開示された「化学蒸着外向成長のアルミ化物拡散コーティング」を採用できないとする合理的な根拠を見出すことができないことから、引用発明１の「化学蒸着のアルミ化物オーバコーティング」に代えて、引用例２に開示された「化学蒸着外向成長のアルミ化物拡散コーティング」を採用することに、特段の阻害要因があるとも、格別な困難性があるとも、言うことはできない。
　なお、引用例１の段落【００１７】には、「しかし、一般的にＡｌＣｌガスとＨ２ガスとの還元作用によりアルミニウムを析出させようとすると、熱力学的な反応の自由エネルギーによって１０００℃以上の高い処理温度と長時間の処理時間を必要とする。したがって、被処理品は熱によるダメージを受けやすく、材料強度低下や製品の性能低下が起こるため、処理後の熱処理を必要とするなど、種々の問題がある。」と記載されているが、この記載は、化学蒸着コーティングでは、１０００℃以上の高い処理温度と長時間の処理時間が必要であって、材料強度の低下や製品の性能低下が起こるために、処理後の熱処理が必要である、という趣旨であって、１０００℃以上の高い処理温度と長時間の処理時間が必要だからといって、材料強度が回復できないまでに低下する、又は、製品が機能しない程度の性能低下が起きるので、１０００℃以上の高い処理温度と長時間の処理時間が必要な処理は採用できないということまでを意味しているわけではない。
　すなわち、引用例１の段落【００１７】の記載からは、引用発明１の「化学蒸着のアルミ化物オーバコーティング」には、１０００℃以上の高い処理温度と長時間の処理時間が必要な処理を採用することができないとする合理的な根拠を見いだすことができない。
　
　したがって、引用発明１において、「化学蒸着のアルミ化物オーバコーティング」をする際に、当業者にとって明らかな課題である高温耐酸化性を向上させるために、同じ課題を解決しようとした引用例２に開示された「化学蒸着外向成長のアルミ化物拡散コーティング」を用い、「このアルミ化物拡散オーバコーティングは、前記第１コーティング上の拡散域とこの拡散域上の付加層とからなる」ものとすることは、当業者が容易に想到し得たことである。
　
６．むすび　 
 　以上のとおり、本願発明は、引用例１、２に記載された発明及び周知技術に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。　 
 　したがって、その余の請求項について論及するまでもなく、本願は拒絶すべきものである。　 
 　よって結論のとおり審決する。