(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
電源の電圧を昇圧する昇圧回路と、前記昇圧回路による昇圧電圧を印加することにより開弁し、内燃機関の燃焼室へ直接燃料を噴射する直噴燃料噴射弁と、前記機関の運転状態に基づいて前記直噴燃料噴射弁を開閉制御する駆動装置とを備える、内燃機関の燃料噴射装置において、
前記直噴燃料噴射弁の開弁前に駆動を停止する電磁弁と、
前記昇圧回路に設けられ、前記電磁弁の駆動電流の遮断時に発生する電気エネルギーを回生するコンデンサと、
前記電気エネルギーの回生による前記昇圧電圧の上昇量に応じて前記直噴燃料噴射弁の開弁指令時期を遅らせる補正手段とを備え、
前記補正手段は、前記電気エネルギーの回生による前記昇圧電圧の上昇量が大きいほど、前記直噴燃料噴射弁の開弁指令時期をより遅らせることを特徴とする内燃機関の燃料噴射装置。
【請求項２】
前記電磁弁は前記燃焼室へ空気を供給する吸気ポートに配設される吸気通路用燃料噴射弁であり、前記コンデンサは前記直噴燃料噴射弁の開弁前に駆動電流が遮断される前記吸気通路用燃料噴射弁から電気エネルギーを回生することを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の燃料噴射装置。
【請求項３】
前記機関の吸気通路には、前記機関に燃料を供給する燃料タンクで発生する蒸発燃料を一時的に貯蔵するキャニスタに接続されたパージ通路が接続されており、
前記電磁弁は前記パージ通路に設けられたパージ制御弁または前記キャニスタに設けられたベントシャット弁であり、前記吸気通路用燃料噴射弁が駆動されないときに、前記昇圧回路のコンデンサは前記直噴燃料噴射弁の開弁前に駆動電流が遮断される前記パージ制御弁またはベントシャット弁の電気エネルギーを回生することを特徴とする請求項２に記載の内燃機関の燃料噴射装置。
【請求項４】
前記機関の吸気通路には、前記機関に燃料を供給する燃料タンクで発生する蒸発燃料を一時的に貯蔵するキャニスタに連通するパージ通路が接続されており、
前記電磁弁は前記パージ通路に設けられたパージ制御弁または前記キャニスタに設けられたベントシャット弁であり、前記昇圧回路のコンデンサは前記直噴燃料噴射弁の開弁前に駆動電流が遮断される前記パージ制御弁またはベントシャット弁から電気エネルギーを回生することを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の燃料噴射装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の燃料噴射装置に関し、特に内燃機関の燃焼室内に直接燃料を噴射する直噴燃料噴射弁と、その直噴燃料噴射弁に駆動電圧を供給する昇圧回路とを備える燃料噴射装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、直噴燃料噴射弁と、その直噴燃料噴射弁に駆動電圧を供給する昇圧回路とを備える燃料噴射装置が示されている。この装置によれば、直噴燃料噴射弁の閉弁時に発生する電気エネルギー、及び燃料圧を高める高圧燃料ポンプの駆動電流遮断時に発生する電気エネルギーが、昇圧回路出力コンデンサに回生される。昇圧回路は、バッテリの出力電圧を昇圧するものであり、昇圧回路出力電圧（コンデンサ両端電圧）が、回生される電気エネルギーによって過剰に上昇したときは、放電スイッチ素子をオンさせて、過剰な電気エネルギーをバッテリに放電する制御が行われる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１２−１４５１１９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記従来の燃料噴射装置では、昇圧回路出力電圧の過剰な上昇は、直噴燃料噴射弁の開弁状態保持期間あるいは閉弁直後に発生することを想定して、その時点で放電スイッチ素子をオンさせて昇圧回路出力電圧を通常電圧に復帰させる制御が行われる。しかし、直噴燃料噴射弁の開弁直前において過剰な上昇とはいえない程度の電圧上昇が発生した場合を想定していないため、そのような場合に直噴燃料噴射弁の実効開弁時間（燃料噴射量と相関する燃料噴射時間）が目標値からずれて燃料噴射量の制御精度が低下する可能性がある。
【０００５】
本発明は、この点に着目してなされたものであり、直噴燃料噴射弁以外の電磁弁に供給される駆動電流の遮断時において発生する電気エネルギーを、直噴燃料噴射弁の駆動に有効に利用するとともに、直噴燃料噴射弁の実効開弁時間のずれを防止して燃料噴射量の制御精度を維持することができる燃料噴射装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するため請求項１に記載の発明は、電源（６）の電圧（ＶＢＡＴ）を昇圧する昇圧回路（Ｑ０，Ｌ０，Ｄ０，Ｃ０）と、前記昇圧回路による昇圧電圧（ＶＢＳＴ）を印加することにより開弁し、内燃機関（１）の燃焼室へ直接燃料を噴射する直噴燃料噴射弁（４）と、前記機関の運転状態に基づいて前記直噴燃料噴射弁を開閉制御する駆動装置とを備える、内燃機関の燃料噴射装置において、前記直噴燃料噴射弁（４）の開弁前に駆動を停止する電磁弁（３，１３，１５）と、前記昇圧回路に設けられ、前記電磁弁の駆動電流の遮断時に発生する電気エネルギーを回生するコンデンサ（Ｃ０）と、前記電気エネルギーの回生による前記昇圧電圧（ＶＢＳＴ）の上昇量に応じて前記直噴燃料噴射弁の開弁指令時期（ｔＩＳ）を遅らせる補正手段とを備え、前記補正手段は、前記電気エネルギーの回生による前記昇圧電圧（ＶＢＳＴ）の上昇量が大きいほど、前記直噴燃料噴射弁の開弁指令時期（ｔＩＳ）をより遅らせることを特徴とする。
【０００７】
この構成によれば、直噴燃料噴射弁の開弁前に駆動を停止する電磁弁の駆動電流の遮断時に発生する電気エネルギーがコンデンサに回生され、電気エネルギーの回生による昇圧電圧の上昇量に応じて直噴燃料噴射弁の開弁指令時期を遅らせる補正が行われる。回生によって昇圧電圧が上昇すると、直噴燃料噴射弁の駆動電流の立ち上りが早まり、全開状態となる時期が早まるので、開弁指令時期を遅らせる補正を行うことによって、直噴燃料噴射弁が全開状態となるタイミングを調整し、実効開弁時間、すなわち燃料噴射量を目標値に一致させることが可能となる。したがって、直噴燃料噴射弁以外の電磁弁に供給される駆動電流の遮断時において発生する電気エネルギーを、直噴燃料噴射弁の駆動に有効に利用するとともに、燃料噴射量に寄与する直噴燃料噴射弁の実効開弁時間のずれを防止して燃料噴射量の制御精度を維持することができる。また、電気エネルギーの回生による昇圧電圧の上昇量が大きいほど、直噴燃料噴射弁の開弁指令時期をより遅らせるように補正が行われる。昇圧電圧の上昇量が大きいほど、直噴燃料噴射弁が全開状態に達する時期がより早くなるので、開弁指令時期をより遅らせることによって燃料噴射量を目標値に維持することが可能となる。
【００１０】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の内燃機関の燃料噴射装置において、前記電磁弁は前記燃焼室へ空気を供給する吸気ポートに配設される吸気通路用燃料噴射弁（３）であり、前記コンデンサは前記直噴燃料噴射弁（４）の開弁前に駆動電流が遮断される前記吸気通路用燃料噴射弁（３）から電気エネルギーを回生することを特徴とする。
【００１１】
この構成によれば、直噴燃料噴射弁とともに吸気通路用燃料噴射弁を備える機関においては、両者がともに駆動される運転が行われる時間的割合が高くなるため、駆動頻度の高い吸気通路用燃料噴射弁から電気エネルギーを回生することによって、エネルギーの有効活用が可能となる。
【００１２】
請求項３に記載の発明は、請求項２に記載の内燃機関の燃料噴射装置において、前記機関の吸気通路（２）には、前記機関に燃料を供給する燃料タンクで発生する蒸発燃料を一時的に貯蔵するキャニスタ（１２）に接続されたパージ通路（１１）が接続されており、前記電磁弁は前記パージ通路に設けられたパージ制御弁（１３）または前記キャニスタに設けられたベントシャット弁（１５）であり、前記吸気通路用燃料噴射弁（３）が駆動されないときに、前記昇圧回路のコンデンサ（Ｃ０）は前記直噴燃料噴射弁（４）の開弁前に駆動電流が遮断される前記パージ制御弁（１３）またはベントシャット弁（１５）の電気エネルギーを回生することを特徴とする。
【００１３】
この構成によれば、吸気通路用燃料噴射弁が駆動されないときは、直噴燃料噴射弁の開弁前に駆動電流が遮断されるパージ制御弁またはベントシャット弁の電気エネルギーが昇圧回路のコンデンサに回生されるので、パージ制御弁またはベントシャット弁の電気エネルギーを有効に活用することが可能となる。
【００１４】
請求項４に記載の発明は、請求項１に記載の内燃機関の燃料噴射装置において、前記機関の吸気通路（２）には、前記機関に燃料を供給する燃料タンクで発生する蒸発燃料を一時的に貯蔵するキャニスタ（１２）に連通するパージ通路（１１）が接続されており、前記電磁弁は前記パージ通路に設けられたパージ制御弁（１３）または前記キャニスタに設けられたベントシャット弁（１５）であり、前記昇圧回路のコンデンサ（Ｃ０）は前記直噴燃料噴射弁（４）の開弁前に駆動電流が遮断される前記パージ制御弁（１３）またはベントシャット弁（１５）から電気エネルギーを回生することを特徴とする。
【００１５】
この構成によれば、直噴燃料噴射弁の開弁前に駆動電流が遮断されるパージ制御弁またはベントシャット弁の電気エネルギーが昇圧回路のコンデンサに回生されるので、パージ制御弁またはベントシャット弁の電気エネルギーを有効に活用することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の第１の実施形態にかかる内燃機関の燃料噴射装置の構成を示す図である。
【図２】図１に示すポート燃料噴射弁（３）及び直噴燃料噴射弁（４）を駆動する駆動回路の要部の構成を示す回路図（第１の実施形態）である。
【図３】ポート燃料噴射弁による燃料噴射時期（ＰＩ）と、直噴燃料噴射弁による燃料噴射時期（ＤＩ）との関係を説明するための図である。
【図４】直噴燃料噴射弁の開弁指令時期（ｔＩＳ）の補正手法を説明するためのタイムチャートである。
【図５】直噴燃料噴射弁の駆動制御処理のフローチャート（第１の実施形態）である。
【図６】図５の処理で参照されるテーブルを示す図である。
【図７】本発明の第２の実施形態にかかる内燃機関及びその燃料噴射装置の構成を示す図である。
【図８】第２の実施形態にかかる電磁弁駆動回路の要部の構成を示す回路図である。
【図９】直噴燃料噴射弁の駆動制御処理のフローチャート（第２の実施形態）である。
【図１０】本発明の第３の実施形態にかかる電磁弁駆動回路の要部の構成を示す回路図である。
【図１１】直噴燃料噴射弁の駆動制御処理のフローチャート（第３の実施形態）である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。
［第１の実施形態］
図１は本発明の一実施形態にかかる内燃機関（以下「エンジン」という）１の燃料噴射装置を示しており、４気筒のエンジン１は、各気筒の吸気弁の少し上流側に気筒毎に設けられ、吸気通路２（吸気ポート）内に燃料を噴射するポート燃料噴射弁３と、各気筒の燃焼室内に直接燃料を噴射する直噴燃料噴射弁４とを備えている。各噴射弁３，４は電子制御ユニット（以下「ＥＣＵ」という）５に電気的に接続されてＥＣＵ５からの信号により開弁時期（燃料噴射時期）及び開弁時間（燃料噴射時間）が制御される。
【００１８】
ＥＣＵ５には、電源としてのバッテリ６が接続されており、バッテリ６からＥＣＵ５が動作するための電力及びポート燃料噴射弁３及び直噴燃料噴射弁４を駆動するための電力が供給される。
【００１９】
図２は、ポート燃料噴射弁３及び直噴燃料噴射弁４を駆動する駆動回路の要部の構成を示す回路図である。この図においてソレノイドＬ１〜Ｌ４がそれぞれ＃１〜＃４気筒の直噴燃料噴射弁４のソレノイドに相当し、ソレノイドＬ１１〜Ｌ１４がそれぞれ＃１〜＃４気筒に対応するポート燃料噴射弁３のソレノイドに相当する。またこの図においては同一機能を有する回路構成要素には同一の符号を付して示している（ソレノイドＬ１〜Ｌ４，Ｌ１１〜Ｌ１４を除く）。
【００２０】
バッテリ６の出力電圧（以下「バッテリ電圧」という）ＶＢＡＴを昇圧する昇圧回路は、ソレノイドＬ０，ダイオードＤ０，スイッチング素子としての電界効果トランジスタ（以下「ＦＥＴ」という）Ｑ０，抵抗Ｒ１，及びコンデンサＣ０を含み、さらに図示しない回路によってＦＥＴＱ０のゲートにスイッチング信号が供給される。スイッチング信号は、昇圧電圧ＶＢＳＴが所定電圧ＶＢＳＴ０（例えば６０Ｖ）より低いときに供給され、昇圧電圧ＶＢＳＴを上昇させる。昇圧電圧ＶＢＳＴが所定電圧ＶＢＳＴ０以上であるときはスイッチング信号は供給されない。コンデンサＣ０の両端電圧が昇圧回路の出力電圧である昇圧電圧ＶＢＳＴとなる。
【００２１】
昇圧回路出力端子ＰＶＢＳＴは、ＦＥＴＱ１を介してソレノイドＬ１〜Ｌ４の一端に接続され、ソレノイドＬ１〜Ｌ４の一端には、さらにバッテリ６の出力端子ＰＶＢＡＴがＦＥＴＱ２及びダイオードＤ１を介して接続されている。ＦＥＴＱ１は、直噴燃料噴射弁４を開弁作動させる際の所定ブースト期間においてオンするように制御され、ＦＥＴＱ２は、所定ブースト期間後において開弁状態を維持するために必要な電流を供給すべくスイッチング制御される。
【００２２】
ソレノイドＬ１〜Ｌ４の他端とグランドとの間には、駆動電流ＩＤＤのオンオフを制御するＦＥＴＱ３が接続されており、ＦＥＴＱ３のゲート−ドレイン間にはツェナーダイオードＤ３が接続され、ゲート−ソース間には抵抗Ｒ１が接続されている。ＦＥＴＱ３のゲートには、直噴燃料噴射弁４の駆動信号が供給され、ＦＥＴＱ３がオン状態であるときにソレノイドＬ１〜Ｌ４に駆動電流ＩＤＤが供給される。
【００２３】
ポート燃料噴射弁３のソレノイドＬ１１〜Ｌ１４の一端は、バッテリ出力端子ＰＶＢＡＴに接続され、ソレノイドＬ１１〜Ｌ１４の他端とグランドとの間には、スイッチング素子としてのＦＥＴＱ１１が接続されている。ＦＥＴＱ１１のドレインと昇圧回路出力端子ＰＶＢＳＴとの間には回生ダイオードＤ１１が接続されている。
【００２４】
ＦＥＴＱ１１がオフされたとき（ポート燃料噴射弁３の駆動電流ＩＤＰが遮断されたとき）に発生する電圧によって回生ダイオードＤ１１が導通し、駆動電流遮断時にソレノイドＬ１１〜Ｌ１４の電気エネルギーが、回生ダイオードＤ１１を介してコンデンサＣ０に蓄積（回生）される。
本実施形態では、バッテリ電圧ＶＢＡＴは平均的には１２Ｖ程度であり、昇圧電圧ＶＢＳＴは６０Ｖ程度である。
【００２５】
本実施形態では、エンジン１の特定運転状態において、ポート燃料噴射弁３及び直噴燃料噴射弁４をともに使用する運転が行われることから、直噴燃料噴射弁４を開弁する時期の直前において駆動されるポート燃料噴射弁３の駆動電流が遮断されるとき発生する電気エネルギーを回生ダイオードＤ１１を介してコンデンサＣ０に回生し、直噴燃料噴射弁４の駆動電力として使用する。これによって、バッテリ６からの消費電力及びＥＣＵ５内の発熱量を低減することができる。
【００２６】
ただし昇圧回路では、回生によって上昇した昇圧電圧ＶＢＳＴを所定電圧ＶＢＳＴ０に戻す動作は行われないため、エンジン運転状態に応じて設定される燃料噴射時期及び燃料噴射時間をそのまま使用して直噴燃料噴射弁４の駆動を行うと、直噴燃料噴射弁４が全開（フルリフト）状態に達するまでの時間が短くなり（したがって実効開弁時間が長くなり）、燃料噴射量が目標値より大きくなるという問題が発生する。そこで、本実施形態では、直噴燃料噴射弁４を駆動する直前の昇圧電圧（以下「直前昇圧電圧」という）ＶＢＳＴＤに応じて、燃料噴射開始指令時期を遅らせる補正を行うとともに燃料噴射終了指令時期をもとの設定時期に維持するようにしている。これによって、直前昇圧電圧ＶＢＳＴＤの上昇があっても、全開状態となる期間を適切に調整して、燃料噴射量を目標値に維持することが可能となる。
【００２７】
図３は、ポート燃料噴射弁３による燃料噴射時期（ＰＩと表示）と、直噴燃料噴射弁４による燃料噴射時期（ＤＩと表示）との関係を説明するための図であり、ポート燃料噴射弁３による燃料噴射は各気筒の吸気行程で行われ、直噴燃料噴射弁４による燃料噴射は各気筒の圧縮行程で行われる。したがって、例えば＃１気筒のポート燃料噴射弁３の駆動電流遮断による電気エネルギーをコンデンサＣ０に回生し、＃１気筒の直噴燃料噴射弁４の駆動時に利用することができる。
【００２８】
図４は、本実施形態における直噴燃料噴射弁４の開弁指令時期ｔＩＳの補正手法を説明するためのタイムチャートである。図４（ａ）〜（ｄ）は、それぞれポート燃料噴射弁３の駆動電流ＩＤＰ，昇圧電圧ＶＢＳＴ，直噴燃料噴射弁４の駆動電流ＩＤＤ，及び直噴燃料噴射弁４のリフト量ＬＦＴの推移を示し、図４（ｅ）は直噴燃料噴射弁４の駆動指令信号ＳＤＤを示す。なお、図４に示す駆動電流ＩＤＰ，ＩＤＤの波形は説明のために模式的に示したものである。
【００２９】
この図に示す動作例では、時刻ｔ１からｔ２の期間においてポート燃料噴射弁３の駆動電流ＩＤＰが遮断されて、その際発生する電気エネルギーがコンデンサＣ０に回生され、昇圧電圧ＶＢＳＴが所定電圧ＶＢＳＴ０から直前昇圧電圧ＶＢＳＴＤ（例えば６２Ｖ）に上昇する。その後、直噴燃料噴射弁４の駆動指令信号ＳＤＤにより時刻ｔＩＳにおいて開弁指令が行われ（ＦＥＴＱ３がオンされ）、駆動電流ＩＤＤが供給され、開弁作動を開始する。時刻ｔ４において全開状態となる。
【００３０】
図４（ｄ）に示す破線は直前昇圧電圧ＶＢＳＴＤが所定電圧ＶＢＳＴ０である場合の開弁動作を示しており、時刻ｔ５において全開状態となる。すなわち、直前昇圧電圧ＶＢＳＴＤが高くなると、開弁速度が増加して、全開状態となるまでの時間が短縮されるため、本実施形態では開弁指令時期ｔＩＳを、直前昇圧電圧ＶＢＳＴＤに応じて設定される補正時間ＴＯＦＦＳＥＴだけ遅らせ、閉弁指令時期ｔＩＥを維持することにより、実効開弁時間が所望の値に維持されるようにしている。図４（ｅ）に示す時刻ｔ３が補正を行わない場合の開弁指令時期を示している。
【００３１】
図４（ｂ）に示すＴＲＥＴは、開弁動作によって一時的に低下する昇圧電圧ＶＢＳＴが所定電圧ＶＢＳＴ０に復帰するまでの時間（電圧復帰時間）を示している。回生を行うことによって、電圧復帰時間ＴＲＥＴを短縮し、ＥＣＵ５内の発熱量を低減することができる。
【００３２】
図５は、直噴燃料噴射弁４の駆動制御処理のフローチャートであり、この処理はＥＣＵ５で実行される。
ステップＳ１１では、ポート噴射フラグＦＰＩＮＪが「１」であるか否かを判別する。ポート噴射フラグＦＰＩＮＪは、ポート燃料噴射弁３による燃料噴射を実行するエンジン運転状態であるときに「１」に設定される。ステップＳ１１の答が否定（ＮＯ）であるときは、直ちにステップＳ１５に進み、図示しない他の処理で算出される開弁指令時期（燃料噴射開始時期）ｔＩＳ及び開弁指令時間（燃料噴射時間）ＴＩに対応する駆動指令信号ＳＤＤを出力する。
【００３３】
ステップＳ１１の答が肯定（ＹＥＳ）であるときは、直前昇圧電圧ＶＢＳＴＤを検出し（ステップＳ１２）、その直前昇圧電圧ＶＢＳＴＤに応じて図６に示すＴＯＦＦＳＥＴテーブルを検索して補正時間ＴＯＦＦＳＥＴを算出する（ステップＳ１３）。図６において、所定昇圧電圧ＶＢＳＴ１は例えば６４Ｖ程度であり、対応する設定補正時間ＴＯＳ１は例えば４０μｓｅｃ程度である。
【００３４】
ステップＳ１４では、開弁指令時期ｔＩＳを補正時間ＴＯＦＦＳＥＴだけ遅らせる補正を行う。その際、閉弁指令時期ｔＩＥを維持するために開弁指令時間ＴＩは補正時間ＴＯＦＦＳＥＴだけ短縮する。
ステップＳ１５では、補正された開弁指令時期ｔＩＳ及び開弁指令時間ＴＩに対応する駆動指令信号ＳＤＤを出力する。
【００３５】
以上のように本実施形態では、直噴燃料噴射弁４の開弁直前に駆動を停止するポート燃料噴射弁３の駆動電流ＩＤＰの遮断時に発生する電気エネルギーがコンデンサＣ０に回生され、この電気エネルギーの回生による昇圧電圧ＶＢＳＴの上昇が反映される直前昇圧電圧ＶＢＳＴＤに応じて直噴燃料噴射弁４の開弁指令時期ｔＩＳを遅らせる補正が行われる。回生によって昇圧電圧ＶＢＳＴが上昇すると、直噴燃料噴射弁４の駆動電流の立ち上りが早まり、全開状態となる時期が早まるので（図４（ｄ）参照）、開弁指令時期ｔＩＳを遅らせる補正を行うことによって、直噴燃料噴射弁が全開状態となるタイミングを調整し、実効開弁時間、すなわち燃料噴射量を目標値に一致させることが可能となる。したがって、ポート燃料噴射弁３に供給される駆動電流の遮断時において発生する電気エネルギーを、直噴燃料噴射弁４の駆動に有効に利用するとともに、燃料噴射量に寄与する直噴燃料噴射弁４の実効開弁時間のずれを防止して燃料噴射量の制御精度を維持することができる。
【００３６】
より具体的には補正時間ＴＯＦＦＳＥＴは、直前昇圧電圧ＶＢＳＴＤが高くなるほど増加するように、すなわち昇圧電圧ＶＢＳＴの回生による上昇量が大きいほど直噴燃料噴射弁４の開弁指令時期ｔＩＳをより遅らせるように設定する。昇圧電圧ＶＢＳＴの上昇量が大きいほど、全開状態となるタイミングがより早くなるので、開弁指令時期ｔＩＳをより遅らせることによって燃料噴射量を目標値に維持することが可能となる。
【００３７】
また直噴燃料噴射弁４とともに駆動される時間的割合が大きいポート燃料噴射弁３の駆動電流遮断による電気エネルギーを回生することによって、エネルギーの有効活用が可能となる。
【００３８】
本実施形態では、ポート燃料噴射弁３が「直噴燃料噴射弁の開弁前に駆動を停止する電磁弁」に相当し、ＥＣＵ５が駆動装置及び補正手段を構成する。
【００３９】
［第２の実施形態］
図７は本発明の第２の実施形態にかかる内燃機関及びその燃料噴射装置を示す図であり、本実施形態は以下に説明する点以外は第１の実施形態と同一である。
【００４０】
図７に示すように、エンジン１の吸気通路２にはパージ通路１１が接続されており、パージ通路１１は、エンジン１に燃料を供給する燃料タンク（図示せず）で発生する蒸発燃料を一時的に貯蔵するキャニスタ１２に連通する。パージ通路１１には、吸気通路２にパージする蒸発燃料量を制御するパージ制御弁（電磁弁）１３が設けられている。キャニスタ１２は、大気に連通する大気通路１４を有し、大気通路１４には該通路１４を開閉するベントシャット弁（電磁弁）１５が設けられている。キャニスタ１２には、図示しない蒸発燃料通路を介して、燃料タンクで発生する蒸発燃料が供給される。パージ制御弁１３及びベントシャット弁１５はＥＣＵ５に接続されており、ＥＣＵ５によって開閉作動制御が行われる。
【００４１】
図８は、図７に示すＥＣＵ５に含まれる電磁弁駆動回路の要部の構成を示す回路図である。図８に示す構成は、図２に示す構成に、パージ制御弁１３のソレノイドＬ２１と、ベントシャット弁１５のソレノイド２２と、それらのソレノイド２１，２２の駆動回路を構成するＦＥＴＱ２１，Ｑ２２と、回生ダイオードＤ２１，Ｄ２２を追加したものである。ＦＥＴＱ２１，Ｑ２２のゲートには、それぞれパージ制御弁１３及びベントシャット弁１５の駆動信号が供給される。
【００４２】
図８に示す構成によれば、ポート燃料噴射弁３の駆動電流を遮断したときだけでなく、パージ制御弁１３の駆動電流を遮断したとき及びベントシャット弁１５の駆動電流を遮断したときにおいても、電流遮断時に発生する電気エネルギーが回生ダイオードＤ２１，Ｄ２２を介してコンデンサＣ０に回生可能となる。直噴燃料噴射弁４の開弁直前にパージ制御弁１３またはベントシャット弁１５の駆動電流が遮断されると、昇圧電圧ＶＢＳＴが上昇するため、ポート燃料噴射弁３の駆動電流遮断直後と同様に、直噴燃料噴射弁４の開弁指令時期ｔＩＳ及び開弁指令時間ＴＩの補正が必要となる。
【００４３】
図９は、本実施形態における直噴燃料噴射弁４の駆動制御処理のフローチャートであり、図５に示す処理にステップＳ１１ａを追加したものである。
ステップＳ１１の答が否定（ＮＯ）であって、ポート燃料噴射弁３を駆動しないエンジン運転状態であるときは、ステップＳ１１ａに進み、パージソレノイドフラグＦＸＳＯＬが「１」であるか否かを判別する。パージソレノイドフラグＦＸＳＯＬは、パージ制御弁１３またはベントシャット弁１５の駆動を行う運転状態であるとき「１」に設定される。
【００４４】
ステップＳ１１ａの答が否定（ＮＯ）であるときは直ちにステップＳ１５に進み、肯定（ＹＥＳ）であるときは、ステップＳ１２〜Ｓ１４を実行し、開弁指令時期ｔＩＳ及び開弁指令時間ＴＩの補正を行う。
【００４５】
本実施形態では、ポート燃料噴射弁３が駆動されないときは、直噴燃料噴射弁４の開弁直前に駆動電流が遮断されるパージ制御弁１３またはベントシャット弁１５の電気エネルギーが昇圧回路のコンデンサＣ０に回生されるので、パージ制御弁１３またはベントシャット弁１５の電気エネルギーを有効に活用し、かつ直噴燃料噴射弁４による燃料噴射量を目標値に維持することが可能となる。
【００４６】
本実施形態では、ポート燃料噴射弁３、パージ制御弁１３、またはベントシャット弁１５が「直噴燃料噴射弁の開弁前に駆動を停止する電磁弁」に相当する。
【００４７】
［第３の実施形態］
本実施形態は、第２の実施形態においてポート燃料噴射弁３を備えていないエンジンに本発明を適用したものであり、以下に説明する点以外は第２の実施形態と同一である。
【００４８】
図１０は本実施形態におけるＥＣＵ５に含まれる電磁弁駆動回路の要部の構成を示す回路図である。図１０に示す構成は、図８に示す構成からポート燃料噴射弁３のソレノイドＬ１１〜Ｌ１４と、それらの駆動するためのＦＥＴＱ１１と、回生ダイオードＤ１１を削除したものである。
【００４９】
図１１は、本実施形態における直噴燃料噴射弁４の駆動制御処理のフローチャートであり、図５に示す処理のステップＳ１１をステップＳ１１ａに代えたものである。
ステップＳ１１ａでパージソレノイドフラグＦＸＳＯＬが「１」であるか否かを判別し、その答が否定（ＮＯ）であるときは直ちにステップＳ１５に進み、肯定（ＹＥＳ）であるときは、ステップＳ１２〜Ｓ１４を実行し、開弁指令時期ｔＩＳ及び開弁指令時間ＴＩの補正を行う。
【００５０】
本実施形態では、直噴燃料噴射弁４の開弁直前に駆動電流が遮断されるパージ制御弁１３またはベントシャット弁１５の電気エネルギーが昇圧回路のコンデンサＣ０に回生されるので、パージ制御弁１３またはベントシャット弁１５の電気エネルギーを有効に活用し、かつ直噴燃料噴射弁４による燃料噴射量を目標値に維持することが可能となる。
本実施形態では、パージ制御弁１３、またはベントシャット弁１５が「直噴燃料噴射弁の開弁前に駆動を停止する電磁弁」に相当する。
【００５１】
なお本発明は上述した実施形態に限るものではなく、種々の変形が可能である。例えば、上述した実施形態では４気筒の内燃機関の燃料噴射装置を示したが、本発明は内燃機関の気筒数に関わらず適用可能である。
【符号の説明】
【００５２】
１  内燃機関
２  吸気通路
３  ポート燃料噴射弁（吸気通路用燃料噴射弁）
４  直噴燃料噴射弁
５  電子制御ユニット（補正手段、駆動装置）
１１  パージ通路
１２  キャニスタ
１３  パージ制御弁
１５  ベントシャット弁
Ｃ０  コンデンサ
Ｄ１１，Ｄ２１，Ｄ２２  回生ダイオード
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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