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　特願２００２−５８７８０６「風力タービンのリングジェネレータ用ステータのための支持構造」拒絶査定不服審判事件〔平成１４年１１月１４日国際公開、ＷＯ０２／９０７６９、平成１６年　７月２２日国内公表、特表２００４−５２２０５３〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　本願は、２００２年４月１２日（パリ条約による優先権主張外国庁受理２００１年５月３日、ドイツ）を国際出願日とする出願であって、平成１９年１１月６日付で拒絶査定がなされ（発送日：平成１９年１１月１３日）、これに対し、平成２０年２月１２日に拒絶査定不服審判の請求がなされ、当審により平成２２年１月２２日付で拒絶の理由が通知され（発送日：平成２２年１月２６日）、平成２２年４月２６日付で意見書及び手続補正書が提出されたものである。
　
　
２．本願発明
　本願の請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という）は、平成２２年４月２６日付手続補正書の特許請求の範囲の請求項１に記載された事項により特定される、以下のとおりのものである。
「風力発電施設のための発電機を備える風力発電施設であって、
　前記発電機は、
　ロータ、および、ワインディングのための取り付け手段を備えるステータ（１０）、ならびに、前記ステータ（１０）を保持する支持構造、を有し、
　前記支持構造は、共通の領域と、前記共通の領域から前記ステータの外縁部へ放射状に延びる複数の支持アーム（１２）とを備え、
　前記複数の支持アーム（１２）は、前記外縁部において前記ステータに固定され、
　前記複数の支持アーム（１２）は、７以上の奇数個の支持アーム（１２）であり、
　前記支持構造は、前記発電機の通常の動作の範囲においては、音波の放射を伴う固有モードを実質的に発生させない、ことを特徴とする風力発電施設。」
　
　
３．引用例
　これに対して、当審の拒絶の理由に引用された国際公開第００／０７４２１０号（以下、「引用例１」という。ａウムラウトはae、ｏウムラウトはoe、ｕウムラウトはue、エスツエットはssと表記する。翻訳文は、対応する特表２００３−５０１９９４号公報から抽出する。）には、図面と共に、以下の事項が記載されている。
　
１−ａ「Synchronmaschinen der vorbeschriebenen Art werden bereits seit langem in Windenergieanlagen der Firma Enercon verwendet. Bei diesen Windenergieanlagentypen sind die Synchronmaschinen als Ringgeneratoren ausgefuehrt, wobei der Generatortaeufer innerhalb des Generatorstators routiert und der Generatorlaeufer direkt am Rotor der Windenergieanlage angefianscht ist. Bei einem direkt angeflanschten Generatorlaufer an eine Antriebsmaschine stehen im Kurzschlussfall sehr hohe Kurzschlussdrehmomente und die Konstruktionen zur Vermeidung von groesseren Schaeden mit sehr hohen Kosten und einem sehr grossen Wartungsaufwand verbunden.」（第１頁下から５行〜第２頁３行）
［上述の種類の同期機は、すでに、Ｅｎｅｒｃｏｎ社製の風力発電装置において長く使用されてきた。それらの種類の風力発電装置において、同期機は、リング発電機の形態である。その発電機の回転子は、発電機の固定子内で回転し、その発電機の回転子は、フランジ台によって、風力発電装置の回転子に直接取り付けられる。発電機の回転子が、フランジ台によって、駆動機に直接取り付けられる場合には、短絡状態において非常に大きい短絡トルクが発生し、その構造は、大きな損傷を避けるために、かなり高いコスト水準、及びかなり高いメンテナンス水準と結び付けられる。］（【0002】）
　
１−ｂ「Bei einer Synchronmaschine, wie sie beispielsweise bei der Windenergieanlage vom Typ E-40 der Firma Enercon eingesetzt wird, wurde deshalb eine mechanische Sicherung in Form einer Brechbolzenkupplung entwickelt und eingesetzt. Hierbei ist der sogenannte Statortragstern (Traeger), der den Stator (stehenden Teil des Generators) traegt, ueber Brechbolzen mit dem ebenfalls feststehenden Achszapfen verbunden. Im Falle eines Generatorkurzschlusses brechen die Bolzen und erlauben ein Mitrotieren des Stators um den Achszapfen. Damit wird das uebertragene Drehmoment auf das maximal Vierfache des Nenndrehmoments begrenzt und im Kurzschlussfall des Generators ist die Sicherheit des Antriebsstranges gewaehrleistet. 」（第２頁４〜１２行）
［それ故、例えば、Ｅｎｅｒｃｏｎ社製のＥ−４０型風力発電装置において使用される同期機では、せん断ピン継手の形態の機械的安全装置が開発され、使用された。その場合には、固定子（発電機の固定部材）を支える、いわゆる固定子支持台スターまたはスパイダ（支持台）が、せん断ピンを経由して、固定された軸ジャーナル、またはスタブ軸に接続される。発電機が短絡する場合には、ピンはせん断され、固定子が軸ジャーナルの周りを回転することが可能となる。伝送されるトルクの最大値が定格トルクの４倍に制限され、発電機の短絡状態において、ドライブトレインが保護されることが保証される。］（【0003】）
　
１−ｃ「Figur 1 zeigt einen Teil einer Windenergieanlagen-Gondel mit einem Rotor 1, welcher auf einem Achszapfen 2 gelagert ist. Der Rotor 1 ist ohne Getriebe direkt mit einem Generatortaeufer eines Synchrongenerators verbunden. Der Generatorlaeufer liegt innerhalb eines Generatorstators 3, welcher direkt am Achszapfen 2 angeflanscht ist. Der Achszapfen 2, wie der gesamte auf ihm gelagerte Antriebsstrang nebst dem Generator wird von dem Maschinentraeger 4 gehalten. Ausserdem sind gezeigt : Rotornabe 5, Lager 6.」（第４頁１２〜１８行）
［図１は、軸ジャーナルまたはスタブ軸２上に支持される回転子１を備えた風力発電装置ポッドの一部を示す。回転子１は、変速機を経由せずに、同期発電機の発電機回転子に直接接続される。発電機回転子は、フランジ台によって軸ジャーナル２に直接取り付けられる発電機固定子３内に配置される。その上に取り付けられる完全ドライブトレインのような軸ジャーナル２は、発電機に加えて、マシン支持台４によって支えられる。また、回転ハブ５とベアリング６も示される。］（【0010】）
　
１−ｄ「Figur 2 zeigt eine Windenergieanlagen-Gondel mit einem bekannten Synchrongenerator bei welchem der Generatorstator 1 von einem Statortragstern 7 getragen wird und der Statortragstern 7 seinerseits auf dem Achszapfen 2 liegt und mittels einer Brechbolzenkupplung 8 festgehalten wird.」（第４頁１９〜２２行）
［図２は、既知の同期発電機を備えた風力発電装置ポッドを示す。その発電機において、発電機固定子３は、固定子支持台スター７またはスパイダによって支えられ、次に、その固定子支持台スター７は、軸ジャーナル２上に配置され、せん断ピン継手８を利用して固く保持される。］（【0011】）
　
１−ｅ「Im Falle eines Kurzschlusses, z. B. an den Anschlussklemmen oder auch innerhalb der Statorwicklung (nicht dargestellt), werden sehr grosse Kurzschlussdrehmomente im Synchrongenerator erzeugt. Diese sehr grossen Drehmomentspitzen, die Werte bis zum sechs-bis achtfachen (oder darueber hinaus) des Nenndrehmoments erreichen koennen, muessen durch die mechanische Konstruktion beruecksichtigt werden. Diese mechanische Konstruktion ist bei der in Figur 2 dargestellten Windenergieanlage vom Typ E-40 der Firma Enercon durch eine mechanische Sicherung in Form der Brechbolzenkupplung 8 realisiert. Im Falle eines Generatorkurzschlusses brechen die Bolzen und erlauben ein Mitrotieren des Stators 3 um den Achszapfen 2. Damit wird das uebertragene Drehmoment auf das maximal Vierfache des Nenndrehmoments begrenzt. Somit wird im Falle eines Kurzschlusses des Generators die Sicherheit des Antriebsstrangs gewaehrleistet.」（第４頁２３行〜第５頁５行）
［例えば、接続端における、または、固定子巻線（図示されない）内における短絡の場合、非常に大きい短絡トルクが同期発電機内で生成される。定格トルクの６倍から８倍（または、それ以上）の値にまで達する場合があるこれらの非常に大きいトルクピークは、関連する機械的構造によって考慮されなければならない。図２に示されるような、Ｅｎｅｒｃｏｎ社製のＥ−４０型風力発電装置の場合には、機械的構造は、せん断ピン継手８の形態の機械的安全装置によって具体化される。発電機の短絡の場合、ピン（複数）はせん断され、その固定子３が軸ジャーナル２の周りに回転することが可能になる。これにより、伝送トルクの最大値が定格トルクの４倍に制限される。従って、発電機の短絡の場合には、ドライブトレインが保護されることが保証される。］（【0012】）
　図２及び上記記載に基づけば、軸ジャーナル上に配置された固定子支持台スターまたはスパイダは、軸ジャーナルに直接固定される台座部分と、当該台座部分から発電機固定子に向かって延びる複数の放射状部分を有し、当該複数の放射状部分は発電機固定子の外縁部において発電機固定子に固定されているものと認められる。
　
　上記記載事項からみて、引用例１には、
「風力発電装置のための発電機を備える風力発電装置であって、
　前記発電機は、
　発電機回転子、および、固定子巻線を備える発電機固定子、ならびに、前記発電機固定子を支える固定子支持スターまたはスパイダ、を有し、
　前記固定子支持スターまたはスパイダは、台座部分と、前記台座部分から前記発電機固定子の外縁部に放射状に延びる複数の放射状部分とを備え、
 前記複数の放射状部分は、前記外縁部において前記発電機固定子に固定される風力発電装置。」
との発明（以下、「引用発明」という。）が記載されている。
　
　同じく、当審の拒絶の理由に引用された特開平９−５１６４８号公報（以下、「引用例２」という。）には、図面と共に、以下の事項が記載されている。
　
２−ａ「ところで、上記のような構造のフレームの固有振動モードは、フレーム骨３の数及び配置によって決まる。一方、誘導電動機等の固定子鉄心に生起する電磁加振力は、固定子及び回転子の溝数によってその加振モード及び加振周波数が異なる。
　図４には、かかる電磁加振力や固有振動の変形モード（加振及び振動モード）とその節数を示す。同図に示すように、電磁加振力のモードは２、３、４等の整数であり、変形時の各モードの節数は必ずその２倍となる。つまり、節数は必ず偶数となる。このことは、フレームの固有振動についても同様である。
　従って鉄心の加振モードとフレームの固有振動モードとが一致する可能性があり、両モードが一致すると、フレームが共振して大きな電磁騒音や振動が発生してしまう。・・・略・・・このため、フレーム骨を偶数等配とするかぎり、共振してしまう場合がある。」（【0004】−【0006】）
　
２−ｂ「また第２の発明は、周方向に所定の間隔で配置した複数のフレーム骨を有する回転電機のフレーム構造であって、前記フレーム骨の数を奇数としたことを特徴とする。
　従って上記第１又は第２の発明によれば、フレーム骨を不等配とし、又はフレーム骨を奇数とすることによって、フレーム骨の配置が偶数等配ではなくなる。これに対し、電磁加振力の加振モードは常に整数であり、その節が偶数で等配になるため、かかる電磁加振力の加振モードと、フレーム骨が上記の如く配置されたフレームの固有振動モードとは一致しない。従ってフレームの共振を防ぐことができる。」（【0010】−【0011】）
　
２−ｃ「６（注：６は、丸内に６。）　誘導電動機だけでなく、全機種の回転電機に対して適用できる。」（【0019】）
　
　同じく、当審の拒絶の理由に引用された特開２０００−２３４１７号公報（以下、「引用例３」という。）には、図面と共に、以下の事項が記載されている。
　
３−ａ「ところで、この種の制御回路付きモータにおいては、運転に伴い、モータ部における固定子と回転子との間のギャップに発生する電磁力によって固定子鉄心が半径方向に変形振動し、これに基づき振動及び騒音が発生する。この電磁力による固定子鉄心の変形モードは、一般に楕円である。
　従来では、モータ部における固定子鉄心、及びこれを収容するモータケースにおける胴部は円筒状であり、また、制御回路部における制御ケースの胴部も円筒状である場合が多い。このため、固定子鉄心に発生する楕円モードの変形振動が、モータケース及び制御ケースにも伝達されやすく、これに基づき大きな振動及び騒音が発生するものであった。
　そこで、本発明者らは、このようなモータでの振動及び騒音を低減するために次のようなことを考えた。すなわち、固定子鉄心に発生する楕円モードの変形振動が、モータケースや制御ケースに伝達されにくくするために、例えば固定子鉄心やモータケースが、楕円に変形しにくい構造とすることにより、振動や騒音を低減できるようになることである。
　変形の形状としては、楕円（モード２）、三角形（モード３）、四角形（モード４）、五角形（モード５）、六角形（モード６）、七角形（モード７）などの変形状態が考えられる。一般に、固定子鉄心の変形時の変形量は、１／（モード数）３に比例して小さくなるので、モード数が多いほど振動が低減して良いことになる。
　上記電磁力による強制モードが２（楕円）であることから、固定子鉄心やモータケースなどの構造物の形状をモード２以上にすることにより、振動が打ち消し合い、振動を低減できることになる。しかしながら、三角形の構造物は、楕円モード２に近いため、適当ではない。また、四角形と六角形の構造物は、モード２の変形を招きやすいという事情がある。」（【0006】−【0010】）
　
３−ｂ「この図２２は、回転子は省略している。図２２において、モータ部１におけるモータケース１０５の胴部１０６は、外形形状が円形をなす円筒状であり、これの内周部に、外形形状が五角形をなす固定子鉄心１０７を有する固定子１０８を固定状態で収容している。
　このような構成とした第１３実施例においては、固定子鉄心１０７の外形形状をモード２（楕円）の変形を招きにくい五角形とし、この固定子鉄心１０７を収容するモータケース１０５の胴部１０６の外形形状を五角形とは異なる円形としているので、モータケース１０５の胴部１０６が固定子鉄心１０７と同じ振動モードで変形しにくくなり、よってモータ全体での振動及び騒音を低減できるようになる。
　この場合、固定子鉄心１０７の外形形状は、五角形に限られず、三角形或いは七角形などの奇数角形であればよく、」（【0066】−【0068】）
　
　同じく、当審の拒絶の理由に引用された実願平２−９３４３号（実開平３−１０１１５７号）のマイクロフィルム（以下、「引用例４」という。）には、図面と共に、以下の事項が記載されている。
　
４−ａ「(1) 出力側ブラケツトと反出力側ブラケツトとの接合面のフランジ部の少なくとも一方に突起を設け、前記突起を接合面に当接させるとともにこの突起により形成される接合面の空隙部に、緩衝材を配設する偏平モータの外枠構造。
(2) 前記突起の数を、３個以上の奇数個としたことを特徴とする請求項１記載の偏平モータの外枠構造。」（実用新案登録請求の範囲）
　
４−ｂ「出力側ブラケット１１と反出力側ブラケット１２との接合面であるフランジ部１３の接触が全周金属接触となり、・・・略・・・ブラケットの共振エネルギーを減衰させることが出来ず、モータ運転時にブラケットの共振音が発生する問題があった。
　本考案は、上記問題点を解決するもので、ブラケットの共振エネルギーを減衰させ」（第２頁１８行〜第３頁６行）
　
４−ｃ「又円板状のブラケットの共振の節及び腹はフランジ部に偶数個が出来るため特に奇数個の突起を出すことでこの共振モードを殺すことが出来、更にブラケットの共振音を低下させることが出来る。」（第４頁５〜８行）
　
　
４．対比
　そこで、本願発明と引用発明とを比較すると、引用発明の「風力発電装置」、「発電機回転子」、「固定子巻線」、「発電機固定子」、「支える」、「固定子支持スターまたはスパイダ」、「台座部分」、「放射状部分」は、それぞれ本願発明の「風力発電施設」、「ロータ」、「ワインディング」、「ステータ」、「保持する」、「支持構造」、「共通の領域」、「支持アーム」に相当する。
　引用発明の「固定子巻線を備える発電機固定子」は、発電機固定子に固定子巻線を備えるために、何らかの固定手段を用いるから、本願発明の「ワインディングのための取り付け手段を備えるステータ」に相当する。
　
　したがって、両者は、
「 風力発電施設のための発電機を備える風力発電施設であって、
　前記発電機は、
　ロータ、および、ワインディングのための取り付け手段を備えるステータ、ならびに、前記ステータを保持する支持構造、を有し、
　前記支持構造は、共通の領域と、前記共通の領域から前記ステータの外縁部へ放射状に延びる複数の支持アームとを備え、
 前記複数の支持アームは、前記外縁部において前記ステータに固定される風力発電施設。」
の点で一致し、以下の点で相違している。
　
〔相違点〕
　本願発明は、複数の支持アームは、７以上の奇数個の支持アームであり、支持構造は、発電機の通常の動作の範囲においては、音波の放射を伴う固有モードを実質的に発生させない作用効果を奏するのに対し、引用発明は、支持アームの個数は不明であり、支持構造は、発電機の通常の動作の範囲においては、音波の放射を伴う固有モードを実質的に発生させない作用効果を奏するか否か不明な点。
　
　
５．判断
　回転電機の使用時の振動モードは、当該振動モードの節及び腹が偶数であるため、固定子鉄心の固定箇所が偶数では、フレームの共振により振動や騒音が発生すること、及び、当該共振による振動や騒音の防止のため、固定子鉄心の固定箇所を奇数個とすることは、引用例２ないし４にみられるように、回転電機の分野において周知の事項であり、また、奇数個を７（「七角形」が相当）とすることも上記３−ｂに示されており、しかも、支持アームを７以上とするのは、支持構造に要求される強度が理由（【0013】参照）であるが、支持する箇所を増やすことにより、支持構造に要求される強度が増すことは、周知の事項である。
　引用発明においても、ステータの支持構造に、共振による振動や騒音が発生することは、明示はなくとも引用発明に内在する課題であるから、共振による振動や騒音の防止のために、上記周知の事項を採用し、かつ、支持構造の強度も考慮して、支持構造の支持アームの個数を７以上の奇数個として、発電機の通常の動作の範囲においては、音波の放射を伴う固有モードを実質的に発生させないようにすることは、当業者が容易に考えられることと認められる。
　
　そして、本願発明の作用効果も、引用発明及び上記周知の事項から当業者が予測できる範囲のものである。
　したがって、本願発明は、引用発明及び上記周知の事項に基いて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
　
６．むすび
　したがって、本願発明は、引用発明及び上記周知の事項に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　よって、結論のとおり審決する。