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　特願２００１−　８４２１６「スパークプラグ」拒絶査定不服審判事件〔平成１４年１０月　４日出願公開、特開２００２−２８９３１９〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯 
　本件出願は、平成１３年３月２３日の出願であって、平成２２年６月２８日付で拒絶査定がなされ、これに対し、同年９月２７日に審判請求がなされるとともに、同日付で手続補正がなされたものである。
　
２．平成２２年９月２７日付の手続補正についての補正却下の決定 
　［補正却下の決定の結論］
　平成２２年９月２７日付手続補正を却下する。
　
　［理由］
　
（１）補正後の請求項１に記載された発明 
　本件補正により、特許請求の範囲の請求項１は、次のとおりに補正された。
　
「【請求項１】　中心電極（３，２０２）の火花放電ギャップ（ｇ，ｇα）側に位置する先端部が直径０．７ｍｍ以下の貴金属発火部（３１，１０５）とされ、かつ該貴金属発火部（３１，１０５）が接合される中心電極母材（３ｆ，２０２ｎ）の熱伝導率が３０Ｗ／ｍ・Ｋ以上のＮｉ合金にて構成されており、さらに、
　前記中心電極（３，２０２）の内部には、前記中心電極母材（３ｆ，２０２ｎ）と接する形で、前記中心電極母材（３ｆ，２０２ｎ）よりも熱伝導率が良好な金属からなる良熱伝導芯材部（３ｃ，２０２ｍ）が配置され、
　前記良熱伝導芯材部（３ｃ，２０２ｍ）の外径は、中心電極母材（３ｆ，２０２ｎ）及び前記良熱伝導芯材部（３ｃ，２０２ｍ）にて構成された電極本体部（３Ｍ）の外径の５５〜８０％の範囲となっており、
　前記電極本体部（３Ｍ）の外径は、１．５〜３．０ｍｍであり、
　前記中心電極（３，２０２）は、先端面（３ｓ）を含む表層部が少なくとも前記中心電極母材（３ｆ）にて構成された前記電極本体部（３Ｍ）の前記先端面（３ｓ）をチップ被固着面として、そのチップ被固着面（３ｓ）に貴金属チップ（３１’）を重ね合わせ、それら貴金属チップ（３１’）とチップ被固着面（３ｓ）の形成部位とにまたがる形にて前記貴金属チップ（３１’）の先端面に到達せず且つ前記貴金属チップ（３１’）側の構成金属の含有割合が４０〜６０体積％である全周溶接部（１０）を形成することにより接合された該貴金属チップ（３１’）を前記貴金属発火部（３１）となしたものであることを特徴とするスパークプラグ（１００，４００）。」
　
　上記補正は、補正前の請求項１について、「中心電極（３，２０２）は、先端面（３ｓ）を含む表層部が少なくとも中心電極母材（３ｆ）にて構成された電極本体部（３Ｍ）の先端面（３ｓ）をチップ被固着面として、そのチップ被固着面（３ｓ）に貴金属チップ（３１’）を重ね合わせ、それら貴金属チップ（３１’）とチップ被固着面（３ｓ）の形成部位とにまたがる形にて貴金属チップ（３１’）の先端面に到達せず且つ貴金属チップ（３１’）側の構成金属の含有割合が４０〜６０体積％である全周溶接部（１０）を形成することにより接合された該貴金属チップ（３１’）を貴金属発火部（３１）となしたものである」との限定を付加するものであって、平成１８年法律第５５号改正附則第３条第１項によりなお従前の例によるとされる同法による改正前の特許法第１７条の２第４項第２号の特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当する。
　
　そこで、本件補正後の請求項１に記載された発明（以下「本願補正発明」という。）が、特許出願の際に独立して特許を受けることができるものであるか（平成１８年法律第５５号改正附則第３条第１項によりなお従前の例によるとされる同法による改正前の特許法第１７条の２第５項において準用する同法第１２６条第５項の規定に適合するか）について以下に検討する。
　
（２）引用例 
（２−１）原査定の拒絶の理由に引用された特開平６−３６８５６号公報（平成６年２月１０日公開、以下、「引用例１」という。）には、「スパークプラグ」に関する発明が開示されており、そこには、図面とともに次の事項が記載されている。 
　
・「【００１４】図２に示すごとく中心電極４は、クロム（Ｃｒ）や鉄（Ｆｅ）を含むインコネル６００等のＮｉ合金で、直棒径小部４Ａをなす円柱状母材４１と、母材４１に埋め込まれたＣｕまたは銀（Ａｇ）を主体とする良熱伝導性金属の芯４２と、母材４１の先端部に溶接された貴金属チップ６とからなる。
【００１５】貴金属チップ６は、白金（Ｐｔ）、イリジウム（Ｉｒ）、Ｉｒに稀土類酸化物を添加したもの、またはＰｔーＩｒ合金材などからなり、中心電極４の直棒径小部４Ａと同径の円柱である。図３に示すようにこの貴金属チップ６の溶接は、一発の熱量が２ＪのＹＡＧ（イットリウム、アルミニウム、ガーネット）レーザービームＬＢを間欠的に母材４１の先端面４３と貴金属チップ６との境界部を境界面に対し平行方向に照射し、これによって母材４１の成分と貴金属チップ６の成分の溶け合った溶融凝固合金部７を作る。またこのレーザービームＬＢは、その照射面７１が互いに重なる間隔で、母材４１と貴金属チップ６の側面全周に渡って複数回照射される。
【００１６】このとき、照射面７１の上端Ｌ１は、貴金属チップ６の火花放電部端面６１よりも０．１ｍｍ以上溶融凝固合金部７側に離れていることが必要である。これは、上端Ｌ１が端面６１に０．１ｍｍより近く照射されると、レーザービームＬＢの熱によって溶融し、貴金属チップ６の端面６１のエッジ部６２が溶融して丸みを帯びてしまい、放電電圧が高くなってしまうためである。
【００１７】レーザー溶接によって作られた溶融凝固合金部７は、前述したように母材４１の成分と貴金属チップ６の成分が溶け合っているために、線膨張率など両者の中間の物理特性を持っている。このため、溶融凝固合金部７を有するスパークプラグは、中心電極４の先端部分に高熱が加えられ熱膨張の差を原因とする貴金属チップ６と母材４１との剥離などが発生しにくい特徴を持つ。
【００１８】図２に示したようにこの発明のスパークプラグは、貴金属チップ６の直径をＤ、厚さをＴ、中心電極４の直棒径小部４Ａの長さをＬ、溶融凝固合金部７の溶け込み深さをＡ、貴金属チップ６の半径をＲ、中心電極２の外周面での溶融凝固合金部７の幅をＢとしたとき
０．５ｍｍ≦Ｄ≦１．５ｍｍ、０．３ｍｍ≦Ｔ≦０．６ｍｍ、０．２ｍｍ≦Ｌ≦０．５ｍｍ、Ｒ／３≦Ａ≦Ｒ、０．３ｍｍ≦Ｂ≦０．８ｍｍ
となるように設定されている。」
　
・「【００２２】中心電極２での溶融凝固合金部７の溶け込み深さＡを、貴金属チップ６の半径Ｒの１／３以上、Ｒ以下の深さである理由を図６に示す。図６は、２０００ｃｃ、６気筒のガソリンエンジン、５５００ｒｐｍ×スロットル全開１分とアイドリング１分のサイクリックパターン耐久テストで、溶融凝固合金部７の溶け込み深さＡを変化させたときの貴金属チップ６の脱落するまでの繰り返し数を示す。このグラフの（あ）は溶け込み深さＡがＲ／５よりも小さく、（い）は溶け込み深さＡがＲ／５〜Ｒ／４、（う）は溶け込み深さＡがＲ／４〜Ｒ／３、（え）は溶け込み深さＡがＲ／３〜Ｒ／２、（お）は溶け込み深さＡがＲ／２〜２Ｒ／３、（か）は溶け込み深さＡが２Ｒ／３〜３Ｒ／４、（き）は溶け込み深さＡが３Ｒ／４〜Ｒ、（く）は溶け込み深さＡがＲよりも大きいときである。
【００２３】このグラフから分かるように、溶け込み深さＡが（え）のＲ／３〜Ｒ／２以上深いときは１００００サイクルの繰り返しでも脱落が生じなかった。しかし、（く）は脱落が生じなかったが、溶融凝固合金部７の交差する中央部７１にブローホールを生ずるため好ましくない。
【００２４】溶融凝固合金部７の幅Ｂを０．３ｍｍ以上としているのは、０．３ｍｍよりも小さいと、レーザービームＬＢの入熱不足で、上記貴金属チップ６の直径Ｄの１／５以上である溶け込み深さの条件を満たすことができずに、剥離し易くなってしまうためである。また、溶融凝固合金部７の幅Ｂを０．８ｍｍ以下としているのは、０．８ｍｍよりも大きくなってしまうと貴金属チップ６の火花放電部端面６１のエッジ部６２までも溶融させてしまう恐れがあり、入熱過大となって、溶融凝固合金部７にブローホールやクラックが発生してしまうことがあるからである。また、望ましくは０．４ｍｍ以上、０．５ｍｍ以下がよい。」
　
　これらの記載によると、引用例１には、
　
　「中心電極は、Ｎｉ合金の円柱状母材と、母材の先端部に溶接された直径Ｄが０．５ｍｍ≦Ｄ≦１．５ｍｍである貴金属チップと、母材に埋め込まれたＣｕまたは銀（Ａｇ）を主体とする良熱伝導性金属の芯とからなり、母材の先端面と貴金属チップとの境界部を境界面に対し平行方向に、貴金属チップの端面のエッジ部が溶融しないように、レーザービームＬＢを間欠的に照射し、母材の成分と貴金属チップの成分の溶け合った溶融凝固合金部を形成して貴金属チップを溶接したスパークプラグ。」の発明（以下、「引用例１記載の発明」という。）が記載されていると認められる。
　
（２−２）同じく原査定の拒絶の理由に引用された特開平７−３７６７４号公報（平成７年２月７日公開、以下「引用例２」という。）には、「スパークプラグ」に関する発明が開示されており、そこには、図面とともに次の事項が記載されている。 
　
・「【請求項１】ニッケルを用いた耐熱耐蝕性の電極母材と、
この電極母材に接合されたイリジウムあるいはルテニウムを用いた耐火花消耗性の貴金属部材とを備えたスパークプラグにおいて、
前記電極母材は、熱伝導率が３０Ｗ／ｍ・Ｋ以上に設けられたことを特徴とするスパークプラグ。」
　
・「【０００９】
【発明の作用】電極母材に接合された貴金属部材で火花放電が発生すると、貴金属部材が配された燃焼室内が燃料の燃焼（爆発）によって高温に上昇するとともに、火花放電の発生熱によって、貴金属部材の温度が上昇するように作用する。しかるに、貴金属部材の熱は、熱伝導率の高い電極母材に引かれ、結果的に貴金属部材の温度上昇が抑えられる。
【００１０】
【発明の効果】請求項１の発明は、上記の作用で示したように、貴金属部材の温度が、熱伝導率の高い電極母材に引かれて温度上昇が抑えられる。このため、貴金属部材に使用されるイリジウムあるいはルテニウムの酸化揮発消耗が抑えられ、結果的に貴金属部材の消耗が抑えられる。また、請求項２の構成により、貴金属部材の熱引きが良くなり、電極消耗をより低減することができる。さらに、請求項３の構成により、高温強度がインコネル６００程高い材料でなくても、十分強固な接合性を得ることができる。」
　
・「【００１４】貴金属部材４は、イリジウム、イリジウムに希土類酸化物等を添加したイリジウム合金、ルテニウム、ルテニウムに希土類酸化物等を添加したルテニウム合金を用いたもので、電極母材２と貴金属部材４との接合面の全周に、レーザー溶接によって溶融凝固合金部９が形成されて、電極母材２に強固に接合されている。
【００１５】〔製造方法〕次に、上記中心電極１における電極母材２と、貴金属部材４との接合方法を、図２の（イ）、（ロ）、（ハ）を用いて説明する。
（イ）まず、良熱伝導金属８が封入され電極母材２を形成する。この電極母材２は、切削加工あるいは塑性可能によって、円錐部６および小径部７等が形成されるとともに、先端面３と内部の良熱伝導金属８の間隔が１．５ｍｍ以内に設けられる。
（ロ）次に、直径０．８ｍｍ、厚さ０．５ｍｍの円板状に形成された貴金属部材４を、小径部の先端面３の中心に搭載する。
（ニ）続いて、治具１０によって貴金属部材４を電極母材２方向へ押しつけた状態で、電極母材２と貴金属部材４との接合面の全周に、例えばＹＡＧレーザー溶接機を用いてレーザービームＬＢを間欠的または連続的に放射して、接合面の全周に電極母材２と貴金属部材４の溶融凝固合金部９を形成する。これによって、電極母材２と貴金属部材４とが、溶融凝固合金部９を介して強固に接合される。」
　
（２−３）同じく原査定の拒絶の理由に引用された特開平５−１５９８５３号公報（平成５年６月２５日公開、以下「引用例３」という。）には、「スパークプラグ」に関する発明が開示されており、そこには、図面とともに次の事項が記載されている。 
　
・「【０００６】
【実施例】図１は、この発明にかかるスパークプラグ１００を示す。このスパークプラグ１００は、先端面に接地電極１を溶接した円筒状の主体金具２の内部に、軸孔３１付き絶縁碍子３を嵌着し、軸孔３１に中心電極４を嵌め込んでなる。接地電極１は、１５．０重量％のクロム（Ｃｒ）、８．０重量％の鉄（Ｆｅ）を含むＮｉ合金製で断面矩形状の棒状を呈する耐蝕性Ｎｉ合金製母材１１に、良熱伝導性金属芯１２を配した複合材１０を略Ｌ字形に曲げ、主体金具２の先端面に溶接して設けられている。
【０００７】絶縁碍子３は、後端側頭部３２、径大の中間胴部３３、および径小で外径が浅いテーパーを有する先端側脚長部３４からなる円柱状を呈し、内部には段３５を介して先端側が径小となっている断面円形の前記軸孔３１が設けられている。中心電極４は、１５．０重量％のＣｒ、８．０重量％のＦｅを含むＮｉ合金製で直径２．５ｍｍの円柱状母材４１、および該母材４１の軸心部に同心的に埋め込まれたＣｕまたはＡｇを主体とする直径１．８ｍｍの良熱伝導性金属の芯４２を備えた複合材４０を備える。該複合材４０の先端面には、その中心に設けた穴４３に基部５１が埋め込まれて円柱状貴金属チップ５が溶接されている。複合材４０は、前記絶縁碍子３の先端から突出した部分が、径小先端部４Ａおよびテーパー部４Ｂとなっており、前記軸孔３１との嵌合した基部側部分４Ｃは、中心電極外周と軸孔内周３Ａとの隙間ｔを、０．０２５ｍｍ〜０．０７５ｍｍに設定してある。また、前記軸孔３１の先端には前記隙間ｔより大きい隙間の先端部４Ｄが長さ約１〜３ｍｍに亘って設けられ、絶縁碍子先端の自己清浄作用を高めている。
【０００８】複合材４０は、先端部４Ａが直径１．０ｍｍ〜１．８ｍｍの径小に成形され、チップ５は、直径０．３ｍｍ〜１．２ｍｍのチップ５を０．３ｍｍ以上突出している。またチップ５は、母材４１との嵌合面３が全周にわたってレーザー溶接されるとともに、チップ５と芯４２とは接触するか、または両者の間隔Ｌは０．５ｍｍ以内となるように近接して配されている。」
　
・「【００１２】複合材４０の断面積に対する母材４１の断面積の割合は、５０％以上７０％以下に設定されている。この数値限定は、図３および図４に示すグラフから判る様に、７０％以上であると熱伝導面積が少なく熱引きが不十分となり、プレイグニッションが発生し易くなることによる。また、５０％以下であると高温時（最高８００℃程度）に熱膨張の大きい芯４２により母材４１が受ける引張の熱応力が大きくなりすぎ、母材４１が変形するなどの問題が生じる。さらに母材４１は、低温時（大気温度）には逆の熱応力を受ける。この冷熱の繰り返しにより、母材４１が劣化し経時的に機械的強度が低下する。」
　
（３）対比 
　本願補正発明と引用例１記載の発明を対比すると、後者における「貴金属チップ」は、前者における「貴金属発火部（３１，１０５）」に相当し、後者における「母材の先端部に溶接された直径Ｄが０．５ｍｍ≦Ｄ≦１．５ｍｍである貴金属チップ」と、前者における「中心電極（３，２０２）の火花放電ギャップ（ｇ，ｇα）側に位置する先端部が直径０．７ｍｍ以下の貴金属発火部（３１，１０５）」とは、「中心電極の火花放電ギャップ側に位置する先端部が細径化された貴金属発火部」である点で共通する。
　また、後者における「円柱状母材」は、前者における「中心電極母材」に相当し、後者における、「母材の先端部に」「貴金属チップ」が溶接された「Ｎｉ合金の円柱状母材」は、前者における「貴金属発火部が接合される中心電極母材」は「Ｎｉ合金にて構成されて」いることに相当する。
　また、後者における「良熱伝導性金属の芯」は、前者における「良熱伝導芯材部」に相当し、後者において、「中心電極」は「母材に埋め込まれたＣｕまたは銀（Ａｇ）を主体とする良熱伝導性金属の芯とから」なることは、前者において「中心電極（３，２０２）の内部には、中心電極母材（３ｆ，２０２ｎ）と接する形で、中心電極母材（３ｆ，２０２ｎ）よりも熱伝導率が良好な金属からなる良熱伝導芯材部（３ｃ，２０２ｍ）が配置され」ていることに相当する。
　また、後者における「母材の先端面」は、前者における「先端面を含む表層部が少なくとも中心電極母材にて構成された電極本体部の先端面」に相当し、後者における「母材の先端面と貴金属チップとの境界部を境界面に対し平行方向に、貴金属チップの端面のエッジ部が溶融しないように、レーザービームＬＢを間欠的に照射し、母材の成分と貴金属チップの成分の溶け合った溶融凝固合金部を形成して貴金属チップを溶接した」構成は、前者における「中心電極は、先端面を含む表層部が少なくとも中心電極母材にて構成された電極本体部の先端面をチップ被固着面として、そのチップ被固着面に貴金属チップを重ね合わせ、それら貴金属チップとチップ被固着面の形成部位とにまたがる形にて貴金属チップの先端面に到達」しない「全周溶接部を形成することにより接合された該貴金属チップを貴金属発火部となした」構成に相当するといえる。
　
　したがって、両者は、「中心電極の火花放電ギャップ側に位置する先端部が細径化された貴金属発火部とされ、かつ該貴金属発火部が接合される中心電極母材はＮｉ合金にて構成されており、前記中心電極の内部には、前記中心電極母材と接する形で、前記中心電極母材よりも熱伝導率が良好な金属からなる良熱伝導芯材部が配置され、前記中心電極は、先端面を含む表層部が少なくとも前記中心電極母材にて構成された前記電極本体部の前記先端面をチップ被固着面として、そのチップ被固着面に貴金属チップを重ね合わせ、それら貴金属チップとチップ被固着面の形成部位とにまたがる形にて前記貴金属チップの先端面に到達しない全周溶接部を形成することにより接合された該貴金属チップを前記貴金属発火部となしたものであるスパークプラグ。」である点で一致し、次の各点において相違する。
　
［相違点１］
　「先端部が細径化された貴金属発火部」について、本願補正発明においては、「先端部が直径０．７ｍｍ以下の貴金属発火部」であるのに対して、引用例１記載の発明においては、「直径Ｄが０．５ｍｍ≦Ｄ≦１．５ｍｍである貴金属チップ」である点。
　
［相違点２］
　「中心電極母材」について、本願補正発明においては、「熱伝導率が３０Ｗ／ｍ・Ｋ以上のＮｉ合金にて構成されて」いるのに対し、引用例１記載の発明においては、単に「Ｎｉ合金」とされている点。
　
［相違点３］
　本願補正発明においては、「良熱伝導芯材部の外径は、中心電極母材及び前記良熱伝導芯材部にて構成された電極本体部の外径の５５〜８０％の範囲となっており、電極本体部の外径は、１．５〜３．０ｍｍ」であるのに対し、引用例１記載の発明においては、中心電極の外径、及び、芯の外径の割合が不明な点。
　
［相違点４］
　「全周溶接部」について、本願補正発明においては、「貴金属チップ側の構成金属の含有割合が４０〜６０体積％である」のに対し、引用例１記載の発明においては、「母材の成分と貴金属チップの成分の溶け合った」とされている点。
　
（４）判断 
　相違点１について検討すると、本願明細書段落【０００５】に「中心電極の火花放電ギャップ側に位置する先端部が直径０．７ｍｍ以下に細径化された貴金属発火部を有するものに係るものであり」と記載されているように、先端部が直径０．７ｍｍ以下であること自体に特徴があるわけではなく、また、引用例１記載の発明においても、直径Ｄは０．５ｍｍ≦Ｄ≦１．５ｍｍと重複する範囲があるので、該相違点１に関する事項が、当業者にとって格別なものであるとは認められない。
　
　相違点２について検討すると、引用例２には、本願補正発明、あるいは引用例１記載の発明におけると同様の、良熱伝導金属が封入された、ニッケルを用いた耐熱耐蝕性の電極母材について、貴金属部材の熱を、熱伝導率の高い電極母材で引き、貴金属部材の温度上昇を抑えるために、該電極母材の熱伝導率を３０Ｗ／ｍ・Ｋ以上とすることが記載されており、例示される貴金属部材の直径が０．８ｍｍであることを考慮しても、該技術を、引用例１記載の発明に適用し、該相違点２に係る構成とする程度のことは、当業者にとって容易に想到し得ることである。
　
　相違点３について検討すると、引用例３には、直径０．３ｍｍ〜１．２ｍｍのチップが先端に溶接され、良熱伝導性金属の芯を備えた複合材について、複合材の断面積に対する母材の断面積の割合は、５０％以上７０％以下に設定されており、該数値限定は、７０％以上であると熱伝導面積が少なく熱引きが不十分となり、プレイグニッションが発生し易くなること、また、５０％以下であると高温時に熱膨張の大きい芯により母材が受ける引張の熱応力が大きくなりすぎ、母材４１が変形するためであることが記載されており、また、【０００７】には、中心電極の外径を２．５ｍｍ、良熱伝導性金属の芯の外径を１．８ｍｍ（中心電極の外径の７２％）とすることも記載されており、該構成を、引用例１記載の発明に適用し、該相違点３に係る構成とすることが、当業者にとって、格別に想到困難なことであるとは認められない。
　
　相違点４について検討すると、本願明細書段落【００２５】には「溶融割合が４０体積％未満となった場合、溶け込み深さｄが不足しがちとなり、発火部３１の耐剥離性能の低下を招くことにつながる。他方、上記溶融割合が６０体積％を超えると、高融点である貴金属チップ側の溶融量を増大させるために、レーザービームによる入熱量の増加を余儀なくされ、溶接部幅ｗの過剰な増大ひいては発火部厚さｈの不足につながる」との記載がある。一方、引用例１には、レーザー溶接によって作られた溶融凝固合金部は、母材の成分と貴金属チップの成分が溶け合って、線膨張率など両者の中間の物理特性を持っていること（段落【００１７】）や、溶融凝固合金部の溶け込み深さがＲ／３〜Ｒ／２以上深いときは１００００サイクルの繰り返しでも脱落が生じなかったこと（段落【００２３】）、溶融凝固合金部の幅が０．３ｍｍよりも小さいと、レーザービームＬＢの入熱不足で、貴金属チップの直径Ｄの１／５以上である溶け込み深さの条件を満たすことができずに、剥離し易くなってしまうこと、溶融凝固合金部の幅Ｂが０．８ｍｍよりも大きくなってしまうと貴金属チップの火花放電部端面のエッジ部までも溶融させてしまう恐れがあること（段落【００２４】）が記載されている。該記載より、引用例１記載の発明においても、溶融凝固合金部の溶け込み深さや貴金属チップの厚さにに配慮してレーザービームＬＢの入熱を決めているものと認められるが、上記本願明細書段落【００２５】の記載を参照すると、引用例１記載の発明においても、溶融割合は、適切なものになっているものと認められる上、チップと中心電極母材とを略半分ずつの体積割合で溶融させること自体も、特別なことであるとは認められず、該相違点４に係る構成が、当業者にとって、格別に想到困難なものであるとは認められない。
　
　そして、本願補正発明の構成によってもたらされる効果も、引用例１記載の発明、および、引用例２、３の記載事項から当業者が予測し得る程度のものである。
　
　したがって、本願補正発明は、引用例１記載の発明、および引用例２、３の記載事項に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許出願の際に独立して特許を受けることができない。
　
（５）むすび 
　以上のとおり、本件補正は、平成１８年法律第５５号改正附則第３条第１項によりなお従前の例によるとされる同法による改正前の特許法第１７条の２第５項において準用する同法第１２６条第５項の規定に違反するものであり、同法第１５９条第１項において読み替えて準用する同法第５３条第１項の規定により却下すべきものである。
　
３．本願発明について 
　
（１）本願発明 
　平成２２年９月２７日付の手続補正は上記のとおり却下されたので、本願の請求項１に係る発明（以下「本願発明」という。）は次のとおりである。
　
　「【請求項１】　中心電極（３，２０２）の火花放電ギャップ（ｇ，ｇα）側に位置する先端部が直径０．７ｍｍ以下の貴金属発火部（３１，１０５）とされ、かつ該貴金属発火部（３１，１０５）が接合される中心電極母材（３ｆ，２０２ｎ）の熱伝導率が３０Ｗ／ｍ・Ｋ以上のＮｉ合金にて構成されており、さらに、
　前記中心電極（３，２０２）の内部には、前記中心電極母材（３ｆ，２０２ｎ）と接する形で、前記中心電極母材（３ｆ，２０２ｎ）よりも熱伝導率が良好な金属からなる良熱伝導芯材部（３ｃ，２０２ｍ）が配置され、
　前記良熱伝導芯材部（３ｃ，２０２ｍ）の外径は、中心電極母材（３ｆ，２０２ｎ）及び前記良熱伝導芯材部（３ｃ，２０２ｍ）にて構成された電極本体部（３Ｍ）の外径の５５〜８０％の範囲となっており、
　前記電極本体部（３Ｍ）の外径は、１．５〜３．０ｍｍであることを特徴とするスパークプラグ（１００，４００）。」
　
（２）引用例 
　原査定の拒絶の理由に引用された刊行物１〜３とその記載事項は、前記の「２．（２）」に記載したとおりである。
　
（３）対比・判断 
　本願発明は、前記２．で検討した本願補正発明において、「中心電極（３，２０２）は、先端面（３ｓ）を含む表層部が少なくとも中心電極母材（３ｆ）にて構成された電極本体部（３Ｍ）の先端面（３ｓ）をチップ被固着面として、そのチップ被固着面（３ｓ）に貴金属チップ（３１’）を重ね合わせ、それら貴金属チップ（３１’）とチップ被固着面（３ｓ）の形成部位とにまたがる形にて貴金属チップ（３１’）の先端面に到達せず且つ貴金属チップ（３１’）側の構成金属の含有割合が４０〜６０体積％である全周溶接部（１０）を形成することにより接合された該貴金属チップ（３１’）を貴金属発火部（３１）となしたものである」との限定を省いたものである。
　そうすると、本願発明の構成要件をすべて含み、さらに他の構成要件を付加したものに相当する本願補正発明が、前記「２．（４）」に記載したとおり、引用例１記載の発明、および引用例２、３の記載事項に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本願発明も、同様の理由により、引用例１記載の発明、および引用例２、３の記載事項に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
（４）むすび 
　以上のとおり、本願発明は、引用例１記載の発明、および引用例２、３の記載事項に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　よって、結論のとおり審決する。