(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
温水熱交換器（71）が接続されて冷凍サイクルを行うとともに該温水熱交換器（71）で温水を生成する運転である加熱運転と再加熱運転とに切換可能な切換手段を有する冷媒回路（70）に接続された二段圧縮機であって、
上記冷媒回路（70）の冷媒を圧縮する低段側圧縮部（30）と、
上記低段側圧縮部（30）で圧縮された冷媒をさらに圧縮する高段側圧縮部（40）と、
上記低段側圧縮部（30）及び高段側圧縮部（40）を駆動する共通の回転軸（23）とを備え、
上記切換手段は、上記再加熱運転時に、上記低段側圧縮部（30）で圧縮された後に上記高段側圧縮部（40）へ吸入される冷媒の量を上記加熱運転時よりも低減する低減機構（4）を備え、
上記低減機構（4）は、上記再加熱運転時に、上記低段側圧縮部（30）における圧縮室（S13,S14）の吸込み容積を上記加熱運転時よりも低減することを特徴とする二段圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
上記低減機構（4）は、上記再加熱運転時に、上記低段側圧縮部（30）で圧縮した後の冷媒の一部を該低段側圧縮部（30）の吸入側へ戻すとともに、残りの冷媒を上記高段側圧縮部（40）へ吸入させることを特徴とする二段圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、共通の回転軸で駆動される低段側及び高段側の圧縮部を有する二段圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、超臨界冷凍サイクルを行う冷媒回路に接続される二段圧縮機が知られている。これらの二段圧縮機の中には、特許文献１に示すように、共通の回転軸で駆動される低段側圧縮部及び高段側圧縮部を有しているものがある。
【０００３】
この二段圧縮機が接続される冷媒回路において、該冷媒回路の放熱器が温水熱交換器で構成されるものがある。この温水熱交換器は、冷媒の放熱を利用して温水を生成する。また、このような冷媒回路のサイクル効率をアップさせるため、上記冷媒回路をエコノマイザ回路で構成することが考えられる。このエコノマイザ回路では、上記温水熱交換器から流出した冷媒の一部を分岐させてエコノマイザ熱交換器で熱交換した後で、この熱交換した冷媒を二段圧縮機へ中間インジェクションして、上記低段側圧縮部で圧縮された冷媒と合流させる。この冷媒は高段側圧縮部で更に臨界圧力以上まで圧縮された後に、上記温水熱交換器へ吐出される。
【０００４】
また、さらにエコノマイザ回路のサイクル効率をアップさせるため、低段側圧縮部及び高段側圧縮部の間に上述した温水熱交換器とは別の温水熱交換器を設けることもある。
【０００５】
ところで、このようなエコノマイザ回路を有する温水器では、主に焚き上げ運転と追い焚き運転が行われる。ここで、焚き上げ運転（以下、加熱運転という。）とは常温の水を加熱する運転であり、追い焚き運転（以下、再加熱運転という。）とは、常温よりも高い温度の温水を加熱する運転である。例えば、温水器に温水タンクが接続されている場合において、加熱運転で温水を生成し温水タンクへ供給した後、再加熱運転で温水タンクの温水が冷めないようする。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００３−１３８６０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、加熱運転から再加熱運転へ切り換わるときには、中間インジェクションの量を多くする。しかしながら、中間インジェクションの量を多くすると、冷媒回路の中間圧力が高くなり、結果的に圧縮仕事量が大きくなる場合がある。
【０００８】
この再加熱運転は、加熱運転に比べて入水温度が高いので加熱量が少なく、二段圧縮機の回転数を低く抑えることが可能である。これにもかかわらず、回転軸１回転当たりの圧縮仕事量が大きくなるため、再加熱運転は、加熱運転に比べて高トルク低消費電力の運転となってしまう。圧縮機を駆動する電動機は必要とされる圧縮トルクが大きいほど、大型化するため、圧縮機そのものが大型化する原因になっていた。
【０００９】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、温水熱交換器が設けられた冷媒回路に接続される二段圧縮機において、再加熱運転時における圧縮トルクを従来よりも低減することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
第１の発明は、温水熱交換器（71）が接続されて冷凍サイクルを行うとともに該温水熱交換器（71）で温水を生成する運転である加熱運転と再加熱運転とに切換可能な切換手段を有する冷媒回路（70）に接続された二段圧縮機を前提としている。
【００１１】
そして、上記二段圧縮機において、上記冷媒回路（70）の冷媒を圧縮する低段側圧縮部（30）と、上記低段側圧縮部（30）で圧縮された冷媒をさらに圧縮する高段側圧縮部（40）と、上記低段側圧縮部（30）及び高段側圧縮部（40）を駆動する共通の回転軸（23）とを備え、上記切換手段は、上記再加熱運転時に、上記低段側圧縮部（30）で圧縮された後に上記高段側圧縮部（40）へ吸入される冷媒の量を上記加熱運転時よりも低減する低減機構（4）を備えている。
【００１２】
第１の発明では、上記再加熱運転時に上記低減機構（4）を作動させることにより、上記低減機構（4）を作動させない場合に比べて、上記低段側圧縮部（30）の実質的な冷媒吐出量を低下させて、上記冷媒回路（70）の中間圧力を下げることが可能になる。また、この冷媒吐出量の低下によって上記冷媒回路（70）の循環量が少なくなると、冷媒回路（70）に接続された蒸発器の圧力損失が低下し、冷媒回路（70）の低圧圧力が上がる。これにより、上記低減機構（4）を作動させない場合に比べて、二段圧縮機の圧縮仕事量を減らすことができるようになる。
【００１３】
ここで、上記低段側圧縮部（30）の実質的な冷媒吐出量とは、上記低段側圧縮部（30）で圧縮して吐出された冷媒が上記高段側圧縮部（40）へ吸入される量のことをいう。したがって、実質的な冷媒吐出量の中に、上記低段側圧縮部（30）で圧縮されたのち上記高段側圧縮部（40）へ吸入されない量は含まれない。
【００１４】
また、この冷媒回路（70）は、例えば温水熱交換器（71）の入水温度、温水熱交換器（71）の冷媒温度、冷媒回路（70）の高圧圧力等に基いて加熱運転と再加熱運転とを切り換えるようにしてもよい。この場合には、入水温度等が基準値よりも低くなると加熱運転に切り換わり、基準値よりも高くなると再加熱運転とに切換可能に構成される。
【００１５】
また、第１の発明では、上記低減機構（4）は、上記再加熱運転時に、上記低段側圧縮部（30）における圧縮室（S13,S14）の吸込み容積を上記加熱運転時よりも低減する。
【００１６】
この第１の発明では、上記低減機構（4）の作動時において、上記低段側圧縮部（30）の吸込み容積を低減し、上記低段側圧縮部（30）で圧縮される冷媒の量を減らすことにより、上記低段側圧縮部（30）の冷媒吐出量を低減している。
【００１７】
第２の発明は、第１の発明において、上記低減機構（4）は、上記再加熱運転時に、上記低段側圧縮部（30）で圧縮した後の冷媒の一部を該低段側圧縮部（30）の吸入側へ戻すとともに、残りの冷媒を上記高段側圧縮部（40）へ吸入させることを特徴としている。
【００１８】
第２の発明では、上記低減機構（4）の作動時において、上記低段側圧縮部（30）へ吸入される冷媒を全て圧縮して吐出するとともに、その吐出した冷媒の一部を上記低段側圧縮部（30）の吸入側へ戻し、残りの冷媒を上記高段側圧縮部（40）へ吸入させる。つまり、上記低段側圧縮部（30）から吐出された後の冷媒を上記低減機構（4）で分流させることで、上記低段側圧縮部（30）から上記高段側圧縮部（40）へ吐出される実質的な冷媒の量を低下させている。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、上記再加熱運転時に、上記低減機構（4）で上記低段側圧縮部（30
）の冷媒吐出量を低下させることによって、冷媒回路（70）の中間圧力を下げるとともに冷媒回路（70）の低圧圧力を上げることができる。これにより、上記低減機構（4）を用いない場合に比べて、二段圧縮機（10）の圧縮仕事量を減らすことができ、上記二段圧縮機（10）の圧縮トルクを小さくしながら再加熱運転を行うことができる。
【００２０】
また、上記再加熱運転は入水温度が高いので、温水熱交換器（71）の冷媒入口温度も上記加熱運転より高い方が望ましい。上記低減機構（4）を作動させると、冷媒回路（70）の中間圧力が下がり冷媒回路（70）の低圧圧力が上がるので、低段側圧縮部（30）よりも高段側圧縮部（40）の圧縮仕事量を増やすことができ、温水熱交換器（71）の冷媒入口温度を高くすることができる。
【００２１】
また、第１の発明によれば、上記低段側圧縮部（30）の吸込み容積を低減することで、上記低段側圧縮部（30）から上記高段側圧縮部（40）へ吐出される冷媒の量を低下させることができる。これにより、上記再加熱運転時の二段圧縮機（10）の圧縮トルクを小さくすることができる。
【００２２】
第２の発明によれば、上記低段側圧縮部（30）から吐出された後の冷媒を上記低減機構（4）で分流させることで、上記低段側圧縮部（30）から上記高段側圧縮部（40）へ吐出される実質的な冷媒の量を低下させることができる。これにより、上記再加熱運転時の二段圧縮機（10）の圧縮トルクを小さくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】図１は、本実施形態の給湯機の冷媒回路の回路図である。
【図２】図２は、本実施形態の給湯機の二段圧縮機の縦断面図である。
【図３】図３は、本実施形態の高段側圧縮部の断面図である。
【図４】図４は、本実施形態の二段圧縮機の動作をＰＶ線図上に示した図であり、（Ａ）は加熱運転時の動作を示し、（Ｂ）は再加熱運転時で調整弁が閉じているときの動作を示す。
【図５】図５は、本実施形態の二段圧縮機の動作をＰＶ線図上に示した図であり、（Ａ）は再加熱運転時で調整弁が閉じているときの動作を示し、（Ｂ）は再加熱運転時で調整弁が開いているときの動作を示す。
【図６】図６は、給湯機の加熱運転時の動作をモリエル線図上に示した図である。
【図７】図７は、給湯機の再加熱運転時の動作をモリエル線図上に示した図である。
【図８】図８は、本実施形態の変形例に係る給湯機の冷媒回路の回路図である。
【図９】図９は、本実施形態の変形例に係る低段側圧縮部の断面図である。
【図１０】図１０は、本実施形態の変形例に係る低段側圧縮部の動作図である。
【図１１】図１１は、本実施形態の変形例に係る開閉弁の動作図であり、（Ａ）は閉状態を示し、（Ｂ）は開状態を示す。
【図１２】図１２は、本実施形態の変形例に係る二段圧縮機の動作をＰＶ線図上に示した図であり、（Ａ）は再加熱運転時で開閉弁が閉じているときの動作を示し、（Ｂ）は再加熱運転時で開閉弁が開いているときの動作を示す。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００２５】
実施形態の給湯機（1）は、常温の水から温水を生成するものである。この給湯機（1）は、冷媒回路（70）とコントローラ（60）とを備えている。この冷媒回路（70）には、図１に示すように、二段圧縮機（10）と温水熱交換器（71）と膨張弁（72）と熱源側熱交換器（73）とエコノマイザ熱交換器（74）と中間冷却熱交換器（75）とインジェクション弁（76）と内部熱交換器（77）とが接続されている。この冷媒回路（70）には二酸化炭素が封入され、この二酸化炭素が冷媒回路（70）内を循環することによって二段圧縮式の冷凍サイクルを行うように構成されている。また、二段圧縮機（10）には、本発明の特徴である低減機構（4）が設けられている。
【００２６】
〈二段圧縮機〉
図１、図２に示すように、二段圧縮機（10）は、１つの回転軸（23）で互いに連結された圧縮機構（20）及び電動機（50）がケーシング（11）内に収容された、いわゆる全密閉型で構成されている。圧縮機構（20）が電動機（50）の下側に配置されている。
【００２７】
ケーシング（11）は、両端を閉塞した円筒状の胴部（12）を備えている。この胴部（12）の上部には高段側の吐出管（17）が貫通固定されている。また、この胴部（12）の下部には、高段側の吸入管（16）、低段側の吐出管（15）及び低段側の吸入管（14）が貫通固定されている。
【００２８】
上記低段側の吸入管（14）には上記冷媒回路（70）の吸入配管（81）が接続されている。また、上記低段側の吐出管（15）と上記高段側の吸入管（16）との間には上記冷媒回路（70）の中間配管（82）が接続されている。また、上記高段側の吐出管（17）には上記冷媒回路（70）の吐出配管（83）が接続されている。また、上記中間配管（82）から分岐して上記吸入配管（81）の途中に接続される戻し配管（84）が上記冷媒回路（70）に設けられている。この戻し配管（84）には調整弁（4）が設けられている。この調整弁（4）が低減機構を構成する。この調整弁（4）の弁開度は、上記コントローラ（60）の指示によって必要に応じて変更される。
【００２９】
回転軸（23）は、主軸部（24）と低段側及び高段側の偏心部（25,26）とを有している。この低段側及び高段側の偏心部（25,26）は、所定の間隔を空けて軸方向に並んでいる。本実施形態では、高段側の偏心部（26）が主軸部（24）の中央寄りに設けられ、低段側の偏心部（25）が主軸部（24）の下端寄りの位置に設けられている。各偏心部（25,26）は、主軸部（24）よりも大径の円柱状に形成され、それぞれ軸心が主軸部（24）の軸心に対して偏心している。これらの偏心部（25,26）に係る偏心方向は互いに１８０°ずれている。
【００３０】
電動機（50）は、ステータ（50a）及びロータ（50b）を備えている。ステータ（50a）は、胴部（12）の内面に固定されている。一方、ロータ（50b）は、ステータ（50a）の内側に配置され、回転軸（23）の主軸部（24）に連結されている。
【００３１】
圧縮機構（20）は、高段側圧縮部（40）と低段側圧縮部（30）とミドルプレート（51）とが一体的に組み込まれて構成されている。圧縮機構（20）では、軸方向の上側から下側へ向かって、高段側圧縮部（40）、ミドルプレート（51）、低段側圧縮部（30）の順に積層されている。
【００３２】
図２、図３に示すように、高段側圧縮部（40）は、高段側シリンダ（41）と高段側ピストン（42）と高段側ブレード（43）と高段側揺動ブッシュ（44）とを有している。また、高段側圧縮部（40）には、高段側吸入ポート（16a）及び高段側吐出ポート（17a）が設けられている。
【００３３】
高段側シリンダ（41）は、鏡板部（41a）と外側シリンダ部（41b）と内側シリンダ部（41c）とを備えている。上記鏡板部（41a）の中央部には軸受部（41d）が形成され、この軸受部（41d）に上記回転軸（23）の主軸部（24）が摺動自在に支持されている。また、外側シリンダ部（41b）及び内側シリンダ部（41c）は、共に筒状に形成され、上記鏡板部（41a）から下方へ突出するように延びている。外側シリンダ部（41b）の内側に内側シリンダ部（41c）が位置し、外側シリンダ部（41b）及び内側シリンダ部（41c）は回転軸（23）の軸心と同軸となっている。
【００３４】
高段側ピストン（42）は、鏡板部（42a）と環状ピストン部（42b）と筒状の軸受部（42c）とを備えている。筒状の軸受部（42c）は鏡板部（42a）の径方向内側部位に突設している。この軸受部（42c）が回転軸（23）の高段側偏心部（26）に内嵌した状態で、上述した内側シリンダ部（41c）の内側に収容されている。また、環状ピストン部（42b）は、円環の一部分が分断されたＣ型形状に形成され、上述した外側シリンダ部（41b）及び内側シリンダ部（41c）の間に収容されている。
【００３５】
高段側ブレード（43）は、上記外側シリンダ部（41b）から上記内側シリンダ部（41c）に亘って、高段側シリンダ（41）の径方向へ延びるように設けられている。この高段側ブレード（43）は、上述した環状ピストン部（42b）及び外側シリンダ部（41b）の間に区画された外側圧縮室（S11）と、環状ピストン部（42b）及び内側シリンダ部（41c）の間に区画された内側圧縮室（S12）とを、更に高圧室（S11H,S12H）と低圧室（S11L,S12L）とに区画するものである。
【００３６】
高段側揺動ブッシュ（44）は、環状ピストン部（42b）の分断箇所に設けられている。この高段側揺動ブッシュ（44）は、共に断面形状が略半円形で同一形状の２つのブッシュで構成されている。この２つのブッシュの対向面の間に、高段側ブレード（43）が進退自在に挟まれている。この高段側揺動ブッシュ（44）は、高段側ブレード（43）を挟み込んだ状態において、高段側ピストン（42）に対して揺動可能に形成されている。
【００３７】
高段側吸入ポート（16a）は、上記高段側シリンダ（41）における鏡板部（41a）の内部に形成されている。この高段側吸入ポート（16a）は、上記鏡板部（41a）の外周面から径方向内方へ延びている。この高段側吸入ポート（16a）の一端は、上述した外側圧縮室（S11）及び内側圧縮室（S12）の低圧室（S11L,S12L）に連通し、他端は上記ケーシング（11）の高段側の吸入管（16）に接続されている。
【００３８】
高段側吐出ポート（17a）は、上記高段側シリンダ（41）における鏡板部（41a）の内部に形成されている。この高段側吐出ポート（17a）は、上記鏡板部（41a）の上面から下方へ向かって延びている。この高段側吐出ポート（17a）の一端は、上述した外側圧縮室（S11）及び内側圧縮室（S12）の高圧室（S11H,S12H）に連通し、他端はケーシング（11）内に開口している。また、高段側吐出ポート（17a）と外側圧縮室（S11）との連通部（46）には外側吐出弁（46a）が設けられ、高段側吐出ポート（17a）と内側圧縮室（S12）との連通部（47）には内側吐出弁（47a）が設けられている。これらの吐出弁（46a,47a）は、高圧室（S11H,S12H）とケーシング（11）内との差圧が設定値に達すると開くように構成されている。
【００３９】
この高段側圧縮部（40）では、高段側ピストン（42）が高段側シリンダ（41）に対して偏心回転運動を行う。この偏心回転運動では、環状ピストン部（42b）の外周面と外側シリンダ部（41b）の内周面とが実質的に１点で摺接し、その摺接点と位相が１８０°ずれた位置において環状ピストン部（42b）の内周面と内側シリンダ部（41c）の外周面とが実質的に１点で摺接する。
【００４０】
次に、図９を用いて、上記低段側圧縮部（30）を説明する。尚、図９に示されたアンロードポート（3）は、本実施形態には設けられておらず、このアンロードポート（3）が設けられているのは、後述する本実施形態の変形例の場合である。
【００４１】
図２、図９に示すように、低段側圧縮部（30）は、低段側シリンダ（31）と低段側ピストン（32）と低段側ブレード（33）と低段側揺動ブッシュ（34）とを有している。また、低段側圧縮部（30）には、低段側吸入ポート（14a）及び低段側吐出ポート（15a）が設けられている。
【００４２】
低段側シリンダ（31）は、鏡板部（31a）と外側シリンダ部（31b）と内側シリンダ部（31c）とを備えている。上記鏡板部（31a）の中央部には軸受部（31d）が形成され、この軸受部（31d）に上記回転軸（23）の主軸部（24）が摺動自在に支持されている。また、外側シリンダ部（31b）及び内側シリンダ部（31c）は、共に筒状に形成され、上記鏡板部（31a）から上方へ突出するように延びている。外側シリンダ部（31b）の内側に内側シリンダ部（31c）が位置し、外側シリンダ部（31b）及び内側シリンダ部（31c）は回転軸（23）の軸心と同軸となっている。
【００４３】
低段側ピストン（32）は、鏡板部（32a）と環状ピストン部（32b）と筒状の軸受部（32c）とを備えている。筒状の軸受部（32c）は鏡板部（32a）の径方向内側部位に突設している。この軸受部（32c）が回転軸（23）の低段側偏心部（25）に内嵌した状態で、上述した内側シリンダ部（31c）の内側に収容されている。また、環状ピストン部（32b）は、円環の一部分が分断されたＣ型形状に形成され、上述した外側シリンダ部（31b）及び内側シリンダ部（31c）の間に収容されている。
【００４４】
低段側ブレード（33）は、上記外側シリンダ部（31b）の内周面から上記内側シリンダ部（31c）の外周面に亘って、低段側シリンダ（31）の径方向へ延びるように設けられている。この低段側ブレード（33）は、上述した環状ピストン部（32b）及び外側シリンダ部（31b）の間に区画された外側圧縮室（S13）と、環状ピストン部（32b）及び内側シリンダ部（31c）の間に区画された内側圧縮室（S14）とを、更に高圧室（S13H,S14H）と低圧室（S13L,S14L）とに区画するものである。
【００４５】
低段側揺動ブッシュ（34）は、環状ピストン部（32b）の分断箇所に設けられている。この低段側揺動ブッシュ（34）は、共に断面形状が略半円形で同一形状の２つのブッシュで構成されている。この２つのブッシュの対向面の間に、低段側ブレード（33）が進退自在に挟まれている。この低段側揺動ブッシュ（34）は、低段側ブレード（33）を挟み込んだ状態において、低段側ピストン（32）に対して揺動可能に形成されている。
【００４６】
低段側吸入ポート（14a）は、上記低段側シリンダ（31）における鏡板部（31a）の内部に形成されている。この低段側吸入ポート（14a）は、上記鏡板部（31a）の外周面から径方向内方へ延びている。この低段側吸入ポート（14a）の一端は、上述した外側圧縮室（S13）及び内側圧縮室（S14）の低圧室（S13L,S14L）に連通し、他端は上記ケーシング（11）の低段側の吸入管（14）に接続されている。
【００４７】
低段側吐出ポート（15a）は、上記低段側シリンダ（31）における鏡板部（31a）の内部に形成されている。この低段側吐出ポート（15a）は、上記鏡板部（31a）の外周面から径方向内方へ延びている。この低段側吐出ポート（15a）の一端は、上述した外側圧縮室（S13）及び内側圧縮室（S14）の高圧室（S13H,S14H）に連通し、他端は上記ケーシング（11）の低段側の吐出管（15）に接続されている。
【００４８】
また、低段側吐出ポート（15a）と外側圧縮室（S13）との連通部（36）には外側吐出弁（36a）が設けられ、低段側吐出ポート（15a）と内側圧縮室（S14）との連通部（37）には内側吐出弁（37a）が設けられている。これらの吐出弁（36a,37a）は、高圧室（S13H,S14H）と低段側吐出ポート（15a）内との差圧が設定値に達すると開くように構成されている。
【００４９】
この低段側圧縮部（30）では、低段側ピストン（32）が低段側シリンダ（31）に対して偏心回転運動を行う。この偏心回転運動では、環状ピストン部（32b）の外周面と外側シリンダ部（31b）の内周面とが実質的に１点で摺接し、その摺接点と位相が１８０°ずれた位置において環状ピストン部（32b）の内周面と内側シリンダ部（31c）の外周面とが実質的に１点で摺接する。
【００５０】
また、二段圧縮機（10）の容積比（高段側圧縮部に係る圧縮室の吸入容積／低段側圧縮部に係る圧縮室の吸入容積）は０．７から０．９の間で設定されている。本実施形態では、０．８に設定されている。ここで、高段側圧縮部（40）に係る圧縮室容積は、外側圧縮室（S11）及び内側圧縮室（S12）を合算したものであり、低段側圧縮部（30）に係る圧縮室容積は、外側圧縮室（S13）及び内側圧縮室（S14）を合算したものである。
【００５１】
本実施形態では、低段側圧縮部（30）に係る外側圧縮室（S13）及び内側圧縮室（S14）へ冷媒が同時に吸入されて圧縮された後に、その圧縮した冷媒が高段側圧縮部（40）に係る外側圧縮室（S11）及び内側圧縮室（S12）へ交互に吸入されてさらに圧縮された後に吐出される。
【００５２】
〈温水熱交換器〉
上記温水熱交換器（71）は、例えばプレート式熱交換器で構成される。この温水熱交換器（71）は冷媒流路（71a）及び水流路（71b）を有し、上記冷媒流路（71a）の冷媒で上記水流路（71b）を流れる水を加熱して温水にするように構成されている。この水流路（71b）は温水回路（80）に連通し、この温水回路（80）を通じて温水が対象機器（図示なし）へ供給される。
【００５３】
上記温水熱交換器（71）の入口には、上記吐出配管（83）が接続されている。また、上記温水熱交換器（71）の出口から延びる冷媒配管は２つに分岐して、一方が上記エコノマイザ熱交換器（74）に係る高温流路（74b）の入口に接続され、他方が上記インジェクション弁（76）を介して上記エコノマイザ熱交換器（74）に係る低温流路（74a）の入口に接続されている。
【００５４】
〈エコノマイザ熱交換器とインジェクション弁〉
上記インジェクション弁（76）は、上記温水熱交換器（71）を流出した後の冷媒の一部を減圧して上記高段側圧縮部（40）の吸入側へインジェクションするものである。このインジェクション弁（76）の開度は、上記コントローラ（60）の指示で必要に応じて変更される。このインジェクション弁（76）の開度を大きくすると、上記高段側圧縮部（40）の吸入側へインジェクションされる冷媒の量が増え、このインジェクション弁（76）の開度を小さくすると、上記高段側圧縮部（40）の吸入側へインジェクションされる冷媒の量が減る。
【００５５】
上記エコノマイザ熱交換器（74）は、例えばプレート式熱交換器で構成される。このエコノマイザ熱交換器（74）は高温流路（74b）及び低温流路（74a）を有し、各流路（74a,74b）を流れる流体同士が熱交換するように構成されている。この高温流路（74b）の出口から延びる冷媒配管が上記内部熱交換器（77）に係る高温流路（77b）の入口に接続されている。上記エコノマイザ熱交換器（74）の低温流路（74a）の出口から延びる冷媒配管は上記中間配管（82）の途中に接続されている。尚、この冷媒配管及び上記中間配管（82）の接続部分は、上記中間配管（82）及び上記戻し配管（84）の接続部分よりも上流側に位置している。
【００５６】
このエコノマイザ熱交換器（74）では、上記インジェクション弁（76）の開度が大きくなると該エコノマイザ熱交換器（74）の熱交換量が大きくなって高温流路（74b）を流通する冷媒の過冷却度が大きくなる。また、上記インジェクション弁（76）の開度が小さくなると該エコノマイザ熱交換器（74）の熱交換量が小さくなって高温流路（74b）を流通する冷媒の過冷却度が小さくなる。
【００５７】
〈内部熱交換器と中間冷却熱交換器と熱源側熱交換器〉
上記内部熱交換器（77）及び上記中間冷却熱交換器（75）は、例えばプレート式熱交換器で構成される。これらの熱交換器（77,75）は高温流路（77b,75b）及び低温流路（77a,75a）を有し、高温流路（77b,75b）及び低温流路（77a,75a）を流れる流体同士が熱交換して、高温流路（77b,75b）の流体が冷却されて低温流路（77a,75a）の流体が加熱される。
【００５８】
また、上記熱源側熱交換器（73）は、いわゆるクロスフィン型のフィン・アンド・チューブ熱交換器により構成されている。この熱源側熱交換器（73）の近傍には、該熱源側熱交換器（73）へ室外空気を供給する送風ファン（78）が設けられている。この熱源側熱交換器（73）では、送風ファン（78）の室外空気と該熱源側熱交換器（73）を流通する冷媒との間で熱交換が行われる。
【００５９】
上記中間冷却熱交換器（75）に係る高温流路（75b）は上記中間配管（82）に連通している。この中間冷却熱交換器（75）と中間配管（82）との連通部分は、上記中間配管（82）及び上記戻し配管（84）の接続部分よりも上流側に位置している。また、上記中間冷却熱交換器（75）に係る低温流路（75a）は、温水回路（80）に連通している。
【００６０】
上記内部熱交換器（77）に係る高温流路（77b）の出口から延びる冷媒配管は上記膨張弁（72）を介して上記熱源側熱交換器（73）に係る冷媒流路の入口に接続されている。また、上記内部熱交換器（77）に係る低温流路（77a）の入口から延びる冷媒配管は上記熱源側熱交換器（73）に係る冷媒流路の出口に接続されている。上記内部熱交換器（77）に係る低温流路の出口は吸入配管（81）に接続されている。
【００６１】
〈コントローラ〉
上記コントローラ（60）は、上記給湯機（1）の運転を制御するものである。このコントローラ（60）には、上記給湯機（1）に設けられた圧力センサや温度センサが電気的に接続されている。これらのセンサの入力値に応じて、二段圧縮機（10）や膨張弁（72）等のアクチュエータの動作指令を行う。このコントローラ（60）が行う制御動作の１つとして、上記給湯機（1）の運転動作を加熱運転と再加熱運転とに切り換える切換動作がある。
【００６２】
−運転動作−
上記冷媒回路（70）では、上記温水熱交換器（71）が放熱器として機能し、上記熱源側熱交換器（73）が蒸発器として機能することによって、冷凍サイクルが行われる。
【００６３】
上記二段圧縮機（10）の高段側圧縮部（40）から吐出された高圧の冷媒（図１の点ｄ）は、上記温水熱交換器（71）へ送られる。この温水熱交換器（71）で高圧の冷媒が温水回路（80）の温水へ放熱する。この放熱で温水が加熱される。
【００６４】
温水熱交換器（71）を流出した冷媒（図１の点ｄ１）は２つに分流し、一方の冷媒が上記エコノマイザ熱交換器（74）の高温流路（74b）へ流入し、他方の冷媒が上記インジェクション弁（76）で減圧されて中間圧の冷媒（図１の点ｃ３）となった後で、上記エコノマイザ熱交換器（74）の低温流路（74a）へ流入して両方の冷媒が熱交換する。この熱交換によって低温流路（74a）側の冷媒は蒸発し、高温流路（74b）側の冷媒は冷却される。
【００６５】
上記エコノマイザ熱交換器（74）で冷却された冷媒（図１の点ｄ２）は上記内部熱交換器（77）でさらに冷却された後（図１の点ｅ）で、上記膨張弁（72）によって所定の圧力まで減圧されて低圧の冷媒（図１の点ｆ）となる。この低圧の冷媒は、上記熱源側熱交換器（73）で室外空気から吸熱して蒸発した後（図１の点ｆ１）で、上記内部熱交換器（77）でさらに蒸発し、または加熱される。そして、この内部熱交換器（77）で蒸発し、または加熱された冷媒（図１の点ａ）が、上記二段圧縮機（10）の低段側圧縮部（30）へ吸入される。
【００６６】
上記低段側圧縮部（30）に吸入された低圧の冷媒は、該低段側圧縮部（30）で圧縮されて中間圧の冷媒（図１の点ｂ）となった後で上記中間冷却熱交換器（75）へ送られる。この中間冷却熱交換器（75）で中間圧の冷媒が上記温水回路（80）の温水に対して放熱した後に、上記エコノマイザ熱交換器（74）の低温流路（74a）で加熱された中間圧の冷媒と合流する。つまり、上記温水回路（80）の水は、上記温水熱交換器（71）と上記中間冷却熱交換器（75）との両方で加熱するように構成されている。
【００６７】
この合流した中間圧の冷媒（図１の点ｃ）が上記二段圧縮機（10）の高段側圧縮部（40）へ吸入されて、該高段側圧縮部（40）で臨界圧力を超えて圧縮されて高圧の冷媒となった後、該高段側圧縮部（40）から再び吐出される。このように、上記冷媒回路（70）内を冷媒が循環することによって超臨界の冷凍サイクルが行われ、上記温水熱交換器（71）で温水が生成される。
【００６８】
〈加熱運転及び再加熱運転の切換制御〉
加熱運転及び再加熱運転の切換制御は、上記コントローラ（60）の指令で行われる。上記コントローラ（60）には入水温度センサ（65）が電気的に接続されている。上記コントローラ（60）では、この入水温度センサ（65）の検出値が所定値以下の場合には給湯機（1）の運転を加熱運転に設定して、所定値よりも大きい場合には給湯機（1）の運転を再加熱運転を選択する。
【００６９】
上記給湯機（1）の運転が加熱運転に設定された場合、図６に示す冷凍サイクルを行う。尚、図６と図１の符号は一致している。また、二段圧縮機（10）は、図４（Ａ）に示すサイクルを行う。
【００７０】
この加熱運転では、上記戻し配管（84）の調整弁（4）が全閉に設定される。また、上記インジェクション弁（76）の開度は、所定範囲内で調整される。この所定範囲は、再加熱運転の開度範囲よりも小さく設定されている。尚、上記インジェクション弁（76）の開度は、入水温度センサ（65）の検出値に比例して変化するようにしてもよい。
【００７１】
ここで、図４（Ａ）において、上記インジェクション弁（76）が全閉のときの１回転あたりの圧縮仕事量が面積ＡＢＦ’Ｇであり、上記インジェクション弁（76）が所定量だけ開いたときの１回転あたりの圧縮仕事量が面積ＡＢＣＥＦＧである。上記インジェクション弁（76）を所定量だけ開くことにより、高段側圧縮部（40）の１回転あたりの圧縮仕事量は、面積ＣＥＦＦ’の分だけ増加する。
【００７２】
この加熱運転では、入水温度が低い分だけ再加熱運転に比べて温水の加熱量が大きい。このことから、上記冷媒回路（70）の循環量を上記再加熱運転時に比べて大きくしなければならない。上記加熱運転時の二段圧縮機（10）の運転回転数は、上記再加熱運転時の運転回転数よりも高く設定される。上記再加熱運転よりも上記加熱運転の方が加熱量が大きくなるからである。また、この加熱運転では、再加熱運転時に比べてインジェクション率が少ないので、再加熱運転時に比べて冷媒回路（70）の中間圧力が低く、１回転あたりの圧縮仕事量も小さい。したがって、この加熱運転は、再加熱運転に比べて低トルク高消費電力運転である。
【００７３】
ここで、インジェクション率とは、冷媒回路（70）を循環する冷媒量、具体的には吐出配管（83）から温水熱交換器（71）に向かう（図１の点ｄを通過する）冷媒量、に対するインジェクションの循環量（図１の点ｃ２を通過する冷媒量）の比率のことをいう。
【００７４】
一方、上記給湯機（1）の運転が再加熱運転に設定された場合、二段圧縮機（10）は、図５（Ｂ）に示すサイクルを行う。この再加熱運転では、上記戻し配管（84）の調整弁（4）が適宜に調整される。尚、この調整弁（4）の開度は、入水温度センサ（65）の検出値に比例して変化するようにしてもよい。また、上記インジェクション弁（76）の開度は、所定範囲内で調整される。この所定範囲は、加熱運転の開度範囲よりも大きく設定されている。
【００７５】
ここで、インジェクション弁（76）の開度を加熱運転時よりも大きくした場合を図４（Ｂ）を用いて説明し、インジェクション弁（76）の開度を加熱運転時よりも大きくしつつ調整弁（4）の開度を適宜調整する場合を図５を用いて説明する。
【００７６】
図４（Ｂ）において、インジェクション弁（76）の開度を加熱運転時よりも大きくすることにより、この場合の１回転あたりの圧縮仕事量が面積ＡＢＣ１Ｅ１Ｆ１Ｇとなる。これを加熱運転時と比較すると、面積ＨＥ１Ｆ１Ｆの分の１回転あたりの圧縮仕事量が増えて、面積ＣＥＨＣ１の分の１回転あたりの圧縮仕事量が減り、トータルとして加熱運転時よりも再加熱運転の圧縮仕事量が増える。この再加熱運転では、加熱運転に比べて入水温度が高い分だけ温水の加熱量が少なくてすみ、二段圧縮機（10）の運転回転数は低く設定される。したがって、この再加熱運転は、加熱運転に比べて高トルク低消費電力運転である。
【００７７】
本実施形態では、上記戻し配管（84）の調整弁（4）が適宜に調整されることにより、二段圧縮機（10）の圧縮仕事量を低減することができる。
【００７８】
具体的には、図５（Ｂ）に示すように、調整弁（4）を調整した場合の１回転あたりの圧縮仕事量は面積Ａ３Ｂ３Ｃ３Ｅ３Ｆ３Ｇ２となる。尚、図５（Ａ）は調整弁（4）が全閉でインジェクション弁（76）の開度を加熱運転時よりも大きくしただけの場合である。この場合の１回転あたりの圧縮仕事量はＡ２Ｂ２Ｃ２Ｅ２Ｆ２Ｇ２となる。尚、図５（Ａ）と図５（Ｂ）の符号は一致している。
【００７９】
このように、調整弁（4）を開くと、上記低段側圧縮部（30）で圧縮した後の冷媒の一部を該低段側圧縮部（30）の吸入側へ戻すとともに、残りの冷媒を上記高段側圧縮部（40）へ吸入させることができる。この結果、上記低段側圧縮部（30）の実質的な冷媒吐出量が低下し、図５（Ｂ）からわかるように、上記冷媒回路（70）の中間圧力が下がる。また、この冷媒吐出量の低下によって上記冷媒回路（70）の循環量が少なくなると、該冷媒回路（70）に接続された熱源側熱交換器（73）の圧力損失が低下し、冷凍サイクルの低圧圧力が上がる。これにより、上記調整弁（4）を作動させた場合（図５（Ｂ））において、上記調整弁（4）が全閉の場合（図５（Ａ））に比べて、二段圧縮機（10）の圧縮仕事量を低減することができる。
【００８０】
−実施形態の効果−
上記実施形態によれば、上記再加熱運転時に、上記調整弁（4）で上記低段側圧縮部（30）の冷媒吐出量を低下させることによって、上記冷媒回路（70）の中間圧力を下げるとともに冷媒回路（70）の低圧圧力を上げることができる。これにより、上記調整弁（4）を全閉にした場合に比べて、二段圧縮機（10）の圧縮仕事量を減らすことができ、上記二段圧縮機（10）の圧縮トルクを小さくしながら再加熱運転を行うことができる。
【００８１】
上記実施形態によれば、上記調整弁（4）を上記低段側圧縮部（30）の外側に配置させることができ、該低段側圧縮部（30）の内部構造を変更することなく、上記再加熱運転時の二段圧縮機（10）の圧縮トルクを小さくすることができる。
【００８２】
上記実施形態によれば、上記再加熱運転は入水温度が高いので、温水熱交換器（71）の冷媒入口温度も上記加熱運転より高い方が望ましい。上記調整弁（4）を作動させると、冷媒回路（70）の中間圧力が下がり冷媒回路（70）の低圧圧力が上がるので、低段側圧縮部（30）よりも高段側圧縮部（40）の圧縮仕事量を増やすことができ、温水熱交換器（71）の冷媒入口温度を高くすることができる。
【００８３】
−実施形態の変形例−
図７から図１２に示す実施形態の変形例では、低減機構が、上記低段側圧縮部（30）に設けられたアンロードポート（3）を開閉する開閉弁（4）で構成されている。以下、上記実施形態と同じ部分については説明を省略して、異なる部分のみ説明する。
【００８４】
上記開閉弁（4）は、上記低段側シリンダ（31）の鏡板部（31a）に形成された凹陥状のアンロードポート（3）内に上下方向に移動自在に収容されている（図１１を参照）。このアンロードポート（3）は、図９に示すように、外側シリンダ部（31b）及び内側シリンダ部（31c）の間に開口している。本変形例では、上記外側圧縮室（S13）が最大容積のときの回転軸の回転角を０°とすると（図１０（Ａ）を参照）、このアンロードポート（3）が、上記回転角の１００°の位置に設けられている。尚、アンロードポート（3）は、１００°に限定されず、１００°から１３０°の間でもよい。この位置にアンロードポート（3）を設けることにより、低段側圧縮室（S13,S14）に係る圧縮開始時の容積を約２０％減らすことが可能となる。この容積低減については詳しく後述する。
【００８５】
このアンロードポート（3）の径を上記環状ピストン部（32b）の端面に係る環状部分の径方向幅よりも大きくすることにより、アンロードポート（3）を通じて環状ピストン部（32b）の両側にある外側圧縮室（S13）及び内側圧縮室（S14）を連通させることが可能となる。
【００８６】
本変形例では、アンロードポート（3）の径が、外側シリンダ部（31b）の内周面と内側シリンダ部（31ｃ）の外周面との間の幅と略同じである。また、この開閉弁（4）の下面とアンロードポート（3）の底面との間には弾性バネ（6）が取り付けられている。この弾性バネ（6）は、上記開閉弁（4）を上記アンロードポート（3）の底面側へ付勢している。
【００８７】
また、図８に示すように、上記冷媒回路（70）には三路切換弁（5）が取り付けられている。この三路切換弁（5）は３つのポートを有し、第１ポートと第２ポートとが繋がって第３ポートが閉じる高圧状態と、第１ポートと第３ポートとが繋がって第２ポートが閉じる低圧状態とに切換可能に構成されている。この三路切換弁（5）の切換動作は、上記コントローラ（60）の指令によって行われる。上記第１ポートから延びる第１導入通路（7a）が上記アンロードポート（3）の底面に開口している。第２ポートから延びる高圧通路（7b）が上記二段圧縮機（10）の吐出配管（83）に連通し、第３ポートから延びる低圧通路（7c）が上記二段圧縮機（10）の吸入配管（81）に連通している。
【００８８】
この変形例では、加熱運転のときに上記三路切換弁（5）を高圧状態に設定する。すると、図１１（Ａ）に示すように、上記三路切換弁（5）の第２ポートと第１ポートとが連通して上記冷媒回路（70）の高圧圧力が上記アンロードポート（3）内の開閉弁（4）の下側に作用し、該開閉弁（4）が上側へ押し上げられて、上記開閉弁（4）が、上記アンロードポート（3）内に設けられたストッパーと当接する。これにより、このアンロードポート（3）の開口面が閉じられ、又は開閉弁（4）と環状ピストン部（32b）との隙間が小さくなって外側圧縮室（S13）及び内側圧縮室（S14）は実質的に非連通状態となる。
【００８９】
一方、再加熱運転のときに、上記三路切換弁（5）を低圧状態に設定する。すると、図１１（Ｂ）に示すように、上記三路切換弁（5）の第１ポートと第３ポートとが連通して上記アンロードポート（3）内の圧力が下がり、上記弾性バネ（6）によって上記開閉弁（4）が下側へ戻されて、上記開閉弁（4）の上端面と上記環状ピストン部（32b）の先端面とが離反する。これにより、上記アンロードポート（3）の開口面上において、環状ピストン部（32b）の両側面が内側シリンダ部（31c）の側面及び外側シリンダ部（31b）の側面から離反した位置にあるとき、外側圧縮室（S13）及び内側圧縮室（S14）が連通する。
【００９０】
上記開閉弁（4）が下がっているときの、低段側圧縮部（30）の運転動作について詳しく説明する。
【００９１】
回転軸（23）が図の矢印の方向に回転して図１０（Ｂ）〜図１０（Ｈ）の状態へ変化するのに伴って該高圧室（S13H）の容積が縮小し、この高圧室（S13H）の圧力が所定圧力に達すると、外側吐出弁（36a）が開いて、外側の連通部（36）から低段側吐出ポート（15a）を通じて高圧室（S13H）の冷媒が吐出される。
【００９２】
ここで、回転軸（23）の回転角が０°から１００°までの間、上記アンロードポート（3）の開口面上において、環状ピストン部（32b）の両側面が内側シリンダ部（31c）及び外側シリンダ部（31b）から離反した状態になるため、上記アンロードポート（3）は、外側圧縮室（S13）の高圧室（S13H）及び内側圧縮室（S14）の低圧室（S14L）の両方に開口した状態となる。このとき、上記回転軸（23）の回転が進んでも、外側圧縮室（S13）の高圧室（S13H）で冷媒の圧縮が始まらず、該高圧室（S13H）の冷媒の一部は内側圧縮室（S14）の低圧室（S14L）へ吸入されるのみである。
【００９３】
そして、回転軸（23）の回転角が１００°を過ぎると、環状ピストン部（32b）と外側シリンダ部（31b）との摺接点が上記アンロードポート（3）を過ぎて、上記アンロードポート（3）は、外側圧縮室（S13）の高圧室（S13H）に開口せず内側圧縮室（S14）の低圧室（S14L）に開口した状態となる。このとき、外側圧縮室（S13）の高圧室（S13H）と内側圧縮室（S14）の低圧室（S14L）とが非連通となって、外側圧縮室（S13）の高圧室（S13H）で圧縮が開始される。
【００９４】
このように、外側圧縮室（S13）に係る圧縮開始時の容積を小さくすることによって、外側圧縮室（S13）から吐出される冷媒の量を低減している。尚、この圧縮開始時の容積（以下、吸込み容積という。）は、外側圧縮室（S13）の最大容積の約０．８倍になっている。
【００９５】
一方、低段側圧縮部（30）の内側圧縮室（S14）では、図１０（Ｅ）の状態で低圧室（S14L）の容積が最大となり高圧室（S14H）となって、ここから回転軸（23）が図の矢印の方向に回転して図１０（Ｆ）〜図１０（Ｄ）の状態へ変化するのに伴って該高圧室（S14H）の容積が縮小し、この高圧室（S14H）の圧力が所定圧力に達すると、内側吐出弁（37a）が開いて、内側の連通部（37）から低段側吐出ポート（15a）を通じて高圧室（S14H）の冷媒が吐出される。
【００９６】
ここで、回転軸（23）の回転角が１８０°から２８０°までの間、上記アンロードポート（3）の開口面上において、環状ピストン部（32b）の両側面が内側シリンダ部（31c）及び外側シリンダ部（31b）から離反した状態になるため、上記アンロードポート（3）は、外側圧縮室（S13）の低圧室（S13L）及び内側圧縮室（S14）の高圧室（S14H）の両方に開口した状態となる。
【００９７】
このとき、このアンロードポート（3）を通じて外側圧縮室（S13）の低圧室（S13L）と内側圧縮室（S14）の高圧室（S14H）とが連通状態となる。この連通状態の間、回転軸（23）の回転が進んでも、内側圧縮室（S14）の高圧室（S14H）で冷媒の圧縮が始まらず、該高圧室（S14H）の冷媒の一部は外側圧縮室（S13）の低圧室（S13L）へ吸入されるのみである。
【００９８】
そして、回転軸（23）の回転角が２８０°を過ぎると、環状ピストン部（32b）と内側シリンダ部（31c）との摺接点が上記アンロードポート（3）を過ぎて、上記アンロードポート（3）は、内側圧縮室（S14）の高圧室（S14H）に開口せず外側圧縮室（S13）の低圧室（S13L）に開口した状態となる。
【００９９】
このとき、内側圧縮室（S14）の高圧室（S14H）と上記外側圧縮室（S13）の低圧室（S13L）とが非連通となって、内側圧縮室（S14）の高圧室（S14H）で圧縮が開始される。このように、内側圧縮室（S14）の吸込み容積を小さくすることによって、内側圧縮室（S14）から吐出される冷媒の量を低減している。尚、この吸込み容積は、内側圧縮室（S14）の最大容積の０．８倍になっている。
【０１００】
以上より、上記開閉弁（4）を設けることにより、上記再加熱運転時に、低段側圧縮部（30）の圧縮室（S13,S14）の吸込み容積を、該圧縮室（S13,S14）の最大容積の０．８倍に低減することができる。
【０１０１】
次に、上記開閉弁（4）が開のときの運転動作を、図７、図１２に基いて説明する。図７は、上記開閉弁（4）が開のときの再加熱運転時の冷凍サイクルを示す。図１２（Ａ）は、上記開閉弁（4）が閉の場合のサイクルを示し、図１２（Ｂ）は、上記開閉弁（4）が開の場合のサイクルを示している。尚、図１２（Ａ）と図１２（Ｂ）との符号は対応している。また、図１２の横軸は、低段側圧縮部（30）の圧縮室の最大容積を１としている。
【０１０２】
図７からわかるように、上記開閉弁（4）が開の場合、該開閉弁（4）が閉の場合（図６を参照）に比べて、冷媒回路（70）の中間圧力が下がる。また、図１２において、上記開閉弁（4）が開くと、低段側圧縮部（30）の吸込み容積が１．０から０．８となり、低段側圧縮部（30）と高段側圧縮部（40）の吸込み容積が同じ値になっている。
【０１０３】
このように、低段側圧縮部（30）の吸込み容積を減少させることにより、図１２（Ｂ）に示すように、二段圧縮機（10）の１回転あたりの圧縮仕事量が、面積Ａ４Ｂ４Ｃ４Ｅ４Ｆ４Ｇ４から面積Ａ５Ｂ５Ｃ５Ｅ５Ｆ５Ｇ４へ減少する。これは、上記低段側圧縮部（30）の実質的な冷媒吐出量の低下により、上記冷媒回路（70）の中間圧力が下がり、且つ、この冷媒吐出量の低下によって上記冷媒回路（70）の循環量が少なって上記熱源側熱交換器（73）の圧力損失が低下し、上記冷媒回路（70）の低圧圧力が上がるからである。
【０１０４】
これにより、上記低段側圧縮部（30）から上記高段側圧縮部（40）へ吐出される実質的な冷媒の量を低下させることができ、上記再加熱運転時の二段圧縮機（10）の圧縮トルクを小さくすることができる。
【０１０５】
《その他の実施形態》
上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。
【０１０６】
上記実施形態では、上記温水熱交換器（71）の入水温度に基いて、加熱運転と再加熱運転とを切り換えていたが、これに限定されず、例えば、上記温水熱交換器（71）の冷媒温度や上記冷媒回路（70）の圧力に基いて運転状態を切り換えてもよい。この場合であっても、本発明と同様の効果を得ることができる。
【０１０７】
また、上記実施形態では、給湯機に用いられる二段圧縮機に低減機構を設けて再加熱運転時の圧縮トルクを低減したが、これに限定されず、給湯機能の他に空調機能を備えた空調給湯機に用いられる二段圧縮機に低減機構を設けて再加熱運転時の圧縮トルクを低減してもよい。この空調給湯機において、空調運転条件で最適設計された二段圧縮機であっても、本発明の低減機構を用いることによって、低段側圧縮部（30）の冷媒吐出量を低減することにより、再加熱運転時の圧縮トルクが低減される。
【０１０８】
また、上記実施形態の変形例では、上記開閉弁（4）で上記低段側圧縮部（30）の吸込み容積を低減させて、再加熱運転時の圧縮トルクを低減させていたが、これに限定されず、例えば、圧縮した一部の冷媒のみを高段側圧縮部（40）へ吸入するようにし、残りの未圧縮のまま吐出した冷媒を低段側圧縮部（30）へ再吸入させるように構成されていてもよい。
【０１０９】
具体的には、上記低段側圧縮部（30）の低段側吐出ポート（15a）を、外側吐出弁（36a）に対応する外側吐出ポートと、内側吐出弁（37a）に対応する内側吐出ポートとに隔離してそれぞれの吐出ポートから吐き出されたガスが直接合流しないように構成し、低段側圧縮部（30）の外側圧縮室（S13）で圧縮された冷媒を高段側圧縮部（40）の吸入側へ向かわせて、低段側圧縮部（30）の内側圧縮室（S14）でほとんど圧縮されずに吐出された冷媒を低段側圧縮部（30）の吸入側へ再吸入させるようにしてもよい。このように構成しても、再加熱運転時の圧縮トルクを低減させることが可能である。
【０１１０】
なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【産業上の利用可能性】
【０１１１】
以上説明したように、本発明は、共通の回転軸で駆動される低段側及び高段側の圧縮部を有する二段圧縮機について有用である。
【符号の説明】
【０１１２】
1    給湯機
4    調整弁（低減機構）
10    二段圧縮機
30    低段側圧縮部
31    低段側シリンダ
31b   低段側外側シリンダ部
31c   低段側内側シリンダ部
32    低段側ピストン
32b   低段側環状ピストン部
40    高段側圧縮部
41    高段側シリンダ
41b   高段側外側シリンダ部
41c   高段側内側シリンダ部
42    高段側ピストン
42b   高段側環状ピストン部
S11   低段側外側圧縮室
S12   低段側内側圧縮室
S13   高段外側圧縮室
S14   高段内側圧縮室
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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