【事件の表示】
　特願２００３−１３７８７４「電子写真現像剤用キャリア、現像剤、現像装置及びプロセスカートリッジ」拒絶査定不服審判事件〔平成１６年１２月　２日出願公開、特開２００４−３４１２５２〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯・本願発明
　本願は、平成１５年５月１５日の出願であって、平成２０年１０月２３日付けで通知した拒絶理由に対して、同年１２月２６日付けで手続補正書が提出されたが、平成２１年６月１１日付けで、上記拒絶理由により拒絶査定がなされ、これに対して、同年９月１６日付けで審判請求がなされたものである。
　本願の請求項１〜１８に係る発明は、上記手続補正書により補正された特許請求の範囲の請求項１〜１８に記載された事項により特定されるとおりのものと認められるところ、その請求項１に係る発明（以下、「本願発明１」という。）は次のとおりである。
　
　「【請求項１】　マンガン系フェライトをコア材としその表面上に少なくともコート層が設けられ、以下の条件１）〜４）を合わせ満たすものであることを特徴とする電子写真現像剤用キャリア。
１）内部に固定磁石を有し回転軸に直交する方向に表面磁束密度のピークが１００ｍＴの磁極領域を有する円筒スリーブ上にキャリアを磁気的に保持した後、該円筒スリーブを３０分間回転させて回転軸に直交する方向に重力の３倍の脱離力を付与して、ピーク磁束密度をもつ磁極領域から脱離させたキャリア粒子を、元素分析した結果、該キャリア粒子１個中の鉄元素の含有量（原子％）をＭ１、マンガン元素の含有量（原子％）をＭ２としたとき、Ｍ２／（Ｍ１＋Ｍ２）の平均値Ｍが０．０５〜０．４５であり、かつ鉄元素とマンガン元素との組成比の変動係数Ｋが式（１）を満たすものである。
【数１】
　　　０．1≦Ｋ≦３０　　　　　　式（１）
（ただし、Ｋ＝（Ｓ／Ｍ）×１００
　式中、ＳはＭ２／（Ｍ１＋Ｍ２）の標準偏差を示す。）
２）１０００エルステッドにおけるキャリア磁化σｂが４５〜７５ｅｍｕ／ｇである。
３）重量平均粒径（Ｄ４）が２５〜６５μｍであり、かつ１２μｍ以下の粒子が０．３重量％以下の割合である。
４）重量平均粒径（Ｄ４）と数平均粒径（Ｄ１）の比Ｄ４／Ｄ１が、１〜１．３である。」
　
　
２．引用刊行物の記載事項
　これに対して、原査定の拒絶理由に引用された、本願の出願前に頒布された、
　特開２００２−２８７４３２号公報（原査定の引用文献１。以下、「刊行物１」という。）、
　特開昭５９−４８７７４号公報（同引用文献２。以下、「刊行物２」という。）、
　特開平２−３３１５９号公報（同引用文献３。以下、「刊行物３」という。）、
　特開平１１−２０２５５０号公報（同引用文献４。以下、「刊行物４」という。）、
　特開２００２−１３９９００号公報（同引用文献５。以下、「刊行物５」という。）、
　特開平１１ー１３９８２７号公報（同引用文献６。以下、「刊行物６」という。）、
　特開２０００−１８１１４５号公報（同引用文献７。以下、「刊行物７」という。）、
　特開２００２−１２３０４３号公報（同引用文献８。以下、「刊行物８」という。）、
　特開平８−６９１３１号公報（同引用文献９。以下、「刊行物９」という。）、
　特開２０００−２３５２８３号公報（同引用文献１０。以下、「刊行物１０」という。）、
　には、以下の事項が記載されている。なお、下線は当審で付した。
　
（１）刊行物１
　（１ａ）「【特許請求の範囲】
【請求項１】 少なくとも静電荷潜像担持体と、磁性を有するキャリアとトナーからなる現像剤を担持する現像剤担持体を対向して設け、該現像剤担持体表面と前記潜像担持体表面とを異なる速度で相対的に移動させながら、トナーを前記潜像担持体上に現像する現像方法において、潜像担持体表面と現像剤の接触幅をＬとするとき、L＜２ｍｍであり、潜像担持体非画像部と現像剤担持体との電位差が２００Ｖ以下であり、且つ、
現像剤に用いるキャリアが磁性を有する真球状の粒子上に、それを被覆する形態に設けられた外殻層を有するキャリアであり、外殻層が層内に内包される微粒子に基づく凹凸を有し、且つ、最表面がシリコーン樹脂の皮膜で被覆されている形態のキャリア
【請求項２】 請求項１においてキャリアの外殻層内の微粒子が１μｍ以下の金属酸化物粒子であることを特徴とする静電荷潜像現像方法。
【請求項３】 請求項１においてキャリアの外層が微粒子を含む有機樹脂層（第１層）と微粒子を含まないシリコーン樹脂層（第２層）とを積層した形態を有する、請求項１記載の静電荷潜像現像方法。
【請求項４】 請求項１において
現像剤に用いるキャリアの重量平均粒径が２５μｍから４５μmであって
２２μｍより小さい粒子が７重量％以下であり
重量平均粒径Ｄｖと個数平均粒径Dpの比が、１≦（Ｄv／Ｄp）≦１．３０である芯材の表面に被膜を設けたもの
【請求項５】 請求項１においてキャリアの  磁気モーメントが７０ｅｍｕ／ｇ以上であることを特徴とする静電荷潜像現像方法。
【請求項６】 請求項１において
キャリア芯材がMｎフェライト
　
　（１ｂ）「【００２６】また、
画像解像度を高くし、かつ、地肌かぶりを防止するためには、キャリア径は小さいほうが好ましく、その重量平均粒径として２５μmから４５μmが好ましい
キャリア付着の発生を防止するためには、より、小粒径側の成分が少ないことが望ましく、
２２μmより小さい粒子が7重量%以下である
さらに重量平均径Ｄv、個数平均径Ｄpの比が1≦(Ｄv／Ｄp)≦１．３０が好ましい
この範囲を超えてキャリアが広い粒径分布を持つと、前述のキャリア付着が発生しやすくなったり、現像剤による磁気ブラシ形状が不均一になり、細線や小径ドットの再現性不足を生ずる
【００２７】重量平均粒径＝Ｄv＝{１／Σ（ｎｄ3）}×｛Σ（ｋチャンネルに存在している粒子の体積の総和）×ｋチャンネルの中間粒径値｝
個数平均粒径＝Ｄp＝（１／全粒子数）×{Σ（ｋチャンネルに存在している粒子の総数）×ｋチャンネルの中間粒径値｝
キャリアの磁気モーメントはキャリア付着を防止するためには重要である。キャリア付着を防止する上では、好ましくは70emu/g以上である。一方磁気モーメントがあまり高すぎることも好ましくなく、 150emu/gを超えるとスリーブ上での磁気ブラシの凝集状態が顕著になり、画像上に現像剤による摺擦痕がみられるようになり好ましくない。
【００２８】次に、本発明で使用することができるキャリア芯材としては、従来公知のものが使用できる。例えば、鉄、コバルトなどの強磁性体、マグネタイト、ヘマタイト、Ｌｉ系フェライト、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト、Ｃｕ−Ｚｎ系フェライト、Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト、Ｂａフェライトなどが挙げられる。キャリア芯材としては上記の磁性粒子が一般的だが、より小粒径の磁性粉をフェノール樹脂、アクリル樹脂、ポリエステル樹脂などの公知の樹脂中に分散した形態を持つ、いわゆる樹脂分散キャリアも好適に用いられる。
【００２９】
なかでも、残留磁化が小さいながらも、高い磁化率を有することからMn含有フェライトは好ましく用いられる
　
　（１ｃ）「【００４６】
【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに具体的に説明する。ただし、本実施例は、本発明の一態様にすぎず、本発明はこれら実施例に拘束されない。なお、以下実施例に示す各成分量（部）はいずれも重量基準である。
参考例１  （キャリア1〜11の製造例）
現像剤に使用するキャリアは次のように作成した。
【００４７】
（１）キャリア抵抗は、２ｍｍの間隔で平行に配置した電極を有する容器に芯材を充填し、両極間の５００Ｖでの直流抵抗を横川ヒューレットパッカード株式会社製４３２９Ａ  Ｈｉｇｈ  Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ  Ｍｅｔｅｒにて測定した。
（２）
飽和磁気モーメントは
印加磁界１０００Ｏｅにて測定
（３）重量平均粒径はマイクロトラックで測定した重量基準で求めた径（Ｄv）とした。
【００４８】
キャリア１
シリコーン樹脂（ＳＲ２４１１：東レダウコーニングシリコーン社製）の固形分に対してアルミナ微粉体Ａ（スミコランダム、AA04 個数平均径０．4μm）の40wt%、アミノシランカップリング剤（SH6020P：東レダウコーニングシリコーン社製）０．１wt%を、ホモジナイザーを使用して、３０分間分散し、この分散液を固形分１０ｗｔ％になるよう希釈し、分散液を得た。
【００４９】
芯材Ａ
【００５０】
キャリア２
シリコーン樹脂（ＳＲ２４１１：東レダウコーニングシリコーン社製）の固形分に対してアルミナ微粉体Ａ（スミコランダム、AA03 個数平均径  0．3μm）の30wt%、アミノシランカップリング剤（SH6020P：東レダウコーニングシリコーン社製）0．1wt%を、ホモジナイザーを使用して、３０分間分散し、この分散液を固形分１０ｗｔ％になるよう希釈し、分散液を得た。
【００５１】
芯材Ａ
【００５２】
キャリア３
アクリル樹脂溶液（日立化成社製  ヒタロイド3019）の固形分に対してカーボン（ライオンアクゾ社製、ケッチェンブラックＥＣ−ＤＪ６００）2wt%、アルミナ微粉体Ａ（スミコランダム、ＡＡ−０３  個数平均径  0．3μm）  ２０wt%を、ホモジナイザーを使用して、３０分間分散し、この分散液を固形分５ｗｔ％になるよう希釈し、分散液Aを得た。
【００５３】シリコーン樹脂（ＳＲ２４１１：東レダウコーニングシリコーン社製）の固形分に対してカーボン（ライオンアクゾ社製、ケッチェンブラックＥＣ−ＤＪ６００）１wt%、アミノシランカップリング剤（SH6020P：東レダウコーニングシリコーン社製）0。5wt%を、ホモジナイザーを使用して、３０分間分散し、この分散液を固形分10ｗｔ％になるよう希釈し、分散液Ｂを得た。
【００５４】
芯材Ａ
【００５５】キャリア４
アクリル樹脂溶液（日立化成社製  ヒタロイド3019）の固形分に対してカーボン（ライオンアクゾ社製、ケッチェンブラックＥＣ−ＤＪ６００）2wt%、アルミナ微粉体Ａ（スミコランダム、ＡＡ−０３  個数平均径  ０．3μm）２０wt%を、ホモジナイザーを使用して、３０分間分散し、この分散液を固形分１０ｗｔ％になるよう希釈し、分散液Aを得た。
【００５６】シリコーン樹脂（ＳＲ２４１１：東レダウコーニングシリコーン社製）の固形分に対してカーボン（ライオンアクゾ社製、ケッチェンブラックＥＣ−ＤＪ６００）１wt%、アミノシランカップリング剤（SH6020P：東レダウコーニングシリコーン社製）０．5wt%を、ホモジナイザーを使用して、３０分間分散し、この分散液を固形分１０ｗｔ％になるよう希釈し、分散液Ｂを得た。
【００５７】芯材Ｂの５Ｋｇに対して、上記の分散液Ａ、Ｂを順に流動床型コーティング装置を用いて、１００℃の雰囲気下で、約５０ｇ／ｍｉｎの割合で塗布し、更に、２５０℃で２時間加熱して、Ａ層の膜厚を０．2μm、Ｂ層の膜厚を０．1μｍとなるようにしてキャリアＡを得た。膜厚の調整はコート液量により行った。
キャリア５〜８
キャリア4と用いる芯材を芯材Ｃ〜Ｆとし、同様にしてキャリア５〜８を得た
【００５８】キャリア９
アクリル樹脂溶液（日立化成社製  ヒタロイド3019）の固形分に対してカーボン（ライオンアクゾ社製、ケッチェンブラックＥＣ−ＤＪ６００）２wt%、アルミナ微粉体Ａ（スミコランダム、ＡＡ−０３  個数平均径  ０．３μm）２０wt%を、ホモジナイザーを使用して、３０分間分散し、この分散液を固形分５ｗｔ％になるよう希釈し、分散液Aを得た。
【００５９】シリコーン樹脂（ＳＲ２４１１：東レダウコーニングシリコーン社製）の固形分に対してカーボン（ライオンアクゾ社製、ケッチェンブラックＥＣ−ＤＪ６００）0。5wt%、と導電性酸化チタン（石原産業製  ET-300W）５ｗｔ％、アミノシランカップリング剤（SH6020P：東レダウコーニングシリコーン社製）0。5wt%を加えホモジナイザーを使用して、３０分間分散し、この分散液を固形分５ｗｔ％になるよう希釈し、分散液Ｂを得た。
【００６０】芯材Ｆの５Ｋｇに対して、上記の分散液Ａ、Ｂを順に流動床型コーティング装置を用いて、１００℃の雰囲気下で、約５０ｇ／ｍｉｎの割合で塗布し、更に、２５０℃で２時間加熱して、各層の平均膜厚０．１μｍとなるようにしてキャリアＡを得た。膜厚の調整はコート液量により行った。
【００６１】キャリア１０
アクリル樹脂溶液（日立化成社製  ヒタロイド3019）の固形分に対してカーボン（ライオンアクゾ社製、ケッチェンブラックＥＣ−ＤＪ６００）2wt%、アルミナ微粉体Ａ（スミコランダム、  ＡＡ−０２  個数平均径  0。２μm）  ２０wt%を、ホモジナイザーを使用して、３０分間分散し、この分散液を固形分10ｗｔ％になるよう希釈し、分散液Aを得た。
【００６２】シリコーン樹脂（ＳＲ２４１１：東レダウコーニングシリコーン社製）の固形分に対してカーボン（ライオンアクゾ社製、ケッチェンブラックＥＣ−ＤＪ６００）１wt%、アミノシランカップリング剤（SH6020P：東レダウコーニングシリコーン社製）０．５wt%を加えホモジナイザーを使用して、３０分間分散し、この分散液を固形分５ｗｔ％になるよう希釈し、分散液Ｂを得た。
【００６３】芯材Aの５Ｋｇに対して、上記の分散液Ａ、Ｂを順に流動床型コーティング装置を用いて、１００℃の雰囲気下で、約５０ｇ／ｍｉｎの割合で塗布し、更に、２５０℃で２時間加熱して、A層の平均膜厚を０。１μｍ、Ｂ層の平均膜厚を0。3μmとなるようにしてキャリア10を得た。膜厚の調整はコート液量により行った。
【００６４】
【００６５】
参考例２  （トナーの製造例）
      ポリエステル樹脂                                  ６０部
      スチレンアクリル樹脂                              ２５部
      カルナウバワックス１号品                            ５部
      カーボンブラック（三菱化学  ＃４４）              １０部
      含クロムアゾ化合物（保土ヶ谷化学  Ｔ−７７）        ３部
以上の物質をブレンダーにて十分に混合した後、２軸式押出し機にて溶融混練し、放冷後カッターミルで粗粉砕し、ついでジェット気流式微粉砕機で微粉砕し、さらに風力分級機で重量平均粒径６．８μｍのトナー母粒子を得た。
【００６６】またトナー母粒子１００部に対し、疎水性シリカ微粒子（Ｒ９７２日本アエロジル社製）０．７部、疎水性酸価チタン（MT150A  イソフ゛チルトリメトキシシラン処理品疎水化処理  テイカ株式会社製）０．１部  としてトナーＡ得た。
トナーＢ
トナーＡにおいて、粉砕、分級条件を変更し、重量平均粒径５．１μｍ、個数平均径４．６μｍのトナー母粒子を得た。
【００６７】またトナー母粒子１００部に対し、疎水性シリカ微粒子（Ｒ９７２日本アエロジル社製）１．０、疎水性酸価チタン（MT１５０Aイソブチルトシメトキシシラン処理品疎水化処理  テイカ株式会社製）０．２部とする以外はすべて同様にしてトナーＢを得た。
【００６８】評価方法
実施例１において、リコー製複写機ｉｍａｇｉｏ ＭＦ4570の現像スリーブローラーのＰＣに近接する磁極幅を変更して、L＝１．８mmとなる条件にした。磁極幅の変更はＭＦ4570の最近接極を３極に分割し、中心極とその上下の極とが反対磁極となるようにして行った。この複写機に、先のキャリア１の９５wt%、トナーAの５ｗｔ％からなる現像剤を装填し、トナーを補給しながら、画像面積率６％の文字画像チャートを使用して１００万枚の作像試験を行った。
【００６９】このとき、感光体帯電電位は−６５０Vとし、現像剤担持ローラの印加電圧は−４００Ｖとした。作像試験の間、逐次、次のようなプリンタ画像を出力し、評価を行った。また、現像スリーブ上から現像剤を少量取出し、現像剤の帯電量を測定した。
飽和ＩＤ：黒ベタ画像を出力し、紙面上の任意の３点について、マクベス反射濃度計による画像濃度を測定し、その平均値とする。
【００７０】◎： １，４以上（大変良好）、○：１．３〜１．４（良好）、△：１．2〜１．３若干不良）、×：１．２未満（不良）（×は許容不可のレベル）
ハーフトーン均一性  ：  主走査、副走査共に６００ｄｏｔ／ｉｎｃｈ、１５０ｌｉｎｅ／ｉｎｃｈにて網点画像パターン（１６階調）を出力し、ドット抜け及び階調性、濃度均一性を４段階で目視評価した。
【００７１】◎：大変良好、○：良好、△：若干不良、×：不良（×は許容不可のレベル）
画像不良：マクベス反射濃度計による画像濃度＝０．２、０．８のハーフトーン部（１ｃｍ×１ｃｍ）が通紙方向に、一定間隔で並ぶ、画像チャートを出力し、ハーフトーン部後端部の濃度低下を４段階で目視評価した。
◎：大変良好、○：良好、△：若干不良、×：不良（×は許容不可のレベル）
評価結果は表３に記載する。
【００７２】実施例２〜３
実施例１において、トナーＡ５部と上記キャリア製造例で示したコートキャリア２〜３の９５部を混合して得た現像剤を装填した。同様に評価した結果を表３に示す。
【００７３】実施例４〜９
実施例１において、トナーＡ７部と上記キャリア製造例で示したコートキャリア４〜９の９３部を混合して得た現像剤を装填した。同様に評価した結果を表３に示す。
【００７４】比較例１
実施例１において装置のＬ値を４mmとし、感光体帯電電位は−６５０Vとし、現像剤担持ローラの印加電圧は−５００Vとして同様に評価した。結果を表３に示す。
比較例２
実施例１においてＬ値を１．５mmとした。感光体帯電電位は-850Vとし、現像剤担持ローラの印加電圧は−５５０Vとして同様に評価した。結果を表３に示す。
【００７５】比較例３
実施例１においてトナーＡ５部と上記キャリア製造例で示したコートキャリア10の９５部を混合して得た現像剤を装填し、同様に評価した。結果を表３に示す。飽和ＩＤ：黒ベタ画像を出力し、紙面上の任意の３点について、マクベス反射濃度計による画像濃度を測定し、その平均値とする。
【００７６】◎： １．４以上（大変良好）、○：１．３〜１．４（良好）、△：１．２〜１．３（若干不良）、×：１．２未満（不良）（×は許容不可のレベル）
ハーフトーン均一性：主走査、副走査共に６００ｄｏｔ／ｉｎｃｈ、１５０ｌｉｎｅ／ｉｎｃｈにて網点画像パターン（１６階調）を出力し、ドット抜け及び階調性、濃度均一性を４段階で目視評価した。
【００７７】◎：大変良好、○：良好、△：若干、不良、×：不良（×は許容不可のレベル）
画像不良：マクベス反射濃度計による画像濃度＝０．２、０．８のハーフトーン部（１ｃｍ×１ｃｍ）が通紙方向に、一定間隔で並ぶ、画像チャートを出力し、ハーフトーン部後端部の濃度低下を４段階で目視評価した。
【００７８】◎：大変良好、○：良好、△：若干不良、×：不良（×は許容不可のレベル）
地肌かぶり  ：  白紙画像を出力し、紙上のトナー汚れを４段階で目視評価した。 ◎：大変良好、○：良好、△：若干不良、×：不良（×は許容不可のレベル）
【００７９】
　」　
　
　（１ｄ）ここで、上記した【００４７】の【表１】（キャリア芯材Ａ、Ｅ）、【００４８】〜【００５４】、【００５７】、【００６４】の【表２】（キャリア１〜３、７）、【００６５】〜【００７３】、【００７９】の【表３】（実施例１〜３、７）の各記載と【請求項１】の記載から、
　静電荷潜像現像用キャリアとして、「磁性を有する真球状の粒子（キャリア芯材）上に、それを被覆する形態に設けられた外殻層を有するキャリアであり、外殻層が層内に内包される微粒子に基づく凹凸を有し、且つ、最表面がシリコーン樹脂の皮膜で被覆されている形態の静電荷潜像現像用キャリアであって（【請求項１】）、１０００エルステッドにおけるキャリア磁化が６５ｅｍｕ／ｇ、重量平均粒径が５５．１μｍ又は３６．３μｍであり、かつ２２μｍ以下の粒子が１．２重量％又は２．６重量％、重量平均粒子径と数平均粒子径の比が１．１６又は１．２４である、静電荷潜像現像用キャリア。」を把握することができる。
　また、実施例のキャリア芯材Ａ、Ｅについて、具体的な材料名は示されていないが、【請求項６】や【００２９】には、Ｍｎ含有フェライトが好ましい旨が記載されているので、上記で把握した静電荷潜像現像用キャリアのキャリア芯材を、Ｍｎ含有フェライトで代表させて把握することも可能である。
　
　そうすると、刊行物１には次の発明（以下、「刊行物１記載の発明」という。）が記載されているものと認められる。
　
　「Ｍｎ含有フェライトからなる真球状のキャリア芯材上に、それを被覆する形態に設けられた外殻層を有するキャリアであり、外殻層が層内に内包される微粒子に基づく凹凸を有し、且つ、最表面がシリコーン樹脂の皮膜で被覆されている形態の静電荷潜像現像用キャリアであって、
　１０００エルステッドにおけるキャリア磁化が６５ｅｍｕ／ｇ、
　重量平均粒径が５５．１μｍ又は３６．３μｍであり、かつ２２μｍ以下の粒子が１．２重量％又は２．６重量％、
　重量平均粒子径と数平均粒子径の比が１．１６又は１．２４である、
　静電荷潜像現像用キャリア。」
　
（２）刊行物２
　「本発明者は上記の目的を満足させるために幾多の検討を行ったところ以下の事項が明らかになった。・・・キャリア表面の組成変化を防ぐ対策としては
キャリアの組成を均一にし
　本発明者はこれらの条件を満足させるキャリアとして式（ＭＯ）Ｘ（Ｆｅ２Ｏ３）Ｙの組成においてＸとＹのモル比Ｘ／Ｙが０．８５以下である造粒を用いたキャリアが良好であることを見出した。
　本発明のキャリアは、
　　式（ＭＯ）Ｘ（
Ｆｅ
Ｍｎ
なる組成において
ＸとＹのモル比Ｘ／Ｙ
　Ｘ／Ｙは０．８５以下であり、特に０．４２＜Ｘ／Ｙ＜０．８５が好ましい。０．４２以下ではキャリアの飽和磁化が４０ｅｍｕ／ｇ以下と小さくなってしまい好ましくない。
適当な磁気特性を得べく上記範囲で配合比を適宜選択すればよい
　
　「実施例１
　ＮｉＣＯ３２０モル％、ＺｎＯ２５モル％、Ｆｅ２Ｏ３５５モル％を
湿式ボールミルで１０時間粉砕・混合
　この造粒キャリアの成分分析を行なったところ・・・。Ｘ／Ｙは０．８２である。磁気測定を行ったところ・・・であった。」（第３頁左上欄第９行〜右上欄第２行）
　
（３）刊行物３
　「２．特許請求の範囲
１．トナーとキャリアから成る現像剤において、該キャリアが下記式（I）で表される組成を有する磁性粉末より成り、該キャリアの表面に、下記一般式（II）で表されるセグメント及び下記一般式（II′）で表されるセグメントの集合体であるシリコーン樹脂と、下記一般式（III）、（IV）又は（Ｖ）で表される化合物からなる群から選ばれる少なくとも一種類の化合物とを含む樹脂組成物が被覆されていることを特徴とする静電荷像現像用現像剤。
（ＭＯ）ｘ（
Ｆｅ
（式中、ＭはＬｉ、Ｍｇ、
Ｍｎ
　（当審注：一般式（II）、（II′）、（III）、（IV）、（Ｖ）の記載は省略）」
　
　「又、現像剤の長寿命化に対しては核粒子の性能、トナーの性能も考慮して検討する必要がある。即ちフェライト系キャリアを核粒子とする場合フェライトの原料であるＦｅ２Ｏ３、ＮｉＯ，ＣｕＯ，ＣｏＯ，ＭｇＯ，ＺｎＯ，ＭｎＣＯ３、ＢａＣＯ３，ＳｒＣＯ３，Ｌｉ２（ＣＯ３）、ＣｄＯ等の
組成比と組成の均一性が重要であり
　
　「
ｘ／ｙが１．００を超える、即ちＦｅ
２
Ｏ
３
が５０モル％未満の場合キャリア抵抗が高くなり樹脂コート後使用しても画像にカブリが発生し易く、エッジ効果が効き過ぎ
ｘ／ｙが０．３０以下、即ち、Ｐｅ
２
Ｏ
３
が７７モル％以上の場合飽和磁化が低下しキャリア飛散が発生し易くなる
　
飽和磁化は３５ｅｍｕ／ｇ以下ではキャリア飛散を生じ易く
８５ｅｍｕ／ｇを越えると磁気ブラシの穂が硬くなり画像濃度が低くなる
　
（４）刊行物４
　「【特許請求の範囲】
【請求項１】  結着樹脂、離型剤および着色剤を含有してなるフルカラー電子写真用トナーであって、前記結着樹脂の５０重量％以上が軟化点９０〜１２０℃を有する線状ポリエステルであり、前記離型剤がカルナバワックスであるフルカラー電子写真用トナーと、式（Ｉ）：
    （ＭｎＯ）X （Ｆｅ2 Ｏ3 ）100-X                     （Ｉ）
（式中、Ｘは１〜５０の整数を示す）で表されるキャリアとを混合してなるフルカラー電子写真用現像剤。」
　
　「【００４９】実施例１
トナー製造例１により得られたイエロートナー３．５重量部と
マンガンフェライトキャリア〔（ＭｎＯ）
30
（Ｆｅ
2
 Ｏ
3
 ）
70
〕
【００５０】実施例２
トナー製造例２により得られたマゼンタトナー３．５重量部とマンガンフェライトキャリア〔（ＭｎＯ）30（Ｆｅ2 Ｏ3 ）70〕９６．５重量部を、Ｖ型混合器内で混合し、１０分間攪拌してマゼンタ現像剤を得た。
【００５１】実施例３
トナー製造例３により得られたシアントナー３．５重量部とマンガンフェライトキャリア〔（ＭｎＯ）30（Ｆｅ2 Ｏ3 ）70〕９６．５重量部を、Ｖ型混合器内で混合し、１０分間攪拌してシアン現像剤を得た。」
　　
（５）刊行物５
　「【０３４０】キャリアの作製
フェライト芯材の製造例１
ＭｎＯを２２ｍｏｌ％
Ｆｅ
2
Ｏ
3
を７８ｍｏｌ％
　
（６）刊行物６
　「【０００５】これに対し、Ｆｅ２Ｏ３を主原料としたフェライト粉を造粒／乾燥／焼成することにより得られるフェライトキャリアは、比重が小さく、球形であり、飽和磁化も鉄粉に比べて低いため、上記問題に対しては有効である。
【０００６】通常、磁性キャリアとしては、３０〜１２０μｍ程度の粒径を有する磁性粒子が使用されているが、最近は、高画質化，長寿命化の要望が強く、磁性キャリアとして小粒径化が進んでいる。しかし、磁性キャリアを小粒径にすることにより飽和磁化が低くなり、磁性キャリアが感光体に付着して致命的な画像欠陥を引き起こしてしまうことがある。また、小粒径化によって流動性が悪くなり、現像性を損なうという欠点も出てくる。
【０００７】これらの不都合を回避するため、飽和磁化の高い球状フェライトキャリアが使用されているが、その中で、マグネタイトは、比重が軽い上に飽和磁化が高く、小粒径化による感光体上へのキャリアの付着に対して有効であり、磁性キャリアとして期待されている。
【０００８】上述のような球状マグネタイトを製造する方法として、例えば、特開平２−２２３９６２号公報には、鉄鋼製造工程で発生するＦｅＯ−Ｆｅ２Ｏ３を主組成とする酸化鉄原料（ミルスケール）を粉砕して粒径を制御し、酸洗又は磁選により不純物を除去した後、溶射バーナーの火炎中で溶融して球状化し、これを直ちに水中に投入して冷却することにより、球状マグネタイト粒子（粉）を得る方法が開示されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】上述の方法は、ミルスケールを原料としているため、原料自体は安価であるものの、粉砕や粒径の調整，酸洗又は磁選等の複雑な前工程を必要とし、さらに、溶融して得た球状マグネタイト粉を水中に投入して冷却しているため、その後に乾燥を行わなければならず、長い工程によるコスト負担を免れることができなかった。
【００１０】また、水中に投入されることによって急冷されるため、溶融，球状化された粒子の著しい体積変化に伴い、抱え込まれた酸素等の気体の放出による形状の悪化が生じてしまう。さらに、水中への投入による冷却、その後の乾燥工程により酸化状態にばらつきが発生し、
粒子間に磁気特性のばらつきが生じる
特に、酸化状態が進むと低飽和磁化の粒子が発生するため、感光体への付着による画像欠陥を引き起こすという問題があった
【００１１】また、造粒／乾燥／焼成による製造方法においても、長い工程を必要とするだけでなく、小粒径品の製造収率が低く、製造コストが高いという問題がある。さらに、製造法の特徴からか、造粒工程では小粒径品の形状が悪く、また、焼成（還元雰囲気）においてＦｅＯの発生を防止することができず、粒子間の磁化のばらつきが多く、低飽和磁化粒子の発生による感光体上へのキャリア付着が問題となっている。」　
　
（７）刊行物７
　「【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明する。
＜キャリア＞本発明のキャリアは、Ｆｅ2 Ｏ3 およびＦｅ3 Ｏ4 を酸化鉄成分として含有する磁性粒子により構成される。本発明のキャリアを構成する磁性粒子について、Ｘ線回折法によりＦｅ2 Ｏ3の最強回折ピーク面積（Ｓｈ）およびＦｅ3 Ｏ4 の最強回折ピーク面積（Ｓｍ）を測定したとき、その比（Ｓｈ／Ｓｍ）は０．０１〜１．０とされ、好ましくは０．０５〜０．５とされる。最強回折ピーク面積比（Ｓｈ／Ｓｍ）が０．０１よりも小さい場合には、Ｆｅ3 Ｏ4 結晶の成長が進みすぎて結晶格子の緻密な配列が壊れてしまうため、過剰な磁化を有する磁性粒子が混在するようになり、この結果、感光体表面の擦過傷の発生や感光層の減耗の原因となる。一方、最強回折ピーク面積比（Ｓｈ／Ｓｍ）が１．０よりも大きい場合には、
現像剤用のキャリアとして、磁化が不十分な磁性粒子が混在するようになるため、感光体へのキャリア付着が発生し、感光体表面に傷を発生させる原因となる
　
（８）刊行物８
　「【００４３】キャリアの製造例
酸化鉄（Ｆｅ2 Ｏ3 ）に、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、酸化マンガン（Ｍｎ3 Ｏ4 ）を、マグネシウム及び／又はマンガンのキャリア中の含有量が表１に記載の比率となるように配合し、得られた混合物１００重量部に、バインダー（ポリビニルアルコール）１．５重量部及び分散剤０．５重量部を添加し、スラリー濃度が５０重量％になるよう水を加えた。これを三井鉱山（株）製のアトライターで１時間湿式粉砕混合し、スラリーを調製した。
【００４４】スラリーを、スプレードライヤーで造粒乾燥し、次に、電気炉で窒素雰囲気下、約１５００℃で焼成し、振動篩で分級を行い、キャリアのコア材を得た。得られたコア材１０００重量部に対し、フッ素樹脂「ＨＹＬＡＲ３０１Ｆ」（アウジモンド社製）６重量部、アクリル樹脂「ダイヤナールＢＲ−８０」（三菱レイヨン（株）製）４重量部にメチルエチルケトンを加え、コア材を被覆するための樹脂溶液を調製した。この樹脂溶液を流動コーティング装置を用いて、前記コア材にスプレーコートした。その後、流動層にて、１００℃で６０分間の熱処理を行い、平均粒子径１１０μｍのキャリアＡ〜Ｅを得た。なお、
キャリアＢ、Ｃ、Ｅの原料組成は同一であるが、焼成温度や不純物等の微妙な影響を受け、表２に示す異なる磁気特性を示した
　
（９）刊行物９
　「【００５９】本発明に好適に用いられるキャリアは、平均粒径は小さく、微粉および粗粉の存在量をコントロールした粒子のそろった均一な小粒径キャリアであり、かつその表面にある程度凹凸を持たせたキャリアである。そのため、自由エネルギーの小さい樹脂を被覆してもトナーの搬送性は良好でトナーとの摩擦帯電性の立上がりも好ましく改良されている。
【００６０】キャリアとしては、キャリアの５０％粒径（メジアン径）が１５〜６０μｍ、好ましくは２０〜４５μｍを有し、２２μｍより小さいキャリア粒子が１〜２０重量％、好ましくは２〜１５重量％、より好ましくは４〜１２重量％含有されており、
１６μｍより小さいキャリア粒子が０．０１〜３重量％、好ましくは０．０１〜２重量％、より好ましくは０．０１〜１重量％含有されていることが良い
【００６１】
微粉の含有量が上記範囲の上限を超えると、樹脂が安定に被覆できず、キャリア付着を生じたり、トナーとの円滑な帯電を妨げ
【００６２】６２μｍ以上のキャリア粒子は、画像の鮮鋭性と密接に相関し、この粗粉の含有量は、２〜２０重量％であることが良い。粗粉の含有量が２０重量％を超えると、キャリアのトナー搬送能力が低下し、トナーの非画像部への飛散りが増加し、画像の解像力の低下やハイライト再現性が低下し、２重量％未満であると、二成分系現像剤の流動性が低下し、現像器内での現像剤の片寄りなどが生じ、安定な画像が得られにくくなる。」
　
（１０）刊行物１０
　「【請求項４】  上記キャリア芯材が、平均粒径２５〜６０μｍであり、かつ
１６μｍ以下の小粒径粒子の含有率が５．０重量％以下
　
　「【００４６】また、キャリア粒径に関しては、平均粒径２５〜６０μｍであり、かつ１６μｍ以下の小粒径粒子の含有率が５．０重量％以下が好ましい。平均粒径２５μｍ未満及び
１６μｍ以下の小粒径粒子含有率が５．0 重量％を超えるキャリアでは、１粒子当たりの磁化の低い微粉粒子の含有率が多くなり、現像の際にキャリア飛散が生じる
　
　
３．対比
　本願発明１と刊行物１記載の発明とを対比すると、
　刊行物１記載の発明の、
　「Ｍｎ含有フェライトからなる真球状のキャリア芯材」を用いたこと、
　「外殻層」であって「外殻層が層内に内包される微粒子に基づく凹凸を有し、且つ、最表面がシリコーン樹脂の皮膜で被覆されている」こと、
　「静電荷潜像現像用キャリア」は、
　それぞれ、本願発明１の、
　「マンガン系フェライトをコア材とし」、
　「少なくともコート層が設けられ」、
　「電子写真現像剤用キャリア」
　に実質的に相当する。
　
　また、刊行物１記載の発明の、
　「１０００エルステッドにおけるキャリア磁化が６５ｅｍｕ／ｇ」、
　「重量平均粒径が５５．１μｍ又は３６．３μｍであり」、
　「重量平均粒子径と数平均粒子径の比が１．１６又は１．２４である」は、
　それぞれ、本願発明１の、
　「２）１０００エルステッドにおけるキャリア磁化σｂが４５〜７５ｅｍｕ／ｇである。」、
　「３）重量平均粒径（Ｄ４）が２５〜６５μｍであり」、
　「４）重量平均粒径（Ｄ４）と数平均粒径（Ｄ１）の比Ｄ４／Ｄ１が、１〜１．３である。」
　に包含される数値である。
　
　そして、刊行物１記載の発明の「２２μｍ以下の粒子が１．２重量％又は２．６重量％」であると、本願発明１の「１２μｍ以下の粒子が０．３重量％以下の割合である」とは、「小粒径側の粒子が少ない」の点で共通する。
　
　そうすると、両者の一致点、相違点は次のとおりと認められる。
　
［一致点］
　「マンガン系フェライトをコア材としその表面上に少なくともコート層が設けられ、以下の条件を合わせ満たすものである、電子写真現像剤用キャリア。
　・１０００エルステッドにおけるキャリア磁化σｂが４５〜７５ｅｍｕ／ｇである。
　・重量平均粒径（Ｄ４）が２５〜６５μｍであり、かつ小粒径側の粒子が少ない。
　・重量平均粒径（Ｄ４）と数平均粒径（Ｄ１）の比Ｄ４／Ｄ１が、１〜１．３である。」
　
［相違点１］
　本願発明１は、
　「１）内部に固定磁石を有し回転軸に直交する方向に表面磁束密度のピークが１００ｍＴの磁極領域を有する円筒スリーブ上にキャリアを磁気的に保持した後、該円筒スリーブを３０分間回転させて回転軸に直交する方向に重力の３倍の脱離力を付与して、ピーク磁束密度をもつ磁極領域から脱離させたキャリア粒子を、元素分析した結果、該キャリア粒子１個中の鉄元素の含有量（原子％）をＭ１、マンガン元素の含有量（原子％）をＭ２としたとき、Ｍ２／（Ｍ１＋Ｍ２）の平均値Ｍが０．０５〜０．４５であり、かつ鉄元素とマンガン元素との組成比の変動係数Ｋが式（１）を満たすものである。
【数１】
　　　０．1≦Ｋ≦３０　　　　　　式（１）
（ただし、Ｋ＝（Ｓ／Ｍ）×１００
　式中、ＳはＭ２／（Ｍ１＋Ｍ２）の標準偏差を示す。）」
　のに対し、
　刊行物１記載の発明は、そのような条件が示されていない点。
　
［相違点２］
　小粒径側の粒子が少ない点について、
　本願発明１は、１２μｍ以下の粒子が０．３重量％以下の割合であるのに対し、
　刊行物１記載の発明は、２２μｍ以下の粒子が１．２重量％又は２．６重量％である点。
　
　
４．当審の判断
　上記相違点１，２について検討する。
　
（相違点１について）
　（ＭＯ）Ｘ（Ｆｅ２Ｏ３）Ｙ（ＭはＭｎを含む）の組成を有するフェライトキャリアの技術分野では、磁気特性（飽和磁化など）を制御するために、組成比Ｘ／Ｙを規定することは周知である（刊行物２，３を参照）。
　また、刊行物４，５には、本願発明１で定義されるマンガン含有比であるＭ２／（Ｍ１＋Ｍ２）の平均値Ｍが、本願発明１の「０．０５〜０．４５」の範囲内にあるマンガンフェライトキャリアが示されている。
　さらに、刊行物２，３には、フェライトキャリアのコア粒子を構成する元素において組成の均一性がキャリア特性（抵抗、磁気特性）を決める上で重要な因子であることが示唆されている。
　また、コア粒子間において鉄元素と他の元素（マンガン等）との組成比を均一にしないと、キャリアの磁気特性に違いが出てくることは、磁気特性を制御するために組成比Ｘ／Ｙを規定すること（刊行物２，３）などからみて、当業者に自明なことである。
　加えて、キャリアの調整時においてコア粒子間に磁気特性のバラツキが生じて磁化の不十分なキャリアが発生した場合、キャリア付着が発生するという課題は周知である（刊行物６，７参照）。また、刊行物８には、キャリアの原料組成が同じであっても、焼成温度や不純物等の微妙な影響を受け、異なる磁気特性を示すことが記載されている。
　これらのことから、キャリア付着を抑制するためには、コア粒子間における磁気特性のバラツキを低減し、磁化の不十分なコア粒子をなくすことが必要であることが理解され、そして、コア粒子間における磁気特性のバラツキを低減するには、コア粒子間でコア粒子を構成する元素における組成比の均一化を図ることが必要であることも理解される。
　また、コア粒子を構成する元素における組成比（鉄元素と他の元素（マンガン等）との組成比）について、設計値（磁気特性が適正でありキャリア付着が生じないような組成比の値）から外れた組成比を有するコア粒子を極力少なくすれば、磁化の不十分なキャリアが非常に少なくなり、結果として、キャリア付着を極力防止することができることは、明らかであるから、当業者であれば、均一化作業のために犠牲となる生産効率に配慮しながらも、より高い組成比の均一化を発想することに何ら困難はない。
　
　一方、刊行物１は、キャリア付着の問題にも着目しているから、上記した技術事項を適用する余地がある。
　
　次に、本願発明１の条件１）は、重力の３倍の脱離力を付与して脱離させたキャリア粒子を対象にして元素分析を行っており、請求人の主張するように、「脱離させたキャリア粒子中には、不具合のないキャリア粒子の中に、不具合があるキャリア粒子が（構成比として）濃縮されて存在して」いるものといえ、本願発明１の変動係数Ｋは、「この脱離（濃縮）操作と、脱離キャリアの元素分析を併せて行うことによって」「拘束力が弱い部分の存在量の差が明らかとなり、これらの元素組成比を目安として、異常な磁化を持つ元素組成比の粒子の存在割合を規定している」（いずれも平成２０年１月２１日付け意見書より）ものといえる。
　ここで、請求人のいう「不具合を持つキャリア粒子」とは、脱離（濃縮）操作前に既に「１２μｍ以下の小粒子径のキャリア（微粉のキャリア）」はほとんど除かれている（条件３）参照）ので、基本的に、「磁化が小さな粒子」（すなわち「元素組成比が異常なキャリア粒子」）のことを意味すると考えてよい。
　そうすると、本願発明１の条件１）は、微量しか含まれない「元素組成比が異常なキャリア粒子」を測定する方法としては、脱離（濃縮）操作を伴う点で特色があるといえるものの、この操作は、例えば、１００個のキャリアのうち「元素組成比が異常なキャリア粒子」が１個であったもの（割合は１％）を、脱離（濃縮）操作により１０倍濃縮されて、測定対象キャリアが１００個から１０個になり、その結果、１０個のキャリアのうち「元素組成比が異常なキャリア粒子」が１個となったもの（割合は１０％）である。ここで、測定対象となる「元素組成比が異常なキャリア粒子」自体が変更されるというものではなく、脱離（濃縮）操作の有無により、数値に違いがあるとはいえ（上記の例では、割合１％か１０％かということで、変動係数Ｋも当然違ってくる）、キャリア粒子間の組成バラツキが少なく均一である条件を示すという技術的な意味においては、全く違いがなく（濃縮前後で「元素組成比が異常なキャリア粒子」が共通していれば、バラツキの許容限度を、例えば、濃縮前では０．５％とし、濃縮後は５％としても、実体として違いはない）、条件１）の脱離（濃縮）操作の有無は、実際の現像に使用されるキャリア全体におけるキャリア粒子間の組成バラツキの評価自体に影響がない。
　したがって、キャリア粒子間の組成バラツキの評価において、本願発明１の条件１）の脱離（濃縮）操作を伴う測定方法を用いることは、当業者が適宜なし得る程度のことと言わざるを得ない。
　また、キャリア粒子間の組成バラツキを「変動係数」により評価することも、当業者が適宜なし得ることである。
　
　以上のことを総合すると、刊行物１記載の発明のＭｎ含有フェライトキャリアにおいて、キャリアの磁気特性を制御する目的で、マンガン元素の含有比Ｍ２／（Ｍ１＋Ｍ２）の平均値Ｍの範囲を、刊行物４，５の数値を参照しつつ、最適化すると共に、キャリア組成の均一性について刊行物２，３，６〜８に記載されている周知事項を参考にして、組成比Ｍ２／（Ｍ１＋Ｍ２）の変動係数を極力小さして、本願発明１の条件１）の測定方法によって求められる数値範囲とすることは、当業者が容易になし得ることである。
　
　なお、請求人は、審判請求書で、「本願発明は、従来のある程度組成バラツキがなく均一であると考えられていたキャリアコアであっても、キャリアの濃縮操作を行い測定することにより、これまで認識（把握）することのできないレベルのキャリアコアの組成バラツキを把握することが可能になり、従来均一と考えられていたキャリアであっても、実際には十分な均一性を有していないものであってことを見出し、従来充分であると考えられていた均一性を、より高いところに設定し」たものであり、本願では、キャリア付着に不利な条件でも充分な画像が得られることを示していると指摘したうえで、組成の均一性が極めて高いキャリアを得るための操作として、本願の実施例１〜３は、最初の湿式粉砕・分散を２４〜１２０時間行っており、これに対して、本願の比較例１は１８時間であり、刊行物１のものは、明記はないが、刊行物２，３の実施例等からすると、通常１〜１０時間程度であると考えられる旨を主張し、『「変動係数Ｋが、０．1≦Ｋ≦３０」を満たすためには、通常の２倍以上の時間をかけて湿式粉砕・分散する必要があり、通常の２倍以上の時間をかけることは生産効率の低下、コストの増大等の新たな問題が生じるため、何の理由、期待もない場合に、通常の２倍以上の時間をかけて湿式粉砕・分散を行なうことに阻害要因が存すると思料され、従来充分であると考えられていた均一性が、未だ不十分であるという新たな課題を見出し、初めてより高い均一性を設定するのであり、このような新たな課題を解決することを目的としなければ、「変動係数Ｋが、０．1≦Ｋ≦３０」を満たすことはできない』と主張する。
　しかし、最初の湿式粉砕・分散の時間については、従来は１〜１０時間で充分であると考えられていたのでは必ずしもなく、例えば、特開平８−２２１５０号公報（【００２０】）では１〜２０時間、特開平６−１１８７２２号公報（【００１７】）では２４時間、特開昭５８−８３８５９号公報（第２頁左下欄）では１５〜５０時間という数字が示されており、本願の実施例１〜３の２４〜１２０時間が格別に長い時間ということはできない。
　また、本願出願当時において、ユーザーはより高い画像品質を求める傾向にあったから、ニーズにあわせて、キャリア粒子間の組成バラツキを従来以上に減少させて、キャリア付着発生を極力なくすことは、当業者であれば容易に想起することであるから、時代の趨勢を考えれば、本願が「新たな課題を見出した」とまではいえない。
　よって、請求人の主張を採用することができない。
　
（相違点２について）
　キャリアの技術分野では、キャリア付着やキャリア飛散を防止する目的を以て、小粒子径のキャリア含有量を規定することは周知である（刊行物９，１０参照）。
　そして、刊行物１記載の発明のＭｎ含有フェライトキャリアにおいて、キャリア付着や飛散等の特性に与える小粒子キャリアの影響について、周知の技術事項を参酌して、微粉に相当する１２μｍ以下の小粒子径に着目すると共に、該１２μｍ以下のキャリア粒子の含有量を少なくする方向で最適化して、本願発明１の３）の条件の数値範囲に規定することは、当業者が容易になし得ることである。
　
（効果について）
　そして、全体としてみても、本願発明１によってもたらされる効果は、刊行物１〜１０に記載された事項から当業者が予測し得る程度のものであって、格別なものではない。
　
（まとめ）
　したがって、本願発明１は、刊行物１〜１０に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
　
５．むすび
　以上のとおりであるから、本願の請求項１に係る発明は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないので、他の請求項について検討するまでもなく、本願は拒絶すべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。