【事件の表示】
　特願２００３−５２２８１３「熱応答補正システム」拒絶査定不服審判事件〔平成１５年　３月　６日国際公開、ＷＯ０３／１８３２０、平成１７年　１月１３日国内公表、特表２００５−５００９２０〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯  
　本願は、２００２年５月１６日（パリ条約による優先権主張外国庁受理２００１年８月２２日、米国）を国際出願日とする出願であって、原審において平成１９年１０月２６日付けで拒絶査定がなされ、平成２０年１月８日に拒絶査定不服審判の請求がなされるとともに、同日付けで手続補正がなされ、当審において、平成２２年６月８日付けで拒絶の理由（以下「当審拒絶理由」という。）が通知され、同年９月１４日に手続補正がなされたものである。
　　
２．本願発明
　本願の請求項１ないし５３に係る発明は、平成２２年９月１４日付け手続補正により補正された特許請求の範囲の記載からみて、その特許請求の範囲の請求項１ないし５３に記載された事項により特定されるとおりのものであると認められるところ、請求項１に係る発明（以下「本願発明」という。）は、次のとおりである。
 　 
「【請求項１】
　プリントヘッドエレメントを備えるサーマルプリンタにおける方法であって、
　（Ａ）該プリントヘッドエレメントの現在の温度、および該プリントヘッドエレメントによって印刷される所望の出力光学濃度の複数の１次元関数に基づいて、該プリントヘッドエレメントに供給する入力エネルギーを計算するステップを包含する、方法。」
　　 
３．刊行物の記載事項
　本願の優先日前に頒布され、当審拒絶理由において引用した刊行物である特開平６−１７１１３４号公報（以下「引用例」という。）には、図とともに次の記載がある。（下線は審決で付した。以下同じ。）
（ａ）「【００１２】
本発明は上記問題点に鑑み、主走査方向に急激な濃度変化を持った画像に対しても、環境温度の変動やサーマルヘッド自体の蓄熱による記録濃度の変動を精度よく補正し、全階調レベルの濃度が正確に再現できるような温度補償を行え、高速記録時に対しては、発熱体内での第３の蓄熱を考慮し、この第３の蓄熱による画像のエッジのなまりなどの画質劣化を改善するサーマル階調記録装置を提供することを目的とするものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
　上記課題を解決するために、本発明の
サーマル階調記録装置は、複数の発熱体をライン状に配列したサーマルヘッドと、このサーマルヘッドのヘッド基台の温度を検出するヘッド温度検出手段と、記録すべき濃度データを前記各発熱体に印加するパルス幅データに変換するγ補正手段と、前記発熱体を複数のグループに分割し、前記グループ毎に前記サーマルヘッドの発熱体基板での蓄熱量を予測するグループ別蓄熱量予測手段と、このグループ別蓄熱量予測手段の出力と前記ヘッド温度検出手段の出力とから前記パルス幅データに対する補正値を決定する補正値決定手段と、この補正値を前記パルス幅データに作用させて補正パルス幅データに補正するパルス幅補正手段と、この補正パルス幅データに応じて前記サーマルヘッドを駆動するヘッド駆動手段とを備え、前記グループ別蓄熱量予測手段は、１ライン周期前に前記各発熱体に印加された前記補正パルス幅データを基に、前記グループ毎の蓄熱量を予測するものである
（ｂ）「【００１５】
【作用】
　上記構成により、本発明のライン状に配列された発熱体を有するサーマル階調記録装置では、発熱体の位置的に離散した条件と、１ライン記録周期毎に記録を行う時間的にも離散した条件を有しており、この１ライン記録周期内に、各発熱体が発熱により主走査方向の発熱体基板での蓄熱に影響をおよぼす範囲を含めてそれ以上の範囲を１グループとしてサーマルヘッドを分割する。そして、グループ別蓄熱量予測手段は、この１グループ内での過去の印加エネルギーによる発熱体基板の蓄熱と、前述した主走査方向の左右のグループ間での熱の流入出による発熱体基板での蓄熱とを含めた温度上昇を予測し、ヘッド温度検出手段は、ヘッド基台の蓄熱による温度上昇とサーマルヘッドの置かれている環境の温度との和をヘッド基台温度として測定する。これらの、環境の温度およびヘッド基台の蓄熱と発熱体基板の蓄熱による記録濃度の影響を補正するためにパルス幅データに対する補正値を補正値決定手段によりライン毎に決定し、この補正値を用いてパルス幅補正手段にて次のラインのパルス幅データを補正するように作用させる。さらに、発熱体自身の熱時定数により熱的過渡応答がなまる分を、第２のパルス幅補正手段にて打ち消すように作用させる。
【００１６】
　　【実施例】
　以下本発明の一実施例を図面に基づいて説明する。
　図１は、入力された濃度データに対して環境温度や、サーマルヘッド内での蓄熱の影響を考慮して、忠実にその濃度を記録することを目的とし、パルス幅制御により階調を記録する本発明の第１の実施例のサーマル階調記録装置の構成図である。
【００１７】
　図１において、１０１は入力される記録すべき濃度データを変換してパルス幅データを出力するγ補正手段、１０２は発熱体をライン状に配列したサーマルヘッド、１０３はサーマルヘッド１０２のヘッド基台の温度を検出するヘッド温度検出手段、１０４はサーマルヘッド１０２の多数の発熱体を複数のグループに分割し、このグループ毎にサーマルヘッド１０２の発熱体基板での蓄熱量を予測するグループ別蓄熱量予測手段、１０５はグループ別蓄熱量予測手段１０４の出力であるグループ毎の予測蓄熱量を各発熱体に対応した予測蓄熱量に補間する補間手段、１０６はヘッド温度検出手段１０３の出力と補間手段１０５の出力とから各発熱体に対応する補正値を決定する補正値決定手段、１０７は補正値決定手段１０６の補正値をγ補正手段１０１の出力であるパルス幅データに作用させて補正パルス幅データに補正するパルス幅補正手段、１０８はパルス幅補正手段１０７の出力の補正パルス幅データに応じてサーマルヘッド１０２を駆動するサーマルヘッド駆動手段である。」
（ｃ）「【００１８】
　また、熱転写記録や感熱記録おいて、印加エネルギーと記録濃度との間には図２に示すようなγ特性と呼ぶ非線形な関係があり、精度良い濃度階調を得るためには、このγ特性を補正する必要がある。本実施例のγ補正手段１０１は、ＲＯＭテーブルにより構成しており、基準となるヘッド基台温度でかつ基準となる発熱体基板に対する蓄熱量のときの、入力された濃度データに対応した濃度を記録するために必要な一組のパルス幅データがヘッド基台温度に対応して書き込まれており、濃度データをこのＲＯＭのアドレスに与えると、その濃度を記録するのに必要な印加エネルギーを与えるためのパルス幅がデータとして読み出されることになる。
【００１９】
　グループ別蓄熱量予測手段１０４は、パルス幅補正手段１０７から出力されて、サーマルヘッド１０２の各発熱体に印加される補正パルス幅データを基に、複数のグループ内でのサーマルヘッド１０２の発熱体基板の蓄熱量を予測する。補間手段１０５はグループ毎の予測蓄熱量を各発熱体に対応した予測蓄熱量に補間する。補正値決定手段１０６は、補間手段１０５から出力される各発熱体の補間予測蓄熱量と、ヘッド温度検出手段１０３が検出したヘッド基台温度を用いて、前述の基準ヘッド基台温度でかつ発熱体基板の基準蓄熱量の状態に対する補正値を算出するもので、ヘッド温度と蓄熱量の増加に対して、補正パルス幅データは単調減少する。パルス幅補正手段１０７は、シートγ補正手段１０１が出力するパルス幅データに補正値決定手段１０６が与える補正値を作用させることにより各発熱体に対して温度補償された補正パルス幅データを出力するよう構成されている。」
（ｄ）「【００２０】
　次に、補正値を決定する方法について述べる。
　図３は、サーマルヘッド１０２の主走査方向に対してほぼ中央での断面図を示しており、３０１は発熱体、３０２は発熱体３０１に電流を通電する電極、３０３はセラミックでできた発熱体基板、３０４はアルミで構成されたヘッド基台、３０５はグレーズ層、３０６は接着層、３０７は耐摩耗層、３０８はヘッド基台の温度を測定するためのサーミスタである。
【００２１】
　図３に示したサーマルヘッド１０２の各部の温度を解明するために、サーマルヘッド１０２内の熱の伝達を熱的等価回路でモデル化した。この等価回路モデルを図４に示す。この熱的等価回路は、サーマルヘッド１０２の熱抵抗と熱容量の大きさを考慮した近似を基にモデル化したもので、電気抵抗は熱抵抗、電気容量は熱容量、電圧は温度、電流は単位時間あたりのエネルギーを表わしている。
【００２２】
　図４において、Ｃ1 は発熱体３０１に対応した単位長さあたりの熱容量、Ｃ2 は発熱体基板３０３に対応した単位長さあたりの熱容量、Ｃ3 はヘッド基台３０４に対応した熱容量、Ｒ1 はグレーズ層を中心とした発熱体３０１と発熱体基板３０３の間の熱抵抗、Ｒ2 は発熱体基板３０３とヘッド基台３０４の熱抵抗、Ｒ3 はヘッド基台３０４と周囲の空気との間の熱抵抗（放熱板等を含む）、Ｒ4 は発熱体基板３０３の主走査方向の熱抵抗、Ｅ0 〜ＥN-1 は単位時間あたりに各発熱体に加えた印加エネルギー（電力）、Ｔ0 は周囲の空気などの環境温度、Ｔ1,0 〜Ｔ1,N-1 は各発熱体の温度、Ｔ2,-n　〜Ｔ2,N+n-1 は各発熱体の温度、Ｔ3 はヘッド基台温度を表わす。
【００２３】
　ここで、サーマルヘッド１０２におけるグループ分割を図５に示す。図５において、サーマルヘッド１０２は画像の主走査サイズに対応するＮ個の発熱体３０１を有しており、これら発熱体３０１をｒ0 〜ｒN-1 （Ｎは整数）とし、サーマルヘッド１０２の両端の発熱体γ0 および発熱体ｒN-1 の外側に発熱しない仮想の発熱体ｎ個（ｒ-n〜ｒ-1、ｒN 〜ｒN+n-1 ）がそれぞれ配置している形となっている。これら発熱体（ｒ-n〜ｒN+n-1 ）を複数のグループｒｇ0 〜ｒｇN/n+1（ｎは各グループ内の発熱体数）に分割する。グループｒｇ0 ，ｒｇN/n+1 は前述のように、記録に関与しない仮想の発熱体をｎ個それぞれ配置しているグループである。
【００２４】
　発熱体基板３０３は記録画像の主走査サイズより長く、この部分への熱の流出による影響を考慮することにより、良好な補正が行える。したがって、図４に示す熱的等価回路モデルは、サーマルヘッド１０２の両端の仮想の発熱体ｎ個は発熱しないため、等価的に熱容量Ｃ1 、熱抵抗Ｒ1 を除去した形となる。
【００２５】
　以下、図４に示す等価回路モデルを用いて、サーマルヘッド１０２における蓄熱の解析を行う。各画素に対応する入力データである単位時間当りの印加エネルギーＥ（ｔ）i は、図６に示すように、１ラインの記録周期ＴＬにおいて、振幅ｅst、所望の濃度を記録するためのｍライン目のパルス幅データＰｗ（ｍ）i の矩形波である。発熱体基板３０３での熱時定数Ｃ2 Ｒ2 と、１ラインの記録周期ＴＬは通常ＴＬ≪Ｃ2 Ｒ2 なる関係にあるので、発熱体基板温度Ｔ2 以降の振舞いを求めるには印加エネルギーＥ（ｔ）i を１ライン毎の時間平均値ｅ（ｔ）i として用いることができ、ｅ（ｔ）i は図６にも示すように、（１）式で表わせる。ただし、ｍは記録ライン数を示す。
【００２６】
　　ｅ（ｔ）i ＝（Ｐｗ（ｍ）i ／ＴＬ）・ｅst　　　　…（１）
ｉ：主走査方向の発熱体位置（ｉは整数、ｉ＝０〜Ｎ−１）
また、発熱体基板３０３での蓄熱による温度上昇分Ｐ（ｔ）i を（２）式に示すように定義する。ここで、Ｔ2 （ｔ）i は発熱体基準温度、Ｔ3 （ｔ）i はヘッド基台温である。ただし、ヘッド基台温度Ｔ3 （ｔ）i は熱容量が非常に大きく、主走査方向にほぼ一定となるため、（３）式と設定できる。
【００２７】
　　Ｐ（ｔ）i ＝Ｔ2 （ｔ）i −Ｔ3 （ｔ）i 　　　　　…（２）
　　Ｔ3 （ｔ）i ＝Ｔ3 （ｔ）　　　　　　　　　　　　…（３）
　したがって、図４に示す等価回路モデルにおける、発熱体基板３０３での電流の収支を（４）式で表わすことができる。」
（ｅ）「【００２８】
【数１】
」
（ｆ）「【００２９】
　このとき、ヘッド基台温度Ｔ3 （ｔ）i は、ヘッド基台３０４に設置されたサーミスタ３０８を用いたヘッド温度検出手段１０３により１ライン記録毎に正確に測定することが可能であるため、発熱体基板温度Ｔ2 （ｔ）i は各温度の初期値と印加電力ｅ（ｔ）i だけで予測するよりも、ヘッド温度検出手段１０３による実測値を併用する方が精度の点から望ましい。
【００３０】
　ここで、現実の記録動作に即して考え、（４）式を時間的にライン周期毎に離散化し、位置的に離散化したものが（５）式である。ただし、各グループ位置をｊ（ｊは整数、ｊ＝０〜Ｎ／ｎ＋１）、サーマルヘッド１０２に印加したパルス幅データＰｗ（ｍ−１）i の１グループあたりの平均値をＰｗ（ｍ−１）j とする。」
（ｇ）「【００３１】
【数２】
」
（ｈ）「【００３２】
　Ｐｇ（ｍ）j は発熱体をｎ個ずつにグループ化した予測蓄熱量である。ここで、発熱体をｎ個ずつまとめて１グループとしたのは、（５）式の発散を抑え、安定化させるためであり、この（５）式の関数が安定となる条件は（６）式となる。
【００３３】
　　１／２≧（ＴＬ／ｎ2 Ｃ2 Ｒ4 ）1/2 ＞０　　　　　…（６）
　したがって、１グループ内の発熱体数ｎは１ラインの記録周期ＴＬおよび主走査方向の発熱体基板の熱時定数より（６）式を用いて、最適な値を設定する。
【００３４】
　以上のように、（５）式を用いると、１ラインに１回だけの演算で安定にグループ別予測蓄熱量Ｐｇ（ｍ）j を算出できる。（５）式に示したグループ別予測蓄熱量Ｐｇ（ｍ）j は、連続する３グループにおける中央のグループの発熱体基板の蓄熱量が、１ライン周期前のこの中央のグループ内の発熱体基板の蓄熱量およびこの中央のグループの両隣のグループの発熱体基板の蓄積と、前記１ライン周期前の前記中央のグループの発熱体に印加される補正パルス幅データとから定まることを意味しており、副走査方向に加えて主走査方向の蓄熱の影響をも考慮した予測蓄熱量を示している。
【００３５】
　ここで、（５）式に示したグループ別予測蓄熱量Ｐｇ（ｍ）j を（７）式に示す各発熱体に対応する蓄熱量に線形補間し、そのときの補間蓄熱量をＰ（ｍ）i とする。
【００３６】
Ｐ（ｍ）i ＝Ｐｇ（ｍ）j ＋｛Ｐｇ（ｍ）j+1 −Ｐｇ（ｍ）j ｝・ｉ／ｎ　…（７）
　　　　（ｉ：０〜Ｎ−１、ｊ：（ｉ／ｎ）の整数部）
　さらに、（７）式に示した補間蓄熱量Ｐ（ｍ）i を用い、作用すべき補正値について述べる。定性的には、ヘッド基台温度が高く、発熱体基板での蓄熱量が大きくなると、発熱体に印加するパルス幅データを減少させる働きをするもので、実験により、低速記録時では、１グループ毎の補正値は第１の従来例に記載された補正係数Ｋａ（第１の従来例では式（１２）で示されている）における蓄熱量Ｐｍの項を（７）式に置き換えた（８）式に示す式、高速記録時では、１グループ毎の補正値は第２の従来例に記載された補正値τh （ｍ）（第２の従来例では数（５）で示されている）における蓄熱量Ｐ（ｍ）の項を（７）式に置き換えた（９）式に示す式が良好な特性を示している。」
（ｉ）「【００３７】
【数３】
」
（ｊ）「【００３８】
　　Ｋ２（ｍ）i ＝Ａ3 ・（Ｔ3 （ｍ）＋Ｐ（ｍ）i ）＋Ａ4 　　　…（９）
　　　（Ａ3 ，Ａ4 ：定数）
　そこで、γ補正手段１０１により得られたパルス幅データＰｗｉｎ（ｍ）i に対して、（８）式、（９）式に示す補正値Ｋ１（ｍ）i およびＫ２（ｍ）i を、低速記録時では（１０）式、高速記録時では（１１）式に示すように作用させ、ヘッド駆動手段１０８に出力する補正パルス幅データＰｗ（ｍ）i を算出する。
【００３９】
　　Ｐｗ（ｍ）i ＝Ｋ１（ｍ）i ・Ｐｗｉｎ（ｍ）i 　　　　…（１０）
　　Ｐｗ（ｍ）i ＝Ｋ２（ｍ）i ＋Ｐｗｉｎ（ｍ）i 　　　　…（１１）
　以上のように、副走査方向に加えて主走査方向の蓄熱の影響をも考慮した補正値は一般式の関数として表わすことができるため、サーマルヘッド固有の定数Ａ1 ，Ａ2 ，Ａ3 ，Ａ4 、を求めれば、様々な画像、駆動条件に対して、柔軟に対応することができる。そして、（１０）式、（１１）式に示すようにパルス幅データＰｗｉｎ（ｍ）i を補正した補正パルス幅データＰｗ（ｍ）i を基に、サーマルヘッド１０２を駆動すれば、記録時の環境温度、ヘッド基台の蓄熱や記録する画像の種類に影響されない、全濃度範囲の各濃度をそれぞれ一定に保つことができる。」
（ｋ）【図４】として
「
」
　　
　上記記載事項（ａ）〜（ｋ）からみて、引用例には、以下の発明が記載されているものと認められる。 
「サーマル階調記録装置におけるサーマルヘッドを駆動する方法であって、
　ヘッド温度検出手段により、複数の発熱体をライン状に配列したサーマルヘッドのヘッド基台の温度を検出し、
　γ補正手段により、記録すべき濃度データを前記各発熱体に印加するパルス幅データに変換し、
　グループ別蓄熱量予測手段により、前記発熱体を複数のグループに分割し、前記グループ毎に前記サーマルヘッドの発熱体基板での蓄熱量を予測し、
　補正値決定手段により、前記グループ別蓄熱量予測手段の出力と前記ヘッド温度検出手段の出力とから前記パルス幅データに対する補正値を決定し、
　パルス幅補正手段により、この補正値を前記パルス幅データに作用させて補正パルス幅データに補正し、
　ヘッド駆動手段により、前記補正パルス幅データに応じて前記サーマルヘッドを駆動する方法。」（以下「引用発明」という。） 
　　
４．本願発明と引用発明との対比・判断  
（１）対比
　本願発明と引用発明とを対比すると、引用発明の「サーマル階調記録装置」が本願発明の「サーマルプリンタ」に、以下同様に「サーマルヘッド」が「プリントヘッドエレメント」に、「サーマル階調記録装置におけるサーマルヘッドを駆動する方法」が「プリントヘッドエレメントを備えるサーマルプリンタにおける方法」に、「『ヘッド温度検出手段』により『検出』された『サーマルヘッドのヘッド基台の温度』」が「プリントヘッドエレメントの現在の温度」に、それぞれ相当している。
　引用発明の「補正パルス幅データ」は、「プリントヘッドエレメント（サーマルヘッド）」を駆動するためのデータであって、「プリントヘッドエレメントの現在の温度（ヘッド温度検出手段により検出されたサーマルヘッドのヘッド基台の温度）」と、サーマルヘッドの発熱体基板での予測した蓄熱量とから決定した補正値を、記録すべき濃度データから変換したパルス幅データに作用させてなるものであるところ、引用発明の「濃度」が、光学濃度（ＯＤ）を意味することは当業者に明らかであるから、引用発明の「補正パルス幅データ」と、本願発明の「『プリントヘッドエレメントの現在の温度』、および『プリントヘッドエレメントによって印刷される所望の出力光学濃度の複数の１次元関数』に基づいて『計算』される、『プリントヘッドエレメントに供給する入力エネルギー』」とは、「プリントヘッドエレメントの現在の温度、およびプリントヘッドエレメントによって印刷される所望の出力光学濃度に基づいて得られる、プリントヘッドエレメントに印刷させるためのデータ」である点で一致するということができる。
　　
　したがって、本願発明と引用発明は、以下の点で一致している。 
「プリントヘッドエレメントを備えるサーマルプリンタにおける方法であって、
　該プリントヘッドエレメントの現在の温度、およびプリントヘッドエレメントによって印刷される所望の出力光学濃度に基づいて得られる、プリントヘッドエレメントに印刷させるためのデータを得るステップを包含する、方法。」 
　　
　そして、以下の点で相違している。 
（相違点）
　前記データが、本願発明では、「プリントヘッドエレメントに供給する入力エネルギー」であって、「プリントヘッドエレメントの現在の温度」、および「該プリントヘッドエレメントによって印刷される所望の出力光学濃度の複数の１次元関数」に基づいて「計算」されるものであるのに対し、引用発明では、「プリントヘッドエレメントを駆動するための補正パルス幅データ」であって、「プリントヘッドエレメントの現在の温度と、サーマルヘッドの発熱体基板での予測した蓄熱量とから決定した補正値」を、「記録すべき濃度データから変換したパルス幅データ」に作用させてなるものである点。
　　
（２）判断
　上記相違点について検討する。 
（相違点について） 
　本願発明の段落【００２２】〜【００２９】には、
「【００２２】
　図２を参照して、逆プリンタモデル１０２の１つの実施形態を示す。逆プリンタモデル１０２は、（１）時間インターバルｎの開始時におけるプリントヘッドの環境温度１０４のＴｓ（ｎ）と、（２）時間インターバルｎの間に印刷されるソース画像１００の行の濃度ｄｓ（ｎ）とを、各時間インターバルｎへの入力として受け取る。逆プリンタモデル１０２は入力エネルギーＥ（ｎ）１０６を出力として生成する。
　【００２３】
　逆プリンタモデル１０２は、ヘッド温度モデル２０２と、逆媒体濃度モデル２０６とを含む。一般的に、ヘッド温度モデル２０２は、印刷画像１１０が印刷される間に、時間の経過に従った、プリントヘッド要素の温度を予測する。具体的には、ヘッド温度モデル２０２は、（１）現時点の環境温度Ｔｓ（ｎ）１０４と、（２）時間インターバル（ｎ−１）の間にプリントヘッド要素に供給された入力エネルギーＥ（ｎ−１）とに基いて、特定の時間インターバルｎの開始時におけるプリントヘッド要素の予測温度Ｔａ（ｎ）を出力する。
　【００２４】
　概して、逆媒体光学濃度モデル２０６は、（１）タイムインターバルｎの開始点での各プリントヘッドエレメントの予測温度Ｔａ（ｎ）と、（２）タイムインターバルｎの間のプリントヘッドエレメントによって出力されるべき所望の光学濃度ｄｓ（ｎ）１００とに基づいて、タイムインターバルｎの間の各プリントヘッドエレメントに供給するエネルギーＥ（ｎ）１０６の量を計算する。入力エネルギーＥ（ｎ）１０６は、次のタイムインターバルｎ＋１の間に用いるためにヘッド温度モデル２０２に供給される。逆媒体光学濃度モデル２０６は、従来のサーマルプリンタによって用いられる技術とは異なり、エネルギーＥ（ｎ）１０６を計算する際に、プリントヘッドエレメントの現在の（予測）温度Ｔａ（ｎ）と温度依存媒体応答の両方を考慮に入れ、これにより、熱履歴および他のプリンタによって誘導された（ｐｒｉｎｔｅｒ−ｉｎｄｕｃｅｄ）欠陥の補正を改善することが理解されるべきである。
　【００２５】
　図２に明示されないが、ヘッド温度モデル２０２が、予測された温度Ｔａ（ｎ）の少なくともいくつかを内部に格納し得、従って、事前に予測された温度（Ｔａ（ｎ−１）等）は、さらに、Ｔａ（ｎ）を計算する際に用いるためのヘッド温度モデル２０２への入力であると考えられ得ることが理解されるべきである。
　【００２６】
　図４を参照して、逆媒体光学濃度モデル２０６のある実施形態（図２）が、ここで、より詳細に記載される。逆媒体光学濃度モデル２０６は、各タイムインターバルｎの間に入力として、（１）ソースイメージ光学濃度ｄｓ（ｎ）１００と、（２）タイムインターバルｎの開始点での各サーマルプリントヘッドエレメントの予測温度Ｔａ（ｎ）とを受取る。逆媒体光学濃度モデル２０６は、入力エネルギーＥ（ｎ）１０６を出力として生成する。
　【００２７】
　換言すると、逆媒体光学濃度モデル２０６によって定義された伝達関数は、２次元関数Ｅ＝Ｆ（ｄ，Ｔａ）である。非サーマルプリンタにおいて、入力エネルギーＥおよび出力光学濃度ｄに関する伝達関数は、通常、本明細書中でガンマ関数と呼ばれる１次元関数ｄ＝Γ（Ｅ）である。ガンマ関数等のサーマルプリンタは、一意的ではない。なぜなら、出力光学濃度ｄは、入力エネルギーＥに依存するだけでなく、現在のサーマルプリントヘッドエレメント温度にも依存するからである。しかしながら、ガンマ関数ｄ＝Γ（Ｅ）が測定される際にプリントヘッドエレメントの温度を表す第２の関数ＴΓ（ｄ）が導入された場合、関数Γ（Ｅ）とＴΓ（ｄ）との組み合わせが、サーマルプリンタの応答を一意的に表す。
　【００２８】
　ある実施形態において、上述の関数Ｅ＝Ｆ（ｄ，Ｔａ）は、等式１
　Ｅ＝Γ−１（ｄ）＋Ｓ（ｄ）（Ｔａ−ＴΓ（ｄ））　（等式１）
によって示される形式を用いて表される。
　【００２９】
　この等式は、所望の光学濃度を提供する正確なエネルギーの（Ｔａ−ＴΓ（ｄ））のテイラー級数展開の最初の２項と解釈され得る。等式１において、Γ−１（ｄ）は、上述の関数Γ（Ｅ）の逆関数であり、Ｓ（ｄ）は、任意の形態（その１例がより詳細に後述される）をとり得る感度関数である。等式１は、Γ−１（ｄ）、Ｓ（ｄ）、およびＴΓ（ｄ）という３つの１次元関数を用いて２次元関数Ｅ＝Ｆ（ｄ，Ｔａ）を表すことに留意されたい。本発明のある実施形態において、逆媒体光学濃度モデル２０６は、図４に図式的に示されるように、入力エネルギーＥ（ｎ）１０６を計算するために等式１を用いる。プリントヘッドエレメントの基準温度ＴΓ（ｄ）４０８は、温度差ΔＴ（ｎ）を求めるために、プリントヘッドエレメントの現在の（予測）温度Ｔａ（ｎ）（これは、例えば、ヘッド温度モデル２０２によって生成されるか、または、実際の温度測定値であり得る）から引かれる。温度差ΔＴ（ｎ）は、補正係数ΔＥ（ｎ）を生成するために、感度関数Ｓ（ｄ）４０６の出力で乗算され、かつ、入力エネルギーＥ（ｎ）１０６を生成するために、Γ−１（ｄ）４０４によって出力された未補正エネルギーＥΓ（ｎ）に加算される。補正係数ΔＥ（ｎ）は、計算されて、ログドメインまたは線形ドメインにおいて計算および適用され得、対応して、較正が実行されることが理解されるべきである。」
と記載されているように、サーマルプリンタの応答を一意的に表す際にガンマ関数を用いた等式において、テイラー級数展開の最初の２項を用いて近似を行っているものである。
　また、本願発明の明細書の段落【００６８】〜【００７０】には、
「【００６８】
　ある実施形態において、感度関数Ｓ（ｄ）は、等式１１
　【００６９】
　　【数４】
　（等式２５）
に示されるように、ｐ次多項式としてモデル化される。
　【００７０】
　好ましい実施形態において、３次多項式ｐ＝３が用いられるが、これは、本発明を制限するものではない。むしろ、感度関数Ｓ（ｄ）は、任意の次数の多項式であってよい。」
と記載されているように、プリントヘッドエレメントの現在の温度、および該プリントヘッドエレメントによって印刷される所望の出力光学濃度の複数の１次元関数に基づいて、該プリントヘッドエレメントに供給する入力エネルギーを計算するにあたり、プリントヘッドエレメントによって印刷される所望の出力光学濃度の複数の１次元関数について、任意の次数の多項式を用いてよいことが記載されている。
　引用発明の「補正パルス幅データ」が、サーマルヘッドに印加すべきエネルギーに応じたサーマルヘッドの駆動パルスのパルス幅を示すデータであることは、当業者に自明であって、サーマルヘッドに印刷させるためのデータとして、どのようなデータを用いるかは、当業者が適宜決定すべき設計事項というべきものである。
　また、ある種の関数である別の値を求める際、その関数を多項式関数として近似することは、例えば特開昭５８−８６６５８号公報（特に第２頁左上欄２〜８行参照。）、特開昭６１−１５９１２７号公報（特に第３頁右上欄１４行〜左下欄８行参照。）に示されているように本願優先日前に周知であり、その多項式関数を用いて実際にどのように計算するかは、当業者が効率性等を考慮して適宜決定すべき設計事項というべきものである。
　よって、引用発明において、プリントヘッドエレメントの現在の温度、および該プリントヘッドエレメントによって印刷される所望の出力光学濃度に基づいて、補正パルス幅データを得るのに代えて、その補正パルス幅データに応じたサーマルヘッドに印加すべきエネルギーを得るようになすとともに、そのエネルギーを求めるための関数として、プリントヘッドエレメントの現在の温度を第１の変数ｘとするとともに、該プリントヘッドエレメントによって印刷される所望の出力光学濃度を第２の変数ｙとした２次多項式関数
ｆ（ｘ，ｙ）＝ａ＋ｂｘ＋ｃｙ＋ｄｘ２＋ｅｘｙ＋ｆｙ２（ａ〜ｆ：定数）
　　　　　　＝ａ＋ｃｙ＋ｆｙ２＋（ｂ＋ｅｙ）ｘ＋ｄｘ２…（式１）
を用い、式１によって前記エネルギーを求めるようになすことは、当業者が容易に想到し得ることである。
　そして、式１中の「ａ＋ｃｙ＋ｆｙ２」及び「ｂ＋ｅｙ」は、いずれもｙのみの１変数関数であるから、これらは、本願発明の「プリントヘッドエレメントによって印刷される所望の出力光学濃度の複数の１次元関数」に相当する。
　すなわち、プリントヘッドエレメントの現在の温度、および該プリントヘッドエレメントによって印刷される所望の出力光学濃度の複数の１次元関数に基づいて、該プリントヘッドエレメントに供給する入力エネルギーを計算することは、当業者が適宜なし得たことである。
　よって、上記相違点に係る本願発明の構成は、引用発明から当業者が容易になし得たことである。
　　
　そして、本願発明の効果も引用発明から当業者が予測し得る範囲のものであって格別なものということができない。 
　したがって、本願発明は、当業者が引用例に記載された発明に基づいて容易に発明をすることができたものである。 
　　
５．むすび
　上記４．のとおり、本願発明は、当業者が引用例記載の発明に基づいて容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　　
 　よって、結論のとおり審決する。