(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
最大外径部が中実のインペラと、
該インペラにネジ締結されるシャフトと、
前記インペラに対する前記シャフトの挿入方向にて、前記シャフトが螺合されるネジ孔の奥に配置されるバランス調節室と
を備えるターボ機械であって、
最大外径部が中実の前記インペラに設けられた前記ネジ孔及び前記バランス調節室の間に設けられると共に、前記インペラの回転軸方向から見て前記シャフトを囲う環状の溝部を備え、
前記インペラの回転軸を含む平面で切断した前記溝部の底部の断面形状は、複数円弧が繋がれた形状あるいは単数の円弧からなる形状であることを特徴とするターボ機械。
【請求項２】
前記インペラの回転軸を含む平面で切断した前記溝部の底部の断面形状は、前記インペラの最大外径部に近い側に配置される第１円弧と、前記最大外径部から遠い側に配置されると共に前記第１円弧よりも曲率半径の小さな第２円弧とが繋がれた形状であることを特徴とする請求項１記載のターボ機械。
【請求項３】
最大外径部が中実のコンプレッサインペラと、
該コンプレッサインペラに締結されるシャフトと、
前記インペラに対する前記シャフトの挿入方向にて、前記シャフトが螺合されるネジ孔の奥に配置されるバランス調節室と、
を備える過給機であって、
請求項１または２記載のターボ機械からなることを特徴とする過給機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ターボ機械及び過給機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来の過給機や産業用の圧縮機等では、コンプレッサインペラを軸方向に貫いたシャフトの先端をボルト締めすることによってシャフトとコンプレッサインペラとが締結されている。
【０００３】
ところが、過給機等の要求性能が高まり、コンプレッサインペラがより高い回転数で回転されるようになると、遠心力が大きくなり、コンプレッサインペラの特に最大外径部（最も半径が大きな部位）の中心部にて発生する応力が高まることになる。このとき、コンプレッサインペラの内部に上記シャフトが挿通される貫通孔が形成されていると、最大外径部にてコンプレッサインペラの内部が中空となることから、コンプレッサインペラの内部に対して局所的に高い応力が発生してしまい、コンプレッサインペラの寿命を低下させる原因となる。
【０００４】
このため、特許文献１に示すように、コンプレッサインペラに対して、軸方向に見て、最大外径部に到達しない深さのネジ孔を形成し、シャフトを貫通させずにコンプレッサインペラに対してネジ締結する構成が採用されている。このような構成によって、最大外径部においてコンプレッサインペラの内部が中実となり、コンプレッサインペラの中心部の応力を分散し、局所的に高い応力が発生することを抑制することが可能となる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００９−１７４３５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
近年は、過給機等にさらに高い性能が要求されており、コンプレッサインペラをさらに高速にて回転させる必要が生じている。しかしながら、さらに高速にてコンプレッサインペラを回転させると、ネジ締結にて螺合されるシャフトの先端部の周囲にてコンプレッサインペラに対して局所的に高い応力が発生することが分かった。このため、シャフト先端部の周囲における応力を低減させる工夫が必要となる。
【０００７】
そこで、シャフトの先端部の奥側に溝部を形成し、応力集中を緩和する方法が考えられる。しかしながら、上述のように最大外径部においてコンプレッサインペラの内部を中空にすることはできないことから、上述のような溝部を設けるときには、コンプレッサインペラの軸部を長くし、溝部を設ける領域を確保する必要がある。
【０００８】
一般的には、シャフトが螺合されるネジ孔の奥には、錘等を配置することによってコンプレッサインペラのバランスを調節するためのバランス調節室が設けられている。このバランス調節室も当然ながら、最大外径部よりも手前側に配置されている。このようなバランス調節室が設けられている場合には、バランス調節室とネジ孔との間に上述の溝部を設けることになり、最大外径部の手前側にネジ孔と溝部とバランス調節室とを設けることになり、コンプレッサインペラの軸部がさらに長くなってしまう。
【０００９】
コンプレッサインペラの軸部が長くなると、軸受からのオーバーハングが大きく回転が不安定となり、運転中の軸振動が大きくなる。このため、シャフト先端の周囲に溝部を設ける場合であっても、出来る限りコンプレッサインペラの軸部の長さを短くする必要がある。なお、このような課題は、コンプレッサインペラを備える過給機等のみに生じるものではなく、シャフトとインペラとがネジ締結されるターボ機械において同様に生じるものである。
【００１０】
本発明は、上述する問題点に鑑みてなされたもので、シャフトとインペラとがネジ締結されるターボ機械において、シャフト先端の奥側に応力集中を緩和するための溝部を形成しつつもインペラの軸部の長さを出来る限り短くすることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、上記課題を解決するための手段として、以下の構成を採用する。
【００１２】
第１の発明は、インペラと、該インペラにネジ締結されるシャフトと、上記インペラに対する上記シャフトの挿入方向にて、上記シャフトが螺合されるネジ孔の奥に配置されるバランス調節室とを備えるターボ機械であって、上記ネジ孔と上記バランス調節室との間に設けられると共に上記インペラの回転軸方向から見て上記シャフトを囲う環状の溝部を備え、上記インペラの回転軸を含む平面で切断した上記溝部の底部の断面形状が、複数円弧が繋がれた形状あるいは単数の円弧からなる形状であるという構成を採用する。
【００１３】
第２の発明は、上記第１の発明において、上記インペラの回転軸を含む平面で切断した上記溝部の底部の断面形状が、上記インペラの最大外径部に近い側に配置される第１円弧と、上記最大外径部から遠い側に配置されると共に上記第１円弧よりも曲率半径の小さな第２円弧とが繋がれた形状であるという構成を採用する。
【００１４】
第３の発明は、コンプレッサインペラと、該コンプレッサインペラに締結されるシャフトと、上記インペラに対する上記シャフトの挿入方向にて、上記シャフトが螺合されるネジ孔の奥に配置されるバランス調節室とを備える過給機であって、上記第１または第２の発明であるターボ機械からなるという構成を採用する。
【発明の効果】
【００１５】
本発明は、ネジ孔とバランス調節室との間に設けられると共にシャフトの挿入方向から見てシャフトを囲う環状の溝部を備えている。このため、シャフト先端の周囲においてインペラに対して大きな応力が発生することを防止することができる。
【００１６】
また、本発明は、インペラの回転軸を含む平面における溝部の底部の断面形状は、複数円弧が繋がれた形状あるいは単数の円弧からなる形状である。つまり、本発明において、溝部の底部の断面形状は、単数あるいは複数の円弧のみによって形成される形状とされている。このため、同断面形状において直線部を含むような底面形状である場合と比較して、インペラの回転軸方向における溝部の奥行き長さを小さくすることができる。
【００１７】
したがって、本発明によれば、シャフトとインペラとがネジ締結されるターボ機械において、シャフト先端の周囲の応力集中を緩和するための溝部を形成しつつもインペラの軸部の長さを出来る限り短くすることが可能となる。さらに、本発明によれば、底部が屈曲のない滑らかな形状となることから、底部が屈曲された角部を有するときよりも発生する応力を低減させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明の第１実施形態における過給機の概略構成を示す縦断面図である。
【図２】本発明の第１実施形態における過給機が備えるシャフトとコンプレッサインペラとの螺合部分及びその周囲を含む要部拡大図である。
【図３】本発明の第１実施形態における過給機に基づいたモデルを用いたシミュレーションについて説明するための図であり、（ａ）が第２シミュレーションで用いたモデルの概略図であり、（ｂ）が第３シミュレーションで用いたモデルにおける背面形状を示すグラフである。
【図４】本発明の第１実施形態における過給機に基づいたモデルを用いた第３シミュレーションの結果を示すグラフであり、（ａ）が半径Ｒ１と半径Ｒ２との比（Ｒ１／Ｒ２）と、最奥面での応力との関係を示すグラフであり、（ｂ）が半径Ｒ１と半径Ｒ２との比（Ｒ１／Ｒ２）と、翼付け根での応力との関係を示すグラフである。
【図５】本発明の第２実施形態における過給機が備えるシャフトとコンプレッサインペラとの螺合部分及びその周囲を含む要部拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、図面を参照して、本発明に係るターボ機械及び過給機の一実施形態について説明する。なお、以下の図面においては、各部材を認識可能な大きさとするために、各部材の縮尺を適宜変更している。また、以下の説明においては、本発明に係るターボ機械の構成を採用する過給機について説明する。
【００２０】
（第１実施形態）
図１は、本実施形態の過給機１の概略構成を示す縦断面図である。この図に示すように、過給機１は、内燃機関等から排気される排気ガスを受けて回転動力を生成するタービン２と、タービン２によって生成された回転動力を伝達する軸部３と、軸部３から伝達される回転動力によって空気を圧縮するコンプレッサ４とを備えている。
【００２１】
タービン２は、タービンハウジング２ａと、タービンインペラ２ｂとを備えている。タービンハウジング２ａは、タービンインペラ２ｂを収容すると共に、タービンインペラ２ｂの収容空間に接続される複数の排気ガス流路（スクロール流路２ｃ及び排気流路２ｄ）を備える容器である。タービンインペラ２ｂは、スクロール流路２ｃから排気流路２ｄに流れる排気ガスを受けて回転駆動されるラジアルインペラである。
【００２２】
軸部３は、軸部ハウジング３ａと、ベアリング３ｂと、シャフト３ｃとを備えている。軸部ハウジング３ａは、ベアリング３ｂ及びシャフト３ｃを収容する容器であり、タービンハウジング２ａに固定されている。ベアリング３ｂは、軸部ハウジング３ａの内部に収容されており、シャフト３ｃを回転可能に支持する。シャフト３ｃは、一端部がタービンインペラ２ｂと接続され、他端部がコンプレッサ４の後述のコンプレッサインペラ４ｂと接続されている。なお、以下の説明においては、コンプレッサインペラ４ｂ側をシャフト３ｃの先端側と称する。
【００２３】
シャフト３ｃの先端部３ｄには、ネジ溝が形成されている。この先端部３ｄがコンプレッサインペラ４ｂと螺合されることによって、シャフト３ｃとコンプレッサインペラ４ｂとが締結される。なお、シャフト３ｃとコンプレッサインペラ４ｂとの螺合部分及びその周囲の構造は、後に詳細に説明する。
【００２４】
コンプレッサ４は、コンプレッサハウジング４ａと、コンプレッサインペラ４ｂとを備えている。コンプレッサハウジング４ａは、コンプレッサインペラ４ｂを収容すると共に、コンプレッサインペラ４ｂの収容空間に接続される複数の空気流路（吸気流路４ｃとスクロール流路４ｄ）を備える容器である。コンプレッサインペラ４ｂは、シャフト３ｃを介して伝達される回転動力によって回転駆動され、吸気流路４ｃから供給される空気を圧縮してスクロール流路４ｄに吐出するラジアルインペラである。このコンプレッサインペラ４ｂは、シャフト３ｃが連結される軸部４ｂａと、軸部４ｂａと一体化されたベース部４ｂｂと、ベース部４ｂｂに支持される複数の翼４ｂｃとを備えている。
【００２５】
このような過給機１では、タービンインペラ２ｂ、シャフト３ｃ及びコンプレッサインペラ４ｂが、一体となって、図１に示す回転軸Ｌを中心として回転される。そして、タービン２において回転動力が生成され、この回転動力が軸部３を介してコンプレッサ４に伝達され、コンプレッサ４において圧縮空気が生成される。
【００２６】
続いて、図２を参照して、シャフト３ｃとコンプレッサインペラ４ｂとの螺合部分及びその周囲について、より詳細に説明する。図２（ａ）は、シャフト３ｃとコンプレッサインペラ４ｂとの螺合部分及びその周囲を含む拡大図であり、図２（ｂ）は、（ａ）の領域αのさらなる拡大図である。
【００２７】
図２（ａ）及び図２（ｂ）に示すように、本実施形態の過給機１において、コンプレッサインペラ４ｂの軸部４ｂａには、ネジ孔１０と、溝部１１と、バランス調節室１２とが一体とされた穴が設けられている。これらのネジ孔１０と、溝部１１と、バランス調節室１２は、この順番にて、コンプレッサインペラ４ｂの端面４ｂ１側から順に配列されている。
【００２８】
ネジ孔１０は、軸部４ｂａの端面４ｂ１に開口されており、シャフト３ｃの先端部３ｄに形成されたネジ溝（雄ネジ）に嵌め合わされるネジ溝（雌ネジ）が内壁面に設けられている。このネジ孔１０の深さは、シャフト３ｃとコンプレッサインペラ４ｂとが締結されたときに、シャフト３ｃの先端が配置される位置と一致されている。
【００２９】
溝部１１は、ネジ孔１０とバランス調節室１２との間に設けられている。また、溝部１１は、回転軸Ｌ方向から見て、回転軸Ｌを中心とし、シャフト３ｃを半径方向外側から囲う環状とされている。この溝部１１は、回転軸Ｌを中心とする周方向において同じ深さで設けられており、回転軸Ｌを含む平面による断面形状が周方向で同一とされている。
【００３０】
このような溝部１１の底部１１ａ（回転軸Ｌを中心とする半径方向外側の部位）の形状は、回転軸Ｌを含む平面（図１及び図２の紙面となる面）にて溝部１１を切断したときに、曲率半径がＲａ（例えば１ｍｍ）の半円弧Ｙからなる形状とされている（図２（ｂ）参照）。つまり、底部１１ａの断面形状は、１つの（単数）の円弧Ｙからなる形状とされている。このような溝部１１は、例えば回転軸Ｌを中心として旋盤によってコンプレッサインペラ４ｂを削ることによって容易に形成することができる。また、上記円弧Ｙの曲率半径Ｒａは、底部１１ａの湾曲の程度が、溝部１１の底部１１ａにおいて局所的に大きな応力が発生しない程度となるように設定される。
【００３１】
バランス調節室１２は、シャフト３ｃをコンプレッサインペラ４ｂに挿入するときの挿入方向において、ネジ孔１０の奥に配置されており、略円柱形状とされた空間である。このバランス調節室１２は、コンプレッサインペラ４ｂの初期アンバランスを除去する際に使用するものである。すなわちこのバランス調整室１２に油圧をかけてコンプレッサインペラ４ｂを浮上させ、エアでコンプレッサインペラ４ｂを回転させてアンバランス量を計測し、不要なアンバランスを除去する。その結果、アンバランスの少ないコンプレッサインペラ４ｂを製作することができる。
【００３２】
以上のような構成を有する本実施形態の過給機１では、本来であれば、局所的に高い応力が発生するシャフト３ｃの先端の奥側に溝部１１が設けられている。この溝部１１によって、応力集中が緩和され、シャフト３ｃの先端の周囲においてコンプレッサインペラ４ｂに対して局所的に大きな応力が発生することを防止することができる。
【００３３】
また、本実施形態の過給機１では、溝部１１の底部１１ａの断面形状が、１つの半円弧Ｙのみからなる形状とされている。このため、同断面形状において直線部を含むような底面形状である場合と比較して、コンプレッサインペラ４ｂの回転軸Ｌ方向における溝部１１の奥行き長さＬ１（図２（ｂ）参照）を小さくすることができる。
【００３４】
したがって、本実施形態の過給機１によれば、シャフト３ｃとコンプレッサインペラ４ｂとがネジ締結される構造において、シャフト３ｃ先端の周囲の応力集中を緩和するための溝部１１を形成しつつもコンプレッサインペラ４ｂの軸部４ｂａの長さを出来る限り短くすることが可能となる。
【００３５】
さらに、本実施形態の過給機１によれば、底部１１ａが屈曲のない滑らかな形状となることから、底部が屈曲された角部を有するときよりも発生する応力を低減させることができる。
【００３６】
（第１シミュレーション）
溝部１１を設けたモデルと、溝部１１を設けていないモデルとを用いて同一条件にてシミュレーションを行った。この結果、溝部１１を設けていないモデルにて行ったシミュレーションでは、シャフト３ｃの先端の周囲において発生した最大応力は３１０ＭＰａであった。一方、溝部１１を設けたモデルにて行ったシミュレーションでは、溝部１１の底部１１ａにおいて発生した最大応力は１６３Ｐａであった。
【００３７】
また、溝部１１を設けていないモデルにて行ったシミュレーションにおいては、ネジ孔１０のある２つの測定ポイントで局所的に発生した応力が、２４５ＭＰａ、１９５ＭＰａであった。一方、溝部１１を設けたモデルにて行ったシミュレーションでは、同じ測定ポイントで局所的に発生した応力は、２０６ＭＰａ、１６５ＭＰａとなった。
【００３８】
このようなシミュレーションの結果、溝部１１を設けていないモデルを用いて行ったシミュレーションにおける最大応力は、３１０ＭＰａであった。一方、溝部１１を設けたモデルを用いて行ったシミュレーションにおける最大応力は、２０６ＭＰａであった。よって、溝部１１を設けることによって、発生する最大応力を低減できることが確認された。
【００３９】
（第２シミュレーション）
図３（ａ）に示すように、実線で示すコンプレッサインペラ４ｂの軸部４ｂａが短いモデル（第１実施例）と、仮想線で示す軸部４ｂａが長いモデル（第２実施例）とを用いて同一条件にてシミュレーションを行った。なお、軸部４ｂａの端面４ｂ１から最大外径部４ｂ２までの距離をＡ、軸部４ｂａの端面４ｂ１からバランス調節室１２の端（ネジ孔１０、溝部１１及びバランス調節室１２からなる穴の最も奥側に位置する面で、以下、最奥面と称する）までの距離をＢとし、各モデルにおけるこれらの値を表１に示すように設定した。つまり、軸部４ｂａが長いモデル（第２実施例）では、ネジ孔１０と、溝部１１と、バランス調節室１２が、軸部４ｂａが短いモデル（第１実施例）よりも、最大外径部４ｂ２から遠い位置に配置されている。
【００４０】
【表１】
0005987374.tif 000002
【００４１】
このようなシミュレーションの結果、軸部４ｂａが短いモデル（第１実施例）では、最奥面における最大応力が２２２ＭＰａであったのに対し、軸部４ｂａが長いモデル（第２実施例）では、最奥面における最大応力が１８８ＭＰａであった。この結果から、コンプレッサインペラ４ｂの過大な軸振動が生じないのであれば、軸部４ｂａをできるだけ長くし、ネジ孔１０と、溝部１１と、バランス調節室１２とを可能な限り、最大外径部４ｂ２から遠ざけることが好ましい。表１から類推するに、「１−（Ｂ／Ａ）」が０．２５以上とすることによって、最奥面における応力を十分に低減できると期待できる。
【００４２】
（第３シミュレーション）
図３（ｂ）に示すように、コンプレッサインペラ４ｂの軸部４ｂａに至る背面形状を変化させたモデルを用いて同一条件にシミュレーションを行った。具体的には、背面が最も張り出したモデル（第３実施例）と、当該モデルよりも僅かに背面の張り出し量が少ないモデル（第４実施例）と、さらに背面の張り出し量が少ないモデル（第５実施例）とを用いてシミュレーションを行った。なお、最奥面の位置におけるコンプレッサインペラ４ｂの半径をＲ１、最大外径における半径をＲ２とし、各モデルにおけるこれらの値を表２に示すように設定した。なお、図３（ｂ）において示すＲ１は、一例として、背面が最も張り出したモデル（第３実施例）を示すグラフに対応して設けたものである。
【００４３】
【表２】
0005987374.tif 000003
【００４４】
このシミュレーションの結果、背面が最も張り出したモデル（第３実施例）における最奥面での応力が２４２ＭＰａ、僅かに背面の張り出し量が少ないモデル（第４実施例）における最奥面での応力が２２９ＭＰａ、さらに背面の張り出し量が少ないモデル（第５実施例）における最奥面での応力が２１６ＭＰａであった。また、背面が最も張り出したモデル（第３実施例）におけるコンプレッサインペラ４ｂの翼付け根での応力が１０１ＭＰａ、僅かに背面の張り出し量が少ないモデル（第４実施例）におけるコンプレッサインペラ４ｂの翼付け根における応力が１０３ＭＰａ、さらに背面の張り出し量が少ないモデル（第５実施例）におけるコンプレッサインペラ４ｂの翼付け根における応力が１０６ＭＰａであった。
【００４５】
図４（ａ）は、本シミュレーションから得た、上記半径Ｒ１と上記半径Ｒ２との比（Ｒ１／Ｒ２）と、最奥面での応力との関係を示すグラフである。また、図４（ｂ）は、本シミュレーションから得た、半径Ｒ１と半径Ｒ２との比（Ｒ１／Ｒ２）と、翼付け根での応力との関係を示すグラフである。これらのグラフから、半径Ｒ１と半径Ｒ２との比（Ｒ１／Ｒ２）を小さくするに連れて、最奥面での応力が減少し、翼付け根での応力が増大する傾向が分かる。半径Ｒ１と半径Ｒ２との比（Ｒ１／Ｒ２）が小さくなるということは、図３（ｂ）から分かるように、半径Ｒ１が小さくなるということであり、すなわち、背面の張り出し量が少なくなる（コンプレッサインペラ４ｂのベース部４ｂｂが薄くなる）ことを意味する。したがって、背面の張り出し量を小さくするに連れて、最奥面での応力が減少し、翼付け根での応力が増大する。
【００４６】
このようなシミュレーションの結果から、コンプレッサインペラ４ｂの背面の張り出し量を少なくすることによって、最奥面での応力を減少させることができる。ただし、コンプレッサインペラ４ｂの背面の張り出し量をあまり大きく減少させて、コンプレッサインペラ４ｂのベース部４ｂｂが薄くなると、翼付け根の応力が増加する。このため、翼付け根での応力がコンプレッサインペラ４ｂの寿命等から求められる許容値を超えない範囲で、出来る限りコンプレッサインペラ４ｂの背面の張り出し量を少なくすることが好ましい。例えば、半径Ｒ１と半径Ｒ２との比（Ｒ１／Ｒ２）で考えると、０．２８５〜０．３２とすることが好ましい。
【００４７】
（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について説明する。なお、本第２実施形態の説明において、上記第１実施形態と同様の部分については、その説明を省略あるいは簡略化する。
【００４８】
図５は、本第２実施形態における過給機の要部拡大図であり、上記第１実施形態の説明で用いた図２（ｂ）で示す箇所と同じ箇所の拡大図である。この図に示すように、本実施形態の過給機においては、溝部１１の底部１１ｂの断面形状は、コンプレッサインペラ４ｂの最大外径部に近い側（図５における右側）に配置される第１円弧Ｙ１と、最大外径部から遠い側（図５における左側）に配置される第２円弧Ｙ２とが繋がれた形状とされている。
【００４９】
第１円弧Ｙ１の曲率半径Ｒｂは、第２円弧Ｙ２の曲率半径Ｒｃよりも大きい。つまり、本実施形態の溝部１１の底部１１ｂの断面形状は、最大外径部に近い側に配置される第１円弧Ｙ１と、最大外径部から遠い側に配置されると共に第１円弧Ｙ１よりも曲率半径の小さな第２円弧Ｙ２とが繋がれた形状（曲率半径の異なる２つの円弧が接続された形状）とされている。なお、第１円弧Ｙ１の曲率半径Ｒｂは、上記第１実施形態の溝部１１の底部１１ａの断面形状を構成する半円弧Ｙの曲率半径Ｒａと同じとされている。
【００５０】
このような溝部１１の底部１１ｂは、比較的大きな応力が発生する最大外径部に近い側の領域が緩やかに湾曲している。このため、上記第１実施形態と同様に、シャフト３ｃの先端の周囲においてコンプレッサインペラ４ｂに対して局所的に大きな応力が発生することを防止することができる。また、溝部１１の底部１１ｂは、発生する応力が比較的小さな最大外径部から遠い側の領域が急激に湾曲している。このため、最大外径部から遠い側の領域の回転軸Ｌ方向における奥行き長さを短くし、結果として、溝部１１の回転軸Ｌ方向における奥行き長さＬ２を短くすることができる。
【００５１】
したがって、本実施形態の過給機は、シャフト３ｃ先端の周囲にの応力集中を緩和するための溝部１１を形成しつつもコンプレッサインペラ４ｂの軸部４ｂａの長さをさらに短くすることが可能となる。
【００５２】
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は、上記実施形態に限定されないことは言うまでもない。上述した実施形態において示した各構成部材の諸形状や組み合わせ等は一例であって、本発明の趣旨から逸脱しない範囲において設計要求等に基づき種々変更可能である。
【００５３】
例えば、上記実施形態においては、本発明のターボ機械を過給機に適用した構成について説明した。しかしながら、本発明はこれに限定されるものではなく、他のターボ機械（圧縮機、タービン、ポンプ等）に用いることも可能である。
【００５４】
また、上記実施形態においては、インペラが、ラジアルインペラである構成について説明した。しかしながら、本発明はこれに限定されるものではなく、斜流インペラや軸流インペラを用いることも可能である。
【００５５】
また、上記実施形態においては、溝部の底部の断面形状が単数あるいは２つの円弧からなる形状である構成について説明した。しかしながら、本発明はこれに限定されるものではなく、溝部の底部の断面形状を３つ以上の円弧が繋がった形状とすることも可能である。なお、複数の円弧を接続するときには、溝部の底部において局所的に応力が高まることを防止するために、各円弧の接続部を滑らかにすることが好ましい。
【符号の説明】
【００５６】
１……過給機（ターボ機械）２……タービン、２ａ……タービンハウジング、２ｂ……タービンインペラ、２ｃ……スクロール流路、２ｄ……排気流路、３……軸部、３ａ……軸部ハウジング、３ｂ……ベアリング、３ｃ……シャフト、３ｄ……先端部、４……コンプレッサ、４ａ……コンプレッサハウジング、４ｂ……コンプレッサインペラ（インペラ）、４ｂ１……端面、４ｂ２……最大外径部、４ｂａ……軸部、４ｂｂ……ベース部、４ｂｃ……翼、４ｃ……吸気流路、４ｄ……スクロール流路、１０……ネジ孔、１１……溝部、１１ａ……底部、１１ｂ……底部、１２……バランス調節室、Ｌ……回転軸、Ｒａ……曲率半径、Ｒｂ……曲率半径、Ｒｃ……曲率半径、Ｙ……円弧、Ｙ１……第１円弧、Ｙ２……第２円弧
【図１】
0005987374.tif 000004
【図２】
0005987374.tif 000005
【図３】
0005987374.tif 000006
【図４】
0005987374.tif 000007
【図５】
0005987374.tif 000008