(57)【要約】本発明の充填済み容器の製造方法は、少なくとも内面がマンガン鋼で構成されており、該内面の表面粗さＲｍａｘが１０μｍ以下である、金属製の保存容器を準備する工程と、上記保存容器の内面を、５０℃以下で、ＣｌＦ３、ＩＦ７、ＢｒＦ５、Ｆ２及びＷＦ６からなる群から選ばれる少なくとも一種の第１の含フッ素ガスを含むガスと接触させるフッ素化工程と、上記保存容器の内部を不活性ガスで置換する工程と、上記保存容器の内部に、ＣｌＦ３、ＩＦ７、ＢｒＦ５、Ｆ２及びＷＦ６からなる群から選ばれる少なくとも一種の第２の含フッ素ガスを充填する工程と、を含むことを特徴とする。【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも内面がマンガン鋼で構成されており、該内面の表面粗さＲｍａｘが１０μｍ以下である、金属製の保存容器を準備する工程と、
前記保存容器の内面を、５０℃以下で、ＣｌＦ３、ＩＦ７、ＢｒＦ５、Ｆ２及びＷＦ６からなる群から選ばれる少なくとも一種の第１の含フッ素ガスを含むガスと接触させるフッ素化工程と、
前記保存容器の内部を不活性ガスで置換する工程と、
前記保存容器の内部に、ＣｌＦ３、ＩＦ７、ＢｒＦ５、Ｆ２及びＷＦ６からなる群から選ばれる少なくとも一種の第２の含フッ素ガスを充填する工程と、
を含むことを特徴とする充填済み容器の製造方法。
【請求項２】
前記第１の含フッ素ガスが、Ｆ２ガスである請求項１に記載の充填済み容器の製造方法。
【請求項３】
前記第２の含フッ素ガスが、ＣｌＦ３ガス又はＩＦ７ガスである請求項１又は２に記載の充填済み容器の製造方法。
【請求項４】
前記保存容器の内面の表面粗さＲｍａｘが１μｍ以下である請求項１〜３のいずれか１項に記載の充填済み容器の製造方法。
【請求項５】
前記マンガン鋼が、鉄を９７質量％以上含む請求項１〜４のいずれか１項に記載の充填済み容器の製造方法。
【請求項６】
金属製の保存容器に、ＣｌＦ３、ＩＦ７、ＢｒＦ５、Ｆ２及びＷＦ６からなる群から選ばれる少なくとも一種の含フッ素ガスが充填された充填済み容器であって、
前記保存容器は、少なくとも内面がマンガン鋼で構成されており、該内面の表面粗さＲｍａｘが１０μｍ以下であり、
前記保存容器の内部の前記含フッ素ガスと接触する面にて、最表面から１０ｎｍの範囲の平均値で、フッ素原子Ｆと鉄原子Ｆｅとのモル比Ｆ／Ｆｅが０．０１以上３未満であり、酸素原子Ｏと鉄原子Ｆｅとのモル比Ｏ／Ｆｅが１以下であることを特徴とする充填済み容器。
【請求項７】
充填済み容器から取り出された前記含フッ素ガス中の金属不純物に含まれる金属元素の含有量が、１０質量ｐｐｂ未満である請求項６に記載の充填済み容器。
【請求項８】
前記モル比Ｆ／Ｆｅが０．１以上２．５以下である請求項６又は７に記載の充填済み容器。
【請求項９】
前記含フッ素ガスが、ＣｌＦ３ガス又はＩＦ７ガスである請求項６〜８のいずれか１項に記載の充填済み容器。
【請求項１０】
前記保存容器の内面の表面粗さＲｍａｘが１μｍ以下である請求項６〜９のいずれか１項に記載の充填済み容器。
【請求項１１】
前記マンガン鋼が、鉄を９７質量％以上含む請求項６〜１０のいずれか１項に記載の充填済み容器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ＣｌＦ３やＩＦ７などの含フッ素ガスを金属製の保存容器に充填して充填済み容器を製造する方法、及び、上記充填済み容器に関する。
【背景技術】
【０００２】
ＣｌＦ３やＩＦ７などの含フッ素ガスを充填する保存容器には、ステンレス鋼を用いた容器が使用されている。【０００３】
しかし、含フッ素ガスは腐食性が高いため、ステンレス鋼に接触させると、含フッ素ガスとステンレス鋼の表面が反応して、保存容器が腐食するのと同時に、例えばＣｌＦ３からＣｌＦが副生したり、ＩＦ７からＩＦ５が副生したりするため、含フッ素ガスの純度が低下する問題があった。さらに、含フッ素ガスとステンレス鋼が反応すると、金属のフッ化物とオキシフッ化物などが含フッ素ガス中に混入して、金属不純物が大量に発生する問題があった。【０００４】
金属製の保存容器と含フッ素ガスとの反応を抑制するため、金属材料の表面にフッ化物の皮膜を形成することが行われている。例えば、特許文献１には、ＣｌＦ３ガスの金属への吸着抑制と、金属表面での反応抑制により、ＣｌＦ３量の減少を防止する目的で、ステンレス鋼等の金属材料を８０℃以下の温度でＣｌＦ３に暴露し、金属材料の表面にフッ化物の皮膜を形成することが開示されている。特許文献１の実施例では、ステンレス鋼等の金属容器に濃度１００％のＣｌＦ３ガスを充填し、８０℃で１８時間保持することにより、金属容器の内面をＣｌＦ３に暴露して、フッ化物の皮膜を形成している。【０００５】
また、特許文献２には、溶接する際に発生する金属析出物を抑制する目的で、良好な耐食性を有するフッ化物の皮膜を形成する際に、フッ化物の皮膜の厚さを１９０オングストローム以下にすることが開示されている。特許文献２の実施例では、ステンレス鋼を１５０℃に加熱して１％希釈Ｆ２ガスに暴露して、フッ化物の皮膜を形成している。【０００６】
本件の優先日より後に公開された文献であるが、特許文献３には、保存容器に充填したＣｌＦのフッ化反応及び吸着を抑制する目的で、ＣｌＦを含むガスとの接触によりフッ化物の不動態被膜を形成することが開示されている。特許文献３の実施例では、ＣｌＦガスを用いた１０〜１００℃での処理により厚さ４ｎｍの不動態被膜を形成し、Ｆ２ガスを用いた１０〜１００℃での処理により厚さ８ｎｍの不動態被膜を形成している。【０００７】
一方、半導体デバイスの製造においては、微細化および高集積化技術の発展により、加工の技術的難易度は年々高くなっている。このような状況の中で半導体デバイスの材料に含まれる不純物は、半導体デバイスの製造工程において、製品の歩留まりを低下させるなどの問題を引き起こす懸念がある。そこで、半導体デバイス製造プロセスなどで使用される含フッ素ガスについても、その高純度化が要求され、特に、半導体デバイスの電気特性へ与える影響が大きい金属不純物については、ガス中の濃度を１０質量ｐｐｂ未満に低減することが要求されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００９−１９７２７４号公報（特許５３１７３２１号公報）
【特許文献２】国際公開第２０００／０３４５４６号（特許４３１９３５６号公報）
【特許文献３】国際公開第２０１７／１７５５６２号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
特許文献１〜３のように、金属材料の表面にフッ化物の皮膜を形成すれば、含フッ素ガスと金属材料の表面との反応を抑制できるため、金属材料の腐食と、含フッ素ガスの純度の低下を抑制する効果、さらには、含フッ素ガスと金属材料との反応により生じる金属不純物の発生を抑制する効果は得られる。しかしながら、微量の金属不純物が含フッ素ガス中に混入してしまうため、金属不純物の濃度を１０質量ｐｐｂ未満にすることができなかった。【００１０】
例えば、フッ化物の皮膜を形成したステンレス鋼製の容器にＣｌＦ３ガスを充填した場合、ステンレス鋼に含まれるＣｒやＦｅ等の金属が金属不純物としてＣｌＦ３ガス中に混入し、ＣｌＦ３ガス中の金属不純物の濃度が経時的に増加する。【００１１】
本発明は、上記の問題を解決するためになされたものであり、含フッ素ガスの純度の低下を抑制するだけでなく、含フッ素ガスへの金属材料に由来する金属不純物の混入を防止することが可能な充填済み容器の製造方法、及び、上記充填済み容器を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者らは、上記目的を達成すべく種々検討した結果、含フッ素ガスへの微量の金属不純物の混入は、金属表面の終端部（フッ素化処理がなされていない場合、通常、水素や酸素、水酸基等で終端）や、金属表面に付着した水分等と、含フッ素ガスが反応し、その際に金属元素を含むオキシフッ化物が生成することによって生じるだけでなく、金属材料の表面に形成されたフッ化物皮膜が、衝撃や水分等の影響で表面から剥離し、金属パーティクルとして含フッ素ガスに混入することにより生じることが原因ではないかと考えた。そこで、金属材料の表面にフッ化物皮膜を形成せずに、フッ素原子で終端する程度のフッ素化処理を行うことで、含フッ素ガスの分解抑制と、金属不純物の含フッ素ガスへの混入防止の両立ができることを見出した。【００１３】
すなわち、本発明の充填済み容器の製造方法は、少なくとも内面がマンガン鋼で構成されており、該内面の表面粗さＲｍａｘが１０μｍ以下である、金属製の保存容器を準備する工程と、上記保存容器の内面を、５０℃以下で、ＣｌＦ３、ＩＦ７、ＢｒＦ５、Ｆ２及びＷＦ６からなる群から選ばれる少なくとも一種の第１の含フッ素ガスを含むガスと接触させるフッ素化工程と、上記保存容器の内部を不活性ガスで置換する工程と、上記保存容器の内部に、ＣｌＦ３、ＩＦ７、ＢｒＦ５、Ｆ２及びＷＦ６からなる群から選ばれる少なくとも一種の第２の含フッ素ガスを充填する工程と、を含むことを特徴とする。【００１４】
また、本発明の充填済み容器は、金属製の保存容器に、ＣｌＦ３、ＩＦ７、ＢｒＦ５、Ｆ２及びＷＦ６からなる群から選ばれる少なくとも一種の含フッ素ガスが充填された充填済み容器であって、上記保存容器は、少なくとも内面がマンガン鋼で構成されており、該内面の表面粗さＲｍａｘが１０μｍ以下であり、上記保存容器の内部の上記含フッ素ガスと接触する面にて、最表面から１０ｎｍの範囲の平均値で、フッ素原子Ｆと鉄原子Ｆｅとのモル比Ｆ／Ｆｅが０．０１以上３未満であり、酸素原子Ｏと鉄原子Ｆｅとのモル比Ｏ／Ｆｅが１以下であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、含フッ素ガスの純度の低下を抑制することができるとともに、含フッ素ガスへの金属材料に由来する金属不純物の混入を防止することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明について詳細に説明するが、以下に記載する構成要件の説明は本発明の実施形態の一例であり、これらの具体的内容に限定はされない。その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。
【００１７】
［充填済み容器の製造方法］
本発明の充填済み容器の製造方法は、金属製の保存容器を準備する工程と、上記保存容器の内面を、５０℃以下で、第１の含フッ素ガスを含むガスと接触させるフッ素化工程と、上記保存容器の内部を不活性ガスで置換する工程と、上記保存容器の内部に第２の含フッ素ガスを充填する工程と、を含む。
【００１８】
本発明の充填済み容器の製造方法において、保存容器は、少なくとも内面がマンガン鋼で構成されている。
金属元素のうち、クロムは含フッ素ガスに混入しやすいため、ステンレス鋼に比べてクロムの含有量が少ないマンガン鋼を用いることにより、保存容器に充填する含フッ素ガスへの、保存容器内面の金属材料に由来する金属不純物の混入を防ぐことができる。
【００１９】
マンガン鋼は、鉄を９７質量％以上含み、マンガンを１質量％以上２質量％以下含むことが好ましい。マンガン鋼にニッケルやクロムが不可避的に混入する場合であっても、ニッケルの含有量は０．２５質量％以下、クロムの含有量は０．３５質量％以下であることが好ましい。マンガン鋼として、例えば、ＪＩＳ  Ｇ  ４０５３：２０１６にて規定されるＳＭｎ４２０、ＳＭｎ４３３、ＳＭｎ４３８、ＳＭｎ４４３や、ＪＩＳ  Ｇ  ３４２９：２０１３にて規定されるＳＴＨ１１、ＳＴＨ１２などを使用することができる。
【００２０】
本発明の充填済み容器の製造方法において、保存容器は、内面の表面粗さＲｍａｘが１０μｍ以下である。上記内面の表面粗さＲｍａｘは、５μｍ以下であることが好ましく、１μｍ以下であることがより好ましい。一方、上記内面の表面粗さＲｍａｘは、０．１μｍ以上である場合が多い。
ここで、表面粗さＲｍａｘは、ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１：１９８２にて規定される最大高さのことであり、断面曲線の基準長さの範囲内において、表面のうねりを除いた粗さ曲線の一番高い山と一番低い谷との高低差を意味する。
【００２１】
表面粗さ（最大高さ）が大きい場合、金属材料の表面のガス吸着性能が増加する。そのため、金属材料の表面粗さが大きい場合、金属材料の表面にＯ２等の大気成分が吸着して残存するため、それが脱離して金属材料に接触する含フッ素ガスに混入し、保存容器内で保存される含フッ素ガスの純度が低下する原因となる。また、金属材料の表面粗さが大きい場合、金属材料の表面に残存する水分が含フッ素ガスと反応し、ＨＦ等の不純物が発生する原因にもなる。したがって、金属材料の表面粗さを小さくすることで、表面に吸着する大気成分や表面に残存する水分を減らし、含フッ素ガスの純度低下を抑制することができる。
【００２２】
本発明の充填済み容器の製造方法においては、例えば、保存容器の内面を研磨することにより、内面の表面粗さＲｍａｘを１０μｍ以下にすることができる。
【００２３】
保存容器の内面を研磨する方法は、所定の粗度まで研磨できれば特に限定されないが、例えば、バフ研磨処理、電解研磨処理、バレル研磨処理などを用いることができる。
【００２４】
バフ研磨処理とは、布や紙製の研磨布で、必要に応じて研磨材を用いて、金属材料を研磨する方法である。電解研磨処理とは、電解液中で電気を流すことによって、金属材料の表面を研磨する方法である。
【００２５】
バレル研磨処理とは、容器の内部に、研磨材、溶媒、添加剤などを含む研磨懸濁液を加えて密栓した後、容器を自転運動と公転運動とを組み合わせて回転させることで、容器の内面に研磨材を接触させ、内面を研磨する方法である。研磨材の材質としては、ダイヤモンド、ジルコニア、アルミナ、シリカ、窒化ケイ素、炭化ケイ素、シリカ−アルミナ、鉄、炭素鋼、クロム鋼、ステンレス鋼等が挙げられる。研磨処理に用いる溶媒は、特に限定されないが、通常は水が用いられる。研磨処理に用いる添加剤としては、ｐＨ調整剤、界面活性剤、防錆剤などが挙げられる。
【００２６】
研磨処理の終了後、水やアルコールを用いて、表面に付着した研磨材などを除去し、金属材料の表面を洗浄する。その後、表面を乾燥する。
【００２７】
本発明の充填済み容器の製造方法においては、上記保存容器の内面を、５０℃以下で、第１の含フッ素ガスを含むガスと接触させるフッ素化処理を行う。
【００２８】
フッ素化処理は、５０℃以下で行い、金属材料の表面を、フッ素原子と酸素原子のいずれかで終端させる。これにより、水素原子や水酸基で終端された部分と含フッ素ガスとの反応による、ＨＦ等の不純物の発生を抑制することができる。
【００２９】
フッ素化処理の温度が５０℃を超えると、含フッ素ガスと金属材料の表面との反応が激しくなり、金属フッ化物の皮膜が形成されてしまうことが多い。また、フッ素化処理の温度が５０℃を超えると、フッ素化処理の際に、金属材料の表面の酸素原子が、ＯＦ２などとして脱離し、フッ素原子に置換されてしまう。
【００３０】
本発明の充填済み容器の製造方法において、フッ素化処理は、４０℃以下で行うことが好ましく、３０℃以下で行うことがより好ましい。フッ素化処理の温度の下限値は特に限定されないが、フッ素化処理は、０℃以上で行うことが好ましく、１０℃以上で行うことがより好ましい。
【００３１】
第１の含フッ素ガスは、ＣｌＦ３、ＩＦ７、ＢｒＦ５、Ｆ２及びＷＦ６からなる群から選ばれる少なくとも一種のガスである。フッ素化処理に用いられる第１の含フッ素ガスは、保存容器内で保存される第２の含フッ素ガスと異なっていてもよいし、同じであってもよい。第１の含フッ素ガスは、Ｆ２ガスであることが好ましい。Ｆ２ガスはＦのみで構成されており、ＣｌＦやＩＦ５などの副生成物が発生しないため、保存容器内で保存される含フッ素ガスの純度の低下を抑制することができる。
【００３２】
フッ素化処理の圧力は特に限定されないが、例えば、１０ｋＰａ以上１ＭＰａ以下の範囲で適宜設定することができる。フッ素化処理は、例えば、大気圧下で行ってもよい。
【００３３】
フッ素化処理の時間は特に限定されないが、例えば、１分以上２４時間以下の範囲で、適宜設定することができる。フッ素化処理にかかる時間は、フッ素化処理の温度又は圧力、フッ素化処理に用いる含フッ素ガスの含有量などに左右されるが、フッ素化処理に用いる含フッ素ガスの圧力が減少しなくなった時点をフッ素化処理の終点とすることができる。なお、後述する各実施例では、フッ素化処理に充分な時間をとっており、フッ素化処理が完了していると考えられる。
【００３４】
本発明の充填済み容器の製造方法においては、フッ素化処理の後、保存容器の内部を不活性ガスで置換する。
不活性ガスとしては、アルゴンガスやヘリウムガスなどの希ガスのほか、窒素ガスなどを使用することができる。
【００３５】
本発明の充填済み容器の製造方法においては、不活性ガスで置換した後の保存容器の内部に、第２の含フッ素ガスを充填する。
【００３６】
第２の含フッ素ガスは、ＣｌＦ３、ＩＦ７、ＢｒＦ５、Ｆ２及びＷＦ６からなる群から選ばれる少なくとも一種のガスである。第２の含フッ素ガスは、ハロゲン間化合物であるＣｌＦ３、ＩＦ７及びＢｒＦ５からなる群から選ばれる少なくとも一種のガスであることが好ましく、中でも、実用性の高いＣｌＦ３ガス又はＩＦ７ガスであることがより好ましい。
【００３７】
以上により、充填済み容器が得られる。本発明の充填済み容器の製造方法では、［充填済み容器］において説明する充填済み容器を好ましく製造することができる。
【００３８】
例えば、本発明の充填済み容器の製造方法では、保存容器の内部の含フッ素ガスと接触する面にて、最表面から１０ｎｍの範囲の平均値で、フッ素原子Ｆと鉄原子Ｆｅとのモル比Ｆ／Ｆｅが０．０１以上３未満であり、酸素原子Ｏと鉄原子Ｆｅとのモル比Ｏ／Ｆｅが１以下である充填済み容器を製造することができる。モル比Ｆ／Ｆｅは、０．０５以上３未満であることが好ましく、０．１以上２．５以下であることがより好ましく、０．５以上２以下であることがさらに好ましい。また、モル比Ｏ／Ｆｅは、０．８以下であることが好ましい。
【００３９】
［充填済み容器］
本発明の充填済み容器は、金属製の保存容器に含フッ素ガスが充填された充填済み容器である。
【００４０】
本発明の充填済み容器においては、保存容器の内部の含フッ素ガスと接触する面にて、最表面から１０ｎｍの範囲の平均値で、フッ素原子Ｆと鉄原子Ｆｅとのモル比Ｆ／Ｆｅが０．０１以上３未満であり、酸素原子Ｏと鉄原子Ｆｅとのモル比Ｏ／Ｆｅが１以下である。
【００４１】
モル比Ｆ／ＦｅとＯ／Ｆｅは、Ｘ線光電子分光分析（ＸＰＳ）の積分強度比で算出することができる。ＸＰＳでは、材料のごく表面の情報が得られるが、アルゴンエッチングを行うことで、深さ方向の情報を得ることができる。なお、アルゴンエッチングによるエッチング速度は装置や処理条件によって異なるため、あらかじめ標準試料などを用いて、エッチング処理時間に対するエッチング量の相関を調べておく必要がある。そして、一定の時間間隔でエッチングを行いながら各元素の測定を行い、深さに対する元素の構成比に関するデータを取得し、その結果から、表面から１０ｎｍの範囲の平均値を計算することができる。例えば、ＸＰＳでは、ＭｇＫα線（１２５３．６ｅＶ）やＡｌＫα線（１４８６．６ｅＶ）の軟Ｘ線を試料に照射し、試料表面から放出される光電子の運動エネルギーを計測することで、試料表面を構成する元素の種類、存在量、化学結合状態に関する知見を得る。
【００４２】
本発明の充填済み容器において、モル比Ｆ／Ｆｅは、０．０１以上３未満であり、０．０５以上３未満であることが好ましく、０．１以上２．５以下であることがより好ましく、０．５以上２以下であることがさらに好ましい。
【００４３】
金属材料を構成する鉄又はマンガンは、フッ素化すると、フッ化鉄（ＩＩＩ）又はフッ化マンガン（ＩＩＩ）となる。そのため、モル比Ｆ／Ｆｅが３未満である場合、金属材料の表面は化学量論比でフッ化鉄（ＩＩＩ）又はフッ化マンガン（ＩＩＩ）となっておらず、フッ化物の皮膜は形成されていない。したがって、フッ化物の皮膜からフッ化物が剥離して含フッ素ガス中に金属不純物として混入することを抑制することができる。
【００４４】
モル比Ｆ／Ｆｅが０．０１未満である場合、金属材料の表面のフッ素原子の終端量が少ないため、金属の未終端（ＯＨやＨで終端）部分と含フッ素ガスが反応し、ＨＦ等の不純物が発生する原因となる。
【００４５】
一方、モル比Ｆ／Ｆｅが３を超える場合、金属材料の表面にフッ素化合物の皮膜が形成されるため、この被膜が剥離する等によって、金属不純物として発生するとともに、皮膜が剥離した後の金属表面が含フッ素ガスと反応し、金属不純物が発生する原因となる。
【００４６】
本発明の充填済み容器において、モル比Ｏ／Ｆｅは、１以下であり、０．８以下であることが好ましい。金属材料の表面に酸素が多いと、酸素結合部分と含フッ素ガスが反応し、含フッ素ガス中に金属不純物として混入しやすい、金属のオキシフッ化物（ＭＯｘＦｙ）を生成する原因となる。一方、酸素の混入を完全に防ぐことは難しいため、モル比Ｏ／Ｆｅは、０．０１以上である場合が多い。
【００４７】
本発明の充填済み容器において、保存容器は、少なくとも内面がマンガン鋼で構成されている。マンガン鋼は、鉄を９７質量％以上含み、マンガンを１質量％以上２質量％以下含むことが好ましい。
その他、マンガン鋼については、［充填済み容器の製造方法］において説明したとおりである。
【００４８】
本発明の充填済み容器において、保存容器は、内面の表面粗さＲｍａｘが１０μｍ以下である。上記内面の表面粗さＲｍａｘは、５μｍ以下であることが好ましく、１μｍ以下であることがより好ましい。一方、上記内面の表面粗さＲｍａｘは、０．１μｍ以上である場合が多い。
［充填済み容器の製造方法］において説明したとおり、金属材料の表面粗さが大きい場合、金属材料の表面に大気成分や水分が残存するため、保存容器内で保存される含フッ素ガスの純度が低下する原因となる。また、［充填済み容器の製造方法］により充填済み容器を製造する場合、金属材料の表面に多量の大気成分が吸着していると、フッ素化処理後の金属材料の表面のモル比Ｏ／Ｆｅが大きくなってしまうため好ましくない。
【００４９】
本発明の充填済み容器において、保存容器に充填される含フッ素ガスは、ＣｌＦ３、ＩＦ７、ＢｒＦ５、Ｆ２及びＷＦ６からなる群から選ばれる少なくとも一種のガスである。含フッ素ガスは、ハロゲン間化合物であるＣｌＦ３、ＩＦ７及びＢｒＦ５からなる群から選ばれる少なくとも一種のガスであることが好ましく、中でも、実用性の高いＣｌＦ３ガス又はＩＦ７ガスであることがより好ましい。
【００５０】
以上のように、本発明の充填済み容器では、保存容器内で保存される含フッ素ガスへの、保存容器の内面の金属材料に由来する金属不純物の混入を防ぐことができる。
【００５１】
保存容器中に保存する含フッ素ガスの充填量や圧力は、ガスの種類によって異なる。例えば、沸点（１気圧）と蒸気圧（３５℃、ゲージ圧）が、ＣｌＦ３が約１２℃と０．１４ＭＰａ、ＩＦ７が約５℃と０．１７ＭＰａ、ＢｒＦ５が約４０℃と−０．０２ＭＰａであり、蒸気圧以上の圧力で充填すると保存容器内では液化するため、保存容器中の充填量は重量で制御することが好ましい。一方、Ｆ２は、ＣｌＦ３やＩＦ７、ＢｒＦ５と異なり、通常使用する圧力や温度の範囲では液化することが無いため、充填量は圧力に依存する。
【００５２】
本発明の充填済み容器においては、充填済み容器から取り出された含フッ素ガス中の金属不純物に含まれる金属元素の含有量が、１０質量ｐｐｂ未満であることが好ましく、５質量ｐｐｂ未満であることがより好ましい。特に、含フッ素ガス中のＦｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉの含有量が、いずれも１０質量ｐｐｂ未満であることが好ましく、いずれも５質量ｐｐｂ未満であることがより好ましい。
金属不純物に含まれる金属元素の含有量は、誘導結合プラズマ質量分析（ＩＣＰ−ＭＳ）を用いて求めることが可能である。
【００５３】
また、本発明の充填済み容器において、充填済み容器から取り出された含フッ素ガスの純度は、９９．９体積％以上であることが好ましく、９９．９体積％を超えることがより好ましい。
含フッ素ガスの純度は、フーリエ変換赤外分光分析（ＦＴ−ＩＲ）及びガスクロマトグラフ質量分析（ＧＣ−ＭＳ）を用いて含フッ素ガス中のＨＦ、Ｏ２などの不純物を分析することにより求めることが可能である。
【実施例】
【００５４】
以下、本発明をより具体的に開示した実施例を示す。なお、本発明は、これらの実施例のみに限定されるものではない。【００５５】
［実施例１］
マンガン鋼（記号ＳＴＨ１２、Ｍｎ：１．３５〜１．７０質量％、Ｃ：０．３０〜０．４１質量％、その他Ｓｉ、Ｐ、Ｓを含む）で構成された、３．４Ｌ型ボンベの内面を、電解研磨によって研磨した。研磨後の内面の表面粗さは、同じ研磨条件で処理したテストピース（容器を２０ｍｍ×２０ｍｍに切断した金属片）を接触式表面粗さ計、及び、原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）で測定して評価した。その結果、表面粗さＲｍａｘは、１μｍ以下であった。【００５６】
その後、４０℃で、第１の含フッ素ガスとしてＦ２ガスを希釈せずに大気圧で２４時間封入して内面をフッ素化処理した後、ヘリウムガスで置換した。【００５７】
ボンベの内面の組成は、同様の条件で処理した前述のテストピースをＸ線光電子分光光度計にて評価した。その結果、Ｆ／Ｆｅが１．９４であり、Ｏ／Ｆｅが０．６５であった。【００５８】
ボンベ内に、第２の含フッ素ガスとして、金属不純物（Ｆｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ）濃度５質量ｐｐｂ未満、純度９９．９体積％超のＩＦ７ガスを２ｋｇ、０．１７ＭＰａ（ゲージ圧、３５℃）で封入し、常温（２０〜２５℃）で１ヶ月保管した。保管後のＩＦ７ガスの一部を抜き出し、金属不純物の濃度、ＨＦの濃度、及び、ガスの純度を測定した。その結果、金属不純物に含まれるＦｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉの含有量はいずれも５質量ｐｐｂ未満であり、ガスの純度は９９．９体積％超で保管前と変わらなかった。ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍ未満であった。【００５９】
［実施例２］
第２の含フッ素ガスをＷＦ６ガスに変更する以外は、実施例１と同様に行った。保管後のＷＦ６ガス中のＦｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉの含有量はいずれも５質量ｐｐｂ未満であり、ガスの純度は９９．９体積％超で保管前と変わらなかった。ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍ未満であった。【００６０】
［実施例３］
第２の含フッ素ガスをＣｌＦ３ガスに変更する以外は、実施例１と同様に行った。保管後のＣｌＦ３ガス中のＦｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉの含有量はいずれも５質量ｐｐｂ未満であり、ガスの純度は９９．９体積％超で保管前と変わらなかった。ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍ未満であった。【００６１】
［実施例４］
第２の含フッ素ガスをＦ２ガスに変更する以外は、実施例１と同様に行った。但し、ボンベ内にはＦ２ガスを０．５ＭＰａ（ゲージ圧、３５℃）の圧力で封入した。保管後のＦ２ガス中のＦｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉの含有量はいずれも５質量ｐｐｂ未満であり、ガスの純度は９９．９体積％超で保管前と変わらなかった。ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍ未満であった。【００６２】
［実施例５］
Ｆ２ガスを封入してフッ素化処理する条件を、常温（２０〜２５℃）に変更する以外は、実施例１と同様に行った。ボンベの内面の組成は、同様の条件で処理したテストピースのＸＰＳ測定より、Ｆ／Ｆｅが０．８２であり、Ｏ／Ｆｅが０．３３であった。また、保管後のＩＦ７ガス中のＦｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉの含有量はいずれも５質量ｐｐｂ未満であり、ガスの純度は９９．９体積％超で保管前と変わらなかった。ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍ未満であった。【００６３】
［実施例６］
第１の含フッ素ガス及び第２の含フッ素ガスを金属不純物（Ｆｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ）濃度５質量ｐｐｂ未満、純度９９．９体積％超のＣｌＦ３ガスに変更し、２ｋｇ、０．１４ＭＰａ（ゲージ圧、３５℃）で封入する以外は、実施例１と同様に行った。ボンベの内面の組成は、同様の条件で処理したテストピースのＸＰＳ測定より、Ｆ／Ｆｅが１．５６であり、Ｏ／Ｆｅが０．４８であった。また、保管後のＣｌＦ３ガス中のＦｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉの含有量はいずれも５質量ｐｐｂ未満であり、ガスの純度は９９．９体積％超で保管前と変わらなかった。ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍ未満であった。【００６４】
［実施例７］
第１の含フッ素ガスをＩＦ７ガスに変更する以外は、実施例１と同様に行った。保管後のＩＦ７ガス中のＦｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉの含有量はいずれも５質量ｐｐｂ未満であり、ガスの純度は９９．９体積％超で保管前と変わらなかった。ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍ未満であった。【００６５】
［実施例８］
電解研磨の条件を変化させてボンベの内面の表面粗さＲｍａｘを４μｍに変更する以外は、実施例１と同様に行った。ボンベの内面の組成は、同様の条件で処理したテストピースのＸＰＳ測定より、Ｆ／Ｆｅが１．１５であり、Ｏ／Ｆｅが０．６２であった。保管後のＩＦ７ガス中のＦｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉの含有量はいずれも５質量ｐｐｂ未満であり、ガスの純度は９９．９体積％超で保管前と変わらなかった。ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍ未満であった。【００６６】
［比較例１］
電解研磨の条件を変化させてボンベの内面の表面粗さＲｍａｘを１２μｍに変更し、さらに、Ｆ２ガスを用いたフッ素化処理を行わない以外は、実施例１と同様に行った。ボンベの内面の組成は、Ｆ／Ｆｅが０であり、Ｏ／Ｆｅが２．２５であった。保管後のＩＦ７ガス中のＦｅの含有量は２０質量ｐｐｂであり、１０質量ｐｐｂを超えていた。さらに、ガスの純度は９９．９体積％未満であり、ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍを超えていた。【００６７】
［比較例２］
Ｆ２ガスを用いたフッ素化処理を行わない以外は、実施例１と同様に行った。保管後のＩＦ７ガス中のＦｅの含有量は１８質量ｐｐｂであり、１０質量ｐｐｂを超えていた。さらに、ガスの純度は９９．９体積％未満であり、ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍを超えていた。【００６８】
［比較例３］
電解研磨の条件を変化させてボンベの内面の表面粗さＲｍａｘを１２μｍに変更する以外は、実施例１と同様に行った。ボンベの内面の組成は、Ｆ／Ｆｅが１．２であり、Ｏ／Ｆｅが１．４６であった。保管後のＩＦ７ガス中のＦｅの含有量は１１質量ｐｐｂであり、１０質量ｐｐｂを超えていた。なお、ガスの純度は９９．９体積％超であったが、ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍを超えていた。【００６９】
［比較例４］
ＩＦ７ガスを８０℃で２４時間封入してフッ素化処理を行う以外は、実施例１と同様に行った。ボンベの内面の組成は、Ｆ／Ｆｅが４．５２であり、Ｏ／Ｆｅが０．５７であった。保管後のＩＦ７ガス中のＦｅの含有量は１１質量ｐｐｂであり、１０質量ｐｐｂを超えていた。ガスの純度は９９．９体積％超であり、ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍ未満であった。【００７０】
［比較例５］
Ｆ２ガスを８０℃で２４時間封入してフッ素化処理を行う以外は、実施例１と同様に行った。保管後のＩＦ７ガス中のＦｅの含有量は１０質量ｐｐｂであった。ガスの純度は９９．９体積％超であり、ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍ未満であった。【００７１】
［比較例６］
マンガン鋼に代えてステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）で構成されたボンベを用い、ＣｌＦ３ガスを８０℃で２４時間封入してフッ素化処理を行い、第２の含フッ素ガスをＣｌＦ３ガスに変更する以外は、実施例１と同様に行った。保管後のＣｌＦ３ガス中のＣｒの含有量は１５０質量ｐｐｂを超えていた。ガスの純度は９９．９体積％超であり、ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍ未満であった。【００７２】
［比較例７］
マンガン鋼に代えてステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）で構成されたボンベを用いる以外は、実施例１と同様に行った。保管後のＩＦ７ガス中のＣｒの含有量は１００質量ｐｐｂを超えていた。ガスの純度は９９．９体積％超であり、ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍ未満であった。【００７３】
［比較例８］
マンガン鋼に代えてステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）で構成されたボンベを用い、Ｆ２ガスを８０℃で２４時間封入してフッ素化処理を行う以外は、実施例１と同様に行った。保管後のＩＦ７ガス中のＣｒの含有量は１００質量ｐｐｂを超えていた。ガスの純度は９９．９体積％超であり、ＨＦの濃度は１００体積ｐｐｍ未満であった。【００７４】
実施例１〜８及び比較例１〜８を以下の表１及び表２にまとめた。【００７５】
【表１】
2019026682.tif 000002
【００７６】
【表２】
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【００７７】
表１に示すように、５０℃以下でフッ素化処理を行った実施例１〜８においては、保管後の含フッ素ガス中のＦｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉの含有量がいずれも５質量ｐｐｂ未満であり、ＨＦの濃度が１００体積ｐｐｍ未満であり、含フッ素ガスの純度が９９．９体積％超であった。表２に示すように、実施例１、５、６及び８では、いずれもモル比Ｆ／Ｆｅが０．０１以上３未満であり、モル比Ｏ／Ｆｅが１以下であった。【００７８】
なお、ボンベの内面の表面粗さＲｍａｘが４μｍである実施例８においては、ボンベの内面の表面粗さＲｍａｘが１μｍ以下である実施例１に比べて、衝撃時の剥離による不純物や、長期間保存した際の不純物が生じやすいと考えられる。【００７９】
一方で、ボンベの内面の表面粗さが高く、フッ素化処理を行わなかった比較例１では、ボンベの内面に吸着した大気成分が放出され、さらには、この大気成分とＩＦ７ガスが反応したことにより、ＩＦ７ガスの純度が低下したと考えられる。
また、比較例１では、フッ素化処理を行わなかったため、マンガン鋼の表面がＦで終端されておらず、マンガン鋼とＩＦ７ガスが反応し、マンガン鋼に由来するフッ化鉄やオキシフッ化鉄がＩＦ７ガス中に混入したため、Ｆｅの含有量が１０質量ｐｐｂを超えたと考えられる。
さらに、比較例１では、マンガン鋼の表面がＨやＯＨで終端された部分とＩＦ７ガスが反応することによりＨＦが発生したため、ＨＦの濃度が１００体積ｐｐｍを超えたと考えられる。【００８０】
比較例２では、ボンベの内面の表面粗さが低いものの、フッ素化処理を行わなかったため、比較例１と同様、ＩＦ７ガスの純度が低く、ＨＦの濃度が１００体積ｐｐｍを超え、Ｆｅの含有量が１０質量ｐｐｂを超えたと考えられる。【００８１】
比較例３では、フッ素化処理を行っているが、ボンベの内面の表面粗さが高いため、ＩＦ７ガスの純度は低下しないものの、金属不純物の含有量が多く、ＨＦの濃度も高くなったと考えられる。【００８２】
比較例４及び５では、８０℃で過度のフッ素化処理を行ったため、ボンベの内面にフッ化物の皮膜が形成されてしまい、フッ化物の皮膜のフッ化鉄に由来してＦｅの含有量が１０質量ｐｐｂを超えたと考えられる。【００８３】
比較例６〜８では、ボンベの内面がステンレス鋼で構成されているため、金属不純物に含まれるＣｒの含有量が非常に多くなったと考えられる。
【国際調査報告】
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