(57)【要約】  本開示の繊維ガイドは、基体と、該基体上の少なくとも一部に繊維に接触する接糸面とを備える。そして、この接糸面は、酸化アルミニウム質セラミックスからなり、酸化アルミニウム結晶同士の間に珪酸ジルコニウム相を有する。【選択図】  図７
2018181148.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
基体と、該基体上の少なくとも一部に繊維に接触する接糸面とを備え、  該接糸面は、酸化アルミニウム質セラミックスからなり、酸化アルミニウム結晶同士の間に珪酸ジルコニウム相を有する繊維ガイド。
【請求項２】
前記基体および前記接糸面が一体物の酸化アルミニウム質セラミックスからなり、  前記接糸面における前記珪酸ジルコニウム相が占める面積比率は、前記基体の内部における前記珪酸ジルコニウム相が占める面積比率よりも大きい請求項１に記載の繊維ガイド。
【請求項３】
前記接糸面における前記珪酸ジルコニウム相が占める面積比率は、前記基体の内部における前記珪酸ジルコニウム相が占める面積比率よりも０．２面積％以上大きい請求項２に記載の繊維ガイド。
【請求項４】
前記接糸面は送入部、中間部および送出部からなり、前記送入部における前記珪酸ジルコニウム相が占める面積比率は、前記中間部における前記珪酸ジルコニウム相が占める面積比率よりも大きい請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の繊維ガイド。
【請求項５】
前記送入部における前記珪酸ジルコニウム相が占める面積比率は０．３面積％以上２．５面積％以下である請求項４に記載の繊維ガイド。
【請求項６】
前記接糸面における前記珪酸ジルコニウム相の円相当径の平均値は、０．６μｍ以上３．２μｍ以下である請求項１乃至請求項５のいずれかに記載の繊維ガイド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  本開示は、繊維ガイドに関する。
【背景技術】
【０００２】  繊維の案内においては、ローラーガイド、オイリングノズル、ロッドガイド、トラバースガイドおよびフリクションディスクと呼ばれる様々な形状の繊維ガイドが繊維機械に取り付けられ使用されている。そして、繊維と接触する繊維ガイドの表面（以下、接糸面と記載する。）には、繊維に傷やほつれ等のダメージを発生させにくいことが求められている。さらに、繊維ガイドには、安価に製造できることも求められている。【０００３】  このことから、繊維ガイドを構成する材料としては、安価でありながら、耐磨耗性に優れた酸化アルミニウム質セラミックスが用いられることが多い。【０００４】  例えば、特許文献１には、ビッカース硬さＨＶが１９００以上であり、酸化アルミニウムからなるガイドが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００３−２１３５２２号公報
【発明の概要】
【０００６】  本開示の繊維ガイドは、基体と、該基体上の少なくとも一部に繊維に接触する接糸面とを備える。そして、この接糸面は、酸化アルミニウム質セラミックスからなり、酸化アルミニウム結晶同士の間に珪酸ジルコニウム相を有する。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】本開示の繊維ガイドの一例を示すローラーガイドの斜視図である。
【図２】本開示の繊維ガイドの一例を示すオイリングノズルの斜視図である。
【図３】本開示の繊維ガイドの一例を示すロッドガイドの斜視図である。
【図４】本開示の繊維ガイドの一例を示すトラバースガイドの斜視図である。
【図５】本開示の繊維ガイドの一例を示すフリクションディスクの斜視図である。
【図６】図２に示すオイリングノズルの上面図である。
【図７】本開示の繊維ガイドの表面の一例を示す模式図である。
【図８】摺動試験装置の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】  近年、繊維の生産効率の向上のために、繊維の送り速度が１０００〜１００００ｍ／分と極めて高速化してきている。よって、繊維の送り速度の高速化によっても、繊維にダメージを与えることの少ない、接糸面の摩擦係数が低い繊維ガイドが求められている。
【０００９】  本開示の繊維ガイドは、接糸面の摩擦係数が低いことから、繊維を案内した際に、繊維にダメージが発生することを低減できる。以下に、本開示の繊維ガイドについて、図面を参照しながら詳細に説明する。
【００１０】  最初に、繊維ガイドの代表的な種類について、図１〜図５を参照しながら説明する。まず、図１に示すローラーガイド１０ａは、回転しながらＵ字溝部分で繊維１を案内するものである。次に、図２に示すオイリングノズル１０ｂは、繊維１にオイルを付着させるのに使用されるものである。次に、図３に示すロッドガイド１０ｃは、繊維１を収束したり分離したりするのに使用されるものである。次に、図４に示すトラバースガイド１０ｄは、円筒状のパッケージの外周に繊維１を巻き取るときの案内に使用されるものである。また、図５に示すフリクションディスク１０ｅは、繊維１に撚りをかける際に使用されるものである。
【００１１】  なお、図６は、図２に示すオイリングノズル１０ｂの上面図（図２における白抜き矢印に向かって見た図）である。なお、以降の記載においては、特定の繊維ガイドについて記載する場合を除き、繊維ガイドには「１０」の符号を付して説明する。
【００１２】  本開示の繊維ガイド１０は、図６に示すように、基体１１と、基体１１上の少なくとも一部に繊維１に接触する接糸面２を備える。ここで、接糸面２とは、繊維ガイド１０において繊維１に接触する表面のことであるが、基体１１との識別上、繊維１に接触する表面から０．２ｍｍの深さまでを接糸面２とする。なお、図６においては、識別のため接糸面２を着色して示している。そして、接糸面２において、繊維１の送入側と送出側とが明確に区別できるものに限られるが、接糸面２は、送入部３、中間部４および送出部５からなる。ここで、送入部３、中間部４および送出部５からなる接糸面２を有する繊維ガイドとは、例えば、図２に示すオイリングノズル１０ｂである。このようなオイリングノズル１０ｂの接糸面２は、繊維１の進行方向に一対の第１端６および第２端７を有する。ここで、第１端６とは、繊維１の送入側において接糸面２に繊維１が最初に接する部分であり、第２端７とは、繊維１の送出側において接糸面２に繊維１が最後まで接していた部分である。そして、送入部３とは、接糸面２における第１端６から第２端７までを全長としたとき、第１端６から全長の１／５にあたる部分までのことを指す。一方、送出部５とは、第２端７から全長の１／５にあたる部分までのことを指す。また、接糸面２において送入部３と送出部５との間の領域が中間部４である。
【００１３】  そして、本開示の繊維ガイド１０における接糸面２は、酸化アルミニウム質セラミックスからなり、図７に示すように、酸化アルミニウム結晶９同士の間に珪酸ジルコニウム相８を有する。
【００１４】  ここで、酸化アルミニウム質セラミックスとは、酸化アルミニウム質セラミックスを構成する全成分１００質量％のうち、酸化アルミニウムが８０質量％以上占めるものである。
【００１５】  接糸面２の材質は、以下の方法で確認すればよい。まず、Ｘ線回折装置（ＸＲＤ）を用いて、接糸面２を測定し、得られた２θ（２θは、回折角度である。）の値よりＪＣＰＤＳカードを用いて同定を行なう。次に、蛍光Ｘ線分析装置（ＸＲＦ）を用いて、接糸面２の含有成分の定量分析を行なう。そして、上記ＸＲＤの同定により酸化アルミニウムの存在が確認され、上記ＸＲＦで測定したアルミニウム（Ａｌ）の含有量から酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3）に換算した含有量が８０質量％以上であれば、酸化アルミニウム質セラミックスである。
【００１６】  珪酸ジルコニウム相８は、酸化アルミニウム結晶９に比べて、摩擦係数が低い。本開示の繊維ガイド１０は、酸化アルミニウム結晶９同士の間に珪酸ジルコニウム相８が位置しているため、接糸面２の摩擦係数が低い。
【００１７】  ここで、接糸面２における珪酸ジルコニウム相８の有無は、以下の方法で確認すればよい。
【００１８】  まず、電子線マイクロアナライザー（ＥＰＭＡ）を用いて、酸化アルミニウム結晶９同士の間に存在する相として視認される箇所における元素マッピングを行なう。そして、元素マッピングにより、ジルコニウム、珪素および酸素が同時に検出されれば、本開示の繊維ガイド１０が、珪酸ジルコニウム相８を有するとする。なお、珪酸ジルコニウム相８の下方には、酸化アルミニウム層９が存在するものであることから、酸化アルミニウム結晶９同士の間に酸化アルミニウムを含んでいない場合であってもアルミニウムを検出する場合がある。
【００１９】  また、図７は、接糸面２を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）等において観察した状態を模式的に示したものである。ここで、図７の色調関係はＳＥＭ画像（写真）に基づくものであり、珪酸ジルコニウム相８は白色系の色調を呈し、酸化アルミニウム結晶９は黒色系の色調を呈するものであることから、目視において珪酸ジルコニウム相８と酸化アルミニウム結晶９とは識別できるものである。
【００２０】  また、本開示の繊維ガイド１０は、基体１１および接糸面２が一体物の酸化アルミニウム質セラミックスからなるとともに、接糸面２における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率は、基体１１の内部における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率よりも大きくてもよい。ここで、基体１１の内部とは、基体１１の表面から０．２ｍｍ以上深い部分のことである。なお、基体１１の材質は、上述した接糸面２の材質を確認した方法と同じ方法で確認すればよい。
【００２１】  珪酸ジルコニウム相８の熱伝導率は、３〜８Ｗ／ｍ・Ｋ程度である。一方、酸化アルミニウム結晶９の熱伝導率は、１５〜４０Ｗ／ｍ・Ｋ程度である。よって、上述した構成を満足するならば、珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率が基体１１よりも大きい接糸面２は、基体１１の内部よりも熱伝導率が低いことから、繊維１を案内する際に接糸面２で発生する摩擦熱が、熱伝導率のより高い方である基体１１の内部に拡散していき、接糸面２の温度上昇が抑制される。これにより、本開示の繊維ガイド１０は、繊維１を長時間案内しても、繊維１に傷やほつれ等のダメージを発生させにくい。言い換えるならば、接糸面２の摩擦係数を維持できる。
【００２２】  さらに、本開示の繊維ガイド１０は、接糸面２における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率は、基体１１の内部における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率よりも０．２面積％以上大きくてもよい。そして、このような構成を満足するならば、繊維１を長時間案内しても、本開示の繊維ガイド１０は、接糸面２の摩擦係数をより維持できる。
【００２３】  ここで、接糸面２における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率は、例えば、０．２面積％以上１．８面積％以下であってもよい。一方、基体１１の内部における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率は、例えば、０．１面積％以下であり、珪酸ジルコニウム相８が存在しない、つまり０面積％であってもよい。
【００２４】  そして、接糸面２および基体１１の内部における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率は、以下の方法で算出すればよい。まず、接糸面２および基体１１の内部の反射電子像（ＢＥＩ）写真（以下、単に写真と記載する）を、ＳＥＭを用いて撮影する。そして、上述したように、珪酸ジルコニウム相８は白色系の色調を呈するものであることから、この写真を用いて、画像解析ソフト「Ａ像くん」（登録商標、旭化成エンジニアリング（株）製、なお、以降に画像解析ソフト「Ａ像くん」と記した場合、旭化成エンジニアリング（株）製の画像解析ソフトを示すものとする。）の粒子解析という手法を適用して画像解析を行なうことにより、珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率を求めることができる。
【００２５】  ここで、接糸面２における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率は、倍率１０００〜３０００倍で撮影した、接糸面２の異なる箇所の写真を６枚以上画像解析した平均値とする。なお、接触面２が、送入部３、中間部４および送出部５からなるならば、送入部３、中間部４および送出部５のそれぞれ異なる箇所の写真を２枚ずつ画像解析し、その平均値を接糸面２における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率とすればよい。
【００２６】  一方、基体１１の内部における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率は、倍率１０００〜３０００倍で撮影した、基体１１の内部の異なる箇所の写真を６枚以上画像解析した平均値とする。
【００２７】  なお、「Ａ像くん」の解析条件としては、例えば、結晶粒子の明度を「明」、２値化の方法を「手動」、シェーディングを「有」として、珪酸ジルコニウム相８と酸化アルミニウム結晶９とを明確に区別できるように閾値を設定すればよい。
【００２８】  また、本開示の繊維ガイド１０は、接糸面２において、送入部３における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率が、中間部４における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率よりも大きくてもよい。このような構成を満足するならば、繊維１が最もダメージを受けやすい箇所である送入部３において、摩擦抵抗を小さくすることができる。ここで、本開示の繊維ガイド１０は、接糸面２のうち送入部３における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率が、０．３面積％以上２．５面積％以下であってもよい。
【００２９】  なお、送入部３および中間部４における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率は、上述した接糸面２および基体１１の内部における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率を算出した方法と同様に、画像解析ソフト「Ａ像くん」の粒子解析により算出すればよい。具体的には、送入部３における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率は、倍率１０００〜３０００倍で撮影した、送入部３の異なる箇所の写真を２枚以上画像解析した平均値とする。また、中間部４における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率は、倍率１０００〜３０００倍で撮影した、中間部４の異なる箇所の写真を２枚以上画像解析した平均値とする。
【００３０】  また、本開示の繊維ガイド１０は、接糸面２における珪酸ジルコニウム相８の円相当径の平均値が、０．６μｍ以上３．２μｍ以下であってもよい。ここで、円相当径とは、珪酸ジルコニウム相８の面積と等しい円に置き換えた場合における、円の直径を意味している。そして、このような構成を満足するならば、接糸面２から珪酸ジルコニウム相８が脱粒しくいことから、接糸面２の摩擦係数をより維持できる。
【００３１】  なお、酸化アルミニウム結晶９の円相当径の平均値は、例えば、１０μｍ以上２５μｍ以下である。
【００３２】  ここで、珪酸ジルコニウム相８および酸化アルミニウム結晶９のそれぞれの円相当径の平均値は、上述した接糸面２における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率を算出した方法と同様の方法で算出することができる。
【００３３】  次に、接糸面２の摩擦係数の測定方法について、図８を用いて説明する。図８に示す摺動試験装置は、ローラーＲ１、ローラーＲ２、繊維ガイド１０、ローラーＲ３およびローラーＲ４を備え、この順に繊維１を案内することができる装置である。ここで、ローラーＲ２およびローラーＲ３には、テンション検出器（図示していない）が接続されている。
【００３４】  そして、この摺動試験装置を用いて繊維１を案内し、ローラーＲ２のテンション検出器によって検出されたテンションＴ１の測定値と、ローラーＲ３のテンション検出器によって検出されたテンションＴ２の測定値とを用いて、アモントンの法則の式（μ＝｛ｌｎ（Ｔ２−Ｔ１）｝／θ）で計算することにより摩擦係数（μ）を求めることができる。
【００３５】  なお、摩擦係数は、繊維１の種類、繊維１の形状、繊維１の走行速度、繊維１の張力、θ等の試験条件によって変化する。このため、摩擦係数の比較にあたっては、同じ試験条件で行なう必要がある。
【００３６】  次に、本開示の繊維ガイド１０の製造方法の一例について説明する。ここでは、繊維ガイド１０のうち、オイリングノズル１０ｂを例に挙げて説明する。また、基体１１および接糸面２が一体物の酸化アルミニウム質セラミックスからなる場合を例に挙げて説明する。
【００３７】  まず、酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3）粉末、焼結助剤および溶媒をボールとともにミルに入れて、所定の粒度となるまで粉砕し、スラリーを作製する。ここで、基体１１の内部に珪酸ジルコニウム相８を有する繊維ガイド１０を得るには、スラリーを作製する際に珪酸ジルコニウム（ＺｒＳｉＯ4）粉末を添加すればよい。
【００３８】  次に、得られたスリラーにバインダを添加した後、スプレードライヤーを用いて、噴霧乾燥を行なうことで顆粒を作製する。
【００３９】  次に、この顆粒と熱可塑性樹脂とワックス等とをニーダに投入して加熱しながら混練し、坏土を得る。そして、得られた坏土をペレタイザーに投入することにより、インジェクション成形（射出成形）用の原料となるペレットを得る。次に、得られたペレットをインジェクション成形機（射出成形機）に投入して射出成形することにより、オイリングノズル形状の成形体を得る。なお、オイリングノズル形状の成形体を得るためには、一般的な射出成形法に基づいて、オイリングノズル形状が得られる成形型を作製し、これをインジェクション成形機に設置して射出成形すればよい。
【００４０】  次に、得られた成形体を、大気雰囲気中で最高温度を１５００℃以上１６００℃以下とし、この最高温度での保持時間を２時間以上５時間以下として焼成することで、焼結体を得る。なお、最高温度および保持時間等の焼成条件は、製品の形状および大きさにより変化するため、必要に応じて調整すればよい。
【００４１】  次に、焼結体、研磨用メディアおよび水を湿式バレル研磨機に入れ、バレル研磨を行なう。このとき、珪酸ジルコニウム粉末を水に混ぜておくことで、バレル研磨において焼結体にメディアが衝突した際に、珪酸ジルコニウム粉末が酸化アルミニウム結晶９同士の間に入り込み、焼結体の表面に珪酸ジルコニウム相８として固着する。
【００４２】  バレル研磨後、焼結体を洗浄、乾燥させることで、本開示のオイリングノズル１０ｂを得る。
【００４３】  また、接糸面２および基体１１の内部における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率は、スラリーを作製する際に添加する珪酸ジルコニウム粉末の量と、バレル研磨において水に混ぜる珪酸ジルコニウム粉末の量と、バレル研磨の時間とを調整することで、任意の値に制御することができる。
【００４４】  また、接糸面２の送入部３および中間部４における珪酸ジルコニウム相８が占める面積比率は、バレル研磨において水に混ぜる珪酸ジルコニウム粉末の量とバレル研磨の時間とを調整するとともに、接糸面２の送入部３および中間部４の一部をマスクしてバレル研磨することで、任意の値に制御することができる。
【００４５】  また、接糸面２における珪酸ジルコニウム相８の円相当径の平均値を、０．６μｍ以上３．２μｍ以下とするには、使用する珪酸ジルコニウム粉末の平均粒子径を調整すればよい。
【実施例１】
【００４６】  接糸面における珪酸ジルコニウム相の有無を異ならせたオイリングノズルを作製した。そして、これらのオイリングノズルにおいて摺動試験を行ない、接糸面の摩擦係数の比較を行なった。【００４７】  まず、酸化アルミニウム粉末、焼結助剤としての酸化チタン（ＴｉＯ2）粉末および炭酸マグネシウム（ＭｇＣＯ3）粉末を準備した。そして、各粉末を、酸化アルミニウム粉末が９８．４質量％、酸化チタン粉末が１質量％、炭酸マグネシウム粉末が酸化マグネシウム（ＭｇＯ）換算で０．６質量％となるように秤量し混合した。その後、溶媒である水とボールとともにミルに入れて粉砕することで、スラリーを作製した。【００４８】  次に、このスリラーにバインダを添加した後、スプレードライヤーを用いて、噴霧乾燥を行なうことで顆粒を作製した。【００４９】  次に、この顆粒に熱可塑性樹脂とワックスとを加え、ニーダに投入して加熱しながら混練し、坏土を得た。そして、得られた坏土をペレタイザーに投入し、インジェクション成形用の原料となるペレットを得た。次に、得られたペレットをインジェクション成形機に投入して射出成形することにより、オイリングノズル形状の成形体を得た。【００５０】  次に、この成形体を、大気雰囲気中で最高温度を１５５０℃とし、この最高温度での保持時間を３時間として焼成を行ない、焼結体を得た。【００５１】  次に、この焼結体、研磨用メディアおよび水を湿式バレル研磨機に入れ、バレル研磨を２時間行なった。このとき、バレル研磨において、平均粒子径が３．５μｍの珪酸ジルコニウム粉末を、水および珪酸ジルコニウム粉末の合計１００質量％に対して、０．０１５質量％の添加量となるように水に混ぜた。【００５２】  その後、焼結体を洗浄、乾燥させることで、試料Ｎｏ．１を得た。【００５３】  また、上記製造方法において、珪酸ジルコニウム粉末を混ぜていない水を用いてバレル研磨を行ない、試料Ｎｏ．２を得た。【００５４】  次に、図８に示す摺動試験装置に各試料をセットし、摺動試験を行なうことで、各試料の摩擦係数を求めた。なお、測定条件は、以下の通りとした。繊維の種類：ナイロン（７５デニール）繊維の走行速度：１５００ｍ／分θ：９０°繊維の張力：５０ｇｆ測定頻度：１０回（１分毎）摩擦係数：検出されたテンションからそれぞれの摩擦係数を求め、１０回の平均値を摩擦係数とした。【００５５】  結果を表１に示す。【００５６】
【表１】
2018181148.tif 000003
【００５７】  表１に示す結果から、試料Ｎｏ．２に比べて、試料Ｎｏ．１は、摩擦係数が０．３６と低いものであった。このことから、接糸面において、珪酸ジルコニウム相を有すれば、接糸面の摩擦係数を低くできることが分かった。
【実施例２】
【００５８】  次に、接糸面および基体の内部における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率が異なるオイリングノズルを作製した。そして、これらのオイリングノズルにおいて摺動試験を行ない、接糸面の摩擦係数の比較を行なった。【００５９】  作製方法としては、スラリーを作製する際に表２に示す量の珪酸ジルコニウム粉末を添加するとともに、バレル研磨において、水に混合する珪酸ジルコニウム粉末の添加量を表２に示す量としたこと以外は、実施例１の試料Ｎｏ.１の作製方法と同様であり、試料Ｎｏ.５は、実施例１の試料Ｎｏ.１と同じ試料である。なお、スラリーに珪酸ジルコニウム粉末を添加する際には、添加した珪酸ジルコニウム粉末の添加量だけ、酸化アルミニウム粉末の添加量を減らした。【００６０】  次に、各試料の接糸面および基体の内部における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率を、以下の方法で算出した。まず、接糸面および基体の内部の反射電子像写真を、ＳＥＭを用いて撮影した。そして、珪酸ジルコニウム相は白色系の色調を呈するものであることから、この写真を用いて、画像解析ソフト「Ａ像くん」の粒子解析という手法を適用して画像解析を行なうことにより、珪酸ジルコニウム相が占める面積比率を求めた。具体的には、接糸面における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率は、倍率２０００倍で撮影した、接糸面の送入部、中間部および送出部のそれぞれ異なる箇所の写真を２枚ずつ画像解析した平均値とした。一方、基体の内部における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率は、倍率２０００倍で撮影した内部の異なる箇所の写真を６枚画像解析した平均値とした。【００６１】  また、摩擦係数の測定開始時刻を、摺動試験を開始してから２０分後にしたこと以外は実施例１と同様の摺動試験を行ない、各試料の接糸面の摩擦係数を求めた。結果を表２に示す。【００６２】
【表２】
2018181148.tif 000004
【００６３】  表２に示す結果から、試料Ｎｏ．３に比べて、試料Ｎｏ．４〜８は、接糸面の摩擦係数が０．３８以下と低いものであった。このことから、接糸面における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率が、基体の内部における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率よりも大きければ、接糸面の摩擦係数を維持できることが分かった。【００６４】  また、試料Ｎо．４〜８の中でも試料Ｎｏ．５〜８は、接糸面の摩擦係数が０．３６以下と低いものであった。このことから、接糸面における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率が、基体の内部における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率よりも０．２面積％以上大きければ、接糸面の摩擦係数をより維持できることが分かった。
【実施例３】
【００６５】  次に、接糸面の送入部および中間部における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率が異なるオイリングノズルを作製した。そして、これらのオイリングノズルにおいて摺動試験を行ない、接糸面の摩擦係数の比較を行なった。【００６６】  作製方法としては、バレル研磨において、水に混合する珪酸ジルコニウム粉末の添加量を調整するとともに、接糸面の送入部および中間部の一部をマスクすることで、珪酸ジルコニウム相が占める面積比率が表３に示す値となるようにしたこと以外は、実施例１の試料Ｎｏ.１の作製方法と同様であり、試料Ｎｏ.９は、実施例１の試料Ｎｏ.１と同じ試料である。【００６７】  次に、実施例１と同様の摺動試験を行ない、各試料の接糸面の摩擦係数を求めた。結果を表３に示す。【００６８】
【表３】
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【００６９】  表３に示す結果から、試料Ｎｏ．９、１０に比べて、試料Ｎｏ．１１〜１５は、接糸面の摩擦係数が０．３２以下と低いものであった。このことから、送入部における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率が、中間部における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率よりも大きいことにより、接糸面の摩擦係数をより低くできることが分かった。【００７０】  また、試料Ｎо．１１〜１５の中でも試料Ｎｏ．１２〜１４は、接糸面の摩擦係数が０．２９以下と低いものであった。このことから、送入部における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率が０．３面積％以上２．５面積％以下であれば、接糸面の摩擦係数をさらに低くできることが分かった。
【実施例４】
【００７１】  次に、接糸面における珪酸ジルコニウム相の円相当径の平均値が異なるオイリングノズルを作製した。そして、これらのオイリングノズルにおいて摺動試験を行ない、接糸面の摩擦係数の比較を行なった。【００７２】  作製方法としては、バレル研磨において、表４に示す平均粒子径の珪酸ジルコニウム粉末を使用するとともに、表４に示すバレル時間にしたこと以外は、実施例２の試料Ｎｏ.６の作製方法と同様であり、試料Ｎｏ.２０は、実施例２の試料Ｎｏ.６と同じ試料である。なお、各試料においてバレル時間を変化させるのは、各試料の接糸面における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率を０．６面積％とするためである。【００７３】  次に、各試料の接糸面における珪酸ジルコニウム相の円相当径の平均値を、実施例２の接糸面における珪酸ジルコニウム相が占める面積比率を算出した方法と同様の方法で算出した。【００７４】  また、実施例２と同様の摺動試験を行ない、各試料の接糸面の摩擦係数を求めた。結果を表４に示す。【００７５】
【表４】
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【００７６】  表４に示す結果から、試料Ｎｏ．１６、２０に比べて、試料Ｎｏ．１７〜１９は、接糸面の摩擦係数が０．２９以下と低いものであった。このことから、接糸面における珪酸ジルコニウム相の円相当径の平均値が、０．６μｍ以上３．２μｍ以下であるならば、接糸面の摩擦係数をより維持できることが分かった。
【符号の説明】
【００７７】  １：繊維  ２：接糸面  ３：送入部  ４：中間部  ５：送出部  ６：第１端  ７：第２端  ８：珪酸ジルコニウム相  ９：酸化アルミニウム結晶  １０ａ：ローラーガイド  １０ｂ：オイリングノズル  １０ｃ：ロッドガイド  １０ｄ：トラバースガイド  １０ｅ：フリクションディスク  １０：繊維ガイド  １１：基体  Ｒ１〜Ｒ４：ローラー
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【国際調査報告】
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