(57)【要約】  気体吹出し面から吹き出す気体の流速がノズル長手方向にそって均一な気体吹出しノズルを得る。本発明の気体吹出しノズルは、樹脂フィルムと対向する側面を気体吹出し面とする筐体と、ノズル長手方向に沿って気体を供給する気体供給口と、気体供給口から気体吹出し面まで連通する１以上の均圧室と、を有し、少なくとも１つの均圧室は、その気体吹出し面の側の面が仕切り板によって構成され、仕切り板上面には、両端に開口を有する複数の筒状体が、各筒状体の軸方向がノズル長手方向に直交するようにノズル長手方向に沿って配置され、筒状体は、仕切り板から立ち上がる気体供給口に近い側の壁面と仕切り板とがなす角θが、所定範囲内であって、筒状体の仕切り板に接する面には、仕切り板を含めて貫通する孔として気体流通孔が設けられている。
2019187861.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
樹脂フィルムの表面に気体を吹き付けるために用いられる気体吹出しノズルであって、
前記気体吹出しノズルの長手方向が前記樹脂フィルムの幅方向に延びるように設けられ、前記樹脂フィルムに対向する側面に気体を吹き出す気体吹出し面を有する筐体と、
前記筐体の一方の端部に設けられ、ノズル長手方向に沿って気体を供給する気体供給口と、
前記気体供給口から前記気体吹出し面まで連通する１以上の均圧室と、
を有し、
前記１以上の均圧室の内の少なくとも１つの均圧室は、前記気体吹出し面の側の面が仕切り板で構成され、前記仕切り板の上には、両端に開口を有する複数の筒状体が、各筒状体の軸方向が前記ノズル長手方向に直交するように前記ノズル長手方向に沿って複数配置され、
前記筒状体は、前記仕切り板から立ち上がる壁面のうち前記気体供給口に近い側の壁面と前記仕切り板とがなす角θが、前記筒状体の断面形状における内角として５５°以上１２０°以下の範囲にあり、
前記筒状体の前記仕切り板に接する面には、前記仕切り板を含めて貫通する気体流通孔が設けられている、気体吹出しノズル。
【請求項２】
前記角θが７５°以上９５°以下の範囲にある、請求項１に記載の気体吹出しノズル。
【請求項３】
前記筒状体が配置される均圧室は、前記気体供給口に隣接する均圧室である、請求項１または２に記載の気体吹出しノズル。
【請求項４】
前記筒状体一つあたりにおける、前記気体流通孔の開口面積をＳ1、前記筒状体の、前記仕切り板から立ち上がる前記壁面が仕切り板に接している面を除いて、仕切り板に接する面の面積をＳ2としたとき、開口率Ｓ1／Ｓ2が０．８５以下である、請求項１乃至３のいずれか１項に記載の気体吹出しノズル。
【請求項５】
前記気体流通孔は、前記ノズル長手方向に延びるスリットである、請求項１乃至４のいずれか１項に記載の気体吹出しノズル。
【請求項６】
前記筒状体の前記開口の各々が形成する面は、前記ノズル長手方向に平行、かつ、前記仕切り板に略垂直な面である、請求項１乃至５のいずれか１項に記載の気体吹出しノズル。
【請求項７】
前記筒状体の前記仕切り板に接する面におけるノズル長手方向に沿う長さをＬ１とし、ノズル長手方向に隣接する前記筒状体の相互間の距離をＬ２としたとき、Ｌ２／Ｌ１が１．０以下である、請求項１乃至６のいずれか１項に記載の気体吹出しノズル。
【請求項８】
前記ノズル長手方向に沿った前記気体の吹出し速度分布において、平均吹出し速度に対する吹出し速度の最大値と最小値の差は１１％以内である、請求項１乃至７のいずれか１項に記載の気体吹出しノズル。
【請求項９】
請求項１乃至８のいずれか１項に記載の気体吹出しノズルを備え、
前記気体吹出しノズルから樹脂フィルムに対して加温気体を吹き付けて加温処理を行なう炉。
【請求項１０】
請求項１乃至８のいずれか１項に記載の気体吹出しノズルにより樹脂フィルムの表面に気体を吹き付ける工程を含む、加工フィルムの製造方法。
【請求項１１】
前記気体が加温気体である、請求項１０に記載の加工フィルムの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、樹脂フィルムの表面に気体を吹き付けるために用いられる気体吹出しノズルと、気体吹出しノズルを備える炉と、加工フィルムの製造方法とに関する。
【背景技術】
【０００２】
樹脂フィルムに表面加工を施した加工フィルムの製造工程においては、例えば、長尺あるいはウェブである樹脂フィルム原反に液体を塗布し、その後、乾燥炉などの炉の内部で樹脂フィルムを搬送しながら樹脂フィルムの表面に空気や窒素などの気体を吹き付けることがある。搬送される樹脂フィルムへの気体の吹き付けは、一般に、樹脂フィルムの搬送方向と直交する方向、すなわち樹脂フィルムの幅方向に延びて、樹脂フィルムの表面に向けて垂直に気体を吹き出す気体吹出しノズルを使用することが多い。フィルム幅方向に延びる気体吹出しノズルに対しては、フィルム幅方向（すなわちノズル長手方向）に気体が供給される。【０００３】
このような気体吹出しノズルは、ノズル長手方向に供給される気体を、供給方向と直交する方向に曲げて樹脂フィルムに吹き付ける。気流の向きを変えるためにノズル内にバッフルなどを設けるが、バッフルに気体が衝突したことによって乱気流が発生し、その乱気流によって吹き付け対象の樹脂フィルムに傷が付くことがある。このような傷の発生を防止し、一様な気流を吹き付ける気体吹出しノズルとして、特許文献１には、気体吹出しノズルの長手方向（すなわちワークの幅方向）に沿って凹凸を繰り返す、波状あるいはジグザク状に形成された凹凸面カバーを有するものが開示されている。ノズル長手方向に沿った凹凸面カバーの断面形状は三角波状となっている。この気体吹出しノズルは、ワークに対向する面を気体吹出し面とするノズルボックスと、ノズルボックス内に設けられワークの幅方向に延びて気体吹出し面に向けて気体が通過するスリット状の開口と、を有し、凹凸面カバーは、ノズルボックス内において開口を覆うように設けられている。凹凸面カバーは開口を覆っているが、断面形状が三角波状であるので、ノズル長手方向に直交する方向（気体吹出しノズルの幅方向）での凹凸面カバーの端部側（カバー側方側）からは開口に向かって空気が流れることができるようになっている。さらに、ノズル幅方向において、凹凸面カバーとノズルボックスの内壁との間には隙間が形成されている。気体吹出しノズルに供給された気体は、この隙間から凹凸面カバーの側方側に流れて凹凸面カバーと開口との間の空間に流れ、さらに開口を経て気体吹出し面からワークに向けて吹き出される。さらに特許文献１は、開口と気体吹出し面との間の空間を、気流を安定させる安定室あるいは均圧室とすることも開示している。凹凸面カバーを有する気体吹出しノズルは、特許文献２にも開示されている。特許文献２に記載された気体吹出しノズルは、凹凸面カバーの断面形状を正弦波状あるいは台形状としたものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開昭５６−１２６４４２号公報
【特許文献２】英国特許出願公告第１５５８５４８号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
乾燥炉などの炉の中で気体を吹き付けて製造される加工フィルムの特性は、炉の内部を通過する際の熱履歴に影響され、フィルムの幅方向で均質な特性を有する加工フィルムを得るためには、気体吹出しノズルから噴出される気体と樹脂フィルムとの間での熱交換を、樹脂フィルムの幅方向において均一なものとすることが求められる。したがって、気体吹出しノズルには、その気体吹出し速度が樹脂フィルムの幅方向に沿って一定であるようにする整流機構が必要となる。【０００６】
ところで、フィルム幅方向すなわちノズル長手方向から吹き出し用の気体が供給される気体吹出しノズルには、ノズル長手方向の両側から気体が供給されるタイプのものと、ノズル長手方向の片側からのみ気体が供給されるタイプのものとがある。特許文献１、２のように、ノズル長手方向の片側からのみ気体が供給される気体吹出しノズルでは、ノズル長手方向に対して気体の供給側とは反対側となる位置での気体吹出し速度が、気体供給側での気体吹出し速度よりも大きくなってしまう現象が発生する。特許文献１、２に示される気体吹出しノズルは、局所的な乱気流の発生を抑えることはできるものの、気体吹出し速度についてのノズル長手方向に沿った均一性の面では十分なものであるとはいえない。【０００７】
本発明の目的は、樹脂フィルムに気体を吹き付けるために用いられ、気体の吹出し速度がノズル長手方法に沿って均一である気体吹出しノズルと、そのような気体吹出しノズルを備える炉と、そのような気体吹出しノズルを用いる加工フィルムの製造方法とを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、実験及びシミュレーションの結果、特許文献１に示すような断面が三角波形状の凹凸面カバーを用いた場合には、凹凸面カバーを構成して隣接する２つ斜面のうち、気体供給口を向いた斜面に沿って流れる気流の速度が気体供給口に向いていない斜面での気流の速度より大きくなることを見出し、このことから斜面の傾斜とノズル長手方向に沿った気体吹き出し速度の均一性についての最適な角度を検討して、本発明を完成させた。【０００９】
本発明の気体吹出しノズルは、樹脂フィルムの表面に気体を吹き付けるために用いられる気体吹出しノズルであって、前記気体吹出しノズルの長手方向が前記樹脂フィルムの幅方向に延びるように設けられ、前記樹脂フィルムに対向する側面に気体を吹き出す気体吹出し面を有する筐体と、前記筐体の一方の端部に設けられ、ノズル長手方向に沿って気体を供給する気体供給口と、前記気体供給口から気体吹出し面まで連通する１以上の均圧室と、を有し、前記１以上の均圧室の内の少なくとも１つの均圧室は、前記気体吹出し面の側の面が仕切り板で構成され、前記仕切り板の上には、両端に開口を有する複数の筒状体が、各筒状体の軸方向が前記ノズル長手方向に直交するように前記ノズル長手方向に沿って複数配置され、前記筒状体は、前記仕切り板から立ち上がる壁面のうち前記気体供給口に近い側の壁面と前記仕切り板とがなす角θが、前記筒状体の断面形状における内角として５５°以上１２０°以下の範囲にあり、前記筒状体の前記仕切り板に接する面には、前記仕切り板を含めて貫通する気体流通孔が設けられている。【００１０】
本発明の炉は、本発明の気体吹出しノズルを備え、気体吹出しノズルから樹脂フィルムに対して加温気体を吹き付けて加温処理を行なう。
本発明の加工フィルムの製造方法は、本発明の気体吹出しノズルにより樹脂フィルムに対して気体を吹き付ける工程を含む。【００１１】
本発明の加工フィルムの製造方法は、前記気体が加温気体であることが好ましい。
本発明の加工フィルムの製造方法は、ノズル長手方向に沿った前記気体の吹出し速度分布において、平均吹出し速度に対する吹出し速度の最大値と最小値の差は１１％以内であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、気体吹出し面から吹き出す気体の流速がノズル長手方向に沿って均一な気体吹出しノズルを得ることができる。この気体吹出しノズルを備える炉を使用して樹脂フィルムに対する加温処理を実行することにより、フィルムの幅方向に沿って均質な特性を有する加工フィルムを得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】図１は、一般的な気体吹出しノズルを示す図であって、（ａ）は斜視図、（ｂ）は断面図である。
【図２】図２は、本発明の実施の一形態の気体吹出しノズルを示す断面図である。
【図３】図３は、図２に示す気体吹出しノズルの概略透視斜視図である。
【図４】図４は、筒状体の構成と配置の例を示す斜視図である。
【図５】図５は、筒状体の構成と配置の例を示す斜視図である。
【図６】図６は、筒状体の構成と配置の例を示す斜視図である。
【図７】図７は、本発明の別の実施形態の気体吹出しノズルを示す断面図である。
【図８】図８は、図７に示す気体吹出しノズルの概略透視斜視図である。
【図９】図９の（ａ）〜（ｃ）は、筒状体の各部の寸法や角度を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
次に、本発明の好ましい実施の形態について、図面を参照して説明する。本発明に基づく気体吹出しノズルを説明する前に、一般的な気体吹出しノズルについて図１を用いて説明する。
【００１５】
図１に示す気体吹出しノズル１０は、例えば乾燥炉や延伸加工用のテンターオーブンなどの炉の内部において、炉内で搬送される樹脂フィルム５０の表面に対して空気などの気体を吹き付けるために用いられるものである。図１（ａ）に示すように、樹脂フィルム５０の搬送方向をｚ軸方向、フィルム搬送方向と直交する樹脂フィルム５０の幅方向をｘ軸方向とするｘｙｚ直交座標系を考える。ｙ軸方向を気体吹出しノズル１０の高さ方向とする。気体吹出しノズル１０は、樹脂フィルム５０の表面に対して一定の間隔を保ちつつ、樹脂フィルム５０の全幅にわたってフィルム幅方向、すなわちｘ軸方向に延びるように設けられる。したがってノズル長手方向もｘ軸方向ということになる。気体吹出しノズル１０は、図１（ａ）において「気体供給方向」として示すように、ノズル長手方向（ｘ軸方向）の一方から気体が供給され、「吹き出し方向」として示すように、樹脂フィルム５０の表面に垂直な方向ですなわちｙ軸に平行に、樹脂フィルム５０の全幅にわたって気体を吹き出す。ノズル長手方向に直交する方向であり樹脂フィルム５０に平行な方向（すなわちｚ方向）をノズル幅方向と呼ぶ。
【００１６】
図１（ｂ）は、ノズル長手方向に平行かつ樹脂フィルム５０の表面に垂直な方向での気体吹出しノズル１０の断面構成を示している。気体吹出しノズル１０は、長手方向が樹脂フィルム５０の幅方向に延びる筐体１１を有し、筐体１１の図示左端には気体供給口１２が設けられている。筐体１１の内部には、気体供給口１２に接続して、上部均圧室１３が形成されている。上部均圧室１３は、ノズル長手方向の気体供給口から離れるにしたがって高さが減少している。すなわちテーパ状に形成されている。気体吹出しノズル１０において、樹脂フィルム５０の表面と対向する面が気体吹出し面１４である。上部均圧室１３と気体吹出し面１４との間には、３つの下部均圧室１５が設けられている。図１（ｂ）では、下部均圧室１５が３つ設けられている気体吹出しノズル１０を例として図示しているが、下部均圧室１５の数はこれに限定されるものではない。複数の下部均圧室１５が設けられる場合には、これらの下部均圧室１５は、気体吹出しノズル１０の高さ方向に配列し、下部均圧室１５の相互間は、パンチングメタルなどの多孔性かつ通気性の仕切り板１７で仕切られている。また上部均圧室１３と下部均圧室１５の間も、パンチングメタルなどの多孔性かつ通気性の仕切り板１６で仕切られている。仕切り板１６、１７は、いずれも、樹脂フィルム５０の表面に平行、すなわちｘ軸及びｚ軸に平行に設けられている。上部均圧室１３及び下部均圧室１５の外壁の全体が気体吹出しノズル１０の筐体１１（すなわちノズル筐体）を構成しており、筐体１１の樹脂フィルム５０に対向する側面に気体吹出し面１４が形成されていることになる。
【００１７】
図１に示す気体吹出しノズル１０では、多孔性かつ通気性の仕切り板１６、１７を使用しているので、気体供給口１２から気体吹出し面１４とは、上部均圧室１３および下部均圧室１５を介して連通している。気体供給口１２に供給された気体は、上部均圧室１３では概ね図示ｘ方向に流れながら、仕切り板１６を通過して下部均圧室１５に入り、さらに仕切り板１７を通過することにより徐々に流れ方向を変え、樹脂フィルム５０の表面に垂直な気流として気体吹出し面１４から吹き出される。
【００１８】
次に、本発明の実施の一形態の気体吹出しノズルについて説明する。図２は本発明の実施の一形態の気体吹出しノズル２０の断面図であり、図３はこの気体吹出しノズル２０の構成を説明するための概略透視斜視図である。図２及び図３に示す気体吹出しノズル２０は、筐体１１、気体供給口１２、上部均圧室１３、下部均圧室１５、仕切り板１７の構造は、図１に示す気体吹出しノズル１０と同様のものであるが、上部均圧室１３と下部均圧室１５とを仕切る仕切り板として、図１に示したものとは異なる仕切り板２１が使用され、さらに、仕切り板２１の上部均圧室１３側の面に複数の筒状体２２が配置される点で、図１に示すものとは異なっている。以下、仕切り板２１及び筒状体２２について、詳しく説明する。
【００１９】
仕切り板２１は、上部均圧室１３における気体吹出し面１４側の面を構成している。仕切り板２１としては、パンチングメタルなどの多孔性の材料ではなく、通常の板部材が使用される。筒状体２２は、筒としての軸方向がノズル幅方向すなわちｚ方向となるよう上部均圧室１３に配置されている。筒としての軸方向に直交する面で筒状体２２を切断したときの形状を筒状体２２の断面形状とすると、筒状体２２の断面形状は、例えば、三角形あるいは四角形などの多角形形状である。図３に示した筒状体２２の断面形状は、四角形となっている。筒状体２２の筒としての両端は開口２３となっている。筒状体２２の長さ（ノズル幅方向での長さ）は、気体吹出しノズル２０のノズル幅方向の長さに比べて小さく、これにより、上部均圧室１３の側壁（ノズル幅方向両端側の壁）と筒状体２２の開口２３との間には間隔が形成され、気体供給口１２から供給された気体は、この間隔から開口２３を介して筒状体２２の内部に流れることができるようになっている。筒状体２２において、開口２３には、パンチングメタルや網（メッシュ）といった多孔性かつ通気性の部材を配置してもよい。また、開口２３が形成する面の向きは特に限定されるものではないが、ノズル長手方向に平行、かつ仕切り板２１に対して略垂直な面とすることが好ましい。
【００２０】
図４は、筒状体２２の内部構成を説明するための図であり、仕切り板２１と筒状体２２を示している。図４において矢印は、気体供給口１２から上部均圧室１３に供給される気体の流れ方向を示している。筒状体２２の内部を示す都合上、図４においては筒状体２２は、図３に示すものよりも高さが大きいものとして描かれている。もっとも上部均圧室１３内に収容できるものであれば筒状体２２の高さは適宜に設定することができるので、図３に示すような筒状体２２を用いても図４に示すような高さの筒状体２２を用いても本発明の効果が発揮できることには変わりはない。筒状体２２の内部であって、気体吹出しノズル２０の長手方向中心線に沿う位置には、筒状体２２の仕切り板２１と接する面すなわち筒状体２２の底面と仕切り板２１の両方を貫通するように気体流通孔２４が形成されている。気体流通孔２４の位置は、必ずしも気体吹出しノズル２０の長手方向中心線に沿っている必要はないが、長手方向中心線に配置している方が好ましい。図４に示したものでは、気体流通孔２４は、筒状体２２の底面において、ノズル長手方向に沿う全長にわたってスリット状に形成されている。筒状体２２が設けられていない位置には、仕切り板２１には貫通孔は形成されていない。その結果、気体吹出しノズル２０では、気体供給口１２から上部均圧室１３に供給された気体は、各筒状体２２の開口２３を介して筒状体２２の内部に流れ、気体流通孔２４を介して下部均圧室１５に流れ込み、気体吹出し面１４から吹き出ることになる。
【００２１】
筒状体２２ごとに気体流通孔２４が設けられるので、仕切り板２１の全体としてみれば、複数の気体流通孔２４がノズル長手方向に沿って配置されていることになる。このとき、気体流通孔２４はノズル長手方向に沿って均一に配置することが好ましく、そのため、仕切り板２１上で筒状体２２は、相互に接触しながら配置するか、ノズル長手方向に相互に等間隔で配置することが好ましい。
【００２２】
本実施形態の気体吹出しノズル２０では、各筒状体２２は仕切り板２１から立ち上がる２つの壁面を有するが、このうち、気体供給口１２側の壁面２５について、筒状体２２の断面形状における内角である、壁面２５と仕切り板２１とがなす角θが９０°前後であることが好ましい。より詳しくは、θは５５°以上１２０°以下であり、６０°以上１１０°以下であることが好ましく、７５°以上９５°以下であることがより好ましい。本発明者らの検討によれば、後述の実施例からも明らかであるように、壁面２５と仕切り板２１とがなす角θがこの角度範囲内にあれば、気体吹出し面１４から吹き出される気体の速度分布が、ノズル長手方向の全長にわたって均一なものとなる。
【００２３】
上述した例では、上部均圧室１３に筒状体２２を設けているが、筒状体２２を設ける均圧室は必ずしも上部均圧室１３に限定されるわけではない。しかしながら、筒状体２２を設けることによる整流効果が最も期待されるのは、気体供給口１２に隣接する均圧室に筒状体２２を設ける場合であり、したがって上部均圧室１３に筒状体２２を配置することが好ましい。上部均圧室１３に筒状体２２を設けた場合、気体吹出しノズル２０には下部均圧室１５を必ずしも設ける必要はなく、仕切り板２１そのものを気体吹出し面１４として、気体流通孔２４から流れ出る気体をそのまま樹脂フィルム５０に吹き付ける構成とすることも可能である。しかしながら、気体吹出し面１４から吹き出る気流の制御性の観点からは、下部均圧室１５を設けることが好ましい。
【００２４】
図２、図３及び図４に示したものでは、仕切り板２１上に断面が四角形である筒状体２２を相互に離隔して配置しているが、筒状体２２の構成や配置はこれに限られるものではない。図５は、筒状体２２の構成や配置の別の例を示している。図５に示した構成では、断面形状が四角形である筒状体２２を相互に接するようにして仕切り板２１上にノズル長手方向に配置したものである。気体流通孔２４は、筒状体２２の底面のほぼ中心部において円形に形成されており、気体流通孔２４の直径は、筒状体２２の底面のノズル長手方向に沿う長さよりも小さくなっている。図５に示す筒状体２２においても、その壁面のうち気体供給口１２の側にあって仕切り板２１から立ち上がる壁面２５と仕切り板２１とがなす角θは、５５°以上１２０°以下であり、６０°以上１１０°以下であることが好ましく、７５°以上９５°以下であることがより好ましい。
【００２５】
図６は、筒状体２２の構成や配置のさらに別の例を示している。図６に示した構成は、図４に示した構成において、筒状体２２の断面形状を四角形から三角形に変更したものである。図６に示す筒状体２２においても、その壁面のうち気体供給口１２の側にあって仕切り板２１から立ち上がる壁面２５と仕切り板２１とがなす角θは、５５°以上１２０°以下であり、６０°以上１１０°以下であることが好ましく、７５°以上９５°以下であることがより好ましい。
【００２６】
次に、本発明の別の実施形態の気体吹出しノズルについて説明する。上述した実施形態の気体吹出しノズル２０では、上部均圧室１３は、気体供給口１２側からみてノズル長手方向に沿って高さが減少するテーパ状に形成されていた。しかしながら本発明において上部均圧室の形状はテーパ状のものに限定されるものではない。図７に示す本発明の別の実施形態の気体吹出しノズル３０は、図２及び図３に示した気体吹出しノズル２０と同様の構成を有するが、ノズル長手方向に沿って高さが一定である上部均圧室３２を備える点で、図２及び図３に示す気体吹出しノズル２０と異なっている。また、図５に示したものと同様に、隣接する筒状体２２が相互に接するように設けられている。図８は、図７に示す気体吹出しノズル３０の構成を説明するための概略透視斜視図である。
【００２７】
以上説明した本発明に基づく気体吹出しノズル２０、および３０において、気体流通孔２４の形状は、上部均圧室１３から下部均圧室１５あるいは気体吹出し面１４に連通するものであれば特に限定されるものではないが、図４あるいは図６に示したような、ノズル長手方向に延びるスリット状のものが好ましい。また、筒状体２２一つ当たりにおける、気体流通孔２４の開口面積をＳ１、筒状体２２の、壁面２２、２５が仕切り板と接している面を除いて、仕切り板２１に接する面の面積をＳ２としたとき、開口率Ｓ１／Ｓ２は０．８５以下であることが好ましい。
【００２８】
本発明に基づく気体吹出しノズル２０、および３０では、ノズル長手方向に沿って気体の吹出し速度の分布を求めたときの吹出し速度の最大値と最小値の差が、平均吹出し速度に対して概ね１４％以下、好ましくは１１％以下であるように構成されるが、気体を吹き付ける対象となる樹脂フィルム５０の品種によっては吹出し速度の最大値と最小値の差はこれよりも大きくてもよく、特に限定されるものではない。気体吹出し面１４からの気体の吹出し速度は、０ｍ／ｓを超えて２０ｍ／ｓ以下の範囲内であることが好ましく、０ｍ／ｓを超えて７ｍ／ｓ以下の範囲内であることがより好ましい。
【００２９】
本発明に基づく気体吹出しノズル２０、および３０は、例えば、乾燥炉内あるいはテンターオーブン内に設けられ、加工フィルムの製造に際して樹脂フィルム５０の表面に空気あるいは窒素などの気体を吹き付けるために用いられる。具体例として、気体吹出しノズル２０、および３０は、樹脂フィルム５０に塗液を塗布し、そののち乾燥炉内で樹脂フィルム５０に空気を吹き付けて塗膜を乾燥する際に使用される。本発明に基づく気体吹出しノズル２０、および３０を加工フィルム製造の際に乾燥炉あるいはテンターオーブン内で用いることにより、
（１）表面粗さがフィルム幅方向において均一な加工フィルムが得られる、
（２）厚さがフィルム幅方向において均一な加工フィルムが得られる、
（３）微多孔が形成されるフィルムの場合、フィルム幅方向に均一な微多孔が形成された加工フィルムが得られる、
（４）フィルム搬送時のばたつきが低減され、フィルムの破れの発生が低減されて歩留まりが向上する、
（５）乾燥した塗膜と樹脂フィルムとの密着性がフィルム幅方向において均一な加工フィルムが得られる、
（６）外観不良がない加工フィルムが得られる、
などの利点の少なくとも１つが得られる。
【実施例】
【００３０】
以下、実施例によって本発明をさらに詳しく説明する。
［実施例１］
図２及び図３に示す構成の気体吹出しノズル２０において、筒状体２２として図６に示すような断面形状を三角形としたものについて、シミュレーションによる解析を行なった。解析では、市販の汎用熱流体解析ソフトウェアである「ＳＴＡＲ−ＣＣＭ（ｖｅｒ．１１．０４）」（株式会社ＩＤＡＪ製）を用い、定常計算を行った。乱流の取り扱いにはｋ−ε乱流モデルを用い、壁近傍の乱流境界層の取り扱いには壁法則を用いた。上記のソフトウェアは、流体の運動方程式であるナヴィエ・ストークス方程式を有限体積法により解析するものである。もちろん、同様の解析ができるものであればどのような熱流体解析ソフトウェアを用いてもよい。ノズル筐体内部の流路を模擬した解析空間を設定し、上部均圧室１３のノズル長手方向の長さを１５３０ｍｍとし、ノズル幅方向の長さを１００ｍｍとし、気体供給口１２の高さを２００ｍｍとした。気体供給口１２には、解析空間内に常温（３００Ｋ）の乾燥空気が３．０ｍ／ｓの流速で流入するように境界条件を設定した。また、気体吹出し面１４は圧力境界とし、境界条件に大気圧（０．１ＭＰａ）を設定した。【００３１】
シミュレーションでは、筒状体２２はノズル長手方向に沿って連続して配置するようにし、図９（ｂ）に示すようにノズル長手方向に隣接する筒状体の相互間の距離Ｌ２を０ｍｍとし、筒状体をノズル長手方向の全長にわたって配置した。図９（ａ）に示すように、筒状体２２において仕切り板２１から立ち上がる２つの壁面と仕切り板２１（図９（ａ）では一点鎖線で示す）とがなす内角をそれぞれθ及びαとした。筒状体２２は仕切り板２１から立ち上がる２つの壁面を有するが、角θは、気体供給口側の壁面２５と仕切り板とがなす内角であり、角αは、気体供給口側でない方の壁面２２と仕切り板とがなす内角である。各筒状体２２のノズル長手方向に沿う長さＬ１を１５ｍｍとした。また、シミュレーションであるので、２つの壁面２２、２５の厚さはゼロとした。そして、角θ及び角αを変えたときに、気体吹出し面から吹き出す気体の速度の分布を、ノズル長手方向に沿って求めた。そして、このようにして得られた気体の速度の最大値と最小値との差を、平均吹出し速度で除したものをばらつきＲとした。速度のばらつきＲは小さい方が良好な結果である。ばらつきＲが７％以下であれば「◎」（優）、７％を超えて１１％以下であれば「○」（良）、１１％を超えて１４％以下であれば「△」（実用上問題なし）、１４％を超えていれば「×」（不良）として評価を行なった。結果を表１に示す。【００３２】
【表１】
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表１より、角θは５５°以上１２０°以下であれば実用上問題がなく、６０°以上１１０°以下であることが好ましく、７５°以上９５°以下であればより好ましいことが分かった。【００３３】
［実施例２］
図２及び図３に示す構成の気体吹出しノズル２０において、筒状体２２として図６に示すような断面形状を三角形としたものについて、実施例１と同様にシミュレーションによる解析を行なった。角θ、角α及び長さＬ１については実施例１と同様に定義した。そして、図９（ｂ）に示すように、ノズル長手方向に隣接する筒状体の相互間の距離Ｌ２を変化させて、実施例１と同様にばらつきＲを求め、評価を行なった。結果を表２に示す。【００３４】
【表２】
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表２より、ノズル長手方向での筒状体の長さＬ１と筒状体の相互間の距離Ｌ２に関し、Ｌ２／Ｌ１が１．５以下であれば実用上問題がなく、Ｌ２／Ｌ１が１以下であることが好ましく、Ｌ２／Ｌ１が０．５以下であることがより好ましいことが分かった。【００３５】
［実施例３］
実施例１と同様のシミュレーションによる解析を行ない、筒状体２２の底面における気体流通孔の開口率について検討した。実施例１で用いた気体吹出しノズル（ただし、θ＝９０°、α＝５３．１°、Ｌ１＝１５ｍｍ）において、図９（ｃ）に示すように、ノズル幅方向での筒状体２２の幅Ｗを６０ｍｍとし、スリット状の開口として形成される気体流通孔２４の幅をＷｓとした。Ｗｓを変えたときの速度のばらつきＲを実施例１と同様に求めて判定を行なった。気体流通孔２４は、ノズル長手方向には筒状体２２の底面の全長にわたって形成されているので、Ｗｓ／Ｗは、筒状体２２一つ当たりにおける、筒状体２２の底面の面積Ｓ2（底面での開口部と非開口部の面積の和）に対する気体流通孔２４の面積Ｓ1の比率（Ｓ1／Ｓ2）、すなわち開口率ということになる。結果を表３に示す。【００３６】
【表３】
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表３より、開口率が１．０、すなわち筒状体２２の底面の全体が気体流通孔２４である場合であっても流速のばらつきＲは１０％であって結果は「良」であり、開口率が０．８５以下であればＲが７％以下となり結果は「優」となることが分かった。つまり、開口率は０．８５以下が好ましいことが分かった。
【符号の説明】
【００３７】
１０、２０、３０    気体吹出しノズル
１１  筐体
１２    気体供給口
１３、３２    上部均圧室
１４    気体吹出し面
１５    下部均圧室
１６、１７、２１    仕切り板
２２    筒状体
２３    開口
２４    気体流通孔
２５    壁面
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【国際調査報告】
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