(57)【要約】  亜鉛基合金ショットであって、前記亜鉛基合金ショットは、Ａｌと残部がＺｎ及び不可避不純物からなり、前記亜鉛基合金ショットに対するＡｌの含有量が１．０〜６．０質量％であり、前記亜鉛基合金ショットのビッカース硬さが５０〜１００ＨＶである。  また、前記亜鉛基合金ショットは、更に微量添加元素としてＣｕを添加されていてもよく、前記微量添加元素の添加量は前記亜鉛基合金ショットに対して０．０００１〜０．２５質量％としてもよい。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
亜鉛基合金ショットであって、
前記亜鉛基合金ショットは、Ａｌと残部がＺｎ及び不可避不純物からなり、
前記亜鉛基合金ショットに対するＡｌの含有量が１．０〜６．０質量％であり、
前記亜鉛基合金ショットのビッカース硬さが５０〜１００ＨＶである、亜鉛基合金ショット。
【請求項２】
前記亜鉛基合金ショットのビッカース硬さが５０〜９０ＨＶである、請求項１記載の亜鉛基合金ショット。
【請求項３】
前記亜鉛基合金ショットは、更に微量添加元素としてＣｕが添加されており、
前記微量添加元素の添加量は前記亜鉛基合金ショットに対して０．０００１〜０．２５質量％である、請求項１又は２に記載の亜鉛基合金ショット。
【請求項４】
前記亜鉛基合金ショットは、０．２〜２．０ｍｍの径を有する粒状体であるか、又は（１：０．８）≦（径：長さ）≦（１：１．３）の比率を有する円柱である、請求項１〜３のいずれか１項に記載の亜鉛基合金ショット。
【請求項５】
前記亜鉛基合金ショットが粒状体であって、投影図から求めたショットの長手方向の長さをａ、長手方向に直交する方向における最大径をｂとした場合に、６０％以上のショットのａ／ｂが１．０〜１．３の範囲内にある、請求項１〜４のいずれか１項記載の亜鉛基合金ショット。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか１項に記載の亜鉛基合金ショットの製造方法であって、
原料金属であるＺｎ、Ａｌ、及び必要に応じてＣｕを秤量する工程と、
前記原料金属を加熱して溶湯とする工程と、
前記溶湯を、底部にノズルが配置された溶湯保持容器に移送する工程と、
前記ノズルを介して、液体の冷却媒体中に前記溶湯を滴下する工程と、
前記冷却媒体中で前記溶湯を凝固させて粒状体を得る工程と、
前記粒状体を所定のサイズに分級する工程と、
を含み、
前記分級する工程では、前記凝固された溶湯金属の径を０．２〜２．０ｍｍに分級する、前記亜鉛基合金ショットの製造方法。
【請求項７】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の亜鉛基合金ショットの製造方法であって、
原料金属であるＺｎ、Ａｌ、及び必要に応じてＣｕの合金組成を有する塊状物を得る工程と、
前記塊状物より所定の径のワイヤを得る工程と、
前記ワイヤを所定の長さに切断する工程と、
を含み、
前記ワイヤを得る工程では、塊状物を圧延すると共に応力を付与する工程を含む、前記亜鉛基合金ショットの製造方法。
【請求項８】
前記ワイヤを切断する工程では、（１：０．８）≦（ワイヤの径：ワイヤの長さ）≦（１：１．３）となるようにワイヤを切断する、請求項７に記載の亜鉛基合金ショットの製造方法。
【請求項９】
前記ワイヤを得る工程では、ワイヤの径がφ０．４〜２．０ｍｍとなるように塊状物を加工する、請求項７または８に記載の亜鉛基合金ショットの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ブラスト加工に用いる亜鉛基合金ショット及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ショットと呼ばれる粒子を被加工物に衝突させてワークの表面処理（バリ除去、丸み付け（Ｒ付け）、面粗度調整、梨地加工、など）を行うブラスト加工は古くから知られている。ショットの材質は、ワークの材質や加工目的に合わせて選択される。例えば、アルミニウム合金やマグネシウム合金や亜鉛合金で構成されるダイカスト製品に対するブラスト加工の場合、研掃能力と耐粉塵爆発性を考慮して、亜鉛ショットが選択されている。【０００３】
特許文献１は亜鉛からなるショットが開示されている。このショットはビッカース硬度が４０〜５０ＨＶ（ＪＩＳ  Ｚ２２４４にて規定）であるので、研掃能力が低い。【０００４】
その為、亜鉛合金からなるショットが開発されている。例えば、特許文献２ではＺｎ−Ｍｎからなる亜鉛基合金ショットが開示されている。しかし、ＭｎはＰＲＴＲ制度の対象であり、安全性や環境保全の観点から好ましくない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開昭６３−３１２０６７号公報
【特許文献２】特開２００１−１６２５３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
以上を鑑み、本発明は研掃能力が高く、且つ寿命が長い新しい亜鉛基合金ショットとその製造方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明により、以下の亜鉛基合金ショット及びその製造方法を提供する。
〔１〕亜鉛基合金ショットであって、
前記亜鉛基合金ショットは、Ａｌと残部がＺｎ及び不可避不純物からなり、
前記亜鉛基合金ショットに対するＡｌの含有量が１．０〜６．０質量％であり、
前記亜鉛基合金ショットのビッカース硬さが５０〜１００ＨＶである、亜鉛基合金ショット。
〔２〕前記亜鉛基合金ショットのビッカース硬さが５０〜９０ＨＶである、前記１項記載の亜鉛基合金ショット。
〔３〕前前記亜鉛基合金ショットは、更に微量添加元素としてＣｕが添加されており、
前記微量添加元素の添加量は前記亜鉛基合金ショットに対して０．０００１〜０．２５質量％である、前記１又は２項に記載の亜鉛基合金ショット。
〔４〕前記亜鉛基合金ショットは、０．２〜２．０ｍｍの径を有する粒状体であるか、又は（１：０．８）≦（径：長さ）≦（１：１．３）の比率を有する円柱である、前記１〜３のいずれか１項記載の亜鉛基合金ショット。
〔５〕前記亜鉛基合金ショットは粒状体であって、投影図から求めたショットの長手方向の長さをａ、長手方向に直交する方向における最大径をｂとした場合に、６０％以上のショットのａ／ｂが１．０〜１．３の範囲内にある、前記１〜４項記載の亜鉛基合金ショット。
〔６〕前記１〜５のいずれか１項に記載の亜鉛基合金ショットの製造方法であって、
原料金属であるＺｎ、Ａｌ、及び必要に応じてＣｕを秤量する工程と、
前記原料金属を加熱して溶湯とする工程と、
前記溶湯を、底部にノズルが配置された溶湯保持容器に移送する工程と、
前記ノズルを介して、液体の冷却媒体中に前記溶湯を滴下する工程と、
前記冷却媒体中で前記溶湯を凝固させて粒状体を得る工程と、
前記粒状体を所定のサイズに分級する工程と、
を含み、
前記分級する工程では、前記凝固された溶湯金属の径を０．２〜２．０ｍｍに分級する、前記亜鉛基合金ショットの製造方法。
〔７〕前記１〜４のいずれか１項に記載の亜鉛基合金ショットの製造方法であって、
原料金属であるＺｎ、Ａｌ、及び必要に応じてＣｕの合金組成を有する塊状物を得る工程と、
前記塊状物より所定の径のワイヤを得る工程と、
前記ワイヤを所定の長さに切断する工程と、
を含み、
前記ワイヤを得る工程では、塊状物を圧延すると共に応力を付与する工程を含む、前記亜鉛基合金ショットの製造方法。
〔８〕前記ワイヤを切断する工程では、（１：０．８）≦（ワイヤの径：ワイヤの長さ）≦（１：１．３）となるようにワイヤを切断する、前記７項に記載の亜鉛基合金ショットの製造方法。
〔９〕前記ワイヤを得る工程では、ワイヤの径がφ０．４〜２．０ｍｍとなるように塊状物を加工する、前記７または８項に記載の亜鉛基合金ショットの製造方法。
【発明の効果】
【０００８】
本発明により、研掃能力が高く、且つ寿命の長い亜鉛基合金ショットを提供することができる。所定量のＣｕを含ませることにより、ワークの黒ずみの発生が抑制されるだけでなく、研掃能力、寿命及び引っ張り強度が向上した亜鉛基合金ショットを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の亜鉛基合金ショットの製造方法の一実施形態を説明するためのフローチャートである。
【図２】本発明の亜鉛基合金ショットの製造方法の別の一実施形態を説明するためのフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明の一側面は、亜鉛基合金ショットである。亜鉛基合金ショットは、Ａｌと残部がＺｎ及び不可避不純物からなる。そして、亜鉛基合金ショットに対するＡｌの含有量は１．０〜６．０質量％である。そして、亜鉛基合金ショットのビッカース硬さは５０〜９０ＨＶである。
【００１１】
本発明の一側面の亜鉛基合金ショットはＡｌが添加されているので、亜鉛に比べて硬度が高く、研掃能力が高い。また耐衝撃性（靱性）が向上しているので、寿命が長い。そして、Ａｌは比較的安価であるので、研掃能力が高く寿命が長い亜鉛基合金ショットを安価に製造することができる。
【００１２】
本発明の一実施形態は、亜鉛基合金ショットに更に微量添加元素としてＣｕが添加されていてもよい。そして、微量添加元素の添加量を亜鉛基合金ショットに対して０．０００２〜０．２５質量％としてもよい。Ｃｕを微量に添加することで、ブラスト加工を行った際に黒ずみが発生するのを抑制することができる。
【００１３】
本発明の別の実施形態は、亜鉛基合金ショットであって、
前記亜鉛基合金ショットは、Ａｌと、微量添加元素としてのＣｕと、残部としてのＺｎ及び不可避不純物とからなり、
前記亜鉛基合金ショットに対するＡｌの含有量が１．０〜６．０質量％であり、
前記亜鉛基合金ショットに対するＣｕの含有量が０〜０．２５質量％であり、
前記亜鉛基合金ショットが、０．２〜２．０ｍｍの径を有する粒状体であるか、又は（１：０．８）≦（径：長さ）≦（１：１．３）の比率を有する円柱であり、
前記亜鉛基合金ショットのビッカース硬さが５０〜９０ＨＶである、前記亜鉛基合金ショットである。
【００１４】
本発明の一実施形態は、亜鉛基合金ショットの製造方法である。この製造方法は、以下の（１）〜（６）の工程を含んでもよい。
（１）原料金属であるＺｎ、Ａｌ、及び必要に応じてＣｕを秤量する工程。
（２）前記原料金属を加熱して溶湯とする工程。
（３）溶湯を、底部にノズルが配置された溶湯保持容器に移送する工程。
（４）ノズルを介して、液体の冷却媒体中に前記溶湯を滴下する工程。
（５）冷却媒体中で前記溶湯を凝固させて粒状体を得る工程。
（６）粒状体を所定のサイズに分級する工程。
そして、（６）の工程では、粒状体の径を０．２〜２．０ｍｍとなるように分級してもよい。なお、本明細書において、「径」は、直径を意味する。
【００１５】
Ａｌを含有していることで、溶湯の流動性が向上する。その為、ノズルが溶湯で閉塞することなく、良好に滴下することができる。また、粒状体の径が０．２〜２．０ｍｍであれば、形状が比較的揃っている粒状体が得られる。
【００１６】
本発明の一実施形態は、亜鉛基合金ショットの製造方法である。この製造方法は、以下の（１１）〜（１３）の工程を含んでもよい。
（１１）原料金属であるＺｎ、Ａｌ、及び必要に応じてＣｕの合金組成を有する塊状物を得る工程。
（１２）塊状物より所定の径のワイヤを得る工程。
（１３）ワイヤを所定の長さに切断する工程。
そして、ワイヤを得る工程では、塊状物を圧延すると共に応力を付与する工程を含んでもよい。
【００１７】
Ａｌを含有していることで、合金の靱性が向上する。その結果、塊状物を圧延してワイヤ状に加工する際、加工途中で破断されることがない。更に、塊状物を圧延する際にワイヤに応力を付与することで、機械的性質が向上する。
【００１８】
本発明の一実施形態は、ワイヤを得る工程では、ワイヤの径がφ０．４〜２．０ｍｍとなるように塊状物を加工し、ワイヤを切断する工程では、（１：０．８）≦（ワイヤの径：ワイヤの長さ）≦（１：１．３）となるように、又は、（１：０．８）≦（ワイヤの径：ワイヤの長さ）≦（１：１．２）となるようにワイヤを切断してもよい。ワイヤの径がφ０．４ｍｍ以上であれば、ブラスト加工に必要な機械的強度を有するワイヤを得ることができる。また、φ２．０ｍｍ以下であれば例えばアルミダイカスト製品など比較的柔らかいワークに対してブラスト加工を行った場合でも、ワークを必要以上に傷つけることがない。そして、切断後のワイヤの径と長さとの比をこの範囲となるようにワイヤを切断することで、仕上がり品質にばらつきが少ないブラスト加工を行うことができる。
【００１９】
本発明の亜鉛基合金ショット及びその製造方法の一実施形態を、図を参照して説明する。なお、本発明は一実施形態に限定するものではなく、均等の範囲において適宜変更することができる。また、以下の説明において、合金組成を示す「％」は、特に断りのない限り「質量％」を示す。
【００２０】
一実施形態の亜鉛基合金ショットには、Ａｌが含有している。ＡｌはＺｎとの相乗効果により亜鉛基合金のビッカース硬さや耐衝撃性（靱性）が向上している。Ａｌの含有量が少なすぎると、添加した効果が得られない。多すぎると、Ａｌの物性の影響が強くなりすぎて亜鉛基合金の耐衝撃性が低下する傾向を示す。一実施形態では、Ａｌの含有量（全体量１００％基準：以下同じ）は１．０〜６．０％であり、１．３〜５．８％としてもよく、又は２．９〜５．６％としてもよい。
【００２１】
Ｃｕは、亜鉛基合金ショットの耐食性を向上させる為に必要に応じて添加される元素である。耐食性が向上した結果、この亜鉛基合金ショットを用いてブラスト加工を行う際に、ワークの表面に黒ずみが発生するのを抑制することができる。ただし、Ｃｕを過剰に添加すると亜鉛基合金ショットの耐衝撃性が低下するので、添加量は微量であることが好ましい。一実施形態では、Ｃｕの添加量（全体量１００％基準：以下同じ）は０〜０．２５％であり、０．０００１〜０．２５％としてもよく、又は０．０００２〜０．２５としてもよく、０．０００２〜０．０５％としてもよい。
【００２２】
Ｃｕは、亜鉛基合金ショットのビッカース硬さや耐衝撃性を向上させる効果もある。Ｃｕを微量に添加することは、前述のワークへの黒ずみの発生を抑制する効果の付与だけでなく、亜鉛基合金ショットの研掃能力及び寿命のさらなる向上の効果がある。
【００２３】
亜鉛基合金ショットは、アルミニウム合金やマグネシウム合金や亜鉛合金で構成されるダイカスト製品など、比較的硬度の低いワークに対しても使用される。亜鉛基合金ショットの硬さが低すぎるとワークに対する研掃能力が不足し、硬すぎるとワークの表面の意匠性に影響がでる。ワークの物性及び研掃目的を考慮して、亜鉛基合金ショットのビッカース硬さは５０〜１００ＨＶとしてもよく、５０〜９０ＨＶとしてもよく、又は７０〜９０ＨＶとしてもよく、その硬度となるようにＡｌの含有量またはＣｕの添加量を調整してもよい。
【００２４】
一実施形態の亜鉛基合金ショットは、ＺｎとＡｌ、またはＺｎとＡｌと微量のＣｕ、で構成されるが、その他不可避不純物が含まれていてもよい。ただし、不可避不純物の含有量が高くなると耐衝撃性が低くなり、寿命の低下につながる。その為、不可避不純物の合計含有量は、可及的に少ない方が望ましい。
【００２５】
亜鉛基合金ショットに対するＡｌの含有量が１．０〜６．０％であり、
亜鉛基合金ショットに対するＣｕの含有量が０．０００１〜０．２５質量％であり、
亜鉛基合金ショットのビッカース硬さが５０〜１００ＨＶである亜鉛基合金ショットが特に好ましい。
【００２６】
亜鉛基合金ショットに対するＡｌの含有量が１．３〜５．８％であり、
亜鉛基合金ショットに対するＣｕの含有量が０．０００２〜０．０５質量％であり、
亜鉛基合金ショットのビッカース硬さが７０〜９０ＨＶである亜鉛基合金ショットが更に特に好ましい。
【００２７】
次に、一実施形態の亜鉛基合金ショットの製造方法について図１を参照することにより以下に説明する。
【００２８】
Ｓ０１：原料を秤量する工程
原料となる金属を秤量する。例えば、Ａｌの原料（地金）としては、ＪＩＳＨ２１０２のアルミニウム地金特１種（９９．９０％以上）やＪＩＳＨ２１１１（またはＩＣＳ７７．１２０．１０）の精製アルミニウム地金特殊（９９．９９５％以上）・１種（９９．９９０％以上）・２種（９９．９５％以上）を、Ｃｕの原料（地金）としては、ＪＩＳＨ２１２１の電気銅地金（９９．９６％以上）を、それぞれ挙げることができる。
【００２９】
なお、基元素であるＺｎの原料（地金）としては、特に限定されず、ＪＩＳＨ２１０７（またはＩＳＯ７２５：１９８１）に規定されている各グレードのものを使用できる。ショットの品質安定性を考慮して、ＪＩＳＨ２１０７の普通亜鉛地金（９９．９７％以上）、最純亜鉛地金（９９．９９５％以上）、特種亜鉛地金（９９．９９％以上）等、高純度の亜鉛地金を使用してもよい。
【００３０】
Ｓ０２：溶解工程
秤量した金属を坩堝に投入後、坩堝を加熱する（例えば、約６００℃）。加熱によって金属が溶解し、Ｚｎ−ＡｌもしくはＺｎ−Ａｌ−Ｃｕの組成を有する溶湯となる。
【００３１】
Ｓ０３：溶湯移動工程
溶湯を溶湯保持容器に投入する。溶湯保持容器には加熱手段が備えられており、亜鉛基合金ショット製造時に、溶湯が必要以上に冷却されないように保持することができる。このときの溶湯保持温度は合金組成や生産規模により異なるが、５００〜６００℃の範囲で適宜設定してもよい。
【００３２】
溶湯保持容器の底部には溶湯滴下用のノズルが設けられており、該ノズルの下方には、冷却媒体が投入された冷却槽が配置されている。なお、冷却媒体は液体であり、水や油等であってもよい。
【００３３】
Ｓ０４：造粒工程
溶湯保持容器内の溶湯は、ノズルから滴下される。ノズルから冷却媒体に到達するまでの間に、表面張力の影響を受け球状化する。冷却媒体に到達し、接触した溶湯は急激に冷却されて球形状のまま固化される。
【００３４】
なお、冷却媒体は滴下した溶湯が接触することにより温度が上昇し、該溶湯の急冷が妨げられる原因となる。このため、冷却手段により、冷却媒体を設定温度に保持する。この設定冷却温度は、例えば、水の場合、通常、６０℃以下としてもよく、３０〜４０℃としてもよい。
【００３５】
Ｓ０５：分級工程
冷却媒体の底部には、亜鉛合金の粒状体が堆積される。これを回収して、乾燥機で乾燥後、分級機で分級して亜鉛基合金ショットを得る。なお、分級は亜鉛基合金ショットの使用目的に合わせて所定の粒径になるように行なう。
【００３６】
ここで、溶湯がノズルから滴下されるとき、溶湯の液滴の形状は完全な球ではなく、落下方向に引き伸ばされて歪んだ球ないし楕円状となる。このため、得られる粒状体、すなわちショットの粒子の形状は、やや歪んだ球状、回転楕円体状、あるいは角が丸い円柱状になる。このようなショットの投影図から求めたショットの長手方向の長さをａ、長手方向に直交する方向における最大径をｂとした場合に、６０％以上のショットのａ／ｂが１．０〜１．３の範囲内にあることが好ましく、１．０〜１．２の範囲内にあることもまた好ましい。このようなショットは真球に近く、形状のバラツキが小さいので、より均一な研掃効果が得られる。粒状体の径が０．２〜２．０ｍｍでは、ａ／ｂの値が１．０〜１．３又は１．０〜１．２のショットの割合が多くなるので、粒子径がこの範囲となるように分級を行ってもよい。
【００３７】
亜鉛基合金ショットに対するＡｌの含有量が１．０〜６．０％であり、
亜鉛基合金ショットに対するＣｕの含有量が０．０００１〜０．２５質量％であり、
亜鉛基合金ショットが、０．２〜２．０ｍｍの径を有する粒状体であり、
投影図から求めたショットの長手方向の長さをａ、長手方向に直交する方向における最大径をｂとした場合に、６０％以上のショットのａ／ｂが１．０〜１．３の範囲内にあり、
亜鉛基合金ショットのビッカース硬さが５０〜１００ＨＶである亜鉛基合金ショットが特に好ましい。
【００３８】
亜鉛基合金ショットに対するＡｌの含有量が１．３〜５．８質量％であり、
亜鉛基合金ショットに対するＣｕの含有量が０．０００２〜０．０５％であり、
亜鉛基合金ショットが、０．２〜２．０ｍｍの径を有する粒状体であり、
投影図から求めたショットの長手方向の長さをａ、長手方向に直交する方向における最大径をｂとした場合に、６０％以上のショットのａ／ｂが１．０〜１．２の範囲内にあり、
亜鉛基合金ショットのビッカース硬さが７０〜９０ＨＶである亜鉛基合金ショットがさらに特に好ましい。
【００３９】
亜鉛基合金ショットの製造方法は、上記の方法に限らない。別の形態の製造方法の例を、図２を参照することにより以下に説明する。
【００４０】
Ｓ１１：塊状物製造工程
原料となる金属より、Ｚｎ−ＡｌもしくはＺｎ−Ａｌ−Ｃｕの組成を有する塊状物を生成する。例えば、原料となる金属より製錬によりビレットと呼ばれる円柱形状の塊状物を生成してもよい。
【００４１】
Ｓ１２：ワイヤ製造工程
本実施形態では、ビレットよりワイヤを製造する。複数個のダイスにビレットを挿入し、このビレットを引き抜くことでビレットを塑性変形により小径化して所望の径までワイヤを製造する。本実施形態のビレットはＡｌを含有しているので、ダイスとのすべり性が良好である。その為、ワイヤを製造する際に、その途中でワイヤが切断もしくはマイクロクラックが発生するのを防ぐことができる。
【００４２】
また、微量添加元素としてＣｕが添加されていることで、亜鉛基合金の引っ張り強度が向上する。その結果、更にワイヤ製造の際に、その途中でワイヤが切断もしくはマイクロクラックが発生することを防ぐことができる。
【００４３】
Ａｌ及びＣｕの添加により亜鉛基合金からなるビレットが良好にダイスを通過することができるので、亜鉛基合金は塑性変形及びダイスとの摩擦により応力を付与することができる。その結果、ショットに求められる機械的性質（例えば、靱性）を向上させることができる。例えば、ビレットの引っ張り速度やダイスの径と個数を変更することにより、機械的性質を調整することができる。
【００４４】
ワイヤの径を細くすることで、亜鉛基合金は応力が付与されて機械的性質が向上するが、必要以上に細くするとこの加工によるダメージを受ける。また、径が太すぎると応力が十分に付与されない、若しくは比較的硬度の低いワークに対してブラスト加工を行った場合、ワークの表面がダメージを受ける。以上を踏まえ、ワイヤの径をφ０．４ｍｍ〜２．０ｍｍとしてもよい。
【００４５】
Ｓ１３：切断工程
得られたワイヤを所定の長さとなるように直列的に切断し、粒状物を得る。この粒状物の長さは径との差が大きいと、ブラスト加工後のワークの仕上がり品質にばらつきが生じる。これを考慮し、（１：０．８）≦（ワイヤの径：ワイヤの長さ）≦（１：１．３）となるようにワイヤを切断してもよく、（１：０．８）≦（ワイヤの径：ワイヤの長さ）≦（１：１．２）となるようにワイヤを切断してもよい。
【００４６】
Ｓ１４：丸め工程
得られた粒状物は円柱形状であるので、角部を有する。ブラスト加工時にこの角部によってワークが受傷する場合、予めこの粒状物を壁等に向けて投射することで角を丸めておいてもよい。なお、この工程はワークの物性やブラスト加工の目的に応じて省略してもよい。
【００４７】
亜鉛基合金ショットに対するＡｌの含有量が１．０〜６．０％であり、
亜鉛基合金ショットに対するＣｕの含有量が０．０００１〜０．２５％であり、
亜鉛基合金ショットが、（１：０．８３）≦（径：長さ）≦（１：１．２５）の比率を有する円柱であり、
投影図から求めたショットの長手方向の長さをａ、長手方向に直交する方向における最大径をｂとした場合に、６０％以上のショットのａ／ｂが１．０〜１．３の範囲内にあり、
亜鉛基合金ショットのビッカース硬さが５０〜１００ＨＶである亜鉛基合金ショットが特に好ましい。
【００４８】
亜鉛基合金ショットに対するＡｌの含有量が１．３〜５．８％であり、
亜鉛基合金ショットに対するＣｕの含有量が０．０００２〜０．２５％であり、
亜鉛基合金ショットが、（１：０．８３）≦（径：長さ）≦（１：１．２５）の比率を有する円柱であり、
投影図から求めたショットの長手方向の長さをａ、長手方向に直交する方向における最大径をｂとした場合に、６０％以上のショットのａ／ｂが１．０〜１．２の範囲内にあり、
亜鉛基合金ショットのビッカース硬さが７０〜９０ＨＶである亜鉛基合金ショットが特に好ましい。
【００４９】
次に、一実施形態の亜鉛基合金ショットを評価した結果について説明する。
【実施例】
【００５０】
後述の表１に示す割合になるように秤量したＡｌ及びＣｕと、Ｚｎ地金とから、前述した工程Ｓ０１〜Ｓ０５（Ａタイプ）又は工程Ｓ１１〜Ｓ１４（Ｂタイプ）によって、亜鉛基合金ショットを製造した。
Ａタイプ：上述の製造方法における工程Ｓ０１〜Ｓ０５によって製造し、平均粒子径が０．８ｍｍ且つ前述のａ／ｂが１．０〜１．３となるように分級した亜鉛基合金。
Ｂタイプ：工程Ｓ１１〜Ｓ１４によって製造し、ワイヤの径を０．８ｍｍとした亜鉛基合金ショット。【００５１】
これらの亜鉛基合金ショットについて、以下の評価試験を行った。【００５２】
亜鉛基合金ショット１００ｋｇをショットブラスト機（ＤＺＢ型：新東工業株式会社製）に投入し、ワークとしてアルミニウム合金製ダイカスト部品（表面硬さ：１００ＨＶ）に対してブラスト加工を行い、性能の評価を行なった。なお、亜鉛基合金ショットの投射速度は５３ｍ／ｓとした。【００５３】
評価項目は、「消耗量」、「バリ取り能力」および「仕上がり品質」について、下記の通り行なった。【００５４】
＜消耗量＞
寿命ないし靭性（耐衝撃性）に対応する評価である。亜鉛基合金ショットを用いて８時間、ショットブラストすることにより微粉となって損耗した量を「ショット消耗量」として下記基準で評価した。
◎：０．０６ｋｇ／（ｈ・ＨＰ）以下
○：０．０６ｋｇ／（ｈ・ＨＰ）〜０．０８ｋｇ／（ｈ・ＨＰ）
△：０．０８ｋｇ／（ｈ・ＨＰ）〜０．１０ｋｇ／（ｈ・ＨＰ）
×：０．１０ｋｇ／（ｈ・ＨＰ）以上【００５５】
＜バリ取り能力＞
研掃能力ないしブラスト能力に対応する評価である。バリが完全に除去できるまでに要するブラスト加工時間を測定し、以下の基準で評価した。なお、バリの除去は目視評価とした。
◎：３０秒のブラスト加工時間でバリが除去される。
○：６０秒のブラスト加工時間でバリが除去される。
△：９０秒のブラスト加工時間でバリが除去される。
×：９０秒のブラスト加工時間でもバリが除去されない。【００５６】
＜仕上がり品質＞
ブラスト加工後のワーク表面を観察し、以下の基準で評価した（目視での評価）。
◎：銀白色に輝いている。
○：少し黒ずんでいる。
△：黒ずんでいる。【００５７】
それらの評価結果を表１に示す。なお、表中「径−長さ比」とは、Ｂタイプの亜鉛基合金ショットにおいて、切断後のワイヤの「ワイヤの径：ワイヤの長さ」を示す。
【表１】
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【００５８】
＜消耗量の評価＞
いずれのタイプの亜鉛基合金ショットにおいても、Ａｌの添加量が１．０〜６．０％の範囲である実施例１〜１０は、いずれの条件においても△以上の評価であった。さらに、Ｃｕを０．０００１〜０．２５％の範囲で微量に添加した場合であっても、いずれの条件においても△以上の評価であった。ここで、△評価は○評価より劣るものの実用上問題のない結果であり、投射条件（投射速度や粒子径等）を最適化することで○評価以上となりえることが示唆される。従って、実施例１〜１０においては、消耗量の評価は良好であることがわかる。【００５９】
Ｂタイプの亜鉛基合金ショットにおいては、タイプＡの亜鉛基合金ショットの組成と近い場合、消耗量の評価は同等もしくはさらに良好な評価となった。これは、Ｂタイプの亜鉛基合金ショットの製造過程で応力を付与する工程が含まれるので、亜鉛基合金ショットの機械的性質が向上し、その結果耐衝撃性が向上したことが要因と考えられる。【００６０】
Ａｌの添加量が過剰である比較例３及びＣｕの添加量が過剰である比較例４は、×評価であった。いずれの場合もＡｌ及びＣｕを過剰に添加することで、耐衝撃性が悪化したと考えられる。【００６１】
＜バリ取り能力＞
いずれのタイプの亜鉛基合金ショットにおいても、Ａｌの添加量が１．０〜６．０％の範囲である実施例１〜１０は、Ａｌの添加量が多くなると評価が低下する傾向が見られるが、いずれの条件においても△以上の評価であった。さらに、Ｃｕを０．０００１〜０．２５％の範囲で微量に添加した場合であっても、いずれの条件においても△以上の評価であった。ここで、△評価は○評価より劣るものの実用上問題のない結果であり、投射条件（投射速度や粒子径等）を最適化することで○評価以上となりえることが示唆される。従って、実施例１〜１０においては、消耗量の評価は良好であることがわかる。【００６２】
Ｂタイプの亜鉛基合金ショットにおいては、タイプＡの亜鉛基合金ショットの組成と近い場合、バリ取り能力の評価は同等もしくはさらに良好な評価となった。これは、Ｂタイプの亜鉛基合金ショットの製造過程で応力を付与する工程が含まれるので、亜鉛基合金ショットの機械的性質が向上したことが要因と考えられる。【００６３】
Ａｌが添加されていない比較例１及び添加量が過小な比較例２は、×評価となった。これは、ビッカース硬度がワークに対して低いことに起因すると考えられる。【００６４】
径−長さ比が過小または過大の比較例５、６は、いずれも×評価となった。ワークに対して亜鉛基合金ショットの衝突にばらつきが生じるので、結果としてバリ取り能力が低下したと考えられる。【００６５】
＜仕上がり品質＞
いずれのタイプの亜鉛基合金ショットにおいても、Ｃｕを０．０００１〜０．２５％の範囲で微量に添加した実施例３、４、７、８、９、１０は、いずれの条件においても◎評価であり、Ｃｕを微量に添加することで仕上がり品質が向上することが示された。【００６６】
また、Ｃｕが添加されていない実施例１、２、５、６においては、△評価または○評価となり、比較例１の結果を加味すると、Ａｌの添加によっても仕上がり品質の改善がみられた。これは、バリ取り能力が向上したことでブラスト加工が完了するまでの時間が短縮されたので、ワークが亜鉛基合金ショットの投射流にさらされる機会が減少したことに起因すると考えられる。
【産業上の利用可能性】
【００６７】
一実施形態の亜鉛基合金ショットは、アルミニウムダイカスト製品やアルミニウム鋳物製品などを例とする非鉄金属部品のバリおよびカエリの除去、鋳造品の砂落とし、塗型や離型剤の焼き付き除去、酸化膜や湯じわの除去、封孔処理、等を目的としたショットブラストに対して好適に用いることができる。
【図１】
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【図２】
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【国際調査報告】
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