(57)【要約】  鉛直上方から見たとき、第１バネ（１１１）は、第１位置（１２１）から、四角形Ｓの側とは反対方向である第１方向（Ｄ１）に延在する。第２バネ（１１２）は、第２位置（１２２）から、四角形Ｓの側とは反対方向である第２方向（Ｄ２）に延在する。第３バネ（１１３）は、第３位置（１２３）から、四角形Ｓの側とは反対方向である第３方向（Ｄ３）に延在する。第４バネ（１１４）は、第４位置（１２４）から、四角形Ｓの側とは反対方向である第４方向（Ｄ４）に延在する。第１方向（Ｄ１）、第２方向（Ｄ２）、第３方向（Ｄ３）、第４方向（Ｄ４）は、振動軸Ａが延在する方向Ｖから４５度以上ずれている。本態様によれば、送風機からの振動の伝播を効果的に抑制することができる。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１バネと、
第２バネと、
第３バネと、
第４バネと、
振動軸を有する送風機を含む物体と、を備え、
前記物体は、前記第１バネと前記第２バネと前記第３バネと前記第４バネとによって吊り下げられ、
前記第１バネは、前記物体の第１位置に接続され、
前記第２バネは、前記物体の第２位置に接続され、
前記第３バネは、前記物体の第３位置に接続され、
前記第４バネは、前記物体の第４位置に接続され、
鉛直上方から見たとき、前記第１位置と前記第２位置と前記第３位置と前記第４位置とを線分で仮想的に接続することで、仮想的に四角形が形成され、
前記第１バネは、前記第１位置から、前記四角形の側とは反対方向である第１方向に延在し、
前記第２バネは、前記第２位置から、前記四角形の側とは反対方向である第２方向に延在し、
前記第３バネは、前記第３位置から、前記四角形の側とは反対方向である第３方向に延在し、
前記第４バネは、前記第４位置から、前記四角形の側とは反対方向である第４方向に延在し、
前記第１方向、前記第２方向、前記第３方向、前記第４方向は、前記振動軸が延在する方向から４５度以上ずれている、弾性支持構造。
【請求項２】
前記第１バネが延在する方向、前記第２バネが延在する方向、前記第３バネが延在する方向、前記第４バネが延在する方向が、鉛直方向から３０度以上７５度以下の角度だけずれている、請求項１に記載の弾性支持構造。
【請求項３】
前記第１バネが延在する方向、前記第２バネが延在する方向、前記第３バネが延在する方向、前記第４バネが延在する方向が、鉛直方向から同じ角度だけずれており、
鉛直上方から見たとき、前記四角形が、第１辺および第２辺を有する長方形であり、
前記第１辺に平行で前記四角形の中心を通る直線に関して、前記第１バネと前記第４バネとが線対称に延在し、かつ、前記第２バネと前記第３バネとが線対称に延在し、
前記第２辺に平行で前記四角形の中心を通る直線に関して、前記第１バネと前記第２バネとが線対称に延在し、かつ、前記第３バネと前記第４バネとが線対称に延在する、請求項１に記載の弾性支持構造。
【請求項４】
前記第１バネの共振周波数、前記第２バネの共振周波数、前記第３バネの共振周波数、前記第４バネの共振周波数が、前記送風機の起動運転後かつ停止運転前の駆動周波数よりも低い、請求項１に記載の弾性支持構造。
【請求項５】
前記送風機がダイヤフラムを有し、
前記振動軸が延在する方向が前記ダイヤフラムの振動方向である、請求項１に記載の弾性支持構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、弾性支持構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
これまでに、振動する構造体を、弾性体を用いて支持することが検討されてきた。例えば、特許文献１には、振動する構造体を、ゴム製の弾性体を用いて支持することが記載されている。特許文献１に記載の弾性体によれば、構造体の振動の伝播を抑制することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】日本国実用新案登録第３１５５８１０号公報
【発明の概要】
【０００４】
本発明者らの検討によれば、特許文献１に記載の技術には、構造体の振動の伝播を抑制するという点、特に、振動軸の方向への振動の伝播を抑制するという点に改善の余地がある。
【０００５】
本開示の一態様の弾性支持構造は、第１バネと、第２バネと、第３バネと、第４バネと、振動軸を有する送風機を含む物体と、を備える。
【０００６】
物体は、第１バネと第２バネと第３バネと第４バネとによって吊り下げられる。
【０００７】
第１バネは、物体の第１位置に接続される。第２バネは、物体の第２位置に接続される。第３バネは、物体の第３位置に接続される。第４バネは、物体の第４位置に接続される。
【０００８】
鉛直上方から見たとき、第１位置と第２位置と第３位置と第４位置とを線分で仮想的に接続することで、仮想的に四角形が形成される。
【０００９】
第１バネは、第１位置から、四角形の側とは反対方向である第１方向に延在する。第２バネは、第２位置から、四角形の側とは反対方向である第２方向に延在する。第３バネは、第３位置から、四角形の側とは反対方向である第３方向に延在する。第４バネは、第４位置から、四角形の側とは反対方向である第４方向に延在する。
【００１０】
第１方向、第２方向、第３方向、第４方向は、振動軸が延在する方向から４５度以上ずれている。
【００１１】
本開示に係る技術によれば、送風機からの振動の伝播を効果的に抑制することができる。特に、振動軸の方向の振動の伝播を効果的に抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１Ａ】図１Ａは、実施の形態に係る弾性支持構造を示す斜視図である。
【図１Ｂ】図１Ｂは、ダイヤフラムを示す模式図である。
【図２Ａ】図２Ａは、バネを示す模式図である。
【図２Ｂ】図２Ｂは、バネを示す模式図である。
【図３】図３は、バネの角度θｚ１〜θｚ４とＺ軸方向の振動加速度レベルとの関係を示すグラフである。
【図４】図４は、バネの角度θｘ１〜θｘ４とＸ軸方向の振動加速度レベルとの関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
送風機を床または筐体の底などの載置部に直に置くと、送風機の振動が載置部に伝播する。この振動の伝播を低減させるために、送風機を弾性体で支持することが考えられる。
【００１４】
送風機と載置部の間に、弾性体の一種であるゴムを介在させると、ゴムにより、送風機から載置部への振動の伝播が低減する。
【００１５】
振動の伝播はより低減されることが望ましい。本発明者らは、バネを用いて振動の伝播を低減させることを考えた。しかしながら、本発明者らの検討によれば、送風機と載置部の間にバネを介在させても、振動の伝播を十分には低減できない。
【００１６】
具体的には、バネ定数が高いバネと、バネ定数が低いバネとがある。バネ定数が高いバネは、硬いバネであり、振動の伝播を十分には低減できない。バネ定数が低いバネは、送風機と載置部の間で座屈したり、圧縮変形によりバネの機能を損なったりする。このため、振動の伝播を十分には低減できない。
【００１７】
本発明者らは、複数のバネにより送風機を吊り下げることを考えた。これにより、バネ定数が低いバネを用いても、座屈が生じない。このため、吊り下げは、振動の伝播を低減するのに適する。
【００１８】
しかしながら、鉛直方向に延在する四つのバネにより送風機を吊り下げると、別の問題が発生する。具体的には、このような吊り下げ構造の場合、送風機が運搬時に振り子のように揺動する。
【００１９】
本発明者らは、鉛直方向からずれた方向に延在する四つのバネにより、送風機を吊り下げることを考えた。このような吊り下げ方は、揺動を低減するのに適する。
【００２０】
しかしながら、バネが延在する方向を鉛直方向からずらすと、振動の伝播を上手く低減できなくなることがある。具体的には、送風機は、全方向について均等に振動するのではなく、最も大きく振動する一つの方向（主振動方向）を有する場合がある。主振動方向とバネが延在する方向とが近いと、送風機の主振動方向の振動を上手く低減できないことがある。
【００２１】
本開示の第１態様の弾性支持構造は、第１バネと、第２バネと、第３バネと、第４バネと、振動軸を有する送風機を含む物体と、を備える。
【００２２】
物体は、第１バネと第２バネと第３バネと第４バネとによって吊り下げられる。
【００２３】
第１バネは、物体の第１位置に接続される。第２バネは、物体の第２位置に接続される。
【００２４】
第３バネは、物体の第３位置に接続される。第４バネは、物体の第４位置に接続される。
【００２５】
鉛直上方から見たとき、第１位置と第２位置と第３位置と第４位置とを線分で仮想的に接続することで、仮想的に四角形が形成される。
【００２６】
第１バネは、第１位置から、四角形の側とは反対方向である第１方向に延在する。第２バネは、第２位置から、四角形の側とは反対方向である第２方向に延在する。第３バネは、第３位置から、四角形の側とは反対方向である第３方向に延在する。第４バネは、第４位置から、四角形の側とは反対方向である第４方向に延在する。
【００２７】
第１方向、第２方向、第３方向、第４方向は、振動軸が延在する方向から４５度以上ずれている。
【００２８】
本開示の第２態様の弾性支持構造では、第１態様に加え、第１バネが延在する方向、第２バネが延在する方向、第３バネが延在する方向、第４バネが延在する方向が、鉛直方向から３０度以上７５度以下の角度だけずれている。
【００２９】
本開示の第３態様の弾性支持構造では、第１態様に加え、第１バネが延在する方向、第２バネが延在する方向、第３バネが延在する方向、第４バネが延在する方向が、鉛直方向から同じ角度だけずれている。また、鉛直上方から見たとき、四角形は、第１辺および第２辺を有する長方形である。
【００３０】
第１辺に平行で四角形の中心を通る直線に関して、第１バネと第４バネとが線対称に延在し、かつ、第２バネと第３バネとが線対称に延在する。第２辺に平行で四角形の中心を通る直線に関して、第１バネと第２バネとが線対称に延在し、かつ、第３バネと第４バネとが線対称に延在する。
【００３１】
本開示の第４態様の弾性支持構造では、第１態様に加え、第１バネの共振周波数、第２バネの共振周波数、第３バネの共振周波数、第４バネの共振周波数が、送風機の起動運転後かつ停止運転前の駆動周波数よりも低い。
【００３２】
本開示の第５態様の弾性支持構造では、第１態様に加え、送風機がダイヤフラムを有する。振動軸が延在する方向がダイヤフラムの振動方向である。
【００３３】
以下、本開示の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。本開示は、以下の実施の形態に限定されない。
【００３４】
以下の説明において、「Ｘ軸」、「Ｙ軸」、「Ｚ軸」および「送風機」という表現を用いる。Ｘ軸、Ｙ軸およびＺ軸は、互いに直交する軸である。「送風機」は、空気ブロワ、ポンプ、圧縮機などの、振動軸を有する空気供給器を含む。
【００３５】
図１Ａは、本実施の形態に係る弾性支持構造１００を示す斜視図である。弾性支持構造１００は、バネ１１１と、バネ１１２と、バネ１１３と、バネ１１４と、物体１５０と、固定部１６０とを備える。バネ１１１、１１２、１１３、１１４は、第１バネ、第２バネ、第３バネ、第４バネにそれぞれ相当する。
【００３６】
バネ１１１、１１２、１１３、１１４には、公知のバネを使用することができる。本実施の形態では、バネ１１１、１１２、１１３、１１４はコイルバネである。
【００３７】
物体１５０は、振動軸Ａを有する送風機１５５を含む。振動軸Ａは、送風機１５５の主振動方向に沿って延在する軸である。送風機１５５の主振動方向は、送風機１５５が最も大きく振動する方向である。図１Ａに示す例では、振動軸ＡはＸ軸に沿って延在する。
【００３８】
図１Ｂに示すように、本実施の形態では、送風機１５５は、ダイヤフラム１５６を有する。振動軸Ａが延在する方向、すなわち主振動方向は、ダイヤフラム１５６の振動方向である。ダイヤフラム１５６を用いた送風機１５５は、ダイヤフラム１５６の振動によって空気を送り出すことができる。ダイヤフラム１５６を用いた送風機１５５は、消費電力が小さいという利点を有する。
【００３９】
送風機１５５が互いに平行な二つ以上のダイヤフラムを有する場合、これらのダイヤフラムの主振動方向は同一であり、この方向に沿って延在する軸が振動軸Ａである。
【００４０】
物体１５０は、バネ１１１、１１２、１１３、１１４によって、固定部１６０から吊り下げられる。すなわち、弾性支持構造１００は、バネを用いた吊り下げ構造である。この構造は、送風機１５５から固定部１６０への振動の伝播を抑制し、騒音を低減するのに適する。固定部１６０は、剛性が確保されているのが望ましい。
【００４１】
バネ１１１の一端は、物体１５０の上面の位置１２１に接続される。バネ１１２の一端は、物体１５０の上面の位置１２２に接続される。バネ１１３の一端は、物体１５０の上面の位置１２３に接続される。バネ１１４の一端は、物体１５０の上面の位置１２４に接続される。位置１２１、１２２、１２３、１２４は第１位置、第２位置、第３位置、第４位置にそれぞれ相当する。
【００４２】
バネ１１１の他端は、固定部１６０の位置１７１に接続される。バネ１１２の他端は、固定部１６０の位置１７２に接続される。バネ１１３の他端は、固定部１６０の位置１７３に接続される。バネ１１４の他端は、固定部１６０の位置１７４に接続される。
【００４３】
図２Ａは、鉛直上方から見たときのバネ１１１〜１１４を示す模式図である。図２Ｂは、図１Ａと同じ方向から見たときのバネ１１１〜１１４を示す模式図である。
【００４４】
図２Ａに示すように、鉛直上方から見たとき、位置１２１、１２２、１２３、１２４を、位置１２１、１２２、１２３、１２４、１２１の順に線分Ｌで仮想的に接続すると、仮想的に四角形Ｓが形成される。本実施の形態では、四角形Ｓは、水平面に平行な長方形である。
【００４５】
鉛直上方から見たとき、バネ１１１は、位置１２１から、四角形Ｓの側とは反対の方向Ｄ１に延在する。バネ１１２は、位置１２２から、四角形Ｓの側とは反対の方向Ｄ２に延在する。バネ１１３は、位置１２３から、四角形Ｓの側とは反対の方向Ｄ３に延在する。バネ１１４は、位置１２４から、四角形Ｓの側とは反対の方向Ｄ４に延在する。
【００４６】
方向Ｄ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４は、第１方向、第２方向、第３方向、第４方向にそれぞれ相当する。
【００４７】
このように、バネが延在する方向が鉛直方向からずれているため、送風機１５５の揺動が低減される。バネが延在する方向が鉛直方向からずれているということは、固定部１６０への振動の伝播を抑制するために有利である。
【００４８】
鉛直上方から見たとき、方向Ｄ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４は、振動軸Ａが延在する方向Ｖから４５度以上ずれている。本実施の形態によれば、振動軸Ａが延在する方向Ｖがバネ１１１〜１１４が延在する方向に近くない。このため、送風機１５５の振動軸Ａの方向に振動が伝播するのを十分抑制することができる。
【００４９】
図２Ａでは、方向Ｄ１〜Ｄ４が、記号を用いて説明されている。具体的には、角度θｘ１、θｘ２、θｘ３、θｘ４は４５度以上かつ９０度未満であり、角度θｙ１、θｙ２、θｙ３、θｙ４は０度よりも大きくかつ４５度以下である。
【００５０】
ここで、角度θｘ１は、位置１２１と位置１２４とを結ぶ線に対する方向Ｄ１の角度である。角度θｙ１は、位置１２１と位置１２２とを結ぶ線に対する方向Ｄ１の角度である。角度θｘ２は、位置１２２と位置１２３とを結ぶ線に対する方向Ｄ２の角度である。角度θｙ２は、位置１２１と位置１２２とを結ぶ線に対する方向Ｄ２の角度である。
【００５１】
角度θｘ３は、位置１２２と位置１２３とを結ぶ線に対する方向Ｄ３の角度である。角度θｙ３は、位置１２３と位置１２４とを結ぶ線に対する方向Ｄ３の角度である。角度θｘ４は、位置１２１と位置１２４とを結ぶ線に対する方向Ｄ４の角度である。角度θｙ４は、位置１２３と位置１２４とを結ぶ線に対する方向Ｄ４の角度である。
【００５２】
鉛直上方から見たとき、方向Ｄ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４は、振動軸Ａが延在する方向Ｖから、４５度以上、さらには６０度以上ずれていてもよい。
【００５３】
換言すると、角度θｘ１〜θｘ４およびθｙ１〜θｙ４は４５度であってもいい。角度θｘ１〜θｘ４は４５度よりも大きくかつ９０度未満であり、角度θｙ１〜θｙ４は０度よりも大きくかつ４５度未満であってもよい。さらには、角度θｘ１〜θｘ４が６０度以上かつ９０度未満であり、角度θｙ１〜θｙ４が０度よりも大きくかつ３０度以下であってもよい。
【００５４】
図２Ｂに示すように、上端におけるバネ１１１、１１２の間隔は、下端におけるバネ１１１、１１２の間隔より広い。上端におけるバネ１１１、１１３の間隔は、下端におけるバネ１１１、１１３の間隔より広い。上端におけるバネ１１１、１１４の間隔は、下端におけるバネ１１１、１１４の間隔より広い。
【００５５】
上端におけるバネ１１２、１１３の間隔は、下端におけるバネ１１２、１１３の間隔より広い。上端におけるバネ１１２、１１４の間隔は、下端におけるバネ１１２、１１４の間隔より広い。上端におけるバネ１１３、１１４の間隔は、下端におけるバネ１１３、１１４の間隔より広い。
【００５６】
一例では、バネ１１１が延在する方向、バネ１１２が延在する方向、バネ１１３が延在する方向、バネ１１４が延在する方向は、鉛直方向から３０度以上７５度以下の角度だけずれている。
【００５７】
角度θｚ１は、鉛直方向とバネ１１１が延在する方向とのなす角度である。角度θｚ２は、鉛直方向とバネ１１２が延在する方向とのなす角度である。角度θｚ３は、鉛直方向とバネ１１３が延在する方向とのなす角度である。角度θｚ４は、鉛直方向とバネ１１４が延在する方向とのなす角度である。
【００５８】
すなわち、図２Ｂに示す角度θｚ１、θｚ２、θｚ３、θｚ４は、３０度以上７５度以下である。
【００５９】
角度θｚ１〜θｚ４を設定するための考え方の一例を以下に示す。送風機１５５からバネ１１１〜１１４を介した固定部１６０への鉛直方向の振動の伝播を抑制するために、角度θｚ１〜θｚ４を９０度に近づけることが望ましい。すなわち、バネ１１１〜１１４が延在する方向を水平方向に近づけることが望ましい。
【００６０】
一方、角度θｚ１〜θｚ４が９０度に近いと、バネ１１１〜１１４が送風機１５５の重さに耐えることができない。このため、バネ１１１〜１１４が無理なく送風機１５５を支持しつつ、鉛直方向の振動の伝播を好適に抑制するには、角度θｚ１〜θｚ４の範囲を適切に設定することが望ましい。
【００６１】
バネ１１１〜１１４の特性、および、バネ１１１〜１１４が収容されるスペースの制約などにもよるが、３０〜７５度は、そのような範囲の一例である。
【００６２】
スペースの制約、送風機１５５の重量などを総合的に考慮して、バネ１１１〜１１４の角度θｚ１〜θｚ４および特性を設定するための設計思想を有する当業者にとって、これらを設定することは難しいことではない。
【００６３】
具体的には、そのような当業者は、バネ１１１〜１１４が所定のスペースに収まり、送風機１５５を安定して支持でき、かつ、適切な振動の伝播抑制能力を発揮するように、バネ１１１〜１１４の角度θｚ１〜θｚ４および特性（共振周波数およびバネ定数など）を設定することができる。
【００６４】
本実施の形態では、図２Ｂに示すように、バネ１１１〜１１４が延在する方向は、鉛直方向から同じ角度だけずれている。図２Ａに示すように、鉛直上方から見たとき、四角形Ｓは、互いに直交する辺Ｌ１、Ｌ２を有する長方形である。辺Ｌ１、Ｌ２は第１辺、第２辺にそれぞれ相当する。
【００６５】
鉛直上方から見たとき、辺Ｌ１に平行で四角形Ｓの中心Ｃを通る直線に関して、バネ１１１、１１４が線対称に延在し、バネ１１２、１１３が線対称に延在する。鉛直上方から見たとき、辺Ｌ２に平行で四角形Ｓの中心Ｃを通る直線に関して、バネ１１１、１１２が線対称に延在し、バネ１１３、１１４が線対称に延在する。
【００６６】
角度θｘ１〜θｘ４、θｙ１〜θｙ４、θｚ１〜θｚ４を用いて表現すると、角度θｘ１〜θｘ４は同じであり、角度θｙ１〜θｙ４は同じであり、角度θｚ１〜θｚ４は同じである。このように、本実施の形態では、バネ１１１〜１１４は高い対称性を有して配置される。この構造により、送風機１５５を安定して吊り下げることができる。
【００６７】
本実施の形態では、辺Ｌ１、Ｌ２はそれぞれ、長方形である四角形Ｓの短辺、長辺である。辺Ｌ１はＹ軸に沿って延在し、辺Ｌ２はＸ軸に沿って延在する。
【００６８】
弾性支持構造は、上記対称性を必ずしも必要としない。角度θｘ１〜θｘ４は同じでなくてもよい。角度θｙ１〜θｙ４は同じでなくてもよい。角度θｚ１〜θｚ４は同じでなくてもよい。
【００６９】
本実施の形態では、バネ１１１〜１１４の共振周波数は、送風機１５５の起動運転後かつ停止運転前の駆動周波数よりも低い。この構造により、柔らかいバネ１１１〜１１４を用いて、バネ１１１〜１１４の共振周波数と送風機１５５の駆動周波数との差を確保することができる。これにより、固有振動による共振を回避することができる。
【００７０】
その結果、バネ１１１〜１１４の硬さが原因で振動の伝播の抑制が不十分となることを防止するとともに、固有振動による共振を回避することができる。
【００７１】
ここで、起動運転とは、送風機１５５が空気を適切に送り出すことができる周波数まで、送風機１５５の駆動周波数を上昇させるための運転を意味する。停止運転とは、送風機１５５の駆動周波数を低下させて送風機１５５を停止させるための運転を意味する。典型的には、送風機１５５の起動運転後かつ停止運転前の駆動周波数は、送風機１５５の定格運転時の駆動周波数に対応する。
【００７２】
［実験例１］
図１Ａ〜図２Ｂを参照して説明した弾性支持構造１００を作製した。実験例１では、角度θｘ１〜θｘ４、角度θｙ１〜θｙ４、角度θｚ１〜θｚ４をすべて４５度に設定した。この状態で、送風機１５５の定格運転を行い、固定部１６０におけるＸ方向（主振動方向、すなわち振動軸Ａの方向）の振動加速度レベルと、Ｚ方向の振動加速度レベルとを評価した。
【００７３】
弾性支持構造１００の送風機１５５は、定格運転時には所定の駆動周波数で動作する。実験例１で評価した振動加速度レベルは、その所定の駆動周波数における振動加速度レベルである。この点は、実験例２〜４についても同様である。
【００７４】
［実験例２］
角度θｘ１〜θｘ４を９０度に設定し、角度θｙ１〜θｙ４を０度に設定し、角度θｚ１〜θｚ４を３２度に設定した。実験例１と同様に、固定部１６０におけるＸ方向の振動加速度レベルとＺ方向の振動加速度レベルとを評価した。
【００７５】
［実験例３］
角度θｘ１〜θｘ４を３３度に設定し、角度θｙ１〜θｙ４を５７度に設定し、角度θｚ１〜θｚ４を５６度に設定した。実験例１と同様に、固定部１６０におけるＸ方向の振動加速度レベルとＺ方向の振動加速度レベルとを評価した。
【００７６】
［実験例４］
角度θｘ１〜θｘ４を３０度に設定し、角度θｙ１〜θｙ４を６０度に設定し、角度θｚ１〜θｚ４を７５度に設定した。実験例１と同様に、固定部１６０におけるＺ方向の振動加速度レベルを評価した。
【００７７】
表１は、実験例１〜４における角度θｘ１〜θｘ４、角度θｙ１〜θｙ４、角度θｚ１〜θｚ４をまとめた表である。
【００７８】
【表１】
2019044234.tif 000003
【００７９】
図３は、実験例１〜４のＺ方向の振動加速度レベルの評価結果を示すグラフである。図４は、実験例１〜４のＸ方向の振動加速度レベルの評価結果を示すグラフである。
【００８０】
図３に示すように、角度θｚ１〜θｚ４が大きくなり９０度に近づくにつれ、Ｚ方向の振動加速度レベルは小さくなる。図３に示すデータは、送風機１５５からバネ１１１〜１１４を介した固定部１６０への鉛直方向の振動の伝播を抑制するために、角度θｚ１〜θｚ４を９０度に近づけることが望ましいことを示している。
【００８１】
すなわち、この観点からは、バネ１１１〜１１４が延在する方向を水平方向に近づけることが望ましい。一方、角度θｚ１〜θｚ４が９０度に近いと、バネ１１１〜１１４が送風機１５５の重さに耐えることができない。
【００８２】
この点について、実験例４は、角度θｚ１〜θｚ４が７５度である構造は実現可能であることを示す。これを考慮すると、バネ１１１〜１１４が無理なく送風機１５５を支持しつつ、鉛直方向の振動の伝播を好適に抑制するための角度θｚ１〜θｚ４の範囲として、７５度を上限とする範囲を例示することができる。
【００８３】
図４に示すように、角度θｘ１〜θｘ４が大きくなり９０度に近づくにつれ、Ｘ方向の振動加速度レベルは小さくなる。図４に示すデータは、振動軸方向とバネが延在する方向とが近くない方が、送風機の振動軸Ａ方向の振動の伝播を抑制するために有利であることを示している。
【００８４】
ところで、実験例２でも、Ｘ方向の振動加速度レベルは低い。ただし、実験例２の支持構造では、運搬時の送風機１５５の揺動が大きかった。一方、実験例１の弾性支持構造では、運搬時の送風機１５５の揺動は小さかった。
【００８５】
これらから、次のことが分かる。実験例１の弾性支持構造に代表されるように、第１バネ〜第４バネを吊り下げる際の第１方向〜第４方向を、振動軸が延在する方向から４５度以上９０度未満の角度だけずらすことが、Ｘ方向（振動軸Ａ方向）の振動の伝播の抑制と運搬時の送風機１５５の揺動抑制とを両立させるという点で優れている。
【産業上の利用可能性】
【００８６】
以上のように、本開示に係る弾性支持構造によれば、送風機からの振動の伝播が低減され、騒音が低減される。本開示に係る弾性支持構造は、燃料電池システムに適用できる。【００８７】
具体的には、スタックを含む燃料電池と、スタックに酸化剤ガスを供給する送風機とを有する燃料電池システムにおいて、送風機を支持するために上記弾性支持構造を適用することができる。これにより、燃料電池システムの騒音を低減できる。この効果は、野外に燃料電池システムを設置する場合に特に有益である。
【符号の説明】
【００８８】
１００  弾性支持構造
１１１、１１２、１１３、１１４  バネ
１２１、１２２、１２３、１２４、１７１、１７２、１７３、１７４  位置
１５０  物体
１５５  送風機
１５６  ダイヤフラム
１６０  固定部
【図１Ａ】
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【図１Ｂ】
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【図２Ａ】
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【図２Ｂ】
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【図３】
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【図４】
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【国際調査報告】
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