(57)【要約】  この冷間鍛造品製造方法は、ダイス内に配置された被加工材に対してパンチを接近離間方向に移動させて、有底筒状の冷間鍛造品を製造する方法である。そして、前記接近離間方向に沿って見た場合に、押圧開始前の前記被加工材の長さをＨ（ｍｍ）とし、押圧終了位置を第１の基準位置とし、前記冷間鍛造品の底部の厚みをｔ（ｍｍ）としたとき、前記第１の基準位置と、第１の環状冷却媒体流路の前記被加工材に最も近い端縁との間の距離Ｌ１（ｍｍ）が、Ｈ−ｔ＜Ｌ１＜１．５×Ｈを満たす。
2019082237.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ダイス内に配置された被加工材に対してパンチを接近離間方向に移動させて、有底筒状の冷間鍛造品を製造する方法であって、
前記被加工材を前記ダイス内に配置する第１の工程と；
前記接近離間方向に沿って見た場合に、前記ダイス内の前記被加工材を押圧開始する際に前記被加工材に当接する前記パンチの先端面の位置よりも前記被加工材から離れる側の位置でかつ前記接近離間方向に直交する平断面内に形成された第１の環状冷却媒体流路に冷却媒体を供給しながら、前記パンチの前記先端面を押圧終了位置まで移動させて前記冷間鍛造品を得る第２の工程と；
を有し、
前記接近離間方向に沿って見た場合に、
前記第１の工程における押圧開始前の前記被加工材の長さをＨ（ｍｍ）とし、
前記第２の工程における前記押圧終了位置を第１の基準位置とし、前記冷間鍛造品の底部の厚みをｔ（ｍｍ）としたとき、
前記第１の基準位置と、前記第１の環状冷却媒体流路の前記被加工材に最も近い端縁との間の距離Ｌ１（ｍｍ）が、Ｈ−ｔ＜Ｌ１＜１．５×Ｈを満たす
ことを特徴とする冷間鍛造品製造方法。
【請求項２】
前記第２の工程で、前記冷間鍛造品の減面率が６５％以上８５％以下となるように前記被加工材を塑性変形させることを特徴とする請求項１に記載の冷間鍛造品製造方法。
【請求項３】
前記第２の工程で、前記接近離間方向に沿って見た場合の位置が、前記パンチの押圧力に抗して前記被加工材を支える支持面よりも前記被加工材から離れる側でかつ前記支持面に重ならない位置にある第２の環状冷却媒体流路にも、前記冷却媒体を供給する
ことを特徴とする請求項１または２に記載の冷間鍛造品製造方法。
【請求項４】
前記第２の工程で、前記第１の環状冷却媒体流路と前記第２の環状冷却媒体流路とが連なるように前記冷却媒体を供給しながら、前記被加工材を塑性変形させる
ことを特徴とする請求項３に記載の冷間鍛造品製造方法。
【請求項５】
前記第２の工程で、さらに、前記パンチ内に形成されたパンチ側冷却媒体流路にも前記冷却媒体を供給しながら、前記被加工材を塑性変形させる
ことを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の冷間鍛造品製造方法。
【請求項６】
被加工材を冷間鍛造して有底筒状の冷間鍛造品を製造する際に用いられる冷間鍛造用金型であって、
前記被加工材が内部に配置されるダイインサートと；
前記ダイインサートを周囲より支える補強リングと；
前記ダイインサート内の前記被加工材を押圧するパンチと；
を備え、
前記補強リングが、前記被加工材に対する前記パンチの接近離間方向に沿って見た場合に、前記ダイインサート内の前記被加工材を押圧開始する際に前記被加工材に当接する前記パンチの先端面の位置よりも前記被加工材から離れる側の位置でかつ前記接近離間方向に直交する平断面内に形成された第１の環状冷却媒体流路を有し；
前記接近離間方向に沿って見た場合、
最大ストローク位置にある時の前記パンチの先端面の位置を第１の基準位置とし、前記パンチでプレスされる前の前記被加工材の高さをＨ（ｍｍ）とし、前記冷間鍛造品の底部の厚みをｔ（ｍｍ）としたときに、
前記第１の基準位置と、前記第１の環状冷却媒体流路の前記被加工材に最も近い端縁との間の距離Ｌ１（ｍｍ）が、Ｈ−ｔ＜Ｌ１＜１．５×Ｈを満たす；
ことを特徴とする冷間鍛造用金型。
【請求項７】
前記接近離間方向に沿って見た場合の位置が、前記パンチの押圧力に抗して前記被加工材を支える支持面の位置よりも前記被加工材から離れる側でかつ前記支持面に重ならない位置にある第２の環状冷却媒体流路を、前記補強リングがさらに有する
ことを特徴とする請求項６に記載の冷間鍛造用金型。
【請求項８】
前記第１の環状冷却媒体流路と前記第２の環状冷却媒体流路との間を連通させる連結流路をさらに備える；
ことを特徴とする請求項７に記載の冷間鍛造用金型。
【請求項９】
前記パンチ内に、パンチ側冷却媒体流路が形成されている
ことを特徴とする請求項６〜８の何れか１項に記載の冷間鍛造用金型。
【請求項１０】
請求項６〜９の何れか１項に記載の冷間鍛造用金型と；
前記パンチを駆動する駆動機構と；
前記冷間鍛造用金型に冷却媒体を供給する冷却機構と；
前記駆動機構及び前記冷却機構を制御する制御部と；
を備えることを特徴とする冷間鍛造品製造装置。
【請求項１１】
前記冷却機構が、前記冷間鍛造用金型を冷却した後の前記冷却媒体の温度を測定して前記制御部に送るセンサを有し；
前記制御部が、前記センサからの温度測定結果を受けて、前記冷間鍛造用金型に送る前記冷却媒体の温度調整を前記冷却機構に行わせる；
ことを特徴とする請求項１０に記載の冷間鍛造品製造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、カップ状ブレーキピストン等の冷間鍛造品を製造するための、冷間鍛造品製造方法、冷間鍛造用金型、及び冷間鍛造品製造装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
周知のように、自動車等に用いられるディスクブレーキ装置では、シリンダ内に配置されたブレーキピストンがシリンダの軸線方向に沿って進退し、そしてブレーキピストンの先端に固定されたブレーキパッドがブレーキディスクを押圧することにより制動力を発生させる。
このブレーキピストンは、ディスクブレーキ装置を軽量化するためにカップ状に形成されていることが一般的である。【０００３】
近年、ディスクブレーキ装置の軽量化や高性能化に伴ってカップ状ブレーキピストンは形状が複雑化する一方で、高い品質も要求されている。例えば、カップ状ブレーキピストンの壁厚を薄くして軽量化を図ることが要望されている。
このような薄肉のカップ状ブレーキピストンの製造に際し、生産性向上のために、冷間鍛造を行う場合がある（例えば、特許文献１参照）。この冷間鍛造では、カップ状ブレーキピストンを成形する加工孔が形成されたダイインサートと、このダイインサートの外周の保持及び補強を行う補強リングとを備えた冷間鍛造用金型が一般的に用いられる。【０００４】
ところで、鋼材等からなる被加工材を冷間鍛造により塑性変形させる場合、塑性変形による仕事量は熱に変換されて被加工材の温度が上昇するため、高品質な冷間鍛造品を成形することは容易ではない。冷間鍛造品の表面性状や寸法精度を確保して品質の低下を抑制するためには、冷間鍛造で発生する熱を適切に取り除いて、冷間鍛造品の温度上昇を抑えることが求められる。【０００５】
そこで、冷間鍛造工程で冷間鍛造用金型を冷却する技術が、例えば、特許文献２に開示されている。この特許文献２には、有底筒状体を冷間鍛造するための金型として、シュリンクリング内にダイス本体を圧入嵌合させたものが開示されている。シュリンクリングの内周面には、ダイス本体を冷却する冷却水を流すために螺旋状の冷却水流路が形成されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】日本国特開２０１５−１７５４６２号公報
【特許文献２】日本国実開昭５２−６８４２４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
特許文献２に記載の考案は、ダイスの軸線方向、すなわちパンチによって冷間鍛造する加工方向の全長にわたって、冷却水流路が螺旋状に形成されている。そして、有底筒状体が被加工材から始まって最終形状に至るまでの冷間鍛造工程の全てにわたり、被加工材の側方周囲に絶えず冷却水流路が存在し、ダイスを冷却している。【０００８】
このような冷却構造は、一見すると、冷間鍛造工程の始まりから終わりまで絶えず被加工材を冷却できて好ましいように思われるが、近年の新たな課題を考慮すると容易には採用できない。
例えばカップ状ブレーキピストンにおいては、近年、軽量化のための薄肉化の要望がある。薄肉のカップ状ブレーキピストンを冷間鍛造するためには、塑性変形量を大きくせざるを得ないが、その分、発熱量も必然的に高くなる。加工時のカップ状ブレーキピストンの温度が高くなると、その外表面を被覆している潤滑皮膜が本来の潤滑性能を損なう虞が高い。このような不具合が生じると、被加工材が金型に焼き付いたり、囓ったり、製品精度が出なかったりする等の不具合が生じる虞がある。【０００９】
この問題を特許文献２の装置で解決する場合、螺旋流路へ供給する冷却水の温度を下げたり流量を増したりすることも考えられる。しかしながら、それだけでは、被加工材の塑性変形量の増大に伴う金型剛性向上の要求には、応えられない。特許文献２の装置では、金型剛性について全く触れていないことから、従来の厚肉の有底筒状体を成形対象にしていると思われる。そのため、冷却も、螺旋流路によって広範囲に行っている。しかしながら、この螺旋流路の採用によりダイスの剛性が著しく損なわれてしまうことについては、何ら検討されていない。剛性が損なわれてしまうと、被加工材からの力を受けてダイスが変形してしまい、製造するカップ状ブレーキピストンの製品精度に支障を来す。【００１０】
上記の問題は、薄肉のカップ状ブレーキピストンを製造する場合のみに止まらない。
例え、一般的な板厚のカップ状ブレーキピストンを製造する場合であっても、強度が高い被加工材を冷間鍛造する場合には、パンチによる押圧力も増す必要がある。そのため、高い押圧力を受けて塑性変形する被加工材を受け止めるダイス側も剛性が十分でないと、製造するカップ状ブレーキピストンの製品精度に支障を来す。
以上説明のように、潤滑皮膜の健全性を保つために冷却水流路の長さを増した場合にはダイスの剛性が弱体化し、逆に、ダイスの剛性を増すために冷却水流路を無くせば潤滑皮膜の健全性を保つことが出来ない。そして、これらいずれの場合においても、満足できる製品精度のカップ状ブレーキピストンを製造できないという問題に帰結する。【００１１】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、有底筒状の冷間鍛造品を高品位に製造することが可能な、冷間鍛造品製造方法、冷間鍛造用金型、及び冷間鍛造品製造装置の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決して係る目的を達成するために、本発明は以下を採用している。
（１）本発明の一態様に係る冷間鍛造品製造方法は、ダイス内に配置された被加工材に対してパンチを接近離間方向に移動させて、有底筒状の冷間鍛造品を製造する方法であって、前記被加工材を前記ダイス内に配置する第１の工程と；前記接近離間方向に沿って見た場合に、前記ダイス内の前記被加工材を押圧開始する際に前記被加工材に当接する前記パンチの先端面の位置よりも前記被加工材から離れる側の位置でかつ前記接近離間方向に直交する平断面内に形成された第１の環状冷却媒体流路に冷却媒体を供給しながら、前記パンチの前記先端面を押圧終了位置まで移動させて前記冷間鍛造品を得る第２の工程と；を有し、前記接近離間方向に沿って見た場合に、前記第１の工程における押圧開始前の前記被加工材の長さをＨ（ｍｍ）とし、前記第２の工程における前記押圧終了位置を第１の基準位置とし、前記冷間鍛造品の底部の厚みをｔ（ｍｍ）としたとき、前記第１の基準位置と、前記第１の環状冷却媒体流路の前記被加工材に最も近い端縁との間の距離Ｌ１（ｍｍ）が、Ｈ−ｔ＜Ｌ１＜１．５×Ｈを満たす。【００１３】
（２）上記（１）に記載の冷間鍛造品製造方法において、前記第２の工程で、前記冷間鍛造品の減面率が６５％以上８５％以下となるように前記被加工材を塑性変形させてもよい。【００１４】
（３）上記（１）または（２）に記載の冷間鍛造品製造方法の場合、前記第２の工程で、前記接近離間方向に沿って見た場合の位置が、前記パンチの押圧力に抗して前記被加工材を支える支持面よりも前記被加工材から離れる側でかつ前記支持面に重ならない位置にある第２の環状冷却媒体流路にも、前記冷却媒体を供給してもよい。【００１５】
（４）上記（３）に記載の冷間鍛造品製造方法の場合、前記第２の工程で、前記第１の環状冷却媒体流路と前記第２の環状冷却媒体流路とが連なるように前記冷却媒体を供給しながら、前記被加工材を塑性変形させてもよい。【００１６】
（５）上記（１）〜（４）の何れか１項に記載の冷間鍛造品製造方法の場合、前記第２の工程で、さらに、前記パンチ内に形成されたパンチ側冷却媒体流路にも前記冷却媒体を供給しながら、前記被加工材を塑性変形させてもよい。【００１７】
（６）本発明の一態様に係る冷間鍛造用金型は、被加工材を冷間鍛造して有底筒状の冷間鍛造品を製造する際に用いられる冷間鍛造用金型であって、前記被加工材が内部に配置されるダイインサートと；前記ダイインサートを周囲より支える補強リングと；前記ダイインサート内の前記被加工材を押圧するパンチと；を備え、前記補強リングが、前記被加工材に対する前記パンチの接近離間方向に沿って見た場合に、前記ダイインサート内の前記被加工材を押圧開始する際に前記被加工材に当接する前記パンチの先端面の位置よりも前記被加工材から離れる側の位置でかつ前記接近離間方向に直交する平断面内に形成された第１の環状冷却媒体流路を有し；前記接近離間方向に沿って見た場合、最大ストローク位置にある時の前記パンチの先端面の位置を第１の基準位置とし、前記パンチでプレスされる前の前記被加工材の高さをＨ（ｍｍ）とし、前記冷間鍛造品の底部の厚みをｔ（ｍｍ）としたときに、前記第１の基準位置と、前記第１の環状冷却媒体流路の前記被加工材に最も近い端縁との間の距離Ｌ１（ｍｍ）が、Ｈ−ｔ＜Ｌ１＜１．５×Ｈを満たす。【００１８】
（７）上記（６）に記載の冷間鍛造用金型において、前記接近離間方向に沿って見た場合の位置が、前記パンチの押圧力に抗して前記被加工材を支える支持面の位置よりも前記被加工材から離れる側でかつ前記支持面に重ならない位置にある第２の環状冷却媒体流路を、前記補強リングがさらに有してもよい。【００１９】
（８）上記（７）に記載の冷間鍛造用金型において、前記第１の環状冷却媒体流路と前記第２の環状冷却媒体流路との間を連通させる連結流路をさらに備えてもよい。【００２０】
（９）上記（６）〜（８）の何れか１項に記載の冷間鍛造用金型において、前記パンチ内に、パンチ側冷却媒体流路が形成されていてもよい。【００２１】
（１０）本発明の一態様に係る冷間鍛造品製造装置は、上記（６）〜（９）の何れか１項に記載の冷間鍛造用金型と；前記パンチを駆動する駆動機構と；前記冷間鍛造用金型に冷却媒体を供給する冷却機構と；前記駆動機構及び前記冷却機構を制御する制御部と；を備える。【００２２】
（１１）上記（１０）に記載の冷間鍛造品製造装置では、以下の構成を採用してもよい：前記冷却機構が、前記冷間鍛造用金型を冷却した後の前記冷却媒体の温度を測定して前記制御部に送るセンサを有し；前記制御部が、前記センサからの温度測定結果を受けて、前記冷間鍛造用金型に送る前記冷却媒体の温度調整を前記冷却機構に行わせる。
【発明の効果】
【００２３】
本発明の上記各態様によれば、ダイスの剛性確保と冷却とを両立させた冷間鍛造を行えるので、有底筒状の冷間鍛造品を高品位に製造することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明の一実施形態に係るディスクブレーキ装置の概略構成を説明する断面図である。
【図２】カップ状ブレーキピストンの概略構成を説明する断面図である。
【図３】同実施形態におけるカップ状ブレーキピストン製造工程の概略を説明するフローチャートである。
【図４】同実施形態におけるカップ状ブレーキピストン製造工程の概略を説明する断面図である。
【図５】同実施形態に係る冷間鍛造装置の概略構成を説明する縦断面図である。
【図６】同実施形態に係る冷間鍛造用金型の概略構成を説明する縦断面図である。
【図７】同実施形態に係る冷間鍛造用金型の冷却水流路１１Ｃ１及び冷却水流路１１Ｃ２と、被加工材Ｗ０及びカップ状ブレーキピストン素材Ｐとの相対的な位置関係を示す説明図である。
【図８】同実施形態に係る、冷却水流路１１Ｃ１、冷却水流路１１Ｃ２、そして連結流路１１Ｃ３を示す斜視図である。
【図９】同実施形態に係る冷間鍛造工程におけるカップ状ブレーキピストン素材の成形工程の概略を説明する断面図である。
【図１０】同実施形態の変形例に係るカップ状ブレーキピストンの概略構成を説明する縦断面図である。
【図１１】同変形例に係るカップ状ブレーキピストンの絞り工程及び溝加工工程を説明するための縦断面図である。
【図１２】同変形例に係るカップ状ブレーキピストンの絞り工程を説明するための縦断面図である。
【図１３】本発明の効果を検証するための実施例を説明するための縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下、図１から図１３を参照して、本発明の一実施形態及びその変形例について説明する。
図１は、本実施形態に係るディスクブレーキ装置の概略構成を説明する断面図であり、図２は、カップ状ブレーキピストンの概略構成を説明する断面図である。図１において、符号１００はディスクブレーキ装置を示し、符号１０１はシリンダを示し、符号１０２はカップ状ブレーキピストンを示している。
【００２６】
ディスクブレーキ装置１００は、図１に示すように、有底円筒状に形成されたシリンダ１０１と、カップ状ブレーキピストン１０２と、ブレーキパッド１０３と、ディスク板１０４と、シール部材１０５と、ダストブーツ１０６とを備えている。
【００２７】
カップ状ブレーキピストン１０２は、図２に示すように、凹部１０２Ａを画成する底板１０２Ｂ及び周壁部１０２Ｃを備えたカップ状（有底円筒状）に形成されている。
本実施形態において、カップ状ブレーキピストン１０２は、例えば、外径Ｄと、内径ｄと、底板１０２Ｂの肉厚ｔと、凹部１０２Ａの開口部（周壁部１０２Ｃの上面）から底板１０２Ｂの上面１０２ｂ１までの深さＬと、底板１０２Ｂの下面１０２ｂ２から前記上面までの高さＨ１とを有している。
周壁部１０２Ｃの上部外周面には、環状の溝１０２Ｕが形成されている。
【００２８】
図１に示すように、カップ状ブレーキピストン１０２の外周面には、シリンダ１０１内の圧力を保持するためのシール部材１０５が装着されている。また、溝１０２Ｕにダストブーツ１０６が装着されることで、シリンダ１０１内にダストが入り込むのを防いでいる。
【００２９】
上記構成のディスクブレーキ装置１００によれば、シリンダ１０１内に作動油Ｆを流入、またはシリンダ１０１外に作動油Ｆを流出させることにより、カップ状ブレーキピストン１０２に取付けられたブレーキパッド１０３を、シリンダ１０１の軸線Ｏに沿って矢印Ｔ方向に進退させる。そして、ブレーキパッド１０３をディスク板１０４に接触させて押圧することにより、制動力を発生させる。
【００３０】
次に、図３及び図４を参照して、本実施形態に係るカップ状ブレーキピストン１０２の製造工程の概略について説明する。図３は、カップ状ブレーキピストン１０２の製造工程を示すフローチャートであり、図４の（Ａ）〜（Ｃ）は、カップ状ブレーキピストン製造工程を説明する断面図である。
【００３１】
カップ状ブレーキピストン１０２の製造工程は、図３に示すように、所定形状に被加工材Ｗ０を形成してさらに潤滑処理を行う材料準備工程（ステップＳ１０１）と、被加工材Ｗ０よりカップ状ブレーキピストン素材Ｐを形成する冷間鍛造工程（ステップＳ１０２）と、ダストブーツ１０６を装着するための溝１０２Ｕを形成する溝加工工程（ステップＳ１０３）とを備えている。各工程の概略は、以下の通りである。
【００３２】
〔材料準備工程：ステップＳ１０１〕
（１）金属材料を切断して、図４の（Ａ）に示すような、外径Ｄと高さＨを有する円柱形状の被加工材Ｗ０を形成する。
被加工材Ｗ０の形成には、周知の加工手段を適用することが可能である。
次に、被加工材Ｗ０の外表面にりん酸塩皮膜処理を施した。
【００３３】
〔冷間鍛造工程：ステップＳ１０２〕
（２）次いで、前記潤滑皮膜で被覆された被加工材Ｗ０を冷間鍛造して、カップ状ブレーキピストン素材Ｐを形成する。
この冷間鍛造工程においては、図４の（Ｂ）に示すように、例えば、外径Ｄ、内径ｄ、底板１０２Ｂの肉厚ｔ、凹部１０２Ａの開口部（周壁部１０２Ｃの上面）から底板１０２Ｂの上面１０２ｂ１までの深さＬ、底板１０２Ｂの下面１０２ｂ２から前記上面までの高さＨ１、を有する形状のカップ状ブレーキピストン素材Ｐを形成する。カップ状ブレーキピストン素材Ｐの高さＨ１は、被加工材Ｗ０の高さＨよりも高くなっている。
【００３４】
〔溝加工工程：ステップＳ１０３〕
（３）冷間鍛造工程で形成したカップ状ブレーキピストン素材Ｐの外周の一部に切削加工をすることにより、図４の（Ｃ）に示すような、ダストブーツを装着するための溝１０２Ｕを形成し、カップ状ブレーキピストン１０２が完成する。なお、切削加工に代えて、スピニング加工等により溝１０２Ｕを加工してもよい。
【００３５】
〔組立工程〕
（４）以上の手順で製造したカップ状ブレーキピストン１０２を、別途製造したシリンダ１０１内に配置する。そして、カップ状ブレーキピストン１０２にブレーキパッド１０３を取り付ける。そして、ブレーキパッド１０３をディスク板１０４と対向させるように配置することにより、ディスクブレーキ装置１００が完成する。
【００３６】
以下、図５から図９を参照して、上記冷間鍛造工程（ステップＳ１０２）で用いられる冷間鍛造装置の詳細について説明する。
図５は、本実施形態に係る冷間鍛造装置の概略構成を説明する図である。図６は、冷間鍛造用金型の概略構成を説明するための縦断面図である。図８は、冷却水流路の形状を説明するための斜視図である。図９の（Ａ）〜（Ｅ）は、冷間鍛造工程におけるカップ状ブレーキピストン素材Ｐの成形の流れを説明する図である。
【００３７】
図５に示すように、本実施形態の冷間鍛造品製造装置１は、被加工材Ｗ０が配置される冷間鍛造用金型１０と；この冷間鍛造用金型１０に備わるパンチ２１及びカウンター３１を駆動する駆動機構５０と；冷間鍛造用金型１０に冷却媒体として冷却水を供給する冷却機構７０と；駆動機構５０及び冷却機構７０を制御する制御部（不図示）と；を備える。そして、本実施形態の冷間鍛造品製造装置１は、鋼材からなる被加工材Ｗ０を冷間鍛造することにより、カップ状ブレーキピストン素材Ｐを製造する。
【００３８】
冷間鍛造用金型１０は、冷間鍛造用ダイス（固定型）１１と、パンチ（可動型）２１と、カウンター（エジェクタ）３１とを備えている。パンチ２１とカウンター３１は、冷間鍛造用ダイス１１に対し、軸線Ｏの延在方向に沿って相対移動可能である。
すなわち、本実施形態では、冷間鍛造用ダイス１１がダイプレート１５上に据え付けられ、パンチ２１が駆動機構５０の上側駆動部５１に取付けられ、そしてカウンター３１が駆動機構５０の下側駆動部５２に取付けられている。パンチ２１は、上側駆動部５１により、冷間鍛造用ダイス１１に対してその上方より接近及び離間する。また、カウンター３１は、下側駆動部５２により、冷間鍛造用ダイス１１に対してその下方より接近及び離間する。
【００３９】
冷間鍛造用ダイス１１は、被加工材Ｗ０が内部に配置されるダイインサート１２と、ダイインサート１２をその外周囲より支えるリング（補強リング）１３と、を備えている。そして、これらダイインサート１２及びリング１３間に冷却水流路（第１の環状冷却媒体流路）１１Ｃ１，１１Ｃ２が形成されている。
【００４０】
ダイインサート１２は、例えば、超硬合金や高速度工具鋼等の硬質な素材により形成され、内方に、軸線Ｏ方向に沿って延在する成形孔１１ｂが形成された円筒形状を有している。
成形孔１１ｂは、例えば図５に示すように軸線Ｏを含む断面で見た場合に、この軸線Ｏにおいて回転対称な円筒形状を有している。
【００４１】
リング１３は、ダイインサート１２よりも軟質な素材からなり、外形が円筒形状に形成されていて、その内方に、軸線Ｏ方向に延在する保持孔１３Ｈが形成されている。そして、リング１３は、圧入又は焼きばめによってダイインサート１２を保持孔１３Ｈ内に取付けるとともに外周から保持している。
【００４２】
リング１３の内周には、軸線Ｏと直交する２つの平断面内に１本ずつ、凹溝１３Ｃ１，１３Ｃ２が形成されている。そして、リング１３がその内方にダイインサート１２を保持することにより、２本の冷却水流路１１Ｃ１，１１Ｃ２が構成される。そして、これら２本の冷却水流路１１Ｃ１，１１Ｃ２は、連結流路１１Ｃ３により連結されている。
リング１３の外周に開口する一つの冷却水供給孔１１Ｄから供給された冷却水は、２本の冷却水流路１１Ｃ１，１１Ｃ２のうちの一方である冷却水流路１１Ｃ１（第１の環状冷却媒体流路）を流通した後に、連結流路１１Ｃ３を介して他方である冷却水流路１１Ｃ２（第２の環状冷却媒体流路）に流通し、そして、冷却水排出孔１１Ｅから排出される。
【００４３】
図６に示すように、２本の冷却水流路１１Ｃ１，１１Ｃ２のうち、鉛直方向上側にある冷却水流路１１Ｃ１は、被加工材Ｗ０に対するパンチ２１の接近離間方向に沿って見た場合に、ダイインサート１２内の被加工材Ｗ０を押圧開始する際に被加工材Ｗ０に当接するパンチ２１の先端面２１Ａの位置よりも被加工材Ｗ０から離れる上側の位置でかつ前記接近離間方向に直交する平断面内に形成されている。
【００４４】
そして、前記接近離間方向に沿って見た場合、最大ストローク位置である下死点位置にある時のパンチ２１の先端面２１Ａの位置を第１の基準位置Ｐ１とし、パンチ２１でプレスされる前の被加工材Ｗ０の高さをＨ（ｍｍ）とし、冷間鍛造品Ｐの底板１０２Ｂ（底部）の厚みをｔ（ｍｍ）としたときに、第１の基準位置Ｐ１と、冷却水流路１１Ｃ１の被加工材Ｗ０に最も近い端縁１１Ｃ１ａとの間の距離Ｌ１（ｍｍ）が、Ｈ−ｔ＜Ｌ１＜１．５×Ｈを満たしている。
【００４５】
距離Ｌ１を上記範囲内としている理由について、図７を参照しながら以下に説明する。なお、図７において、（Ａ）が冷間鍛造前の被加工材Ｗ０を示し、（Ｂ）が冷間鍛造後のカップ状ブレーキピストン素材Ｐを示す。そして、これら（Ａ）及び（Ｂ）間に示されているのが、冷却水流路１１Ｃ１と、冷却水流路１１Ｃ２である。冷却水流路１１Ｃ１については、上限位置にある場合と下限位置にある場合との双方を図示している。そして、これら冷却水流路１１Ｃ１、冷却水流路１１Ｃ２、被加工材Ｗ０、そしてカップ状ブレーキピストン素材Ｐの上下方向に沿った相対位置は図示の通りとなっている。
【００４６】
すなわち、まず冷却水流路１１Ｃ１について言うと、前述の通り、第１の基準位置Ｐ１を基準として、Ｌ１＝Ｈ−ｔよりも上方に端縁１１Ｃ１ａが位置するように配置されている。その理由は、図７の（Ａ）に示す被加工材Ｗ０は、その上方からパンチ２１によって押圧開始された時点より、径方向外側にあるダイインサート１２を内側より押し広げる方向に強く圧迫する。この高い内圧を受けるダイインサート１２の変形を抑えるためには、リング１３の内周面を隙間無くダイインサート１２の外周面に密接させる必要が有る。この点より、被加工材Ｗ０と同じ高さの周囲に冷却水流路１１Ｃ１が存在するのは好ましくない。そのため、被加工材Ｗ０の上面よりも上方、すなわち、第１の基準位置Ｐ１を基準とした距離Ｌ１＝Ｈ−ｔよりも上方に、冷却水流路１１Ｃ１の端縁１１Ｃ１ａを配置している。
【００４７】
一方、距離Ｌ１をあまり大きくしすぎると、冷却水流路１１Ｃ１内を流れる冷却水による冷却効果が損なわれてしまう。また、発明者による種々解析の結果、被加工材Ｗ０が変形してカップ状ブレーキピストン素材Ｐの形状に至るまでの間、図７の（Ｂ）に示す距離Ｌ１が１．５×Ｈまでの範囲において特に発熱量が高く、この範囲を冷却することが潤滑皮膜を保護する上で有効であることが確認されている。
以上説明の理由により、距離Ｌ１に関しては、Ｈ−ｔ＜Ｌ１＜１．５×Ｈを満たすことが好ましい。すなわち、距離Ｌ１を上記範囲内とすることにより、様々な肉厚のカップ状ブレーキピストン素材Ｐを高品質に冷間鍛造することが可能となる。
【００４８】
ところで、前述した通り、近年では軽量化のために薄肉化が求められており、その要望を叶えるためには高減面率な加工が必要となるが、本実施形態の冷間鍛造用金型１０を用いた冷間鍛造品製造方法は、特にこのような加工において効果を発揮することが可能である。具体的に言うと、製造するカップ状ブレーキピストン素材Ｐの外径をＤ、内径をｄとした場合に、（ｄ／Ｄ）２×１００で表される減面率が、特に、６５％以上８５％以下となる冷間鍛造加工に適している。
その理由は、減面率が６５％以上に高まると加工時の発熱量が特に高くなることにある。また、実際の加工限界を考慮すると、減面率の上限としては８５％が現実的である。したがって、本実施形態の冷間鍛造用金型１０を用いた冷間鍛造品製造方法においては、特に、減面率が６５％以上８５％以下となる冷間鍛造加工に有効である。
【００４９】
続いて、冷却水流路１１Ｃ２について説明する。図６に示すように、前記接近離間方向に沿って見た場合における被加工材Ｗ０のパンチ２１で押圧される面とは反対側の面の位置である第２の基準位置Ｐ２よりもパンチ２１から離れる下側の位置でかつ前記接近離間方向に直交する平断面内に形成された冷却水流路１１Ｃ２が、２本の冷却水流路１１Ｃ１，１１Ｃ２のうちの他方として、リング（補強リング）１３に設けられている。
そして、図７にも示すように、前記接近離間方向に沿って見た場合に、冷却水流路１１Ｃ２の被加工材Ｗ０に最も近い端縁１１Ｃ２ａの位置が、第２の基準位置Ｐ２よりもパンチ２１から離れる側に位置している。
上述のように、冷却水流路１１Ｃ１，１１Ｃ２は、被加工材Ｗ０の側方周囲に重ならず、しかも被加工材Ｗ０に出来るだけ近付けることが好ましい。このような配置をとることにより、ダイインサート１２の剛性と高い冷却効率との両立が達成可能となる。
【００５０】
図８では説明のためにリング１３の図示を省略しているが、リング１３には、冷却水流路１１Ｃ１と冷却水流路１１Ｃ２との間を連通させる連結流路１１Ｃ３がさらに設けられている。
冷却水供給孔１１Ｄに供給された冷却水は、まず、冷却水流路１１Ｃ１に水平に流れ込み、一旦、二手に分かれて水平に流れながらダイインサート１２をその周囲より冷却する。そして、冷却水流路１１Ｃ１から流れ出る冷却水は、合流して連結流路１１Ｃ３に流れ込む。連結流路１１Ｃ３は、リング１３の外部に接続された配管を含む略Ｕ字型の流路である。連結流路１１Ｃ３に流れ込んだ冷却水は、一旦、前記配管を通る際にリング１３の外部に向かって水平に取り出され、鉛直方向下方に向きを変え、そして、今度は冷却水流路１１Ｃ２に向かうよう、その向きを再び変える。向きを変えた冷却水は、リング１３外より水平にリング１３内に戻り、そして冷却水流路１１Ｃ２内に流れ込む。
【００５１】
冷却水流路１１Ｃ２に流れ込んだ冷却水は、一旦、二手に分かれて水平に流れながらダイインサート１２をその周囲より冷却する。そして、冷却水流路１１Ｃ２から流れ出る冷却水は、合流し、冷却水排出孔１１Ｅからリング１３外に向かって水平に排出される。
このようにして連結流路１１Ｃ３を通すことで、被加工材Ｗ０の頂部から底部にかけての高さＨの範囲において、リング１３内に冷却水流路を形成することなく、冷却水流路１１Ｃ１から冷却水流路１１Ｃ２へと冷却水をバイパスさせることができる。その結果、被加工材Ｗ０の頂部から底部にかけての高さＨの範囲において、リング１３内には冷却水流路が存在しないように構成できるので、リング１３の剛性が下がらず、よってダイインサート１２の変形をより確実に抑えることが可能となる。
【００５２】
再び図５に戻り、パンチ２１について説明する。
パンチ２１は、超硬合金や合金工具鋼等により形成されている。パンチ２１は、駆動機構５０の上側駆動部５１の下端に固定されたベース部２２と、ベース部２２の下部に同軸に固定されたパンチ本体２３と、パンチ本体２３内に同軸に配置された冷却水パイプ２４と、を備えている。
【００５３】
また、パンチ２１は、冷間鍛造用ダイス１１との間で軸線Ｏを共有している。そして、パンチ２１は、上側駆動部５１の駆動力を受けることで、パンチ本体２３が冷間鍛造用ダイス１１に対し軸線Ｏに沿って相対的に接近し、冷間鍛造用ダイス１１の上側１１ａから成形孔１１ｂ内に挿入される。また、パンチ２１は、上側駆動部５１の駆動力を受けることで、パンチ本体２３が冷間鍛造用ダイス１１に対し軸線Ｏに沿って相対的に離間し、成形孔１１ｂ内より抜出される。
【００５４】
パンチ本体２３内には軸線Ｏを中心とする円柱形状の凹所２３ａが形成されており、この凹所２３ａ内に、同軸をなすように冷却水パイプ２４が配置されている。冷却水パイプ２４は、ベース部２２下部の凹所２２ａ内に固定されている。そして、冷却水パイプ２４の外周面２４ａとパンチ本体２３の凹所２３ａとの間に、筒状の冷却水流路（パンチ側冷却媒体流路）２５が形成されている。
冷却水流路２５は、軸線Ｏ方向に沿って見た場合に、パンチ２１が被加工材Ｗ０を押圧開始してから塑性変形を終了させる下死点までの材料変形領域のうちの少なくとも一部を含むように形成されている。
【００５５】
ベース部２２は、例えば平板状に形成されていて、その下面に凹所２２ａが形成されている。さらに、ベース部２２の側面には、凹所２２ａに連通し、冷却水流路２５に対する冷却水の流入出を可能とする冷却水供給口２２ｂ及び冷却水排出口２２ｃとが開口している。
パンチ本体２３は、その冷却水流路２５がベース部２２の凹所２２ａに連通するように固定されている。
【００５６】
以上説明の構成を有するパンチ２１において、冷却水供給口２２ｂに供給された冷却水は、ベース部２２内に形成された冷却水流路を通ってまず、冷却水パイプ２４内に供給される。この冷却水は、冷却水パイプ２４内の上方から下方に向かって流れ、そして、パンチ本体２３内の冷却水流路２５を通って下方から上方に向かって流れる。この際、冷却水はパンチ本体２３の凹所２３ａに接しながら流れることで、パンチ本体２３の熱を吸収していく。しかも、パンチ本体２３の長手方向に沿って見た場合に壁温が他所に比べて高めになる下部に対し、冷却水を温度が低い状態で真っ先に供給できるため、効果的な抜熱を可能としている。
冷却水流路２５の上部に達した冷却水は、その流れの向きを変え、冷却水排出口２２ｃからベース部２２外に排出される。
以上説明のようなルートで冷却水を流すことで、冷間鍛造中の被加工材Ｗ０をパンチ２１によってその内方からも冷却することができる。
【００５７】
カウンター３１は、図５に示すように、下側駆動部５２に取付けられている。
また、カウンター３１は、冷間鍛造用ダイス１１との間で軸線Ｏを共有しており、冷間鍛造時には、ダイプレート１５に形成された貫通孔１５ａを介して、冷間鍛造用ダイス１１の成形孔１１ｂ内に挿入されている。そして、冷間鍛造開始から冷間鍛造終了までの間、その上端面３１ａの軸線Ｏに沿った高さ位置が、ダイプレート１５の上面より所定の高さ位置に固定されている。これにより、カウンター３１は、パンチ２１が冷間鍛造をする間、被加工材Ｗ０をその下方より支持し続ける。
そして、カウンター３１は、冷間鍛造終了後に下側駆動部５２からの駆動力を受けることで軸線Ｏに沿って上昇し、その結果、冷間鍛造用ダイス１１の成形孔１１ｂにあるカップ状ブレーキピストン素材Ｐを外部に排出することができる。
【００５８】
なお、本実施形態では、カウンター３１が、その内部又は外部から冷却されていないが、パンチ２１と同様の構成などを適用して冷却してもよい。また、カウンター３１は、パンチ２１と協働して冷間鍛造を行うようにしてもよい。
【００５９】
前記駆動機構５０は、ダイプレート１５の上方に配置されてパンチ２１を上下動させる上側駆動部５１と、ダイプレート１５の下方に配置されてカウンター３１を上下動させる下側駆動部５２と、を備えている。上側駆動部５１及び下側駆動部５２は、冷間鍛造用ダイス１１の上面に垂直でかつ鉛直方向に延在する軸線Ｏを共有するように、同軸配置されている。
【００６０】
冷却機構７０は、冷間鍛造用金型１０に冷却水を供給するとともに、冷間鍛造用金型１０から冷却水を回収して、前記制御部により指示された水温に温度調整する。
すなわち、冷却機構７０は、冷間鍛造用金型１０を冷却した後の冷却水の温度を測定して前記制御部に送るセンサ（不図示）と、冷間鍛造用金型１０の冷却により昇温した冷却水を、前記制御部からの指示の元、所定の温度まで冷却する冷却器（不図示）と、を備えている。そして、前記制御部は、前記センサからの温度測定結果を受けて、冷間鍛造用金型１０に送る冷却水の温度調整を前記冷却器に行わせる。
【００６１】
前記制御部は、温度設定スイッチ（不図示）を備えていて、冷却水の水温を、被加工材Ｗ０を被覆した潤滑皮膜の耐熱温度未満に前記冷却器が維持するように、温度調整（冷却）する。具体的に言うと、前記制御部は、冷間鍛造直後のカップ状ブレーキピストン素材Ｐの外表面温度が１５０℃以上２７０℃以下となるように制御する。
【００６２】
なお、温度調節に際しては、実験により予め取得したカップ状ブレーキピストン素材Ｐの外表面温度やダイインサート１２の表面温度に基づいて、供給する冷却水の温度を設定してもよい。例えば、冷間鍛造用金型１０に配置した熱電対等の温度センサ（不図示）の測定値に基づいて、冷間鍛造用金型１０に供給する冷却水の温度を調整してもよい。
【００６３】
続いて、以上説明の冷間鍛造品製造装置１を用いた冷間鍛造工程（ステップＳ１０２）について、図９を用いて以下に詳細説明を行う。図９に示す（Ａ）〜（Ｅ）は、本実施形態の冷間鍛造工程における、カップ状ブレーキピストン素材Ｐの成形工程の概略を説明する縦断面図である。
【００６４】
まず、図９の（Ａ）に示すように、冷間鍛造用金型１０の成形孔１１ｂ内に、鋼材からなる円柱形状の被加工材Ｗ０を配置する。そして、カウンター３１で被加工材Ｗ０の下端面を支持した状態で、パンチ２１を矢印Ｔ１方向に下降させる。
このとき、冷却水供給孔１１Ｄから冷却水Ｃを冷却水流路１１Ｃ１，１１Ｃ２に供給し、ダイインサート１２の温度を予め調整（冷却）しておく。同様に、冷却水Ｃをパンチ２１の冷却水流路２５（不図示）に供給し、パンチ本体２３の温度も予め調整（冷却）しておく。
【００６５】
続いて、図９の（Ｂ）に示すように、パンチ２１のパンチ本体２３を冷間鍛造用ダイス１１の上方より成形孔１１ｂ内に挿入する。そして、パンチ本体２３をさらに矢印Ｔ１方向に下降させていくことで、被加工材Ｗ０をカップ状に塑性変形させていく。
この工程の間も、冷却水供給孔１１Ｄから冷却水Ｃが供給され続け、ダイインサート１２が冷却されて一定温度に保たれている。したがって、塑性変形によって被加工材Ｗ０より発せられる熱は、ダイインサート１２の壁面を介して冷却水Ｃへと抜熱されていく。同様に、塑性変形によって被加工材Ｗ０より発せられる熱は、パンチ本体２３内を流れる冷却水流路２５内の冷却水Ｃへと抜熱されていく。
よって、被加工材Ｗ０の表面を被覆する潤滑皮膜は所定温度以下に保たれるため、その潤滑機能を発揮させることができる。その結果、塑性変形する被加工材Ｗ０の外表面に傷等が生じるのを防ぐことができる。
【００６６】
しかも、押圧開始前の被加工材Ｗ０の高さＨの範囲における側方周囲に冷却水流路が存在しないため、ダイインサート１２が強度不足で弾性変形するのを防いでいる。その結果、ダイインサート１２が弾性変形して被加工材Ｗ０の外表面を傷つけることをより確実に防いでいる。
さらに、被加工材Ｗ０を押圧するパンチ本体２３も冷却水Ｃにより冷却されているため、塑性変形する被加工材Ｗ０より発せられる熱を被加工材Ｗ０の内部からも抜熱することが可能となっている。したがって、被加工材Ｗ０の内表面においても潤滑皮膜の機能を損なわず、傷つきを防いでいる。
【００６７】
続けて、図９の（Ｃ）に示すように、パンチ２１を被加工材Ｗ０に向けてさらに下死点まで押し込むことで、カップ状ブレーキピストン素材Ｐが成形される。
この工程の間も、冷却水供給孔１１Ｄから冷却水Ｃが供給され続け、ダイインサート１２が冷却されて一定温度に保たれる。また、パンチ本体２３も冷却水Ｃにより冷却されて一定温度に保たれる。したがって、被加工材Ｗ０の潤滑皮膜は潤滑機能をより確実に発揮することができる。しかも、ダイインサート１２の弾性変形も抑制されている。したがって、カップ状ブレーキピストン素材Ｐの外表面に傷等が生じるのをより確実に防ぐことができる。また、カップ状ブレーキピストン素材Ｐの内表面も、パンチ本体２３の冷却により潤滑皮膜の機能が維持されているので、傷付きが防止されている。
【００６８】
続いて、図９の（Ｄ）に示すように、パンチ２１をその下死点位置より矢印Ｔ２方向に上昇させて冷間鍛造用ダイス１１から離間させる。その結果、成形孔１１ｂ内には、冷間鍛造されたカップ状ブレーキピストン素材Ｐが残っている。
カップ状ブレーキピストン素材Ｐよりパンチ本体２３を引き抜く際、カップ状ブレーキピストン素材Ｐの内周面には潤滑皮膜が健全なまま存在しているため、前記内周面を大きく傷つけることなく、パンチ本体２３を引き抜くことができる。
【００６９】
最後に、図９の（Ｄ），（Ｅ）に示すように、パンチ本体２３が冷間鍛造用ダイス１１上方の所定高さ位置まで上昇したら、カウンター３１を矢印Ｔ３方向に上昇させて成形孔１１ｂからカップ状ブレーキピストン素材Ｐを排出する。
カップ状ブレーキピストン素材Ｐを排出する際、ブレーキピストン素材Ｐの外周面には潤滑皮膜が健全なまま存在しているため、前記外周面を大きく傷つけることなく、カップ状ブレーキピストン素材Ｐを排出することができる。
【００７０】
以上説明の冷間鍛造工程（ステップＳ１０２）によれば、被加工材Ｗ０をカップ状ブレーキピストン素材Ｐへと塑性変形させる際に、ダイインサート１２とパンチ本体２３を介して、被加工材Ｗ０を冷却しながら冷間鍛造するので、傷付きが抑制されたカップ状ブレーキピストン素材Ｐを安定して製造することができる。
すなわち、被加工材Ｗ０を被覆する潤滑皮膜が耐熱温度未満に維持されるように冷却してカップ状ブレーキピストン素材Ｐを成形するので、冷間鍛造中の被加工材Ｗ０が成形孔１１ｂに直接接触することが抑制される。
しかも、塑性変形する被加工材Ｗ０の側方周囲に冷却水流路が存在しないのでリング１３の剛性を維持し、もってダイインサート１２の弾性変形を抑制できるため、高精度なカップ状ブレーキピストン素材Ｐを安定して成形することができる。
【００７１】
また、本実施形態では、冷間鍛造用金型１０のリング１３の内周側に凹溝１３Ｃ１，１３Ｃ２が形成されている。ダイインサート１２に流路を設けるよりも、軟質なリング１３に凹溝１３Ｃ１，１３Ｃ２を形成した方が、冷却水流路１１Ｃ１，１１Ｃ２を高精度かつ安価に形成することが可能であり、冷間鍛造時の発熱を効率的に抑制することができる。
しかも、リング１３側のみに冷却水流路１１Ｃ１，１１Ｃ２を形成しているため、ダイインサート１２に、凹溝形状に起因する不要な引張応力が発生するのを抑制することができる。その結果、ダイインサート１２の寿命を延ばすことができるので、高品質なカップ状ブレーキピストン素材Ｐを長期に渡り成形することができる。
【００７２】
以上説明の冷間鍛造工程（ステップＳ１０２）に続く前記溝加工工程（ステップＳ１０３）の変形例を、図１０〜図１２を用いて以下に説明する。図４に示した実施形態では、絞り加工を施さない場合について説明したが、本変形例では、絞り加工を施した場合のカップ状ブレーキピストン１１２について説明する。
まず、カップ状ブレーキピストン１１２の概略構成を、図１０の縦断面図により説明する。
【００７３】
カップ状ブレーキピストン１１２は、凹部１１２Ａを画成する底板１１２Ｂと、周壁部１１２Ｃと、周壁部１１２Ｃの上部（凹部１１２Ａの開口部近傍）に形成された厚肉部１１２Ｄと、を備えたカップ状（有底円筒状）に形成されている。
カップ状ブレーキピストン１１２は、その本体部分の外径がＤ（ｍｍ）で内径がｄ（ｍｍ）、凹部１１２Ａを画成する底板１１２Ｂの肉厚がｔ（ｍｍ）、凹部１１２Ａの開口部（厚肉部１１２Ｄの上面）から底板１１２Ｂの上面である上面１１２ｂ１までの深さがＬ（ｍｍ）とされている。
周壁部１１２Ｃの上部外周面には、溝１１２Ｕが形成されている。
【００７４】
このような構成を有するカップ状ブレーキピストン１１２を、図１１及び図１２に示す工程を経て製造する。図１１の（Ａ）〜（Ｃ）は、カップ状ブレーキピストンの絞り工程及び溝加工工程を説明する概略縦断面図である。また、図１２は、図１１の（Ｂ）に示す絞り加工工程を説明する概略縦断面図である。
まず、図１１の（Ａ）に示すように、前記冷間鍛造工程（ステップＳ１０２）で得られたカップ状ブレーキピストン素材Ｐを用意する。
続いて、図１１の（Ｂ）に示すように、カップ状ブレーキピストン素材Ｐの凹部１１２Ａの開口部をその外周囲より押圧しながら絞り加工する。この絞り加工工程により、周壁部１１２Ｃ（肉厚ｔ１）の上部が角度θで内方に傾斜し、周壁部１１２Ｃの上部に形成された厚肉部１１２Ｄ（肉厚ｔ２）を備えたカップ状ブレーキピストン絞り加工品Ｐ１０が形成される。
【００７５】
続いて、図１１の（Ｃ）に示すように、カップ状ブレーキピストン絞り加工品Ｐ１０の外周をスピニング加工することにより、ダストブーツ（不図示）を装着するための溝１１２Ｕを形成し、カップ状ブレーキピストン１１２が完成する。
なお、溝１１２Ｕの形成に際しては、スピニング加工に代えて切削等により加工してもよい。
【００７６】
その後、図１に示したカップ状ブレーキピストン１０２に代えて、本実施形態のカップ状ブレーキピストン１１２をシール部材１０５及びダストブーツ１０６と共にシリンダ１０１内に配置して、カップ状ブレーキピストン１１２にブレーキパッド１０３を装着し、ブレーキパッド１０３をディスク板１０４と対向配置させることにより、ディスクブレーキ装置１００が完成する。
【００７７】
図１２を用いて、図１１の（Ｂ）に示した絞り加工の詳細について説明する。
まず、図１２の（Ａ）に示すように、絞り加工装置２４０にカップ状ブレーキピストン素材Ｐを配置する。
絞り加工装置２４０は、図１１の（Ａ）に示すように、カップ状ブレーキピストン素材Ｐの凹部１１２Ａの内側における底面を押圧、支持する押圧部材２４１と、凹部１１２Ａの開口部（周壁部１１２Ｃの上部）を下方に押圧することで前記開口部を径方向内側に絞る押圧部材２４２と、を備えている。押圧部材２４２には、押圧方向Ｔ４に対して傾斜する絞り部２４３と、押圧方向Ｔ４に対して直交する押圧面２４４とが形成されている。
【００７８】
図１２の（Ｂ）に示すように、押圧部材２４２を矢印Ｔ４方向に移動させて、絞り部２４３により周壁部１１２Ｃの上部近傍を径方向内側に絞って内方に傾斜させる。
次いで、図１２の（Ｃ）に示すように、押圧面２４４により凹部１１２Ａの開口部（周壁部１１２Ｃの上端部）を下方に押圧して、厚肉部１１２Ｄを形成する。
【００７９】
以上説明のように、絞り加工工程において、カップ状ブレーキピストン素材Ｐの凹部１１２Ａの開口部（周壁部１１２Ｃの上端部）を押圧して縮径させることにより、開口部上端面が平坦になり、より高品質かつ高強度なカップ状ブレーキピストン１１２を製造することができる。
【実施例】
【００８０】
以下、本発明の効果を確認する実施例として、円柱形状の被加工材からカップ状冷間鍛造品を冷間鍛造により成形する場合について説明する。特に、この実施例においては、金型冷却による製品外観品質への効果を確認した。【００８１】
下記の表１に示すように、カップ状冷間鍛造品の形状は、形状Ａ，形状Ｂ，形状Ｃ，の３種類とした。
すなわち、形状Ａにおいては、外径５７．０ｍｍで高さ１３．８ｍｍの円柱形状を有する被加工材を冷間鍛造し、これにより、外径５７．０ｍｍ，内径５２．４ｍｍ，穴深さ５０．０ｍｍ，底厚６．０ｍｍのカップ状冷間鍛造品を製造した。
形状Ｂにおいては、外径５７．０ｍｍで高さ２６．８ｍｍの円柱形状を有する被加工材を冷間鍛造し、これにより、外径５７．０ｍｍ，内径４６．１ｍｍ，穴深さ６０．０ｍｍ，底厚６．０ｍｍのカップ状冷間鍛造品を製造した。
形状Ｃにおいては、外径４８．０ｍｍで高さ６２．０ｍｍの円柱形状を有する被加工材を冷間鍛造し、これにより、外径４８．０ｍｍ，内径４１．６ｍｍ，穴深さ２０７．８ｍｍ，底厚１０．０ｍｍのカップ状冷間鍛造品を製造した。【００８２】
【表１】
2019082237.tif 000003
【００８３】
被加工材には、ＪＩＳ機械構造用炭素鋼Ｓ１０Ｃの焼鈍材を用いた。硬さは１０５ＨＶである。いずれの被加工材にも、冷間鍛造時用の潤滑剤として燐酸亜鉛潤滑処理を行った。
なお、表１に記載の各符号は、図１３に示す各箇所の寸法を示す。図１３は、図５に相当する断面図であり、中心軸線Ｏよりも紙面左半分がパンチ２１により被加工材Ｗ０を押圧開始する状態を示す。また、中心軸線Ｏよりも紙面右半分は、パンチ２１を下死点まで移動させてカップ状冷間鍛造品Ｐを製造した状態を示す。【００８４】
冷間鍛造用ダイス１１と、パンチ２１と、負荷能力８０００ｋＮでストローク長さ４００ｍｍのクランク式プレスからなる駆動機構と、を備える冷間鍛造装置を用いて、ストローク速度１０ｓｐｍにて被加工材Ｗ０を連続して２００個、冷間鍛造した。【００８５】
パンチ２１は、高速度工具鋼製で６７ＨＲＣであり、その内部冷却は行わなかった。
冷間鍛造用ダイス１１は、内周側から外周側に向かって、ダイインサート１２、リング１３の順に配置された２層構造とした。ダイインサート１２は、超鋼合金製である。リング１３は、ＳＫＤ６１製であり、硬さは４６ＨＲＣである。ダイインサート１２とリング１３は焼ばめした。【００８６】
リング１３には、ダイインサート１２の外周面との間に冷却水流路を構成するための凹溝（幅６．０ｍｍ×深さ３．０ｍｍ、角部Ｒ１）を、環状あるいは螺旋状に形成した。環状に形成する場合には、中心軸線Ｏに直交する平断面内に含まれる環状溝を形成するように、１本または２本の凹溝を形成した。また、螺旋状に形成する場合には、１本の凹溝を形成した。【００８７】
なお、図１３においては、２本の環状冷却水流路（冷却水流路１１Ｃ１及び冷却水流路１１Ｃ２）を形成した場合を示している。環状の冷却水流路を形成する場合、押圧前の被加工材Ｗ０の上面の高さ位置よりも上でかつ前記上面に最も近くに配置された環状冷却水流路の高さ位置が、最も重要となる。
以下の表２に、このような環状冷却水流路を構成する凹溝の望ましい形成範囲を、形状Ａ〜Ｃのそれぞれについて示す。なお、表２に示す上限及び下限は、図１３の中心軸線Ｏよりも紙面右半分側に示すようにパンチ２１が下死点に至った押圧終了位置を第１の基準位置Ｐ１とし、この第１の基準位置Ｐ１と、冷却水流路１１Ｃ１の被加工材Ｗ０に最も近い端縁１１Ｃ１ａとの間の距離Ｌ１（ｍｍ）の範囲を示している。すなわち、Ｈ−ｔ＜Ｌ１＜１．５×Ｈの関係に基づき、距離Ｌ１の上限及び下限を示している。なお、Ｌ１＝Ｈ−ｔ及びＬ１＝１．５×Ｈについては上記不等式の範囲外であるため、表２に示される距離Ｌ１の上限値及び下限値はあくまでも閾値を示すものであり、距離Ｌ１の範囲外である点に注意が必要である。【００８８】
【表２】
2019082237.tif 000004
【００８９】
冷間鍛造用ダイス１１へ供給する冷却水の流量は、６リッター／分とした。また、冷却後の冷却水は、冷却機構７０により温度制御して、再度、冷間鍛造用ダイス１１へ供給する冷却水として循環使用した。冷間鍛造用ダイス１１へ供給する冷却水の温度は、各形状の加工量に伴う発熱量の差を考慮して、形状Ａでは１０℃、形状Ｂでは２０℃、形状Ｃでは５℃とした。【００９０】
そして、金型冷却効果を検証するために、冷間鍛造直後のカップ状冷間鍛造品Ｐのカップ底外周部の外観品質を調査した。すなわち、輪郭測定機にてカップ底外周部の軸方向に沿った形状寸法を測定し、０．２ｍｍを超える深さの折れ込みまたは亀裂をもって、外観品質不良と判断した。
以下、形状Ａ〜Ｃのそれぞれについて２００個ずつ、連続冷間鍛造によりカップ状冷間鍛造品Ｐを製造した。この冷間鍛造において、一般的には、１００個程度製造するまでの間に冷間鍛造用ダイス１１が徐々に蓄熱していくため、冷間鍛造数が１００個以降となるカップ状冷間鍛造品Ｐで外観品質が変化する虞がある。そこで、以下の表３〜表５には、冷間鍛造数で１００個以降２００個までの結果を示すものとした。【００９１】
まず、表３に、形状Ａについての結果を示す。なお、冷却溝位置Ｌ２は、図１３に示すように、パンチ２１の接近離間方向に沿って見た場合における冷却水流路１１Ｃ２の位置を示す。すなわち、冷却溝位置Ｌ２は、被加工材Ｗ０の底面の位置である第２の基準位置Ｐ２と、冷却水流路１１Ｃ２の被加工材Ｗ０に最も近い端縁１１Ｃ２ａの位置との距離である。【００９２】
【表３】
2019082237.tif 000005
【００９３】
表２において、ケースＡ１〜ケースＡ３は本発明例であり、冷間鍛造用ダイス１１の適切な部位を冷却しているため、カップ形状冷間鍛造品Ｐの外観品質は良好であった。【００９４】
一方、ケースＡ４〜ケースＡ８は、比較例である。
ケースＡ４及びＡ６は、冷却が必要な部位から離れた位置に冷却溝が形成されており、最も温度の高くなる部位における金型冷却が不十分であった。そのため、りん酸亜鉛潤滑皮膜が潤滑剤としての効果を失ってしまい、潤滑不良に伴う外観品質不良が生じた。
ケースＡ７は、冷却水流路１１Ｃ１が無いために金型冷却が不十分であった。そのため、りん酸亜鉛潤滑皮膜が潤滑剤としての効果を失ってしまい、潤滑不良に伴う外観品質不良が生じた。【００９５】
ケースＡ５は、ダイインサート１２に最も圧力が加わる位置に冷却溝が形成されており、この部位が鍛造中に弾性変形してカップ状冷間鍛造品Ｐの外径がその対応位置において大きくなった。そのため、カップ状冷間鍛造品Ｐを金型から抜き取る際に外観品質不良が生じた。
このケースＡ５について、図７を用いてより具体的に説明すると、加工したカップ状冷間鍛造品の形状Ａは底厚ｔが６．０ｍｍであり、また、冷却水流路１１Ｃ１はＬ１＝−５ｍｍの位置であるので、被加工材Ｗ０の底面より１ｍｍ上方の高さ位置（図７の符号Ｐ３に示す高さ位置）にある。この高さ位置Ｐ３では、被加工材Ｗ０が押圧を受けて塑性変形をしている間、この塑性変形する被加工材Ｗ０によってダイインサート１２の内周面が高い圧力で加圧され続けることとなる。しかし、この高さ位置Ｐ３においてリング１３に冷却水流路１１Ｃ１が形成されているため、ダイインサート１２の外周面を十分に支えることができない。その結果、高さ位置Ｐ３近傍におけるダイインサート１２の径方向外側への弾性変形を許容し、上述の外観品質不良を招いた。【００９６】
ケースＡ８は、螺旋状に冷却溝を形成した例であり、ダイインサート１２中で最も圧力が加わる部位にも冷却溝が形成されており、この部位が鍛造中に弾性変形してカップ状冷間鍛造品Ｐの外径がその対応位置において大きくなった。そのため、カップ状冷間鍛造品Ｐを冷間鍛造用ダイス１１内から抜き取る際に外観品質不良が生じた。【００９７】
続いて、表４に、形状Ｂについての結果を示す。形状Ｂにおいても、表３に示した形状Ａと同様の結果であることを確認した。【００９８】
【表４】
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【００９９】
表４において、ケースＢ１〜ケースＢ３は本発明例であり、冷間鍛造用ダイス１１の適切な部位を冷却しているため、カップ形状冷間鍛造品Ｐの外観品質は良好であった。【０１００】
一方、ケースＢ４〜ケースＢ８は、比較例である。
ケースＢ４及びＢ６は、冷却が必要な部位から離れた位置に冷却溝が形成されており、最も温度の高くなる部位における金型冷却が不十分であった。そのため、りん酸亜鉛潤滑皮膜が潤滑剤としての効果を失ってしまい、潤滑不良に伴う外観品質不良が生じた。
ケースＢ７は、冷却水流路１１Ｃ１が無いために金型冷却が不十分であった。そのため、りん酸亜鉛潤滑皮膜が潤滑剤としての効果を失ってしまい、潤滑不良に伴う外観品質不良が生じた。
ケースＢ５は、ダイインサート１２に最も圧力が加わる部位に冷却溝が形成されており、この部位が鍛造中に弾性変形してカップ状冷間鍛造品Ｐの外径がその対応位置において大きくなった。そのため、カップ状冷間鍛造品Ｐを金型から抜き取る際に外観品質不良が生じた。
ケースＢ８は、螺旋状に冷却溝を形成した例であり、ダイインサート１２中で最も圧力が加わる部位にも冷却溝が形成されており、この部位が鍛造中に弾性変形してカップ状冷間鍛造品Ｐの外径がその対応位置において大きくなった。そのため、カップ状冷間鍛造品Ｐを金型から抜き取る際に外観品質不良が生じた。【０１０１】
続いて、表５に、形状Ｃについての結果を示す。形状Ｃにおいても、表３に示した形状Ａと同様の結果であることを確認した。【０１０２】
【表５】
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【０１０３】
表５において、ケースＣ１〜ケースＣ３は本発明例であり、冷間鍛造用ダイス１１の適切な部位を冷却しているため、カップ形状冷間鍛造品Ｐの外観品質は良好であった。【０１０４】
一方、ケースＣ４〜ケースＣ８は、比較例である。
ケースＣ４及びＣ６は、冷却が必要な部位から離れた部位に冷却溝が形成されており、最も温度の高くなる部位における金型冷却が不十分であった。そのため、りん酸亜鉛潤滑皮膜が潤滑剤としての効果を失ってしまい、潤滑不良に伴う外観品質不良が生じた。
ケースＣ７は、冷却水流路１１Ｃ１が無いために金型冷却が不十分であった。そのため、りん酸亜鉛潤滑皮膜が潤滑剤としての効果を失ってしまい、潤滑不良に伴う外観品質不良が生じた。
ケースＣ５は、ダイインサート１２に最も圧力が加わる部位に冷却溝が形成されており、この部位が鍛造中に弾性変形してカップ状冷間鍛造品Ｐの外径がその対応位置において大きくなった。そのため、カップ状冷間鍛造品Ｐを金型から抜き取る際に外観品質不良が生じた。
ケースＣ８は、螺旋状に冷却溝を形成した例であり、ダイインサート１２中で最も圧力が加わる部位にも冷却溝が形成されており、この部位が鍛造中に弾性変形してカップ状冷間鍛造品Ｐの外径がその対応位置において大きくなった。そのため、カップ状冷間鍛造品Ｐを金型から抜き取る際に外観品質不良が生じた。【０１０５】
以上説明の実施形態及び変形例に係る、冷間鍛造品製造方法、冷間鍛造用金型、そして冷間鍛造装置の骨子について以下に纏める。
（１）上記実施形態に係る冷間鍛造品製造方法は、冷間鍛造用ダイス１１内に配置された被加工材Ｗ０に対してパンチ２１を接近離間方向に移動させて、カップ状ブレーキピストン素材Ｐを製造する方法である。そして、この冷間鍛造品製造方法は、被加工材Ｗ０を冷間鍛造用ダイス１１内に配置する第１の工程と；前記接近離間方向に沿って見た場合に、冷間鍛造用ダイス１１内の被加工材Ｗ０を押圧開始する際に被加工材Ｗ０に当接するパンチ本体２３の先端面２１Ａの位置よりも被加工材Ｗ０から離れる側の位置でかつ前記接近離間方向に直交する平断面内に形成された冷却水流路１１Ｃ１に冷却水を供給しながら、パンチ本体２３の先端面２１Ａを押圧終了位置まで移動させてカップ状ブレーキピストン素材Ｐを得る第２の工程と；を有する。さらに、前記接近離間方向に沿って見た場合に、前記第１の工程における押圧開始前の被加工材Ｗ０の長さをＨ（ｍｍ）とし、前記第２の工程における前記押圧終了位置を第１の基準位置Ｐ１とし、冷間鍛造品Ｐの底板１０２Ｂの厚みをｔ（ｍｍ）としたとき、第１の基準位置Ｐ１と、冷却水流路１１Ｃ１の被加工材Ｗ０に最も近い端縁１１Ｃ１ａとの間の距離Ｌ１（ｍｍ）が、Ｈ−ｔ＜Ｌ１＜１．５×Ｈを満たしている。【０１０６】
（２）上記（１）に記載の冷間鍛造品製造方法において、前記第２の工程で、カップ状ブレーキピストン素材Ｐの減面率が６５％以上８５％以下となるように被加工材Ｗ０を塑性変形させてもよい。【０１０７】
（３）上記（１）または（２）に記載の冷間鍛造品製造方法において、前記第２の工程で、前記接近離間方向に沿って見た場合の位置が、パンチ２１の押圧力に抗して被加工材Ｗ０を支える支持面（カウンター３１の上端面３１ａ）よりも被加工材Ｗ０から離れる側でかつ前記支持面に重ならない位置にある冷却水流路１１Ｃ２（第２の環状冷却媒体流路）にも、冷却水を供給してもよい。【０１０８】
（４）上記（３）に記載の冷間鍛造品製造方法の場合、前記第２の工程で、冷却水流路１１Ｃ１と冷却水流路１１Ｃ２とが連なるように冷却水を供給しながら、被加工材Ｗ０を塑性変形させてもよい。【０１０９】
（５）上記（１）〜（４）の何れか１項に記載の冷間鍛造品製造方法の場合、前記第２の工程で、さらに、パンチ本体２３内に形成された冷却水流路２５にも冷却水を供給しながら、被加工材Ｗ０を塑性変形させてもよい。【０１１０】
（６）上記実施形態に係る冷間鍛造用金型１０は、被加工材Ｗ０を冷間鍛造してカップ状ブレーキピストン素材Ｐを製造する際に用いられるものであって、被加工材Ｗ０が内部に配置されるダイインサート１２と；ダイインサート１２を周囲より支えるリング１３と；ダイインサート１２内の被加工材Ｗ０を押圧するパンチ２１と；を備える。そして、リング１３が、被加工材Ｗ０に対するパンチ２１の接近離間方向に沿って見た場合に、ダイインサート１２内の被加工材Ｗ０を押圧開始する際に被加工材Ｗ０に当接するパンチ本体２３の先端面２１Ａの位置よりも被加工材Ｗ０から離れる側の位置でかつ前記接近離間方向に直交する平断面内に形成された冷却水流路１１Ｃ１を有する。そして、前記接近離間方向に沿って見た場合、最大ストローク位置にある時のパンチ本体２３の先端面２１Ａの位置を第１の基準位置Ｐ１とし、パンチ２１でプレスされる前の被加工材Ｗ０の高さをＨ（ｍｍ）とし、カップ状ブレーキピストン素材Ｐの底板１０２Ｂの厚みをｔ（ｍｍ）としたときに、第１の基準位置Ｐ１と、冷却水流路１１Ｃ１の被加工材Ｗ０に最も近い端縁１１Ｃ１ａとの間の距離Ｌ１（ｍｍ）が、Ｈ−ｔ＜Ｌ１＜１．５×Ｈを満たす。【０１１１】
（７）上記（６）に記載の冷間鍛造用金型１０において、前記接近離間方向に沿って見た場合の位置が、パンチ２１の押圧力に抗して被加工材Ｗ０を支える支持面（カウンター３１の上端面３１ａ）の位置よりも被加工材Ｗ０から離れる側でかつ前記支持面に重ならない位置にある冷却水流路１１Ｃ２（第２の環状冷却媒体流路）を、リング１３がさらに有してもよい。【０１１２】
（８）上記（７）に記載の冷間鍛造用金型において、冷却水流路１１Ｃ１と冷却水流路１１Ｃ２との間を連通させる連結流路１１Ｃ３をさらに備えてもよい。【０１１３】
（９）上記（６）〜（８）の何れか１項に記載の冷間鍛造用金型１０において、パンチ本体２３内に、冷却水流路２５が形成されていてもよい。【０１１４】
（１０）本実施形態に係る冷間鍛造品製造装置１は、上記（６）〜（９）の何れか１項に記載の冷間鍛造用金型１０と；パンチ２１を駆動する駆動機構５０と；冷間鍛造用金型１０に冷却水を供給する冷却機構７０と；駆動機構５０及び冷却機構７０を制御する前記制御部と；を備える。【０１１５】
（１１）上記（１０）に記載の冷間鍛造品製造装置１では、以下の構成を採用してもよい：冷却機構７０が、冷間鍛造用金型１０を冷却した後の冷却水の温度を測定して前記制御部に送る前記センサを有し；前記制御部が、前記センサからの温度測定結果を受けて、冷間鍛造用金型１０に送る冷却水の温度調整を冷却機構７０に行わせる。【０１１６】
なお、本発明は、上記実施形態のみに限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の変更を行うことが可能である。
例えば、上記実施形態においては、冷間鍛造用ダイス１１による冷却とパンチ２１による冷却とを併用しながらカップ状ブレーキピストン素材Ｐを成形する場合について説明したが、パンチ２１による冷却を止めて、冷間鍛造用ダイス１１による冷却のみを行いながらカップ状ブレーキピストン素材Ｐを成形してもよい。
さらに、上記実施形態においては、冷間鍛造用ダイス１１の冷却に際し、冷却水流路１１Ｃ１及び冷却水流路１１Ｃ２の双方に冷却水を流すものとしたが、冷却水流路１１Ｃ１のみに冷却水を流すようにしてもよい。【０１１７】
また、上記実施形態においては、冷間鍛造直後のカップ状ブレーキピストン素材Ｐの外表面温度を、１５０℃以上２７０℃以下に制御する場合について説明したが、上記以外の温度範囲に温度調整しながらカップ状ブレーキピストン素材Ｐを成形してもよい。【０１１８】
また、上記実施形態においては、パンチ２１と冷間鍛造用ダイス１１とが共に鉛直な軸線Ｏ上に同軸配置され、パンチ（可動型）２１が冷間鍛造用ダイス（固定型）１１に対して上下方向に接近及び離間する場合について説明した。しかしながら、この構成のみに限らず、パンチ２１と冷間鍛造用ダイス１１とが互いに水平軸線上に同軸配置され、パンチ（可動型）２１が冷間鍛造用ダイス（固定型）１１に対して前記水平軸線方向に沿って接近及び離間する構成を採用しても良い。【０１１９】
また、上記実施形態においては、常時、冷却水を流しながら冷間鍛造を行うものとしたが、これにかぎらず、予め設定した金型温度設定に基づいて冷却水の供給を一時的に停止、または開始させるＯＮ−ＯＦＦ制御を採用してもよい。
また、上記実施形態においては、冷却機構７０が冷却水温度を調整することでダイインサート１２の温度を適温に冷却するものとしたが、冷却水温度による調整の代わりに、冷却水流量（流速）を調整するようにしてもよい。【０１２０】
また、上側駆動部５１の駆動方式については、クランク方式や油圧シリンダ等、各種駆動手段より選んで任意に設定することができる。
また、上記実施形態においては、冷間鍛造品としてカップ状ブレーキピストン素材Ｐを製造するものとしたが、カップ状ブレーキピストン素材Ｐ以外の有底筒状部品の製造に本発明を適用してもよい。
また、上記実施形態においては、冷却水流路１１Ｃ１が１本である場合を例に説明したが、これに限らず、上記配置の冷却水流路１１Ｃ１よりもさらに上方に冷却水流路１１Ｃ１を１本または複数本追加してもよい。同様に、冷却水流路１１Ｃ２の本数を複数本としてもよい。
【産業上の利用可能性】
【０１２１】
本発明によれば、有底筒状の冷間鍛造品を高品位に製造することが可能な、冷間鍛造品製造方法、冷間鍛造用金型、及び冷間鍛造品製造装置を提供することができる。よって、産業上の利用可能性は大である。
【符号の説明】
【０１２２】
１  冷間鍛造品製造装置
１０  冷間鍛造用金型
１１  冷間鍛造用ダイス（ダイス）
１１Ｃ１  冷却水流路（第１の環状冷却媒体流路）
１１Ｃ２  冷却水流路（第２の環状冷却媒体流路）
１１Ｃ３  連結流路
１１Ｃ１ａ  第１の環状冷却媒体流路の被加工材に最も近い端縁
１１Ｃ２ａ  第２の環状冷却媒体流路の被加工材に最も近い端縁
１２  ダイインサート
１３  リング（補強リング）
２１  パンチ
２１Ａ  先端面
２５  冷却水流路（パンチ側冷却媒体流路）
３１ａ  上端面（支持面）
５０  駆動機構
７０  冷却機構
１０２Ｂ  底板（底部）
Ｃ  冷却媒体
Ｐ  カップ状ブレーキピストン素材（冷間鍛造品）
Ｐ１  第１の基準位置
Ｐ２  第２の基準位置
Ｗ０  被加工材
【図１】
2019082237.tif 000008
【図２】
2019082237.tif 000009
【図３】
2019082237.tif 000010
【図４】
2019082237.tif 000011
【図５】
2019082237.tif 000012
【図６】
2019082237.tif 000013
【図７】
2019082237.tif 000014
【図８】
2019082237.tif 000015
【図９】
2019082237.tif 000016
【図１０】
2019082237.tif 000017
【図１１】
2019082237.tif 000018
【図１２】
2019082237.tif 000019
【図１３】
2019082237.tif 000020
【国際調査報告】
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2019082237.tif 000022
2019082237.tif 000023
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