(57)【要約】  ゴム製の摩擦伝動ベルト（Ｂ）は、表面被覆布（１４）で被覆されて構成されたプーリ接触面を有する。表面被覆布（１４）が、低吸水性フィラメント繊維と、高吸水性ステープル繊維とを含む複合紡績糸で形成されている。
2019193881.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
表面被覆布で被覆されて構成されたプーリ接触面を有するゴム製の摩擦伝動ベルトであって、
前記表面被覆布が、低吸水性フィラメント繊維と、高吸水性ステープル繊維と、を含む複合紡績糸で形成されている摩擦伝動ベルト。
【請求項２】
請求項１に記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
前記低吸水性フィラメント繊維が合成繊維を含む摩擦伝動ベルト。
【請求項３】
請求項２に記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
前記低吸水性フィラメント繊維が脂肪族ポリアミド繊維を含む摩擦伝動ベルト。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれかに記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
前記高吸水性ステープル繊維がセルロース系繊維を含む摩擦伝動ベルト。
【請求項５】
請求項４に記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
前記高吸水性ステープル繊維がセルロース系天然繊維を含む摩擦伝動ベルト。
【請求項６】
請求項１乃至５のいずれかに記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
前記複合紡績糸における前記低吸水性フィラメント繊維の含有量に対する前記高吸水性ステープル繊維の含有量の質量比が３０／７０以上９０／１０以下である摩擦伝動ベルト。
【請求項７】
請求項１乃至６のいずれかに記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
前記複合紡績糸における前記低吸水性フィラメント繊維の含有量が、前記高吸水性ステープル繊維の含有量よりも少ない摩擦伝動ベルト。
【請求項８】
請求項１乃至７のいずれかに記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
前記複合紡績糸は、糸断面において、前記低吸水性フィラメント繊維及び前記高吸水性ステープル繊維がランダムに配設されている摩擦伝動ベルト。
【請求項９】
請求項１乃至８のいずれかに記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
前記表面被覆布がたて編みの編布で構成されている摩擦伝動ベルト。
【請求項１０】
請求項１乃至９のいずれかに記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
前記表面被覆布は、接着剤に浸漬する接着処理が施されていない摩擦伝動ベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、摩擦伝動ベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
表面被覆布で被覆されて構成されたベルト表面を有するゴム製の摩擦伝動ベルトが知られている。特許文献１には、吸水性糸及び非吸水性糸で形成された経編布の表面被覆布で被覆されて構成されたＶリブ表面を有するＶリブドベルトが開示されている。特許文献２には、綿繊維と合成繊維との混紡糸で形成された織布の表面被覆布で被覆されて構成されたベルト背面を有するＶリブドベルトが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１５−１２７５９０公報
【特許文献２】特開平１０−９３４４号公報
【発明の概要】
【０００４】
本発明は、表面被覆布で被覆されて構成されたプーリ接触面を有するゴム製の摩擦伝動ベルトであって、前記表面被覆布が、低吸水性フィラメント繊維と、高吸水性ステープル繊維とを含む複合紡績糸で形成されている。
【図面の簡単な説明】
【０００５】
【図１Ａ】実施形態に係るＶリブドベルトのベルト片の斜視図である。
【図１Ｂ】実施形態に係るＶリブドベルトのＶリブ１個分の断面図である。
【図２】表面被覆布を形成する複合紡績糸の斜視図である。
【図３】補機駆動ベルト伝動装置のプーリレイアウトを示す図である。
【図４Ａ】架橋装置の断面図である。
【図４Ｂ】架橋装置の一部分の断面拡大図である。
【図５Ａ】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法を示す第１の説明図である。
【図５Ｂ】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法を示す第２の説明図である。
【図５Ｃ】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法を示す第３の説明図である。
【図６Ａ】注水伝動能力試験のベルト走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。
【図６Ｂ】耐摩耗性試験のベルト走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。
【図７Ａ】実施例及び比較例１及び２の発生トルクの最大値を示すグラフである。
【図７Ｂ】実施例及び比較例１及び２の摩耗率を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【０００６】
以下、実施形態について詳細に説明する。
【０００７】
図１Ａ及びＢは、実施形態に係るＶリブドベルトＢを示す。実施形態に係るＶリブドベルトＢは、例えば、自動車のエンジンルーム内に設けられる補機駆動ベルト伝動装置等に用いられるゴム製の摩擦伝動ベルトである。実施形態に係るＶリブドベルトＢは、例えば、ベルト周長が７００ｍｍ以上３０００ｍｍ以下、ベルト幅が１０ｍｍ以上３６ｍｍ以下、及びベルト厚さが４．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下である。
【０００８】
実施形態に係るＶリブドベルトＢは、各々、ゴム組成物で形成された内周側の圧縮ゴム層１１、中間の接着ゴム層１２、及び外周側の伸張ゴム層１３の三層で構成されたベルト本体１０を備えている。
【０００９】
圧縮ゴム層１１には、内周側に複数のＶリブ形成ゴム部１１ａが垂下するように形成されている。複数のＶリブ形成ゴム部１１ａは、各々がベルト長さ方向に延びる断面略逆三角形状の突条で構成されているとともに、ベルト幅方向に並設されている。圧縮ゴム層１１の厚さは、例えば２．２ｍｍ以上３．２ｍｍ以下である。
【００１０】
接着ゴム層１２は、断面横長矩形の帯状に形成されている。接着ゴム層１２の厚さは、例えば１．０ｍｍ以上２．５ｍｍ以下である。
【００１１】
伸張ゴム層１３も、断面横長矩形の帯状に構成されており、その厚さが例えば０．４ｍｍ以上０．８ｍｍ以下である。伸張ゴム層１３の表面には、背面駆動時の音発生を抑制する観点から、織布パターンが設けられていることが好ましい。なお、伸張ゴム層１３に代えて、背面補強布が設けられていてもよい。
【００１２】
圧縮ゴム層１１、接着ゴム層１２、及び伸張ゴム層１３を形成するゴム組成物は、ゴム成分に架橋剤を含む種々のゴム配合剤が配合されて混練された未架橋ゴム組成物が加熱及び加圧されることによりゴム成分が架橋剤により架橋したものである。
【００１３】
ゴム成分としては、例えば、エチレン・プロピレン・ジエンターポリマー（以下「ＥＰＤＭ」という。）、エチレン−プロピレンコポリマー（ＥＰＭ）、エチレン−ブテンコポリマー（ＥＤＭ）、エチレン−オクテンコポリマー（ＥＯＭ）などのエチレン−α−オレフィンエラストマー；クロロプレンゴム（ＣＲ）；クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）；水素添加アクリロニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）等が挙げられる。ゴム成分は、これらのうちの１種又は２種以上を用いることが好ましく、エチレン−α−オレフィンエラストマーを用いることがより好ましく、ＥＰＤＭを用いることが更に好ましい。
【００１４】
架橋剤としては、硫黄及び有機過酸化物が挙げられる。架橋剤以外のゴム配合剤としては、例えば、カーボンブラックなどの補強材、充填剤、老化防止剤、軟化剤、加硫促進剤、加硫促進助剤等が挙げられる。
【００１５】
圧縮ゴム層１１、接着ゴム層１２、及び伸張ゴム層１３は、同一のゴム組成物で形成されていても、また、異なるゴム組成物で形成されていても、どちらでもよい。
【００１６】
圧縮ゴム層１１の複数のＶリブ形成ゴム部１１ａの表面は、表面被覆布１４で被覆されている。表面被覆布１４の厚さは、例えば０．３ｍｍ以上１．５ｍｍ以下である。そして、表面被覆布１４で被覆されたＶリブ形成ゴム部１１ａによってＶリブ１５が構成されている。この表面被覆布１４で被覆されたＶリブ１５の表面がプーリ接触面となる。各Ｖリブ１５は、例えば、リブ高さが２．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下、及び基端間の幅が１．０ｍｍ以上３．６ｍｍ以下である。Ｖリブ１５の個数は、例えば３個以上６個以下である（図１では６個）。
【００１７】
表面被覆布１４は、織布で構成されていても、また、編布で構成されていても、どちらでもよい。織布の織物組織としては、例えば、平織、斜文織、朱子織、及びこれらの変化組織等が挙げられる。編布の編物組織としては、例えば、よこ編みでは、平編、ゴム編、パール編、その他の変化組織など、たて編みでは、シングルデンビー編、シングルバンダイク編、その他の変化組織等が挙げられる。圧縮ゴム層１１の複数のＶリブ形成ゴム部１１ａの凹凸表面を被覆する観点からは、表面被覆布１４は、伸縮性の高い編布で構成されていることが好ましく、たて編みの編布で構成されていることがより好ましい。
【００１８】
表面被覆布１４は、接着剤に浸漬する接着処理が施されておらず、露出表面に接着剤が付着していないことが好ましい。その一方、表面被覆布１４は、接着剤に浸漬する接着処理が施されていてもよい。本出願における「接着剤に浸漬する接着処理」は、エポキシ樹脂溶液又はイソシアネート樹脂溶液に浸漬して加熱する処理、ＲＦＬ水溶液に浸漬して加熱する処理、及びゴム糊に浸漬して乾燥させる処理である。ベルト本体１０側となる面にゴム糊をコーティングして乾燥させる処理は除かれる。
【００１９】
表面被覆布１４は、図２に示すような複合紡績糸２０で形成されている。つまり、表面被覆布１４は、織布の経糸及び緯糸として、或いは、編布の編糸として、この複合紡績糸２０が用いられている。ここで、本出願における「複合紡績糸２０」は、相対的に吸水性の低い低吸水性フィラメント繊維２１と、相対的に吸水性の高い高吸水性ステープル繊維２２とを含み、低吸水性フィラメント繊維２１間に高吸水性ステープル繊維２２が分散して撚糸された糸である。また、本出願における「フィラメント繊維」とは、長尺の連続繊維をいう。本出願における「ステープル繊維」とは、繊維長が５０ｍｍ以下の短尺の繊維をいう。
【００２０】
複合紡績糸２０に含まれる低吸水性フィラメント繊維２１は、合成繊維を含むことが好ましい。低吸水性フィラメント繊維２１としては、例えば、ナイロン６６繊維、ナイロン６繊維などの脂肪族ポリアミド繊維；ポリエステル繊維等が挙げられる。低吸水性フィラメント繊維２１は、これらのうちの１種又は２種以上を含むことが好ましく、高い耐摩耗性を得る観点から、脂肪族ポリアミド繊維を含むことがより好ましく、ナイロン６６繊維を含むことが更に好ましい。
【００２１】
複合紡績糸２０に含まれる高吸水性ステープル繊維２２は、セルロース系繊維を含むことが好ましい。高吸水性ステープル繊維２２としては、例えば、綿、麻などのセルロース系天然繊維；レーヨン、ポリノジック、キュプラ、リヨセルなどの再生繊維等が挙げられる。高吸水性ステープル繊維２２は、これらのうちの１種又は２種以上を含むことが好ましく、後述するように被水環境下での優れたベルト走行性を得る観点から、セルロース系天然繊維を含むことがより好ましく、綿を含むことが更に好ましい。
【００２２】
複合紡績糸２０における低吸水性フィラメント繊維２１の含有量は、高吸水性ステープル繊維２２の含有量よりも少ないことが好ましいが、多くてもよく、また、同一であってもよい。複合紡績糸２０における低吸水性フィラメント繊維２１の含有量に対する高吸水性ステープル繊維２２の含有量の質量比は、好ましくは３０／７０以上９０／１０以下、より好ましくは５０／５０以上８０／２０以下である。
【００２３】
複合紡績糸２０では、糸断面において、低吸水性フィラメント繊維２１及び高吸水性ステープル繊維２２がランダムに配設されていても、また、例えば中央部に低吸水性フィラメント繊維２１及び外周部に高吸水性ステープル繊維２２のように、それらが偏在して配設されていても、どちらでもよい。但し、後述するように被水環境下での優れたベルト走行性を得る観点からは、低吸水性フィラメント繊維２１及び高吸水性ステープル繊維２２がランダムに配設されていることが好ましい。
【００２４】
接着ゴム層１２のベルト厚さ方向の中間部には、ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように配された心線１６が埋設されている。心線１６は、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維、アラミド繊維、ポリアミド繊維等の撚り糸で構成されている。心線１６の直径は例えば０．５ｍｍ以上２．５ｍｍ以下であり、断面における相互に隣接する心線１６中心間の寸法は例えば０．０５ｍｍ以上０．２０ｍｍ以下である。心線１６には、エポキシ樹脂溶液又はイソシアネート樹脂溶液に浸漬して加熱する接着処理、ＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱する接着処理、及びゴム糊に浸漬した後に乾燥させる接着処理のうちの１種又は２種以上の接着処理が施されていることが好ましい。
【００２５】
以上の構成の実施形態に係るＶリブドベルトＢによれば、プーリ接触面であるＶリブ１５の表面の表面被覆布１４が、低吸水性フィラメント繊維２１と高吸水性ステープル繊維２２とを含む複合紡績糸２０で形成されていることにより、被水環境下での優れたベルト走行性を得ることができる。
【００２６】
図３は、実施形態に係るＶリブドベルトＢを用いた自動車の補機駆動ベルト伝動装置３０のプーリレイアウトを示す。この補機駆動ベルト伝動装置３０は、ＶリブドベルトＢが４つのリブプーリ及び２つの平プーリの６つのプーリに巻き掛けられて動力を伝達するサーペンタインドライブ方式のものである。
【００２７】
この補機駆動ベルト伝動装置３０では、最上位置にリブプーリのパワーステアリングプーリ３１が設けられ、そのパワーステアリングプーリ３１の下方にリブプーリのＡＣジェネレータプーリ３２が設けられている。また、パワーステアリングプーリ３１の左下方には平プーリのテンショナプーリ３３が設けられており、そのテンショナプーリ３３の下方には平プーリのウォーターポンププーリ３４が設けられている。さらに、テンショナプーリ３３の左下方にはリブプーリのクランクシャフトプーリ３５が設けられており、そのクランクシャフトプーリ３５の右下方にリブプーリのエアコンプーリ３６が設けられている。これらのプーリは、例えば、金属のプレス加工品や鋳物、或いは、ナイロン樹脂、フェノール樹脂等の樹脂成形品で構成されており、プーリ径が例えば５０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下である。
【００２８】
この補機駆動ベルト伝動装置３０において、ＶリブドベルトＢは、圧縮ゴム層１１側のＶリブ１５が接触するようにパワーステアリングプーリ３１に巻き掛けられ、次いで、伸張ゴム層１３側のベルト背面が接触するようにテンショナプーリ３３に巻き掛けられた後、Ｖリブ１５が接触するようにクランクシャフトプーリ３５及びエアコンプーリ３６に順に巻き掛けられ、さらに、ベルト背面が接触するようにウォーターポンププーリ３４に巻き掛けられ、そして、Ｖリブ１５が接触するようにＡＣジェネレータプーリ３２に巻き掛けられ、最後にパワーステアリングプーリ３１に戻るように設けられている。プーリ間で掛け渡されるＶリブドベルトＢの長さであるベルトスパン長は例えば５０ｍｍ以上３００ｍｍ以下である。プーリ間で生じ得るミスアライメントは０°以上２°以下である。
【００２９】
次に、実施形態に係るＶリブドベルトＢの製造方法について説明する。
【００３０】
図４Ａ及びＢは、実施形態に係るＶリブドベルトＢの製造方法で用いる架橋装置４０を示す。
【００３１】
この架橋装置４０は、基台４１と、その上に立設された円柱状の膨張ドラム４２と、その外側に設けられた円筒状の円筒金型４３とを備えている。
【００３２】
膨張ドラム４２は、中空円柱状に形成されたドラム本体４２ａと、その外周に外嵌めされた円筒状のゴム製の膨張スリーブ４２ｂとを有する。ドラム本体４２ａの外周部には、各々、内部に連通した多数の通気孔４２ｃが形成されている。膨張スリーブ４２ｂの両端部は、それぞれドラム本体４２ａとの間で固定リング４４，４５によって封止されている。架橋装置４０には、ドラム本体４２ａの内部に高圧空気を導入して加圧する加圧手段（不図示）が設けられており、この加圧手段によりドラム本体４２ａの内部に高圧空気が導入されると、高圧空気が通気孔４２ｃを通ってドラム本体４２ａと膨張スリーブ４２ｂとの間に入って膨張スリーブ４２ｂを径方向外向きに膨張させるように構成されている。
【００３３】
円筒金型４３は、基台４１に脱着可能に構成されている。基台４１に取り付けられた円筒金型４３は、膨張ドラム４２との間に間隔をおいて同心状に設けられる。円筒金型４３は、内周面に、各々、周方向に延びる複数のＶリブ形成溝４３ａが軸方向（溝幅方向）に連設されている。各Ｖリブ形成溝４３ａは、溝底側に向かうに従って幅狭に形成されており、具体的には、断面形状が、製造するＶリブドベルトＢのＶリブ１５と同一形状に形成されている。架橋装置４０には、円筒金型４３の加熱手段及び冷却手段（いずれも不図示）が設けられており、これらの加熱手段及び冷却手段により円筒金型４３の温度制御が可能となるように構成されている。
【００３４】
実施形態に係るＶリブドベルトＢの製造方法では、まず、ゴム成分に、架橋剤を含む各ゴム配合剤を配合し、ニーダー、バンバリーミキサー等の混練機で混練し、得られた未架橋ゴム組成物をカレンダー成形等によってシート状に成形して圧縮ゴム層１１用の未架橋ゴムシートを作製する。同様に、接着ゴム層１２用及び伸張ゴム層１３用の未架橋ゴムシートも作製する。また、表面被覆布１４を準備し、必要に応じて接着処理を施す。表面被覆布１４は、筒状に形成することが好ましい。さらに、心線１６を準備し、必要に応じて接着処理を施す。
【００３５】
次いで、図５Ａに示すように、表面が平滑な円筒ドラム４６上にゴムスリーブ４７を被せ、その上に、伸張ゴム層１３用の未架橋ゴムシート１３’、及び接着ゴム層１２用の未架橋ゴムシート１２’を順に巻き付けて積層し、その上から心線１６を螺旋状に巻き付け、更にその上から接着ゴム層１２用の未架橋ゴムシート１２’、及び圧縮ゴム層１１用の未架橋ゴムシート１１’を順に巻き付け、最後に、その上を表面被覆布１４で被覆して未架橋スラブＳ’を成形する。
【００３６】
次いで、円筒ドラム４６から未架橋スラブＳ’を設けたゴムスリーブ４７を外し、図５Ｂに示すように、円筒金型４３の内周面側に内嵌めした後、その未架橋スラブＳ’を設けた円筒金型４３を、膨張ドラム４２を覆うように設けて基台４１に取り付ける。
【００３７】
続いて、円筒金型４３を加熱すると共に、図５Ｃに示すように、膨張ドラム４２のドラム本体４２ａと膨張スリーブ４２ｂとの間に通気孔４２ｃを介して高圧空気を注入して膨張スリーブ４２ｂを膨張させる。このとき、未架橋スラブＳ’が円筒金型４３に対して押し付けられ、未架橋ゴムシート１１’，１２’，１３’が表面被覆布１４を押圧して伸張させながらＶリブ形成溝４３ａに流入するとともに、それらのゴム成分の架橋が進行して一体化し、且つ表面被覆布１４及び心線１６が複合し、最終的に、円筒状のベルトスラブＳが成型される。このベルトスラブＳの成型温度は例えば１００℃以上１８０℃以下、成型圧力は例えば０．５ＭＰａ以上２．０ＭＰａ以下、成型時間は例えば１０分以上６０分以下である。
【００３８】
そして、膨張ドラム４２のドラム本体４２ａと膨張スリーブ４２ｂとの間から高圧空気を抜いた後、円筒金型４３の内周面上に成型されたベルトスラブＳを取り出し、ベルトスラブＳを所定のＶリブ１５の個数に輪切りして表裏を裏返すことによりＶリブドベルトＢが得られる。
【００３９】
なお、上記実施形態では、ＶリブドベルトＢを示したが、特にこれに限定されるものではなく、表面被覆布で被覆されたプーリ接触面を有する摩擦伝動ベルトであれば、ラップドＶベルトや平ベルト等であってもよい。
【実施例】
【００４０】
（Ｖリブドベルト）
以下の実施例並びに比較例１及び２のＶリブドベルトを作製した。【００４１】
＜実施例＞
上記実施形態と同様の構成であって、表面被覆布として、低吸水性フィラメント繊維のナイロン６６繊維と高吸水性ステープル繊維の綿との複合紡績糸を編糸として形成されたたて編の編布で且つ接着剤に浸漬する接着処理を施していないものを用いたＶリブドベルトを作製し、それを実施例とした。実施例のＶリブドベルトは、Ｖリブの個数が６個のものと３個のものとを作製した。【００４２】
ここで、複合紡績糸には、糸断面において、ナイロン６６繊維及び綿がランダムに配設されたものを用いた。複合紡績糸におけるナイロン６６繊維の含有量に対する綿の含有量の質量比は６２／３８である。【００４３】
なお、ベルト本体は、ＥＰＤＭ組成物で形成し、心線は、ポリエステル繊維の撚り糸で構成した。【００４４】
＜比較例１＞
表面被覆布の編糸として、ナイロン６６繊維のウーリー加工糸を用いたことを除いて実施例と同一構成のＶリブドベルトを作製し、それを比較例１とした。【００４５】
＜比較例２＞
表面被覆布の編糸として、綿の紡績糸を用いたことを除いて実施例と同一構成のＶリブドベルトを作製し、それを比較例２とした。【００４６】
（試験方法）
＜注水伝動能力試験＞
図６Ａは、注水伝動能力試験のベルト走行試験機５０のプーリレイアウトを示す。【００４７】
このベルト走行試験機５０は、向かって左下にプーリ径が１２１．６ｍｍのリブプーリの第１駆動プーリ５１が設けられ、その右方にプーリ径が１４１．５ｍｍのリブプーリの第２駆動プーリ５２が設けられている。第２駆動プーリ５２の右斜め上方にはプーリ径が７７．０ｍｍのリブプーリの第１従動プーリ５３が設けられ、第２駆動プーリ５２の上方にはプーリ径が６１．０ｍｍのリブプーリの第２従動プーリ５４が設けられている。第１駆動プーリ５１と第２従動プーリ５４との間にはプーリ径が７６．２ｍｍの平プーリの第１アイドラプーリ５５が設けられ、第１従動プーリ５３と第２従動プーリ５４との間にはプーリ径が７６．２ｍｍの平プーリの第２アイドラプーリ５６が設けられている。第２従動プーリ５４は、上下に可動に設けられており、軸荷重を負荷できるように構成されている。【００４８】
実施例並びに比較例１及び２のそれぞれのＶリブの個数が６個のＶリブドベルトＢについて、Ｖリブ側が接触するように、第１及び第２駆動プーリ５１，５２並びに第１及び第２従動プーリ５３，５４に巻き掛けるとともに、伸張ゴム層側が接触するように、第１及び第２アイドラプーリ５５，５６に巻き掛け、第２従動プーリ５４に上方に７０６Ｎの軸荷重をかけてベルト張力を与えた。ＶリブドベルトＢの第２駆動プーリ５２への巻き掛かり角度は３９°であった。次いで、２１℃の温度雰囲気下、第１駆動プーリ５１を８００ｒｐｍ及び第２駆動プーリ５２を９３１ｒｐｍのそれぞれの回転数で同一方向に回転させ、それにより第２駆動プーリ５２上においてＶリブドベルトＢを強制的にスリップさせた。また、第１駆動プーリ５１の右側のＶリブドベルトＢの巻き掛かり始めの部分のＶリブ表面には１分間に３００ｍｌの割合で水滴を滴下した。そして、第２駆動プーリ５２に設けたトルクメータにより、発生トルクの最大値を計測した。【００４９】
＜耐摩耗性試験＞
図６Ｂは、耐摩耗性試験のベルト走行試験機６０のプーリレイアウトを示す。【００５０】
このベルト走行試験機６０は、向かって右側にプーリ径が６０ｍｍのリブプーリの駆動プーリ６１が設けられ、向かって左側にプーリ径が６０ｍｍのリブプーリの従動プーリ６２が設けられている。駆動プーリ６１は、左右に可動に設けられており、軸荷重を負荷できるように構成されている。従動プーリ６２には３．８ｋＷ（５．２ＰＳ）の回転負荷が与えられている。【００５１】
実施例並びに比較例１及び２のそれぞれのＶリブの個数が３個のＶリブドベルトＢについて、Ｖリブ側が接触するように、駆動プーリ６１及び従動プーリ６２に巻き掛けるとともに、駆動プーリ６１に右方に１１７６Ｎの軸荷重をかけてベルト張力を与え、室温下、駆動プーリ６１を３５００ｒｐｍの回転数で回転させて１７０時間ベルト走行させた。そして、ベルト走行前後の質量変化を求め、それを摩耗減量として摩耗率を算出した。【００５２】
（試験結果）
図７Ａは、実施例並びに比較例１及び２の発生トルクの最大値を示す。図７Ｂは、実施例並びに比較例１及び２の摩耗率を示す。【００５３】
図７Ａ及びＢによれば、ナイロン６６繊維と綿との複合紡績糸で形成された表面被覆布を用いた実施例では、発生トルクの最大値が高く、したがって、被水環境下での伝動能力が高く且つ摩耗率が低いことが分かる。【００５４】
一方、ナイロン６６繊維の撚り糸で形成された表面被覆布を用いた比較例１では、摩耗率は低いものの、発生トルクの最大値が低く、したがって、被水環境下での伝動能力が低いことが分かる。また、綿の紡績糸で形成された表面被覆布を用いた比較例２では、発生トルクの最大値が高く、したがって、被水環境下での伝動能力は高いものの、摩耗率が高いことが分かる。
【産業上の利用可能性】
【００５５】
本発明は、摩擦伝動ベルトの技術分野について有用である。
【符号の説明】
【００５６】
Ｂ  Ｖリブドベルト（摩擦伝動ベルト）
１４  表面被覆布
２０  複合紡績糸
２１  低吸水性フィラメント繊維
２２  高吸水性ステープル繊維
【図１Ａ】
2019193881.tif 000003
【図１Ｂ】
2019193881.tif 000004
【図２】
2019193881.tif 000005
【図３】
2019193881.tif 000006
【図４Ａ】
2019193881.tif 000007
【図４Ｂ】
2019193881.tif 000008
【図５Ａ】
2019193881.tif 000009
【図５Ｂ】
2019193881.tif 000010
【図５Ｃ】
2019193881.tif 000011
【図６Ａ】
2019193881.tif 000012
【図６Ｂ】
2019193881.tif 000013
【図７Ａ】
2019193881.tif 000014
【図７Ｂ】
2019193881.tif 000015
【国際調査報告】
2019193881.tif 000016
2019193881.tif 000017