(57)【要約】【課題】引張強度９５０ＭＰａ以上および降伏強度８５０ＭＰａ以上の高強度を有し、かつ低温での高靭性に優れた継目無鋼管を提供する。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．１０〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜１．２％、Ｎｉ：０．０２〜１．５％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０％、Ｍｏ：０．５０〜１．５０％、Ｎｂ：０．００２〜０．１０％およびＡｌ：０．００５〜０．１０％、並びにＴｉ：０．００３〜０．０５０％およびＶ：０．０１〜０．２０％のうちの一方または両方を含有し、残部はＦｅと不純物からなり、不純物中のＰが０．０２５％以下、Ｓが０．００５％以下、Ｎが０．００７％以下およびＢが０．０００３％未満である低合金鋼からなり、引張強度９５０ＭＰａ以上かつ降伏強度８５０ＭＰａ以上で、−４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが６０Ｊ以上であることを特徴とする継目無鋼管とその製造方法。この継目無鋼管は、さらに、Ｃｕ：０．０２〜１．０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％およびＭｇ：０．０００５〜０．００５０％の少なくとも１種を含有してもよい。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．１０〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜１．２％、Ｎｉ：０．０２〜１．０％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０％、Ｍｏ：０．５０〜１．５０％、Ｎｂ：０．００２〜０．１０％およびＡｌ：０．００５〜０．１０％、並びにＴｉ：０．００３〜０．０５０％およびＶ：０．０１〜０．２０％のうちの一方または両方を含有し、残部はＦｅと不純物からなり、不純物中のＰが０．０２５％以下、Ｓが０．００５％以下、Ｎが０．００７％以下およびＢが０．０００３％未満である低合金鋼からなり、引張強度９５０ＭＰａ以上かつ降伏強度８５０ＭＰａ以上で、−４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが６０Ｊ以上であることを特徴とする継目無鋼管。
【請求項２】
Ｆｅの一部に代えて、さらにＣｕ：０．０２〜１．０％を含有する合金鋼からなる、引張強度９５０ＭＰａ以上かつ降伏強度８５０ＭＰａ以上で、−４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが６０Ｊ以上であることを特徴とする、請求項１に記載の継目無鋼管。
【請求項３】
Ｆｅの一部に代えて、さらにＣａ：０．０００５〜０．００５０％およびＭｇ：０．０００５〜０．００５０％のうちの一方または両方を含有する低合金鋼からなる、引張強度９５０ＭＰａ以上かつ降伏強度８５０ＭＰａ以上で、−４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが６０Ｊ以上であることを特徴とする、請求項１または２に記載の継目無鋼管。
【請求項４】
肉厚が８ｍｍ以上であり、引張強度９５０ＭＰａ以上かつ降伏強度８５０ＭＰａ以上で、−４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが６０Ｊ以上であることを特徴とする、請求項１から３までのいずれかに記載の継目無鋼管。
【請求項５】
肉厚が２０ｍｍ以上であり、引張強度９５０ＭＰａ以上かつ降伏強度８５０ＭＰａ以上で、−４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが６０Ｊ以上であることを特徴とする、請求項４に記載の継目無鋼管。
【請求項６】
請求項１から３までのいずれかに記載の合金組成を有する低合金鋼を、熱間で鋼管形状に製管後、室温からＡｃ３変態点以上に加熱して焼入れた後、Ａｃ１変態点以下に焼戻しすることを特徴とする、引張強度９５０ＭＰａ以上かつ降伏強度８５０ＭＰａ以上で、−４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが６０Ｊ以上を有する継目無鋼管の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、機械構造部材用、特にクレーンブーム用の高強度高靭性継目無鋼管材に関する。
【背景技術】
【０００２】
機械構造部材のうち、円筒形のものは従来、棒鋼を鍛造又は延伸圧延を施して、あるいはさらに切削加工を施して所望の形状とした後に、熱処理が施され、機械構造部材に必要な機械的性質が付与されることが多い。近年、構造物の大型化および高耐力化の傾向をうけて、円筒形の構造部材を中空の継目無鋼管に置き換えることで軽量化が計られてきた。特に、クレーンのブーム材等、円筒形の構造部材としての鋼管は、クレーンの大型化、高層建築や寒冷地での作業等に鑑みて、高強度化とともに高靭性化が求められてきた。最近では、ブーム用途として、９５０ＭＰａ以上の引張強さを有し、かつ−４０℃という低温で優れた靭性を有することが継目無鋼管に要求されるようになってきた。このような用途に関しては、５〜５０ｍｍ程度、特に８〜４５ｍｍ程度の肉厚の鋼管が要求される場合が多い。【０００３】
高強度かつ高靭性の鋼管に関しては、従来より種々の技術が提案されている。【０００４】
例えば、特許文献１では、所定の範囲に規定してなるＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｔｉ、ＡｌおよびＮ、並びにＮｂまたはＶのうちの１種以上を含み、さらにＢを０．０００５〜０．００２５％含有させた低合金鋼を製管後熱処理することによって、低温靭性に優れた高張力継目無鋼管の製造方法が提案されている。【０００５】
特許文献２では、所定の範囲に規定してなるＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、ＮｂおよびＮ、あるいはさらにＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｖ、ＲＥＭ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｃｕを選択的に含有させた上で、Ｂを０．０００５〜０．００３０％含有させ、かつＴｉを−０．００５％＜（Ｔｉ−３．４Ｎ）＜０．０１％の範囲内で含有させた鋼で、焼き戻しによって析出する析出物の大きさが０．５μｍ以下である高強度高靭性継目無鋼管が提案されている。【０００６】
また、特許文献３では、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｃｕ、Ｎ、Ｗを所定の範囲に含有させた低合金鋼を用いて、造管後に焼き入れ焼き戻しによって高強度継目無鋼管を得る技術が提案されている。【０００７】
さらに、特許文献４では、所定の範囲のＣ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｎｂを含有させ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｐ、Ｓ、Ｎを所定の範囲以下に制限し、さらにＮｉ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｍｏの１種または２種以上を選択的に含有させた上で、Ｂを０．０００３〜０．００３％含有する鋼を用い、造管後に加速冷却と空冷を施して、金属組織を自己焼き戻しマルテンサイト単独組織または自己焼き戻しマルテンサイトと下部ベイナイトとの混合組織とする靭性と溶接性に優れた機械構造用高強度シームレス鋼管が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開昭６１−２３８９１７
【特許文献２】特開平７−３３１３８１
【特許文献３】米国特許出願公開第２００２／０１５０４９７号明細書
【特許文献４】特開２００７−２６２４６８
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、上記特許文献１〜３で提案された技術によれば、優れた低温靭性を有する継目無鋼管が得られるものの、いずれも引張強度が９０ｋｇｆ／ｍｍ２程度までのものを対象としており、さらに高強度の鋼管を得ようとすると低温靭性が低下する可能性を否定することができない。【００１０】
また、上記特許文献４によれば、その実施例にあるとおり、引張強度で１０００ＭＰａを越え、かつ−４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが２００Ｊ以上の高靭性を有するシームレス鋼管が得られるものの、加速冷却ままで用いられる鋼管であるため、降伏応力が８５０ＭＰａ以下と低くなる問題がある。【００１１】
本発明は、このような現状に鑑みてなされたものであり、特にクレーンのブーム等の機械構造部材に好適な、引張強度９５０ＭＰａ以上および降伏強度８５０ＭＰａ以上の高強度かつ高靭性を要求される継目無鋼管を提供することを目的としている。【００１２】
なお、前述のように、クレーンブーム等の用途においては、５ｍｍ〜５０ｍｍ程度、特に８〜４５ｍｍの肉厚の鋼管が要求されるが、厚肉化に伴い、焼入時の肉厚中央部近辺の冷却速度の確保が困難になって、強度あるいは靭性を確保することが非常に困難となる。【００１３】
本発明は、特に、このような厚肉の鋼管においても、高強度かつ高靭性を確保することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明者らは、上記の課題を解決するため、引張強度が９５０ＭＰａ以上の焼き入れ焼き戻し鋼について、鋼成分が及ぼす低温靭性への影響を検討すべく、表１に示す鋼種について、１００ｋｇインゴットを真空溶解によって用意した。【００１５】
【表１】
2010061882.tif 000002
【００１６】
そして、これらのインゴットを、熱間鍛造によりブロック形状とした後、熱間圧延にて２０ｍｍ厚の板材を作成した。これらの板材に焼き入れ焼き戻し処理を施して、熱処理板材を得た。これらの熱処理板材の板厚中央部から圧延長手方向に平行に、ＪＩＳ  ２２０１（１９９８年版）の１０号試験片を切り出し、ＪＩＳ  Ｚ２２４１（１９９８年版）に準拠して引張試験を実施した。また、熱処理板材の板厚中央部から圧延幅方向に平行に、ＪＩＳ  Ｚ２２４２に準拠した２ｍｍＶノッチフルサイズ試験片を切り出し、−４０℃にてシャルピー衝撃試験を行い、吸収エネルギーを評価した。上記の試験で実施した引張試験とシャルピー衝撃試験の結果を表２に示す。【００１７】
【表２】
2010061882.tif 000003
【００１８】
この結果、引張強度が９５０ＭＰａ以上の継目無鋼管であっても低温靭性を向上させることができる方法について、次の(a)〜(h)に示すとおりの知見を得た。【００１９】
(a) 鋼Ｎｏ．１〜４の試験結果から、Ｂの影響が判明した。Ｂを０．００１５％程度含有している鋼Ｎｏ．１および２は、Ｂの含有量が０．０００１％と極微量の鋼Ｎｏ．３および鋼Ｎｏ．４に比べて、吸収エネルギーが低位となっている。これは、高強度を得るためにＣｒとＢを共に含有させると、焼き戻しの際に、結晶粒界に粗大な硼化物を形成し、これが脆性破壊の起点となって、靱性を低下させるためであると思われる。したがって、焼き入れ焼き戻しによって引張強度９５０ＭＰａ以上を得る場合には、低温靱性を向上させるために、Ｂを極力低減する必要があることが分かった。【００２０】
(b) 次に、鋼Ｎｏ．５〜７の試験結果から、ＣｒとＭｏの影響が判明した。鋼Ｎｏ．５および６は、ＭｏまたはＣｒの含有量が低すぎるので、高強度を得るために低温焼き戻しを実施したが、この低温焼き戻しによって吸収エネルギーが低位となったのである。一方、鋼Ｎｏ．７は、ＣｒおよびＭｏの含有量が多いため焼き戻し温度は高温で実施できたが、ＣｒおよびＭｏの含有量が過剰であるために吸収エネルギーが低位となった。したがって、焼き入れ焼き戻しによって引張強度９５０ＭＰａ以上を得る場合には、低温靱性を向上させるために、ＣｒとＭｏを適量含有させる必要があることが分かった。【００２１】
(c) 鋼Ｎｏ．８〜１１の試験結果から、ＣｕとＮｉの影響が判明した。鋼Ｎｏ．８ではＣｕとＮｉの含有量がいずれも０．０１％と低すぎるため、吸収エネルギーが低位であった。一方、鋼Ｎｏ．９〜１１では、吸収エネルギーは高く、ＣｕとＮｉの含有量は適量であった。したがって、焼き入れ焼き戻しによって引張強度９５０ＭＰａ以上を得る場合には、低温靱性を向上させるために、Ｎｉの適量をあるいはＮｉとＣｕの適量を含有させる必要があることが分かった。【００２２】
(d) 鋼Ｎｏ．１２〜１５の試験結果から、Ｖ、ＴｉおよびＮｂの影響が判明した。鋼Ｎｏ．１２は、Ｖ、ＴｉおよびＮｂの含有量が低いために吸収エネルギーが低位であった。一方、鋼Ｎｏ．１５では、Ｖ含有量が高すぎるために吸収エネルギーが低位であった。したがって、焼き入れ焼き戻しによって引張強度９５０ＭＰａ以上を得る場合には、低温靱性を向上させるために、Ｖ、ＴｉおよびＮｂを適量含有させる必要があることが分かった。【００２３】
(e) 鋼Ｎｏ．１６〜１７の試験結果から、Ｍｎの影響が判明した。いずれも、本発明と同様の焼き入れ焼き戻しにて製造されるラインパイプ用継目無鋼管の一般的な鋼に比べて、Ｍｎ含有量が低めであるが、吸収エネルギーが高く、低温靭性に優れている。【００２４】
(f) 鋼Ｎｏ．１８の試験結果から、Ｓの影響が判明した。鋼Ｎｏ．１８は、Ｓ含有量が過剰であるために、吸収エネルギーが低位である。これは、不純物として含まれるＳが製造プロセスの中でＭｎと反応してＭｎＳが生成し、このＭｎＳが高強度の焼き入れ焼き戻し鋼の靭性に対して、悪影響を及ぼしているためと考えられる。したがって、Ｓ含有量を低減する必要がある。Ｓ含有量を低減するためには、Ｓの含有量の少ない原料鉱石やスクラップを用いるか、又は、製鋼時に溶鋼中にＣａやＭｇを含有させてＳを低減すればよく、その結果、ＭｎＳの生成を抑制することができる。【００２５】
(g) その他の成分としては、Ａｌが鋼の靱性および加工性を高めるのにも有効であるから、その適量を含有させるのがよい。また、不純物中のＰとＮは、靱性を低下させる元素であるから、その含有量を抑制する必要がある。【００２６】
(h) 以上の結果から、クレーンのブーム等の機械構造部材用途としての溶接性に適正な炭素量の範囲で、Ｐ、Ｓ、ＮおよびＢを極力含有させずに、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、ＮｂおよびＡｌを適量含有させた低合金鋼を継目無鋼管に用いることで、焼き入れ焼き戻し後に、極めて優れた低温靭性が確保できることが分かった。【００２７】
本発明は、これらの知見に基づいて完成したものであり、その要旨とするところは下記の(1)及び(2)の継目無鋼管、および(3)の継目無鋼管の製造方法にある。【００２８】
(1) 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜１．２％、Ｎｉ：０．０２〜１．０％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０％、Ｍｏ：０．５０〜１．５０％、Ｎｂ：０．００２〜０．１０％およびＡｌ：０．００５〜０．１０％、並びにＴｉ：０．００３〜０．０５０％およびＶ：０．０１〜０．２０％のうちの一方または両方を含有し、残部はＦｅと不純物からなり、不純物中のＰが０．０２５％以下、Ｓが０．００５％以下、Ｎが０．００７％以下およびＢが０．０００３％未満である低合金鋼からなり、引張強度９５０ＭＰａ以上かつ降伏強度８５０ＭＰａ以上で、−４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが６０Ｊ以上であることを特徴とする継目無鋼管。【００２９】
(2) Ｆｅの一部に代えて、さらにＣｕ：０．０２〜１．０％を含有する合金鋼からなる、引張強度９５０ＭＰａ以上かつ降伏強度８５０ＭＰａ以上で、−４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが６０Ｊ以上であることを特徴とする、上記(1)に記載の継目無鋼管。【００３０】
(3) Ｆｅの一部に代えて、さらにＣａ：０．０００５〜０．００５０％およびＭｇ：０．０００５〜０．００５０％のうちの一方または両方を含有する低合金鋼からなる、引張強度９５０ＭＰａ以上かつ降伏強度８５０ＭＰａ以上で、−４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが６０Ｊ以上であることを特徴とする、上記(1)または(2)に記載の継目無鋼管。【００３１】
(4) 肉厚が８ｍｍ以上であり、引張強度９５０ＭＰａ以上かつ降伏強度８５０ＭＰａ以上で、−４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが６０Ｊ以上であることを特徴とする、上記(1)〜(3)のいずれかに記載の継目無鋼管。【００３２】
(5) 肉厚が２０ｍｍ以上であり、引張強度９５０ＭＰａ以上かつ降伏強度８５０ＭＰａ以上で、−４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが６０Ｊ以上であることを特徴とする、上記(4)に記載の継目無鋼管。【００３３】
(6) 上記(1)〜(3)のいずれかに記載の合金組成を有する低合金鋼を、熱間で鋼管形状に製管後、室温からＡｃ３変態点以上に加熱して焼入れた後、Ａｃ１変態点以下に焼戻しすることを特徴とする、引張強度９５０ＭＰａ以上かつ降伏強度８５０ＭＰａ以上で、−４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが６０Ｊ以上を有する継目無鋼管の製造方法。
【発明の効果】
【００３４】
本発明によれば、引張強度９５０ＭＰａ以上および降伏強度８５０ＭＰａ以上の高強度かつ高靭性を要求される継目無鋼管を提供することができる。この継目無鋼管は、機械構造部材、特にクレーンの等に用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】溶接試験における開先形状を示す。
【発明を実施するための形態】
【００３６】
以下に、本発明に係る継目無鋼管の化学成分を限定した理由について述べる。なお、以下に示す「％」は、「質量％」を意味する。
【００３７】
Ｃ：Ｃ：０．１０〜０．２０％
Ｃは、鋼の強度を高める効果を有する元素である。Ｃの含有量が０．１％未満の場合、所望の強度を得るためには低温の焼戻しを必要とするが、その結果、靭性の低下をまねく。一方、Ｃの含有量が０．２０％を超えると、溶接性が著しく低下する。従って、Ｃ含有量は０．１０〜０．２０％とした。Ｃ含有量の好ましい下限値は０．１２％、より好ましくは０．１３％である。また、Ｃ含有量の好ましい上限値は０．１８％である。
【００３８】
Ｓｉ：０．０５〜１．０％
Ｓｉは、脱酸作用を有する元素である。また、この元素は、鋼の焼入れ性を高めて、強度を向上させる元素である。この効果を得るためにはＳｉが０．０５％以上含まれていることが必要である。しかし、その含有量が１．０％を超えると、靭性および溶接性が低下する。従って、Ｓｉの含有量は、０．０５〜１．０％とした。Ｓｉ含有量の好ましい下限値は０．１％、より好ましくは０．１５％である。また、好ましい上限値は０．６０％、より好ましくは０．５０％である。
【００３９】
Ｍｎ：０．０５〜１．２％
Ｍｎは、脱酸作用を有する元素である。また、この元素は、鋼の焼入れ性を高めて強度を向上させる元素である。この効果を得るためにはＭｎを０．０５％以上含有させる必要がある。しかし、その含有量が１．２％を超えると、靭性が低下する。従って、Ｍｎの含有量を０．０５〜１．２％とした。
【００４０】
Ｎｉ：０．０２〜１．５％
Ｎｉは、焼き入れ性を向上させて強度を高めると共に、靭性を高める作用がある。その効果を得るために、０．０２％以上含有させる必要があるが、１．５％を越えて含有させるのは経済性の面から考えて不利である。従って、Ｎｉの含有量を０．０２〜１．５％とした。なお、Ｎｉ含有量の好ましい下限値は、０．０５％であり、さらに好ましい下限値は、０．１％である。また、Ｎｉ含有量の好ましい上限値は、１．３％であり、さらに好ましい上限値は、１．１５％である。なお、特に肉厚２５ｍｍ超の厚肉の鋼管の場合には、Ｎｉを０．５０％以上含有させることで、所望の高強度と靭性を確保することが容易になる。
【００４１】
Ｃｒ：０．５０〜１．５０％
Ｃｒは、鋼の焼入れ性および焼き戻し軟化抵抗を高めて強度を向上させるのに有効な元素である。引張強度９５０ＭＰａ以上の高強度鋼管において、その効果を発揮させるためには０．５０％以上含有させる必要がある。しかし、その含有量が１．５０％を超えると、靭性の低下を招く。従って、Ｃｒの含有量は０．５０〜１．５０％とした。Ｃｒ含有量の好ましい下限値は０．６０％であり、より好ましいのは０．８０％である。また、Ｃｒ含有量の好ましい上限値は１．４０％である。
【００４２】
Ｍｏ：０．５０〜１．５０％
Ｍｏは、鋼の焼入れ性および焼き戻し軟化抵抗を高めて強度を向上させるのに有効な元素である。引張強度９５０ＭＰａ以上の高強度鋼管において、その効果を発揮させるためには０．５０％以上含有させる必要がある。しかし、その含有量が１．５０％を超えると、靭性の低下を招く。従って、Ｍｏの含有量は０．５０〜１．５０％とした。Ｍｏ含有量の好ましい下限値は０．７０％である。また、Ｍｏ含有量の好ましい上限値は１．０％である。
【００４３】
上記のように、本発明では、Ｃｒ及びＭｏにより、鋼の焼入れ性および焼き戻し軟化抵抗を高めて強度を向上させる手法を採用する。それらの含有量は、好ましくはＣｒ＋Ｍｏの合計量で１．５０％超である。さらに、好ましくは１．５５％以上である。
【００４４】
Ｎｂ：０．００２〜０．１０％
Ｎｂは、高温域で炭窒化物を形成して、結晶粒の粗大化を抑制し、靭性を向上させる効果のある元素である。その効果を得るためには、Ｎｂを０．００２％以上含有させるのが好ましい。しかし、その含有量が０．１０％を超えると、炭窒化物が粗大になりすぎて、かえって靭性を低下させる。従って、Ｎｂ含有量を０．００２〜０．１０％とした。なお、Ｎｂ含有量の好ましい上限値は０．０５％である。
【００４５】
Ａｌ：０．００５〜０．１０％
Ａｌは、脱酸作用を有する元素である。この元素は、鋼の靱性および加工性を高める効果がある。Ａｌ含有量は不純物レベルであってもよいが、確実にこの効果を得るためには、０．００５％以上とすることが好ましい。しかし、その含有量が０．１０％を超えると、地疵の発生が著しくなる。従って、Ａｌの含有量を０．１０％以下とした。従って、Ａｌ含有量を０．００５〜０．１０％とした。Ａｌ含有量の好ましい上限値は、０．０５％である。なお、本発明にいうＡｌ含有量とは、酸可溶Ａｌ（いわゆるｓｏｌ．Ａｌ）の含有量を指す。
【００４６】
ＴｉおよびＶは、いずれか一方もしくは両方を含有させる必要がある。
【００４７】
Ｔｉ：０．００３〜０．０５０％
Ｔｉは、焼き戻しの際にＴｉ炭化物として析出し、強度を向上させる効果がある。この効果を得るためには、０．００３％以上含有させる必要がある。ただし、その含有量が０．０５０％を越えると、凝固中など高温域で粗大な炭窒化物が形成し、また焼き戻し時のＴｉ炭化物の析出量が過剰となるため、靭性が低下する。従って、Ｔｉ含有量を０．００３〜０．０５０％とした。
【００４８】
Ｖ：０．０１〜０．２０％
Ｖは、焼き戻しの際にＶ炭化物として析出し、強度を向上させる効果がある。この効果を得るためには、０．０１％以上含有させる必要がある。ただし、その含有量が０．２０％を越えると、焼き戻し時のＶ炭化物の析出量が過剰となるため、靭性が低下する。従って、Ｖ含有量を０．０１％〜０．２０％とした。なお、Ｖ含有量の好ましい上限は０．１５％である。
【００４９】
本発明に係る継目無鋼管は、上記の成分のほか、残部がＦｅと不純物からなるものである。ここで、不純物とは、原料鉱石やスクラップ等から混入する成分であって、本発明に悪影響を与えない範囲であれば許容されるものを意味する。しかしながら、特に、不純物中のＰ、Ｓ、ＮおよびＢは、次に述べるように、その含有量を抑制する必要がある。
【００５０】
Ｐ：０．０２５％以下
Ｐは、不純物として鋼中に存在する元素であるが、その含有量が０．０２５％を越えると靭性が著しく低下するため、不純物としての上限を０．０２５％とした。
【００５１】
Ｓ：０．００５％以下
Ｓは、Ｐと同様に不純物として鋼中に存在する元素であるが、その含有量が０．００５％を越えると靭性が著しく低下するため、不純物としての上限を０．００５％とした。なお、Ｓの含有量の好ましい上限は、０．００３％である。
【００５２】
Ｎ：０．００７％以下
Ｎは、不純物として鋼中に存在する元素であるが、その含有量が０．００７％を越えると靭性が著しく低下するため、不純物としての上限を０．００７％とした。
【００５３】
Ｂ：０．０００３％未満
Ｂは、通常、含有させることにより焼き入れ性を向上させ、強度を高める効果のある元素である。しかしながら、ＣｒおよびＭｏが一定量含有されている鋼に、Ｂが０．００３％以上含有されていると、焼き戻し時に粗大な硼化物を形成し、靭性を低下させる。従って、本発明において、Ｂの不純物としての上限を０．０００３％未満とした。
【００５４】
本発明に係る継目無鋼管は、上記の成分のほか、必要に応じて、Ｃｕをさらに含有させてもよい。また、必要に応じて、ＣａおよびＭｇのうちの一方または両方をさらに含有させても良い。
【００５５】
Ｃｕ：０．０２〜１．０％
Ｃｕは、焼き戻しの際に析出して、強度を高める作用がある。その効果は、Ｃｕの含有量が０．０２％以上の場合に顕著となる。一方、１．０％を越えて含有させると、鋼管表面に欠陥が多発する。従って、Ｃｕを含有させる場合の含有量を０．０２〜１．０％とした。なお、Ｃｕ含有量の好ましい下限値は０．０５％であり、さらに好ましい下限値は０．１０％である。また、Ｃｕ含有量の好ましい上限値は０．５０％であり、さらに好ましい上限値は０．３５％である。
【００５６】
Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％
Ｃａは、鋼中のＳと反応して硫化物を形成することにより介在物の形態を改善し、鋼の靭性を向上させる効果を有する。この効果は、Ｃａの含有量が０．０００５％以上の場合に顕著となる。一方、その含有量が０．００５０％を超えると、鋼中の介在物量が増大し、鋼の清浄度が低下するので、かえって靭性が低下する。従って、Ｃａを含有させる場合には、その含有量を０．０００５〜０．００５０％とするのが好ましい。
【００５７】
Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％
Ｍｇもまた、鋼中のＳと反応して硫化物を形成することにより介在物の形態を改善し、鋼の靭性を向上させる効果を有する。この効果は、Ｍｇの含有量が０．０００５％以上の場合に顕著となる。一方、その含有量が０．００５０％を超えると、鋼中の介在物量が増大し、鋼の清浄度が低下するので、かえって靭性が低下する。従って、Ｍｇを含有させる場合には、その含有量を０．０００５〜０．００５０％とするのが好ましい。
【００５８】
次に、本発明の鋼管の製造方法について述べる。
【００５９】
造管手段は特に限定しない。例えば、熱間での穿孔、圧延および延伸工程にて製造しても良いし、熱間押し出しプレスにより製造しても良い。
【００６０】
強度および靭性を付与するための熱処理は、焼き入れ焼き戻しによって行う。焼き入れは、用いる鋼成分のＡｃ３変態点以上に加熱し、その後急冷することによって行う。この焼き入れのための加熱は、通常の炉加熱で良く、誘導加熱を用いた急速加熱であればなお良い。また、急冷方法は、水冷や油冷などである。焼き戻しは、用いる鋼成分のＡｃ１変態点未満の温度で加熱均熱した後に空冷することで行う。焼き戻し加熱均熱温度は、低すぎると脆化を起こす恐れがあるため、５５０℃以上が好ましい。
【実施例１】
【００６１】
表３に示す鋼種について、１００ｋｇインゴットを真空溶解によって用意した。【００６２】
【表３】
2010061882.tif 000004
【００６３】
そして、これらのインゴットを、熱間鍛造によりブロック形状とした後、１２５０℃で３０分加熱し、１２００〜１０００℃の温度範囲で熱間圧延して、２０ｍｍ、３０ｍｍ、４５ｍｍ厚の板材を作成した。これらの板材を９２０℃、１０分の条件で均熱後に水冷により焼入れし、さらに焼戻し処理を施して、熱処理板材を得た。焼戻しに関しては、６００℃または６５０℃の２条件で３０分均熱することで実施した。【００６４】
これらの熱処理板材の板厚中央部から圧延長手方向に平行に、ＪＩＳ  ２２０１（１９９８年版）の１０号試験片を切り出し、ＪＩＳ  Ｚ２２４１（１９９８年版）に準拠して引張試験を実施した。また、熱処理板材の板厚中央部から圧延幅方向に平行に、ＪＩＳ  Ｚ２２４２に準拠した２ｍｍＶノッチフルサイズ試験片を切り出し、−４０℃にてシャルピー衝撃試験を行い、吸収エネルギーを評価した。上記の試験で実施した引張試験とシャルピー衝撃試験の結果を表４に示す。【００６５】
【表４】
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【００６６】
鋼Ｎｏ．１９は、本発明に係る鋼の化学組成からなるものであるが、Ｎｉ：０．０３％とＮｉの含有量が少ない。肉厚２０ｍｍ及び３０ｍｍの場合は、満足できる強度レベルと靭性を確保できたが、肉厚４５ｍｍの場合は、吸収エネルギーが３１Ｊと低位であり、満足な靭性を確保することができなかった。鋼Ｎｏ．２０〜２２は、本発明に係る鋼の化学組成からなるものであり、いずれも０．５０％以上のＮｉを含有するが、４５ｍｍの肉厚においても所望の高強度と靭性と確保することができた。【００６７】
このように、特に厚肉の場合において、Ｎｉ濃度を高めることが有効であることが明らかとなった。また同時に、Ｃｕを含有しなくても、目的を達成できることも明らかとなった。
【実施例２】
【００６８】
表５に示す化学成分の鋼を溶製し、転炉−連続鋳造プロセスにより、矩形ビレットおよび外径３１０ｍｍの円柱ビレットを鋳造した。矩形ビレットは、さらに熱間鍛造により外径１７０ｍｍの円柱ビレットと外径２２５ｍｍの円柱ビレットに成形した。【００６９】
【表５】
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【００７０】
これらの円柱ビレットを、１２４０℃に加熱し、マンネスマン−マンドレル方式によって、表６に示す寸法の継目無鋼管を作製した。その後、表６に示す温度条件で、焼き入れ焼き戻し熱処理を施して、製品鋼管を製造した。得られた各製品鋼管について、長手方向の両端位置（圧延方向で先端側をＴ端、末端側をＢ端とする）の強度特性をＪＩＳ  Ｚ２２０１の１２号試験片を用いて、ＪＩＳ  Ｚ２２４１に準拠した引張試験を実施して評価し、靭性をＪＩＳ  Ｚ２２４２に準拠した２ｍｍＶノッチフルサイズ試験片を切り出し、−４０℃にてシャルピー衝撃試験を３本実施した中で、最も低い吸収エネルギーとして評価した。表６に、各製品鋼管の強度および靭性の評価結果を示す。いずれの寸法の鋼管においても、降伏強度８５０ＭＰａ、引張強度９５０ＭＰａおよび−４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが６０Ｊと、良好な結果が得られた。【００７１】
【表６】
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【００７２】
上記方法で製造された鋼管のうち、外径２１９．１ｍｍ、肉厚１５．０ｍｍの鋼管（６５０℃焼戻）を用いて、周方向に溶接を行い、溶接試験を実施した。溶接条件を表７に、そして、開先形状を図１に、それぞれ示す。【００７３】
【表７】
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【００７４】
得られた溶接継手から、ＪＩＳ  Ｚ  ３１２１規定の３Ａ号試験片（幅：２０ｍｍ、平行部：３０ｍｍ＋溶接金属部の表面の最大幅＋３０ｍｍ）を作成し、引張試験を行った。継手引張試験の結果、引張強度は、入熱１２KJ/cmで９７２MＰａ以上、入熱１５KJ/cmで１００２MPa以上で満足できるレベルであった。【００７５】
以上の通り、本発明の鋼管は、溶接施工後の特性関しても満足のできる水準であった。
【産業上の利用可能性】
【００７６】
本発明に係る継目無鋼管は、引張強度９５０ＭＰａ以上および降伏強度８５０ＭＰａ以上の高強度を有し、かつ低温での高靭性に優れているので、機械構造部材に用いることができる。特にクレーンのブーム材等に好ましい。
【図１】
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【国際調査報告】
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