【事件の表示】
　特許第３０５７９８７号「打抜加工性が優れたチタン合金材および打抜加工方法」の請求項１ないし３に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３０５７９８７号の請求項１ないし２に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　本件特許第３０５７９８７号の請求項１〜３に係る発明についての出願は、平成５年１２月２４日になされ、平成１２年４月２１日に、その発明について特許の設定登録がなされ、その後、その特許について、特許異議の申立てがなされ、その指定期間内である平成１３年１２月４日に、訂正請求がなされたものである。
２．訂正の適否についての判断
2-1.訂正の内容
　ａ．特許請求の範囲の請求項１を削除する。
　ｂ．特許請求の範囲の請求項２及び請求項３を、それぞれ請求項１及び請求項２と訂正する。
　ｃ．発明の名称の
　「打抜加工性が優れたチタン合金材および打抜加工方法」を
　「打抜加工性が優れたチタン合金材の打抜加工方法」
と訂正する。
　ｄ．明細書の段落【０００１】における
　「打抜加工性が優れたチタン合金材およびその打抜加工方法」を
　「打抜加工性が優れたチタン合金材の打抜加工方法」
と訂正する。
　ｅ．明細書の段落【０００５】における
　「本発明に係る打抜加工性が優れたチタン合金材および打抜加工方法の第１の発明は、冷間で打抜加工するα＋β型チタン合金材の平均結晶粒径が、７μｍ以下の結晶組織であることを特徴とするものである。第２の発明は、・・・ことを特徴とするものである。・・・第３の発明は、冷間で打抜加工する・・・ことを特徴とするものである。」を
　「本発明に係る打抜加工性が優れたチタン合金材の打抜加工方法の発明は、・・・ことを特徴とするものである。・・・また、冷間で打抜加工する・・・ことを特徴とするものである。」
と訂正する。
　ｆ．明細書の段落【０００６】における
　「また、逆圧を付加した打抜加工の場合には、ｃ／ｔの範囲を下記(1)式を満足する範囲とする・・・が確認された。
　・・・・・(2)」を
　「また、逆圧を付加した打抜加工の場合には、ｃ／ｔの範囲を下記(2)式を満足する範囲とする・・・が確認された。
　・・・・・(2)」
と訂正する。
2-2.訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　ａの訂正は、特許請求の範囲の請求項の削除であるから、特許法第１２０条の４第２項ただし書第１号の特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正に該当し、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内のものであり、実質上特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　ｂの訂正は、ａの特許請求の範囲の請求項１が削除されたことに伴い、訂正前の請求項２及び請求項３を、それぞれ請求項１及び請求項２とする訂正であるから、特許法第１２０条の４第２項ただし書第３号の明りょうでない記載の釈明を目的とする訂正に該当し、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内のものであり、実質上特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　ｃ〜ｅの訂正は、ａの特許請求の範囲の請求項１が削除されたことに伴い、発明の名称及び対応する明細書の記載を整合するように訂正するものであるから、特許法第１２０条の４第２項ただし書第３号の明りょうでない記載の釈明を目的とする訂正に該当し、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内のものであり、実質上特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　ｆの訂正は、下記(1)式が下記(2)式の誤記であることが、その下に記載されている式に付されている数値からみて明らかであるから、これを訂正するものであり、特許法第１２０条の４第２項ただし書第２号の誤記の訂正を目的とする訂正に該当し、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内のものであり、実質上特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
2-3.訂正の適否についての結論
　したがって、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項で準用する第１２６条第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
３．特許異議申立についての判断
3-1.本件発明
　上記２で示したとおり、上記訂正が認められるから、本件請求項１及び請求項２に係る発明は、上記訂正請求に係る訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１及び請求項２に記載された次のとおりのものである。
　「【請求項１】冷間で打抜加工するα＋β型チタン合金材の打抜加工を、下記(1)式の条件とすることを特徴とする打抜加工性が優れたチタン合金材の打抜加工方法。
ｃ／ｔ≦−4.4lnｄ＋23.0かつｄ≦7.0・・・(1)
ただし、ｃ：クリアランス（mm）
ｔ：被打抜材の厚さ（mm）
ｄ：被打抜材の結晶粒径（μm）
【請求項２】冷間で逆圧を付加して打抜加工するα＋β型チタン合金材の打抜加工を下記(2)式の条件とすることを特徴とする打抜加工性が優れたチタン合金材の打抜加工方法。
ｃ／ｔ≦−4.4lnｄ＋25.7かつｄ≦7.0・・・(2)
ただし、ｃ：クリアランス（mm）
ｔ：被打抜材の厚さ（mm）
ｄ：被打抜材の結晶粒径（μm）」
3-2.申立て理由の概要
　特許異議申立人は、甲第１〜４号証を提出し、本件請求項１〜３に係る発明は、甲第１〜４号証に記載された発明であるか、甲第１〜４号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本件請求項１〜３に係る発明の特許は、特許法第２９条第１項第３号又は同条第２項の規定に違反してなされたものであり、同法第１１３条第２号に該当し、取り消されるべきである、と主張している。
3-3.甲号証に記載された発明
　甲第１号証（「チタニウム・ジルコニウム」July　1991，Vol.39，No.3，第16〜19頁）には、
　「ＮＫＫの新チタン合金SP-700と表面硬化処理法の紹介」と題し、
　「ＮＫＫ(株)では、数年にわたる研究を経て新しいタイプのα＋β型チタン合金SP-700合金を開発しました。本合金は超塑性成形用チタン合金としての性能に優れていると同時に、軽量高強度材料として、既存チタン合金が抱えている特性上の欠点や使用上の制約を抜本的に改良、向上が図られています。」（第16頁左欄２〜７行）
　「SP-700合金はβ-richα＋β型合金であり、その化学組成を表１に示す。β変態点は1178Ｋである。βチタン合金に類似した特性を保持しているが、インゴット価格はβ型程高価格ではなく、Ti-6％Al-4％Ｖ（以下Ti-6-4と略記する）合金に近い点が本合金の大きな利点である。SP-700合金の諸特性をTi-6-4と比較して図１に示すが、新合金は以下の特長を持つ。
(イ)超塑性発現温度の大きな低下と成長能の向上
(ロ)Ti-6-4合金では不可能であった冷間加工や冷間圧延が可能、さらに、熱間加工性、鍛造性が改善
(ハ)熱処理性能が大幅に向上し、900(N/mm2)から1400N/mm2までの強度が熱処理条件により制御できる。」（第16頁左欄下から４行〜第17頁左欄３行）
　「新合金の優れた諸特性の起因は、写真１に示すように極めて微細な二相混合組織に基づいている。α＋βProcessingにより容易に3μm以下の超微細なα晶とβ晶、β晶の変態生成物からなる組織が得られる点に本合金の最大の特長がある。」（第17頁左欄９〜13行）
と記載されている。
　甲第２号証（「住友金属」Vol.37，No.3，Aug.1985，第130〜139頁）には、
　「Ti-6Al-4Ｖ合金の機械的性質に及ぼす熱処理条件、化学組成及びα粒径の影響」と題し、
　「チタン合金は金属材料の中でも最も比重強度が高く、航空機用材料を中心として広く用いられている。なかでもTi-6Al-4Ｖ合金は代表的なチタン合金として、最も多く使用されている。本合金はα及びβ両相が室温で共存する二相合金であり、また高温からの急冷により鉄鋼材料と同様にマルテンサイト変態を起こすことなどから、その機械的性質は加工条件、熱処理条件などにより比較的広範囲に制御が可能である。」（第130頁左欄２〜９行）
　「第１図に引張性質に及ぼす焼なまし温度の影響を示す。写真１は代表的な温度での焼なまし後のミクロ組織である。焼なまし温度の上昇に伴い結晶粒が大きくなり、0.2％耐力及び引張強さが低下している。」（第131頁右欄７〜10行）
　「4.機械的性質に及ぼすα粒径の影響
　Ti-6Al-4Ｖ合金の機械的性質にはα粒径が非常に大きな影響を与えると考えられる。そこで素材のα粒径が焼なまし及びSTA後の機械的性質に及ぼす影響について調査を行った。
4.1  方法
　Ti-6Al-4Ｖ合金のα粒の成長は次式で表わされることが報告されている。
　D4-D04＝(8.53±1.26)×10-8exp.(-56.0/k・T)t
　　　　　　　　　　　　　　　・・・・・(1)
　D：平均粒径(cm)、D0：初期平均粒径(cm)
　T：焼なまし温度(K)、t：焼なまし時間(s)
　k：ボルツマン定数
　・・・・・
4.2　α粒の成長曲線
　写真５にα結晶粒を変化させた６種類の試料のミクロ組織を示す。第13図は(-56.0/kT)ｔとlogＤの関係を示すが、今回得られた結果もほぼ傾きが1/4の直線関係にあり、Ti-6Al-4Ｖ合金の粒成長については(1)式が成立することを確認した。」
（第136頁左欄４行〜第138頁左欄２行）　
と記載され、
　第13図には、焼なましの温度(T)及び時間(t)とα粒径(D)との関係が、写真５には、α粒径の異なる試料のミクロ組織が、それぞれ示されている。
　甲第３号証（特開平５−２６９００４号公報）には、
　「【請求項２】Alを3〜7重量％、Ｖを2〜5重量％、Moを1〜3重量％、Feを1〜3重量％、Ｏを0.06〜0.20重量％の範囲で含有し、残部がTi及び不可避不純物からなるチタン合金製薄板を加熱温度750℃以上、850℃以下の範囲で熱処理し、その後この薄板を冷間でアイゼンに成形することを特徴とするチタン合金製アイゼンの製造方法。」（特許請求の範囲第２項）
が記載され、また
　「このような熱処理により、室温において約２〜３μｍの平均粒径を有し安定化したβ相の体積率が20％以上の微細α＋β２相ミクロ組織が得られるが、特にβ相は軟質で加工性に富んでいるため冷間加工性が著しく向上される。」（第３頁左欄末行〜右欄４行）
　「加熱温度が750℃未満では再結晶や回復の進行が遅れるため、冷間加工性の向上はあまり得られない。また、加熱温度が850℃より高くなると、ミクロ組織が粗大化し、β相中に針状のα晶が析出してしまうため冷間加工性が劣化してしまう。」（第３頁左欄７〜11行）
　「（実施例１）表１及び表２に示す合金組成のチタン合金を溶製し、1100℃加熱にて鍛造、850℃加熱にて圧下比４の熱間圧延、さらに800℃加熱にて圧下比５の仕上熱間圧延を行ない板厚3.1mmの薄板を製造した。その後、800℃に１時間保持後空冷する熱処理を施こし、・・・供試材とした。このとき板厚は3.0mmとなった。」（第４頁左欄６〜13行）
と記載され、
　表１には、合金３（合金組成がAl：4.5wt％、Ｖ：3.0wt％、Mo：2.0wt％、Fe：2.0wt％、Ｏ：0.08wt％）、合金４（合金組成がAl：6.0wt％、Ｖ：3.9wt％、Mo：2.1wt％、Fe：1.9wt％、Ｏ：0.09wt％）は、打ち抜き可能であることが示されている。
　甲第４号証（「チタンの加工技術」1992年11月27日、日刊工業新聞社、第60頁）には、
　チタン材料のシャー切断について、
　「平刃切断は直線切断しかできないが、熱影響が少なく、切断速度が速いことから薄板などの切断に用いられている方法で、上刃と下刃（ポンチとダイス）とのクリアランスの管理が最も重要で、標準的には板厚の５％程度に設定するのがよい。・・・
　せん断抵抗は材料の種類、熱処理条件、クリアランス、材料の支え方、潤滑剤の有無、せん断速度、工具刃先の形状および工具摩耗の程度などにより異なるが、引張強さの80％として見積ることが多い。
　せん断面の状況はクリアランスによって変化する。クリアランスが適正な場合のせん断面の状況および切口形状を図2-46に、薄板せん断時の切断面各部の名称を表2-25に示す。」（第60頁６〜13行）
と記載されている。
3-4.当審の判断
　本件請求項１及び２に係る発明は、「チタン合金を打抜く際に生じる、割れや欠けにともなう切断面近傍の不良に関する問題点を解決するためになされたもので、α＋β型チタン合金等の高強度チタン合金においても、慣用打抜法を用いて、良好な打抜加工を可能にする技術を提供することを目的とする」（段落【０００４】）ものであり、打抜加工のｃ／ｔを板厚に関係なく、上記(1)式の範囲とすることにより、割れ及び欠けが発生しないことを確認し、また、逆圧を付加した打抜加工の場合には、ｃ／ｔの範囲を上記(2)式を満足する範囲とすることにより、割れ及び欠けが発生しないことを確認し（段落【０００６】）、上記目的を達成するために、α＋β型チタン合金材の打抜加工を上記(1)式及び(2)式に示される、被打抜材の厚さに対するクリアランスが被打抜材の平均結晶粒径の自然対数の一次函数の不等式で示される条件で行うものである。
　これに対し、甲第１〜３号証には、α＋β型チタン合金材の平均結晶粒径、打抜加工性等については記載されているものの、その打抜加工方法については何ら記載されていない。
　また、甲第４号証には、チタン合金材のシャー切断について記載されているが、平刃切断の場合、上刃と下刃（ポンチとダイス）とのクリアランスの管理が重要であり、標準的には板厚の５％程度に設定するのがよい旨が記載されているにすぎず、被打抜材の厚さに対するクリアランスと被打抜材の平均結晶粒径との関係については何ら示唆されていないから、甲第１〜３号証に記載された発明に甲第４号証に記載された発明を組み合わせても、本件請求項１及び２に係る発明における上記打抜加工の条件を当業者が容易に想到し得たとはいえない。
　したがって、本件請求項１及び２に係る発明は、甲第１〜４号証に記載された発明であるとすることはできず、甲第１〜４号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとすることもできない。
3-5.むすび
　以上のとおりであるから、特許異議の申立ての理由及び証拠によっては、本件請求項１及び請求項２に係る発明の特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件請求項１及び請求項２に係る発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１４年５月２９日（２００２．５．２９）
【訂正の要旨】
　ａ．特許請求の範囲の請求項１を削除する。
　ｂ．特許請求の範囲の請求項２及び請求項３を、それぞれ請求項１及び請求項２と訂正する。
　ｃ．発明の名称の
　「打抜加工性が優れたチタン合金材および打抜加工方法」を
　「打抜加工性が優れたチタン合金材の打抜加工方法」
と訂正する。
　ｄ．明細書の段落【０００１】における
　「打抜加工性が優れたチタン合金材およびその打抜加工方法」を
　「打抜加工性が優れたチタン合金材の打抜加工方法」
と訂正する。
　ｅ．明細書の段落【０００５】における
　「本発明に係る打抜加工性が優れたチタン合金材および打抜加工方法の第１の発明は、冷間で打抜加工するα＋β型チタン合金材の平均結晶粒径が、７μｍ以下の結晶組織であることを特徴とするものである。第２の発明は、・・・ことを特徴とするものである。・・・第３の発明は、冷間で打抜加工する・・・ことを特徴とするものである。」を
　「本発明に係る打抜加工性が優れたチタン合金材の打抜加工方法の発明は、・・・ことを特徴とするものである。・・・また、冷間で打抜加工する・・・ことを特徴とするものである。」
と訂正する。
　ｆ．明細書の段落【０００６】における
　「また、逆圧を付加した打抜加工の場合には、ｃ／ｔの範囲を下記（１）式を満足する範囲とする・・・が確認された。
　・・・・・（２）」を
　「また、逆圧を付加した打抜加工の場合には、ｃ／ｔの範囲を下記（２）式を満足する範囲とする・・・が確認された。
　・・・・・（２）」
と訂正する。
（５４）【発明の名称】
打抜加工性が優れたチタン合金材
の
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項
１
ｃ／ｔ≦−４．４ｌｎ　ｄ＋２３．０かつ　ｄ≦７．０………（１）
ただし、ｃ：クリアランス（ｍｍ）
ｔ：被打抜材の厚さ（ｍｍ）
ｄ：被打抜材の平均結晶粒径（μｍ）
　【請求項
２
ｃ／ｔ≦−４．４ｌｎ　ｄ＋２５．７かつ　ｄ≦７．０………（２）
ただし、ｃ：クリアランス（ｍｍ）
ｔ：被打抜材の厚さ（ｍｍ）
ｄ：被打抜材の平均結晶粒径（μｍ）
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】本発明は、冷間での打抜加工性が優れたチタン合金材
の
　【０００２】
　【従来の技術】チタン、チタン合金は、軽量、高強度、且つ高耐蝕性といった優れた物理特性を有する。しかしながら、冷間加工性は困難な部類に属する金属である。チタン合金材の打抜加工は、図５（ａ）に示すようなダイ１上の被加工材２をパンチ３で打抜く場合の慣用打抜法、および図５（ｂ）に示すダイ１上の被加工材２を板押え４で周囲を押圧し、エジェクタ５で逆圧をかけて打抜くファインブランキング法の何れも、鋼材の打抜加工と同等なものである。特にＴｉ‐６Ａｌ‐４Ｖ合金のような高強度材を打抜加工する場合には、図６（ａ）に示すように、パンチ当接面６と反対側のダイス当接面７周囲のだれ８近傍部分に微細な割れ９が生じる。この割れ９の亀裂が切口面１０にまで伝播すると欠け１１に至ることとなる。割れや欠けを生じた打抜材は、そのままでは製品に適用できず、割れおよび欠けを除去できる仕上代分だけ打抜寸法を大きくして打抜き、切口面全面をグラインダ等で仕上げることが行われている。だれ８部分に発生する割れおよび欠けは、１．５ｍｍ以上の厚肉材で顕著であり、通常の打抜加工法ではファインブランキング法も含めて不可避である。このような技術的状況から、現状では１．５ｍｍ以上のチタン合金板からブランクを製造する場合には、ワイヤカット等の放電加工法を適用することがおこなわれている。剪断加工部に生じる欠陥を防止する技術としては、特開平１−１７７９０６号公報がある。同公報には、チタン合金材料を剪断により切断する方法において、材料の切断位置のノッチを形成した後に、そこに剪断応力を加えるもので、剪断加工時にノッチの先端から剪断方向に向かって、選択的にクラックが入るので、切断面の傾斜を小さくでき、切断荷重が減少するので剪断刃の負荷が低減され、また、かえりの発生を抑制できることが記載されている。
　【０００３】
　【発明が解決しようとする課題】上記のような従来技術で、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金のような高強度材を打抜いたときに発生する微細な割れ、および割れの亀裂が切口面にまで伝播することにより切口面に欠けが生じた打抜材は、そのまま適用できず、切口面全面をグラインダ仕上げする等工程が増えてしまう欠点がある。また、打抜加工においては、逆圧パンチも含めて、パンチとダイスの間にクリアランスがあるために、切口面近傍ではだれが生じ、だれの表層部分では曲げ変形による引張応力の発生は避けられない。逆圧パンチを使用した場合には、だれが抑制される傾向にあるが、完全に抑制されるものではなく、切口面全面をグラインダ仕上げする等工程が増えてしまう欠点がある。また、材料の剪断位置にノッチを形成する方法においては、加工工程が増加するので生産性の面から排除したい工程である。
　【０００４】本発明は、上記のように、チタン合金を打抜く際に生じる、割れや欠けにともなう切口面近傍の不良に関する問題点を解決するためになされたもので、α＋β型チタン合金等の高強度チタン合金においても、慣用打抜法を用いて、良好な打抜加工を可能にする技術を提供することを目的とする。
　【０００５】
　【課題を解決するための手段】本発明に係る打抜加工性が優れたチタン合金材
の
ｃ／ｔ≦−４．４ｌｎ　ｄ＋２３．０かつ　ｄ≦７．０………（１）
ただし、ｃ：クリアランス（ｍｍ）
ｔ：被打抜材の厚さ（ｍｍ）
ｄ：被打抜材の平均結晶粒径（μｍ）
また
ｃ／ｔ≦−４．４ｌｎ　ｄ＋２５．７かつ　ｄ≦７．０………（２）
ただし、ｃ：クリアランス（ｍｍ）
ｔ：被打抜材の厚さ（ｍｍ）
ｄ：被打抜材の平均結晶粒径（μｍ）
　【０００６】
　【作用】チタン合金材として、α結晶組織とβ結晶組織が混在するα＋β型チタン合金は、等軸晶のα＋β結晶組織で、単一のβ結晶組織の場合に比較して延性が大きい。α＋β型チタン合金では、初析α晶の体積分率が通常３０〜７０％の範囲において、初析α晶の粒径を平均化して、平均結晶粒径を求めるが、平均結晶粒径が細かくなるにつれて、延性が徐々に向上する。Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金では、通常１０μｍであるが４μｍまでは細粒化が可能であり、Ｔｉ−４．５Ａｌ−３Ｖ−２Ｍｏ−２Ｆｅ合金では通常５μｍ程度で、２μｍ以下の細粒化が可能である。細粒化による延性の向上という点に関しては、引張試験での全伸び値の対応が考えられるが、引張試験と打抜加工時のだれ部分の変形特性の違いから、全伸び値が一対一で対応せず、打抜性に対しては打抜加工において検証しなければならないのが現状である。本発明では、α＋β型チタン合金の中でも結晶粒径を７μｍ以下の細粒に制御した素板を適用することにより、打抜加工のだれ近傍に発生する割れ、ひいては割れのき裂が切口面に伝播して生じる欠けを防止し、チタン合金の打抜加工を可能にするものである。
　また、打抜加工のｃ／ｔを板厚に関係なく、下記（１）式の範囲とすることにより、割れ及び欠けが発生しないことが確認された。
ｃ／ｔ≦−４．４ｌｎ　ｄ＋２３．０かつ　ｄ≦７．０………（１）
ただし、ｃ：クリアランス（ｍｍ）
ｔ：被打抜材の厚さ（ｍｍ）
ｄ：被打抜材の平均結晶粒径（μｍ）
　また、逆厚を付加した打抜加工の場合には、ｃ／ｔの範囲を下記（
２
ｃ／ｔ≦−４．４ｌｎ　ｄ＋２５．７かつ　ｄ≦７．０………（２）
ただし、ｃ：クリアランス（ｍｍ）ｔ：被打抜材の厚さ（ｍｍ）ｄ：被打抜材の平均結晶粒径（μｍ）
　【０００７】
　【実施例】以下に本発明の実施例について説明する。表１に示す化学成分のチタン合金Ａ材およびＢ材を、真空アーク溶解後、熱間圧延により板厚７ｍｍとし、熱処理を施し、供試材を得た。
　【０００８】
　【表１】
熱間圧延は圧下比３．７５、２．８６の２回とし、２回目の熱間圧延時の素材加熱温度を変化させた。熱間圧延温度条件（２水準）、および熱処理条件（加熱時間を３水準）と各供試材の結晶粒径、引張特性の関係を表２に示す。
　【０００９】
　【表２】
　【００１０】結晶粒径は切断法（顕微鏡倍率８００倍、線分長さ５０μｍ、視野数５）にて測定し、圧延方向と、圧延方向に直交する方向における値の平均である。供試材番号Ａ１〜Ａ５およびＢ１〜Ｂ５の素材については粒状α晶、Ａ６およびＢ６の素材についてはβ粒から変態生成した針状α晶を有しており、もとのβ晶粒径を求めた。引張試験は板厚３ｍｍ、平行部幅６ｍｍ、ゲージ長２５ｍｍ、平行部長さ３２ｍｍの板状試験片により求めた。打抜実験はこれら供試材を機械加工により、板厚１．５ｍｍ、３．２ｍｍ、５．０ｍｍとしたものを用い、１００×１００ｍｍ素板からφ６０ｍｍの円形を打抜いた。表３〜表８に打抜条件及び打抜結果を示す。供試材の一部は逆圧を付加して打抜を行った。逆圧打抜パンチと同一径であり、逆圧力は打抜力の１０％に設定した。表９は逆圧を付加した場合の打抜条件及び打抜結果である。
　【００１１】
　【表３】
　【００１２】
　【表４】
　【００１３】
　【表５】
　【００１４】
　【表６】
　【００１５】
　【表７】
　【００１６】
　【表８】
　【００１７】
　【表９】
　【００１８】供試材Ａ６およびＢ６はβ粒から変態生成した針状α＋β組織を有しており、切口面近傍のだれ部分の割れ、および切口面の欠けが大きく生じており、打抜加工に適しないことが明らかである。一方、粒状α＋β組織を有するＡ１〜Ａ５およびＢ１〜Ｂ５の供試材は、割れあるいは欠けが軽微であり、打抜加工に適していることがわかる。
　【００１９】図１〜図３は粒状α＋β組織を有する供試材番号Ａ１〜Ａ５について、結晶粒径とｃ／ｔ（クリアランス／板厚×１００：％）の関係を板厚毎に示したものである。同図から明らかなように、結晶粒径が８μｍ以上では、ｃ／ｔにかかわらず割れや欠けが生じる。結晶粒径が７μｍ以下とすると、割れや欠けの生じないｃ／ｔの範囲が存在する。そして、結晶粒径が７μｍ以下での割れや欠けの生じないｃ／ｔの範囲は、板厚に関係なくほぼ一定している。このことから、α＋β型チタン合金材は、打抜加工条件を下記（１）式を満足する範囲とすることにより、割れ及び欠けが発生せず、良好な状態で打抜加工を実施できることが確認された。
ｃ／ｔ≦−４．４ｌｎ　ｄ＋２３．０かつ　ｄ≦７．０………（１）
ただし、ｃ：クリアランス（ｍｍ）
ｔ：被打抜材の厚さ（ｍｍ）
ｄ：被打抜材の平均結晶粒径（μｍ）
また、図４は粒状α＋β組織を有する供試材番号Ａ１〜Ａ５およびＢ１〜Ｂ５について、逆圧を付加した場合である。同図から明らかなように、平均結晶粒径が８μｍ以上とすると、割れや欠けが発生することは図１〜図３と同一の傾向であるが、打抜可能なｃ／ｔの範囲は大幅に拡大され、打抜加工条件を下記（２）式を満足する範囲とすることにより、割れ及び欠けが発生せず、良好な状態で打抜加工を実施できることが確認された。
ｃ／ｔ≦−４．４ｌｎ　ｄ＋２５．７かつ　ｄ≦７．０………（２）
ただし、ｃ：クリアランス（ｍｍ）
ｔ：被打抜材の厚さ（ｍｍ）
ｄ：被打抜材の平均結晶粒径（μｍ）
　【００２０】
　【発明の効果】以上のように、本発明によれば、慣用打抜、および逆圧を付加した打抜加工において、打抜加工に適する結晶粒径を持つα＋β型チタン合金板を用い、かつ板厚に応じて最適クリアランスを適用することにより、従来不可能とされた高強度チタン合金材の慣用打抜を可能にする優れた効果がある。また、打抜パンチと反対側の面に逆圧付加用のパンチを配置し、逆圧を付加することにより、チタン合金材の打抜加工条件範囲を拡大し、打抜加工をより容易にする優れた効果がある。
【図面の簡単な説明】
　【図１】α＋β型チタン合金材を慣用打抜法で打抜いた場合の平均結晶粒径とクリアランスに対する割れおよび欠け発生状況の関係を示すグラフである。
　【図２】α＋β型チタン合金材を慣用打抜法で打抜いた場合の平均結晶粒径とクリアランスに対する割れおよび欠け発生状況の関係を示すグラフである。
　【図３】α＋β型チタン合金材を慣用打抜法で打抜いた場合の平均結晶粒径とクリアランスに対する割れおよび欠け発生状況の関係を示すグラフである。
　【図４】α＋β型チタン合金を逆圧を付加して打抜いた場合の平均結晶粒径とクリアランスに対する割れおよび欠け発生状況の関係を示すグラフである。
　【図５】打抜加工状態を示す断面図ある。
　【図６】打抜加工材の割れおよび欠けの発生状態を示す説明図である。
　【符号の説明】
１　ダイ
２　被加工材
３　パンチ
４　板押え
５　エジェクタ
９　割れ
１１　欠け