【事件の表示】
　特許第２６９４８６４号「低膨張鉄ニッケル合金」の請求項１ないし５に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第２６９４８６４号の請求項１ないし５に係る特許を維持する。
【理　由】
Ｉ．手続の経緯
　本件特許第２６９４８６４号は、平成６年５月２３日（パリ条約による優先権主張　１９９３年５月２７日（ドイツ国）、１９９４年１月２９日（ドイツ国））に特許出願され、平成９年９月１２日にその請求項１〜５に係る発明について特許権の設定登録がされ、その後、西田良平、日新製鋼株式会社及び日立金属株式会社によりそれぞれ特許異議の申立がなされ、取消理由が通知され、その指定期間内である平成１２年８月１０日に訂正請求がされ、訂正拒絶理由が通知され、その後、再度の取消理由が通知され、その指定期間内である平成１３年６月２６日に訂正請求がなされたものである。
　なお、平成１２年８月１０日付の訂正請求は、平成１３年６月２６日に取り下げられた。
　
II．訂正請求について
［１］訂正の内容
１．訂正事項ａ
明細書の特許請求の範囲の
「【請求項１】重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＭｎ：最大０．１％，Ｎｉ：少なくとも３４％、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項２】重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＭｎ：最大０．１％，Ｎｉ：少なくとも３４％、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から２００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲に調節して熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項３】カラーＴＶ機器のシャドウマスクの製造に使用する請求項１または２記載の低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項４】最大マンガン含有量が０．１％であり、最大アルミニウム含有量が０．０１％であり、最大けい素含有量が０．３０％であることを特徴とする請求項１から３までの何れか１項記載の低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項５】最大マンガン含有量が０．０７％であり、最大けい素含有量が０．０５％であり、最大アルミニウム含有量が０．４％であるように合金元素マンガン、アルミニウム及びけい素を制限したことを特徴とする請求項１から３までの何れか１項記載の低膨張鉄ニッケル合金。」
との記載を、
「【請求項１】重量％で、Ｃ：最大０．００９％及び、Ｎｉ：少なくとも３４％を含み、最大マンガン含有量が０．０７％であり、最大けい素含有量が０．０５％であり、最大アルミニウム含有量が０．４％であり、かつけい素とアルミニウムの合計含有量が０．０７５〜０．４５％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項２】重量％で、Ｃ：最大０．００９％及び、Ｎｉ：少なくとも３４％を含み、最大マンガン含有量が０．１％であり、けい素含有量が０．０５％から０．３０％であり、アルミニウム含有量が０．００１％から０．０１％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．７５〜１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項３】重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＭｎ：最大０．１％、Ｎｉ：少なくとも３４％、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から２００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲に調節して熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項４】最大マンガン含有量が０．１％であり、最大アルミニウム含有量が０．０１％であり、最大けい素含有量が０．３０％であることを特徴とする請求項３記載の低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項５】カラーＴＶ機器のシャドウマスクの製造に使用する請求項３記載の低膨張鉄ニッケル合金。」
と訂正する。
　
２．訂正事項ｂ
　明細書の段落【０００４】の
「【課題を解決するための手段】本発明によると、重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＭｎ：最大０．１％，Ｎｉ：少なくとも３４％、残部随伴不純物を含む鉄とした、特にＴＶ機器のシャドウマスク製造用低膨張鉄ニッケル合金において、２０から１００℃の温度範囲で使用のためには鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にし、また２０から２００℃の温度範囲で使用のためには鉄ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲に調節して熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金が提供される。」
との記載を、
「【課題が解決するための手段】本発明によると、（１）重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＮｉ：少なくとも３４％を含み、最大マンガン含有量が０．０７％であり、最大けい素含有量が０．０５％であり、最大アルミニウム含有量が０．４％であり、かつけい素及びアルミニウムの含有量が０．０７５〜０．４５％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とした、特にＴＶ機器のシャドウマスク製造用低膨張鉄ニッケル合金において、２０から１００℃の温度範囲で使用のためには鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にした低膨張鉄ニッケル合金、及び（２）重量％で、Ｃ：最大０．００９％及び、Ｎｉ：少なくとも３４％を含み、最大マンガン含有量が０．１％であり、けい素含有量が０．０５％から０．３０％であり、アルミニウム含有量が０．００１％から０．０１％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にした低膨張鉄ニッケル合金が提供される。
　また２０から２００℃の温度範囲で使用のためには、重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＭｎ：最大０．１％、Ｎｉ：少なくとも３４％、けい素含有量が０．０５％から０．３０％であり、アルミニウム含有量が０．００１％から０．０１％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から２００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲に調節して熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金が提供される。」
と訂正する。
　
３．訂正事項ｃ
　明細書の段落【０００８】の
「図１の表１は、２０℃と１００℃の間の温度範囲について鉄?ニッケル比率を１．７５と１．８３の間とし、けい素及びアルミニウム含有量がほぼ同一な実施態様Ｅ１，アルミニウム重量が過剰な実施態様Ｅ２，けい素重量が過剰な実施態様Ｅ３、及び従来技術の鉄ニッケル合金ＳＴ１及びＳＴ２を比較したものである。さらに、図２の表１（続き）及び図３の表１（続き）には本発明の実施態様Ｂ１からＢ８が含まれる。」
との記載を、
「図１の表１は、２０℃と１００℃の間の温度範囲について鉄?ニッケル比率を１．７５と１．８３の間とし、けい素及びアルミニウム含有量がほぼ同一な参考例Ｅ１，アルミニウム重量が過剰な請求項１の実施態様Ｅ２，けい素重量が過剰な請求項２の実施態様Ｅ３、及び従来技術の鉄ニッケル合金ＳＴ１及びＳＴ２を比較したものである。さらに、図２の表１（続き）には本発明（請求項１）の実施態様Ｂ１，Ｂ２及び本発明（請求項２）の実施態様Ｂ３，Ｂ４が含まれる。」
と訂正する。
　
４．訂正事項ｄ
　明細書の段落【０００９】の
「【発明の効果】本発明合金Ｅ１からＥ３の平均熱膨張係数は９５０℃で３０分間焼鈍後２０℃から１００℃の温度範囲につき求められた。本発明合金の温度係数は従来技術合金の実施例ＳＴ１及びＳＴ２より約３０％低い。本発明にかかる材料は、ＤＩＮ５０６０２による最大酸化物線が２．２であり、冶金的に清浄でありまた熱間及び冷間加工性が抜群であるので、本発明にかかる材料は、例えば、カラーＴＶ管用シャドウマスク製造用に極めて好適である。」
との記載を、
「【発明の効果】本発明合金Ｅ２（請求項１）、Ｅ３（請求項２）及びＥ１（参考例）の平均熱膨張係数は９５０℃で３０分間焼鈍後２０℃から１００℃の温度範囲につき求められた。本発明合金の温度係数は従来技術合金の実施例ＳＴ１及びＳＴ２より約３０％低い。本発明にかかる材料は、ＤＩＮ５０６０２による最大酸化物線が２．２であり、冶金的に清浄でありまた熱間及び冷間加工性が抜群であるので、本発明にかかる材料は、例えば、カラーＴＶ管用シャドウマスク製造用に極めて好適である。」
と訂正する。
　
５．訂正事項ｅ
　明細書の段落【００１０】の
「図４の表２には、２種の合金ＳＴ１及びＳＴ２を本発明に係る実施態様Ｅ４と比較して、２０℃から２００℃の温度範囲における熱膨張係数を示す。」
との記載を、
「図３の表２には、２種の合金ＳＴ１及びＳＴ２を本発明（請求項３）に係る実施態様Ｅ４と比較して、２０℃から２００℃の温度範囲における熱膨張係数を示す。」
と訂正する。
　
６．訂正事項ｆ
　明細書の段落【００１１】の
「本発明合金Ｅ４の熱膨張係数は９５０℃で３０分間焼鈍後２０℃から２００℃の温度範囲につき求められた。本発明合金の温度係数は従来技術合金の実施例ＳＴ１及びＳＴ２より約２０％低い。本発明にかかる材料は、ＤＩＮ　５０６０２による最大酸化物線が２．２であり、冶金的に清浄でありまた熱間及び冷間加工性が顕著であるので、本発明にかかる材料は、例えば、カラーＴＶ管用シャドウマスク製造用に極めて好適である。」
との記載を、
「本発明（請求項３）合金Ｅ４の熱膨張係数は９５０℃で３０分間焼鈍後２０℃から２００℃の温度範囲につき求められた。本発明合金の温度係数は従来技術合金の実施例ＳＴ１及びＳＴ２より約２０％低い。本発明にかかる材料は、ＤＩＮ　５０６０２による最大酸化物線が２．２であり、冶金的に清浄でありまた熱間及び冷間加工性が顕著であるので、本発明にかかる材料は、例えば、カラーＴＶ管用シャドウマスク製造用に極めて好適である。」
と訂正する。
　
７．訂正事項ｇ
明細書の【図面の簡単な説明】の欄の
「【図１】本発明実施例及び比較例に係る鉄ニッケル合金の組成と熱膨張係数（温度範囲２０℃から１００℃）を示す図表である。
　【図２】本発明実施例に係る鉄ニッケル合金の組成と熱膨張係数（温度範囲２０℃から１００℃）を示す図表である。
　【図３】本発明実施例に係る鉄ニッケル合金の組成と熱膨張係数（温度範囲２０℃から１００℃）を示す図表である。
　【図４】本発明及び実施例に係る鉄ニッケル合金の組成と熱膨張係数（温度範囲２０℃から２００℃）を示す図表である。」
との記載を、
「【図１】本発明実施例、参考例及び比較例に係る鉄ニッケル合金の組成と熱膨張係数（温度範囲２０℃から１００℃）を示す図表である。
　【図２】本発明実施例に係る鉄ニッケル合金の組成と熱膨張係数（温度範囲２０℃から１００℃）を示す図表である。
　【図３】本発明実施例及び従来例に係る鉄ニッケル合金の組成と熱膨張係数（温度範囲２０℃から２００℃）を示す図表である。」
と訂正する。
　
［２］訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
１．訂正事項ａについて
　訂正事項ａは、具体的には次のとおりである（なお、ここでは、訂正前の請求項を「旧請求項」、訂正後の請求項を「新請求項」と表現した。）。
すなわち、
　新請求項１は、旧請求項１を引用する旧請求項５において、更に、特許明細書【０００６】に記載されていた「かつけい素とアルミニウムの合計含有量が０．０７５〜０．４５％である」点を付加限定するとともに、請求項の番号を変更したものである。
　新請求項２は、旧請求項１を引用する旧請求項４において、更に、特許明細書【０００７】に記載されていた「けい素含有量が０．０５％から０．３０％であり、アルミニウム含有量が０．００１％から０．０１％である」点を付加限定するとともに、請求項の番号を変更したものである。
　新請求項３は、旧請求項２の請求項の番号を繰り下げたものである。
　新請求項４は、旧請求項２を引用する旧請求項４である。
　新請求項５は、旧請求項２を引用する旧請求項３の請求項の番号を繰り下げたものである。
　したがって、訂正事項ａは、特許請求の範囲の減縮あるいは明りょうでない記載の釈明を目的とした訂正であり、新規事項の追加に該当せず、また、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものではない。
　
２．訂正事項ｂ〜ｇについて
　訂正事項ｂ〜ｇは、前記訂正事項ａに伴う特許請求の範囲の記載と発明の詳細な説明及び図面の簡単な説明の記載との整合を図るための訂正であって、明りょうでない記載の釈明を目的とした訂正に該当する。
　そして、これら訂正事項ｂ〜ｇは、新規事項の追加に該当せず、実質的に特許請求の範囲を拡張し又は変更するものではない。
　
［３］独立特許要件について
　訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１〜５に記載されたところを構成とする発明については、後記「III．特許異議申立について［４］当審の判断」で述べるように、特許出願の際独立して特許を受けることができないとすることはできない。
　
［４］むすび
　以上のとおりであるから、前記訂正は特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる、平成１１年改正前の特許法第１２０条の４第３項において準用する平成６年法律第１１６号による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書、第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
III．特許異議の申立について
［１］本件発明
　本件請求項１〜５に係る発明（以下、それぞれ「本件発明１」〜「本件発明５」という。）は、平成１３年６月２６日付け訂正請求書に添付された訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１〜５に記載された次のとおりのものである。
「【請求項１】重量％で、Ｃ：最大０．００９％及び、Ｎｉ：少なくとも３４％を含み、最大マンガン含有量が０．０７％であり、最大けい素含有量が０．０５％であり、最大アルミニウム含有量が０．４％であり、かつけい素とアルミニウムの合計含有量が０．０７５〜０．４５％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項２】重量％で、Ｃ：最大０．００９％及び、Ｎｉ：少なくとも３４％を含み、最大マンガン含有量が０．１％であり、けい素含有量が０．０５％から０．３０％であり、アルミニウム含有量が０．００１％から０．０１％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．７５〜１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項３】重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＭｎ：最大０．１％、Ｎｉ：少なくとも３４％、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から２００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲に調節して熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項４】最大マンガン含有量が０．１％であり、最大アルミニウム含有量が０．０１％であり、最大けい素含有量が０．３０％であることを特徴とする請求項３記載の低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項５】カラーＴＶ機器のシャドウマスクの製造に使用する請求項３記載の低膨張鉄ニッケル合金。」
　
［２］特許異議申立の理由の概要
１．特許異議申立人  西田良幸は、甲第１〜３号証を提示して、本件発明１〜５に係る特許は、次の理由（１）〜（３）により取り消されるべきである旨主張する。
「理由（１）；本件発明１〜５は、甲第１、２号証に記載された発明であるから、特許法第２９条第１項第３号の規定に該当し、同法第２９条第１項の規定により特許を受けることができない。
理由（２）；本件発明１〜５は、甲第１〜３号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
理由（３）；本件明細書の記載に不備があるから、本件出願は特許法第３６条第４項及び第５項に規定する要件を満たしていない。」
　
甲第１号証：特開平１−１２４９４０号公報（「刊行物１」という。）
甲第２号証：特開昭５９−２７４３３号公報（「刊行物２」という。）
甲第３号証：特開昭５０−５８９７７号公報（「刊行物３」という。）
　
２．特許異議申立人  日新製鋼株式会社は、甲第１〜３号証を提示して、本件発明１〜５に係る特許は、次の理由（４）、（５）により取り消されるべきである旨主張する。
「理由（４）；本件発明１〜５は、甲第１、３号証に記載された発明であるから、特許法第２９条第１項第３号の規定に該当し、同法第２９条第１項の規定により特許を受けることができない。
理由（５）；本件発明１〜５は、甲第１〜３号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。」
　
甲第１号証：特開平１−１２４９４０号公報（「刊行物１」に同じ。）
甲第２号証：「METALS HANDBOOK (8th Edition)」 Vol.1(1961) P.816〜819（「刊行物４」という。）
甲第３号証：特開平５−１８６８５３号公報（「刊行物５」という。）
　
３．特許異議申立人  日立金属株式会社は、甲第１〜５号証及び参考資料１、２を提示して、本件発明１〜５に係る特許は、次の理由（６）、（７）により取り消されるべきである旨主張する。
「理由（６）；本件発明１、３〜５は、甲第１号証あるいは甲第２号証に記載された発明と同一であるから、特許法第２９条の２の規定により特許を受けることができない。
理由（７）；本件発明１、３〜５は、甲第３、４号証に記載された発明に基づいて、また、本件発明２〜５は、甲第１、５号証に記載された発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。」                　
甲第１号証：特願平４−２２７５号（「先願１」という。特開平５−１８６８５３号公報（刊行物５に同じ。）参照。）
甲第２号証：特願平５−６２４４３号（「先願２」という。特開平６−５７３８３号公報参照。）
甲第３号証：「Metals Handbook (10TH EDITION)」 Vol.2(1990) P.889〜896 （「刊行物６」という。）
甲第４号証：特開平４−１２０２５１号公報（「刊行物７」という。）
甲第５号証：「電気製鋼」Vol.46,No.2(1975)P.98〜107（「刊行物８」という。）
参考資料１：特開昭６２−１７４３５１号公報
参考資料２：特開昭５９−２００７２１号公報
　
［３］各証拠の記載事項
１．刊行物１（特開平１−１２４９４０号公報）
１ａ．「この発明は、カラー陰極線管用の改良されたシャドーマスクに関するもので、さらに詳しく言えば改良された成形性および酸化特性を呈する鉄−ニッケル合金で作られたシャドーマスクに関する。」（第１頁左欄末行〜右欄第３行）、
１ｂ．「最近のカラーテレビジョン映像管は対角線寸法で２５インチ乃至２７インチの大形寸法に作られており、また少数ではあるが対角線寸法が３５インチの管も作られつつある。これらの多くは殆んど平坦なフェースプレートをもち、熱膨張係数の非常に小さい殆んど平坦なシャドーマスクを必要とする。　鉄−ニッケル合金のアンバー（Ｉｎｖａｒ）は２７３ｏＫ乃至３７３ｏＫの範囲の温度で約１×１０−６／ｏＫ乃至２×１０−６／ｏＫの低熱膨張係数をもっているが、通常のアンバーは普通の鉄に比べて焼なまし後の弾性が高く、また高張力も大である。さらに通常のアンバー・シャドーマスク上に付着力の強い低反射酸化物被膜を形成するのが困難であることが判った。」（第２頁左上欄第１４行〜右上欄第８行）、
１ｃ．「この発明によるカラー陰極線管用シャドーマスクは、本質的に重量パーセントで、Ｃ≦０．０４，Ｍｎ≦０．１，Ｓｉ≦０．０４，Ｐ≦０．０１２，Ｓ≦０．０１２，Ｎｉ：３２−３９，Ａｌ≦０．０８，Ｙ≦０．６，残りが鉄とその製造工程中に上記の組成からなる鉄−ニッケル合金中に不可避的に入り込む不純物とからなる鉄−ニッケル合金シートで構成されている。そして、鉄−ニッケル合金シート上には酸化物層が形成され、この酸化物層は合金シートの格子全体にわたって割り込み位置に分散されたイットリウムの酸化物によって安定化され且つ上記鉄−ニッケル合金シート上に拘束されている。」（第２頁右上欄第１１行〜左下欄第２行）、
１ｄ．「改良された合金は通常のアンバー合金に比してマンガンおよびシリコンの含有濃度が低く、少量のアルミニウムを含んでいる。これらの組成上の違いにより得られたシャドーマスク２４のエッチング性と成形性が改善されるものと信じられる。さらに冶金学上充分の量のイットリウムが加えられており、これによって改良された合金のマトリックスすなわち格子の割り込み位置にイットリア（イットリウム酸化物Ｙ２Ｏ３）がきめ細かく分散し、これが続いてシャドーマスク２４の表面上に形成される酸化物を安定化させ、これに結合させる。」（第３頁左上欄末行〜右上欄第１０行）、
１ｅ．「鉄−ニッケル合金の６つのサンプル・シートについて別の試験を行った。合金サンプルの組成は表ＩＶに示されており、これらはイットリウムの量を除けば互いに実質的に同じである。イットリウム含有サンプル（Ｖ６３乃至Ｖ６６）とイットリウムを含有しないサンプル（Ｖ６１およびＶ６２）の双方について、０．１５ｍｍ（０．０６インチ）の厚みの条片状サンプルの数値によるスプリングバックによって成形性を試験した。」（第４頁右上欄第１０行〜右下欄第５行）と記載され、そして、前記の表ＩＶには、イットリウムを含有しないサンプルＶ６２の組成が、重量％で、Ｃ：０．００１、Ｍｎ：＜０．０１、Ｓｉ：＜０．０１、Ｐ：＜０．００５、Ｓ：０．００２、Ａｌ：＜０．００５、Ｙ：−、Ｎｉ：３５．９０、残部Ｆｅからなる鉄ニッケル合金であることが記載されている。
　
２．刊行物２（特開昭５９−２７４３３号公報）
２ａ．「　　　　第２表　焼鈍前後の組成（重量比）
　真空中焼鈍　Ｃ　　Ｍｎ　　Ｓｉ　・・・　Ｎｉ（＋Ｃｏ）　　Ｆｅ
　　前　　　0.009　0.47  　 0.13   ・・・    36.5　　　　　残部　
　　後　　　0.007　0.052  　0.12 　・・・    36.3　　　　　残部」
（第３頁左下欄第２表）、
２ｂ．「以上の真空中の焼鈍により得られたアンバー合金を素材とし降伏点強度２０kg/mm２以下のシャドウマスクを所定の曲面状に成形した場合、曲面品位に全く問題のないものが得られた。このようにして得られたシャドウマスクを組み込んだカラー受像管は、アンバー合金の熱膨張率が０〜１００℃で１〜２×１０−６／degと非常に小さいためシャドウマスクの熱膨張による色純度の劣化は問題なく、又シャドウマスクの機械的変形による色純度の劣化も全く問題のないものが得られた。」（第３頁左下欄下から第５行〜右下欄第５行）
　
３．刊行物３（特開昭５０−５８９７７号公報）
　「本発明は、カラーテレビジョン受像機のカラー受像管におけるカラー映像を形成するのに用いられるシャドウマスクにおいて、このシャドウマスクにスプリングを取り付け、かつこのシャドウマスクを２０〜８０℃の温度範囲において０〜２×１０−６／℃の熱膨張係数を有する鉄合金で構成するようにしたものである。この合金は２０〜８０℃の温度範囲において０．６〜１．２×１０−６／℃の熱膨張係数を有しているのが好ましい。」（第２頁右上欄第１５行〜左下欄第３行）
　
４．刊行物４（「METALS HANDBOOK (8th Edition)」 Vol.1）
４ａ．　鉄−ニッケル合金の熱膨張係数について
「最も低い熱膨張特性は３６％のＮｉで生じる。他の合金成分の少量添加は、この最少熱膨張特性に大きな影響を及ぼす。Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｃの影響を図２に示す。最少熱膨張特性は、Ｍｎ又はＣｒ添加により高Ｎｉ側に移行し、Ｃｕ又はＣ添加により低Ｎｉ側に移行する。何れの場合も、これら三元合金の熱膨張特性は、典型的なインバー合金よりも高くなっている。」（第８１６頁右欄第１行〜第１６行）
そして、図２には、合金元素Ｍｎ，Ｃｒ，ＣｕおよびＣの含有量の増大に伴って合金の熱膨張係数が増大することが示されている。
　
５．刊行物５、先願１の明細書（特開平５−１８６８５３号公報参照）
　なお、刊行物５は、先願１の公開公報であるから、刊行物５と先願１の明細書に記載された発明は同一のものである。
５ａ．「テレビやディスプレイに用いられるシャドウマスクは電子ビームがあたることにより発熱し、熱膨張するが、その熱膨張は極めて小さい方がよい。小さければ小さいほど色ずれを生ずることなく、かつ大きな画面でも安定した画質が得られる。特に最近のテレビ、ディスプレイの大型化は著しいものがあり、電子ビームがあたることによる発熱、熱膨張は問題となっている。電子ビームによる発熱は、シャドウマスク全体の平均温度としては、５０〜１００℃に上昇するが、局所的には１５０〜２００℃にもなるといわれている。この様な局所的高温化は、局所的な孔変形をひきおこし、局所的な色ずれを生ずることが知られている。
　特開昭６２−２９０８４６に開示されるアンバー合金の熱膨張は３０〜７０℃まででは、確かにこれまでの一般のアンバー合金のそれより小さいが、３０〜１５０度までの熱膨張は逆に大きくなることが開示されている。上記に示したように、シャドウマスクは局所的には１５０〜２００℃になることを考えるとき、特開昭６２−２９０８４６に開示されるアンバー合金では、シャドウマスク用としては未だ十分なものとは言い難い。したがって、３０〜７０℃、及び３０〜１５０℃のいずれの温度範囲でも、従来のアンバー合金よりも、さらに低い熱膨張を有するシャドウマスク用アンバー合金が必、要となるわけである。」（【０００５】〜【０００６】）、
５ｂ．「Ｎｉ：室温近辺の温度範囲でＦｅ−Ｎｉ合金ではＮｉ添加量の増加につれ、熱膨張係数が小さくなり、３６％近辺で最小となり、さらにＮｉ添加量が増加するにつれ、熱膨張係数が大きくなることが知られている。３６％Ｎｉ近辺で熱膨張係数とＮｉ添加量の関係について詳細に実験をしてみると、３０〜７０℃ではＮｉ３５．５％で、３０〜１５０℃では３６．０％近辺で熱膨張係数が最小となることがわかった。これらのことより、シャドウマスクで問題となる温度範囲ではＮｉ ３５．３〜３６．３％が最も望ましい。
Ｎｂ：Ｎｂは本発明合金では不可避の元素であり、Ｎｂ以外のＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌ等の各種元素は徴量の含有により、熱膨張係数が大きくなるが、Ｎｂは唯一熱膨張係数を低下させる作用がある。特に３０〜７０℃の熱膨張係数の低下よりも、３０〜１５０℃の範囲で大きな効果がある。本元素の添加により熱膨張係数は次第に低下し３０〜７０℃の熱膨張係数はＮｂ０．１％で最小となり、３０〜１５０℃の熱膨張係数はＮｂ０．１５％で最小となる。これらの添加量より多くなると、他の元素と同様、添加量が増すにつれ、熱膨張係数が増大する。したがって、Ｎｂ０．０２〜０．２％が最適の範囲となる。」（【００１０】〜【００１１】）、「Ｍｎ：ＭｎはＣ，Ｓｉと同様、その添加量の増大につれ、熱膨張係数を増加させる元素であるが、その添加量が小さい場合には、ほとんど熱膨張係数が増加しないという特徴がある。しかし０．２％を超えると、次第に熱膨張係数は大きく増加し始める。」（【００１４】）、「以上の如く、各元素の熱膨張係数に及ぼす影響について述べたが、Ｎｉ，Ｎｂ及びＭｎの熱膨張係数に及ぼす各元素の量の影響を図示すると図１〜図３のようになる。しかして、上記の結果はＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌ等の元素の範囲は互いに他の元素がほとんど含有されていない場合であるが、他の元素の存在のもとでは、その含有量はさらに低くする必要があり、各種元素が存在する実用合金では、低い熱膨張係数を安定的に確保するためには、元素の相互含有量は次式で満たされる必要がある。
Ｋ＝３０（％Ｃ）＋３．０（％Ｓｉ）＋１．２（％Ｍｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎｂ）≦０．４０」（【００１６】〜【００１７】）、
５ｃ．「高周波溶解炉にて表１に示す組成及び残部Ｆｅのもの１Ｋｇを溶解し、鋳造、鍛造、熱間圧延、熱処理、冷間圧延を経て、９００℃にて最終熱処理を施した後、熱膨張係数を測定した。その結果を表１に示す。」（【００１９】）と記載され、そして、表１には本発明合金Ｎｏ．３および従来合金Ｎｏ．１〜４の成分組成及び熱膨張率について、
本発明合金Ｎｏ．３（0.002Ｃ−0.01Ｓｉ−0.01Ｍｎ−35.7Ｎｉ−0.002Ａｌ−0.15Ｎｂ）の熱膨張係数（10-6/℃）は、０．６８（３０〜７０℃）、０．８２（３０〜１５０℃）、
従来合金Ｎｏ．１（0.023Ｃ−0.23Ｓｉ−0.35Ｍｎ−36.3Ｎｉ−0.003Ａｌ）の熱膨張係数は、１．３２（３０〜７０℃）、１．６８（３０〜１５０℃）、従来合金Ｎｏ．２（0.003Ｃ−0.01Ｓｉ−0.41Ｍｎ−36.5Ｎｉ−0.025Ａｌ）の熱膨張係数は、１．１８（３０〜７０℃）、１．５７（３０〜１５０℃）、従来合金Ｎｏ．３（0.04Ｃ−0.30Ｓｉ−0.27Ｍｎ−36.6Ｎｉ−0.005Ａｌ）
の熱膨張係数は、１．５７（３０〜７０℃）、１．９２（３０〜１５０℃）、
従来合金Ｎｏ．４（0.008Ｃ−0.07Ｓｉ−0.18Ｍｎ−35.4Ｎｉ−0.004Ａｌ）の熱膨張係数は、１．１３（３０〜７０℃）、１．４４（３０〜１５０℃）と記載されている。　
　
６．先願２の明細書（特開平６−５７３８３号公報参照）
６ａ．「ニッケル：色ずれの発生を防止するために、シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金薄板に要求される、３０〜１００℃の温度域における平均熱膨張係数の上限値は、２．０×１０−６／℃である。前記熱膨張係数は、前記合金薄板のニッケル含有量に依存する。そして、上述した平均熱膨張係数の条件を満たすニッケル含有量の範囲は、３４〜３８ｗｔ％の範囲である。従って、ニッケル含有量は、３４〜３８ｗｔ％の範囲内に限定すべきである。なお、このようなＮｉ含有量の範囲内でも、平均熱膨張係数を低下させうる好ましいＮｉ量は３５〜３７％であり、更にはこの平均熱膨張係数をより低下させうる更に好ましいＮｉ量は３５．５〜３６．５％である。」（【００１８】）、
６ｂ．実施例の材料である合金Ｎｏ．１３の合金組成（ｗｔ％）として、「Ｎｉ：３５．６、Ｍｎ：０．０６、Ａｌ：０．００５，Ｓｉ：０．０４，Ｃｒ：０．０２、Ｔｉ：０．００５、Ｍｏ：０．００１、Ｗ：０．００５，Ｎｂ：０．００３、Ｖ：０．００４，Ｃｕ：０．０１０，Ｃｏ：−」（第７頁表７）と記載されている。
　
７．刊行物６（「Metals Handbook (10TH EDITION)」 Vol.2）
　「３６％のＮｉを含有する合金（総量にて１％未満の微量なＭｎ、Ｓｉ、Ｃを含む）は、とても低い熱膨張係数を有するので、その長さは通常の温度変化に対して殆ど不変である。この合金は”不変”を意味する（Ｉｍｐｈｙ，Ｓ．Ａ．）の商標名である”インバー”として知られている。」（第８８９頁中欄第１０行〜第１８行）、「熱処理や冷間加工はインバー合金の膨張特性を大きく変える。」（第８９０頁中欄第１行〜第３行）、「（インバー合金への）Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｃの添加による影響をＦｉｇ．４に示す。」（第８９０頁左欄第１７行〜第１９行）、「カラーテレビの映像管に組み込まれるシャドウマスクとして、インバー系合金の使用が増えている。インバー合金のその低い熱膨張は、映像管の動作中、内部温度の増加によって生じるシャドウマスクの極度のゆがみを防止する。」（第８９６頁右欄第１９行〜第２５行）と記載され、そして、Ｆｉｇ．４（ｂ）には、合金元素Ｍｎ，Ｃｒ，ＣｕおよびＣの含有量の増大に伴って合金の熱膨張係数が増大することが示されている。
　
８．刊行物７（特開平４−１２０２５１号公報）
　比較例成分組成（Ｎｉ：３５．８、Ｃｏ：−、Ｃｒ：０．１、Ｓｉ：０．０３、Ｃ：０．００５、Ｎ：０．００１、Ｍｎ：０．０５を含有）のシャドウマスクＰの熱膨張係数は、２．１×１０−６／℃であること（第５頁の第１表）が記載されている。
　　
９．刊行物８（「電気製鋼」Vol.46,No.2）
　第１００頁Table２に示された成分組成（Ｃ：０．００１〜０．００４、Ｓｉ：０．０６〜０．１８、Ｍｎ：０．３２〜０．３７、Ｐ：０．００３〜０．００６、Ｓ：０．００４〜０．００７、Ｃｕ：＜０．０２、Ｎｉ：３４．７〜５５．７１、Ｃｒ：＜０．０２、Ａｌ：＜０．００２）のＦｅ−Ｎｉ系合金供試材Ｎ−１〜Ｎ−１３について、温度範囲３０〜１００℃、３０〜２００℃における熱膨張係数に及ぼすＮｉ含有量の影響が第１０１頁Ｆｉｇ．４に示されており、それによると、温度範囲３０〜１００℃における熱膨張係数の極小値は約１．６×１０−６／℃であって、Ｎｉ含有量が３６％付近にあり、また、温度範囲３０〜２００℃における熱膨張係数の極小値は約２．５×１０−６／℃であって、Ｎｉ含有量が３６％付近より上の３７〜３８％付近にあることが示されている。
　
１０．参考資料１（特開昭６２−１７４３５１号公報）
　「Ｃは熱膨張係数を増加させ、・・ＭｎはＣ、Ｓｉと同様に熱膨張係数を増加させ・・」（第３頁右上欄４〜１１行）と記載され、また、第４頁の表には、本発明材料３として、「Ｃ：０．００８、ＳＳｉ：０．０４、Ｍｎ：０．１０、Ｎｉ：３５．９、Ｃｒ：４．９」の成分組成のものが記載されている。
　
１１．参考資料２（特開昭５９−２００７２１号公報）
　シャドウマスク用素材アンバー合金として、「Ｃ：０．００９、Ｍｎ：０．４７、Ｓｉ：０．１３、Ｐ：０．００５、Ｓ：０．００２、Ｎｉ（＋Ｃｏ）：３６．５、残部Ｆｅ」（第２頁の第１表）の成分組成が記載され、また、「アンバー合金の熱膨張率が０〜１００℃で０〜２×１０−６／degと非常に小さい」と記載されている。
　
［４］　当審の判断
　
１．理由（１）、理由（２）について
（イ）本件発明１について
（イ−１）本件発明１と刊行物１に記載された合金とを対比すると、刊行物１に記載された鉄−ニッケル合金サンプルＶ６２（記載事項１ｅ参照。以下、単に「合金サンプルＶ６２」という。）は、２０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金であって、その合金成分であるＣ，Ｎｉ，Ｍｎの各含有量及び鉄ニッケル比率において、本件発明１と一致する。
　しかし、本件発明１では、「最大けい素含有量が０．０５％であり、最大アルミニウム含有量が０．４％であり、かつけい素とアルミニウムの合計含有量が０．０７５〜０．４５％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し」（以下、単に、「成分規制１」という。）と、各合金成分の含有量を定めているのに対して、合金サンプルＶ６２では、Ｓｉ、Ａｌそれぞれの含有量は本件発明１で定めた範囲内にあるものの、ＳｉとＡｌの合計含有量は本件発明１で定めた数値範囲外の０．０１　５％未満であって、本件発明１の成分規制１を外れる点（以下、「相違点１」という。）で相違する。
　また、本件発明１では、「熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満」（以下、単に、「熱膨張規制」という。）にしているのに対して、合金サンプルＶ６２の熱膨張係数についての明示はなく、一方、アンバー合金の熱膨張係数に関する刊行物１の記載、即ち、２７３ｏＫ乃至３７３ｏＫの範囲の温度でのアンバー合金の熱膨張係数は約１〜２×１０−６／Ｋであるとの記載（記載事項１ｂ参照）によれば、アンバー合金の一般的な熱膨張係数は、本件発明１で定めた数値範囲を外れたものであるとされているのであるから、刊行物１のかかる記載を考慮すれば、合金サンプルＶ６２の熱膨張係数は、本件発明１の熱膨張規制を満たすとは認められず、この点（以下、「相違点２」という。）においても両者相違する。
　したがって、本件発明１は、合金サンプルＶ６２とは、上記相違点１、２において、その構成が相違するから、本件発明１は、刊行物１に記載された発明であるとはいえない。
　なお、刊行物１には、合金サンプルＶ６２の他、シャドウマスクの成形性と酸化特性の改善を目的とし（記載事項１ａ、１ｂ、１ｄ参照）、特に、合金成分として０．６重量％以下のイットリウムを含有させることにより酸化特性の改善を図った合金（記載事項１ｃ参照。以下、単に「イットリウム含有合金」という。）についての記載もあるが、本件各発明（本件発明１〜５）は、低膨張鉄ニッケル合金における２０℃から１００℃の温度範囲、あるいは、２０℃から２００℃の温度範囲での熱膨張係数の低減をその課題としている（本件明細書【０００３】参照）のであって、酸化特性の改善を図った上記イットリウム含有合金とは、解決すべき技術的課題が異なるばかりか、上記イットリウム含有合金は、本件各発明で含有しないイットリウムをその合金成分として含有するものであって、イットリウム含有の有無において、両者その構成が明らかに相違するから、本件発明１ばかりか、本件発明２〜５も、刊行物１に記載されたイットリウム含有合金と同一であるとは認められない。
　
（イ−２）本件発明１と刊行物２に記載された真空焼鈍後のアンバー合金（記載事項２ａ参照）とを対比すると、両者は、２０〜１００℃の範囲で使用温度が重複する低膨張鉄ニッケル合金（記載事項２ｂ参照）であって、その合金成分であるＣ，Ｍｎの各含有量で、両者一致する。
　しかしながら、本件発明１が、「Ｎｉを少なくとも３４％含み、鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節」し、さらに、成分規制１及び熱膨張規制をその要件としているのに対して、刊行物２に記載の合金は、Ｃｏとの合計量でＮｉ含有量が規定されているためＮｉの含有量及び鉄ニッケル比率が不明であり（以下、「相違点３」という。）、また、Ａｌ含有量とＳｉとＡｌの合計含有量は本件発明１で定めた数値範囲を満足するものの、Ｓｉ含有量が０．１２％であって本件発明１の成分規制１を外れており（「相違点１」と同じ。）、さらに、熱膨張係数の値も、１〜２×１０−６／degであって、本件発明１の熱膨張規制を外れている点（「相違点２」と同じ。）で両者は相違する。
　したがって、本件発明１と刊行物２記載の合金とは、上記相違点１〜３において構成が相違するから、本件発明２は、刊行物２に記載された発明であるとはいえない。
　
（イ−３）次に、本件発明１が、刊行物１〜３の記載から容易に発明をすることができたか否かを検討する。
　刊行物３には、シャドウマスクは、２０〜８０℃の温度範囲において０〜２×１０−６／℃の熱膨張係数、好ましくは、０．６〜１．２×１０−６／℃の熱膨張係数を有する鉄合金で構成すると記載されており、これは、上記相違点２に関する示唆であるといえる。
　しかしながら、本件発明１と刊行物１記載の合金サンプルＶ６２との相違点１、また、本件発明１と刊行物２記載の合金との相違点１、３については、刊行物３に何らの開示もなく、そして、本件発明１は、これらの各相違点をもその構成として備えることにより、「図１の表１は、２０℃と１００℃の間の温度範囲について・・請求項１の実施様態Ｅ２、・・及び従来技術の鉄ニッケル合金ＳＴ１及びＳＴ２を比較したものである。さらに、図２の表１（続き）には本発明（請求項１）の実施態様Ｂ１、Ｂ２・・が含まれる。・・本発明合金Ｅ２（請求項１）・・の平均熱膨張係数は・・従来技術合金の実施例ＳＴ１及びＳＴ２より約３０％低い。本発明にかかる材料は、ＤＩＮ５０６０２による最大酸化物線が２．２であり、治金的に清浄でありまた熱間及び冷間加工性が抜群であるので、本発明にかかる材料は、例えば、カラーＴＶ管用シャドウマスク製造用に極めて好適である。」（本件明細書段落【０００８】、【０００９】及び図１表１、図２表１（続き）参照）という明細書に記載される顕著な作用効果を奏するものである。
　よって、本件発明１は、刊行物１〜３の記載から当業者が容易に発明をすることができたものとは認められない。
　（イ−１）〜（イ−３）に述べたとおりであるから、本件発明１は、刊行物１、２に記載された発明と認められないばかりか、刊行物１〜３に記載された発明から当業者が容易に発明をすることができたものであるとすることもできない。
　
（ロ）本件発明２について
（ロ−１）本件発明２と刊行物１に記載された合金サンプルＶ６２を対比すると、２０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金であって、その合金成分であるＣ，Ｎｉ，Ｍｎ，Ａｌの各含有量、及び、鉄ニッケル比率において、両者一致する。
　しかしながら、本件発明２では、「最大マンガン含有量が０．１％であり、けい素含有量が０．０５％から０．３０％であり、アルミニウム含有量が０．００１％から０．０１％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し」（以下、単に、「成分規制２」という。）と、各合金成分の含有量を定めているのに対して、合金サンプルＶ６２のＳｉ含有量は０．０５未満であって、本件発明２の成分規制２を外れている点（以下、「相違点４」という。）で両者相違し、さらに、本件発明２は熱膨張規制をその要件とするのに対して、合金サンプルＶ６２は、その熱膨張係数が１×１０−６／Ｋ未満であるとは認められず、本件発明２の熱膨張規制を外れる点（「相違点２」と同じ。）で、両者は相違する。
　したがって、本件発明２は、合金サンプルＶ６２とは、上記相違点２、４においてその構成が相違するから、本件発明２は、刊行物１に記載された発明であるとはいえない。
　
（ロ−２）本件発明２と刊行物２に記載された真空焼鈍後のアンバー合金とを対比すると、２０〜１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金であって、その合金成分であるＣ，Ｍｎ，Ｓｉの各含有量において、両者一致している。
　しかしながら、本件発明２が、「Ｎｉを少なくとも３４％含み、鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節」し、また、成分規制２、熱膨張規制をその要件とするのに対して、刊行物２に記載の合金は、Ｃｏとの合計量でＮｉ含有量が規定されているためＮｉ単独の含有量及び鉄ニッケル比率が不明であり（「相違点３」と同じ。）、Ａｌ含有量が明らかでないため本件発明２の成分規制２を満足するとは認められず（「相違点４」と同じ。）、さらに、熱膨張係数の値も、１〜２×１０−６／degであって、本件発明２の熱膨張規制を外れている点（「相違点２」と同じ。）で両者相違する。
　したがって、本件発明２と刊行物２に記載の合金は、上記相違点２〜４においてその構成が相違するから、本件発明２は、刊行物２に記載された発明であるとはいえない。
　
（ロ−３）次に、本件発明２が、刊行物１〜３の記載から容易に発明をすることができたか否かを検討する。
　刊行物３には、前記（イ−３）で述べたように、相違点２に関する示唆があることは認められるが、相違点３、４については何らの開示もない。
　そして、本件発明２は、これらの各相違点をもその構成として備えることにより、「図１の表１は、２０℃と１００℃の間の温度範囲について・・請求項２の実施態様Ｅ３、及び従来技術の鉄ニッケル合金ＳＴ１及びＳＴ２を比較したものである。さらに、図２の表１（続き）には・・本発明（請求項２）の実施態様Ｂ３、Ｂ４が含まれる。・・本発明合金・・Ｅ３（請求項２）・・の平均熱膨張係数は・・従来技術合金の実施例ＳＴ１及びＳＴ２より約３０％低い。本発明にかかる材料は、ＤＩＮ５０６０２による最大酸化物線が２．２であり、治金的に清浄でありまた熱間及び冷間加工性が抜群であるので、本発明にかかる材料は、例えば、カラーＴＶ管用シャドウマスク製造用に極めて好適である。」（本件明細書段落【０００８】、【０００９】及び図１表１、図２表１（続き）参照）という明細書に記載される顕著な作用効果を奏するものである。
　よって、本件発明２は、刊行物１〜３の記載から当業者が容易に発明をすることができたものとは認められない。
　（ロ−１）〜（ロ−３）に述べたとおり、本件発明２は、刊行物１、２に記載された発明と認められないばかりか、刊行物１〜３に記載された発明から当業者が容易に発明をすることができたものであるとすることもできない。
　
（ハ）本件発明３について
　本件発明３と刊行物１〜３の記載とを比較すると、本件発明３の構成要件である「２０℃から２００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲に調節して熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満にした」点については、刊行物１〜３のいずれにも記載がなく、また示唆するところもない。
　そして、本件発明３は、上記の点をその構成として備えることにより、「図３の表２には、２種の合金ＳＴ１及びＳＴ２を本発明（請求項３）に係る実施態様Ｅ４と比較して、２０℃から２００℃の温度範囲における熱膨張係数を示す。本発明（請求項３）合金Ｅ４の熱膨張係数は・・従来技術合金の実施例ＳＴ１及びＳＴ２より約２０％低い。本発明にかかる材料は、ＤＩＮ５０６０２による最大酸化物線が２．２であり、治金的に清浄でありまた熱間及び冷間加工性が顕著であるので、本発明にかかる材料は、例えば、カラーＴＶ管用シャドウマスク製造用に極めて好適である。」（本件明細書段落【００１０】、【００１１】及び図３表２参照）という明細書に記載される顕著な作用効果を奏するものである。
　したがって、本件発明３は、刊行物１、２に記載された発明とすることができないばかりか、刊行物１〜３に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたとすることもできない。
　
（ニ）本件発明４、５について
　本件発明４、５は、本件発明３を引用するとともに、更に構成を付加限定したものであるから、前記「（ハ）本件発明３について」で述べたと同様な理由により、刊行物１、２に記載された発明とすることができないばかりか、刊行物１〜３に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたとすることもできない。
　
２．理由（３）について
　異議申立人　西田良幸が主張する理由（３）の根拠は、
「（イ）本件明細書【０００８】には、「図３の表１（続き）には本発明の実施態様Ｂ１からＢ８が含まれる。」と記載されており、また、これらＢ１〜Ｂ８の平均熱膨張係数（１０−６／Ｋ）ＡＫについて図３の最下行には「注：ＡＫ：２０−１００℃の温度範囲における平均熱膨張係数」とあり、かかる温度範囲は請求項１に該当し、そして、請求項１では熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満とすることを構成要件とするところ、図３に記載のＢ１〜Ｂ８の平均熱膨張係数はいずれも１×１０−６／Ｋを越えていることから、本件請求項１と発明の詳細な説明に記載された実施態様との記載内容は矛盾する。
（ロ）本件発明の鉄ニッケル比率と熱膨張係数の関係は、請求項１では鉄ニッケル比率を１．７５〜１．８３として、２０℃〜１００℃の温度範囲で熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満とし、請求項２（訂正後の請求項３）では鉄ニッケル比率を１．６８〜１．７２として、２０℃〜２００℃の温度範囲で熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満とするものであるが、本件明細書に従来技術として揚げたＳＴ１とＳＴ２の前記の２種の温度範囲における平均熱膨張係数の上昇率を本件発明の実施例に適用して推察すると、請求項１の鉄ニッケル合金も請求項２（訂正後の請求項３）の鉄ニッケル合金も前記２種の温度範囲で温度により平均熱膨張係数が必然的に変化（下降或いは上昇）するだけで同一のものとみることができ、鉄ニッケル比率によって平均熱膨張係数が変化するという関連性が一切なくなるから、この鉄ニッケル比率と熱膨張係数を関連付けた数値限定に意味がなく、数値のその限定理由に信憑性がない。
　上記（イ）、（ロ）から、本件明細書の特許請求の範囲の記載は発明の構成に欠くことができない事項のみを記載したものと認めることはできず、また、明細書全体に亘る記載は当業者が容易に実施できるように記載されておらず、不備である。」
というものである。
　
　そこで、前記の点（イ）、（ロ）について検討する。
（イ）について
　異議申立人が指摘する明細書の段落【０００８】の記載は、訂正請求（訂正事項ｃ参照）により、「図１の表１は、２０℃と１００℃の間の温度範囲について鉄?ニッケル比率を１．７５と１．８３の間とし、けい素及びアルミニウム含有量がほぼ同一な参考例Ｅ１，アルミニウム重量が過剰な請求項１の実施態様Ｅ２，けい素重量が過剰な請求項２の実施態様Ｅ３、及び従来技術の鉄ニッケル合金ＳＴ１及びＳＴ２を比較したものである。さらに、図２の表１（続き）には本発明（請求項１）の実施態様Ｂ１，Ｂ２及び本発明（請求項２）の実施態様Ｂ３，Ｂ４が含まれる。」と訂正された。
　そして、この訂正によって、本件明細書及び図面の記載内容の矛盾は解消されたから、前記（イ）については、根拠のないものとなった。
　
（ロ）について
　鉄ニッケル合金の熱膨張係数の値が、鉄ニッケル比率のみでなく、その他の合金成分、あるいは、その組成等により影響を受けることは、当業者にとって自明のことであり、一方、本件明細書及び図面の記載からしても、熱膨張係数の値が鉄ニッケル比率のみに依存すると解釈される何らの根拠もない。　しかるに、異議申立人の主張点（ロ）は、鉄ニッケル比率のみに熱膨張係数の値が関連するという誤った前提に立ち、しかも、本件実施例ではない比較対象の従来例のデータに基づく推論にすぎず、その主張の具体的根拠を欠くものと言わざるを得ないから、かかる主張は採用できない。
　
　以上のとおりであるから、前記（イ）、（ロ）をその根拠とした異議申立人の主張する理由（３）は採用することができない。
　
３．理由（４）、理由（５）について
　理由（４）、（５）は、本件発明１〜５は、刊行物１、５に記載された発明である、あるいは、刊行物１、４、５に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるというにあるが、本件発明１〜５が刊行物１に記載された発明と認められないことは、前記「１．理由（１）、理由（２）について」で述べたとおりである。
　そこで、本件発明１〜５が、刊行物５に記載された発明であるか、あるいは、本件発明１〜５が、刊行物１、４、５に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるかを、以下に検討する。
　
（イ）本件発明１について
　刊行物５に記載の合金は、３０〜７０℃及び３０〜１５０℃のいずれの温度範囲でも、従来のアンバー合金よりも、さらに低い熱膨張を有するシャドウマスク用アンバー合金を提供することを課題とし（記載事項５ａ参照）、その合金成分としてＮｂを所定量添加することにより高温域での熱膨張係数の低下を図ったものである（記載事項５ｂ参照）ところ、刊行物５中に、その実施例として記載されたＮｂを含有する本発明合金Ｎｏ．３（記載事項５ｃ参照。以下、「Ｎｂ含有合金」という。）は、合金成分であるＣ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ａｌの各含有量において、また、鉄ニッケル比率が１．７５から１．８３であって、本件発明１における使用温度範囲に近い３０〜７０℃及び３０〜１５０℃の温度範囲での熱膨張係数が１×１０−６／Ｋ未満の低膨張鉄ニッケル合金である点で、本件発明１とほぼ一致するものの、刊行物５に記載のＮｂ含有合金では、ＳｉとＡｌの合計含有量が０．０１２％であって、本件発明１の成分規制１を外れている点（「相違点１」と同じ。）、また、本件発明１では含有しないＮｂを０．１５％含有するとしている点で、本件発明１とはその構成が明確に相違するから、両者は同一とはいえない。
　よって、本件発明１は、刊行物５に記載された発明であるとはいえない。
（なお、刊行物５中には、比較例として、Ｎｂを含有しない従来合金Ｎｏ．１〜４（記載事項５ｃ参照）も記載されているが、従来合金Ｎｏ．１〜４は、Ｍｎの含有量が本件発明１で定めたＭｎ含有量の上限０．０７％のそれを遙かに越えて多量である上、その他の成分組成についても一致せず、さらに、熱膨張係数（但し、３０〜７０℃あるいは３０〜１５０℃）も本件発明１で規制した１×１０−６／Ｋ未満を越えるものであるから、本件発明１が従来合金Ｎｏ．１〜４と同一であるともいえない。）
　一方、刊行物４には、鉄−ニッケル合金の熱膨張係数について、３６％Ｎｉで最も低い熱膨張特性を生じること、合金元素Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｃの添加によって熱膨張係数が増大することが示されているのみであり、本件発明１と、刊行物１記載の発明或いは刊行物５記載の発明との相違点として挙げた相違点１について、開示乃至示唆されているわけではない。
　よって、相違点１は、刊行物１、４、５の記載から、容易に想到し得たものとすることはできず、そして、本件発明１は、相違点１をもその構成として備えることにより明細書記載の顕著な作用効果（本件明細書段落【０００８】、【０００９】及び図１表１、図２表１（続き）参照）を奏するものである。
　したがって、本件発明１は、刊行物５に記載された発明であるとすることはできないばかりか、刊行物１、４、５に記載された発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものとも認められない。
　
（ロ）本件発明２について
　本件発明２と刊行物５に記載のＮｂ含有合金とを比較すると、合金成分であるＣ，Ｍｎ，Ａｌの各含有量において、また、鉄ニッケル比率が１．７５から１．８３であって、本件発明２における使用温度範囲に近い３０〜７０℃及び３０〜１５０℃の温度範囲での熱膨張係数が１×１０−６／Ｋ未満の低膨張鉄ニッケル合金である点で、本件発明２とほぼ一致するものの、本件発明２が、Ｓｉの含有量を０．０５〜０．３０％としているのに対して、刊行物５に記載のＮｂ含有合金では、Ｓｉの含有量が０．０１％であって、本件発明２の成分規制２を外れている点（「相違点４」と同じ。）、また、本件発明２では含有しないＮｂを０．１５％含有するとしている点で、本件発明２とはその構成が明確に相違し、両者は同一とはいえない。
　よって、本件発明２は、刊行物５に記載された発明であるとはいえない。
（なお、刊行物５中で比較例として記載された、Ｎｂを含有しない従来合金Ｎｏ．１〜４は、本件発明２で定めたＭｎ含有量の上限０．１％を遙かに越えて多量のＭｎを含有するばかりか、その他の成分組成についても本件発明２とは一致せず、さらに、熱膨張係数（但し、３０〜７０℃あるいは３０〜１５０℃）も本件発明２で規制した１×１０−６／Ｋ未満を越えるものであるから、本件発明２が従来合金Ｎｏ．１〜４と同一であるともいえない。）
　一方、刊行物４には、鉄−ニッケル合金の熱膨張係数について、３６％Ｎｉで最も低い熱膨張特性を生じること、合金元素Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｃの添加によって熱膨張係数が増大することが示されているのみであり、本件発明２と、刊行物１記載の発明或いは刊行物５記載の発明との相違点として挙げた相違点４について、開示乃至示唆されているわけではない。
　よって、相違点４は、刊行物１、４、５の記載から、容易に想到し得たものとすることはできず、そして、本件発明２は、相違点４をもその構成として備えることにより明細書記載の顕著な作用効果（本件明細書段落【０００８】、【０００９】及び図１表１、図２表１（続き）参照）を奏するものである。
　したがって、本件発明２は、刊行物５に記載された発明であるとすることはできないばかりか、刊行物１、４、５に記載された発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものとも認められない。
　
（ハ）本件発明３について
　本件発明３の構成要件である「２０℃から２００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲に調節して熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満にした」点については、刊行物１、４、５の何れにも記載されておらず、また、示唆されてもいない。
　そして、本件発明３は、上記の点をその構成として備えることにより、明細書（本件明細書段落【００１０】、【００１１】及び図３表２参照）に記載される顕著な作用効果を奏するものである。
　したがって、本件発明３は、刊行物５に記載されたものとすることができないばかりか、刊行物１、４、５に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたとすることもできない。
　
（ニ）本件発明４、５について
　本件発明４、５は、本件発明３を引用するとともに、更に構成を付加限定したものであるから、前記「（ハ）本件発明３について」で述べたと同様の理由により、刊行物５に記載されたものとすることができないばかりか、刊行物１、４、５に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたとすることもできない。
　
４．理由（６）について
４−１．先願１の明細書に記載された発明との同一性　
　先願１の明細書に記載された発明は、先に、刊行物５について摘記したとおりのものであり、そして、前記「３．理由（４）、理由（５）について」で述べたように、本件発明１〜５は、刊行物５に記載されたものとすることができないのであるから、本件発明１〜５は、先願１の明細書に記載された発明と同一であるとすることはできない。
　
４−２．先願２の明細書に記載された発明との同一性
（イ）本件発明１について
　本件発明１と先願２の明細書に記載された発明とを比較すると、先願２の明細書にその実施例として記載された合金Ｎｏ．１３（記載事項６ｂ参照）は、その合金成分であるＮｉ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ａｌの各含有量において、また、鉄ニッケル比率が１．７５から１．８３の範囲であって、本件発明１における使用温度に含まれる３０〜１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金である点で本件発明１と一致するが、上記合金Ｎｏ．１３は、ＳｉとＡｌの合計含有量が０．０４５であり、本件発明１の成分規制１から外れている点で、両者はその構成が明らかに相違する。
　なお、先願２の明細書には、シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金の３０〜１００℃における平均熱膨張係数の上限値が２．０×１０−６／℃であるとの記載（記載事項６ａ参照）はあるものの、この記述によって、合金Ｎｏ．１３の熱膨張係数が１×１０−６／Ｋ未満であるとされているわけではないから、上記合金Ｎｏ．１３が、本件発明１の熱膨張規制を満足するか否かも明らかでない。
　よって、本件発明１は、先願２の明細書に記載された発明と同一であるとはいえない。
　
（ロ）本件発明２について
　先願２の明細書中に実施例として記載された合金Ｎｏ．１３は、その合金成分であるＮｉ，Ｍｎ，Ａｌの各含有量において、また、鉄ニッケル比率が１．７５から１．８３の範囲であって、本件発明２における使用温度に含まれる３０〜１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金である点で、本件発明２と一致するが、上記合金Ｎｏ．１３は、Ｓｉの含有量が０．０４％であり、本件発明２の成分規制２から外れている点で、両者はその構成が明らかに相違する。
　なお、上記合金例Ｎｏ．１３が、本件発明２の熱膨張規制を満足するか否かが明らかでないことも、前記（イ）と同様である。
　よって、本件発明２は、先願２の明細書に記載された発明と同一であるとはいえない。
　
（ハ）本件発明３〜本件発明５について
　先願２の明細書には、本件発明３の構成要件である「２０℃から２００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲に調節して熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満にした」点について記載されるところがない。
　したがって、本件発明３は、先願２の明細書に記載された発明と同一であるとはいえない。
　さらに、本件発明３を引用し、更に構成を付加限定したものに相当する本件発明４、５も、先願２の明細書に記載された発明と同一であるとはいえない。
　
５．理由（７）について
　本件発明１〜５が、刊行物５〜８に記載された発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるか否かを検討する。
　
（イ）本件発明１について
　刊行物５記載の低膨張鉄ニッケル合金は、「３．理由（４）、理由（５）について（イ）本件発明１について」で既に述べたとおり、Ｎｂ添加により高温域での熱膨張係数の低下を図ったものであり、具体例として記載されたＮｂ含有合金においては、その合金成分として、本件発明１では含有しないＮｂを０．１５％含有するばかりか、ＳｉとＡｌの合計含有量も０．０１２％であって、本件発明１の成分規制１を外れるものである。
　一方、刊行物６には、低膨張鉄ニッケル合金において、合金元素Ｍｎ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｃの添加によって、熱膨張係数が影響されることは記載されているにすぎず、本件発明１における成分規制１、熱膨張規制に関する具体的な開示はない。
　また、刊行物７に記載される比較例成分組成のシャドウマスクＰは、合金成分としてのＣ，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｓｉの各含有量及び鉄ニッケル比率が１．７５から１．８３の範囲である低膨張鉄ニッケル合金である点で本件発明１と一致するものの、ＳｉとＡｌの合計含有量は０．０３％、熱膨張係数は２．１×１０−６／℃であって、本件発明１の成分規制１、熱膨張規制からはいずれも外れている。
　さらに、刊行物８に記載の供試材Ｎ−１〜Ｎ−１３は、Ｃ，Ｎｉ，Ａｌの各含有量及び本件発明１における使用温度に含まれる３０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金である点で本件発明１と一致するにすぎず、合金成分として多量（０．３２％以上）のＭｎ、多量のＳｉ（０．０６％以上）を含有し、熱膨張係数は約１．６×１０−６／℃以上であるから、少なくとも、本件発明１の成分規制１、熱膨張規制からは外れるものである。
　結局、刊行物５〜８のいずれにも、少なくとも本件発明１の成分規制１については開示がなく、また示唆されるところもない。
　なお、参考資料１に記載されるシャドウマスク用材料３は、ＳｉとＡｌの合計含有量が０．０４％であり（参考資料１に記載される「ＳＳｉ：０．０４」は、「Ｓｉ：０．０４」の誤記と認める。）、また、参考資料２に記載されるシャドウマスク用素材アンバ−合金は、Ｓｉを０．１３％含有するものであるから、いずれも、本件発明１の成分規制１を外れるものである。
　したがって、参考資料１、２の記載を参酌したとしても、刊行物５〜８記載の合金において、本件発明１の成分規制１を満たすようにＳｉ含有量、Ａｌ含有量を定めることを当業者が容易に想到し得たものとすることはできず、そして、本件発明１は、かかる点をもその構成として備えることにより、このような合金の熱膨張係数は上記諸温度範囲（２０℃から１００℃）において所望の低い値に確実に調節することができる（明細書段落【０００６】参照）という、明細書記載の作用効果を奏するものである。
　したがって、本件発明１は、刊行物５〜８に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたとすることはできない。
　
（ロ）本件発明２について
　刊行物５記載の低膨張鉄ニッケル合金は、Ｎｂ添加により高温域での熱膨張係数の低下を図ったものであり、具体例として記載されたＮｂ含有合金においては、その合金成分として、本件発明２では含有しないＮｂを０．１５％含有するばかりか、Ｓｉの含有量が０．０１％であって、本件発明２の成分規制２を外れるものである。
　一方、刊行物６には、低膨張鉄ニッケル合金において、合金元素Ｍｎ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｃの添加によって、熱膨張係数が影響されることは記載されているにすぎず、本件発明２における成分規制２、熱膨張規制に関する具体的な開示はない。
　また、刊行物７に記載されるシャドウマスクＰは、合金成分としてのＣ，Ｎｉ，Ｍｎの各含有量及び鉄ニッケル比率が１．７５から１．８３の範囲である低膨張鉄ニッケル合金である点で本件発明２と一致するものの、Ｓｉの含有量は０．０３％、Ａｌの含有量は不明、また、熱膨張係数は２．１×１０−６／℃であって、本件発明２の成分規制２、熱膨張規制からはいずれも外れている。
　さらに、刊行物８に記載の供試材Ｎ−１〜Ｎ−１３は、合金成分としてのＣ，Ｎｉ，Ｓｉ，Ａｌの含有量及び本件発明２における使用温度に含まれる３０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金の点で本件発明２と一致するにすぎず、合金成分として多量（０．３２％以上）のＭｎを含有し、熱膨張係数は約１．６×１０−６／℃以上であるから、本件発明２の成分規制２、熱膨張規制からは外れるものである。
　結局、刊行物５〜８のいずれにも、少なくとも本件発明２の成分規制２については開示がなく、また示唆されるところもない。
　なお、参考資料１に記載されるシャドウマスク用材料３は、Ｓｉ含有量が０．０４％、Ａｌ含有量は不明であり、また、参考資料２に記載されるシャドウマスク用素材アンバ−合金は、Ａｌを含有せずＭｎ含有量は０．４７％であるから、いずれも、本件発明２の成分規制２でを外れるものである。
　したがって、参考資料１、２の記載を参酌したとしても、刊行物５〜８記載の合金において、本件発明２の成分規制２を満たすようにＭｎ含有量、Ｓｉ含有量、Ａｌ含有量を定めることを当業者が容易に想到し得たものとすることはできず、そして、本件発明２は、かかる点をもその構成として備えることにより、２０℃から１００℃の温度範囲において熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満の極めて低い値に調節することができ、また、十分な熱間加工性及び冷間加工性も伴い、より望ましいことがわかった（明細書段落【０００７】参照）という、明細書記載の作用効果を奏するものである。
　したがって、本件発明２は、刊行物５〜８に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたとすることはできない。
　
（ハ）本件発明３について
　本件発明３と刊行物５〜８記載のもの及び参考資料１、２記載のものとを対比すると、本件発明３の構成要件である「２０℃から２００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲に調節して熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満にした」点については、刊行物５〜８及び参考資料１、２のいずれにも記載がなく、また示唆するところもない。
　そして、本件発明３は前記の点をその構成として備えることにより、明細書（本件明細書段落【００１０】、【００１１】及び図３表２参照）に記載される顕著な作用効果を奏するものである。
　したがって、本件発明３は、刊行物５〜８に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたとすることはできない。
　
（ニ）本件発明４、５について
　本件発明４、５は、本件発明３を引用するとともに、更に構成を付加限定したものであるから、前記「（ハ）本件発明３について」で述べたと同様の理由により、刊行物５〜８記載に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたとすることはできない。
　
６．まとめ
　上記１．〜５．のとおり、特許異議申立人の主張する理由（１）〜（７）は、何れも採用することができない。
　
IV．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立の理由及び証拠によっては、本件発明１〜５についての特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件発明１〜５についての特許を取り消すべき理由を発見しない。
　したがって、本件発明１〜５についての特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものと認めない。
　よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年政令第２０５号）第４条第２項の規定により、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１３年９月１２日（２００１．９．１２）
【訂正の要旨】
１．明細書の特許請求の範囲の
「【請求項１】重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＭｎ：最大０．１％，Ｎｉ：少なくとも３４％、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項２】重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＭｎ：最大０．１％，Ｎｉ：少なくとも３４％、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から２００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲に調節して熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項３】カラーＴＶ機器のシャドウマスクの製造に使用する請求項１または２記載の低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項４】最大マンガン含有量が０．１％であり、最大アルミニウム含有量が０．０１％であり、最大けい素含有量が０．３０％であることを特徴とする請求項１から３までの何れか１項記載の低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項５】最大マンガン含有量が０．０７％であり、最大けい素含有量が０．０５％であり、最大アルミニウム含有量が０．４％であるように合金元素マンガン、アルミニウム及びけい素を制限したことを特徴とする請求項１から３までの何れか１項記載の低膨張鉄ニッケル合金。」
との記載を、特許請求の範囲の減縮及び明りょうでない記載の釈明を目的として、
「【請求項１】重量％で、Ｃ：最大０．００９％及び、Ｎｉ：少なくとも３４％を含み、最大マンガン含有量が０．０７％であり、最大けい素含有量が０．０５％であり、最大アルミニウム含有量が０．４％であり、かつけい素とアルミニウムの合計含有量が０．０７５〜０．４５％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項２】重量％で、Ｃ：最大０．００９％及び、Ｎｉ：少なくとも３４％を含み、最大マンガン含有量が０．１％であり、けい素含有量が０．０５％から０．３０％であり、アルミニウム含有量が０．００１％から０．０１％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．７５〜１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項３】重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＭｎ：最大０．１％、Ｎｉ：少なくとも３４％、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から２００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲に調節して熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項４】最大マンガン含有量が０．１％であり、最大アルミニウム含有量が０．０１％であり、最大けい素含有量が０．３０％であることを特徴とする請求項３記載の低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項５】カラーＴＶ機器のシャドウマスクの製造に使用する請求項３記載の低膨張鉄ニッケル合金。」
と訂正する。
２．明細書の段落【０００４】の
「【課題を解決するための手段】本発明によると、重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＭｎ：最大０．１％，Ｎｉ：少なくとも３４％、残部随伴不純物を含む鉄とした、特にＴＶ機器のシャドウマスク製造用低膨張鉄ニッケル合金において、２０から１００℃の温度範囲で使用のためには鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にし、また２０から２００℃の温度範囲で使用のためには鉄ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲に調節して熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金が提供される。」
との記載を、明りょうでない記載の釈明を目的として、
「【課題が解決するための手段】本発明によると、（１）重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＮｉ：少なくとも３４％を含み、最大マンガン含有量が０．０７％であり、最大けい素含有量が０．０５％であり、最大アルミニウム含有量が０．４％であり、かつけい素及びアルミニウムの含有量が０．０７５〜０．４５％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とした、特にＴＶ機器のシャドウマスク製造用低膨張鉄ニッケル合金において、２０から１００℃の温度範囲で使用のためには鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にした低膨張鉄ニッケル合金、及び（２）重量％で、Ｃ：最大０．００９％及び、Ｎｉ：少なくとも３４％を含み、最大マンガン含有量が０．１％であり、けい素含有量が０．０５％から０．３０％であり、アルミニウム含有量が０．００１％から０．０１％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にした低膨張鉄ニッケル合金が提供される。
　また２０から２００℃の温度範囲で使用のためには、重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＭｎ：最大０．１％、Ｎｉ：少なくとも３４％、けい素含有量が０．０５％から０．３０％であり、アルミニウム含有量が０．００１％から０．０１％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から２００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲に調節して熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金が提供される。」
と訂正する。
３．明細書の段落【０００８】の
「図１の表１は、２０℃と１００℃の間の温度範囲について鉄・ニッケル比率を１．７５と１．８３の間とし、けい素及びアルミニウム含有量がほぼ同一な実施態様Ｅ１，アルミニウム重量が過剰な実施態様Ｅ２，けい素重量が過剰な実施態様Ｅ３、及び従来技術の鉄ニッケル合金ＳＴ１及びＳＴ２を比較したものである。さらに、図２の表１（続き）及び図３の表１（続き）には本発明の実施態様Ｂ１からＢ８が含まれる。」
との記載を、明りょうでない記載の釈明を目的として、
「図１の表１は、２０℃と１００℃の間の温度範囲について鉄・ニッケル比率を１．７５と１．８３の間とし、けい素及びアルミニウム含有量がほぼ同一な参考例Ｅ１，アルミニウム重量が過剰な請求項１の実施態様Ｅ２，けい素重量が過剰な請求項２の実施態様Ｅ３、及び従来技術の鉄ニッケル合金ＳＴ１及びＳＴ２を比較したものである。さらに、図２の表１（続き）には本発明（請求項１）の実施態様Ｂ１，Ｂ２及び本発明（請求項２）の実施態様Ｂ３，Ｂ４が含まれる。」
と訂正する。
４．明細書の段落【０００９】の
「【発明の効果】本発明合金Ｅ１からＥ３の平均熱膨張係数は９５０℃で３０分間焼鈍後２０℃から１００℃の温度範囲につき求められた。本発明合金の温度係数は従来技術合金の実施例ＳＴ１及びＳＴ２より約３０％低い。本発明にかかる材料は、ＤＩＮ５０６０２による最大酸化物線が２．２であり、冶金的に清浄でありまた熱間及び冷間加工性が抜群であるので、本発明にかかる材料は、例えば、カラーＴＶ管用シャドウマスク製造用に極めて好適である。」
との記載を、明りょうでない記載の釈明を目的として、
「【発明の効果】本発明合金Ｅ２（請求項１）、Ｅ３（請求項２）及びＥ１（参考例）の平均熱膨張係数は９５０℃で３０分間焼鈍後２０℃から１００℃の温度範囲につき求められた。本発明合金の温度係数は従来技術合金の実施例ＳＴ１及びＳＴ２より約３０％低い。本発明にかかる材料は、ＤＩＮ５０６０２による最大酸化物線が２．２であり、冶金的に清浄でありまた熱間及び冷間加工性が抜群であるので、本発明にかかる材料は、例えば、カラーＴＶ管用シャドウマスク製造用に極めて好適である。」
と訂正する。
５．明細書の段落【００１０】の
「図４の表２には、２種の合金ＳＴ１及びＳＴ２を本発明に係る実施態様Ｅ４と比較して、２０℃から２００℃の温度範囲における熱膨張係数を示す。」
との記載を、明りょうでない記載の釈明を目的として、
「図３の表２には、２種の合金ＳＴ１及びＳＴ２を本発明（請求項３）に係る実施態様Ｅ４と比較して、２０℃から２００℃の温度範囲における熱膨張係数を示す。」
と訂正する。
６．明細書の段落【００１１】の
「本発明合金Ｅ４の熱膨張係数は９５０℃で３０分間焼鈍後２０℃から２００℃の温度範囲につき求められた。本発明合金の温度係数は従来技術合金の実施例ＳＴ１及びＳＴ２より約２０％低い。本発明にかかる材料は、ＤＩＮ　５０６０２による最大酸化物線が２．２であり、冶金的に清浄でありまた熱間及び冷間加工性が顕著であるので、本発明にかかる材料は、例えば、カラーＴＶ管用シャドウマスク製造用に極めて好適である。」
との記載を、明りょうでない記載の釈明を目的として、
「本発明（請求項３）合金Ｅ４の熱膨張係数は９５０℃で３０分間焼鈍後２０℃から２００℃の温度範囲につき求められた。本発明合金の温度係数は従来技術合金の実施例ＳＴ１及びＳＴ２より約２０％低い。本発明にかかる材料は、ＤＩＮ　５０６０２による最大酸化物線が２．２であり、冶金的に清浄でありまた熱間及び冷間加工性が顕著であるので、本発明にかかる材料は、例えば、カラーＴＶ管用シャドウマスク製造用に極めて好適である。」
と訂正する。
７．明細書の【図面の簡単な説明】の欄の
「【図１】本発明実施例及び比較例に係る鉄ニッケル合金の組成と熱膨張係数（温度範囲２０℃から１００℃）を示す図表である。
　【図２】本発明実施例に係る鉄ニッケル合金の組成と熱膨張係数（温度範囲２０℃から１００℃）を示す図表である。
　【図３】本発明実施例に係る鉄ニッケル合金の組成と熱膨張係数（温度範囲２０℃から１００℃）を示す図表である。
　【図４】本発明及び実施例に係る鉄ニッケル合金の組成と熱膨張係数（温度範囲２０℃から２００℃）を示す図表である。」
との記載を、明りょうでない記載の釈明を目的として、
「【図１】本発明実施例、参考例及び比較例に係る鉄ニッケル合金の組成と熱膨張係数（温度範囲２０℃から１００℃）を示す図表である。
　【図２】本発明実施例に係る鉄ニッケル合金の組成と熱膨張係数（温度範囲２０℃から１００℃）を示す図表である。
　【図３】本発明実施例及び従来例に係る鉄ニッケル合金の組成と熱膨張係数（温度範囲２０℃から２００℃）を示す図表である。」
と訂正する。
（５４）【発明の名称】
低膨張鉄ニッケル合金
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　重量％で、Ｃ：最大０．００９％及び、Ｎｉ：少なくとも３４％を含み、最大マンガン含有量が０．０７％であり、最大けい素含有量が０．０５％であり、最大アルミニウム含有量が０．４％であり、かつけい素とアルミニウムの合計含有量が０．０７５〜０．４５％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項２】　重量％で、Ｃ：最大０．００９％及び、Ｎｉ：少なくとも３４％を含み、最大マンガン含有量が０．１％であり、けい素含有量が０．０５％から０．３０％であり、アルミニウム含有量が０．００１％から０．０１％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．７５〜１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項３】　重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＭｎ：最大０．１％、Ｎｉ：少なくとも３４％、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から２００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲に調節して熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項４】　最大マンガン含有量が０．１％であり、最大アルミニウム含有量が０．０１％であり、最大けい素含有量が０．３０％であることを特徴とする請求項３記載の低膨張鉄ニッケル合金。
　【請求項５】　カラーＴＶ機器のシャドウマスクの製造に使用する請求項３記載の低膨張鉄ニッケル合金。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】　本発明は、少なくとも３４％のニッケルを含有する鉄ニッケル合金に関するものであり、さらに詳しく述べるならばカラーＴＶ機器用シャドウマスクの製造用鉄ニッケル合金に関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】ニッケルを約３６％含有するこのような鉄基合金は勿論室温及び１００℃間の範囲で低い熱膨張係数をもっている。このために数十年に亘ってこれらの合金は、例えば、精密機器、時計、腕時計、バイメタルなどで温度変化が起こっても長さが一定であることが必要な用途に適用されてきた。カラーＴＶ機器の開発が、特に、ハイビジョン（ＨＤＴＶ−ｈｉｇｈ　ｄｅｆｉｎｉｔｉｏｎ　ｔｅｌｅｖｉｓｉｏｎ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ−）の観点から光条件が好ましくない条件でも解像度、色彩の忠実度及びガンマをより高める方向に向かっていることに伴い、穿孔マスクヘの鉄ニッケル材料の使用が多くなっいる。通常のＴＶ管で主として見出される２０℃から１００℃の温度範囲では、約３６％のニッケルを含む工業的鉄ニッケル合金は焼鈍状態（９５０℃で３０分）にて約１．２・１０−６／Ｋあるいはさらに高い熱膨張係数を有し、２０℃と２００℃の間の温度範囲では、その熱膨張係数は約２．２・１０−６／Ｋ以上となる。スクリーン穿孔マスクの温度負荷が増大しているために２００℃以下のこの温度範囲は将来はより重要になるであろう。
　【０００３】
　【発明が解決しようとする課題】　したがって、本発明は、通常のＴＶ管用として２０℃から１００℃の温度範囲で、他方では将来のＴＶ機器のスクリーン穿孔マスク用として２０℃から２００℃の温度範囲で熱膨張係数ができるだけ低く、また非常に良好な熱間加工性及び冷間加工性、特にカラーＴＶ機器のシャドウマスク製造のために合金を処理する際の非常に良好な処理性も伴う低膨張鉄ニッケル合金を提供することを目的とする。
　【０００４】
　【課題が解決するための手段】　本発明によると、（１）重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＮｉ：少なくとも３４％を含み、最大マンガン含有量が０．０７％であり、最大けい素含有量が０．０５％であり、最大アルミニウム含有量が０．４％であり、かつけい素とアルミニウムの合計含有量が０．０７５〜０．４５％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とした、特にＴＶ機器のシャドウマスク製造用低膨張鉄ニッケル合金において、２０から１００℃の温度範囲で使用のためには鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金、及び（２）重量％で、Ｃ：最大０．００９％及び、Ｎｉ：少なくとも３４％を含み、最大マンガン含有量が０．１％であり、けい素含有量が０．０５％から０．３０％であり、アルミニウム含有量が０．００１％から０．０１％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制限し、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から１００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲に調節して熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金が提供される。
　また２０から２００℃の温度範囲で使用のためには、重量％で、Ｃ：最大０．００９％及びＭｎ：最大０．１％、Ｎｉ：少なくとも３４％、残部随伴不純物を含む鉄とし、２０℃から２００℃の温度範囲で使用される低膨張鉄ニッケル合金において、鉄ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲に調節して熱膨張係数を２×１０−６／Ｋ未満にしたことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金が提供される。
　【０００５】　驚くべきことには、２０℃から１００℃の温度範囲用には鉄ニッケル比率を１．７５から１．８３の範囲とした鉄ニッケル合金を選択し、一方２０℃と２００℃の間の温度範囲用には鉄―ニッケル比率を１．６８から１．７２の範囲とした鉄ニッケル合金を選択し、最大で０．００９％の炭素及び最大で０．１％のマンガンに加えて、製造に起因する通常の随伴元素を極少量のみ含む合金であると、上記の課題を最も満足できるように解決できることが発見された。上述した鉄ニッケル比率から本発明の利点が発生する。上記の別の合金成分添加物及び製造に起因する混合物を制御して調節することによりこの熱膨張への影響を補充することができる。さらに本発明の合金は抜群の処理性能をもっており、シャドウマスクの製造において付加工程を必要としない。その熱的性質は要求に沿う長期間安定性をもっている。
　【０００６】　本発明の好ましい実施態様は従属請求項記載の下記事項に特徴がある。
　−最大マンガン含有量が０．１％であり、最大アルミニウム含有量が０．０１％であり、最大けい素含有量が０．３０％であることを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　−最大マンガン含有量が０．０７％であり、最大けい素含有量が０．０５％であり、最大アルミニウム含有量が０．４％であるように合金元素マンガン、けい素及びアルミニウムを制御したことを特徴とする低膨張鉄ニッケル合金。
　したがって、アルミニウムとけい素の合計が０．０７５％から０．４５％である鉄ニッケル合金が好ましく、このような合金の熱膨張係数は上記諸温度範囲において所望の低い値に確実に調節することができる。マンガン含有量が最大０．０７％であると、最大０．０５％のけい素に加えて、アルミニウム含有量を０．１％から０．４％の範囲内にするべきである。アルミニウム含有量を０．１５％から０．４０％の範囲、好ましくは０．２％から０．４％の範囲とすると更に最適化が可能である。
　【０００７】　鉄ニッケル合金の最大マンガン含有量は０．１％とすることができ、そして、０．００１％から０．０１％のＡｌに加えてけい素の含有量を０．０５％から０．３０％とすることができる。けい素の含有量は０．１０％から０．３０％に、好ましくは０．１５％から０．３０％に調節される。支配的見解によると、けい素は熱膨張係数を低く調節するのに非常に有害であると想定されているが、アルミニウムに対して過剰重量のけい素を使用した実験では、予想外に、Ａｌが０．００１％から０．０１％まで存在するときにけい素を０．０５％から０．３０％添加するならば、本発明の全体の範囲内では、２０℃から１００℃の温度範囲において熱膨張係数を１×１０−６／Ｋ未満の極めて低い値に調節することができ、また、十分な熱間加工性及び冷間加工性も伴い、より望ましいことがわかった。Ａｌ及びＳｉは鋼の清浄度を改善するための脱酸剤として添加される。
　【０００８】　図１の表１は、２０℃と１００℃の間の温度範囲について鉄ニッケル比率を１．７５と１．８３の間とし、けい素及びアルミニウム含有量がほぼ同一な
参考例
請求項１
請求項２
本発明（請求項１）の実施態様Ｂ１，Ｂ２、本発明（請求項２）の実施態様Ｂ３，Ｂ４
　【０００９】
　【発明の効果】　本発明合金
Ｅ２（請求項１）、Ｅ３（請求項２）及びＥ１（参考例）
　【００１０】　
図３
（請求項３）
　【００１１】　本発明
（請求項３）
【図面の簡単な説明】
　【図１】　本発明実施例、
参考例
　【図２】　本発明実施例に係る鉄ニッケル合金の組成と熱膨張係数（温度範囲２０℃から１００℃）を示す図表である。
　【図３】　本発明
実施例及び従来
【図面】