【事件の表示】
　特許第３０８３９３７号「高炭素クロム軸受鋼中アルミナの粗大化防止方法」の請求項１に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　特許第３０８３９３７号の請求項１に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　
　本件特許第３０８３９３７号は、平成5年8月6日にされた特許出願について、平成12年6月30日に特許権の設定登録がなされたものである。
　これに対し、特許異議申立人　株式会社神戸製鋼所より、その請求項１に係る発明（以下、「本件発明」という。）の特許について異議の申立がなされた。
　　
２．本件発明の認定
　
　本件発明は、特許権設定登録時、その出願明細書の特許請求の範囲の請求項１に記載された次のとおりのものと認められる。
　
【請求項１】　重量％で、
　Ｃ　：０．９５〜１．１０％、
　Ｓｉ：０．１５〜０．７０％、
　Ｍｎ：１．１５％以下、
　Ｐ　：０．０２５％以下、
　Ｓ　：０．０２５％以下、
　Ｃｒ：０．９０〜１．６０％、
　Ｍｏ：０．２５％以下
を含有する溶鋼から連続鋳造法により鋳片を製造するに際し、連続鋳造用タンディッシュ内に存在するスラグの酸化度（＝ＦｅＯ＋Ｆｅ２ Ｏ３ ＋ＭｎＯ重量％）と溶鋼中ｓｏｌ．Ａｌ含有量の関係を次式に従い制御することを特徴とする高炭素クロム軸受鋼中アルミナの粗大化防止方法。
式　　Ｒ≦−１００（ｓｏｌ．Ａｌ％）＋５．０
記号　Ｒ：スラグの酸化度（＝ＦｅＯ＋Ｆｅ２ Ｏ３ ＋ＭｎＯ）（重量％）
　　　ｓｏｌ．Ａｌ％：溶鋼中ｓｏｌ．Ａｌ含有量（重量％）
　　
３．申立理由の概要
　  
　特許異議申立人　株式会社神戸製鋼所は、証拠として甲第１〜１１号証を提示し、本件発明は、甲第１号証に記載された発明であり、特許法第２９条第１項第１号（下記、注）参照）に該当し、あるいは、甲第１〜１１号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであり、同条第２項の規定により、特許を受けることができない発明であると主張している。
　　
注）特許異議申立人は、特許法第２９条第１項第３号としているが、当審が職権により調査したところによれば、甲第１，３，４，７，８号証として提出された「日本鉄鋼協会共同研究会提出資料」は、頒布された刊行物ではなく、研究会にて発表により公知となった事実を記載した文書と認められるので、このように扱う（社団法人日本鉄鋼協会所蔵、「日本鉄鋼協会共同研究会規程」参照）。
　　
４．証拠の記載事項
　
　甲第１号証（日本鉄鋼協会共同研究会、第９２回特殊鋼部会（平成4年3月5，6日開催）提出資料「誘導加熱方式タンディッシュヒーターによる鋳片品質の改善」住友金属工業株式会社和歌山製鉄所製鋼部，第1〜14頁）には、
第1頁第1〜6行（摘記1-1）
「Ｉ　緒　言
　近年，鍛造用材料に代表される条鋼材や、軸受鋼に代表される清浄鋼に対しては、品質要求が厳格化している。そのため当社和歌山製紙所Ｎｏ．２ブルームＣＣにおいては、１９８８年８月に平行溝型誘導加熱方式タンディッシュヒーターを導入し、鋳片の内部品質の向上と鋼の清浄化を目的として試験を行なってきた。
　本報告では当設備の基本特性と、得られた品質改善効果について報告する。」、
第1頁表１（摘記1-2）
「和歌山製紙所Ｎｏ．２ブルームＣＣ概要」、
第4頁第1〜４行（摘記1-3）
「４．介在物低減効果
（１）試験条件
ａ．試験は軸受鋼と肌焼鋼（表４）を対象とし，タンディッシュ内における介在物挙動を調査した。また、同時に溶鋼の流動解析を行ない両者の比較検討を行なった。」、
第4頁表4（摘記1-4）
「対象鋼種　（％）　
SUJ-2／Ｃ：1.00　Ｓｉ：.25　Ｍｎ：.35　Ｐ：.010　Ｓ：.006　Ｃｒ：1.45　solＡｌ：.025　Ｎ：.0050・・・中略・・・
製造プロセス　溶銑脱Ｐ→転炉→ＲＨ→ブルームＣＣ（タンディッシュヒーター）」、
第9頁第1〜8行（摘記1-5）
「また、タンディッシュには介在物を吸収するために、ＣａＯ‐Ａｌ２Ｏ３系のカバースラグを適用している。（表５）タンディッシュ内の溶鋼△Ｔと、トータル酸素の関係において、加熱を行った場合は、通常タンディッシュによるトータル酸素のばらつきに対して低位であるが、加熱を行った場合でもカバースラグを適用しない場合は清浄度が悪化することが判明した。（図１１）一方、カバースラグの化学成分も加熱出力の増加にともなって，Ａｌ２Ｏ３濃度の増加が大きくなることが確認されており、（図１２）タンディッシュ内で浮上した介在物は、溶融したスラグによって有効に補足され除去されていると考えられる。」
第9頁表５（摘記1-6）
「カバースラグ化学成分　（％）　
T.C：1.0　SiO２：5.5　Al２O３：22.0　CaO：55.0　Fe２O３：0.5　Na２O：5.0　F：10.0　CaO/SiO２1 ：10」、
第9頁図１１（摘記1-7）に、
「タンディッシュカバースラグが鋼の清浄性に及ぼす影響」と記載されている。
　　
　甲第２号証（ＪＩＳ規格Ｇ　4805（1970）「高炭素クロム軸受鋼鋼材」）には、
第1〜13行（摘記2-1）
「１．適用範囲　この規格はころがり軸受に使用する高炭素クロム鋼軸受鋼材（以下、鋼材という。）について規定する。・・・中略・・・
４．化学成分　化学成分は、とりべ分析により、その値は表２のとおりとする。」、
表２（摘記2-2）
「化学成分　％　
SUJ 1　Ｃ：0.95〜1.10　Ｓｉ：・・・後略」と記載されている。
　　
　甲第３号証（日本鉄鋼協会共同研究会　製鋼部会（昭和61年7月17，18日開催）提出資料「神戸製鉄所ブルーム連鋳における品質改善技術」（株）神戸製鋼所神戸製鉄所，第1〜18頁）には、
第3頁第1〜16行（摘記3-1）
「３．連鋳における品質改善技術
　Ｆｉｇ．１）に酸溶解法で得られた鋼中Ａｌ２Ｏ３と鋼中全酸素濃度の関係を示す。図中の点線は鋼中酸素量をＡｌ２Ｏ３に換算したときの値であり、鋼中全酸素濃度のほとんどが介在物であることを示している。このことより溶鋼の清浄度向上には鋼中全酸素濃度の低減が必要である。転炉出鋼〜連続鋳造の一貫プロセスにおいて、鋼の低酸素化を達成するに炉外精錬工程における清浄化が必要である。」、
第3頁Ｆｉｇ．１（摘記3-2）
「鋼片全酸素とＡｌ２Ｏ３介在物の関係」と記載されている。
　　
　甲第４号証（日本鉄鋼協会共同研究会　製鋼部会（昭和63年9月8，9日開催）提出資料「極低炭素鋼の表面欠陥低減技術」川崎製鉄（株）水島製鉄所技術研究本部，第1〜15頁）には、
第4頁図２（摘記4-1）
「鋼中トータル酸素とＡｌ２Ｏ３系スリバー疵の関係」、
第7頁第1〜７行（摘記4-2）
「４．表面欠陥低減対策
　４．１ Ａｌ２Ｏ３系介在物の低減
　図７．にトータル酸素とＡｌ２Ｏ３系介在物個数の関係を示した。Ａｌ２Ｏ３系介在物を低減させるにはトータル酸素を下げなければならない。図８．にトータル酸素の起源を示した。トータル酸素の起源のうち約４０％が取鍋スラグ、約３０％が取鍋耐火物やタンディッシュフラックスのＳｉＯ２に支配されていること、および連々１チャージ目においては空気酸化の影響も大きいことが判る。」、
第7頁図７（摘記4-3）
「トータル酸素とＡｌ２Ｏ３系介在物個数の関係」、
第7頁図８（摘記4-4）
「鋼中トータル酸素の起源」、
第11頁第1〜5行（摘記4-5）
「（２）取鍋耐火物およびタンディッシュフラックスの低ＳｉＯ２化
　表４．にＳｉＯ２含有量の少ない高Ａｌ２Ｏ３レンガを敷に用いた敷高Ａｌ２Ｏ３鍋および連鋳において高塩基度タンディッシュフラックスを用いた場合の酸素低減効果を示した。敷高Ａｌ２Ｏ３鍋および高塩基度タンディッシュフラックスを併用することで、トータル酸素を約８ｐｐｍ低減できる。」と記載されている。
　　
　甲第５号証（日本鉄鋼協会編「鉄と鋼」’84−Ｓ878，第156頁「清浄鋼溶製プロセスの検討」）には、
第1〜34行（摘記5-1）
「１．緒言
　清浄鋼の製造には、２次精錬時のスラグの酸素ポテンシャルを徹底的に下げること、還元零囲気で介在物の浮上を促進させることが重要なポイントである。そこで、当所では出鋼後転炉スラグを排除し、取鍋精錬設備（以下ＮＫ‐ＡＰと記す）+Ａｒ強攪拌（以下ＧＩと記す）によりスラグの酸素ポテンシャルを下げた後、無酸化零囲気でありスラグからの汚染の少ないＲＨにより、介在物の浮上を行うプロセスを取り、この時のＴ〔Ｏ〕挙動について調査した。
２．溶製プロセス
　溶製プロセスと２次清錬目的について表１に示す。
３．２次精錬でのＴ〔Ｏ〕減少挙動
　一般に、Ｔ〔Ｏ〕の減少を模式的に表わすと（１）式に示す様に、Inputとしてスラグからの汚染、空気酸化、鍋れんが又は鍋内に付着した前chのスラグからの汚染、さらに合金添加することによって発生する酸化物と大きく４項目が考えられる。ＲＨでは無酸化零囲気であるために右辺第３項が、又ハイアルミナれんが鍋を用いれば右辺第４項がほぼ無視できる。さらに合金添加時に生成される介在物は、添加後の環流時間を充分に取ることで減少する。こうしてInputを押えた状態では（１）式の第２項のみが無視し得ない項となる。ＲＨ脱酸の見掛け容量係数Ｋは図２に示す様にＲＨ到着時のスラグ中FeO+MnOの値に依存しており、ＲＨでもスラグからの汚染は若干存在することがわかる。従ってＲＨ到着時のスラグの酸素ポテンシャルを下げておくことが重要なfactorとなる。図１は ＲＨ到着時のＴ〔Ｏ〕、スラグ中FeO+MnOともにプロセス別に明確な差を示しており、ＲＨ処理前にＧＩを行いスラグ中FeO+MnO＜ １wt％ とすることが有効である。ＲＨ処理後はＧＩに対し、浮上速度の点で劣るが、スラグからの汚染は少なく、図２に示す様にＧＩでのＫ＝0．01（min−１）に対しＫ＝0．02（min−１）を確保できる点で有利である。
４．溶製結果
　ＲＨ到着までにスラグ中FeO+MnOを低減させた状態で、スラグからの感染の低減させた状態で、スラグからの汚染の少ないて介在物の浮上を行うことにより、図３で示す様にＲＨ後に安定してＴ〔Ｏ〕≦10ｐｐｍを得ている。」、
Fig.1（摘記5-2）
「T〔O〕 before RH treatment at several process」、
Fig.2（摘記5-3）に
「Relationship between K and FeO+MnO in slag」と記載されている。
　　
　甲第6号証（日本鉄鋼協会編「鉄と鋼」’87−Ｓ959，第223頁「高清浄化に及ぼす取鍋スラグの影響」）には、
第1〜35行（摘記6-1）
「１．緒言
　溶鋼中の介在物を低減するためには、取鍋スラグ及び耐火物からの溶鋼の再酸化の防止が重要である。今回、Al脱酸鋼において、溶鋼の高情浄化に及ぼす取鍋スラグ組成の影響につき調査したので報告する。
２．調査方法
　対象鋼種の化学成分を表１に示す。転炉出鋼時に合成スラグ及びスラグ改質剤等により取鍋スラグ組成を調整した。溶製条件を表２に示す。
３．調査結果及び考察
（１）鋳片から検出された介在物は、全てAl2O3 系であった。
（２）介在物個数は最終取鍋スラグ中の（FeO）＋（MnO）に比例し、LF水準の高清浄化を達成するには、その値を１％以下にする必要がある。（Fig．１）
（３）スラグ中の（FeO）+（MnO）は、取鍋スラグ組成の塩基度に影響され、その値を１％以下にするためには、塩基度を７以上にする必要がある。（Fig．２）
　Al2O3系介在物の生成は、スラグ中（FeO）及び（SiO2）が溶鋼中のAlを酸化することで起こると考えられる。
・・・中略・・・
Cameronらの報告から塩基度に対応する（SiO2）の活量を（２）式に代入してａＦｅＯと塩基度の関係を（Fig2）に示した。これは、スラグの塩基度と酸化の傾向を定性的に示しており、高塩基度化による（Si02）の活量低下により（FeO）の活量が低下しAl2O3系介在物の生成が抑制されることが分る。
　また、出鋼時のCaO−Al系スラグ改質剤と塩基性取鍋の組合せにより、ＬＦ水準の高清浄化は容易に達成された。
４．結言
　溶鋼の高清浄化には、取鍋スラグ中の（FeO）+（MnO）の低減が重要でその高塩基度化が必要である。」、
Fig.1（摘記6-2）
「Effect of (FeO)+(MnO) on number of inclusions」と記載されている。
　　
　甲第７号証（日本鉄鋼協会共同研究会　製鋼部会（平成5年3月3，4日開催）提出資料「タンディッシュメタラジーの現状と今後の課題」（株）神戸製鋼所加古川製鉄所，第1〜15頁）には、
第2頁第6〜10行（摘記7-1）
「（ｉ）親鍋スラグ改質
　親鍋スラグによる溶鋼の再酸化への影響は大きく、特に薄板ではスラグ中FeOやMnOによる溶鋼中のAlの酸化速度が大きいことが知られている。図２には、極低炭素鋼におけるスラグ改質実施結果を示しており、介在物厳格材においては出鋼後にスラグ改質を実施し、スラグによる再酸化を防止することにより、溶鋼の清浄化を図っている。」、
第3頁図２（摘記7-2）
「スラグ改質による鋳片品質の改善（極低炭素鋼）」、
第7頁第1〜13行（摘記7-3）
「（iii）フラックス精錬
　タンディッシュ内添加フラックスは、保温と耐火物保護、介在物吸着の観点から添加している。図１０には、ＲＨにおけるアルミナ介在物指数とフラックス塩基度の関係を示しており、塩基度を大きくすることにより、Al2O3吸着速度が増加するとともに、SiO2からの再酸化の防止が図られる。４ＣＣでは表３に示す従来フラックスに対して、塩基性フラックスをベースとした改善フラックスを投入している。これは、排滓時のスラグ流動性の改善のためにCaF2を添加し、また耐火物溶損対策としてMgOを添加している。その結果、鋳造終了後のスラグ排滓性が向上し、図１１に示すように、次チャージのボトム品質は大幅に改善される。」、
第7頁図10（摘記7-4）
「溶鋼介在物に及ぼすスラグ塩基度の影響」と記載されている。
　　
　甲第８号証（日本鉄鋼協会共同研究会　第８０回特殊鋼部会（昭和61年7月3，4日開催）提出資料「ＬＦによる清浄鋼の製造」関東特殊製鋼株式会社，第1〜8頁）には、
第4頁第1〜5行（摘記8-1）
「清浄性の向上について
４−１．Al2O3系介在物とsol．Alの関係
［O］値低減を目的に、sol．Alの増加をはかった。
Fig．３に、鋼中sol．AlとAl2O3系介在物の関係を示す。
sol．Al増加に伴い、Al2O3系介在物は増加する傾向を示す。」、
第4頁Fig．３（摘記8-2）
「鋼中sol．AlとAl2O3系介在物（ｄB+C）の関係」と記載されている。
　
　甲第９号証（「Ｒ＆Ｄ　神戸製鋼技報」第19巻第4号，1969年10月31日発行，第2〜24頁）には、
第5頁第5図（摘記9-1）
「脱酸剤添加後の全Ｏ量の変化」、
第5頁第6図（摘記9-2）
「脱酸後の介在物の大きさの時間的変化」、
第12頁左欄第2〜20行（摘記9-3）
「鰐部，佐野氏らはAlを用いて同様の実験をおこない，やはり酸化物はAlと溶鉄との接触界面から離れた位置に層状に生成することを認め，さらに（１）この酸化物層が生成するためには，溶鉄中の初期O濃度（活量）がある値（この実験結果では約0.03％）以上でなければならないこと，（２）酸化物層の厚さは反応保持時間とともに増加するが，保持時間が長くなると溶鉄中の初期O濃度には関係なくほぼ一定になる傾向がある。ただしこの場合，初期０濃度が高いほど酸化物の存在密度は増大し，かつその成長も顕著であること，（３）酸化物群が層状に存在するのは鉄マトリックス中のAl濃度が約13％以下の範囲であり，Alの拡散する先端付近にまでおよんでいることを観察している。このような現象に対して鰐部，佐野氏らも均質核生成理論を用い，均質核生成に必要な過飽和度を見積っている。その結果によれば過飽和度は127であり，臨界核はだいたい33個のAl2O3分子からなっている。そうして接触界面からへだたるにしたがって過飽和度が満足される時間が長くなり，かつその範囲も広くなることを示している。」、
第15頁第20図（摘記9-4）
「生成時間と介在物粒子半径の関係」と記載されている。
　　
　第１０号証（「日本金属学会誌」第31巻（1967）第2号，第199〜203頁）には、
第200頁左欄第1〜19行（摘記10-1）
「Ｉ．緒言
　純アルミニウムによる溶鉄の脱酸とその際に生成する介在物に関する問題は，鉄鋼を製造する実際操業こおいて極めて重要である。著者らはすでに前報において，酸素を含む溶鉄面上へ純アルミニウムを添加し，溶鉄の初酸素濃度ならびに脱酸反応時間の変化によってアルミナ介在物の生成挙動がいかに変化していくかを報告した。その際の実験条件の範囲（初酸素濃度が0.03％から0.12％までで，反応時間がおよそ120秒より1，300秒まで）で，大部分の試料には肉眼ではっきりと層のように区別できるアルミナ介在物群が生成していたが，酸素濃度の低い0．0304％で反応時間が110秒の試料と、酸素濃度が0.0290％で反応時間が400秒の試料には，この層状アルミナ介在物群が生じてないことを報告した。このように溶鉄の初酸素濃度をある限界値以下に低減せしめると，この層状アルミナ介在物群が生成しなくなることは十分に予想される。そこで本研究は，この層状アルミナ介在物群の生成におよぼす溶鉄の初酸素濃度の影響を広範に調べるのを目的とし，溶鉄の初酸素濃度を種々に調節して実験を行った。」と記載されている。
　　
　甲第１１号証（「鉄と鋼」第59年（1973）第8号，第12〜22頁）には、
第12頁左欄第17行〜右欄第17行（摘記11-1）
「２．従来の研究の展望
　鋼塊内のクラスターの分布に関する報告は少なくない。北川，佐藤らは低炭素，Al キルド鋼において綱塊表面から20ないし40ｍｍ内部のチル晶から柱状晶への移行部に多数のクラスターが発見され，鋼塊高さ方向では押湯肩部にとくに多数存在することを報告している。中川，百瀬らは6tの中炭素鋼鋼塊において，表層から50ｍｍ付近までのクラスターの存在数は柱状晶帯のそれの数倍ないし10倍に達し，しかも頭部側に多いこと，および底部中心付近の負偏析帯にも大型クラスターが多数発見されることを明らかにしている。
　クラスターを構成するアルミナ粒子の大きさについて，森永，佐藤らは鋼塊表層部で3〜10mの直径のα‐Al2O3が主体で，わずかながらアルミナ珪酸塩およびHercynite（FeO．Al2O3）が含まれているとしている。中川，百瀬は鋼塊の軸心周辺では8m以下のα‐Al2O3が主体をなすとしている。
　いっぽう，実験室において溶鉄の攪拌浴をAl脱酸するとクラスターが生成することが PLOCKINGER（注：原文では「O」に、ウムラウト「・・」記号あり。）をはじめ多くの研究者によって報告されている。
　PLOCKINGERらはクラスターを酸溶解抽出した上で構成粒子は約2m以下のα‐Al2O3粒子であるとしている。川和，大久保はクラスターを抽出検鏡した結果，樹枝状のα‐Al2O3よりなると述べている。」、
第22頁左欄第12行〜右欄第3行（摘記11-2）
「６．総括
　純鉄の静止浴と攪拌浴をAl脱酸して生成したアルミナの形態を詳細に観察した。静止浴では樹枝状，攪拌浴では球状アルミナが過半を占めた。樹枝状アルミナの側枝は切断して，しだいに球状化する傾向がみられた。
　球状アルミナは凝集してクラスターを形成する。クラスターを走査型電子顕微鏡により観察し，5μ以下の小粒子が立体的に結合していることが見いだされた。脱酸20sec後には5〜20μの大粒子も共存するが，180sec後には浮上分離して5μ以下の粒子が主体をなしていた。
　このクラスターの構成粒子直径と結合部の径を測定し，固相焼結理論を適用して分析した結果，体積拡散の理論式に近い機構で焼結が進行することが推測された。
　さらにクラスターの生成機構と脱酸進行の過程について考察した。」と記載されている。
　　
５．対比・判断
　
　甲第１号証（摘記1-1〜1-7）には、軸受鋼の連続鋳造に際し、特定成分を有するタンディッシュ内カバースラグを適用して、介在物であるアルミナを捕捉する方法の発明（以下、「引用発明」という。）が記載されている。
　そこで、本件発明と引用発明を比較すると、両者は、
「重量％で、Ｃ：１．００％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：０．３５％、Ｐ：０．０１０％、Ｓ：０．００６％、Ｃｒ：１．４５％を含有する溶鋼から連続鋳造法により鋳片を製造するに際し、高炭素クロム軸受鋼中アルミナの粗大化防止方法。」である点で一致し、
本件発明が、
「連続鋳造用タンディッシュ内に存在するスラグの酸化度（＝ＦｅＯ＋Ｆｅ２ Ｏ３ ＋ＭｎＯ重量％）と溶鋼中ｓｏｌ．Ａｌ含有量の関係を次式に従い制御する。
式　　Ｒ≦−１００（ｓｏｌ．Ａｌ％）＋５．０
記号　Ｒ：スラグの酸化度（＝ＦｅＯ＋Ｆｅ２ Ｏ３ ＋ＭｎＯ）（重量％）
　　　ｓｏｌ．Ａｌ％：溶鋼中ｓｏｌ．Ａｌ含有量（重量％）」のに対し、
引用発明は、
「溶鋼のｓｏｌ．Ａｌが０．０２５％である時、連続鋳造用タンディッシュ内に存在するスラグとして、Ｆｅ２ Ｏ３が０．５％のものを使用する。」
点で、それぞれ相違する。
　そこで、この相違点について検討する。
　本相違点に関し、特許異議申立人は、引用発明のｓｏｌ．ＡｌとＦｅ２ Ｏ３の値は、本件発明の（１）式を満たすことから、相違点ではない旨主張している。
　しかしながら、結果的な操業条件が同一でも、同一の制御プロセスを有するとは限らない上、甲第１号証の記載からは、引用発明が、スラグの成分制御プロセスをもつのかどうかすら明らかでなく、この主張は採用できない。
　次に、特許異議申立人は、甲第２〜１１号証の記載から、本相違点が当業者に容易になし得たものであるとも主張している。
　しかしながら、甲第４号証（摘記4-2，4-5）、甲第７号証（摘記7-3，7-4）に、タンディッシュスラグについて、シリカによる再酸化を防止するために、フラックスを高塩基度化することが記載されているが、これは、本件発明でいう「スラグの酸化度」に関連する成分を制御することや、溶鋼中ｓｏｌ．Ａｌ含有量との関係でスラグの成分を制御することについて示唆するものではない。さらに、甲第５号証（摘記5-1〜5-3）、甲第６号証（摘記6-1〜6-2）、甲第７号証（摘記7-1）に、取鍋スラグについて、スラグ中のＦｅＯ＋ＭｎＯを低減させることが記載されているが、スラグ中のＦｅ２ Ｏ３について何ら記載がないし、タンディッシュスラグの成分を制御することや、溶鋼中ｓｏｌ．Ａｌ含有量との関係でスラグの成分を制御することについて示唆するものではない。そして、その他の証拠には、スラグの成分制御についての記載や示唆はない。してみると、この主張も採用できない。
　一方、本件発明は、前記相違点をその構成とすることにより、鋼中介在物となるアルミナ生成を防止するばかりでなく、フラックスを節減するという、甲第１〜１１号証の何れにも記載されていない作用効果（本件特許明細書段落【0008】【0009】参照）を奏するものと認められる。
　したがって、本件発明は、甲第１号証に記載された発明であるとも、甲第１〜１１号証に記載された発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるとも認められない。
　　
６．むすび
　　
　以上のとおりであるから、特許異議の申立理由によっては、本件発明についての特許が、拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものとすることはできない。
　また、他に、本件発明についての特許が、拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものとする理由を発見しない。
　したがって、本件発明についての特許を取り消すことはできない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１４年６月３日（２００２．６．３）