【事件の表示】
　特許第３１６２５０１号「コンプレッサー用シール部材」の請求項１に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３１６２５０１号の請求項１に係る特許を取り消す。
【理　由】
I．手続の経緯
　本件特許第３１６２５０１号の請求項１に係る発明についての出願は、平成４年９月１０日に特許出願され、平成１３年２月２３日にその発明について特許権の設定登録がなされ、その後、請求項１に係る発明の特許について、東芝キヤリア株式会社より、特許異議の申立てがなされ、平成１４年２月２７日に取消しの理由が通知され、その指定期間内である平成１４年５月７日に訂正請求がなされたものである。
                       　
II．訂正の適否についての判断              
１．訂正の内容
（１）訂正事項ａ　
　本件特許第３１６２５０１号の願書に添付した明細書（以下、「特許明細書」という。）の特許請求の範囲の請求項１の「スクロール型またはヘリカルブレード型のコンプレッサーの渦巻状または螺旋状の密封摺接面を形成するシール部材において」との記載を、「スクロール型のコンプレッサーの渦巻状の密封摺接面を形成するシール部材において」と訂正する。
　　
（２）訂正事項ｂ
　特許明細書の段落【０００１】の「この発明は、スクロール型またはヘリカルブレード型のコンプレッサーに適用されるコンプレッサー用シール部材に関する。」との記載を、「この発明は、スクロール型のコンプレッサーに適用されるコンプレッサー用シール部材に関する。」と訂正する。
　　
（３）訂正事項ｃ
　特許明細書の段落【００１２】の「スクロール型またはヘリカルブレード型のコンプレッサーの渦巻状または螺旋状の密封摺接面を形成するシール部材において」との記載を、「スクロール型のコンプレッサーの渦巻状の密封摺接面を形成するシール部材において」と訂正する。
　　
（４）訂正事項ｄ
　特許明細書の段落【００２９】の「スクロール型またはヘリカルブレード型のコンプレッサーの渦巻状または螺旋状の密封摺接面を形成するシール部材として、最適のものであるといえる。」との記載を、「スクロール型のコンプレッサーの渦巻状の密封摺接面を形成するシール部材として、最適のものであるといえる。」と訂正する。
　
２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
（１）訂正事項ａについて
　上記訂正事項ａは、特許明細書の特許請求の範囲の請求項１に記載される「スクロール型またはヘリカルブレード型のコンプレッサーの渦巻状または螺旋状の密封摺接面を形成するシール部材」において、「ヘリカルブレード型のコンプレッサーの螺旋状の密封摺接面を形成するシール部材」を削除し、「スクロール型のコンプレッサーの渦巻状の密封摺接面を形成するシール部材」に限定する訂正である。
　したがって、訂正事項ａは、特許請求の範囲の減縮を目的とした明細書の訂正に該当し、新規事項の追加に該当せず、実質的に特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
　　
（２）訂正事項ｂないしｄについて
　上記訂正事項ｂないしｄは、上記訂正事項ａに伴い、特許請求の範囲の記載と整合を図るために発明の詳細な説明の記載を訂正するものであり、明りょうでない記載の釈明を目的とする明細書の訂正に該当し、新規事項の追加に該当せず、実質的に特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
　　
　以上のとおりであるから、上記訂正は、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる、特許法第１２０条の４第３項において準用する平成６年法律第１１６号による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書き、及び第２項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
                     　
III．特許異議の申立てについての判断
１．本件発明
　上記II．で説示したとおり、上記訂正が認められるから、本件特許第３１６２５０１号の請求項１に係る発明（以下、「本件発明」という。）は、平成１４年５月７日付けの訂正請求書に添付された訂正明細書（以下、「訂正明細書」という。）の特許請求の範囲の請求項１に記載された次のとおりのものと認める。
「スクロール型のコンプレッサーの渦巻状の密封摺接面を形成するシール部材において、このシール部材をパーフルオロアルコキシ基を有する変性四フッ化エチレン樹脂および繊維状強化材とからなる組成物によって形成したことを特徴とするコンプレッサー用シール部材。」
　　
２．先願発明
　当審で通知した平成１４年２月２７日付けの取消しの理由で引用した特願平３−２４９５６８号（特開平５−８７０７０号公報参照）の願書に最初に添付した明細書又は図面（以下、「先願明細書」という。）には、以下の事項が記載されている。
ａ．「【産業上の利用分野】この発明はたとえば冷凍サイクルの冷媒ガスを圧縮するのに適するヘリカルブレード方式の流体圧縮機に関する。」（公開公報第２頁右欄第１０〜１２行参照）
ｂ．「図１において、１は冷凍サイクルに使用される密閉型の流体圧縮機３の密閉ケースを示しており、密閉ケース１の一方には冷凍サイクルの吸込パイプ５が、他方には吐出パイプ７がそれぞれ設けられている。」（公開公報第３頁右欄第４８行〜第４頁左欄第２行参照）
ｃ．「螺旋状の溝３１には、螺旋状のブレード３３が弾性力を利用して出入自在に嵌め込まれている。これにより、各作動室３５が形成される」（公開公報第４頁右欄第６〜８行参照）
ｄ．「第３の実施例のブレード３３にあっては、四フッ化エチレン樹脂に一部、パーフロロアルキル基を共重合させた、射出成型が不能な四フッ化エチレン・パーフロロアルコキシエチレン共重合樹脂にガラス繊維または、炭素繊維を複合し、且つ曲げ弾性率８０００〜１８０００kg／cm2 を有する材料で構成してある。」（公開公報第６頁右欄第２〜７行参照）
ｅ．「図１８に具体的な各種ブレード３３の実験結果を示しており、図１８の実験結果を立証する特性図を図１９から図２７に示している。・・・実施例１〜２、比較例１〜６の各ブレード２１の摩耗量を見ると、図２２と図２３に示されるように、実施例１〜２は１５〜３０ミクロンの摩耗量であったのに対し、比較例１〜２は５０〜７０ミクロンの摩耗がみられる。また、比較例３〜４は４０〜６０ミクロンと、実施例１〜２より摩耗が大きくなっている。ただ、比較例５は８０〜９０ミクロンと摩耗が著しく大きく、比較例６についてはさらに大きく１００〜１２０ミクロンであった。・・・ブレード３３の摩耗によって、冷媒ガスのシール性が損なわれ、結果として冷凍能力が低下し、運転効率の低下を招来していたものと判断される。」（公開公報第６頁右欄第８行〜第７頁左欄第１６行）
ｆ．「実施例１〜２の７０−Ｊは比較例３〜４の四フッ化エチレン樹脂よりボイド含有率が低く、緻密な成型材料であるのでガラス繊維、炭素繊維の脱落をさらに押さえる効果があり、補強効果を最大限に発揮することがわかる。」（公開公報第７頁右欄第１０〜１４行）
ｇ．「【発明の効果】・・・この発明の流体圧縮機によれば、ブレードの耐冷却性、耐熱性、摩擦係数が小さい等の従来特性に加えて、シール性、耐久性の向上を図ることができるようになり高い運転効率が得られるようになる。」（公開公報第８頁左欄第８〜１２行参照）
　そして、図１８に、「四フッ化エチレン樹脂に一部、パーフロロアルキル基を共重合させた、射出成型が不能な四フッ化エチレン・パーフロロアルコキシエチレン共重合樹脂」の実施例（試料）として、「７０−Ｊ（三井Ｄｕｐｏｎフロロケミカル）」が記載されている。
　　
　上記記載事項ａ〜ｇ、及び図１〜３３の記載からみて、先願明細書には、「ヘリカルブレード方式の流体圧縮機３の螺旋状の密封摺接面を形成するブレード３３において、このブレード３３を四フッ化エチレン樹脂に一部、パーフロロアルキル基を共重合させた、射出成型が不能な四フッ化エチレン・パーフロロアルコキシエチレン共重合樹脂、及びガラス繊維または炭素繊維とからなる組成物によって形成した、ヘリカルブレード方式の流体圧縮機用のブレード。」という発明（以下、「先願発明」という。）が記載されているものと認められる。
　　
３．対比・判断
　本件発明と先願発明とを対比すると、先願発明の「ヘリカルブレード方式の流体圧縮機３」と、本件発明の「スクロール型のコンプレッサー」とは、その技術的意義からみて、「コンプレッサー」の限度において一致していると認められ、以下同様に、先願発明の「螺旋状の密封摺接面を形成するブレード３３」と本件発明の「渦巻状の密封摺接面を形成するシール部材」とは、「密封摺接面を形成するシール部材」の限度において一致し、また、先願発明の「ヘリカルブレード方式の流体圧縮機用のブレード」と本件発明の「コンプレッサー用シール部材」とは、「コンプレッサー用シール部材」の限度において一致していると認められる。
　そして、先願発明の「ガラス繊維または炭素繊維」は、その技術的意義において、本件発明の「繊維状強化材」に相当するものと認められる。
　ところで、先願発明の「四フッ化エチレン樹脂に一部、パーフロロアルキル基を共重合させた、射出成型が不能な四フッ化エチレン・パーフロロアルコキシエチレン共重合樹脂」とは、「四フッ化エチレン樹脂に一部、パーフロロアルキル基を共重合させることにより変性したもの」といえるものであり、「射出成形が不能」とあることから、溶融成形可能な四フッ化エチレン・パーフロロアルコキシエチレン共重合樹脂（ＰＦＡ）とは異なるものと認められる。
　また、本件発明の「パーフルオロアルコキシ基を有する変性四フッ化エチレン樹脂」とは、訂正明細書の「この発明におけるパーフルオロアルコキシ基を有する変性四フッ化エチレン樹脂とは、四フッ化エチレン樹脂の単独重合体（以下、ＰＴＦＥと略記する。）と、パーフルオロアルコキシ基を含有する単量体との変性物（以下、変性ＰＴＦＥと略記する。）である。このような変性ＰＴＦＥは、非溶融成形性を特徴とする点で前記のＰＦＡとは異なり、３７０℃におけるみかけの溶融粘度は１×１０９ポイズ以上の高粘度であり、よってメルトフローインデックスは測定不可能である。」（訂正明細書第４頁第２〜８行）との記載事項を参酌すれば、「四フッ化エチレン樹脂の単独重合体（ＰＴＦＥ）を、パーフルオロアルコキシ基を含有する単量体で変性したもの」と解され、溶融成形可能な四フッ化エチレン・パーフロロアルコキシエチレン共重合樹脂（ＰＦＡ）とは異なるものと認められる。
　してみると、先願発明の「四フッ化エチレン樹脂に一部、パーフロロアルキル基を共重合させた、射出成型が不能な四フッ化エチレン・パーフロロアルコキシエチレン共重合樹脂」、すなわち「四フッ化エチレン樹脂に一部、パーフロロアルキル基を共重合させることにより変性したもの」といいうる樹脂は、本件発明の「パーフルオロアルコキシ基を有する変性四フッ化エチレン樹脂」（「四フッ化エチレン樹脂の単独重合体（ＰＴＦＥ）を、パーフルオロアルコキシ基を含有する単量体で変性したもの」）に相当する、といわざるを得ない。｛なお、先願発明の「四フッ化エチレン樹脂に一部、パーフロロアルキル基を共重合させた、射出成型が不能な四フッ化エチレン・パーフロロアルコキシエチレン共重合樹脂」の実施例（試料）として記載された「７０−Ｊ（三井Ｄｕｐｏｎフロロケミカル）」が、「パーフルオロアルコキシ基を有する変性四フッ化エチレン樹脂」であることも明らかである（例えば、特開平９−１６９８８０号公報の第４頁左欄第２０〜２２行、等参照）。｝
　
　以上総合すると、本件発明と先願発明とは、「コンプレッサーの密封摺接面を形成するシール部材において、このシール部材をパーフルオロアルコキシ基を有する変性四フッ化エチレン樹脂および繊維状強化材とからなる組成物によって形成したコンプレッサー用シール部材。」の点で一致し、コンプレッサー用シール部材の対象について、本件発明が、「スクロール型のコンプレッサーの渦巻状の密封摺接面を形成するシール部材」であるのに対し、先願発明が「ヘリカルブレード方式のコンプレッサーの螺旋状の密封摺接面を形成するシール部材」である点で、一応相違するものと認められる。
　　
　上記相違点について検討する。
　本件発明及び先願発明が属する、「密封摺接面を形成するシール部材を有するコンプレッサー」に関する技術分野において、コンプレッサーとして、「渦巻状の密封摺接面を形成するシール部材を備えたスクロール型のコンプレッサー」も、「螺旋状の密封摺接面を形成するシール部材を備えたヘリカルブレード方式のコンプレッサー」も、共に従来周知の技術的事項であると認められる（例えば、スクロール型のコンプレッサーとして、特開昭６２−２２３４８８号公報、特開昭６２−１１３８８２号公報、特開平３−２７３０８３号公報等を、ヘリカルブレード方式のコンプレッサーとして、特開平２−２９１４９１号、特開平３−８８９９３号公報、特開平４−１２１９０号公報等を参照。）。
　また、上記スクロール型及びヘリカルブレード方式のコンプレッサーにおいて、採用するシール部材の特性、例えば、「低摩擦特性」、「耐摩耗性」、「耐久性（シールの変形防止を含む）」等を改善することは、上記両タイプのコンプレッサーのシール部材に共通する従来周知の技術課題であると認められる｛例えば、特開昭６２−２２３４８８号公報（第２頁右上欄第１６〜２０行）、特開平２−２９１４９１号公報（第２頁右下欄第４〜７行、第３頁右上欄第１３〜１７行）等を参照。｝。なお、本件訂正明細書にも、スクロール型またはヘリカルブレード型のコンプレッサー用シール部材の技術課題について、「スクロール型またはヘリカルブレード型のコンプレッサー用シール部材は、通常のピストンリング型コンプレッサーのシール部材よりも、摺動面積、摺動距離、圧力、回転速度などにおいて過酷な条件で使用されるので、低摩擦特性に加えて耐摩耗性、シール特性、耐屈曲性、耐クリープ性を特に必要とする。」（訂正明細書第２頁第１８〜２２行）と記載されている。
　そして、先願発明においても、先願発明が解決しようとする技術課題は、シール部材の「低摩擦特性」、「耐摩耗性」、「シール特性」、及び「耐久性」の向上を図るものであると認められる（上記III．２．記載事項ｅ、ｇ参照）。
　してみると、コンプレッサー用シール部材の対象を、「ヘリカルブレード方式のコンプレッサーの螺旋状の密封摺接面を形成するシール部材」から、「スクロール型のコンプレッサーの渦巻状の密封摺接面を形成するシール部材」に転換しても、奏される効果に格別な差異はないものである、といわざるを得ない。
　したがって、上記相違点に係る本件発明の構成は、課題解決のための具体化手段における微差にすぎないものと認められ、本件発明と先願発明とは実質的に同一であると認められる。
　
４．むすび
　以上のとおりであるから、本件発明は、その出願の日前の出願であって、その出願後に出願公開されたものの願書に最初に添付した明細書又は図面に記載された発明と同一であると認められ、しかも、本件発明の発明者は先願の発明者と同一でもなく、本件出願時において、その出願人が先願の出願人と同一でもないので、本件発明は、特許法第２９条の２の規定により特許を受けることができない。
　したがって、本件発明についての特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してなされたものと認める。
　よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年政令第２０５号）第４条第２項の規定により、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１４年６月６日（２００２．６．６）
【訂正の要旨】
訂正の要旨
１．本件特許第３１６２５０１号の願書に添付した明細書（以下、「特許明細書」という。）の特許請求の範囲の請求項１の「スクロール型またはヘリカルブレード型のコンプレッサーの渦巻状または螺旋状の密封摺接面を形成するシール部材において」との記載を、「スクロール型のコンプレッサーの渦巻状の密封摺接面を形成するシール部材において」と訂正する。
２．特許明細書の段落【０００１】の「この発明は、スクロール型またはヘリカルブレード型のコンプレッサーに適用されるコンプレッサー用シール部材に関する。」との記載を、「この発明は、スクロール型のコンプレッサーに適用されるコンプレッサー用シール部材に関する。」と訂正する。
３．特許明細書の段落【００１２】の「スクロール型またはヘリカルブレード型のコンプレッサーの渦巻状または螺旋状の密封摺接面を形成するシール部材において」との記載を、「スクロール型のコンプレッサーの渦巻状の密封摺接面を形成するシール部材において」と訂正する。
４．特許明細書の段落【００２９】の「スクロール型またはヘリカルブレード型のコンプレッサーの渦巻状または螺旋状の密封摺接面を形成するシール部材として、最適のものであるといえる。」との記載を、「スクロール型のコンプレッサーの渦巻状の密封摺接面を形成するシール部材として、最適のものであるといえる。」と訂正する。
（５４）【発明の名称】
コンプレッサー用シール部材
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　スクロール
型の
状の
　このシール部材をパーフルオロアルコキシ基を有する変性四フッ化エチレン樹脂および繊維状強化材とからなる組成物によって形成したことを特徴とするコンプレッサー用シール部材。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　この発明は、スクロール
型の
　【０００２】
　【従来の技術】
　一般に、冷蔵庫、空気調和装置などの冷凍サイクルの冷媒ガス圧縮用のコンプレッサーの構造を簡単にし、かつ冷凍能力を向上させるため、スクロール型コンプレッサーやヘリカルブレード型のコンプレッサーが開発され、そのようなコンプレッサーに適用されるシール部材についても種々の改良がなされてきている。
　【０００３】
　たとえば、スクロール型コンプレッサー用のシール部材についてみると、図１および図２は、従来公知の渦巻型の密封摺接面を形成するスクロール部材１を示すものであり、その渦巻壁２の端面には溝３が形成され、その溝３にシール部材４が装着されている。また、図３は、スクロール部材１を可動側とし、固定スクロール部材１’と偏心させてかみあった状態を示しており、両方の渦巻壁２の各シール部材４を対抗する他のスクロール部材１、１’の渦巻き溝の底に気密に摺接させ、相互にシールを図るようになっている。
　【０００４】
　また、ヘリカルブレード型のコンプレッサー用のシール部材についてみると、図４および図５は、従来公知のヘリカルブレード５を示すものであり、右端側を吸入側、左端側を吐出側とした円筒状のシリンダ６と外周面に螺旋状のブレード５を設けた円柱状のピストン７とを組み合わせて、圧縮機構を構成している。すなわち、ピストン７の外周面には、吸入側から吐出側まに行くにしたがって小さくなるピッチで螺旋状の溝８を形成しており、この溝８には、シリンダ６の内面にその外周端縁を接する連続した螺旋状のブレード５が、溝８に出入り自在に嵌め込まれている。ピストン７の軸心は、シリンダ６の軸心に対して偏心して配置され、かつ図外の支軸部によって回転自在に支持されている。そして、シリンダ６がピストン７の回りで図外のロータで回転駆動されると、ピストン７は、シリンダ６に対して旋回する。すなわち、シリンダ６内のピストン７は、そのブレード５をシリンダ６の内面に摺接させた状態で自転しながら公転する。
　【０００５】
　そして、各動作室９の容積は、吸入側から吐出側にかけて徐々に小さく形成されているので、シリンダ６内に取り入れられた流体は、移送されるうち徐々に圧縮されるのである。
　【０００６】
　上記したように、スクロール型またはヘリカルブレード型のコンプレッサー用シール部材は、通常のピストンリング型コンプレッサーのシール部材よりも、摺動面積、摺動距離、圧力、回転速度などにおいて過酷な条件で使用されるので、低摩擦特性に加えて耐摩耗性、シール特性、耐屈曲性、耐クリープ性を特に必要とする。
　【０００７】
　このような要件に対応するように改良を試みたシール部材として、たとえば、特開昭６２−１１３８８２号公報、特開平３−８８９９２号公報には、有機質充填材を添加した四フッ化エチレン樹脂組成物が開示されている。また、特開昭６２−２２３４８８号公報、特開平４−６０１９２号公報には、ポリエーテルエーテルケトン樹脂などの射出成形可能な樹脂をマトリックスに用いた樹脂組成物からなるシール部材が開示されている。また、特開平３−８８９９３号公報には、四フッ化エチレン・パーフルオロアルコキシエチレン共重合樹脂（以下、ＰＦＡと略記する）にてシール部材を形成することが開示されている。
　【０００８】
　【発明が解決しようとする課題】
　しかし、上記した従来のコンプレッサー用のシール部材のうち、有機質充填材を添加した四フッ化エチレン樹脂組成物は、耐クリープ性および耐摩耗性が劣るという問題点がある。
　【０００９】
　また、ポリエーテルエーテルケトン樹脂などの射出成形可能な樹脂をマトリックスに用いた樹脂組成物からなるシール部材は、マトリックス樹脂自体の柔軟性が劣るので、耐屈曲性、シール特性が劣るという問題点がある。
　【００１０】
　さらにまた、ＰＦＡではシール部材の表面層（スキン層）と内層（コア層）が、層間剥離を起こす現象が発生し易く、結果的に摩耗が激しくなって充分なシール特性を発揮しないという問題点もある。
　【００１１】
　そこで、この発明は、前記したコンプレッサー用のシール部材を、低摩擦特性に加えて、耐摩耗性、耐屈曲性、耐クリープ性を全て満足するものとし、所定のコンプレッサーに適当なシール部材とすることを課題としている。
　【００１２】
　【課題を解決するための手段】
　上記の課題を解決するため、この発明においては、スクロール
型の
状の
　このシール部材をパーフルオロアルコキシ基を有する変性四フッ化エチレン樹脂および繊維状強化材とからなる組成物によって形成したのである。
　【００１３】
　以下、その詳細を述べる。
　【００１４】
　この発明におけるパーフルオロアルコキシ基を有する変性四フッ化エチレン樹脂とは、四フッ化エチレン樹脂の単独重合体（以下、ＰＴＦＥと略記する。）と、パーフルオロアルコキシ基を含有する単量体との変性物（以下、変性ＰＴＦＥと略記する。）である。このような変性ＰＴＦＥは、非溶融成形性を特徴とする点で前記のＰＦＡとは異なり、３７０℃におけるみかけの溶融粘度は１×１０９ポイズ以上の高粘度であり、よってメルトフローインデックスは測定不可能である。このような変性ＰＴＦＥは、単独のＰＴＦＥとは耐クリープ性が著しく異なるものであるが、充填剤を添加しない変性ＰＴＦＥを用いた下記のクリープ試験（ＡＳＴＭ　Ｄ−６２１に準ずる）にて、２４時間後の圧縮クリープ変形率が４〜１０％であるものを用いることが好ましい。
　【００１５】
　　　記
　クリープ試験条件：測定温度２５℃、荷重１４０Ｋｇｆ／ｃｍ２
　この場合、圧縮クリープ変形率が４％以下の変性ＰＴＦＥを用いると、耐屈曲性が劣るのでシール部材が疲労により破損し易くなる。また、圧縮クリープ変形率が１０％以上の変性ＰＴＦＥを用いると、耐クリープ性が劣り、変形し易くなり、耐摩耗性も劣るものとなる。
　【００１６】
　次に、この発明に用いる繊維状強化材としては、変性ＰＴＦＥの成形温度（通常３２０〜４００℃）に耐えるものが好ましく、このような繊維状強化材として、ガラス繊維、炭素繊維、グラファイト繊維、ウォラストナイト、チタン酸カリウムホイスカー、カーボンホイスカー、シリコンカーバイドホイスカー、サファイアホイスカーなどの無機繊維およびホイスカー類、鋼線、銅線、ステンレス線などの金属繊維、タングステン心線または炭素繊維などにボロン、炭化ケイ素などを蒸着したいわゆるボロン繊維、炭化ケイ素繊維などの複合繊維および芳香族ポリイミド繊維などの耐熱性有機繊維を挙げることができる。
　【００１７】
　ここで、変性ＰＴＦＥに対する上記繊維状強化材の添加量は、成分全体の重量を１００として、変性ＰＴＦＥ５０〜９５重量％、繊維状強化材５〜５０重量％であることが好ましく、特に、変性ＰＴＦＥ６０〜９０重量％、繊維状強化材１０〜４０重量％であることがより好ましい。なぜなら、繊維状強化材の添加量が５重量％未満では、成形物の機械的性質、耐摩耗性はほとんど向上せず、また５０重量％を越える多量では成形性の悪化と共に、機械的性質および耐摩耗性の低下を招いて好ましくないからである。
　【００１８】
　また、この発明の効果を損なわない限り、上記以外の各種の充填剤を添加することもできる。このような充填剤としては、芳香族ポリエーテルケトン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリエーテルサルフォン樹脂、ポリアミドイミド樹脂、耐熱性ポリアミド樹脂、フェノール系樹脂、芳香族ポリエステル樹脂などの有機耐熱性高分子はじめとし、グラファイトまたは亜鉛、アルミニウム、マグネシウムなどの金属もしくは酸化物などの熱伝導改良用無機粉末、ガラスビーズ、シリカバルーン、珪藻土、石綿、炭酸マグネシウムなどの無機質粉末、グラファイト、カーボン、マイカ、タルク、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、リン酸化合物などの潤滑性向上用無機質粉末、および酸化鉄、硫化カドミウム、セレン化カドミウム、カーボンブラックなどの無機質顔料、シリコーンオイル、エステルオイル、フッ素オイル、ポリフェニレンエーテルオイル、ワックス、ステアリン酸亜塩などの内部潤滑剤的添加剤など、数多くのものを例示することができる。
　【００１９】
　以上述べた変性ＰＴＦＥ、繊維状強化材、その他充填剤の混合および成形方法は、従来から広く行なわれている充填剤入りＰＴＦＥの通常の混合成形条件を採用でき、たとえばタンブラーミキサー、ヘンシェルミキサーなどの混合機によって、変性ＰＴＦＥと繊維状強化材、その他充填剤を乾式混合し、これを金型に入れて３８０〜６００ｋｇ／ｃｍ２の圧力を加えて予備成形した後、金型から取り出された圧縮成形体を３３０〜３９０℃で焼結する方法、その他加熱加圧しながら回分式に圧縮成形する方法またはラム押し出し機による連続成形方法などのいずれであってもよい。
　【００２０】
　【作用】
　この発明におけるシール部材は、所定の変性ＰＴＦＥのパーフルオロアルコキシ基が、ＰＴＦＥ分子鎖の絡みをより強めて、ＰＴＦＥ粒子間の密着性を高めているので、ＰＴＦＥの低摩擦特性に加えて耐クリープ性および耐屈曲性に優れ、また耐摩耗性にも優れた特性を有し、しかも含有する繊維状強化材は、このＰＴＦＥの耐摩耗性をさらに向上させる。
　【００２１】
　【実施例】
　実施例および比較例に使用した原材料を一括して示すと以下の通りである。なお、（　）内には略称を示し、配合割合は全て重量％で示した。
　【００２２】
（Ｉ）変性ＰＴＦＥ
（１）ダイキン工業社製：ポリフロンＭ−１１２（変性ＰＴＦＥ−１）
　（前記クリープ試験にて２４時間後の圧縮クリープ変形率が８．５％）
（２）ダイキン工業社製：ポリフロンＭＶＸ　　（変性ＰＴＦＥ−２）
　（前記クリープ試験にて２４時間後の圧縮クリープ変形率が９．２％）
（ＩＩ）繊維状強化材
（３）ガラス繊維（ＧＦ−１）
旭ファイバーグラス社製：ミルドファイバー　ＭＦ−ＫＡＣ　繊維径１３μｍ
（４）ガラス繊維（ＧＦ−２）
旭ファイバーグラス社製：ミルドファイバー　繊維径６μｍ
（５）炭素繊維（ＣＦ）
東レ社製：ミルドファイバー　トレカＭＬＤ−３０
（ＩＩＩ）その他充填剤
（６）二硫化モリブデン（ＭｏＳ２）
ダウコーニング社製：モリコートＺパウダー
（７）グラファイト（ＧＲＰ）
ロンザ社製：ＫＳＩＯ
（ＩＶ）ＰＴＦＥ
（８）ダイキン工業社製：ポリフロンＭ−１５（ＰＴＦＥ−１）
圧縮クリープ変形率１０．８％
（９）三井・デュポンフロロケミカル社製：テフロン７Ｊ（ＰＴＦＥ−２）
圧縮クリープ変形率１１．２％
　上記の各原材料を表１および表２に示した割合で乾式混合した後、内径５０ｍｍの金型に充填し、４５０ｋｇｆ／ｃｍ２の圧力をかけて予備成形を行ない、得られた予備成形体を３６０℃で３時間加熱して焼結成形体とし、この成形体から内径８ｍｍ、外径４２ｍｍ、厚さ６ｍｍのディスク状の試験片を作成した。そして、スクロール型またはヘリカルブレード型のコンプレッサーの渦巻状または螺旋状の密封摺接面の摺動状態を想定し、各組成物の物性値を求めるための試験方法はつぎのとおりである。
　【００２３】
（１）摩擦摩耗試験−１
　ピンオンディスク型摩擦摩耗試験機にて、ディスクとして変性ＰＴＦＥ組成物またはＰＴＦＥ組成物からなる円板を用い、ピンとして直径８ｍｍ長さ１０ｍｍで端面がフラットな炭素工具鋼ＳＫ３を用いて下記の条件で試験を行い、試験開始２時間後の摩擦係数と同８時間後の摩耗量（μｍ）を測定した。
　【００２４】
　試験条件：荷重　１ｋｇｆ、速度　２１６０ｒｐｍ、温度　１００℃、雰囲気コンプレッサー油スニソ３ＧＳＤ
（２）摩擦摩耗試験−２
　摩擦摩耗試験−１にて、ピンとして１０ｍｍ×１０ｍｍ、長さ２０ｍｍの円柱状ピンの端面を、幅１０ｍｍ、０．２Ｒ（１２０°）のエッジ状にした炭素工具鋼ＳＫ３を用いること以外は、前記試験と全く同じ条件で試験を行ない、試験開始１時間後の摩擦係数および同５時間後の摩耗量（μｍ）を測定した。なお、比較例の摩耗量の値は、試験開始５時間後までに摩耗量１ｍｍ以上の異常摩耗が発生したため、異常摩耗までの時間を示した。
　【００２５】
　【表１】
　【００２６】
　【表２】
　【００２７】
　表１および表２の結果から明らかなように、従来のＰＴＦＥ組成物を使用した比較例１〜３は、フラットピンを用いた試験（摩擦摩耗試験−１）にて摩耗量が約２０μｍと多く、エッジピンを用いた試験（摩擦摩耗試験−２）にて、摩耗量１ｍｍ以上の異常摩耗が発生した。
　【００２８】
　これに対して、所定の変性ＰＴＦＥ組成物を使用した実施例１〜５は、いずれの試験においても摩擦係数および摩耗量ともに低い値であり、前記コンプレッサー用のシール部材として優れた摩擦摩耗特性を有していた。
　【００２９】
　【効果】
　この発明は、以上説明したように、コンプレッサー用のシール部材を、所定の変性四フッ化エチレン樹脂および繊維状強化材とからなる組成物によって形成したので、耐屈曲性、耐クリープ性は当然のことながら、低摩擦特性、耐摩耗性を全て満足するものとなり、スクロール
型の
状の
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　スクロール型コンプレッサーのスクロール部材を示す斜視図
　【図２】
　図１の要部断面図
　【図３】
　スクロール型コンプレッサーの内部構造を示す断面図
　【図４】
　ヘリカルブレード型コンプレッサーの螺旋状ブレードを示す斜視図
　【図５】
　ヘリカルブレード型コンプレッサーの内部構造を示す断面図
　【符号の説明】
　１、１’　スクロール部材
　２　渦巻壁
　３、８　溝
　４　シール部材
　５　ブレード
　６　シリンダ
　７　ピストン
　９　動作室