【事件の表示】
　特許第３０４０４７５号「改良された三重の効果を有する吸収サイクル装置」の請求項１ないし４、６、１２ないし１７、１９、２０、３２、３３、４０ないし４７、５０ないし５３に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３０４０４７５号の請求項１ないし４、６、１２ないし１７、１９、２０、３２、３３、４０ないし４４、４７ないし５０に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　特許第３０４０４７５号（以下、「本件特許」という。）に係る出願は、１９９２年１１月２４日（パリ条約による優先権主張外国庁受理１９９１年１１月２７日、米国）を国際出願日とする出願であって、平成１２年３月３日に設定登録され、その後、平成１２年１１月１５日に西川武則より特許異議の申立てがなされ、取消理由が通知された後、その指定期間内である平成１３年８月２１日に訂正請求がなされ、再度取消理由が通知された後、平成１３年８月２１日付けの訂正請求を取り下げた上で、指定期間内である平成１３年１１月３０日付けで訂正請求がなされたものである。
　
２．訂正の適否についての判断
（１）訂正事項
（ア）訂正事項１
  特許請求の範囲の請求項１のうち、
「（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClもしくはLiI、ならびにNi（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちの１つの塩水溶液を含む、装置。」を、
「（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ni（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、装置。」に訂正する。
　
（イ）訂正事項２
　特許請求の範囲の請求項５の、
「前記水性吸収流体は、約６ないし約10個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有し、前記装置は、前記熱および質量伝達添加剤を含む貯蔵器を備え、前記貯蔵器は、１つ以上の前記流体ループと結合しており、前記水性吸収流体が前記１つ、２つまたは３つの吸収装置に入る前に前記熱および質量伝達添加剤を前記１つ以上の流体ループに送るためのものである、請求項１に記載の装置。」を、
「前記装置は、前記熱および質量伝達添加剤を含む貯蔵器を備え、前記貯蔵器は、１つ以上の前記流体ループと結合しており、前記水性吸収流体が前記１つ、２つまたは３つの吸収装置に入る前に前記熱および質量伝達添加剤を前記１つ以上の流体ループに送るためのものである、請求項１に記載の装置。」と訂正する。
　
（ウ）訂正事項３
　特許請求の範囲の請求項１２のうち、
「前記２つまたは３つの蒸発器は前記２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合している、装置。」を、
「前記２つまたは３つの蒸発器は前記２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合し、
　前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ni（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、装置。」に訂正する。
　
（エ）訂正事項４
　特許請求の範囲の請求項１８の、
「前記水性吸収流体はLiBr、LiClまたはその混合物を含み、さらに、約６ないし10個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に含み、前記高温ジェネレータの中の前記熱および質量伝達添加物の濃度は、前記水性吸収流体の前記添加物の可溶性の限界とほぼ同じであるかまたはそれを下回る、請求項12に記載の装置。」を、
「三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、その各々が水性吸収流体を含みかつそれぞれ動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、それぞれ動作温度が順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合している第１、第２および第３の凝縮器と、前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、２つまたは３つの吸収装置と、それらと協働し、前記２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータのいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための１つ、２つまたは３つの流体ループと、前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、２つまたは３つの蒸発器と、それらの間で冷媒を送るためのそれらの間の動作的結合手段とを含み、前記２つまたは３つの蒸発器は前記２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合し、
　前記水性吸収流体はLiBr、LiClまたはその混合物を含み、さらに、約６ないし10個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に含み、前記高温ジェネレータの中の前記熱および質量伝達添加物の濃度は、前記水性吸収流体の前記添加物の可溶性の限界とほぼ同じであるかまたはそれを下回る、装置。」に訂正する。
　
（オ）訂正事項５
　特許請求の範囲の請求項２７のうち、
「（ａ）LiBr、LiCl、LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClもしくはLiIならびにNi（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；または
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物のうちの１つの塩水溶液を含み、前記高温ジェネレータにおける前記熱および質量伝達添加剤の濃度は、前記水性吸収流体の前記添加物の可溶性の限界と実質的に同じであるかまたはそれを下回る、請求項21に記載の装置。」を、
「（ａ）LiBr、LiCl、LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ni（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；または
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、前記高温ジェネレータにおける前記熱および質量伝達添加剤の濃度は、前記水性吸収流体の前記添加物の可溶性の限界と実質的に同じであるかまたはそれを下回る、請求項21に記載の装置」に訂正する。
　
（カ）訂正事項６
  特許請求の範囲の請求項３２のうち、
「前記少なくとも１つの流体ループと協働し、前記水性吸収流体を送るためのポンプ手段を含む、装置。」を、
「前記少なくとも１つの流体ループと協働し、前記水性吸収流体を送るためのポンプ手段を含み、
　前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ni（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、装置。」に訂正する。
　
（キ）訂正事項７
　特許請求の範囲の請求項３８の、
「前記水性吸収流体は、６個以上の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む、わずかに可溶性かまたは実質的に不溶性の熱および質量伝達添加剤を含み、前記装置はさらに、前記水性吸収流体が前記第３のジェネレータに入る前に前記水性吸収流体から前記添加剤を分離するための分離手段を含む、請求項37に記載の装置。」を、
「前記熱および質量伝達添加剤はわずかに可溶性かまたは実質的に不溶性とされ、前記装置はさらに、前記水性吸収流体が前記第３のジェネレータに入る前に前記水性吸収流体から前記添加剤を分離するための分離手段を含む、請求項37に記載の装置。」と訂正する。
　
（ク）訂正事項８
　特許請求の範囲の請求項４４のうち、
「前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する１つ、２つまたは３つの蒸発器とを含む、装置。」を、
「前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する１つ、２つまたは３つの蒸発器とを含み、
  前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ni（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、装置。」に訂正する。
　
（ケ）訂正事項９
  特許請求の範囲の請求項４５を削除する。
　
（コ）訂正事項１０
　特許請求の範囲の請求項４６を削除する。
　
（サ）訂正事項１１
　特許請求の範囲の請求項４７を削除する。
　
（シ）訂正事項１２
　特許請求の範囲の請求項５０のうち、
「前記第３、第２および第１の凝縮器を接続し、凝縮された水冷媒を連続的にその間に送るための動作手段とを含む、装置。」を、
　特許請求の範囲の請求項４７として、
「前記第３、第２および第１の凝縮器を接続し、凝縮された水冷媒を連続的にその間に送るための動作手段とを含み、
  前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ni（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、装置。」に訂正する。
　
（ス）訂正事項１３
　特許請求の範囲の請求項５４を削除する。
　
（セ）訂正事項１４
　特許請求の範囲の請求項５５を削除する。
　
（ソ）訂正事項１５
　特許請求の範囲の請求項５８の、
「前記水性吸収流体は、約６ないし約10個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に含み、前記装置は、前記水性吸収流体を前記第３のジェネレータに送る前記流体ループと協働し、かつ前記水性吸収流体が前記第３のジェネレータに入る前に前記熱および質量伝達添加剤を前記水性吸収流体から分離するための分離手段を含む、請求項50に記載の装置。」を、
　特許請求の範囲の請求項５３として、
「前記装置は、前記水性吸収流体を前記第３のジェネレータに送る前記流体ループと協働し、かつ前記水性吸収流体が前記第３のジェネレータに入る前に前記熱および質量伝達添加剤を前記水性吸収流体から分離するための分離手段を含む、請求項47に記載の装置。」に訂正する。
　
（タ）訂正事項１６
　特許請求の範囲の請求項５９の、
「前記水性吸収流体は、約６ないし約10個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に含み、前記装置は、前記水性吸収流体を前記第３のジェネレータに送る前記流体ループと協働し、かつ前記水性吸収流体が前記第３のジェネレータに入る前に前記熱および質量伝達添加剤を前記水性吸収流体から分離するための分離手段を含む、請求項51に記載の装置。」を、
　特許請求の範囲の請求項５４として、
「前記装置は、前記水性吸収流体を前記第３のジェネレータに送る前記流体ループと協働し、かつ前記水性吸収流体が前記第３のジェネレータに入る前に前記熱および質量伝達添加剤を前記水性吸収流体から分離するための分離手段を含む、請求項48に記載の装置。」に訂正する。
　
（チ）訂正事項１７
　特許請求の範囲の請求項６０を削除する。
　　
（２）訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　訂正事項１は、「熱および質量伝達添加剤」に係る構成を加え特許請求の範囲の減縮を目的とするとともに、誤記の訂正を目的としたものである。
　訂正事項２，７，１５，１６は、訂正前の請求項５，３８，５８，５９の構成の一部を、それぞれ引用する請求項に繰り上げたことにともない、重複した記載となることを避けるために、それらの構成を、それぞれ請求項５，３８，５８，５９から削除して記載したもので、明りょうでない記載の釈明を目的としたものである。
　訂正事項３，６，８，１２は、水性吸収流体及び熱および質量伝達添加剤について限定したもので、特許請求の範囲の減縮を目的としたものである。
　訂正事項４は、訂正前に引用していた請求項１２が訂正されたため、訂正前の請求項１２の構成を請求項１８と合わせ、独立請求項としたものであり、明りょうでない記載の釈明を目的としたものである。
　訂正事項５は、誤記の訂正を目的としたものである。
　訂正事項９乃至１１，１３，１４，１７は請求項を削除する訂正であり、特許請求の範囲の減縮を目的としたものである。
　訂正事項１乃至１７は、願書に添付した明細書又は図面に記載した事項の範囲内においてなされ、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでない。
                                                  
（３）独立特許要件
  訂正事項２，４，５，７，１３乃至１７は、特許異議の申立てがされていない請求項についての訂正であって、そのうち訂正事項５は誤記の訂正を目的とするもの、訂正事項１３，１４，１７は請求項の削除により特許請求の範囲の減縮を目的とするものである。そして、訂正事項５，１３，１４，１７に係る請求項は、訂正後における特許請求の範囲に記載された発明が特許出願の際独立して特許を受けることができるものである。
　
（４）まとめ
　以上のとおりであるから、上記訂正は、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる、特許法第１２０条の４第３項において準用する平成６年法律第１１６号による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書、第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．特許異議の申立ての理由の概要
　特許異議申立人西川武則は、下記の甲第１号証乃至甲第１３号証を提出して、請求項１乃至４，６，１２乃至１７，１９，２０，３２，３３，４０乃至４７，５０乃至５３に係る特許は、特許法第２９条第１項第３号又は特許法第２９条第２項の規定に違反してなされたものであり、請求項１，４２，４６，４７の記載は、特許法第３６条第６項の要件を満たしていないので、特許を取り消すべき旨主張している。
甲第１号証：米国特許第３２７３３５０号明細書
甲第２号証：特開平３−１５２３６１号公報
甲第３号証：「環境工学総合シンポジウム’９１講演論文集」日本機械学会、（１９９１，７，１０発行）Ｐ．３〜６
甲第４号証：特開平３−１９９８６２号公報
甲第５号証：特開昭６０−１７８２６６号公報
甲第６号証：特公昭５３−３５６６２号公報
甲第７号証：実願昭５７−２８４４号（実開昭５８−１０４８６２号）のマイクロフィルム
甲第８号証：実願昭５７−４８３５９号（実開昭５８−１５０７５４号）のマイクロフィルム
甲第９号証：「吸収式冷凍機とヒートポンプ」高田秋一著、社団法人日本冷凍協会、（平成元年９月１８日、第２版第１刷）Ｐ．１３〜２０，１０６〜１０７
甲第１０号証：実開昭５６−９９２０３号公報
甲第１１号証：「空気調和・衛生工学会学術論文集」（’８２．１０．２１〜２３）Ｐ．２４９〜２５２
甲第１２号証：特公昭６１−６１０２５号公報
甲第１３号証：特開平１−２６６４７５号公報
　
４．本件発明
　上記の「２．訂正の適否についての判断」で検討したように、特許異議申立に係る請求項１乃至４，６，１２乃至１７，１９，２０，３２，３３，４０乃至４７，５０乃至５３は、上記訂正により、請求項の項番が請求項１乃至４，６，１２乃至１７，１９，２０，３２，３３，４０乃至４４，４７乃至５０に訂正され、本件特許の請求項１乃至４，６，１２乃至１７，１９，２０，３２，３３，４０乃至４４，４７乃至５０に係る発明は、訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１乃至４，６，１２乃至１７，１９，２０，３２，３３，４０乃至４４，４７乃至５０に記載された次のとおりのものと認める。
「請求項１
　三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、その各々が水性吸収流体を含みかつ動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、動作温度が順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合している第１、第２および第３の凝縮器と、前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、１つ、２つまたは３つの吸収装置と、それと協働し前記１つ、２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータのいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための１つ、２つまたは３つの流体ループと、前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合している１つ、２つまたは３つの蒸発器とを含み、前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ni（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、装置。
　
請求項２
　前記第３のジェネレータを加熱するための燃焼空気加熱手段と、燃焼空気の予熱のために前記燃焼空気加熱からの過剰熱を送るための手段とを含む、請求項１に記載の装置。
　
請求項３
　前記第３のジェネレータを加熱するための燃焼空気加熱手段を含み、前記第１の熱交換手段は、排出熱を前記第１および第２のジェネレータのうちの１つまたは両方に送るために流体で熱伝達している前記第３のジェネレータ加熱手段と熱的に結合するための手段を含む、請求項１に記載の装置。
　
請求項４
　前記流体ループのうちの１つは前記吸収装置のうちの１つから前記第３のジェネレータに前記水性吸収流体を送り、前記吸収装置から前記第３のジェネレータに前記流体を送り込むための２つの単段ポンプまたは１つの２段ポンプを含む、請求項１に記載の装置。
　
請求項６
　すべての前記流体ループの前記水性吸収流体は、同じ塩組成物の水溶液を含む、請求項１に記載の装置。
　
請求項１２
　三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、その各々が水性吸収流体を含みかつそれぞれ動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、それぞれ動作温度が順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合している第１、第２および第３の凝縮器と、前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、２つまたは３つの吸収装置と、それらと協働し、前記２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータのいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための１つ、２つまたは３つの流体ループと、前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、２つまたは３つの蒸発器と、それらの間で冷媒を送るためのそれらの間の動作的結合手段とを含み、前記２つままたは３つの蒸発器は前記２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合し、
  前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ni（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、装置。
　
請求項１３
　前記２つまたは３つの蒸発器と前記２つまたは３つの吸収装置とは異なる動作温度で用いられ、水性吸収流体の塩の濃度はそれぞれ前記２つの吸収装置または前記３つの吸収装置において順により高くなっており、最も高温の蒸発器は、吸収剤の塩の濃度が最も高い水性吸収流体を含む吸収装置と動作的に結合している、請求項12に記載の装置。
　
請求項１４
　前記第３、第２および第１の凝縮器と接続し、凝縮された冷媒をその間で連続的に送るための動作手段を含む、請求項12に記載の装置。
　
請求項１５
　前記第１の凝縮器を前記２つまたは３つの蒸発器のうちのいずれか１つまたはそのすべてに接続し、凝縮された冷媒をそこに送るための動作手段を含む、請求項12に記載の装置。
　
請求項１６
　前記第３のジェネレータを加熱するための燃焼空気加熱手段と、燃焼空気の予熱のために前記燃焼空気加熱からの過剰熱を送るための手段とを含む、請求項12に記載の装置。
　
請求項１７
　前記第３のジェネレータを加熱するための燃焼空気加熱手段を含み、前記第１の熱交換手段は、前記第１および第２のジェネレータのうちの１つまたは両方に排出熱を送るために流体で熱伝達を行なっている前記第３のジェネレータ加熱手段を熱的に結合するための手段を含む、請求項12に記載の装置。
　
請求項１９
　前記２つまたは３つの吸収装置の各々は、動作温度の最も低いジェネレータの動作温度を下回る温度で吸収熱を排出できる手段を含む、請求項12に記載の装置。
　
請求項２０
　前記冷媒は、前記２つまたは３つの蒸発器のうちの最も高温の蒸発器から最も低温の蒸発器に連続的に送られる、請求項12に記載の装置。
　
請求項３２
　三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、その各々が水性吸収流体を含み、かつその動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、その動作温度がそれぞれ順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合する第１、第２および第３の凝縮器と、前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、それぞれその間でエネルギを送るための第１の熱交換手段と、１つ,2つまたは３つの吸収装置と、それと協働し、前記２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータとの間で水性吸収流体を送るための少なくとも１つの流体ループと、前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、前記１つ,2つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する１つ,2つまたは３つの蒸発器とを含み、前記少なくとも１つの流体ループは前記第１、第２および第３のジェネレータを動作的に直列に接続し、さらに、前記少なくとも１つの流体ループと協働し、前記水性吸収流体を送るためのポンプ手段を含み、
  前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ni（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、装置。
　
請求項３３
　１つの吸収装置と、それに動作的に接続され、そこから前記第３のジェネレータ、前記第２のジェネレータおよび前記第１のジェネレータに連続的に前記水性吸収流体を送るための少なくとも１つの流体ループとを含む、請求項32に記載の装置。
　
請求項４０
　前記第１の吸収装置から前記第１のジェネレータに水性吸収流体を送るための流体ループを含む、請求項32に記載の装置。
　
請求項４１
　前記流体ループは前記ジェネレータに動作的に接続され、前記第１のジェネレータから前記第２のジェネレータに、および前記第２のジェネレータから前記第３のジェネレータに前記水性吸収流体を連続的に送る、請求項32に記載の装置。
　
請求項４２
　前記水性吸収流体はLiBr、LiClまたはその混合物を含み、前記高温ジェネレータにおける前記熱および質量伝達添加剤の濃度は、前記水性吸収流体の前記添加剤の可溶性の限界と実質的に同じである、請求項32に記載の装置。
　
請求項４３
　前記流体ループのうちの１つは前記吸収装置のうちの１つから前記第３のジェネレータに前記水性吸収流体を送り、さらに、前記吸収装置から前記第３のジェネレータに前記流体を送り込むの２つの単段ポンプまたは１つの２段ポンプを含む、請求項32に記載の装置。
　
請求項４４
　三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、その各々が水性吸収流体を含み、その動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、その動作温度が順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合する第１、第２および第３の凝縮器と、前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、それらの間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、１つ以上の第１の流体ループと協働し、水性吸収流体を前記第１および第２のジェネレータに供給するための１つ以上の第１の吸収装置と、１つ以上の第２の流体ループと協働し、水性吸収流体を前記第３のジェネレータに供給するための１つ以上の第２の吸収装置と、前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する１つ、２つまたは３つの蒸発器とを含み、
　前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ni（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、装置。
　
請求項４７
　三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、各々が水性吸収流体を含みかつその動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、その動作温度が順により高くなっておりかつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合する第１、第２および第３の凝縮器と、前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、１つ、２つまたは３つの吸収装置と、それと協働し、前記１つ、２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータのいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための１つ、２つまたは３つの流体ループと、前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する１つ、２つまたは３つの蒸発器と、前記第３、第２および第１の凝縮器を接続し、凝縮された水冷媒を連続的にその間に送るための動作手段とを含み、
　前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ni（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、装置。
　
請求項４８
　前記１つ、２つまたは３つの流体ループと協働し、前記２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータとの間で水性吸収流体を送るための２つまたは３つの吸収装置と、２つまたは３つの蒸発器と、その間で冷媒を送るためのその間の動作接続手段とを含み、前記２つまたは３つの蒸発器は前記２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する、請求項47に記載の装置。
　
請求項４９　
　前記第１の凝縮器を前記２つまたは３つの蒸発器のうちのいずれか１つまたはそのすべてに接続し、凝縮された冷媒をそこに送るための動作手段を含む、請求項48に記載の装置。
　
請求項５０　
　前記冷媒は、前記２つまたは３つの蒸発器のうちの最も高温の蒸発器から最も低温の蒸発器に連続的に送られる、請求項49に記載の装置。」
　
５．刊行物
（１）刊行物１
　これに対して、当審が平成１３年６月１２日付けで通知した取消理由に引用され、本件特許の出願の優先権主張の日前に頒布された刊行物である米国特許第３２７３３５０号明細書（特許異議申立人が提出した甲第１号証。以下、「刊行物１」という。）には、図面とともに、以下の記載がある。
「  FIG.4 is a diagrammatic view illustrating a still further modification of the invention in which the generator, the evaporators, and the absorbers are all divided into three stages.」（第２欄１８行〜同２１行目）
　そして、この翻訳文は、次のとおり。
「図４は、再生器、蒸発器および吸収器が全て三つのステージに分割された本発明のさらに別の変更を説明する線図である。」
　
「  A fourth form of the invention is shown in FIG. 4, this form utilizing three-stage refrigerant generation, three-stage evaporation and three-stage absorption.. In this fourth form of this invention the three-stage generator includes a first-stage 86 having at its lower end s heating pot or kettle 87 with a gas burner or other suitable heating means 88 therebelow, a vapor lift riser 89 extending upwardly from the pot 87 to a surge and separation chamber 90. The chamber 90 has the usual baffle or mist extractor 91 and an outlet conductor 92 for concentrated absorption solution. A refrigerant vapor conductor 93 extends from the upper portion of the chamber 90 into the upper end of the heat exchange jacket 94 of the second-stage 95 of the generator. The second stage has a reception chamber 96 at its lower end and a vapor lift riser 97 extending upwardly through the jacket 94 and in heat exchange relationship therewith, terminating in an upper surge and separation chamber 98 having therein the usual baffle 99. An absorption solution outlet conductor 100 extends from the chamber 98 through a pump 101 into the heating pot or kettle 87 of the first-stage 86.
  The second stage of the generator has a refrigerant vapor outlet conductor 102 extending into the heat exchanger jacket 103 of the third stage 104 of the generator, the third stage also having a receiving chamber 105 at its lower end with a vapor lift riser 106 extending upwardly through the jacket 103 into an upper surge and separation chamber 107 having therein the usual baffle or mist extractor 108. A flow conductor 109 extends downwardly from the chamber 107 through a pump 110 into the chamber 96 of the second stage of the generator, and an additional flow conductor 111 extends from the lower Chamber 105 of the third stage into the conductor 109 on the intake side of the pump 110.
　The third heating or heat exchanger stage 104 of the generator has a vapor outlet conductor 112 extending upwardly from the chamber 107 into a water cooled condenser 113 for condensation of the refrigerant vapors. The third stage also has an outlet conductor 114 at the lower end of the jacket 103 for discharge of the condensed refrigerant from the second stage, the conductor 114 having connected thereto a vapor vent 115 extending through a float and valve box 116 into the conductor 112 for discharge thereinto of any hydrogen evolved in the third stage of the generator, there being provided in the conductor 112 the usual palladium cell or other conventional means for disposing of such evolved hydrogen. The heat exchange jacket 94 of the second stage 95 also has an outlet conductor 118 extending from its lower end for discharge of the condensed refrigerant from the first stage of the generator, the conductor 118 also having a vent riser 119 connected through a float valve box 120 with the conductor 102 for discharge of hydrogen evolved in the second stage, a second palladium cell or the like 121 being also connected into the conductor 102.
　There is provided what may be termed a triple heat exchanger which includes a central heat exchange conductor 122 surrounded by a heat exchange jacket 123 which, in turn, is surrounded by a pair of secondary heat exchange jackets 124 and 125. The central conductor 122 is connected into the receiving chamber 105 of the third stage 104 of the generator for delivering dilute absorption solution thereto, the solution having been heated in its passage through the multiple heat exchanger. The concentrated absorption solution conductor 92 of the first stage of the generator is connected into the heat exchange jacket 123 from which a conductor 126 leads to the absorption stages. The condensed refrigerant outlet conductor 118 of the second stage of the generator is connected into the secondary heat exchange jacket 124 from which an outlet conductor 127 leads to the evaporator stages. In addition, the condensed refrigerant outlet conductor 114 from the third stage 104 of the generator is connected into the heat exchanger 125 and an outlet conductor 128 also leads therefrom to the evaporator stages. 
  The condensed refrigerant from the third stage of the generator, having been liquified in the ondenser 113 is conducted through an orifice, expansion valve or other restricting means 129 into a first evaporator 130 from which, the refrigerant vapors are discharged through a conductor 131 to a first, water cooled absorber 132. The condensed refrigerant from the second stage of the generator is passed through the conductor 128 through a float restriction valve 133 into a second evaporator 134 from which the refrigerant passes.by a conductor 135 into a second water cooled absorber 136. In addition, the condensed refrigerant from the first stage of the generator flows via the pipe 127 to a float restriction valve 137 and into a third evaporator 138 from which the refrigerant is discharged through a conductor 139 into a third water cooled absorber 140. The concentrated absorption solution conductor 126 is connected into the first absorber 132 through a float valve assembly 141. In addition, the conductor 131 is connected through a U-tube trap 142 to the second absorber 136, and the conductor 135 is connected to the third stage absorber 140 through a U-tube trap 143. The conductor 139 has connected thereinto the absorber 140 and dilute absorption solution conductor 122.
  In the operation of this three-stage modification of the invention, dilute absorption solution enters the receiving chamber 105 of the third stage of the generator through the conductor 122 and passes upwardly through the riser 106 to receive heat from the condensing refrigerant within the jacket 103, vaporizing refrigerant from the dilute solution, the vaporized refrigerant passing upwardly through the conductor 112 for condensation through the condenser 113. At the same time, a partially concentrated absorption solution is formed which passes downwardly through the pipe 109 and also through the conductor 111 through the pump 110 into the receiving chamber 96 of the second stage 95 of the generator. Herein, again, the solution moves upwardly through the riser 97 to receive heat from the refrigerant within the jacket 94 to condense said refrigerant and vaporize refrigerant from the partially concentrated solution. The refrigerant vapors pass upwardly through the conductor 102 into the jacket 103 of the third stage for condensation, while the additionally concentrated absorption solution passes downwardly from the chamber 98 through the conductor 100 and the pump 101 to the heating kettle or pot 87 of the first stage of the generator. Here, the additionally concentrated solution receives heat from the heating means 88 to drive refrigerant vapor and concentrated absorption upwardly through the riser 89 into the chamber 90, from which the vaporized refrigerant is discharged through the conductor 93 and to the jacket 94 of the second stage of the generator, while concentrated absorption solution is discharged through the conductor 92 for passage to the heat exchange jacket 123. In all three stages of the generator, the volatilizing of refrigerant vapors which pass upwardly through the vapor lift risers result in the simultaneous lifting of the absorption solution therefrom into the upper surge and separation chambers.
   Within the triple heat exchanger, the incoming dilute absorption solution is preheated while the outgoing concentrated absorption solution is cooled, and the condensed refrigerants from the second and third stages are also cooled. The refrigerant vapor condensed in the condenser 113 expands into the evaporator 130 which is at the lowest temperature and lowest pressure of the three evaporators and then drains into the first absorber 132 wherein it is contacted by the concentrated absorption solution for absorption therein while simultaneously being cooled by the water jacket. The less concentrated solution thus formed drains through the trap 142 to the second absorber 136.
   The refrigerant from the second stage of the generator is condensed in the jacket 103 of the third stage thereof and passes through the secondary heat exhange jacket 125 and the conductor 128, through the restriction or expansion valve 133 and to the second evaporator 134 which is at a higher temperature and higher pressure than the evaporator 130. Refrigerant from the evaporator 134 drains through the conductor 135 into the second absorber 136 for absorption in the less concentrated absorption solution entering through the trap 142. From the second absorber 136, the still less concentrated absorption solution drains through the trap 143 and to the third absorber 140.
   The refrigerant vaporized in the first stage of the generator and condensed in the jacket 94 of the second stage flows through the conductor 118 and the secondary heat exchanger 124 to the conductor 127 from which it enters the third evaporator 138 through the restriction or expansion valve 137, the third evaporator 138 being at a higher temperature and pressure than either the first or second evaporators. From the third evaporator, the refrigerant drains through the conductor 139 through the absorber 140 wherein it contacts the still less concentrated absorption solution being delivered from the second evaporator and is absorbed therein to reconstitute the dilute absorption solution which drains through the conductor 122 into the receiving chamber 105 of the third stage of the generator. Again, the vertical spacings and relative elevations of the several components ensure the desired flows of the refrigerant and absorption solutions, only the pumps 101 and 110 being required for maintaining such flow as well as the several pressure differentials. The first stage of the generator produces refrigerant at the highest pressure and highest temperature, and at the same time, produces the most concentrated absorptionsolution for maintenance of the first absorber 132 and the first evaporator 130 at the lowest temperature and the lowest pressure, the successive stages producing refrigerant at lower temperatures and lower pressures, and the successive absorbers utilizing still less concentrated solutions to maintain the second and third evaporators at progressively higher pressures and higher temperatures.」（第６欄１４行目〜第８欄５２行目）
　そして、この翻訳文は、次のとおり。
「本発明の第４の形態は図４に示されており、この形態は３ステージの冷媒生成、３ステージの蒸発、および３ステージの吸収を用いる。本発明のこの第４の形態において、３ステージの再生器は、加熱ポットまたはケトル８７を下端に有し、その下にガスバーナまたは他の適切な加熱手段８８を備え、蒸気リフトライザ８９がポット８７から上方に延びサージおよび分離チャンバ９０に至る第一ステージ８６を含む。チャンバ９０は通常のバッフルまたは霧抽出器９１および濃縮された吸収溶液用流出導管９２を有している。冷媒蒸気９３は、チャンバ９０の上部から再生器の第二ステージ９５の熱交換ジャケット９４の上端に延びる。第二ステージはその下端に受液チヤンバ９６および、ジャケット９４を通過し且つこれと熱交換関係に上方に延び、通常のバッフル９９を内部に有する上部のサージおよび分離チャンバ９８で終端する蒸気リフトライザ９７を有する。吸収溶液流出導管１００は、チャンバ９８からポンプ１０１を通過して延び、第一ステージ８６の過熱ポットまたはケットル８７に入る。
　再生器の第二ステージは、再生器の第三ステージ１０４の熱交換ジャケット１０３の中に延びる冷媒蒸気流出導管１０２を有し、また第三ステージはその下端に受液チャンバ１０５を有し、蒸気リフトライザ１０６はジャケット１０３を通過して上方に延び、通常のバッフルまたは霧抽出機１０８をその内部に有する上部のサージおよび分離チャンバ１０７の中に入る。フロー導管１０９はチャンバ１０７から下方に延びポンプ１１０を通過して再生器の第二ステージチヤンバ９６に入り、付加のフロー導管１１１は第三ステージの下方のチャンバ１０５から延び、導管１０９のポンプ１１０の吸入側に入る。
　再生器の第三加熱または熱交換ステージ１０４は、チャンバ１０７から上方に延び冷媒蒸気を凝縮するための水冷凝縮器１１３の中に到達する蒸気流出導管１１２を有する。また第三ステージは第二ステージからの凝縮冷媒を排出するための流出導管１１４をジャケット１０３の下端に有し、この流出導管１１４は蒸気流出導管１１５に結合された導管であって、フロート及びバルブボックス１１６を通過し、再生器の第三ステージにおいて変化した全ての水素をこの中に排出させるための導管１１２の中に延びる。導管１１２の中にはそのように変化した水素を処理するためのパラジウムセルまたは他の従来の手段か備えられている。また、第二ステージ９５の熱交換ジャケット９４は、再生器の第一ステージからの凝縮された冷媒を排出させるために下端から延びる流出導管１１８を有し、また、この流出導管１１８もフロートバルブボックス１２０を通過し、第二ステージで変化した水素を排出させるための導管１０２に接続する流出ライザ１１９を有し、第二パラジウムセル等１２１もまた導管１０２内部に接続する。
　中央の熱交換導管１２２を熱交換ジャケット１２３が取り囲み、熱交換ジャケット１２３を一対の第二次熱交換ジャケット１２４および１２５が取り囲む構造の中央の熱交換導管１２２を含む所謂３重の熱交換器が備えられている。中央の導管１２２は、再生器の第三ステージ１０４の受液チャンバ１０５内に接続し、希吸収溶液を受液チャンバ１０５に送出させる。その際溶液は前述３重の熱交換器を通過し加熱される。再生器の第一ステージの濃吸収溶液導管９２は、熱交換ジャケット１２３内部に接続し、そこから導管１２６が吸収ステージに通じている。再生器の第二ステージの凝縮された冷媒流出導管１１８は二次熱交換ジャケット１２４内に接続し、そこから流出導管１２７が蒸発ステージに通じる。さらに、再生器の第三ステージ１０４からの凝縮冷媒流出導管１１４は熱交換器１２５内に接続し、流出導管１２８もまたそこから蒸発ステージに通じている。
　再生器の第三ステージからの凝縮冷媒は、凝縮器１１３において液化され、オリフィス、膨張バルブまたは他の絞り手段１２９を通って第一蒸発器１３２内に通じ、そこから冷媒蒸気が導管１３１を通って第一水冷吸収器１３２に排出される。再生器の第二ステージからの凝縮冷媒は導管１２８、フロート制限バルブ１３３を通り第二蒸発器１３４に入り、そこから導管１３５により第二水冷吸収器１３６に入る。さらに、再生器の第一ステージからの凝縮冷媒はパイプ１２７を介してフロート絞りバルブ１３７に流れ、第三の蒸発器１３８に入り、そこから冷媒は導管１３９を通って第三の冷却吸収器１４０内に排出される。 濃吸収溶液導管１２６は、フロートバルブアセンブリ１４１を通って第一吸収器１３２に接続する。さらに、導管１３１はＵ管トラップ１４２を通って第二吸収器１３６に接続し、導管１３５はＵ管トラツプ１４３を通って第三ステージ吸収器１４０に接続する。導管１３９には、吸収器１４０および希吸収溶液導管１２２が接続する。
　本発明のこの第三ステージの変更の作用において、希吸収溶液は導管１２２を通って再生器の第三ステージの受液チャンバ１０５に入り、ライザ１０６を通って上方に進みジャケット１０３内の冷媒を凝縮することから出る熱を受け、希溶液からの冷媒を蒸発させ、蒸発した冷媒は導管１１２を通って上方に進み、凝縮器１１３を通過して凝縮される。同時に、濃縮された吸収溶液が、パイプ１０９、また導管１１１を通って下方に進み、ポンプ１１０を通って再生器の第二ステージ９５の受液チャンバ９６の中に入る。ここでもまた、溶液はライザ９７を通って上方に進み、ジャケット９４内の冷媒からの熱を受け前記冷媒を凝縮し、濃縮された溶液からの冷媒を蒸発させる。冷媒蒸気は導管１０２を通って上方に進み、第三ステージのジャケット１０３に入り凝縮される。一方新たに濃縮された吸収溶液は、チャンバ９８から下方に進み導管１００およびポンプ１０１を通って再生器の第一ステージの加熱ケトルまたはポット８７に進む。ここでは、新たに濃縮した溶液は加熱手段８８からの熱を受け、冷媒蒸気および濃吸収溶液をライザ８９を通って押し上げチャンバ９０に入り、そこから蒸発した冷媒が導管９３を通って再生器の第二ステージのジャケット９４に排出され、一方で濃縮された吸収溶液は導管９２を通って排出され熱交換ジャケット１２３に送られる。再生器の三つのステージにおいて、蒸気リフトライザを通って上方に進む冷媒を蒸発させることは、同時に、吸収溶液をそこから上部のサージおよび分離チャンバへと引き上げる結果となる。
　三重の熱交換器の中では、流出する濃吸収溶液を冷却する一方で、流入する希吸収溶液を予加熱し、第二および第三ステージからの凝縮された冷媒もまた冷却する。凝縮器１１３内で凝縮された冷媒蒸気は、三つの蒸発器の中で最も低温かつ最も低圧状態の蒸発器１３０の中に広がり、次に第一吸収器１３２に流れ込み、そこで、濃縮された吸収溶液に接触し、水ジャケットによって同時に冷却されながら、吸収溶液の中に吸収される。このように形成された濃度のより低い溶液は、トラップ１４２を通って第二吸収器１３６に流れる。
　再生器の第二ステージからの冷媒は、再生器の第三ステージのジャケット１０３において凝縮され、第二次熱交換ジャケット１２５、導管１２８、および絞りまたは膨張バルブ１３３を通って蒸発器１３０よりも高温且つ高圧状態の第二蒸発器１３４に進む。蒸発器１３４からの冷媒は、導管１３５を通って第二吸収器１３６に流れ込み、トラップ１４２を通って入ってくる濃度のより低い溶液に吸収される。第二吸収器１３６からは、濃度のさらに低い吸収溶液がトラップ１４３を通って第三吸収器１４０に流れる。
　再生器の第一ステージにおいて蒸発し、第二ステージのジャケット９４において凝縮された冷媒は、導管１１８および第二次熱交換器１２４を通って導管１２７に流れ、そこから絞りまたは膨張バルブ１３７を通って第三蒸発器１３８に入り、第三蒸発器１３８の状態は第一蒸発器、第二蒸発器よりも高温高圧である。第三の蒸発器から冷媒は、導管１３９および吸収器１４０を通って流れ、そこで第二吸収器から送出される濃度のさらに低い溶液と接触してその中に吸収され、希吸収溶液を再構成し導管１２２を通って再生器の第三ステージの受液チャンバ１０５に流れ込む。ここでもまた、垂直スペースでいくつかの成分を上昇させることにより、冷媒および吸収溶液の所望の流れは確保される。いくつかの圧力変動で所望の流れを維持するためには、ポンプ１０１および１１０だけが必要とされる。再生器の第一ステージは最も高い圧力および最も高い温度で冷媒を生成し、同時に、第一吸収器１３２および第一蒸発器１３０を最も低い温度および最も低い圧力で維持するために、最も濃縮された吸収溶液を生成し、次のステージはより低い温度及びより低い圧力で冷媒を生成し、次の吸収器は、第二蒸発器および第三蒸発器を徐々に上昇する圧力および温度で維持するために、さらにより低い濃度の溶液を利用する。」
　
（２）刊行物２
　また、同じように当審が平成１３年６月１２日付けで通知した取消理由に引用され、本件特許の出願の優先権主張の日前に頒布された刊行物である「新版　冷凍空調便覧　第４版基礎編　編集・発行 社団法人 日本冷凍協会　新版・第４版発行 昭和５６年５月３０日」（以下、「刊行物２」という。）には、以下の記載がある。
「４・４・１ 冷媒の種類
　吸収冷凍機の冷媒−吸収剤系については、多くの系が現在までに提案されているが、それらの系のうち、現在実用に供されているのは、わずか、アンモニア−水系と水−リチウム・ブロマイド系の二つの系にすぎない。」（第２４８頁左欄第２〜６行目）
「４・４・２ 水を冷媒とする系
　水を冷媒とする系としては、Ｈ2Ｏ−ＬｉＢｒ系、Ｈ2Ｏ−ＬｉＣｌ系、Ｈ2Ｏ−ＬｉＩ系、Ｈ2Ｏ−ＮａＯＨ系、Ｈ2Ｏ−ＬｉＳＣＮ系、Ｈ2Ｏ−ＣｓＦ系、Ｈ2Ｏ−ＲｂＦ系などが考えられ、最近では、これらの系以外にＨ2Ｏ−ＬｉＢｒ−ＬｉＣｌ系、Ｈ2Ｏ−ＬｉＢｒ−ＨＯＣＨ2ＣＨ2ＯＨ系、Ｈ2Ｏ−ＬｉＢｒ−ＬｉＳＣＮ系などの三成分系が提案せられている。」（第２４８頁左欄第１９〜２５行目）
　
（３）刊行物３
　また、同じように当審が平成１３年６月１２日付けで通知した取消理由に引用され、本件特許の出願の優先権主張の日前に頒布された刊行物である特開昭６０−１７８２６６号公報（特許異議申立人が提出した甲第５号証。以下、「刊行物３」という。）には、図面とともに以下の記載がある。
「第２図は、本発明の一実施例に係る三重効用吸収式冷凍機のサイクル構成図であり、」（第４頁右上欄第５〜６行目）
「高温再生器６は、外部熱源に係る燃焼器７，貫流形熱交換器８、気液分離機９から成っており、燃焼器７で発生した燃焼ガスにより貫流形熱交換器８で加熱されて沸騰した溶液を、気液分離器９で冷媒蒸気と濃溶液に分離するものである。」（第４頁右上欄第１３〜１７行目）　
（４）刊行物４
　また、同じように当審が平成１３年６月１２日付けで通知した取消理由に引用され、本件特許の出願の優先権主張の日前に頒布された刊行物である「「吸収冷凍機とヒートポンプ」　著者 高田秋一　　発行 社団法人 日本冷凍協会　第２版第１刷発行 平成元年９月１８日」（特許異議申立人が提出した甲第９号証。以下、「刊行物４」という。）には、以下の記載がある。
　冷温水機において、「第一発生器からの排ガスはまだ高温（２５０℃）である。この廃熱を回収して有効に利用すれば燃料消費は減少する。このため次のような方法が実施されている。
（１）排ガス熱交換器を設け燃焼空気を加熱する。
（２）冬季、室内からの排気に排ガスを混入し全熱交換器を通して、外気と熱交換する。
（１）は冷暖房時とも有効であるが、（２）は暖房時のみである。」（第１０６頁右欄第１６〜２４行）　
　
（５）刊行物５
　また、同じように当審が平成１３年６月１２日付けで通知した取消理由に引用され、本件特許の出願の優先権主張の日前に頒布された刊行物である実願昭５７−２８４４号（実開昭５８−１０４８６２号）のマイクロフィルム（特許異議申立人が提出した甲第７号証。以下、「刊行物５」という。）には、図面とともに以下の記載がある。
「（１）は断面円形の胴体であり、該胴体（１）に水平方向の仕切壁（２）を架設し、該仕切壁（２）の上方を低段室（Ｌ）、下方を高段室（Ｈ）と成す一方、前記低段室（Ｌ）には低段蒸発器（３１）と低段吸収器（４１）とを並列状に配置すると共に、前記高段室（Ｈ）には高段蒸発器（５２）と高段吸収器（４２）とを並列状に配置している。また前記仕切壁（２）と前記胴体（１）の底部にそれぞれ壁体（２１），（１１）を垂設し、前記低段室（Ｌ）及び高段室（Ｈ）を蒸発器側と吸収器側とに分割すると共に、前記仕切壁（２）の蒸発器側と吸収器側には、それぞれ前記高段室（Ｈ）に開口する流通管（２２）、（２２）を設け、かつ、これら流通管（２２），（２２）の下端部に受体（２３）、（２３）を取付けて、液封機構を形成しており、これら液封機構を介して、前記各蒸発器（３１），（３２）及び各吸収器（４１），（４２）を連通させている。
　しかして本実施例においては、凝縮器（５１），（５２）よりの第１冷媒液管（６１）を前記高段蒸発器（３２）側に関口させると共に、前記高段室（Ｈ）の蒸発器側底部に貯溜する冷媒液を冷媒ポンプ（Ｐ１）により第２冷媒液管（６２）を介して前記低段蒸発器（３１）上部に導びき、該低段蒸発器（３１）側より前記冷媒液を散布するのである。また前記高段蒸発器（３２）と低段蒸発器（３１）とに配設する冷水配管（Ｅ）は連続させており、前記高段蒸発器（３２）から低段蒸発器（３１）へ冷水が流通するごとく成す一方、前記高段吸収器（４２）と低段吸収器（４１）とに配設する冷却水配管（Ｆ）も連続させており、前記高段吸収器（４２）から低段吸収器（４１）へ冷却水が流通するごとく成している。
　また（７）は箱形の胴体であり、該胴体（７）の天板（７１）に仕切壁（７２）を垂設し、該仕切壁（７２）を挟んで水平方向両側を高段室（Ｈ２）と低段室（Ｌ２）と成す一方、前記高段室（Ｈ２）には高段凝縮器（５１）を、前記低段室（Ｌ２）には低段凝縮器（５２）をそれぞれ配設する。また、第１図に示したものはこれら凝縮器（５１）、（５２）の下方に、高段発生器（８１）と低段発生器（８２）とを設け、前記高段発生器（８１）を前記低段発生器（８２）の上方に位置せしめると共に、前記高段発生器（８１）に貯溜する溶液が一定深さ以上になると、液封機構（８３）を介して前記低段発生器（８２）側に流入するごとく成している。そして前記高段発生器（８１）を前記高段室（Ｈ２）に、前記低段発生器（８２）を前記低段室（Ｌ２）にそれぞれ開口させているのである。
　また、前記高段発生器（８１）と低段発生器（８２）とに配設する温水管（ｈ）は連続させており、前記低段発生器（８２）から高段発生器（８１）へ温水が流通するごとく成す一方、前記高段凝縮器（５１）と低段凝縮器（５２）とに配設する冷却水配管（ｃ）も連続させており、前記低段凝縮器（５２）から高段凝縮器（５１）へ冷却水が流通するごとく成しているのである。
　また、前記仕切壁（７２）の下端近くには、流通孔（７２ａ）を設けて、前記高段室（Ｈ２）から低段室（Ｌ２）への凝縮液の流れを可能にすると共に、前記流通孔（７２ａ）の低段室（Ｌ２）側に、前記流通孔（７２ａ）形成位置よりも高さの高い堰（７３）を設ける一方、前記第１冷媒液管（６１）を前記低段室（Ｌ２）に接続するのである。
　しかして、前記発生器（８１）、（８２）で濃溶液となった溶液は濃溶液管（Ｇ）及び前記熱交換器（Ｄ）を介して前記低段吸収器（４１）側に流通し、前記液封機構から前記高段吸収器（４２）を経て、前記溶液ポンプ（Ｐ２）及び熱交換器（Ｄ）を介して前記高段発生器（８１）に返還される。一方、前記発生器（８１）、（８２）において発生した冷媒ガスは、前記凝縮器（５１）、（５２）において凝縮し、前記第１冷媒液管（６１）を介して前記高段蒸発器（３２）側に流入して蒸発すると共に、未蒸発の冷媒液は前記冷媒ポンプ（Ｐ１）及び前記第２冷媒液管（６２）を介して前記低段蒸発器（３１）側より散布され、前記液封機構を構成する前記連通管（２２ｂ）及び受体（２３）を介して流下し、再び前記高段蒸発器（３２）に供給されるのであり、また蒸発したガス冷媒は、前記各吸収器（４１）、（４２）で前記濃溶液に吸収されるのである。」（第４頁第５行目〜第８頁第７行目）
　
（６）刊行物６
　また、同じように当審が平成１３年６月１２日付けで通知した取消理由に引用され、本件特許の出願の優先権主張の日前に頒布された刊行物である特公昭６１−６１０２５号公報（特許異議申立人が提出した甲第１２号証。以下、「刊行物６」という。）には、以下の記載がある。
「吸収式冷凍機は吸収器３の管３ａの伝熱性能を向上させる目的で、オクチルアルコールなどの表面張力緩和剤が添加されているが、この表面張力緩和剤は、臭化リチユウム水溶液と混合して、溶液循環ポンプ５で、一部高温再生器８や低温再生器７に送り込まれ、冷媒と一緒に蒸発して冷媒と伴に蒸発器に至る。」（第１頁右欄第１２〜１９行目）
　
（７）刊行物７
　また、同じように当審が平成１３年６月１２日付けで通知した取消理由に引用され、本件特許の出願の優先権主張の日前に頒布された刊行物である特開平３−１９９８６２号公報（特許異議申立人が提出した甲第４号証。以下、「刊行物７」という。）には、図面とともに以下の記載がある。
「本発明は吸収冷凍機に係り、特に、単効用と、二重効用とを組み合せ全体としては三重効用吸収冷凍機として働き、圧力容器の点検は高圧段側だけでよい吸収冷凍機に関する。」（第１頁右下欄第９〜１２行目）
「第１図は、本発明の吸収冷凍装置の一例を示す概略工程図である。
　第１図に記載のように、本発明の吸収冷凍装置は、中温発生器と低温発生器をもつ低圧段冷凍器と、高温発生器をもつ高圧段冷凍器からなっている。
　まず、低圧段冷凍機では、吸収器２からの希溶液は溶液ポンプ８により、低温溶液熱交換器６、冷媒ドレン熱交換器１４、中温溶液熱交換器７の被加熱側を順次通って熱交換して温度を高めて、中温発生器４に導入される。中温発生器４では、高圧段冷凍機の高圧発生器１２から発生する冷媒蒸気により加熱されて溶液の濃縮が行われ、この際発生する冷媒蒸気は、管３２から低温発生器５の加熱側に導かれる。一方、濃縮された溶液は管２８から中温溶液熱交換器７の加熱側を通って冷やされてから管２９から低温発生器５に導かれ、さらに濃縮されて、管３０から低温溶液熱交換器６の加熱側を通って管３１から吸収器２に入り冷媒ガスを吸収する。
　一方、中温発生器４で発生し、低温発生器５の加熱側を通った冷媒蒸気は管２８を通り、低温発生器５で発生した冷媒蒸気と共に凝縮器３に導かれ、冷却水２３によって冷却されて凝縮し、管３４から蒸発器１に導かれる。蒸発器１では、冷媒液は冷水２０から熱を奪い冷凍効果を発揮して蒸発する。蒸発した冷媒蒸気は吸収器２で溶液に吸収され、蒸発しない冷媒は、冷媒ポンプ９により管３５を通り蒸発器１に循環される。
　高圧段冷凍機では、吸収器１１からの希釈液は溶液ポンプ１８により、溶液熱交換器１３の被加熱側を通り、管４１から高温発生器１２に導かれる。高温発生器１２では、外部熱源２５により加熱されて溶液の濃縮が行われ、この際発生する冷媒蒸気は、管４４から、低圧段冷凍機の中温発生器４の加熱側を通り、次で、管４５から冷媒ドレン熱交換器１４の加熱側を通り、さらに、冷媒ドレン冷却器１５で冷却水により冷却されて、蒸発器１０に導入される。一方、高温発生器１２で濃縮された溶液は、管４２から溶液熱交換器１３の加熱側を通り、管４３から吸収器１１に入る。
　蒸発器１０では、低圧段冷凍機で冷却され冷水２０が導入され、この冷水から熱を奪い冷媒液が蒸発して冷凍効果を発揮する。蒸発した冷媒蒸気は吸収器１１で溶液に吸収され、蒸発しない冷媒は、冷媒ポンプにより管４７を通り蒸発器１０に循環される。」（第２頁右下欄第１５行目〜第３頁左下欄第３行目）
　
（８）刊行物８
　また、同じように当審が平成１３年６月１２日付けで通知した取消理由に引用され、本件特許の出願の優先権主張の日前に頒布された刊行物である特開平１−１３７１７０号公報（以下、「刊行物８」という。）には、図面とともに以下の記載がある。
「第３図と第４図はこの発明の１つの実施例を図示しており、三重効果熱吸収装置を番号１０で示している。この装置は、高温回路１２と低温回路１４を有している。」（第４頁右下欄第１〜４行目）
「低温回路のための好ましい溶液対は、臭化リチウム、水、熱伝導添加剤および防食剤の慣用的な混合物である。低温回路に有用なその他の溶液対としては、例えばアンモニアと水、Ｒ−２２とＥ−１８１、Ｒ−１２３ａとＥＴＦＥ、メタノールと臭化リチウムと臭化亜鉛とからなる三元混合物、水と塩化亜鉛と臭化リチウムとからなる三元混合物、およびその他多数の吸収流体溶液混合物類がある。
　高温回路で使用できる吸収溶液対はもっと限定される。なぜならば、高温発生器では比較的高い温度（約２００℃以上）が必要とされ、また高温蒸発器（約５〜１０℃）と高温凝縮器および高温吸収器（約９０〜１１０℃）との間の温度差が大きいからである。臭化リチウム、水、熱伝導添加剤および防食剤からなる慣用的混合物は、臭化リチウム／水の溶液対の結晶化限界のために、高温回路では通常使用できない。
　高温回路で使用できる吸収溶液対には例えば、アンモニアと水、アンモニアと臭化リチウムと水、アンモニアと各種チオシアネート塩との混合物、苛性ソーダと水、トリフルオルエタノール（ＴＦＥ）といくつかの吸収剤、およびその他の吸収流体溶液混合物類がある。
　高温回路用の好ましい吸収溶液混合物は、臭化リチウム、水、抗結晶化添加剤（例えばエチレングリコール）、熱伝導添加剤および防食剤の混合物が知られている。臭化リチウム対既知抗結晶化添加剤の割合は約２：１から約５：１、好ましくは約４．５対１である。」（第４頁右下欄第９行目〜第５頁左上欄第１７行目）
　
（９）刊行物９
　また、同じように当審が平成１３年６月１２日付けで通知した取消理由に引用され、本件特許の出願の優先権主張の日前に頒布された刊行物である特開平３−１５２３６１号公報（特許異議申立人が提出した甲第２号証。以下、「刊行物９」という。）には、図面とともに以下の記載がある。
「本発明は、吸収冷凍機に係り、特に熱効率が良く、経済的な三重効用吸収冷凍機に関する。」（第２頁左上欄第２〜３行目）
「第１図は、本発明の吸収冷凍機の一例を示す概略工程図である。
　第１図において、吸収器２からの希溶液は溶液ポンプ１３により、低温熱交換器７の被加熱側に導入し、加熱側の濃溶液と熱交換して温度を高め、低温熱交換器７を出た後、分岐して一部の希溶液を管２２で中温熱交換器８を経由して中温発生器５に導き、残りの希溶液を管２１で高温熱交換器９の被加熱側を経由して高温発生器４に導入し、また、中温発生器５で濃縮された濃溶液は、管２５で中温熱交換器８の加熱側を経由して管２３を通り、低温発生器８に導き、また高温発生器４で濃縮された溶液は、管２４で高温熱交換器９の加熱側を経由し、低温発生器６からの濃溶液と共に、低温熱交換器７の加熱側に導く。
　高温発生器４では、外部熱源１５により加熱され、溶液の濃縮が行われ、この際発生する冷媒蒸気は、管２７から中温発生器５の加熱側に導かれ、前述の中温発生器５に導かれた希溶液を加熱濃縮し、加熱後の冷媒蒸気は凝縮して、凝縮器３（または、低温発生器６加熱側）に導かれる。中温発生器５で発生した冷媒蒸気は、管２８で低温発生器６の加熱側に導かれ、前述の中温発生器５から中温熱交換器８の加熱側を経由して導かれた溶液を再度加熱凝縮し、加熱後の冷媒蒸気は凝縮し、凝縮器３に導かれる。低温発生器６で発生した冷媒蒸気は、凝縮器３に導かれ、冷却水１７により、冷却されて凝縮する。高温発生器４で凝縮された溶液は濃溶液となって、前述の高温熱交換器９の加熱側にはいり、被加熱側の希溶液を加熱する。高温熱交換器９を出た濃溶液は、低温発生器６からの溶液と共に低温熱交換器７ の加熱側にはいり、被加熱側の希溶液を加熱する。低温熱交換器７を出た濃溶液は、吸収器２に入る。
　凝縮器３の冷媒は管２９より蒸発器１に導かれ、ここで、冷水１８から熱を奪い冷凍効果を発揮して、蒸発する。蒸発した冷媒蒸発は、吸収器２にて、溶液に吸収される。吸収の際の吸収熱は吸収器を流れる冷却水１８により冷却される。蒸発しない冷媒は、冷媒ポンプ１４により管２０を通り蒸発器１に循環され、また、冷媒を吸収した希溶液は溶液ポンプ１３で熱交換器を通って循環される。」（第３頁右上欄第１１行目〜同右下欄第１５行目）
　
（１０）特許異議申立人が提出した甲第３，６，８，１０，１１，１３号証
　特許異議申立人が提出した甲第３号証の第７図には、１つの吸収装置、１つの蒸発器及びそれらを結合する３つの流体ループを備えた三重効用の吸収式冷凍機のフローシートが示されている。
　また、特許異議申立人が提出した甲第６号証には、２つの蒸発器と、それらの間で冷媒を送る手段及び蒸発器と結合する２つの吸収装置が記載されている。
　また、特許異議申立人が提出した甲第８号証には、２つの蒸発器と、それらの間で冷媒を送る手段及び蒸発器と結合する２つの吸収装置が記載されている。
  また、特許異議申立人が提出した甲第１０号証の図１とその説明には、排ガス通路に空気予熱器が設けられることが記載されている。
　また、特許異議申立人が提出した甲第１１号証のＰ．２４９には、高温再生器からの燃焼排ガスが有している排熱を回収し、燃焼用空気を予熱することが記載されている。
                             
６．請求項１に係る発明について
　上記５．（１）の記載及び図面からみて、刊行物１には、次の発明が記載されていると認められる。
「三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、その各々が水性吸収流体を含みかつ動作温度が順により高くなっている蒸気リフトライザ（１０６）、蒸気リフトライザ（９７）、ポット（８７）と、動作温度が順により高くなっており、かつ前記蒸気リフトライザ（１０６）、蒸気リフトライザ（９７）、ポット（８７）とそれぞれ動作的に結合しているジャケット（９４）、ジャケット（１０３）および凝縮器（１１３）と、前記ジャケット（９４）と前記蒸気リフトライザ（９７）との間、および前記ジャケット（１０３）と前記蒸気リフトライザ（１０６）との間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための熱交換手段と、３つの吸収器（１３２，１３６，１４０）と、それと協働し前記３つの吸収器と前記蒸気リフトライザ（１０６）、蒸気リフトライザ（９７）、ポット（８７）のいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための吸収溶液導管（１２２，１２６）と、前記吸収溶液導管（１２２，１２６）と協働し、前記導管において水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための熱交換ジャケット（１２３）と、前記３つの吸収器とそれぞれ動作的に結合している３つの蒸発器（１３０，１３４，１３８）とを含む装置」
　
　刊行物１の「蒸気リフトライザ（１０６）」、「蒸気リフトライザ（９７）」、「ポット（８７）」、「ジャケット（９４）」、「ジャケット（１０３）」、「凝縮器（１１３）」、「吸収器（１３２，１３６，１４０）」、「吸収溶液導管（１２２，１２６）」、「熱交換ジャケット（１２３）」、「蒸発器（１３０，１３４，１３８）」は、それぞれ、本件特許の請求項１における「第１のジェネレータ」、「第２のジェネレータ」、「第３のジェネレータ」、「第３の凝縮器」、「第２の凝縮器」、「第１の凝縮器」、「吸収装置」、「流体ループ」、「第２の熱交換手段」、「蒸発器」にそれぞれ対応する。
　
　本件特許の請求項１に係る発明と、刊行物１に記載された発明を対比すると、両者は、「三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、その各々が水性吸収流体を含みかつ動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、動作温度が順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合している第１、第２および第３の凝縮器と、前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、３つの吸収装置と、それと協働し前記３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータのいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための１つの流体ループと、前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、前記３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合している３つの蒸発器とを含む装置」
で一致し、下記の点で相違する。
　
相違点（１）
　請求項１に係る発明は、「水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ｎi（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、」ものであるのに対し、刊行物１にはそのような記載がない点。
　
　以下上記相違点（１）について検討する。
　上記５．（２）に示すように、刊行物２には、吸収式冷凍装置において、水性吸収溶液を、上記相違点（１）で示した塩のグループの中にあげられた個々の塩であるＨ2Ｏ−ＬｉＩ系、Ｈ2Ｏ−ＮａＯＨ系、Ｈ2Ｏ−ＬｉＳＣＮ系、Ｈ2Ｏ−ＬｉＢｒ−ＬｉＳＣＮ系の溶液とすることが記載されているものの、上記相違点（１）で示した塩のグループから選択することまでは記載されておらず、またこの構成が刊行物２の記載から容易に想到できるとも認められない。
　さらに、特許異議申立人が示した他の刊行物である甲第２〜１３号証にも、上記構成が記載されておらず、またこの構成がそれらの刊行物の記載から容易に想到できるとも認められない。
　したがって、請求項１に係る発明が、刊行物１及び２並びに特許異議申立人が示した甲第２〜１３号証に記載された発明から当業者が容易に発明をすることができたものと認めることはできない。
　
７．請求項２乃至４，６に係る発明について
　請求項２乃至４，６は、それぞれ請求項１を引用する請求項であり、請求項２乃至４，６に係る発明は、それぞれ、請求項１に係る発明の各構成を備えるから、請求項２乃至４，６に係る発明は、それぞれ刊行物１に記載された発明と対比すると、少なくとも上記相違点（１）で相違する。上記相違点（１）については、上記６．で検討したように、刊行物１及び２並びに特許異議申立人が示した甲第２〜１３号証に記載されておらず、又これらの刊行物から容易に想到することができるとも認められない。
　したがって、請求項２乃至４，６に係る発明は、刊行物１及び２並びに特許異議申立人が示した甲第２〜１３号証に記載された発明から当業者が容易に発明をすることができたものと認めることはできない。
　
８．請求項１２に係る発明について
  上記５．（１）の記載及び図面からみて、刊行物１には、次の発明が記載されていると認められる。
「三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、その各々が水性吸収流体を含みかつ動作温度が順により高くなっている蒸気リフトライザ（１０６）、蒸気リフトライザ（９７）、ポット（８７）と、動作温度が順により高くなっており、かつ前記蒸気リフトライザ（１０６）、蒸気リフトライザ（９７）、ポット（８７）とそれぞれ動作的に結合しているジャケット（９４）、ジャケット（１０３）および凝縮器（１１３）と、前記ジャケット（９４）と前記蒸気リフトライザ（９７）との間、および前記ジャケット（１０３）と前記蒸気リフトライザ（１０６）との間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための熱交換手段と、３つの吸収器（１３２，１３６，１４０）と、それと協働し前記３つの吸収器と前記蒸気リフトライザ（１０６）、蒸気リフトライザ（９７）、ポット（８７）のいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための吸収溶液導管（１２２，１２６）と、前記吸収溶液導管（１２２，１２６）と協働し、前記導管において水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための熱交換ジャケット（１２３）と、３つの蒸発器（１３０，１３４，１３８）と、前記３つの蒸発器（１３０，１３４，１３８）は前記３つの吸収器（１３２，１３６，１４０）とそれぞれ動作的に結合している装置」         
　本件特許の請求項１２に係る発明と、刊行物１に記載された発明を対比すると、刊行物１の「蒸気リフトライザ（１０６）」、「蒸気リフトライザ（９７）」、「ポット（８７）」、「ジャケット（９４）」、「ジャケット（１０３）」、「凝縮器（１１３）」、「吸収器（１３２，１３６，１４０）」、「吸収溶液導管（１２２，１２６）」、「熱交換ジャケット（１２３）」、「蒸発器（１３０，１３４，１３８）」は、それぞれ、本件特許の請求項１における「第１のジェネレータ」、「第２のジェネレータ」、「第３のジェネレータ」、「第３の凝縮器」、「第２の凝縮器」、「第１の凝縮器」、「吸収装置」、「流体ループ」、「第２の熱交換手段」、「蒸発器」にそれぞれ対応するから、両者は、
「三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、その各々が水性吸収流体を含みかつ動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、動作温度が順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合している第１、第２および第３の凝縮器と、前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、３つの吸収装置と、それらと協働し、前記３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータのいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための１つの流体ループと、前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、３つの蒸発器と、前記３つの蒸発器は前記３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合している装置」で一致し、下記の点で相違する。
　
相違点（１２−１）
　請求項１２に係る発明は、「水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ｎi（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、」ものであるのに対し、刊行物１にはそのような記載がない点。
　
相違点（１２−２）
　請求項１２に係る発明は、「２つまたは３つの蒸発器の間で冷媒を送るためのそれらの間の動作的結合手段」を有するのに対し、刊行物１のものには、そのような記載がない点。
　
　以下、相違点（１２−１），（１２−２）について検討する。
・相違点（１２−１）について
　上記５．（２）に示すように、刊行物２には、吸収式冷凍装置において、水性吸収溶液を、上記相違点（１２−１）で示した塩のグループの中にあげられた個々の塩であるＨ2Ｏ−ＬｉＩ系、Ｈ2Ｏ−ＮａＯＨ系、Ｈ2Ｏ−ＬｉＳＣＮ系、Ｈ2Ｏ−ＬｉＢｒ−ＬｉＳＣＮ系の溶液とすることが記載されているものの、上記相違点（１２−１）で示した塩のグループから選択することまでは記載されておらず、またこの構成が刊行物２の記載から容易に想到できるとも認められない。
　さらに、特許異議申立人が示した他の刊行物である甲第２〜１３号証にも、上記構成が記載されておらず、またこの構成がそれらの刊行物の記載から容易に想到できるとも認められない。
　したがって、他の上記相違点（１２−２）について検討するまでもなく、請求項１２に係る発明が、刊行物１及び２並びに特許異議申立人が示した甲第２〜１３号証に記載された発明から当業者が容易に発明をすることができたものと認めることはできない。
　
９．請求項１３乃至１７，１９，２０に係る発明について
  請求項１３乃至１７，１９、２０は、それぞれ請求項１２を引用する請求項であり、請求項１３乃至１７，１９，２０に係る発明は、それぞれ、請求項１２に係る発明の各構成を備えるから、請求項１３乃至１７，１９，２０に係る発明は、それぞれ刊行物１に記載された発明と対比すると、少なくとも上記相違点（１２−１）及び（１２−２）で相違する。そのうち上記相違点（１２−１）については、上記８．で検討したように、刊行物１及び２並びに特許異議申立人が示した甲第２〜１３号証に記載されておらず、又これらの刊行物から容易に想到することができるとも認められない。
　したがって、請求項１３乃至１７，１９，２０に係る発明は、刊行物１及び２並びに特許異議申立人が示した甲第２〜１３号証に記載された発明から当業者が容易に発明をすることができたものと認めることはできない。
　
１０．請求項３２に係る発明について
　上記５．（１）の記載及び図面からみて、刊行物１には、次の発明が記載されていると認められる。
「三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、その各々が水性吸収流体を含み、かつ動作温度が順により高くなっている蒸気リフトライザ（１０６）、蒸気リフトライザ（９７）、ポット（８７）と、動作温度が順により高くなっており、かつ前記蒸気リフトライザ（１０６）、蒸気リフトライザ（９７）、ポット（８７）とそれぞれ動作的に結合しているジャケット（９４）、ジャケット（１０３）および凝縮器（１１３）と、前記ジャケット（９４）と前記蒸気リフトライザ（９７）との間、および前記ジャケット（１０３）と前記蒸気リフトライザ（１０６）との間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための熱交換手段と、３つの吸収器（１３２，１３６，１４０）と、それと協働し、前記３つの吸収器と前記蒸気リフトライザ（１０６）、蒸気リフトライザ（９７）、ポット（８７）のいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための吸収溶液導管（１２２，１２６）と、前記吸収溶液導管（１２２，１２６）と協働し、前記導管において水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための熱交換ジャケット（１２３）と、３つの吸収器（１３２，１３６，１４０）とそれぞれ動作的に結合する３つの蒸発器（１３０，１３４，１３８）とを含み、前記導管は前記蒸気リフトライザ（１０６）、蒸気リフトライザ（９７）、ポット（８７）を動作的に直列に接続し、さらに、水性吸収流体の移送のためのポンプ（１０１，１１０）を含む、装置」
　
　本件特許の請求項３２に係る発明と、刊行物１に記載された発明を対比すると、刊行物１の「蒸気リフトライザ（１０６）」、「蒸気リフトライザ（９７）」、「ポット（８７）」、「ジャケット（９４）」、「ジャケット（１０３）」、「凝縮器（１１３）」、「吸収器（１３２，１３６，１４０）」、「吸収溶液導管（１２２，１２６）」、「熱交換ジャケット（１２３）」、「蒸発器（１３０，１３４，１３８）」、「ポンプ（１０１，１１０）」は、それぞれ、本件特許の請求項３２における「第１のジェネレータ」、「第２のジェネレータ」、「第３のジェネレータ」、「第３の凝縮器」、「第２の凝縮器」、「第１の凝縮器」、「吸収装置」、「流体ループ」、「第２の熱交換手段」、「蒸発器」、「ポンプ手段」にそれぞれ対応するから、両者は、
「三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、その各々が水性吸収流体を含みかつ動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、動作温度が順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合している第１、第２および第３の凝縮器と、前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、３つの吸収装置と、それらと協働し、前記３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータのいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための１つの流体ループと、前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する３つの蒸発器とを含み、前記流体ループは前記第１，第２および第３のジェネレータを動作的に直列に接続した装置」で一致し、下記の点で相違する。
　
・相違点（３２）
　請求項１に係る発明は、「水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ｎi（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、」ものであるのに対し、刊行物１にはそのような記載がない点。
　
　以下上記相違点（３２）について検討する。
  上記５．（２）に示すように、刊行物２には、吸収式冷凍装置において、水性吸収溶液を、上記相違点（３２）で示した塩のグループの中にあげられた個々の塩であるＨ2Ｏ−ＬｉＩ系、Ｈ2Ｏ−ＮａＯＨ系、Ｈ2Ｏ−ＬｉＳＣＮ系、Ｈ2Ｏ−ＬｉＢｒ−ＬｉＳＣＮ系の溶液とすることが記載されているものの、上記相違点（３２）で示した塩のグループから選択することまでは記載されておらず、またこの構成が刊行物２の記載から容易に想到できるとも認められない。
　さらに、特許異議申立人が示した他の刊行物である甲第２〜１３号証にも、上記構成が記載されておらず、またこの構成がそれらの刊行物の記載から容易に想到できるとも認められない。
　したがって、請求項１２に係る発明が、刊行物１及び２並びに特許異議申立人が示した甲第２〜１３号証に記載された発明から当業者が容易に発明をすることができたものと認めることはできない。
　
１１．請求項３３，４０乃至４３に係る発明について
　請求項３３，４０乃至４３は、それぞれ請求項３２を引用する請求項であり、請求項３３，４０乃至４３に係る発明は、それぞれ、請求項３２に係る発明の各構成を備えるから、請求項３３，４０乃至４３に係る発明は、それぞれ刊行物１に記載された発明と対比すると、少なくとも上記相違点（３２）で相違する。上記相違点（３２）については、上記１０．で検討したように、刊行物１及び２並びに特許異議申立人が示した甲第２〜１３号証に記載されておらず、又これらの刊行物から容易に想到することができるとも認められない。
　したがって、請求項３３，４０乃至４３に係る発明は、刊行物１及び２並びに特許異議申立人が示した甲第２〜１３号証に記載された発明から当業者が容易に発明をすることができたものと認めることはできない。
　
１２．請求項４４に係る発明について
  上記５．（７）の記載及び図面からみて、刊行物７には、次の発明が記載されていると認められる。
「三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、その各々が水性吸収流体を含み、その動作温度が順により高くなっている低温発生器（５）、中温発生器（４）および高温発生器（１２）と、その動作温度が順により高くなっており、かつ前記低温発生器（５）、中温発生器（４）および高温発生器（１２）とそれぞれ動作的に結合する凝縮器（３）、管（３２）、管（４４）と、前記管（４４）と前記中温発生器（４）との間、および前記管（３２）と前記低温発生器（５）との間で協働し、それらの間でそれぞれエネルギを送るための熱交換手段と、管（２６，２７）と管（２８，２９，３０，３１）で形成される流体ループと協働し、水性吸収流体を前記低温発生器（５）、中温発生器（４）に供給するための吸収器（２）と、管（４０，４１）と管（４２，４３）で形成される流体ループと協働し、水性吸収流体を前記高温発生器（１２）に供給するための吸収器（１１）と、前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための熱交換器（６，７）と、２つの吸収器（２，１１）とそれぞれ動作的に結合する２つの蒸発器（１，１０）とを含む装置」
　
　請求項４４に係る発明と刊行物７に記載された発明を対比すると、刊行物７の「低温発生器（５）」、「中温発生器（４）」、「高温発生器（１２）」、「凝縮器（３）」、「管（３２）」、「管（４４）」、「管（２６，２７）と管（２８，２９，３０，３１）で形成される流体ループ」、「吸収器（２）」、「管（４０，４１）と管（４２，４３）で形成される流体ループ」、「吸収器（１１）」、「熱交換器（６，７）」、「蒸発器（１，１０）」は、それぞれ、請求項４４の「第１のジェネレータ」、「第２のジェネレータ」、「第３のジェネレータ」、「第１の凝縮器」、「第２の凝縮器」、「第３の凝縮器」、「第１の流体ループ」、「第１の吸収装置」、「第２の流体ループ」、「第２の吸収装置」、「第２の熱交換手段」「蒸発器」に相当するから、両者は、
「三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、その各々が水性吸収流体を含み、その動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、その動作温度が順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合する第１、第２および第３の凝縮器と、前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、それらの間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、１つ以上の第１の流体ループと協働し、水性吸収流体を前記第１および第２のジェネレータに供給するための１つ以上の第１の吸収装置と、１つ以上の第２の流体ループと協働し、水性吸収流体を前記第３のジェネレータに供給するための１つ以上の第２の吸収装置と、前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する１つ、２つまたは３つの蒸発器とを含む、装置。」で一致し、下記の点で相違する。
　
相違点（４４）
　請求項４４に係る発明は、「水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ｎi（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、」ものであるのに対し、刊行物７にはそのような記載がない点。
　
  以下上記相違点（４４）について検討する。
  上記５．（２）に示すように、刊行物２には、吸収式冷凍装置において、水性吸収溶液を、上記相違点（４４）で示した塩のグループの中にあげられた個々の塩であるＨ2Ｏ−ＬｉＩ系、Ｈ2Ｏ−ＮａＯＨ系、Ｈ2Ｏ−ＬｉＳＣＮ系、Ｈ2Ｏ−ＬｉＢｒ−ＬｉＳＣＮ系の溶液とすることが記載されているものの、上記相違点（４４）で示した塩のグループから選択することまでは記載されておらず、またこの構成が刊行物２の記載から容易に想到できるとも認められない。
　さらに、特許異議申立人が示した他の刊行物である甲第１〜３，５〜１３号証にも、上記構成が記載されておらず、またこの構成がそれらの刊行物の記載から容易に想到できるとも認められない。
　したがって、請求項１に係る発明が、刊行物７及び２並びに特許異議申立人が示した甲第１〜３，５〜１３号証に記載された発明から当業者が容易に発明をすることができたものと認めることはできない。
　
１３．請求項４７に係る発明について（訂正前の請求項５０）
  上記５．（９）の記載及び図面からみて、刊行物９には、次の発明が記載されていると認められる。
「三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、各々が水性吸収流体を含みかつその動作温度が順により高くなっている低温発生器（６）、中温発生器（５）、高温発生器（４）と、その動作温度が順により高くなっておりかつ前記低温発生器（６）、中温発生器（５）、高温発生器（４）とそれぞれ動作的に結合する凝縮器（３）、管（２８）、管（２７）と、前記管（２７）と前記中温発生器（５）との間、および前記管（２８）と前記低温発生器（６）との間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための熱交換手段と、１つの吸収器（２）と、それと協働し、前記１つの吸収器（２）と前記低温発生器（６）、中温発生器（５）、高温発生器（４）のいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための管（２１）と管（２４）、管（２２）と管（２５，２３）からなる流体ループと、前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための熱交換器（８，９）と、前記１つの吸収器（２）とそれぞれ動作的に結合する１つの蒸発器（１）と、前記凝縮器（３）、管（２８）、管（２７）を接続し、凝縮された水冷媒を連続的にその間に送る、装置。」
　
　請求項４７に係る発明と、刊行物９に記載された発明を対比すると、刊行物９の「低温発生器（６）」、「中温発生器（５）」、「高温発生器（４）」、「凝縮器（３）」、「管（２８）」、「管（２７）」、「吸収器（２）」、「熱交換器（８，９）」、「蒸発器（１）」は、それぞれ、請求項４７の「第１のジェネレータ」、「第２のジェネレータ」、「第３のジェネレータ」、「第１の凝縮器」、「第２の凝縮器」、「第３の凝縮器」、「吸収装置」、「第２の熱交換手段」、「蒸発器」に相当するから、両者は、
「三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、各々が水性吸収流体を含みかつその動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、その動作温度が順により高くなっておりかつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合する第１、第２および第３の凝縮器と、前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、１つ、２つまたは３つの吸収装置と、それと協働し、前記１つ、２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータのいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための１つ、２つまたは３つの流体ループと、前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する１つ、２つまたは３つの蒸発器と、前記第３、第２および第１の凝縮器を接続し、凝縮された水冷媒を連続的にその間に送る、装置」で一致し、下記の相違点（４７−１），（４７−２）で相違する。
　
・相違点（４７−１）
  請求項４７に係る発明は、「水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）LiNO2、LiCNS、LiClO3、LiIおよびその混合物；
（ｂ）LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つと、Ｎi（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩との組合；
（ｃ）ZnBr2とCaBr2との混合物；
（ｄ）NaOH、KOHおよびその混合物；または
（ｅ）LiNO2、LiCNS、LiClO3もしくはLiIおよびそのLiBr、LiClとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、」ものであるのに対し、刊行物９にはそのような記載がない点。
　
・相違点（４７−２）
　請求項４７に係る発明は、「凝縮された水冷媒を連続的に送るための動作手段」を有するのに対し、刊行物９のものには、明確にそのような記載がない点。
　
　上記相違点（４７−１），（４７−２）について検討する。
・相違点（４７−１）について
  上記５．（２）に示すように、刊行物２には、吸収式冷凍装置において、水性吸収溶液を、上記相違点（４７−１）で示した塩のグループの中にあげられた個々の塩であるＨ2Ｏ−ＬｉＩ系、Ｈ2Ｏ−ＮａＯＨ系、Ｈ2Ｏ−ＬｉＳＣＮ系、Ｈ2Ｏ−ＬｉＢｒ−ＬｉＳＣＮ系の溶液とすることが記載されているものの、上記相違点（４７−１）で示した塩のグループから選択することまでは記載されておらず、またこの構成が刊行物２の記載から容易に想到できるとも認められない。
　さらに、特許異議申立人が示した他の刊行物である甲第１，３〜１３号証にも、上記構成が記載されておらず、またこの構成がそれらの刊行物の記載から容易に想到できるとも認められない。
　したがって、他の上記相違点（４７−２）について検討するまでもなく、請求項４７に係る発明が、刊行物９及び２並びに特許異議申立人が示した甲第１，３〜１３号証に記載された発明から当業者が容易に発明をすることができたものと認めることはできない。
　
１４．請求項４８乃至５０に係る発明について（訂正前の請求項５１乃至５３）
  請求項４８は請求項４７を、請求項４９はその請求項４８を、請求項５０はさらにその請求項４９を引用する請求項であり、請求項４８乃至５０に係る発明は、それぞれ、請求項４７に係る発明の各構成を備えるから、請求項４８乃至５０に係る発明は、それぞれ刊行物９に記載された発明と対比すると、少なくとも上記相違点（４７−１）及び（４７−２）で相違する。そのうち上記相違点（４７−１）については、上記１３．で検討したように、刊行物９及び２並びに特許異議申立人が示した甲第１，３〜１３号証に記載されておらず、又これらの刊行物から容易に想到することができるとも認められない。
　したがって、請求項４８乃至５０に係る発明は、刊行物９及び２並びに特許異議申立人が示した甲第１，３〜１３号証に記載された発明から当業者が容易に発明をすることができたものと認めることはできない。
　
１５．記載不備についての主張
　特許異議申立人は、下記の記載について、記載不備を指摘している。
ア）請求項１の塩又は塩水溶液について、明細書中に使用濃度等についての記載がなく、当業者が実施できる程度に記載されていない。また、請求項１の「（ｂ）LiBr、LiClもしくはLiI、ならびにNi（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩；」との記載が不明瞭である。
イ）請求項中の「動作的に結合し」、「協働し」等の機能的記載が不明瞭である。
ウ）請求項４２において、「前記熱および質量伝達添加剤」の「前記」の意味が不明瞭である。
エ）請求項４６において、「第１の塩組成物」、「第２の塩組成物」との記載は、これらがどのような塩組成物なのか不明瞭である。
オ）請求項４７において、「第１の塩組成物」、「第２の塩組成物」との記載は、これらがどのような塩組成物なのか不明瞭である。
　そこで、上記ア）乃至オ）の指摘について検討する。
・ア）について
　明細書中には、塩水溶液中の具体的な塩の組み合わせについて記載されており、当業者であれば、容易に実施できる程度に記載されているものと認められる。
　また、請求項１の（ｂ）項の記載は、訂正後の記載から、「LiBr、LiClおよびLiIのうちの１つ」と、「Ni（NO3）２、CaBr2、FeCl2およびMnI2から選択された塩」を組み合わせたもの、との意味であることが明らかであるから、請求項１の（ｂ）項の記載が不明瞭であるとすることはできない。
　
・イ）について
　「動作的に結合し」は、「ジェネレータＧ３は、上述のようにそれより下方のジェネレータと凝縮器とを結合する、」（特許公報第８頁右欄第１２〜１３行）と記載されているように、流体の流れで連結しているという意味であり、また、「協働し」は、「上述の作動流体ループの各々における熱交換器１８，２８および３８は、吸収装置からジェネレータに送り込まれる比較的希薄な塩溶液を加熱し、かつジェネレータから吸収装置に戻される比較的濃度の高い溶液を冷却する。」（特許公報第８頁左欄第２６〜３０行）と記載されているように、流体ループに取り付けられるという意味であると認められるので、機能的記載で不明瞭であるとすることはできない。
　
・ウ）について
　訂正により、請求項４２が引用する請求項３２に「熱および質量伝達添加剤」に係る構成が加入されたので、請求項４２の「前記」の意味が不明瞭とすることはできない。
　
・エ），オ）について
　請求項４６，４７は、ともに、訂正により削除され、記載が不明瞭とすることはできない。
　
１６．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議の申立ての理由によっては、請求項１乃至４，６，１２乃至１７，１９，２０，３２，３３，４０乃至４４，４７乃至５０に係る発明についての特許を取り消すことはできない。
　また、他に請求項１乃至４，６，１２乃至１７，１９，２０，３２，３３，４０乃至４４，４７乃至５０に係る発明についての特許を取り消すべき理由を発見しない。
　したがって、請求項１乃至４，６，１２乃至１７，１９，２０，３２，３３，４０乃至４４，４７乃至５０に係る発明についての特許は、拒絶の査定をしなければならない特許出願にされたものと認めない。
　よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年政令第２０５号）第４条第２項の規定により結論のとおり決定する。  
【異議決定日】
平成１４年１月２２日（２００２．１．２２）
【訂正の要旨】
（ア）訂正事項１
　特許請求の範囲の請求項１のうち、
「（ａ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３、ＬｉＩおよびその混合物；
（ｂ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌもしくはＬｉＩ、ならびにＮｉ（ＮＯ３）２、ＣａＢｒ２、ＦｅＣｌ２およびＭｎＩ２から選択された塩；
（ｃ）ＺｎＢｒ２とＣａＢｒ２との混合物；
（ｄ）ＮａＯＨ、ＫＯＨおよびその混合物；または
（ｅ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３もしくはＬｉＩおよびそのＬｉＢｒ、ＬｉＣｌとの混合物、もしくはその混合物
のうちの１つの塩水溶液を含む、装置。」を、
「（ａ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３、ＬｉＩおよびその混合物；
（ｂ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌおよびＬｉＩのうちの１つと、Ｎｉ（ＮＯ３）２、ＣａＢｒ２、ＦｅＣｌ２およびＭｎＩ２から選択された塩との組合；
（ｃ）ＺｎＢｒ２とＣａＢｒ２との混合物；
（ｄ）ＮａＯＨ、ＫＯＨおよびその混合物；または
（ｅ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３もしくはＬｉＩおよびそのＬｉＢｒ、ＬｉＣｌとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、装置。」に訂正する。
（イ）訂正事項２
　特許請求の範囲の請求項５の、
「前記水性吸収流体は、約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有し、前記装置は、前記熱および質量伝達添加剤を含む貯蔵器を備え、前記貯蔵器は、１つ以上の前記流体ループと結合しており、前記水性吸収流体が前記１つ、２つまたは３つの吸収装置に入る前に前記熱および質量伝達添加剤を前記１つ以上の流体ループに送るためのものである、請求項１に記載の装置。」を、
「前記装置は、前記熱および質量伝達添加剤を含む貯蔵器を備え、前記貯蔵器は、１つ以上の前記流体ループと結合しており、前記水性吸収流体が前記１つ、２つまたは３つの吸収装置に入る前に前記熱および質量伝達添加剤を前記１つ以上の流体ループに送るためのものである、請求項１に記載の装置。」と訂正する。
（ウ）訂正事項３
　特許請求の範囲の請求項１２のうち、
「前記２つまたは３つの蒸発器は前記２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合している、装置。」を、
「前記２つまたは３つの蒸発器は前記２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合し、
　前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３、ＬｉＩおよびその混合物；
（ｂ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌおよびＬｉＩのうちの１つと、Ｎｉ（ＮＯ３）２、ＣａＢｒ２、ＦｅＣｌ２およびＭｎＩ２から選択された塩との組合；
（ｃ）ＺｎＢｒ２とＣａＢｒ２との混合物；
（ｄ）ＮａＯＨ、ＫＯＨおよびその混合物；または
（ｅ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３もしくはＬｉＩおよびそのＬｉＢｒ、ＬｉＣｌとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、装置。」に訂正する。
（エ）訂正事項４
　特許請求の範囲の請求項１８の、
「前記水性吸収流体はＬｉＢｒ、ＬｉＣｌまたはその混合物を含み、さらに、約６ないし１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に含み、前記高温ジェネレータの中の前記熱および質量伝達添加物の濃度は、前記水性吸収流体の前記添加物の可溶性の限界とほぼ同じであるかまたはそれを下回る、請求項１２に記載の装置。」を、
「三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、その各々が水性吸収流体を含みかつそれぞれ動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、それぞれ動作温度が順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合している第１、第２および第３の凝縮器と、前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、２つまたは３つの吸収装置と、それらと協働し、前記２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータのいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための１つ、２つまたは３つの流体ループと、前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、２つまたは３つの蒸発器と、それらの間で冷媒を送るためのそれらの間の動作的結合手段とを含み、前記２つまたは３つの蒸発器は前記２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合し、
　前記水性吸収流体はＬｉＢｒ、ＬｉＣｌまたはその混合物を含み、さらに、約６ないし１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に含み、前記高温ジェネレータの中の前記熱および質量伝達添加物の濃度は、前記水性吸収流体の前記添加物の可溶性の限界とほぼ同じであるかまたはそれを下回る、装置。」に訂正する。
（オ）訂正事項５
　特許請求の範囲の請求項２７のうち、
「（ａ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌ、ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３、ＬｉＩおよびその混合物；
（ｂ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌもしくはＬｉＩならびにＮｉ（ＮＯ３）２、ＣａＢｒ２、ＦｅＣｌ２およびＭｎＩ２から選択された塩；
（ｃ）ＺｎＢｒ２とＣａＢｒ２との混合物；または
（ｄ）ＮａＯＨ、ＫＯＨおよびその混合物のうちの１つの塩水溶液を含み、前記高温ジェネレータにおける前記熱および質量伝達添加剤の濃度は、前記水性吸収流体の前記添加物の可溶性の限界と実質的に同じであるかまたはそれを下回る、請求項２１に記載の装置。」を、
「（ａ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌ、ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３、ＬｉＩおよびその混合物；
（ｂ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌおよびＬｉＩのうちの１つと、Ｎｉ（ＮＯ３）２、ＣａＢｒ２、ＦｅＣｌ２およびＭｎＩ２から選択された塩との組合；
（ｃ）ＺｎＢｒ２とＣａＢｒ２との混合物；または
（ｄ）ＮａＯＨ、ＫＯＨおよびその混合物のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、前記高温ジェネレータにおける前記熱および質量伝達添加剤の濃度は、前記水性吸収流体の前記添加物の可溶性の限界と実質的に同じであるかまたはそれを下回る、請求項２１に記載の装置」に訂正する。
（カ）訂正事項６
　特許請求の範囲の請求項３２のうち、
「前記少なくとも１つの流体ループと協働し、前記水性吸収流体を送るためのポンプ手段を含む、装置。」を、
「前記少なくとも１つの流体ループと協働し、前記水性吸収流体を送るためのポンプ手段を含み、
　前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３、ＬｉＩおよびその混合物；
（ｂ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌおよびＬｉＩのうちの１つと、Ｎｉ（ＮＯ３）２、ＣａＢｒ２、ＦｅＣｌ２およびＭｎＩ２から選択された塩との組合；
（ｃ）ＺｎＢｒ２とＣａＢｒ２との混合物；
（ｄ）ＮａＯＨ、ＫＯＨおよびその混合物；または
（ｅ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３もしくはＬｉＩおよびそのＬｉＢｒ、ＬｉＣｌとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、装置。」に訂正する。
（キ）訂正事項７
　特許請求の範囲の請求項３８の、
「前記水性吸収流体は、６個以上の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む、わずかに可溶性かまたは実質的に不溶性の熱および質量伝達添加剤を含み、前記装置はさらに、前記水性吸収流体が前記第３のジェネレータに入る前に前記水性吸収流体から前記添加剤を分離するための分離手段を含む、請求項３７に記載の装置。」を、
「前記熱および質量伝達添加剤はわずかに可溶性かまたは実質的に不溶性とされ、前記装置はさらに、前記水性吸収流体が前記第３のジェネレータに入る前に前記水性吸収流体から前記添加剤を分離するための分離手段を含む、請求項３７に記載の装置。」と訂正する。
（ク）訂正事項８
　特許請求の範囲の請求項４４のうち、
「前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する１つ、２つまたは３つの蒸発器とを含む、装置。」を、
「前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する１つ、２つまたは３つの蒸発器とを含み、
　前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３、ＬｉＩおよびその混合物；
（ｂ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌおよびＬｉＩのうちの１つと、Ｎｉ（ＮＯ３）２、ＣａＢｒ２、ＦｅＣｌ２およびＭｎＩ２から選択された塩との組合；
（ｃ）ＺｎＢｒ２とＣａＢｒ２との混合物；
（ｄ）ＮａＯＨ、ＫＯＨおよびその混合物；または
（ｅ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３もしくはＬｉＩおよびそのＬｉＢｒ、ＬｉＣｌとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、装置。」に訂正する。
（ケ）訂正事項９
　特許請求の範囲の請求項４５を削除する。
（コ）訂正事項１０
　特許請求の範囲の請求項４６を削除する。
（サ）訂正事項１１
　特許請求の範囲の請求項４７を削除する。
（シ）訂正事項１２
　特許請求の範囲の請求項５０のうち、
「前記第３、第２および第１の凝縮器を接続し、凝縮された水冷媒を連続的にその間に送るための動作手段とを含む、装置。」を、
　特許請求の範囲の請求項４７として、
「前記第３、第２および第１の凝縮器を接続し、凝縮された水冷媒を連続的にその間に送るための動作手段とを含み、
　前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３、ＬｉＩおよびその混合物；
（ｂ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌおよびＬｉＩのうちの１つと、Ｎｉ（ＮＯ３）２、ＣａＢｒ２、ＦｅＣｌ２およびＭｎＩ２から選択された塩との組合；
（ｃ）ＺｎＢｒ２とＣａＢｒ２との混合物；
（ｄ）ＮａＯＨ、ＫＯＨおよびその混合物；または
（ｅ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３もしくはＬｉＩおよびそのＬｉＢｒ、ＬｉＣｌとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している、装置。」に訂正する。
（ス）訂正事項１３
　特許請求の範囲の請求項５４を削除する。
（セ）訂正事項１４
　特許請求の範囲の請求項５５を削除する。
（ソ）訂正事項１５
　特許請求の範囲の請求項５８の、
「前記水性吸収流体は、約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に含み、前記装置は、前記水性吸収流体を前記第３のジェネレータに送る前記流体ループと協働し、かつ前記水性吸収流体が前記第３のジェネレータに入る前に前記熱および質量伝達添加剤を前記水性吸収流体から分離するための分離手段を含む、請求項５０に記載の装置。」を、
　特許請求の範囲の請求項５３として、
「前記装置は、前記水性吸収流体を前記第３のジェネレータに送る前記流体ループと協働し、かつ前記水性吸収流体が前記第３のジェネレータに入る前に前記熱および質量伝達添加剤を前記水性吸収流体から分離するための分離手段を含む、請求項４７に記載の装置。」に訂正する。
（タ）訂正事項１６
　特許請求の範囲の請求項５９の、
「前記水性吸収流体は、約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に含み、前記装置は、前記水性吸収流体を前記第３のジェネレータに送る前記流体ループと協働し、かつ前記水性吸収流体が前記第３のジェネレータに入る前に前記熱および質量伝達添加剤を前記水性吸収流体から分離するための分離手段を含む、請求項５１に記載の装置。」を、
　特許請求の範囲の請求項５４として、
「前記装置は、前記水性吸収流体を前記第３のジェネレータに送る前記流体ループと協働し、かつ前記水性吸収流体が前記第３のジェネレータに入る前に前記熱および質量伝達添加剤を前記水性吸収流体から分離するための分離手段を含む、請求項４８に記載の装置。」に訂正する。
（チ）訂正事項１７
　特許請求の範囲の請求項６０を削除する。
（５４）【発明の名称】
改良された三重の効果を有する吸収サイクル装置
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、
　その各々が水性吸収流体を含みかつ動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと
　動作温度が順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合している第１、第２および第３の凝縮器と、
　前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、
　１つ、２つまたは３つの吸収装置と、それと協働し前記１つ、２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータのいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための１つ、２つまたは３つの流体ループと、
　前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、
　前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合している１つ、２つまたは３つの蒸発器とを含み、
　前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３、ＬｉＩおよびその混合物；
（ｂ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌ
および
のうちの１つと
との組合
（ｃ）ＺｎＢｒ２とＣａＢｒ２との混合物；
（ｄ）ＮａＯＨ、ＫＯＨおよびその混合物；または
（ｅ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３もしくはＬｉＩおよびそのＬｉＢｒ、ＬｉＣｌとの混合物、もしくはその混合物
のうち
から選択された
、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している
　【請求項２】　前記第３のジェネレータを加熱するための燃焼空気加熱手段と、燃焼空気の予熱のために前記燃焼空気加熱からの過剰熱を送るための手段とを含む、請求項１に記載の装置。
　【請求項３】　前記第３のジェネレータを加熱するための燃焼空気加熱手段を含み、前記第１の熱交換手段は、排出熱を前記第１および第２のジェネレータのうち１つまたは両方に送るために流体で熱伝達している前記第３のジェネレータ加熱手段と熱的に結合するための手段を含む、請求項１に記載の装置。
　【請求項４】　前記流体ループのうちの１つは前記吸収装置のうちの１つから前記第３のジェネレータに前記水性吸収流体を送り、前記吸収装置から前記第３のジェネレータに前記流体を送り込むための２つの単段ポンプまたは１つの２段ポンプを含む、請求項１に記載の装置。
　【請求項５】　前記装置は、
　前記熱および質量伝達添加剤を含む貯蔵器を備え、前記貯蔵器は、１つ以上の前記流体ループと結合しており、前記水性吸収流体が前記１つ、２つまたは３つの吸収装置に入る前に前記熱および質量伝達添加剤を前記１つ以上の流体ループに送るためのものである、請求項１に記載の装置。
　【請求項６】　すべての前記流体ループの前記水性吸収流体は、同じ塩組成物の水溶液を含む、請求項１に記載の装置。
　【請求項７】　三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、
　その各々が水性吸収流体を含みかつ動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、
　それぞれ動作温度が順により高くなっており、前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合している第１、第２および第３の凝縮器と、
　前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、それらの間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、
　１つ、２つまたは３つの吸収装置と、それと協働し前記１つ、２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータのいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための１つ、２つまたは３つの流体ループと、
　前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、
　前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合している１つ、２つまたは３つの蒸発器とを含み、
　前記第１の熱交換手段は、前記第３の凝縮器から前記第２のジェネレータ、前記第１のジェネレータおよび前記第２の凝縮器に順次熱伝達流体を送り、さらにそのあと前記第３の凝縮器に戻すための熱伝達ループを含む、装置。
　【請求項８】　前記第３のジェネレータを加熱するための燃焼空気加熱手段と、燃焼空気の予熱のために前記燃焼空気加熱からの過剰熱を送るための手段とを含む、請求項７に記載の装置。
　【請求項９】　前記第３のジェネレータを加熱するための燃焼空気加熱手段を含み、前記熱伝達ループは、前記熱伝達ループと流体で熱伝達しておりかつ前記第１および第２のジェネレータのうちの１つまたは両方に排出熱を送るための前記第３のジェネレータ加熱手段と熱的に結合するための手段を含む、請求項７に記載の装置。
　【請求項１０】　前記流体ループのうちの１つは、前記吸収装置のうちの１つから前記第３の凝縮器に前記水性吸収流体を送り、前記吸収装置から前記第３のジェネレータに前記流体を送り込むための２つの単段ポンプまたは１つの２段ポンプを含む、請求項７に記載の装置。
　【請求項１１】　前記水性吸収流体はＬｉＢｒ、ＬｉＣｌまたはその混合物を含み、さらに、約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に含み、前記高温ジェネレータにおける前記熱および質量伝達添加物の濃度は、前記水性吸収流体の前記添加物の可溶性の限界と実質的に同じかまたはそれを下回る、請求項７に記載の装置。
　【請求項１２】　三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、
　その各々が水性吸収流体を含みかつそれぞれ動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、
　それぞれ動作温度が順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合している第１、第２および第３の凝縮器と、
　前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、
　２つまたは３つの吸収装置と、それらと協働し、前記２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータのいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための１つ、２つまたは３つの流体ループと、
　前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、
　２つまたは３つの蒸発器と、それらの間で冷媒を送るためのそれらの間の動作的結合手段とを含み、前記２つまたは３つの蒸発器は前記２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合
し、
　
前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３、ＬｉＩおよびその混合物；
（ｂ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌおよびＬｉＩのうちの１つと、Ｎｉ（ＮＯ３）２、ＣａＢｒ２、ＦｅＣｌ２およびＭｎＩ２から選択された塩との組合；
（ｃ）ＺｎＢｒ２とＣａＢｒ２との混合物；
（ｄ）ＮａＯＨ、ＫＯＨおよびその混合物；または
（ｅ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３もしくはＬｉＩおよびそのＬｉＢｒ、ＬｉＣｌとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している
　【請求項１３】　前記２つまたは３つの蒸発器と前記２つまたは３つの吸収装置とは異なる動作温度で用いられ、水性吸収流体の塩の濃度はそれぞれ前記２つの吸収装置または前記３つの吸収装置において順により高くなっており、最も高温の蒸発器は、吸収剤の塩の濃度が最も高い水性吸収流体を含む吸収装置と動作的に結合している、請求項１２に記載の装置。
　【請求項１４】　前記第３、第２および第１の凝縮器と接続し、凝縮された冷媒をその間で連続的に送るための動作手段を含む、請求項１２に記載の装置。
　【請求項１５】　前記第１の凝縮器を前記２つまたは３つの蒸発器のうちのいずれか１つまたはそのすべてに接続し、凝縮された冷媒をそこに送るための動作手段を含む、請求項１２に記載の装置
　【請求項１６】　前記第３のジェネレータを加熱するための燃焼空気加熱手段と、燃焼空気の予熱のために前記燃焼空気からの過剰熱を送るための手段とを含む、請求項１２に記載の装置。
　【請求項１７】　前記第３のジェネレータを加熱するための燃焼空気加熱手段を含み、前記第１の熱交換手段は、前記第１および第２のジェネレータのうちの１つまたは両方に排出熱を送るために流体で熱伝達を行なっている前記第３のジェネレータ加熱手段を熱的に結合するための手段を含む、請求項１２に記載の装置。
　【請求項１８】　
三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、
　
その各々が水性吸収流体を含みかつそれぞれ動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、
　それぞれ動作温度が順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合している第１、第２および第３の凝縮器と、
　前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、
　２つまたは３つの吸収装置と、それらと協働し、前記２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータのいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための１つ、２つまたは３つの流体ループと、
　前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、
　
２つまたは３つの蒸発器と、それらの間で冷媒を送るためのそれらの間の動作的結合段とを含み、前記２つまたは３つの蒸発器は前記２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合し、
　前記水性吸収流体はＬｉＢｒ、ＬｉＣｌまたはその混合物を含み、さらに、約６ないし１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に含み、前記高温ジェネレータの中の前記熱および質量伝達添加物の濃度は、前記水性吸収流体の前記添加物の可溶性の限界とほぼ同じであるかまたはそれを下回る、装置。
　【請求項１９】　前記２つまたは３つの吸収装置の各々は、動作温度の最も低いジェネレータの動作温度を下回る温度で吸収熱を排出できる手段を含む、請求項１２記載の装置。
　【請求項２０】　前記冷媒は、前記２つまたは３つの蒸発器のうちの最も高温の蒸発器から最も低温の蒸発器に連続的に送られる請求項１２に記載の装置。
　【請求項２１】　三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、
　その各々が水性吸収流体を含みかつそれぞれ動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、
　それぞれその動作温度が順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合している第１、第２および第３の凝縮器と、
　前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、それらの間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、
　１つ、２つまたは３つの吸収装置と、それと協働し、前記１つ、２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータのいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための１つ、２つまたは３つの流体ループと、
　前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、
　前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する１つ、２つまたは３つの蒸発器とを含み、
　前記水性吸収流体は、約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤を有し、前記装置はさらに、
　前記水性吸収流体を前記第３のジェネレータに送る前記流体ループと協働し、前記水性吸収流体が前記第３のジェネレータに入る前に前記熱および質量伝達添加剤を前記水性吸収流体から分離するための分離手段を含む、装置。
　【請求項２２】　前記熱および質量伝達添加剤は前記水性吸収流体においてわずかに可溶性であるか実質的に不溶性でありかつ水よりも密度が低く、前記分離手段は、前記吸収流体の表面に浮遊する前記添加剤を分離するためのスキマーを含む、請求項２１に記載の装置。
　【請求項２３】　前記分離手段は前記熱および質量伝達添加剤を含む前記水性吸収流体から排出するためのフラッシュチャンバを含む、請求項２１に記載の装置。
　【請求項２４】　前記分離手段は、前記水性吸収流体から前記熱および質量伝達添加剤を排出するのに十分な温度で動作する前記第２のジェネレータを含む、請求項２１に記載の装置。
　【請求項２５】　前記第３の段階のジェネレータの少なくとも１部分はニッケル−クロニウムまたはニッケル−銅合金で構成される、請求項２１に記載の装置。
　【請求項２６】　水性吸収流体はＬｉＢｒ、ＬｉＣｌまたはその混合物を含む、請求項２５に記載の装置。
　【請求項２７】　前記流体ループの各々の前記水性吸収流体はそれぞれ、以下の塩のグループ、すなわち、
（ａ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌ、ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ，ＬｉＣｌＯ３、ＬｉＩおよびその混合物；
（ｂ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌ
および
のうちの１つと
との組合
（ｃ）ＺｎＢｒ２とＣａＢｒ２との混合物；または
（ｄ）ＮａＯＨ、ＫＯＨおよびその混合物
のうち
から選択された
　前記高温ジェネレータにおける前記熱および質量伝達添加剤の濃度は、前記水性吸収流体の前記添加物の可溶性の限界と実質的には同じであるかまたはそれを下回る、請求項２１に記載の装置。
　【請求項２８】　前記熱および質量伝達添加剤を含む貯蔵器を含み、前記貯蔵器は、１つ以上の前記流体ループと結合し、前記水性吸収流体が前記１つ、２つまたは３つの吸収装置に入る前に前記熱および質量伝達添加剤を前記１つ以上の流体ループに送る、請求項２１に記載の装置。
　【請求項２９】　前記水性吸収流体はＬｉＢｒ、ＬｉＣｌまたはその混合物を含み、前記高温ジェネレータにおける前記熱および質量伝達添加剤の濃度は、前記水性吸収流体の前記添加剤の可溶性の限界と実質的には同じであるかまたはそれを下回る、請求項２８に記載の装置。
　【請求項３０】　前記流体ループの１つ以上と協働し、洗浄可能な熱および質量伝達添加剤分解生成物を前記水性吸収流体から取り除くための洗浄手段を含む、請求項２１に記載の装置。
　【請求項３１】　前記分離手段は、前記水性吸収流体が前記第３のジェネレータから出ていったあと分離された熱および質量伝達添加剤を前記水性吸収流体に戻すための導管手段を含む、請求項２１に記載の装置。
　【請求項３２】　三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、
　その各々が水性吸収流体を含み、かつその動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、
　その動作温度が順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合している第１、第２および第３の凝縮器と、
　前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、それぞれその間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、
　１つ、２つまたは３つの吸収装置と、それと協働し、前記２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータとの間で水性吸収流体を送るための少なくとも１つの流体ループと、
　前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、
　前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する１つ、２つまたは３つの蒸発器とを含み、
　前記少なくとも１つの流体ループは前記第１、第２および第３のジェネレータを動作的に直列に接続し、さらに、前記少なくとも１つの流体ループと協働し、前記水性吸収流体を送るためのポンプ手段を含
み、
　
前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３、ＬｉＩおよびその混合物；
（ｂ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌおよびＬｉＩのうちの１つと、Ｎｉ（ＮＯ３）２、ＣａＢｒ２、ＦｅＣｌ２およびＭｎＩ２から選択された塩との組合；
（ｃ）ＺｎＢｒ２とＣａＢｒ２との混合物；
（ｄ）ＮａＯＨ、ＫＯＨおよびその混合物；または
（ｅ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３もしくはＬｉＩおよびそのＬｉＢｒ、ＬｉＣｌとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している
　【請求項３３】　１つの吸収装置と、それに動作的に接続され、そこから前記第３のジェネレータ、前記第２のジェネレータおよび前記第１のジェネレータに連続的に前記水性吸収流体を送るための少なくとも１つの流体ループとを含む、請求項３２に記載の装置。
　【請求項３４】　２つの吸収装置を含み、前記吸収装置のうちの第２の吸収装置における水性吸収流体の塩の濃度は、前記吸収装置のうちの１つの吸収装置におけるよりも大きく、前記流体ループのうちの１つは、前記第２の吸収装置を前記第３のジェネレータに接続し、そこに水性吸収流体を送る、請求項３２に記載の装置。
　【請求項３５】　前記流体ループのうちの１つは前記第１の吸収装置を前記第２のジェネレータに接続し、そこに水性吸収流体を送る、請求項３２に記載の装置。
　【請求項３６】　２つの吸収装置を含み、前記吸収装置のうちの第２の吸収装置における水性吸収流体の塩の濃度は、前記吸収装置のうちの第１の吸収装置におけるよりも大きく、前記ループのうちの１つは前記第２の吸収装置を前記第２のジェネレータに接続し、そこに水性吸収流体を送る、請求項３２に記載の装置。
　【請求項３７】　前記第２の吸収装置を前記第２のジェネレータに接続する前記流体ループはまた、前記第２のジェネレータを前記第３のジェネレータに接続し、かつ前記第３のジェネレータを前記第２の吸収装置に接続する、請求項３６に記載の装置。
　【請求項３８】　
前記
は
とされ
　【請求項３９】　前記分離手段は、前記第２のジェネレータにおける前記熱および質量伝達添加剤を排出するための手段を含むか、または前記第２および第３のジェネレータを接続する前記流体ループと協働する、請求項３８に記載の装置。
　【請求項４０】　前記第１の吸収装置から前記第１のジェネレータに水性吸収流体を送るための流体ループを含む、請求項３２に記載の装置。
　【請求項４１】　前記流体ループは前記ジェネレータに動作的に接続され、前記第１のジェネレータから前記第２のジェネレータに、および前記第２のジェネレータから前記第３のジェネレータに前記水性吸収流体を連続的に送る、請求項３２に記載の装置。
　【請求項４２】　前記水性吸収流体はＬｉＢｒ、ＬｉＣｌまたはその混合物を含み、前記高温ジェネレータにおける前記熱および質量伝達添加剤の濃度は、前記水性吸収流体の前記添加剤の可溶性の限界と実質的には同じである、請求項３２に記載の装置。
　【請求項４３】　前記流体ループのうちの１つは前記吸収装置のうちの１つから前記第３のジェネレータに前記水性吸収流体を送り、さらに、前記吸収装置から前記第３のジェネレータに前記流体を送り込むの２つの単段ポンプまたは１つの２段ポンプを含む、請求項３２に記載の装置。
　【請求項４４】　三重の効果を有する吸収サイクル装置であって、
　その各々が水性吸収流体を含み、その動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、
　その動作温度が順により高くなっており、かつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合する第１、第２および第３の凝縮器と、
　前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、それらの間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、
　１つ以上の第１の流体ループと協働し、水性吸収流体を前記第１および第２のジェネレータに供給するための１つ以上の第１の吸収装置と、１つ以上の第２の流体ループと協働し、水性吸収流体を前記第３のジェネレータに供給するための１つ以上の第２の吸収装置と、
　前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、
　前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する１つ、２つまたは３つの蒸発器とを含
み、
　
前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３、ＬｉＩおよびその混合物；
（ｂ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌおよびＬｉＩのうちの１つと、Ｎｉ（ＮＯ３）２、ＣａＢｒ２、ＦｅＣｌ２およびＭｎＩ２から選択された塩との組合；
（ｃ）ＺｎＢｒ２とＣａＢｒ２との混合物；
（ｄ）ＮａＯＨ、ＫＯＨおよびその混合物；または
（ｅ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３もしくはＬｉＩおよびそのＬｉＢｒ、ＬｉＣｌとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している
　【請求項
４５
　各々が水性吸収流体を含みかつその動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、
　その動作温度が順により高くなっておりかつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合する第１、第２および第３の凝縮器と、
　前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、それらの間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、
　１つ、２つまたは３つの吸収装置と、それと協働し、前記１つ、２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータとの間で水性吸収流体を送るための１つ、２つまたは３つの流体ループと、
　前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、
　前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する１つ、２つまたは３つの蒸発器とを含み、
　前記流体ループのうちの１つは前記ジェネレータに動作的に接続され、前記第２のジェネレータから前記第１のジェネレータに、および前記第１のジェネレータから前記第３のジェネレータに前記水性吸収流体を連続的に送る、装置。
　【請求項
４６
　各々が水性吸収流体を含み、かつその動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、
　その動作温度が順により高くなっておりかつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合している第１、第２および第３の凝縮器と、
　前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、その間でエネルギをそれぞれ送るための第１の熱交換手段と、
　１つ、２つまたは３つの吸収装置と、それと協働し、前記１つ、２つまたは３つの吸収装置と前記第１、第２および第３のジェネレータとの間で水性吸収流体を送るための１つ、２つまたは３つの流体ループと、
　前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、
　前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する１つ、２つまたは３つの蒸発器とを含み、
　前記流体ループのうちの１つは前記ジェネレータに動作的に接続され、前記第２のジェネレータから前記第１のジェネレータに、および前記第１のジェネレータから前記第３のジェネレータに前記水性吸収流体を連続的に送る、装置。
　【請求項
４７
　各々が水性吸収流体を含みかつその動作温度が順により高くなっている第１、第２および第３のジェネレータと、
　その動作温度が順により高くなっておりかつ前記第１、第２および第３のジェネレータとそれぞれ動作的に結合する第１、第２および第３の凝縮器と、
　前記第３の凝縮器と前記第２のジェネレータとの間、および前記第２の凝縮器と前記第１のジェネレータとの間で協働し、その間でそれぞれエネルギを送るための第１の熱交換手段と、
　１つ、２つまたは３つの吸収装置と、それと協働し、前記１つ、２つまたは３つの吸収装置と、前記第１、第２および第３のジェネレータのいずれか１つ以上との間で水性吸収流体を送るための１つ、２つまたは３つの流体ループと、
　前記流体ループと協働し、前記ループにおいて水性吸収流体の流れの間でエネルギを交換するための第２の熱交換手段と、
　前記１つ、２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する１つ、２つまたは３つの蒸発器と、
　前記第３、第２および第１の凝縮器を接続し、凝縮された水冷媒を連続的にその間に送るための動作手段とを含
み、
　
前記流体ループの各々における前記水性吸収流体はそれぞれ、下記の塩のグループ、すなわち、
（ａ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３、ＬｉＩおよびその混合物；
（ｂ）ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌおよびＬｉＩのうちの１つと、Ｎｉ（ＮＯ３）２、ＣａＢｒ２、ＦｅＣｌ２およびＭｎＩ２から選択された塩との組合；
（ｃ）ＺｎＢｒ２とＣａＢｒ２との混合物；
（ｄ）ＮａＯＨ、ＫＯＨおよびその混合物；または
（ｅ）ＬｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３もしくはＬｉＩおよびそのＬｉＢｒ、ＬｉＣｌとの混合物、もしくはその混合物
のうちから選択された１つの塩水溶液を含み、かつ約６ないし約１０個の炭素原子を有するアルコール、または脂肪族もしくは芳香族アミンを含む熱および質量伝達添加剤をその中に有している
　【請求項
４８
　２つまたは３つの蒸発器と、その間で冷媒を送るためのその間の動作接続手段とを含み、前記２つまたは３つの蒸発器は前記２つまたは３つの吸収装置とそれぞれ動作的に結合する、請求項
４７
　【請求項
４９
４８
　【請求項
５０
４９
　【請求項
５１
４７
　【請求項
５２
４８
　【請求項
５３
４７
　【請求項
５４
４８
【発明の詳細な説明】
発明の背景
　フッ化炭素やフッ化炭化水素の環境への影響を考慮すると、水またはアンモニア等の環境にあまり影響のない冷媒の使用を拡大する必要がある。加熱の必要性がほとんどない１５〜１万冷却トンの容量範囲の冷却装置を産業用に応用する場合、その不燃性であり穏やかな性質のため、水が通常は好ましい冷媒である。
　そのような冷媒を利用した水性吸収流体サイクルは既知であり、何十年も用いられてきた。１つの効果を有する種々の二段設計は、多くの国々の産業において使用されている。しかしながら、化石燃料を空気調節または冷却のために用いられるエネルギに変換するプロセスにおけるＣＯ２の全生成量に関する懸念が高まるのに伴い、単段吸収装置（ＣＯＰ＝０．６ないし０．８）または２段吸収装置（ＣＯＰ＝０．９ないし１．２５）で現在得られるよりも高いエネルギ変換効率が必要とされている。
　米国特許番号第４，７３２，００８号は、三重の冷却効果を得るために結合される２つの単段サイクルの使用を教示している。独立したループは、ＬｉＢｒ水溶液等の流体を用いて下方の段で異なる吸収流体を運ぶ。しかしながら、必要とされる上方の段の流体の結晶化および蒸気圧抑制の特性を得るためには、異なる流体を用いることが必要である。適切な上方の段の流体を用いれば、その性能の推定値はＣＯＰ＝１．５ないし１．７となる。
発明の概要
　この発明は、１つの水性吸収流体、または２つもしくは３つの異なる吸収剤、または１つの冷媒、すなわち水との異なる吸収剤濃度がシステム全体に用いられる、３つの冷却効果を有する装置のためのものである。したがって、そのような１つの冷媒である水が冷媒または作動流体溶媒としてシステム全体に用いられるため、段階にかかわらず、この発明は、共通した質量の流れのない３つの熱交換器の熱伝達結合にのみ依存する先行技術の三重の効果を有するシステムに関してかなり改良されている。この発明の装置およびシステムによって、上述の三重の効果を有する２つの単段サイクル装置において用いられるのと同様のＣＯＰが得られる。しかしながら、ピーク動作温度はそのような二重ループシステムよりも低いため、第３の段のジェネレータにおける流体組成物の温度上昇や流体の結晶化の必要性は少なくなる。このシステムにおける装置のこれらの利点および他の利点は、以下の説明において明らかになるであろう。
図面の簡単な説明
　図１は、典型的には水性ＬｉＢｒ吸収作動流体から得られるタイプの従来の二重の効果を有する吸収サイクルの相線図である。
　図２は、この発明の一実施例に従った三重の効果を有する吸収サイクルの相線図である。
　図３は、３つの吸収装置とともに動作する３つの蒸発器を組み込むこの発明のシステムの相線図である。
　図４は、作動流体を３つのジェネレータに異なる経路で送る、この発明の一実施例に従った別の相線図である。
　図５は、３つの別々の吸収流体ループを用いた、この発明に従った３つのジェネレータと３つの吸収装置とのシステムの構成を示す概略図である。
　図６は、１つの吸収流体ループを用いて３つのジェネレータと３つの吸収装置とを組み込むこの発明の別のシステムの概略図である。
　図７ないし図１０は、この発明の３つのジェネレータと１つの吸収装置とのシステムの構成の異なる実施例の概略図である。
　図１１および図１２は、この発明に従った３つのジェネレータと２つの吸収装置とのシステムの実施例の例を示す概略図である。
発明の詳細な説明
　上述のように、図１は、典型的なＬｉＢｒ動作流体水溶液を用いた従来の二重の効果を有する吸収サイクルを示している。高温ジェネレータＧＨからの水蒸気を凝縮することによって生成される凝縮熱を用いて下方の段のジェネレータＧＬを駆動し、この下方の段のジェネレータは水蒸気を放出し、これは蒸発凝縮器、冷却塔または空気冷却器等の従来の冷却手段を用いて凝縮される。点火温度ＦＴは典型的には約３００°Ｆないし３８０°Ｆであり、吸収装置温度Ａは典型的には約８０°Ｆないし１１０°Ｆであり、蒸発器温度は約４０°Ｆないし４５°Ｆであり、低温凝縮器ＣＬの温度は約８０°Ｆないし１１０°Ｆである。
　図２は、この発明の三重の効果を有する吸収サイクルの相線図である。図に示すサイクルは、３つのジェネレータ、すなわち高温ジェネレータＧ３、中温ジェネレータＧ２、およびジェネレータＧ１、ならびに高温凝縮器Ｃ３、中温凝縮器Ｃ２、および低温凝縮器Ｃ１を示している。点火温度ＦＴは典型的には約４００°Ｆないし５２０°Ｆであり、最低で約３９０°Ｆないし４２０°Ｆである。図８は、そのような吸収サイクルを有するこの発明の装置を概略的に示している。そのような装置では、凝縮熱を用いて中段ジェネレータＧ２を駆動し、この中段ジェネレータが、下方の第１の段のジェネレータＧ１を駆動するのに十分な温度で凝縮されるべき蒸気を発生し、この下方の第１の段のジェネレータが冷媒蒸気を発生してその冷媒蒸気が従来の冷却および熱排出手段で凝縮されるように、第３の段の高温ジェネレータＧ３を用いて水冷媒を凝縮するのに十分な圧力および温度の水蒸気を発生する。凝縮器Ｃ３とジェネレータＧ２との間の熱交換は、３００°Ｆないし４００°Ｆというおおよその温度範囲内で動作できる適切な相変化熱伝達流体を用いて相変化熱伝達によって行うことができる。代替的には、知覚できるほどの熱伝達のための、ポンプにより作動する熱交換流体ループを使用してもよい。同様に、凝縮器Ｃ２とジェネレータＧ１との間の熱交換は約１５０°Ｆないし２７５°Ｆというおおよその温度範囲内の相変化熱伝達か、または熱交換流体のためのポンプにより作動するループによって行うことができる。上述の温度範囲はおおよそのものであり、日によっておよび季節によって変わる周囲排出温度や装置にかかる熱負荷次第で決まる。典型的な排出温度装置の設計は、水冷却装置に関しては９０°Ｆないし９５°Ｆの範囲であり、空気冷却システムに関してはそれよりも約２５°Ｆ高い。
　この発明の水性吸収流体には１つの冷媒、すなわち水が用いられるため、図５ないし図１１の装置の例に示されるように、異なる吸収流体ループを選択して用いることにより、かなりの数の異なる装置構成が得られる。図５は、３つの吸収装置−ジェネレータ対を組み込み、かつ各々の対の間に３つの別々の水性吸収ループを用いたこの発明の装置の実施例を概略的に示している。したがって、流体ループ１１は第１の段の吸収装置１４（Ａ１）とジェネレータ１２（Ｇ１）との間で水性吸収流体を送り、ループ２１は第２段の吸収装置２４（Ａ２）とジェネレータ２２（Ｇ２）との間で水性吸収流体を送り、ループ３１は第３の段の吸収装置３４（Ａ３）とジェネレータ３２（Ｇ３）との間で水性吸収流体を送る。上述の作動流体ループの各々における熱交換器１８、２８および３８は、吸収装置からジェネレータに送り込まれる比較的希薄な塩溶液を加熱し、かつジェネレータから吸収装置に戻される比較的濃度の高い溶液を冷却する。吸収装置とジェネレータと特定の流体ループのカップリングは図示したものに制限されるわけではなく、いずれの吸収装置をいずれのジェネレータに結合してもよい。さらに、３つの蒸発器Ｅ１、Ｅ２およびＥ３のいずれも独立して凝縮器Ｃ１と結合することが可能であり、または図示するように一緒に結合されてもよい。
　サイクルの効率は実質的に下方の段に効果的に熱伝達が行われるかどうかによって決まるため、この発明のシステムにおいてジェネレータ／凝縮器の熱カップリングは非常に重要である。したがって、熱伝達流体が中段凝縮器Ｃ２、その後に高温凝縮器Ｃ３によって連続的に加熱され、さらにジェネレータＧ２およびジェネレータＧ１によって連続的に冷却されるように送られる熱伝達流体ループ４１を用いることが有利である。ジェネレータＧ３を駆動するための加熱手段から得られる過剰熱はまた、熱交換導管４３によって流体ループに導入されてもよい。
　第３の温度段階のジェネレータＧ３の動作温度は、二重の効果を有する装置において現在用いられている温度よりも高い。直接点火による高温ジェネレータの加熱はより経済的であるが、腐蝕が加速したり材料の不親和性が増加したりしないように、吸収流体と接触するジェネレータ表面上に高温の箇所が発生するのを防止しなければならない。したがって、相変化流体ループまたはポンプにより作動する流体ループを用いるなどしてバーナーの炎が高温ジェネレータと接触しない間接的加熱を行なうことが好ましい。さらに、ジェネレータＧ３の加熱方法に関係なく、ジェネレータＧ３の加熱には利用できない。Ｇ３の温度未満のいかなる残留エネルギまたは知覚できるほどの熱は燃焼空気の予熱のために、またはそれより下方の段のジェネレータの１つまたは両方に向けられるように有効に利用される。したがって、ジェネレータＧ３にエネルギを供給するのにポンプにより作動する流体ループを用いれば、ジェネレータＧ３は、上述のようにそれより下方のジェネレータと凝縮器とを結合する、ポンプにより作動するループと組合せられるか、または結合している凝縮器／ジェネレータ構成要素のうちの１つを結合し、他のジェネレータ／凝縮器の組を個々の熱伝達ループに残すように組合される。さらに、たとえば気体燃焼熱または高圧蒸気等の高温の第２の有用性の低い熱を用いて、熱伝達流体を再加熱するのに必要とされるよりも低い温度で流体ループを動作させることは熱力学的に不利であるが、上述のループによってハードウェアの必要性およびポンプの必要性を簡略化することができ、したがって、コストも低くなるという利点がある。現在の冷却器−加熱器システムにおいて通常得られる温水加熱を行うために、過剰熱も使用され得る。
　この発明のシステムの吸収装置および蒸発器の部分はそれぞれ１つの装置であっても複数の装置であってもよい。流体の結晶化の制限のために液体溶解領域におけるサイクルの安全な動作が危険にさらされるのであれば、図５の装置および図３のサイクル図において示されるように複数の蒸発器と複数の吸収装置とを使用することが特に有利である。示される実施例において、温度レベルが上昇するに従って塩の濃度も上昇する。したがって、吸収装置Ａ３の塩の濃度は吸収装置Ａ２よりも低く、この吸収装置Ａ２の塩の濃度はまた吸収装置Ａ１に比べると比較的低い。同様に、吸収装置における濃度が高いほどそれぞれの吸収装置の動作温度も高い。さらに、蒸発器は異なる温度で動作し、最も高温の蒸発器Ｅ１は吸収剤の濃度の最も高い流体を扱う吸収装置Ａ１と協働し、同様に、より低い温度の蒸発器はしたがってより希薄な溶液の吸収装置と結合している。典型的には約３７°Ｆないし６０°Ｆの範囲内の異なる蒸発器温度を用いるには、負荷に冷却を与えるために用いられる熱伝達流体を適切な経路で送ることが必要である。たとえば、もし建物がしばしば冷却水ループと呼ばれる冷水分配システムで冷却されれば、建物の負荷によって加熱された戻ってくる流れはまず最も高温の蒸発器の熱交換器に入り、そのあとより低い温度の蒸発器に連続的に送られる。この発明のシステムは３つまでの蒸発器を組み込んでいるが、１つ以上の蒸発器を用いて１つ以上の吸収装置を介してジェネレータと結合することによって、ジェネレータの数を増やさずに異なる吸収装置／蒸発器対を用いた他の装置構成を使用してもよい。しかしながら、装置にかかる過剰なコストのため、２つないし３つの蒸発器温度レベルで達せられるのに実際的な限界が生じ得る。示されるシステムにはまた、Ｅ１にだけではなく、Ｃ１と蒸発器Ｅ２およびＥ３のいずれかとの間かまたはＣ１とＥ２およびＥ３の両方との間に直接流れを与えることによって変更が加えられてもよい。装置内における構成要素の位置が重要なファクタであれば、複数の蒸発器を実質的に同じ温度で動作させることも有利であり、これは実質的に同じ作動温度が必要とされるマルチゾーン建築物において特に有利である。さらに、複数の吸収剤を用いても、吸収剤の異なる濃度または異なる動作圧力または異なる動作温度での吸収装置の動作を制限しない。
　この発明のシステムにおいては１つの溶媒が用いられるため、動作条件、負荷および特定の温度に応じて異なる流れを選択でき、ジェネレータと１つ以上の吸収装置との間の流体の流れの割合にかなりのばらつきが可能である。たとえば、高温ジェネレータＧ３は、Ｃ３がＧ２およびＧ１の一部分に供給できるように、Ｃ３で凝縮するのに十分な冷媒を生成し得る。さらに、Ｃ３のエネルギがジェネレータＧ２だけを駆動するのに不十分であれば、燃焼システムからの煙道ガス、またはジェネレータＧ３を通過する熱伝達媒体の排出物を使用してもよい。上述の構成は種々の設計の選択の異なるタイプを例示的に示すものとして理解されるべきであり、この発明の範囲を制限するものではない。
　図６は、直列に結合している３つの吸収装置を備える１つの吸収剤流体ループを用いたシステムを示している。図５に示すものに対するこの装置構成の利点は、必要な吸収流体ループポンプ１つだけであることである。示されるように、３つの吸収装置を１つの吸収流体ループに沿って直列に結合しており、塩の濃度はＡ１、Ａ２およびＡ３の順に減少する。他の有用な代替例は、流体をＧ３に供給する１つのポンプに３つの吸収装置すべてから同時に吸収流体を送り込む、各々の吸収装置から接続される導管を用いて３つの吸収装置を並列に接続することである。ここでも、３つの蒸発器が示されているが、上述のように、１つまたは２つの蒸発器およびそれらの結合のオプションを使用する必要がある。１つ以上の吸収装置と第３の段のジェネレータとの間で直接動作する必要があるループに関しては、それらの構成要素間の圧力差が通常よりも大きいため、２段ポンプまたは直列に動作する２つの単段ポンプが望ましい。
　図７は、溶液ループ４４を用いて、吸収剤の濃度が最小から最大になるジェネレータＧ１、Ｇ２およびＧ３に吸収流体の流れを順次送り、かつループにおいて１つの吸収装置と３つのジェネレータすべてとの間に３つのポンプ４５、４６および４７を必要とするこの発明のシステムの一実施例を示している。代替的にはジェネレータＧ１に送り込んでいる１つの溶液ループにおいて、同様の冷媒濃度で並列に動作する２つの吸収装置を使用してもよい。そのようなシステムにおいて、２つ以上の吸収装置に関して１つの蒸発器、または２つもしくは３つの吸収装置に関して２つの蒸発器、または各々の吸収装置に関して１つの蒸発器を使用してもよい。したがって、吸収装置の数に関係なく、各々のジェネレータに個々の溶液の流れが送り込まれるように、２つまたは３つのポンプを備えた２つもしくは３つのループを使用してもよく、または３つのジェネレータに関して２つのループを使用してもよく、または戻ってくる流れが結合されてもよい。
　図８は、吸収流体ループ４４に関して１つの吸収装置と１つのポンプ４５とを用いるさらに別の有用な装置構成を示している。図９ないし図１１は、流体ループの他の代替例を簡略化して示している。図９および図１０では１つの吸収装置および１つの流体ループが設けられているが、図１１では２つの吸収装置が２つの流体ループで使用されている。簡略化するために、流体ループの溶液熱交換器と、各々のジェネレータと協働する凝縮器と、蒸発器とは図示していない。水溶液の巡回路を分割することは、各々のジェネレータにおいて起こる冷媒の濃度の変化が各々の段に関して最適化されるように設計できかつ他の設計基準を考慮に入れる必要がないという利点を有する。図９ないし図１１は、溶液の巡回路を分割する異なる実施例を示している。図９では、流体は、吸収装置からジェネレータＧ２に向けられそのあとＧ３に向けられるように送られ、これは、ジェネレータＧ３の温度ではおそらく不安定である、溶液中に存在する熱および質量伝達添加剤を容易に流し出すかまたはジェネレータＧ２において分離できるという利点を有する。しかしながら、そのようにするためには、溶液をジェネレータＧ３に向けるための、より高い圧力で動作するさらなるポンプが必要となる。さらに別の代替例は図１０に示されており、ここでは溶液は吸収装置からまずジェネレータＧ２に送り込まれ、そのあとＧ１に、そして最後にＧ３に順次送られる。さらに別の代替例は図１１に示されており、ここでは、２つの吸収装置Ａ１およびＡ２が用いられ、その各々は作動流体を３つのジェネレータＧ１、Ｇ２およびＧ３に送りかつそこから戻すための別々の巡回路３３および３５をそれぞれ有している。ここでも、ジェネレータ間の流れは、溶液が３つのジェネレータを介して送られかつ２つの吸収装置の間で分割されるように選択される。
　図１２は、２つの吸収流体ループと２つの吸収装置を用いた別の装置の代替例を示しており、この２つの吸収装置のうちの吸収装置Ａ１は第１のループに沿った中間の段のジェネレータＧ２および下方の段のジェネレータＧ１に送り込んでおり、吸収装置Ａ２は第２のループに沿って高温ジェネレータＧ３に送り込んでいる。これらの吸収装置の温度範囲は、２つの吸収装置の間に点線で示したように重なり得る。そのような構成では１つまたは２つの蒸発器を使用してもよい。蒸発器／吸収装置対を適切に用いることにより、蒸発器圧力から吸収装置圧力を減じたものであるΔＰは、低濃度の塩で比較的迅速な収着を行うのに十分となり、高温ループにおいて熱および質量伝達添加剤が必要でないという利点がある。Ａ２に送り込む高圧力蒸発器ＥＨおよびＡ１に送り込む低圧力蒸発器ＥＬで示しているように、第２の蒸発器もまた使用してもよい。図示している特定の吸収装置−ジェネレータ吸収流体ループはそのようなループの一例として示しているだけであり、当業者に明らかである吸収装置−ジェネレータの多数の他の組合せおよび２つのループの構成を使用してもよい。図５および図１２は、別々の流体ループを用いた実施例を示している。そのような構成では、共通の冷媒である水を利用し、かつ異なる溶液サイクルにおいて異なる吸収剤または異なる吸収剤濃度を用いることによって別々の溶液サイクルを利用できる。図１２のサイクルは、２つの蒸発器および２つの吸収装置で動作されれば、その溶液中の濃度が比較的低く、かつこの蒸発器と吸収装置との間の動作および差動圧力が比較的高く、かつ吸収装置における結果として得られる熱および質量伝達が向上するように、高温ジェネレータＧ３に接続される吸収装置とともにより高温の蒸発器を用いることができ、さらに高温溶液サイクルにおいて熱および質量伝達添加剤が必要でなくなる。そのような条件によって、吸収装置の熱および質量伝達率がより高くなることは既知である。一般に、別々の溶液ループによって、同じ冷媒が用いられている限りは、異なる吸収剤または異なる吸収濃度を用いることができる。
　溶液熱交換は従来のチューブまたはプレート熱交換器で行なうことができ、入ってくる溶液と出ていく溶液との間の温度の近づきを最適化することによって最大の効率が得られる。この発明の範囲内のいかなるシステム構成においても、ジェネレータと吸収装置との間のそのような溶液熱交換を用いるべきであることが理解されるであろう。複数個の吸収流体ループを用いれば、溶液熱交換は各々のループ内の熱交換に制限されないが、異なる流体ループ間のエネルギ交換を含み得る。たとえば、高温流体は中温流体を予熱するというその主要な機能を果たしたあとにより低いループの流体を加熱する。過剰熱は、溶液熱交換器におけるコストを最低にした設計とのトレードオフ、および特定の熱容量の差およびジェネレータに入ってくるまたはジェネレータを出ていく濃度の高い冷媒溶液と希薄な冷媒溶液との間の質量の流れの差、ならびに出口ジェネレータの温度から得ることができる。
　上述のように、吸収装置−ジェネレータのグループ分けまたは吸収装置の流体ループに関係なく、１つの冷媒である水がこの発明の装置全体にわたる水性吸収流体において用いられ、かつシステムにおいて実行される三重の効果を有するサイクルのすべての段階において用いられる。しかしながら、異なる塩もしくは塩の組合せ、または同じ塩の異なる濃度のものを異なる流体ループにおいて用いることもできる。この発明において用いることができる水性吸収流体は、ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌ、ＬｉＩ、ＮｉＮＯ２、ＬｉＣＮＳ、ＬｉＣｌＯ３およびその混合物の水溶液を含む。高段ジェネレータにおいて作動する好ましい流体は、ＬｉＢｒ−ＬｉＣＮＳ、ＬｉＢｒ−ＬｉＩ、ＬｉＢｒ−ＬｉＣｌＯ３、ＬｉＢｒ−ＬｉＮＯ２、ＬｉＣｌ−ＬｉＩ、ＬｉＣｌ−ＬｉＮＯ２およびＬｉＣｌ−ＬｉＣｌＯ３を含む。他の有用な流体は、ＬｉＢｒ、ＬｉＣｌおよびＬｉ
Ｉからなる
を、
からなる
うちの１つである
一緒に水に溶かしたもの
　上述のリチウム塩組成物に関してはリチウム防蝕剤が特に有用である。適切な防蝕剤には、たとえばモリブデン酸リチウム、硝酸リチウムまたは塩素酸リチウムがある。例えばＬｉＯＨを用いてｐＨの調製がなされ得る。第３の段のジェネレータにおける吸収流体の高い温度および塩の濃度のため、防蝕成分または防蝕物質を用いることが望ましい。したがって、例えば高段ジェネレータを構成するためにたとえばニッケル−クロニウム合金またはニッケル−銅もしくは他の非鉄合金が好ましい。
　水性吸収流体において熱および質量伝達添加剤を用いることも望ましい。特に有用な添加剤には、約６ないし１０個の炭素原子を有するアルコール、たとえば２−エチルヘキサノールおよびｎ−オクタノールがある。ノニルアミンもしくはベンゾルアミン等の脂肪族および芳香族アミンまたはその誘導体を用いてもよい。効果的な濃度範囲は、約１０ｐｐｍないし約２０００ｐｐｍである。第３の段のジェネレータに入る前に水性吸収流体から熱および質量伝達添加剤を分離することが望ましい。この熱および質量伝達添加剤は塩の水溶液においてほんのわずかだけ可溶性であるかまたは不溶性であり、したがって典型的には、吸収装置において非常に望ましいより重い水溶液に浮遊する第２の相を形成する。しかしながら、これらの添加剤は高温ジェネレータの温度では通常は不安定であるため、機械分離器もしくはスキマー、またはこれらの熱および質量伝達添加剤を高温ジェネレータに入る前に分離するための他の手段を用いることが望ましい。たとえば、図７において、水溶液がより低い温度のジェネレータから高温ジェネレータＧ３に送られる場合にそのような分離を行なう機械スキマー４０が示されている。代替的には、熱および質量伝達添加剤が集まる表面から溶液が汲み上げられないようにする蓄積チャンバを設けることよってそのような分離を行なうこともできる。添加剤を分離するための別の手段は、より低い温度のジェネレータＧ２においてフラッシュチャンバを用いるが、または流体ループに沿って高温ジェネレータに入る前に配置されるそのようなチャンバを用いることである。たとえば、図９ないし図１１も参照すると、ジェネレータＧ２を通過したあとにＧ３に送られるように吸収流体を送ることによって、熱および質量伝達添加剤をジェネレータＧ２から容易に排出できるという利点を有する。しかしながら、このようにするためには、より高い圧力で動作する、ジェネレータＧ３に溶液を送り込むためのさらなるポンプが必要になる。用いる分離器のタイプに関係なく、これは好ましくは水性吸収流体に存在する添加剤の量を添加剤の可溶性の限界程度または実質的にその限界まで低減するべきである。分離された添加剤を吸収装置においてまたは吸収装置に入る直前に流体に戻すための手段も設けるべきである。したがって、図１２に示されるように、分離器５０は、高段ジェネレータＧ３に入る前に流体から分離された添加剤を、その流体がＧ３を出ていったあとにループに戻して供給するための戻し導管５１を備えてもよい。
　水性吸収流体ループにおける空気または他の非凝縮性気体を取り除くための従来の浄化器をこの発明のシステムに組み込むことも望ましい。そのような装置およびそのような装置を吸収システムにおいて用いることは、当業者に周知である。このシステムは、熱および質量伝達添加剤貯蔵器と添加剤を吸収装置に導入するための手段とを用いるように設計されてもよい。添加剤は時間をかけて徐々に分解されるため、測定した置換量の添加剤を周期的に注入して吸収装置においてまたは吸収装置に入る前に流体を適切な濃度に維持する手段も好ましい。これには、たとえば２−エチルヘキサノールの場合のように、熱および質量伝達添加剤分解生成物が浄化可能であることが必要である。
　装置の構成要素間の熱伝達のために用いられる適切な熱伝達流体には、水、熱伝達油、Ｄｏｗｔｈｅｒｍ（登録商標）流体、水／グリコノール混合物等がある。高温ジェネレータが点火された蒸気であれば、凝縮物をシステムにおいて低温で加熱するために用いられてもよい。
　この発明のサイクルおよびシステムの重要な利点は、１つの媒体だけで熱伝達および質量交換のカップリングが可能であることである。その結果、約５０°Ｆの蒸発器温度から約１８０°Ｆの溶液平衡温度への１３０°Ｆの蒸発器／吸収装置温度上昇を有する作動流体が必要でない。さらに、凝縮器とジェネレータとの間で必要な温度の広がりは蒸発器と吸収装置との間の温度の広がりに比例するため、有用な最低動作温度は二重ループサイクルにおいて必要とされるよりも低い。さらに、この発明の最も高温の段階の部分は約４５°Ｆないし約９０°Ｆという従来の蒸発器／吸収装置の温度上昇で動作し、かつ最も高温の段階の凝縮温度は、３００°Ｆという低い温度で動作できる第２の段階のジェネレータを駆動するのに十分でありさえすればよい。そのような条件にすれば、第３の段階に関して必要な最低のジェネレータ温度は、動作条件や用いられる熱交換表面に応じて約３９０°Ｆないし４２０°Ｆの間となり、これは現在約４４０°Ｆないし４６０°Ｆが最低であると推定されている三重の効果を有する二重のループシステムに関して予測されるよりも低い。このシステムのこれらの利点および他の利点は、当業者に明らかであろう。