【事件の表示】
　特許第３１６８１５８号「ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材」の請求項１ないし３に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３１６８１５８号の訂正後の請求項１ないし２に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続きの経緯
　本件特許第３１６８１５８号の手続きの経緯は次のとおりである。
　特許出願　　　平成　８年　２月２０日
　設定登録　　　平成１３年　３月　９日 　
　公報発行　　　平成１３年　５月２１日
　特許異議申立　平成１３年１０月１２日
　取消理由通知　平成１４年　１月２８日付
　訂正請求　　　平成１４年　４月　８日
　異議意見書　　平成１４年　４月　８日
　
２．訂正の適否
２−１．訂正の要旨
・訂正事項ａ
　明細書の特許請求の範囲の請求項１〜３
　「〔請求項１〕重量％で、Ｃｒを１０〜３０％、Ｐを２〜１１％、Ｓｉを１〜１０％でＰ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％含み、残部はＮｉおよび不可避不純物よりなる、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材。
　〔請求項２〕重量％で、Ｃｒを１０〜３０％、Ｐを２〜１１％、Ｓｉを１〜１０％でＰ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％、Ｍｏを５％以下含み、残部はＮｉおよび不可避不純物よりなる、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材。
　〔請求項３〕ぬれ性・耐食性に悪影響をおよぼさない不純物元素として、重量％で、Ｆｅ５％以下、Ｃｏ１％以下、Ｃｕ１％以下、Ｍｎ０.５％以下、Ｂ０.３％以下、Ｃ０.１５％以下、その他の元素の合計が０.５％以下で、全不純物の合計が７％以下含有する請求項１、請求項２のいずれかに記載された、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材。」を、
　「〔請求項１〕重量％で、Ｃｒを１０〜３０％、Ｐを２〜１１％、Ｓｉを１.１〜５.７％でＰ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％含み、残部はＮｉおよび不可避不純物よりなる、液相線温度が９４０〜１０５０℃である、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材。
　〔請求項２〕重量％で、Ｃｒを１０〜３０％、Ｐを２〜１１％、Ｓｉを１.１〜５.７％でＰ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％、Ｍｏを０.５〜５.０％含み、残部はＮｉおよび不可避不純物よりなる、液相線温度が９４０〜１０５０℃である、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材。」と訂正する。
・訂正事項ｂ
　明細書〔０００６〕の「・・目標とする融点・・Ｓｉを１〜１０％で、Ｐ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％、必要に応じてＭｏを５％以下含み、残部はＮｉおよび不可避不純物よりなる、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材・・」を
　「・・目標とする液相線温度・・Ｓｉを１.１〜５.７％で、Ｐ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％、必要に応じてＭｏを０.５〜５.０％含み、残部はＮｉおよび不可避不純物よりなる、液相線温度が９４０〜１０５０℃である、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材・・」と訂正する。
・訂正事項ｃ
　明細書〔０００８〕の「・・合金の融点に及ぼす影響・・合金の融点決定に・・固相線との・・合金の融点及び耐食性・・」を
　「・・合金の液相線温度及び固相線温度に及ぼす影響・・合金の液相線温度等の決定に・・固相線温度との・・合金の液相線温度や耐食性・・」と訂正する。
・訂正事項ｄ
　明細書〔０００９〕の「・・Ｓｉが１０％を越えた場合、合金の融点が上昇し、目的の温度でろう付できなくなる。また、Ｓｉが１％未満の場合及びＰが１１％を越えた場合、合金の耐食性が劣化し、靭性が低下する。以上の理由からＰは２〜１１％、Ｓｉは１〜１０％で、かつ、Ｐ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％と限定した。」を
　「・・Ｓｉが５.７％を越えた場合、合金の液相線温度が上昇し、目的の温度でろう付できなくなる。また、Ｓｉが１.１％未満の場合及びＰが１１％を越えた場合、合金の耐食性が劣化し、靭性が低下する。以上の理由からＰは２〜１１％、Ｓｉは１.１〜５.７％で、かつ、Ｐ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％と限定した。」と訂正する。
・訂正事項ｅ
　明細書〔００１０〕の「・・融点が上昇し、・・Ｍｏは５％以下と限定した。」を
　「・・液相線温度が上昇し、・・Ｍｏは０.５〜５％と限定した。」と訂正する。
・訂正事項ｆ
　明細書〔００１２〕の「・・実施例及び比較例の合金組成、融点・・」を
　「・・実施例及び比較例の合金組成、液相線温度及び固相線温度・・」と訂正する。
・訂正事項ｇ
　明細書〔００１３〕の「（１）融点（液相線、固相線）測定・・融点を測定した。・・」を
　「（１）液相線温度及び固相線温度の測定・・液相線温度及び固相線温度を測定した。・・」と訂正する。
・訂正事項ｈ
　明細書〔００１６〕の「・・ろう拡がり係数は４０以上と大きく」を
　「・・ろう拡がり係数は５０以上と大きく」と訂正する。
・訂正事項ｉ
　明細書〔００１７〕の「・・Ｎｏ.ｄは融点は・・」を
　「・・Ｎｏ.ｄは液相線温度が・・」と訂正する。
・訂正事項ｊ
　明細書〔００１８〕の「・・ＢＮｉ−７及びＢＮｉ−２は融点が低く・・ＢＮｉ−５は融点が高い・・」を
　「・・ＢＮｉ−７及びＢＮｉ−２は液相線温度が低く・・ＢＮｉ−５は液相線温度が高い・・」と訂正する。
・訂正事項ｋ
　明細書〔００１９〕の〔表１〕中、実施例合金Ｎｏ．４，５，１６を比較例合金１，２，３と訂正し、また、比較合金ＢＮｉ−２のろう拡がり係数、ｗ値「〉５０」を「７」と訂正する。
・訂正事項ｌ
　明細書〔００２０〕の「・・融点が低く・・」を
「・・液相線温度が低く・・」と訂正する。
　
２−２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　訂正事項ａは、請求項１及び２に規定するＮｉ基耐熱ろう材の範囲を減縮し、請求項３を削除するものである。
　請求項１及び２で、Ｓｉ含有量「１〜１０％」を「１.１〜５.７％」と訂正する点は、願書に添付した明細書の表１のデータに基づくもので、Ｓｉ含有量の下限１.１％は、実施例合金Ｎｏ.１の製品の数値であり、上限５.７％は、実施例合金Ｎｏ.３の製品の数値である。また、「液相線温度が９４０〜１０５０℃である」ことを加入する訂正は、願書に添付した明細書の表１のデータに基づくもので、液相線温度の下限９４０℃は、実施例合金Ｎｏ.ｌの製品の数値であり、上限１０５０℃は．原実施例合金Ｎｏ.１２（訂正後の実施例合金Ｎｏ.１０）の製品の数値である。
　そして、請求項２で、Ｍｏの含有量「５％以下」を「０.５〜５％」とする訂正は、願書に添付した明細書の表１のデータに基づくもので、Ｍｏ含有量の下限０.５％は、原実施例合金Ｎｏ.１５（訂正後の実施例合金Ｎｏ.１３）の製品の数値であり、上限５％は、原請求項２及び原実施例合金Ｎｏ.１４（訂正後の実施例合金Ｎｏ．１２）の製品の数値である。
　したがって、訂正事項ａは、特許請求の範囲の滅縮を目的とするものであって、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内の訂正であり、また、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
　次に、訂正事項ｂ〜ｌは、発明の詳細な説明の記載を特許請求の範囲の記載に整合させると共に、明細書中に用いられている用語の統一及び用語を明確な表現とするための訂正であるから、不明りょうな記載の釈明を目的とするものであり、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内においてなされるものである。
　また、訂正事項ｋで表１の比較合金ＢＮｉ−２のろう拡がり係数、ｗの数値「〉５０」を「７」と訂正した点は測定値の誤りであり、誤記の訂正を目的とするものに相当し、そして、願書に最初に添付した明細書に記載した事項の範囲内においてなされるものである。
　そして、これら訂正事項ｂ〜ｌは、実質的に特許請求の範囲を拡張又は変更するものでもない。
　
２−３．訂正の適否についての結論
　以上のとおりであるから、上記訂正請求は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項で準用する第１２６条第２項乃至３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．特許異議の申立てについての判断
３−１．訂正後の本件請求項１、２に係る発明
【請求項１】重量％で、Ｃｒを１０〜３０％、Ｐを２〜１１％、Ｓｉを１.１〜５.７％でＰ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％含み、残部はＮｉおよび不可避不純物よりなる、液相線温度が９４０〜１０５０℃である、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材。
【請求項２】重量％で、Ｃｒを１０〜３０％、Ｐを２〜１１％、Ｓｉを１.１〜５.７％でＰ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％、Ｍｏを０.５〜５.０％含み、残部はＮｉおよび不可避不純物よりなる、液相線温度が９４０〜１０５０℃である、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材。
　
３−２．異議申立ての理由及び取消し理由
　特許異議申立人の提示した甲第１号証には、本件各発明が記載されている、或いは、甲第１号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本件各請求項に係る発明の特許は、特許法第２９条第１項第３号或いは同第２９条第２項の規定に違反してなされたものであり、本件特許は取り消されるべきものである。
　また、本件特許は、特許法第３６条の規定を満たしていない特許出願に対してされたものであるから、取り消されるべきものである。
　
３−３．甲第１号証に記載される事項
　甲第１号証：「溶接ジャーナル（ＷＥＬＤＩＮＧ　ＪＯＵＲＮＡＬ）５９巻・１０号」１９８０年１０月、米国発行
　「ステンレス鋼ろう付用の低リン型ニッケル・クロム・シリコン合金の構成」と題されたＮｉ基ろう材の研究報告（２８３頁〜２８８頁）に関し、
　第２８３頁の表１の２段目には、重量％で、Ｃｒを１４.８％、Ｓｉを８％、Ｐを３％、Ｆｅを３％含み、残部はＮｉからなるＮｉ基ろう材「ＢＮｉ−１４.８Ｃｒ−８Ｓｉ−３Ｐ−３Ｆｅ」が記載され、このＮｉ基ろう材の固相線温度及び液相線温度は、各９６６℃、１０５８℃であることが示されている。表１の第１段目及び第３段目にも、同様に、ろう材成分組成と固相線温度及び液相線温度が示されている。
　また、これらの成分組成からなるＮｉ基ろう材のろう付け部の組織についての調査が第２８４〜２８７頁に、そして、その接合強度が、第２８８頁中欄４４行目以下に図１６，図１７の強度テスト結果とともに説明されている。
（以下、甲第１号証を、甲１という。）
　
３−４．判断
　本件請求項１乃至２に記載の各発明（以下、本件各発明という。）は、金属同志、特に表面に強固な酸化膜を形成するステンレス鋼などをろう付けする際に、できるだけ低い温度（１０５０℃程度）でろう付けでき、ぬれ性が良好で、特に塩水に対する耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材を提供するもので、Ｎｉをベースに融点降下元素としてＰとＳｉを選択し、各々の添加量及びＰ＋Ｓｉ合計の添加量を限定することにより、目標とする融点となる合金組成を見い出し、それにＣｒさらにはＭｏを融点やぬれ性等に悪影響を与えない範囲で添加することにより、塩水耐食性が向上することを見い出し（本件明細書段落０００４，０００６）、この知見に基づいて上記各請求項に記載の構成を採用したものである。
　本件各発明と甲１に記載の事項とを対比すると、甲１には、ステンレス鋼ロウ付け用の低リン型ニッケル・クロム・シリコン合金について述べられ、甲１の前書きに「リン含有量が（標準的リン含有ロウ材に比べて）微量である無ホウ素ニッケル基ロウ材が開発され、これらのロウ材は、低融点ホウ素含有ニッケル基ロウ材と同程度の温度でロウ付けできる。」旨記載されているから、両者は、共に金属同志、特にステンレス鋼などのろう付け用Ｎｉ基耐熱ろう材であり、また、ろう材の構成成分、及び、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｓｉ系材料にＰを添加することによりろう材の低融点化を図るという考え方も共通している。
　しかして、甲１の表１には具体的に３種のろう材が示されており、甲１の表１の２段目のＮｉ基ろう材の組成は、「Ｎｉ−１４.８Ｃｒ−８Ｓｉ−３Ｐ−３Ｆｅ」、同第１段目のＮｉ基ろう材の組成は、「Ｎｉ−２６．３Ｃｒ−５.１Ｓｉ−３Ｐ」、第３段目のＮｉ基ろう材の組成は、「Ｎｉ−２０.３Ｃｒ−１１.５Ｓｉ−０.５Ｐ」である。
　甲１の記載事項、特に表１によれば、第２段目のＮｉ基ろう材は、Ｃｒ量及びＰ量は本件規定を満足しているが、Ｓｉ量が８％と本件規定量１．１〜５．７％よりも多く、液相線温度が１０５８℃となっており、本件各発明が目的とする１０５０℃程度のろう付け温度よりも高くなっている。
　同様に、表１第３段目のＮｉ基ろう材は、Ｐが０．５％と本件のＰの規定２〜１１％よりも少なく、そしてＳｉ量は逆に１１．５％と本件規定よりも多くなった結果、液相線温度が１０６０℃と高くなっている。
　また、表１第１段目のＮｉ基ろう材は、Ｐ及びＳｉの含有量は本件規定を満足するが、Ｐ＋Ｓｉ量が８．１％であり、本件規定の最小値１０％に達していない結果、液相線温度が１１５５℃と高くなっている。
　上記甲１に記載される事項を参考に、該Ｎｉ基ろう材の成分組成とろう付け温度の関係について、技術的意味を検討する。
　本件各発明は上記のように、Ｎｉ基ろう材マトリックスであるＮｉ−Ｃｒ固溶体の液相線温度、固相線温度、及び、ろう材の耐食性の点から、Ｓｉ量及びＰ量を規定しただけでなく、ＰとＳｉは合金の液相線温度や耐食性に対し相互に作用、反作用をする傾向があるから、「Ｓｉ＋Ｐ」量の上限値及び下限値（同段落０００８、０００９）をも規定している。
　この「Ｓｉ＋Ｐ」量は、甲１表１の１段目のＮｉ基ろう材をみても明らかなように、該系合金中のＳｉ量、Ｐ量が本件の適正値の範囲内であっても、「Ｓｉ＋Ｐ」量が本件規定範囲をはずれると液相線温度が上昇し、本件各発明が目的とするろう付け温度の低温度化は達成できていない。
　したがって、この一事をもってしても「Ｓｉ＋Ｐ」量の規定は技術的に有意な規定であり、技術的意義があるものと認められる。
　これに対し、甲１の前書きによれば、本件各発明のようなＮｉ−Ｃｒ−Ｓｉ系材料にＰを添加することによりろう材の低融点化は期待できるものの、甲１の実験は、ニッケルベースの超低リン型ろう材及び高リン型ろう材からなる３種のろう材を用いて甲１の図に示される時間−温度サイクルでろう付けし、超微硬度におけるろう付け温度の影響、ろう付け接合部の硬質相の量及び強度特性を明らかにしたにとどまり、ろう材の液相線温度を本件各発明のように９４０〜１０５０℃に低くし、かつ、ぬれ性・耐食性に優れるろう材をどのような成分組成の組み合わせにすれば提供できるかについての技術的示唆はみいだせない。
　結局、甲１には、本件各発明の成分組成の組み合わせを満足するろう材は示されていないから、甲１に本件各発明が記載されているということはできないし、また、甲１には、Ｓｉ，Ｐの各添加量、特に「Ｓｉ＋Ｐ」の添加量が、Ｎｉ−Ｃｒ固溶体の液相線温度にどのような影響を及ぼすかについて示唆するところがなく、異議申立人はこの点についての主張立証もしていないから、甲１に記載される事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたということもできない。　
　そして、本件各発明のＮｉ基耐熱ろう材は、表１に示されるように、１０５０℃におけるろう付試験で５０以上のろう拡がり係数を示すことが可能となり、低い温度でろう付でき、ぬれ性が良好で、塩水に対する耐食性にも優れるという本件特有の効果を奏するのである。
　なお、今回の訂正により、添加成分であるＭｏの下限値も規定されたので、本件明細書の記載不備の点も解消された。
　
４．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申し立ての理由によっては、本件請求項１、２に係る発明の特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件上記請求項に係る発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１４年５月２３日（２００２．５．２３）
【訂正の要旨】
▲１▼　訂正事項ａ
　願書に添付された明細書の特許請求の範囲の請求項１〜３に係る記載を、
　「〔請求項１〕　重量％で、Ｃｒを１０〜３０％、Ｐを２〜１１％、Ｓｉを１〜１０％でＰ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％含み、残部はＮｉおよび不可避不純物よりなる、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材。
　〔請求項２〕　重量％で、Ｃｒを１０〜３０％、Ｐを２〜１１％、Ｓｉを１〜１０％でＰ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％、Ｍｏを５％以下含み、残部はＮｉおよび不可避不純物よりなる、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材。
　〔請求項３〕　ぬれ性・耐食性に悪影響をおよぼさない不純物元素として、重量％で、Ｆｅ５％以下、Ｃｏ１％以下、Ｃｕ１％以下、Ｍｎ０．５％以下、Ｂ０．３％以下、Ｃ０．１５％以下、その他の元素の合計が０．５％以下で、全不純物の合計が７％以下含有する請求項１、請求項２のいずれかに記載された、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材。」
　を、
　「〔請求項１〕　重量％で、Ｃｒを１０〜３０％、Ｐを２〜１１％、Ｓｉを１．１〜５．７％でＰ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％含み、残部はＮｉおよび不可避不純物よりなる、液相線温度が９４０〜１０５０℃である、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材。
　〔請求項２〕　重量％で、Ｃｒを１０〜３０％、Ｐを２〜１１％、Ｓｉを１．１〜５．７％でＰ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％、Ｍｏを０．５〜５．０％含み、残部はＮｉおよび不可避不純物よりなる、液相線温度が９４０〜１０５０℃である、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材。」
と訂正する。
▲２▼　訂正事項ｂ
　明細書〔０００６〕の「・・目標とする融点・・Ｓｉを１〜１０％でＰ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％含み、必要に応じてＭｏを５％以下含み、残部はＮｉおよび不可避不純物よりなる、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材・・」を
　「・・目標とする液相線温度・・Ｓｉを１．１〜５．７％でＰ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％含み、必要に応じてＭｏを０．５〜５．０％含み、残部はＮｉおよび不可避不純物よりなる、液相線温度が９４０〜１０５０℃である、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材・・」と訂正する。
▲３▼　訂正事項ｃ
　明細書〔０００８〕の「・・合金の融点に及ぼす影響・・合金の融点決定に・・合金の融点及び耐食性・・」を
　「・・合金の液相線温度及び固相線温度に及ぼす影響・・合金の液相線温度等の決定に・・合金の液相線温度や耐食性・・」と訂正する。
▲４▼　訂正事項ｄ
　明細書〔０００９〕の「・・Ｓｉが１０％を越えた場合、合金の融点が上昇し、目的の温度でろう付できなくなる。また、Ｓｉが１％未満の場合及びＰが１１％を越えた場合、合金の耐食性が劣化し、靭性が低下する。以上の理由からＰは２〜１１％、Ｓｉは１〜１０％で、かつ、Ｐ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％と限定した。」を
　「・・Ｓｉが５．７％を越えた場合、合金の液相線温度が上昇し、目的の温度でろう付できなくなる。また、Ｓｉが１．１％未満の場合及びＰが１１％を越えた場合、合金の耐食性が劣化し、靭性が低下する。以上の理由からＰは２〜１１％、Ｓｉは１．１〜５．７％で、かつ、Ｐ＋Ｓｉの合計が１０〜１３％と限定した。」と訂正する。
▲５▼　訂正事項ｅ
　明細書〔００１０〕の「・・融点が上昇し、・・Ｍｏは５％以下と限定した。」を
　「・・液相線温度が上昇し、・・Ｍｏは０．５〜５％と限定した。」と訂正する。
▲６▼　訂正事項ｆ
　明細書〔００１２〕の「・・実施例及び比較例の合金組成、融点・・」を
　「・・実施例及び比較例の合金組成、液相線温度及び固相線温度・・」と訂正する。
▲７▼　訂正事項ｇ
　明細書〔００１３〕の「（１）融点（液相線、固相線）測定・・融点を測定した。・・」を
　「（１）液相線温度及び固相線温度の測定・・液相線温度及び固相線温度を測定した。・・」と訂正する。
▲８▼　訂正事項ｈ
　明細書〔００１６〕の「・・ろう拡がり係数は４０以上と大きく」を
　「・・ろう拡がり係数は５０以上と大きく」と訂正する。
▲９▼　訂正事項ｉ
　明細書〔００１７〕の「・・Ｎｏ．ｄは融点は・・」を
　「・・Ｎｏ．ｄは液相線温度が・・」と訂正する。
▲１０▼　訂正事項ｊ
　明細書〔００１８〕の「・・ＢＮｉ−７及びＢＮｉ−２は融点が低く・・ＢＮｉ−５は融点が高い・・」を
　「・・ＢＮｉ−７及びＢＮｉ−２は液相線温度が低く・・ＢＮｉ−５は液相線温度が高い・・」と訂正する。
▲１１▼　訂正事項ｋ
　明細書〔００１９〕の〔表１〕
　を
　と訂正する。
▲１２▼　訂正事項ｌ
　明細書〔００２０〕の「・・融点が低く・・」を「・・液相線温度が低く・・」と訂正する。
（５４）【発明の名称】
ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　重量％で、Ｃｒを１０〜３０％、Ｐを２〜１１％、Ｓｉを
１．１〜５．７
液相線温度が９４０〜１０５０℃である、
　【請求項２】　重量％で、Ｃｒを１０〜３０％、Ｐを２〜１１％、Ｓｉを
１．１〜５．７
０．５〜５．０
液相線温度が９４０〜１０５０℃である、
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【発明の属する技術分野】
　本発明は、金属同志、特に表面に強固な酸化皮膜を形成するステンレス鋼などをろう付する際に使用する、ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材に関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】
　従来、ＪＩＳ規格（ＪＩＳ　Ｚ３２６５）に規定されたＮｉ基耐熱ろう材は、主にステンレス鋼などのろう付に使用されており、耐酸化性、耐食性にも優れている。そのため熱交換器やガスタービンなどを作製するときのろう付に広く使われてきた。
　【０００３】
　しかし、近年特に塩水環境下での耐食性が要求され、しかも、できるだけ低い温度でろう付できるろう材が要求される中で、従来のＮｉ基耐熱ろう材は、次のような問題を生じてきた。
　ＪＩＳ規格に規定されたＳｉを含むＢＮｉ−５　Ｎｉろうは、耐食性・耐熱性は良好であるが、液相線温度が約１１６０℃と高いため、ろう付温度は１２００℃以上の高温を必要とすることから、接合しようとするステンレス鋼の特性を劣化させることがある。Ｂを含むＢＮｉ−１、１Ａ、２、３．４およびＰを含むＢＮｉ−６、７は
液相線温度
　【０００４】
　【発明が解決しようとする課題】
　本発明の目的は、金属同志、特に表面に強固な酸化皮膜を形成するステンレス鋼などをろう付する際に、できるだけ低い温度（１０５０℃程度）でろう付でき、ぬれ性が良好で、特に塩水に対する耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材を提供することにある。
　【０００５】
　【課題を解決するための手段】
　本発明者らは、表面に強固な酸化皮膜を形成するステンレス鋼などのろう付に際して、できるだけ低い温度でろう付でき、ステンレス鋼母材とのぬれ性が良好で、特に塩水に対する耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材組成を見つけるために、従来のＪＩＳ規格に規定されるＮｉ基ろう材の成分について、新たに各成分の有効性を見直し、さらに改良を加え、新しいろう材組成を構築することで課題を解決できると考え、検討を進めてきた。
　【０００６】
　その結果、Ｎｉをベースに融点降下元素としてＰとＳｉを選択し、各々の添加量及びＰ＋Ｓｉ合計の添加量を限定することにより、目標とする液相線温度となる合金組成を見い出し、それにＣｒ及びＭｏを融点やぬれ性等に悪影響を与えない範囲で添加することにより、塩水耐食性が向上することを見い出した。
　即ち、本発明は重量％でＣｒを１０〜３０％、Ｐを２〜１１％、Ｓｉを
１．１〜５．７
０．５〜５．０％
、液相線温度が９４０〜１０５０℃である
　【０００７】
　【作用】
　本発明おいて、各成分範囲を前記のごとく限定した理由を以下に述べる。以下の％表示については重量％を示すものである。
　Ｃｒは、Ｎｉ中に固溶してＮｉ−Ｃｒ固溶体となり、合金の耐酸化性、耐熱性、耐食性を向上させ、特に本発明のろう材合金組成の場合、塩水に対する耐食性を向上させる元素として有効であるが１０％未満ではその効果が少なく、３０％を超えるとステンレス鋼とのぬれ性が劣化する。以上の理由からＣｒは１０〜３０％と限定した。
　【０００８】
　ＰとＳｉは、Ｎｉ−Ｃｒ固溶体との共晶反応により合金の
液相線温度及び固相線温度
　本発明のろう材合金組成の場合は、特にＰとＳｉ合計の添加量の限定が合金の
液相線温度等の
即ち、Ｐ＋Ｓｉの合計が１０％未満では亜共晶傾向が強くなり、液相線温度が上昇し、固相線
温度
液相線温度や
　【０００９】
　したがって、各々のバランスによりＰとＳｉの個々の添加量が限定される。即ち、Ｐが２％未満の場合及びＳｉが
５．７
液相線温度
１．１
１．１〜５．７
　【００１０】
　上記のＮｉ−Ｃｒ−Ｐ−Ｓｉ合金組成でも良好なぬれ性・耐食性を有するが、Ｍｏを添加することにより、さらに耐食性が向上するので必要に応じてＭｏを添加することができる。ただし、Ｍｏが５％を超えるとその効果が少なく、
液相線温度
０．５〜５
　【００１１】
本発明のＮｉ基ろう材合金において、製造上、不可避的に混入する場合があるが、ぬれ性・耐食性に悪影響をおよぼさない不純物として、下記の元素の含有を許容することができる。即ち、Ｆｅ５％以下、Ｃｏ１％以下、Ｃｕ１％以下、Ｍｎ０．５％以下、Ｂ０．３％以下、Ｃ０．１５％以下、その他の元素の合計が０．５％以下で、全不純物の合計が７％以下である。
　本発明のＮｉ基ろう材合金は通常のアトマイズ法で製造される粉末のほか、箔や棒などの形態でも使用することができ、有用である。
　【００１２】
　【発明の実施の形態】
　以下、本発明の代表的な実施例と比較例を示す。
　【実施例】
本発明の実施例及び比較例の合金組成、
液相線温度及び固相線温度
　【００１３】
　（１）
液相線温度及び固相線温度の
　実施例及び比較例の合金を電気炉内、アルゴンガス雰囲気中で溶解し、熱分析法により
液相線温度及び固相線温度
　【００１４】
　（２）ろう付試験
　実施例及び比較例の合金を電気炉内、アルゴンガス雰囲気中で溶解し、その溶湯を黒鉛型に鋳造して５ｍｍφの棒状鋳造片を得、それを約５ｍｍの高さに切断し、ろう材試料とした。次に、図１（ａ）に示すようにＳＵＳ３０４ステンレス鋼母材上にろう材試料を載せて１０５０℃で３０分間、１０−４〜１０−３ｔｏｒｒの真空中でろう付熱処理（以下、ろう付という）を行った。ろう付後、図１（ｂ）に示すようにろう材が溶けて拡がった面積Ｓを計測し、その面積Ｓをろう付前試料の断面積Ｓｏで割った数値、即ち、ろう拡がり係数Ｗ（＝Ｓ／Ｓｏ）を求め、ろう材合金のＳＵＳ３０４ステンレス鋼母材に対するぬれ性の指標とした。
　【００１５】
　（３）ろう付試験片の塩水噴霧試験
　上記の方法でろう付を行った後のろう付試験片について、ＪＩＳ　Ｚ２３７１「塩水噴霧試験方法」に則って塩水噴霧試験を行い、ろう材表面及び母材との界面のサビ発生の有無を観察し、塩水耐食性の指標とした。試験時間は４８ｈｒとして（途中６ｈｒ毎に状態を観察）、４８ｈｒ時間後、サビ発生のないものを「良」と評価した。
なお、比較例合金のＮｏ．ａ、ｂ、ｃ、ｅについては１０５０℃でのろう付性が不良であったため、塩水噴霧試験は実施しなかった。また、ＢＮｉ−５は１２００℃でろう付した試験片について塩水噴霧試験を実施した。
　【００１６】
　表１に示すように、本発明の実施例合金は１０５０℃でのろう付試験において、いずれもろう拡がり係数は
５０
　【００１７】
　一方、比較例合金において、Ｎｏ．ａ〜ｅは本発明合金の範囲から外れた組成である。Ｎｏ．ａ及びｂは固相線温度は低いが、液相線温度が高く、１０５０℃ではろう付できない。Ｎｏ．ｃは固相線、液相線温度共高いため、１０５０℃では溶けずろう付できない。Ｎｏ．ｄは
液相線温度が
　【００１８】
　また、比較例合金においてＢＮｉ−７、５、２は従来からあるＪＩＳに規定されたＮｉ基ろう材合金組成である。ＢＮｉ−７及びＢＮｉ−２は
液相線温度
液相線温度
　【００１９】
　【００２０】
　【発明の効果】
　以上、詳述したように、本発明のＮｉ基耐熱ろう材は、
液相線温度
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　ろう材合金のろう付試験を説明するための模式図である。
　【符号の説明】
　Ｓｏ：ろう材試料の断面積
　Ｓ　：ろう付後の合金の拡がり面積
　Ｗ　：ろう拡がり係数（Ｓ／Ｓｏ）
　１　：母材（ＳＵＳ３０４ステンレス鋼）
　２　：ろう付前のろう材試料（５φ×約５ｍｍ）
　３　：ろう付後の溶けて拡がったろう材合金