【事件の表示】
　特許第３１０１４１１号「加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼及び製造方法」の請求項１に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３１０１４１１号の請求項１に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　本件特許第３１０１４１１号の発明は、平成４年２月２５日に特許出願され、平成１２年８月１８日にその発明について特許権の設定登録がなされ、その後、その特許について、住友金属工業株式会社より特許異議の申立てがなされ、特許請求の範囲の請求項１に係る特許に対して取消理由通知がなされ、その指定期間内である平成１４年１月２３日に訂正請求がなされたものである。
２．訂正の適否についての判断
ア．訂正の内容
訂正事項ａ
　特許請求の範囲、請求項１中の「Ａ系介在物がＣ系介在物に置換されている」を「Ａ系介在物がＣ系介在物に置換され、残存する介在物が実質的に全てＣ系介在物になっている」に訂正する。
訂正事項ｂ
　特許請求の範囲、請求項２中の「Ａ系介在物がＣ系介在物に置換されている」を「Ａ系介在物がＣ系介在物に置換され、残存する介在物が実質的に全てＣ系介在物になっている」に訂正する。
訂正事項ｃ
　特許請求の範囲、請求項２中の「精練」を「精錬」に訂正する。
訂正事項ｄ
　明細書の段落【０００８】及び【０００９】に記載の「Ａ系介在物がＣ系介在物に置換されている」を「Ａ系介在物がＣ系介在物に置換され、残存する介在物が実質的に全てＣ系介在物になっている」に訂正する。
訂正事項ｅ
　明細書の段落【０００９】、【００３３】及び【００３５】に記載の「精練」を「精錬」に訂正する。
訂正事項ｆ
　明細書の段落【００１４】及び【００１８】に記載の「ＪＩＳ　Ｇ０５６６」を「ＪＩＳ　Ｇ０５５５」に訂正する。
訂正事項ｇ
　明細書の段落【００４６】に記載の「ＪＩＳ　Ｇ０５５６」を「ＪＩＳ　Ｇ０５５５」に訂正する。
イ．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び特許請求の範囲の拡張・変更の存否
　訂正事項ａは、明細書の段落【００４５】及び【００４６】の介在物の形態に基づいてステンレス鋼の介在物の形態を「Ａ系介在物がＣ系介在物に置換され、残存する介在物が実質的に全てＣ系介在物になっている」形態に限定するものであるから、訂正事項ａは特許請求の範囲の減縮に該当する。訂正事項ｃ及びｅは、「精練」を「精錬」に訂正するものであるが、「精練」は「精錬」の誤記であることは明らかであるから、訂正事項ｃ及びｅは、誤記の訂正に該当する。訂正事項ｄは、ステンレス鋼の介在物の形態について、請求項１の記載と発明の詳細な説明の記載との整合を図るものであるから、訂正事項ｄは、明りょうでない記載の釈明に該当する。訂正事項ｆ及びｇは、ＪＩＳ規格番号を訂正するものであるが、訂正請求人の提出した参考資料（日本規格協会編「ＪＩＳハンドブック　鉄鋼」（１９９２年４月２０日）日本規格協会、目次、ｐ２９６〜２９９、３１９〜３３４）によれば、明細書の段落【００１４】及び【００１８】に記載の「ＪＩＳ　Ｇ０５６６」及び明細書の段落【００４６】に記載の「ＪＩＳ　Ｇ０５５６」は「ＪＩＳ　Ｇ０５５５」の誤記であることは明らかであるから、訂正事項ｆ及びｇは、誤記の訂正に該当する。また、訂正事項ａ〜ｇは、特許明細書に記載された事項の範囲内において訂正するものであるから、新規事項の追加に該当せず、また、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでない。
ウ．独立特許要件
　訂正明細書の請求項２に係る発明は、同請求項１に係る発明のステンレス鋼を溶製するステンレス鋼の製造方法であり、また、同請求項３に係る発明は、同請求項２に係る発明を引用するものであるから、同請求項２及び３に係る発明は、後記の３．（２）〜（４）の項に示す同請求項１に係る発明と同様な理由によって、特許出願の際独立して特許を受けることができるものである。
エ．むすび
　以上のとおりであるから、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項で準用する第１２６条第２〜４項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
３．特許異議の申立てについて
（１）申立て理由の概要
　特許異議申立人住友金属工業株式会社は、証拠として、甲第１〜３号証を提出し、本件特許の請求項１に記載の発明は甲第１〜３号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により、特許を受けることができないものであるので、同請求項１に記載の発明に係る特許は取り消すべきである旨主張している。
（２）本件発明
　前記２．の項で示したように上記訂正が認められるから、本件の請求項１に係る発明（以下、「本件発明」という。）は、訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１に記載された事項により特定される次のとおりのものである。
「Ｃ：０．１２重量％以下，Ｓｉ：０．７５重量％以下，Ｍｎ：１．０重量％以下，Ｐ：０．０４重量％以下，Ｎｉ：０．６重量％以下，Ｃｒ：１６．０〜１８．０重量％，Ｎ：０．０４重量％以下，Ａｌ：０．０１重量％以下及びＴｉ：０．０１〜０．０５重量％を含有し、残部が実質的にＦｅの組成をもち、不純物として混入するＳ及びＯをそれぞれＳ：０．００５重量％以下及びＯ：５０ｐｐｍ以下に規制し、Ａ系介在物がＣ系介在物に置換され、残存する介在物が実質的に全てＣ系介在物になっていることを特徴とする加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼。」
（３）引用刊行物記載の発明
　当審が通知した取消理由で引用した刊行物１（ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ　Ｖｏｌ．２（１９８９）−２９４、甲第１号証と同じ）には、
「当所では転炉−ＶＯＤ法でステンレス鋼を製造しているが、ＳＵＳ４３０の絞り加工、曲げ性に関してはＡ２系介在物と清浄度が問題となる。この問題に対して、Ｔｉ含有鋼処理後のＶＯＤスラグを再利用するスラグ精錬法を検討した。当スラグ精錬法によってＳＵＳ４３０の介在物形態制御・清浄度の改善がはかられたのでその概要を報告する。」（１．緒言の項）、
「試験法；回収操業（転炉スラグをメタルとともにＶＯＤに持ち込みスラグ中のＣｒ２Ｏ３を還元する操業）でＴｉ含有鋼溶製後のＶＯＤ取鍋（脱酸・脱硫に有効なＡｌ，Ｔｉを含有したスラグが付着している。）を用い高塩基度で精錬する方法。溶製時には、生産計画時から調整し、調整のつかない場合はＴｉ含有鋼溶製時のＶＯＤスラグを約１６ｋｇ/ｔ添加する。」（２．試験方法の項）、
「１）脱酸・脱硫　当方法で製造したＳＵＳ４３０は鋼中にＡｌ，Ｔｉが残存し鋼中酸素が低下するとともに高脱硫率が得られ到達酸素、硫黄値はそれぞれ６０ｐｐｍ以下、４０ｐｐｍ以下となる。
２）介在物・清浄度　当方法で製造したＳＵＳ４３０の清浄度比較をＦｉｇ．３に示す。当方法で製造したＳＵＳ４３０は、清浄度が改善され、介在物形態が絞り加工、曲げ性の面で有利なＣ系に変化する。
３）操業性　当方法によるＳＵＳ４３０は従来法に比べ、非回収操業から回収操業の転換によって歩留、Ｃｒ原単位、生産性ともに向上した。」（３．試験結果の項）と記載され、また、Ｆｉｇ．３には、当方法によると介在物形態がＡ２系介在物からＣ系介在物に変化することが記載されており、
　同刊行物２（「日本ステンレス技報」Ｎｏ．８（１９６８）日本ステンレス株式会社、ｐ８０〜９０、甲第２号証と同じ）には、
「Silicateや硫化物系非金属介在物（以下硫化物と略称する）などがいわゆるStringer状介在物として圧延方向に長く伸びて存在する場合には、１８％Ｃｒステンレス鋼の曲げ加工性を著しく低下させる重要な因子となると考えている。また、軟鋼についても、板の表面附近に存在するＡ系介在物はその曲げ性に悪影響を及ぼすことが報告されている。・・・１８％Ｃｒステンレス鋼（ＳＵＳ２４）薄板製品の曲げ加工性とStringer状介在物の関係について二三の試験、調査を行った結果について述べる。」（第８０頁第２４〜３０行）、
「これらの実験結果より明らかに、Ａ系およびＢ系の介在物の増加は製品板に観察されるStringerのgradeを悪化させ、それに伴って曲げ性が急激に劣化することを示している」（第８４頁第１，２行）、
「（ｉ）地金中のＳ含有量の増大は明らかにStringerのgradeを悪化させる。すなわち、１８％Ｃｒステンレス鋼板の曲げ性を改善するにはＳ含有量の低減を図ることが肝要である。」（第８５頁第９，１０行）と記載され、また、Table２２には、試料の化学組成（％）として、
Ｃ０．０５〜０．０９，Ｓｉ０．３８〜０．５９，Ｍｎ０．４１〜０．６２，Ｐ０．０２２〜０．０３１，Ｓ０．００５〜０．０１２，Ｃｒ１６．２０〜１６．８８，Ｎｉ０．１６〜０．３４と記載されており（第８１頁Table２２）、
　同刊行物３（特開昭６０−１５５６４８号公報、甲第３号証と同じ）には、
「Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：５．０〜１２．０％・・・Ｎ：０．１０％以下、さらに必要に応じて・・・Ｎｉ：１．０％以下の１種又は２種を含有し、残部鉄及び不可避的不純物からなる鋼であって、・・・・高靭性フェライト系耐熱鋼」（特許請求の範囲）、
「本発明は高靭性フェライト系耐熱鋼に関し、高温強度、溶接性を損なうことなく改善された靭性を具備した耐熱鋼を提供せんとするものである。」（第１頁右下欄第１〜４行）、
「Ｎは強度を高める元素であるが、０．１０％を超えると靭性を害するとともに、厚板を電子ビーム溶接等の高エネルギー溶接する場合に気泡を生じやすく、このためＮ量は０．１０％以下とする。」（第３頁左上欄第４〜８行）、
「Ｎｉは適量の添加により靭性を高める効果があるが、１．０％を超えるような添加は塩化物応力腐食割れを生じる可能性があるため好ましくなく、このためＮｉ量は１．０％以下とする。」（第３頁左上欄第１４〜１８行）と記載されている。
（４）対比・判断
　刊行物１に記載のＳＵＳ４３０のフェライト系ステンレス鋼は、化学成分（％）が、Ｃ０．１２以下，Ｓｉ０．７５以下，Ｍｎ１．００以下，Ｐ０．０４０以下，Ｓ０．０３０以下，Ｃｒ１６．００〜１８．００であり、Ｎｉ０．６０％以下を含有しても差し支えない鋼であることは本件出願前公知のことである（日本規格協会編「ＪＩＳハンドブック　鉄鋼」（１９８５年４月１２日）日本規格協会ｐ１０１１）から、本件発明と刊行物１に記載のものを対比すると、本件発明は、Ｎ：０．０４重量％以下，Ａｌ：０．０１重量％以下及びＴｉ：０．０１〜０．０５重量％を含有し、残存する介在物が実質的に全てＣ系介在物になっているのに対し、刊行物１には、これらの点が記載されてない点で相違し、その余で一致する。
　相違点について検討する。
加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼において、加工性を改善するためにＮ含有量を低く制限することは本件出願前周知の技術であるから（例えば、特開昭５３−２３２８号公報、特開昭５２−２４９１３号公報、特開昭５１−１３７６１６号公報参照）、刊行物１に記載のフェライト系ステンレス鋼において加工性を改善するためにＮ含有量を０．０４％以下に低く規制することは、当業者が任意に想到しうる程度のことである。
　しかしながら、刊行物１に記載のものは、ＳＵＳ４３０鋼中にＡｌ，Ｔｉが残存し、酸素及び硫黄含有量がそれぞれ６０ｐｐｍ以下、４０ｐｐｍ以下になり、介在物形態がＣ系介在物に変化するというものであるが、介在物としてＡ系介在物が残存するものであり、残存する介在物を全てＣ系介在物にしようとするものでなく、更に、残存する介在物を全てＣ系介在物にするために、ステンレス鋼のＳ，Ｏ，Ａｌ及びＴｉ含有量を規制するものでない。また、刊行物２には、Ｃｒステンレス鋼板の曲げ性を改善するためにＳ含有量の低減を図ること及び１８％Ｃｒステンレス鋼はＮｉ０．１６〜０．３４％含有することが、刊行物３には、フェライト系耐熱鋼において強度や靭性を高めるためにＮ：０．１０％以下及びＮｉ：１．０％以下含有することが、それぞれ記載されているにすぎず、刊行物２及び３に記載のものは、残存する介在物を全てＣ系介在物にするために、ステンレス鋼のＳ，Ｏ，Ａｌ及びＴｉ含有量を規制するものでない。
　以上のことから、フェライト系ステンレス鋼として刊行物１に記載のものを採用し、更に、刊行物２及び３に記載のものを適用しても、Ａｌ：０．０１重量％以下及びＴｉ：０．０１〜０．０５重量％を含有させ、残存する介在物が実質的に全てＣ系介在物になっている点を限定し、本件発明を構築することは当業者が容易に想到しうるものであるとすることができない。
　そして、本件発明は、「本発明のフェライト系ステンレス鋼は、有害なＡ系介在物を含まず、優れた曲げ加工性をもっている。しかも、Ｔｉ含有量を低く設定することができることから、製造コストの上昇を招かず、Ｃｒ等の有価金属の損失を伴うスラグカット等を行う必要なく、添加したＴｉを効率よく鋼中に含有させることができる。そのため、Ｔｉ含有量を目標値に精度良く一致させ、加工性及び品質安定性に優れたフェライト系ステンレス鋼を生産性良く製造できる。」（特許明細書段落００５２）という特許明細書に記載のとおりの顕著な作用効果を奏するものと認められる。
　以上のことから、本件発明は、刊行物１〜３に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるとすることができない。
４．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立ての理由及び証拠によっては、本件発明に係る特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件発明に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１４年３月１２日（２００２．３．１２）
【訂正の要旨】
訂正の要旨
訂正事項ａ
　特許請求の範囲の減縮を目的として、特許請求の範囲、請求項１中の「Ａ系介在物がＣ系介在物に置換されている」を「Ａ系介在物がＣ系介在物に置換され、残存する介在物が実質的に全てＣ系介在物になっている」に訂正する。
訂正事項ｂ
　特許請求の範囲の減縮を目的として、特許請求の範囲、請求項２中の「Ａ系介在物がＣ系介在物に置換されている」を「Ａ系介在物がＣ系介在物に置換され、残存する介在物が実質的に全てＣ系介在物になっている」に訂正する。
訂正事項ｃ
　誤記の訂正を目的として、特許請求の範囲、請求項２中の「精練」を「精錬」に訂正する。
訂正事項ｄ
　明りょうでない記載の釈明を目的として、明細書の段落【０００８】及び【０００９】に記載の「Ａ系介在物がＣ系介在物に置換されている」を「Ａ系介在物がＣ系介在物に置換され、残存する介在物が実質的に全てＣ系介在物になっている」に訂正する。
訂正事項ｅ
　誤記の訂正を目的として、明細書の段落【０００９】、【００３３】及び【００３５】に記載の「精練」を「精錬」に訂正する。
訂正事項ｆ
　誤記の訂正を目的として、明細書の段落【００１４】及び【００１８】に記載の「ＪＩＳ　Ｇ０５６６」を「ＪＩＳ　Ｇ０５５５」に訂正する。
訂正事項ｇ
　誤記の訂正を目的として、明細書の段落【００４６】に記載の「ＪＩＳ　Ｇ０５５６」を「ＪＩＳ　Ｇ０５５５」に訂正する。
（５４）【発明の名称】
加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼及び製造方法
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　Ｃ：０．１２重量％以下，Ｓｉ：０．７５重量％以下，Ｍｎ：１．０重量％以下，Ｐ：０．０４重量％以下，Ｎｉ：０．６重量％以下，Ｃｒ：１６．０〜１８．０重量％，Ｎ：０．０４重量％以下，Ａｌ：０．０１重量％以下及びＴｉ：０．０１〜０．０５重量％を含有し、残部が実質的にＦｅの組成をもち、不純物として混入するＳ及びＯをそれぞれＳ：０．００５重量％以下及びＯ：５０ｐｐｍ以下に規制し、Ａ系介在物がＣ系介在物に置換され
、残存する介在物が実質的に全てＣ系介在物になっ
　【請求項２】　含クロム溶銑を
精錬
、残存する介在物が実質的に全てＣ系介在物になっ
精錬
精錬
　【請求項３】　溶鋼がＳｉ：０．４０重量％以上を含有している条件下で、Ｔｉ換算で１．５〜２．０Ｋｇ／トンのＴｉ又はＴｉ含有物を前記溶鋼に添加することを特徴とする請求項２記載の製造方法。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明は、絞りや曲げ等の加工性、特に曲げ加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法に関する。
　【０００２】
　【従来の技術】
　ＳＵＳ４３０系のフェライト系ステンレス鋼は、Ｎｉを多量に含有するオーステナイト系ステンレス鋼に比較して安価な材料であることから、薄板を始め広範な分野で使用されている。しかし、フェライト系ステンレス鋼は、加工性に劣り、薄板等に圧延したときリジング，ローピング等の加工欠陥を発生する。
　【０００３】
　フェライト系ステンレス鋼の加工性を改善するため、従来から成分調整，圧延条件，熱処理等の観点から検討が加えられている。成分調整の一例として、製品段階で０．１〜１．０重量％のＡｌ又はＴｉを含有するように、Ａｌ，Ｔｉ等を溶製時の溶鋼に添加する方法が採用されている。
　【０００４】
　【発明が解決しようとする課題】
　フェライト系ステンレス鋼にＡｌ，Ｔｉ等を添加すると、連鋳時に浸漬ノズルが閉塞する虞れがある。また、溶鋼に添加されるＡｌ，Ｔｉ等の歩留りを向上させるため、Ａｌ，Ｔｉ等の添加に先立ってＣｒ酸化物等を含むスラグを溶鋼から十分に除去することが必要になる。その結果、Ｃｒ等の有価金属がスラグと共に廃棄される。
　【０００５】
　また、Ｔｉ含有量が高いフェライト系ステンレス鋼を熱間圧延すると、チタンストリーク等の欠陥が熱延板の表面に発生し易い。欠陥発生があると、歩留りを低下させるばかりでなく、表面疵を除去する研磨工程が熱延後に必要になる。しかも、高価なＴｉ或いはＴｉ含有物を消費するため、得られたフェライト系ステンレス鋼のコストが上昇する。
　【０００６】
　Ｔｉに起因した欠陥発生を回避するため、Ｔｉ添加に替えてＡｌを添加することにより、ＳＵＳ４３０系等のフェライト系ステンレス鋼の曲げ加工性を改善することも行われている。しかし、適量のＡｌを含有させるために、溶製時に長時間の成分調整が必要になる。また、Ａｌ添加によって加工性改善のためには好ましくない非金属介在物が増加し、スラブ割れや浸漬ノズルの閉塞等が多発し、生産性を低下していた。
　【０００７】
　本発明は、このような問題を解消すべく提供されたものであり、Ｓ及びＯ含有量を規制した条件下で所定量のＴｉを添加することにより、Ｔｉの添加歩留りを向上させると共に、絞りや曲げ等の加工性、特に曲げ加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法を得ることを目的とする。
　【０００８】
　【課題を解決するための手段】
　本発明のフェライト系ステンレス鋼は、前記目的を達成するため、Ｃ：０．１２重量％以下，Ｓｉ：０．７５重量％以下，Ｍｎ：１．０重量％以下，Ｐ：０．０４重量％以下，Ｎｉ：０．６重量％以下，Ｃｒ：１６．０〜１８．０重量％，Ｎ：０．０４重量％以下，Ａｌ：０．０１重量％以下及びＴｉ：０．０１〜０．０５重量％を含有し、残部が実質的にＦｅの組成をもち、不純物として混入するＳ及びＯをそれぞれＳ：０．００５重量％以下及びＯ：５０ｐｐｍ以下に規制し、Ａ系介在物がＣ系介在物に置換され、残存する介在物が実質的に全てＣ系介在物になっていることを特徴とする。
　【０００９】
　また、本発明のフェライト系ステンレス鋼は、含クロム溶銑を精錬し、Ｃ：０．１２重量％以下，Ｓｉ：０．７５重量％以下，Ｍｎ：１．０重量％以下，Ｐ：０．０４重量％以下，Ｎｉ：０．６重量％以下，Ｃｒ：１６．０〜１８．０重量％，Ｎ：０．０４重量％以下，Ａｌ：０．０１重量％以下及びＴｉ：０．０１〜０．０５重量％を含有し、残部が実質的にＦｅの組成をもち、不純物として混入するＳ及びＯをそれぞれＳ：０．００５重量％以下及びＯ：５０ｐｐｍ以下に規制し、Ａ系介在物がＣ系介在物に置換され、残存する介在物が実質的に全てＣ系介在物になっているステンレス鋼を溶製する際、精錬工程における精錬最終段階の溶鋼成分調整時に、溶鋼がＳｉ：０．４０重量％以上を含有している条件下でＴｉ又はＴｉ含有物を前記溶鋼に添加することにより製造される。Ｔｉ又はＴｉ含有物は、Ｔｉ換算で１．５〜２．０Ｋｇ／トンの割合で溶鋼に添加することが好ましい。
　【００１０】
　【作　用】
　本発明者等は、ＳＵＳ４３０系フェライト系ステンレス鋼の冷延鋼板に関し特に曲げ加工性に影響を与える要因を、種々の面から調査・研究した。
　【００１１】
［曲げ加工性に及ぼす成分の影響］
　Ａｌ含有量及びＴｉ含有量を０〜１．０重量％の範囲で変化させたＳＵＳ４３０系のフェライト系ステンレス鋼を試験的に溶製した。成分調整した鋼から、焼鈍・酸洗仕上げした２Ｄ材や調質圧延仕上げした２Ｂ材より曲げ加工性が劣るとされている光輝焼鈍仕上げしたＢＡ材の冷延鋼板コイル（最終板厚２．０ｍｍ）を製造した。この冷延鋼板コイルから試験片を切り出し、１８０度密着曲げ試験に供した。
　【００１２】
　密着曲げ試験の結果、１８０度曲げて密着させても割れの発生しない冷延鋼板コイルをグループＡとし、割れの発生した冷延鋼板コイルをグループＢとして分類した。図１に示すように、Ａｌ及びＴｉ等を含有しないフェライト系ステンレス鋼では、グループＡに属するものが１０％，グループＢに属するものが９０％であった。他方、Ａｌ又はＴｉ等を含有したフェライト系ステンレス鋼では、グループＡに属するものが９５％，グループＢに属するものが５％であった。この対比から明らかなように、Ａｌ又はＴｉの添加によって、フェライト系ステンレス鋼の曲げ加工性が大幅に改善されていることが判る。
　【００１３】
　Ａｌ及びＴｉを含有しないフェライト系ステンレス鋼について、グループＡ及びグループＢに属するもの間の成分差を調べた。その結果、グループＡに属するフェライト系ステンレス鋼は、全てＳ含有量０．００５重量％以下及びＯ含有量０．００５重量％以下であった。他方、グループＢに属するフェライト系ステンレス鋼は、Ｓ含有量が０．００２〜０．００８重量％の範囲で、Ｏ含有量が３０〜７０ｐｐｍの間でバラツキが大きく、またグループＡに属しているフェライト系ステンレス鋼に比較してＳ及びＯ含有量の高いものが多かった。
　【００１４】
［曲げ加工性に及ぼす介在物の影響］
　冷延鋼板コイルの鋼中介在物を、ＪＩＳ　Ｇ０５５５に規定されている試験方法に従って調査した。ＪＩＳ　Ｇ０５５５の規定によるとき、介在物の種類は次の３種類に分類されている。
　【００１５】
（１）Ａ系介在物：加工によって粘性変形した介在物である。介在物の主成分に基づき更に分類され、硫化物を主体とする介在物をＡ１系、ケイ酸塩等を主体とする介在物をＡ２系という。
　【００１６】
（２）Ｂ系介在物：加工方向に集団化し、不連続的に粒状の介在物が並んだものをいう。Ｔｉを含む鋼において必要がある場合には、更に介在物の主成分に応じて分類され、アルミナ等の酸化物系を主成分とする介在物をＢ１系、Ｔｉの炭窒化物を主成分とする介在物をＢ２系という。
　【００１７】
（３）Ｃ系介在物：粘性変形することなく、鋼中に不規則に分散する粒状酸化物等の介在物である。Ｔｉを含む鋼において必要がある場合には、更に介在物の主成分に応じて分類され、ＴｉＯ２等の酸化物系を主成分とする介在物をＣ１系、Ｔｉの炭窒化物を主成分とする介在物をＣ２系という。
　【００１８】
　ＪＩＳ　Ｇ０５５５に定められている顕微鏡試験法に従って調査した結果、Ａｌ又はＴｉを含有し且つグループＡに属するフェライト系ステンレス鋼は、介在物が全てＣ系であった。また、Ａｌ又はＴｉを含有するがグループＢに属するフェライト系ステンレス鋼では、Ｃ系介在物及びＡ系介在物が混在し、０．０１％以上のＡ系介在物が存在していた。他方、Ａｌ及びＴｉを含有せずグループＡに属するフェライト系ステンレス鋼は、Ａ系介在物が０．０１％以下で、Ｃ系介在物も若干存在していた。Ａｌ及びＴｉを含有せずグループＢに属するフェライト系ステンレス鋼では、Ａ系介在物のみであり、Ａ系介在物が０．０１１％以上で平均すると０．０３０％であった。
　【００１９】
　以上の結果から、フェライト系ステンレス鋼の加工性に介在物が次のような影響を及ぼすことが判る。
　【００２０】
▲１▼　Ａ系介在物が多いと、ステンレス鋼を曲げ加工する際に加工割れが非常に発生し易い。したがって、曲げ加工割れを防止するためには、Ａ系介在物を０．０１０％以下、望ましくは０％にすることが必要とされる。
　【００２１】
▲２▼　Ａｌ及びＴｉを含有しないステンレス鋼においてＡ系介在物を減少させるためには、Ｓ及びＯを低下させることが必要である。しかし、Ｓ含有量及びＯ含有量を低下させるだけでは、Ａ系介在物を皆無にすることができない。
　【００２２】
▲３▼　Ａｌ又はＴｉを含有するステンレス鋼では、Ｃ系介在物が主体であり、Ａ系介在物が減少している。そして、Ａｌ及びＴｉを含有しないステンレス鋼と比較して、優れた曲げ加工性を示す。
　【００２３】
　このように、フェライト系ステンレス鋼の曲げ加工性は、Ａｌ又はＴｉの添加により改善される。しかし、曲げ加工性の改善効果を得るために、Ａｌ又はＴｉを０．１０〜１．０重量％含有させることが必要となる。その結果、前述したように生産コストの上昇，生産性の低下，スラブ割れや浸漬ノズルの閉塞，表面疵の発生等の問題が顕著になる。
　【００２４】
　そこで、本発明者等は、Ａｌ含有量及びＴｉ含有量とＡ系介在物との関係を更に詳細に調査した。調査対象としてのフェライト系ステンレス鋼は、鋼中のＳ含有量を０．００５重量％以下及びＯ含有量を５０ｐｐｍ以下を条件として、他はＳＵＳ４３０に規定される成分を持つものとした。
　【００２５】
［Ａｌ含有量とＡ系介在物との関係］
　Ａｌ含有量を変化させて介在物の形態を調査したところ、図２に示す結果が得られた。図２には、供試冷延鋼板の成分及び製造条件を併せ示した。図２から、Ａｌ含有量に応じて介在物の形態が変化していることが判る。すなわち、Ａｌ含有量が０．０４重量％未満の場合には、Ａ系介在物のみか、Ａ系介在物及びＣ系介在物が共存する。そして、Ａｌ含有量が０．０４重量％以上の場合、Ａ系介在物がなく、Ａｌ２Ｏ３を主体とするＣ系介在物が存在している。
　【００２６】
［Ｔｉ含有量とＡ系介在物との関係］
　Ｔｉ含有量を変化させて介在物の形態を調査したところ、図３に示す結果が得られた。図３には、供試冷延鋼板の成分及び製造条件を併せ示した。図３から、Ｔｉ含有量に応じて介在物の形態が変化していることが判る。すなわち、Ｔｉ含有量が０．０１重量％未満の場合には、Ａ系介在物のみか、Ａ系介在物及びＣ系介在物が共存している。他方、０．０１重量％以上のＴｉ含有量では、Ａ系介在物が検出されず、ＴｉＯ２，ＴｉＮ等のＣ系介在物が存在していた。
　【００２７】
　図２及び図３を使用して説明した結果、Ｓ含有量が０．００５重量％以下及びＯ含有量が５０ｐｐｍ以下の条件下では、Ａｌ添加の場合にはＡｌ含有量が最低０．０４重量％、Ｔｉ添加の場合にはＴｉ含有量が最低０．０１重量％でも、それぞれＡ系介在物を皆無にし、残留する介在物を全てＣ系介在物に変えることができることが明らかとなった。
　【００２８】
　このようにＡ系介在物を皆無にするためのＡｌ含有量又はＴｉ含有量の下限に関する条件は明らかとなった。しかし、Ａｌ又はＴｉを多量に添加することに起因する従来法における前述の問題は解決されていない。そこで、実操業上での問題とＡｌ及びＴｉとの関係を調べるため、Ａｌ含有量及びＴｉ含有量をそれぞれ変化させて調査した。
　【００２９】
　その結果、Ａｌ含有量が０．０４重量％未満の場合には、Ａｌの消費量を節減できるものの、やはり連鋳工程において浸漬ノズルの閉塞が多発し、生産性が大幅に低下した。また、スラグの除去も必要であるため、Ｃｒ等の有価金属が無駄に消費された。特にＡｌ含有量が０．２重量％では、冷延製品に線状の表面疵が発生した。また、Ａｌ含有量が０．０４重量％以上では、多量のＡｌを消費することからコスト上昇，浸漬ノズルの閉塞による生産性低下，Ｃｒ等の有価金属の損失等の問題が発生した。特に、Ａｌ含有量を高めることによって、４７５℃脆性に起因するスラブ割れが多発し易くなり、その割れ対策を含めて温間スラブの取扱いに困難を極め、スラブ割れという致命的な問題も発生していた。このようなことから、Ａｌ含有量を０．０４重量％以上にすることにより、残留介在物を全てＣ系介在物にし、曲げ加工性を改善することができるものの、Ａｌ添加によって曲げ加工性を改善するには製造性の面で種々の問題が発生する。
　【００３０】
　Ｔｉ含有量を変化させて試験製造したところ、Ｔｉ含有量が０．０５重量％以下の場合には浸漬ノズルに閉塞が発生しなかった。また、Ｔｉ含有量が少ないため、Ｔｉ添加前のスラグ除去が不要であり、このスラグ中に酸化物となって含有している有価金属を還元回収して、Ｃｒ等の有価金属を有効に利用することができた。更に、熱延鋼板及び冷延鋼板にチタンストリーク等の表面疵を発生させることもなかった。しかし、Ｔｉ含有量が０．０５重量％を超えると、高価なＴｉを多量に消費することに起因してコストが上昇し、スラグ除去が必要になってＣｒ等の有価金属が回収されずに無駄に消費されるという問題が発生する。特に、０．２重量％以上のＴｉ含有量でＮ含有量が１００ｐｐｍを超えると、浸漬ノズルの閉塞，スラブ割れ，チタンストリーク等の表面疵が発生し、コスト，生産性，品質及び歩留り，省資源等の点で問題となっていた。
　【００３１】
　以上の結果を、表１に整理する。表１から明らかなように、ＳＵＳ４３０系ステンレス冷延鋼板の曲げ加工性を改善するためにＡｌ又はチタンの添加によってＡ系からＣ系へ介在物制御を行うとき、最も有利な方法は、Ｔｉを０．０１〜０．０５重量％含有させる方法である。このとき、不純物として混入するＳ及びＯの含有量を、それぞれ０．００５重量％以下及び５０ｐｐｍ以下に規制することが重要である。また、Ａｌ添加によって曲げ加工性を改善する方法は、製造上で種々の問題を派生するが、前述した範囲でＴｉを含有させるときには、Ａｌは積極的に添加し鋼中に含有させるものではないが、Ｔｉを含有させるために積極的に添加した高価なＴｉが鋼中酸素と反応しスラグ化して無駄に消費されコスト上昇につながるのを回避するために、このＴｉ添加前にＡｌを先行添加し鋼中の酸素量を極力低減化しておいて、０．０１重量％以下の含有量でＡｌを鋼中に共存させることもできる。
　【００３２】
　【表１】
　【００３３】
　溶鋼に対するＴｉの添加に際しては、Ｓ含有量を０．００５重量％以下、Ｏ含有量を５０ｐｐｍ以下にまで低減したＳＵＳ４３０系ステンレス鋼溶鋼を脱ガス等で精錬し、この精錬工程における精錬最終段階の溶製成分調整段階において鋼中Ｔｉ量が０．０１〜０．０５重量％となるようにＴｉ源を添加する。次いで、この成分調整を終えた溶鋼を連続鋳造し、通常の方法に従って熱間圧延及び冷間圧延等を経て冷延鋼板を製造する。
　【００３４】
　本発明に従って得られる曲げ加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼は、ＳＵＳ４３０系であり、具体的にはＳＵＳ４３０の規定範囲であるＣ：０．１２重量％以下，Ｓｉ：０．７５重量％以下，Ｍｎ：１．０重量％以下，Ｐ：０．０４重量％以下，Ｎｉ：０．６重量％以下及びＣｒ：１６．０〜１８．０重量％を含有する基本組成を持つ。この基本組成に加えて、前述した知見を基礎としてＮ：０．４０重量％以下，Ａｌ：０．０１重量％以下，Ｓ：０．００５重量％以下，Ｏ：５０ｐｐｍ以下及びＴｉ：０．０１〜０．０５重量％を含有する。各合金成分の作用は、次の通りである。また、耐食性，強度等の性質改善を行うため、Ｃｕ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｚｒ等の既知合金成分を添加することもできる。
　【００３５】
Ｃ：後に説明するＭｎ，Ｎｉ，Ｎと同じくオーステナイト形成元素であり、本発明に係り特に曲げ加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼を得るためには、できるだけ少ない方が好ましい。Ｃを増量すると硬さが上昇し、伸びが劣化するため加工性が悪化するので、規定通り０．１２重量％を上限とし、鋼材として好適な材料強度の確保や精錬し溶製する際の生産性や経済性等の総合的な観点から０．０４〜０．１０重量％の範囲がより好ましい。
　【００３６】
Ｓｉ：Ｓｉは降伏点及び引張り強さを増大させ強度を高めるが、延性を低下させ加工性を損なうので、０．７５重量％を上限とする。そして、後に説明するＭｎと共に、主として溶製時の脱酸剤として使用される元素であるので、この許容範囲が狭いと製造性を悪くするし、少なすぎると溶接性を悪化し、ケイ酸塩等の問題であるＡ２系介在物を形成させる元素でもある等、総合的な観点から０．３５〜０．７５重量％の範囲がより好ましい。
　【００３７】
Ｍｎ：Ｍｎは増加すると硬さが上昇し、伸びが低下して加工性を損なうので、規定通り１．０重量％を上限とする。後に説明するＳと共に、ＭｎＳ（硫化物）となり、Ａ１系介在物を形成する元素であるので、少ない方が好ましく、経験を通じて０．５０重量％以下がより好ましい。
　【００３８】
Ｐ：Ｐは熱間加工性，靭性を劣化させるので少ない方が好ましいが、脱Ｐに対する経済性も勘案して、規定通り０．０４重量％を上限とした。
　【００３９】
Ｎｉ：Ｎｉは引張り強さを高めると共に、冷延鋼板製品のリジング，ローピング等の加工欠陥を発生させ易くなるので少ない方が好ましく、０．６重量％を上限とする。
　【００４０】
Ｃｒ：Ｃｒは鋼としての一般耐食性を向上させる重要な元素であって、この耐食性を十分得るには１６．０重量％以上が必要である。反面、多量に含有させると、伸び及び衝撃値が劣化し、加工性も悪化するので、規定通り１６．０〜１８．０重量％の範囲に限定する。
　【００４１】
Ｎ：Ｎは前述したようにＣと同じ挙動，Ｃと同じ作用を有し、延性を高め、加工性を向上するために低い方が好ましい。Ｃと共に炭窒化物系でＣ２系介在物を形成する元素でもあるので、低い方が好ましい。また、Ｎ含有量が０．０４重量％を超えると、ＴｉＮが増加し、Ｔｉ含有量が０．０５重量％以下の場合でもチタンストリーク等の表面疵が発生し易くなる。そこで、Ｎ含有量の上限を、０．０４重量％に限定した。
　【００４２】
Ａｌ：Ａｌについては、前述したようにその添加且つ含有による諸問題，数々の知見，実操業時における諸問題から総合的に勘案して、その含有量の上限を０．０１重量％以下に限定する。しかも、前述のごとく、Ａｌは鋼中に積極的に添加して含有させる元素ではなく、高価なＴｉの消費量も低減するために必要に応じて使用添加される。
　【００４３】
Ｓ：Ｓについては、前述のごとくＭｎと共にＭｎＳ（硫化物）となって問題のあるＡ１系介在物を形成し生成し易い元素であり、特に曲げ加工性を劣化させる。そして、前述したように後記説明するＯと共にＡｌやＴｉの含有量と絡んで、介在物の生成量及びＡ系〜Ｃ系介在物の発生形態に多大な影響を及ぼすために、低い方が望ましく、数々の知見や実操業等の経験を通じて０．００５重量％以下とする。
　【００４４】
Ｏ：Ｏは、前記Ｓｉと共にケイ酸塩等のＡ２系介在物を形成し、何れにしても前記Ｓと共にＡ系介在物を生成し易く、且つ酸化物系のＢ系やＣ系介在物をも形成し生成し易い。前記Ｓと同様に、介在物の生成量や発生形態に多大な影響を及ぼし、また生成した介在物が曲げ加工性だけでなく、冷延鋼板表面に発生する表面欠陥（疵）の原因となるために、その含有量の上限を５０ｐｐｍに規制する。
　【００４５】
Ｔｉ：Ｔｉについては、前述したようにその添加且つ含有による諸問題，数々の知見，実操業時における諸問題点から、この含有量が前記Ｓ及びＯと絡んで、多すぎても少なすぎても諸問題を発生させる。Ｔｉは、前記Ａｌと違って積極的に添加し含有させる元素であるが、Ｓ：０．００５重量％以下及びＯ：５０ｐｐｍ以下の条件下において０．０１重量％の含有量でＡ系介在物を皆無にしＣ系介在物に置換することができるし、一方０．０５重量％を超える場合にはコスト上昇，有価金属の未回収，生産性の低下等の諸問題が生じるために、総合的に勘案して０．０１〜０．０５重量％に限定する。
　【００４６】
　また、この限定範囲においてはステンレス鋼中に残留する介在物は、実質的に全てＪＩＳ　Ｇ０５５５で規定するＣ系介在物になっている。
　【００４７】
　Ｔｉ源として添加する金属Ｔｉ或いはＴｉ含有物は、鋼中でＯ，Ｓ，等と反応し、部分的にスラグに移行する。そこで、Ｔｉ源の添加量と鋼中のＴｉ含有量との関係を調べたところ、図４に示す関係があることが判った。このことから、鋼中のＴｉ含有量を０．０１〜０．０５重量％とするためには、Ｔｉ換算で１．５〜２．０Ｋｇ／トンのＴｉ又はＴｉ含有物を添加すればよいことが判る。
　【００４８】
　【実施例】
　転炉−脱ガス法によって表２に示す５種類の成分を持つフェライト系ステンレス鋼を溶製し、最終成分調整段階でＡｌを先行して添加し溶鋼中の酸素［Ｏ］含有量を低減化しておいてからＴｉを添加した。そして、連続鋳造によって得られたスラブを熱間圧延及び冷間圧延した後、焼鈍を施し、最終的に板厚２．０ｍｍのＢＡ仕上げの冷延鋼板コイルを製造した。
　【００４９】
　【表２】
　【００５０】
　表２に示したフェライト系ステンレス溶鋼を連続鋳造するとき、何れの浸漬ノズルに閉塞を生じることがなかった。また、転炉出鋼時にスラグカットをしなくても、Ｔｉ含有量が少ないことから、目標値にＴｉ含有量を的中させることは容易であり、Ｃｒ等の有価金属を無駄に消費することがなかった。また、Ｔｉ添加量も１．５Ｋｇ／トンと少量であるため、大幅なコストの上昇が免れた。
　【００５１】
　熱延鋼板及び冷延鋼板それぞれについて、表面性状を調査した。その結果、何れも表面疵が皆無及び問題ない程度であった。また、最終冷延鋼板の介在物を測定したところ、曲げ加工性に有害なＡ系介在物が全く検出されず、０．０１０〜０．０２５％のＣ系介在物が存在していた。更に、この最終冷延鋼板から試験片を切り出し、１８０度曲げて密着させる曲げ試験を行ったところ、何れの試験片にも割れが発生しなかった。
　【００５２】
　【発明の効果】
　以上に説明したように、本発明のフェライト系ステンレス鋼は、有害なＡ系介在物を含まず、優れた曲げ加工性をもっている。しかも、Ｔｉ含有量を低く設定することができることから、製造コストの上昇を招かず、Ｃｒ等の有価金属の損失を伴うスラグカット等を行う必要なく、添加したＴｉを効率よく鋼中に含有させることができる。そのため、Ｔｉ含有量を目標値に精度良く一致させ、加工性及び品質安定性に優れたフェライト系ステンレス鋼を生産性良く製造できる。
【図面の簡単な説明】
　【図１】　Ａｌ，Ｔｉが割れ発生に与える影響を示したグラフ
　【図２】　Ａｌ含有量が介在物の形態に与える影響を示したグラフ
　【図３】　Ｔｉ含有量が介在物の形態に与える影響を示したグラフ
　【図４】　添加されるＴｉ源と鋼中に含有されるＴｉ量との関係を示したグラフ