【事件の表示】
　特許第３１３２６３１号「内接型オイルポンプロータ」の請求項１、２に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３１３２６３１号の請求項１、２に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　特許第３１３２６３１号の請求項１、２に係る発明（以下、それぞれ「本件発明１」、「本件発明２」という。）の出願は、平成６年１１月２日に特許出願され、平成１２年１１月２４日にその発明について特許権の設定登録がなされ、その後、異議申立人住友電気工業株式会社（以下、「申立人」という。）より特許異議の申立てがなされ、取消しの理由が通知され、その指定期間内である平成１３年１２月１７日に訂正請求がなされたものである。
　
２．訂正の適否についての判断
（１）訂正の内容
ア．訂正事項ａ
　特許請求の範囲の請求項１、２の記載について、
「【請求項１】　ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：mm）と歯先円の直径（Ｄ：mm）とインナーロータの歯形の創成円の半径（Ｒ：mm）とが下記式
　0.120≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦0.140
および
　0.20≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦0.35
を満たすトロコイド歯形をインナーロータ歯形としたことを特徴とする内接型オイルポンプロータ。
　【請求項２】　ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：mm）と歯先円の直径（Ｄ：mm）とが下記式
　0.120≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦0.140
を満たすトロコイド歯形をインナーロータ歯形とするとともに、前記インナーロータの歯数（ｎ）が８以上の整数であることを特徴とする内接型オイルポンプロータ。」とあるのを、
「【請求項１】　ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：mm）と歯先円の直径（Ｄ：mm）とインナーロータの歯形の創成円の半径（Ｒ：mm）とが下記式
　0.120≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦0.140
および
　0.20≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦0.35
を満たし、かつインナーロータの外歯歯形の最小曲率半径が0.1〜2.5ｍｍの範囲内にあるトロコイド歯形をインナーロータ歯形としたことを特徴とする内接型オイルポンプロータ。
　【請求項２】　ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：mm）と歯先円の直径（Ｄ：mm）とが下記式
　0.120≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦0.140
を満たし、かつインナーロータの外歯歯形の最小曲率半径が0.1〜2.5ｍｍの範囲内にあるトロコイド歯形をインナーロータ歯形とするとともに、前記インナーロータの歯数（ｎ）が８以上の整数であることを特徴とする内接型オイルポンプロータ。」と訂正する。
イ．訂正事項ｂ
　明細書の段落【０００７】、【０００８】、【００４０】及び【００４１】の記載について、それぞれ、「を満たすトロコイド歯形を」とあるのを、「を満たし、かつインナーロータの外歯歯形の最小曲率半径が0.1〜2.5ｍｍの範囲内にあるトロコイド歯形を」と訂正する。
　
（２）訂正の目的の適否、新規事項の有無及び特許請求の範囲の拡張・変更の存否
　上記訂正事項ａは、訂正前の請求項１、２に記載された発明の構成に欠くことができない事項である「インナーロータのトロコイド歯形」について、願書に添付した明細書の段落【００１３】の記載「本発明者は、前記最小曲率半径ｒの値が0.1mm以下になると、面圧応力が事実上無限大に達し、どのような材質でロータを製作しようとも耐久性能の低下をきたすという事象を見出だしたのである。前記最小曲率半径ｒの値が2.5mmを越えると歯形がなだらかになりすぎ、噛み合いの効率が低下しインナーロータ３の外歯歯形とアウターロータ２の内歯歯形とのすべり率が増大し、かえって耐久性能が低下する。」に基づいて、その外歯歯形の最小曲率半径を具体的に限定するものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とした明細書の訂正に該当するものであって、新規事項の追加に該当せず、実質的に特許請求の範囲を拡張し又は変更するものではない。
　上記訂正事項ｂは、上記訂正事項ａの訂正に伴い、発明の詳細な説明の記載の整合を図るものであるから、明りょうでない記載の釈明を目的とした明細書の訂正に該当し、新規事項の追加に該当せず、実質的に特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
　
（３）むすび
　したがって、上記訂正は、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる、特許法第１２０条の４第３項において準用する平成６年法律第１１６号による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書及び第２項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．特許異議の申立てについての判断
（１）申立ての理由の概要
　申立人は、甲第１号証及び甲第２号証を提出し、本件発明１及び２は甲第１号証に記載された発明であるから、特許法第２９条第１項第３号の規定により特許を受けることができないものであり、よって、その特許は特許法第１１３条第２号の規定により取り消すべきものである旨、主張している。
　
（２）本件発明
　上記「２．訂正の適否についての判断」で示したように、上記訂正が認められるから、本件発明１、２は、平成１３年１２月１７日付けの訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１、２に記載されたとおりのものと認められる。（上記２．（１）ア．を参照。）
　
（３）引用例
　申立人の提出した甲第１号証（特願昭５６−１６９７３２号の平成１年７月２４日付けの手続補正書（当審で通知した取消しの理由で引用した引用文献１）、以下、「引用例１」という。）には、以下の事項が記載されている。
（イ）「エンジンのクランクシャフト、又は、ミッション主軸等の駆動軸によって直結的に駆動され、該駆動軸に取り付けられたインナーローター歯車と、その外側に配置されたアウターローター歯車より成り、該インナーローター歯車は少くとも８枚の歯を有し、これに対しアウターローター歯車は、インナーローター歯車より１枚だけ枚数の多い歯を有し、該インナーローター歯車は、直径Ａの基礎円と、該基礎円に転接する直径Ｂの転円と該転円Ｂとの比率が0.35〜0.5となる離心量ｅを有し、転円Ｂとの比率が0.5〜3.0となる直径Ｃの軌跡円によって決定されるクレセントのないトロコイド曲線により形成される歯形を有し、該インナーローター歯車が離心量ｅと同じ量だけ偏心した状態でかみ合うアウターローター歯車と相対回転でき（中略）るオイルポンプ。」（全文訂正明細書１頁５行〜２頁１８行）
（ロ）「インナーローターのトロコイド曲線諸元（中略）φＡ：基本円径、φＢ：転円径、φＣ：軌跡円径、ｅ：離心量である。そして、該離心量ｅと転円径φＢとの比離心率ｆｅを0.35〜0.5とし、軌跡円径φＣと転円径φＢの比軌跡円率ｆｃを0.5〜3.0とする。」（全文訂正明細書８頁３〜８行）
（ハ）「この発明によるオイルポンプの実施例（中略）の諸元は次の通りである。　インナーローター歯車の歯数　８個　　インナーローターの大径ａ　５６．２９６φ±０．０３（中略）離心量ｅ　３．１２８」（全文訂正明細書１４頁１４行〜１５頁４行）
（ニ）「この発明の効果を各論的にまとめると、（中略）高速回転条件下においても、キャビテーション現象を著しく削減し、ポンプハウジングやトロコイド歯車のチッピングを抑制し、キャビテーションによる振動を低下させてオイルタべット等の影響を減少させることが出来るようにした効果があり、（中略）インナーローター歯車とアウターローター歯車の双方共に滑かなローター曲線を具備し、且つ、各々の歯圧が充分使用に耐えることが出来るようにした効果が得られたものである。」（全文訂正明細書２２頁１２行〜２４頁８行）
　これらの記載事項からみて、引用例１には、「ｎ個の外歯を有するインナーローターと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターローターとからなる内接型オイルポンプローターにおいて、前記インナーローターの歯数が８個以上、軌跡円径φＣと転円径φＢの比軌跡円率ｆｃが０．５〜３．０、離心量ｅと転円径φＢとの比離心率が０．３５〜０．５、インナーローターの大径が５６．２９６φ±０．０３、離心量ｅが３．１２８であって、トロコイド歯形をインナーローター歯形とした内接型オイルポンプローター。」の発明が記載されているものと認められる。
　
　また、申立人の提出した甲第２号証（特開昭５８−７００１４号公報（当審で通知した取消しの理由で引用した引用文献２）、以下、「引用例２」という。）には、以下の事項が記載されている。
（ホ）「次に図によつて本発明のオイルポンプの実施態様を説明する。（中略）インナーの歯数が８枚以上であるトロコイド曲線（中略）をインナー歯形として使用する。　第３図はトロコイド曲線諸元の説明図であり、（中略）φＢ：転円径、φＣ：軸跡円径、ｅ：離心量である。（中略）この離心量ｅと転円径φＢの比を０．３５〜０．５とし、軌跡円径φＣと転円径φＢの比は０．５〜３．０とする。（中略）アウター歯数はインナー歯数より１枚多い」（２頁左上欄１６行〜右上欄９行の記載を３頁右下欄１１〜１９行の記載により補正したもの）
（ヘ）「第５図は本発明によるオイルポンプの実施例の正面図であり、この場合の諸元は次の通りである。　インナー歯数　８個　　インナー大径　ａ　φ５６．２９６±０．０３（中略）離心量　ｅ　３．１２８」（２頁右上欄２０行〜左下欄７行の記載を４頁左上欄９〜１３行の記載により補正したもの）
　これらの記載事項及び図面の記載からみて、引用例２には、「ｎ個の外歯を有するインナーと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、前記インナーの歯数が８個以上、軌跡円径φＣと転円径φＢの比が０．５〜３．０、離心量ｅと転円径φＢの比が０．３５〜０．５、インナー大径がφ５６．２９６±０．０３、離心量ｅが３．１２８であって、トロコイド歯形をインナー歯形とした内接型オイルポンプロータ。」の発明が記載されているものと認められる。
　
（４）対比・判断
ａ．本件発明１について
　本件発明１と引用例１に記載された発明とを対比すると、その技術的意義からみて、後者の「ローター」は前者の「ロータ」に相当するものと認められるから、両者は、「ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、トロコイド歯形をインナーロータ歯形とした内接型オイルポンプロータ。」の点で一致し、下記の点で相違するものと認められる。
＜相違点１＞
インナーロータのトロコイド歯形について、前者は、「前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：mm）と歯先円の直径（Ｄ：mm）とが下記式　0.120≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦0.140　を満たし」ているものであるのに対し、後者では、このような関係式については直接示すものがなく不明である点。
＜相違点２＞
インナーロータのトロコイド歯形について、前者は、「前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と歯先円の直径（Ｄ：mm）とインナーロータの歯形の創成円の半径（Ｒ：mm）とが下記式　0.20≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦0.35　を満たし」ているものであるのに対し、後者では、このような関係式については直接示すものがなく不明である点。
＜相違点３＞
インナーロータのトロコイド歯形について、前者は、「インナーロータの外歯歯形の最小曲率半径が0.1〜2.5ｍｍの範囲内にある」ものであるのに対し、後者では、インナーロータの外歯歯形の最小曲率半径の値は不明である点。
　
　また、本件発明１と引用例２に記載された発明とを対比すると、その技術的意義からみて、後者の「インナー」は前者の「インナーロータ」に、後者の「アウター」は前者の「アウターロータ」に、相当するものと認められるから、両者は、「ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、トロコイド歯形をインナーロータ歯形とした内接型オイルポンプロータ。」の点で一致し、上記相違点１ないし３の点で相違するものと認められる。
　
　次に、上記相違点１ないし３について検討する。
　相違点１及び２については、確かに引用例１及び２には、トロコイド歯形に係る上記関係式については記載がないが、引用例１及び２に開示されたオイルポンプの実施例の諸元である「インナーローター歯数が８、軌跡円径φＣと転円径φＢの比が０．５〜３．０、離心量ｅと転円径φＢとの比が０．３５〜０．５、インナーローターの大径が５６．２９６φ±０．０３、離心量ｅが３．１２８」という数値をトロコイド歯形に係る上記関係式に代入した計算値を求めると、相違点２についての計算値は、０．２０以上０．３５以下のものも含んで（実際の計算値としては、例えば、特許異議申立書においては０．２３６という値が、特許異議意見書においては０．０７１〜０．６０７という値が、それぞれ示されている。）おり、引用例１及び２に記載された発明も、相違点２に係る構成を実質的に備えているものと認められる。また、相違点１についての計算値は０．１４１であり、上記相違点１に係る関係式を満たさないが、引用例１及び２に記載された発明は、高速回転時のポンプ耐久性能や噛合面圧応力の適正化という、本件発明１と同様の課題を解決する技術である（上記摘記事項（ニ）を参照）から、当業者がこの課題に対応して通常の創作能力を発揮する場合に、上記オイルポンプ実施例の離心量ｅの値を、離心量ｅと転円径φＢとの比が０．３５〜０．５の範囲にあることを用いて適宜選択し、引用例１及び２に記載された発明を相違点１に係る上記関係式を満たす構成にすることは、当業者が容易になし得るものと認められる。よって、相違点１にについては、引用例１及び２に記載された発明が備えているとはいえないにしても、引用例１及び２に記載された発明から当業者が容易に想到し得たものとはいえる。
　しかし、相違点３については、引用例１及び２には、インナーロータの外歯歯形の最小曲率半径の値についての記載も、そのような半径値の範囲を示唆する記載も格別認められない。また、本件発明１は、このように最小曲率半径の範囲を限定したことにより、「最小曲率半径ｒの値が0.1mm以下になると、面圧応力が事実上無限大に達し、どのような材質でロータを製作しようとも耐久性能の低下をきたす」及び「最小曲率半径ｒの値が2.5mmを越えると歯形がなだらかになりすぎ、噛み合いの効率が低下しインナーロータ３の外歯歯形とアウターロータ２の内歯歯形とのすべり率が増大し、かえって耐久性能が低下する」という明細書に記載された効果を奏するものと認められる。よって、相違点３に係る構成が、引用例１及び２に記載された発明から容易に想到することができたとする根拠も見いだせない。
　したがって、本件発明１は、引用例１に記載された発明であるということはできず、また、引用例２に記載された発明であるとも、引用例１及び２に記載された発明から当業者が容易に発明をすることができたものともいうことはできない。
　
ｂ．本件発明２について
　本件発明２と引用例１に記載された発明とを対比すると、その技術的意義からみて、後者の「ローター」は前者の「ロータ」に相当するものと認められるから、両者は、「ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、トロコイド歯形をインナーロータ歯形とするとともに、前記インナーロータの歯数（ｎ）が８以上の正数である内接型オイルポンプロータ。」の点で一致し、上記相違点１及び３の点で相違するものと認められる。
　また、本件発明２と引用例２に記載された発明とを対比すると、その技術的意義からみて、後者の「インナー」は前者の「インナーロータ」に、後者の「アウター」は前者の「アウターロータ」に、相当するものと認められるから、両者は、「ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、トロコイド歯形をインナーロータ歯形とするとともに、前記インナーロータの歯数（ｎ）が８以上の正数である内接型オイルポンプロータ。」の点で一致し、上記相違点１及び３の点で相違するものと認められる。
　そうであるから、上記「ａ．本件発明１について」で説示したのと同様の理由により、相違点３については、引用例１及び２には記載されておらず、示唆する記載も格別認められない。また、相違点３に係る構成が、引用例１及び２に記載された発明から容易に想到することができたとする根拠も見いだせない。
　したがって、本件発明２は、引用例１に記載された発明であるということはできず、また、引用例２に記載された発明であるとも、引用例１及び２に記載された発明から当業者が容易に発明をすることができたものともいうことはできない。
　
（５）むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立ての理由によっては、本件発明１、２についての特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものであるとは認めることができない。
　また、他に、本件発明１、２についての特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものであると認めるべき理由を発見しない。
　したがって、本件発明１、２についての特許を取り消すことはできない。
　よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年政令第２０５号）第４条第２項の規定により、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１４年１月２３日（２００２．１．２３）
【訂正の要旨】
　訂正の要旨
ア．訂正事項ａ
　特許第３１３２６３１号発明の明細書中の特許請求の範囲の請求項１及び２について、
「【請求項１】　ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とインナーロータの歯形の創成円の半径（Ｒ：ｍｍ）とが下記式
　０．１２０≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦０．１４０
および
　０．２０≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．３５
を満たすトロコイド歯形をインナーロータ歯形としたことを特徴とする内接型オイルポンプロータ。
　【請求項２】　ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とが下記式
　０．１２０≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦０．１４０
を満たすトロコイド歯形をインナーロータ歯形とするとともに、前記インナーロータの歯数（ｎ）が８以上の整数であることを特徴とする内接型オイルポンプロータ。」を、特許請求の範囲の減縮を目的として、
「【請求項１】　ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とインナーロータの歯形の創成円の半径（Ｒ：ｍｍ）とが下記式
　０．１２０≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦０．１４０
および
　０．２０≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．３５
を満たし、かつインナーロータの外歯歯形の最小曲率半径が０．１〜２．５ｍｍの範囲内にあるトロコイド歯形をインナーロータ歯形としたことを特徴とする内接型オイルポンプロータ。
　【請求項２】　ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とが下記式
　０．１２０≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦０．１４０
を満たし、かつインナーロータの外歯歯形の最小曲率半径が０．１〜２．５ｍｍの範囲内にあるトロコイド歯形をインナーロータ歯形とするとともに、前記インナーロータの歯数（ｎ）が８以上の整数であることを特徴とする内接型オイルポンプロータ。」と訂正する。
イ．訂正事項ｂ
　特許第３１３２６３１号発明の明細書の発明の詳細な説明の段落【０００７】、【０００８】、【００４０】及び【００４１】の記載について、それぞれ、「を満たすトロコイド歯形を」を、明りょうでない記載の釈明を目的として、「を満たし、かつインナーロータの外歯歯形の最小曲率半径が０．１〜２．５ｍｍの範囲内にあるトロコイド歯形を」と訂正する。
（５４）【発明の名称】
内接型オイルポンプロータ
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、
前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とインナーロータの歯形の創成円の半径（Ｒ：ｍｍ）とが下記式
０．１２０≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦０．１４０
および
０．２０≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．３５
を満たし、
かつインナーロータの外歯歯形の最小曲率半径が０．１〜２．５ｍｍの範囲内にある
　【請求項２】　ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、
前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とが下記式
０．１２０≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦０．１４０
を満たし、
かつインナーロータの外歯歯形の最小曲率半径が０．１〜２．５ｍｍの範囲内にある
前記インナーロータの歯数（ｎ）が８以上の整数であることを特徴とする内接型オイルポンプロータ。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明は内接型オイルポンプロータに関し、特に噛合歯数が適切で面圧応力の小さい内接型オイルポンプロータに関する。
　【０００２】
　【従来の技術】
　内接型オイルポンプ用のギヤとしてトロコイド歯形を有するトロコイドロータがその効率の良さや製作し易さなどの利点を持つため広く普及している。
　【０００３】
　図６に示すようにこの内接型オイルポンプ１１は、ケーシング１２のロータ室１２Ａ内においてアウターロータ１３にインナーロータ１４が偏心状態で内接して組み付けられたものである。アウターロータ１３は内周に円弧歯に形成した内歯部１３Ａを有し、一方インナーロータ１４は外周にトロコイド歯に形成した外歯部１４Ａを有し、複数の空隙部を形成して歯合している。内歯部１３Ａ及び外歯部１４Ａの数は、インナーロータ１４の方が１つ少なくなっている。そして、前記アウターロータ１３は、ケーシング１２のロータ室１２Ａ内に回転自在に嵌合されている。また前記インナーロータ１４は、その中心部に中心孔１４Ｂを有し、この中心孔１４Ｂに駆動軸１５が嵌合されている。さらに前記ケーシング１２のロータ室１２Ａには両ロータ１３，１４の中心軸を挟んで両側に吸入口１６と吐出口１７とが形成されている。そして、使用時には、駆動軸１５を介してインナーロータ１４が回転運動し、それに伴い内歯部１３Ａと外歯部１４Ａとの噛合によりアウターロータ１３も同方向へ回転し、それぞれの空隙部の容積がアウターロータ１３及びインナーロータ１４が一回転する間に大小に変化し吸入口１６でオイルを吸入し、吐出口１７でオイルを吐き出すというものである。
　【０００４】
　このような内接型オイルポンプに使用される従来トロコイドロータの一例を図３に示す。このトロコイドロータ１は、１０個の内歯２Ａを有するアウターロータ２に９個の外歯３Ａを有するインナーロータ３が偏心状態で内接して組み付けられたものである。前記アウターロータ２とインナーロータ３とは、複数の空隙部たる輸送ルームＶを形成して歯合している。また前記インナーロータ３は、その中心部に中心孔３Ｂを有する。なおＳはインナーロータ３とアウターロータ２との噛合点であり、Ｔはインナーロータ３とアウターロータ２との噛合トルクの伝達角度である。このインナーロータ３は歯先円の直径（Ｄ）が７０．００ｍｍで、偏心量（ｅ）が３．５０ｍｍで、インナーロータ３の歯形の創成円の半径（Ｒ）が８．５５ｍｍで、インナーロータ外歯歯形の最小曲率半径ｒが０．０４ｍｍとなっている。
　【０００５】
　【発明が解決しようとする問題点】
　上記図３及び図６に示すような従来のトロコイドロータ１では、高速回転・高負荷運転領域で使用されるとインナーロータ３とアウターロータ２との噛み合いにおいて、しばしばその噛合歯数が少なすぎたり噛合の面圧応力が大きすぎたりするため、ポンプの耐久性能が低下したり騒音が発生したりするという問題点があった。しかもこれらの噛合歯数および噛合の面圧応力を両方とも適正化するのは極めて困難であった。
　【０００６】
　本発明は上記問題点に基づいて成されたものであり、噛合歯数が適切で面圧応力の小さい内接型オイルポンプロータを提供することを目的とする。
　【０００７】
　【課題を解決するための手段】
　本発明の請求項１の内接型オイルポンプロータは、ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とインナーロータの歯形の創成円の半径（Ｒ：ｍｍ）とが下記式０．１２０≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦０．１４０
および０．２０≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．３５を満たし、
かつインナーロータの外歯歯形の最小曲率半径が０．１〜２．５ｍｍの範囲内にある
　【０００８】
　また請求項２の内接型オイルポンプロータは、ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とが下記式０．１２０≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦０．１４０を満たし、
かつインナーロータの外歯歯形の最小曲率半径が０．１〜２．５ｍｍの範囲内にある
　【０００９】
　【００１０】
　【作用】
　本発明の請求項１の構成ではインナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とが下記式
０．１２０≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦０．１４０
を満たすトロコイド歯形をインナーロータ歯形としているで、噛合歯数及び面圧応力が適正であり、このため得られる内接型オイルポンプロータ耐久性能の低下が少なく、また騒音が小さくなっている。これは前記式の範囲内とすることによりインナーロータの外歯歯形の最小曲率半径ｒを０．１以上にすることができるためである。これとともに、前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）とインナーロータの歯形の創成円の半径（Ｒ：ｍｍ）とが下記式
０．２０≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．３５
を満たすトロコイド歯形をインナーロータ歯形としているので、内接型オイルポンプロータの耐久性能が一層向上している。
　【００１１】
　また請求項２の構成では、インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とが下記式
０．１２０≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦０．１４０
を満たすトロコイド歯形をインナーロータ歯形としているで、噛合歯数及び面圧応力が適正であり、このため得られる内接型オイルポンプロータ耐久性能の低下が少なく、また騒音が小さくなっている。これは前記式の範囲内とすることによりインナーロータの外歯歯形の最小曲率半径ｒを０．１以上にすることができるためである。これとともに、前記インナーロータの歯数（ｎ）が８以上の整数であるので、推定噛合歯数の値を２．０以上とすることができ、内接型オイルポンプロータの耐久性能及び低騒音性をさらに向上させることができる。
　【００１２】
　【００１３】
　【実施例】
　以下、添付図面を参照して本発明を詳述する。図１に示すように内接型オイルポンプロータ１は、１１個の内歯２Ａを有するアウターロータ２に１０個の外歯３Ａを有するインナーロータ３が偏心状態で内接して組み付けられたものである。前記アウターロータ２とインナーロータ３とは、複数の空隙部たる輸送ルームＶを形成して歯合している。また前記インナーロータ３は、その中心部に中心孔３Ｂを有する。なお、Ｓはインナーロータ３とアウターロータ２との噛合点であり、ｒはインナーロータ外歯歯形の最小曲率半径である。前記内接型オイルポンプロータ１においては、インナーロータ３とアウターロータ２との噛合トルクが伝達されると考えられる角度範囲Ｔは約４５°となっている。このような内接型オイルポンプロータ１において、インナーロータ３の外歯３Ａの歯数（ｎ：個）と、偏心量（ｅ：ｍｍ）と、歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とは下記式
０．１２０≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦０．１４０
を満たす歯形を有する。前記式値（以下βという）が０．１２０未満では、推定噛合歯数が少なくなり、ポンプの耐久性能が低下するばかりか、騒音が大きくなる。一方βの値が０．１４０を越えると、インナーロータ外歯歯形の最小曲率半径ｒの値が極小となり、インナーロータ３とアウターロータ２の噛合において、その部位の面圧応力が極度に高くなり、ポンプの耐久性能が低下するばかりか、騒音が大きくなる。なお、前記最小曲率半径ｒの値とは、インナーロータ３の歯形の創成円の半径Ｒを通常の使用範囲である０．１５≦（ｎ・Ｒ）／（π・Ｄ）≦０．４５を満たす範囲に仮定した場合における内歯３Ａの歯形の最小曲率半径のことである。そして本発明者は、前記最小曲率半径ｒの値が０．１ｍｍ以下になると、面圧応力が事実上無限大に達し、どのような材質でロータを製作しようとも耐久性能の低下をきたすという事象を見出だしたのである。前記最小曲率半径ｒの値が２．５ｍｍを越えると歯形がなだらかになりすぎ、噛み合いの効率が低下しインナーロータ３の外歯歯形とアウターロータ２の内歯歯形とのすべり率が増大し、かえって耐久性能が低下する。
　【００１４】
　また噛合歯数はトルクの確実な伝達のためその最大値は２．０（個）以上であるのが好ましい。したがって、インナーロータ３の外歯３Ａの歯数（ｎ）は８個以上であるのが好ましい。
　【００１５】
　また前記βの値が同一であっても、インナーロータの歯形の創成円の半径（Ｒ）によっても耐久性能は大きく影響される。したがって、前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）とインナーロータ創成円の半径（Ｒ：ｍｍ）とが下記式
０．２０≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．３５を満たす歯形を有するのが好ましい。前記式値（以下γという）が０．３５を越えるとインナーロータの歯形の創成円の半径Ｒが比較的大きくなるため、前記最小曲率半径ｒの計算値が相対的に小さくなり、ポンプの耐久性能が低下し、騒音が大きくなる方向に向かう。一方前記γの値が０．２０未満では、創成円の半径（Ｒ）が小さくなり過ぎるため、最小曲率半径ｒの計算値を大きくすることはできるが、今度はアウターロータ２の円弧歯の大きさが相対的に小さくなるため強度が低下し、もって耐久性能を低下させる恐れを生じさせる。
　【００１６】
　前記内接型オイルポンプロータ１は、前記図６に示す内接型オイルポンプに組み込んで使用することができる。
　【００１７】
　上述したような本発明の内接型オイルポンプロータ１は、前記βの値が０．１２０〜０．１４０の範囲内にあるので、噛合歯数が適切で面圧応力の小さいトロコイド曲線を創成するのが容易である。特にγの値を０．３５〜０．２０の範囲内とすることにより、耐久性能により優れた内接型オイルポンプロータとすることができる。さらに本発明のトロコイドロータ１では、インナーロータ３の外歯３Ａの歯数（ｎ）を８個以上とすることにより、噛合歯数を２．０以上とすることができ、トルクの伝達効率が良好である。
　【００１８】
　以下の具体的実施例により本発明をさらに詳細に説明する。
　【００１９】
実施例１
　偏心量（ｅ）１．５０ｍｍ、歯先円の直径（Ｄ）３６．２０ｍｍ、歯数（ｎ）８〜１１個、インナーロータ創成円の半径（Ｒ）を０．１５≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．４５を満たす範囲内としてインナーロータ（Ｎｏ．１〜４）をそれぞれ設計した。このインナーロータの歯数（ｎ）、偏心量（ｅ）及び歯先円の直径（Ｄ）を表１に示す。そして各インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とインナーロータ創成円の半径（Ｒ：ｍｍ）の値からβ（ｅ・ｎ／（п・Ｄ））を算出した。また、最小曲率半径ｒの範囲と推定噛合数を計算した。結果を表２に示す。このＮｏ．３のインナーロータに相当するものを用いた内接型オイルポンプロータを図２に示す。なお、図２に示すインナーロータにおけるｒの値の実測値は０．９５ｍｍであった。
　【００２０】
　【表１】
　【００２１】
　【表２】
　【００２２】
　表２から明らかなように同じ偏心量（ｅ）及び歯先円の直径（Ｄ）を有するインナーロータであっても歯数の相違によりβの値が相違し、このβの値が０．１２０〜０．１４０の範囲内にあるＮｏ．３のインナーロータは、最小曲率半径ｒの範囲が０．１〜２．５の範囲内であり、推定噛合歯数が２．２５個以下であった。これに対しβの値が０．１２０未満であるＮｏ．１及び２のインナーロータでは、最小曲率半径ｒの範囲が２．５ｍｍを越えるものであり、また６の値が０．１４０を越えるＮｏ．４のインナーロータは最小曲率半径ｒの範囲が０．１ｍｍ未満であった。
　【００２３】
実施例２
　偏心量（ｅ）３．５０ｍｍ、歯先円の直径（Ｄ）７０．００ｍｍ、歯数（ｎ）６〜９個、インナーロータ創成円の半径（Ｒ）を０．１５≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．４５を満たす範囲内としてインナーロータ（Ｎｏ．５〜８）をそれぞれ設計した。このインナーロータの歯数（ｎ）、偏心量（ｅ）及び歯先円の直径（Ｄ）を表３に示す。また各インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とインナーロータ創成円の半径（Ｒ：ｍｍ）の値からβ（ｅ・ｎ／（π・Ｄ））を算出した。また、最小曲率半径ｒの範囲と推定噛合数を計算した。結果を表４に示す。この、Ｎｏ．８のインナーロータに相当するものを用いた内接型オイルポンプロータ（従来例）を図３に示す。図３のインナーロータにおけるｒの値の実測値は０．０４であった。
　【００２４】
　【表３】
　【００２５】
　【表４】
　【００２６】
　表４から明らかなように同じ偏心量（ｅ）及び歯先円の直径（Ｄ）を有するインナーロータであっても歯数の相違によりβの値が相違し、このβの値が０．１２０〜０．１４０の範囲内にあるＮｏ．７のインナーロータは、最小曲率半径ｒの範囲が０．１〜２．５ｍｍの範囲内であり、推定噛合歯数が２．０個以下であった。これに対しβの値が０．１２０未満であるＮｏ．５及び６のインナーロータでは、最小曲率半径ｒの範囲が２．５ｍｍを越えるものであり、またβの値が０．１４０を越えるＮｏ．８のインナーロータは最小曲率半径ｒの範囲が０．１ｍｍ未満であった。
　【００２７】
実施例３
　偏心量（ｅ）２．５０ｍｍ、歯先円の直径（Ｄ）８０．００ｍｍ、歯数（ｎ）１１〜１５個、インナーロータ創成円の半径（Ｒ）を０．１５ｎ・Ｒ／（п・Ｄ）０．４５を満たす範囲内としてインナーロータ（Ｎｏ．９〜１３）をそれぞれ設計した。このインナーロータの歯数（ｎ）、偏心量（ｅ）及び歯先円の直径（Ｄ）を表５に示す。また各インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とインナーロータ創成円の半径（Ｒ：ｍｍ）の値からβ（ｅ・ｎ／（π・Ｄ））を算出した。また、最小曲率半径ｒの範囲と推定噛合数を計算した。結果を表６に示す。
　【００２８】
　【表５】
　【００２９】
　【表６】
　【００３０】
　表６から明らかなように同じ偏心量（ｅ）及び歯先円の直径（Ｄ）を有するインナーロータであっても歯数の相違によりβの値が相違し、このβの値が０．１２０〜０．１４０の範囲内にあるＮｏ．１１及びＮｏ．１２のインナーロータは、最小曲率半径ｒの範囲が０．１〜２．５ｍｍの範囲内であり、推定噛合歯数が２．７５個以下及び２．８８個以下であった。これに対しβの値が０．１２０未満であるＮｏ．９及び１０のインナーロータでは、最小曲率半径ｒの範囲が２．５ｍｍを越えるものであり、またβの値が０．１４０を越えるＮｏ．１３のインナーロータは最小曲率半径ｒの範囲が０．１ｍｍ未満であった。
　【００３１】
実施例４
　偏心量（ｅ）３．７１５ｍｍ、歯先円の直径（Ｄ）５９．００ｍｍ、歯数（ｎ）４〜７個、インナーロータ創成円の半径（Ｒ）を０．１５≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．４５を満たす範囲内としてインナーロータ（Ｎｏ．１４〜１７）をそれぞれ設計した。このインナーロータの歯数（ｎ）、偏心量（ｅ）及び歯先円の直径（Ｄ）を表７に示す。また各インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とインナーロータ創成円の半径（Ｒ：ｍｍ）の値からβ（ｅ・ｎ／（π・Ｄ））とを算出した。また、最小曲率半径ｒの範囲と推定噛合数を計算した。結果を表８に示す。
　【００３２】
　【表７】
　【００３３】
　【表８】
　【００３４】
　表８から明らかなように歯数が８個以下であるＮｏ．１４〜１７のインナーロータは、推定噛合歯数が２．０個未満であった。これは歯数が少ないことに起因するものである。
　【００３５】
実施例５
　偏心量（ｅ）１．５０ｍｍ、歯先円の直径（Ｄ）３６．２０ｍｍ、歯数（ｎ）１０個、インナーロータ創成円の半径（Ｒ）４．５５ｍｍとして、前記Ｎｏ．３のインナーロータに相当する図２に示すインナーロータと、インナーロータ創成円の半径（Ｒ）が相違する以外ほぼ同じ諸元のインナーロータ（Ｎｏ．１８）を製造した。このインナーロータの歯数（ｎ）、偏心量（ｅ）、歯先円の直径（Ｄ）及びインナーロータ創成円の半径（Ｒ）を表９に示す。またこのインナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とインナーロータ創成円の半径（Ｒ：ｍｍ）の値からβ（ｅ・ｎ／（π・Ｄ））と、γ（ｎ・Ｒ／（π・Ｄ））を算出した。また、最小曲率半径ｒの範囲と推定噛合数を計算した。結果を図２に示すインナーロータの結果とともに表１０に示す。このＮｏ．１８のインナーロータを用いた内接型オイルポンプロータを図４に示す。なお図４のインナーロータにおけるｒの値の実測値は０．５３ｍｍであった。
　【００３６】
実施例６
　偏心量（ｅ）１．５０ｍｍ、歯先円の直径（Ｄ）３６．２０ｍｍ、歯数（ｎ）１０個、インナーロータ創成円の半径（Ｒ）４．５５ｍｍとして前記Ｎｏ．３のインナーロータに相当する図２に示すインナーロータと、インナーロータ創成円の半径（Ｒ）が相違する以外ほぼ同じ諸元のインナーロータ（Ｎｏ．１９）を製造した。このインナーロータの歯数（ｎ）、偏心量（ｅ）、歯先円の直径（Ｄ）及びインナーロータ創成円の半径（Ｒ）を表９に示す。またこのインナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とインナーロータ創成円の半径（Ｒ：ｍｍ）との値からβ（ｅ・ｎ／（π・Ｄ））と、γ（ｎ・Ｒ／（π・Ｄ））を算出した。また、最小曲率半径ｒの範囲と推定噛合数を計算した。結果を図２に示すインナーロータの結果とともに表１０に示す。この、Ｎｏ．１９のインナーロータを用いた内接型オイルポンプロータを図５に示す。
　【００３７】
　【表９】
　【００３８】
　【表１０】
　【００３９】
　表１０から明らかなようにインナーロータ創成円の半径（Ｒ）以外ほぼ同様の諸元を有するインナーロータであっても、γの値の計算値は大きく相違し、特にγの値が０．２０〜０．３５の範囲内であるＮｏ．３のインナーロータのｒの値が良好であり、かつ推定噛合歯数が２．２５個以下であった。
　【００４０】
　【発明の効果】
　本発明の請求項１の内接型オイルポンプロータは、ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とインナーロータの歯形の創成円の半径（Ｒ：ｍｍ）とが下記式
０．１２０≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦０．１４０
および
０．２０≦ｎ・Ｒ／（π・Ｄ）≦０．３５
を満たし、
かつインナーロータの外歯歯形の最小曲率半径が０．１〜２．５ｍｍの範囲内にある
　【００４１】
　また請求項２の内接型オイルポンプロータは、ｎ個の外歯を有するインナーロータと、（ｎ＋１）個の内歯を有するアウターロータとからなる内接型オイルポンプロータにおいて、前記インナーロータの歯数（ｎ：個）と偏心量（ｅ：ｍｍ）と歯先円の直径（Ｄ：ｍｍ）とが下記式
０．１２０≦ｅ・ｎ／（π・Ｄ）≦０．１４０
を満たし、
かつインナーロータの外歯歯形の最小曲率半径が０．１〜２．５ｍｍの範囲内にある
　【００４２】
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　本発明の第１実施例による内接型オイルポンプロータを示す平面図である。
　【図２】
　Ｎｏ．３の内接型オイルポンプロータを示す平面図である。
　【図３】
　Ｎｏ．８の内接型オイルポンプロータを示す平面図である。
　【図４】
　Ｎｏ．１８の内接型オイルポンプロータを示す平面図である。
　【図５】
　Ｎｏ．　１９の内接型オイルポンプロータを示す平面図である。
　【図６】
　内接型オイルポンプを示す概略図である。
　【符号の説明】
１　内接型オイルポンプロータ
２　アウターロータ
２Ａ　内歯
３　インナーロータ
３Ａ　外歯