(57)【要約】  油圧シリンダ（１０）のシリンダチューブ（１１）は、チューブの外周面に形成されたポート孔（１１ａ，１１ｂ）に対して、断面視においてポート孔（１１ａ，１１ｂ）から周方向において左右に離間した位置に、断面剛性を変化させる剛性変化部としての溶接ビード（２２ａ，２２ｂ）を設けている。
2010055764.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
油圧シリンダのシリンダチューブであって、
略円筒状の外周壁部と、
前記外周壁部の一部に内部空間に貫通するように形成されたポート孔と、
断面視において前記ポート孔に対して周方向に離間した位置に配置され、断面剛性が前記ポート孔付近よりも大きい剛性変化部と、
を備えているシリンダチューブ。
【請求項２】
前記剛性変化部は、前記外周壁部において外径側に厚みを増大させ、前記鋼管の長手方向に沿って形成された肉厚部である、
請求項１に記載のシリンダチューブ。
【請求項３】
前記剛性変化部は、前記外周壁部の外周面に前記鋼管の長手方向に沿って形成された溶接ビードを含む、
請求項１に記載のシリンダチューブ。
【請求項４】
前記剛性変化部は、前記ポート孔に対して、断面視において周方向に左右約９０度の位置にそれぞれ配置されている、
請求項１または２に記載のシリンダチューブ。
【請求項５】
前記剛性変化部は、断面視において滑らかな曲線状に形成されている、
請求項１または２に記載のシリンダチューブ。
【請求項６】
前記外周壁部は、断面が略半円状の部材を互いに溶接接合して形成される、
請求項１または２に記載のシリンダチューブ。
【請求項７】
前記剛性変化部は、前記断面が略半円状の部材の接合部分に屈曲した状態で形成された段曲げ部である、
請求項６に記載のシリンダチューブ。
【請求項８】
前記外周壁部は、引き抜き成形された鋼管によって形成される、
請求項１または２に記載のシリンダチューブ。
【請求項９】
前記剛性変化部は、前記鋼管の長手方向において断続的に形成されている、
請求項８に記載のシリンダチューブ。
【請求項１０】
前記剛性変化部は、前記ポート孔に対して、断面視において周方向に左右約９０度の位置にそれぞれ配置されている、
請求項８に記載のシリンダチューブ。
【請求項１１】
前記剛性変化部は、断面視において滑らかな曲線状に形成されている、
請求項８に記載のシリンダチューブ。
【請求項１２】
請求項１または２に記載のシリンダチューブと、
前記シリンダチューブの一端に溶接によって固定されるボトム部材と、
を備えている油圧シリンダ。
【請求項１３】
請求項８に記載のシリンダチューブと、
前記シリンダチューブの一端に溶接によって固定されるボトム部材と、
を備えている油圧シリンダ。
【請求項１４】
ポート孔を有する油圧シリンダのシリンダチューブの製造方法であって、
平面状の板材を断面が略半円状の部材に成形するステップと、
前記断面が略半円状の部材を２つ合わせてパイプ状の部材になるように配置するステップと、
前記パイプ状に配置された前記断面が略半円状の部材同士を溶接接合するステップと、
前記略半円状の部材における溶接接合された部分から周方向に離間した位置にポート孔を形成するステップと、
を備えているシリンダチューブの製造方法。
【請求項１５】
ポート孔を有する油圧シリンダのシリンダチューブの製造方法であって、
鋼管を引き抜き成形するステップと、
前記鋼管における所定の位置に剛性変化部を形成するステップと、
前記鋼管の外周面における前記剛性変化部から周方向に離間した位置にポート孔を形成するステップと、
を備えているシリンダチューブの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、建設機械等に用いられる油圧シリンダを構成するシリンダチューブおよびこれを備えた油圧シリンダ、シリンダチューブの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
建設機械等に使用される油圧シリンダは、一般的に、シリンダチューブとボトム部材とを組み合わせて構成されている。そして、シリンダチューブの外周面には、分岐接続体として継手金具を接続するためのポート孔が設けられている。
例えば、特許文献１には、シリンダチューブとボトム部材とを一体化した油圧シリンダにおいて、シリンダチューブとボトム部材との接合部分の表層部に溶接肉盛部を形成し、溶接肉盛部が凝固した際に生じる絞縮力を溶接部に隣接する部分に加えるシリンダチューブの強化方法について開示されている。これにより、製造コストを増大させることなく、シリンダチューブとボトム部材との溶接部分の疲労強度を向上させることができる。【０００３】
また、特許文献２には、シリンダチューブのポート孔付近の強度アップを目的として、分岐接続体の接続部分において、ポート孔の内周壁面部に設けた扁平部の幅等をフィレットの最大幅等よりも大きくした接続構造について開示されている。
さらに、特許文献３には、ポート孔としての開口部の形状を、半円形を組み合わせて構成することで、孔周辺への応力集中を回避してシリンダチューブの耐圧寿命を延長している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０００−００９１０７号公報（平成１２年１月１１日公開）
【特許文献２】特開２００４−２７８３４６号公報（平成１６年１０月７日公開）
【特許文献３】特開２００４−０６７０６１号公報（平成１６年３月４日公開）
【発明の概要】
【０００５】
しかしながら、上記従来のシリンダチューブでは、以下に示すような問題点を有している。
すなわち、上記公報に開示されたシリンダチューブでは、補強が必要な部分、例えば、シリンダチューブとボトム部材との接合部分やシリンダチューブに形成されたポート孔付近等を直接補強する構成を採用している。
【０００６】
具体的には、接合部分の周辺に溶接肉盛部等を設けたり、ポート孔付近に直接的に補強部分を設けたり、ポート孔として半円形状を組み合わせた形状にしたりする等の対策が採られている。
しかし、これらの構成では、内圧が発生した際のシリンダチューブの変形まで考慮した補強構造になっていないため、変形の程度や形状によってはシリンダチューブのポート孔の内周側における疲労強度を十分に確保できないおそれがある。
【０００７】
ここで、シリンダチューブのポート孔の内周側部分が特に疲労強度に特に大きく影響する理由は、以下の通りである。
すなわち、ポート孔の内外周側の部分を比較すると、ポート孔の外周側の部分についてはグラインダ等で面取り加工する等して応力が集中する部位を除去することができる一方で、内周側の部分については、工具の干渉等によって応力集中部位を除去することが困難である。このため、疲労強度試験を実施した場合には、ポート孔の内周側のエッジを起点とした疲労破壊が生じやすくなってしまう。
【０００８】
本発明の課題は、ポート孔付近を直接補強等することなく、シリンダチューブにおけるポート孔における内周側の疲労強度を向上させることが可能なシリンダチューブおよびこれを備えた油圧シリンダ、シリンダチューブの製造方法を提供することにある。
第１の発明に係るシリンダチューブは、油圧シリンダのシリンダチューブであって、略円筒状の外周壁部と、ポート孔と、剛性変化部と、を備えている。ポート孔は、外周壁部の一部に内部空間に貫通するように形成されている。剛性変化部は、断面視においてポート孔に対して周方向に離間した位置に配置され、断面剛性がポート孔付近よりも大きい。
【０００９】
ここでは、内部まで貫通するポート孔を外周壁部に有する油圧シリンダを構成するシリンダチューブにおいて、断面視においてポート孔から周方向に離間した位置に剛性がポート孔付近より大きい剛性変化部を設けている。
ここで、剛性変化部は、シリンダチューブに内圧が掛かった際にポート孔の内周面側の部分に曲げ応力に起因する圧縮応力を生じさせて内圧による引張応力を緩和させることを目的とし、扁平した断面形状になるように変形させるために設けられている。また、剛性変化部としては、鋼管の肉厚を大きくして剛性を増大させた部分や、逆にポート孔付近の肉厚を小さくして相対的に剛性を増大させた部分等が含まれる。あるいは、剛性変化部は、部分的にヤング率の異なる材料を用いて形成されることで、外周壁部における他の部分と肉厚が均等であってもよい。この場合、例えば、母材に対してヤング率の高い材料を溶接ワイヤとして用いて剛性変化部を形成してもよい。さらに、剛性変化部は、ポート孔に対して、例えば、周方向において左右等間隔に形成されていればよい。また、剛性変化部は、シリンダチューブの外周壁面の長手方向において連続的に形成されていてもよいし、断続的に形成されていてもよい。
【００１０】
これにより、油圧シリンダ内において内圧が発生した際に、シリンダチューブを断面視において所望の扁平形状に変形させることができる。このとき、ポート孔の内周面側の領域には、扁平することにより発生する圧縮応力が作用して、内圧によって発生する引張応力を低減しうる状態となっている。よって、直接的にポート孔付近を補強したり、孔の形状を工夫したりすることなく、内圧発生時に所望の扁平形状への変形を促すことで、ポート孔の内周側において、疲労強度を低下させる要因となる引張応力を緩和することができる。この結果、ポート孔の内周側における亀裂等の発生を防止し、シリンダチューブの疲労強度を向上させることができる。
【００１１】
第２の発明に係るシリンダチューブは、第１の発明に係るシリンダチューブであって、剛性変化部は、外周壁部において外径側に厚みを増大させ、鋼管の長手方向に沿って形成された肉厚部である。
ここでは、外周壁部の一部の肉厚を増すように成形して、肉厚部分を剛性変化部として用いている。
【００１２】
ここで、剛性変化部としての肉厚部は、鋼管の成形時に予め厚く成形してもよいし、均一な肉厚の鋼管を成形した後で肉盛りして肉厚部を形成してもよい。
これにより、シリンダチューブ内に内圧が発生した際に、ポート孔付近における引張応力が緩和されるように所望の扁平形状に変形させることができる。よって、ポート孔付近から亀裂が生じる等の問題の発生を回避することができる。
【００１３】
第３の発明に係るシリンダチューブは、第１の発明に係るシリンダチューブであって、剛性変化部は、外周壁部の外周面に鋼管の長手方向に沿って形成された溶接ビードを含む。
ここでは、シリンダチューブの素材部および溶接時に形成される溶接ビードを、剛性変化部として用いている。
【００１４】
ここで、上記溶接ビードの部分は、例えば、半円状の部材同士を互いに溶接接合する際に形成されるビード部分であってもよいし、断面が円形のシリンダチューブの一部に肉盛りした溶接部分であってもよい。
これにより、溶接工程において形成された溶接ビードをそのまま残すだけで、容易に剛性変化部を設けることができる。なお、内圧発生時に所望の扁平形状に変形させるために、溶接部分はポート孔に対して所望の位置に設定されていればよい。
【００１５】
第４の発明に係るシリンダチューブは、第１から第３の発明のいずれか１つに係るシリンダチューブであって、剛性変化部は、ポート孔に対して、断面視において左右約９０度の位置にそれぞれ配置されている。
ここでは、剛性変化部を、ポート孔の位置を基準として周方向に左右約９０度ずつの位置にそれぞれ配置している。
【００１６】
これにより、剛性変化部が形成された部分の剛性が高くなるため、ポート孔付近の内周面側の部分には圧縮応力が生じて、亀裂等を発生させる引張応力を緩和することができる。この結果、内圧発生時にシリンダチューブを所望の扁平形状に変形させて、より効果的にポート孔付近における応力を緩和して亀裂等の発生を回避することができる。
【００１７】
第５の発明に係るシリンダチューブは、第１から第４の発明のいずれか１つに係るシリンダチューブであって、剛性変化部は、断面視において滑らかな曲線状に形成されている。
ここでは、剛性変化部の形状として、滑らかな曲線状の形状を採用している。
これにより、内圧発生時におけるシリンダチューブの扁平形状をコントロールしてポート孔付近における亀裂の発生を防止するとともに、剛性変化部を形成した部分においても応力が集中して亀裂等が生じることを回避することができる。
【００１８】
第６の発明に係るシリンダチューブは、第１から第５の発明のいずれか１つに係るシリンダチューブであって、外周壁部は、断面が略半円状の部材を互いに溶接接合して形成される。
ここでは、２つの略半円状の部材を組み合わせて溶接接合することで、シリンダチューブを構成する。
これにより、断面が略半円状の部材同士を溶接した際に形成される溶接ビードをそのまま残すことで、上述した剛性変化部を通常の工程の中で簡単に設けることができる。よって、剛性変化部を形成するための工程を別途追加することなく、設けることができるため、製造工程を簡素化して製造コストを低減することができる。
【００１９】
第７の発明に係るシリンダチューブは、第６の発明に係るシリンダチューブであって、剛性変化部は、断面が略半円状の部材の接合部分に屈曲した状態で形成された段曲げ部である。
ここでは、互いに溶接接合される断面が略半円状の部材の接合部分に、屈曲させた段曲げ部を設けている。
【００２０】
ここで、段曲げ部としては、互いに溶接接合される鋼管の長手方向に沿って、断面が略半円状の部材を合わせた際に平面部分同士が面合わせされるように形成された屈曲部分等が含まれる。
これにより、断面が略半円状の部材を組み合わせて構成されるシリンダチューブにおいて、剛性変化部を容易に設けることができるとともに、例えば、段曲げ部において溶接時における開先部分を設けて、より強固に溶接接合を行うことができる。
【００２１】
第８の発明に係るシリンダチューブは、第１または第２の発明に係るシリンダチューブであって、外周壁部は、引き抜き成形された鋼管によって形成される。
ここでは、シリンダチューブの外周壁部を、引き抜きによって成形された鋼管によって形成している。
これにより、鋼管の外周壁面における所定の位置に、溶接ワイヤ等を肉盛りして溶接ビード（剛性変化部）を形成することで、疲労強度に優れたシリンダチューブを得ることができる。
【００２２】
第９の発明に係るシリンダチューブは、第８の発明に係るシリンダチューブであって、剛性変化部は、鋼管の長手方向において断続的に形成されている。
ここでは、溶接ビード等の剛性変化部を、鋼管の長手方向に沿って断続的に設けている。
これにより、鋼管の長手方向に沿って連続的に形成されていなくても、例えば、ポート孔に対応する位置に剛性変化部が設けられているだけで、上述した疲労強度に優れたシリンダチューブを得ることができる。
【００２３】
第１０の発明に係るシリンダチューブは、第８または第９の発明に係るシリンダチューブであって、剛性変化部は、ポート孔に対して、断面視において左右約９０度の位置にそれぞれ配置されている。
ここでは、剛性変化部を、ポート孔の位置を基準として周方向に左右約９０度ずつの位置にそれぞれ配置している。
【００２４】
これにより、剛性変化部が形成された部分の剛性が高くなるため、内圧が発生した際にポート孔付近の内周面側の部分には圧縮応力が生じて、亀裂等を発生させる引張応力を緩和することができる。この結果、内圧発生時にシリンダチューブを所望の扁平形状に変形させて、より効果的にポート孔付近における応力を緩和して亀裂等の発生を回避することができる。
【００２５】
第１１の発明に係るシリンダチューブは、第８または第９の発明に係るシリンダチューブであって、剛性変化部は、断面視において滑らかな曲線状に形成されている。
ここでは、剛性変化部の形状として、滑らかな曲線状の形状を採用している。
これにより、内圧発生時におけるシリンダチューブの扁平形状をコントロールしてポート孔付近における亀裂の発生を防止するとともに、剛性変化部を形成した部分においても応力が集中して亀裂等が生じることを回避することができる。
【００２６】
第１２および第１３の発明に係る油圧シリンダは、第１から第１１の発明のいずれか１つに係るシリンダチューブと、シリンダチューブの一端に溶接によって固定されるボトム部材と、を備えている。
これにより、上述したように、シリンダチューブの疲労強度が向上した油圧シリンダを提供することができる。
【００２７】
第１４の発明に係るシリンダチューブの製造方法は、ポート孔を有する油圧シリンダのシリンダチューブの製造方法であって、以下のステップを備えている。第１のステップは、平面状の板材を断面が略半円状の部材に成形する。第２のステップは、略半円状の部材を２つ合わせてパイプ状の部材になるように配置する。第３のステップは、パイプ状に配置された断面が略半円状の部材同士を溶接接合する。第４のステップは、略半円状の部材における溶接接合された部分から周方向に離間した位置にポート孔を形成する。
【００２８】
なお、上記ポート孔を形成するステップについては、他のステップの間に実施されてもよく、その順番は問わない。
ここでは、油圧シリンダのシリンダチューブを成形することを目的として、まず平面状の板材を曲げて断面が略半円状の部材を成形する。次に、断面が略半円状の部材を組み合わせてパイプ状にし、互いに溶接接合する。そして、パイプ状の部材における溶接接合された部分から周方向に離間した位置にポート孔を形成する。
【００２９】
これにより、断面が略半円状の部材を溶接接合した際に溶接部分には溶接ビードが形成される。この溶接ビードをそのまま残し、剛性変化部として用いることで、内圧が発生した際に所望の扁平形状への変形を促すことができる。この結果、製造物としてのシリンダチューブのポート孔付近における応力を緩和して、疲労強度を向上させることができる。
【００３０】
第１５の発明に係るシリンダチューブの製造方法は、ポート孔を有する油圧シリンダのシリンダチューブの製造方法であって、以下のステップを備えている。第１のステップは、鋼管を引き抜き成形する。第２のステップは、鋼管における所定の位置に剛性変化部を形成する。第３のステップは、鋼管の外周面における剛性変化部から周方向に離間した位置にポート孔を形成する。
なお、上記ポート孔を形成するステップについては、他のステップの間に実施されてもよく、順番は問わない。
【００３１】
ここでは、油圧シリンダのシリンダチューブを成形することを目的として、まず引き抜きによって鋼管を成形する。次に、鋼管の外周面における所定の位置に、溶接ビード等の剛性変化部を設け、この剛性変化部から周方向に離間した位置にポート孔を形成する。
これにより、鋼管の外周面に溶接ビード等を設けて剛性変化部とすることで、内圧が発生した際に、シリンダチューブを所望の扁平形状への変形を促すことができる。この結果、製造物としてのシリンダチューブのポート孔付近における応力を緩和して、疲労強度を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】本発明の一実施形態に係るシリンダチューブを含む油圧シリンダの構成を示す断面図。
【図２】図１の油圧シリンダに含まれるシリンダチューブの構成を示す斜視図。
【図３】（ａ）は、半円部材同士を合わせて開先部分を形成した状態を示すシリンダチューブの断面図。（ｂ）は、（ａ）の状態から開先部分を溶接して溶接ビードを形成した状態を示すシリンダチューブの断面図。
【図４】（ａ）は、従来の真円状のシリンダチューブに内圧をかけた際の変形を示す断面図。（ｂ）は、図２のシリンダチューブに内圧をかけた際の扁平状態を示す断面図。
【図５】（ａ）〜（ｅ）は、シリンダチューブの製造工程を示す斜視図。
【図６】（ａ）〜（ｃ）は、プレス加工機を用いて鋼板から半円部材を成形する工程を示す説明図。
【図７】（ａ），（ｂ）は、図６の半円部材を成形する際のより詳細な工程を示す説明図。
【図８】図５等に示すシリンダチューブの製造工程の流れを示すフローチャート。
【図９】（ａ）〜（ｃ）は、シリンダチューブにおけるポート孔付近の圧力分布を示す説明図。
【図１０】（ａ），（ｂ）は、本発明の他の実施形態に係るシリンダチューブの構成を示す斜視図。
【図１１】（ａ）〜（ｃ）は、発明のさらに他の実施形態に係るシリンダチューブの製造工程を示す斜視図。
【図１２】図１１（ｃ）に示すシリンダチューブの製造工程の流れを示すフローチャート。
【図１３】（ａ），（ｂ）は、本発明のさらに他の実施形態に係るシリンダチューブの構成を示す斜視図。
【発明を実施するための形態】
【００３３】
（実施形態１）
本発明の一実施形態に係るシリンダチューブ１１を含む油圧シリンダ１０について、図１〜図８を用いて説明すれば以下の通りである。
［油圧シリンダ１０の構成］
本実施形態に係る油圧シリンダ１０は、図１に示すように、シリンダチューブ１１、シリンダボトム（ボトム部材）１２、分岐配管１３ａ，１３ｂ、シリンダロッド１４、ピストン１５およびシリンダヘッド１６を備えている。
【００３４】
シリンダチューブ１１は、円筒状の鋼管であって、内部まで貫通するポート孔１１ａ，１１ｂを外周面（外周壁部）に有している。また、シリンダチューブ１１は、両端の開口部分をシリンダボトム１２およびシリンダロッド１４等によって塞がれている。なお、このシリンダチューブ１１の詳細な構成および製造方法については、後段にて詳述する。
シリンダボトム１２は、シリンダチューブ１１の一端に対して溶接によって一体化されている。
【００３５】
分岐配管１３ａ，１３ｂは、シリンダチューブ１１と同じ鋼材によって形成されており、ポート孔１１ａ，１１ｂに対してそれぞれ接続されている。
シリンダロッド１４は、シリンダチューブ１１に収容される側の一端に、ピストン１５を有している。
ピストン１５は、シリンダヘッド１６を貫通するシリンダロッド１４の一端に固着されており、シリンダチューブ１１の内部に往復摺動可能な状態で収容されている。
【００３６】
［シリンダチューブ１１の構成］
シリンダチューブ１１は、図２に示すように、外周面における長手方向に沿って、上述した分岐配管１３ａ，１３ｂが取り付けられるポート孔１１ａ，１１ｂを有している。そして、シリンダチューブ１１は、略半円状の半円部材（外周壁部）２１ａ，２１ｂを組み合わせて略円筒形状に構成されている。
【００３７】
なお、シリンダチューブ１１としては、長さ６００ｍｍ、外径８０ｍｍ、厚み６．０ｍｍの鋼管を、鋼板を用いて成形している。
半円部材２１ａ，２１ｂは、図３（ａ）に示すように、断面が略半円形状とされた状態で両端部同士を合わせるようにして溶接接合される。半円部材２１ａ，２１ｂは、鋼板（JIS G3106 SM570）２１ａａ，２１ｂａをプレス加工することによって断面が略半円状に成形される（図５（ａ）および図５（ｂ）参照）。図３（ａ）に示すように、半円部材２１ａ，２１ｂ同士を合わせると、接合部分Ｘに開先部（開先角度５度）が形成される。溶接時には、この開先部に沿ってプラズマ溶接を行うことで、図３（ｂ）に示すように、接合部分に沿って溶接ビード（剛性変化部、肉厚部）２２ａ，２２ｂが形成される。
【００３８】
溶接ビード２２ａ，２２ｂは、開先が形成される接合部分Ｘに沿って、半円部材２１ａ，２１ｂの鋼管の厚みよりも厚くなるように肉盛りされている。また、溶接ビード２２ａ，２２ｂが形成された部分は、シリンダチューブ１１の断面視において、断面剛性が部分的に向上している。溶接ビード２２ａ，２２ｂは、断面視において、ポート孔１１ａ，１１ｂに対して離間した位置であって、ポート孔１１ａ，１１ｂから周方向にほぼ９０度の位置にそれぞれ配置される。
【００３９】
次に、このシリンダチューブ１１に内圧を付与した場合のシリンダチューブの変形について、従来のシリンダチューブ９１との比較を用いて説明すれば、以下の通りである。
すなわち、図４（ａ）に示すように、従来のシリンダチューブ９１はほぼ真円形状であって、そこに２６ＭＰａの内圧を付与する（図中矢印参照）と、点線の形状９１ｘが実線の形状まで均一に膨張する。このため、ポート孔９１ａ，９１ｂが形成された内周側の領域には、発生する引張応力によって亀裂等が発生するおそれがある。
【００４０】
これに対して、本実施形態のシリンダチューブ１１は、図４（ｂ）に示すように、ほぼ真円に近い点線の形状１１ｘから、内圧を付加した場合には、実線として示す扁平形状に変形する。このとき、シリンダチューブ１１は、断面視において断面剛性が大きい溶接ビード２２ａ，２２ｂの部分が変形しにくい。このため、シリンダチューブ１１全体としては、溶接ビード２２ａ，２２ｂに対して周方向に約９０度の位置に形成されたポート孔１１ａ，１１ｂの部分が大きく屈曲した扁平形状となる。
【００４１】
ここで、シリンダチューブ１１（図９（ａ）参照）のポート孔１１ａ，１１ｂ付近における断面応力分布を図９（ｂ）および図９（ｃ）に模式的に示す。図９（ｂ）の応力分布は、剛性変化部がなく、周方向に均等な肉厚を有する場合である。内圧がシリンダチューブ１１に作用した場合、全域にわたって周方向に引張応力が発生する。図９（ｃ）の応力分布は、本実施形態の溶接ビード（剛性変化部）２２ａ，２２ｂを設けた場合である。この２つの溶接ビード（剛性変化部）２２ａ，２２ｂを有する場合、内圧がかかるとシリンダチューブ１１が均一に膨らもうとすることによって生じる引張り応力と、扁平形状に変形することによって生じる曲げ応力とが重ね合わされた断面応力分布となる。図９（ｃ）については、便宜的に、断面応力分布を各状態に分解して説明する。
【００４２】
（１）は、円周状に均一に変形したときに作用する引張応力である。（２）は扁平形状に変形したときに作用する曲げ応力である。具体的には、シリンダチューブ１１の外周側は引張応力となり、内側に向かって引張応力が小さくなり、圧縮応力場に逆転して、内周においては、圧縮応力状態となる。（３）は、（１）と（２）の応力状態を重ね合わせた状態であり、これが、本実施形態において、内圧が作用した時のシリンダチューブ１１の断面応力状態となる。つまり、図９（ｂ）のシリンダチューブの応力状態に対して扁平形状に変形した時に作用する曲げ応力が寄与することにより、シリンダチューブ１１における内周側の引張応力は低減される。換言すれば、ポート孔１１ａ，１１ｂの内周側の部分は、曲げ応力に起因する圧縮応力が生じて引張応力緩和部位となる。
【００４３】
なお、図９（ｃ）では、シリンダチューブ１１におけるポート孔１１ａ，１１ｂの外周部分における引張応力が増大している。しかし、上段にて説明したように、シリンダチューブ１１の外周部分については、グラインダ等で面取り加工する等して応力が集中する部位を除去することができる。このため、疲労強度の抑制には、図９（ｃ）に示すように、ポート孔１１ａ，１１ｂの内周部分における引張応力を低減することが特に重要である。
【００４４】
この結果、シリンダチューブ１１におけるポート孔１１ａ，１１ｂの内周側の部分において生じる引張応力を緩和して、亀裂等の発生を効果的に防止することができる。
【００４５】
＜シリンダチューブ１１の製造方法＞
ここで、上述したシリンダチューブ１１の製造方法について、図５（ａ）〜図７（ｂ）および図８のフローチャートを用いて説明すれば以下の通りである。
ステップＳ１では、図５（ａ）および図６（ａ）に示すように、JIS G3106 SM570を材料とする鋼板２１ａａ，２１ｂａを２枚用意する。
ステップＳ２では、図５（ｂ）および図６（ｂ）に示すように、プレス加工機５０の上型５１ａと下型５１ｂとの間に鋼板２１ａａ，２１ｂａをセットして、プレス加工によって断面が略半円形状の半円部材２１ａ，２１ｂを成形する。
【００４６】
なお、このとき成形される半円部材２１ａ，２１ｂは、プレス加工機５０内における曲面部分の曲率ρ１が、金型解放後にはスプリングバックによって曲率ρ２に減少する。このようなスプリングバックによる曲率の減少を最小限に抑えるために、図７（ａ）に示すプレス加工時には、図７（ｂ）に示すように、鋼板（ワーク）２１ａａ，２１ｂａの端部を押圧する。これにより、金型解放時における半円部材２１ａ，２１ｂのスプリングバックを効果的に防止することができる。
【００４７】
ステップＳ３では、図５（ｃ）に示すように、半円部材２１ａ，２１ｂを上下から合わせて１つの鋼管になるように、半円部材２１ａ，２１ｂをセットする。このとき、接合部分Ｘには、開先部が形成される。
ステップＳ４では、図５（ｄ）に示すように、半円部材２１ａ，２１ｂを合わせた状態で、上述した接合部分Ｘの開先部に沿って、プラズマ溶接を実施して肉盛りしながら溶接ビード２２ａ，２２ｂを形成する。
【００４８】
ここで、半円部材２１ａ，２１ｂ同士を溶接接合してシリンダチューブ１１を形成する際の溶接条件としては以下の通りである。
電流値        ：２００Ａ
溶接速度      ：２０ｃｍ／ｍｉｎ
ワイヤ        ：φ１．２ｍｍ
ワイヤ送り量  ：１．５ｍ／ｍｉｎ
パイロットガス：Ａｒに７％Ｈ2ガスを混合（流量：２．０ｌ／ｍｉｎ）
シールドガス  ：Ａｒ：１０ｌ／ｍｉｎ
スタンドオフ（ワークとトーチの電極との距離）：３．５ｍｍ
最後に、ステップＳ５では、半円部材２１ａ側における溶接ビード２２ａ，２２ｂからそれぞれ周方向約９０度の位置に、ポート孔１１ａ，１１ｂを形成する。これにより、鋼管外周面においてポート孔１１ａ，１１ｂから離間した左右均等な位置に、剛性変化部としての溶接ビード２２ａ，２２ｂを設けることができる。
【００４９】
［シリンダチューブ１１の特徴］
（１）
本実施形態のシリンダチューブ１１では、図３（ｂ）に示すように、外周面に形成されたポート孔１１ａ，１１ｂに対して、断面視においてポート孔１１ａ，１１ｂから離間した位置に、断面剛性を変化させる剛性変化部としての溶接ビード２２ａ，２２ｂを設けている。
【００５０】
これにより、シリンダチューブ１１内に内圧が発生した際には、断面を扁平形状に積極的に変形させることができる。これにより、ポート孔１１ａ，１１ｂの内周部分では、引張応力を低減することができる。よって、内圧がかかった際に最も亀裂等が生じやすいポート孔１１ａ，１１ｂ付近を直接的に補強等することなく、剛性変化部を設けて内圧発生時における扁平形状の変形を制御することで、ポート孔１１ａ，１１ｂの内周部分を間接的に補強することができる。この結果、効果的にシリンダチューブ１１の疲労強度を向上させることができる。
【００５１】
（２）
本実施形態のシリンダチューブ１１は、図２等に示すように、半円部材２１ａ，２１ｂを互いに溶接接合して形成されている。
これにより、ポート孔１１ａ，１１ｂに対して周方向にほぼ９０度の位置に溶接ビード２２ａ，２２ｂを設けてそのまま残すことで、断面視における剛性を変化させることができる。この結果、ポート孔１１ａ，１１ｂの内周部において生じる応力分布が引張応力を小さくする状態でシリンダチューブ１１を形成することができる。
【００５２】
（３）
本実施形態のシリンダチューブ１１では、図３（ｂ）に示すように、溶接ビード２２ａ，２２ｂを設けることで、鋼管の肉厚よりも外径側に厚みが増大した肉厚部を剛性変化部として用いている。
これにより、シリンダチューブ１１内に内圧が生じた場合でも、ポート孔１１ａ，１１ｂ付近の応力が緩和されるように、断面を扁平形状に変形させることができる。この結果、ポート孔１１ａ，１１ｂの内周側に大きな引張応力が発生して亀裂等が生じることを防止して、シリンダチューブ１１の疲労強度を向上させることができる。
【００５３】
（４）
本実施形態のシリンダチューブ１１では、図３（ｂ）等に示すように、溶接作業によって形成された溶接ビード２２ａ，２２ｂをそのまま残すことで、剛性変化部として用いている。
これにより、剛性変化部を設けるために別工程を追加することなく、製造工程を効率化することができる。
【００５４】
（５）
本実施形態のシリンダチューブ１１では、図３（ｂ）に示すように、剛性変化部としての溶接ビード２２ａ，２２ｂが、シリンダチューブ１１の外周面に対して滑らかな曲線を介して接合されている。
これにより、例えば、内圧が生じた場合や外力が加えられた場合等において、溶接ビード２２ａ，２２ｂとシリンダチューブ１１の外周面との間に応力が集中して亀裂等が生じることを回避することができる。
【００５５】
（６）
本実施形態のシリンダチューブ１１では、図３（ｂ）等に示すように、剛性変化部としての溶接ビード２２ａ，２２ｂが、断面視において、ポート孔１１ａ，１１ｂに対してほぼ９０度の角度でそれぞれ配置されている。
これにより、ポート孔１１ａ，１１ｂの内周部に圧縮応力を生じさせるように、内圧が発生した際の断面形状を扁平化させることができる。この結果、ポート孔１１ａ，１１ｂ付近における亀裂の発生を防止して、シリンダチューブ１１の疲労強度を向上させることができる。
【００５６】
（７）
本実施形態の油圧シリンダ１０は、図１に示すように、上述したシリンダチューブ１１と、シリンダボトム１２と、を備えている。
これにより、上述したシリンダチューブ１１の疲労強度を向上させた油圧シリンダ１０を得ることができる。
【００５７】
（８）
本実施形態のシリンダチューブ１１の製造方法は、図８に示すように、平面状の鋼板２１ａａ，２１ｂａを半円部材２１ａ，２１ｂにプレス成形するステップと、半円部材２１ａ，２１ｂを合わせて円筒状のパイプ部材とするステップと、パイプ状の状態で半円部材２１ａ，２１ｂ同士を溶接接合するステップと、半円部材２１ａの外周面における所定の位置にポート孔１１ａ，１１ｂを形成するステップと、を備えている。
【００５８】
これにより、半円部材２１ａ，２１ｂを合わせて溶接した際に形成される溶接ビード２２ａ，２２ｂをそのまま残すだけで、断面剛性を一部変化させる剛性変化部として用いることができる。この結果、内圧が発生した状態で、ポート孔１１ａ，１１ｂの内周部において引張応力を低減する扁平形状に変化させることで、疲労強度が向上したシリンダチューブ１１を得ることができる。
【００５９】
（実施形態２）
本発明の他の実施形態に係るシリンダチューブ３１１について、図１１（ａ）〜図１１（ｃ）および図１２を用いて説明すれば以下の通りである。
なお、本実施形態のシリンダチューブ３１１では、引き抜きによって成形された鋼管（外周壁部）３２１を用いて、鋼管３２１の外周面に溶接ビード３２２ａ，３２２ｂを肉盛りして剛性変化部を設けた点で、半円部材２１ａ，２１ｂを組み合わせて鋼管３２１を成形した上記実施形態１と異なっているが、その他の点については上記実施形態１と同様である。
【００６０】
［シリンダチューブ３１１の構成］
シリンダチューブ３１１は、図１１（ｃ）に示すように、鋼管３２１における所定の位置にポート孔３１１ａ，３１１ｂを備えている。そして、鋼管３２１の外周面におけるポート孔３１１ａ，３１１ｂに対して約９０度の位置に、溶接ビード３２２ａ，３２２ｂが設けられている。
【００６１】
＜シリンダチューブ３１１の製造方法＞
次に、シリンダチューブ３１１の製造方法について、説明すれば以下の通りである。
ステップＳ１１では、図１１（ａ）に示すように、引き抜き成形された鋼管３２１を用意する。
次に、ステップＳ１２では、図１１（ｂ）に示すように、鋼管３２１の外周面に肉盛りして溶接ビード３２２ａ，３２２ｂを形成する。ここで、溶接ビード３２２ａ，３２２ｂを形成する位置としては、後の工程（ステップＳ１３）において形成されるポート孔３１１ａ，３１１ｂに対して外周面に沿って左右にそれぞれ約９０度の位置であることが好ましい。
【００６２】
最後に、ステップＳ１３では、図１１（ｃ）に示すように、鋼管３２１の外周面における溶接ビード３２２ａ，３２２ｂから約９０度の位置に、ポート孔３１１ａ，３１１ｂを形成する。
これにより、上記実施形態１のシリンダチューブ１１と同様に、シリンダチューブ３１１内に内圧が発生した際には、断面を扁平形状に積極的に変形させることができる。このとき、ポート孔３１１ａ，３１１ｂの内周部分では、曲げに起因する圧縮応力が生じて引張応力を低減することができる。よって、ポート孔３１１ａ，３１１ｂ付近を直接的に補強等することなく、剛性変化部を設けて内圧発生時における扁平形状の変形を制御することで、効果的にシリンダチューブ３１１の疲労強度を向上させることができる。
【００６３】
つまり、上記実施形態１のように半円部材２１ａ，２１ｂを互いに溶接接合する際に形成される溶接ビード２２ａ，２２ｂをそのまま用いるのではなく、引き抜き等で成形された鋼管３２１の外周面における所定の位置に、溶接ワイヤを溶融させて肉盛り部分（溶接ビード３２２ａ，３２２ｂ）を形成することで、上記実施形態１と同様の効果を得ることができる。
【００６４】
また、本実施形態のシリンダチューブ１１の製造方法は、図１２に示すように、鋼管３２１を引き抜き成形するステップ（ステップＳ１１）と、鋼管３２１の外周面に肉盛り部を形成するステップ（ステップＳ１２）と、鋼管３２１の外周面における所定の位置にポート孔３１１ａ，３１１ｂを形成するステップ（ステップＳ１３）と、を備えている。
これにより、鋼管３２１の外周面に肉盛りされた溶接ビード３２２ａ，３２２ｂを、断面剛性を一部変化させる剛性変化部として用いることができる。この結果、内圧が発生した状態で、ポート孔３１１ａ，３１１ｂの内周部において引張応力を低減する扁平形状に積極的に変化させることで、疲労強度が向上したシリンダチューブ３１１を得ることができる。
【００６５】
［他の実施形態］
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
（Ａ）
上記実施形態では、シリンダチューブ１１の断面を扁平形状に変形させるために設けられる剛性変化部として、溶接接合時に形成される溶接ビード２２ａ，２２ｂをそのまま用いた例を挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限定されるものではない。
【００６６】
例えば、図９（ａ）に示すように、半円部材（外周壁部）１２１ａ，１２１ｂの一端側に段曲げ部１２１ａａ，１２１ｂａを設けたシリンダチューブ１１１であってもよい。この場合には、段曲げ部１２１ａａ，１２１ｂａと他端側とを合わせて溶接接合することで、段曲げ部１２１ａａ，１２１ｂａを含む溶接部分を剛性変化部として用いることができる。
【００６７】
また、図９（ｂ）に示すように、半円部材（外周壁部）２２１ａ，２２１ｂの両端に段曲げ部２２１ａａ，２２１ｂａを設けたシリンダチューブ２１１であってもよい。この場合には、段曲げ部２２１ａａ，２２１ｂａ同士を合わせて接合部分に開先部を形成して溶接接合することで、段曲げ部２２１ａａ，２２１ｂａを含む溶接部分を剛性変化部として用いることができる。
【００６８】
（Ｂ）
上記実施形態では、内圧発生時にポート孔１１ａ，１１ｂの内周部の引張応力が低減されるような扁平形状に変形させる弾性変化部として、断面剛性が他の部分よりも大きい溶接ビード２２ａ，２２ｂを用いた例を挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限定されるものではない。
【００６９】
例えば、鋼管の成形時において、ポート孔付近の肉厚を、他の部分に対して薄肉化して、ポート孔の内周部の引張応力が低減されるような構成であってもよい。つまり、ポート孔から離間した部分の肉厚を増すのではなく、ポート孔付近の肉厚を薄くして、他の部分よりも断面剛性が低い状態とする。
この場合でも、上記実施形態と同様に、内圧発生時にポート孔の内周部の引張応力が低減されるような扁平形状に変形させて、亀裂の発生を防止することで、疲労強度を向上させたシリンダチューブを得ることができる。
【００７０】
（Ｃ）
上記実施形態では、シリンダチューブ１１を、２つの半円部材２１ａ，２１ｂを組み合わせて構成した例を挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限定されるものではない。
例えば、鋼管成形時に、断面視においてポート孔から離間した位置に厚みが大きい剛性変化部を形成してもよい。
この場合でも、内圧発生時における扁平形状への変形をコントロールして、疲労強度が向上したシリンダチューブを得ることができる。
【００７１】
（Ｄ）
上記実施形態では、シリンダチューブ１１を構成する半円部材２１ａ，２１ｂを、鋼板２１ａａ，２１ｂａのプレス加工によって成形する例を挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限定されるものではない。
例えば、半円部材を金型成形によって成形してもよい。
ただし、製造コスト等を考慮すれば、平板のプレス加工を採用することが好ましい。
【００７２】
（Ｅ）
上記実施形態では、断面視において、ポート孔１１ａ，１１ｂに対して左右均等に配置された２つの溶接ビード２２ａ，２２ｂを剛性変化部として用いた例を挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限定されるものではない。
例えば、剛性変化部として、断面視において１箇所だけ設け、内圧発生時に所望の扁平形状になるように変形させてもよい。あるいは、３箇所以上剛性変化部を設けて、所望の扁平形状に変形させてもよい。
【００７３】
（Ｆ）
上記実施形態では、半円部材２１ａ，２１ｂを組み合わせて、シリンダチューブ１１を構成した例を挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限定されるものではない。
例えば、３つ以上の部材を組み合わせてシリンダチューブを形成してもよい。
あるいは、上記実施形態２のように、引き抜き等で成形された鋼管３２１を用いて、本発明に係るシリンダチューブ３１１を構成してもよい。
【００７４】
（Ｇ）
上記実施形態では、鋼管の長手方向に沿って剛性変化部としての溶接ビード２２ａ，２２ｂおよび溶接ビード３２２ａ，３２２ｂ等が形成されたシリンダチューブ１１，１１１，２１１，３１１を例として挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限定されるものではない。
【００７５】
例えば、図１３（ａ）および図１３（ｂ）に示すように、引き抜き等で成形された鋼管（外周壁部）４２１，５２１の長手方向において断続的に形成された溶接ビード４２２ａ，４２２ｂ，５２２ａ，５２２ｂ等を用いて剛性変化部としてもよい。
この場合には、鋼管４２１，５２１の長手方向において断続的に形成される溶接ビード４２２ａ，４２２ｂ，５２２ａ，５２２ｂの位置としては、ポート孔４１１ａ，４１１ｂ，５１１ａ，５１１ｂに対してそれぞれ周方向左右に約９０度の位置に少なくとも形成されていることが好ましい。
【００７６】
これにより、内圧発生時におけるシリンダチューブ４１１，５１１の形状を積極的に扁平形状へ変形させて、ポート孔４１１ａ，４１１ｂ，５１１ａ，５１１ｂの内周部分における引張応力を低減させることができる。この結果、疲労強度を向上させたシリンダチューブ４１１，５１１を得ることができる。
【産業上の利用可能性】
【００７７】
本発明のシリンダチューブは、直接的にポート孔付近を補強したり、穴の形状を工夫したりすることなく、内圧発生時に所望の扁平形状への変形を促すことで、ポート孔付近における応力を緩和して亀裂等の発生を低減し、シリンダチューブの疲労強度を向上させることができるという効果を奏することから、各種装置に搭載される油圧シリンダに対して広く適用可能である。
【符号の説明】
【００７８】
１０      油圧シリンダ
１１，１１ｘ      シリンダチューブ
１１ａ，１１ｂ  ポート孔
１２      シリンダボトム（ボトム部材）
１３ａ，１３ｂ  分岐配管
１４      シリンダロッド
１５      ピストン
１６      シリンダヘッド
２１ａ，２１ｂ  半円部材（外周壁部、略半円状の部材）
２１ａａ，２１ｂａ  鋼板
２２ａ，２２ｂ  溶接ビード（剛性変化部、肉厚部）
５０      プレス加工機
５１ａ    上型
５１ｂ    下型
１１１    シリンダチューブ
１２１ａ，１２１ｂ  半円部材（外周壁部、略半円状の部材）
１２１ａａ，１２１ｂａ  段曲げ部（剛性変化部、肉厚部）
２１１    シリンダチューブ
２２１ａ，２２１ｂ  半円部材（略半円状の部材）
２２１ａａ，２２１ｂａ  段曲げ部（剛性変化部、肉厚部）
３１１    シリンダチューブ
３１１ａ，３１１ｂ  ポート孔
３２１    鋼管（外周壁部）
３２２ａ，３２２ｂ  溶接ビード（剛性変化部、肉厚部）
４１１    シリンダチューブ
４１１ａ，４１１ｂ  ポート孔
４２１    鋼管（外周壁部）
４２２ａ，４２２ｂ  溶接ビード（剛性変化部、肉厚部）
５１１    シリンダチューブ
５１１ａ，５１１ｂ  ポート孔
５２１    鋼管（外周壁部）
５２２ａ，５２２ｂ  溶接ビード（剛性変化部、肉厚部）
Ｘ      接合部分
【図１】
2010055764.tif 000003
【図２】
2010055764.tif 000004
【図３】
2010055764.tif 000005
【図４】
2010055764.tif 000006
【図５】
2010055764.tif 000007
【図６】
2010055764.tif 000008
【図７】
2010055764.tif 000009
【図８】
2010055764.tif 000010
【図９】
2010055764.tif 000011
【図１０】
2010055764.tif 000012
【図１１】
2010055764.tif 000013
【図１２】
2010055764.tif 000014
【図１３】
2010055764.tif 000015
【手続補正書】
【提出日】平成22年2月19日(2010.2.19)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
油圧シリンダのシリンダチューブであって、
略円筒状の外周壁部と、
前記外周壁部の一部に内部空間に貫通するように形成されたポート孔と、
断面視において前記ポート孔に対して周方向に離間した位置に配置され、断面剛性が前記ポート孔付近よりも大きい剛性変化部と、
を備え、
前記剛性変化部は、前記ポート孔に対して、断面視において周方向に左右約９０度の位置にそれぞれ配置されている、
シリンダチューブ。
【請求項２】
前記剛性変化部は、前記外周壁部において外径側に厚みを増大させ、前記鋼管の長手方向に沿って形成された肉厚部である、
請求項１に記載のシリンダチューブ。
【請求項３】
前記剛性変化部は、前記外周壁部の外周面に前記鋼管の長手方向に沿って形成された溶接ビードを含む、
請求項１に記載のシリンダチューブ。
【請求項４】
（削除）
【請求項５】
前記剛性変化部は、断面視において滑らかな曲線状に形成されている、
請求項１または２に記載のシリンダチューブ。
【請求項６】
前記外周壁部は、断面が略半円状の部材を互いに溶接接合して形成される、
請求項１または２に記載のシリンダチューブ。
【請求項７】
前記剛性変化部は、前記断面が略半円状の部材の接合部分に屈曲した状態で形成された段曲げ部である、
請求項６に記載のシリンダチューブ。
【請求項８】
前記外周壁部は、引き抜き成形された鋼管によって形成される、
請求項１または２に記載のシリンダチューブ。
【請求項９】
前記剛性変化部は、前記鋼管の長手方向において断続的に形成されている、
請求項８に記載のシリンダチューブ。
【請求項１０】
前記剛性変化部は、前記ポート孔に対して、断面視において周方向に左右約９０度の位置にそれぞれ配置されている、
請求項８に記載のシリンダチューブ。
【請求項１１】
前記剛性変化部は、断面視において滑らかな曲線状に形成されている、
請求項８に記載のシリンダチューブ。
【請求項１２】
請求項１または２に記載のシリンダチューブと、
前記シリンダチューブの一端に溶接によって固定されるボトム部材と、
を備えている油圧シリンダ。
【請求項１３】
請求項８に記載のシリンダチューブと、
前記シリンダチューブの一端に溶接によって固定されるボトム部材と、
を備えている油圧シリンダ。
【請求項１４】
ポート孔を有する油圧シリンダのシリンダチューブの製造方法であって、
平面状の板材を断面が略半円状の部材に成形するステップと、
前記断面が略半円状の部材を２つ合わせてパイプ状の部材になるように配置するステップと、
前記パイプ状に配置された前記断面が略半円状の部材同士を溶接接合するステップと、
前記略半円状の部材における溶接接合された部分から周方向に離間した位置にポート孔を形成するステップと、
を備えているシリンダチューブの製造方法。
【請求項１５】
ポート孔を有する油圧シリンダのシリンダチューブの製造方法であって、
鋼管を引き抜き成形するステップと、
前記鋼管における所定の位置に剛性変化部を形成するステップと、
前記鋼管の外周面における前記剛性変化部から周方向に離間した位置にポート孔を形成するステップと、
を備えているシリンダチューブの製造方法。
【国際調査報告】
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