【事件の表示】
　特許第２９８９１５５号「ＡｌＭｇＳｉ型合金から成る部品」の請求項１ないし１１に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第２９８９１５５号の請求項１ないし１１に係る特許を取り消す。
【理　由】
１．手続きの経緯
　本件特許第２９８９１５５号の手続きの経緯は次のとおりである。
　特許出願　　　平成　９年　４月　９日
　（優先権主張1996年4月10日　スイス国）
　設定登録　　　平成１１年１０月　８日 　
　公報発行　　　平成１１年１２月１３日
　特許異議申立　平成１２年　６月１２日
　取消理由通知　平成１２年１１月　９日付
　訂正請求　　　平成１３年　５月２４日
　異議意見書　　平成１３年　５月２４日
　
２．訂正の適否
２−１．訂正の要旨
　請求項１の冒頭に「鋳型内で行われる」とする文言を加える。　　
　
２−２．新規事項の有無、訂正の目的の適否及び拡張・変更の存否
　該訂正は、明細書段落【０００２】の「中空体が、鋳型の中で、その内部から圧力を加えることによって、成形される。」の記載、及び、これに続く、【発明が解決しようとする課題】、【課題を解決するための手段】の記載に基づくもので、特許明細書に記載した事項の範囲内においてなされるものであり、また、高内圧成形操作が鋳型内で行われることを明示するもので、特許請求の範囲の減縮を目的とするものに相当する。
　そして、該訂正は、実質的に特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　
２−３．訂正の適否についての結論
　以上のとおりであるから、上記訂正請求は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項で準用する第１２６条第２項乃至３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．取消理由についての判断
３−１．本件請求項１〜１１に係る発明
【請求項1】鋳型内で行われる高内圧成形操作によって中空体から製造され、ＡｌＭｇＳｉ型合金から成る部品であって、前記合金が、下記の組成（重量%）、ケイ素:0.3〜1.6、マグネシウム:0.3〜1.3、鉄:0.5以下、銅:0.9以下、マンガン:0.5以下、バナジウム:0.05〜0.3、コバルト:0.3以下、クロム:0.3以下、ニッケル:0.8以下、ジルコニウム:0.3以下、および、それぞれが0.05重量%以下であり、その合計が0.15重量%以下である他の合金元素と、残りのアルミニウムとを含むことを特徴とする部品。
【請求項2】請求項1の部品において、前記合金が、0.05重量%〜0.15重量%のマンガンを含むことを特徴とする部品。
【請求項3】請求項1又は2の部品において、前記合金が、0.08重量%〜0.13重量%のバナジウムを含むことを特徴とする部品。
【請求項4】請求項1乃至3のいずれかの部品を製造するための方法であって、前記合金から成る中空体を高内圧成形操作によって成形することを特徴とする方法。
【請求項5】請求項4の方法において、追加の材料を外側から供給することを特徴とする方法。
【請求項6】請求項4又は5の方法において、少なくとも1つの摺動手段を押し出すことを特徴とする方法。
【請求項7】請求項4乃至6のいずれかの方法において、前記高内圧成形操作を行う前に、前記中空体を曲げることを特徴とする方法。
【請求項8】請求頃4乃至7のいずれかの方法において、逆方向の液圧を用いることを特徴とする方法。
【請求項9】請求項4乃至8のいずれかの方法において、極限変形に到達する前に、中間焼鈍を行うことを特徴とする方法。
【請求項10】請求項1乃至3のいずれかの部品の自動車の製造への使用。
【請求項11】請求項4乃至9のいずれかの方法によって製造された部品の自動車の製造への使用。　
３−２．異議申立ての理由及び取消し理由
　本件各発明は、特許異議申立人三菱アルミニウム株式会社の提示した各刊行物に記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本件各発明の特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してなされたものであり、本件特許は取り消されるべきものである。
　
３−３．引用された刊行物に記載の事項
◎甲第1号証：米国特許第4113472号明細書
　第8欄第1行〜第14行には、「本質的に0.9〜1.5%マグネシウム，0.4〜0.8%ケイ素，0.9〜1.5%銅，0.05〜0.4%のマンガン、鉄、クロムからなるグループの元素の少なくとも1種、それぞれ0.2%までのジルコニウム、バナジウム、チタン、0.4%までのコバルト、3.5%までのニッケル、残部アルミニウムからなり、銅含有量はマグネシウムとケイ素の合計量を越えることが無く、ケイ素量はマグネシウムの0.58倍とマンガンと鉄の合計量の0.25倍との合計量を越えず、実質的にマグネシウムとはほとんど同量含む高強度で溶接性に優れたアルミニウム合金」が、第8欄第31行〜第44行には、「前記成分組成のアルミニウム合金から作製した鍛造品」が、第7欄第52行〜第59行には、「強い割れのない溶接部品がこの合金により得られ、この合金は製品にするときにも非常に良い成形性を示し、耐応力腐食割れ性、耐食性も良い。したがって、これら合金はいろいろな商業分野、例えば自動車のボディ、タンクやコンテナなどの部品によく使用される。」が、さらに、第２欄第8〜16行に「ジルコニウム、チタン、バナジウム、コバルト、ニッケル等の微量の添加成分は、細かく分散した金属間析出物を形成して、熱間加工による鍛造組織の強化と安定化に有効である」旨記載されている。
◎甲第2号証：「軽金属」Vol.43,No.8.1993年発行、438〜443ページ
「６０６３アルミニウム合金管のフリーバルジ成形性に及ぼす製造条件の影響」と題する論文において、第438ページ左欄の緒言の項に「一方、アルミニウム押出材においても、従来アルミニウム鋳物が使われていた部材に替えて用いることにより、自動車の軽量化・高機能化を狙う研究がされている。たとえば、Sukimotoらはエアーインテークマニホールドにおいて、加工性の優れた６０６３合金の押出管を肉厚減少が少なく、かつ成形限界の高いという特長を有するバルジ成形をすることによって継手の成形を実現している」と記載されている。
◎甲第3号証：「軽金属」Vol.31,No.3.1981年発行、195〜201ページ
「時効硬化性アルミニウム合金の粒界脆化とその防止」と題する解説において、第197ページ左欄に「3.Al-Mg-Si系合金」という項目中、第197ページ左欄に「Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金には、もっとも多く使用されている６０６３合金がある」、同右欄の第２図に代表的Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金のＭｇ、Ｓｉの組成範囲が、そして、第199ページ左欄第9〜13行に「普通純度(0.16%Fe)のAl-0.55%Mg-0.75%Si合金に各種遷移元素を添加した場合としない場合について延性と靭性に及ぼす焼入時の冷却速度の影響を調べた。第5図は伸びと冷却速度の関係、第6図はシャルピー衝撃値と冷却速度の関係を示している。」、第199ページ右欄第2〜15行に「Mn,Cr,Zrなどの遷移元素を微量添加(約0.10%程度)すると、延性や靭性が改善される。これら元素は再結晶抑制元素として知られているように、押出後の再結晶粒の粗大化を防止し、サブグレンを形成しやすい。また結晶粒は押出方向に沿って長く伸びた結晶粒になる。一方、Ｖ元素は添加しないものに比ベて、再結晶粒を微細にするが靭性の改善にほとんど効果がない。同様にCu元素も単独では靭性の改善にほとんど効果がなく、むしろより劣化させていることがわかる。ただし、Cu元素を0.15%添加することにより1〜10℃/secの冷却速度で焼入れした後、175℃×16hrの焼戻し処理で、添加しないものに比べ、耐力、引張強さともに2〜3kg／mm2上昇する。V,Cu元素で靭性が改善されないのは、結晶粒が等方性のためと考えられる。」と記載されている。
（以下、甲第１〜甲３号証を甲１〜甲３という。）
　
３−４．判断
３−４−１．本件各発明で使用する合金は、ＡｌＭｇＳｉ型合金であるから、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金であって、本件請求項１関連の発明でいう合金の特徴的成分はＡｌ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｖであり、請求項２関連発明は請求項１合金にさらにＭｎを所定量含むものである。
　この点は、本件明細書の全記載からみて、例えば、Ｓｉ，Ｍｇ，Ｖ，Ｍｎについては含有量の上限下限の規定があるが、これらの元素以外については単に上限値以下の規定であること、本件明細書の実施例合金Ａと比較例合金Ｂの組成において、上限値の規定であるＦｅ，Ｃｕ等の含有量は、実施例も比較例も同程度であること、本件ＡｌＭｇＳｉ型合金の添加元素の有効性について好ましいと記述されるのは、ＶとＭｎのみであること、そして、本件発明合金の評価が機械的強度と伸びと結晶粒度で行われていること等の記載からみて明らかである。
　そして、Ｓｉ，Ｍｇを本件規定量程度含有させ、その他のＦｅ等の成分の含有量を規定したＡｌ合金は、ＪＩＳ規定からも明らかなように６０６３合金をほぼ包含している。
　以下に、６０６３合金のＪＩＳ化学成分（重量％）を示す。
Si0.20-0.6,Mg0.45-0.9,Fe0.35以下,Cu0.10以下,Mn0.10以下,Cr0.10以下,Zn0.10以下,Ti0.10以下,その他個々の成分0.05以下,その他の合計0.15以下,Al残部。
　したがって、本件発明で使用するＡｌＭｇＳｉ型合金は、Ａｌ，Ｍｇ，Ｓｉを有効成分とする６０６３合金に、Ｖを、或いは、さらにＭｎを所定量添加したものに相当する。
　そして、本件請求項１〜３の発明は、鋳型内で行われる高内圧成形操作によって中空体から製造された上記の合金から成る部品である。　                
３−４−２．以下、本件請求項１〜３に記載の発明と、甲２に記載される事項とを対比する。
　甲２の記載によれば、６０６３合金の押出管を肉厚減少が少なく、かつ成形限界の高いという特長を有するバルジ成形をすることによって自動車用の継手を成形している（第４３８ページ左欄）。
　そして、甲２、甲３の記載より、６０６３合金は、ＡｌＭｇＳｉ型合金中もっとも多く使用されているものであること、また、バルジ成形技術は、通常、鋳型内で行われる高内圧成形操作による成形技術であることを考慮すると、本件各発明と甲２記載の事項とは、Ａｌ，Ｍｇ，Ｓｉを有効成分として含むＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金から成る中空体を鋳型内で高内圧成形した部品である点で一致するが、甲２で使用する該系の６０６３合金が、本件のように所定量のＶを、或いは、さらに所定量のＭｎを含むと規定されていない点で相違する。
　なお、本件特許権利者は、意見書において、甲２は、フリーバルジ成形性が研究されており、これは本件の鋳型の中で内圧をかけることによる成形とは異なると主張するが、甲２は、第４３８ページ右欄に記載のように、「６０６３アルミニウム合金管の押出方法の差、焼なましの有無および引抜率の変化がバルジ成形に及ぼす影響」を調べるために、「バルジ成形性は基本的バルジ成形であるフリーバルジによって評価し」、第４３９ページ左欄のように「Ｆｉｇ．１の治具で管内部に圧力をかけて破裂までフリーバルジ試験を行った」ものである。即ち、材料の成形性を調べるための検査法としてフリーバルジで行ったと述べているにすぎないものであり、所定の形状が要求される継手の成形がフリーバルジでできるはずもないから、甲２の第４３８ページ左欄でいう「バルジ成形」を、権利者主張のようにフリーバルジ成形によるものと限定して解すべきではない。
　したがって、甲２の「・・・押出管を肉厚減少が少なく、かつ成形限界の高いという特長を有するバルジ成形をすることによって継手の成形を実現している。」の記載は、バルジ成形の一般的技術用語の解釈として、上記のように認定した。
３−４−３．上記相違点について検討する。
　本件発明における高内圧成形に際し、材料に要求される特性は、高度の伸び及び性質の均一性（本件明細書段落０００３）であり、そして、本件発明の合金成分の材料を用いることによる作用効果は、「Ｖ添加により優れた成形性及び横方向においても良好な伸び値を有する細粒組織が得られ、また、高内圧成形操作によって部品を製造するとミクロ組織が得られ、成形特性を改善する該ミクロ組織は、結晶粒度が極めて小さく、中間焼鈍によっても結晶粒の粗大化が抑制され、また、表２の機械的性質が得られる」（同段落０００８〜００１０、００１５，００１６）ことである。
　しかして、甲３に、６０６３合金は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金として代表的な合金であること、そして、この系の合金にＭｎ、Ｃｒ、Ｚｒなどを微量添加（約０．１％程度）すると、延性や靭性が改善され、再結晶抑制作用もする、一方、Ｖは、再結晶粒を微細にし、結晶粒が等方であることが示されている。また、ＶによるＡｌ合金の組織の強化作用は甲１にも記載されている。
　してみれば、甲３で、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金に、Ｍｎ、Ｖを約０．１０％程度添加すれば、延性即ち伸びが改善され、再結晶粒の粗大化が抑制されることが示されていれば、Ｍｎ、Ｖの微量添加が該系合金として代表的な６０６３合金にも同様に作用することは明らかである。
　また、本件発明の合金を用いた良好な伸び値、再結晶粒粗大化抑制の作用効果は、上記甲３のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金に対する微量元素添加による作用効果と格別異なるところはない。
　そして、バルジ成形のような鋳型内高内圧成形においては、材料に優れた全方位均一成形性も要求され、これには結晶粒が等方性であることが好ましいことも知られているから、本件のように、６０６３相当合金材料のバルジ成形に際し、該合金の、延性即ち伸び値を改善し、結晶粒を等方性にし、再結晶粒を微細にする作用が知られた元素であるＶやＭｎを同様な目的のために添加することは、当業者が適宜になし得ることである。
　結局、ＶやＭｎを６０６３合金に約０．１０％程度添加すれば、延性が改善され、再結晶粒を微細化し、粗大化を防止し、そして、結晶粒が等方性として作用することが知られていれば、高度の伸び延性と性質の均一性即ち、等方均一成形性が要求されるバルジ成形に際し、これらの元素をその教示に従い適量添加し、そして、その効果を確認してみることにそれほどの困難性はなく、格別の発明力は要しないものと認められる。
　そして、明細書に記載される本件発明の効果も、甲３記載の事項から当然に予測される程度にすぎない。
　したがって、本件請求項１〜３の発明は、甲１〜甲３の記載に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものと認められる。
　次に、請求項４〜１１の発明について検討すると、請求項４の部品を製造するための方法は、バルジ成型法に相当し、請求項５〜９の発明は、該成形操作において、当業者が適宜になし得る程度のものであり、そして、請求項１０，１１の発明は、部品或いはその製造方法が自動車用へ適用されることを述べるが、甲２に記載の技術は自動車用部品である継手の製造であるので、請求項４〜１１発明も甲１〜３に記載される事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものと認められる。
　
３−５．むすび
　以上のとおりであるから、本件請求項１〜１１に係る発明は、上記刊行物に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであり、本件発明についての特許は特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものである。
　したがって、本件発明についての特許は、特許法第１１３条第２号に該当し、取り消されるべきものである。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１３年７月９日（２００１．７．９）
【訂正の要旨】
（３）訂正の要旨
　請求項１の冒頭に「鋳型内で行われる」とする文言を加える。
（５４）【発明の名称】
ＡｌＭｇＳｉ型合金から成る部品
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　鋳型内で行われる高内圧成形操作によって中空体から製造され、ＡｌＭｇＳｉ型合金から成る部品であって、
　前記合金が、下記の組成（重量％）、
　　　ケイ素　　　　０．３〜１．６
　　　マグネシウム　０．３〜１．３
　　　鉄　　　　　　０．５以下
　　　銅　　　　　　０．９以下
　　　マンガン　　　０．５以下
　　　バナジウム　　０．０５〜０．３
　　　コバルト　　　０．３以下
　　　クロム　　　　０．３以下
　　　ニッケル　　　０．８以下
　　　ジルコニウム　０．３以下
　および、それぞれが０．０５重量％以下であり、その合計が０．１５重量％以下である他の合金元素と、
　残りのアルミニウムとを含むことを特徴とする部品。
　【請求項２】　請求項１の部品において、前記合金が、０．０５重量％〜０．１５重量％のマンガンを含むことを特徴とする部品。
　【請求項３】　請求項１又は２の部品において、前記合金が、０．０８重量％〜０．１３重量％のバナジウムを含むことを特徴とする部品。
　【請求項４】　請求項１乃至３のいずれかの部品を製造するための方法であって、前記合金から成る中空体を高内圧成形操作によって成形することを特徴とする方法。
　【請求項５】　請求項４の方法において、追加の材料を外側から供給することを特徴とする方法。
　【請求項６】　請求項４又は５の方法において、少なくとも１つの摺動手段を押し出すことを特徴とする方法。
　【請求項７】　請求項４乃至６のいずれかの方法において、前記高内圧成形操作を行う前に、前記中空体を曲げることを特徴とする方法。
　【請求項８】　請求項４乃至７のいずれかの方法において、逆方向の液圧を用いることを特徴とする方法。
　【請求項９】　請求項４乃至８のいずれかの方法において、極限変形に到達する前に、中間焼鈍を行うことを特徴とする方法。
　【請求項１０】　請求項１乃至３のいずれかの部品の自動車の製造への使用。
　【請求項１１】　請求項４乃至９のいずれかの方法によって製造された部品の自動車の製造への使用。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【発明の属する技術分野】
　本発明は、高内圧成形操作によって中空体から製造される、ＡｌＭｇＳｉ型合金から成る部品に関する。
　【０００２】
　【従来の技術】
　複雑な幾何学的形状及び変化する断面を有しており、機械的な拡幅技術の如き通常のプロセスによっては製造することのできない部品が、高内圧成形操作によって製造することができる。このプロセスにおいては、中空体が、鋳型の中で、その内部から圧力を加えることによって、成形される。例えば、シールされた端部を鋳型の中に押し込むか、あるいは、ピストンを外方へゆっくりと引っ張り、これにより、固体表面に接触している材料がその後流動できるようにする。逆方向の液圧で作動するプロセスも周知である。複雑な形状を有しているので、実際の高圧成形工程の前に、何等かの曲げ操作を行う必要もある。使用する中空体は、多くの場合に、パイプの直線部分であるが、シートすなわち薄板の形態のプリフォームを使用することもできる。アルミニウム合金の場合には、押し出し加工された形材も、中空体又はプリフォームとして適している。そのような形材は、例えば、パイプ、又は、最終製品に適した輪郭を有する形材の形態として、あるいは、複数のチャンバを有する中空の形材の形態として、用いられる。
　【０００３】
　高度の変形を達成するために使用することのできる上述の種々のプロセスとは別に、そのような目的のために使用される材料も非常に重要である。成形操作の特性は、達成することのできる成形の最大の程度を必然的に決定し、この点に関して、高度の伸びが、良好な成形性にとって重要な指標である。高い内圧すなわち高内圧で成形する場合には、横方向の伸びも非常に重要であり、従って、良好な成形性以上に、性質の均一性も重要な観点である。例えば、押出成形された形材の場合には、その性質は、押出成形された長さの出発点からその終了点までの間に変化するが、その理由は、押出成形プロセスの間の成形の程度が異なるからである。
　【０００４】
　完成された部品の要件も考慮しなければならない。その構造は、例えば、ある程度の強度、ある程度の最小伸び、耐食性、又は、他の必要な性質の値を必要とすることがある。
　【０００５】
　現在、高内圧成形操作を用いて部品に成形されるアルミニウム合金の中でも、ＡｌＭｇＳｉ型合金が特に標準的なものである。このタイプの合金は、他の合金系に比較して、高内圧成形操作に対して良好な伸び及び成形性を示すが、その性質を更に最適化することが望ましい。
　【０００６】
　【発明が解決しようとする課題】
　上述の観点から、本発明の目的は、特に良好な成形性と共に、完成された部品に良好な機械的な性質を与える、適宜な材料を提供することである。
　【０００７】
　【課題を解決するための手段】
　上記目的は、部品を製造するために使用される中空体が、下記の成分（重量％）と、それぞれ０．０５重量％以下でその合計が０．１５重量％以下である他の合金元素と、残りのアルミニウムとを含む合金から構成されている、本発明によって達成される。
　　　ケイ素　　　　０．３〜１．６
　　　マグネシウム　０．３〜１．３
　　　鉄　　　　　　０．５以下
　　　銅　　　　　　０．９以下
　　　マンガン　　　０．５以下
　　　バナジウム　　０．０５〜０．３
　　　コバルト　　　０．３以下
　　　クロム　　　　０．３以下
　　　ニッケル　　　０．８以下
　　　ジルコニウム　０．３以下。
　【０００８】
　上記ＡｌＭｇＳｉ型合金にバナジウムを添加すると、優れた成形性、及び、横方向においても良好な伸び値を有する細粒組織が得られる。
　【０００９】
　好ましい部品は、０．０８重量％〜０．１３重量％のバナジウムと０．０５重量％〜０．１５重量％のマンガンとを含む合金である。
　【００１０】
　本発明の合金成分を用いて、高内圧成形操作によって部品を製造すると、そのような部品に好ましいミクロ組織が得られる。成形特性を改善する上記ミクロ組織の重要な特徴は、結晶粒度が極めて小さいことである。これは、本発明の合金成分によって得られ、従って、ある場合においては更に成形操作を行う前に避けがたい中間焼鈍の間にも、結晶粒度は問題となる程には粗くならない。
　【００１１】
　部品は、本発明の合金を用いて形成された中空体を使用して、現在周知の総ての高内圧成形法によって製造することができる。そのようなプロセスは、特定の変形例も含み、そのような変形例においては、追加の材料を外側から供給し、及び／又は、少なくとも１つの摺動手段を外方へ押圧する。また、中空体は、高内圧成形操作を行う前に、又は、そのような操作の間に、曲げることができる。更に、高度の変形を達成するために、逆方向の液圧で加工することもできる。極限の変形に到達する前に、中空体に中間焼鈍を施すことができ、そのプロセスにおいては、結晶粒度は問題となる程には粗くならない。
　【００１２】
　本発明の部品の好ましい用途は、自動車の製造であると予測される。
　【００１３】
　本発明の合金の利点は、本発明の組成を有する合金と他の比較例である合金との間の以下の比較から明らかである。
　【００１４】
　【実施例】
　本発明の組成を有する合金Ａ、及び、比較例としての合金Ｂ（合金Ａ及び合金Ｂの組成を下の表１に示す）を同じ条件で押出成形して平坦な形材にした。
　【表１】
　【００１５】
　上述の平たい形材を、押し出し方向を横断する方向の試験を行うために、引っ張り試験用の試験片にした。次に、同じ熱処理を施した試験片を押し出し方向を横断する方向において試験して、下の表２に示す機械的性質の測定値を得た。
　【表２】
　【００１６】
　更に結晶粒度を観察した結果、中間焼鈍の如き熱処理の後に、本発明の合金Ａは、合金Ｂに比較して、結晶粒度が粗くなる程度がかなり低いことが判明した。