【事件の表示】
　特許第３１２８２７３号「ＳＵＳ４３０系ステンレス冷延鋼板の加工性を改善する方法」の請求項１、２に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３１２８２７３号の訂正後の請求項１に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続きの経緯
　本件特許第３１２８２７３号の手続きの経緯は次のとおりである。
　特許出願　　　平成　３年　６月１９日
　設定登録　　　平成１２年１１月１０日 　
　公報発行　　　平成１３年　１月２９日
　特許異議申立　平成１３年　７月２６日
　取消理由通知　平成１３年１０月２９日付
　訂正請求　　　平成１４年　１月　７日
　異議意見書　　平成１４年　１月　７日
　　
２．訂正の適否
２−１．訂正の要旨
・訂正事項１：特許請求の範囲の請求項１を削除する。
・訂正事項２：特許請求の範囲の請求項２を、特許時の請求項１を引用しない独立形式の記載に改めたうえ、「加工性」を『曲げ加工性』と訂正し、これを新たな請求項１とする。
・訂正事項３：明細書段落０００５の「Ａｌを０．０１０％以下，Ｎを０．０４０％以下に規制した」を『Ｃ：０．１２％以下，Ｓｉ：１．００％以下，Ｍｎ：１．００％以下，Ｐ：０．０４０％以下，Ｎｉ：０．６０％以下，Ｃｒ：１６．００〜２０．００％以下，Ｎ：０．０４０％以下，Ａｌ：０．０１０％以下，Ｓ：０．００５％以下，Ｏ：５０ｐｐｍ以下，Ｔｉ：０．０１０〜０．０５％，残部が不可避的不純物およびＦｅからなる』と訂正し、同０００５の「加工性」を『曲げ加工性』と訂正し、同０００５の「特徴とする」と「ＳＵＳ４３０」の間に『該鋼板中に残留する介在物の実質上全てがＪＩＳＧ０５５５に規定のＣ系介在物であるＳＵＳ４３０系ステンレス冷延鋼板の曲げ加工性を改善する方法である』を挿入する。
　
２−２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　訂正事項１は、請求項を削除するものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とするものである。訂正事項２で「加工性」を『曲げ加工性』と訂正することは、加工性の種類をより下位概念に限定するものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とするものであり、『曲げ加工性』は特許明細書段落０００１に記載されている。
　訂正事項３は、訂正事項１，２に伴い、特許請求の範囲の記載と詳細な説明の記載との整合をとるための訂正であるから、明りょうでない記載の釈明を目的とするものである。
　また、これらの訂正事項１〜３は、願書に添付した明細書又は図面に記載した事項の範囲内の訂正であり、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
　
２−３．訂正の適否についての結論
　以上のとおりであるから、上記訂正請求は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項で準用する第１２６条第２項乃至３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．特許異議の申立てについての判断
３−１．訂正後の本件請求項１に係る発明
【請求項１】Ｃ：０．１２％以下，Ｓｉ：１．００％以下，Ｍｎ：１．００％以下，Ｐ：０．０４０％以下，Ｎｉ：０．６０％以下，Ｃｒ：１６．００〜２０．００％以下，Ｎ：０．０４０％以下，Ａｌ：０．０１０％以下，Ｓ：０．００５％以下，Ｏ：５０ｐｐｍ以下，Ｔｉ：０．０１０〜０．０５％，残部が不可避的不純物およびＦｅからなるＳＵＳ４３０系ステンレス冷延鋼板の曲げ加工性を改善するにあたり，この鋼の溶製時においてＳ：０．００５％以下，Ｏ：５０ｐｐｍ以下となるように脱ガス精錬し，この溶鋼の最終精錬段階において鋼中Ｔｉ量が０．０１０〜０．０５％となるようにＴｉ源を添加することにより，該冷延鋼板中の介在物の形態をＪＩＳＧ０５５５に規定のＣ系介在物に変えることを特徴とする，該鋼板中に残留する介在物の実質上全てがＪＩＳＧ０５５５に規定のＣ系介在物であるＳＵＳ４３０系ステンレス冷延鋼板の曲げ加工性を改善する方法。
　
３−２．異議申立ての理由
　特許異議申立人住友金属工業株式会社は、甲第１〜５号証を提示して、本件請求項１記載の発明は、甲各号証に記載された発明である、また、甲各号証記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本件請求項１に係る発明の特許は、特許法第２９条第第１項第３号若しくは同条第２項の規定に違反してなされたものであり、さらにまた、本件特許明細書は特許法第３６条に規定する要件を満たしていないから、本件特許は取り消されるべきものであると主張する。
３−３．甲各号証に記載の事項
◎甲第１号証：ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ，Ｖｏｌ．２〔１９８９〕−２９４
　「加工性に優れたＳＵＳ４３０の精錬方法の改善」と題する論文に関して、　
摘示１：「１．緒言」の項に、「転炉−ＶＯＤ法でステンレス鋼を製造しているが、ＳＵＳ４３０の絞り加工、曲げ性に関しては、Ａ２系介在物と清浄度が問題となる。この問題に対して、Ｔｉ含有鋼処理後のＶＯＤスラグを再利用するスラグ精錬法を検討した。当スラグ精錬法によってＳＵＳ４３０の介在物形態制御・清浄度の改善がはかられたのでその概要を報告する。」と述べられ、
「２．試験方法」の項に、「回収操業（転炉スラグをメタルとともにＶＯＤに持ち込みスラグ中のＣｒ２Ｏ３を還元する操業）で、Ｔｉ含有鋼溶製後のＶＯＤ取鍋（脱酸．脱硫に有効なＡｌ，Ｔｉを含有したスラグが付着している。）を用い高塩基度で精錬する方法。溶製時には、生産計画時から調整し、調整のつかない場合はＴｉ含有鋼溶製時のＶＯＤスラグを約１６ｋｇ／ｔ添加する。」と記載されている。
　また、中段の「試験結果」の項の「脱酸・脱硫」の欄に、「当方法で製造したＳＵＳ４３０は鋼中にＡｌ、Ｔｉが残存し鋼中酸素が低下するとともに高脱硫率が得られ到達酸素、硫黄値はそれぞれ６０ｐｐｍ以下、４０ｐｐｍ以下となる」と記載され、Ｆｉｇ．１に、このときの鋼中の酸素含有量とＡｌ、Ｔｉ含有量との関係がグラフで示されている。
摘示２：「試験結果」の項の「介在物・清浄度」の欄に、「当方法で製造したＳＵＳ４３０の清浄度比較をＦｉｇ．３に示す。当方法で製造したＳＵＳ４３０は、清浄度が改善され、介在物形態が絞り加工、曲げ性の面で有利なＣ系に変化する。」、これに続く「操業性」の欄に、「当方法によるＳＵＳ４３０は従来法に比べ、非回収操業から回収操業の転換によって歩留、Ｃｒ原単位、生産性ともに向上した。」と記載されている。
　また、「結言」には、「Ｔｉ含有鋼溶製後の取鍋を利用し精錬したＳＵＳ４３０は、清浄度の改善・介在物形態のＣ系への変化等品質の向上ばかりでなく、歩留まり、Ｃｒ原単位、生産性等が向上し製造コストを低減できた。」と記載されている。
　
◎甲第２号証：ＪＩＳハンドブック、鉄鋼、１９８９年、日本規格協会発行、第１３０９頁
　ＪＩＳＧ４３０３におけるフェライト系ステンレス冷延鋼板の規格が示されており、表４には、ＳＵＳ４３０の組成が示されている。
Ｃ：０．１２％以下、Ｓｉ：０．７５％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ：０．６０％以下でも可、Ｃｒ：１６．００〜１８．００％。
　
◎甲第３号証：特開平３−９４０４３号公報
　成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼に関し、第１表に鋼の化学成分が示され、「Ｎは、少ない方が好ましく、０．０３０％を上限とする」、「ＶおよびＢの添加は本発明の重要な点であって、ＶおよびＢと、後述する微量Ｔｉおよび／または微量Ｚｒを複合で添加することにより、これら元素の相乗効果によって深絞り性の指標であるｒ値は著しく向上する。このＶおよびＢの効果は、いずれも微量の添加によって発揮されるが、少なくともＶについては０．０３％以上、またＢについては０．００１０％以上が必要である。」、「Ａｌは製鋼時の脱酸に有効な元素である。特にＴｉやＺｒを添加する直前に脱酸剤として添加し、・・Ａｌは表面欠陥を増大させ表面性状の劣化を招くばかりでなく、・・０．０２％を上限として許容する。」、「Ｔｉ、Ｚｒはｒ値の向上および軟質化による延性向上に必要な成分であり、ＶおよびＢとの複合添加によりｒ値はさらに向上する。しかし、Ｔｉ、Ｚｒの多量の添加は製造コストの上昇や表面性状の劣化をもたらすため、ともに０．３０％を上限とする。」（第３頁右下欄〜第４頁右上欄）
　
◎甲第４号証：日本ステンレス技報、Ｎｏ．８（１９６８）、ｐｐ．８０〜８９
　ステンレス鋼の介在物の性状と製品の曲げ性との関係に関して、
　Ｔａｂｌｅ２２に、供試材であるフェライト系ステンレス鋼の組成が次のように示され、
「Ｃ：０．０５〜０．０９％、Ｓｉ：０．３８〜０．５９％、Ｍｎ：０．４１〜０．６２％、Ｐ：０．０２２〜０．０３１％、Ｓ：０．００５〜０．０１２％、Ｃｒ：１６．２０〜１６．８８％、Ｎｉ：０．１６〜０．３４％」（第８１頁）、
　「Ｓｉｌｉｃａｔｅや硫化物系非金属介在物などがいわゆるＳｔｒｉｎｇｅｒ状介在物として存在する場合は１８％Ｃｒ系ステンレス鋼の曲げ加工性を著しく低下させる」旨（第８０頁下から７〜４行）、「軟鋼においてＡ系介在物は曲げ性に悪影響を与える」旨（第８０頁下から４〜３行）、「Ｓ含有量の増大は明らかにＳｔｒｉｎｇｅｒのｇｒａｄｅを悪化させる。」旨（第８５頁下段）、「Ａ系およびＢ系の介在物の増加は製品板に観察されるＳｔｒｉｎｇｅｒのｇｒａｄｅを悪化させ、それに伴って曲げ性が急激に劣化することを示している」旨（第８４頁下から４〜２行）記載されている。
　
◎甲第５号証：特開昭６３−３８５５６号公報
　「真空脱ガス処理により溶製した鋼中のＣおよびＮを固定するに充分なＴｉ・・を添加した極低炭素鋼」（請求項２）、第４頁右上欄６〜１０行「本発明の冷延鋼板の製造にあたっては、常法どうり、製鋼炉で鋼を溶製するが、造塊または連続鋳造前に、真空脱ガス処理を行うのが好ましい。真空脱ガス処理に際しては、脱酸の目的でＡｌを添加することができる。」
（以下、上記甲第１〜５号証を、各甲１〜甲５という。）
　　
３−４．判断  
３−４−１．特許法第２９条第１項第３号及び同条第２項について
　「従来、ＳＵＳ４３０系のフェライト系ステンレス鋼は、比較的安価な汎用ステンレス鋼として多用されているが、オーステナイト系鋼種と比較して曲げ加工性に劣るという欠点を有しており、曲げ加工性改善のために、ＡｌやＴｉを０．１０〜１．００％含有するように溶製時に添加する方法が行われているが、Ａｌが多いとスラブ割れや浸漬ノズル詰まりが問題になり、Ｔｉが多いとチタンストリークなどの表面庇が問題になる。また、ＡｌやＴｉの鋼中への歩留りを安定させるためにＣｒ含有スラグを除去すれば、スラグ中のＣｒ等の有価金属が無駄になる。」（本件明細書段落０００２〜０００４）という問題に対し、訂正後の本件請求項１に係る発明（以下、本件発明という。）は、ＳＵＳ４３０系冷延鋼板の曲げ加工性を高度に（１８０°密着曲げに耐えられるレベルに）改善すること、スラブ割れや浸漬ノズル詰まりといった生産性低下を回避すること、チタンストリークなどの表面疵を回避すること、及び、スラグ中の有価金属を無駄にしないこと（同段落００２３）を目的として、上記請求項１に記載の構成を採用したものである。
　そして、その要点は、Ａｌは曲げ加工性改善に有効であるが浸漬ノズル詰まりや表面傷等の生産性の点からその含有量を０．０１０％以下に低減し（同段落００１６、００１８）、また、曲げ加工性に及ぼす成分の影響として、鋼中のＳ量が０．００５％以下及びＯ量が５０ｐｐｍ以下の場合、板材を１８０°曲げても割れが発生しにくく（同段落０００７，０００８）、Ｓ量及びＯ量がこの各５０ｐｐｍ以下であれば、Ｔｉ量が０．０１％と少なくしてもＡ系介在物を皆無にでき、残留する介在物は曲げ加工性改善に有効なＣ系介在物に変えることが可能であると判明し（同段落００１１，００１４，００１５）、このような条件でＴｉを所定量含有させることにより、Ａｌを０．０１０％以下の含有量に抑えても、上記曲げ加工性及びその他の特性を十分に改善できることを確認したものである。
  本件発明と甲１に記載の事項を対比する。
　甲１には、ＳＵＳ４３０系ステンレス鋼の加工性を改善するための精錬方法について述べられ、介在物が絞り加工、曲げ性の面で有利なＣ系に変化すると記載されている点で本件発明と共通するが、本件発明は、最終精錬段階においてＴｉ源を添加し、また、鋼板中の介在物の実質上全てがＪＩＳ規定のＣ系介在物であると規定しているのに対し、甲１では、「転炉スラグをメタルとともにＶＯＤに持ち込みスラグ中のＣｒ２Ｏ３を還元する回収操業で、脱酸．脱硫に有効なＡｌ，Ｔｉを含有したスラグが付着しているＴｉ含有鋼溶製後のＶＯＤ取鍋を用い高塩基度で操業するか、或いは、その生産調整がつかない場合はＴｉ含有鋼溶製時のＶＯＤスラグを約１６ｋｇ／ｔ添加する」（摘示１）のであるから、甲１に開示の溶製法は、Ｔｉの添加時期が脱ガス精錬前であることを意味する。
　また、摘示２の介在物・清浄度に関する記載から、介在物の形態がＣ系であれば絞り加工・曲げ性の点から有利であることは知られるが、甲１の得られた材料の清浄度を表すＦｉｇ．３によれば甲１の方法によっても、介在物中のＡ系は１／３以上を占めており、本件のように実質的に全ての介在物をＣ系にして、且つ、明細書に開示の種々の上記利点を得る手法を示唆するものではない。
　即ち、本件発明は、単に介在物の実質上全てをＪＩＳ規定のＣ系介在物にして曲げ加工性を向上するというだけのものではなく、Ａｌ、Ｎ成分の規定とさらにＳ、Ｏ成分の規定条件の下、所定量のＴｉの規定によって成りたち、その結果、鋼板の曲げ加工性を向上し、同時に、スラブ割れや浸漬ノズル詰まりといった生産性低下、及び、チタンストリークなどの表面疵を回避し、スラグ中の有価金属を無駄にしないという効果を生ずるものであるが、甲１には、これら本件発明の構成の組み合わせを示唆するところはない。　　
　なお、異議申立人は、Ｆｉｇ．１からＴｉおよびＡｌ含有量の範囲を求めると両者のＴｉ、Ａｌ含有量がかなりの範囲で重複すると述べるが、Ｆｉｇ．１は鋼中の（Ａｌ、Ｔｉ）量と酸素量の関係が示されているのみで、本件で規定する、鋼中のＡｌ、Ｔｉそれぞれの含有量を意味するものではない。
　次に、甲３は、成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼に関する発明であり、異議申立人は、甲２にＳＵＳ４３０の基本組成が示され、甲３には、通常のＳＵＳ４３０中のＮ量は０．０１４６％程度であり、Ａｌは０．０２％を上限にして、０．００３％含有され、Ａｌの功罪についても述べられているから、成分組成が類似する甲３の鋼と実質同一であるか、甲３の記載から本件成分組成の鋼とその作用効果は容易に導き出されると主張するが、甲３の技術は、ＶおよびＢと、微量のＴｉおよびまたはＺｒとを複合で添加することにより、これら元素の複合効果により深絞り性が向上するのに対し、本件発明ではＶ或いはＢの元素を用いる必要はなく、甲３の実施例は勿論比較例にも本件発明の規定を満足する成分組成の鋼は示されていない。
　また、甲３がいう鋼の加工性は、深絞り性であって、本件発明の曲げ加工性とは異なるものである。
　そして、本件発明は、上記のようにＳとＯが各５０ｐｐｍ以下であればＴｉやＡｌが少なくても鋼中介在物は実質上全てＣ系となり曲げ加工性が改善されることを見出し、この知見に基づき、脱ガス精錬時にＳとＯを所定値５０ｐｐｍ以下にしたうえで、溶鋼の最終精錬段階で添加されたＴｉ源により鋼中Ｔｉ量を従来に比べて比較的少量の０．０１〜０．０５％とし、鋼板中に残留する介在物の実質上全てをＣ系介在物にして、上記曲げ加工性を含む種々の特性を改善するものであるから、本件のこの構成からなる手法は、単に通常のＳＵＳ４３０のＮ、Ａｌ量が本件程度で成分組成が類似するとか、介在物をＣ系にして曲げ加工性を向上するという事項からは容易に創出されるものではない。
　また、甲２には、フェライト系ステンレスであるＳＵＳ４３０のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｃｒ及びＮｉ各成分のＪＩＳ規定化学成分が、甲４にはＡ系、Ｂ系介在物とストリンガー状介在物及びそれらとフェライト系１８％Ｃｒステンレス鋼板の加工性の関係が示され、甲５にＴｉの添加時期の一例が示されているが、これらの記載を甲１、甲３と併せ考慮しても上記本件発明の構成の組み合わせは容易に導き出せるものではない。
　したがって、本件発明は、上記甲各号証に記載されている、若しくはこれらに記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるということはできない。
　
３−４−２．特許法第３６条第４項及び第５項について
　異議申立人は、イ．明細書の段落００１５，００１６のＡｌの量に関し、詳細な説明の項の記載が請求項の記載と不一致であり、また、当業者が容易に実施できる程度に記載されていない、ロ．ＳＵＳ４３０系の「系」の範囲が不明確であり、また、Ｃｒの含有量がＪＩＳの規定と比べて合致していないから、本件明細書の記載が不明確である旨主張する。
　イ．について：当該段落の記載は、鋼中にＡｌが所定量存在する場合の利点と欠点を述べており、本件発明はＴｉを所定量添加する手法を採用したものであり、請求項記載のＡｌ量限定理由も段落００１８に明確に記載されているから、異議申立人主張のような明細書の記載不備はない。
　ロ．について：今回の訂正により、本件発明は請求項１記載の化学組成の鋼を対象とすることが明らかとなったので、異議申立人指摘の不明な点は解消した。
　
４．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申し立ての理由によっては、本件請求項１に係る発明の特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件上記請求項１に係る発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１４年３月１８日（２００２．３．１８）
【訂正の要旨】
（３）訂正事項
　（ａ）特許請求の範囲の減縮を目的として請求項１を削除する。
　（ｂ）特許時の請求項２を、本書に添付の訂正明細書に記載された請求項１に訂正する。すなわち、特許時の請求項２について、特許時の請求項１を引用しない独立形式請求項の記載に改めたうえ、特許請求の範囲の減縮を目的として「加工性」を『曲げ加工性』と訂正し、これを新たな請求項１とする。
　（ｃ）特許請求の範囲の記載と発明の詳細な説明の記載との整合をとるため、明りょうでない記載の釈明を目的として、明細書段落０００５の「Ａｌを０．０１０％以下，Ｎを０．０４０％に規制した」を『Ｃ：０．１２％以下，Ｓｉ：１．００％以下，Ｍｎ：１．００％以下，Ｐ：０．０４０％以下，Ｎｉ：０．６０％以下，Ｃｒ：１６．００〜２０．００％以下，Ｎ：０．０４０％以下，Ａｌ：０．０１０％以下，Ｓ：０．００５％以下，Ｏ：５０ｐｐｍ以下，Ｔｉ：０．０１０〜０．０５％，残部が不可避的不純物およびＦｅからなる』と訂正し、同０００５の「加工性」を『曲げ加工性』と訂正し、同０００５の「特徴とする」と「ＳＵＳ４３０」の間に『，該鋼板中に残留する介在物の実質上全てがＪＩＳ　Ｇ　０５５５に規定のＣ系介在物であるＳＵＳ４３０系ステンレス冷延鋼板の曲げ加工性を改善する方法である』を挿入する。
（５４）【発明の名称】
ＳＵＳ４３０系ステンレス冷延鋼板の加工性を改善する方法
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項
１
　Ｃ
るＳＵＳ４３０系ステンレス冷延鋼板の曲げ加工性を改善するにあたり，この鋼の溶製時においてＳ：０．００５％以下，Ｏ：５０ｐｐｍ以下となるように脱ガス精錬し，この溶鋼の最終精錬段階において鋼中Ｔｉ量が０．０１０〜０．０５％となるようにＴｉ源を添加することにより，該冷延鋼板中の介在物の形態をＪＩＳ　Ｇ　０５５５に規定のＣ系介在物に変えることを特徴とする，
ＳＵＳ４３０系ステンレス冷延鋼板の曲げ加工性を改善する方法
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明は，ＳＵＳ４３０系ステンレス冷延鋼板の加工性，特に曲げ加工性を改善する方法に関する。
　【０００２】
　【従来の技術】
　ＳＵＳ４３０系のフエライト系ステンレス鋼は，オーステナイト系ステンレス鋼に比較すると安価であるため，主として薄板として広く使用されている。しかし，この系統の鋼の加工性は，オーステナイト系ステンレス鋼と比較して相当に劣るのでその加工性改善のための研究が種々行われ，鋼成分の面からは，主としてＡｌやＴｉを０．１０〜１．００％含有するように溶製時に添加する方法が行われてきた。
　【０００３】
　【発明が解決しようとする課題】
　ＳＵＳ４３０系ステンレス鋼にＡｌやＴｉを前記のような量で添加すると連続鋳造工程において浸漬ノズルが閉鎖する場合がある。また，ＡｌやＴｉの鋼中への歩留を安定させるためには，ＡｌやＴｉ合金を添加する前にクロム酸化物などを含むスラグを十分除去する必要があるので，スラグ中のクロムなどの有価金属が無駄になるという問題も付随した。さらに，Ｔｉの含有量が高いと熱延板にチタンストリークなどの表面疵が発生して歩留の低下を招き且つＴｉ合金は高価であるからコストの上昇を招くことも避けられない。
　【０００４】
　とくにＴｉ添加による前記のような特有の問題を回避するために，Ｔｉ添加の代わりにＡｌを添加してＳＵＳ４３０系鋼の曲げ加工性を改善することも行われるが，適量のＡｌ成分調整に長時間を要し，またスラブ割れの発生や浸漬ノズル詰まりの発生等の生産性の問題が付随した。
　【０００５】
　本発明は，このような問題の解決を目的としたものである。
　【課題を解決するための手段】
　本発明は，
Ｃ：０．１２％以下，Ｓｉ：１．００％以下，Ｍｎ：１．００％以下，Ｐ：０．０４０％以下，Ｎｉ：０．６０％以下，Ｃｒ：１６．００〜２０．００％以下，Ｎ：０．０４０％以下，Ａｌ：０．０１０％以下，Ｓ：０．００５％以下，Ｏ：５０ｐｐｍ以下，Ｔｉ：０．０１０〜０．０５％，残部が不可避的不純物およびＦｅからなる
曲げ
，該鋼板中に残留する介在物の実質上全てがＪＩＳ　Ｇ　０５５５に規定のＣ系介在物であるＳＵＳ４３０系ステンレス冷延鋼板の曲げ加工性を改善する方法である
　【０００６】
　【作用】
　本発明者らは，ＳＵＳ４３０系ステンレス冷延鋼板の加工性，特に曲げ加工性を支配する要因について，調査・解析を行い，以下の知見を得た。
　【０００７】
　〔曲げ加工性に及ぼす成分の影響〕
　ＳＵＳ４３０系ステンレス鋼においてＡｌおよびＴｉを０〜１．００％の範囲で変化させて試験製造し，曲げ加工性に及ぼす成分の影響を調査した。すなわち，これらの成分を変化させた鋼から最終板厚２．０ｍｍのＢＡ（光輝焼鈍）仕上げの冷延コイルを製造し，これらのコイルから試料を採取して１８０°密着曲げ試験を行ない，１８０°曲げて密着させても割れが発生しないグループ（Ａ）と，割れが発生したグループ（Ｂ）に分類した。その結果，ＡｌやＴｉを含有した鋼はグループＡに９５％，グループＢに５％属していた。これに対してＡｌやＴｉを含有しない鋼はグループＡに１０％，グループＢに９０％に属していた。
　【０００８】
　後者のＡｌやＴｉを含有しない鋼についてグループＡとＢとの成分差を調べたところ，グループＡに属している鋼はすべてＳが０．００５％以下，Ｏは５０ｐｐｍ以下であるのに対し，グループＢの鋼はＳが０．００２〜０．００８％，Ｏは３０〜７０ｐｐｍとバラツキが大きく，またグループＡのものよりもＳ，Ｏの高いものが多かった。
　【０００９】
　〔曲げ加工性に及ぼす介在物の影響〕
　当該冷延コイルの鋼中介在物をＪＩＳ　Ｇ　０５５５に規定の試験法に従って調査した。該規定では介在物の種類は次の３種類に分けられている。
（１）　Ａ系介在物：加工によって粘性変形したもの（硫化物，けい酸塩など）。必要ある場合には，さらに硫化物とけい酸塩に分け，前者をＡ１系介在物，後者をＡ２系介在物という。
（２）　Ｂ系介在物：加工方向に集団をなして不連続的に粒状の介在物が並んだもの（アルミナなど）。Ｔｉを含む鋼において必要ある場合は更にアルミナなどの酸化物系とＴｉの炭窒化物系とに分け，前者をＢ１系介在物，後者をＢ２系介在物という。
（３）　Ｃ系介在物：粘性変形をしないで不規則に分散するＣ系介在物（粒状酸化物など）。Ｔｉを含む鋼において必要ある場合は更に酸化物系とＴｉの炭窒化系とに分け，前者をＣ１系介在物，後者をＣ２系介在物という。
　【００１０】
　該規定での顕微鏡試験法に従って調査した結果，ＡｌやＴｉを含有した鋼のうちグループＡに属するものは介在物がすべてＣ系介在物であり，グループＢに属するものはＣ系介在物とＡ系介在物が混在し，Ａ系介在物が０．０１０％以上存在していた。他方，Ａｌ，Ｔｉを含有しない鋼のうちグループＡに属するものではＡ系介在物が０．０１０％以下であり，Ｃ系介在物も若干存在していた。またＡｌ，Ｔｉを含有しない鋼のうちグループＢに属するものではＡ系介在物のみであり，Ａ系介在物が０．０１１％以上で，平均すると０．０３０％であった。
　【００１１】
　以上の結果から，ＳＵＳ４３０系ステンレス冷延鋼板において次のことが判った。
（ｉ）　Ａ系介在物が多いと曲げ加工する際に加工割れが発生する。曲げ加工割れを防止するにはＡ系介在物を０．０１０％以下，望ましくは０％にすることが必要である。
（ｉｉ）　ＡｌやＴｉを含有しない鋼においてＡ系介在物を減少させるには，ＳとＯを低下させることが重要である。ただしＳとＯの低下のみではＡ系介在物は皆無にはならない。
（ｉｉｉ）　ＡｌやＴｉを含有する鋼はＣ系介在物が主体でＡ系介在物が減少するため，ＡｌやＴｉを含有しない鋼に比べて曲げ加工性は良好である。
　【００１２】
　しかし，ＡｌやＴｉを添加すると曲げ加工性は改善されるものの，この改善効果を得るには先にも述べたようにＡｌやＴｉを０．１０〜１．００％含有させるのが通常であり，この場合には既述のように，コスト上昇，生産性の低下，表面疵の発生等の問題が伴う。そこで，本発明者らはＡｌやＴｉの含有量とＡ系介在物の関係を詳細に調査した。そのさい，供試鋼はＳＵＳ４３０に規定する成分範囲であるが，鋼中のＳは０．００５％以下で且つＯは５０ｐｐｍ以下のものを用いた。
　【００１３】
　〔Ａｌ含有量とＡ系介在物の関係〕
　Ａｌ含有量を変化させて介在物の形態を調査したところ，図１の結果が得られた。図中に供試冷延鋼板の成分範囲と製造条件を示す。図１の結果に見られるように，Ａｌが０．０４％未満の場合にはＡ系介在物とＣ系介在物が共存した。Ａｌが０．０４％以上の場合にはＡ系介在物は存在せず，Ａｌ２Ｏ３のＣ系介在物であった。
　【００１４】
　〔Ｔｉ含有量とＡ系介在物の関係〕
　Ｔｉ含有量を変化させて介在物の形態を調査したことろ，図２の結果が得られた。図中に供試冷延鋼板の成分範囲と製造条件を示す。図２の結果に見られるように，Ｔｉが０．０１０％未満の場合にはＡ系介在物とＣ系介在物が共存した。Ｔｉが０．０１０％以上の場合にはＡ系介在物は存在せず，ＴｉＯ２やＴｉＮのＣ系介在物であった。
　【００１５】
　これらの結果から，Ｓ：０．００５％以下で且つＯ：５０ｐｐｍ以下の条件ではＡｌ添加の場合にはＡｌ含有量が最低０．０４％でもＡ系介在物を皆無にでき，残留する介在物はＣ系介在物に変えることができること，そして，Ｔｉ添加の場合にはＴｉ含有量が最低０．０１０％でもＡ系介在物を皆無にでき，残留する介在物はＣ系介在物に変えることができることが明らかとなった。
　【００１６】
　このように，Ａ系介在物を皆無にするためのＡｌ量とＴｉ量の下限値の条件については明らかとなったが，従来のように多量に含有させるのでは従来法における既述の問題は何ら解決されない。そこで，実操業面での問題とＡｌやＴｉの含有量の関係を知るべく，これらの含有量を変化させて調査したところ，Ａｌが０．０４％未満の場合には，Ａｌの費用は節減できるものの連続鋳造工程において浸漬ノズル詰まりが多発し生産性が大幅に低下した。またスラグの除去も必要であるため，クロム等の有価金属は無駄になった。特にＡｌが約０．０２％では冷延製品に線状の表面疵が発生した。また，Ａｌが０．０４％以上の場合には，Ａｌ費用によるコスト上昇，浸漬ノズル詰まりによる生産性の低下やクロム等の有価金属損失の問題が発生した。このようなことから，Ａｌ含有量を０．０４％以上にすれば残留介在物をすべてＣ系介在物にして曲げ加工性を改善することはできるものの，Ａｌ添加によって曲げ加工性を改善するには製造性の面で数々の問題が付随することが明らかとなった。
　【００１７】
　次にＴｉ含有量を変化させて試験製造したところ，Ｔｉが０．０５％以下の場合には浸漬ノズル詰まりが発生せず，またＴｉ含有量が少ないためにＴｉ添加前にスラグを除去する必要はなく，クロム等の有価金属を有効に利用することができた。さらに熱延板にチタンストリークなどの表面疵も発生しなかった。Ｔｉが０．０５％を超えた場合には，Ｔｉ費用によるコスト上昇やスラグ除去が必要であるため，クロム等の有価金属が損失するという問題が発生し，特にＴｉが０．２０％以上の場合に，Ｎ含有量が１００ｐｐｍを超えると浸漬ノズル詰まりやチタンストリーク等の表面疵の問題が発生した。
　【００１８】
　以上の結果を整理すると表１のとおりである。表１の結果に見られるように，ＳＵＳ４３０系ステンレス冷延鋼板の曲げ加工性の改善のためにＡｌまたはＴｉ添加による介在物制御を行う処法において最も有利なものはＴｉを０．０１０〜０．０５％含有させる処法である。この場合，Ｓを０．００５％以下，Ｏを５０ｐｐｍ以下に制限することが要件である。なお，Ａｌについては製造上種々の問題があるが，該範囲のＴｉ添加を行う場合には０．０１０％以下であれば鋼中に共存していてもよい。
　【００１９】
　【表１】
　【００２０】
　なお，Ｔｉ源の溶鋼への添加にあたっては，Ｓを０．００５％以下，Ｏを５０ｐｐｍ以下にまで低減したＳＵＳ４３０系ステンレス鋼を溶製（脱ガス精錬）したうえ，最終成分調整段階において鋼中Ｔｉ量が０．０１０〜０．０５％となるようにＴｉ源を添加する。ついで連続鋳造し，通常の処法に従って熱間圧延および冷間圧延を経て冷延鋼板を製造する。本発明法によって得られる曲げ加工性に優れたＳＵＳ４３０系ステンレス冷延鋼板の化学成分値は，具体的には，ＳＵＳ４３０の規定範囲であるＣ：０．１２％以下，Ｓｉ：１．００％以下，Ｍｎ：１．００％以下，Ｐ：０．０４０％以下，Ｎｉ：０．６０％以下，Ｃｒ：１６．００〜２０．００％以下を含有したうえ，前記のような知見事実のもとに，Ｎ：０．０４０％以下，Ａｌ：０．０１０％以下，Ｓ：０．００５％以下，Ｏ：５０ｐｐｍ以下，Ｔｉ：０．０１０〜０．０５％を含有するものであり，該鋼板中に残留する介在物の実質上全てはＪＩＳＧ　０５５５に規定のＣ系介在物となっているものである。なおＮ量を０．０４０％以下に規制するのは，この量を越えるとＴｉＮが増加し，Ｔｉ量が０．０５％以下の場合でもチタンストリーク等の表面疵が発生する場合があるからである。
　【００２１】
　【実施例】
　転炉−脱ガス法により，表２に示す５種類の成分のフエライト系ステンレス鋼を溶製し，最終成分調整段階でＴｉを添加して連続鋳造し，得られたスラブを熱間圧延および冷間圧延し焼鈍を行い，最終板厚２．０ｍｍのＢＡ仕上の冷延コイルを製造した。
　【００２２】
　【表２】
　【００２３】
　これらの鋼はいずれも連続鋳造工程では浸漬ノズル詰まりは発生しなかった。また転炉出鋼時にスラグをカットしなくても，Ｔｉ含有量が少ないためＴｉの適中は容易でありクロム等の有価金属は無駄にならなかった。Ｔｉ添加量も１．５ｋｇ／Ｔと少量であったため，大幅なコスト上昇は免れた。熱延板，冷延板の表面疵も皆無であった。最終製品の介在物を測定したところ，曲げ加工に有害なＡ系介在物は全くなく，Ｃ系介在物が０．０１０〜０．０２５％存在していた。また最終製品コイルを１８０°曲げて密着させて曲げ試験を行ったところ，全てのコイルとも割れは発生しなかった。
【図面の簡単な説明】
　【図１】　Ａｌ％と介在物形態の関係を示した図である。
　【図２】　Ｔｉ％と介在物形態の関係を示した図である。