【事件の表示】
　特許第３０７７６８９号「耐熱ホース」の請求項１ないし３に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　本件特許異議の申立てを却下する。
【理　由】
１．手続の経緯
　本件特許第３０７７６８９号は、平成１１年２月２２日の特許出願（優先権主張　平成１０年３月３１日）に係るものであって、平成１１年１２月１４に特許の設定登録がなされ、その後、その請求項１ないし３に係る特許について、申立人北村学より特許異議の申立てがなされ、取消理由通知がなされ、その指定期間内である平成１３年９月２７日に意見書の提出と共に訂正請求がなされたものである。
　
２．訂正の適否についての判断
２−１．訂正の内容
　上記訂正請求は、特許明細書の記載を訂正明細書の記載のとおり訂正することを求めるものであるが、その内容は次のとおりである。
　元の特許請求の範囲に
「　【請求項１】　少なくともホース最内層がフッ素ゴムとアクリル系ゴムとのブレンドゴムからなり、該ブレンドゴムが重量ベースでＦＫＭ：ＡＣＭ＝２：８〜８：２のブレンド比であり、かつ、該ブレンドゴムには、窒素吸着比表面積値Ａ（ｍ２／ｇ）と添加量の重量部数値Ｂとの積算値Ａ×Ｂが３５００以下であるカーボンブラックが添加されていることを特徴とする耐熱ホース。
　　【請求項２】　前記ブレンドゴムが、前記フッ素ゴムと前記アクリル系ゴムとの均質分散ブレンドゴムであることを特徴とする請求項１に記載の耐熱ホース。
　　【請求項３】　前記ブレンドゴムにおける前記フッ素ゴムと前記アクリル系ゴムとの重量ベースでのブレンド比が、ＦＫＭ：ＡＣＭ＝３：７〜７：３であることを特徴とする請求項１又は請求項２のいずれかに記載の耐熱ホース。
　　【請求項４】　前記ブレンドゴムからなるホース最内層を含む１層以上のホース内管と、該ホース内管に巻装された繊維補強材と、これらに対して接合された１層以上のホース外管とを備え、
　前記繊維補強材の糸引抜力がＩＮ／ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれかに記載の耐熱ホース。
　　【請求項５】　前記ブレンドゴムからなるホース最内層を含む１層以上のホース内管と、該ホース内管に巻装された繊維補強材と、これらに対して接合された１層以上のホース外管とを備え、
　前記繊維補強材がスパン糸あるいは撚り数１００ターン／ｍ以下のフィラメント糸を用いて構成されたものであることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれかに記載の耐熱ホース。
　　【請求項６】　前記耐熱ホースが過給機用エアホースであることを特徴とする請求項１〜請求項５のいずれかに記載の耐熱ホース。」
とあるのを、
「　【請求項１】　下記１）〜３）のいずれかのブレンドゴムからなるホース最内層を少なくとも含む１層以上のホース内管と、該ホース内管に巻装された繊維補強材と、これらに対して接合された１層以上のホース外管とを傭え、
　前記繊維補強材の糸引抜力がＩＮ／ｍｍ以上であることを特徴とする耐熱ホース。
１）ブレンドゴムがフッ素ゴムとアクリル系ゴムとのブレンドゴムからなり、該ブレンドゴムが重量ベースでＦＫＭ：ＡＣＭ＝２：８〜８：２のブレンド比であり、かつ、該ブレンドゴムには、窒素吸着比表面積値Ａ（ｍ２／ｇ）と添加量の重量部数値Ｂとの積算値Ａ×Ｂが３５００以下であるカーボンブラックが添加されている。
２）前記１）のブレンドゴムが、前記フッ素ゴムと前記アクリル系ゴムとの均質分散ブレンドゴムである。
３）前記１）又は２）のブレンドゴムにおける前記フッ素ゴムと前記アクリル系ゴムとの重量ベースでのブレンド比が、ＦＫＭ：ＡＣＭ＝３：７〜７：３である。
　　【請求項２】　請求項１に記載の１）〜３）のいずれかのブレンドゴムからなるホース最内層を少なくとも含む１層以上のホース内管と、該ホース内管に巻装された繊維補強材と、これらに対して接合された１層以上のホース外管とを備え、
　前記繊維補強材がスパン糸あるいは撚り数１００ターン／ｍ以下のフィラメント糸を用いて構成されたものであることを特徴とする耐熱ホース。
　　【請求項３】　前記耐熱ホースが過給機用エアホースであることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の耐熱ホース。」
と訂正する。
　
２−２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　上記訂正は、特許請求の範囲の元の請求項１〜請求項３を削除すると共に、元の請求項４〜請求項６を所要の記載形式の変更の下に新たな請求項１〜請求項３とするものである。
　したがって、上記訂正は、特許明細書又は図面に記載した事項の範囲内において請求項を削減するものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とするものであって、新規事項の追加に該当せず、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
　
２−３．むすび
　以上のとおりであるから、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び第３項において準用する第１２６条第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．特許異議申立てについての判断
３−１．申立ての理由の概要
（１）申立ての理由Ａ
　申立人北村学は、証拠方法として、下記甲第１号証〜甲第４号証を提出し、本件特許明細書の請求項１〜３に係る発明は、甲第１号証〜甲第３号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により、特許を受けることができないものであり、また、本件特許明細書の請求項１に係る発明は、甲第４号証に記載された発明と同一のものであるから、特許法第２９条の２の規定により特許を受けることができないものであり、したがって、本件特許明細書の請求項１〜３に係る特許はいずれも取り消すべきものである旨主張する。
［証拠方法］
　甲第１号証：特開平７−２８６０８１号公報
　甲第２号証：特開平９−２７８９４３号公報
　甲第３号証：ＷＯ９６／１７８９０号再公表公報
　甲第４号証：国際公開第９８／３６９０１号パンフレット（１９９８）
　なお、申立人は、甲第４号証を「ＷＯ９８／３６９０１号再公表公報」と表記しているが、これは上記表記の誤記であり、かつ、この甲号証は本件の出願前に頒布された刊行物である。
（２）申立ての理由Ｂ
　また、同申立人は、本件の明細書における段落【００４９】の表１には、実施例１〜５及び比較例１、２の配合組成物に関して記載されており、本件の請求項１〜３に係る発明のブレンドゴムの具体例として３種類のポリマーが挙げられているが、この３種類のポリマーについては、本件出願当初明細書には具体的に記載されているとはいえ、本件特許明細書には何ら具体的な記載がなく、本件の請求項１〜３に係る各特許発明については、当業者が容易に実施できる程度に記載されているとはいえないから、特許法第３６条第４項に規定する要件を満たしていないものであり、したがって、本件の請求項１〜３に係る特許はいずれも取り消すべきものである旨主張する。
　
３−２．申立ての理由Ａ及びＢについて
　申立ての理由Ａ及びＢは、いずれも、上記のとおり、請求項１ないし３に係る特許を対象とするものである。
　しかしながら、請求項１〜３に係る発明は、上記訂正の結果削除され、特許異議の申立ての対象が存在しないので、この特許異議の申立ては、不適法な申立てであって、その補正をすることができないものである。
　したがって、本件特許異議の申立ては、特許法第１２０条の６第１項で準用する第１３５条の規定により却下すべきものである。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１３年１０月２２日（２００１．１０．２２）
【訂正の要旨】
　特許明細書の特許請求の範囲に
「　【請求項１】　少なくともホース最内層がフッ素ゴムとアクリル系ゴムとのブレンドゴムからなり、該ブレンドゴムが重量ベースでＦＫＭ：ＡＣＭ＝２：８〜８：２のブレンド比であり、かつ、該ブレンドゴムには、窒素吸着比表面積値Ａ（ｍ２／ｇ）と添加量の重量部数値Ｂとの積算値Ａ×Ｂが３５００以下であるカーボンブラックが添加されていることを特徴とする耐熱ホース。
　【請求項２】　前記ブレンドゴムが、前記フッ素ゴムと前記アクリル系ゴムとの均質分散ブレンドゴムであることを特徴とする請求項１に記載の耐熱ホース。
　【請求項３】　前記ブレンドゴムにおける前記ブッ素ゴムと前記アクリル系ゴムとの重量ベースでのブレンド比が、ＦＫＭ：ＡＣＭ＝３：７〜７：３であることを特徴とする請求項１又は請求項２のいずれかに記載の耐熱ホース。
　【請求項４】　前記ブレンドゴムからなるホース最内層を含む１層以上のホース内管と、該ホース内管に巻装された繊維補強材と、これらに対して接合された１層以上のホース外管とを備え、
　前記繊維補強材の糸引抜力がＩＮ／ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれかに記載の耐熱ホース。
　【請求項５】　前記ブレンドゴムからなるホース最内層を含む１層以上のホース内管と、該ホース内管に巻装された繊維補強材と、これらに対して接合された１層以上のホース外管とを備え、
　前記繊維補強材がスパン糸あるいは撚り数１００ターン／ｍ以下のフィラメント糸を用いて構成されたものであることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれかに記載の耐熱ホース。
　【請求項６】　前記耐熱ホースが過給機用エアホースであることを特徴とする請求項１〜請求項５のいずれかに記載の耐熱ホース。」
とあるのを、特許請求の範囲の減縮を目的として、
「　【請求項１】　下記１）〜３）のいずれかのブレンドゴムからなるホース最内層を少なくとも含む１層以上のホース内管と、該ホース内管に巻装された繊維補強材と、これらに対して接合された１層以上のホース外管とを傭え、
　前記繊維補強材の糸引抜力がＩＮ／ｍｍ以上であることを特徴とする耐熱ホース。
１）ブレンドゴムがフッ素ゴムとアクリル系ゴムとのブレンドゴムからなり、該ブレンドゴムが重量ベースでＦＫＭ：ＡＣＭ＝２：８〜８：２のブレンド比であり、かつ、該ブレンドゴムには、窒素吸着比表面積値Ａ（ｍ２／ｇ）と添加量の重量部数値Ｂとの積算値Ａ×Ｂが３５００以下であるカーボンブラックが添加されている。
２）前記１）のブレンドゴムが、前記フッ素ゴムと前記アクリル系ゴムとの均質分散ブレンドゴムである。
３）前記１）又は２）のブレンドゴムにおける前記フッ素ゴムと前記アクリル系ゴムとの重量ベースでのブレンド比が、ＦＫＭ：ＡＣＭ＝３：７〜７：３である。
　【請求項２】　請求項１に記載の１）〜３）のいずれかのブレンドゴムからなるホース最内層を少なくとも含む１層以上のホース内管と、該ホース内管に巻装された繊維補強材と、これらに対して接合された１層以上のホース外管とを備え、
　前記繊維補強材がスパン糸あるいは撚り数１００ターン／ｍ以下のフィラメント糸を用いて構成されたものであることを特徴とする耐熱ホース。
　【請求項３】　前記耐熱ホースが過給機用エアホースであることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の耐熱ホース。」
と訂正する。
（５４）【発明の名称】
耐熱ホース
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　下記１）〜３）のいずれかのブレンドゴムからなるホース最内層を少なくとも含む１層以上のホース内管と、該ホース内管に巻装された繊維補強材と、これらに対して接合された１層以上のホース外管とを備え、
　前記繊維補強材の糸引抜力が１Ｎ／ｍｍ以上であることを特徴とする耐熱ホース。
１）ブレンドゴムがフッ素ゴムとアクリル系ゴムとのブレンドゴムからなり、該ブレンドゴムが重量ベースでＦＫＭ：ＡＣＭ＝２：８〜８：２のブレンド比であり、かつ、該ブレンドゴムには、窒素吸着比表面積値Ａ（ｍ２／ｇ）と添加量の重量部数値Ｂとの和算値Ａ×Ｂが３５００以下であるカーボンブラックが添加されている。
２）前記１）のブレンドゴムが、前記フッ素ゴムと前記アクリル系ゴムとの均質分散ブレンドゴムである。
３）前記１）又は２）のブレンドゴムにおける前記フッ素ゴムと前記アクリル系ゴムとの重量ベースでのブレンド比が、ＦＫＭ：ＡＣＭ＝３：７〜７：３である。
　【請求項２】　請求項１に記載の１）〜３）のいずれかのブレンドゴムからなるホース最内層を少なくとも含む１層以上のホース内管と、該ホース内管に巻装された繊維補強材と、これらに対して接合された１層以上のホース外管とを備え、
　前記繊維補強材がスパン糸あるいは撚り数１００ターン／ｍ以下のフィラメント糸を用いて構成されたものであることを特徴とする耐熱ホース。
　【請求項３】　前記耐熱ホースが過給機用エアホースであることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の耐熱ホース。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【発明の属する技術分野】
　本発明は、例えば自動車用エアホース、とりわけ過給機用エアホースや、耐熱性を要求される自動車用オイルホース等の、高温流体の輸送用に適した耐熱ホースに関する。
　【０００２】
　【従来の技術】
　従来のエアホースやオイルホースは、例えばホース内管にニトリルゴム（以下、「ＮＢＲ」とも言う）とホース外管にクロロプレンゴム（以下、「ＣＲ」とも言う）を用いたり、特に耐熱性に留意する場合にはアクリル系ゴム（以下、「ＡＣＭ」とも言う）を用いたりしている。
　【０００３】
　また近年、一例として自動車におけるエンジンの高出力化に関して言えば、ターボチャージャー搭載車両における過給機用エアホースについては、過給機圧が０．１５ＭＰａと言う要求も出てきており、それに対応してホース内管に対し、例えば１５０℃／１万時間耐久と言った耐熱性が求められる場合も出てきている。これは極めて過酷な条件である。
　【０００４】
　そしてこのようなホースの高耐熱化要求への対応の一例として、耐熱ホースの少なくとも内管にフッ素ゴム（以下、「ＦＫＭ」とも言う）を用いることも試みられている。
　【０００５】
　【発明が解決しようとする課題】
　しかし、上記の内管にＮＢＲと外管にＣＲを用いたホースや、ＡＣＭを用いたホースでは、過酷な耐熱性の要求に対応することができない。又、高温流体が例えばエンジンオイル等のオイルである場合において、高レベルの耐熱／耐油性を同時に満たすことができない。
　【０００６】
　一方、上記の、少なくともホース内管にＦＫＭを用いた耐熱ホースは高価である。しかも、過給機用エアホースに用いた場合には、ターボチャージャーの機構上、エンジンオイルの粒子を含む高温の排ガスの一部が過給機用エアホースに循環されるため、エンジンオイルの添加物であるアミン成分によってＦＫＭが劣化すると言う問題もあり、これまた高レベルの耐熱／耐油性を同時に満たすことが困難である。
　【０００７】
　更に、耐熱ホースはホース内管とホース外管との間に繊維補強材を巻装する場合が多いが、従来は表面の滑らかなフィラメント糸を編組した繊維補強材を用いることが多く、そのためホース内管と繊維補強材との接合力不足により糸抜けを生じて気密性あるいは液密性を損なうことがあった。かかる不具合は、ホースに対する耐熱性の要求が過酷になる程、顕著に現れる傾向がある。
　【０００８】
　そこで本発明は、これらの問題を解消することを、解決すべき課題とする。
　【０００９】
　【課題を解決するための手段】
　（第１発明の構成）
　上記課題を解決するための本願第１発明（請求項１に記載の発明）の構成は、少なくともホース最内層がフッ素ゴムとアクリル系ゴムとのブレンドゴムからなり、該ブレンドゴムが重量ベースでＦＫＭ：ＡＣＭ＝２：８〜８：２のブレンド比であり、かつ、該ブレンドゴムには、窒素吸着比表面積値Ａ（ｍ２／ｇ）と添加量の重量部数値Ｂ（ＰＨＲ）との積算値Ａ×Ｂが３５００以下であるカーボンブラックが添加されている、耐熱ホースである。
　【００１０】
　（第２発明の構成）
　上記課題を解決するための本願第２発明（請求項２に記載の発明）の構成は、前記第１発明に係るブレンドゴムが、前記フッ素ゴムと前記アクリル系ゴムとの均質分散ブレンドゴムである、耐熱ホースである。
　【００１１】
　（第３発明の構成）
　上記課題を解決するための本願第３発明（請求項３に記載の発明）の構成は、前記第１発明又は第２発明に係るブレンドゴムにおける前記フッ素ゴムと前記アクリル系ゴムとの重量ベースでのブレンド比が、ＦＫＭ：ＡＣＭ＝３：７〜７：３である、耐熱ホースである。
　【００１２】
　（第４発明の構成）
　上記課題を解決するための本願第４発明（請求項４に記載の発明）の構成は、前記第１発明〜第３発明に係るブレンドゴムからなるホース最内層を含む１層以上のホース内管と、該ホース内管に巻装された繊維補強材と、これらに対して接合された１層以上のホース外管とを備え、前記繊維補強材の糸引抜力が１Ｎ／ｍｍ以上である、耐熱ホースである。
　【００１３】
　（第５発明の構成）
　上記課題を解決するための本願第５発明（請求項５に記載の発明）の構成は、前記第１発明〜第３発明に係るブレンドゴムからなるホース最内層を含む１層以上のホース内管と、該ホース内管に巻装された繊維補強材と、これらに対して接合された１層以上のホース外管とを備え、前記繊維補強材がスパン糸あるいは撚り数１００ターン／ｍ以下のフィラメント糸を用いて構成されたものである、耐熱ホースである。
　【００１４】
　（第６発明の構成）
　上記課題を解決するための本願第６発明（請求項６に記載の発明）の構成は、前記第１発明〜第５発明に係る耐熱ホースが過給機用エアホースである、耐熱ホースである。
　【００１５】
　【００１６】
　【発明の作用・効果】
　（第１発明の作用・効果）
　第１発明の耐熱ホースにおいては、ホース最内層が重量ベースでのブレンド比がＦＫＭ：ＡＣＭ；２：８〜８：２であるフッ素ゴムとアクリル系ゴムとのブレンドゴムからなり、しかも前記Ａ×Ｂが３５００以下であるカーボンブラックが添加されているので、高温のオイル、あるいはオイル粒子を含む高温ガスの輸送用ホースに用いても、高レベルの耐熱／耐油性を同時に満たすことにより、前記従来技術の問題を解消できる。
　【００１７】
　ＦＫＭとＡＣＭとのブレンドゴムが一般論として耐熱性を有する旨を指摘した文献は散見されるが、例えば後述の実施例に示す１７５℃／２４０時間又は２００℃／２４０時間と言うような過酷な条件において耐熱性を満たし、あるいは１５０℃／４８０時間の条件下での耐油性を満たすことは、従来確認されておらず、本願発明の知見によって初めて第１発明が可能となった。なお、ゴム材料の耐熱条件としての２００℃／２４０時間は、前記の１５０℃／１万時間と言う耐熱条件に匹敵する条件であると評価することができる。
　【００１８】
　又、第１発明の耐熱ホースは、ホース内管がＦＫＭのみからなる耐熱ホースに比較して安価であり、エンジンオイルの添加物であるアミン成分によるＦＫＭ成分の劣化も低減される。
　【００１９】
　（第２発明の作用・効果）
　第２発明の耐熱ホースにおいては、前記ブレンドゴムが均質分散ブレンドゴムからなるため、例えば後述の表２に示されるように、特に優れた耐熱／耐油性を同時に満たすことができる。
　【００２０】
　（第３発明の作用・効果）
　第３発明の耐熱ホースにおいては、前記ブレンドゴムの重量ベースでのブレンド比が、ＦＫＭ：ＡＣＭ＝３：７〜７：３であるため、例えば後述の表２に示されるように、特に優れた耐熱／耐油性を同時に満たすことができる。
　【００２１】
　（第４発明の作用・効果）
　第４発明の耐熱ホースにおいては、上記第１発明〜第３発明の効果に加え、繊維補強材の糸引抜力が１Ｎ／ｍｍ以上であるため、耐熱ホースが過酷の耐熱条件で使用されても、ホース内管と繊維補強材との接合力不足により糸抜けを生じたり、そのために気密性あるいは液密性を損なったりする恐れが少ない。
　【００２２】
　（第５発明の作用・効果）
　第５発明の耐熱ホースにおいては、上記第１発明〜第３発明の効果に加え、繊維補強材がいわゆるケバ立ちのあるスパン糸あるいは撚り数１００ターン／ｍ以下のフィラメント糸を用いて構成されたものであるため、耐熱ホースが過酷の耐熱条件で使用されても、ホース内管と繊維補強材との接合力不足により糸抜けを生じたり、そのために気密性あるいは液密性を損なったりする恐れが少ない。
　【００２３】
　（第６発明の作用・効果）
　第６発明によって、本願発明に係る耐熱ホースの好ましい用途の一つが提供される。
　【００２４】
　【００２５】
　【発明の実施の形態】
　次に、第１発明〜第７発明の実施の形態について説明する。以下において、単に「本発明」と言うときは、第１発明〜第７発明を一括して指している。
　【００２６】
　〔耐熱ホース〕
　本発明において耐熱ホースとは、気体、液体の別を問わず高温流体の輸送を用途とするホースを限定なく含む。
　【００２７】
　その代表的な用途例が自動車に用いる過給機用エアホースやＥＧＲ（排気還流装置）ホース、エンジンオイルクーラーホース、オートマチックトランスミッションクーラーホース等である。とりわけ、過給機用エアホースが好ましい用途例である。周知のように、過給機用エアホースはエンジンオイルの粒子を含む排ガスの一部が高温で循環される。
　【００２８】
　第１発明の耐熱ホースには、ＦＫＭとＡＣＭとのブレンドゴムを用いた単一層のゴム管からなるもの、少なくとも最内層にＦＫＭとＡＣＭとのブレンドゴムを用いている１層以上の内管と、同材料を含む任意の材料を用いた１層以上の外管とを備えるもの、これらの内管と外管との間に繊維補強材が巻装されたもの、のいずれもが含まれると共に、高温のオイル、あるいはオイル粒子を含む高温ガスの輸送を用途とするものである。上記した自動車の過給機用エアホースやオイルホース類は、その代表例である。
　【００２９】
　第２発明又は第３発明の耐熱ホースは、１層以上のホース内管と、該ホース内管に巻装された繊維補強材と、これらに対して接合された１層以上のホース外管とを備えたものである。そして、少なくともホース最内層にはＦＫＭとＡＣＭとのブレンドゴムが用いられる。ここにおいて「ホース最内層」とは、ホース内管が１層である場合はそのホース内管を、ホース内管が２層以上である場合はその最内層を、それぞれ指す。
　【００３０】
　ホース内管における最内層以外の層や、ホース外管にも、かかるブレンドゴムが用いられ得る。又、第１発明の耐熱ホースとは異なり、高温流体の輸送を用途とするものである限り、高温のオイルやあるいはオイル粒子を含む高温ガスの輸送用でないものも、限定なく含まれる。
　【００３１】
　〔ブレンドゴム〕
　本発明のブレンドゴムは、ＦＫＭとＡＣＭとをブレンドしたものである。両者のブレンド比には基本的に限定がない。但し、ＦＫＭ：ＡＣＭの重量ベースのブレンド比が２：８〜８：２の範囲内であるものがより好ましく、３：７〜７：３の範囲内であるものが特に好ましい。
　【００３２】
　ＦＫＭとＡＣＭとのブレンドの態様は限定されない。例えば、いわゆるドライブレンド品、即ち、未加硫のＦＫＭとＡＣＭとをロール等を用いて機械的に混練ブレンドした後に加硫したブレンドゴムが含まれることはもちろんである。又、第４発明に係る均質分散ブレンドゴムがとりわけ好ましい。均質分散ブレンドゴムとは、フッ素ゴムとアクリル系ゴムとが互いに分子レベルで均質に分散して相分離していないブレンドゴムを言う。
　【００３３】
　均質分散ブレンドゴムをドライブレンドによって実現することは困難であり、例えば、ラテックス状のＡＣＭとラテックス状のＦＫＭを混合攪拌し、その後、共凝折させるラテックスブレンド法、あるいはＦＫＭをアクリル系モノマー中に溶解もしくは膨潤させ、次いでアクリル系モノマーを重合に付して高分子化させ、これに必要な充填材や架橋剤等を含有させて架橋させる、と言うプロセスにより得ることができる。
　【００３４】
　〔ＦＫＭ〕
　本発明で用いるＦＫＭとしては、公知の任意の種類のものを１種又は２種以上選択して使用することができる。例えばビニリデンフルオライド／ヘキサフルオロプロピレン系，ビニリデンフルオライド／テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン系，ビニリデンフルオライド／クロロトリフルオロエチレン系等のビニリデンフルオライド系共重合体が特に好ましいが、他にも、テトラフルオロエチレン／プロピレン系，ヘキサフルオロプロピレン／エチレン系，フルオロ（アルキルビニルエーテル）（複数個のエーテル結合を含むものも包含する）／オレフィン系の共重合体，フルオロシリコンゴム，フルオロホスファゼンゴム等も好ましく使用することができる。パーオキサイドで架橋できるタイプのＦＫＭも特に好ましい。
　【００３５】
　〔ＡＣＭ〕
　本発明で用いるＡＣＭとしては、公知の任意の種類のもの、例えば以下の１種又は２種以上の単量体からなるポリマーの１種又は２種以上を選択して使用することができる。パーオキサイドで架橋できるタイプのＡＣＭが特に好ましい。
　【００３６】
　例えば、メチルアクリレート，エチルアクリレート，プロピルアクリレート，ｎ−ブチルアクリレート，ｎ−オクチルアクリレート，メトキシメチルアクリレート，メトキシエチルアクリレート，エトキシエチルアクリレート等のアクリレート、あるいはこれらに対応するメタクリレート、酢酸ビニル，プロピオン酸ビニル，酪酸ビニル等のビニルエステル、メチルビニルケトン，エチルビニルケトン等のビニルケトン、スチレン，α−メチルスチレン，ビニルトルエン等のビニル芳香族化合物、ブタジエン，イソプレン等の共役ジエン、エチレン，プロピレン，１−ブテン等のα−モノオレフィン、β−ヒドロキシエチルアクリレート，４−ヒドロキシブチルアクリレート等の水酸基を有するビニル単量体、アクリロニトリル，メタクリロニトリル，β−シアノエチルアクリレート等のニトリル基を有するビニル及びビニリデン単量体が挙げられる。
　【００３７】
　前記均質分散ブレンドゴムを調製する際に用いるアクリル系モノマーの種類も任意に選択すれば良く、例えば、ｎ−ブチルアクリレート，エチルアクリレート，エチレングリコールジメタクリレート，テトラエチレングリコールジメタクリレート，ＭＭＡ（メチルメタクリレート），ＥＭＡ（エチルメタクリレート），ＢＭＡ（ブチルメタクリレート），ＨＥＭＡ（２−ヒドロキシエチルメタクリレート），ＧＭＡ（グリシジルメタクリレート），ＭＥＭＡ（２−メトキシエチルメタクリレート），ＭＳＰＭ（３−（トリメトキシシリル）プロピルメタクリレート）等や、これらの対応する各α−フルオロアクリレート等の１種又は２種以上を任意に選択して使用することができる。
　【００３８】
　〔繊維補強材〕
　第２発明の繊維補強材はスパン糸あるいは撚り数１００ターン／ｍ以下のフィラメント糸を用いて構成されたものである。
　【００３９】
　ここに「スパン糸」とは、多数のステープル（短繊維）を集めて配列し、撚りをかけて糸の形態にしたものを言い、いわゆるケバ立ちがある。そしてこのケバ立ちのゴム中への投錨効果による接着性向上のため、にホース管構成材料との間で糸抜けを生じ難い。従ってホース内管等との接合力が確保され、気密性、液密性が向上する。
　【００４０】
　又、「フィラメント糸」とは、多数のフィラメント（長繊維）を束ね、撚りをかけて糸の形態にしたものであり、一般的にはケバ立ちがないために、ホース管構成材料との間で滑りを生じて糸抜けし易い。しかし、フィラメント糸の撚り数が１００ターン／ｍ以下の場合には、ホース成形時に糸が偏平状に変形するため、ゴムとの間で大きな接触面積で密に接触し、このためスパン糸と同様の接着性向上効果をもたらすことが分かった。
　【００４１】
　他面、糸抜けを起こし難い繊維補強材をパラメータで表現すると、糸引抜力が１Ｎ／ｍｍ以上のものが望ましい。そして、上記のようなスパン糸あるいは撚り数１００ターン／ｍ以下のフィラメント糸を用いて繊維補強材を構成すると、糸引抜力１Ｎ／ｍｍ以上を実現できることが分かった。
　【００４２】
　かかる繊維補強材の材料には限定がないが、耐熱性の優れた芳香族ポリアミド系繊維からなる上記スパン糸又はフィラメント糸が好ましい。
　【００４３】
　これらの繊維補強材の材料形態（スパン糸／フィラメント糸）や、フィラメント糸の撚り数等は、耐熱ホースのシール性（気密圧）を決定する大きな要因の一つである。又、耐熱ホースの内管−外管の構成材料も気密圧に影響し、一般的に構成材料がＦＫＭのみからなる場合には繊維補強材との十分な接合力を得難いために気密圧が低く、ＡＣＭやＦＫＭ−ＡＣＭブレンドゴムは気密圧が高くなる。耐熱ホースの気密圧としては、通常、０．１５ＭＰａ以上が望ましい。
　【００４４】
　〔カーボンブラック〕
　本発明の耐熱ホースも含め、耐熱ホースは一般に、これに添加されるカーボンブラックのグレードと添加量によって、過酷な耐熱条件（例えば２００℃／２４０時間）におけるホースの伸びが大きく影響されることが、本願発明者によって見出された。
　【００４５】
　即ち、カーボンブラックの窒素吸着比表面積値をＡ（ｍ２／ｇ）とし、カーボンブラックのＰＨＲ（Ｐｅｒ　Ｈａｎｄｒｅｄ　Ｒｕｂｂｅｒ　）基準の添加量をＢとしたとき、積算値Ａ×Ｂが３５００以下、とりわけ３０００以下である場合に、ホースの伸びの低下が有効に防止されるので好ましい。
　【００４６】
　〔その他の添加剤〕
　本発明のブレンドゴムは、カーボンブラック以外にも、例えば加硫剤，加硫促進剤，軟化剤，可塑剤，安定剤，着色剤等の各種の公知添加剤を、任意に含むことができる。
　【００４７】
　【実施例】
　次に、本発明の実施例を説明する。
　【００４８】
　（テストピースの調製）
　加硫ゴムテストピースは、表１の実施例１〜実施例５、及び比較例１、比較例２に示す配合組成物（重量部表記）をオープンロールで混線し、下記条件で加硫した加硫ゴムテストピースを、それぞれ後述のＪＩＳ試験方法に準拠した形状とサイズを以て調製した。表１の各例に係る加硫ゴムテストピースの加硫成形条件は、いずれも未加硫配合物を１６０℃／６０分でプレス加硫した後、１５０℃／８時間のオーブン熱風加硫を行ったものである。
　【００４９】
　【表１】
　【００５０】
　次に、表１中の「ショウブラックＮ２２０」（商品名）は窒素吸着比表面積が１１１ｍ２／ｇである昭和キャボット社製のＩＳＡＦ級カーボンブラック、「ショウブラックＮ３３０」（商品名）は窒素吸着比表面積が７５ｍ２／ｇである昭和キャボット社製のＨＡＦ級カーボンブラック、「シーストＳＯ」（商品名）は窒素吸着比表面積が４２ｍ２／ｇである東海カーボン社製のＦＥＦ級カーボンブラック、「アサヒサーマル」（商品名）は窒素吸着比表面積が２４ｍ２／ｇである旭カーボン社製のＦＴ級カーボンブラックである。
　【００５１】
　各実施例及び比較例のゴムに添加されたこれらのカーボンブラックについては、その窒素吸着比表面秘値Ａと、添加１の重量部数値Ｂとの積算値を、表１の「Ａ×Ｂ」の欄に示した。更に、表１中の「パークミルＤ」（商品名）は、架橋剤として添加した日本油脂社製の有機過酸化物（ジクミルパーオキサイド）であり、「ＴＡＩＣ」は共架橋剤として添加したトリアリルイソシアヌレートである。
　【００５２】
　（テストピースの評価）
　表１の実施例１〜実施例５、及び比較例１、比較例２に係るテストピースについて、以下の評価（１）〜評価（６）にわたる６種類の評価試験を行った。
　【００５３】
　評価（１）：ＪＩＳ　Ｋ６３０１に準拠して常態時物性を評価した。評価項目は「引張強さ」，「伸び〕及び「硬さ」である。
　【００５４】
　評価（２）：ＪＩＳ　Ｋ６３０１の「空気加熱老化試験」に準拠して、１７０℃／２４０時間の条件で耐熱老化性を評価した。評価項目は「引張強さ変化率」，「伸び変化率」，「硬さ変化」及び「外観」である。この内、外観評価は老化後のテストピースを１８０°折り曲げ、異常のないものを「ＯＫ」、表面にクラックが入ったものを「クラック」、テストピースが折れたものを「オレ」と表記した。
　【００５５】
　評価（３）：試験条件を２００℃／２４０時間とした点以外は評価（２）と同様にして、耐熱老化性を評価した。評価項目及び結果の表記も評価（２）と同様である。
　【００５６】
　評価（４）：ＪＩＳ　Ｋ６３０１の「浸せき試験」に準拠して、１５００℃／４８０時間の条件で耐エンジンオイル性を評価した。試験液として「トヨタキャッスルディーゼルオイル　ニュースペシャルＣＤ　１０Ｗ−３０（商品名）」を用いた。評価項目は「引張強さ変化率」，「伸び変化率」，「硬さ変化」，「体積変化率」及び「外観」である。外観の評価方法及び結果の表記方法は評価（２）と同様である。
　【００５７】
　評価（５）：ＪＩＳ　Ｋ６３０１の「浸せき試験」に準拠して、試験液として「トヨタキャッスルディーゼルオイル　ニュースペシャルＣＤ　１０Ｗ−３０」を用い、１５０℃／４８０時間の条件で耐エンジンオイル性を評価した。但し、試験方法としては、ガラス製試験管中でテストピースを試験液に浸漬し、この試験管をコルク栓で封じたもとで試験温度に保ったオイルバス中に保持して、コルク栓の通気管により空気の吹込み／排出を行いつつ試験した。評価項目は、体積変化率を除いて評価（４）と同じであり、外観の評価方法及び結果の表記方法も評価（４）と同様である。
　【００５８】
　評価（６）：ＪＩＳ　Ｋ６３０１に準拠して、１７５℃／７２時間の条件で永久圧縮歪を評価した。
　各実施例及び比較例に係る上記評価（１）〜評価（６）の６種類の試験の評価結果を表２に示す。
　【００５９】
　【表２】
　【００６０】
　但し、比較例１との対比から理解されるように、添加されたカーボンブラックの窒素吸着比表面積値と添加量の重量部（ＰＨＲ）数値Ｂとの積算値Ａ×Ｂが３５００以下であることが、より好ましい。この数値が３５００を超える実施例６の場合、２００℃／２４０時間の熱老化条件において、テストピースの伸びの低下が他の実施例に比較して大きくなる。
　【００６１】
　又、べーマックＤを使用した比較例１の評価結果から、ＡＣＭは特に２００℃／２４０時間の熱老化条件において引張強さと伸びとの低下が大きく、使用できないことが分かる。
　【００６２】
　更に、ダイエルＧ８０１を使用した比較例２の評価結果から、ＦＫＭは耐熱老化性が優れるものの、恐らくはエンジンオイルの添加剤の影響から、耐エンジンオイル性と耐酸化劣化エンジンオイル性が劣る。そして試験後のテストピースを折り曲げるとクラックが入るような状態であるため、これも使用できないことが分かる。
　【００６３】
　（耐熱ホースの作製）
　表３及び表４の「仕様」の欄に示すように、上記各実施例及び比較例に係るゴム材料を、それぞれ内面（ホース内管）ゴム材料及び外面（ホース外管）ゴム材料として用い、かつそれらの間に所定の材質からなるスパン糸又はフィラメント糸を用いた繊維補強材を接合状態で介在させた、ホース実施例１〜ホース実施例６、及びホース比較例１〜ホース比較例４に係る耐熱ホースを作製した。
　【００６４】
　具体的な作製方法は、まずホース内管を押出し、これに繊維補強材を編組し、更にホース外管を押出して、所定の長さにカットした。そしてこの管材に金属マンドレルを挿入してから、水蒸気で１６０℃／６０分の条件で一次加硫し、脱型（マンドレルから抜取り）してから１５０℃／８時間の条件でオーブン熱風により二次加硫したものである。
　【００６５】
　なお、「仕様」欄中の「補強糸の材質」に関し、▲１▼は芳香族ポリアミドである帝人社製のコーネックス（商品名）を、▲２▼は芳香族ポリアミドであるデュポン社製のケブラー（商品名）を、▲３▼はポリエステルを、それぞれ示す。
　【００６６】
　これら各例の耐熱ホースは、通常の過給機用エアホースを想定して内径５３ｍｍ、外径６３ｍｍのサイズとしたが、その評価は当然ながら過給機用エアホース以外の各種エアホースやオイルホースの評価にも適用できるものである。
　【００６７】
　（耐熱ホースの評価）
　そして各ホース実施例及びホース比較例の耐熱ホースについて、次に述べる試験方法によって、破裂圧（ＭＰａ），補強糸引抜力（Ｎ／ｍｍ），気密性−洩れ圧（ＭＰａ），耐熱老化性及び耐エンジンオイル性の各項目を評価した。
　【００６８】
　即ち、破裂圧はＪＩＳ　Ｋ６３３０　４．２．１（２）に準拠した。
　【００６９】
　補強糸引抜力の評価方法は、各ホース実施例及びホース比較例に係る耐熱ホースについて、そのホース外管層の一定面積部分だけに切れ目を付けて剥ぎ取り、そこに露出した繊維補強材の構成糸の１本にフック等を引掛けて、その糸の引抜に要する力を計測する、と言う方法によった。
　【００７０】
　気密性−洩れ圧については、ＪＩＳ　Ｋ　６３３０の４２１（３）（ａ）に準拠して、次の方法によった。即ち、各ホース実施例及びホース比較例に係る耐熱ホースを、硬質の相手パイプ（内径４８ｍｍ、外径５４ｍｍで、先端部外周は幅４ｍｍ、高さ１ｍｍの断面山形の突条をリング状に形成することにより、外径５６ｍｍとされている）に対して先端から３０ｍｍまで外挿し、外挿部分のほぼ中間部をリング状のクランプ（澤久社製ＨＳ３２）によって、耐熱ホース初期肉厚に対して１０％圧縮の締付け力でクランプした。そして水中においてガス圧をかけることにより、上記耐熱ホース外挿部のガス洩れ圧を測定した。
　【００７１】
　耐熱老化性は、長さ約２５ｍｍの上記耐熱ホース試料を２００℃／２４０時間の熱老化条件で老化させてから室温に３時間以上２４時間以内放置した後、同試料を２枚の平板間に挟んで、平板面に対する垂直方向へ試料の内径が元の５０％になるまで急激に圧縮し、その際に試料に亀裂や割れ等の異常が生じたか否かを評価した。
　【００７２】
　耐エンジンオイル性は、片端を密栓した長さ約２５ｍｍの上記耐熱ホース試料に、エンジンオイル（前記トヨタキャッスルディーゼルオイル　ニュースペシャルＣＤ　１０Ｗ−３０）を充填した後に直ちに流し出して除去すると言う操作を２４時間毎に繰り返しつつ、エンジンオイル除去状態の試料を２００℃／２４０時間の熱老化条件で老化させてから、上記耐熱老化性試験と同じ方法で異常の発生を評価した。
　【００７３】
　これら各項目の評価結果を、ホース実施例１〜ホース実施例５については表３に、ホース比較例１〜ホース比較例４については表４に、それぞれ示す。表３及び表４の結果から、次の１）〜３）の点が理解される。
　【００７４】
　【表３】
　【００７５】
　【表４】
　１）補強糸引抜力については、繊維補強材にスパン糸を用いたホース実施例１〜５、及びホース比較例２，３がいずれも１．８Ｎ／ｍｍ以上を示している。これらの中では、耐熱ホースの内管−外管材料にＦＫＭであるダイエルＧ８０１を用いたホース比較例３が、相対評価としては最も低い値を示している。
　【００７６】
　２）繊維補強材にフィラメント糸を用いた３例については、ホース比較例１の補強糸引抜力が０．４Ｎ／ｍｍと目立って低い値を示すが、撚り数１００ターン／ｍのフィラメント糸を用いたホース実施例６と、耐熱ホースの内管−外管材料にＡＣＭであるべーマックＤを用いると共にフィラメント糸の撚り数も１５０ターン／ｍと比較的小さいホース比較例２では、一応満足できる補強糸引抜力を示している。
　【００７７】
　３）気密性−洩れ圧についても、補強糸引抜力とほぼ対応した結果を示している。従って、繊維補強材にスパン糸を用いたもの、繊維補強材にフィラメント糸を用いた場合でも、その撚り数が１００ターン／ｍ以下であるもの／耐熱ホースの内管−外管材料にＡＣＭを用いたもの、については一応満足できる補強糸引抜力や気密性−洩れ圧を示すことが分かる。
　【００７８】
　耐熱老化性の評価結果に関しては、ホース比較例２が目立って悪く、ホース比較例３にも若干の問題がみとめられる。又、耐エンジンオイル性の評価結果に関しては、ホース比較例２〜ホース比較例４が悪い。