【事件の表示】
　特許第２８９２２５９号「セラミックハニカム触媒」の請求項１ないし１３に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第２８９２２５９号の請求項１ないし３に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　特許２８９２２５９号の請求項１〜１３に係る発明は、平成５年７月２９日に特許出願され、平成１１年２月２６日に特許の設定登録がなされたものである。
　その後、特許異議の申立てがなされ、取消理由通知がなされ、その指定期間内である平成１２年５月２日に訂正請求がなされ、再度訂正拒絶理由通知を兼ねた取消理由通知がなされ、その指定期間内である平成１３年３月１３日に再度訂正請求がなされた（なお、先の訂正請求書は取下げられた）が、この訂正請求に不備な点が発見されたので、再度訂正拒絶理由通知を兼ねた取消理由通知がなされ、その指定期間内である平成１４年３月６日付けで再度訂正請求がなされたものである（先の訂正請求書は取下げられた）。
（１）訂正の内容
（１−１）特許請求の範囲の訂正について
（ａ）訂正事項ａ：請求項１〜４及び８〜１３を削除する。　
（ｂ）訂正事項ｂ：請求項５を、特許請求の範囲の減縮と、明りょうでない記載の釈明とを目的として、次のとおり訂正する。
（ｂ−１）特許請求の範囲の減縮を目的として、請求項５の冒頭に、「周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、これら隔壁の相互間に多角形断面のセルを流路として有する触媒担体としてのセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具えるセラミックハニカム触媒であって、ハニカム構造体が次式：
　０．０５０≦ｔ≦０．１５０　　　　　　
　０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ＋０．９８　　　　　
　但し、ｔは隔壁の壁厚〔ｍｍ〕　　　　　
　ＯＦＡはハニカム構造体の開口率　　　
を満足し、周壁の壁厚が少なくとも０．ｌｍｍであり、５０ｋｇｆ/ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇｆ/ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度とを有し、前記触媒の熱容量が触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ／Ｋ以下であること」（特許公報第１欄第２〜１５行参照）を加入し、（ｂ−２）特許請求の範囲の減縮を目的として、請求項５における上記（ｂ−１）の加入事項中、「触媒担体としての」と「セラミックハニカム構造体」（特許公報第１欄第４行参照）との間に、「一体押出成形された」（特許公報第３欄第４５〜４６行参照）を加入し、　
（ｂ−３）明りようでない記載の釈明を目的として、請求項５における上記（ｂ−１）の加入事項の直後に「、並びに、」を加入し、　　
（ｂ−４）明りようでない記載の釈明を目的として、請求項５の末尾における「、請求項１又は３に記載の」（特許公報第３欄第１７行参照）を削除し、
（ｂ−５）明りょうでない記載の釈明を目的として、請求項５を新たな請求項１に改める。
（ｃ）訂正事項ｃ：請求項６を、特許請求の範囲の減縮と、明りょうでない記載の釈明とを目的として、次のとおり訂正する。
（ｃ−１）特許請求の範囲の減縮を目的として、請求項６の冒頭に、「周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、これら隔壁の相互間に多角形断面のセルを流路として有する触媒担体としてのセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具えるセラミックハニカム触媒であって、ハニカム構造体が次式：　　
　０．０５０≦ｔ≦０．１５０　　　　　　
　０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ+０．９８　　　　　
但し、ｔは隔壁の壁厚〔ｍｍ〕　　　　　
ＯＦＡはハニカム構造体の開口率　　　　
を満足し、周壁の壁厚が少なくとも０．１ｍｍであり、５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度とを有し、前記触媒の熱容量が触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋJ／Ｋ以下であること」（特許公報第１欄第２〜１５行参照）を加入し、（ｃ−２）特許請求の範囲の減縮を目的として、請求項６における上記（ｃ−１）の加入事項中、「触媒担体としての」と「セラミックハニカム構造体」（特許公報第１欄第４行参照）との間に、「一体押出成形された」（特許公報第３欄第４５〜４６行参照）を加入し、
（ｃ−３）明りょうでない記載の釈明を目的として、請求項６における上記（ｃ−１）の加入事項の直後に「、並びに、」を加入し、　　
（ｃ−４）明りようでない記載の釈明を目的として、請求項６の末尾における「、請求項１又は３に記載の」（特許公報第３欄第２４行参照）を削除し、
（ｃ−５）明りようでない記載の釈明を目的として、請求項６を新たな請求項２に改める。
（ｄ）訂正事項ｄ：請求項７を、特許請求の範囲の減縮と、明りょうでない記載の釈明とを目的として、次のとおり訂正する。
（ｄ−１）特許請求の範囲の減縮を目的として、請求項７の冒頭に、「周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、これら隔壁の相互間に多角形断面のセルを流路として有する触媒担体としてのセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具えるセラミックハニカム触媒であって、ハニカム構造体が次式：　　　　　　
　０．０５０≦ｔ≦０．１５０　　　　　　　
　０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ+０．９８　　　　　　
但し、ｔは隔壁の壁厚〔ｍｍ〕　　　　　　
ＯＦＡはハニカム構造体の開口率　　　　
を満足し、周壁の壁厚が少なくとも０．１ｍｍであり、５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度とを有し、前記触媒の熱容量が触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ／Ｋ以下であること」（特許公報第１欄第２〜１５行参照）を加入し、
（ｄ−２）特許請求の範囲の減縮を目的として、請求項７における上記（ｄ−１）の加入事項中、「触媒担体としての」と「セラミックハニカム構造体」（特許公報第１欄第４行参照）との間に、「一体押出成形された」（特許公報第３欄第４５〜４６行参照）を加入し、
（ｄ−３）明りようでない記載の釈明を目的として、請求項７における上記（ｄ−１）の加入事項の直後に「、並びに、」を加入し、　　
（ｄ−４）明りようでない記載の釈明を目的として、請求項７の末尾における「、請求項１又は３に記載の」（特許公報第３欄第３２〜３３行参照）を削除し、　　
（ｄ−５）明りようでない記載の釈明を目的として、請求項７を新たな請求項３に改める。
（１−２）発明の詳細な説明の訂正について　
（ｅ）訂正事項ｅ：特許明細書の段落【０００５】及び【０００６】を、明りょうでない記載の釈明を目的として、以下のように訂正する。
「【０００５】本発明によるセラミックハ二カム触媒は、周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、これら隔壁の相互間に多角形断面のセルを流路として有する触媒担体としての一体押出成形されたセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具え、ハニカム構造体が、次式：　　　　
　０．０５０≦ｔ≦０．１５０　　　　
　０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ＋０．９８　　　　
但し、ｔは隔壁の壁厚〔ｍｍ〕　　　　　
ＯＦＡはハニカム構造体の開口率
を満足し、周壁の壁厚が少なくとも０．１ｍｍであり、５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度とを有し、前記触媒の熱容量が触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ／Ｋ以下である。
【０００６】本発明によるセラミックハニカム触媒は、さらに、次の条件（１）ないし（３）（訂正請求書では、丸数字で表現されているが、本決定では、便宜上括弧数字で表現する。）の少なくとも一条件を満足するものである。
（１）ハニカム構造体の横断面内で任意の単位隔壁の両面に内接する円の中心を連ねた線を当該隔壁の中心線とするとき、中心線上の任意の２点間の中心線長さと該２点間の直線距離との長さ比が１以上１．１０以下であること。
（２）ハニカム構造体の横断面内で任意の単位隔壁の両面に内接する円の中心を連ねた線を当該隔壁の中心線とするとき、中心線上の任意の２点間の中心線長さと該２点間の直線距離との長さ比が１．１０を超え、かつ、１．１５以下である隔壁の総数が、全隔壁数の１％以下であること。
（３）ハニカム構造体の任意のセルにおいて、当該セルを構成する各単位隔壁の両側の交点内で少なくとも３コーナーに内接する最大内接円の中心を当該セルの格子点とするとき、相対する格子点を結ぶ各対角線において、最大長さと最小長さとの長さ比が、四角形セルの場合に１以上１．７３以下、六角形セルの場合には１．１５以上１．９３以下であること。」 
（２）訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　上記訂正事項（１−１）は、本件発明に係る「セラミックハニカム構造体」を技術的に限定するものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正に該当し、また新規事項の追加に該当せず、実質的に特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
  また、上記訂正事項（１−２）は、上記訂正事項（１−１）に伴って、発明の詳細な説明の記載を該訂正に整合させるための訂正であるから、明りょうでない記載の釈明を目的とする訂正であり、また新規事項の追加に該当せず、実質的に特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
（３）独立特許要件
（本件訂正発明）
  訂正後の請求項１〜３に係る発明は、特許請求の範囲の請求項１〜３に記載された事項により特定される次のとおりのものである。
「【請求項１】周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、これら隔壁の相互間に多角形断面のセルを流路として有する触媒担体としての一体押出成形されたセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具えるセラミックハニカム触媒であって、ハニカム構造体が次式：　　　　
０．０５０≦ｔ≦０．１５０　　　　
０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ＋０．９８　　　　
但し、ｔは隔壁の壁厚〔ｍｍ〕　　　　　　
ＯＦＡはハニカム構造体の開口率　
を満足し、周壁の壁厚が少なくとも０．１ｍｍであり、５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度とを有し、前記触媒の熱容量が触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ／Ｋ以下であること、
並びに、前記ハニカム構造体の横断面内で任意の単位隔壁の両面に内接する円の中心を連ねた線を当該隔壁の中心線とするとき、中心線上の任意の２点間の中心線長さと該２点間の直線距離との長さ比が１以上１．１０以下であることを特徴とするセラミックハニカム触媒。
【請求項２】周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、これら隔壁の相互間に多角形断面のセルを流路として有する触媒担体としての一体押出成形されたセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具えるセラミックハニカム触媒であって、ハニカム構造体が次式：　　　
０．０５０≦ｔ≦０．１５０　　　　
０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ＋０．９８　　　　
但し、ｔは隔壁の壁厚〔ｍｍ〕　　　　　　
ＯＦＡはハニカム構造体の開口率　
を満足し、周壁の壁厚が少なくとも０．１ｍｍであり、５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度とを有し、前記触媒の熱容量が触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ／Ｋ以下であること、並びに、
前記ハニカム構造体の横断面内で任意の単位隔壁の両面に内接する円の中心を連ねた線を当該隔壁の中心線とするとき、中心線上の任意の２点間の中心線長さと該２点間の直線距離との長さ比が１．１０を超え、かつ、１．１５以下である隔壁の総数が、全隔壁数の１％以下であることを特徴とするセラミックハニカム触媒。
【請求項３】周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、これら隔壁の相互間に多角形断面のセルを流路として有する触媒担体としての一体押出成形されたセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具えるセラミックハニカム触媒であって、ハニカム構造体が次式：　　　　
０．０５０≦ｔ≦０．１５０　　　　
０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ＋０．９８　　　　
但し、ｔは隔壁の壁厚〔ｍｍ〕　　　　　　　
ＯＦＡはハニカム構造体の開口率　
を満足し、周壁の壁厚が少なくとも０．１ｍｍであり、５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度とを有し、前記触媒の熱容量が触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ／Ｋ以下であること、並びに、　　
前記ハニカム構造体の任意のセルにおいて、当該セルを構成する各単位隔壁の両側の交点内で少なくとも３コーナーに内接する最大内接円の中心を当該セルの格子点とするとき、相対する格子点を結ぶ各対角線において、最大長さと最小長さとの長さ比が、四角形セルの場合に１以上１．７３以下、六角形セルの場合には１．１５以上１．９３以下であることを特徴とするセラミックハニカム触媒。」
（引用刊行物の記載内容）　
 当審が取消理由で引用した刊行物１〜１２には、それぞれ次の事項が記載されている。
（ｉ）刊行物１：特開昭５７ー１３２１２号公報
  第６頁表１には、「種々の正方形セル構造を有するセラミック基体の比較」が示され、その中にセル数「６００/４」のセル基体（隔壁の壁厚が約０．１０２ｍｍで、開口率が８１％のセラミックハニカム構造体）が例示されている。
（ｉｉ）刊行物２：SAE Technical Paper Series 900614 Feb.26-Mar.2,1990（訳文、なお、訳文とは特許異議申立人株式会社デンソーの提示した訳文を指す。以下、同様。）
（ａ）「この研究では、・・・の素材強度は向上したが、担体全体のアイソスタテイック強度を高めることには失敗した。これは製品の周辺でセルが変形したためである。したがって４００ｃｐｉ２の担体の壁厚を現在の６ｍｉｌから薄化することはできなかった。４００ｃｐｉ２の担体の壁厚を薄化するには、セルの変形を防止し、密封性能を向上させるための研究が必要である。その後、厚さ４ｍｉｌおよび５ｍｉｌの触媒処理済みの試供体で、通気抵抗と暖気特性に関する研究が行われた。この結果、壁厚を要因とした有利な特性が明らかになり、さらに熱容量の低下も見られた。」（訳文第３頁）
（ｂ）「担体の圧力損失と断面積
圧力損失試験装置
　図２に圧力損失試験の装置を示している。ここでは試供体の両面に、内径６７ｍｍのアダプタを取り付けている。試供体の圧力損失は、全体の数値からアダプタ自体の損失値（１６ｍ／秒の流動率で１４ｍｍＡｑ）を減算した結果だけを使って算出された。
試供体
　表１は、試供体の６通りのセル構造における壁厚とセル間隔を示したものである。」（訳文第３頁）
（ｃ）原文の第３頁表１には、壁厚が０．１５１ｍｍ（６／６００）〜０．３０５ｍｍ（１２／３００）の範囲の１１の数値例が示されている。
（ｄ）「現在の密封技術では、１０ｋｇ／ｃｍ２のアイソスタテイック強度が必要であるため、４００ｃｐｉ２の担体では、セル壁の厚さを現在の６ｍｉｌから薄化することはできない。担体全体のアイソスタテイック強度を向上させるには、横断面領域での周辺セルの変形を防ぎ、壁厚の薄い担体のために素材を強化する必要がある。素材は有孔率を低くすることで強化することができる。図１０は、５ｍｉｌ／４００ｃｐｉ２の担体において、押出し過程で変形した周辺セルを示したものである。セルはそれほど変形していないが、セルが不規則であるため、特にセル壁が薄い担体で圧縮強度が低下している。壁厚の薄い担体に理想的なアイソスタティック強度を確認するために、肉眼で欠陥品が取り除かれた試供体で試験が実施された。図１１から、壁厚が薄い（５ｍｉｌ）場合でも、アイソスタテイック強度がかなり高いことがわかる。ただし、４ｍｉｌの担体は・・・現在の１０ｋｇ／ｃｍ２指定の担体よりも低い。４ｍｉｌ担体を改良するためには密封時の寸法の精密性とセル変形の防止を研究する必要がある。」（訳文第６頁最下行〜第７頁第１３行）
（ｅ）「壁厚の薄い触媒の暖気特性
  壁厚の薄い担体を使用した触媒の暖気特性を調べるために、表２に示すように、壁厚が４ｍｉｌ、５ｍｉｌ、６ｍｉｌ、８ｍｉｌの４００ｃｐｉ２で試験が実施された。４ｍｉｌと５ｍｉｌの担体では、有孔率が２４％と２８％・・・が用いられた。ただし、これらの担体のかさ密度は壁厚が薄いために、現行の６ｍｉｌ担体よりも２０％以上低かった。」（訳文第７頁）
（ｆ）原文の第６頁表２には「セル構造体４ｍｉｌ/４００ｃｐｉ２は、壁厚が０．１０ｍｍ、ｃｅｌｌｐｉｔｃｈが１．２７ｍｍである」ことが示されている。
（ｇ）「５ｍｉｌ／４００ｃｐｉ２までの担体のアイソスタテイック衝突強度を高めるには、周辺セルの変形を防がなければならない。すなわち、製造技術の改善が要求される。」（訳文第１０頁第４行及び第５行）
（ｉｉｉ）刊行物３：「セラミック工学ハンドブック」社団法人日本セラミックス協会編、２０９５頁ないし２０９７頁（１９８９年４月１０日１版１刷）
（ａ）「ハニカムセラミックスは、一般に押出し成形される。」（第２０９６頁右欄１９行〜２０行）
（ｂ）第２０９７頁表１．５７「自動車排ガス用ハニカムセラミックスの性質」には、「圧縮破壊強さ（ｋｇ／ｃｍ２）ａ軸＞８５、ｂ軸＞１１、ｃ軸＞１」であることが示されている。
（ｉｖ）刊行物４：特開昭５４ー１１０１８９号公報
（ａ）「所望の機械的強度を満足させるためには、外周壁３の壁厚は１〜５ｍｍ程度にある必要があり、」（第２頁右上欄第１行〜第３行）
（ｂ）「また、外周壁、隔壁ともに極薄（０．０７ｍｍ）に形成したものは、単位体積当りの表面積や素材体積比を向上させることができたが、逆に外圧力による破壊荷重が極端に低くなり使用に耐えない。」（第３頁右下欄第８行〜第１２行）
（ｖ）刊行物５：特開昭６３−２５６１４０号公報
（ａ）「このため本発明は、触媒ケース内に設けられる担体の表面に、触媒成分を含有するアルミナコート層が形成され、該アルミナコート層のアルミナ粒子の粒径が排気ガス流入側が小さく、排気ガス流出側が大きく設定されていることを特徴とするものである。」（第２頁左欄上段第５〜１０行）
（ｂ）「流出側ではアルミナの粒径が大きいので全体として熱容量を小さくできるために温度が高まりやすくなって、触媒全体としてのウォームアップ性能が向上するようになる。」（第２頁左欄上段最下行〜右欄上段第３行）          
（ｖｉ）刊行物６：特開平３ー２７５３０９号公報
「セル厚が０．１５２ｍｍより薄い薄型のセラミックハニカム成形体を作る場合、この押出成形時に、成形体の自重が大きすぎたり、成形体自身の強度が不充分であったりすることから、自重を支えきれず、成形体外周縁部のセルが潰れたり、くの字状に変形し、焼成後に所定の強度が得られないことがあった。」（第２頁左上欄１３行〜１９行）
（ｖｉｉ）刊行物７：特開昭５７ー１９０３９号公報
（ａ）「外周壁又は外周部の貫通孔を形成する隔壁に予め長手方向のスリットを設け、発生応力を緩和する工夫もなされているが、機械的強度が低下したりして、実使用上問題が多い。」（第２頁左上欄第１８行〜右上欄第１行）
（ｂ）「外周環状部分を剛性の高いセル構造で構成する本発明によって、耐熱衝撃性と機械的強度特性の両者がいかに改善されるかを示す好適な実験結果の一例を第８図に示す。」（第２頁右下欄第１７行〜第２０行）
（ｖｉｉｉ）刊行物８：「材料力学」−上巻ー、株式会社養賢堂発行、昭和５７年９月２０日、８２頁ないし８７頁、３６８頁
「上下面に生ずる最大応力σと、断面係数Ｚ及び曲げモーメントＭの関係式」（８６頁）
「断面形状が長方形である場合の断面係数の式」（３６８頁）
（ｉｘ）刊行物９：Thermophysical Properties of Matter,vol.5,IFI/Plenum,New York,1970
「Ｍｇ２Ａｌ４Ｓｉ５Ｏ１８の比熱」（１５０３頁、１５０５頁）
（ｘ）刊行物１０：SAE Technical Paper Series 910375 Feb.25-Mar.1,1991
「セラミックハニカムについて、アイソスタティック強度はＢ軸圧縮強度より６０〜７０％高い。」（第６頁）
（ｘｉ）刊行物１１：特開昭５０−２７８０５号公報
「一般に横圧縮強度は焼成セラミック物品の縦圧縮強度の約８〜１４％である。」（第７頁左欄上段第１４〜１５行）
（ｘｉｉ）刊行物１２：特公平２−１２８９８号公報
「コージェライト真比重２．５２」（第１１頁）
（対比・判断）
（ｉ）本件訂正発明１〜３について
  本件訂正発明１〜３は、隔壁が薄いにも拘わらず十分なアイソスタティック破壊強度を有する「セラミックハニカム構造体」（特許公報段落【０００４】参照）の提供に関するものであり、具体的には、本件訂正発明１〜３の特徴は、その隔壁の壁厚を「０．０５０≦ｔ≦０．１５０」まで薄くした場合でも、その周壁の壁厚、開口率や隔壁の変形度合を規制すると共にこのような条件を満たすセラミックハニカム構造体を「一体押出成形」し、かつ、以下の（イ）〜（ハ）のいずれかを満足させることによって「５０ｋｇf/ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇf/ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度を有し、触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ/Ｋ以下の熱容量を有するセラミックハニカム構造体」を実現化した点にあると認められる。
（イ）ハニカム構造体の横断面内で任意の単位隔壁の両面に内接する円の中心を連ねた線を当該隔壁の中心線とするとき、該中心線上の任意の２点間の中心線長さと該２点間の直線距離との長さ比が１以上１．１０以下であること。
（ロ）ハニカム構造体の横断面内で任意の単位隔壁の両面に内接する円の中心を連ねた線を当該隔壁の中心線とするとき，該中心線上の任意の２点間の中心線長さと該２点間の直線距離との長さ比が１．１０を超え、かつ、１．１５以下である隔壁の総数が、全隔壁数の１％以下であること。
（ハ）ハニカム構造体の任意のセルにおいて，当該セルを構成する各単位隔壁の両側の交点内で少なくとも３コーナーに内接する最大内接円の中心を当該セルの格子点とするとき、相対する格子点を結ぶ各対角線において、最大長さと最小長さとの長さ比が、四角形セルの場合に１以上１．７３以下、六角形セルの場合には１．１５以上１．９３以下であること。
　そこで、このような観点から、上記引用刊行物１〜１２について検討すると、これら引用刊行物には、本件訂正発明１〜３の如き薄い隔壁でかつ十分なアイソスタティック破壊強度を満足する「セラミックハニカム構造体」については何ら記載されていない。
　すなわち、引用刊行物１には、種々の正方形セル基体の中に隔壁約０．１０２ｍｍの数値を示すだけの正方形セルが偶々一つ例示されているだけであり、その余の点については記載がない。
　また、引用刊行物２には、「自動車触媒用セラミック基体の壁厚の薄壁化」と題して、「１２ｍｉｌ／３００ｃｐｉ２」や「壁厚が４ｍｉｌ、５ｍｉｌ、６ｍｉｌ、８ｍｉｌの４００ｃｐｉ２」の試供体で「アイソスタティック強度」や「暖気特性と圧力損失」等の試験を行ったその結果について記載されているが、その記載によれば、「現在の密封技術では、１０ｋｇ／ｃｍ２のアイソスタテイック強度が必要であるため、４００ｃｐｉ２の担体では、セル壁の厚さを現在の６ｍｉｌから薄化することはできない。担体全体のアイソスタテイック強度を向上させるには、横断面領域での周辺セルの変形を防ぎ、壁厚の薄い担体のために素材を強化する必要がある」（上記（ｃ）参照）ということであるから、そこには、「壁厚６ｍｉｌ」（この壁厚は、引用刊行物２の表１では最も薄い場合で「０．１５２ｍｍ」、表２では「０．１７ｍｍ」と表示）より薄い壁厚「０．０５０≦ｔ≦０．１５０のセラミックハニカム構造体」の実用化について何ら記載されていないことは明らかである。
　もっとも、引用刊行物２の表２には、壁厚０．１５０ｍｍより薄い「４ｍｉｌ（０．１０ｍｍ）と５ｍｉｌ（０．１４ｍｍ）」のセル構造体の試供体が示されているが、これらは、「暖気特性」の試験に供されたものであり、「アイソスタティック強度」まで示唆するものではない。また、５ｍｉｌ／４００ｃｐｉ２のセル構造体については、上記（ｃ）の「図１０は、５ｍｉｌ／４００ｃｐｉ２の担体において、押出し過程で変形した周辺セルを示したものである。セルはそれほど変形していないが、セルが不規則であるため、特にセル壁が薄い担体で圧縮強度が低下している。壁厚の薄い担体に理想的なアイソスタティック強度を確認するために、肉眼で欠陥品が取り除かれた試供体で試験が実施された。」という記載から明らかな如く、押出成形によるセル変形を伴うものであるから、この試供体も、本件訂正発明の「隔壁の変形度合の規制」例えば本件訂正発明１の場合の「該中心線上の任意の２点間の中心線長さと該２点間の直線距離との長さ比が１以上１．１０以下」という定量的な規制を何ら示唆するものではないと云える。
　さらに、引用刊行物３〜１２について検討すると、これら引用刊行物にも壁厚の数値等断片的な事項が記載されているだけであり、上記引用刊行物２に記載されている以上のものが記載されているとは云えない。
　してみると、本件訂正発明１〜３は、上記引用刊行物１〜１２に記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云うことはできない。
  したがって、本件訂正発明１〜３は、いずれも特許出願の際独立して特許を受けることができるものである。 
（４）むすび　
  以上のとおり、上記訂正は、平成６年改正法附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる、特許法第１２０の４第３項において準用する平成６年改正法による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書、第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
３．特許異議の申立てについて
（３−１）特許異議申立人株式会社デンソーに対して 
（特許異議申立ての理由の概要）
　特許異議申立人株式会社デンソーは、以下の甲第１号証〜甲第８号証を提出して、本件請求項１〜４に係る発明は、甲第２号証に記載された発明と同一であり、また本件請求項１〜１３に係る発明は、甲第１〜８号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第１項第３号の規定又は特許法第２９条第２項の規定により、特許を受けることができないものである、
　したがって本件請求項１〜１３に係る発明の特許は、特許法第１１３条第２号に該当し取り消されるべきものであると主張している。
（証拠の記載内容）
甲第１号証：上記引用刊行物１と同じ
甲第２号証：上記引用刊行物２と同じ
甲第３号証：上記引用刊行物３と同じ
甲第４号証：上記引用刊行物４と同じ
甲第５号証：上記引用刊行物５と同じ
甲第６号証：上記引用刊行物６と同じ
甲第７号証：上記引用刊行物７と同じ
甲第８号証：上記引用刊行物８と同じ
（当審の判断）
　甲第１〜８号証については、上記２．（３）独立特許要件の項で述べたとおりであるから、特許異議申立人の上記主張は採用することができない。
（３−２）特許異議申立人日立金属株式会社に対して
（特許異議申立ての理由の概要）　
　特許異議申立人日立金属株式会社は、以下の甲第１号証〜甲第６号証を提出して、本件請求項１〜４に係る発明は、甲第１号証に記載された発明と同一であり、また本件請求項１〜４に係る発明は、甲第１〜６号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第１項第３号の規定又は特許法第２９条第２項の規定により、特許を受けることができないものである。
　したがって、本件請求項１〜４に係る発明の特許は、特許法第１１３条第２号に該当し取り消されるべきものであると主張している。
（証拠の記載内容）
甲第１号証：上記引用刊行物２と同じ
甲第２号証：上記引用刊行物９と同じ
甲第３号証：上記引用刊行物１０と同じ
甲第４号証：上記引用刊行物１１と同じ
甲第５号証：上記刊行物４と同じ（上記刊行物４に対応する公告公報である特公昭６２−１８７９７号公報）
甲第６号証：上記刊行物１２と同じ          
（当審の判断）
　特許異議申立人は、訂正前の本件請求項１〜１３に係る発明の特許のうち、請求項１〜４に係る発明の特許に対して特許異議申立てを行っているところ、請求項１〜４は訂正により削除されており、そして本件訂正発明１〜３は、上記２．（１）訂正事項（１−１）に示すとおり、異議申立ての対象でない訂正前の請求項５以降の内容に減縮されたものである。
　したがって、本件訂正発明１〜３は、特許異議申立人の異議申立ての対象外であることが明らかであるから、特許異議申立人の上記主張は採用することができない。
４．むすび
　以上のとおり、特許異議申立の理由及び証拠によっては、訂正後の本件請求項１〜３に係る発明の特許を取り消すことはできない。 
  また、他に本件訂正発明の特許を取り消すべき理由および証拠を発見しない。
 よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年政令第２０５号）第４条第２項の規定により、上記のとおり決定する。 
【異議決定日】
平成１４年７月１日（２００２．７．１）
【訂正の要旨】
訂正の要旨
　本件訂正の要旨は、本件特許第２８９２２５９号発明の特許明細書を平成１４年３月６日付け訂正請求書に添付された訂正明細書のとおり、すなわち、特許請求の範囲の減縮及び明りょうでない記載の釈明を目的として、次の訂正事項ａ乃至ｅのとおりに訂正するものである。
（１）特許請求の範囲の訂正について
訂正事項ａ：請求項１〜４及び８〜１３を削除する。
訂正事項ｂ：請求項５を、特許請求の範囲の減縮と、明りょうでない記載の釈明とを目的として、次のとおり訂正する。
（ｂ−１）特許請求の範囲の減縮を目的として、請求項５の冒頭に、「周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、これら隔壁の相互間に多角形断面のセルを流路として有する触媒担体としてのセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具えるセラミックハニカム触媒であって、ハニカム構造体が次式：
　０．０５０≦ｔ≦０．１５０
　０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ＋０．９８
　但し、ｔは隔壁の壁厚〔ｍｍ〕
　ＯＦＡはハニカム構造体の開口率
を満足し、周壁の壁厚が少なくとも０．ｌｍｍであり、５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度とを有し、前記触媒の熱容量が触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ／Ｋ以下であること」（特許公報第１欄第２〜１５行参照）を加入し、（ｂ−２）特許請求の範囲の減縮を目的として、請求項５における上記（ｂ−１）の加入事項中、「触媒担体としての」と「セラミックハニカム構造体」（特許公報第１欄第４行参照）との間に、「一体押出成形された」（特許公報第３欄第４５〜４６行参照）を加入し、
（ｂ−３）明りようでない記載の釈明を目的として、請求項５における上記（ｂ−１）の加入事項の直後に「、並びに、」を加入し、
（ｂ−４）明りようでない記載の釈明を目的として、請求項５の末尾における「、請求項１又は３に記載の」（特許公報第３欄第１７行参照）を削除し、
（ｂ−５）明りょうでない記載の釈明を目的として、請求項５を新たな請求項１に改める。
訂正事項ｃ：請求項６を、特許請求の範囲の減縮と、明りょうでない記載の釈明とを目的として、次のとおり訂正する。
（ｃ−１）特許請求の範囲の減縮を目的として、請求項６の冒頭に、周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、これら隔壁の相互間に多角形断面のセルを流路として有する触媒担体としてのセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具えるセラミックハニカム触媒であって、ハニカム構造体が次式：
　０．０５０≦ｔ≦０．１５０
　０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ＋０．９８
但し、ｔは隔壁の壁厚〔ｍｍ〕
ＯＦＡはハニカム構造体の開口率
を満足し、周壁の壁厚が少なくとも０．１ｍｍであり、５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度とを有し、前記触媒の熱容量が触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ／Ｋ以下であること」（特許公報第１欄第２〜１５行参照）を加入し、（ｃ−２）特許請求の範囲の減縮を目的として、請求項６における上記（ｃ−１）の加入事項中、「触媒担体としての」と「セラミックハニカム構造体」（特許公報第１欄第４行参照）との間に、「一体押出成形された」（特許公報第３欄第４５〜４６行参照）を加入し、
（ｃ−３）明りょうでない記載の釈明を目的として、請求項６における上記（ｃ−１）の加入事項の直後に「、並びに、」を加入し、
（ｃ−４）明りようでない記載の釈明を目的として、請求項６の末尾における「、請求項１又は３に記載の」（特許公報第３欄第２４行参照）を削除し、
（ｃ−５）明りようでない記載の釈明を目的として、請求項６を新たな請求項２に改める。
訂正事項ｄ：請求項７を、特許請求の範囲の減縮と、明りょうでない記載の釈明とを目的として、次のとおり訂正する。
（ｄ−１）特許請求の範囲の減縮を目的として、請求項７の冒頭に、「周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、これら隔壁の相互間に多角形断面のセルを流路として有する触媒担体としてのセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具えるセラミックハニカム触媒であって、ハニカム構造体が次式：
　０．０５０≦ｔ≦０．１５０
　０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ＋０．９８
但し、ｔは隔壁の壁厚〔ｍｍ〕
ＯＦＡはハニカム構造体の開口率
を満足し、周壁の壁厚が少なくとも０．１ｍｍであり、５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度とを有し、前記触媒の熱容量が触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ／Ｋ以下であること」（特許公報第１欄第２〜１５行参照）を加入し、
（ｄ−２）特許請求の範囲の減縮を目的として、請求項７における上記（ｄ−１）の加入事項中、「触媒担体としての」と「セラミックハニカム構造体」（特許公報第１欄第４行参照）との間に、「一体押出成形された」（特許公報第３欄第４５〜４６行参照）を加入し、
（ｄ−３）明りようでない記載の釈明を目的として、請求項７における上記（ｄ−１）の加入事項の直後に「、並びに、」を加入し、
（ｄ−４）明りようでない記載の釈明を目的として、請求項７の末尾における「、請求項１又は３に記載の」（特許公報第３欄第３２〜３３行参照）を削除し、
（ｄ−５）明りようでない記載の釈明を目的として、請求項７を新たな請求項３に改める。
（２）発明の詳細な説明の訂正について
訂正事項ｅ：特許明細書の段落【０００５】及び【０００６】を、明りょうでない記載の釈明を目的として、以下のように訂正する。
「【０００５】本発明によるセラミックハニカム触媒は、周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、これら隔壁の相互間に多角形断面のセルを流路として有する触媒担体としての一体押出成形されたセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具え、ハニカム構造体が、次式：
　０．０５０≦ｔ≦０．１５０
　０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ＋０．９８
但し、ｔは隔壁の壁厚〔ｍｍ〕
ＯＦＡはハニカム構造体の開口率
を満足し、周壁の壁厚が少なくとも０．１ｍｍであり、５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度とを有し、前記触媒の熱容量が触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ／Ｋ以下である。
　【０００６】本発明によるセラミックハニカム触媒は、さらに、次の条件（１）ないし（３）（訂正請求書では、丸数字で表現されているが、本決定では、便宜上括弧数字で表現する。）の少なくとも一条件を満足するものである。
（１）ハニカム構造体の横断面内で任意の単位隔壁の両面に内接する円の中心を連ねた線を当該隔壁の中心線とするとき、中心線上の任意の２点間の中心線長さと該２点間の直線距離との長さ比が１以上１．１０以下であること。
（２）ハニカム構造体の横断面内で任意の単位隔壁の両面に内接する円の中心を連ねた線を当該隔壁の中心線とするとき、中心線上の任意の２点間の中心線長さと該２点間の直線距離との長さ比が１．１０を超え、かつ、１．１５以下である隔壁の総数が、全隔壁数の１％以下であること。
（３）ハニカム構造体の任意のセルにおいて、当該セルを構成する各単位隔壁の両側の交点内で少なくとも３コーナーに内接する最大内接円の中心を当該セルの格子点とするとき、相対する格子点を結ぶ各対角線において、最大長さと最小長さとの長さ比が、四角形セルの場合に１以上１．７３以下、六角形セルの場合には１．１５以上１．９３以下であること。」
（５４）【発明の名称】
セラミックハニカム触媒
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、これら隔壁の相互間に多角形断面のセルを流路として有する触媒担体としての一体押出成形されたセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具えるセラミックハニカム触媒であって、ハニカム構造体が次式：
　　　０．０５０≦ｔ≦０．１５０
　　　０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ＋０．９８
　　　但し、ｔは隔壁の壁厚〔ｍｍ〕
　　　　　　ＯＦＡはハニカム構造体の開口率
を満足し、周壁の壁厚が少なくとも０．１ｍｍであり、５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度とを有し、前記触媒の熱容量が触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ／Ｋ以下であること、並びに、
　前記ハニカム構造体の横断面内で任意の単位隔壁の両面に内接する円の中心を連ねた線を当該隔壁の中心線とするとき、中心線上の任意の２点間の中心線長さと該２点間の直線距離との長さ比が１以上１．１０以下であることを特徴とするセラミックハニカム触媒。
　【請求項２】周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、これら隔壁の相互間に多角形断面のセルを流路として有する触媒担体としての一体押出成形されたセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具えるセラミックハニカム触媒であって、ハニカム構造体が次式：
　　　０．０５０≦ｔ≦０．１５０
　　　０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ＋０．９８
　　　但し、ｔは隔壁の壁厚〔ｍｍ〕
　　　　　　ＯＦＡはハニカム構造体の開口率
を満足し、周壁の壁厚が少なくとも０．１ｍｍであり、５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度とを有し、前記触媒の熱容量が触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ／Ｋ以下であること、並びに、
　前記ハニカム構造体の横断面内で任意の単位隔壁の両面に内接する円の中心を連ねた線を当該隔壁の中心線とするとき、中心線上の任意の２点間の中心線長さと該２点間の直線距離との長さ比が１．１０を超え、かつ、１．１５以下である隔壁の総数が、全隔壁数の１％以下であることを特徴とするセラミックハニカム触媒。
　【請求項３】周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、これら隔壁の相互間に多角形断面のセルを流路として有する触媒担体としての一体押出成形されたセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具えるセラミックハニカム触媒であって、ハニカム構造体が次式：
　　　０．０５０≦ｔ≦０．１５０
　　　０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ＋０．９８
　　　但し、ｔは隔壁の壁厚〔ｍｍ〕
　　　　　　ＯＦＡはハニカム構造体の開口率
を満足し、周壁の壁厚が少なくとも０．１ｍｍであり、５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度とを有し、前記触媒の熱容量が触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ／Ｋ以下であること、並びに、
　前記ハニカム構造体の任意のセルにおいて、当該セルを構成する各単位隔壁の両側の交点内で少なくとも３コーナーに内接する最大内接円の中心を当該セルの格子点とするとき、相対する格子点を結ぶ各対角線において、最大長さと最小長さとの長さ比が、四角形セルの場合に１以上１．７３以下、六角形セルの場合には１．１５以上１．９３以下であることを特徴とするセラミックハニカム触媒。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【技術分野】本発明は、外壁とも称される周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、隔壁を隔てて流路方向に多数の多角形断面を有するセル状の貫通孔を隣接させてなる触媒担体としてのセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具えるセラミックハニカム触媒に関するものである。
　【０００２】
　【背景技術】上述した構成を有するセラミックハニカム触媒は、例えば、自動車用排ガス浄化システムにおける触媒として広く使用されている。触媒担体としてのセラミックハニカム構造体は、高い開口率に由来して排ガスを通過させる場合の圧力損失が低く、優れた排ガス浄化性能を発現するものとして広範に普及するに至っている。なお、従来より実用に供されているセラミックハニカム構造体は、隔壁の壁厚が０．１７０ｍｍ、セル密度が１ｃｍ２あたり６０個とされている。
　【０００３】最近における環境問題がらみの排ガス規制強化、例えば、米国における排ガス評価試験モードの一つであるＬＡ−４モードにおけるハイドロカーボン（ＨＣとも言う）排出総量低減の要請に伴い、セラミックハニカム構造体には従来以上に卓越した排ガス浄化性能の実現が期待されている。特に、エンジンをスタートしたばかりの状態、いわゆるコールドスタート時では触媒があまり暖まっていないために十分に活性化しておらず、浄化効率の低下が著しい。このため、コールドスタート時における触媒の早期活性化が排ガス規制をクリアーするための最重要課題とされている。このような観点から、一般論として、セラミックハニカム構造体における隔壁をより薄く形成し、開口率を一層高めて圧力損失を低下させると共に構造体重量を軽減し、触媒の熱容量を低下させて触媒の昇温速度を高めることが提案されている。この場合には、大きな幾何学的表面積が得られることから、ハニカム構造体の小型化も期待することができる。その反面、隔壁が薄いセラミックハニカム構造体は、構造体としての強度の一指標であるアイソスタティック破壊強度についての所定の最低保証値の達成が困難となるために慎重な取り扱いを必要とし、また、触媒コンバータケーシング内に保持し、実使用下において振動等によりハニカム構造体が動くことのないようにする装着作業、いわゆる「キャニング」に際して触媒担体の損傷を生じかねない。キャニングは、ハニカム構造体の外周面で保持するのが主流であるが、流路方向での保持または外周面と流路方向での組合わせ保持方式が採用される場合もある。なお、上述した最低保証値は、一般にアイソスタティック破壊強度で５ｋｇｆ／ｃｍ２以上、好適には１０ｋｇｆ／ｃｍ２以上必要と言われている。そして、従来、セラミックハニカム構造体における隔壁の薄壁化と、十分なアイソスタティック破壊強度の実現とは、互いに二律背反的な問題点として一般に認識されていたのであり、従来、隔壁厚さ０．１７０ｍｍ未満のセラミックハニカム構造体において実用に供することができるものは得られていなかったのである。
　【０００４】
　【発明の開示】したがって、本発明の課題は、上述した問題点を一挙に解消し得る新規な着想に立脚し、十分なアイソスタティック破壊強度を有するにも拘わらず隔壁が薄いセラミックハニカム構造体を触媒担体として具える、熱容量の小さいセラミックハニカム触媒を提案することである。
　【０００５】
　本発明によるセラミックハニカム触媒は、周壁およびその内側に配置された隔壁を含み、これら隔壁の相互間に多角形断面のセルを流路として有する触媒担体としての一体押出成形されたセラミックハニカム構造体と、該ハニカム構造体に担持された触媒成分とを具え、ハニカム構造体が次式：
　　　０．０５０≦ｔ≦０．１５０
　　　０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ＋０．９８
　　　但し、ｔは隔壁の壁厚〔ｍｍ〕
　　　　　　ＯＦＡはハニカム構造体の開口率
を満足し、周壁の壁厚が少なくとも０．１ｍｍであり、５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＡ軸圧縮強度と５ｋｇｆ／ｃｍ２以上のＢ軸圧縮強度とを有し、前記触媒の熱容量が触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ／Ｋ以下である。
　【０００６】
　本発明によるセラミックハニカム触媒は、さらに、次の条件▲１▼ないし▲３▼の少なくとも一条件を満足するものである。
　▲１▼　ハニカム構造体の横断面内で任意の単位隔壁の両面に内接する円の中心を連ねた線を当該隔壁の中心線とするとき、中心線上の任意の２点間の中心線長さと該２点間の直線距離との長さ比が１以上１．１０以下であること。
　▲２▼　ハニカム構造体の横断面内で任意の単位隔壁の両面に内接する円の中心を連ねた線を当該隔壁の中心線とするとき、中心線上の任意の２点間の中心線長さと該２点間の直線距離との長さ比が１．１０を超え、かつ、１．１５以下である隔壁の総数が、全隔壁数の１％以下であること。
　▲３▼　ハニカム構造体の任意のセルにおいて、当該セルを構成する各単位隔壁の両側の交点内で少なくとも３コーナーに内接する最大内接円の中心を当該セルの格子点とするとき、相対する格子点を結ぶ各対角線において、最大長さと最小長さとの長さ比が、四角形セルの場合に１以上１．７３以下、六角形セルの場合には１．１５以上１．９３以下であること。
　【０００７】ここに、Ａ軸圧縮強度とは、社団法人自動車技術会発行の自動車規格であるＪＡＳＯ規格Ｍ５０５−８７に規定されている圧縮強度を指し、ハニカム構造体の流路方向、すなわち横断面に対して垂直方向に圧縮荷重を負荷したときの破壊強度である。また、Ｂ軸圧縮強度とは、ハニカム構造体の横断面に平行で隔壁に対して垂直をなす方向に圧縮荷重を負荷したときの破壊強度であって、同じく前記ＪＡＳＯ規格に規定されているものである。さらに、アイソスタティック強度とは、ハニカム構造体にアイソスタティック、すなわち等方的な静水圧荷重を負荷したときの圧縮破壊強度であって、破壊が発生したときの圧力値で示され、これも前記ＪＡＳＯ規格に規定されている。Ａ軸圧縮強度は流路方向に圧縮荷重を負荷するので、隔壁の変形程度等のハニカム構造の不具合の影響はあまり受けず、材料強度と強い相関を持つものである。これとは対照的に、Ｂ軸圧縮強度は材料強度にも依存するが、隔壁の変形程度等のハニカム構造の不具合の影響を強く受ける。この点においてはアイソスタティック強度も同様であり、したがってアイソスタティック強度およびＢ軸圧縮強度はいずれも構造体の強度特性の指標となるが、Ｂ軸圧縮強度は周壁のない状態で測定されるので周壁構造の影響が除外される。言うまでもなく、周壁は内部のハニカム構造を外圧から保護する外殻としての機能を発揮するものであり、その外周面でキャニング時の荷重を受け持っている。周壁が破壊すると、その内側の周囲の隔壁も異常な荷重を受けて連鎖的な破壊を始めるため、周壁は重要な役割を担うものである。アイソスタティック強度およびＢ軸圧縮強度の両者間には、荷重負荷状態が異なり発生する応力分布も異なることもあり、明確な相関は認められないが、Ｂ軸圧縮強度が高いほどアイソスタティック強度も高くなる傾向にある。前述したとおり、Ａ軸圧縮強度およびＢ軸圧縮強度は、ハニカム構造の強度特性の基本的な指標であり、Ａ軸圧縮強度は主に材料強度面の影響度合を示し、Ｂ軸圧縮強度はハニカム構造面の影響度合を示すものである。そして、構造体としての実用的な強度特性を示すアイソスタティック強度は、材料およびハニカム構造、さらには周壁厚さに代表される周壁構造の影響が互いにからみ合った結果として現れるものである。なお、周壁厚さは、成形性の面からも０．１５ｍｍ以上とするのが好適である。
　【０００８】本発明は、セラミックハニカム触媒における触媒担体としてのセラミックハニカム構造体の隔壁を、従来既知のものと対比して薄壁として構成することにより、開口率を高めて圧力損失を低減させると共に、触媒担体としてのハニカム構造体の熱容量、ひいては触媒の熱容量を低下させるものである。触媒の熱容量が小さいほどコールドスタート時における触媒温度上昇が速くなり、触媒がより早期に活性化し始めるので、排ガス浄化性能が向上することは、言うまでもない。さらに、本発明は、隔壁の壁厚とハニカム構造体の開口率および／または嵩密度との間に前述した一定の条件を満足させることにより、隔壁が薄壁であるにも拘わらず、実用上満足すべき圧縮強度特性を実現するものである。
　【０００９】前述した基本的特徴を有する本発明のセラミックハニカム触媒において、触媒担体としてのハニカム構造体における隔壁の壁厚ｔの上限値を０．１５０ｍｍ、好適には０．１２４ｍｍとし、開口率ＯＦＡの下限値を０．６５、好適には０．７０とし又は嵩密度Ｇの上限値をｋ×０．３５、好適にはｋ×０．３０とした構成は、次の理由により、実用的見地から有利である。すなわち、壁厚ｔを０．１２４ｍｍ以下とする場合には、ハニカム構造体を触媒担体として使用する場合に、実用上満足すべき圧縮強度特性を実現しつつ、特に優れた排ガス浄化性能が実現される。これに加えて、ハニカム構造体の開口率を下限側において０．７０以上とし又はハニカム構造体の嵩密度Ｇを上限側においてｋ×０．３０以下とする場合には、優れた圧力損失特性および排ガス浄化性能を実現しつつ、満足すべき圧縮強度特性を実現することが可能となる。さらに付随的な効果として、ハニカム構造体の重量が軽減されるので、例えばセラミックハニカム触媒を自動車用排ガス浄化システムにおける触媒として使用する場合には自動車の車体重量軽減にも寄与し、ひいては燃費の向上効果を期待できる点が挙げられる。
　【００１０】
　【実施例】以下、本発明を図面について一層詳細に説明する。
　【００１１】図１は、本発明の一実施例によるセラミックハニカム構造体１０を示すものである。ハニカム構造体１０は、周壁１１と、その内側に配置された隔壁１２とを具え、これら隔壁１２の相互間に多角形断面、例えば三角形、四角形又は六角形断面のセル１３を流路として有するものである。ハニカム構造体１０の外形形状は、図１に示す流路方向に垂直な断面における断面形状が円形（ラウンド形）のものの外、長円形若しくは楕円形をしたオーバル形のもの又はその他の異形断面形のものも実用に供されている。また、ハニカム構造体１０の外形形状は、流路方向軸線が真直のものに止まらず、流路方向軸線が曲がったものも既知である。ハニカム構造体１０は、例えば自動車用排ガス浄化システムにおける触媒担体用であり、コージェライト、ムライト、アルミナ、炭化珪素、窒化珪素又はジルコニアよりなる一体押出成形品であり、実質上は、主に耐スポーリング特性面から低熱膨張、低ヤング率材料であるコージェライトの一体押出成形品であって四角形断面の貫通孔を有するものが主流である。本発明によるハニカム構造体１０を触媒担体用として使用する場合には、例えば、隔壁１２の表面にγ−アルミナ等の基材を少なくとも触媒容量に対して１００ｇ／ｌ以上コーティングした後、Ｐｔ，Ｒｈ，Ｐｄのうち少なくとも１種の貴金属よりなる触媒活性成分を少なくとも触媒容量に対して２ｇ／ｌ以上担持させる。この場合、ハニカム構造体１０に上記のごとき基材および触媒活性成分をコーティングしてなるセラミックハニカム触媒の熱容量を、触媒容量１ｍ３あたり４５０ｋＪ／Ｋ以下、好適には４１０ｋＪ／Ｋ以下とする。
　【００１２】本発明においては、セラミックハニカム構造体１０のＡ軸圧縮強度を５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上、Ｂ軸圧縮強度を５ｋｇｆ／ｃｍ２以上、好適には１０ｋｇｆ／ｃｍ２以上とする。そして、ハニカム構造体１０の周壁１１の壁厚を少なくとも０．１ｍｍ、隔壁１２の壁厚ｔ（図２参照）を０．０５０ｍｍ以上０．１５０ｍｍ以下とする。この場合において、ハニカム構造体１０の開口率ＯＦＡおよび嵩密度Ｇは、それぞれ次式：
　　　　　　０．６５≦ＯＦＡ≦−０．５８×ｔ＋０．９８
　　　　　　ｋ×｛１−（−０．５８×ｔ＋０．９８）｝≦Ｇ≦ｋ×０．３５
を満足する構成とする。ここに、ｋは材料真比重×（１−材料気孔率）である。言うまでもなく、ハニカム構造体１０における開口率ＯＦＡおよびは嵩密度Ｇは、材料の真比重および気孔率を既知としたときに、いずれか一方が規定されれば他方が自づから規定される相補的な関係を有するものである。本発明による壁厚ｔと開口率ＯＦＡおよび嵩密度Ｇとの関係はそれぞれ図３および図４に示すとおりであり、上記の条件を満足する領域は図３および図４における斜線領域である。なお、上式における開口率ＯＦＡの上限値（−０．５８×ｔ＋０．９８）は、図５に示すように、ハニカム構造体における壁厚ｔを変えて開口率と周壁の局部的な変形との関係を調査してその変形程度により合否を判定した結果に基づく近似式である。すなわち、ハニカム構造体は、図６Ａに示すように押出成形直後に一旦周壁外周面を受台にあてて保持しつつ次工程に搬送されるが、この搬送に際して図６Ｂに模式的に示すように周壁の局部的な変形を生じることがある。このように周壁が局部的に変形すると、キャニング時にハニカム構造体の片当たりを生じたり、変形を生じた周壁近傍の隔壁が追従して変形したりするため、アイソスタティック強度の低下を招き、ハニカム構造体が破損する危険が高まる。それゆえに、ハニカム構造体における開口率との関連における周壁の変形程度に着目して合否を判定したものである。開口率ＯＦＡの値が増加するほどセル密度が低下し、ハニカムを構成する隔壁の数が減少して周壁を支持している隔壁の間隔（セルピッチ）が拡がる。ハニカム構造体における開口率と隔壁間隔との関係は、図７に示すとおりである。図７からは、どの隔壁厚さの場合でも、隔壁間隔がある開口率において急激に大きくなることが明らかである。この開口率と隔壁厚さとの関係について更に検討を重ねたところ、開口率ＯＦＡが−０．５８×ｔ＋０．９８を超えるようになると隔壁間で支えられている周壁がたわみ易くなり、その結果として周壁の局部的な変形が生じ易くなり、ひいては周壁を支えていた隔壁も周壁に追従して変形するためにアイソスタティック強度の低下を招く場合もあることを確認した。もし、隔壁や周壁が変形を生じておらず、理想的に正確な形状を有していれば、アイソスタティック荷重の負荷によりハニカム構造体には圧縮応力場が支配的に作用するが、変形が生じているとその箇所に引張応力が発生することがあり得るので、この場合にはアイソスタティック強度が引張応力に支配されることになり、したがって急激な強度低下を招くことになる。
　【００１３】上述した条件を満足するセラミックハニカム構造体１０を触媒担体として有する本発明によるセラミックハニカム触媒の優れた機能的特性につき、実験結果に基づいて説明すれば、下記のとおりである。
　【００１４】先ず、本発明によるセラミックハニカム触媒におけるセラミックハニカム構造体１０の圧力損失特性と開口率との関係について説明する。図８は、ハニカム構造体における圧力損失特性の測定装置２０を示す。測定装置２０は送風機２１、整流部２２および測定部２３を具え、測定部２３内に測定対象としてのハニカム構造体２４を接続し、送風機２１により整流部２２を介して空気を圧送してハニカム構造体２４に通すと共にハニカム構造体２４の前後の圧力差、すなわち圧力損失をマノメータ２５により測定するものである。この測定装置２０を使用し、サイズ（断面積、容量）が一定で開口率のみが相違する一群のセラミックハニカム構造体につき、空気流量を変化させて圧力損失特性を測定した。その測定結果は、図９に示すとおりである。図９からも、開口率が小さくなるにつれて圧力損失の高まることが明らかである。また、図１０は上述したものと同一の測定対象群につき、空気流量を一定（５ｍ３／ｍｉｎ）としたときの開口率変化に伴う圧力損失の変化を示すものである。図１０からは、圧力損失の上昇傾向が開口率７０％以下、特に６５％以下において顕著となることが認められる。この結果から、開口率の下限値は６５％（＝０．６５）、好適には７０％（＝０．７０）であることが必要である。
　【００１５】次に、本発明によるセラミックハニカム触媒におけるセラミックハニカム構造体１０がエンジン出力特性に及ぼす影響を、開口率との関連において説明する。図１１は、エンジン実機によるハニカム構造体の試験装置３０を示すものである。この試験装置３０は、６気筒３０００ｃｃのガソリンエンジン３１に長さ５０ｃｍの排気マニフォールド３２を接続し、排気マニフォールド３２の直下に測定対象としてのハニカム構造体を含むコンバータ３３を配置し、その下流側に容量１７００ｃｃの床下コンバータ３４およびマフラー３５を接続すると共にエンジン３１の出力軸に動力計３６を結合したものである。試験装置３０を使用して、マニフォールド直下のコンバータ３３として、サイズが一定（容量１７００ｃｃ）で開口率のみが相違するセラミックハニカム構造体よりなる触媒担体を装備した一群のコンバータにつき、エンジン３１の最大出力時におけるエンジン出力を動力計３６により測定した。その測定結果は、図１２に示すとおりである。図１２からは、エンジン出力の低下傾向が開口率７０％以下、特に６５％以下において顕著となることが認められる。
　【００１６】次に、自動車用排ガス浄化システムに本発明によるセラミックハニカム触媒を装備したときの排ガス浄化性能について説明する。一般に実車の排ガス測定は、所定の走行試験モードに規定する車速パターンでの運転状態で行うものである。図１３Ａは車両走行試験モードの代表例としてのＬＡ−４モードに基づく車速パターンを示す線図であり、図１３ＢはＬＡ−４モードにおける初期５０５秒間での車速パターンを示す詳細図である。６気筒２５００ｃｃのガソリンエンジンを搭載した供試車両における排気マニフォールド直下のコンバータとして、サイズ（容量１２００ｃｃ）およびセル密度（６０個／ｃｍ２）が一定で隔壁の壁厚のみが相違するセラミック触媒担体を装備した一群のコンバータにつき、ＬＡ−４モードにおける初期５０５秒間でのハイドロカーボン（ＨＣ）累積排出量を測定した。その測定結果は、図１４に示すとおりである。図１４からは、隔壁が薄いほどハイドロカーボン排出量が減少することが認められる。また、図１５は、上述した測定対象コンバータ群につき、ＬＡ−４モードにおける初期５０５秒間でのハイドロカーボン排出量を示すものである。図１５からは、隔壁が薄いほどハイドロカーボン排出量が減少し、その減少傾向は壁厚０．１２４ｍｍ以下において顕著となることも認められる。さらに、ハイドロカーボン排出量と触媒熱容量との関係について調査したところ、図１６に示すように、熱容量が小さいほどハイドロカーボン排出量が減少し、その減少傾向は熱容量が４５０ｋＪ／ｍ３Ｋ以下、好適には４１０ｋＪ／ｍ３Ｋ以下において顕著となることが判明した。また、触媒熱容量と、Ｂａｇ　Ａ２山目までにおける各エミッション成分（ＮＯｘ，ＣＯ，ＨＣ）についての浄化効率との関係を調査したところ、図１７に示すように、いずれのエミッション成分についても熱容量が小さいほど浄化効率が向上し、その向上傾向は熱容量が４５０ｋＪ／ｍ３Ｋ以下、好適には４１０ｋＪ／ｍ３Ｋ以下において顕著となることが判明した。
　【００１７】自動車用排ガス浄化システムのコールドスタート時における浄化性能は、触媒担体自体の昇温特性の優劣によって左右され、触媒担体の嵩密度、したがって触媒の熱容量が小さいほど優れた浄化性能が得られる。そこで、６気筒２５００ｃｃのガソリンエンジンを搭載した供試車両における排気マニフォールド直下のコンバータとして、サイズ（容量１２００ｃｃ）およびセル密度（６０個／ｃｍ２）が一定で隔壁の壁厚が相違するセラミック触媒担体を装備した複数のコンバータにつき、ＬＡ−４モードにおける初期５０５秒間での触媒担体の温度変化を、担体中央部の排ガス入口側から１５ｍｍの位置で測定した。その測定結果は、図１８に示すとおりである。図１８からは隔壁が薄いほど、したがって嵩密度が小さいほど担体の昇温特性の向上することが認められる。また、図１８からはメタルハニカム触媒はセラミックハニカム触媒よりも昇温速度の低いことも認められる。これは、メタルはセラミックよりも熱伝導率が高く、その結果としてセラミックよりも昇温過程における放熱量が多いことに由来するものと考えられる。
　【００１８】さらに、６気筒２５００ｃｃのガソリンエンジンを搭載した供試車両における排気マニフォールド直下のコンバータとして、セラミックハニカム触媒担体を装備したコンバータと、メタルハニカム触媒担体を装備したコンバータとにつき、ＬＡ−４モードにおける初期５０５秒間でのエミッション（ＮＯｘ，ＣＯ，ＨＣ）の排出量を測定した。その測定結果は、図１９の棒グラフに示すとおりである。この測定結果からも、メタルハニカム触媒担体に対するセラミックハニカム触媒担体の排ガス浄化性能における優位性は明らかである。
　【００１９】前述したとおり、本発明によるセラミックハニカム触媒における触媒担体としてのセラミックハニカム構造体は、Ａ軸圧縮強度が５０ｋｇｆ／ｃｍ２以上、Ｂ軸圧縮強度が５ｋｇｆ／ｃｍ２以上のものである。セラミックハニカム構造体における圧縮強度特性の向上を目指して発明者らが鋭意検討および実験を重ねたところ、ハニカム構造体の製造段階で隔壁に変形・欠損が生じると圧縮強度の低下につながり、優れた圧縮強度特性を実現するには隔壁の変形度合および欠損度合をそれぞれ定量的に所定の範囲内に維持することが特に重要であることを知見した。
　【００２０】先ず、隔壁の変形の一態様としての曲がり変形について説明する。かかる曲がり変形は、例えばセラミックハニカム構造体の内部に発生することもあるが、周壁との接合部近傍における隔壁に生じ易く、ハニカム構造体を流路方向から観察したときに隔壁の湾曲として認識し得るものである。この場合、図２０に示すように、ハニカム構造体における任意の貫通孔を形成する隔壁（「単位隔壁」と言う。）であって、例えば弧状に曲がり変形を生じた隔壁の両面に内接する円の中心を連ねた線を当該隔壁の中心線と定義し、中心線上の任意の２点間の直線距離ＬＡと当該２点間の中心線長さＬＢとの長さ比、すなわち例えば図２１Ａに例示される長さ比ＬＢ／ＬＡに着目して曲がり変形の程度を定量化する。長さ比ＬＢ／ＬＡを算出する中心線上の２点は、長さ比ＬＢ／ＬＡが最大となるように選ぶ。隔壁の曲がり変形の形態は、全長にわたって湾曲した弧状の外、図２１Ｂおよび図２１Ｃに示すように折線状又は部分的に湾曲しているものもある。本発明においては、長さ比ＬＢ／ＬＡをハニカム構造体におけるほぼ全数の隔壁について１以上１．１０以下とし、また、長さ比ＬＢ／ＬＡが１．１０を超え、かつ、１．１５以下である隔壁の総数を、全隔壁数の１％以下とするものである。図２２は、一担体中における隔壁の変形量、すなわち長さ比ＬＢ／ＬＡの最大値とアイソスタティック強度との関係を示すグラフである。アイソスタティック破壊試験を行うに先立ち、予め、破壊点になると予測される変形の大きな隔壁について長さ比ＬＢ／ＬＡを測定した。その後、アイソスタティック破壊試験を行い、破壊点における隔壁の長さ比ＬＢ／ＬＡとアイソスタティック強度との関係を隔壁の壁厚を変えて調査した。ここに、アイソスタティック破壊試験に供したハニカム構造体は、いずれも外径約１００ｍｍのラウンド形状を有する標準サイズのものである。図２２における上側の曲線は壁厚の厚い隔壁についてのデータを、また、下側の曲線は壁厚の薄い隔壁についてのデータをそれぞれ示す。この調査から、長さ比ＬＢ／ＬＡが１．１０以下になるとアイソスタティック強度が急激に増加する傾向にあることが判明した。図２３は、一つのハニカムの任意の横断面内における曲がり変形を生じた隔壁の発生割合、すなわち幾つの長さ比ＬＢ／ＬＡの隔壁が、いかなる頻度で存在するかを模式的に示すグラフである。長さ比ＬＢ／ＬＡが１．１０以下の隔壁しか存在しないハニカム構造体もあれば、長さ比ＬＢ／ＬＡが１．１０以上の隔壁を含むハニカム構造体もあることは、言うまでもない。さらに、図２４は、長さ比ＬＢ／ＬＡが１．１０を超え、かつ、１．１５以下の隔壁の総数が全隔壁数に占める数量割合（％）とアイソスタティック強度との関係を示すグラフである。図２４における上側の曲線は壁厚の厚い隔壁についてのデータを、また、下側の曲線は壁厚の薄い隔壁についてのデータをそれぞれ示す。このグラフからは、当該数量割合が１．０％以下になるとアイソスタティック強度が急激に増加する傾向にあることが認められる。その理由は、次のとおりである。すなわち、曲がり変形を生じた隔壁の存在割合が増加すると、図２５Ａに示すように変形した隔壁同志が密集する場合、換言すれば変形隔壁が２個以上連続する場合が確率的に多くなり、大きく変形した隔壁同志が隣り合うことも起こり得る。このように変形した隔壁が密集する場合と、図２５Ｂに示すように変形した隔壁がある距離をおいて散在している場合とでその部位の局部的な構造強度を比較すると、隔壁が密集しているほうがセルが押し潰され易く、構造強度が低下することは明らかである。そして、変形した隔壁が密集しているハニカム構造体についてアイソスタティック破壊試験を行うと、このような強度の低い箇所が破壊点となるので、アイソスタティック強度も低下する。前記数量割合が１．０％を超えると、確率的に曲がり変形を生じた隔壁の密集部が存在し易くなり、アイソスタティック強度が低下する。逆に、前記数量割合が１．０％以下である場合には、確率的に曲がり変形を生じた隔壁の密集部が存在しにくくなり、変形隔壁が散在し、局部的に見ても構造強度が向上するのでアイソスタティック強度が向上するものである。
　【００２１】次に、隔壁の変形の別の態様としての潰れ変形について説明する。この潰れ変形は、上述した隔壁の曲がり変形とは異なり、隣接する隔壁の交差角変化として生じる。すなわち、例えば四角形セルの場合に潰れ変形は、セル形状の菱形化として生じるものである。この場合、図２６に示すように、ハニカム構造体における任意のセルについて、当該セルを構成する各単位隔壁の両側の交点内で少なくとも３コーナーに内接する最大内接円の中心を当該セルの格子点とするとき、相対する格子点を結ぶ各対角線において、最大長さＬｍａｘと最小長さＬｍｉｎとの長さ比Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎに着目して変形を定量化する。本発明においては、この長さ比を図２７に示す四角形セルの場合には１以上１．７３以下、図２７Ａおよび図２７Ｂに示す六角形セルの場合には１．１５以上１．９３以下とする。図２８および図２９は、それぞれ、隔壁の壁厚を変えたときの四角形セルおよび六角形セルにおける対角線の長さ比Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎとアイソスタティック強度との関係を示すグラフである。図２８および図２９における上側の曲線は壁厚の厚い隔壁についてのデータを、また、下側の曲線は壁厚の薄い隔壁についてのデータをそれぞれ示す。これらのグラフから、長さ比Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎが四角形セルの場合に１．７３以下、六角形セルの場合には１．９３以下となるとアイソスタティック強度が急激に増加する傾向にあることが認められる。
　【００２２】また、隔壁の前述した曲がり変形および潰れ変形とは異なり、流路方向における隔壁の欠損により任意の横断面内で空隙を生じる場合にもハニカム構造体のアイソスタティック強度は低下する。図３０Ａおよび図３０Ｂに欠損を流路方向に観察した形状を示す。隔壁の欠損は、格子点間の任意の位置で発生する場合もあれば格子点で発生する場合もあり、いずれの場合も欠損数は１と数える。本発明においては、流路方向における隔壁の欠損により任意の横断面内で空隙を生じた隔壁の総数を、好適にはハニカム構造体における全隔壁数の１．０％以下とする。また、最外周から内側に２０セル入った全周領域内で流路方向における隔壁の欠損により任意の横断面内で空隙を生じた隔壁の総数を、好適にはハニカム構造体における全隔壁数の０．５％以下とする。図３１および図３２はそれぞれ、隔壁の壁厚を変えたときの欠損を生じた隔壁の総数とアイソスタティック強度との関係を示すグラフである。図３１および図３２における上側の曲線は壁厚の厚い隔壁についてのデータを、また、下側の曲線は壁厚の薄い隔壁についてのデータをそれぞれ示す。図３１から、欠損を生じた隔壁総数がハニカム構造体における全隔壁数に対して占める割合が１．０％以下となると、アイソスタティック強度が急激に増加する傾向にあることが認められる。また、隔壁欠損の発生箇所との関係について検討すると、図３２からは、最外周から内側に２０セル入った全周領域内で流路方向における欠損を生じた隔壁の総数が、ハニカム構造体における全隔壁数に対して占める割合が０．５％以下となるとアイソスタティック強度が急激に増加する傾向にあることが認められる。
　【００２３】なお、前述したところにおいて図示したアイソスタティック強度のデータは全て四角形セル形状で外形がラウンド形状のハニカム構造体によるものであり、三角形および六角形セル形状のハニカム構造体についても同様の結果が得られ、外形がオーバル形状のハニカム構造体についても同様の結果が得られている。
　【００２４】
　【発明の効果】以上詳述したところから明らかなとおり、本発明によれば、一方において、セラミックハニカム触媒における触媒担体としてのハニカム構造体における隔壁を、従来既知のものと対比して薄壁として構成することにより、開口率を高めて圧力損失を低減させると共に、ハニカム構造体を触媒担体として使用する場合に担体の熱容量を低下させるものであり、他方において隔壁の壁厚とハニカム構造体の開口率および／または嵩密度との間に前述した一定の条件を満足させ、特にハニカム構造体の製造段階で隔壁に生じ得る変形・欠損の度合をそれぞれ定量的に所定の範囲内に維持することにより、隔壁が薄いにも拘わらず、実用上満足すべき圧縮強度特性を実現することが可能となるものである。
【図面の簡単な説明】
　【図１】本発明の一実施例によるセラミックハニカム触媒の全体構成を示す斜視図である。
　【図２】セラミックハニカム触媒の触媒担体における流路および隔壁を示す略図である。
　【図３】本発明によるセラミックハニカム触媒の触媒担体における壁厚と開口率との関係を示すグラフである。
　【図４】本発明によるセラミックハニカム触媒の触媒担体における壁厚と嵩密度との関係を示すグラフである。
　【図５】開口率と周壁の変形程度との関係を示すグラフである。
　【図６】Ａは押出成形直後におけるセラミックハニカム構造体の搬送態様を示す説明図、Ｂは搬送途上における周壁の局部的な変形を示す説明図である。
　【図７】セラミックハニカム構造体における開口率と隔壁間隔との関係を示すグラフである。
　【図８】セラミックハニカム触媒の触媒担体における圧力損失特性の測定装置を示す線図である。
　【図９】図８の測定装置を使用して測定した圧力損失特性を示すグラフである。
　【図１０】図８の測定装置を使用して測定した、空気流量を一定としたときの開口率変化に伴う圧力損失の変化を示すグラフである。
　【図１１】エンジン実機によるハニカム構造体の試験装置を示す線図である。
　【図１２】図１１の測定装置を使用して測定したエンジン出力特性を示すグラフである。
　【図１３】Ａは車両走行試験モードの代表例としてのＬＡ−４モードに基づく車速パターンを示す線図、ＢはＬＡ−４モードにおける初期５０５秒間での車速パターンを示す詳細図である。
　【図１４】ＬＡ−４モードにおける初期５０５秒間でのハイドロカーボン累積排出量を示すグラフである。
　【図１５】ＬＡ−４モードにおける初期５０５秒間でのハイドロカーボン排出量を示すグラフである。
　【図１６】ハイドロカーボン排出量と触媒熱容量との関係を示すグラフである。
　【図１７】各エミッション成分についての浄化効率と触媒熱容量との関係を示すグラフである。
　【図１８】ＬＡ−４モードにおける初期５０５秒間での触媒担体の温度変化を示すグラフである。
　【図１９】ＬＡ−４モードにおける初期５０５秒間でのエミッションの排出量を示すグラフである。
　【図２０】ハニカム構造体における隔壁の中心線の定義を示す略図である。
　【図２１】Ａ，ＢおよびＣは、ハニカム構造体における隔壁の曲がり変形の例と、その場合における変形量の説明図である。
　【図２２】隔壁の変形量（長さ比ＬＢ／ＬＡ）の最大値とアイソスタティック強度との関係を示すグラフである。
　【図２３】一つのハニカムの任意の横断面内における変形を生じた隔壁の発生割合を模式的に示すグラフである。
　【図２４】長さ比ＬＢ／ＬＡが１．１０を超え、かつ、１．１５以下の隔壁の総数が全隔壁数に占める数量割合（％）とアイソスタティック強度との関係を示すグラフである。
　【図２５】ＡおよびＢは曲がり変形を生じた隔壁の存在形態を示す説明図である。
　【図２６】四角形セルを有するハニカム構造体における隔壁の潰れ変形に伴う変形量の説明図である。
　【図２７】ＡおよびＢは六角形セルを有するハニカム構造体における隔壁の潰れ変形前の状態および潰れ変形後の状態を示す説明図である。
　【図２８】隔壁の壁厚を変えたときの四角形セルにおける対角線の長さ比Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎとアイソスタティック強度との関係を示すグラフである。
　【図２９】隔壁の壁厚を変えたときの六角形セルにおける対角線の長さ比Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎとアイソスタティック強度との関係を示すグラフである。
　【図３０】四角形セルを有するハニカム構造体における隔壁の欠損状態を示す説明図である。
　【図３１】隔壁の壁厚を変えたときの欠損を生じた隔壁の総数とアイソスタティック強度との関係を示すグラフである。
　【図３２】隔壁の壁厚を変えたときの欠損を生じた隔壁の総数とアイソスタティック強度との関係を示すグラフである。
　【符号の説明】
１０　セラミックハニカム構造体
１１　周壁
１２　隔壁
１３　流路