(57)【要約】  回転機械は、クランク軸（１０６）と、貫通孔（１０７ｂ）を有する軸受ハウジング（１０７ａ）と、貫通孔（１０７ｂ）内に配置され、クランク軸（１０６）の外周面に対して潤滑油を介して摺動する主軸受（１０８）とを備える。主軸受（１０８）は、上側ブッシュ（１２０）、下側ブッシュ（１２２）、および上側ブッシュ（１２０）と下側ブッシュ（１２２）との間に配置される中間ブッシュ（１２１）を有する。中間ブッシュ（１２１）は、線膨脹係数が軸受ハウジング（１０７ａ）、上側ブッシュ（１２０）、および下側ブッシュ（１２２）よりも大きく、かつ、少なくともクランク軸（１０６）の回転起動前においてクランク軸（１０６）の外周面との間の隙間が上側ブッシュ（１２０）および下側ブッシュ（１２２）よりも大きい。これにより、流体潤滑時の軸受損失を低減できると共に、高負荷運転時においても軸受としての信頼性を維持できる。
2013175623.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転運動する軸と、
前記軸が挿入される穴を有するハウジング部と、
前記ハウジング部の前記穴内の軸方向における一方の端に最も近く配置される第１軸受部、他方の端に最も近く配置される第２軸受部、並びに前記第１軸受部と前記第２軸受部との間に配置され、線膨脹係数が前記ハウジング部、前記第１軸受部、および前記第２軸受部よりも大きく、かつ、少なくとも前記軸の回転起動前において前記軸の外周面との間の隙間が前記第１軸受部および前記第２軸受部よりも大きい中間軸受部を有し、前記軸の外周面に対して潤滑油を介して摺動するすべり軸受と、
を備えることを特徴とする回転機械。
【請求項２】
前記軸の外径は、前記中間軸受部に対向する部分において他の部分よりも小さいことを特徴とする請求の範囲第１項に記載の回転機械。
【請求項３】
前記中間軸受部の内周面には、当該内周面を周方向に分割する溝が形成されていることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の回転機械。
【請求項４】
前記中間軸受部の内周面には、当該内周面を周方向に分割する溝が形成されていることを特徴とする請求の範囲第２項に記載の回転機械。
【請求項５】
前記第１軸受部および前記第２軸受部の材質は黒鉛を含む炭素質基材に金属を含浸したカーボン軸受材料であり、前記中間軸受部の材質は樹脂を含むことを特徴とする請求の範囲第１項に記載の回転機械。
【請求項６】
前記第１軸受部および前記第２軸受部の材質は黒鉛を含む炭素質基材に金属を含浸したカーボン軸受材料であり、前記中間軸受部の材質は樹脂を含むことを特徴とする請求の範囲第２項に記載の回転機械。
【請求項７】
前記第１軸受部および前記第２軸受部の材質は黒鉛を含む炭素質基材に金属を含浸したカーボン軸受材料であり、前記中間軸受部の材質は樹脂を含むことを特徴とする請求の範囲第３項に記載の回転機械。
【請求項８】
前記第１軸受部および前記第２軸受部の材質は黒鉛を含む炭素質基材に金属を含浸したカーボン軸受材料であり、前記中間軸受部の材質は樹脂を含むことを特徴とする請求の範囲第４項に記載の回転機械。
【請求項９】
前記回転機械は、スクロール圧縮機あるいはロータリ圧縮機であることを特徴とする請求の範囲第１項乃至第８項のいずれか一項に記載の回転機械。
【請求項１０】
請求の範囲第１項乃至第８項のいずれか一項に記載の回転機械を冷凍または空調用の冷媒圧縮機として備えることを特徴とする冷凍サイクル機器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転機械および冷凍サイクル機器に関し、特に、回転運動する軸の外周面に対して潤滑油を介して摺動するすべり軸受部を備える回転機械、および冷凍サイクル機器に関する。
【背景技術】
【０００２】
回転機械としてのスクロール圧縮機は、渦巻き状の歯型形状を有する２つのスクロール部材を相対的に旋回運動させることにより、冷媒等の気体の圧縮を行う圧縮機である。スクロール圧縮機では、一般に、ネジ締結や溶接等で拘束された固定スクロールに対して、もう一方の可動な旋回スクロールが旋回運動するように構成されている。【０００３】
旋回スクロールには、クランク軸の偏心部と係合して摺動する旋回すべり軸受が設けられている。そして、クランク軸の偏心部と旋回すべり軸受とが潤滑油を介して摺動しながら、クランク軸の偏心部の振れ回り回転運動が旋回スクロールに伝達されて該旋回スクロールが旋回運動させられる。電動機のロータに接続されて回転運動するクランク軸は、スクロール圧縮機内に固定された主軸受および副軸受と呼ばれるジャーナルすべり軸受に対して潤滑油を介して摺動することにより支持される。【０００４】
例えばエアコンに搭載される冷媒圧縮用のスクロール圧縮機においては、一般に、低回転速度かつ低負荷な運転条件における損失低減が、エアコンの年間を通じた消費電力削減に対して特に効果が大きいことが知られている。近年、この低回転速度かつ低負荷な運転条件において、クランク軸とすべり軸受との摺動により生じる軸受損失の低減が課題となっている。【０００５】
軸受損失の低減を図るようにした従来技術としては、特開２００３−２３９８７６号公報（特許文献１）に記載のものがある。この特許文献１には、「旋回スクロール５の下部に形成されたハブ８の挿入溝８ａにフローティングリング部材１１０が自転と空転自在に保持され、フローティングリング部材１１０の中心には、回転軸４の偏心部４ａに固定されたスライドブッシュ１０が挿入されてスクロール圧縮機の摩擦損失低減装置を構成する」と記載されている（要約参照）。【０００６】
一般に、２つの面が潤滑油を介してすべり摺動する軸受等の摺動部においては、すべり速度の増加に伴い、油膜せん断による軸受損失が増加することが知られている。前記特許文献１に記載の技術では、潤滑油で満たされた回転軸の偏心部に固定されたスライドブッシュとハブとの間の空間に、自転可能なフローティングリング部材を配置した構造となっている。これにより、回転軸の偏心部に固定されたスライドブッシュとハブとの間で生ずる摺動を、スライドブッシュ外周とフローティングリング部材内周との間での摺動と、フローティングリング部材外周とハブ内周との間での摺動とに分散させることができる。このため、各摺動部位における相対すべり速度が小さくなり、油膜せん断による軸受損失が低減される。【０００７】
他の従来技術としては、特開２００８−１０１５３８号公報（特許文献２）に記載のものがある。この特許文献２には、「軸受は、主軸部７ａを軸支する主軸受６ｃと、クランク部７ｂを軸支するクランク軸受４ｃとを有する。主軸受６ｃはクランク側主軸受６ｃ１とこのクランク側主軸受に隣接した電動機側主軸受６ｃ２とで構成される。クランク軸受４ｃ及びクランク側主軸受６ｃ１は黒鉛を含む炭素質基材の気孔に金属を含浸したカーボン軸受で構成される。電動機側主軸受６ｃ２は板材を巻いて形成した巻きブッシュで構成される。」と記載されている（要約参照）。【０００８】
前記特許文献２に記載の技術では、面圧の高い高負荷部となるクランク軸受及びクランク側主軸受をカーボン軸受で構成することにより、境界潤滑状態における耐摩耗性や耐焼付き性などの信頼性を確保している。【０００９】
さらに他の従来技術として、特開平９−２５０４６５号公報（特許文献３）に記載のものがある。この特許文献３には、「前記旋回軸受、前記主軸受、前記副軸受のうち少なくとも１つの軸受は、前記クランク軸と摺接する面が含油多孔質体であり、この含油多孔質体の前記クランク軸と摺接する面以外の面が油を浸透しない部材で囲まれていることを特徴とするスクロール圧縮機」と記載されている（請求項１参照）。また、「前記旋回軸受、前記主軸受、前記副軸受のうち少なくとも１つの軸受は前記クランク軸と摺接する面の両端が油を浸透しない弾性体であって、前記両端以外の面が含油多孔質体で構成され、この含油多孔質体の前記クランク軸と摺接する面以外の面が前記弾性体または油を浸透しない部材で囲まれている」と記載されている（請求項６参照）。【００１０】
前記特許文献３に記載の技術によると、軸受の性能向上を図り、油切れ、片当り、冷媒の発泡等の非定常状態時や潤滑性が悪い代替フロン使用時など、潤滑状態が厳しい環境下においも、圧縮性能及び信頼性を確保できる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開２００３−２３９８７６号公報
【特許文献２】特開２００８−１０１５３８号公報
【特許文献３】特開平９−２５０４６５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
しかしながら、前記特許文献１に記載の技術では、回転軸の回転速度が低下するにつれ、一般的なすべり軸受よりも油膜が形成しにくくなり、フローティングリング部材との間で直接接触が起きやすくなるという課題がある。【００１３】
また、前記特許文献２に記載の技術では、潤滑性を有するカーボン軸受を使用することにより、油膜形成が困難な状態においてクランク軸と軸受とが直接接触を伴う摺動をする際の接触摩擦による軸受損失は低減され得る。しかし、通常の油膜形成時においては、油膜のせん断抵抗を低減する効果は殆ど無く、したがって、軸受損失の低減は、なされないか、極めて限定的であった。【００１４】
また、前記特許文献３に記載の技術は、油膜形成が困難となった際に含油多孔質体から軸と軸受との隙間への潤滑油の流入を促し、軸と軸受との直接接触を防止する点で軸受損失の低減に有効である。しかし、通常の油膜形成時においては、油膜のせん断抵抗を低減する効果は殆ど無く、したがって、軸受損失の低減は、なされないか、極めて限定的であった。【００１５】
本発明の目的は、回転運動する軸の外周面とすべり軸受との間に存在する潤滑油による油膜のせん断抵抗を低減することにより、流体潤滑時の軸受損失を低減すると共に、高負荷運転時においても軸受としての信頼性を維持できる回転機械、および冷凍サイクル機器を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
前記した目的を達成するために、本発明の一側面を反映する回転機械は、回転運動する軸と、前記軸が挿入される穴を有するハウジング部と、前記ハウジング部の前記穴内の軸方向における一方の端に最も近く配置される第１軸受部、他方の端に最も近く配置される第２軸受部、並びに前記第１軸受部と前記第２軸受部との間に配置され、線膨脹係数が前記ハウジング部、前記第１軸受部、および前記第２軸受部よりも大きく、かつ、少なくとも前記軸の回転起動前において前記軸の外周面との間の隙間が前記第１軸受部および前記第２軸受部よりも大きい中間軸受部を有し、前記軸の外周面に対して潤滑油を介して摺動するすべり軸受と、を備えることを特徴とする。【００１７】
また、本発明の一側面を反映する冷凍サイクル機器は、前記回転機械を冷凍または空調用の冷媒圧縮機として備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、回転運動する軸の外周面とすべり軸受との間に存在する潤滑油による油膜のせん断抵抗を低減することにより、流体潤滑時の軸受損失を低減することができると共に、高負荷運転時においても軸受としての信頼性を維持することができる回転機械、および冷凍サイクル機器を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の第１実施形態に係るスクロール圧縮機を示す縦断面図である。
【図２】比較例としてのスクロール圧縮機における主軸受付近の拡大断面図である。
【図３】本発明の第１実施形態に係るスクロール圧縮機における主軸受付近の拡大断面図である。
【図４】図１に示すスクロール圧縮機が高負荷運転している際の主軸受付近の拡大断面図である。
【図５】中間ブッシュとクランク軸との間の隙間の拡大率と、相対軸受損失との関係を示すグラフである。
【図６】中間ブッシュとクランク軸との間の隙間の拡大率と、相対最小油膜厚さとの関係を示すグラフである。
【図７】第１実施形態の第１変形例に係る主軸受付近の拡大断面図である。
【図８】第１実施形態の第２変形例に係る主軸受付近の拡大断面図である。
【図９】第１実施形態の第３変形例に係る主軸受付近の拡大断面図である。
【図１０】第１実施形態の第４変形例に係る主軸受付近の拡大断面図である。
【図１１】本発明の第２実施形態に係るロータリ圧縮機を示す縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
次に、本発明の実施形態について、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。
≪第１実施形態≫
まず、図１〜図６を参照しながら本発明の第１実施形態について説明する。
図１は、本発明の第１実施形態に係るスクロール圧縮機１００を示す縦断面図である。すなわち、この第１実施形態では、本発明の回転機械について、冷媒ガスの圧縮を行うスクロール圧縮機１００の例を用いて説明する。
【００２１】
図１に示すように、スクロール圧縮機１００は、エアコンなどの空調装置や冷凍装置などの冷凍空調用に使用される密閉形の圧縮機である。スクロール圧縮機１００は、筐体を成す密閉容器１０２を有しており、密閉容器１０２内の上部には、固定スクロール１０３と、この固定スクロール１０３と噛み合って旋回運動する旋回スクロール１０４とが設けられている。固定スクロール１０３および旋回スクロール１０４は、それぞれ渦巻き状の歯型形状部を有している。
【００２２】
また、密閉容器１０２内には、回転動力源としての電動機１０５が設けられており、この電動機１０５のロータにはクランク軸（軸）１０６が接続されている。電動機１０５に接続されて回転運動するクランク軸１０６は、密閉容器１０２内に固設されたフレーム１０７に設けられた主軸受（すべり軸受）１０８、及び下フレーム１０９に設けられた副軸受１１０により、回転自在に支持されている。
【００２３】
クランク軸１０６の上部には、クランク軸１０６の主軸受１０８および副軸受１１０により支持される部分の軸心に対して偏心した軸心を有する偏心部１０６ａが設けられている。この偏心部１０６ａは、旋回スクロール１０４の端板１０４ａの下面（背面）側に設けられた旋回軸受１１２と係合して摺動し、偏心部１０６ａの振れ回り回転運動（偏心運動）が旋回スクロール１０４に伝達される。
【００２４】
旋回スクロール１０４は、オルダムリング１１３により自転が規制されており、固定スクロール１０３に対して旋回運動をする。オルダムリング１１３は、旋回スクロール１０４の端板１０４ａの下面（背面）側に形成された溝とフレーム１０７に形成された溝とに装着されている。電動機１０５により回転駆動されるクランク軸１０６を介して旋回スクロール１０４が旋回運動すると、吸入口１１４から低圧の冷媒ガスが吸い込まれて、旋回スクロール１０４および固定スクロール１０３により形成される圧縮室に導かれる。ここで冷媒ガスは、スクロール１０３，１０４の中心方向に移動するに従い容積を縮小し圧縮された後、吐出口１１５を介して外部へ吐出される。
【００２５】
クランク軸１０６の内部には、その軸方向に沿って下端から偏心部１０６ａの端面（上端面）側まで貫通する給油孔１１６が設けられている。密閉容器１０２の下部に溜められた潤滑油１１７が、冷媒ガスの吐出圧力を利用した後記する圧力差により、或いはクランク軸１０６の下端部に別途取り付けられたポンプ（図示せず）により、給油孔１１６を通じて押し上げられ、各軸受（主軸受１０８、副軸受１１０、旋回軸受１１２）の内周面とクランク軸１０６外周面との間の隙間に供給されるように構成されている。
【００２６】
ここでは、密閉容器１０２内は吐出圧力となっており、また、旋回スクロール１０４の端板１０４ａの下面側に形成される中間室（背圧室）１１８は吐出圧力と吸込圧力との中間の圧力となっている。このため、密閉容器１０２下部に溜められている潤滑油１１７は、吐出圧力と前記中間圧力との圧力差により、給油孔１１６を介して各軸受１０８，１１０，１１２などに供給される。
【００２７】
図２は、比較例としてのスクロール圧縮機における主軸受２０８付近の拡大断面図である。なお、図２では、クランク軸１０６の軸心と偏心部１０６ａの軸心とに直交する直線の延長方向から見た断面図であるため、両者の軸心が重なって見えている（他の拡大断面図も同様）。図２に示すように、比較例に係る主軸受２０８は、フレーム１０７の一部に設けられた軸受ハウジング１０７ａの内側に形成された貫通孔１０７ｂの内部に、２個の円筒状のすべり軸受ブッシュである上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２が軸方向に並んで配置された構造となっている。
【００２８】
具体的には、偏心部１０６ａに近い側に上側ブッシュ１２０、偏心部１０６ａから遠い側に下側ブッシュ１２２が配置されている。クランク軸１０６の外周面と主軸受２０８（上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２）の内周面との間の隙間には、給油孔１１６と給油口１１９とを通じて潤滑油が供給され、クランク軸１０６の外周面と主軸受２０８の内周面とは油膜を介して摺動する。油膜を形成した潤滑油はその後、軸受ハウジング１０７ａの端部を通じて軸受ハウジング１０７ａの外部へと流出する。
【００２９】
図３は、本発明の第１実施形態に係るスクロール圧縮機１００における主軸受１０８付近の拡大断面図である。図３に示すように、第１実施形態に係る主軸受１０８は、例えば鋳鉄製のフレーム１０７の一部に設けられた軸受ハウジング（ハウジング部）１０７ａの内側に形成された貫通孔（穴）１０７ｂの内部に、３個の円筒状のすべり軸受ブッシュである上側ブッシュ（第１軸受部）１２０、中間ブッシュ（中間軸受部）１２１、および下側ブッシュ（第２軸受部）１２２が上方から順に軸方向に並んで配置された構造となっている。
【００３０】
具体的には、上側ブッシュ１２０は、貫通孔１０７ｂ内の軸方向における一方（偏心部１０６ａ側）の端に最も近く、つまり偏心部１０６ａに最も近い側に、配置されている。また、下側ブッシュ１２２は、貫通孔１０７ｂ内の軸方向における他方（偏心部１０６ａと反対側）の端に最も近く、つまり偏心部１０６ａから最も遠い側に配置されている。また、中間ブッシュ１２１は、上側ブッシュ１２０と下側ブッシュ１２２との間に配置されている。
【００３１】
上側ブッシュ１２０と下側ブッシュ１２２とは、例えば黒鉛を含む炭素質基材に金属を含浸したカーボン軸受材料で構成されている。一方、中間ブッシュ１２１は、上側ブッシュ１２０と下側ブッシュ１２２とを構成するカーボン軸受材料、および軸受ハウジング１０７ａを構成する鋳鉄材料と比較して、より大きい線膨脹係数を示す材料、例えば樹脂を含む材料で構成されている。
【００３２】
また、少なくともクランク軸１０６の回転起動前において、中間ブッシュ１２１とクランク軸１０６の外周面との間の隙間は、上側ブッシュ１２０とクランク軸１０６の外周面との間の隙間、および下側ブッシュ１２２とクランク軸１０６の外周面との間の隙間よりも大きい。すなわち、中間ブッシュ１２１の内径とクランク軸１０６の外径との差は、上側ブッシュ１２０の内径とクランク軸１０６の外径との差よりも大きく、かつ、下側ブッシュ１２２の内径とクランク軸１０６の外径との差よりも大きい。
【００３３】
クランク軸１０６の外周面と主軸受１０８（上側ブッシュ１２０、中間ブッシュ１２１、および下側ブッシュ１２２）の内周面との間の隙間（以下、「軸受隙間」ともいう）には、給油孔１１６と給油口１１９とを通じて潤滑油が供給され、クランク軸１０６の外周面と主軸受１０８の内周面とは油膜を介して摺動する。油膜を形成した潤滑油はその後、軸受ハウジング１０７ａの端部を通じて軸受ハウジング１０７ａの外部へと流出する。
【００３４】
次に、前記のように構成された第１実施形態の作用について説明する。
油膜を介して摺動する回転軸（例えばクランク軸１０６）と円筒状の軸受（例えば主軸受１０８）との界面で生じる油膜せん断力は、一般にペトロフの式と呼称される式（１）の関係を有することが知られている。
Ｆ＝τＡ＝η（Ｖ／ｈ）Ａ    ・・・（１）
ここで、Ｆは油膜せん断力、τは油膜せん断応力、ηは絶対粘度、Ｖは回転軸の周速、ｈは半径隙間（油膜厚さ）、Ａは油膜せん断に関わる軸受内周の面積である。
【００３５】
図３に示した本発明の第１実施形態と図２に示した比較例とにおいて、全すべり軸受ブッシュの内周面の面積の合計が等しく、かつ、上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２の内径が等しい場合、本発明の第１実施形態は、中間ブッシュ１２１の部分において半径隙間ｈが比較例よりも大きく設定されているため、比較例よりも油膜せん断力、ひいては軸受損失が減少する。
【００３６】
仮に図２に示した比較例の構造において油膜せん断力を小さくするためにクランク軸１０６と主軸受２０８との間の隙間を拡大しようとすると、当該隙間を通じた潤滑油の流量が増加し、それに起因したスクロール圧縮機の損失増加が懸念される。しかし、図３に示した本発明の第１実施形態の構造においては、潤滑油の流出経路である上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２の部分における隙間が、中間ブッシュ１２１の部分における隙間よりも小さいため、中間ブッシュ１２１の部分の隙間を拡大しても、クランク軸１０６と主軸受１０８との間の隙間を通じた潤滑油流量の増加は殆ど生じず、それによる損失増加も防止される。
【００３７】
また、スクロール圧縮機１００の運転条件および運転温度に応じて、すべり軸受ブッシュである上側ブッシュ１２０、中間ブッシュ１２１、および下側ブッシュ１２２と、軸受ハウジング１０７ａとの材料、厚さ、並びに内径を決定することにより、高負荷運転時に主軸受１０８が支持可能な荷重（負荷容量）を従来と同等に確保し、軸受としての信頼性を維持することが可能である。
【００３８】
図４は、図１に示すスクロール圧縮機１００が高負荷運転している際の主軸受１０８付近の拡大断面図である。なお、図４は、高負荷運転時にクランク軸１０６が主軸受１０８に対して少し傾斜した状態を示している（図９、図１０も同様）。なお、クランク軸１０６が傾斜する理由については後記する。
【００３９】
図４に示すように、クランク軸１０６の回転速度およびクランク軸１０６に対して冷媒ガスにより作用するガス荷重１２３が大きい高負荷運転中には、クランク軸１０６の周速Ｖの増加および偏心による部分的な半径隙間ｈの減少により、油膜せん断力Ｆが増加する（式（１）参照）。これに伴う油膜せん断発熱の増加、およびスクロール圧縮機１００内のガス温度の増加により、主軸受１０８の温度（以下、「軸受温度」ともいう）が上昇する。この温度上昇に応じてクランク軸１０６、軸受ハウジング１０７ａ、並びにすべり軸受ブッシュである上側ブッシュ１２０、中間ブッシュ１２１、および下側ブッシュ１２２は、それぞれ熱膨張を生じる。
【００４０】
本発明の第１実施形態では、中間ブッシュ１２１の線膨脹係数が特に大きいことにより、中間ブッシュ１２１とクランク軸１０６との間の隙間は、高負荷運転時（図４参照）の方が低負荷運転時（図３参照）よりも小さくなる。よって、高負荷運転時の状態においては、低負荷運転時の状態よりも、動圧によって高い油膜圧力を保持できる領域が拡大し、これにより、軸受の負荷容量が増加する。
【００４１】
図４に示したように、ガス荷重１２３は、クランク軸１０６に対して、主軸受１０８よりも上方の部位にオーバーハング荷重として作用するため、クランク軸１０６の主軸受１０８に対する傾斜は、運転負荷の増大に伴って拡大しやすい。このため、図４にＡおよびＢで示す軸受端部において、片当り状態でのクランク軸１０６と主軸受１０８との直接接触が生じやすい。図３に示した例においては、上側ブッシュ１２０と下側ブッシュ１２２とが硬質で潤滑性を有するカーボン軸受材料で構成されているため、油膜形成が困難でクランク軸１０６と主軸受１０８とが直接接触を伴う摺動をする状態となった場合であっても、良好な耐摩耗性を得ることができる。
【００４２】
次に、油膜せん断による軸受損失に関する評価について説明する。
図３に示したような３個のすべり軸受ブッシュである上側ブッシュ１２０、中間ブッシュ１２１、および下側ブッシュ１２２を有する主軸受１０８を軸受ハウジング１０７ａの貫通孔１０７ｂ内に配置し、この主軸受１０８に対してクランク軸１０６が潤滑油を介して摺動した場合の油膜せん断による軸受損失の評価を行った。そして、本発明の第１実施形態に係る軸受構造における中間ブッシュ１２１とクランク軸１０６との間の隙間が軸受損失および最小油膜厚さに及ぼす影響を検証した。その検証結果を、図５および図６に示す。
【００４３】
なお、この検証にあたっては、エアコン用のスクロール圧縮機１００において、クランク軸１０６の直径が１４〜１８ｍｍのものを想定した。また、上側ブッシュ１２０、中間ブッシュ１２１、下側ブッシュ１２２とも軸方向長さは同一でクランク軸１０６の直径と等しくした。上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２とクランク軸１０６との間の隙間は、等しくクランク軸１０６の直径の０．１５％とした。また、主軸受１０８に対するクランク軸１０６の傾斜角度は、作用する荷重方向に０．０１゜とした。
【００４４】
図５は、中間ブッシュ１２１とクランク軸１０６との間の隙間の拡大率を種々に変えて軸受損失の評価を行った結果を示すグラフである。すなわち、図５は、中間ブッシュとクランク軸との間の隙間の拡大率と、相対軸受損失との関係を示している。図５において、横軸は、上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２とクランク軸１０６との間の隙間を基準（０％）とした場合の、中間ブッシュ１２１とクランク軸１０６との間の隙間の拡大率を示す。縦軸は、上側ブッシュ１２０、中間ブッシュ１２１、および下側ブッシュ１２２の各々とクランク軸１０６との間の隙間が全て等しい場合の軸受損失を１００％とした場合の、これに対する相対値を示している。図５の検証結果に示すように、軸受損失は、中間ブッシュ１２１とクランク軸１０６との間の隙間を拡大することにより、減少する傾向を示した。
【００４５】
図６は、中間ブッシュ１２１とクランク軸１０６との間の隙間の拡大率を種々に変えて最小油膜厚さの評価を行った結果を示すグラフである。すなわち、図６は、中間ブッシュとクランク軸との間の隙間の拡大率と、相対最小油膜厚さとの関係を示している。図６において、横軸は、上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２とクランク軸１０６との間の隙間を基準（０％）とした場合の、中間ブッシュ１２１とクランク軸１０６との間の隙間の拡大率を示す。縦軸は、上側ブッシュ１２０、中間ブッシュ１２１、および下側ブッシュ１２２の各々とクランク軸１０６との間の隙間が全て等しい場合の最小油膜厚さを１００％とした場合の、これに対する相対値を示している。なお、ここでの最小油膜厚さは、同じ荷重を支持する場合における最小油膜厚さである。図６の検証結果に示すように、最小油膜厚さは、中間ブッシュ１２１とクランク軸１０６との間の隙間を縮小することにより、増加する傾向を示した。
【００４６】
前記したように、本発明の第１実施形態に係るスクロール圧縮機１００は、回転運動するクランク軸１０６と、クランク軸１０６が挿入される貫通孔１０７ｂを有する軸受ハウジング１０７ａと、軸受ハウジング１０７ａの貫通孔１０７ｂ内に配置され、クランク軸１０６の外周面に対して潤滑油を介して摺動する主軸受１０８と、を備えている。また、主軸受１０８は、軸受ハウジング１０７ａの貫通孔１０７ｂ内の軸方向における一方の端に最も近く配置される上側ブッシュ１２０、他方の端に最も近く配置される下側ブッシュ１２２、および上側ブッシュ１２０と下側ブッシュ１２２との間に配置される中間ブッシュ１２１を有している。そして、中間ブッシュ１２１は、線膨脹係数が軸受ハウジング１０７ａ、上側ブッシュ１２０、および下側ブッシュ１２２よりも大きく、かつ、少なくともクランク軸１０６の回転起動前においてクランク軸１０６の外周面との間の隙間が上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２よりも大きくなっている。
【００４７】
すなわち、本発明の第１実施形態では、潤滑油の油膜せん断を生じながらクランク軸１０６の回転を支持する主軸受１０８の構成要素のうち、中央部に配置される中間ブッシュ１２１は、両端部に配置される上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２よりも線膨脹係数の大きい材料で構成され、かつ、少なくともクランク軸１０６の回転起動前において上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２よりもクランク軸１０６との間の隙間が大きくなっている。この隙間の大小関係は、高負荷運転時（軸受温度が高い）を除き、常温停止中およびクランク軸１０６の回転速度および作用荷重の小さい低負荷運転時（軸受温度が低い）においても同様に保たれる。そして、温度変化による中間ブッシュ１２１の内径寸法変化率（縮小率）は、上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２の内径寸法変化率（縮小率）よりも大きくなる。
【００４８】
したがって、クランク軸１０６の回転速度およびクランク軸１０６に作用する荷重が小さい低負荷運転時には、中間ブッシュ１２１の部分においてクランク軸１０６との隙間が大きいため、摩擦損失が低減されて、軸受損失が減少する。また、潤滑油の流出経路である上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２の部分における隙間が小さいため、潤滑油流量の増加は殆ど生じず、それによる損失増加も防止される。一方、クランク軸１０６の回転速度およびクランク軸１０６に作用する荷重が大きい高負荷運転時には、中間ブッシュ１２１の部分においてクランク軸１０６との隙間が温度変化によって縮小し、動圧によるこの部位の油膜圧力が増加するため、最小油膜厚さ、および軸受の負荷容量（荷重支持能力）が増加する。
【００４９】
すなわち、本発明の第１実施形態によれば、回転運動するクランク軸１０６の外周面と主軸受１０８との間に存在する潤滑油による油膜のせん断抵抗を低減することにより、流体潤滑時の軸受損失を低減することができると共に、高負荷運転時においても軸受としての信頼性を維持することができる。
【００５０】
（上側ブッシュおよび下側ブッシュの材質）
上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２の材質として、中間ブッシュ１２１の材質よりも線膨脹率が小さいカーボン系、金属系、セラミクス系の材料が使用され得る。図３に示した例では、片当り時および油膜破断による直接接触摩擦時の耐摩耗性確保を重視し、黒鉛を含む炭素質基材に金属を含浸したカーボン軸受材料が使用されている。但し、上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２の材質として、適用する回転機械に要求される耐摩耗性や耐環境性等に合わせ、例えば、鋳鉄、炭素鋼、銅合金、黄銅、すず合金、アルミニウム合金、ジルコニア、アルミナ、炭化珪素、窒化珪素等が使用されてもよい。
【００５１】
（中間ブッシュの材質）
中間ブッシュ１２１の材質として、上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２の材質よりも線膨脹率が大きい樹脂材料が使用され得る。但し、中間ブッシュ１２１の材質として、適用する回転機械の温度条件や期待する軸受隙間の変化量等に応じて、ポリテトラフルオロエチレン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンサルファイド、ナイロン、ポリイミド、ポリアミドイミド、ポリエチレン、超高分子量ポリエチレン等、およびこれらの樹脂と焼結金属、粒子、繊維材料等による複合材が使用されてもよい。
【００５２】
（第１変形例）
図７は、第１実施形態の第１変形例に係る主軸受１０８ａ付近の拡大断面図である。図１〜図６に示した第１実施形態と同様の構成及び作用は、この第１変形例に取り込まれるものとして詳細な説明を省略し、相違する点について説明する（以降に説明するさらに別の変形例でも同様）。
【００５３】
図７に示すように、第１実施形態の第１変形例は、主軸受１０８ａの下側ブッシュ１２２ａが軸受ハウジング１０７ａと一体に形成されている点で、第１実施形態と相違している。なお、下側ブッシュ１２２ａではなく上側ブッシュが軸受ハウジング１０７ａと一体に形成されてもよい。すなわち、第１実施形態のように上側ブッシュ１２０および下側ブッシュ１２２を別部材として軸受ハウジング１０７ａに設置する代わりに、下側ブッシュ１２２ａ（あるいは上側ブッシュ）が軸受ハウジング１０７ａと一体化されている。このような第１実施形態の第１変形例によれば、前記した第１実施形態と同様の作用効果を奏することができることに加えて、部品点数の減少により組立コストを低減することが可能となる。
【００５４】
（第２変形例）
図８は、第１実施形態の第２変形例に係る主軸受１０８ｂ付近の拡大断面図である。
図８に示すように、第１実施形態の第２変形例では、クランク軸１０６の外径は、主軸受１０８ｂの中間ブッシュ１２１ａに対向する部分において他の部分よりも小さくなっている。すなわち、主軸受１０８ｂの中央部における軸受隙間を拡大する方法は、第１実施形態のように中間ブッシュ１２１の内径を拡大する代わりに、中間ブッシュ１２１ａに対向する部分のクランク軸１０６の外径を小さくすることによっても可能である。
【００５５】
図３に示す第１実施形態に係る構造において、３個のすべり軸受ブッシュである上側ブッシュ１２０、中間ブッシュ１２１、および下側ブッシュ１２２の各内周面の同軸度を高い精度で得ると共に、一回の軸方向送りで効率良く内径加工するためには、軸受ハウジング１０７ａに３個のすべり軸受ブッシュを挿入した状態でスクロール圧縮機１００の高負荷運転時における温度に加温し、その状態で３個のすべり軸受ブッシュの内径を同一径に加工する等の加工プロセスの工夫が必要となる。これに対し、図８に示す第１実施形態の第２変形例に係る構造では、室温において、３個のすべり軸受ブッシュである上側ブッシュ１２０、中間ブッシュ１２１ａ、および下側ブッシュ１２２の内径を一回の軸方向送りで同一径に加工することができる。このような第１実施形態の第２変形例によれば、前記した第１実施形態と同様の作用効果を奏することができることに加えて、製造コストを低減することが可能となる。
【００５６】
（第３変形例）
図９は、第１実施形態の第３変形例に係る主軸受１０８ｃ付近の拡大断面図である。
図９に示すように、第１実施形態の第３変形例では、中間ブッシュ１２１ｂの内周面に、当該内周面を周方向に分割する溝１２４が少なくとも一箇所形成されている。このような第１実施形態の第３変形例によれば、前記した第１実施形態と同様の作用効果を奏することができることに加えて、溝１２４を設けることにより、熱膨張時に中間ブッシュ１２１ｂにおける周方向の内部応力を緩和し、温度上昇に対する内径変化のばらつきを低減できるほか、溝１２４を設けた分だけ摺動面積が小さくなるので、軸受損失の更なる低減が可能となる。
【００５７】
（第４変形例）
図１０は、第１実施形態の第４変形例に係る主軸受１０８ｄ付近の拡大断面図である。
図１０に示すように、第１実施形態の第４変形例では、中間ブッシュ１２１ｃの内周面には、当該内周面を周方向に分割する溝１２４ａが形成されており、溝１２４ａは、中間ブッシュ１２１ｃの軸方向における両端部から中央部に向けてクランク軸１０６の回転方向に傾斜して延びるＶ字状を呈している。このような第１実施形態の第４変形例によれば、前記した第１実施形態の第３変形例と同様の作用効果を奏することができることに加えて、更に次のような作用効果を奏する。すなわち、潤滑油が溝１２４ａを通って中間ブッシュ１２１ｃの軸方向における両端部から中央部に寄せられて中央部付近の圧力が高まる。このため、特に高負荷時において動圧を向上させて、最小油膜厚さを増加させることが可能となる。
【００５８】
≪第２実施形態≫
次に、図１１を参照しながら本発明の第２実施形態について説明する。
図１１は、本発明の第２実施形態に係るロータリ圧縮機１３０を示す縦断面図である。すなわち、この第２実施形態では、本発明の回転機械について、冷媒ガスの圧縮を行うロータリ圧縮機１３０の例を用いて説明する。
【００５９】
図１１に示すように、ロータリ圧縮機１３０は、機能的には、縦型円筒状の密閉容器１３８と、密閉容器１３８内で冷媒ガスを圧縮する圧縮機構１３９と、圧縮機構１３９を駆動する電動機１３１と、圧縮機構１３９を構成する部品や部材の摺動面に供給する潤滑油を蓄える油溜め１４４とを備えている。密閉容器１３８内では、上から順に電動機１３１、圧縮機構１３９、油溜め１４４が配置されている。
【００６０】
電動機１３１のロータには、下方に延びる回転シャフト（軸）１３２が接続されている。圧縮機構１３９は、回転シャフト１３２の下方先端部近くに形成された偏心軸部１３２ａと、偏心軸部１３２ａが内側に係合されて偏心軸部１３２ａにより偏心回転が与えられる円筒形状のローラ１３３と、偏心軸部１３２ａ及びローラ１３３を収納するシリンダ１３４と、シリンダ１３４の上蓋となると共に回転シャフト１３２を支持する上軸受部材１３５と、シリンダ１３４の下蓋となると共に回転シャフト１３２の下端部を支持する下軸受部材１３６と、ローラ１３３の外周面と摺動して圧縮室１３７の低圧側と高圧側とを隔てるベーン（図示せず）と、を有している。
【００６１】
上軸受部材１３５は、上軸受部材１３５の一部に設けられた軸受ハウジング（ハウジング部）１３５ａを有している。軸受ハウジング１３５ａには、回転シャフト１３２が挿入される貫通孔（穴）１３５ｂが形成されており、この貫通孔１３５ｂ内に上軸受（すべり軸受）１４３が配置されている。上軸受１４３は、軸受ハウジング１３５ａの内側に形成された貫通孔１３５ｂの内部に、３個の円筒状のすべり軸受ブッシュである上側ブッシュ（第１軸受部）１４０、中間ブッシュ（中間軸受部）１４１、および下側ブッシュ（第２軸受部）１４２が上方から順に軸方向に並んで配置された構造となっている。
【００６２】
具体的には、上側ブッシュ１４０は、貫通孔１３５ｂ内の軸方向における一方（偏心軸部１３２ａと反対側）の端に最も近く、つまり偏心軸部１３２ａから最も遠い側に、配置されている。また、下側ブッシュ１４２は、貫通孔１３５ｂ内の軸方向における他方（偏心軸部１３２ａ側）の端に最も近く、つまり偏心軸部１３２ａに最も近い側に配置されている。また、中間ブッシュ１４１は、上側ブッシュ１４０と下側ブッシュ１４２との間に配置されている。
【００６３】
上側ブッシュ１４０と下側ブッシュ１４２の材質は、例えば鋳鉄である。下側ブッシュ１４２（その内周面である摺動面を含む）は、上軸受部材１３５の軸受ハウジング１３５ａと一体に形成されている。一方、中間ブッシュ１４１は、その線膨脹係数が、上側ブッシュ１４０と下側ブッシュ１４２の線膨脹係数よりも大きく、かつ、軸受ハウジング１３５ａの線膨脹係数よりも大きい材料、例えば樹脂を含む材料で構成されている。
【００６４】
また、少なくとも回転シャフト１３２の回転起動前において、中間ブッシュ１４１と回転シャフト１３２の外周面との間の隙間は、上側ブッシュ１４０と回転シャフト１３２の外周面との間の隙間、および下側ブッシュ１４２と回転シャフト１３２の外周面との間の隙間よりも大きい。ここでは、回転シャフト１３２の外径は、上軸受１４３の中間ブッシュ１４１に対向する部分において他の部分よりも小さくなっている。すなわち、中間ブッシュ１４１の内径と中間ブッシュ１４１に対向する部分における回転シャフト１３２の外径との差は、上側ブッシュ１４０の内径と回転シャフト１３２の外径との差よりも大きく、かつ、下側ブッシュ１４２の内径と回転シャフト１３２の外径との差よりも大きい。
【００６５】
回転シャフト１３２の下端部を支持するすべり軸受である下軸受１４５（その内周面である摺動面を含む）は、鋳鉄製の下軸受部材１３６と一体に形成されている。ロータリ圧縮機１３０の下部に設けられた油溜め１４４内の潤滑油１１７は、回転シャフト１３２の軸心に沿って形成された給油孔１４６から径方向に分岐する分岐孔を通じて上軸受１４３、下軸受１４５に供給され、各軸受１４３，１４５の摺動部は、潤滑油によって油膜が作られ、円滑な潤滑が確保される。
【００６６】
前記した本発明の第２実施形態では、回転シャフト１３２の回転速度および回転シャフト１３２に作用する荷重が小さい低負荷運転時には、中間ブッシュ１４１の部分において回転シャフト１３２との隙間が大きいため、摩擦損失が低減されて、軸受損失が減少する。また、潤滑油の流出経路である上側ブッシュ１４０および下側ブッシュ１４２の部分における隙間が小さいため、潤滑油流量の増加は殆ど生じず、それによる損失増加も防止される。一方、回転シャフト１３２の回転速度および回転シャフト１３２に作用する荷重が大きい高負荷運転時には、中間ブッシュ１４１の部分において回転シャフト１３２との隙間が温度変化によって縮小し、動圧によるこの部位の油膜圧力が増加するため、最小油膜厚さ、および軸受の負荷容量（荷重支持能力）が増加する。
【００６７】
すなわち、本発明の第２実施形態によれば、回転運動する回転シャフト１３２の外周面と上軸受１４３との間に存在する潤滑油による油膜のせん断抵抗を低減することにより、流体潤滑時の軸受損失を低減することができると共に、高負荷運転時においても軸受としての信頼性を維持することができる。
【００６８】
また、本発明の第２実施形態に係るロータリ圧縮機１３０では、各軸受１４３，１４５が圧縮室１３７に近い位置に設けられている。しかも、上軸受部材１３５におけるローラ１３３側の端部に位置する下側ブッシュ１４２と下軸受１４５とは、すべり軸受ブッシュとして機能すると共に、その内周面である摺動面が軸受部材１３５，１３６とそれぞれ一体に形成されている。これにより、すべり軸受ブッシュを軸受部材１３５，１３６とは別体に構成した場合のようなすべり軸受ブッシュの材料内部等の軸受隙間以外の部分における流体の移動が無くなる。したがって、各軸受１４３，１４５と圧縮室１３７との間でのガスや潤滑油の流入流出関係をコントロールしやすく、設計が容易となる。
【００６９】
以上、本発明について実施形態に基づいて説明したが、本発明は前記した実施形態に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、前記した実施形態は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施形態の構成の一部を他の実施形態の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施形態の構成に他の実施形態の構成を加えることも可能である。また、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。
【００７０】
例えば、前記実施形態では、軸受ハウジングの内側に形成された貫通孔の内部に、３個のすべり軸受ブッシュである上側ブッシュ、中間ブッシュ、および下側ブッシュが上方から順に軸方向に並んで配置された構造となっている。但し、本発明はこれに限定されるものではなく、４個以上のすべり軸受ブッシュが軸方向に並んで配置された構造にも適用され得る。この場合、軸方向両端部のすべり軸受ブッシュが、前記実施形態における上側ブッシュおよび下側ブッシュに相当し、軸方向両端部のすべり軸受ブッシュの間に配置される複数のすべり軸受ブッシュのうちの少なくとも一つが前記実施形態における中間ブッシュに相当することになる。
【００７１】
また、例えば第１実施形態の第２変形例では、主軸受１０８ｂの中央部における軸受隙間を拡大する方法として、中間ブッシュ１２１ａに対向する部分のクランク軸１０６の外径を小さくする方法を採用したが、本発明はこれに限定されるものではない。例えば、中間ブッシュ１２１の内径を拡大し、かつ、中間ブッシュ１２１ａに対向する部分のクランク軸１０６の外径を小さくしてもよい。
【００７２】
また、例えば第１実施形態の第３変形例では、中間ブッシュ１２１ｂの内周面に、当該内周面を周方向に分割する溝１２４が形成される例について説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。本発明は、例えば、溝１２４の深さが中間ブッシュ１２１ｂの外周面にまで達する場合にも適用可能である。つまり、中間ブッシュ１２１ｂは、軸方向に沿った分割面によって周方向において複数に分割され、円筒形状の一部を成す複数の部分を備えるように構成されてもよい。
【００７３】
また、前記実施形態では、本発明がスクロール圧縮機、ロータリ圧縮機に適用される場合について説明したが、本発明はこれらに限定されるものではなく、他の形式の圧縮機にも適用可能である。また、前記実施形態では、回転運動する軸が鉛直方向に沿って配置される縦型の圧縮機について説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、回転運動する軸が水平方向に沿って配置される横型の圧縮機にも適用可能である。更に、本発明は、回転運動する軸の外周面に対して潤滑油を介して摺動するすべり軸受部を備える各種の回転機械にも適用可能である。
【００７４】
また、本発明は、本発明に係る回転機械を冷凍または空調用の冷媒圧縮機として備える冷凍サイクル機器として構成され得る。この冷凍サイクル機器は、本発明に係る回転機械としての冷媒圧縮機と、冷媒圧縮機で圧縮されて高温高圧になった冷媒ガスから熱を放熱する凝縮器と、凝縮器からの高圧冷媒を減圧する減圧装置と、減圧装置からの液冷媒を蒸発させる蒸発器とを備えている。このような冷凍サイクル機器は、冷凍装置、空調装置、ヒートポンプ式給湯機などに使用され得る。
【符号の説明】
【００７５】
１００    スクロール圧縮機（回転機械）
１０６    クランク軸（軸）
１０７ａ  軸受ハウジング（ハウジング部）
１０７ｂ  貫通孔（穴）
１０８，１０８ａ〜１０８ｄ  主軸受（すべり軸受）
１１７    潤滑油
１２０    上側ブッシュ（第１軸受部）
１２１，１２１ａ〜１２１ｃ  中間ブッシュ（中間軸受部）
１２２，１２２ａ  下側ブッシュ（第２軸受部）
１２４，１２４ａ  溝
１３０    ロータリ圧縮機（回転機械）
１３２    回転シャフト（軸）
１３５ａ  軸受ハウジング（ハウジング部）
１３５ｂ  貫通孔（穴）
１４０    上側ブッシュ（第１軸受部）
１４１    中間ブッシュ（中間軸受部）
１４２    下側ブッシュ（第２軸受部）
１４３    上軸受（すべり軸受）
【図１】
2013175623.tif 000003
【図２】
2013175623.tif 000004
【図３】
2013175623.tif 000005
【図４】
2013175623.tif 000006
【図５】
2013175623.tif 000007
【図６】
2013175623.tif 000008
【図７】
2013175623.tif 000009
【図８】
2013175623.tif 000010
【図９】
2013175623.tif 000011
【図１０】
2013175623.tif 000012
【図１１】
2013175623.tif 000013
【国際調査報告】
2013175623.tif 000014
2013175623.tif 000015
2013175623.tif 000016
2013175623.tif 000017