(57)【要約】  加工性及び摺動特性に優れる摺動部材用成形材料及びこの摺動部材用成形材料から形成された摺動部材を提供することを目的とする。本発明は、フェノール樹脂、ホウ素化合物、エラストマー及び充填材を含有する摺動部材用成形材料である。上記エラストマーが、アクリロニトリルブタジエンゴム、ウレタンゴム及びシリコーンゴムからなる群より選択される少なくとも１種を含むことが好ましく、中でも、アクリロニトリルブタジエンゴムを含むことがより好ましい。上記ホウ素化合物が、ホウ酸、ホウ酸亜鉛及び酸化ホウ素からなる群より選択される少なくとも１種を含むことが好ましく、また、上記充填材が、炭素繊維を含むことが好ましい。さらに、上記エラストマーの炭素繊維１００質量部に対する含有量が、５質量部以上５０質量部以下であることが好ましい。【特許請求の範囲】
【請求項１】
フェノール樹脂、ホウ素化合物、エラストマー及び充填材を含有する摺動部材用成形材料。
【請求項２】
上記エラストマーが、アクリロニトリルブタジエンゴム、ウレタンゴム及びシリコーンゴムからなる群より選択される少なくとも１種を含む請求項１に記載の摺動部材用成形材料。
【請求項３】
上記エラストマーが、アクリロニトリルブタジエンゴムを含む請求項２に記載の摺動部材用成形材料。
【請求項４】
上記ホウ素化合物が、ホウ酸、ホウ酸亜鉛及び酸化ホウ素からなる群より選択される少なくとも１種を含む請求項１に記載の摺動部材用成形材料。
【請求項５】
上記充填材が、炭素繊維を含む請求項１に記載の摺動部材用成形材料。
【請求項６】
上記エラストマーの炭素繊維１００質量部に対する含有量が、５質量部以上５０質量部以下である請求項５に記載の摺動部材用成形材料。
【請求項７】
上記フェノール樹脂におけるフェノール類モノマーとフェノール類ダイマーとの合計含有量が１０質量％以下、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との分散比（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．１以上３．０以下である請求項１に記載の摺動部材用成形材料。
【請求項８】
請求項１に記載の摺動部材用成形材料から形成された摺動部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、摺動部材用成形材料及び摺動部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、産業機器、事務機器、輸送機器等には金属製の摺動部材が多用されている。しかし、近年、小型化、低コスト化及び軽量化等の要求に応えるべく、金属製の摺動部材は樹脂製の摺動部材へと代替される傾向にある。上記樹脂製の摺動部材の中には、フェノール樹脂を基材とするフェノール樹脂成形材料から形成されているものもあり、このフェノール樹脂成形材料は、耐熱性、寸法精度、コスト及び軽量化のバランスに優れている。【０００３】
一方、今日では、自動車部品やＯＡ機器等の摺動部品に、高荷重、高回転域、高温条件下の摺動によっても自己及び相手材が摩耗し難い等の更に高い摺動特性が求められる。かかる要求を満たすべく、例えばフェノール樹脂にガラス繊維及びワックスを配合したフェノール樹脂成形材料が提案されている（特開２００６−３２８２１５号公報参照）。【０００４】
しかしながら、上記従来技術のフェノール樹脂成形材料は、加工する際に欠けやすく、また、摺動部材としては、相手材の種類によっては摩耗しやすい等、加工性及び摺動特性の向上に未だ改善の余地がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−３２８２１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、上記事情に基づいてなされたものであり、加工性及び摺動特性に優れる摺動部材用成形材料及びこの摺動部材用成形材料から形成された摺動部材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するためになされた発明は、
フェノール樹脂、ホウ素化合物、エラストマー及び充填材を含有する摺動部材用成形材料である。【０００８】
本発明の摺動部材用成形材料は、基材となるフェノール樹脂に、ホウ素化合物、エラストマー及び充填材を含有する。これにより当該摺動部材用形成材料は、相手材が炭素鋼等の硬質材の場合でも、アルミニウム等の軟質材の場合でも、共に優れた摺動特性を発揮することができる。これはエラストマーを含有することで摩擦による相手材への影響が抑制されるためであると推測される。また、このようにエラストマーを含有することで弾性率を低下させることができ、その結果、当該摺動部材用成形材料から摺動部材を成形加工する際の欠け等の欠陥の発生を防止することができる。また、当該摺動部材用成形材料は、ホウ素化合物を含有することで摩耗量を減少させることができ、さらに、充填材を含有することで摩擦係数を低下させることができる。このように、当該摺動部材用成形材料は優れた加工性及び摺動特性を有する。【０００９】
上記エラストマーが、アクリロニトリルブタジエンゴム、ウレタンゴム及びシリコーンゴムからなる群より選択される少なくとも１種を含むことが好ましい。このように上記エラストマーが、上記特定の成分を含むことで弾性率をより低下させることができる。その結果、当該摺動部材用成形材料から摺動部材を成形加工する際の欠け等の欠陥の発生をより防止することができ、加工性をより向上することができる。【００１０】
上記エラストマーが、アクリロニトリルブタジエンゴムを含むことが好ましい。このように上記エラストマーとして、アクリロニトリルブタジエンゴムを選択することにより、摺動特性を低下させることなく弾性率を低下させることができる。その結果、優れた摺動特性を維持したまま、加工性を向上することができる。【００１１】
上記ホウ素化合物が、ホウ酸、ホウ酸亜鉛及び酸化ホウ素からなる群より選択される少なくとも１種を含むことが好ましい。このように、上記ホウ素化合物が、上記特定の成分を含むことにより、摺動時の摩耗量をより減少することができる。その結果、当該摺動部材用成形材料の摺動特性を向上することができる。【００１２】
上記充填材が、炭素繊維を含むことが好ましい。このように上記充填材が、炭素繊維を含むことにより、摩擦係数をより低下させることができる。その結果、当該摺動部材用成形材料の摺動特性をより向上することができる。【００１３】
上記エラストマーの炭素繊維１００質量部に対する含有量が、５質量部以上５０質量部以下であることが好ましい。このようにエラストマーの含有量を、炭素繊維１００質量部に対して５質量部以上５０質量部以下とすることにより、加工性及び摺動特性をバランス良く発揮することができる。【００１４】
上記フェノール樹脂におけるフェノール類モノマーとフェノール類ダイマーとの合計含有量が１０質量％以下、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との分散比（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．１以上３．０以下であることが好ましい。このようにフェノール樹脂中のフェノール類モノマー及びフェノール類ダイマーの合計含有量と分散比（Ｍｗ／Ｍｎ）とを上記範囲とすることで当該摺動部材用成形材料の摩擦係数を低下させ、また、摩耗量を減少することができる。【００１５】
また、上記摺動部材用成形材料から形成された摺動部材も本発明に含まれる。当該摺動部材は、上記摺動部材用成形材料から形成されているため上述のように優れた加工性及び摺動特性を有する。そのため、当該摺動部材は、自動車部品やＯＡ機器等の摺動部品として好適に用いることができる。樹脂製摺動部品の具体的な例としては、次に列挙するものに限定されないが、例えばスラストワッシャー、プーリ、軸受け、ギア、歯車、ポンプ部品、斜板等が挙げられる。
【発明の効果】
【００１６】
以上説明したように、本発明の摺動部材用成形材料は優れた加工性及び摺動特性を有する。また、当該摺動部材は、上記摺動部材用成形材料から形成されており、優れた加工性及び摺動特性を有するため、摺動部品として好適に用いることができる。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の摺動部材用成形材料及びこの摺動部材用成形材料から形成された摺動部材について詳説する。
【００１８】
＜摺動部材用成形材料＞
本発明の摺動部材用成形材料は、フェノール樹脂にホウ素化合物、エラストマー及び充填材を含有させることにより得られるものである。
【００１９】
（フェノール樹脂）
上記フェノール樹脂としては、摺動部材の材料として慣用されているフェノール樹脂であれば特に制限なく用いることができる。このようなフェノール樹脂としては、例えばノボラック型フェノール樹脂、レゾール型フェノール樹脂等が挙げられ、これらの中でも摩耗量が少なくＰＶ値が高い点でノボラック型フェノール樹脂が好ましい。また、レゾール型フェノール樹脂としては、メチロール型、ジメチレンエーテル型等が挙げられ、これらの中でも加工時の欠けの発生が少ない点でジメチレンエーテル型フェノール樹脂が好ましい。これらのフェノール樹脂は、固体状でも液体状でもよく、また、１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【００２０】
上記フェノール樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）としては、４００以上１２００以下が好ましく、６００以上１０００以下がより好ましい。フェノール樹脂の数平均分子量を上記範囲とすることにより耐ヒートショック性を高めることができる。
【００２１】
上記フェノール樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）としては、４００以上５０００以下が好ましく、１０００以上４０００以下がより好ましい。フェノール樹脂の重量平均分子量を上記範囲とすることにより安定性及び成形性を向上することができる。
【００２２】
上記フェノール樹脂は、フェノール類モノマーとフェノール類ダイマーとの合計含有量が、１０質量％以下であることが好ましく、５質量％以下であることがより好ましい。フェノール樹脂中のフェノール類モノマーとフェノール類ダイマーとの合計含有量を上記範囲とすることにより、摩擦係数を低下させ、摩耗量を減少させることができる。また、上記合計含有量を上記範囲とすることによって、耐熱性及び寸法精度を向上することができる。なお、フェノール樹脂中のフェノール類モノマーとフェノール類ダイマーとの合計含有量は０質量％でもよい。上記合計含有量は、ゲル濾過クロマトグラフの面積法による測定値である。
【００２３】
上記フェノール樹脂は、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との分散比（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．１以上３．０以下であることが好ましく、１．１以上２．８以下であることがより好ましい。フェノール樹脂の分散比（Ｍｗ／Ｍｎ）を上記範囲とすることにより、当該摺動部材用成形材料の安定性及び成形性を向上することができ、耐熱性及び寸法精度を向上することができる。なお、上記分散比（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ゲル濾過クロマトグラフ測定による測定値である。
【００２４】
なかでも、上記フェノール樹脂は、フェノール類モノマーとフェノール類ダイマーとの合計含有量が１０質量％以下であり、且つ、上記分散比（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．１以上３．０以下であることが特に好ましい。このようにフェノール類モノマーとフェノール類ダイマーとの合計含有量及び上記分散比（Ｍｗ／Ｍｎ）を共に上記範囲とすることにより、当該摺動部材用成形材料の摩擦係数をより低下させ、摩耗量をより減少することができる。また、上記合計含有量及び上記分散比を共に上記範囲とすることで、フェノール類モノマーとフェノール類ダイマーとの合計含有量が１０質量％以下であっても溶融粘度が低く保たれるため、エラストマー等の凝集しやすい成分も均一に分散することができ、均一かつ微細形状な海島構造を形成しやすい。その結果、弾性率を適度に低下させつつ、摩擦時にエラスマー成分の脱落を少なくすることができ、耐摩耗性が特段に向上する。
【００２５】
（ホウ素化合物）
上記ホウ素化合物としては、例えばホウ酸、ホウ酸塩、ホウ酸エステル、酸化ホウ素、ホウ砂等が挙げられる。ホウ酸塩としては、例えばメタホウ酸、四ホウ酸等の金属塩が挙げられ、具体的にはホウ酸亜鉛等が挙げられる。これらの中でも、ホウ酸、ホウ酸塩及び酸化ホウ素が好ましく、ホウ酸、ホウ酸亜鉛及び酸化ホウ素がより好ましい。これらのホウ素化合物は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２６】
ホウ素化合物の含有量としては、フェノール樹脂１００質量部に対して０．５質量部以上１０質量部以下が好ましく、１．０質量部以上７．０質量部以下がより好ましい。ホウ素化合物の含有量が上記下限未満の場合、摩耗量が増加し、摩擦係数等の摺動特性が悪化するおそれがある。一方、ホウ素化合物の含有量が上記上限を超えると、機械的強度が低下するおそれがある。
【００２７】
（エラストマー）
上記エラストマーとしては、例えばアクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、ウレタンゴム、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、アクリルゴム、シリコーンゴム、ポリブタジエン等が挙げられる。これらの中でも、当該摺動部材用成形材料の弾性率を効果的に低下させることができる点でアクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、ウレタンゴム、シリコーンゴムが好ましく、摺動特性を低下させることなく弾性率を低下させることができる点でアクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）がより好ましい。これらのエラストマーは１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２８】
エラストマーの含有量としては、フェノール樹脂１００質量部に対して１質量部以上５０質量部以下が好ましく、２質量部以上３０質量部以下がより好ましい。エラストマーの含有量が上記下限以上であれば、相手材への攻撃性を抑制し、摩耗量を低減させることができる。一方、エラストマーの含有量が上記上限以下であれば、弾性率の低下によるクリープ性能の低下を抑えることができる。
【００２９】
（充填材）
上記充填材としては、例えば炭素材、炭酸カルシウム、クレー、タルク、シリカ、アルミナ、ガラス繊維、アラミド繊維等が挙げられ、これらの中でも炭素材が好ましい。炭素材としては、例えばグラファイト（黒鉛）や炭素繊維等が挙げられ、グラファイト（黒鉛）と炭素繊維とを同時に含有することが特に好ましい。このようにグラファイト（黒鉛）と炭素繊維とを同時に含有することで当該摺動部材用成形材料の摩耗量を減らし、摩擦係数等の摺動特性を向上することができる。これらの充填材は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００３０】
また、上記充填剤として炭素繊維を用いる場合、当該摺動部材用成形材料に含まれる炭素繊維の平均長さとしては、特に限定されないが、０．０１ｍｍ以上１ｍｍ以下が好ましく、０．０５ｍｍ以上０．７５ｍｍ以下がより好ましく、０．１ｍｍ以上０．５ｍｍ以下がさらに好ましい。炭素繊維の平均長さが上記下限未満の場合、当該摺動部材用成形材料の機械的強度が低下するおそれがある。一方、炭素繊維の平均長さが上記上限を超えると、摺動時に炭素繊維が剥がれやすく、摺動特性を悪化させるおそれがある。なお、上記平均長さとは、炭素繊維における長径の平均値をいう。
【００３１】
充填材の含有量としては、フェノール樹脂１００質量部に対して、５０質量部以上４００質量部以下が好ましく、８０質量部以上２５０質量部以下がより好ましく、１００質量部以上２００質量部以下がさらに好ましい。充填材の含有量が上記下限未満の場合、摩擦係数が上昇し、摩耗量が増加するおそれがある。一方、充填材の含有量が上記上限を超えると、当該摺動部材用成形材料の流動性が低下し、成形性が悪化するおそれがある。
【００３２】
また、充填材として炭素繊維を用いる場合、炭素繊維１００質量部に対して上記エラストマーを５質量部以上５０質量部以下の割合で含有させることが好ましく、１０質量部以上３０質量部以下の割合で含有させることがより好ましい。このように炭素繊維１００質量部に対してエラストマーを上記下限値以上で配合することにより、弾性率を適度に低下させ、加工時の欠け等の欠陥の発生をより防止することができる。また、上記上限値以下で配合することにより、弾性率の過剰な低下によるクリープ性能の低下をより抑えることができる。また、炭素繊維１００質量部に対してエラストマーを上記範囲で配合することにより、相手材が炭素鋼等の硬質材の場合でも、アルミニウム等の軟質材の場合でも、共に優れた摺動特性を発揮することができる。
【００３３】
（その他の添加剤）
当該摺動部材用成形材料には、本発明の効果を損なわない範囲でその他の添加剤を含有することができる。その他の添加剤としては、例えば硬化剤（例えばヘキサメチレンテトラミン等）、離型剤（例えばステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛等）、硬化促進剤（酸化マグネシウム、消石灰等）、カップリング剤、溶剤等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００３４】
（摺動部材用成形材料の製造方法）
当該摺動部材用成形材料の製造方法としては、公知の各種方法を用いることができる。具体的には、例えば上述の各種成分を加圧ニーダー、ミキシングロール、二軸押出機等で加熱溶融させて、混練した後、得られる混練物をシート状に成形し、このシート状成形品をさらにペレタイザー、パワーミル等を用いて粉砕することによって製造することができる。
【００３５】
＜摺動部材＞
本発明の摺動部材は、上記摺動部材用成形材料から形成されたものであるため、優れた加工性及び摺動特性を有する。特に、当該摺動部材は、相手材が炭素鋼等の硬質材の場合でも、アルミニウム等の軟質材の場合でも優れた摺動特性を発揮することができるため、例えばスラストワッシャー、プーリ、軸受け、ギア、歯車、ポンプ部品、斜板等の自動車用摺動部品やＯＡ機器用摺動部品等として好適に用いることができる。
【００３６】
（摺動部材の製造方法）
当該摺動部材は、上記摺動部材用成形材料を、例えば射出成形、移送成形、圧縮成形等の方法で成形することにより製造することができる。
【００３７】
成形条件としては、特に限定されず、例えばロール混練温度としては７０℃以上９０℃以下程度でよく、射出成形時のシリンダー温度としては前部で７０℃以上１００℃以下、後部で３０℃以上５０℃以下程度でよく、金型温度（硬化温度）としては１６０℃以上１８０℃以下程度でよい。
【００３８】
成形後に得られる成形品はアフターキュアすることが好ましい。アフターキュアを施すことで摺動部材の摺動特性を向上することができる。アフターキュアの条件としては、例えば１５０℃以上２３０℃以下程度の温度にて３時間以上２４時間以下程度行うことが好ましい。
【実施例】
【００３９】
以下、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、これらの実施例によって本発明が限定されるものではない。なお、実施例に記載の「部」及び「％」は、特に断らない限り「質量部」及び「質量％」を示す。また、本明細書において質量部を用いて配合量を説明する場合、フェノール樹脂１００質量部に対する質量部として記載する。【００４０】
（ノボラック型フェノール樹脂（１）の製造）
温度計、攪拌装置及びコンデンサーを備えた反応容器内に、フェノール（Ｐ）を１９３部、９２％パラホルムアルデヒド（Ｆ）を５７部（Ｆ／Ｐ（モル比）＝０．８５）、８９％リン酸を１１６部（６０％／Ｐ）、そしてエチレングリコールを９６．５部（５０％／Ｐ）、それぞれ仕込んだ後、攪拌混合を行った。次いで、攪拌混合により形成された白濁状態（二相混合物）の下で、徐々に還流温度まで昇温し、さらに同温度で１０時間縮合反応を行なった。反応停止後、攪拌混合しながらメチルイソブチルケトンを反応混合物に添加して縮合生成物を溶解した。その後、攪拌混合を停止して内容物を分液フラスコ内に移して静置し、メチルイソブチルケトン溶液層（上層）とリン酸水溶液層（下層）に分離させた。次いで、リン酸水溶液層を除去し、メチルイソブチルケトン溶液を数回水洗してリン酸を除いた後、再び内容物を反応容器内に戻し、減圧蒸留によりメチルイソブチルケトンを完全に除去して２１３．５部のノボラック型フェノール樹脂（１）を得た。このノボラック型フェノール樹脂（１）は、数平均分子量が７５５であり、分散比が１．６３であった。【００４１】
（ノボラック型フェノール樹脂（２）の製造）
温度計、攪拌装置及びコンデンサーを備えた反応容器内に、フェノールを１９３部、３７質量％ホルマリンを１４２部（Ｆ／Ｐ＝０．８５）、そして蓚酸を０．９７部（０．５％／Ｐ）、それぞれ仕込んだ後、徐々に還流温度（９８〜１０２℃）まで昇温して同温度で６時間の縮合反応を行った。次いで、減圧濃縮を行ったところ、１９９部（収率１０３％／Ｐ）のノボラック型フェノール樹脂（２）が得られた。このフェノール樹脂の数平均分子量は５１２、分散比は７．５であった。【００４２】
（ノボラック型フェノール樹脂の特性）
上記製造例で得られたノボラック型フェノール樹脂（１）及び（２）の特性を下記の試験法により測定した。得られた結果を表１に示す。なお、表１の分散比、フェノール類モノマーの含有量及びフェノール類ダイマーの含有量は、以下の測定方法によって得た値である。【００４３】
［分散比］
東ソー株式会社製ゲル濾過クロマトグラフＳＣ−８０２０シリーズビルドアップシステム（カラム：Ｇ２０００Ｈｘｌ＋Ｇ４０００Ｈｘｌ、検出器：ＵＶ２５４ｎｍ、キャリヤー：テトラヒドロフラン１ｍｌ／分、カラム温度：３８℃）を用いて標準ポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）を求め、分散比（Ｍｗ／Ｍｎ）を算出した。【００４４】
［フェノール類モノマー及びフェノール類ダイマーの含有量］
分子量分布の全面積に対するフェノール類モノマーとフェノール類ダイマーの面積を百分率で表示する面積法によって測定した。【００４５】
【表１】
2014024992.tif 000002
【００４６】
＜実施例１＞
下記の表２に示すように、ノボラック型フェノール樹脂（１）１００質量部、グラファイト（黒鉛）（日本電工製）１００質量部、炭素繊維（東レ製、「ＴＡ００８Ａ」、繊維長３ｍｍ）５０質量部、ホウ酸（日本電工製）３質量部、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）（ＪＳＲ株式会社製、「ＰＮＣ−３８」）７．５質量部、ヘキサメチレンテトラミン１１質量部、ステアリン酸カルシウム４質量部を配合し、均一に混合した。その後、得られた混合物を熱ロールにて均一に加熱混練してシート状にし、冷却後、パワーミルで粉砕してグラニュール状の摺動部材用成形材料を得た。【００４７】
得られた上記摺動部材用成形材料を、以下の成形条件で射出成形して試験片を得た。
（成形条件）
シリンダー温度：前部９０℃、後部４０℃
金型温度      ：１７０℃
硬化時間      ：６０秒【００４８】
得られた試験片を用いて、加工性、摺動特性及び機械特性について評価を行った。結果を表３に示す。なお、各評価は、以下の方法に従って実施した。【００４９】
［加工性］
フライス盤でエンドミル加工した際の欠けの程度を以下のように判断した。なお、加工条件は、回転速度１０００ｒｐｍ、送り速度１５０ｍｍ／分で行った。
判定：基準
○  ：欠けた部分の最大幅が１ｍｍ未満
△  ：欠けた部分の最大幅が１ｍｍ以上４ｍｍ未満
×  ：欠けた部分の最大幅が４ｍｍ以上【００５０】
［摺動特性］
摺動特性として、以下の摺動条件における樹脂摩耗量、相手材摩耗量、摩擦係数、ＰＶ値をそれぞれ測定した。なお、表３中、ＰＶ値とは、摩擦抵抗が大きくなり、摺動試験が不可能となるときの摺動試験条件であり、具体的には試験面圧と試験速度との積である。
樹脂        ：３０ｍｍ×３０ｍｍ×３ｍｍの角板試験片
相手材      ：外径２５．６ｍｍ、内径２０ｍｍ、長さ１５ｍｍの中空円筒
相手材の材質：Ｓ４５Ｃ
試験面圧    ：４．９ＭＰａ
試験速度    ：０．３３ｍ／秒で開始、２０分毎に０．３３ｍ／秒で試験速度を上昇
最終測定速度：２．６４ｍ／秒
環境        ：無潤滑【００５１】
［機械特性］
機械特性として、ＪＩＳ−Ｋ７１７１規格に準拠して曲げ弾性率を測定した。【００５２】
＜実施例２〜１６、比較例１〜４＞
実施例１において、各成分の種類及び配合量を表２のように変更した以外は、実施例１と同様にして摺動部材用成形材料を調製し、それぞれ評価した。なお、実施例２〜１６、比較例１〜４で用いた各成分の詳細を以下に示す。
レゾール型フェノール樹脂：ジメチレンエーテル型フェノール樹脂（旭有機材工業社製、商品名「ＣＰ７０１Ｋ」、数平均分子量８００）
ガラス繊維    ：（日東紡績株式会社製、「ＣＳ３Ｅ２２７Ｓ」）
ホウ酸亜鉛    ：（堺化学工業株式会社製、「ＨＡ−１」）
酸化ホウ素    ：（日東電工株式会社製）
ホウ砂        ：（和光純薬工業株式会社製、「四ホウ酸ナトリウム」）
シリコーンゴム：（信越化学工業株式会社製、「ＫＭＰ−５９７」）
消石灰        ：（入交石灰工業株式会社製、「入交消石灰」）【００５３】
【表２】
2014024992.tif 000003
【００５４】
【表３】
2014024992.tif 000004
【００５５】
表３の結果から、従来のフェノール樹脂成形材料（比較例１、比較例２、比較例３、比較例４）にエラストマーを配合することで、曲げ弾性率を低下させることができ、その結果、当該摺動部材用成形材料の加工性が向上したことが分かる（実施例１／比較例１、実施例４／比較例２、実施例２，１２〜１４及び１６／比較例３、実施例３／比較例４）。また、エラストマーとしてＮＢＲを選択することにより、優れた摺動特性を維持したまま、曲げ弾性率を低下させることができることが分かる（実施例１／実施例１１）。また、炭素繊維１００質量部に対して、エラストマーの添加量が１５部以下の場合は、曲げ弾性率が上昇し、加工性が低下することが分かる（実施例１／実施例８、実施例２／実施例１２）。これは、炭素繊維に対するエラストマーの添加量が低いと炭素繊維の剛直性を下げきることができないことによるものと推測される。一方、炭素繊維１００質量部に対して、エラストマーの添加量が２５部以上の場合は、曲げ弾性率が低下しすぎ、その結果、摺動特性が低下することがわかる（実施例９／実施例１０及び１５、実施例１３／実施例１４及び１６）。また、フェノール樹脂としてレゾール型フェノール樹脂を用いた場合は、曲げ弾性率が比較的高くても優れた加工性を有することが分かる（実施例３）。
【産業上の利用可能性】
【００５６】
本発明の摺動部材用成形材料は、優れた加工性及び摺動特性を有するため、摺動部材用の成形材料として好適に用いることができる。また、上記摺動部材用成形材料から形成された摺動部材は優れた摺動特性を有するため、自動車用やＯＡ機器用等の摺動部品として好適に用いることができる。
【国際調査報告】
2014024992.tif 000005
2014024992.tif 000006
2014024992.tif 000007
2014024992.tif 000008
2014024992.tif 000009