(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続鋳造機の操業中に鋳型の内部の湯面レベルを検出し、この検出レベルと予め定めた目標レベルとの偏差を用いて求めた開度指令に従って前記鋳型への注湯手段の開度を変更して、前記湯面レベルを前記目標レベルに保つべく制御する連続鋳造機の湯面レベル制御方法において、
前記目標レベルと前記検出レベルとの偏差の補正値を用い、前記注湯手段に必要とされる開度変更量を求める一方、
前記目標レベルと前記検出レベルとの偏差の補正値を用い、制御系の感度関数又は相補感度関数のゲインを所定の周波数に対して低減すべく、前記偏差に加える偏差補正量、及び前記開度変更量に加える開度補正量を夫々求め、
前記目標レベルと前記検出レベルとの偏差に前記偏差補正量を加えて前記補正値とし、また前記開度変更量に前記開度補正量を加えて前記開度指令とすることを特徴とする連続鋳造機の湯面レベル制御方法。
【請求項２】
連続鋳造機の操業中に鋳型の内部の湯面レベルを検出し、この検出レベルと予め定めた目標レベルとの偏差を用いて求めた開度指令に従って前記鋳型への注湯手段の開度を変更して、前記湯面レベルを前記目標レベルに保つべく制御する連続鋳造機の湯面レベル制御装置において、
前記目標レベルと前記検出レベルとの偏差の補正値を入力とし、前記注湯手段の開度変更量を求める開度演算部と、
前記目標レベルと前記検出レベルとの偏差の補正値を入力とし、制御系の感度関数又は相補感度関数のゲインを所定の周波数に対して低減すべく、前記偏差に加える偏差補正量、及び前記開度変更量に加える開度補正量を夫々求める補正量演算部と、
該補正量演算部により求められた偏差補正量を前記偏差に加算して該偏差の補正値を出力する加算器と、
前記補正量演算部により求められた開度補正量を前記開度演算部により求められた開度変更量に加算して前記開度指令を出力する加算器と
を具備することを特徴とする連続鋳造機の湯面レベル制御装置。
【請求項３】
前記補正量演算部は、前記開度演算部のみを備える制御系の感度関数と、前記開度演算部と前記補正量演算部とを備える制御系の感度関数と、前記所定の周波数の信号を遮断するノッチフィルタの伝達関数とを用いた評価関数を最小とすべく決定された伝達関数を有するフィルタ要素として構成してある請求項２記載の連続鋳造機の湯面レベル制御装置。
【請求項４】
前記補正量演算部は、前記開度演算部のみを備える制御系の相補感度関数と、前記開度演算部と前記補正量演算部とを備える制御系の相補感度関数と、前記所定の周波数の信号を遮断するノッチフィルタの伝達関数とを用いた評価関数を最小とすべく決定された伝達関数を有するフィルタ要素として構成してある請求項２記載の連続鋳造機の湯面レベル制御装置。
【請求項５】
前記ノッチフィルタの遮断周波数、遮断周波数におけるゲイン及び遮断周波数を中心とする減衰帯域幅を変更可能に構成してある請求項３又は請求項４記載の連続鋳造機の湯面レベル制御装置。
【請求項６】
前記鋳型内部の湯面レベルの変動状態を表す変動モデルに前記検出レベル及び開度指令を適用し、湯面変動の原因となる外乱を推定する手段と、該手段による推定外乱の周波数分布を求める手段と、該手段により求められた周波数分布に基づいて前記ノッチフィルタの遮断周波数及びゲインを夫々変更する手段とを備える請求項５記載の連続鋳造機の湯面レベル制御装置。
【請求項７】
前記検出レベルの周波数分布を求める手段と、該手段により求められた周波数分布に基づいて前記ノッチフィルタの遮断周波数及びゲインを夫々変更する手段とを備える請求項５記載の連続鋳造機の湯面レベル制御装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、連続鋳造機の鋳込み操業中に、鋳型内部の湯面レベルを予め定めた目標レベルに保つべく制御する湯面レベル制御方法及びその装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
連続鋳造機の操業は、上下に開口を有する筒形の鋳型に溶融金属（溶湯）を注入（注湯）し、該鋳型の水冷された内壁に接触せしめて冷却し、その外側を凝固シェルにて被覆された鋳片となし、該鋳片を、これの外側に転接する複数対のガイドロールにより案内し、前記鋳型の下側開口部から連続的に引き抜きつつ更に冷却して、内側にまで凝固が進行した製品鋳片を得る手順にて行われる。
【０００３】
このような連続鋳造機においては、鋳型上部からの溶湯の溢出、ブレークアウトの発生等、安定操業を阻害する各種の不都合を未然に防止して生産能率の向上を図ると共に、鋳型内での冷却、凝固状態を安定化させ、製品鋳片の品質向上を図るため、鋳型の内部に滞留する溶湯の表面レベル（湯面レベル）を適正レベルに維持することが重要であり、従来から、鋳型内部の湯面レベルを予め定めた目標レベルに保つための湯面レベル制御が行われている。
【０００４】
この湯面レベル制御は、渦流レベル計等の適宜のレベル計により、操業中の鋳型内部の湯面レベルを検出し、この検出レベルと予め定めた目標レベルとを比較して、両者の偏差に基づく演算により鋳型への注湯のための注湯手段（スライディングゲート、ストッパ装置等）の開度変更量を求め、求められた開度変更量に対応する開度指令を前記注湯手段のアクチュエータ（油圧シリンダ等）に与え、前記鋳型への注湯量を加減することにより行われている。なお、前記開度変更量は、前記偏差を入力とするＰＩ演算又はＰＩＤ演算により求められ、制御対象を含めた制御系の安定化を図るようにしている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、連続鋳造機の操業においては、鋳型から引き抜かれる鋳片のバルジング等、湯面レベルの変動を引き起こす周期的な外乱が存在しており、これらの外乱に起因して鋳型内部に発生する周期的なレベル変動は、前述の如く行われる一般的な湯面レベル制御により抑制することは難しい。
【０００６】
鋳型内部の溶湯の表面上には、鋳型の内壁との間の潤滑性の向上を図ると共に、外気との接触による前記表面の酸化を防止することを目的として、パウダと称される潤滑剤が供給されており、前述の如く周期的なレベル変動が生じた場合、溶湯内への前記パウダの巻き込みが助長されて、この間に生成された製品鋳片に表皮下欠陥が生じ易くなるという問題があり、特に、高い製品品質が要求される連続鋳造機においては、前述の如く発生する周期的な湯面レベルの変動を抑制することが重要な課題となっている。
【０００７】
また以上の如き周期的なレベル変動は、鋳型の幅に対応する特定の周期にて発生したとき、前記鋳型の幅を半波長の整数倍とする定在波として、その振幅を徐々に増しつつ継続することがあり、このような場合には、鋳型上部からの溶湯の溢出、ブレークアウトの発生等、連続鋳造機の安定操業に支障を来す重大な問題を引き起こす虞れもある。
【０００８】
このような事情により従来から、周期的なレベル変動の抑制を図った湯面レベル制御方法及び湯面レベル制御装置が種々提案されている。
【０００９】
特開平５-23811号公報には、注湯手段の開度変更量を、鋳型内部の湯面の検出レベルと目標レベルの偏差を入力とするＰＩ演算により求める一方、注湯手段の開度及び鋳型内部の湯面レベルの検出値を入力とするオブザーバにより、周期的なレベル変動を引き起こす外乱を正弦波状又はランプ状に変化する流量外乱として推定し、この推定値を用いて外乱を打ち消し得る補正信号を求め、前記開度変更量に加算することによりレベル変動の抑制を図る方法が開示されている。
【００１０】
また特開平10−314911号公報には、注湯手段の開度変更量を、鋳型内部の湯面の検出レベルと目標レベルとの偏差を入力とするＰＩ演算により求める一方、前記偏差を、特定の周波数に対応する位相進み補償器に与え、該位相進み補償器の出力を前記開度変更量に加算することによりレベル変動の抑制を図る方法が開示されている。
【００１１】
ところが、前者の方法により周期的なレベル変動を抑制しようとする場合、この変動を引き起こす外乱を正弦波状に変化する流量外乱であると仮定するが、実際の外乱波形は、正弦波にひずみが加わった形態となることが多く、このような場合、十分なレベル変動抑制効果は得られない。また後者の方法においては、前記位相進み補償器が、特定の周波数以外のレベル変動に対し注湯手段の開度操作量を増すように働き、他の周波数でのレベル変動を引き起こす虞れがある。
【００１２】
また特開平11-77268号公報及び1998年12月発行のＮＫＫ技報 No.164 に掲載された「連続鋳造モールド湯面レベル制御の高精度化」には、注湯手段の開度変更量を、鋳型内部の湯面の検出レベルと目標レベルとの偏差を入力とするＰＩ演算により求める一方、鋳込み速度をスケジューリングパラメータとするゲインスケジューリングＨ∞制御理論により設計した補償器を備え、前記偏差を入力とする該補償器の出力を前記開度変更量に加算することによりレベル変動の抑制を図る方法が開示されている。
【００１３】
更に特開平７-40022号公報には、周期的なレベル変動の周波数帯域を通過帯域とするバンドパスフィルタを重み関数として、Ｈ∞制御理論により設計された制御装置により湯面レベル制御を実行することにより、対象となる周期的なレベル変動の抑制を図る方法が開示されている。
【００１４】
これらの方法は、目標値（目標レベル）を入力とし、制御量（湯面レベル）を出力とする本来の制御系の伝達関数を１に近付け、制御系の安定性を確保することと、レベル変動の原因となる外乱を入力とし、制御量（湯面レベル）を出力とする仮の制御系の伝達関数を零に近付け、前記外乱に起因する湯面レベルの変化を抑制することとを両立させようとする線形ロバスト制御の考えに基づくものであり、前記補償器又は制御装置の設計に用いた所定周波数の外乱に対しては有効である反面、前記所定周波数と異なる周波数を有する外乱に対しては殆ど効果がないという欠点を有している。
【００１５】
即ち、前記特開平11-77268号公報及び特開平７-40022号公報に開示された方法においては、Ｈ∞制御理論により設計された補償器又は制御装置が、前記設計に用いた周波数の近傍のレベル変動に対して機能するのみであり、前記周波数から外れた周波数を有するレベル変動の抑制効果は殆ど期待し得ず、より優先すべき制御系の安定性が損なわれる虞れさえある。
【００１６】
また、前記バルジングに起因するレベル変動は、鋳込み速度に関連する周波数を有しており、鋳込み速度が変更される連続鋳造機に適用する場合、夫々の鋳込み速度に対して設計された補償器又は制御装置を各別に用意する必要があって、制御系の構成が複雑化するという問題がある。
【００１７】
一方鋳型の内部には、前述の如く、鋳型幅を半波長の整数倍とする定在波として周期的なレベル変動が生じることがあり、このようなレベル変動に対し、従来においては、湯面の検出レベルと目標レベルとの偏差を用いて注湯手段の開度変更量を求める演算器（ＰＩ演算器又はＰＩＤ演算器等）のゲインを所定の周波数以上において低減せしめることにより対応しているが、この場合、外乱に起因するレベル変動に対する抑制周波数帯域が小さいため、鋳型内部の湯面レベルが目標レベルから外れた後の復帰が遅くなり、鋳型内での冷却、凝固状態を安定化させることが難しいという問題があった。
【００１８】
本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであり、連続鋳造機の鋳型内部における湯面レベルの周期的な変動を、その周波数の如何に拘わらず効果的に抑制することができ、またこのために制御系全体の安定性を損なうことのない湯面レベル制御方法及び湯面レベル制御装置を提供することを目的とする。
【００１９】
【課題を解決するための手段】
本発明の第１発明に係る連続鋳造機の湯面レベル制御方法は、連続鋳造機の操業中に鋳型の内部の湯面レベルを検出し、この検出レベルと予め定めた目標レベルとの偏差を用いて求めた開度指令に従って前記鋳型への注湯手段の開度を変更して、前記湯面レベルを前記目標レベルに保つべく制御する連続鋳造機の湯面レベル制御方法において、前記目標レベルと前記検出レベルとの偏差の補正値を用い、前記注湯手段に必要とされる開度変更量を求める一方、前記目標レベルと前記検出レベルとの偏差の補正値を用い、制御系の感度関数又は相補感度関数のゲインを所定の周波数に対して低減すべく、前記偏差に加える偏差補正量、及び前記開度変更量に加える開度補正量を夫々求め、前記目標レベルと前記検出レベルとの偏差に前記偏差補正量を加えて前記補正値とし、また前記開度変更量に前記開度補正量を加えて前記開度指令とすることを特徴とする。
【００２０】
また本発明の第２発明に係る連続鋳造機の湯面レベル制御装置は、連続鋳造機の操業中に鋳型の内部の湯面レベルを検出し、この検出レベルと予め定めた目標レベルとの偏差を用いて求めた開度指令に従って前記鋳型への注湯手段の開度を変更して、前記湯面レベルを前記目標レベルに保つべく制御する連続鋳造機の湯面レベル制御装置において、前記目標レベルと前記検出レベルとの偏差の補正値を入力とし、前記注湯手段の開度変更量を求める開度演算部と、前記目標レベルと前記検出レベルとの偏差の補正値を入力とし、制御系の感度関数又は相補感度関数のゲインを所定の周波数に対して低減すべく、前記偏差に加える偏差補正量、及び前記開度変更量に加える開度補正量を夫々求める補正量演算部と、該補正量演算部により求められた偏差補正量を前記偏差に加算して該偏差の補正値を出力する加算器と、前記補正量演算部により求められた開度補正量を前記開度演算部により求められた開度変更量に加算して前記開度指令を出力する加算器とを具備することを特徴とする。
【００２１】
また本発明の第３発明に係る連続鋳造機の湯面レベル制御装置は、第２発明の補正量演算部が、前記開度演算部のみを備える制御系の感度関数と、前記開度演算部と前記補正量演算部とを備える制御系の感度関数と、前記所定の周波数の信号を遮断するノッチフィルタの伝達関数とを用いた評価関数を最小とすべく決定された伝達関数を有するフィルタ要素として構成してあることを特徴とする。
【００２２】
また本発明の第４発明に係る連続鋳造機の湯面レベル制御装置は、第２発明の補正量演算部が、前記開度演算部のみを備える制御系の相補感度関数と、前記開度演算部と前記補正量演算部とを備える制御系の相補感度関数と、前記所定の周波数の信号を遮断するノッチフィルタの伝達関数とを用いた評価関数を最小とすべく決定された伝達関数を有するフィルタ要素として構成してあることを特徴とする。
【００２３】
また本発明の第５発明に係る連続鋳造機の湯面レベル制御装置は、第３発明又は第４発明のノッチフィルタの遮断周波数、遮断周波数におけるゲイン及び遮断周波数を中心とする減衰帯域幅を変更可能に構成してあることを特徴とする。
【００２４】
また本発明の第６発明に係る連続鋳造機の湯面レベル制御装置は、前記鋳型内部の湯面レベルの変動状態を表す変動モデルに前記検出レベル及び開度指令を適用し、湯面変動の原因となる外乱を推定する手段と、該手段による推定外乱の周波数分布を求める手段と、該手段により求められた周波数分布に基づいて前記ノッチフィルタの遮断周波数及びゲインを夫々変更する手段とを備えることを特徴とする。
【００２５】
更に本発明の第７発明に係る連続鋳造機の湯面レベル制御装置は、前記検出レベルの周波数分布を求める手段と、該手段により求められた周波数分布に基づいて前記ノッチフィルタの遮断周波数及びゲインを夫々変更する手段とを備えることを特徴とする。
【００２６】
【発明の実施の形態】
以下本発明をその実施の形態を示す図面に基づいて詳述する。図１は、本発明に係る連続鋳造機の湯面レベル制御装置の構成を示すブロック図である。
【００２７】
図中１は、上下に開口を有する筒形の鋳型であり、該鋳型１の上方には、溶湯２を貯留するタンディッシュ20が配してある。該タンディッシュ20の底面には、注湯ノズル３が連設され、前記鋳型１の内部にまで延長されており、タンディッシュ20内の溶湯２は、前記注湯ノズル３の基部に注湯手段として構成されたスライディングゲート30を経て鋳型１内に注湯され、該鋳型１の水冷された内壁との接触により冷却されて外側から凝固し、凝固シェルにより外側を被覆された鋳片４となって鋳型１の下方に連続的に引き抜かれる。
【００２８】
このような鋳片４の引き抜きは、鋳型１の下方に所定の間隔毎に並設された複数対のガイドロール５，５…により案内され、予め定めた鋳込み速度を保って行われており、この引き抜きの間に前記鋳片４は、図示しないスプレ帯から噴射される冷却水により冷却され、最内部にまで凝固が進行した段階にて所定の寸法に切断され、圧延等の後工程において用いられる製品鋳片となる。
【００２９】
以上の如き連続鋳造機の操業中、鋳型１内部の溶湯２の表面レベル（湯面レベル）は、該溶湯２の表面に臨ませたレベル計６により検出されており、この検出レベルｙは、レベル制御装置７に与えられている。またレベル制御装置７には、目標レベル設定器7aに設定された鋳型１内にて維持すべき溶湯２の表面レベルの目標値（目標レベルｒ）が与えられており、該レベル制御装置７は、前記レベル計６による検出レベルｙと目標レベル設定器7aに設定された目標レベルｒとの偏差を求め、この偏差を解消すべく前記スライディングゲート30の開度変更量を求め、求められた開度変更量を得るべく、前記スライディングゲート30の開閉用アクチュエータ（油圧シリンダ）31に開閉指令ｕを発し、この開閉指令ｕに応じたアクチュエータ31の動作によりスライディングゲート30の開度を変え、鋳型１への注湯量を調節する湯面レベル制御動作を行うように構成されている。
【００３０】
図２は、レベル制御装置７の第１の実施の形態を示すブロック線図である。このレベル制御装置７は、入力として与えられる目標レベルｒと検出レベルｙとの偏差を求め、この偏差に対応する偏差信号ｅを出力する加算器74と、この偏差信号ｅと後述する偏差補正量ｘとを加算し、両者の加算信号Ｅを出力する加算器75と、この加算信号Ｅを入力とし、開度変更量ｕ0 を演算する開度演算部76と、同じく前記加算信号Ｅを入力とし、開度演算部76により求められた開度変更量ｕ0 に加える開度補正量ｖ、及び前記偏差信号ｅに加える偏差補正量ｘを夫々演算する補正量演算部77と、該補正量演算部77の出力と前記開度演算部76の出力とを加算して前記開度指令ｕとして出力する加算器78とを備えて構成されている。
【００３１】
補正量演算部77は、図示の如く、第１，第２，第３のフィルタ 77a,77b,77cを備えるフィルタ要素として構成されている。前記加算信号Ｅは、第１のフィルタ 77aに与えられ、該フィルタ 77aの出力ｑが第２，第３のフィルタ 77b,77cに並列に与えられており、第２のフィルタ 77bが前記開度補正量ｖを、第３のフィルタ 77cが前記偏差補正量ｘを夫々出力する構成となっている。
【００３２】
ここで図２中に示す如く、開度演算部76の伝達関数をＣ0 （ｓ）とし、補正量演算部77を構成する第１，第２，第３のフィルタ 77a,77b,77cの伝達関数を、夫々Ｑ（ｓ），Ｍa （ｓ），Ｎa （ｓ）（ｓはラプラス演算子）とした場合、図２に示す如く、第１，第２のフィルタ 77a,77bは、前記開度演算部76の入力側のフィードバックループを、第１，第３のフィルタ 77a,77cは、前記開度演算部76と並列されたフィードフォワードループを夫々構成していることから、前記偏差信号ｅを入力とし、前記開度指令ｕを出力とする伝達関数Ｃ（ｓ）は、下式により表される。
【００３３】
Ｃ（ｓ）＝（Ｃ0 （ｓ）＋Ｍa （ｓ）Ｑ（ｓ））                                                                ／（１−Ｎa （ｓ）Ｑ（ｓ））    …（１）
【００３４】
図３は、以上の如きレベル制御装置７を用いたレベル制御系を、前記目標レベルをｒ、前記検出レベルをｙとし、制御対象となる連続鋳造機における湯面レベル変動プロセスモデルの伝達関数をＰ（ｓ）とし、また、操業中に湯面レベルの変動を引き起こす外乱をｄ（ノズル開度に換算したもの）として表したブロック線図である。なお、湯面レベル変動プロセスモデルの伝達関数Ｐ（ｓ）は、次式により表される。
【００３５】
Ｐ（ｓ）＝Ｋf ・Ｖf ・Ｋs ・ｅｘｐ（−Ｔd ｓ）／（Ａm ｓ）  …（２）
【００３６】
この式中、Ｖf はタンディッシュ20の底部での溶湯の流出速度、Ｋf はスライディングゲート30を含む注湯ノズル３の流量係数、Ｋs はスライディングゲート30の動作量に対する開口面積の変化率であり、また、Ａm は鋳型１の水平方向断面積、Ｔd は注湯ノズル３の内部での湯落ちに要する無駄時間である。以下の説明においては、（２）式における定数項をまとめたパラメータＫp を用いる。
【００３７】
Ｋp ＝Ｋf ・Ｖf ・Ｋs ／Ａm       …（３）
【００３８】
ここで、前記補正量演算部77が働かないと仮定した場合、図３に示すブロック線図は、図４に示す如く単純なフィードバック制御系のブロック線図に簡略化される。この場合、前記偏差信号ｅを入力として開度演算部76において求められた開度変更量ｕ0 が開度指令として出力され、加算器73において外乱ｄを加算されて湯面レベル変動プロセスモデルに与えられ、鋳型１の内部の湯面レベルが変化する。このように変化する湯面レベルは、前記レベル計６による検出レベルｙとしてフィードバックされ、加算器74において目標レベルｒとの偏差が求められ、この偏差に対応する偏差信号ｅが開度演算部76に与えられて開度変更量ｕ0 が求められる。
【００３９】
従って、ＰＩ演算器、ＰＩＤ演算器等、それ自体安定な演算器により開度演算部76を構成すれば、補正量演算部77が働かない状態での制御系の基本特性を安定に定めることができる。
【００４０】
補正量演算部77は、以上の如く安定に構成された制御系の感度関数のゲイン、又は相補感度関数ゲインのいずれか一方が、予め定めた目標周波数において小さくなるように以下の如くに定める。
【００４１】
補正量演算部77に含まれる第２のフィルタ 77b、第３のフィルタ 77cは、これらの伝達関数Ｍa （ｓ），Ｎa （ｓ）のいずれもが、前記（２）式により表される湯面レベル変動プロセスモデルの伝達関数をＰ（ｓ）に対して安定であるように、下式の如く構成する。
【００４２】
Ｐ（ｓ）＝Ｎa （ｓ）／Ｍa （ｓ）    …（４）
【００４２】
而して、図３に示す制御系の感度関数のゲイン又は相補感度関数ゲインの低減は、補正量演算部77に含まれる第１のフィルタ 77aの伝達関数Ｑ（ｓ）を以下の手順にて設定することにより実現する。
【００４３】
図２に示す如く構成されたレベル制御装置７は、前述した如く、第１，第２のフィルタ 77a,77bを備えるフィードバック構造と、第１，第３のフィルタ 77a,77cを備えるフィードフォワード構造とを備えているが、この構造は、第１のフィルタ 77aが安定であれば常に安定である特性を有する。
【００４４】
図３に示すブロック線図において、検出レベルｙと目標レベルｒとの偏差信号ｅを入力として求められた開度指令ｕに従う制御動作により、外乱ｄの作用下にて鋳型１の内部にて変化する湯面レベルｙを出力とする一巡ループの伝達関数は、下記（５）式にて表される。
【００４５】
【数１】
0003591422.tif 000002
【００４６】
前記一巡ループを安定とするには、この（５）式にて表される伝達関数の全ての零点の実部が負であることが必要である。ここで、補正量演算部77が働かないと仮定して得られた図４に示すブロック線図において、同様の一巡ループの伝達関数は、１＋Ｐ（ｓ）Ｃ0 （ｓ）であり、これは、全ての零点の実部が負であり、しかも原点に極をもつ。
【００４７】
従って、（５）式の一巡伝達関数を有する制御系、即ち、図３に示す制御系が安定であるためには、１−Ｎa （ｓ）Ｑ（ｓ）の全ての極の実部が負であるか、又は１＋Ｐ（ｓ）Ｃ0 （ｓ）と同数の極を原点にもてばよい。ここで、前述の如くＮa （ｓ）は安定であることから、Ｑ（ｓ）の全ての極の実部が負であるか、又は１＋Ｐ（ｓ）Ｃ0 （ｓ）と同数の極を原点にもてば、図３に示す制御系は常に安定となる。
【００４８】
図３に示す制御系の感度関数Ｓ（ｓ）は、前述の如く、湯面レベル制御の目標値となる目標レベルｒを入力とし、前記偏差信号ｅを出力とする伝達関数として定義されるものであり、下式により表される。
【００４９】
Ｓ（ｓ）＝ｅ／ｒ＝１／（１＋Ｐ（ｓ）Ｃ（ｓ））    …（６）
【００５０】
また、補正量演算部77が働かないと仮定して得られた図４に示す制御系の感度関数Ｓ0 （ｓ）は、下式により表される。
【００５１】
Ｓ0 （ｓ）＝ｅ／ｒ＝１／（１＋Ｐ（ｓ）Ｃ0 （ｓ））    …（７）
【００５２】
従って、（６）式により表される感度関数Ｓ（ｓ）は、（５）式と（７）式とを用いて変形すると、下式により表される。
【００５３】
Ｓ（ｓ）＝（１−Ｎa （ｓ）Ｑ（ｓ））Ｓ0 （ｓ）    …（８）
【００５４】
また図３に示す制御系の相補感度関数Ｔ（ｓ）は、目標レベルｒを入力とし、湯面レベルｙを出力とする伝達関数として定義されるものであり、下式により表される。
【００５５】
Ｔ（ｓ）＝ｙ／ｒ＝Ｐ（ｓ）Ｃ（ｓ）／（１＋Ｐ（ｓ）Ｃ（ｓ））  …（９）
【００５６】
また、補正量演算部77が働かないと仮定して得られた図４に示す制御系の相補感度関数Ｔ0 （ｓ）は、下式により表される。
【００５７】
Ｔ0 （ｓ）＝ｙ／ｒ＝Ｐ（ｓ）Ｃ0 （ｓ）／（１＋Ｐ（ｓ）Ｃ0 （ｓ））  …（10）
【００５８】
従って、（９）式により表される相補感度関数Ｔ（ｓ）は、（５）式と（10）式とを用いて変形すると、下式により表される。
【００５９】
Ｔ（ｓ）＝（１−Ｍa （ｓ）／Ｃ0 （ｓ）Ｑ（ｓ））Ｔ0 （ｓ）    …（11）
【００６０】
このように、図３に示す制御系においては、前記補正量演算部77の第１のフィルタ 77aの伝達関数Ｑ（ｓ）を適宜に調整することにより、前記（８）式により示される感度関数Ｓ（ｓ）のゲイン、又は前記（11）式に示される相補感度関数Ｔ（ｓ）のゲインを変更することができる。
【００６１】
以上により、感度関数又は相補感度関数のゲインを所定の目標周波数において小さくすることができるが、更には、前記目標周波数以外の周波数における感度関数又は相補感度関数のゲインが、補正量演算部77を備えない図４に示す制御系におけるそれらと可及的に近くなるように補正量演算部77を構成するのが望ましい。
【００６２】
このような目的は、感度関数のゲインに関して、（６）式に表される感度関数Ｓ（ｓ）と、（７）式に表される感度関数Ｓ0 （ｓ）と、図５に示す如く、前記目標周波数において信号を遮断するノッチフィルタとしての特性を有する伝達関数Ｆn （ｓ）とを用いた下記の評価関数Ｊを最小とするように、前記第１のフィルタ 77aの伝達関数Ｑ（ｓ）を定めることにより達成される。
【００６３】
Ｊ＝‖Ｆn （ｓ）−Ｓ（ｓ）／Ｓ0 （ｓ）‖∞    …（12）
【００６４】
この式により表される評価関数Ｊは、伝達関数Ｓ（ｓ）／Ｓ0 （ｓ）によってノッチフィルタ伝達関数Ｆn （ｓ）を近似した誤差を、Ｈ∞ノルムで評価するものであり、Ｊの最小値をＪmin とすると、全てのωに対して下式の関係が成り立つ。但し、ｊは虚数単位である。
【００６５】
｜Ｆn （ｊω）−Ｓ（ｊω）／Ｓ0 （ｊω）｜＜Ｊmin     …（13）
【００６６】
従って、Ｊmin が十分に小さければ、Ｓ（ｊω）は、全ての周波数域においてＳ0 （ｊω）／Ｆ（ｊω）に近付く。ここでノッチフィルタ伝達関数Ｆn （ｓ）は、ω→０又はω→∞としたとき零ゲインとなるバンドパスフィルタＦb （ｓ）を用いて下式により表される。
【００６７】
Ｆn （ｓ）＝１−Ｆb （ｓ）    …（14）
【００６８】
これと前記（８）式に示す関係とを用いれば、（12）式に示す評価関数Ｊは、下式に変形される。
【００６９】
Ｊ＝‖−Ｆb （ｓ）＋Ｎa （ｓ）Ｑ（ｓ）‖∞    …（15）
【００７０】
次に、補正量演算部77の第１のフィルタ 77aの伝達関数Ｑ（ｓ）の決定方法を具体的に説明する。第２のフィルタ 77bの伝達関数Ｍa （ｓ）と、第３のフィルタ 77cの伝達関数Ｎa （ｓ）とは、前述の如く、湯面レベル変動プロセスモデルの伝達関数をＰ（ｓ）に対して安定であるように前記（４）式により決定し、また、前述の無駄時間伝達関数ｅｘｐ（−Ｔd ｓ）を（16）式に示す一次パデ近似により近似すると、下記の（17），（18）式により表される。
【００７１】
ｅｘｐ（−Ｔd ｓ）≒（１−Ｔd ／２ｓ）／（１＋Ｔd ／２ｓ）  …（16）
Ｎa （ｓ）＝（１−（Ｔd ／２）ｓ）／｛（１＋（Ｔd ／２）ｓ）（１＋Ｔm ｓ）｝                                                                        …（17）
Ｍa （ｓ）＝ｓ／｛Ｋp （１＋Ｔm ｓ）｝    …（18）
【００７２】
またノッチフィルタ伝達関数Ｆn （ｓ）は、例えば、下式に示す如くに定めることができる。
【００７３】
Ｆn （ｓ）＝｛ｓ2 ＋２ｇf （ωc ／Ｑf ）ｓ＋ωc 2 ｝                            ／｛ｓ2 ＋２（ωc ／Ｑf ）ｓ＋ωc 2 ｝    …（19）
【００７４】
但し、ωc ＝２πｆc 、ｆc は目標周波数、ｇf は目標周波数ｆc におけるＦn （ｓ）のゲイン（０＜ｇf ≦１）であり、Ｑf （＞１）は、目標周波数ｆc を中心とする減衰帯域幅である。
【００７５】
従って、（15）式中に含まれるバンドパスフィルタの伝達関数Ｆb （ｓ）は、下式の如くなる。
【００７６】
Ｆb （ｓ）＝２（１−ｇf ）（ωc ／Ｑf ）ｓ                            ／｛ｓ2 ＋２（ωc ／Ｑf ）ｓ＋ωc 2 ｝    …（20）
【００７７】
前記（15）式の評価関数Ｊを最小とするＱ（ｓ）を求める問題は、Ｈ∞制御理論においてモデルマッチング問題として知られており、例えば、「アドバンスト制御のためのシステム制御理論」（前田肇，杉江俊治著、朝倉書店、１９９０）のＰ１２４に記載された方法を用いることにより解くことができる。ここで湯落ちに要する無駄時間Ｔd が０であるとき、評価関数Ｊを最小とするＱ（ｓ）は、（21）式の如くとなり、Ｊの最小値は０となる。
【００７８】
Ｑ（ｓ）＝Ｆb （ｓ）    …（21）
【００７９】
また無駄時間Ｔd が、Ｔd ＞０であるとき、評価関数Ｊを最小とするＱ（ｓ）は、下記の（22）式の如くなり、Ｊの最小値はＦb （２／Ｔd ）となる。
【００８０】
Ｑ（ｓ）＝（Ｆb （ｓ）−Ｆb （２／Ｔd ））／Ｎa （ｓ）    …（22）
【００８１】
図６は、以上の如く構成された制御系における感度関数Ｓ（ｓ）の周波数−ゲイン特性を示す図である。この特性は、目標周波数ｆc を0.255 Ｈｚとし、ｇf を0.4 として、またＱf を10として補正量演算部77における第１のフィルタ 77aの伝達関数Ｑ（ｓ）を定めた場合の結果である。本図中には比較例として、開度演算部76のみを備える従来の制御系ににおける感度関数Ｓ0 （ｓ）の周波数−ゲイン特性が破線により示されている。
【００８２】
両特性を比較した場合、目標周波数の近傍での感度関数Ｓ（ｓ）のゲインは、感度関数Ｓ0 （ｓ）のゲインに対して略８ｄＢ低下している一方、他の周波数域での両者のゲイン差は、最大２ｄＢに止まっており、目的の達成が確認できる。
【００８３】
また前述した目的は、（９）式に表される相補感度関数Ｔ（ｓ）と、（10）式に表される相補感度関数Ｔ0 （ｓ）との比が、図３に示す関係を満足するようになすことによっても達成可能である。このためには、感度関数の場合と同様に、第１のフィルタ 77aの伝達関数Ｑ（ｓ）を、前記Ｔ（ｓ）及びＴ0 （ｓ）と、目標周波数において信号を遮断すべく、前記（19）式の如く設定されたノッチフィルタの伝達関数Ｆn （ｓ）とを用いた下記の評価関数Ｊを最小とするように定めればよい。
【００８４】
Ｊ＝‖Ｆn （ｓ）−Ｔ（ｓ）／Ｔ0 （ｓ）‖∞    …（23）
【００８５】
この式により表される評価関数Ｊは、伝達関数Ｔ（ｓ）／Ｔ0 （ｓ）によってノッチフィルタ伝達関数Ｆn （ｓ）を近似した誤差をＨ∞ノルムで評価するものであり、このような評価関数Ｊを最小とすることは、伝達関数Ｔ（ｓ）／Ｔ0 （ｓ）のゲイン特性をノッチフィルタ伝達関数Ｆn （ｓ）の周波数ゲイン特性に近付けることと等価であり、前述した目的に対して最適である。
【００８６】
前記（23）式は、前記（11）、（14）式に示す関係を用いれば、下式に変形される。
【００８７】
Ｊ＝‖−Ｆb （ｓ）＋Ｍa （ｓ）／Ｃ0 （ｓ）Ｑ（ｓ）‖∞    …（24）
【００８８】
この評価関数Ｊを最小とするＱ（ｓ）は、（25）式の如くとなり、Ｊの最小値は０である。
【００８９】
Ｑ（ｓ）＝−Ｆb （ｓ）Ｃ0 （ｓ）／  Ｍa （ｓ）    …（25）
【００９０】
ここで、（20）式に示すＦb （ｓ）と（18）式に示すＭa （ｓ）とを用い、更に、Ｃ0 （ｓ）なる伝達関数を有する開度演算部76がＰＩＤ演算器として構成されている場合、前記（25）式により表されるＱ（ｓ）の原点の極数は１個となり、１＋Ｐ（ｓ）Ｃ0 （ｓ）の原点の極数よりも少ないことから、制御系の安定性は確保される。
【００９１】
図７は、以上の如く構成された制御系における相補感度関数Ｔ（ｓ）の周波数−ゲイン特性を示す図である。この特性は、目標周波数ｆc を1.02Ｈｚとし、ｇf を0.2 として、またＱf を20として補正量演算部77における第１のフィルタ 77aの伝達関数Ｑ（ｓ）を定めた場合の結果である。本図中には比較例として、ＰＩＤ演算器として構成された開度演算部76のみを備える場合の相補感度関数Ｔ0 （ｓ）の周波数−ゲイン特性が破線により示されている。
【００９２】
両特性の比較により、目標周波数の近傍において、相補感度関数Ｔ（ｓ）のゲインは、相補感度関数Ｔ0 （ｓ）のゲインに対して略14ｄＢ低下している一方、他の周波数域での両者のゲイン差は、最大２ｄＢに止まっていることが明らかであり、目的の達成が確認できる。
【００９３】
目標周波数の近傍での相補感度関数のゲイン低下は、ＰＩＤ演算器として構成された開度演算部76のみを備える従来の制御系において、図中に一点鎖線により示す相補感度関数Ｔ0 （ｓ）の周波数−ゲイン特性を得るべく開度演算部76を構成することによっても達成し得る。
【００９４】
しかしながらこの場合、図８に示す如く、感度関数のゲインが０ｄＢ以下となる領域が本発明におけるそれに比して大幅に狭く、制御動作中における湯面レベルの変動幅が大きくなるという問題がある。本発明においては、外乱による湯面レベル変動を小さく保ちながら、共振による湯面の波立ちを効果的に防止することが可能である。なお図８中の各特性は、図７に示す各制御系における感度関数の周波数−ゲイン特性を、図７と共通の線種によって表したものである。
【００９５】
また本発明においては、抑制すべき湯面レベルの目標周波数を適宜に変更することが可能である。図９は、目標周波数の変更を可能としたレベル制御装置７の第２の実施の形態を示すブロック線図である。
【００９６】
本図に示すレベル制御装置７は、図２に示すレベル制御装置７と同様に、目標レベルｒと検出レベルｙとを入力とし、両者の偏差に対応する偏差信号ｅを出力する加算器74と、この偏差信号ｅと偏差補正量ｘとを加算し、両者の加算信号Ｅを出力する加算器75と、この加算信号Ｅを入力とし、開度変更量ｕ0 を演算する開度演算部76と、同じく加算信号Ｅを入力とし開度補正量ｖ及び偏差補正量ｘとを演算すべく、３つのフィルタ 77a,77b,77cを備えて構成された補正量演算部77と、開度変更量ｕ0 に開度補正量ｖを加算して開度指令ｕとして出力する加算器78とを備えて構成されている。
【００９７】
図９に示すレベル制御装置７は、更に、制御条件設定器79を備えており、該制御条件設定器79において、低減すべき周期的レベル変動の周波数（目標周波数）ｆc 、該目標周波数ｆc 下でのＦn （ｓ）のゲインｇf 、及び目標周波数ｆc を中心とする減衰帯域幅Ｑf を、外部から設定可能に構成してある。
【００９８】
このレベル制御装置７においても、ｆc 、ｇf 及びＱf を（19）式に適用して得られたノッチフィルタ伝達関数Ｆn （ｓ）を用い、（12）式又は（23）式に表される評価関数Ｊを最小とするように第１のフィルタ 77aの伝達関数Ｑ（ｓ）を定めることにより前述した目的を達成することができる。このとき、前記制御条件設定器79に設定されたｆc 、ｇf 及びＱf を用いることにより、低減対象となる周期的レベル変動の周波数、その低減程度、及び低減すべき周波数帯域を適宜に変更することができ、鋳型１内部の周期的なレベル変動を、その変動周期の如何に拘わらず効果的に抑制することが可能となる。
【００９９】
以上の如く制御条件設定器79に外部から設定される設定値のうち、低減すべき周期的レベル変動の周波数（目標周波数）ｆc と、この目標周波数ｆc 下でのノッチフィルタ伝達関数Ｆn （ｓ）のゲインｇf とは、操業中に実際に生じる湯面レベルの変動状態に応じて適正に自動変更することが可能である。図10は、ｆc 及びｇf の自動変更を可能としたレベル制御装置７の第３の実施の形態を示すブロック線図、図11は、同様にｆc 及びｇf の自動変更を可能としたレベル制御装置７の第４の実施の形態を示すブロック線図である。
【０１００】
これらの図に示すレベル制御装置７は、図９に示すレベル制御装置７と同様、目標レベルｒと検出レベルｙとを入力とし、両者の偏差に対応する偏差信号ｅを出力する加算器74と、この偏差信号ｅと偏差補正量ｘとを加算し、両者の加算信号Ｅを出力する加算器75と、この加算信号Ｅを入力とし、開度変更量ｕ0 を演算する開度演算部76と、同じく加算信号Ｅを入力として開度補正量ｖ及び偏差補正量ｘを演算すべく、３つのフィルタ 77a,77b,77cを備えて構成された補正量演算部77と、開度変更量ｕ0 に開度補正量ｖを加算して開度指令ｕとして出力する加算器78とを備え、また、低減すべき周期的レベル変動の目標周波数ｆc 、該目標周波数ｆc 下でのＦn （ｓ）のゲイン（抑制ゲイン）ｇf 、及び前記目標周波数ｆc を中心とする減衰帯域幅Ｑf を、外部から設定可能に構成された制御条件設定器79を備えている。
【０１０１】
更に、図10に示すレベル制御装置７には、外乱オブザーバ８と周波数・ゲイン設定部９とが付設されている。外乱オブザーバ８は、湯面レベルの変動モデルとステップ状に変化することを仮定した外乱のダイナミクスとを用いて湯面変動の原因となる前記外乱の推定値を算出するものであり、この算出は、入力として与えられる前記検出レベルｙ及び開度指令ｕに基づいて行われる。
【０１０２】
例えば、湯面レベルの変動モデルが下記（26）式により表されるとき、外乱推定値は下記（27）式により算出される。
【０１０３】
【数２】
0003591422.tif 000003
【０１０４】
【数３】
0003591422.tif 000004
【０１０５】
以上の如く算出される外乱推定値は、周波数・ゲイン設定部９に与えられる。周波数・ゲイン設定部９は、フーリエ変換器90、最大振幅検出部91及びゲイン設定部92を備えている。前記外乱推定値は、前記フーリエ変換器90に入力され、該フーリエ変換器90において周波数分布が求められる。
【０１０６】
最大振幅検出部91は、フーリエ変換器90から与えられる外乱推定値の周波数分布を調べ、予め定めた周波数範囲における最大振幅を、これに対応する周波数と共に検出し、前記最大振幅の周波数を低減すべき周期的レベル変動の目標周波数ｆc として制御条件設定器79に出力し、また検出された最大振幅をゲイン設定部92に出力する。ゲイン設定部92は、最大振幅検出部91から与えられる最大振幅が大となるに従って小さくなるように前記抑制ゲインｇf を設定し、この設定値を制御条件設定器79に出力する。
【０１０７】
レベル制御装置７においては、前記制御条件設定器79に設定されたｆc 、ｇf 及びＱf を（19）式に適用して得られたノッチフィルタ伝達関数Ｆn （ｓ）を用い、（12）式又は（23）式に表される評価関数Ｊを最小とするように前記第１のフィルタ 77aの伝達関数Ｑ（ｓ）を定めることにより前述した目的を達成することができる。
【０１０８】
このとき、前記目標周波数ｆc 及び抑制ゲインｇf 、即ち、ノッチフィルタの遮断周波数及びゲインは、周波数・ゲイン設定部９の前述した動作により、湯面変動の原因となる外乱を外乱オブザーバ８により推定した結果に基づいて設定されたものであり、実操業中に発生する外乱の周波数分布に追従するように逐次変更される。前記感度関数又は相補感度関数のゲインは、外乱が制御系に与える影響を周波数毎に示すものであるから、前述した目標周波数ｆc 及び抑制ゲインｇf の変更により、鋳型１内部の湯面レベルの変動を、長期に亘って効果的に抑制することが可能となる。
【０１０９】
一方、図11に示すレベル制御装置７には、周波数・ゲイン設定部９のみが付設されている。この周波数・ゲイン設定部９は、図10に示す周波数・ゲイン設定部９と同様、フーリエ変換器90、最大振幅検出部91及びゲイン設定部92を備えており、フーリエ変換器90には、前記レベル計６による検出レベルｙが入力として与えられ、該フーリエ変換器90において前記検出レベルｙの周波数分布が求められるようにしてある。
【０１１０】
最大振幅検出部91は、フーリエ変換器90から与えられる検出レベルｙの周波数分布を調べ、予め定めた周波数範囲における最大振幅を、これに対応する周波数と共に検出し、検出された周波数を低減すべき周期的レベル変動の目標周波数ｆc として制御条件設定器79に出力し、また検出された最大振幅をゲイン設定部92に出力する。ゲイン設定部92は、最大振幅検出部91から与えられる最大振幅が大となるに従って小さくなるように前記抑制ゲインｇf を設定し、この設定値を制御条件設定器79に出力する。
【０１１１】
レベル制御装置７においては、前記制御条件設定器79に設定されたｆc 、ｇf 及びＱf を（19）式に適用して得られたノッチフィルタ伝達関数Ｆn （ｓ）を用い、（12）式又は（23）式に表される評価関数Ｊを最小とするように前記第１のフィルタ 77aの伝達関数Ｑ（ｓ）を定めることにより前述した目的を達成することができる。
【０１１２】
このとき、前記目標周波数ｆc 及び抑制ゲインｇf 、即ち、ノッチフィルタの遮断周波数及びゲインは、周波数・ゲイン設定部９の前述した動作により、実操業中の鋳型１内部の湯面レベルの検出結果に基づいて設定されたものであり、実操業中に発生する湯面レベルの変動に追従するように逐次変更される。湯面レベルの検出値の周波数分布は、レベル変動の原因となる外乱の周波数分布をレベル制御により整形した結果として表れるものであるから、前述した目標周波数ｆc 及び抑制ゲインｇf の変更により、鋳型１内部の湯面レベルの変動を、長期に亘って効果的に抑制することが可能となる。
【０１１３】
この実施の形態においては、目標周波数ｆc 及び抑制ゲインｇf が、鋳型１内部の湯面レベルの検出結果をそのまま用いて変更されるから、図10に示す実施の形態と比較して制御系の構成が簡素化されるという利点を有しているが、実際の湯面レベルは種々の原因による変動成分を含んでいるため、図10に示す実施の形態と比較してレベル変動の抑制効果はやや劣る。
【０１１４】
なお、以上の実施の形態においては、低減目標となる目標周波数を１つとしているが、評価関数Ｊに用いるＦ（ｓ）として、２つ以上の周波数においてゲインが極大となる特性を有する伝達関数を用いること、又は前記Ｆb （ｓ）として２つ以上の周波数においてゲインが極大となる特性を有する伝達関数を用い、前記（14）式に従ってＦn （ｓ）を定めることにより、夫々の周波数において制御系の感度関数のゲイン又は相補感度関数のゲインを低減することができ、異なる周波数を有する複数種の周期的レベル変動を効果的に抑制することが可能となる。また以上の実施の形態においては、開度演算部76をＰＩ演算器又はＰＩＤ演算器として構成した場合について述べたが、開度演算部76は、図３に示す制御系を安定にし、湯面レベルを目標値に一致させ得る演算器であればよく、例えば、Ｈ∞制御、最適レギュレータ等、他の手法での演算を行わせるべく構成された演算器であってもよい。
【０１１５】
最後に、図２に示す湯面レベル制御装置を、前述した如く、1500mm×250mm なる断面寸法を有する鋳型１と、70mmの開口径を有するスライディングゲート30とを備えるスラブ連続鋳造機に適用した場合の操業実績について説明する。
【０１１６】
図12は、鋳型１内部の湯面レベルとスライディングゲート30の開度（ノズル開度）との時間的な変化の様子を示す図であり、図の上半部は、湯面レベルの変化の様子を、下半部はノズル開度の変化の様子を夫々示してある。
【０１１７】
本図の０秒から100 秒までの間においては、補正量演算部77を動作させず、開度演算部76により演算された開度変更量ｕ0 を開度指令ｕとして湯面レベル制御を行っており、この間の湯面レベルには、周波数 0.255Ｈｚの周期的なレベル変動が、±11mmの振幅を有して発生している。
【０１１８】
前記連続鋳造機は、鋳型１の下方に 148mmなる間隔で並ぶガイドロール５，５…を備え、２m/min なる鋳込み速度にて操業が行われており、このときの鋳造速度が、
【０１１９】
2000（mm/min）／60／ 148（mm) ＝0.255
【０１２０】
となることから、前記レベル変動は、バルジング性のレベル変動であると考えられる。
【０１２０】
図12の 100秒から 200秒までの間には、（19）式において、ノッチフィルタの目標周波数ｆc を 0.255Ｈｚ、この目標周波数ｆc 下でのノッチフィルタゲインｇf を 0.7、ノッチフィルタ減衰帯域幅Ｑf を10とし、制御系の感度関数のゲインを目標周波数ｆc において低減させるべく構成された補正量演算部77を動作させて湯面レベル制御が行われており、この間の周期的な湯面レベルの変動幅は±７mmに低減された。更に、 200秒から 300秒までの間においては、前記ノッチフィルタゲインｇf を 0.4として制御を行っており、この間の湯面レベルの変動幅は±４mmに低減された。
【０１２１】
また図12の 300秒から 400秒までの間においては、鋳込み速度を1.55m/min に減速して操業が行われている。この場合、湯面レベルの変動周波数は 0.175Ｈｚに変化し、その変動幅は、略14mmに達している。このような鋳込み速度の変更に対応するため、ノッチフィルタの目標周波数ｆc を 0.175Ｈｚに変更した 400秒以降においては、湯面レベルの変動幅は±６mmに低減された。なお、目標周波数ｆc 及びゲインｇf の変更は、図９に示す制御条件設定器79においてなされる。
【０１２２】
この図から、湯面レベルの変動周波数において制御系の感度関数のゲインを低減させる本発明方法の実施により、バルジングに起因する周期的なレベル変動を効果的に抑制することが可能であることがわかる。
【０１２３】
図13は、前述した連続鋳造機の操業中に、湯面レベルとノズル開度との時間的な変化の様子を示す図である。本図においては、０秒から20秒までの間に、補正量演算部77を動作させずに湯面レベル制御を行っており、この間の湯面レベルには、1.02Ｈｚなる周波数を有する周期的なレベル変動が、時間の経過と共に振幅を徐々に増して発生している。これは、鋳型１内部の湯面の波立ちが、1500mmなる鋳型１の幅に対し、２次の固有振動として発生したものである。
【０１２４】
このような現象に対応するため、図13の20秒以降においては、（19）式において、ノッチフィルタの目標周波数ｆc を1.02Ｈｚ、この目標周波数ｆc 下でのノッチフィルタゲインｇf を 0.2、ノッチフィルタ減衰帯域幅Ｑf を20とし、制御系の相補感度関数のゲインを目標周波数ｆc において低減させるべく構成された補正量演算部77を動作させて湯面レベル制御が行われており、この結果、湯面レベルの変動は収束し、40秒の時点において±２mmに低減された。
【０１２５】
また図12においては、 260秒以降において鋳型１の幅を1300mmに減じて操業が行われており、この結果、湯面レベルの周期的な変動の周波数が1.09Ｈｚに変化し、再度振幅を増す現象が新たに発生した。
【０１２６】
このような現象に対応するため、図12の 280秒以降においては、ノッチフィルタの目標周波数ｆc を1.09Ｈｚに変更し、更に 285秒以降においては、ノッチフィルタゲインｇf を 0.1に変更してレベル制御を行った。この結果、湯面レベルの変動は収束し、 300秒の時点において±２mmに低減された。
【０１２７】
この図から、本発明方法は、鋳型１内部の湯面の波立ちに起因する湯面レベルの変動においても有効であり、対応する周波数において制御系の相補感度関数のゲインを低減させることにより前記レベル変動を効果的に抑制することが可能であることがわかる。
【０１２８】
【発明の効果】
以上詳述した如く、第１発明に係る湯面レベル制御方法及び第２発明に係る湯面レベル制御装置においては、目標レベルと検出レベルとの偏差をそのまま用いるのではなく、この補正値を用いて注湯手段の開度変更量を演算する一方、同じく前記補正値を用いて前記開度変更量の補正量と前記偏差の補正量を、制御系の感度関数又は相補感度関数のゲインを所定の周波数に対して低減すべく演算し、前者の補正量を前記開度変更量に加算して前記注湯手段への開度指令とすると共に、後者の補正量を前記偏差に加算して前述した演算に用いるようにしたから、連続鋳造機の鋳型内部における湯面レベルの周期的な変動を、その周波数の如何に拘わらず、また制御系全体の安定性を損なうことなく効果的に抑制することができ、このようなレベル変動に起因する製品鋳片の欠陥の発生を防止して、良質な製品鋳片を安定して製造することが可能となる等、本発明は優れた効果を奏する。
【０１２９】
また第３発明又は第４発明に係る湯面レベル制御装置においては、補正量を演算する補正量演算部をフィルタ要素とし、その伝達関数を、前記開度演算部のみを備える制御系の感度関数又は相補感度関数と、この開度演算部と共に前記補正量演算部を備える制御系の感度関数又は相補感度関数と、所定の周波数の信号を遮断するノッチフィルタの伝達関数とを用いた評価関数を最小とすべく決定したから、湯面レベルの周期的な変動を有効に抑制し得る制御系を、容易にしかも確実に構成することができる。
【０１３０】
また第５発明に係る湯面レベル制御装置においては、第３又は第４発明に係るノッチフィルタの遮断周波数、遮断周波数におけるゲイン及び遮断周波数を中心とする減衰帯域幅を変更可能に構成したから、湯面レベルの周期的な変動を、その周波数の如何に拘わらず、また操業中の周波数の揺らぎに拘らず確実に抑制することができる。
【０１３１】
更に第６発明に係る湯面レベル制御装置においては、湯面変動の原因となる外乱を推定し、この推定外乱の周波数分布を求め、この結果に基づいてノッチフィルタの遮断周波数及び遮断周波数におけるゲインを変更する構成とし、また第７発明に係る湯面レベル制御装置においては、操業中の湯面レベルの検出結果の周波数分布を求め、この結果に基づいてノッチフィルタの遮断周波数及びゲインを変更する構成としたから、鋳型内部の湯面レベルの周期的な変動を、この変動の実際の出現態様に合わせて抑制することができ、長期に亘って良好な抑制効果が得られ、湯面レベル制御を安定して行わせることが可能となる等、本発明は優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る連続鋳造機の湯面レベル制御装置の構成を示すブロック図である。
【図２】レベル制御装置の第１の実施の形態を示すブロック線図である。
【図３】図２に示すレベル制御装置を備える湯面レベル制御系のブロック線図である。
【図４】補正量演算部が働かないと仮定した場合の湯面レベル制御系のブロック線図である。
【図５】図２に示すレベル制御装置の補正量演算部の伝達関数の決定に使用するノッチフィルタの周波数特性を示す図である。
【図６】図３に示す湯面レベル制御系を感度関数に関して最適化した場合の感度関数の周波数−ゲイン特性を示す図である。
【図７】図３に示す湯面レベル制御系を相補感度関数に関して最適化した場合の相補感度関数の周波数−ゲイン特性を示す図である。
【図８】図３に示す湯面レベル制御系を相補感度関数に関して最適化した場合の感度関数の周波数−ゲイン特性を示す図である。
【図９】レベル制御装置の第２の実施の形態を示すブロック線図である。
【図１０】レベル制御装置の第３の実施の形態を示すブロック線図である。
【図１１】レベル制御装置の第４の実施の形態を示すブロック線図である。
【図１２】本発明に係るレベル制御装置を備える連続鋳造機の操業実績を示す図である。
【図１３】本発明に係るレベル制御装置を備える連続鋳造機の操業実績を示す図である。
【符号の説明】
１    鋳型
２    溶湯
３    注湯ノズル
４    鋳片
５    ガイドロール
６    レベル計
７    レベル制御装置
８    外乱オブザーバ
９    周波数・ゲイン設定部
76    開度演算部
77    補正量演算部
79    制御条件設定器
90    フーリエ変換器
91    最大振幅検出部
92    ゲイン設定部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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