(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
直流電源の正極端にリアクトルの一端と制御部検出器電圧検出端子を接
続し、前記リアクトルの他端に開閉素子の一端と整流子の一端を接続し前記整流子の他端
に平滑用コンデンサの一端とインバータ直流側正極端を接続し、前記インバータ直流側負
極端と前記コンデンサの他端と開閉素子の他端を前記直流電源の負極端に接続し制御パル
ス発生器出力端子と前記開閉素子の制御端と制御部検出器制御端子とを接続し、前記制御
パルス発生器出力の一つのパルスの立ち上がりと同じパルスの立下りのタイミングで、前
記直流電源の電圧と、前記リアクトルに流れる電流をサンプリングする前記制御部検出器
と、その出力端子より出力されたサンプリング値と、前記１つのパルスのオンの幅，パル
スの１サイクルの幅，及び前記平活用コンデンサーの両端にかかる電圧の値をもとに、前
記直流電源から供給される電力の最適値が電流を増加した場合に得られるか、減少した場
合に得られるかを瞬時に判定し、その判定に基づき前記制御パルス発生器をから出力され
るパルスの幅を前記制御パルス発生器を制御して電流を制御する制御計算機からなること
を特徴とする、インバータの入力電力を調整するための装置。
【請求項２】
直流電源の出力を最適化する方法において、開閉素子の出力を制御する
パルス発生装置の出力の１つのパルスの立ちあがりと立下りのタイミングで直流電源の電
圧と、リアクトルに流れる電流をサンプリングし、そのサンプリングと同じタイミングで
平滑コンデンサーにかかる電圧を計測し、前記電圧と、前記サンプリング値と前記一つの
パルスのパルス幅、パルスの１サイクルの幅より直流電源の出力電力の出力電流による勾
配ｄｐ／ｄｉを１パルスの間隔内で演算し、その値により電流を増加すると最適の出力電
力を得られるのか、減少したら最適の電力を得られるのかを瞬時に判別し、その判定に基
づいてパルスの幅を制御し、電流を変化させて出力電力を制御する方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は，太陽電池など直流電源が発生する直流電力を交流電力に変換して、商用電力系統に連係又は一般の交流負荷に電力を供給するインバータ装置において、そのインバータに供給する直流電源の電力を最大にするための制御に関する。
【０００２】
【従来の技術】
太陽電池の出力特性曲線上には太陽電池の最大電力を取り出せる最大電力点が存在するが、出力特性が日射量や気温に依存するためその時々で最大電力点が異なる。そこで、従来から、インバータ装置においては、太陽電池の出力特性曲線上の太陽電池動作点をそのときの最大電力点に一致させるように制御することにより、太陽電池から最大電力を取り出すことが行われている。
【０００３】
このような最大電力点追従制御としては例えば特開平１０−１３３７５５号公報が知られている。これらの制御方法では一様に、リプル的変動を平滑化するに十分なほどに長い単位時間の平均的な電力または電圧を検出、記録する。そして出力を微動させ、そこでの電力または電圧を再測定し、記録されている過去の電力値または電圧値と比較する。その結果から最大電力点の存在する方向を推定し、漸次的に最大電力点へ接近してゆく方法が用いられている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、このような従来のインバータ制御方法は、漸次的探索によって最大電力点を探るため制御応答性が遅く、出力を微動させて探索するため、最大電力点に止まっていることができない。
【０００５】
本発明はこのような課題を解決することを目的とし、制御応答性が高く、探索的方法によらない太陽光発電出力最適判別装置及び方法を提供する事にある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明はこれらの課題を解決するために、インバータのスイッチングにより太陽電池電圧に生じるリプルに注目し、この電圧リプルが太陽電池の出力特性に依存することを利用して、リプル電圧の最大値と最小値を計測することで、インバータの動作点が太陽電池の出力特性曲線上のどの点に位置するかを瞬時に判断することを特徴とするものである。
【０００７】
これにより、一回の測定で最大電力点からのズレを判断でき高速な最大電力点追跡を可能にする作用をもつ。また出力を変動させることなく、最大電力点から外れたことを検出できるので、最大電力点に止まることを可能にする作用をもつ。
【０００８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面を参照して詳細に説明する。
【０００９】
図１は本発明の直流電源出力が最適かを判別する装置の実施の形態の一例を示す回路図である。判別する装置は、太陽電池１１から出力された直流電力をリアクトル１２とＩＧＢＴ（Ｑ０１）１３と整流素子１４より構成される昇圧チョッパ回路により電解コンデンサ１５に中間的に昇圧した電力として蓄えられ、インバータ部１６により交流電力に変換され供給される。
【００１０】
当該回路は制御部１７を備え、その内部には検出器１８、計算機１０、パルス発生器１９、を備えており検出器１８は太陽電池１１の電圧値、リアクトル１２の電流値と、電解コンデンサ１５の電圧値を検出する。検出器１８により検出された値は計算機１０に送られる。計算機１０はパルス発生器１９に数値を設定する開閉素子であるＩＧＢＴ（Ｑ０１）１３を開閉する。パルス発生器１９の出力パルス信号は検出器１８の制御端に接続されており、パルス発生器１９の出力パルスと同期して検出器を動作させる。
【００１１】
当該回路は制御部１７を備え、太陽電池１１の電圧ＶＤＣ、リアクトル１２に流れる電流 ＩＤＣ、電解コンデンサ１５に蓄えられる電圧ｍｉｄＤＣＶを検出し、Ｑ０１、Ｑ１１〜Ｑ３２をドライブするゲート信号をＰＷＭ変調したＯＮ／ＯＦＦ信号として出力する。 太陽電池１１の電圧 ＶＤＣ、リアクトル１２に流れる電流 ＩＤＣは ゲート信号Ｑ０１に同期して検出される。
【００１２】
本発明の実施にはまず太陽電池１１のリプルを検出する必要がある。このリプルは  Ｑ０１  １３  の  ＯＮ／ＯＦＦ動作により必然的に発生するものである。
【００１３】
このリプルと太陽電池１１の出力特性との関わりについて図２を用いて説明する。
【００１４】
太陽電池の出力特性は  Ｉ−Ｖ特性  ２１によって表される。Ｑ０１  １３のＯＮ／ＯＦＦによってリアクトル１２に生じる電流  ＩＤＣは  リアクトル電流２４に示すように三角波形状となる。このような三角波になるのはリアクトル  １２のｄｉ／ｄｔ特性によるものである。リアクトル電流２４が流れる時の太陽電池１１の出力電圧は  Ｉ−Ｖ特性２１によりリプル電圧２３にしめすような三角波状になる。電流リプル最大値２７の電流が生じているときにはＩ−Ｖ特性２１により電圧リプル最小値２６の出力電圧となる。同様に、電流リプル最小値２８のリアクトル電流が流れるときには電圧リプル最大値２５の出力電圧となる。
【００１５】
最大電力点とリプルの関係を式をもちいて説明する。最大電力点とは出力特性図２の太陽電池の  Ｐ−Ｖ特性  ２２の頂点を意味する。Ｐ−Ｖ特性をＰ−Ｉ特性にプロットしなおしたものを図６で説明する。太陽電池のＶ−Ｉ特性  ６１は  図２の太陽電池のＩ−Ｖ特性  ２１の縦軸と横軸を入れ替えたものである。  太陽電池の  Ｐ−Ｉ特性６２は横軸に太陽電池の出力電流  Ｉをとったときの出力電力  Ｐを縦軸にあらわしたものである。最大電力点６３は  Ｐ−Ｖ特性  ２２の頂点と同一でやはりＰ−Ｉ特性６２の頂点となる。これを説明する。  太陽電池の  Ｐ−Ｖ特性曲線上に極値（最大電力点）Ｐｍａｘをひとつもつとき、Ｉ−Ｖ特性曲線より最大電力点での電圧Ｖがきまると最大電力点での電流Ｉが一意に決定されることがわかる。  最大電力点での一組の電圧、電流を  （ｉｐｍａｘ，ｖｐｍａｘ）とするとその他の電圧、電流の組合わせとは次の関係がある。
Ｐｍａｘ  ＝  ｉｐｍａｘ  ＊  ｖｐｍａｘ  ＞  ｉ  ＊  ｖ
｛  ｉ≠ｉｐｍａｘ，  ｖ≠ｐｖｍａｘ  ｝
さらに  出力電流  ｉ＝０  のとき電圧は太陽電池の開放電圧で出力電力  は  ｐ＝０  となり、電流の最大値  ｉｍａｘ（太陽電池の短絡電流）のときは電圧が  ｖ＝０  となりやはり出力電力は  ｐ＝０  となる。これにより  Ｐ−Ｉ特性曲線は、両端が０であり、最大値をひとつもち、Ｖ−Ｉ特性が連続であることから同様に連続であるので、極値をもつことがわかる。
Ｐ（ｉ）  ＝  ｉ＊ｖ  ＝  ｉ  ＊  Ｆ（ｉ）  ・・・（１）
ここで、Ｐ（ｉ）は  太陽電池の  Ｐ−Ｖ特性  ２２を  出力電流  ｉについての関数にしたもの、Ｆ（ｉ）は  太陽電池の  Ｉ−Ｖ特性  ２１を  出力電流  ｉについての関数にして表現したものである。つまり  太陽電池の出力電流が  ｉ  の時、太陽電池の出力電力ｐおよび出力電圧ｖは、
ｐ  ＝  Ｐ（ｉ）
ｖ  ＝  Ｆ（ｉ）の関係になる。
この式の両辺をｉで微分して（２）式をえる。
【００１６】
0003550680.tif 000002
（２）式のｄＰ（ｉ）／ｄｉは  関数Ｐ（ｉ）を  出力電流  ｉ  で微分したものでありｉにたいするｐの傾きを表している。
【００１７】
この式と最大電力点との関係は一組の（３）式で表される。
最大電力点での電流を  ｉｐｍａｘとしたとき、
ｉ＝ｉｐｍａｘ：  ｄＰ（ｉ）／ｄｉ  ＝  ０
ｉ＜ｉｐｍａｘ：  ｄＰ（ｉ）／ｄｉ  ＞  ０          ・・・（３）
ｉ＞ｉｐｍａｘ：  ｄＰ（ｉ）／ｄｉ  ＜  ０
の関係が生じる。
【００１８】
上記の（２）式と等価な式が検出値より得られれば、（３）式の関係から太陽電池の出力電流  ｉを増減することで容易に最大電力点に追随、安定させることが可能であることがわかる。
【００１９】
本実施例では（２）式と等価な式を次の式として得る。
ｄＰ（ｉ）／ｄｉ  ＝
ＤＣＶ０  ＋  （ｄｃｉ２  ＋  ｄｃｉ１）／２  ＊  （ｄｃｖ１  −  ｄｃｖ２）／（ｄｃｉ１−ｄｃｉ２）  ・・・（４）
【００２０】
ここでｄｃｉはリアクトル電流、ｄｃｖは太陽電圧の出力電圧である。この式の各項と検出値との関係をタイミング図  図５をもちいて説明する。  ゲート信号  ５３は  図１  Ｑ０１  １３を  ＯＮ／ＯＦＦするゲート信号である。  リアクトル電流  （ｄｃｉ）５２は  図１  リアクトル１２に流れる電流である。これは図１  太陽電池１１の出力電流と等価である。また図２におけるリアクトル電流２４と同じものである。太陽電池の出力電圧（ｄｃｖ）５１は、図１太陽電池１１の出力電圧であり、リプル電圧２３と同じものである。
【００２１】
ゲート信号５３をＴ１，Ｔ２，…，Ｔｎにて  ＯＮし  ｔ１，ｔ２，…，ｔｎにてＯＦＦするように操作されているとき、Ｔ１からｔ１の  ＯＮ区間では図１  リアクトル１２に太陽電池電圧が順方向にかかり、リアクトル電流（ｄｃｉ）５２は増加する。ｔ１からＴ２のＯＦＦ区間では図１  電解コンデンサ１５の電圧ｍｉｄＤＣＶへ昇圧するため、リアクトル１２には逆方向の電位がかかり、リアクトル電流（ｄｃｉ）５２は減少する。すなわち、ゲート信号５３をＯＮするＴ１のタイミングにて検出したリアクトル電流（ｄｃｉ）５２の値はリプルの小さいほうのピーク値になり、ゲート信号５３をＯＦＦするｔ１のタイミングで検出したリアクトル電流（ｄｃｉ）５２の値はリプルの大きいほうのピーク値になる。また太陽電池の出力電圧（ｄｃｖ）５３はＴ１のタイミングで検出した値が大きいほうのピークとなりｔ１のタイミングで検出した値が小さいほうのピークとなる。
【００２２】
Ｔ１のタイミングで検出した太陽電池の出力電圧のピークをｄｃｖ１、リアクトル電流をｄｃｉ１としｔ１のタイミングで検出した太陽電池の出力電圧の小さいほうのピークをｄｃｖ２、リアクトル電流をｄｃｉ２とする。
【００２３】
ＰＷＭ変調は通常十数ｋＨｚで変調されており、制御対象にたいし十分に細かいパルス幅で制御されている。それゆえ次の近似がなりたつ。
【００２４】
0003550680.tif 000003
【００２５】
ＰＷＭ変調の制御量であるパルス幅にたいし、太陽電池１１の電圧  ＤＣＶ０  後にみちびき方を示すが次の式で表される。
ＤＣＶ０  ＝  ｍｉｄＤＣＶ  ＊  （ＰＷＭ＿ｂａｓｅ  −  ＰＷＭ＿ｔｉｍｅ）／  ＰＷＭ＿ｂａｓｅ  ・・・（５）
ここで  ＤＣＶ０は  ＰＷＭ変調の結果得られる太陽電池１１の出力電圧の中心値であり、ｍｉｄＤＣＶは１図  電解コンデンサ１５に蓄えられた電位である。ＰＷＭ＿ｂａｓｅは  図５ゲート信号５３のスイッチング周期である。ＰＷＭ＿ｔｉｍｅはゲート信号５３のＯＮしている幅である。
【００２６】
リアクトル電流の挙動は次のようになる。  太陽電池を短絡するようにＱ０１をスイッチオンしたときに、リアクトル電流が増加する。短絡を開放するようにＱ０１をスイッチオフすると、整流子１４を通して電解コンデンサ１５に電流を流し込み電流は減少する。これがバランスするのは電流の増加と減少する量が一致するときである。  これは一般的にリアクトル両端の電圧と電流の関係Ｖ／Ｌ△Ｔ＝△Ｉより次の式で表わされる。
（ｄｃｖ／Ｌ）＊ＰＷＭ＿ｔｉｍｅ  ＝  （（ｍｉｄＤＣＶ−ｄｃｖ）／Ｌ）＊（ＰＷＭ＿ｂａｓｅ  −  ＰＷＭ＿ｔｉｍｅ）
左辺は上記の「短絡するようにＱ０１をスイッチオンした」ときの電流の増加量を表している。この時リアクトル１２の両端にかかる電圧がｄｃｖになる。これをリアクトルのインダクタンスＬで割ると単位時間あたりのリアクトル電流の変化量が得られる。これに短絡している時間  ＰＷＭ＿ｔｉｍｅを乗ずることで、リアクトル電流の増加量を算出している。右辺は上記の「開放するようにＱ０１をスイッチ」したときの電流の減少量をあらわしている。この時リアクトル１２の両端にかかる電圧が（ｄｃｖ−ｍｉｄＤＣＶ）になる。これをリアクトルのインダクタンスＬで割ると単位時間あたりのリアクトル電流の変化量が得られる。これに開放している時間（ＰＷＭ＿ｂａｓｅ  −  ＰＷＭ＿ｔｉｍｅ）を乗ずることで、リアクトル電流の減少量を算出している。この式を整理して
ｄｃｖ＝ｍｉｄＤＣＶ＊（ＰＷＭ＿ｂａｓｅ  −  ＰＷＭ＿ｔｉｍｅ）／ＰＷＭ＿ｂａｓｅ
となり（５）式を得る。
【００２７】
図７を用いてｐｗｍ（ゲート信号５３）の  ＯＮ／ＯＦＦに合わせてｄｃｉ１，ｄｃｉ２，ｄｃｖ１，ｄｃｖ２をサンプリングする実施例を説明する。７１，７０１はＡＤコンバータであり、ｄｃｉ１，ｄｃｉ２，ｄｃｖ１，ｄｃｖ２のアナログ値をデジタル値に変換する。７７，７８は７１  ＡＤコンバータで変換されたデジタル値を７２  ＭＰＵ（マイクロ  プロセッシング  ユニット）へ伝達するための  ＢＵＳ線である。  ７０は前記ＰＷＭ＿ｂａｓｅを発生するインタバルタイマーである。７３はｐｗｍ（ゲート信号５３）のＯＮ区間を発生させる  ワンショットタイマーである。７９は  ７２  ＭＰＵより  ７３ワンショットタイマーへ  ７３はｐｗｍ（ゲート信号５３）のＯＮ区間時間を伝達するための  ＢＵＳ線である。７０２はｐｗｍ（ゲート信号５３）となる信号線である。７４は信号用インバータである。７５は７１  ＡＤコンバータに変換を実施させるトリガ信号である。７６は７０１  ＡＤコンバータに変換を実施させるトリガ信号である。
【００２８】
７２  ＭＰＵ  により後で述べるように算出された  ｐｗｍ（ゲート信号５３）の  ＯＮ区間幅が７９  ＢＵＳ線を通って７３  ワンショットタイマーにセットされる。７０２  ｐｗｍ（ゲート信号５３）に  ＯＮパルスが７０のインタバルタイマーにしたがって  ＰＷＭ＿ｂａｓｅごとに発せられる。このＯＮパルス信号の立ち上がりが７５  トリガ信号線によって  ７１  ＡＤコンバータへ伝えられその時の  ｄｃｉ１，ｄｃｖ１をサンプリングしその結果をデジタル数値化し７７  ＢＵＳ線を通じて７２ＭＰＵへ伝える。またＯＮパルス信号の立ち下がりが７４信号用インバータにより反転され立ち上がりとなり７６  トリガ信号線によって７０１  ＡＤコンバータへ伝えられその時のｄｃｉ２，ｄｃｖ２をサンプリングしてその結果をデジタル数値化し７８  ＢＵＳ線を通じて７２ＭＰＵへ伝える。７２  ＭＰＵは得られた情報をもとに後に述べるように計算処理しｐｗｍ（ゲート信号５３）の  ＯＮ区間幅を更新し７９  ＢＵＳ線に出力しもって  ７３ワンショットタイマーの設定値を更新したｐｗｍ（ゲート信号５３）の  ＯＮ区間幅にする。
【００２９】
７２  ＭＰＵにて実施される演算は次のようになる。  ｐｗｍのｏｎ／ｏｆｆのタイミングにあわせてサンプリングした  ｄｃｉ１  ｄｃｉ２  ｄｃｖ１，ｄｃｖ２  とその時のｐｗｍのｏｎ  の幅、  中間電圧（電解コンデンサ１５）を（５）式  、（４）式に代入し出力電力特性  Ｐ（ｉ）のその位置での傾きｄＰ（ｉ）／ｄｉを算出する。
【００３０】
その傾きｄＰ（ｉ）／ｄｉがプラスの時の動作点と、最大電力点との関係を図８を用いて説明する。図８は３１太陽電池のＶ−Ｉ出力特性と３２０太陽電池のＰ−Ｉ特性をかさねて図示している。Ｖ−Ｉ出力特性上の３５動作点で出力されているとき、３４の電流波形および３３の電圧波形が生じる。このときの３６太陽電池のＰ−Ｉ特性曲線上での動作点は３６  動作点となる。３７は最大電力動作点である。図３はこれらの点をＩ−Ｖ出力特性上に示したものである。この場合３２は太陽電池のＰ−Ｖ特性になる。図８の３６  動作点で明らかなように３２０太陽電池のＰ−Ｉ特性の傾きがプラスになっているときは３７最大電力動作点よりも電流の少ない側言い換えると電圧の高い太陽電池の開放電圧側に位置している。
【００３１】
動作点が太陽電池の開放電圧側に位置している時には、太陽電池の動作電圧（（５）式におけるＤＣＶ０）を下げる方向に動作させれば最大電力点に近づけることができる。すなわち、（５）式におけるｍｉｄＤＣＶが安定化しているときにｐｗｍ（ゲート信号５３）の  ＯＮパルス幅（（５）式におけるＰＷＭ＿ｔｉｍｅ）  を広げる（大きくする）ことでそれが可能である。
【００３２】
ｍｉｄＤＣＶ中間電圧（電解コンデンサ１５）は太陽電池の出力と連系している系統等の負荷への出力の中間点にあり、太陽電池の出力を十分負荷側へ出力している時には中間電圧を通る流入電力と出力電力が均等化するためその電圧は安定している。
【００３３】
その傾きｄＰ（ｉ）／ｄｉがマイナスの時の動作点と、最大電力点との関係を図９を用いて説明する。図９は４１太陽電池のＶ−Ｉ出力特性と４２０太陽電池のＰ−Ｉ特性をかさねて図示している。Ｖ−Ｉ出力特性上の４５動作点で出力されているとき、４４の電流波形および４３の電圧波形が生じる。このときの４６太陽電池のＰ−Ｉ特性曲線上での動作点は４６動作点となる。４７は最大電力動作点である。図４はこれらの点をＩ−Ｖ出力特性上に示したものである。この場合４２は太陽電池のＰ−Ｖ特性になる。図９の４６動作点で明らかなように４２０太陽電池のＰ−Ｉ特性の傾きがマイナスになっているときは４７最大電力動作点よりも電流の大きい側、言い換えると太陽電池の短絡電流側に位置している。
【００３４】
動作点が太陽電池の短絡電流側に位置している時には、太陽電池の動作電圧（５）式におけるＤＣＶ０）を上げる方向に動作させれば最大電力点に近づけることができる。すなわちｐｗｍ（ゲート信号５３）の  ＯＮパルス幅（（５）式におけるＰＷＭ＿ｔｉｍｅ）  を狭める（小さくする）ことでそれが可能である。
【００３５】
その傾きｄＰ（ｉ）／ｄｉがゼロ付近の時の動作点と、最大電力点との関係を図１０を用いて説明する。図９は２１太陽電池のＶ−Ｉ特性と２２０太陽電池のＰ−Ｉ特性をかさねて図示している。Ｖ−Ｉ出力特性上の２０動作点で出力されているとき、２４の電流波形および２３の電圧波形が生じる。このときの２６太陽電池のＰ−Ｉ特性曲線上での動作点は２９動作点となる。これは最大電力動作点とほぼ同一である。図１０の２９動作点で明らかなように２２０太陽電池のＰ−Ｉ特性の傾きがゼロ付近の時には特に最大電力点を追跡するための制御は必要ではない。
【００３６】
また傾きｄＰ（ｉ）／ｄｉは最大電力動作点から離れているほどその絶対値が大きくなることから最大電力動作点からのずれの大小を知ることができ、最大電力動作点への接近速度に反映することができる。
【００３７】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば瞬時かつ直接的に最大電力点で動作しているか否か判断でき、また最大電力点よりずれた時も、どちらにどの程度ずれているのかを瞬時かつ直接的にしることができる。これにより機敏な最大電力点への追従が可能となり、太陽電池の発電力をより効率よく引き出す利点がある
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の制御回の実施の形態の一例を示す回路図である。
【図２】太陽電池のＩ−Ｖ特性とリプルの関係を示した説明図である。
【図３】太陽電池のＩ−Ｖ特性とリプルの関係において、最大電力点よりも太陽電池の開放電圧側（出力電圧の大きい側）へ動作点がずれている状態を示す図である。
【図４】太陽電池のＩ−Ｖ特性とリプルの関係において、最大電力点よりも太陽電池の短絡側（出力電圧の小さい側）へ動作点がずれている状態を示す図である。
【図５】リプルとＰＷＭ変調との関係説明図
【図６】太陽電池のＶ，Ｐ−Ｉ特性の説明図
【図７】サンプリング回路の説明図
【図８】動作点が太陽電池の開放電圧側にずれている時の説明図
【図９】動作点が太陽電池の短絡側にずれている時の説明図
【図１０】動作点が太陽電池の最大電力動作点にいる時の説明図
【符号の説明】
１１  太陽電池
１２  リアクトル
１３  ＩＧＢＴ  Ｑ０１
１５  電解コンデンサ
２１  太陽電池のＩ−Ｖ特性
２２  太陽電池のＰ−Ｖ特性
２３  リプル電圧
２４  リアクトル電流
２５  電圧リプル最大値
２６  電圧リプル最小値
２７  電流リプル最大値
２８  電流リプル最小値
６２  太陽電池のＰ−Ｉ特性
６３  最大電力点
【図１】
0003550680.tif 000004
【図２】
0003550680.tif 000005
【図３】
0003550680.tif 000006
【図４】
0003550680.tif 000007
【図５】
0003550680.tif 000008
【図６】
0003550680.tif 000009
【図７】
0003550680.tif 000010
【図８】
0003550680.tif 000011
【図９】
0003550680.tif 000012
【図１０】
0003550680.tif 000013