(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
高温発生器（１３）、低温発生器（１４）、凝縮器（１５）、吸収器（１２）、蒸発器（１１）、高温溶液熱交換器（１９）および低温溶液熱交換器（１８）を含んで構成される二重効用型の吸収式冷凍機において、
吸収器（１２）および蒸発器（１１）は、冷媒の蒸発温度が異なる複数段に分割され、
吸収器（１２）から低温溶液熱交換器（１８）および高温溶液熱交換器（１９）を介して、高温発生器（１３）に希吸収液を輸送する希吸収液管路（２１）と、
希吸収液の一部を低温発生器（１４）に輸送する分岐管路（２３）と、
分岐管路（２３）で輸送される希吸収液と高温発生器（１３）で発生され低温発生器（１４）で凝縮されて凝縮器（１５）に輸送される冷媒とを熱交換させるドレン熱交換器（３３）と、
を備えることを特徴とする吸収式冷凍機。
【請求項２】
前記分岐管路（２３）に、前記高温発生器（１３）で濃縮された吸収液を合流させて、前記低温発生器（１４）に輸送させることを特徴とする請求項１記載の吸収式冷凍機。
【請求項３】
前記分岐管路（２３）は、前記低温溶液熱交換器（１８）と高温溶液熱交換器（１９）との間の前記希吸収液管路（２１）から分岐することを特徴とする請求項１または２のいずれか１に記載の吸収式冷凍機。
【請求項４】
前記分岐管路（２３）への希吸収液の分配率が１５〜３０％であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１に記載の吸収式冷凍機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、臭化リチウムなどの吸収剤を含む吸収液に冷媒である水を吸収して冷凍サイクルを構成する吸収式冷凍機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、吸収式冷凍機として、臭化リチウム（ＬｉＢｒ）などの物質を吸収剤として、その水溶液を吸収液として循環させる吸収式冷凍機が広く用いられている。吸収式冷凍機では、冷媒である水を蒸発器で蒸発させて冷却作用を行わせ、蒸発した水蒸気を吸収器で吸収液中に吸収させ、冷媒である水蒸気を吸収して濃度が薄められた吸収液を発生器で濃縮し、発生器で発生する水蒸気を凝縮器で凝縮させて蒸発器に送る吸収式冷凍サイクルを構成している。吸収式冷凍サイクルの効率を高めるために、発生器を高温発生器と低温発生器とに分ける二重効用型の吸収式冷凍機が多く使用されている。二重効用型の吸収式冷凍機の効率をさらに高めるために、特公昭５３−３５６６２および特公昭５３−３５６６３などでは、また単効用吸収式として特開昭４９−１０３２３９などでは、蒸発器と吸収器とを蒸発温度を変えて、二段に分ける先行技術が開示されている。
【０００３】
図１３は、二重効用型の吸収式冷凍機で、蒸発器（１）と吸収器（２）とを二段に分けている二段吸収サイクルの概略的な構成を示す。蒸発器（１）および吸収器（２）は、高圧側蒸発器（１ａ）および低圧側蒸発器（１ｂ）と高圧側吸収器（２ａ）および低圧側吸収器（２ｂ）とにそれぞれ分離されている。高温発生器（３）では高圧側吸収器（２ａ）から、冷媒である水蒸気を吸収して薄くなった吸収液が送られ、加熱して冷媒である水蒸気を発生させて吸収液を濃縮する。低温発生器（４）では、高温発生器（３）で濃縮された吸収液を、高温発生器（３）で得られる冷媒蒸気を用いて再度加熱し、さらに冷媒である水蒸気を発生させるとともに吸収液も濃縮させる。高温発生器（３）で発生した冷媒蒸気は低温発生器（４）内で冷却され凝縮し、凝縮冷媒は凝縮器（５）に入り、低温発生器（４）で発生した水蒸気は、凝縮器（５）内で冷却され、凝縮する。凝縮した冷媒である水は、高圧側蒸発器（１ａ）内に入り底部に溜まる。この冷媒は冷媒ポンプ（６）で低圧側蒸発器（１ｂ）の伝熱管上に散布され、蒸発させて伝熱管内の冷水の冷却を行う。蒸発しないで低圧側蒸発器（１ｂ）の底部へ溜まる冷媒は、低圧側蒸発器（１ｂ）と高圧側蒸発器（１ａ）とを継ぐ配管（１ｃ）を通って高圧側蒸発器（１ａ）内に散布される。
【０００４】
高圧側蒸発器（１ａ）および低圧側蒸発器（１ｂ）は、高圧側吸収器（２ａ）および低圧側吸収器（２ｂ）にそれぞれ連通している。低圧側吸収器（２ｂ）には、低温発生器（４）で濃縮された高い濃度の吸収液が投入され、冷媒である水蒸気の圧力が高圧側吸収器（２ａ）よりも低い圧力となるまで吸収することができる。このため、低圧側蒸発器（１ｂ）では、伝熱管内の冷水を高圧側蒸発器（１ａ）よりも低い温度まで冷却させることができる。二重効用型の吸収式冷凍サイクルでは、吸収液ポンプ（７）によって高圧側吸収器（２ａ）から高温発生器（３）に送込む希吸収液を、低温溶液熱交換器（８）で低温発生器（４）で濃縮した濃吸収液と熱交換して温度を高め、さらに高温溶液熱交換器（９）で高温発生器（３）で濃縮されて加熱された中間濃度の吸収液と熱交換して温度を高めてから、高温発生器（３）に投入している。これによって高温発生器（３）で吸収液を加熱するバーナ（１０）などの熱源から供給する熱エネルギを節約し、吸収式冷凍機としてのエネルギ効率を高め、成績係数ＣＯＰを高めている。
【０００５】
図１４は、図１３に示す二重効用型で二段吸収式の冷凍サイクルでの吸収液の状態変化を示す。高温発生器（３）の出側での吸収液の状態は▲１▼のように示される。この▲１▼の状態で、ＬｉＢｒ濃度がＸ２ｗｔ％である吸収液は、低温発生器（４）でさらにＬｉＢｒ濃度がＸ３ｗｔ％まで濃縮される。濃縮された吸収液は、▲２▼に示す状態から低温溶液熱交換器（８）に投入されて▲３▼に示す状態まで冷却され、低圧側吸収器（２ｂ）に入り、低圧側蒸発器（１ｂ）で蒸発する冷媒を吸収して、▲４▼に示す状態まで薄められる。次に吸収液は、高圧側吸収器（２ａ）に移されて、高圧側蒸発器（１ａ）で蒸発する冷媒である水蒸気を吸収し、ＬｉＢｒ濃度がＸ１ｗｔ％となるまで薄められて▲５▼に示す状態となる。高圧側吸収器（２ａ）からは、薄められた吸収液が吸収液ポンプ（７）で高温再生器（３）に送込まれる。途中で低温溶液熱交換器（８）および高温溶液熱交換器（９）を通る際に、濃吸収液と中間吸収液との間でそれぞれ熱交換し、温度が上昇した状態で高温発生器（３）に投入される。高温発生器（３）内では、バーナ（１０）で吸収液が加熱され、冷媒である水蒸気を蒸発させてＬｉＢｒ濃度がＸ１からＸ２まで増加するように濃縮が行われる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
図１３に示すような二段吸収サイクルを含む二重効用型の吸収式冷凍機では、特に二段目の高圧側吸収器（２ａ）で吸収液の濃度をＸ１ｗｔ％まで低くして、低圧側吸収器（２ｂ）に投入される濃度Ｘ３ｗｔ％との間の差である濃度幅を大きくして成績係数ＣＯＰを向上させることができる。しかしながら、吸収器（２）で冷却水を用いて冷却している吸収液を、高温発生器（３）ではバーナ（１０）などで加熱している。このような、加熱や冷却による顕熱変化の繰返しは、熱効率の低下を招く。高圧側吸収器（２ａ）から高温発生器（３）まで希吸収液を送る管路には、低温溶液熱交換器（８）および高温溶液熱交換器（９）を設けて、熱効率の改善を図っているけれども、さらに熱効率を改善して成績係数ＣＯＰを向上させることが要望されている。
【０００７】
本発明の目的は、二重効用型の吸収式冷凍サイクルで、熱効率を一層高めることができる吸収式冷凍機を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は、高温発生器（１３）、低温発生器（１４）、凝縮器（１５）、吸収器（１２）、蒸発器（１１）、高温溶液熱交換器（１９）および低温溶液熱交換器（１８）を含んで構成される二重効用型の吸収式冷凍機において、
吸収器（１２）および蒸発器（１１）は、冷媒の蒸発温度が異なる複数段に分割され、
吸収器（１２）から低温溶液熱交換器（１８）および高温溶液熱交換器（１９）を介して、高温発生器（１３）に希吸収液を輸送する希吸収液管路（２１）と、
希吸収液の一部を低温発生器（１４）に輸送する分岐管路（２３）と、
分岐管路（２３）で輸送される希吸収液と高温発生器（１３）で発生され低温発生器（１４）で凝縮されて凝縮器（１５）に輸送される冷媒とを熱交換させるドレン熱交換器（３３）と、
を備えることを特徴とする吸収式冷凍機である。
【０００９】
本発明に従えば、吸収器（１２）および蒸発器（１１）は、冷媒の蒸発温度が異なる複数段に分割されて、高温発生器（１３）、低温発生器（１４）、凝縮器（１５）、吸収器（１２）、蒸発器（１１）、高温溶液熱交換器（１９）および低温溶液熱交換器（１８）を含む二重効用型の吸収式冷凍機が構成される。吸収器（１２）で冷媒を吸収して濃度が薄められた希吸収液は、低温溶液熱交換器（１８）および高温溶液熱交換器（１９）を介して高温発生器（１３）に輸送する希吸収液管路（２１）から、一部が分岐管路（２３）を介して低温発生器（１４）に輸送される。希吸収液の一部が低温発生器（１４）に輸送されるので、高温発生器（１３）での加熱に要する熱エネルギを削減し、熱効率を高めることができる。
また、ドレン熱交換器（３３）を設けて、高温発生器（１３）で発生した冷媒が低温発生器（１４）で凝縮されて凝縮器（１５）に輸送される冷媒と、分岐管路（２３）から低温発生器（１４）に輸送される希溶液との間で熱交換を行うので、冷媒の有する熱を有効に利用し、かつ凝縮器（１５）に投入する冷媒を充分に冷却して、総合的な熱効率の改善を図ることができる。
【００１２】
また本発明は、前記分岐管路（２３）に、前記高温発生器（１３）で濃縮された吸収液を合流させて、前記低温発生器（１４）に輸送させることを特徴とする。
【００１３】
本発明に従えば、低温発生器（１４）には高温発生器（１３）からの中間濃度の吸収液と、分岐管路（２３）で分岐した吸収液とが合流して投入するので、高温発生器（１３）に戻す希吸収液の量を減らし、加熱に要するエネルギを節減することができる。
【００１６】
また本発明で前記分岐管路（２３）は、前記低温溶液熱交換器（１８）と高温溶液熱交換器（１９）との間の前記希吸収液管路（２１）から分岐することを特徴とする。
【００１７】
本発明に従えば、分岐管路（２３）で分岐する希吸収液は、低温溶液熱交換器（１８）で熱交換によって温度が上昇した状態で分岐するので、低温発生器（１４）での水蒸気発生に要する熱エネルギを節減することができる。
【００１８】
また本発明は、前記分岐管路（２３）への希吸収液の分配率が１５〜３０％であることを特徴とする。
【００１９】
本発明に従えば、分配率１５〜３０％で分岐管路（２３）へ希吸収液を分岐させるので、吸収サイクルの成績サイクルとして１．５以上の値を得ることができる。
【００２２】
【発明の実施の形態】
図１は、本発明の実施の第１形態としての吸収式冷凍サイクルの概略的な構成を示す。蒸発器（１１）、吸収器（１２）、高温発生器（１３）、低温発生器（１４）、凝縮器（１５）、冷媒ポンプ（１６）、吸収液ポンプ（１７）、低温溶液熱交換器（１８）および高温溶液熱交換器（１９）を含んで、二重効用型の吸収式冷凍サイクルが構成される。蒸発器（１１）は、高圧側蒸発器（１１ａ）と低圧側蒸発器（１１ｂ）とに、二段に分離されている。吸収器（１２）も、高圧側蒸発器（１１ａ）と連通する高圧側吸収器（１２ａ）と、低圧側蒸発器（１１ｂ）と連通する低圧側吸収器（１２ｂ）とに分離されている。
【００２３】
本実施形態では、高圧側蒸発器（１１ａ）と低圧側蒸発器（１１ｂ）との間で冷媒が冷媒ポンプ（１６）によって循環し、高圧側吸収器（１２ａ）および低圧側吸収器（１２ｂ）内の吸収液の吸収能力に応じた蒸気圧で冷媒の蒸発が行われる。高圧側吸収器（１２ａ）では、吸収液に冷媒がより多く吸収され、濃度が下がるので冷媒の蒸発圧力は高くなる。薄められた吸収液は、吸収液ポンプ（１７）で低温溶液熱交換器（１８）および高温溶液熱交換器（１９）を通る希吸収液管路（２１）で高温発生器（１３）に戻される。高温発生器（１３）で濃縮された濃吸収液は、濃吸収液管路（２２）から、高温溶液熱交換器（１９）および低温溶液熱交換器（１８）を介して、低圧側吸収器（１２ｂ）に送られる。
【００２４】
希吸収液管路（２１）で、低温溶液熱交換器（１８）と高温溶液熱交換器（１９）との間の部分からは、分岐管路（２３）が分岐し、希吸収液の一部を低温発生器（１４）に投入する。希吸収液は、いわばパラレルに高温発生器（１３）および低温発生器（１４）に投入される。低温発生器（１４）では、分岐管路（２３）を介して投入される希吸収液を、高温発生器（１３）で発生する冷媒蒸気で加熱し、冷媒蒸気を発生させて中間濃度まで濃縮した吸収液を、合流管路（２４）を介して、濃吸収液管路（２２）のうちの高温溶液熱交換器（１９）と低温溶液熱交換器（１８）との間の部分に合流させる。
【００２５】
二段に構成される吸収器（２）内を冷却するために設けられる冷却水管路（２５）は、高圧側吸収器（１２ａ）側に冷却水入口（２６）を有し、低圧側吸収器（１２ｂ）側に冷却水出口（２７）を有し、さらに凝縮器（１５）を冷却するために使用される。二段の蒸発器（１１）内で、冷媒である水の蒸発によって冷却される伝熱管である冷却水管路（２８）は、高圧側蒸発器（１１ａ）側に冷水入口（２９）を有し、低圧側蒸発器（１２ｂ）側に冷水出口（３０）を有する。
【００２６】
図２は、図１の実施形態で吸収液の状態変化を示す。高温発生器（１３）では、Ａ１で示すように、吸収液を温度が高く、濃度も高い状態まで濃縮する。濃縮された吸収液は、高温溶液熱交換器（１９）を通過する際に熱交換によって冷却され、低温発生器（１４）から合流管路（２４）を介して供給される中間濃度の吸収液と合流する際に、濃度がＸ３ｗｔ％まで減少する。合流した吸収液は、Ａ２で示す状態からＡ３で示す状態まで、低温溶液熱交換器（１８）で冷却され、低圧側吸収器（１２ｂ）内に散布される。低圧側吸収器（１２ｂ）内での冷媒の吸収によって、Ａ４で示すまで濃度が下がり、さらに高圧側吸収器（１２ａ）で、さらに濃度がＸ１ｗｔ％となるＡ５の状態まで冷媒を吸収する。
【００２７】
Ａ５の状態まで冷媒を吸収して薄められた希吸収液は、希吸収液管路（２１）を介して高温発生器（１３）に送込まれる。高温発生器（１３）では、バーナ（２０）による加熱で濃度がＸ１からＡ１に示すようにＸ３まで濃縮される。分岐管路（２３）へは、Ａ７で示すように希吸収液の一部が分岐され、分岐された希吸収液は低温溶液熱交換器（１８）を通過する際に熱交換によって温度が上昇しているので、低温発生器（１４）での加熱に必要な熱量を低減して、効率よく水蒸気を発生させることができる。また、希吸収液の一部が分岐されて、高温発生器（１３）でバーナ（２０）による高温までの加熱を行う希吸収液の量を減らすことができるので、熱エネルギを削減し、熱効率を向上させることができる。なお、分岐管（２３）で分岐させる希吸収液の割合は、５０％以下程度とする。
【００２８】
図３は、本発明の実施の第２形態としての概略的な配管構成を示す。本実施形態で、図１の実施形態に対応する部分には同一の参照符を付し、重複する説明は省略する。本実施形態では、分岐管路（２３）で希吸収液管路（２１）から分岐した希吸収液を、高温発生器（１３）で濃縮されて形成される中間濃度の吸収液と混合して低温発生器（１４）に投入している。中間濃度の吸収液は、中間吸収液管路（３１）から高温溶液熱交換器（１９）を介して合流する。すなわち、従来からの二重効用型の吸収式冷凍サイクルでは、全部の希吸収液を高温発生器（１３）に戻してバーナ（２０）などの熱源で加熱するところを、一部をバイパスして低温発生器（１４）に直接投入する構成となっている。
【００２９】
図４は、図３の実施形態での吸収液の状態変化を示す。高温発生器（１３）では、Ｂ１に示すような中間濃度の吸収液を低温発生器（１４）に投入する。低温発生器（１４）には、分岐管路（２３）を介して希吸収液も投入される。低温発生器（１４）では投入される吸収液を濃縮し、Ｂ２に示す状態の濃度Ｘ３ｗｔ％まで濃縮する。濃吸収液管路（２２）を介して、低温溶液熱交換器（１８）から低圧側吸収器（１２ｂ）に投入される濃吸収液は、Ｂ３からＢ４に示すように冷媒を吸収する。さらに高圧側吸収器（１２ａ）でＢ５に示すように冷媒を吸収して、溶液濃度がＸ１ｗｔ％まで希釈される。Ｂ５の状態の希吸収液は、吸収液ポンプ（１８）で希吸収液管路（２１）を介して、Ｂ６の状態で高温発生器（１３）に戻される。途中の分岐管路（２３）で、Ｂ７で示すように一部が分岐し直接低温発生器（１４）に投入される。分岐によって、高温発生器（１３）で加熱して、再び冷却する吸収液の量が減るので、バーナ（２０）の熱エネルギを節減し、吸収冷凍サイクルとしての熱効率を高めることができる。なお、分岐管路（２３）で分岐する希吸収液の割合は、全体の１０〜２０％程度とすることが好ましい。
【００３０】
図５は、本発明の第３形態としての吸収冷凍サイクルの概略的な構成を示す。本実施形態で、先行して説明した実施形態と対応する部分には同一の参照符を付し、重複する説明を省略する。本実施形態では、希吸収液管路（２１）で、低温溶液熱交換器（１８）の入側で分岐管路（２３）への分岐を行った後、高温発生器（１３）からの中間濃度の吸収液と合流させて低温発生器（１４）に投入している。分岐管路（２３）で分岐した希吸収液は、低温発生器（１４）で凝縮する冷媒を凝縮器（１５）に導くドレン管路（３２）の途中に設けられるドレン熱交換器（３３）で冷媒と熱交換し、冷媒の熱で昇温させて低温発生器（１４）に導く。冷媒は、熱交換によって冷却され凝縮器（１５）に導かれる。
【００３１】
図６は図５の実施形態での吸収液の状態変化を示す。Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５，Ｃ６は、高温発生器（１３）の出側の状態、低温発生器（１４）の出側の状態、低圧側吸収器（１２ｂ）の入側の状態、低圧側吸収器（１２ｂ）の出側の状態、高圧側吸収器（１２ａ）の出側の状態および高温発生器（１３）の入側の状態をそれぞれ示す。分岐管路（２３）から分岐する希吸収液は、ドレン熱交換器（３３）での熱交換でＣ７に示す状態まで昇温され、高温発生器（１３）からの中間濃度の吸収液の濃度を少し薄めた状態Ｃ８から低温発生器（１４）に投入されて、Ｃ２に示す状態まで濃縮される。本実施形態では冷却水入口（２６）と冷却水出口（２７）とでの冷却水の温度差を５℃としたときに、成績係数ＣＯＰとして１．５０４程度の値が得られている。冷却水の温度差を、さらに大きくして８℃にすると、７に示すような状態変化が得られ、吸収サイクルの成績係数ＣＯＰとして１．５３５の値が得られている。図７に示す各状態Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４，Ｄ５，Ｄ６，Ｄ７，Ｄ８は、図６のＣ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５，Ｃ６，Ｃ７，Ｃ８にそれぞれ対応している。吸収サイクルの成績係数ＣＯＰは、分岐管路（２３）で分岐する希溶液の全体に対する割合によって図８に示すように変化する。図８では分岐管路（２３）に、全体の２５％の希吸収液を分岐させるときに成績係数ＣＯＰがピーク値を取ることが判る。成績係数ＣＯＰの値としては、一般的に通常の二重効用型の吸収式冷凍サイクルでは１．０であることが知られているので、本実施形態で得られる１．５以上の値は格段に優れている。図８からは少なくとも１５％〜３０％の範囲で、成績係数ＣＯＰが１．５３を超えていることが判る。
【００３２】
図９は、本発明の実施の第４形態としての吸収冷凍サイクルの概略的な構成を示す。本実施形態で、先行して説明した実施形態と対応する部分には同一の参照符を付し、重複する説明を省略する。本実施形態では、図５の実施形態とは異なり、分岐管路（２３）を、図１の実施形態と同様に、希吸収液管路（２１）の低温溶液熱交換器（１８）と高温溶液熱交換器（１９）との間の部分から分岐させ、その後でドレン熱交換器（３３）での熱交換を行っている。本実施形態での吸収液の状態変化を図１０に示すように、図４に示す状態変化と類似している。すなわち、各状態Ｅ１〜Ｅ７は、図４の状態Ｂ１〜Ｂ７にそれぞれ対応していると考えられる。
【００３３】
図１１は、本発明の実施の第５形態としての概略的な吸収冷凍サイクルの構成を示す。本実施形態で、先行して説明した各実施形態に対応する部分には同一の参照符を付し、重複する説明を省略する。本実施形態では高圧側吸収器（１２ａ）から吸収液ポンプ（１７）で希吸収液管路（２１）に送込まれる希吸収液を、溶液熱交換器（１８）から低温発生器（１４）に導いた後、中間濃度まで濃縮した吸収液を吸収液ポンプ（３４）で、中間吸収液管路（３１）から高温溶液熱交換器（１９）を介して高温発生器（１３）に投入している。高温発生器（１３）で濃縮された高濃度の吸収液は、濃吸収液管路（２２）を介して、高温溶液熱交換器（１９）および低温溶液熱交換器（１８）から低圧側吸収器（１２ｂ）に投入している。本実施形態では、希吸収液が戻る際に、順次濃縮され、図１３に示す濃縮順序とは逆になっている。
【００３４】
図１２は、図１１の実施形態の動作での吸収液の状態変化を示す。Ｆ１は高温発生器（１３）の出側の状態を示す。Ｆ２は、濃吸収液管路（２２）で、高温溶液熱交換器（１９）と低温溶液熱交換器（１８）との中間部分での吸収液の状態を示す。Ｆ３は、低圧側吸収器（１２ｂ）の入側での吸収液の状態を示す。Ｆ１からＦ３まで、溶液濃度は変わらずに、温度が高温溶液熱交換器（１９）および低温溶液熱交換器（１８）での熱交換で低下している。低圧側吸収器（１２ｂ）では、吸収液に冷媒である水蒸気が吸収され、濃度が低下してＦ４に示す状態に変化する。さらに高圧側吸収器（１２ａ）で冷媒を吸収し、濃度が低下してＦ５に示す状態で吸収液ポンプ（１７）で低温発生器（１４）に投入される。低温発生器（１４）では、Ｆ７で示す状態から吸収液の濃度を濃縮し、さらに吸収液ポンプ（３４）で高温発生器（１４）の入口側に投入する状態Ｆ６の濃度まで濃縮する。本実施形態では、吸収液を最終的に高温発生器（１３）で濃縮するので、高温で高濃度まで濃縮させることができる。低圧側吸収器（１２ｂ）の温度をあまり下げないでも、高濃度の吸収液で低い蒸気圧を得ることができ、複数段の吸収高濃度側から低濃度側へ広い濃度幅を得て、成績係数を向上させることができる。
【００３５】
以上説明した各実施形態では、蒸発器（１１）および吸収器（１２）をそれぞれ２段ずつに分けて形成しているけれども、さらに段数が多い多段式にすることもでき、吸収器（１２）全体への入側の吸収液の濃度と出側の吸収液の濃度との差である濃度幅を大きくして、吸収冷凍サイクルの動作の効率を高めることができる。
【００３６】
【発明の効果】
以上のように本発明によれば、吸収器（１２）から高温再生器（１３）に送る希吸収液の一部を分岐して低温発生器（１４）に送るので、吸収液の顕熱変化を減少させて高温発生器（１３）で必要となる加熱エネルギを節減し、二重効用型の吸収サイクルのエネルギ効率を改善して、成績係数ＣＯＰを向上させることができる。
また、低温発生器（１４）から凝縮器（１５）に送られる冷媒の有する熱を、ドレン熱交換器（３３）で分岐管路（２３）で分岐する希吸収液と熱交換させるので、冷媒の有する熱エネルギを有効に利用して吸収冷凍サイクルとしての熱効率を一層向上させることができる。
【００３８】
また本発明によれば、高温発生器（１３）で濃縮した中間濃度の吸収液に分岐管路（２３）から分岐する希吸収液に合流させて低温発生器（１４）に投入するので、高温発生器（１３）で加熱する必要がある希吸収液の量を減らし、熱効率を改善することができる。
【００４０】
また本発明によれば、分岐管路（２３）で分岐する希吸収液は、低温溶液熱交換器（１８）の熱交換で温度が上昇するので、低温再生器（１４）で加熱に要するエネルギを削減し、吸収冷凍サイクルとしての熱効率を高めることができる。
【００４１】
また本発明によれば、分岐させる希吸収液の分配率を１５〜３０％として、吸収サイクルの成績係数が１．５３を超えるようにすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の第１形態の吸収冷凍サイクルの概略的な構成を示す配管系統図である。
【図２】図１の実施形態での吸収液の状態変化を示すサイクル線図である。
【図３】本発明の実施の第２形態の吸収冷凍サイクルの概略的な構成を示す配管系統図である。
【図４】図３の実施形態の吸収液の状態変化を示すサイクル線図である。
【図５】本発明の実施の第３形態の吸収冷凍サイクルの概略的な構成を示す配管系統図である。
【図６】図５の実施形態での吸収液の状態変化を示すサイクル線図である。
【図７】図５の実施形態で、冷却水の温度差を大きくしたときの吸収液の状態変化を示すサイクル線図である。
【図８】図５の実施形態で、分岐管路（２３）側に分岐する希吸収液の割合と成績係数ＣＯＰとの関係を示すグラフである。
【図９】本発明の実施の第４形態の吸収式冷凍サイクルの概略的な構成を示す配管系統図である。
【図１０】図９の実施形態での吸収液の状態変化を示すサイクル線図である。
【図１１】本発明の実施の第５形態の吸収式冷凍サイクルの概略的な構成を示す配管系統図である。
【図１２】図１１の実施形態での吸収液の状態変化を示すサイクル線図である。
【図１３】従来からの二段吸収式の二重効用型吸収式冷凍サイクルの概略的な構成を示す配管系統図である。
【図１４】図１３の吸収式冷凍サイクルでの吸収液の状態変化を示すサイクル線図である。
【符号の説明】
１１  蒸発器
１１ａ  高圧側蒸発器
１１ｂ  低圧側蒸発器
１２  吸収器
１２ａ  高圧側蒸発器
１２ｂ  低圧側蒸発器
１３  高温発生器
１４  低温発生器
１５  凝縮器
１７  吸収液ポンプ
１８  低温溶液熱交換器
１９  高温溶液熱交換器
２１  希吸収液管路
２２  濃吸収液管路
２３  分岐管路
２４  合流管路
２９  冷水入口
３０  冷水出口
３１  中間吸収液管路
３２  ドレン管路
３３  ドレン熱交換器
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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