(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
補強筋を内部に配設することによって補強された軽量気泡コンクリートパネルに於いて、前記補強筋の主筋近傍からパネルの長軸方向端面まで、周りの軽量気泡コンクリート基質部の密度よりも高い密度を有する連続した重質化部よりなる補強芯を設けて構成することを特徴とした軽量気泡コンクリートパネル。
【請求項２】
周りの軽量気泡コンクリート基質部の密度が０．４５〜０．５５ｇ／ｃｍ３であるのに対して、重質化部よりなる補強芯の密度が０．６０〜０．８０ｇ／ｃｍ３であることを特徴とした請求項１の軽量気泡コンクリートパネル。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、気泡を有する軽量気泡コンクリートパネルに係り、特に、パネルの端部を補強した軽量気泡コンクリートパネルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来の軽量気泡コンクリートパネルは、石灰質及び珪酸質原料にアルミ粉、界面活性剤水溶液等を用いたモルタルスラリーを硬化した後、オートクレーブ養生して作られる軽量気泡コンクリート基質と、パネル内部に配置された補強筋とより形成されている。この軽量気泡コンクリートパネルにおいては、軽量気泡コンクリート基質の強度を補うために補強筋が配置されており、パネル全体としては、利用上必要な強度を有する構造となっている。かかる補強筋は、該モルタルスラリーを注入する前に、あらかじめ型枠内の所定の位置に配列する製造方法が多く用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、前述の従来の補強筋が内部に配置された軽量気泡コンクリートパネルに於いても、パネル外周部には補強筋が存在せず、この補強筋が配置されていないパネル外周部（以下外周無筋部と呼ぶ）は、補強筋が配置されている内部に比して、欠けやすい等強度上の問題があった。又、上記製造方法によって得られた従来の軽量気泡コンクリートパネルでは、例えば、図１１に示すように、仕上がった軽量気泡コンクリートパネル１の補強筋の最上部、即ち最上部に位置する補強筋の主筋２の付近に粗大な空隙３が生じ易かった。特に、最上部の主筋２の付近の内でも、主筋２に近い上方に粗大な空隙３が生じ、更にこの粗大な空隙３の上方に小さな空隙４が、図１１に示すように多数個生じ易かった。
【０００４】
この種の空隙３，４が生ずる原因は、型枠内に充填されたモルタル内に生ずる気泡溜まりが原因であり、モルタル内に生ずる気泡溜まりの一部はモルタル粘度が低い内にモルタルの表面に浮上して消滅するが、殆どの気泡溜まりは主筋２の上方にそのまま残留して硬化するので、これ等が前述の空隙３，４となって現れるものである。これ等の空隙３，４は軽量気泡コンクリートパネル１の外観を悪くすると共に、軽量気泡コンクリートパネル１の外周無筋部５の強度を著しく悪化させる問題があった。
【０００５】
従来も、この種の空隙３，４が形成されることを事前に防止するために、多くの技術が開発されている。即ち、例えば本件出願人が開発した特開昭６４ー９７０４号公報に示すような、型枠内に充填された軽量気泡コンクリート用組成物の上面から挿入体を突差すことによって、モルタル内に発生する気泡溜まりを抜き取って、前述の空隙３，４が形成されることを防止する技術も公知である。
【０００６】
或いは、特開昭６０ー１０２４６７号公報に示す如く、補強鉄筋の周辺部に形成される空隙に、合成樹脂エマルジョン溶液及び必要に応じて珪酸アルカリ溶液を混合して注入し、その後に更にポリマーセメント系組成物のスラリーを注入して空隙を充填する技術も公知である。または、特開昭６３ー２５７６０５号公報に示す如く、軽量気泡コンクリートスラリーの中に補強繊維を混入させることによって、空隙の発生を防止すると共に、補強繊維の作用によって軽量気泡コンクリートパネルを全体的に強化する技術も公知である。
【０００７】
然るに、前述の公知技術では、軽量気泡コンクリートパネルの中に空隙が形成されることを防止したり、或いは別に混入した補強繊維によって軽量気泡コンクリートパネルを補強することは可能であるが、空隙が発生することを防止すると共に、この空隙が発生し易い場所に別部材を使用することなくしてこの場所を強化することは困難であった。本発明はこれ等の点に鑑み開発された全く新しい技術であって、特に空隙が発生し易い補強筋の近傍に、補強繊維の別部材を用いることなく、密度の高い重質化部よりなる補強芯を設け、これによってパネルの外周無筋部を補強するようにした全く新しい技術を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明に係る軽量気泡コンクリートパネルは、前述の従来の種々の問題点を根本的に改善した技術であって、補強筋で補強された軽量気泡コンクリートパネルに於いて、前記補強筋の近傍からパネルの端部に向かって、周りの軽量気泡コンクリート基質部の密度よりも高い密度を持った連続した重質化部よりなる補強芯を設けることによって、パネルの端部を補強したことを特徴とするものである。
【０００９】
特に、本発明者等は、軽量気泡コンクリートパネル成形用の型枠内にモルタルを注入した後で、補強筋の近傍またはその上部に水を注入すると、この付近のモルタルの粘度を低下させ、このために、モルタル内で発生する気泡溜まりを上表面から発散させることが出来ること、かつ、水を注入して気泡溜まりを移動させた補強筋近傍からパネル端部に至る場所に、高い密度を有する重質化部が連続して形成されること、更にこのようにして形成された重質化部は補強芯となって、その周りの軽量気泡コンクリートパネルを強固に補強することが出来ることを発明し、本発明の完成するに至ったものである。
【００１０】
本発明で言う重質化部とは、当該重質化部の近傍の、粗大気泡を含まない一般の軽量気泡コンクリート基質部（補強筋を除いた軽量気泡コンクリート部分）の密度０．４５〜０．５５（ｇ／ｃｍ３  ）よりも高い密度を有する部分であり、好ましくは０．６０〜０．８０（ｇ／ｃｍ３  ）である。この重質化部よりなる補強芯としては、当該軽量気泡コンクリートと同一の組成であることが好ましい。特に、パネルの位置（例えば型枠上下方向の位置）により、軽量気泡コンクリート基質に密度差がある場合には、密度のより小さい端部側に補強芯を配置することが好ましい。
【００１１】
図により本発明に係る軽量気泡コンクリートパネルについて説明すると、図１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は、夫々本発明を実施した軽量気泡コンクリートパネルの要部の拡大断面図である。即ち、図１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）に示す軽量気泡コンクリートパネル１０は、補強筋の中の最上部の主筋１１ａからパネルの外周無筋部１２を経て端部に向かって連続した重質化部よりなる補強芯１３を夫々形成したものである。これ等の補強芯１３は、軽量気泡コンクリートパネルの中で帯状に連続して形成されている。特に、図１（Ａ）は主筋１１ａの外周部を囲む位置から端部まで重質化部の補強芯１３を形成したものであり、図１（Ｂ）は主筋１１ａの上表面から端部まで接続するように補強芯１３を形成したものであり、図１（Ｃ）は、主筋１１ａよりわずか上方から端部まで補強芯１３を形成したものである。前記図１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）に於ける補強芯１３の平均断面巾は、主筋１１ａの直径またはそれよりも大きな寸法とすることが好ましく、例えば１．０〜３．０倍程度が良い。また、この補強芯１３は主筋１１ａの長さ方向に沿って連続して延長することが好ましいが、断続的に延長しても良い。
【００１２】
図１（Ａ）に示す如く、補強芯１３を主筋１１ａの外周部を囲むようにした構造が、他の実施例の場合よりも強度的に有効である。図１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）に夫々示す軽量気泡コンクリートパネル１０の補強芯１３は、前述のように、その周りの軽量気泡コンクリート基質部１４よりも高い密度を持って構成されており、かつこの補強芯１３によって、外周無筋部１２を強固に補強している。
【００１３】
図により、前述の図１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）に示す本発明の軽量気泡コンクリートパネル１０の製造工程及び製造原理について説明すると、次の通りである。即ち、図２は型枠内に複数の補強筋を配列した状態の斜視説明図、図３は型枠内に保持具を介して多数の補強筋を固定した状態の側面図、図４は型枠内に充填されたモルタル内に、水を注入する注入器具を挿入した状態の斜視説明図、図５は注水器具の先端部の斜視図、図６は注水パイプの先端部を補強筋の最上部主筋に隣接して水を注出する状態の説明図である。
【００１４】
本発明に係る軽量気泡コンクリートパネル１０を製造するに当たっては、図２に示す如く、型枠１５内に複数個の補強筋１１を並列して配置し、かつ図３に示す如く、各補強筋１１は補強筋保持具１６を介して、型枠１５の上方に設けられたフレーム１７に保持される。各補強筋１１は、パネルの長軸方向に配筋された複数の主筋１１ａと、これ等の主筋１１ａと交差する複数個のＵ字形副筋１１ｂの組み合わせより形成されており、所定の間隔を保って配設されたＵ字形副筋１１ｂの外周に沿って複数の主筋１１ａを溶着することによって、鉄筋かご状に構成されている。
【００１５】
前述の補強筋１１は、種々の形状或いは構造のものが使用可能であって、例えば鉄筋を縦横に格子状に溶接したもの１枚をＵ字形に折り曲げたもの、鉄筋を縦横に格子状に溶接したもの２枚を、スペーサー等を間に溶接して籠状にしたもの、又はラス網のような網状体等も使用することが可能である。
【００１６】
前述の如く、型枠１５内に複数個の補強筋１１を配列した後、今度は図４に示す如く、形枠１５内に軽量気泡コンクリート用のモルタル１８を充填する。本発明の軽量気泡コンクリート用のモルタル１８に使用される組成物としては、通常の軽量気泡コンクリートの製造に用いられるのでよく、その組成は例えばセメント、生石灰等の石灰質原料と、硅石等の珪酸質原料を主体とし、これに必要に応じて石膏、軽量気泡コンクリートの解砕屑等を加え、水を加えて混練し、気泡形成のために発泡剤として金属アルミ粉末を加えたものでよい。
【００１７】
前述の如く、モルタル１８を型枠１５内に注入した後で、図４及び図５に示すような、給水ホース１９の先端に２個の注水パイプ２０を取り付けた注水器具２１をモルタル１８内に挿入し、かつ注水パイプ２０の先端部を最上部の主筋１１ａに近接して、モルタル１８内に水を注入させながら主筋１１ａに沿って水平に移動させる。そして、この注入は主筋１１ａの列毎に、または任意の列について行うことが出来る。さらに、主筋１１ａに沿って型枠１５の全長に注入することも出来るが、間欠的に、例えば主筋１１ａの存在する部分のみに注入することも出来る。その場合に於ける補強芯１３の平均断面巾は、網状体の厚さの約５〜２０倍程度とすることが好ましい。これによって主筋１１ａの上方のモルタル１８の粘度を低下させ、かつモルタル１８の粘度の低下によって、その付近に発生したモルタル１８内の気泡溜まりをモルタル１８の上表面より発散せしめることが出来る。従って、気泡の発散によって、モルタル１８内に粗大な空隙が形成されることを防止し、更に図１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）に示すような、極めて密度の高い重質化部よりなる補強芯１３を図４の型枠１５の長手方向に所定本数が連続した状態で形成せしめることが出来る。
【００１８】
上述の如く、補強筋１１の近傍又は上部に注入する水の量は、最上部の１本の主筋１１ａの上部に位置するモルタル１８（該主筋１１ａからモルタル１８の表面までの該主筋の投影分に位置するモルタルを言う）の体積１ｍｌ当たり、０．０１〜０．５ｍｌの範囲で注入することが好ましく、特に０．０５〜０．３ｍｌが好ましい。水の注入量がモルタル１８の体積１ｍｌ当たり０．０１ｍｌより少なくなると、重質化部の形成効果が不充分であり、また、モルタル１８の体積１ｍｌ当たり０．５ｍｌを越えると、補強筋１１の上部に粗大な空隙が生じたり、嵩減りの度合いが激しくなり、パネルの上端部で外観が見苦しくなると言う問題を生じる。
【００１９】
図１０は、アルミ粉を発泡剤として使用したモルタルを型枠１５に注入したときの発泡率と時間の関係の一例を示す図である。発泡率のカーブは一般的に初期に急激に立ち上がり次第に緩やかになり飽和する。本発明に於ける前記水又は水溶液の注入時期は、型枠１５内のモルタルの発泡がほぼ完了した時点、すなわち発泡率カーブが飽和領域に達する時点（図１０の例ではＡ点付近）から、モルタルが流動状態を維持している間までが好ましい。モルタル発泡がほぼ完了する時点は発泡剤としてのアルミ粉の粒径、形状等により大幅に変化するが、通常モルタルを型枠１５に注入してから５分〜４０分程度である。また、モルタルが流動状態を維持している期間はモルタル組成によって変化するが通常モルタルを型枠１５に注入してから３０〜７０分程度である。
【００２０】
上記モルタルがほぼ完了する時点および流動状態を維持している期間は使用するアルミ粉、モルタル組成が定まれば実験により簡単に求めることができる。なお流動状態か否かは、例えばモルタル中に注水管を差込んで水平に移動させ、その軌跡が直ちに消滅するか否かで判断できる。上記のように水又は水溶液の注入時期はモルタル発泡がほぼ完了した時点からモルタルの流動状態が維持されている間に行うことができるが、水又は水溶液の注入開始時点をモルタル発泡がほぼ完了する時点より前、例えば型枠内１５にモルタルを注入した時点とすることもできる。その場合に水又は水溶液の注入停止時点はモルタル発泡がほぼ完了した時点から短時間になることもある。上述の如く、水又は水溶液を注入する場所は、補強筋１１の最上部の主筋１１ａの周辺であれば良く、主筋１１ａの上部だけでなく、その側方でも良い。
【００２１】
前述のようにモルタル１８内に水を注入した後は、型枠１５内でモルタル１８の予備養生を数時間行い、モルタル１８のある程度の硬化と重質化部よりなる補強芯１３の形成が完了した後で、モルタル１８を型枠１５から外し、このモルタル１８をピアノ線カッター等で所定の巾（軽量気泡コンクリートパネルの巾）に切断し、更にこれ等の切断された品物をオートクレーブで数時間養生することによって、本発明に係る前記図１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）に示す軽量気泡コンクリートパネル１０を製造することが出来る。
【００２２】
前記実施例に於いては、図１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）に夫々示すように、補強筋１１の最上部の主筋１１ａの上方モルタル１８内に、夫々垂直状に設けられた重質化部よりなる補強芯１３を設けて軽量気泡コンクリートパネル１０を形成したが、図７に示す軽量気泡コンクリートパネル３０のように、上部が垂直でその下部が両側の主筋１１ａに向かって二股状に開いた重質化部よりなる補強芯３１をモルタル１８内に構成することも可能である。この場合には、図８及び図９に示す如く、給水ホース３２の先端に、下部が二股状に開脚した注水パイプ３３を取り付けた注水器具３４を使用し、この注水器具３４をモルタル１８内に挿入し、主筋１１ａに近傍してモルタル１８内に水を注水しながら、主筋１１ａに沿って移動させることによって、補強芯１３を主筋１１ａに沿って連続して形成せしめることが出来る。なお、注水パイプ下端と主筋との位置関係や注水量によって、図１（Ａ）の状態としたり、図１（Ｂ）または（Ｃ）の状態とすることが出来る。
【００２３】
【作用】
本発明に係る軽量気泡コンクリートパネルは、上述の如く、補強筋１１で補強された軽量気泡コンクリートパネル１０，３０の補強筋１１の主筋１１ａから、パネルの外周無筋部１２に向かって重質化部よりなる補強芯１３，３１を形成したので、この部分に大小の空隙が形成されることを防止することが出来る。また、補強芯１３，３１は高い密度を有する重質化部で構成されると共に、外周無筋部１２に向かって連続して設けられているので、パネルの端部の外周無筋部１２を強固に補強することが出来る。
【００２４】
【実施例】
前項の「課題を解決するための手段」に於いて説明した、本発明に係る軽量気泡コンクリートパネルに関して種々の具体的構成及び特徴について例示すると次の通りである。
【００２５】
【実施例１】
軽量気泡コンクリート用のモルタル１８の組成物は、セメント２７重量％、生石灰６．２重量％、硅石３８重量％、軽量気泡コンクリートの解砕屑２７重量％の割合からなる混合物１００重量部に、水７４重量％と金属アルミ紛状物０．０７重量％を加えて混練したものを使用した。なお、使用したアルミ粉およびモルタルの組成について実験した結果、モルタルを型枠１５に注入した後、モルタルの発泡がほぼ完了する時点は、およそ２０分後であり、モルタルの流動性が維持されている期間は、およそ４０分後であった。
【００２６】
モルタルスラリーを型枠１５に注入し、モルタルスラリー注入から３５分経過後、図５に示す注入器具２１の注水パイプ２０（多数の小孔を開けた長さ１２５ｍｍのもの）を使用し、図４及び図６に示すように、モルタル１８の中の直径５ｍｍの主筋１１ａの上部に挿入し、最上部の１本の主筋１１ａに位置するモルタル１８の体積１ｍｌ当たり０．２８ｍｌの水を注入するという条件で、水を注入しながら主筋１１ａに沿って水平移動させた。最上部の全ての主筋１１ａに沿って注水しながらの水平移動が終了したのは、約２０秒後であった。この後、注水器具２１を型枠１５から引き抜き、約３時間の予備養生を行った。つぎに硬化したモルタル１８を型枠１５から外し、ピアノ線カッター等で切断した後、１８０℃で４時間のオートクレーブ養生を行い、軽量気泡コンクリートパネル１０を得た。
【００２７】
そして、この軽量気泡コンクリートパネル１０の最上部の主筋１１ａの付近を観察したところ、図１（Ａ）に示すように連続した重質化部よりなる平均断面巾７ｍｍの補強芯１３が形成され、同時にこの付近には粗大空隙及び小さな多数の空隙がほとんど見られなかった。また、この重質化分よりなる補強芯１３は、気泡等の空気の存在量の差以外には、軽量気泡コンクリート基質部１４と同一の組成であった。
【００２８】
次に、この軽量気泡コンクリートパネル１０の重質化部の補強芯１３と基質部１４の圧縮強度とを測定した。その後で、重質化部の補強芯１３と基質部１４の圧縮度とを比較した。この結果、基質部１４が４５．０ｋｇｆ／ｃｍ２  （気乾比重０．４９８）に対し、重質化部の補強芯１３は１０５．８ｋｇｆ／ｃｍ２  （気乾比重０．７８０）であった。また、前記補強芯１３を有する軽量気泡コンクリートパネル１０と従来品の縁強度を測定したところ、従来品が３．９ｋｇｆ／ｃｍ２  であるのに対し、本実施例の補強芯１３を有する軽量気泡コンクリートパネル１０は、４．９３ｋｇｆ／ｃｍ２  と高い値を示した。
【００２９】
尚、圧縮強度の測定は、最上部の主筋１１ａの付近の重質化部よりなる補強芯１３や基質部１４から、夫々縦２０ｍｍ、横１０ｍｍ、長さ３０ｍｍの試供品を切り出し、気乾状態に調整後に圧縮方向に荷重をかけて測定した。また、縁強度は、パネル基質部１４と最上部の主筋１１ａの剥離強度を示すものであり、補強筋の近傍に連続した空隙を有する軽量気泡コンクリートパネルでは、この値が低くなる。実際の測定方法は、補強芯１３を有する端面に１００ｍｍ×１００ｍｍの金具を接着剤で貼り付け、金具の両サイドの位置で両サイドの軽量気泡コンクリートパネルの端面から最上部の主筋１１ａの上端まで切り込みを入れた後、金具を上方に引っ張り、金具を取り付けた軽量気泡コンクリートパネルの縁部が最上部の主筋１１ａから剥離するときの荷重を測定し、そのときの荷重を金具取付部の面積で割った値を縁強度とした。なお、金具表面には引張試験用のリングが取り付けられている。
【００３０】
【実施例２】
実施例１と同じモルタルスラリーを型枠１５に注入し、モルタルスラリー注入から２５分経過後、実施例１と同じ注水器具２１を使用し、最上部の１本の直径５ｍｍの主筋１１ａの上部に位置するモルタル１８の体積１ｍｌ当たり、０．２０ｍｌの水を注入しながら水平移動させた。注入しながらの水平移動が終了したのは、約２０秒後であった。注入終了後は注水器具２１を型枠１５から引き抜き、約３時間の予備養生を行った。次に硬化したモルタル１８を型枠から外し、ピアノ線カッター等で切断後、１８０℃で４時間オートクレーブ養生を行い、軽量気泡コンクリートパネル１０を得た。
【００３１】
そして、この軽量気泡コンクリートパネル１０の最上部の主筋１１ａの付近を観察したところ、図１（Ｂ）に示すように連続した重質化部よりなる補強芯１３が形成され、同時に粗大空隙が減少していた。また、この重質化部よりなる補強芯１３は、気泡等の空気の存在量の差以外には、軽量気泡コンクリート基質部１４と同一の組成であった。
【００３２】
次に、この軽量気泡コンクリートパネル１０の重質化部よりなる補強芯１３と基質部１４の圧縮強度を測定した。この結果、基質部１４が４５．０ｋｇｆ／ｃｍ２  （気泡比重０．５０５）に対し、重質化部よりなる補強芯１３は７６．５ｋｇｆ／ｃｍ２  （気乾比重０．６８４）であった。また、パネル縁の強度は、従来品が３．９０ｋｇｆ／ｃｍ２  に対し、本実施例の平均断面巾６ｍｍの補強芯１３を有する軽量気泡コンクリートパネル１０は、４．８０ｋｇｆ／ｃｍ２  とやはり高い値を示した。
【００３３】
【実施例３】
実施例１と同じモルタルスラリーを型枠１５に注入し、モルタルスラリー注入から３０分経過後、実施例１と同じ注水器具２１を使用し、この注水器具２１の注水位置を実施例１や実施例２の場合よりも少し浅く挿入し、最上部の１本の直径５ｍｍの主筋１１ａの上部に位置するモルタル１８の体積１ｍｌあたり、０．２０ｍｌの水を注水しながら水平移動させた。注水しながらの水平移動が終了したのは約２０秒後であった。水平移動終了後は注水器具２１を型枠１５から引き抜き、約３時間の予備養生を行った。次に硬化したモルタル１８を型枠１５から外し、ピアノ線カッター等で切断後、１８０℃で４時間のオートクレーブ養生を行い、軽量気泡コンクリートパネル１０を得た。
【００３４】
そして、この軽量気泡コンクリートパネル１０の上部の補強金付近を観察したところ、図１（Ｃ）に示すように連続した重質化部よりなる平均断面巾が６ｍｍの補強芯１３がより均一に形成され、同時にこの付近の粗大空隙が減少していた。また、この重質化部よりなる補強芯１３は、気泡等の空気の存在量の差以外には、軽量気泡コンクリート基質部１４を同一の組成であった。
【００３５】
次に、この軽量気泡コンクリートパネル１０の重質化部よりなる補強芯１３と基質部１４の圧縮強度を測定した。この結果、基質部１４が４４．８ｋｇｆ／ｃｍ２  （気乾比重０．５０１）に対し重質化部よりなる補強芯１３は、７５．３ｋｇｆ／ｃｍ２  （気乾比重０．６８１）であった。また、縁強度は従来品が３．９０ｋｇｆ／ｃｍ２  に対し、本実施例の補強芯１３を有する軽量気泡コンクリートパネルは、４．７５ｋｇｆ／ｃｍ２  とやはり高い値を示した。
【００３６】
【実施例４】
実施例１と同じモルタルスラリーを型枠１５に挿入し、モルタルスラリー注入から３０分経過後、実施例１の注水器具２１の代わりに、図８に示す注水器具３４を使用し、この注水器具３４の注水パイプ３３の注水位置を図９に示すように挿入し、最上部の１本の直径５ｍｍの主筋１１ａの上部に位置するモルタル１８の体積１ｍｌ当たり、０．３０ｍｌの水を注入しながら水平移動させた。注水しながら水平移動が終了したのは約２０秒後であった。水平移動の終了後は、注水器具３４を型枠１５から引き抜き、約３時間の予備養生を行った。次に硬化したモルタルを型枠から外し、ピアノ線カッター等で切断後、１８０℃で４時間のオートクレーブ養生を行い、軽量気泡コンクリートパネル３０を得た。
【００３７】
そして、この軽量気泡コンクリートパネル３０の上部の鉄筋付近を観察したところ、図７に示すように連続した重質化部よりなる平均断面巾６ｍｍの補強芯３１が均一に形成され、同時に粗大空隙が減少していた。また、この重質化部よりなる補強芯３１は、気泡等の空気の存在量の差以外には、軽量気泡コンクリート基質部１４と同一の組成であった。
【００３８】
次に、この軽量気泡コンクリートパネル１０の重質化部よりなる補強芯３１と基質部１４の圧縮強度を測定した。この結果、基質部１４が４５．１ｋｇｆ／ｃｍ２  （気乾比重０．５０３）に対し、重質化部よりなる補強芯３１は９５．８ｋｇｆ／ｃｍ２  （気乾比重０．６８９）であった。また、パネル縁の強度は従来品が３．９０ｋｇｆ／ｃｍ２  に対し、本実施例の補強芯３１を有する軽量気泡コンクリートパネル３１は４．９１ｋｇｆ／ｃｍ２  とやはり高い値を示した。
【００３９】
【発明の効果】
本発明に係る軽量気泡コンクリートパネルは、上述の如き構造と作用とを有するので、外観上は通常の軽量気泡コンクリートパネルと同じでありながら、その内部の補強筋の近傍からパネル端部に向かって、周りの軽量気泡コンクリート基質部の密度よりも、高い密度を持った連続した重質化部よりなる補強芯が設けられているので、パネル縁の強度、特に外周無筋部の強度が著しく大きい軽量気泡コンクリートパネルを得ることが出来る。また、前記重質化部よりなる補強芯の周りには普通の軽量気泡コンクリート基質部が存在するので、この補強芯のみが軽量気泡コンクリートパネルより脱落する恐れはない。更に、気泡による大小の空隙が発生し易い補強筋の近傍からパネル端部に亘って、前述の補強芯が設けられているので、この部分に大小の空隙が形成されることを防止出来る等の多大な特徴を有するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は夫々本発明に係る軽量気泡コンクリートパネルの要部の断面説明図である。
【図２】型枠内に複数の補強筋を配列した状態の斜視説明図である。
【図３】型枠内に保持具を介して多数の補強筋を固定した状態の側面図である。
【図４】型枠内に充填されたモルタル内に、水を注入する注水器具を挿入した状態の斜視説明図である。
【図５】注水器具の先端部の斜視図である。
【図６】注水パイプの先端部を補強金の最上部の主筋に隣接して水を注出する状態の説明図である。
【図７】他例の軽量気泡コンクリートパネルの要部の断面説明図である。
【図８】他例の注水器具を示す説明図である。
【図９】他例の注水パイプの先端部を補強筋の最上部の主筋に隣接して水を注水する状態を示す説明図である。
【図１０】時間の経過により発泡率が変化する発泡カーブを示す図である。
【図１１】従来の軽量気泡コンクリートパネルの要部の断面説明図である。
【符号の説明】
１        従来の軽量気泡コンクリートパネル
２          補強筋の主筋
３        粗大な空隙
４        小さな空隙
５        外周無筋部
１０        本発明に係る軽量気泡コンクリートパネル
１１        補強筋
１１ａ        主筋
１１ｂ        副筋
１２        外周無筋部
１３        重質化部よりなる補強芯
１４        軽量気泡コンクリート基質部
１５        型枠
１６        補強筋保持具
１７        フレーム
１８        モルタル
１９        給水ホース
２０        注水パイプ
２１        注水器具
３０        本発明に係る軽量気泡コンクリートパネル
３１        補強筋
３２        給水ホース
３３        注水パイプ
３４        注水器具
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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