(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
射出成形された合成樹脂製の円筒体からなり、この円筒体の円周方向の複数箇所に、一方向クラッチのローラを保持するためのポケットが、円筒体の内外周面をつなぐように貫通形成された一方向クラッチ用保持器において、引張破断伸びが４％以上で、かつ曲げ弾性率が７５０００ｋｇｆ／ｃｍ２以下の合成樹脂材料によって形成されているとともに、上記円筒体の各ポケット間に、肉抜きのための貫通孔が、同じく円筒体の内外周面をつなぐように貫通形成されて、円筒体を構成する各部の断面積がほぼ均等化されていることを特徴とする一方向クラッチ用保持器。
【請求項２】
ウエルドラインが、ポケットと貫通孔との間、あるいはとなりあう貫通孔間の柱部に生じるように合成樹脂を射出成形して形成されている請求項１記載の一方向クラッチ用保持器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
この発明は、たとえば２輪自動車のスタータ等に使用される一方向クラッチにおいて、ローラを保持するための保持器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
オートバイ等の２輪自動車において、キックレバーのキックによりエンジンのクランクシャフトを回転させて、当該エンジンを始動させるためのスタータには、エンジンの始動によるクランクシャフトの回転が、逆にキックレバーに伝達されないようにするために、いわゆる一方向クラッチが組み込まれている。
【０００３】
上記一方向クラッチとしては、たとえば図５に示すように、その内周面の複数箇所（図では３個所）に凹状のカム面７１を有する外輪７と、円筒状の内輪８と、外輪７のカム面７１の数と同数（３個）のローラＲと、このローラＲを、上記内外両輪７，８間で、かつ外輪７のカム面７１に対応する位置に保持するためのポケット９１を有する保持器９とからなるものが使用される。
【０００４】
外輪７のカム面７１は、内外両輪７，８間に、ローラＲを回転自在に収容する空間Ｓ１を形成する凹面７１ａと、この凹面７１ａから、外輪７の円周方向の一方へ連続して設けられた、内輪８の外周面８１との間が徐々に狭くなるように形成された曲面７１ｂとで構成されている。
また図６（ａ）  にも示すように保持器９は、全体が円筒体からなり、その円周方向の複数箇所（３箇所）に、上記ローラＲを保持するためのポケット９１を備えている。かかる保持器９は、一方向クラッチに組み込まれた際に、そのポケット９１に保持したローラＲを、外輪７の曲面７１ｂと内輪８の外周面８１との間へ圧接させるべく、図５中に一点鎖線の矢印で示した方向へ、図示しないばね部材等によって、外輪７に対して常時付勢されるようになっている。
【０００５】
そして、外輪７にギヤ等を介して連結されたキックレバーをキックして、当該外輪７を、図中黒矢印で示す方向に回転させると、ローラＲが、外輪７の曲面７１ｂと、内輪８の外周面８１との間に挟み付けられた状態となるため、外輪７の回転力が、ローラＲを介して内輪８に伝えられ、内輪８が同方向に回転して、内輪８に連結されたクランクシャフトが回転する。
【０００６】
そしてエンジンが始動してクランクシャフトが回転を開始すると、ローラＲは、ばね部材の付勢力に抗して、内外両輪７，８間の空間Ｓ１の方向に押し戻されて回転自在となるため、クランクシャフトの回転にともなって内輪７が回転しても、その回転が、外輪８およびキックレバーに伝達されなくなる。
かかる一方向クラッチ用の保持器としては、従来、金属製のものが使用されてきたが、近時、一方向クラッチの軽量化等を目的として、合成樹脂製のものが実用化されつつある。合成樹脂製の保持器は、ナイロン６６、ナイロン４６等の、機械的特性等にすぐれたポリアミド系樹脂等を母材として、これにガラス繊維等の強化繊維を配合した合成樹脂材料を用いて、射出成形等の成形方法により製造される。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、スタータ用の一方向クラッチにおいては、キックレバーのキックによって内外両輪およびローラが急激に回転される際に、ローラが保持器に衝突して大きな衝撃が加えられるため、合成樹脂製の保持器は、この衝撃によって破損しやすいという問題のあることが明らかとなった。
【０００８】
そこで強化繊維の配合量を増加させたり、あるいは母材樹脂として、ポリアミドよりさらに機械的強度の高い樹脂を使用することが試みられたが、依然として、ローラの衝突による破損を防止することはできなかった。
この原因について発明者らが検討したところ、以下の事実が明らかとなった。すなわち従来の一方向クラッチ用保持器９は、図６（ｂ）  に展開して示すように、となりあうポケット９１間の間隔が広く、このポケット９１間の柱部９２の断面積と、各ポケット９１の上下のブリッジ部９３の断面積とを比べると、後者より前者の方が圧倒的に大きいため、とくに射出成形にて保持器を成形する際には、そのゲート位置や、あるいは射出成形の条件（樹脂温度、射出圧力等）をいくら調整しても、図中一点鎖線で示すように、ブリッジ部９３を横断するように、ウエルドラインＷＬ１が発生する。このため、ローラの衝突によって、図中黒矢印で示す方向に大きな衝撃力が加えられると、上記ウエルドラインＷＬ１の部分が簡単に破断して、保持器９が破損しまうのである。
【０００９】
しかも従来の一方向クラッチ用保持器９は、上記のように断面積に大きな差がある柱部９２とブリッジ部９３とからなるため、射出成形時等の内部応力によって変形して、寸法精度、とくに円筒体の真円度が低下する不良が多発し、製造歩留りが悪いという製造上の問題もあった。
この対策として、成形時の変形を見越して、変形後に所定の寸法精度が得られるような金型を使用することも考えられるが、その場合は、成形品に対応する金型のキャビティの形状が単なる円筒でなく、複雑な曲面を持ったものとなるので、金型の加工が困難であるという問題がある。
【００１０】
この発明の目的は、衝撃によって破損しにくく、耐久性にすぐれるとともに、成形時に変形等の不良が少ない合成樹脂製の一方向クラッチ用保持器を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するための、この発明の一方向クラッチ用保持器は、射出成形された合成樹脂製の円筒体からなり、この円筒体の円周方向の複数箇所に、一方向クラッチのローラを保持するためのポケットが、円筒体の内外周面をつなぐように貫通形成された一方向クラッチ用保持器において、引張破断伸びが４％以上で、かつ曲げ弾性率が７５０００ｋｇｆ／ｃｍ２以下の合成樹脂材料によって形成されているとともに、上記円筒体の各ポケット間に、肉抜きのための貫通孔が、同じく円筒体の内外周面をつなぐように貫通形成されて、円筒体を構成する各部の断面積がほぼ均等化されていることを特徴とする。
【００１２】
また、上記一方向クラッチ用保持器は、ウエルドラインが、ポケットと貫通孔との間、あるいはとなりあう貫通孔間の柱部に生じるように合成樹脂を射出成形して形成されているのが好ましい。
【００１３】
【作用】
上記構成からなる、この発明の一方向クラッチ用保持器によれば、各ポケット間に肉抜きのための貫通孔が形成されることで、円筒体を構成する各部の断面積がほぼ均等化されているため、とくに射出成形にて保持器を成形する際に、そのゲート位置を調整すると、従来はブリッジ部に発生していたウエルドラインを、ローラが衝突した際に保持器の破損の原因とならない、ポケットと貫通孔との間、あるいはとなりあう貫通孔間の柱部に移動させることができる。このため、この発明の一方向クラッチ用保持器は、衝撃によって破損しにくく、耐久性にすぐれたものとなる。
【００１４】
また、上記のようにこの発明の一方向クラッチ用保持器は、円筒体を構成する各部の断面積がほぼ均等であり、射出成形時等に内部応力による変形等の不良が発生しにくいため、寸法精度がよく、製造歩留りが向上する。このため、成形品に対応する金型のキャビティの形状は単なる円筒でよく、複雑な曲面を持った、加工が困難な金型を必要としない。
【００１５】
さらに、この発明の一方向クラッチ用保持器は、引張破断伸びが４％以上で、かつ曲げ弾性率が７５０００ｋｇｆ／ｃｍ２以下の、柔軟でかつ靱性にすぐれた合成樹脂材料で形成されており、ローラが衝突した際の衝撃を自身の変形によって吸収できるので、かかる特性を満足しない合成樹脂材料で形成した場合に比べてより一層、衝撃によって破損しにくく、耐久性にすぐれたものとなる。
【００１６】
【実施例】
以下にこの発明の一方向クラッチ用保持器を、その一実施例を示す図面を参照しつつ説明する。
図１（ａ）  にみるように、この実施例の一方向クラッチ用保持器１は、合成樹脂製の円筒体１０からなる。円筒体１０の円周方向の３箇所には、一方向クラッチのローラＲ（図中二点鎖線で示す）を保持するためのポケット１１が、円筒体１０の内外周面１０ａ，１０ｂをつなぐように貫通形成されている。また、各ポケット１１間には、図１（ｂ）  にも示すように、肉抜きのための貫通孔１２が、同じく円筒体１０の内外周面１０ａ，１０ｂをつなぐように貫通形成されており、その結果、円筒体１０を構成する各部、すなわちポケット１１と貫通孔１２の間の柱部１０ｃ、２つの貫通孔１２の間の柱部１０ｄ、ポケット１１の上下のブリッジ部１０ｅ、ならびに貫通孔１２の上下のブリッジ部１０ｆは、それぞれその断面積が、図６（ａ）（ｂ）に示す従来のものに比べて、ほぼ均等化されている。
【００１７】
かかるこの実施例の一方向クラッチ用保持器１は、従来同様に、合成樹脂材料の射出成形により製造される。その際、合成樹脂材料の注入口であるゲートＧを、たとえば図１（ｂ）  中に黒点で示すように、柱部１０ｄとブリッジ部１０ｆとの交点付近、あるいは柱部１０ｄ上に位置させるとともに、射出成形の条件を調整すると、ウエルドラインＷＬ２は、ブリッジ部１０ｅ，１０ｆ上ではなく、図中一点鎖線で示すように、隣接する柱部１０ｃ上に発生する。このためローラＲが衝突して、図中黒矢印で示す方向に大きな衝撃力が加えられても、ブリッジ部１０ｅ，１０ｆが破断する破損は発生せず、実施例の一方向クラッチ用保持器１は、衝撃によって破損しにくく、耐久性にすぐれたものとなる。
【００１８】
なお、ウエルドラインＷＬ２が発生した柱部１０ｃは、上記衝撃力によって、ウエルドラインＷＬ２の部分で破断するおそれがあるが、衝撃力は、上記柱部１０ｃの、主として根元付近にかかるため、図にみるように、ウエルドラインＷＬ２が柱部１０ｃの中央部付近にくるように、ゲートＧの位置や射出成形の条件を調整すれば、柱部１０ｃの破断を防止できる。また後述するように、一方向クラッチ用保持器１を形成する合成樹脂材料として、柔軟でかつ靱性にすぐれたものを使用すれば、柱部１０ｃの破断をさらに確実に防止できる。
【００１９】
また上記のように、円筒体１０を構成する各部の断面積がほぼ均等になっているため、この実施例の一方向クラッチ用保持器１は、射出成形時等の内部応力によって変形するおそれが少なく、製造歩留りが向上する。
さらに、上記一方向クラッチ用保持器１を形成する合成樹脂材料として、この発明では、引張破断伸びが４％以上で、かつ曲げ弾性率が７５０００ｋｇｆ／ｃｍ２以下の、柔軟でかつ靱性にすぐれたものを使用しており、ローラが衝突した際の衝撃を自身の変形によって吸収できるので、一方向クラッチ用保持器１の耐久性をさらに向上することができる。
【００２０】
これに対し、引張破断伸びが４％未満の材料や、あるいは曲げ弾性率が７５０００ｋｇｆ／ｃｍ２を超える材料を使用した場合には、一方向クラッチ用保持器１の柔軟性や靱性が低下して、ローラが衝突した際の衝撃を自身の変形によって吸収できなくなり、一方向クラッチ用保持器１の耐久性が低下してしまう。
【００２１】
以上の事実は、後述する試験例により明らかである。
かかる合成樹脂材料としては、たとえばナイロン６６等の脂肪族ポリアミド樹脂に、エラストマーと、ガラス繊維等の強化繊維とを配合したものがあげられる。
エラストマーとしては、たとえば天然ゴム；ブタジエンゴム、イソプレンゴム、スチレン−ブタジエン共重合ゴム、アクリロニトリル−ブタジエン共重合ゴム、クロロプレンゴム、エチレン−プロピレン共重合ゴム（ＥＰＭ）、エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム（ＥＰＤＭ）、エチレン−エチルアクリレート共重合ゴム等の合成ゴム；スチレン系、オレフィン系、ウレタン系、ポリエステル系、ポリアミド系、ポリ塩化ビニル系等の熱可塑性エラストマーがあげられる。
【００２２】
上記の中でもとくに、合成ゴムであるＥＰＤＭが、この発明に好適に使用される。
ＥＰＤＭは、そのままで使用することもできるが、脂肪族ポリアミド樹脂に対する相溶性を改善すべく、変性したものが、さらに好適に使用される。ＥＰＤＭの変性方法としては、たとえば上記ＥＰＤＭを、α，β−不飽和カルボン酸あるいはそのエステル、金属塩誘導体の共重合により改質したものや、あるいはカルボン酸または酸無水物などのグラフト導入により改質したもの等が使用される。具体例としては、下記反応式に示すように、無水マレイン酸をグラフトして変性したものが、脂肪族ポリアミド樹脂に対する相溶性の改善されたものとして、好適に使用される。
【００２３】
【化１】
0003566345.tif 000002
【００２４】
また、スチレン系の熱可塑性エラストマーもこの発明に好適に使用される。上記スチレン系熱可塑性エラストマーは、それ自体、全く耐熱性を示さないが、これを配合すると保持器の耐熱性が向上するという利点がある。その理由は明らかでないが、脂肪族ポリアミド樹脂中に分散したスチレン系熱可塑性エラストマーが、加熱された油の、保持器内部への浸透を防止する遮蔽効果を示すことや、あるいは脂肪族ポリアミド樹脂より先にスチレン系熱可塑性エラストマーが熱酸化されて、脂肪族ポリアミド樹脂の熱酸化を防止すること等が考えられる。
【００２５】
かかる熱可塑性エラストマーとしては、たとえばスチレン−エチレン・ブテン−スチレンブロック共重合体〔Ｓ−ＥＢ−Ｓ〕、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体〔Ｓ−Ｂ−Ｓ（直鎖状）および（Ｓ−Ｂ）ｎＸ（放射状）〕、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合体〔Ｓ−Ｉ−Ｓ〕等があげられる。
【００２６】
全成分中に占めるエラストマーの割合は、５〜２０重量％の範囲内であるのが好ましい。エラストマーの割合が５重量％未満では、当該エラストマーの添加効果が得られず、合成樹脂材料の引張破断伸びが４％未満になったり、あるいは曲げ弾性率が７５０００ｋｇｆ／ｃｍ２  を超えたりする結果、一方向クラッチ用保持器が、靱性、柔軟性に劣る割れ易いものとなってしまうおそれがある。一方、エラストマーの割合が２０重量％を超えると、相対的に脂肪族ポリアミド樹脂の割合が減少するので、一方向クラッチ用保持器の耐熱性が低下してしまうおそれがある。
【００２７】
なお、全成分中に占めるエラストマーの割合は、上記範囲内でもとくに、５〜１５重量％が好ましく、１０〜１５重量％がより一層好ましい。
上記脂肪族ポリアミド樹脂およびエラストマーは、それぞれ単体のものを混合して使用できる他、両者のブロック共重合体、グラフト共重合体を使用することもできる。
【００２８】
強化繊維としては、たとえばガラス繊維、炭素繊維、繊維状の珪灰石（ウォラストナイト）、炭化ケイ素繊維、ボロン繊維、アルミナ繊維、Ｓｉ−Ｔｉ−Ｃ−Ｏ繊維、金属繊維（銅、鋼、ステンレス鋼等）、芳香族ポリアミド（アラミド）繊維、チタン酸カリウムウイスカー、グラファイトウイスカー、炭化ケイ素ウイスカー、窒化ケイ素ウイスカー、アルミナウイスカー等があげられる。
【００２９】
全成分中に占める強化繊維の割合は、１０〜３５重量％の範囲内であるのが好ましい。強化繊維の割合が１０重量％未満では、当該強化繊維の添加効果が得られず、耐熱性が低下する。一方、強化繊維の割合が３５重量％を超えると、柔軟性が低下して、とくに、アンダーカットになった形状の場合に、たとえば金型から成形品を抜き取ったり、ポケットに転動体を圧入したりした際に、上記アンダーカットの部分に割れやクラックが発生する。
【００３０】
なお、全成分中に占める強化繊維の割合は、上記範囲内でもとくに、１５〜３５重量％が好ましく、２５〜３５重量％がより一層好ましい。
なお、この発明の一方向クラッチ用保持器の構成は、上記図１（ａ）（ｂ）の実施例には限定されない。
たとえば図の実施例では、一方向クラッチのローラＲを保持するポケット１１が３個設けられているたが、ポケット１１の数は、一方向クラッチのローラの数に合わせて変更することができる。
【００３１】
また貫通孔１２は、各ポケット１１間にそれぞれ２個ずつ設けられていたが、これらの数や配置はとくに限定されない。要するに、円筒体１０を構成する各部の断面積がほぼ均等化するように、ポケット１１の配置に合わせて、貫通孔１２は、適宜の数を適宜の位置に配置することができる。
その他、この発明の要旨を変更しない範囲で、種々の設計変更を施すことができる。
〈試験例〉
配合例１（現行品）
ナイロン４６に、ガラス繊維を配合した合成樹脂材料（日本合成ゴム社製の商品名ＴＱ２００Ｆ６）。ガラス繊維の割合は３０重量％。
配合例２（高強度品）
ナイロン６６に、ガラス繊維を配合した合成樹脂材料（デュポン社製の商品名７０Ｇ４３Ｌ）。ガラス繊維の割合は４３重量％。
配合例３（実施品）
ナイロン６６に、エラストマーとしてのＥＰＤＭと、ガラス繊維を配合した合成樹脂材料（デュポン社製の商品名８０Ｇ３３ＨＳ１Ｌ）。ＥＰＤＭの割合は１０重量％で、ガラス繊維の割合は３３重量％。
配合例４（実施品）
上記配合例３の合成樹脂材料と、ナイロン６６に、エラストマーとしてのＥＰＤＭを配合した合成樹脂材料（デュポン社製の商品名ＳＴ８０１、ＥＰＤＭの割合は１０重量％）とを、重量比で１：１の割合で配合したもの。ＥＰＤＭの割合は１０重量％で、ガラス繊維の割合は１６．５重量％。
【００３２】
上記各配合例の合成樹脂材料について、以下の各試験を行った。
引張試験
ＡＳＴＭ  Ｄ  ６３８−８２ａ「Ｓｔａｎｄａｒｄ  Ｔｅｓｔ  Ｍｅｔｈｏｄ  ｆｏｒ  ＴＥＮＳＩＬＥ  ＰＲＯＰＥＲＴＩＥＳ  ＯＦ  ＰＬＡＳＴＩＣＳ  （プラスチックの引張特性の試験方法）」に則って、各配合例の合成樹脂材料の引張破断強度（ｋｇ／ｃｍ２  ）および引張破断伸び（％）を測定した。なお、測定には、各合成樹脂材料から作製した、ＴｙｐｅＩ試験片を用いた。
曲げ試験
ＡＳＴＭ  Ｄ  ７９０−８１「Ｓｔａｎｄａｒｄ  Ｔｅｓｔ  Ｍｅｔｈｏｄ  ｆｏｒ  ＦＬＥＸＵＲＡＬ  ＰＲＯＰＥＲＴＩＥＳ  ＯＦ  ＵＮＲＥＩＮＦＯＲＣＥＤ  ＡＮＤ  ＲＥＩＮＦＯＲＣＥＤ  ＰＬＡＳＴＩＣＳ  ＡＮＤ  ＥＬＥＣＴＲＩＣＡＬ  ＩＮＳＵＬＡＴＩＮＧ  ＭＡＴＥＲＩＡＬＳ（強化または未強化のプラスチックおよび電気絶縁体の曲げ特性の試験方法）」に則って、各配合例の合成樹脂材料の曲げ強度（ｋｇ／ｃｍ２  ）を測定した。なお、測定には、各合成樹脂材料から作製した、長さ５ｉｎｃｈ×幅１／２ｉｎｃｈ×高さ１／４ｉｎｃｈの試験片を用いた。
【００３３】
また、上記ＡＳＴＭ  Ｄ  ７９０の１１．１１項に記載の式により、曲げ弾性率（ｋｇ／ｃｍ２  ）を算出した。
アイゾット衝撃試験
ＡＳＴＭ  Ｄ  ２５６−８１「Ｓｔａｎｄａｒｄ  Ｔｅｓｔ  Ｍｅｔｈｏｄ  ｆｏｒ  ＩＭＰＡＣＴ  ＲＥＳＩＴＡＮＣＥ  ＯＦ  ＰＬＡＳＴＩＣＳ  ＡＮＤ  ＥＬＥＣＴＲＩＣＡＬ  ＩＮＳＵＬＡＴＩＮＧ  ＭＡＴＥＲＩＡＬＳ  （プラスチックおよび電気絶縁体の耐衝撃特性の試験方法）」に則って、各配合例の合成樹脂材料のアイゾット衝撃強度（ｋｇ＊ｃｍ／ｃｍ）を測定した。なお、測定には、各合成樹脂材料から作製した、１／８ｉｎｃｈの切欠きを有する試験片を用いた。
硬さ試験
ＡＳＴＭ  Ｄ  ７８５−８９「Ｓｔａｎｄａｒｄ  Ｔｅｓｔ  Ｍｅｔｈｏｄ  ｆｏｒ  ＲＯＣＫＷＥＬＬ  ＨＡＲＤＮＥＳＳＯＦ  ＰＬＡＳＴＩＣＳ  ＡＮＤ  ＥＬＥＣＴＲＩＣＡＬ  ＩＮＳＵＬＡＴＩＮＧ  ＭＡＴＥＲＩＡＬＳ（プラスチックおよび電気絶縁体のロックウェル硬度の試験方法）」に則って、各配合例の合成樹脂材料のロックウエル硬度（ＲまたはＭスケール）を測定した。
熱変形温度試験
ＡＳＴＭ  Ｄ  ６４８−８２「Ｓｔａｎｄａｒｄ  Ｔｅｓｔ  Ｍｅｔｈｏｄ  ｆｏｒ  ＤＥＦＬＥＣＴＩＯＮ  ＴＥＭＰＥＲＡＴＵＲＥ  ＯＦ  ＰＬＡＳＴＩＣＳ  ＵＮＤＥＲ  ＦＬＥＸＵＲＡＬ  ＬＯＡＤ  （曲げ荷重条件下でのプラスチックの熱変形温度の試験方法）」に則って、荷重１８．６ｋｇ／ｃｍ２  での各配合例の合成樹脂材料の熱変形温度（℃）を測定した。
比重試験
ＡＳＴＭ  Ｄ  ７９２−８６「Ｓｔａｎｄａｒｄ  Ｔｅｓｔ  Ｍｅｔｈｏｄ  ｆｏｒ  ＳＰＥＣＩＦＩＣ  ＧＲＡＶＩＴＹ  （ＲＥＬＡＴＩＶＥ  ＤＥＮＳＩＴＹ）  ＡＮＤ  ＤＥＮＳＩＴＹ  ＯＦ  ＰＬＡＳＴＩＣＳ  ＢＹ  ＤＩＳＰＬＡＣＥＭＥＮＴ（置換によるプラスチックの比重（相対密度）と密度の試験方法）」に則って、各配合例の合成樹脂材料の比重を測定した。
【００３４】
以上の結果を表１に示す。
【００３５】
【表１】
0003566345.tif 000003
【００３６】
表１より、現行品である配合例１や、高強度品である配合例２の合成樹脂材料は、機械的強度にはすぐれるものの、柔軟性ならびに靱性が不十分であり、逆に、今回の実施品である、母材樹脂にエラストマーと強化繊維を配合した配合例３，４の合成樹脂材料は、自身の機械的強度は低いものの、柔軟性、靱性にすぐれることがわかった。
【００３７】
つぎに、各配合例の合成樹脂材料を用いて、射出成形により、外径φ３４ｍｍ、内径φ２７ｍｍ、高さ１５．７ｍｍで、かつ図１（ａ）（ｂ）に示す形状の、一方向クラッチ用保持器を製造し、この保持器を用いて、以下の各試験を行った。
保持器強度試験Ｉ（引張試験）
図２（ａ）（ｂ）に示すように、上記保持器からポケット１１を１個分、すなわちポケット１１の上下のブリッジ部１０ｅ，１０ｅと、左右の柱部１０ｃ，１０ｃとからなる略井桁状の部分を切り出してサンプルＳ１  を作製し、そのポケット１１に一対の治具２，２の突起２１，２１を挿入した状態で、上記治具２，２を図中白矢印で示すように上下に引っ張った際の、ブリッジ部１０ｅ，１０ｅの破断強度（ｋｇｆ）と、破断時の伸び量（ｍｍ）とを測定した。なおサンプルＳ１  は、各配合例について１０個ずつ作製し、そのそれぞれについて測定を行って、測定値の最大値、最小値を記録するとともに、平均値を算出した。
保持器強度試験ＩＩ（ブリッジ部の衝撃強度試験）
前記と同じサンプルＳ１  を、図３に示すように、アイゾット衝撃強度試験機の試料台３に、治具４を用いて固定した。そして図に示す方向から、アイゾット衝撃強度試験機の衝撃刃５をサンプルＳ１  に打ち込んで、ブリッジ部１０ｅ，１０ｅのアイゾット衝撃強度を測定した。なおサンプルＳ１  は、前記と同様に各配合例について１０個ずつ作製し、そのそれぞれについて測定を行って、測定値の最大値、最小値を記録するとともに、平均値を算出した。
保持器強度試験ＩＩＩ  （柱部の衝撃強度試験）
前記保持器から、柱部１０ｃを切り出してサンプルＳ２  を作製し、それを図４に示すように、アイゾット衝撃強度試験機の試料台３に固定した。そして図に示す方向から、アイゾット衝撃強度試験機の衝撃刃５をサンプルＳ２  に打ち込んで、柱部１０ｃのアイゾット衝撃強度を測定した。なおサンプルＳ２  は、各配合例について１０個ずつ作製し、そのそれぞれについて測定を行って、測定値の最大値、最小値を記録するとともに、平均値を算出した。
【００３８】
以上の結果を表２に示す。
【００３９】
【表２】
0003566345.tif 000004
【００４０】
表２より、保持器の引張破断強度は、高強度品である配合例２の合成樹脂材料を用いた場合が最も高く、次いで実施品である配合例３，４の合成樹脂材料、そして従来品である配合例１の合成樹脂材料の順に強度が低くなるが、保持器の衝撃強度については、上記配合例１，２の合成樹脂材料よりも、実施品である配合例３，４の合成樹脂材料を用いた場合の方が高く、中でも配合例３の合成樹脂材料を用いた場合が、最も衝撃強度が高いことがわかった。
【００４１】
したがって、衝撃に対する強度が要求される、この発明の一方向クラッチ用保持器の材料としては、引張破断伸びが４％以上で、かつ曲げ弾性率が７５０００ｋｇｆ／ｃｍ２以下の、柔軟性、靱性にすぐれた配合例３，４の合成樹脂材料を使用する必要があり、その中でもとくに、曲げ弾性率が小さく、柔軟性にすぐれた配合例３の合成樹脂材料が好ましいことがわかった。
成形性試験
配合例３の合成樹脂材料を用いて、射出成形により、外径φ３４ｍｍ、内径φ２７ｍｍ、高さ１５．７ｍｍで、かつ図１(a)(b)に示す形状の、一方向クラッチ用保持器を製造した。そして、外径、内径および高さを実測したところ、以下に示すように、いずれの値も、設計上の寸法公差内に入っており、内部応力による変形等が生じていないことか確認された。
【００４２】
0003566345.tif 000005
【００４３】
【発明の効果】
以上、詳述したようにこの発明によれば、衝撃によって破損しにくく、耐久性にすぐれるとともに、成形時に変形等の不良が少ない合成樹脂製の一方向クラッチ用保持器が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】同図（ａ）  は、この発明の一方向クラッチ用保持器の一実施例を示す断面図、同図（ｂ）  は、上記実施例の一方向クラッチ用保持器の展開図である。
【図２】同図（ａ）（ｂ）は、一方向クラッチ用保持器のブリッジ部の引張強度を測定する方法を示す正面図および断面図である。
【図３】一方向クラッチ用保持器のブリッジ部の衝撃強度を測定する方法を示す断面図である。
【図４】一方向クラッチ用保持器の柱部の衝撃強度を測定する方法を示す正面図である。
【図５】一方向クラッチの一例を示す断面図である。
【図６】同図（ａ）  は、従来の一方向クラッチ用保持器の一例を示す断面図、同図（ｂ）  は、上記従来例の一方向クラッチ用保持器の展開図である。
【符号の説明】
１  一方向クラッチ用保持器
１０  円筒体
１０ａ  内周面
１０ｂ  外周面
１０ｃ  柱部
１０ｅ  ブリッジ部
１１  ポケット
１２  貫通孔
Ｒ  ローラ
【図１】
0003566345.tif 000006
【図２】
0003566345.tif 000007
【図３】
0003566345.tif 000008
【図４】
0003566345.tif 000009
【図５】
0003566345.tif 000010
【図６】
0003566345.tif 000011