【事件の表示】
　特願２００２−　７０６４９「ベルト＆ホイール式連続鋳造圧延法による低酸素銅線材の製造方法」拒絶査定不服審判事件〔平成１５年　９月２４日出願公開、特開２００３−２６６１５７〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
［１］手続の経緯
　本願は、平成１４年３月１４日の出願であって、平成１８年６月６日付で拒絶理由通知がなされ、同年８月４日付で意見書及び手続補正書が提出され、平成１８年６月６日付拒絶理由通知書に記載した理由によって、同年８月３１日付で拒絶査定がなされ、これに対し、同年１０月３日に拒絶査定に対する審判請求がなされるとともに、同年１１月２日付で手続補正書が提出され、同年１２月２５日付で前置報告がなされ、平成２０年４月２８日付で審尋がなされ、回答書が提出されなかったものである。
　　
［２］平成１８年１１月２日付手続補正についての補正却下の決定
　　
＜補正却下の決定の結論＞
　平成１８年１１月２日付手続補正を却下する。
　　
＜理由＞
［２−１］補正の内容
　平成１８年１１月２日付手続補正は、特許請求の範囲の請求項１において、
「・・・加熱または保温し、さらに前記スパウト先端部から前方の溶銅注入部分をＣＯガスを３〜３０ｖｏｌ％含むよう空気を少量混合した燃焼炎で被包することを特徴とする」とあるところを、
「・・・加熱または保温し、さらに前記スパウト先端部から前方の溶銅注入部分を、１０ｖｏｌ％を超え３０ｖｏｌ％以下のＣＯガスを含むよう空気を少量混合した燃焼炎で被包することを特徴とする」と補正し、
　また、発明の詳細な説明の段落【００１０】に、
「・・・被包燃焼炎中のＣＯガス濃度を３〜３０vol%に規定する理由は、ＣＯガス濃度が３vol%未満ではその還元効果または酸化防止効果が十分に得られず、３０vol%を超えると鋳造機回りの作業環境が悪化するためである。」とあるところを、
「・・・被包燃焼炎中のＣＯガス濃度を１０ｖｏｌ％を超え３０ｖｏｌ％以下に規定する理由は、ＣＯガス濃度が１０ｖｏｌ％以下ではその還元効果または酸化防止効果が十分に得られず、３０ｖｏｌ％を超えると鋳造機回りの作業環境が悪化するためである。」と補正し、
　また、発明の詳細な説明の段落【００１５】に（実施例１）、（実施例２）について、
「ここで混合空気は被包燃焼炎中のＣＯガス濃度が３〜３０vol%になるように少なめに調整した。」とあるところを、
「ここで混合空気は被包燃焼炎中のＣＯガス濃度が１０ｖｏｌ％を超え３０ｖｏｌ％以下になるように少なめに調整した。」と補正し、
　また、実施例及び比較例の条件及び結果を記載する表１において、被包燃焼炎のＣＯガス濃度が３vol%、１０vol%になるように調整した実施例（補正前の試料No．２，３，５，６）についての記載を削除することを含む。
　　
［２−２］新規事項
　上記手続補正が、特許法第１７条の２第３項に規定する、願書に最初に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内においてしたものであるか否かについて、以下検討する。
　本願発明に係る「被包燃焼炎中のＣＯガス濃度」について、願書に最初に添付した明細書、特許請求の範囲及び図面をみるに、被包燃焼炎中のＣＯガス濃度を「３〜３０vol%」の範囲に設定することについては記載されているものの、このＣＯガス濃度を「１０ｖｏｌ％を超え」る範囲に限定する記載、或いはその限定の理由乃至根拠を記載する箇所はない。
　すなわち、上記特許請求の範囲には、「スパウト先端部から前方の溶銅注入部分をＣＯガスを３〜３０ｖｏｌ％含む燃焼炎で被包する」と記載されており、それに対応して、上記明細書の発明の詳細な説明の段落【００１０】には、「・・・被包燃焼炎中のＣＯガス濃度を３〜３０vol%に規定する理由は、ＣＯガス濃度が３vol%未満ではその還元効果または酸化防止効果が十分に得られず、３０vol%を超えると鋳造機回りの作業環境が悪化するためである。」と述べられ、さらに、それを裏付ける根拠として、同発明の詳細な説明の段落【００１５】〜【００２２】に、被包燃焼炎のＣＯガス濃度を３vol%、１０vol%に調整した実施例（試料No．２，３，５，６）が提示され、当該実施例において、還元効果または酸化防止効果が十分に得られたことが開示されていたところ、上記補正により、当該実施例が削除されるとともに、上記段落【００１０】の記載が「・・・被包燃焼炎中のＣＯガス濃度を１０ｖｏｌ％を超え３０ｖｏｌ％以下に規定する理由は、ＣＯガス濃度が１０ｖｏｌ％以下ではその還元効果または酸化防止効果が十分に得られず、３０ｖｏｌ％を超えると鋳造機回りの作業環境が悪化するためである。」と補正され、さらに、それに基づき、補正後の特許請求の範囲において、被包燃焼炎中のＣＯガス濃度について、「１０ｖｏｌ％を超え３０ｖｏｌ％以下」と規定されるものである。
　そうすると、上記補正後の特許請求の範囲の被包燃焼炎のＣＯガス濃度についての「１０ｖｏｌ％を超え・・・」、及び上記補正後の段落【００１０】の「ＣＯガス濃度が１０ｖｏｌ％以下ではその還元効果または酸化防止効果が十分に得られず、」は、願書に最初に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面には記載されていなかった事項であるし、また、同明細書、特許請求の範囲又は図面の記載から自明の事項ともいえないので、上記補正後の明細書及び特許請求の範囲の記載は、願書に最初に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲を超える内容を含むものである。
　したがって、上記補正は、特許法第１７条の２第３項の規定に違反する。
　　
［２−３］むすび
　以上のとおり、本件手続補正は、特許法第１７条の２第３項の規定に違反するので、同法第１５９条第１項において読み替えて準用する同法第５３条第１項の規定により、却下する。
　　
［３］本願発明
　平成１８年１１月２日付手続補正は上記のとおり却下されたので、本願請求項１、２に係る発明は、平成１８年８月４日付手続補正書により補正された特許請求の範囲の請求項１、２に記載された事項により特定されるものと認められるところ、その請求項１に係る発明（以下、「本願発明１」という。）は以下のとおりである。
「【請求項１】連続溶解炉から製出される溶銅を保持炉を経てタンディッシュ内に連続的に移送し、この溶銅を前記タンディッシュの下部に取付けたスパウトから、ベルトとホイールにより構成される回転移動鋳型内に注入し、これを前記鋳型内で冷却固化して鋳塊とし、この鋳塊を前記鋳型から連続的に引出してそのまま連続圧延する銅線材の製造方法において、前記連続溶解炉からタンディッシュまでを還元性雰囲気としてタンディッシュ出口の溶銅中の酸素量を７０ｐｐｍ以下に低減するよう空気を少量混合した燃焼炎で加熱または保温し、さらに前記スパウト先端部から前方の溶銅注入部分をＣＯガスを３〜３０ｖｏｌ％含むよう空気を少量混合した燃焼炎で被包することを特徴とするベルト＆ホイール式連続鋳造圧延法による低酸素銅線材の製造方法。」
　　
［４］引用刊行物の記載事項
　これに対して、原査定の拒絶の理由に引用された、本願出願前に頒布された刊行物である特開昭５５−９２２５９号公報（以下、「引用刊行物１」という。）、同じく特開昭５９−１６６３５６号公報（以下、「引用刊行物２」という。）には、それぞれ以下の事項が記載されている。
　　
（１）引用刊行物１：特開昭５５−９２２５９号公報
（１ａ）「１．溶解炉でつくられた溶銅をベルトキヤスター方式の連続鋳造機に供給し、この鋳造機から連続導出された棒状銅材を圧延して銅線を連続的に製造する方法において、溶解炉から鋳造機にいたるまでの溶銅の移送過程を気密に保持するとともに少なくともこの移送過程の最終段階を還元性・・・ガスによつてガスシールし、かつ前記移送過程において還元剤を用いて溶銅の還元処理を行い、この還元処理を前記移送過程もしくは前記鋳造機入口における溶銅中の酸素含有量の測定値にもとづいて制御する・・・低酸素銅線の連続製造法。」（特許請求の範囲）、
（１ｂ）「移送過程の最終段階を還元性・・・ガスによつてガスシールすることについては、・・・シール方法としてこの方法が最も簡単で効果的であるからである。具体的にはたとえばブタンガス燃焼炎を吹付けることによつて容易に目的を達成することができる。このガスシールは・・・移送過程の最終段階に相当する部位に施せば足り、・・・」（第４頁左上欄１〜１０行）、
（１ｃ）「１はシャフト炉、２は中間炉、３は移動可能な無端ベルト４と鋳造輪５によつて構成されたベルトキヤスター方式のなかの一つの連続鋳造機、６，７はそれぞれ溶銅の移送桶にして、上面カバーを設けて気密保持してなる。８は移送桶７の最後に設けられたポットであり、これによつて溶銅の供給量を最終的に制御している。
　溶銅の移送過程の最終段階に相当する部位であるポット８と鋳造機３の入口部は、周囲をブタンガス燃焼炎を吹付けることによつて厳格にガスシールしている。
　シャフト炉１における銅の溶解および中間炉２における溶銅の昇温は、ブタンガスを燃焼させて加熱することによつて行つている。ブタンガスの燃焼ガスは、還元性の雰囲気ガスとして移送桶６，７に流れて、移送過程における溶銅の表面の保護雰囲気形成に役立つている。・・・
　シャフト１に投入する材料は、電気銅１２およびそれに相当するスクラツプ類である。
　このような高品質の材料を使用すれば、シャフト炉１において溶解されたとき溶銅の酸素含有量は１０〜１５ppmであり、この溶銅は気密に保持された移送桶６を通つて中間炉２に導かれ、そこで昇温とともに木材等によつて還元処理される。この溶銅は、ついで移送桶７およびポット８を通つて鋳造機３に供給される。」（第４頁右上欄７行〜左下欄１４行）、
（１ｄ）「さて、移送過程のポット８の内部において、酸素含有量連続測定器１５によつて溶銅中の酸素含有量を測定し、この測定値をフイードバツクさせて中間炉２における木材投入量を決定し、溶銅に対する還元処理を制御する。この還元処理がタフピツチ銅と無酸素銅の場合では異なることはいうまでもない。
　還元処理の制御については、たとえば無酸素銅の場合、かかる測定値が１０ppmであれば、中間炉２においては溶銅の容量を計算に入れておよそ５０〜６０ｌの木材を投入し、中間炉２における溶銅の酸素含有量を６〜８ppmに制御する。この場合、さらに溶銅が移送桶７、ポット８およびガスシールされた鋳造機入口部を経て完全に鋳造機３内部に供給されるまでの間に、微量の酸素が混入されることがあることを考慮して還元処理を行う。
　このような方法で銅線を製造すれば、銅線１４の種類としてタフピツチ銅から無酸素銅までの低酸素銅線を自由にコントロールして製造することができる。」（第４頁左下欄１７行〜右下欄１７行）
が記載されている。
　　
（２）引用刊行物２：特開昭５９−１６６３５６号公報
（２ａ）「(1)ベルトキヤスタータイプの連続鋳造を行うに際し、鋳造機の注湯口部分を・・・還元性ガスにて被覆する・・・連続鋳造におけるフレージング防止方法。」（特許請求の範囲）、
（２ｂ）「ベルトキヤスタータイプの連続鋳造機により銅材等を連続する場合に、その注湯口先端部分は周囲の雰囲気により自然冷却されているために溶湯の一部が鋳付き、これが徐々に成長して大きなフレージングとなる。このフレージングは通常注湯口先端部分雰囲気が空気であるために空気中の酸素により酸化されている。」（第１頁右下欄１〜７行）、
（２ｃ）「第１図はベルトキヤストタイプの鋳造機による連続鋳造の１実施例を示す説明図である。図において、１はリングモールド、２は無端ベルト、３は注入容器、４はスパウト、５はホイールである。溶湯を、注入容器３に設けられたスパウト４の先端すなわち注湯口部分からリングモールド１と無端ベルト２が形成する鋳型に注入し、冷却装置７によつて冷却して凝固する。・・・
　本発明においては、このような連続鋳造において、湯口部分を・・・還元ガスにて被覆することを特徴としている。・・・第１図のＡで示す部分を拡大して第２図に示す。すなわち、この実施例においては、鋳造時に、スパウト４の先端部分をガスバーナー６によつて加熱し、同時にスパウト先端部分をバーナー６の燃焼ガス１０で完全に被覆する。なお、この場合、バーナー６の燃焼ガスは一酸化炭素を0.5〜10％含有するように燃焼管理されていることが好ましい。」（第２頁左上欄１７行〜右上欄１７行）、
（２ｄ）「本発明によつて、・・・還元性ガスによつて注湯口部分であるスパウトの先端部分を完全に被覆することにより鋳付きの発生や溶湯の空気による酸化を防止することができ、均質で欠陥のない鋳造材を得ることができる。」（第２頁左下欄２〜６行）
が記載されている。
（２ｅ）第１図、第２図には、ベルトキヤストタイプの鋳造機による連続鋳造において、注入容器３の下部に設けられたスパウト４の先端から溶湯をリングモールド１と無端ベルト２が形成する鋳型に注入する点が示されており、また、第２図には、スパウト４の先端部分から鋳型の注湯部分まで、バーナー６の燃焼ガス１０で被覆する点が示されている。
　　
［５］対比・判断
［５−１］引用刊行物１に記載された発明
（ア）引用刊行物１には、摘記（１ａ）に記載された「低酸素銅線材の製造方法」が記載されている。
（イ）摘記（１ｃ）によれば、摘記（１ａ）に記載された「ベルトキヤスター方式の連続鋳造機」には、「移動可能な無端ベルト４と鋳造輪５によつて構成されるベルトキヤスター方式のなかの一つの連続鋳造機」が用いられる。
（ウ）摘記（１ｃ）の「６，７はそれぞれ溶銅の移送桶にして、上面カバーを設けて気密保持してなる。８は移送桶７の最後に設けられたポットであり、これによつて溶銅の供給量を最終的に制御している。・・・シャフト炉１において溶解されたとき溶銅の酸素含有量は１０〜１５ppmであり、この溶銅は気密に保持された移送桶６を通つて中間炉２に導かれ、そこで昇温とともに木材等によつて還元処理される。この溶銅は、ついで移送桶７およびポット８を通つて鋳造機３に供給される。」によれば、摘記（１ａ）の「溶解炉から鋳造機にいたるまでの溶銅の移送過程」とは、溶銅が溶解炉のシャフト炉から中間炉に導かれ、ついで移送桶およびポットを通って鋳造機に供給される過程であり、また、摘記（１ａ）の「移送過程の最終段階」とは、溶銅がポットを通って鋳造機に供給される過程であると解される。
（エ）摘記（１ｂ）の「移送過程の最終段階を還元性・・・ガスによつてガスシールすることについては、・・・具体的にはたとえばブタンガス燃焼炎を吹付けることによつて容易に目的を達成することができる。」、及び摘記（１ｃ）の「シャフト炉１における銅の溶解および中間炉２における溶銅の昇温は、ブタンガスを燃焼させて加熱することによつて行つている。ブタンガスの燃焼ガスは、還元性の雰囲気ガスとして移送桶６，７に流れて、移送過程における溶銅の表面の保護雰囲気形成に役立つている。」によれば、摘記（１ａ）の「溶解炉から鋳造機にいたるまでの溶銅の移送過程を気密に保持する」とは、当該「移送過程」を還元性雰囲気に保持することであると解される。
（オ）摘記（１ｂ）の「移送過程の最終段階を還元性・・・ガスによつてガスシールすることについては、・・・具体的にはたとえばブタンガス燃焼炎を吹付けることによつて容易に目的を達成することができる。」、及び摘記（１ｃ）の「溶銅の移送過程の最終段階に相当する部位であるポット８と鋳造機３の入口部は、周囲をブタンガス燃焼炎を吹付けることによつて厳格にガスシールしている。」によれば、摘記（１ａ）の「少なくともこの移送過程の最終段階を還元性・・・ガスによつてガスシールし、」とは、「ポット８と鋳造機３の入口部」に還元性のブタンガス燃焼炎を吹付けることによってガスシールする態様を含むものと解される。
（カ）摘記（１ｄ）の「移送過程のポット８の内部において、酸素含有量連続測定器１５によつて溶銅中の酸素含有量を測定し、この測定値をフイードバツクさせて中間炉２における・・・溶銅に対する還元処理を制御する。・・・たとえば無酸素銅の場合、かかる測定値が１０ppmであれば、・・・中間炉２における溶銅の酸素含有量を６〜８ppmに制御する。・・・このような方法で銅線を製造すれば、銅線１４の種類としてタフピツチ銅から無酸素銅までの低酸素銅線を自由にコントロールして製造することができる。」、摘記（１ｂ）の「移送過程の最終段階を還元性・・・ガスによつてガスシールすることについては、・・・具体的にはたとえばブタンガス燃焼炎を吹付けることによつて容易に目的を達成することができる。」、及び摘記（１ｃ）の「シャフト炉１における銅の溶解および中間炉２における溶銅の昇温は、ブタンガスを燃焼させて加熱することによつて行つている。ブタンガスの燃焼ガスは、還元性の雰囲気ガスとして移送桶６，７に流れて、移送過程における溶銅の表面の保護雰囲気形成に役立つている。」によれば、摘記（１ａ）の「還元処理を前記移送過程もしくは前記鋳造機入口における溶銅中の酸素含有量の測定値にもとづいて制御する・・・低酸素銅線の連続製造法」には、溶解炉からポットまでの溶銅の移送過程において、ブタンガスの還元性の燃焼ガスにより溶銅を昇温するとともに、当該燃焼ガスにより還元性の保護雰囲気に保持し、ポットにおける溶銅中の酸素含有量の測定値にもとづいて溶銅の還元処理を制御し、ポットにおける溶銅中の酸素含有量を１０ppm、又はそれ以下に低減して低酸素銅線を製造する態様が含まれるものと解される。
　　
　上記（ア）〜（カ）の事項を考慮し、摘記（１ａ）〜（１ｄ）の事項を整理すると、引用刊行物１には、次の「低酸素銅線材の製造方法」の発明（以下、「引用発明１」という。）が記載されているものと認められる。
　　
引用発明１：「溶解炉で作られた溶銅を、移動可能な無端ベルトと鋳造輪によつて構成されるベルトキヤスター方式の連続鋳造機に供給し、この鋳造機から連続導出された棒状銅材を圧延して銅線を連続的に製造する方法において、溶解炉から中間炉に導かれ、ついで移送桶およびポットを通って鋳造機に供給されるまでの溶銅の移送過程を還元性雰囲気に保持するとともに、少なくともこの移送過程の最終段階である溶銅のポットを通つて鋳造機に供給される過程を還元性のブタンガス燃焼炎を吹付けることによってガスシールし、かつ前記移送過程においてブタンガスの還元性の燃焼ガスにより溶銅を昇温するとともに還元剤を用いて還元処理を行い、この還元処理をポットにおける溶銅中の酸素含有量の測定値にもとづいて制御し、ポットにおける溶銅中の酸素含有量を１０ppm、又はそれ以下に低減する、低酸素銅線の連続製造法。」
　　
［５−２］本願発明１と引用発明１との対比
　本願発明１と引用発明１とを対比すると、
（キ）引用発明１における「移動可能な無端ベルト」、「鋳造輪」、「移動可能な無端ベルト」と「鋳造輪」とを組み合わせたものは、それぞれ本願発明１における「ベルト」、「ホイール」、「ベルトとホイールにより構成される回転移動鋳型」に相当する。
（ク）引用発明１における「ベルトキヤスター方式の連続鋳造」、「この鋳造機から連続導出された棒状銅材」は、それぞれ本願発明１における「ベルト＆ホイール式連続鋳造」、「前記鋳型内で冷却固化して・・・前記鋳型から連続的に引出し」た「鋳塊」に相当し、そして、引用発明１における「ベルトキヤスター方式の連続鋳造機に供給し、この鋳造機から連続導出された棒状銅材を圧延して銅線を連続的に製造する方法」は、本願発明１における「ベルトとホイールにより構成される回転移動鋳型内に注入し、これを前記鋳型内で冷却固化して鋳塊とし、この鋳塊を前記鋳型から連続的に引出してそのまま連続圧延する銅線材の製造方法・・・ベルト＆ホイール式連続鋳造圧延法」に相当する。
（ケ）引用発明１における「溶解炉」、「中間炉」、「ポット」は、それぞれ引用発明１における「連続溶解炉」、「保持炉」、「タンディッシュ」に相当する。
（コ）引用発明１における「少なくともこの移送過程の最終段階である溶銅のポットを通つて鋳造機に供給される過程を還元性のブタンガス燃焼炎を吹付けることによってガスシールし、」は、本願発明１における「前方の溶銅注入部分を・・・燃焼炎で被包する」に相当する。
（サ）引用発明１における「溶解炉から中間炉に導かれ、ついで移送桶およびポットを通・・・るまでの溶銅の移送過程を還元性雰囲気に保持するとともに、少なくともこの移送過程の最終段階である溶銅のポットを通・・・る過程を還元性のブタンガス燃焼炎を吹付けることによってガスシールし、かつ前記移送過程においてブタンガスの還元性の燃焼ガスにより溶銅を昇温するとともに還元剤を用いて還元処理を行い、この還元処理をポットにおける溶銅中の酸素含有量の測定値にもとづいて制御し、ポットにおける溶銅中の酸素含有量を１０ppm、又はそれ以下に低減する」は、本願発明１における「連続溶解炉からタンディッシュまでを還元性雰囲気としてタンディッシュ出口の溶銅中の酸素量を７０ｐｐｍ以下に低減するよう・・・燃焼炎で加熱または保温し、」に相当する。
　　
　してみると、両発明は、「連続溶解炉から製出される溶銅を保持炉を経てタンディッシュ内に連続的に移送し、この溶銅を前記タンディッシュから、ベルトとホイールにより構成される回転移動鋳型内に注入し、これを前記鋳型内で冷却固化して鋳塊とし、この鋳塊を前記鋳型から連続的に引出してそのまま連続圧延する銅線材の製造方法において、前記連続溶解炉からタンディッシュまでを還元性雰囲気としてタンディッシュ出口の溶銅中の酸素量を７０ｐｐｍ以下に低減するよう燃焼炎で加熱または保温し、さらに前方の溶銅注入部分を燃焼炎で被包することを特徴とするベルト＆ホイール式連続鋳造圧延法による低酸素銅線材の製造方法」の点で一致し、次の点で相違する。
　　
相違点１：本願発明１では、タンディッシュの下部に取付けたスパウトから回転移動鋳型内に溶銅を注入し、該スパウト先端部から前方の溶銅注入部分を燃焼炎で被包するのに対し、引用発明１では、それが明らかでない点。
　　
相違点２：本願発明１では、空気を少量混合した燃焼炎で溶銅を加熱または保温し、さらにスパウト先端部から前方の溶銅注入部分をＣＯガスを３〜３０ｖｏｌ％含むよう空気を少量混合した燃焼炎で被包しているのに対し、引用発明１では、溶銅の移送過程においてブタンガスの還元性の燃焼ガスにより溶銅を昇温し、溶銅のポットを通って鋳造機に供給される過程を還元性のブタンガス燃焼炎を吹付けることによってガスシールしている点。
　　
［５−３］相違点についての検討
（１）相違点１について
　ベルトキヤスタータイプの連続鋳造機の注入容器の下部にスパウトを設け、溶湯を該スパウトの先端から鋳型に注入することは、引用刊行物２にも記載されているように（摘記（２ｃ）（２ｅ）参照）本出願前周知の技術と認められ、引用発明１におけるポットは、ベルトキヤスタータイプの連続鋳造機の注入容器に相当するものといえる。
　また、引用発明１では、溶銅のポットを通つて鋳造機に供給される過程を還元性のブタンガス燃焼炎を吹付けることによってガスシールしている。
　そうすると、引用発明１において、ポットの下部にスパウトを取付け、該スパウトから連続鋳造機の鋳型内に溶銅を注入し、該スパウト先端部から前方の溶銅注入部分を燃焼炎で被包することは、当業者が容易に想到し得たものと認められる。
　　
（２）相違点２について
　引用発明１では、溶銅の移送過程においてブタンガスの還元性の燃焼ガスにより溶銅を昇温し、溶銅のポットを通って鋳造機に供給される過程を還元性のブタンガス燃焼炎を吹付けることによってガスシールしている。
　そして、ブタンガスの還元性の燃焼ガス又は還元性のブタンガス燃焼炎を生成するためには、その還元性の程度に応じた量の還元性のガス成分が残存するようにブタンガスを不完全燃焼させる必要があることは明らかであり、そのためにブタンガスに混合する空気量を少なくすることは、本出願前周知・慣用の技術といえる。
　また、引用刊行物２には、ベルトキヤスタータイプの連続鋳造機により銅材等を連続鋳造する場合に、注湯口先端部分に溶湯の一部が鋳付き、これが徐々に成長して大きなフレージングとなるのを防止するために、スパウト先端部分をバーナーの燃焼ガスで完全に被覆し、バーナーの燃焼ガスは一酸化炭素を0.5〜10％含有するように燃焼管理することが好ましく、当該燃焼ガスの被覆により鋳付きの発生や溶湯の空気による酸化を防止することができ、均質で欠陥のない鋳造材を得ることができる旨記載されているので（摘記（２ｂ）〜（２ｄ）参照）、引用発明１においても、同様の目的により、又は同様の効果が得られるように、ポットを通って鋳造機に供給される過程の溶銅に吹付けてガスシールするための還元性のブタンガス燃焼炎を、上記の好ましい範囲と重複する、一酸化炭素を３〜１０ｖｏｌ％含有する範囲に設定する程度のことは、当業者にとって別段の困難性を要するものとはいえない。
　また、引用刊行物２において、バーナーの燃焼ガスは一酸化炭素を0.5〜10％含有するように燃焼管理することが好ましいとされているが（摘記（２ｃ）参照）、10％を超える一酸化炭素が含有できないとされているわけではない。他方、引用発明１では、タフピッチ銅から無酸素銅までの広範な低酸素銅線を製造する態様が含まれており、溶銅をより厳密に酸化防止し得るような還元性の強いガスシールが必要とされる場合もあり得るので、引用発明１において、ポットを通って鋳造機に供給される過程の溶銅をガスシールするための還元性のブタンガス燃焼炎を、上記の10％を超える一酸化炭素も含有できるものとし、鋳造機回りの作業環境の悪化を理由として、その上限を３０ｖｏｌ％以下に設定する程度のことは、当業者が実験等を行って適宜に設定できたものと認められる。
　そうすると、引用発明１において、溶銅の移送過程においてブタンガスに空気を少量混合した還元性の燃焼ガスにより溶銅を昇温し、溶銅のポットを通って鋳造機に供給される過程を、一酸化炭素を３〜３０ｖｏｌ％含むよう空気を少量混合した還元性のブタンガス燃焼炎を吹付けることによってガスシールすること、すなわち、空気を少量混合した燃焼炎で溶銅を加熱または保温し、さらにスパウト先端部から前方の溶銅注入部分をＣＯガスを３〜３０ｖｏｌ％含むよう空気を少量混合した燃焼炎で被包することは、当業者が容易に想到し得たものというべきである。
　　
　そして、上記相違点１、２に係る本願発明１の効果も、引用刊行物１、２の記載、及び上記周知の技術から当業者が普通に予測し得る程度のものであって、格別なものとはいえない。
　したがって、本願発明１は、引用刊行物１、２に記載された発明、及び上記周知の技術に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　　
［６］むすび
　以上のとおりであるから、本願発明１は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　したがって、他の発明について検討するまでもなく、本願は拒絶されるべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。