(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱間圧延での鋼帯巻取りを５００〜６００℃の温度域で行った、
Ｃ  ：０．０３〜０．０８％,
Ｍｎ：０．１〜０．４％,
Ａｌ：０．００４〜０．０１４％,
Ｎ  ：０．００２５〜０．００５０％,
残部Ｆｅおよび不可避不純物
からなる低炭素アルミキルド鋼の冷間圧延鋼板をめっき母材鋼板とし、
溶融アルミめっきを行った後、温度２５０〜５００℃、保持時間１分以上の熱処理を施すことを特徴とする、温度６００℃・保持時間１００時間の加熱雰囲気においてめっき層の銀白色光沢表面が保持される耐熱性、溶接性および加工性にすぐれた溶融アルミめっき鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、アルミキルド鋼板をめっき母材鋼板として、耐熱性にすぐれ、高温環境におけるめっき層表面の光沢保持性（耐黒変性）が高く、かつ良好な加工性，溶接性等を備えた溶融アルミめっき鋼板を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
溶融アルミめっき鋼板は、高温耐食性にすぐれた材料であり、例えば自動車の排気系部材（マフラーパイプ等）、石油ストーブのパネル等の耐熱用途に使用されている。従来より、溶融アルミめっき鋼板は、リムド鋼板をめっき母材鋼板として製造されてきたが、近年はスラブ連続鋳造化の進展に伴い、アルミキルド鋼板を母材鋼板として製造される割合が著しく増大している。
しかるに、リムド鋼板を使用した溶融アルミめっき鋼板の場合は、約５５０℃付近の温度域でも銀白色の美麗な光沢表面を保持するのに対し、アルミキルド鋼板を母材鋼板とする溶融アルミめっき鋼板では、約３５０℃の温度に加熱されると、短時間で銀白色の光沢表面を失い、灰黒色に変化（黒変化）する傾向がある。
このめっき層表面の黒変化は、アルミめっき層と母材鋼板との界面に生じる、Ｆｅ−Ａｌの相互拡散反応（アルミめっき層の合金化）に伴う現象である。リムド鋼板を使用した溶融アルミめっき鋼板の場合は、めっき層と母材鋼板との界面に、母材鋼板とアルミめっき層とのＦｅ−Ａｌ相互拡散反応を阻止するバリアー層が存在するのに対し、アルミキルド鋼板を母材鋼板とする溶融アルミめっき鋼板では、そのようなバリアー層の生成がないため、比較的低温域での加熱の影響で急速に黒変化（銀白色の光沢喪失）を生じる。
【０００３】
その対策として、特公平５−２６８６４号公報には、Ｃ：０．２％以下，Ｍｎ：０．１〜０．４％，Ａｌ：０．００５〜０．０２％，Ｎ：０．０００５〜０．００６％，残部Ｆｅからなるアルミキルド鋼板を母材鋼板とし、溶融アルミめっき（Ｓｉ含有量１〜１５％）の後、昇温速度３００℃／Ｈｒ以下で、３５０〜５００℃に加熱し、３０分以上保持する熱処理を行うこととした溶融アルミめっき鋼板の製造法が提案されている。その製造法は、母材鋼板のアルミ含有量と、溶融Ａｌめっき浴組成（Ｓｉ含有量）、およびめっき後の熱処理条件の規定による効果として、めっき層と母材鋼板との界面に、Ｆｅ−Ａｌの相互拡散を阻止するバリアー層としてＡｌＮ層を形成することにより、めっき層の合金化を抑制防止するものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
上記公報に開示された溶融アルミめっき鋼板の製造方法においては、その耐熱性を高めるための熱処理として、そこに記載されているように、３００℃／Ｈｒ以下の緩徐な昇温速度で３５０〜５００℃に加熱し、３０分以上保持する熱処理の実施を必要とする。しかし、その熱処理は、連続焼鈍炉タイプの熱処理炉（加熱昇温時間は通常１〜２分程度と極く短時間である）において実施することは不可能であるから、バッチ焼鈍方式を採用せざるを得ず、バッチ焼鈍を採用する場合にも、昇温速度の制御や操業上の制約から、オープンコイル焼鈍炉（通常その昇温速度は３００℃／Ｈｒより著しく速い）での処理は困難であり、タイトコイル焼鈍炉によらざるを得ない。従ってその熱処理は長時間を要し、著しく非能率であり、生産計画の柔軟性を欠く等、工業的規模で実施には多くの制約を受ける。
しかも、その溶融アルミめっき鋼板は、改良された耐熱性を有しているとはいえ、約５５０℃付近が限度であり、それを越える高温環境では急速に黒変化を生じ、銀白色の光沢表面を喪失する。
更に、母材鋼板のＣ含有量が約０．０８％を越える高Ｃ量の場合には、加工性が著しく低く、例えば自動車用マフラーの用途では、拡管加工の困難をきたし、他方そのＣ含有量が約０．０３％未満の低Ｃ量の場合には、溶接熱影響部が粗粒化し、加工性および靱性が損なわれるという問題がある。
本発明は、アルミキルド鋼板を母材鋼板とする溶融アルミめっき鋼板について、その耐熱性（耐黒変性）を更に高めると共に、構造用部材料として必要な溶接性や、拡管加工等の強加工に耐え得る高加工性を具備した溶融アルミめっき鋼板の新規製造方法を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明の溶融アルミめっき鋼板の製造方法は、
熱間圧延での鋼帯巻取りを５００〜６００℃の温度域で行った、
Ｃ  ：０．０３〜０．０８％,
Ｍｎ：０．１〜０．４％,
Ａｌ：０．００４〜０．０１４％,
Ｎ  ：０．００２５〜０．００５０％,
残部Ｆｅおよび不可避不純物
からなる低炭素アルミキルド鋼の冷間圧延鋼板をめっき母材鋼板とし、
溶融アルミめっきを行った後、温度２５０〜５００℃、保持時間１分以上の熱処理を施すことを特徴とし、温度６００℃・保持時間１００時間の加熱雰囲気においてめっき層の銀白色光沢表面が保持される耐熱性、溶接性および加工性にすぐれた溶融アルミめっき鋼板を製造するものである。
【０００６】
【作用】
本発明方法により製造される溶融アルミめっき鋼板は、母材鋼板のＡｌおよびＮ含有量の規定と熱間圧延巻取り温度の規定の効果として、鋼中の固溶Ｎが豊富に残留し、鋼中に残留する固溶Ｎは、溶融アルミめっき後に行われる熱処理により、鋼板表面に拡散移行してめっき層との界面にＡｌＮ層を形成する。そのＡｌＮ層の形成により、界面のＦｅ−Ａｌ相互拡散（めっき層の合金化反応）が効果的に抑制防止され、めっき層表面は、約６００℃付近の高温域においても、黒変化を生じず、銀白色の美麗な光沢表面が安定に保持される。
ＡｌＮ層を生成させる上記熱処理は、前記公報に開示された従来技術に比べてはるかに制約が少なく、２５０〜５００℃の温度域に１分以上保持するだけで十分に達成でき、このことは、その熱処理を、連続焼鈍炉タイプの熱処理炉で行うことが可能であることを意味し、バッチ焼鈍による場合にも、タイトコイル焼鈍炉に代え、オープンコイル焼鈍炉の採用が可能であることを意味している。
更に、本発明による溶融アルミめっき鋼板は、母材鋼板のＣ量等の規定の効果として、改良された加工性および溶接性を備えている。
【０００７】
〔めっき母材鋼板の成分限定理由〕
本発明において母材鋼板として使用される低炭素アルミキルド鋼板の化学組成の限定理由は次のとおりである。
Ａｌ：０．００４〜０．０１４％
Ａｌは、鋼の溶製工程における脱酸元素として添加される。その量が０．００４％に満たないと、脱酸作用が不足し、連続鋳造の安定な操業を維持することが困難となる。他方、０．０１４％を越えると、鋼中の固溶Ｎと反応し、めっき層界面のバリア層（ＡｌＮ層）の形成に必要な固溶Ｎの鋼中残留量の不足をきたし、結果として耐熱性（耐黒変性）の改善効果が乏しくなる。このため、Ａｌ量は０．００４〜０．０１４％とする。
【０００８】
図１は、溶融アルミめっき鋼板の耐熱性（耐黒変性）に及ぼす母材鋼板のＡｌ含有量，Ｎ含有量の影響を示している。
〔供試めっき鋼板〕
母材鋼板（低炭素アルミキルド鋼冷延板）
化学組成（Ｗｔ％）  ：Ｃ  ０．０５，  Ｍｎ  ０．２０，  Ａｌ  ０．００４−０．０２０，  Ｎ  ０．０００５−０．００５０，
Ｆｅ  Ｂａｌ，
板    厚：１．０  ｍｍ
熱延巻取り温度：５０５  ℃
めっき層：８．５  ％Ｓｉ−Ａｌ、層厚  １９  μｍ
めっき後の熱処理：４００℃×３Ｈｒ
図中の各符号は、供試材から切り出した試験片を一定温度に設定された加熱炉内に１００  Ｈｒ保持した後のめっき層表面の黒変化の有無を示している。
○…６００℃で黒変化なし（銀白色光沢表面保持）
△…５５０℃を越えると黒変化（５５０℃では黒変化なし）
×…５５０℃で黒変化
図示のように、母材鋼板のＡｌおよびＮ量を本発明の規定（Ａｌ量０．００４〜０．０１４％，Ｎ量０．００２５〜０．００５％）の範囲に調整することにより、６００℃の加熱に耐え得る高度の耐熱性が確保されている。
【０００９】
Ｎ：０．００２５〜０．００５０％
Ｎは、溶融アルミめっき鋼板の耐熱性（耐黒変性）の改善に必要な元素であり、母材鋼板の鋼中固溶Ｎは、溶融めっき後に行われる熱処理において、鋼板表面に拡散移行してめっき層との界面にＡｌＮ層（Ｆｅ−Ａｌ相互拡散による黒変化を阻止するバリアー層）を形成する。このＡｌＮ層の形成による耐熱性改善効果を十分ならしめるために、Ｎ量は少なくとも０．００２５％であることを要する。しかし、０．００５０％を越えると、母材鋼板の時効による延性の低下が大きく、加工性が損なわれるので、これを上限とする。
【００１０】
図２は、溶融アルミめっき鋼板の延性について、時効の前後における伸びの減少量（ΔＥｌ）に対する母材鋼板のＮ含有量の影響を示している。
〔供試めっき鋼板〕
母材鋼板（低炭素アルミキルド鋼冷延板）
化学組成（Ｗｔ％）  ：Ｃ  ０．０５，  Ｍｎ  ０．２０，  Ａｌ  ０．００４，および０．０１４，  Ｎ  ０．０００５−０．００
６５，  Ｆｅ  Ｂａｌ，
板    厚：１．０  ｍｍ
熱延巻取り温度：５０５  ℃
めっき層：８．０  ％Ｓｉ−Ａｌ、層厚  ２０  μｍ
めっき後の熱処理：４００℃×３Ｈｒ
時効処理：供試材（板厚１．０  ｍｍ）から試験片（ＪＩＳ  Ｚ２２０１  ５号）を切出し、１００℃×１Ｈｒの人工時効処理を実施。
図中、（１）  はＡｌ０．００４  ％、（２）  はＡｌ０．０１４  ％の供試材の測定結果である。母材鋼板のＮ量が、本発明の規定する上限値  ５０ｐｐｍ（０．００５０％）  を越えると、時効による延性の低下が大きくなるが、５０  ｐｐｍ以下に制限することにより、時効による延性の低下が抑制され、良好な延性が保持されることがわかる。
【００１１】
Ｃ：０．０３〜０．０８％
Ｃは、溶融アルミめっき鋼板の加工性および溶接性に大きく影響する。Ｃ量が０．０３％に満たないと、溶接熱影響部の金属組織の粗大化をきたし、その部分の加工性および靱性の低下により、溶接後の加工性が大きく損なわれ、例えば自動車用マフラーパイプの製造では、溶接による造管後の拡管加工に必要な加工性を確保することが困難となる。このため、Ｃ量は少なくとも０．０３％を必要とする。しかし、Ｃ量が０．０８％を越えると、鋼板の延性低下が大きく、この場合も良好な加工性を確保し得なくなるので、これを上限とする。
【００１２】
図３は、溶融アルミめっき鋼板の延性（伸び）、および加工性（パイプの拡管加工性）に及ぼす母材鋼板のＣ含有量の影響を示している。
［供試めっき鋼板］
母材鋼板（低炭素アルミキルド鋼冷延板）
化学組成（ｗｔ％）：Ｃ０．００５−０．２０，Ｍｎ０．２０，Ａｌ０．００８，Ｎ０．００３５，ＦｅＢａｌ，板  厚  ：１．０ｍｍ
熱延巻取り温度：５０５℃
めっき層：８．７％Ｓｉ−Ａｌ、層厚  １８μｍ
めっき後の熱処理：４００℃×３Ｈｒ
パイプの成形加工：高周波溶接によりパイプ（管径２８．６ｍｍ）を成形した後、
マンドレルによる拡管加工（冷間加工）を行なって、
管径３７．２ｍｍのパイプに仕上げる（拡管加工率：１．３）。
図中、〇…拡管加工での割れなし、●…割れ発生。
図示のように、母材鋼板のＣ含有量が０．０８％を越えると、鋼板の延性の急激な低下と、拡管加工での割れの発生を免れず、他方０．０３％に満たないと、延性は良好であるものの、拡管加工に必要な加工性を確保し得ない。これに対し、本発明に規定するＣ含有量０．０３〜０．０８％の範囲においては、高い伸び特性と、拡管加工割れを防止し得る良好な加工性が確保されている。
【００１３】
Ｍｎ：０．１〜０．４％
Ｍｎは、鋼中のＳをＭｎＳとして固定無害化し、鋼の赤熱脆性を防止し、熱間加工性を高める。このために、０．１％以上を要するが、０．４％を越えると、鋼の加工性が悪くなるので、これを上限とする。
【００１４】
〔熱間圧延鋼板の巻取り温度限定理由〕
低炭素アルミキルド鋼の熱間圧延における鋼板巻取り温度の上限を、６００℃に規定したのは、それを越える高温巻取りを行うと、鋼中の固溶Ｎの大部分が、脱酸剤として鋼中に添加されたＡｌと反応し、ＡｌＮとして鋼中に固定され、結果としてめっき層界面のバリアー層（ＡｌＮ層）の形成に必要な固溶Ｎの残留量が不足し、耐熱性（耐黒変性）を確保できなくなるからである。他方、５００℃を下限温度とするのは、それより低温度域での巻取りを行うと、鋼板の結晶粒の微細化により、延性が低下し、良好な加工性を確保することが困難となるからである。
【００１５】
〔溶融アルミめっき後の熱処理条件限定理由〕
溶融アルミめっき後に行う熱処理により、母材鋼板の鋼中固溶Ｎは表面に拡散移行し、めっき層との界面にＡｌＮ層（バリアー層）を形成する。その熱処理は２５０〜５００℃の温度域に１分間以上保持することにより達成される。
処理温度の下限を２５０℃としたのは、それより低い温度では、長時間の処理を行っても、耐熱性の十分な改善効果を得ることができないからであり、他方５００℃を上限としたのは、それを越える高温処理は、熱経済性を損なうのみならず、母材鋼板の鋼中セメンタイト（Ｆｅ３  Ｃ）の再固溶が生じ、固溶Ｃ量の増加により鋼板の加工性の低下をきたすからである。
【００１６】
図４は、溶融アルミめっき鋼板の耐熱性（耐黒変性）の改善効果に及ぼす熱処理温度の影響を、処理時間をパラメータとして示している。
図の横軸は、めっき後の熱処理における処理温度（図中のａは、処理時間１分，ｂは同３０分，ｃは同１８０分）であり、縦軸は耐熱性試験におけるめっき層表面の黒変化開始温度である。
〔供試めっき鋼板〕
母材鋼板（低炭素アルミキルド鋼冷延板）
化学組成：Ｃ  ０．０５，  Ｍｎ  ０．２０，  Ａｌ  ０．００８，Ｎ  ０．００３５，Ｆｅ  Ｂａｌ，（Ｗｔ％）
板    厚：１．０  ｍｍ
熱延巻取り温度：５０５  ℃
めっき層：８．７  ％Ｓｉ−Ａｌ、層厚  １８  μｍ
めっき後の熱処理：温度１００  〜６００  ℃，  時間１分，３０分，１８０分。
耐熱性試験：供試材を加熱炉（炉内温度４００  〜６２５  ℃）  に装入し、１００  時間保持した後、めっき層表面の黒変化の有無を目視判定する。
【００１７】
図示のように、めっき後に行う熱処理の温度が２５０℃より低い場合は、その処理時間を長くしても、耐熱性の改善効果は少ないが、処理温度を２５０℃（本発明の下限温度）以上とすることにより、耐熱性（黒変化開始温度）は６００℃付近の高温域まで高められることがわかる（耐熱性改善効果の点からは、処理温度を５００℃以下に限定する必要はないが、上記のように熱経済性および加工性の確保の観点から、５００℃を上限とする。）。
また、図から明らかなように、耐熱性改善効果は、１分程度の短時間の熱処理で達成することができ、このことは既に述べたように、連続焼鈍炉等の適用が可能であること意味している。
【００１８】
なお、本発明の溶融アルミめっき鋼板の母材鋼板として使用されるアルミキルド鋼板の熱間圧延につづく冷間圧延は常法に従って行えばよく、溶融アルミめっき工程も、特段の制限や条件の付加を必要とせず、連続溶融めっきラインにおいて常法に従って行われ、めっき浴は、所望により、約０．５〜１０％のＳｉを含有するＳｉ−Ａｌ合金浴組成に調整したもの等が使用される。
【００１９】
【実施例】
〔１〕溶融アルミめっき鋼板の製造
（ｉ）  母材鋼板：
低炭素アルミキルド鋼の連続鋳造鋳片を熱間圧延し、熱延鋼板（板厚３．２ｍｍ）を酸洗処理後、冷間圧延に付し、板厚１．０ｍｍの冷延鋼板を得る。
（ｉｉ）溶融アルミめっきおよびめっき後の熱処理：
上記冷延鋼板を連続溶融アルミめっきラインに供給し、常法に従って還元焼鈍処理，めっき浴への通板，およびめっき浴上でのめっき目付け量の調整等を行う（めっき層組成：Ａｌ−８．５  ％Ｓｉ，めっき目付け量８０ｇ／ｍ２  ・両面）。めっき後、各種の加熱条件で熱処理を施して溶融アルミめっき鋼板の供試材を得る。
表１および表３に、母材鋼板の化学組成、熱延巻取り温度，およびめっき後の熱処理条件（処理温度・時間）を示す。
【００２０】
〔２〕諸特性の評価
表２および表４に、各溶融アルミめっき鋼板の耐熱性（耐黒変性），機械的性質，加工性（拡管加工性）の測定結果を示す。耐熱性および加工性の評価はそれぞれ下記の試験により行った。
（１）  耐熱試験：
供試めっき鋼板から切出した試験片（５０×７０，ｍｍ）を、温度４００〜６００℃に保持された加熱炉内に、１００Ｈｒ保持した後、めっき表面の変色の有無を目視判定し、併せて界面のＦｅ−Ａｌ合金層の層厚を測定。
表中、「めっき層表面外観」欄の記号は次のとおりである。
○…銀白色の光沢保持      ×…灰黒色に変色
【００２１】
（２）  拡管試験：
供試めっき鋼板を、ロールフォーミング加工および高周波溶接によりチューブ（管径２８．６ｍｍ，  厚さ１．０  ｍｍ）を形成し、ついでマンドレルによる拡管加工を行う（拡管加工率：１．３）。
拡管加工後、目視観察により、割れの有無を判定する。
表中の「拡管加工性」欄の記号は次のとおりである。
○…割れ発生なし          ×…割れ発生
【００２２】
表中、Ｎｏ．  １〜６は発明例（表１，表２）、Ｎｏ．１０１〜１１４  は比較例（表３，表４）である。比較例のうち、Ｎｏ．１０１〜１１３  は、アルミキルド鋼板を母材鋼板とする発明例のめっき鋼板に類似しているが、母材鋼板組成，  熱延巻取り温度，  またはめっき後の熱処理条件のいずれかの要件（表３中，下線付記）が本発明の規定から逸脱している例であり、Ｎｏ．１１４は、母材鋼板としてリムド鋼板を使用した例である。
リムド鋼板を母材鋼板とするＮｏ．１１４の溶融アルミめっき鋼板は、温度５５０℃付近までは、銀白色の光沢表面を保持しているが、その温度域を越えると、めっき層の合金化により灰黒色に変化している。
これに対し、発明例Ｎｏ．１〜６は、６００℃付近の高温域においても、めっき層表面の黒変化を生じず、銀白色の美麗な表面状態を維持している。また、強度および延性も良好であると共に、拡管加工に耐える十分な加工性を有している。
【００２３】
なお、比較例Ｎｏ．１０１〜１１３  （母材鋼板はいずれも低炭素アルミキルド鋼板を使用）において、
Ｎｏ．１０１〜１０５  の耐熱性（耐黒変性）が低いのは、母材鋼板のＡｌ量・Ｎ量の過・不足のため、鋼中の固溶Ｎ量が少なく、結果としてめっき層と母材鋼板との界面のバリアー層（ＡｌＮ層）の形成が十分に行われなかったことによる。
Ｎｏ．１０６は、母材鋼板が過剰のＮ量を含むため、鋼板の時効による延性の低下が大きく、拡管加工で割れを生じている。
Ｎｏ．１０７は、良好な伸びを有していながら、拡管加工で割れが発生している。これは、母材鋼板のＣ量の不足のため、溶接熱影響部の金属組織が粗大化したことによる。
Ｎｏ．１０８は、母材鋼板のＣ量が過剰のため、鋼板の延性低く、拡管加工において割れが発生している。
Ｎｏ．１０９の耐熱性が低いのは、母材鋼板の熱延巻取り温度が高過ぎたために、バリアー層（ＡｌＮ層）の形成に必要な鋼中の固溶Ｎ量の不足をきたしたからであり、Ｎｏ．１１０に拡管加工での割れが発生したのは、母材鋼板の熱延巻取り温度が低過ぎ、鋼板の結晶組織が過度に微細化し延性が低下したことに起因している。
Ｎｏ．１１１およびＮｏ．１１２の耐熱性が低いのは、前者ではめっき後の熱処理における処理時間が不足し、後者ではその熱処理温度が低過ぎたために、めっき層界面のＡｌＮ層（バリアー層）が十分に形成されなかったことによる。
また、Ｎｏ．１１３は、めっき後の熱処理の加熱温度が高過ぎることにより、母材鋼板の延性が低下し、拡管加工で割れを生じている。
【００２４】
【表１】
0003543276.tif 000002
【００２５】
【表２】
0003543276.tif 000003
【００２６】
【表３】
0003543276.tif 000004
【００２７】
【表４】
0003543276.tif 000005
【００２８】
【発明の効果】
本発明方法によれば、リムド鋼板より安価で、加工性の良いアルミキルド鋼板を母材鋼板として、耐熱性（耐黒変性）に優れ、かつ加工性や溶接性を備えた溶融アルミめっき鋼板を製造することができる。その耐熱性の改善効果は極めて高く、約６００℃付近の高温域においても、めっき層表面の黒変化を生じず、銀白色の美麗な光沢表面を安定に保持する。
また、従来法によりアルミキルド鋼板を母材鋼板として行う溶融アルミめっき鋼板の製造では、耐熱性を付与するためのめっき後の熱処理を、タイトコイル焼鈍炉で実施せざるを得ないのに対し、本発明の製造方法では、熱処理条件の制約が少なく、連続焼鈍炉タイプの熱処理炉による実施が可能であり、バッチ方式を適用する場合にも、タイトコイル焼鈍炉だけでなく、オープンコイル焼鈍炉による実施が可能である等、生産能率の面で著しく有利であり、工業的意義は極めて大きく、溶融アルミめっき鋼板の耐熱用途の拡大・多様化を可能とするものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】めっき鋼板の耐熱性に及ぼす母材鋼板のＡｌおよびＮ含有量の影響を示すグラフである。
【図２】めっき鋼板の人工時効による伸びの低下量と母材鋼板のＮ含有量の関係を示すグラフである。
【図３】めっき鋼板の伸びおよび加工性に及ぼす母材鋼板のＣ含有量の影響を示すグラフである。
【図４】めっき鋼板の耐熱性（耐黒変性）に及ぼす熱処理温度の影響を示すグラフである。
【図１】
0003543276.tif 000006
【図２】
0003543276.tif 000007
【図３】
0003543276.tif 000008
【図４】
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