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　特願２００６−　４７０３１「高強度ステンレス鋼ばねおよびその製造方法」拒絶査定不服審判事件〔平成１９年　９月　６日出願公開、特開２００７−２２４３６６〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　
　本願は、平成１８年２月２３日の出願であって、平成１９年４月２７日付けの拒絶理由通知がなされ、これに対し、特許請求の範囲及び明細書について同年７月６日付けの手続補正がなされたが、同年１０月５日付けの拒絶査定がなされたものである。
　本件審判の請求は、この査定を不服として同年１１月１４日付けでなされたものであり、特許請求の範囲及び明細書について同年１２月１４日付けの手続補正がなされている。
　
　
２．本願発明
　
　本願の請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、平成１９年１２月１４日付けで手続補正がなされた特許請求の範囲の請求項１に記載された次の事項により特定されたものと認められる。
　
【請求項１】
　ステンレス鋼線により構成されるばねであって、
　前記ステンレス鋼線は、成分組成が、０．０４〜０．０８質量％のＣ、０．１５〜０．２２質量％のＮ、０．３〜２．０質量％のＳｉ、０．５〜３．０質量％のＭｎ、１６〜２０質量％のＣｒ、８．０〜１０．５質量％のＮｉ、０．５〜３．０質量％のＭｏ、残部がＦｅおよび不可避不純物であり、かつＭｏの原子％とＮの原子％の比率Ｍｏ／Ｎが０.６〜１.３であって、
　前記ばねは、コイル平均径をＤとし、ステンレス鋼線の断面が真円である場合には鋼線の直径をｄとし、ステンレス鋼線の断面が真円以外である場合にはコイル外径からコイル平均径を引いた値をｄ’とするとき、ばね指数であるＤ／ｄまたはＤ／ｄ’が２〜６であり、
　前記ばねは、ばね加工後であって焼鈍前における横断面のビッカース硬度の算術平均値が４００〜５５０であり、前記焼鈍後における横断面のビッカース硬度の算術平均値が４５０〜６５０であることを特徴とする高強度ステンレス鋼ばね。
　
　
３．原査定の理由
　
　原審でなされた拒絶査定の理由の一つは、
「本願発明は、その出願前に日本国内において頒布された刊行物
　　特開２００３−２２６９４０号公報（以下、「引用例１」という。）
　　特開２０００−２３９８０４号公報（以下、「引用例２」という。）
に記載された発明に基いて、その出願前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者（以下、「当業者」という。）が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。」
というものである。
　
　
４．引用例の記載
　
　引用例１，２には、それぞれ次の記載がある。
　
４−１．引用例１
　
摘記1-1（段落０００１）
　
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、主にオーステナイト相(γ)金属組織を有するばね用ステンレス鋼線、この鋼線により製造されたばね、及びばねの製造方法に関するものである。特に、耐水素脆性が要求されるばねの素材に最適なばね用ステンレス鋼線に関するものである。
　
摘記1-2（段落００１５〜００１６）
　
【００１５】本発明ばね用ステンレス鋼線、及びこの鋼線から製造されるばねが優れた耐水素脆性や機械的特性、特に耐疲労性を有する理由を以下に説明する。C、Nなどの侵入型固溶元素は、基地であるオーステナイト相に含有することで、オーステナイト相の相安定化を行うと共に、結晶格子にひずみを生成して強化する固溶強化や、金属組織中の転位を固着させる効果(コットレル雰囲気：転位と溶質原子との弾性的相互作用により転位周辺に溶質原子が集まった状態であり、エネルギー的に安定な状態)がある。そのため、本発明ばね用ステンレス鋼線、及びこの鋼線から製造されるばねは、Fe基であるオーステナイト系ステンレスにC、Nを比較的多量に添加することでオーステナイト相(γ)安定化による耐水素脆性が向上する。かつ、C、Nなどの侵入型固溶元素やMo、Nb、Ti、Siなどのフェライト生成元素の添加から得られる固溶強化によって、SUS316などと同等の高い耐食性と、耐水素脆性、そして機械的特性の両立が可能である。加えて、本発明ばね用ステンレス鋼線やばねは、線引き加工による組織強化によっても機械的特性の向上を促進する。
【００１６】また、本発明ばねの製造方法では、上記転位の固着効果を更に促進するためにばね加工(コイリング)を行った後、ひずみ取りテンパーを行う。すると、ばね加工といった塑性加工に加え、金属組織中に導入された転位を適切な温度で低温焼きなまししてC、Nによるコットレル雰囲気(転位の固着)の形成から得られる組織強化によって、機械的特性の向上を促進させる。また、400℃以上600℃以下の低温焼きなましは、水素が集中する転位をなくして水素脆化を抑制すると共に、ほとんどの転位を固着させてばねの機械的特性を向上させることで、脆化による特性の低下を防止することに有効である。
　
摘記1-3（段落００２０）
　
【００２０】線引き加工後の引張強さは、ばね用ステンレス鋼線としてばね加工(コイリングなど)を施すのに必要な1300N/mm２以上に規定する。但し、靭性を考慮して上限を2000N/mm２未満とする。
　
摘記1-4（段落００３５〜００３９）
　
【００３５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明する。表1に示す化学成分(不可避的不純物を含む)の鋼材を溶解鋳造、鍛造、熱間圧延により線材を作製した後、溶体化と線引き加工とを繰り返し、最終的に線引き加工の断面減少率が約60％、線径3.0mmの試験片を作製した。以下、表1に各試料の化学成分(質量％)、引張強さ(N/mm２)、加工誘起マルテンサイト量(体積％)を示す。
【００３６】
【表1】
　
・・・(中略）・・・
　
【００３８】(試験例1)表1に示す各試料において、疲れ強さを評価した。試験は、ばねでの疲労特性を評価した。まず、上記溶体化と線引き加工とを繰り返して得られた線径3.0mmの各試料を圧縮ばねに加工し、その後、ひずみ取り低温焼きなましを行った。なお、ショットピーニングや窒化などの表面処理は行っていない。得られたばねを用いて水素吸蔵試験を行い、水素吸蔵前後で疲れ強さを調べてみた。以下、試験に用いたコイルばね、水素吸蔵試験の条件、疲労試験の条件を示す。また、表2に低温焼きなまし条件、水素吸蔵により得られた水素吸蔵量、水素吸蔵前後の疲れ強さ、及び水素吸蔵前後の振幅応力差を示す。
【００３９】(コイルばね)
コイル中心径：20mm
総巻数：6.5巻き
有効巻数：4.5巻き
ばね自由長：50mm
　
摘記1-5（段落００５３−００５８）
　
【００５３】(試験例3)表1に示す試料No1と同様の化学成分(不可避的不純物を含む)で、試験例1と同様に作製した鋼線を試験例1と同様にばね加工し、その後、低温焼きなまし条件を変化させて、疲れ強さを評価した。試料No13は、低温焼きなまし条件を500℃×30分、試料No14は同条件を600℃×30分、試料No15は同条件を300℃×30分とした。試験は、試験例1と同様に行った。表6に本試験で用いた各試料の化学成分(質量％)、引張強さ(N/mm２)、加工誘起マルテンサイト量(体積％)、表7に低温焼きなまし条件、水素吸蔵により得られた水素吸蔵量、水素吸蔵前後の疲れ強さ、及び水素吸蔵前後の振幅応力差を示す。
　
・・・（中略）・・・
　
【００５７】疲れ強さをみると、低温焼きなましの温度が500℃である試料No13が最も疲れ強さが高い。これは、500℃においてステンレス鋼のひずみ時効が最も進むことに起因すると考えられる。低温焼きなましの温度を更に高くした試料No14は、試料No13と比較して疲れ強さが低下している。これは、鋼線中の転位がなくなることで機械的特性が低下し、疲れ強さも低下するためと考えられる。また、水素吸蔵前後における疲れ強さの変化をみると、低温焼きなまし温度が500℃である試料No13が最も優れていることが分かる。
【００５８】この試験から、低温焼きなましの温度を400〜600℃とすると、疲労特性の向上や耐水素脆性の改善を得ることが分かる。特に、低温焼きなまし温度を変化させるとき、鋼線の引張強さや耐水素脆性は500℃付近をピークとしていることが確認できた。従って、実際に低温焼きなましの条件を決定する際は、試験温度、ひずみ速度、水素雰囲気などといった使用環境に応じて、適切な温度を選択するとよい。
　
４−２．引用例２
　
摘記2-1（段落０００１）
　
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車エンジン排気系部品等の耐熱性が要求される部品、主にばねの素材として使用されるγ相（オーステナイト）金属組織を有するステンレス鋼線、耐熱ばね及び耐熱ばねの製造方法に関するものである。
　
摘記2-2（段落００３１〜００３５）
　
【００３１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明する。
（試験例1）表1に記載の化学成分を有する鋼材を溶解鋳造し、鍛造後熱間圧延で直径9.5mmの線材を作製した。その後、1100℃での溶体化と線引き加工を繰り返し、線径1mmの試験片を作製した。各試験片の引張り強さ，横断面の結晶粒径，およびアスペクト比も併せて表１に示す。表中の化学成分の単位はwt%である。いずれの試料もSiを脱酸剤として溶解を行ったためSi：0.6wt％以上である。
【００３２】
【表１】
【００３３】そして、各試験片の高温耐へたり性を評価した。試料作製方法として前述の鋼線をコイルばね形状とした後、ばね加工後のひずみ取りを兼ねて低温焼なましを行った。加工したばねの諸元は次の通りである。
  線径：1.0mm        コイル平均径：4.0mm      自由高さ：45.0mm
  有効巻き数：10.0        総巻き数：12.0        巻き方向：右
  ばね定数：1.5kg/mm２　
試験方法は、図1に示すように、作製したばね１に圧縮荷重を負荷し（負荷せん断応力は500MPa）、試験温度350℃において24hrs.保持し、試験後のへたり量測定から残留せん断ひずみを算出した。
【００３４】各試料の低温焼なまし条件は、比較例3のSUS631J1を除いて400℃×20min.とし、SUS631は析出強化を考慮し475℃×l時間とした。表2に実施例および比較例の低温焼なまし前後の引張強さ，強度増加率および高温耐へたり性評価試験後の残留せん断ひずみを示す。
【００３５】
【表２】
　
　
５．引用発明
　
　引用例１には、ステンレス鋼線により製造されたばねの発明について（摘記1-1参照）、その実施の形態である表１記載の「試料Ｎｏ．５」を用いた試験例１（摘記1-4参照）として、次の発明（以下、「引用発明」という。）が記載されていると認められる。
　
「ステンレス鋼線により製造されたばねであって、
　前記ステンレス鋼線は、化学成分が、０．０６質量％のＣ、０．２０質量％のＮ、１．１０質量％のＳｉ、２．５質量％のＭｎ、１９．０質量％のＣｒ、９．０質量％のＮｉ、１．０質量％のＭｏ、残部がＦｅおよび不可避不純物であり、
　前記ばねは、線径３．０ｍｍ、引張強さ１６５４Ｎ／ｍｍ２の鋼線をコイル中心径２０ｍｍの圧縮ばねに加工し、その後ひずみ取り低温焼きなましを行ったものであるステンレス鋼ばね。」
　
　
６．当審の判断
　
　本願発明と引用発明を対比する。
　
　引用発明における「コイル中心径」「ひずみ取り低温焼きなまし」は、それぞれ本願発明における「コイル平均径」「焼鈍」に相当する。そして、引用発明におけるＭｏ（原子量９６）の原子％とＮ（原子量１４）の原子％の比率は、質量％から換算してＭｏ／Ｎ＝約０．７３、引用発明におけるばね指数は、線径（ｄ＝３．０ｍｍ）とコイル中心径（Ｄ＝２０ｍｍ）から計算してＤ／ｄ＝約６．７である。
　また、加工により降伏点は変化（いわゆる加工硬化）するが、通常、引張強さは変化しないから、引用発明において、ばね加工後であってひずみ取り低温焼きなまし前の引張強さは、ばね加工前の鋼線と同程度の１６５４Ｎ／ｍｍ２であると認められ、これは、当業者に周知の「硬さ換算表（ＳＡＥ規格　Ｊ　４１７）」によると、ビッカース硬度約４９０に相当する。
　してみると、本願発明は、
「ステンレス鋼線により構成されるばねであって、
　前記ステンレス鋼線は、成分組成が、０．０４〜０．０８質量％のＣ、０．１５〜０．２２質量％のＮ、０．３〜２．０質量％のＳｉ、０．５〜３．０質量％のＭｎ、１６〜２０質量％のＣｒ、８．０〜１０．５質量％のＮｉ、０．５〜３．０質量％のＭｏ、残部がＦｅおよび不可避不純物であり、かつＭｏの原子％とＮの原子％の比率Ｍｏ／Ｎが０.６〜１.３であり、
　前記ばねは、ばね加工後であって焼鈍前における横断面のビッカース硬度の算術平均値が４００〜５５０であるステンレス鋼ばね。」
の点では、引用発明と一致し、次の点で相違する。
　
相違点１：
　本願発明は「前記ばねは、コイル平均径をＤとし、ステンレス鋼線の断面が真円である場合には鋼線の直径をｄとし、ステンレス鋼線の断面が真円以外である場合にはコイル外径からコイル平均径を引いた値をｄ’とするとき、ばね指数であるＤ／ｄまたはＤ／ｄ’が２〜６」であるのに対し、
　引用発明は「ばね指数Ｄ／ｄが約６．７」である点。
相違点２：
　本願発明は「前記焼鈍後における横断面のビッカース硬度の算術平均値が４５０〜６５０であることを特徴とする高強度」なものであるのに対し、
　引用発明は、ひずみ取り低温焼きなまし後のビッカース硬度が不明である点。
　
　次に、相違点について検討する。
　
相違点１について：
　引用例１には、ばね加工で金属組織に導入された転位に、ひずみ取り低温焼きなまし後、ＣやＮによるコットレル雰囲気が形成されて固着し、組織強化がなされること（摘記1-2参照）が記載されている。そして、ばね加工で金属組織に十分な転位を導入するためには、鋼線の塑性変形量を増大させる必要があるから、塑性変形量のより大きい、すなわち、線径ｄに対するコイル中心径Ｄがより小さい（ばね指数Ｄ／ｄのより小さい）ばね加工が望ましいのは明らかである。一方、このような強いばね加工をするには、鋼線が加工時の負荷に耐えられることが必要となるが、これに関し、引用例１には、ばね加工を施すために、ステンレス鋼線の引張強さを規定したこと（摘記1-3参照）が記載されており、引用例２には、ステンレス鋼線を用いたばねについて（摘記2-1参照）、１５０４〜１９４４Ｎ／ｍｍ２の引張強さを有する線径（ｄ）１．０ｍｍのステンレス鋼線を、コイル平均径（Ｄ）４．０ｍｍ、すなわち、ばね指数Ｄ／ｄ＝４にばね加工したこと（摘記2-2参照）が記載されている。
　してみると、引用発明において、ステンレス鋼線の引張強さは１６５４Ｎ／ｍｍ２であるから、ばね指数Ｄ／ｄをより小さく２〜６となるように強いばね加工をすること、すなわち、相違点１を解消することは、当業者が容易になし得たことである。
　
相違点２について：
　引用例１には、４００〜６００℃の低温焼きなましで、ほとんどの転位を固着させ、ばねの機械的特性を向上させること（摘記1-2参照）に加え、５００℃において、ひずみ時効、すなわち転位の固着が最も進むことに起因して、鋼線の引張強さがピークになること（摘記1-5参照）が記載されている。また、引用例２には、ステンレス鋼線をばね加工後、４００℃で低温焼きなました場合に、引張強さが増加すること（摘記2-1,2-2参照）が記載されている。
　してみると、前述した「硬さ換算表」に記載されるように、引張強さとビッカース硬度には正の相関があるから、低温焼きなまし前のビッカース硬度が約４９０である引用発明において、低温焼きなまし後のビッカース硬度が４５０〜６５０の範囲内となることは、当業者にとって自明なことと認められる。すなわち、相違点２は実質的な差異ではない。
　
　
７．むすび
　
　以上のとおり、本願発明は、引用例１，２に記載された発明に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　したがって、他の理由について検討するまでもなく、本願は、原査定の理由により拒絶すべきものである。
　
　よって、結論のとおり審決する。