【事件の表示】
　平成　９年特許願第１８３１２４号「等倍結像光学装置」拒絶査定不服審判事件〔平成１１年１月２２日出願公開、特開平１１−１４８０３〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
　
１．手続の経緯
　本願は、平成９年６月２４日の出願であって、平成１９年８月１０日付け拒絶理由通知に対して、同年１０月１２日付けで手続補正がされたが、同年１１月５日付けで再度の拒絶理由通知がなされた後、平成２０年２月１４日付けで拒絶査定され、これに対して、同年３月１８日に拒絶査定不服審判の請求がなされたものである。
　
２．本願発明
　本願の請求項１に係る発明は、平成１９年１０月１２日付け手続補正書で補正された明細書及び図面の記載からみて、その特許請求の範囲の請求項１に記載された次のとおりのもの（以下、「本願発明」という。）と認める。
「【特許請求の範囲】
　【請求項１】
　半径方向に屈折率分布を有するロッドレンズを、その光軸が互いに平行になるように２列に多数本並べた等倍結像ロッドレンズアレイを使用し、前記レンズアレイの両側に原稿面とセンサを配置した装置において、
（１）ロッドレンズ外径に関し、
　０．０５ｍｍ≦Ｒ≦０．２５ｍｍで、且つ０．５Ｒ≦ｒ0 ≦１．０Ｒ
　但し、２Ｒ：隣接するロッドレンズの光軸間距離
　　　ｒ0 ：ロッドレンズのレンズ作用をなす有効部分の半径
（２）ロッドレンズの屈折率分布を、ｎ（ｒ）2 ＝ｎ0 2 ・｛１−（ｇ・ｒ）2　 ｝の式で近似したとき、
　０．０５≦ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ≦０．５０で、且つ１．４０≦ｎ0 ≦１．７５
　但し、ｒ：光軸からの距離
　　　　ｎ（ｒ）：光軸からの距離ｒの位置での屈折率
　　　　ｎ0 ：光軸での屈折率
　　　　ｇ：屈折率分布係数
（３）ロッドレンズの長さＺ0 は、
　０．５＜Ｚ0 ／Ｐ＜１．０
　但し、Ｐ：Ｐ＝２π／ｇで定義されるロッドレンズの周期長
（４）軸ずれ量が１．０Ｒ以下で、ｍ＝Ｘ0 ／２Ｒで定義される重なり度ｍ　が、
　１．４６≦ｍ≦１．６４
　但し、Ｘ0 ：Ｘ0 ＝−ｒ0 ／ｃｏｓ（Ｚ0 π／Ｐ）で与えられる単一ロッド　レンズの視野半径
の各条件を満たすことを特徴とする等倍結像光学装置。」
　
３．引用例
　
　原査定の拒絶の理由に引用された、本願出願前に頒布された刊行物である特開平８−２０４８９９号公報（以下、「引用例１」という。）には、以下の技術事項が記載されている。
　
記載事項ア
「【特許請求の範囲】
【請求項１】
半径方向の屈折率分布
ｎ（ｒ）2＝ｎ02・｛１−（ｇｒ）2＋ｈ4・（ｇｒ）4＋ｈ6・（ｇｒ）6＋ｈ8・（ｇｒ）8＋・・・｝
（ただし、ｎ（ｒ）：ロッドレンズの中心から距離ｒでの屈折率、
ｎ0：ロッドレンズの中心の屈折率、
ｇ：ロッドレンズ中心付近の屈折率分布形状により決まる屈折率分布定数、
ｇｒ：距離ｒでの屈折力（無次元数）、
ｈ4，ｈ6およびｈ8：屈折率分布係数、）で表される屈折率分布型ロッドレンズ（１１）を、その光軸が互いに平行になるように複数本並べて、アレイ化した等倍結像レンズアレイ（１０）と、前記レンズアレイの前焦点位置にその原稿面（２１）が位置するように配置した透明基板（２０）と、前記レンズアレイを介して前記基板と対向し、前記レンズアレイの後焦点位置に設けた光電変換素子（３０）とを、備えたイメージ読み取り装置において、前記透明基板（２０）と前記レンズアレイ（１０）の一方のレンズ面が当接しており、かつ前記透明基板（２０）は前記レンズアレイの前焦点位置が前記基板原稿面（２１）にくるような厚みを有しており、さらに前記ロッドレンズのレンズ径が０．１〜０．４ｍｍであることを特徴とするイメージ読み取り装置。」
　
記載事項イ
「【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ファクシミリ，イメージスキャナ、プリンターなどの光学機器において、原稿面を光学的に走査して、原稿に記録された情報を電気信号に変換して出力するイメージ読み取り装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、ファクシミリ，イメージスキャナなどの光学機器に用いられるイメージ読み取り装置には、屈折率分布型ロッドレンズアレイ（セルフォック（登録商標）レンズアレイ（以下、ＳＬＡと記す））を用いた密着型，ミラーおよびレンズを用いてＣＣＤセンサー上に信号を伝送する縮小型，光学系を使用しない完全密着型があり、その他にも光ファイバアレイを光学系として用いたものも開発されている。・・・
・・・
【０００４】以下、図面を参照しながら、上述した従来の屈折率分布型ロッドレンズアレイ（ＳＬＡ）を用いた密着型イメージ読み取り装置の一例について説明する。図７は、当該装置の断面図を示すものである。密着型イメージ読み取り装置は、原稿５０を載置するカバーガラス（透明基板）２０で、上部開口部を閉塞したハウジングのなかに、光源６０，等倍結像レンズアレイ１０，光電変換素子３０のそれぞれを配置固定して構成されている。
【０００５】
半径方向に屈折率分布を有するロッドレンズ
【０００６】この
レンズアレイは、隣接する各レンズ
【０００７】前記ロッドレンズでは、その内部半径方向で例えば組成が連続的に変化しており、それに伴ってロッドレンズ内部の屈折率も半径方向で連続的に変化している。・・・
【０００８】また、前記ロッドレンズ内へ入射した光線はその入射位置、入射角度に依らず同じ
蛇行周期Ｐ（以下、レンズピッチと記す）
Ｐ＝２π／ｇ
でｇから計算される（つまりｇと関係づけられる）。」
　
記載事項ウ（丸数字は括弧書き数字に変換している。）
「【００４５】
【作用】上述した本発明によれば、以下のような作用がある。
（１）等倍結像レンズアレイ１０のハウジング内での原稿面上への前焦点の位置出し調整が不要となる。
（２）ロッドレンズのレンズ径を０．４ｍｍ以下と小さくしたために、同一の屈折率分布の形状を持つ従来のロッドレンズ径１ｍｍ前後のロッドレンズに比べて、原理的に解像力が高くなる。
（３）光電変換素子（イメージセンサ）の配列ピッチに対応したロッドレンズ径を選ぶことで、ＳＬＡの明るさむらの影響をほとんどなくすることができる。
（４）ロッドレンズのレンズ径が０．４ｍｍ以下なのでレンズアレイが小さくなり、ひいてはイメージ読み取り装置が小型化できる。」
記載事項エ
「【００５０】表１に具体例１の光学パラメータとともに、比較例１として従来品である日本板硝子（株）製ＳＬＡ−２０Ｂ（構成ロッドレンズのレンズ径φ０．９ｍｍ）を示した。また表２に、以下に述べるような方法で測定した具体例１と比較例１のレンズ光学特性値の結果をまとめて示した。
【００５１】
【表１】
                    表１  レンズのパラメータ
−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
　　　　　　　　　　具体例１　比較例１* 　具体例２　比較例２**
−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
　レンズ径(mm)　　　0.30 　　　0.9 　　　　0.25　　　　0.9
　中心屈折率*** 　　　1.6390　　1.6390　　　1.614　　　　1.614
　開口角(deg)　　　　23.4　　　23.4　　　　11.72　　　　11.72
　レンズピッチ(mm)　3.83　　　11.49　　　　6.16　　　　22.18
　レンズ列数　　　　　1　　　　1　　　　　
2
　　ｇ(mm-1)　　　　　1.64　　　0.55　　　　1.02　　　　0.28
　　ｇｒ0　　　　　　0.246　　　0.246　　　0.127　　　　0.127
　　ｈ4 　　　　　　　1.2　　　　1.2　　　　0.4　　　　　0.4
　ＴＣ(mm)****　　　　4.8　　　14.4　　　　7.1　　　　　25.5
　レンズ長(mm)　　　2.26　　　　6.79　　　3.77　　　　13.57
　空間長(mm)****　　1.27　　　　3.81　　　1.67　　　　　5.97
−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
  *  ＳＬＡ-２０Ｂ（従来品），**  ＳＬＡ-１２Ｂ（従来品）
  ***  測定波長：５７０ｎｍ，****  空気での換算値」
 　
　上記表１の具体例２の各数値から、下記各パラメータの値の算出結果を以下に示す。
（１）隣接するロッドレンズの光軸間距離＝０．２５ｍｍ
（段落【０００６】（記載事項イ）の記載から、各ロッドレンズは隣接配置されていることは想定範囲内）
（２）ｒ0＝ｇｒ0／ｇ≒０．１２５ｍｍ
（３）ｎ0・ｇ・ｒ0≒０．２０５
（４）ｎ0（中心屈折率）＝１．６１４
（５）レンズ長／レンズピッチ≒０．６１２
（６）重なり度
＝−（ロッドレンズのレンズ作用をなす有効部分の半径）
　÷ｃｏｓ（レンズ長×π／レンズピッチ）÷（隣接するロッドレンズの光軸間距離）＝−（０．１２５）／ｃｏｓ（０．５１×３．７７）／０．２５
≒１．４５０５
　
　また、具体例２のレンズ列数は２であることも記載されている。
　　
　以上、記載事項ア〜エから、引用例１には、次の発明（以下、「引用発明」という。）が記載されていると認められる。
　
「半径方向に屈折率分布を有するロッドレンズを２列にその光軸が互いに平行になるように複数本並べて、アレイ化した等倍結像レンズアレイと、前記レンズアレイの前焦点位置にその原稿面（２１）が位置するように配置した透明基板（２０）と、前記レンズアレイを介して前記基板と対向し、前記レンズアレイの後焦点位置に設けた光電変換素子（３０）とを、備えたイメージ読み取り装置において、
（１）隣接するロッドレンズの光軸間距離＝０．２５ｍｍ
（２）ｒ0≒０．１２５ｍｍ
　ロッドレンズの屈折率分布を、
ｎ（ｒ）2＝ｎ02・｛１−（ｇｒ）2＋ｈ4・（ｇｒ）4＋ｈ6・（ｇｒ）6＋ｈ8・（ｇｒ）8＋・・・｝と近似する場合、
ただし、
ｎ（ｒ）：ロッドレンズの中心から距離ｒでの屈折率
ｎ0：ロッドレンズの中心の屈折率、
ｇ：ロッドレンズ中心付近の屈折率分布形状により決まる屈折率分布定数、
ｇｒ：距離ｒでの屈折力（無次元数）、
（３）ｎ0・ｇ・ｒ0≒０．２０５
（４）ｎ0（中心屈折率）＝１．６１４
（５）レンズ長／レンズピッチ≒０．６１２
（６）重なり度＝＝−（ロッドレンズのレンズ作用をなす有効部分の半径）
　÷ｃｏｓ（レンズ長×π／レンズピッチ）÷（隣接するロッドレンズの光軸間距離）＝１．４５０５
の各条件を満たす、等倍結像レンズアレイ装置」
　
　次に、原査定の拒絶の理由に引用された、本願出願前に頒布された刊行物である特開平４−５８６５７号公報（以下、「引用例２」という。）には、次の事項が記載されている。
　
記載事項オ（第１頁右下欄第６行目乃至第１０行目）
「収束性光伝送体としてのレンズアレイ自身がレンズ素子ごとの光量分布をもつため、
光電変換素子としてＣＣＤに対し光軸ズレが大きいと光量ムラが大きくなってしまう。
　
　次に、原査定の拒絶の理由に引用された、本願出願前に頒布された刊行物である特開平９−１０５７０５号公報（以下、「引用例３」という。）には、次の事項が記載されている。
　
記載事項カ
「【００４４】ここで、重なり度ｍは、光量ムラ（明るさムラ）、解像度を支配するものであり、重なり度ｍが小さければ明るさムラが大きく、解像度も高くなる。そこで、上述したような重なり度ｍ−光量ムラ線図、重なり度ｍ−解像度ムラ線図を得ることによって、明るさムラが小さく、解像度が高い、
つまり、明るさムラの補正を行うことなく所要の解像度が得られるような、両者のバランスがとれる重なり度ｍを探し出すことが容易になる。
　
　次に、原査定の拒絶の理由に引用された、本願出願前に頒布された刊行物である特開平７−４９４７６号公報（以下、「引用例４」という。）には、次の事項が記載されている。
　
記載事項キ
「【００１５】このロッドレンズアレイの個々のロッドレンズでは、図４（ａ）に示したような光量分布を持っている。個々のロッドレンズを重ね合わせたロッドレンズアレイでは、図４（ｂ）のような光量分布となる。このとき、ロッドレンズアレイの光量むらを小さくするためには、ロッドレンズアレイの空隙部に当たる光をカバーする必要がある。
【００１６】このためには、一本の屈折率分布型レンズ棒の作る像の視野半径を大きくしなければならない。すなわち、隣合うレンズの視野の重なりの程度を大きくしなければならない。この重なりの程度を重なり度ｍと称し、次式のように定義する。（図５参照）
重なり度ｍ＝Ｘ0／Ｄ＝視野半径／ロッド径
この重なり度ｍを大きくすると、ロッドレンズアレイの光量むらを小さくすることができる。
【００１７】しかしながら、
レンズの視野半径が大きくなるように光学設計すると、解像力が下がり、明るさも落ちてくる。つまり、それらがトレードオフの関係にあるので、その最適化が重要である。
　　
３．対比
　
　本願発明と引用発明とを対比する。
　
（１）引用発明の「半径方向に屈折率分布を有するロッドレンズを２列にその光軸が互いに平行になるように複数本並べて、アレイ化した等倍結像レンズアレイと、前記レンズアレイの前焦点位置にその原稿面（２１）が位置するように配置した透明基板（２０）と、前記レンズアレイを介して前記基板と対向し、前記レンズアレイの後焦点位置に設けた光電変換素子（３０）とを、備えたイメージ読み取り装置」と本願発明の「半径方向に屈折率分布を有するロッドレンズを、その光軸が互いに平行になるように２列に多数本並べた等倍結像ロッドレンズアレイを使用し、前記レンズアレイの両側に原稿面とセンサを配置した装置」を対比すると、
　
ア　引用発明の「ロッドレンズ」、「等倍結像レンズアレイ」、「原稿面」、「光電変換素子」及び「イメージ読み取り装置」は、それぞれ、本願発明の「ロッドレンズ」、「等倍結像ロッドレンズアレイ」、「原稿面」「センサ」及び「装置」にそれぞれ相当する。
　
イ　したがって、引用発明の「半径方向に屈折率分布を有するロッドレンズを２列にその光軸が互いに平行になるように複数本並べて、アレイ化した等倍結像レンズアレイ」は、本願発明の「半径方向に屈折率分布を有するロッドレンズを、その光軸が互いに平行になるように２列に多数本並べた等倍結像ロッドレンズアレイ」に相当し、また、引用発明の「前記
レンズアレイの前焦点位置にその原稿面
レンズアレイの後焦点位置に設けた光電変換素子
　
　したがって、両者は相当関係にある。
　
（２）引用発明の
「（１）隣接するロッドレンズの光軸間距離＝０．２５ｍｍ
　ｒ0≒０．１２５ｍｍ
　ロッドレンズの屈折率分布を、
　ｎ（ｒ）2＝ｎ02・｛１−（ｇｒ）2＋ｈ4・（ｇｒ）4＋ｈ6・（ｇｒ）6＋ｈ8・（ｇｒ）8＋・・・｝と近似する場合、
ただし、
　ｎ（ｒ）：ロッドレンズの中心から距離ｒでの屈折率
　ｎ0：ロッドレンズの中心の屈折率、
　ｇ：ロッドレンズ中心付近の屈折率分布形状により決まる屈折率分布定数　ｇｒ：距離ｒでの屈折力（無次元数）、
（２）ｎ0・ｇ・ｒ0≒０．２０５
　　　ｎ0（中心屈折率）＝１．６１４
（３）レンズ長／レンズピッチ≒０．６１２
（４）重なり度＝＝−（ロッドレンズのレンズ作用をなす有効部分の半径）
　÷ｃｏｓ（レンズ長×π／レンズピッチ）÷（隣接するロッドレンズの光　軸間距離）＝１．４５０５
の各条件を満たす、等倍結像レンズアレイ装置」と、
　本願発明の
「（１）ロッドレンズ外径に関し、
　０．０５ｍｍ≦Ｒ≦０．２５ｍｍで、且つ０．５Ｒ≦ｒ0 ≦１．０Ｒ
　但し、２Ｒ：隣接するロッドレンズの光軸間距離
　　　　ｒ0 ：ロッドレンズのレンズ作用をなす有効部分の半径
（２）ロッドレンズの屈折率分布を、ｎ（ｒ）2 ＝ｎ0 2 ・｛１−（ｇ・ｒ　）2 ｝の式で近似したとき、
　０．０５≦ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ≦０．５０で、且つ１．４０≦ｎ0 ≦１．７５
但し、ｒ：光軸からの距離
　　　ｎ（ｒ）：光軸からの距離ｒの位置での屈折率
　　　ｎ0 ：光軸での屈折率
　　　ｇ：屈折率分布係数
（３）ロッドレンズの長さＺ0 は、
　　　０．５＜Ｚ0 ／Ｐ＜１．０
　　但し、Ｐ：Ｐ＝２π／ｇで定義されるロッドレンズの周期長
（４）軸ずれ量が１．０Ｒ以下で、ｍ＝Ｘ0 ／２Ｒで定義される重なり度　　ｍが、
　　　１．４６≦ｍ≦１．６４
　但し、Ｘ0 ：Ｘ0 ＝−ｒ0 ／ｃｏｓ（Ｚ0 π／Ｐ）で与えられる単一ロッドレンズの視野半径
の各条件を満たすことを特徴とする等倍結像光学装置。」
　
とを対比すると、
　
ア　引用発明の「隣接するロッドレンズの光軸間距離」、「ｒ0」、「ｎ（ｒ）：ロッドレンズの中心から距離ｒでの屈折率」、「ｎ0：ロッドレンズの中心の屈折率」、「ｇ：ロッドレンズ中心付近の屈折率分布形状により決まる屈折率分布定数」、「レンズ長」、「レンズピッチ」及び「重なり度」は、本願発明の「２Ｒ：隣接するロッドレンズの光軸間距離」、「ｒ0 ：ロッドレンズのレンズ作用をなす有効部分の半径」、「ｎ（ｒ）：光軸からの距離ｒの位置での屈折率」、「ｎ0 ：光軸での屈折率」、「ｇ：屈折率分布係数」、「ロッドレンズの長さＺ0」、「Ｐ：Ｐ＝２π／ｇで定義されるロッドレンズの周期長」及び「重なり度ｍ」にそれぞれ相当する。
　
イ　また、上記アの相当関係を踏まえると、引用発明の（１）〜（３）に示された各パラメータの数値は、各個相当関係にある本願発明の（１）〜（３）に示された各パラメータの数値範囲内に包含される。
　
ウ　引用発明の「等倍結像レンズアレイ装置」は「等倍結像光学装置」に相当する。
　
したがって、両者は
「１）ロッドレンズ外径に関し、
　０．０５ｍｍ≦Ｒ≦０．２５ｍｍで、且つ０．５Ｒ≦ｒ0 ≦１．０Ｒ
　但し、２Ｒ：隣接するロッドレンズの光軸間距離
　　　ｒ0 ：ロッドレンズのレンズ作用をなす有効部分の半径
（２）ロッドレンズの屈折率分布を、ｎ（ｒ）2 ＝ｎ0 2 ・｛１−（ｇ・ｒ）2　 ｝の式で近似したとき、
　０．０５≦ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ≦０．５０で、且つ１．４０≦ｎ0 ≦１．７５
　但し、ｒ：光軸からの距離
　　　　ｎ（ｒ）：光軸からの距離ｒの位置での屈折率
　　　　ｎ0 ：光軸での屈折率
　　　　ｇ：屈折率分布係数
（３）ロッドレンズの長さＺ0 は、
　０．５＜Ｚ0 ／Ｐ＜１．０
　但し、Ｐ：Ｐ＝２π／ｇで定義されるロッドレンズの周期長
　の各条件を満たし、
　かつ、
（４）ｍ＝Ｘ0 ／２Ｒで定義される重なり度ｍを有する、
（但し、Ｘ0 ：Ｘ0 ＝−ｒ0 ／ｃｏｓ（Ｚ0 π／Ｐ）で与えられる単一ロッドレンズの視野半径）
等倍結像光学装置。」の点で一致する。
　
　したがって、上記（１）、（２）の対比考察から、本願発明と引用発明とは、
「半径方向に屈折率分布を有するロッドレンズを、その光軸が互いに平行になるように２列に多数本並べた等倍結像ロッドレンズアレイを使用し、前記レンズアレイの両側に原稿面とセンサを配置した装置において、
（１）ロッドレンズ外径に関し、
　０．０５ｍｍ≦Ｒ≦０．２５ｍｍで、且つ０．５Ｒ≦ｒ0 ≦１．０Ｒ
　但し、２Ｒ：隣接するロッドレンズの光軸間距離
　　　ｒ0 ：ロッドレンズのレンズ作用をなす有効部分の半径
（２）ロッドレンズの屈折率分布を、ｎ（ｒ）2 ＝ｎ0 2 ・｛１−（ｇ・ｒ）2 　｝の式で近似したとき、
　０．０５≦ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ≦０．５０で、且つ１．４０≦ｎ0 ≦１．７５
　但し、ｒ：光軸からの距離
　　　ｎ（ｒ）：光軸からの距離ｒの位置での屈折率
　　　ｎ0 ：光軸での屈折率
　　　ｇ：屈折率分布係数
（３）ロッドレンズの長さＺ0 は、
　０．５＜Ｚ0 ／Ｐ＜１．０
　但し、Ｐ：Ｐ＝２π／ｇで定義されるロッドレンズの周期長
　の各条件を満たし、
（４）ｍ＝Ｘ0 ／２Ｒで定義される重なり度ｍを有する
（但し、Ｘ0 ：Ｘ0 ＝−ｒ0 ／ｃｏｓ（Ｚ0 π／Ｐ）で与えられる単一ロッドレンズの視野半径）
　等倍結像光学装置。」である点で一致し、以下の点で相違する。
　
相違点
　
　本願発明では、「軸ずれ量が１．０Ｒ以下で、ｍ＝Ｘ0 ／２Ｒで定義される重なり度ｍが、１．４６≦ｍ≦１．６４」の範囲内であるのに対し、引用発明では、重なり度は約１．４５０５と若干低めであること。
　
４．当審の判断
　
　以下、相違点について検討する。
　
光量ムラを抑えるための重なり度の大きさと解像度を適宜調整して最適な像を取得する手法は、引用例３、４（記載事項カ、キ）に記載されているように、ロッドレンズアレイを用いた光学装置の分野では従来周知のものである。
　また、同分野において、ロッドレンズアレイとセンサとの光軸ズレに起因して光量ムラが発生することも、従来から周知である（例えば、引用例２（記載事項オ））。
　したがって、引用発明においても実際に装置の組み立てる際に、ある程度の光軸ズレによる光量ムラを意識し、（解像度への影響を考慮しながら）若干大きめの重なり度を設定する程度のことは、当業者であれば容易に想到し得る事項である。
　
　また、本願発明によってもたらされる効果は引用例１に記載された事項及び従来周知の事項から当業者が予測し得る範囲内のものである。　
　
まとめ
　
　よって、本願発明は、引用例１に記載された発明及び従来周知の事項に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものである。　
　
４．むすび
　
　以上のとおり、本願発明は、原査定の拒絶の理由に引用された引用例１に記載された発明、及び周知の事項に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるので、特許法第２９条２項の規定により特許を受けることができないものである。
　したがって、その余の請求項について論及するまでもなく、本願は、拒絶すべきものである。
　
　よって結論のとおり審決する。