(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに開閉可能で且つ相対的に所定角度回転可能とされ、この所定角度毎の回転方向に、雄／雌／雌の繰り返し順序で、少なくとも１つの雄型成形部と２つの雌型成形部とを有する成形部が設けられた一対の回転射出成形用成形型の冷却構造であって、
少なくとも一方の成形型が、該型の基部をなすベース部と、該ベース部に対して所定角度回転可能なロータ部とで構成され、
上記ベース部の中心部には、軸受を介して上記ロータ部を回転可能に支持する略円筒状のブッシュ本体と、該ブッシュ本体の中心部を挿通し上記成形部に材料樹脂を供給する樹脂供給路を軸芯部に有するホットチップとを備えたスプルーブッシュが設けられており、
上記ホットチップの外周側に、上記樹脂供給路内の材料樹脂を加温するヒータが配設される一方、上記ブッシュ本体には、冷却液を流通させる冷却液通路が設けられている、
ことを特徴とする回転射出成形用成形型の冷却構造。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、回転射出成形用成形型の冷却構造、より詳しく言えば、該成形型のロータ部を回転可能に支持するとともに材料樹脂の供給路を備えた軸部材の冷却構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、中空状の樹脂成形品を射出成形で得る成形法の一種として、互いに開閉可能で且つ相対的に所定角度回転可能とされた一対の成形型を用いて行う回転式射出成形法（所謂、ダイロータリ・インジェクション（ＤＲＩ）法）が知られている（例えば、特公平７−４８３０号公報参照）。
この射出成形法では、一対の成形型の各々について、所定角度毎の回転方向に、雄／雌／雌の繰り返し順序で、少なくとも１つの雄型成形部と２つの雌型成形部とを有する成形部が設けられており、この成形型の相対的な回転（例えば正逆反転）動作毎に、中空状の成形品を構成する一対の半割体の成形と、これら半割体どうしを衝合させてなるアッセンブリ体の衝合部の接合とが行われ、成形型の各回転動作毎に完成品が得られる。
【０００３】
上記ＤＲＩ法で用いられる成形型では、通常、射出成形機に結合される型を固定型とし、この固定型に対して可動型が開閉される。そして、上記固定型には、その成形キャビティに溶融状態の材料樹脂を供給する樹脂供給路を備えた軸部材（所謂スプルーブッシュ）が設けられ、このスプルーブッシュに射出成形機の射出ノズルが結合される。
この固定型の成形部を可動型の成形部に対して回転可能とする場合、固定型を該型の基部をなすベース部と該ベース部に対して所定角度回転可能なロータ部とで構成し、上記ベース部およびロータ部の中心部にスプルーブッシュを配設するのが一般的である。この場合、ロータ部はその中心部のスプルーブッシュで支持された状態で回転することになる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、かかる型構成を採用した場合、射出ノズルからスプルーブッシュ内の樹脂供給路に射出供給される溶融樹脂の熱により、スプルーブッシュ及びロータ部が高温に加熱されて大きな熱膨張が生じる。そして、両者間の膨張量の差がスプルーブッシュとロータ部の嵌合隙間を越えると焼き付きが生じるという問題がある。このため、両者の嵌合隙間をできるだけ大きく設定することが考えられるが、一定以上のロータ回転精度を確保するためには上記嵌合隙間を余り大きくすることはできない。
従って、スプルーブッシュ／ロータ部間の焼き付き防止とロータ回転精度の確保を両立して実現するには、スプルーブッシュの外周寸法とロータの内周寸法について極めて高精度の加工が必要とされることとなり、実用性に欠けるという問題があった。
【０００５】
また、スプルーブッシュを中心としたロータ部の回転動作をスムースなものとするために、両者間に軸受を介装することが考えられるが、この場合にも、スプルーブッシュ／ロータ間の膨張量の差が大きくなると円滑な回転が難しくなり、軸受の早期破損を招き易くなるという問題がある。更に、スプルーブッシュの昇温に伴って軸受温度も高くなり、この軸受の低トルク及び高精度の回転を保証する潤滑剤（グリース若しくは潤滑油）の潤滑性能の劣化が促進されるので、軸受メインテナンス期間をそれだけ短くせざるを得ないという問題があった。
また、更に、成形キャビティに材料樹脂を射出・供給する際、射出ノズルから溶融状態で射出・供給された材料樹脂がスプルーブッシュ内の樹脂供給路を通過する間に冷却されることを防止するために、スプルーブッシュに上記樹脂供給路内の材料樹脂を加温するヒータを設けることが好ましいが、かかるヒータを設けた場合には、上記の諸問題がより顕著に表れることになる。
【０００６】
そこで、この発明は、回転射出成形用成形型において、ロータ部を回転可能に支持するとともに成形部に材料樹脂を供給する樹脂供給路を備えた軸部材（スプルーブッシュ）の温度上昇を抑制し、軸受の早期破損の防止およびメインテナンス期間の延長を図ることを目的としてなされたものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
このため、本願発明は、互いに開閉可能で且つ相対的に所定角度回転可能とされ、この所定角度毎の回転方向に、雄／雌／雌の繰り返し順序で、少なくとも１つの雄型成形部と２つの雌型成形部とを有する成形部が設けられた一対の回転射出成形用成形型の冷却構造であって、少なくとも一方の成形型が、該型の基部をなすベース部と、該ベース部に対して所定角度回転可能なロータ部とで構成され、上記ベース部の中心部には、軸受を介して上記ロータ部を回転可能に支持する略円筒状のブッシュ本体と、該ブッシュ本体の中心部を挿通し上記成形部に材料樹脂を供給する樹脂供給路を軸芯部に有するホットチップとを備えたスプルーブッシュが設けられており、上記ホットチップの外周側に、上記樹脂供給路内の材料樹脂を加温するヒータが配設される一方、上記ブッシュ本体には、冷却液を流通させる冷却液通路が設けられている、ことを特徴としたものである。
【０００９】
【発明の作用および効果】
本願発明によれば、軸受を介してロータ部を回転可能に支持する略円筒状のブッシュ本体と、該ブッシュ本体の中心部を挿通し成形部に材料樹脂を供給する樹脂供給路を軸芯部に有するホットチップとを備えたスプルーブッシュについて、上記ブッシュ本体に冷却液を流通させる冷却液通路が設けられているので、上記樹脂供給路に射出供給される溶融樹脂の熱によるスプルーブッシュの（特にブッシュ本体の）昇温を抑制でき、該ブッシュ本体及びロータ部の膨張量およびその差を低減して両者間の焼き付き防止および軸受の早期破損の防止を図ることができる。また、軸受の潤滑剤（グリース若しくは潤滑油）の潤滑性能の劣化を有効に抑制して、軸受メインテナンス期間をそれだけ長くすることができる。
特に、スプルーブッシュに（具体的には、上記ホットチップの外周側に）樹脂供給路内の材料樹脂を加温するヒータが設けられていてスプルーブッシュの温度上昇に伴う諸問題が顕著に表れる場合において、スプルーブッシュの昇温を有効に抑制することができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、添付図面に基づいて詳細に説明する。
本発明の実施の形態に係る回転射出成形（ＤＲＩ）用成形型の具体的構造の説明に先立って、まず、ＤＲＩ成形法の基本概念を説明する。
図１はＤＲＩ成形法の基本概念を説明するためのＤＲＩ用成形型の固定型１と可動型２との組み合わせの概念図、図２は上記固定型１の型面の平面説明図、また、図３（ａ）及び（ｂ）は、図１に示した成形型（固定型１と可動型２）の型合わせ状態における図１のＡ−Ａ線断面図とＢ−Ｂ線断面図である。
これらの図に示すように、上記ＤＲＩ用成形型は、基本的には、固定型１と可動型２とを組み合わせて構成され、可動型２が所定のタイミングで固定型１に対して開閉されるようになっている。
【００１２】
上記固定型１には、図１２（ａ）に示されるように中空状の成形品Ｗを左右に２分割したときの左半割体３１を形成する雌−雄型合わせの雄型成形部１１と、右半割体３２を形成する雄−雌型合わせの雌型成形部１２と、左半割体３１を保持しつつ、右半割体３２との突き合わせ衝合部３３を形成する雌−雌型合わせの一方の雌型成形部１３とが、３６０／３ｎにおいてｎ＝１で、即ち雄型−雌型−雌型の繰り返し順序が１回で、１２０度毎に配設されている。
これら成形部１１〜１３は、固定型１の中心部に位置するスプルー１４に接続され、このスプルー１４に射出成形機の射出ノズル（不図示）のノズル孔が連通している。射出ノズルから射出された溶融状態の材料樹脂は、上記スプルー１４及び放射状に延びる共通ランナー１５を順次介して、上記成形部１１〜１３に供給されるようになっている。
【００１３】
一方、上記可動型２には、上記固定型１に対応して左半割体３１を形成する雌−雄型合わせの雌型成形部２１と、右半割体３２を形成する雄−雌型合わせの雄型成形部２２と、左半割体３１を保持しつつ右半割体３２との突き合わせ衝合部３３を形成する雌−雌型合わせの他方の雌型成形部２３とが１２０度毎に配設されている。各成形部２１〜２３は、固定側の中心部に位置するスプルー１４から放射状に延びる固定側ランナー１５と相応して延びる共通ランナー２５で材料樹脂が供給されるようになっている。
【００１４】
上記可動型２には、具体的には図示しなかったが、該可動型２を回転させる回転機構が設けられている。この回転機構としては種々の構造のものを適用できるが、例えば、可動型の外周部に設けられた円弧状のラック歯部と、このラック歯部と噛み合うピニオン歯車と、該ピニオン歯車を回転駆動するための駆動源（例えば油圧モータ等）とを、基本的な構成要素として備え、ピニオン歯車の回転に伴なって（つまり、このピニオン歯車の回転方向および回転回数に応じて）可動型２を所定方向に所定角度だけ回動させるようになっている。上記ピニオン歯車の回転の制御（つまりロータの回転制御）は、油圧モータ等の駆動源の作動を制御することによって行われる。上記ラック歯部は少なくとも１２０度の角度に対応する円弧長さにわたって設けられており、可動型２は、所定のタイミングで１２０度ずつ正方向と逆方向とに交互に回動させられるように設定されている。
【００１５】
尚、図１〜図３で示した例では、固定型１および可動型２の型面に、１２０度毎に成形部を配列し、１２０度毎の回転を行うようにしたが、図４（ａ）及び（ｂ）に示すように、固定型１’に雄１１−雌１２−雌１３と雄１１’−雌１２’−雌１３’の型配列を繰り返し、可動型２’に上記固定型１’と対応して雌２１−雄２２−雌２３と雌２１’−雄２２’−雌２３’の型配列を繰り返し、６個の型を６０度毎に配列し、型盤を６０度の往復回転をさせるようにしてもよい。これにより一度に２個ずつの中空体が少ない回転角度で成形できることになる。
また、型の配列角度は図１の場合と同じであるが、図５（ａ）及び（ｂ）に示すように、可動型２の共通ランナー部分２ａを固定し、型部分２ｂを回転させるようにしてもよい。この場合、固定型１にはランナーを設けず、可動型２に専ら、ランナー溝を形成するようにするのがよい。この構成では、周囲の型部分２ｂだけを回転させることにより自動的にゲートカットができ、スプルー／ランナーに対応する「だ肉」の排除が可能となる。
尚、図４（ａ）及び（ｂ）並びに図５（ａ）及び（ｂ）の説明においては、図１〜図３における場合と同じものには同一の符号を付し、それ以上の説明は省略する。
【００１６】
以下、図１〜図３に示した成形型を用いて行う回転式射出成形（ＤＲＩ成形）の概略を、その工程順序に沿って説明する。
図３（ａ）及び（ｂ）は、上述のように図１に示した固定型１と可動型２とを型合わせした状態における図１のＡ−Ａ線断面図とＢ−Ｂ線断面図であるが、これらの図に示すように、固定型１と可動型２は、その初期状態においては、雄型成形部１１と雌型成形部２１、雌型成形部１２と雄型成形部２２、雌型成形部１３と雌型成形部２３が、それぞれ組み合わされて、各々キャビティ（空間部）を形成するように型合わせされる。
【００１７】
最初のショットにおいては、図６に示すように、雌型成形部１３と雌型成形部２３とで形成されるキャビティにはダミー製品Ｄを挿入しておき、溶融状態の材料樹脂を図７に示すように注入する。これにより、雄型成形部１１／雌型成形部２１の成形キャビティ（成形空間）には左半割体３１が、雌型成形部１２／雄型成形部２２の成形キャビティには右半割体３２が、それぞれ成形される。また、ダミー製品Ｄには衝合部に相当する部分Ｃが成形される。
この状態から型開きすると、雌型成形部２１には左半割体３１が残り、雌型成形部１２には右半割体３２が残り、雌型成形部１３−雌型成形部２３からはダミー製品Ｄに衝合部Ｃがくっついた形で型離れすることになる（図８参照）。
【００１８】
次いで、図９に示すように、可動型２を時計回り方向に１２０度回転させた後に型合わせを行うと、図１０に示すように、上記雌型成形部２１の左半割体３１と雌型成形部１２の右半割体３２が突き合わされる。また、雄型成形部１１と雌型成形部２３とで左半割体３１を成形するキャビティ（図１０（ａ）参照）が、雌型成形部１３と雄型成形部２２とで右半割体３２を成形するキャビティ（図１０（ｂ）参照）が、それぞれ形成される。
この状態で、材料樹脂をスプール１４から共通ランナー１５を介して供給すると、図１１に示すように、上記雌型成形部２１の左半割体３１と雌型成形部１２の右半割体３２との衝合部３３が成形されるとともに、雄型成形部１１／雌型成形部２３の成形キャビティには左半割体３１が成形され、雌型成形部１３／雄型成形部２２の成形キャビティには右半割体３２が成形される。この状態から型開きすると、雌型成形部２３には左半割体３１が、雌型成形部１３には右半割体３２が、それぞれ残り、雌型成形部２１／雌型成形部１２のキャビティからは、左右中空体製品Ｗに衝合部３３がくっついた形で型離れすることになる（図１２参照）。
【００１９】
そして、図１３に示すように、可動型２を１２０度反時計回り方向に反転させて元の状態に戻し、型合わせすると、雌型成形部２３の左半割体３１と雌型成形部１３の右半割体３２とが衝合しあうことになる。即ち、この状態は図５においてダミー製品Ｄが左半割体３１と右半割体３２の衝合体に変化しただけであるので、説明を省略する。
以上の動作を繰り返すことにより、１ショット（１回の射出）で１個の衝合された成形品（中空体製品）Ｗが順次成形されることになる。また、１回の射出成形に要する樹脂量は、左右の半割体３１、３２と衝合部３３と共通ランナーに対応する所謂「だ肉」部分の合計量であり、これは、毎ショットごとに同じである。
【００２０】
次に、本発明の実施の形態に係るＤＲＩ用成形型について説明する。
図１４は、本実施の形態に係るＤＲＩ用成形型の型合わせ状態を示す縦断面説明図である。この図に示すように、上記成形型の固定型５０は、該固定型５０の基部をなすベース盤５１と、該ベース盤５１に対して所定角度（１２０度）回転可能なロータ５２とを、主要部として構成されている。尚、本実施の形態では、上述の図１〜図１３で示した概念説明の場合とは違って、固定型側（つまりロータ６１）が回転するようになっている。
上記ベース盤５１の中心部にはスプルーブッシュ４１が固定され、ロータ５２は、このスプルーブッシュ４１により回転可能に支持されている。また、このスプルーブッシュ４１に、成形型内へ溶融樹脂を射出供給する成形機の射出ノズル（不図示）が結合される。尚、上記スプルーブッシュ４１自体の構造および固定型５０への取付構造等については、後で詳しく説明する。
【００２１】
また、具体的には図示しなかったが、上記固定型５０にはロータ５２を回転させるロータ回転機構が設けられている。このロータ回転機構は、例えば、ロータ外周部に設けられた円弧状のラック歯部と、このラック歯部と噛み合うピニオン歯車と、該ピニオン歯車を回転駆動するための駆動源（例えば油圧モータ等）とを、基本的な構成要素として備え、ピニオン歯車の回転に伴なって（つまり、このピニオン歯車の回転方向および回転回数に応じて）ロータ５２を所定方向に所定角度だけ回動させるようになっている。上記ピニオン歯車の回転の制御（つまりロータの回転制御）は、油圧モータ等の駆動源の作動を制御することによって行われる。本実施の形態では、上記ラック歯部は少なくとも１２０度の角度に対応する円弧長さにわたって設けられており、上記ロータ５２は、所定のタイミングで１２０度ずつ正方向と逆方向とに交互に回動させられるように設定されている。
尚、ロータ回転機構は、上記の例に限られるものではなく、従来公知の種々の機構や機械要素を利用して、成形型の構造や特性に適合するように、他の様々の構成のものを適用することができる。
【００２２】
一方、上記可動型７０は、該可動型７０の基部をなすベース盤７１と、該ベース盤７１に一体的に固定された型盤７２とを備えている。可動型側の３つの成形部はこの型盤７２に形成されている。尚、上記可動型７０の固定型５０に対する開閉動作を行わせる機構は、従来から良く知られているものと同じものであるので、その図示および説明は省略する。
上記ベース盤７１の裏面側には、可動型側のエジェクタピンＥｒを駆動するためのエジェクタ機構８０が設けられている。該エジェクタ機構８０は、上記ベース盤７１に固定されたエジェクタ基板８１と、該エジェクタ基板８１と型盤７２との間に進退動可能に配設された駆動ピン８２とを備えており、エジェクタ基板８１の裏面側に設けられた図示しない駆動シリンダで上記駆動ピン８２が進退動させられることにより、各エジェクタピンＥｒが所定のタイミングで型盤７２の表面から出没してエジェクタ動作を行うようになっている。尚、固定型５０側にもエジェクタピンＥｓが設けられ、例えば図示しない駆動シリンダにより、該エジェクタピンＥｓを所定のタイミングで進退動させるようになっている。
【００２３】
次に、上記スプルーブッシュ４１の構造およびその固定型５０への取付構造等について説明する。
図１５〜図１７に詳しく示すように、上記スプルーブッシュ４１は、略円筒状のブッシュ本体４２と、その中心部を挿通するホットチップ４３とを備え、該ホットチップ４３の基端部４３ｂに射出ノズル（不図示）が結合される。また、このホットチップ４３の軸芯部に樹脂供給路４３ｐが設けられ、その先端側にスプルー部４３ｓが形成されている。更に、ホットチップ４３の外周側には、樹脂供給路４３ｐ内の材料樹脂を加温するヒータ４４が配設されている。尚、上記ホットチップ基端部４３ｂは、断熱材で形成された断熱カラー４５を介してブッシュ本体４２の基端部４２ｂに受け合われている。
【００２４】
上記スプルー本体４２の外周部とロータ５２の内周部との間には、例えばボール状の転動体が組み込まれた軸受Ｂ１〜Ｂ３が介装されている。つまり、上記ロータ５２は、これら軸受Ｂ１〜Ｂ３を介してスプルーブッシュ４１に（具体的にはブッシュ本体４２に）回転自在に支持されている。そして、このスプルーブッシュ４１を中心としたロータ５２の回転動作は、上記軸受Ｂ１〜Ｂ３を介装することで、よりスムースなものとなっている。これら軸受Ｂ１〜Ｂ３内には、低トルク及び高精度の回転を保証する潤滑剤としてグリースが充填されている。
一方、ホットチップ４３の先端側の外周部にはスプルーカラー４６が嵌合され、この部分では、ロータ５２の回転動作はこのスプルーカラー４６で案内されている。尚、ロータ５２とベース盤５１の間は、両者の当接面で回転摺動動作が行われる。
【００２５】
本実施の形態では、上記ロータ５２を回転可能に支持するとともに成形部に材料樹脂を供給する樹脂供給路４３ｐを備えた軸部材としてのスプルーブッシュ４１の温度上昇を抑制するために、上記スプルーブッシュ４１内部のブッシュ本体４２に、冷却液を流通させる冷却液通路４７（図１６参照）が設けられている。すなわち、上記ブッシュ本体４２には、その円筒の長手軸方向に延びる複数（本実施の形態では例えば３本）の軸方向通路４７ｊと、これら軸方向通路４７ｊどうしを相互に接続させる接続通路４７ｃとが設けられている。
この接続通路４７ｃは、図１６から良く分かるように、全体形状が略コ字状に形成されており、その一端部には、冷却液導入口４７ｉとして冷却液供給管（不図示）が繋ぎ込まれる。また、他端部には、冷却液排出口４７ｄとして冷却液排出管（不図示）が繋ぎ込まれるようになっている。尚、符号Ｐｇは、上記冷却液通路４７のドリル孔端部の閉塞に用いられるプラグである。
【００２６】
上記各軸方向通路４７ｊの内部には、該通路４７ｊの長手方向に延びる仕切り板Ｋが、接続通路４７ｃの流れ方向と直交する向きに配設されている（図１６：拡大図参照）。各軸方向通路４７ｊは、この仕切り板Ｋによってその内部を往路Ｐ１と復路Ｐ２とに仕切られている。これら仕切り板Ｋは、各軸方向通路４７ｊのブッシュ本体４２側では、その天井壁に当接して往路Ｐ１と復路Ｐ２との間を遮断し、その反対の末端側では、軸方向通路４７ｊの底壁との間に隙間が設けられていて、往路Ｐ１と復路Ｐ２とが連通している。上記接続通路４７ｃを流れて来た冷却液は、軸方向通路４７ｊにさしかかると、仕切り板Ｋにぶつかって復路Ｐ２側に流れることなく往路Ｐ１内にのみ流れ込む。そして、この往路Ｐ１内に流れ込んだ冷却液は、軸方向通路４７ｊの底部に達すると、底壁と仕切り板Ｋとの隙間から復路Ｐ２側に流れ込み、この復路Ｐ２に沿って接続通路４７ｃ内に戻る。すなわち、各軸方向通路４７ｊの内部に上記仕切り板Ｋを設けたことにより、冷却液が１本の軸方向通路４７ｊ内を１往復することができるようになっている。
【００２７】
従って、冷却液導入口４７ｉから導入された冷却液は、接続通路４７ｃに流入し、導入口４７ｉに最も近い軸方向通路４７ｊ内を往復した後、接続通路４７ｃに戻り、次の軸方向通路４７ｊ内を往復する。そして、再び接続通路４７ｃに戻った後、最後の（冷却液排出口４７ｄに最も近い）軸方向通路４７ｊ内を往復し、最後に接続通路４７ｃに戻った後、冷却液排出口４７ｄから排出される。
以上のようにして、冷却液導入口４７ｉから導入された冷却液は、接続通路４７ｃを介して複数（例えば３本）の軸方向通路４７ｊ内を順次往復し、その間に、ブッシュ本体４２及び軸受Ｂ１〜Ｂ３を冷却した後、冷却液排出口４７ｄから排出されるようになっている。
このように、本実施の形態では、３本の軸方向通路４７ｊにより、冷却液をブッシュ本体４２の長手方向に３往復にわたって循環させることができ、高い冷却効率を達成することができる。
【００２８】
このように、本実施の形態によれば、軸受Ｂ１〜Ｂ３を介してロータ５２を回転可能に支持するとともに成形キャビティに材料樹脂を供給する樹脂供給路４３ｐを備えた軸部材としてのスプルーブッシュ４１に、冷却液を流通させる冷却液通路４７が設けられているので、上記樹脂供給路４３ｐに射出供給される溶融樹脂の熱によるスプルーブッシュ４１の昇温を抑制でき、該スプルーブッシュ４１及びロータ５２の膨張量およびその差を低減して両者間の焼き付きや噛り付き（具体的には、例えばロータ５２の内周部とスプルーカラー４６の外周部との間の焼き付きや噛り付き）の防止および軸受Ｂ１〜Ｂ３の早期破損の防止を図ることができる。また、軸受Ｂ１〜Ｂ３の潤滑剤（グリース）の潤滑性能の劣化を有効に抑制して、軸受メインテナンス期間をそれだけ長くすることができるのである。
この場合、特に、スプルーブッシュ４１内の材料樹脂を加温するヒータ４４が設けられていてスプルーブッシュ４１の温度上昇に伴う諸問題が顕著に表れ易いのであるが、かかる場合についても、該スプルーブッシュ４１の昇温を有効に抑制することができる。
【００２９】
図１８〜図２１は、本発明の他の実施の形態（第２の実施の形態）に係るスプルーブッシュ１４１の構造を示している。尚、この第２の実施の形態に係るスプルーブッシュ１４１の説明において、上記図１５〜図１７で示した実施の形態（第１の実施の形態）に係るものとにおける場合と同じものには、同一の符号を付し、それ以上の説明は省略する。
この第２の実施の形態では、スプルーブッシュ１４１のブッシュ本体１４２に設けられた冷却液通路１４７は、ブッシュ本体１４２の円筒の長手軸に対して所定角度だけ傾斜した方向に延びる複数（本実施の形態では例えば６本）の傾斜通路１４７Ａ〜１４７Ｆを有し、これらのうちの傾斜通路１４７Ａに冷却液導入口１４７ｉが接続され、傾斜通路１４７Ｆに冷却液排出口１４７ｄが接続されている。
【００３０】
また、傾斜通路１４７Ｂと１４７Ｃ及び傾斜通路１４７Ｄと１４７Ｅは、ブッシュ本体１４２の基端部１４２ｂ内で接続されて連通している。更に、傾斜通路１４７Ａと１４７Ｂ，傾斜通路１４７Ｃと１４７Ｄ及び傾斜通路１４７Ｅと１４７Ｆは互いに交差して連通している（例えば、傾斜通路１４７Ａと１４７Ｂの交差状態について図２０参照）。
従って、冷却液導入口１４７ｉから導入された冷却液は、傾斜通路１４７Ａから傾斜通路１４７Ｂ，１４７Ｃ，１４７Ｄ，１４７Ｅを順次経て傾斜通路１４７Ｆに導かれ、その間に、ブッシュ本体１４２及び軸受Ｂ１〜Ｂ３を冷却した後、傾斜通路１４７Ｆを介して冷却液排出口１４７ｄから排出されるようになっている。
【００３１】
このように、この第２の実施の形態によれば、冷却液導入口１４７ｉから導入された冷却液を、ブッシュ本体１４２の長手方向に３往復にわたって循環させることができ、高い冷却効率が得られる。また、冷却液導入口１４７ｉから導入された冷却液を、６本の傾斜通路１４７Ａ〜１４７Ｆに沿って、この順序で（逆流が生じることなく）確実かつスムースに流通させることができるのである。
また、この第２の実施の形態によれば、１本の軸方向通路４７ｊを仕切り板Ｋで仕切って往路Ｐ１と復路Ｐ２とを形成するようにしていた第１の実施の形態における構成に比べて、ブッシュ本体４２の長手方向における冷却液の通路（傾斜通路１４７Ａ〜１４７Ｆ）の流路面積を容易に大きく設定することができ、また、第１の実施の形態における場合のように、接続通路４７ｃを設ける必要もない。更に、通路内に仕切り板Ｋを設ける必要がないので、製作も容易である。
【００３２】
尚、上記各実施の形態では、軸受Ｂ１〜Ｂ３はボール状の転動体が組み込まれた転がり軸受であったが、この代わりに、他の形状（円筒状あるいは針状）の転動体を組み込んだもの、更には、転動体を有していない所謂メタル軸受を用いても良い。
このように、本発明は、以上の実施態様に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において、種々の改良あるいは設計上の変更が可能であることは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【図１】回転射出成形（ＤＲＩ）法の基本概念を説明するためのＤＲＩ用成形型の固定型と可動型との組み合わせの概念図である。
【図２】上記固定型の型面の平面説明図である。
【図３】（ａ）  上記固定型と可動型の型合わせ状態における図１のＡ−Ａ線縦断面説明図である。
（ｂ）  上記固定型と可動型の型合わせ状態における図１のＢ−Ｂ線縦断面説明図である。
【図４】（ａ）  本実施の形態の変形例に係る固定型の型面の平面説明図である。
（ｂ）  上記変形例に係る可動型の型面の平面説明図である。
【図５】（ａ）  本実施の形態の他の変形例に係る固定型の型面の平面説明図である。
（ｂ）  上記他の変形例に係る可動型の型面の平面説明図である。
【図６】（ａ）  上記固定型と可動型の型合わせ状態における図１のＡ−Ａ線縦断面説明図である。
（ｂ）  上記固定型と可動型の型合わせ後ダミー製品をキャビティにセットした状態における図１のＢ−Ｂ線縦断面説明図である。
【図７】（ａ）  成形キャビティに樹脂を充填した状態における図１のＡ−Ａ線縦断面説明図である。
（ｂ）  成形キャビティに樹脂を充填した状態における図１のＢ−Ｂ線縦断面説明図である。
【図８】（ａ）  樹脂充填後の型開き状態における図１のＡ−Ａ線縦断面説明図である。
（ｂ）  樹脂充填後の型開き状態における図１のＢ−Ｂ線縦断面説明図である。
【図９】図１の初期状態から固定型を１２０度回動させた状態における固定型と可動型との組み合わせの概念図である。
【図１０】（ａ）  上記回動後の固定型と可動型の型合わせ状態における図９のＡ−Ａ線縦断面説明図である。
（ｂ）  上記回動後の固定型と可動型の型合わせ状態における図９のＢ−Ｂ線縦断面説明図である。
【図１１】（ａ）  成形キャビティに樹脂を充填した状態における図９のＡ−Ａ線縦断面説明図である。
（ｂ）  成形キャビティに樹脂を充填した状態における図９のＢ−Ｂ線縦断面説明図である。
【図１２】（ａ）  樹脂充填後の型開き状態における図９のＡ−Ａ線縦断面説明図である。
（ｂ）  樹脂充填後の型開き状態における図９のＢ−Ｂ線縦断面説明図である。
【図１３】図９の回動状態から固定型を１２０度反転させた状態における固定型と可動型との組み合わせの概念図である。
【図１４】本発明の第１の実施の形態に係るＤＲＩ用成形型の型合わせ状態を示す縦断面説明図である。
【図１５】上記第１の実施の形態に係るＤＲＩ用成形型のスプルーブッシュの構造を示す縦断面説明図である。
【図１６】図１５のＹ１６−Ｙ１６線に沿った横断面説明図である。
【図１７】図１５のＹ１７−Ｙ１７線に沿った横断面説明図である。
【図１８】本発明の第２の実施の形態に係るスプルーブッシュの構造を示す縦断面説明図である。
【図１９】図１８のＹ１９−Ｙ１９線に沿った横断面説明図である。
【図２０】図１９のＹ２０−Ｙ２０線に沿った縦断面説明図である。
【図２１】図１８のＹ２１−Ｙ２１線に沿った横断面説明図である。
【符号の説明】
４１…スプルーブッシュ
４２…ブッシュ本体
４３ｐ…樹脂供給路
４４…ヒータ
４７，１４７…冷却液通路
５０…固定型
５１…（固定型の）ベース盤
５２…ロータ
７０…可動型
Ｂ１，Ｂ２，Ｂ３…軸受
【図１】
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【図２】
0003550505.tif 000003
【図３】
0003550505.tif 000004
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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