(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
防振連結される一方の部材に取り付けられるインナ軸部材の外周側に離隔して、防振連結される他方の部材に取り付けられるアウタ筒部材を配設せしめて、それらインナ軸部材とアウタ筒部材を本体ゴム弾性体によって弾性的に連結すると共に、該インナ軸部材と該アウタ筒部材の間への振動入力時に相対的な圧力変動が生ぜしめられる複数の流体室を形成して、それら複数の流体室に非圧縮性流体を封入すると共に、かかる複数の流体室を相互に接続する第一のオリフィス通路を形成した流体封入式筒型防振装置において、
前記第一のオリフィス通路が当初から常に連通状態とされており、該第一のオリフィス通路における壁部の少なくとも一部を、該第一のオリフィス通路を常に連通状態に保ちつつ該第一のオリフィス通路に及ぼされる流体圧の上昇に伴い弾性的に剪断変形せしめられる弾性壁部によって構成して、該弾性壁部の変形により該第一のオリフィス通路が常に連通状態とされつつその通路断面積が該第一のオリフィス通路に及ぼされる流体圧の上昇に応じて増大せしめられるようにしたことを特徴とする流体封入式筒型防振装置。
【請求項２】
前記第一のオリフィス通路上の壁部の一部を該第一のオリフィス通路内に突出させて、該第一のオリフィス通路の一部を狭窄する弾性突出部を形成し、該弾性突出部によって前記弾性壁部を構成した請求項１に記載の流体封入式筒型防振装置。
【請求項３】
前記弾性突出部を前記第一のオリフィス通路の全幅に亘る幅寸法で突出形成せしめて、該弾性突出部の突出先端部分において幅方向中間部分を前記第一のオリフィス通路の長手方向に延びる狭窄溝を形成すると共に、該狭窄溝の幅方向両側部分において該弾性突出部の突出先端面を該第一のオリフィス通路の内面に当接せしめた請求項２に記載の流体封入式筒型防振装置。
【請求項４】
前記弾性突出部を前記第一のオリフィス通路の長手方向一方の側に傾斜させることにより、該第一のオリフィス通路における長手方向の何れか一方の側から及ぼされる流体圧に対するばね特性を柔らかく設定した請求項２又は３に記載の流体封入式筒型防振装置。
【請求項５】
前記複数の流体室を相互に接続する前記第一のオリフィス通路を並列的に複数設けて、それら複数の第一のオリフィス通路内にそれぞれ前記弾性突出部を突出形成すると共に、互いに異なる該第一のオリフィス通路内における該弾性突出部を互いに異なる方向に傾斜させた請求項４に記載の流体封入式筒型防振装置。
【請求項６】
前記本体ゴム弾性体の外周面に開口して設けた凹溝を前記アウタ筒部材で覆蓋することにより前記第一のオリフィス通路を形成すると共に、該凹溝の前記流体室への開口部位において該凹溝の底部から外周側に向かって該凹溝の開口方向外方に傾斜して突出する形態をもって、前記弾性突出部を前記本体ゴム弾性体と一体的に形成した請求項４又は５に記載の流体封入式筒型防振装置。
【請求項７】
前記本体ゴム弾性体の外周面に開口して設けた凹溝を前記アウタ筒部材で覆蓋することにより前記第一のオリフィス通路を形成すると共に、該凹溝の長手方向中間部分において該凹溝の底部から外周側に向かって突出して該凹溝内で該凹溝の長手方向一方の側に延び出す形態をもって、前記弾性突出部を前記本体ゴム弾性体と一体的に形成した請求項４乃至６の何れかに記載の流体封入式筒型防振装置。
【請求項８】
前記インナ軸部材の外周側に離隔して中間スリーブを配設せしめて、それらインナ軸部材と中間スリーブを前記本体ゴム弾性体で加硫接着すると共に、該中間スリーブに前記アウタ筒部材を外嵌固定して組み付ける一方、該中間スリーブの外周面上に、前記凹溝を形成した請求項６又は７に記載の流体封入式筒型防振装置。
【請求項９】
前記複数の流体室を相互に接続する前記第一のオリフィス通路と並列的に第二のオリフィス通路を設ける一方、該第一のオリフィス通路を流動せしめられる流体の共振周波数が、前記弾性壁部が剪断変形する前の状態下では該第二のオリフィス通路を流動せしめられる流体の共振周波数よりも低く、且つ該弾性壁部が剪断変形することによって該第二のオリフィス通路を流動せしめられる流体の共振周波数よりも高くなるように、それら第一のオリフィス通路と第二のオリフィス通路を相対的にチューニングした請求項１乃至８の何れかに記載の流体封入式筒型防振装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【技術分野】
本発明は、インナ軸部材の外周側に離隔してアウタ筒部材を配設せしめて、それらインナ軸部材とアウタ筒部材を本体ゴム弾性体で弾性連結せしめた筒型防振装置に係り、特に、内部に封入された流体の流動作用に基づいて優れた防振効果を得ることが可能であって、例えば自動車のエンジンマウントやボデーマウント、デフマウント、サスペンションブッシュなどにおいて好適に採用され得る流体封入式筒型防振装置に関するものである。
【０００２】
【背景技術】
従来から、振動伝達系を構成する部材間に介装される防振連結体乃至は防振支持体の一種として、例えば特公昭６３−３７６３号公報や特公平５−５５７３９号公報等に開示されているように、防振連結される一方の部材に取り付けられるインナ軸部材の外周側に離隔して、防振連結される他方の部材に取り付けられるアウタ筒部材を配設せしめて、それらインナ軸部材とアウタ筒部材を本体ゴム弾性体によって弾性的に連結すると共に、インナ軸部材とアウタ筒部材の間への振動入力時に相対的な圧力変動が生ぜしめられる複数の流体室を形成して、それら複数の流体室に非圧縮性流体を封入すると共に、かかる複数の流体室を相互に接続するオリフィス通路を形成した流体封入式の筒型防振装置が、知られている。かかる流体封入式筒型防振装置は、オリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用等の流動作用に基づいて本体ゴム弾性体だけでは得られ難い程に有効な防振効果を得ることが出来るのであり、例えば、自動車用のエンジンマウント等に適用されている。
【０００３】
ところで、このような流体封入式筒型防振装置においてオリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用等に基づいて発揮される防振効果は、オリフィス通路のチューニングされた比較的に狭い周波数域の振動に対してだけ有効となり、特にオリフィス通路のチューニング周波数よりも高周波数域の振動に対する防振性能が大幅に低下してしまう傾向にある。
【０００４】
そのために、例えば自動車用のエンジンマウントにおいて走行時に要求されるエンジンシェイクや、或いは停車時に要求されるアイドリング振動に対してオリフィス通路をチューニングした場合でも、エンジンシェイクに対する高減衰効果や、アイドリング振動に対して絶縁効果を、要求される程に十分な周波数域に亘って得ることが難しく、特に最も有効な防振効果が発揮されるチューニング周波数を越えて高周波数域になった途端に、防振性能が大幅に低下してしまうという問題があったのである。
【０００５】
なお、自動車用のエンジンマウント等に採用される防振装置としては、本発明が対象とする筒型防振装置の他に、従来から、特開平９−２１４４１号公報や特開平８−１４３１１号公報等に記載されているように、ブロック形状の第一の取付部材を大径カップ形状の第二の取付部材の開口部側に離隔配置せしめて、それら第一の取付部材と第二の取付部材を本体ゴム弾性体で連結すると共に、第二の取付部材の開口部を該本体ゴム弾性体で閉塞せしめて非圧縮性流体が封入された流体室を形成した非筒型防振装置が知られており、このような非筒型防振装置においては、筒型防振装置に比して大きな内部スペースを確保することが容易であることから、上記公報に記載されているように、互いに異なる周波数域にチューニングされた複数のオリフィス通路を形成すると共にそれらのオリフィス通路を択一的に連通せしめる切換弁体を組み込んだ構造や、流体流動量を制限する可動板を組み込んだ液圧吸収機構を設けた構造などを採用することにより、オリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用等に基づいて発揮される防振効果の広周波数域化を図ることが比較的に容易であるが、本発明が対象とする筒型防振装置においては、中心軸上にインナ軸部材が配設されていること等の理由から、そのような複数のオリフィス通路の切換弁体や液圧吸収機構等の複雑な機構を採用することが極めて難しく、製作性やコスト性が大幅に低下してしまうことから、有効な方策ではなかったのである。
【０００６】
【解決課題】
ここにおいて、本発明は、上述の如き事情を背景として為されたものであって、その解決課題とするところは、オリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用等に基づく防振効果の発揮される周波数域を、簡単な構造によって広げることの出来る、新規な構造の流体封入式筒型防振装置を提供することにある。
【０００７】
【解決手段】
以下、このような課題を解決するために為された本発明の態様を記載する。なお、以下に記載の各態様において採用される構成要素は、可能な限り任意の組み合わせで採用可能である。また、本発明の態様乃至は技術的特徴は、以下に記載のものに限定されることなく、明細書全体および図面に記載され、或いはそれらの記載から当業者が把握することの出来る発明思想に基づいて認識されるものであることが理解されるべきである。
【０００８】
本発明の第一の態様は、防振連結される一方の部材に取り付けられるインナ軸部材の外周側に離隔して、防振連結される他方の部材に取り付けられるアウタ筒部材を配設せしめて、それらインナ軸部材とアウタ筒部材を本体ゴム弾性体によって弾性的に連結すると共に、該インナ軸部材と該アウタ筒部材の間への振動入力時に相対的な圧力変動が生ぜしめられる複数の流体室を形成して、それら複数の流体室に非圧縮性流体を封入すると共に、かかる複数の流体室を相互に接続する第一のオリフィス通路を形成した流体封入式筒型防振装置において、前記第一のオリフィス通路が当初から常に連通状態とされており、該第一のオリフィス通路における壁部の少なくとも一部を、該第一のオリフィス通路を常に連通状態に保ちつつ該第一のオリフィス通路に及ぼされる流体圧の上昇に伴い弾性的に剪断変形せしめられる弾性壁部によって構成して、該弾性壁部の変形により該第一のオリフィス通路が常に連通状態とされつつその通路断面積が該第一のオリフィス通路に及ぼされる流体圧の上昇に応じて増大せしめられるようにしたことを、特徴とする。
【０００９】
このような本態様にあっては、入力振動の周波数が第一のオリフィス通路のチューニング周波数を超えると、第一のオリフィス通路の流通抵抗が増大して第一のオリフィス通路に及ぼされる流体圧が大きくなることに伴って、かかる流体圧の及ぼされる弾性壁部が弾性変形せしめられることにより、該第一のオリフィス通路における通路断面積が次第に大きくなってチューニング周波数が次第に高周波側に移行せしめられることとなるのであり、その結果、第一のオリフィス通路の当初のチューニング周波数よりも高周波側の広い周波数域においても、入力される振動周波数に対して追従するかのように第一のオリフィス通路のチューニング周波数が高周波側に変化して、該第一のオリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用等に基づく防振効果が高周波数域まで良好に発揮され得ることとなり、高周波数域での防振性能の著しい低下が回避され得るのである。
【００１０】
特に、本態様においては、当初から連通状態にある第一のオリフィス通路の壁部が、第一のオリフィス通路に及ぼされる流体圧に基づいて弾性変形せしめられる弾性壁部として構成されていることから、例えば塞止められた弾性壁部のように作用流体圧が限界値に達することで一気に大きく変形してしまうようなことがなく、連通状態に維持された第一のオリフィス通路に及ぼされる流体圧の増大に対応して弾性壁部の弾性変形量、延いては第一のオリフィス通路の通路断面積が次第に大きく変化せしめられるのであり、それ故、入力振動が高周波数域となった際に、入力振動の周波数の大きさに略対応して、第一のオリフィス通路のチューニング周波数が変化せしめられ得ることとなって、その結果、広い周波数域で一層優れた防振性能が発揮されるのである。
【００１１】
しかも、本態様においては、第一のオリフィス通路の流体圧の増大に際して弾性壁部が剪断変形を伴って弾性変形せしめられることから、圧縮変形を主体とする弾性変形を利用する場合に比して、かかる弾性壁部が、作用せしめられる流体圧の増大に対して優れた感度をもって弾性変形され得ると共に、作用せしめられる流体圧の大きさに対応した弾性変形量を大きく設定することも出来るのであり、それによって、第一のオリフィス通路のチューニング周波数がより一層広い周波数域の振動に対して高精度に対応して追従的に変化せしめられ得て、一層広い周波数域において良好な防振性能が発揮されるのである。
【００１２】
また、本発明の第二の態様は、第一の態様に係る流体封入式筒型防振装置において、前記第一のオリフィス通路上の壁部の一部を該第一のオリフィス通路内に突出させて、該第一のオリフィス通路の一部を狭窄する弾性突出部を形成し、該弾性突出部によって前記弾性壁部を構成したことを、特徴とする。このような本態様においては、弾性壁部を第一のオリフィス通路の全長よりも小さな弾性突出部として形成したことにより、弾性壁部における弾性変形が一層小さな流体圧で安定して生ぜしめられ得るように設定することが可能となって、入力振動の周波数の変化に伴う第一のオリフィス通路の流体圧の変化に対して、第一のオリフィス通路のチューニング周波数をより高感度で精度良く追従変化させることが可能となる。
【００１３】
また、本発明の第三の態様は、前記第二の態様に係る流体封入式筒型防振装置において、前記弾性突出部を前記第一のオリフィス通路の全幅に亘る幅寸法で突出形成せしめて、該弾性突出部の突出先端部分において幅方向中間部分を前記第一のオリフィス通路の長手方向に延びる狭窄溝を形成すると共に、該狭窄溝の幅方向両側部分において該弾性突出部の突出先端面を該第一のオリフィス通路の内面に当接せしめたことを、特徴とする。このような本態様においては、第一のオリフィス通路の一部を全幅で狭窄することにより、流体圧が有利に及ぼされる弾性突出部が効果的に形成され得ると共に、弾性突出部の突出先端面を第一のオリフィス通路の内面に当接させたことにより、第一のオリフィス通路に及ぼされる流体圧が所定の大きさに達するまでは、狭窄溝ひいては第一のオリフィス通路の形態が安定して保持され得て、初期の防振特性の安定化が図られ得る。
【００１４】
また、本発明の第四の態様は、前記第二又は第三の態様に係る流体封入式筒型防振装置において、前記弾性突出部を前記第一のオリフィス通路の長手方向一方の側に傾斜させることにより、該第一のオリフィス通路における長手方向の何れか一方の側から及ぼされる流体圧に対するばね特性を柔らかく設定したことを、特徴とする。このような本態様においては、弾性突出部の内周側に肉抜状の空所が形成されることから、第一のオリフィス通路に及ぼされる流体圧が弾性突出部に作用せしめられることにより、該弾性突出部が第一のオリフィス通路の通路断面積を拡大する方向に有利に剪断変形せしめられることとなるのであり、第一のオリフィス通路に及ぼされる流体圧に対して感度良く対応して弾性突出部が弾性変形せしめられることにより、入力される振動周波数に応じて第一のオリフィス通路のチューニング周波数が精度良く変化せしめられて広い周波数域に亘ってより有効な防振効果が発揮されることとなる。
【００１５】
また、本発明の第五の態様は、前記第四の態様に係る流体封入式筒型防振装置において、前記複数の流体室を相互に接続する前記第一のオリフィス通路を並列的に複数設けて、それら複数の第一のオリフィス通路内に前記弾性突出部を突出形成すると共に、互いに異なる該第一のオリフィス通路内における該弾性突出部を互いに異なる方向に傾斜させたことを、特徴とする。このような本態様においては、傾斜した弾性突出部における弾性変形特性の方向性が複数の第一のオリフィス通路の協働によって解消されることとなり、第一のオリフィス通路で接続された流体室間での流体流動性ひいては第一のオリフィス通路のチューニング周波数が、何れの方向においても、入力される振動周波数に対応して変化せしめられることによって、目的とする高周波数域における防振性能の改善効果がより効果的に達成され得るのである。
【００１６】
また、本発明の第六の態様は、前記第四又は第五の態様に係る流体封入式筒型防振装置において、前記本体ゴム弾性体の外周面に開口して設けた凹溝を前記アウタ筒部材で覆蓋することにより前記第一のオリフィス通路を形成すると共に、該凹溝の前記流体室への開口部位において該凹溝の底部から外周側に向かって該凹溝の開口方向外方に傾斜して突出する形態をもって、前記弾性突出部を前記本体ゴム弾性体と一体的に形成したことを、特徴とする。このような本態様においては、弾性突出部を備えた第一のオリフィス通路を簡単な構造で容易に形成することが可能となると共に、弾性突出部を第一のオリフィス通路の開口部位に形成したことにより、弾性突出部の傾斜角度等の設定自由度が有利に確保され得ると共に、弾性突出部の弾性変形量を大きく設定することも可能となる。
【００１７】
また、本発明の第七の態様は、前記第四乃至第六の何れかの態様に係る流体封入式筒型防振装置において、前記本体ゴム弾性体の外周面に開口して設けた凹溝を前記アウタ筒部材で覆蓋することにより前記第一のオリフィス通路を形成すると共に、該凹溝の長手方向中間部分において該凹溝の底部から外周側に向かって突出して該凹溝内で該凹溝の長手方向一方の側に延び出す形態をもって、前記弾性突出部を前記本体ゴム弾性体と一体的に形成したことを、特徴とする。このような本態様においては、弾性突出部を備えた第一のオリフィス通路を簡単な構造で容易に形成することが可能となると共に、弾性突出部における第一のオリフィス通路の長手方向の寸法等の設定自由度が有利に確保され得ることとなる。なお、弾性突出部は第一のオリフィス通路内に少なくとも一つ形成されることとなり、要求される防振特性等を考慮して、第一のオリフィス通路の長手方向に独立して複数形成することも可能であって、そのように複数の弾性突出部を形成することにより、弾性突出部における低ばね特性を確保しつつ、弾性突出部による第一のオリフィス通路の狭窄長さを大きく設定することが可能となる。
【００１８】
また、本発明の第八の態様は、前記第六又は第七の態様に係る流体封入式筒型防振装置において、前記インナ軸部材の外周側に離隔して中間スリーブを配設せしめて、それらインナ軸部材と中間スリーブを前記本体ゴム弾性体で加硫接着すると共に、該中間スリーブに前記アウタ筒部材を外嵌固定して組み付ける一方、該中間スリーブの外周面上に、前記凹溝を形成したことを、特徴とする。このような本態様においては、それぞれ金属等の硬質材で形成される中間スリーブとアウタ筒部材によって第一のオリフィス通路が高い寸法精度と安定した形状をもって形成され得る。また、本態様においては、中間スリーブとアウタ筒部材の間をシールするシールゴム層を、中間スリーブの外周面に加硫接着して形成することが望ましく、更に、中間スリーブの外周面に形成されたシールゴム層を利用して凹溝を形成することにより、凹溝を大きな設計自由度をもって容易に形成することが可能となるのであり、そこにおいて、凹溝の壁部を構成するシールゴム層と一体的に前記弾性突出部を形成することが望ましい。なお、このようなシールゴム層は、より好適には、本体ゴム弾性体と一体的に形成されることとなる。
【００１９】
また、本発明の第九の態様は、前記第一乃至第八の何れかの態様に係る流体封入式防振装置において、前記複数の流体室を相互に接続する前記第一のオリフィス通路と並列的に第二のオリフィス通路を設ける一方、該第一のオリフィス通路を流動せしめられる流体の共振周波数が、前記弾性壁部が剪断変形する前の状態下では該第二のオリフィス通路を流動せしめられる流体の共振周波数よりも低く、且つ該弾性壁部が剪断変形することによって該第二のオリフィス通路を流動せしめられる流体の共振周波数よりも高くなるように、それら第一のオリフィス通路と第二のオリフィス通路を相対的にチューニングしたことを、特徴とする。このような本態様においては、固定的な周波数チューニングが施された第二のオリフィス通路により、該第二のオリフィス通路のチューニング周波数域の振動に対して有効な防振効果が発揮されると共に、第二のオリフィス通路のチューニング周波数域よりも高周波数域では、第一のオリフィス通路のチューニング周波数が入力振動の周波数に対応して高周波数側に移行せしめられることに基づいて、第二のオリフィス通路の反共振的な作用に起因する著しい防振性能の低下が回避されることとなり、以て、広い周波数域の振動に対して有効な防振効果が発揮され得るのである。特に、第二のオリフィス通路には、第一のオリフィス通路のように弾性壁部による狭窄部分が形成されないことから、第二のオリフィス通路を流動せしめられる流体の流動量が有利に確保され得て、流体の共振作用等の流動作用に基づく防振効果が向上され得るのである。
【００２０】
なお、本発明は、例えば、前記第一のオリフィス通路によって相互に接続された前記複数の流体室を、前記本体ゴム弾性体によって壁部の一部が構成されて前記インナ軸部材と前記アウタ筒部材の間への振動入力時に該本体ゴム弾性体の弾性変形に基づいて圧力変動が生ぜしめられる受圧室と、壁部の一部が可撓性膜で構成されて容積変化が容易に許容される平衡室によって構成せしめた流体封入式筒型防振装置に対して有利に適用され得ることとなり、このような流体室の構成を採用することにより、エンジンマウント等のように装着状態下で軸直角方向に静的な初期荷重が及ぼされる場合にも、流体室の静的圧力の増大が軽減乃至は回避され得て、目的とする防振性能をより安定して得ることが可能となる。
【００２１】
また、本発明は、例えば、前記第一のオリフィス通路によって相互に接続された前記複数の流体室を、それぞれ前記本体ゴム弾性体によって壁部の一部が構成されて、前記インナ軸部材を防振すべき振動入力方向となる軸直角方向で挟んで反対側に位置せしめられることにより、該インナ軸部材と前記アウタ筒部材の間への軸直角方向の振動入力時に該本体ゴム弾性体の弾性変形に基づいて圧力変動が生ぜしめられる複数の受圧室によって構成せしめた流体封入式筒型防振装置に対して有利に適用され得ることとなり、このような流体室の構成を採用することにより、サスペンションブッシュ等のように装着状態下で及ぼされる静的な初期荷重が小さく或いは殆ど無い場合に好適に採用されて、入力振動に際して第一のオリフィス通路によって接続された流体室間での圧力変動をより効率的に得ることが可能となる。
【００２２】
【発明の実施形態】
以下、本発明を更に具体的に明らかにするために、本発明の実施形態について、図面を参照しつつ、詳細に説明する。
【００２３】
先ず、図１及び図２には、本発明の一実施例としてのＦＦ型自動車用エンジンマウント１０が示されている。このエンジンマウント１０は、インナ軸部材としての内筒金具１２と、アウタ筒部材としての外筒金具１４が、互いに径方向に所定距離を隔てて且つ所定量だけ偏心して配設されていると共に、それらの間に介装された本体ゴム弾性体１６によって連結されており、内筒金具１２および外筒金具１４が、図示しないパワーユニットおよびボデーの各一方に取り付けられることにより、パワーユニットをボデーに対して防振支持せしめるようになっている。なお、エンジンマウント１０の装着状態下では、パワーユニット重量が、図１，２中の略上下方向に及ぼされて本体ゴム弾性体１６が弾性変形せしめられることにより、内筒金具１２と外筒金具１４が略同一軸心上に位置せしめられると共に、パワーユニット重量の入力方向と略同じ方向に、主たる振動荷重が入力されることとなる。
【００２４】
より詳細には、内筒金具１２は、厚肉の円筒形状を有していると共に、その外周面上に、繊維強化樹脂や金属等の硬質材料によって形成されたストッパ部材１８が固着されている。このストッパ部材１８は、略中央部分に貫設された取付孔１９において内筒金具１２に外挿状態で固着されており、内筒金具１２の軸方向中央部分において、軸直角方向一方向で互いに反対に向かって突出するバウンドストッパ部２０とリバウンドストッパ部２２が一体形成されている。なお、バウンドストッパ部２０は、リバウンドストッパ部２２よりも軸方向長さが短くされて柱形状とされており、このようなストッパ部材１８は、例えば、内筒金具１２をセットした成形キャビティに合成樹脂材料を充填することによって、成形と同時に内筒金具１２に組み付けられるようにして、有利に形成され得る。
【００２５】
また、内筒金具１２の径方向外方には、中間スリーブとしての金属スリーブ２４が、径方向に所定距離を隔てて且つ所定量だけ偏心して、内筒金具１２の周りを取り巻くように配設されている。この金属スリーブ２４は、全体として薄肉の大径円筒形状を有しており、軸方向中央部分には、周方向に半周以下の長さで広がる、それぞれ略矩形状の第一の窓部２６と第二の窓部２８が、径方向一方向で対向位置して形成されている。また、かかる金属スリーブ２４において、第一の窓部２６と第二の窓部２８の周方向両端部間に位置する連結部３０，３０は、軸方向中央部分が径方向内方に僅かに凹陥されて小径化されており、それによって、第一の窓部２６と第二の窓部２８の周方向両端縁部間に跨がって周方向に延びる幅広の周溝３２，３２が形成されている。換言すれば、金属スリーブ２４は、軸方向に所定距離を隔てて同一中心軸上に配設された一対のリング状部３４，３４が、一対の連結部３０，３０によって一体的に連結された構造とされているのである。
【００２６】
さらに、内筒金具１２と金属スリーブ２４の間には、本体ゴム弾性体１６が介装されている。この本体ゴム弾性体１６は、全体として厚肉の円筒形状を有しており、その内周面に内筒金具１２が、外周面に金属スリーブ２４が、それぞれ加硫接着されることによって、図５〜６に示されている如き一体加硫成形品３６として形成されている。また、金属スリーブ２４の外周面には、略全面に亘ってシールゴム層３８が形成されて加硫接着されており、各連結部３０の周溝３２にもシールゴム層３８が厚肉とされて充填されている。なお、このシールゴム層３８は、本体ゴム弾性体１６と一体的に形成されている。
【００２７】
また、本体ゴム弾性体１６には、内筒金具１２と金属スリーブ２４の偏心方向一方の側（偏心方向における離隔距離の大なる側である、図３中、上側）に第一のポケット部４２が設けられており、金属スリーブ２４の第一の窓部２６を通じて外周面に開口せしめられていると共に、内筒金具１２と金属スリーブ２４の偏心方向他方の側（偏心方向における離隔距離の小なる側である、図３中、下側）に第二のポケット部４４が設けられており、金属スリーブ２４の第二の窓部２８を通じて外周面に開口せしめられている。
【００２８】
更に、第一のポケット部４２の内部には、底部中央からバウンドストッパ部２０が突設されている。なお、このバウンドストッパ部２０には、その全外表面を覆うようにして、緩衝ゴム層が、本体ゴム弾性体１６と一体的に形成されて加硫接着されている。
【００２９】
また、第二のポケット部４４の底壁部４８を構成する本体ゴム弾性体１６には、軸方向に貫通して延びる肉抜孔４６が、底壁部４８の略全体に亘って設けられており、それによって、第二のポケット部４４の底壁部４８が薄肉とされて変形容易とされている。更にまた、肉抜孔４６の周方向中央部分には、内筒金具１２側から径方向外方に向かってリバウンドストッパ部２２が突設されている。なお、リバウンドストッパ部２２には、その全外表面を覆うようにして、被覆ゴム層が、本体ゴム弾性体１６と一体的に形成されて加硫接着されていると共に、リバウンドストッパ部２２の軸方向両端部分が中央部分よりも大きく径方向外方に突出せしめられて、それら軸方向両端部分が、肉抜孔４６を挟んで金属スリーブ２４のリング状部３４，３４に対して所定距離を隔てて対向位置せしめられている。
【００３０】
更にまた、金属スリーブ２４における連結部３０，３０の周溝３２，３２には、そこに充填されたシールゴム層３８に対して、第一のポケット部４２と第二のポケット部４４の開口部間に跨がって延びる一対の第一の凹溝５２，５４が形成されており、これら第一の凹溝５２，５４によって、第一のポケット部４２と第二のポケット部４４の両開口部が接続されている。なお、シールゴム層３８の外周面には、周方向および軸方向に延びる複数条のシールリップ５６が形成されており、これらのシールリップ５６によって、第一のポケット部４２と第二のポケット部４４の各開口部が分断されるようにして各別に囲まれている。
【００３１】
ここにおいて、一方の第一の凹溝５２は、図１，４，５に示されているように、第一のポケット部４２の周方向一端部から、金属スリーブ２４の周溝３２の全幅に近い幅広形状で直線的に周方向に延びて、第二のポケット部４４の近くまで至る広幅溝部５２ａを有していると共に、該広幅溝部５２ａと第二のポケット部４４の開口部との間には、それら広幅溝部５２ａと第二のポケット部４４の開口部を仕切るようにして径方向外方に突出して軸方向に広がる弾性突出部としての弾性仕切壁５８が、シールゴム層３８によって形成されている。この弾性仕切壁５８は、図１に示されているように、金属スリーブ２４における連結部３０の周方向端縁部から第二のポケット部４４内に向かい周方向一方の側に傾斜して径方向斜め外方に突出せしめられており、突出先端部分が第二のポケット部４４内に突出位置せしめられて、弾性仕切壁５８の径方向内方には、金属スリーブ２４の連結部３０が実質的に配設されておらず、第二のポケット部４４の空所が位置せしめられていることにより、かかる弾性仕切壁５８が、径方向内方に向かって比較的に柔らかいばね特性で弾性変形せしめられ得るようになっている。
【００３２】
また、他方の凹溝５４は、図１，４，６に示されているように、上記一方の凹溝５２とは反対に、第二のポケット部４４の周方向一端部から、金属スリーブ２４の周溝３２の全幅に近い幅広形状で直線的に周方向に延びて、第一のポケット部４２の近くまで至る広幅溝部５４ａを有していると共に、該広幅溝部５４ａと第一のポケット部４２の開口部との間には、それら広幅溝部５４ａと第二のポケット部４４の開口部を仕切るようにして径方向外方に突出して軸方向に広がる弾性突出部としての弾性仕切壁６０が、シールゴム層３８によって形成されている。この弾性仕切壁６０は、図１に示されているように、金属スリーブ２４における連結部３０の周方向端縁部から第一のポケット部４２内に向かい周方向一方の側に傾斜して径方向斜め外方に突出せしめられており、突出先端部分が第一のポケット部４２内に突出位置せしめられて、弾性仕切壁５８の径方向内方には、金属スリーブ２４の連結部３０が実質的に配設されておらず、第一のポケット部４２の空所が位置せしめられていることにより、かかる弾性仕切壁６０が、径方向内方に向かって比較的に柔らかいばね特性で弾性変形せしめられ得るようになっている。
【００３３】
また、これら各第一の凹溝５２，５４に形成された弾性仕切壁５８，６０の突出先端面には、それぞれ、幅方向中央部分を周方向に直線的に延びる細幅溝部５２ｂ，５４ｂが形成されており、互いに直列的に接続された広幅溝部５２ａと細幅溝部５２ｂによって一方の第一の凹溝５２が構成されていると共に、互いに直列的に接続された広幅溝部５４ａと細幅溝部５４ｂによって他方の第一の凹溝５４が構成されている。なお、細幅溝部５２ｂ，５４ｂは、広幅溝部５２ａ，５４ａに比して、溝幅寸法と溝深さ寸法の何れも十分に小さく設定されており、特に本実施形態では、細幅溝部５２ｂ，５４ｂが、広幅溝部５２ａ，５４ａの半分以下の断面積をもって形成されている。
【００３４】
そして、図１〜４に示されているように、このような構造とされた一体加硫成形品３６に対して、外筒金具１４が外挿されて絞り加工により金属スリーブ２４に対して嵌着固定されている。それによって、第一のポケット部４２，第二のポケット部４４，一対の第一の凹溝５２，５４の外周側開口が、それぞれ外筒金具１４で覆蓋されており、以て、壁部の一部が本体ゴム弾性体１６によって構成されて振動入力時に内圧変動が惹起される受圧室７０と、壁部の一部が変形容易な底壁部４８によって構成されて該底壁部４８の変形に基づいて容積変化が容易に許容される平衡室７２、更にそれら受圧室７０と平衡室７２を相互に連通する一対の第一のオリフィス通路７４，７６が、それぞれ形成されている。
【００３５】
なお、これら第一のオリフィス通路７４，７６に形成された弾性仕切壁５８，６０は、何れも、突出先端面が外筒金具１４に対して略密接状態で当接せしめられており、それぞれの細幅溝部５２ｂ，５４ｂの外周側開口が外筒金具１４で覆蓋されることによって、第一のオリフィス通路７４，７６上の一部が狭窄状態とされている。
【００３６】
また、これら受圧室７０，平衡室７２，第一のオリフィス通路７４，７６には、それぞれ、水やアルキレングリコール，ポリアルキレングリコール，シリコーン油等の非圧縮性流体が封入されている。なお、本実施形態では、受圧室７０と平衡室７２によって、第一のオリフィス通路７４，７６で相互に連通せしめられた二つの流体室が構成されている。また、これら受圧室７０と平衡室７２に封入される流体の粘度等は、特に限定されるものでなく、要求されるマウント防振特性等に応じて適宜に決定されるが、第一のオリフィス通路７４，７６を流動せしめられる流体の共振作用に基づく防振効果を有利に得るためには、粘度が０．１Ｐａ・ｓ以下の低粘性流体が好適に採用される。また、非圧縮性流体の封入は、例えば、一体加硫成形品３６に対する外筒金具１４の組付けを流体中で行うこと等によって、有利に為され得る。
【００３７】
このような構造とされたエンジンマウント１０にあっては、内筒金具１２が、その内孔７８に挿通されるロッドやボルト等を介して、図示しないボデーとパワーユニットの何れか一方に固定される一方、外筒金具１４が、それらボデーとパワーユニットの他方に設けられた装着孔に圧入等で固定されることにより、パワーユニットとボデーの間に介装されてパワーユニットをボデーに対して防振支持せしめるようにされる。なお、かかる装着状態下では、パワーユニットの分担支持荷重が及ぼされることにより、内外筒金具１２，１４が略同一中心軸上に位置せしめられることとなるが、内外筒金具１２，１４の偏心方向（図１中の上下方向）への振動入力時に本体ゴム弾性体１６の弾性変形に基づく内外筒金具１２，１４の相対変位が許容されるように、バウンドストッパ部２０の突出先端面と外筒金具１４の対向面間には所定量のクリアランスが確保されるようになっている。
【００３８】
而して、かかる装着状態下で振動が入力されると、受圧室７０と平衡室７２の間に相対的な圧力変動が惹起されることにより、それら両室７０，７２間で第一のオリフィス通路７４，７６を通じての流体流動が生ぜしめられることとなり、特に、第一のオリフィス通路７４，７６がチューニングされた周波数域では、それら第一のオリフィス通路７４，７６を流動せしめられる流体の共振作用に基づいて優れた防振効果が発揮されることとなる。なお、第一のオリフィス通路７４，７６のチューニングは、各広幅溝部５２ａ，５４ａおよび細幅溝部５２ｂ，５４ｂにおける長さと断面積を適宜に調節することによって行うことが可能であり、一般に、長さ：Ｌと断面積：Ａの比：Ａ／Ｌの値を大きくすることによって、第一のオリフィス通路７４，７６を流動せしめられる流体の共振周波数を高周波数域に移行させることが可能となる。
【００３９】
また、入力される振動周波数が、それら第一のオリフィス通路７４，７６のチューニング周波数を超えると、内外筒金具１２，１４間に及ぼされる入力振動の位相と、第一のオリフィス通路７４，７６を通じての流体流動に基づく受圧室７０と平衡室７２の相対的な圧力変動の位相との差（位相差）が変化することに伴う反共振的な作用等により第一のオリフィス通路７４，７６を通じての流体流動抵抗が急激に増大することとなるが、そこにおいて、第一のオリフィス通路７４，７６の流体流動抵抗が増大すると、受圧室７０に対して大きな正圧と大きな負圧が及ぼされることとなり、これらの圧力が第一のオリフィス通路７４，７６にまで及ぼされる。そして、これら第一のオリフィス通路７４，７６においては、そこに及ぼされる大きな正圧および負圧が、各広幅溝部５２ａ，５４ａを通じて、各細幅溝部５２ｂ，５４ｂを狭窄形成する弾性仕切壁５８，６０に対して及ぼされることとなる。
【００４０】
ここにおいて、これら弾性仕切壁５８，６０は、前述の如く、第一のオリフィス通路７４，７６から外方に向かって平衡室７２や受圧室７０に突出せしめられていることから、広幅溝部５２ａ，５４ａの側から正圧が及ぼされることによって、弾性仕切壁５８，６０は、平衡室７２や受圧室７０内に向かって比較的に容易に弾性変形せしめられることとなる。特に、弾性仕切壁５８，６０は、平衡室７２や受圧室７０内への弾性変形が、金属スリーブ２４に拘束されない部分で径方向内方に向かう剪断変形を含んで発現されることから、小さなばね特性がより有利に且つ大きな変形量の領域で、安定したばね定数をもって発揮され得るのである。
【００４１】
加えて、弾性仕切壁５８，６０には、常時連通状態にある細幅溝部５２ｂ，５４ｂが形成されており、或る程度の量の流体流動が常時許容されるようになっていることから、受圧室７０に惹起される急激な圧力変動、ひいては弾性仕切壁５８，６０に及ぼされる急激な圧力変動が軽減され得て、弾性仕切壁５８，６０における堰を切ったような急激な弾性変形が回避され得るのであり、それによって、入力振動周波数の増大に伴って受圧室７０に惹起される正圧や負圧が増大した場合に、その増大量に応じた量だけ弾性変形量が大きくなるような弾性仕切壁５８，６０の弾性変形が実現され得るのである。
【００４２】
それ故、弾性仕切壁５８，６０は、入力振動周波数が第一のオリフィス通路７４，７６のチューニング周波数を超えた際に大きな圧力が及ぼされることにより、剪断を伴う弾性変形が生ぜしめられて、その突出先端面が外筒金具１４から離隔せしめられることとなり、それに伴って、弾性仕切壁５８，６０と外筒金具１４の対向面間に形成される細幅溝部５２ｂ，５４ｂの断面積が増大せしめられて、第一のオリフィス通路７４，７６の断面積：Ａが増大せしめられてチューニング周波数が高周波側に移行せしめられることとなる。更にまた、より高周波数域の振動が入力されると、弾性仕切壁５８，６０に対して再び大きな圧力が及ぼされて、これら弾性仕切壁５８，６０が一層大きく弾性変形せしめられることにより、弾性仕切壁５８，６０と外筒金具１４の対向面間に形成される細幅溝部５２ｂ，５４ｂの断面積が一層増大せしめられるのであり、その結果、第一のオリフィス通路７４，７６のチューニング周波数が、入力振動に対応してより高周波数域に移行せしめられるのである。
【００４３】
これにより、入力される振動周波数の変化に伴って弾性仕切壁５８，６０の弾性変形量が変化せしめられて、第一のオリフィス通路７４，７６のチューニング周波数が、入力振動に対応した周波数域に移行せしめられるのであり、従って、入力振動の周波数が、第一のオリフィス通路７４，７６における弾性仕切壁５８，６０が弾性変形していない当初のチューニング周波数を超えて高周波数域となった場合にも、第一のオリフィス通路７４，７６における流体流動抵抗の著しい増大による防振性能の低下が軽減乃至は回避され得て、これら第一のオリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用に基づく防振効果が、広い周波数域に亘って有効に発揮され得るのである。
【００４４】
しかも、本実施形態においては、一方の第一のオリフィス通路７４における弾性仕切壁５８が平衡室７２内に傾斜して突出形成されることにより、平衡室７２に対して相対的に大きい受圧室７０の圧力が第一のオリフィス通路７４を通じて及ぼされることによって容易に弾性変形せしめられるようになっていると共に、他方の第一のオリフィス通路７６における弾性仕切壁６０が受圧室７０内に傾斜して突出形成されることにより、受圧室７０に対して相対的に大きい平衡室７２の圧力が第一のオリフィス通路７６を通じて及ぼされることによって容易に弾性変形せしめられるようになっているのであり、それ故、これら一対の第一のオリフィス通路７４，７６で協働して、受圧室７０と平衡室７２の相対的な圧力変動に際しての両室７０，７２間での流体流動が両方向で略均しく生ぜしめられると共に、両方向に向かう流体流動に関して、何れも、流体の共振作用に基づく防振効果が発揮される周波数域が、入力振動に追従して高周波数域に移行されることとなり、初期のチューニング周波数域から移行した高周波数域においても優れた防振効果が発揮され得るのである。
【００４５】
さらに、本実施形態の第一のオリフィス通路７４，７６では、広幅溝部５２ａ，５４ａに比して細幅溝部５２ｂ，５４ｂの溝幅寸法が十分に小さくされて、弾性仕切壁５８，６０において流体圧が及ぼされる領域が大きく設定されていることから、それら弾性仕切壁５８，６０の流体圧に対する弾性変形の感度を有利に得ることが出来ると共に、弾性仕切壁５８，６０の弾性変形に基づいて変化せしめられる第一のオリフィス通路７４，７６の通路断面積の変化可能量も大きくされ得て、一層広い入力振動の周波数域に亘って、流体の共振作用に基づく防振効果を得ることが可能となるのである。
【００４６】
因みに、上述のエンジンマウント１０と同じ構造とされた実施例のエンジンマウントについて、図１中の上下方向の入力振動に対する防振効果としての絶対ばね定数とロスファクター（  ｔａｎδ）について、それぞれ周波数特性を測定した結果を、図７に示す。また、一対のオリフィス通路に弾性仕切壁が形成されておらず、それらオリフィス通路の通路断面形状が全長に亘って一定とされたエンジンマウントであって、且つそれらオリフィス通路に対して本実施例のエンジンマウントにおけるオリフィス通路の初期状態と同じチューニングを施した比較例のエンジンマウントについて、同様な試験を行った結果を、図７に併せ示す。
【００４７】
かかる図７に示された結果から明らかなように、本実施例のエンジンマウントにおいては、大きな減衰力（高ロスファクター）と、小さな動ばね特性とが、何れも７〜１８Ｈｚの広い周波数領域に亘って有効に発揮されており、特に、ロスファクターのピークや、動ばね定数のボトムよりも高周波数域において、かなり広い領域で良好な特性が維持され得ることが明らかに認められる。これに対して、比較例のエンジンマウントでは、有効な減衰力や低動ばね特性が発揮される周波数域が７〜１２Ｈｚ程度と狭く、特に、ロスファクターのピークや、動ばね定数のボトムの周波数を僅かに超えると、防振特性が急激に悪化していることが認められる。
【００４８】
以下、本発明の他の実施形態について説明する。なお、以下の説明中、第一の実施形態と同様な構造とされた部材および部位については、それぞれ、図中に、第一の実施形態と同一の符号を付することにより、それらの詳細な説明を省略する。
【００４９】
すなわち、図８〜９に示された第二の実施形態としてのエンジンマウント８０では、図１０〜１１の一体加硫製品図から明らかなように、金属スリーブ２４の一方の連結部３０に形成された周溝３２内において、周溝３２の半分以下の幅寸法で周方向に延びる一対の第一の凹溝８２，８４が、互いに平行に形成されている。一方の第一の凹溝８２は、第一の実施形態における第一の凹溝５２に相当するものであると共に、他方の第一の凹溝８４は、第一の実施形態における第一の凹溝５４に相当するものであって、それぞれ、広幅溝部８２ａ，８４ａと細幅溝部８２ｂ，８４ｂから構成されており、更に、第一の凹溝８２には、平衡室７２に向かって傾斜して突出する弾性仕切壁８６が形成されていると共に、第二の凹溝８４には、受圧室７０に向かって傾斜して突出する弾性仕切壁８８が形成されている。
【００５０】
また一方、金属スリーブ２４における他方の連結部３０に形成された周溝３２内には、周溝３２の幅方向中央部分を周方向に直線的に延びる第二の凹溝９０が形成されている。この第二の周溝９０は、第一の凹溝８２，８４における広幅溝部８２ａ，８４ａよりも狭く、且つ細幅溝部８２ｂ，８４ｂよりも広い幅寸法をもって略一定の断面形状で全長に亘って延びている。
【００５１】
そして、これら第一及び第二の凹溝８２，８４，９０が形成された一体加硫成形品９２に対して外筒金具１４が外嵌固定されることにより、それら各凹溝８２，８４，８６の開口が覆蓋されており、以て、それぞれ受圧室７０と平衡室７２を相互に連通せしめる形態をもって、一対の第一のオリフィス通路９４，９６と第二のオリフィス通路９８が形成されている。
【００５２】
ここにおいて、一対の第一のオリフィス通路９４，９６は、第一の実施形態における一対の第一のオリフィス通路７４，７６に比してチューニング周波数が異なるだけで実質的に同一の構造とされており、前述の如く、当初のチューニング周波数を越えた高周波数域の振動入力時には、弾性仕切壁８６，８８の弾性変形に伴う通路断面積の増大によってチューニング周波数が高周波数域に移行せしめられて、防振性能の著しい低下が回避されるようになっている。
【００５３】
また一方、第二のオリフィス通路９８は、全長に亘って略一定の断面積とされており、その内部を流動せしめられる流体の共振作用に基づく防振効果が発揮されるチューニング周波数が、第一のオリフィス通路７４の当初のチューニング周波数よりも高周波数域で、且つ弾性仕切壁８６，８８の弾性変形によって第一のオリフィス通路７４のチューニング周波数が移行可能な最大周波数域よりも低周波数域となるように設定されている。
【００５４】
このような本実施形態のエンジンマウント８０においては、第二のオリフィス通路９８のチューニング周波数域では、第二のオリフィス通路９８を流動せしめられる流体の共振作用に基づいて優れた防振効果が発揮され得るのであり、特に、第二のオリフィス通路９８には狭窄部がなく第一のオリフィス通路９４，９６よりも大きな流体流動量を得ることが出来ることから、第一のオリフィス通路９４，９６よりも優れた防振効果が発揮され得る。
【００５５】
また、第二のオリフィス通路９８のチューニング周波数よりも高周波数域の振動入力時には、第二のオリフィス通路９８の流体流動抵抗の著しい増大に伴う受圧室７０と平衡室７２の間での相対圧力の大幅な増大が、第一のオリフィス通路９４，９６における弾性仕切壁８６，８８の弾性変形に基づくチューニング周波数の高周波数域への移行によって軽減乃至は回避され得ることとなり、以て、広い周波数域に亘って良好な防振性能が発揮され得るのである。
【００５６】
次に、図１２には、本発明の第三の実施形態としてのエンジンマウントを構成する一体加硫成形品１００が、示されている。なお、本実施形態のエンジンマウントは、第一の実施形態のエンジンマウント１０に比して、片方の連結部３０の周溝３２に形成された凹溝の形態が異なるだけであり、その他の部分については第一の実施形態を示す図面を参照して理解することが可能であることから、図示を省略する。
【００５７】
すなわち、本実施形態のエンジンマウントでは、片方の連結部３０の周溝３２に形成された第一の凹溝５４における広幅溝部５４ａの幅寸法が、第一の実施形態よりも小さく（略１／２〜３／４程度）されて、軸方向一方の側に偏倚して形成されていると共に、軸方向他方の側に形成されたスペースにおいて、第二の実施形態のエンジンマウント８０における第二の凹溝９０と同様に、全長に亘って略一定の断面積で延びる第二の凹溝１０２が、第一の凹溝５２と平行に延びるようにして、第一のポケット部４２と第二のポケット部４４の間に跨がって周方向に形成されている。
【００５８】
そして、上述の如き一体加硫成形品１００に外筒金具１４を外嵌固定して構成された本実施形態のエンジンマウントにあっては、前記第二の実施形態と同様に、受圧室７０と平衡室７２の間において、第一のオリフィス通路９４，９６と並列的に延びる第二のオリフィス通路９８が形成されるのであり、それによって、第二の実施形態と同様な効果が、何れも有効に発揮され得るのである。
【００５９】
さらに、図１３〜１４には、本発明の第四の実施形態としてのサスペンションブッシュ１１０が示されている。本実施形態のサスペンションブッシュ１１０は、図１５〜１６に一体加硫成形品１１２が示されているように、内筒金具１２と外筒金具１４が、荷重が入力されていない状態下で略同一中心軸上に配設されていると共に、内筒金具１２を主たる振動入力方向（図１中の上下方向）に挟んだ両側には、それぞれ、外周面上に開口する第一のポケット部４２と第二のポケット部４４が、互いに略同一形状をもって形成されており、それら両ポケット部４２，４４の底壁部が、主たる振動入力方向に略直交する方向に広がるゴム底部１１４によって共通化されて構成されている。また、これら第一及び第二のポケット部４２，４４には、それぞれ、底部中央に位置してバウンドストッパ部２０が突出位置せしめられている。
【００６０】
そして、かかる一体加硫成形品１１２に対して、第一の実施形態と同様に、外筒金具１４を外嵌固定することにより、一対の流体室１１６，１１６を備えた流体封入式のサスペンションブッシュ１１０が構成されている。
【００６１】
このような本実施形態のサスペンションブッシュ１１０においては、一対の流体室１１６，１１６の対向方向に防振すべき振動が入力された際、一対の流体室１１６，１１６に対して互いに増減が反対となる相対的な圧力変動が惹起されることとなり、かかる圧力変動に基づいて第一のオリフィス通路７４，７６を通じての流体流動が生ぜしめられることとなる。
【００６２】
従って、本実施形態のサスペンションブッシュ１１０においても、第一の実施形態と同様に、第一のオリフィス通路７４，７６を流動せしめられる流体の共振作用に基づいて有効な防振効果が発揮され得ると共に、高周波数域の振動入力時には、第一のオリフィス通路７４，７６における弾性仕切壁５８，６０の弾性変形に基づいて防振性能の著しい低下が回避されることとなり、それによって、広い周波数域に亘って、第一のオリフィス通路７４，７６を流動せしめられる流体の共振作用に基づく防振効果が有効に発揮され得るのである。
【００６３】
以上、本発明の実施例について詳述してきたが、これは文字通りの例示であって、本発明は、かかる具体例にのみ限定して解釈されるものではない。
【００６４】
例えば、第一のオリフィス通路に及ぼされる流体圧に基づいて弾性変形せしめられる弾性壁部の具体的形状や構造は、筒型防振装置に要求される防振特性に基づいて適宜に設定されるものであり、前記実施形態によって限定的に解釈されるものでない。具体的には、例えば、第一凹溝５２，５４等の周方向中間部分において、第一の凹溝５２，５４等の底面から第一の凹溝５２，５４内に突出して、周方向に傾斜して延びる形態をもって、第一のオリフィス通路を一部において狭窄する弾性壁部を採用したり、或いは、弾性壁部を第一の凹溝５２，５４の周方向両端部で分断せしめて、金属スリーブ２４による拘束を一層軽減することにより、弾性変形が更に容易に許容されるようにすることも可能である。
【００６５】
また、前記第一の実施形態において、一対の第一のオリフィス通路７４，７６のうち、何れか一方のオリフィス通路、好ましくは平衡室７２よりも受圧室７０が高圧となった場合に弾性変形せしめられる弾性仕切壁５８を備えた方の第一のオリフィス通路７４だけを、採用することも可能であり、それによって、第一のオリフィス通路７４を流動せしめられる流体の共振作用に基づく防振特性の高周波数域化という本発明の効果が享受され得る。
【００６６】
更にまた、第一のオリフィス通路や第二のオリフィス通路の通路長さを確保するために、例えば、金属スリーブ２４と外筒金具１４の間を蛇行して延びるオリフィス通路を採用することも可能であり、或いは、第一のポケット部４２や第二のポケット部４４の開口部を跨いで延びるオリフィス部材を採用し、該オリフィス部材と外筒金具１４の重ね合わせ面間を延びる形態をもってオリフィス通路を形成することも可能である。
【００６７】
また、第一のポケット部４２に対して内筒金具１２を主たる振動入力方向に挟んで対向位置する側に、第二のポケット部を互いに独立して２つ形成し、中間スリーブにおいて周方向に互いに所定距離を隔てて設けられた２つの開口窓を通じてそれぞれ外周面に開口せしめて外筒金具１４で覆蓋せしめることにより、周方向で離隔位置する２つの平衡室を独立して形成することも可能であり、更にまた、それら各平衡室を受圧室に連通せしめるオリフィス通路を互いに異なる周波数域にチューニングせしめることも可能である。
【００６８】
さらに、前記実施例では、本発明を自動車用エンジンマウントとサスペンションブッシュに適用したものの具体例を示したが、本発明は、その他、自動車用ボデーマウントやデフマウント、或いは自動車以外の各種装置における流体封入式筒型防振装置に対して、何れも、有利に適用され得るものである。
【００６９】
その他、一々列挙はしないが、本発明は、当業者の知識に基づいて種々なる変更，修正，改良等を加えた態様において実施され得るものであり、また、そのような実施態様が、本発明の趣旨を逸脱しない限り、何れも、本発明の範囲内に含まれるものであることは言うまでもないところである。
【００７０】
【発明の効果】
上述の説明から明らかなように、本発明に従う構造とされた流体封入式筒型防振装置においては、第一のオリフィス通路のチューニング周波数を越えた周波数域の振動が入力された場合に、弾性壁部の変形に基づき、第一のオリフィス通路のチューニング周波数が、入力された振動周波数に対応するように変化せしめられるのであり、それによって、第一のオリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用に基づく防振効果が、広い周波数域において有効に発揮され得るのである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例としてのエンジンマウントを示す横断面図である。
【図２】図１に示されたエンジンマウントの縦断面図である。
【図３】図２における右側面図である。
【図４】図３におけるＩＶ−ＩＶ断面図である。
【図５】図１に示されたエンジンマウントを構成する一体加硫成形品の左側面図である。
【図６】図１に示されたエンジンマウントを構成する一体加硫成形品の右側面図である。
【図７】図１に示されたエンジンマウントについて防振性能の周波数特性を測定した結果を示すグラフである。
【図８】本発明の第二の実施形態としてのエンジンマウントを示す横断面図である。
【図９】図８におけるＩＸ−ＩＸ断面図である。
【図１０】図８に示されたエンジンマウントを構成する一体加硫成形品の左側面図である。
【図１１】図１に示されたエンジンマウントを構成する一体加硫成形品の右側面図である。
【図１２】本発明の第三の実施形態としてのエンジンマウントを構成する一体加硫成形品を示す、図６に対応する右側面図である。
【図１３】本発明の第四の実施形態としてのサスペンションブッシュを示す横断面図である。
【図１４】図１３におけるＸＩＶ  −ＸＩＶ  断面図である。
【図１５】図１３に示されたエンジンマウントを構成する一体加硫成形品の左側面図である。
【図１６】図１３に示されたエンジンマウントを構成する一体加硫成形品の右側面図である。
【符号の説明】
１０  エンジンマウント
１２  内筒金具
１４  外筒金具
１６  本体ゴム弾性体
１８  ストッパ部材
３６  一体加硫成形品
４６  肉抜孔
５２，５４  第一の凹溝
５２ａ，５４ａ  広幅溝部
５２ｂ，５４ｂ  細幅溝部
５８，６０  弾性仕切壁
７０  受圧室
７２  平衡室
７４  第一のオリフィス通路
７６  第一のオリフィス通路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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