(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
多数の金属エレメント（３２）に、相互に接触可能な前部主面（４０ｆ）および後部主面（４０ｒ）と、前部主面（４０ｆ）および後部主面（４０ｒ）を接続するサドル面（４４）およびイヤー部下面（４５）に挟まれた左右一対のリングスロット（３５）と、前部主面（４０ｆ）および後部主面（４０ｒ）の一方に突設された凸部（４３ｆ）と、前部主面（４０ｆ）および後部主面（４０ｒ）の他方に形成されて前記凸部（４３ｆ）が緩く嵌合可能な凹部（４３ｒ）とを設け、多数の金属エレメント（３２）が左右の金属リング集合体（３１）に左右一対のリングスロット（３５）をそれぞれ支持された状態でドライブプーリ（６）およびドリブンプーリ（１１）に巻き掛けられて両プーリ（６，１１）間で駆動力の伝達を行う無段変速機用ベルトにおいて、
金属エレメント（３２）が左右一対の金属リング集合体（３１）に対してローリングしたとき、左右一方の金属リング集合体（３１）の内周面が左右一方のサドル面（４４）に当接し、かつ左右他方の金属リング集合体（３１）の外周面が左右他方のイヤー部下面（４５）に当接する前に、相互に嵌合する凸部（４３ｆ）の外周面が凹部（４３ｒ）の内周面に当接し、
金属エレメント（３２）の左右一方のプーリ当接面（３９）の下端（ａ）から左右他方のイヤー部下面（４５）の左右方向外端（ｂ）に引いた直線（Ｌ１）と、前記左右他方のイヤー部下面（４５）の左右方向外端（ｂ）から半径方向内向きに下ろした直線（Ｌ５）が金属リング集合体（３１）の外周面に交わる点（ｃ）から前記左右一方のプーリ当接面（３９）の下端（ａ）に引いた直線（Ｌ２）との成す角度をθＹとし、また金属エレメント（３２）の左右一方のプーリ当接面（３９）の下端（ａ）から前記凸部（４３ｆ）の外周面に引いた接線（Ｌ３）と前記凹部（４３ｒ）の内周面に引いた接線（Ｌ４）との成す角度をθＮＨとしたとき、θＮＨ＜θＹが成立することを特徴とする、無段変速機用ベルト。
【請求項２】
金属リング集合体（３１）の外周面とイヤー部下面（４５）とのクリアランスをＣＬＹとし、前記左右一方のプーリ当接面（３９）の下端（ａ）と前記左右他方のイヤー部下面（４５）の左右方向外端（ｂ）とを結ぶ直線（Ｌ１）の長さをＬＹとし、前記左右一方のプーリ当接面（３９）の下端（ａ）から前記左右他方のプーリ当接面（３９）の下端側に延ばした直線（Ｌ６）と前記左右他方のイヤー部下面（４５）の左右方向外端（ｂ）から半径方向内向きに下ろした直線（Ｌ５）との交点をｅ点とした場合における前記左右一方のプーリ当接面（３９）の下端（ａ）と前記ｅ点との間の距離をＬＹＨとし、前記凸部（４３ｆ）および前記凹部（４３ｒ）の中心のｄ点と前記左右一方のプーリ当接面（３９）の下端（ａ）との距離をＬＮＨとし、前記凸部（４３ｆ）の外周面および凹部（４３ｒ）の内周面間のクリアランスをＣＬＮＨとしたとき、
ＣＬＹ＞（ＬＹ2 ／ＬＮＨ×ＬＹＨ）×ＣＬＮＨが成立することを特徴とする、請求項１に記載の無段変速機用ベルト。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、多数の金属エレメントに形成した左右のリングスロットをそれぞれ左右の金属リング集合体に支持し、隣接する金属エレメントどうしを凸部および凹部の嵌合により位置決めした状態で、ドライブプーリおよびドリブンプーリに巻き掛けられて駆動力の伝達を行う無段変速機用ベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】
特開平７−１２１７７号公報に記載された無段変速機用ベルトは、金属リング集合体の外周面とイヤー部下面との間のクリアランスを規定することにより、金属エレメントが金属ベルトの弦部からプーリに噛み込む手前位置でのローリングを規制し、金属エレメントとプーリとの不正な噛み合いによる摩耗の発生や伝達効率の低下を図っている。
【０００３】
また特許第２６１７７８４号公報に記載された無段変速機用ベルトは、金属エレメントがプーリのＶ溝に当接するプーリ当接面の長さと、前記プーリ当接面の半径方向内端の形状とを、プーリのＶ溝の傾斜角度と金属エレメントのピッチ幅（ピッチライン上のおける左右方向の幅）との関係に基づいて規定することにより、金属エレメントがローリングした状態でプーリに噛み込んだ場合でも、金属エレメントのサドル面が基準高さを越えないようにして金属リング集合体に過大な荷重が加わらないようにしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記特開平７−１２１７７号公報に記載されたものは、金属リング集合体の外周面と金属エレメントのイヤー部下面との当接により金属エレメントのローリングを規制しているため、長時間の運転を行った際に、イヤー部下面に強く当たる金属リング集合体の外周面の特定位置が疲労により損傷し、金属ベルト全体の耐久性を低下させる問題がある。
【０００５】
また上記特許第２６１７７８４号公報に記載されたものは、金属リング集合体の内周面と金属エレメントのサドル面との当接により金属エレメントのローリングを規制しているため、長時間の運転を行った際に、サドル面に強く当たる金属リング集合体の内周面の特定位置が疲労により損傷し、金属ベルト全体の耐久性を低下させる問題がある。
【０００６】
本発明は前述の事情に鑑みてなされたもので、金属リング集合体およびリングスロットの当接によらずに金属エレメントのローリングを抑制することで、金属リング集合体の耐久性を高めることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１に記載された発明によれば、多数の金属エレメントに、相互に接触可能な前部主面および後部主面と、前部主面および後部主面を接続するサドル面およびイヤー部下面に挟まれた左右一対のリングスロットと、前部主面および後部主面の一方に突設された凸部と、前部主面および後部主面の他方に形成されて前記凸部が緩く嵌合可能な凹部とを設け、多数の金属エレメントが左右の金属リング集合体に左右一対のリングスロットをそれぞれ支持された状態でドライブプーリおよびドリブンプーリに巻き掛けられて両プーリ間で駆動力の伝達を行う無段変速機用ベルトにおいて、金属エレメントが左右一対の金属リング集合体に対してローリングしたとき、左右一方の金属リング集合体の内周面が左右一方のサドル面に当接し、かつ左右他方の金属リング集合体の外周面が左右他方のイヤー部下面に当接する前に、相互に嵌合する凸部の外周面が凹部の内周面に当接し、金属エレメントの左右一方のプーリ当接面の下端から左右他方のイヤー部下面の左右方向外端に引いた直線と、前記左右他方のイヤー部下面の左右方向外端から半径方向内向きに下ろした直線が金属リング集合体の外周面に交わる点から前記左右一方のプーリ当接面の下端に引いた直線との成す角度をθＹとし、金属エレメントの左右一方のプーリ当接面の下端から前記凸部の外周面に引いた接線と前記凹部の内周面に引いた接線との成す角度をθＮＨとしたとき、θＮＨ＜θＹが成立することを特徴とする無段変速機用ベルトが提案される。
【０００８】
上記構成によれば、プーリのＶ溝に噛み込んだ瞬間に正しく位置決めされた下流側の金属エレメントに対して、その直上流側の金属エレメントが相対的にローリングしている場合に、下流側の金属エレメントの上流側の金属エレメントに対する最大ローリング角を凸部および凹部の嵌合により規制することにより、下流側の金属エレメントのイヤー部下面が金属リング集合体の外周面に当接するのを防止して金属リング集合体の耐久性を高めることができる。また下流側の金属エレメントがローリングした状態で、その左右のプーリ当接面が左右のＶ溝に不正に噛み込んだ場合に、凸部および凹部の当接により発生する荷重で下流側の金属エレメントを正しい姿勢に復帰させることができ、このとき下流側の金属エレメントのイヤー部下面が金属リング集合体の外周面に当接しないので、金属リング集合体の耐久性の低下を防止することができる。その上、金属エレメントの左右一方のプーリ当接面の下端から左右他方のイヤー部下面の左右方向外端に引いた直線と、前記左右他方のイヤー部下面の左右方向外端から半径方向内向きに下ろした直線が金属リング集合体の外周面に交わる点から前記左右一方のプーリ当接面の下端に引いた直線との成す角度θＹを、金属エレメントの左右一方のプーリ当接面の下端から前記凸部の外周面に引いた接線と前記凹部の内周面に引いた接線との成す角度θＮＨよりも大きく設定したので、左右一方の金属リング集合体の内周面が左右一方のサドル面に当接し、かつ左右他方の金属リング集合体の外周面が左右他方のイヤー部下面に当接する前に、相互に嵌合する凸部の外周面を凹部の内周面に確実に当接させることができる。
【０００９】
また請求項２に記載された発明によれば、金属リング集合体の外周面とイヤー部下面とのクリアランスをＣＬＹとし、前記左右一方のプーリ当接面の下端と前記左右他方のイヤー部下面の左右方向外端とを結ぶ直線の長さをＬＹとし、前記左右一方のプーリ当接面の下端から前記左右他方のプーリ当接面の下端側に延ばした直線と前記左右他方のイヤー部下面の左右方向外端から半径方向内向きに下ろした直線との交点をｅ点とした場合における前記左右一方のプーリ当接面の下端と前記ｅ点との間の距離をＬＹＨとし、前記凸部および前記凹部の中心のｄ点と前記左右一方のプーリ当接面の下端との距離をＬＮＨとし、前記凸部の外周面および凹部の内周面間のクリアランスをＣＬＮＨとしたとき、ＣＬＹ＞（ＬＹ2 ／ＬＮＨ×ＬＹＨ）×ＣＬＮＨが成立することを特徴とする無段変速機用ベルトが提案される。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、添付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。  図１〜図９は本発明の一実施例を示すもので、図１は無段変速機を搭載した車両の動力伝達系のスケルトン図、図２は金属ベルトの部分斜視図、図３は金属エレメントの正面図、図４は図３の４部拡大図、図５は図３の５方向矢視図、図６はドライブプーリおよびドリブンプーリに巻き掛けた金属ベルトの模式図、図７は金属リング集合体の挙動を示す作用説明図、図８はθＹ＞θＮＨが成立する領域を示すグラフ、図９はＣＬＹ＞（ＬＹ2 ／ＬＮＨ×ＬＹＨ）×ＣＬＮＨが成立する領域を示すグラフである。
【００１１】
尚、本実施例で用いる金属エレメントの前後方向、左右方向、半径方向外方、半径方向内方の定義は図２に示されている。
【００１２】
図１は自動車に搭載された金属ベルト式無段変速機Ｔの概略構造を示すもので、エンジンＥのクランクシャフト１にダンパー２を介して接続されたインプットシャフト３は発進用クラッチ４を介して金属ベルト式無段変速機Ｔのドライブシャフト５に接続される。ドライブシャフト５に設けられたドライブプーリ６は、ドライブシャフト５に固着された固定側プーリ半体７と、この固定側プーリ半体７に対して接離可能な可動側プーリ半体８とを備えており、可動側プーリ半体８は油室９に作用する油圧で固定側プーリ半体７に向けて付勢される。
【００１３】
ドライブシャフト５と平行に配置されたドリブンシャフト１０に設けられたドリブンプーリ１１は、ドリブンシャフト１０に固着された固定側プーリ半体１２と、この固定側プーリ半体１２に対して接離可能な可動側プーリ半体１３とを備えており、可動側プーリ半体１３は油室１４に作用する油圧で固定側プーリ半体１２に向けて付勢される。ドライブプーリ６およびドリブンプーリ１１間に、左右の一対の金属リング集合体３１，３１に多数の金属エレメント３２を支持してなる金属ベルト１５が巻き掛けられる（図２参照）。それぞれの金属リング集合体３１は、１２枚の金属リング３３…を積層してなる。
【００１４】
ドリブンシャフト１０には前進用ドライブギヤ１６および後進用ドライブギヤ１７が相対回転自在に支持されており、これら前進用ドライブギヤ１６および後進用ドライブギヤ１７はセレクタ１８により選択的にドリブンシャフト１０に結合可能である。ドリブンシャフト１０と平行に配置されたアウトプットシャフト１９には、前記前進用ドライブギヤ１６に噛合する前進用ドリブンギヤ２０と、前記後進用ドライブギヤ１７に後進用アイドルギヤ２１を介して噛合する後進用ドリブンギヤ２２とが固着される。
【００１５】
アウトプットシャフト１９の回転はファイナルドライブギヤ２３およびファイナルドリブンギヤ２４を介してディファレンシャル２５に入力され、そこから左右のアクスル２６，２６を介して駆動輪Ｗ，Ｗに伝達される。
【００１６】
而して、エンジンＥの駆動力はクランクシャフト１、ダンパー２、インプットシャフト３、発進用クラッチ４、ドライブシャフト５、ドライブプーリ６、金属ベルト１５およびドリブンプーリ１１を介してドリブンシャフト１０に伝達される。前進走行レンジが選択されているとき、ドリブンシャフト１０の駆動力は前進用ドライブギヤ１６および前進用ドリブンギヤ２０を介してアウトプットシャフト１９に伝達され、車両を前進走行させる。また後進走行レンジが選択されているとき、ドリブンシャフト１０の駆動力は後進用ドライブギヤ１７、後進用アイドルギヤ２１および後進用ドリブンギヤ２２を介してアウトプットシャフト１９に伝達され、車両を後進走行させる。
【００１７】
このとき、金属ベルト式無段変速機Ｔのドライブプーリ６の油室９およびドリブンプーリ１１の油室１４に作用する油圧を、電子制御ユニットＵ１からの指令で作動する油圧制御ユニットＵ２で制御することにより、その変速比が無段階に調整される。即ち、ドライブプーリ６の油室９に作用する油圧に対してドリブンプーリ１１の油室１４に作用する油圧を相対的に増加させれば、ドリブンプーリ１１の溝幅が減少して有効半径が増加し、これに伴ってドライブプーリ６の溝幅が増加して有効半径が減少するため、金属ベルト式無段変速機Ｔの変速比はＬＯＷに向かって無段階に変化する。逆にドリブンプーリ１１の油室１４に作用する油圧に対してドライブプーリ６の油室９に作用する油圧を相対的に増加させれば、ドライブプーリ６の溝幅が減少して有効半径が増加し、これに伴ってドリブンプーリ１１の溝幅が増加して有効半径が減少するため、金属ベルト式無段変速機Ｔの変速比はＯＤに向かって無段階に変化する。
【００１８】
図２〜図４に示すように、金属板材から打ち抜いて成形した金属エレメント３２は、概略台形状のエレメント本体部３４と、金属リング集合体３１，３１が嵌合する左右一対のリングスロット３５，３５間に位置するネック部３６と、ネック部３６を介して前記エレメント本体部３４の上部に接続される概略三角形のイヤー部３７とを備える。エレメント本体部３４の左右方向両端部には、ドライブプーリ６およびドリブンプーリ１１のＶ溝３８，３８（図３参照）に当接可能な一対のプーリ当接面３９，３９が形成される。また金属エレメント３２の進行方向前側および後側には、該進行方向に直交するとともに相互に平行な前後一対の主面４０ｆ，４０ｒが形成され、また進行方向前側の前部主面４０ｆの下部には左右方向に延びるロッキングエッジ４１を介して傾斜面４２が形成される。更に、前後に隣接する金属エレメント３２，３２を結合すべく、イヤー部３７の前面（前部主面４３ｆ）および後面（後部主面４３ｒ）に相互に緩く嵌合可能な円形断面の凸部４３ｆおよび凹部４３ｒがそれぞれ形成される。リングスロット３５，３５の半径方向内縁および半径方向外縁はそれぞれサドル面４４，４４およびイヤー部下面４５，４５と呼ばれ、金属リング集合体３１，３１の内周面はサドル面４４，４４に当接する。
【００１９】
図３および図４から明らかなように、金属エレメント３２の左側のプーリ当接面３９の下端ａから右側のイヤー部下面４５の左右方向外端ｂに引いた直線をＬ１とし、またｂ点から半径方向内向きに下ろした直線Ｌ５が金属リング集合体３１の外周面と交わる交点をｃ点とし、ａ点およびｃ点を結ぶ直線Ｌ２が前記直線Ｌ１と成す角度をθＹとする。そしてａ点から凸部４３ｆの外周面に引いた接線をＬ３とａ点から凹部４３ｒの内周面に引いた接線Ｌ４との成す角度をθＮＨとしたとき、
θＮＨ＜θＹ                    …（１）
が成立するように設定されている。このことは、隣接する２個の金属エレメント３２が相対的にローリングしたとき、右側の金属リング集合体３１の外周面のｃ点が右側のイヤー部下面４５のｂ点に当接する前に、一方の金属エレメント３２の凸部４３ｆが他方の金属エレメント３２の凹部４３ｒに当接して前記相対的なローリングを規制し、右側の金属リング集合体３１の外周面のｃ点が右側のイヤー部下面４５のｂ点に当接するのを防止することを意味している。
【００２０】
凸部４３ｆおよび凹部４３ｒの中心のｄ点と前記ａ点との距離をＬＮＨとし、凸部４３ｆの外周面および凹部４３ｒの内周面間のクリアランスをＣＬＮＨとすると、前記θＮＨは、
θＮＨ＝ＣＬＮＨ／ＬＮＨ              …（２）
で与えられる。また金属リング集合体３１の外周面とイヤー部下面４５，４５とのクリアランスをＣＬＹとし、ａ点およびｂ点を結ぶ直線Ｌ１の長さをＬＹとし、ａ点から右側に延ばした直線Ｌ６とｂ点から下側に下ろした直線Ｌ５との交点をｅ点としたときの、ａ点およびｅ点間の距離をＬＹＨとし、直線Ｌ１およびＬ６の成す角度をθＦＹとすると、θＹは、
θＹ＝ＣＬＹ×ｃｏｓθＦＹ／ＬＹ          …（３）
で与えられ、ｃｏｓθＦＹはＬＹＨ／ＬＹであるから、
θＹ＝ＣＬＹ×ＬＹＨ／ＬＹ2             …（４）
が得られ、これを（２）式を用いてＣＬＹについて解くと、
ＣＬＹ＝（ＬＹ2 ／ＬＮＨ×ＬＹＨ）×ＣＬＮＨ    …（５）
が得られる。
【００２１】
図６はドライブプーリ６およびドリブンプーリ１１に巻きついた金属ベルト１５を模試的に示すもので、ドリブンプーリ１１からドライブプーリ６に向けて移動する弦部の下流部にＡ〜Ｄの４個の金属エレメント３２が表示されている。Ｄはドライブプーリ６に噛み込んだ瞬間の金属エレメント３２を示しており、Ｃ，ＢおよびＡの金属エレメント３２はその一つずつ上流側のものを示している。ドリブンプーリ１１からドライブプーリ６に向けて移動する弦部、つまり駆動力の伝達を行わない緩み側の弦部では隣接する金属エレメント３２が相互に押し力が作用しないため、駆動力の伝達を行う張り側の弦部に比べて金属エレメント３２の姿勢が安定せずにローリングを起こし易い状態にある。
【００２２】
図８に示すグラフは、ＣＬＮＨ，ＬＮＨ，ＬＹ，ＬＹＨを固定した条件で、ＣＬＹをパラメータとしてθＹおよびθＮＨを計算した結果を示すものである。θＮＨはＣＬＹに関わらず一定値であるが、θＹはＣＬＹの増加に伴って０からリニアに増加する。そしてＣＬＹ＞ｘの斜線を引いた領域において前記（１）式のθＮＨ＜θＹが成立し、隣接する２個の金属エレメント３２が相対的にローリングしたとき、金属リング集合体３１の外周面のｃ点がイヤー部下面４５のｂ点に当接する前に、金属エレメント３２の凸部４３ｆが凹部４３ｒに当接する。
【００２３】
図９に示すグラフは、ＣＬＮＨ，ＬＹＨを固定した条件で、ＬＹおよびＣＬＹをパラメータとして前記（５）式のＣＬＹ＝（ＬＹ2 ／ＬＮＨ×ＬＹＨ）×ＣＬＮＨの関係を示すものである。ＣＬＹはＬＹの二次関数であり、斜線を引いた領域において前記（１）式のθＮＨ＜θＹが成立し、金属リング集合体３１のｃ点がイヤー部下面４５のｂ点に当接する前に、金属エレメント３２の凸部４３ｆが凹部４３ｒに当接する。
【００２４】
図７（Ａ）〜（Ｄ）は、図６の４個の金属エレメントＡ〜Ｄを、その進行方向上流側から見た状態をそれぞれ示す模式図である。図７（Ａ）の状態では、その金属エレメントＡは、プーリに噛み込んだ瞬間の金属エレメントＤよりも３個分だけ上流側に位置しているため、プーリに噛み込んで位置を規制された金属エレメントＤを基準として、凸部４３ｆおよび凹部４３ｒ間のクリアランスＣＮＨの３倍の広い範囲で自由に移動することができる。また前述したように金属エレメントＡ〜Ｄには押し力が作用しないため、図示したように金属エレメントＡが重力で下方に移動してイヤー部下面４５，４５が金属リング集合体３１，３１の外周面に当接する可能性がある。しかしながら、金属エレメントＡには基本的に重量以外の荷重が加わっていないため、金属リング集合体３１，３１の外周面がイヤー部下面４５，４５との当接により損傷する虞はない。
【００２５】
図７（Ｂ）には、金属エレメントＢが時計方向にローリングしてプーリに接近し、左側のプーリ当接面３９の下端のａ点がプーリのＶ溝３８に当接し、かつ左側のサドル面４４の左端のｆ点が左側の金属リング集合体３１の内周面に当接した状態を示している。このとき金属エレメントＢは、プーリに噛み込んだ瞬間の金属エレメントＤよりも２個分だけ上流側に位置しているため、プーリに噛み込んで位置を規制された金属エレメントＤを基準として、凸部４３ｆおよび凹部４３ｒ間のクリアランスＣＮＨの２倍の範囲で比較的に自由に移動することができ、右側のイヤー部下面４５のｂ点が右側の金属リング集合体３１の外周面に当接する可能性がある。しかしながら、この状態では金属エレメントＢは左側のプーリのＶ溝３８に当接しているだけで比較的に自由に移動できるため、仮にイヤー部下面４５のｂ点が金属リング集合体３１に当接しても、その当接部に大きな荷重が加わって金属リング集合体３１の耐久性に悪影響を及ぼす虞はない。
【００２６】
図７（Ｃ）に示す金属エレメントＣは、プーリに噛み込んだ瞬間の金属エレメントＤ（図７（Ｄ）参照）の直上流に位置しているものであり、左右のプーリのＶ溝３８，３８にプーリ当接面３９，３９が当接して位置決めされた正しい姿勢の金属エレメントＤの凹部４３ｒに、その凸部４３ｆが嵌合して位置を規制された金属エレメントＣは、金属エレメントＤに対する最大ローリング角を前記θＮＨに規制される。その結果、右側のイヤー部下面４５のｂ点が右側の金属リング集合体３１の外周面に当接することが確実に防止される。プーリのＶ溝３８，３８に位置を拘束された金属エレメントＤに隣接する金属エレメントＣは、移動の自由度が大きく制限されるため、仮にイヤー部下面４５のｂ点が金属リング集合体３１の外周面に当接すると、該金属リング集合体３１の耐久性に大きな影響を及ぼすことになるが、前記当接が回避されることで金属リング集合体３１の耐久性が向上する。
【００２７】
前記図７（Ｃ）の状態の特殊な場合として、図７（Ｃ′）に示すように、左側のプーリ当接面３９の下端のａ点が左側のプーリのＶ溝３８に当接し、右側のプーリ当接面３９の上端のｇ点が右側プーリのＶ溝３８に当接し、かつ左側のサドル面４４の左端が左側の金属リング集合体３１の内周面に当接した状態が発生することがある。この場合、金属エレメントＣ′は左右のプーリ当接面３９，３９が左右のＶ溝３８，３８に強く挟まれて拘束されるが、やがて金属エレメントＤの位置に達するときには正しい姿勢に復帰する。その間、金属エレメントＣ′はプーリ当接面３９，３９およびＶ溝３８，３８間の強い摩擦力に抗して姿勢を回復しなければならないが、その姿勢回復のための荷重Ｆを、金属エレメントＤの凹部４３ｒと金属エレメントＣ′の凸部４３ｆとの当接により発生させることができる。このとき、仮にイヤー部下面４５のｂ点が金属リング集合体３１の外周面に当接していると、前記荷重Ｆを金属リング集合体３１からイヤー部下面４５に伝達する必要があり、金属リング集合体３１に大きな荷重が作用して耐久性に極めて悪い影響を与える可能性がある。
【００２８】
以上、本発明の実施例を説明したが、本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行うことが可能である。
【００２９】
例えば、実施例では前部主面４０ｆに凸部４３ｆを形成し、後部主面４０ｒに凹部４３ｒを形成しているが、その位置関係を逆にしても良い。
【００３０】
【発明の効果】
以上のように本発明によれば、プーリのＶ溝に噛み込んだ瞬間に正しく位置決めされた下流側の金属エレメントに対して、その直上流側の金属エレメントが相対的にローリングしている場合に、下流側の金属エレメントの上流側の金属エレメントに対する最大ローリング角を凸部および凹部の嵌合により規制することにより、下流側の金属エレメントのイヤー部下面が金属リング集合体の外周面に当接するのを防止して金属リング集合体の耐久性を高めることができる。また下流側の金属エレメントがローリングした状態で、その左右のプーリ当接面が左右のＶ溝に不正に噛み込んだ場合に、凸部および凹部の当接により発生する荷重で下流側の金属エレメントを正しい姿勢に復帰させることができ、このとき下流側の金属エレメントのイヤー部下面が金属リング集合体の外周面に当接しないので、金属リング集合体の耐久性の低下を防止することができる。
【００３１】
また、金属エレメントの左右一方のプーリ当接面の下端から左右他方のイヤー部下面の左右方向外端に引いた直線と、前記左右他方のイヤー部下面の左右方向外端から半径方向内向きに下ろした直線が金属リング集合体の外周面に交わる点から前記左右一方のプーリ当接面の下端に引いた直線との成す角度θＹを、金属エレメントの左右一方のプーリ当接面の下端から前記凸部の外周面に引いた接線と前記凹部の内周面に引いた接線との成す角度θＮＨよりも大きく設定したので、左右一方の金属リング集合体の内周面が左右一方のサドル面に当接し、かつ左右他方の金属リング集合体の外周面が左右他方のイヤー部下面に当接する前に、相互に嵌合する凸部の外周面を凹部の内周面に確実に当接させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】無段変速機を搭載した車両の動力伝達系のスケルトン図
【図２】金属ベルトの部分斜視図
【図３】金属エレメントの正面図
【図４】図３の４部拡大図
【図５】図３の５方向矢視図
【図６】ドライブプーリおよびドリブンプーリに巻き掛けた金属ベルトの模式図
【図７】金属リング集合体の挙動を示す作用説明図
【図８】θＹ＞θＮＨが成立する領域を示すグラフ
【図９】ＣＬＹ＞（ＬＹ2 ／ＬＮＨ×ＬＹＨ）×ＣＬＮＨが成立する領域を示すグラフ
【符号の説明】
６          ドライブプーリ
１１        ドリブンプーリ
３１        金属リング集合体
３２        金属エレメント
３５        リングスロット
３７        イヤー部
３９        プーリ当接面
４０ｆ      前部主面
４０ｒ      後部主面
４３ｆ      凸部
４３ｒ      凹部
４４        サドル面
４５        イヤー部下面
【図１】
0003605570.tif 000002
【図２】
0003605570.tif 000003
【図３】
0003605570.tif 000004
【図４】
0003605570.tif 000005
【図５】
0003605570.tif 000006
【図６】
0003605570.tif 000007
【図７】
0003605570.tif 000008
【図８】
0003605570.tif 000009
【図９】
0003605570.tif 000010