(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部に一対の電極が対向配置され、かつ、０．１５ｍｇ／ｍｍ３以上の水銀を封入した発光部と、その両側に延在して電極の一部を封止するとともに電極と金属箔を接合する側管部からなるショートアーク型超高圧放電ランプにおいて、
前記金属箔の前記電極との溶接部分は、矩形状に小幅化されており、かつ、当該電極の外表面を巻きつくように形成されるとともに、前記小幅化された部分以外の幅広部の断面が概略Ω状であることを特徴とするショートアーク型超高圧放電ランプ。
【請求項２】
前記溶接部分は、前記金属箔の幅方向から溶接された溶接跡を少なくとも２つ有することを特徴とする請求項１のショートアーク型超高圧放電ランプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明が属する技術分野】
本発明は、点灯時の水銀蒸気圧が１５０気圧以上となるショートアーク型超高圧放電ランプに関し、特に、液晶ディスプレイ装置やＤＭＤ（デジタルミラーデバイス）を使ったＤＬＰ（デジタルライトプロセッサ）などのプロジェクター装置のバックライトとして使うショートアーク型超高圧放電ランプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
投射型のプロジェクター装置は、矩形状のスクリーンに対して、均一にしかも十分な演色性をもって画像を照明させることが要求され、このため、光源としては、水銀や金属ハロゲン化物を封入させたメタルハライドランプが使われている。また、このようなメタルハライドランプも、最近では、より一層の小型化、点光源化が進められ、また電極間距離の極めて小さいものが実用化されている。
【０００３】
このような背景のもと、最近では、メタルハライドランプに代わって、今までにない高い水銀蒸気圧、例えば１５０気圧、を持つランプが提案されている。これは、水銀蒸気圧をより高くすることで、アークの広がりを抑える（絞り込む）とともに、より一層の光出力の向上を図るというものである。
このような超高圧放電ランプは、例えば、特開平２−１４８５６１号、特開平６−５２８３０号に開示されている。
【０００４】
ところで、このような超高圧放電ランプは、発光管内の圧力が点灯時に極めて高くなるので発光部の両側に延在する側管部においては、当該側管部を構成する石英ガラスと電極および給電用の金属箔を十分かつ強固に密着させる必要がある。密着性が悪いと封入ガスが抜けたり、あるいはクラック発生の原因になるからである。
このため、側管部の封止工程では、例えば、２０００℃もの高温で石英ガラスを加熱して、その状態において、厚肉の石英ガラスを徐々に収縮させて側管部の密着性を上げていた。
【０００５】
しかしながら、あまりに高温で石英ガラスを焼き込むと、石英ガラスと、電極あるいは金属箔との密着性は向上するものの、それでもなお、放電ランプ完成後に側管部が破損し易くなるという問題が発生した。
この問題は、加熱処理後の側管部の温度が徐々に下がる段階において、電極を構成する材料（タングステン）と側管部を構成する材料（石英ガラス）との膨張係数の違いによって相対的な伸縮量が異なり、これが原因して両者の接触部分にクラックが発生するからである。
このクラックは、ごく小さいものではあるが、ランプ点灯中において点灯時の超高圧状態とも相俟ってクラックの成長を導き、これが原因となり放電ランプの破損を導くものと考えられる。
【０００６】
この問題を解決するために図９に示す構造が提案されている。この図は放電ランプ１の発光部２に側管部３が繋がり、発光部２内の電極６，７は各々側管部３の中で金属箔８と接合される。そして、電極６，７の側管部８に埋設される部分にはコイル部材１０が巻き付けられている。
この構造は電極棒に巻回させたコイル部材１０によって、電極（棒）の熱膨張に起因する石英ガラスへの応力を緩和させるものであり、例えば、特開平１１−１７６３８５号に記載されている。
【０００７】
しかしながら、このような構造により電極の熱膨張を緩和させたとしても、現実には、電極６、７やコイル部材１０の周辺にクラックが残るものであった。
このクラックは、非常に微小なものではあるが、発光部２の水銀蒸気圧が１５０気圧程度というような場合には、時として、側管部３の破損につながる場合がある。また、近年、２００気圧、さらには３００気圧という非常に高い水銀蒸気圧が要求されており、このような高い水銀蒸気圧においては、ランプ点灯中に、クラックの成長が促進され、結果として、側管部３の破損が顕著に起こるという問題があった。つまり、クラックの存在が最初は微少なものであったとしても、高い水銀蒸気圧におけるランプの点灯において次第に大きく成長してしまうということである。
これは５０〜１００気圧程度の点灯時蒸気圧を有する水銀ランプにおいては決して存在しない新規な技術的課題であるといえる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、このような問題を解決するためになされたものであって、極めて高い水銀蒸気圧で点灯する超高圧水銀ランプにおいて、十分に高い耐圧力性を有する構造を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、この発明のショートアーク型超高圧放電ランプは、内部に一対の電極が対向配置され、かつ、０．１５ｍｇ／ｍｍ３以上の水銀を封入した発光部と、その両側に延在して電極の一部を封止するとともに電極と金属箔を接合する側管部からなり、前記金属箔の前記電極との溶接部分は、矩形状に小幅化されており、かつ、当該電極の外表面を巻きつくように形成されるとともに、前記小幅化された部分以外の幅広部の断面が概略Ω状であることを特徴とする。
【００１０】
また、前記溶接部分は、前記金属箔の幅方向から溶接された溶接跡を少なくとも２つ有することを特徴とする。
【００１１】
【作用】
この発明に係るショートアーク型超高圧放電ランプは、上記構成を採用することにより、側管部における空隙そのものを小さくすることで、微少クラックの発生、成長をより抑えようとするものである。
そして、本発明者は、側管部の金属箔と電極の溶接部分には、図１０に示すように、金属箔８と電極７の間に空隙Ｘが不可避的に発生しており、この空隙Ｘに発光部内の極めて高い圧力が直接印加され、このことがクラックの発生、助長に影響していることを突き止めた。
つまり、従来技術で説明したように、電極にコイル部材を巻きつけて両者の熱膨張率の違いを良好に緩和させたとしても、このような空隙Ｘの存在そのものを消滅させているわけではないので、クラックの発生、成長、助長を導いていると考えたわけである。
そして、本願発明は上記構成を新たに採用することで、側管部において電極と金属箔を良好に溶接できるとともに、空隙Ｘをきわめて小さく、現実にはほとんど発生しない程度にまで抑えることができるというものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】
図１に本発明の超高圧放電ランプ（以下、単に「放電ランプ」ともいう）の全体構成を示す。
放電ランプ１は、石英ガラスからなる放電容器によって形成された大略球形の発光部２を有し、この発光部２内には、陰極６と陽極７が互いに対向するよう配置されている。また、発光部２の両端部から伸びるよう各々側管部３が形成され、これらの側管部３内には、通常モリブデンよりなる導電用金属箔８が、例えばシュリンクシールにより気密に埋設されており、陰極６および陽極７の端部が金属箔８の一端部に配置された状態で溶接されて電気的に接続される。また、金属箔８の他端には、外部に突出する外部リード９が溶接されている。
なお、陰極６、陽極７は、金属箔と接合される棒状部分を区別する場合もあるが、本発明では、特段のことわりがない限り、棒状部分まで含めて称することとする。
【００１３】
発光部２内には、水銀と、希ガスと、ハロゲンガスが封入されている。
水銀は、必要な可視光波長、例えば、波長３６０〜７８０ｎｍという放射光を得るためのもので、０．１５ｍｇ／ｍｍ３以上封入されている。この封入量は、温度条件によっても異なるが、点灯時１５０気圧以上で極めて高い蒸気圧となる。また、水銀をより多く封入することで点灯時の水銀蒸気圧２００気圧以上、３００気圧以上という高い水銀蒸気圧の放電ランプを作ることができ、水銀蒸気圧が高くなるほどプロジェクター装置に適した光源を実現することができる。
希ガスは、例えば、アルゴンガスが約１３ｋＰａ封入され、点灯始動性を改善するためのものである。
ハロゲンは、沃素、臭素、塩素などが水銀その他の金属との化合物の形態で封入され、ハロゲンの封入量は、例えば、１０−６〜１０−２μｍｏｌ／ｍｍ３の範囲から選択できるものであって、その機能はハロゲンサイクルを利用した長寿命化であるが、本発明の放電ランプのように極めて小型で高い内圧を有するものは、このようなハロゲンを封入することも、放電容器の破損、失透という現象に影響を及ぼしていることが考えられる。
【００１４】
このような放電ランプの数値例を示すと、例えば、発光部の最大外径９．５ｍｍ、電極間距離１．５ｍｍ、発光管内容積７５ｍｍ３、管壁負荷１．５Ｗ／ｍｍ２、定格電圧８０Ｖ、定格電力１５０Ｗである。
そして、この放電ランプは、前記したプロジェクター装置やオーバーヘッドプロジェクターのようなプレゼンテーション用機器に搭載され、演色性の良い放射光を提供することができる。
【００１５】
図２は、本発明の放電ランプの陽極と金属箔の説明用拡大図を示す。
（ａ）は陽極７と金属箔８を接合する前の両者の形態を示し、（ｂ）は陽極７と金属箔８を接合した後の状態を示す。（ｃ）は（ｂ）におけるＡ―Ａ’の断面図を示す。
金属箔８は全体形状は概略的には矩形状であるが、電極８と接合する部分には当該電極８に対応して小幅化された部分（小幅部）８ａが形成される。つまり、金属箔８は小幅部８ａとその他の幅広部８ｂより構成される。
小幅部８ａの幅８ａ１は、陽極７の外径値７ａ１より僅かに大きい程度であり、（ｂ）、（ｃ）に示すように両者が接合された後は、小幅部８ａは電極７の外面を巻きつくように形成される。
このような構造により、陽極７と金属箔８の接合部分において、前記図１０に示した空隙Ｘをほぼ完全に消滅させることができ、あるいは、仮に存在していたとしても劇的に小さいものとすることができる。結果として、この空隙Ｘより発生するクラックそのものを良好に防止することができる。
なお、図２に示す実施形態は陽極７と金属箔８との接合に関するものであるが、陰極６と金属箔８との接合においても本発明、すなわち、金属箔の先端に小幅部を設けることは採用できる。
【００１６】
上記図２に示す構造に関して数値例をあげると、陽極７の軸部分７ａの直径はφ０．３〜１．５ｍｍの範囲から選ばれ、例えば、φ０．８ｍｍであり、金属箔８の小幅部８ａの幅は８ａ１は０．３〜１．６ｍｍの範囲から選ばれ、例えば、１．０ｍｍである。小幅部８ａの長さ方向８ａ２は、２．０〜６．０ｍｍの範囲から選ばれ、例えば、４．０ｍｍであり、このうち、陽極７と接する領域８ａ３は、１．０〜４．０ｍｍの範囲から選ばれ、例えば、２．０ｍｍである。
金属箔８の幅広部８ｂの幅８ｂ１は、１．０〜４．０ｍｍの範囲から選ばれ、例えば、１．５ｍｍであり、長さ方向８ｂ２は、８．０〜３０．０ｍｍの範囲から選ばれ、例えば、１１．０ｍｍである。
また、金属箔８の厚みは、１０〜４０μｍの範囲から選ばれ、例えば、２０μｍであり、小幅部８ａ、幅広部８ｂともに厚みは同じである。
金属箔８と陽極の給電作用という観点においては、小幅部８ａの幅は大きい方が好ましく、また、前記のようき空隙の発生を防止するためには陽極に巻き付ける構成が好ましいことから、（ｃ）に示す陽極軸の断面形状において半周（１／２）以上金属箔を巻き付けることが好ましく、より好ましくは、７／１０（分子は８ａ１で示される長さ、分母はπ×７ａ１）以上巻き付けることである。
また、小幅部８ａの長さ方向と陽極７（軸）との関係では、陽極７は小幅部８ａの範囲内、すなわち、陽極７の先端は金属箔の幅広領域８ｂには到達しないことが好ましい。これは、陽極の先端が小幅部８ａを超えて幅広領域８ｂまで伸びてしまうと、当該部分において不可避的な空隙が発生しかねないからである。
【００１７】
図３は、電極軸との溶接をする前の金属箔８を表す。（ａ）は金属箔８の全体構造を示すもので、図１に示す構造において紙面垂直方向から眺めた状態を示す。（ｂ）は小幅部８ａの断面図であって（ａ）のＢ−Ｂにおける断面形状を示している。（ｃ）は幅広部８ｂの断面図であって同様に（ａ）のＣ−Ｃにおける断面図を示している。また、（ｄ）は（ｃ）に代わる他の実施例であって、断面形状が（ｃ）と異なるものを示している。
【００１８】
小幅部８ａは、前記のように電極を巻き付くように接合されるため、接合作業を行なう前においても予め曲面状に形成されている。
幅広部８ｂは、例えば、（ｃ）に示すような概略オメガ状としたり、あるいは（ｄ）に示すように概略Ｗ字形状とすることができる。幅広部をこのような形状とすることの利点は、小幅部８ａの曲面形状を形成しやすく、かつ、維持しやすいことである。また、金属箔８の他端に外部リードを溶接する際、外部リードの偏芯を良好に防止できるという効果も有する。さらに、（ｄ）に示す概略Ｗ字形状は溶接によって生じる応力との関係という意味においてもより有利な効果を生じる。
【００１９】
この点について、より詳しく説明すると以下のとおりである。
図４は、金属箔を石英ガラスに封止した時の応力の発生を表すもので、石英ガラスは省略して金属箔と電極（軸部分）のみを表している。（ａ）はＷ字状金属箔を使った場合の状態図を示し、（ｂ）は平板状金属箔を使った場合の状態図を比較のために示している。
両図において金属箔は石英ガラスにより気密に封止されているので、金属箔８と垂直方向には矢印で示す応力が発生する。この応力は石英ガラスとモリブデンとの膨張係数が一桁以上異なるため起こるものである。
この場合、（ａ）では、モリブデン箔８に矢印８ｃで示す応力や矢印８ｄで示す応力が発生するが、これら応力のいくつかは他の部位からにおいて生じる応力と互いに打ち消す方向に作用しあうため、全体の応力は小さくなり、その結果、金属箔とその周囲の石英ガラスの密着性は保持されることになる。しかしながら、（ｂ）では、モリブデン箔に生じる矢印８ｅに示す応力や矢印８ｆに示す応力は、他の部位で発生する応力と打ち消すことがなく、これら応力の総和によって、金属（モリブデン）箔は石英ガラスとの間で密着性が弱まり、結果として、放電空間の超高圧が印加されるとクラックの発生を導くことになる。
【００２０】
このように、金属箔の幅広部８ｂを図３（ｄ）に示すように概略Ｗ字形状とすることで、応力による空隙の発生を軽減させることができる。なお、図３（ｃ）に示すように概略Ω状のものであっても平板状の金属箔に比べると上記応力の打ち消し作用により空隙の発生を低減することができる。
ここで、小幅部８ａによる作用効果との関係について補足すると、本願発明の金属箔構造によれば、前記した小幅部８ａの作用効果によって、小幅部８ａの位置において本来空隙の発生を阻止、あるいは劇的に低減するものであるが、仮に、微小の空隙が存在していたとしても幅広部８ｂにおいて図３（ｃ）（ｄ）のような形状とすることで、より一層空隙の発生を低減できるものである。
なお、このような幅広部８ｂにおける応力打ち消し作用は、図３（ｃ）に示す概略Ω状の形状や（ｄ）に示す概略Ｗ字形状に限定されるものではなく、その他の形状であっても可能であることは言うまでもない。
【００２１】
図３に戻り、（ａ）に示す金属箔８は、例えば、完全な矩形状の金属箔に対して、プレス機などの切断、成形手段を用いて小幅部と幅広部を形成する。
【００２２】
次に、金属箔８と電極７の接合作業について説明する。
図５は、電極７と金属箔８の抵抗溶接の状態を示し、（ａ）はゲージ５０に金属箔と電極が配置された状態を示し、（ｂ）は（ａ）のＤ方向から見た状態を示す。また、（ａ）は（ｂ）におけるＥ−Ｅの断面を示すものである。
電極７と金属箔８は所定の型が形成されたゲージ５０の中の支持台５１にセッティングされる。ゲージ５０には溶接棒用貫通路５２が左右に２箇所形成されており、各々の開口５２から溶接棒５３が挿入される。
【００２３】
そして、左右２つの溶接棒５３がそれぞれ内部に向かって動くことで、溶接点５５において電極７と金属箔８が溶接され、また、金属箔８は電極７の外表面を巻きつくように形成される。
ここで、本発明の構造は、電極の両側面から溶接棒を押さえつけて金属箔と接合するため、溶接点５５が電極の両側部に最低２箇所形成され、このことは耐圧強度という点で大きな利点を有する。
【００２４】
図６は溶接点が電極の側部に形成されることの利点を説明するための図であって、（ａ）は本発明の溶接方法による電極と金属箔の拡大図を示し、（ｂ）は比較のため従来の溶接方法による電極と金属箔の拡大図を示している。
すなわち、（ａ）では電極７の側部に溶接棒が当たるため溶接点５５も両側部に形成されるのに対し、（ｂ）では電極７の上下方向から溶接棒が当たるために溶接点５５’は電極７の下部に１箇所だけ形成されることになる。図における５３’は溶接棒による押圧方向を表す。
このような溶接棒の接触方向の違いは、溶接箇所の数の違いによる強度向上という効果だけではない。すなわち、（ｂ）においては、溶接後、電極自体が溶接棒の押し付けによる左右方向に広がるように変形し、この変形により金属箔と電極との間に空隙Ｙが形成されやすくなる。一方、（ａ）においては、溶接棒の押し付け方向が異なることから、このような不所望な空隙の発生を良好に抑えるという効果も有している。
【００２５】
ここで、金属箔と電極の溶接における１つの溶接領域（溶接点）５５の面積は、０．３ｍｍ２以下であることが好ましい。これは、溶接部分において金属箔の構成材料であるモリブデンと電極の構成材料であるタングステンの合金状態を溶接時に形成していまい、この合金状態が溶接領域近傍のモリブテン部分の間に熱膨張率に違いを生じさせ、この熱膨張率の違いが当該溶接領域にいわゆる箔浮き現象を生ずるからである。
このような数値は、電極と金属箔の材料、寸法、放電ランプの構成など種々の条件によって最適値が本来異なるものであり、厳密な意味においては、単純に溶接面積のみを数値規定できるものではない。しかしながら、本願発明に係る放電ランプはプロジェクターなどの光源として採用されるものであって一般的な寸法や仕様条件は概ね限定されているものであり、このような通常規定されている条件の範囲において、溶接面積が耐圧に大きく影響することも見出したものである。具体例をあげると、電極の軸部分の外径φ０．２〜１．０ｍｍ、金属箔の幅広部の幅１．０〜４．０ｍｍという範囲内であれば溶接面積は０．３ｍｍ２以下が優れていることを確認している。
【００２６】
図５に戻り、（ｂ）に示す溶接点５５が形成された後は、さらに、金属箔と電極の組合体を図示Ｆ方向に移動させることで、別の溶接点５５’を形成することもできる。このようにして溶接点の数を増加させることは、金属箔を電極に対してより強固に巻き付けることが可能となり、溶接後における金属箔の剥がれなどを防止することにもなる。さらには、前記のように１の溶接領域そのものの面積を増大させるものではないので、前記した箔浮き現象を防止できるとともに強固な接合を可能とすることができる。
【００２７】
図７は、上記溶接工程を終えた後の電極組立体７０を示す。なお、外部リード９と金属箔８との溶接は、上記のように外部リードの側部に対して溶接を行なってもよいが、従来のように上下方向から溶接を行なってもかまわない。これは、外部リードと金属箔との溶接においては空隙の発生を発光空間との関係において考慮する必要がないからである。
このようにして完成した電極組立体７０は、電極６、金属箔７、外部リード９が一体につながり、かつ、電気的接続も完成している。そして、次工程において、この電極組立体７０を、発光部と側管部の形に成形された石英ガラスの側管部の中に配置して封止、例えばシュリンクシールを行なう。
【００２８】
以上説明した金属箔と電極の接合構造は、陽極に限定されるものではなく、陰極にも適用することができる。
また、電極の構造として、図１に示される陽極のように先端の太径部とそれを支える電極棒から構成されるものと、図１に示される陰極のように同一径の電極棒のまま先端まで伸びる形状が存在するが、本発明の金属箔と電極の接合構造は、陽極、陰極を問うことなく、いずれの構造の電極においても採用することができる。
さらに、本発明の構造は、直流点灯型、交流点灯型のいずれの放電ランプに対しても適用することができる。
【００２９】
さらに、本出願人は、先に特開２００１−３５１５７６号において、電極と側管部の間に微小空隙を形成する放電ランプを提案している。
図８は、この電極と側管部の間に微小空隙を形成する放電ランプの概略構成を示し、さらに、本発明に係る金属箔と電極の接合構造を適用した状態を表す。発光部には０．１５ｍｇ／ｃｃ以上の水銀が封入され、陰極６と陽極７の側管部３における外表面には空隙１０が形成される。これは電極の構成材料であるタングステンと側管部の構成材料である石英ガラスが密着すると、封止工程後の両者の膨張係数の違いからクラックを生じるおそれがあるため、両者の相対的な伸縮を自由にするために形成するのである。空隙は幅５〜２０μｍ程度である。
そして、このような構造の放電ランプにおいては、電極と金属箔の接合部に発光部内の高圧が直接印加されるため、耐圧強度を向上できる本発明の金属箔構造を採用することは極めて有用である。
【００３０】
次に、本発明によるショートアーク型放電ランプに関する数値例を紹介する。
側管部の外径  ：  ６．０ｍｍ
ランプ全長    ：  ６５．０ｍｍ
側管の長さ    ：  ２５．０ｍｍ
発光管の内容積：  ０．０８ｃｃ
電極間距離    ：  ２．０ｍｍ
定格点灯電圧  ：  ２００ｗ
定格点灯電流  ：  ２．５Ａ
封入水銀量    ：  ０．２５ｍｇ／ｍｍ３
希ガス        ：  アルゴンを１００Ｔｏｒｒ
【００３１】
次に、本発明の効果を表す実験の結果について説明する。
放電ランプ１は、図２に示す接合構造であり、金属箔の幅広部が断面Ｗ字形状としたものを採用した。
放電ランプ２は、金属箔の形状は断面Ｗ字形状であるが、小幅部を有しておらず幅広部のみの構造である。
放電ランプ３は、金属箔の形状は平板矩形状、すなわち、図４（ｂ）、図９に示すものである。
その他の構造は、基本的に同一であり、これら放電ランプ１，２，３を各々１００本定格２００Ｗで点灯させて耐圧試験を行なった。
結果は、放電ランプ１は点灯４００時間においてクラック発生、側官部破損が０％であり、放電ランプ２は同じく点灯４００時間において３０％がクラックの発生、あるいは側管部の破損を生じさせた。また、放電ランプ３は点灯１０時間以内にほぼ１００％がクラックの発生、側管部の破損を生じさせた。
この実験結果から、金属箔は電極との溶接部分において当該電極の外径値に対応する大きさまで小幅化されており、かつ、電極と溶接されていない幅広部が断面Ｗ字形状であることが最もクラック発生防止、側管部の破損防止に効果があることが示される。
【００３２】
以上説明したように、本発明に係るショートアーク型超高圧水銀ランプは、点灯時内気圧が１５０気圧を超える超高圧であり、その点灯条件極めて厳しいものであるが、金属箔の形状を小幅部と幅広部からなり、小幅部は電極軸と対応して小さな幅であって、当該小幅部は電極の外表面を巻き付けるように構成したので、当該小幅部において金属箔と電極との溶接において、従来、不回避的に発生していた空隙を劇的に低減させることができる。
さらに、電極の側部において金属箔との接合をすることで、接合箇所をバランス良く複数箇所設けることが可能になり、さらには溶接時における電極形状の変形に伴う空隙の発生も防止することができる。
さらに、金属箔に幅広部を概略Ω状、あるいは概略Ｗ字形状とすることで溶接により発生する応力を打ち消すように働かせることができるので不所望な空隙の発生をより低減させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のショートアーク型超高圧放電ランプの全体図を示す。
【図２】本発明のショートアーク型超高圧放電ランプの金属箔と電極を示す。
【図３】本発明のショートアーク型超高圧放電ランプの金属箔を示す。
【図４】本発明のショートアーク型超高圧放電ランプの金属箔と電極を示す。
【図５】本発明のショートアーク型超高圧放電ランプの金属箔と電極の接合状態を示す。
【図６】本発明のショートアーク型超高圧放電ランプの金属箔と電極を示す。
【図７】本発明のショートアーク型超高圧放電ランプの電極組立体を示す。
【図８】本発明のショートアーク型超高圧放電ランプの他の実施形態を示す。
【図９】従来のショートアーク型超高圧放電ランプの全体構成を示す。
【図１０】従来のショートアーク型超高圧放電ランプの金属箔と電極の接合状態を示す。
【符号の説明】
１  放電ランプ
２  発光部
３  側管部
６  陰極
７  陽極
８  金属箔
９  外部リード
【図１】
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【図２】
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【図３】
0003570414.tif 000004
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
0003570414.tif 000009
【図９】
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【図１０】
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