(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
穿孔領域最外周紡出孔の口金中心からの距離Ｒ（ｍｍ）が６５mmである口金であって、口金円の中心から放射状に伸びる６〜１８個の第１の２等辺扇形非穿孔領域（以下  第１の非穿孔領域という）と、それによって区画された６〜１８個の、特定の位置に第２の２等辺扇形非穿孔領域（以下  第２の非穿孔領域という）を内在させた複数の紡出孔の穿孔された２等辺扇形穿孔領域（以下  穿孔領域という）を有し、各々の穿孔領域において、該第２の非穿孔領域は該穿孔領域の中心角の２等分線上の口金円中心から口金半径の５／１２〜１／５の範囲の距離の点を頂点とし該２等分線を共有して立つ２等辺扇形をなし、且つ、該穿孔領域総面積，第１の非穿孔領域総面積，第２の非穿孔領域総面積の該口金円面積に対する比を５０〜７７％，１５〜２５％，８〜２５％、単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液吐出量を、口金半径の７０〜９３％の範囲内の値を半径とする同心円以遠の穿孔領域外縁部の紡出孔に多く、穿孔領域非外縁部の紡出孔に少なくするようにしたことを特徴とする湿式紡糸用口金。
【請求項２】
非外縁部紡出孔の相当孔径Ｄａとして０．０２ｍｍから０．３５ｍｍの範囲内の値が採用される請求項１記載の湿式紡糸用口金を使用し、紡糸液温度と凝固液温度との差△Ｔ（℃）として３０〜１００℃の範囲内の値を採用することを特徴とする湿式紡糸方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、アクリル等の化学繊維を工業的規模で湿式紡糸するのに用いる高生産性湿式紡糸用口金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
アクリル等の化学繊維を湿式紡糸法によって工業的に生産する場合において、１個の口金から多糸条を同時に紡糸する方法が一般的であるが、このような１個の口金から多糸条を紡糸する方法では口金各部に於ける紡糸液温度、量や凝固液温度、濃度の斑を生じ、紡糸液吐出量斑や凝固速度斑に基づく繊維製品の品質変動や生産性の低下をもたらす。
【０００３】
従来から、凝固液整流化、紡糸液整流化、口金穿孔領域の細分化、口金洗浄の強化、口金孔径に或る特定の分布を持たせる等の方法が提案されているが、これら従来の方法では繊維製品の品質変動の減少については、繊度変動率を低下させる程度に止まり、又生産性の向上についても充分満足するものではなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明者らは前述の如き従来技術では充分解決出来なかった繊維製品の品質変動と生産性を改善すべく研究を繰り返した結果本発明に至ったものである。
すなわち本発明の目的とするところは、凝固液を口金各部に均一に供給し、繊維製品の品質変動及び品質欠点の少なく、且つノズル切れの発生を抑えた、即ち生産性を向上させた湿式紡糸用口金を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
かかる本発明の目的は、穿孔領域最外周紡出孔の口金中心からの距離Ｒ（ｍｍ）が６５mmである口金であって、口金円の中心から放射状に伸びる６〜１８個の第１の２等辺扇形非穿孔領域（以下  第１の非穿孔領域という）と、それによって区画された６〜１８個の、特定の位置に第２の２等辺扇形非穿孔領域（以下  第２の非穿孔領域という）を内在させた複数の紡出孔の穿孔された２等辺扇形穿孔領域（以下  穿孔領域という）を有し、各々の穿孔領域において、該第２の非穿孔領域は該穿孔領域の中心角の２等分線上の口金円中心から口金半径の５／１２〜１／５の範囲の距離の点を頂点とし該２等分線を共有して立つ２等辺扇形をなし、且つ、該穿孔領域総面積、第１の非穿孔領域総面積、第２の非穿孔領域総面積の該口金円面積に対する比を５０〜７７％、１５〜２５％、８〜２５％、単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液吐出量を、口金半径の７０〜９３％の範囲内の値を半径とする同心円以遠の穿孔領域外縁部の紡出孔に多く、穿孔領域非外縁部の紡出孔に少なくするようにしたことを特徴とする湿式紡糸用口金によって達成される。
【０００６】
さらに本発明により非外縁部紡出孔の相当孔径Ｄａとして０．０２ｍｍから０．３５ｍｍの範囲内の値が採用される前記湿式紡糸用口金を使用し、紡糸液温度と凝固液温度との差△Ｔ（℃）として３０〜１００℃の範囲内の値を採用することを特徴とする湿式紡糸方法が提供される。
【０００７】
以下、本発明を詳述する。図１は、第１の非穿孔領域を８個有する本発明の口金の例をモデル的に示す模式図であり該図において説明する。まず本発明は、湿式紡糸用円形口金を対象とするものであって、口金円の中心から放射状に伸びた６〜１８個の第１の非穿孔領域２によって、複数の紡出孔の穿孔された穿孔領域１が６〜１８個に区画されているものである。すなわち口金全面に複数の紡出孔を穿孔して第１の非穿孔領域２の無いもの、或いは凝固液流入路となる第１の非穿孔領域が５個以下である場合は本発明に含まず、かかる場合には口金穿孔領域各部への凝固液の供給が不均一となり、口金外周部と口金中央部の紡出孔では凝固速度の差を生じ、得られる繊維の品質、例えばデニ−ル、強度、伸度等の変動率の増大や、未解繊繊維が発生する等の品質欠点を生じるのみならず、紡糸速度の向上がなされないために穿孔領域の総紡出孔数は多いにも拘らず生産性が低くなる。なお、ここで言う口金外周部、中央部とは、口金全体から見て口金半径の大きいド−ナツ状の部分，口金中心を含む半径の小さい円状の部分を夫々意味する。
【０００８】
一方、第１の非穿孔領域２が１９個以上になると凝固液流入路としての非穿孔領域を確保しつつ、工業的に採用され得る高生産性の多糸状湿式紡糸用口金が得られない。また非穿孔領域の形状は２等辺扇形である必要がある。これは口金外周部と口金中央部での凝固液流入路における凝固液流入速度を一定にし、凝固液流の乱れによる糸切れを防止し、且つ穿孔領域面積を最大限に確保するためである。
【０００９】
また本発明では、該穿孔領域１内の特定の位置に第２の非穿孔領域３を内在せしめている。すなわち、該穿孔領域１内に第２の非穿孔領域３を内在させない場合、口金外周部と口金中央部で凝固速度の差を生じ、前述した第１の非穿孔領域２が５個以下であるときと同様に得られる繊維の品質、例えばデニ−ル、強度、伸度等の変動率の増大や、未解繊繊維が発生する等の品質欠点を生じるし、生産性も低下する。
【００１０】
また、その第２の非穿孔領域３の存在する特定の位置とは、該穿孔領域の中心角（２θ）の２等分線上であって口金円中心からの距離（ｒ）が口金半径（Ｒ）の５／１２〜１／５の範囲の点を頂点とし該２等分線を共有して立つ位置であり、その形状は第１の非穿孔領域２と同じように口金円外周に弧をもつ２等辺扇形である。又、第１の非穿孔領域２の総面積と第２の非穿孔領域３の総面積の口金円面積に対する比が１５〜２５％，８〜２５％の範囲である必要がある。
ここで言う口金円面積とは穿孔領域総面積と第１、第２の非穿孔領域総面積の和を言う。
【００１１】
すなわち、第２の非穿孔領域の頂点の位置が口金半径の５／１２を超え以遠にある場合は前述した如く、口金外周部と口金中央部凝固速度の差を生じ、得られる繊維の品質変動率の増大や、品質欠点を生じる。
一方、該口金半径の１／５未満以内にある場合は第１の非穿孔領域の数を２倍にしたのとほぼ同様の効果となり、凝固液流入路として充分な巾の非穿孔領域２或いは３が確保出来ず、得られる繊維の品質変動率の増大や、品質欠点を生じると共に生産性も低下する。
【００１２】
さらに該第１の非穿孔領域２の総面積の口金円面積に対する比が１５％未満である場合には充分な凝固液流入路が確保出来ず、得られる繊維の品質変動率の増大や、品質欠点を生じる。又、２５％を超える場合には口金外周部、中央部での凝固速度の差を減少させるのに必要な凝固液流入路が確保出来るものの、非穿孔領域を必要以上に大きくすることは穿孔領域総面積を小さくし、生産性を低下させる。
又、該第２の非穿孔領域３の総面積の口金円面積に対する比が８％未満である場合、および２５％を超える場合には先の第１の非穿孔領域２の総面積の口金円面積に対する比と同様の理由により採用しがたい。
【００１３】
さらに、該穿孔領域総面積の該口金円面積に対する比が５０〜７７％占める必要がある。すなわち、穿孔領域総面積の口金円面積に対する比が５０％未満では繊維用多糸状湿式紡糸用口金としては工業的には採用しがたい低生産性となり、一方７７％を超えると得られる繊維の品質の変動率を小さくするのに充分な凝固液流入路としての非穿孔領域２或いは３が確保出来ないためである。
【００１４】
本発明になる湿式紡糸用口金の材質としてはタンタル、ステンレス、白金金合金、ガラス、セラミクスやエポキシ、ポリカーボネ−ト、その他エンプラ樹脂等が採用できる。
【００１５】
次に図２は１個の穿孔領域１及びそれを挟む２個の第１の非穿孔領域２の部分を拡大して模式的に表し、以下の発明の理解を容易ならしめるためのものである。
本発明では、単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液吐出量を、口金半径の７０〜９３％の範囲内の値を半径（ｐ）とする同心円以遠の穿孔領域外縁部４の紡出孔に多く、穿孔領域非外縁部の紡出孔に少なくする事を包含する。
ここで穿孔領域外縁部４とは図２を参照して明らかな如く、半径ｐ以遠であって且つ、隣接する第１の非穿孔領域２、第２の非穿孔領域３および口金円外周から、穿孔領域内側に在る領域をいう。従って穿孔領域非外縁部とは、穿孔領域１のうちで外縁部を除いた領域のことである。なお外縁部の穿孔領域内側への拡がり程度は、他の紡糸条件との勘案で定めるべきものである。
【００１６】
このような口金において凝固液による口金裏面での吐出直前紡糸液の冷却は凝固液流入量の多い口金外周部および口金外周部に近い第１、第２の非穿孔領域に隣接する穿孔領域外縁部の紡出孔に顕著であり、単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液吐出量を多くする穿孔領域外縁部の紡出孔を配置する場所が、口金半径の７０％未満である同心円以内である場合、デニ−ル分布が増大し、繊維製品の品位を損ねるとともに外縁部であって口金円中心側の紡出孔において紡糸液の曵糸性低下によるノズル切れが起こる。
一方、単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液吐出量を多くする穿孔領域外縁部４の紡出孔を配置する場所が、口金半径の９３％を超える同心円以遠である場合であってもデニ−ル分布が増大し、繊維製品の品位を損ねるとともに外縁部であって口金円中心側の紡出孔において紡糸液の曵糸性低下が起こり、高生産性に湿式紡糸する目的が達成されない。
【００１７】
なお図２においては穿孔領域外縁部４が、第１、第２の非穿孔領域２、３に隣接する側共に同一の同心円半径ｐであるものを示している。しかしこの同心円半径は、同一である必要は無く、むしろ第１の非穿孔領域２に隣接する側の同心円半径（便宜上  ａとする）を短く、第２の非穿孔領域３に隣接する側の同心円半径（便宜上  ｂとする）を長くするのが好ましい。その設定に当たっては、概ねａ対ｂの比を、第１の非穿孔領域２の面積対第２の非穿孔領域３の面積の比に反比例させるのが良い。
【００１８】
なお、単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液吐出量を多くする手段としては、孔径を大きくする方法、キャピラリ−長を短くする方法  及び孔径とキャピラリ−長を組み合わせる方法がある。
【００１９】
次に本発明は、かかる口金であって非外縁部紡出孔の相当孔径Ｄａとして０．０２ｍｍから０．３５ｍｍの範囲内の値が採用されるものを、紡糸液温度と凝固液温度との差△Ｔ（℃）として３０〜１００℃の範囲内の値を採用する紡糸方法で殊に効果を発現する。
すなわち、工業的に採用される多糸状湿式紡糸用口金において、紡出孔の相当孔径Ｄａを０．０２ｍｍ未満にすることは現状の口金加工技術の限界を超えている。一方、紡出孔の相当孔径Ｄａが０．３５ｍｍを超える口金は一般的に繊維製品として採用されるデニ−ルの繊維を湿式紡糸法によって得ようとする口金としては採用されない。なお、言うまでもないが相当孔径とは、真円形のみならずスリット状や三つ葉状等の異形孔も含めて、その孔面積を基準に円形孔に換算した孔径である。
【００２０】
さらに、紡糸液温度と凝固液温度との差△Ｔ（℃）が３０℃未満の湿式紡糸においては、紡糸液温度と凝固液温度の差に基づく口金各部における凝固速度差、及び紡糸液吐出量差による繊維の品質差、及び紡糸生産性低下に及ぼす影響は小さいので本発明を適用するまでもない。一方、紡糸液温度と凝固液温度との差△Ｔ（℃）が１００℃を超える湿式紡糸においては、本発明をもってしても紡糸液温度と凝固液温度の差に基づく口金各部における凝固速度差、及び紡糸液吐出量差による繊維の品質差を解消することが出来ない。このような理由で、相当孔径および△Ｔ（℃）の適正なところで有効なのである。
【００２１】
かかる前述してきた本発明口金において穿孔領域内全紡出孔数に対する外縁部紡出孔数の比率であるＸ（％）の設定に当っては、非外縁部紡出孔の相当孔径Ｄａが小さくなるに従い、採用する紡糸条件としての紡糸液温度と凝固液温度との差△Ｔ（℃）が大きくなるに従い、凝固液での冷却によって生じる口金裏面での吐出直前紡糸液温度の斑が増大し、紡糸液吐出量の斑が増大すると共に、紡糸液の曳糸性の斑も増大することを勘案し、この方向でＸ（％）を大きくする事が推奨される。因みにＸ（％）は、実験的には、相当孔径Ｄａが０．０２mmで差△Ｔが３０℃から１００℃に向う場合に８から３５が、同様にＤａが０．３５mmの場合に０．９から１１．７が推奨されるところである。
【００２２】
このＸ（％）が推奨の範囲を下回る場合、該外縁部紡出孔近傍の非外縁部紡出孔で、紡糸液吐出量の不足と曳糸性の低下によりノズル切れが発生し、紡糸生産性が低下する傾向となる。
一方、該外縁部紡出孔の比率が推奨の範囲を上回る場合、デニ−ル分布が増大し、繊維製品の品位を損ねる傾向となる。
【００２３】
次に本発明では、非外縁部の紡出孔に対する外縁部の紡出孔の単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液吐出量の比であるＹが１を超えたところに設定するが、より良い実施態様としては相当孔径Ｄａや採用する紡糸条件としての差△Ｔを勘案し、実験的には相当孔径Ｄａが０．０２ｍｍで差△Ｔが３０℃から１００℃に向う場合に１．２から２．３が、同様にＤａが０．３５ｍｍの場合に１．１から１．４が推奨されるところである。
すなわち、前述した如く通常では穿孔領域外縁部紡出孔において、紡糸液吐出量の減少と曳糸性の低下が起こり、ノズル切れが発生し、紡糸生産性が低下することから、非外縁部の紡出孔に対する外縁部の紡出孔の単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液吐出量の比を大きくする必要がある。
【００２４】
かかる比Ｙが１を下回る場合は当然のごとくノズル切れが発生し、Ｙが１を超えてはいるが前記推奨の範囲を下回る場合は非外縁部と外縁部の紡出孔の曳糸性の差からノズル切れが発生し、やはり紡糸生産性が低下する傾向にある。
一方、比Ｙが前記推奨の範囲を上回る場合、デニ−ル分布が増大し、繊維製品の品位を損ねる傾向となる。
【００２５】
本発明で推奨する口金の紡糸液吐出量の比であるＹは既述の範囲であるが、紡糸して得られる外縁部からの繊維のデニール分布は、該外縁部紡出孔の紡糸液吐出量を多くすることで細デニール部分が無くなり、太デニール部分に分布が移動することになる。しかしながら該外縁部紡出孔からの実際の紡糸中における紡糸液吐出量は、吐出直前紡糸液温度の低下による紡糸液吐出量低下により口金設計上の紡糸液吐出量の比であるＹほど大きくならないことから、繊維製品の品位を損ねる程に大きくはならない。
【００２６】
【実施例】
以下実施例により本発明を具体的に説明するが、実施例中、口金の紡糸液吐出量比Ｙ、紡糸性、デニ−ル、強伸度他の特性値は次の定義、測定法により求めた値である。また実施例中で使用する用語の略号及び単位を以下に示す。
（１）口金の紡糸液吐出量比（Ｙ）
数１より算出する。
【００２７】
【数１】
0003591078.tif 000002
【００２８】
なお、ここで符号は以下のものを表す。
Ｌａ；非外縁部紡出孔のキャピラリ−長            （ｍｍ）
Ｌｂ；外縁部紡出孔のキャピラリ−長              （ｍｍ）
Ｄａ；非外縁部紡出孔の相当孔径                  （ｍｍ）
Ｄｂ；外縁部紡出孔の相当孔径                    （ｍｍ）
【００２９】
（２）紡糸性
臨界ジェット延伸比（Ｊ）は紡糸液の紡出孔からの平均吐出線速度に対する、ノズル切れ本数が総紡出孔数の０．１％または２０のいずれか小さい方の値になる巻き取り速度の比で表す。
（３）デニ−ル
断面法（ｄ）    ；ｎ＝４００
変動率（ＣＶ％）；（標準偏差／平均値）×１００
【００３０】
（４）強度（ＤＳ）（ＪＩＳ  Ｌ１０１５）
強度（ｇ／ｄ）  ；ｎ＝３０
変動率（ＣＶ％）；（標準偏差／平均値）×１００
（５）伸度（ＤＥ）（ＪＩＳ  Ｌ１０１５）
伸度  （％）    ；ｎ＝３０
変動率（ＣＶ％）；（標準偏差／平均値）×１００
【００３１】
（６）未解繊繊維含有率（Ｍ  重量％）
測定機；卓上解繊機  スピンラブ
測定  ；(1)原綿  ２０ｇを卓上解繊機に２回通す。
(2)解繊された綿から未解繊の綿を分別採取し、精秤し、                  ｗ（ｇ）とする。
計算  ；含有率（Ｍ％）＝（ｗ／２０）×１００
【００３２】
（７）生産性
生産性係数（Ｓ）は単糸デニ−ル（ｄ）と穿孔領域内全紡出孔数（Ｎ）
と臨界ジェット延伸比（Ｊ）の積で表す。
（８）用語の略号及び単位
Ｎ  ；穿孔領域内全紡出孔数                              （−）
Ｒ  ；穿孔領域最外周紡出孔の口金中心からの距離          （ｍｍ）
ｒ  ；第２の非穿孔領域の扇形頂点までの口金中心からの距離（ｍｍ）
ｐ  ；穿孔領域外縁部の口金中心に最も近い紡出孔の        （ｍｍ）
口金中心からの距離
【００３３】
Ａ％；口金円面積に対する穿孔領域の総面積の比            （％）
Ｂ％；口金円面積に対する第１の非穿孔領域の総面積の比    （％）
Ｃ％；口金円面積に対する第２の非穿孔領域の総面積の比    （％）
Ｂｎ；第１の非穿孔領域の数                              （個）
Ｃｎ；第２の非穿孔領域の数                              （個）
【００３４】
ＤＴ；紡糸液温度                                        （℃）
ＣＴ；凝固液温度                                        （℃）
ΔＴ；ＤＴ−ＣＴ                                        （℃）
【００３５】
実施例  １
アクリロニトリル９０重量％、アクリル酸メチルエステル９．５重量％とメタアリルスルホン酸ソ−ダ０．５％重量％を含有する［η］＝１．５の共重合体をロダンソーダ４８％の水溶液に溶解し、共重合体濃度が１１重量％となるよう紡糸液を準備した。
ついで前記紡糸液を表１に示すタンタルからなる口金から０℃、１０％ロダンソーダ水溶液中に引取速度１５ｍ／分で湿式紡糸し、得られた湿潤フィラメントは沸水中で１０倍延伸後、１１５℃の熱風中で乾燥する。得られた繊維を
１３０℃の加圧蒸気中で熱処理を行い３ｄの繊維を作成した。
かくして得られた繊維の原綿品質および変動率と引取速度を１ｍ／分のピッチで上昇させ測定した臨界ジェット延伸比は表２に示すごとき特性であった。
【００３６】
【表１】
0003591078.tif 000003
【００３７】
表２の記載から、本発明からなる口金から紡糸された試料Ｎｏ２〜６に対し、第１及び第２の非穿孔領域の数が６個未満である口金から紡糸された試料Ｎｏ１は口金中心への凝固液の流入が不足し、デニ−ル、強伸度の変動率が大きく、未解繊繊維含有率が大きい品質欠点があるばかりか生産性も劣る。また第１及び第２の非穿孔領域の数が１８個超える口金から紡糸された試料Ｎｏ７は凝固液流入路である非穿孔領域の巾が狭いことから試料Ｎｏ１と同じ理由で試料Ｎｏ１同様品質欠点があり、生産性も劣る。
一方、第２の非穿孔領域を持たない口金から紡糸された試料Ｎｏ８では更に品質欠点が増大する事実が理解される。
【００３８】
【表２】
0003591078.tif 000004
【００３９】
実施例  ２
実施例１による共重合体原液を表３に示すタンタルからなる口金から紡出し、同じ紡糸、後処理方法で３ｄの繊維を作成した。
かかる繊維の評価結果は表４に示す。
【００４０】
【表３】
0003591078.tif 000005
【００４１】
表４の記載から、本発明からなる口金から紡糸された試料Ｎｏ３、１０〜１２に対し、第２の非穿孔領域の頂点の位置が、口金円中心からの距離で口金半径の１／５未満である口金から紡糸された試料Ｎｏ９は紡糸性（Ｊ）が低く、生産性が劣る。また第２の非穿孔領域の頂点の位置が口金円中心からの距離で口金半径の５／１２を超える口金から紡糸された試料Ｎｏ１３は口金中心への凝固液の流入が不足し、デニ−ル、強伸度の変動率が大きく、未解繊繊維含有率が大きい品質欠点を生じることが理解出来る。
【００４２】
【表４】
0003591078.tif 000006
【００４３】
実施例  ３
実施例１による共重合体原液を表５に示すタンタルからなる口金から紡出し、同じ紡糸、後処理方法で３ｄの繊維を作成した。
かかる繊維の評価結果は表６に示す。
【００４４】
【表５】
0003591078.tif 000007
【００４５】
表６の記載から、口金総面積に対する穿孔領域面積の比率を４０％にした試
料Ｎｏ１４では紡糸性、品質ともに良好であるが、穿孔面積が小さく紡出孔数
が少ないために生産性が低く工業的に採用出来ない。
また穿孔領域面積の口金総面積に対する比率が本発明の範囲内の５０〜７７％であり且つ、第１，第２の非穿孔領域面積の口金総面積に対する比率が本発明の範囲内の２５〜１５％，２５〜８％である口金で穿孔領域面積が大きくなるに従い紡出孔数を多くした口金から紡糸された試料Ｎｏ３、１５、１６、１８は紡出孔数が多くなるに従いデニ−ル、強伸度変動率が大きくなるが許容出来る範囲である。また紡糸性は紡出孔数が多くなるに従い低下するものの紡出孔数が多いことによって生産性には殆ど差がない。
一方、第１の非穿孔領域面積の比率が１５％未満である試料Ｎｏ１７、第２の非穿孔領域面積の比率が８％未満である試料Ｎｏ１９及び穿孔領域面積の比率が７７％を超えている試料Ｎｏ２０はデニ−ル、強伸度変動率が大きく、未解繊繊維含有率が大きくなる品質欠点を生じることが理解出来る。
【００４６】
【表６】
0003591078.tif 000008
【００４７】
実施例  ４
実施例１による共重合体原液を表７に示すタンタルからなる口金から紡出し、同じ紡糸、後処理方法で３ｄの繊維を作成した。
かかる繊維の評価結果は表８に示す。
【００４８】
【表７】
0003591078.tif 000009
【００４９】
表８の記載から、本発明からなる口金から紡糸された試料Ｎｏ３、２２、２３に対し、単位紡出孔単位時間当たりの紡糸液吐出量を多くする穿孔領域外縁部の範囲が口金半径の７０％未満の値を半径とする同心円以遠にある試料Ｎｏ２１は紡糸性が劣り、穿孔領域外縁部の範囲が口金半径の９３％を超える値を半径とする同心円以遠にある試料Ｎｏ２４はデニ−ル、強伸度変動率が大きくなる品質欠点を生じることが明らかである。
【００５０】
【表８】
0003591078.tif 000010
【００５１】
実施例  ５
実施例１による共重合体原液を紡糸液温度が２０℃、３０℃、１００℃、１１０℃の条件で表９に示すタンタルからなる口金から紡出し、その他は実施例１と同じ紡糸、後処理方法で３ｄの繊維を作成した。
かかる繊維の評価結果は表１０に示す。尚、表９，１０には前記迄の実施例における試料Ｎｏ．３，２３も併記した。
【００５２】
【表９】
0003591078.tif 000011
【００５３】
表１０の記載から、まず試料Ｎｏ．２５の如く差△Ｔが２０℃の場合は、紡糸液吐出量比Ｙを変える，あるいはその実現のために紡出孔について非外縁部と外縁部の区別をするというような本発明の工夫を施さなくても、そこそこの成績が得られることが判る。又、適正な本発明を適用した紡糸口金では、差ΔＴが３０〜１００℃まで生産性や品質等バランスのとれた結果が得られる。更に、ΔＴが１００℃を超える試料Ｎｏ２８はデニ−ル、強伸度変動率が大きく、本発明をもってしても解決出来ないことが理解される。
【００５４】
【表１０】
0003591078.tif 000012
【００５５】
実施例  ６
実施例１による共重合体原液を用い、非外縁部紡出孔の孔径が０．０３φ，０．０９φ，０．２φ，０．３φである表１１に示すタンタルからなる口金から、それぞれ０．３ｄ，３ｄ，１５ｄ，３０ｄの繊維を実施例１と同じ紡糸、後処理方法で作成した。  かかる繊維の評価結果は表１２に示す。
【００５６】
【表１１】
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【００５７】
表１２の記載から、適正な本発明を適用した紡糸口金の非外縁部紡出孔の孔径がそれぞれ０．０３φ，０．０９φ，０．２φ，０．３φでの試料Ｎｏ２９，３，３０，３１は紡糸性及び品質変動率いずれもが良好であり、本発明が細デニ−ルから太デニ−ルまで広範囲に適用可能であることが理解出来る。
【００５８】
【表１２】
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【００５９】
【発明の効果】
本発明は円形の湿式紡糸用口金に関するものであり、凝固液の流入路となるある特定の範囲の扇型の非穿孔領域を有することにより凝固液が口金中心まで均一に供給され、凝固速度差に基づく繊維製品の品質変動及び品質欠点が小さいことが第１の効果であり、一般的湿式紡糸全てに適用可能であることである。
例えば繊維素繊維、アクリル繊維、アクリル系繊維、ポリビニ−ルアルコ−ル繊維等で、溶剤としてはアクリル繊維で例示すると、塩化亜鉛、ロダンソ−ダ、硝酸等の無機溶剤やＤＭＦ、ＤＭＳＯ、ＤＭＡ等の有機溶剤である。
更に第２の効果は、ある特定の範囲の紡出孔について、単位時間単位紡出孔当りの紡糸液吐出量を多くすることにより、凝固液の冷却によってもたらされる口金裏面での吐出直前紡糸液温度の斑によって生じる紡糸液吐出量や曳糸性斑を減少させ、高品位繊維製品を高生産性に提供出来ることである。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、本発明の一実施例の紡糸口金を模式的に表した平面図であり、第１の非穿孔領域８個を有する例を示す。
【図２】図２は、図１を部分拡大して示す模式平面図であり、特に穿孔領域の外縁部紡出孔の位置を示す。
【符号の説明】
１  ：  穿孔領域
２  ：  第１の非穿孔領域
３  ：  第２の非穿孔領域
４  ：  穿孔領域外縁部
Ｒ  ：  穿孔領域最外周紡出孔の口金中心からの距離
ｒ  ：  第２の非穿孔領域の扇形頂点までの口金中心からの距離
ｐ  ：  穿孔領域外縁部の口金中心に最も近い紡出孔の口金中心からの距離
θ  ：  穿孔領域の中心角の２等分角
σ  ：  第２の非穿孔領域の中心角の２等分角
【図１】
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【図２】
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