【事件の表示】
　特願２００４−３０７４４６「熱伝導体」拒絶査定不服審判事件〔平成１７年　６月１６日出願公開、特開２００５−１５９３１８〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯・本願発明
　本願は、平成１６年１０月２１日の出願（優先日：平成１５年１１月４日）であって、その請求項１〜６に係る発明は、平成１８年２月６日付の手続補正書により補正された明細書の特許請求の範囲の請求項１〜６に記載された事項により特定されるものと認められるところ、そのうち、請求項１に係る発明（以下、「本願発明１」という。）は、次のとおりである。
　
「【請求項１】
　面方向に高い熱伝導性を有する天然グラファイトから作製された第１のシートと、この第１のシートの両主面上に積層された等方性熱伝導材料からなる第２および第３のシートを備えてなる熱伝導体であって、
　前記第１のシートの２５℃におけるヤング率Ｅ１（ＧＰａ）、厚さｔ１（ｍｍ）、面方向の熱伝導率λ１（Ｗ／ｍ・Ｋ）および比重ρ１（ｇ／ｃｍ３）、前記第２のシートの２５℃におけるヤング率Ｅ２（ＧＰａ）、厚さｔ２（ｍｍ）、熱伝導率λ２（Ｗ／ｍ・Ｋ）および比重ρ２（ｇ／ｃｍ３）、並びに、前記第３のシートの２５℃におけるヤング率Ｅ３（ＧＰａ）、厚さｔ３（ｍｍ）、熱伝導率λ３（Ｗ／ｍ・Ｋ）および比重ρ３（ｇ／ｃｍ３）が、下記の式を満足することを特徴とする熱伝導体。
　−１０≦ｌｎ［（Ｅ２・ｔ２・λ２／Ｅ１・ｔ１・λ１）／（１００ρ２　／ρ１）］≦７
　−１０≦ｌｎ［（Ｅ３・ｔ３・λ３／Ｅ１・ｔ１・λ１）／（１００ρ３　／ρ１）］≦７」
　
２．引用刊行物及びその摘記事項
　原査定の拒絶の理由に引用された、本願優先日前に日本国内又は外国において頒布された下記の刊行物１、２には、次の事項が記載されている。
（１）刊行物１：国際公開９９／１４８０５のパンフレット（訳文は、当該国際特許出願を国内公表したものである特表２００４−５００６９２号公報を参照して当審が作成したものである。）
（１ａ）「SUMMARY OF THE INVENTION
　The preferred embodiment of the present invention relates to a highly flexible heat transfer device for thermal management applications where physical space and/or accessibility between the heat source and heat sink is a factor. The heat transfer device of the present invention comprises a high thermal conductivity core material composed of graphite preferably in the form of a flat plate or strip which is sandwiched between two thin and preferably flexible metal face sheets to enclose the core material between its opposing surfaces. The two metal face sheets are preferably bonded together to form a unitary heat transfer device. The bonding agent is preferably an adhesive. The geometry of each metal face sheet is larger than that of the core material to form an overlap on each side thereof. In the preferred assembly one of the face sheets is disposed on one side of the core strip with the other face sheet disposed on the opposite side of the core strip so that they overlap to fully enclose the core strip with the face sheets being bonded together by an adhesive.」（２頁８〜２２行）
　訳文：「発明の概要
　本発明の好ましい実施態様は、熱管理の適用例のための優れた可撓性を有する伝熱装置に関する。このような適用例においては、熱源とヒートシンクとの間の物理的間隔および／またはこれらが近寄っている程度はファクターである。本発明の伝熱装置は、好ましくは平板またはストリップの形状であってグラファイトから構成されていて高い熱伝導率を有するコア材料を具備しており、このコア材料は可撓性を有するのが好ましい金属製の二つの薄い表面用シート間に挟まれて、これら表面用シートの対向する面の間にコア材料を封入する。金属製の二つの表面用シートは、好ましくは一緒に結合されて単体の伝熱装置を形成する。結合剤は好ましくは接着剤である。各金属製表面用シートの外形はコア材料の外形よりも大きくて、表面用シートの各側部には重複部分が形成されている。好ましい組立体においては、表面用シートの一方は、コア材料のストリップの一側上に配置され、他方の表面用シートはコア材料のストリップの他側に配置され、それにより、接着剤を用いることで表面用シートが一緒に結合されることによって、これら表面用シートが重なり合ってコア材料のストリップを完全に封入するようになる。」
　
（１ｂ）「BRIEF DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENT
　With reference to figures 1-3 the heat transfer device 10 preferably consists of a non-structural high thermal conductivity core material in the form of a strip 12 which is sealed or bonded between two opposing face sheets 13 and 14 preferably in the form of foil strips. The face sheets 13 and 14 are bonded together preferably using a bonding agent 15 such as an adhesive. Alternatively, sealing can be accomplished without an adhesive by forming a diffusion bond by application of sufficient pressure and/or temperature between the face sheets 13 and 14. The face sheets 13 and 14 should be sealed by bonding at least around the perimeter of the core material 12. 
　The non-structural high thermal conductivity core material 12 may be selected from any material having a high thermal conductivity including pyrolytic graphite, ・・・. The in-plane thermal conductivity of the high thermal conductivity core material 12 should be greater than 200 W/mK and preferably greater than 500W/mk for each of the pyrolytic graphite core materials and synthetic diamond. 」（３頁９行〜４頁４行）
　訳文：「好ましい実施態様の詳細な説明
　図１から図３を参照すると、伝熱装置１０は、好ましくは非構造部材の高い熱伝導率を有するコア材料１２から形成されており、ストリップの形態であるコア材料１２は、好ましくはホイル状ストリップの形態であって対向している二つの表面用シート１３、１４間に封止もしくは結合されている。表面用シート１３、１４は好ましくは結合剤１５、例えば接着剤によって一緒に結合される。あるいは、表面用シート１３、１４の間を十分に加熱および／または加圧して拡散接合部を形成することによって、接着剤を用いることなく封止作用を行うことができる。表面用シート１３、１４を、コア材料１２の少なくとも周囲周りを結合させることによって封止する。
　非構造部材の高い熱伝導率を有するコア材料１２は、熱分解グラファイト・・・を含む高い熱伝導率を有するあらゆる材料から選択できる。高い熱伝導率を有するコア材料１２の面内熱伝導率は２００Ｗ／ｍＫよりも大きくて、熱分解グラファイトのコア材料、および合成ダイヤモンドのそれぞれの熱伝導率は５００Ｗ／ｍＫよりも大きいのが好ましい。」
　
（１ｃ）「The face or foil strips 13 and 14 are preferably rectangular in geometry (although not limited thereto) and composed from sheet metal of preferably high conductivity such as aluminum, copper ・・・.  For flexibility the foil strips 13 and 14 should be thin relative to the thickness of the core material 12 with each of the face sheets having a thickness of between about 2 microns and 2 millimeters and preferably having a maximum thickness in the order of 10-25 mils. The volume fraction ratio of core material 12 to the face sheets including the bonding agent 15 if applied should be between about 5 and 95%. The foil strips 13 and 14 should be somewhat larger in size relative to the core strip 12 both in width and length so that an overlap exists as shown in Figure 3 which facilitates fully enclosing the core strip 12. 」（４頁１０行〜５頁４行）
　訳文：「表面用シート１３、１４のホイル状ストリップの表面は（限定されるわけではないが）長方形状であるのが好ましくて、好ましくは高い熱伝導率を有するシート状金属、例えばアルミニウム、銅・・・から構成される。・・・可撓性を有するようにするために、表面用シート１３、１４のホイル状ストリップを、コア材料１２の厚さに比較して薄く形成しており、各表面用シートの厚さは約０．００２ミリメートル（２ミクロン）と２ミリメートルとの間であって、最大厚さは約０．２５ミリメートル（１０ミル）から約０．６３ミリメートル（２５ミル）のオーダーであるのが好ましい。結合剤を塗布する場合には、結合剤１５を含む表面用シートに対するコア材料１２の体積分率の比は約５％と９５％との間である。幅と長さとの両方に関してコア材料１２のストリップに比較すると、表面用シート１３、１４のホイル状ストリップの寸法はいくらか大きく、それにより図３に示されるように、コア材料１２のストリップを完全に封入するのを容易にする重複部分が存在するようになる。」
　
（１ｄ）「The core strip 12 provides the primary or sole thermal path for the movement of heat. The face sheets 13 and 14 provide protection for the core strip and act as a barrier insuring that the core material 12 will not release damaging particles or gasses to the environment. The face sheets 12 and 13 also increase the ease of handling of the heat transfer device 10 independent of the core material composition 12 such that very high thermal conductivity core materials can be used in applications where space is at a premium. 
　The preferred core material 12 is pyrolytic graphite ・・・. Conventional high conductivity graphite reinforced composites have inplane thermal conductivity on the order of 300 W/m-k. ・・・
　The flexibility of the core strip 12 is dependent on how thin it is. The thickness of the core strip 12 can vary from 1 angstrom to 1/4 thick but preferably has a thickness of between about 2 microns and 2 millimeters. 」（５頁１２行〜６頁７行）
　訳文：「コア材料１２のストリップは熱を移動させるための主要なまたは単一の熱経路を形成する。表面用シート１３、１４はコア材料１２のストリップに対する保護部を形成して、コア材料１２が周囲の環境に損傷を与える粒子または気体を放出しないようにする障壁部のように働く。コア材料１２の構成から独立している表面用シート１３、１４によって、伝熱装置１０の取扱いがさらに容易になり、それにより、極めて高い熱伝導率を有するコア材料を重要な場所における適用例に使用することができる。
　好ましいコア材料１２は熱分解グラファイト・・・である。高い熱伝導率を有する通常のグラファイト補強用複合体の面内熱伝導率は３００Ｗ／ｍＫのオーダーである。・・・
　コア材料１２のストリップの可撓性は、コア材料１２のストリップがどれだけ薄いかに応じて定まる。コア材料１２のストリップの厚さを０．０００１マイクロメートル（１オングストローム）から約６．３５ミリメートル（１／４インチ）まで変更できるが、約０．００２ミリメートル（２ミクロン）から２ミリメートルの間であるのが好ましい。」
　
刊行物２：特開昭６１−２７５１１７号公報
（２ａ）「グラファイトは抜群の耐熱性や耐薬品性、高電導性などのため工業材料として重要な地位をしめ、電極、発熱体、構造材として広く使用されている。この様なグラファイトとしては天然に産するものを使用するのが一つの方法であるが、良質のグラファイトは生産量が非常に限られており、しかも取り扱いにくい粉末状又はブロック状のため人工的にグラファイトを製造する事が行なわれている。」（１頁右欄４〜１１行）
　
３．刊行物１記載の発明
（ア）グラファイト材料は、通常、厚さ方向に比較して面内方向の熱伝導性が良好であるし、摘記事項（１ｂ）には、コア材料の面内熱伝導率が２００Ｗ／ｍＫよりも大きい旨が記載されているから、上記摘記事項（１ａ）〜（１ｄ）に記載された「コア材料」である「グラファイト」は、面内方向に高い熱伝導性を有するものといえる。
（イ）金属は、通常、等方性熱伝導材料であるから、上記摘記事項（１ｃ）に記載された「アルミニウム」、「銅」等から構成される金属製の「表面用シート」も、等方性熱伝導材料であるといえる。
　
　上記（ア）、（イ）の事項を考慮し、摘記事項（１ａ）〜（１ｄ）の記載を整理すると、刊行物１には、次の「伝熱装置」についての発明（以下、「刊行物１発明」という。）が記載されていると認められる。
　
「面内方向に高い熱伝導性を有するグラファイトからなるコア材料と、等方性熱伝導材料である金属製の二つの薄い表面用シートとからなり、表面用シートの一方は、コア材料のストリップの一側上に配置され、他方の表面用シートはコア材料のストリップの他側に配置された伝熱装置」
　
４．対比・判断
　本願発明１と刊行物１発明を対比すると、刊行物１発明における「伝熱装置」は、本願発明１における「熱伝導体」に相当し、以下同様に、「面内方向」は「面方向」に、「コア材料」は「第１のシート」に、「表面用シート」は「第２のシート」、「第３のシート」、乃至「第２および第３のシート」に、それぞれ相当するから（以下、刊行物１発明の用語に替えて、それに相当する本願発明１の用語を使用することがある。）、両者は、
「面方向に高い熱伝導性を有するグラファイトから作製された第１のシートと、この第１のシートの両主面上に積層された等方性熱伝導材料からなる第２および第３のシートを備えてなる熱伝導体」である点で一致するが、次の点で相違する。
　
＜相違点１＞
　本願発明１では、第１のシートのグラファイトが「天然グラファイト」であるのに対し、刊行物１発明では、「天然グラファイト」であることが規定されていない点
　
＜相違点２＞
　本願発明１の熱伝導体は、
「第１のシートの２５℃におけるヤング率Ｅ１（ＧＰａ）、厚さｔ１（ｍｍ）、面方向の熱伝導率λ１（Ｗ／ｍ・Ｋ）および比重ρ１（ｇ／ｃｍ３）、前記第２のシートの２５℃におけるヤング率Ｅ２（ＧＰａ）、厚さｔ２（ｍｍ）、熱伝導率λ２（Ｗ／ｍ・Ｋ）および比重ρ２（ｇ／ｃｍ３）、並びに、前記第３のシートの２５℃におけるヤング率Ｅ３（ＧＰａ）、厚さｔ３（ｍｍ）、熱伝導率λ３（Ｗ／ｍ・Ｋ）および比重ρ３（ｇ／ｃｍ３）が、下記の式
　−１０≦ｌｎ［（Ｅ２・ｔ２・λ２／Ｅ１・ｔ１・λ１）／（１００ρ２　／ρ１）］≦７
　−１０≦ｌｎ［（Ｅ３・ｔ３・λ３／Ｅ１・ｔ１・λ１）／（１００ρ３　／ρ１）］≦７
を満足する」のに対し、刊行物１発明の熱伝導体は、そのような事項が規定されていない点
　
　以下、上記相違点１、２について検討する。
＜相違点１について＞
　刊行物１の上記摘記事項（１ｂ）には、「高い熱伝導部材を有するコア材料１２は、熱分解グラファイト・・・を含む高い熱伝導率を有するあらゆる材料から選択できる」と記載され、第１のシートのグラファイトとして各種のものを使用できる旨が示唆されているし、また、刊行物２には、電極、発熱体、構造材等の工業材料として使用するグラファイトとして、天然に産するもの（すなわち、天然グラファイト）を使用し得る旨が記載されているから、刊行物１発明において、第１のシートのグラファイトとして「天然グラファイト」を採用することは、当業者が容易に想到し得たものというべきである。
　
＜相違点２について＞
　本願明細書の表３、表５には、熱伝導率が２４０Ｗ／ｍ・Ｋのグラファイトシートの厚さを０．１〜２ｍｍとし、第２のシート乃至第３のシートを、ヤング率が７０ＧＰａ、熱伝導率が２２０Ｗ／ｍ・Ｋ、比重が２．６９のアルミニウムシートや、ヤング率が１２０ＧＰａ、熱伝導率が３８０Ｗ／ｍ・Ｋ、比重が８．９３の銅シートとし、その厚さをグラファイトシートの厚さの１／２００〜１／８程度としたときには、上記式が満足される旨が示されている。
　これに対し、刊行物１には、グラファイト等のコア材料（第１のシート）の厚さは、約０．００２〜２ｍｍであるのが好ましい旨〔摘示事項（１ｄ）参照〕、アルミニウム、銅等の表面用シート（第２のシート乃至第３のシート）の厚さは、コア材料（第１のシート）の厚さに比較して薄く形成しており、約０．００２〜２ｍｍである旨、結合剤を含む表面用シートに対するコア材料の体積分率の比は約５％と９５％との間である旨〔摘示事項（１ｃ）参照〕が記載されており、また、Ｆｉｇ．１〜３には、第１のシートの面積は、第２のシートや第３のシートの面積とほぼ同じかやや小さい旨が示されていることを勘案すると、第１のシートの厚さを０．１〜２ｍｍとし、アルミニウムや銅等の第２のシート乃至第３のシートの厚さを第１のシートの厚さの１／４０〜１／８程度とすることも、刊行物１発明における選択肢の範囲内の事項といえる。そして、刊行物１には、グラファイト等のコア材料（第１のシート）の面内熱伝導率が２００Ｗ／ｍＫよりも大きい旨も記載され、さらに、アルミニウム、銅のヤング率、比重、熱伝導率が純度、形状、製法等によって大きくは変わらないことを併せ考慮すると、そのような選択肢により得られる熱伝導体は、上記式を満足すると認められる。
　してみれば、刊行物１発明の熱伝導体において、熱伝導体（伝熱装置）の熱伝導性を良好とすることを課題として、第２のシート乃至第３のシートをアルミニウムシートや銅シートとし、その厚さを第１のシートの厚さの１／４０〜１／８程度として、結果的に上記式を満足するように構成することは、刊行物１の上記摘示事項（１ｃ）、（１ｄ）の記載に基づいて当業者が容易に想到し得たものというべきである。
　
　しかも、次の（Ａ）〜（Ｃ）において述べるように、上記式を満足するものでも熱伝導性が格別良好とはいえないものが含まれているから、上記式は、格別の技術的意義があるものともいえない。
　
（Ａ）表３について
　【表３】の上段から１４番目の試料と１５番目の試料を比較すると、アルミニウムシートの厚さ、ヤング率、熱伝導率、比重はいずれも同一であり、グラファイトシートのヤング率、 熱伝導率、比重はいずれも同一であるが、厚さについては、１４番目の試料は０．０８ｍｍ、１５番目の試料は０．１ｍｍで差があり、さらに、複合シートの面方向の２点間平均温度差Δｔは６Ｋで、いずれも同一であるが、複合シートのｌｎ（ｆ（ｘ））の値は、１４番目の試料は７．０４、１５番目の試料は６．８２で差がある。
　そうすると、複合シートのｌｎ（ｆ（ｘ））の値は、１４番目の試料は上記条件式の範囲から外れ、１５番目の試料はその範囲に含まれるにもかかわらず、複合シートの２点間平均温度差Δｔはいずれも同一であるから、１５番目の試料が、１４番目の試料よりも面方向の熱伝導性が良好であるとはいえない。
　
　また、【表３】の上段から２６番目の試料と２７番目の試料を比較すると、アルミニウムシートの厚さ、ヤング率、熱伝導率、比重はいずれも同一であり、グラファイトシートのヤング率、 熱伝導率、比重はいずれも同一であるが、厚さについては、２６番目の試料は０．１ｍｍ、２７番目の試料は０．２ｍｍで差があり、さらに、複合シートの面方向の２点間平均温度差Δｔは、２６番目の試料は１０Ｋ、２７番目の試料は９Ｋで差があり、複合シートのｌｎ（ｆ（ｘ））の値は、２６番目の試料は７．５１、２７番目の試料は６．８２で差がある。
　そうすると、複合シートのｌｎ（ｆ（ｘ））の値は、２６番目の試料は上記条件式の範囲から外れ、２７番目の試料はその範囲に含まれるにもかかわらず、複合シートの２点間平均温度差Δｔは、２７番目の試料が２６番目の試料よりも１Ｋ低いだけで、その差はわずかであるから、２７番目の試料が、２６番目の試料よりも面方向の熱伝導性が格別良好であるとはいえない。
　
（Ｂ）表４について
　【表４】の上段から１４番目の試料と１５番目の試料を比較すると、アルミニウムシートの厚さ、ヤング率、熱伝導率、比重はいずれも同一であり、グラファイトシートのヤング率、 熱伝導率、比重はいずれも同一であるが、厚さについては、１４番目の試料は１．５ｍｍ、２番目の試料は２ｍｍで差があり、さらに、複合シートの面方向の２点間平均温度差Δｔは９Ｋで、いずれも同一であるが、複合シートのｌｎ（ｆ（ｘ））の値は、１４番目の試料は７．１０、１５番目の試料は６．８２で差がある。
　そうすると、複合シートのｌｎ（ｆ（ｘ））の値は、１４番目の試料は上記条件式の範囲から外れ、１５番目の試料はその範囲に含まれるにもかかわらず、複合シートの２点間平均温度差Δｔはいずれも同一であるから、１５番目の試料が、１４番目の試料よりも面方向の熱伝導性が良好であるとはいえない。
　
　また、【表４】の上段から３８番目の試料と３９番目の試料を比較すると、アルミニウムシートの厚さ、ヤング率、熱伝導率、比重はいずれも同一であり、グラファイトシートのヤング率、 熱伝導率、比重はいずれも同一であるが、厚さについては、３８番目の試料は４ｍｍ、３９番目の試料は１０ｍｍで差があり、さらに、複合シートの面方向の２点間平均温度差Δｔは８Ｋで、いずれも同一であるが、複合シートのｌｎ（ｆ（ｘ））の値は、３８番目の試料は７．７３、３９番目の試料は６．８２で差がある。
　そうすると、複合シートのｌｎ（ｆ（ｘ））の値は、３８番目の試料は上記条件式の範囲から外れ、３９番目の試料についてはその範囲に含まれるにもかかわらず、複合シートの２点間平均温度差Δｔはいずれも同一であるから、３９番目の試料が、３８番目の試料よりも面方向の熱伝導性が良好であるとはいえない。
　
（Ｃ）表７、表８について
　【表７】の上段から２番目と１１番目の試料、及び、【表８】の上段から２番目の試料は、上記式を満足するものの、複合シートの２点間平均温度差Δｔがそれぞれ１４Ｋ、１２Ｋ、１５Ｋと熱伝導性が悪い。
　
　そして、本願発明１は、刊行物１、２の記載から予測できないような格別に顕著な効果を奏するとは認められない。
　
　したがって、本願発明１は、刊行物１、２に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
５．むすび
　以上のとおりであるから、本願発明１は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　したがって、その余の発明について検討するまでもなく、本願は拒絶すべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。