(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
窒素酸化物の大部分を一酸化窒素（ＮＯ）として含有する排ガスにアンモニアと酸化剤としてオゾンまたは過酸化水素を注入して一酸化窒素の一部を二酸化窒素（ＮＯ2 ）に転化させ、この排ガスを脱硝触媒と接触させて排ガス中の窒素酸化物を還元除去する排ガス脱硝方法において、排ガス流量情報と排ガス中のＮＯｘ濃度情報から必要アンモニア注入量を算出するとともに、アンモニアと酸化剤の注入量を連動させ、これらのモル比（アンモニア注入量／オゾンまたは過酸化水素注入量）が２．０±０．２モル／モルの範囲になるように制御することを特徴とする排ガス脱硝方法。
【請求項２】
窒素酸化物の大部分を一酸化窒素（ＮＯ）として含有する排ガスにアンモニアと酸化剤として硝酸を注入して一酸化窒素の一部を二酸化窒素（ＮＯ2 ）に転化させ、この排ガスを脱硝触媒と接触させて排ガス中の窒素酸化物を還元除去する排ガス脱硝方法において、排ガス流量情報と排ガス中のＮＯｘ濃度情報から必要アンモニア注入量を算出するとともに、アンモニアと酸化剤の注入量を連動させ、これらのモル比（アンモニア注入量／硝酸注入量）が３．０±０．３モル／モルの範囲になるように制御することを特徴とする排ガス脱硝方法。
【請求項３】
一酸化窒素含有排ガスにアンモニアと酸化剤としてオゾンまたは過酸化水素を注入して一酸化窒素の一部を二酸化窒素に転化させる手段と、転化処理した排ガスを脱硝触媒と接触させて窒素酸化物を還元除去する手段とを備えた排ガス脱硝装置において、前記アンモニアと前記酸化剤の注入量の制御手段を連動させ、アンモニア注入量／酸化剤注入量のモル比を２．０±０．２モル／モルの範囲に制御する手段を設けたことを特徴とする排ガス脱硝装置。
【請求項４】
一酸化窒素含有排ガスにアンモニアと酸化剤として硝酸を注入して一酸化窒素の一部を二酸化窒素に転化させる手段と、転化処理した排ガスを脱硝触媒と接触させて窒素酸化物を還元除去する手段とを備えた排ガス脱硝装置において、前記アンモニアと前記酸化剤の注入量の制御手段を連動させ、アンモニア注入量／酸化剤注入量のモル比を３．０±０．３モル／モルの範囲に制御する手段を設けたことを特徴とする排ガス脱硝装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、排ガス脱硝方法および装置に係り、特に発電プラント用ボイラ、ガスタービン、ゴミ焼却炉などの各種燃焼炉から排出される排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）のうち一酸化窒素（ＮＯ）の一部を二酸化窒素（ＮＯ２  ）にあらかじめ酸化することにより、低温から効率よくアンモニア（ＮＨ３  ）で接触還元することが可能な排ガス脱硝方法および装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
排ガス中にアンモニア（ＮＨ３  ）を注入した後、触媒と接触させることにより排ガス中の窒素酸化物を窒素に還元除去する接触アンモニア還元脱硝法において、排ガスにあらかじめ酸化剤を注入して含有される一酸化窒素（ＮＯ）の一部を二酸化窒素（ＮＯ２  ）にすることによりＮＨ３  との反応性を向上させ、より低温から脱硝できるようにする試みは数多く知られている（例えば特開昭５２−９４８６３号公報、特公昭５６−５０６１３号公報、特開昭５４−２３０６８号公報など）。
【０００３】
上記方法は、（１）式で示される一酸化窒素１モルおよび二酸化窒素１モルとＮＨ３  ２モルの反応が（２）式で示される通常の脱硝反応に較べてきわめて速いため、予めＮＯ２  源を注入するか、オゾン（Ｏ３  ）、過酸化水素（Ｈ２  Ｏ２  ）、硝酸（ＨＮＯ３  ）などの酸化剤を注入してＮＯの一部をＮＯ２  に酸化（（３）式〜（５）式）して運転温度の低温化を図ろうというものである。
脱硝反応
【０００４】
【化１】
ＮＯ＋ＮＯ２  ＋２ＮＨ３      →  ２Ｎ２  ＋３Ｈ２  Ｏ    （１）式
【０００５】
【化２】
ＮＯ＋ＮＨ３  ＋１／４Ｏ２      →  Ｎ２  ＋３／２Ｈ２  Ｏ  （２）式
ＮＯの酸化反応
【０００６】
【化３】
ＮＯ＋Ｏ３                  →    ＮＯ２  ＋Ｏ２          （３）式
【０００７】
【化４】
ＮＯ＋Ｈ２  Ｏ２              →    ＮＯ２  ＋Ｈ２  Ｏ      （４）式
【０００８】
【化５】
ＮＯ＋２ＨＮＯ３            →    ３ＮＯ２  ＋Ｈ２  Ｏ    （５）式
上記のＮＯとＮＯ２  を共存させる効果は１００〜３００℃で顕著であるため、古くから各種焼却炉排ガス、廃熱回収ボイラ、ガスタービンなどの燃焼器を初めとする低温脱硝への応用が試みられてきたが、広く実用されるには到っていない。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
上記従来技術を実用化することの妨げになっている理由としては、脱硝率の制御が難しいことが第一にあげられる。図５はＮＯ単独、ＮＯ２  単独、ＮＯとＮＯ２  とを当モルで含む各排ガスをチタン（Ｔｉ）−タングステン（Ｗ）−バナジウム（Ｖ）系触媒を用いて脱硝する場合の温度特性を示したものであるが、ＮＯとＮＯ２  が当モルの場合には効率よくＮＯｘが除去されるが、ＮＯまたはＮＯ２  単独では除去性能が著しく低下する。このため、ＮＯｘの変動に対し酸化剤の注入量とＮＨ３  の注入量を個別に制御する従来技術では、次のような多くの問題を生じる。
（Ａ）酸化剤が不足し、排ガス中のＮＯ２  の含有割合が小さいと脱硝反応速度が低下するだけでなく多量の未反応アンモニアの流出が生じる。
（Ｂ）排ガス中のＮＯ２  濃度がＮＯ濃度を超えると脱硝反応はアンモニア４モルが二酸化窒素３モルに対し反応（（６）式）するようになり、ＮＨ３  の注入量制御が困難である。そればかりか、ＮＯ２  がＮＯを超えるとＮＯ２  とＮＨ３  から硝安が生成して触媒が徐々に劣化するとともに、Ｎ２  Ｏを副生するようになる。
【００１０】
【化６】
３ＮＯ２  ＋４ＮＨ３    →    ７／２Ｎ２  ＋６Ｈ２  Ｏ    （６）式
（Ｃ）ＮＨ３  がＮＯ２  含有比率に見合わないと、ＮＯより公害を引き起こし易い
ＮＯ２  が煙突から排出されるのみならず、煙色が黄変する。
本発明はこのような従来技術の問題点に鑑み、現在広く実用化されているＮＯを主体とする排ガスのアンモニア接触還元法脱硝装置と同様に、容易でかつ精度の高い脱硝率のコントロールが可能な脱硝装置を提供するとともに、上記した問題を生じない脱硝方法を提供しようとするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため本願で特許請求される発明は以下のとおりである。
（１）窒素酸化物の大部分を一酸化窒素（ＮＯ）として含有する排ガスにアンモニアと酸化剤としてオゾンまたは過酸化水素を注入して一酸化窒素の一部を二酸化窒素（ＮＯ2 ）に転化させ、この排ガスを脱硝触媒と接触させて排ガス中の窒素酸化物を還元除去する排ガス脱硝方法において、排ガス流量情報と排ガス中のＮＯｘ濃度情報から必要アンモニア注入量を算出するとともに、アンモニアと酸化剤の注入量を連動させ、これらのモル比（アンモニア注入量／オゾンまたは過酸化水素注入量）が２．０±０．２モル／モルの範囲になるように制御することを特徴とする排ガス脱硝方法。
（２）窒素酸化物の大部分を一酸化窒素（ＮＯ）として含有する排ガスにアンモニアと酸化剤として硝酸を注入して一酸化窒素の一部を二酸化窒素（ＮＯ2 ）に転化させ、この排ガスを脱硝触媒と接触させて排ガス中の窒素酸化物を還元除去する排ガス脱硝方法において、排ガス流量情報と排ガス中のＮＯｘ濃度情報から必要アンモニア注入量を算出するとともに、アンモニアと酸化剤の注入量を連動させ、これらのモル比（アンモニア注入量／硝酸注入量）が３．０±０．３モル／モルの範囲になるように制御することを特徴とする排ガス脱硝方法。
（３）一酸化窒素含有排ガスにアンモニアと酸化剤としてオゾンまたは過酸化水素を注入して一酸化窒素の一部を二酸化窒素に転化させる手段と、転化処理した排ガスを脱硝触媒と接触させて窒素酸化物を還元除去する手段とを備えた排ガス脱硝装置において、前記アンモニアと前記酸化剤の注入量の制御手段を連動させ、アンモニア注入量／酸化剤注入量のモル比を２．０±０．２モル／モルの範囲に制御する手段を設けたことを特徴とする排ガス脱硝装置。
（４） 一酸化窒素含有排ガスにアンモニアと酸化剤として硝酸を注入して一酸化窒素の一部を二酸化窒素に転化させる手段と、転化処理した排ガスを脱硝触媒と接触させて窒素酸化物を還元除去する手段とを備えた排ガス脱硝装置において、前記アンモニアと前記酸化剤の注入量の制御手段を連動させ、アンモニア注入量／酸化剤注入量のモル比を３．０±０．３モル／モルの範囲に制御する手段を設けたことを特徴とする排ガス脱硝装置。
【００１２】
【作用】
本発明のようにＮＨ３  と酸化剤注入量を上記したような範囲に制御すると前述の（１）式の反応がきわめて速いため、総反応として以下に示す（７）式〜（９）式の反応により酸化剤とＮＨ３  が過不足なく、かつ速やかに消費される。
【００１３】
【化７】
２ＮＨ３  ＋Ｏ３  ＋２ＮＯ            →  ２Ｎ２  ＋３Ｈ２  Ｏ＋Ｏ２          （７）式
【００１４】
【化８】
２ＮＨ３  ＋Ｈ２  Ｏ２  ＋２ＮＯ  →  ２Ｎ２  ＋４Ｈ２  Ｏ          （８）式
【００１５】
【化９】
３ＮＨ３  ＋ＨＮＯ３  ＋２ＮＯ  →  ３／２Ｎ２  ＋５Ｈ２  Ｏ            （９）式
このため、従来技術で問題となった排ガス中のＮＯまたはＮＯ２  濃度がどちらかに偏った場合に生じる脱硝率の低下、ＮＯ２  のリーク、Ｎ２  Ｏの副生、または触媒劣化を起こすことがない。もし排ガス中のＮＯを除去するに必要な量以上にＮＨ３  と酸化剤が注入されたとしても、Ｏ３  とＨ２  Ｏ２  の場合にはＮＨ３  のリークと無害な酸素がリークするのみであり、これは通常の排煙脱硝装置と同様である。ＨＮＯ３  を酸化剤とする場合にはＮＯ２  がリークするもののＮＨ３  注入量の１／３以下の注入量であるためきわめてわずかであり、その弊害は大幅に軽減されることになる。
【００１６】
したがって、運転に当たっては酸化反応を意識することなくアンモニアの注入量を変化させることにより脱硝活性を設定できる。さらに、常に（７）式〜（９）式の速い反応のみを進行させることができるため、触媒使用量の低減または反応温度の低下を図ることが可能になる。
以上に示したように、本発明では常にアンモニア注入量と酸化剤注入量を一定比率で制御することにより、現在一般に用いられている脱硝装置と同様の簡便さで装置を運転することが可能になる。
【００１７】
本発明で採用した手段は、排ガス中のＮＯｘ濃度に関する情報を得て、その信号によりＮＯ酸化剤とＮＨ３  とを一定比率で添加できるようにした点に特徴がある。
【００１８】
【実施例】
図１に本発明の一実施例である排ガス脱硝装置の基本系統図を示す。この脱硝装置はＮＯｘ濃度測定装置９、酸化剤注入装置１０、ＮＨ３  注入装置１１、触媒反応器２とからなり、酸化剤注入装置１０とＮＨ３  注入装置１１はＮＯｘ測定装置９からの濃度信号１２と流量信号１３とにより、両者の注入量のモル比が常時所定の一定割合になるように制御される。
【００１９】
ここで、酸化剤とＮＨ３  の注入モル比の一定量とは酸化剤の種類により、次のような範囲のものを意味する。
（Ａ）酸化剤がＯ３  およびＨ２  Ｏ２  の場合
ＮＨ３  注入量／酸化剤注入量＝２．０±０．２モル／モル
（Ｂ）酸化剤がＨＮＯ３  の場合
ＮＨ３  注入量／酸化剤注入量＝３．０±０．３モル／モル
また、酸化剤注入装置１０とはオゾン発生器、過酸化水素または硝酸吹込み装置など酸化剤を排ガスに注入するための手段のほか、それら酸化剤の発生装置からの流量を制御するための制御弁、放電によるオゾン発生器の加電電圧の制御による発生量の制御などの、いわゆる制御手段をも含むものである。
【００２０】
本発明の実施に必要な基本的装置構成は図１に示したとおりである。
脱硝装置はＮＯｘ測定装置９、酸化剤注入装置１０、ＮＨ３  注入装置１１、触媒反応器２とからなり、酸化剤注入装置１０とＮＨ３  注入装置１１はＮＯｘ測定装置９からの濃度信号１２と流量信号１３とにより、酸化剤およびアンモニアの注入量のモル比が常時所定の一定割合になるように注入制御するように構成されている。
【００２１】
ここでＮＯｘ測定装置９は、赤外線式または化学発光式などの通常のＮＯｘ濃度測定装置が用いられ、排ガス中のＮＯｘ濃度に比例した信号を発生する。一方、流量信号１３は排ガス源からもらってもよいし、ピートー管、オリフィスなどで独自に計測して発生したものであってもよい。
両信号は酸化剤注入装置１０およびアンモニア注入量装置１１とに送られ、注入量制御信号に変換されて両者の注入量がガス量、ＮＯｘ濃度の変化に追従し、かつアンモニア注入量／酸化剤注入量モル比が常に一定割合になるように制御するために用いられる。本発明のポイントは、前述したようにアンモニア注入量／酸化剤注入量のモル比が常に一定割合になるように制御することにあり、したがって図２のように流量信号１３とＮＯｘ濃度信号１２をあらかじめ演算器１４で演算処理し、アンモニア注入量／酸化剤注入量のモル比が常に一定割合になるような制御信号１５を発生して制御するようにしてもよいことはいうまでもない。
【００２２】
アンモニア注入装置１１は、アンモニアガス、液化アンモニアなどのアンモニアの供給装置と流量制御弁などの制御手段とからなり、前記制御信号に比例したアンモニアを供給する。これは酸化剤注入装置においても同様であり、異なるのはアンモニア注入量／酸化剤注入量のモル比が常に一定割合になるようアンモニア注入量と連動されて制御されていることである。
【００２３】
酸化剤にはオゾン、硝酸、過酸化水素など排ガス中のＮＯをＮＯ２  に酸化できる能力を有するものが用いられ、その注入量は酸化剤の種類により請求範囲に記載したアンモニア注入量／酸化剤注入量のモル比になるように制御される。
また、触媒３には公知の酸化チタン系触媒、ゼオライト系触媒など通常の脱硝用触媒が用いられる。
【００２４】
排ガス中に注入された酸化剤によりＮＯの一部は前記（３）式〜（５）式のようにＮＯ２  に酸化された後、アンモニアが加えられ触媒反応器に導かれる。このときアンモニアと酸化剤とはアンモニア注入量／酸化剤注入量のモル比が常に一定割合になるように制御されているため、反応速度の非常に大きい（７）式〜（９）式の反応が選択的に進行し、アンモニアと酸化剤が過不足なく消費される。
【００２５】
２ＮＨ３  ＋Ｏ３  ＋２ＮＯ            →  ２Ｎ２  ＋３Ｈ２  Ｏ＋Ｏ２          （７）式
２ＮＨ３  ＋Ｈ２  Ｏ２  ＋２ＮＯ  →  ２Ｎ２  ＋４Ｈ２  Ｏ          （８）式
３ＮＨ３  ＋ＨＮＯ３  ＋２ＮＯ  →  ３／２Ｎ２  ＋５Ｈ２  Ｏ            （９）式
このように、非常に速い反応のみを選択的に生じさせるため、運転温度を著しく低下させることが可能になり、１００〜３００℃、通常１５０〜２５０℃で触媒量の大幅な低減が図れる。また、未反応のアンモニアの流出や酸化剤により生成したＮＯ２  の発生がほとんどなく、従来技術で問題となった種々の問題を生じないことは前述したとおりである。
【００２６】
アンモニア注入量／酸化剤注入量のモル比は、Ｏ３  とＨ２  Ｏ２  を用いる場合には２、ＨＮＯ３  を用いる場合には３にした場合に最も効率よく脱硝できるが、特許請求範囲に記載した範囲内であれば実用上充分高い効率が得られ、問題も生じない。上記モル比が大きすぎても、低すぎても脱硝率の低下や触媒劣化、Ｎ２  Ｏの副生を生じるので好ましくない。
【００２７】
また、排ガス中のＮＯに対するＮＨ３  注入モル比はＯ３  、Ｈ２  Ｏ２  では１以下、ＨＮＯ３  では１．５以下に制御することが好ましいが、排ガス中に当初からＮＯ２  を含有する場合にはそれに応じて増減してもよい。
本発明は特に低温度において顕著な効果を発揮するが、装置の腐食等の理由で排ガスを余熱する設備を有してもよい。また、ガスタービンの起動時における低温排ガスの浄化方法として、本発明の思想に基づくアンモニア注入量／酸化剤注入量を一定値に制御する方法を不定期に採用する場合にも触媒量を低減できる効果が得られる。
【００２８】
本発明の思想によれば、図１および図２に示した範囲にとどまらず、図３〜４のように必要に応じて他の排ガス浄化用機器、もしくは余熱装置を配したもの、または酸化剤、アンモニアの注入を燃焼器出口の高温度ゾーンに配するなどの変更があっても同様の効果が得られ、本発明の範囲内である。
図３は燃焼器１と触媒反応器２の間に集塵装置１６を設けた場合の例であり、ゴミ焼却炉排ガスなどの煤塵の多い排ガス処理に適する。さらに、図４は排ガスラインに熱交換器または熱回収器１７を配する場合の一例であり、酸化剤を熱回収器１７の前流または熱回収伝熱管群の間に注入して、酸化剤によるＮＯの酸化を促進するよう工夫したものである。なお、図１〜４の実施例では酸化剤を注入した後の下流域にてアンモニアを注入する例を示しているが、酸化剤による一酸化窒素の二酸化窒素への酸化反応は急速に行われるので、アンモニアと酸化剤を同一個所で同時に注入しても差し支えない。
【００２９】
以下、本発明の実施例による具体的データを従来の脱硝装置のデータと対比してさらに詳細に説明する。
実施例１
図１の系統を有する小型反応装置に表１の組成のガスを流し、脱硝反応を行わせた。酸化剤にはオゾン生成器から発生させたＯ３  濃度として１０００ｐｐｍのガスを、また脱硝用還元剤として２％のアンモニアガスを用い、各々流量コントロール弁に接続し、両者の信号がＮＨ３  ／Ｏ３  モル比が常に２になるように連動した。また、脱硝反応器にはＴｉ−Ｗ−Ｖ系触媒（Ｔｉ／Ｗ／Ｖ原子比＝９５／４／５、厚さ１ｍｍ）の板状触媒を４ｍｍピッチで配した触媒構造体を用い、表２のような条件に維持した。
【００３０】
【表１】
0003556728.tif 000002
【００３１】
【表２】
0003556728.tif 000003
本条件下で、ＮＨ３  ／ＮＯ比を０．４〜１．４ｍｏｌ／ｍｏｌの間で変化させ、そのときのＮＯｘの減少率、触媒層出口のＮ２  Ｏ濃度を測定するとともに煙色の変化を調べた。
比較例１および比較例２
実施例１と同様の装置を用い、Ｏ３  ／ＮＯモル比が各々０．４と０．６になるようにオゾンを一定値で注入した以外は実施例１と同様にして、ＮＨ３  ／ＮＯモル比を０．４〜１．４の間で変化させてＮＯｘの減少率、触媒層出口のＮ２  Ｏ濃度を測定するとともに煙色の変化を調べた。
【００３２】
実施例１と比較例１および比較例２から得られた結果を対比して表３にまとめて示す。
【００３３】
【表３】
0003556728.tif 000004
実施例１では、ＮＨ３  ／ＮＯモル比に対応した脱硝率が得られ、ＮＨ３  ／ＮＯ比が０．８以上では高い高率が得られた。また、いずれのＮＨ３  ／ＮＯ比でもＮ２  Ｏの副生はなく、煙色の変化もなかった。
【００３４】
一方、比較例１では脱硝率が一定以上高くならないだけでなく、ＮＨ３  ／ＮＯ比の小さい条件ではＮ２  Ｏの副生と煙色が黄色に変化した。
また、比較例２の場合にも同様に高い脱硝率が得られず、すべてのＮＨ３  ／ＮＯ比でＮ２  Ｏの副生と排ガスの着色が見られた。さらに、高ＮＨ３  ／ＮＯ比領域に長く保持すると脱硝性能が徐々に低下する現象も観察された。
実施例２
実施例１のオゾン生成器および流量コントロール弁に代えて１５％硝酸を流量制御可能な定量ポンプとその出口に設けた外熱式蒸発器を用いて酸化剤として注入し、ＮＨ３  ／ＨＮＯ３  注入モル比が常に３になるように制御した。本装置を用いたほかは実施例１と同様にして、ＮＨ３  ／ＮＯモル比を０．４〜１．４の間で変化させた場合のＮＯｘの減少率、触媒層出口のＮ２  Ｏ濃度を測定するとともに煙色の変化を調べた。
比較例３および比較例４
実施例２と同様の装置を用い、ＨＮＯ３  ／ＮＯモル比が各々０．２と１．０になるように硝酸水溶液を一定値で注入した以外は実施例２と同様にして、ＮＨ３  ／ＮＯモル比を０．４〜１．４の間で変化させてＮＯｘの減少率、触媒層出口のＮ２  Ｏ濃度を測定するとともに煙色の変化を調べた。
【００３５】
実施例２と比較例３および比較例４の結果を表４にまとめて示す。
【００３６】
【表４】
0003556728.tif 000005
実施例２の場合にも実施例１同様高い脱硝率が得られただげでなく、Ｎ２  Ｏの副生や排ガスの着色現象は全く見られなかった。
【００３７】
これに対し、比較例３および比較例４では高い脱硝率が得られないだけでなく、Ｎ２  Ｏ副生および排ガスが黄色に強く着色する現象が見られた。さらにＮＨ３  ／ＮＯ比の高い条件では反応管壁に硝安が析出し、実用上大きな問題になることが明らかになった。
実施例３
実施例１のオゾン生成器および流量コントロール弁に代えて１０％過酸化水素水を流量制御可能な定量ポンプとその出口に設けた外熱式蒸発器を用いて酸化剤として注入し、ＮＨ３  ／Ｈ２  Ｏ２  注入モル比が常に２になるように制御した。本装置を用いたほかは実施例１と同様にして、ＮＨ３  ／ＮＯモル比を０．４〜１．４の間で変化させた場合のＮＯｘの減少率、触媒層出口のＮ２  Ｏ濃度を測定するとともに煙色の変化を調べた。本例の場合にも実施例１および２と同様、高い脱硝率が得られただけでなく、脱硝装置の運用上問題になるＮ２  Ｏ副生や排ガスの着色現象は見られない優れた特性を示した。
【００３８】
【発明の効果】
本発明によればＮ２  Ｏ副生やＮＯ２  の残存による排ガスの着色といった実用の妨げとなる問題を生じることなく低温排ガスを効率よく脱硝することが可能になる。さらにＮＨ３  ／ＮＯモル比の大きな変化に対しても問題なく対応できるため、負荷変動やＮＯｘ濃度の変化にも容易に追従できる。
【００３９】
これにより近年需要の増大しているゴミ焼却炉排ガスを初めとする各種低温排ガスを余熱することなく効率よく脱硝することができるようになるので、産業的、社会的価値も著しく高い。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例を示す脱硝装置の構成図。
【図２】実施例の他の実施例を示す脱硝装置の構成図。
【図３】本発明の他の実施態様を説明する図。
【図４】本発明の他の実施態様を説明する図。
【図５】従来技術の問題点を説明するための図。
【符号の説明】
１…排ガス源、２…触媒反応器、３…触媒、４、５…排気管、６…ＮＯｘサンプリング管、７…酸化剤注入ライン、８…アンモニア注入ライン、９…ＮＯｘ濃度計、１０…酸化剤注入装置、１１…アンモニア注入装置、１２…ＮＯｘ濃度信号、１３…流量信号、１４…演算器、１５…注入量制御信号。
【図１】
0003556728.tif 000006
【図２】
0003556728.tif 000007
【図３】
0003556728.tif 000008
【図４】
0003556728.tif 000009
【図５】
0003556728.tif 000010