(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
補強繊維とマトリックス樹脂からなる層が積層してなる繊維強化プラスチック製円筒体において、補強繊維が円筒軸方向に対して角度θ１  で配列した［Ａ］層と、補強繊維が円筒軸方向に対して角度θ２  で配列した［Ｂ］層を有し、かつθ１  およびθ２  が次式［１］および［２］を満足し、θ２  の絶対値がθ１  の絶対値より大であることを特徴とする繊維強化プラスチック製円筒体。
３５°≦θ１  ≦５０°                ［１］
−７０°≦θ２  ≦−４０°              ［２］
【請求項２】
［Ａ］層および［Ｂ］層のそれぞれ複数が交互に重なってなることを特徴とする請求項１記載の繊維強化プラスチック製円筒体。
【請求項３】
補強繊維が円筒軸方向に対して実質的に０°の角度で配列した層を含むことを特徴とする請求項１記載の繊維強化プラスチック製円筒体。
【請求項４】
円筒体がゴルフクラブ用シャフトであることを特徴とする請求項３記載の繊維強化プラスチック製円筒体。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、ねじり負荷に対する耐性の大きい繊維強化プラスチック製円筒体に関し、さらに詳しくは、たとえば、航空機、自動車、自転車等における各種フレーム、パイプ、ドライブシャフトとして、また、釣竿、ゴルフクラブ用シャフト、スキーポール、テントの支柱等の各種レジャー用品として好適な繊維強化プラスチック製円筒体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
繊維強化プラスチック（以下、ＦＲＰと略す）製円筒体において、円筒体のねじり強度の向上は重要な問題である。例えば、ゴルフクラブでボールを打った時に円筒体であるシャフトには曲げ力とともにねじり力が作用し、円筒体の曲げまたはねじりに対する充分な強度および弾性率が具備していないと、打撃によるシャフトの破壊が生じる場合がある。ここで、ＦＲＰ製円筒体としての曲げ特性を向上するためには、一般に補強繊維が円筒軸方向に対して実質的に０°の角度で配列した層、いわゆるストレート層が配される。一方、ＦＲＰ製円筒体としてのねじり強度を向上するためには、一般には補強繊維の配列角度が円筒軸方向に対して傾斜した層、いわゆるバイアス層が配される。ここで、バイアス層としては、その補強繊維の配列角を互いに円筒軸方向に対して傾斜方向は反対であるが、同じ角度で傾斜させて、かつ同じ厚みになるように積層されるのが一般的である。例えば、一般に用いられているシートワインディング法により成形されたゴルフクラブ用シャフトでは、バイアス層として、ねじり特性発現のため、補強繊維の配列角度を一般的に４０〜５０°付近として傾斜方向を反対にして同じ厚みだけ積層され、その外側にストレート層が配されるのが一般的である。
【０００３】
しかし、かかる従来のＦＲＰ製円筒体では、曲げ特性はストレート層の用いる補強繊維の種類を適宜選択することによりある程度満足するものは得られても、ねじり強度は充分であるとは言えなかったため、ねじり強度不足が原因となって構造部材への適用が制限されたり、円筒体の肉厚を薄くして部材の軽量化を図ることが困難であった。
【０００４】
一方、円筒体をねじる場合に、その方向として円筒体を反時計回転方向にねじる場合（図１参照：以下、順ねじりという）と、時計回転方向にねじる場合（図２参照：以下、逆ねじりという）とがある。そして、実際のＦＲＰ製円筒体である部材に、順ねじりと逆ねじりが必ずしも同程度に作用するわけではない。例えば、ゴルフクラブでは、ボールを打つ方向は各個人で決まっているので、右利きのゴルフクラブでは、シャフトに順ねじりの負荷がかかり、左利きのゴルフクラブでは、シャフトに逆ねじりの負荷がかかる。したがって、ゴルフクラブ用シャフトでは順ねじりと逆ねじりのいずれにおいても高いねじり強度を必要とされるわけではないのである。また、例えばドライブシャフトの場合も同様に、主な回転方向が順ねじりであるか、逆ねじりであるかによって、高いねじり強度を必要とするねじり方向があるのである。
【０００５】
本発明者らは、かかる現状に鑑み、ＦＲＰ製円筒体のねじり特性を順ねじりおよび逆ねじりのいずれをも高いものとする必要は必ずしもなく、ＦＲＰ製円筒体の実際の使用状態に応じて順ねじりまたは逆ねじりのいずれかのねじり強度を高めれば足りることに着目し、本発明を完成するに至ったのである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、従来のＦＲＰ製円筒体の上述した問題点を解決すること、すなわち、ねじり弾性率の低下を極力避けつつ、片方向のねじり強度に特に優れたＦＲＰ製円筒体を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するために、次の構成を有する。すなわち、
補強繊維とマトリックス樹脂からなる層が積層してなる繊維強化プラスチック製円筒体において、補強繊維が円筒軸方向に対して角度θ１  で配列した［Ａ］層と、補強繊維が円筒軸方向に対して角度θ２  で配列した［Ｂ］層を有し、かつθ１  およびθ２  が次式［１］および［２］を満足し、θ２  の絶対値がθ１  の絶対値より大であることを特徴とする繊維強化プラスチック製円筒体である。
【０００８】
３５°≦θ１  ≦５０°                ［１］
−７０°≦θ２  ≦−４０°              ［２］
【０００９】
【発明の実施の形態】
本発明のＦＲＰ製円筒体について、以下詳細に説明する。
【００１０】
本発明において、ＦＲＰのマトリックス樹脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、その他の熱硬化性樹脂を使用することができる。なかでも、耐熱性、耐水性、接着性に優れたエポキシ樹脂が好ましい。
【００１１】
また、本発明において、補強繊維としては、炭素繊維、ガラス繊維、ポリアミド繊維、その他の高強度、高弾性率繊維を使用することができる。なかでも、比強度、非弾性率に優れた炭素繊維が望ましい。なお、これらの補強繊維は、異なる種類のものを併用することができる。また、同じ種類のものであっても、特性の異なるものを併用することができる。
【００１２】
本発明のＦＲＰ製円筒体は、上記マトリックス樹脂と補強繊維からなる層が積層されたものである。そして、補強繊維の円筒軸方向に対して角度θ１  で配列した［Ａ］層と、補強繊維の円筒軸方向に対して角度θ２  で配列した［Ｂ］層を有するものである。
【００１３】
本発明において、円筒軸方向に対する補強繊維の配列角度とは、円筒体を平面に展開したとした場合の、円筒体外側から見たときの円筒軸と補強繊維の配列方向のなす角度であり、その正負記号は角度の計測方向が反対であることを意味する。ここで、補強繊維の配列角度の正方向を時計回転方向にとるか、反時計回転方向にとるかは、円筒体のいずれのねじり方向のねじり強度を高めたいかにより、その基準を逆転させる。すなわち、円筒体の順ねじり強度を高めたい場合には、補強繊維の配列角度の正方向を時計回転方向にとり、円筒体の逆ねじり強度を高めたい場合には、補強繊維の配列角度の正方向を反時計回転方向にとるのである。
【００１４】
ＦＲＰ製円筒体のねじり応力は、補強繊維が円筒軸方向に対して傾斜して配列した層、いわゆるバイアス層が主に負担していることがわかっている。つまり、バイアス層が、ねじり負荷を受けた際に、引張られる方向と圧縮される方向の力を受け、バイアス層の耐力が限界に達すると全体破壊する。一般的にＦＲＰは、引張強さに比べ、圧縮強さが劣る。特に炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ）では引張強さに比べ、圧縮強さがかなり低いことが多い。また、一般に補強繊維の熱膨脹率は、マトリックス樹脂のそれよりも小さいので、加熱成形品の各層には、繊維方向に圧縮応力が残留している。つまり、ねじり負荷によって、圧縮を受ける層で先に破壊が開始し全体破壊に至ることになる。したがって、圧縮を受ける層の力を軽減することが重要となる。
【００１５】
このようなバイアス層に働く力を軽減するためには、バイアス層の中で、圧縮される層の円筒軸方向に対する角度を直角方向により近付けることが有効である。
【００１６】
本発明のＦＲＰ製円筒体は、補強繊維の円筒軸方向に対する配列角度θ１  が、３５°≦θ１  ≦５０°であって、補強繊維の円筒軸方向に対する配列角度θ２  が、−７０°≦θ２  ≦−４０°、好ましくは−６０°≦θ２  ≦−４５°であり、かつ、θ２  の絶対値をθ１  の絶対値より大きくすること、好ましくはθ２  の絶対値とθ１  の絶対値の差が５゜以上、より好ましくは１０゜以上とすることにより、片方向のねじり強度を著しく向上させることができるのである。この場合においては、θ１  またはθ２  が上記範囲より小さいと、順逆いずれのねじり弾性率も低下する。θ１  が上記範囲より大きいと、順逆いずれのねじり弾性率も低下するばかりか、向上させたいねじり方向のねじり強度が予期したほど向上しない。一方、θ２  が上記範囲より大きいと向上させたいねじり方向のねじり強度が予期したほど向上しない。ねじり弾性率とのバランスを考慮すると、最も好ましくは、θ１  を大略４０゜とし、θ２  を−５５゜≦θ２  ≦−５０゜とするのが最も好ましい。また、この場合においては、ＦＲＰ製円筒体中の［Ｂ］層の厚みと［Ａ］層の厚みとの比は、好ましくは０．５〜２の範囲、より好ましくは［Ａ］層の厚みと［Ｂ］層の厚みは実質的に等しいのが良い。
【００１７】
本発明のＦＲＰ製円筒体においては、［Ａ］層および［Ｂ］層のそれぞれ複数が交互に重なってなることが、積層構成の対称性を高め、ねじり強度をより高めるために好ましい。
【００１８】
ＦＲＰ製円筒体中の［Ａ］層と［Ｂ］層の厚みの和と円筒体肉厚の比があまりに大き過ぎると、円筒体の曲げ特性が低下する場合があり，かかる比があまりに小さい円筒体は作製するのが困難な場合があるので、好ましくは０．３〜０．７の範囲内であるのが良い。
【００１９】
また、ＦＲＰ製円筒体としては、上述したねじり特性のみならず曲げ特性も同時に重要であることが多いため、上記［Ａ］層、［Ｂ］層以外に、補強繊維が円筒軸方向に対して実質的に０°の角度で配列した層、すなわちストレート層を配することが好ましい。この場合、ストレート層の外側に上記［Ａ］層、［Ｂ］層を配したり、上記［Ａ］層、［Ｂ］層の外側と内側をストレート層ではさんだり、ストレート層の外側と内側を上記［Ａ］層、［Ｂ］層ではさんだり、ストレート層を最外層に配し、その内側に上記［Ａ］層、［Ｂ］層を配したりする構成を採用することができる。
【００２０】
また、本発明のＦＲＰ製円筒体には、補強繊維が円筒軸方向に対して実質的に９０°の配列角度で配列した層（以下、９０゜層という）を含んでいてもよく、かかる層でバイアス層やストレート層をはさんだり、逆にバイアス層やストレート層ではさまれていても良い。
【００２１】
本発明のＦＲＰ製円筒体を構成する各層の繊維含有率は、各層の特性、特に機械的特性を考慮すれば、好ましくは３０体積％〜８５体積％、より好ましくは５０体積％〜８０体積％が良く、さらに薄肉軽量を指向する場合には、６５体積％〜７５体積％であるのが良い。
【００２２】
本発明のＦＲＰ製円筒体を製造するためには、従来公知の、円筒体内径と同じ外径のマンドレルに最内層から順に、最外層までプリプレグを巻き付け、ラッピングテープを巻き付け成形する方法、ＦＷ（フィラメントワインディング）法、テープワインド法などを用いることができる。
【００２３】
本発明のＦＲＰ製円筒体は、片方向のねじり強度に著しく優れるため、円筒体の使用において、もっぱら片方向にねじり負荷がかかることの多い部材、具体的には、ゴルフクラブ用シャフトや自動車用ドライブシャフトなどとして用いることができる。
【００２４】
例えば、ゴルフクラブ用シャフトでは、使用するユーザーの右打ち、左打ちにより、シャフトには片方向のねじり力が主に負荷されるのでその方向のねじり強度は高くする必要があるが、その反対方向のねじり特性はさほど高い必要はない。また、自動車用ドライブシャフトでは主回転方向が決まっているため、主回転によるねじり方向に対するねじり強度は高くする必要があるが、その反対方向のねじり特性はさほど高い必要はない。つまり、使用時における順ねじり、逆ねじりを把握し、それに合わせて本発明を適用するのである。
【００２５】
特に、ＦＲＰ製円筒体がゴルフシャフトである場合には、好ましくはストレート層を最外層に配し、その内側に上記［Ａ］層、［Ｂ］層を配した構成とするのが良い。
【００２６】
また、ＦＲＰ製円筒体がゴルフシャフトである場合には、軽量化のため円筒体の肉厚は好ましくは０．２〜５ｍｍの範囲、最も好ましくは１ｍｍ程度とするのが良い。
【００２７】
【実施例】
以下、実施例により本発明を具体的に説明する。
【００２８】
なお、本実施例で用いたプリプレグは次のようにして作製した。
プリプレグＡ：  東レ（株）製炭素繊維”トレカ”Ｍ３０Ｓ（平均単糸径：５．５μｍ、引張強度：５６０ｋｇｆ／ｍｍ２  、引張弾性率：３００００ｋｇｆ／ｍｍ２  ）を互いに並行かつシート状に引き揃えたものにＢステージのエポキシ樹脂を含浸してなる一方向性プリプレグを用意した。以下、これをプリプレグＡという。プリプレグＡは、炭素繊維含有率が６０体積％であった。
プリプレグＢ：  東レ（株）製炭素繊維”トレカ”Ｍ５０Ｊ（平均単糸径：５．０μｍ、引張強度：４００ｋｇｆ／ｍｍ２  、引張弾性率：４８５００ｋｇｆ／ｍｍ２  ）を互いに並行かつシート状に引き揃えたものにＢステージのエポキシ樹脂を含浸してなる一方向性プリプレグを用意した。以下、これをプリプレグＢという。プリプレグＢは、炭素繊維含有率が６０体積％であった。
プリプレグＣ：  炭素繊維含有率を５０体積％とした以外は、上記プリプレグＢと同様にしてプリプレグＣを作製した。
プリプレグＤ：  炭素繊維含有率を７０体積％とした以外は、上記プリプレグＢと同様にしてプリプレグＤを作製した。
プリプレグＥ：  炭素繊維含有率を７５体積％とした以外は、上記プリプレグＢと同様にしてプリプレグＥを作製した。
プリプレグＦ：  炭素繊維含有率を８０体積％とした以外は、上記プリプレグＢと同様にしてプリプレグＦを作製した。
【００２９】
また、本実施例中では、順ねじり強度を高めるべく、補強繊維の配列角度は、円筒体外側から見て時計回転方向を正にとった。
（実施例１）
外径１０ｍｍ、長さ１０００ｍｍのマンドレルに、厚み０．１ｍｍのプリプレグＢを、その繊維方向がマンドレル軸方向に対して−５５°になるように１層巻き付け、次に同プリプレグＢを４０°になるように１層巻き付け、次に同プリプレグＢを−５５°になるように１層巻き付け、次に同プリプレグＢを４０°になるように１層巻き付け、次に厚み０．１５ｍｍのプリプレグＡを繊維方向がマンドレル軸方向と同じ（円筒軸方向に対して０°の角度）になるように４層巻き付け、さらにラッピングテープを巻き付け、１３０℃で１２０分間加熱して成形し、内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ２２０ｍｍの円筒体を得た。円筒体中のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００３０】
この円筒体について、試料長１００ｍｍ、ねじり速度１０．８゜／分で順ねじり試験したところ、順ねじり強度は４５００ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は２６１０ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。同様の条件で逆ねじり試験したところ、逆ねじり強度は３２００ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は２６１０ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。評価結果などを表１にまとめた。
（実施例２）
マンドレル軸方向に対する繊維方向の角度を−５５°から−４５°に変更した以外は実施例１と同様にして、内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ２２０ｍｍの円筒体を得た。円筒体中のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００３１】
この円筒体について、実施例１と同様にしてねじり試験を行なった結果、順ねじり強度は３９００ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は２９００ｋｇｆ／ｍｍ２  であり、逆ねじり強度は３５００ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は、２９００ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。評価結果などを表１にまとめた。
（実施例３）
マンドレル軸方向に対する繊維方向の角度を−５５°から−７０°に変更した以外は実施例１と同様にして、内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ２２０ｍｍの円筒体を得た。円筒体中のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００３２】
この円筒体について、実施例１と同様にしてねじり試験を行なった結果、順ねじり強度は５０００ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は２０００ｋｇｆ／ｍｍ２  であり、逆ねじり強度は２８２０ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は、２０００ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。評価結果などを表１にまとめた。
（比較例１）
マンドレル軸方向に対する繊維方向の角度を−５５°から−３５°に変更した以外は実施例１と同様にして、内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ２２０ｍｍの円筒体を得た。円筒体中のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００３３】
この円筒体について、実施例１と同様にしてねじり試験を行なった結果、順ねじり強度は３４００ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は２７００ｋｇｆ／ｍｍ２  であり、逆ねじり強度は３６５０ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は２７００ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。評価結果などを表１にまとめた。
（比較例２）
マンドレル軸方向に対する繊維方向の角度を−５５°から−４０°に変更した以外は実施例１と同様にして、内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ２２０ｍｍの円筒体を得た。円筒体中のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００３４】
この円筒体について、実施例１と同様にしてねじり試験を行なった結果、順ねじり強度は３６５０ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は２９００ｋｇｆ／ｍｍ２  であり、逆ねじり強度は３６５０ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は２９００ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。評価結果などを表１にまとめた。
（比較例３）
マンドレル軸方向に対する繊維方向の角度を−５５°から−８０°に変更した以外は実施例１と同様にして、内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ２２０ｍｍの円筒体を得た。円筒体中のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００３５】
この円筒体について、実施例１と同様にしてねじり試験を行なった結果、順ねじり強度は５２５０ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は１６００ｋｇｆ／ｍｍ２  であり、逆ねじり強度は２６５０ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は１６００ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。評価結果などを表１にまとめた。
（実施例４）
マンドレル軸方向に対する繊維方向の角度を４０°から３５°に変更した以外は実施例１と同様にして、内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ２２０ｍｍの円筒体を得た。円筒体中のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００３６】
この円筒体について、実施例１と同様にしてねじり試験を行なった結果、順ねじり強度は４６００ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は２３００ｋｇｆ／ｍｍ２  であり、逆ねじり強度は３０００ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は、２３００ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。評価結果などを表１にまとめた。
（実施例５）
マンドレル軸方向に対する繊維方向の角度を４０°から５０°に変更した以外は実施例１と同様にして、内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ２２０ｍｍの円筒体を得た。円筒体中のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００３７】
この円筒体について、実施例１と同様にしてねじり試験を行なった結果、順ねじり強度は３９００ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は２７７０ｋｇｆ／ｍｍ２  であり、逆ねじり強度は３５００ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は、２７７０ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。評価結果などを表１にまとめた。
（比較例４）
マンドレル軸方向に対する繊維方向の角度を４０°から３０°に変更した以外は実施例１と同様にして、内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ２２０ｍｍの円筒体を得た。円筒体中のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００３８】
この円筒体について、実施例１と同様にしてねじり試験を行なった結果、順ねじり強度は４７００ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は１８５０ｋｇｆ／ｍｍ２  であり、逆ねじり強度は２８００ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は、１８５０ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。評価結果などを表１にまとめた。
（比較例５）
マンドレル軸方向に対する繊維方向の角度を４０°から５５°に変更した以外は実施例１と同様にして、内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ２２０ｍｍの円筒体を得た。円筒体中のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００３９】
この円筒体について、実施例１と同様にしてねじり試験を行なった結果、順ねじり強度は３６５０ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は２６７０ｋｇｆ／ｍｍ２  であり、逆ねじり強度は３６５０ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は、２６７０ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。評価結果などを表１にまとめた。
【００４０】
【表１】
0003570411.tif 000002
【００４１】
（実施例６）
先端外径３．８５ｍｍ、テーパー７．５／１０００、長さ１１００ｍｍのマンドレルに、プリプレグＢをその繊維方向がマンドレル軸方向に対して−５５°になるように１層巻付け、次にプリプレグＢを４０°になるように１層巻き付け、次にプリプレグＢを−５５°になるように１層巻き付け、次にプリプレグＢを４０°になるように１層巻き付け、次にプリプレグＡを繊維方向がマンドレル軸方向と同じになるように４層巻き付け、さらにラッピングテープを巻き付け、１３０℃で１２０分間加熱して成形して、ゴルフクラブ用シャフトを得た。円筒体中のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００４２】
このシャフトについて、ねじり速度１０．８゜／分で順ねじり試験したところ、順ねじり強度は１５００ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は２７００ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。同様の条件で逆ねじり試験したところ、逆ねじり強度は１５００ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は２７００ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。
（比較例６）
マンドレル軸方向に対する繊維方向の角度を−５５°から−４０°に変更した以外は実施例６と同様にして、ゴルフクラブ用シャフトを得た。円筒体中のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００４３】
このシャフトについて、実施例６と同様にしてねじり試験を行なった結果、順ねじり強度は１２００ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は２７００ｋｇｆ／ｍｍ２  であり、逆ねじり強度は１２００ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は、２７００ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。
（実施例７）
プリプレグＢをプリプレグＣに変更した以外は実施例１と同様にして、内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ２２０ｍｍの円筒体を得た。円筒体のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００４４】
この円筒体について、実施例１と同様にしてねじり試験を行なった結果、順ねじり強度は３８００ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は２２００ｋｇｆ／ｍｍ２  であり、逆ねじり強度は２７００ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は、２２００ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。評価結果などを表２にまとめた。
（実施例８）
プリプレグＢをプリプレグＤに変更した以外は実施例１と同様にして、内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ２２０ｍｍの円筒体を得た。円筒体のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００４５】
この円筒体について、実施例１と同様にしてねじり試験を行なった結果、順ねじり強度は５２５０ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は３０００ｋｇｆ／ｍｍ２  であり、逆ねじり強度は３７００ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は、３０００ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。評価結果などを表２にまとめた。
（実施例９）
プリプレグＢをプリプレグＥに変更した以外は実施例１と同様にして、内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ２２０ｍｍの円筒体を得た。円筒体のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００４６】
この円筒体について、実施例１と同様にしてねじり試験を行なった結果、順ねじり強度は５４００ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は３２００ｋｇｆ／ｍｍ２  であり、逆ねじり強度は４０００ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は、３２００ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。評価結果などを表２にまとめた。
（実施例１０）
プリプレグＢをプリプレグＦに変更した以外は実施例１と同様にして、内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ２２０ｍｍの円筒体を得た。円筒体のプリプレグ１層分の厚みは配列角度によらず同じであった。
【００４７】
この円筒体について、実施例１と同様にしてねじり試験を行なった結果、順ねじり強度は４５００ｋｇｆ・ｍｍ、順ねじり弾性率は３３００ｋｇｆ／ｍｍ２  であり、逆ねじり強度は４０００ｋｇｆ・ｍｍ、逆ねじり弾性率は、３３００ｋｇｆ／ｍｍ２  であった。評価結果などを表２にまとめた。
【００４８】
【表２】
0003570411.tif 000003
【００４９】
【発明の効果】
本発明のＦＲＰ製円筒体は、上記構成を採用することにより、ねじり弾性率の低下を抑制しつつ、片側方向のねじり強度が大幅に向上したものとすることができる。また、これにより、ゴルフクラブ用シャフトや自動車用ドライブシャフト等、特定のねじり方向にねじり負荷の掛かりやすい部材に本発明のＦＲＰ製円筒体を適用することにより、部材の破壊を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明における順ねじり方向を示すためのＦＲＰ製円筒体の概略斜視図である。
【図２】本発明における逆ねじり方向を示すためのＦＲＰ製円筒体の概略斜視図である。
【符号の説明】
１：［Ａ］層
２：［Ｂ］層
【図１】
0003570411.tif 000004
【図２】
0003570411.tif 000005