(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに異なる組成を有する複数の冷媒が互いに独立した閉ループを循環してなる複数の冷凍サイクルの各々に設置されて、前記冷媒を加圧するためのコンプレッサを駆動する複数のガスタービンを有してなる天然ガス液化プラントのコンプレッサ駆動装置であって、
前記複数のガスタービンの各々に接続して始動トルクを発生する補助電動機として交流発電機を兼ねる電動機と、
前記電動機のための起動用の周波数変換器と、
交流発電機を兼ねる前記電動機から発生する電力を、前記電力母線に於ける周波数及び位相に同期させるための同期手段と、
前記電動機のいずれかを起動する時には、電力母線を、前記周波数変換器を介して当該電動機に接続し、前記電動機から電力を発生する時には、電力母線を、前記同期手段を用いて当該電動機に接続するための選択的スイッチ手段とを有し、
前記コンプレッサの必要動力に比較して前記ガスタービンの発生する動力が大きい運転条件の場合、前記ガスタービンの余剰動力を、本来始動用である前記電動機にて電力に変換し、前記電力母線に供給し得るようにしたことを特徴とする天然ガス液化プラントのコンプレッサ駆動装置。
【請求項２】
前記複数のガスタービンのうちの少なくとも２つが、これらが設置される前記冷凍サイクルのうちのより大きなコンプレッサ駆動用動力を要するものに適合した、互いに同一の機種であることを特徴とする請求項１に記載の天然ガス液化プラントのコンプレッサ駆動装置。
【請求項３】
前記コンプレッサの必要動力に比較して前記ガスタービンの発生する動力が小さい運転条件の場合、前記電動機に電力を供給して前記ガスタービンの不足動力を補充することを特徴とする請求項１若しくは請求項２に記載の天然ガス液化プラントのコンプレッサ駆動装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、天然ガス液化プラントにおける天然ガス冷却用冷媒を加圧するコンプレッサの駆動装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ガス井戸から採掘された天然ガスを精製・液化する天然ガス液化プラントにおいては、必要とされるエネルギーが、天然ガス燃料を主たるエネルギー源として、熱エネルギーと動力エネルギーとの２種類の形態で供給されており、このうち、熱エネルギーはボイラや加熱炉によって、動力エネルギーは主にガスタービンによってそれぞれ供給されている。
【０００３】
動力エネルギーの最大の用途は、天然ガス冷却用冷媒を加圧するコンプレッサの駆動動力である。このコンプレッサの駆動動力にかかるエネルギー消費量を最小化するため、通常、精製された天然ガスが２段階で冷却される。すなわち、−３０℃程度までの予冷にはプロパン冷媒が、天然ガスが液化する−１６２℃までの冷却には混合冷媒がそれぞれ用いられ、各冷媒は互いに独立した閉ループを循環する冷凍サイクルを形成している。これらの各冷凍サイクルには、コンプレッサを駆動するための専用のガスタービンがそれぞれ設置されている。
【０００４】
動力エネルギーのこれ以外の主な用途としては、自家発電設備の発電機の駆動動力があり、これはコンプレッサ駆動動力と同様に専用のガスタービンで供給される。この自家発電設備は、プラント内の多数のポンプ、小型コンプレッサ、ブロワ、補助機械類の駆動用モータ並びにその他の電気設備に電力を供給するものである。このように天然ガス液化プラントには、通常、冷媒加圧用に２種類、自家発電設備に１種類、合計３種類のガスタービンが設置されている。
【０００５】
また、天然ガス液化プラントは、大量の天然ガスを処理する大規模なものが一般的であり、プラント内で必要とされるエネルギーも膨大なものとなるため、その供給設備にかかる運転コストや設備コストも巨額になる。特に、上述した冷媒加圧用コンプレッサのガスタービンは大型で、かつ高価であるため、天然ガス液化プラント全体の運転コストや設備コストに占める割合が非常に大きい。しかも、大型ガスタービンのメーカーは世界中に数少なく、それぞれ自社の標準型番のサイズを製造していることから、コンプレッサ駆動用に採用される最大ガスタービンのサイズに合わせて、コンプレッサやコンデンサ等からなる冷凍設備の最大処理能力が決定され、これによって天然ガス液化プラントの生産能力を決定するという設計が採用されるのが通例である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、プロパン冷媒並びに混合冷媒の各冷凍サイクルでは、加圧された冷媒を凝縮するために海水や外気を用いて冷却するようにしているため、この水温や気温の季節変動に応じて、コンプレッサを駆動するのに要する必要動力が大きく増減する。他方、ガスタービンの発生動力も、吸入空気の温度変化に応じて増減するため、季節に左右されることになる。このため、最も安全側にある夏期の最高温度時におけるコンプレッサ並びにガスタービンの能力に合わせてプラントを設計するのが一般的である。そうすると、水温や気温の低下する春秋冬期には、コンプレッサの必要動力が低下する一方で、ガスタービンの発生動力は増大することから、両者の相乗効果でガスタービンにはその時点の最大処理能力に対して相当な余裕が生じることになり、同じ生産量の運転であるにも関わらず相対的な低負荷運転状態となる。ところが、ガスタービンは、通常、その最大出力運転時に最高効率が得られるように設計されているため、このような相対的低負荷運転時には効率が大幅に低下して、必要処理能力が低下している割合には燃料消費量は減少せず、燃料天然ガスの相当量が無駄に消費され、運転コストが嵩むといった不都合があった。
【０００７】
また、天然ガス液化プラントにおいては、液化天然ガスの安定供給を確保するため、通常、ポンプやコンプレッサ等の回転機械類には予備機が併設されており、故障時にはバルブの切り替えによって継続して運転可能なようになっている。このような予備機は、自家発電設備の発電機とその駆動用ガスタービンにも設置されている。ところが、冷媒加圧用のコンプレッサとその駆動用ガスタービンについては、特に大型で高価であるため、装置一式の予備を設置するのはコスト面で困難であり、故障時の運転休止期間最小化のためにロータとベアリング等の主要部品との予備を倉庫に保管するようにして、設備コストの低減を図っているのが通例である。これらの待機予備機や倉庫保管予備に必要なコストは、天然ガス液化プラントの設備コストを上昇させる一因になっている。
【０００８】
本発明は、このような従来技術の不都合を解消するべく案出されたものであり、その主な目的は、天然ガス液化プラントにおいて、運転コスト並びに設備コストを低減し得るように構成されたコンプレッサ駆動装置を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
このような目的は、本発明によれば、互いに異なる組成を有する複数の冷媒が互いに独立した閉ループを循環してなる複数の冷凍サイクルの各々に設置されて、前記冷媒を加圧するためのコンプレッサを駆動する複数のガスタービンを有してなる天然ガス液化プラントのコンプレッサ駆動装置であって、前記複数のガスタービンの各々に接続して始動トルクを発生する補助電動機として交流発電機を兼ねる電動機と、前記電動機のための起動用の周波数変換器と、交流発電機を兼ねる前記電動機から発生する電力を、前記電力母線に於ける周波数及び位相に同期させるための同期手段と、前記電動機のいずれかを起動する時には、電力母線を、前記周波数変換器を介して当該電動機に接続し、前記電動機から電力を発生する時には、電力母線を、前記同期手段を用いて当該電動機に接続するための選択的スイッチ手段とを有し、前記コンプレッサの必要動力に比較して前記ガスタービンの発生する動力が大きい運転条件の場合、前記ガスタービンの余剰動力を、本来始動用である前記電動機にて電力に変換し、前記電力母線に供給し得るようにしたことを特徴とする天然ガス液化プラントのコンプレッサ駆動装置を提供することにより達成される。
【００１０】
ここで、前記同期手段は、電力母線及び電動機の位相を検出する同期信号電源及び同期検定器で構成することができる。また前記選択的スイッチ手段は、電動機を起動する時に電力母線を周波数変換器を介して電動機に接続するために周波数変換器の入力側及び出力側に設けられるスイッチ、並びに電動機から電力を発生する時に電力母線を同期手段を用いて電動機に接続するために電動機と電力母線との間に設けられるスイッチで構成することができる。
【００１１】
特に、前記複数のガスタービンのうちの少なくとも２つが、これらが設置される前記冷凍サイクルのうちのより大きなコンプレッサ駆動用動力を要するものに適合した、互いに同一の機種であると良い。
【００１２】
しかも、前記コンプレッサの必要動力に比較して前記ガスタービンの発生する動力が小さい運転条件の場合、前記電動機に電力を供給して前記ガスタービンの不足動力を補充すると良い。
【００１３】
【作用】
このように天然ガス液化プラントのコンプレッサ駆動装置を構成し、ガスタービン発生動力の余裕を発電に有効利用すれば、ガスタービンを最大出力で効率的に運転し得るようになり、燃料消費量の節減による運転コストの低減を達成し得る。例えば、夏期に合わせて設計されたガスタービンを年間を通じて概ね最大効率で運転することが可能になるため、冷媒加圧用と発電用との合計燃料消費量が高効率運転される分だけ節減される。特に、上述したプロパン冷媒サイクルにおいては、春秋冬期には外気温度低下に伴ってガスタービンの発生動力が増大すると共に冷媒凝縮用冷却水の温度低下に伴ってコンプレッサの必要動力が低下する上に、さらに原料天然ガス自体の温度低下の影響を受けて、ガスタービンの発生動力余裕が過大となり、低負荷運転の低効率を考慮すると余剰動力を発電に有効利用することによる燃料消費量節減の効果は顕著である。混合冷媒サイクルにおいては、プロパンサイクルにより冷媒が凝縮されるので冷凍消費動力は外気温度変化に影響されないが、ガスタービン発生動力に余裕のある春秋冬期にはその余剰動力を有効利用することができる。
【００１４】
しかも、少なくとも２つのガスタービンを互いに同一機種にして余剰動力を電力に変換するようにすれば、ロータや主要部品を兼用することができることから、故障対策用の予備部品を削減し得る他に、自家発電設備の容量を削減し得るようになる。例えば上述したように２系統の冷凍サイクルを有する天然ガス液化プラントにおいては、混合冷媒サイクルのコンプレッサに比較して小容量のプロパン冷媒サイクルのコンプレッサに、混合冷媒サイクルと同一機種のガスタービンを設置すると、プロパン冷媒サイクル側のガスタービンに大きな余剰動力が生じる。そして、これを交流発電機を兼ねる電動機によって電力に変換してプラント内の電気設備に供給するようにすれば、自家発電設備の容量を大幅に削減し得る。多くの場合、混合冷媒サイクル側の必要動力がプロパン冷媒サイクル側の必要動力の１．５倍乃至２倍程度と大きいため、プロパン冷媒サイクル側に生じる余剰動力による発電量で、定常運転中のプラント内の必要電力をすべて賄い得るようになり、自家発電設備はプラント始動時の必要電力分だけの容量で十分となる。しかも、自家発電設備はプラント始動時の短期間運転となるので待機予備設備が不要となる。自家発電設備に待機予備設備が通常設置されることを考慮すると、この自家発電設備の容量削減による設備コスト低減の効果は大きい。
【００１５】
その上、定常回転するコンプレッサに連動して回転する電動機の回転数と自家発電設備の周波数とが整合するように設定した上で、電動機で発生する電力を起動用の周波数変換器を介さずに電力母線に供給するように構成されていると、極めて高価な周波数変換器の使用が、電動機によるガスタービン始動時に限定されるため、故障対策用の周波数変換器の予備機を配設する必要がなくなり設備コストを削減し得る。なお、この周波数変換器は、ガスタービン始動時において、ガスタービンに連動回転する電動機に可変周波数の電力を供給する際に必要となるものであり、自家発電設備からの電力母線と電動機との間に介装される。
【００１６】
また、上記と同様に電動機を設けてガスタービンの余剰動力を電力に変換すると共に、これに加えて、ガスタービンの動力が不足する運転条件の場合には、電動機に電力を供給してガスタービンの不足動力を補充するようにすれば、コンプレッサの必要動力やガスタービンの発生動力の季節変動に対して柔軟に対応可能となり、プラントの設計自由度が向上する。前述したように、天然ガス液化プラントの生産能力はコンプレッサ駆動用に採用される最大ガスタービンの発生動力に対応する冷凍設備の処理能力に制限されて、夏期の条件に対応した生産能力で設計されるのが通例であるが、上記の方式を採用して夏期には動力不足分を補充する運転で対応すれば、同一機種のガスタービンで例えば春秋期の発生動力に見合うだけ液化プラントの生産能力を大きく設計することが可能である。
【００１７】
ただし、このようにすると、電動機に供給するための電力分だけ自家発電設備の発電容量を大きく設定しておかなければならない。そこで、上述したものと同様に、２つの冷凍サイクルに設けられる２つのガスタービンを互いに同一機種とすれば、両ガスタービンの一方が動力余剰状態、他方が動力不足状態になることから、一方の余剰動力を電力に変換すると共に、その電力で他方の動力不足を補充することで、自家発電設備の発電容量を特別に大きく設定する必要がなくなる。
【００１８】
さらに、このように電動機に電力を供給してガスタービンの動力不足を補う場合において、上記と同様にして起動用の周波数変換器を介さずに電動機に電力を供給できるように構成されていれば、故障対策用の周波数変換器の予備機を配設する必要がなく、その分設備コストを削減し得る。
【００１９】
【実施例】
以下に添付の図面に示された具体的な実施例に基づいて本発明の構成を詳細に説明する。
【００２０】
図１は、本発明が適用された天然ガス液化プラントのコンプレッサ駆動装置の概略構成を示している。このコンプレッサ駆動装置は、各々互いに独立した閉ループを循環する２種類の冷媒（互いに組成が異なる）をそれぞれ加圧するプロパンコンプレッサ１並びに直列接続された２基の混合冷媒コンプレッサ２・３を駆動するものであり、プロパンコンプレッサ１にはガスタービン４並びに同期電動機５が、混合冷媒コンプレッサ２・３にはガスタービン６並びに同期電動機７がそれぞれ連結されている。
【００２１】
プロパンコンプレッサ１は、後に詳述するように、第１冷凍ループの冷媒であるプロパンを加圧するものであり、１軸式のガスタービン４で駆動される。また、混合冷媒コンプレッサ２・３は、第２冷凍ループの冷媒である窒素、メタン、エタン及びプロパンの混合物からなる混合冷媒を２段階に加圧するものである。これらの混合冷媒コンプレッサ２・３は、ガスタービン６で同時に駆動される。
【００２２】
同期電動機５・７は、自家発電設備８からの電力が供給される電力母線９にスイッチＳ１・Ｓ２を介してそれぞれ直結されており、同時に周波数変換器１０並びにその入力側のスイッチＳ３及びその出力側のスイッチＳ４・Ｓ５を介して電力母線９にそれぞれ電気的に接続されている。これらの同期電動機５・７は、交流発電機としても用いられる。また、電力母線９並びに同期電動機５・７の位相を検出するために同期信号電源１１・１２がそれぞれ設けられており、それらからの出力線が同期検定器１３に接続されている。
【００２３】
このようなコンプレッサ駆動装置において、例えばプロパンコンプレッサ１を起動させるには、まず、スイッチＳ１・Ｓ２・Ｓ５を開いた状態でスイッチＳ３・Ｓ４を閉じる。そして、周波数変換器１０を操作して同期電動機５を低周波で同期化させた上で周波数を徐々に上げていくと、この周波数に応じてプロパンコンプレッサ１及びガスタービン４の回転速度が上昇する。このとき、自家発電設備８にて発電された電力が、電力母線９から周波数変換器１０を介して同期電動機５に供給されており、同期電動機５の発する回転トルクによって始動時のガスタービン４のトルク不足を補い、ガスタービン４が自力で加速し得る回転速度に達するまでガスタービン４を円滑に加速させる。
【００２４】
ガスタービン４の回転速度が上昇して、同期電動機５の駆動力によらずに自らのトルクで加速し得るようになると、スイッチＳ３・Ｓ４を開いて同期電動機５への電力の供給を止める。そして、ガスタービン４を調整してプロパンコンプレッサ１を所定の回転数に達するまで加速させる。なお、このような始動時の操作方法は、混合冷媒コンプレッサ３・２においても同様である。
【００２５】
このようにしてガスタービン４が所定の回転速度に達し、プロパンコンプレッサ１を定常駆動しているようになっても、同期電動機５はプロパンコンプレッサ１に連動して空転している。この空転する同期電動機５の位相を示す信号は、同期信号電源１２から同期検定器１３に送られている。他方、電力母線９の位相信号は、同期信号電源１１から同期検定器１３に送られている。ここで、ガスタービン４を微調整しながら同期電動機５の位相が電力母線の位相に一致したところでスイッチＳ１を閉じて、同期電動機５と電力母線９とを直結する。すると、例えば電力母線９に接続されたポンプ、小型コンプレッサ、ブロワ並びに補助機械類の駆動用モータ等の電気設備１４における電力消費量の増加分が、交流発電機として作用する同期電動機５がガスタービン４の余剰動力を電力に変換することで賄われるようになる。このとき、電力母線９側の電力消費量に応じて減速しようとする同期電動機５の回転を一定に保持するべく出力を上げてガスタービン４を運転することになる。このようにして、ガスタービン４を高出力運転、すなわち高効率運転することが可能となる一方で、自家発電設備８の負担が軽減される。なお、混合冷媒コンプレッサ２・３側のガスタービン６の発生動力に余裕があれば、上記と同様にしてその余剰動力を同期電動機７にて電力に変換することが可能である。
【００２６】
また、このように電力母線９と同期電動機５とが直結されていると、自家発電設備８によって一定に保持された電力母線９の周波数に連動して、同期電動機５は定速回転しようとする。このため、例えばプロパンコンプレッサ１の負荷に対してガスタービン４の出力が不足するためにプロパンコンプレッサ１の回転速度が低下しようとしても、電力母線９の周波数に応じた回転数を維持するように電力母線９から同期電動機５に電力が供給され、同期電動機５が発する補助回転トルクでプロパンコンプレッサ１の回転数が一定に保持される。
【００２７】
ガスタービン４の出力不足が発生する場合としては、プロパンコンプレッサ１並びにガスタービン４を春秋期にあわせて設計したため、夏期において冷却用海水等の温度上昇に応じてプロパンコンプレッサ１の必要動力が増大すると共に、外気温上昇によってガスタービン４の発生動力が低下した場合等がある。
【００２８】
このようにして、始動時だけでなく定常運転時においても、ガスタービン４のトルク不足を補うことができるようになり、コンプレッサ１の必要動力の増加やガスタービン４の出力低下に対して柔軟に対応可能となる。なお、混合冷媒コンプレッサ２・３側のガスタービン６並びに同期電動機７においても、同様に、定常運転時におけるガスタービン６のトルク不足を同期電動機７によって補充することが可能である。
【００２９】
ここで、３７０ｔ／ｈの生産能力を有する天然ガス液化プラントを例にとると、プロパンコンプレッサ１には４５ＭＷ、混合冷媒コンプレッサ２・３には７１ＭＷの出力をそれぞれ有する駆動装置が必要である。そこで、これらのプロパンコンプレッサ１並びに混合冷媒コンプレッサ２・３を駆動するために、混合冷媒コンプレッサ２・３の必要動力に合わせて、各々に出力が７２ＭＷの同一仕様のガスタービン４・６を設けるものとする。このようにすると、故障対策用の予備部品としてロータ並びにベアリング等の主要部品を１台分用意おけば良い。そして、プロパンコンプレッサ１側の同期電動機５から、最大２７ＭＷの電力が得られる。この電力は、スイッチＳ１並びに電力母線９を介してプラント内の電気設備１４に供給され、自家発電設備８の負荷を軽減する。或いは、スイッチＳ１、電力母線９並びにスイッチＳ２を介して混合冷媒コンプレッサ２・３側の同期電動機７に供給され、ガスタービン６のトルク不足を補充するのに使われる。
【００３０】
また、このような規模の天然ガス液化プラントにおいては、プラント内の電気設備１４にかかる電力消費量が２５ＭＷ程度となるので、プロパンコンプレッサ１側の同期電動機５における発電量で十分賄うことができる。このため、自家発電設備８は、プロパンコンプレッサ１並びに混合冷媒コンプレッサ２・３をそれぞれ起動させるのに要する１０ＭＷ程度の電力を供給し得る容量があれば十分である。
【００３１】
次に、このようにしてなるコンプレッサ駆動装置が適用される一般的な天然ガス液化プラントについて、図２を参照にして以下に詳述する。プロパンコンプレッサ１で加圧されるプロパン冷媒は、図２の細い実線で示される第１冷凍ループを循環し、混合冷媒コンプレッサ２・３で加圧される混合冷媒は、図２の破線で示される第２冷凍ループを循環する。
【００３２】
アミンプロセス等によって炭酸ガスや硫化水素を予め除去された精製天然ガスは、まず、圧力が約５０Ｂａｒの状態で、高圧プロパン冷媒（圧力７．７Ｂａｒ、温度１７℃）が流通する熱交換器２１において約２１℃まで冷却され、水分の大半が凝縮され後にドラム２２で分離され、更にドライヤ２３にて水分が１ｐｐｍ以下になるまで脱水される。このようにして脱水された天然ガスは、中圧プロパン冷媒（圧力３．２Ｂａｒ、温度−１３℃）が流通する熱交換器２４にて−１０℃まで冷却された後、更に低圧プロパン冷媒（圧力１．３Ｂａｒ、温度−３７℃）が流通する熱交換器２５にて−３０℃まで冷却される。次いで、スクラブカラム２６に供給され、ここで重質留分が分離される。そして、第２冷凍ループの混合冷媒が流通する主熱交換器２７にて−１６２℃まで冷却されて液化し、ＬＮＧタンクに送られる。
【００３３】
一方、細い実線で示される第１冷凍ループにおいては、各熱交換器２１・２４・２５及びチラー２８〜３０から集められたプロパン冷媒が、プロパンコンプレッサ１において１６Ｂａｒまで加圧された後、デスパーヒータ３１にて冷却水との熱交換により凝縮温度に近い４７℃まで冷却され、さらにコンデンサ３２にて冷却水との熱交換でさらに冷却されて完全に凝縮される。この凝縮されたプロパン冷媒は、膨張弁３３〜３８にて所定の圧力までそれぞれ減圧された上で、各熱交換器２１・２４・２５及びチラー２８〜３０に送られる。
【００３４】
また、第２冷凍ループにおいては、主熱交換器２７で天然ガスと熱交換した混合冷媒は、混合冷媒コンプレッサ２・３にて２段階で圧縮され、インタークーラ３９及びアフタークーラ４０にて冷却水により４５℃まで冷却される。この加圧された混合冷媒は、３段階に減圧されたプロパン冷媒がそれぞれ流通するチラー２８〜３０において順次熱交換して、最終的に−３５℃まで冷却されて、一部凝縮する。そして、分離ドラム４１にて気液分離され、それぞれ主熱交換器に流入し、自己熱交換しながら天然ガスを所定温度まで冷却して液化する。
【００３５】
なお、本実施例においては、２台のガスタービンで各コンプレッサを駆動させて２種類の冷媒を加圧するようにしたが、本発明はこれに限定されるものではなく、より多くの種類の冷媒を用いるもの、或いはより多くのガスタービンを有するものであっても等しく適用できる。また、交流発電機を兼ねる電動機に同期電動機を用いたが、本発明はこれに限定されるものではなく、これを誘導電動機としてもほぼ同様に適用可能である。
【００３６】
【発明の効果】
このように本発明によれば、ガスタービンの効率的な運転によって燃料消費量を節減することが可能となり、運転コストを低減する上で多大な効果を奏する。その上、予備機を含めて自家発電設備の容量削減による設備コスト低減の効果は極めて大きい。しかも、ガスタービンに関わる故障対策用の予備部品も削減されるため、設備コストを低減する上で大きな効果がある。さらに、コンプレッサの必要動力やガスタービンの発生動力の季節変動に対して柔軟に対応可能となり、プラントの設計自由度が向上し、同一機種のガスタービンで液化プラントの生産能力を大きく設計することが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明が適用された天然ガス液化プラントのコンプレッサ駆動装置の概略構成を示すブロック図。
【図２】天然ガス液化プラントの液化プロセスを示すフロー図。
【符号の説明】
１  プロパンコンプレッサ
２・３  混合冷媒コンプレッサ
４  ガスタービン
５  同期電動機
６  ガスタービン
７  同期電動機
８  自家発電設備
９  電力母線
１０  周波数変換器
１１・１２  同期信号電源
１３  同期検定器
１４  電気設備
２１  熱交換器
２２  ドラム
２３  ドライヤ
２４・２５  熱交換器
２６  スクラブカラム
２７  主熱交換器
２８・２９・３０  チラー
３１  デスーパーヒータ
３２  コンデンサ
３３〜３８  膨張弁
３９  インタークーラ
４０  アフタークーラ
４１  ドラム
【図１】
0003563143.tif 000002
【図２】
0003563143.tif 000003