(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の各気筒毎に設けられる燃料噴射弁と、前記燃料噴射弁に供給する燃料の圧力を蓄圧するコモンレールと、前記コモンレールに高圧燃料を供給する高圧供給ポンプと、前記コモンレールと前記燃料噴射弁とをそれぞれ連通する燃料分配通路と、前記コモンレールと前記高圧供給ポンプとを連通する燃料供給通路とを備えており、前記燃料分配通路とコモンレールの接合点に、前記燃料噴射弁が燃料を噴射した際に前記分配通路内に発生する燃料の流量に対して、コモンレール容積と全ての分配通路及び供給通路の容積の総和である全配管容積と当該分配通路の容積との差を全配管容積によって除した比率の流量の燃料を前記コモンレールから前記分配通路へ流入させ得る流量制御機構を備えていることを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項２】
前記流量制御機構がオリフィスからなる請求項１記載の蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項３】
前記流量制御機構が、前記燃料噴射弁における噴射圧の増加に伴って前記分配通路内に生じる圧力波の増加により弁体が分配通路側に変位し、その変位量に伴って弁の開口面積が増加する差圧弁からなる請求項１記載の蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項４】
内燃機関の各気筒毎に設けられる燃料噴射弁と、前記燃料噴射弁に供給する燃料の圧力を蓄圧するコモンレールと、前記コモンレールに高圧燃料を供給する高圧供給ポンプと、前記コモンレールと前記燃料噴射弁とをそれぞれ連通する燃料分配通路と、前記コモンレールと前記高圧供給ポンプとを連通する燃料供給通路とを備えており、前記燃料供給通路とコモンレールの接合点に、前記高圧供給ポンプが燃料を吐出した際に前記供給通路内に発生する燃料の流量に対して、コモンレール容積と全ての分配通路及び供給通路の容積の総和である全配管容積と当該供給通路の容積との差を全配管容積によって除した比率の流量の燃料を前記供給通路から前記コモンレールへ流出させ得る流量制御機構を備えていることを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項５】
前記流量制御機構がオリフィスからなる請求項４記載の蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項６】
前記流量制御機構が、前記高圧供給ポンプの駆動回転数の増加に伴って前記供給通路内に生じる圧力波の増加により弁体がコモンレール側に変位し、その変位量に伴って弁の開口面積が増加する差圧弁からなる請求項４記載の蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項７】
内燃機関の各気筒毎に設けられる燃料噴射弁と、前記燃料噴射弁に高圧燃料を供給する高圧供給ポンプと、前記燃料噴射弁と前記高圧供給ポンプとを合流部或いは分岐部を介して接続する燃料通路からなる燃料噴射装置において、前記燃料通路の途中に流量制御機構を設け、前記流量制御機構は、前記高圧供給ポンプの燃料吐出によって前記燃料通路内に生じる流量のうち、全燃料通路の容積と前記高圧供給ポンプから前記流量制御機構までの燃料通路の容積との差を全燃料通路の容積によって除した比率の流量の燃料を前記流量制御機構以前の前記燃料通路から前記流量制御機構以降の前記燃料通路へ流出させるように流量制御することを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項８】
内燃機関の各気筒毎に設けられる燃料噴射弁と、前記燃料噴射弁に高圧燃料を供給する高圧供給ポンプと、前記燃料噴射弁と前記高圧供給ポンプとを合流部或いは分岐部を介して接続する燃料通路からなる燃料噴射装置において、前記燃料通路の途中に流量制御機構を設け、前記流量制御機構は、前記燃料噴射弁の燃料噴射によって前記燃料通路内に生じる流量のうち、全燃料通路の容積を前記燃料噴射弁から前記流量制御機構までの燃料通路の容積との差を全燃料通路の容積によって除した比率の流量の燃料を前記流量制御機構以前の前記燃料通路から前記流量制御機構以降の前記燃料通路へ流入させるように流量制御することを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はディーゼルエンジンに使用される蓄圧式燃料噴射装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ディーゼルエンジン用の蓄圧式燃料噴射装置において、高圧の燃料を蓄えるコモンレールから燃料噴射弁（インジェクタ）に到る燃料通路である噴射パイプ内には、燃料を高圧に加圧してコモンレールへ送る高圧供給ポンプが高圧の燃料を吐出するときの吐出水撃や、高圧の燃料が燃料噴射弁から噴射されるときの噴射水撃の伝播による圧力脈動が発生する。このため、噴射直前の燃料噴射弁のノズルにおける燃料圧力が変動し、エンジンの各気筒の間に燃料噴射量のばらつきが生じるという問題がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
この問題に対して、特開昭４−３３０３７３号公報に記載された従来技術においては、コモンレールの中央部にオリフィスを有する隔壁を設けてコモンレールの内部空間を２分割するという対策を講じている。しかしながら、この方法によって十分な効果をあげるためには、コモンレール内の同一の室に接続される複数個のポンプや燃料噴射弁の間に燃料の吐出や噴射がオーバーラップして生じないように、各気筒の燃料噴射時期等を考慮してコモンレール内の２つの室にそれぞれ接続されるものを配分しなければならない。また、オリフィスによってコモンレール内の２つの室の間に圧力差が生じた時には、２つの室の圧力が均一化するまでに時間遅れがあるので、燃料噴射弁に供給される燃料の圧力が気筒によって多少異なってくるという問題もある。
【０００４】
本発明は、従来技術における前述のような問題に対処して、高圧供給ポンプによる吐出水撃や、燃料噴射弁による噴射水撃の伝播に起因する燃料通路内の圧力脈動を効果的に抑制することができるような、改良された蓄圧式燃料噴射装置を提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明の課題は請求項１の蓄圧式燃料噴射装置によって解決される。この場合は、コモンレールとそれから分岐する燃料分配通路との接合点に、燃料通路の容積に応じて本発明によって特定された大きさの流量を発生させる流量制御機構が設けられ、それによって燃料噴射弁の噴射水撃による圧力脈動の伝播が抑制される。より具体的に、請求項２の蓄圧式燃料噴射装置においては、流量制御機構として燃料の流れを絞るオリフィスが用いられる。更に、請求項３の蓄圧式燃料噴射装置においては、流量制御機構として差圧弁からなる可変オリフィスが用いられ、運転条件の変化に応じて強さが変化する噴射水撃による圧力脈動に対応して燃料通路内の圧力脈動を効果的に抑制する。
【０００６】
本発明の課題は、また、請求項４の蓄圧式燃料噴射装置によって解決される。この場合は、高圧供給ポンプからの燃料通路とコモンレールとの接合点に、燃料通路の容積に応じて本発明によって特定された大きさの流量を発生させる流量制御機構が設けられ、それによって高圧供給ポンプの吐出水撃による圧力脈動の伝播が抑制される。より具体的に、請求項５の蓄圧式燃料噴射装置においては、流量制御機構として燃料の流れを絞るオリフィスが用いられる。更に、請求項６の蓄圧式燃料噴射装置においては、流量制御機構として差圧弁からなる可変オリフィスが用いられ、運転条件の変化に応じて強さが変化する吐出水撃による圧力脈動に対応して燃料通路内の圧力脈動を効果的に抑制する。
【０００７】
請求項７及び請求項８の蓄圧式燃料噴射装置においては、コモンレールを含むと含まないとにかかわらず、高圧供給ポンプと燃料噴射弁を結ぶ燃料通路の途中に、高圧供給ポンプの吐出水撃による圧力脈動を抑制するか、或いは燃料噴射弁の噴射水撃による圧力脈動を抑制する目的を有する流量制御機構が設けられる。いずれの場合も流量制御機構としてどのようなものを用いるかということは、燃料通路の容積に応じて特定された大きさの流量を高圧供給ポンプ側の燃料通路、或いは燃料噴射弁側の燃料通路に発生させるものとして、本発明によって特別に規定されている。
【０００８】
【発明の実施の形態】
６気筒ディーゼル機関用燃料噴射装置に本発明を適用した第１の実施形態を図２，３に示す。図２において、ディーゼル機関（以下「エンジン」という）１には複数の気筒に対応して個々に燃料噴射弁（以下「インジェクタ」という）２が配設され、インジェクタ２から各気筒への燃料の噴射は、噴射制御用電磁弁３のオンオフにより制御される。
【０００９】
インジェクタ２は各気筒共通の高圧蓄圧配管、いわゆるコモンレール４に接続されており、噴射制御用電磁弁３が開弁している期間内に、コモンレール４内の高圧の燃料がインジェクタ２よりエンジン１の各気筒内に噴射される。コモンレール４内には連続的に燃料噴射圧に相当する所定の高い燃料圧力が蓄圧される必要がある為、供給配管５、吐出弁１６を経て高圧供給ポンプ７が接続される。この高圧供給ポンプ７は、燃料タンク８から公知の低圧供給ポンプ９を経て吸入された燃料を高圧に加圧し、コモンレール４内の燃料を高圧に制御、維持する。
【００１０】
このシステムを制御する電子制御ユニット（ＥＣＵ）４０には、例えばエンジン回転数センサ１２及び負荷センサ１３より、回転数と負荷の情報が入力され、これらの信号によって判断されるエンジンの運転状態に応じて決定される最適の燃料噴射時期及び燃料噴射量（噴射期間）となるように、ＥＣＵ４０は各噴射制御用電磁弁３に駆動信号を出力する。これと同時に、ＥＣＵ４０は回転数と負荷に応じて噴射圧が最適値となるように高圧供給ポンプ７に制御信号を出力する。コモンレール４にはコモンレール圧を検出する圧力センサ１４が配設されており、その信号がＥＣＵ４０に入力されることにより、ＥＣＵ４０は、圧力センサ１４の信号が予め回転数や負荷に応じて設定した最適値となるように高圧供給ポンプ７の吐出量を制御する。
【００１１】
そして、図３に示すように、厚肉のコモンレールハウジング２０内には、その長手方向に、相対的に大径の燃料蓄圧通路としてのコモンレール４が形成されている。コモンレール４の一方の端部４ａは閉じられており、他方の端部４ｂは外部に向って開口しており、この開口部に前述の圧力センサ１４がネジ止め固定されている。コモンレール４の長手方向と交差する形で、高圧供給ポンプ７に接続される燃料供給配管５、この場合は２本の配管５ａ，５ｂによって燃料通路２１ａ，２１ｂが形成され、同様に各インジェクタ２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆに燃料を供給する為の燃料通路２４ａ，２４ｂ，２４ｃ，２４ｄ，２４ｅ，２４ｆが形成されている。
【００１２】
本発明の特徴に対応して、第１の実施形態においては、６個の燃料通路２４ａ，２４ｂ，２４ｃ，２４ｄ，２４ｅ，２４ｆとコモンレール４が接続する点には、各インジェクタ２ａ〜２ｆからの燃料噴射により生じる燃料の流量を制御する為のオリフィス２５ａ〜２５ｆが形成される。
【００１３】
また、燃料通路２１ａ，２１ｂとコモンレール４が接続する点には、高圧供給ポンプ７からの燃料吐出によって生じる流量を制御する為のオリフィス２６ａ，２６ｂが形成される。
【００１４】
ここで、６個の燃料通路２４ａ〜２４ｆの通路径ｄ1 及び通路長ｌ1 はそれぞれ全て同一であり、２個の燃料通路２１ａ，２１ｂの通路径ｄ2 及び通路長ｌ2 もまたそれぞれ同一であるとした時に、コモンレール４の通路径をｄc 、通路長をｌc とすると、オリフィス２５ａ〜２５ｆについては、各オリフィスが接続された燃料通路２４ａ〜２４ｆ内に生じる流量（m3／ｓ）と、コモンレール４からの流入量（m3／ｓ）との比率が、合計の燃料通路容積Ｖt 、即ち、
Ｖt ＝６πｄ12ｌ1 ／４＋πｄc 2 ｌc ／４＋２πｄ22ｌ2 ／４
に対する、合計の燃料通路容積Ｖt と燃料通路２４の容積Ｖ1 の差との比率と同じになるように、オリフィス径ｄ01を設定する。（但し、この場合のＶ1 は、Ｖ1 ＝πｄ12ｌ1 ／４である。）
【００１５】
また、オリフィス２６ａ，２６ｂについては、各オリフィスが接続された燃料通路２１ａ，２１ｂ内に生じる流量（m3／ｓ）と、コモンレール４への流出量（m3／ｓ）との比率が、合計の燃料通路容積Ｖt に対する合計の燃料通路容積Ｖt と燃料通路２１の容積Ｖ2 の差との比率と同じになるように、オリフィス径ｄ02を設定する。（但し、この場合のＶ2 は、Ｖ2 ＝πｄ22ｌ2 ／４である。）
【００１６】
次に、第１実施形態の構成による作動を説明するために、まず、構成の前半部分である高圧ポンプ７による圧力脈動低減作用を図１及び図４に示す。図１の上段に示すように、第１実施形態の配管構成の前半部分が簡略化されて、単に高圧供給ポンプ７、燃料通路２１、オリフィス２６、コモンレール４からなるものとしている。この簡略化された構成においては、燃料通路長とコモンレール長が等しくｌであるとし、且つ燃料通路の断面積を１とし、コモンレールの断面積をｋとする。
【００１７】
高圧供給ポンプ７から燃料吐出が生じた際の燃料通路２１、コモンレール４内の圧力及び流量の変化を図４に示す。高圧供給ポンプ７から高圧供給ポンプ内の圧送系の仕様によって決定される吐出率Ｑv に従って燃料が流出してくると、燃料通路２１内には燃料通路の断面積が１であることから、Ｑ0 ＝Ｑv ／１の流速が生じる。
【００１８】
図４において、ｔ＝ΔＴのとき、燃料通路２１内には、流速Ｑ0 に応じた圧力波Ｐ0 ＝ρ・ａ・Ｑ0 が発生する。但し、ρは燃料密度、ａは音速である。ここで、圧力波が燃料通路長（＝１）を伝播する時間をＴ／４とし、微小時間ΔＴ＜Ｔ／４とする。
【００１９】
ｔ＝Ｔ／４＋ΔＴのとき、流速による圧力波は音速ａによりコモンレール４に伝播するが、コモンレールとの接続点となるオリフィス２６の部分に達すると、そこで圧力波の反射が起こる。このときオリフィス２６により、コモンレール４内に流れ込む燃料流量Ｑr は全配管容積に対する全配管容積と燃料通路容積の差との比率に応じた流量ｋＱv ／（１＋ｋ）に制御される。この場合はＱv ＞Ｑr であるから、この反射により、コモンレール内には
Ｐ0 ／（１＋ｋ）＝｛ρａｋＱv ／（１＋ｋ）｝／ｋ＝ρａＱv ／（１＋ｋ）
の圧力波が生じ、それがコモンレールの閉塞端側に向って進行する。
【００２０】
また、燃料通路２１内には、コモンレール４内へ流出することができなかった余りの流量Ｑv ／（１＋ｋ）により新たな流速変化Ｑv ／（１＋ｋ）が生じるため、圧力波はＰ0 ／（１＋ｋ）の分だけ上乗せされて、ポンプ７側に向って進行する。
【００２１】
ｔ＝（２Ｔ／４）＋ΔＴのとき、コモンレール接続点において反射された圧力波は、各配管端において再び反射され、共にコモンレールとの接合点に向って進行する。
【００２２】
ｔ＝（３Ｔ／４）＋ΔＴのとき、コモンレールとの接合点に到達した圧力波は、そこで再び反射されるが、オリフィス前後の差圧は、初期条件（ｔ＝ΔＴのとき）から変化しないでＰ0 のままであるため、コモンレール４内に流入する流量は変化することなく一定に保たれる。よって圧力波の反射が起こるたびに、燃料通路２１内及びコモンレール４内の圧力は、オリフィスによって制御される流量である燃料通路残留流量Ｑv ／（１＋ｋ）とコモンレール内流入量ｋＱv ／（１＋ｋ）により、略均一に上昇して行くため圧力脈動は発生しない。
【００２３】
本発明によってオリフィスを設けた場合の、ポンプ７の出口部とコモンレール４内の圧力の変化を、図１の中段において、時間を横軸にとることにより波形として示している。この図から判るように、本発明によってオリフィスを設けることにより、コモンレール４内へ流入する燃料の流量に変動はなく、圧力は脈動を伴うことなく滑らかに上昇している。
【００２４】
本発明に対比して、流量制御用のオリフィスが設置されていない従来の配管における圧力の変化について図５を用いて説明する。高圧供給ポンプ７により燃料吐出Ｑv が生じた直後のｔ＝ΔＴでは、本発明の場合と同様に、燃料通路２１内に生じる流速Ｑ0 （ｍ／ｓ）によって圧力波Ｐ0 が発生し、コモンレール４へ伝播する。
【００２５】
ｔ＝（Ｔ／４）＋Δｔのとき圧力波がコモンレール４との接続点に達すると、通路断面積が拡大することから、コモンレール４内への燃料流入量Ｑr （m3／ｓ）はＱr ＝２ｋＱv ／（１＋ｋ）となり、燃料通路内の流量Ｑv （m3／ｓ）以上の燃料がコモンレール４内に流れ込む。このため、コモンレール４内には流入量Ｑr （m3／ｓ）に応じた圧力波
ρａＱr ／ｋ＝２ρａＱ0 ／（１＋ｋ）＝２Ｐ0 ／（１＋ｋ）
が発生し、それがコモンレール４の閉塞端に向って進行する。
【００２６】
同様に燃料通路２１内には、ポンプ吐出量Ｑv （m3／ｓ）に対してコモンレール４への流入量Ｑr （m3／ｓ）による不足分となる流量（m3／ｓ）
Ｑv −Ｑr ＝Ｑv （１−ｋ）／（１＋ｋ）＜０
によりＰ0 （ｋ−１）／（１＋ｋ）の負圧波が生じ高圧供給ポンプ７に向って進行する。
【００２７】
ｔ＝（２Ｔ／４）＋ΔＴのとき、各管端において圧力波は再び反射され、コモンレール４との接合部へ伝播するが、ｔ＝（３Ｔ／４）＋ΔＴのときには、コモンレール４との接合部における圧力差が０となるので、コモンレール４への流入量が零となる。この結果を図１の下段において横軸に時間をとって表した波形として示している。高圧供給ポンプ７からの吐出流量Ｑv 以上の過剰流量がコモンレール４内に発生すると同時に圧力が大きく変動するため、ポンプ側の燃料通路２１内に大きな圧力脈動が生じている。
【００２８】
次に、第１実施形態の構成の後半部分における、インジェクタ２からの燃料噴射による圧力脈動の低減作用について、図６に示すように、コモンレール４、オリフィス２５、燃料通路２４、インジェクタ２からなる簡略化した配管構成を例にとって説明する。この配管構成において、燃料通路長（ｍ）とコモンレール長（ｍ）が等しくｌであるものとし、燃料通路２４の断面積を１とし、コモンレール４の断面積をｋとする。
【００２９】
インジェクタ２から燃料噴射が生じた際の燃料通路内の流速Ｑ0 （ｍ／ｓ）即ちＱi ／１によって圧力波Ｐ0 ＝ρ・ａ・Ｑ0 が発生し、コモンレール４へ伝播する。但し、この場合の圧力波は、燃料が配管の外部へ流出することから負圧波となる。そして、コモンレール４との接合点となるオリフィス２５に達すると、全配管容積に対する全配管容積と燃料通路２４の容積の差との比率に応じた流量ｋＱi ／（１＋ｋ）がコモンレール４から流入してくる。
【００３０】
以下の作用は、前述の高圧ポンプ７からの燃料吐出の場合と同様であるが、図７の（Ａ）及び（Ｂ）に示すように、オリフィス２５の流量制御作用によって、コモンレール４及び燃料通路２４内の燃料は、いずれも圧力脈動なく均一に減圧される。
【００３１】
これと対比するために、従来技術におけるインジェクタの燃料噴射時における圧力の変化を図８及び図９の（Ａ）及び（Ｂ）に示す。コモンレールとその下流側の燃料通路の間の異径管接続部にオリフィスが設けられていないために、コモンレール及び燃料通路の内部には大きな圧力脈動が生じている。
【００３２】
本発明の第１の実施形態では、燃料通路２１及び２４が各１個、ポンプ及びインジェクタが各１個であるものとして説明したが、図２及び図３に示す実際のシステムのように、複数個の配管、複数個の気筒にそれぞれ設けられたインジェクタ、及びポンプからなる場合においても、燃料を噴射するインジェクタや、燃料を加圧して吐出するポンプにそれぞれ接続される燃料通路以外の部分の容積を全てコモンレール容積として考えればよい。
【００３３】
また、第１実施形態の変形として、各インジェクタ及び高圧ポンプに接続する燃料通路の径又は長さが各々異なる場合に対しても本発明を適用することができる。即ち図１０に示すように、長さがそれぞれ異なる燃料通路２４ａ〜２４ｆと、２６ａ及び２６ｂの場合について考えると、他のインジェクタに対する各通路よりも通路長さの長いインジェクタ２ａの場合、燃料通路２４ａ内に生じる流量Ｑi に対し、オリフィス２５ａを介してコモンレール４から流入する流量Ｑr が、全配管容積と該当燃料通路２４ａの容積の差を全配管容積によって除した値となるように、オリフィス２５ａのオリフィス径を決定すればよい。つまり、通路長さが短いか、又は径が細くて容積が小さい燃料通路が接合する部分に設けるオリフィスはオリフィス径を大きくする。逆に、通路長さが長いか、又は径が太く容積が大きい燃料通路が接合する部分に設けるオリフィスは、オリフィス径を小さくする。
【００３４】
また、コモンレール４が、燃料通路２４に対して太くはなくて同径であるか、或いは細い場合とか、配管の形ではなく立方体のように比較的大きなボリュームを有する場合においても、そのようなコモンレールの容積からオリフィス径を決定すればよく、本発明はいずれの場合にも実施可能である。
【００３５】
なお、上述の各実施形態では、燃料通路とコモンレールとの接合点にオリフィスを設置する例を説明したが、配管の途中、あるいはコモンレール内にオリフィスを設置しても同様な効果がある。図１１に示すように、燃料通路２１ａの途中にオリフィス２６ａを設置してもよい。その場合には、オリフィス２６ａを境として両側の配管容積を考え、高圧ポンプ７の燃料吐出によりオリフィスよりも上流側の燃料通路２１ａ′内に生じる流量のうち、全配管容積と燃料通路２１ａ′容積の差を全配管容積によって除した値としての流量が、下流側の燃料通路２１ａ″へ流出するようにオリフィス２６ａのオリフィス径を決定する。
【００３６】
更に、第１の実施形態の別の変形として、図１１に示すオリフィス２５ａのようにコモンレール４の内部に設置する場合には、オリフィス２５ａを境として両側の配管容積を考えて、インジェクタ２ａの燃料噴射により燃料通路２４ａ内に生じる流量のうち、全配管容積から燃料通路２４の容積とコモンレール４ａ容積を差引いた値を全配管容積によって除した値としての流量が、一部のコモンレール４ａへ流入するようにオリフィス２５ａのオリフィス径を決定する。
【００３７】
以上の第１の実施形態、及びその一部変形である各実施形態では、固定の径を有するオリフィスを用いるものとして説明した。しかしながら、エンジンの運転条件の変化によって、コモンレール圧もしくはエンジン回転数が変化すると、インジェクタ２からの燃料噴射率、高圧供給ポンプ７からの燃料吐出率が変化するため、コモンレールからの流出量又は流入量を、固定オリフィスによって配管容積比率に常時合致するように精密に制御することはむずかしい。
【００３８】
つまり、高圧供給ポンプ７からの燃料吐出を例にとって説明すると、高圧供給ポンプはエンジンの回転力により駆動されるため、エンジン回転数の上昇に伴って高圧ポンプの回転数も上昇する。それによって高圧ポンプ内の圧送系の送油率が上昇し、結果として圧力波Ｐ0 が増加する。しかし、オリフィスからの流出量がオリフィス前後の差圧Ｐ0 の１／２乗に比例する事は公知である。そのため、ポンプ回転数が上昇するとコモンレール側への流出量が理想の容積比率によって決まる流量よりも小さくなり、圧力脈動の低減効果が減少する。
【００３９】
このような問題を考慮して、エンジンの運転条件（ポンプ回転数、コモンレール圧）が変化した場合でも、容積比率を制御することができる機構を第２の実施形態として図１２及び図１３に示す。図１２（Ａ），（Ｂ）は高圧ポンプからの燃料通路２１とコモンレール４との接合点に、弁座２７の溝付き開口を部分的に閉じることができるボール２８を、下流側からボール受２９を介してスプリング３０とばね座３１によって弾性的に支持する構造の差圧弁としての可変オリフィスを設置するものであり、図１３（Ａ），（Ｂ）は、同様な構造の差圧弁としての可変オリフィスを、インジェクタに通じる燃料通路２４とコモンレール４との接合点に設置するものである。
【００４０】
いずれの場合も、高圧ポンプの吐出率やインジェクタの噴射率の上昇に伴って、燃料通路内に発生する圧力波Ｐ0 が増加するため、圧力波Ｐ0 、言いかえれば接合点の前後の差圧により、弁座２７に対する弁体としてのボール２８が下流側に向って移動するリフト量が変化し、そのリフト量に応じてオリフィスの連通面積が図１２（Ｃ）や図１３（Ｃ）に示すように変化する。それによって、高圧ポンプの吐出率やインジェクタの噴射率が変化しても、差圧弁である可変オリフィスの絞り率が変化して、常に最適の圧力波抑制効果をもたらすことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施形態の効果を示すためのもので、上段は構成の前半部分を簡略化して示す概念図、中段はその圧力、流量の変化を示すタイムチャート、下段は対比して従来のものの圧力、流量の変化を示すタイムチャートである。
【図２】本発明の第１の実施形態の全体構成を示す概念図である。
【図３】第１の実施形態の要部を示す断面図である。
【図４】高圧供給ポンプから吐出が生じた際の燃料通路及びコモンレール内の燃料の圧力及び流量の変化を示すタイムチャートである。
【図５】従来技術について図４と対比して示すタイムチャートである。
【図６】第１の実施形態の効果を示すためのもので、上段は構成の後半部分を簡略化して示す概念図、下段はその圧力、流量の変化を示すタイムチャートである。
【図７】（Ａ）は図６に示す場合のコモンレール内での圧力、流量の変化を示すタイムチャート、（Ｂ）は同じくコモンレールよりも下流側の燃料通路内での圧力、流量の変化を示すタイムチャートである。
【図８】従来技術について図６と対比して示すタイムチャートである。
【図９】（Ａ）及び（Ｂ）は、従来技術について図７の（Ａ）及び（Ｂ）と対比して圧力、流量の変化を示すタイムチャートである。
【図１０】第１の実施形態の変形を示す構成の概念図である。
【図１１】第１の実施形態の他の変形を示す構成の概念図である。
【図１２】本発明の第２の実施形態の前半部分を示すもので、（Ａ）は要部の側断面図、（Ｂ）はその縦断正面図、（Ｃ）は作動を示す線図である。
【図１３】本発明の第２の実施形態の後半部分を示すもので、（Ａ）は要部の側断面図、（Ｂ）はその縦断正面図、（Ｃ）は作動を示す線図である。
【符号の説明】
２…燃料噴射弁（インジェクタ）
３…燃料噴射制御用電磁弁
４…コモンレール
７…高圧供給ポンプ
９…低圧供給ポンプ
１４…圧力センサ
２１，２４…燃料通路
２５，２６…オリフィス
２７…弁座
２８…ボール（差圧弁の弁体）
ｋ…コモンレールの断面積
ａ…音速
ρ…燃料密度
Ｑr …コモンレールに流入する流量
Ｑv …高圧供給ポンプの吐出流量
Ｑ0 …燃料通路内の流速
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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