(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
電動機と、該電動機に減速機を介して結合されたシーブと、該シーブの溝に巻きかけられたロープと、該ロープの一端側に設けられた乗りかごと、前記ロープの他端側に設けられた釣合い錘とを備え、前記電動機で前記シーブを回転駆動し、前記乗りかごを昇降させるエレベータにおいて、
重量％でＮｉ：０.５〜２.０，Ｃｕ：０.５〜２.０を含み、素地のパーライト面積率が９０％以上，該パーライト相のビッカース硬さが３５０〜４５０のシーブと、外層素線のビッカース硬さが４８０〜５００、強度が１８０ｋｇ／ｍｍ２以上のロープとを組み合わせたことを特徴とするエレベータ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、エレベータに係り、特に、長行程・大容量のロープ式エレベータを駆動するのに好適なエレベータ駆動装置のシーブとロープとの組み合わせに関する。
【０００２】
【従来の技術】
ロープ式エレベータは、両端に乗りかごと釣合い錘を有するロープがシーブに巻きかけられ、シーブを電動機で回転させたとき、ロープとシーブとの間に生じる摩擦力によってロープを上下方向に移動させ、これにより乗りかごを昇降させるようになっている。
【０００３】
ところで、摩擦力によってロープもしくはシーブのどちらかが異常摩耗した場合には、摩耗した部材を交換する必要がある。そのような事態を防ぐために、ロープやシーブを設計する際には、それらの材質の組み合わせには相当の注意が払われている。一般にロープに硬鋼線材２種を素線とするＥ種ロープ（標準引張り強度＝１３５ｋｇ／ｍｍ２，ビッカース硬さＨｖ＝３３０〜３８０）が用いられる場合は、シーブには片状黒鉛鋳鉄（例えばＦＣ２５０）が用いられる。長行程もしくは大容量のエレベータの場合では、より強度の高い硬鋼線材４種を素線とするＡ種ロープ（標準引張り強度＝１６５ｋｇ／ｍｍ２，ビッカース硬さＨｖ＝４３０〜４９０）が用いられ、この場合は、シーブは耐摩耗性に優れる球状黒鉛鋳鉄（例えばＦＣＤ７００）が用いられる。
【０００４】
シーブにブリネル硬さＨＢ＝２８０〜３３５、地の組織がパーライトの球状黒鉛鋳鉄を用い、ロープにビッカース硬さＨｖ＝４００〜４６０のロープを用いるエレベータ駆動装置が特開昭５４−１０４１４５号公報に開示されている。
【０００５】
また、球状化率＝８０〜１００％、黒鉛粒径２０〜１００μｍ、黒鉛粒数７０個／ｍｍ２〜１００個／ｍｍ２で、ブリネル硬さＨＢ＝２６０〜３２０である球状黒鉛鋳鉄を用いたシーブが特開平２−３４７４７号公報に開示されている。
【０００６】
さらにシーブに、Ｃ：３．３〜３．８％，Ｓｉ：１．５〜３．０％を有する亜共晶成分からなり、かつ鋳放し時のパーライト面積率が９０％以上あるコンパクト・バーミキュラ黒鉛鋳鉄を用い、ロープには引張り強さが１６５ｋｇ／ｍｍ２級のＡ種ロープを用いたエレベータが特開平４−１２８３４０号公報に開示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
エレベータが長行程化すると、乗りかごと釣合い錘をつなぐロープ長さが長くなり、駆動機が昇降させる全重量中に占めるロープ重量が増加する。また同様にエレベータ乗客の容量が増した場合も、規格上求められる安全率を確保するためロープ本数が増え、ロープ重量が増加する。ロープ重量が増加すると、エレベータ乗客の容量（乗客数）が低下、もしくは駆動機の大型化が必要となり、エレベータシステムとしての効率が低下する。また、ロープ破断時に落下するエレベータ乗りかごを停止させる非常止め装置には、破断した全ロープ重量と乗客・乗りかごを合わせた重量を停止させる能力が求められているため、ロープ重量が増加すると非常止め装置が停止させる重量も増加し、その制動能力の向上が必要となる。非常止め装置の制動力の向上は、新たな技術開発がないかぎり非常止め装置、すなわち乗りかごの重量増加に結びつき、ロープ本数の増加という悪循環を引き起こすことになる。
【０００８】
エレベータシステムにおけるロープ本数を低減させる、もしくは細い軽量ロープを用いるためには、ロープ強度（引張り強さ）を増さねばならない。しかし、高強度のロープは表層が硬くなるため、従来のシーブ材質のままではシーブ摺動面の摩耗が進み、摩擦係数の低下を発生させ、シーブの寿命を短くしてしまう。シーブは建家最上階にある機械室の駆動装置内に組み込まれ、且つ比較的に重量部品であるため、その交換には多大の労力と時間を必要とする。したがって、エレベータシステムにおいてロープ重量を低減するには、高強度ロープを用いても摺動面の異常摩耗、摩擦係数の低下を生せず、かつ逆にロープの摩耗を促進しないシーブ材質の開発が不可欠である。
【０００９】
今後は、土地の有効利用の点から建築物の高層化、もしくは大深度利用が進められ、エレベータの長行程化、高速化、大容量化が必要となる。したがってエレベータシステムの効率の点から、現在のＡ種ロープ以上の高強度ロープの利用が必要となる。しかしながら、Ａ種ロープよりも高強度のロープ、すなわちロープの引張り強さが１８０ｋｇ／ｍｍ２級、外層線の硬さがＨｖ＝約４８０〜５００であるＢ種以上のロープを利用可能とするシーブは、従来例には見当らない。
【００１０】
また、従来はシーブ材料についてその平均硬さ（ブリネル硬さ）と黒鉛形状についてだけ規定してきたが、ロープの外層線とシーブとの接触部に生じる変形は、シーブの平均硬さではなく、組織、析出物の個々の硬さが問題となる。しかしながら、ロープの硬さ変化に対応できるシーブ材料の組織、析出物の個々の硬さ、面積率を詳細に開示した従来例も見当らない。
【００１１】
上記の各公知例は、ロープの引張り強さが１６５ｋｇ／ｍｍ２級、外層線の硬さがＨｖ＝４００〜４９０、具体的にはＡ種ロープを相手材料として使用できるシーブは開示されているが、Ｂ種ロープが使用できるシーブについては何ら開示されていない。すなわち、特開昭５４−１０４１４５号公報では、ロープ外層線の硬さをＨｖ＝４００〜４６０とし、具体的にはＡ種ロープを使用できるシーブを示しており、Ｂ種ロープが使用できるシーブについては示されていない。
【００１２】
また、特開平２−３４７４７号公報でも、シーブはブリネル硬さＨＢ２６０〜３２０で、Ａ種ロープを使用できるシーブを示している。
さらに、特開平４−１２８３４０号公報でも、ロープ外層線の硬さＨｖ＝４２０〜４６０、引張り強さが１６５ｋｇ／ｍｍ２級のＡ種ロープで使用できるシーブを示しており、Ｂ種ロープが使用できるシーブについては示されていない。
また、上記各公報は、シーブ材料については、黒鉛形状と平均硬さだけを規定しており、最適なシーブ材料の組織、組成の詳細については示していない。
【００１３】
本発明の目的は、引張り強さが１８０ｋｇ／ｍｍ２級、外層線の硬さがＨｖ＝約４８０〜５００のＢ種ロープと、このＢ種ロープを相手材料としても摺動面の異常摩耗が生ぜずしかも相手となるＢ種ロープの異常摩耗も引き起こさない材料からなるシーブとを組み合わせて設置したエレベータを提供することである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するために、電動機と、該電動機に減速機を介して結合されたシーブと、該シーブの溝に巻きかけられたロープと、該ロープの一端側に設けられた乗りかごと、前記ロープの他端側に設けられた釣合い錘とを備え、前記電動機で前記シーブを回転駆動し、前記乗りかごを昇降させるエレベータにおいて、重量％でＮｉ：０.５〜２.０，Ｃｕ：０.５〜２.０を含み、素地のパーライト面積率が９０％以上，該パーライト相のビッカース硬さが３５０〜４５０のシーブと、外層素線のビッカース硬さが４８０〜５００、強度が１８０ｋｇ／ｍｍ２以上のロープとを組み合わせたエレベータを提案する。
【００１５】
すなわち、外層素線のビッカース硬さが４８０〜５００、強度が１８０ｋｇ／ｍｍ２以上のＢ種ロープに対して、摺動面の異常摩耗，摩擦係数の低下を生ぜず、逆にＢ種ロープの摩耗を促進しない材質のシーブとして、重量％でＮｉ：０.５〜２.０，Ｃｕ：０.５〜２.０を含み、素地のパーライト面積率が９０％以上，該パーライト相のビッカース硬さが３５０〜４５０のシーブを組み合わせることを提案する。
【００１６】
このようなシーブとＢ種ロープとの組み合わせにすると、Ｂ種ロープを相手材料としても、シーブの摺動面には異常摩耗が生じない。また、相手となるＢ種ロープの異常摩耗も引き起こさない。
【００１７】
【作用】
今までロープを高強度ロープに切り替える際には、ロープ硬さの増加に見合うようにシーブ硬さを増してきた。例えばＥ種ロープ（Ｈｖ＝３３０〜３８０）からＡ種ロープ（Ｈｖ＝４００〜４６０）に切り替える場合、シーブはＦＣ２５０（ＨＢ＝２００〜２２０）からＦＣＤ７００（ＨＢ＝２７０〜２９０）にした。この際、シーブの硬さはブリネル硬さ計で測定する平均硬さだけに注目し、その範囲はブリネル硬さＨＢで規定されてきた。
【００１８】
ロープとシーブの摺動におけるロープの摩耗は粘性摩耗である。すなわち、ロープ側の摩耗は、外層線がシーブとの繰返し接触によって塑性変形し、加工硬化によって断線に至る機構である。シーブ側の摩耗は、ロープとの繰返し接触による変形によって、シーブ組織の黒鉛の先端に応力が集中し、破壊、摩耗に至る機構である。したがって、ロープとシーブの摩耗に影響するシーブの硬さとは、ロープとの接触部分における最高硬さであり、平均硬さではない。すなわち、組織、析出物の個々の硬さが問題となる。
【００１９】
発明者らは上記見地に立ち、平均硬さだけではなく、シーブ材質における各組織（析出物を含む）の個々の硬さ、その面積率とロープ摩耗量、シーブ摩耗量を検討した。その結果、Ｂ種ロープを相手として適する、ブリネル硬さだけでは規定出来ない組織の硬さ、組成を見出した。添加元素が摩擦特性と組織に及ぼす作用を以下説明する。
【００２０】
加えたＮｉは、硬質相として化合物相を析出することはなく、ほとんどが球状黒鉛鋳鉄のパーライト地に固溶する。パーライト地に固溶したＮｉは、その硬さを増し、鋳物組織全体を平均的に硬くする。その結果、シーブとロープと接触する部分において、硬さの低いシーブ側の変形を低減させ、シーブの摩耗を抑制する。Ｎｉ添加の場合、Ｐを添加した場合に生じるステダイト相のような必要以上に硬い化合物相を析出することがないため、ロープ側をアタックせず、ロープの摩耗を促進することはない。また、Ｎｉには組織を均一にする効果があり、鋳物表面から深さ方向に組織均一性を増し、硬さのバラツキを低減する。その結果、摩耗によるシーブの摩擦特性変化がなく、信頼性を高めることができる。上記効果は、Ｎｉ添加量が重量％で０．５％以上で生じる。０．５％以下ではＮｉ添加による著しい効果は認められない。また、２％を超えるとパーライト地の硬さが必要以上に高くなり、Ｂ種ロープを相手としても、相手ロープへのアタックが増し、ロープ側摩耗が増大するため適切でない。したがって、Ｎｉの適切な添加量範囲は０．５％以上で２％以下である。
【００２１】
Ｃｕは、Ｎｉと同様にパーライト地の硬さを増し、鋳物組織全体を平均的に硬くする。また、組織を均一にする効果があり、鋳物表面から深さ方向に組織均一性を増し、硬さのバラツキを低減する。その結果、摩耗によるシーブの摩擦特性変化がなく、信頼性を高めることができる。さらに、Ｃｕの添加は鋳物の耐食性を著しく増し、腐食によって生じる摩擦の促進を防ぎ、より信頼性を高めることができる。上記効果は、Ｃｕ添加量が重量％で０．５％以上で生じる。０．５％以下ではＣｕ添加による著しい効果は認められない。また、２％を超えるとＣｕが肉厚部に偏析し、組織の不均一を引き起こす。したがって、Ｃｕの適切な添加量範囲は０．５％以上で２％以下である。
【００２２】
【実施例】
以下、本発明の一実施例を図面に従って説明する。
図１は本発明の一実施例であるエレベータの駆動装置及びエレベータを示す概略構成図である。図１において、１は乗客を乗せるための乗りかごである。なお、図では簡略化のために乗りかごのドア開閉機、外枠、非常止め装置等の詳細、及びテールコード、釣合いロープ、張車等は図示していない。乗りかご１は、ロープ２によって建物最上階機械室にある駆動装置３に連結されている。駆動装置３は、電動機４と、減速機５と、減速機５を介して電動機４によって駆動されるシーブ６とからなる。シーブ６のロープ溝（詳細は後述）には、一端側に乗りかご１を吊し、他端側に釣合い錘７を吊るしたロープ２が巻きかけられている。そして、電動機４でシーブ６を回転させることにより、ロープ２とシーブ６との間の摩擦力によってロープ２が上下方向に移動し、これにより乗りかご１が昇降する。なお、図中８は乗りかご１と釣合い錘７が昇降する昇降路である。
【００２３】
図２はシーブ６の正面図である。図３はシーブ６の側面図であり、ＩＩ−ＩＩ  から上半分は図２の  Ｉ−Ｉ  断面を示す断面図である。図３において、６ａはロープ２を巻きかけるロープ溝である。図３では半円形状の丸溝シーブを示すが、本発明は丸溝形状に限るものではなく、Ｖ形状のＶ溝、丸溝の底部に切り込みのあるアンダーカット溝であってもよい。
【００２４】
次に、シーブ材料について詳細に説明する。
本実施例でのシーブ材料の評価は、まずシーブを模擬したリングとロープを模擬したリングの端面を押し付けながら回転させ、両リングの回転数に差を与えて回転中に滑りを生じさせるリング式要素試験で行った。次に、この要素試験で評価した材料で実機形状のシーブを製作し、エレベータの駆動装置として重要な特性であるシーブとロープ間で滑りの発生する限界値（以後、トラクション特性と表記する）を求めた。
【００２５】
まず図４〜８を用いて、リング式要素試験方法とその結果を説明する。図４はリング式要素試験に用いたリング試験片６Ｒの形状を示す。試験片６Ｒは外径が４０ｍｍ、厚さ８ｍｍのリングであり、回り止めのキー溝付き穴で試験機に取り付けられる。
【００２６】
図５はリング式要素試験における試験片の摩擦状態を示す概略図である。図５において、６ＲＳはシーブを模擬したリング試験片であり、６ＲＲはロープを模擬したリング試験片である。６ＲＲはロープとほぼ同組成の炭素鋼を用い、焼き入れ、焼き戻しを行い、焼き戻し温度を変えてＡ種ロープ、Ｂ種ロープの外層線の硬さと同じにした。要素試験の試験条件を表１にまとめる。なお、滑り速度は回転数の差から生じる滑りから算出した。
【００２７】
【表１】
0003603169.tif 000002
【００２８】
検討したシーブ試験片とロープ試験片の組合せを表２にまとめる。なお、下記組合せグループ  ▲１▼〜▲４▼  は１組の試験を意味するのではなく、複数回の試験を意味する。特に試作シーブ材の組合せグループ  ▲２▼，▲４▼  は、下記の表３に示す範囲で組成を変えた複数の試験片とＡ，Ｂ種ロープ相当材との組合せを意味する。
【００２９】
【表２】
0003603169.tif 000003
【００３０】
試作シーブ材は、球状黒鉛鋳鉄に各種元素を加え、平均硬さ硬さ、析出相の硬さおよび析出相の面積等の組織を制御したものである。試作シーブの組成範囲とＦＣＤ７００の組成を表３にまとめる。なお、下記の組成表示は重量％であり、以後ことわりの無いかぎり組成表示はすべて重量％である。
【００３１】
【表３】
0003603169.tif 000004
【００３２】
２時間ごとに試験片の重量変化（摩耗量）を測定した結果の１例を図６，７，８に示す。なお、図６はシーブ試験片の重量変化を、図７はロープ試験片の重量変化を示す。また、この時の摩擦係数の変化を図８に示す。
【００３３】
図６，７，８において、−□−がＦＣＤ７００（従来材料）とＡ種ロープ相当材の組合せ（▲１▼グループ）、−△−がＦＣＤ７００（従来材料）とＢ種ロープ相当材の組合せ（▲３▼グループ）、−●−が試作シーブ材とＡ種ロープ相当材の組合せ（▲２▼グループ）、−○−が試作シーブ材とＢ種ロープ相当材の組合せ（▲４▼グループ）である。
【００３４】
なお、図６ではＦＣＤ７００（従来材料）のＡ種ロープ相当材の組合せにおけるＦＣＤ７００の最終摩耗量を０．９５として、図７ではＦＣＤ７００（従来材料）のＡ種ロープ相当材の組合せにおけるＡ種ロープ相当材の最終摩耗量を１．０として、各摩耗量を相対値として表示した。図８では、各組合せの最終摩擦係数を１．０として、各摩擦係数を相対値として表示した。
この結果における試作材の組成（定量分析結果）を表４に示す。
【００３５】
【表４】
0003603169.tif 000005
【００３６】
図６に示すように、試作材は、Ａ種及びＢ種ロープ相当材のどちらを相手材としても、ＦＣＤ７００（従来材料）の摩耗量の約１／３となり良好な耐摩耗性を示す。さらに図７に示すように、試作材であるＡ種ロープ相当材とＢ種ロープ相当材は、ＦＣＤ７００（従来材料）を相手としたＡ種、Ｂ種ロープ相当材の摩耗量より約３０から４０％も低減しており、試作材は摺動相手のロープ材の摩耗も低減させる。
【００３７】
さらに、図８に示すように、試作シーブ材とＡ種、Ｂ種ロープ相当材の組合せは摩擦初期ではあるが、ＦＣＤ７００（従来材料）とＡ種、Ｂ種ロープ相当材との組合せよりも、摩擦係数が約２０％高い。シーブとロープ間の摩擦係数が高ければ、回転を乗りかごの上下運動に変換する効率が増し、さらにシーブとロープとの間の滑りが生じにくくなるため、乗りかごの位置制御の精度が増す効果がある。
【００３８】
表３に示す範囲で試作シーブ材の組成を変えて上記の要素試験を行い、各種添加元素の効果を確認した。その結果、Ｐの添加は摩擦係数を増加させるが、Ａ種、およびＢ種ロープ相当材の著しい摩耗を引き起こす。Ｐの添加によってシーブ材にＦｅＣ３−Ｆｅ−ＦｅＰ３で示される硬質のステダイト相が析出するために、ロープ相当材の摩耗が促進されると考えられる。したがって、シーブ材料にＰの添加は望ましくない。
【００３９】
Ｎｉの添加は図６，７，８に示すように、シーブ材、ロープ材の耐摩耗性と、両者間の摩擦係数を増加させる。これは、上記Ｐ添加と異なり、添加したＮｉは、硬質相を析出せず、ほとんどがパーライト相に固溶し、その硬さを均一的に増して、シーブ材を全体的に硬くするため、ロープを必要以上にアタックすることなく、ロープとに接触によるシーブの変形を抑制するためである。このときの適切な硬さの範囲は、パーライト相の硬さがビッカース硬さでＨｖ３５０〜４５０の範囲である。パーライト相のビッカース硬さがＨｖ３５０以下では、十分な耐摩耗性が得られず、Ｈｖ４５０以下ではロープ側の摩耗が増す。なお、上記効果が表れるには重量％で、０．５％以上のＮｉ添加が必要である。しかし、Ｎｉ量を３％まで増すとパーライト相の硬さが増し、切削性が著しく低下し、かつロープ相当材の摩耗量が増加する。これは、必要以上に硬くなったシーブがロープをアタックするためである。したがって、切削性とロープ側の耐摩耗性を考慮するとＮｉ添加量は２％が限度であり、望ましくは１．５％以下である。
【００４０】
Ｃｒの添加はＡ種、及びＢ種ロープ相当材の著しい摩耗を引越す。Ｃｒの添加は、Ｎｉと異なり、シーブ材にＦｅＣ３で示されるビッカース硬さが約１０００に達する硬質のセメンタイト相が析出する。その結果、平均的硬さを示すブリネル硬さが等しくとも、著しく硬い相が混在するためにロープ相当材の摩耗が促進されると考えられる。したがって、シーブ材料にＣｒの添加は望ましくない。
【００４１】
Ｃｕの添加は、Ｎｉの添加と同様にシーブ材、ロープ材の耐摩耗性を増す。さらに、湿度雰囲気での耐食性を増す。この効果が表れるのは重量％で、０．５％以上の添加が必要である。しかしながら、Ｃｕ量が２％を超すと偏析が生じ、部分的に組織変化が生じ耐摩耗性が低下する。したがって、Ｃｕ添加量は２％までが限度であり、望ましくは１．５％以下である。
【００４２】
組織の点ではフェライトの存在が著しく耐摩耗性を低下させる。パーライトの面積率をパラメーターにすると約９０％以上で良好な耐摩耗性を発揮する。組織的には球状黒鉛とパーライトだけでフェライトの無い組織が望ましい。
【００４３】
以上の検討結果から、Ａ種、及びＢ種ロープを相手材として、耐摩耗性に優れ、かつロープの異常摩耗を引き起こさず、高い摩擦係数を示すシーブ材料は、Ｃ：３．０〜３．４％、Ｓｉ：１．５〜２．５％、さらにＮｉ：０．５〜２．０％、Ｃｕ：０．５〜２．０％を含んだパーライト相と球状黒鉛からなる組織を有する球状黒鉛鋳鉄である。この材料のパーライト相の硬さはビッカース硬さで３５０〜４５０の範囲が望ましく、組織全体の平均硬さはブリネル硬さでＨＢ２９０〜３１０の範囲が望ましい。
【００４４】
以上の要素試験から決定した組織、組成のシーブを作成し、トラクション特性を評価した。図９は本実施例のシーブとロープのトラクション特性を評価するために用いた試験装置９の正面概略を示す。図９において、６Ｔはシーブ試験片であり、駆動モータ（図示せず）から減速機１０を介して軸（図示せず）で直結されている。シーブ試験片６Ｔは端面にロープ溝（図示せず）として丸溝が形成されている。このロープ溝に１本のロープ試験片２Ｔが１８０度巻きかけられており、その一端にエレベータにおける乗りカゴの重量を模擬した錘１１が吊るされ、他端はロープ試験片２Ｔの張力を測定するロードセル１２を介して装置台１３に接続されている。
【００４５】
この状態でシーブ試験片６Ｔを図中Ａ方向（ロードセル１２側から錘１１側）へ回転数を加速しながらさせ回転させ、同時にロードセル１２によってロープ試験片２Ｔの張力の変化を測定し、シーブ試験片６Ｔとロープ試験片２Ｔとの間で滑りを生じる摩擦係数を算出した。
【００４６】
試験条件を表５に、検討したシーブ試験片とロープ試験片の組合せを表６にまとめる。なお、ロープのビッカース硬さＨｖはロープ素線の断面で測定した実測値である。錘は１本のロープに許される荷重（規格値）から設定した。また、定量分析によって求めた本実施例のシーブの組成を表７に示す。
【００４７】
【表５】
0003603169.tif 000006
【００４８】
【表６】
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【００４９】
【表７】
0003603169.tif 000008
【００５０】
錘１１と静止摩擦係数との関係を図１０に示す。図中−○−がＡ種ロープを用いた場合、−●−がＢロープを用いた場合の静止摩擦係数である。なお、縦軸の静止摩擦係数は、同様の条件におけるＦＣＤ７００の静止摩擦係数を１．０とした相対値である。
【００５１】
図１０に示すように、Ａ種ロープを用いた場合、本実施例シーブの静止摩擦係数はＦＣＤ７００に比較し約５〜１０％高くなり、Ｂ種ロープを用いた場合、ＦＣＤ７００の静止摩擦係数とほぼ同等である。すなわち、本実施例のシーブはトラクション性能においても、従来材料ＦＣＤ７００と同等以上の性能を有する。
【００５２】
以上のごとく本実施例のシーブでは、ロープの耐摩耗性を低下させることなく、シーブの耐摩耗性を増し、かつエレベータシーブとして不可欠なトラクション性能をも改善することができる。
【００５３】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、シーブの耐摩耗性を約３倍向上させることができ、シーブ寿命を大幅に伸ばすことが可能である。
また、上記シーブを用いることによって、従来材料では使用困難であったＢ種ロープの使用が可能となる。その結果、ロープ強度が約７％増すため、ロープの細径化が可能となり、ロープの軽量化、シーブの小径化が達成でき、コスト低減が達成できる。
さらに、上記シーブを用いた駆動装置を用いることによって、エレベータシステムにおけるロープ重量比率が低減し、エレベータシステムの効率向上を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のエレベータ駆動装置及びエレベータの概略構成図である。
【図２】シーブの正面図である。
【図３】一部断面を含むシーブの側面図である。
【図４】シーブ材料の摩擦特性の評価に用いた試験片の正面図である。
【図５】シーブ材料の摩擦特性を評価するためのリング式要素試験の説明図である。
【図６】本発明のシーブ材料の摩耗試験結果の一例を示した図である。
【図７】本発明のシーブ材料の摩耗試験結果の一例を示した図である。
【図８】本発明のシーブ材料の摩耗試験結果の一例を示した図である。
【図９】シーブ材料のトラクション特性の評価に用いた試験装置の概略図である。
【図１０】本発明のシーブ材料とＦＣＤ７００のトラクション特性を示した図である。
【符号の説明】
１  エレベータ乗りかご
２  ロープ
３  駆動装置
４  電動機
５  減速機
６  シーブ
７  釣合い錘
８  昇降路
９  試験装置
１０  減速機
１１  錘
１２  ロードセル
１３  装置台
６ａ  ロープ溝
６Ｒ  リング試験片
６ＲＲ  ロープを模擬したリング試験片
６ＲＳ  シーブを模擬したリング試験片
２Ｔ  ロープ試験片
６Ｔ  シーブ試験片
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
0003603169.tif 000016
【図９】
0003603169.tif 000017
【図１０】
0003603169.tif 000018