(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂の少なくとも一方の樹脂の架橋剤がジビニルベンゼンのベンゼン環とビニル基の間に少なくともメチレン基１個を有し、前記架橋剤の含有率を少なくとも８％として合成してなることを特徴とするイオン交換樹脂。
【請求項２】
ジビニルベンゼンのベンゼン環とビニル基の間に少なくともメチレン基１個を有する架橋剤を使用し、この架橋剤の含有率を少なくとも８％として合成されるイオン交換樹脂を充填して樹脂床を形成してなることを特徴とする脱塩装置。
【請求項３】
陽イオン交換樹脂および陰イオン交換樹脂による混床の上層部に、ジビニルベンゼンのベンゼン環とビニル基の間に少なくともメチレン基１個を有する架橋剤を使用し、この架橋剤の含有率を少なくとも８％として合成される陽イオン交換樹脂を充填して樹脂床を形成したことを特徴とする脱塩装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、従来より分子鎖の長い架橋剤を用いた高クラッド除去型イオン交換樹脂およびそのイオン交換樹脂を充填した脱塩装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ＢＷＲ型原子力発電所では、原子炉圧力容器の内部（以下、炉内と記す）を常に清浄な状態に維持するため、タービン復水器から炉内へ流入する復水を復水脱塩装置によって浄化処理し高度に浄化したのち炉内への冷却水として利用している。
【０００３】
この復水脱塩装置は、陰イオン交換樹脂と陽イオン交換樹脂とが混合して充填された混床式脱塩塔であって、復水中のイオン成分とクラッドをイオン交換・ろ過および吸着によって分離し、復水を浄化するものである。
【０００４】
そして、陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂とを混合して混床を形成する方法としては、（１）ゲル型陽イオン交換樹脂とゲル型陰イオン交換樹脂とを用いる方法、（２）ポーラス型陽イオン交換樹脂とポーラス型陰イオン交換樹脂とを用いる方法が提案されている。
【０００５】
従来の陽イオン交換樹脂および陰イオン交換樹脂とも架橋剤に、下記化学式１に示すジビニルベンゼン（ＤＶＢ）が使用されている。化学式２は従来の陽イオン交換樹脂を、化学式３は従来の陰イオン交換樹脂の化学構造式を示している。
【化１】
0003599777.tif 000002
【０００６】
【化２】
0003599777.tif 000003
【０００７】
【化３】
0003599777.tif 000004
【０００８】
従来から復水中のイオン成分およびクラッドの分離についてクラッドの分離機能を強化することにより、冷却水から原子炉へ持ち込まれるクラッドの量を低減し、プラント定検時の被ばく線量を減らすことが求められている。
【０００９】
従来の粒状イオン交換樹脂を用いる方法では、イオン交換樹脂に捕捉されたクラッドを逆洗再生により除去してイオン交換樹脂のクラッド分離機能を回復していた。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
近年、イオン交換樹脂におけるクラッド捕捉能力はイオン交換樹脂表面におけるクラッド吸着領域の大きさおよびイオン交換樹脂表面から粒内への拡散速度に支配されることがわかってきた。これらの因子は樹脂の架橋度と密接な関係がある。架橋度は、通常８％程度のものを標準架橋度樹脂、これより高いものを高架橋度樹脂、低いものを低架橋度樹脂と呼んでいる。
【００１１】
図１に示すようにクラッド捕捉能力は、低架橋度樹脂ほど大きくなる。しかし、図２に示すように架橋度が低くなると逆に有機不純物の指標である全有機炭素（ＴＯＣ）溶出速度が高くＴＯＣ溶出量が増加する傾向がある。なお、図１はクラッド除去率と架橋度との関係を、図２はＴＯＣ溶出速度と架橋度との関係を示しており、黒丸印は後述する本発明の実施例を示している。
【００１２】
本発明は、上記課題を解決するためになされたもので、クラッドの捕捉能力が大きく、かつ不純物溶出量が少ないイオン交換樹脂およびこのイオン交換樹脂を充填したクラッドの捕捉能力が大きい脱塩装置を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明は、陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂の少なくとも一方の樹脂の架橋剤がジビニルベンゼンのベンゼン環とビニル基の間に少なくともメチレン基１個を有し、前記架橋剤の含有率を少なくとも８％として合成してなることを特徴とする。
【００１４】
また、本発明はジビニルベンゼンのベンゼン環とビニル基の間に少なくとも１個のメチレン基を有する架橋剤を使用し、この架橋剤の含有率を少なくとも８％としたイオン交換樹脂を充填して樹脂床を形成してなることを特徴とする。
【００１５】
【作用】
ゲル型イオン交換樹脂には、ミクロポアと呼ばれる細孔があり、水中でこの細孔内に水が入り、水分含有率５０％程度となる。この細孔径とＤＶＢ％との間には図３に示すような関係があり、クラッド捕捉はこの細孔の大きさに比例していると考えられる。図３は強酸性陽イオン交換樹脂の架橋度と細孔の平均径との関係を示している。
【００１６】
本発明のイオン交換樹脂は、従来のイオン交換樹脂の架橋剤より分子鎖の長いものを使用するため、イオン交換樹脂層内の細孔が大きく、かつ従来並み、もしくはそれ以上の強度を有するものとなり、クラッドの捕捉能力が大きくなるとともに、酸化による架橋切れが抑制され不純物を溶出することが少なくなる。
【００１７】
【実施例】
本発明に係るイオン交換樹脂の一実施例を説明する。
陽イオン交換樹脂および陰イオン交換樹脂において、下記化学式４に示すジアリルベンゼンを架橋剤とする。ジアリルベンゼンは、化学式１に示す従来の架橋剤であるジビニルベンゼンより分子鎖が長い架橋剤である。化学式５は本発明の陽イオン交換樹脂を、化学式６は陰イオン交換樹脂の化学構造式を示している。
【化４】
0003599777.tif 000005
【００１８】
【化５】
0003599777.tif 000006
【００１９】
【化６】
0003599777.tif 000007
【００２０】
図２に示すように、架橋度が低いとイオン交換樹脂からのＴＯＣ溶出速度が大きい傾向にある。しかし、本発明のイオン交換樹脂は、標準架橋度の約８％相当（ＤＶＢ換算）であるので、イオン交換樹脂からのＴＯＣ溶出速度は低い、つまり当該イオン交換樹脂で処理した水は、従来標準架橋度品と同等の溶出不純物濃度の水となる。
【００２１】
また、図１に示されるように、クラッド除去は架橋度が低いほど大きい傾向にある。本発明のイオン交換樹脂は架橋度が標準架橋度の約８％相当であるが、架橋剤に従来の架橋剤であるジビニルベンゼンより架橋の長さが−ＣＨ２  −の２つ分長い架橋剤を使用する。
【００２２】
したがって、化学式２および３に示すような従来架橋剤であるジビニルベンゼンを使用したイオン交換樹脂と比較して、化学式５および６に示す本発明に係るイオン交換樹脂は、樹脂内の細孔（ミクロポア）が大きくなる。よって従来の樹脂よりもクラッド除去率が大きくなる。
【００２３】
従来、イオン交換樹脂の架橋度を低くして、クラッド除去性能を向上させていた。そのために、イオン交換樹脂からのＴＯＣ溶出が大きくなる傾向があった。本実施例では、イオン交換樹脂の架橋度を標準架橋度とし、架橋剤にジビニルベンゼンより直鎖の長い架橋剤を使用する。
【００２４】
これにより、図４に示すようなクラッド除去性能が大きく、しかもＴＯＣ溶出の小さい樹脂を提供できる。図４はＴＯＣ溶出速度とクラッドの除去率を示しており、黒丸印が本実施例を示している。
【００２５】
なお、本発明に係るイオン交換樹脂の実施例では、架橋剤としてジアリルベンゼンを使用した例を示したが、架橋剤としてはジビニルベンゼンのベンゼン環とビニル基の間に少なくともメチレン基１ケを有する架橋剤にも適用できる。
【００２６】
つぎに上記構成のイオン交換樹脂を充填したＢＷＲ型原子力発電プラントに適用する混床式復水脱塩装置の実施例を説明する。
すなわち、上記実施例により合成したイオン交換樹脂をタンク内に充填し、樹脂床を形成して復水脱塩装置を構成する。この実施例によれば、クラッド捕捉能力が大きく、溶出不純物の少ないＢＷＲ型原子力発電プラントの混床式脱塩装置を提供することができる。
【００２７】
また、陽イオン交換樹脂および陰イオン交換樹脂による混床の上層部に上記実施例のイオン交換樹脂を充填して樹脂床を形成して脱塩装置を構成することもできる。
【００２８】
【発明の効果】
本発明によれば、イオン交換樹脂の架橋剤として従来の架橋剤よりも分子鎖の長いものを使用するため、クラッド捕捉能力が大きく、不純物の溶出量を低減することが可能となる。
【００２９】
また、上記イオン交換樹脂を充填した混床式脱塩装置により、クラッド濃度が低くかつ不純物の少ない高純度水を得ることができ、原子炉水質を高純度に維持することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】イオン交換樹脂の架橋度とクラッド除去率との関係を示す曲線図。
【図２】イオン交換樹脂の架橋度とＴＯＣ溶出速度との関係を示す曲線図。
【図３】強酸性陽イオン交換樹脂の架橋度と細孔の平均径の関係を示す曲線図。
【図４】イオン交換樹脂のクラッド除去率とＴＯＣ溶出速度との関係を示す曲線図。
【図１】
0003599777.tif 000008
【図２】
0003599777.tif 000009
【図３】
0003599777.tif 000010
【図４】
0003599777.tif 000011