(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器内に電動機とこれによって駆動される２つの圧縮要素を仕切り板を介して軸方向に配設し、前記各圧縮要素をシリンダおよび１８０度対向の偏芯部を持つクランクシャフトにより偏芯回転するローラおよび前記シリンダの溝に摺動自在に挿入されて圧縮室と吸入室を仕切るベーンにより構成し、密閉容器外から冷媒を導入する第１の吸入孔を下部の第１シリンダに設け、前記第１の吸入孔から分岐し仕切り板の吸入連通孔を介してつながる第２の吸入孔を第２のシリンダに設け、前記各圧縮要素の軸方向両端に、前記クランクシャフトの主軸受及び副軸受を設けて２気筒ローリング・ピストン式回転圧縮機を構成し、前記密閉容器内底部の油溜め部と前記第１の吸入孔とを分岐部より手前で常時連通する給油経路により連絡し、前記給油経路の吸入孔に近接して直径１ｍｍ以下の細孔からなる絞り部を設けたことを特徴とする２気筒回転式密閉型圧縮機。
【請求項２】
給油経路の絞り部をホルダーに設けた細孔より構成し、前記ホルダーを第１シリンダの吸入孔に装着した請求項１記載の２気筒回転式密閉型圧縮機。
【請求項３】
給油経路の絞り部をホルダーに設けた細孔により構成し、前記ホルダーを第１シリンダの吸入孔に近接した副主軸受に装着した請求項１記載の２気筒回転式密閉型圧縮機。
【請求項４】
密閉容器内に電動機とこれによって駆動される２つの圧縮要素を仕切り板を介して軸方向に配設し、前記各圧縮要素をシリンダおよび１８０度対向の偏芯部を持つクランクシャフトにより偏芯回転するローラおよび前記シリンダの溝に摺動自在に挿入されて圧縮室と吸入室を仕切るベーンにより構成し、密閉容器外から冷媒を導入する第１の吸入孔を下部の第１シリンダに設け、前記第１の吸入孔から分岐し仕切り板の吸入連通孔を介してつながる第２の吸入孔を第２のシリンダに設け、前記各圧縮要素の軸方向両端に、前記クランクシャフトの主軸受及び副軸受を設けて２気筒ローリング・ピストン式回転圧縮機を構成し、前記密閉容器内底部の油溜め部と前記仕切り板の吸入連通孔とを常時連通する給油経路により連絡し、前記給油経路の吸入孔に近接して直径１ｍｍ以下の細孔からなる絞り部を設けたことを特徴とする２気筒回転式密閉型圧縮機。
【請求項５】
給油経路の絞り部をホルダーに設けた細孔より構成し、前記ホルダーを仕切り板を介して吸入連通孔に装着した請求項４記載の２気筒回転式密閉型圧縮機。
【請求項６】
冷媒をＨＦＣとし、前記冷媒と相溶性を有する冷凍機油を使用した請求項１乃至５記載の２気筒回転式密閉型圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
この発明は、冷凍装置または、空気調和装置において、冷媒ガスの圧縮を行う密閉型回転圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
図６及び図７は従来の密閉回転圧縮機である。図６は縦断面図、図７は横断面図である。
【０００３】
図６において１は、密閉容器であり、この密閉容器１内にステータ２−ａとロータ２−ｂとで構成される電動機２が設置されている。電動機２の下部には圧縮機構３が配設され、上記電動機２によって圧縮機構３が駆動される。これによって、図示しないアキュームレータを介して吸入管４から給油し吸入孔５から導入された冷媒が圧縮され吐出孔６より密閉容器１内に一旦吐出させた後密閉容器１の上部に設けられた吐出管７から冷凍サイクル側に冷媒が供給される。
【０００４】
圧縮機構３は以下のように構成されている。図６は拡大図である。電動機２により駆動されるシャフト８が主軸受９に軸支されてシリンダ１０内を貫通し、さらにその下端部は副軸受１１に軸支されている。シャフト８のシリンダ１０の内部は、クランク部１２（偏心部）となっておりこのクランク部とシリンダ１０との間にローラ１３が嵌合され、シャフト８の回転によりローラ１３が遊星運動する。
【０００５】
また、シリンダ１０を貫通してベーン１４が設けられスプリング１５の付勢力によりベーン１４の一端側はローラ１３の外周に接触しシリンダ１０内を吸入室１６と圧縮室１７に分割している。上記ローラ１３の遊星運動に応じてベーン１４は往復運動する。
【０００６】
冷媒ガスはシャフト８の回転に伴うローラ１３の遊星運動に応じて吸入孔５から吸込まれ、圧縮され吐出切欠１９から吐出されるがこの摺動部の動作を円滑にするために密閉容器１内には冷凍機油２０が収容されている。この冷凍機油２０はシャフト８の回転によりシャフト８下端に設けられているオイルポンプ７１によって吸い上げられ、各摺動部を潤滑するようになっている。
【０００７】
このような圧縮機構の摺動部において、特に摩耗が問題とされるのはベーン１４である。
【０００８】
ベーン１４はシャフト８の回転に伴い往復運動するがこの際分割されたシリンダ１０内の二室の圧力差によりシリンダ１０の貫通孔７２内面にこすりつけられベーン１４、貫通孔７２の摩耗が問題となる。また、ベーン１４はスプリング１５とベーン背面の圧力によりその端部がローラ１３に押し付けられているためベーン先端とローラ１３の外周部も摺動する。この摺動部は他の摺動部（シャフト軸受部など）と異なりオイルポンプ７１から直接給油されない。この部分への油の供給は従来吸入冷媒に含まれるオイル及びローラ端部よりしみだすオイルにより潤滑されており、その供給量が多くは望めず、しかも冷媒の圧縮によりこの摺動部の温度が高温となり最も苛酷な摺動となりしばしば摩耗を起こしていた。この様な問題を解決するため、特開昭５７−１７３５８９号公報では図８に示すようなオイルインジェクタ機構５１が提案されている。オイルインジェクタ機構５１は前記吸入孔１８に連通するようにシリンダ１０下部に装着され一端を冷凍機油２０中に浸漬したキャピラリーチューブで形成される給油管５２と圧力差により開閉されるバルブとコイルスプリング５４とにより構成される。
【０００９】
前記コイルスプリング５４のスプリング力は通常運転時の密閉容器１の圧力よりも大きくすると共に異常高圧運転時の密閉容器１の内の圧力よりも小さく設定することにより、負荷の大きい異常高圧運転時ではシリンダ１０内のローラ１３やベーン１４が摩耗しやすいため密閉容器１内底部に貯留された冷凍機油２０を圧力差により吸入孔１８内に流入させ冷媒ガスと一緒にシリンダ１０内に入りシリンダ内のローラ１３やベーン１４の表面に供給し摩耗を防止する。
【００１０】
また通常運転時においては高温のオイルが吸入経路に浸入して効率を下げるというものである。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
このような密閉型冷凍圧縮機の冷媒としては従来ジクロロジフロロメタン（以下フロン１２（ＣＦＣ１２）と称する）やハイドロクロロジフロロメタン（以下フロン２２（ＨＣＦＣ２２）と称する）が主に用いられておりまた、圧縮機構５に封入される冷凍機油２０としては、ＣＦＣ１２やＨＣＦＣ２２に対して溶解性を示すナフテン系やパラフィン系鉱油が用いられている。
【００１２】
これら冷媒や冷凍機油は密閉容器１内を直接循環するため、圧縮機構３においてはこれらの雰囲気下において耐摩耗性を有することが必要である。
【００１３】
ところで、最近上述した冷媒などからのフロンの放出がオゾン層の破壊につながり、人体や生態系に深刻な影響を与えることがはっきりしてきたためフロン１２フロン２２などは段階的に使用が削減され将来は全廃することが決定している。
【００１４】
このような状況下にあって、代替冷媒として１、１、１、２−テトラフルオロエタン（以下フロン１３４ａ（ＨＦＣ１３４ａ）と称す）、１、１−ジフルオロエタン（以下フロン１５２ａ（ＨＦＣ１５２ａ）と称す）、ハイドロジフロロメタン（以下フロン３２（ＨＦＣ３２）と称す）や、またはこれらの混合冷媒等が開発されている。
【００１５】
ところでこれらフロン１３４ａ、フロン１５２ａ、フロン３２の冷媒は、オゾン破壊係数が低い反面、フロン１２やフロン２２の使用において用いられていた冷凍機油である鉱油には殆ど溶解しない。このため、フロン１３４ａ、フロン１５２ａ、フロン３２、またはそれらの混合冷媒等を冷媒圧縮機の冷媒として使用する場合は、冷凍機油としてこれらの冷媒と相溶性を有するエーテル系油、エステル系油、フッ素系油等の使用が試みられている。
【００１６】
しかしながら、冷媒としてフロン１２、またはフロン２２に代わってＨＦＣ１３４ａ、ＨＦＣ１５２ａ、またはＨＦＣ３２を用い冷凍機油としてこれらの冷媒と相溶性を有するたとえばポリアルキレングリコール系油やポリエステル系油を用いた冷媒圧縮機の場合、上述した圧縮機構３の摺動部材として使用されているＦＣ２５、特殊鋳鉄、焼結合金、ステンレス鋼などの耐摩耗性が低下し、長期間安定して冷媒圧縮機を運転することが出来ないという問題が生じている。
【００１７】
これは、従来冷媒としてフロン１２、または、フロン２２を用いた場合、そのフロン中の塩素（Ｃｌ）原子が、金属基材のＦｅ原子と反応して耐摩耗性の良い塩化鉄膜を形成するのに対し、フロン１３４ａ、フロン１５２ａまたは、フロン３２を用いた場合は、これらの化合物中にＣｌ原子が存在しないために塩化鉄膜のような潤滑膜が形成されず、潤滑作用が低下することに原因の一つがある。
【００１８】
さらに、従来の鉱油系冷凍機油には環状化合物が含まれており油膜形成能力が比較的高かったのに対しフロン１３４ａ、フロン１５２ａ、フロン３２と相溶性を有する冷凍機油は鎖状化合物が主体であり、厳しい摺動条件下では適切な油膜厚さを保つことができないことも耐摩耗性の低下を促進させる要因となっている。
【００１９】
このようにフロン１２（ＣＦＣ１２）、フロン２２（ＨＣＦＣ２２）に替わる新たな冷媒であるフロン１３４ａ（ＨＦＣ１３４ａ）、フロン１５２ａ（ＨＦＣ１５２ａ）、またはフロン３２（ＨＦＣ３２）を用い、これらの冷媒と相溶性を有する冷凍機油を使用した冷媒圧縮機においては負荷の高い時だけでなく、通常負荷においても厳しい摺動条件となり、特にベーン１４、ローラ１３間の摩耗が大きな課題となってきた。
【００２０】
このような課題を解決するために例えば特開昭５７−１７３５８９号公報に於けるスプリングを弱くしたり、無くして通常負荷においてもオイルインジェクションを行なうようにした場合は吸入孔に高温のオイルが注入され吸入冷媒を過熱し、圧縮機の効率を下げるという問題が想定される。
【００２１】
また、近年圧縮機をインバーターにより回転数を可変させても、広範囲な運転をさせるため、圧縮要素を２個もつ２気筒回転式圧縮機が多く用いられている。この２気筒圧縮機の場合は各気筒へ供給するオイルをうまく調整しないと十分な耐摩耗性、十分な効率が得られないという課題が想定される。
【００２２】
本発明はこのような課題を解決するためなされたもので特にＨＦＣ系の冷媒を用いた通常負荷においても摺動条件の厳しいベーン、ローラ間の油膜を効率を下げることなく形成し、耐摩耗性を向上させ、長寿命化を図った冷媒圧縮機を提供することを目的とする。
【００２３】
【課題を解決するための手段】
本発明は、密閉容器内に電動機を有する駆動要素によって駆動される圧縮機要素を複数個軸方向にローリングピストン形２気筒回転圧縮機において前記密閉容器内の底部の油溜部と吸入孔とを分岐手前において給油経路により連絡したもの、及び仕切り板吸入連通孔において連絡したもので、さらに前記給油経路の吸入孔に近接して、絞り部を設けたもので、その絞り部の構成として細孔を設けたホルダーとしたものであり特にＨＦＣを冷媒とし、前記冷媒と相溶性を有する冷凍機油を使用した圧縮機に適用するものである。
【００２４】
【作用】
本構成により、ＨＦＣ系を冷媒とした圧縮機における通常運転時においても運転時における摺動部への給油はオイルポンプだけでなく、吸入孔と油溜部（吐出圧）との圧力差と絞り部により吸入冷媒に負荷に応じた適量の油を混入させられる。吸入孔分岐部より手前にすることにより、２気筒の両シリンダ均等に供給され、この油により特にベーン、ローラ間に適正な油膜を形成させる。
【００２５】
また、仕切り板部の吸入連通孔に供給した場合は、冷媒ガスに混じった油は上部シリンダに吸入連通孔壁面に出た油は重力で下部シリンダにゆき両シリンダのベーン、ローラ間に油膜を形成させる。
【００２６】
油溜り部の油には、冷媒がとけ込んでおり給油経路を通った油は吸入孔直前の絞り部により減圧される。この時溶け込んでいた冷媒が蒸発しオイルを冷却するためオイルの温度が下がり冷却後速やかに吸入孔に入るため吸入冷媒を過熱させることがない。これにより、効率を低下させることなく、摺動部、特にベーン、ローラ間の信頼性を向上させたものである。
【００２７】
【実施例】
図１は本発明の圧縮機の一実施例の縦断面図であり、図４はその横断面図である。
【００２８】
容器１内部に電動機部２と圧縮機構部３が配され、電動機部に直結されたシャフト８は主軸受９と副軸受１１に支持されている。第１シリンダ１０−１と第２シリンダ１０−２内にそれぞれ第１ローラ１３−１、第２ローラ１３−２が配されシャフトの偏芯部に貫入され、遊星運動を行なう。
【００２９】
第１、２シリンダ１０−１、１０−２の第１、第２貫通孔に挿入された第１、第２ベーンは第１、第２ベーンバネおよび背圧（吐出圧）により第１、第２ローラ１３−１、１３−２に押し付けられた第１、第２シリンダ１０−１、１０−２を第１、第２吸入室と第１、第２圧縮室に分割する。
【００３０】
密閉容器１の底部には冷凍機油２０が通常運転時ではシリンダ全体がつかるレベルまで封入されている。この冷凍機油２０は従来冷媒Ｒ１２、Ｒ２２では一般にナフテン系又はパラフィン系鉱油、アルキルベンゼン系合成油が用いられているが、ＨＦＣ系の冷媒の場合は冷媒での相溶性のあるエーテル系エステル系オイルが封印される。通常運転状態においてはその相溶性のため密閉容器底部の冷凍機油にはかなりの量の冷媒が溶け込んでいる。
【００３１】
第１シリンダ１０−１には第１の吸入孔５があけられ、吸入管４を介しアキュームレータ（図示せず）とつながっている。第１の吸入孔５は途中より分岐部３３し、仕切り板３０にあけた吸入連通孔３１、第２のシリンダ１０−２にあけた第２の吸入孔３２より上部圧縮機構へつながっている。
【００３２】
この第１の吸入孔５と密閉容器底部の油溜り部とは絞り部２１によりつながっている。この給油経路は第１シリンダ吸入孔に対し直角にあけられ前記分岐部３３より手前（上流）の位置に開口した穴２４と絞り部２１をもったホルダー２２とこのホルダーをかこみ第１シリンダ１０−１に取付られた給油管２５からなる。給油管２５は密閉容器底部付近に開口してその先端には絞り部の目づまりを保護する目的でフィルター２６がつけられている。絞り部をもったホルダー２２の取付部分の詳細を図２に示す。
【００３３】
ホルダー２２には細管が圧入されておりこの細管は１ｍｍ以下の径を持つ穴があいており絞り作用を持たせている。この細管のかわりに直接ホルダーに細い穴をあけることも可能である。穴２４の端部にはネジが切られ、このネジ部で第１シリンダにホルダー２２を固着しこれにより高低圧のシールを行なう。この構造により簡単に取付られる。これにより、絞り部２１を第１の吸入孔５の近傍に配することができる。給油管２５は、ホルダーを下部につけた場合、ホルダー開口部自身がかなり下方に位置するため省略してもよい。
【００３４】
図３は副軸受１１に絞り部２１を持ったホルダー２２を取付けた例である。この構成による作用を説明する。電動機２によりクランクシャフト８が駆動され第１、２ローラ１３−１、１３−２の遊星運動により、吸入管４より第１シリンダの吸入孔５をへて第１吸入室へ第２シリンダへは仕切り板３０にあいた吸入連通孔３１をへて第２の吸入孔３２から第２吸入室へＨＦＣなどの冷媒ガスが吸入され、第１、２圧縮室で圧力が上げられ吐出切欠１９を経て吐出孔６より密閉容器１内へ吐出される。この時、吸入室１６と圧縮室１７を仕切るベーン１４はスプリング１５とベーン背部にかかる圧力でローラ１３の外周に押しつけられ摺動部３４で摺動しながら運動する。この摺動点の潤滑油は主として吸入ガスに混入してきたオイルにより潤滑される。吸入管４に入ってくる吸入ガスには冷媒ガスとともに冷媒サイクルを循環する。冷凍機油がわずかながら含まれているが、この量のみでは特に冷媒に摺動性が望めないＨＦＣでは不十分である。
【００３５】
吸入孔部は当然ながら低圧であり、この部分と油溜り部の高圧部との圧力差によりフィルター２６でゴミが除かれ給油管２５、絞り部２１の順で油が第１の吸入孔５に供給される。油溜り部にある油は使用される冷媒に対し、相溶性を考慮して選定されているので、かなりの量の冷媒が含まれている。この冷媒を含んだ油は油溜り部においては高温高圧であるが絞り部２１にて減圧される。この減圧時に冷媒は蒸発し、その気化熱により、油が冷却され、吸入孔には温度の下がった油が混入される。従来の油インジェクション機構の場合、油溜り部にキャピラリチューブを配していたため減圧が油溜り部に浸ったキャピラリーチューブで行なわれる。このため、細管内のオイルが冷却されてもすぐに周囲の油より受熱してしまい、殆ど周囲の高温オイルに近い温度のオイルが吸入孔に混入し、吸入ガスの過熱の原因になり、圧縮機の効率低下につながっていた。
【００３６】
しかしながら、本発明の絞り部は吸入孔に近接して配されているため、周囲からの受熱を受けることなく、温度の下がったオイルが吸入孔に混入され、効率低下を招くことがない。
【００３７】
第１の吸入孔５に入ったオイルは、エジェクター効果で冷媒ガスと混じる。オイルの混じった冷媒は分岐部３３で分かれ、上部の圧縮要素には吸入連通孔３１、第２の吸入孔３２を通り第２の吸入室へと下部の圧縮要素へはそのまままっすぐに第１の吸入室１６に入り、ローラ１３と共に圧縮室に移る。
【００３８】
この時での一部分がローラ１３とベーン１４の間、摺動部３４に入り、油膜を形成し、摩耗を防止する。
【００３９】
吸入孔に混入し、摺動部を潤滑したオイルは吐出ガスと一緒に吐出孔６より出される。吐出孔６よりでたオイルは、電動機２の切り欠き部を通る間にふるい落とされ、その殆どが油溜り部に戻る。従って吐出管７を出て冷凍サイクルを循環するオイルは少なく抑えることができる。冷凍サイクルを循環するオイルを少なくすると、オイルによる熱交換器の熱交換阻害を生じないため冷凍サイクルとしての効率もより向上する。
【００４０】
また吸入孔に混入するオイルは絞り部を通るため、差圧が大きいほど多量のオイルが混入することになる。このことは、摺動部にとって苛酷な圧力差が大きい時ほどより多い量の潤滑油が供給されることになる。信頼性が向上する。時程より多い量の潤滑油が供給されることになる。信頼性が向上する。
【００４１】
以上、特にベーン、ローラ間の摺動条件の厳しいＨＦＣ系の冷媒を圧縮ガスとした場合について説明したが、従来のＨＣＦＣ２２においても同様な効果が期待できる。
【００４２】
図５は本発明の別の一実施例であり上下の圧縮要素への油の分配原理が異なる。圧縮要素、吸入孔の経路は、図１〜図４で述べた例と同じである。絞り部２１は２つの圧縮要素の間の仕切り板３０にあげた吸入経路に開口する穴２４とその他端のネジ部に挿入された絞り部を持ったホルダー２２と、このホルダーに固着され油溜り部に伸びる細管２３よりなる。油溜り部と吸入連通孔との圧力差で細管２３、絞り部２１を通り穴２４まできた油は吸入連通孔３１に入る。上部圧縮要素と下部圧縮要素の吸入の位相は１８０°ずれているため、上部圧縮要素が吸入量の大きいクランク角の時間帯では上方へのガス吸引力が大きいため吸入連通孔３１へでたオイルは冷媒に混じり上部圧縮要素へ吸入される。
【００４３】
しかしながら、上部圧縮要素の吸入量が少なく下部圧縮要素の吸入量が大きいクランク角の時間帯では重力の作用も付加され吸入連通孔３１に出たオイルは落下し、第１の吸入孔５へ落ち、下部圧縮要素へと吸込まれる。この原理により両圧縮要素へほぼ均等にオイルが分配される。従って、本構成においても図１から図４で説明したことと同様な信頼性の向上等の効果が期待できる。
【００４４】
【発明の効果】
以上述べたように本発明は、密閉容器内に電動機とこれによって駆動される２つの圧縮要素を仕切り板を介して軸方向に配設し、前記各圧縮要素をシリンダと１８０度対向の偏芯部を持つクランクシャフトにより偏芯回転するローラと前記シリンダの溝に摺動自在に挿入され、圧縮室と吸入室を仕切るベーンから構成し、密閉容器外から冷媒を導入する第１の吸入孔を下部の第１シリンダに設け前記第１の吸入孔から分岐し仕切り板の吸入連通孔を介してつながる第２の吸入孔を第２のシリンダに設け前記各圧縮要素の軸方向両端に、前記クランクシャフトの主軸受及び副軸受と、設けて２気筒ローリング・ピストン式回転圧縮機を構成し、前記密閉容器内の底部の油溜め部と前記第１のシリンダの第１の吸入孔とを分岐部より手前で給油経路により連絡した２気筒回転式密閉型圧縮機で密閉容器内に電動機とこれによって駆動される２つの圧縮要素を仕切り板を介して軸方向に配設し、前記各圧縮要素をシリンダと１８０度対向の偏芯部を持つクランクシャフトにより偏芯回転するローラと前記シリンダの溝に摺動自在に挿入され、圧縮室と吸入室を仕切るベーンから構成し、密閉容器外から冷媒を導入する第１の吸入孔を下部の第１シリンダに設け前記第１の吸入孔から分岐し仕切り板の吸入連通孔を介してつながる第２の吸入孔を第２のシリンダに設け前記各圧縮要素の軸方向両端に、前記クランクシャフトの主軸受及び副軸受と、設けて２気筒ローリング・ピストン式回転圧縮機を構成し、前記密閉容器内の底部の油溜め部と前記仕切り板の吸入連通孔とを給油経路により連絡した２気筒回転式密閉型圧縮機であって上下の圧縮機構にオイルを均等に供給でき特に冷媒としてＨＦＣを使用する摺動条件が厳しい場合においても冷却したオイルをベーン、ローラ間の摺動部に供給でき負荷が高い時ほど多量に供給できるため高い信頼性を有する。さらに供給されるオイルが冷却されているため吸入ガスが過熱することなく、また冷凍サイクルにも循環するオイル量が少なく抑えられるため、効率の高い機器が実現できる等の効果を有するものである。
【００４５】
また、絞り部をホルダーに設けた細孔によって構成することにより吸入孔に近接して絞り部を配置でき吸入ガスの過熱防止することができ簡単に取付けができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明における密閉型圧縮機の縦断面図
【図２】本発明における密閉型圧縮機の縦断面図
【図３】本発明における密閉型圧縮機の他の実施例の縦断面図
【図４】本発明における密閉型圧縮機の横断面図
【図５】本発明における密閉型圧縮機の他の実施例の要部拡大縦断面図
【図６】従来の密閉型圧縮機の縦断面図
【図７】従来の密閉型圧縮機の横断面図
【図８】従来の他の密閉型圧縮機の要部拡大断面図
【符号の説明】
１  密閉容器
２  電動機
３  圧縮要素
５  第１の吸入孔
８  クランクシャフト
９  主軸受
１１  副軸受
１４  ベーン
２０  冷凍機油
２２  ホルダー
１０−１  第１シリンダ
１０−２  第２シリンダ
１３−１  第１ローラ
１３−２  第２ローラ
３０  仕切り板
３１  吸入連通孔
３３  分岐部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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