(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒蒸気が供給されるべき容器内に冷却水配管を設置し、該冷却水配管内を流れる冷却水により容器内の冷媒蒸気を冷却して、冷媒蒸気を凝縮させる熱交換器において、測定データに基づいて、対数平均温度差の正常値ΔＴ１と、対数平均温度差の測定値ΔＴ２とを算出すると共に、過渡状態における冷媒凝縮温度と冷媒溜まり温度の差に応じた対数平均温度差の補正値ΔＴ３を導出し、該補正値ΔＴ３によって対数平均温度差の測定値ΔＴ２を補正し、補正された対数平均温度差ΔＴ２′を対数平均温度差の正常値ΔＴ１と比較して、冷却水の汚れに起因する異常を判定することを特徴とする冷却水汚れ診断方法。
【請求項２】
冷媒蒸気が供給されるべき容器内に冷却水配管を設置し、該冷却水配管内を流れる冷却水により容器内の冷媒蒸気を冷却して、冷媒蒸気を凝縮させる熱交換器の冷却水汚れ診断装置において、
冷媒と冷却水の間の熱交換に関する物理量を測定する測定手段と、
測定手段から得られる測定データに基づいて、対数平均温度差の正常値ΔＴ１と、対数平均温度差の測定値ΔＴ２とを算出する第１演算処理手段と、
測定手段から得られる測定データに基づいて、過渡状態における冷媒凝縮温度と冷媒溜まり温度の差に応じた対数平均温度差の補正値ΔＴ３を導出し、該補正値ΔＴ３によって対数平均温度差の測定値ΔＴ２を補正する第２演算処理手段と、
第２演算処理手段によって補正された対数平均温度差ΔＴ２′を、第１演算処理手段から得られる対数平均温度差の正常値ΔＴ１と比較して、冷却水の汚れに起因する異常を判定する異常判定手段
とを具えていることを特徴とする冷却水汚れ診断装置。
【請求項３】
測定手段が測定すべき物理量は、冷却水については、冷却水配管の入口及び出口における冷却水温度を含み、冷媒蒸気については、容器底部に溜まった冷媒の温度を含んでいる請求項２に記載の冷却水汚れ診断装置。
【請求項４】
第２演算処理手段は、容器底部に溜まった冷媒の熱容量を一次遅れ要素として、少なくとも冷却水配管入口における冷却水温度の変化速度から、対数平均温度差の補正値ΔＴ３を算出する請求項２又は請求項３に記載の冷却水汚れ診断装置。
【請求項５】
吸収器、凝縮器、蒸発器、再生器等が互いに接続され、吸収器及び凝縮器を貫通して冷却水配管が設置されると共に、蒸発器を貫通して冷水配管が設置された吸収式冷温水機において、
吸収器入口における冷却水温度（冷却水入口温度）、凝縮器入口における冷却水温度（冷却水中間温度）、凝縮器出口における冷却水温度（冷却水出口温度）、冷却水流量、凝縮器に溜まった冷媒の温度（冷媒溜まり温度）、蒸発器入口における冷水温度（冷水入口温度）、冷水流量、及び再生器に供給される燃料の流量から選ばれる複数の物理量を測定する測定手段と、
測定手段から得られる測定データに基づいて、対数平均温度差の正常値ΔＴ１と、対数平均温度差の測定値ΔＴ２とを算出する第１演算処理手段と、
測定手段から得られる測定データに基づいて、過渡状態における冷媒凝縮温度と冷媒溜まり温度の差に応じた対数平均温度差の補正値ΔＴ３を導出し、該補正値ΔＴ３によって対数平均温度差の測定値ΔＴ２を補正する第２演算処理手段と、
第２演算処理手段によって補正された対数平均温度差ΔＴ２′を、第１演算処理手段から得られる対数平均温度差の正常値ΔＴ１と比較して、冷却水の汚れに起因する異常を判定する異常判定手段
とを具えていることを特徴とする冷却水汚れ診断装置。
【請求項６】
第２演算処理手段は、冷却水入口温度、冷却水中間温度、冷却水流量、冷水入口温度、冷水流量、及び燃料流量から選ばれる１以上の物理量から、対数平均温度差の補正値ΔＴ３を算出する請求項５に記載の冷却水汚れ診断装置。
【請求項７】
第２演算処理手段は、凝縮器底部に溜まった冷媒の熱容量を一次遅れ要素として、冷却水入口温度若しくは冷却水中間温度の変化速度から、対数平均温度差の補正値ΔＴ３を算出する請求項５に記載の冷却水汚れ診断装置。
【請求項８】
異常判定手段は、補正された対数平均温度ΔＴ２′と対数平均温度差の正常値ΔＴ１から、下記数１で定義される異常度Ｆを算出し、該異常度Ｆが所定の閾値を越えたとき、異常と判定する請求項２乃至請求項７の何れかに記載の冷却水汚れ診断装置。
【数１】
Ｆ＝（ΔＴ２′−ΔＴ１）／ΔＴ１
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、吸収式冷温水機に配備されている凝縮器の如く、冷媒蒸気が供給されるべき容器内に冷却水配管を設置し、該冷却水配管内を流れる冷却水により容器内の冷媒蒸気を冷却して、冷媒蒸気を凝縮させる熱交換器において、冷却水の汚れを診断する装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
二重効用型の吸収式冷温水機は、図７に示す如く、凝縮器（１１）及び低温再生器（１２）からなる上胴（１）、蒸発器（２１）及び吸収器（２２）からなる下胴（２）、バーナ（３１）を内蔵した高温再生器（３）、高温熱交換器（４）、低温熱交換器（５）などを相互に配管接続し、吸収液ポンプ（６）によって、吸収液を高温再生器（３）、低温再生器（１２）及び吸収器（２２）の間で循環させ、冷凍サイクルを実現するものである。
【０００３】
二重効用型の吸収式冷温水機においては、低温再生器（１２）にて液化した冷媒を凝縮器（１１）へ供給するための配管（７）に、図８に示す如くオリフィス（７０）が取り付けられ、低温再生器（１２）にて液化した冷媒を減圧して、凝縮器（１１）へ供給するようになっている。これによって低温再生器（１２）内が低い圧力に保たれ、低温再生器（１２）で発生した冷媒蒸気が、凝縮器（１１）内で凝縮、液化されるのである。
一方、高温再生器（３）で発生した冷媒蒸気は、低温再生器（１２）内の伝熱管中で凝縮して、凝縮熱を吸収液に与えながら液化し、冷媒液となって上述のオリフィス（７０）を経て凝縮器（１１）へ供給された後、凝縮器（１１）内で液化した冷媒液と一緒に蒸発器（２１）に戻る。
【０００４】
図７に示す様に、高温再生器（３）内のバーナ（３１）に燃料ガスを供給するための配管には、ガス弁（３２）が取り付けられ、蒸発器（２１）から流出する冷水の温度（冷水出口温度Ｔｃ＿ｏｕｔ）を目標値に保つべく、ガス弁（３２）の開度が制御され、燃料ガスの供給量が調整される。
【０００５】
ところで、二重効用型の吸収式冷温水機においては、冷却水が、屋外のクーリングタワーとの間を循環する過程で外気の埃などを吸い込んで、次第に汚れてくる。これによって、冷温水機の冷却水系が汚れてきて、吸収器や凝縮器の熱交換性能が低下してくることになる。
そこで、従来より、熱交換性能の評価に広く採用されている対数平均温度差を監視することが行なわれている。
【０００６】
即ち、図７に示す吸収式冷温水機の凝縮器については、凝縮器入口における冷却水温度（冷却水中間温度Ｔｃｏ＿ｍｉｄ）と、凝縮器出口における冷却水温度（冷却水出口温度Ｔｃｏ＿ｏｕｔ）と、凝縮器に溜まった冷媒の温度（冷媒溜まり温度Ｔｖ＿ｃｏｎｄ）とに基づいて、下記数２から対数平均温度差の測定値ΔＴ２を算出する。
【０００７】
【数２】
ΔＴ２＝｛（Ｔｖ＿ｃｏｎｄ−Ｔｃｏ＿ｍｉｄ）−（Ｔｖ＿ｃｏｎｄ−Ｔｃｏ＿ｏｕｔ）｝／              ｌｎ｛（Ｔｖ＿ｃｏｎｄ−Ｔｃｏ＿ｍｉｄ）／（Ｔｖ＿ｃｏｎｄ−Ｔｃｏ＿ｏｕｔ）｝
【０００８】
尚、凝縮器の対数平均温度の算出においては、熱交換に関与すべき冷媒の温度として、本来は冷媒凝縮温度を採用すべきところ、測定の容易性やセンサー価格の点から、冷媒溜まり温度で代替している。
【０００９】
交換熱量Ｑは、熱伝達率をＫ、伝熱面積をＡとして、下記数３によって表わすことが出来る。
【数３】
Ｑ＝Ｋ・Ａ・ΔＴ２
【００１０】
図９に示す様に、熱交換量Ｑと対数平均温度差ΔＴの間には、比例定数をＫＡとする比例関係がなりたち、冷却水が汚れていない場合はＫＡが小さくなるのに対し、冷却水が汚れている場合はＫＡが大きくなる。
【００１１】
一方、対数平均温度差の正常値ΔＴ１は下記数４によって表わされる。
【数４】
ΔＴ１＝α（Ｔｃｏ＿ｏｕｔ−Ｔｃｏ＿ｍｉｄ）
ここで、αは実験等によって求めるべき比例定数である。
【００１２】
従って、同一の交換熱量において、対数平均温度差の測定値ΔＴ２を正常値ΔＴ１と比較することによって、冷却水汚れを判定することが可能である。
即ち、冷却水が全く汚れていないときは、図１０（ａ）に示す如く対数平均温度差の測定値ΔＴ２と正常値ΔＴ１の差（ΔＴ２−ΔＴ１）は零となるが、冷却水が汚れてくると、同図（ｂ）に鎖線で示すように差（ΔＴ２−ΔＴ１）が漸増する。そこで、この差（ΔＴ２−ΔＴ１）が閾値Ｓを超えたとき、異常の発生と判定するのである。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、実際の吸収式冷温水機においては、吸収器入口における冷却水温度（冷却水入口温度Ｔｃｏ＿ｉｎ）や高温再生器（３）内のバーナ（３１）に対する入熱量等が変動する過渡状態が発生するため、これに伴って、図１０（ｂ）に実線で示す様に、対数平均温度差の測定値の差（ΔＴ２−ΔＴ１）は変動することになる。この変動成分は、冷却水汚れとは関係のないものであるから、過渡状態においては、対数平均温度差の測定値による異常の判定は、精度の低いものとなる。
【００１４】
本発明の目的は、過渡状態においても高精度の判定が可能な冷却水汚れ診断方法及び診断装置を提供することである。
【００１５】
【課題を解決する為の手段】
本発明者らは、過渡状態における冷却水汚れに関係のない対数平均温度差の測定値ΔＴ２の誤差が、冷媒凝縮温度に代えて冷媒溜まり温度を採用していることが原因となって発生していることに想到し、本発明に完成に至った。
即ち、定常状態では、冷媒凝縮温度と冷媒溜まり温度とは同一となるが、過渡状態では、凝縮して底部に溜まった冷媒の熱容量などによって、温度変化の応答に遅れが生じ、対数平均温度差の測定値ΔＴ２の誤差の原因となるのである。
そこで、本発明においては、過渡状態における対数平均温度差の測定値の誤差を補正することによって、精度の高い判定を行なう。
【００１６】
即ち、本発明に係る熱交換器の冷却水汚れ診断方法においては、冷媒蒸気が供給されるべき容器内に冷却水配管を設置し、該冷却水配管内を流れる冷却水により容器内の冷媒蒸気を冷却して、冷媒蒸気を凝縮させる熱交換器において、測定データに基づいて、対数平均温度差の正常値ΔＴ１と、対数平均温度差の測定値ΔＴ２とを算出すると共に、過渡状態における冷媒凝縮温度と冷媒溜まり温度の差に応じた対数平均温度差の補正値ΔＴ３を導出し、該補正値ΔＴ３によって対数平均温度差の測定値ΔＴ２を補正し、補正された対数平均温度差ΔＴ２′を対数平均温度差の正常値ΔＴ１と比較して、冷却水の汚れに起因する異常を判定する。
【００１７】
過渡状態における対数平均温度差の測定値ΔＴ２の誤差が、凝縮して底部に溜まった冷媒の熱容量などが原因となって生じていると考えた場合、過渡状態を引き起こす原因と、その結果としての誤差の間には、一定の因果関係があると考えられる。過渡状態を引き起こす原因としては、冷却水入口温度、冷却水中間温度、冷却水流量、冷水入口温度、冷水流量、燃料流量等が挙げられる。
従って、予め実験などによって、冷却水入口温度、冷却水中間温度、冷却水流量、冷水入口温度、冷水流量、及び／又は燃料流量と、対数平均温度差の測定値ΔＴ２の誤差との関係を調べて、上述の因果関係を関数や表として求めておき、実際の汚れ評価においては、実際に測定した冷却水入口温度、冷却水中間温度、冷却水流量、冷水入口温度、冷水流量、及び／又は燃料流量から、対数平均温度差の測定値ΔＴ２の誤差を導出するのである。
そして、この誤差を補正値ΔＴ３として採用することによって、過渡状態に起因する冷媒凝縮温度と冷媒溜まり温度の差を排除した、対数平均温度差ΔＴ２′が得られることになる。
この補正された対数平均温度差ΔＴ２′を正常値ΔＴ１と比較することによって、精度の高い汚れ判定が実現される。
【００１８】
本発明に係る熱交換器の冷却水汚れ診断装置は、上記本発明の診断方法を具現化するための装置であって、
冷媒と冷却水の間の熱交換に関する物理量を測定する測定手段と、
測定手段から得られる測定データに基づいて、対数平均温度差の正常値ΔＴ１と、対数平均温度差の測定値ΔＴ２とを算出する第１演算処理手段と、
測定手段から得られる測定データに基づいて、過渡状態における冷媒凝縮温度と冷媒溜まり温度の差に応じた対数平均温度差の補正値ΔＴ３を導出し、該補正値ΔＴ３によって対数平均温度差の測定値ΔＴ２を補正する第２演算処理手段と、
第２演算処理手段によって補正された対数平均温度差ΔＴ２′を、第１演算処理手段から得られる対数平均温度差の正常値ΔＴ１と比較して、冷却水の汚れに起因する異常を判定する異常判定手段
とを具えている。
【００１９】
測定手段は、前記物理量として、冷却水については、冷却水配管の入口及び出口における冷却水温度を、冷媒蒸気については、容器底部に溜まった冷媒の温度を測定する。
【００２０】
又、第２演算処理手段は、容器底部に溜まった冷媒の熱容量を一次遅れ要素として、少なくとも冷却水配管入口における冷却水温度の変化速度から、対数平均温度差の補正値ΔＴ３を算出する。
この場合、冷却水入口温度の変化速度と対数平均温度差の補正値の入出力関係を一次遅れ系の伝達関数によって表わすことが出来る。
【００２１】
本発明に係る吸収式冷温水機の冷却水汚れ診断装置は、上記本発明の冷却水汚れ診断装置を、吸収式冷温水機における凝縮器に適用したものであって、
吸収器入口における冷却水温度（冷却水入口温度）、凝縮器入口における冷却水温度（冷却水中間温度）、凝縮器出口における冷却水温度（冷却水出口温度）、冷却水流量、凝縮器に溜まった冷媒の温度（冷媒溜まり温度）、蒸発器入口における冷水温度（冷水入口温度）、冷水流量、及び再生器に供給される燃料の流量から選ばれる複数の物理量を測定する測定手段と、
測定手段から得られる測定データに基づいて、対数平均温度差の正常値ΔＴ１と、対数平均温度差の測定値ΔＴ２とを算出する第１演算処理手段と、
測定手段から得られる測定データに基づいて、過渡状態における冷媒凝縮温度と冷媒溜まり温度の差に応じた対数平均温度差の補正値ΔＴ３を導出し、該補正値ΔＴ３によって対数平均温度差の測定値ΔＴ２を補正する第２演算処理手段と、
第２演算処理手段によって補正された対数平均温度差ΔＴ２′を、第１演算処理手段から得られる対数平均温度差の正常値ΔＴ１と比較して、冷却水の汚れに起因する異常を判定する異常判定手段
とを具えている。
【００２２】
具体的構成において、第２演算処理手段は、冷却水入口温度、冷却水中間温度、冷却水流量、冷水入口温度、冷水流量、及び燃料流量から選ばれる１以上の物理量から、対数平均温度差の補正値ΔＴ３を算出する。
この場合、前記１以上の物理量と対数平均温度差の補正値ΔＴ３の関係を、例えば伝達関数、ニューラルネットワーク、若しくはルックアップテーブルによって表わし、実際の異常判定においては、前記１以上の物理量の測定データを入力データとして、伝達関数、ニューラルネットワーク、若しくはルックアップテーブルによる処理を施すことによって、対数平均温度差の補正値ΔＴ３を算出することが出来る。
【００２３】
例えば、凝縮器底部に溜まった冷媒の熱容量を一次遅れ要素と考えた場合、冷却水入口温度若しくは冷却水中間温度の変化速度と対数平均温度差の補正値ΔＴ３の関係を一次遅れ系の伝達関数で表わすことが出来る。この場合、冷却水入口温度若しくは冷却水中間温度の変化速度を入力データとして、伝達関数による演算処理を施し、対数平均温度差の補正値ΔＴ３を算出する。
【００２４】
又、具体的構成において、異常判定手段は、補正された対数平均温度ΔＴ２′と対数平均温度差の正常値ΔＴ１から、下記数５で定義される異常度Ｆを算出し、該異常度Ｆが所定の閾値を越えたとき、異常と判定する。
【数５】
Ｆ＝（ΔＴ２′−ΔＴ１）／ΔＴ１
【００２５】
これによって、冷却水汚れの程度を、負荷の変動に影響を受けない普遍的な値として定量的に表わすことが出来、的確な判定が可能となる。
【００２６】
【発明の効果】
本発明に係る冷却水汚れ診断方法及び装置によれば、過渡状態での冷媒凝縮温度と冷媒溜まり温度の差に起因する対数平均温度差の測定値の誤差が補正されるので、過渡状態においても高精度の判定が可能である。
【００２７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を図７に示す二重効用型の吸収式冷温水機に実施した形態につき、図面に沿って具体的に説明する。
図１は、本発明に係る冷却水汚れ判定装置の構成を表わしており、冷却水入口温度、冷却水中間温度、冷却水出口温度、冷媒溜まり温度、及び冷水入口温度を測定するための複数の温度センサー（８）と、冷却水流量、冷水流量、及びガス流量を測定するための複数の流量センサー（８１）とが冷温水機本体に配備され、これらのセンサー（８）（８１）から得られる測定データはマイクロコンピュータ（８２）へ供給される。
【００２８】
マイクロコンピュータ（８２）は、温度センサー（８）及び流量センサー（８１）から得られる測定データに基づき、凝縮器の対数平均温度差の正常値ΔＴ１と、対数平均温度差の測定値ΔＴ２とを算出すると共に、凝縮器の対数平均温度差の補正値ΔＴ３を導出し、該補正値ΔＴ３によって対数平均温度差の測定値ΔＴ２を補正し、補正された対数平均温度差ΔＴ２′と対数平均温度差の正常値ΔＴ１に基づいて、凝縮器についての異常度Ｆを算出し、その結果をディスプレイ装置（８３）に表示するものである。
【００２９】
温度センサー（８）及び流量センサー（８１）から得られる測定データに基づいて凝縮器の対数平均温度差の補正値ΔＴ３を導出する方式としては、例えば図２（ａ）に示す如く、冷却水入口温度、ガス流量、冷却水流量、冷水入口温度、及び冷水流量を入力データとして、これらの入力データと対数平均温度差の補正値との関係を伝達関数（微分方程式）によって表わす方式を採用することが出来る。
更に同図（ｂ）に示す様に、入力データとして冷却水入口温度の変化速度を採用して、該入力データと対数平均温度差の補正値との関係を一次遅れ系の伝達関数（Ｋａ／（１＋Ｔｓ））によって表わす方式を採用することも可能である。
【００３０】
又、同図（ｃ）に示す様に、冷却水入口温度、ガス流量、冷却水流量、冷水入口温度、及び冷水流量を入力データとして、これらの入力データと対数平均温度差の補正値との関係をニューラルネットワークによって表わす方式を採用することも出来る。
更に又、ニューラルネットワークに代えて表（ルックアップテーブル）を採用することも可能である。
尚、上記の伝達関数、ニューラルネットワーク、及び表は、実験的に求めることが出来る。
【００３１】
図３は、上述の如く入力データとして冷却水入口温度の変化速度を採用して、該入力データと対数平均温度差の補正値との関係を一次遅れ系の伝達関数（Ｋａ／（１＋Ｔｓ））によって表わし、対数平均温度差の補正値を求める方式を採用した場合において、前記マイクロコンピュータ（８２）が実行する手続きを表わしている。
【００３２】
先ずステップＳ１にて、下記数６を用いて、冷却水中間温度Ｔｃｏ＿ｍｉｄ、冷却水出口温度Ｔｃｏ＿ｏｕｔ、及び冷媒溜まり温度Ｔｖ＿ｃｏｎｄに基づいて、凝縮器の対数平均温度差の測定値ΔＴ２（ｋ）を計算する。
尚、ｋは、測定データの時間軸上のサンプリング番号を表わしている。
【数６】
ΔＴ２（ｋ）＝｛（Ｔｖ＿ｃｏｎｄ（ｋ）−Ｔｃｏ＿ｍｉｄ（ｋ））−（Ｔｖ＿ｃｏｎｄ（ｋ）−Ｔｃｏ＿ｏｕｔ（ｋ））｝／            ｌｎ｛（Ｔｖ＿ｃｏｎｄ（ｋ）−Ｔｃｏ＿ｍｉｄ（ｋ））／（Ｔｖ＿ｃｏｎｄ（ｋ）−Ｔｃｏ＿ｏｕｔ（ｋ））｝
【００３３】
次にステップＳ２にて、対数平均温度差の測定値の補正値ΔＴ３（ｋ）を下記数７を用いて計算する。ここで、一次遅れ系の伝達関数に対する入力をｕ（ｋ）、出力をΔＴ３（ｋ）、伝達関数によって決まる係数をＡ、Ｂ、測定データのサンプリング周期をＳｔとする。
【数７】
ｕ（ｋ−１）＝｛Ｔｃｏ＿ｉｎ（ｋ−１）−Ｔｃｏ＿ｉｎ（ｋ−２）｝／Ｓｔ
ΔＴ３（ｋ）＝Ａ・ΔＴ３（ｋ−１）＋Ｂ・ｕ（ｋ−１）
【００３４】
続いて、ステップＳ３では、下記数８によって対数平均温度差の測定値ΔＴ２（ｋ）を補正する。
【数８】
ΔＴ２（ｋ）＝ΔＴ２（ｋ）＋ΔＴ３（ｋ）
【００３５】
そして、ステップＳ４では、下記数９によって対数平均温度差の正常値ΔＴ１（ｋ）を計算する。ここで、αは比例定数である。
【数９】
ΔＴ１＝α（Ｔｃｏ＿ｏｕｔ−Ｔｃｏ＿ｍｉｄ）
【００３６】
その後、ステップＳ５にて、下記数１０を用いて凝縮器異常度Ｆ（ｋ）を計算する。
【数１０】
Ｆ（ｋ）＝｛（ΔＴ２（ｋ）−ΔＴ１（ｋ））／ΔＴ１（ｋ）｝×１００（％）
【００３７】
更にステップＳ６では、凝縮器異常度Ｆ（ｋ）から冷却水汚れを判断する。即ち、異常度の閾値をＣとして、Ｆ（ｋ）＞Ｃならば、冷却水汚れと判断して、その旨をディスプレイ装置に表示する。
最後にｋをカウントアップして、ステップＳ１に戻り、次のサンプリングデータに対して同様の演算処理を繰り返す。
【００３８】
尚、発明者らは、上述の如く一次遅れ系の伝達関数によって対数平均温度差の測定値に補正を施す方式の採用に際して、動特性を表わす数学モデルを構築し、種々の運転条件で計算機シミュレーションを行なった。
又、冷却水汚れのない状態で、冷却水中間温度、冷却水出口温度、冷媒溜まり温度の応答と、対数平均温度差の正常値と測定値の応答を調べる実験を行なった。
【００３９】
図４（ａ）（ｂ）は上記実験の結果を表わしており、この結果から、冷却水温度変化時において対数平均温度差の正常値と測定値の間に誤差が生じていることが明らかである。
【００４０】
一方、図５（ａ）（ｂ）及び図６は、上記計算機シミュレーションの結果を表わしており、図５（ａ）に示す様に冷却水入口温度がステップ的に変動した場合、同図（ｂ）の如く対数平均温度差の誤差は、ステップ応答的に変動することとなり、この結果から、冷却水入口温度の変化速度と対数平均温度差の誤差との関係が、一次遅れ系で表現出来ることが明らかである。
【００４１】
そこで、冷却水入口温度の変化速度と対数平均温度差の誤差との関係を調べた上述のシミュレーション結果から、一次遅れ系の伝達関数を導出し、該伝達関数を用いて対数平均温度差の測定を補正し、補正された対数平均温度差と対数平均温度差の正常値とを比較したところ、図６に示す結果が得られた。
図６から明らかな様に、補正された対数平均温度差と対数平均温度差の正常値との誤差は、図４（ｂ）の場合よりも遙かに減少しており、上述の一次遅れ系の伝達関数を用いた対数平均温度差の補正が有効であることが裏付けられる。
【００４２】
上述の如く、本発明に係る冷却水汚れ診断装置によれば、対数平均温度差の測定値が補正されて、過渡状態による対数平均温度差の変動成分が除去されるので、補正された対数平均温度差の測定値を監視することによって、冷却水汚れについて高精度の判定が可能である。
又、冷却水汚れの判定においては、補正された対数平均温度差の測定値と対数平均温度差の正常値に基づいて、異常度が算出され、該異常度が閾値を越えた時点で異常と判断するので、負荷の変動に拘わらず、常に的確な判断が可能である。
【００４３】
尚、本発明の各部構成は上記実施の形態に限らず、特許請求の範囲に記載の技術的範囲内で種々の変形が可能である。例えば、本発明に係る冷却水汚れ診断装置は、吸収式冷温水機の凝縮器に限らず、吸収器や、その他の熱交換器に適用することも可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る冷却水汚れ診断装置の構成を表わすブロック図である。
【図２】対数平均温度差の補正値を導出するための各種の方式を説明する図である。
【図３】冷却水汚れ診断の具体的手続きを表わすフローチャートである。
【図４】冷却水中間温度、冷却水出口温度、及び冷媒溜まり温度の変動（ａ）、及び対数平均温度差の測定値と正常値の変動（ｂ）を表わすグラフである。
【図５】冷却水入口温度の変動（ａ）と対数平均温度差の誤差の変動（ｂ）を表わすグラフである。
【図６】補正された対数平均温度差の測定値と対数平均温度差の正常値の変動を表わすグラフである。
【図７】二重効用型吸収式冷温水機の構成を表わす系統図である。
【図８】凝縮器及び低温再生器の構成を拡大して表わす系統図である。
【図９】熱交換量と対数平均温度差の関係を表わすグラフである。
【図１０】対数平均温度差の測定値と正常値の差の変化を表わすグラフである。
【符号の説明】
（１）  上胴
（１１）  凝縮器
（１２）  低温再生器
（２）  下胴
（２１）  蒸発器
（２２）  吸収器
（３）  高温再生器
（８）  温度センサー
（８１）  流量センサー
（８２）  マイクロコンピュータ
（８３）  ディスプレイ装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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