(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
相対する鋳型長辺と鋳型長辺内を摺動自在に内装された相対する鋳型短辺とにより構成された鋳型と、鋳型短辺直下に設けられ且つ１つの駆動装置にて鋳片幅方向に移動する複数（ｎ）本のサポートロールとを用い、鋳型短辺及びサポートロールを移動させ連続鋳造中に鋳片幅を拡大又は縮小する幅変更方法において、サポートロールは幅変更の開始点が最初のサポートロールに到達後移動を開始し、サポートロールの移動速度を、幅変更の開始点が最初のサポートロールに到達し最後のサポートロールを通過する迄の期間は鋳型短辺下部の移動速度に１／（ｎ−１）を乗算した値とし、開始点が最後のサポートロール通過後は鋳型短辺下部の移動速度に追従することとし、幅変更の終了点が最初のサポートロールに到達し最後のサポートロールを通過する迄の期間は鋳型短辺下部の移動速度に１／（ｎ−１）を乗算した値とし、幅変更の終了点が最後のサポートロールを通過後サポートロールは停止することを特徴とする連続鋳造鋳片の幅変更方法。
【請求項２】
相対する鋳型長辺と鋳型長辺内を摺動自在に内装された相対する鋳型短辺とにより構成された鋳型と、鋳型短辺直下に設けられ且つ１つの駆動装置にて鋳片幅方向に移動する複数（ｎ）本のサポートロールとを用い、鋳型短辺テーパーを定常傾斜姿勢から幅変更時傾斜姿勢に変更させる区間１と、変更した鋳型短辺テーパーにて鋳型短辺を平行移動させる区間２と、鋳型短辺テーパーを定常傾斜姿勢に復帰させる区間３との３つの区間に分けて鋳型短辺を移動させると共に、サポートロールを移動させ連続鋳造中に鋳片幅を拡大又は縮小する幅変更方法において、幅変更時傾斜姿勢での鋳型短辺テーパーを（１）式で示すテーパー変更量ΔＨから求めると共に、サポートロールは幅変更の開始点が最初のサポートロールに到達後移動を開始し、サポートロールの移動速度を、幅変更の開始点が最初のサポートロールに到達し最後のサポートロールを通過する迄の期間は鋳型短辺下部の移動速度に１／（ｎ−１）を乗算した値とし、開始点が最後のサポートロール通過後は鋳型短辺下部の移動速度に追従することとし、幅変更の終了点が最初のサポートロールに到達し最後のサポートロールを通過する迄の期間は鋳型短辺下部の移動速度に１／（ｎ−１）を乗算した値とし、幅変更の終了点が最後のサポートロールを通過後サポートロールは停止することを特徴とする連続鋳造鋳片の幅変更方法。
ΔＨ＝ｋ1×(Ｗ／Ｖc)＋Ｋ×(Ｖm／Ｖc)…（１）
但し、（１）式における記号は以下を表すものである。
ΔＨ；テーパー変更量
ｋ1 ，Ｋ；定数
Ｗ；鋳片幅
Ｖm ；区間２での鋳型短辺移動速度
Ｖc ；区間２での鋳片引抜き速度
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、連続鋳造中に鋳型短辺及びサポートロールを移動させ、鋳片幅を拡大又は縮小する鋳片幅変更方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
鋼の連続鋳造法においては、稼働率の向上及び鋳片歩留りの向上等の要請から、鋳型への鋳込を停止することなく鋳片幅の拡大及び縮小を行う方法が提案され積極的に実施されている。特に、最近の小ロット多品種への製品構成の移行と、異鋼種連々鋳技術の確立等の連続鋳造操業技術の進歩とにより、異なった成分、異なった鋳片幅の鋳片が同一連続鋳造中に含まれる頻度が増大し、連続鋳造中に鋳片幅を変更する技術は益々重要さを増している。
【０００３】
ところで一般的に連続鋳造用鋳型は、相対する鋳型長辺と、この鋳型長辺内を摺動自在に内装された相対する鋳型短辺とにより構成され、そして鋳型短辺直下には鋳片短辺のバルジングを防止するため短辺支持装置が設置されており、鋳片幅の変更は鋳型短辺と短辺支持装置とを鋳造中移動させ実施している。尚、短辺支持装置は、クーリングプレートと呼ばれる支持板にて支持する型式と、複数本のサポートロールと呼ばれるロールにて支持する型式とに分別される。
【０００４】
鋳片表面疵やブレークアウト等の操業異常を防止し、幅変更を安定して行うためには、鋳片凝固シェルと鋳型短辺面及び短辺支持装置の当接面との間に間隙（以下、「エアーギャップ」と記す）を発生させないことと、鋳型短辺又は短辺支持装置の移動により鋳片に過大な圧縮変形を発生させないことの２点が必要である。そのため鋳片幅変更時におけるエアーギャップや過大な圧縮変形の発生を防止するための技術が数多く提案されている。
【０００５】
特公昭６３−４０６２２号公報（以下、「先行技術１」と記す）では、図６に示すように、鋳型短辺に上部押圧シリンダーと下部押圧シリンダーを設け、鋳型短辺の移動期間を区間１、区間２、及び区間３の３つの区間に分け、図７に示すように各区間で、２つの押圧シリンダーを独立に作動させて鋳片幅を変更することを開示している。尚、図７は上部押圧シリンダーと下部押圧シリンダーの移動速度の例を模式的に示すもので、縦軸は移動速度、横軸は時間で、実線は上部押圧シリンダー、破線は下部押圧シリンダーの移動速度を示している。
【０００６】
図６及び図７にて先行技術１による鋳片幅縮小方法を以下に説明する。
区間１では上部押圧シリンダーを移動速度Ｖ11として移動を開始し、同時に下部押圧シリンダーを初期移動速度Ｖ20にて移動を開始し加速度α2 にて増速して、鋳型短辺テーパーが定常傾斜姿勢の傾斜角度θ0 から、幅変更時傾斜姿勢の傾斜角度θになるまでテーパー変更を行う。そして、テーパー変更終了後、上部押圧シリンダー及び下部押圧シリンダー共に移動速度Ｖm とし、鋳型短辺が平行移動する区間２に移行する。所定位置まで移動した後、区間３に移行し、下部押圧シリンダーをやや減速して移動速度Ｖ22にて移動させ、上部押圧シリンダーは移動速度Ｖ12から漸次減速度α1 にて減速し、鋳型短辺テーパーが定常傾斜姿勢の傾斜角度θ0 になるまで鋳型テーパーを復帰し、停止して幅変更を終了する。
【０００７】
尚、鋳型短辺テーパーは鉛直線からの傾斜角度で示し、定常傾斜姿勢での鋳型短辺テーパーは傾斜角度θ0 だけ鋳型短辺上部側が開いた状態で、幅変更時傾斜姿勢での鋳型短辺テーパーは逆に傾斜角度θだけ鋳型短辺下部側が開いた状態である。
【０００８】
そして幅変更時傾斜姿勢での傾斜角度θを（２）式で定めている。但し（２）式においてＫは押し込み係数（０≦Ｋ≦１）、Ｖm は区間２における上部及び下部押圧シリンダーの移動速度、Ｖc は区間２における鋳片引抜き速度であり、θの単位はラジアン（以下ラジアンを「ｒａｄ」と記す）である。尚、本願では（２）式右辺第２項の〔Ｋ×（Ｖm ／Ｖc ）〕の項をテーパー変更量ΔＨと定義する。このように、幅変更時傾斜姿勢での傾斜角度θを定常傾斜姿勢の傾斜角度θ0からテーパー変更量ΔＨを減じた値として定めている。
【０００９】
0003541583.tif 000002
【００１０】
先行技術１によれば、押し込み係数Ｋを１とすると区間２における凝固シェルにかかる圧縮変形力は零となるが、区間３において鋳片短辺凝固シェルと鋳型短辺面との間にエアーギャップが発生して好ましくなく、従って、鋳片引抜き速度が１．６ｍ／ｍｉｎ付近では押し込み係数Ｋを０．７〜０．８とすると、エアーギャップの発生が防止でき、安定した幅変更が可能であるとしている。
【００１１】
又、幅変更中の短辺支持装置の移動方法として、特開昭５７−１０６４５０号公報（以下、「先行技術２」と記す）には、支持板型式の短辺支持装置を用い、短辺支持装置の鋳片との当接面テーパーを常時鋳片短辺と同じとし、且つ鋳型短辺に追従して当接面を移動させることにより、短辺支持装置を鋳片に密に当接させるか或いは適宜間隔を形成して保持する方法が開示されている。
【００１２】
特開昭５９−１７８１６０号公報（以下、「先行技術３」と記す）には、実質的に鉛直な当接面を有し、鋳造方向で複数のブロックに分割され、且つ各ブロックは１つの駆動装置で移動する支持板型式及びサポートロール型式の短辺支持装置を用い、幅変更によるテーパー状鋳片の各ブロックに対する鋳片幅を検出し、しかる後短辺支持装置の各ブロックを鋳片短辺側との間に一定の間隔を維持するように鋳片の幅方向に移動させ、鋳片がバルジングにより幅方向に張り出した場合に初めて当接面にて支持する方法が開示されている。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】
先行技術１に示したテーパー変更量ΔＨは、鋳型短辺移動速度Ｖｍと鋳片引抜き速度Ｖｃとの関数としているのみで、鋳片の単位時間当たりの凝固収縮量が考慮されていない。そのため、押し込み係数Ｋを例えば０．８とした一定の条件で、鋳片引抜き速度が０．５ｍ／ｍｉｎから３．０ｍ／ｍｉｎ、及び鋳片幅が７００ｍｍ〜１６５０ｍｍである広範囲の鋳造条件で幅変更を実施した場合、鋳片引抜き速度が２．０ｍ／ｍｉｎ以上の高速域での幅縮小時には、鋳型短辺下部の鋳片への押し付け力が大きくなり、鋳片に作用する圧縮変形が大きくなり過ぎ、又、逆に鋳片引抜き速度が１．０ｍ／ｍｉｎ以下の低速域での幅拡大時には、鋳片短辺凝固シェルと鋳型短辺面との間に大きなエアーギャップが発生し、どちらの場合も鋳片表面の割れ疵やブレークアウト等の操業トラブルの懸念があった。
【００１４】
又、前述の短辺支持装置の制御方法には以下の問題がある。
先行技術２では幅変更中に短辺支持装置の当接面テーパーを鋳片テーパーと同一としているが、このためには短辺支持装置には鋳型短辺と同様上下２つの駆動装置が必要となり、従って、設備費が高く又設備保全上にも問題がある。
【００１５】
先行技術３では、鋳片短辺をバルジングさせ幅方向に張り出させて支持するものであり、鋳片引抜き速度が２．０ｍ／ｍｉｎ以上の高速域では、凝固シェル厚みが薄く僅かなバルジングでも鋳片に割れが生じるので好ましくない。
【００１６】
本発明は上記事情に鑑みなされたもので、その目的とするところは幅変更時傾斜姿勢での傾斜角度を鋳片収縮量に依存して変化するようにし、又、１つの駆動装置で移動する短辺支持装置の幅変更方法を改善し、エアーギャップを最小とし且つ短辺支持装置による過度の押し込みを防止した鋳片幅変更方法を提供するものである。
【００１９】
【課題を解決するための手段】
本願第１の発明による連続鋳造鋳片の幅変更方法は、相対する鋳型長辺と鋳型長辺内を摺動自在に内装された相対する鋳型短辺とにより構成された鋳型と、鋳型短辺直下に設けられ且つ１つの駆動装置にて鋳片幅方向に移動する複数（ｎ）本のサポートロールとを用い、鋳型短辺及びサポートロールを移動させ連続鋳造中に鋳片幅を拡大又は縮小する幅変更方法において、サポートロールは幅変更の開始点が最初のサポートロールに到達後移動を開始し、サポートロールの移動速度を、幅変更の開始点が最初のサポートロールに到達し最後のサポートロールを通過する迄の期間は鋳型短辺下部の移動速度に１／（ｎ−１）を乗算した値とし、開始点が最後のサポートロール通過後は鋳型短辺下部の移動速度に追従することとし、幅変更の終了点が最初のサポートロールに到達し最後のサポートロールを通過する迄の期間は鋳型短辺下部の移動速度に１／（ｎ−１）を乗算した値とし、幅変更の終了点が最後のサポートロールを通過後サポートロールは停止することを特徴とするものである。
【００２０】
又、本願第２の発明による連続鋳造鋳片の幅変更方法は、相対する鋳型長辺と鋳型長辺内を摺動自在に内装された相対する鋳型短辺とにより構成された鋳型と、鋳型短辺直下に設けられ且つ１つの駆動装置にて鋳片幅方向に移動する複数（ｎ）本のサポートロールとを用い、鋳型短辺テーパーを定常傾斜姿勢から幅変更時傾斜姿勢に変更させる区間１と、変更した鋳型短辺テーパーにて鋳型短辺を平行移動させる区間２と、鋳型短辺テーパーを定常傾斜姿勢に復帰させる区間３との３つの区間に分けて鋳型短辺を移動させると共に、サポートロールを移動させ連続鋳造中に鋳片幅を拡大又は縮小する幅変更方法において、幅変更時傾斜姿勢での鋳型短辺テーパーを（１）式で示すテーパー変更量ΔＨから求めると共に、サポートロールは幅変更の開始点が最初のサポートロールに到達後移動を開始し、サポートロールの移動速度を、幅変更の開始点が最初のサポートロールに到達し最後のサポートロールを通過する迄の期間は鋳型短辺下部の移動速度に１／（ｎ−１）を乗算した値とし、開始点が最後のサポートロール通過後は鋳型短辺下部の移動速度に追従することとし、幅変更の終了点が最初のサポートロールに到達し最後のサポートロールを通過する迄の期間は鋳型短辺下部の移動速度に１／（ｎ−１）を乗算した値とし、幅変更の終了点が最後のサポートロールを通過後サポートロールは停止することを特徴とするものである。但し、（１）式において、ΔＨ；テーパー変更量、ｋ1 ，Ｋ；定数、Ｗ；鋳片幅、Ｖｍ；区間２での鋳型短辺移動速度、Ｖｃ；区間２での鋳片引抜き速度である。
【００２１】
ΔＨ＝ｋ1×(Ｗ／Ｖc)＋Ｋ×(Ｖm／Ｖc)…（１）
【００２２】
幅縮小時を例として、幅変更時の区間２における鋳型短辺と短辺凝固シェルとの位置関係を模式的に図５に示す。図５において、従来の（２）式によるテーパー変更方法では、メニスカス部（Ｐ点）にあった短辺凝固シュルが引抜き速度Ｖｃでｄｔ時間後、鋳型下端部まで引抜かれてＢ点に達し、そして、このｄｔ時間内に移動速度Ｖｍで平行移動する鋳型短辺の下端がＡ点からＢ点に移動するように、幅変更時傾斜姿勢での傾斜角度θが決定される。
【００２３】
しかし実際には、凝固シュル自身が鋳型内で冷却されて凝固シュル温度の降下と共に収縮するため、図５に示すδ分だけのエアーギャップが発生する。このδ分だけのエアーギャップを防止するためには、幅変更時傾斜姿勢での傾斜角度θをδ分だけ傾斜を強める必要がある。
【００２４】
このように幅変更時において、鋳片引抜き速度Ｖｃと鋳型短辺移動速度Ｖｍの他に、鋳片幅収縮量に見合うテーパー変更を考慮しなければならない。
【００２５】
この収縮量δは、鋳片幅Ｗが大きい程大きく、又、鋳片引抜き速度Ｖc が速い程小さく（鋳片引抜き速度Ｖc が速い程鋳型内を通過する時間が短く、且つ単位時間当たりの凝固収縮量は一定とみなされるので）、従って、δは（３）式で示すことができる。但し（３）式においてｋ1 は定数（０≦ｋ1 ≦１）である。
【００２６】
δ＝ｋ1 ×（Ｗ／Ｖc ）          ………（３）
このように幅変更傾斜姿勢での傾斜角度θは、（２）式の鋳型短辺移動速度Ｖｍと鋳片引抜き速度Ｖｃとの比に、更に（３）式で示す収縮量δを加味する必要があり、故に、テーパー変更量ΔＨは（１）式で表すことができる。
【００２７】
次にサポートロールの移動方法について説明する。
実質的に鉛直な当接面を有した複数（ｎ）本のサポートロールを１つの駆動装置で動作させる場合、幅変更開始点又は終了点が、サポートロールを通過する際にサポートロールの移動速度を鋳型短辺下部の移動速度と同一とすると、サポートロールは鋳造方向に長さを有しているため、幅を縮小された又は幅を拡大された鋳片が各サポートロールに到達する前に一括してサポートロールが移動するため、鋳造方向下方のサポートロールにおいて、幅縮小の場合は鋳片への過剰な押し込みが、又、幅拡大の場合は大きなエアーギャップが発生する。そのため、この期間のサポートロールの移動速度は、鋳型短辺下部の移動速度に比較し遅くする必要がある。
【００２８】
幅変更により鋳片形状がテーパー状となった場合に、実質的に鉛直な当接面を有した複数（ｎ）本のサポートロール全てを鋳片と当接させると押し込み量が大きくなり過ぎる。又、複数のサポートロールの内、最大の鋳片幅に該当するサポートロールのみを当接させると、他のサポートロールではエアーギャップが大きくなり過ぎる。
【００２９】
本願では、幅変更開始点又は終了点がサポートロールを通過する期間のサポートロールの移動速度を、鋳型短辺下部の移動速度（この鋳型短辺下部の移動速度をＶとする）に１／（ｎ−１）を乗算した値、即ちＶ／（ｎ−１）の移動速度とするので、少なくとも１つのサポートロールは鋳片を押し込み状態にあり、従って、当接しないサポートロールと鋳片短辺面とのエアーギャップを小さく抑えることができ、且つ、幅変更終了点が最後のサポートロールを通過直後に、全てのサポートロールが鋳片に等しく当接した状態が得られる。
【００３０】
又、幅変更開始点が最後のサポートロールを通過してから幅変更の終了点が最初のサポートロールに到達する迄の幅変更期間は、サポートロールの移動速度を鋳型短辺下部の移動速度に追従させるので、少なくとも１つのサポートロールは常に鋳片と当接又は押し込み状態であり、当接しないサポートロールと鋳片短辺面とのエアーギャップを小さく抑えることができる。
【００３１】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態を図面に従って説明する。
【００３２】
図１は連続鋳造機の鋳型部の概略縦断面図で、鋳型は一対の相対する鋳型長辺２と、鋳型長辺２内に内装された相対する一対の鋳型短辺１とで構成される。鋳型短辺１は、その背面側で鋳型短辺移動装置３に連結され、鋳型長辺２内を自在に摺動される。鋳型短辺移動装置３は上部移動装置４と下部移動装置５とからなり、上部移動装置４と下部移動装置５とは独立に作動し、鋳型短辺１のテーパー変更及び移動を可能としている。鋳型短辺１の直下には複数本のサポートロール６が配置され、複数本のサポートロール６は１つのサポートロール駆動装置７に連結され、サポートロール駆動装置７にて鋳片幅方向自在に移動される。鋳型短辺移動装置３とサポートロール駆動装置７とは独立に作動可能となっており、鋳型左右の鋳型短辺移動装置３、３どうし、又びサポートロール駆動装置７、７どうしとも独立に作動可能となっている。
【００３３】
図示せぬタンディッシュから浸漬ノズル８を介して鋳型内に注入された溶鋼９は、鋳型内で冷却され凝固シェル１０を形成して鋳型下方に引抜き速度Ｖｃにて引き抜かれる。サポートロール６は鋳片凝固シェル１０の短辺面に当接して支持している。
【００３４】
本発明による幅変更における鋳型短辺１の移動は、鋳型短辺テーパーを定常傾斜姿勢から幅変更時傾斜姿勢に変更させる区間１と、変更した鋳型短辺テーパーにて鋳型短辺１を平行移動させる区間２と、鋳型短辺テーパーを定常傾斜姿勢に復帰させる区間３とに分けて順次実施する。この時、区間２における幅変更時傾斜姿勢での鋳型短辺１のテーパーは以下の手順にて決定される。
▲１▼区間２における鋳片引抜き速度Ｖｃを決める。
▲２▼区間２における鋳型短辺１の移動速度Ｖｍを決める。
▲３▼（１）式に鋳片引抜き速度Ｖｃ、移動速度Ｖｍ及び鋳片幅Ｗを代入し、テーパー変更量ΔＨを算出し、定常傾斜姿勢θ0 から算出したテーパー変更量ΔＨを減じて幅変更時傾斜姿勢の傾斜角度θを決める。その際、鋳型短辺１の移動速度Ｖｍは、鋳型短辺１が浸漬ノズル側に移動する場合（幅縮小の場合）を正、逆方向（幅拡大の場合）を負とし、又、鋳片幅Ｗは、幅縮小の場合を正、幅拡大の場合を負として算出する。算出された傾斜角度θが正の場合は、鋳型短辺上部側が開いた状態で、負の場合は逆に鋳型短辺下部側が開いた状態である。
【００３５】
尚、鋳造速度０．５ｍ／ｍｉｎから３．０ｍ／ｍｉｎ、鋳片幅７００ｍｍから２１００ｍｍまでの広範囲の鋳造条件おいて、凝固シュル１０と鋳型短辺面との間で、過剰な押し付け力も又過大なエアーギャップも発生させず、鋳片表面疵やブレークアウトのない安定操業を行うためには、ｋ1 は０．５×１０-2〜５×１０-2、又、Ｋは０．６〜０．９の範囲が好ましい。ｋ1 、Ｋが上記範囲で実施した１０００回の幅変更に対して、ブレークアウトの発生は皆無であった。しかし、Ｋが上記範囲でもｋ1 が０．５×１０-2未満では１０００回の幅変更に対してブレークアウトが３回発生し、ｋ1 が５×１０-2を超えると１０００回の幅変更に対してブレークアウトが２回発生した。従って、Ｋのみではなく、本発明の特徴であるｋ1 を正当に評価することがブレークアウトのない安定操業のために必要である。
【００３６】
区間１にて、このようにして決定した幅変更時傾斜姿勢の傾斜角度θまで鋳型短辺テーパーを変更し、順次、区間２、区間３に移行して幅変更を実施する。
【００３７】
図２は幅収縮時、３本のサポートロール６からなる短辺支持装置において、（ａ）は幅変更開始点がサポートロール６を通過する時、又、（ｂ）は幅変更終了点がサポートロール６を通過する時の３本のサポートロール６と凝固シェル１０の短辺面との位置関係を模式的に示したもので、以下にサポートロール６の動きについて説明する。尚、図２において破線で示すサポートロールは、幅変更の開始点又は終了点が最初のサポートロール（＃１）に到達した時のサポートロールの位置を示したものである。
【００３８】
図２に示すように、最初のサポートロール（＃１）に幅変更の開始点が到達した後、３本のサポートロール６は１つのサポートロール駆動装置７にて移動を開始する。そして幅変更開始点が最後のサポートロール（＃３）を通過する迄の期間のサポートロール６の移動速度を鋳型短辺下部の移動速度（この鋳型短辺下部の移動速度をＶａとする）に１／（ｎ−１）を乗算した値とする。すると図２からも明らかなように、幅変更の開始点がサポートロール６を通過する期間（ｄｔ時間）内に、最初のサポートロール（＃１）位置では鋳片幅がＶａｄｔだけ減少するのに対し、サポートロール６はＶａｄｔ／２だけ移動するので、幅変更開始点が＃３サポートロールを通過した時点で、＃２サポートロールが当接し、＃３サポートロールはＶａｄｔ／２だけ押し込み状態、＃１サポートロールはＶａｄｔ／２だけ凝固シェル１０の短辺面と離れた非接触の状態となる。
【００３９】
尚、鋳型短辺下部の移動速度とは厳密には鋳型短辺１の下端の移動速度を示すものであるが、現実的には、鋳型短辺移動装置３の下部移動装置５の移動速度として問題ない。
【００４０】
幅変更開始点が最後のサポートロール（＃３）を通過した後は、鋳型短辺下部の移動速度に追従してサポートロールを移動させる。鋳型短辺下部の移動速度に追従して移動させるには、鋳型短辺１の下端から複数のサポートロール６の鋳造方向の中心位置までの距離を引抜き速度Ｖｃで除算した時間だけ遅らせて、鋳型短辺下部の移動速度と同一速度でサポートロール６を移動させる。この状態のサポートロール６と凝固シェル１０の短辺との接触状態は、幅変更開始点が最後のサポートロール（＃３）を通過した直後と同様に、＃２サポートロールが当接し、＃３サポートロールは押し込み状態、＃１サポートロールは非接触の状態で幅変更を継続する。
【００４１】
幅変更終了点が最初のサポートロール（＃１）に到達した後は、サポートロール６の移動速度を鋳型短辺下部の移動速度（この鋳型短辺下部の移動速度をＶｂとする）に１／（ｎ−１）を乗算した値とする。終了点がサポートロールを通過する期間（ｄｔ時間）内に、最後のサポートロール（＃３）位置では鋳片幅がＶｂｄｔだけ減少するに対し、サポートロール６はＶｂｄｔ／２だけ移動するので、幅変更終了点が＃３サポートロールを通過した時点で、＃１、＃２、＃３サポートロールとも均等に凝固シェル１０の短辺面に当接した状態となる。
【００４２】
上記のように鋳型短辺下部の移動速度に連動してサポートロール６を移動させ、幅変更を実施する。
【００４３】
【実施例】
スラブ連続鋳造機における本発明による幅変更方法の実施例を説明する。使用した連続鋳造機の鋳型長さは９５０ｍｍで、鋳型直下の左右には鋳型短辺下端から４３０ｍｍ〜９１０ｍｍの範囲と、１１５０ｍｍ〜１６３０ｍｍの範囲にそれぞれ３本のサポートロールからなる２組の短辺支持装置が設けてある。
【００４４】
鋳片引抜き速度を２６００ｍｍ／ｍｉｎとし、区間２における鋳型短辺移動速度を９．１２ｍｍ／ｍｉｎと決め、初期スラブ幅１６５０ｍｍから片側２５ｍｍずつ幅縮小し１６００ｍｍの幅に変更した。又、１６５０ｍｍの鋳片幅における定常傾斜角度θ0 は８．７×１０-3ｒａｄ（０．５０度）、１６００ｍｍの鋳片幅における定常傾斜角度θ0 は８．５×１０-3ｒａｄ（０．４９度）である。算出にあたりｋ1 は１．７×１０-2、Ｋは０．８とした。
【００４５】
幅変更時傾斜姿勢の傾斜角度θを（４）式にて算出し、傾斜角度θ＝−４．９×１０-3ｒａｄ（−０．２８度）とした。
θ＝θ0 −ΔＨ
＝ 8.7×10-3−(1.7×10-2×1650/2600 ＋ 0.8×9.12/2600)  …（４）
このようにして決めた鋳型短辺の上部及び下部の移動速度を図３に示す。区間１で上部移動速度は６．２４ｍｍ／ｍｉｎ、下部移動速度は１．３５ｍｍ／ｍｉｎで、区間２は上下部移動速度共９．１２ｍｍ／ｍｉｎ、区間３は上部移動速度５．１２ｍｍ／ｍｉｎ、下部移動速度９．４８ｍｍ／ｍｉｎとなった。
【００４６】
本実施例では鋳型短辺が３区間に分割されて移動するので、２組のサポートロールは、幅変更開始点及び終了点がサポートロール内を通過する期間は鋳型短辺下部移動速度の１／２の速度で移動し、そのため合計５つの区間に分割されて移動することになる。
【００４７】
図３は２組のサポートロールのうち上側の上部サポートロールの移動速度を示したもので、幅変更開始点がサポートロール内を通過する期間を区間０．５、幅変更終了点がサポートロール内を通過する期間を区間３．５として示している。この区間はサポートロールの移動速度は、鋳型短辺下部の移動速度の１／２の速度で移動する。図３は上部サポートロールの移動速度のみ示しているが、区間１、２、３における下部サポートロールは、上部サポートロールの中心位置と下部サポートロールの中心位置との距離７２０ｍｍを鋳片引抜き速度２６００ｍｍ／ｍｉｎで除算した時間だけ遅れて、上部サポートロールと同一の速度で移動している。
【００４８】
図４は区間０．５及び区間３．５における２組のサポートロールの移動を模式的に示したもので、上部サポートロールに対し下部サポートロールは、上部サポートロールと下部サポートロールとの間の距離２４０ｍｍを鋳片引抜き速度２６００ｍｍ／ｍｉｎで除算した時間だけ遅れて移動する。尚、図４において上ＳＲ及び下ＳＲは、各々上部サポートロール、下部サポートロールを表している。
【００４９】
【発明の効果】
本発明によれば、幅変更時における鋳型短辺テーパーを鋳片引抜き速度と鋳型短辺移動速度に加え、鋳片幅の収縮量に応じて変更するので、広範囲の鋳造幅及び鋳片引抜き速度において、エアーギャップ及び圧縮変形の発生のない安定した幅変更ができ、更に、幅変更の開始点及び終了点がサポートロールを通過中はサポートロールの移動速度を鋳型短辺下部の移動速度に対しサポートロールの本数に応じて減少させているので、過度のエアーギャップ及び圧縮変形が防止され、サポートロールを有する高速鋳造型連続鋳造機においても安定した幅変更が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を適用した連続鋳造機鋳型部の概略縦断面図である。
【図２】本発明による幅縮小時において、３本のサポートロールを１組とした短辺支持装置における各サポートロールと凝固シェル短辺面との位置関係を模式的に示した図で、（ａ）は幅変更開始点がサポートロールを通過する時、（ｂ）は幅変更終了点がサポートロールを通過する時を示した図である。
【図３】本発明の実施例における鋳型短辺上部移動速度及び鋳型短辺下部移動速度と上部サポートロールの移動速度との関係を示した図である。
【図４】本発明の実施例における幅変更開始点又は終了点がサポートロール内に滞在した時の、上部サポートロールと下部サポートロールとの動作を模式的に示した図である。
【図５】幅縮小時を例として、区間２における鋳型短辺と短辺凝固シェルとの位置関係を模式的に示した図である。
【図６】鋳型短辺を３つの区間に分割し移動させ幅変更を実施した従来の方法を示した図である。
【図７】従来の幅変更時の鋳型短辺移動速度を各区間で模式的に示した図である。
【符号の説明】
１；鋳型短辺
２；鋳型長辺
３；鋳型短辺移動装置
４；上部移動装置
５；下部移動装置
６；サポートロール
７；サポートロール駆動装置
８；浸漬ノズル
９；溶鋼
１０；凝固シェル
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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