(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
厚鋼板の熱間圧延機の後方に設けた厚鋼板を冷却する鋼板冷却装置において、
（１）前記厚鋼板の板厚が３５ｍｍ以上であって、該厚鋼板の冷却開始から該厚鋼板の表面温度が３００℃まで冷却される時間が、０．２秒以上１秒未満で、かつ、熱伝達率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ）の条件で強冷却する前段強冷却ゾーンと、
（２）前記冷却開始時点から１秒以上経過した時点で、前記厚鋼板の板厚をｔ（ｍ）として、熱伝達率ｈ2 ≧（３５０／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で弱冷却する後段弱冷却ゾーンと、
が、順に設けられていることを特徴とする厚鋼板の冷却装置。
【請求項２】
厚鋼板の熱間圧延機の後方に設けた厚鋼板を冷却する冷却方法において、
（１）前記厚鋼板の板厚が３５ｍｍ以上であって、該厚鋼板の冷却開始から該厚鋼板の表面温度が３００℃まで冷却される時間が、０．２秒以上１秒未満で、かつ、熱伝達率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で強冷却し、
（２）その後、前記冷却開始時点から１秒以上経過した時点で、前記厚鋼板の板厚をｔ（ｍ）として、熱伝達率ｈ2 ≧（３５０／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で弱冷却することを特徴とする厚鋼板の冷却方法。
【請求項３】
厚鋼板の熱間圧延機の後方に設けた厚鋼板を冷却する冷却方法において、
（１）前記厚鋼板の板厚が３５ｍｍ以上であって、該厚鋼板の冷却開始から該厚鋼板の表面温度が３００℃まで冷却される時間が、０．２秒以上１秒未満で、かつ、熱伝達率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で強冷却する工程を、経時的に複数回繰り返し、
（２）その後、前記複数回のうちの最終の強冷却する工程の冷却開始時点から１秒以上経過した時点で、前記厚鋼板の板厚をｔ（ｍ）として、熱伝達率ｈ2 ≧（３５０／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で弱冷却することを特徴とする厚鋼板の冷却方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高強度と高靱性とを有する厚鋼板を得るために、熱間圧延工程の仕上げ圧延終了後に厚鋼板の強制冷却を行う際における、厚鋼板（３５ｍｍ以上の厚鋼板を対象とする）の冷却装置およびその冷却方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に高強度と高靱性とを有する厚鋼板を得るために、熱間圧延工程の仕上げ圧延終了後に鋼板の強制冷却が行われている。
【０００３】
この場合の鋼板冷却装置は、図１０に示されるように、仕上げ圧延機後方の搬送テーブルに対して設置される。仕上げ圧延機１にして仕上げ圧延された後の厚鋼板は、搬送テーブル２に設置された鋼板冷却装置３へと搬送される。鋼板冷却装置３においては、給水ポンプ４から冷却水を鋼板冷却スプレーヘッダー５に送水し、送水された冷却水を鋼板冷却スプレーヘッダー５を介して、所定の通板速度で通板中の厚鋼板の上下面に対して投射し、厚鋼板が冷却するものである。
【０００４】
また、鋼板冷却スプレーヘッダー５への給水量は、配管に設けられた流量調節弁６等により適宜調節することができる。
【０００５】
上記のような装置を用いる鋼板を冷却する方法において、均一な機械的性質を有する鋼板を得るためには、冷却時の温度コントロールはきわめて重要であり、これを改良する方法として、特開昭６３−１１５６１０号公報では、予備冷却時の冷却開始および終了温度と通板速度の実測値とから鋼板の熱伝達係数を求め、この熱伝達係数から後段の冷却時に温度を所定値にする方法を開示している。
【０００６】
特開昭６３−１４４８１４号公報には、金属板の通板速度および表面温度の温度変化にともなう熱伝達係数の変化から伝熱方程式を解き、この伝熱方程式から冷却水の噴射量および通板速度を決定して鋼板を所定の温度にする方法が開示されている。また、特開平６−３３０１５５号公報には、スケール厚さを制御することによって熱伝達係数を制御し、該鋼板の冷却速度および／または冷却停止温度を制御する方法が開示されている。
【０００７】
他方、特公平７−４７１６６号公報には、Ａｒ3 点〜５００℃近傍において熱伝達率２５００Kcal／m2・ｈ・℃（約２１５０Ｗ／m2・Ｋ）以上の条件で強冷却し、５００〜２００℃において熱伝達率１５０〜２０００Kcal／m2・ｈ・℃の条件で弱冷却する方法が開示されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特に厚鋼板のように１スラブごとに加熱圧延されるものにおいては、鋼板温度がその時々で異なり、また圧延形状の相違なども要因として位置的な温度差を生じ、さらにスケール厚の相違に起因して、熱伝達率は大きく変化する。
【０００９】
したがって、熱伝達率の推定値を用いて行われる特開昭６３−１１５６１０号公報、特開昭６３−１４４８１４号公報、および特開平６−３３０１５５号公報記載の方法によっては、鋼板の長手方向平均、幅方向、および上・下面の温度が均一になるように温度コントロールを行うことは、工業的にきわめて困難であり、温度のばらつきを避けることはできず、機械的特性や形状不良などの原因となる。
【００１０】
一方、水冷において、図２に示す沸騰曲線のとおり、鋼板表面温度に対する熱伝達率は、高温側（約６００℃以上、ＴA 以上の温度）では低く、かつ低温側（約６００℃以下、ＴA 以下の温度）では急峻に高くなるというように変化することが知られている。
【００１１】
しかるに、前記の特公平７−４７１６６号公報記載の方法においては、鋼板温度の変化に対応して目的の熱伝達率を示すように冷却するためには、前段において鋼板の温度の均一性を確保することが必要となる。しかし、これを実施するためには、前述のように、６００℃近傍での急激な熱伝達率の変化を正確に予想することが前提となり、このために高精度な制御を行うことが必須となるところ、現実には、その高精度の冷却制御は困難であるために、現状では、工業的に温度の均一化に伴う鋼板の機械的特性を均一化することは難しい。
【００１２】
そこで本発明の主たる課題は、機械的特性の均一な厚鋼板を得るために、鋼板温度の均一性を確保できる冷却装置およびその冷却方法を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決した本発明の請求項１記載の発明は、厚鋼板の熱間圧延機の後方に設けた厚鋼板を冷却する鋼板冷却装置において、
（１）前記厚鋼板の板厚が３５ｍｍ以上であって、該厚鋼板の冷却開始から該厚鋼板の表面温度が３００℃まで冷却される時間が、０．２秒以上１秒未満で、かつ、熱伝達率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ）の条件で強冷却する前段強冷却ゾーンと、
（２）前記強冷却開始時点から１秒以上経過した時点で、前記厚鋼板の板厚をｔ（ｍ）として、熱伝達率ｈ2 ≧（３５０／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・Ｋ） の条件で弱冷却する後段弱冷却ゾーンと、
が、順に設けられていることを特徴とする厚鋼板の冷却装置である。
【００１４】
請求項２記載の発明は、厚鋼板の熱間圧延機の後方に設けた厚鋼板を冷却する冷却方法において、
（１）前記厚鋼板の板厚が３５ｍｍ以上であって、該厚鋼板の冷却開始から該厚鋼板の表面温度が３００℃まで冷却される時間が、０．２秒以上１秒未満で、かつ、熱伝達率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で強冷却し、
（２）その後、前記強冷却開始時点から１秒以上経過した時点で、前記厚鋼板の板厚をｔ（ｍ）として、熱伝達率ｈ2 ≧（３５０／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で弱冷却することを特徴とする厚鋼板の冷却方法である。
【００１５】
請求項３記載の発明は、厚鋼板の熱間圧延機の後方に設けた厚鋼板を冷却する冷却方法において、
（１）前記厚鋼板の板厚が３５ｍｍ以上であって、該厚鋼板の冷却開始から該厚鋼板の表面温度が３００℃まで冷却される時間が、０．２秒以上１秒未満で、かつ、熱伝達率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で強冷却する工程を、経時的に複数回繰り返し、
（２）その後、前記複数回のうちの最終の強冷却する工程の冷却開始時点から１秒以上経過した時点で、前記厚鋼板の板厚をｔ（ｍ）として、熱伝達率ｈ2 ≧（３５０／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で弱冷却することを特徴とする厚鋼板の冷却方法である。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下本発明を図面に示す実施の形態を参照しながらさらに詳説する。
図１は本発明の冷却装置を含む設備例を示したもので、仕上げ圧延機１を経て仕上げ圧延された厚鋼板は、その圧延機１の下流側における搬送テーブル２に対して設置された鋼板冷却装置３において冷却される。
【００１７】
本発明においては、鋼板冷却装置３が、短時間に当該厚鋼板の表面温度を３００℃まで冷却できる能力を有する前段強冷却ゾーン３１と、後段弱冷却ゾーン３２とに分かれて設置される。
【００１８】
ここに、前段強冷却ゾーン３１は、前記厚鋼板の冷却開始から冷却終了時点までの時間が、０．２秒以上１秒未満の時間内において、熱伝達率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ）の条件で強冷却するものである。
【００１９】
また、後段弱冷却ゾーンは、前記冷却開始時点から１秒以上経過した時点で、前記厚鋼板の板厚をｔとして、熱伝達率ｈ2 ≧（３５０／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で弱冷却するものである。
【００２０】
この条件を達成するために、図１に示すように、鋼板冷却装置３内の前段強冷却ゾーン３１の出側で、後段弱冷却ゾーンの入側に、インライン温度計５を設置し、このインライン温度計５からの厚鋼板表面温度信号に基づいて制御装置１０により、給水ポンプ４による流量をコントロールするフィールドバック温度制御を行うことができる。さらに、搬送テーブル２の適宜の位置に鋼板搬送速度計７を設け、制御装置１０により鋼板速度を制御し、鋼板冷却装置３における厚鋼板の滞留時間を制御することにより、厚鋼板の温度コントロールを行うことが望ましい。
【００２１】
一般に、伝熱面温度を液体の飽和温度以上に上げていくと、伝熱面上で蒸発を伴う伝熱、すなわち沸騰伝熱を生じる。横軸に厚鋼板の表面温度を、縦軸に熱伝達率を取った場合、図２に示す沸騰特性曲線に沿った変化を示す。鋼板の表面温度がＴA より高い場合には膜沸騰、ＴA 〜ＴB 間である場合には遷移沸騰、またＴB より低い場合には核沸騰である。
【００２２】
水冷方式の場合、鋼板表面から熱が奪われるために、鋼板表面の温度が低下する。しかるに、図２に示すように、鋼板表面温度がＴA より高温の場合には、熱伝達率がほぼ一定であるために、鋼板表面温度変化はほぼ一定である。しかし、ＴA 〜ＴB 間の場合には、沸騰特性曲線が負の傾きを有するので、表面温度の低下が始まると、鋼板表面温度はＴB に達するまで（Ｂ点に達するまで）下がり続ける。これは、鋼板位置によってＡ点に達するまでの時間が異なると、鋼板位置相互間の温度差が増幅されることを意味している。したがって、鋼板が冷却装置３に進入する前において、鋼板位置によって温度差があったり、冷却装置による冷却能を支配する鋼板のスケール厚の差および鋼板表面の凸凹がある場合には、ＴA 〜ＴB （Ａ〜Ｂ点）間での冷却を行うと、水冷中の温度差が増幅する。
【００２３】
一方、ＴB 〜ＴC （Ｂ〜Ｃ点）間では、沸騰特性曲線が正の傾きを有し、ＴB より低温側では低温になればなるほど熱伝達率ｈが低くなるので、冷却装置３に進入する前における前述の温度差要因があったとしても、その温度差要因は解消する傾向を示し、ＴB 〜ＴC 間では鋼板内の温度差は縮まることとなる。
【００２４】
したがって、本発明の第１の主題は、冷却の前段において、鋼板表面温度をＴB 近傍（Ｂ点近傍）、たとえばＢ〜Ｃ点間に冷却し、温度差（要因）を解消させることにより、均一化した冷却を行うことにある。しかるに、本発明に従って、一旦、鋼板表面温度がＴB 近傍に冷却してしまう限り、その後、鋼板の水冷中において復熱が生じた場合でも、ＴA 〜ＴB （Ａ〜Ｂ点）間では沸騰特性曲線が負の傾きを示すので、その温度は温度ＴB に戻ろうとする作用が生じるから、鋼板位置による温度差の発生がきわめて小さくなる。
【００２５】
また、本発明の第２の主題は、鋼板表面温度をＴB 近傍（Ｂ点近傍）に冷却すると、Ｂ点近傍では安定した熱伝達率を常時得ることができ、この安定した熱伝達率は、鋼板の冷却装置前段における滞留時間のみで温度コントロールが可能であるため、たとえば水冷量などをコントロールして温度制御することに比較して、安定した温度制御が可能となる。
【００２６】
次に、本発明に係る条件についてさらに具体的に説明する。
（Ｂ点近傍が成立する条件について）
図４は、温度ＴO （℃）の半無限固体の表面温度がＴS （℃）となった後、時間τ秒後の、半無限固体内の温度勾配を示す。ここで、ｘは固体内の厚さ方向の深さ（mm） 、δ（τ）はある時間τ秒後の温度浸透深さ(mm)である。しかるに、αを温度伝導率とすると、以下の式（１）〜（３）が成立する。
【数１】
0003558842.tif 000002
【数２】
0003558842.tif 000003
【数３】
0003558842.tif 000004
式（１）〜（３）を解くと、
【数４】
0003558842.tif 000005
が導かれ、式（４）より、
【数５】
0003558842.tif 000006
となる。一方、ｈを熱伝達率（Ｗ／m2・Ｋ） およびλを熱伝導度とすると、熱バランスから、式（６）が成立する。
【数６】
0003558842.tif 000007
式（５）および式（６）より、式（７）が得られる。ＴW は冷却水の温度（℃）である。
【数７】
0003558842.tif 000008
この（７）式において、先に述べたように、本発明では、鋼板表面温度をＴB 近傍（Ｂ点近傍）に冷却するものを前提にしているものであるから、表面温度ＴS は、表面温度ＴBに等しく、ｘ＝０の下で、ＴBをＴSに代入すれば、その（７）式は、強冷却における熱伝達率ｈ1 の必要な理論的境界条件を示し、したがって、熱伝達率ｈ1 が（７）式の右辺の値より大きい条件の下では、良好な強冷却を行うことができる。……当初明細書に記載がないが、何を根拠にするのか？根拠があるのであれば、証拠などが必要。
【００２７】
また、鋼板を上下面から冷却した場合の経時的温度分布の変化は図６に示すものとなる。すなわち、冷却（水冷）開始時（τ＝０）において、鋼板全体が一定温度であるものが、鋼板上下面からの冷却によって鋼板内において温度勾配を示すようになり、一定時間経過後のτ3 の時点となると、冷却温度浸透深さδ（τ）が、板厚の１／２に達する。このτ3 時点以降の冷却を、本発明に従ってＴS （＝ＴB）＝３００℃近傍の温度域で行う限り、鋼板冷却中における抜熱と熱伝導とがバランスし、鋼板内の温度勾配は以後も一定になる。
【００２８】
このことは、逆に、冷却温度浸透深さδ（τ）が板厚の１／２に達した時点からの熱伝達率ｈは一定となることを意味している。したがって、（４）式において、δ＝ｔ／２とすることができ、（８）式が与えられる。この（８）式は、弱冷却の条件を与えるものである。
【数８】
0003558842.tif 000009
この式（８）を式（７）に代入すると、弱冷却の条件における（９）式が与えられる。
【数９】
0003558842.tif 000010
したがって、熱伝達率ｈ2 が（９）式の右辺の値より大きい条件の下では、良好な弱冷却を行うことができる。
【００２９】
〔実施例〕
次に実施例により本発明の効果を明らかにするとともに、実験の結果からみた前述の条件などについても考察する。
【００３０】
実施例での設備の概要を図７に示す。この設備は、基本的に図１に示すものと同様であるが、前段強冷却ゾーン３１と、後段弱冷却ゾーン３２との間に、前段強冷却による後段弱冷却への影響を防止するために、鋼板Ｍの上下面に当接して回転し冷却水の鋼板Ｍ表面上の移動を阻止する拘束ローラー９を設けたものである。また、実施例では、前段強冷却ゾーンノズル３１ａとしてスリットノズル（上下それぞれ水量１５m3／分）が、後段弱冷却ゾーンノズル３２ａとしてスプレーノズル（上下それぞれ水量１m3／m2・分）が用いた。なお、前段強冷却ゾーンノズル３１ａの噴射有効長さ（換言すれば前段強冷却ゾーンの有効長）は０．１ｍである。これらは、スリットジェットノズル、ミスティングジェットノズル、スリットノズル、またはスプレーノズル等のいずれのノズル形式も用いることができる。
【００３１】
かかる設備の下で、板厚ｔが４０mm、搬送速度２４ｍ／分で搬送される仕上げ圧延後の約８００℃の厚鋼板に対して、温度が３０℃の冷却水により強冷却および弱冷却を行った。
【００３２】
この条件下では、強冷却時間τは、０．１ｍ÷２４ｍ／分＝０．２５秒であり、このτ値を式（４）に代入するとδ≒０．００８ｍである。（４）式と（７）式とにより、式（１０）が得られる。
【数１０】
0003558842.tif 000011
この式（１０）に、ＴS ＝３００℃、ＴW ＝３０℃およびＴO ＝８００℃を代入すると、式（１１）となる。
【数１１】
0003558842.tif 000012
式（１１）におけるλは３５Ｗ／ｍ・Ｋであるから、δ＝０．００８ｍを代入すると、次記の強冷却における熱伝達率となる。
ｈａ＝３.７×３５÷０．００８≒１６１８９（Ｗ／m2・Ｋ） …（Ａ）
他方、弱冷却時においては、（９）式において、ｔ＝０．０４ｍ、ＴO ＝８００℃、ＴS ＝３００℃、ＴW ＝３０℃およびλ＝３５Ｗ／ｍ・Ｋを代入すると、次記の弱冷却における熱伝達率となる。
ｈｂ＝２５９／ｔ＝２５９／０．０４＝６４７５（Ｗ／m2・Ｋ） …（Ｂ）
かかる条件の下で得られた鋼板は、板形状が良好であり、かつ機械的特性にも優れたものであった。
【００３３】
＜第２例＞
第２例においては、板厚ｔが５８mmの厚鋼板については、搬送速度を１０ｍ／分として冷却した。この場合においては、同様に計算を行うと、τ＝０．６秒、δ＝０．０１２ｍであるから、強冷却における熱伝達率は次記となる。
ｈｃ＝３.７×３５÷０．０１２≒１０７９２（Ｗ／m2・Ｋ） …（Ｃ）
また、弱冷却における熱伝達率は次記となる。
ｈｄ＝２５９／ｔ＝２５９／０．０５８＝４４６５（Ｗ／m2・Ｋ） …（Ｄ）
この第２例においても、得られた鋼板は、板形状が良好であり、かつ機械的特性にも優れたものであった。
【００３４】
（まとめ）
図２におけるＢ点の温度は、厚鋼板と水との関係では、鋼板表面温度ＴB ≒３００℃であることを知見しているので、ＴS ＝３００℃およびＴW ＝３０℃を、また、鋼板冷却開始時の条件としてＴO ＝８００℃、および物性として熱伝導率α＝２×１０-5、熱伝導度λ＝３５Ｗ／ｍ・Ｋをそれぞれ式（７）に代入し、かつ対象とする板厚の種類を考慮すると、強冷却における最適の熱伝達率の境界条件として、図５に示す実線のグラフが得られる。このグラフから、τ＝１では熱伝達率ｈ1 ≒８０００（Ｗ／m2・Ｋ）であることが判る。
【００３５】
他方、弱冷却における熱伝達率の境界条件は、理論的には、前記の（８）式または（９）式で与えられ、熱伝達率ｈ2 は、板厚ｔと強く相関し、図５のグラフ上でもあらわすことができる。ちなみに、多くの実験の下で、板形状が良好であり、かつ機械的特性にも優れたものの場合における、熱伝達率ｈ2 は、板厚ｔ＝４０mmのとき６４７５Ｗ／m2・Ｋ、板厚ｔ＝５０mmのとき５１８０Ｗ／m2・Ｋ、板厚ｔ＝６０mmのとき４３１６／m2・Ｋであることを知見している。
【００３６】
さらに、外乱要素を含めると、好適な弱冷却における熱伝達率ｈ2 の境界条件は、図３に示すグラフとなり、次記式で近似できる。
熱伝達率ｈ2 ＝（３５０／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・Ｋ)
【００３７】
なお、図５に示すグラフは、本発明における、前段強冷却ゾーンによって行われる強冷却の際、ＴS ＝３００℃にするのに必要な熱伝達率ｈ1 と、後段弱冷却ゾーンによって行われる弱冷却の際、強冷却により達成された表面温度を維持するために必要な熱伝達率ｈ2 とを示しており、例えばｔ＝４０mmの場合は、図５のグラフにおいて、鋼板冷却開始から実線部分とｔ＝４０mmに対応する破線部分とが交差する時点までは、強冷却し、それ以降は弱冷却することによって、Ｔ0 ＝３００℃で鋼板全体を均一に冷却できることとなる。
【００３８】
本発明において、強冷却の時点τは、０．２秒以上１秒未満の時間内とするのは、τと冷却開始温度Ｔ0 との関係、およびτと板厚ｔとの関係が存在し、理論的には、（８）式および（９）式によって限定されるものと考えられるものの、現実的観点からみて、τの下限時間は０．２秒以上と限定される。τの上限時間（１秒未満）も同様に現実的観点から定めた。
【００３９】
弱冷却の開始時点は、（８）式を変形すれば判るように、理論的には次記式で表すことができる。
τ≧（ｔ2 ／４）×（１／１２α）
この時点までは、理論的には（９）式の右辺より大きい、現実的には８０００（Ｗ／m2・Ｋ）以上の熱伝達率ｈ1 をもって冷却する必要がある。
【００４０】
図８は各種の板厚の鋼板について、鋼板搬送速度を変化させたとき、鋼板の反り量を調べたものである。この結果によれば、鋼板の板厚に応じて適切な搬送速度を選定すれば、鋼板の反りが確実に防止できることを意味している。
【００４１】
ところで、強冷却において、鋼板の表面温度を３００℃以下にすることができないことがある。この場合には、請求項３記載の発明に従って、０．２秒以上１秒未満の時間内において、熱伝達率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で強冷却する工程を、経時的に複数回繰り返すことができる。これを図９によって模式的に示す。τ1 ＜１およびτ2 ＜１である。この場合、設備的には、前段強冷却ゾーンを区分して複数設置し、その後の下流側において後段弱冷却ゾーンを設けることとなる。
【００４２】
【発明の効果】
以上のとおり本発明によれば、機械的特性が均一で、板形状が良好な厚鋼板を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る厚鋼板の冷却設備の概要図である。
【図２】沸騰特性曲線である。
【図３】本発明に係る弱冷却における鋼板の熱伝達率と鋼板の板厚との関係を示すグラフである。
【図４】半無限固体内の温度勾配を示すグラフである。
【図５】鋼板冷却中において、鋼板表面温度が３００℃で保持されるために必要とされる熱伝達率と冷却開始からの経過時間と鋼板の板厚との関係を示すグラフである。
【図６】冷却過程における温度分布変化図である。
【図７】実施例での鋼板冷却装置の概要図である。
【図８】鋼板の搬送速度と鋼板の反り量との関係を示すグラフである。
【図９】本発明の他の例の模式的説明図である。
【図１０】従来の鋼板冷却装置の概要図である。
【符号の説明】
１…仕上げ圧延機、２…搬送テーブル、３…鋼板冷却装置、４…給水ポンプ、５…インライン温度計、７…鋼板搬送速度計、１０…制御装置、３１…前段強冷却ゾーン、３２…後段弱冷却ゾーン。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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