(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ヘリカルリボン翼を内側に設置した中空円筒状反応器と、該反応器にα−ヒドロキシカルボン酸のプレポリマーを供給する供給手段と、該反応器の内面を加熱する加熱手段と、該反応器を減圧操作する減圧手段と、該反応器で合成されたエステル環状２量体を捕捉する捕捉手段とからなる竪型エステル環状２量体製造装置。
【請求項２】
中空円筒状反応器の直径と長さの比が１：０．５〜１：２０である請求項１記載の竪型エステル環状２量体製造装置。
【請求項３】
中空円筒状反応器内のヘリカルリボンと反応器内面のクリアランスが０．１〜１５ｍｍである請求項１〜２記載の竪型エステル環状２量体製造装置。
【請求項４】
請求項１の装置を用い、中空円筒状反応器下部に溜まった触媒を含有するα−ヒドロキシカルボン酸のプレポリマーをかき上げながら薄膜化してエステル環状２量体を製造するエステル環状２量体の製造方法。
【請求項５】
α−ヒドロキシカルボン酸のプレポリマーが乳酸プレポリマーであって、触媒として錫系化合物を５．１〜２５．０重量％添加する請求項４記載のラクチドの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ポリ乳酸やポリグリコール酸などの原料であるエステル環状２量体の製造装置および方法に関する。
【０００２】
【従来技術】
生分解性または自然環境下で分解するポリマー等が環境保護の見地から注目されており、特にポリ乳酸やポリグリコール酸は、分解性や物性の点で優れており、その早期実用化が望まれている。このポリ乳酸やポリグリコール酸の原料であるラクチドやグリコリドのα−ヒドロキシカルボン酸類の環状２量体は、先ずα−ヒドロキシカルボン酸を加熱、減圧下等により脱水縮合させ中分子量のプレポリマーを得、次にこのプレポリマーを触媒存在下において加熱、減圧することにより解重合させて得る方法が知られている。
【０００３】
ポリ乳酸やポリグリコール酸の解重合によるラクチドやグリコリドの製造法として、例えば、特表平７−５０００９１号を挙げることができる。この方法はワイプトフィルムエバポレーターを用いた製造方法である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、ワイプトフィルムエバポレーターは滞留時間が短いため、ｏｎｅ  ｐａｔｈでは十分反応が進行せず、再循環させて収率を上げる必要がある。再循環操作は、ポンプや配管などをいたずらに複雑化し、工業生産上不利になる。しかも、該公報の技術を詳細に検討すると、その実施例にみるように、得られる粗ラクチドはかなり光学純度が低く不満足なものである。すなわち実施例のすべてにわたり、得られたラクチドのＬ体比率は９０．８〜９２．５％（平均９１．６％）、不純物であるメソ−ラクチド（Ｌ／Ｄ混合物）を平均７．６％，同じくＤ−ラクチドを平均０．８％も含んでいる。すなわち解重合工程でラセミ化が相当強く進行している。
【０００５】
また、セルフクリーニング二軸スクリュー押出機を用いた製造法も考えられるが、この押出機は滞留時間が短すぎる、装置が高価である、気液表面積が装置の大きさに比べて小さい等の問題点を有する。更に、この押出機は数万ポイズの高粘度物質の混練、押し出しには有効であるが、乳酸オリゴマーはラクチド合成の温度において、この押出機に最適の粘度とはなっていない。
【０００６】
そこで、本発明は上記課題を解決し、適度な滞留時間で、十分な気液界面をもつエステル環状２量体の製造装置およびその方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記課題を解決するため、ヘリカルリボン翼を内側に設置した中空円筒状反応器と、該反応器にα−ヒドロキシカルボン酸のプレポリマーを供給する供給手段と、該反応器の内面を加熱する加熱手段と、該反応器を減圧操作する減圧手段と、該反応器で合成されたエステル環状２量体を捕捉する捕捉手段とからなる竪型エステル環状２量体製造装置を提供する。
【０００８】
ここで、エステル環状２量体とは、例えば、ラクチドやグリコリドをいい、α−ヒドロキシカルボン酸のプレポリマーとは、例えば乳酸、グリコール酸のプレポリマーをいうが、これらに限定されない。
中空円筒状反応器の容量は得たいエステル環状２量体の量にも拠るが、通常１〜１００Ｌのものを用いる。また、中空円筒状反応器の直径と長さの比は、適度な滞留時間（０．１〜２時間）を持つためにも、１：０．５〜１：２０、さらには１：１〜１：１０の範囲が好ましい。
ヘリカルリボン翼のヘリカルリボンの数は特に限定がなく、１枚でも２枚以上でもよいが、通常は２枚程度を用いる。ヘリカルリボンと反応器内面のクリアランスは、乳酸プレポリマー等の粘度、反応器の容量等にもよるが、０．１〜１５ｍｍが好ましい。０．１ｍｍより小さいとヘリカルリボン翼の回転能力が落ち、１５ｍｍより大きいとヘリカルリボン翼の攪拌効果が小さくなるからである。
【０００９】
α−ヒドロキシカルボン酸のプレポリマー供給手段とは、例えばα−ヒドロキシカルボン酸プレポリマータンク、送液ポンプ、配管からなり、送液ポンプとしてはギアポンプを用いることができる。但し、本発明の装置は連続式、バッチ式のいずれのエステル環状２量体製造にも使えるので、送液ポンプは必ずしも要らない。
【００１０】
本発明で用いられるα−ヒドロキシカルボン酸のプレポリマー、例えば乳酸プレポリマーは、Ｌ−乳酸、Ｄ−乳酸、ＤＬ−乳酸或いはこれらの乳酸の水溶液を加熱、減圧等により脱水・縮合させることにより得ることができる。こうして得られる乳酸プレポリマーの分子量は、１０００以上１００，０００以下のものが用いられるが、留出工程で得られるラクチドの化学純度を高くする為には４，０００以上のものを用いることが好ましい。また、分子量５０，０００より大きい乳酸プレポリマーは、乳酸或いは乳酸水溶液の脱水縮合により得る時、長い反応時間或いは高い真空度等非経済的な製造条件を必要とする為好ましくない。
【００１１】
光学純度の高いＬＬ−ラクチド或いはＤＤ−ラクチドを得る場合それぞれ光学純度９０％  ｅ．ｅ．  以上、更に好ましくは９５％  ｅ．ｅ．  以上のＬ−乳酸プレポリマー、Ｄ−乳酸プレポリマーが用いられる。光学純度が９０％  ｅ．ｅ．  より低いＬ−乳酸プレポリマー或いはＤ−乳酸プレポリマーを用いた場合、得られるラクチドの光学純度が低くなり、光学純度を向上させる為再結晶等の精製操作を行ったとしても収率が著しく低下する。また、乳酸プレポリマーの光学純度はその原料である乳酸の光学純度以下となるので、光学純度の高いＬＬ−ラクチド或いはＤＤ−ラクチドを得る為に光学純度の高い乳酸プレポリマーを用いる場合、それぞれ少なくとも光学純度９０％  ｅ．ｅ．  以上のＬ−乳酸或いはＤ−乳酸から得られた乳酸プレポリマーを使用することが好ましい。
【００１２】
本発明で用いる乳酸プレポリマー等を解重合させる触媒としては、一般にエステル交換触媒として知られている錫、アンチモン、亜鉛、チタン、ジルコニウム、アルミニウム等の金属、これらの金属の酸化物、ハロゲン化物、有機酸塩、有機金属化合物等が単独で或いは併用して用いられる。特に好ましい解重合触媒としては、酸化錫、塩化錫等のハロゲン化錫、ジオクチル酸錫、乳酸錫、シュウ酸錫、ジカプリル酸錫、ジラリウル酸錫、ジパルチミン酸錫、ジオレイン酸錫等の錫の有機酸塩、３酸化２アンチモン、５酸化２アンチモン、トリフェニルスチビン等のアンチモン化合物が用いられる。
【００１３】
解重合触媒は解重合反応を十分速くする為反応器中に５．１〜２５．０重量％以下の量を存在させて用いられる。５．１％より少ない場合、解重合反応の速度が遅く長い滞留時間が必要となる為経済的でなく、また長い滞留時間のためラセミ化反応の進行が大きくなり、得られるラクチド等の光学純度が低下し、再結晶等の精製手段により光学純度のより高いラクチド等を得る場合収率が低下する。２５％より多い場合、それ以上解重合反応を速める或いは触媒の寿命を延ばす効果の向上が無い為経済的でない。
【００１４】
反応器の内面を加熱する加熱手段としては、例えば熱媒ジャケット、電気ヒータ等を用いることができるが、これらに限定されない。反応器の温度は１５０℃以上２６０℃以下、更に好ましくは１８０℃以上２４０℃以下に保たれる。１５０℃より低いと十分な解重合反応の速度が得られず経済的でない。２６０℃より高いとラセミ化反応の進行が大きくなり、得られるラクチド等の光学純度が低下する。また、再結晶等の精製手段により光学純度の高いラクチド等を得る場合、精製工程での収率が低下する。
【００１５】
反応器を減圧操作する減圧手段は、従来より知られている真空ポンプを用いることができ、反応器の圧力は３０Ｔｏｒｒ以下に保たれる。３０Ｔｏｒｒを越えると生成したラクチド等の留出速度が遅く、長い滞留時間が必要となり経済的でない。また、ラセミ化反応の進行が大きくなり得られるラクチド等の光学純度が低下する。また再結晶等の精製手段により、光学純度の高いラクチド等を得る場合精製工程での収率が低下する。
【００１６】
反応器で合成されたラクチド等のエステル環状２量体を捕捉する捕捉手段は、反応器から気化して留出してくるラクチド等を凝縮するもので、公知のコンデンサーを使うことができる。コンデンサーは空冷、水冷されている。
【００１７】
【発明の実施の形態】
本発明の製造装置の概略図を図１に示す。図中１０が中空円筒状反応器本体で、本体１０内にはヘリカルリボン翼８が収容されており、ヘリカルリボン翼８はモータで回転させられる。本体１０の周囲は熱媒ジャケット７で包囲されており、熱媒ジャケット７には、熱媒入口４及び熱媒出口５が設けられ、本体１０を加熱する。熱媒としては反応器の温度を１５０℃以上２６０℃以下に制御できる液体を用いる。
【００１８】
反応器本体１０の上部は蓋（図示せず）で密閉されており、蓋にはα−ヒドロキシカルボン酸のプレポリマー供給口１１及びエステル環状２量体留出口１２が設けられる。α−ヒドロキシカルボン酸プレポリマー供給口１１にはα−ヒドロキシカルボン酸プレポリマー供給配管１４が接続され、供給配管１４には送液ポンプ１３が設置されている。送液ポンプ１３はα−ヒドロキシカルボン酸プレポリマータンク１からα−ヒドロキシカルボン酸プレポリマーを反応器本体１０内に供給する。
【００１９】
また、エステル環状２量体留出口１２にはエステル環状２量体留出配管１５が接続され、配管１５にはコンデンサー９が設置されている。コンデンサー９は冷却されており、ここでエステル環状２量体が凝縮してエステル環状２量体受器３に受けられる。
なお、反応器本体１０及びコンデンサー９は真空ポンプ２で減圧されており、反応器本体１０の下部には、排出用バルブ６が設けられている。また、図示されていないが、反応器本体１０の上部蓋には触媒投入口が設けられている。
【００２０】
以上の構成で例えばラクチドを製造するには、先ず反応器本体１０に触媒を投入し、送液ポンプ１３によりα−ヒドロキシカルボン酸プレポリマータンク１から乳酸プレポリマーを反応器本体１０内に供給する。反応器本体１０の圧力を真空ポンプ２により所定圧に保つとともに、反応器本体１０の温度を熱媒ジャケット７への熱媒により所定温度に制御する。ヘリカルリボン翼８をモータで回転させて、反応器本体１０の下部に溜まった触媒を含有する乳酸プレポリマーをかき上げながら薄膜化しラクチドを合成する。ラクチドは減圧操作によりガス化し、コンデンサー９内に入る。コンデンサー９ではラクチドは凝縮し、エステル環状２量体受器３で受けられる。
【００２１】
なお、以上の説明は、乳酸プレポリマーを送液ポンプ１３により連続的に反応器本体１０に供給する連続式の製造法を説明したが、本発明はこれに限定されず、バッチ式の製造にも適用できる。この場合には乳酸プレポリマータンク１及び送液ポンプ１３は不要である。更にプレポリマーとしてグリコール酸を用いれば、グリコリドも製造できる。
【００２２】
【実施例】
本発明の効果を以下の実験で確かめた。
［実施例１］
内径２００ｍｍ、直胴部２００ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝１／１）で下部にテーパーを持ち、熱媒により加熱可能なタンクに、直胴部で１回旋回するピッチで反応器内面とのクリアランスが３ｍｍのヘリカルリボン翼を２枚持つ攪拌装置を備えた反応器を用いた。また、この反応器にはコンデンサ−、減圧装置及びギアポンプにより外部より原料である乳酸プレポリマーを供給する供給装置が接続されている。
【００２３】
乳酸プレポリマーとして光学純度９９．２％  ｅ．ｅ．  ，濃度９０．２％（乳酸換算濃度）のＬ−乳酸を加熱，減圧により脱水縮合して得た重量平均分子量５０００，光学純度９９．１％  ｅ．ｅ．  の乳酸プレポリマーを用いた。
６Ｌの反応器に触媒としてジオクチル酸錫２００ｇ（１０重量％）を投入し、内温２４０℃に保ち、コンデンサーの温度を１００℃に保つ。１４０℃に加熱した乳酸プレポリマーをギアポンプにより反応器内の液重量が２ｋｇに保たれる流量で、反応器に供給し、反応器内の圧力を２Ｔｏｒｒに保ち、連続的にラクチドを留去した。
【００２４】
乳酸プレポリマー供給量は６．４８ｋｇ／時、ラクチドの留出量は６．２９ｋｇ／時であった。
留出したラクチドの化学純度は９４．１％、光学純度は９６．９％  ｅ．ｅ．  であった。なお、化学純度はオクタデシル基で修飾したシリカゲルを充填剤としたカラムを用いた液体クロマトグラフィーを使いＵＶ検出器で測定した。光学純度は加水分解後、Ｌ−アミノ酸誘導体で修飾したシリカゲルを充填剤とした光学分割カラムを用いた液体クロマトグラフィーを使いＵＶ検出器で測定した。乳酸プレポリマーの分子量はポリスチレンを標準物質とするＧＰＣを用い、その重量平均分子量をＲＩ検出器で測定した。
【００２５】
［実施例２］
内径２００ｍｍ、直胴部４００ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝１／２）で下部にテーパーを持ち、熱媒により加熱可能なタンクに、直胴部で２回旋回するピッチで反応器内面とのクリアランスが３ｍｍのヘリカルリボン翼を２枚持つ攪拌装置を備えた反応器を用いた。また、この反応器にはコンデンサ−、減圧装置及びギアポンプにより外部より原料である乳酸プレポリマーを供給する供給装置が接続されている。
【００２６】
乳酸プレポリマーとして光学純度９９．２％  ｅ．ｅ．  ，濃度９０．２％（乳酸換算濃度）のＬ−乳酸を加熱，減圧により脱水縮合して得た重量平均分子量５０００，光学純度９９．１％  ｅ．ｅ．  の乳酸プレポリマーを用いた。
１２Ｌの反応器に触媒としてジオクチル酸錫３００ｇ（１０重量％）を投入し、内温２４０℃に保ち、コンデンサーの温度を１００℃に保つ。１４０℃に加熱した乳酸プレポリマーをギアポンプにより反応器内の液重量が３ｋｇに保たれる流量で、反応器に供給し、反応器内の圧力を２Ｔｏｒｒに保ち、連続的にラクチドを留去した。
【００２７】
乳酸プレポリマー供給量は９．５６ｋｇ／時、ラクチドの留出量は９．３６ｋｇ／時であった。
留出したラクチドの化学純度は９４．２％、光学純度は９７．０％  ｅ．ｅ．  であった。なお、化学純度、光学純度、乳酸プレポリマーの分子量は実施例１と同様の方法で測定した。
【００２８】
［実施例３］
内径２００ｍｍ、直胴部１０００ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝１／５）で下部にテーパーを持ち、熱媒により加熱可能なタンクに、直胴部で５回旋回するピッチで反応器内面とのクリアランスが３ｍｍのヘリカルリボン翼を２枚持つ攪拌装置を備えた反応器を用いた。また、この反応器にはコンデンサ−、減圧装置及びギアポンプにより外部より原料である乳酸プレポリマーを供給する供給装置が接続されている。
【００２９】
乳酸プレポリマーとして光学純度９９．２％  ｅ．ｅ．  ，濃度９０．２％（乳酸換算濃度）のＬ−乳酸を加熱，減圧により脱水縮合して得た重量平均分子量５０００，光学純度９９．１％  ｅ．ｅ．  の乳酸プレポリマーを用いた。
３０Ｌの反応器に触媒としてジオクチル酸錫６００ｇ（１０重量％）を投入し、内温２４０℃に保ち、コンデンサーの温度を１００℃に保つ。１４０℃に加熱した乳酸プレポリマーをギアポンプにより反応器内の液重量が６ｋｇに保たれる流量で、反応器に供給し、反応器内の圧力を２Ｔｏｒｒに保ち、連続的にラクチドを留去した。
【００３０】
乳酸プレポリマー供給量は１４．２２ｋｇ／時、ラクチドの留出量は１３．９０ｋｇ／時であった。
留出したラクチドの化学純度は９５．３％、光学純度は９６．５％  ｅ．ｅ．  であった。なお、化学純度、光学純度、乳酸プレポリマーの分子量は実施例１と同様の方法で測定した。
【００３１】
［実施例４］
内径２００ｍｍ、直胴部２０００ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝１／１０）で下部にテーパーを持ち、熱媒により加熱可能なタンクに、直胴部で１０回旋回するピッチで反応器内面とのクリアランスが３ｍｍのヘリカルリボン翼を２枚持つ攪拌装置を備えた反応器を用いた。また、この反応器にはコンデンサ−、減圧装置及びギアポンプにより外部より原料である乳酸プレポリマーを供給する供給装置が接続されている。
【００３２】
乳酸プレポリマーとして光学純度９９．２％  ｅ．ｅ．  ，濃度９０．２％（乳酸換算濃度）のＬ−乳酸を加熱，減圧により脱水縮合して得た重量平均分子量５０００，光学純度９９．１％  ｅ．ｅ．  の乳酸プレポリマーを用いた。
６０Ｌの反応器に触媒としてジオクチル酸錫１０００ｇ（１０重量％）を投入し、内温２４０℃に保ち、コンデンサーの温度を１００℃に保つ。１４０℃に加熱した乳酸プレポリマーをギアポンプにより反応器内の液重量が１０ｋｇに保たれる流量で、反応器に供給し、反応器内の圧力を２Ｔｏｒｒに保ち、連続的にラクチドを留去した。
【００３３】
乳酸プレポリマー供給量は１８．７５ｋｇ／時、ラクチドの留出量は１７．６５ｋｇ／時であった。
留出したラクチドの化学純度は９５．９％、光学純度は９６．１％  ｅ．ｅ．  であった。なお、化学純度、光学純度、乳酸プレポリマーの分子量は実施例１と同様の方法で測定した。
【００３４】
［実施例５］
内径２００ｍｍ、直胴部４００ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝１／２）で下部にテーパーを持ち、熱媒により加熱可能なタンクに、直胴部で２回旋回するピッチで反応器内面とのクリアランスが５ｍｍのヘリカルリボン翼を２枚持つ攪拌装置を備えた反応器を用いた。また、この反応器にはコンデンサ−、減圧装置及びギアポンプにより外部より原料である乳酸プレポリマーを供給する供給装置が接続されている。乳酸プレポリマーとして光学純度９９．２％  ｅ．ｅ．  ，濃度９０．２％（乳酸換算濃度）のＬ−乳酸を加熱，減圧により脱水縮合して得た重量平均分子量２０００，光学純度９９．２％  ｅ．ｅ．  の乳酸プレポリマーを用いた。
１２Ｌの反応器に触媒として塩化錫６００ｇ（２０重量％）を投入し、内温２２０℃に保ち、コンデンサーの温度を１００℃に保つ。１４０℃に加熱した乳酸プレポリマーをギアポンプにより反応器内の液重量が３ｋｇに保たれる流量で、反応器に供給し、反応器内の圧力を２Ｔｏｒｒに保ち、連続的にラクチドを留去した。
【００３５】
乳酸プレポリマー供給量は７．１０ｋｇ／時、ラクチドの留出量は６．８５ｋｇ／時であった。
留出したラクチドの化学純度は９４．３％、光学純度は９６．４％  ｅ．ｅ．  であった。なお、化学純度、光学純度、乳酸プレポリマーの分子量は実施例１と同様の方法で測定した。
【００３６】
［実施例６］
内径２００ｍｍ、直胴部４００ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝１／２）で下部にテーパーを持ち、熱媒により加熱可能なタンクに、直胴部で２回旋回するピッチで反応器内面とのクリアランスが１０ｍｍのヘリカルリボン翼を２枚持つ攪拌装置を備えた反応器を用いた。また、この反応器にはコンデンサ−、減圧装置及びギアポンプにより外部より原料である乳酸プレポリマーを供給する供給装置が接続されている。乳酸プレポリマーとして光学純度９９．２％  ｅ．ｅ．  ，濃度９０．２％（乳酸換算濃度）のＬ−乳酸を加熱，減圧により脱水縮合して得た重量平均分子量２０００，光学純度９９．２％  ｅ．ｅ．  の乳酸プレポリマーを用いた。
１２Ｌの反応器に触媒として塩化錫６００ｇ（２０重量％）を投入し、内温２２０℃に保ち、コンデンサーの温度を１００℃に保つ。１４０℃に加熱した乳酸プレポリマーをギアポンプにより反応器内の液重量が３ｋｇに保たれる流量で、反応器に供給し、反応器内の圧力を２Ｔｏｒｒに保ち、連続的にラクチドを留去した。
【００３７】
乳酸プレポリマー供給量は６．３０ｋｇ／時、ラクチドの留出量は６．０１ｋｇ／時であった。
留出したラクチドの化学純度は９４．９％、光学純度は９６．３％  ｅ．ｅ．  であった。なお、化学純度、光学純度、乳酸プレポリマーの分子量は実施例１と同様の方法で測定した。
【００３８】
［実施例７］
内径２００ｍｍ、直胴部４００ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝１／２）で下部にテーパーを持ち、熱媒により加熱可能なタンクに、直胴部で２回旋回するピッチで反応器内面とのクリアランスが３ｍｍのヘリカルリボン翼を２枚持つ攪拌装置を備えた反応器を用いた。また、この反応器にはコンデンサ−、減圧装置及びギアポンプにより外部より原料である乳酸プレポリマーを供給する供給装置が接続されている。乳酸プレポリマーとして光学純度９９．２％  ｅ．ｅ．  ，濃度９０．２％（乳酸換算濃度）のＬ−乳酸を加熱，減圧により脱水縮合して得た重量平均分子量２０００，光学純度９９．２％  ｅ．ｅ．  の乳酸プレポリマーを用いた。
６０Ｌの反応器に触媒としてジオクチル酸錫１０００ｇ（１０重量％）を投入し、内温２４０℃に保ち、コンデンサーの温度を１００℃に保つ。１４０℃に加熱した乳酸プレポリマーをギアポンプにより反応器内の液重量が１０ｋｇに保たれる流量で、反応器に供給し、反応器内の圧力を２Ｔｏｒｒに保ち、連続的にラクチドを留去した。
【００３９】
乳酸プレポリマー供給量は１５．１６ｋｇ／時、ラクチドの留出量は１４．８４ｋｇ／時であった。
留出したラクチドの化学純度は９６．１％、光学純度は９５．７％  ｅ．ｅ．  であった。なお、化学純度、光学純度、乳酸プレポリマーの分子量は実施例１と同様の方法で測定した。
【００４０】
［実施例８］
内径２００ｍｍ、直胴部４００ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝１／２）で下部にテーパーを持ち、熱媒により加熱可能なタンクに、直胴部で２回旋回するピッチで反応器内面とのクリアランスが３ｍｍのヘリカルリボン翼を２枚持つ攪拌装置を備えた反応器を用いた。また、この反応器にはコンデンサ−、減圧装置及びギアポンプにより外部より原料である乳酸プレポリマーを供給する供給装置が接続されている。乳酸プレポリマーとして光学純度９９．２％  ｅ．ｅ．  ，濃度９０．２％（乳酸換算濃度）のＬ−乳酸を加熱，減圧により脱水縮合して得た重量平均分子量２００００，光学純度９８．９％  ｅ．ｅ．  の乳酸プレポリマーを用いた。
１２Ｌの反応器に触媒としてジオクチル酸錫３００ｇ（１０重量％）を投入し、内温２４０℃に保ち、コンデンサーの温度を１００℃に保つ。１４０℃に加熱した乳酸プレポリマーをギアポンプにより反応器内の液重量が３ｋｇに保たれる流量で、反応器に供給し、反応器内の圧力を２Ｔｏｒｒに保ち、連続的にラクチドを留去した。
【００４１】
乳酸プレポリマー供給量は１１．７４ｋｇ／時、ラクチドの留出量は１１．３９ｋｇ／時であった。
留出したラクチドの化学純度は９３．９％、光学純度は９７．３％  ｅ．ｅ．  であった。なお、化学純度、光学純度、乳酸プレポリマーの分子量は実施例１と同様の方法で測定した。
【００４２】
［比較例１］
内径２００ｍｍ、直胴部４００ｍｍで下部にテーパーを持ち、熱媒により加熱可能なタンクに、錨型翼を１枚持つ攪拌装置を備えた反応器を用いた。また、この反応器にはコンデンサ−、減圧装置及びギアポンプにより外部より原料である乳酸プレポリマーを供給する供給装置が接続されている。
【００４３】
乳酸プレポリマーとして光学純度９９．２％  ｅ．ｅ．  ，濃度９０．２％（乳酸換算濃度）のＬ−乳酸を加熱，減圧により脱水縮合して得た重量平均分子量２０００，光学純度９９．２％  ｅ．ｅ．  の乳酸プレポリマーを用いた。
１２Ｌの反応器に触媒としてジオクチル酸錫５００ｇ（１０重量％）を投入し、内温２４０℃に保ち、コンデンサーの温度を１００℃に保つ。１４０℃に加熱した乳酸プレポリマーをギアポンプにより反応器内の液重量が５ｋｇに保たれる流量で、反応器に供給し、反応器内の圧力を２Ｔｏｒｒに保ち、連続的にラクチドを留去した。
【００４４】
乳酸プレポリマー供給量は４．９６ｋｇ／時、ラクチドの留出量は４．７０ｋｇ／時であった。
留出したラクチドの化学純度は９０．５％、光学純度は９４．１％  ｅ．ｅ．  であった。なお、化学純度、光学純度、乳酸プレポリマーの分子量は実施例１と同様の方法で測定した。
【００４５】
［比較例２］
内径２００ｍｍ、直胴部４００ｍｍで下部にテーパーを持ち、熱媒により加熱可能なタンクに、錨型翼を１枚持つ攪拌装置を備えた反応器を用いた。また、この反応器にはコンデンサ−、減圧装置及びギアポンプにより外部より原料である乳酸プレポリマーを供給する供給装置が接続されている。
【００４６】
乳酸プレポリマーとして光学純度９９．２％  ｅ．ｅ．  ，濃度９０．２％（乳酸換算濃度）のＬ−乳酸を加熱，減圧により脱水縮合して得た重量平均分子量５０００，光学純度９９．１％  ｅ．ｅ．  の乳酸プレポリマーを用いた。
１２Ｌの反応器に触媒として塩化錫５００ｇ（１０重量％）を投入し、内温２４０℃に保ち、コンデンサーの温度を１００℃に保つ。１４０℃に加熱した乳酸プレポリマーをギアポンプにより反応器内の液重量が５ｋｇに保たれる流量で、反応器に供給し、反応器内の圧力を２Ｔｏｒｒに保ち、連続的にラクチドを留去した。
【００４７】
乳酸プレポリマー供給量は５．５６ｋｇ／時、ラクチドの留出量は５．２８ｋｇ／時であった。
留出したラクチドの化学純度は９１．３％、光学純度は９４．３％  ｅ．ｅ．  であった。なお、化学純度、光学純度、乳酸プレポリマーの分子量は実施例１と同様の方法で測定した。
【００４８】
以上の実施例及び比較例をまとめたもの表１に示す。
【表１】
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表１より明らかなように攪拌装置に本発明のヘリカルリボン翼を使用すれば、錨型翼を持つ従来例に比し、ラクチドの化学純度および光学純度が上がる。
【００４９】
【発明の効果】
本発明によれば、適度な滞留時間で、十分な気液界面をもつエステル環状２量体の製造装置を提供でき、エステル環状２量体の化学純度および光学純度が上がる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のエステル環状２量体製造装置の概略図
【符号の説明】
１：α−ヒドロキシカルボン酸プレポリマータンク      ２：真空ポンプ
３：エステル環状２量体受器                ７：熱媒ジャケット
８：ヘリカルリボン翼                      ９：コンデンサ
１０：中空円筒状反応器本体
【図１】
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