(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
電気的に接続される液晶表示素子を駆動する液晶表示素子駆動用電源供給装置であって、
前記液晶表示素子駆動用電源供給装置は、
第一の演算増幅器の第一の入力端子に接続された第一の電源電位と、
一方が前記第一の演算増幅器の第二の入力端子に接続され、他方が第二の電源電位に接続された第一の抵抗と、
一方が前記第一の演算増幅器の第二の入力端子に接続され、他方が前記第一の演算増幅器の出力端子に接続された第二の抵抗と、
第二の演算増幅器の第一の入力端子に接続された前記第一の電源電位と、
一方が前記第二の演算増幅器の第二の入力端子に接続され、他方が前記第二の演算増幅器の出力端子に接続された第三の抵抗と、
一方が前記第二の演算増幅器の第二の入力端子に接続され他方が前記第一の演算増幅器の出力端子に接続された第四の抵抗を含み、
前記第一の電源電位の温度勾配は、前記第二の電源電位の温度勾配と異なり、且つ前記第一の電源電位と前記第二の電源電位の少なくとも１つの電位を調整する手段を含み、
前記第一の抵抗の抵抗値と前記第二の抵抗の抵抗値と前記第三の抵抗の抵抗値と前記第四の抵抗の抵抗値と、前記第一の電源電位と前記第二の電源電位を制御することにより、
接続される前記液晶表示素子の温度特性に応じて前記第二の演算増幅器の出力端子の電位の温度勾配を調整可能であることを特徴とする液晶表示素子駆動用電源供給装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は電源供給装置及び該電源供給装置に用いられる電源供給方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、液晶表示素子は温度特性を持っており、その駆動電圧は、周囲の温度に依存するのが一般的である。そのため、その液晶表示素子で構成される液晶表示装置の表示品質を、周囲の温度変化に対して一定に保つためには、その液晶表示素子を駆動する電源供給装置がその液晶表示素子の温度特性を補償する必要がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、液晶表示素子の駆動電圧を供給する電源供給装置の温度特性はその電源供給装置を構成する素子の温度特性に依存し、必ずしも液晶表示素子の温度特性と一致しない。そのため従来では、温度特性をもつ素子、例えばサーミスタ等を補助部品として接続し、温度特性の補償を行うのが一般的であった。しかし液晶表示装置を部品とする携帯機器等は、機器容量の小容量化並びにコストダウンが望まれており、そのためサーミスタ等の実装部品の削減と同時に表示品質維持の必要があった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、請求項１の発明は、第一の電源電位の調整電位と第二の電源電位の調整電位を加算する手段を含み、前記第一の電源電位の温度勾配は前記第二の電源電位の温度勾配と異なる電源供給装置であって、前記電源供給装置の出力電位の温度勾配は、前記第一の電源電位と前記第一の電源電位の調整倍率と前記第二の電源電位と前記第二の電源電位の調整倍率で制御することを特徴とする。
【０００５】
また、請求項２の発明は、請求項１において前記加算手段が、第一の演算増幅器の第一の入力端子に接続された第一の電源電位と、一方が前記第一の演算増幅器の第二の入力端子に接続され、他方が第二の電源電位に接続された第一の抵抗と、一方が前記第一の演算増幅器の第二の入力端子に接続され、他方が前記第一の演算増幅器の出力端子に接続された第二の抵抗と、第二の演算増幅器の第一の入力端子に接続された前記第一の電源電位と、一方が前記第二の演算増幅器の第二の入力端子に接続され、他方が前記第二の演算増幅器の出力端子に接続された第三の抵抗と、一方が前記第二の演算増幅器の第二の入力端子に接続され他方が前記第一の演算増幅器の出力端子に接続された第四の抵抗を含み、第一の電源電位の温度勾配は第二の電源電位の温度勾配と異なり、且つ第一の電源電位と第二の電源電位の少なくとも１つの電位を調整する手段を含む電源供給装置であって、前記第二の演算増幅器の出力端子の電位の温度勾配は第一の抵抗の抵抗値と第二の抵抗の抵抗値と第三の抵抗の抵抗値と第四の抵抗の抵抗値と、第一の電源電位と第二の電源電位で制御することを特徴とする。
【０００６】
また、請求項３の発明は、請求項１において前記加算手段が、第一の演算増幅器の第一の入力端子に接続された固定電位と、一方が前記第一の演算増幅器の第二の入力端子に接続され他方が第一の電源電位に接続された第一の抵抗と、一方が前記第一の演算増幅器の第二の入力端子に接続され他方が第二の電源電位に接続された第二の抵抗と、一方が前記第一の演算増幅器の第二の入力端子に接続され、他方が前記第一の演算増幅器の出力端子に接続された第三の抵抗と、第二の演算増幅器の第一の入力端子に接続された固定電位と、一方が前記第二の演算増幅器の第二の入力端子に接続され他方が前記第一の演算増幅器の出力端子に接続された第四の抵抗と、一方が前記第二の演算増幅器の第二の入力端子に接続され、他方が前記第二の演算増幅器の出力端子に接続された第五の抵抗を含み、第一の電源電位の温度勾配は第二電源電位の温度勾配と異なる電源供給装置であって、前記第二の演算増幅器の出力端子の電位の温度勾配は第一の抵抗の抵抗値と第二の抵抗の抵抗値と第三の抵抗の抵抗値と第四の抵抗の抵抗値と第五の抵抗の抵抗値と第一の電源電位と第二の電源電位で制御することを特徴とする。
【０００７】
また、請求項４の発明は、請求項１において前記加算手段が、第一の演算増幅器の第一の入力端子に接続された固定電位と、一方が前記第一の演算増幅器の第二の入力端子に接続され他方が第一の電源電位に接続された第一の抵抗と、一方が前記第一の演算増幅器の第二の入力端子に接続され他方が第一の演算増幅器の出力端子に接続された第二の抵抗と、第二の演算増幅器の第一の入力端子に接続された第二の電源電位と、一方が前記第二の演算増幅器の第二の入力端子に接続され他方が前記第一の演算増幅器の出力端子に接続された第三の抵抗と、一方が前記第二の演算増幅器の第二の入力端子に接続され、他方が前記第二の演算増幅器の出力端子に接続された第四の抵抗を含み、第一の電源電位の温度勾配は第二の電源電位の温度勾配と異なる電源供給装置であって、前記第二の演算増幅器の出力端子の電位の温度勾配は第一の抵抗の抵抗値と第二の抵抗の抵抗値と第三の抵抗の抵抗値と第四の抵抗の抵抗値と第一の電源電位と第二の電源電位で制御することを特徴とする。
【０００８】
また、請求項５の発明は、請求項１において前記加算手段が、一方は演算増幅器の第一の入力端子に接続され、他方が第一の電源電位に接続された第一の抵抗と、一方が前記演算増幅器の第一の入力端子に接続され、他方が第二の電源電位に接続された第二の抵抗と、一方が前記演算増幅器の第二の入力端子に接続され、他方が固定電位に接続された第三の抵抗と、一方が前記演算増幅器の第二の入力端子に接続され、他方が前記演算増幅器の出力端子に接続された第四の抵抗を含み、第一の電源電位の温度勾配は第二の電源電位の温度勾配と異なる電源供給装置であって、前記演算増幅器の出力端子の電位の温度勾配は、第一の抵抗の抵抗値と第二の抵抗の抵抗値と第三の抵抗の抵抗値と第四の抵抗の抵抗値と第一の電源電位と第二の電源電位で制御することを特徴とする。
【０００９】
また、請求項６の発明は、請求項１において前記加算手段が、演算増幅器の第一の入力端子に接続された第一の電源電位と一方が前記演算増幅器の第二の入力端子に接続され他方が第二の電源電位に接続された第一の抵抗と一方が前記演算増幅器の第二の入力端子に接続され、他方が前記演算増幅器の出力端子に接続された第二の抵抗を含み、第一の電源電位と第二の電源電位と前記演算増幅器の出力電位はある温度において同一であり、第一の電源電位の温度勾配は第二の電源電位の温度勾配と異なる電源供給装置であって、前記演算増幅器の出力端子の電位の温度勾配は第一の抵抗の抵抗値と第二の抵抗の抵抗値で制御することを特徴とする。
【００１０】
また、請求項７の発明は、請求項１において前記加算手段が、一方は第一の電源電位と第二の電源電位の中間電位を生成する端子に接続され、他方は第一の電源電位に接続された第一の抵抗と、一方は前記中間電位を生成する前記端子に接続され、他方は第二の電源電位に接続された第二の抵抗を含み、第一の電源電位と第二の電源電位と前記中間電位はある温度において同一であり、第一の電源電位の温度勾配は第二の電源電位の温度勾配と異なる電源供給装置であって、前記端子から出力される中間電位の温度勾配を前記第一の抵抗成分の抵抗値と前記第二の抵抗成分の抵抗値で制御することを特徴とする。
【００１１】
また、請求項８の発明は、請求項７において前記電源供給装置で供給される中間電位のインピーダンスを変換する手段を含むことを特徴とする。
【００１２】
また、請求項９の発明は、第一の電源電位の温度勾配は第二の電源電位の温度勾配と異なり、第一の電源電位の調整電位と第二の電源電位の調整電位の加算電位を出力する電源供給方法であって、前記加算電位の温度勾配は前記第一の電源電位と前記第一の電源電位の調整倍率と前記第二の電源電位と前記第二の電源電位の調整倍率で制御することを特徴とする。
【００１３】
【発明の実施の形態】
（第一の実施例）
図１は本発明に係る電源供給装置の第一の実施例である。
【００１４】
図１の電源供給装置１内の加算回路２は、第一の電源電位Ｖｘ（Ｖｘは０℃における電位）と第二の電源電位Ｖｙ（Ｖｙは０℃における電位）を入力とし、出力５からＶｘをＡ倍、ＶｙをＢ倍に調整した電位を加算した電位Ｖｚを出力する機能を有する。今、Ｖｘの温度勾配をａ、Ｖｙの温度勾配をｂ、Ｖｚの温度勾配をｃとすると、ｔ℃における電位Ｖｚは、式（１）で表される。
【００１５】
（１＋ｃ×ｔ）×Ｖｚ＝（１＋ａ×ｔ）×Ａ×Ｖｘ＋（１＋ｂ×ｔ）×Ｂ×Ｖｙ・・・（１）
式（１）の右辺を式（１）の左辺と同じ形式に変形すると、式（２）で表される。
【００１６】
（１＋ｃ×ｔ）×Ｖｚ＝（１＋Ｃ×ｔ）×（Ａ×Ｖｘ＋Ｂ×Ｖｙ）・・・（２）
［Ｃ＝（Ａ×Ｖｘ×ａ＋Ｂ×Ｖｙ×ｂ）／（Ａ×Ｖｘ＋Ｂ×Ｖｙ）］
式（２）の左辺と右辺を比較すると、出力電位Ｖｚは式（３）、温度勾配ｃは式（４）で表すことができる。
【００１７】
Ｖｚ＝Ａ×Ｖｘ＋Ｂ×Ｖｙ・・・（３）
ｃ＝（Ａ×Ｖｘ×ａ＋Ｂ×Ｖｙ×ｂ）／（Ａ×Ｖｘ＋Ｂ×Ｖｙ）・・・（４）
式（４）より、加算回路２内において変数Ａ、Ｂ、Ｖｘ、Ｖｙを調整することにより、出力電位Ｖｚの温度勾配ｃを可変に制御することができる。
【００１８】
（第二の実施例）
第二の実施例では、第一の実施例の具体的な回路構成を示し、所望の電位と温度勾配を得るための抵抗値と電源電位の設定方法について述べている。
【００１９】
図２に示す第二の実施例は、オペアンプ１０の第一の入力端子（＋入力端子）には、定電圧源１７が接続され、第二の入力端子（−入力端子）には、抵抗１２、１３の一方の端子が接続される。抵抗１２の他方の端子には、定電圧源１６が接続され、抵抗１３の他方の端子には、オペアンプ１０の出力端子１８が接続される。さらにオペアンプ１１の第一の入力端子（＋入力端子）には、前記定電圧源１７が接続され、第二の入力端子（−入力端子）には、抵抗１４、１５の一方の端子が接続される。抵抗１４の他方の端子にはオペアンプ１０の出力端子１８が接続され、抵抗１５の他方の端子には、オペアンプ１１の出力端子１９が接続される。又、前記定電圧源１６、１７は、例えばＭＯＳトランジスタの様に温度特性を持つ素子で構成された回路の出力であり、その定電圧源のの温度勾配は、前記定電圧回路を構成するＭＯＳトランジスタを形成するプロセス特性に依存する。
【００２０】
ここで、出力端子１９の０℃における電位をＶ１９、Ｖ１９の温度勾配をａ１９、定電圧源１７の０℃における電位をＶ１７、温度勾配をａ１７、定電圧源１６の０℃における出力電位をＶ１６、Ｖ１６の温度勾配をａ１６、抵抗１２の抵抗値をＲ１２、抵抗１３の抵抗値をＲ１３、抵抗１４の抵抗値をＲ１４、抵抗１５の抵抗値をＲ１５とすると、ｔ℃におけるＶ１９はオペアンプにおける出力電位の一般式より、式（５）で表される。
【００２１】
（１＋ａ１９×ｔ）×Ｖ１９＝（１−Ａ２）×（１＋ａ１７×ｔ）×Ｖ１７＋Ａ２×（１＋ａ１６×ｔ）×Ｖ１６・・・（５）
［Ａ２＝（Ｒ１５／Ｒ１４）×（Ｒ１３／Ｒ１２）］・・・（６）
式（５）の右辺を左辺と同じ形式に変形すると、式（７）の様に表される。
【００２２】
（１＋ａ１９×ｔ）×Ｖ１９＝（１＋（Ｂ２／Ｃ２）×ｔ）×Ｃ２・・・（７）
［Ｂ２＝ａ１７×（１−Ａ２）×Ｖ１７＋ａ１６×Ａ２×Ｖ１６］
［Ｃ２＝（１−Ａ２）×Ｖ１７＋Ａ２×Ｖ１６］
式（７）の左辺と右辺を比較すると、Ｖ１９は式（８）、ａ１９は式（９）の様に表すことができる。
【００２３】
Ｖ１９＝（１−Ａ２）×Ｖ１７＋Ａ２×Ｖ１６・・・（８）
ａ１９＝Ｂ２／Ｃ２＝Ｄ２×ａ１７＋Ｅ２×ａ１６・・・（９）
［Ｄ２＝（１−Ａ２）×Ｖ１７／Ｃ２］・・・（１０）
［Ｅ２＝Ａ２×Ｖ１６／Ｃ２］・・・（１１）
式（９）、（１０）、（１１）よりＡ２を電位Ｖ１６、Ｖ１７、Ｖ１９と温度勾配ａ１６、ａ１７、ａ１９で構成される式で表すと、式（１２）になる。
【００２４】
Ａ２＝（Ｖ１９×ａ１９−Ｖ１７×ａ１７）／（Ｖ１６×ａ１６−Ｖ１７×ａ１７）・・・（１２）
式（６）より抵抗値で構成されるＡ２は正数であるから、本発明において第二の実施例を適用する場合、Ｖ１６、Ｖ１７、Ｖ１９、ａ１６、ａ１７、ａ１９の値は、式（１２）においてＡ２＞０が成立する様に設定しなければならない。
【００２５】
今、ａ１６＝−０．０５５％、ａ１７＝−０．２％、のときオペアンプ１１から電位Ｖ１９＝１．２Ｖ、温度勾配ａ１９＝−０．１％の出力電位を得たいときのＲ１２、Ｒ１３、Ｒ１４、Ｒ１５、Ｖ１６、Ｖ１７の設定例について述べる。
【００２６】
式（９）、（１０）、（１１）、（１２）にＶ１９、ａ１６、ａ１７、ａ１９の値を代入すると式（１３）、（１４）が得られる。
【００２７】
Ｖ１７×（１−Ａ２）＝５４／１４５・・・（１３）
Ｖ１６×Ａ２＝２４／２９・・・（１４）
今、Ｖ１７＝１．５Ｖとすると、式（１３）よりＡ２＝１０９／１４５となる。
【００２８】
Ａ２の値が決まると、式（１４）よりＶ１６＝１．１Ｖとなり、もし、図２において定電圧源１７の電位が１．５Ｖであるとき、定電圧源１６の電位が１．１Ｖでなければ、Ｖ１９＝１．２Ｖと温度勾配ａ１９＝−０．１％を得ることはできない。そこで、定電圧源１６の電位が１．１Ｖでない場合、電圧調整手段を用いて１．１Ｖにする必要がある。図３は電圧調整手段の一例である。オペアンプ２０の第一の入力端子（＋入力端子）には、基準電源２４が接続され、オペアンプ２０の第二の入力端子（−入力端子）には抵抗２１、２２の一方の端子が接続される。また抵抗２２の他方の端子には固定電位（ＧＮＤ）が接続され、抵抗２１の他方の端子にはオペアンプ２０の出力端子２５が接続される。このときオペアンプ２０の出力端子２５の電位はＶ２５＝（１＋Ｒ２１／Ｒ２２）×Ｖ２４と表され、抵抗値Ｒ２１と抵抗値Ｒ２２の調整によって、Ｖ２４の値を制御できる。
【００２９】
例えば、Ｖ１６＝１．０Ｖのとき、図３の電圧調整手段を適用すると、Ｒ２１＝１００ｋΩ、Ｒ２２＝１０００ｋΩとし、基準電源２４に定電圧源１６を用いて、Ｖ２４＝１．０Ｖとすれば、出力電位Ｖ２５は１．１Ｖとなり、この電位を図２における定電圧源１６として用いれば良い。また、電圧調整手段の構成は、図３だけとは限らず、定電圧源１６の電位と式（１４）で算出したＶ１６の大小関係によって、図３に示した調整回路や分割抵抗を含んだ回路等を選択し、電位の調整を行えば良い。
【００３０】
次に、Ａ２＝１０９／１４５を式（７）に代入すると、式（１５）の様に抵抗値の比が数値で表される。
【００３１】
（Ｒ１５／Ｒ１４）×（Ｒ１３／Ｒ１２）＝１０９／１４５・・・（１５）
例えば式（１５）より、Ｒ１４＝１００ｋΩ、Ｒ１５＝１００ｋΩ、Ｒ１２＝１４５ｋΩ、Ｒ１３＝１０９ｋΩと設定し、Ｖ１７＝１．５Ｖ、Ｖ１６＝１．１Ｖにすれば、図２の回路構成において、所望の電位１．２Ｖ、温度勾配−０．１％の出力電位を得ることができる。
【００３２】
（第三の実施例）
また、第一の実施例の具体的な回路構成の他の例として、第三の実施例を示す。
【００３３】
図４に示す第三の実施例は、オペアンプ３０の第一の入力端子（＋入力端子）には、固定電位（ＧＮＤ）が接続され、第二の入力端子（−入力端子）には、抵抗３２、３３、３４の一方の端子が接続される。抵抗３２の他方の端子には、定電圧源３７が接続され、抵抗３３の他方の端子には、定電圧源３８が接続され、抵抗３４の他方の端子には、オペアンプ３０の出力端子３９が接続される。さらにオペアンプ３１の第一の入力端子（＋入力端子）には、固定電位（ＧＮＤ）が接続され、第二の入力端子（−入力端子）には、抵抗３５、３６の一方の端子が接続される。抵抗３５の他方の端子にはオペアンプ３０の出力端子３９が接続され、抵抗３６の他方の端子には、オペアンプ３１の出力端子４０が接続される。
【００３４】
今、出力端子４０の０℃における電位をＶ４０、Ｖ４０の温度勾配をａ４０、定電圧源３７の０℃における電位をＶ３７、温度勾配をａ３７、定電圧源３８の０℃における電位をＶ３８、Ｖ３８の温度勾配をａ３８、抵抗３２の抵抗値をＲ３２、抵抗３３の抵抗値をＲ３３、抵抗３４の抵抗値をＲ３４、抵抗３５の抵抗値をＲ３５、抵抗３６の抵抗値をＲ３６とすると、ｔ℃におけるＶ４０はオペアンプにおける出力電位の一般式より、式（１６）で表される。
【００３５】
（１＋ａ４０×ｔ）×Ｖ４０＝Ａ３×（１＋ａ３７×ｔ）×Ｖ３７＋Ｂ３×（１＋ａ３８×ｔ）×Ｖ３８・・・（１６）
［Ａ３＝Ｒ３４×Ｒ３６／（Ｒ３５×Ｒ３２）］・・・（１７）
［Ｂ３＝Ｒ３４×Ｒ３６／（Ｒ３５×Ｒ３３）］・・・（１８）
式（１６）の右辺を式（１６）の左辺と同じ形式に変形すると、式（１９）の様に表される。
【００３６】
（１＋ａ４０×ｔ）×Ｖ４０＝（１＋（（Ａ３×Ｖ３７×ａ３７＋Ｂ３×Ｖ３８×ａ３８）／Ｃ３）×ｔ）×Ｃ３・・・（１９）
［Ｃ３＝Ａ３×Ｖ３７＋Ｂ３×Ｖ３８］
式（１９）の左辺と右辺を比較すると、Ｖ４０は式（２０）、ａ４０は式（２１）の様に表すことができる。
【００３７】
Ｖ４０＝Ｃ３＝Ａ３×Ｖ３７＋Ｂ３×Ｖ３８・・・（２０）
ａ４０＝（Ａ３×Ｖ３７／Ｃ３）×ａ３７＋（Ｂ３×Ｖ３８／Ｃ３）×ａ３８・・・（２１）
式（２０）、（２１）よりＡ３、Ｂ３を電位Ｖ３７、Ｖ３８、Ｖ４０温度勾配ａ３７、ａ３８、ａ４０で構成される式で表すと、Ａ３は式（２２）、Ｂ３は式（２３）で表される。
【００３８】
Ａ３＝（（ａ４０−ａ３８）×Ｖ４０）／（（ａ３７−ａ３８）×Ｖ３７）・・・（２２）
Ｂ３＝（（ａ３７−ａ４０）×Ｖ４０）／（（ａ３７−ａ３８）×Ｖ３８）・・・（２３）
式（１７）、（１８）より抵抗値で構成されるＡ３、Ｂ３は正数であるから、本発明において第三の実施例を適用する場合、Ｖ３７、Ｖ３８、Ｖ４０、ａ３７、ａ３８、ａ４０の値は式（２２）、（２３）においてＡ３＞０、Ｂ３＞０が成立する様に設定しなければならない。もし本実施例において、Ａ３＞０、Ｂ３＞０が成立しなければ、定電圧源３７、３８を基準電源とした電圧調整手段を設け、Ｖ３７、Ｖ３８の電位を調整することによって、Ａ３＞０、Ｂ３＞０にすることも可能である。また、その調整手段は第二の実施例で示した構成と同じでも構わない。
【００３９】
今、Ｖ３７＝１．１Ｖ、ａ３７＝−０．０５５％、Ｖ３８＝１．５Ｖ、ａ３８＝−０．２％、のときオペアンプ３１から電位Ｖ４０＝１．２Ｖ、温度勾配ａ４０＝−０．１％の出力電位を得たいときのＲ３２、Ｒ３３、Ｒ３４、Ｒ３５Ｒ３６の設定例について述べる。式（２２）、（２３）にＶ３７、Ｖ３８、Ｖ４０、ａ３７、ａ３８、ａ４０の値を代入し計算すると、Ａ３＝２４０／３１９、Ｂ３＝３６／１４５となり、式（２４）、（２５）の様に抵抗値Ｒ３２、Ｒ３３、Ｒ３４、Ｒ３５、Ｒ３６の比は数値で表される。
【００４０】
Ｒ３４×Ｒ３６／（Ｒ３５×Ｒ３２）＝２４０／３１９・・・（２４）
Ｒ３４×Ｒ３６／（Ｒ３５×Ｒ３３）＝３６／１４５・・・（２５）
例えば、式（２４）、（２５）より、Ｒ３２＝１３３ｋΩ、Ｒ３３＝４０３ｋΩ、Ｒ３４＝１００ｋΩ、Ｒ３５＝１００ｋΩ、Ｒ３６＝１００ｋΩと設定し、Ｖ３７＝１．１Ｖ、Ｖ３８＝１．５Ｖにすれば、図４の回路構成において所望の電位１．２Ｖ、温度勾配−０．１％の出力電位を得ることができる。
【００４１】
（第四の実施例）
また、第一の実施例の具体的な回路構成の他の例として、第四の実施例を示す。
【００４２】
図５に示す第四の実施例は、オペアンプ４１の第一の入力端子（＋入力端子）には、固定電位（ＧＮＤ）が接続され、第二の入力端子（−入力端子）には、抵抗４３、４４の一方の端子が接続される。抵抗４３の他方の端子には、定電圧源４７が接続され、抵抗４４の他方の端子には、オペアンプ４１の出力端子４９が接続される。さらにオペアンプ４２の第一の入力端子（＋入力端子）には、定電圧源４８が接続され、第二の入力端子（−入力端子）には、抵抗４５、４６の一方の端子が接続される。抵抗４５の他方の端子にはオペアンプ４１の出力端子４９が接続され、抵抗４６の他方の端子には、オペアンプ４２の出力端子５０が接続される。今、出力端子５０の０℃における電位をＶ５０、Ｖ５０の温度勾配をａ５０、定電圧源４７の０℃における電位をＶ４７、温度勾配をａ４７、定電圧源４８の０℃における電位をＶ４８、Ｖ４８の温度勾配をａ４８、抵抗４３の抵抗値をＲ４３、抵抗４４の抵抗値をＲ４４、抵抗４５の抵抗値をＲ４５、抵抗４６の抵抗値をＲ４６とすると、ｔ℃におけるＶ５０はオペアンプにおける出力電位の一般式より、式（２８）の様に表される。
【００４３】
（１＋ａ５０×ｔ）×Ｖ５０＝（１＋Ａ４）×Ｖ４８＋Ａ４×Ｂ４×Ｖ４７・・・（２８）
［Ａ４＝Ｒ４６／Ｒ４５］・・・（２９）
［Ｂ４＝Ｒ４４／Ｒ４３］・・・（３０）
式（２８）の右辺を式（２８）の左辺と同じ形式に変形すると、式（３１）の右辺の様に表される。
【００４４】
（１＋ａ５０×ｔ）×Ｖ５０＝（１＋（（Ｃ４×ａ４８＋Ｄ４×ａ４７）／（Ｃ４＋Ｄ４））×ｔ）×（Ｃ４＋Ｄ４）・・・（３１）
［Ｃ４＝（１＋Ａ４）×Ｖ４８］・・・（３２）
［Ｄ４＝Ａ４×Ｂ４×Ｖ４７］・・・（３３）
また、式（３１）の左辺と右辺を比較すると、Ｖ５０は式（３４）、ａ５０は式（３５）の様に表すことができる。
【００４５】
Ｖ５０＝Ｃ４＋Ｄ４・・・（３４）
ａ５０＝（Ｃ４×ａ４８＋Ｄ４×ａ４７）／（Ｃ４＋Ｄ４）・・・（３５）
式（３２）、（３３）、（３４）、（３５）より、Ａ４、Ｂ４をＶ４７、Ｖ４８、Ｖ５０、ａ４７、ａ４８、ａ５０で構成される式で表すと、Ａ４は式（３６）、Ｂ４は式（３７）になる。
【００４６】
Ａ４＝（ａ４７−ａ５０）×Ｖ５０／（（ａ４７−ａ４８）×Ｖ４８）−１・・・（３６）
Ｂ４＝Ｖ５０×Ｖ４８×（ａ５０−ａ４８）／（Ｖ４７×（（ａ４７−ａ５０）×Ｖ５０−（ａ４７−ａ４８）×Ｖ４８））・・・（３７）
式（２９）、（３０）より抵抗値で構成されるＡ４、Ｂ４は正数であるから、本発明において第四の実施例を適用する場合、Ｖ４７、Ｖ４８、Ｖ５０、ａ４７、ａ４８、ａ５０の値は、式（３６）、（３７）においてＡ４＞０、Ｂ４＞０が成立する様に設定しなければならない。もし本実施例において、Ａ４＞０、Ｂ４＞０が成立しなければ、定電圧源４７、４８を基準電源とした電圧調整手段を設け、Ｖ４７、Ｖ４８の電位を調整することによって、Ａ４＞０、Ｂ４＞０にすることも可能である。その調整手段は、第二の実施例で示した構成と同じでも構わない。
【００４７】
今、Ｖ４７＝１．５Ｖ、ａ４７＝−０．２％、Ｖ４８＝１．１Ｖ、ａ４８＝−０．０５５％のときオペアンプ４１から電位Ｖ５０＝２．０Ｖ、温度勾配ａ５０＝−０．１％の出力電位を得たいときのＲ４３、Ｒ４４、Ｒ４５、Ｒ４６の設定は、式（３６）、（３７）にＶ４７、Ｖ４８、Ｖ５０、ａ４７、ａ４８、ａ５０の値を代入すると、Ａ４＝８１／３１９、Ｂ４＝４４／２７となり、式（２９）、（３０）より抵抗値Ｒ４６とＲ４５の比は式（３８）、Ｒ４４とＲ４３の比は式（３９）の様に数値で表される。
【００４８】
Ｒ４６／Ｒ４５＝８１／３１９・・・（３８）
Ｒ４４／Ｒ４３＝４４／２７・・・（３９）
式（３８）、（３９）より、例えばＲ４５＝３１９ｋΩ、Ｒ４６＝８１ｋΩ、Ｒ４４＝４４０ｋΩ、Ｒ４３＝２７０ｋΩと設定し、Ｖ４７＝１．５Ｖ、Ｖ４８＝１．１Ｖにすれば、図５の回路構成において所望の電位２．０Ｖ、温度勾配−０．１％の出力電位を得ることができる。
【００４９】
（第五の実施例）
また、第一の実施例の具体的な回路構成の他の例として、第五の実施例を示す。
【００５０】
図６に示す第五の実施例は、オペアンプ５１の第一の入力端子（＋入力端子）には、抵抗５２、５３の一方の端子が接続される。抵抗５２の他方の端子には、定電圧源５６が接続され、抵抗５３の他方の端子には定電圧源５７が接続される。
【００５１】
また第二の入力端子（−入力端子）には、抵抗５４、５５の一方の端子が接続される。抵抗５４の他方の端子には、固定電位（ＧＮＤ）が接続され、抵抗５５の他方の端子には、オペアンプ５１の出力端子５８が接続される。
【００５２】
今、出力端子５８の０℃における電位をＶ５８、Ｖ５８の温度勾配をａ５８、定電圧源５６の０℃における電位をＶ５６、温度勾配をａ５６、定電圧源５７の０℃における電位をＶ５７、Ｖ５７の温度勾配をａ５７、抵抗５２の抵抗値をＲ５２、抵抗５３の抵抗値をＲ５３、抵抗５４の抵抗値をＲ５４、抵抗５５の抵抗値をＲ５５とすると、ｔ℃におけるＶ５８はオペアンプにおける出力電位の一般式より、式（４０）の様に表される。
【００５３】
（１＋ａ５８×ｔ）×Ｖ５８＝Ａ５×（Ｂ５×Ｖ５６×（１＋ａ５６×ｔ）＋Ｃ５×Ｖ５７×（１＋ａ５７×ｔ））・・・（４０）
［Ａ５＝１＋Ｒ５５／Ｒ５４］・・・（４１）
［Ｂ５＝Ｒ５３／（Ｒ５２＋Ｒ５３）］・・・（４２）
［Ｃ５＝Ｒ５２／（Ｒ５２＋Ｒ５３）］・・・（４３）
式（４０）の右辺を式（４０）の左辺と同じ形式に変形すると、式（４４）の様に表される。
【００５４】
（１＋ａ５８×ｔ）×Ｖ５８＝（１＋（（Ｅ５＋Ｆ５）／Ｄ５）×ｔ）×Ｄ５・・・（４４）
［Ｄ５＝Ａ５×Ｂ５×Ｖ５６＋Ａ５×Ｃ５×Ｖ５７］・・・（４５）
［Ｅ５＝Ａ５×Ｂ５×Ｖ５６×ａ５６］・・・（４６）
［Ｆ５＝Ａ５×Ｃ５×Ｖ５７×ａ５７］・・・（４７）
式（４４）の左辺と右辺を比較すると、Ｖ５８は式（４８）、ａ５８は式（４９）の様に表すことができる。
【００５５】
Ｖ５８＝Ｄ５＝Ａ５×Ｂ５×Ｖ５６＋Ａ５×Ｃ５×Ｖ５７・・・（４８）
ａ５８＝（Ｅ５＋Ｆ５）／Ｄ５・・・（４９）
式（４５）、（４６）、（４７）、（４８）、（４９）よりＡ５、Ｂ５、Ｃ５を電位Ｖ５６、Ｖ５７、Ｖ５８温度勾配ａ５６、ａ５７，ａ５８で構成される式で表すと、Ａ５は式（５２）、Ｂ５は式（５０）、Ｃ５は式（５１）になる。
【００５６】
Ｂ５＝Ｖ５７×（ａ５８−ａ５７）／（Ｖ５６×（ａ５６−ａ５８）＋Ｖ５７×（ａ５８−ａ５７））・・・（５０）
Ｃ５＝Ｖ５６×（ａ５６−ａ５８）／（Ｖ５６×（ａ５６−ａ５８）＋Ｖ５７×（ａ５８−ａ５７））・・・（５１）
Ａ５＝Ｖ５８／（Ｂ５×Ｖ５６＋Ｃ５×Ｖ５７）・・・（５２）
式（４１）、（４２）、（４３）より抵抗値で構成されるＡ５、Ｂ５、Ｃ５は、それぞれＡ５＞１、０＜Ｂ５＜１、０＜Ｃ５＜１であるから、本発明において第五の実施例を適用する場合Ｖ５６、Ｖ５７、Ｖ５８、ａ５６、ａ５７、ａ５８の値は、式（５０）、（５１）、（５２）においてＡ５＞１、０＜Ｂ５＜１、０＜Ｃ５＜１が成立する様に設定しなければならない。もし本実施例において、Ａ５＞１、０＜Ｂ５＜１、０＜Ｃ５＜１が成立しなければ、定電圧源５６、５７を基準電源とした電圧調整手段を設け、Ｖ５６、Ｖ５７の電位を調整することによって、Ａ５＞１、０＜Ｂ５＜１、０＜Ｃ５＜１にすることも可能である。またその調整手段は、第二の実施例で示した構成と同じでも構わない。
【００５７】
今、Ｖ５６＝１．１Ｖ、ａ５６＝−０．０５５％、Ｖ５７＝１．２Ｖ、ａ５７＝−０．２％、のときオペアンプ５１から電位Ｖ５８＝１．５Ｖ、温度勾配ａ５８＝−０．１％の出力電圧を得たいときのＲ５２、Ｒ５３、Ｒ５４、Ｒ５５の設定は、式（５０）、（５１）、（５２）にＶ５６、Ｖ５７、Ｖ５８、ａ５６、ａ５７、ａ５８の値を代入すると、Ｂ５＝８０／１１３、Ｃ５＝３３／１１３、Ａ５＝１６９５／１２７６となり、式（５３）、（５４）、（５５）の様に抵抗値Ｒ５２、Ｒ５３の比及び、Ｒ５４、Ｒ５５の比は数値で表すことができる。
【００５８】
Ｒ５３／（Ｒ５２＋Ｒ５３）＝８０／１１３・・・（５３）
Ｒ５２／（Ｒ５２＋Ｒ５３）＝３３／１１３・・・（５４）
１＋Ｒ５５／Ｒ５４＝１６９５／１２７６・・・（５５）
式（５３）、（５４）、（５５）より例えば、Ｒ５２＝３３０ｋΩ、Ｒ５３＝８００ｋΩ、Ｒ５４＝１２７６ｋΩ、Ｒ５５＝４１９ｋΩに設定し、Ｖ５６＝１．１Ｖ、Ｖ５７＝１．２Ｖにすれば、図６の回路構成において所望の電位１．５Ｖ、温度勾配−０．１％の出力電位を得ることができる。
【００５９】
（第六の実施例）
また、第一の実施例の具体的な回路構成の他の例として、第六の実施例を示す。
【００６０】
図７に示す第六の実施例は、オペアンプ６０の第一の入力端子（＋入力端子）には、定電圧源６４が接続され、第二の入力端子（−入力端子）には、抵抗６１、６２の一方の端子が接続される。抵抗６１の他方の端子には、定電圧源６３が接続され、抵抗６２の他方の端子には、オペアンプ６０の出力端子６５が接続される。
【００６１】
また本実施例においては、定電圧源６３の電位と定電圧源６４の電位を所望の温度における出力端子６５の電位と同電位でなければならない。もし同電位でなければ、定電圧源６３、６４を基準電源とした電圧調整手段を設け、定電圧源６３の電位と定電圧源６４の電位を調整する必要がある。また、その調整手段は第二の実施例で示した構成と同じでも構わない。
【００６２】
今、出力端子６５の０℃における電位をＶ６５、Ｖ６５の温度勾配をａ６５、定電圧源６４の０℃における電位をＶ６４、Ｖ６４の温度勾配をａ６４、定電圧源６３の０℃における電位をＶ６３、Ｖ６３の温度勾配をａ６３、抵抗６１の抵抗値をＲ６１、抵抗６２の抵抗値をＲ６２とすると、ｔ℃におけるＶ６５はオペアンプにおける出力電位の一般式より、式（５６）の様に表される。
【００６３】
（１＋ａ６５×ｔ）×Ｖ６５＝（１＋Ｒ６２／Ｒ６１）×Ｖ６４×（１＋ａ６４×ｔ）−（Ｒ６２／Ｒ６１）×Ｖ６３×（１＋ａ６３×ｔ）・・・（５６）
Ｖ６３＝Ｖ６４のとき、式（５６）は、式（５７）の様に表される。
【００６４】
（１＋ａ６５×ｔ）×Ｖ６５＝（１＋Ａ６×ｔ）×Ｖ６４・・・（５７）
［Ａ６＝ａ６４＋ａ６４×Ｒ６２／Ｒ６１−ａ６３×Ｒ６２／Ｒ６１］
式（５７）の左辺と右辺を比較すると、ａ６５は式（５８）の様に表すことができる。
【００６５】
ａ６５＝ａ６４＋ａ６４×Ｒ６２／Ｒ６１−ａ６３×Ｒ６２／Ｒ６１・・・（５８）
式（５８）を式（５９）の様にＲ６２／Ｒ６１についての式に変形する。
【００６６】
Ｒ６２／Ｒ６１＝（ａ６５−ａ６４）／（ａ６４−ａ６３）・・・（５９）
Ｒ６２／Ｒ６１は正数であるから、本発明において第六の実施例を適用する場合、ａ６３、ａ６４、ａ６５の値は式（５９）において、Ｒ６２／Ｒ６１＞０が成立するような値でなければならない。
【００６７】
今、Ｖ６３＝Ｖ６４＝１．５Ｖ、ａ６３＝−０．０５５％、、ａ６４＝−０．１％、のときオペアンプ６０から電位Ｖ６５＝１．５Ｖ、温度勾配ａ６５＝−０．２％の出力電位を得たいときのＲ６１、Ｒ６２の設定例について述べる。式（５９）にａ６３、ａ６４、ａ６５の値を代入すると、Ｒ６２とＲ６１の比はＲ６２／Ｒ６１＝１００／４５となり、例えば、Ｒ６１＝４５ｋΩ、Ｒ６２＝１００ｋΩと設定すれば、図７の回路構成において、所望の温度勾配−０．２％の出力電位を得ることができる。
【００６８】
（第七の実施例）
また、第一の実施例の具体的な回路構成の他の例として、第七の実施例を示す。
【００６９】
図８の７０に示す第七の実施例は、抵抗７１の一方の端子には定電圧源７３が接続され、抵抗７１の他方の端子には抵抗７２と出力端子７５が接続される。また抵抗７２の一方の端子には定電圧源７４が接続され、抵抗７２の他方の端子には抵抗７１と出力端子７５が接続される。また本実施例においては、定電圧源７３の出力電位と定電圧源７４の出力電位を所望の温度における出力端子７５の電位と同電位でなければならない。もし同電位でなければ、定電圧源７３、７４を基準電源とした電圧調整手段を設け、定電圧源７３の電位と定電圧源７４の電位を調整する必要がある。また、その調整手段は第二の実施例で示した構成と同じでも構わない。
【００７０】
今、出力端子７５の０℃における電位をＶ７５、Ｖ７５の温度勾配をａ７５、定電圧源７３の０℃における電位をＶ７３、Ｖ７３の温度勾配をａ７３、電圧源７４の０℃における電圧をＶ７４、Ｖ７４の温度勾配をａ７４、抵抗７１の抵抗値をＲ７１、抵抗７２の抵抗値をＲ７２とすると、ｔ℃におけるＶ７５は、式（６０）の様に表される。
【００７１】
（１＋ａ７５×ｔ）×Ｖ７５＝（１＋ａ７４×ｔ）×Ｖ７４×Ｒ７１／（Ｒ７１＋Ｒ７２）＋（１＋ａ７３×ｔ）×Ｖ７３×Ｒ７２／（Ｒ７１＋Ｒ７２）・・・（６０）
Ｖ７３＝Ｖ７４とし、又、式（６０）の右辺を式（６０）の左辺と同じ形式に変形すると、式（６１）の様に表される。
【００７２】
（１＋ａ７５×ｔ）×Ｖ７５＝（１＋（ａ７４×Ａ７＋ａ７３×Ｂ７）×ｔ）×Ｖ７４・・・（６１）
［Ａ７＝Ｒ７１／（Ｒ７１＋Ｒ７２）］・・・（６２）
［Ｂ７＝Ｒ７２／（Ｒ７１＋Ｒ７２）］・・・（６３）
式（６１）の左辺と右辺を比較すると、ａ７５は式（６４）の様に表すことができる。
【００７３】
ａ７５＝ａ７４／（１＋Ｃ７）＋ａ７３×Ｃ７／（１＋Ｃ７）・・・（６４）
［Ｃ７＝Ｒ７２／Ｒ７１］・・・（６５）
式（６４）を式（６６）の様に変形する。
【００７４】
Ｃ７＝（ａ７４−ａ７５）／（ａ７５−ａ７３）・・・（６６）
式（６５）より、抵抗値で構成されるＣ７は正数であるから、本発明において第七の実施例を適用する場合、ａ７３、ａ７４、ａ７５の値は式（６６）においてＣ７＞０が成立する様な値でなければならない。
【００７５】
今、ａ７３＝−０．０５５％、ａ７４＝−０．２％のとき出力７５から、温度勾配−０．１％の電位を得たいときのＲ７１、Ｒ７２の設定は、式（６６）にａ７３、ａ７４、ａ７５の値を代入すると、式（６７）の様になりＣ７＝Ｒ７２／Ｒ７１＝２０／９・・・（６７）
式（６７）より、例えばＲ７２＝２００ｋΩ、Ｒ７１＝９０ｋΩに設定すれば、図８の７０に示す回路構成において、所望の温度勾配−０．１％の電位得ることができる。
【００７６】
（第八の実施例）
また、図８の７８に示す第八の実施例では、第七の実施例である図７の７０における出力端子７５を、オペアンプ７６の第１の入力端子（＋入力端子）に接続し、オペアンプ７６の出力端子７７とオペアンプ７６の第２の入力端子（−入力端子）を短絡することにより、出力端子７５のインピーダンスを低減した電位をオペアンプ７６の出力端子７７から出力する構成になっている。第八の実施例によれば、第七の実施例に対し、外部負荷による出力７５の電位および温度勾配の変動を抑えることができる。
【００７７】
【発明の効果】
以上の発明によれば、出力電位調整用の抵抗と入力電位を調整することによって、電源供給装置の温度特性を駆動対象の液晶表示素子の温度特性に合わせることができるので、表示品質を周囲の温度に対して維持することが可能になる。また、サーミスタ等の温度特性を持つ素子を使用することなく、電源供給装置の温度特性を制御することが可能になるので、その温度特性調整用の抵抗素子をポリ抵抗や拡散抵抗を用いて、本発明の電源供給装置を含むＩＣに内臓すれば、サーミスタを接続するための端子、実装部品数、組み立て工程の削減が可能になり、コストダウンを図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第一の実施例に係る電源供給装置のブロック図である。
【図２】本発明の第一の実施例に係る加算手段を、具体的に表した回路図である。
【図３】電圧調整手段の回路構成例である。
【図４】本発明の第一の実施例に係る加算手段を、具体的に表した回路図である。
【図５】本発明の第一の実施例に係る加算手段を、具体的に表した回路図である。
【図６】本発明の第一の実施例に係る加算手段を、具体的に表した回路図である。
【図７】本発明の第一の実施例に係る加算手段を、具体的に表した回路図である。
【図８】本発明の第一の実施例に係る加算手段を、具体的に表した回路図である。
【符号の説明】
１  電源供給装置
２  加算回路
１０、１１、２０、３０、３１、４１、４２、５１、６０、７６  オペアンプ
１２〜１５、２１、２２、３２〜３６、４３〜４６、５２〜５５、６１、６２、７１、７２  抵抗
３、４、１６、１７、３７、３８、４７、４８、５６、５７、６３、６４、７３、７４  定電圧源
２４  基準電源
【図１】
0003593869.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
0003593869.tif 000006
【図６】
0003593869.tif 000007
【図７】
0003593869.tif 000008
【図８】
0003593869.tif 000009