(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
長鎖分岐指数が０．６未満の１９０℃、２．１６ｋｇｆにおけるメルトフローレートが０．０１〜２０ｇ／１０分、密度０．８７〜０．９６５（ｇ／ｃｍ3 ）、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎは５〜４０の範囲のポリエチレン系ポリオレフィン又は１９０℃、２．１６ｋｇｆにおけるメルトフローレートが０．０１〜２０ｇ／１０分、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが５〜３０の範囲のポリプロピレン系ポリオレフィン９５〜５０重量％と熱分解性発泡剤５〜５０重量％とからなる発泡用樹脂組成物。
【請求項２】
発泡用樹脂組成物に用いられるポリオレフィンがマトリックス樹脂となるポリオレフィンの融点よりも１５℃以上低い融点を有するものである請求項１記載の発泡用樹脂組成物と、長鎖分岐指数が０．６〜１．０のポリプロピレン、分岐状低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、直鎖状高密度ポリエチレンから選択されたマトリックス樹脂となるポリオレフィンとからなる、リサイクルさせたとき発泡成形可能な発泡体を与える発泡成形材料。
【請求項３】
マトリックス樹脂となるポリプロピレン、分岐状低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、直鎖状高密度ポリエチレンから選択されたポリオレフィン中に請求項１記載のポリエチレン系ポリオレフィン又はポリプロピレン系ポリオレフィンからなる隔壁に取り囲まれた気泡を有する、リサイクルさせたとき発泡成形可能な発泡体。
【請求項４】
発泡用樹脂組成物に用いられるポリオレフィンがマトリックス樹脂となるポリオレフィンの融点よりも１５℃以上低い融点を有するものであり、マトリックス樹脂となるポリオレフィンが長鎖分岐指数０．６〜１．０のポリオレフィンであり、隔壁が長鎖分岐指数０．６未満のポリオレフィンであることを特徴とする請求項３記載の発泡体。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、一般に化学発泡剤を利用した化学発泡法による各種の発泡成形物の成形に使用する発泡成形材料、その発泡成形材料の製造に用いる発泡用樹脂組成物およびその発泡成形材料を用いて得られる発泡体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
自動車や家電などの工業部品や産業資材を始めとして、多くの用途に発泡倍率が１．１〜５．０倍程度の発泡成形物が利用されている。
なかでも、複数の層の内、少なくとも１つの層を発泡成形物で構成した多層成形物は、その特有の触感、弾力性、静振性および成形安定性などを目的として多用されている。
発泡成形物を成形するには、例えば、まず、その目的とする成形物の用途に合わせて各種の熱可塑性樹脂と発泡剤および場合によっては架橋剤とを混合して、発泡成形材料を調製する。
次に、この発泡成形材料を押出機内で、含有している発泡剤が分解しない温度に加熱しながら、各種形状のダイスから押し出して成形する。そして、その得られた成形物に加熱または電離放射線等により、架橋処理を施し、その後、再び加熱処理を施して発泡剤を発泡させて発泡成形物を製造する。また、該発泡成形材料を発泡剤が分解する温度で加熱しながら各種形状に発泡させながら成形することが、本成形分野で一般的に行われている。
また、目的とする発泡成形物によっては、一旦、上記方法にて、発泡シートを成形し、その後、その発泡シートに真空成形や圧空成形などを施して、最終的な成形物を製造する方法がとられる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記従来の方法であると次に記すような不具合があった。
上記方法のように、架橋されている発泡成形物に真空成形や圧空成形などの展開成形を行なうと、展開性が低い為に、成形時に破断しやすく、またピンホールが発生し易い。
また、成形と発泡を同時に行なうことが難しく、その分製造工程が多い。その上、成形物の形状の自由度が低く、かつ材料の選択に制約を受け易い。特に、マトリックス樹脂が架橋するものでなければならず、おのずと限られてしまう。
さらに、多層成形物を製造するには、それぞれの層を別個に成形した後に、それらを貼り合わせて加工しなければならず、工程数が多いばかりでなく、やはり成形物の形状の自由度が低く、かつ材料の選択に制約を受け易い。
【０００４】
一方、発泡剤を分解させながら成形する方法では、押出機のダイスから押し出す際に、発泡セルがダイス内で偏り、あるいは発泡セルが集合して連続気泡となり、ひどい場合には、セル割れによる発泡倍率の大幅な低下が起こってしまい好ましくなく、均一な発泡セルを有する発泡成形物を得るのは困難である。
この主な原因は押出機からダイス出口に至る経路に於いて、押出機内が可塑化によって背圧がかかった状態であるのに対し、ダイス出口が常圧であるので、この間に圧力差が生じていることに起因する。すなわち、出口に向かって発生した発泡セルは、成長しながらも圧力の低い方に移動し、他の発泡セル同士と合体しやすくなり、発泡セルの安定性が悪くなると共に不均一さを生じ易くなる。
特に、中空成形ではダイス内の圧力変動や成形中のパリソンの展開の際に、圧力の低下によって特に薄肉の部分から気泡が膨張し、他の気泡と合体して大きな連続気泡を生じてしまう。こうした大きな気泡は、しばしば成形物の界面に移動し、所謂フクレやアバタとなり、外観性を悪くする要因となっていた。
そこで、発泡セルの安定性は発泡剤が熱分解した際のマトリックス樹脂の溶融粘度に依存することから、マトリックス樹脂の分子量を高くしたり、特殊な成形機を用いて、極低温で成形する等、溶融粘度を高くすることで解決を試みることが行なわれている。しかし、溶融粘度を高くすることによる発泡セルの安定化には成形上の制約があり限度がある。しかも、このような方法では多層構造体を成形する場合には種々の制約を受け、安定した成形を行えない。
【０００５】
本発明は上記課題を解決するためになされたもので、高い発泡倍率を可能とし、展開性を向上させると共に、材料の選択の幅を広げ、様々な特性を有する発泡成形物の製造を可能とする発泡成形材料、およびその発泡成形材料に含有される発泡用樹脂組成物ならびにその発泡成形材料を用いて得られる発泡体を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明の発泡用樹脂組成物は、長鎖分岐指数が０．６未満の１９０℃、２．１６ｋｇｆにおけるメルトフローレートが０．０１〜２０ｇ／１０分、密度０．８７〜０．９６５（ｇ／ｃｍ3 ）、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎは５〜４０の範囲のポリエチレン系ポリオレフィン又は１９０℃、２．１６ｋｇｆにおけるメルトフローレートが０．０１〜２０ｇ／１０分、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが５〜３０の範囲のポリプロピレン系ポリオレフィン９５〜５０重量％と熱分解性発泡剤５〜５０重量％とからなる発泡用樹脂組成物であることを特徴とするものである。
【０００７】
本発明の発泡成形材料は、発泡用樹脂組成物に用いられるポリオレフィンがマトリックス樹脂となるポリオレフィンの融点よりも１５℃以上低い融点を有するものである前記発泡用樹脂組成物と、長鎖分岐指数が０．６〜１．０のポリプロピレン、分岐状低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、直鎖状高密度ポリエチレンから選択されたポリオレフィン（以下、マトリックス樹脂という）とからなる、リサイクルさせたとき発泡成形可能な発泡体を与える発泡成形材料であることを特徴とする。
【０００８】
本発明の発泡用樹脂組成物で使用し得る長鎖分岐指数が０．６未満のポリオレフィンには、分岐状低密度ポリエチレン、長鎖分岐を有するポリプロピレン、エチレンプロピレンゴム、エチレン共重合体などが挙げられる。
【０００９】
ここで、長鎖分岐指数（以下、ｇ’と示すこともある）は、次式で求められ、ｇ’が１未満であることは長鎖分岐を有することを意味する。
ｇ’＝［Ａ］／［Ｂ］
但し、［Ａ］は長鎖分岐を有するポリオレフィンの固有粘度で、［Ｂ］は［Ａ］と同じ重量平均分子量である直鎖状ポリオレフィンの固有粘度である。
極限粘度数としての固有粘度は、溶解されるポリマー分子の大きさと形に依存し、非直鎖状ポリマーを同じ重量平均分子量での直鎖状ポリマーと比較すると、非直鎖状ポリマー分子のコンフィグレーションを示す。然るに、ｇ’は非直鎖状ポリマーの分岐度の尺度を意味する。固有粘度の測定法は、Ｊ．Ａｐｐ．Ｐｏｌｙ．Ｓｃｉ．，１４  ２９４７−２９６３（１９７０）に記載されている。
また、重量平均分子量は、メコネル（Ｍｅｃｏｎｎｅｌ）がＡｍ．Ｌａｂ．，Ｍａｙ  １９７８に記載した方法を用いた。これは、「低角レーザー光散乱によるポリマー分子量および分子量分布を求める方法について」と題する論文中での「低角レーザー光散乱光度測定法」にて絶対分子量を求め、同一の重量平均分子量で直鎖状、非直鎖状ポリマーを選定し、分岐度の測定に用いた。
【００１０】
ｇ’は０．６未満であることが必要であり、０．５５以下が好ましく、０．５〜０．５５が特に好ましい。
ｇ’が０．６以上では発泡セルを安定化させることができず、本発明の効果を得ることができない。また、ｇ’が０．０５未満の場合には、マトリックス樹脂への分散が悪いばかりでなく、架橋物として発泡体の外観を悪化させて好ましくない。
【００１１】
長鎖分岐指数が０．６未満のポリオレフィンは、例えば高圧法ポリエチレン製造プロセスにおいて触媒及び温度、圧力を工夫することにより得られる。また、シングルサイト触媒、例えばジシクロペンタジエニール化合物／アルコキシシラン化合物を助触媒とする触媒系で重合することにより得られる。さらに後者については、ポリプロピレンについても可能である。
【００１２】
さらに、特開昭５９−９３７１１等で示されているような過酸化物添加による軽架橋によるポリエチレン、ポリプロピレンへの分岐の導入、ジエン系モノマーの共重合化によるポリエチレン、ポリプロピレンへの分岐の導入（特開平４−１０３６４２）、電子線架橋等によるポリエチレン、ポリプロピレンへの分岐の導入（特開昭６２−１２１７０４）、無水マレイン酸グラフトポリオレフィンと多官能化合物との反応によるポリオレフィンへの分岐の導入等により製造することができる。
【００１３】
また、発泡用樹脂組成物に用いるポリオレフィンとしては、マトリックスに用いる熱可塑性樹脂によって大きく異なるが、ポリエチレン系の場合、１９０℃、２．１６ｋｇｆにおけるメルトフローレートが０．０１〜２０ｇ／１０分、密度０．８７〜０．９６５（ｇ／ｃｍ３  ）、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎは５〜４０の範囲のものが好ましい。また、ポリプロピレン系の場合、１９０℃、２．１６ｋｇｆにおけるメルトフローレートが０．０１〜２０ｇ／１０分、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎは５〜３０の範囲のものが好ましい。
【００１４】
ここで言うマトリックス樹脂とは、本発泡成形材料の大部分をなす材料であり、発泡剤をブレンドした発泡用樹脂組成物をまぜる相手の樹脂を意味し、例えば図１の１６のことである。
ここで、マトリックス樹脂の長鎖分岐指数は０．６〜１．０であることが重要である。０．６未満の場合、コスト的に好ましいばかりでなく、ゲル、フィッシュアイが多くなり、例えば、本発明のシステムで成形した発泡シートを熱成形した場合など、穴あきの原因になりやすく好ましくない。一方、長鎖分岐指数は最大１．０の指数であるため、基本的に１．０を超えるものはない。
【００１５】
本発明で用いられる熱分解性発泡剤には、重炭酸ソーダ、アゾジカルボアミド（ＡＤＣＡ）、アゾビスイソブチロニトリル、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、４，４−オキシビスベンゾエスルホニルヒドラジッド、パラトルエンスルホニルアセトンヒドラゾーン、クエン酸、シュウ酸等が挙げられる。これらの熱分解性発泡剤は、単独で用いても、また複数を混ぜて用いても良い。
【００１６】
本発明の発泡用樹脂組成物において、熱分解性発泡剤は５〜５０重量％であることが好ましく、より好ましくは６〜４０重量％である。
５重量％未満の場合、発泡倍率を上げるためには、発泡用樹脂組成物のマトリックス樹脂への添加量を増やさなければならず、結果として発泡成形が不安定となりやすい。
一方、５０重量％を超えると発泡剤の分散性不良を招き易くなる。即ち、発泡用樹脂組成物をマトリックス樹脂と混練して成形を行った際に、発泡剤の分散不良のため、均一で安定した発泡セルを形成することが困難になってしまう。
【００１７】
発泡用樹脂組成物には、適宜他の添加剤を添加しても良い。特に、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム等の金属石鹸、ステアリン酸、１２−ヒドロキシステアリン酸等の脂肪酸、ステアリルアミド等の脂肪酸アミド等の滑剤は押出混練時の混練温度を低下させるため添加することが好ましい。添加量は発泡用樹脂組成物中に０．０５〜１０重量％の範囲が良く、０．３〜５重量％であればより好ましい。さらに、発泡剤の分解温度を制御するための、各種発泡助剤を添加してもかまわない。
【００１８】
本発明の発泡用樹脂組成物は、長鎖分岐指数が０．６未満であるポリオレフィンと熱分解性発泡剤、またはさらに各種添加剤を熱分解性発泡剤の熱分解温度以下で溶融混合後ペレタイズして粒子として得られる。
この際、粒子径は０．２〜１０ｍｍが好ましく、特に０．５〜７ｍｍが好ましい。ペレット状の場合には長さを粒子径と同じか、好ましくは０．５〜４．５ｍｍの範囲とすることが良い。
【００１９】
本発明の発泡用樹脂組成物のみでは成形体を製造することが難しく、マトリックス樹脂と混合することにより、成形に使用することができる発泡成形材料が提供される。
この場合は、ペレット同士を混合（ドライブレンド）するのみでも良いが、熱分解性発泡剤の熱分解温度以下で溶融混合後ペレタイズして粒子状としたものを用いることも出来る。
【００２０】
ここでマトリックス樹脂としては、成形品中でマトリックス相を形成する機能を有し、熱可塑性樹脂／発泡用樹脂組成物の組合せとしてはポリプロピレン（以下、ＰＰとも言う。）／分岐状低密度ポリエチレン（以下、ＬＤＰＥとも言う。）、ＰＰ／直鎖状低密度ポリエチレン（以下、ＬＬＤＰＥとも言う。）、ＰＰ／直鎖状高密度ポリエチレン（以下、ＨＤＰＥとも言う）、ＰＰ／エチレン・酢酸ビニル共重合体（以下、ＥＶＡとも言う。）、ＰＰ／エチレン・プロピレン・ゴム（以下、ＥＰＲとも言う。）、ＰＰ／エチレン・ブテン・ゴム（以下、ＥＢＲとも言う。）、ホモまたはブロックＰＰ／ランダムＰＰ、ランダムＰＰ／ＥＰＲ、ポリアミド（以下、ＰＡとも言う。）／ＬＤＰＥ、ＰＡ／ＨＤＰＥ、ＰＡ／ＬＬＤＰＥ、ＰＡ／ＰＰ、ＰＡ／ＥＢＲ、ＰＡ／ＥＰＲ、ポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴとも言う。）／ＬＤＰＥ、ＰＥＴ／ＥＰＲ、ＰＥＴ／ＬＬＤＰＥ等が挙げられる。すなわち、発泡用樹脂組成物に用いられるポリオレフィンとしては、ＰＰ、ＬＤＰＥ、ＬＬＤＰＥ、ＨＤＰＥ、ＥＶＡ、ＥＰＲ、ＦＢＲ、エチレン系各種共重合体等が例示され、マトリックス樹脂の融点よりも１５℃以上、好ましくは２０℃以上低い融点を有するものを用いることが好ましい。
また、マトリックス樹脂としては、ＰＰ、ＬＤＰＥ、ＬＬＤＰＥ、ＨＤＰＥ、ポリアミド（各種共重合体を含む）、ＰＥＴ、変性ポリフェニレンオキサイド等であり各種エンジニアリングプラスチックも含む。
【００２１】
発泡用樹脂組成物は、発泡成形材料（マトリックス樹脂と発泡用樹脂組成物を加えたもの）中に一般に０．１〜２０重量％含有され、好ましくは１〜１０重量％、特に好ましくは２〜７重量％含有される。０．１重量％未満では、発泡倍率が低く（１．３倍程度）好ましくない。また、２０重量％を超えると、発泡用樹脂に用いた異樹脂が多量に混入され、強度低下が大きく好ましくない。
【００２２】
本発明では、発泡用樹脂組成物とマトリックス樹脂とを発泡成形時に溶融混練すると、両者は完全相溶しないために発泡用樹脂組成物はマトリックス樹脂中に分散して島層（ドメイン）を形成する。さらに発泡剤の分解温度以上になるとドメイン内部でガス化し、発泡セルを形成する。
この時、気泡のまわりの長鎖分岐指数が０．６未満のポリオレフィンは、歪硬化特性を有しているため、発泡により発生した気体を内包したセルを安定して形成することができる。
従って、マトリックス層である熱可塑性樹脂の粘度が低くても、シェル構造を形成し、安定した発泡成形性を有することになる。さらに、発泡セル同士が合体することも少なく、連泡化もしにくく、良好な発泡体を成形することが可能である。
【００２３】
こうして得られる本発明の発泡成形体は、図１に示すような熱可塑性樹脂からなるマトリックス樹脂１６中に、多くの発泡セル１１が分散した状態のものである。発泡セル１１は発泡用樹脂組成物が発泡してなるもので、隔膜１２と、隔膜１２に取り囲まれた気泡１４とからなる。また、発泡セルの半径は２０μｍ〜３．０ｍｍが好ましく、２０μｍ〜１．０ｍｍが好適である。また、発泡倍率は１．１〜５．０倍が容易に得られる。
他方、従来例の発泡成形材料の一例は、図３に示すようなもので、架橋されている熱可塑性樹脂からなるマトリックス樹脂２２中に気泡２０が存在しているものである。
この従来例の発泡成形材料１８では、マトリックス樹脂２２が架橋されているので展開性が低く、またリサイクルが非常に困難となってしまうので、好ましくない。
【００２４】
さらに、他の従来例としては、図４に示すように、無架橋の熱可塑性樹脂からなるマトリックス樹脂３２中に気泡３０が多数存在しているものが挙げられる。この従来例の発泡体１９では、マトリックス樹脂が架橋されていないので、リサイクル性は有しているものの、発泡成形時にセルが安定せず、セルの連泡化、合体、ガス抜け等が発生し、結果として発泡成形体が悪いものであり、従って外観も悪い。
【００２５】
一方、本発明の発泡成形材料１０では、マトリックス樹脂１６は架橋されていないので、リサイクル性も問題が少なく、セルも安定しているので成形性、外観とも優れており、熱成形、ブロー成形等の形状賦形時に展開性が悪化することもない。
すなわち、本発明の発泡成形材料では、発泡セルの溶融粘度が高いので、発泡後の発泡セルの合体を低減でき、連続気泡になりにくく、独立気泡を保ち、発泡セルの安定性が高い。
さらに、発泡セルは独立気泡を保っていられるので、発泡剤の分解温度、発泡剤の量等を調整することで、発泡倍率を容易に制御できる。
【００２６】
【実施例】
（実施例１）
長鎖分岐指数ｇ’が０．２、メルトフローレート（１９０℃：ＪＩＳ  Ｋ６７６０）が４．０ｇ／１０分、密度が０．９１５ｇ／ｃｍ３  のポリエチレンに対して発泡剤としてＮａＨＣＯ３  １０重量％と、脂肪酸でコーティングしたクエン酸４重量％と滑剤としてステアリン酸亜鉛を２重量％混合し、スクリュー径が３０ｍｍ、長さが２８ピッチである２軸押出機を用いて樹脂温度１４０℃でペレタイズを行った。尚、ペレットサイズは直径３ｍｍ、長さ３ｍｍの円柱状となるように調製した。
上記で得られた発泡用樹脂組成物を８重量％、マトリックス樹脂としてはメルトフローレート（２３０℃：ＪＩＳ  Ｋ６７５８）が２．０ｇ／１０分、ｇ’が０．９５のホモポリプロピレンを９２重量％混合した。
中空成形は三次元ブロー成形機（（株）高橋精機工業所製；ＫＳ２Ｂ−２Ｍ−７５）、またスクリューはＬ／Ｄ（ピッチ数）が１２、スクリュー径５０ｍｍ、ダイス径が最外周で７５ｍｍのものを用いた。
また、ダイス出口の樹脂温度を１７０℃となるような条件で、リップ幅２．０ｍｍで成形テストを行った。
【００２７】
図２に示す形状の成形物を中空成形により、拡大部分（直径ｄ２  ）の径が８０ｍｍ、１００ｍｍ、１２０ｍｍ、１４０ｍｍ、１６０ｍｍ、１８０ｍｍ、２００ｍｍの各金型を用いて、これらの成形品を成形し、ｄ１  （すべて７５ｍｍ）との比、すなわちｄ２  ／ｄ１  を展開比とした。
結果を表１に示す。安定した発泡成形性及び展開性を有していることがわかる。ここで、○は成形が可能であったことを示し、△は１０サンプル中１〜２個の成形品がとれるレベルであり、×は成形してもできないことを示す。
また、実施例１で得た成形品を粉砕して、２００℃の樹脂温度でベント式の押出機を用いて再ペレタイズ後、同様の実験を行った。結果を表１のカッコの中に示す。発泡倍率がやや低くなっているが、同等の成形加工性を有している。従って、工場内等のオフ品等の製品への有効利用が可能であり、従って、リサイクル性を有することがわかる。
【００２８】
（実施例２）
実施例１において、マトリックス樹脂として、メルトフローレート（２３０℃：ＪＩＳ  Ｋ６７５８）が８ｇ／１０分のポリプロピレン（ｇ’＝０．９４）を用い、ダイス出口樹脂温度を１６３℃にした以外は同様に成形した。結果を表２に示す。
【００２９】
（比較例１）
実施例１において、ポリエチレンのかわりにｇ’が０．８１、メルトフローレート（１９０℃：ＪＩＳ  Ｋ６７６０）が４．０ｇ／１０分、密度が０．９１ｇ／ｃｍ３  のポリエチレンを用いた以外は同様に成形した。結果を表３に示す。
ｄ２  が８０ｍｍのサンプルさえも、ガス抜け、連泡化のため１．６倍の発泡体しか得られなかった。
【００３０】
（比較例２）
市販の６倍発泡した化学架橋法により成形された発泡ポリエチレンシートを粉砕して、２軸タイプの発泡体用再ペレタイズＭ／Ｃで試みたが、架橋度が高く再ペレタイズ化することができなかった。
従って、これらの工場内での有効利用は困難と考えられる。
【００３１】
（比較例３）
比較例１で用いた発泡用樹脂組成物を使い、実施例２に用いたマトリックス樹脂の発泡化を試みた。結果を表４に示す。
展開率、発泡倍率も低くセル状態も好ましいものではなかった。
【００３２】
（実施例３）
実施例１において、長鎖分岐指数ｇ’が０．５７、メルトフローレート（２．１６ｋｇｆ、２３０℃）が１．０ｇ／１０分のエチレン−ブテンエラストマーを用い、発泡剤として永和化成（株）製のＡＤＣＡ（分解温度１５０℃タイプ）を用いて樹脂温度１３０℃でペレタイズし、ブレンド量を発生ガス量を同一にするために５重量％とした以外は同様にテストした。結果を表５に示す。
表５からわかるように安定した発泡体を得ることができた。
【００３３】
【表１】
0003594686.tif 000002
【００３４】
【表２】
0003594686.tif 000003
【００３５】
【表３】
0003594686.tif 000004
【００３６】
【表４】
0003594686.tif 000005
【００３７】
【表５】
0003594686.tif 000006
【００３８】
【発明の効果】
この発泡成形材料は、中空成形、シート成形、インフレーションフィルム成形等の成形加工法を利用することにより、低発泡成形体を得ることができる。
本発明によれば、発泡セルが分散しているマトリックス樹脂が架橋されていないので、リサイクル性を付与することができると共に、展開性を向上させることができる。
しかも、発泡セルの隔膜となる長鎖分岐指数が０．６未満のポリオレフィンは歪硬化特性を有するため、発泡時に発泡セルの合体が起こらず連続気泡になりにくい。従って、発泡セルが独立気泡であるので、発泡セルの安定性が高く、しかも、発泡の際の温度及び発泡剤の量等を調整することにより、容易に発泡倍率を制御できる。
【００３９】
また、マトリックス樹脂を架橋する工程がないことから、発泡層を有する多層成形物を一度に成形することが可能となる。
また、発泡用樹脂組成物のポリオレフィンに関係なく、マトリックス樹脂を広く選ぶことができ、よって製造条件も広く選択することができ、目的に応じて様々な特性を有する成形物の製造を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の発泡成形体を示す模式図である。
【図２】試験に用いた中空成形物を示す斜視図である。
【図３】マトリックスに架橋樹脂を用いた発泡成形体を示す模式図である。
【図４】マトリックスに無架橋樹脂を用いた発泡成形体を示す模式図である。
【符号の説明】
１１  発泡セル
１２  隔膜
１４  気泡
１６  マトリックス樹脂
１７  発泡倍率測定位置
１８  マトリックスに架橋樹脂を用いた発泡成形体
１９  マトリックスに無架橋樹脂を用いた発泡成形体
２０  気泡
２２  マトリックス樹脂（架橋樹脂）
３０  気泡
３２  マトリックス樹脂（無架橋樹脂）
【図１】
0003594686.tif 000007
【図２】
0003594686.tif 000008
【図３】
0003594686.tif 000009
【図４】
0003594686.tif 000010