(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：０．００１  〜０．０１５  ｗｔ％、
Ｓｉ：１．０  ｗｔ％以下、
Ｍｎ：１．０  ｗｔ％以下、
Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、
Ｓ：０．０１０  ｗｔ％以下、
Ｃｒ：８  〜３０ｗｔ％、
Ａｌ：０．０８ｗｔ％以下、
Ｎ：０．００５  〜０．０１５  ｗｔ％、
Ｏ：０．００８０ｗｔ％以下、
Ｔｉ：０．２５ｗｔ％以下で、Ｔｉ／Ｎ≧１２を満足して含み、
ＮｂおよびＶが、（Ｎｂ＋Ｖ）：０．０５〜０．１０ｗｔ％かつ、Ｖ／Ｎｂ：２〜５を満足して含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする深絞り性と耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項２】
Ｃ：０．００１  〜０．０１５  ｗｔ％、
Ｓｉ：１．０  ｗｔ％以下、
Ｍｎ：１．０  ｗｔ％以下、
Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、
Ｓ：０．０１０  ｗｔ％以下、
Ｃｒ：８  〜３０ｗｔ％、
Ａｌ：０．０８ｗｔ％以下、
Ｎ：０．００５  〜０．０１５  ｗｔ％、
Ｏ：０．００８０ｗｔ％以下、
Ｔｉ：０．２５ｗｔ％以下で、Ｔｉ／Ｎ≧１２を満足して含み、
ＮｂおよびＶが、（Ｎｂ＋Ｖ）：０．０５〜０．１０ｗｔ％かつ、Ｖ／Ｎｂ：２〜５を満足して含有し、さらに
Ｍｏ：２．０  ｗｔ％以下、Ｎｉ：１．０  ｗｔ％以下およびＣｕ：１．０  ｗｔ％から選ばれる１種又は２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする深絞り性と耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項３】
Ｃ：０．００１  〜０．０１５  ｗｔ％、
Ｓｉ：１．０  ｗｔ％以下、
Ｍｎ：１．０  ｗｔ％以下、
Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、
Ｓ：０．０１０  ｗｔ％以下、
Ｃｒ：８  〜３０ｗｔ％、
Ａｌ：０．０８ｗｔ％以下、
Ｎ：０．００５  〜０．０１５  ｗｔ％、
Ｏ：０．００８０ｗｔ％以下、
Ｔｉ：０．２５ｗｔ％以下で、Ｔｉ／Ｎ≧１２を満足して含み、
ＮｂおよびＶが、（Ｎｂ＋Ｖ）：０．０５〜０．１０ｗｔ％かつ、Ｖ／Ｎｂ：２〜５を満足して含有し、さらに
Ｂ：０．０００５〜０．００３０ｗｔ％、Ｃａ：０．０００７〜０．００３０ｗｔ％およびＭｇ：０．０００５〜０．００３０ｗｔ％から選ばれる１種又は２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする深絞り性と耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項４】
Ｃ：０．００１  〜０．０１５  ｗｔ％、
Ｓｉ：１．０  ｗｔ％以下、
Ｍｎ：１．０  ｗｔ％以下、
Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、
Ｓ：０．０１０  ｗｔ％以下、
Ｃｒ：８  〜３０ｗｔ％、
Ａｌ：０．０８ｗｔ％以下、
Ｎ：０．００５  〜０．０１５  ｗｔ％、
Ｏ：０．００８０ｗｔ％以下、
Ｔｉ：０．２５ｗｔ％以下で、Ｔｉ／Ｎ≧１２を満足して含み、
ＮｂおよびＶが、（Ｎｂ＋Ｖ）：０．０５〜０．１０ｗｔ％かつ、Ｖ／Ｎｂ：２〜５を満足して含有し、さらに
Ｍｏ：２．０  ｗｔ％以下、Ｎｉ：１．０  ｗｔ％以下およびＣｕ：１．０  ｗｔ％から選ばれる１種又は２種以上と、Ｂ：０．０００５〜０．００３０ｗｔ％、Ｃａ：０．０００７〜０．００３０ｗｔ％およびＭｇ：０．０００５〜０．００３０ｗｔ％から選ばれる１種又は２種以上とを含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする深絞り性と耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載のフェライト系ステンレス鋼板を製造するにあたり、それぞれの項に記載された成分からなる鋼スラブを、１１７０℃以下の温度範囲で加熱し、９５０  ℃以上の温度範囲で熱間粗圧延を終了し、引き続き、熱間仕上げ圧延を行うことを特徴とする、深絞り性と耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、フェライト系ステンレス鋼板のうち、特に深絞り性と耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
フェライト系ステンレス鋼は、耐食性や耐熱性に優れた材料として、家庭用品、自動車部品を始めとする種々の産業分野において広く利用されている。
このフェライト系ステンレス鋼は、Ｎｉを多量に含むオーステナイト系ステンレス鋼に比較して安価ではあるが、一般に、加工性に劣っており、例えばプレス加工を施した場合に、リジングと呼ばれる表面欠陥が生じやすくて、深絞り加工などの強加工が施される用途には不向きであった。
また、フェライト系ステンレス鋼は、塑性歪比の面内異方性（Δｒ）も大きく、深絞り加工時に不均一な変形を起こしやすいという問題点もあった。
【０００３】
ところで、上記問題点を解決するための研究成果が、これまでにも幾つか報告されている。そのうち、耐リジング性を改善する提案としては、（ａ）  特開昭５２−２４９１３  号公報、（ｂ）  特開昭５６−１２３３５６号公報、（ｃ）  特開平７−１８３８５  号公報、（ｄ）  特開平９−５３１５５  号公報などが挙げられる。
上記の（ａ）  は、Ｃ：０．０３〜０．０８ｗｔ％、Ｎ：０．０１ｗｔ％以下、Ｓ：０．００８  ｗｔ％以下、Ｐ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．４  ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．５  ｗｔ％以下、Ｎｉ：０．３  ｗｔ％以下、Ｃｒ：１５〜２０ｗｔ％、Ａｌ：２×Ｎ〜０．２  ｗｔ％を含むものであり、
（ｂ）  は、Ｃ：０．１  ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０  ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．７５ｗｔ％以下、Ｃｒ：１０〜３０ｗｔ％、Ｎｉ：０．５  ｗｔ％以下、Ｎ：０．０２５  ｗｔ％以下、Ｂ：２〜３０ｐｐｍ  、あるいはさらにＡｌ：０．００５  〜０．４  ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５  〜０．６  ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５  〜０．４  ｗｔ％、Ｖ：０．００５  〜０．４  ｗｔ％、Ｚｒ：０．００５  〜０．４  ｗｔ％、Ｃｕ：０．０２〜  ０．５ｗｔ％、Ｃａ：０．０５ｗｔ％以下、Ｃｅ：０．０５ｗｔ％以下の１種又は２種以上を含むものであり、
（ｃ）  は、Ｃｒ：３〜６０ｗｔ％でＣ，Ｓ，Ｏを低減し、Ｎを０．０３〜０．５  ｗｔ％としたものであり、
（ｄ）  は、Ｃ：０．０１ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０  ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．０  ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ｃｒ：９〜５０ｗｔ％、Ａｌ：０．０７ｗｔ％以下、Ｎ：０．０２ｗｔ％以下、Ｏ：０．０１ｗｔ％以下で、かつ、Ｃ，Ｎを、Ｎ（ｗｔ％）／Ｃ（ｗｔ％）≧２、０．００６  ≦〔Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％）〕≦０．０２５  を満足する条件で、さらに、Ｔｉを｛Ｔｉ（ｗｔ％）−２×Ｓ（ｗｔ％）−３×Ｏ（ｗｔ％）｝／〔Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％）〕≧４、〔Ｔｉ（ｗｔ％）〕×〔Ｎ（ｗｔ％）〕≦３０×１０−４を満足する条件で含むものである。
【０００４】
しかしながら、これらの既知技術では、いずれも、過酷な深絞り加工を行ったときに、リジングが発生して、前述した課題を十分に解決するまでには至っていなかった。また、これら技術だけでは、絞り加工時の不均一な変形が改善されないという問題点もあった。
【０００５】
一方、塑性歪比の面内異方性の改善技術としては、（ｅ）  特開平８−２０８４３  号公報に、Ｃ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０  ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．０  ｗｔ％以下、Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１５  ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１  ｗｔ％以下、Ｎ：０．０２ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｔｉ：４×（Ｃ＋Ｎ）〜０．５  ｗｔ％、Ｎｂ：０．００３  〜０．０２ｗｔ％、Ｂ：０．０００２〜０．００５  ｗｔ％、あるいはさらに、Ｃａ：０．０００５〜０．０１ｗｔ％、Ｍｏ：０．１  〜５．０  ｗｔ％の１種以上を添加したものが開示されている。
この技術によれば、確かに、Δｒ≦０．１５程度となり、異方性が改善されるが、耐リジング性については不十分であった。
【０００６】
また、深絞り性を改善する技術として、（ｆ）  特開平８−２６０１０６号公報、（ｇ）  特公平８−２６４３６  号公報が開示されている。
上記（ｆ）  は、微量Ｎｂの添加によってΔｒを小さくし、さらに、Ｖの添加によって降伏比を低下させるものであり、（ｇ）  は、Ｔｉ，  Ｎｂ，  Ｂの添加量の適正化により、加工成形性と表面特性を改善するものである。
しかしながら、両技術とも、加工性を十分に満足する技術とは言い難く、さらに、過酷な深絞り加工部では、リジング発生の問題が十分に改善されていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
上述したように、従来技術によって製造したフェライト系ステンレス鋼では、未だ、深絞り性と耐リジング性が十分なレベルには至っておらず、特に過酷な深絞り加工が施された場合に、リジングが発生するという問題があった。
本発明は、このような従来技術の実状に鑑み、深絞り性と深絞り加工時の耐リジングとを共に向上させたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造技術を提案することにある。
また本発明は、ｒ値  １．８以上およびΔｒ０．１５以下の特性を満たす深絞り性と、優れた耐リジング性とを有するフェライト系ステンレス鋼板およびその製造技術を提案することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
発明者らは、上記課題に向けて、過酷な深絞り加工が可能で、なおかつ、その場合でも、ほとんどリジングが発生しないフェライト系ステンレス鋼板を製造するために鋭意研究を重ね、とくに成分組成、あるいは成分組成と熱延条件を適正に組み合わせることによって、その課題が解決できることを見い出し本発明を完成するに至った。すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。
【０００９】
（１）  Ｃ：０．００１  〜０．０１５  ｗｔ％、Ｓｉ：１．０  ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．０  ｗｔ％以下、Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１０  ｗｔ％以下、Ｃｒ：８  〜３０ｗｔ％、Ａｌ：０．０８ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５  〜０．０１５  ｗｔ％、Ｏ：０．００８０ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．２５ｗｔ％以下で、Ｔｉ／Ｎ≧１２を満足して含み、ＮｂおよびＶが、（Ｎｂ＋Ｖ）：０．０５〜０．１０ｗｔ％かつ、Ｖ／Ｎｂ：２〜５を満足して含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする深絞り性と耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【００１０】
（２）  Ｃ：０．００１  〜０．０１５  ｗｔ％、Ｓｉ：１．０  ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．０  ｗｔ％以下、Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１０  ｗｔ％以下、Ｃｒ：８  〜３０ｗｔ％、Ａｌ：０．０８ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５  〜０．０１５  ｗｔ％、Ｏ：０．００８０ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．２５ｗｔ％以下で、Ｔｉ／Ｎ≧１２を満足して含み、ＮｂおよびＶが、（Ｎｂ＋Ｖ）：０．０５〜０．１０ｗｔ％かつ、Ｖ／Ｎｂ：２〜５を満足して含有し、さらに、Ｍｏ：２．０  ｗｔ％以下、Ｎｉ：１．０  ｗｔ％以下およびＣｕ：１．０  ｗｔ％から選ばれる１種又は２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする深絞り性と耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【００１１】
（３）  Ｃ：０．００１  〜０．０１５  ｗｔ％、Ｓｉ：１．０  ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．０  ｗｔ％以下、Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１０  ｗｔ％以下、Ｃｒ：８  〜３０ｗｔ％、Ａｌ：０．０８ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５  〜０．０１５  ｗｔ％、Ｏ：０．００８０ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．２５ｗｔ％以下で、Ｔｉ／Ｎ≧１２を満足して含み、ＮｂおよびＶが、（Ｎｂ＋Ｖ）：０．０５〜０．１０ｗｔ％かつ、Ｖ／Ｎｂ：２〜５を満足して含有し、さらに、Ｂ：０．０００５〜０．００３０ｗｔ％、Ｃａ：０．０００７〜０．００３０ｗｔ％およびＭｇ：０．０００５〜０．００３０ｗｔ％から選ばれる１種又は２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする深絞り性と耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【００１２】
（４）  Ｃ：０．００１  〜０．０１５  ｗｔ％、Ｓｉ：１．０  ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．０  ｗｔ％以下、Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１０  ｗｔ％以下、Ｃｒ：８  〜３０ｗｔ％、Ａｌ：０．０８ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５  〜０．０１５  ｗｔ％、Ｏ：０．００８０ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．２５ｗｔ％以下で、Ｔｉ／Ｎ≧１２を満足して含み、ＮｂおよびＶが、（Ｎｂ＋Ｖ）：０．０５〜０．１０ｗｔ％かつ、Ｖ／Ｎｂ：２〜５を満足して含有し、さらに、Ｍｏ：２．０  ｗｔ％以下、Ｎｉ：１．０  ｗｔ％以下およびＣｕ：１．０  ｗｔ％から選ばれる１種又は２種以上とＢ：０．０００５〜０．００３０ｗｔ％、Ｃａ：０．０００７〜０．００３０ｗｔ％およびＭｇ：０．０００５〜０．００３０ｗｔ％から選ばれる１種又は２種以上とを含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする深絞り性と耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【００１３】
（５）  上記  （１）〜  （４）のいずれか１つに記載のフェライト系ステンレス鋼板を製造するにあたり、それぞれに記載された成分組成からなる鋼スラブを、１１７０℃以下の温度範囲で加熱し、９５０  ℃以上の温度範囲で熱間粗圧延を終了し、引き続き、熱間仕上げ圧延を行うことを特徴とする、深絞り性と耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明の基礎となった実験について述べる。
（実験１）
（０．００４〜０．００８）ｗｔ％Ｃ−（０．１２  〜０．２７）  ｗｔ％Ｓｉ−（０．２７  〜０．３５）  ｗｔ％Ｍｎ−（０．０２１〜０．０３７）ｗｔ％Ｐ−（０．００１〜０．００６）ｗｔ％Ｓ−（１６．４  〜１６．８）  ｗｔ％Ｃｒ−（０．００２〜０．０５７）ｗｔ％Ａｌ−（０．００６〜０．０１０）ｗｔ％Ｎ−（０．００２７  〜０．００５６）  ｗｔ％Ｏ−（Ｎｂ＋Ｖ＝０．０６〜０．０７ｗｔ％かつＶ／Ｎｂ＝２．４  〜２．８）で、Ｔｉ量を変化させた鋼を実験室的に溶製し、熱延→焼鈍→冷延→仕上げ焼鈍することにより、板厚０．７  ｍｍの鋼板を製造した。
得られた鋼板の圧延方向から、ＪＩＳ  ５号引張試験片を採取し、２５％の引張歪を加えた時のリジング発生程度により耐リジング性を評価した。この評点が小さいほどリジングが小さいことを意味する。その結果を図１に示す。
図１から、リジング指数はＴｉ／Ｎが１２以上になると１となり、リジングがほとんど発生しなくなることがわかる。
【００１５】
（実験２）
実験１で用いた成分系で、Ｔｉ／Ｎを１２．６〜１３．９とし、（Ｎｂ＋Ｖ）を種々変化させた鋼を溶製し、熱延→焼鈍→冷延→仕上げ焼鈍することにより、板厚０．７  ｍｍの鋼板を製造した。
得られた鋼板の圧延方向（Ｌ方向）、圧延方向と４５°の方向（Ｄ方向）および圧延方向と９０°の方向（Ｃ方向）より試験片を採取し、ｒ値とΔｒを次式により求めた。
ｒ＝（ｒＬ  ＋２ｒＤ  ＋ｒＣ  ）／４
Δｒ＝（ｒＬ  ＋ｒＣ  ）／２−ｒＤ  
ここに、ｒＬ  、ｒＤ  、ｒＣ  は、それぞれＬ方向、Ｄ方向、Ｃ方向のｒ値を表す。得られた結果を（Ｎｂ＋Ｖ）量で整理して図２に示す。図２より、（Ｎｂ＋Ｖ）量が０．０５ｗｔ％以上になると、深絞り成形性の指標であるｒ値が１．９  程度まで向上し、同時に、異方性の指標であるΔｒが０．１５程度まで小さくなり、成形加工性が著しく向上することがわかる。
一方、上記鋼板を、中性塩電解＋混酸浸漬によって脱スケールし、表面の光沢度をＪＩＳ  Ｚ−８７４１に準拠して測定した。その結果を（Ｎｂ＋Ｖ）量で整理して、図３に示す。図３より、（Ｎｂ＋Ｖ）量が０．１  ｗｔ％を超えると脱スケール後の光沢度（ＧＳ）が著しく低下することがわかる。即ち、表面光沢の点からは、（Ｎｂ＋Ｖ）量の上限は０．１  ｗｔ％に限定されることがわかる。
【００１６】
（実験３）
実験２に用いた成分系で、（Ｎｂ＋Ｖ）＝０．０５６  〜０．０７９  ｗｔ％とし、Ｎｂ／Ｖを種々変化させた鋼を溶製し、熱延→焼鈍→冷延→仕上げ焼鈍→酸洗→０．５  ％スキンパスを行い、ポンチ肩ｒｐ  とポンチ径Ｄとの比ｒＰ  ／Ｄ＝０．１５で種々の高さに円筒絞りを行って、加工部でリジングが発生する限界絞り高さを求めた。
図４は、限界絞り高さとＶ／Ｎｂとの関係を整理したものである。図４から、Ｖ／Ｎｂが２〜５の範囲で、限界絞り高さが著しく大きくなり、耐リジング性が改善されることがわかる。
図５は、これらの試料のｒ値、ΔｒとＶ／Ｎｂとの関係を整理したものであり、これから、Ｖ／Ｎｂの値が２以上の範囲で、ｒ値が上昇し、Δｒの値が小さくなり、成形加工性が改善されることがわかる。
【００１７】
以上の各実験結果から、成形加工性（特に深絞り性）と、過酷な深絞り加工が施される場合の耐リジング性の改善には、Ｔｉ／Ｎ≧１２かつ、（Ｎｂ＋Ｖ）≧０．０５ｗｔ％かつ、２≦Ｖ／Ｎｂ≦５の条件が必要不可欠であり、さらに脱スケール後の表面光沢の点から（Ｎｂ＋Ｖ）≦０．１０ｗｔ％であることが必要不可欠であることがわかった。
【００１８】
以下、本発明の限定理由について説明する。
Ｃ：０．００１  〜０．０１５  ｗｔ％
Ｃは、成形加工性や靱性の点から低い方が好ましく、０．０１５  ｗｔ％を超えると悪影響が生じるので上限を０．０１５  ｗｔ％とする。一方、少なすぎても特性的には何ら問題ないが、０．００１  ｗｔ％未満では溶製時の製錬コストが大きくなるので、下限を工業生産可能な０．００１  ｗｔ％とする。
【００１９】
Ｓｉ：１．０  ｗｔ％以下
Ｓｉは、脱酸剤として作用するとともに、強度を増加させる作用を有する元素であるが、１．０  ｗｔ％を超えての添加は延性の低下を招くので、その上限は１．０  ｗｔ％以下とする。なお、強度と延性のバランスの点からすれば、０．０５〜０．５  ｗｔ％の範囲で添加するのが好ましい。
【００２０】
Ｍｎ：１．０  ｗｔ％以下
Ｍｎも、脱酸剤として作用するとともに、強度を増加させる元素である。しかし、１．０  ｗｔ％を超えると延性の低下と耐食性の低下を招くため、上限は１．０  ｗｔ％とする。なお、強度と延性および耐食性を総合的に考慮すれば、０．０５〜０．５  ｗｔ％の範囲が好ましい。
【００２１】
Ｐ：０．０５ｗｔ％以下
Ｐは、靱性を劣化させる元素である。このような悪影響は、特に０．０５ｗｔ％を超えると顕著に現れるので、上限を０．０５ｗｔ％とする。
【００２２】
Ｓ：０．０１０  ｗｔ％以下
Ｓは、硫化物を生成して、耐孔食性を劣化させる有害な元素である。その悪影響は、０．０１０  ｗｔ％を超えると顕著になるので、上限を０．０１０  ｗｔ％とする。
【００２３】
Ｃｒ：８  〜３０ｗｔ％
Ｃｒは、合金の耐食性および耐熱性の向上に有用な元素であり、８  ｗｔ％以上でその効果が大きくなるが、３０ｗｔ％を超えて添加すると靱性が低下するので、８  〜３０ｗｔ％の範囲とする。なお、好ましい範囲は１０〜３０ｗｔ％である。
【００２４】
Ａｌ：０．０８ｗｔ％以下
Ａｌは、脱酸剤として作用する元素である。しかし、０．０８ｗｔ％を超えて添加すると、脱酸生成物が大型化し、耐食性の劣化や表面欠陥の原因となるので、上限を０．０８ｗｔ％とする。下限については、脱酸が十分に行われれば、何ら悪影響を生じることがないので、とくに限定はしない。
【００２５】
Ｎ：０．００５  〜０．０１５  ｗｔ％
Ｎは、伸び、成形加工性などの点から低い方が好ましいが、０．０１５  ｗｔ％以下の範囲であれば、さほどこれら特性に問題を生じないので、上限を０．０１５  ｗｔ％とする。一方、Ｎを低くし過ぎると、耐リジング性が劣化し、とくに０．００５  ｗｔ％未満ではその傾向が顕著になるので、下限を０．００５  ｗｔ％とする。
【００２６】
Ｏ：０．００８０ｗｔ％以下
Ｏは、主に、鋼中に酸化物の形態で存在し、表面欠陥の生成を促進させたり、耐食性を劣化させたりする。特に、０．００８  ｗｔ％を超えて添加するとその悪影響が顕著になるので、上限は０．００８  ｗｔ％に限定される。
【００２７】
Ｔｉ：０．２５ｗｔ％以下、かつＴｉ／Ｎ≧１２
Ｔｉは、本発明の主要元素であり、前述した実験結果より明らかなように、Ｔｉ／Ｎ≧１２を満足するＴｉの添加により、耐リジング性が改善されるので、Ｔｉ量の下限はＮ量に応じて定まる、１２×Ｎに限定される。一方、Ｔｉの多量添加は、ＴｉＮ  の凝集・粗大化によると考えられる表面欠陥（ストリンガー状欠陥）を招く。この傾向は、０．２５ｗｔ％を超えて添加したときに特に顕著になるので、Ｔｉ量の上限は０．２５ｗｔ％とする。
【００２８】
（Ｎｂ＋Ｖ）：０．０５〜０．１０ｗｔ％、Ｖ／Ｎｂ：２〜５
Ｎｂ，  Ｖは、本発明の主要元素であり、前述した実験結果より明らかなように、（Ｎｂ＋Ｖ）が０．０５ｗｔ％を超えると、ｒ値が向上するとともにΔｒも小さくなり、成形加工性が著しく改善される。これらの理由から、（Ｎｂ＋Ｖ）の下限は０．０５ｗｔ％とする。一方、０．１０ｗｔ％を超えて添加すると、脱スケール後の表面光沢が著しく低下し、実用上の支障になるので、０．１０ｗｔ％を上限とする。一方、Ｖ／Ｎｂについては、耐リジング性の点から、その特性が向上する２〜５の範囲とする。
【００２９】
Ｍｏ：２．０  ｗｔ％以下、Ｃｕ：１．０  ｗｔ％以下、Ｎｉ：１．０  ｗｔ％以下
Ｍｏ，  ＣｕおよびＮｉは、いずれも、ステンレス鋼の耐食性向上に有効な元素であり、添加量が増すほど耐食性は向上する。一方、Ｍｏを多量に添加した場合には、靱性や延性の低下が生じる。このような悪影響は、２．０  ｗｔ％を超える添加量で顕著に現れるので、Ｍｏ量の上限は２．０  ｗｔ％とする。また、Ｃｕを多量に添加した場合には、熱間脆性が現れる。この悪影響は、１．０  ｗｔ％を超える添加量で顕著になるので、Ｃｕ量の上限は１．０  ｗｔ％とする。さらに、Ｎｉを多量に添加した場合には、高温域でオーステナイト相が生成し、延性が低下する。このような傾向は、１．０  ｗｔ％を超える添加量で顕著になるので、Ｎｉ量の上限は１．０  ｗｔ％とする。
なお、これら元素は単独又は複合添加しても同様な効果が得られるので、それらの組合せについては規定しない。
【００３０】
Ｂ：０．０００５〜０．００３０ｗｔ％、Ｃａ：０．０００７〜０．００３０ｗｔ％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００３０ｗｔ％
Ｂ，  ＣａおよびＭｇは、いずれも、微量の添加により、Ｔｉ含有鋼の連続鋳造の際に発生しやすいＴｉ系介在物の晶析付着によるイマージョンノズルの閉塞を防止するのに有効な元素である。
図６に、０．００７  ｗｔ％Ｃ−０．２  ｗｔ％Ｓｉ−０．３  ｗｔ％Ｍｎ−０．０３ｗｔ％Ｐ−０．００４９ｗｔ％Ｓ−０．０１３  ｗｔ％Ａｌ−１９ｗｔ％Ｃｒ−０．１９ｗｔ％Ｔｉ−０．００８  ｗｔ％Ｎ−０．０２ｗｔ％Ｎｂ−０．０４７  ｗｔ％Ｖ鋼を、ＶＯＤ法−連鋳法により、約２００ｍｍ  厚のスラブを１６０ｔｏｎ鋳込んだ時の浸漬ノズル閉塞度とＢ，Ｃａ，  Ｍｇ添加量の関係を示す。図６から、Ｂは０．０００５ｗｔ％以上、Ｃａは０．０００７ｗｔ％以上、Ｍｇは０．０００５ｗｔ％以上をそれぞれ添加することにより、ノズル閉塞度が著しく低下することがわかる。このため、各々の添加量の下限をＢ／０．０００５ｗｔ％、Ｍｇ／０．０００５ｗｔ％、Ｃａ／０．０００７ｗｔ％とした。また、各元素の添加は単独でも複合でも同様な効果が認められるので、それらについては規定しない。しかし、過剰な添加は耐食性の劣化を招くので、いずれの元素ともその上限を０．００３０ｗｔ％とする。
【００３１】
・スラブ加熱温度が１１７０℃以下、粗圧延終了温度が９５０  ℃以上
本発明鋼板は、成分の調整だけで十分な成形加工性と耐リジング性を得ることができるので、製造条件の上で特別な配慮を行う必要はない。ただし、さらなる耐リジング性の向上を必要とする場合には、熱間圧延で以下のような条件を採用するのが望ましい。
すなわち、熱間圧延における、スラブ加熱温度を１１７０℃以下、熱間粗圧延終了温度を９５０  ℃以上とすることにより、より一層の耐リジング性の向上が得られる。図７は、実験３に用いた実験方法で、ｒＰ  ／Ｄ＝０．１５でｈ／Ｄを０．７５とした時のリジング発生程度を、スラブ加熱温度（ＳＲＴ）と粗圧延終了温度（ＲＤＴ）で整理した結果である。図７より、ＳＲＴ≦１１７０℃、かつＲＤＴ≧９５０  ℃の条件で熱延を行った場合には、特に過酷な絞り加工後でも全くリジングが発生しないことがわかる。
なお、スラブ加熱温度の下限は、粗圧延終了温度の９５０  ℃以上が確保されれば何ら問題がないので特に定める必要はない。
【００３２】
【実施例】
以下に、実施例に基づき本発明について説明する。
表１に示す組成を有する鋼を、ＶＯＤ→連鋳工程にて厚さ２００ｍｍ  の連鋳スラブとし、３スタンドより成る粗圧延機と７スタンドより成る連続式の仕上圧延機より構成される熱間圧延機にて、スラブ加熱温度（ＳＲＴ）：１１５０〜１１８０℃、粗圧延終了温度（ＲＤＴ）：９４０  〜１０９０℃、仕上げ圧延終了温度（ＦＤＴ）  ：８００  〜９５０  ℃で板厚４ｍｍの熱延鋼帯に圧延した。得られた熱延鋼帯を、８８０  〜１０００℃の間で連続焼鈍し、酸洗の後、冷間圧延により、板厚０．８ｍｍ  の鋼帯とした。この冷延鋼帯を、脱脂後、８８０  〜１０００℃の間で連続仕上げ焼鈍し、酸洗後、スキンパス圧延を行って２Ｂ（ＪＩＳ  Ｇ４３０７で規定された表面仕上げ記号）  仕上げのステンレス鋼板とした。
以上の方法で得られた冷延焼鈍板より試料を採取し、以下に示す各種の試験を行った。
【００３３】
・成形加工性
鋼板のＬ，Ｄ，Ｃ方向より、引張試験片（ＪＩＳ  １３号Ｂ）を採取して、１５％引張歪みを与えて各方向の塑性歪比を測定し、前述した式により、ｒとΔｒとを算出した。
・リジング指数
鋼板のＬ方向より、ＪＩＳ  ５号引張試験片を採取し、２５％の引張歪を加えた後のリジング発生程度を評価した。評価方法は、目視により標準サンプルと比較した結果を指数化して行い、この数字が小さければ、リジング発生程度は小さいことを意味している。
・鋼板の表面光沢
表面光沢をＪＩＳ  Ｚ−８７４１に準拠し、光源入射角２０°で測定した。評価は光沢度で行い、その値が大きい程、光沢がよいことを意味している。
・耐食性
耐食性の評価は、ＪＩＳ  Ｇ−０５７７に準拠したＮａＣｌ水溶液中での孔食発生電位の測定により行った。孔食発生電位が大きい程、耐食性がよいことを意味している。
【００３４】
【表１】
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【００３５】
表２に、これら試験による測定結果を示す。発明例に相当する、Ｔｉ／Ｎが１２以上、Ｎｂ＋Ｖが０．０５〜０．１  ｗｔ％、かつＶ／Ｎｂが２〜５を満たす鋼板は、ｒ値も大きく、Δｒも小さく、さらに耐リジング性が著しく改善されていることがわかる。また、表面光沢も優れていることも明らかである。耐食性向上のために、さらに、Ｎｉ，  Ｍｏ，  Ｃｕを添加した鋼板では、耐孔食性も向上することがわかる。
【００３６】
【表２】
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【００３７】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、フェライト系ステンレス鋼中における添加元素、特にＴｉ，  ＮｂおよびＶの添加量を最適化することにより、成形加工性と、過酷な加工における耐リジング性の両特性に優れるフェライト系ステンレス鋼板を提供することが可能になる。
また、熱延条件の最適化をはかることによって、耐リジング性が一層優れたフェライト系ステンレス鋼板を製造することが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【図１】リジング指数に及ぼすＴｉ／Ｎの影響を示すグラフである。
【図２】ｒ値およびΔｒに及ぼすＮｂ＋Ｖの影響を示すグラフである。
【図３】光沢度に及ぼすＮｂ＋Ｖの影響を示すグラフである。
【図４】リジング発生限界絞り高さに及ぼすＶ／Ｎｂの影響を示すグラフである。
【図５】ｒ値およびΔｒに及ぼすＶ／Ｎｂの影響を示すグラフである。
【図６】浸漬ノズル閉塞度とＢ，Ｃａ，Ｍｇ添加量との関係を示すグラフである。
【図７】リジングの発生と熱間圧延条件との関係を示すグラフである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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