(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ニッケル基合金よりなる中心電極と，接地電極と，両者の間に火花ギャップを設けてなると共に，上記中心電極の基部は碍子に埋め込まれている内燃機関用スパークプラグにおいて，
上記中心電極は，その放電部に白金合金からなる白金電極を接合してなると共に，上記中心電極の先端面から上記碍子の先端面までの中心突出長さが３ｍｍ以上であり，
上記白金電極は，イリジウムが１０〜３０重量％，ニッケルが５．５〜１０重量％，残りが白金で構成される白金合金よりなり，
かつ，上記白金電極の結晶粒組織は，上記白金電極の放電面に平行な層状組織を有し，
かつ，上記白金電極の結晶粒径は，上記白金電極の放電面に平行な横断面の平均粒径をＢ，上記白金電極の放電面に垂直な縦断面の平均粒径をＴとすると，
Ｔ≦５μｍ，Ｂ／Ｔ≧２
であることを特徴とする内燃機関用スパークプラグ。
【請求項２】
請求項１において，上記中心電極は，その先端部の側面に１つもしくは２つ以上の白金電極を有し，該白金電極には，１つもしくは２つ以上の接地電極が対向配設され，両者間に火花ギャップを形成していることを特徴とする内燃機関用スパークプラグ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は，内燃機関用スパークプラグ，特にその中心電極が碍子から３ｍｍ以上突出しているスパークプラグに関する。
【０００２】
【従来技術】
近年，自動車用の内燃機関においては，補機器の増加に伴い，スパークプラグの脱着が困難になっている。そのため，スパークプラグにおいては，脱着する必要がない，又は脱着回数の少ない長寿命のものが要求されている。また，環境保護の立場から，内燃機関は，その全使用期間を通じて，良好な燃焼状態を維持することが求められている。つまり，スパークプラグには，常に，高い着火性が求められている。
【０００３】
これらの要求を満たすべく，スパークプラグは，電極の放電面に白金合金よりなる白金電極を配設したものが広く使用されるに至った。即ち，白金電極により，電極の消耗を抑え，火花ギャップの拡大を防止することにより，スパークプラグの長寿命化を図っている。
【０００４】
また，さらに着火性を向上させるため，電極間で形成される火花ギャップを内燃機関の燃焼室に大きく突き出した，突出タイプのスパークプラグが提案されている。
さらに，長寿命化を図るため，中心電極の先端部の側面に配設した白金電極に接地電極を対向配設し，両者間に火花ギャップを形成した，側面対向タイプのスパークプラグが提案されている。
【０００５】
上記側面対向タイプのスパークプラグにおいては，接地電極下端面と碍子先端面との距離（図２，符号ｂ参照）が，火花ギャップ（図２，符号ｇ参照）より十分大きくないと，接地電極下端面と碍子先端面の間で飛火が発生する。そして，飛火が発生すると，着火性が悪化するばかりでなく，碍子に損傷（チャネリング）を与えてしまう。
【０００６】
このため，上記側面対向タイプのスパークプラグは，接地電極下端面と碍子先端の距離（図２，符号ｂ参照）を十分大きくとる必要がある。そのため，中心電極においては，その基部が埋め込まれた碍子の先端面から中心電極の先端面までの突出量（以下，中心突出長さという。）が必然的に大きくなる。
【０００７】
【解決しようとする課題】
しかしながら，上記従来の内燃機関用スパークプラグにおいては，次の問題点がある。
即ち，上記中心電極の中心突出長さが大きくなると，中心電極は，内燃機関の燃焼に伴う受熱が大きくなると共に，混合気流入時の冷却作用を大きく受ける。そのため，中心突出長さが大きい場合の中心電極の温度は，中心突出長さの小さい場合よりも，燃焼時には高温となり，混合気流入時には低温となる。
つまり，中心突出長さの増大は，中心電極の温度変動を大きくする。
【０００８】
また，上記白金電極は，中心電極に抵抗溶接等により接合されている。また白金電極と中心電極のニッケル基合金は，線膨張係数が大きく異なる。そのため，前述した温度変動により，両者の接合部には大きな熱応力が発生する。
この熱応力により，上記接合部に酸化亀裂が入り場合があり，甚だしい場合は，白金電極の剥離や脱落を引き起こす場合がある。
【０００９】
この熱応力を低減するために，白金電極の白金合金にニッケルを添加して接合性を向上させる発明が，特公昭５９−４８３５号，特公昭６１−３００１４号において提案されている。
前者は，白金合金にニッケルを０．５〜２重量％添加し，後者は，白金合金にニッケルを０．１〜５重量％添加することが示されている。
【００１０】
しかし，上記中心突出長さが３ｍｍ以上となった場合においては，白金合金へのニッケル添加による接合性向上効果だけでは，十分な長寿命化が図れない。
また，ニッケル添加量を単純に５％以上に増加しただけでは，白金電極の消耗量が急激に増大してしまい，長寿命効果が失われる。
【００１１】
また，熱応力低減のために，白金電極と中心電極の間に，両者の中間の線膨張特性を有する白金合金よりなる応力緩和層を設けた発明，特公平３−２２０３３号が提案されている。
しかし，この発明は，上記応力緩和層を増やしたことにより，接合工程が増加し，工数が増える。また，応力緩和層は白金合金であるため，使用する白金の量が増加し，コスト高となる。
【００１２】
本発明は，かかる従来の問題点に鑑みてなされたもので，製造コストが安く，白金電極の剥離，脱落を防止することができ，長寿命である内燃機関用スパークプラグを提供しようとするものである。
【００１３】
【課題の解決手段】
本発明は，ニッケル基合金よりなる中心電極と，接地電極と，両者の間に火花ギャップを設けてなると共に，上記中心電極の基部は碍子に埋め込まれている内燃機関用スパークプラグにおいて，
上記中心電極は，その放電部に白金合金からなる白金電極を接合してなると共に，上記中心電極の先端面から上記碍子の先端面までの中心突出長さが３ｍｍ以上であり，
上記白金電極は，イリジウムが１０〜３０重量％，ニッケルが５．５〜１０重量％，残りが白金で構成される白金合金よりなり，
かつ，上記白金電極の結晶粒組織は，上記白金電極の放電面に平行な層状組織を有し，
かつ，上記白金電極の結晶粒径は，上記白金電極の放電面に平行な横断面の平均粒径をＢ，上記白金電極の放電面に垂直な縦断面の平均粒径をＴとすると，
Ｔ≦５μｍ，Ｂ／Ｔ≧２
であることを特徴とする内燃機関用スパークプラグにある。
【００１４】
本発明において最も注目すべきことは，上記白金電極は，イリジウムが１０〜３０重量％，ニッケルが５．５〜１０重量％，残りが白金で構成される白金合金よりなり，上記白金電極の結晶粒組織は，上記白金電極の放電面に平行な層状組織を有することである。そして，上記白金電極の結晶粒径は，上記横断面の平均粒径Ｂと，上記縦断面の平均粒径Ｔとの間に，
Ｔ≦５μｍ，Ｂ／Ｔ≧２
の関係を有することである。
【００１５】
また，上記白金電極は，上記中心電極に対して，抵抗溶接等によって接合されている。
そして，中心突出長さが３ｍｍ以上のスパークプラグにおいては，上記白金電極に添加したニッケルの添加量が５．５重量％未満である場合，イリジウムの添加量にかかわらず，白金電極と中心電極との接合面に，酸化亀裂が発生しやすい（図４参照）。
【００１６】
また，単にニッケルを５．５重量％以上添加した場合には，白金電極の消耗量が急激に増加し，火花ギャップの拡大を引き起こす（図５参照）。
この現象は，以下の理由によると考えられる。
即ち，まず，内燃機関の燃料に含まれている４エチル鉛は，燃焼によりＰｂＯ（一酸化鉛）に変化する。そして，ＰｂＯは白金電極に付着する。
【００１７】
また，Ｎｉ（ニッケル）＋Ｏ（酸素）→ＮｉＯ（一酸化ニッケル），Ｐｂ（鉛）＋Ｏ→ＰｂＯの反応式により，ＮｉＯ，ＰｂＯが生成するための標準生成自由エネルギーは，ＮｉＯの方が低い。そのため，白金電極に付着したＰｂＯは，主に結晶粒界に存在するＮｉにより還元される。即ち，結晶粒界部では，ＰｂＯ＋Ｎｉ→Ｐｂ＋ＮｉＯとなる。
還元されたＰｂは，Ｐｔ（白金）に容易に固溶するため，粒界近傍の結晶内に侵入して合金となる。ＰｂとＰｔの合金は，非常に融点が低く約３００℃程度にもなる。そのため，Ｐｂが侵入した粒界近傍は，低融点化する。
【００１８】
また，粒界にＮｉＯが生成されると，ＮｉＯの体積により，粒界が押し広げられようとする。即ち，粒界がゆるむ。
粒界がゆるむと，結晶粒間の熱伝導が悪化する。そのため，内燃機関の燃焼による受熱，放電による受熱により，結晶粒の温度は大きく上昇する。
【００１９】
また，結晶粒内には，Ｐｂが侵入しており低融点となっている。そのため，結晶粒の温度が上昇すると，結晶粒は溶融四散するか，溶融球となって，白金電極の放電面から脱落していく。
そして，これらの現象は，白金合金へのニッケルの添加量が多いほど顕著に現れる。即ち，ニッケルの添加量が多いほど，白金電極は激しく消耗する。
【００２０】
以上のように，ニッケルの添加量が多いスパークプラグは，上述した酸化亀裂防止の効果を発揮する以前に，白金電極が消耗してしまう。つまり，白金合金のニッケル添加量を単に増加させるだけでは，スパークプラグの長寿命化を図ることができない。
【００２１】
そこで，本発明においては，白金合金のニッケル添加量を増加し，なおかつ，白金電極の消耗を抑制することができる方法を見出した。
即ち，白金電極の結晶粒組織を，上記白金電極の放電面に平行な層状組織とすることにより，Ｐｂが白金電極の粒界に侵入するのを抑制するようにした。
【００２２】
そして，更に上記白金電極の結晶粒径は，上記白金電極の放電面に平行な横断面の平均粒径をＢ，上記白金電極の放電面に垂直な縦断面の平均粒径をＴとすると，Ｔ≦５μｍ，Ｂ／Ｔ≧２の条件を満足する必要がある。
上記平均粒径は，それぞれの断面上の結晶組織において，１００μｍの長さの線分が横切る結晶粒の数をｎとしたとき，１００／ｎμｍで示される。
【００２３】
Ｂ／Ｔ＜２である場合には，Ｔ＝５μｍであっても，層状組織による白金電極消耗抑制効果があまり見られない。即ち，５．５重量％以上のニッケルを添加した白金電極は消耗が激しくなり，火花ギャップが増加する（図１１参照）。
また，Ｔ＞５μｍの場合には，たとえＢ／Ｔ＝２であっても，層状組織による白金電極消耗抑制効果があまり見られない。即ち，５．５重量％以上のニッケルを添加した白金電極は消耗が激しくなり，火花ギャップが増加する（図１２参照）。
【００２４】
また，白金電極の結晶粒径を上述した最適な範囲にした場合においては，ニッケルの添加量が５．５〜１０重量％範囲であれば，火花ギャップ増加の抑制を図ることができる（図５，図１３比較参照）。
しかし，ニッケルを１０重量％以上添加した場合には，白金電極の消耗が激しくなる。即ち，ニッケルの添加量が１０重量％以上の場合には，層状組織による白金電極消耗抑制効果があまり見られず，火花ギャップの拡大が激しくなる（図１３参照）。
【００２５】
このことは以下の理由による。即ち，ニッケル添加量が１０重量％を超えると，再結晶温度が低くなる。そのため，スパークプラグ製造時の熱負荷（溶接工程，他），及び内燃機関運転中などの高温時（約７００℃）においては，白金電極が再結晶し，結晶粒が粗大化する。このために，ニッケル添加量が１０重量％を超えると，最適な結晶粒径を維持することができないためである。したがって，ニッケル量は５．５〜１０重量％とする必要がある。
【００２６】
また，白金電極におけるイリジウムの量は１０〜３０重量％である。１０重量％未満の場合には強度が低下し，熱応力により白金電極自体に亀裂が入る問題があり，一方３０重量％を超えると硬度が高くなり，加工しにくくなるとともに，線膨張が小さくなり，熱応力が増加し，接触面に酸化亀裂が入る。
【００２７】
また，上記中心電極は，その先端部の側面に１つもしくは２つ以上の白金電極を有し，該白金電極には，１つもしくは２つ以上の接地電極が対向配設され，両者間に火花ギャップを形成していることが好ましい。これにより，より確実な着火性を確保することができる。
【００２８】
【作用および効果】
本発明の内燃機関用スパークプラグにおいては，上記中心電極の中心突出長さが３ｍｍ以上である。つまり，火花ギャップを内燃機関の燃焼室内に大きく突き出している。そのため，着火性に優れている。
また，上記白金電極には，イリジウム及びニッケルが上記特定の範囲で添加されている。そのため，中心電極と白金電極の接合面において，酸化亀裂の発生を防止することができる。
【００２９】
また，上記白金電極の結晶組織は，放電面に平行な層状組織を有する。そして，上記結晶粒径Ｂ，Ｔの関係は，Ｔ≦５μｍ，Ｂ／Ｔ≧２である。そのため，ニッケルの添加量が５．５〜１０重量％と多くても，燃焼により生成したＰｂＯが結晶粒中に侵入するのを抑制することができ，白金電極の剥離，脱落を防止することができる。
また，別に緩和層等を増やす必要がなく，白金量増加によるコスト高を避けることができる。
【００３０】
上述のごとく，本発明によれば，製造コストが安く，白金電極の剥離，脱落を防止することができ，長寿命である内燃機関用スパークプラグを提供することができる。
【００３１】
【実施例】
実施例１
本発明の実施例にかかる内燃機関用スパークプラグにつき，図１〜図１４を用いて説明する。
本例の内燃機関用スパークプラグは，図１に示すように，ニッケル基合金よりなる中心電極１と，接地電極２１，２２と，両者の間に火花ギャップを設けてなると共に，上記中心電極１の基部１１は碍子４に埋め込まれている。
【００３２】
上記中心電極１は，図２に示すようにその放電部に白金合金からなる白金電極３１，３２を接合してなると共に，上記中心電極１の先端面１０１から上記碍子４の先端面４１までの中心突出長さａが３ｍｍである。
また上記白金電極３１，３２は，イリジウムが１０〜３０重量％，ニッケルが５．５〜１０重量％，残りが白金で構成される白金合金よりなる。
【００３３】
また，上記白金電極３１，３２の結晶粒組織は，上記白金電極３１，３２の放電面に平行な層状組織を有する。
そして，上記白金電極３１，３２の結晶粒径は，上記白金電極３１，３２の放電面に平行な横断面（図７）の平均粒径をＢ（図８），上記白金電極３１，３２の放電面に垂直な縦断面（図９）の平均粒径をＴ（図１０）とすると，Ｔ≦５μｍ，Ｂ／Ｔ≧２である。
【００３４】
上記中心電極１は，ニッケル基合金〔Ｎｉ−Ｆｅ−Ｃｒ，インコ６００（商標ＭＡ６００：三菱マテリアル社製）〕からなる。
そして，図１，図２に示すように，中心電極１の先端部１０の２箇所の側面部には，白金電極３１，３２を抵抗溶接にて接合してある。
【００３５】
上記白金電極３１，３２は，所定量の成分のインゴットを圧延して薄板を作り，これを打ち抜いて作製している。そして，その寸法形状は，図７，図９に示すように，円板ディスク状の形状を呈しており，直径１．２ｍｍ，厚さ０．３ｍｍである。また，上記結晶組織を変化させる場合には，上記圧延時の圧下率及び熱処理条件を変更することにより行う。
【００３６】
また，接地電極２１，２２は，図１，図２Ａ，Ｂに示すように，その先端部が白金電極３１，３２に対向するように配設されている。そして，接地電極２１，２２の先端部と白金電極３１，３２の間には，１ｍｍの火花ギャップｇ（図２）が形成されている。そして，接置電極２１，２２も，中心電極と同様のニッケル基合金よりなる。
また，上記接地電極２１，２２の上面２１０，２２０と碍子４の先端面４１との距離ｂは１．５ｍｍに設定してある。
【００３７】
また，図１に示すごとく，上記碍子４は金属ハウジング５の内孔５０内に挿入固定され，上記金属ハウジング５の腹部５１をかしめることにより一体化されている。そして，中心電極１は導電製ガラス１３４，内蔵抵抗１３５を介して端子１３６に接続されている。また，碍子４と金属ハウジング５との気密性を確保するため，ガスケット１３１，１３２が組み付けられている。
【００３８】
次に本例における作用効果につき，比較評価結果をまじえて説明する。
まず，上記白金電極３１，３２と中心電極１との接合性に対して，白金電極３１，３２の材質がどのように影響を及ぼすかを示す。
白金電極３１，３２の材質としては，イリジウムを１０〜３０重量％の範囲で変化させ，また，ニッケルを２〜１０重量％の範囲で変化させ，残りを白金とした。
【００３９】
評価エンジンは，水冷４サイクル６気筒２０００ｃｃエンジンを使用した。そして評価条件は，アイドリング１分と全負荷５０００ｒｐｍ１分を繰り返し，５０時間運転とした。また，評価の特性値としては，以下に定義する上記接合面の酸化率を用いた。
上記接合面の酸化率は，図３に示すように，酸化亀裂３９の長さを上方亀裂ｅ，下方亀裂ｆとし，白金電極３１，３２の径をｄ（図７）としたとき，（ｅ＋ｆ）／ｄ×１００％で表すこととした。
【００４０】
評価の結果は，図４に示すごとく，イリジウム添加量が１０〜３０重量％の範囲内においては，ニッケル添加量が５．５重量％以上あれば，良好な接合信頼性を確保できることを示している。即ち，本発明の白金電極３１，３２の材質範囲内においては，上記接合面の接合性は，十分に信頼できるものである。
【００４１】
次に，比較例として，白金電極３１，３２の結晶組織を従来のままとし，ニッケル添加量を単に増加させた場合における，白金電極３１，３２の消耗性の評価結果を示す。
即ち，まず，白金電極３１，３２の材質は，イリジウム添加量を２０重量％に固定し，ニッケル添加量を２〜１０重量％の範囲で変化させ，残りを白金とした。
評価エンジンは，水冷４サイクル６気筒２０００ｃｃエンジンを使用した。そして評価条件は，負荷はＲｏａｄ−Ｌｏａｄ（平坦路走行相当の負荷）とし，３０分の６０ｋｍ／Ｈ走行と３０分の１００ｋｍ／Ｈ走行を繰り返し，５万ｋｍ走行により行った。そして，走行後における火花ギャップの増加量（ｍｍ）を測定した。
【００４２】
使用燃料は，米国市場の加鉛量上限値の量である０．０１ｇ／ｕｓｇａｌの４エチル鉛を加えたものを使用した。
また，スパークプラグへの電圧印加極性としては，中心電極１即ち白金電極３１，３２が−極とした一般的なものと，＋極とした特殊なものを評価した。
【００４３】
その結果，白金電極３１，３２は，−極性とした場合には，＋極性としたものに比べ白金電極の消耗量が多かった。これは，白金電極３１，３２が−極性となる場合，放電による＋イオンが白金電極３１，３２に衝突し，電極を高温化することと，スパッタにより消耗が大きくなることによる。
【００４４】
また，白金電極３１，３２を−極性とした場合の評価結果，即ちＮｉ添加量（ｗｔ％）とギャップ増加量（ｍｍ）との関係を，図５に示す。同図より知られるごとく，ニッケル添加量が５重量％を越えると，白金電極３１，３２の消耗が急激に多くなり，火花ギャップｇ（図２）が急激に拡大する。
また，図６に，消耗評価後の白金電極３１，３２の放電面近傍の断面を観察した結果を示す。なお，観察した白金電極３１，３２は，イリジウム２０重量％，ニッケル１０重量％のものである。
【００４５】
図６に示すごとく，白金電極３１，３２の放電面には，一旦溶融し，表面張力により球状になり，その後凝固した溶融球３０１が多量に観られた。放電面近傍には，結晶粒界のゆるみ部３０５が観察された。
上記溶融球の成分を元素分析（ＪＥＯＬ製ＥＤＳ使用）した結果，Ｐｔ，Ｉｒ，Ｎｉの他にＰｂが検出された。そして，そのＰｂの検出量は，ニッケル添加量が多いものほど，多かった。
【００４６】
また，粒界ゆるみ部３０５も同様に元素分析した結果，ＰｂとＮｉが多量に検出された。また粒界ゆるみ部３０５の放電面からの深さＬ（図６）は，ニッケルの添加量が多いものほど，深くなる傾向にあった。
【００４７】
次に，本発明に関する上記白金電極３１，３２において，層状の結晶組織と消耗性との相関関係の評価結果を示す。
まず，白金電極３１，３２の材質は，イリジウム添加量を２０重量％に固定し，ニッケル添加量も７重量％に固定し，残りを白金とした。
【００４８】
また，上記結晶組織の特徴に関しては，図７〜図１０に示すごとく，白金電極３１，３２の放電面に平行な横断面３７（図７）における結晶粒径Ｂ（図８）と，白金電極３１，３２に垂直な縦断面３８（図９）における結晶粒径Ｔ（図９）で表した。
【００４９】
また，結晶粒径は，前述したように，それぞれの断面上に１００μｍの線分を引き，その線分で横切られた結晶粒の数をｎとしたとき，１００／ｎμｍで求めた。
その他使用エンジン等の評価方法は，上述した結晶粒組織調整無しの白金電極３１，３２（上記比較例）における消耗性評価方法と同様とした。
【００５０】
その結果，図１１に示すように，Ｔ＝５μｍとした場合には，Ｂ／Ｔが２以上になると，火花ギャップの増加が少なくなる。即ち，Ｂが大きくなれば，放電面に露出する粒界の合計長さ（ｍｍ）が短くなる。そのため，粒界へのＰｂＯの侵入は少なくなり，白金電極３１，３２の消耗は小さくなる。
また，図１２に示すように，Ｂ／Ｔ＝２とした場合には，Ｔが５μｍ以下になると，火花ギャップの増加が極端に少なくなる。即ち，結晶粒の厚さが薄いほど，ＰｂＯが粒界の奥深くに侵入しにくくなる。そのため，白金電極３１，３２の消耗は少なくなる。
【００５１】
次に，Ｂ／Ｔ＝２，Ｔ＝５μｍとして，ニッケルの添加量を２〜１２重量％で変化させた場合の火花ギャップｇ（図２）の増加量を，図１３に示す。
図１３と前記図５（比較例）を比較することにより，結晶粒径を調整した本例のものは，ニッケル添加量が５〜１０重量％の範囲において火花ギャップｇ（図２）の増加を抑制する効果が高いことがわかる。
【００５２】
以上のように，本例の内燃機関用スパークプラグにおいては，上記中心電極１の中心突出長さａ（図２）が３ｍｍである。つまり，火花ギャップを内燃機関の燃焼室内に大きく突き出している。そのため，着火性に優れている。
また，上記中心電極１に接合された白金電極３１，３２には，イリジウム及びニッケルが上記範囲で添加されている。そのため，中心電極１と白金電極３１，３２の接合面において，酸化亀裂の発生を防止することができる。
【００５３】
また，上記白金電極の結晶組織は，放電面に平行な層状組織を有する。そして，上記結晶粒径Ｂ，Ｔにおいて，Ｔ≦５μｍ，Ｂ／Ｔ≧２である。そのため，ニッケルの添加量を５．５〜１０重量％まで多くしても，燃焼により生成したＰｂＯが結晶粒中に侵入するのを抑制することができ，白金電極の剥離，脱落を防止することができる。
また，従来例のように別に緩和層等を増やす必要がなく，白金量増加によるコスト高を避けることができる。
【００５４】
実施例２
本例の内燃機関用スパークプラグは，図１４に示すごとく，中心電極７の先端部に白金電極９を配設し，１つの接地電極８を上記白金電極９の放電面に対向配設してある。また，中心突出長さａは，３ｍｍである。その他は，実施例１と同様である。
本例においても，実施例１と同様の効果を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例１の内燃機関用スパークプラグの一部断面側面図。
【図２】実施例１の内燃機関用スパークプラグの要部における，（Ａ）側面図及び（Ｂ）底面図。
【図３】実施例１の内燃機関用スパークプラグにおける，中心電極の亀裂を示す説明図。
【図４】実施例１の内燃機関用スパークプラグにおける，白金電極のニッケル添加量と接合面酸化率との相関関係の説明図。
【図５】実施例１中の比較例における，白金電極のニッケル添加量と火花ギャップ増加量との相関関係の説明図。
【図６】実施例１中の比較例における，白金電極の消耗後の結晶粒状態説明図。
【図７】実施例１の内燃機関用スパークプラグにおける白金電極の横断面の説明図。
【図８】実施例１の内燃機関用スパークプラグにおける白金電極の横断面上の結晶粒径の説明図。
【図９】実施例１の内燃機関用スパークプラグにおける白金電極の縦断面の説明図。
【図１０】実施例１の内燃機関用スパークプラグにおける白金電極の縦断面上の結晶粒径の説明図。
【図１１】実施例１における白金電極の結晶粒径（Ｂ／Ｔ）と火花ギャップ増加量との相関関係の説明図。
【図１２】実施例１における白金電極の結晶粒径（Ｔ）と火花ギャップ増加量との相関関係の説明図。
【図１３】実施例１における白金電極のニッケル添加量と火花ギャップ増加量との相関関係説明図。
【図１４】実施例２の内燃機関用スパークプラグの要部拡大側面図。
【符号の説明】
１．．．中心電極，
１０１．．．先端面，
２１，２２．．．接地電極，
３１，３２．．．白金電極，
４．．．碍子，
４１．．．先端面，
５．．．金属ハウジング，
ｂ．．．中心突出長さ，
【図１】
0003562532.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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