(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
放電空間を形成する本管部と当該本管部の両端に設けられた細管部とからなり、透光性セラミック材料で形成された発光管と、
当該細管部に支持された軸部を有し、先端部同士が前記放電空間内において間隔をおいて対向するように設けられた一対の電極とを有し、
前記一対の電極の内、少なくとも一方の電極は、その軸部が、耐ハライド性金属からなる筒状の保持部材に挿通された状態で前記細管部に支持されており、
前記保持部材と前記細管部とが、耐ハライド性金属焼結体と当該焼結体の開気孔中に含浸された混合ガラスとを含む接合体を介して、封着されてなる高圧放電ランプであって、
前記電極の先端部と前記保持部材の放電空間側先端部との間の管軸方向における距離をＬｍｅ（ｍｍ）、ランプ電力をＰ（Ｗ）としたとき、当該保持部材は、当該距離Ｌｍｅが０．０１２Ｐ＋２．５（ｍｍ）以上となる位置に配されていることを特徴とする高圧放電ランプ。
【請求項２】
前記電極の軸部の、前記保持部材に挿通されている部分の少なくとも一部には、耐ハライド性金属からなる巻回部材が巻き付けられていることを特徴とする請求項１に記載の高圧放電ランプ。
【請求項３】
前記巻回部材の放電空間側の端部が、前記電極の軸部の、管軸方向における保持部材の放電空間側先端部から細管部の放電空間側先端部までの間に位置し、その放電空間と逆側の端部が前記保持部材内に位置するように、前記巻回部材が当該電極の軸部に巻き付けられていることを特徴とする請求項２に記載の高圧放電ランプ。
【請求項４】
前記発光管の外周には、始動補助用の近接導体が付設され、当該近接導体の少なくとも一方の取付端部は、管軸方向において巻回部材の放電空間側の端部と前記保持部材の放電空間側先端部との間の位置に配置されていることを特徴とする請求項３に記載の高圧放電ランプ。
【請求項５】
前記耐ハライド性金属焼結体は、モリブデンを含む金属焼結体であり、前記混合ガラスは、アルミナを含むガラスであることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の高圧放電ランプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、メタルハライドランプ等の高圧放電ランプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、発光管材料として石英に代えて透光性セラミック、主に多結晶体アルミナセラミックを用いた高圧放電ランプ、特にメタルハライドランプの開発が進められている。このアルミナセラミックの発光管は、石英のものよりも耐熱性が高いので、それだけ高温で発光させることができ、石英のものよりも高効率、高演色性のランプ特性が得られるという特徴がある。
【０００３】
このメタルハライドランプは、放電空間が形成される本管部の両端に細管部が設けられたものが一般に用いられており、電極を保持するモリブデン等の導電性の保持部材を細管部内に封止材として挿入し、その保持部材と細管部とを接合することによって発光管を気密に封止するようにしている。この接合技術としては、従来からフリット封着技術（例えば、特開平６−１９６１３１号公報参照）が実用化されている。
【０００４】
しかしながら、このフリット封着は、物理的接合によるため比較的接合力が弱く、そのため封着部分の気密性が低く発光管内の封入希ガスがリークして寿命が短くなる場合がある。また、フリットが発光物質としての金属ハライドと高温下で反応し易いため、それを避けるべく、細管部の管軸方向長さを長くして封着部分を放電空間から離間させる必要があり、熱損失が大きくランプ効率も良いものとはいえない。さらに、封着部分を放電空間から離間させたとしてもその反応により発光色が変化する場合があるなど品質面で解決すべき問題が残されている。
【０００５】
一方、セラミックからなる部材と金属等の導電性の部材とを接合する技術として、最近メタライズ封着技術（例えば、特開２０００−１００３８５号、特開２０００１−５８８８２号公報等参照）が注目されてきている。このメタライズ封着は、化学的接合によるものであるためフリット封着よりも接合力が強く、またフリットに比べて発光物質との反応が少ないという利点がある。
【０００６】
そこで、本願発明者は、このメタライズ封着により細管部と保持部材とを接合したメタルハライドランプの実用化開発に取り組んだ。そして、その開発目標として、特に従来のフリット封着によるメタルハライドランプよりもランプ効率を高めることを設定した。上記したようにメタライズ封着によれば、接合力が強く、発光物質との反応が少ないためフリット封着の場合よりも封着部分の面積を少なくできると共に封着部分を放電空間から離間させる必要がない。したがって、細管部の管軸方向長さをフリット封着による場合に比べて短縮させることが可能であり、その長さを短くできればその分熱損失を低減できるので、発光管内の金属ハライドの蒸気圧を上昇できランプ効率を高めることが可能になる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、実際に細管部の長さをできる限り短くした構成（１５０Ｗのランプにおいてフリット封着による場合に１６．８（ｍｍ）であったものを４．０（ｍｍ）にまで短縮した構成）のメタルハライドランプを試作し寿命試験にかけてみると、ランプ効率は期待通り上昇したものの、５００時間程度という初期段階において本管部内面が黒化しランプ光束が著しく低下してしまうという新たな問題が発生した。
【０００８】
本発明は、このような問題点に鑑みてなされたものであって、発光管黒化による光束低下を防止できる高圧放電ランプを提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、本発明は、放電空間を形成する本管部と当該本管部の両端に設けられた細管部とからなり、透光性セラミック材料で形成された発光管と、当該細管部に支持された軸部を有し、先端部同士が前記放電空間内において間隔をおいて対向するように設けられた一対の電極とを有し、前記一対の電極の内、少なくとも一方の電極は、その軸部が、耐ハライド性金属からなる筒状の保持部材に挿通された状態で前記細管部に支持されており、前記保持部材と前記細管部とが、耐ハライド性金属焼結体と当該焼結体の開気孔中に含浸された混合ガラスとを含む接合体を介して、封着されてなる高圧放電ランプであって、前記電極の先端部と前記保持部材の放電空間側先端部との間の管軸方向における距離をＬｍｅ（ｍｍ）、ランプ電力をＰ（Ｗ）としたとき、当該保持部材は、当該距離Ｌｍｅが０．０１２Ｐ＋２．５（ｍｍ）以上となる位置に配されていることを特徴としている。
【００１０】
これにより、ランプ始動時に導電性の保持部材の放電空間側先端部からグロー放電が発生することがなく寿命中における発光管内面の黒化現象を防止できる。そして、上記式により得られる距離Ｌｍｅの範囲において、細管部を短縮させることにより従来のフリット封着による場合よりもランプ効率を向上させることが可能となる。
【００１１】
また、前記電極の軸部の、前記保持部材に挿通されている部分の少なくとも一部には、耐ハライド性金属からなる巻回部材が巻き付けられていることを特徴としている。
これにより、金属ハライドからなる発光物質が筒状の保持部材内に入り難くなり巻回部材を電極の軸部に巻き回していない場合に比べて発光物質の封入量を少なくすることができる。
【００１２】
また、前記巻回部材の放電空間側の端部が、前記電極の軸部の、管軸方向における保持部材の放電空間側先端部から細管部の放電空間側先端部までの間に位置し、その放電空間と逆側の端部が前記保持部材内に位置するように、前記巻回部材が当該電極の軸部に巻き付けられていることを特徴としている。
このようにすれば、保持部材内だけでなく細管部内に入り込もうとする発光物質の量も少なくできる。
【００１３】
さらに、前記発光管の外周には、始動補助用の近接導体が付設され、当該近接導体の少なくとも一方の取付端部は、管軸方向において巻回部材の放電空間側の端部と前記保持部材の放電空間側先端部との間の位置に配置されていることを特徴としている。
これにより、ランプ始動時に近接導体の取付端部と巻回部材との間から放電が開始されるようになり、近接導体を付設することによる始動性の向上を図れる。
【００１４】
また、前記耐ハライド性金属焼結体は、モリブデンを含む金属焼結体であり、前記混合ガラスは、アルミナを含むガラスであることを特徴とする。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る高圧放電ランプの実施の形態をメタルハライドランプを例にとって、図面を参照しながら説明する。
（第１の実施の形態）
図１は、第１の実施の形態における１５０Ｗタイプのメタルハライドランプ（以下、単に「ランプ」という。）２１の全体構成を示す局部断面図である。このランプ２１は、交流電源の供給を受けて発光し、店舗などの一般屋内照明に用いられるものである。
【００１６】
図１に示すように、ランプ２１は、発光管１を有する発光管ユニット２が石英あるいは硬質ガラスからなる外管ガラスバルブ２２内に設置され、外管ガラスバルブ２２には、口金２３が装着されて構成されている。そして、外管ガラスバルブ２２内には、窒素主体のガスが封入され、また発光管１の周囲には外管ガラスバルブ２２破損防止用のシールド石英管２４が設けられている。
【００１７】
図２は、ランプ２１の発光管ユニット２を示す断面図である。
同図に示すように、発光管ユニット２は、発光管１、タングステン電極１０、１１等を備える。
発光管１は、放電空間２５を形成する本管部３と、その両端に焼結された一対の細管部４、５とから構成され、約１２００℃の耐熱性を有する透光性のアルミナセラミック材料で形成される。細管部４は、タングステン電極１０を、細管部５は、タングステン電極１１を支持している。
【００１８】
発光管１内には、例えば金属ハライド（ＤｙＩ３＋ＴｍＩ３＋ＨｏＩ３＋ＴｌＩ＋ＮａＩ）からなる発光物質２０、緩衝ガスとして水銀および始動補助用希ガスとしてアルゴンがそれぞれ所定量封入されている。
タングステン電極１０は、タングステン電極軸１２の先端部にタングステンコイル１４が巻き付けられてなり、タングステン電極１１は、タングステン電極軸１３の先端部にタングステンコイル１５が巻き付けられてなる。タングステン電極１０、１１は、放電空間２５において、先端部同士が間隔（Ｌｅ）をおいて対向するように設けられている。
【００１９】
タングステン電極１０、１１は、そのタングステン電極軸１２、１３を保持するための保持部材であるモリブデン細管６、７に挿通されており、当該モリブデン細管６、７を介して細管部４、５に支持される。
モリブデン細管６、７は、その放電空間２５と反対側の開口部がタングステン電極軸１２、１３が挿通された状態でレーザ溶接によって封止されており、その封止部分１８、１９において当該タングステン電極軸１２、１３を保持するようになっている。なお、この封止部分１８、１９から外側に飛び出した軸部は、それぞれ外部リード線として用いられる。
【００２０】
また、モリブデン細管６、７は、細管部４、５の放電空間２５と反対側の端部の内側部分に嵌挿された状態で接合体８、９を介して上述のメタライズ封着技術により封着されている。
図３は、前記接合体８による封着部の一部を拡大した断面図であり、細管部４（アルミナセラミック）とモリブデン細管６（モリブデン）の、接合体８による接合（封着）状態を詳細に示す図である。なお、もう一方の接合体９は接合体８と同じものであるので、ここでは、接合体８を代表に説明することとする。
【００２１】
同図に示すように、接合体８は、モリブデン細管６に接する主層８１と、細管部４と主層８１との界面に存在するＤｙ２Ｏ３−Ａｌ２Ｏ３系ガラスからなる界面ガラス層８２とから構成されている。主層８１は、モリブデン等の金属粉末の焼結体からなり、開気孔を有する多孔質骨格８３と、前記開気孔中に含浸されている、Ｄｙ２Ｏ３−Ａｌ２Ｏ３を主成分とするＤｙ２Ｏ３−Ａｌ２Ｏ３系の混合ガラスからなる含浸ガラス層８４とからなっている。なお、Ｄｙ２Ｏ３−Ａｌ２Ｏ３系混合ガラスには、Ｌａ２Ｏ３やＹ２Ｏ３などの副成分を含ませてもよい。また、上記金属粉末としては、モリブデンの他に、例えばタングステン、これらの合金群の中から選択することもできる。
【００２２】
上記の構成からなる接合体８によれば、開気孔中に含浸されている混合ガラスが、一種の緩衝材として機能するので、耐衝撃性が高められるのである。すなわち、上記接合体８は、開気孔を有する金属焼結体と当該開気孔中に含浸された混合ガラスとを含むことを特徴とするものである。なお、上記接合体８およびその製造方法、ならびに当該接合体を用いた接合方法については、特開２００１−５８８８２号公報に詳細に開示されているので、これ以上の説明については省略する。
【００２３】
このように細管部４、５とモリブデン細管６、７とのメタライズ封着による接合およびモリブデン細管６、７の放電空間２５と反対側の開口の封止により、発光管ユニット２は封止されることになる。
図２に戻って、この発光管ユニット２の主要部の寸法は、次の通りである。すなわち、本管部３の管中央部内径φｉが１０．７（ｍｍ）、内側全長が１５．４（ｍｍ）、電極管距離Ｌｅが、１０．０（ｍｍ）、細管部４、５の外径が３．２（ｍｍ）、その孔径が１．３０（ｍｍ）、その全長Ｌｓが７．０（ｍｍ）、モリブデン細管６、７の外径が１．２（ｍｍ）、その肉厚が０．１０（ｍｍ）、タングステン電極軸１２、１３の線径が０．５（ｍｍ）になっている。また、発光管１の管壁負荷ｗｅは、約２７（Ｗ／ｃｍ２）に設定されている。
【００２４】
そして、このランプ２１では、タングステン電極１０の先端部からモリブデン細管６の放電空間側先端部６１までの管軸方向（同図では上下方向）における離間距離およびタングステン電極１１の先端部からモリブデン細管７の放電空間側先端部７１までの離間距離Ｌｍｅが、５．５（ｍｍ）に設定されている。以下、この離間距離Ｌｍｅの値をこのように設定した理由について説明する。
【００２５】
本願発明者は、上記「従来の技術」で説明したように、メタライズ封着技術を用いてランプ効率の向上を図るため細管部４、５の長さＬｓを４．０（ｍｍ）まで短くしたランプを試作した。この試作ランプにおける距離Ｌｍｅは、２．５（ｍｍ）であった。
そして、５．５時間オン、０．５時間オフという寿命試験にかけたところ、初期ランプ効率として、従来のフリット封着によるランプの９０（ｌｍ／Ｗ）に対し９７（ｌｍ／Ｗ）の値が得られ、約８％という期待通りの高い上昇が達成された。また、一般演色評価数Ｒａについても、従来のフリット封着によるランプの約９０という値に対し、約９２という値が得られ、これも改善されていることが判った。また、本管部３の根元端部Ｃの温度Ｔｃを測定してみると、その値は、フリット封着によるランプの場合に比べて約２５０℃上昇していた。
【００２６】
このことから、細管部を短縮したことによる熱損失低減によってランプ効率が上昇し、さらに主に金属ハライドからなる発光物質２０の蒸気圧上昇によってランプ効率の上昇に加えて一般演色評価数Ｒａ値が改善されたといえる。
しかしながら、試験開始から５００時間経過すると、本管部３の内面が黒化し、光束が１００時間経過時における値の約７０％にまで低下するという問題が生じた。本願発明者は、その原因を究明すべく、ランプ始動時の放電の様子を観察したところ、導電性部材として使用しているモリブデン細管６、７から放電が開始されていることが判った。すなわち、試作されたランプは、モリブデン細管６、７の放電空間側先端部６１、７１が放電空間２５に極めて近いため、モリブデン細管６、７の細管断面を通して熱が外側に逃げてしまい、アーク放電に移行するまでの時間が長くなっており、アーク放電に移行するまでの間に、モリブデン細管６、７の放電空間側先端部から開始されるグロー放電時のスパッタによってモリブデンが飛散し、本管部３内面に付着して黒化現象が発生し、寿命中に光束低下に至ることが明らかとなった。
【００２７】
そこで、本願発明者は、この問題を解決するための手段を種々講じたところ、モリブデン細管６、７の放電空間側先端部６１、７１を放電空間２５から管軸方向にある程度離間させれば当該先端部６１、７１からグロー放電が開始されないことを突き止めた。具体的には、ランプの各種寸法の内、距離Ｌｍｅが長くなるように細管部４、５の長さＬｓを、モリブデン細管６、７の長さＬｍをそのままにした状態で延長することを試みた。すなわち、Ｌｓを４．０（ｍｍ）（Ｌｍｅを２．５ｍｍ）から順次長くしたランプを準備して、これらを上記同様の寿命試験にかけてみた。
【００２８】
図４は、この寿命試験の結果から得られた５００時間経過後の光束維持率とＬｍｅとの関係を示すグラフである。
同図に示すように、Ｌｍｅが長くなるに連れて光束維持率が高くなっていることがわかり、これは上記黒化現象が少なくなっていることを示すものである。離間距離Ｌｍｅが４．３（ｍｍ）以上になると、モリブデン細管６、７の先端からグロー放電が全く発生しなくなることが確認され、Ｌｍｅが４．３（ｍｍ）の場合、５００時間経過後のその光束維持率は１００時間経過時における値の９３％になっており、試作当初のランプ（離間距離Ｌｍｅが２．５（ｍｍ）の場合）の光束維持率が約７０％だったのに比べて格段に改善されていることを確認できた。また、６０００時間経過後の光束維持率は７５％であった。そして、初期ランプ効率は、９４．５（ｌｍ／Ｗ）となり、従来より約５％上昇しており、本管部３の内面黒化に伴うランプ発光色の変化による不良が発生しないこと、およびランプ効率の向上という目的をも達成していることを確認できた。
【００２９】
すなわち、１５０Ｗランプの場合、Ｌｍｅを４．３（ｍｍ）よりも短くするとランプ効率は向上するが、その一方で黒化現象が発生することが判明した。
本願発明者は、１５０Ｗランプ以外の他のワット数のランプについても上記同様の寿命試験を行い、黒化現象を防止できるＬｍｅの最小値を求めた。その結果としては、２０Ｗ、３５Ｗ、７０Ｗ、１００Ｗ、２５０Ｗ、４００Ｗランプについて、ランプのＬｍｅ最小値は、順に２．６（ｍｍ）、２．９（ｍｍ）、３．３（ｍｍ）、３．７（ｍｍ）、５．４（ｍｍ）、７．２（ｍｍ）であった。
【００３０】
図５は、その寿命試験の結果から得られたランプ電力とＬｍｅとの関係を示すグラフである。
同図に示すように、各ランプ電力（Ｗ）に対するＬｍｅの値をプロットしていくと直線２８でほぼ結ぶことができ、Ｌｍｅの値とランプ電力の値の関係式は、１次関数でほぼ示せることが判り、この１次関数の式としては、Ｌｍｅ＝０．０１２Ｐ＋２．５（ｍｍ）となった。
【００３１】
この式よりＬｍｅの値はランプ電力が上がるに連れて長くなっていくことが解る。このようになるのは、次の理由による。すなわち、メタルハライドランプ等の高圧放電ランプにおいては、電極間距離Ｌｅは、通常、ランプのワット数（ランプ電力）が小さい場合には短く、ランプのワット数が大きくなると長くなる。そして、電極間距離Ｌｅが短いと、それだけタングステン電極の先端からアーク放電が開始される確率が高くなる。換言すれば、電極間距離Ｌｅが長くなるとグロー放電が開始される確率が高くなる。したがって、小ワットのランプでは電極間距離Ｌｅが短いために、離間距離Ｌｍｅを短くしてもモリブデン細管６、７の放電空間側先端部６１、７１からグロー放電が開始されることがないが、大ワットのランプになるに連れて電極間距離Ｌｅが長くなるため、離間距離Ｌｍｅの値を長くしていかないとグロー放電が発生する確率が高くなっていくからである。
【００３２】
このように各ワット数のランプにおいて、離間距離Ｌｍｅの値を上記式により算出される値以上にすれば、黒化現象を防止できることになるが、必要以上にＬｍｅの値を大きくし過ぎると熱損失により逆にランプ効率が低下してくることになるから、ランプ寸法、ランプ寿命中におけるランプ効率、光束維持率等を考慮しながら、例えば図５における斜線範囲内において最適な値を選択することが好ましい。
【００３３】
本願発明者は、１５０Ｗランプにおいて、Ｌｍｅを５．５（ｍｍ）に、Ｌｓを７．０（ｍｍ）に設定し、初期ランプ特性の測定と上記同様の寿命試験とを行った。その結果、初期ランプ効率９５（ｌｍ／Ｗ）および一般演色評価数９１．４の特性が得られ、また６０００時間に至るまで黒化現象、細管部４、５の破損やリークおよび発光色変化が発生しないことが確認された。
【００３４】
以上、説明したように、タングステン電極の先端部とモリブデン細管の放電空間側先端部との離間距離Ｌｍｅの値を上記式に基づいて適正な値に設定することにより、ランプ寿命中において発光管内面の黒化現象を防止することができると共にランプ効率の向上を実現できるという効果を得られる。
なお、本実施の形態では、本管部３の両端に細管部４、５を焼結したものを発光管１としたが、本管部３と細管部４、５を一体成型したものを発光管とすることもできる。
【００３５】
また、上記ランプ電力（Ｗ）とＬｍｅの値（ｍｍ）の関係式は、ランプ電力が４００（Ｗ）までのランプに限られない。図５では示していないが、ランプ電力が４００（Ｗ）よりも大きな、例えば１（ＫＷ）、２（ＫＷ）のランプについても当該関係式を適用することができる。
（第２の実施の形態）
本実施の形態は、上記タングステン電極軸１２、１３に、耐ハライド性金属としてモリブデンからなる部材（以下、「モリブデンコイル」という。）が巻き付けられた構成になっており、この部分だけが第１の実施の形態と異なっている。ここでは、第１の実施の形態と異なる部分を中心に説明し、同じ部分については、その説明を省略すると共に図面には同符号を付するものとする。
【００３６】
図６は、本実施の形態の発光管ユニット３０の構成を示す図である。
同図に示すように、ここではタングステン電極軸１２にモリブデンコイル３２が、タングステン電極軸１３にモリブデンコイル３３がそれぞれ巻き付けられて構成されており、細管部とタングステン電極軸の隙間、およびモリブデン細管とタングステン電極軸の隙間を埋めるようにしている。このようにしたのは次の理由による。
【００３７】
すなわち、本実施の形態のような本管部３の両端に細管部４、５を設けた構成の場合、発光管１内に封入された発光物質２０は本管部３内に液状に溜まるが、その一部は細管部４、５、モリブデン細管６、７内に凝集するようになる。これら凝集した物質は、本来の発光のために使用されることがなくなるので、安定的な発光色を得ようとすれば、それら凝集する量を見越して発光物質を予め大目に封入しておく必要があり、発光物質の使用量が多くなってしまうことになる。
【００３８】
これら凝集する発光物質の量を減らして全体の封入量を減らすには、タングステン電極軸１２と細管部４、モリブデン細管６との隙間およびタングステン電極軸１３と細管部５、モリブデン細管７の隙間に発光物質が入り込まないようにその隙間を耐ハライド性金属からなる何らかの部材で埋めるようにすればよい。そして、その隙間を埋める部材としてコイル状のものを用いれば、例えば筒状にする場合に比べて断面積が小さく熱が当該部材を介して外側に逃げにくいためアーク放電に移行するまでの時間が長くなってしまうといったことがないからである。
【００３９】
実際の寿命試験の結果においてもスパッタによる影響がほとんどなく、モリブデン飛散による黒化現象が起こることはなかった。そして、封入量もモリブデンコイル３２、３３がない場合に比べて約３０％削減できた。
また、コイル状であれば、タングステン電極軸１２、１３に巻き付けていくだけで容易に製作できるが、例えば筒状にする場合、その内径がタングステン電極軸１２、１３の外径よりも大きく、その外径がモリブデン細管６、７の内径よりも小さいものを厳密に製作する必要が生じ容易ではない。
【００４０】
発光物質の細管部４、５等への入り込みを極力防止するためには、同図に示すようにタングステン電極軸１２、１３の、細管部４、５内に挿通されている（位置している）全ての部分に渡って、モリブデンコイル３２、３３が巻き付けられていることが望ましい。
また、モリブデンコイル３２、３３の放電空間側の端部３２１、３３１が、管軸方向においてモリブデン細管６、７の放電空間側先端部６１、７１から細管部４、５の放電空間側先端部４１、５１までの間のいずれかに位置していれば、モリブデン細管６、７内はもちろん、細管部４、５内への発光物質の入り込み量も少なくできるという効果を奏する。
【００４１】
さらに、タングステン電極軸１２、１３の、モリブデン細管６、７内に挿通されている部分の内、少なくとも一部分にだけモリブデンコイルを巻き付ける構成にしても、当該コイルが全く配されていない場合に比べると発光物質の全体の封入量を少なくできるという効果がある。
なお、モリブデンコイル３２の基端部（放電空間２５と反対側の端部）は、モリブデン細管６内において封止部分１８と、モリブデンコイル３３の基端部は、モリブデン細管７内において封止部分１９とレーザ溶接の際に一緒に接合され固定される。
【００４２】
また、本実施の形態では、電極軸に巻き付ける巻回部材としてモリブデンからなる部材を用いたが、この部材は耐ハライド性金属からなるものであればよく、例えばタングステンからなる部材を用いることもできる。また、当該部材の径は、当該部材がタングステン電極軸１２、１３の表面とモリブデン細管６、７の内表面との間にできる隙間に入り込める範囲のものになることはいうまでもないが、モリブデン細管への発光物質の入り込み量を出来るだけ少なくするためにはその隙間が出来るだけ少なくなる方が良いのであるから、当該部材を電極軸に巻き付けたときに当該部材の表面がモリブデン細管６、７の内表面に接触するような太さであることが好ましい。また、その巻き付けピッチについては入り込み量の程度等に基づいて決められる。
【００４３】
（第３の実施の形態）
本実施の形態の発光管ユニット５０は、図７に示すように、第２の実施の形態の発光管１に公知の始動補助用の近接導体５１を付設した構成になっている。
同図に示すように、発光管１に付設された近接導体５１は、針金状のものであり、その一方の取付端部５１１は細管部４の周囲に巻き回されており、他方の取付端部５１２は細管部５の周囲に巻き回されている。
【００４４】
そして、一方の取付端部５１１の、細管部４への管軸方向おける巻回位置は、モリブデン細管６の放電空間側先端部６１から管軸方向において放電空間側に２（ｍｍ）離れた位置になっており、他方の取付端部５１２の、細管部５への管軸方向おける巻回位置も同様に、モリブデン細管７の放電空間側先端部７１から２（ｍｍ）離れた位置になっている。
【００４５】
これは、近接導体を設ければ、ランプ始動時には近接導体と最も近い位置から放電が開始されるようになるからであり、仮に近接導体５１の取付端部５１１を細管部４の図中Ａの位置に巻き回せば、ランプ始動時におけるグロー放電が当該取付端部５１１とモリブデン細管６との間で生じてしまい、上記した発光管黒化現象が生じるおそれがあるからである。
【００４６】
したがって、近接導体５１をモリブデン細管６、７との間でグロー放電が生じない位置に付設する、すなわちその取付端部５１１を細管部４上においてモリブデン細管６の放電空間側先端部６１とモリブデンコイル３２の放電空間側の端部３２１との間の位置に巻き回し、取付端部５１２を細管部５上においてモリブデン細管７の放電空間側先端部７１とモリブデンコイル３３の放電空間側の端部３３１との間の位置に巻き回す構成にすれば、モリブデンコイル３３、３４の、近接導体５１に最も近い位置から放電が開始される、すなわちモリブデン細管６、７からグロー放電が開始されないようになる。
【００４７】
この場合、モリブデンコイル３２、３３はコイル状であるため、上記した理由によりスパッタによるモリブデンの飛散が起こることはほとんどなく、近接導体を付設することによるランプ始動性の向上という効果を得ることができる。なお、ランプ始動性はランプ始動時における放電がより放電空間２５に近い方が良くなることを考えると、ランプ始動性をより向上させるには、取付端部５１１、５１２の細管部４、５への巻回位置をなるべく放電空間２５に近い位置にすることが好ましい。
【００４８】
また、ここでは、近接導体５１の一方の取付端部５１１を細管部４の周囲に、他方の取付端部５１２を細管部５の周囲に巻き回すようにしたが、近接導体として作用すればよいのであるから、例えば一方の取付端部５１１を細管部４の周囲に巻き回し、他方の取付端部５１２を封止部分１９に接続する構成にすることもできる。なお、近接導体５１は、針金状のものでなくとも、例えば板状のものを使用することもできる。
【００４９】
（変形例）
以上、本発明を実施の形態に基づいて説明してきたが、本発明は、上述の実施の形態に限定されないのは勿論であり、以下のような変形例が考えられる。
（１）上記実施の形態では、両方の細管部４、５に導電部材としてのモリブデン細管６、７がメタライズ封着された構成例を説明したが、一方の細管部についてはその他の例えばフリット封着により導電部材を接合する構成にすることも可能であろう。少なくとも一方の細管部についてメタライズ封着が成されれば、両方がフリット封着による場合よりもメタライズ封着された方の細管部の長さを短縮できることによるランプ効率の向上を期待できる。
【００５０】
（２）上記実施の形態では、本発明をメタルハライドランプに適用した例を説明したが、他の例えば高圧水銀ランプ等の高圧放電ランプでも同様であり、これら一般の高圧放電ランプに適用することができる。
【００５１】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の高圧放電ランプは、電極の先端部と保持部材の放電空間側先端部との間の管軸方向における距離をＬｍｅ（ｍｍ）、ランプ電力をＰ（Ｗ）としたとき、当該保持部材は、当該距離Ｌｍｅが０．０１２Ｐ＋２．５（ｍｍ）以上となる位置に配されていることを特徴としている。これにより、ランプ始動時に導電部材の放電空間側先端部からグロー放電が発生することがなくランプ寿命中における発光管内面の黒化現象を防止できる。そして、上記式により得られる距離Ｌの範囲において、細管部を短縮させることにより従来のフリット封着による場合よりもランプ効率を向上させることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の実施の形態における１５０Ｗタイプのメタルハライドランプ２１の全体構成を示す局部断面図である。
【図２】メタルハライドランプ２１の発光管ユニット２の構成を示す断面図である。
【図３】接合体８による封着部の一部を拡大した断面図である。
【図４】寿命試験の結果から得られた光束維持率とＬｍｅとの関係を示すグラフである。
【図５】寿命試験の結果から得られたランプ電力とＬｍｅとの関係を示すグラフである。
【図６】第２の実施の形態の発光管ユニット３０の構成を示す図である。
【図７】第３の実施の形態の発光管ユニット５０の構成を示す図である。
【符号の説明】
１              発光管
２、３０、５０  発光管ユニット
３              本管部
４、５          細管部
６、７          モリブデン細管
８、９          接合体
１０、１１        タングステン電極
１２、１３        タングステン電極軸
１８、１９        封止部分
２１              メタルハライドランプ
２５              放電空間
３２、３３        モリブデンコイル
５１              近接導体
６１、７１        放電空間側先端部
３２１、３３１      放電空間側の端部
５１１、５１２      取付端部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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