【誤訳訂正書】
【提出日】平成29年2月27日(2017.2.27)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルファ−ベータチタン合金のアルファ相粒度を微細化する方法であって、
第１の温度範囲内の第１の加工温度でアルファ−ベータチタン合金を加工すること、ここで前記第１の温度範囲が、前記アルファ−ベータチタン合金のアルファ−ベータ相領域内にある、
前記第１の加工温度から前記アルファ−ベータチタン合金を徐冷すること、ここで前記第１の加工温度での加工および前記第１の加工温度からの徐冷の完了時に、前記アルファ−ベータチタン合金が、一次球状化アルファ相粒子微細構造を含む、
第２の温度範囲内の第２の加工温度でアルファ−ベータチタン合金を加工すること、ここで前記第２の加工温度が、前記第１の加工温度より低く、そして前記第２の温度範囲が、前記アルファ−ベータチタン合金の前記アルファ−ベータ相領域内にある、および
第３の温度範囲内の第３の加工温度で前記アルファ−ベータチタン合金を加工すること、ここで前記第３の加工温度が、前記第２の加工温度より低く、前記第３の温度範囲が、前記アルファ−ベータチタン合金の前記アルファ−ベータ相領域内にあり、そして前記第３の加工温度で加工した後に、前記アルファ−ベータチタン合金が、所望の微細化されたアルファ相粒度を含む、
を含む、前記方法。
【請求項２】
前記アルファ−ベータチタン合金が、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金（ＵＮＳ  Ｒ５６４００）、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ  ＥＬＩ合金（ＵＮＳ  Ｒ５６４０１）、Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−２Ｍｏ合金（ＵＮＳ  Ｒ５４６２０）、Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ合金（ＵＮＳ  Ｒ５６２６０）、およびＴｉ−４Ａｌ−２．５Ｖ−１．５Ｆｅ合金（ＵＮＳ  ５４２５０）から選択される、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記アルファ−ベータチタン合金が、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金（ＵＮＳ  Ｒ５６４００）およびＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ  ＥＬＩ合金（ＵＮＳ  Ｒ５６４０１）から選択される請求項１に記載の方法。
【請求項４】
前記アルファ−ベータチタン合金が、Ｔｉ−４Ａｌ−２．５Ｖ−１．５Ｆｅ合金（ＵＮＳ  ５４２５０）である、請求項１に記載の方法。
【請求項５】
前記第１の温度範囲が、前記アルファ−ベータチタン合金のベータトランザス温度より３００°Ｆ低い温度から、前記アルファ−ベータチタン合金の前記ベータトランザス温度より３０°Ｆ低い温度までである、請求項１に記載の方法。
【請求項６】
前記第２の温度範囲が、前記アルファ−ベータチタン合金のベータトランザス温度より６００°Ｆ低い温度から、前記アルファ−ベータチタン合金の前記ベータトランザス温度より３５０°Ｆ低い温度までである、請求項１に記載の方法。
【請求項７】
前記第３の温度範囲が、１０００°Ｆ〜１４００°Ｆである、請求項１に記載の方法。
【請求項８】
徐冷することが、炉冷することを含む、請求項１に記載の方法。
【請求項９】
徐冷することが、１分当たり５°Ｆを超えない冷却速度で加工物を冷却することを含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１０】
徐冷することが、前記第１の加工温度の炉チャンバから前記第２の加工温度の炉チャンバに前記アルファ−ベータチタン合金を移動させることを含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１１】
前記第１の加工温度から前記アルファ−ベータチタン合金を徐冷する前に、
前記アルファ−ベータチタン合金のベータトランザス温度より３００°Ｆ低い温度から、前記アルファ−ベータチタン合金の前記ベータトランザス温度より３０°Ｆ低い温度までである熱処理温度範囲内の熱処理温度で、前記アルファ−ベータチタン合金を熱処理すること、および
前記アルファ−ベータチタン合金を前記熱処理温度に保持すること、
を更に含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１２】
前記アルファ−ベータチタン合金を前記熱処理温度に保持することが、１時間〜４８時間にわたって前記アルファ−ベータチタン合金を前記熱処理温度に保持することを含む、請求項１１に記載の方法。
【請求項１３】
前記第２の加工温度で前記アルファ−ベータチタン合金を加工した後に、前記アルファ−ベータチタン合金を焼鈍することを更に含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１４】
前記１つ以上の第２の加工温度で１回以上前記アルファ−ベータチタン合金を加工した後に、前記アルファ−ベータチタン合金を焼鈍することを更に含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１５】
前記アルファ−ベータチタン合金を焼鈍することが、３０分〜１２時間にわたって、前記アルファ−ベータチタン合金のベータトランザス温度より５００°Ｆ低い温度から、前記アルファ−ベータチタン合金の前記ベータトランザス温度より２５０°Ｆ低い温度までの焼鈍温度範囲内の温度で前記アルファ−ベータチタン合金を加熱することを含む、請求項１３に記載の方法。
【請求項１６】
前記第１の温度で前記アルファ−ベータチタン合金を加工すること、前記第２の温度で前記アルファ−ベータチタン合金を加工すること、および前記第３の温度で前記アルファ−ベータチタン合金を加工すること、のうちの少なくとも１つが、少なくとも１つの自由プレス鍛造ステップを含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１７】
前記第１の温度で前記アルファ−ベータチタン合金を加工すること、前記第２の温度で前記アルファ−ベータチタン合金を加工すること、および前記第３の温度で前記アルファ−ベータチタン合金を加工すること、のうちの少なくとも１つが、複数の自由プレス鍛造ステップを含み、２つの連続的プレス鍛造ステップの中間で前記アルファ−ベータチタン合金を再加熱することを更に含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１８】
前記アルファ−ベータチタン合金を再加熱することが、前の加工温度に前記アルファ−ベータチタン合金を加熱すること、および３０分〜１２時間にわたって前記アルファ−ベータチタン合金を前記前の加工温度に保持すること、を含む、請求項１７に記載の方法。
【請求項１９】
前記少なくとも１つの自由プレス鍛造ステップが、据え込み鍛造することを含む、請求項１６に記載の方法。
【請求項２０】
前記少なくとも１つの自由プレス鍛造ステップが、引抜き鍛造することを含む、請求項１６に記載の方法。
【請求項２１】
前記少なくとも１つの自由プレス鍛造ステップが、据え込み鍛造および引抜き鍛造のうちの少なくとも１つを含む、請求項１６に記載の方法。
【請求項２２】
前記第３の加工温度で前記アルファ−ベータチタン合金を加工することが、前記アルファ−ベータチタン合金をラジアル鍛造することを含む、請求項１６に記載の方法。
【請求項２３】
前記第１の加工温度で前記アルファ−ベータチタン合金を加工する前に、ベータ熱処理温度で前記アルファ−ベータチタン合金をベータ熱処理すること、ここで前記ベータ熱処理温度が、前記アルファ−ベータチタン合金のベータトランザス温度から前記アルファ−ベータチタン合金の前記ベータトランザス温度を３００°Ｆ上回る温度までの温度範囲内にある、および
前記アルファ−ベータチタン合金を焼き入れすること、を更に含む、請求項１に記載の方法。
【請求項２４】
前記アルファ−ベータチタン合金をベータ熱処理することが、前記ベータ熱処理温度で前記アルファ−ベータチタン合金を加工することを更に含む、請求項２３に記載の方法。
【請求項２５】
前記ベータ熱処理温度で前記アルファ−ベータチタン合金を加工することが、ロール鍛造、スウェージング、展伸鍛錬、自由鍛造、インプレッション型鍛造、プレス鍛造、自動熱間鍛造、ラジアル鍛造、据え込み鍛造、引抜き鍛造、および多軸鍛造のうちの１つ以上を含む、請求項２４に記載の方法。
【請求項２６】
アルファ−ベータチタン合金加工物のアルファ相粒度を微細化する方法であって、
第１の鍛造温度範囲内の第１の鍛造温度でアルファ−ベータチタン合金を鍛造すること、ここで前記第１の鍛造温度で前記アルファ−ベータチタン合金を鍛造することが、据え込み鍛造および引抜き鍛造の両方のうちの少なくとも１つのパスを含み、そして前記第１の鍛造温度範囲が、前記アルファ−ベータチタン合金の前記ベータトランザス温度を３００°Ｆ下回る温度からベータトランザス温度を３０°Ｆ下回る温度にまで及ぶ、
前記第１の鍛造温度から前記アルファ−ベータチタン合金を徐冷すること、
第２の鍛造温度範囲内の第２の鍛造温度で前記アルファ−ベータチタン合金を鍛造すること、ここで前記第２の鍛造温度で前記アルファ−ベータチタン合金を鍛造することが、据え込み鍛造および引抜き鍛造の両方のうちの少なくとも１つのパスを含み、前記第２の鍛造温度範囲が、前記ベータトランザスを６００°Ｆ〜３５０°Ｆ下回る範囲に及ぶ温度範囲を含み、そして前記第２の鍛造温度が、前記第１の鍛造温度より低い、および
第３の鍛造温度範囲内の第３の鍛造温度で前記アルファ−ベータチタン合金を鍛造すること、ここで前記第３の鍛造温度で前記アルファ−ベータチタン合金を鍛造することが、ラジアル鍛造することを含み、前記第３の鍛造温度範囲が、１０００°Ｆ〜１４００°Ｆであり、そして前記第３の鍛造温度が、前記第２の鍛造温度より低い、
を含む、前記方法。
【請求項２７】
前記アルファ−ベータチタン合金が、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金（ＵＮＳ  Ｒ５６４００）、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ  ＥＬＩ合金（ＵＮＳ  Ｒ５６４０１）、Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−２Ｍｏ合金（ＵＮＳ  Ｒ５４６２０）、Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ合金（ＵＮＳ  Ｒ５６２６０）、およびＴｉ−４Ａｌ−２．５Ｖ−１．５Ｆｅ合金（ＵＮＳ  ５４２５０）のうちの１つである、請求項２６に記載の方法。
【請求項２８】
前記アルファ−ベータチタン合金が、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金（ＵＮＳ  Ｒ５６４００）およびＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ  ＥＬＩ合金（ＵＮＳ  Ｒ５６４０１）のうちの１つである、請求項２６に記載の方法。
【請求項２９】
前記アルファ−ベータチタン合金が、Ｔｉ−４Ａｌ−２．５Ｖ−１．５Ｆｅ合金（ＵＮＳ  ５４２５０）である、請求項２６に記載の方法。
【請求項３０】
前記徐冷することが、炉冷することを含む、請求項２６に記載の方法。
【請求項３１】
前記徐冷することが、１分当たり５°Ｆを超えない冷却速度で前記アルファ−ベータチタン合金を冷却することを含む、請求項２６に記載の方法。
【請求項３２】
徐冷することが、前記第１の鍛造温度に設定された炉から前記第２の鍛造温度に設定された炉に前記アルファ−ベータチタン合金を移動させることを含む、請求項２６に記載の方法。
【請求項３３】
前記第１の鍛造温度から前記アルファ−ベータチタン合金を徐冷するステップの後に、前記第１の鍛造温度範囲内の熱処理温度で前記アルファ−ベータチタン合金を熱処理すること、および前記アルファ−ベータチタン合金を前記熱処理温度に保持すること、を更に含む、請求項２６に記載の方法。
【請求項３４】
前記アルファ−ベータチタン合金を前記熱処理温度に保持することが、１時間〜４８時間の時間範囲内の熱処理時間にわたって前記アルファ−ベータチタン合金を前記熱処理温度に保持することを含む、請求項３３に記載の方法。
【請求項３５】
前記第２の鍛造温度で鍛造した後に、前記アルファ−ベータチタン合金を焼鈍することを更に含む、請求項２６に記載の方法。
【請求項３６】
焼鈍することが、前記ベータトランザスを５００°Ｆ〜２５０°Ｆ下回る温度に及ぶ焼鈍温度範囲内の焼鈍温度で、および３０分〜１２時間にわたって、前記アルファ−ベータチタン合金を加熱することを含む、請求項３５に記載の方法。
【請求項３７】
前記少なくとも１つ以上のプレス鍛造ステップのうちのいずれかの中間で、前記アルファ−ベータチタン合金を再加熱することを更に含む、請求項２６に記載の方法。
【請求項３８】
再加熱することが、前の加工温度に戻って前記アルファ−ベータチタン合金を加熱すること、および３０分〜６時間に及ぶ範囲内の再加熱時間にわたって前記アルファ−ベータチタン合金を前記前の加工温度に保持すること、を含む、請求項３７に記載の方法。
【請求項３９】
ラジアル鍛造が、１度の一連の少なくとも２回であるが６回を超えない圧下を含み、前記ラジアル鍛造温度範囲が、１１００°Ｆ〜１４００°Ｆである、請求項２６に記載の方法。
【請求項４０】
ラジアル鍛造が、各圧下の前に再加熱ステップを伴う、１４００°Ｆを超えない温度で開始し、１０００°Ｆを下回らない温度まで低下するラジアル鍛造温度で、２度以上の一連の少なくとも２回であるが６回を超えない圧下を含む、請求項２６に記載の方法。
【請求項４１】
前記第１の鍛造温度で前記チタン合金を鍛造する前に、ベータ熱処理温度で前記アルファ−ベータチタン合金をベータ熱処理すること、ここで前記ベータ熱処理温度が、前記アルファ−ベータチタン合金のベータトランザス温度から前記アルファ−ベータチタン合金の前記ベータトランザス温度を３００°Ｆ上回る温度までの範囲にある、および
前記アルファ−ベータチタン合金を焼き入れすること、
を更に含む、請求項２６に記載の方法。
【請求項４２】
前記アルファ−ベータチタン合金をベータ熱処理することが、前記ベータ熱処理温度で前記アルファ−ベータチタン合金を加工することを更に含む、請求項４１に記載の方法。
【請求項４３】
前記ベータ熱処理温度で前記アルファ−ベータチタン合金を加工することが、ロール鍛造、スウェージング、展伸鍛錬、自由鍛造、インプレッション型鍛造、プレス鍛造、自動熱間鍛造、ラジアル鍛造、据え込み鍛造、引抜き鍛造、および多軸鍛造のうちの１つ以上を含む、請求項４２に記載の方法。
【請求項４４】
アルファ−ベータチタン合金のアルファ相粒度を微細化する方法であって、
初期鍛造温度範囲内の初期鍛造温度で球状化アルファ相粒子微細構造を含むアルファ−ベータチタン合金を鍛造すること、ここで前記初期鍛造温度で前記加工物を鍛造することが、据え込み鍛造および引抜き鍛造の両方のうちの少なくとも１つのパスを含み、前記初期鍛造温度が、前記ベータトランザス温度を５００°Ｆ〜３５０°Ｆ下回る、および
最終鍛造温度範囲内の最終鍛造温度で前記アルファ−ベータチタン合金を鍛造することであり、前記最終鍛造温度で前記アルファ−ベータチタン合金を鍛造することが、ラジアル鍛造することを含み、前記最終鍛造温度範囲が、１０００°Ｆ〜１４００°Ｆであり、そして前記最終鍛造温度が、前記初期鍛造温度より低い、を含む、前記方法。 
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１３】
米国特許公開第２０１２−００６０９８１  Ａ１号（「米国’９８１公開」）は、その全体が参照により本明細書に組み込まれ、複数の据え込みおよび引抜き鍛造ステップ（「ＭＵＤプロセス」）の手段によって重複加工を付与するように、工業規模拡大を開示する。米国’９８１公開は、チタンまたはチタン合金のベータ相領域から焼き入れすることによって生成される層状アルファ構造を含む開始構造を開示する。ＭＵＤプロセスは、変形ステップと再加熱ステップとの交互のシーケンス中、過剰な粒子成長を阻害するように、低温で実施される。層状開始ストックは、使用される低温で低延性を呈し、自由鍛造のための規模拡大は、収量に関して問題であり得る。 
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１８】
本開示の別の態様に従うと、アルファ−ベータチタン合金のアルファ相粒度を微細化する方法の非限定的な実施形態は、第１の鍛造温度範囲内の第１の鍛造温度でアルファ−ベータチタン合金を鍛造することを含む。第１の鍛造温度でアルファ−ベータチタン合金を鍛造することは、据え込み鍛造および引抜き鍛造の両方のうちの少なくとも１つのパスを含む。第１の鍛造温度範囲は、アルファ−ベータチタン合金のベータトランザス温度を３００°Ｆ下回る温度からアルファ−ベータチタン合金のベータトランザス温度から３０°Ｆ少ない温度にまで及ぶ温度範囲を含む。第１の鍛造温度でアルファ−ベータチタン合金を鍛造した後に、アルファ−ベータチタン合金は、第１の鍛造温度から徐冷される。 
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１９】
アルファ−ベータチタン合金は、第２の鍛造温度範囲内の第２の鍛造温度で鍛造される。第２の鍛造温度でアルファ−ベータチタン合金を鍛造することは、据え込み鍛造および引抜き鍛造の両方のうちの少なくとも１つのパスを含む。第２の鍛造温度範囲は、アルファ−ベータチタン合金のベータトランザス温度を６００Ｆ下回る温度からアルファ−ベータチタン合金のベータトランザス温度を３５０°Ｆ下回る温度までにあり、第２の鍛造温度は、第１の鍛造温度より低い。 
【誤訳訂正５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２３】
本開示の別の態様に従うと、アルファ−ベータチタン合金のアルファ相粒度を微細化する方法の非限定的な実施形態は、初期鍛造温度範囲内の初期鍛造温度で球状化アルファ相粒子微細構造を含むアルファ−ベータチタン合金を鍛造することを含む。初期鍛造温度でアルファ−ベータチタン合金を鍛造することは、据え込み鍛造および引抜き鍛造の両方のうちの少なくとも１つのパスを含む。初期鍛造温度範囲は、アルファ−ベータチタン合金のベータトランザス温度を５００°Ｆ下回る温度からアルファ−ベータチタン合金のベータトランザス温度を３５０°Ｆ下回る温度までにある。 
【誤訳訂正６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３４】
本開示の態様に従うと、図１は、本開示に従ってアルファ−ベータチタン合金のアルファ相粒度を微細化する方法１００のいくつかの非限定的な実施形態を例示するフロー図である。図２は、本開示に従って処理するステップから得られる微細構造２００の模式図である。本開示に従う非限定的な実施形態では、アルファ−ベータチタン合金のアルファ相粒度を微細化する方法１００は、層状アルファ相微細構造２０２を含むアルファ−ベータチタン合金を提供すること１０２を含む。当該分野の当業者にとっては、焼き入れがその後に続くアルファ−ベータチタン合金をベータ熱処理することによって得られることは既知である。非限定的な実施形態では、アルファ−ベータチタン合金は、層状アルファ相微細構造２０２を提供するようにベータ熱処理され焼き入れされる１０４。非限定的な実施形態では、合金をベータ熱処理することは、ベータ熱処理温度で合金を加工することを含む。なおも別の非限定的な実施形態では、ベータ熱処理温度で合金を加工することは、ロール鍛造、スウェージング、展伸鍛錬、自由鍛造、インプレッション型鍛造、プレス鍛造、自動熱間鍛造、ラジアル鍛造、据え込み鍛造、引抜き鍛造、および多軸鍛造のうちの１つ以上を含む。 
【誤訳訂正７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３６】
本明細書に使用される、「加工」という用語は、熱機械加工または熱機械処理（「ＴＭＰ」）を指す。「熱機械加工」は、制御された熱および変形処理を組み合わせて、例えば、限定することなく、強靭性の損失のない強度の改善等の相乗効果を獲得する、多様な金属形成プロセスを一般的に包含するように、本明細書に定義される。熱機械加工の本定義は、例えば、ＡＳＭ  Ｍａｔｅｒｉａｌｓ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ  Ｄｉｃｔｉｏｎａｒｙ，Ｊ．Ｒ．Ｄａｖｉｓ，ｅｄ．，ＡＳＭ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ（１９９２），ｐ．４８０に基づく意味と一致する。また、本明細書に使用される、「鍛造」、「自由プレス鍛造」、「据え込み鍛造」、「引抜き鍛造」、および「ラジアル鍛造」という用語は、熱機械加工の形態を指す。本明細書に使用される、「自由プレス鍛造」という用語は、材料流動が、各ダイセッションのためのプレスの単一加工動作を伴う機械的圧力または油圧によって完全に制約されないダイとダイとの間で、金属または金属合金を鍛造することを指す。自由プレス鍛造の本定義は、例えば、ＡＳＭ  Ｍａｔｅｒｉａｌｓ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ  Ｄｉｃｔｉｏｎａｒｙ，Ｊ．Ｒ．Ｄａｖｉｓ，ｅｄ．，ＡＳＭ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ（１９９２），ｐｐ．２９８および３４３に基づく意味と一致する。本明細書に使用される、「ラジアル鍛造」は、２つ以上の移動アンビルまたはダイを用いる、それらの長さに沿って一定のまたは変化する直径で鍛造を生成するための、プロセスを指す。ラジアル鍛造の本定義は、例えば、ＡＳＭ  Ｍａｔｅｒｉａｌｓ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ  Ｄｉｃｔｉｏｎａｒｙ，Ｊ．Ｒ．Ｄａｖｉｓ，ｅｄ．，ＡＳＭ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ（１９９２），ｐ．３５４に基づく意味と一致する。本明細書に使用される、「据え込み鍛造」という用語は、加工物の長さが概して減少し、加工物の横断面が概して増加するように、加工物を自由鍛造することを指す。本明細書に使用される、「引抜き鍛造」という用語は、加工物の長さが概して増加し、加工物の横断面が概して減少するように、加工物を自由鍛造することを指す。冶金学分野の当業者は、これらのいくつかの用語の意味を容易に理解する。 
【誤訳訂正８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００４９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００４９】
非限定的な実施形態では、合金は、合金を加工するいずれのステップの前にも加工温度に再加熱され得る。一実施形態では、加工するステップのうちのいずれもが、例えば、複数の引抜き鍛造ステップ、複数の据え込み鍛造ステップ、据え込み鍛造および引抜き鍛造の任意の組み合わせ、複数の据え込み鍛造および複数の引抜き鍛造の任意の組み合わせ、およびラジアル鍛造等の複数の加工するステップを含んでもよい。本開示に従ってアルファ相粒度を微細化するいずれの方法においても、合金は、加工温度に、加工ステップかまたは鍛造ステップのうちのいずれかの中間にその加工温度で、再加熱され得る。非限定的な実施形態では、加工温度に再加熱することは、合金を所望の加工温度に加熱して、３０分〜６時間にわたって合金をその温度に保持することを含む。加工物が、例えば端部を切断する等の中間調整のために３０分以上のような延長時間にわたって炉から取り出されると、再加熱することは、１２時間等の６時間を超えて、または当業者が、加工物全体が所望の加工温度に再加熱されることを知る如何なる長さにも延長され得ることが認識される。非限定的な実施形態では、加工温度に再加熱することは、合金を所望の加工温度に加熱して、３０分〜１２時間にわたって合金をその温度に保持することを含む。 
【誤訳訂正９】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００５１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００５１】
本開示の別の態様に従うと、アルファ−ベータチタン合金のアルファ相粒度を微細化する方法の非限定的な実施形態は、第１の鍛造温度でアルファ−ベータチタン合金を鍛造することか、または第１の鍛造温度範囲内の１つ以上の鍛造温度で２回以上鍛造することを含む。第１の鍛造温度でかまたは１つ以上の第１の鍛造温度で合金を鍛造することは、据え込み鍛造および引抜き鍛造の両方のうちの少なくとも１つのパスを含む。第１の鍛造温度範囲は、合金のベータトランザスを３００°Ｆ下回る温度からベータトランザス温度を３０°Ｆ下回る温度にまで及ぶ温度範囲を含む。第１の鍛造温度で合金を鍛造した後および場合によりそれを焼鈍した後に、合金は、第１の鍛造温度から徐冷される。 
【誤訳訂正１０】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００５２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００５２】
合金は、第２の鍛造温度範囲内の、第２の鍛造温度でかまたは１つ以上の第２の鍛造温度で、１回または２回以上鍛造される。第２の鍛造温度で合金を鍛造することは、据え込み鍛造および引抜き鍛造の両方のうちの少なくとも１つのパスを含む。第２の鍛造温度範囲は、ベータトランザスを６００°Ｆ〜３５０°Ｆ下回る。 
【誤訳訂正１１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００５５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００５５】
非限定的な実施形態では、高アルファ−ベータ領域鍛造作業、すなわち、第１の鍛造温度での鍛造は、１５μｍ〜４０μｍの一次球状化アルファ相粒子度の範囲をもたらす。第２の鍛造プロセスは、ベータトランザスを５００°Ｆ〜３５０°Ｆ下回る、１〜３回の据え込みおよび引抜きのような、複数回の鍛造、再加熱、および焼鈍作業によって開始され、ベータトランザスを５５０°Ｆ〜４００°Ｆ下回る、１〜３回の据え込みおよび引抜きのような、複数回の鍛造、再加熱、および焼鈍作業が続く。非限定的な実施形態では、加工物は、任意の鍛造するステップの中間で再加熱されてもよい。非限定的な実施形態では、第２の鍛造プロセスの任意の再加熱ステップで、合金は、３０分〜１２時間の焼鈍時間にわたってベータトランザスを５００°Ｆ〜２５０°Ｆ下回って、焼鈍され得、当業者によって認識されるように、より高温を選択するとより短時間が適用され、より低温を選択するとより長時間が適用され得る。非限定的な実施形態では、合金は、アルファ−ベータチタン合金のベータトランザス温度を６００°Ｆ〜４５０°Ｆ下回る温度で小さく鍛造され得る。鍛造のためのＶｅｅダイは、例えば、窒化ホウ素または黒鉛シートのような潤滑化合物と一緒にこの時点で使用されてもよい。非限定的な実施形態では、合金は、１１００°Ｆ〜１４００°Ｆで実施された１度の一連の２〜６回の圧下か、または２度以上の一連の２〜６回の圧下のいずれかにおいてラジアル鍛造され、１４００°Ｆ未満で開始する温度で再加熱し、１０００°Ｆ未満にならない温度まで、各新たな再加熱のために減少させる。 
【誤訳訂正１２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００５６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００５６】
本開示の別の態様に従うと、アルファ−ベータチタン合金のアルファ相粒度を微細化する方法の非限定的な実施形態は、初期鍛造温度範囲内の初期鍛造温度で球状化アルファ相粒子微細構造を含むアルファ−ベータチタン合金を鍛造することを含む。初期鍛造温度で合金を鍛造することは、据え込み鍛造および引抜き鍛造の両方のうちの少なくとも１つのパスを含む。初期鍛造温度範囲は、アルファ−ベータチタン合金のベータトランザス温度を５００°Ｆ〜３５０°Ｆ下回る。 
【誤訳訂正１３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００６１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００６１】
［実施例２］
実施例１に類似の方法を用いて生成されたＴｉ−６−４材料の４インチ立方体の形をした２つの加工物を、１３００°Ｆに加熱し、約０．１〜１／秒のひずみ速度で作業されたむしろ急速な自由多軸鍛造の２つのサイクル（３．５インチ高さまで６回のヒット）を通じて鍛造し、少なくとも３つの中心ひずみに到達した。１５個の第２の把持部をヒットとヒットの間に作製し、断熱加熱のいくつかの放散を可能にした。加工物を、引き続いて、ほぼ１時間１４５０°Ｆで焼鈍し、次いで、１３００°Ｆで炉に移動させ、約２０分浸漬した。第１の加工物を、最終的に空冷した。第２の加工物を、約０．１〜１／秒のひずみ速度で作業されたむしろ急速な自由多軸鍛造の２つのサイクル（３．５インチ高さまで６回のヒット）を通じて再度鍛造し、少なくとも３つの中心ひずみ、すなわち、合計６つのひずみを付与した。１５個の第２の把持部をヒットとヒットの間に同様に作製し、断熱加熱のいくつかの放散を可能にした。図６Ａおよび６Ｂは、それぞれ、第１および第２の試料が処理を経た後のＢＳＥ顕微鏡写真である。繰り返すが、灰色で網掛けしているレベルは、平均原子番号に関し、よって、化学組成変分、および結晶配向に対する局所的変分もまた示す。図６Ａおよび６Ｂに示される本試料では、淡色区域がベータ相である一方で、濃い色の区域は、球状アルファ相粒子である。球状化アルファ相粒子内部の灰色レベルの変分は、亜粒および再結晶化粒の存在のような結晶配向の変化を明らかにする。 
【誤訳訂正１４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００６５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００６５】
図１０Ａおよび１０Ｂは、それぞれ、第１および第２の鍛造され焼鈍された試料のＢＳＥ顕微鏡写真である。繰り返すが、灰色で網掛けしているレベルは、平均原子番号に関し、よって、化学組成変分、および結晶配向に対する局所的変分もまた示す。図１０Ａおよび図１０Ｂに示される本試料では、淡色区域がベータ相である一方で、濃い色の区域は、球状アルファ相粒子である。球状化アルファ相粒子内部の灰色レベルの変分は、亜粒および再結晶化粒の存在のような結晶配向の変化を明らかにする。 
【誤訳訂正１５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００６９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００６９】
［実施例４］
実施例１に類似の方法を用いて生成されたＴｉ−６−４材料の１０インチ直径の加工物を、１４５０°Ｆ〜１３００°Ｆの温度で実施された４回の据え込みおよび引抜きを通じて更に鍛造し、これらは１４５０°Ｆで１回目の一連の引抜きおよび再加熱をして７．５インチ直径へ戻し、次いで２回目に、１４５０°Ｆで約２０％の据え込みからなる２つの類似の据え込みおよび引抜きシーケンス、および１３００°Ｆで７．５インチ直径へ引き戻し、次いで３回目に、１３００°Ｆで５．５インチ直径まで引き戻し、次いで４回目に、１４００°Ｆでの約２０％の据え込みからなる２つの類似の据え込みおよび引抜きシーケンス、および１３００°Ｆで５．０インチ直径へ引き戻し、最終的に、１３００°Ｆで４インチ直径へ引き戻す、の４回に分解される。 
【誤訳訂正１６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７２】
図１７Ａは、実施例４の試料のＥＢＳＤ顕微鏡写真である。この顕微鏡写真の灰色網掛けレベルは、粒度を表し、粒界の灰色網掛けレベルは、それらの配向の乱れを示す。図１７Ｂは、特定の粒度を有する粒の相対濃度を示す図であり、図１７Ｃは、アルファ相粒界の配向の乱れの分布の図である。実施例１の球状化試料を鍛造し、１４５０°Ｆ〜１３００°Ｆの温度で４回の据え込みおよび引抜きを通じて更なる鍛造を行った後に、アルファ相粒は、超細粒（１μｍ〜５μｍ直径）であることが、図１７Ｂから判定され得る。 
【誤訳訂正１７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７３】
［実施例５］
Ｔｉ−６−４の大規模ビレットを、ベータ領域において実施されたいくつかの鍛造作業後に焼き入れした。この加工物を、次のアプローチで合計５回の据え込みおよび引抜きを通じて更に鍛造した。最初に、第１の温度範囲において２回の据え込みおよび引抜きを実施してラメラ分解および球状化プロセスを開始し、約２２インチ〜約３２インチの範囲にその加工物の大きさおよび約４０インチ〜７５インチの長さまたは高さ範囲を維持した。次いで、実施例１の試料の微細構造に類似の微細構造を獲得する目的で、１７５０°Ｆで６時間にわたって焼鈍し、１時間当たり−１００°Ｆで１４００°Ｆまで炉冷した。その加工物を、次いで、１４００°Ｆ〜１３５０°Ｆで再加熱して２回の据え込みおよび引抜きを通じて鍛造し、約４０インチ〜７５インチの長さまたは高さを有して約２２インチ〜約３２インチの範囲にその加工物の大きさを維持した。次いで、１３００°Ｆ〜１４００°Ｆで再加熱して別の据え込みおよび引抜きを実施し、約２０インチ〜約３０インチの大きさの範囲および約４０インチ〜７０インチの長さまたは高さ範囲にした。後続の約１４インチ直径への引抜きを、１３００°Ｆ〜１４００°Ｆの再加熱で実施した。これは、いくつかのＶダイ鍛造ステップを含む。最終的に、加工物を１３００°Ｆ〜１４００°Ｆの温度範囲でラジアル鍛造して約１０インチ直径にした。このプロセス全体にわたって、中間調整および端部切断を挿入して亀裂伝播を阻止した。 
【誤訳訂正１８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７４】
図１８は、得られる試料のＥＢＳＤ顕微鏡写真である。この顕微鏡写真の灰色網掛けレベルは、ＥＢＳＤ回析パターンの質を表わす。図１８の顕微鏡写真に見られるように、まず高アルファ−ベータ領域、徐冷、および次いで低アルファ−ベータ領域において鍛造することによって、一次球状化アルファ相粒子は、元のまたは一次球状化粒子内のより細かいアルファ相粒に再結晶化することを開始する。低アルファ−ベータ領域において３回の据え込みおよび引抜きのみが実施されたことは、その温度範囲で４つのそのような据え込みおよび引抜きが実行された実施例３とは対照的であることが注記される。本実施例の場合には、これは、より低い再結晶化画分をもたらした。据え込みおよび引抜きの更なるシーケンスは、実施例３の微細構造に極めて類似の微細構造をもたらしたであろう。また、低アルファ−ベータの一連の据え込みおよび引抜き（図１のボックス１１８）中の中間焼鈍は、再結晶化画分を改善したであろう。 
【誤訳訂正１９】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７５】
図１９Ａは、実施例５の試料のＥＢＳＤ顕微鏡写真である。この顕微鏡写真の灰色網掛けレベルは、粒度を表し、粒界の灰色網掛けレベルは、それらの配向の乱れを示す。図１９Ｂは、特定の粒度を有する粒の相対濃度の図であり、図１９Ｃは、アルファ相粒の配向の図である。実施例１の球状化試料を鍛造して、１７５０°Ｆ〜１３００°Ｆで５回の据え込みおよび引抜きを通じて更なる鍛造および焼鈍を実施した後に、アルファ相粒は、細粒（５μｍ〜１５μｍ）から超細粒（１μｍ〜５μｍ直径）になると考えられることが図１９Ｂから判定され得る。