(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハウジングの内部にクランク室を形成するとともに駆動軸を回転可能に支持させ、ハウジングの一部を構成するシリンダブロックにシリンダボアを形成し、そのシリンダボア内にはピストンを往復動可能に収容し、前記駆動軸に斜板を一体回転可能かつ揺動可能に装着し、制御圧室の圧力を変更することで前記斜板を収容するクランク室の圧力とシリンダボア内の圧力との前記ピストンを介した差を変更し、その差に応じて斜板の傾角を変更することで、吐出容量を制御する構成の可変容量型圧縮機において、
前記制御圧室と吸入圧領域或いは吐出圧領域とを連通する通路上には、同通路の開度を調節することで制御圧室の圧力の変更を行い、吸入圧を設定吸入圧に維持するための容量制御弁が設けられ、同容量制御弁は、前記通路を開閉する弁体と、吸入圧領域に連通された感圧室と、同感圧室に収容され吸入圧の変動を前記弁体に伝達するための感圧機構と、入力電流値に応じて前記弁体への付与荷重を変化させて設定吸入圧を変更するためのソレノイドとを有し、前記設定吸入圧が所定値を越えた場合、同設定吸入圧を下げるべく前記ソレノイドへの入力電流値を変更するようにした可変容量型圧縮機。
【請求項２】
前記入力電流値は一時的に変更される請求項１に記載の可変容量型圧縮機。
【請求項３】
前記入力電流値は持続的に変更される請求項１に記載の可変容量型圧縮機。
【請求項４】
ハウジングの内部にクランク室を形成するとともに駆動軸を回転可能に支持させ、ハウジングの一部を構成するシリンダブロックにシリンダボアを形成し、そのシリンダボア内にはピストンを往復動可能に収容し、前記駆動軸に斜板を一体回転可能かつ揺動可能に装着し、制御圧室の圧力を変更することで前記斜板を収容するクランク室の圧力とシリンダボア内の圧力との前記ピストンを介した差を変更し、その差に応じて斜板の傾角を変更することで、吐出容量を制御する構成の可変容量型圧縮機において、
前記制御圧室と吸入圧領域或いは吐出圧領域とを連通する通路上には、同通路の開度を調節することで制御圧室の圧力の変更を行い、吸入圧を設定吸入圧に維持するための容量制御弁が設けられ、同容量制御弁は、前記通路を開閉する弁体と、吸入圧領域に連通された感圧室と、同感圧室に収容され吸入圧の変動を前記弁体に伝達するための感圧機構と、入力電流値に応じて前記弁体への付与荷重を変化させて設定吸入圧を変更するためのソレノイドとを有し、吐出圧が所定値未満でかつ前記設定吸入圧が所定値を越えた場合に、同設定吸入圧を下げるべく前記ソレノイドへの入力電流値を変更するようにした可変容量型圧縮機。
【請求項５】
前記入力電流値は、一時的に変更される請求項４に記載の可変容量型圧縮機。
【請求項６】
前記入力電流値は、持続的に変更される請求項４に記載の可変容量型圧縮機。
【請求項７】
前記入力電流値は、吐出圧の下がり度合いに応じて徐々に変更される請求項６に記載の可変容量型圧縮機。
【請求項８】
ハウジングの内部にクランク室を形成するとともに駆動軸を回転可能に支持させ、ハウジングの一部を構成するシリンダブロックにシリンダボアを形成し、そのシリンダボア内にはピストンを往復動可能に収容し、前記駆動軸に斜板を一体回転可能かつ揺動可能に装着し、制御圧室の圧力を変更することで前記斜板を収容するクランク室の圧力とシリンダボア内の圧力との前記ピストンを介した差を変更し、その差に応じて斜板の傾角を変更することで、吐出容量を制御する構成の可変容量型圧縮機において、
吸入圧を設定吸入圧に維持すべく、吸入圧を容量制御弁の感圧室に導入し、吸入圧の変動を感圧機構を介して前記制御圧室と吐出圧領域或いは吸入圧領域とを連通する通路を開閉する弁体に伝達するとともに、入力電流値に応じてソレノイドからの付与荷重を変化させて設定吸入圧を変更し、前記設定吸入圧が所定値を越えた場合には、同設定吸入圧を下げるべく前記ソレノイドへの入力電流値を変更させる制御方法。
【請求項９】
ハウジングの内部にクランク室を形成するとともに駆動軸を回転可能に支持させ、ハウジングの一部を構成するシリンダブロックにシリンダボアを形成し、そのシリンダボア内にはピストンを往復動可能に収容し、前記駆動軸に斜板を一体回転可能かつ揺動可能に装着し、制御圧室の圧力を変更することで前記斜板を収容するクランク室の圧力とシリンダボア内の圧力との前記ピストンを介した差を変更し、その差に応じて斜板の傾角を変更することで、吐出容量を制御する構成の可変容量型圧縮機において、
吸入圧を設定吸入圧に維持すべく、吸入圧を容量制御弁の感圧室に導入し、吸入圧の変動を感圧機構を介して前記制御圧室と吐出圧領域或いは吸入圧領域とを連通する通路を開閉する弁体に伝達するとともに、入力電流値に応じてソレノイドからの付与荷重を変化させて設定吸入圧を変更し、吐出圧が所定値未満でかつ前記設定吸入圧が所定値を越えた場合に、同設定吸入圧を下げるべくソレノイドへの入力電流値を変更させる制御方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、車両空調システム等の冷凍回路に用いられる可変容量型圧縮機及びその制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
この種の圧縮機としては、クランク室がハウジング内部に形成されるとともに、同クランク室内には駆動軸が回転可能に支持されている。シリンダボアは、前記ハウジングを構成するシリンダブロックに形成され、同シリンダボア内にはピストンが収容されている。また、斜板は駆動軸に一体回転可能かつ揺動可能に装着されている。そして、制御圧室の圧力を変更することにより、前記クランク室の圧力とシリンダボアの圧力とのピストンを介した差に応じて斜板の傾角を変更して、吐出容量を制御するように構成されている。
【０００３】
さて、前記制御圧室の圧力を変更するための構成として、同制御圧室と吐出圧領域或いは吸入圧領域とを接続する通路の途中には、同通路の開度を調節するための容量制御弁が設けられている。同容量制御弁は、吸入圧の変動に感応して弁体を開閉動作させる感圧機構と、入力電流値に応じて弁体への付与荷重を変化させることで設定吸入圧を変更するソレノイドとを備えている。
【０００４】
そして、外部冷媒回路の冷房負荷等に応じて設定吸入圧が変更され、さらには、感圧機構により吸入圧が設定吸入圧となるように弁体が開閉動作されることで圧縮機の吐出容量が制御される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、外部冷媒回路の冷房負荷が小さい状況下において吸入圧は高く設定され、この高い吸入圧を保持するように圧縮機の吐出容量が小容量側に制御される。ここで、前記冷凍回路には蒸発器内の圧力を調整するための膨張弁が備えられており、例えば、同膨張弁は外部冷媒回路における蒸発器の出口側の冷媒温度に基づいて動作される。なお、この蒸発器の出口側の冷媒温度は、同蒸発器内の圧力が反映されている。
【０００６】
従って、圧縮機が高い吸入圧を保持するように動作されることで、蒸発器内の圧力が高くなり、前記膨張弁は同蒸発器内の圧力を下げようと、蒸発器に流れ込む冷媒の流量を絞る方向に動作される。その結果、外部冷媒回路における冷媒の循環量が減少され、同冷媒とともに流動される潤滑油の圧縮機に戻される量が減少されていた。
【０００７】
また、吐出容量が小容量側に制御されるため、圧縮機の冷媒ガスの吸入量も少なくなり、外部冷媒回路側から戻される潤滑油量が大きく減少されていた。
このように、外部冷媒回路から圧縮機に戻される潤滑油の量が減少されることで、同圧縮機における各摺動部分の潤滑に不具合を生じるおそれがあった。
【０００８】
本発明は、上記従来技術に存在する問題点に着目してなされたものであって、その目的は、外部冷媒回路から戻される潤滑油の量が、各摺動部分の潤滑に不具合を生じるほど減少されるような状況を回避することが可能な可変容量型圧縮機及びその制御方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために請求項１の発明では、制御圧室と吸入圧領域或いは吐出圧領域とを連通する通路上には、同通路の開度を調節することで制御圧室の圧力の変更を行い、吸入圧を設定吸入圧に維持するための容量制御弁が設けられ、同容量制御弁は、前記通路を開閉する弁体と、吸入圧領域に連通された感圧室と、同感圧室に収容され吸入圧の変動を前記弁体に伝達するための感圧機構と、入力電流値に応じて前記弁体への付与荷重を変化させて設定吸入圧を変更するためのソレノイドとを有し、前記設定吸入圧が所定値を越えた場合、同設定吸入圧を下げるべく前記ソレノイドへの入力電流値を変更するようにした可変容量型圧縮機である。
【００１０】
請求項２の発明では、前記入力電流値は一時的に変更される。
請求項３の発明では、前記入力電流値は持続的に変更される。
請求項４の発明では、制御圧室と吸入圧領域或いは吐出圧領域とを連通する通路上には、同通路の開度を調節することで制御圧室の圧力の変更を行い、吸入圧を設定吸入圧に維持するための容量制御弁が設けられ、同容量制御弁は、前記通路を開閉する弁体と、吸入圧領域に連通された感圧室と、同感圧室に収容され吸入圧の変動を前記弁体に伝達するための感圧機構と、入力電流値に応じて前記弁体への付与荷重を変化させて設定吸入圧を変更するためのソレノイドとを有し、吐出圧が所定値未満でかつ前記設定吸入圧が所定値を越えた場合に、同設定吸入圧を下げるべく前記ソレノイドへの入力電流値を変更するようにした可変容量型圧縮機である。
【００１１】
請求項５の発明では、前記入力電流値は、一時的に変更される。
請求項６の発明では、前記入力電流値は、持続的に変更される。
請求項７の発明では、前記入力電流値は、吐出圧の下がり度合いに応じて徐々に変更される。
【００１２】
請求項８の発明では、吸入圧を設定吸入圧に維持すべく、吸入圧を容量制御弁の感圧室に導入し、吸入圧の変動を感圧機構を介して前記制御圧室と吐出圧領域或いは吸入圧領域とを連通する通路を開閉する弁体に伝達するとともに、入力電流値に応じてソレノイドからの付与荷重を変化させて設定吸入圧を変更し、前記設定吸入圧が所定値を越えた場合には、同設定吸入圧を下げるべく前記ソレノイドへの入力電流値を変更させる制御方法である。
【００１３】
請求項９の発明では、吸入圧を設定吸入圧に維持すべく、吸入圧を容量制御弁の感圧室に導入し、吸入圧の変動を感圧機構を介して前記制御圧室と吐出圧領域或いは吸入圧領域とを連通する通路を開閉する弁体に伝達するとともに、入力電流値に応じてソレノイドからの付与荷重を変化させて設定吸入圧を変更し、吐出圧が所定値未満でかつ前記設定吸入圧が所定値を越えた場合に、同設定吸入圧を下げるべくソレノイドへの入力電流値を変更させる制御方法である。
【００１４】
（作用）
上記構成の請求項１及び８の発明においては、冷房負荷等に基づいて決定された容量制御弁のソレノイドへの入力電流値に応じて弁体への付与荷重が変更され、設定吸入圧が変更される。感圧機構は吸入圧の変動に応じて通路を開閉するように動作され、従って、圧縮機は設定吸入圧を維持すべく動作される。
【００１５】
ここで、前記容量制御弁は冷房負荷が小さいほど高い吸入圧で開閉動作され、圧縮機は高い吸入圧を保持するように小容量側に制御される。従って、蒸発器内の圧力が上昇されて同蒸発器の出口側の冷媒温度が低くなり、外部冷媒回路の膨張弁は蒸発器内の圧力を下げようと、同蒸発器に流れ込む冷媒の流量を絞る。その結果、外部冷媒回路における冷媒の循環量が減少され、同冷媒とともに圧縮機に戻される潤滑油の量が減少される。
【００１６】
しかし、前記設定吸入圧が所定値を越えた場合、圧縮機に戻される潤滑油の量が各摺動部分の潤滑に不具合を生じる程減少されると判断して、同設定吸入圧を下げるべく前記ソレノイドへの入力電流値が変更される。従って、膨張弁が閉じ気味となることはないし、圧縮機の吐出容量が増大されるため、同圧縮機に戻される潤滑油は各摺動部分の潤滑に十分な量が確保される。
【００１７】
請求項２の発明においては、設定吸入圧が所定値を越えた場合、ソレノイドへの入力電流値は一時的に設定吸入圧を下げるように変更される。従って、持続的に設定吸入圧を下げる場合と比較して、吸入圧を幅広く変更すること、つまり、蒸発器後の空気温度が取り得る範囲を拡げることができる。
【００１８】
請求項３の発明においては、設定吸入圧が所定値を越えた場合、ソレノイドへの入力電流値は持続的に設定吸入圧を下げるように変更される。従って、一時的に設定吸入圧を下げる場合と比較して、蒸発器後の空気温度の変動を低減できる。
【００１９】
請求項４及び９の発明においては、吐出圧が所定値未満でかつ前記設定吸入圧が所定値を越えた場合に、圧縮機に戻される潤滑油の量が同圧縮機の各摺動部分に不具合を生じる程減少された状態にあると判断して、同設定吸入圧を下げるべく前記ソレノイドへの入力電流値が変更される。従って、吐出圧が所定値以上となるような、圧縮機に必要量の潤滑油の戻りがある状態で、不必要に設定吸入圧を下げる制御が行われることがなく、吸入圧を幅広く変更すること、つまり、蒸発器後の空気温度が取り得る範囲を拡げることが可能となる。
【００２０】
請求項５の発明においては、吐出圧が所定値未満でかつ前記設定吸入圧が所定値を越えた場合、ソレノイドへの入力電流値は一時的に設定吸入圧を下げるように変更される。従って、持続的に設定吸入圧を下げる場合と比較して、吸入圧を幅広く変更すること、つまり、蒸発器後の空気温度が取り得る範囲を拡げることができる。
【００２１】
請求項６の発明においては、吐出圧が所定値未満でかつ前記設定吸入圧が所定値を越えた場合、ソレノイドへの入力電流値は持続的に設定吸入圧を下げるように変更される。従って、一時的に設定吸入圧を下げる場合と比較して、蒸発器後の空気温度の変動を低減できる。
【００２２】
請求項７の発明においては、入力電流値は、吐出圧の下がり度合いに応じて徐々に変更される。従って、潤滑油の戻りが少ない領域をさらに細かく規定することができ、吸入圧を幅広く変更すること、つまり、蒸発器後の空気温度が取り得る範囲を拡げることができる。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の可変容量型圧縮機及びその制御方法を、クラッチレスタイプの可変容量型圧縮機において具体化した第１〜第５実施形態について説明する。
【００２４】
（第１実施形態）
図１に示すように、フロントハウジング１１はシリンダブロック１２の前端に接合されている。リヤハウジング１３は、シリンダブロック１２の後端にバルブプレート１４を介して接合固定されている。制御圧室としてのクランク室１５は、フロントハウジング１１とシリンダブロック１２とにより囲まれて空間形成されている。駆動軸１６は、同クランク室１５内を通るようにフロントハウジング１１とシリンダブロック１２との間に回転可能に架設支持されている。被動プーリ１７は、フロントハウジング１１の前壁面にアンギュラベアリング１８を介して回転可能に支持されている。同被動プーリ１７は、前記駆動軸１６のフロントハウジング１１からの突出端部に連結されており、その外周部に巻き掛けられたベルト１９を介して外部駆動源としての車両エンジン２０（図４に示す）に、電磁クラッチ等のクラッチ機構を介することなく直結されている。
【００２５】
リップシール２１は、駆動軸１６の前端側とフロントハウジング１１との間に介在され、クランク室１５を圧縮機外部よりシールしている。
回転支持体２２は、クランク室１５内において前記駆動軸１６に止着されている。斜板２３は駆動軸１６に対して、同駆動軸１６の軸線Ｌ方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。支持アーム２４は回転支持体２２に突設されており、そのガイド孔２４ａを以て前記斜板２３に設けられたガイドピン２５の球状部２５ａに係合されている。そして、前記斜板２３は、支持アーム２４とガイドピン２５との連係により、駆動軸１６の軸線Ｌ方向へ傾動可能かつ同駆動軸１６と一体的に回転可能となっている。同斜板２３の傾動は、ガイド孔２４ａと球状部２５ａとの間のスライドガイド関係、駆動軸１６のスライド支持作用により案内される。斜板２３の半径中心部がシリンダブロック１２側に移動されると、同斜板２３の傾角が減少される。傾角減少バネ２６は、前記回転支持体２２と斜板２３との間に介在されている。同傾角減少バネ２６は、斜板２３を傾角の減少方向に付勢する。傾角規制突部２２ａは回転支持体２２の後面に形成され、同傾角規制突部２２ａに斜板２３が当接されることで、同斜板２３の最大傾角が規制される。
【００２６】
図２に示すように、収容孔２７は、シリンダブロック１２の中心部において駆動軸１６の軸線Ｌ方向に貫設されている。遮断体２８は筒状をなし、収容孔２７内にスライド可能に収容されている。同遮断体２８は、収容孔２７の内周面に案内される大径部２８ａと、同大径部２８ａの後部に設けられた小径部２８ｂとからなっている。吸入通路開放バネ２９は、収容孔２７の端面と遮断体２８の大径部２８ａと小径部２８ｂとの段差部分に介在され、同遮断体２８を斜板２３側へ付勢している。
【００２７】
前記駆動軸１６は、その後端部を以て遮断体２８の内部に挿入されている。ラジアルベアリング３０は、駆動軸１６の後端部と遮断体２８の大径部２８ａの内周面との間に介在されている。同ラジアルベリング３０は、サークリップ３１によって遮断体２８からの抜けが阻止されており、同遮断体２８とともに駆動軸１６に対して軸線Ｌ方向へスライド移動可能である。このように、駆動軸１６の後端部は、ラジアルベアリング３０及び遮断体２８を介して収容孔２７の内周面で回転可能に支持されている。
【００２８】
吸入圧領域を構成する吸入通路３２は、リヤハウジング１３及びバルブプレート１４の中心部に形成されている。同吸入通路３２は前記収容孔２７に連通されており、そのバルブプレート１４の前面側に表れる開口周囲には、位置決め面３３が形成されている。遮断面３４は、前記遮断体２８における小径部２８ｂの先端面に形成され、同遮断体２８の移動により前記位置決め面３３に接離される。同遮断面３４が位置決め面３３に当接されることにより、両者３３，３４間のシール作用で吸入通路３２と収容孔２７の内空間との連通が遮断される。
【００２９】
スラストベアリング３５は斜板２３と遮断体２８との間に介在され、駆動軸１６上にスライド移動可能に支持されている。同スラストベアリング３５は、吸入通路開放バネ２９に付勢されて、常には斜板２３と遮断体２８の大径部２８ａとの間で挟持されている。
【００３０】
そして、前記斜板２３が遮断体２８側へ傾動するのに伴い、同斜板２３の傾動がスラストベアリング３５を介して遮断体２８に伝達される。従って、同遮断体２８が吸入通路開放バネ２９の付勢力に抗して位置決め面３３側に移動され、同遮断体２８は遮断面３４を以て位置決め面３３に当接される。同遮断面３４が位置決め面３３に当接された状態にて、斜板２３のそれ以上の傾動が規制され、この規制された状態にて同斜板２３の傾角は、０°よりも僅かに大きな最小傾角となる。斜板２３の回転は、スラストベアリング３５の存在によって遮断体２８への伝達を阻止される。
【００３１】
シリンダボア１２ａは前記シリンダブロック１２に複数（図面には一箇所のみ表れる）が貫設形成され、同数の片頭ピストン（以下、単にピストンとする）３６は各シリンダボア１２ａ内に収容されている。前記斜板２３はシュー３７を介してピストン３６に係合されており、同斜板２３の回転運動がピストン３６の前後往復運動に変換される。
【００３２】
吸入圧領域を構成する吸入室３８及び吐出圧領域を構成する吐出室３９は、前記リヤハウジング１３内にぞれぞれ区画形成されている。吸入ポート４０、同吸入ポート４０を開閉する吸入弁４１、吐出ポート４２、同吐出ポート４２を開閉する吐出弁４３は、それぞれ前記バルブプレート１４に形成されている。そして、吸入室３８内の冷媒ガスは、ピストン３６の復動動作により吸入ポート４０及び吸入弁４１を介してシリンダボア１２ａ内に吸入される。同シリンダボア１２ａ内に流入された冷媒ガスは、ピストン３６の往動動作により吐出ポート４２及び吐出弁４３を介して吐出室３９に吐出される。なお、同吐出弁４３の開度は、バルブプレート１４に形成されたリテーナ９１により規定される。
【００３３】
スラストベアリング４４は、前記回転支持体２２とフロントハウジング１１との間に介在されている。同スラストベアリング４４は、ピストン３６及び斜板２３を介して回転支持体２２に作用される、冷媒圧縮時の圧縮反力を受け止める。
【００３４】
前記吸入室３８は通口４５を介して収容孔２７に連通されている。そして、前記遮断体２８がその遮断面３４を以て位置決め面３３に当接されると、通口４５は吸入通路３２から遮断される。
【００３５】
通路４６は駆動軸１６内に形成され、その入口４６ａは駆動軸１６の前端側においてリップシール２１付近で、出口４６ｂは遮断体２８の内部でそれぞれ開口されている。放圧通口４７は前記遮断体２８の小径部２８ｂ周面に貫設され、同放圧通口４７を介して遮断体２８の内空間と収容孔２７の内空間とが連通されている。
【００３６】
圧力供給通路４８は前記吐出室３９とクランク室１５とを接続し、同通路４８上には容量制御弁４９が介在されている。検圧通路５０は、前記吸入通路３２と容量制御弁４９との間に形成されている。
【００３７】
図１及び図２に示すように、前記容量制御弁４９は、バルブハウジング５１とソレノイド部５２とが中央付近において接合されている。弁室５３は、バルブハウジング５１とソレノイド部５２との間に区画形成されている。弁体５４は同弁室５３内に収容されている。弁孔５５は、前記弁室５３においてバルブハウジング５１の軸線上に形成され、弁体５４と対向するように開口されている。強制開放バネ５６は、弁体５４と弁室５３の内壁との間に介在され、弁孔５５を開放する方向に弁体５４を付勢している。弁室５３は、弁室ポート５７及び圧力供給通路４８を介して吐出室３９に連通されている。
【００３８】
感圧室５８は、バルブハウジング５１の上部に区画形成されている。同感圧室５８は、吸入圧導入ポート５９及び検圧通路５０を介して吸入通路３２に連通されている。ベローズ６０は前記感圧室５８内に収容されている。感圧ロッドガイド６１は感圧室５８と弁室５３との間に形成され、前記弁孔５５に連続されている。感圧ロッド６２は、同感圧ロッドガイド６１内に摺動可能に挿通されている。前記弁体５４とベローズ６０は、同感圧ロッド６２によって作動連結されている。また、同感圧ロッド６２の弁体５４側部分は、弁孔５５内の冷媒ガスの通路を確保するために小径となっている。
【００３９】
ポート６３は、バルブハウジング５１において弁室５３と感圧室５８との間に形成され、前記弁孔５５と直交されている。同ポート６３は、圧力供給通路４８を介してクランク室１５に連通されている。つまり、弁室ポート５７、弁室５３、弁孔５５及びポート６３は、前記圧力供給通路４８の一部を構成している。
【００４０】
固定鉄芯６４は、前記ソレノイド部５２の収容室６５の上方開口部に嵌合され、同固定鉄芯６４によってソレノイド室６６が区画形成されている。略有蓋円筒状をなす可動鉄芯６７は、同ソレノイド室６６内に往復動可能に収容されている。追従バネ６８は、可動鉄芯６７と収容室６５の底面との間に介装されている。なお、同追従バネ６８は、前記強制開放バネ５６よりも弾性係数が小さいものが使用されている。ソレノイドロッドガイド６９は前記固定鉄芯６４に形成され、ソレノイド室６６と弁室５３とを連通している。ソレノイドロッド７０は前記弁体５４と一体形成されており、ソレノイドロッドガイド６９内に摺動可能の挿通されている。ソレノイドロッド７０の可動鉄芯６７側端は、前記強制開放バネ５６及び追従バネ６８の付勢力によって可動鉄芯６７に当接される。そして、可動鉄芯６７と弁体５４とは、ソレノイドロッド７０を介して作動連結されている。
【００４１】
前記ソレノイド室６６は、固定鉄芯６４の側面に形成された連通溝７１、バルブハウジング５１に形成された連通孔７２及び容量制御弁４９の装着状態においてリヤハウジング１３の内壁面との間に形成される小室７３を介して前記ポート６３に連通されている。つまり、ソレノイド室６６内は、ソレノイドロッド７０及び弁体５４を介して対向する弁孔５５内と同じ圧力環境下、ここではともにクランク室圧力となるように構成されている。
【００４２】
円筒状をなすソレノイド７４は、前記固定鉄芯６４及び可動鉄芯６７の外側において、両鉄芯６４，６７を跨ぐようにして配置されている。
そして、図４に示すように、上記構成の圧縮機は、その吸入室３８に冷媒ガスを導入する通路となる吸入通路３２と、吐出室３９から冷媒ガスを排出する吐出フランジ７５とが外部冷媒回路７６により接続されている。凝縮器７７、温度式自動膨張弁である膨張弁７８及び蒸発器７９は、同外部冷媒回路７６上に介在されている。図示しないが、これら各機器は車両に搭載されて、冷凍回路としての車両空調システムが構築されている。
【００４３】
前記膨張弁７８について説明すると、オリフィス１０１がバルブハウジング１０２内において外部冷媒回路７６を構成する通路１０２ａの途中に形成されている。弁体１０３はバルブハウジング１０２内においてオリフィス１０１に対向して配置され、バネ１０４によって同オリフィス１０１を閉塞する方向に付勢されている。圧力室１０５はバルブハウジング１０２の上部においてダイヤフラム１０６を介して区画形成されている。伝達ロッド１０７はその上端部を以てダイヤフラム１０６に連結されており、下端部は前記弁体１０３に当接されている。内部に制御ガスが充填された感温筒１０８は、外部冷媒回路７６において蒸発器７９と圧縮機との間の配管上に取り付けられており、同感温筒１０８と前記圧力室１０５とは導圧管路１０９を介して接続されている。
【００４４】
さて、前記蒸発器７９内の圧力が上昇されると同蒸発器７９内の冷媒温度が上昇され、その出口側に至るまでの冷媒の蒸発量が多くなる。従って、同蒸発器７９の出口側の冷媒温度が下降され、感温筒１０８から圧力室１０５に導入される制御ガス圧が下降される。このため、同圧力室１０５のダイヤフラム１０６が上動され、弁体１０３がバネ１０４の付勢力によって上方に移動されることで、オリフィス１０１の開度が狭められる。その結果、蒸発器７９に流入される冷媒量が減少されて、同蒸発器７９内の圧力が低下される。
【００４５】
また、蒸発器７９内の圧力が下降されると同蒸発器７９内の冷媒温度が下降され、その出口側に至るまでの冷媒の蒸発量が少なくなる。従って、同蒸発器７９の出口側の冷媒温度が上昇され、感温筒１０８から圧力室１０５に導入される制御ガス圧が上昇される。このため、同圧力室１０５のダイヤフラム１０６が下動され、弁体１０３が伝達ロッド１０７の下動によってバネ１０４の付勢力に抗して下方に移動されることで、オリフィス１０１の開度が拡げられる。その結果、蒸発器７９に流入される冷媒の流量が増加されて、同蒸発器７９内の圧力が上昇される。
【００４６】
次に、上記構成の圧縮機の電気的構成について説明する。
図４に示すように、制御コンピュータ８１は演算回路、記憶回路及びタイマ回路等により構成され、同制御コンピュータ８１には、各種センサ８２〜８６、エアコンスイッチ８７、車室温度設定器８８及び前記容量制御弁４９のソレノイド７４が接続されている。
【００４７】
さらに詳述すると、蒸発器温度センサ８２は前記蒸発器７９の後ろ側に配置されており、同蒸発器７９を通過し、車室側に流動される空気の温度を検出する。外気温度センサ８３は車両外部に配設されて外気温度を検出する。車室温度センサ８４は車両の車室内に配設されて同車室内の温度を検出する。日射量センサ８５は車室内において、例えば、フロントガラス近傍に配設され、車室内に注ぐ日射量を検出する。吐出圧検出手段としての吐出圧力センサ８６は、外部冷媒回路７６において凝縮器７７と膨張弁７８との間の配管上に配置され、圧縮機の吐出圧力を検出する。同吐出圧力の高低は圧縮機の吐出容量の大小を反映する。
【００４８】
前記エアコンスイッチ８７及び車室温度設定器８８は車室内に配設されている。前記制御コンピュータ８１は、同エアコンスイッチ８７のオンにより、使用者が車室内の冷房を要求しているものとみなし、また、オフにより使用者が冷房を必要としていないものとみなしている。車室温度設定器８８は、制御コンピュータ８１の制御目標となる車室内の設定温度を、使用者が任意に変更するためのものである。
【００４９】
そして、前記制御コンピュータ８１は各センサ８２〜８６による検出値、エアコンスイッチ８７のオン・オフ信号、車室温度設定器８８による設定温度信号等の入力値に基づいて入力電流値Ｉを算出し、ソレノイド７４へ出力する。
【００５０】
次に、前記制御コンピュータ８１による圧縮機の制御について説明する。
制御コンピュータ８１は、エアコンスイッチ８７がオン状態の下で、例えば、車室温度センサ８４により検出された車室温度が車室温度設定器８８を介して設定された設定温度以上である場合に、ソレノイド７４の励磁を指令する。そして、ソレノイド７４に所定の電流が供給され、図２に示すように、両鉄芯６４，６７間に入力電流値Ｉに応じた吸引力が生じる。この吸引力は、強制開放バネ５６の付勢力に抗して、弁開度が減少する方向の力としてソレノイドロッド７０を介して弁体５４に伝達される。一方、ベローズ６０は、吸入通路３２から検圧通路５０を介して感圧室５８に導入される吸入圧の変動に応じて変位する。そして、同ベローズ６０はソレノイド７４の励磁状態において吸入圧に感応し、その変位が感圧ロッド６２を介して弁体５４に伝達される。容量制御弁４９の弁開度は、ソレノイド部５２からの付勢力、ベローズ６０からの付勢力及び強制開放バネ５６の付勢力のバランスにより決定される。
【００５１】
冷房負荷が大きい場合には、例えば、車室温度センサ８４により検出された車室温度と車室温度設定器８８の設定温度との差が大きい。制御コンピュータ８１は、車室温度と設定温度との差に基づいて設定吸入圧を変更するようにソレノイド７４への入力電流値Ｉを制御する。制御コンピュータ８１は車室温度と設定温度との差が大きいほど入力電流値Ｉを大きくする。従って、固定鉄芯６４と可動鉄芯６７との間の吸引力が強くなり、弁体５４の弁開度が小さくなる方向の付勢力が増大する。そして、より低い吸入圧にて、弁体５４の開閉が行われる。従って、容量制御弁４９は、入力電流値Ｉが増大されることにより、より低い吸入圧を保持するように作動される。
【００５２】
弁体５４の弁開度が小さくなれば、吐出室３９から圧力供給通路４８を経由してクランク室１５へ流入する冷媒ガス量が少なくなる。この一方で、クランク室１５内の冷媒ガスは、通路４６及び放圧通口４７を経由して吸入室３８へ流出している。このため、クランク室１５内の圧力が低下する。また、冷房負荷が大きい状態では、シリンダボア１２ａ内の吸入圧も高く、クランク室１５内の圧力とシリンダボア１２ａ内の吸入圧との差が小さくなる。従って、斜板２３の傾角が大きくなる。
【００５３】
圧力供給通路４８における通過断面積が零、つまり容量制御弁４９の弁体５４が弁孔５５を完全に閉止した状態となると、吐出室３９からクランク室１５への高圧冷媒ガスの供給は行われない。そして、クランク室１５内の圧力は、吸入室３８内の圧力と略同一になり、斜板２３の傾角は最大となる。
【００５４】
逆に、冷房負荷が小さい場合には、例えば、車室温度と設定温度との差は小さい。制御コンピュータ８１は車室温度と設定温度との差が小さいほど入力電流値Ｉを小さくするように指令する。このため、固定鉄芯６４と可動鉄芯６７との間の吸引力は弱く、弁体５４の弁開度が小さくなる方向の付勢力が減少する。そして、より高い吸入圧にて、弁体５４の開閉が行われる。従って、容量制御弁４９は、入力電流値Ｉが減少されることにより、より高い吸入圧を保持するように作動する。
【００５５】
弁体５４の弁開度が大きくなれば、吐出室３９からクランク室１５へ流入する冷媒ガス量が多くなり、クランク室１５内の圧力が上昇する。また、この冷房負荷が小さい状態では、シリンダボア１２ａ内の吸入圧が低く、クランク室１５内の圧力とシリンダボア１２ａ内の吸入圧との差が大きくなる。従って、斜板２３の傾角が小さくなる。
【００５６】
冷房負荷がない状態に近づいてゆくと、蒸発器７９における温度がフロスト発生をもたらす温度に近づいてゆく。制御コンピュータ８１は、蒸発器温度センサ８２による検出値がフロスト判定温度以下になるとソレノイド７４の消磁を指令する。同フロスト判定温度は、蒸発器７９においてフロストが発生しそうな状況を反映する。そして、ソレノイド７４は電流供給の停止により消磁され、固定鉄芯６４と可動鉄芯６７との吸引力が消失する。このため、図３に示すように、弁体５４は、強制開放バネ５６の付勢力により、可動鉄芯６７及びソレノイドロッド７０を介して作用する追従バネ６８の付勢力に抗して下方に移動される。そして、弁体５４が弁孔５５を最大に開いた弁開度位置に移行する。このため、吐出室３９内の高圧冷媒ガスが多量に圧力供給通路４８を介してクランク室１５へ供給され、同クランク室１５内の圧力が高くなる。クランク室１５内の圧力上昇により、斜板２３の傾角が最小傾角へ移行する。
【００５７】
また、制御コンピュータ８１は、エアコンスイッチ８７がオフ状態に切換操作されるとソレノイド７４を消磁し、それに応じて斜板２３が最小傾角に傾動される。
【００５８】
このように、容量制御弁４９の開閉動作は、ソレノイド７４に対する入力電流値Ｉの大小に応じて変化される。入力電流値Ｉが大きくなると低い吸入圧にて開閉が実行され、入力電流値Ｉが小さくなると高い吸入圧にて開閉動作が行われる。圧縮機は設定された吸入圧を維持すべく、斜板２３の傾角を変更し、その吐出容量を変更する。つまり、前記容量制御弁４９は、入力電流値Ｉを変えて設定吸入圧を変更する役割、及び、吸入圧に関係なく最小容量運転を行う役割を担っている。このような容量制御弁４９を具備することにより、圧縮機は冷凍回路の冷凍能力を変更する役割を担っている。
【００５９】
前述した斜板２３に連動する遮断体２８は、同斜板２３の最小傾角側への傾動により吸入通路３２の通過断面積を徐々に減少していく。この緩慢な通過断面積変化による絞り作用が、吸入通路３２から吸入室３８への冷媒ガス流入量を徐々に減少させる。このため、吸入室３８からシリンダボア１２ａ内へ吸入される冷媒ガス量も徐々に減少してゆき、吐出容量が徐々に減少していく。従って、吐出圧が徐々に減少していき、圧縮機における負荷トルクが短時間で大きく変動することはない。その結果、最大吐出容量から最小吐出容量に至る間の圧縮機における負荷トルクの変動が緩慢になり、負荷トルクの変動による衝撃が緩和される。
【００６０】
斜板２３の傾角が最小となると、遮断体２８はその遮断面３４を以て位置決め面３３に当接され、吸入通路３２が遮断される。この状態では、吸入通路３２における通過断面積が零となり、外部冷媒回路７６から吸入室３８への冷媒ガスの流入が阻止される。同斜板２３の最小傾角は、０°よりも僅かに大きくなるように設定されている。この最小傾角状態は、遮断体２８が吸入通路３２と収容孔２７との連通を遮断する閉位置に配置されたときにもたらされる。遮断体２８は、前記閉位置とこの位置から離間された開位置とへ斜板２３に連動して切り換え配置される。
【００６１】
斜板２３の最小傾角は０°ではないため、最小傾角状態においても、シリンダボア１２ａから吐出室３９への冷媒ガスの吐出は行われている。シリンダボア１２ａから吐出室３９へ吐出された冷媒ガスは、圧力供給通路４８を通ってクランク室１５へ流入する。クランク室１５内の冷媒ガスは、通路４６及び放圧通口４７を通って吸入室３８へ流入する。吸入室３８内の冷媒ガスは、シリンダボア１２ａ内へ吸入されて、再度吐出室３９へ吐出される。すなわち、最小傾角状態では、吐出圧領域である吐出室３９、圧力供給通路４８、クランク室１５、通路４６、放圧通口４７、収容孔２７、吸入圧領域である吸入室３８、シリンダボア１２ａを経由する循環通路が圧縮機内に形成されている。そして、吐出室３９、クランク室１５及び吸入室３８の間では、圧力差が生じている。従って、冷媒ガスが前記循環通路を循環し、冷媒ガスとともに流動する潤滑油が圧縮機内の各摺動部を潤滑する。
【００６２】
エアコンスイッチ８７がオン状態にあって、斜板２３が最小傾角位置にある状態において、例えば、車室温度が上昇して冷房負荷が増大すると、車室温度センサ８４により検出された車室温度が車室温度設定器８８の設定温度を越える。制御コンピュータ８１は、この車室温度の変位に基づいてソレノイド７４を励磁し、圧力供給通路４８が閉じられる。従って、クランク室１５の圧力は通路４５及び放圧通口４７を介した放圧に基づいて減圧される。この減圧により、吸入通路開放バネ２９が図３の縮小状態から伸長する。そして、遮断体２８の移動により遮断面３４と位置決め面３３とが離間され、斜板２３の傾角が最小傾角状態から増大する。遮断体２８の離間に伴い、吸入通路３２における通過断面積が緩慢に増大していき、吸入通路３２から吸入室３８への冷媒ガス流入量は徐々に増えていく。従って、吸入室３８からシリンダボア１２ａ内へ吸入される冷媒ガス量も徐々に増大してゆき、吐出容量が徐々に増大してゆく。そのため、吐出圧が徐々に増大してゆき、圧縮機における負荷トルクが短時間で大きく変動することはない。その結果、最小吐出容量から最大吐出容量に至る間の圧縮機における負荷トルクの変動が緩慢になり、負荷トルクの変動による衝撃が緩和される。
【００６３】
車両エンジン２０が停止すれば、圧縮機の運転も停止、つまり斜板２３の回転も停止し、容量制御弁４９のソレノイド７４への通電も停止される。このため、ソレノイド７４が消磁されて、圧力供給通路４８が開放され、斜板２３の傾角は最小となる。圧縮機の運転停止状態が続けば、圧縮機内の圧力が均一化するが、斜板２３の傾角は傾角減少バネ２６の付勢力によって小さい傾角に保持される。従って、車両エンジン２０の起動によって圧縮機の運転が開始されると、斜板２３は、負荷トルクの最も少ない最小傾角状態から回転開始し、圧縮機の起動時のショックもほとんどない。
【００６４】
次に、制御コンピュータ８１による、吸入圧の高い領域においての圧縮機の制御について説明する。
前述したように、制御コンピュータ８１は、冷房負荷が小さい程ソレノイド７４への入力電流値Ｉを小さくする。このため、容量制御弁４９は高い吸入圧で開閉動作され、圧縮機は高い吸入圧を保持するように小容量側に制御される。従って、蒸発器７９内の圧力が上昇されて同蒸発器７９の出口側の冷媒温度が低くなり、前記膨張弁７８は蒸発器７９内の圧力を下げようと、同蒸発器７９に流れ込む冷媒の流量を絞る。その結果、外部冷媒回路７６における冷媒の循環量が減少され、同冷媒とともに圧縮機に戻される潤滑油の量が減少される。
【００６５】
そして、吸入圧が所定値を越えるような状況下において、圧縮機に戻される潤滑油の量が大きく減少して、ピストン３６やリップシール２０或いはベアリング３０，４４等の各摺動部分の潤滑に不具合が生じるおそれがあることが、予め試験等によって確認されている。このように、吸入圧が所定値を越えるような状況は、容量制御弁４９が所定値を越える吸入圧で開閉動作され、圧縮機がこの吸入圧を保持するように小容量側に制御されることでもたらされる。
【００６６】
従って、本実施形態において制御コンピュータ８１は、吸入圧を設定するために前述した各種パラメータ（車室温度，外気温度，ｅｔｃ  ）に基づいて算出された算出値Ｉｘ  を、予め記憶された所定値Ｉ１  と比較することで、圧縮機への潤滑油の戻り量が各摺動部分の潤滑に不具合を生じる程少ない状況にあるか否かを判断するようになっている。
【００６７】
さて、図５に示すように、本実施形態において前記制御コンピュータ８１は、算出値Ｉｘ  が吸入圧を所定値を越えるように設定する値となった場合、つまり、算出値Ｉｘ  ＜所定値Ｉ１  となった場合に、ソレノイド７４への入力電流値Ｉを算出値Ｉｘ  から一定値Ｉ２  （≧Ｉ１  ）に一時的に変更し、同入力電流値Ｉ２  を所定時間Ｔ１  （例えば、３秒）の間持続させる。
【００６８】
さらに、前記制御コンピュータ８１は、ソレノイド７４への入力電流値Ｉが算出値Ｉｘ  から一定値Ｉ２  に変更されて所定時間Ｔ１  が経過されると、入力電流値Ｉ２  を算出値Ｉｘ  に変更し、同入力電流値Ｉｘ  を所定時間Ｔ２  （例えば、６秒）の間持続させる。そして、所定時間Ｔ２  が経過された後には、再び入力電流値Ｉｘ  を一定値Ｉ２  に変更し、以降これを繰り返す。
【００６９】
このように、制御コンピュータ８１は、算出値Ｉｘ  が吸入圧を所定値以下に設定する値となるまで、つまり、算出値Ｉｘ  ≧所定値Ｉ１  となるまで、入力電流値Ｉを算出値Ｉｘ  と一定値Ｉ２  との間において一時的かつ繰り返して変更する。
【００７０】
従って、入力電流値Ｉが算出値Ｉｘ  から一定値Ｉ２  に変更された状態では、入力電流値Ｉが算出値Ｉｘ  である場合と比較して固定鉄芯６４と可動鉄芯６７との吸引力が上昇され、弁体５４への付与荷重が増大されて設定吸入圧が下降される。このため、容量制御弁４９は低い吸入圧で開閉され、圧縮機は設定吸入圧を維持すべく斜板２３の傾角を増大させる。その結果、圧縮機の吐出容量が増大されるとともに膨張弁７８の開度が大きくなり、外部冷媒回路７６における冷媒の流量が増大される。
【００７１】
上記構成の本実施形態においては、次のような効果を奏する。
（１）前記制御コンピュータ８１は、吸入圧が所定値を越えるように設定された状況下では、ソレノイド７４に対する入力電流値Ｉを算出値Ｉｘ  から一定値Ｉ２  に変更して設定吸入圧を下げる。従って、吐出容量が増大されるとともに、膨張弁７８の開度が大きくなり、外部冷媒回路７６内における冷媒循環量が増大されて圧縮機への潤滑油の戻りが多く発生される。その結果、圧縮機の各摺動部分の潤滑に不具合が生じることはなく、同圧縮機の信頼性が向上される。
【００７２】
（２）前記制御コンピュータ８１は、一時的に入力電流値Ｉを算出値Ｉｘ  から一定値Ｉ２  に変更する。つまり、設定吸入圧を下げるのは一時的である。従って、持続的に設定吸入圧を下げる（算出値Ｉｘ  ＜所定値Ｉ１  となってから算出値Ｉｘ  ≧所定値Ｉ１  となるまでの間、入力電流値Ｉを一義的に一定値Ｉ２  とする）場合と比較して、吸入圧を幅広く変更すること、つまり、蒸発器７９後の空気温度が取り得る範囲を拡げることができ、冷房能力の変更を広い範囲で行うことが可能となる。
【００７３】
（第２実施形態）
図６においては第２実施形態を示す。本実施形態において上記第１実施形態との相違点は、算出値Ｉｘ  ＜所定値Ｉ１  となった場合に、入力電流値Ｉが算出値Ｉｘ  から一定値Ｉ２  に連続的に変更されることである。また、入力電流値Ｉが一定値Ｉ２  から算出値Ｉｘ  に連続的に変更されることである。さらに、入力電流値Ｉが一定値Ｉ２  となると、同入力電流値Ｉ２  が持続されることなく算出値Ｉｘ  側に変更されることである。
【００７４】
本実施形態においては上記第１実施形態と同様な効果を奏する他、次のような効果も奏する。
（１）ソレノイド７４に対する入力電流値Ｉが、算出値Ｉｘ  から一定値Ｉ２  に連続的に変更される。従って、設定吸入圧は連続的に下げられて、圧縮機の吐出容量の増大が穏やかに行われる。その結果、車両エンジン２０に対する圧縮機の負荷トルクの変動に伴う体感ショックを低減することができる。
【００７５】
（２）ソレノイド７４に対する入力電流値Ｉが、一定値Ｉ２  から算出値Ｉｘ  に連続的に変更される。従って、設定吸入圧は連続的に上げられて、圧縮機の吐出容量の減少が穏やかに行われる。その結果、車両エンジン２０に対する圧縮機の負荷トルクの変動に伴う体感ショックを低減することができる。
【００７６】
（３）入力電流値Ｉが算出値Ｉｘ  から一定値Ｉ２  に変更されると、同入力電流値Ｉ２  は持続されることなく算出値Ｉｘ  側に変更される。従って、電気信号である入力電流値Ｉの変更に対する斜板２３の機構的遅れを考慮すると、実質的に同圧縮機の吐出容量は、入力電流値Ｉｘ  に対応する小容量と、入力電流値Ｉ２  に対応する大容量には満たない容量との間の狭い範囲で変更される。その結果、入力電流値Ｉが算出値Ｉｘ  と一定値Ｉ２  との間で変更される際の設定吸入圧の変動に伴う、蒸発器７９後の空気温度の変動を低減することができ、ひいては、車室内への冷却空気の吹き出し温度の変化を低減することができる。
【００７７】
（第３実施形態）
図７においては第３実施形態を示す。本実施形態においては、入力電流値Ｉが一定値Ｉ２  から算出値Ｉｘに変更されると、同入力電流値Ｉｘを持続させることなく一定値Ｉ２  側に変更させる。言い換えれば、所定時間Ｔ２  ＝０である点が上記第２実施形態とは異なる。従って、本実施形態においても上記第２実施形態と同様な効果を奏する他、実質的に同圧縮機の吐出容量は、入力電流値Ｉｘ  に対応する小容量とはならない容量と、入力電流値Ｉ２  に対応する大容量には満たない容量との間の狭い範囲で変更される。その結果、入力電流値Ｉが算出値Ｉｘ  と一定値Ｉ２  との間で変更される際の設定吸入圧の変動に伴う、蒸発器７９後の空気温度の変動をさらに低減することができ、ひいては、車室内への冷却空気の吹き出し温度の変化を低減することができる。
【００７８】
（第４実施形態）
図８においては第４実施形態を示す。本実施形態において上記第１実施形態との相違点は、算出値Ｉｘ  が吸入圧ＰＳ  を所定値ＰＳ１を越えるように設定する値となったとしても、すなわち、算出値Ｉｘ  ＜所定値Ｉ１  となったとしても、吐出圧センサ８６により検出された吐出圧Ｐｄが所定値Ｐｄｘ  未満とならなければ、入力電流値Ｉの変更は行わず、算出値Ｉｘ  をそのまま出力することである。つまり、吐出圧Ｐｄ＜所定値Ｐｄｘ  とならなければ、たとえ算出値Ｉｘ  ＜所定値Ｉ１  であったとしても、現時点において圧縮機の吐出容量は大きくしかも膨張弁７８は閉じ気味とはなっておらず、同圧縮機に必要量の潤滑油の戻りが生じていると判断できるからである。
【００７９】
また、所定値Ｐｄｘ  は入力電流値Ｉに応じてＰｄ１  ≦Ｐｄｘ  ≦Ｐｄ２  の範囲で変更される。従って、算出値Ｉｘ  ＜所定値Ｉ１  のもとで、吐出圧Ｐｄ＜所定値Ｐｄｘ  でかつＰｄ１  ＜吐出圧Ｐｄ＜Ｐｄ２  である場合には、入力電流値Ｉを算出値Ｉｘ  から吐出圧Ｐｄの下がり度合いに応じて徐々に所定値Ｉ１  側へ持続的に変更した値とし、さらに、吐出圧Ｐｄ≦Ｐｄ１  となった場合には、一義的に入力電流値Ｉを所定値Ｉ１  として、同入力電流値Ｉ１  を持続させるようになっている。
【００８０】
つまり、本実施形態において制御コンピュータ８１は、図８において網線で示す潤滑油の戻りが少ない吸入圧ＰＳ  −吐出圧Ｐｄ  領域を外して圧縮機が運転されるように設定吸入圧を変更するようになっている。
【００８１】
本実施形態においては、上記第１実施形態と同様な効果を奏する他、次のような効果も奏する。
（１）算出値Ｉｘ  ＜所定値Ｉ１  となったとしても、吐出圧センサ８６により検出された吐出圧Ｐｄが所定値Ｐｄｘ  未満とならなければ、入力電流値Ｉは変更されない。従って、吐出圧Ｐｄが所定値Ｐｄｘ  以上となるような、圧縮機に必要量の潤滑油の戻りがある状態で、不必要に吐出容量を増大させる制御が行われることがない。その結果、吸入圧を幅広く変更すること、つまり、蒸発器７９後の空気温度が取り得る範囲を拡げることができ、冷房能力の変更を広い範囲で行うことが可能となる。
【００８２】
（２）所定値Ｐｄｘ  は入力電流値Ｉに応じてＰｄ１  ≦Ｐｄｘ  ≦Ｐｄ２  の範囲で変更される。従って、Ｐｄ１  ＜Ｐｄ＜Ｐｄ２  の範囲において潤滑油の戻りが少ない領域をさらに細かく規定することができ、前述した効果（１）が効果的に奏される。
【００８３】
（３）入力電流値Ｉは算出値Ｉｘ  から所定値Ｉ１  側に持続的に変更される。従って、一時的に入力電流値Ｉを所定値Ｉ１  側に変更して設定吸入圧を下げる場合と比較して、蒸発器７９後の空気温度の変動を低減できる。
【００８４】
（第５実施形態）
図９及び図１０においては第５実施形態を示す。上記第１実施形態において斜板２３の傾角制御は、クランク室１５と吸入室３８との間の差圧を容量制御弁４９により調整することで行われていた。本実施形態においてもその概念は同様ではあるが、上記第１実施形態のようにクランク室１５の調圧を行うのではなく、吸入室３８の調圧を行うことにより、斜板２３の傾角を制御するようになっている。
【００８５】
すなわち、第１導入通路１１１は、シリンダブロック１２に形成されている。前記収容孔２７とクランク室１５とは、同第１導入通路１１１により連通されている。そして、吸入通路３２から収容孔２７内に供給される冷媒ガスは、この第１導入通路１１１を介してクランク室１５内に導入される。
【００８６】
第２導入通路１１２は、前記クランク室１５と吸入室３８との間に貫通形成され、同第２導入通路１１２を介して、冷媒ガスがクランク室１５から吸入室３８内に導入されるようになっている。同第２導入通路１１２は、前記通路４６と、シリンダブロック１２からバルブプレート１４及びリヤハウジング１３にかけて形成された調整通路１１３とを備えている。同調整通路１１３は、遮断体２８に貫設された連通孔１１４を介して同遮断体２８の内部に連通されている。
【００８７】
弁室１１５は、前記第２導入通路１１２における調整通路１１３の途中に形成され、その前端にはテーパ状の弁孔１１６が形成されている。スプール弁１１７は、弁室１１５内に移動可能に収容されている。同スプール弁１１７は、その前端に弁孔１１６の通路断面積を調整するためのテーパ状の絞り弁部１１７ａを有している。バネ１１８は、スプール弁１１７と弁室１１５の前端との間に介装され、スプール弁１１７を弁孔１１６から離間する方向に付勢する。
【００８８】
通路としての制御通路１１９はリヤハウジング１３に形成され、吐出室３９とスプール弁１１７の背面側に形成された制御圧室としての制御室１１５ａとを連通している。連通路１２０はリヤハウジング１３、バルブプレート１４及びシリンダブロック１２にかけて形成され、前記弁室１１５をクランク室１５に連通させている。
【００８９】
そして、前記容量制御弁４９と同様な構成の容量制御弁１２１は、前記制御通路１１９の途中位置に介在されている。つまり、同容量制御弁１２１のポート６３は、制御通路１１９を介して制御室１１５ａに連通され、弁室ポート５７は、制御通路１１９を介して吐出室３９に連通されている。
【００９０】
さて、容量制御弁１２１による制御通路１１９の開放時には、その開放量に応じて吐出室３９の圧力が、制御通路１１９を介して制御室１１５ａに供給付与される。従って、図１０に示すように、同制御室１１５ａ内の昇圧により、スプール弁１１７がバネ１１８に抗して前方側に移動されて、絞り弁部１１７ａの絞り度が大きくなる方向に弁孔１１６の通路断面積が調整される。そして、同絞り弁部１１７ａの絞り度に応じて、第２導入通路１１２を介してクランク室１５から吸入室３８に供給される冷媒ガスの流量が変更されて、吸入室３８の調圧が行われる。
【００９１】
そして、本実施形態においても第１実施形態と同様に、制御コンピュータ８１は、算出値Ｉｘ  ＜所定値Ｉ１  となった場合に、容量制御弁１２１のソレノイド７４への入力電流値Ｉを算出値Ｉｘ  から一定値Ｉ２  に一時的に変更するようになっている。従って、第１実施形態と同様な効果を奏する。
【００９２】
（別例）
なお、本発明の趣旨から逸脱しない範囲で以下の態様でも実施できる。
（１）斜板２３の傾角を変更するのにあたり、上記第１実施形態においては、吐出室３９内の圧力のクランク室１５内への導入量を調整することにより同クランク室１５内の調圧を行っていた。これを変更し、クランク室１５と吐出室２９とは常に連通させておき、同クランク室１５から吸入圧領域への圧力の導出量を容量制御弁により調整することで、同クランク室１５内の調圧を行うようにしても良い。
【００９３】
（２）上記第１実施形態において、入力電流値Ｉを算出値Ｉｘ  から一定値Ｉ２  に変更して設定吸入圧を持続的に下げること。このようにすれば、入力電流値Ｉの変更期間中において吸入圧の変動はなく、一時的に設定吸入圧を変更する場合と比較して、蒸発器７９後の空気温度の変動を抑えることができる。その結果、車室内への冷却空気の吹き出し温度の変化を低減できる。
【００９４】
（３）上記第４実施形態において、吸入圧Ｐｄのしきい値である所定値Ｐｄｘ  を、例えば、Ｐｄ１  に固定すること。従って、算出値Ｉｘ  ＜所定値Ｉ１  のもとで吐出圧Ｐｄ＜Ｐｄｘ  である場合には、一義的に入力電流値Ｉが一定値Ｉ１  に変更され、同入力電流値Ｉ１  が持続される。
【００９５】
（４）上記第４実施形態において吐出圧Ｐｄ＜Ｐｄｘ  である場合に、第１〜第３実施形態と同様に、入力電流値Ｉを算出値Ｉｘ  から所定値Ｉ１  側に一時的に変更すること。このようにすれば、蒸発器７９後の空気温度が取り得る範囲を拡げることができ、冷房能力の変更を広い範囲で行うことが可能となる。
【００９６】
（５）上記第１〜第３実施形態において、入力電流値Ｉを算出値Ｉｘ  から所定値Ｉ２  の間でかつ／または所定値Ｉ２  から算出値Ｉｘ  の間で段階的に変更すること。
【００９７】
（６）クラッチ付きの可変容量型圧縮機及びその制御方法において具体化すること。
（付記）
上記実施形態から把握できる技術的思想について記載する。
【００９８】
（１）前記入力電流値Ｉは、冷房負荷等に基づいて算出された算出値Ｉｘ  から一定値Ｉ２  に連続的に変更される請求項２に記載の可変容量型圧縮機。
このようにすれば、車両エンジン２０に対する圧縮機の負荷トルクの変動に伴う体感ショックを低減できる。
【００９９】
（２）前記入力電流値Ｉは、一定値Ｉ２  から冷房負荷等に基づいて算出された算出値Ｉｘ  に連続的に変更される請求項２に記載の可変容量型圧縮機。
このようにすれば、車両エンジン２０に対する圧縮機の負荷トルクの変動に伴う体感ショックを低減できる。
【０１００】
（３）前記一定値Ｉ２  は持続されない付記（１）又は（２）に記載の可変容量型圧縮機。
このようにすれば、蒸発器７９後の空気温度の変動を低減できる。
【０１０１】
（４）前記算出値Ｉｘ  は持続されない付記（１）〜（３）のいずれかに記載の可変容量型圧縮機。
このようにすれば、蒸発器７９後の空気温度の変動を低減できる。
【０１０２】
【発明の効果】
上記構成の請求項１及び８の発明によれば、設定吸入圧が所定値を越えた場合、ソレノイドへの入力電流値を変更して設定吸入圧を下げるようにした。従って、外部冷媒回路から圧縮機へ戻される潤滑油を所定量以上に確保でき、各摺動部分の潤滑に不具合が生じることを防止できる。その結果、圧縮機の信頼性が向上される。
【０１０３】
請求項２の発明によれば、設定吸入圧を一時的に下げるようにした。従って、持続的に設定吸入圧を下げる場合と比較して、蒸発器後の空気温度が取り得る範囲を拡げることができる。その結果、冷凍回路の冷凍能力の変更を広い範囲で行うことが可能となる。
【０１０４】
請求項３の発明によれば、設定吸入圧を持続的に下げるようにした。従って、一時的に設定吸入圧を下げる場合と比較して吸入圧の変動を抑えることができ、蒸発器後の空気温度の変動を低減できる。その結果、車室内への冷却空気の吹き出し温度の変化を低減できる。
【０１０５】
請求項４及び９の発明によれば、吐出圧が所定値未満でかつ設定吸入圧が所定値を越えた場合、ソレノイドへの入力電流値を変更して設定吸入圧を下げるようにした。従って、吐出圧が所定値以上となるような、圧縮機に必要量以上の潤滑油の戻りがある状態で、不必要に設定吸入圧を下げる制御が行われることがなく、吸入圧を幅広く変更することが可能となる。
【０１０６】
請求項５の発明によれば、設定吸入圧を一時的に下げるようにした。従って、持続的に設定吸入圧を下げる場合と比較して、蒸発器後の空気温度が取り得る範囲を拡げることができる。その結果、冷凍回路の冷凍能力の変更を広い範囲で行うことが可能となる。
【０１０７】
請求項６の発明によれば、設定吸入圧を持続的に下げるようにした。従って、一時的に設定吸入圧を下げる場合と比較して吸入圧の変動を抑えることができ、蒸発器後の空気温度の変動を低減できる。その結果、車室内への冷却空気の吹き出し温度の変化を低減できる。
【０１０８】
請求項７の発明によれば、潤滑油の戻りが少ない領域をさらに細かく規定することができ、さらに、冷凍回路の冷凍能力の変更を広い範囲で行うことが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施形態の可変容量型圧縮機の縦断面図。
【図２】図１の要部拡大図。
【図３】圧縮機の動作を説明する要部拡大図。
【図４】車両空調システムを示す模式図。
【図５】入力電流値の変更の仕方を説明するグラフ。
【図６】第２実施形態の入力電流値の変更の仕方を説明するグラフ。
【図７】第３実施形態の入力電流値の変更の仕方を説明するグラフ。
【図８】第４実施形態の入力電流値の変更の仕方を説明するグラフ。
【図９】第５実施形態の可変容量型圧縮機の縦断面図。
【図１０】圧縮機の動作を示す説明図。
【符号の説明】
１５…制御圧室としてのクランク室、３２…吸入圧領域としての吸入通路、３９…吐出圧領域としての吐出室、４８…通路としての圧力供給通路、４９…容量制御弁、５４…弁体、５８…感圧室、６０…感圧機構を構成するベローズ、７４…ソレノイド。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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