(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
原料空気を圧縮する空気圧縮手段と、上記空気圧縮手段を経た圧縮空気を低温に冷却する主熱交換器と、上記主熱交換器により低温に冷却された圧縮空気を導入する第１精留塔と、上記第１精留塔から取り出された液体空気を導入する第２精留塔と、上記第２精留塔の下部に設けられた熱交換器と、上記第１精留塔から気体として窒素を取り出しこの窒素を上記主熱交換器を経由させることにより温度上昇させ製品窒素ガスとする製品窒素ガス取出パイプと、上記製品窒素ガス取出パイプを通る窒素ガスの一部を上記熱交換器に送るガスパイプと、上記ガスパイプに設けられ上記製品窒素ガス取出パイプを通る窒素ガスの一部を取り入れてこれを圧縮し上記熱交換器に送る窒素ガス圧縮手段と、上記熱交換器から延設され上記熱交換器内で生じた液化窒素を還流液として第１精留塔に戻す還流液パイプとを備え、上記第１精留塔と第２精留塔の相互の配設位置を、第１精留塔を上側に、第２精留塔をこの第１精留塔の下側に位置決めしたことを特徴とする空気分離装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、圧縮動力を低減させ、かつ収率を増大させることのできる空気分離装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、窒素ガス（ＧＮ2 ）や酸素ガス（ＧＯ2 ）は、空気を原料とし、これを空気圧縮機で圧縮したのち、吸着塔に入れて圧縮空気中の水（Ｈ2 Ｏ）および炭酸ガス（ＣＯ2 ）を除去し、さらに熱交換器を通して冷媒と熱交換させて超低温に冷却し、ついで精留塔で深冷液化分離して製品ガスを製造し、これを前記の熱交換器を通して常温近くまで昇温させるという工程を経て製造されている。このような装置として、図２に示す空気分離装置がある。
【０００３】
図２において、１は大気中の空気を取り込んで圧縮する空気圧縮機である。２は内部にモレキュラーシーブが充填された２個１組の吸着筒等の不純物除去手段であり、空気圧縮機１により圧縮された空気中の水および炭酸ガスを吸着除去する作用をする。なお、上記空気圧縮機１と吸着筒２の間には、ドレン分離器，フロン冷却器が設けられているが、図面ではこれを省略している。３は吸着筒２により水および炭酸ガスが吸着除去された圧縮空気を超低温に冷却する主熱交換器である。４は主熱交換器３により超低温に冷却された圧縮空気を高圧精留塔（第１精留塔）５の下部に気−液混相状態で送り込む供給パイプである。この供給パイプ４を通る圧縮空気の圧力は、例えば５kg／cm2 Ｇ程度である。高圧精留塔５の内部では、供給パイプ４から送り込まれた圧縮空気のうち、液体圧縮空気６が底部に溜まり、ＧＮ2 が上部に滞留する。７は（装置外から液体窒素が供給される）液体窒素貯槽（図示せず）からの液体窒素（ＬＮ2 ）を高圧精留塔５の上部に導入する導入パイプである。この導入パイプ７から導入された微量の液体窒素と低圧精留塔（第２精留塔）１０下部の凝縮器（コンデンサー）１２で液化された液体窒素の一部とが高圧精留塔５内を下方に流下し、下方から上昇してくる気体圧縮空気と向流的に接触し気体圧縮空気の高沸点成分（主として酸素）を液化する。このため、底部に溜まる液体圧縮空気６は酸素リッチになり、低沸点成分（主として窒素）が気化して上部に滞留する。そして、高純度化された窒素ガスは、第１製品窒素ガス取出パイプ８により高圧精留塔５外に取り出されて主熱交換器３に送られ、この主熱交換器３を通過する圧縮空気を冷却するとともに、それ自身が常温に昇温され製品窒素ガスとして装置外に送り出される。１０は低圧精留塔であり、高圧精留塔５の底部に溜まる液体圧縮空気６が膨脹弁１１ａ付き送給パイプ１１を経て送り込まれる。この低圧精留塔１０は、高圧精留塔５に比べて非常に低圧で（例えば高圧精留塔５が５kg／cm2 Ｇ程度で、低圧精留塔１０が０．２kg／cm2 Ｇ程度で）運転されている。この低圧精留塔１０には、その底部に凝縮器１２が設けられており、高圧精留塔５内から第１製品窒素ガス取出パイプ８内に取り出された窒素ガスの一部が第１還流用パイプ１３を介して導入される。この窒素ガスは低圧精留塔１０の底部に溜まる液体酸素（ＬＯ2 ：純度９９．７％程度）１６を加温して液体酸素１６を気化させる働きをし、それ自身は液体酸素１６の冷熱によって液化し、その一部が流量調整弁１４ａ付き第２還流用パイプ１４を通って高圧精留塔５の上部に還流する。また、上記液体窒素の残部は、流量調整弁１５ａ付き分岐パイプ１５を通って低圧精留塔１０の上部に導入され還流液となる。１７は製品酸素ガス取出パイプであり、低圧精留塔１０の底部に溜まる液体酸素１６から気化した高純度の酸素ガスを取り出して主熱交換器３内に案内し、圧縮空気と熱交換させて常温にし製品酸素ガスとして装置外に送り出す作用をする。１９は第２製品窒素ガス取出パイプであり、低圧精留塔１０の上部に溜った窒素ガスを取り出して主熱交換器３に送り、圧縮空気を冷却するとともに、それ自身を常温に昇温させ製品窒素ガスとして装置外に送り出す作用をする。２１は排出用パイプであり、低圧精留塔１０の中央部に溜まる不純ガス分（排ＧＮ2 ）を取り出して主熱交換器３内に案内し、圧縮空気を冷却したのち外部に放出する作用をする。図において、カッコ内に書かれた数字は、空気圧縮機１から吐出された圧縮空気の主熱交換器３通過量を１００％としたときの、各パイプ８，１７，１９，２１における概略通過量（％）を示している。
【０００４】
この装置を用い、例えばつぎのようにして窒素ガスおよび酸素ガスを製造することができる。すなわち、まず空気圧縮機１により空気を圧縮し、ドレン分離器により圧縮された空気中の水分を除去し、フロン冷却器により冷却し、その状態で吸着筒２に送り込み、圧縮空気中の水および炭酸ガスを吸着除去する。ついで水および炭酸ガスが吸着除去された圧縮空気を主熱交換器３内に送り込んで超低温に冷却し、その状態で高圧精留塔５の下部に導入する。つぎにこの圧縮空気と、液体窒素貯槽から高圧精留塔５内に送り込まれた液体窒素および低圧精留塔１０から還流する液体窒素とを向流接触させて圧縮空気を精留し、窒素と酸素の沸点の差（酸素の沸点−１８３℃，窒素の沸点−１９６℃）により、圧縮空気中の高沸点成分である酸素を液化させ、窒素を気体として滞留させる。この窒素ガスを第１製品窒素ガス取出パイプ８から取り出して主熱交換器３に送り込み常温近くまで昇温させたのち、製品窒素ガスとして装置外に送り出す。この場合、液体窒素貯槽から高圧精留塔５内に導入される液体窒素は、圧縮空気液化用の寒冷源として作用し、それ自身は気化して製品窒素ガスの一部として第１製品窒素ガス取出パイプ８から取り出される。また、低圧精留塔１０の上部に溜まった窒素ガスを第２製品窒素ガス取出パイプ１９から取り出して主熱交換器３に送り込み常温近くまで昇温させたのち、製品窒素ガスとして装置外に送り出す。他方、高圧精留塔５の底部に溜った液体圧縮空気６を送給パイプ１１を経て低圧精留塔１０に送り込み、窒素を気化除去した液体酸素１６として低圧精留塔１０の底部に溜め、低圧精留塔１０底部の凝縮器１２を通る窒素ガスと熱交換させて気化させる。この気化させた酸素ガスを製品酸素ガス取出パイプ１７から取り出して主熱交換器３に送り込み常温近くまで昇温させたのち、製品酸素ガスとして装置外に送り出す。このようにして、高純度の窒素ガスと酸素ガスとが１台の装置により同時に得られる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記の空気分離装置では、運転圧力が約５kg／cm2 Ｇ程度に設定された高圧精留塔５が下方に配置され、内部圧力が約０．２kg／cm2 Ｇ程度に設定された低圧精留塔１０が上方に配置されている。このように、高圧精留塔５が低圧精留塔１０に比べて非常に高圧に設定されているのは、高圧精留塔５の上部に滞留する窒素ガスを第１還流用パイプ１３を介して低圧精留塔１０の凝縮器１２に送り込みここで液化させて還流させるため、および、高圧精留塔５の底部に溜まる液体圧縮空気６を送給パイプ１１を介して低圧精留塔１０に圧力差を利用して送り込むためである。したがって、上記の空気分離装置では、その最大の動力源である空気圧縮機１の圧縮動力が増大する。
【０００６】
本発明は、このような事情に鑑みなされたもので、圧縮動力を低下させ、かつ収率を増大させることのできる空気分離装置の提供をその目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するため、本発明の空気分離装置は、原料空気を圧縮する空気圧縮手段と、上記空気圧縮手段を経た圧縮空気を低温に冷却する主熱交換器と、上記主熱交換器により低温に冷却された圧縮空気を導入する第１精留塔と、上記第１精留塔から取り出された液体空気を導入する第２精留塔と、上記第２精留塔の下部に設けられた熱交換器と、上記第１精留塔から気体として窒素を取り出しこの窒素を上記主熱交換器を経由させることにより温度上昇させ製品窒素ガスとする製品窒素ガス取出パイプと、上記製品窒素ガス取出パイプを通る窒素ガスの一部を上記熱交換器に送るガスパイプと、上記ガスパイプに設けられ上記製品窒素ガス取出パイプを通る窒素ガスの一部を取り入れてこれを圧縮し上記熱交換器に送る窒素ガス圧縮手段と、上記熱交換器から延設され上記熱交換器内で生じた液化窒素を還流液として第１精留塔に戻す還流液パイプとを備え、上記第１精留塔と第２精留塔の相互の配設位置を、第１精留塔を上側に、第２精留塔をこの第１精留塔の下側に位置決めしたという構成をとる。
【０００８】
すなわち、本発明の空気分離装置は、従来例では高圧精留塔として下側に配設されていた第１精留塔を上側に配設し、従来例では低圧精留塔として上側に配設されていた第２精留塔を下側に配設している。このものでは、第１精留塔と第２精留塔をパイプ等で連結し、このパイプ等を介して、第１精留塔から取り出した液体空気を自然落下により第２精留塔に導入することができる。また、製品窒素ガス取出パイプを通る窒素ガスの一部を、製品窒素ガス取出パイプから取り出して窒素ガス圧縮手段により第２精留塔の熱交換器に導入し、この熱交換器を通過する間に、第１精留塔から導入した液体空気の冷熱を利用して液化したのち、還流液として第１精留塔に戻すことができる。これら自然落下や窒素ガス圧縮手段を利用することにより、両精留塔の圧力差を無くし、両精留塔の圧力を従来例の低圧精留塔の圧力と同程度の低圧にすることができる。したがって、空気圧縮機の吐出圧力を低下させることができ、これに伴い、その圧縮動力を低下させることができる。また、第１精留塔の圧力が低下すると、第１精留塔内の温度が低下し、窒素（Ｎ2 ）と酸素（Ｏ2 ）の相対揮発度が大きくなる。このため、第１精留塔内で窒素と酸素が分離しやすくなる。
【０００９】
また、本発明では、上記ガスパイプに、上記製品窒素ガス取出パイプを通る窒素ガスの一部を取り入れてこれを圧縮し上記熱交換器に送る窒素ガス圧縮手段を設けたため、この窒素ガス圧縮手段の圧縮動力が空気圧縮手段の圧縮動力に比べて大幅に小さいため、両圧縮手段の圧縮動力を合計しても、従来例の空気圧縮機の圧縮動力と比べて酸素製造原単位が約１０％削減可能となる。特に、第２精留塔で得られる製品酸素ガスの純度が比較的低純度（９３％程度）である場合には、窒素ガス圧縮手段の流量を少なくすることができ、動力削減の割合は大きくなる。
【００１０】
また、本発明では、上記熱交換器から、この熱交換器内で生じた液化窒素を還流液として第１精留塔に戻す還流液パイプを延設したため、窒素ガス圧縮手段の吐出圧力を利用して、熱交換器内で生じた液化窒素を第１精留塔に戻すことができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
つぎに、本発明の実施の形態を図面にもとづいて詳しく説明する。
【００１２】
図１は本発明の空気分離装置の一実施の形態を示している。この実施の形態では、空気圧縮機１，２個１組の吸着塔２，主熱交換器３等は、図２に示す空気分離装置と同様であり、同様の部分には同じ符号を付している。ただし、この実施の形態では、従来例の高圧精留塔（第１精留塔）５が上部塔３０として上側に配置され、従来例の低圧精留塔（第２精留塔）１０が下部塔３１として下側に配置されている。これら両塔３０，３１の内部圧力は、ともに０．２kg／cm2 Ｇ程度である。また、上部塔３０の下部から下方に延びる流量調整弁３２ａ付き液体空気供給パイプ３２が下部塔３１に連結している。この液体空気供給パイプ３２は、上部塔３０の底部に溜まる液体圧縮空気６を自然落下により下部塔３１の上部に送り込む作用をする。一方、上部塔３０の上部から延びる第１製品窒素ガス取出パイプ８のうち、主熱交換器３より下流側の部分から循環用ガスパイプ３３が分岐している。このガスパイプ３３は、下部塔３１の底部の液体酸素１６中に配設された熱交換器１２に連結しており、主熱交換器３より上流側の部分に循環圧縮機（窒素ガス圧縮手段）３４が設けられている。この循環圧縮機３４は、第１製品窒素ガス取出パイプ８を通る製品窒素ガスの一部を取り入れて圧縮し、この圧縮窒素ガスを熱交換器１２に送り込み、この熱交換器１２で生じた還流液（液体窒素）を上部塔３０に戻す作用をする。この圧縮窒素ガスは、下部塔３１の底部の液体酸素（純度９９．７％程度）１６を加温して気化させる働きをし、それ自身は液体酸素１６の冷熱によって液化し、流量調整弁３５ａ付き還流液パイプ３５を通って上部塔３０の上部に還流する。この還流分は、導入パイプ７から導入される微量の液体窒素と同様、上部塔３０内における圧縮空気の精留に用いられる。また、上記液体窒素の残部は、流量調整弁３６ａ付き分岐パイプ３６を通って下部塔３１の上部に導入され酸素の精留に供される。図において、カッコ内に書かれた数字は、空気圧縮機１から吐出された圧縮空気の主熱交換器３通過量を１００％としたときの、各パイプ８，１７，１９，２１，３３における概略通過量（％）を示している。
【００１３】
この装置を用い、例えばつぎのようにして窒素ガスおよび酸素ガスを製造することができる。すなわち、まず空気圧縮機１により空気を０．７kg／cm2 Ｇ程度に圧縮し、ドレン分離器により圧縮された空気中の水分を除去し、フロン冷却器により冷却し、その状態で吸着筒２に送り込み、圧縮空気中の水および炭酸ガスを吸着除去する。勿論、吸着筒２の吸着剤の性能上、圧力が３kg／cm2 Ｇ程度必要な場合は、空気圧縮機１の吐出圧力を３kg／cm2 Ｇ程度に上げなければならない。ついで水および炭酸ガスが吸着除去された圧縮空気を主熱交換器３内に送り込んで超低温に冷却し、供給パイプ４を通して気−液混相状態で上部塔３０の下部に導入する。この供給パイプ４を通る圧縮空気は、０．２kg／cm2 Ｇ程度の圧力である。つぎにこの圧縮空気と、導入パイプ７から上部塔３０内に送り込まれた液体窒素および下部塔３１内の熱交換器１２から還流する液体窒素とを向流接触させて圧縮空気を精留し、窒素と酸素の沸点の差（酸素の沸点−１８３℃，窒素の沸点−１９６℃）により、圧縮空気中の高沸点成分である酸素を液化させ、窒素を気体として滞留させる。この窒素ガスを第１製品窒素ガス取出パイプ８から取り出して主熱交換器３に送り込み常温近くまで昇温させたのち、製品窒素ガスとして装置外に送り出す。この場合、液体窒素貯槽から上部塔３０内に導入される液体窒素は、圧縮空気液化用の寒冷源として作用し、それ自身は気化して製品窒素ガスの一部として第１製品窒素ガス取出パイプ８から取り出される。一方、下部塔３１には、その上部に、上部塔３０の底部に溜まった液体圧縮空気６を液体空気供給パイプ３２を介して自然落下により送り込む。また、第１製品窒素ガス取出パイプ８を通る製品窒素ガスの一部をガスパイプ３３を通して循環圧縮機３４に導入し、この循環圧縮機３４で４．６kg／cm2 Ｇ程度に圧縮したのち再度主熱交換器３に通して超低温に（液化温度近くまで）冷却し、熱交換器１２に送り込む。送り込まれた圧縮窒素ガスを熱交換器１２で下部塔３１の底部に溜まった液体酸素１６と熱交換して略完全に液化したのち、液化窒素の一部を還流液パイプ３５を通して上部塔３０に送り込み、残部を分岐パイプ３６を通して下部塔３１に送り込む。そして、液体空気供給パイプ３２から送り込まれる酸素リッチな液体圧縮空気６と分岐パイプ３６から送り込まれる液体窒素とが還流液となり、下部塔３１内を下方に流下する。また、下部塔３１の底部に溜った液体酸素１６は熱交換器１２を通る圧縮窒素ガスと熱交換して気化し、下部塔３１内を上昇し、還流液と向流接触して精留され、高純度の窒素ガスが上部に滞留する。そして、製品酸素ガス取出パイプ１７から酸素ガスを取り出して主熱交換器３に送り込み常温近くまで昇温させたのち、製品酸素ガスとして装置外に送り出す。また、下部塔３１の上部に滞留する窒素ガスを第２製品窒素ガス取出パイプ１９から取り出して主熱交換器３に送り込み常温近くまで昇温させたのち、製品窒素ガスとして装置外に取り出す。このようにして、高純度の窒素ガスと酸素ガスとが１台の装置により同時に得られる。
【００１４】
このように、上記実施の形態では、従来例の高圧精留塔５を上部塔３０として上側に配設するとともに、従来例の低圧精留塔１０を下部塔３１として下側に配設しているため、上部塔３０で製造される液体圧縮空気６を下部塔３１に供給する場合に、自然落下でよい。また、循環圧縮機３４を用い、第１製品窒素ガス取出パイプ８を通る製品窒素ガスの一部を熱交換器１２に圧送し、還流液として上部塔３０に戻している。したがって、上部塔３０と下部塔３１との間に圧力差が不要となり、両塔３０，３１を低圧にすることができる。このため、空気圧縮機１の圧縮動力を低下させることができ、この空気圧縮機１と循環圧縮機３４の圧縮動力の合計を、従来例の空気圧縮機１の圧縮動力と比べて酸素製造原単位で約１０％削減できる。一方、上部塔３０の運転圧力が低下することで、上部塔３０内の温度が低下して窒素と酸素の相対揮発度が大きくなり、分離しやすくなる。
【００１５】
上記実施の形態において、空気圧縮機１と循環圧縮機３４の圧縮動力を下記の式（１）により算出し、図２に示す空気分離装置の空気圧縮機１の圧縮動力と比較した。この算出にあたって、上記実施の形態における空気圧縮機１の圧縮動力は、Ｐｓ：１ｋｇ／ｃｍ2 ａｂｓ，Ｐｄ：１．７ｋｇ／ｃｍ2 ａｂｓ，Ｑｓ：１０４（ウェットベース）ｍ3 ／ｍｉｎ，ｍ：１段，κ：１．４（このκの値は、以下の場合も同じである）に設定して得られた値であり、循環圧縮機３４の圧縮動力は、Ｐｓ：１．２ｋｇ／ｃｍ2 ａｂｓ，Ｐｄ：５．６ｋｇ／ｃｍ2 ａｂｓ，Ｑｓ：８７ｍ3 ／ｍｉｎ，ｍ：３段に設定して得られた値である。また、図２に示す空気分離装置の空気圧縮機１の圧縮動力を算出するにあたっては、Ｐｓ：１ｋｇ／ｃｍ2 ａｂｓ，Ｐｄ：６．８ｋｇ／ｃｍ2 ａｂｓ，Ｑｓ：１０４（ウェットベース）ｍ3 ／ｍｉｎ，ｍ：４段に設定した。その結果、上記実施の形態では、空気圧縮機１の圧縮動力が９７．３ｋｗで、循環圧縮機３４の圧縮動力が２８３ｋｗであり、その合計が３８０．３ｋｗであった。一方、図２に示す空気分離装置の空気圧縮機１の圧縮動力は３４９．１ｋｗであった。このとき、製品酸素の製造量はそれぞれ１９ｍ3 ／ｍｉｎと、１６ｍ3 ／ｍｉｎであるため、酸素製造原単位は（３８０．３／１９）／（３４９．１／１６）＝０．９２となり、上記実施の形態の圧縮動力は従来例の圧縮動力の約９２％に減少していることがわかる。
【００１６】
【式１】
Ｌａｄ＝（１／０．６１２）・Ｐｓ・Ｑｓ・（ｍκ／κ−１）・｛（Ｐｄ／Ｐｓ）k-1/mk−１｝
Ｌａｄ：理論断熱圧縮動力〔ｋｗ〕
Ｐｓ：吸込ガスの絶対圧力〔ｋｇ／ｃｍ2 ａ〕
Ｐｄ：吐出ガスの絶対圧力〔ｋｇ／ｃｍ2 ａ〕
Ｑｓ：吸込状態に換算したガス量〔ｍ3 ／ｍｉｎ〕
ｍ：圧縮段数〔段〕
κ：ガスの断熱指数〔Ｃｐ／Ｃｖ，０℃，１ａｔｍ〕
【００１７】
なお、上記実施の形態では、外部からの寒冷源としてＬＮ2 を用いているが、これに限定するものではなく、ＬＯ2 等の極低温流体を用いていもよいし、膨張タービンを利用した空気分離装置にしてもよい。また、上記実施の形態では、製品ガスをすべてガスで取り出しているが、これに限定するものではなく、一部を液体で取り出してもよいし、酸素ガスのみを製造してもよい。
【００１８】
【発明の効果】
以上のように、本発明の空気分離装置によれば、従来例では高圧精留塔として下側に配設されていた第１精留塔を上側に配設し、従来例では低圧精留塔として上側に配設されていた第２精留塔を下側に配設している。このため、第１精留塔と第２精留塔をパイプ等で連結し、このパイプ等を介して、第１精留塔から取り出した液体空気を自然落下により第２精留塔に導入することができる。また、製品窒素ガス取出パイプを通る窒素ガスの一部を、製品窒素ガス取出パイプから取り出して窒素ガス圧縮手段により第２精留塔の熱交換器に導入し、この熱交換器を通過する間に、第１精留塔から導入した液体空気の冷熱を利用して液化したのち、還流液として第１精留塔に戻すことができる。これら自然落下や窒素ガス圧縮手段を利用することにより両精留塔の圧力差を無くし、両精留塔の圧力を従来例の低圧精留塔の圧力と同程度の低圧にすることができる。したがって、空気圧縮機の吐出圧力を低下させることができ、これに伴い、その圧縮動力を低下させることができる。また、第１精留塔の圧力が低下すると、第１精留塔内の温度が低下し、窒素（Ｎ2 ）と酸素（Ｏ2 ）の相対揮発度が大きくなる。このため、第１精留塔内で窒素と酸素が分離しやすくなる。
【００１９】
また、本発明では、上記ガスパイプに、上記製品窒素ガス取出パイプを通る窒素ガスの一部を取り入れてこれを圧縮し上記熱交換器に送る窒素ガス圧縮手段を設けたため、この窒素ガス圧縮手段の圧縮動力が空気圧縮手段の圧縮動力に比べて大幅に小さいため、両圧縮手段の圧縮動力を合計しても、従来例の空気圧縮機の圧縮動力と比べて酸素製造原単位で約１０％削減可能となる。特に、第２精留塔で得られる製品酸素ガスの純度が比較的低純度（９３％程度）である場合には、窒素ガス圧縮手段の流量を少なくすることができ、動力削減の割合は大きくなる。
【００２０】
また、本発明では、上記熱交換器から、この熱交換器内で生じた液化窒素を還流液として第１精留塔に戻す還流液パイプを延設したため、窒素ガス圧縮手段の吐出圧力を利用して、熱交換器内で生じた液化窒素を第１精留塔に戻すことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の一実施の形態を示す空気分離装置の構成図である。
【図２】従来例を示す空気分離装置の構成図である。
【符号の説明】
１  空気圧縮機
３  主熱交換器
６  液体空気
８  第１製品窒素ガス取出パイプ
１２  熱交換器
３０  上部塔
３１  下部塔
３４  循環圧縮機
３５  還流液パイプ
【図１】
0003539709.tif 000002
【図２】
0003539709.tif 000003