(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機と、膨張弁とを備えた冷凍回路において、
前記圧縮機の吐出領域と膨張弁とを連通する高圧通路には該高圧通路を開閉する開閉手段が設けられ、前記開閉手段は少なくとも圧縮機の停止状態には高圧通路を閉止するようにし、前記開閉手段より上流側には前記圧縮機内が異常高圧状態となったときに該圧縮機内の圧力を冷凍回路の系外に放出するリリーフバルブを配設し、前記開閉手段及びリリーフバルブを共に前記圧縮機のハウジングに取着した冷凍回路。
【請求項２】
前記開閉手段は、該開閉手段より上流側の高圧通路内の圧力と下流側の高圧通路内の圧力との差により開閉する逆止弁である請求項１に記載の冷凍回路。
【請求項３】
前記圧縮機のハウジングには吐出領域を含む高圧通路上に吐出マフラが区画形成され、前記リリーフバルブは前記吐出マフラと対応するように取着した請求項１又は２に記載の冷凍回路。
【請求項４】
前記圧縮機のハウジングには吐出領域を含む高圧通路上に吐出マフラが区画形成され、前記開閉手段は前記吐出マフラの出口に配設した請求項１〜３のいずれか１項に記載の冷凍回路。
【請求項５】
前記リリーフバルブは、前記開閉手段が配設される前記吐出マフラの出口側とは異なる前記吐出マフラの側壁に取着した請求項４に記載の冷凍回路。
【請求項６】
膨張弁と高圧通路及び低圧通路を介して接続され、ハウジングの内部で冷媒ガスを圧縮し、圧縮された冷媒ガスを吐出領域に吐出するようにした圧縮機において、
前記圧縮機の吐出領域と膨張弁とを連通する高圧通路には該高圧通路を開閉する開閉手段が設けられ、前記開閉手段は少なくとも圧縮機の停止状態には高圧通路を閉止するようにし、前記開閉手段より上流側には前記圧縮機内が異常高圧状態となったときに該圧縮機内の圧力を圧縮機外に放出するリリーフバルブを配設し、前記開閉手段及びリリーフバルブは共に前記ハウジングに取着した圧縮機。
【請求項７】
前記開閉手段は、該開閉手段より上流側の高圧通路内の圧力と下流側の高圧通路内の圧力との差により開閉する逆止弁である請求項６に記載の圧縮機。
【請求項８】
前記圧縮機のハウジングには吐出領域を含む高圧通路上に吐出マフラが区画形成され、前記リリーフバルブは前記吐出マフラと対応するように取着した請求項６又は７に記載の圧縮機。
【請求項９】
前記圧縮機のハウジングには吐出領域を含む高圧通路上に吐出マフラが区画形成され、前記開閉手段は前記吐出マフラの出口に配設した請求項６〜８のいずれか１項に記載の圧縮機。
【請求項１０】
前記リリーフバルブは、前記開閉手段が配設される前記吐出マフラの出口側とは異なる前記吐出マフラの側壁に取着した請求項９に記載の圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、例えば車両空調装置に使用される冷凍回路及び圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
この種の冷凍回路としては、圧縮機と膨張弁とを備えており、その圧縮機の吐出領域と膨張弁とは高圧通路により接続されている。一方、膨張弁と圧縮機の吸入領域とは低圧通路により接続されている。前記高圧通路には凝縮器が配設され、その凝縮器において、圧縮機で圧縮された高温高圧の冷媒ガスが冷却されて液化される。この液冷媒は、膨張弁で膨張されミスト状で前記低圧通路に配設された蒸発器に供給される。そして、その蒸発器において、車室内に導入される空気との間で熱交換されて気化される。この際、前記空気は、気化熱が奪われて冷却され、車室内の冷房に供される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
さて、この従来の冷凍回路では、凝縮器、蒸発器といった熱交換器は熱容量が小さく温まりやすく、逆に圧縮機は熱容量が大きく温まりにくいものとなっている。このため、圧縮機が停止した状態で長期間放置されると、周囲の環境温度の変化に伴って、圧縮機と熱交換器との間で温度差が生じ、これにより圧力差が生じることがある。このような圧力差が生じると、熱交換器内の液冷媒が圧縮機内に流入し、圧縮機内に液冷媒が溜まることがある。この液冷媒は、圧縮機内に貯留されていたオイルを大量に溶解した状態で、圧縮機の再起動時のフォーミングにより一挙に圧縮機外に排出される。そして、圧縮機内のオイルが不足がちとなって、圧縮機内の摺動部の潤滑不足を招くおそれがあった。この問題を解決するために、従来より圧縮機の冷媒ガスの吐出口の近傍に、液冷媒の流入を抑制するための逆止弁を設けた構成が提案されている。
【０００４】
ところが、一般に冷凍回路内の異常高圧を系外に放出するためのリリーフバルブは、高圧通路の凝縮器の近傍に設けられている。このため、この従来の冷凍回路において、ただ単に圧縮機の吐出口の近傍に逆止弁を設けると、逆止弁が何らかの要因で正常に作動されない場合には、圧縮機内の圧力が所定値を越えて高まるおそれがあるという問題があった。
【０００５】
この発明は、このような従来の技術に存在する問題点に着目してなされたものである。その目的としては、高圧通路の凝縮器等から圧縮機への液冷媒の逆流を抑制できるとともに、圧縮機内の圧力が異常に高められるのを抑制可能な冷凍回路及び圧縮機を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明では、圧縮機と、膨張弁とを備えた冷凍回路において、前記圧縮機の吐出領域と膨張弁とを連通する高圧通路には該高圧通路を開閉する開閉手段が設けられ、前記開閉手段は少なくとも圧縮機の停止状態には高圧通路を閉止するようにし、前記開閉手段より上流側には前記圧縮機内が異常高圧状態となったときに該圧縮機内の圧力を冷凍回路の系外に放出するリリーフバルブを配設し、前記開閉手段及びリリーフバルブを前記圧縮機のハウジングに取着したものである。
【０００７】
請求項２に記載の発明では、請求項１に記載の冷凍回路において、前記開閉手段は、該開閉手段より上流側の高圧通路内の圧力と下流側の高圧通路内の圧力との差により開閉する逆止弁である。
【０００８】
請求項３に記載の発明では、請求項１又は２に記載の冷凍回路において、前記圧縮機のハウジングには吐出領域を含む高圧通路上に吐出マフラが区画形成され、前記リリーフバルブは前記吐出マフラと対応するように取着したものである。
【０００９】
請求項４に記載の発明では、請求項１〜３のいずれか１項に記載の冷凍回路において、前記圧縮機のハウジングには吐出領域を含む高圧通路上に吐出マフラが区画形成され、前記開閉手段は前記吐出マフラの出口に配設したものである。
請求項５に記載の発明では、請求項４に記載の冷凍回路において、前記リリーフバルブは、前記開閉手段が配設される前記吐出マフラの出口側とは異なる前記吐出マフラの側壁に取着したものである。
【００１０】
請求項６に記載の発明では、膨張弁と高圧通路及び低圧通路を介して接続され、ハウジングの内部で冷媒ガスを圧縮し、圧縮された冷媒ガスを吐出領域に吐出するようにした圧縮機において、前記圧縮機の吐出領域と膨張弁とを連通する高圧通路には該高圧通路を開閉する開閉手段が設けられ、前記開閉手段は少なくとも圧縮機の停止状態には高圧通路を閉止するようにし、前記開閉手段より上流側には前記圧縮機内が異常高圧状態となったときに該圧縮機内の圧力を圧縮機外に放出するリリーフバルブを配設し、前記開閉手段及びリリーフバルブは共に前記ハウジングに取着した取着したものである。
請求項７に記載の発明では、請求項６に記載の圧縮機において、前記開閉手段は、該開閉手段より上流側の高圧通路内の圧力と下流側の高圧通路内の圧力との差により開閉する逆止弁である。
【００１１】
請求項８に記載の発明では、請求項６又は７に記載の圧縮機において、前記圧縮機のハウジングには吐出領域を含む高圧通路上に吐出マフラが区画形成され、前記リリーフバルブは前記吐出マフラと対応するように取着したものである。
請求項９に記載の発明では、請求項６〜８のいずれか１項に記載の圧縮機において、前記圧縮機のハウジングには吐出領域を含む高圧通路上に吐出マフラが区画形成され、前記開閉手段は前記吐出マフラの出口に配設したものである。
請求項１０に記載の発明では、請求項９に記載の圧縮機において、前記リリーフバルブは、前記開閉手段が配設される前記吐出マフラの出口側とは異なる前記吐出マフラの側壁に取着したものである。
【００１２】
従って、各請求項に記載の発明によれば、開閉手段が高圧通路を閉止した状態で、圧縮機内が異常高圧状態となっても、リリーフバルブを介して圧縮室内の圧力が外部に放出される。また、冷凍回路の配管上にリリーフバルブが配置されておらず、その配管構成が簡素化されて、冷凍回路をコンパクトにすることができる。
【００１３】
請求項１，２，６及び７に記載の発明によれば、さらに開閉手段により圧縮機の停止状態には高圧通路が閉止されて、凝縮器等から圧縮機内への液冷媒の逆流が阻止される。このため、環境温度の変化で圧縮機と凝縮器との間に温度差が生じても、圧縮機内に液冷媒が侵入するのが抑制される。
【００１７】
請求項３，８に記載の発明によれば、さらにリリーフバルブが大きな空間を有する吐出マフラと対応するように、圧縮機のハウジングに取着されているため、取付位置の自由度が増大される。このため、リリーフ時の冷媒ガスの放出方向を、車両エンジン、他のエンジン補機との配置関係に応じて、容易に調整することができる。また、リリーフバルブと圧縮機内の他の部材との干渉を、容易に回避することができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】
（第１の実施形態）
以下に、この発明をクラッチレス片頭斜板式可変容量圧縮機（以下、単に圧縮機とする）を備えた冷凍回路に具体化した第１の実施形態について、図１〜図５に基づいて説明する。
【００２０】
図１に示すように、冷凍回路２１は、圧縮機２２と膨張弁２３とを備えている。膨張弁２３と、後述する圧縮機２２の吐出領域とは、高圧通路２４により接続されている。また、膨張弁２３と、後述する圧縮機２２の吸入領域とは、低圧通路２５により接続されている。高圧通路２４の途中には凝縮器２６が、低圧通路２５の途中には蒸発器２７がそれぞれ介在されている。
【００２１】
前記膨張弁２３は温度式自動膨張弁からなり、蒸発器２７の出口側のガス温度の変動に応じて冷媒流量を制御するようになっている。蒸発器２７の近傍には、温度センサ２８が設置されている。温度センサ２８は制御コンピュータ２９に接続されており、温度センサ２８による蒸発器２７における検出温度の情報が制御コンピュータ２９に送られる。また、制御コンピュータ２９には、車両の車室内の温度を指定するための室温設定器３０、室温センサ３１、空調装置作動スイッチ３２及びエンジン回転数センサ３３等が接続されている。  前記制御コンピュータ２９は、例えば室温設定器３０によって予め指定された室温、温度センサ２８から得られる検出温度、室温センサ３３から得られる検出温度、空調装置作動スイッチ３２からのオンあるいはオフ信号、及び、エンジン回転数センサ３３から得られるエンジン回転数等の外部信号に基づいて、入力電流値を駆動回路３４に指令するようになっている。さらに、これらの他の外部信号としては、例えば室外温度センサからの信号があり、車両の環境に応じて入力電流値は決定される。駆動回路３４は、指令された入力電流値を後述する圧縮機２２の容量制御弁８１のコイル９７に対して出力する。
【００２２】
次に、この実施形態で採用したクラッチレス片頭斜板式可変容量タイプの圧縮機２２について、説明する。
図１に示すように、シリンダブロック４１の前端には、フロントハウジング４２が接合されている。シリンダブロック４１の後端には、リヤハウジング４３がバルブプレート４４を介して接合固定されている。クランク室４５は、フロントハウジング４２とシリンダブロック４１との間に形成されている。
【００２３】
駆動シャフト４６は、前記フロントハウジング４２とシリンダブロック４１との間に回転可能に架設支持されている。駆動シャフト４６の前端は、クランク室４５から外部へ突出しており、その突出端部にはプーリ４７が止着されている。プーリ４７は、ベルト４８を介して車両エンジン等の外部駆動源（図示略）に常時作動連結されている。また、プーリ４７は、アンギュラベアリング４９を介してフロントハウジング４２に支持されている。そして、プーリ４７に作用するアキシャル方向の荷重及びラジアル方向の荷重が、アンギュラベアリング４９を介してフロントハウジング４２で受け止められる。
【００２４】
駆動シャフト４６の前端部とフロントハウジング４２との間には、リップシール５０が介在されている。このリップシール５０は、クランク室４５内の圧力洩れを抑制する。
【００２５】
駆動シャフト４６には、回転支持体５１が止着されているとともに、カムプレートをなす斜板５２が駆動シャフト４６の軸線方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。斜板５２には、先端部が球状をなす一対のガイドピン５３が止着されている。前記回転支持体５１には、支持アーム５４が突設されており、その支持アーム５４には一対のガイド孔５５が形成されている。前記ガイドピン５３は、ガイド孔５５にスライド可能に嵌入されている。
【００２６】
そして、支持アーム５４と一対のガイドピン５３との連係により、斜板５２が駆動シャフト４６の軸線方向へ傾動可能で、かつ駆動シャフト４６と一体的に回転可能となっている。斜板５２の傾動は、ガイド孔５５とガイドピン５３とのスライドガイド関係、駆動シャフト４６のスライド支持作用により案内される。斜板５２の半径中心部がシリンダブロック４１側へ移動すると、斜板５２の傾角が減少する。また、回転支持体５１の後面には、斜板５２の最大傾角を規制するための傾角規制突部５１ａが形成されている。
【００２７】
傾角減少バネ５６は、前記回転支持体５１と斜板５２との間に介在されている。そして、この傾角減少バネ５６により、斜板５２がシリンダブロック４１側に向かって、傾角を減少させる方向に付勢されている。
【００２８】
シリンダブロック４１の中心部には、収容孔５７が駆動シャフト４６の軸線方向に貫設されている。収容孔５７内には、円筒状の遮断体５８がシリンダブロック４１のリヤ側からスライド可能に嵌入収容されている。遮断体５８は、大径部５８ａと小径部５８ｂとからなっている。
【００２９】
遮断体５８の大径部５８ａの内周面にはラジアルベアリング５９が嵌入され、同内周面に取り付けられたサークリップ６０により抜け止め支持されている。そして、駆動シャフト４６の後端部が、ラジアルベアリング５９にスライド可能に嵌入され、そのラジアルベアリング５９及び遮断体５８を介して収容孔５７の周面で支持されている。
【００３０】
収容孔５７の後端内周面には段部５７ａが形成されている。吸入通路開放バネ６１は、遮断体５８の大径部５８ａ及び小径部５８ｂ間の段差と収容孔５７の段部５７ａとの間に介在されている。この吸入通路開放バネ６１の弾性係数は、前記傾角減少バネ５６の弾性係数よりも小さくなるように設定されており、両バネ５６，６１の付勢力の合力は、圧縮機のリヤ方向への力となっている。そして、これらのバネ５６，６１の付勢力の合力が、斜板５２、後述するスラストベアリング６４及び遮断体５８に作用している。
【００３１】
リヤハウジング４３の中心部には、遮断体５８の移動経路となる駆動シャフト４６の延長線上において、冷凍回路２１の低圧通路２５の一部をなす吸入通路６２が形成されている。吸入通路６２は、その一端が前記冷凍回路２１の低圧通路２５に接続され、他端が収容孔５７のリヤ側に開口されている。収容孔５７側の吸入通路６２の開口端の周囲には、位置決め面６３が形成されている。位置決め面６３は、バルブプレート４４上である。遮断体５８の小径部５８ｂの先端面は、位置決め面６３に当接可能である。そして、小径部５８ｂの先端面が位置決め面６３に当接することにより、遮断体５８のリヤ側方向への移動が規制される。
【００３２】
斜板５２と遮断体５８との間の駆動シャフト４６上には、スラストベアリング６４がスライド可能に支持されている。斜板５２の回転は、スラストベアリング６４の存在によって遮断体５８への伝達を阻止される。
【００３３】
シリンダブロック４１に貫設された複数のシリンダボア４１ａ内には、片頭タイプのピストン６５が収容されている。そして、シリンダボア４１ａ内に圧縮室が形成される。斜板５２の回転運動は、一対のシュー６６を介して各ピストン６５のシリンダボア４１ａ内での前後動に変換される。このピストン６５の前後動により、圧縮室の容積が順次変更される。
【００３４】
リヤハウジング４３内には、吸入領域を構成する吸入室６７及び吐出領域を構成する吐出室６８が区画形成されている。バルブプレート４４上には、各シリンダボア４１ａに対応して吸入ポート６９及び吐出ポート７０が形成され、これらの吸入ポート６９及び吐出ポート７０と対応するように吸入弁７１及び吐出弁７２が形成されている。吸入室６７内の冷媒ガスは、ピストン６５の上死点位置から下死点位置への復動動作により、吸入ポート６９から吸入弁７１を押し退けてシリンダボア４１ａ内へ流入する。シリンダボア４１ａ内へ流入した冷媒ガスは、ピストン６５の下死点位置から上死点位置への往動動作により、所定の圧力に達するまで圧縮された後、吐出ポート７０から吐出弁７２を押し退けて吐出室６８へ吐出される。吐出弁７２は、リテーナ７３に当接して開度規制される。
【００３５】
前記シリンダブロック４１及びフロントハウジング４２上には、高圧通路２４の一部をなす吐出マフラ７４が区画形成されている。この吐出マフラ７４は、吐出通路７５を介して吐出室６８に接続されているとともに、前記冷凍回路２１の高圧通路２４に接続されている。
【００３６】
回転支持体５１とフロントハウジング４２との間には、スラストベアリング７６が介在されている。スラストベアリング７６は、シリンダボア４１ａからピストン６５、シュー６６、斜板５２及びガイドピン５３を介して回転支持体５１に作用する圧縮反力を受け止める。
【００３７】
吸入室６７は、通口７７を介して収容孔５７に連通している。そして、遮断体５８が位置決め面６３に当接したとき、吸入通路６２の前端が閉じられて、通口７７は吸入通路６２から遮断される。つまり、遮断体５８は、冷凍回路２１の低圧通路２５を開閉する第２開閉手段を構成している。
【００３８】
駆動シャフト４６内には、軸心通路７８が形成されている。軸心通路７８の入口はリップシール５０付近でクランク室４５に開口しており、出口は遮断体５８の筒内に開口している。遮断体５８の周面には、放圧通口７９が貫設されている。放圧通口７９は、遮断体５８の筒内と収容孔５７とを連通している。
【００３９】
前記吐出室６８とクランク室４５とは、給気通路８０で接続されている。給気通路８０の途中には、その給気通路８０を開閉するための容量制御弁８１が設けられている。また、前記吸入通路６２と容量制御弁８１との間には、その容量制御弁８１内に吸入圧力Ｐｓを導くための検圧通路８２が形成されている。
【００４０】
図１及び図２に示すように、前記容量制御弁８１は、バルブハウジング８３とソレノイド８４とが中央付近において接合されて構成されている。バルブハウジング８３とソレノイド８４との間には弁室８５が区画形成され、その弁室８５内に制御弁体８６が収容されている。弁室８５には、制御弁体８６と対向するように制御弁孔８７が開口されている。この制御弁孔８７は、バルブハウジング８３の軸線方向に延びるように形成されている。一方、制御弁孔８７は、給気通路８０を介してクランク室４５に連通されている。つまり、弁室８５及び制御弁孔８７は、前記給気通路８０の一部を構成している。
【００４１】
また、制御弁体８６と弁室８５の内壁面との間には、強制開放バネ８８が介装され、制御弁体８６を制御弁孔８７の開放方向へ付勢している。また、この弁室８５は、前記給気通路８０を介してリヤハウジング４３内の吐出室６８に連通されている。
【００４２】
バルブハウジング８３の一側の端部には、感圧室８９が区画形成されている。この感圧室８９は、前記検圧通路８２を介してリヤハウジング４３の吸入通路６２に連通されている。感圧室８９の内部には、ベローズ９０が収容されている。このベローズ９０は、感圧ロッド９１により前記制御弁体８６と作動連結されている。また、感圧ロッド９１の制御弁体８６と接合する側の部分は、制御弁孔８７内の冷媒ガスの通路を確保するために小径になっている。
【００４３】
前記ソレノイド８４内にはソレノイド室９２が区画されており、その開口部には固定鉄心９３が嵌合されている。ソレノイド室９２には、ほぼ有蓋円筒状をなす可動鉄心９４が往復動可能に収容されている。可動鉄心９４とソレノイド室９２の底面との間には、追従バネ９５が介装されている。なお、この追従バネ９５は、前記強制開放バネ８８よりも弾性係数が小さいものとなっている。また、可動鉄心９４は、ソレノイドロッド９６を介して制御弁体８６と作動連結されている。
【００４４】
前記固定鉄心９３及び可動鉄心９４の外側には、両鉄心９３，９４を跨ぐように円筒状のコイル９７が配置されている。このコイル９７には前記制御コンピュータ２９の指令に基づいて、駆動回路３４から所定の電流が供給されるようになっている。
【００４５】
さて、この実施形態の冷凍回路２１においては、図１、図２、図４及び図５に示すように、圧縮機２２の吐出マフラ７４の出口と高圧通路２４との接続部に、開閉手段が配設されている。この開閉手段は、逆止弁１０１となっている。この逆止弁１０１は、逆止弁体１０２、バネ１０３及びバネ座１０４とからなっている。そして、この逆止弁１０１により、冷凍回路２１の高圧通路２４から吐出マフラ７４内への液冷媒の逆流が抑制されるとともに、吐出マフラ７４から高圧通路２４への圧縮冷媒ガスの吐出のみが許容されるようになっている。
【００４６】
また、図１及び図３に示すように、吐出マフラ７４の前方側壁には、取付孔１０５がフロントハウジング４２の軸線と平行方向へ延長形成されている。その内端にはネジ孔１０６が形成されるとともに、下部内周面には放出溝１０７が形成されている。
【００４７】
リリーフバルブ１０８は、シール１０９を介して本体１１０のネジ部１１１を前記ネジ孔１０６に螺合することにより、前記取付孔１０５内に取り付けられている。受圧口１１２は本体１１０の内端に形成され、吐出マフラ７４内に開口されている。放圧口１１３は本体１１０の周壁のほぼ中央部に形成され、放出溝１０７に向かって開口されている。
【００４８】
前記リリーフバルブ１０８の放圧弁体１１４は本体１１０内に移動可能に配設され、その内端には本体１１０の弁座１１５に接合する、例えばゴム製の接合体１１６が嵌着されている。バネ１１７は本体１１０の外端のバネ座１１８と放圧弁体１１４との間に介装され、このバネ１１７により放圧弁体１１４が吐出マフラ７４の内方に向かって付勢されている。これにより、通常は、前記放圧弁体１１４上の接合体１１６が弁座１１５に圧接されて、受圧口１１２から放圧口１１３に至る本体１１０内の通路が閉じられている。
【００４９】
次に、前記のように構成されたこの実施形態の冷凍回路２１の動作について説明する。
車両エンジン等の外部駆動源により、圧縮機２２の駆動シャフト４６が回転されると、シリンダボア４１ａから吐出室６８に高温高圧の圧縮冷媒ガスが吐出される。ここで、図１及び図２に示すように、所定量以上の吐出容量が確保されている場合には、圧縮機２２の吐出マフラ７４の圧力も所定値以上の吐出圧力Ｐｄとなる。そして、吐出マフラ７４の出口の逆止弁１０１の逆止弁体１０２には、この所定値以上の吐出圧力Ｐｄが作用する。この状態では、吐出マフラ７４内の圧力と高圧通路２４内の圧力との差により、逆止弁体１０２がバネ１０３の付勢力に抗してバネ座１０４側に移動される。このため、逆止弁１０１が開放状態となって、高圧の圧縮冷媒ガスは高圧通路２４を介して凝縮器２６に供給される。
【００５０】
この高温高圧の圧縮冷媒ガスは、凝縮器２６において冷却されて低温高圧の液冷媒となる。この低温高圧の液冷媒は、膨張弁２３に導かれ、膨張弁２３から低圧通路２５内に低温低圧のミスト状で噴射される。このミスト状の液冷媒は、蒸発器２７において車室内に供給される空気により加熱されて気化される。この際、車室内に供給される空気は、気化熱が奪われることにより冷却される。蒸発器２７で気化された低温低圧の冷媒ガスは、低圧通路２５を介して圧縮機２２に還流される。
【００５１】
ところで、空調装置作動スイッチ３２がオン状態のもとで、室温センサ３１から得られる検出温度が室温設定器３０の設定温度以上である場合には、制御コンピュータ２９は圧縮機２２のソレノイド８４の励磁を指令する。すると、コイル９７に駆動回路３４を介して所定の電流が供給され、図１及び図２に示すように、両鉄心９３，９４間には入力電流値に応じた吸引力が生じる。この吸引力は、強制開放バネ８８の付勢力に抗して、弁開度が減少する方向の力としてソレノイドロッド９６を介して制御弁体８６に伝達される。一方、ベローズ９０は、吸入通路６２から検圧通路８２を介して感圧室８９に導入される吸入圧力Ｐｓの変動に応じて変位する。そして、ソレノイド８４の励磁状態においては、このベローズ９０の吸入圧力Ｐｓに応じた変位が、感圧ロッド９１を介して制御弁体８６に伝えられる。従って、容量制御弁８１は、ソレノイド８４からの付勢力、ベローズ９０からの付勢力及び強制開放バネ８８の付勢力のバランスにより、弁開度が決定される。
【００５２】
冷房負荷が大きい場合には、例えば室温センサ３１によって検出された温度と室温設定器３０の設定温度との差が大きくなる。制御コンピュータ２９は、検出温度と設定室温とに基づいて設定吸入圧を変更するように入力電流値を制御する。すなわち、制御コンピュータ２９は、駆動回路３４に対して、検出温度が高いほど入力電流値を大きくするように指令する。よって、固定鉄心９３と可動鉄心９４との間の吸引力が強くなって、制御弁体８６の弁開度を小さくする方向への付勢力が増大する。そして、より低い吸入圧力Ｐｓにて、制御弁体８６の開閉が行われる。従って、容量制御弁８１は、電流値が増大されることによって、より低い吸入圧力Ｐｓを保持するように作動する。
【００５３】
制御弁体８６の弁開度が小さくなれば、吐出室６８から給気通路８０を経由してクランク室４５へ流入する圧縮冷媒ガスの量が少なくなる。この一方で、クランク室４５内の冷媒ガスは、軸心通路７８、遮断体５８の内部、放圧通口７９、収容孔５７及び通口７７を経由して吸入室６７へ流出している。このため、クランク室４５内の圧力Ｐｃが低下する。また、冷房負荷が大きい状態では、シリンダボア４１ａ内の圧力も高くて、クランク室４５内の圧力Ｐｃとシリンダボア４１ａ内の圧力との差が小さくなる。このため、斜板５２の傾角が大きくなって、吐出容量が増大される。
【００５４】
この圧縮機２２の吐出容量の増大に伴って、圧縮機２２から冷凍回路２１の高圧通路２４に吐出される圧縮冷媒ガスの量が増え、冷凍回路２１内の冷媒流量が上昇する。このため、凝縮器２６で凝縮される冷媒量、及び、蒸発器２７で蒸発される冷媒量が増大されて、冷凍回路２１の冷房能力が上昇する。
【００５５】
給気通路８０における通過断面積が零、つまり容量制御弁８１の制御弁体８６が制御弁孔８７を完全に閉止した状態になると、吐出室６８からクランク室４５への高圧の圧縮冷媒ガスの供給は行われなくなる。そして、クランク室４５内の圧力Ｐｃは、吸入室６７内の吸入圧力Ｐｓとほぼ同一になり、斜板５２の傾角は最大となる。斜板５２の最大傾角は、回転支持体５１の傾角規制突部５１ａと斜板５２との当接によって規制され、吐出容量は最大となる。
【００５６】
逆に、冷房負荷が小さい場合には、例えば室温センサ３１によって検出された温度と室温設定器３０の設定温度との差は小さくなる。制御コンピュータ２９は、駆動回路３４に対して、検出温度が低いほど入力電流値を小さくするように指令する。このため、固定鉄心９３と可動鉄心９４との間の吸引力が弱くなって、制御弁体８６の弁開度を小さくする方向への付勢力が減少する。そして、より高い吸入圧力Ｐｓにて、制御弁体８６の開閉が行われる。従って、容量制御弁８１は、入力電流値が減少されることによって、より高い吸入圧力Ｐｓを保持するように作動する。
【００５７】
制御弁体８６の弁開度が大きくなれば、吐出室６８からクランク室４５へ流入する圧縮冷媒ガスの量が多くなり、クランク室４５内の圧力Ｐｃが上昇する。また、この冷房負荷が小さい状態では、シリンダボア４１ａ内の圧力が低くて、クランク室４５内の圧力Ｐｃとシリンダボア４１ａ内の圧力との差が大きくなる。このため、斜板５２の傾角が小さくなる。
【００５８】
冷房負荷がない状態に近づいてゆくと、蒸発器２７における温度がフロスト発生をもたらす温度に近づくように低下してゆく。温度センサ２８からの検出温度が設定温度以下になると、制御コンピュータ２９は駆動回路３４に対してソレノイド８４の消磁を指令する。前記設定温度は、蒸発器２７においてフロストを発生しそうな状況を反映する。そして、コイル９７への電流の供給が停止されて、ソレノイド８４が消磁され、固定鉄心９３と可動鉄心９４との吸引力が消失する。
【００５９】
このため、図４及び図５に示すように、制御弁体８６は、強制開放バネ８８の付勢力により、可動鉄心９４及びソレノイドロッド９６を介して作用する追従バネ９５の付勢力に抗して下方に移動される。そして、制御弁体８６が制御弁孔８７を最大に開いた弁開度位置に移行する。よって、吐出室６８内の高圧の圧縮冷媒ガスが給気通路８０を介してクランク室４５へ多量に供給され、クランク室４５内の圧力Ｐｃが高くなる。このクランク室４５内の圧力上昇によって、斜板５２が最小傾角位置へ移動される。
【００６０】
また、空調装置作動スイッチ３２のオフ信号に基づいて、制御コンピュータ２９はソレノイド８４の消磁を指令し、この消磁によっても斜板５２が最小傾角位置に移動される。
【００６１】
このように、容量制御弁８１の開閉動作は、ソレノイド８４に対する入力電流値の大小に応じて変わる。入力電流値が大きくなると低い吸入圧力Ｐｓにて開閉が実行され、入力電流値が小さくなると高い吸入圧力Ｐｓにて開閉動作が行われる。圧縮機２２は、設定された吸入圧力Ｐｓを維持するように、斜板５２の傾角を変更して、その吐出容量を変更する。つまり、容量制御弁８１は、入力電流値を変えて吸入圧力Ｐｓの設定値を変更する役割、及び、吸入圧力Ｐｓに関係なく最小容量運転を行う役割を担っている。このような容量制御弁８１を具備することにより、圧縮機２２は冷凍回路の冷凍能力を変更する役割を担っている。
【００６２】
前記斜板５２の遮断体５８側への移動に伴い、斜板５２の傾動がスラストベアリング６４を介して遮断体５８に伝達される。この傾動伝達により遮断体５８が、吸入通路開放バネ６１の付勢力に抗して位置決め面６３側へ移動される。このため、吸入室６７からシリンダボア４１ａ内へ吸入される冷媒ガスの量が減少され、吐出容量が減少する。
【００６３】
この圧縮機２２の吐出容量の減少に伴って、圧縮機２２から冷凍回路２１の高圧通路２４に吐出される圧縮冷媒ガスの量が減り、冷凍回路２１内の冷媒流量が減少する。このため、凝縮器２６で凝縮される冷媒量、及び、蒸発器２７で蒸発される冷媒量が減少して、冷凍回路２１の冷房能力が低減される。
【００６４】
斜板５２の傾角が最小になると、遮断体５８が位置決め面６３に当接し、吸入通路６２が遮断される。この状態では、吸入通路６２における通過断面積が零となり、冷凍回路２１の低圧通路２５から吸入室６７への冷媒ガスの流入が阻止される。この最小傾角状態は、遮断体５８が吸入通路６２と収容孔５７との連通を遮断する閉位置に配置されたときにもたらされる。遮断体５８は、前記閉位置とこの位置から離間した開位置とへ、斜板５２に連動して切り換え配置される。
【００６５】
斜板５２の最小傾角は０°ではないため、最小傾角状態においても、シリンダボア４１ａから吐出室６８への冷媒ガスの吐出は行われている。シリンダボア４１ａから吐出室６８へ吐出された冷媒ガスは、給気通路８０を通ってクランク室４５へ流入する。クランク室４５内の冷媒ガスは、軸心通路７８、遮断体５８の内部、放圧通口７９、収容孔５７及び通口７７を通って吸入室６７へ流入する。吸入室６７内の冷媒ガスは、シリンダボア４１ａ内へ吸入されて、再度吐出室６８へ吐出される。
【００６６】
すなわち、最小傾角状態では、吐出領域である吐出室６８、給気通路８０、クランク室４５、軸心通路７８、遮断体５８の内部、放圧通口７９、収容孔５７、通口７７、吸入領域である吸入室６７、シリンダボア４１ａを経由する循環通路が、圧縮機２２内に形成されている。そして、吐出室６８、クランク室４５及び吸入室６７の間では、圧力差が生じている。従って、冷媒ガスが前記循環通路を循環し、冷媒ガスとともに流動するオイルが圧縮機内の各摺動部を潤滑する。
【００６７】
この最小傾角状態においては、吐出容量の最小となり、吐出室６８内の吐出圧力Ｐｄも最低となる。このため、吐出マフラ７４内の圧力も低下して、逆止弁１０１の逆止弁体１０２に作用する圧力も所定値以下となる。これにより、逆止弁体１０２が、バネ１０３の付勢力によりバネ座１０４から離間する方向に移動されて、逆止弁１０１が閉止状態となる。そして、冷凍回路２１と圧縮機２２の吐出領域との連通が遮断される。
【００６８】
このように、圧縮機２２が最小傾角状態にあるときは、高圧通路２４には圧縮機２２から高圧の圧縮冷媒ガスが供給されず、低圧通路２５から圧縮機２２への冷媒ガスの吸入も停止されている。つまり、冷媒ガスは圧縮機２２内で循環されるのみで、冷凍回路２１全体にわたる冷媒ガスの流通は停止されている。このため、蒸発器２７へのミスト状の液冷媒の供給も停止され、冷凍回路２１は冷房不能な状態となる。
【００６９】
空調装置作動スイッチ３２がオン状態にあって、斜板５２が最小傾角位置にある状態で、車室内の温度が上昇して冷房負荷が増大すると、室温センサ３１によって検出された温度が室温設定器３０の設定温度を越える。そして、前述のように、制御コンピュータ２９によるソレノイド８４の励磁指令に基づいて、圧縮機２２の容量制御弁８１の弁開度が減少される。これにより、クランク室４５の圧力Ｐｃが減圧され、吸入通路開放バネ６１が図５の縮小状態から伸長する。そして、遮断体５８が位置決め面６３から離間し、吸入通路６２と吸入室６７との連通が再開されて、冷凍回路２１の低圧通路２５から圧縮機２２への冷媒ガスの吸入が可能な状態となる。また、遮断体５８の移動に伴って、斜板５２の傾角が図４及び図５の最小状態から増大する。この斜板５２の傾角の増大に伴って、吐出容量も増大され、吐出室６８内の吐出圧力Ｐｄも上昇する。そして、吐出マフラ７４内の圧力が、所定値を越えて上昇すると、前述のように逆止弁１０１が開放され、圧縮機２２から高圧通路２４に高圧の圧縮冷媒ガスが供給され、車室内の冷房に供される。
【００７０】
車両エンジン等の外部駆動源が停止すれば、圧縮機２２の運転も停止、つまり斜板５２の回転も停止し、容量制御弁８１のソレノイド８４への通電も停止される。このため、ソレノイド８４が消磁されて、給気通路８０が開放され、斜板５２の傾角は最小となる。
【００７１】
ところで、この実施形態の冷凍回路２１においては、圧縮機２２の吐出マフラ７４に対応するようにリリーフバルブ１０８が取付られている。このリリーフバルブ１０８は、通常、図３に示すように、放圧弁体１１４上の接合体１１６が弁座１１５に圧接されている。そして、受圧口１１２から放圧口１１３に至る本体１１０内の通路が閉じられている。一方、圧縮機２２の運転中に吐出マフラ７４内の圧力が所定値を越えて異常に高まると、放圧弁体１１４がバネ１１７の付勢力に抗してバネ座１１８に移動される。そして、受圧口１１２から放圧口１１３に至る本体１１０内の通路が開かれる。これにより、吐出マフラ７４内の過剰な圧力が、この本体１１０内の通路及び放圧溝１０７を介して、圧縮機２２の外部に放出される。
【００７２】
以上のように構成されたこの実施形態によれば、以下の効果を奏する。
・  この実施形態の冷凍回路２１においては、圧縮機２２の吐出室６８と膨張弁２３とを連通する高圧通路２４に、その高圧通路２４を開閉する逆止弁１０１が設けられている。そして、その逆止弁１０１より上流側の吐出マフラ７４にはリリーフバルブ１０８が配設されている。このため、逆止弁１０１が高圧通路２４を閉止した状態で、圧縮機２２内が異常高圧状態となっても、リリーフバルブ１０８を介して圧縮機２２内の圧力が冷凍回路２１の系外に放出される。従って、逆止弁１０１が何らかの要因で正常に作動されない場合にも、圧縮機２２内の圧力が所定値を越えて高まるおそれがほとんどない。
【００７３】
・  この実施形態の冷凍回路２１においては、逆止弁１０１が圧縮機２２の停止状態には高圧通路２４を閉止するようになっている。このため、圧縮機２２の停止状態には、凝縮器２６等から高圧通路２４を介して圧縮機２２内へ液冷媒が逆流するのが阻止される。このため、環境温度の変化で圧縮機２２と凝縮器２６との間に温度差が生じても、圧縮機２２内に液冷媒が侵入するのが抑制される。そして、圧縮機２２内が異常高圧状態となるのを回避しつつ、圧縮機２２内に貯留されたオイルの洗い流しを抑制することができる。
【００７４】
・  この実施形態の圧縮機２２のように、クラッチレスタイプである場合、最小吐出容量での運転時には冷凍回路２１全体にわたる冷媒ガスの流通が停止される。そして、この圧縮機２２は冷房負荷が存在しない状態においても、冷凍回路２１から圧縮機２２への冷媒ガスの帰還が停止されたオフ運転状態での運転が継続される。ここで、この実施形態の冷凍回路２１においては、逆止弁１０１が、その逆止弁１０１より上流の吐出マフラ７４内の圧力が所定値以下となる最小吐出容量状態に高圧通路２４を閉止するようになっている。このため、オフ運転が継続された状態で、冷凍回路２１から圧縮機２２内に液冷媒が侵入するのが抑制される。また、圧縮機２１内のオイルが、冷媒ガスとともに高圧通路２４内に放出されるのが抑制される。従って、冷凍回路２１から圧縮機２１へのオイルの帰還が期待できず、潤滑条件が一層厳しくなるオフ運転時に、圧縮機２１内の潤滑を確保することができる。
【００７５】
・  この実施形態の冷凍回路２１においては、リリーフバルブ１０８が圧縮機２２のフロントハウジング４２に取着されている。このため、冷凍回路２１の配管上に別途リリーフバルブを配置する必要がなく、その配管構成が簡素化されて、冷凍回路２１をコンパクトにすることができる。
【００７６】
・  この実施形態の冷凍回路２１においては、圧縮機２２のハウジング内に区画形成された吐出マフラ７４と対応するようにリリーフバルブ１０８が取着されている。つまり、リリーフバルブ１０８が大きな空間を有する吐出マフラ７４と対応するように、圧縮機２２に取着されているため、取付位置の自由度が増大される。そして、リリーフ時の冷媒ガスの放出方向を、車両エンジン、他のエンジン補機との配置関係に応じて、容易に調整することができる。また、リリーフバルブ１０８と圧縮機２２内の他の部材との干渉を、容易に回避することができる。
【００７７】
・  この実施形態の冷凍回路２１においては、膨張弁２３と圧縮機２２の吸入室６７とを連通する低圧通路２５に、その低圧通路２５を開閉する遮断体５８が設けられている。そして、圧縮機２２の停止状態には、この遮断体５８により低圧通路２５が閉止されるようになっている。このため、圧縮機２２の停止状態において、冷凍回路２１の低圧通路２５側の蒸発器２７から圧縮機２１内への液冷媒の流入が阻止されて、一層圧縮機２２内に液冷媒が溜まりにくいものとなる。従って、圧縮機２２内が異常高圧状態となるのを回避しつつ、圧縮機２２内に貯留されたオイルの洗い流しをより確実に抑制することができる。
【００７８】
（第２の実施形態）
つぎに、この発明をクラッチ付きの両頭斜板式固定容量圧縮機（以下、単に圧縮機とする）を備えた冷凍回路に具体化したの第２の実施形態について説明する。また、図６〜図９に示すように、この第２実施形態の冷凍回路においては、高圧通路２４の開閉手段が電磁弁１２１となっているとともに、リリーフバルブ１２２が高圧通路２４をなす配管上に設けられている。
【００７９】
図６〜図８に示すように、電磁弁１２１は冷凍回路２１の高圧通路２４の途中に設けられている。電磁弁１２１は、バルブハウジング８３とソレノイド８４とが中央付近において接合されて構成されている。バルブハウジング８３の一端側には弁室８５が区画形成され、その弁室８５内に開閉弁体１２３が収容されている。弁室８５には、開閉弁体１２３と対向するように開閉弁孔１２４が開口されている。この開閉弁孔１２４は、下流側の高圧通路２４を介して凝縮器２６に接続されている。なお、ソレノイド８４の構成は、前記第１の実施形態とほぼ同様になっている。前記弁室８５は、フィルタ１２５を介して上流側の高圧通路２４に接続されている。また、開閉弁体１２３とフィルタ１２５との間には、強制閉止バネ１２６が介装され、開閉弁体１２３を開閉弁孔１２４の閉止方向へ付勢している。
【００８０】
前記リリーフバルブ１２２は、電磁弁１２１と圧縮機１２７の後述する吐出口１４３との間の高圧通路２４に配設されている。図９（ａ）及び（ｂ）に示すように、リリーフバルブ１２２のケーシング１２８には、断面逆Ｌ字状の通路１２９とその通路１２９に連続するように取付孔１３０が形成されている。前記通路１２９の両開口部には高圧通路２４が接続されている。前記取付孔１３０は、大径部１３０ａとその大径部１３０ａに対し中心軸線Ｌ１から所定量偏倚した偏心軸線Ｌ２を中心とした偏心小径部１３０ｂとを有するように形成されている。
【００８１】
また、リリーフバルブ１２２の本体１３１には、前記取付孔１３０に嵌合するように、大径筒部１３１ａと、その大径筒部１３１ａに対し中心軸線Ｌ１から所定量偏倚した偏心軸線Ｌ２を中心とした偏心小径筒部１３１ｂとが形成されている。この取付孔１３０の大径部１３０ａの内周面、及び本体１３１の大径筒部１３１ａの外周面には、環状溝１３２、１３３が対向するように形成されている。両環状溝１３２、１３３内には、取付孔１３０に本体１３１を嵌着する際に、シールリング１３４が跨がって収容配置される。
【００８２】
受圧口１１２は、前記本体１３１の内端に形成され、前記通路１２９に開口されている。バネ座１１８は、本体１３１の外端に嵌着され、その中心には本体１３１の外方に開口する放圧口１１３が形成されている。
【００８３】
リリーフバルブ１２２の放圧弁体１１４は、本体１３１内に移動可能に配設され、その内端には受圧口１１２の外側周縁に接合する、例えばゴム製の接合体１１６が嵌着されている。バネ１１７は、放圧弁体１１４とバネ座１１８との間に介装され、このバネ１１７により放圧弁体１１４が内方に向かって付勢されている。これにより、通常は、前記放圧弁体１１４上の接合体１１６が受圧口１１２の外側周縁に圧接されて、受圧口１１２から放圧口１１３に至る本体１３１内の通路が閉じられる。
【００８４】
次に、この実施形態で採用したクラッチ付き両頭斜板式固定容量タイプの圧縮機１２７について、説明する。
図６に示すように、前後一対のシリンダブロック１３５が中央部において互いに接合され、それらの前後両端面にはバルブプレート４４を介してフロントハウジング１３６、リヤハウジング１３７がそれぞれ接合されている。両ハウジング１３６、１３７の外周には吸入室６７が形成され、中心側には吐出室６８が区画形成されている。両シリンダブロック１３５には、複数のシリンダボア４１ａが互いに平行をなすように貫通形成され、それらの内部には両頭タイプのピストン１３８が挿入されている。
【００８５】
前記両シリンダブロック１３５の中央部には、クランク室４５が形成されている。両シリンダブロック１３５には、駆動シャフト４６が一対のラジアルベアリング５９を介して回転可能に支持されている。駆動シャフト４６の中間外周部には、斜板１３９が嵌合固定されている。斜板１３９には、前記ピストン１３８がその中間部において一対のシュー６６を介して係留されている。
【００８６】
前記斜板１３９のボス部１３９ａは、一対のスラストベアリング１４０を介して前記クランク室４５を形成する両シリンダブロック１３５の前後両側壁面に支持されている。
【００８７】
前記クランク室４５は、両シリンダブロック１３５に形成した吸入通路１４１により吸入室６７と連通されるとともに、シリンダブロック１３５に形成した吸入口１４２を介して冷凍回路２１の低圧通路２５に接続されている。さらに、前記吐出室６８は、シリンダブロック１３５及び両ハウジング１３６、１３７に形成した吐出通路７５及び吐出口１４３を介して冷凍回路２１の高圧通路２４に接続されている。
【００８８】
フロントハウジング１３６から突出する駆動シャフト４６の端部とフロントハウジング１３６に突設された支持筒部１４４との間には電磁クラッチ１４５が介在されている。この電磁クラッチ１４５のプーリ４７はベルト４８を介して車両エンジン等の外部駆動源に作動連結されている。このプーリ４７の近傍には断続ソレノイド１４６が配設され、その断続ソレノイド１４６とプーリ４７の側板を介して対向するようにクラッチ板１４７が配置されている。クラッチ板１４７は、板バネ１４８を介して駆動シャフト４６に連結されており、この板バネ１４８により断続ソレノイド１４６から離間する方向に付勢されている。そして、断続ソレノイド１４６が、制御コンピュータ２９の指令に基づく駆動回路３４からの電流の供給により励消磁され、クラッチ板１４７がプーリ４７の側板に圧接されたり、その圧接が解除されたりするようになっている。
【００８９】
また、図６及び図７に示すように、前記制御コンピュータ２９には、駆動回路３４を介して、前記電磁弁１２１の断続ソレノイド８４が接続されている。そして、制御コンピュータ２９は、電磁クラッチ１４５の断続制御に連動して、駆動回路３４から前記電磁弁１２１のコイル９７への入力電流の制御も行うようになっている。つまり、制御コンピュータ２９は、駆動回路３４に対し、電磁クラッチ１４５のソレノイド１４６への入力電流の断続と同時に、電磁弁１２１のコイル９７への入力電流の断続を指令するようになっている。
【００９０】
次に、前記のように構成されたこの実施形態の冷凍回路２１の動作について説明する。
空調装置作動スイッチ３２がオン状態のもとで、室温センサ３１から得られる検出温度が室温設定器３０の設定温度以上である場合には、制御コンピュータ２９は電磁クラッチ１４５の断続ソレノイド１４６の励磁を指令する。これにより、クラッチ板１４７が板バネ１４８の付勢力に抗して、プーリ４７に側面に圧接されて、プーリ４７と駆動シャフト４６とが連結される。すると、車両エンジン等の外部駆動源により駆動シャフト４６が回転される。この駆動シャフト４６の回転運動は、斜板１３９、シュー６６を介して、ピストン１３８のシリンダボア４１ａ内での前後動に変換される。このピストン１３８の前後動により、冷凍回路２１の低圧通路２５から圧縮機１２７の吸入口１４２を介してクランク室４５に冷媒ガスが吸入される。このクランク室４５内の冷媒ガスは、吸入通路１４１を介して吸入室６７に導かれる。そして、吸入室６７内の冷媒ガスは、シリンダボア４１ａ内に吸入されて、所定の圧力に達するまで圧縮されて吐出室６８内に吐出される。この圧縮冷媒ガスは、吐出通路７５、吐出口１４３を介して冷凍回路２１の高圧通路２４に供給される。
【００９１】
この状態では、制御コンピュータ２９は、電磁クラッチ１４５の断続ソレノイド１４６の励磁指令と同時に、電磁弁１２１のソレノイド８４の励磁を指令する。このため、電磁弁１２１の固定鉄心９３と可動鉄心９４との間に吸引力が発生し、開閉弁体１２３が開閉弁孔１２４を開放した状態となる。そして、圧縮機１２７と凝縮器２６とが連通されて、圧縮機１２７からの圧縮冷媒ガスが車室内の冷房に供される。
【００９２】
そして、冷凍回路２１の冷房運転が継続されて、冷房負荷がない状態に近づいてゆくと、蒸発器２７における温度がフロスト発生をもたらす温度に近づくように低下してゆく。温度センサ２８からの検出温度が設定温度以下になると、制御コンピュータ２９は駆動回路３４に対して電磁クラッチ１４５の断続ソレノイド１４６の消磁を指令する。これにより、クラッチ板１４７が板バネ１４８の付勢力により、プーリ４７の側板から離間されて、プーリ４７と駆動シャフト４６との連結が解除される。すると、車両エンジン等の外部駆動源と駆動シャフト４６とが遮断されて、駆動シャフト４６の回転が停止され、圧縮機１２７の圧縮運転が停止される。
【００９３】
この状態では、制御コンピュータ２９は、電磁クラッチ１４５の断続ソレノイド１４６の消磁指令と同時に、電磁弁１２１のソレノイド８４の消磁を指令する。このため、電磁弁１２１の固定鉄心９３と可動鉄心９４との間に吸引力が消失し、強制閉止バネ１２６の付勢力により開閉弁体１２３が開閉弁孔１２４を閉止した状態となる。そして、冷凍回路２１の高圧通路２４が閉止された状態となり、凝縮器２６から圧縮機１２７内への液冷媒の流入が阻止されるとともに、冷凍回路２１の冷房運転が停止される。
【００９４】
また、空調装置作動スイッチ３２がオフ状態あるいは車両エンジン等の外部駆動源が停止した状態では、駆動回路３４から電磁クラッチ１４５の断続ソレノイド１４６及び電磁弁１２１のソレノイド８４への通電も停止される。このため、圧縮機１２７の運転が停止されるとともに、電磁弁１２１により高圧通路２４が閉止された状態となる。
【００９５】
以上のように構成されたこの実施形態によれば、以下の効果を奏する。
・  この実施形態の冷凍回路においては、冷凍回路２１の高圧通路２４に、その高圧通路２４を開閉する電磁弁１２１が設けられている。そして、その電磁弁１２１より上流側の高圧通路２４にリリーフバルブ１２２が配設されている。このため、電磁弁１２１が高圧通路２４を閉止した状態で、圧縮機２２内が異常高圧状態となっても、リリーフバルブ１２２を介して圧縮機１２７内の圧力が冷凍回路２１の系外に放出される。従って、電磁弁１２１が何らかの要因で正常に作動されない場合にも、圧縮機１２７内の圧力が所定値を越えて高まるおそれがほとんどない。
【００９６】
・  この実施形態の冷凍回路においては、電磁弁１２１が圧縮機１２７の停止状態には高圧通路２４を閉止するようになっている。このため、前記第１の実施形態と同様に、圧縮機内１２７が異常高圧状態となるのを回避しつつ、圧縮機１２７内に貯留されたオイルの洗い流しを抑制することができる。
【００９７】
・  この実施形態の冷凍回路においては、冷凍回路２１の高圧通路２４の開閉手段が電磁弁１２１によりなっている。このため、冷凍回路２１における圧力以外の信号を検出し、例えば圧縮機１２７の電磁クラッチ１４５の断続信号及び蒸発器２７の温度を検出した電気信号に基づいて、電磁弁１２１の開閉制御することができる。従って、高圧通路２４の開閉において、冷凍回路２１の制御の自由度を増大させることができる。
【００９８】
・  この実施形態の冷凍回路においては、圧縮機１２７に駆動シャフト４６と外部駆動源との作動連結を断続する電磁クラッチ１４５が備なえられ、その電磁クラッチ１４５の断続動作と連動して電磁弁１２１が開閉される。このため、圧縮機１２７の運転状態に合わせて、高圧通路２４を開閉することができる。そして、圧縮機１２７の停止状態において、高圧通路２４から圧縮機１２７内へ液冷媒が侵入するのが抑制される。従って、圧縮機１２７内が異常高圧状態となるのを回避しつつ、圧縮機１２７内に貯留されたオイルの洗い流しを抑制することができる。
【００９９】
なお、前記各実施形態は、以下のように変更して具体化することもできる。
・  前記第２の実施形態において、シリンダブロック１３５上に吐出マフラ７４を区画形成し、この吐出マフラ７４に対応するように、第１の実施形態のリリーフバルブ１０８を設けること。
【０１００】
・  前記第２の実施形態において、シリンダブロック１３５上に吐出マフラ７４を区画形成し、この吐出マフラ７４の出口に対応するように電磁弁１２１を設けるとともに、第１の実施形態のリリーフバルブ１０８を設けること。
【０１０１】
これらのように構成すれば、冷凍回路２１の高圧通路２４の配管構成を簡素化することができる。
・  前記第１の実施形態において、リリーフバルブ１０８の本体１１０及びその取付構成に代えて、吐出マフラ７４に対応するように、第２の実施形態のリリーフバルブ１２２の本体１３１及びその取付構成を採用すること。
【０１０２】
・  前記第１の実施形態において、プーリ４７と駆動シャフト４６との間に、例えば前記第２実施形態に示すような電磁クラッチ１４５を介在させること。
・  圧縮機として、前記各実施形態に記載の圧縮機とは異なるタイプの圧縮機、例えば片頭斜板式の固定容量圧縮機、両頭斜板式の可変容量圧縮機、ウェーブカムプレート式圧縮機、ワブル式圧縮機、スクロール式圧縮機、ベーン式圧縮機等を採用すること。
【０１０３】
これらのように構成しても、前記各実施形態とほぼ同様な効果が期待される。
つぎに、前記実施形態によって把握される技術的思想を述べる。
【０１０９】
（１） 吸入領域を含む低圧通路に、その低圧通路を開閉する第２開閉手段を設け、少なくとも圧縮機の停止状態には低圧通路を閉止するようにした圧縮機。
【０１１０】
このように構成した場合、圧縮機の停止状態において、冷凍回路の低圧通路側の蒸発器から圧縮機への液冷媒の流入が阻止されて、一層圧縮機内に液冷媒が溜まりにくいものとなる。このため、圧縮機内が異常高圧状態となるのを回避しつつ、圧縮機内に貯留されたオイルの洗い流しをより確実に抑制することができる。
【０１１１】
【発明の効果】
以上詳述したように、この発明によれば以下の優れた効果を奏する。
各請求項の発明によれば、開閉手段が何らかの要因で正常に作動されない場合にも、圧縮機内の圧力が所定値を越えて高まるおそれがほとんどない。冷凍回路の配管構成が簡素化されて、冷凍回路をコンパクトにすることができる。
【０１１２】
請求項１、２、６及び７の発明によれば、さらに圧縮機内が異常高圧状態となるのを回避しつつ、圧縮機内に貯留されたオイルの洗い流しを抑制することができる。
【０１１３】
請求項３、８の発明によれば、さらにリリーフ時の冷媒ガスの放出方向の自由度の増大を図ることができるとともに、リリーフバルブと圧縮機内の他の部材との干渉を容易に回避することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の実施形態の冷凍回路及びその圧縮機の最大吐出容量状態における内部を示す断面図。
【図２】図１の要部を示す部分断面図。
【図３】図１のリリーフバルブを拡大して示す一部切欠正面図。
【図４】図１の圧縮機の最小吐出容量状態における内部を示す断面図。
【図５】図４の要部を示す部分断面図。
【図６】第２の実施形態の冷凍回路及びその圧縮機の内部を示す断面図。
【図７】図６の電磁弁の開弁状態を示す断面図。
【図８】図６の電磁弁の閉弁状態を示す断面図。
【図９】（ａ）は図６のリリーフバルブを拡大して示す断面図、（ｂ）はその本体の側面図。
【符号の説明】
２１…冷凍回路、２２、１２７…圧縮機、２３…膨張弁、２４…高圧通路、２５…低圧通路、４１…ハウジングの一部を構成するシリンダブロック、４２…ハウジングの一部を構成するフロントハウジング、４６…駆動シャフト、５８…第２開閉手段を構成する遮断体、６２…低圧通路の一部をなす吸入通路、６７…吸入領域を構成する吸入室、６８…吐出領域を構成する吐出室、７４…高圧通路の一部をなす吐出マフラ、１０１…開閉手段を構成する逆止弁、１０８、１２２…リリーフバルブ、１２１…開閉手段を構成する電磁弁、１４５…電磁クラッチ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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