(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
（１）酸化亜鉛ウイスカ又は（２）酸化亜鉛ウイスカと繊維状マグネシウムオキシサルフェート及び／又は扇状マグネシウムオキシサルフェート１〜４０重量％およびポリテトラフルオロエチレン６０〜９９重量％から成ることを特徴とする油中または油潤滑下で使用される摺動部材用樹脂組成物。
【請求項２】
第１の充填材として、（１）酸化亜鉛ウイスカ又は（２）酸化亜鉛ウイスカと繊維状マグネシウムオキシサルフェート及び／又は扇状マグネシウムオキシサルフェートを、第２の充填材として、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、珪酸マグネシウム、酸化亜鉛、炭酸亜鉛、硫化亜鉛、フッ化カルシウム、フッ化ナトリウム、フッ素雲母および硫酸バリウムの群から選択された少なくとも１種を含有するポリテトラフルオロエチレンから成り、第１の充填材の含有量が１〜４０重量％、第２の充填材の含有量が１〜２０重量％であり、、両者の合計量が４０重量％以下である請求項１に記載の摺動部材用樹脂組成物。
【請求項３】
更に、ポリテトラフルオロエチレン以外のフッ素樹脂を３０重量％以下含有する請求項１又は２に記載の摺動部材用樹脂組成物。
【請求項４】
更に、金属充填材として、鉛、亜鉛、スズ、銅およびそれらの合金から成る群から選択された少なくとも１種を３０重量％以下含有する請求項１乃至３の何れかに記載の摺動部材用樹脂組成物。
【請求項５】
繊維状マグネシウムオキシサルフェート及び／又は扇状マグネシウムオキシサルフェートを２０重量％以下含有する請求項１乃至４の何れかに記載の摺動部材用樹脂組成物。
【請求項６】
第２の充填材の平均粒径が２０μｍ以下である請求項２に記載の摺動部材用樹脂組成物。
【請求項７】
金属充填材の平均粒径が１０〜８０μｍである請求項４に記載の摺動部材用樹脂組成物。
【請求項８】
鋼裏金上に形成された多孔質焼結金属層に潤滑組成物を含浸被覆して成る複層摺動部材であって、潤滑組成物が請求項１乃至７のいずれかに記載の樹脂組成物から成ることを特徴とする油中または油潤滑下で使用される複層摺動部材。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、摺動部材用樹脂組成物および複層摺動部材に関し、詳しくは、ポリテトラフルオロエチレン（以下、ＰＴＦＥ樹脂と略称す。）を主成分とする摺動部材用樹脂組成物および摺動面に当該樹脂組成物を潤滑組成物として備えた複層摺動部材に関する。本発明の複層摺動部材は、ショックアブソーバのガイドブッシュや油圧ポンプの軸受など、油中または油潤滑下で使用される用途において優れた摺動特性を発揮する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、ＰＴＦＥ樹脂は自己潤滑性に優れ、摩擦係数が低く、更には優れた耐薬品性および耐熱性を具備することから、軸受などの摺動部材の材料として広く使用されている。しかしながら、ＰＴＦＥ樹脂のみから成る摺動部材は、耐摩耗性や耐クリープ性に劣るため、摺動部材の用途に応じて、例えば、次の様な方法でその欠点を解決している。
【０００３】
（１）黒鉛、二硫化モリブデン、ガラス繊維などの充填材をＰＴＦＥ樹脂に添加する。（２）薄鋼板上に一体に被着形成された多孔質焼結金属層に溶媒を使用してＰＴＦＥ樹脂を含浸させて被覆する。
【０００４】
上記（２）の態様から成る摺動部材としては、例えば、特公昭３９−１６９５０号公報などに開示されている摺動部材が挙げられる。すなわち、特公昭３９−１６９５０号公報には、鋼の裏打材を有することを可とする多孔質の銅または銅合金の層を有し、少くともその露出面においてポリテトラフルオルエチレンが含浸されたマトリックスを備え、前記ポリテトラフルオルエチレンは、鉛または鉛の酸化物またはこれら両者と混合され、この混合物は、前記マトリックスの容積において少くとも２８％より多く、また、鉛またはこれと鉛酸化物との量は、容積において少くとも１６％である軸受材料が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述の従来の摺動部材は、摩擦係数が低く、優れた摩擦特性を示すものの、耐摩耗性は必ずしも満足するものではない。また、従来の摺動部材は、油中において、特に、高速で摺動する条件下での使用において、キャビテーションが発生して摺動面が損傷し、摩耗が促進されるという問題がある。本発明は、斯かる実情に鑑みなされたものであり、その目的は、優れた摩擦特性、特に、優れた耐摩耗特性を発揮すると共に、高速摺動条件下での使用においても優れた耐キャビテーション性を発揮する摺動部材用樹脂組成物および摺動面に当該樹脂組成物を潤滑組成物として備えた複層摺動部材を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者等の鋭意研究の結果、ポリテトラフルオロエチレンに特定の酸化亜鉛ウイスカを添加して成る樹脂組成物を潤滑組成物として、鋼裏金上に形成された多孔質焼結金属層に含浸被覆して成る複層摺動部材が、高速摺動条件下においてもキャビテーションの影響を受けることなく、摩耗量の極めて少ない安定した摺動特性を発揮することが見出された。
【０００７】
本発明は、上記の知見に基づいて完成されたものであり、第１の要旨は、（１）酸化亜鉛ウイスカ又は（２）酸化亜鉛ウイスカと繊維状マグネシウムオキシサルフェート及び／又は扇状マグネシウムオキシサルフェートを１〜４０重量％含有するポリテトラフルオロエチレンから成ることを特徴とする摺動部材用樹脂組成物に存し、第２の要旨は、鋼裏金上に形成された多孔質焼結金属層に潤滑組成物を含浸被覆して成る複層摺動部材であって、潤滑組成物が上記の樹脂組成物から成ることを特徴とする複層摺動部材に存する。
【０００８】
以下、本発明を詳細に説明する。先ず、本発明の摺動部材用樹脂組成物について説明する。本発明の摺動部材用樹脂組成物は、ポリテトラフルオロエチレンと（１）酸化亜鉛ウイスカ又は（２）酸化亜鉛ウイスカと繊維状マグネシウムオキシサルフェート及び／又は扇状マグネシウムオキシサルフェートとを含有する。
【０００９】
本発明の摺動部材用樹脂組成物の主成分をなすＰＴＦＥ樹脂としては、主として、ファインパウダー、例えば、三井デュポンフロロケミカル社製の「テフロン６ＣＪ（商品名）」、ダイキン工業社製の「ポリフロンＦ２０１（商品名）」、旭硝子社製の「フルオンＣＤ−０７６」、「フルオンＣＤ−１２６」、「フルオンＣＤ−４（商品名）」が使用される。
【００１０】
また、上記のファインパウダーにモールディングパウダー、例えば、三井デュポンフロロケミカル社製の「テフロン７ＡＪ（商品名）」）を潤滑組成物に対して２０重量％以下の範囲で添加したものも使用できる。潤滑組成物中のＰＴＦＥ樹脂の量は、潤滑組成物量から充填材の量を差引いた残りの量であり、好ましくは６０〜９９重量％、更に好ましくは６５〜８５重量％である。
【００１１】
ＰＴＦＥ樹脂に対し第１の充填材として使用される酸化亜鉛ウイスカとしては、核部とこの核部から４方向に伸びた針状結晶部とから成るテトラポット状の三次元形状をなすものが好適であり、針状結晶部の基部の径が０．７〜１４μｍ、針状結晶部の基部から先端までの長さが３〜２００μｍの酸化亜鉛ウイスカが好ましく使用される。斯かる酸化亜鉛ウイスカの具体例としては松下アムテック社製の「パナテトラ（商品名）」を挙げることが出来る。
【００１２】
本発明において、第１の充填材として、酸化亜鉛ウイスカと共に使用されるマグネシウムオキシサルフェートは、「ＭｇＳＯ４  ・５ＭｇＯ・８Ｈ２  Ｏ」又は「ＭｇＳＯ４  ・５Ｍｇ（ＯＨ）２・３Ｈ２  Ｏ」の化学式で表わされる塩基性硫酸マグネシウム水和物である。本発明において、マグネシウムオキシサルフェートとしては、繊維状のものと、針状結晶を束ねた扇状に結晶を成長させて成る扇状のものとが使用される。
【００１３】
上記の各マグネシウムオキシサルフェートについては、例えば、「機能紙研究会誌」（Ｎｏ．２７，１１月（１９８８）ｐｐ．２６−３１）において、“繊維状マグネシウム化合物「モスハイジ」（登録商標）の特性・機能とその用途”の題名で掲載された報文に記載されている。特に、写真１及び３を参照することが出来る。
【００１４】
上記の各マグネシウムオキシサルフェートの中では、ＰＴＦＥ樹脂への分散性、樹脂組成物を多孔質焼結金属層へ含浸被覆する際の成形性などを考慮すると、扇状マグネシウムオキシサルフェートが推奨される。
【００１５】
マグネシウムオキシサルフェートは、上記の化学式から判る様に結晶水を含んでいるため、そのままＰＴＦＥ樹脂に配合して樹脂組成物とした場合には、配合割合の多寡により、樹脂組成物の焼成時において、結晶水の脱離が起こり、結晶水の脱離によるピンホールを摺動面に発生させる場合がある。このピンホールの発生は、摺動特性に悪影響を及ぼすものではないが、樹脂組成物の焼結層への被着性の低下を来す恐れがあるため、ＰＴＦＥ樹脂への配合前に予め、マグネシウムオキシサルフェートを３００〜５００℃の温度で熱処理して結晶水を脱離させることが好ましい
【００１６】
本発明において、マグネシウムオキシサルフェートとしては、長軸径（長さ）が１〜１０００μｍ、好ましくは１０〜２００μｍ、短軸径（直径）が０．１〜１０μｍ、好ましくは０．１〜１μｍ、アスペクト比（長軸径／短軸径）が１０〜２００、好ましくは１０〜１００である繊維状マグネシウムオキシサルフェート、および、長さが１０〜２００μｍ、好ましくは５０〜２００μｍの扇状マグネシウムオキシサルフェートを使用することが好ましい。斯かる繊維状マグネシウムオキシサルフェート及び扇状マグネシウムオキシサルフェートの具体例として、宇部興産社製「モスハイジ（商品名）」を挙げることが出来る。
【００１７】
本発明において、樹脂組成物は、第１の充填材として、（１）酸化亜鉛ウイスカ又は（２）酸化亜鉛ウイスカと繊維状マグネシウムオキシサルフェート及び／又は扇状マグネシウムオキシサルフェートを含有する。
【００１８】
酸化亜鉛ウイスカを単独で使用する場合、１〜４０重量％、好ましくは１０〜３０重量％である。酸化亜鉛ウイスカを繊維状マグネシウムオキシサルフェート及び／又は扇状マグネシウムオキシサルフェートと共に使用する場合、樹脂組成物中のその含有量は、１〜４０重量％、好ましくは１０〜３５重量％である。そして、何れの場合も、充填材の含有量が１重量％未満の場合は、樹脂組成物に耐摩耗性、耐キャビテーション性、油膜保持性を付与し難く、また  ４０重量％を超える場合は、成形性が悪化する。
【００１９】
また、樹脂組成物中のマグネシウムオキシサルフェートの含有量は、２０重量％以下、好ましくは１〜２０重量％、より好ましくは１０〜１５重量％である。含有量が２０重量％を超える場合、成形性が悪化するので好ましくない。更に、樹脂組成物中の酸化亜鉛ウイスカに対するマグネシウムオキシサルフェートの割合は、酸化亜鉛ウイスカ１００重量部に対して１００重量部以下であることが好ましい。
【００２０】
本発明の樹脂組成物の主成分をなすＰＴＦＥ樹脂に対し第一の充填材として使用される酸化亜鉛ウイスカとマグネシウムオキシサルフェートは、ＰＴＦＥ樹脂の耐摩耗性に劣る欠点を補う役割、油中または油潤滑下での使用において油膜保持性を高めると共に高速摺動条件において耐キャビテーション性を高める役割および他の充填材の分散性を向上させる作用を有する。
【００２１】
ＰＴＦＥ樹脂と上記第１の充填材から成る樹脂組成物の耐摩耗性および油膜保持性を一層高めるため、更に、第２の充填材として、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、珪酸マグネシウム、酸化亜鉛、炭酸亜鉛、硫化亜鉛、フッ化カルシウム、フッ化ナトリウム、フッ素雲母および硫酸バリウムのうちの少なくとも１種を添加するのが好ましい。これらの中では、酸化マグネシウム、珪酸マグネシウム、水酸化マグネシウム、フッ素雲母または酸化亜鉛が、樹脂組成物の油膜保持性をより一層高めることが出来るため特に好ましい。
【００２２】
第２の充填材は、油を吸着する性質を有し、特に、油中または油潤滑下での使用において、摺動面に油を吸着することにより、摺動面での油膜の形成能を高め且つ摺動面での油膜保持性を高める作用を有する。従って、第２の充填材の配合により、油潤滑下において、摺動面に常に安定した潤滑油膜が形成され、優れた摺動特性が発揮される。
【００２３】
第２の充填材の平均粒径は、通常２０μｍ以下、好ましくは１〜１０μｍとされる。第２の充填材の作用効果は、１重量％の配合で現れ始め、２０重量％の配合まで維持される。しかし、２０重量％を超えて配合した場合、油膜形成能および油膜保持性は維持されるものの、成形性に悪影響を及ぼす結果となる。従って、第２の充填材の配合割合は、通常２０重量％以下、好ましくは１〜１５重量％、より好ましくは５〜１０重量％とされるが、第２の充填材の配合割合は、第１の充填材である酸化亜鉛ウイスカ及びマグネシウムオキシサルフェートの配合割合との兼ね合いで決定する必要がある。
【００２４】
すなわち、第１の充填材と第２の充填材との含有量の合計が４０重量％を超える場合は、樹脂組成物の展延性、多孔質焼結金属層への含浸被着性などの成形性に悪影響を及ぼす傾向があるため、第１の充填材と第２の充填材の含有量の合計は、通常４０重量％以下、好ましくは１０〜３５重量％とされる。
【００２５】
本発明においては、ＰＴＦＥ樹脂および第１の充填材から成る樹脂組成物、または、ＰＴＦＥ樹脂、第１の充填材および第２の充填材から成る樹脂組成物に対し、耐摩耗性や耐キャビテーション性を向上させるため、更に、ＰＴＦＥ樹脂以外のフッ素樹脂を配合することが出来る。
【００２６】
上記のフッ素樹脂としては、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）、クロロトリフルオロエチレン−エチレン共重合体（ＥＣＴＦＥ）、ポリビニリデンフルオライド（ＰＶＤＦ）及びポリビニルフルオライド（ＰＶＦ）等が挙げられる。
【００２７】
樹脂組成物中のフッ素樹脂の配合割合は、通常３０重量％以下、好ましくは０．１〜２０重量％とされる。フッ素樹脂の配合割合が３０重量％を超える場合は、却って摺動特性、特に、摩擦係数が上昇する傾向があり、摺動安定性を低下させることがあるので好ましくない。
【００２８】
また、本発明においては、ＰＴＦＥ樹脂および第１の充填材から成る樹脂組成物、ＰＴＦＥ樹脂、第１の充填材および第２の充填材から成る樹脂組成物またはこれらの各樹脂組成物にフッ素樹脂を配合して成る樹脂組成物に対し、摺動安定性、耐摩耗性を向上させるため、更に、金属充填材として、鉛、亜鉛、錫、銅およびそれらの合金のうち少なくとも１種を配合することが出来る。金属充填材は、平均粒径１０〜８０μｍの粉末として使用され、その配合割合は、３０重量％以下、好ましくは０．１〜２０重量％とされる。
【００２９】
本発明においては、上記の樹脂組成物に対し、ＰＴＦＥ樹脂の耐摩耗性を向上させるため、充填材として一般に使用されている他の充填材、例えば、グラファイト、二硫モリブデン、窒化ホウ素などの固体潤滑剤を１０重量％以下の割合で配合してもよく、また、補強を目的として一般に使用されている他の充填材、例えば、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維などの繊維補強材を１０重量％以下の割合で配合してもよい。
【００３０】
次に、本発明の摺動部材用樹脂組成物の調製法について説明する。樹脂組成物、ＰＴＦＥ樹脂粉末と前述の必要な各充填材とを粉砕しながら混合した後、得られた混合物に石油系溶剤を加えて撹拌混合する方法により、湿潤樹脂組成物として得ることが出来る。ＰＴＦＥ樹脂粉末と充填材との粉砕混合は、ＰＴＦＥ樹脂の室温転移点（１９℃）以下、好ましくは１０〜１８℃の温度で行われ、また、得られた混合物と石油系溶剤との撹拌混合も上記と同様の温度で行われる。斯かる温度条件の採用により、ＰＴＦＥ樹脂の繊維化が妨げられ、均一な混合物を得ることが出来る。
【００３１】
石油系溶剤としては、ナフサ、トルエン、キシレンの他、脂肪族系溶剤または脂肪族系溶剤とナフテン系溶剤との混合溶剤が使用される。石油系溶剤の使用割合は、ＰＴＦＥ樹脂粉末と充填材との混合物１００重量部に対し１５〜３０重量部とされる。石油系溶剤の使用割合が１５重量部未満の場合は、後述する多孔質焼結金属層への含浸被覆行程において、湿潤樹脂組成物の展延性が悪く、その結果、多孔質焼結金属層への含浸被覆にムラを生じ易くなる。一方、石油系溶剤の使用割合が３０重量部を超える場合は、含浸被覆作業が困難となるばかりでなく、樹脂組成物の被覆厚さの均一性が損なわれたり、樹脂組成物と後述する多孔質焼結金属層との密着強度が悪くなる。
【００３２】
次に、本発明の複層摺動部材について説明する。本発明の複層摺動部材は、鋼裏金上に形成された多孔質焼結金属層に潤滑組成物を含浸被覆して成る複層摺動部材である。そして、潤滑組成物が前記の樹脂組成物から成る点に特徴がある。
【００３３】
本発明の複層摺動部材において、裏金は金属薄板からなり、一般には、構造用圧延鋼薄板が使用されるが、摺動部材の用途によっては、他の鋼薄板または鋼以外の金属薄板でもよく、更には、これらの金属薄板に銅メッキ等を施して耐蝕性を向上させたものであってもよい。
【００３４】
裏金上に一体的に形成される多孔質焼結金属層は、青銅、鉛青銅、リン青銅など摩擦摩耗特性に優れた銅合金から形成されるが、目的、用途に応じ、銅合金以外、例えば、アルミニウム合金、鉄などから形成してもよい。これら焼結金属粉末の粒形は、球状または粒状などの不規則形状のものがよい。多孔質焼結金属層の多孔率は、２５％以上、好ましくは２８〜３５％である。斯かる多孔率を有する焼結金属層は、８０メッシュの篩を通過するが、３５０メッシュの篩を通過しない粒度の金属粉末を焼結することによって得られる。
【００３５】
次に、本発明の複層摺動部材の製造方法について説明する。本発明の複層摺動部材は、以下の（ａ）〜（ｄ）工程を経て製造される。
【００３６】
（ａ）裏金上に形成された多孔質焼結金属層上に湿潤潤滑組成物を散布し、ローラで圧延して焼結層に湿潤潤滑組成物を含浸させると共に該焼結層の表面に一様な湿潤潤滑組成物の被覆層を形成する。この工程において、湿潤潤滑組成物が最終製品に必要とされる被覆厚さの２〜２．５倍の厚さに被覆される。多孔質焼結金属層の空隙中への湿潤潤滑組成物の充填はこの工程でその大部分が進行する。
【００３７】
（ｂ）（ａ）工程で処理された裏金を２００〜２５０℃の温度に加熱された乾燥炉内に数分間保持することにより、石油系溶剤を飛散除去し、その後、乾燥した潤滑組成物層をローラによって所定の厚さになる様に３００〜６００ｋｇ／ｃｍ２の加圧下で加圧ローラ処理する。
【００３８】
（ｃ）（ｂ）工程で処理された裏金を加熱炉に導入して３６０〜３８０℃の温度で数分ないし１０数分間加熱して焼成を行なった後、炉から取り出し、再びローラ処理によって寸法のバラツキを調整する。
【００３９】
（ｄ）（ｃ）工程で寸法調整された裏金を冷却し、その後、必要に応じて裏金のうねりなどを矯正するための矯正ローラ処理を行い、所望の複層摺動部材とする。
【００４０】
本発明の複層摺動部材において、多孔質焼結金属層の厚さは０．１〜０．３５ｍｍ、潤滑組成物から形成された摺動面層の厚さは０．０２〜０．１５ｍｍとされる。上記の様にして得られた複層摺動部材は、適宜の大きさに切断されて平板状態ですべり板として使用され、また、丸曲げされて円筒状の巻きブッシュとして使用される。
【００４１】
本発明の複層摺動部材は、滑り速度５ｍ／ｍｉｎ、荷重１２５ｋｇｆ／ｃｍ２  、試験時間８時間の往復動摺動試験において、摩擦係数が０．００４〜０．０５０、好ましくは０．００４〜０．０４０、摩耗量が４０μｍ以下、好ましくは３０μｍ以下、より好ましくは２０μｍ以下であり、優れた摺動特性を示す。
【００４２】
また、本発明の複層摺動部材は、滑り速度４０ｍ／ｍｉｎ、荷重６０ｋｇｆ／ｃｍ２  、試験時間８時間の往復動摺動試験において、摩擦係数が０．００５〜０．０５０、好ましくは０．００５〜０．０４０、摩耗量が６０μｍ以下、好ましくは５０μｍ以下、より好ましくは４０μｍ以下で優れた摺動特性を示し、且つ、軸受け表面の剥離がない優れた耐キャビテーション性を示す。
【００４３】
また、本発明の複層摺動部材は、滑り速度８．０５ｍ／ｍｉｎ、荷重３６３．６ｋｇｆ／ｃｍ２  、高温（１００℃）油（ＡＴＦ−ＤＩＩ出光石油）中、試験時間５時間のラジアル・ジャーナル試験において、摩擦係数が０．００５〜０．０２０、好ましくは０．００５〜０．０１５、摩耗量が３０μｍ以下、好ましくは２０μｍ以下、より好ましくは１５μｍ以下であり、高荷重下でも優れた摺動特性を示す。
【００４４】
【実施例】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。なお、以下の例において、摺動特性は次の（１）〜（３）の試験方法により、耐キャビテーション性は次の（４）の試験方法により評価した
【００４５】
（１）往復動摺動試験（Ａ）：表１に記載の条件下で摩擦係数および摩耗量を測定した。そして、摩擦係数については試験を開始してから１時間経過以降試験終了までの摩擦係数の変動値を示し、また摩耗量については試験時間８時間後の摺動面の寸法変化量で示した。
【００４６】
【表１】
滑り速度    ５ｍ／ｍｉｎ
荷重        １２５ｋｇｆ／ｃｍ２
試験時間    ８時間
潤滑        ＡＴＦ−ＤＩＩ（出光石油社製）油を塗布
相手材      クロムメッキ被覆機械構造用炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）
【００４７】
（２）往復動摺動試験（Ｂ）：表２に記載の条件下で摩耗量を測定した。そして、摩耗量を試験時間８時間後の摺動面の寸法変化量で示した。
【００４８】
【表２】
滑り速度    ４０ｍ／ｍｉｎ
荷重        ６０ｋｇｆ／ｃｍ２
試験時間    ８時間
潤滑        ＡＴＦ−ＤＩＩ（出光石油社製）油を塗布
相手材      クロムメッキ被覆機械構造用炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）
【００４９】
（３）高温油中ラジアル・ジャーナル試験：表３に記載の条件下で摩擦係数および摩耗量を測定した。そして、摩擦係数については試験を開始してから１時間経過以降試験終了までの摩擦係数の変動値を示し、また、摩耗量については試験時間５時間後の摺動面の寸法変化量で示した。
【００５０】
【表３】
滑り速度    ８．０５ｍ／ｍｉｎ
荷重        ３６３．６ｋｇｆ／ｃｍ２  
試験時間    ５時間
潤滑        高温（１００℃）のＡＴＦ−ＤＩＩ（出光石油社製）油中
相手材      クロムモリブデン鋼（ＳＣＭ４１５Ｈ）
【００５１】
（４）耐キャビテーション性：上述の往復動試験（Ｂ）において試験時間８時間経過後の試験片表面の剥離状態を目視にて観察した。評価方法は表４に示す通りである。評価が○であることが望ましい。
【００５２】
【表４】
0003590415.tif 000002
【００５３】
実施例１〜４５及び比較例１〜４
以下の諸例においては、ＰＴＦＥ樹脂として、平均粒径８０μｍ以下の「テフロン６ＣＪ」（三井デュポンフロロケミカル社製）、石油系溶剤として、脂肪族溶剤とナフテン系溶剤との混合溶剤（エクソン化学社製の商品「エクソール」）を使用した。
【００５４】
先ず、ＰＴＦＥ樹脂と表５〜１４に示される充填材とをヘンシェルミキサー内に供給して粉砕混合し、得られた混合粉末１００重量部に対して石油系溶剤２０重量部を配合し、当該ＰＴＦＥ樹脂の室温転移点以下の温度（１５℃）で混合し、湿潤潤滑組成物を得た
【００５５】
得られた湿潤潤滑組成物を金属薄板から成る鋼裏金（厚さ：０．７０ｍｍ）上に形成された多孔質焼結金属層（厚さ：０．２５ｍｍ）上に供給し、湿潤潤滑組成物層の厚さが０．２５ｍｍとなる様にローラで圧延して複層板を得た。得られた複層板を２００℃の温度に加温した熱風乾燥炉中に５分間保持して溶剤を飛散除去した後、乾燥した潤滑組成物層をローラによって加圧力４００ｋｇ／ｃｍ２にて処理し、潤滑組成物層の厚さを０．１０ｍｍとした。
【００５６】
次に、加圧処理した複層板を加熱炉で３７０℃、１０分間加熱焼成した後、再びローラで加圧処理して、寸法調整およびうねり等の矯正を行なった。矯正の終了した複層板を切断し、曲げ加工を施し、半径１０．０ｍｍ、長さ２０．０ｍｍ、厚さ１．０５ｍｍの半円筒状の摺動部材試験片を得た。各摺動部材の往復動試験（Ａ）の結果を表５〜１４に示す。なお、表５〜１４中、「ＺｎＯ」は酸化亜鉛ウイスカ、「ＭＧＯ」はマグネシウムオキシサルフェート、「繊維」は、繊維状マグネシウムオキシサルフェート、「扇状」は扇状マグネシウムオキシサルフェート、「Ｆーｍｉｃａ」は、フッ素雲母を示す。
【００５７】
【表５】
0003590415.tif 000003
【００５８】
【表６】
0003590415.tif 000004
【００５９】
【表７】
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【００６０】
【表８】
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【００６１】
【表９】
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【００６２】
【表１０】
0003590415.tif 000008
【００６３】
【表１１】
0003590415.tif 000009
【００６４】
【表１２】
0003590415.tif 000010
【００６５】
【表１３】
0003590415.tif 000011
【００６６】
【表１４】
0003590415.tif 000012
【００６７】
上述のテスト結果から、本発明の実施例の摺動部材試験片は、低い摩擦係数で安定した性能を有し、且つ、摩耗量の極めて少ない優れた摺動特性を有しているものであった。一方、比較例の摺動部材は、摩擦係数があまり安定せず、また、摩耗量も多く、摺動特性の劣ったものであった。
【００６８】
実施例４、６、９、１５、１８、３０、３４及び４０と比較例１の摺動部材試験片の往復動試験（Ｂ）及び耐キャビテーション性テストの結果を表１５〜１７に示す。
【００６９】
【表１５】
0003590415.tif 000013
【００７０】
【表１６】
0003590415.tif 000014
【００７１】
【表１７】
0003590415.tif 000015
【００７２】
上述のテスト結果から、本発明の摺動部材試験片は、高速摺動条件下においても剥離が起らず、耐キャビテーション性が高く且つ摩耗量の極めて少ない安定した摺動特性を有していた。
【００７３】
実施例１、４、６、９、１０、１５、１８、２６、３０、３１、３４、３５、３８、４０及び４４と比較例３の摺動部材試験片の高温油中ラジアル・ジャーナル試験の結果を表１８〜２１に示す。
【００７４】
【表１８】
0003590415.tif 000016
【００７５】
【表１９】
0003590415.tif 000017
【００７６】
【表２０】
0003590415.tif 000018
【００７７】
【表２１】
0003590415.tif 000019
【００７８】
上述の試験結果から、本発明の摺動部材試験片は、試験時間を通して低い摩擦係数で安定した性能を示し、試験後の摺動部材の摩耗量も極めて少ないものであった。
【００７９】
【発明の効果】
上述の実施例から明らかな様に、本発明の複層摺動部材は、ＰＴＦＥ樹脂に特定の酸化亜鉛ウイスカ又は酸化亜鉛ウイスカとマグネシウムオキシサルフェートを添加した樹脂組成物から成る潤滑組成物を鋼裏金上に形成された多孔質焼結金属層に含浸被覆したことにより、油潤滑下、特に、高温油中において、低く安定した摩擦係数を示すと共に、極めて少ない摩耗量と高速摺動下においても優れた耐キャビテーション性を発揮する。