(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
比例電磁弁によりガス供給量が制御されるガスバーナを内部に設けたケースと、前記比例電磁弁への弁駆動電流に応じたファン駆動電流が印加されて前記ガスバーナへのガス供給量に応じた量の燃焼用空気を前記ケース内に供給するファンと、このファンと前記ケースと排気通路よりなる通風路を備えてなるガス燃焼機器の制御装置において、
前記ファンの回転数を検出する回転数センサと、
基本的作動状態における前記ファン駆動電流に対する前記ファンの基準回転数特性を記憶する回転数特性記憶手段と、
前記ファン駆動電流を一定とした場合における前記通風路の抵抗の変化による前記ファンの回転数の変化量と、前記比例電磁弁への弁駆動電流が最小値及び最大値となる２箇所における前記通風路の抵抗の変化による前記ファンの送風量の変化を実質的に０とするために必要な前記ファンの回転数の変化量の実測値との比の平均値である補正係数または前記２箇所における前記比を結ぶ補正係数演算式を記憶する補正係数記憶手段と、
前記回転数特性記憶手段に記憶された基準回転数特性と実際の前記ファン駆動電流に基づき前記ファンの基準回転数Ｎ1 を演算するとともに、この基準回転数Ｎ1 と前記回転数センサにより検出された前記ファンの回転数Ｎ2 と前記補正係数記憶手段に記憶された補正係数Ｋまたは同補正係数記憶手段に記憶された補正係数演算式により演算された補正係数Ｋに基づき、式  Ｋ・（Ｎ2−Ｎ1）＋Ｎ1 により補正回転数を演算する演算手段と、
前記ファンの回転数が前記補正回転数となるように同ファンへの駆動電流の補正を行う制御手段
よりなることを特徴とするガス燃焼機器の制御装置。
【請求項２】
前記演算手段は所定時間毎に前記補正回転数を演算するものである請求項１に記載のガス燃焼機器の制御装置。
【請求項３】
前記制御手段は、前記演算手段により演算された補正回転数が予め定められた所定の回転数を越えた場合には前記ファンの回転数がその所定値以上に増大しないように制御すると共に、前記通風路の抵抗の増大に伴うファン駆動電流特性の変化に応じて前記比例電磁弁への弁駆動電流を減少させ、この弁駆動電流が所定限度以下となれば機器の作動を停止することを特徴とする請求項１または請求項２に記載のガス燃焼機器の制御装置。
【請求項４】
前記比例電磁弁への弁駆動電流が前記所定限度以下となって機器の作動を停止する前に警告を発することを特徴とする請求項３に記載のガス燃焼機器の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ガスバーナへのガス供給量に応じた量の燃焼用空気をファンにより供給して空燃比が所定の値に維持されるようにしたガス燃焼機器の制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
瞬間湯沸器のようなガス燃焼機器には、燃焼室を形成するケース内に設けたガスバーナに供給するガス量を比例電磁弁により制御し、ケース内に燃焼用空気を供給するファンの回転数を比例電磁弁への弁駆動電流に応じて制御することにより送風量を制御して、空燃比が常に所定の値となるようにしたものがある。このようなガス燃焼機器では、基本的作動状態（例えば排気延長管として標準的な形状寸法のものを設けた設置直後の状態）において、空燃比が所定の値となるように、比例電磁弁への弁駆動電流に対するファンの回転数特性を定めている。
【０００３】
しかしながら、ファンとケースと排気通路よりなる通風路の抵抗は、排気延長管の形状寸法及び、燃焼生成物やごみ、ほこりなどによる排気通路、熱交換器、ファンなどの詰まり具合、並びに排気延長管の解放端に加わる外部からの風圧などにより変化するので、ある弁駆動電流に対しファンの回転数が一定となるように制御したのでは、通風路の抵抗が増大すればファンの送風量すなわち燃焼用空気量が減少して燃焼状態を悪化させるおそれがある。これを図７により説明すれば、ファンの回転数がある一定値Ｎ１  となるように制御した場合におけるファンの送風量Ｑに対する静圧Ｐの特性曲線がＦＮ１であり、ガス燃焼機器の通風路の抵抗特性曲線が基本的作動状態における特性曲線Ｒ０  であった場合には、ファンの作動点はこの両曲線ＦＮ１，Ｒ０  の交点Ｏ１  にあり、送風量ＱはＱ１  である。しかしガス燃焼機器の通風路の抵抗が増大してその特性曲線がＲ１  のようになれば、ファンの作動点は両曲線ＦＮ１，Ｒ１  の交点Ｏ４  に移動し、ファンの静圧Ｐは多少増加し送風量ＱはＱ４  に減少する。
【０００４】
この送風量Ｑの減少量を少なくする手段として、特開昭６２−２５５７２３号公報に開示されたように、ある弁駆動電流に対しファンへの駆動電流が一定となるように制御する方法がある。すなわち図７には、ファン駆動電流を弁駆動電流に応じた所定値Ｉｆ１とした場合におけるファンの送風量Ｑに対する静圧Ｐの特性曲線がＦＩ１により示されており、基本的作動状態においては回転数一定の場合と同じく、ファンの作動点は両曲線ＦＩ１，Ｒ０  の交点Ｏ１  にあり、送風量ＱはＱ１  である。しかし通風路の抵抗が増大してその特性曲線がＲ１  のようになれば、ファン２５の作動点は両曲線ＦＩ１，Ｒ１  の交点Ｏ２  に移動し、回転数一定の場合に比して、ファンの静圧Ｐの増加は大きくなり、Ｑ２  となる送風量Ｑは減少の程度が小さくなる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上述のように、ファンへの駆動電流が比例電磁弁への弁駆動電流に対して一定となるように制御する方法によれば、ガス燃焼機器の通風路の抵抗の増大による送風量の減少を少なくすることはできるが、この減少を実質的に０にすることはできない。従って燃焼用空気量の減少による燃焼状態を悪化の程度を少なくすることはできるが、燃焼状態の悪化を防止することはできない。
本発明はこのような問題を解決し、ガス燃焼機器の通風路の抵抗が変化しても燃焼用空気量が実質的に変化しないようにして燃焼状態の悪化を防止することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明によるガス燃焼機器の制御装置は、図１に示すように、比例電磁弁によりガス供給量が制御されるガスバーナを内部に設けたケースと、比例電磁弁への弁駆動電流に応じたファン駆動電流が印加されてガスバーナへのガス供給量に応じた量の燃焼用空気をケース内に供給するファンと、このファンとケースと排気通路よりなる通風路を備えてなるガス燃焼機器の制御装置に関するものであり、
ファンの回転数を検出する回転数センサと、
基本的作動状態におけるファン駆動電流に対するファンの基準回転数特性を記憶する回転数特性記憶手段と、
ファン駆動電流を一定とした場合における通風路の抵抗の変化によるファンの回転数の変化量と、比例電磁弁への弁駆動電流が最小値及び最大値となる２箇所における通風路の抵抗の変化によるファンの送風量の変化を実質的に０とするために必要なファンの回転数の変化量の実測値との比の平均値である補正係数または２箇所における比を結ぶ補正係数演算式を記憶する補正係数記憶手段と、
回転数特性記憶手段に記憶された基準回転数特性と実際のファン駆動電流に基づきファンの基準回転数Ｎ1 を演算するとともに、この基準回転数Ｎ1 と回転数センサにより検出されたファンの回転数Ｎ2 と補正係数記憶手段に記憶された補正係数Ｋまたは同補正係数記憶手段に記憶された補正係数演算式により演算された補正係数Ｋに基づき、式  Ｋ・（Ｎ2−Ｎ1）＋Ｎ1 により補正回転数を演算する演算手段と、
ファンの回転数が補正回転数となるように同ファンへの駆動電流の補正を行う制御手段 よりなることを特徴とするものである。
【０００７】
演算手段は所定時間毎に補正回転数を演算するようにするのがよい。
【０００８】
本発明の制御手段は、演算手段により演算された補正回転数が予め定められた所定の値を越えた場合にはファンの回転数がその所定値以上に増大しないように制御すると共に、通風路の抵抗の増大に伴うファン駆動電流特性の変化に応じて比例電磁弁への弁駆動電流を減少させ、この弁駆動電流が所定限度以下となれば機器の作動を停止するようにすることが好ましい。この場合において、弁駆動電流が所定限度以下となって機器の作動を停止する前に警告を発するようにしてもよい。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下に、添付図面に示す実施の形態により、本発明の説明をする。
【００１０】
図２に示すように、瞬間湯沸器の燃焼室を形成するケース１０内の下部にはガスバーナ２０が設けられて、ガス供給源側から直列に配置した元電磁弁２３及び比例電磁弁２２を有するガス供給路２１により燃料ガスが供給され、またケース１０の下側に設けた電動ファン２５により燃焼用空気が供給されている。比例電磁弁２２は印加される弁駆動電流に応じて開度が連続的に変化してガスバーナ２０へのガス供給量を変化させるものであり、元電磁弁２３は開閉のみを行う電磁弁である。またファン２５は印加されるファン駆動電流に応じて回転数が連続的に変化してケース１０への燃焼用空気の供給量（以下単に送風量という）を変化させるものである。ファン２５には、その回転数を検出する回転数センサ３５及びファンモータへのファン駆動電流を検出する電流センサ３６が設けられている。
【００１１】
ガスバーナ２０上方のケース１０内に設けたフィンチューブ形の熱交換器１５の入口側に接続した給水管１６には水流センサ３７が設けられ、また出口側に接続した給湯管１７には湯温センサ３８及び給湯栓１８が設けられている。給水管１６からの給水は、熱交換器１５を通過する際にガスバーナ２０により加熱され、所定温度となって給湯栓１８から出湯される。熱交換器１５よりも上方となるケース１０の上部にはフード１１を介して、排気筒１２とその先に連結された排気延長管（図示省略）よりなる排気通路が設けられ、ガスバーナ２０からの燃料ガスの燃焼により生じた燃焼ガスはこの排気通路から外部に排出される。このファン２５とケース１０と排気通路により燃焼用空気及び燃焼ガスが通る通風路が形成される。
【００１２】
瞬間湯沸器の作動を制御する電子制御装置３０は中央処理装置（ＣＰＵ）、読出し専用メモリ（ＲＯＭ）、書込み可能メモリ（ＲＡＭ）及びインターフェイスよりなり、駆動装置（何れも図示省略）等を介して図２に示すように、各電磁弁２２，２３、ファン２５、操作器３１、回転数センサ３５、電流センサ３６、水流センサ３７及び湯温センサ３８に接続されている。電子制御装置３０のＲＯＭには瞬間湯沸器の作動を制御するために必要な制御プログラム及び次に述べる特性、補正係数等が記憶されており、ＲＡＭには後述するように各検出値などの変数並びに通風路の抵抗の増大に応じて更新される各時点におけるファン回転数特性及びファン駆動電流特性などが記憶される。また、操作器３１には瞬間湯沸器の作動に必要な各種スイッチ、湯温設定装置、各種の表示ランプ等が設けられている。電子制御装置３０のＣＰＵは、制御プログラムに従って、操作器３１及び各センサ３５〜３８等からの信号を入力して所定の演算を行い、各電磁弁２２，２３、ファン２５、操作器３１等への出力を行って、瞬間湯沸器の作動を制御するものである。
【００１３】
基本的作動状態（例えば排気延長管として標準的な形状寸法のものを設けた設置直後の状態）においては、ファン２５の回転数Ｎに対する送風量Ｑの特性は図３（ａ）  に示す基準送風量特性ＵＲ０のとおりであり、ファン２５に印加される駆動電流Ｉｆ  に対する回転数Ｎの特性は図３（ｂ）  に示す基準回転数特性ＶＲ０のとおりであり、また比例電磁弁２２への弁駆動電流Ｉｖ  に対するファン駆動電流Ｉｆ  の特性は図３（ｃ）  に示す基準ファン駆動電流特性ＷＲ０のとおりである。設置環境に応じてガス燃焼機器の排気延長管を標準的形状寸法のものから変更し、あるいはある程度の使用により排気通路、熱交換器、ファンなどが燃焼生成物やごみ、ほこりなどで詰まって、通風路の抵抗が基本的作動状態における特性Ｒ０  から特性Ｒ１  （図７参照）に変化すれば、その変化の程度に応じて、図３（ａ）〜（ｃ）の各特性は特性ＵＲ１，ＶＲ１，ＷＲ１に示すように移動する。これらの特性のうち基本的作動状態における基準回転数特性ＶＲ０及びファン基準駆動電流特性ＷＲ０は、電子制御装置３０のＲＯＭに記憶されている。
【００１４】
電子制御装置３０のＣＰＵは、ファン駆動電流Ｉｆ  がある弁駆動電流Ｉｖ  （換言すればあるガス供給量）に対し、図３（ｃ）  の特性に応じたある値となるようにファン２５を制御している。基本的作動状態においては、図３（ａ）〜（ｃ）の各特性はＵＲ０，ＶＲ０，ＷＲ０であるので、弁駆動電流Ｉｖ１に対するファン駆動電流はＩｆ１となり、ファン回転数はＮ１  （基準回転数）となり、送風量はＱ１  となる（図３（ａ）〜（ｃ）参照）。この状態を作動点Ｏ１  で示す。この状態において、上述の場合のように通風路の抵抗特性がＲ０からＲ１に変化して、図３（ｂ）  のファン回転数特性がＶＲ０からＶＲ１に変化し、図３（ａ）  の送風量特性がＵＲ０からＵＲ１に変化すれば、その状態におけるファン２５の作動点は図３（ａ）  ，（ｂ）  のＯ１  からＯ２  に移動して、ファン回転数はＮ１  からＮ２  に上昇し、送風量はＱ１  からＱ２  に減少する。この送風量Ｑの減少は、図３（ａ）  においてファン２５の作動点を変化後の送風量特性ＵＲ１上で元の送風量Ｑ１  となる位置Ｏ３  に移動してファン回転数をＮ２  よりも大きいＮ３  にすることにより補償することが可能である。このことは、図３（ｂ）及び（ｃ）の作動点Ｏ３  に示すように、弁駆動電流Ｉｖ１に応じたファン駆動電流をＩｆ１からＩｆ２に増大することにより行えばよい。このファン駆動電流の増大に伴い、ファン２５の送風量Ｑに対する静圧Ｐの特性曲線（図７参照）はＦＩ１からＦＩ２に移動する。
【００１５】
この実施の形態では、各機種毎に予め実験によりこのようなＮ1 ，Ｎ2 ，Ｎ3 の組をいくつか測定し、（Ｎ3−Ｎ1）／（Ｎ2−Ｎ1）を補正係数Ｋとして求めておく。この補正係数Ｋの値は、基準回転数Ｎ1 の値及び通風路の抵抗の変化の程度により異なったものとなるが、実測の結果によれば補正係数Ｋの値は例えば２程度でそれほど大きく変化することはない。そこで通風路の抵抗の増大が実用上の限度内のある値であり、基準回転数Ｎ1 が弁駆動電流Ｉv の最小値及び最大値に対応する最小値Ｎmin 及び最大値Ｎmax （ファン駆動電流特性がＷR0である場合の値）となる２箇所においてこの補正係数Ｋmin ，Ｋmax を実験により求め、この２つの補正係数の平均値（Ｋmax＋Ｋmin）／２またはこの２つの値Ｋmin ，Ｋmax を結ぶ補正係数演算式
｛（Ｋmax−Ｋmin）（Ｎ1−Ｎmin）／（Ｎmax−Ｎmin）｝＋Ｋmin
で演算される値を補正係数Ｋとする（図４参照）。電子制御装置３０のＲＯＭには、このようにして得られた補正係数Ｋまたはその補正係数演算式が記憶されている。
【００１６】
図５及び図６は瞬間湯沸器の作動を制御するための制御プログラムのフローチャートであり、これによりこの実施の形態の作動の説明をする。
図５は全体的作動を行うメインプログラムのフローチャートである。電子制御装置３０の電源を入れれば、電子制御装置３０のＣＰＵは各変数を０または所定の初期値にリセットしてこのメインプログラムによる制御動作を開始する。先ずステップ１００においてＣＰＵは水流センサ３７により給水管１６を通る水流の有無を検知する。給湯栓１８が閉で水流が検知されなければ制御動作は先に進まないが、給湯栓１８が開かれて所定の最少量以上の通水を検知すればステップ１０１に進み、ＣＰＵは元電磁弁２３を開き、比例電磁弁２２を所定の点火時開度とし、ファン２５を所定の点火時回転数で作動させ、点火装置（図示省略）を所定時間作動させ、ガスバーナ２０から噴出するガスに点火して瞬間湯沸器の作動を開始させる。
【００１７】
瞬間湯沸器の作動開始後は、電子制御装置３０のＣＰＵは給湯栓１８が開かれている限りステップ１０２および１０３を繰り返す。ステップ１０２では後述する図６のファン駆動電流特性の補正を行い、ステップ１０３の通常燃焼制御では、湯温センサ３８により検出された出湯温度を操作器３１により設定された湯温と比較し、出湯温度が設定温度となるように比例電磁弁２２への弁駆動電流Ｉｖ  を制御してガスバーナ２０へのガス供給量を制御し、ステップ１０２で補正されたファン駆動電流特性に基づいて弁駆動電流Ｉｖ  に応じたファン２５へのファン駆動電流Ｉｆ  の制御を行って所定の空燃比が得られるようにケース１０への送風量を制御する。給湯栓１８が閉じられて水流センサ３７が水流を検知しなくなれば、制御動作はステップ１０４からステップ１０５に進み、説明を省略した所定のシーケンスに従って比例電磁弁２２及び元電磁弁２３を閉じ、ファン２５を停止させて瞬間湯沸器の作動を停止させる。
【００１８】
ステップ１０２のファン駆動電流特性の補正においては、所定時間（例えば１分）毎に図６に示す補正ルーチンが実行される。この瞬間湯沸器は設置直後で通風路の各部に詰まりは生じていないが、標準的形状寸法とは異なる排気延長管が設けられて、通風路の抵抗が基本的作動状態における特性Ｒ０  よりも大きい特性Ｒ１  になっているものとする。従って、送風量特性はＵＲ１、ファン回転数特性はＶＲ１、ファン駆動電流特性はＷＲ１になっている。またＲＡＭには現在のファン回転数特性及びファン駆動電流特性として基準回転数特性ＶＲ０及びファン基準駆動電流特性ＷＲ０の演算式が記憶されている。
【００１９】
電子制御装置３０のＣＰＵは、ステップ２００において回転数センサ３５及び電流センサ３６によりファン２５の回転数Ｎ（＝Ｎ２  ）と駆動電流Ｉｆ  （＝Ｉｆ１）を検出し、続くステップ２０１において、このときのファン２５の作動点Ｏ１  がＲＡＭに記憶された現在のファン回転数特性（＝ＶＲ０）上にあるか否か（具体的には後述する所定値α以上ＶＲ０からずれているか否か）を判断する。前述したような瞬間湯沸器の設置直後で作動開始後第１回目の制御サイクルでは、図３（ｂ）  に示すように作動点Ｏ１  はＲＡＭに記憶された現在のファン回転数特性（＝ＶＲ０）から大きくずれているので、ＣＰＵはステップ２０２において基準回転数Ｎ１  を演算する。この演算は、ＲＯＭに記憶されたファン２５の基準回転数特性ＶＲ０と電流センサ３６により検出したファン駆動電流Ｉｆ１に基づいてなされる。αはファン駆動電流Ｉｆ  が一定の場合に生じるファン回転数Ｎのばらつき幅よりも大きな値であり、このようなばらつきの範囲内で作動点が移動してもファン駆動電流の補正がなされないようにするために設けたものである。
【００２０】
ステップ２０２における基準回転数Ｎ1 の演算に続き、ステップ２０３において補正回転数Ｎ3 の演算がなされる。この演算は、ステップ２０２で演算した基準回転数Ｎ1 、回転数センサ３５により検出したファン２５の実際の回転数Ｎ2 及びＲＯＭに記憶された補正係数ＫまたはＲＯＭに記憶された補正係数演算式によりより演算された補正係数Ｋを次式に代入して行う。
Ｎ3 ＝Ｋ・（Ｎ2−Ｎ1）＋Ｎ1
前述のように通風路の抵抗特性がＲ0 である基本的作動状態では、弁駆動電流がある値（Ｉv1）のときのファン２５の作動点は図３及び図７のＯ1 にあるが、通風路の抵抗特性がＲ0 からＲ1 に増大すれば、送風量特性はＵR0からＵR1になり、ファン回転数特性はＶR0からＶR1になり、ファン駆動電流特性はＷR0からＷR1になり、ファン２５の作動点は抵抗増大後の各特性上のＯ2 に移動して、送風量はＱ1 からＱ2 に減少する。しかしファン回転数Ｎをステップ２０３で演算した補正回転数Ｎ3 にすることにより、ファン２５の作動点は抵抗増大後の各特性上のＯ3 に移動し、送風量は弁駆動電流の値に応じたもとの値Ｑ1 に戻り、これに伴い弁駆動電流Ｉv1に対応するファン駆動電流はＩf1からＩf2に増大する。
【００２１】
これに対応してＣＰＵは、続くステップ２０４において、ＲＡＭに記憶されるファン回転数特性を、作動点Ｏ１を通るそれまでのＶＲ０から作動点Ｏ２（図３（ｂ）  の（Ｉｆ１，Ｎ２）点）を通るＶＲ１に更新し、これに応じてファン駆動電流特性を、作動点Ｏ１  ，Ｏ２を通るそれまでのＷＲ０から作動点Ｏ３（図３（ｃ）の（Ｉｖ１，Ｉｆ２）点）を通るＷＲ１に更新する。これ以後はこの更新された各特性を現在の各特性として使用する。
【００２２】
続くステップ２０５において、ＣＰＵはステップ２０３で演算された補正回転数Ｎ３  をファン２５の実用上の最大回転数Ｎｍ  と比較する。通常はＮ３  ＞Ｎｍ  ではないので、ＣＰＵはステップ２０６においてフラグＦを０として、制御動作を図５のステップ１０３に戻す。そしてステップ１０３の通常燃焼制御では、ファン回転数Ｎがこの補正回転数Ｎ３  となるように制御され、ファン２５に印加されるファン駆動電流はＩｆ２となる。これにより、ファン２５の送風量Ｑに対する静圧Ｐの特性曲線はＦＩ２になる（図７参照）。
【００２３】
作動開始後第２回目以後の制御サイクルの場合は、通風路の抵抗が詰まりなどにより大きく変化しない限り作動点Ｏ１  が現在のファン回転数特性より所定値α以上ずれることはないので、制御動作はステップ２０１から直ちに図５のステップ１０３に戻され、ファン駆動電流特性の補正は実行されない。その間に、設定温度や出湯量の変更などにより比例電磁弁２２に印加される弁駆動電流が変化すれば、ＣＰＵはステップ１０３の通常燃焼制御においてファン駆動電流及びファン回転数を、更新されたファン駆動電流特性（＝ＷＲ１）及びファン回転数特性（＝ＶＲ１）に基づいて制御する。
【００２４】
通風路の詰まりが次第に進行して抵抗が増大すれば、ファン回転数Ｎは増大し、現在のファン回転数特性からのファン２５の作動点のずれが次第に増大する。そしてこのずれが所定値α以上になれば、再びステップ２０２〜２０６の制御動作がなされ、前述と同様にしてファン回転数特性及びファン駆動電流特性を新しい現在の特性とする更新がなされる。この更新は繰り返され、その度に図３（ｂ）  のファン回転数特性ＶＲ１は基準回転数特性ＶＲ０より左に離れ、図３（ｃ）  のファン駆動電流特性ＷＲ１はファン基準駆動電流特性ＷＲ０より右に離れ、補正回転数Ｎ３  は次第に増加する。そしてＮ３  ＞Ｎｍ  となれば、ＣＰＵは制御動作をステップ２０５からステップ２０７に進めるようになる。
【００２５】
そしてＣＰＵはステップ２０７においてフラグＦを１とし、ステップ２０８においてＮ３  ＝Ｎｍ  とし、ステップ２０９において比例電磁弁２２に印加する弁駆動電流Ｉｖ  を所定の限度値βと比較し、Ｉｖ  ＜βでなければ制御動作を図５のステップ１０３に戻す。この場合には、ステップ１０３の通常燃焼制御では、ファン回転数Ｎがファン２５の実用上の最大回転数Ｎｍ  となるように制御される。通風路の詰まりにより抵抗が増大するにつれてファン回転数Ｎは増大するが、この回転数がファン２５の実用上の最大回転数Ｎｍ  を越えると騒音が増大し、過熱を生じ、またファン２５の寿命を縮めるなどの不都合を生じる。しかしこの実施の形態ではファン２５の回転数がこの最大回転数Ｎｍ  以上にならないように制限したので、このような不都合は回避される。
【００２６】
このようにファン回転数Ｎがこの実用上の最大回転数Ｎｍ  となるように制限した場合には、通風路の詰まりにより抵抗が増大するにつれてファン駆動電流Ｉｆ  は減少し、空燃比を所定値に保つにはこれに応じて弁駆動電流Ｉｖ  も減少するように制御しなければならない。そこでこのフラグＦが１の場合は、ステップ１０３の通常燃焼制御では、ファン２５には回転数Ｎがこの最大回転数Ｎｍ  となるようにファン駆動電流が印加され、また比例電磁弁２２にはその時のファン駆動電流特性に応じて減少された弁駆動電流が印加される。
【００２７】
通風路の詰まりが進行するにつれてこのように弁駆動電流が減少する。そしてγ＜Ｉｖ  ＜βとなれば、ＣＰＵはステップ２１０で異常表示ランプなどにより警告を行ってから、ステップ２０９の場合と同様ステップ１０３の通常燃焼制御を行う。そしてＩｖ  ＜βとなればＣＰＵはステップ２１２に制御動作を進めて比例電磁弁２２及び元電磁弁２３を閉じ、ファン２５を停止させて瞬間湯沸器の作動を停止させる。この限度値γは限度値βよりも小さい値であり、弁駆動電流がそれ以下となれば機器の効率が低下して使用に不適となるような値である。なおこの限度値β，γは固定値ではなく、図３（ｃ）  に示す基本的作動状態におけるファン駆動電流特性ＷＲ０を弁駆動電流軸方向で所定量だけ下側（ＷＲ１側）に移動させたものであり、ファン駆動電流Ｉｆ  に応じて変化する。
【００２８】
瞬間湯沸器等のガス燃焼機器では、通風路の詰まりの程度が低い場合にはファン２５の回転数を高めて使用を継続できるようにすることが好ましいが、例えば熱交換器１５のフィンの間に燃焼生成物が詰まった場合には、熱伝達が悪くなって熱効率が低下すると共に局部的過熱が生じて機器の耐久性を低下させるので好ましくない。この実施の形態では、通風路の抵抗がある限度を越えるまでは自動的にファン回転数を高めることにより空燃比を所定値に維持して使用を継続することができ、また通風路の抵抗がある限度を越えれば警告を表示してから機器が停止するので、詰まりの程度がひどくなり通風路の掃除が必要になったことを知ることができ、過度の詰まりによる不都合を防止することができる。
【００２９】
【発明の効果】
上述のように、本発明によれば、演算手段はガス燃焼機器の通風路の抵抗の変化による送風量の変化量が実質的に０付近となるような補正回転数を演算し、制御手段はファンの回転数が補正回転数となるように同ファンへの駆動電流を制御するので、通風路の抵抗が変化しても送風量はファン駆動電流に応じた値となり、このファン駆動電流は比例電磁弁への弁駆動電流に応じた値であるので、燃焼用空気の供給量はガス供給量に応じた所定の値となる。従って通風路の抵抗が変化しても空燃比は所定の値に維持されるので、燃焼状態が悪化することは少なくなる。
【００３０】
ファンの回転数が所定の値以上に増大しないようにし、また弁駆動電流が所定限度以下となれば、予め警告を発しあるいは発することなく機器の作動を停止するようにしたものによれば、ファンの能力オーバあるいは通風路の過度の詰まりによる不都合を生じることがなくなる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明によるガス燃焼機器の制御装置の構成を示す図である。
【図２】本発明によるガス燃焼機器の制御装置の一実施形態を示す全体構成図である。
【図３】図２に示す実施形態の作動を説明する特性図である。
【図４】図２に示す実施形態の補正係数の説明図である。
【図５】図２に示す実施形態に使用するメインプログラムのフローチャートである。
【図６】図５に示すメインプログラムの一部をなすファン駆動電流特性の補正ルーチンのフローチャートである。
【図７】ガス燃焼機器の作動を説明する特性図である。
【符号の説明】
１…回転数特性記憶手段、２…補正係数記憶手段、３…演算手段、４…制御手段、１０…ケース、２０…ガスバーナ、２２…比例電磁弁、２５…ファン、３５…回転数センサ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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