(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で
Ｃ：0.04％以下,
Ｓi：1.0％以下,
Ｍn：7.0％以下,
Ｃr：10％以上15％未満,
Ｎi：6.0％以上17％以下,
Ｎ：0.03％以下,
Ｃu：5.0％以下,
を含有し，さらに下記の元素, すなわち,
Ｍo：3.0 ％以下,
Ａl：1.5 ％以下,
Ｔi,ＶまたはＺrの１種または２種以上：0.50％以下,
Ｂ：0.10％以下,
REM ：0.02％以下
のうちいずれか１種または２種以上を含有し，且つ
(Ｎi＋0.3Ｍｎ＋1.3Ｃｕ）≧（20−0.8Ｃr)
の関係を満足するようにこれらの成分の含有量が調整され，残部がＦeおよび不可避的不純物からなる硬さ (ＨＶ) が１３０以下の極軟質オーステナイト系ステンレス鋼。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は，  普通鋼および表面処理鋼板が使用されている分野や，ステンレス鋼が硬質であるために使用が制限されていた内外装建材などの用途に適用可能な極めて軟質で加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼に関する。また本発明に係るステンレス鋼は，  各種めっきや塗装などの表面処理を行なう下地鋼にも適用できる。
【０００２】
【従来の技術】
従来より，自動車部材や器物ならびに建築材料用内外板などの薄板成形用素材には，加工性および経済性の観点から普通鋼もしくは表面処理鋼板が多用されている。最近これらに用いられる材料の意匠性や耐食性の向上の要求から，これら普通鋼もしくは表面処理鋼板が使用されている分野において，これら素材のステンレス鋼化が指向されている用途も多い。だが，ステンレス鋼は普通鋼のように一般には軟質ではない。このため，普通鋼の加工用に使用されていた設備では加工に難が生じて適用が困難である。
【０００３】
一般に，ＣｒとＮｉを含有するステンレス鋼（オーステナイト系）の金属組織は冷延焼鈍後にはオーステナイト相，フェライト相またはマルテンサイト相の単独のもしくはこれらの混合相を呈する。
【０００４】
通常のオーステナイト系ステンレス鋼冷延鋼帯を製造する場合には，ＣｒおよびＮｉなどの合金元素の含有量によってこの金属組織が決まる。このため例えばＣｒ含有量が低い場合には，オーステナイト相の安定性が低くなり，焼鈍後に焼入れマルテンサイトを生成するので，Ｎｉ，Ｓｉ，Ｃなどの合金元素の含有量を増加させてオーステナイト相を安定化する必要がある。また，Ｃｒ含有量が高い場合にはフェライト相を生成するようになるので，Ｎｉ，Ｃ，Ｎなどのオーステナイト生成元素の含有量を増加させる必要がある。
【０００５】
そこで，従来のオーステナイト系ステンレス鋼の合金元素含有量はどのように考慮されていたかを見ると，まず代表鋼種としてのＳＵＳ３０４ではＪＩＳ  Ｇ  ４３０５  （冷延ステンレス鋼板）  およびＪＩＳ  Ｇ  ４３０７  （冷延ステンレス鋼帯）  において，  Ｃ：０．０８％以下，  Ｓｉ：１．００％以下，  Ｍｎ：２．００％以下，  Ｐ：０．０４５％以下，Ｓ：０．０３０％以下，  Ｎｉ：８．００％〜１０．５０％，  Ｃｒ：１８％〜２０％と規定されている。
【０００６】
また，Ｃｒ含有量の高いオーステナイト系ステンレス鋼としては，  ＪＩＳ  Ｇ  ４３０５およびＪＩＳ  Ｇ  ４３０７に耐酸用並びに耐酸化用とされているＳＵＳ３０９Ｓ  並びにＳＵＳ３１０Ｓ  がある。ＳＵＳ３０９Ｓ  はＣ：０．０８％以下，  Ｓｉ：１．００％以下，  Ｍｎ：２．００％以下，  Ｐ：０．０４５％以下，Ｓ：０．０３０％以下，  Ｎｉ：１２．００  ％〜１５．００％，  Ｃｒ：２２．００  ％〜２４．００％と規定されており，  ＳＵＳ３１０ＳではＣ：０．０８％以下，  Ｓｉ：１．５０％以下，  Ｍｎ：２．００％以下，  Ｐ：０．０４５％以下，Ｓ：０．０３０％以下，  Ｎｉ：１９．００  ％〜２２．００％，  Ｃｒ：２４．００％〜２６．００％と規定されている。このＳＵＳ３０９ＳおよびＳＵＳ３１０Ｓは共にフェライト相の生成を抑制すべく，ＳＵＳ３０４に比べるとＮｉ含有量を増加させている。
【０００７】
一方，  Ｃｒ含有量の低いオーステナイト系ステンレス鋼としては，  ＪＩＳ  Ｇ５１２２  の耐熱鋼鋳鋼品として，Ｃ：０．２％〜０．３５％，  Ｓｉ：２．５０％以下，  Ｍｎ：２．００％以下，  Ｐ：０．０４０％以下，Ｓ：０．０４０％以下，  Ｎｉ：３３．００  ％〜３７．００％，  Ｃｒ：１３．００  ％〜１７．００％を含有するＳＵＨ１６がある。またＪＩＳ  Ｇ４３１１の耐熱鋼棒として，Ｃ：０．１５％以下，  Ｓｉ：１．５０％以下，  Ｍｎ：２．００％以下，  Ｐ：０．０４０％以下，Ｓ：０．０３０％以下，  Ｎｉ：３３．００  ％〜３７．００％，  Ｃｒ：１４．００  ％〜１７．００％を含有するＳＣＨ３３０がある。これらＳＵＨ１６，ＳＣＨ３３０はいずれの鋼ともに焼入れマルテンサイト生成を防止すべく，  Ｎｉを高めるかＣを高めることにより，  オーステナイト相を安定化している。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
上記のオーステナイト系ステンレス鋼を普通鋼もしくは表面処理鋼板が使用されている建材等の用途に適用する場合には，加工のしやすさが重要となり，ステンレス鋼の軟質化を図る必要がある。すなわち，  ＪＩＧ３１４１に参考として示されている普通鋼冷間圧延鋼板および鋼帯の硬さは標準調質状態でＨＶ１１５以下であり，  普通鋼もしくは表面処理鋼板の加工を目的とするプレス機械などの加工装置を用いて加工する場合には，ステンレス鋼の硬さの上限は少なくともＨＶ  １３０以下にしておくことが必要と考えられる。
【０００９】
しかし，オーステナイト系ステンレス鋼の代表的な鋼であるＳＵＳ３０４は，ＪＩＳ  Ｇ４３０５およびＪＩＳ  Ｇ４３０７では，  固溶化熱処理状態で硬さ（ＨＶ）２００以下，  引張強さ５２０  Ｎ／ｍｍ２とされており，一般的に使用されている低炭素普通鋼に比べると，  硬質で加工硬化も大きいため，普通鋼もしくは表面処理鋼板の加工を目的とするプレス機械などの加工装置を用いてオーステナイト系ステンレス鋼を加工した場合，  所望した形状が得られなかったり，  加工装置の金型やロールを傷めるといった問題がある。
【００１０】
また，  高Ｃｒ化を図ったＳＵＳ３０９ＳおよびＳＵＳ３１０Ｓについてみると，  ＳＵＳ３０４と同様にＪＩＳ  Ｇ４３０５およびＪＩＳ  Ｇ４３０７では，  固溶化熱処理状態で硬さ（ＨＶ）２００以下，  引張強さ５２０Ｎ／ｍｍ２  以上とされており，普通鋼に比べると硬質になっている。
【００１１】
次に，  低Ｃｒ化を図ったＳＵＨ１６およびＳＣＨ３３０についてみると，耐熱鋼鋳鋼品のＳＵＨ１６は先にも述べたがオーステナイト相を安定化するため，  高Ｎｉ，  高Ｃ化している。特に高Ｃ化により素材が硬質になっている。耐熱鋼棒のＳＣＨ３３０は，  特別にＣ量は高くなく，  硬さはオーステナイト系ステンレス鋼の代表鋼種であるＳＵＳ３０４と同程度のビッカース硬さＨＶ１７０  レベルであり，  普通鋼に比べると硬質になっている。したがって，  低Ｃｒ化を図ったいずれの鋼ともに，  軟質さが要求される普通鋼および表面処理鋼板が使用されていた分野には適用不可能である。
【００１２】
なお，ＪＩＳ  Ｇ４３０５およびＪＩＳ  Ｇ４３０７にはＳＵＳ４０５，  ＳＵＳ４１０ＬおよびＳＵＳ４２９の低Ｃｒのフェライト系ステンレス鋼もあるが，  伸びが３０％程度とオーステナイト系ステンレス鋼に比べると低く，  延性に劣るという欠点がある。
【００１３】
さらに，  低Ｃｒ化を図ったＳＵＨ１６およびＳＣＨ３３０ならびに高Ｃｒ化を図ったＳＵＳ３０９ＳおよびＳＵＳ３１０ＳのコストをＳＵＳ３０４のものと比較してみると，  ＳＵＨ１６およびＳＣＨ３３０ではＣｒ含有量は低いもののＮｉ含有量が３３〜３７％と高く，  コスト高となっている。また，  ＳＵＳ３０９Ｓ  およびＳＵＳ３１０ＳではＣｒ含有量およびＮｉ含有量ともに高く，  コスト高になっている。
【００１４】
したがって，  これまで，Ｃｒ含有量を低減し，さらにＮｉ含有量も低くした軟質で低コスト化を図ったオーステナイト系ステンレス鋼はなかった。なお，同一出願人に係る特開平４−７２０３８号公報や特開平４−６６６５１号公報には，ＨＶが  １３０以下の極軟質オーステナイト系ステンレス鋼を提案しているがＣｒ含有量が高く，より低Ｃｒ化した場合に意図する軟質化が図れるか否かは教示するところはない。
【００１５】
そこで本発明は，普通鋼もしくは表面処理鋼板が使用されている分野で適用可能な軟質化したオーステナイト系ステンレス鋼において，コスト上昇につながるＣｒ量を一層低減しても普通鋼や表面処理鋼板と同程度に軟質で加工性に優れ且つ耐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼を得ることを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
本発明によれば，質量％で
Ｃ：0.04％以下,
Ｓi：1.0％以下,
Ｍn：7.0％以下,
Ｃr：10％以上15％未満,
Ｎi：6.0％以上17％以下,
Ｎ：0.03％以下,
Ｃu：5.0％以下,
を含有し，さらに下記の元素，すなわち，
Ｍo：3.0 ％以下, 
Ａl：1.5 ％以下, 
Ｔi,ＶまたはＺrの１種または２種以上：0.50％以下, 
Ｂ：0.10％以下, 
REM ：0.02％以下
のうちいずれか１種または２種以上を含有し，且つ
（Ｎi＋0.3Ｍｎ＋1.3Ｃｕ）≧（20−0.8Ｃr）
の関係を満足するようにこれらの成分の含有量が調整され，残部がＦeおよび不可避的不純物からなる硬さ (ＨＶ) が１３０以下の加工性に優れた極軟質オーステナイト系ステンレス鋼を提供する。
【００１７】
【作用】
本発明者らは，前記の目的を達成すべくオーステナイト系ステンレス鋼のオーステナイト相の安定性，機械的性質ならびに耐食性に及ぼす各種合金元素の影響を総合的に研究した結果，該目的が達成できる最適成分系を見出した。本発明鋼の特徴と作用を，以下に参考鋼を用いて行った代表的な試験結果を参照しながら説明する。
【００１８】
表１に示す各種合金元素含有量を変化させた鋼Ｎｏ．１〜２５の鋼を溶製し，各鋼を１２５０℃で鍛造後，  抽出温度１２２０℃で熱間圧延を施して３．８ｍｍの熱延鋼板を得た。この熱延鋼板に１１５０℃，  均熱１分の熱延板焼鈍・酸洗を施し，その後１．５ｍｍ厚まで冷間圧延し，１０５０℃，  均熱１分の中間焼鈍・酸洗を施し，その後０．６ｍｍまで仕上圧延したうえ，１０５０℃，  均熱１分の仕上焼鈍・酸洗を施した。
【００１９】
得られた仕上冷延焼鈍板からサンプルを採取し，ビッカース硬さを測定し，またＸ線回折によって生成相を調べた。その結果を表１に併記した。また図１および図２に硬さと成分量との関係を表示した。さらに耐食性試験も行いその代表的な結果を図３に示した。
【００２０】
耐食性評価はＪＩＳＺ２３７１の塩水噴霧試験で行った。塩水噴霧試験は５％ＮａＣｌ溶液を３５℃で噴霧し，  試験時間は比較に用いた普通鋼の低炭素アルミキルド鋼の赤錆発銹面積が試験片の１００％となるまでとした。試験片寸法は１００ｍｍ×１５０ｍｍであり，評価は端部を除く表面からの発銹を，サンプル面積（１５０ｍｍ×１００ｍｍ）  に対する赤錆発銹面積の百分率（発銹率％）  で評価した。
【００２１】
【表１】
0003567280.tif 000002
【００２２】
表１の硬さ試験結果について，鋼１〜１８のビッカーズ硬さに及ぼすＣｒ含有量と（Ｎｉ＋０．３Ｍｎ＋１．３Ｃｕ）  量（％）の関係で整理したのが図１である。
【００２３】
図１は軟質化に及ぼす成分相互の極めて興味深い関係を示している。図中の破線で示す直線は（Ｎｉ＋０．３Ｍｎ＋１．３Ｃｕ）  ＝（２０−０．８Ｃｒ）  の関係式を示したものであるが，この直線を境にして硬さはドラステイックに変化している。すなわち，（Ｎｉ＋０．３Ｍｎ＋１．３Ｃｕ）  ≧（２０−０．８Ｃｒ）  を満足する領域においては，  ０．０４５％Ｃを含有する鋼Ｎｏ．５と，  ０．０３５％Ｎを含有する鋼Ｎｏ．１１は，  それぞれＨＶ１３５，  ＨＶ１３８で若干硬質になっているが，  それ以外の鋼においては，  いずれのＣｒ含有量においても硬さがＨＶ１２８以下となっており，これは低炭素アルミキルド鋼の約ＨＶ１１０とほぼ同程度である。そしてこれらの軟質鋼はいずれもオーステナイト相を呈している。
【００２４】
一方，    （Ｎｉ＋０．３Ｍｎ＋１．３Ｃｕ）＜（２０−０．８Ｃｒ）  ではオーステナイト相が不安定になり，  焼入れマルテンサイトを生じるようになり，  仕上げ焼鈍後に表１にも示したように硬さがＨＶ１９０  以上まで上昇する。したがって，  普通鋼もしくは表面処理鋼板が使用されている用途に適用する場合，  Ｃｒ量が１５％未満でも，少なくとも  （Ｎｉ＋０．３Ｍｎ＋１．３Ｃｕ）  ≧（２０−０．８Ｃｒ）  を満足するようにこれらの成分量を調整すれば，十分に軟質化できることを見出した。この点が本発明の基本的な特徴の一つである。
【００２５】
一方，  鋼５や１１のように  （Ｎｉ＋０．３Ｍｎ＋１．３Ｃｕ）  ≧（２０−０．８Ｃｒ）  を満足する場合であってもＣならびにＮ含有量が高いと，固溶硬化により硬質になることが予想される。そこで，  （Ｎｉ＋０．３Ｍｎ＋１．３Ｃｕ）  ≧（２０−０．８Ｃｒ）  を満足し，仕上焼鈍後に焼入れマルテンサイト相が生成しない鋼において，硬さに及ぼすＣおよびＮ含有量の影響を調査し，  図２の関係を得た。
【００２６】
図２には１４．５％Ｃｒ−１１．５％Ｎｉをベースとし，  Ｃ含有量を０．００５％から０．０４５％まで変化させた鋼Ｎｏ．１９〜２２およびＮ含有量を０．００５％から０．０５５％まで変化させた鋼Ｎｏ．１９および鋼Ｎｏ．２３〜２５の硬さとＣおよびＮ含有量の関係を示したものである。ＣおよびＮ含有量をそれぞれ増加させると硬さは上昇し，ＨＶ１３０以下とするにはＣ含有量を０．０４％以下にする必要があり，またＮ量については０．０３％以下にする必要があることがわかる。
【００２７】
つぎに，  耐食性についてみると，図３に示した鋼Ｎｏ．１８，  ６，  １１，  １７  および低炭素アルミキルド鋼の塩水噴霧試験後の発銹率とＣｒ含有量との関係に見られるように，低炭素アルミキルド鋼は塩水噴霧２４時間後には赤錆面積発銹率は１００％となっているのに対し，  ９．１％Ｃｒ鋼のＮｏ．１８の発銹率は６０％，  １０．５％Ｃｒ鋼のＮｏ．６はそれは８％，  １２．５％Ｃｒ鋼のＮｏ．１１のそれも８％，１４．６％Ｃｒ鋼のＮｏ．１７は発銹していない。この結果から耐食性を安定して維持するためにはＣｒ含有量を少なくとも１０％は必要である。
【００２８】
以上の試験結果から明らかなように，Ｃｒを１５％未満としても  （Ｎｉ＋０．３Ｍｎ＋１．３Ｃｕ）  ≧（２０−０．８Ｃｒ）  の関係を満足するようにこれらの成分含有量を調整し，且つＣ含有量を０．０４％以下，  Ｎ含有量を０．０３％以下とすれば，ビッカース硬さが１３０以下の極軟質オーステナイト系ステンレス鋼が得られる。また耐食性の点からはＣｒ含有量は１０％以上必要である。
【００２９】
本発明で規定するＣ：０．０４％以下，  Ｎ：０．０３％以下，  Ｃｒ：１０％以上１５％未満の限定理由は以上の理由によるものである。その他の成分については，ＨＶ１３０  以下が保持される限り含有させることができるが，その主な成分についての含有量範囲の限定理由の概要を述べると次のとおりである。
【００３０】
Ｓｉは鋼の溶製時の脱酸剤として有効な元素であるが，軟質さの点からは低い方が望ましいので  １．０％以下，  好ましくは０．５０％以下とする。
【００３１】
Ｍｎはオーステナイトバランスを保つために有効に作用し，また脱酸剤としても有益であり，多量に含まれる程硬さが低下するが，７．０％を越えて含有させてもその効果はそれほど大きくはないので７．０％以下とする。
【００３２】
Ｎｉはオーステナイト系ステンレス鋼には不可欠な元素であり，多量に含まれる程硬さが低くなり，少なくとも６％は必要とする。しかし，Ｎｉは高価な元素であり，本発明成分系では１７％以下のＮｉ量で十分に意図する軟質化が図れる。このため，Ｎｉ量は６〜１７％，  好ましくは７〜１５％の範囲で含有させる。
【００３３】
Ｃｕはオーステナイトバランスを保つために有効に作用し，多量に含まれる程硬さが低下するが，５．０％を越えて含有させてもその効果はそれほど大きくはないので５．０％以下とする。
【００３４】
Ｍｏは耐食性を向上させるが，多量に添加すると硬さを上昇させるので３．０  ％以下とする。
【００３５】
Ｔi,Ｖ,Ｚrはいずれも結晶粒の細粒化作用を有し, 本発明鋼において加工後の肌荒れを防止するという共通の効果を奏し，これらは固溶ＣおよびＮを低減する効果がある。しかし，これらはいずれも0.50％を越えて添加しても，その効果は飽和するので添加する場合には，0.50％以下とする。
【００３６】
Ａlは製鋼時の脱酸に有効な元素であり，特にＴi,Ｖ,Ｚrを添加するさいには，その直前に添加することによって溶鋼中の酸素濃度を低下させ, これら元素の歩留りを高めるうえで有効に作用する。しかしＡlは固溶硬化によって硬さを上昇させるので，1.5 ％以下, 好ましくは1.0 ％以下とする。
【００３７】
ＢとＲＥＭ（希土類元素）  はいずれも熱間加工性を向上させる元素であり，熱間割れの防止に同効に作用する。しかしＢについては０．１０％を越えて添加しても，  まり  ＲＥＭについては０．０２％を越えて添加してもその効果は飽和するので，Ｂについては０．１０％以下，  好ましくは０．０５％以下，    ＲＥＭについては０．０２％以下とする。
【００３８】
【実施例】
表２に本発明鋼，参考鋼および比較鋼の化学成分値（質量％）を示した。表中の本発明鋼または参考鋼Ａ〜ＩのうちＡ〜Ｃは, Ｃr含有量が14.5％のもとでＣ,Ｎi,Ｍn,Ｃu含有量を変化させた鋼である。なお鋼ＡはＴiを0.2％添加している。鋼Ｄ〜Ｆは，Ｃr含有量が12.0％のもとでＮi,Ｍn,Ｃu含有量を変化させた鋼である。鋼Ｄは耐食性向上の目的からＭoを2.1％添加している。鋼Ｇ〜Ｉは，Ｃr含有量が10.5％のもとでＮi,Ｍn,Ｃu含有量を変化させた鋼である。
【００３９】
比較鋼Ｊは，ＪＩＳ  Ｇ５１２２の耐熱鋼鋳鋼品で１８％〜２０％Ｃｒ，  ３３％〜３７％Ｎｉ，  ０．２％〜０．３５％Ｃを含有するＳＵＨ１６相当鋼であり，比較鋼Ｋは，ＪＩＳ  Ｇ４３１１の耐熱鋼棒として１４％〜１７％Ｃｒ，  ３３％〜３７％Ｎｉ，  ０．１５％以下のＣを含有するＳＣＨ３３０相当鋼であり，比較鋼ＬはＳＵＳ３０４の鋼Ｌ，また比較鋼Ｍは一般の低炭素アルミキルド鋼である。
【００４０】
これらの鋼Ａ〜Ｌを溶製して，１２５０℃で鍛造後，抽出温度１２２０℃で熱間圧延を施して３．８ｍｍの熱延鋼板を得た。この熱延鋼板に１１５０℃，  均熱１分の熱延板焼鈍・酸洗を施し，その後１．５ｍｍ厚まで冷間圧延し，１０５０℃，  均熱１分の中間焼鈍・酸洗を施し，その後０．６ｍｍ厚まで仕上圧延し，１０５０℃，  均熱１分の仕上焼鈍・酸洗を施した。
【００４１】
得られた各鋼の仕上焼鈍材についてビッカース硬さを測定し，生成相をＸ線回折で同定し，また耐食性評価を行った。これらの結果を表２に併記した。耐食性評価はＪＩＳＺ２３７１の塩水噴霧試験を実施した。塩水噴霧試験は５％ＮａＣｌ溶液を３５℃で噴霧し，  試験時間は比較に用いた普通鋼の低炭素アルミキルド鋼の赤錆発銹面積が試験片の１００％となるまでとした。試験片寸法は１００ｍｍ×１５０ｍｍであり，端部を除く表面からの発銹を，  サンプル面積（１５０ｍｍ×１００ｍｍ）  に対する赤錆発銹面積の百分率  （％）  で評価した。
【００４２】
【表２】
0003567280.tif 000003
【００４３】
表２の結果から次のことがわかる。１４．８％のＣｒ含有量を有する本発明鋼Ａでは，Ｎｉ含有量が７％でも仕上焼鈍後に焼入れマルテンサイト相が生成せず，硬さもＨＶ  １２８と軟質になっている。また塩水噴霧試験においても発銹率は０．５％と低く，  耐食性は低炭素アルミキルド鋼以上である。１４．８％のＣｒ含有量を有し，  １３．５％のＮｉを含有する鋼Ｂおよび鋼Ｃも，それぞれ硬さがＨＶ  １１０，  ＨＶ  １０３と軟質で発銹率も低い。
【００４４】
１２．０％のＣｒを含有する鋼Ｄでは，Ｎｉ含有量が９．５％でも仕上焼鈍後には焼入れマルテンサイト相を生成しておらず，  硬さもＨＶ  １２５と軟質になっている。また塩水噴霧試験においても発銹率は２．０％と低く，  耐食性は低炭素アルミキルド鋼以上である。１２．５％のＣｒ含有量を有し，  １２．５％のＮｉを有する鋼Ｅおよび鋼Ｆについても，それぞれＨＶ  １１６，  ＨＶ  ９９  と軟質で発銹率も低い。
【００４５】
１０．５％のＣｒ含有量を有する鋼Ｇでは，Ｎｉ含有量が１０．８％でも仕上焼鈍後に焼入れマルテンサイト相を生成しておらず，硬さもＨＶ  １２０と軟質になっている。また塩水噴霧試験においても発銹率は７．５％と低く，  耐食性は低炭素アルミキルド鋼以上である。１０．５％のＣｒ含有量を有し，  １５％のＮｉを含有する鋼Ｈおよび鋼Ｉについても，それぞれＨＶ  １０５，  ＨＶ  ９５  と軟質で発銹率も低い。
【００４６】
また，  鋼Ａ，Ｄ，ＥおよびＩのように本発明に係る基本成分以外に，Ｍｏ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｂを添加した場合でも，軟質化の妨げにはなっていない。したがって上記添加元素以外にもＴｉと同効的にＣやＮを固定する作用のあるＮｂ，Ｖ，Ｚｒや，  Ｂと同効的に熱間加工性を向上させる作用があるＲＥＭを添加してもなんらさしつかえない。
【００４７】
一方，比較鋼であるＳＵＨ１６相当の鋼Ｊは３５％Ｎｉを含有しさらにＣを０．３％程度含有しており焼入れマルテンサイトの生成は認められず，  発銹率も０．５％と低いが，  硬さがＨＶ  １８６と高い。
【００４８】
ＳＣＨ３３０相当鋼の鋼ＫはＣ含有量は０．０６％と低いものの，  Ｎｉ含有量が３５％と高く  ＳＵＨ１６と同様に焼入れマルテンサイトの生成は認められず，耐食性も良好である。だが硬さはＨＶ  １６５と高い。
【００４９】
鋼ＭのＳＵＳ３０４は１８％のＣｒと８％のＮｉを含有しており，  仕上焼鈍後には焼入れマルテンサイトの生成は認められない。耐食性については良好であるが，硬さはＨＶ  １７０と硬質である。
【００５０】
このように比較鋼は耐食性に優れているものの，  いずれも硬質であり，  普通鋼もしくは表面処理鋼板が使用されている用途への適用は困難であり，また鋼Ｊと鋼ＫはＮｉ含有量が多いので素材コストも高い。
【００５１】
【発明の効果】
以上説明したように，本発明によれば，普通鋼もしくは表面処理鋼板を加工するためのプレス機械などの加工装置をそのまま用いても加工ができる極軟質オーステナイト系ステンレス鋼が提供される。したがって，硬質であるが故に普通鋼分野の用途に進出できなかった原因が解消し，この分野に対して耐食性並びに意匠性に優れるというステンレス鋼の特徴を生かした新たな用途の拡大が達成される。
【図面の簡単な説明】
【図１】ビッカース硬さに及ぼすＣｒ含有量と  （Ｎｉ＋０．３Ｍｎ＋１．３Ｃｕ）  量  （％）  の関係を示した図である。
【図２】ビッカース硬さに及ぼすＣおよびＮ含有量の影響を示した図である。
【図３】発銹率に及ぼすＣｒ含有量の影響を示した図である。
【図１】
0003567280.tif 000004
【図２】
0003567280.tif 000005
【図３】
0003567280.tif 000006