(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃｕ５４〜６２重量％、換算Ｚｎ量で３８〜４６重量％の組成の黄銅であり、α相とβ相とを含む結晶粒からなりかつその再結晶温度がＴ１、融点がＴ２とした鍛造材を用いて、
上記鍛造材を金型内に閉塞するとともに、Ｔ１以上であり、（Ｔ１＋Ｔ２）／２以下の温度範囲にて、該鍛造材に対してパンチにより鍛造を行なうことを特徴とする閉塞鍛造方法。
【請求項２】
請求項１において、
上記鍛造材は、その平均結晶粒径が１５μｍ以下である閉塞鍛造方法。
【請求項３】
請求項１または請求項２において、
上記鍛造材は、鍛造時の温度範囲にて、β相の比率が３０〜８０％である閉塞鍛造方法。
【請求項４】
請求項１ないし請求項３のいずれかにおいて、
上記パンチを鍛造材に対して鍛造する際の移動速度は、５０ｍｍ／秒以下である閉塞鍛造方法。
【請求項５】
請求項１ないし請求項４のいずれかにおいて、
上記鍛造材を鍛造する際に、上記パンチにより該鍛造材の一部に凹所を成形することで中空円筒形状が成形される閉塞鍛造方法。
【請求項６】
請求項１ないし請求項５のいずれかにおいて、
上記パンチの駆動速度を可変に設定して、鍛造材に対して鍛造を行なう閉塞鍛造方法。
【請求項７】
請求項１ないし請求項６のいずれかにおいて、
上記パンチは、異なった方向から鍛造材に対して鍛造するように複数個設置し、これらのパンチを所定の順序で駆動して鍛造する閉塞鍛造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、水栓金具、家電製品、機械部品等を鍛造で製造する閉塞鍛造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、この種の水栓金具などを製造する方法として、Ｃｕ−Ｚｎ系の銅合金を用いた場合には、６５０〜８５０℃の温度領域にて熱間鍛造する方法が提案されている（特開昭５４−１５８３５９号公報、特公昭５８−３９０１４号公報）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、このような温度領域による熱間鍛造によると、高い寸法精度が得られないだけでなく、金型が高い温度に晒されるために金型の寿命が短くなるという問題があった。
【０００４】
一方、Ｃｕ−Ｚｎ系の銅合金の再結晶温度（３００℃）以下の温度範囲における冷間鍛造も検討されているが、冷間鍛造方法では、大きな塑性加工率で鍛造することができず、成形の自由度が小さいという問題があった。
【０００５】
また、これらの問題を回避するために、再結晶温度より高い温度で鍛造することも検討されているが、Ｃｕ−Ｚｎ系の銅合金の場合には、３５０〜４５０℃の間に脆性温度領域があり、このような脆性を避けるための作業条件をコントロールすることが難しいという問題があった。
【０００６】
本発明は、上記従来の技術の問題を解決するものであり、高い寸法精度でかつ大きな塑性加工率で鍛造することができる閉塞鍛造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段およびその作用・効果】
上記課題を解決するためになされた本発明は、Ｃｕ５４〜６２重量％、換算Ｚｎ量で３８〜４６重量％の組成の黄銅であり、α相とβ相とを含む結晶粒からなりかつその再結晶温度がＴ１、融点がＴ２とした鍛造材を用いて、上記鍛造材を金型内に閉塞するとともに、Ｔ１以上であり、（Ｔ１＋Ｔ２）／２以下の温度範囲にて、該鍛造材に対してパンチにより鍛造を行なうことを特徴とする。
【０００８】
本発明にかかる閉塞鍛造方法は、異なる相の結晶粒を含む鍛造材を用いて、この鍛造材を金型で閉塞した状態にて鍛造を行なう。すなわち、閉塞鍛造方法は、金型で鍛造材の材料の流れを拘束して、鍛造を行なうことにより、所定の形状に製造するものである。このとき、鍛造材の再結晶温度がＴ１で、融点がＴ２であるとき、鍛造材をＴ１以上で、（Ｔ１＋Ｔ２）／２の温度範囲にて行なう。このような温度範囲にて、鍛造材を鍛造すると、熱エネルギによる再結晶に加えて、歪エネルギによる動的再結晶が促進される。こうした再結晶は、鍛造材の異なる相の粒径がそれぞれ細粒化するから、加工性がよくなる。
【０００９】
すなわち、鍛造を行なう際の温度が、熱間鍛造に比べて低いから、製品に近い寸法精度が得られ、また金型の温度も低くなり、金型の寿命も長くすることができる。一方、再結晶温度以下の温度範囲で行なう冷間鍛造と比べて、大きな塑性加工率で鍛造することができることから、複雑な形状の製品も容易に製造することができ、つまり成形の自由度が高い。
【００１０】
すなわち、本発明は、再結晶温度以下の温度範囲で処理する冷間鍛造における塑性加工率を大きくできないという課題と、融点（−３００℃）〜融点付近で処理する熱間鍛造における寸法精度を得にくいという課題とを同時に解決し、すなわち両者の間の温度範囲において動的再結晶を利用する鍛造を行なうことにより、寸法精度が高く、複雑な形状の製品も製造することができる。
【００１１】
ここで、上記鍛造材を製造する１サイクルにおける上記金型の温度変化が±１００℃以内に制御することが好ましい。すなわち、閉塞鍛造方法において、１サイクルにおける金型の温度変化を±１００℃の狭くした恒温処理とすることにより、熱サイクルに伴う金型の損傷（ヒートチェック）が発生し難いために、金型の寿命を長くすることができる。
【００１２】
また、恒温処理であるので、冷間鍛造に比べて塑性加工速度を遅くすることができ、このような遅い塑性加工速度による鍛造によれば、鍛造材の塑性加工率を大きくすることができ、一層、成形の自由度を増大させることができる。なお、金型の温度を恒温に維持する手段としては、鍛造材を加熱するときの熱量と、鍛造時に発生する熱量とが均衡するように、通風や金型内に埋設した通路に冷水を供給する手段や、ヒータなどで加熱する手段によって制御する手段をとることができる。
【００１３】
また、鍛造材は、Ｃｕ−Ｚｎ系の銅合金であり、Ｃｕ５４〜６２重量％、換算Ｚｎ量で３８〜４６重量％を用いる。これは、この範囲において展延性に優れており、閉塞鍛造方法により、動的再結晶を効果的に利用して塑性加工率の高い鍛造を行なうことができるからである。ここで、換算Ｚｎ量とは、以下の式により算出される値である。
0003567691.tif 000002
添加元素の亜鉛当量とは、亜鉛以外の添加元素の黄銅組織に影響を及ぼす効果を、亜鉛のその効果の何倍に相当するかを数字で表現した値をいい、例えば、Ｓｎ（２．０）、Ａｌ（６．０）、Ｓｉ（１０．０）、Ｆｅ（０．９）、Ｍｎ（０．５）、Ｎｉ（−１．３）、Ｍｇ（２．０）、Ｐｂ（１．０）などの値をとる。
【００１４】
鍛造材の材質としては、結晶粒の平均結晶粒径が１５μｍ以下のものを使用すれば、異なる相の結晶粒の接触面積が増加することから、鍛造の際に動的再結晶を促進することができ、これにより鍛造材に大きな塑性加工率を得ることができる。ここで、平均結晶粒径は、製造できる限り小さい方が望ましい。
【００１５】
上記鍛造材は、黄銅であり、異なった相がα相−β相を含み、β相の比率が３０〜８０％である。これは以下の理由による。β相はα相より柔らかい性質を有しているから、β相の比率が３０〜８０％の範囲にあると、柔らかいβ相が固いα相により動的再結晶が促進され、塑性加工率を高くすることができる。なお、ここでいう比率は、α相とβ相の面積比率をいう。
【００１６】
また、鍛造材をパンチにより鍛造する際の移動速度は、鍛造材に損傷を与えない限り特に限定されないが、該移動速度を５０ｍｍ／秒以下にすることが好ましい。これは、パンチの移動速度を５０ｍｍ／秒以下に設定すれば、鍛造材の歪速度が小さく、動的再結晶を利用して、鍛造材に損傷を与えることなく、鍛造を行なうことができるからである。
【００１７】
本発明により製造される製品は、特に限定されないが、例えば、銅合金を用いた場合には、バルブ、水栓金具、衛生陶器金具、各種継手、パイプ、ガス器具、ドアやノブなどの建材、家電製品などの従来から銅合金が用いられていたもののほかに、表面粗度、耐食性、寸法精度などの理由によって銅合金以外の材料を用いていたものまで応用できる。この場合において、特に、鍛造材の塑性加工率が大きいことから、中空円筒形状のように複雑な形状の製品にも適用することができる。
【００１８】
鍛造材に対して鍛造を行なうパンチの駆動速度は、定速で行なうほか、可変に設定してもよい。例えば、当初において遅い速度でパンチを移動し、その後速くするような可変に設定した場合には、パンチが鍛造材に大きな衝撃を与えないために、鍛造材の端部に歪み率が高い部分が生じることがなく、割れなどの欠損を防止することができる。
【００１９】
パンチは、単一のものを用いるほか、複数のパンチをそれぞれ異なった方向から所定の順序で駆動することにより鍛造材に対して鍛造してもよい。例えば、１のパンチが駆動しているときに、他のパンチを移動することなく単に鍛造材を拘束するように待機させることにより、鍛造材の閉塞状態が高まり複雑な形状の製品についても小さい力で鍛造することができる。
【００２０】
本発明を実施するための態様は、
異なる相の結晶粒からなり、かつその再結晶温度がＴ１、融点がＴ２である鍛造材を金型に閉塞して、該鍛造材に対してパンチにより鍛造を行なうためのパンチ駆動手段を備えた閉塞鍛造装置であって、上記鍛造材の温度変化がＴ１以上であり、（Ｔ１＋Ｔ２）／２以下の温度範囲となるように制御する温度制御手段を備えた閉塞鍛造装置である。
【００２１】
閉塞鍛造装置では、金型温度制御手段やパンチ駆動手段を設けることにより、本発明を好適に実現することができる。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以上説明した本発明の構成・作用を一層明らかにするために、以下本発明の好適な実施例について説明する。
【００２３】
図１は発明の一実施の形態にかかる閉塞鍛造方法を用いて製造された水栓本体１０を示す斜視図、図２は図１の水栓本体１０を示す断面図である。
【００２４】
水栓本体１０は、水栓の一部を構成する部材であり、Ｔ字形に形成されている。この水栓本体１０の両端部から中心部に向けて有底孔１０ａ，１０ｂが形成され、さらにこの有底孔１０ａ，１０ｂに垂直に有底孔１０ｃが形成されている。この水栓本体１０は、有底孔１０ａ，１０ｂから軸心方向に切削され、さらに有底孔１０ｃから中心方向に切削され、つまり軸心部１１が切削加工されることにより流路が形成されるものである。
【００２５】
次に、水栓本体１０は、黄銅からなる棒材を閉塞鍛造方法により成形することにより製造されるが、閉塞鍛造方法は、図３に示す閉塞鍛造金型１２を用いて行なわれる。図３において、閉塞鍛造金型１２は、上型１３と、下型１４と、後述する閉塞鍛造金型装置２０で駆動されるパンチ１５ａ，１５ｂ，１５ｃとを備えている。上記上型１３と下型１４には、それぞれ成形凹所１３ａ，１４ａが形成されており、成形凹所１３ａ，１４ａは、上型１３及び下型１４が型締めされたときにキャビティ１６を構成する。
【００２６】
次に、閉塞鍛造方法により上記水栓本体１０を製造する一連の工程を説明する。まず、図４に示す組成、相比、平均結晶粒径の黄銅を用いて、押出成形により棒部材１０Ａを作製した。この棒部材１０Ａを約５００℃で約２５分間加熱する。この加熱は、結晶粒の粗大化を防ぐように時間及び温度を調整する。
【００２７】
次に、閉塞鍛造金型１２の下型１４及び上型１３を約５００℃まで予備加熱する。続いて、下型１４の成形凹所１４ａ上に加熱した棒部材１０Ａを載置し、閉塞鍛造金型１２を型締めする（図５の状態）。図５は閉塞鍛造金型１２を型締めした状態を示す断面図である。続いて、パンチ１５ａ，１５ｂ，１５ｃを駆動することにより棒部材１０Ａに対して鍛造を行なう。図６は閉塞鍛造金型１２の型締めやパンチ１５ａ，１５ｂ，１５ｃのストロークを示すタイミングチャートであり、図７ないし図９はそのときの閉塞鍛造金型１２の状態を示す図である。
【００２８】
まず、上型１３を下降させて棒部材１０Ａを下型１４と上型１３とにより型締めすることにより閉塞する（時点ｔ０〜ｔ２）。この期間のうち時点ｔ１〜ｔ２において、パンチ１５ａ，１５ｂを前進方向ａへ移動して棒部材１０Ａの両端面にそれぞれ当てるとともに、時点ｔ０〜ｔ１の後期においてパンチ１５ｃを前進方向ａへ移動して、棒部材１０Ａの側面に当てる（図７の状態）。
【００２９】
続いて、図８に示すように、パンチ１５ａ，１５ｂを棒部材１０Ａの中心部に向けて、押圧移動することにより有底孔１０ａ，１０ｂを形成する。有底孔１０ａ，１０ｂを形成することによって押し込まれた棒部材１０Ａの材料は、キャビティ１６の開口部１６ｃ側へ流れて、パンチ１５ｃを押しつつ該パンチ１５ｃを後退させて突出部１０Ａｂが形成される。このとき、パンチ１５ｃは、キャビティ１６の開口部１６ｃから挿入されて棒部材１０Ａの側部に当たっているから、棒部材１０Ａの流動した材料により押し出される（時点ｔ２〜ｔ３）。続いて、パンチ１５ｃを図示上方へ移動する（時点ｔ３〜ｔ４）。このとき、棒部材１０Ａの両端部は、パンチ１５ａ，１５ｂでそれぞれ押圧することにより閉塞されているから、棒部材１０Ａの突出部１０Ａｂに有底孔１０ｃが形成される（図９の状態）。
【００３０】
そして、時点ｔ４以降において、パンチ１５ｃ、パンチ１５ａ，１５ｂが順次、後進方向ｂへ移動し、さらに上型１３が上昇して型開きされることにより一連の工程が終了する。
【００３１】
次に、上述した上記閉塞鍛造方法に使用したＣｕ−Ｚｎ系の銅合金の材質及びその閉塞鍛造方法における特徴的な工程について説明する。閉塞鍛造方法は、α相とβ相の混合相からなるＣｕ−Ｚｎ系の銅合金からなる鍛造材を用いて、所定の温度条件にて、閉塞鍛造金型１２を用いた密閉鍛造を行なうことにより、鍛造材の動的再結晶を利用して、大きな塑性加工率で成形するものである。ここで、動的再結晶とは、α相とβ相とが混合している材料において、変形荷重が加わると、α相を取り巻くように塑性変形許容領域が形成され、この塑性変形許容領域が歪エネルギと熱エネルギで再結晶し、新たな結晶として再生されることをいう。この動的再結晶により、歪が緩和・消去され、新たな変形を受けることが可能になる。こうした動的再結晶は、鍛造材のα相及びβ相の粒径をさらに細粒化するから、加工性がよくなる。以下、動的再結晶を活かした条件について説明する。
【００３２】
（１）  Ｃｕ−Ｚｎ系の銅合金の材質
図１０はＣｕ−Ｚｎ系の銅合金の二元系平衡状態図である。図４に示したように本実施の形態による鍛造材は、α相とβ相との混合相を使用している。図１１はα相とβ相が混合相となっている状態を示す模式図である。ここで、α相とβ相との比率は、β相が３０〜８０％の範囲に調製されている。このようにα相とβ相の比率をこの範囲に調製したのは、以下の理由による。β相はα相より柔らかい性質を有しているから、柔らかいβ相が固いα相により動的再結晶が促進され、塑性加工率を高くすることができる。すなわち、β相が３０％以下であると、動的再結晶の要因となる塑性変形許容領域が少なくなるとともに、鍛造材自体に展延性がなくなり、一方、８０％を越えると、α相が少なくなって動的再結晶が起きにくくなるから、鍛造材のβ相の比率が３０〜８０％の範囲であることが好ましい。
【００３３】
こうした、α相とβ相との比率にするには、図１０の平衡状態図から分かるように、Ｃｕ５４〜６２重量％、換算Ｚｎ量で３８〜４６重量％の黄銅を用いることが必要である。ここで、図４の黄銅における換算Ｚｎ量は、４１．３重量％（＝３９．２＋０．３×２＋１．５×１）である。
【００３４】
また、Ｃｕ−Ｚｎ系の銅合金は、その平均結晶粒径が１５μｍ以下であることが好ましい。これは以下の理由による。α相とβ相との混合相からなる鍛造材が、硬質のα相によって軟質のβ相の粒子が変形を受け、α相の周囲に塑性変形許容領域が形成されるが、この塑性変形許容領域の幅は、α相の粒子の大きさに左右されず、ほぼ一定である。つまり、結晶粒子１個当たりの塑性変形許容領域はほぼ一定であるため、α相とβ相の割合が変わらないとした場合には、α相とβ相の結晶粒が小さくなるほど、それらの接触面積が増加し、塑性変形許容領域が増大し、鍛造の際に動的再結晶が促進されるからである。なお、平均結晶粒径は、製造できる限りできるだけ小さい方が望ましいが、平均結晶粒径を細かくすることは、製造上難しい。しかし、１〜１０μｍであれば、十分な展延性を得ることができる。
【００３５】
なお、Ｃｕ−Ｚｎ系の銅合金の結晶は、添加元素としてＳｎなどを含有させるとともに鍛造後の冷却速度をコントロールすることにより冷却後には、α相とβ相の他に、３〜３０重量％のγ相を形成して、機械的強度や切削、研磨性に優れ、また、耐食性、耐脱Ｚｎ性、耐ＳＣＣ性、耐潰食性を改善してもよい。
【００３６】
（２）  鍛造時における温度条件
鍛造時における鍛造材の温度は、３００〜６００℃の範囲で行なう。３００℃以上で行なうのは、上記組成のＣｕ−Ｚｎ系の銅合金において、３００℃は、再結晶温度であり、これより高い温度で行なうことが必要だからである。この温度条件により、３００℃以下の温度範囲で行なう冷間鍛造と比べて、大きな塑性加工率で鍛造することができることから、上述したような水栓本体１０のような複雑な形状の製品も容易に製造することができる。
【００３７】
一方、６００℃以下で行なうのは、製品に高い寸法精度を得るためである。なお、この６００℃は、（融点＋再結晶温度）／２の温度範囲（＝９００℃＋３００℃）／２で定めることができる。
【００３８】
（３）  閉塞鍛造金型１２の温度管理
閉塞鍛造金型１２の温度は、１サイクルにおいて、５５０℃±５０℃に維持する。このような狭い温度範囲に制御することにより、熱サイクルに伴う閉塞鍛造金型１２の損傷（ヒートチェック）の発生を防止することができ、閉塞鍛造金型１２の寿命を長くすることができる。また、鍛造用の閉塞鍛造金型１２を製造する際の焼き戻し温度は、約５７０℃であり、熱間鍛造のように鍛造時に型温度が焼き戻し温度を大きく越えることもないので、型の寿命も長くすることができる。
【００３９】
また、閉塞鍛造金型１２の温度変化が５５０℃±５０℃という狭い温度範囲による恒温処理であるので、加工中に温度低下が著しい熱間鍛造のように大きい速度で短時間に塑性加工する必要がなく、鍛造材を塑性加工する速度、つまりパンチ１５ａ，１５ｂ，１５ｃを前進駆動する速度を遅くすることができる。このような遅い塑性加工速度による鍛造によれば、鍛造材の塑性加工率を大きくすることができ、水栓本体１０のような複雑な形状であっても容易に塑性加工することができる。
【００４０】
なお、このような温度管理を行なうには、棒部材１０Ａを加熱したときの熱量と、鍛造時に発生する熱量とが均衡するように、閉塞鍛造金型１２を通風により冷却する手段や、閉塞鍛造金型１２内に埋設した通路に冷水を供給する手段や、ヒータなどによって加熱する手段をとることができる。
【００４１】
（４）塑性加工条件
上述したように、パンチ１５ａ，１５ｂ，１５ｃの移動速度を通常の閉塞鍛造と比べて、遅くすることができるが、その速度は、５０ｍｍ／秒以下に設定することが望ましい。パンチの移動速度を５０ｍｍ／秒以下に設定すれば、鍛造材の歪速度が小さく、動的再結晶を利用して、鍛造材に損傷を与えることなく、鍛造を行なうことができる。
【００４２】
図１３は上記閉塞鍛造金型１２を駆動制御する閉塞鍛造金型装置２０を示す概略構成図である。図１３において、閉塞鍛造金型装置２０は、パンチ駆動シリンダ２２と、このパンチ駆動シリンダ２２を駆動するための油圧装置３０と、電子制御装置４０とを備えている。上記パンチ駆動シリンダ２２は、シリンダ２２ａにピストン２２ｂが摺動自在に支持されることにより構成されており、シリンダ２２ａの第１室２２ｃと第２室２２ｄへ油圧を供給及び排出することによりピストン２２ｂを駆動する。このピストン２２ｂに、上記パンチ１５ａ（またはパンチ１５ｂ，１５ｃ）がそれぞれ固定されている。
【００４３】
また、油圧装置３０は、ポンプ３１と、ポンプ３１を駆動するポンプモータ３２と、オイルタンク３３と、ポンプ３１からの油圧を制御する圧力制御弁３４と、圧力メータ３５と、パンチ駆動シリンダ２２への油圧の供給先を切り換える切換弁装置３６と、パンチ駆動シリンダ２２から排出される油圧の流出量を制御する流量制御弁３７とを備えている。上記切換弁装置３６は、第１位置３６ａ、停止位置３６ｂ、第２位置３６ｃを備えた電磁式の三方切換弁であり、また、流量制御弁３７は、流量調節部３７ａ及び逆止弁３７ｂを備えている。
【００４４】
いま、切換弁装置３６が停止位置３６ｂ（図示の状態）にあると、パンチ駆動シリンダ２２にはポンプ３１から油圧が供給されず、パンチ駆動シリンダ２２のピストン２２ｂは停止した状態を維持する。一方、切換弁装置３６が第１位置３６ａに切り換えられると、ポンプ３１からの油圧がパンチ駆動シリンダ２２の第１室２２ｃに供給されるとともに、第２室２２ｄの油圧が流量制御弁３７の流量調節部３７ａを通じ、さらに切換弁装置３６の第１位置３６ａの流路を介してオイルタンク３３へ戻る。これにより、パンチ駆動シリンダ２２のピストン２２ｂは前進方向へ駆動される。
【００４５】
また、切換弁装置３６が第２位置３６ｃに切り換えられると、ポンプ３１からの油圧が流量制御弁３７の逆止弁３７ｂを介してパンチ駆動シリンダ２２の第２室２２ｄに供給されるとともに、第１室２２ｃの油圧が切換弁装置３６の第２位置３６ｃの流路を介してオイルタンク３３へ戻る。これにより、パンチ駆動シリンダ２２のピストン２２ｂは後進方向へ駆動される。
【００４６】
また、パンチ駆動シリンダ２２のピストン２２ｂの押圧力及び速度は、電子制御装置４０から圧力制御弁３４及び流量制御弁３７へ駆動信号を送ることにより制御される。
【００４７】
すなわち、圧力制御弁３４は、電子制御装置４０により制御信号を受けて流路面積を変更することにより、ポンプ３１からパンチ駆動シリンダ２２側へ供給される油圧を増減する。これにより、パンチ駆動シリンダ２２のピストン２２ｂにより加えられる力が変更される。
【００４８】
また、流量制御弁３７は、上述したように流量調節部３７ａと逆止弁３７ｂとを備えており、電子制御装置４０からの制御信号を流量調節部３７ａで受けて流路面積を変更することにより、パンチ駆動シリンダ２２の第２室２２ｄから流出する圧油の流量を増減する。これにより、パンチ駆動シリンダ２２のピストン２２ｂの移動速度が変更される。このように、ピストン２２ｂの押圧力及び速度を変更することにより、パンチ１５ａ，１５ｂ，１５ｃの移動速度、及び鍛造する力を変更して、鍛造材の加工条件を制御することができる。なお、圧力制御弁３４、流量調節部３７ａは電子制御装置４０に記憶されているプログラムに基づいて、予め設定された開度となるように制御されるものの他、ピストン２２ｂの位置速度をエンコーダなど（図示省略）により検出し、この検出値が所定の値となるように制御するようにすることもできる。
【００４９】
なお、この発明は上記実施例に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様において実施することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施の形態にかかる閉塞鍛造方法を用いて製造された水栓本体１０を示す斜視図である。
【図２】水栓本体１０を示す断面図である。
【図３】閉塞鍛造金型１２を示す説明図である。
【図４】Ｃｕ−Ｚｎ系の銅合金の成分、相比、平均結晶粒径などを示す説明図である。
【図５】閉塞鍛造金型１２を型締めした状態を示す断面図である。
【図６】閉塞鍛造金型１２の型締めやパンチ１５ａ，１５ｂ，１５ｃのストロークを示すタイミングチャートである。
【図７】閉塞鍛造金型１２の鍛造直前の状態を示す説明図である。
【図８】パンチ１５ａ，１５ｂを棒部材１０Ａの中心部に向けて押圧移動することにより有底孔１０ａ，１０ｂを形成した状態を示す説明図である。
【図９】パンチ１５ｃを棒部材１０Ａの中心部に向けて押圧移動することにより有底孔１０ｃを形成した状態を示す説明図である。
【図１０】Ｃｕ−Ｚｎ系の銅合金の二元系平衡状態図である。
【図１１】α相とβ相が混合相となっている状態を示す模式図である。
【図１２】上記閉塞鍛造金型１２を駆動制御する閉塞鍛造金型装置２０を示す概略構成図である。
【符号の説明】
１０…水栓本体
１０ａ，１０ｂ，１０ｃ…有底孔
１０Ａ…棒部材
１０Ａｂ…突出部
１１…軸心部
１２…閉塞鍛造金型
１３…上型
１３ａ，１４ａ…成形凹所
１４…下型
１５ａ，１５ｂ，１５ｃ…パンチ
１６…キャビティ
１６ｃ…開口部
２０…閉塞鍛造金型装置
２２…パンチ駆動シリンダ
２２ａ…シリンダ
２２ｂ…ピストン
２２ｃ…第１室
２２ｄ…第２室
３０…油圧装置
３１…ポンプ
３２…ポンプモータ
３３…オイルタンク
３４…圧力制御弁
３５…圧力メータ
３６…切換弁装置
３６ａ…第１位置
３６ｂ…停止位置
３６ｃ…第２位置
３７…流量制御弁
３７ａ…流量調節部
３７ｂ…逆止弁
４０…電子制御装置
【図１】
0003567691.tif 000003
【図２】
0003567691.tif 000004
【図３】
0003567691.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
0003567691.tif 000012
【図１１】
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【図１２】
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