【誤訳訂正書】
【提出日】平成29年5月23日(2017.5.23)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
外部同期手段であるロータ用同期歯車（１４、１５）により回転角に忠実に駆動されて逆回転し、前記手段がコンプレッサの作業室の外部であって、搬送媒体のための入口（１８）と排出口（１９）とを有するコンプレッサハウジング（１）内に存在するスピンドルロータ対を有する二軸回転変位機として流動媒体を動作することなく作業室において動作して、真空圧および正圧を加えるためのガス媒体を搬送して圧縮するスピンドルコンプレッサにおいて、
前記２つのスピンドルロータは、異なる数の歯を備えるように構成され、このスピンドルロータ対は、１つの２歯付きスピンドルロータ（２）、および歯車に関連して、２歯付きスピンドルロータに関連して少なくとも８００度の全巻き角を有する、非接触の噛合い３歯付きスピンドルロータ（３）を備え、前記スピンドルロータは高速で回転し、その結果、ロータ先端の平均周速として少なくとも３０ｍ/ｓｅｃの範囲に到達し、横断面において、
両スピンドルロータは弧セクタ（36.Kおよび36.F、ならびに37.Kおよび37.F）と、サイクロイド形状の外形輪郭側面（３８および３９）とを有し、これらは主として、前記２歯付きスピンドルロータ（２）において、歯車歯ピッチ円（６）の外側に凸状形状で形成され、さらに３歯付きスピンドルロータ（３）において、歯車歯ピッチ円（７）の内側に、凹状形状、すなわち中空に構成され、各スピンドルロータの横断面は対称に構成され、あらゆる横断面内における輪郭の面重心がそれぞれのロータのピボット点(Ｍ.２またはＭ.３)に位置するようになることを特徴とする、スピンドルコンプレッサ。
【請求項２】
前記入口側の前記作業室の体積が、前記排出口側の前記作業室の体積よりも大きいことを特徴とする、請求項１に記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項３】
前記入口側の前記横断面が、前記出口側の前記横断面よりも大きい断面積（４０）を有し、このことは、それぞれ係合する歯元円半径に対応して増加すると３％以上、２０％以下の歯先半径（３０または３１）を特定的に、好ましくは連続して単調に低減することにより、前記ロータの縦軸方向に少なくとも１つ、好ましくは両方のスピンドルロータで達成されることを特徴とする、請求項２に記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項４】
前記ロータ対のスピンドルピッチm(z)が、前記入口（１８）におけるスピンドルピッチが前記出口（１９）におけるスピンドルピッチの１．５倍以上であり、４倍以下となるように、前記ロータの縦軸方向に減少することを特徴とする、請求項２または３に記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項５】
外部ロータの直径（３０および１）が変化すると、スピンドルロータ当たり少なくとも１つの定角錐値を少なくとも有する円錐外形を各スピンドルロータ（２および３）にもたらし、入口領域において、さらに好ましくはロータ歯先の外径値が一定である１つの円筒形領域（４１）が各スピンドルロータに設けられていることを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項６】
前記入口領域において、３歯付きスピンドルロータ（３）上の外形輪郭側面（３９）がピッチ円（７）外側に、円形に延伸するように構成され、歯車歯システムに沿う、前記２歯付きスピンドルロータ（２）上の前記外形輪郭側面（３８）がそのピッチ円（６）の内側に延伸することを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項７】
前記スピンドルロータ（２および３）がそれぞれ構成され、冷却液（２３）を用いて円錐内部ロータ流体冷却手段（８および９）で動作されることを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項８】
前記コンプレッサハウジング（１）は、熱放散のための流体冷却手段（１２）を有し、流体冷却手段（１２）は、回路内で冷却液（２３）を用いて、前記スピンドルロータ（２および３）のために、好ましくは共に、前記内部ロータ流体冷却手段（８および９）で動作されることを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項９】
前記ロータの縦軸方向において、前記各スピンドルロータ（２および３）のロータの歯先輪郭ピッチ角（３４）および歯先半径（３０および３１）等のロータ設計パラメータが、前記２歯付きスピンドルロータ（２）の平均ロータ温度が、前記３歯付きスピンドルロータ（３）の平均ロータ温度から２５％未満逸脱するように構成されていることを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項１０】
前記コンプレッサハウジング（１）の冷却材接触面の大きさ、および特に冷却材の質量流量および冷却材温度レベルに関連する前記冷却材流量パラメータを超える前記周囲コンプレッサハウジング（１）の平均温度が、最高の平均スピンドルロータ温度から２５％未満、より好ましくは１０％未満逸脱することを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項１１】
糸状凹部（１０および１１）が、それぞれの内部ロータ冷却円錐ボーリング穴（８および９）に輪郭対称に設けられており、これらの凹部は、それぞれのスピンドルロータ歯の内側に存在することを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項１２】
好ましくはあらゆる横断面における前記２歯付きスピンドルロータ（２）のロータ先端円中心角（３２）は、それぞれのロータ２側コンプレッサハウジング開角（３３）よりも大きいことを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレ
ッサ。
【請求項１３】
前記２歯付きスピンドルロータ（２）の歯車側のロータベアリング（１３）の外径が、前記２歯付きスピンドルロータの同期歯車（１４）の外径よりも大きくなるように構成されていることを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項１４】
特に前記ロータの縦軸方向において特に異なる外形輪郭（３６、３７、３８および３９）の生産は、縦軸方向における個々の点列螺旋ラインを回転させる製造方法により連続的に行われ、これらをその後、組合わせて、外形輪郭側面を生成することを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項１５】
各スピンドルロータ（２および３）は、接続接触点（１７、好ましくは17.aおよび17.b）を介してそれ自体の支軸（４および５）上に強固に取り付けられ、好ましくは押圧され、前記スピンドルロータの外形輪郭（３６、３７、３８および３９）の製造または処理のみがその後行われることを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項１６】
前記スピンドルロータ対（２および３）は、熱伝導率の高い材料、好ましくはアルミニ
ウム合金から成り、その場合、前記コンプレッサハウジング（１）はアルミニウム合金として構成されることを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項１７】
両方のスピンドルロータ（２および３）上の全ての先端円弧（36.Kおよび37.K）が少なくとも1つの溝（３５）を有することを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項１８】
正圧を加えるために、前記スピンドルロータ対に対する出口側横断面における冷却材接触ライン（２６および２７）が搬送媒体側（36.Fおよび３８、ならびに37.Fおよび３９）の作業室ラインの５％以上１００％以下であることを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項１９】
実際のロータ先端ライン（４２．Ｂ）および（４３．ｂ）が平面曲率一定構造を有することを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレッサ。
【請求項２０】
調節手段Ｒ（５８）ならびに追加のボーリング穴（５９）および（６１）が設けられ、“不十分圧縮”の場合、すなわち前記出口での開放前の前記作業室内の圧力が前記出口室（１９）内の圧力よりも低い時、不十分圧力搬送ガス流（５７）は、前記搬送ガス最終冷却器（５３）によって既に冷却されているのが好ましく、前記調節手段（５８）ならびに少なくとも１つの追加のボーリング穴（５９）および（６１）を介して導かれることを特徴とする、先行の請求項のいずれかに記載のスピンドルコンプレッサ。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００５】
本発明によれば、この目的は、以下のように達成される。すなわち、真空圧および正圧を加えるための二軸変位機としてのドライランニングスピンドルコンプレッサにおいて、コンプレッサ作業室の外部に位置する同期配置によって逆回転方向の回転角に忠実に駆動されるロータ対は、２歯付きスピンドルロータと噛み合う３歯付きスピンドルロータとから成り、全巻き角が少なくとも８００度であるが、好ましくは１１６０度よりも大きく、最も好ましくは２６００度よりも大きく、特に高い圧力差に対しては、３５００度よりも大きい角度が好ましい。なぜなら圧縮容量が多くなればなるほど、全巻き角が益々大きくなり、それによって高速スピンドルロータは、平均ロータヘッドの周速として、少なくとも３０ｍ/sec、より好ましくは４５m/sec、最も都合良いのは約６０m/sec、さらに好ましくは８０m/secを超える範囲が達成されるように動作する。その理由は、周速が高くなればなるほど、スピンドルコンプレッサの有効度が益々高くなるからである。それによって、両方のスピンドルロータは、サイクロイド外形輪郭側面を有し、それらは、２歯付きロータにおいては、主としてその歯車歯ピッチ円の上方に設計され、凸形である、すなわち球状に隆起しており、３歯付きロータにおいては、それらはその歯車歯ピッチ円のほぼ下方に設計され、凹形である、すなわち中空であり、それによって各スピンドルロータの横断面は、各々において重心がロータのピボット点上に存在するように対称的であるのが好ましい。それによって、所謂内部圧縮比としての作業室体積は、出口側よりも入口側の方が大きく、これは、スピンドルロータ対の上で入口側横断面が出口側よりも大きい作業室断面を有する際に達成され、少なくとも１つのスピンドルロータ、係合歯元円半径が結果として増加することに伴い、その所定の低減によってロータの長手方向の、好ましくは両スピンドルロータにおいて達成される、またはロータ対のスピンドルピッチがかなり減少するために入口の方が排出口よりもより多く増加する。それによって、より高度の内部圧縮条件に対して、すなわち約３回よりも多く、横断面積の減少がピッチ低減と組み合わされ、それによって、ロータ外径が円推形状となり、スピンドルロータ当たり少なくとも１つの一定の直角ベベル値を有するように、ロータの長手方向の断面が変化するのが好ましく、入口領域では、好ましくは、一定の直径値を有する円筒形領域が各スピンドルロータに設けられる必要があり、入口領域では、３歯付きスピンドルロータ上の外形輪郭側面が、その歯車歯ピッチ円の上方でも所定の長さで延在し、好ましくはサイクロイドであるように設計されるのが好ましく、それによって、歯車歯システムの下方では、２歯付きロータ上の外形輪郭側面もまた、その歯車歯ピッチ円の下方で、所定の長さで延在する必要もあり、またスピンドルロータが熱放散のための内部ロータ流体冷却配置を有して設計されるのが好ましい。さらにコンプレッサハウジングもまた、熱放散のための流体冷却が行われ、ロータ対およびコンプレッサハウジングのための冷却材は、共通冷却回路で使用するのが好ましく、ヘッド外形の角ピッチや各ロータの歯先半径等のスピンドルロータ設計パラメータは、２歯付��スピンドルロータの平均ロータ温度が、３歯付きスピンドルロータの平均ロータ温度の２５％未満、より好ましくは１０％未満だけ逸れるように設計され、これは、各ロータに対して熱力学的に熱平衡がガス側の熱吸収面、材料内の熱伝達および熱放散冷却材接触内部ロータ冷却円錐面を介して確立されると、ロータパラメータ設計を用いて達成され、これは、各ロータ内の平均ロータ温度を生じ、それによって周囲コンプレッサハウジングの温度の２５％未満、より好ましくはスピンドルロータの最高平均温度の１０％未満だけ逸れる。この平均ハウジング温度は、特に冷却材の質量流量および冷却材の温度レベルに関して、コンプレッサハウジングの冷却材接触面の大きさおよび冷却材の流量パラメータに依存し、平均スピンドルロータ温度に適合することによって、温度差の望ましくより良い最小化を達成するために、各冷却円錐直径への経路や質量流量調節は別として、各スピンドルロータにおける熱伝達に特に影響し、任意にはこれらの凹部がそれぞれのスピンドルロータ歯の下方に存在するように内部ロータ冷却円錐の各ボーリング穴において糸状凹部外形を対称的に設ける可能性もさらにあり、これは、ドリル加工によって確実に製造可能となる。本発明によれば、ヘッド外形の角ピッチを介して歯先半径を選択する際、２歯付きスピンドルロータ上のロータ角ピッチエルボ角は、この角ピッチエルボ角が各ロータの両側コンプレッサハウジングの開き角よりも大きくなるように設計するのが好ましいことも推奨される。本発明によれば、各スピンドルロータがそれ自体の支軸に強固に取り付けられ、それによって各支軸の機能は、冷却材の供給、外部同期および取付を含む。平歯車を介して同期が生じると、本発明は、２歯付きスピンドルロータに取り付ける歯車側ロータの外径を２歯付きスピンドルロータの同期歯車の外径よりも大きくなるように設計することも推奨しており、それによって回転ユニットとしての２歯付きスピンドルロータが完全に固定され、最終的に釣り合いが取れることになる。特にロータの長手方向で異なる外形輪郭側面が、ロータの長手方向の個々の点列螺旋ラインを旋盤上で回転させることにより連続して製造され、これは、組み合わせて最終的に輪郭側面を生成する。経験に基づいて、重量を低減して圧縮中の熱放散をより良くするために、スピンドルロータ対を、鋼製の支軸上の高熱伝達材料、好ましくはアルミニウム合金から製造し、コンプレッサハウジングも好ましくはアルミニウム合金であることが推奨される。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１６】
【図１】は、本発明によるスピンドルロータ対を示す断面図であり、ロータの縦軸方向の異なるｚ位置に合計４つの横断面図を示す。ここでは、入口（１８）と出口（１９）との間の作業室の横断面積（４０）の低減は、ロータの縦軸方向の減少するスピン取るピッチm(z)と全く同じくらい明白であり、それによって、両寸法は、この場合３倍より大きい内部圧縮比を達成するように設計されている。用語SE.z=0は、縦軸位置ｚ＝０におけるそれぞれの横断面を表す。本例では、一定のテーパ角ga.2Keまたはga.3Keが各スピンドルロータ内に形成されるように、スピンドルロータの外径が円筒形入口領域（４１）後に変化する。それぞれのピッチ円を越えた外形延在部を有する非冷却円筒形入口領域（４１）ならびにスピンドルロータとそれぞれの支軸との間の強固な接続部（１７ａ）も例示され、それによって、SE.z＝L.gesでの出口側横断面におけるスピンドルロータと支軸との間の第２の強固な接続部（１７ｂ）は、冷却流体通路と共に示される。他の横断面図は、内部ロータ（８および９）のための冷却配置ならびにハウジング（１２）のための冷却配置を示す。ここでは、外部同期は、平歯車（１４および１５）によって設けられ、それによって、２歯付きロータ上で、歯車側ベアリング（１３）の外径は、同期歯車（１４）の外径よりも大きく、２歯付きスピンドルロータ（２）のこの回転ユニットを完全に取り付けることを許容し、その後バランシングおよびスピンドルコンプレッサ内での次の取付を許容するのみである。
【図２】は、本発明の拡大した個々の横断面図の例であり、コンプレッサハウジング（１）を有し、ロータ対は２歯付きスピンドルロータ（２）と３歯付きスピンドルロータ（３）とから成り、ロータ対およびコンプレッサハウジング（１）に対する完全流体冷却が行われ、さらに大きさの変化によって、作業室体積の内容を低減することにより、内部圧縮を示す次の横断面をもたらすことになる、この横断面における作業室横断面積（４０）を有する。
【図３】では、外形輪郭設計に対する参照符号が横断面図で示される。このように、２歯付きスピンドルロータ（２）のピッチ円半径（６）は、常に軸方向距離ａの４０％であり、従って、３歯付きスピンドルロータ（３）のピッチ円半径（７）はａ値の６０％で、全ての横断面に対して一定である。（より高いバランシング品質に対して）好ましくは対称的な外形輪郭設計では、２歯付きスピンドルロータにおいてはサイクロイド外形輪郭（３８）が合計４回発生し、一方、３歯付きスピンドルロータにおいては外形輪郭（３９）が合計６回発生する。歯端半径R.2(z)およびR.3(z)ならびにヘッド外形ga.K2(z)の角ピッチを変化させることによって、これらの外形輪郭が変化する。作業室の形成は、M.2-M.3中心間接続ラインを介して２歯付きスピンドルロータ（２）の４つの角ピッチ終点E.2a、E.2.b、 E.2.cおよびE.2.dを移動させることによって制御される。
【図４】は、２歯付きロータ（２）内に２つの不等なテーパ角ga.G2.ke1およびga.G.2.ke2が存在し、入口（１８）と出口（１９）との間の全長L.gesに対するL.2.ke1およびL.2.ke2を介するロータ長さ部L.zylが設けられたスピンドルコンプレッサ全体を通じて本発明を示す断面図の一例である。平歯車対（１４および１５）を介するダイロータ対の同期、ならびに冷却流体供給部（２２）を含む内部ロータ冷却配置（８および９）およびハウジング用流体冷却配置（１２）が示されている。
【図５】は、確立するべき熱平衡を説明するために、スピンドルロータ対が設けられた本発明の横断面の例を示しており、ロータの縦軸の方向に、ロータ毎（２および３）のロータヘッド頭部外形（３４）および歯先半径（３０および３１）の角ピッチ等の設計パラメータが、２歯付きロータ（２）の平均ロータ温度が３歯付きロータの平均ロータ温度から２５％未満、より好ましくは１０％未満だけ逸れるように実現しなければならない。そのために、各部品の温度は決定され且つ比較され、各部品に対する作業室領域AK.ij、AK.ji、AK.iiおよびAK.jj、が搬送ガス側（２４、２５および２８）の熱吸収、材料中の熱伝導および熱力学的熱平衡計算における冷却流体を介する熱放散（２６、２７および２９）を介して、示された熱流矢印に従って決定され且つ互いに比較される。パラメータ適合を反復する場合、特に、冷却材質量流量および冷却材温度レベル等の冷却流体パラメータに関しても、すなわちロータ２およびロータ３ならびにハウジングに対するコア部品の部品温度差を最小化することが可能であり、その結果、スピンドルコンプレッサの信頼性が改良される。その理由として、最小温度差では、隙間の熱減量の危険が回避されることが挙げられる。
【図６】は、図４を詳細に示しており、すなわち溝（３５）としてのスピンドルロータの歯先円弧の特定の設計を示しており、この溝（３５）は、歯先円内の螺旋状循環溝として、ロータを製造する際に旋盤上で回転するのが好ましく、それによってハウジング・ロータ間ヘッド漏れ流れの流れ抵抗を増大して、内部漏れを低減する。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００４０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００４０】
１  外部冷却フィンを有するコンプレッサハウジング（コンプレッサハウジングを螺旋状に包むのが好ましい）
２  全巻き角PHI.2を有する“ロータ２”と略した２歯付きスピンドルロータ
３  “ロータ３”と略した３歯付きスピンドルロータ
４  ロータ２用支軸
５  ロータ３用支軸
６  ロータ２用の半径r.2の歯車歯ピッチ円
７  ロータ３用の半径r.3の歯車歯ピッチ円
８  第ＷＯ００/１２８９９号によるロータ２用内部ロータ流体冷却
９  第ＷＯ００/１２８９９号によるロータ３用内部ロータ流体冷却
１０  ロータ２用内部ロータ流体冷却のための任意の糸状凹所
１１  ロータ３用内部ロータ流体冷却のための任意の糸状凹所
１２  第ＰＣＴ/ＥＰ２００８/０６８３６４号によるコンプレッサハウジング用流体冷却
１３  いずれかのスピンドルロータ用ベアリング
１４  ロータ２用同期歯車
１５  ロータ３用同期歯車
１６  あらゆる支軸内の冷却材アクセスボーリング穴
１７  支軸上の全てのスピンドルロータに対する接続接触部、好ましくは
17.a  入口側連続コネクタ
17.b  長手方向溝として好ましい冷却材通過開口部を有する出口側コネクタ
１８  搬送媒体用入口室
１９  搬送媒体用出口室
２０  スピンドルロータベアリングブラケットを有する入口ベアリングキャリア
２１  スピンドルロータベアリングブラケットを有する入口ベアリングキャリア
２２  支軸当たりのあらゆる冷却材アクセスボーリング穴への冷却材供給
２３  冷却材としての冷却液
２４  ロータ２用の搬送ガス側の熱吸収面
２５  ロータ３用の搬送ガス側の熱吸収面
２６  ロータ２用の熱放散冷却材接触面
２７  ロータ３用の熱放散冷却材接触面
２８  間隙流における熱平衡
２９  コンプレッサハウジングによる熱放散
３０  ロータの縦軸方向の位置ｚにおける横断面に対する２歯付きスピンドルロータでのR.2(z)と略したロータ歯先半径
３１  ロータの縦軸方向の位置ｚにおける横断面に対する３歯付きスピンドルロータでのR.3(z)と略したロータ歯先半径
３２  ロータの縦軸方向の位置ｚにおける横断面に対する２歯付きスピンドルロータでのga.KB2(z)と略したロータ歯先円弧中心角
３３  ロータの縦軸方向の位置ｚにおける横断面に対するga.G2(z)と略したコンプレッサハウジング交差エッジのロータ２の開角
３４  ロータの縦軸方向の位置ｚにおける横断面に対する２歯付きスピンドルロータのga.K2(z)と略したロータヘッド外形の角ピッチ
３５  2歯付きおよび３歯付きスピンドルロータまたはそのいずれかのための歯先円弧上の溝
３６  以下を有する横断面側ロータ外形輪郭の円弧セクタ
36.K  ２歯付きスピンドルロータ上で２倍の歯先円弧セクタ
36.F  ２歯付きスピンドルロータ上で２倍の歯元円弧セクタ
３７  以下を有する横断面側のロータ外形輪郭の円弧セクタ
37.K  ３歯付きスピンドルロータ上で３倍の歯先円弧セクタ
37.F  ３歯付きスピンドルロータ上で３倍の歯先円弧セクタ
３８  ２歯付きスピンドルロータ上で４倍のサイクロイド外形輪郭側面
３９  ３歯付きスピンドルロータ上で６倍のサイクロイド外形輪郭側面
４０  ロータの縦軸方向の位置ｚにおける横断面に対する作業室の断面積
４１  スピンドルロータ対の円筒形外径値を有する入口領域
３０  ロータの縦軸方向の位置ｚにおける横断面に対する２歯付きスピンドルロータにおいてR.2(z)と略したロータ歯先半径、特に：
R.2K(z=0)  ＝  R.2K.in  ＝  0.5・D.2K.in  （すなわちガス入口でのｚ開始用）
R.2K(z=Lges)  ＝  R.2K.out  ＝  0.5・D.2K.out  （すなわちガス出口でのｚ終了用）
３１  ロータの縦軸方向の位置ｚにおける横断面に対する３歯付きスピンドルロータにおいてR.3(z)と略したロータ歯先半径、特に：
R.3K(z=0)  ＝  R.3K.in  ＝  0.5・D.3K.iin  （すなわちガス入口でのｚ開始用）
R.3K(z=Lges)  ＝  R.3K.out  ＝  0.5・D.3K.out  （すなわちガス出口でのｚ終了用）
４３  以下のように設計された２歯付きスピンドルロータにおけるロータヘッドライン：
42.a  図７および図８により連続して点Ｋ２ＡおよびＫ２ＣないしＫ２Ｅを介する暫定的２ｚヘッドライン
42.b  図８および図１０により連続して点Ｋ２Ａ、Ｋ２BおよびＫ２ＤないしＫ２Ｅを介する実際の２ｚヘッドライン
４４  以下のように設計された３歯付きスピンドルロータにおけるロータヘッドライン：
43.a  連続して点Ｋ３Ａ、Ｋ３Ｃ、Ｋ３ＥおよびＫ３ＦないしＫ３Ｈを介する暫定的３ｚヘッドライン：図７および図９
43.b  連続して点Ｋ３Ａ、Ｋ３Ｂ、Ｋ３ＤおよびＫ３ＧないしＫ３Ｈを介する実際の３ｚヘッドライン：図９および図１０
４５  以下のように設計された２歯付きスピンドルロータにおけるロータルートライン：
44.a  図７により連続して点Ｆ２Ａ、Ｆ２Ｃ、Ｆ２ＥおよびＦ２ＦないしＦ２Ｈを介する暫定的２ｚルートライン
44.b  実際の２ｚルートライン
４６  以下のように設計された３歯付きスピンドルロータにおけるロータルートライン：
45.a  図７により連続して点Ｋ３Ａ、Ｋ３Ｃ、Ｋ３ＥおよびＫ３ＦないしＫ３Ｈを介する暫定的３ｚルートライン
45.b  実際の３ｚルートライン
４７  垂直ジグザグハッチングにより簡単な形状で示された２歯付きスピンドルロータにおけるポンピングスクリュ
４８  三角形ハッチングにより簡単な形状で示された３歯付きスピンドルロータにおけるポンピングスクリュ
４９  上記２種類のハッチングを重ねることによって簡単な形状で示された相互係合ポンピングスクリュ
５０  以下のように設計された３歯付きスピンドルロータにおける歯先半径値がさらに低減された中間領域：
49.a  図７および図９により連続して点Ｋ３ＣおよびＫ３Ｆ間の暫定的中間領域L.3K.zw
49.B  図９および図１０により連続して点Ｋ３ＢおよびＫ３Ｇ間の実際の中間領域L.3b
５１  以下のように示される吐出し孔のないスピンドルロータ対封止面：
50.a  Ldicht.Knickと称する暫定的構造
50.b  Ldicht.ISTと称する実際の構造
５２  h.inからh(z)を介してh.outまでのロータの縦軸方向の歯の高さ
５３  搬送ガス最終冷却器の前の圧縮終了温度を有する主要搬送ガス流
５４  搬送ガス最終冷却器、熱交換器（凝縮液除去）
５５  過剰圧縮搬送ガス流のためのアクセスボーリング穴
５６  等化搬送ガス部分流としての過剰圧縮搬送ガス流
５７  過剰圧縮搬送ガス流のための調節手段
５８  等化搬送ガス部分流としての不十分圧縮搬送ガス流
５９  不十分圧縮搬送ガス流のための調節手段
６０  不十分圧縮搬送ガス流のためのアクセスボーリング穴
６１  過剰圧縮搬送ガス流のための作業室ボーリング穴
６２  不十分圧縮搬送ガス流のための作業室ボーリング穴
６３  搬送ガス最終冷却器を去った後に冷却された主要搬送ガス流
６４  スピンドルロータ歯車歯ヘッド
６５  作業室を形成するためのスピンドルロータ歯車歯間隙
６６  ロータの縦軸位置z.Piにおける横断面
６７  スピンドルロータポンピングスクリュ  −  全長L.ges