(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
８ｎ（ｎは自然数）個の磁極を有するロータと、９ｎ（ｎは自然数）個のスロット及びこのスロット間に形成され、１相につき３個配置されたティースを有する鉄心に巻線が施されたステータとにより構成された直流モータにおいて、上記３個のティースのうち、中央のティースの先端の幅α［ｄｅｇ］を、４０／ｎ＜α≦５０／ｎ（ｎは自然数）としたことを特徴とする直流モータ。
【請求項２】
各スロットの断面積をほぼ等しくしたことを特徴とする請求項１記載の直流モータ。
【請求項３】
１相に配置された３個のティースのうち、中央のティースの巻線回数を、その両側のティースの巻線回数よりも多くしたことを特徴とする請求項１又は請求項２記載の直流モータ。
【請求項４】
中央のティースの巻線部分の幅と、その両側のティースの巻線部分の幅とを異ならせたことを特徴とする請求項１又は請求項３記載の直流モータ。
【請求項５】
３個のティースの巻線回数が等しいときは、各スロットの断面積をほぼ等しくし、上記巻線回数が異なるときは、中央のティースの両側のスロットの断面積を他のスロットの断面積よりも広く設定したことを特徴とする請求項４記載の直流モータ。
【請求項６】
空気調和機の送風機駆動用に適用したことを特徴とする請求項１〜請求項５のいずれかに記載の直流モータ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、ステータのスロット数とロータの磁極数の比が９：８となる直流モータに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
図９及び図１０は従来のスロット数と磁極数が３：２となる３相直流モータを示す図で、図９はステータ及びロータ部分の構成図、図１０はティースとロータとの位置関係説明図である。
図はステータ１のスロット２の数が１２、ロータ４の磁極数が８の直流モータを示し、スロット２の数と同数のティース１ａ〜１ｃにそれぞれ同回数の巻線（図示しない）が集中的に巻回されている。３相直流モータであるため、１相当たりのティースは４個であり、これらが等間隔に配置されている。
【０００３】
ティース１ａ〜１ｃとロータ４のマグネットに、図１０のような関係があると仮定すると、１ティースに入るロータマグネットの磁束量Ｂ３２ａは、最大磁束密度をＢ、ティース１ａの一端からの角度（位置）をθ、ロータ４の回転角をθｒとすると、次の数式（１）のように示される。
【０００４】
【数１】
0003604577.tif 000002
【０００５】
ここで、ロータ４が角速度ω（θｒ＝ωｔ、ｔは時間）で回転していると仮定すると、ティース１ａに巻回された巻線に発生する誘起電圧Ｖ３２ａは、数式（２）のようになる。
【数２】
0003604577.tif 000003
ここに、Ｎ：１相当たりの総巻数
Ｋｅ：鉄心幅等に関する係数
以上から、１相に発生する誘起電圧Ｖ３２を求めると、数式（３）のようになる。
【０００６】
【数３】
0003604577.tif 000004
【０００７】
誘起電圧Ｖ３２と相に通電する電流の積によって、出力トルクが得られる。
次に、図１１及び図１２は従来のスロット数と磁極数が９：８となる３相直流モータを示す図で、図１１はステータ及びロータ部分の構成図、図１２はティースとロータとの位置関係説明図である。
図はステータ１のスロット２数が９、ロータ４の磁極数が８の直流モータを示し、それぞれのティース１ａ〜１ｃに巻線３が集中的に巻回される点では、上記の１２スロット８極の直流モータと同様であるが、１相を構成するティース１ａ〜１ｃの配置が異なる。
【０００８】
１相当たりのティース１ａ〜１ｃの数は３となり、これらが各相ごとに連続して配置される。また、同相で隣接するティースでは、巻線３の巻回方向が逆となっている。つまり、３個連続して配置されたティース１ａ〜１ｃは、両端のティース１ａ，１ｃと、中央のティース１ｂとで巻線３に電流を流したときに生じる磁極が異なる。
図１２のような構成を考えると、３個のティース１ａ〜１ｃに入る磁束量Ｂ９８ａ〜Ｂ９８ｃは、数式（４）〜（６）のようになる。
【０００９】
【数４】
0003604577.tif 000005
【００１０】
上記と同様に、ロータ４が角速度ωで回転しているとすると、各ティース１ａ〜１ｃに巻回された巻線３に生じる誘起電圧Ｖ９８ａ〜Ｖ９８ｃは、各ティース１ａ〜１ｃに入る磁束量をＢ９８ａ〜Ｂ９８ｃとすると、数式（７）〜（９）のようになる。
【数５】
0003604577.tif 000006
となり、１相当たりの誘起電圧Ｖ９８を求めると、数式（１０）のようになる。
【００１１】
【数６】
0003604577.tif 000007
【００１２】
９スロット８極及び１２スロット８極の直流モータを、同サイズ、同電流及び同巻回数で出力トルク（誘起電圧）を比較すると、数式（１１）のようになる。
【００１３】
【数７】
0003604577.tif 000008
【００１４】
このように、９スロット８極の直流モータは、１２スロット８極、つまりスロット：極数が３：２の組合せの直流モータと比較すると、出力が１０％高いことが分かる。
また、コギングトルクに対しても、９スロット８極の直流モータは、有利である。コギングトルクは、ステータ１のスロット２の数とロータ４の磁極数の最小公倍数の周波数で発生し、その振幅は周波数に反比例する。
【００１５】
９スロット８極のコギングトルクの周波数は７２となり、１２スロット８極の２４と比べると周波数が高くなり、振幅は小さくなり、コギングトルクは低減される。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】
上記のような従来の直流モータは９スロット８極にすることにより、一般によく用いられるスロット数：極数が３：２のものに比べて、高トルクで低コギングが得られるが、種々の負荷に対応できるように、更に高トルクの実現が要望されるという問題点がある。
【００１７】
この発明は上記問題点を解消するためになされたもので、更に高効率化及び高出力化を図ることができるようにした９スロット８極の直流モータを提供することを目的とする。
【００１８】
【課題を解決するための手段】
この発明の第１発明に係る直流モータは、９ｎスロット、８ｎ極の直流モータにおいて、１相に配置された３個のティースのうち、中央のティースの先端の幅α［ｄｅｇ］を、４０／ｎ＜α≦５０／ｎとしたものである。
【００１９】
また、第２発明に係る直流モータは、第１発明のものにおいて、各スロットの断面積をほぼ等しくしたものである。
【００２０】
また、第３発明に係る直流モータは、第１又は第２発明のものにおいて、１相に配置された３個のティースのうち、中央のティースの巻線回数を、その両側のティースの巻線回数よりも多くしたものである。
【００２１】
また、第４発明に係る直流モータは、第１又は第３発明のものにおいて、中央のティースの巻線部分の幅と、その両側のティースの巻線部分の幅とを異ならせたものである。
【００２２】
また、第５発明に係る直流モータは、第４発明のものにおいて、３個のティースの巻線回数が等しいときは、各スロットの断面積をほぼ等しくし、巻線回数が異なるときは、中央のティースの両側のスロットの断面積を他のスロットの断面積よりも広く設定したものである。
【００２３】
また、第６発明に係る直流モータは、第１〜第５発明のものを空気調和機の送風機駆動用に適用したものである。
【００２４】
【発明の実施の形態】
実施の形態１
図１〜図３はこの発明の第１発明の一実施の形態を示す図で、図１はステータ及びロータ部分の構成図、図２はティースとロータとの位置関係説明図、図３はティース幅対誘起電圧比曲線図であり、図中同一符号は同一部分を示す（以下の実施の形態も同じ）。
【００２５】
図１及び図２において、１はステータで、ティース１ａ〜１ｃが形成され、ティース１ａ〜１ｃ間にスロット２が形成されている。また、ティース１ａ〜１ｃには巻線３が巻回されている。４はステータ１の内側に設けられマグネットからなるロータである。
すなわち、ステータ１はＵ相〜Ｗ相の３相に区分され、各相を構成する３個のティース１ａ〜１ｃは連続して配置され、それぞれに巻回される巻線３は、中央のティース１ｂだけ両側のティース１ａ，１ｃとは逆向きに巻回されている。これで、ステータ９スロット、ロータ８極の組合せを持つ３相直流モータが構成されている。
【００２６】
ここで、１相当たりに発生する巻線２の誘起電圧とティース１ａ〜１ｃの幅の関係に注目する。
３個のティース１ａ〜１ｃのうち、中央のティース１ｂの幅をα［ｄｅｇ］とすると、１相を構成するティース１ａ〜１ｃの歯幅は、それぞれ６０−α／２［ｄｅｇ］，α［ｄｅｇ］，６０−α／２［ｄｅｇ］とすることができる。
【００２７】
今、ロータ４の表面磁束密度の分布が正弦波形であると仮定し、１相を構成する３個のティース１ａ〜１ｃの一端からの角度（位置）をθ、ロータ４の回転角をθｒとすると、ロータ４から各ティース１ａ〜１ｃに入る磁束量Ｂａ〜Ｂｃは、最大磁束密度をＢとすると、下記の数式（１２）〜（１４）のように表すことができる。
【００２８】
【数８】
0003604577.tif 000009
【００２９】
今、ロータ４が角速度ωで回転している（θｒ＝ωｔ、ｔ：時間）と仮定すると、ティース１ａ〜１ｃの巻線３に発生する誘起電圧Ｖａ〜Ｖｃは下記の数式（１５）〜（１７）のようになる。
【数９】
0003604577.tif 000010
ここに、Ｎ：１相当たりの総巻数
Ｋｅ：鉄心幅等に関する係数
【００３０】
これで、１相に発生する誘起電圧１αを求めると、下記の数式（１８）のように表すことができる。
【００３１】
【数１０】
0003604577.tif 000011
【００３２】
このようにして得られた誘起電圧Ｖαと、図１２に示す各ティース１ａ〜１ｃの各幅を等間隔に配置した場合の誘起電圧Ｖ４０とを比較すると数式（１９）のようになる。
【００３３】
【数１１】
0003604577.tif 000012
【００３４】
ティース１ｂの幅をパラメータとして、数式（１９）の値を求めると、図３のようになる。
図３で明らかなように、中央のティース１ｂの幅α［ｄｅｇ］が、４０＜α＜５０の範囲にあるとき、従来のティース１ａ〜１ｃを等間隔に配置した場合よりも高い誘起電圧Ｖαが発生する。直流モータの出力トルクは、誘起電圧と相を流れる電流の積により得られるため、同一の電流を流したときに発生するトルクは、中央のティース１ｂの幅が、４０＜α＜５０の範囲に設定したときに大きくなる。
【００３５】
このようにして、１相を構成する３個のティース１ａ〜１ｃの幅を、両端と中央とで不等間隔にすることにより、モータの出力を向上することが可能となる。
コギングトルクについてはティース１ａ〜１ｃの幅が等間隔でなくなることから、既述の７２倍の周波数の脈動が得られなくなるため、その振幅は大きくなる可能性がある。
【００３６】
しかし、７２倍の周波数の１周期は５［ｄｅｇ］となり、実際にはステータ１及びロータ４の寸法の精度によっては、正確に７２倍の周波数の脈動が発生しない可能性が高い。例えば、ロータ４の磁極のピッチや磁力に不平衡が生じた場合、スロット２の数と同じ９倍の周波数のコギングトルクの脈動が発生する可能性がある。また、ロータ４の軸が偏心している場合には、ロータ４の磁極数と同じ８倍の周波数のコギングトルク脈動が発生する可能性もある。
【００３７】
これらの影響を考えると、実施の形態１のようなステータ１の構成にすることにより、理想的なコギングトルクと比較すれば、その振幅が大きくなる可能性はあるが、実際には、製造上のばらつきを考慮に入れれば、それほど大きな影響を与えることはなく、実用上有用なものとすることが期待できる。
【００３８】
実施の形態２
図４はこの発明の第２発明の一実施の形態を示すステータ部の構成図（一部省略）である。
この実施の形態では、実施の形態１と同様、ステータ１の１相を形成する３個のティース１ａ〜１ｃの先端の幅は、６０−α／２［ｄｅｇ］，α［ｄｅｇ］，６０−α／２［ｄｅｇ］（４０＜α＜５０）となっている。しかし、スロット２の断面積がほぼ均一になるように、ティース１ａ〜１ｃの巻線部の幅と配置を選んでいる点が異なる。
【００３９】
図４では、ティース１ａ〜１ｃの巻線部の幅をすべて同一とし、その配置を４０［ｄｅｇ］ごとに等間隔にしている。これによって、各スロット２の断面積は均一となる。そして、各ティース１ａ〜１ｃに施される巻線３の巻回数は、すべてのティース１ａ〜１ｃに対して同回数としている。このような構成によって、実施の形態１において生じる巻線３の占積率の低下を防止するものである。
【００４０】
すなわち、各スロット２の断面積が異なる場合には、スロット２に収納される巻線３の量は、断面積の狭いスロット２の面積で制限を受けてしまい。全体として占積率は低下する。このため、図４のステータ１では、ティース１ａ〜１ｃの先端の幅だけを不等間隔にして、各スロット２の断面積が均一となるようにティース１ａ〜１ｃの巻線部を配置してある。このようにして、巻線３の占積率の低下を抑えつつ、出力の向上を図ることが可能となる。
【００４１】
実施の形態３
図５及び図６はこの発明の第３発明の一実施の形態を示すティースの巻線状態説明図、図６は誘起電圧と通電電流の位相関係を示す波形図である。
この実施の形態では、従来と同様、ステータ１の１相を形成する３個のティース１ａ〜１ｃの形状が連続して配置されているが、３個のティース１ａ〜１ｃに巻回される巻線３の巻回数が異なっている。図５では、ティース１ａ，１ｃにｍ回、ティース１ｂにｍ回巻回されており、ｎとｍの関係は、ｎ＜ｍとなっている。
【００４２】
実施の形態１において述べたように、中央のティース１ｂの先端の幅を広げることで、１相に発生する誘起電圧が高くなり、出力が向上することから、発生するトルクは中央のティース１ｂが寄与する割合が大きいことが分かる。これは、図６に示す各ティース１ａ〜１ｃに発生する誘起電圧とモータの駆動電流との関係を見れば明らかとなる。すなわち、各ティース１ａ〜１ｃに発生する誘起電圧は、それぞれ位相が異なっている（ただし、各ティース１ａ〜１ｃの巻線３の巻回数は同一とした場合を示している）。
【００４３】
これは、ティース１ａ〜１ｃの幅が４０［ｄｅｇ］間隔であるのに対して、ロータ４の磁極が４５［ｄｅｇ］間隔であるために生じるもので、電気角ではそれぞれ２０［ｄｅｇ］ずれている。相に発生する誘起電圧は、これらの合成によるものとなり、モータを駆動する際には、中央のティース１ｂの誘起電圧の位相に合わせて電流を通電する。このため、ティース１ａでは進み位相の通電、ティース１ｃでは遅れ位相の通電となり、最適な位相での通電がなされず、ティース１ａ〜１ｃの巻線３の巻回数が同回数の場合、効率的にトルクを発生することができない。
【００４４】
このため、図５のステータ１では、ティース１ｂの巻線２の巻回数をティース１ａ，１ｃよりも多くしたものであり、出力トルクを向上させることが可能となる。
特に、実施の形態１のように、ティース１ａ〜１ｃを不等間隔に配置したステータ１の場合には、各スロット２の断面積が不均一となっているため、ティース１ｂの巻線回数を多くすることで、スロット断面積の不均一による巻線占積率の低下を改善することも可能となる。
【００４５】
しかし、１ティースに対する巻線回数を増加させると、巻線３のコイル端部が大きくなり、巻線抵抗が増加する。このため、モータ駆動時の銅損（巻線３の抵抗により生じる損失）が増大する。したがって、巻線３の巻回数ｎと巻回数ｍの値の取り得る範囲はある程度限定され、その範囲内で最適値が存在する。
【００４６】
実施の形態４
図７はこの発明の第４及び第５発明の一実施の形態を示すステータ部の構成図（一部省略）である。
この実施の形態では、１相を構成する３個のティース１ａ〜１ｃのうち、中央のティース１ｂだけ巻線部の幅が異なっている。
図７では、中央のティース１ｂの幅をγ、両側のティース１ａ，１ｃの幅をβとしており、幅γと幅βで寸法が異なっている。
【００４７】
実施の形態１のように、中央のティース１ｂの先端の幅を広くすると、そこに入るロータ４の磁束は、両側のティース１ａ，１ｃよりも多くなるため、巻線部の磁束部の磁束密度は高くなる。一方実施の形態３のように、中央のティース１ｂの巻線３の巻回数を多くすると、巻線３に通電したときに生じる磁束密度も、両側のティース１ａ，１ｃよりも高くなる。このため、巻線部の幅を広げることで、磁束密度を下げ、鉄損の増加を防ぎ、効率を改善することが可能となる。
【００４８】
このとき、ステータ１のスロット２の断面積は、３個のティース１ａ〜１ｃの巻線３の巻回数が等しい場合には均一にし、巻線３の巻回数が異なる場合には、中央のティース１ｂの両側のスロット２の断面積を広くするように、ティース１ａ〜１ｃの巻線部の寸法を設定すると、巻線３の占積率を向上することができ、高効率化が可能となる。
【００４９】
実施の形態５
図８はこの発明の第６発明の一実施の形態を示す空気調和機の構成図である。
図において、１１は室内機で室外機１２に接続されている。室内機１２には、上記各実施の形態に示した直流モータ１３によって駆動される送風機１４を有している。
【００５０】
送風機１４用の直流モータ１３は、低騒音で効率の良いことが求められるため、コギングトルクが小さく、出力トルクが高く、かつ効率の良いスロット数9ｎ、磁極数８ｎの直流モータ１３は、それに適している。これに対して、上記各実施の形態に示した直流モータ１３は更に出力が高く、かつ効率が良いため、送風機１４用として好適なものとなっている。これにより、低騒音で効率の良い送風機用直流モータ１３とすることが可能となる。
【００５１】
【発明の効果】
以上説明したとおりこの発明の第１発明では、１相に配置された３個のティースのうち、中央のティースの先端の幅α［ｄｅｇ］を、４０／ｎ＜α≦５０／ｎとしたので、３相直流モータの出力トルクを向上することができる。
【００５２】
また、第２発明では、各スロット断面積をほぼ等しくしたので巻線の占積率の低下を改善し、モータの高効率化を図ることができる。
【００５３】
また、第３発明では、１相に配置された３個のティースのうち、中央のティースの巻線回数を、その両側のティースの巻線回数よりも多くしたので、３相直流モータの出力トルクを更に向上することができる。
【００５４】
また、第４発明では、中央のティースの巻線部分の幅と、その両側のティースの巻線部分の幅を異ならせたので、ティースの磁束密度が高くなるのを抑え、モータの高効率化を図ることができる。
【００５５】
また、第５発明では、３個のティースの巻線回数が等しいときは、各スロットの断面積をほぼ等しくし、巻線回数が異なるときは、中央のティースの両側のスロットの断面積を他のスロットの断面積よりも広く設定したので、巻線の占積率を向上させることができ、モータの高効率化を図ることができる。
【００５６】
また、第６発明では、上記の直流モータを空気調和機の送風機駆動用に適用したので、低騒音かつ高効率な送風用モータを得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の実施の形態１を示すステータ及びロータ部分の構成図。
【図２】図１のティースとロータとの位置関係説明図。
【図３】この発明の実施の形態１を示すティース幅対話誘起電圧比曲線図。
【図４】この発明の実施の形態２を示すステータ部の構成図（一部省略）。
【図５】この発明の実施の形態３を示すティースの巻線状態説明図。
【図６】この発明の実施の形態３を示す誘起電圧と通電電流の位相関係を示す波形図。
【図７】この発明の実施の形態４を示すステータ部の構成図（一部省略）。
【図８】この発明の実施の形態５を示す空気調和機の構成図。
【図９】従来のスロット数と磁極数が３：２となる３相直流モータのステータ及びロータ部分の構成図。
【図１０】図９のティースとロータとの位置関係説明図。
【図１１】従来のスロット数と磁極数が９：８となる３相直流モータのステータ及びロータ部分の構成図。
【図１２】図１１のティースとロータとの位置関係説明図。
【符号の説明】
１  ステータ、１ａ〜１ｃ  ティース、２  スロット、３  巻線、４  ロータ、１１  空気調和機の室内機、１２  空気調和機の室外機、１３  直流モータ、１４  送風機
【図１】
0003604577.tif 000013
【図２】
0003604577.tif 000014
【図３】
0003604577.tif 000015
【図４】
0003604577.tif 000016
【図５】
0003604577.tif 000017
【図６】
0003604577.tif 000018
【図７】
0003604577.tif 000019
【図８】
0003604577.tif 000020
【図９】
0003604577.tif 000021
【図１０】
0003604577.tif 000022
【図１１】
0003604577.tif 000023
【図１２】
0003604577.tif 000024