(57)【要約】  炭素繊維と、熱可塑性樹脂とを含む、孔ｈ１を設けた成形体であって、孔ｈ１の周辺に領域ａを有し、領域ａにおける板厚方向の線膨張率Ｃ１と、領域ａ以外の成形体領域における板厚方向の線膨張率Ｃ２との関係が、Ｃ１／Ｃ２＜１であり、領域ａの炭素繊維体積割合Ｖｆ１と、領域ａ以外の成形体領域の炭素繊維体積割合Ｖｆ２との関係が０．２＜Ｖｆ１／Ｖｆ２である、成形体。
2017043186.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭素繊維と、熱可塑性樹脂とを含む、孔ｈ１を設けた成形体であって、孔ｈ１の周辺に領域ａを有し、
領域ａにおける板厚方向の線膨張率Ｃ１と、領域ａ以外の成形体領域における板厚方向の線膨張率Ｃ２との関係が、Ｃ１／Ｃ２＜１であり、
領域ａの炭素繊維体積割合Ｖｆ１と、領域ａ以外の成形体領域の炭素繊維体積割合Ｖｆ２との関係が０．２＜Ｖｆ１／Ｖｆ２である、
成形体。
【請求項２】
前記炭素繊維が、重量平均繊維長Ｌｗの不連続炭素繊維であって、
領域ａは、孔ｈ１の内壁面Ｗ１と、内壁面Ｗ１から距離Ｌｗの位置に、内壁面Ｗ１に対して平行に描かれる仮想外壁面Ｗ２とで、囲まれた領域である、
請求項１に記載の成形体。
【請求項３】
前記領域ａの炭素繊維体積割合Ｖｆ１と、領域ａ以外の成形体領域の炭素繊維体積割合Ｖｆ２との関係が、０．２＜Ｖｆ１／Ｖｆ２＜１．２である、請求項１又は２に記載の成形体。
【請求項４】
前記熱可塑性樹脂の線膨張率をＣｍとしたとき、Ｃｍ／Ｃ２＜１である、請求項１〜３いずれか１項に記載の成形体。
【請求項５】
前記線膨張率Ｃ１が２２×１０−５／℃以下である請求項１〜４いずれか１項に記載の成形体。
【請求項６】
前記炭素繊維の重量平均繊維長Ｌｗが１〜１００ｍｍである請求項１〜５いずれか１項に記載の成形体。
【請求項７】
請求項６に記載の成形体であって、領域ａ以外の成形体領域に含まれる炭素繊維が面内方向に２次元ランダムに分散し、領域ａ以外の成形体領域における面内方向の線膨張率Ｃ３が０超２．０×１０−５／℃以下である成形体。
【請求項８】
前記成形体に含まれる炭素繊維は、下記式（１）で定義される臨界単糸数以上で構成される炭素繊維束（Ａ）と、臨界単糸数未満の炭素繊維束（Ｂ１）および／または炭素繊維単糸（Ｂ２）とが混在し、炭素繊維束（Ａ）の繊維全量に対する割合が５Ｖｏｌ％超９９Ｖｏｌ％未満であり、さらに、上記炭素繊維束（Ａ）中の平均繊維数（Ｎ）が、下記式（２）の条件を満たす請求項１〜７のいずれか１項に記載の成形体。
臨界単糸数＝６００／Ｄ  （１）
０．６×１０４／Ｄ２＜Ｎ＜６×１０５／Ｄ２（２）
（ここでＤは炭素繊維の平均繊維径（μｍ）である。）
【請求項９】
炭素繊維と、熱可塑性樹脂とを含む、孔ｈ１を設けた成形体を、コールドプレスによって製造する方法であって、
雌雄一対の成形型の少なくともいずれか一方に、成形体に孔ｈ１を形成するための孔形成部材を有し、
厚みｔの成形材料に孔ｈ０をあけた後に、前記孔形成部材に対応するように成形材料を成形型に配置し、
成形材料を成形型に配置した際、成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との平均距離Ｌｆが０＜Ｌｆ＜１０ｔである、
成形体の製造方法。
ただし、前記成形体は、孔ｈ１の周辺に領域ａを有し、領域ａにおける板厚方向の線膨張率Ｃ１と、領域ａ以外の成形体領域における板厚方向の線膨張率Ｃ２との関係が、Ｃ１／Ｃ２＜１であり、領域ａの炭素繊維体積割合Ｖｆ１と、領域ａ以外の成形体領域の炭素繊維体積割合Ｖｆ２との関係が０．２＜Ｖｆ１／Ｖｆ２である。
【請求項１０】
成形材料を成形型に配置した際、成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との平均距離Ｌｆが、０ｍｍ超Ｌｍａｘ以下である、請求項９に記載の成形体の製造方法。
ただし、Ｌｍａｘは前記炭素繊維の最大繊維長である。
【請求項１１】
前記炭素繊維が、重量平均繊維長Ｌｗの不連続炭素繊維であって、
領域ａは、孔ｈ１の内壁面Ｗ１と、内壁面Ｗ１から距離Ｌｗの位置に、内壁面Ｗ１に対して平行に描かれる仮想外壁面Ｗ２とで、囲まれた領域である、
請求項９又は１０に記載の成形体の製造方法。
【請求項１２】
請求項９〜１１いずれか１項に記載の成形体の製造方法であって、
成形材料を成形型に配置した際、成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との平均距離Ｌｆが、炭素繊維の最大繊維長Ｌｍａｘの１／１０以上Ｌｍａｘ以下とする、
成形体の製造方法。
【請求項１３】
孔ｈ０の成形型の抜き方向への投影面積が、孔成形部材の成形型の抜き方向への投影面積に対して１０１％以上２０００％以下である、請求項９〜１２いずれか１項に記載の成形体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む、孔を設けた成形体、及びその製造方法に関わるものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、機械分野において、炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む、いわゆる繊維強化樹脂成形体が注目されている。これら繊維強化樹脂成形体は熱可塑性樹脂内に炭素繊維が存在しているため、機械物性に優れており、自動車等の構造部材として注目されている。これら繊維強化樹脂成形体は、コールドプレスをはじめとする圧縮成形等を用いて目的とする形状に成形できる。また、繊維強化樹脂成形体として、成形体の一部に孔を有する成形体もよく知られている。【０００３】
このような孔を有する繊維強化樹脂成形体の製造法として、たとえば特許文献１には、成形体の開口穴に対応する開口部を、予め成形材料に設けて予熱し、成形材料を圧縮成形して成形体を得る発明が記載されている。
また、特許文献２には、貫通孔周辺を意図的に弱体部として形成し、破壊され易くした締結構造が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】日本国特開平１０−１００１７５号公報
【特許文献２】日本国特開２０１５−４４３３９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１に記載の方法では、開口穴を設けた成形体を流動成形する際、成形材料に含まれる繊維が流動せず、ほとんどが樹脂のみの流動によって開口穴周辺を形成するため、開口穴の周辺部が樹脂リッチな状態となり、開口穴周辺部の機械強度が低下してしまう。
一方、特許文献２に記載の方法では、孔周辺とそれ以外の部分での線膨張率が同じであるため、孔部分の寸法安定性を局所的に向上させることは難しかった。
そこで本発明の目的は、孔を設けた成形体であって、孔周辺部の機械強度と寸法安定性とを両立させた成形体、及びその製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を提供する。【０００７】
［１］
炭素繊維と、熱可塑性樹脂とを含む、孔ｈ１を設けた成形体であって、孔ｈ１の周辺に領域ａを有し、
領域ａにおける板厚方向の線膨張率Ｃ１と、領域ａ以外の成形体領域における板厚方向の線膨張率Ｃ２との関係が、Ｃ１／Ｃ２＜１であり、
領域ａの炭素繊維体積割合Ｖｆ１と、領域ａ以外の成形体領域の炭素繊維体積割合Ｖｆ２との関係が０．２＜Ｖｆ１／Ｖｆ２である、
成形体。
［２］
前記炭素繊維が、重量平均繊維長Ｌｗの不連続炭素繊維であって、
領域ａは、孔ｈ１の内壁面Ｗ１と、内壁面Ｗ１から距離Ｌｗの位置に、内壁面Ｗ１に対して平行に描かれる仮想外壁面Ｗ２とで、囲まれた領域である、
［１］に記載の成形体。
［３］
前記領域ａの炭素繊維体積割合Ｖｆ１と、領域ａ以外の成形体領域の炭素繊維体積割合Ｖｆ２との関係が、０．２＜Ｖｆ１／Ｖｆ２＜１．２である、［１］又は［２］に記載の成形体。
［４］
前記熱可塑性樹脂の線膨張率をＣｍとしたとき、Ｃｍ／Ｃ２＜１である、［１］〜［３］いずれか１項に記載の成形体。
［５］
前記線膨張率Ｃ１が２２×１０−５／℃以下である［１］〜［４］いずれか１項に記載の成形体。
［６］
前記炭素繊維の重量平均繊維長Ｌｗが１〜１００ｍｍである［１］〜［５］いずれか１項に記載の成形体。
［７］
［６］に記載の成形体であって、領域ａ以外の成形体領域に含まれる炭素繊維が面内方向に２次元ランダムに分散し、領域ａ以外の成形体領域における面内方向の線膨張率Ｃ３が０超２．０×１０−５／℃以下である成形体。
［８］
前記成形体に含まれる炭素繊維は、下記式（１）で定義される臨界単糸数以上で構成される炭素繊維束（Ａ）と、臨界単糸数未満の炭素繊維束（Ｂ１）および／または炭素繊維単糸（Ｂ２）とが混在し、炭素繊維束（Ａ）の繊維全量に対する割合が５Ｖｏｌ％超９９Ｖｏｌ％未満であり、さらに、上記炭素繊維束（Ａ）中の平均繊維数（Ｎ）が、下記式（２）の条件を満たす［１］〜［７］のいずれか１項に記載の成形体。
臨界単糸数＝６００／Ｄ  （１）
０．６×１０４／Ｄ２＜Ｎ＜６×１０５／Ｄ２（２）
（ここでＤは炭素繊維の平均繊維径（μｍ）である。）
［９］
炭素繊維と、熱可塑性樹脂とを含む、孔ｈ１を設けた成形体を、コールドプレスによって製造する方法であって、
雌雄一対の成形型の少なくともいずれか一方に、成形体に孔ｈ１を形成するための孔形成部材を有し、
厚みｔの成形材料に孔ｈ０をあけた後に、前記孔形成部材に対応するように成形材料を成形型に配置し、
成形材料を成形型に配置した際、成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との平均距離Ｌｆが０＜Ｌｆ＜１０ｔである、
成形体の製造方法。
ただし、前記成形体は、孔ｈ１の周辺に領域ａを有し、領域ａにおける板厚方向の線膨張率Ｃ１と、領域ａ以外の成形体領域における板厚方向の線膨張率Ｃ２との関係が、Ｃ１／Ｃ２＜１であり、領域ａの炭素繊維体積割合Ｖｆ１と、領域ａ以外の成形体領域の炭素繊維体積割合Ｖｆ２との関係が０．２＜Ｖｆ１／Ｖｆ２である。
［１０］
成形材料を成形型に配置した際、成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との平均距離Ｌｆが、０ｍｍ超Ｌｍａｘ以下である、［９］に記載の成形体の製造方法。
ただし、Ｌｍａｘは前記炭素繊維の最大繊維長である。
［１１］
前記炭素繊維が、重量平均繊維長Ｌｗの不連続炭素繊維であって、
領域ａは、孔ｈ１の内壁面Ｗ１と、内壁面Ｗ１から距離Ｌｗの位置に、内壁面Ｗ１に対して平行に描かれる仮想外壁面Ｗ２とで、囲まれた領域である、
［９］又は［１０］に記載の成形体の製造方法。
［１２］
［９］〜［１１］いずれか１項に記載の成形体の製造方法であって、
成形材料を成形型に配置した際、成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との平均距離Ｌｆが、炭素繊維の最大繊維長Ｌｍａｘの１／１０以上Ｌｍａｘ以下とする、
成形体の製造方法。
［１３］
孔ｈ０の成形型の抜き方向への投影面積が、孔成形部材の成形型の抜き方向への投影面積に対して１０１％以上２０００％以下である、［９］〜［１２］いずれか１項に記載の成形体の製造方法。
【発明の効果】
【０００８】
本発明における孔を設けた成形体、及びその製造方法によれば、孔周辺部の機械強度を低下させることなく、孔周辺部の板厚方向の線膨張率を低く設計でき、孔周辺部における板厚方向の寸法安定性は優れたものとなる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明における成形体の一例を示す模式図である。
【図２】図１における、「１０３−１０３’」の断面図である。
【図３】成形体の一例の製造方法を示した模式図である。
【図４】孔が２つある成形体の一例を示す模式図である。
【図５】孔が２つある成形体の一例の製造方法を示した模式図である。
【図６】本発明における孔ｈ１を設けた成形体を２枚重ねて締結した模式図である。
【図７】実施例１１における成形材料の孔ｈ０と孔形成部材を示す模式図である。
【図８】実施例１２における成形材料の孔ｈ０と孔形成部材を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本明細書で示す「成形材料」とは、成形体を成形する前の材料を指し、単に「成形材料」ともいう。
【００１１】
［炭素繊維］
本発明に用いられる炭素繊維としては、一般的にポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系炭素繊維、石油・石炭ピッチ系炭素繊維、レーヨン系炭素繊維、セルロース系炭素繊維、リグニン系炭素繊維、フェノール系炭素繊維、気相成長系炭素繊維などが知られているが、本発明においてはこれらのいずれの炭素繊維であっても好適に用いることができる。
【００１２】
なかでも、本発明においては引張強度に優れる点でポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系炭素繊維を用いることが好ましい。炭素繊維としてＰＡＮ系炭素繊維を用いる場合、その引張弾性率は１００ＧＰａ〜６００ＧＰａの範囲内であることが好ましく、２００ＧＰａ〜５００ＧＰａの範囲内であることがより好ましく、２３０ＧＰａ〜４５０ＧＰａの範囲内であることがさらに好ましい。また、引張強度は２０００ＭＰａ〜１００００ＭＰａの範囲内であることが好ましく、３０００ＭＰａ〜８０００ＭＰａの範囲内であることがより好ましい。
【００１３】
本発明に用いられる炭素繊維は、表面にサイジング剤が付着しているものであってもよい。サイジング剤が付着している炭素繊維を用いる場合、当該サイジング剤の種類は、炭素繊維及びマトリックス樹脂の種類に応じて適宜選択することができるものであり、特に限定されるものではない。
【００１４】
（繊維長）
本発明に用いられる炭素繊維の繊維長に特に限定はなく、連続繊維や不連続炭素繊維を用いる事が出来る。
本発明に用いられる炭素繊維は、重量平均繊維長Ｌｗが１〜１００ｍｍの不連続炭素繊維であることが好ましい。不連続炭素繊維の重量平均繊維長は、３〜８０ｍｍであることがより好ましく、５〜６０ｍｍであることがさらに好ましい。重量平均繊維長が１００ｍｍ以下であれば、成形材料の流動性が低下せず、プレス成形の際に所望の成形体形状を得られる。一方、重量平均繊維長が１ｍｍ以上の場合、成形体の機械強度が低下せずに好ましい。また、重量平均繊維長Ｌｗが１〜１００ｍｍの不連続炭素繊維と連続繊維とを併用してもよい。
【００１５】
本発明においては繊維長が互いに異なる炭素繊維を併用してもよい。換言すると、本発明に用いられる炭素繊維は、重量平均繊維長に単一のピークを有するものであってもよく、あるいは複数のピークを有するものであってもよい。
炭素繊維の平均繊維長は、例えば、成形体から無作為に抽出した１００本の繊維の繊維長を、ノギス等を用いて１ｍｍ単位まで測定し、下記式（ａ）に基づいて求めることができる。
なお、個々の炭素繊維の繊維長をＬｉ、測定本数をｊとすると、数平均繊維長（Ｌｎ）と重量平均繊維長（Ｌｗ）とは、以下の式（ａ）、（ｂ）により求められる。
Ｌｎ＝ΣＬｉ／ｊ・・・式（ａ）
Ｌｗ＝（ΣＬｉ２）／（ΣＬｉ）・・・式（ｂ）
繊維長が一定長の場合は数平均繊維長と重量平均繊維長は同じ値になる。
成形体からの炭素繊維の抽出は、例えば、成形体に対し、５００℃×１時間程度の加熱処理を施し、炉内にて樹脂を除去することによって行うことができる。
【００１６】
（繊維径）
本発明に用いられる炭素繊維の繊維径は、炭素繊維の種類に応じて適宜決定すればよく、特に限定されるものではない。平均繊維径は、通常、３μｍ〜５０μｍの範囲内であることが好ましく、４μｍ〜１２μｍの範囲内であることがより好ましく、５μｍ〜８μｍの範囲内であることがさらに好ましい。ここで、上記平均繊維径は、炭素繊維の単糸の直径を指すものとする。したがって、炭素繊維が繊維束状である場合は、繊維束の径ではなく、繊維束を構成する炭素繊維（単糸）の直径を指す。炭素繊維の平均繊維径は、例えば、ＪＩＳ Ｒ−７６０７：２０００に記載された方法によって測定することができる。
【００１７】
（炭素繊維体積割合）
本発明において、下記式（ｃ）で定義される、成形体（領域ａと、領域ａ以外の成形体領域との両方を含む、成形体全体）に含まれる炭素繊維体積割合（以下、単に「Ｖｆ」ということがある）に特に限定は無いが、成形体における炭素繊維体積割合（Ｖｆ）は、１０〜６０Ｖｏｌ％であることが好ましく、２０〜５０Ｖｏｌ％であることがより好ましく、２５〜４５Ｖｏｌ％であればさらに好ましい。
炭素繊維体積割合（Ｖｆ）＝１００×炭素繊維体積／（炭素繊維体積＋熱可塑性樹脂体積）  式（ｃ）
【００１８】
成形体における炭素繊維体積割合（Ｖｆ）が１０Ｖｏｌ％以上の場合、所望の機械特性が得られやすい。一方で、成形体における炭素繊維体積割合（Ｖｆ）が６０Ｖｏｌ％を超えない場合、プレス成形等に使用する際の流動性が良好で、所望の成形体形状を得られやすい。
なお、領域ａの炭素繊維体積割合Ｖｆ１と、領域ａ以外の成形体領域の炭素繊維体積割合Ｖｆ２との関係については後述する。
【００１９】
（目付）
成形体における炭素繊維の目付量は、特に限定されるものではないが、通常、２５ｇ／ｍ２〜１００００ｇ／ｍ２とされる。
【００２０】
（繊維形態）
本発明に用いられる炭素繊維は、その種類に関わらず単糸からなる単糸状であってもよく、複数の単糸からなる繊維束状であってもよい。
本発明に用いられる炭素繊維は、繊維束状のものを含んでいてもよく、繊維束状のものを用いる場合、各繊維束を構成する単糸の数は、各繊維束においてほぼ均一であってもよく、あるいは異なっていてもよい。
【００２１】
本発明に用いられる炭素繊維が繊維束状である場合、各繊維束を構成する単糸の数は特に限定されるものではないが、通常、１０００本〜１０万本の範囲内とされる。
一般的に、炭素繊維は、数千〜数万本のフィラメントが集合した繊維束状となっている。炭素繊維をこのまま使用すると、繊維束の交絡部が局部的に厚くなり薄肉の成形体を得ることが困難になる場合がある。このため、繊維束を拡幅したり、又は開繊したりして使用するのが通常である。
【００２２】
繊維束を開繊して用いる場合、開繊後の繊維束の開繊程度は特に限定されるものではないが、繊維束の開繊程度を制御し、特定本数以上の炭素繊維からなる炭素繊維束と、それ未満の炭素繊維（単糸）又は炭素繊維束を含むことが好ましい。この場合、具体的には、下記式（１）で定義される臨界単糸数以上で構成される炭素繊維束（Ａ）と臨界単糸数未満の炭素繊維束（Ｂ１）および／または炭素繊維単糸（Ｂ２）とが混在し、炭素繊維束（Ａ）の繊維全量に対する割合が０Ｖｏｌ％超９９Ｖｏｌ％であることが好ましく、５Ｖｏｌ％超９９Ｖｏｌ％であることがより好ましく、２０Ｖｏｌ％以上９９Ｖｏｌ未満であることが更に好ましく、３０Ｖｏｌ％以上９５Ｖｏｌ％未満であることが特に好ましい。炭素繊維束（Ａ）の繊維全量に対する割合が上記範囲内であり、さらに、上記炭素繊維束（Ａ）中の平均繊維数（Ｎ）が、下記式（２）を満たすものであれば好ましい。
臨界単糸数＝６００／Ｄ  （１）
０．６×１０４／Ｄ２＜Ｎ＜６×１０５／Ｄ２  （２）
（ここでＤは炭素繊維の平均繊維径（μｍ）である。）
【００２３】
このように特定本数以上の炭素繊維からなる炭素繊維束と、それ以外の開繊された炭素繊維又は炭素繊維束を特定の比率で共存させることで、成形体中の炭素繊維の存在量、すなわち繊維体積割合（Ｖｆ）を高めることが可能となるため好ましい。
また、炭素繊維束（Ａ）中の平均繊維数（Ｎ）が０．６×１０４／Ｄ２より大きい場合、高い炭素繊維体積割合（Ｖｆ）のものを得ることが容易となり、優れた強度を有する繊維強化プラスチックを得るのが容易になる。また、炭素繊維束（Ａ）中の平均繊維数（Ｎ）が６×１０５／Ｄ２未満の場合、局部的に厚い部分が生じにくく、ボイドの原因となりにくい。より好ましい平均繊維数（Ｎ）の範囲は、０．６×１０４／Ｄ２＜Ｎ＜１×１０５／Ｄ２である。
【００２４】
（２次元ランダム）
領域ａ以外の成形体領域に含まれる炭素繊維は、繊維の長軸方向が成形体の面内方向において２次元ランダムに分散していることが好ましい。ただし、領域ａ以外の成形体領域の全範囲で２次元ランダムに分散している必要はなく、部分的な範囲で２次元ランダムに分散していても良い。
【００２５】
ここで、２次元ランダムに分散しているとは、炭素繊維が、成形体の面内方向において、一方向のような特定方向ではなく無秩序に配向しており、全体的には特定の方向性を示すことなく配置されている状態を言う。この２次元ランダムに分散している不連続繊維を用いて得られる成形体は、面内に異方性を有しない、実質的に等方性の成形体である。
また、成形体の面内方向とは、成形体の板厚方向に直交する方向である（図１、図４のＸＹ方向）。長手方向あるいは幅方向がそれぞれ一定の方向を指すのに対して、面内方向は同一平面上（板厚方向に直交する平行な面）の不定の方向を意味している。
本発明の成形体において、板厚方向とは、成形体の厚み方向であり、図１、図２、図４でいうＺ方向である。また、成形体の形状によっては板厚方向が複数存在する場合は、対象とする孔ｈ１が延びている方向である。
【００２６】
なお、２次元ランダムの配向度は、互いに直交する二方向の引張弾性率の比を求めることで評価する。成形体の任意の方向、及びこれと直交する方向について、それぞれ測定した引張弾性率の値のうち大きいものを小さいもので割った（Ｅδ）比が２以下、より好ましくは１．５以下、更に好ましくは１．３以下であれば、炭素繊維が２次元ランダムに分散していると評価できる。
炭素繊維が２次元ランダムに分散している場合、第２の孔ｈ１−２を有する成形体を製造すると、２つの孔間距離の位置精度が、切削加工で孔を設ける場合と比べて飛躍的に向上する。
【００２７】
［熱可塑性樹脂］
本発明に用いられる熱可塑性樹脂は特に限定されるものではなく、成形体の用途等に応じて所望の軟化点又は融点を有するものを適宜選択して用いることができる。
上記熱可塑性樹脂としては、通常、軟化点が１８０℃〜３５０℃の範囲内のものが用いられるが、これに限定されるものではない。
【００２８】
上記熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリブタジエン樹脂、ポリメチルペンテン樹脂、塩化ビニル樹脂、塩化ビニリデン樹脂、酢酸ビニル樹脂、ポリビニルアルコール樹脂等のポリオレフィン系樹脂、ポリスチレン樹脂、アクリロニトリル−スチレン樹脂（ＡＳ樹脂）、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン樹脂（ＡＢＳ樹脂）等のスチレン系樹脂、ポリアミド６樹脂（ナイロン６）、ポリアミド１１樹脂（ナイロン１１）、ポリアミド１２樹脂（ナイロン１２）、ポリアミド４６樹脂（ナイロン４６）、ポリアミド６６樹脂（ナイロン６６）、ポリアミド６１０樹脂（ナイロン６１０）等のポリアミド系樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンナフタレート樹脂、ボリブチレンテレフタレート樹脂、ポリトリメチレンテレフタレート樹脂、液晶ポリエステル等のポリエステル樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリオキシメチレン樹脂、ポリメチルメタクリレート等の（メタ）アクリル樹脂、ポリアリレート樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、変性ポリフェニレンエーテル樹脂、熱可塑性ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリエーテルニトリル樹脂、フェノキシ樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリスルホン樹脂、変性ポリスルホン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリケトン樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリエーテルケトンケトン樹脂、ウレタン樹脂、ポリテトラフルオロエチレン等のフッ素系樹脂、ポリベンズイミダゾール樹脂などが挙げられる。
【００２９】
本発明に用いられる熱可塑性樹脂は１種類のみであってもよく、２種類以上であってもよい。２種類以上の熱可塑性樹脂を併用する態様としては、例えば、相互に軟化点又は融点が異なる熱可塑性樹脂を併用する態様や、相互に平均分子量が異なる熱可塑性樹脂を併用する態様等を挙げることができるが、この限りではない。
【００３０】
［成形材料の製造方法］
本発明に用いられる成形材料は、一般的に公知の方法を用いて製造することができ、例えば、成形材料前駆体である２次元ランダム配列マットおよびその製造法については、米国特許第８９４６３４２号、特開２０１３−４９２０８号公報の明細書に詳しく記載されている。
【００３１】
［成形体］
本発明における成形体は、炭素繊維と、熱可塑性樹脂とを含む、孔ｈ１を設けた成形体であって、孔ｈ１の周辺に領域ａを有し、領域ａにおける板厚方向の線膨張率Ｃ１と、領域ａ以外の成形体領域における板厚方向の線膨張率Ｃ２との関係が、Ｃ１／Ｃ２＜１である。
【００３２】
（孔ｈ１）
本発明における孔ｈ１とは、成形体の板厚方向に開口して設けられた孔であり、例えば図１のｈ１で示される孔が挙げられる。孔ｈ１は貫通孔であることが好ましい。
孔ｈ１の形状に関しては、特に制限がなく、板厚方向から見た孔の形状が、例えば円形状、楕円形状、三角形状や四角形状などの各種多角形状、不定形状であっても良い。好ましい形状としては円形状、楕円形状、三角形状であり、より好ましい形状としては円形状である。また、形状が円形状である場合、後述する孔成形部材との関係もあるが、直径１ｍｍ以上１００ｍｍ以下の円形状であることが好ましく、直径５ｍｍ以上５０ｍｍ以下の円形状であることがより好ましい。
孔ｈ１の役割に特に限定は無いが、例えば、孔に締結棒を通過させる役割、基準位置とする役割、他部材との干渉を避ける役割などがある。
【００３３】
（領域ａ）
本発明において定義される領域ａとは、孔ｈ１の内壁面Ｗ１と、内壁面Ｗ１から距離Ｌｗ（Ｌｗは成形体に含まれる炭素繊維の重量平均繊維長）の位置に、内壁面Ｗ１に対して平行に描かれる仮想外壁面Ｗ２とで、囲まれた領域である（例えば図２の２０１）。
領域ａは、孔ｈ１の内壁面Ｗ１と、内壁面Ｗ１から２０ｍｍの位置に、内壁面Ｗ１に対して平行に描かれる仮想外壁面Ｗ２とで、囲まれた領域であることが好ましい。
成形体の面内方向の任意の面において、板厚方向から見た内壁面Ｗ１のなす図形と、仮想外壁面Ｗ２のなす図形とは、相似である。
また、領域ａは、孔ｈ１の内壁面Ｗ１から連続した領域であって、炭素繊維が３次元に配向している部分を含む領域である。
【００３４】
（板厚方向の線膨張率）
本発明における領域ａにおける板厚方向の線膨張率Ｃ１と、領域ａ以外の成形体領域における板厚方向の線膨張率Ｃ２との関係は、Ｃ１／Ｃ２＜１である。
線膨張率とは、物体が温度の上昇又は下降によって、膨張又は収縮する比率の温度変化に対する割合で、特に長さの変化を表し、単位温度当たりのひずみで示される。単位は／℃や、％／℃で表される。線膨張係数とも呼ぶ。なお、線膨張率の測定は、試験片を前処理として１１０℃×２４時間、真空乾燥したのち、以下の通りに行えば良い。
【００３５】
試験片形状：板厚方向×面内方向×面内方向の直方体状にサンプルを切り出し、板厚方向に圧縮する（測定する）。板厚方向とは、図１、図２、図４でいうＺ方向である。
試験機種：ＴＭＡ／ＳＳ７１００（セイコーインスツルメンツ株式会社製）
昇温速度：５℃／ｍｉｎ
試験荷重：圧縮荷重 ４９ｍＮ
プローブ直径：２．９ｍｍ
測定雰囲気：窒素雰囲気下（１００ｍｌ／ｍｉｎ）
試験温度範囲：２５〜２００℃
【００３６】
（板厚方向の線膨張率の関係）
Ｃ１／Ｃ２＜１である場合、孔ｈ１の周辺である領域ａにおいて寸法安定性が向上する。従来は成形体全体の線膨張率のみを制御していたが、本発明にいては、成形体全体の線膨張率に比べて、孔ｈ１の周辺である領域ａのみ線膨張率を下げている。これは成形体全体の板厚方向の寸法安定性を向上させるよりも、孔周辺部のみ局所的に線膨張率を制御すれば良いので、製造上極めて有利である。
Ｃ１／Ｃ２＜１とするための具体的な方法に特に限定は無いが、後述するように成形材料に孔ｈ０を設けて、成形時に成形材料を流動させて孔ｈ１を形成する手段や、領域ａのみに線膨張率が低い樹脂を特異的に用いたり、領域ａのみ炭素繊維を意図的に板厚方向に配向させたりして孔ｈ１を設ける手段が挙げられる。
製造方法の簡便性から鑑みると、後述するように成形材料に孔ｈ０を設けて、成形時に成形材料を流動させて孔ｈ１を形成することが好ましい。
【００３７】
好ましいＣ１／Ｃ２は、Ｃ１／Ｃ２＜０．９であり、より好ましくはＣ１／Ｃ２＜０．７であり、更に好ましくはＣ１／Ｃ２＜０．５であり、最も好ましくはＣ１／Ｃ２＜０．３である。
具体的な線膨張率Ｃ１の値に特に限定は無いが、２２×１０−５／℃以下であることが好ましく、より好ましくは１５×１０−５／℃以下であり、更に好ましくは１０×１０−５／℃以下である。線膨張率Ｃ１が２２×１０−５／℃以下であれば、例えば孔ｈ１に樹脂リベットなどの締結棒を挿入して締結した場合、締結が安定する。
【００３８】
（熱可塑性樹脂の線膨張率）
本発明における線膨張率Ｃ２は、好ましくは熱可塑性樹脂の線膨張率をＣｍとしたとき、Ｃｍ／Ｃ２＜１である。
線膨張率Ｃｍに対して、線膨張率Ｃ２が大きいことが意味するのは、熱可塑性樹脂に炭素繊維を含む事により板厚方向の線膨張率が上昇していることを意味する。
Ｃｍ／Ｃ２＜１になる理由として、本発明者らは、以下（ｉ）、（ｉｉ）のように考えている。
【００３９】
（ｉ）炭素繊維が板厚方向に配向せずに、成形体の面内方向に一方向や異方性を持って分散していたり、面内方向に２次元ランダムに分散していたりする場合に、領域ａ以外の成形体領域に含まれる炭素繊維が、炭素繊維配向方向に熱可塑性樹脂が膨張することが難しく、熱可塑性樹脂は板厚方向に積極的に膨張するためである。
（ｉｉ）炭素繊維が不連続炭素繊維である場合、領域ａ以外の成形体領域におけるスプリングバックにより板厚方向に膨張しやすいためである。なお、スプリングバックとは、圧縮されて固定された炭素繊維の集合体において、その固定が失われ又は弱められたときに、圧縮前の状態に戻ろうとする現象のことである。
【００４０】
Ｃｍ／Ｃ２＜１であることにより、例えば本発明における成形体を用いて締結体を作成する場合、孔ｈ１周辺（領域ａ）では寸法安定性を保ちながらも、成形体の隙間において、高温下でのシーリング効果が増大するという、極めて異質な効果を奏する。
図６に具体例を示す。図６は２枚の本発明の成形体の孔ｈ１重ねてリベットで締結した締結体の断面模式図を表している。図６に描かれている締結体（図６の６０１）では、本発明における孔ｈ１を設けた成形体（図６の１０１）を２枚準備して、孔ｈ１が重なるように積層した後、孔ｈ１に樹脂などのリベット（図６の６０２）を挿入し、２枚の成形体をかしめ締結している。このとき、領域ａを含む部分で、かしめ締結しているため、締結部周辺の板厚方向の寸法安定性には優れている。一方、領域ａ以外の成形体領域では、特に高温領域下で板厚方向に膨張しやすい（図６の矢印方向）。この事により、互いの成形体（図６の１０１）の間が狭くなり、締結体におけるシーリング効果が増大する。
なお、熱硬化性樹脂の線膨張率は、熱可塑性樹脂の線膨張率に対して非常に小さいものである。
【００４１】
（面内方向の線膨張率Ｃ３）
本発明における成形体は、領域ａ以外の成形体領域に含まれる炭素繊維が、面内方向に２次元ランダムに分散し、領域ａ以外の成形体領域における面内方向の線膨張率Ｃ３が０超２．０×１０−５／℃以下であることが好ましい。面内方向の線膨張率Ｃ３は、０．１０×１０−５／℃以上２．０×１０−５／℃以下であればより好ましい。この範囲であれば、第２の孔ｈ１−２を有する成形体を製造する場合、孔の位置決めが容易になるという点で優れた効果を奏する（面内方向とは、図１、図４のＸＹ方向である）。
ただし、領域ａ以外の成形体領域の全範囲で、面内方向の線膨張率が上記範囲内である必要はなく、部分的に上記範囲内にある成形体であっても良い。
また、孔ｈ１−２とは孔ｈ１とは異なる、別の新たな孔であり、例えば図４のｈ１−２を指す。
なお、面内方向の線膨張率Ｃ３の測定は、前述した板厚方向の線膨張率の測定方法において、圧縮方向（測定方向）を面内方向にして測定すれば良い。
【００４２】
（成形体の厚み）
本発明の成形体の厚みは特に限定されるものではないが、通常、０．０１ｍｍ〜１００ｍｍの範囲内が好ましく、０．０１ｍｍ〜１０．０ｍｍの範囲内がより好ましく、０．１ｍｍ〜５．０ｍｍの範囲内が更に好ましい。
また、領域ａにおける成形体の厚みＴ１と、領域ａ以外の成形体領域における厚みＴ２との関係に特に限定は無いが、０．５＜Ｔ１／Ｔ２＜１．５であることが好ましく、０．８＜Ｔ１／Ｔ２＜１．２であることが好ましく、０．９＜Ｔ１／Ｔ２＜１．１（実質的に同じ厚み）であることが更に好ましい。
【００４３】
なお、本発明に用いられる成形体が、複数の層が積層された構成を有する場合、上記厚みは各層の厚みを指すのではなく、各層の厚みを合計した成形体全体の厚みを指すものとする。
本発明に用いられる成形体は、単一の層からなる単層構造を有するものであってもよく、又は複数層が積層された積層構造を有するものであってもよい。
成形体が上記積層構造を有する態様としては、同一の組成を有する複数の層が積層された態様であってもよく、又は互いに異なる組成を有する複数の層が積層された態様であってもよい。
【００４４】
（領域ａの炭素繊維体積割合Ｖｆ１と、領域ａ以外の成形体領域の炭素繊維体積割合Ｖｆ２との関係）
本発明において、成形体に含まれる炭素繊維体積割合（Ｖｆ）は、上述した通り特に限定は無いが、領域ａの炭素繊維体積割合Ｖｆ１と、領域ａ以外の成形体領域の炭素繊維体積割合Ｖｆ２との関係は０．２＜Ｖｆ１／Ｖｆ２である。
０．２＜Ｖｆ１／Ｖｆ２であれば、領域ａの機械強度が良好であるし、０．２≧Ｖｆ１／Ｖｆ２（領域ａが樹脂リッチ）であると、孔周辺の繊維が不足するために、孔そのものの寸法精度が低下する。
好ましいＶｆ１／Ｖｆ２の関係は、０．２＜Ｖｆ１／Ｖｆ２＜１．２であり、より好ましくは０．５＜Ｖｆ１／Ｖｆ２≦１．０である。
なお、抄紙法などにより、炭素繊維が完全に開繊された状態の成形材料を用いて成形した場合、領域ａは樹脂リッチとなり、締結部の機械強度が低下する。
【００４５】
［成形体の製造方法（コールドプレス法）］
本発明の成形体を製造するにあたっての好ましい成形方法としては、コールドプレスを用いたプレス成形が利用される。
コールドプレス法は、例えば、第１の所定温度に加熱した成形材料を第２の所定温度に設定された成形型内に投入した後、加圧・冷却を行う。
具体的には、成形材料を構成する熱可塑性樹脂が結晶性である場合、第１の所定温度は融点以上であり、第２の所定温度は融点未満である。熱可塑性樹脂が非晶性である場合、第１の所定温度はガラス転移温度以上であり、第２の所定温度はガラス転移温度未満である。
【００４６】
すなわち、コールドプレス法は、少なくとも以下の工程Ａ−１）〜Ａ−２）を含んでいる。
工程Ａ−１）成形材料を、熱可塑性樹脂が結晶性の場合は融点以上分解温度以下、非晶性の場合はガラス転移温度以上分解温度以下に加温する工程。
工程Ａ−２）上記工程Ａ−１）で加温された成形材料を、熱可塑性樹脂が結晶性の場合は融点未満、非晶性の場合はガラス転移温度未満に温度調節された成形型に配置し、加圧する工程。
これらの工程を行うことで、成形材料の成形を完結させることができる。
【００４７】
なお、成形型に投入する際、成形材料は、対象の成形体の板厚に合わせて、単独（１枚で）又は複数枚用いられる。複数枚用いる場合、複数枚を予め積層して加熱してもよいし、加熱した成形材料を積層した後に成形型内に投入してもよいし、加熱した成形材料を成形型内に順次積層してもよい。なお、積層した場合の最下層の成形材料と最上層の複合材料との温度差は少ない方が良く、この観点からは、成形型に投入する前に積層した方が好ましい。
【００４８】
上記の各工程は、上記の順番で行う必要があるが、各工程間に他の工程を含んでもよい。他の工程とは、例えば、工程Ａ−２）の前に、工程Ａ−２）で利用される成形型と別の賦形型を利用して、成形型のキャビティの形状に予め賦形する賦形工程等がある。
また、工程Ａ−２）は、成形材料に圧力を加えて所望形状の成形体を得る工程であるが、このときの成形圧力については特に限定はしないが、２０ＭＰａ未満が好ましく、１０ＭＰａ以下であるとより好ましい。
また、当然のことであるが、プレス成形時に種々の工程を上記の工程間に入れてもよく、例えば真空にしながらプレス成形する真空圧縮成形を用いてもよい。
【００４９】
［成形体の製造方法］
本発明の成形体の製造方法は、
炭素繊維と、熱可塑性樹脂とを含む、孔ｈ１を設けた成形体を、コールドプレスによって製造する方法であって、
雌雄一対の成形型の少なくともいずれか一方に、成形体に孔ｈ１を形成するための孔形成部材を有し、
厚みｔの成形材料に孔ｈ０をあけた後に、前記孔形成部材に対応するように成形材料を成形型に配置し、
成形材料を成形型に配置した際、成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との平均距離Ｌｆが０＜Ｌｆ＜１０ｔである、
成形体の製造方法であることが好ましい。
ただし、前記成形体は、孔ｈ１の周辺に領域ａを有し、領域ａにおける板厚方向の線膨張率Ｃ１と、領域ａ以外の成形体領域における板厚方向の線膨張率Ｃ２との関係が、Ｃ１／Ｃ２＜１であり、領域ａの炭素繊維体積割合Ｖｆ１と、領域ａ以外の成形体領域の炭素繊維体積割合Ｖｆ２との関係が０．２＜Ｖｆ１／Ｖｆ２である。
また、本発明の成形体の製造方法は、
最大繊維長Ｌｍａｘの炭素繊維と、熱可塑性樹脂とを含む、孔ｈ１を設けた成形体をコールドプレスによって製造する方法であって、
雌雄一対の成形型の少なくともいずれか一方に、成形体の所望の位置に孔ｈ１を形成するための孔形成部材を有し、
成形材料に孔ｈ０をあけた後に、前記孔形成部材に対応するように成形材料を成形型に配置し、
成形材料を成形型に配置した際、成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との平均距離が０ｍｍ超Ｌｍａｘ以下とすることがより好ましい。
ただし、前記成形体は、孔ｈ１の周辺に領域ａを有し、領域ａにおける板厚方向の線膨張率Ｃ１と、領域ａ以外の成形体領域における板厚方向の線膨張率Ｃ２との関係が、Ｃ１／Ｃ２＜１であり、領域ａの炭素繊維体積割合Ｖｆ１と、領域ａ以外の成形体領域の炭素繊維体積割合Ｖｆ２との関係が０．２＜Ｖｆ１／Ｖｆ２である。
本発明の成形体の製造方法は、形成される孔ｈ１の精度に優れる。
【００５０】
（成形材料の孔ｈ０）
成形材料の孔ｈ０とは、成形体の孔ｈ１に対応する場所に、予め設けられた開口した孔ｈ０であり、例えば図３の（ａ）に示したような孔ｈ０である。
成形材料に孔ｈ０を設ける手段としては、ピアス型、トムソン刃、ドリル、エンドミル、等の刃物や、ウォータージェットやレーザーカットを用いることができる。
【００５１】
（孔ｈ１を設けた成形体の製造例）
成形体の所望の位置に孔ｈ１を形成するための孔成形部材は、雌雄一対の成形型の少なくともいずれか一方（すなわち上型又は下型）に設けられていれば良く、例えば図３（ｂ）のような下型の突起（３０２）が例示できる。なお、孔成形部材は、ピンを成形型に配置することで設けられ、コアピンと呼ばれる場合もある。
図３に成形体を製造するための成形型の例をその断面概略図で示すが、成形型はプレス装置（図示せず）に取り付けられた雌雄一対（３０３、３０４）の上型下型で構成されており、通常その一方、場合によってはその両方が成形型の開閉方向に移動可能（図では、雄金型は固定され、雌金型が移動可能となっている）となっている。
【００５２】
これらの成形型は製品形状に応じたキャビティ面を有しており、図３においては、所定の位置に開口を形成せしめるための孔成形部材として、成形型内を成形型の開閉方向に進退可能であって、目的とする成形体の孔ｈ１と同じ断面形状の孔成形部材が、目的とする成形体の孔ｈ１の位置に対応して設けられている。
孔成形部材を設ける成形型は雌雄いずれの成形型であってもよいが、予熱して軟化状態にある成形材料の供給を容易にするためには、成形材料を配置する側の成形型に設けるのが好ましい。また、場合によっては型締時に孔成形部材の先端面が相対して接するように、雌雄両方の成形型に設けてもよい。
【００５３】
以下、図３に示す成形型を用いた場合の本発明の方法を説明する。雌雄両成形型（３０３、３０４）を開放状態とし、成形材料（３０１）を雄成形型（３０３）のキャビティ面に載置する。成形型に設けられた孔形成部材（３０２）に対応する位置には、該孔形成部材（３０２）の投影面積よりも大きい投影面積を有する孔ｈ０が成形材料に設けられており（図３）、成形材料（３０１）はこの孔ｈ０内に孔形成部材（３０２）を挿入して成形型下型に載置される（図３の（ｂ））。
孔形成部材に対応するように孔ｈ０を有する成形材料を成形型に配置するとは、具体的には孔形成部材を成形材料の孔ｈ０に通して配置することである。
【００５４】
下型３０３のキャビティ面上に、孔ｈ０に孔成形部材３０２を挿入した成形材料を配置したのち、上型３０４の降下を開始する。上型の降下にしたがって下型に設けた孔成形部材の先端面と上型の成形面が接触し、更に降下を続けると、孔形成部材は、上型（図３、５でいう３０４）に予め設けておいた、孔形成部材の収納部（図示せず）に収まり、成形材料（３０１）は流動して孔ｈ１を有する成形体は製造される。
成形完了後、雌雄両金型を開放して成形体を取り出すことにより、孔ｈ１有する成形体が得られる。
【００５５】
（成形材料の配置方法）
厚みｔの成形材料（例えば図３の３０１）を成形型に配置した際には、成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との平均距離Ｌｆが０＜Ｌｆ＜１０ｔであることが好ましい。これは、成形材料の厚みが厚い場合に、成形材料の流動距離を長くできることを意味している。例えば、成形材料の厚みが２．５ｍｍの時は、平均距離Ｌｆは０＜Ｌｆ＜２５ｍｍとすれば良い。
より好ましい平均距離Ｌｆの上限は、７ｔ未満であり、更に好ましくは６ｔ未満であり、より一層好ましくは３ｔ以下である。
なお、成形材料の厚みｔは特に限定されるものではないが、通常０．０１ｍｍ〜１００ｍｍの範囲内が好ましく、０．０１ｍｍ〜１０．０ｍｍの範囲内が好ましく、０．１ｍｍ〜５．０ｍｍの範囲内がより好ましい。
なお、本発明に用いられる成形材料が複数の層が積層された構成を有する場合、上記厚みｔは各層の厚みを指すのではなく、各層の厚みを合計した成形材料全体の厚みを指すものとする。本発明における成形材料は、単一の層からなる単層構造を有するものであってもよく、又は複数層が積層された積層構造を有するものであっても良い。成形材料が上記積層構造を有する態様としては、同一の組成を有する複数の層が積層された態様であってもよく、又は互いに異なる組成を有する複数の層が積層された態様であっても良い。
また、成形材料（例えば図３の３０１）を成形型に配置した際、成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との平均距離Ｌｆが０ｍｍ超最大繊維長Ｌｍａｘ以下とすることがより好ましい。
成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との距離とは、例えば図３（ｂ）の３０５で示すように、内壁面Ｗ０から孔形成部材までの距離であり、その平均距離は、孔形成部材３０２と、孔ｈ０の形状が不定形状であったり、配置する場所に偏りが有る場合であったりしても、その平均をとる。
【００５６】
（平均距離Ｌｆの下限）
成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との平均距離Ｌｆの下限は、最大繊維長Ｌｍａｘの１／１０以上がより好ましく、３ｍｍ以上であることが更に好ましく、５ｍｍ以上であるとより一層好ましい。
成形材料を成形型に配置した際、成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との平均距離Ｌｆを０ｍｍ超にすると、成形時に炭素繊維と樹脂が共に流動しながら孔ｈ０の内壁面Ｗ０が孔成形部材に近づいて、成形体の孔ｈ１の内壁面Ｗ１を形成する。このとき、例えば炭素繊維が面内方向に２次元ランダムに分散している成形材料を用いた場合、流動部分は、炭素繊維が板厚方向（図２におけるＺ方向）を含めた３次元方向に配向している状態に変化する。一方、成形材料が流動して成形されない部分（成形前後でほとんど動かない部分）は、炭素繊維は面内方向に２次元ランダムに分散している状態が維持される。
【００５７】
流動部分において、炭素繊維がこのように板厚方向に配向する結果、孔ｈ１の周辺（領域ａ）における板厚方向の線膨張率Ｃ１と、領域ａ以外の成形体領域における板厚方向の線膨張率Ｃ２との関係が、Ｃ１／Ｃ２＜１である成形体が得られる。
このことは、２次元ランダムに分散している成形材料ではなく、一方向に配列している成形材料を用いても、同様である。すなわち、領域ａでは炭素繊維が板厚方向にも配向するが、領域ａ以外の成形体領域では、一方向に配向している状態となって成形が完了する。このため、孔ｈ１の周辺（領域ａ）における板厚方向の線膨張率Ｃ１と、領域ａ以外の成形体領域における板厚方向の線膨張率Ｃ２との関係が、Ｃ１／Ｃ２＜１である（一方向性の）成形体が得られる。
【００５８】
なお、成形時に炭素繊維と熱可塑性樹脂が共に流動しながら孔ｈ０の内壁面Ｗ０が孔成形部材に近づいて、成形体の孔ｈ１の内壁面Ｗ１を形成するには、上述したように、炭素繊維が、上記式（１）で定義される臨界単糸数以上で構成される炭素繊維束（Ａ）と、臨界単糸数未満の炭素繊維束（Ｂ１）および／または炭素繊維単糸（Ｂ２）とが混在し、炭素繊維束（Ａ）の繊維全量に対する割合が５Ｖｏｌ％超９９Ｖｏｌ％未満であり、さらに、上記炭素繊維束（Ａ）中の平均繊維数（Ｎ）が、上記式（２）の条件を満たしていると良い。
【００５９】
（平均距離Ｌｆの上限）
成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との平均距離Ｌｆの上限は１０ｔ（ｔは成形材料の厚み）以下であることが好ましく、最大繊維長Ｌｍａｘ以下であることがより好ましいが、３０ｍｍ以下であることが更に好ましく、２０ｍｍ以下であると特に好ましい。最大繊維長Ｌｍａｘ以下で流動させれば、成形材料の成形型への配置が簡便になるという点で有利であるし、少なくとも１つの不連続繊維がほぼ完全に流動距離を進むので、より確実に領域ａにおいて炭素繊維を板厚方向に配向させることができる。
【００６０】
（上記製造方法の更なる効果）
上述の好ましい成形方法を採用した場合、切削加工により成形体に孔を設けるよりも、生産効率が向上するだけでなく、孔の精度も向上する。
すなわち、成形体を大量生産する場合、成形する際に孔を設ける事で、個々の成形体にそれぞれ切削加工する切削加工工程を省略できる。更に、孔ｈ１周辺（領域ａ）の繊維体積割合が比較的高いために、寸法安定性が良好であり、成形体に設けた孔の真円度は高いまま維持される。
【００６１】
（孔ｈ０の投影面積）
孔ｈ０の大きさである孔ｈ０の投影面積は、孔成形部材の投影面積の１０１％以上２０００％以下であることが好ましい。投影面積とは、成形型の抜き方向への投影面積であり、図３（ａ）でいうＺ方向である。
孔ｈ０の投影面積と孔成形部材の投影面積の関係が上記範囲にある場合、成形材料を成形する時の作業性に優れ、かつ成形体における孔精度や孔周辺の強度（領域ａの強度）を向上させる事ができる。孔ｈ０の投影面積が孔成形部材の投影面積の１０１％以上であると、成形材料が有する孔ｈ０を孔成形材料に配置するのが容易になり、成形後の孔ｈ１の周辺が肉厚になるなどの問題が発生しにくい。逆に、孔ｈ０の投影面積が孔成形部材の投影面積の２０００％以下であると、孔の周りが薄肉化しにくく、孔ｈ０と孔成形部材との距離にバラツキが発生しにくく、孔精度を保つのが容易となる。
【００６２】
さらに、孔成形部材を成形型下型に設けた場合、成形体の成形型下型への固定力を高める事ができ、成形型開放時の成形体の位置が一定になり、成形体の取り出しを安定的に行うことができる。これによって、優れた工程通過性を有する成形体の製造方法とする事ができる。
好ましい孔ｈ０の投影面積は、孔成形部材の投影面積の１０５％以上１７００％以下であり、より好ましくは１１０％以上１５００％以下である。
【実施例】
【００６３】
以下、本発明について実施例を用いて具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。【００６４】
１．以下の製造例、実施例で用いた原料は以下の通りである。なお、分解温度は、熱重量分析による測定結果である。
・ＰＡＮ系炭素繊維
東邦テナックス社製の炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＳＴＳ４０−２４Ｋ（平均繊維径７μｍ）
・ポリアミド６
以下、ＰＡ６と略する場合がある。
結晶性樹脂、融点２２５℃、分解温度（空気中）３００℃、
線膨張率：１０×１０−５／℃【００６５】
２．本実施例における各値は、以下の方法に従って求めた。
（１）炭素繊維体積割合（Ｖｆ）の分析
成形体を５００℃×１時間、炉内にて熱可塑性樹脂を燃焼除去し、処理前後の試料の質量を秤量することによって炭素繊維分と熱可塑性樹脂の質量を算出した。次に、各成分の比重を用いて、炭素繊維と熱可塑性樹脂の体積割合を算出した。成形材料に関しても、含有する炭素繊維体積割合をＶｆで表す。
式（ｃ）  Ｖｆ＝１００×炭素繊維体積／（炭素繊維体積＋熱可塑性樹脂体積）
なお、領域ａとそれ以外の部分でＶｆ（Ｖｆ１とＶｆ２）を測定する場合は、成形体のそれぞれの箇所を切削して取り出し、測定した。【００６６】
（２）成形体に含まれる炭素繊維の重量平均繊維長の分析
成形体に含まれる炭素繊維の重量平均繊維長は、５００℃×１時間程度、炉内にて熱可塑性樹脂を除去した後、無作為に抽出した炭素繊維１００本の長さをノギスおよびルーペで１ｍｍ単位まで測定して記録し、測定した全ての炭素繊維の長さ（Ｌｉ、ここでｉ＝１〜１００の整数）から、次式により重量平均繊維長（Ｌｗ）を求めた。
Ｌｗ＝（ΣＬｉ２）／（ΣＬｉ）  ・・・  式（ｂ）
なお、成形材料に含まれる炭素繊維の重量平均繊維長についても上記と同様の方法で測定することができる。【００６７】
（３）線膨張率の測定
試験片を前処理として１１０℃×２４時間、真空乾燥したのち、以下の測定条件で測定した。
試験片形状：２．５ｍｍ（板厚方向）×５ｍｍ（面内方向）×５ｍｍ（面内方向）
試験機種：ＴＭＡ／ＳＳ７１００（セイコーインスツルメンツ株式会社製）
昇温速度：５℃／ｍｉｎ
試験荷重：圧縮荷重  ４９ｍＮ
プローブ直径：２．９ｍｍ
測定雰囲気：窒素雰囲気下（１００ｍｌ／ｍｉｎ）
試験温度範囲：２５〜２００℃
なお、線膨張率を測定する際の圧縮方向は、以下（ｉ）〜（ｉｉｉ）の試料における、それぞれの方向である。
（ｉ）線膨張率Ｃ１：領域ａにおける板厚方向
（ｉｉ）線膨張率Ｃ２：領域ａ以外の成形体領域における板厚方向
（ｉｉｉ）線膨張率Ｃ３：領域ａ以外の成形体領域における面内方向
また、（ｉ）においては、孔ｈ１の内壁面Ｗ１から内壁面Ｗ１の法線方向の外側に向かって４つ試験片を切り出して測定し、平均をとった。（ｉｉ）と（ｉｉｉ）においては、領域ａから５０ｍｍ以上離れた場所で試験片を切り出した。【００６８】
（４）孔ｈ１を含まない箇所の繊維強化樹脂成形体、及び孔ｈ１を含む箇所（領域ａを含む箇所）の繊維強化樹脂成形体の強度は、ＪＩＳ  Ｋ７１６１：１９９４に準じてそれぞれダンベル形状を切出し、引張強度を測定した。
また、孔ｈ１を含まない箇所の引張強度に対する、孔ｈ１を含む箇所の引張強度低下率（％）を、下記式に基づき計算した。
引張強度低下率（％）＝（孔ｈ１を含まない箇所の引張強度−孔ｈ１を含む箇所の引張強度）÷孔ｈ１を含まない箇所の引張強度×１００【００６９】
（５）締結安定性の評価
製造した成形体を２枚準備し、孔ｈ１が重なるように積層して、樹脂リベットを用いてかしめ締結し、締結体を作成した。樹脂リベットは、クリンチリベット（ナイロン６、ミツカワ製、品番ＣＲ３２−２−１）を用いた。
締結体を常温（２０℃）から１７０℃まで昇温した後に下降するサイクルを５０回繰り返した後、１００μｍと１８０μｍのシックネスゲージを成形体とリベットの隙間に入れて、締結安定性を評価した。
Ｅｘｃｅｌｌｅｎｔ：１００μｍシックネスゲージが隙間に入らなかった。
Ｇｏｏｄ：１８０μｍのシックネスゲージが入らずに、１００μｍシックネスゲージが隙間に入った。
Ｂａｄ：１８０μｍシックネスゲージが隙間に入った。【００７０】
（６）成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との平均距離Ｌｆ
製造された成形体の孔ｈ１の周辺を観察し、成形材料が流動した範囲を定規で測定した。孔ｈ１（真円）から法線方向に、均等間隔１２方向で距離を測定し、平均値（ｍｍ）を算出した。なお、成形材料が流動した範囲は目視で確認した。【００７１】
（７）孔ｈ１の精度の評価
各実施例、比較例においては、１００個の成形体を製造し、１個の成形体につき孔ｈ１を１つずつ設け、合計１００個の孔ｈ１を作成した。ＣＭＭ測定機（３次元測定機、Ｃｏｏｒｄｉｎａｔｅ  Ｍｅａｓｕｒｉｎｇ  Ｍａｃｈｉｎｅ、ニコンインステック社製ＬＫＶ２０．１５．１０）を用いて、１００個製造した孔ｈ１のうち、最初の１０個の孔ｈ１の平均直径と、最後の１０個の孔ｈ１の平均直径を測定した。【００７２】
［製造例１］成形材料の製造
炭素繊維として、平均繊維長２０ｍｍにカットした東邦テナックス社製の炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＳＴＳ４０−２４Ｋ（平均繊維径７μｍ、単繊維数２４，０００本）を使用し、樹脂として、ユニチカ社製のナイロン６樹脂Ａ１０３０を用いて、米国特許第８９４６３４２号に記載された方法に基づき、炭素繊維目付け１４５６ｇ／ｍ２、ナイロン６樹脂目付け１６２０ｇ／ｍ２である二次元ランダムに炭素繊維が配向した炭素繊維およびナイロン６樹脂の成形材料前駆体を作成した。得られた成形材料前駆体を２６０℃に加熱したプレス装置にて、２．０ＭＰａにて５分間加熱し、平均厚み２．５ｍｍの成形材料（ｉ）を得た。
得られた成形材料について、それに含まれる炭素繊維の解析を行ったところ、前記式（１）で定義される臨界単糸数は８６本、臨界単糸数以上で構成される炭素繊維束（Ａ）中の平均単糸数（Ｎ）は８２０本であり、臨界単糸数以上で構成される炭素繊維束（Ａ）の割合は全炭素繊維量の８０Ｖｏｌ％であった。また、炭素繊維体積割合（Ｖｆ）は３５％、炭素繊維の繊維長は一定長であり、重量平均繊維長は２０ｍｍであった。【００７３】
［製造例２］
上記製造例１で成形材料前駆体を作成した後、成形材料前駆体から６０ｍｍ×６０ｍｍ切り出し、切り出された部分の代わりに同形状で同体積のナイロン６樹脂ペレットを配置した。これを２６０℃に加熱したプレス装置にて、２．０ＭＰａにて５分間加熱し、平均厚み２．５ｍｍの成形材料（ｉｉ）を得た。成形材料（ｉｉ）は成形材料（ｉ）の一部がナイロン６樹脂で置き換えられた部分を有するものである。【００７４】
［製造例３］
ユニチカ社製のナイロン６樹脂Ａ１０３０のみを用いて射出成形し、平均厚み２．５ｍｍの射出成形板を準備した。【００７５】
［製造例４］
成形材料前駆体を作成する際、開繊度を上げて成形材料前駆体を作成したこと以外は、実施例１と同様にして成形材料を準備し、これを成形材料（ｉｉｉ）とした。得られた成形材料について、それに含まれる炭素繊維の解析を行ったところ、前記式（１）で定義される臨界単糸数は８６本、臨界単糸数以上で構成される炭素繊維束（Ａ）中の平均単糸数（Ｎ）は４２０本であり、臨界単糸数以上で構成される炭素繊維束（Ａ）の割合は全炭素繊維量の３５Ｖｏｌ％であった。また、炭素繊維体積割合（Ｖｆ）は３５％、炭素繊維の繊維長は一定長であり、重量平均繊維長は２０ｍｍであった。【００７６】
［製造例５］
成形材料前駆体を作成する際、開繊度を上げて成形材料前駆体を作成したこと以外は、実施例１と同様にして成形材料を準備し、これを成形材料（ｉｖ）とした。得られた成形材料について、それに含まれる炭素繊維の解析を行ったところ、前記式（１）で定義される臨界単糸数は８６本、臨界単糸数以上で構成される炭素繊維束（Ａ）中の平均単糸数（Ｎ）は１００本であり、臨界単糸数以上で構成される炭素繊維束（Ａ）の割合は全炭素繊維量の５Ｖｏｌ％であった。また、炭素繊維体積割合（Ｖｆ）は３５％、炭素繊維の繊維長は一定長であり、重量平均繊維長は２０ｍｍであった。【００７７】
［製造例６］
成形材料前駆体を作成する際、開繊度を調整して成形材料前駆体を作成したこと以外は、製造例１と同様にして成形材料を準備し、これを成形材料（ｖ）とした。得られた成形材料について、それに含まれる炭素繊維の解析を行ったところ、前記式（１）で定義される臨界単糸数は８６本、臨界単糸数以上で構成される炭素繊維束（Ａ）中の平均単糸数（Ｎ）は２００本であり、臨界単糸数以上で構成される炭素繊維束（Ａ）の割合は全炭素繊維量の１０Ｖｏｌ％であった。また、炭素繊維体積割合（Ｖｆ）は３５％、炭素繊維の繊維長は一定長であり、重量平均繊維長は２０ｍｍであった。結果を表１に示す。【００７８】
［製造例７］
成形材料の平均厚みが１ｍｍとなるように、炭素繊維目付とナイロン樹脂目付を調整して成形材料前駆体を作成したこと以外は、製造例１と同様にして成形材料を作成し、これを成形材料（ｖｉ）とした。【００７９】
［実施例１］
製造例１で得られた成形材料（ｉ）を９５ｍｍ×１９５ｍｍに切り出し、図３に示す位置に孔ｈ０を設けた。孔ｈ０の孔径は直径４０ｍｍであった。これを１２０℃の熱風乾燥機で４時間乾燥した後、赤外線加熱機により２７５℃まで昇温した。成形型としては、１００ｍｍ×２００ｍｍの平板状の成形キャビティを有するものに、図３に示す位置に孔形成部材を配置したものを用いた。なお、孔成形部材の成形型の抜き方向への投影面積は１３７ｍｍ２であった。成形型の抜き方向から見た際の孔形成部材の形状は直径１３．２０ｍｍの真円形状であった。
この成形型を１４０℃に設定し、加熱した成形材料を成形型内に導入し、プレス圧力１０ＭＰａで１分間加圧し、孔ｈ１（真円形状）を有する成形体を得た。また、この作業を１００回繰り返して、孔ｈ１を有する成形体を１００個作成し、上述のように孔ｈ１の精度を評価した。結果を表２に示す。【００８０】
［実施例２］
孔ｈ０の孔径を直径３０ｍｍとしたこと以外は、実施例１と同様にしてプレス成形し、成形体を得た。結果を表２に示す。【００８１】
［実施例３］
孔ｈ０の孔径を直径１６ｍｍとしたこと以外は、実施例１と同様にしてプレス成形し、成形体を得た。結果を表２に示す。【００８２】
［実施例４］
孔ｈ０の孔径を直径１４ｍｍとしたこと以外は、実施例１と同様にしてプレス成形し、成形体を得た。結果を表２に示す。【００８３】
［実施例５］
成形材料（ｉｉｉ）を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてプレス成形し、成形体を得た、結果を表２に示す。【００８４】
［実施例６］
成形材料（ｖ）を用いたこと以外は、実施例１と同様にプレス成形し、成形体を得た。結果を表２に示す。【００８５】
［実施例７］
孔ｈ０の孔径を５０ｍｍとしたこと以外は、実施例１と同様にプレス成形し、成形体を得た。結果を表２に示す。【００８６】
［実施例８］
孔ｈ０の孔径を６２ｍｍとしたこと以外は、実施例１と同様にプレス成形し、成形体を得た。結果を表３に示す。【００８７】
［実施例９］
孔形成部材（真円形状）の直径を５．２０ｍｍ、孔ｈ０の孔径を３０ｍｍとしたこと以外は、実施例１と同様にプレス成形し、成形体を得た。結果を表３に示す。【００８８】
［実施例１０］
孔形成部材（真円形状）の直径を３０．２０ｍｍ、孔ｈ０の孔径を６２ｍｍとしたこと以外は、実施例１と同様にプレス成形し、成形体を得た。結果を表３に示す。【００８９】
［実施例１１］
孔形成部材の形状を１辺６ｍｍの正方形とし、成形材料の流動距離が１０ｍｍとなるように、孔形成部材の形状に沿って、孔ｈ０を設けて成形材料を配置した（図７参照）。これ以外は、実施例１と同様にプレスし、成形体を得た。結果を表４に示す。【００９０】
［実施例１２］
孔形成部材の形状を１辺６ｍｍの正三角形とし、成形材料の流動距離が１０ｍｍとなるように、孔形成部材の形状に沿って、孔ｈ０を設けて成形材料を配置した（図８参照）。これ以外は、実施例１と同様にプレスし、成形体を得た。結果を表４に示す。【００９１】
［実施例１３］
成形材料（ｖｉ）を用い、孔ｈ０（真円形状）の直径を１４ｍｍとしたこと以外は、実施例１と同様にプレスし、成形体を得た。結果を表４に示す。【００９２】
［実施例１４］
成形材料（ｉ）を２枚重ねて成形材料の厚みを５ｍｍとしたこと以外は、実施例１と同様にプレスし、成形体を得た。結果を表４に示す。【００９３】
［実施例１５］
成形材料（ｉ）を４枚重ねて成形材料の厚みを１０ｍｍとし、孔ｈ０（真円形状）の直径を１５０ｍｍとしたこと以外は、実施例１と同様にプレスし、成形体を得た。結果を表４に示す。【００９４】
［比較例１］
成形材料（ｉ）を９５ｍｍ×１９５ｍｍに切り出し、孔ｈ０を設けず、１２０℃の熱風乾燥機で４時間乾燥した後、赤外線加熱機により２７５℃まで昇温した。成形型としては、１００ｍｍ×２００ｍｍの平板状の成形キャビティを有するものに、孔形成部材を配置しないもの用いた。この成形型を１４０℃に設定し、加熱した成形材料を成形型内に導入し、プレス圧力１０ＭＰａで１分間加圧し、孔を有しない成形体を得た。
得られた成形体に対し、３軸マシニングセンターを用いて加工を行った。螺旋状切削刃のねじれ角が０°、すくい角が１０°、刃数（ｔ）が４枚、直径６ｍｍのエンドミルを用いて切削加工し（回転数が８０００（１／ｍｉｎ）であったので、送り速度は８００ｍｍ／ｍｉｎ）、直径１３．２ｍｍの真円状の孔を成形体に設けた。切削加工により孔を設けたため、１工程増加し、生産性に劣るものであった。結果を表３に示す。【００９５】
［比較例２］
成形材料（ｉｉ）を、ナイロン６樹脂で置き換えた部分を含めて９５ｍｍ×１９５ｍｍに切り出し、ナイロン６樹脂で置き換えた部分（６０ｍｍ×６０ｍｍ）に、図３に示す位置に孔ｈ０（直径４０ｍｍ）を設けた。これを１２０℃の熱風乾燥機で４時間乾燥した後、赤外線加熱機により２７５℃まで昇温した。成形型としては、１００ｍｍ×２００ｍｍの平板状の成形キャビティを有するものに、図３に示す位置に孔形成部材を配置したものを用いた。なお、孔成形部材の成形型の抜き方向への投影面積は１３７ｍｍ２であった。
この成形型を１４０℃に設定し、加熱した成形材料を成形型内に導入し、プレス圧力１０ＭＰａで１分間加圧し、成形体を得た。また、連続して１００個の成形体に対してエンドミルで切削したが、この際エンドミルの刃は次第に摩耗した。この結果、最後の１０個を作成する際には、摩耗が原因で目的の真円形状を作成できなかった（目的とする真円形状よりも小さくなった）。結果を表３に示す。【００９６】
［比較例３］
製造例３で得られた射出成形板に対し、螺旋状切削刃のねじれ角が０°、すくい角が１０°、刃数（ｔ）が４枚、直径６ｍｍのエンドミルを用いて切削加工し（回転数が８０００（１／ｍｉｎ）であったので、送り速度は８００ｍｍ／ｍｉｎ）、直径１３ｍｍの真円状の孔を射出成形板に設けた。結果を表３に示す。【００９７】
［比較例４］
成形材料（ｉｖ）を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてプレス成形し、成形体を得た、結果を表３に示す。【００９８】
【表１】
2017043186.tif 000003
【００９９】
【表２】
2017043186.tif 000004
【０１００】
【表３】
2017043186.tif 000005
【０１０１】
【表４】
2017043186.tif 000006
【産業上の利用可能性】
【０１０２】
本発明の成形体及びその製造方法は、各種構成部材、例えば自動車の内板、外板、構造部材、また各種電気製品、機械のフレームや筐体等に用いることができる。好ましくは、自動車部品として利用できる。【０１０３】
本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。
本出願は、２０１５年９月８日出願の日本特許出願（特願２０１５−１７６６１７）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
【符号の説明】
【０１０４】
１０１  成形体
２０１  領域ａを示す範囲
３０１  孔ｈ０を設けた成形材料
３０２  孔形成部材
３０３  成形型の下型
３０４  成形型の上型
３０５  成形材料の孔ｈ０の内壁面Ｗ０と、孔形成部材との距離
５０１  孔ｈ０と、孔ｈ０−２とを設けた成形材料
６０１  本発明における孔ｈ１を設けた成形体を２枚重ねて締結した締結体
６０２  樹脂リベットを用いてかしめられた締結棒
ｈ０  成形材料に設けた孔
ｈ０−２  成形材料に設けた、孔ｈ０とは別の、第２の孔
ｈ１  成形体に設けた孔
ｈ１−２  成形体に設けた、孔ｈ１とは別の、第２の孔
Ｗ１  内壁面
Ｗ２  仮想外壁面
Ｗ０  成形材料の孔ｈ０の内壁面
【図１】
2017043186.tif 000007
【図２】
2017043186.tif 000008
【図３】
2017043186.tif 000009
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2017043186.tif 000013
【図８】
2017043186.tif 000014
【国際調査報告】
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2017043186.tif 000016
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