【事件の表示】
　特許第５８７４８６４号発明「プラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板およびその溶接方法」の特許異議申立事件について、次のとおり決定する。
【結　論】
　特許第５８７４８６４号の請求項１ないし５に係る特許を維持する。
【理　由】
第１　手続の経緯 
　特許第５８７４８６４号の請求項１〜５に係る特許（以下、「本件特許」という。）についての出願は、２０１５年５月１２日（優先権主張２０１４年　７月３１日、日本国（ＪＰ））を国際出願日として出願され、平成２８年　１月２９日にその特許権の設定登録がされ、その後、その特許に対し、特許異議申立人尾田　久敏により特許異議の申立てがされたものである。 
第２　本件特許発明 
　特許第５８７４８６４号の請求項１〜５に係る発明（以下、それぞれ、「本件特許発明１」〜「本件特許発明５」という。）は、その特許請求の範囲の請求項１〜５に記載された事項により特定される以下のとおりのものであると認める。
「【請求項１】
質量％で、
Ｃ：０．０２０％以下、
Ｓｉ：０．６％以下、
Ｍｎ：０．５％以下、
Ｐ：０．０４％以下、
Ｓ：０．０１０％以下、
Ａｌ：０．０１５％以上、０．２０％以下、
Ｃｒ：１７．０％以上、２４．０％以下、
Ｎｉ：０．６％未満、
Ｎ：０．０２０％以下、
Ｃａ：０．０００２％以上、０．００２０％以下、
Ｏ：０．００４０％以下、を含有し、
Ｔｉ：０．０１％以上、０．４５％以下、Ｎｂ：０．０１％以上、０．５５％以下から選ばれる１種または２種を更に含有し、
残部Ｆｅ及びその他不可避的不純物からなり、
（Ｔｉ＋Ｎｂ×４８／９３）／（Ｃ＋Ｎ）≧８．０  ・・・（１）
（式（１）中のＴｉ、Ｎｂ、ＣおよびＮは、各元素の含有量（質量％）を示す。）
を満たすプラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板。
【請求項２】
質量％で、
Ｍｏ：０．０１％以上、２．０％以下、
Ｃｕ：０．０１％以上、１．０％以下、
Ｃｏ：０．０１％以上、０．２％以下、のうちから選ばれる１種または２種以上を含有する請求項１に記載のプラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板。
【請求項３】
質量％で、
Ｖ：０．０１％以上、０．１０％以下、
Ｚｒ：０．０１％以上、０．１０％以下、
Ｂ：０．０００２％以上、０．００５０％以下、の１種または２種以上を含有する請求項１または２に記載のプラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板。
【請求項４】
キーホール溶接に用いられる請求項１〜３のいずれか１項に記載のプラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板。
【請求項５】
請求項１〜３のいずれか１項に記載のプラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板をプラズマキーホール溶接に用いるプラズマキーホール溶接方法。」
第３　申立理由の概要 
　特許異議申立人尾田　久敏（以下、単に「特許異議申立人」という。）は、証拠として、甲第１号証：特開２００７−２９００３３号公報、甲第２号証：特開２０１３−１８４２１６号公報、甲第３号証：特開平９−２０９６４号公報、甲第４号証：日本橋梁技報、１３〜２０頁、１９９６年、甲第５号証：特開２００１−１５０１４１号公報、甲第６号証：特開２０１４−７７２０２号公報、甲第７号証：特開２００３−２２１６５２号公報を提出し、請求項１〜５に係る特許は特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものであるから、請求項１〜５に係る特許を取り消すべきものである旨主張している。 
　すなわち、本件特許発明１、４、５は、甲第１号証に記載された発明と甲第２〜５号証に記載された周知技術により、本件特許発明２は、甲第１号証に記載された発明と甲第２〜６号証に記載された周知技術により、本件特許発明３は、甲第１号証に記載された発明と甲第２〜７号証に記載された周知技術により、それぞれ当業者が容易になし得る発明である旨主張している。
第４　甲各号証の記載事項 
（１）甲第１号証：特開２００７−２９００３３号公報
（１−ア） 
「【請求項１】
　フェライト系ステンレス鋼板の端面同士を突き合わせ溶接してなるフェライト系ステンレス鋼溶接金属であって、前記溶接により形成された溶接金属部の断面形状が・・・加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接金属。」（なお、「・・・」は記載の省略を表す。以下、同様。）
（１−イ） 
「【００２６】
　つぎに、本発明を構成するフェライト系ステンレス鋼板溶接金属の組成限定理由について説明する。なお、以下、組成に関する「％」表示は、とくに断らない限り質量％を意味するものとする。」 
（１−ウ） 
「【００３９】
　Ｖ：0.01〜0.5％および／またはＷ：0.001〜0.05％
　ＶおよびＷはいずれも、溶接熱影響部の溶接割れ感受性を改善するのに有用な元素である・・・」 
（１−エ）
「【００４０】
　Ｃｕ：3.0％以下
　Ｃｕは、耐食性を向上させる元素であり、高耐食性を必要とする場合に添加することが有効である。」
（１−オ）
「【００４２】
　Ｂ：0.0002〜0.0030%
　Ｂは、焼入れ性の向上を通じて特に溶接熱影響部の靱性改善に効果がある。」
（１−カ）
「【００４３】
　上記した成分以外の残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。不可避的不純物としては、Ｏ：0.015％以下、Ｍｇ：0.0020％以下が許容できる。」
（１−キ）
「【００４５】
　本発明では鋼板端部同士の突合せ部の溶接方法は、上記したような所定断面形状の溶接金属部が形成できればよく、とくに限定する必要はないが、ティグ溶接、プラズマ溶接などのアーク溶接法、レーザ溶接法などが好適である。なお、溶接材料は必ずしも必要としない。」
（１−ク）
「【実施例１】
【００４７】
・・・表１に示す成分組成からなる鋼を、・・・冷延鋼板とした。」
（１−ケ）
「【００４８】
【表１】
 
」
（１−コ）
「【実施例２】
・・・
【００５９】
　表３に示す成分組成からなる鋼を、・・・冷延鋼板とした。」
（１−カ）
「【００６０】
【表３】
 
」
　上記事項から、甲第１号証には、次の技術的事項が記載されている。
ａ．前記（１−ア）には、突き合わせ溶接用のフェライト系ステンレス鋼板が記載されている。
ｂ．前記（１−ク）、（１−ケ）には、実施例１の鋼Ｎｏ．Ｆとして、Ｃ：０．００３％、Ｓｉ：０．０８％、Ｍｎ：０．１４％、Ｐ：０．０２４％、Ｓ：０．００２％、Ｃｒ：１８．６％、Ｎｉ：０．３％、Ａｌ：０．０８４％、Ｎ：０．００９７％、Ｎｂ：０．２５％、Ｔｉ：０．２０％、Ｃａ：０．０００７％、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼板が記載されている。ここで、前記（１−イ）の記載から、組成は質量％表記であり、また、前記（１−カ）の記載から、不可避的不純物として、Ｏ：０．０１５％以下を含有しているといえる。
ｃ．前記（１−コ）、（１−カ）には、実施例２の鋼Ｎｏ．Ｊとして、Ｃ：０．００８％、Ｓｉ：０．３９％、Ｍｎ：０．２４％、Ｐ：０．０２６％、Ｓ：０．００６％、Ｃｒ：２２．１％、Ｎｉ：０．２％、Ａｌ：０．０８１％、Ｎ：０．００８２％、Ｎｂ：０．２５％、Ｔｉ：０．１１％、Ｃａ：０．０００９％、Ｍｏ：１．５％、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼板が記載されている。ここで、前記（１−イ）の記載から、組成は質量％表記であり、また、前記（１−カ）の記載から、不可避的不純物として、Ｏ：０．０１５％以下を含有しているといえる。
ｄ．前記（１−キ）には、溶接法として、ティグ溶接、プラズマ溶接などのアーク溶接法、レーザ溶接法などが好適であることが記載されている。
　そうすると、甲第１号証には、次の発明が記載されていると認められる。
「質量％で、Ｃ：０．００３％、Ｓｉ：０．０８％、Ｍｎ：０．１４％、Ｐ：０．０２４％、Ｓ：０．００２％、Ｃｒ：１８．６％、Ｎｉ：０．３％、Ａｌ：０．０８４％、Ｎ：０．００９７％、Ｎｂ：０．２５％、Ｔｉ：０．２０％、Ｃａ：０．０００７％、Ｏ：０．０１５％以下、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる、ティグ溶接、プラズマ溶接などのアーク溶接法、レーザ溶接法による突き合わせ溶接用フェライト系ステンレス鋼板。」（以下、「甲１発明１」という。）
「質量％で、Ｃ：０．００８％、Ｓｉ：０．３９％、Ｍｎ：０．２４％、Ｐ：０．０２６％、Ｓ：０．００６％、Ｃｒ：２２．１％、Ｎｉ：０．２％、Ａｌ：０．０８１％、Ｎ：０．００８２％、Ｎｂ：０．２５％、Ｔｉ：０．１１％、Ｃａ：０．０００９％、Ｍｏ：１．５％、Ｏ：０．０１５％以下、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる、ティグ溶接、プラズマ溶接などのアーク溶接法、レーザ溶接法による突き合わせ溶接用フェライト系ステンレス鋼板。」（以下、「甲１発明２」という。）
（２）甲第２号証：特開２０１３−１８４２１６号公報
（２−ア）
「【請求項１】
　シールドガスを用いるガスシールドアーク溶接用であるとともに、亜鉛めっき鋼板溶接用のソリッドワイヤであって、・・・」
（２−イ） 
「【００３３】
・・・
　そして、本発明に係るソリッドワイヤは、所定量のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｏ、Ｃｒ、を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物で構成されるとともに、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｓ、Ｏの含有量が所定の関係を満たすことを特徴とする。
　以下、本発明に係るソリッドワイヤの各元素の含有量を限定した理由について説明するが、この含有量は、ソリッドワイヤ全質量に対する含有量である。」
（２−ウ）
「【００３９】
（Ｏ：０．０１００質量％以下）
　Ｏは、Ｓと同様に少量の添加で溶融金属の表面張力を低下させる元素であり、含有量は極力少ないほうが好ましい。詳細には、Ｏの含有量が０．０１００質量％を超えると、溶融金属の表面張力が過剰に低下し、ピット、ブローホールが発生し易くなる。
　したがって、Ｏの含有量は、０．０１００質量％以下（０質量％も含む）とする。」
（３）甲第３号証：特開平９−２０９６４号公報
（３−ア） 
「【０００１】
・・・この発明は、溶接性に優れた高Ｃｒ鋼板およびその製造方法に関し、詳しくは、表面形態および組成の調整により、溶接材料を使用しない、いわゆるノンフィラー溶接に際し、適正なビード形状が保たれ、アンダーカットおよび穴あき欠陥等の溶接ビード形状不良を生じない高Ｃｒ鋼板およびその製造方法に関するものである。」
（３−イ）
「【０００３】これらの構造物を製造する際には、溶接を行うことが多く、溶接手法としては、ＴＩＧ溶接、プラズマ溶接を行うことが多い。なかでも、溶接材料（フィラーワイヤー）を用いずに行うノンフィラー溶接は、溶接部の溶接性に優れ、溶接材料費が不要なことから、採用されることが多い。」
（３−ウ）
「【００１７】濡れ性が良好な場合には、溶湯は下鋼板側を遠くに流れて凝固し、且つ、溶湯と鋼板との接触角が小さくなるため止端角度は小さくなり易い。また、溶湯が流れ過ぎるためアンダーカットが発生する。更に、溶湯の濡れ性が大になると、下鋼板の溶け込みが浅くなり、のど厚は比較的小さくなる。
【００１８】濡れ性が非常に良好で、溶湯の流動性も非常に高い場合、溶接時の溶接プール中に穴および盛り上がりが生じやすくなるため、穴あきおよびうろこ状盛り上がり等の欠陥が発生する。
【００１９】一方、濡れ性が悪い場合には、溶湯は下鋼板側を過度に流れず、且つ、溶湯と鋼板との接触角が大きくなるため止端角度は大きくなりやすい。また、溶湯があまり流れないためアンダーカットは発生しない。濡れ性が更に悪い場合、下鋼板の溶け込みが深くなり、のど厚は比較的大きくなる。
【００２０】濡れ性が非常に悪く、溶湯の流動性が非常に低い場合も、溶接時の溶融プール中に穴および盛り上がりが生じやすくなるため、穴あきおよびうろこ状盛り上がり等の欠陥が発生する。
・・・
【００２２】（１）Ｓ（硫黄）、Ｏ（酸素）含有量への表面形態の影響
成分は溶湯の流動性に大きな影響を与える。特に鋼中のＯおよびＳは、流動性を変化させる主要な元素であり、鋼中のＯおよびＳが多いと、溶湯の流動性が高くなる。多くの実験結果より、その作用は（１／２）〔Ｓ％〕＋〔Ｏ％〕に依存することが判明した。高Ｃｒ鋼板の表面形態は、溶湯の濡れ性に大きな影響を与える。即ち、表面積が大きくなると、溶接時に表面の不動態化膜や吸着酸素から溶湯中へ混入するＯ量が増加し流動性が増大する。流動性が増大するため、濡れ性も高くなる。」
（３−エ）
「【００２８】（３）Ｃａ（カルシウム）、Ｍｇ（マグネシウム）含有量の影響
図３は、止端角度、のど厚およびアーク安定性に対するＣａおよびＭｇの影響を示すグラフである。ＣａおよびＭｇは、溶湯のような高温度において、鋼中のＳおよびＯを固定し、ＳおよびＯによる悪影響を除去する。従って、ＣａおよびＭｇのうちの少なくとも１つを鋼中に含有させる（請求項２）。」
（４）甲第４号証：日本橋梁技報、１３〜２０頁、１９９６年
（４−ア）
「水平すみ肉溶接の高能率化に関する研究
−第２報　パルスMAG溶接による溶接速度の高速化−」（第１３頁第１−２行） 
（４−イ）
「一般に、アーク力が過度に強いときは、未凝固の溶融金属を後方に押し出すために、溶接ビードが盛り上がり、場合によっては極端なハンギングビードとなることが知られており７）・・・一方溶融金属の粘性が高い場合はアーク力が大きくとも、その影響は小さくなる可能性がある。溶融金属の粘性は溶融池の酸素濃度の低いほど、すなわち溶融金属中の脱酸成分の多いほど高粘度となると考えられ・・・」（第１４頁右欄第２２行−第１５頁左欄第１７行）
（４−ウ）
「母材は市販のSS400・・・」（第１５頁左欄第４１行）
（５）甲第５号証：特開２００１−１５０１４１号公報
（５−ア）
「【０００２】
・・・プラズマキーホール溶接は、プラズマアークの熱集中性を利用した特徴的な裏波溶接法である。」
（５−イ）
「【０００３】このようなプラズマキーホール溶接が可能なＩ型開先での板厚は、鉄系材料では板厚６mmまで、オーステナイト系ステンレス鋼では１０mmまで、フェライト系ステンレス鋼では８mmまで、アルミニウム系材料では８mmまで、チタン系材料では１５mmまで採用されている。」
（６）甲第６号証：特開２０１４−７７２０２号公報
（６−ア） 
「【０００１】
　本発明は、フェライト系ステンレス鋼、特に溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼に関するものである。」
（６−イ）
「【００３４】
　Ｃｏ：０．０１％以上０．２０％以下
　Ｃｏは靭性を向上させる元素である。この効果は０．０１％以上の含有によって得られる。一方、含有量が０．２０％を超えると加工性が低下する。」
（６−ウ）
「【００３５】
　Ｂ：０．０００２％以上０．０００９％以下
　Ｂは深絞り成形後の耐二次加工脆性を改善するために有効な元素である。この効果はＢの含有量を０．０００２％以上にすることで得られる。一方、０．０００９％を超えてＢを含有すると加工性と靭性が低下するので好ましくない。」
（７）甲第７号証：特開２００３−２２１６５２号公報
（７−ア） 
「【０００１】
・・・本発明は、プレス成形，曲げ加工，ロール成形等によって目標形状に成形加工でき、深絞り性に優れ、深絞り異方性の小さなフェライト系ステンレス鋼板に関する。」
（７−イ）
「【００１５】
・・・
Ｖ，Ｚｒ：０.０１〜０.３０質量％
何れも必要に応じて添加される合金成分であり、Ｖは固溶Ｃを炭化物として析出させることによって加工性を向上させ、Ｚｒは鋼中のＯを酸化物として捕捉することにより加工性や靭性を向上させる。」
第５　対比・判断 
（１）本件特許発明１について
Ａ．本件特許発明１と甲１発明１について
　本件特許発明１と甲１発明１とを対比する。 
（ア）甲１発明１の「フェライト系ステンレス鋼板」は、本件特許発明１の「フェライト系ステンレス鋼板」に相当する。
（イ）甲１発明１は、突き合わせ溶接に用いられるものであるから、本件特許発明１の「プラズマ溶接」の上位概念としての「溶接用」である点において一致する。
（ウ）甲１発明１の鋼組成について、本件特許発明１における式（１）の左辺を算出すると、（Ｔｉ＋Ｎｂ×４８／９３）／（Ｃ＋Ｎ）＝２５．９　となるから、甲１発明１の鋼組成は、本件特許発明１で特定される鋼組成及び式（１）において、「質量％で、Ｃ：０．００３％、Ｓｉ：０．０８％、Ｍｎ：０．１４％、Ｐ：０．０２４％、Ｓ：０．００２％、Ｃｒ：１８．６％、Ｎｉ：０．３％、Ａｌ：０．０８４％、Ｎ：０．００９７％、Ｎｂ：０．２５％、Ｔｉ：０．２０％、Ｃａ：０．０００７％」、「残部はＦｅおよび不可避的不純物」及び「（Ｔｉ＋Ｎｂ×４８／９３）／（Ｃ＋Ｎ）＝２５．９」の点で一致する。
　そうすると、本件特許発明１と甲１発明１の一致点及び相違点は、次のとおりである。  
（一致点）  
　「質量％で、Ｃ：０．００３％、Ｓｉ：０．０８％、Ｍｎ：０．１４％、Ｐ：０．０２４％、Ｓ：０．００２％、Ｃｒ：１８．６％、Ｎｉ：０．３％、Ａｌ：０．０８４％、Ｎ：０．００９７％、Ｎｂ：０．２５％、Ｔｉ：０．２０％、Ｃａ：０．０００７％を含有し、残部Ｆｅ及びその他不可避的不純物からなり、
（Ｔｉ＋Ｎｂ×４８／９３）／（Ｃ＋Ｎ）＝２５．９
（式（１）中のＴｉ、Ｎｂ、ＣおよびＮは、各元素の含有量（質量％）を示す。）
を満たす溶接用フェライト系ステンレス鋼板。」
（相違点１） 
　本件特許発明１では、「Ｏ：０．００４０％以下」とするのに対して、甲１発明１では、「Ｏ：０．０１５％以下」とする点。
（相違点２）
　本件特許発明１では、「プラズマ溶接用」を用途として特定するのに対して、甲１発明１では、プラズマ溶接を例示するものの、これに限定しない点。
 
　以下、相違点について検討する。
（相違点１）について 
　本件特許発明１の鋼組成におけるＯ量の上限を特定することについての技術的意義について、本件特許の発明の詳細な説明の【０００８】、【０００９】には、「本発明は、前記課題を解決するために、鋼成分を最適化し、溶け落ちを防止したものである。本発明者らは、プラズマ溶接の実験を行い詳細に検討した結果、鋼中のＯ量を出来るだけ少なくするとともに、Ｏと結びつきやすいＡｌ、Ｃａを添加して、ＯをＡｌ２Ｏ３やＣａＯとして固定することにより、溶け落ちの発生を抑えることができることを見出した。・・・これは、鋼中のＯ量を出来るだけ少なくするとともに、ＯをＡｌ２Ｏ３やＣａＯとして固定することにより、溶融池の粘性が上がり、そのため溶け落ちが発生しにくくなるためであると考えられる。」と記載されている。
　一方、甲１発明１には、プラズマ溶接を行う際に溶け落ちの発生を抑えるという課題は記載されておらず、また、甲１発明１の鋼組成におけるＯ量の上限は、前記（１−カ）によれば、単に不可避的不純物として許容できる量を示したのみであって、いかなる課題を解決するために不可避的不純物として許容できるＯの量を示したかについて何ら記載も示唆もされていない。
　そこで、甲第２〜７号証に記載される技術的事項について検討する。
　甲第２号証の前記（２−ア）〜（２−ウ）には、「シールドガスを用いるガスシールドアーク溶接用であるとともに、亜鉛めっき鋼板溶接用のソリッドワイヤ」に関して、Ｏは、Ｓと同様に少量の添加で溶融金属の表面張力を低下させる元素であり、含有量は極力少ないほうが好ましく、Ｏの含有量が０．０１００質量％を超えると、溶融金属の表面張力が過剰に低下し、ピット、ブローホールが発生し易くなること、が記載されている。
　しかし、鋼は、通常、その構成（成分及び組成範囲等）から、どのような特性を有するか予測することは困難であることを鑑みれば、フェライト系ステンレス鋼板についてのものではない甲第２号証に記載される前記技術的事項について、甲１発明１に適用して、溶融金属の表面張力の低下を防ぐことができるということはできない。また、甲第２号証には、溶融金属の表面張力の低下によってピット、ブローホールが発生し易くなることは記載されているものの、プラズマ溶接を行う際の溶け落ちに関する記載はない。
　甲第３号証の前記（３−ア）、（３−イ）には、「高Ｃｒ鋼板」について、ＴＩＧ溶接、プラズマ溶接を行う際に、適正なビード形状が保たれ、アンダーカットおよび穴あき欠陥等の溶接ビード形状不良を生じないようにすることを課題とすることが記載され、前記（３−ウ）には、鋼中のＯが多いと溶湯の流動性が高くなり濡れ性が高くなること、濡れ性が良好な場合には溶湯が流れ過ぎるためアンダーカットが発生し、また、溶接時の溶接プール中に穴および盛り上がりが生じやすくなるため、穴あきおよびうろこ状盛り上がり等の欠陥が発生すること、一方、濡れ性が非常に悪く、溶湯の流動性が非常に低い場合も、溶接時の溶融プール中に穴および盛り上がりが生じやすくなるため、穴あきおよびうろこ状盛り上がり等の欠陥が発生すること、前記（３−エ）には、Ｃａを添加して、溶湯のような高温度において、鋼中のＯを固定し、Ｏによる悪影響を除去すること、が記載されている。
　しかし、甲第２号証についての検討で述べたとおり、鋼は、通常、その構成（成分及び組成範囲等）から、どのような特性を有するか予測することは困難であることを鑑みれば、高Ｃｒ鋼についての発明ではあるものの、甲１発明１と同様の組成を有するフェライト系ステンレス鋼板についてのものではない甲第３号証に記載される前記技術的事項について、甲１発明１に適用して、溶湯の流動性を高めることができるということはできない。また、甲第３号証には、溶湯の流動性が高くなることによってアンダーカットや穴あきおよびうろこ状盛り上がり等の欠陥が発生することは記載されているものの、プラズマ溶接を行う際の溶け落ちに関する記載はない。
　甲第４号証の前記（４−ア）、（４−イ）には、パルスMAG溶接において、溶融金属の粘性が高い場合はアーク力が過度に強いときに、未凝固の溶融金属を後方に押し出すために、溶接ビードが盛り上がり、場合によっては極端なハンギングビードとなるというアーク力の影響を小さくできること、そして、溶融金属の粘性は溶融池の酸素濃度の低いほど、すなわち溶融金属中の脱酸成分の多いほど高粘度となること、が記載されている。また、前記（４−イ）には、SS400（一般構造用圧延鋼材）を試験片に用いたことが記載されている。
　しかし、甲第２号証についての検討で述べたとおり、鋼は、通常、その構成（成分及び組成範囲等）から、どのような特性を有するか予測することは困難であることを鑑みれば、フェライト系ステンレス鋼板についてのものではない甲第４号証に記載される前記技術的事項について、甲１発明１に適用して同様に溶融金属の粘度を高めることができるということはできない。また、甲第４号証には、パルスMAG溶接において、溶湯の粘度を高くすることによって溶接ビードが盛り上がり、極端なハンギングビードとなることを防ぐことは記載されるものの、プラズマ溶接を行う際の溶け落ちに関する記載はない。
　また、甲第５号証には、前記（５−ア）、（５−イ）によれば、フェライト系ステンレス鋼板をプラズマキーホール溶接に用いることが記載され、甲第６、７号証には、前記（６−ア）〜（６−ウ）、（７−ア）、（７−イ）に記載されるように、フェライト系ステンレス鋼の任意添加元素についての技術的事項について記載されているものの、Ｏ量と溶け落ちの関係に係る技術的事項は何ら記載されていない。
　一方、本件特許発明１の鋼組成におけるＯ量の上限を特定することについての技術的意義は、上述のとおり、溶け落ちの発生を抑えることである。そして、本件特許の発明の詳細な説明の【００２５】には、「鋼中のＯ量低減は、本発明の溶け落ちを軽減するという効果を得るために必須であり、Ｏの含有量を０．００５０％以下とすることで、その溶け落ちを軽減するという効果が得られる。Ｏ含有量は０．００４０％以下にするとその効果は大きくなり・・・」と記載され、実施例の結果が記載される表１によれば、Ｏの含有量が０．００４０％以下である供試材１〜５、７〜１６、１８、１９、２３は、Ｏの含有量が０．００４０％より大きい供試材記号６、１７、２４と比較して、より良好な溶け落ち軽減の評価結果が得られており、「Ｏ：０．００４０％以下」なる数値限定は臨界的意義を有するものといえる。
　そうすると、フェライト系ステンレス鋼板の発明である甲１発明１において、フェライト系ステンレス鋼板に係るものではなく、しかもＯ量を低減することで溶け落ちの発生を抑えることについて何ら記載のない甲第２〜４号証、及びＯ量を低減することで溶け落ちの発生を抑えることについて何ら記載のない甲第５〜７号証に記載される技術的事項に基づいて、Ｏ量を０．００４０％以下に低減することについて、当業者が容易になし得たことということはできない。
　また、甲１発明１に記載されるフェライト系ステンレス鋼板において、Ｏ量を０．００４０％以下に低減することで、溶け落ちの発生を抑えるという格別の作用効果が得られることは、当業者にとって予測し得ないものである。
　したがって、他の相違点について検討するまでもなく、本件特許発明１は、甲１発明１及び甲第２〜７号証の記載に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。
Ｂ．本件特許発明１と甲１発明２について
　本件特許発明１と甲１発明２とを対比する。 
（ア）甲１発明２の「フェライト系ステンレス鋼板」は、本件特許発明１の「フェライト系ステンレス鋼板」に相当する。
（イ）甲１発明２は、突き合わせ溶接に用いられるものであるから、本件特許発明１の「プラズマ溶接」の上位概念としての「溶接用」である点において一致する。
（ウ）甲１発明２の鋼組成について、本件特許発明１における式（１）の左辺を算出すると、（Ｔｉ＋Ｎｂ×４８／９３）／（Ｃ＋Ｎ）＝１４．８　となるから、甲１発明２の鋼組成は、本件特許発明１で特定される鋼組成及び式（１）において、「質量％で、Ｃ：０．００８％、Ｓｉ：０．３９％、Ｍｎ：０．２４％、Ｐ：０．０２６％、Ｓ：０．００６％、Ｃｒ：２２．１％、Ｎｉ：０．２％、Ａｌ：０．０８１％、Ｎ：０．００８２％、Ｎｂ：０．２５％、Ｔｉ：０．１１％、Ｃａ：０．０００９％」、「残部はＦｅおよび不可避的不純物」及び「（Ｔｉ＋Ｎｂ×４８／９３）／（Ｃ＋Ｎ）＝１４．８」の点で一致する。
　そうすると、本件特許発明１と甲１発明２の一致点及び相違点は、次のとおりである。  
（一致点）  
　「質量％で、Ｃ：０．００８％、Ｓｉ：０．３９％、Ｍｎ：０．２４％、Ｐ：０．０２６％、Ｓ：０．００６％、Ｃｒ：２２．１％、Ｎｉ：０．２％、Ａｌ：０．０８１％、Ｎ：０．００８２％、Ｎｂ：０．２５％、Ｔｉ：０．１１％、Ｃａ：０．０００９％を含有し、残部Ｆｅ及びその他不可避的不純物からなり、
（Ｔｉ＋Ｎｂ×４８／９３）／（Ｃ＋Ｎ）＝１４．８
（式（１）中のＴｉ、Ｎｂ、ＣおよびＮは、各元素の含有量（質量％）を示す。）
を満たす溶接用フェライト系ステンレス鋼板。」
（相違点３） 
　本件特許発明１では、「Ｏ：０．００４０％以下」とするのに対して、甲１発明２では、「Ｏ：０．０１５％以下」とする点。
（相違点４）
　本件特許発明１の鋼組成は、Ｍｏを含有しないのに対して、甲１発明２の鋼組成は、「Ｍｏ」を「１．５％」含有する点。
（相違点５）
　本件特許発明１では、「プラズマ溶接用」を用途として特定するのに対して、甲１発明２では、プラズマ溶接を例示するものの、これに限定しない点。
　以下、相違点について検討する。
（相違点３）について
　（相違点３）は、甲１発明１に係る（相違点１）と同様の相違点であり、（相違点１）について述べたとおり、フェライト系ステンレス鋼板の発明である甲１発明２において、フェライト系ステンレス鋼板に係るものではなく、しかもＯ量を低減することで溶け落ちを軽減することについて何ら記載のない甲第２〜４号証、及びＯ量を低減することで溶け落ちを軽減することについて何ら記載のない甲第５〜７号証に記載される技術的事項に基づいて、Ｏ量を０．００４０％以下に低減することについて、当業者が容易になし得たということはできない。
　したがって、他の相違点について検討するまでもなく、本件特許発明１は、甲１発明２に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。
（２）本件特許発明２〜５について
　本件特許発明２〜５は、本件特許発明１の発明特定事項を全て有しているから、本件特許発明２〜５も、本件特許発明１と同様に、甲１発明１及び甲第２号証〜甲第７号証の記載、又は甲１発明２及び甲第２号証〜甲第７号証の記載に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。
第６　むすび 
　以上のとおりであるから、特許異議の申立ての理由及び証拠によっては、本件請求項１〜５に係る特許を取り消すことはできない。 
　また、他に本件請求項１〜５に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。 
　よって、結論のとおり決定する。 
【異議決定日】
平成２８年１２月２１日（２０１６．１２．２１）