【事件の表示】
　特許第５７８６４９１号発明「ＥＧＲクーラー用フェライト系ステンレス鋼」の特許異議申立事件について、次のとおり決定する。
【結　論】
　特許第５７８６４９１号の明細書、特許請求の範囲を訂正請求書に添付された訂正明細書、特許請求の範囲のとおり訂正後の請求項〔１〜３〕について訂正することを認める。
　特許第５７８６４９１号の請求項１〜３に係る特許を維持する。
【理　由】
第１　手続の経緯
　特許第５７８６４９１号（以下、「本件特許」という。）に係る出願は、平成２３年　６月２８日に特許出願され、平成２７年　８月　７日にその特許権の設定の登録がされたものである。
　その後、本件特許の請求項１〜３に係る特許について、平成２８年　３月３１日に特許異議申立人　鈴野幹夫により特許異議の申立てがされ、当審から同年　６月１０日付けで取消理由が通知され、これに対して特許権者より同年　８月１２日に意見書が提出されるとともに、訂正請求がされ、これに対して特許異議申立人より同年１０月　５日に意見書が提出され、当審から同年１０月２８日付けで取消理由が通知され、これに対して、特許権者より同年１２月２６日に意見書が提出されるとともに、訂正請求がされた。
第２　訂正請求の適否
１　訂正の内容
　平成２８年１２月２６日付けの訂正請求書（以下、「本件訂正請求書」という。）による訂正（以下、「本件訂正」という。）は、以下の訂正事項からなる。
　なお、先にした訂正の請求である平成２８年　８月１２日付けの訂正請求書による訂正は取り下げられたものとみなされる。
（１）訂正事項１
　訂正前の請求項１に、「Ｓｉ：０．３〜２ｍａｓｓ％」とあるのを、「Ｓｉ：
０．６７
（請求項１の記載を引用する請求項２及び請求項３も同様に訂正する。）
（２）訂正事項２
　訂正前の願書に添付した明細書の【００１５】に「Ｓｉ：０．３〜２ｍａｓｓ％」とあるのを、「Ｓｉ：
０．６７
（３）訂正事項３
　訂正前の願書に添付した明細書の【００２７】に「Ｓｉ：０．３〜２ｍａｓｓ％」とあるのを、「Ｓｉ：
０．６７
０．６７
０．６７
（４）訂正事項４
　訂正前の願書に添付した明細書の【００４５】の表２に、鋼記号Ａの備考欄に「発明例」とあるのを、「
参考例
２　訂正の目的の適否、新規事項の有無、一群の請求項及び特許請求の範囲の拡張・変更の存否
（１）訂正事項１について
　訂正事項１は、Ｓｉの含有量の下限値がｍａｓｓ％で０．３とあるのを０．６７と訂正し、Ｓｉの含有量の範囲を減縮するものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とするものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
　また、本件特許の明細書の【００４５】の表２の鋼記号Ｃ及びＥのＳｉ含有量が０．６７ｍａｓｓ％であることが記載されているから、Ｓｉの含有量の下限値をｍａｓｓ％で、０．６７と訂正する訂正事項１は新規事項の追加に該当しない。
　さらに、訂正前の請求項１〜３は、請求項２及び３が訂正の対象である請求項１の記載を引用する関係にあるから、訂正前の請求項１〜３に対応する訂正後の請求項１〜３は、一群の請求項に該当し、本件訂正の請求は、一群の請求項ごとにされたものである。
（２）訂正事項２〜４について
　訂正事項２〜４は、訂正事項１に係る訂正に伴って、特許請求の範囲の記載と発明の詳細な説明の記載との整合を図るものであるから、明瞭でない記載の釈明を目的とするものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではなく、さらに新規事項の追加に該当しない。
　さらに、訂正事項２〜４に係る請求項は、請求項１〜３からなる一群の請求項であり、訂正事項２〜４は、この請求項１〜３からなる一群の請求項について行われるものである。
３　むすび
　したがって、訂正事項１〜４からなる本件訂正は、特許法第１２０条の５第２項ただし書第１号及び第３号に掲げる事項を目的とするものであり、かつ、同法同条第４項並びに同法同条第９項で準用する同法第１２６条第４項〜第６項の規定に適合するので、訂正後の請求項〔１〜３〕について訂正を認める。
第３　本件特許発明
　上記第２に記載したとおり、本件訂正は認められるから、特許５７８６４９１号の請求項１〜３に係る発明（以下、それぞれ「本件特許発明１」〜「本件特許発明３」といい、これらを総称して「本件特許発明」という。）は、それぞれ、本件訂正請求書に添付された訂正特許請求の範囲の請求項１〜３に記載された事項により特定される次のとおりのものである。
【請求項１】
Ｃ：０．０２ｍａｓｓ％以下、
Ｓｉ：０．６４〜２ｍａｓｓ％、
Ｍｎ：０．４５ｍａｓｓ％未満、
Ｐ：０．０４０ｍａｓｓ％以下、
Ｓ：０．００１ｍａｓｓ％超え０．００５ｍａｓｓ％以下、
Ａｌ：０．０１〜０．１ｍａｓｓ％、
Ｎ：０．０２ｍａｓｓ％以下、
Ｃｒ：１４〜３０ｍａｓｓ％、
Ｎｂ：０．３ｍａｓｓ％以上かつ１５（Ｃ（ｍａｓｓ％）＋Ｎ（ｍａｓｓ％））以上１．０ｍａｓｓ％以下、
Ｔｉ：０．０１ｍａｓｓ％以下を含有し、かつ、ＣｒとＳｉ、および、ＭｎとＳが、下記（１）および（２）式を満たして含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるＥＧＲクーラー用フェライト系ステンレス鋼。
記
Ｃｒ＋６Ｓｉ：１８〜３０ｍａｓｓ％ ・・・（１）
Ｍｎ×Ｓ≦０．０００５・・・（２）
（ただし、上記式中の元素記号はその元素の含有量（ｍａｓｓ％）を示す。）
【請求項２】
上記成分組成に加えてさらに、Ｎｉ：０．６ｍａｓｓ％以下を含有することを特徴とする請求項１に記載のＥＧＲクーラー用フェライト系ステンレス鋼。
【請求項３】
上記成分組成に加えてさらに、Ｍｏ：２ｍａｓｓ％以下を含有することを特徴とする請求項１または２に記載のＥＧＲクーラー用フェライト系ステンレス鋼。
第４　申立理由・取消理由の概要
１　申立理由
　特許異議申立人が、平成２８年　３月３１日付けの特許異議申立書において、以下の甲第１号証〜甲第９号証を証拠方法として、本件訂正前の請求項１〜３に係る特許について申立てた理由は、以下の申立理由１〜２であると認める。
申立理由１：本件訂正前の請求項１〜３に係る発明は、甲第１号証に記載された発明、及び甲第２号証〜甲第８号証に記載された周知技術常識に基づいて当業者が容易に発明することができたものであるから、その特許は、特許法第２９条の規定に違反してされたものであり、特許法第１１３条第２号に該当する。
申立理由２：本件訂正前の請求項１〜３に係る発明は、甲第２号証に記載された発明、及び甲第９号証に記載された周知技術常識に基づいて当業者が容易に発明することができたものであるから、その特許は、特許法第２９条の規定に違反してされたものであり、特許法第１１３条第２号に該当する。
＜証拠方法＞
甲第１号証：藤田展弘ら、「自動車排気マニフォールド用高耐熱フェライト系ステンレス鋼の開発」、耐熱金属材料第１２３委員会研究報告、日本学術振興会、平成４年、Ｖｏｌ．３３、Ｎｏ．１、ｐ．１〜８
甲第２号証：特開２００２−２１２６８３号公報
甲第３号証：特開平６−１７２９３５号公報
甲第４号証：藤村浩志ら、「Ｔｉ含有フェライト系ステンレス鋼の凝固組織に及ぼす酸化物組成の影響」、鉄と鋼、日本鉄鋼協会、平成１３年１１月発行、Ｖｏｌ．８７、Ｎｏ．１１、ｐ．７０７〜７１２
甲第５号証：木下昇ら、「塩水噴霧による１７％Ｃｒステンレス鋼のさび発生におよぼす非金属介在物の影響」、鉄と鋼、日本鉄鋼協会、昭和４６年１１月発行、Ｖｏｌ．５７、Ｎｏ．１３、ｐ．２１５２〜２１６３
甲第６号証：ステンレス協会編、「ステンレス鋼便覧　第３版」、日刊工業新聞社、１９９５年発行、ｐ．３７５〜３７６
甲第７号証：特開２００９−１７４０４０号公報
甲第８号証：特開２０１０−２３６００１号公報
甲第９号証：特開２００８−９６０４８号公報
　また、特許異議申立人は、平成２８年１０月　５日付け意見書において、以下の参考資料１〜参考資料８を証拠方法として、Ｍｎ及びＳがＭｎＳを形成して耐食性を阻害するのでその含有量を低減することによって耐食性の向上が可能であることは、ステンレス鋼分野の当業者にとって、極めてよく知られた周知の技術である旨主張している。
＜証拠方法＞
参考資料１：ステンレス協会編、「ステンレス鋼便覧　第３版」、日刊工業新聞社、１９９５年発行、ｐ．２５８〜２５９
参考資料２：表面技術、社団法人表面技術協会、平成　８年　１月発行、Ｖｏｌ．４７、Ｎｏ．１、１９９６、ｐ．２〜６
参考資料３：日新製鋼技報、日新製鋼株式会社、昭和６２年　７月発行、第５６号、ｐ．２１〜３４
参考資料４：岡崎隆ら、「１７Ｃｒステンレス鋼の耐銹性」、鉄と鋼、社団法人日本鉄鋼協会、昭和４９年　３月発行、Ｖｏｌ．６０、Ｎｏ．４、ｐ．１６４
参考資料５：特開昭６１−２３７４５号公報
参考資料６：特開２００９−２９９１８２号公報
参考資料７：特開２００９−２２８０３６号公報
参考資料８：特開平１０−３３９２９０号公報
２　平成２８年　６月１０日付けの取消理由通知書で通知した理由
　当審から平成２８年　６月１０日付けの取消理由通知書で通知した取消理由は、以下の取消理由１−１〜１−２である。
取消理由１−１：本件訂正前の請求項１〜３に係る発明は、甲第１号証に記載された発明と、甲第２号証及び甲第３号証に記載されているような技術常識、甲第７号証に記載された発明、甲第８号証に記載された発明とに基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、その特許は、特許法第２９条の規定に違反してされたものであり、特許法第１１３条第２号に該当し、取り消すべきものである。
取消理由１−２：本件訂正前の請求項３に係る発明は、甲第２号証に記載された発明と甲第９号証に記載された発明とに基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、その特許は、特許法第２９条の規定に違反してされたものであり、特許法第１１３条第２号に該当し、取り消すべきものである。
３　平成２８年１０月２８日付けの取消理由通知書で通知した理由
　当審から平成２８年１０月２８日付けの取消理由通知書で通知した取消理由は、以下の取消理由２−１〜２−２である。
取消理由２−１：平成２８年　８月１２日付け訂正請求書により訂正された請求項１〜３に係る発明は、甲第１号証に記載された発明と、甲第２号証及び甲第３号証に記載されているような技術常識、甲第７号証に記載された発明、甲第８号証に記載された発明、参考文献１〜８に記載される周知技術とに基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、その特許は、特許法第２９条の規定に違反してされたものであり、特許法第１１３条第２号に該当し、取り消すべきものである。
取消理由２−２：本件訂正前の請求項３に係る発明は、甲第２号証に記載された発明と甲第９号証に記載された発明、参考文献１〜８に記載される周知技術とに基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、その特許は、特許法第２９条の規定に違反してされたものであり、特許法第１１３条第２号に該当し、取り消すべきものである。
第５　甲各号証、各参考資料の記載事項
　特許異議申立人が証拠方法として提出した、甲第１号証〜甲第９号証、及び、参考資料１〜参考資料８のうち、主引用例とされる甲第１号証及び甲第２号証には、それぞれ、以下の事項が記載されている。
（１）甲第１号証について
　甲第１号証には以下の事項が記載されている。
（１−ア）「１．諸言
・・・
本報告では，排気マニフォールド用の材料として重要な耐熱疲労性を改善するため高温での耐力を向上させた高耐熱フェライト系ステンレス鋼の開発について述べる。」（第１ページ左欄第１行〜第１ページ右欄第２行）
（１−イ）「２．実験方法
２．１　候補成分系の決定
　供試鋼の化学組成範囲を表１に示す。」（第１ページ右欄第３行〜第５行）
（１−ウ）「
」
（１−エ）「３．実験結果および考察
３．１　強化元素の選定
　従来鋼には比較的低（Ｃ＋Ｎ）量（０．０４ｍａｓｓ％以下）で０．４ｍａｓｓ％（以下，ｍａｓｓ％は％と略す）のＮｂが添加されており，これは高温強度に寄与すると推測できる。そこで，低（Ｃ＋Ｎ）−１９Ｃｒ鋼をベースとし，これに強化元素として，Ｎｂ，Ｓｉ，Ｐ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ，Ｈｆ，Ｔａを単独或いは複合添加し，高温強度に及ぼす各元素の影響を調査した。各鋼の９５０℃の０．２％耐力（以下，“耐力”と称す）に及ぼす添加元素の影響を図１に示す。」
（１−オ）「
」
ア　上記（１−ウ）の表１は、上記（１−イ）の事項によれば、供試鋼の化学組成を示したものであり、技術常識からみて、表１に示される成分以外の成分は「残部がＦｅ及び不可避的不純物」であると認められる。
イ　また、上記（１−ウ）の表１に示される供試鋼は、上記（１−ア）の事項によれば、耐熱疲労性を改善するため高温での耐力を向上させた排気マニフォールド用の高耐熱フェライト系ステンレス鋼であるといえる。
ウ　してみると、甲第１号証には、上記（１−ウ）の表１の上から３つ目の供試鋼からみて、以下の発明（以下、「甲１発明」という。）が記載されている。
「Ｃ　：　０．０１　　ｍａｓｓ％、
　Ｓｉ：　０．３０　　ｍａｓｓ％、
　Ｍｎ：　０．２３　　ｍａｓｓ％、
　Ｐ　：　０．０２　　ｍａｓｓ％、
　Ｓ　：　０．００２　ｍａｓｓ％、
　Ｃｒ：１９．２　　　ｍａｓｓ％、
　Ｔｉ：　−
　Ｍｏ：　−
　Ｗ　：　−
　Ｎｂ：　０．４１　　　ｍａｓｓ％、
　Ｈｆ：　−
　Ｔａ：　−
　Ｎ　：　０．０１　　　ｍａｓｓ％
　残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる
　排気マニフォールド用の高耐熱フェライト系ステンレス鋼。」
（２）甲第２号証について
　甲第２号証には、次の事項が記載されている。
（２−ア）「【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、フェライト系ステンレス鋼板に係り、とくに自動車やオートバイの排気管、触媒外筒材等の自動車排気系部材用として好適な、常温での加工性と、高温での強度および耐酸化性とを兼ね備えたフェライト系ステンレス鋼板に関する。」
（２−イ）「【０００９】
【発明の実施の形態】つぎに、本発明のフェライト系ステンレス鋼板の組成限定理由について説明する。なお、mass％は単に％と記す。
【００１０】Si：0.1 ％以上0.5 ％以下
Siは、固溶強化により鋼の強度を増加する元素であり、高温強度の増加に有効に作用する。このような効果は、0.1 ％以上の含有で認められる。しかし、本発明鋼板のような、Moを含有する場合には、Siを0.5 ％を超えて過剰に含有すると、Mo析出物、Fe−Mo金属間化合物の析出を促進するため、Siの固溶強化に加え、Mo析出物の析出強化により、常温での強度が増加しすぎ、加工性が顕著に低下する。また、Siの0.5 ％を超える過剰な含有は、高温において固溶Mo量を減少させ、高温強度に加え高温耐酸化性を低下させる。このため、Siは0.1 ％以上0.5 ％以下に限定した。
【００１１】Mo：１％以上２％以下
Moは、耐食性、高温強度、および高温耐酸化性の向上に有効な元素であり、このような効果は１％以上の含有で認められる。なお、好ましくは、1.5 ％以上である。一方、２％を超えて含有すると、靱性が劣化する。このため、Moは１％以上２％以下に限定した。
・・・
【００１６】Ni：１％以下
Niは、靱性を向上させ、ステンレス鋼の重要な特性の一つである耐食性を向上させる元素であるが、１％を超えて含有すると常温強度が増加し鋼が硬質化して、加工性に悪影響を及ぼす。このため、Niは１％以下に限定した。
Al：１％以下
Alは、脱酸剤として作用し、製鋼上必要であるが、過度の含有は酸化物系介在物の生成が顕著となり、製造性や表面品質に悪影響を与える。このため、Alは１％以下に限定した。
・・・
【００２１】上記した成分以外の残部は、Feおよび不可避的不純物である。なお、アルカリ金属、アルカリ土類金属、希土類元素および遷移金属などを少量含有することは、本発明の効果を妨げるものではない。・・・。」
（２−ウ）「【００２６】
【実施例】以下、実施例に基づき、本発明をより具体的に説明する。表１に示す組成を有する溶鋼を転炉で溶製し、さらに真空脱ガスにより二次精錬を行ったのち、連続鋳造法で、200mm 厚の連続鋳造製スラブとした。これらスラブ（鋼素材）を、1150℃に加熱したのち、熱間圧延により板厚５mmの熱延板とした。ついで、これら熱延板に、焼鈍温度：940 ℃の熱延板焼鈍、酸洗、冷間圧延、焼鈍温度：920 ℃の連続焼鈍（冷延板焼鈍）、酸洗を順次施し、板厚２mmの製品板（冷延焼鈍板）とした。なお、表面粗さの調整は酸洗後、調質圧延、ショットブラストによった。
【００２７】これらの製品板（冷延焼鈍板）について、表面粗さ、常温引張試験、高温引張試験、耐酸化性試験を実施し、加工性、高温強度、耐酸化性を評価した。・・・
【００２８】得られた結果を表２に示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】本発明例はいずれも、常温におけるYS、TSが低く良好な加工性を有し、またσ0.2at900℃が高く高い高温強度を有し、かつ酸化量も少なく高温耐酸化性にも優れている。これに対し、本発明の範囲を外れる比較例は、YS、TSが高く加工性が劣化しているか、高温強度が低いか、耐酸化性が低下しているか、で所望の特性が得られていない。」
ア　上記（２−ウ）の表１の鋼Ｎｏ．Ｂは、上記（２−ウ）の表２によれば本発明例である。そして、上記（２−ア）によれば、本発明例のフェライト系ステンレス鋼板は、自動車排気系部材用として好適な、常温での加工性と、高温での強度および耐酸化性とを兼ね備えたフェライト系ステンレス鋼板であるから、上記（２−ウ）の表１の鋼Ｎｏ．Ｂも、この特性を備えるものといえる。
イ　また、上記（２−ウ）の表１の鋼Ｎｏ．Ｂの化学成分について、上記（２−イ）の【００２１】の記載によれば、残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物であるといえる。
ウ　してみると、甲第２号証には、次の発明（以下、「甲２発明」という。）が記載されている。
「Ｃ　：　０．００５　ｍａｓｓ％、
　Ｓｉ：　０．４９　　ｍａｓｓ％、
　Ｍｎ：　０．１５　　ｍａｓｓ％、
　Ｐ　：　０．０２０　ｍａｓｓ％、
　Ｓ　：　０．００３　ｍａｓｓ％、
　Ｃｒ：１５．７　　　ｍａｓｓ％、
　Ｎｉ：　０．２５　　　ｍａｓｓ％、
　Ａｌ：　０．０４　　　ｍａｓｓ％、
　Ｎ　：　０．００５　　ｍａｓｓ％、
　Ｎｂ：　０．３８　　　ｍａｓｓ％、
　Ｍｏ：　１．１　　　　ｍａｓｓ％、
　残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる
　自動車排気系部材用として好適な
　常温での加工性と、高温での強度および耐酸化性とを兼ね備えたフェライト系ステンレス鋼。」
第６　当審の判断
１　申立理由及び取消理由について
　上記第４に記載したとおり、申立理由及び各取消理由は、いずれも本件特許発明１〜３が甲第１号証に記載された発明を主引用発明として当業者が容易に発明をすることができるものであり、また、本件特許発明３が甲第２号証に記載された発明を主引用発明として当業者が容易に発明をすることができるものであることを理由とするものである。
　そこで、本件特許発明１〜３が甲第１号証に記載された発明及び甲第１号証〜甲第９号証の記載事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができるものであるか否か、また、本件特許発明３が甲第２号証に記載された発明及び甲第１号証〜甲第９号証の記載事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができるものであるか否かについて、以下検討する。
２　甲第１号証に記載された発明を主引用発明とする理由
（１）本件特許発明１について
ア　本件特許発明１と甲１発明とを対比する。
イ　甲１発明の組成は、Ｃ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｃｒについて、本件特許発明１の組成範囲に含まれるが、Ｓｉについて、本件特許発明１の組成範囲に含まれない。
ウ　甲１発明において、
　１５（Ｃ（ｍａｓｓ％）＋Ｎ（ｍａｓｓ％））
　＝１５×（０．０１＋０．０１）
　＝０．３０
であるから、甲１発明の組成は、Ｎｂについて、本件特許発明１の組成範囲に含まれる。
エ　甲１発明において、
　Ｃｒ＋６Ｓｉ
　＝１９．２＋６×０．３０
　＝２１．０
であるから、甲１発明の組成は、本件特許発明１の（１）式を満たす。
オ　甲１発明において
　Ｍｎ×Ｓ
　＝０．２３×０．００２
　＝０．０００４６
であるから、甲１発明の組成は、本件特許発明１の（２）式を満たす。
カ　してみると、両者は、「フェライト系ステンレス鋼」である点で一致し、その組成が、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｃｒ、Ｎｂの含有量について、
「Ｃ　：　０．０１　　ｍａｓｓ％、
　Ｍｎ：　０．２３　　ｍａｓｓ％、
　Ｐ　：　０．０２　　ｍａｓｓ％、
　Ｓ　：　０．００２　ｍａｓｓ％、
　Ｎ　：　０．０１　　　ｍａｓｓ％
　Ｃｒ：１９．２　　　ｍａｓｓ％、
　Ｎｂ：　０．４１　　　ｍａｓｓ％」
である点、
（１）式、（２）式について、
「Ｃｒ＋６Ｓｉ：２１．０ｍａｓｓ％・・・（１）
　Ｍｎ×Ｓ＝０．０００４６・・・（２）
（ただし、上記式中の元素記号はその元素の含有量（ｍａｓｓ％）を示す。）」である点、
「残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる」点で一致する。
キ　一方、両者は、以下の点で相違する。
相違点１：フェライト系ステンレス鋼の組成におけるＳｉの含有量について、本件特許発明１が「０．６４〜２ｍａｓｓ％」であるのに対し、甲１発明は「０．３０　　ｍａｓｓ％」である点
相違点２：フェライト系ステンレス鋼の組成におけるＡｌの含有量について、本件特許発明１が「０．０１〜０．１ｍａｓｓ％」であるのに対し、甲１発明はかかる発明特定事項を有していない点。
相違点３：フェライト系ステンレス鋼の組成におけるＴｉの含有率について、本件特許発明１が「０．０１ｍａｓｓ％以下」であるのに対して、甲１発明は「−」である点。
相違点４：フェライト系ステンレス鋼の用途について、本件特許発明１が「ＥＧＲクーラー用」であるのに対して、甲１発明は「排気マニフォールド用」である点。
ク　そこで、これらの相違点について検討する。
ケ　まず、相違点１について、相違点１に係る本件特許発明１の発明特定事項であるＳｉの含有量の技術的意義について検討する。
コ　本件特許明細書には、ＥＧＲクーラー内の冷却側には冷却液が流れているものの、排気ガスに直接接する側は高温に曝されるため、鋼板表面に酸化スケールが生成し、そのスケールが剥離しやすい（【０００５】）ことを問題の一つとし、高温から急速冷却を受ける場合でも、高温時に生成した酸化スケールが剥離することなく、かつ、ろう付け部の耐食性にも優れるＥＧＲクーラー用フェライト系ステンレス鋼を提供すること（【００１３】）を発明が解決しようとする課題とし、ＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼において、低Ｍｎ化した上で、ＣｒとＳｉの含有量を適正範囲に制御し、また、ＮｂをＣ、Ｎで十分に固定した上で、ＭｎとＳの含有量を適正範囲に制御することをこの課題を解決するための手段（【００１４】、【００１５】）とし、Ｓｉの含有量について、スケールの耐剥離性をより改善するために、０．５ｍａｓｓ％以上とすることが、好ましいこと（【００２６】）が記載されている。
サ　してみると、本件特許発明１のフェライト系ステンレス鋼の組成についてＳｉの含有量が０．６４〜２ｍａｓｓ％であることは、ＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼において、スケールの耐剥離性がより改善されるという技術的意義を有するといえる。
シ　一方、甲第１号証には、上記（１−エ）、（１−オ）の記載によれば、高耐熱フェライト系ステンレス鋼において、Ｓｉが強化元素の一つであるといえるものの、甲１発明において、そのＳｉの含有量を０．６４〜２ｍａｓｓ％とすることによりスケールの耐剥離性がより改善できることについては、記載も示唆もされていない。
ス　また、甲第２号証〜甲第９号証のいずれにも、このことは記載も示唆もされておらず、また、参考文献１〜参考文献８をみてもこのことが技術常識であるともいえない。
セ　してみると、甲１発明において、相違点１に係る本件特許発明１の発明特定事項について、当業者が容易に想到することができるとはいえない。
ソ　したがって、相違点２〜４について検討するまでもなく、本件特許発明１は、甲１発明と甲第１号証〜甲第９号証に記載された事項とに基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。
（２）本件特許発明２及び３について
ア　本件特許発明２は、本件特許発明１において、更に「上記成分組成に加えてさらに、Ｎｉ：０．６ｍａｓｓ％以下を含有すること」を特定するものであり、本件特許発明３は、本件特許発明１又は２において、更に「上記成分組成に加えてさらに、Ｍｏ：２ｍａｓｓ％以下を含有すること」を特定するものである。
イ　そこで、本件特許発明２及び３と甲１発明とを対比すると、両者は、少なくとも、上記相違点１と同様の点において相違する。
ウ　してみると、上記（１）で検討した理由と同様の理由により、甲１発明において、相違点１に係る本件特許発明２及び３の発明特定事項について、当業者が容易に想到することができるとはいえない。
エ　したがって、他の相違点について検討するまでもなく、本件特許発明２及び３は、甲１発明と甲第１号証〜甲第９号証に記載された事項とに基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。
３　甲第２号証に記載された発明を主引用発明とする理由
（１）本件特許発明３について
ア　請求項２の記載を引用する請求項３に記載された本件特許発明３と甲２発明とを対比する。
イ　甲２発明の組成は、Ｃ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏについて、本件特許発明３の組成範囲に含まれるが、Ｓｉについて、本件特許発明３の組成範囲に含まれない。
ウ　甲２発明において、
　１５（Ｃ（ｍａｓｓ％）＋Ｎ（ｍａｓｓ％））
　＝１５×（０．００５＋０．００５）
　＝０．１５
であるから、甲２発明の組成は、本件特許発明３のＮｂの組成範囲に含まれる。
エ　甲２発明において、
　Ｃｒ＋６Ｓｉ
　＝１５．７＋６×０．４９
　＝１８．６４
であるから、甲２発明の組成は、本件特許発明３の（１）式を満たす。
オ　甲２発明は、Ｍｎ×Ｓの値が０．０００４５（＝０．１５×０．００３）であるから、甲２発明の組成は、本件特許発明３の（２）式を満たす。
カ　してみると、両者は、「フェライト系ステンレス鋼」である点で一致し、その組成におけるＣ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏの含有量について、
「Ｃ　：　０．００５　ｍａｓｓ％、
　Ｍｎ：　０．１５　　ｍａｓｓ％、
　Ｐ　：　０．０２０　ｍａｓｓ％、
　Ｓ　：　０．００３　ｍａｓｓ％、
　Ａｌ：　０．０４　　　ｍａｓｓ％、
　Ｎ　：　０．００５　　ｍａｓｓ％、
　Ｃｒ：１５．７　　　ｍａｓｓ％、
　Ｎｂ：　０．３８　　　ｍａｓｓ％、
　Ｎｉ：　０．２５　　　ｍａｓｓ％、
　Ｍｏ：　１．１　　　　ｍａｓｓ％」
である点、
（１）式、（２）式について、
「Ｃｒ＋６Ｓｉ：１８．６４ｍａｓｓ％・・・（１）
　Ｍｎ×Ｓ＝０．０００４５・・・（２）
（ただし、上記式中の元素記号はその元素の含有量（ｍａｓｓ％）を示す。）」である点、
「残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる」点で一致する。
キ　一方、両者は、以下の点で相違する。
相違点２−１：フェライト系ステンレス鋼の組成におけるＳｉの含有量について、本件特許発明３が「０．６４〜２ｍａｓｓ％」であるのに対し、甲２発明は「０．４９ｍａｓｓ％」である点
相違点２−２：フェライト系ステンレス鋼の用途について、本件特許発明３が「ＥＧＲクーラー用」であるのに対して、甲２発明は「自動車排気系部材用」である点。
ク　そこで、これらの相違点について、相違点２−１から検討する。
ケ　相違点２−１に係る本件特許発明３の発明特定事項は、上記相違点１に係る本件特許発明１の発明特定事項と同様であるから、上記２（１）のケ〜サで検討したものと同様の理由により、相違点２−１に係る本件特許発明３の発明特定事項は、フェライト系ステンレス鋼の組成についてＳｉの含有量が０．６４〜２ｍａｓｓ％であることは、ＥＧＲクーラ用フェライト系ステンレス鋼において、スケールの耐剥離性がより改善されるという技術的意義を有するものである。
コ　一方、甲第２号証には、上記（２−イ）の【００１０】の記載によれば、Ｓｉは、固溶強化により鋼の強度を増加する元素であり、高温強度の増加に有効に作用するものであるものの、甲２発明において、そのＳｉの含有量を０．６４〜２ｍａｓｓ％とすることによりスケールの耐剥離性がより改善できることについては、記載も示唆もされていない。
サ　また、甲第１号証〜甲第９号証のいずれにも、このことが記載も示唆もされておらず、また、参考文献１〜参考文献８をみてもこのことが技術常識であるともいえない。
シ　さらに、甲第２号証には、上記（２−イ）の【００１０】の記載によれば、Siを0.5 ％を超えて過剰に含有すると、Mo析出物、Fe−Mo金属間化合物の析出を促進するため、Siの固溶強化に加え、Mo析出物の析出強化により、常温での強度が増加しすぎ、加工性が顕著に低下するものであるから、甲２発明において、Ｓｉの含有量を０．５％を超えて添加することについて、阻害要因があるといえる。
ス　してみると、甲２発明において、相違点２−１に係る本件特許発明３の発明特定事項について、当業者が容易に想到することができるとはいえない。
セ　したがって、相違点２−２について検討するまでもなく、本件特許発明３は、甲２発明と甲第１号証〜甲第９号証に記載された事項とに基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。
第７　むすび
　したがって、本件特許の請求項１〜３に係る特許は、各取消理由通知書で通知された取消理由及び特許異議申立書において申立てられた申立理由によって、取り消すことができない。
　また、他に本件特許の請求項１〜３に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成２９年３月１７日（２０１７．３．１７）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
ＥＧＲクーラー用フェライト系ステンレス鋼
　【技術分野】
　【０００１】
　本発明は、ガソリンエンジンやディーゼルエンジン等に設置されるＥＧＲクーラーに用いて好適なフェライト系ステンレス鋼に関するものである。
　【背景技術】
　【０００２】
　ＥＧＲ（Ｅｘｈａｕｓｔ　Ｇａｓ　Ｒｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ：排気ガス再循環装置）は、エンジンから排出される排気ガスの一部をエンジンの吸気系に戻し、空気とミックスさせてエンジンの燃焼室に供給するシステムのことをいう。このＥＧＲは、例えば、ディーゼルエンジンでは、吸気中の酸素濃度を低下することで、燃焼時の最高温度を低くし、窒素酸化物ＮＯｘの生成量を減少させることができる。また、ガソリンエンジンでは、吸気中の酸素濃度の低下は、スロットルを絞ったときと同じ状況となるため、スロットルを開いてポンピングロス（エンジンが空気を吸込む時の抵抗）を低減することで、燃費を向上することができる。そのため、近年では、各種自動車のエンジンにＥＧＲが設置されるようになってきている。
　【０００３】
　しかし、ＥＧＲ設置による吸気中の酸素濃度の低下は、燃焼が不安定となり易いので、空燃費を精密に制御することが必要となり、エンジン内に送り込む排気ガス量の制御が重要となる。そこで、排気ガスの体積をコントロールするため、排気ガスを一定温度に冷却するＥＧＲクーラーの採用が進んでいる。
　【０００４】
　このＥＧＲクーラーは、熱交換によって排気ガス温度を低下させるものであり、ＥＧＲクーラーの熱交換部材は、一方の面は８００℃以上の高温の排気ガスと、他方の面は冷媒（冷却液）と常に接触している状態にある。そのため、ＥＧＲクーラーの熱交換部材は、高温での酸化と、加熱・冷却に伴う熱応力歪みを常に繰り返して受けるという厳しい使用環境に置かれている。
　【０００５】
　このような環境下で使用されるＥＧＲクーラーの素材としては、従来、ＳＵＳ３０４等のオーステナイト系ステンレス鋼が主に使用されてきた。しかしながら、オーステナイト系ステンレス鋼は、
　（１）高価なＮｉを多量に含有しているため、高価である。
　（２）熱膨張係数が高く、製造時、特に溶接やろう付け等において、熱歪みを生じて組立て後の製品が変形したり、部品の寸法精度が悪化したりする。
　（３）ＥＧＲクーラー内の冷却側には冷却液が流れているものの、排気ガスに直接接する側は高温に曝されるため、鋼板表面に酸化スケールが生成し、そのスケールが剥離しやすい。
という問題がある。
　【０００６】
　上記の中でも（３）の問題は、排気ガス経路で生成した酸化スケールが剥離し、それがＥＧＲクーラー内に蓄積されると、クーラーの機能低下を引き起こしたり、さらに、剥離したスケールがエンジンにまで到達すると、予期せぬエンジントラブルを引き起こしたりするため、重要な解決課題となってきている。特に近年では、燃費向上、エミッション削減要求に対応するため、排気ガスの温度は高くなる一方であり、このスケール剥離問題の解決は急務である。そこで、酸化スケールの耐剥離性に優れ、かつ、Ｎｉを含まない安価なフェライト系ステンレス鋼の開発が望まれている。
　【０００７】
　ＥＧＲクーラーに使用されるフェライト系ステンレス鋼としては、幾つかの提案がなされている。例えば、特許文献１には、Ｃｒ：２３．０〜３３．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．５５〜４．０ｗｔ％、Ｃ：０．０１ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１５ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．４ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．４％ｗｔ以下、Ｐ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下を基本成分とするスーパーフェライトステンレス鋼が、特許文献２には、質量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｃｒ：１０〜２５％、Ｎｂ：０．３〜０．８％を基本成分とするフェライト系ステンレス鋼が、特許文献３には、質量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｎ：０．０５％以下、Ｃ＋Ｎ：０．０１５％以上、Ｓｉ：０．０２〜１．５％、Ｍｎ：０．０２〜２％、Ｃｒ：１０〜２２％、Ｎｂ：０．０３〜１％、Ａｌ：０．５％以下を含有し、更に、Ｔｉを適正範囲で添加したフェライト系ステンレス鋼が、また、特許文献４には、質量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：３％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ：１１〜３０％、Ｎｂ：０．１５〜０．８％、Ｎ：０．０３％以下を基本成分とするフェライト系ステンレス鋼が開示されている。しかし、これらの技術は、いずれも熱疲労特性を改善したり、Ｎｉろう付け性を改善したりすることを目的とする技術であり、酸化スケールの耐剥離性改善については十分な検討がなされていない。
　【０００８】
　また、非特許文献１には、耐熱用フェライト系ステンレス鋼において、Ｍｎを高めることで、耐スケール剥離性を著しく改善した自動車のエキゾーストマニホールドに用いるフェライト系ステンレス鋼が開示されている。
　【先行技術文献】
　【特許文献】
　【０００９】
　【特許文献１】特開２００３−２２２４９８号公報
　【特許文献２】特開２００９−１７４０４０号公報
　【特許文献３】特開２００９−１７４０４６号公報
　【特許文献４】特開２００９−２９９１８２号公報
　【非特許文献】
　【００１０】
　【非特許文献１】奥、中村、植松、「耐熱用フェライト系ステンレス鋼　ＮＳＳＥＭ−２の開発」、日新製鋼技報，Ｎｏ．７１（１９９５），ｐ．７０、図５
　【発明の概要】
　【発明が解決しようとする課題】
　【００１１】
　上記非特許文献１では、９００℃あるいは１０００℃の高温から自然冷却（空冷）することで酸化スケールの耐剥離性を評価している。しかしながら、ＥＧＲクーラーの熱交換部材は、一方の面が冷却液に接しているため、急速冷却を受けると考えられる。そこで、発明者らが、Ｍｎを添加した鋼について、高温から急速冷却したときの酸化スケールの耐剥離性を評価したところ、却ってスケール剥離量が増加することが明らかとなった。
　【００１２】
　また、ＥＧＲクーラーの組立ては、一般に、耐高温酸化性や高温強度に優れるＮｉろう付けで行われるため、ＥＧＲクーラー用素材には、Ｎｉろう付け性（濡れ性）やろう付け部の強度や靭性に優れることに加えて、排気ガス中のＳＯ２やＮＯｘを多く含む凝結水に対する、ろう付け部の耐食性に優れていることが求められる。
　【００１３】
　そこで、本発明の目的は、高温から急速冷却を受ける場合でも、高温時に生成した酸化スケールが剥離することがなく、かつ、ろう付け部の耐食性にも優れるＥＧＲクーラー用フェライト系ステンレス鋼を提供することにある。
　【課題を解決するための手段】
　【００１４】
　発明者らは、上記課題の解決に向けて、酸化スケールの剥離性に及ぼす鋼の成分組成の影響に着目して鋭意検討を重ねた。その結果、耐スケール剥離性を改善するためには、基本的に酸化スケールの生成量自体を抑制することが必要であること、そのためには、低Ｍｎ化した上で、ＣｒとＳｉの含有量を適正範囲に制御することが有効であること、また、ろう付け部の耐食性を向上するためには、ＮｂでＣ，Ｎを十分に固定した上で、ＭｎとＳの含有量を適正範囲に制御する必要があることを見出し、本発明を完成させた。
　【００１５】
　上記知見に基づく本発明は、Ｃ：０．０２ｍａｓｓ％以下、Ｓｉ：
０．６７
　記
　Ｃｒ＋６Ｓｉ：１８〜３０ｍａｓｓ％　・・・（１）
　Ｍｎ×Ｓ≦０．０００５　・・・（２）
（ただし、上記式中の元素記号はその元素の含有量（ｍａｓｓ％）を示す。）
　【００１６】
　本発明のフェライト系ステンレス鋼は、上記成分組成に加えてさらに、Ｎｉ：０．６ｍａｓｓ％以下を含有することを特徴とする。
　【００１７】
　また、本発明のフェライト系ステンレス鋼は、上記成分組成に加えてさらに、Ｍｏ：２ｍａｓｓ％以下を含有することを特徴とする。
　【発明の効果】
　【００１８】
　本発明によれば、高温から急冷される場合でも酸化スケールの耐剥離性に優れるフェライト系ステンレス鋼を提供することができる。また、本発明のフェライト系ステンレス鋼は、耐スケール剥離性に優れるだけでなく、多量のＮｉを含有していないため安価であり、しかも、ろう付け性やろう付け部の耐食性にも優れているので、ＥＧＲクーラーに好適に用いることができる。
　【発明を実施するための形態】
　【００１９】
　まず、本発明を開発する契機となった実験について説明する。
　上述したように、ＥＧＲクーラーの熱交換部分は、排気ガスと接する面は高温に加熱されるが、その反対面は冷却液によって冷却されている。そのため、例えば、エンジンが停止した時等には、排気ガスと接する面は、高温状態から急速冷却されるものと考えられる。そして、鋼表面に生成した酸化スケールは、素材との間の熱膨張係数の違いから大きな熱歪みを生じ、剥離を引き起こす。
　【００２０】
　そこで、非特許文献１の技術は、上記スケール剥離の問題を、Ｍｎを０．８ｍａｓｓ％以上添加し、素材と酸化スケールＣｒ２Ｏ３の界面にＭｎＣｒ２Ｏ４を生成させることによって熱歪みを緩和するとともに、鋼素地表面の凹凸を大きくすることによって、スケールの剥離を抑制している。しかし、Ｍｎは、酸化スケールの生成を助長する元素であり、Ｍｎ添加により厚く生成する酸化スケールは、ＥＧＲクーラーの使用環境下では必ずしも十分な耐剥離性を有していない可能性がある。
　【００２１】
　そこで、発明者らは、酸化スケールを生成させた後の冷却条件（冷却速度）を変えて、酸化スケールの耐剥離性を調査した。
　実験は、表１に示した成分組成の異なる３種類の鋼板から、板厚：１．５ｍｍ×幅：２０ｍｍ×長さ：４０ｍｍの試験片を採取し、各試験片を大気雰囲気中で、９５０℃×１００ｈｒ加熱して試験片表面に酸化スケールを生成させた後、冷却速度を、
　（ｉ）自然冷却（空冷）する場合と、
　（ｉｉ）アルゴンガスを１０Ｌ／ｍｉｎで吹き付けて急冷する場合、
の２水準に振り分けて冷却した。
　その後、各試験片の表面を目視観察し、スケール剥離の痕跡有無を確認すると共に、冷却時に剥離した酸化スケールを回収して、その質量を測定し、単位表面積当たりの剥離量を求め、剥離の痕跡がなくかつスケール剥離量が１．０ｍｇ／ｃｍ２以下のものを耐スケール剥離性が良（○）、剥離の痕跡が視認されるおよび／またはスケール剥離量が１．０ｍｇ／ｃｍ２超えのものを耐スケール剥離性が劣（×）と評価した。なお、各水準とも、ｎ数を２として行い、１つでも上記×に該当するものは、×と評価した。
　【００２２】
　【表１】
　【００２３】
　上記試験の結果を、表１中に併記した。この結果から、従来のＳＵＳ３０４鋼やＳＵＳ４３０ＬＸ鋼では、空冷、急冷条件のいずれの場合でも、耐スケール剥離性が劣る（×）こと、また、ＳＵＳ４３０ＬＸにＭｎを１．０ｍａｓｓ％添加した鋼は、空冷条件では耐スケール剥離性が良好（○）ではあるものの、急冷条件では耐スケール剥離性が劣（×）るという結果が得られた。
　【００２４】
　上記の結果は、酸化スケールの生成量を増大させるＭｎ添加は、ＥＧＲクーラーのように急速冷却されて大きな熱応力が発生する使用環境では、耐スケール剥離性を改善する効果が小さいこと、したがって、耐スケール剥離性を改善するには、酸化スケールの生成自体を抑制するのが最も有効であることを示している。そこで、発明者らは、高温酸化雰囲気における酸化スケールの生成量を低減するべく検討を重ねた結果、ＣｒとＳｉの含有量を、後述する関係式を満たして含有させてやる必要があることを見出した。
　【００２５】
　また、発明者らは、ろう付け部の耐食性が低下する原因について調査した。その結果、ろう付け部の耐食性の低下は、ろう付け時の加熱によりＣとＮが鋼中のＣｒと結び付くことでＣｒ欠乏層が生じて粒界腐食を生じること、および、ＭｎとＳは、ＭｎＳを形成して孔食等の起点となることに起因すること、したがって、ろう付け部の耐食性を向上させるには、Ｎｂを所定量以上添加してＣ，Ｎを十分に固定した上で、ＭｎとＳの含有量（ｍａｓｓ％）の積（Ｍｎ×Ｓ）を所定値以下に制御する必要があることを見出した。
　以下、本発明のフェライト系ステンレス鋼が有すべき成分組成について具体的に説明する。
　【００２６】
Ｃ：０．０２ｍａｓｓ％以下
　Ｃは、ろう付け後の冷却時にＣｒと結合してＣｒ欠乏層を形成し、耐粒界腐食性を害したり、Ｎｂと結合して鋼中に添加されたＮｂを消費したり、鋼の溶接性や加工性に悪影響を及ぼしたりする成分であるため、低いほど望ましい。そこで、本発明では、Ｃは０．０２ｍａｓｓ％以下とする。好ましくは、０．００５ｍａｓｓ％以下である。
　【００２７】
Ｓｉ：
０．６７
　Ｓｉは、鋼の脱酸材として添加されるが、高温酸化特性を改善すると共に、生成した酸化スケールの耐剥離性を改善するのに極めて有効な成分でもあるため、本発明では必須の添加元素として
０．６７
も０．６７
　【００２８】
Ｍｎ：０．４５ｍａｓｓ％未満
　Ｍｎは、高温酸化雰囲気では、ＭｎＣｒ２Ｏ４等の中間酸化物等を生成し、酸化増量を高める元素であり、大きな熱歪みが発生しない空冷程度の冷却速度では、スケールの耐剥離性を改善する効果がある。しかし、酸化スケールと素材との間に大きな熱歪みが発生する急速冷却を受ける場合には、Ｍｎの添加は、却って耐スケール剥離性に悪影響を及ぼす。よって、本発明では、Ｍｎは０．４５ｍａｓｓ％未満に制限する。好ましくは０．３０ｍａｓｓ％以下、より好ましくは０．２５ｍａｓｓ％以下である。
　【００２９】
Ｐ：０．０４０ｍａｓｓ％以下
　Ｐは、１１００℃程度の温度で行われるＮｉろう付け後の冷却時に粒界に濃縮し、耐食性を低下させる有害な成分であるため、低いほど望ましく、本発明では０．０４０ｍａｓｓ％以下とする。好ましくは０．０３０ｍａｓｓ％以下である。
　【００３０】
Ｓ：０．００１ｍａｓｓ％超え０．００５ｍａｓｓ％以下
　Ｓは、ＭｎとＭｎＳを形成し、耐食性に悪影響を及ぼす成分であり、低いほど望ましく、本発明では０．００５ｍａｓｓ％以下とする。しかし、Ｓの過剰な低減は、製鋼コストの上昇を招くので、下限は０．００１ｍａｓｓ％超えとする。
　【００３１】
Ａｌ：０．０１〜０．１ｍａｓｓ％
　Ａｌは、脱酸材として添加される成分である。また、溶接ビード表面を強固なＡｌ酸化膜で覆い、外部からの酸素の侵入を遮断する効果があるため、０．０１ｍａｓｓ％以上添加する必要がある。しかし、０．１ｍａｓｓ％超える添加は、上記酸化膜によってＮｉろうの濡れ性が低下するようになるので、０．１ｍａｓｓ％を上限とする。
　【００３２】
Ｎ：０．０２ｍａｓｓ％以下
　Ｎは、Ｃと同様、ろう付け後の冷却時にＣｒと結合してＣｒ欠乏層を形成し、耐粒界腐食性を害したり、Ｎｂと結合して鋼中に添加されたＮｂを消費したり、鋼の溶接性や加工性に悪影響を及ぼしたりする成分であるため、低いほど望ましい。そこで、本発明では、Ｎは０．０２ｍａｓｓ％以下とする。
　【００３３】
Ｃｒ：１４〜３０ｍａｓｓ％
　Ｃｒは、ステンレス鋼としての耐食性を確保するため、１４ｍａｓｓ％以上の添加を必要とする。しかし、３０ｍａｓｓ％を超える添加は、加工性を害するようになる。よって、Ｃｒは１４〜３０ｍａｓｓ％の範囲とする。好ましくは１５〜２３ｍａｓｓ％の範囲である。
　【００３４】
Ｎｂ：０．３〜１．０ｍａｓｓ％、かつ、Ｎｂ≧１５（Ｃ＋Ｎ）
　Ｎｂは、炭窒化物を形成してろう付け時の加熱による結晶粒の粗大化を抑制して鋼の強度、靭性を確保したり、鋼の高温強度を高めたりするのに有用な元素であり０．３ｍａｓｓ％以上の添加を必要とする。しかし、１ｍａｓｓ％を超える添加は、鋼が脆化するので好ましくない。よって、Ｎｂは０．３〜１．０ｍａｓｓ％の範囲とする。
　なお、Ｎｂは、上述した効果の他に、ＣやＮを固定し、Ｃｒと結合してＣｒ欠乏層が形成され、鋭敏化するのを抑制することにより、ろう付け後の粒界腐食を防止する効果がある。斯かる効果を得るためには、Ｎｂは１５（Ｃ＋Ｎ）以上（ただし、Ｃ，Ｎはｍａｓｓ％）添加する必要がある。好ましくは２５（Ｃ＋Ｎ）以上、さらに好ましくは５０（Ｃ＋Ｎ）以上である。
　【００３５】
Ｔｉ：０．０１ｍａｓｓ％以下
　Ｔｉは、Ｎｂと同様、Ｃ，Ｎを固定する効果のある元素であるが、易酸化成分でもあるため、ろう付け時に強固な酸化皮膜を形成してろう付け性、特に、Ｎｉろうの濡れ性を著しく低下させる。そのため、Ｔｉは低いほど望ましく、本発明では上限を０．０１ｍａｓｓ％とする。好ましくは０．００５ｍａｓｓ％以下である。
　【００３６】
　本発明のフェライト系ステンレス鋼は、上記成分組成を満たしていることの他に、ＣｒとＳｉおよびＭｎとＳが、下記（１）式および（２）式を満たして含有していることが必要である。
　Ｃｒ＋６Ｓｉ：１８〜３０ｍａｓｓ％　・・・（１）
　ＥＧＲクーラーの使用環境のように、９５０℃程度の高温から急冷を受ける際の酸化スケールの耐剥離性をより改善するためには、ＣｒとＳｉを、（Ｃｒ＋６Ｓｉ）≧１８ｍａｓｓ％（ただし、Ｃｒ，Ｓｉはｍａｓｓ％）を満たして含有させる必要がある。（Ｃｒ＋６Ｓｉ）が１８ｍａｓｓ％未満では、耐酸化性不足のためスケール厚が増大するからである。しかし、（Ｃｒ＋６Ｓｉ）が３０ｍａｓｓ％を超えると、鋼の脆化が著しくなる。よって、本発明では、Ｃｒ＋６Ｓｉは１８〜３０ｍａｓｓ％の範囲とする。なお、１０００℃から急冷されるＥＧＲクーラーの場合には、Ｃｒ＋６Ｓｉは２０ｍａｓｓ％以上が好ましく、２２ｍａｓｓ％以上がより好ましい。
　【００３７】
Ｍｎ×Ｓ≦０．０００５　・・・（２）
　ＭｎおよびＳは、ＭｎＳを形成し、耐食性に悪影響を及ぼす成分であり、両元素とも、できる限り低減することが望ましい。よって、本発明では、ＭｎとＳの含有量（ｍａｓｓ％）の積を０．０００５以下に制限する。好ましくは、０．０００３以下である。
　【００３８】
　また、本発明のフェライト系ステンレス鋼は、上記成分組成に加えてさらに、ＣｕおよびＮｉのうちから選ばれる１種または２種を下記の範囲で添加することができる。
Ｃｕ：０．６ｍａｓｓ％以下、Ｎｉ：０．６ｍａｓｓ％以下
　ＣｕおよびＮｉは、鋼の耐食性を改善する効果があるため添加することができる。しかし、Ｃｕ，Ｎｉは、いずれも０．６ｍａｓｓ％を超えて添加すると、耐食性改善効果が飽和するため、上限は、それぞれ０．６ｍａｓｓ％として添加するのが好ましい。
　【００３９】
　また、本発明のフェライト系ステンレス鋼は、上記成分組成に加えてさらに、Ｍｏを下記の範囲で添加することができる。
Ｍｏ：２ｍａｓｓ％以下
　Ｍｏは、鋼の耐食性向上に大きな効果があるため、必要に応じて添加することができる。しかし、２ｍａｓｓ％を超える添加は、加工性が著しく低下するため、上限を２ｍａｓｓ％として添加するのが好ましい。
　【００４０】
　本発明のフェライト系ステンレス鋼は、上記成分以外の残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。ただし、本発明の効果を害しない範囲であれば、上記以外の成分の含有を拒むものではない。
　【００４１】
　なお、本発明のフェライト系ステンレス鋼の製造方法は、鋼の成分組成を上記範囲に制御すること以外は、通常公知のフェライト系ステンレス鋼の製造方法で製造することができ、特に制限はない。
　【実施例】
　【００４２】
　表２に示した成分組成の鋼を溶製し、鋼スラブとした後、熱間圧延し、冷間圧延して板厚：１．５ｍｍの冷延板とし、仕上焼鈍して、冷延焼鈍板とした。その後、これらの冷延焼鈍板から、試験片を採取し、下記の高温酸化試験および耐食性試験に供した。
　【００４３】
＜高温酸化試験＞
　上記各冷延焼鈍板から、板厚×幅：２０ｍｍ×長さ：４０ｍｍの試験片を採取し、これらの試験片を、大気雰囲気の炉中で、９５０℃×１００時間保持する高温酸化試験を行った後、試験片を炉外に取り出して、自然冷却（空冷）する、あるいは、１０Ｌ／分でアルゴンガスを吹き付け冷却（急冷）した後、目視観察でスケール剥離の痕跡有無を確認すると共に、冷却時に剥離したスケールを回収してスケール剥離量を測定した。その結果、スケール剥離の痕跡なし、かつ、スケール剥離量が１．０ｍｇ／ｃｍ２以下のものを、耐スケール剥離性が良好（○）、スケール剥離の痕跡ありおよび／またはスケール剥離量が１．０ｍｇ／ｃｍ２超えのものを、耐スケール剥離性が不良（×）と評価した。なお、試験したｎ数は、各鋼板とも２とし、１つでも×に該当するものがあれば、×と評価した。
　【００４４】
＜耐食性試験＞
　上記各冷延焼鈍板から、板厚×幅：２０ｍｍ×長さ：４０ｍｍの試験片を採取し、これらの試験片に、ろう付け時の熱履歴を模擬して、真空雰囲気下で１１００℃×１０ｍｉｎ加熱後、空冷する熱処理を施した。次いで、これらの試験片をＪＩＳ　Ｚ２３７１に準じた中性塩水噴霧試験（ＮＳＳ）に供した後、試験片表面に生じた錆の発生状況を目視観察し、発錆なしのものを耐食性優（◎）、発錆面積率が１０％以下のものを耐食性良（○）、発錆面積率が１０％超えのものを耐食性劣（×）と評価した。
　【００４５】
　【表２】
　【００４６】
　上記測定の結果を表２中に併記した。この結果から、本発明の成分組成を満たす鋼は、いずれも耐スケール剥離性および耐食性に優れていることが確認された。
　【産業上の利用可能性】
　【００４７】
　本発明フェライト系ステンレス鋼は、耐スケール剥離性やろう付け性およびろう付け後の耐食性にも優れているので、ＥＧＲクーラー用の他、ＥＧＲパイプや熱交換器部品にも好適に用いることができる。
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】
Ｃ：０．０２ｍａｓｓ％以下、
Ｓｉ：
０．６７
Ｍｎ：０．４５ｍａｓｓ％未満、
Ｐ：０．０４０ｍａｓｓ％以下、
Ｓ：０．００１ｍａｓｓ％超え０．００５ｍａｓｓ％以下、
Ａｌ：０．０１〜０．１ｍａｓｓ％、
Ｎ：０．０２ｍａｓｓ％以下、
Ｃｒ：１４〜３０ｍａｓｓ％、
Ｎｂ：０．３ｍａｓｓ％以上かつ１５（Ｃ（ｍａｓｓ％）＋Ｎ（ｍａｓｓ％））以上１．０ｍａｓｓ％以下、
Ｔｉ：０．０１ｍａｓｓ％以下を含有し、かつ、ＣｒとＳｉ、および、ＭｎとＳが、下記（１）および（２）式を満たして含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるＥＧＲクーラー用フェライト系ステンレス鋼。
　記
　Ｃｒ＋６Ｓｉ：１８〜３０ｍａｓｓ％　・・・（１）
　Ｍｎ×Ｓ≦０．０００５　・・・（２）
（ただし、上記式中の元素記号はその元素の含有量（ｍａｓｓ％）を示す。）
　【請求項２】
上記成分組成に加えてさらに、Ｎｉ：０．６ｍａｓｓ％以下を含有することを特徴とする請求項１に記載のＥＧＲクーラー用フェライト系ステンレス鋼。
　【請求項３】
上記成分組成に加えてさらに、Ｍｏ：２ｍａｓｓ％以下を含有することを特徴とする請求項１または２に記載のＥＧＲクーラー用フェライト系ステンレス鋼。