(57)【要約】（要約）（課題）弁体に生じる自励振動によってシートが損傷して、リークが発生することのない簡易な構成のバルブを提供すること。（解決手段）流体入口、流体出口、弁室を備えた弁箱と、前記弁室に設けられ、シート面を有するシートと、前記弁箱に上下動可能に挿通されたステムと、前記ステムの先端に配され、前記ステムの上下動により前記シートの前記シート面に当接可能な弁体と、を備えたバルブであって、前記ステムに振動が生じた場合、前記弁体の先端部が前記シート面に接触しないことを特徴とする。（選択図）図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
流体入口、流体出口、弁室を備えた弁箱と、
前記弁室に設けられ、シート面を有するシートと、
前記弁箱に上下動可能に挿通されたステムと、
前記ステムの先端に配され、前記ステムの上下動により前記シートの前記シート面に当接可能な弁体と、を備えたバルブであって、
前記ステムの振動によって、前記弁体が前記シート面に接触しないことを特徴とするバルブ。
【請求項２】
前記弁室は、前記シートが設けられるシート挿入部と、該シート挿入部上方の円筒部と、からなり、
前記弁体は、前記シートと対向する円錐台部と、前記ステムと該円錐台部を固定する該円錐台部より大径の外周部からなり、
前記円錐台部の底面の半径が前記シートの前記シート面最大半径より大きく、
前記円錐台部の先端部の半径が前記シートの流路の半径より小さく、
前記円錐台部の先端部の半径と前記シートの流路の半径の差が前記外周部の半径と前記円筒部の半径の差より大きいことを特徴とする請求項１に記載のバルブ。
【請求項３】
流体の一次側圧力と流体の二次側圧力との差が５０ＭＰａ以上または、流体の一次側圧力が７０ＭＰａ以上で使用することが可能であることを特徴とする請求項１又は２に記載のバルブ。
【請求項４】
前記シート面の角度が３０度から６０度であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のバルブ。
【請求項５】
流体入口、流体出口、弁室を備えた弁箱と、
前記弁室に設けられ、シート面を有するシートと、
前記弁箱に上下動可能に挿通されたステムと、
前記ステムの先端に配され、前記ステムの上下動により前記シートの前記シート面に当接可能な弁体と、を備えたバルブであって、
前記弁体が互いに対向する平面部と互いに対向する曲面部を備え、該互いに対向する平面部が前記流体出口の中心軸に平行に配されてなる
ことを特徴とするバルブ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、バルブに関する。
【背景技術】
【０００２】
バルブ（弁装置）として、玉形弁、仕切弁、ボールバルブなどが従来知られており、流体の種類又は使用条件、（すなわち、化学的特性（可燃性や腐食性）や物理的特性（温度、圧力））に従って最適な構造が選択される。【０００３】
玉形弁は、構造が単純であり、損傷の発生が少なく、弁体の移動量が少なくても全開・全閉の操作ができるので、化学プラントや船舶等の産業用の設備に用いられている。【０００４】
しかし玉形弁の場合、閉鎖操作中に弁体がシートに接近すると、弁体とシート間の隙間を通過する流体の流速が高くなり脈動を起こし、弁体に自励振動が発生し、弁体とシートとが繰り返し衝突するという問題がある。【０００５】
特許文献１は、簡易な構成で、弁体に生じる自励振動を抑止することができるバルブを提供することを目的とし、この目的を、流体入口側の上流流路と流体出口側の下流流路とが弁室を介して互いに交差する方向に連続する構成とされ、前記弁室を区画する隔壁の前記上流流路の開口部に、下流に進むに従って漸次拡径するシートが設けられた弁箱と、前記シートに着座可能な環状シール部が設けられ、前記シートに対して進退可能に構成され、進退方向に所定の長さを有する柱状体に形成された弁体を備え、前記流体から前記弁体に対して作用する励振力を低減させる励振力低減手段を備え、該励振力低減手段は、前記シートと前記環状シール部との間から流出した流体を、前記弁体から離間させる離間促進部であり、前記離間促進部は、前記弁体の軸線に沿って略一定の径となった外周部の全体を覆う被覆部材が設けられて、前記被覆部材は前記環状シール部の下流側の端部よりも大径に構成されてなることを要件としている。【０００６】
特許文献１記載のバルブは、上記の構成を具備することにより、緩傾斜部と弁体との間隙が大きくされ、上段部と弁体との間隙が小さくされているので、緩傾斜部と弁体との間隙を通過した流体が、上段部と弁体との間隙に流入すると、径方向外方に向かう縮流となって流速が増加し、弁体から更に離間し易くなるという利点を得ている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特許第５７０１３６０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、かかる特許文献１記載のバルブは振動を生じにくくする効果があるものの、流体条件によっては振動を防止することはできない。近年、燃料電池技術等の発展によりバルブに高圧水素等の高圧流体を流すことが求められており、本発明者らは、かかる特許文献１記載のバルブを、例えば、バルブの一次側圧力と二次側圧力の差が５０ＭＰａ以上になる流体条件や、一次側圧力が７０ＭＰａを超えるような流体条件で使用すると、ステムが振動を起こし、ステムの先端に形成された弁体の先端部がシートのシート面に接触することによって、シートが損傷し、シートリークが発生するという問題を惹起することがあることを見出した。【０００９】
本発明は、弁体に生じる自励振動によってシートが損傷して、リークが発生することのない簡易な構成のバルブを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の請求項１は、流体入口、流体出口、弁室を備えた弁箱と、
前記弁室に設けられ、シート面を有するシートと、
前記弁箱に上下動可能に挿通されたステムと、
前記ステムの先端に配され、前記ステムの上下動により前記シートの前記シート面に当接可能な弁体と、を備えたバルブであって、
前記ステムの振動によって、前記弁体の先端部が前記シート面に接触しないことを特徴とするバルブに関する。【００１１】
本発明の請求項２は、前記弁室は、前記シートが設けられるシート挿入部と、該シート挿入部上方の円筒部と、からなり、
前記弁体は、前記シートと対向する円錐台部と、前記ステムと該円錐台部を固定する該円錐台部より大径の外周部からなり、
前記円錐台部の底面の半径が前記シートの前記シート面最大半径より大きく、
前記円錐台部の先端部の半径が前記シートの流路の半径より小さく、
前記円錐台部の先端部の半径と前記シートの流路の半径の差が前記外周部の半径と前記円筒部の半径の差より大きいことを特徴とするバルブに関する。【００１２】
本発明の請求項３は、流体の一次側圧力と流体の二次側圧力との差が５０ＭＰａ以上または、流体の一次側圧力が７０ＭＰａ以上で使用することが可能であることを特徴とする請求項１又は２に記載のバルブに関する。【００１３】
また、本発明の請求項４は、前記シート面の角度が３０度から６０度である請求項１乃至３のいずれか１項に記載のバルブに関する。【００１４】
本発明の請求項５は、流体入口、流体出口、弁室を備えた弁箱と、
前記弁室に設けられ、シート面を有するシートと、
前記弁箱に上下動可能に挿通されたステムと、
前記ステムの先端に配され、前記ステムの上下動により前記シートの前記シート面に当接可能な弁体と、を備えたバルブであって、
前記弁体が互いに対向する平面部と互いに対向する曲面部を備え、該互いに対向する平面部が前記流体出口の中心軸に平行に配されてなる
ことを特徴とするバルブに関する。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の請求項１によれば、弁体に生じる自励振動によってシートが損傷することがなく、リークが発生しない簡易な構成のバルブを提供することができる。【００１６】
本発明の請求項２によれば、ステムが振動を起こしても、ステムの先端に形成された弁体の先端部がシートのシート面に接触することがないので、シートが損傷せず、リークが発生しない簡易な構成のバルブを提供することができる。【００１７】
本発明の請求項３によれば、流体の一次側圧力と流体の二次側圧力との差が５０ＭＰａ以上の流体条件、または、流体の一次側圧力が７０ＭＰａ以上の流体条件で使用することができる。【００１８】
本発明の請求項４によれば、振動が生じた場合に、弁体の先端部が前記シート面に接触し難いという利点が得られる。【００１９】
本発明の請求項５によれば、ステム近傍に差圧が生じることを軽減することを可能とすることから、ステムの振動を抑止することができ、前記弁体の先端部が前記シート面に接触しないという優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明のバルブの一例の全体を示す部分断面説明図である。
【図２】本発明の実施形態１に係るバルブの要部断面説明図である。
【図２Ａ】図２の弁体を示す説明図である。
【図２Ｂ】図２の弁体の変形例を示す図である。
【図２Ｃ】図２の弁体の変形例を示す図である。
【図２Ｄ】図２の弁体の変形例を示す図である。
【図２Ｅ】図２の弁体の変形例を示す図である。
【図２Ｆ】図２の弁体のシートの接触箇所を示す図である。
【図３】本発明の実施形態２に係るバルブの要部断面説明図である。
【図４】本発明のバルブと従来技術に係るバルブとを比較して説明するための図であって、（ａ）は本発明のバルブの要部断面説明図であり、（ｂ）は従来技術に係るバルブの要部断面説明図である。
【図５】本発明のバルブの要部を示す斜視説明図である。
【図６】（ａ）は他の実施形態に係るバルブの弁体及びステム示す説明図であり、（ｂ）は（ａ）の弁体の平面説明図である。
【図７】比較例に係る弁体の配置を示す平面説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
添付図面を参照しつつ本発明の実施形態に係るバルブについて以下に詳細に説明する。
【００２２】
図１は本発明のバルブの一例の全体を示す部分断面説明図である。図２は本発明の実施形態１に係るバルブの要部断面説明図である。図２Ａは図２の弁体を示す説明図である。図２Ｂ〜Ｅは図２の弁体の変形例を示す図である。図２Ｆは図２の弁体のシートの接触箇所を示す図である。図３は本発明の実施形態２に係るバルブの要部断面説明図である。図４は本発明のバルブと従来技術に係るバルブとを比較して説明するための図であって、（ａ）は本発明のバルブの要部断面説明図であり、（ｂ）は従来技術に係るバルブの要部断面説明図である。図５は本発明のバルブの要部を示す斜視説明図である。図６の（ａ）は本発明の他の実施形態に係るバルブの弁体及びステム示す説明図であり、図６の（ｂ）は（ａ）の弁体の平面説明図である。図７は比較例に係る弁体の配置を示す平面説明図である。
【００２３】
［実施形態１］
図１及び２と図４を参照すると、実施形態１のバルブ（１）は、流体入口（Ｐｉ）、流体出口（Ｐｏ）、弁室（７）を備えた弁箱（１０）と、前記弁室（７）に設けられ、上方にシート面（３ｔ）を設けて開口した流路（Ｐ）（すなわち、シート面（３ｔ）に開口部（Ｈ）が設けられている）を有するシート（３）と、弁箱（１０）に上下動可能に挿通されたステム（Ｓｔ）と、前記ステム（Ｓｔ）の先端に配され、前記ステム（Ｓｔ）の上下動により前記シート（３）のシート面（３ｔ）に当接可能な弁体（２）とを備えている。また、必須ではないが、シート面（３ｔ）の傾斜角（θ）（図４の（ａ）参照）を３０度乃至６０度とすることが好ましい。
【００２４】
本実施形態１のバルブ（１）の最大の特徴は、振動が生じた場合においても前記弁体（２）の先端部（８）が前記シート面（３ｔ）に接触しないことを構成上の特徴としている。前記弁体（２）の先端部（８）が前記シート面（３ｔ）に接触しないようにするという機能は、例えば後述する実施形態２の構成により実現されるが、かかる構成に限定されない。なお、図２Ｆを参照すると、弁体（２）の「先端部」とは、符号Ｘ、Ｘ１、Ｘ２、Ｘ３によって示されるように、弁体（２）とシート面（３ｔ）と接触する部位を言い、必ずしも弁体（２）の底面（図２Ｆの（ａ）、（ｂ）、（ｃ）参照）を指す訳ではなく、弁体（２）の底面近傍（図２Ｆの（ｄ）参照）をも含む概念である。
【００２５】
実施形態１のバルブ（１）は、振動が生じた場合においても、弁体（２）の先端部（８）が前記シート面（３ｔ）に接触しないことを構成上の特徴としているので、弁体（２）に生じる自励振動によってシート（３）が損傷して、リークが発生することがない。
【００２６】
［実施形態２］
図１及び３を参照すると、実施形態２のバルブ（１）は、前記実施形態１のバルブ（１）の構成を必須としている。すなわち、流体入口（Ｐｉ）、流体出口（Ｐｏ）、弁室（７）を備えた弁箱（１０）と、前記弁室（７）に設けられ、上方にシート面（３ｔ）を設けて開口した流路（Ｐ）（すなわち、シート面（３ｔ）に開口部（Ｈ）が設けられている）を有するシート（３）と、弁箱（１０）に上下動可能に挿通されたステム（Ｓｔ）と、前記ステム（Ｓｔ）の先端に配され、前記ステム（Ｓｔ）の上下動により前記シート（３）のシート面（３ｔ）に当接可能な弁体（２）とを備えている。
図１を参照すると、必須構成部品ではないが、弁箱（１０）の上方に、上部隔壁（４）を介してバルブ（１）の駆動部（５）が設けられる。
【００２７】
そして前記弁室（７）は、前記シート（３）が設けられるシート挿入部（７ｓｅ）と、該シート挿入部（７ｓｅ）上方の円筒部（７ｃｙ）とから構成されることを必須としている（図３参照）。
【００２８】
さらに弁体（２）は、前記シート（３）と対向する円錐台部（２ｔｃ）又は円錐部（図２Ｅの（２）参照）と、前記ステム（Ｓｔ）と該円錐台部又は円錐部（２ｔｃ）を固定する該円錐台部又は円錐部（２ｔｃ）より大径の外周部（２ｐｅ）から構成されることを必須としている（図３参照）。なお、本発明において「円錐台部」とは、図２Ａに示されるような円錐台の他、図２Ｃに示される円錐部、図２Ｂに示されるような円筒と円錐台との複合形態、図２Ｃに示されるような円筒と二つの円錐台との複合形態、図２Ｄに示されるような円筒と三つの円錐台との複合形態若しくはこれらの２種以上から成る群から選択される複合形態を含む概念である。
【００２９】
ここで図４を参照すると、さらに前記円錐台部（２ｔｃ）の底面の半径（Ｒ６）は前記シート（３）のシート面（３ｔ）の最大半径（Ｒｔｍａｘ）より大きく、前記円錐台部（２ｔｃ）の先端部（８）の半径は前記シート（３）の流路（Ｐ）の半径（Ｒｐ）より小さく（図３の（ａ）参照）、前記円錐台部（２ｔｃ）の先端部（８）の半径（（Ｄ）／２）と前記シート（３）の流路（Ｐ）の半径（Ｒｐ）の差は前記外周部（２ｐｅ）の半径（Ｒ５）と前記円筒部（７ｃｙ）の半径（Ｒｃｙ）の差より大きいことを必須としている。なお、図２乃至４において参照符号Ａは正常状態のステム（Ｓｔ）の軸心を示し、参照符号Ｂは振動に起因した偏心時の軸心を示す。
すなわち、次式（Ｆ１）、（Ｆ２）及び（Ｆ３）が成立することが必須である。
Ｒ６＞Ｒｔｍａｘ                        式（Ｆ１）
（Ｄ／２）＜Ｒｐ                        式（Ｆ２）
|（Ｄ／２）−Ｒｐ|＞|Ｒ５−Ｒｃｙ|      式（Ｆ３）
なお、Ｄ≧０である。
【００３０】
図３の（ｂ）を参照すると、図示されたバルブ（１）は式（Ｆ３）を満たしていない。すなわち、|（Ｄ／２）−Ｒｐ|＜|Ｒ５−Ｒｃｙ|となっている。この場合、ステム（Ｓｔ）の先端に形成された弁体（２）の先端部がシート（３）のシート面（３ｔ）に接触する。
【００３１】
上述のとおり、本実施形態２のバルブ（１）は式（Ｆ１）、（Ｆ２）及び（Ｆ３）が成立することを必須の構成要件としているので、ステム（Ｓｔ）が振動を起こしても、ステム（Ｓｔ）の先端に形成された弁体（２）の先端部がシート（３）のシート面（３ｔ）に接触することがない。このためステム（Ｓｔ）が振動を起こしてもシート（３）が損傷せず、リークが発生しない簡易な構成のバルブを提供することができる。
【００３２】
［実施形態３］
本実施形態３のバルブ（１）は、実施形態１及び２に記載された構成をすべて必須としているため、バルブ（１）の弁体（２）の先端部がシート面（３ｔ）に接触しない。
そのため、流体の一次側圧力と流体の二次側圧力との差が５０ＭＰａ以上に達するバルブや、流体の一次側圧力が７０ＭＰａ以上に達するバルブとして採用することができる。
【００３３】
［実施形態４］
実施形態４のバルブは、実施形態１のバルブ（１）が最大の特徴としている点、即ち、振動が生じた場合においても弁体（２）の先端部が前記シート面（３ｔ）に接触しないことの代わりに、図６に示されるように、弁体（２）が互いに対向する平面部（ＰＬ）と互いに対向する曲面部（ＣＦ）を備え、かつ互いに対向する平面部（ＰＬ）がバルブ（１）の流体出口（Ｐｏ）の中心軸（ＣＬ）（図１参照）に平行に配されることとしている点を構成上の特徴としている。実施形態４のバルブ（１）はこの点を除いて、実施形態１のバルブ（１）のすべての構成を具備している。
より詳しくは、本実施形態のバルブの弁体（２）は平面視略長円状を呈している、即ち図６に示されるとおり、長軸（α）と短軸（β）をもつ略長円形状を呈している。
本実施形態に係るバルブ（１）は、弁体（２）が互いに対向する平面部（ＰＬ）と互いに対向する曲面部（ＣＦ）を備え、該互いに対向する平面部（ＰＬ）が流体出口（Ｐｏ）の中心軸（ＣＬ）に平行に配されてなることを構成上の特徴としているので、ステム（Ｓｔ）近傍に差圧が生じることを軽減することを可能とすることから、ステムの振動を抑止することができるという優れた効果を奏する。
【実施例】
【００３４】
以下に実施例に基づいて本発明のバルブを更に詳細に説明する。しかし、本発明は実施例に限定されるものではない。
＜実施例１＞
（１）ソフトウェア（ＳＣＲＹＵ／Ｔｅｔｒａ）を用いて株式会社フジキンの高圧水素遮断弁（Ｍ３Ｒ４−７１００）のもので、配管径１４．２ｍｍ、弁体の互いに対向する平面部を流体出口の中心軸に平行にしたもの、ステム先端径２ｍｍのものを用いて高圧窒素の流れを解析した。
なお、乱流タイプは平均レイノルズ、乱流モデルは標準κ−εモデル、壁面は静止壁、流れの状態は定常解析とした。
（２）境界条件は、一次側圧力を８５ＭＰａとし、二次側圧力を大気解放（０ｋＰａＧ）とした。
（３）温度条件は、初期温度条件を２０℃とし、外部温度を２０℃とした。
（４）窒素の流体物性値は、密度（２７℃時）１．１４２１×１０−９ｋｇ／ｍｍ３、熱伝導率（２７℃時）２６．２μＷ／ｍｍ℃、比熱（５０℃時）１０４２Ｊ／ｋｇ・Ｋ、絶対粘度（２７℃時）１．７８×１０−８ｋｇ／ｍｍ・ｓｅｃ、気体定数２９６．８Ｊ／ｋｇ・Ｋとした。
解析結果として、ステム近傍に約４Ｍｐａの差圧が生じたがシート部流速の偏り状況は「ほぼ均一」即ち、弁体の先端部がシート面に接触しない。【００３５】
＜実施例２＞
（１）ソフトウェア（ＳＣＲＹＵ／Ｔｅｔｒａ）を用いて株式会社フジキンの高圧水素遮断弁（Ｍ３Ｒ４−７１００）のもので、配管径１４．２ｍｍ、弁体の互いに対向する平面部を流体出口の中心軸に直角にしたもの、ステム先端径１ｍｍのものを用いて高圧窒素の流れを解析した。
なお、乱流タイプは平均レイノルズ、乱流モデルは標準κ−εモデル、壁面は静止壁、流れの状態は定常解析とした。
（２）境界条件は、一次側圧力を８５ＭＰａとし、二次側圧力を大気解放（０ｋＰａＧ）とした。
（３）温度条件は、初期温度条件を２０℃とし、外部温度を２０℃とした。
（４）窒素の流体物性値は、密度（２７℃時）１．１４２１×１０−９ｋｇ／ｍｍ３、熱伝導率（２７℃時）２６．２μＷ／ｍｍ℃、比熱（５０℃時）１０４２Ｊ／ｋｇ・Ｋ、絶対粘度（２７℃時）１．７８×１０−８ｋｇ／ｍｍ・ｓｅｃ、気体定数２９６．８Ｊ／ｋｇ・Ｋとした。
解析結果として、ステム近傍に僅かに差圧が生じたが、シート部流速の偏り状況は「ほぼ均一」即ち、弁体の先端部がシート面に接触しない。【００３６】
＜実施例３＞
（１）ソフトウェア（ＳＣＲＹＵ／Ｔｅｔｒａ）を用いて株式会社フジキンの高圧水素遮断弁（Ｍ３Ｒ４−７１００）のもので、配管径１４．２ｍｍ、弁体の互いに対向する平面部を流体出口の中心軸に平行にしたもの、ステム先端径１ｍｍのものを用いて高圧窒素の流れを解析した。
なお、乱流タイプは平均レイノルズ、乱流モデルは標準κ−εモデル、壁面は静止壁、流れの状態は定常解析とした。
（２）境界条件は、一次側圧力を８５ＭＰａとし、二次側圧力を大気解放（０ｋＰａＧ）とした。
（３）温度条件は、初期温度条件を２０℃とし、外部温度を２０℃とした。
（４）窒素の流体物性値は、密度（２７℃時）１．１４２１×１０−９ｋｇ／ｍｍ３、熱伝導率（２７℃時）２６．２μＷ／ｍｍ℃、比熱（５０℃時）１０４２Ｊ／ｋｇ・Ｋ、絶対粘度（２７℃時）１．７８×１０−８ｋｇ／ｍｍ・ｓｅｃ、気体定数２９６．８Ｊ／ｋｇ・Ｋとした。
解析結果として、ステム近傍に僅かに差圧が生じたが、シート部流速の偏り状況は「ほぼ均一であった」即ち、弁体の先端部がシート面に接触しない。【００３７】
＜比較例＞
（１）ソフトウェア（ＳＣＲＹＵ／Ｔｅｔｒａ）を用いて株式会社フジキンの高圧水素遮断弁（Ｍ３Ｒ４−７１００）のもので、配管径１４．２ｍｍ、弁体の互いに対向する平面部を流体出口の中心軸に垂直にしたもの（即ち、図７を参照して、弁体（２）が互いに対向する平面部（ＰＬ）と互いに対向する曲面部（ＣＦ）を備え、該互いに対向する平面部（ＰＬ）が流体出口（Ｐｏ）の中心軸（ＣＬ）に垂直に配されるバルブ）で、ステム先端径２ｍｍのものを用いて高圧窒素の流れを解析した。
なお、乱流タイプは平均レイノルズ、乱流モデルは標準κ−εモデル、壁面は静止壁、流れの状態は定常解析とした。
（２）境界条件は、一次側圧力を８５ＭＰａとし、二次側圧力を大気解放（０ｋＰａＧ）とした。
（３）温度条件は、初期温度条件を２０℃とし、外部温度を２０℃とした。
（４）窒素の流体物性値は、密度（２７℃時）１．１４２１×１０−９ｋｇ／ｍｍ３、熱伝導率（２７℃時）２６．２μＷ／ｍｍ℃、比熱（５０℃時）１０４２Ｊ／ｋｇ・Ｋ、絶対粘度（２７℃時）１．７８×１０−８ｋｇ／ｍｍ・ｓｅｃ、気体定数２９６．８Ｊ／ｋｇ・Ｋとした。
解析結果として、ステム近傍に約４Ｍｐａの差圧が生じたがシート部流速の偏り状況は「出口流路側に強い偏りが認められた」即ち、弁体の先端部がシート面に接触する。
以上実施例１乃至３及び比較例より、弁体（２）が互いに対向する平面部（ＰＬ）と互いに対向する曲面部（ＣＦ）を備え、該互いに対向する平面部（ＰＬ）が流体出口（Ｐｏ）の中心軸（ＣＬ）に平行に配されてなることを構成上の特徴とするバルブは、ステム（Ｓｔ）近傍に差圧が生じることを軽減することを可能とすることから、ステムの振動を抑止することができ、かつ、ステム（Ｓｔ）近傍に差圧が生じた場合であっても弁体（２）の先端部がシート面（３ｔ）に接触しないという優れた効果を奏することが分かった。
【産業上の利用可能性】
【００３８】
本発明に係るバルブは、弁体に生じる自励振動によってシートが損傷することがなく、リークが発生しない簡易な構成のバルブを提供することができる。
【符号の説明】
【００３９】
１          バルブ
２          弁体
２ｐｅ      外周部
２ｔｃ      円錐台部
３          シート
３ｔ        シート面
４          上部隔壁
７          弁室
７ｃｙ      円筒部
７ｓｅ      シート挿入部
８          円錐台部の先端部
１０        弁箱
Ａ          正常状態の軸心
Ｂ          偏心時の軸心
Ｄ          円筒部の先端部の直径
Ｈ          開口
Ｐ          流路
Ｐｉ        流体入口
Ｐｏ        流体出口
Ｒ５        外周部の半径
Ｒ６        円錐台部の底面の半径
Ｓｔ        ステム
α          長軸
β          短軸
ＣＦ        曲面部
ＣＬ        中心軸
ＰＬ        平面部技術
【図１】
2017022838.tif 000003
【図２】
2017022838.tif 000004
【図２Ａ】
2017022838.tif 000005
【図２Ｂ】
2017022838.tif 000006
【図２Ｃ】
2017022838.tif 000007
【図２Ｄ】
2017022838.tif 000008
【図２Ｅ】
2017022838.tif 000009
【図２Ｆ】
2017022838.tif 000010
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【国際調査報告】
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