(57)【要約】【課題】  装飾対象物の形状に沿わせて、或いは線状に形成される装飾文字や装飾模様に合わせて柔軟に屈曲させて使用することができ、また用途幅も広く発光輝度等の発光性能にも優れた軟質線状発光体、及びその製造方法を提供すること。【解決手段】  光ファイバ型の線状発光体を、アクリル系熱可塑性エラストマーを主材とするコア層の周囲にフッ素系樹脂を主材とするクラッド層が一体的に形成された棒状の押出成形品から構成すると共に、前記コア層の主材に、曲げ弾性率(ASTM D790)が50〜500MPaのメタクリル酸メチルとアクリル酸ブチル、またはアクリル酸メチルとアクリル酸ブチルのブロック共重合体を使用した。【選択図】  図１
2017038047.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
アクリル系熱可塑性エラストマーを主材とするコア層の周囲にフッ素系樹脂を主材とするクラッド層が一体的に形成された棒状の押出成形品であって、前記コア層の主材に、曲げ弾性率が50〜500MPaのメタクリル酸メチルとアクリル酸ブチル、またはアクリル酸メチルとアクリル酸ブチルのブロック共重合体が使用されていることを特徴とする軟質線状発光体。
【請求項２】
コア層の主材に、温度190℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが2〜10g/10minのアクリル系熱可塑性エラストマーが使用されると共に、クラッド層の主材に、融点が230℃以下のフッ素系樹脂が使用されていることを特徴とする請求項１記載の軟質線状発光体。
【請求項３】
コア層にメタクリル酸メチルとアクリル酸ブチルのブロック共重合体が使用されていることを特徴とする請求項１または２に記載の軟質線状発光体。
【請求項４】
クラッド層の厚みが0.1〜1mmであり、かつ、クラッド層の主材100重量部に対して白色顔料が0.01〜5重量部添加されていることを特徴とする請求項１〜３の何れか一つに記載の軟質線状発光体。
【請求項５】
クラッド層が複数層から構成されると共に、最外層のクラッド層に白色顔料が添加されていることを特徴とする請求項１〜４の何れか一つに記載の軟質線状発光体。
【請求項６】
アクリル系熱可塑性エラストマーを主材とするコア層とフッ素系樹脂を主材とするクラッド層とから構成される線状発光体の製造方法において、
前記コア層に、曲げ弾性率が50〜500MPaのメタクリル酸メチルとアクリル酸ブチル、またはアクリル酸メチルとアクリル酸ブチルのブロック共重合体を使用して、コア層とクラッド層とを共押出成形により一体化することを特徴とする軟質線状発光体の製造方法。
【請求項７】
コア層に、温度190℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが2〜10g/10minのアクリル系熱可塑性エラストマーを使用すると共に、クラッド層に、融点が230℃以下のフッ素系樹脂を使用して、270℃以下の成形温度で共押出成形を行うことを特徴とする請求項６記載の軟質線状発光体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、線状発光体の改良、詳しくは、装飾対象物の形状に沿わせて、或いは線状に形成される装飾文字や装飾模様に合わせて柔軟に屈曲させて使用することができ、更に発光輝度等の発光性能にも優れた軟質線状発光体、及びその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、飾り具やイルミネーション、電飾看板等の多くの光装飾品に線状発光体が利用されているが、線状発光体として古くから使用されているネオンライトは、本体が可撓性の乏しいガラス管から構成されているため、直線状の発光体を屈曲させて壁面の湾曲部に沿わせたり、装飾文字や装飾模様を描いたりすることができなかった。【０００３】
そこで、従来においては、線状発光体を自由に湾曲させて使用できるように、光ファイバ状のプラスチック成形品から成る線状発光体も開発されている(特許文献１,２参照)。また本件出願人も以前に、透明樹脂から成るコア層と、半透明樹脂から成るクラッド層から成る線状発光体について特許出願を行っている(特許文献３参照)。【０００４】
しかしながら、上記従来の光ファイバ型線状発光体においては、コア層に曲げ弾性率の大きい透明樹脂(主に硬質なアクリル系樹脂)が使用されていたため、クラッド層と一体化した線状発光体が固くなってしまい、線状発光体を多少湾曲させることは問題ないものの大きく屈曲させることができなかった。そのため、限られた用途でしか線状発光体を使用することができなかった。【０００５】
加えて、上記従来の光ファイバ型線状発光体においては、コア層に光透過性が高い透明樹脂が使用されていたため、光源から光を入射したときにコア層内で充分な光散乱効果が発揮されず、線状発光体の発光輝度が小さく抑えられてしまう問題があった。そのため、従来の線状発光体においては、発光量を増大させるために光反射層を設ける等の工夫が必要となった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０００―１３１５３０号公報
【特許文献２】特開２００９―２７６６５１号公報
【特許文献３】特開２０１３―５７９２４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上記問題に鑑みて為されたものであり、その目的とするところは、装飾対象物の形状に沿わせて、或いは線状に形成される装飾文字や装飾模様に合わせて柔軟に屈曲させて使用することができ、また用途幅も広く発光輝度等の発光性能にも優れた軟質線状発光体、及びその製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者が上記課題を解決するために採用した手段を添付図面を参照して説明すれば次のとおりである。【０００９】
即ち、本発明は、光ファイバ型の線状発光体を、前記アクリル系熱可塑性エラストマーを主材とするコア層の周囲にフッ素系樹脂を主材とするクラッド層が一体的に形成された棒状の押出成形品から構成すると共に、前記コア層の主材に、曲げ弾性率(ASTM D790)が50〜500MPaのメタクリル酸メチルとアクリル酸ブチル、またはアクリル酸メチルとアクリル酸ブチルのブロック共重合体を使用した点に特徴がある。【００１０】
また、上記コア層とクラッド層を共押出成形により一体化することを考慮して、コア層の主材に、温度190℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが2〜10g/10minのアクリル系熱可塑性エラストマーを使用すると共に、クラッド層の主材に、融点が230℃以下のフッ素系樹脂を使用するのが好ましい。【００１１】
また、上記コア層の主材に関しては、柔軟性及び発光性能のバランスの面で特にメタクリル酸メチルとアクリル酸ブチルのブロック共重合体を使用することが好ましい。【００１２】
また更に、本発明においては、発光色の黄変抑制及び発光性能の向上を目的として、クラッド層の厚みを0.1〜1mmとした場合に、クラッド層の主材100重量部に対して白色顔料を0.01〜5重量部添加するのが好ましい。【００１３】
また発光性能の面では、上記クラッド層を複数層から構成して、最外層のクラッド層に白色顔料を添加するのが好ましい。【００１４】
一方、上記アクリル系熱可塑性エラストマーを主材とするコア層とフッ素系樹脂を主材とするクラッド層とから構成される線状発光体を製造する際には、コア層に、曲げ弾性率(ASTM D790)が50〜500MPaのメタクリル酸メチルとアクリル酸ブチル、またはアクリル酸メチルとアクリル酸ブチルのブロック共重合体を使用して、コア層とクラッド層とを共押出成形により一体化する方法を採用できる。【００１５】
また、上記線状発光体の製造に際しては、コア層に温度190℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが2〜10g/10minのアクリル系熱可塑性エラストマーを使用すると共に、クラッド層に融点が230℃以下のフッ素系樹脂を使用して、270℃以下の成形温度で共押出成形を行うのが好ましい。
【発明の効果】
【００１６】
本発明では、光ファイバ型の線状発光体において、コア層の材料に曲げ弾性率が小さいアクリル系熱可塑性エラストマーを使用したことにより、軟質の線状発光体を構成することができるため、直線状の線状発光体を大きく屈曲させて被装飾物に固定したり、装飾文字や模様模様を形成したりすることができる。そのため、従来使用できなかった用途でも線状発光体を使用することが可能となる。【００１７】
また本発明では、上記コア層のアクリル系熱可塑性エラストマーとして、メタクリル酸メチルとアクリル酸ブチル、またはアクリル酸メチルとアクリル酸ブチルのブロック共重合体を使用したことによって、コア層内の光散乱効果を高めて線状発光体の発光輝度を向上させることもできる。これはエラストマー中に分散するアクリル酸ブチル成分が要因になっているものと考えられる。【００１８】
したがって、本発明により、従来の光ファイバ型線状発光体にあった柔軟性の問題を解決できるだけでなく、コア層に使用したアクリル系熱可塑性エラストマーが持つ化学的作用を利用して発光性能も大きく改善された軟質線状発光体を提供できることから、本発明の実用的利用価値は頗る高い。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の軟質線状発光体を表す全体斜視図である。
【図２】本発明の軟質線状発光体の製造方法を表す工程説明図である。
【図３】本発明の軟質線状発光体の発光輝度試験の結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
次に、本発明を実施するための具体的態様及び好ましい条件について説明する。
【００２１】
[軟質線状発光体の基本構成］
本発明の軟質線状発光体の構成について以下に説明する。まず本発明では、図１に示す側面発光型の軟質線状発光体Ｆを、コア層の周囲にクラッド層が一体的に形成された棒状の押出成形品から構成している。また本発明では、コア層の主材に曲げ弾性率(ASTM D790)が50〜500MPaのアクリル系熱可塑性エラストマーを使用すると共に、クラッド層の主材にフッ素系樹脂を使用している。またクラッド層については、１層から成るものだけでなく、複数層から成る構成を採用することもできる。
【００２２】
[コア層の材料］
上記コア層に使用するアクリル系熱可塑性エラストマーとしては、曲げ弾性率(ASTM D790)が50〜500MPaのメタクリル酸メチルとアクリル酸ブチル、またはアクリル酸メチルとアクリル酸ブチルのブロック共重合体を使用することができ、好ましくはメタクリル酸メチルとアクリル酸ブチルのブロック共重合体(以下、ＭＭＡ−ＢＡブロック共重合体と記載)を使用できる。またコア層の主材には、クラッド層との共押出成形を考慮して、温度190℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが2〜10g/minのものを使用するのが好ましい。
【００２３】
[クラッド層の材料]
上記クラッド層に使用するフッ素系樹脂としては、屈折率がコア層よりも小さいものであれば、ＥＴＦＥ(エチレンとテトラフルオロエチレンの共重合体)やＥＦＥＰ(ヘキサフルオロプロピレンとテトラフルオロエチレンとエチレンの共重合体)、ＰＶＤＦ(ポリフッ化ビニリデン)等から選択して使用できる。またクラッド層の主材には、コア層との共押出成形を考慮して、融点が230℃以下のフッ素系樹脂を使用するのが好ましい。
【００２４】
ちなみに、上記フッ素系樹脂としてＰＶＤＦを使用する場合には、コア層のアクリル系熱可塑性エラストマーに対する相溶性が高いため、使用時にクラッド層とコア層の剥離が生じ難くなるメリットがある。一方、上記フッ素系樹脂としてＥＴＦＥを使用する場合には、ＥＴＦＥの伸度(350〜450％)の方がＰＶＤＦの伸度(200〜300％)よりも大きく、またＥＴＦＥの曲げ弾性率(800〜1000MPa)の方がＰＶＤＦの曲げ弾性率(1400〜1800MPa)よりも小さくなるため、線状発光体を曲げたときにクラッド層にシワが生じ難くなる。またＥＴＦＥはＰＶＤＦに比べて可視光線透過率も高いため、発光輝度の減衰率を低く抑えることもできる。なお上記伸度の各数値はASTM D638による計測値であり、上記曲げ弾性率の各数値はASTM D790による計測値である。
【００２５】
[クラッド層またはコア層への着色剤の添加]
上記クラッド層の材料には、発光色の着色、発光色の黄変抑制、或いは発光性能の向上を目的として、着色剤を適宜添加することができる。具体的な着色剤としては、白色顔料で光散乱効果もある二酸化チタン粒子を好適に使用できるが、これに限定されるものではなく、例えば白色顔料として硫酸バリウムを使用することもできる。また着色剤の添加量としては、クラッド層の厚みを0.1〜1mmとした場合に、クラッド層の主材100重量部に対して白色顔料を0.01〜5重量部添加するのが好ましい。なおクラッド層が２層以上から成る場合には、少なくとも最外層のクラッド層に着色剤を添加しておくことが好ましい。また必要に応じてコア層の材料に着色剤を添加することもできる。
【００２６】
[軟質線状発光体の製造方法］
次に本発明の軟質線状発光体の製造方法について説明する。まず本発明では、図２に示すように押出成形機の金型から棒状のコア層と筒状のクラッド層を同時に押出し、更にこれらを一体化させた状態で冷却賦形した後、所定長さに切断して軟質線状発光体の製造を行う。また製造に際しては、コア層の主材に温度190℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが2〜10g/10minのアクリル系熱可塑性エラストマーを使用し、クラッド層の主材に融点が230℃以下のフッ素系樹脂を使用して、270℃以下の成形温度で共押出成形を行うのが好ましい。
【実施例】
【００２７】
[効果の実証試験]
次に、本発明の効果の実証試験について説明する。まず本試験では、製造条件(コア層およびクラッド層の材料、クラッド層の厚み、クラッド層に対する着色剤の有無)の異なる複数のサンプル(下記比較例１及び２並びに実施例１〜１０)を作製し、これらの各サンプルについて、柔軟性、発光性能(発光輝度及び減衰率)、外観及びコア層に対するクラッド層の耐剥離性の評価を行った。以下に比較例１及び２並びに実施例１〜１０の各サンプルの製造条件について記載する。【００２８】
「比較例１」
この比較例では、コア層の主材に、温度230℃・荷重2.16kgの試験条件下におけるＭＦＲが5g/10min、曲げ弾性率が3100MPaのＰＭＭＡ(『スミペックス MG5』住友化学製)を使用すると共に、クラッド層の主材に、融点260℃、伸度415％、曲げ弾性率890MPa、温度297℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが12g/10minのＥＴＦＥ(『C-88AXP』AGC製)を使用して、線状発光体を共押出成形により作製した。またクラッド層については、厚みを0.26mmとした。【００２９】
「比較例２」
この比較例２では、クラッド層を内側と外側の二層から構成した。またコア層の主材には、温度230℃・荷重2.16kgの試験条件下におけるＭＦＲが5g/10min、曲げ弾性率が3100MPaのＰＭＭＡ(『スミペックス MG5』住友化学製)を使用すると共に、各クラッド層の主材に、融点260℃、伸度415％、曲げ弾性率890MPa、温度297℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが12g/10minのＥＴＦＥ(『C-88AXP』AGC製)を使用して、線状発光体を共押出成形により作製した。また各クラッド層の厚みは、内側を0.1mm、外側を0.11mmとし、また外側のクラッド層には、着色剤として二酸化チタン粒子をクラッド層の主材100重量部に対し1.3重量部添加した。【００３０】
「実施例１」
この実施例１では、コア層の主材に、温度190℃・荷重2.16kgの試験条件下におけるＭＦＲが3.1g/10min、曲げ弾性率が400MPaのＭＭＡ−ＢＡブロック共重合体を使用するとともに、クラッド層の主材に、融点226℃、伸度430％、曲げ弾性率810MPa、温度297℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが26.4g/10minのＥＴＦＥを使用して、線状発光体を共押出成形により作製した。またクラッド層については、厚みを0.24mmとし、材料に着色剤として二酸化チタン粒子をクラッド層の主材100重量部に対して0.065重量部添加した。【００３１】
「実施例２」
この実施例２では、コア層の主材に、温度190℃・荷重2.16kgの試験条件下におけるＭＦＲが2.2g/10min、曲げ弾性率が440MPaのＭＭＡ−ＢＡブロック共重合体を使用するとともに、クラッド層の主材に、融点226℃、伸度430％、曲げ弾性率810MPa、温度297℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが26.4g/10minのＥＴＦＥを使用して、線状発光体を共押出成形により作製した。またクラッド層については、厚みを0.27mmとし、材料に着色剤として二酸化チタン粒子をクラッド層の主材100重量部に対して0.065重量部添加した。【００３２】
「実施例３」
この実施例３では、コア層の主材に、温度190℃・荷重2.16kgの試験条件下におけるＭＦＲが10g/10min、曲げ弾性率が70MPaのＭＭＡ−ＢＡブロック共重合体を使用すると共に、クラッド層の主材に、融点192℃、伸度417％、曲げ弾性率959MPa、温度297℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが78.6g/10minのＥＴＦＥを使用して、線状発光体を共押出成形により作製した。またクラッド層については、厚みを0.27mmとした。【００３３】
「実施例４」
この実施例４では、コア層の主材に、温度190℃・荷重2.16kgの試験条件下におけるＭＦＲが1.5g/10min、曲げ弾性率が650MPaのＭＭＡ−ＢＡブロック共重合体(『クラリティ LA4285』クラレ製)を使用すると共に、クラッド層の主材に、融点173℃、伸度200％、曲げ弾性率1570MPa、温度230℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが78.6g/10minのＰＶＤＦ(『KFポリマーT♯1000』クレハ製)を使用して、線状発光体を共押出成形により作製した。またクラッド層については、厚みを0.27mmとした。【００３４】
「実施例５」
この実施例５では、コア層の主材に、温度190℃・荷重2.16kgの試験条件下におけるＭＦＲが3.1g/10min、曲げ弾性率が400MPaのＭＭＡ−ＢＡブロック共重合体を使用するとともに、クラッド層の主材に、融点226℃、伸度430％、曲げ弾性率810MPa、温度230℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが26.4g/10minのＥＴＦＥを使用して、線状発光体を共押出成形により作製した。またクラッド層については、厚みを0.27mmとした。【００３５】
「実施例６」
この実施例６では、コア層の主材に、温度190℃・荷重2.16kgの試験条件下におけるＭＦＲが3.1g/10min、曲げ弾性率が400MPaのＭＭＡ−ＢＡブロック共重合体を使用するとともに、クラッド層の主材に、融点226℃、伸度430％、曲げ弾性率810MPa、温度230℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが26.4g/10minのＥＴＦＥを使用して、線状発光体を共押出成形により作製した。またクラッド層については、厚みを0.19mmとした。【００３６】
「実施例７」
この実施例７では、コア層の主材に、温度190℃・荷重2.16kgの試験条件下におけるＭＦＲが3.1g/10min、曲げ弾性率が400MPaのＭＭＡ−ＢＡブロック共重合体を使用するとともに、クラッド層の主材に、融点226℃、伸度430％、曲げ弾性率810MPa、温度230℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが26.4g/10minのＥＴＦＥを使用して、線状発光体を共押出成形により作製した。またクラッド層については、厚みを0.39mmとした。【００３７】
「実施例８」
この実施例８では、コア層の主材に、温度190℃・荷重2.16kgの試験条件下におけるＭＦＲが3.1g/10min、曲げ弾性率が400MPaのＭＭＡ−ＢＡブロック共重合体を使用すると共に、クラッド層の主材に、融点192℃、伸度417％、曲げ弾性率959MPa、温度297℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが78.6g/10minのＥＴＦＥを使用して、線状発光体を共押出成形により作製した。またクラッド層については、厚みを0.21mmとし、材料に着色剤として二酸化チタン粒子をクラッド層の主材100重量部に対して1.3重量部添加した。【００３８】
「実施例９」
この実施例９では、クラッド層を内側と外側の二層から構成した。またコア層の主材には、温度190℃・荷重2.16kgの試験条件下におけるＭＦＲが3.1g/10min、曲げ弾性率が400MPaのＭＭＡ−ＢＡブロック共重合体を使用するとともに、各クラッド層の主材に、融点192℃、伸度417％、曲げ弾性率959MPa、温度297℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが78.6g/10minのＥＴＦＥを使用して、線状発光体を共押出成形により作製した。また各クラッド層の厚みは、内側を0.1mm、外側を0.11mmとし、また外側のクラッド層には、着色剤として二酸化チタン粒子をクラッド層の主材100重量部に対し1.3重量部添加した。【００３９】
「実施例１０」
この実施例１０では、クラッド層を内側と外側の二層から構成した。またコア層の主材には、温度190℃・荷重2.16kgの試験条件下におけるＭＦＲが3.1g/10min、曲げ弾性率が400MPaのＭＭＡ−ＢＡブロック共重合体を使用するとともに、各クラッド層の主材には、融点226℃、伸度430％、曲げ弾性率810MPa、温度297℃・荷重5kgの試験条件下におけるＭＦＲが26.4g/10minのＥＴＦＥを使用して、線状発光体を共押出成形により作製した。また各クラッド層の厚みは、内側を0.1mm、外側を0.11mmとし、また外側のクラッド層には、着色剤として二酸化チタン粒子をクラッド層の主材100重量部に対し1.3重量部添加した。【００４０】
＜柔軟性の評価＞
次にクラッド層が１層から成る上記比較例１及び実施例１〜８のサンプルについて、寸法を直径3mmとしたときの曲げ径(許容屈曲半径)を測定したところ、比較例１のＲ200に対し実施例１〜８はＲ100以下となり、実施例１〜８の線状発光体の方が比較例１の線状発光体よりも柔軟性に優れていることが確認できた。以下に比較例１及び実施例１〜８の製造条件と曲げ径の測定結果をまとめた表を示す。
【表１】
2017038047.tif 000003
【００４１】
またクラッド層が２層から成る上記比較例２並びに実施例９及び１０のサンプルについて、寸法を直径3mmとしたときの曲げ径(許容屈曲半径)を測定したところ、比較例２のＲ250に対し実施例９及び１０はＲ100以下となり、実施例９及び１０の線状発光体の方が比較例２の線状発光体よりも柔軟性に優れていることが確認できた。以下に比較例２並びに実施例９及び１０の製造条件と曲げ径の測定結果をまとめた表を示す。
【表２】
2017038047.tif 000004
【００４２】
＜発光性能の評価＞
次に上記比較例１及び２並びに実施例１〜１０のサンプルについて、寸法を長さ1000mm、直径6.3mmとして、光源からの距離が100〜900mmの部位の発光輝度を100mm間隔で測定した。なお本試験では、発光輝度の測定を、サンプルの被測定部位から垂直方向に600mm離れた位置に分光放射輝度計(CS-2000コニカミノルタ製)を配置して行った。また光源には、駆動電流300mA、輝度37.7cd/m2、光束135lm,指向特性120°のものを使用した。測定条件をまとめた表を以下に示す。
【表３】
2017038047.tif 000005
【００４３】
そして、上記測定結果をグラフ化した図３を見ても分かるように、実施例１〜１０の線状発光体が比較例１及び２の線状発光体よりも発光輝度が全体的に大きい(特に実施例９の線状発光体が発光輝度及び発光の均一性に優れている)ことが確認できた。また各部位の発光輝度のデータから減衰率も算出したところ、実施例１〜３及び５〜８のクラッド層にＥＴＦＥを用いた線状発光体は、減衰率が1.05〜1.14％/cmの範囲でＰＶＤＦを用いた実施例４よりも低く抑えられていることが確認できた。発光輝度と減衰率の詳細なデータをまとめた表を以下に示す。
【表４】
2017038047.tif 000006
【００４４】
＜外観及び耐剥離性の評価＞
次に上記実施例１〜７のサンプルについて、繰り返し屈曲させた後の外観を調べたところ、クラッド層にＰＶＤＦを用いたサンプルについてはシワが見られたが、クラッド層にＥＴＦＥを用いたサンプルについてはシワが見られず良好な外観を維持できた。またカッター等の鋭利な刃物による傷がコア層に到達したとき、クラッド層にＥＴＦＥを用いたサンプルについてはクラッド層の剥離が見られたが、クラッド層にＰＶＤＦを用いたサンプルについては剥離が見られなかった。ＥＴＦＥとＰＶＤＦの特性をまとめた表を以下に示す。
【表５】
2017038047.tif 000007
【図１】
2017038047.tif 000008
【図２】
2017038047.tif 000009
【図３】
2017038047.tif 000010
【国際調査報告】
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2017038047.tif 000012
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