(57)【要約】  本実施形態は、被覆を有するＭＣＦの外縁コアから被覆への漏洩損失を直接測定する方法に関する。当該測定方法では、共通クラッドの外周面上に被覆が存在する高屈折率状態で、ＭＣＦの外縁コアを伝搬する測定光の第１伝送パワーが測定される一方、共通クラッドの外周上に、共通クラッドよりも低屈折率な低屈折率層が設けられた低屈折率状態で、ＭＣＦの外縁コアを伝搬する測定光の第２伝送パワーが測定される。外縁コアから被覆への漏洩損失ＬＬは、第１伝送パワーと第２伝送パワーの差として算出される。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＭＣＦの漏洩損失の測定方法であって、
前記ＭＣＦは、石英系ガラスからなる複数のコアと、前記複数のコアそれぞれよりも低い屈折率を有するとともに前記複数のコアそれぞれの周囲を取り囲んだ、石英系ガラスからなる共通クラッドと、前記共通クラッドの外周面上に設けられた、前記共通クラッドよりも高い屈折率の樹脂製の被覆と、を有し、
前記共通クラッドの外周面上に前記被覆が設けられた高屈折率状態の前記ＭＣＦにおける前記複数のコアのうち外縁コアの一端から所定波長の測定光を入力し、前記外縁コアの他端から出力された前記測定光を受光することにより、前記外縁コアを伝搬した前記測定光の第１伝送パワーを測定する第１測定工程と、
前記第１伝送パワーの測定後に、前記被覆の全部または所定区間の一部に替えて前記共通クラッドの外周面上に前記共通クラッドよりも低い屈折率の低屈折率層を設けることにより、前記ＭＣＦを低屈折率状態に設定し、低屈折率状態の前記ＭＣＦにおける前記外縁コアの一端から前記測定光を入力し、前記外縁コアの他端から出力された前記測定光を受光することにより、前記外縁コアを伝搬した前記測定光の第２伝送パワーを測定する第２測定工程と、
前記測定光の前記第１伝送パワーと前記第２伝送パワーの差を、前記外縁コアから前記被覆への漏洩損失として算出する第１算出工程と、を備える測定方法。
【請求項２】
前記低屈折率層は、空気層である、請求項１に記載の測定方法。
【請求項３】
前記空気層は、前記被覆が除去された、前記共通クラッドの外周面を取り囲む領域である、請求項２に記載の測定方法。
【請求項４】
前記低屈折率層は、液体および前記液体が浸潤した前記被覆により構成された層の少なくとも一つである、請求項１に記載の測定方法。
【請求項５】
前記液体は、前記共通クラッドよりも低い屈折率を有する、請求項４に記載の測定方法。
【請求項６】
前記測定光の波長として、少なくとも、測定波長範囲のうち前記外縁コアの漏洩損失が所定値を超える長波長領域に含まれた第１波長と前記長波長領域に含まれかつ前記第１波長よりも短波長側の第２波長とを設定し、前記第１波長での漏洩損失と前記第２波長での漏洩損失を測定するとともに、
前記第１および第２波長を含む前記長波長領域における漏洩損失の波長依存性を、前記第１および第２波長での前記漏洩損失の測定値から算出し、前記測定波長範囲に含まれかつ前記長波長領域よりも短波長側の第３波長に対応する漏洩損失の値を、前記長波長領域における漏洩損失の波長依存性から算出する第２算出工程をさらに備える、請求項１〜５の何れか一項に記載の測定方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本実施形態は、石英系ガラスからなるコア、石英系ガラスからなるクラッド、樹脂製被覆で構成された光ファイバのコアからその被覆への漏洩損失の測定方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
下記の非特許文献等から、光ファイバ特にマルチコア光ファイバ（ＭＣＦ：Multi-Core optical Fiber）のファイバ軸に対し垂直な断面において、最外縁に位置するコア（最外縁コア）のコア中心とクラッド表面（被覆）との最短距離（ＯＣＴ：Outer Cladding Thickness）が小さい場合、コアモード光がコアから高屈折率の被覆へ結合することに起因した漏洩損失（ＬＬ：Leakage loss）［ｄＢ／ｋｍ］が増加することが知られている。【０００３】
ＭＣＦの断面の利用効率を高めるには、より多くのコアを詰め込む必要がある。一案としては、ＯＣＴを小さくしつつＬＬを抑圧するため、被覆の屈折率を低くすることが考えられる。その場合、被覆ではクラッドモードが十分に除去されず、クラッドモードからコアモードへの再結合による多光路干渉（ＭＰＩ：Multi Path Interference）などが発生しやすくなる。その結果、コアを伝搬する信号光の信号品質が劣化することになる。以上を考慮すると、被覆は、所定のＭＰＩを達成するためにはある程度屈折率が高く、かつ、所定のＬＬを達成するためにはある程度のＯＣＴを有していることが要求される。【０００４】
コア設計において必要なＯＣＴは、非特許文献１では３０μｍ以上であり、非特許文献２、３ではおおよそ４０μｍ超であることが示されており、コア構造その他の構造に起因して個々に相違する。実際に、どの程度のＬＬになっているかの確認が必要であるが、その測定方法は、非特許文献２，３に示された過剰損失（Excess Loss）を利用するような間接的な手法であった。【０００５】
図１（ａ）の左側には、ＭＣＦの一例（ファイバ中心軸ＡＸに直交するＭＣＦ１０の断面構造）が示されている。ＭＣＦ１０は、石英ガラスからなる共通クラッド４を有し、ファイバ中心軸ＡＸである共通クラッド４の中心軸を中心に等間隔に円状に最外縁コア（外縁コア）１が配列されている。共通クラッド４の外周には、高屈折率樹脂の被覆５を有する。なお、図１（ａ）の例では、オプションとして、非特許文献２に開示された構造と同様に、最外縁コア１の外周は、共通クラッド４と同じ屈折率を有する内部クラッド２、今共通クラッド４よりも低い屈折率を有するトレンチ層３が順に設けられている。図２には、最外縁コア１と被覆５の屈折率分布の関係、具体的には図１（ａ）に示された構成に対応した、最外縁コア１の周辺領域と被覆５の屈折率分布が示されている。最外縁コア１と被覆５は、共通クラッド４を介し離間し、特に、最外縁コア１と共通クラッド４とは、内部クラッド２およびトレンチ層３を介して離間している。図２から分かるように、最外縁コア１の屈折率に比べて被覆の屈折率は高屈折率となっており、際外縁コア１を導波する光（コアモード光）の一部が被覆５に達すると、達した光は、被覆５に結合する。【０００６】
図３は、ＭＣＦのＯＣＴと漏洩損失ＬＬとの関係を示すグラフである。図３の縦軸、横軸とも対数表示で示されている。ＬＬによる最外縁コアの伝送損失増加は、ＯＣＴが小さくなると、指数関数的に増加することが知られている。伝送損失劣化による信号対雑音比（Ｓ／Ｎ比）の劣化を少しでも抑圧するには、漏洩損失を無視できるレベルに低減することが望まれる。非特許文献１〜３には、波長１６２５ｎｍにおいて、最外縁コアのＬＬが０．００１ｄＢ／ｋｍ以下に抑えることが望ましいことが明示あるいは示唆されている。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００７】
【非特許文献１】T. Hayashi, T. Taru, O. Shimakawa, T. Sasaki, and E. Sasaoka, “Design and fabrication of ultra-low crosstalk and low-loss multi-core fiber”, Opt. Express, vol. 19, no. 17, pp. 16576-16592, Aug. 2011
【非特許文献２】K. Takenaga, Y. Arakawa, Y. Sasaki, S. Tanigawa, S. Matsuo, K. Saitoh, and M. Koshiba, “A Large Effective Area Multi-Core Fibre with an Optimised Cladding Thickness,” in Eur. Conf. Opt. Commun. (ECOC), 2011, p. Mo.1.LeCervin.2
【非特許文献３】K. Takenaga, Y. Arakawa, Y. Sasaki, S. Tanigawa, S. Matsuo, K. Saitoh, and M. Koshiba, “A large effective area multi-core fiber with an optimized cladding thickness”, Opt. Express, vol. 19, no. 26, pp. B543-B550, Nov. 2011
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
発明者らは、従来の漏洩損失測定方法について検討した結果、以下のような課題を発見した。【０００９】
すなわち、発明者らの知る限りでは、最外縁コアの被覆への漏洩損失を直接測定する方法はなかった。非特許文献２、３では、図１（ｂ）に示された共通クラッド４の中心（ＭＣＦ１０Ａのファイバ中心軸ＡＸに一致）に中心コア１１を有する構造のＭＣＦ１０Ａにおいて、中心コア１１の伝送損失と円環状に配置された最外縁コア１の伝送損失の差から、ＬＬとして過剰損失を算出している。なお、この図１（ｂ）の例でも、共通クラッド４の外周には、共通クラッド４よりも高い屈折率を有する被覆５（高屈折率樹脂）が設けられているが、オプションとして、中心コア１１の外周および各最外縁コア１の外周には内部クラッド２およびトレンチ層３が設けられている。しかし、このような方法では、図１（ａ）のように、中心コア１１がない構造のＭＣＦ１０では、測定ができないことになる。【００１０】
また、中心コア１１と最外縁コア１の構造が異なる場合は、単純に両コアの伝送損失の差では判定ができないことになる。仮に、構造が同種のコアの場合であっても、個々のコアには、微妙な伝送損失の差があり、コア間の伝送損失の差は、測定精度の低下が生じている。【００１１】
本実施形態は上述のような課題を解消するためになされたものであり、石英系ガラスからなるコア、クラッドを有し、クラッド上に高屈折率の樹脂製被覆を有する光ファイバの漏洩損失ＬＬを直接的に測定する測定方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本実施形態に係る光ファイバの漏洩損失測定方法は、被覆でガラス領域が覆われたＭＣＦにおける漏洩損失、具体的には、外縁コアから被覆への漏洩損失を測定する。測定対象となるＭＣＦは、石英系ガラスからなる複数のコアと、複数のコアそれぞれよりも低い屈折率を有するとともに複数のコアそれぞれの周囲を取り囲んだ、石英系ガラスからなる共通クラッドと、共通クラッドの外周面上に設けられた、共通クラッドよりも高い屈折率の樹脂製の被覆と、を備える。また、当該測定方法は、第１測定工程と、第２測定工程と、第１算出工程と、を備える。第１測定工程では、共通クラッドの外周面上に被覆が設けられた高屈折率状態のＭＣＦにおける複数のコアのうち外縁コアの一端から所定波長の測定光が入力され、外縁コアの他端から出力された測定光が受光されることにより、外縁コアを伝搬した測定光の第１伝送パワーが測定される。第２測定工程では、まず、第１伝送パワーの測定後に、被覆の全部または所定区間の一部に替えて共通クラッドの外周面上に共通クラッドよりも低い屈折率の低屈折率層が設けられることにより、ＭＣＦが低屈折率状態に設定される。このような低屈折率状態のＭＣＦにおける外縁コアの一端から測定光が入力され、外縁コアの他端から出力された測定光が受光されることにより、外縁コアを伝搬した測定光の第２伝送パワーが測定される。第１算出工程では、測定光の第１伝送パワーと第２伝送パワーの差が、外縁コアから被覆への漏洩損失として算出される。
【発明の効果】
【００１３】
本実施形態によれば、ＭＣＦのコア配列によらず、また、コア構造の相違や構造パラメータのバラツキによらず、直接的に漏洩損失ＬＬを測定することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】ＭＣＦの断面構造を説明するための図である。
【図２】ＯＣＴを説明するための図である。
【図３】ＯＣＴと漏洩損失ＬＬの関係を説明するための図である。
【図４】本実施形態に係る漏洩損失測定方法に含まれる一部工程を実施する構成として、第１状態（高屈折率状態）での測定系および第２状態（低屈折率状態）での測定系のそれぞれを示す図である。
【図５】第２状態での測定系を説明するための図である。
【図６】漏洩損失の波長依存性と測定値との関係を説明するための図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
[本願発明の実施形態の説明]
最初に本願発明の実施形態の内容をそれぞれ個別に列挙して説明する。
【００１６】
（１）  本実施形態の一態様として、測定対象となるＭＣＦは、石英系ガラスからなる複数のコアと、複数のコアそれぞれよりも低い屈折率を有するとともに複数のコアそれぞれの周囲を取り囲んだ、石英系ガラスからなる共通クラッドと、共通クラッドの外周面上に設けられた、共通クラッドよりも高い屈折率の樹脂製の被覆と、を備える。また、当該測定方法は、第１測定工程と、第２測定工程と、第１算出工程と、を備える。第１測定工程では、共通クラッドの外周面上に被覆が設けられた高屈折率状態のＭＣＦにおける複数のコアのうち外縁コアの一端から所定波長の測定光が入力され、外縁コアの他端から出力された測定光が受光されることにより、外縁コアを伝搬した測定光の第１伝送パワーが測定される。第２測定工程では、まず、第１伝送パワーの測定後に、被覆の全部または所定区間の一部（少なくとも被覆の半分以上）に替えて共通クラッドの外周面上に共通クラッドよりも低い屈折率の低屈折率層が設けられることにより、ＭＣＦが低屈折率状態に設定される。このような低屈折率状態のＭＣＦにおける外縁コアの一端から測定光が入力され、外縁コアの他端から出力された測定光が受光されることにより、外縁コアを伝搬した測定光の第２伝送パワーが測定される。第１算出工程では、測定光の第１伝送パワーと第２伝送パワーの差が、外縁コアから被覆への漏洩損失として算出される。
【００１７】
なお、複数のコアは、当該ＭＣＦの長手方向に直交する平面上において、共通クラッドの断面形状を規定する該共通クラッドの外周により完全に取り囲まれた領域内に配置されている。測定対象となるＭＣＦは、別途製造された所定長のＭＣＦ製品から切り出された一部であればよい。この場合、切り出されたＭＣＦの測定結果に基づいて、ＭＣＦ製品自体を評価することが可能になる。外縁コアは、厳密に最外縁のコアでもよいが、同一円周上に配置する設計のコアであれば、そのうちの一つであればよい。また、本明細書において、低屈折率層とは、共通クラッドの屈折率と実質同程度以下の低屈折率な層であればよい。例えば、空気層、低屈折率な液体または低屈折率な液体が浸潤した被覆であり、全体として低屈折率な層が実現されればよい。
【００１８】
（２）  本実施形態の一態様として、低屈折率層は、空気層であってもよい。る、本実施形態の一態様として、空気層は、被覆が除去された、共通クラッドの外周面を取り囲む領域であってもよい。本実施形態の一態様として、低屈折率層は、液体、および、液体が浸潤した被覆により構成された層の少なくとも一つであってもよい。本実施形態の一態様として、液体は、共通クラッドよりも低い屈折率を有するのが好ましい。
【００１９】
（３）  本実施形態の一態様として、当該測定方法は第２算出工程をさらに備えてもよい。この第２算出工程では、予め測定された第１波長での漏洩損失と第２波長での漏洩損失が利用される。これら第１および第２波長での漏洩損失の測定は第２算出工程に先立って行われ、具体的には、上述の測定光の波長として、少なくとも、測定波長範囲のうち外縁コアの漏洩損失が所定値を超える長波長領域に含まれた第１波長と、長波長領域に含まれかつ第１波長よりも短波長側の第２波長とが設定され、上記第１測定工程、上記第２測定工程および上記第１算出工程を経て、第１波長での漏洩損失と第２波長での漏洩損失が測定される。第２算出工程では、第１および第２波長を含む長波長領域における漏洩損失の波長依存性が、第１および第２波長での漏洩損失の測定値から算出される。そして、測定波長範囲に含まれかつ長波長領域よりも短波長側の第３波長に対応する漏洩損失の値が、長波長領域における漏洩損失の波長依存性から算出される。
【００２０】
以上、この[本願発明の実施形態の説明]の欄に列挙された各態様は、残りの全ての態様のそれぞれに対して、または、これら残りの態様の全ての組み合わせに対して適用可能である。
【００２１】
［本願発明の実施形態の詳細］
以下、本実施形態に係る光ファイバの漏洩損失測定方法の具体的な構造を、添付図面を参照しながら詳細に説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。また、図面の説明において同一の要素には同一符号を付して重複する説明を省略する。
【００２２】
図４は、本発明の一実施形態に係る漏洩損失測定の測定系を示す図である。具体的に、図４（ａ）には、被覆がついたままの第１状態（高屈折率状態）のＭＣＦにおける第１伝送パワーを測定する測定系２０が示されている。測定系２０において、測定対象のＭＣＦ１０は、図１（ａ）の左側に示された断面構造を有し、ＭＣＦ１０の第１端に入光用光ファイバ２４、ＭＣＦ１０の第２端に受光用光ファイバ２５が接続されている。入光用光ファイバ２４の入光端には光源２１が接続されており、この光源２１から所定波長の測定光が、入光用光ファイバ２４を介してＭＣＦ１０の最外縁コア１の１つに入力される。受光用光ファイバ２５の出力端には測定用受光器としてパワーメータ２２が接続されており、受光用光ファイバ２５からの出力光（最外縁コア１の１つを伝搬した測定光）をパワーメータ２２が受光することにより、第１伝送パワーが測定される（第１測定工程）。パワーメータ２２により測定された第１伝送パワーは演算部１００に電気信号として送られる。なお、複数波長それぞれの漏洩損失を測定する場合には、波長ごとに第１測定工程が繰り返される。同様に、後述の第２測定工程も波長ごとに繰り返され、後述の第１算出工程も波長ごとに繰り返される。
【００２３】
図４（ｂ）には、被覆の大部分が除去された第２状態（低屈折率状態）のＭＣＦにおける第２伝送パワーを測定する測定系２０ａが示されている。測定系２０ａにおいて、測定対象のＭＣＦ１０ａは、図１（ａ）の右側に示された断面構造を有する。すなわち、ガラス領域（最外縁コア１、内部クラッド２、トレンチ層３、および共通クラッド４）は、ＭＣＦ１０（図１（ａ）の左側）と同じ断面構造を有する一方、被覆５に替えて、共通クラッド４の外周が低屈折率層５０で覆われている点で、ＭＣＦ１０ａは第１状態のＭＣＦ１０と異なる。すなわち、ＭＣＦ１０ａは、その両端以外の部分で、被覆５が除去されたまたは共通クラッド４の外周が低屈折率状態となっている点で、図４（ａ）のＭＣＦ１０とは相違している。第２測定工程では、この低屈折率状態のＭＣＦ１０ａにおける第２伝送パワーが測定される。具体的に第２測定工程では、光源２１から第１測定工程と同じ波長の測定光が、入光用光ファイバ２４を介してＭＣＦ１０ａの最外縁コア１の１つに入力される。この最外縁コア１を伝搬した測定光を、受光用光ファイバ２５を介してパワーメータ２２が受光することにより、第２伝送パワーが測定される。なお、ＭＣＦ１０ａの両端における被覆は、必ずしも必要ではなく、なくてもよい。測定された第２伝送パワーも電気信号としてパワーメータ２２から演算部１００に送られ、演算部１００において、第１測定工程で測定された第１伝送パワーと第２伝送パワーの差をＭＣＦの低屈折率状態の長さで割ることで、単位長さの当たりの漏洩損失ＬＬが算出される（第１算出工程）。
【００２４】
第２状態のＭＣＦ１０ａの一例としては、ＭＣＦ１０の被覆５を燃焼させることで、共通クラッド４の外周に設けられる低屈折率層５０が空気層で構成され得る。なお、共通クラッド４の外周上に被覆樹脂の燃えカスが残る場合は、溶剤で燃えカスを除去する等の対応が行われる。
【００２５】
また、第２状態のＭＣＦ１０ａの他の一例としては、図５に示されたように、第２状態となる部分が容器３０内に収納される。すなわち、図５の測定系２０ｂにおいて、ＭＣＦ１０に対し被覆５を、浸潤、溶解、または、分解する液体（水、溶液（水溶液を含む）または溶媒）が、容器内に入れられている。なお、第２状態のＭＣＦ１０ａを除き、測定系２０ｂは、他の構成については図４（ａ）、図４（ｂ）に示された測定系２０、２０ａと同じ構成を有する。液体は、有機物を含む液体でも良く、酸性、中性、アルカリ性であるかを問わない。被覆５内に浸潤、より好ましくは被覆を剥離する場合は、液体は低屈折率であり、この液体が被覆５内に浸潤した状態で、全体として共通クラッド４より低屈折率となり、被覆５内への漏洩光の伝搬が少なくなる。被覆を溶解または分解させる場合も同様で、液体は、硫酸液（屈折率は温度３００Ｋで少なくとも波長１．１７μｍから２．００μｍの範囲では石英ガラスの屈折率よりも低い）などのように、酸性液かつ低屈折率であればよい。なお、硫酸液は、硫酸は揮発しにくいので、排気ドラフト等の設備無しで測定を行えるという点でも好ましい。また、共通クラッド４の外周は、被覆５がなければ、低屈折率層５０として、何らかの低屈折率の液体３１があればよい。
【００２６】
図６は、本発明の漏洩損失ＬＬの波長依存性と測定値との関係を説明する図である。図４、図５において、光源２１として、多波長光源または広波長域光源を使用し、パワーメータ（受光器）２２として、広波長域分光測定器を使用することによって、波長１．０〜１．７μｍの波長域での漏洩損失ＬＬを測定することが可能になる。しかしながら、ＬＬは、波長が長くなるにつれて指数関数的に増加していくので、短波長側ではＬＬの測定精度が低下する。図６の例では、例えば波長１．０〜１．７μｍの測定波長範囲のうち、ＬＬが０．０１ｄＢ／ｋｍ以下となる短波長領域において測定誤差が生じている。この場合、波長がおよそ１．３μｍ以上の長波長領域であれば、ＬＬの測定値に対する測定誤差の割合は小さく、ほぼ正確な値を測定できる。これに対し、波長が１．３μｍより小さい短波長領域では、ＬＬの測定値に対する測定誤差の割合が大きく、正確な値を得られなくなってしまう。そこで、測定誤差が生じる短波長領域のＬＬ測定の場合、演算部１００は、長波長領域におけるＬＬの波長特性を利用して短波長領域の各波長におけるＬＬを算出する（第２算出工程）。具体的には、ある程度ＬＬの大きな長波長領域（図６の場合は波長１．３〜１．７μｍなど）での測定結果（長波長領域に含まれる少なくとも２波長のＬＬ測定値）から、長波長領域におけるＬＬの波長依存性が算出される。すなわち、複数組の波長とＬＬの関係を示す測定結果に対して外挿（例えば、ＬＬの対数と波長の関係を、直線近似や多項式近似をするなどして行うことができる）を行うことにより、短波長領域（図６の例では波長１．２μｍ以下の波長領域）におけるより小さなＬＬの算出（間接的なＬＬの測定）が可能になる。これにより、直接的に短波長領域でＬＬを測定するよりも測定誤差の影響を排して正確にＭＣＦのＬＬを評価することが可能になる。なお、図６において、記号「＋」はＬＬの測定値、実線は近似直線を示し、各波長における測定値と近似直線との距離が測定誤差である。また、図６の例では、測定誤差は生じるＬＬ測定値（測定誤差レベル）は０．０１ｄＢ／ｋｍに設定されている。
【００２７】
本実施形態の測定方法を用いることにより、漏洩損失ＬＬを実際に測定可能になる。漏洩損失を正確に測定できることにより、ＯＣＴを可能な限り小さくし、低損失かつ高コア密度なＭＣＦの設計が可能になる。なお、ＭＣＦの共通クラッド直径は１２５μｍ〜４００μｍであると、ガラス径が細すぎないことでマイクロベンド損失を抑制でき、また、ガラス径が太すぎないことで破断確率を抑えて機械的信頼性を高めることができるので好ましい。これに加えて、ＭＣＦのクラッド直径は１３０μｍ以上、または、２５０μｍ以下であるとさらに好ましい。
【符号の説明】
【００２８】
１…最外縁コア（外縁コア）、２…内部クラッド、３…トレンチ層、４…共通クラッド、５…被覆、１０、１０ａ…ＭＣＦ、１１…中心コア、２０、２０ａ、２０ｂ…測定系、２１…光源、２２…パワーメータ、２４…入光用ファイバ、２５…受光用ファイバ、３０…容器、３１…溶液・溶媒、１００…演算部。
【図１】
2016157639.tif 000003
【図２】
2016157639.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【国際調査報告】
2016157639.tif 000009
2016157639.tif 000010