(57)【要約】  本開示の繊維ガイドは、繊維と接触する摺動面を備え、該摺動面は、セラミックスからなり、最大断面高さＲｚが１．０μｍ以上３．１μｍ以下であるとともに、摺動面の二乗平均平方根傾斜ＲΔｑが０．３２以上０．４２以下である。【選択図】  図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
繊維と接触する摺動面を備え、
該摺動面は、セラミックスからなり、最大断面高さＲｚが１．０μｍ以上３．１μｍ以下であるとともに、二乗平均平方根傾斜ＲΔｑが０．３２以上０．４２以下である繊維ガイド。
【請求項２】
前記摺動面における算術平均粗さＲａが０．２μｍ以上０．４μｍ以下である請求項１に記載の繊維ガイド。
【請求項３】
前記摺動面における平均結晶粒径が１０μｍ以上２０μｍ以下である請求項１または請求項２に記載の繊維ガイド。
【請求項４】
前記摺動面は、送入部と送出部とを有し、前記送入部における粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ１および前記送出部における粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ２が０より小さい請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の繊維ガイド。
【請求項５】
前記送出部における粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ２は、前記送入部における粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ１よりも小さい請求項４に記載の繊維ガイド。
【請求項６】
前記摺動面は、送入部と送出部とを有し、前記送入部における粗さ曲線から求められる凹凸の平均間隔Ｒｓｍ１は、前記送出部における粗さ曲線から求められる凹凸の平均間隔Ｒｓｍ２よりも小さい請求項１乃至請求項５のいずれかに記載の繊維ガイド。
【請求項７】
前記送出部における粗さ曲線から求められる凹凸の平均間隔Ｒｓｍ２が２８以上６０以下である請求項６に記載の繊維ガイド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、繊維ガイドに関する。
【背景技術】
【０００２】
繊維の案内においては、オイリングノズル、ローラガイド、ロッドガイドおよびトラバースガイドと呼ばれる様々な形状の繊維ガイドが繊維機械に取り付けられて使用されている。そして、繊維の生産にあたっては、生産効率向上のために年々繊維の送り速度が高速化されてきている。このことから、繊維と接触する繊維ガイドの表面（以下、摺動面という。）の材質としては、耐磨耗性に優れたセラミックスが用いられている。【０００３】
例えば、特許文献１には、繊維との摺動面がセラミックスからなり、この摺動面がセラミックスの結晶に依存しない滑らかな凹凸を備え、この凹凸を含む摺動面の表面粗さＲａが０．３〜０．５μｍである繊維ガイドが提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平１０−１０２３３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本開示の繊維ガイドは、繊維と接触する摺動面を備え、該摺動面はセラミックスからなり、最大断面高さＲｚが１．０μｍ以上３．１μｍ以下であるとともに、前記摺動面の二乗平均平方根傾斜ＲΔｑが０．３２以上０．４２以下である。
【図面の簡単な説明】
【０００６】
【図１】本開示の繊維ガイドの一例を示すオイリングノズルの斜視図である。
【図２】本開示の繊維ガイドの一例を示すローラガイドの斜視図である。
【図３】本開示の繊維ガイドの一例を示すロッドガイドの斜視図である。
【図４】本開示の繊維ガイドの一例を示すトラバースガイドの斜視図である。
【図５】本開示の繊維ガイドであるオイリングノズルの一例を示す断面図である。
【図６】摺動試験装置の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【０００７】
近年、繊維の送り速度の高速化は一層進んでいる。そのため、繊維ガイドの摺動面は、繊維への傷やほつれ等のダメージを与えにくくすることができるように、摩擦係数が小さいことが求められている。
【０００８】
本開示の繊維ガイドは、繊維の高速摺動によっても、繊維へ傷やほつれ等のダメージを与えにくい。以下に、本開示の繊維ガイドについて、図面を参照しながら詳細に説明する。
【０００９】
最初に、繊維ガイドの代表的な種類について、図１〜図４を参照しながら説明する。まず、図１に示すオイリングノズル１０は、摺動する繊維１にオイルを付着させるのに用いられるものである。次に、図２に示すローラガイド２０は、回転しながらＶ溝状部分で繊維１を案内するものである。また、図３に示すロッドガイド３０は、繊維１を収束したり分離したりするために使用されるものである。さらに、図４に示すトラバースガイド４０は、円筒状のパッケージの外周に繊維１を巻き取るときの案内に使用されるものである。
【００１０】
本開示の繊維ガイドは、図５に示すように、繊維１と接触する摺動面２を備える。
【００１１】
また、本開示の繊維ガイドは、少なくとも摺動面２がセラミックスからなるものである。ここで、セラミックスとしては、セラミックスを構成する全成分１００質量％のうち５０質量％を超える成分である主成分が、アルミナ、ジルコニア、窒化珪素、炭化珪素、酸化チタン等からなるものが挙げられる。なお、摺動面のみならず、繊維ガイド全てがセラミックスからなれば、繊維ガイドの作製が容易となる。
【００１２】
そして、本開示の繊維ガイドは、摺動面２の最大断面高さＲｚが１．０μｍ以上３．１μｍ以下であるとともに、摺動面２の二乗平均平方根傾斜ＲΔｑが０．３２以上０．４２以下である。ここで、最大断面高さＲｚとは、凹部と凸部との凹凸差の最大値のことである。また、二乗平均平方根傾斜ＲΔｑとは、凸部の傾きのなだらかさを示すものである。本開示の繊維ガイドは、このような構成を満たしていることにより、摺動面２における繊維１との摩擦係数が小さく、繊維１の高速摺動によっても、繊維１へ傷やほつれ等のダメージを与えにくい。そして、本開示の繊維ガイドは、繊維１へダメージを与えにくいものであることから、繊維１の送り速度の更なる高速化を図ることが可能となる。
【００１３】
このように、本開示の繊維ガイドが、繊維１へダメージを与えにくくすることができるのは、摺動面２と繊維１との接触面積が小さく、かつ、繊維１が接触する摺動面２の凸部形状によって繊維１に掛かるせん断強さが小さいためであると考えられる。
【００１４】
これに対し、最大断面高さＲｚが１．０μｍ未満（摺動面２の凹部と凸部との凹凸差が小さい）または二乗平均平方根傾斜ＲΔｑが０．３２未満（摺動面２の凸部の傾きがなだらか）であれば、摺動面２と繊維１との接触面積が大きくなり、摺動面２における繊維１との摩擦係数が大きくなる。また、最大断面高さＲｚが３．０μｍを超える（摺動面２の凹部と凸部との凹凸差が大きい）または二乗平均平方根傾斜ＲΔｑが０．４２を超える（摺動面２の凸部の傾きが急）であれば、摺動面２の凸部形状によって繊維１に掛かるせん断強さが大きくなり、摺動面２における繊維１との摩擦係数が大きくなる。
【００１５】
また、本開示の繊維ガイドにおいては、摺動面２の算術平均粗さＲａが０．２μｍ以上０．４μｍ以下であってもよい。このような構成を満たすならば、本開示の繊維ガイドにおける摺動面２の摩擦係数がさらに小さくなる。このように、摺動面２の摩擦係数がさらに小さくなるのは、摺動面２と繊維１との接触面積、および、摺動面２の凸部形状によって繊維１に掛かるせん断強さの少なくともいずれかが上記範囲外のときよりも小さくなるためであると考えられる。
【００１６】
ここで、最大断面高さＲｚ、二乗平均平方根傾斜ＲΔｑおよび算術平均粗さＲａは、ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１−２００１に準じて測定すればよく、例えば、株式会社東京精密製の表面粗さ形状測定機サーフコム１４００Ｄにより測定し、同社の解析ソフトＴｉＭＳを用いることにより求めることができる。なお、測定にあたっては、繊維１の摺動方向に沿って、摺動面２の５箇所の測定を行ない、この測定で得られた値の平均値を算出すればよい。なお、摺動面２の５箇所は、摺動面２全体の平均値を算出できるように、測定箇所を選択すればよい。また、摺動面２が曲面である場合には、上記ソフトの機能により平面状に補正すればよい。
【００１７】
また、本開示の繊維ガイドは、摺動面２における平均結晶粒径が１０μｍ以上２０μｍ以下であってもよい。このような構成を満たすならば、繊維１の摺動による結晶粒子の脱落が少ないため、摺動面２表面性状を保ち続けることができる。また、結晶粒子の脱落が少ないため、結晶粒子の脱落した部分との摺動の機会が少ないことから、摺動面２の摩擦係数がさらに小さくなる。
【００１８】
なお、摺動面２における平均結晶粒径とは、以下の測定方法により得られるものである。まず、摺動面２を鏡面に加工する。次に、この鏡面に加工した面を水酸化ナトリウム水溶液でエッチングするか、または１３５０〜１４３０℃で熱処理して、セラミックスの結晶粒子の粒界を除去する。その後、この面を測定面とし、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて５００倍〜３０００倍程度の倍率の写真を撮影する。次に、この写真を用いてコード法により結晶粒子の結晶粒径を測定し、ここで得られた結晶粒径の平均が、摺動面２における平均結晶粒径である。
【００１９】
また、本開示の繊維ガイドにおける摺動面２は、送入部と送出部とを有し、送入部における粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ１および送出部における粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ２が０より小さくてもよい。
【００２０】
ここで、摺動面２が送入部と送出部とを有する繊維ガイドとは、図５に示すように、摺動面２において繊維１の送入側と送出側とが明確に区別できるものに限られる。例えば、図１におけるオイリングノズル１０が、送入部と送出部とを有する繊維ガイドである。このようなオイリングノズル１０の摺動面２は、繊維１の摺動方向に一対の第１端および第２端を有する。ここで、第１端とは、送入側において摺動面２に最初に接する部分のことである。また、第２端とは、送出側において最後まで摺動面２に接していた部分のことである。そして、送入部とは、摺動面２における第１端から第２端までを全長としたとき、繊維１の摺動方向における手前から、全長の１／５にあたる部分までのことを指す。一方、送出部とは、繊維１の摺動方向における奥から、全長の１／５にあたる部分までのことを指す。
【００２１】
また、スキューネスＲｓｋとは、粗さの平均高さを中心線とした際に、これに対する凸部の領域と凹部の領域との比率を示す指標である。そして、スキューネスＲｓｋが０よりも小さい値ならば、凹部の領域よりも凸部の領域の方が広いことを示している。
【００２２】
そして、本開示の繊維ガイドは、このような構成を満たすならば、繊維１が跳ねやすい箇所である送入部および送出部の凸部の領域の方が広いことから、繊維１が跳ねることが抑制され、摺動面２の摩擦係数がさらに小さくなる。
【００２３】
ここで、スキューネスＲｓｋ１およびＲｓｋ２は、ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１−２００１に準じて測定すればよく、摺動面２の送入部および送出部の各３箇所において、繊維１の摺動方向に沿って測定を行ない、この測定で得られた値の平均をそれぞれスキューネスＲｓｋ１およびＲｓｋ２とすればよい。
【００２４】
さらに、本開示の繊維ガイドの摺動面２において、スキューネスＲｓｋ１およびスキューネスＲｓｋ２は０より小さいとともに、スキューネスＲｓｋ２はスキューネスＲｓｋ１よりも小さくてもよい。
【００２５】
このような構成を満たすならば、送入部よりも繊維１が跳ねやすい箇所である送出部において、繊維１が跳ねることをより抑制され、摺動面２における送出部の摩擦係数がさらに小さくなる。
【００２６】
また、本開示の繊維ガイドの摺動面２において、送入部における粗さ曲線から求められる凹凸の平均間隔Ｒｓｍ１は、送出部における粗さ曲線から求められる凹凸の平均間隔Ｒｓｍ２よりも小さくてもよい。
【００２７】
ここで、粗さ曲線から求められる凹凸の平均間隔Ｒｓｍとは、１つの凸部およびそれに隣り合う１つの凹部に対応する中心線の長さの和を凹凸の間隔とした際の凹凸の間隔の平均値を示す指標である。
【００２８】
そして、本開示の繊維ガイドが、このような構成を満たすならば、摺動面２における繊維の跳ね抑制の効果が高まることから、摺動面２の摩擦係数がさらに小さくなる。また、送出部における凹凸の平均間隔Ｒｓｍ２が２８以上６０以下ならば、摺動面２の摩擦係数をより一層小さくなる。
【００２９】
ここで、凹凸の平均間隔Ｒｓｍ１およびＲｓｍ２は、スキューネスＲｓｋ１およびスキューネスＲｓｋ２を算出したときと同様の方法で、ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１−２００１に準じて測定することで算出すればよい。
【００３０】
次に、摺動面２における繊維１との摩擦係数の測定方法について図３を用いて説明する。図６に示す摺動試験装置は、ローラーＲ１、ローラーＲ２、繊維ガイドＧ、ローラーＲ３、ローラーＲ４を備え、この順に繊維１を走らせることができる装置である。なお、ローラーＲ２およびローラーＲ３には、図示していないテンション検出器が接続されている。
【００３１】
そして、この摺動試験装置を用いて繊維１を走らせ、ローラーＲ２のテンション検出器によって検出されたテンションＴ１と、ローラーＲ３のテンション検出器によって検出されたテンションＴ２の測定値を用いて、アモントンの法則の式（μ＝｛ｌｎ（Ｔ２−Ｔ１）｝／θ）で計算することにより摩擦係数（μ）を求めることができる。
【００３２】
なお、摩擦係数は、繊維１の種類、繊維１の形状、摺動速度、繊維１の張力、θなどの試験条件によって変化する。このため、摩擦係数の比較にあたっては、同じ試験条件で行なう必要がある。
【００３３】
次に、本開示の繊維ガイドの製造方法の一例について説明する。なお、以下に示す製造方法は、繊維ガイド自体がアルミナ質セラミックスからなる例について説明する。
【００３４】
まず、主原料であり、平均粒径が０．４〜２．４μｍのアルミナ粉末と、焼結助剤粉末とを準備し、所望量秤量して混合する。なお、アルミナ粉末の平均粒径が小さいと焼成活性が高く、平均結晶粒径が大きくなりやすい。一方、アルミナ粉末の平均粒径が大きいと焼成活性が低く、平均結晶粒径が大きくなりにくい。そこで、平均粒径が０．５〜１．４μｍのアルミナ粉末を用いれば、平均結晶粒径の制御がしやすくなる。
【００３５】
また、同じ平均粒径のアルミナ粉末を用いた場合、一般的に焼成温度が高ければ平均結晶粒径は大きくなり、焼成温度が低ければ平均結晶粒径は小さくなるため、用いるアルミナ原料粉末の平均粒径に応じて焼成温度を調整する必要があることは言うまでもない。そこで、上記範囲の平均粒径のアルミナ粉末を用い、後述する温度範囲で焼成すれば、摺動面２における平均結晶粒径を１０μｍ以上２０μｍ以下とすることができる。
【００３６】
また、焼結助剤粉末としては、酸化ニッケル粉末、酸化鉄粉末、酸化コバルト粉末、酸化亜鉛粉末、酸化クロム粉末、炭酸マグネシウム粉末のうちの少なくとも１つと、酸化チタン粉末との組み合わせであるのがよい。そして、焼結助剤粉末の添加量としては、アルミナ粉末と焼結助剤粉末との合計１００質量部のうち、０．１〜３．０質量部とすればよい。
【００３７】
焼結助剤粉末が、上述した組み合わせであり、かつ、上述した範囲の添加量であれば、焼結助剤としての作用を為すとともに、焼結後のアルミナ結晶粒子に、焼結助剤成分に含まれる金属成分が固溶することとなり、粒界相を少なくすることができる。そして、粒界相を少なくすることができることにより、繊維１の摺動によってアルミナ結晶粒子が脱落しにくくなる。
【００３８】
次に、アルミナ粉末と焼結助剤粉末とを混合した混合粉末１００質量部に対し、ポリブチルメタクリレートなど公知の有機バインダーを１０〜２０質量部添加する。そして、これらを混合することで、坏土を作製する。なお、坏土の粘度は１００〜３００Ｐａ・Ｓとすればよい。
【００３９】
次に、得られた坏土を用い、金型を備える射出成形機により成形体を作製する。射出成形時における成形条件としては、例えば、金型の設定温度が１５〜２５℃、成形圧が４０〜８０ＭＰａ、加圧保持時間が１０〜２０秒、射出速度が５〜１００ｍｍ／ｓｅｃである。
【００４０】
ここで、最大断面高さＲｚが１．０μｍ以上３．１μｍ以下であるとともに、二乗平均平方根傾斜ＲΔｑが０．３２以上０．４２以下である摺動面２を得るには、成形体における摺動面２となる部分に対応する金型の表面性状を、成形体の焼成による収縮（成形体１に対し、焼成後は約０．８）と、焼成後におけるバレル研磨による研磨量とを考慮したものとすればよい。このような金型を用いて成形することにより、成形体における摺動面２となる部分は、金型の表面性状が複写される。
【００４１】
なお、摺動面２における表面性状は、金型よりは影響は小さいものの、平均結晶粒径にも依存する。そこで、本開示の繊維ガイドの摺動面２における平均結晶粒径は、５μｍ以上２５μｍ以下程度であり、１０μｍ以上２０μｍ以下であることが好適である。
【００４２】
また、摺動面２の算術平均粗さＲａ、スキューネスＲｓｋおよび凹凸の平均間隔Ｒｓｍを任意の値にするには、最大断面高さＲｚおよび二乗平均平方根傾斜ＲΔｑを上述した値としたときと同様に、成形体における摺動面２となる部分に対応する金型の表面性状を、焼成による収縮とバレル研磨による研磨量とを考慮したものとすればよい。
【００４３】
次に、得られた成形体を脱脂後、大気雰囲気中において、１４５０〜１６００℃の温度で焼成することにより焼結体を得る。そして、得られた焼結体をバレル研磨することにより、本開示の繊維ガイドを得ることができる。
【００４４】
なお、本開示は、上述した実施形態に限定されるものではなく、本開示の要旨を逸脱しない範囲であれば、種々の変更や改良が可能である。
【実施例１】
【００４５】
表面性状の異なる試料を作製し、図６に示す摺動試験装置を用いて摩擦係数の測定を行なった。【００４６】
まず、主原料であり、平均粒径が０．４μｍのアルミナ粉末と、焼結助剤粉末として酸化チタン粉末および炭酸マグネシウム粉末とを準備した。そして、ＡｌをＡｌ２Ｏ３に換算した値で９８．５質量％、ＴｉをＴｉＯ２換算で１．０質量％、ＭｇをＭｇＯ換算で０．５質量％となるように秤量して混合した。【００４７】
次に、この混合粉末１００質量部に対し、ポリブチルメタクリレート８重量部、エチレン−酢酸ビニル共重合体４重量部、ステアリン酸３重量部の計１５質量部を添加し、混合して粘度が２００Ｐａ・Ｓの坏土を作製した。【００４８】
次に、成形体における摺動面２となる部分に対応する金型の表面性状として、表１に示す凹部深さよび凹部間隔であるオイリングノズル形状の金型を準備した。そして、この金型を備える射出成形機に坏土を入れて射出成形することにより、オイリングノズル形状の成形体を得た。なお、射出成形時における成形条件は、金型の設定温度を２０℃、成形圧を６０ＭＰａ、加圧保持時間を１５秒、射出速度を２０ｍｍ／ｓｅｃとした。【００４９】
次に、得られたオイリングノズル形状の成形体を大気中５００℃で５時間保持して脱脂し、その後、１４５０℃の温度で焼成することにより、オイリングノズル形状の焼結体を得た。そして、得られたオイリングノズル形状の焼結体をバレル研磨することによって各試料を得た。【００５０】
次に、株式会社東京精密製の表面粗さ形状測定機サーフコム１４００Ｄを用いて測定し、同社の解析ソフトＴｉＭＳを用いることにより、各試料の摺動面の最大断面高さＲｚ、二乗平均平方根傾斜ＲΔｑおよび算術平均粗さＲａを算出した。なお、測定にあたっては、繊維の摺動方向に沿って、摺動面の５箇所の測定を行ない、この測定で得られた値の平均値を算出した。【００５１】
次に、各試料における摺動面を鏡面に加工した。そして、この鏡面に加工した面を水酸化ナトリウム水溶液でエッチングし、セラミックスの結晶粒子の粒界を除去した。次に、この面を測定面とし、ＳＥＭを用いて２０００倍程度の倍率の写真を撮影した。そして、この写真を用いてコード法により結晶粒子の結晶粒径を測定し、ここで得られた測定値の平均である平均結晶粒径を求めた。その結果、各試料の摺動面における平均結晶粒径は８μｍであった。【００５２】
次に、図６に示す摺動試験装置に各試料をセットし、摺動試験を行ない、摩擦係数を求めた。測定条件は、次の通りとした。
繊維の種類    ：ポリエステル（７５デニール）
繊維の走行速度       ：２００ｍ／ｍｉｎ
θ            ：９０°
繊維の張力    ：２０ｇｆ
測定頻度      ：１０回（１分毎）
摩擦係数      ：検出されたテンションからそれぞれの摩擦係数を求め、１０回の平均値を摩擦係数とした。結果を表１に示す。【００５３】
【表１】
2017057469.tif 000003
【００５４】
表１に示すように、試料Ｎｏ．１、２、６、１３、１７、１９は、摺動面の最大断面高さＲｚが１．０μｍ以上３．１μｍ以下、摺動面の二乗平均平方根傾斜ＲΔｑが０．３２以上０．４２以下という構成要件のいずれかを満たしていないことから、摩擦係数が０．３９以上であった。【００５５】
これに対し、試料Ｎｏ．３〜５、７〜１２、１４〜１６、１８は、試料Ｎｏ．１、２、６、１３、１７、１９よりも摩擦係数が小さかった。この結果より、摺動面の最大断面高さＲｚが１．０μｍ以上３．１μｍ以下、摺動面の二乗平均平方根傾斜ＲΔｑが０．３２以上０．４２以下であることにより、摺動面の摩擦係数は小さく、本開示の繊維ガイドは、繊維の高速摺動によっても、繊維への傷やほつれ等のダメージを与えにくいことがわかった。
【実施例２】
【００５６】
表面性状の異なる試料を作製し、図６に示す摺動試験装置を用いて摩擦係数の測定を行なった。なお、アルミナ粉末の平均粒径、凹部深さ、凹部間隔、焼成温度を表２に示す値としたこと以外は、実施例１と同様の方法により試料Ｎｏ．２０〜３０を作製した。【００５７】
そして、実施例１で示した方法と同様の方法により、各試料の摺動面における、最大断面高さＲｚ、二乗平均平方根傾斜ＲΔｑ、算術平均粗さＲａおよび摩擦係数を求めた。なお、実施例１と同様の方法により、各試料の摺動面における平均結晶粒径を求めた結果、いずれの試料の平均結晶粒径も８μｍであった。結果を表２に示す。【００５８】
【表２】
2017057469.tif 000004
【００５９】
表２に示すように、試料Ｎｏ．２１〜２３、２５、２７〜２９は、摩擦係数が０．３２以下であった。このことから、摺動面の算術平均粗さＲａが０．２μｍ以上０．４μｍ以下であれば、さらに摩擦係数が小さくなることがわかった。
【実施例３】
【００６０】
平均結晶粒径の異なる試料を作製し、図６に示す摺動試験装置を用いて摩擦係数の測定を行なった。なお、アルミナ粉末の平均粒径、凹部深さ、凹部間隔、焼成温度を表３に示す値としたこと以外は、実施例１と同様の方法により試料Ｎｏ．３１〜４２を作製した。【００６１】
そして、実施例１で示した方法と同様の方法により、各試料の摺動面における、平均結晶粒径、最大断面高さＲｚ、二乗平均平方根傾斜ＲΔｑ、算術平均粗さＲａおよび摩擦係数を求めた。結果を表３に示す。【００６２】
【表３】
2017057469.tif 000005
【００６３】
表３に示すように、試料Ｎｏ．３２〜３４、３７、３９〜４１は、摩擦係数が０．３０以下であった。このことから、摺動面における平均結晶粒径が１０μｍ以上２０μｍ以下であれば、さらに摩擦係数が小さくなることがわかった。
【実施例４】
【００６４】
表面性状の異なる試料を作製し、図６に示す摺動試験装置を用いて摩擦係数の測定を行なった。なお、成形体における摺動面の送入部、送出部となる部分に対応する金型の表面性状を、表４に示す凹部幅とした金型を使用したこと以外は、実施例３の試料Ｎｏ.３７の作製方法と同様の方法により試料Ｎｏ．４３〜５１を作製した。なお、試料Ｎｏ.４３は、実施例３の試料Ｎｏ.３７と同じ試料である。【００６５】
次に、株式会社東京精密製の表面粗さ形状測定機サーフコム１４００Ｄを用いて測定し、同社の解析ソフトＴｉＭＳを用いることにより、各試料の送入部におけるスキューネスＲｓｋ１と、送出部におけるスキューネスＲｓｋ２とを求めた。なお、測定にあたっては、摺動面の送出部および送入部の各３箇所において、繊維の摺動方向に沿って測定を行ない、この測定で得られた値の平均をそれぞれスキューネスＲｓｋ１およびＲｓｋ２とした。【００６６】
そして、実施例１で示した方法と同様の方法により、各試料の摺動面における摩擦係数を求めた。結果を表４に示す。【００６７】
【表４】
2017057469.tif 000006
【００６８】
表４に示すように、試料Ｎｏ．４４〜５１は、試料Ｎｏ．４３よりも摩擦係数が小さかった。このことから、送入部におけるスキューネスＲｓｋ１と、送出部におけるスキューネスＲｓｋ２とが０より小さければ、摩擦係数が小さくなることがわかった。【００６９】
また、試料Ｎｏ．４４〜５１の中でも、試料Ｎо．４５〜４７、５０の摩擦係数は特に小さいことから、スキューネスＲｓｋ２がスキューネスＲｓｋ１よりも小さければ、さらに摩擦係数が小さくなることがわかった。
【実施例５】
【００７０】
表面性状の異なる試料を作製し、図６に示す摺動試験装置を用いて摩擦係数の測定を行なった。なお、成形体における摺動面の送入部、送出部となる部分に対応する金型の表面性状を、表５に示す凹部の曲率半径とした金型を使用したこと以外は、実施例４の試料Ｎｏ.４４の作製方法と同様の方法により試料Ｎｏ．５２〜６１を作製した。なお、試料Ｎｏ.５２は、実施例４の試料Ｎｏ.４４と同じ試料である。【００７１】
次に、実施例４で示した方法と同様の方法により、送入部における凹凸の平均間隔Ｒｓｍ１、送出部における凹凸の平均間隔Ｒｓｍ２を求めた。また、実施例１で示した方法と同様の方法により、各試料の摺動面における摩擦係数を求めた。結果を表５に示す。【００７２】
【表５】
2017057469.tif 000007
【００７３】
表５に示すように、試料Ｎｏ．５４、５５、５７〜５９、６１は、試料Ｎｏ．５２、５３、５６、６０よりも摩擦係数が小さかった。このことから、送入部における凹凸の平均間隔Ｒｓｍ１が、送出部における凹凸の平均間隔Ｒｓｍ２よりも小さければ、さらに摩擦係数が小さくなることがわかった。【００７４】
また、試料Ｎｏ．５４、５５、５７〜５９、６１の中でも、試料Ｎо．５５、５７〜５９の摩擦係数は特に小さいことから、凹凸の平均間隔Ｒｓｍ２が２８以上６０以下であれば、より一層摩擦係数が小さくなることがわかった。
【符号の説明】
【００７５】
１：繊維
２：摺動面
１０：オイリングノズル
２０：ローラガイド
３０：ロッドガイド
４０：トラバースガイド
Ｒ１〜Ｒ４：ローラー
Ｇ：繊維ガイド
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【国際調査報告】
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