(57)【要約】  高い接合信頼性を確保しつつ、優れた耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性を有し、さらにボール形成性、ウェッジ接合性などの総合性能を満足する車載用デバイス用ボンディングワイヤに好適な、Ｃｕ合金芯材と、前記Ｃｕ合金芯材の表面に形成されたＰｄ被覆層と、前記Ｐｄ被覆層の表面に形成されたＣｕ表面層を有する半導体装置用ボンディングワイヤにおいて、Ｎｉを含み、ワイヤ全体に対するＮｉの濃度が０．１〜１．２ｗｔ．％であり、前記Ｐｄ被覆層の厚さが０．０１５〜０．１５０μｍであり、前記Ｃｕ表面層の厚さが０．０００５〜０．００７０μｍであることを特徴とする。【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃｕ合金芯材と、前記Ｃｕ合金芯材の表面に形成されたＰｄ被覆層と、前記Ｐｄ被覆層の表面に形成されたＣｕ表面層を有する半導体装置用ボンディングワイヤにおいて、Ｎｉを含み、ワイヤ全体に対するＮｉの濃度が０．１〜１．２ｗｔ．％であり、前記Ｐｄ被覆層の厚さが０．０１５〜０．１５０μｍであり、前記Ｃｕ表面層の厚さが０．０００５〜０．００７０μｍであることを特徴とする半導体装置用ボンディングワイヤ。
【請求項２】
前記Ｐｄ被覆層と前記Ｃｕ表面層の間にＡｕとＰｄを含む合金被覆層を有し、前記合金被覆層の厚さが０．０００５〜０．０５００μｍであることを特徴とする請求項１記載の半導体装置用ボンディングワイヤ。
【請求項３】
前記Ｃｕ合金芯材がさらにＺｎ、Ｉｎ、Ｐｔ及びＰｄから選ばれる少なくとも１種以上の元素を含み、前記元素の濃度が０．０５〜０．５０ｗｔ．％であることを特徴とする請求項１又は２記載の半導体装置用ボンディングワイヤ。
【請求項４】
さらにＢ、Ｐ、Ｍｇ、及びＳｎから選ばれる少なくとも１種以上の元素を含み、ワイヤ全体に対する前記元素の濃度が１〜１１０ｗｔ．ｐｐｍであることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項記載の半導体装置用ボンディングワイヤ。
【請求項５】
さらにＧａ、Ｇｅから選ばれる少なくとも１種以上の元素を含み、ワイヤ全体に対する前記元素の濃度が０．０２〜１．２ｗｔ．％であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項記載の半導体装置用ボンディングワイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、半導体素子上の電極と外部リード等の回路配線基板の配線とを接続するために利用される半導体装置用ボンディングワイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
現在、半導体素子上の電極と外部リードとの間を接合する半導体装置用ボンディングワイヤ（以下、「ボンディングワイヤ」ともいう）として、線径１５〜５０μｍ程度の細線が主として使用されている。ボンディングワイヤの接合方法は超音波併用熱圧着方式が一般的であり、汎用ボンディング装置、ボンディングワイヤをその内部に通して接続に用いる冶具としてキャピラリが用いられる。ボンディングワイヤの接合プロセスは、ワイヤ先端をアーク入熱で加熱溶融し、表面張力によりボールを形成した後に、１５０〜３００℃の範囲内で加熱した半導体素子の電極上にこのボール部を圧着接合（以下、「ボール接合」という）し、次にループを形成した後、外部リード側の電極にワイヤ部を圧着接合（以下、「ウェッジ接合」という）することで完了する。ボンディングワイヤの接合相手である半導体素子上の電極にはＳｉ基板上にＡｌを主体とする合金を成膜した電極構造、外部リード側の電極にはＡｇめっきやＰｄめっきを施した電極構造が主に用いられている。【０００３】
ボンディングワイヤの材料は、耐酸化性に優れ、良好な接合性が得られることから、Ａｕが主に用いられてきた。しかしながら、近年のＡｕ価格の高騰を受けて、より安価かつ高機能なボンディングワイヤの開発が求められていた。この要求に対し、安価かつ電気伝導率が高い利点を生かして、Ｃｕを用いたボンディングワイヤが提案されている。Ｃｕを用いたボンディングワイヤについては、高純度Ｃｕ（純度：９９．９９ｗｔ．％以上）を使用したものが提案されている（例えば、特許文献１）。高純度Ｃｕを使用したＣｕボンディングワイヤは、優れた電気伝導性を有する等の利点はあるものの、表面酸化によって接合性が劣る、Ａｕボンディングワイヤに比べて高温高湿環境におけるボール接合部の寿命（以下、「接合信頼性」という）が劣る等の課題があった。上述のような課題を解決する手法として、Ｃｕ合金芯材の表面をＰｄで被覆したボンディングワイヤ（以下、「Ｐｄ被覆Ｃｕボンディングワイヤ」という）が提案されている（例えば、特許文献２、特許文献３）。Ｐｄ被覆Ｃｕボンディングワイヤは、耐酸化性に優れるＰｄでＣｕ合金芯材を被覆することで、優れた接合性を実現し、さらに高温高湿環境における接合信頼性を改善した点が特徴である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開昭６１−４８５４３号公報
【特許文献２】特開２００５−１６７０２０号公報
【特許文献３】特開２０１２−３６４９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
Ｐｄ被覆Ｃｕボンディングワイヤは、主にＬＳＩ用途で実用化されている。今後は、さらに厳しい性能が求められる車載用デバイスにおいても、ＡｕボンディングワイヤからＰｄ被覆Ｃｕボンディングワイヤへの代替が求められている。【０００６】
車載用デバイスは、一般的な電子機器に比べて、高温高湿環境における長時間の動作性能が要求される。従来のＰｄ被覆Ｃｕボンディングワイヤを用いた場合、車載用デバイスに要求される接合信頼性の基準を満足することは困難である。したがって、車載用デバイスへのＰｄ被覆Ｃｕボンディングワイヤの適用に際しては、高温高湿環境における接合信頼性を更に改善する必要がある。【０００７】
また、車載用デバイスは、電気自動車やハイブリッド自動車の高機能化、多機能化により、高密度実装化が進んでいる。実装が高密度化すると、使用するボンディングワイヤの線径は細くなるため、細線化に伴う新たな課題への対応が求められている。具体的には、耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性である。【０００８】
キャピラリ摩耗は、ボンディングワイヤの接合時に、ボンディングワイヤとキャピラリの接触部において、キャピラリが摩耗する現象である。キャピラリは、一般的に先端の孔の形状が円形のものが用いられるが、摩耗することによって孔の形状は楕円形になる。キャピラリの孔の形状が楕円形になると、ボール形成不良が発生しやすくなる。特に、ボンディングワイヤの細線化が進むほど、ボール形成性は不安定になる傾向があり、耐キャピラリ摩耗性の改善が求められている。【０００９】
表面疵は、ボンディングワイヤの接合時に、ボンディングワイヤとキャピラリの接触部において、ボンディングワイヤの表面の一部に疵が発生する現象である。例えば、ループ部分に表面疵が発生すると、表面疵の凹部に応力が集中し、ループの形状がばらつく原因となる。特に、ボンディングワイヤの細線化が進むと、ループ形状に及ぼす表面疵の影響が大きくなるため、表面疵耐性の改善が求められている。【００１０】
Ｐｄ被覆Ｃｕボンディングワイヤは、Ｃｕ合金芯材の表面をＡｕよりも硬度の高いＰｄで被覆するため、Ａｕボンディングワイヤに比べてキャピラリが摩耗し易い傾向にある。キャピラリ摩耗を低減する方法として、例えば、Ｐｄ被覆層の厚さを薄くすることが有効であると考えられるが、Ｐｄ被覆層の厚さを薄くすると、ボンディングワイヤの表面の硬度が低下し、表面疵が増加してしまう。したがって、Ｐｄ被覆Ｃｕボンディングワイヤを車載用デバイスに適用するためには、優れた耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性を同時に改善することが求められている。【００１１】
以上から、車載用デバイスへのＰｄ被覆Ｃｕボンディングワイヤの適用に際しては、高い接合信頼性を確保しつつ、優れた耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性を実現することが求められている。【００１２】
車載用デバイスに要求される特性を踏まえて、従来のＰｄ被覆Ｃｕボンディングワイヤを評価したところ、後述するような実用上の課題が残されていることを本発明者らは見出した。【００１３】
まず、接合信頼性評価における課題について詳細に説明する。接合信頼性の評価は、半導体デバイスの寿命を加速評価する目的で行われる。接合信頼性の評価には、半導体の使用環境における不良発生機構を加速するために、高温放置試験や高温高湿試験が一般的に用いられる。高温高湿環境における接合信頼性評価には、温度が１３０℃、相対湿度が８５％の試験条件であるｕＨＡＳＴ（ｕｎｂｉａｓｅｄ−ｈｉｇｈｌｙ  ａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄ  ｔｅｓｔ）と呼ばれる試験が用いられることが多い。一般的な電子機器の使用環境を想定した場合には、ｕＨＡＳＴで１５０時間以上の接合信頼性が要求されるのに対し、車載用デバイスの使用環境を想定した場合には、ｕＨＡＳＴで２５０時間以上の接合信頼性が要求される。【００１４】
一般的な金属フレーム上のＳｉ基板に純Ａｌを成膜して形成した電極に対して、従来のＰｄ被覆Ｃｕボンディングワイヤを市販のワイヤーボンダーを用いてボール接合を行い、エポキシ樹脂によって封止した。こうして得られたサンプルについてｕＨＡＳＴによる接合信頼性評価を実施した結果、２５０時間未満で、ボール接合部の接合界面に剥離が発生して接合強度が低下し、車載用デバイスで要求される接合信頼性が得られないことがわかった。剥離が発生した接合界面の詳細な観察を行ったところ、ＡｌとＣｕを主体とする複数の金属間化合物が形成されており、これらの金属間化合物のうちＣｕ９Ａｌ４が封止樹脂中に含まれる塩素によって優先的に腐食されたことが接合強度低下の原因と推定された。【００１５】
次に、耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性の課題について詳細に説明する。キャピラリ摩耗と表面疵が発生するボンディングワイヤの接合工程は、ボンディングワイヤとキャピラリが接触するボール接合工程、ウェッジ接合工程、ループ形成工程である。これらの接合工程のなかでも、キャピラリ摩耗や表面疵はループ形成工程において最も発生し易い。これは、ボンディングワイヤとキャピラリの孔の内壁が接触する時間が、他の工程よりも長いためである。キャピラリ摩耗や表面疵の発生しやすさには、ボンディングワイヤの表面の機械的特性、ボンディングワイヤ表面の凹凸形状、潤滑性などが影響を及ぼす。特に、ボンディングワイヤの表面の硬度はキャピラリ摩耗や表面疵の発生に大きな影響を及ぼす。ボンディングワイヤ表面の硬度が高くなるほどキャピラリは摩耗しやすくなり、硬度が低くなるほど表面疵は発生し易くなる。耐キャピラリ摩耗性は、ボンディングワイヤを一定回数接合した後にボールを形成したときのボール形成不良の発生頻度によって判定することができる。耐キャピラリ摩耗性の評価にボール形成不良の発生頻度を用いる理由は、キャピラリが摩耗すると、ボンディングワイヤとキャピラリの間に隙間ができ、ボールの重心位置がワイヤの中心軸からずれるボール形成不良（以下、「偏芯」という）が発生するためである。この方法を用いれば、耐キャピラリ摩耗性を比較的簡便に評価することができる。表面疵耐性は、ボンディングワイヤの接合を行った後の、ループ部分における表面疵の発生頻度によって判定することができる。【００１６】
車載用デバイスで求められる耐キャピラリ摩耗性の目安は、線径がφ２０μｍのボンディングワイヤを５０００回接合した後、１００個のボールを形成したときの偏芯の発生数が２個以下である。同じく、車載用デバイスで求められる表面疵耐性の目安は、線径がφ２０μｍのボンディングワイヤの接合を行った後に、１００本のループ部分を観察したときの、表面疵の発生数が３本以下である。これらの評価に用いるキャピラリは市販のもので、主成分はＡｌ２Ｏ３とする。【００１７】
従来のＰｄ被覆Ｃｕボンディングワイヤを用いて上述の評価を行った結果、Ｐｄ被覆層が厚い場合には、５０００回接合した後、１００個のボールのうち偏芯が３個以上発生した。このとき、キャピラリの先端の孔の形状は楕円形に変形した。Ｐｄ被覆層の厚さが薄い場合には、１００本のループ部分のボンディングワイヤの表面を観察したうちの、４本以上で表面疵が発生していた。以上の結果より、従来のＰｄ被覆Ｃｕボンディングワイヤを用いた場合には、車載用デバイスで求められる要求性能が得られないことがわかった。【００１８】
そこで本発明は、高い接合信頼性を確保しつつ、優れた耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性を有し、車載用デバイスに好適な半導体装置用ボンディングワイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
本発明に係る半導体装置用ボンディングワイヤは、Ｃｕ合金芯材と、前記Ｃｕ合金芯材の表面に形成されたＰｄ被覆層と、前記Ｐｄ被覆層の表面に形成されたＣｕ表面層を有する半導体装置用ボンディングワイヤにおいて、Ｎｉを含み、ワイヤ全体に対するＮｉの濃度が０．１〜１．２ｗｔ．％であり、前記Ｐｄ被覆層の厚さが０．０１５〜０．１５０μｍであり、前記Ｃｕ表面層の厚さが０．０００５〜０．００７０μｍであることを特徴とする。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、高い接合信頼性を確保しつつ、優れた耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性を有し、車載用デバイスに好適なボンディングワイヤを提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。
【００２２】
１．実施形態
（全体構成）
本発明の実施形態に係るボンディングワイヤは、Ｃｕ合金芯材と、前記Ｃｕ合金芯材の表面に形成されたＰｄ被覆層と、前記Ｐｄ被覆層の表面に形成されたＣｕ表面層を有する半導体装置用ボンディングワイヤにおいて、Ｎｉを含み、ワイヤ全体に対するＮｉの濃度が０．１〜１．２ｗｔ．％であり、前記Ｐｄ被覆層の厚さが０．０１５〜０．１５０μｍであり、前記Ｃｕ表面層の厚さが０．０００５〜０．００７０μｍである。本発明の実施形態に係るボンディングワイヤは、高い接合信頼性を確保しつつ、優れた耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性を有し、車載用デバイスに好適である。本発明の実施形態に係るボンディングワイヤはさらに、ボール形成性、ウェッジ接合性などの総合性能を満足することができる。
【００２３】
本発明の実施形態に係るボンディングワイヤの接合信頼性改善に対する有効性について説明する。本発明の実施形態に係るボンディングワイヤは、Ｃｕ合金芯材と、前記Ｃｕ合金芯材の表面に形成されたＰｄ被覆層と、前記Ｐｄ被覆層の表面に形成されたＣｕ表面層を有し、Ｎｉを含むことで接合信頼性が改善できる。これにより、本発明の実施形態に係るボンディングワイヤは、ｕＨＡＳＴによる接合信頼性評価において、車載用デバイスに要求される接合信頼性を満足することができる。
【００２４】
本発明の実施形態に係るボンディングワイヤを用いて、ボールを形成すると、ボンディングワイヤが溶融して凝固する過程で、ボールの表面にボールの内部よりもＰｄ、Ｎｉの濃度が高い合金層が形成される。ボールの表面にＰｄとＮｉの濃度が高い領域を形成するためには、Ｃｕ合金芯材の表面にＰｄ被覆層を有し、さらにＰｄ被覆層の表面にＣｕ表面層を備えて、さらにボンディングワイヤにＮｉを含めることが有効である。これは、ボール形成時に、Ｃｕ合金芯材の表面に形成したＰｄ被覆層からボール表面にＰｄが供給される効果と、ボンディングワイヤに含まれるＮｉがＣｕ表面層を介してボール表面に供給される効果によるものと推定される。
【００２５】
このボールを用いてＡｌ電極とボール接合を行い、高温高湿試験を実施すると、ボールとＡｌ電極の界面にＰｄとＮｉの濃度が高い領域が形成される。ボール接合部の界面に形成されたＰｄとＮｉの濃度が高い領域は、高温高湿試験中のボール接合部におけるＣｕ、Ａｌの拡散を抑制し、易腐食性の金属間化合物であるＣｕ９Ａｌ４の成長速度を低下させることができる。つまり、本発明の実施形態に係るボンディングワイヤは、ＰｄとＮｉが同時にボール接合部の界面に存在することによって、高い接合信頼性を発現したと推定される。ここで、Ｐｄ被覆のみ、ボンディングワイヤにＮｉを含めることのみでは、高い接合信頼性を得ることができなかった。Ｐｄ被覆とボンディングワイヤにＮｉを含めることを組み合わせただけでも高い接合信頼性を得ることができなかった。
【００２６】
上述した接合信頼性に対する改善効果を得るためには、ワイヤ全体に対するＮｉ濃度、Ｐｄ被覆層の厚さ、Ｃｕ表面層の厚さをそれぞれ適切に制御する必要がある。すなわち、接合信頼性に対する改善効果が得られるワイヤ全体に対するＮｉ濃度は０．１ｗｔ．％以上であり、Ｐｄ被覆層の厚さは０．０１５０μｍ以上、Ｃｕ表面層の厚さは０．０００５μｍ以上０．００７０μｍ以下である。ここで、ワイヤ全体に対するＮｉ濃度が０．１ｗｔ．％未満、またはＣｕ表面層の厚さが０．０００５μｍ未満の場合には、ボール接合部界面のＮｉ濃度の高い領域の形成が不十分になり、接合信頼性に対する十分な改善効果が得られなかった。Ｐｄ被覆層の厚さが０．０１５μｍ未満、またはＣｕ表面層の厚さが０．００７０μｍよりも大きい場合には、ボール接合界面のＰｄ濃度の高い領域の形成が不十分となり、接合信頼性に対する十分な改善効果が得られなかった。
【００２７】
本発明の実施形態に係るボンディングワイヤの耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性に対する有効性について説明する。本発明の実施形態に係るボンディングワイヤは、Ｃｕ合金芯材と、前記Ｃｕ合金芯材の表面に形成されたＰｄ被覆層と、前記Ｐｄ被覆層の表面に形成されたＣｕ表面層を有し、Ｎｉを含むことで耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性が同時に改善できる。これにより、本発明の実施形態に係るボンディングワイヤは、車載用デバイスに要求される耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性を満足することができる。
【００２８】
本発明の実施形態に係るボンディングワイヤにおいて、耐キャピラリ摩耗性が改善できる理由は、Ｐｄ被覆層の表面にＣｕ表面層を形成することによって、ボンディングワイヤの表面の硬度が低下する効果によるものである。Ｃｕの硬度はＰｄの硬度よりも低く、ボンディングワイヤの表面とキャピラリの接触部に作用する摩擦力が低減できるためである。ただし、単純にＰｄ被覆層の表面にＣｕ表面層が存在するだけでは、Ｃｕ表面層が軟質であるが故に、表面疵が増加してしまう。この課題を解決する手法として、ボンディングワイヤにＮｉを含めることが有効である。ボンディングワイヤにＮｉを含めることで、ボンディングワイヤの表層に形成されるＣｕ表面層にＮｉが存在し、Ｃｕ表面層の硬度が高くなる。これにより、優れた表面疵耐性が得られると同時に、Ｃｕ表面層にＮｉが存在して硬度が高くなった場合においても、Ｐｄ被覆層と比較すると軟質であるため、耐キャピラリ摩耗性が低下するおそれもない。
【００２９】
上述した優れた耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性が同時に得られる条件は、ワイヤ全体に対するＮｉ濃度が０．１ｗｔ．％以上１．２ｗｔ．％以下、Ｐｄ被覆層の厚さが０．１５０μｍ以下、Ｃｕ表面層の厚さが０．０００５μｍ以上である。ここで、ワイヤ全体に対するＮｉ濃度が０．１ｗｔ．％未満では、Ｃｕ表面層が軟質であり、表面疵耐性の十分な改善効果が得られなかった。Ｃｕ表面層の厚さが０．０００５μｍ未満では、ボンディングワイヤ表面の硬度を低下させる効果が小さく、耐キャピラリ摩耗性の十分な改善効果が得られなかった。ワイヤ全体に対するＮｉ濃度が１．２ｗｔ．％よりも高くなると、ボンディングワイヤ全体の硬度が高くなり、耐キャピラリ摩耗性が低下してしまうため実用に適さない場合がある。Ｐｄ被覆層の厚さが０．１５０μｍよりも大きくなると、ボンディングワイヤ表面にＣｕ表面層が形成されていても、キャピラリ摩耗に対してＰｄ被覆層の硬度の影響が支配的となり、耐キャピラリ摩耗性が低下してしまうため実用に適さない場合がある。ここで、Ｐｄ被覆層のみ、ボンディングワイヤにＮｉを含めることのみ、Ｃｕ表面層のみでは、優れた耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性を同時に得ることができなかった。上記の３つの構成のうち、２つの構成のみを満たす場合においても、同様に優れた耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性を同時に得ることができなかった。
【００３０】
以上から、車載用デバイス用ボンディングワイヤに求められる接合信頼性と優れた耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性を得るためには、Ｃｕ合金芯材と、前記Ｃｕ合金芯材の表面に形成されたＰｄ被覆層と、前記Ｐｄ被覆層の表面に形成されたＣｕ表面層を有し、Ｎｉを含み、ワイヤ全体に対するＮｉの濃度が０．１〜１．２ｗｔ．％であり、前記Ｐｄ被覆層の厚さが０．０１５〜０．１５０μｍであり、前記Ｃｕ表面層の厚さが０．０００５〜０．００７０μｍであることが必要である。接合信頼性、耐キャピラリ摩耗性及び表面疵耐性を一層改善する観点から、ワイヤ全体に対するＮｉの濃度の下限は、好ましくは０．２ｗｔ．％以上、より好ましくは０．３ｗｔ．％以上、０．４ｗｔ．％以上、０．５ｗｔ．％以上、又は０．６ｗｔ．％以上である。ワイヤ全体に対するＮｉの濃度の上限は、好ましくは１．１ｗｔ．％以下、より好ましくは１．０ｗｔ．％以下である。Ｐｄ被覆層の厚さの下限は、好ましくは０．０２０μｍ以上、０．０２２μｍ以上、０．０２４μｍ以上、又は０．０２５μｍ以上である。Ｐｄ被覆層の厚さの上限は、好ましくは０．１４０μｍ以下、０．１３０μｍ以下、０．１２０μｍ以下、０．１１０μｍ以下、又は０．１００μｍ以下である。Ｃｕ表面層の厚さの下限は、好ましくは０．０００６μｍ以上、０．０００８μｍ以上、又は０．００１０μｍ以上である。Ｃｕ表面層の厚さの上限は、好ましくは０．００６５μｍ以下、０．００６０μｍ以下、又は０．００５５μｍ以下である。
【００３１】
本発明のボンディングワイヤは、Ｐｄ被覆層とＣｕ表面層の間に合金被覆層を有していてもよい。合金被覆層は、ＡｕとＰｄとを含む。本発明のボンディングワイヤが合金被覆層を有する場合、合金被覆層の厚さは０．０００５〜０．０５００μｍの範囲が好適である。これによりボンディングワイヤは、接合信頼性とウェッジ接合性を更に改善することができる。合金被覆層を形成することによって、高温高湿環境において接合信頼性を改善できる理由は、合金被覆層からボール接合部の接合界面にＡｕが供給され、Ｐｄ、Ｎｉと共にＡｕ、Ｎｉ、Ｐｄからなる３元系合金で濃化層を形成し、易腐食性化合物の成長速度を低下させることができるためと推定される。合金被覆層を形成することによって、ウェッジ接合性が改善できる理由は、ＡｕがＰｄに比べて耐酸化性や耐硫化性に優れるため、外部リード側の電極との接合界面において不純物によって金属の拡散が阻害され難いためである。ここで、合金被覆層の厚さが、０．０００５μｍ未満の場合は、接合信頼性やウェッジ接合性の十分な改善効果が得られない。合金被覆層の厚さが、０．０５００μｍよりも大きくなると、ボール形成性が低下するため実用に適さない場合がある。合金被覆層の厚さの下限は、好ましくは０．０００６μｍ以上、より好ましくは０．０００８μｍ以上、０．００１０μｍ以上、０．００１５μｍ以上、又は０．００２０μｍ以上である。合金被覆層の厚さの上限は、好ましくは０．０４８０μｍ以下、より好ましくは０．０４６０μｍ以下、０．０４５０μｍ以下、又は０．０４００μｍ以下である。したがって一実施形態において、ボンディングワイヤは、Ｃｕ合金芯材と、前記Ｃｕ合金芯材の表面に形成されたＰｄ被覆層と、前記Ｐｄ被覆層の表面に形成された合金被覆層と、前記合金被覆層の表面に形成されたＣｕ表面層を有し、Ｎｉを含み、ワイヤ全体に対するＮｉの濃度が０．１〜１．２ｗｔ．％であり、前記Ｐｄ被覆層の厚さが０．０１５〜０．１５０μｍであり、前記Ｃｕ表面層の厚さが０．０００５〜０．００７０μｍであることを特徴とする。好適な一実施形態において、前記合金被覆層の厚さは０．０００５〜０．０５００μｍである。
【００３２】
本発明のボンディングワイヤは、ループ形成性を改善する観点から、Ｃｕ合金芯材がさらにＺｎ、Ｉｎ、Ｐｔ及びＰｄから選ばれる少なくとも１種以上の元素を含むことが好ましい。前記Ｃｕ合金芯材に含まれる前記元素の濃度は０．０５〜０．５０ｗｔ．％であることが好適である。これにより、高密度実装で要求されるループの直進性が向上すると共に、ループの高さのばらつきを低減することができる。これは、Ｃｕ合金芯材がＺｎ、Ｉｎ、Ｐｔ及びＰｄから選ばれる少なくとも１種以上の元素を含むことにより、ボンディングワイヤの降伏強度が向上し、ボンディングワイヤの変形を抑制することができるためと推定される。ループの直進性の向上や高さのばらつき低減には、Ｃｕ合金芯材の強度が高いほど効果的であり、Ｐｄ被覆層の厚さを厚くする等の層構造の改良では十分な効果は得られない。Ｃｕ合金芯材に含まれるＺｎ、Ｉｎ、Ｐｔ及びＰｄから選ばれる少なくとも１種以上の元素の濃度が０．０５ｗｔ．％未満では上記の効果が十分に得られず、０．５０ｗｔ．％より高くなるとボンディングワイヤが硬質化して、ウェッジ接合部の変形が不十分となり、ウェッジ接合性の低下が問題となる場合がある。前記Ｃｕ合金芯材に含まれる前記元素の濃度の下限は、好ましくは０．０６ｗｔ．％以上、０．０８ｗｔ．％以上、又は０．１０ｗｔ．％以上である。前記Ｃｕ合金芯材に含まれる前記元素の濃度の上限は、好ましくは０．４８ｗｔ．％以下、０．４６ｗｔ．％以下、又は０．４５ｗｔ．％以下である。前記Ｃｕ合金芯材に含まれる前記元素の総計濃度が上記の範囲にあることが好ましい。
【００３３】
本発明のボンディングワイヤは、ボール接合部の形状を改善する観点から、ボンディングワイヤがさらにＢ、Ｐ、Ｍｇ、及びＳｎから選ばれる少なくとも１種以上の元素を含むことが好ましい。ワイヤ全体に対する前記元素の濃度は１〜１１０ｗｔ．ｐｐｍであることが好適である。これにより、高密度実装に要求されるボール接合部のつぶれ形状を改善、すなわちボール接合部形状の真円性を改善することができる。これは、前記元素を添加することにより、ボールの結晶粒径を微細化でき、ボールの変形が抑制できるためと推定される。ワイヤ全体に対する前記元素の濃度が１ｗｔ．ｐｐｍ未満では上記の効果が十分に得られず、１１０ｗｔ．ｐｐｍより高くなるとワイヤが硬質化し、ウェッジ接合性が低下するため実用に適さない場合がある。ワイヤ全体に対する前記元素の濃度の下限は、好ましくは３ｗｔ．ｐｐｍ以上、５ｗｔ．ｐｐｍ以上、又は１０ｗｔ．ｐｐｍ以上である。ワイヤ全体に対する前記元素の濃度の上限は、好ましくは１０５ｗｔ．ｐｐｍ以下、１００ｗｔ．ｐｐｍ以下、又は９０ｗｔ．ｐｐｍ以下である。ワイヤ全体に対する前記元素の総計濃度が上記の範囲にあることが好ましい。
【００３４】
本発明のボンディングワイヤは、接合直後のボール接合強度を改善する観点から、ボンディングワイヤがさらにＧａ、Ｇｅから選ばれる少なくとも１種以上の元素を含むことが好ましい。ワイヤ全体に対する前記元素の濃度は０．０２〜１．２ｗｔ．％であることが好適である。これにより、高密度実装に要求される接合直後のボール接合部の接合強度を改善することができる。これは、前記元素を添加することにより、主に固溶強化作用によってボールの硬度が高くなり、ボール接合時に供給される超音波等のエネルギーを効率良く接合部に伝達できるためと推定される。ワイヤ全体に対する前記元素の濃度が０．０２ｗｔ．％未満では上記の効果が十分に得られず、１．２ｗｔ．％より高くなるとワイヤが硬質化し、ウェッジ接合性が低下するため実用に適さない場合がある。ワイヤ全体に対する前記元素の濃度の下限は、好ましくは０．０３ｗｔ．％以上、０．０５ｗｔ．％以上、又は０．０８ｗｔ．％以上である。ワイヤ全体に対する前記元素の濃度の上限は、好ましくは１．１ｗｔ．％以下、１．０ｗｔ．％以下、又は０．９ｗｔ．％以下である。ワイヤ全体に対する前記元素の総計濃度が上記の範囲にあることが好ましい。
【００３５】
なおボンディングワイヤのＣｕ合金芯材、Ｐｄ被覆層、合金被覆層、Ｃｕ表面層の界面には、製造工程での熱処理等によって原子が拡散し、濃度勾配を有する合金層が形成される場合がある。すなわち、Ｐｄ被覆層は、Ｐｄの不可避不純物と、Ｐｄ被覆層の内側のＣｕ合金芯材を構成する元素を含む場合がある。さらに、Ｐｄ被覆層の外側に合金被覆層が存在する場合には、Ｐｄ被覆層は、Ｐｄの不可避不純物と、Ｐｄ被覆層の内側のＣｕ合金芯材を構成する元素、Ｐｄ被覆層の外側の合金被覆層を構成する元素を含む場合がある。合金被覆層は、Ａｕ及びＰｄの他に、Ａｕ及びＰｄの不可避不純物と、Ｃｕ合金芯材を構成する元素を含む場合がある。Ｃｕ表面層は、Ｐｄ被覆層、合金被覆層およびＣｕ合金芯材を構成する元素を含む場合がある。
【００３６】
ボンディングワイヤがＣｕ合金芯材、Ｐｄ被覆層、Ｃｕ表面層から構成される場合について説明する。Ｃｕ合金芯材とＰｄ被覆層の境界は、Ｐｄ濃度を基準に判定した。Ｐｄ濃度が７０ａｔ．％の位置を境界とし、Ｐｄ濃度が７０ａｔ．％以上の領域をＰｄ被覆層、７０ａｔ．％未満の領域をＣｕ合金芯材と判定した。この根拠は、Ｐｄ濃度が７０ａｔ．％以上であればＰｄ被覆層の構造から特性の改善効果が期待できるためである。また、Ｐｄ被覆層はＣｕ合金芯材の表面を完全に被覆していなくても、特性の改善効果を得ることができる。Ｃｕ合金芯材の表面積に対して、Ｐｄ被覆層が存在する面積が、６０％以上を占めているのが好ましく、８０〜１００％を占めていることがより好ましい。Ｐｄ被覆層とＣｕ表面層の境界は、Ｃｕ濃度を基準に判定した。Ｃｕ濃度が３ａｔ．％の位置を境界とし、Ｃｕ濃度が３ａｔ．％以上５０ａｔ．％未満の領域をＣｕ表面層と判定した。この根拠は、Ｃｕ濃度が３ａｔ．％以上５０ａｔ．％未満であればＣｕ表面層の構造から特性の改善効果が期待できるためである。ここで、Ｃｕ濃度が５０ａｔ．％以上になるとワイヤの表面が軟質化して、表面疵耐性が低下してしまうため、Ｃｕ表面層としての特性が得られない。
【００３７】
次に、ボンディングワイヤがＣｕ合金芯材、Ｐｄ被覆層、合金被覆層、Ｃｕ表面層から構成される場合について説明する。Ｃｕ合金芯材とＰｄ被覆層の境界は、Ｐｄ濃度を基準に判定した。Ｐｄ濃度がＣｕ合金芯材側からはじめて７０ａｔ．％となった位置を境界とし、Ｐｄ濃度が７０ａｔ．％以上の領域をＰｄ被覆層、７０ａｔ．％未満の領域をＣｕ合金芯材と判定した。Ｐｄ被覆層と合金被覆層の境界は、Ａｕ濃度を基準に判定した。Ａｕ濃度がＰｄ被覆層側からはじめて１０ａｔ．％となった位置を境界とし、Ａｕ濃度が１０ａｔ．％以上かつＰｄ濃度が６０ａｔ．％以上の領域を合金被覆層、Ａｕ濃度が１０ａｔ．％未満の領域をＰｄ被覆層と判定した。この根拠は、上記基準によって規定されるＰｄ被覆層、合金被覆層の構造であれば、特性の改善効果が期待できるためである。また、Ｐｄ被覆層はＣｕ合金芯材の表面を完全に被覆していなくても、特性の改善効果を得ることができる。Ｃｕ合金芯材の表面積に対して、Ｐｄ被覆層が存在する面積が、６０％以上を占めているのが好ましく、８０〜１００％を占めていることがより好ましい。合金被覆層はＰｄ被覆層の表面を完全に被覆していなくても、特性の改善効果を得ることができる。Ｐｄ被覆層の表面積に対して、合金被覆層が存在する面積が、６０％以上を占めているのが好ましく、７０〜１００％を占めていることがより好ましい。なお、Ｃｕ合金芯材及びＰｄ被覆層の表面積は、ボンディングワイヤの表面積によって近似できる。合金被覆層とＣｕ表面層の境界は、Ｃｕ濃度を基準に判定した。Ｃｕ濃度が合金被覆層側からはじめて３ａｔ．％となった位置を境界とし、Ｃｕ濃度が３ａｔ．％以上５０ａｔ．％未満の領域をＣｕ表面層と判定した。この根拠は、Ｃｕ濃度が３ａｔ．％以上５０ａｔ．％未満であればＣｕ表面層の構造から特性の改善効果が期待できるためである。ここで、Ｃｕ濃度が５０ａｔ．％以上になるとワイヤの表面が軟質化して、表面疵耐性が低下してしまうため、Ｃｕ表面層としての特性が得られない。
【００３８】
本発明の効果をより享受し得る点から、Ｐｄ被覆層におけるＰｄの最大濃度は、９７ａｔ．％以上であれば良く、好ましくは９８ａｔ．％以上、より好ましくは９８．５ａｔ．％以上、９９．０ａｔ．％以上、９９．５ａｔ．％以上、１００ａｔ．％である。
【００３９】
Ｐｄ被覆層において、Ｐｄ濃度が９７．０ａｔ．％以上である領域の厚さは、好ましくは０．０４０μｍ以下、より好ましくは０．０３５μｍ以下、０．０３０μｍ以下、０．０２５μｍ以下、０．０２０μｍ以下、０．０１５μｍ以下、０．０１０μｍ以下、又は０．００５μｍ以下である。
【００４０】
本明細書では、Ｐｄ被覆層、合金被覆層、Ｃｕ表面層における金属元素の濃度について、これらの層を構成する金属元素の総計に対する金属元素の比率を用い、表面近傍のＣ、Ｏ、Ｎ、Ｈ、Ｃｌ、Ｓ等のガス成分、非金属元素等は除外している。Ｃｕ合金芯材、Ｐｄ被覆層、合金被覆層、Ｃｕ表面層、Ｃｕ合金芯材中のＺｎ、Ｉｎ、Ｐｔ及びＰｄの濃度分析には、ボンディングワイヤの表面から深さ方向に向かってスパッタ等で削りながら分析を行う方法、あるいはワイヤ断面を露出させて線分析、点分析等を行う方法が有効である。これらの濃度分析に用いる解析装置は、走査型電子顕微鏡に備え付けたオージェ電子分光分析（ＡＥＳ）装置や透過型電子顕微鏡に備え付けたエネルギー分散型Ｘ線分析（ＥＤＸ）装置を用いることができる。ボンディングワイヤの表面積に対する、Ｐｄ被覆層や合金被覆層の存在比率は、ボンディングワイヤの表面を深さ方向に削りながら、線分析や面分析を行うことによって測定することができる。ワイヤ断面を露出させる方法としては、機械研磨、イオンエッチング法等を利用することができる。ボンディングワイヤ全体に含まれる元素の濃度分析には、上記方法のほかに、ＩＣＰ発光分光分析装置、ＩＣＰ質量分析装置を利用することができる。
【００４１】
（製造方法）
本発明の実施形態に係るボンディングワイヤの製造方法の一例を説明する。ボンディングワイヤは、芯材に用いるＣｕ合金を製造した後、ワイヤ状に細く加工し、Ｐｄ被覆層、必要に応じてＰｄ被覆層上にＡｕ層を形成し、中間熱処理と最終熱処理を実施することで得られる。加工方法は、ダイスと呼ばれる冶具にワイヤを通すことで加工する伸線加工と呼ばれる手法を用いることができる。Ｐｄ被覆層、Ａｕ層を形成後、再度伸線加工と中間熱処理を行う場合もある。Ｃｕ合金芯材の製造方法、Ｐｄ被覆層、合金被覆層、Ｃｕ表面層の形成方法、中間熱処理と最終熱処理方法について詳しく説明する。
【００４２】
芯材に用いるＣｕ合金は、原料となるＣｕと添加する元素を共に溶解し、凝固させることによって得られる。原料となるＣｕの純度は９９．９９ｗｔ．％以上、添加する元素の純度は、９９ｗｔ．％以上であることが好ましい。これは、意図しない元素がＣｕ合金芯材に混入することによって、電気抵抗が高くなる等の問題が発生することを防ぐためである。溶解には、アーク加熱炉、高周波加熱炉、抵抗加熱炉等を利用することができる。大気中からのＯ２、Ｎ２、Ｈ２等のガスの混入を防ぐために、真空雰囲気あるいはＡｒやＮ２等の不活性雰囲気中で溶解を行うことが好ましい。
【００４３】
Ｐｄ被覆層、Ａｕ層の形成方法について説明する。Ｐｄ被覆層、Ａｕ層をＣｕ合金芯材の表面に形成する方法として、めっき法、蒸着法等を用いることができる。めっき法は、電解めっき法、無電解めっき法のどちらも適用可能である。ストライクめっき、フラッシュめっきと呼ばれる電解めっきでは、めっき速度が速く、下地との密着性も良好である。無電解めっきに使用する溶液は、置換型と還元型に分類され、厚さが薄い場合には置換型めっきのみでも十分であるが、厚さが厚い場合には置換型めっきの後に還元型めっきを段階的に施すことが有効である。蒸着法は、スパッタ法、イオンプレーティング法、真空蒸着等の物理吸着と、プラズマＣＶＤ等の化学吸着を利用することができる。いずれも乾式であり、Ｐｄ被覆層、Ａｕ層形成後の洗浄が不要であり、洗浄時の表面汚染等の心配がない。
【００４４】
Ｐｄ被覆層、Ａｕ層の形成に対しては、太径のＣｕ合金芯材にこれらの層を形成してから、狙いの線径まで複数回伸線する方法が有効である。太径のＣｕ合金芯材にＰｄ被覆層、Ａｕ層を形成する手法の具体例としては、電解めっき溶液の中にワイヤを連続的に掃引しながらＰｄ被覆層、Ａｕ層を形成する手法、あるいは、太径のＣｕ合金芯材を電解又は無電解のめっき浴中に浸漬してＰｄ被覆層、Ａｕ層を形成する手法等が挙げられる。Ｐｄ被覆層、Ａｕ層形成後に熱処理を行うことにより、Ｐｄ被覆層のＰｄがＡｕ層中に拡散し、合金被覆層が形成される。Ａｕ層を形成した後に熱処理をすることによって合金被覆層を形成するのではなく、最初から合金被覆層を被着することとしてもよい。
【００４５】
次にＣｕ表面層の形成方法について説明する。Ｃｕ表面層を形成する方法は、太径のＣｕ合金芯材にＰｄ被覆層やＡｕ層を形成した後に伸線を行い、中間熱処理によって、Ｃｕ合金芯材中のＣｕをＰｄ被覆層や合金被覆層の表面に拡散させる方法が有効である。Ｐｄ被覆層や合金被覆層中のＣｕの拡散速度は、熱処理温度と熱処理時間によって制御できる。ここで、熱処理温度が低すぎる場合や熱処理時間が短すぎる場合には、Ｃｕの拡散が不十分となり、Ｃｕ表面層が十分形成されない。反対に、熱処理温度が高すぎる場合や熱処理時間が長すぎる場合には、Ｃｕ表面層が厚くなり過ぎたり、Ｐｄ被覆層や合金被覆層の厚さの制御が困難となる。したがって、Ｃｕ表面層を形成するためには、中間熱処理において、適切な熱処理温度と熱処理時間を用いる必要がある。
【００４６】
中間熱処理の他に最終熱処理によってＣｕ表面層を形成する方法が考えられる。高密度実装に要求されるループ直進性を実現する観点から、中間熱処理によってＣｕ表面層を形成する方法が好適である。これは最終熱処理においてＣｕ表面層の形成に必要な温度域で熱処理を行うと、Ｃｕ合金芯材の結晶粒径が粗大化して軟質化し、高密度実装に要求されるループ直進性が得られなくなるためである。一方で、中間熱処理において、Ｃｕ合金芯材の結晶粒径が粗大化した場合には、その後の伸線工程における加工性が向上する等の効果を得ることができる。
【００４７】
中間熱処理および最終熱処理は、ボンディングワイヤの酸化や硫化を防ぐために、真空雰囲気あるいはＡｒやＮ２等の不活性雰囲気中で行うことが好ましい。効率的に製造するために、中間熱処理および最終熱処理は、ワイヤを連続的に掃引しながら加熱する方法を用いることができる。
【００４８】
（変形例）
本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨の範囲内で適宜変更することが可能である。
【００４９】
２．実施例
以下では、実施例を示しながら、本発明の実施形態に係るボンディングワイヤについて、具体的に説明する。
【００５０】
（サンプル）
まずサンプルの作製方法について説明する。芯材の原材料となるＣｕは純度が９９．９９ｗｔ．％以上で残部が不可避不純物から構成されるものを用いた。Ｎｉ、Ｚｎ、Ｉｎ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｂ、Ｐ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｇａ、Ｇｅは純度が９９ｗｔ．％以上で残部が不可避不純物から構成されるものを用いた。
【００５１】
芯材のＣｕ合金は、直径がφ３〜６ｍｍの円柱型に加工したカーボンるつぼに原料を装填し、高周波炉を用いて、真空中もしくはＮ２やＡｒガス等の不活性雰囲気で１０９０〜１３００℃まで加熱して溶解した後、炉冷を行うことで製造した。得られたφ３〜６ｍｍの合金に対して、引抜加工を行ってφ０．９〜１．２ｍｍまで加工した後、ダイスを用いて連続的に伸線加工等を行うことによって、φ３００〜３５０μｍのワイヤを作製した。伸線加工を行う場合には、市販の潤滑液を用い、伸線速度は２０〜１５０ｍ／分とした。ワイヤ表面の酸化膜を除去するために、塩酸による酸洗処理を行った後、芯材のＣｕ合金の表面全体を覆うようにＰｄ被覆層を０．２〜２．３μｍの厚さで形成した。さらに、一部のワイヤはＰｄ被覆層の上にＡｕ層を０．００７〜０．８００μｍの厚さで形成した。Ｐｄ被覆層、Ａｕ層の形成には電解めっき法を用いた。Ｐｄめっき液、Ａｕめっき液は市販のめっき液を用いた。
【００５２】
その後、さらに伸線加工等を行うことによって、φ７０〜１５０μｍのワイヤを作製し、中間熱処理を行った。中間熱処理の熱処理温度は５１０〜６００℃とし、ワイヤの送り速度は１０〜１００ｍ／分、熱処理時間は０．４〜２．０秒とした。中間熱処理後のワイヤは最終線径であるφ２０μｍまで伸線加工し、最終熱処理を行った。最終熱処理の熱処理温度は２５０〜４７０℃とし、ワイヤの送り速度は２０〜２００ｍ／分、熱処理時間は０．２〜１．０秒とした。中間熱処理および最終熱処理の熱処理方法はワイヤを連続的に掃引しながら行い、Ａｒガスを流しながら行った。上記の手順で作製した各サンプルの構成を表１−１、表１−２および表２に示す。
【００５３】
Ｐｄ被覆層、合金被覆層、Ｃｕ表面層、Ｃｕ合金芯材中のＺｎ、Ｉｎ、Ｐｔ及びＰｄの濃度分析は、ボンディングワイヤの表面から深さ方向に向かってＡｒイオンでスパッタしながらＡＥＳ装置を用いて分析した。得られた深さ方向の濃度プロファイル（深さの単位はＳｉＯ２換算）からＰｄ被覆層、合金被覆層およびＣｕ表面層の厚み、Ｃｕ合金芯材中のＺｎ、Ｉｎ、ＰｔおよびＰｄの濃度を求めた。Ｃｕ合金芯材、Ｐｄ被覆層、Ｃｕ表面層から構成されるボンディングワイヤの場合、Ｃｕ合金芯材とＰｄ被覆層の境界は、Ｐｄ濃度を基準に判定した。Ｐｄ濃度が７０ａｔ．％の位置を境界とし、Ｐｄ濃度が７０ａｔ．％以上の領域をＰｄ被覆層、７０ａｔ．％未満の領域をＣｕ合金芯材と判定した。Ｐｄ被覆層とＣｕ表面層の境界は、Ｃｕ濃度を基準に判定した。Ｃｕ濃度が３ａｔ．％の位置を境界とし、Ｃｕ濃度が３ａｔ．％以上５０ａｔ．％未満の領域をＣｕ表面層と判定した。また、Ｃｕ合金芯材、Ｐｄ被覆層、合金被覆層、Ｃｕ表面層から構成されるボンディングワイヤの場合、Ｃｕ合金芯材とＰｄ被覆層の境界は、Ｐｄ濃度を基準に判定した。Ｐｄ濃度が７０ａｔ．％の位置を境界とし、Ｐｄ濃度が７０ａｔ．％以上の領域をＰｄ被覆層、７０ａｔ．％未満の領域をＣｕ合金芯材と判定した。Ｐｄ被覆層と合金被覆層の境界は、Ａｕ濃度を基準に判定した。Ａｕ濃度が１０ａｔ．％の位置を境界とし、Ａｕ濃度が１０ａｔ．％以上かつＰｄ濃度が６０ａｔ．％以上の領域を合金被覆層、Ａｕ濃度が１０ａｔ．％未満の領域をＰｄ被覆層と判定した。合金被覆層とＣｕ表面層の境界は、Ｃｕ濃度を基準に判定した。Ｃｕ濃度が３ａｔ．％の位置を境界とし、Ｃｕ濃度が３ａｔ．％以上５０ａｔ．％未満の領域をＣｕ表面層と判定した。各サンプルについて任意の３箇所について分析し、得られた値の平均値を表１−１、表１−２および表２に示す。Ｎｉ、Ｂ、Ｐ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｇａ、Ｇｅ等のボンディングワイヤ全体に含まれる元素の濃度は、ＩＣＰ発光分光分析装置により測定した。
Ｃｕ合金芯材の表面積に対するＰｄ被覆層および、Ｐｄ被覆層の表面積に対する合金被覆層の存在比率は、ボンディングワイヤの表面から深さ方向に向かってＡｒイオンでスパッタしながら、ＡＥＳ装置を用いて面分析を行い、測定面積に対するＰｄ被覆層および合金被覆層が存在する面積の割合によって算出した。面分析を行う領域は、ワイヤの長手方向に対して４０μｍ以上、ワイヤ短手方向に対して１０μｍ以上であることが好ましい。
【００５４】
【表１−１】
2017104153.tif 000002
【００５５】
【表１−２】
2017104153.tif 000003
【００５６】
【表２】
2017104153.tif 000004
【００５７】
（評価方法）
接合信頼性は、接合信頼性評価用のサンプルを作製し、高温高湿環境に暴露したときのボール接合部の接合寿命によって判定した。
【００５８】
接合信頼性評価用のサンプルは、一般的な金属フレーム上のＳｉ基板に厚さ１．０μｍの純Ａｌを成膜して形成した電極に、市販のワイヤーボンダーを用いてボール接合を行い、エポキシ樹脂によって封止して作製した。評価に使用したボンディングワイヤの線径は２０μｍとした。エポキシ樹脂は、水溶性塩素イオンの濃度が４０ｗｔ．ｐｐｍのものを用いた。ボールはＮ２＋５％Ｈ２ガスを流量０．４〜０．６Ｌ／分で流しながら形成し、その大きさはφ３４〜３６μｍの範囲とした。
【００５９】
作製した接合信頼性評価用のサンプルを、不飽和型プレッシャークッカー試験機を使用し、温度１３０℃、相対湿度８５％の高温高湿環境に暴露した。ボール接合部の接合寿命は１００時間毎にボール接合部のシェア試験を実施し、シェア強度の値が初期に得られたシェア強度の１／２となる時間とした。高温高湿試験後のシェア試験は、酸処理によって樹脂を除去して、ボール接合部を露出させてから行った。
【００６０】
シェア試験機はＤＡＧＥ社製の試験機を用いた。シェア強度の値は無作為に選択したボール接合部の１０か所の測定値の平均値を用いた。上記の評価において、接合寿命が２５０時間未満であれば実用上問題があると判断し△印、２５０〜５００時間であれば実用上問題ないと判断し○印、５００時間を超える場合は特に優れていると判断し◎印とし、表３および表４の「接合信頼性」の欄に表記した。
【００６１】
耐キャピラリ摩耗性は、ボンディングワイヤを５０００回接合した後、１００個のボールを形成して観察し、偏芯の発生数によって判定した。評価に用いたキャピラリは、主成分がＡｌ２Ｏ３で、一般的にφ２０μｍのボンディングワイヤの接合に使用される市販のキャピラリを用いた。ボールはＮ２＋５％Ｈ２ガスを流量０．４〜０．６Ｌ／分で流しながら形成し、その大きさはφ３４〜３６μｍの範囲とした。１００個のボールのうち、偏芯が３個以上発生した場合には耐キャピラリ摩耗性に問題があると判断し△印、不良が２個以下の場合は優れていると判断し○印とし、表３および表４の「耐キャピラリ摩耗性」の欄に表記した。
【００６２】
表面疵耐性は、ボンディングワイヤの接合を行った後に、１００本のループ部分のボンディングワイヤの表面を観察したときの、表面疵の発生数によって判定した。評価に用いたキャピラリは、主成分がＡｌ２Ｏ３で、一般的にφ２０μｍのボンディングワイヤの接合に使用される市販のキャピラリを用いた。観察した１００個のループ部分のうち、表面疵が４本以上発生した場合には、表面疵耐性に問題があると判断し△印、表面疵が３本以下の場合は優れていると判断し○印とし、表３および表４の「表面疵耐性」の欄に表記した。
【００６３】
ウェッジ接合部におけるウェッジ接合性の評価は、リードフレームのリード部分に１０００本のボンディングを行い、接合部の剥離の発生頻度によって判定した。リードフレームは１〜３μｍのＡｇめっきを施したリードフレームを用いた。本評価では、通常よりも厳しい接合条件を想定して、ステージ温度を一般的な設定温度域よりも低い１５０℃に設定した。上記の評価において、不良が６個以上発生した場合には問題があると判断し△印、不良が１〜５個の場合は問題ないと判断し○印、不良が発生しなかった場合には優れていると判断し◎印とし、表３および表４の「ウェッジ接合性」の欄に表記した。
【００６４】
ループ形成性の評価は、直進性と高さのばらつきによって判定した。ループの形成条件はループ長さを２ｍｍ、最大高さを８０μｍとした。ループの最大高さはボール接合部の電極の表面からワイヤの最高地点までの距離とした。直進性の評価は、１条件に対して５０本のボンディングワイヤを走査型電子顕微鏡で観察し、ボール接合部とウェッジ接合部を直線で結んだ軸とボンディングワイヤの間の最大のずれが４５μｍ未満の場合は良好、４５μｍ以上の場合は不良として判断した。高さのばらつきの評価は、１条件に対して５０本のボンディングワイヤを走査型電子顕微鏡で観察して平均の高さを算出し、平均値からのずれが±１５μｍ未満の場合は良好、±１５μｍ以上の場合は不良と判断した。上記の評価において、直進性及び高さバラつきのいずれかの不良が６本以上発生した場合には問題があると判断し△印、不良が１〜５本の場合は問題ないと判断し○印、不良が発生しなかった場合には優れていると判断し◎印とし、表３および表４の「ループ形成性」の欄に表記した。
【００６５】
ボール接合部のつぶれ形状の評価は、ボンディングを行ったボール接合部を直上から観察して、その真円性によって判定した。接合相手はＳｉ基板上に厚さ１．０μｍのＡｌ−０．５％Ｃｕの合金を成膜した電極を用いた。観察は光学顕微鏡を用い、１条件に対して２００個を観察した。真円からのずれが大きい楕円状であるもの、変形に異方性を有するものはボール接合部のつぶれ形状が不良であると判断した。上記の評価において、不良が６個以上発生した場合には問題があると判断し△印、１〜５個の場合は問題ないと判断し○印、全て良好な真円性が得られた場合は、特に優れていると判断し◎印とし、表３および表４の「つぶれ形状」の欄に表記した。
【００６６】
接合直後のボール接合部の接合強度は、シェア試験によって測定した。シェア強度の値は無作為に選択したボール接合部の１０か所の測定値の平均値を用いた。上記の評価において、単位接合面積あたりの接合強度が、１０ｋｇ／ｍｍ２未満であれば実用上問題があると判断し△印、１０ｋｇ／ｍｍ２〜１２ｋｇ／ｍｍ２であれば実用上問題ないと判断し○印、１２ｋｇ／ｍｍ２を超える場合は特に優れていると判断し◎印とし、表３および表４の「ボール接合部の接合強度」の欄に表記した。
【００６７】
【表３】
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【００６８】
【表４】
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【００６９】
（評価結果）
実施例１〜４８に係るボンディングワイヤは、Ｃｕ合金芯材と、前記Ｃｕ合金芯材の表面に形成されたＰｄ被覆層と、前記Ｐｄ被覆層の表面に形成されたＣｕ表面層を有し、Ｎｉを含み、ワイヤ全体に対するＮｉの濃度が０．１〜１．２ｗｔ．％であり、前記Ｐｄ被覆層の厚さが０．０１５〜０．１５０μｍであり、前記Ｃｕ表面層の厚さが０．０００５〜０．００７０μｍである。これにより実施例１〜４８に係るボンディングワイヤは、良好な接合信頼性、及び優れた耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性が得られることを確認した。一方、比較例１〜８は、Ｐｄ被覆層やＣｕ表面層が存在しない場合や、これらが存在してもＮｉ濃度、Ｐｄ被覆層、Ｃｕ表面層が上記範囲外である場合には、接合信頼性、耐キャピラリ摩耗性や、表面疵耐性改善において十分な改善効果が得られないことを示している。
【００７０】
実施例１７〜２２、２４、２６〜３０、３２、３４〜４８は、Ｐｄ被覆層とＣｕ表面層の界面に合金被覆層を有し、前記合金被覆層の厚さが０．０００５〜０．０５００μｍであることで、優れた接合信頼性とウェッジ接合性が得られることを確認した。
【００７１】
実施例２３〜３４、４１〜４３は、Ｃｕ合金芯材がさらにＺｎ、Ｉｎ、Ｐｔ及びＰｄから選ばれる少なくとも１種以上の元素を含み、Ｃｕ合金芯材に含まれる前記元素の濃度が０．０５〜０．５０ｗｔ．％であることにより、優れたループ形成性が得られることを確認した。
【００７２】
実施例３５〜４３は、ボンディングワイヤがさらにＢ、Ｐ、Ｍｇ、及びＳｎから選ばれる少なくとも１種以上の元素を含み、ワイヤ全体に対する前記元素の濃度が１〜１１０ｗｔ．ｐｐｍであることにより、真円性に優れたボール接合部のつぶれ形状が得られることを確認した。
【００７３】
実施例１〜１６、２３、２５、３１、３３は、Ｃｕ合金芯材の表面積に対するＰｄ被覆層の存在比率が６０％以上であり、良好な接合信頼性、及び優れた耐キャピラリ摩耗性と表面疵耐性が得られることを確認した。実施例１７〜２２、２４、２６〜３０、３２、３４〜４８は、Ｃｕ合金芯材の表面積に対するＰｄ被覆層の存在比率が６０％以上、Ｐｄ被覆層の表面積に対する合金被覆層の存在比率が６０％以上であり、良好な接合信頼性、及び優れた耐キャピラリ摩耗性、表面疵耐性と優れた接合信頼性とウェッジ接合性が得られることを確認した。
【００７４】
実施例４４〜４８は、ボンディングワイヤがさらにＧａ、Ｇｅから選ばれる少なくとも１種以上の元素を含み、ワイヤ全体に対する前記元素の濃度が０．０２〜１．２ｗｔ．％であることにより、接合直後のボール接合部の優れた接合強度が得られることを確認した。
【国際調査報告】
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