(57)【要約】  切れ刃部に複数のギャッシュを形成することによりすくい面に存在する切屑を切屑排出溝に誘導する上で、各ギャッシュでの切屑の収容能力を高め、切屑排出性を向上させる。切れ刃部（２）を端面側から見たときの半径方向外周側の端部から半径方向中心寄りまで連続する少なくとも１本の親底刃（４ａ（４ｃ））と、半径方向外周側の他の端部から半径方向中心側の中途まで連続する少なくとも２本の子底刃（４ｂ、４ｄ）から底刃を構成し、子底刃の半径方向中心側の端部と半径方向中心付近までを結ぶ線（第一境界線（３０ａ、３０ｂ））から回転方向後方側の親底刃までの領域に第一ギャッシュ（７ａ、７ｂ）を、第一ギャッシュの回転方向後方側と前方側に第二ギャッシュ（８ａ、８ｂ）と第三ギャッシュ（１０ａ、１０ｂ）をそれぞれ形成し、これらの全ギャッシュを切れ刃部（２）の軸方向反対側のシャンク部（３）側へ向かって凹曲面状に形成する。
2016152611.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
工具本体の軸方向先端部側に、半径方向中心側から外周側へかけて底刃と、この底刃に連続する外周刃を有する切れ刃部を備え、  前記底刃は前記切れ刃部を軸方向の端面側から見たときの半径方向外周側の端部から半径方向中心寄りまで連続する少なくとも１本の親底刃と、前記切れ刃部を軸方向の端面側から見たときの半径方向外周側の他の端部から半径方向中心側の中途まで連続する少なくとも２本の子底刃を持ち、  前記各子底刃の半径方向中心側の端部と半径方向中心付近までを結ぶ線から回転方向後方側の前記各親底刃までの領域に第一ギャッシュが形成され、この第一ギャッシュの回転方向後方側と回転方向前方側にそれぞれ第二ギャッシュと第三ギャッシュが形成され、これらの第一ギャッシュと第二ギャッシュ、及び第三ギャッシュは前記切れ刃部を軸方向の端面側から見たときに、前記切れ刃部の軸方向反対側のシャンク部側へ向かって凹の曲面状に形成されていることを特徴とするスクエアエンドミル。
【請求項２】
前記第三ギャッシュと前記第二ギャッシュは前記第一ギャッシュを挟み、前記親底刃に沿って配列していることを特徴とする請求項１に記載のスクエアエンドミル。
【請求項３】
前記切れ刃部を軸方向の端面側から見たとき、前記子底刃の半径方向中心側の端部から連続する、前記第一ギャッシュの回転方向Ｒ前方側の境界線が一旦、半径方向中心側へ向かってから、前記第三ギャッシュ側へ突出して前記第二ギャッシュ側へ戻り、前記親底刃の半径方向中心側の端部にまで連続していることを特徴とする請求項１、もしくは請求項２に記載のスクエアエンドミル。
【請求項４】
前記第三ギャッシュと前記第一ギャッシュとの境界線は前記切れ刃部の端面側へ向かって凸の稜線をなしていることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載のスクエアエンドミル。
【請求項５】
前記第二ギャッシュと前記第一ギャッシュとの境界線は前記切れ刃部の端面側へ向かって凸の稜線をなしていることを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれかに記載のスクエアエンドミル。
【請求項６】
前記第三ギャッシュの、前記第一ギャッシュとの境界線以外の面は前記切れ刃部を軸方向の端面側から見たとき、前記第一ギャッシュとの境界線より深く、この境界線より凹んでいることを特徴とする請求項４、もしくは請求項５に記載のスクエアエンドミル。
【請求項７】
前記第三ギャッシュの回転方向後方側に連続する刃溝との境界線が前記子底刃、もしくは前記子底刃のすくい面に連続し、前記切れ刃部を軸方向の端面側から見たときに前記子底刃の半径方向中心側の端部が、前記第三ギャッシュと前記刃溝との前記境界線と、前記子底刃、もしくは前記のすくい面との交点より半径方向中心側に位置していることを特徴とする請求項１乃至請求項６のいずれかに記載のスクエアエンドミル。
【請求項８】
前記第一ギャッシュと前記第三ギャッシュとの境界線の回転方向前方寄り、もしくは半径方向中心寄りの端部から、その回転方向前方側に位置する前記親底刃の回転方向後方側までの領域に第四ギャッシュが形成されていることを特徴とする請求項１乃至請求項７のいずれかに記載のスクエアエンドミル。
【請求項９】
前記第三ギャッシュの半径方向外周側の端部Ｑは前記第二ギャッシュの半径方向外周側の端部Ｐより前記底刃寄りに位置していることを特徴とする請求項１乃至請求項８のいずれかに記載のスクエアエンドミル。 
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  本発明は例えばステンレス鋼等の難削材の切削加工に好適なスクエアエンドミルに関するものである。
【背景技術】
【０００２】  スクエアエンドミルは主に金型加工の側面切削や溝切削等に使用されるが、ステンレス鋼等の難削材（被削材）の部品加工では、切屑の刃先への溶着が生じ易いために工具の寿命が短くなる傾向がある。この点から、工具の寿命を長引かせる上で、スクエアエンドミルには加工能率を高め、加工時間を短縮させるための機能を持たせることが要請される。【０００３】  刃先への切屑の溶着は、切れ刃が切削した直後の切屑がすくい面から直ちに排出されないことにも起因するため、切れ刃すくい面からの切屑の排出性が十分に確保されれば、切屑の溶着を回避することは可能と考えられる。【０００４】  切れ刃すくい面からの切屑の排出性を良好にする手段として、すくい面と切屑排出溝に連続するギャッシュを構成するギャッシュ面を複数、形成することによりすくい面に存在する切屑を切屑排出溝に誘導する方法がある（特許文献１〜５参照）。【０００５】  特許文献１〜５ではいずれも底刃すくい面と共に、底刃すくい面に回転方向前方側に対向する複数のギャッシュ面からギャッシュを構成し、また切屑をギャッシュから切屑排出溝へ誘導できるよう、底刃すくい面に対向する複数のギャッシュ面を半径方向中心側から外周側へかけ、工具本体の回転軸に近い角度に傾斜させている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１２−９１３０６号公報（請求項１、段落００４１〜００４２、図５）
【特許文献２】特開２０１１−６７９２８号公報（請求項２、段落００４８、図８）
【特許文献３】特開２００６−１１０６８３号公報（段落００１５〜００３２、図２〜図４）
【特許文献４】特開２００７−２９６５８８号公報（請求項１、段落０００６、図１）
【特許文献５】特開２００６−１５４１８号公報（請求項１、段落００１６〜００１８、図１）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】  ギャッシュを利用した切屑の排出性に着目すれば、ギャッシュ自体の容積を確保することが有効であると考えられるが、特許文献１〜５のいずれにおいてもギャッシュ面自体は平面であるため、ギャッシュの容積を増す形にはなっていない。その上、複数のギャッシュ面を工具先端部側からシャンク部側へかけて２段階に傾斜させることで、ギャッシュ自体が工具本体の半径方向外周側へ向かって凸の多角形状になっているため、ギャッシュの容積を大きく取ることができていない。【０００８】  ギャッシュ自体が凸の多角形状であることは、工具本体の剛性を高めることには寄与するものの、ギャッシュ自体の容積を稼ぐ（増す）ことにはならないため、複数のギャッシュ面を形成することによる切屑排出性向上の利点を生かせていない。【０００９】  本発明は上記背景より、切れ刃部に複数のギャッシュ（ギャッシュ面）を形成することによりすくい面に存在する切屑を切屑排出溝に誘導する上で、各ギャッシュでの切屑の収容能力を高め、切屑排出性を向上させることを可能にするスクエアエンドミルを提案するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】  請求項１に記載の発明のスクエアエンドミルは、工具本体の軸方向先端部側に、半径方向中心側から外周側へかけて底刃と、この底刃に連続する外周刃を有する切れ刃部を備え、前記底刃が前記切れ刃部を軸方向の端面側から見たときの半径方向外周側の端部から半径方向中心寄りまで連続する少なくとも１本の親底刃と、前記切れ刃部を軸方向の端面側から見たときの半径方向外周側の他の端部から半径方向中心側の中途まで連続する少なくとも２本の子底刃を持ち、  前記各の半径方向中心側の端部と半径方向中心付近までを結ぶ線から回転方向後方側の前記各親底刃までの領域に第一ギャッシュが形成され、この第一ギャッシュの回転方向後方側と回転方向前方側にそれぞれ第二ギャッシュと第三ギャッシュが形成され、これらの第一ギャッシュと第二ギャッシュ、及び第三ギャッシュは前記切れ刃部を軸方向の端面側から見たときに、前記切れ刃部の軸方向反対側のシャンク部側へ向かって凹の曲面状に形成されていることを特徴とする。【００１１】  親底刃４ａ（４ｃ）は図２に示すように切れ刃部２を軸方向の端面側から見たときに、底刃の半径方向中心側の端部が工具本体（スクエアエンドミル１）の回転軸Ｏの付近にまで到達する底刃を指し、子底刃４ｂ、４ｄは底刃の半径方向中心側の端部が回転軸Ｏの付近にまで到達しない底刃を指す。ここで、「回転軸Ｏの付近にまで到達する底刃（親底刃４ａ、４ｃ）の半径方向中心側の端部」は後述の「親底刃４ａ、４ｃの開始点（起点）ａ２、ｃ２」であり、「回転軸Ｏの付近にまで到達しない底刃（４ｂ、４ｄ）の半径方向中心側の端部」は「子底刃４ｂ、４ｄの開始点（起点）ｂ２、ｄ２」である。【００１２】  本発明のスクエアエンドミル１の親底刃４ａ（４ｃ）は少なくとも１本であり、子底刃４ｂ、４ｄは少なくとも２本であるから、スクエアエンドミル１は刃数で言えば、３枚刃以上の形態になる。図面では親底刃４ａ、４ｃと子底刃４ｂ、４ｄが共に２枚ある４枚刃のスクエアエンドミル１の例を示している。「底刃の半径方向中心側の端部が回転軸の付近にまで到達する」とは、底刃（親底刃４ａ、４ｃ）がチゼルエッジ３５に交わるまで半径方向外周側の端部から半径方向中心寄りまで連続することを言う。【００１３】  子底刃４ｂ、４ｄの開始点（起点）を特定する「半径方向外周側の他の端部ｂ２、ｄ２」は親底刃４ａ、４ｃの「半径方向外周側の端部」以外の端部を指しているが、親底刃４ａ、４ｃと子底刃４ｂ、４ｄは共に底刃であり、複数本の底刃は工具本体の周方向（回転方向Ｒ）に均等に、またはほぼ均等に配列する。このことから、半径方向外周側の端部は周方向には「親底刃の半径方向外周側の端部」以外で、親底刃４ａ、４ｃと共に周方向に均等に、もしくはほぼ均等に配列する位置になる。「周方向に均等」とは、親底刃４ａ、４ｃと子底刃４ｂ、４ｄの区別なく、周方向に隣接する底刃４ａ、４ｂ（４ｂ、４ｃ）、もしくは外周刃１５ａ、１５ｂ（１５ｂ、１５ｃ）のなす中心角が一定であることを言い、「周方向にほぼ均等」とは、図１２に示すように周方向に隣接する底刃、もしくは外周刃のなす中心角α、βが一定でないことを言う。【００１４】  請求項１において「凹の曲面状に形成される第一��ャッシュ７ａ、７ｂと第二ギャッシュ８ａ、８ｂ、及び第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ」は図２に表れている、切れ刃部２の端面（先端）側を向いた各ギャッシュの表面を指している。「シャンク部側」は工具本体を軸方向に見たときの切れ刃部２とは反対側を指し、「シャンク部側へ向かって凹の曲面状」とは、各ギャッシュの表面が切れ刃部２を軸方向の端面側から見たときに、シャンク部３側へ向かって凹んでいることを言う。【００１５】  図２に示すように親底刃４ａ、４ｃの半径方向中心側の端部（親底刃４ａ、４ｃの開始点ａ２、ｃ２）は工具本体の回転軸Ｏの付近に位置するが、子底刃４ｂ、４ｄの半径方向中心側の端部（子底刃４ｂ、４ｄの開始点ｂ２、ｄ２）は回転軸Ｏの付近にまで到達しない。この子底刃４ｂ、４ｄの開始点ｂ２、ｄ２は子底刃４ｂ、４ｄの回転方向後方側に連続して形成される子底刃逃げ面（子底刃二番面５ｂ、５ｄ）を区画する点になる。【００１６】  子底刃逃げ面（子底刃二番面５ｂ、５ｄ）は第一ギャッシュ７ａ、７ｂの半径方向外周側に位置する。「子底刃逃げ面」は子底刃４ｂ、４ｄの回転方向Ｒ後方側に連続して形成される子底刃二番面５ｂ、５ｄのみを指す場合と、子底刃二番面５ｂ、５ｄの回転方向後方側に連続して形成される子底刃三番面６ｂ、６ｄを含めて指す場合がある。【００１７】  切れ刃部２を軸方向の端面側から見たとき、子底刃４ｂ、４ｄの開始点ｂ２、ｄ２からは、第一ギャッシュ７ａ、７ｂの回転方向Ｒ前方側の境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）が連続する。この境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）は一旦、半径方向中心側へ向かい、途中で回転方向前方側の第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ側へ突出してから、回転方向後方側の第二ギャッシュ８ａ、８ｂ側へ戻り、親底刃４ａ、４ｃの半径方向中心側の端部である開始点ａ２、ｃ２にまで連続する（請求項３）。親底刃４ａ、４ｃはこの開始点ａ２、ｃ２から半径方向外周側に向かって形成される。第一境界線３０ａ、３０ｂは第一ギャッシュ７ａ、７ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂとの境界線である。【００１８】  このように第一ギャッシュ７ａ、７ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）の一部が第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ側へ突出した形をした場合には（請求項３）、第一ギャッシュ７ａ、７ｂ内に存在する切屑の一部が直接、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ内に入り込み易くなるため、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂへの切屑の誘導効果が期待される。【００１９】  但し、特許文献２（図３）のように第一境界線３０ａ、３０ｂが子底刃４ｂ、４ｄの開始点ｂ２、ｄ２から直接、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ側へ突出した形をした場合、切屑の第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂへの誘導効果は特に高まると言える。反面、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの容積を減少させるため、子底刃４ｂ、４ｄが切削し、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂに入り込んだ切屑の収容能力を低下させ、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ内での切屑の停滞を誘発させ易くもなる。【００２０】  そこで、子底刃４ｂ、４ｄの開始点ｂ２、ｄ２からの第一境界線３０ａ、３０ｂが一旦、半径方向中心側へ向かってから、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ側へ突出し��第二ギャッシュ８ａ、８ｂ側へ戻ることで（請求項３）、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの容積の減少への影響を低減させることができるため、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂにおける切屑の収容能力を特許文献２より高めることが可能になる。この結果、子底刃４ｂ、４ｄが切削した切屑の第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂにおける収容能力を低下させず、ある程度維持しながらも、第一ギャッシュ７ａ、７ｂ内の切屑の第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂへの誘導効果を高めることが可能になる。【００２１】  この効果は特に第一境界線３０ａ、３０ｂが切れ刃部２の端面側へ向かって凸の稜線をなしている場合（請求項４）、または第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの、第一境界線３０ａ、３０ｂ以外の面（表面）が第一境界線３０ａ、３０ｂより凹んでいる場合（請求項６）に、第一ギャッシュ７ａ、７ｂ内の切屑が第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ内に落下し易くなるため、顕著に発揮される。「第一境界線３０ａ、３０ｂが切れ刃部２の端面側へ向かって凸の稜線をなす」とは、切れ刃部２を端面側から見たとき、第一境界線３０ａ、３０ｂがそれを挟んだ両側の第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂと第一ギャッシュ７ａ、７ｂの表面より相対的に端面側へ突出した線をなしていることを言う。但し、第一境界線３０ａ、３０ｂ自体に着目すれば、第一境界線３０ａ、３０ｂ自体は切れ刃部２の端面側から見たとき、凹の曲線を描いている。【００２２】  子底刃４ｂ、４ｄの半径方向中心側の端部（子底刃４ｂ、４ｄの開始点ｂ２、ｄ２）からは、回転方向後方側へ、子底刃逃げ面（子底刃二番面５ｂ、５ｄ、または子底刃二番面５ｂ、５ｄ及び子底刃三番面６ｂ、６ｄ）と第一ギャッシュ７ａ、７ｂとの境界線である第六境界線３７ａ、３７ｂが連続する。このことから、第一ギャッシュ７ａ、７ｂは「親底刃４ａ、４ｃのすくい面１１ａ、１１ｃの半径方向中心寄りの区間から回転方向前方側の、子底刃４ｂ、４ｄの半径方向中心側の端部（ｂ２、ｄ２）を含み、各子底刃４ｂ、４ｄの回転方向後方側に連続する子底刃逃げ面までの領域に形成される」と言い換えられる。【００２３】  第六境界線３７ａ、３７ｂと、子底刃逃げ面（子底刃二番面５ｂ、５ｄ、または子底刃三番面６ｂ、６ｄ）の回転方向後方側の境界線（刃溝１７ａとの境界線）との交点ｂ３、ｄ３からは、（親底刃４ａ、４ｃの）すくい面１１ａ、１１ｃに向かい、第一ギャッシュ７ａ、７ｂと第二ギャッシュ８ａ、８ｂとの境界線である第二境界線３１ａ、３１ｂが半径方向中心付近にまで連続する。その先は親底刃４ａ、４ｃに、またはすくい面１１ａ、１１ｃに連続する。第二ギャッシュ８ａ、８ｂは第二境界線３１ａ、３１ｂの回転方向後方側に、親底刃４ａ、４ｃのすくい面１１ａ、１１ｃの半径方向外周寄りの区間の、刃溝１７ａとの境界線（第三境界線３２ａ、３２ｂ）にまで形成される。【００２４】  このことから、第二ギャッシュ８ａ、８ｂは「第一ギャッシュ７ａ、７ｂの回転方向後方側で、親底刃すくい面１１ａ、１１ｃまでの領域に、または子底刃逃げ面（子底刃二番面５ｂ、５ｄ、または子底刃三番面６ｂ、６ｄ）の回転方向後方側の（交点ｂ３、ｄ３を通る）境界線（第二境界線３１ａ、３１ｂ）から回転方向後方側の親底刃４ａ、４ｃ、もしくは親底刃すくい面１１ａ、１１ｃ（第三境界線３２ａ、３２ｂ）までの領域に形成される」と言い換えられる。また第一ギャッシュ７ａ、７ｂは「子底刃４ｂ、４ｄの半径方向中心寄りの端部（ｂ２、ｄ２）を通る第一境界線３０ａ、３０ｂから子底刃逃げ面の回転方向後方側の（交点ｂ３、ｄ３を通る）第二境界線３１ａ、３１ｂまでの領域に亘って形成される」とも言い換えられる。【００２５】  第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂは子底刃４ｂ、４ｄの半径方向中心寄りの区間（子底刃４ｂ、４ｄの開始点ｂ２、ｄ２を含む）とこれに連続する第一境界線３０ａ、３０ｂの回転方向前方側に、その側に位置する親底刃４ａ、４ｃの回転方向後方側に連続する親底刃逃げ面（親底刃二番面５ａ、５ｃ、または親底刃三番面６ａ、６ｃ）との境界（第四境界線３６ａ、３６ｂ）にまで形成される。このことから、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂは「子底刃４ｂ、４ｄのすくい面１１ｂ、１１ｄの半径方向中心寄りの区間から第一ギャッシュ７ａ、７ｂの回転方向前方側までの領域に、または親底刃逃げ面の第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ側の境界線（第四境界線３６ａ、３６ｂ）から回転方向後方側の子底刃４ｂ、４ｄと第一ギャッシュ７ａ、７ｂまでの領域に形成される」と言い換えられる。【００２６】  第二ギャッシュ８ａ、８ｂは第一ギャッシュ７ａ、７ｂの回転方向後方側に位置しながら、図３に示すように第一ギャッシュ７ａ、７ｂと共に親底刃すくい面１１ａ、１１ｃに連続するように形成される。このため、第二ギャッシュ８ａ、８ｂは第一ギャッシュ７ａ、７ｂと共に親底刃４ａ、４ｃの稜線、もしくは親底刃すくい面１１ａ、１１ｃの面に沿って配置される。【００２７】  また図示するようにスクエアエンドミルが親子形の４枚刃の場合、切れ刃部２を軸方向の端面側から見たとき、親底刃４ａ、４ｃに子底刃４ｂ、４ｄが垂直、もしくはそれに近い角度で交差する形になる。このため、図２に示すように第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂは第一ギャッシュ７ａ、７ｂの回転方向前方側に位置しながら、親底刃４ａ、４ｃ、もしくは親底刃すくい面１１ａ、１１ｃに沿い、第二ギャッシュ８ａ、８ｂと共に第一ギャッシュ７ａ、７ｂを親底刃４ａ、４ｃの稜線方向に、あるいは半径方向に挟むように配置される。【００２８】  結果的に第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂと第二ギャッシュ８ａ、８ｂは第一ギャッシュ７ａ、７ｂを親底刃４ａ、４ｃの稜線方向に挟み、親底刃４ａ、４ｃの稜線に沿って配列する形になる（請求項２）。請求項２における「親底刃４ａ、４ｃに沿って」とは、「親底刃４ａ、４ｃの稜線に沿って」の意味である。第二ギャッシュ８ａ、８ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの回転方向後方側にはそれぞれ刃溝（切屑排出溝）１７ａ、１７ｂ、１７ｃ、１７ｄが連続する。【００２９】  第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂと第二ギャッシュ８ａ、８ｂが第一ギャッシュ７ａ、７ｂを挟んで親底刃４ａ、４ｃの稜線に沿って配列し（請求項２）、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂと第二ギャッシュ８ａ、８ｂが親底刃４ａ、４ｃの稜線に沿って第一ギャッシュ７ａ、７ｂの両側に位置することで、親底刃４ａ、４ｃが切削し、第一ギャッシュ７ａ、７ｂに入り込んだ切屑は第��ギャッシュ８ａ、８ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂに分散しようとする。第二ギャッシュ８ａ、８ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂに分散した切屑はそれぞれの回転方向後方側に連続する刃溝１７ｄ、１７ｂ、１７ａ、１７ｃへ排出される。【００３０】  親底刃４ａ、４ｃが切削し、第二ギャッシュ８ｂ、８ａに入り込んだ切屑はその回転方向後方側に連続する刃溝１７ｄ、１７ｂへ排出される。子底刃４ｂ、４ｄが切削し、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂに入り込んだ切屑はその回転方向後方側に連続する刃溝１７ｄ、１７ｂへ排出される。第一ギャッシュ７ａ、７ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの表面は図３、図４に示すように凹曲面をなした状態で、回転方向後方側の刃溝１７ｂ、１７ａへの切屑排出のために両ギャッシュの境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）から各ギャッシュの回転方向後方側の刃溝１７ｂ、１７ａへかけ、切れ刃部２からシャンク部３へ向かって傾斜している。【００３１】  ここで、第一ギャッシュ７ａ、７ｂの表面と第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの表面との間に格別の段差がなければ、第一ギャッシュ７ａ、７ｂに入り込んだ切屑は回転方向後方側に形成された第二ギャッシュ８ａ、８ｂを経由してその回転方向後方側の刃溝１７ｂ、１７ｄへ排出されようとする傾向が強いと考えられる。そこで、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂと第一ギャッシュ７ａ、７ｂとの境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）を切れ刃部２の端面側へ向かって凸の稜線をなすように形成することで（請求項４）、第一ギャッシュ７ａ、７ｂ内に入り込んだ切屑の一部がそのまま第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂまで入り込み（落ち込み）易くすることができる。【００３２】  「第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂと第一ギャッシュ７ａ、７ｂとの境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）が凸の稜線をなす」とは、境界線が切れ刃部２の端面側へ向かって凸状に突出することである。このことは前記のように相対的には「第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの、第一ギャッシュ７ａ、７ｂとの境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）以外の面（表面（凹曲面））が切れ刃部２を軸方向の端面側から見たとき、第一ギャッシュ７ａ、７ｂとの境界線より深く、この境界線より凹んでいる（奥に位置する）」（請求項６）と言い換えることができる。【００３３】  第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの面（凹曲面）が第一ギャッシュ７ａ、７ｂとの境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）より深く、凹んでいることで、第一ギャッシュ７ａ、７ｂ内に存在する切屑の一部が第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ内に入り込み（落ち込み）易くなるため、第一ギャッシュ７ａ、７ｂに入り込んだ切屑が第二ギャッシュ８ａ、８ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂに分散しようとする傾向が強まる。この結果、第二ギャッシュ８ａ、８ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂのいずれかに切屑が集中し、停滞することが回避される。【００３４】  第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂと第一ギャッシュ７ａ、７ｂとの境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）から見たとき、上記の通り、図３に示すように第一ギャッシュ７ａ、７ｂの面（表面）と第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの面（表面）はこの稜線としての境界線から各ギャッシュの回転方向後方側の刃���１７ｂ、１７ａへかけ、切れ刃部２からシャンク部３へ向かって傾斜している。この結果として、第一ギャッシュ７ａ、７ｂ内の境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）付近に存在する切屑は回転方向前方側でありながらも、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂへも、回転方向後方側の第二ギャッシュ８ａ、８ｂと同等程度に入り込み易い状況にあるため、第一ギャッシュ７ａ、７ｂ内の切屑は第二ギャッシュ８ａ、８ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂに分散し易くなっている。【００３５】  各ギャッシュは切屑を刃溝１７ａ〜１７ｄへ誘導する働きを持つことから、各ギャッシュの表面は回転方向後方側へ向かって全体的に切れ刃部２側からシャンク部３側へ傾斜するため、切れ刃部２を端面側から見たときには、相対的に回転方向前方側の表面より後方側の表面が深くなる。この関係で、切れ刃部２を端面側から見たときの各ギャッシュの表面の深さを直接、比較することはできないが、隣接するギャッシュ間の境界線とギャッシュ表面との深さの相対的な差により、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの表面が第一ギャッシュ７ａ、７ｂとの境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）より深いことで、境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）上に存在する切屑の第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂへの落下を誘発し易くなることが言える。【００３６】  前記のように第一ギャッシュ７ａ、７ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）の一部が第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ側へ突出した形をした場合（請求項３）、第一ギャッシュ７ａ、７ｂ内に存在する切屑の第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂへの誘導効果が期待される。このことから、請求項４乃至請求項６のいずれかにおいて請求項３の要件が満たされれば、第一ギャッシュ７ａ、７ｂ内に存在する切屑の第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂへの誘導効果が顕著になると言える。【００３７】  第一ギャッシュ７ａ、７ｂに入り込んだ切屑が第二ギャッシュ８ａ、８ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂに分散し易くなることで、第一ギャッシュ７ａ、７ｂ、または第二ギャッシュ８ａ、８ｂに切屑が集中し、停滞することが生じにくくなり、第一ギャッシュ７ａ、７ｂからは刃溝１７ａ〜１７ｄへ切屑が円滑に排出され易くなる。この結果、第一ギャッシュ７ａ、７ｂからの切屑の排出性が向上し、切屑の停滞に起因する刃先への溶着が回避され易くなり、工具の寿命を長期化させることが可能になる。【００３８】  第二ギャッシュ８ａ、８ｂは第一ギャッシュ７ａ、７ｂ内に入り込んだ切屑を受け入れ、回転方向後方側の刃溝１７ｄ、１７ｂへ誘導する働きをするため、第二ギャッシュ８ａ、８ｂと第一ギャッシュ７ａ、７ｂとの境界線（第二境界線３１ａ、３１ｂ）を切れ刃部２の端面側へ向かって凸の稜線をなすように形成すること、すなわち第二ギャッシュ８ａ、８ｂの、第一ギャッシュ７ａ、７ｂとの境界線（第二境界線３１ａ、３１ｂ）以外の表面が第一ギャッシュ７ａ、７ｂとの境界線より深くなるように第二ギャッシュ８ａ、８ｂを形成することが合理的である（請求項５）。第二境界線３１ａ、３１ｂが切れ刃部２の端面側へ向かって凸の稜線をなすことで、第一ギャッシュ７ａ、７ｂから第二ギャッシュ８ａ、８ｂ内に入り込んだ切屑の��部がそのまま刃溝１７ｄ、１７ｂまで入り込み（落ち込み）易くすることが可能になる。【００３９】  「第二境界線３１ａ、３１ｂが切れ刃部２の端面側へ向かって凸の稜線をなす」とは、切れ刃部２を端面側から見たとき、第二境界線３１ａ、３１ｂがそれを挟んだ両側の第一ギャッシュ７ａ、７ｂと第二ギャッシュ８ａ、８ｂの表面より相対的に端面側へ突出した線をなしていることを言う。但し、第二境界線３１ａ、３１ｂ自体に着目すれば、第二境界線３１ａ、３１ｂ自体は切れ刃部２の端面側から見たとき、凹の曲線を描いている。【００４０】  また切れ刃部２を軸方向の端面側から見たときに、第一ギャッシュ７ａ、７ｂ、第二ギャッシュ８ａ、８ｂ、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの面（表面）がシャンク部３側へ向かって凹の曲面状に形成されていることで（請求項１）、面（表面）が平坦な場合より各ギャッシュ自体の容積が大きくなるため、スクエアエンドミルに複数のギャッシュ（ギャッシュ面）を形成したときの各ギャッシュ内での切屑の収容能力が高められている。このことも各ギャッシュ内での切屑の停滞を回避し、各ギャッシュから刃溝１７ａ〜１７ｄへの排出効率の向上に寄与しているため、ギャッシュを利用した切屑の排出性能が改善され、切屑の刃先への溶着の可能性がより低下する。【００４１】  本発明では前記のように子底刃４ｂ、４ｄが切削した切屑が一旦、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂに入り込むことを想定している。但し、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの回転方向後方側に連続する刃溝１７ａ、１７ｃとの境界線（第五境界線３４ａ、３４ｂ）と子底刃４ｂ、４ｄの半径方向中心側の端部ｂ２、ｄ２との関係で、必ずしも想定通りにならないこともあり得る。【００４２】  そこで、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂと刃溝１７ａ、１７ｃとの境界線（第五境界線３４ａ、３４ｂ）を子底刃４ｂ、４ｄ、もしくは子底刃４ｂ、４ｄのすくい面１１ｂ、１１ｄに連続させ、切れ刃部２を軸方向の端面側から見たときに子底刃４ｂ、４ｄの半径方向中心側の端部ｂ２、ｄ２を、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂと刃溝１７ｃ、１７ｄとの境界線（第五境界線３４ａ、３４ｂ）と、子底刃４ｂ、４ｄ、もしくは子底刃すくい面１１ｂ、１１ｄとの交点ｂ４、ｄ４より半径方向中心側に位置させることで（請求項７）、子底刃４ｂ、４ｄが切削した切屑が一旦、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂに入り込む状況を発生させ易くなる。【００４３】  この場合、図２に示すように子底刃４ｂ、４ｄの半径方向中心側の端部ｂ２、ｄ２が第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂと刃溝１７ａ、１７ｃとの境界線（第五境界線３４ａ、３４ｂ）より半径方向中心側に位置していることで、子底刃４ｂ、４ｄと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂが半径方向に重複するため、子底刃４ｂ、４ｄが切削した切屑が第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ内に入り込み易くなる。子底刃４ｂ、４ｄが切削した切屑の半数は第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの回転方向後方側に連続する刃溝１７ａ、１７ｃに直接、入り込むが、切屑が刃溝１７ａ、１７ｃに直接、入り込む分と第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂに入り込む分とに分散することで、刃溝１７ａ、１７ｃにおける切屑の集中と停滞が回避され、刃先への溶着の可能性の低���に寄与する。【００４４】  第一ギャッシュ７ａ、７ｂ、第二ギャッシュ８ａ、８ｂ、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの各面（表面）はいずれも切れ刃部２を端面側から見たときに、シャンク部３側へ向かって凹の曲面状に形成されているため（請求項１）、第一ギャッシュ７ａ、７ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）と、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂとその回転方向前方側に位置する親底刃逃げ面との境界線（第四境界線３６ａ、３６ｂ）は切れ刃部２の端面側へ向かって凸の稜線になる。【００４５】  本発明では第一境界線３０ａ、３０ｂと第四境界線３６ａ、３６ｂが凸の稜線であり、これらの両境界線の交点には第一ギャッシュ７ａ、７ｂの半径方向中心側を区画する凸の稜線である親底刃４ａ、４ｃの延長線（開始点ａ２、ｃ２から連続する稜線）が交わる。このため、これら３本の凸の稜線の交点、または交点を含む突出部ｚは図１１−（ｂ）に示すように切れ刃部２の端面側へ向かって凸に尖った領域になる。この関係で、スクエアエンドミル１が掘り込み加工をする際に、突出部ｚが被削材に接触し易くなるため、接触により欠損する可能性が生じる。【００４６】  そこで、第一ギャッシュ７ａ、７ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂとの境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）の回転方向前方寄り、もしくは半径方向中心寄りの端部から、その回転方向前方側に位置する親底刃４ａ、４ｃの回転方向後方側（親底刃二番面５ａ、５ｃ）までの領域に第四ギャッシュ９ａ、９ｂを形成することが考えられる（請求項８）。この場合、図１１−（ａ）に示すように切れ刃部２の端面側へ向かって凸に尖った突出部ｚを不在にすることができるため、突出部ｚが被削材に接触することによる欠損の可能性が解消される。「第一ギャッシュ７ａ、７ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂとの境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）の回転方向前方寄り、もしくは半径方向中心寄りの端部」は第一境界線３０ａ、３０ｂと第四境界線３６ａ、３６ｂ、及び親底刃４ａ、４ｃからの延長線の交点であり、「親底刃４ａ、４ｃの回転方向後方側」は親底刃逃げ面（親底刃二番面５ａ、５ｃ、または親底刃三番面６ａ、６ｃ）の第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ側（の境界線）を指す。【００４７】  また第四ギャッシュ９ａ、９ｂも第一〜第三ギャッシュと同様に切れ刃部２を軸方向の端面側から見たときに、シャンク部３側へ向かって凹の曲面状に形成すれば、第四ギャッシュ９ａ、９ｂにも切屑の停滞を抑制する機能を持たせることができるため、第四ギャッシュ９ａ、９ｂにおける切屑の刃先への溶着の可能性も低下する。
【発明の効果】
【００４８】  子底刃の半径方向中心側の端部から半径方向中心付近までを結ぶ線から回転方向後方側の親底刃までの領域に形成された第一ギャッシュと、第一ギャッシュの回転方向後方側と回転方向前方側に形成された第二ギャッシュ及び第三ギャッシュをシャンク部側へ向かって凹の曲面状に形成している。このため、スクエアエンドミルに複数のギャッシュを形成したときの各ギャッシュ自体の容積を大きくすることができ、各ギャッシュ内での切屑の収容能力を高めることができる。【００４９】  結果として各ギャッシュ内での切屑の停滞が回避され、各ギャッシュから刃溝への排出効率が向上するため、切屑の刃先への溶着の可能性を低下させることができ、工具の寿命を長期化させることが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】底刃が４枚の場合のスクエアエンドミルを示した側面図である。
【図２】図１の切れ刃部側の端面を示した端面図である。
【図３】図２の端面を子底刃の半径方向外周側から見たときの様子を示した斜視図である。
【図４】図２の端面を親底刃の半径方向外周側から見たときの様子を示した斜視図である。
【図５】図２の切れ刃部の側面を子底刃の半径方向外周側から見たときの様子を示した側面図である。
【図６】図２の切れ刃部の側面を外周刃の半径方向外周側から見たときの様子を示した側面図である。
【図７】図５のｅ−ｅ線断面図である。
【図８】図５のｆ−ｆ線断面図である。
【図９】図２のｂ−ｂ線断面図である。
【図１０】図２のｃ−ｃ線断面図である。
【図１１−（ａ）】図２のｄ−ｄ線矢視図（斜視図）である。
【図１１−（ｂ）】第四ギャッシュが形成されていない場合の図２のｄ−ｄ線矢視図（斜視図）である。
【図１２】図１のａ−ａ線断面図である。
【図１３】図７における破線円部分の拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【００５１】  図１、図２は工具本体の軸方向先端部側に、半径方向中心側から外周側へかけて底刃と底刃に連続する外周刃１５ａ〜１５ｄを有する切れ刃部２を備えたスクエアエンドミル１の製作例を示す。切れ刃部２は切れ刃部２を軸方向の端面側から見たとき、半径方向外周側の端部から半径方向中心寄りまで連続する少なくとも１本の親底刃４ａ、４ｃと、切れ刃部２を軸方向の端面側から見たときの半径方向外周側の他の端部から半径方向中心側の中途まで連続する少なくとも２本の子底刃４ｂ、４ｄを持つ。
【００５２】  図面では底刃が２本の親底刃４ａ、４ｃと２本の子底刃４ｂ、４ｄからなる４枚刃の例を示しているが、切れ刃の刃数は３〜８枚が妥当である。切れ刃の枚数が２枚以下では高能率加工が困難であり、９枚以上では十分な容積のギャッシュを確保できないために、切削加工の初期に切り屑詰まりを発生させ易くなる。
【００５３】  本発明のスクエアエンドミル１が対象とする高能率加工とは、切り屑排出量Ｑｒが０．２×Ｄ２（Ｄ：工具径）ｃｍ３／ｍｉｎ以上となるように送り速度Ｖｆ、軸方向切込み量ａｐ及び径方向切込み量ａｅの条件を設定した加工を意味する。切り屑排出量Ｑｒは条件式（１）：Ｑｒ＝（ａｐ×ａｅ）Ｄ×Ｖｆ／１０００より求められる。例えばＤ＝１０ｍｍの４枚刃スクエアエンドミrルでは、送り速度Ｖｆを４５０ｍｍ／ｍｉｎ、軸方向切込み量ａｐを１ｍｍ、径方向切込み量ａｅを０．５ｍｍに設定することで、切り屑排出量Ｑｒは２２．５）ｃｍ３／ｍｉｎとなり、０．２×１０２＝２０ｃｍ３／ｍｉｎ以上の切り屑排出量を示し、高能率加工条件となる。
【００５４】  実用性の面からは、本発明のスクエアエンドミル１の基材はＷＣ基超硬合金、セラミックス又は高速度鋼から成形されることが好ましい。必要に応じ、前記基材の切れ刃２部の表面には耐摩耗性硬質皮膜が被覆される。硬質皮膜としては、例えば、ＴｉＳｉＮ、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＡｌＳｉＮ、ＣｒＳｉＮ、またはＡｌＣｒＳｉＮ等が挙げられる。具体的には、周期律表４Ａ、５Ａ、６Ａ族金属のＡｌ、Ｓｉ及びＢの元素から選択される少なくとも１種の元素を含有する窒化物、炭窒化物及び酸窒化物の内から選択される単層皮膜又は２種以上の積層皮膜を３〜５μｍの厚さに被覆することが好ましい。
【００５５】  図２に示すように各子底刃４ｂ、４ｄの半径方向中心側の端部（子底刃４ｂ、４ｄの開始点ｂ２、ｄ２）から半径方向中心付近までを結ぶ線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）から回転方向後方側の各親底刃４ａ、４ｃまでの領域には第一ギャッシュ７ａ、７ｂが形成される。第一ギャッシュ７ａ、７ｂの回転方向後方側と回転方向前方側にはそれぞれ第二ギャッシュ８ａ、８ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂが形成される。第一ギャッシュ７ａ、７ｂと第二ギャッシュ８ａ、８ｂ、及び第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂは切れ刃部２を軸方向の端面側から見たときに、シャンク部３側へ向かって凹の曲面状に形成される。
【００５６】  図２に示す各親底刃４ａ、４ｃの半径方向外周側の端部（ａ１、ｃ１）からは図４に示すように外周刃１５ａ、１５ｃが連続し、各子底刃４ｂ、４ｄの半径方向外周側の端部（ｂ１、ｄ１）からは図３に示すように外周刃１５ｂ、１５ｄが連続する。以下、親底刃４ａ、４ｃの半径方向外周側の端部と外周刃１５ａ、１５ｃとの交点を連結点ａ１、ｃ１と、子底刃４ｂ、４ｄの半径方向外周側の端部と外周刃１５ｂ、１５ｄとの交点を連結点ｂ１、ｄ１と言う。
【００５７】  切れ刃部２を軸方向の端面側から見たとき、親底刃４ａ、４ｃは図２に示すように切れ刃部２の半径方向中心付近の親底刃４ａ、４ｃの開始点ａ２、ｃ２を通り、子底刃４ｂ、４ｄに連続する。親底刃４ａ、４ｃの半径方向中心付近（親底刃４ａ、４ｃの開始点ａ２、ｃ２）から子底刃４ｂ、４ｄまで連続する線は第一ギャッシュ７ａ、７ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂとの境界線（第一境界線３０ａ、３０ｂ）である。
【００５８】  親底刃４ａ、４ｃの開始点ａ２、ｃ２は親底刃４ａ、４ｃとチゼルエッジ３５との交点でもあり、第一境界線３０ａ、３０ｂは親底刃４ａ、４ｃの開始点ａ２、ｃ２から子底刃４ｂ、４ｄの半径方向中心側の端部ｂ２、ｄ２まで連続し、凸の稜線をなす。第一境界線３０ａ、３０ｂが凸の稜線をなすことで、第一境界線３０ａ、３０ｂで区画され、相対的に刃溝１７ａ、１７ｃに近いギャッシュである第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂは第一境界線３０ａ、３０ｂよりシャンク部３側へ凹になって（凹んで）おり、相対的に第一ギャッシュ７ａ、７ｂより低く（深く）なっている。
【００５９】  この結果、第一ギャッシュ７ａ、７ｂ内の第一境界線３０ａ、３０ｂ付近に存在する切屑は回転方向後方側の第二ギャッシュ８ａ、８ｂへ回り込み易いと同時に、回転方向前方側の第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂへも入り込み（落ち込み）易い状態にある。このため、第一ギャッシュ７ａ、７ｂ内の切屑は第二ギャッシュ８ａ、８ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂに分散し易い。第一ギャッシュ７ａ、７ｂの表面（凹曲面）も第一境界線３０ａ、３０ｂよりシャンク部３側へ凹になることもある。
【００６０】  ここで、切れ刃部２を軸方向の端面側から見たとき、各親底刃４ａ、４ｃの連結点ａ１、ｃ１と切れ刃部２の半径方向中心である回転軸Ｏを結ぶ、図２に破線で示す直線と、親底刃４ａ、４ｃが描く直線とのなす角度θａ、θｃは０〜４°、好ましくは０〜２°が適切である。同様に各子底刃４ｂ、４ｄの連結点ｂ１、ｄ１と回転軸Ｏを結ぶ、破線で示す直線と、子底刃４ｂ、４ｄが描く直線とのなす角度θｂ、θｄも０〜４°、好ましくは０〜２°が適切である。θａ〜θｄが０°未満（負角）であれば刃先の剛性が低下し、４°を超えればギャッシュの形成が難しくなることによる。
【００６１】  各親底刃４ａ、４ｃの回転方向後方側には親底刃逃げ面としての親底刃二番面５ａ、５ｃが連続して形成され、各子底刃４ｂ、４ｄの回転方向後方側には子底刃逃げ面としての子底刃二番面５ｂ、５ｄが連続して形成される。これら親底刃二番面５ａ、５ｃ、子底刃二番面５ｂ、５ｄの回転方向後方側には刃溝１７ａ〜１７ｄが連続することもあるが、図面では親底刃二番面５ａ、５ｃと子底刃二番面５ｂ、５ｄから刃溝１７ａ〜１７ｄへの移行が段階的になるよう、各親底刃二番面５ａ、５ｃの回転方向後方側に連続して親底刃三番面６ａ、６ｃを形成し、子底刃二番面５ｂ、５ｄの回転方向後方側に連続して子底刃三番面６ｂ、６ｄを形成している。
【００６２】  親底刃逃げ面（親底刃二番面５ａ、５ｃと親底刃三番面６ａ、６ｃ）と第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂとの境界線（第四境界線３６ａ、３６ｂ）は切れ刃部２の端面側へ向かって凸の稜線をなし、半径方向中心付近（後述の第四ギャッシュ９ａ、９ｂ）を経由して第一境界線３０ａ、３０ｂに連続し、同一位置で分岐して親底刃４ａ、４ｃの延長線にも連続する。第四境界線３６ａ、３６ｂが凸の稜線をなすことで、第四境界線３６ａ、３６ｂで区画されるギャッシュである第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂは第四境界線３６ａ、３６ｂよりシャンク部３側へ凹になって（凹んで）いる。
【００６３】  各外周刃１５ａ〜１５ｄの回転方向後方側には図３、図４に示すように外周刃逃げ面としての外周刃二番面１６ａ〜１６ｄが連続して形成され、その回転方向後方側に刃溝１７ａ〜１７ｄが存在する。刃溝１７ａ〜１７ｄは各外周刃二番面１６ａ〜１６ｄとそれぞれの回転方向後方側に隣接する外周刃１５ｂ〜１５ａとの間に形成される。各外周刃１５ａ〜１５ｄの回転方向前方側には図１２に示すように外周刃すくい面２０ａ〜２０ｄが形成される。この外周刃すくい面２０ａ〜２０ｄは図３、図４に示すようにそれぞれが面する刃溝１７ｄ〜１７ａを構成するか、あるいは刃溝１７ｄ〜１７ａに連続するため、刃溝１７ｄ〜１７ａとの間には必ずしも明確な境界線は表れない。図４では刃溝１７ｄと外周刃すくい面２０ａとの境界線を破線で示しているが、ここの破線は必ずしも見えるとは限らない。
【００６４】  外周刃二番面１６ａ（〜１６ｄ）は詳細には、図７における破線円部分の拡大図である図１３に示すように外周刃１５ａ（〜１５ｄ）から回転方向後方側へ、周方向に微小な幅Ｋを持つ微小二番面１６ａ１（〜１６ｄ１）と、その後方から刃溝１７ａ（〜１７ｄ）まで連続し、回転方向後方側へかけて被削材からの距離が拡大する主二番面１６ａ２（〜１６ｄ２）とに区分される。ここで、図１２に示す回転軸Ｏと外周刃１５ａ（〜１５ｄ）を結ぶ直線に垂直な、図１３に一点鎖線で示す直線と、外周刃１５ａ（〜１５ｄ）における微小二番面１６ａ１（〜１６ｄ１）の接線とのなす角度をη、主二番面１６ａ２（〜１６ｄ２）の接線とのなす角度をλとすると、目安としては３．５°≦η≦５．０°、８°≦λ≦１５°程度が妥当である。微小二番面１６ａ１（〜１６ｄ１）と主二番面１６ａ２（〜１６ｄ２）は平面の場合と半径方向外周側へ凸の曲面の場合がある。
【００６５】  図３、図４に示すように親底刃４ａ、４ｃの回転方向前方側と子底刃４ｂ、４ｄの回転方向前方側にはそれぞれ親底刃すくい面１１ａ、１１ｃ、子底刃すくい面１１ｂ、１１ｄが形成される。親底刃すくい面１１ａ、１１ｃの回転方向前方側には図３に示すように第一ギャッシュ７ｂ、７ａと第二ギャッシュ８ｂ、８ａが連続し、子底刃すくい面１１ｂ、１１ｄの回転方向前方側には図４に示すように第三ギャッシュ１０ｂ、１０ａが連続する。親底刃４ａ、４ｃは半径方向中心付近（開始点ａ２、ｃ２）を通ることから、親底刃すくい面１１ａ、１１ｃは半径方向中心寄りの区間において第一ギャッシュ７ｂ、７ａに連続し、外周寄りの区間において第二ギャッシュ８ｂ、８ａに連続する。
【００６６】  図３では親底刃すくい面１１ａ、１１ｃの半径方向中心寄りの区間と第一ギャッシュ７ｂ、７ａが連続した凹曲面をなしている。これに対し、親底刃すくい面１１ａ、１１ｃの半径方向外周寄りの区間と第二ギャッシュ８ｂ、８ａが不連続な凹曲面をなし、両面間に明確な境界線が表れているが、親底刃すくい面１１ａ、１１ｃと両ギャッシュは連続した曲面をなす場合と不連続な曲面をなす場合がある。図３では親底刃すくい面１１ａ、１１ｃと第一ギャッシュ７ｂ、７ａの、明確に表れない仮想境界線１１０を破線で示している。図４では子底刃すくい面１１ｂ、１１ｄと第三ギャッシュ１０ｂ、１０ａが不連続な凹曲面をなしているが、両面は連続した曲面をなす場合もある。
【００６７】  図２に示すように子底刃４ｂ、４ｄの半径方向中心側の端部ｂ２、ｄ２からは第一境界線３０ａ、３０ｂが一旦、半径方向中心側へ向かって直線状に連続した後、途中で回転方向前方側の第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ側へ突出してから第二ギャッシュ８ａ、８ｂ側へ戻る屈曲した曲線を描く。第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ側へ向かった第一境界線３０ａ、３０ｂは後述の第四ギャッシュ９ａ、９ｂを経由し、チゼルエッジ３５と交わる点ｃ２、ａ２を通過して親底刃４ｃ、４ａに連続する。
【００６８】  子底刃４ｂ、４ｄの開始点ｂ２、ｄ２を起点とする第一境界線３０ａ、３０ｂは一旦、半径方向中心側へ向かって直線を描くことで、開始点ｂ２、ｄ２から直接、回転方向前方側へ突出する場合より、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ内での切屑の収容能力の低下を回避している。また第一境界線３０ａ、３０ｂは直線の半径方向中心側の点から、回転方向前方側へ突出した後に、親底刃４ｃ、４ａの開始点ａ２、ｃ２に繋がる屈曲した曲線を描くことで、第一ギャッシュ７ａ、７ｂ内にある切屑の第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂへの誘導効果を高めることも可能にしている。
【００６９】  子底刃４ｂ、４ｄの半径方向中心側の端部ｂ２、ｄ２からはまた、回転方向後方側へ子底刃逃げ面（子底刃二番面５ｂ、５ｄ及び子底刃三番面６ｂ、６ｄ）と第一ギャッシュ７ｂ、７ａを区画し、凸の稜線をなす第六境界線３７ａ、３７ｂが連続する。この第六境界線３７ａ、３７ｂは、子底刃逃げ面（子底刃三番面６ｂ、６ｄ）とその回転方向後方側の刃溝１７ｂ、１７ｄとの境界線と交点ｂ３、ｄ３において交わり、この交点ｂ３、ｄ３には後述の第二境界線３１ａ、３１ｂと第三境界線３２ａ、３２ｂが交わる。
【００７０】  第六境界線３７ａ、３７ｂの刃溝１７ｂ、１７ｄ寄りの交点ｂ３、ｄ３には、第一ギャッシュ７ｂ、７ａと第二ギャッシュ８ｂ、８ａを区画し、凸の稜線をなす第二境界線３１ａ、３１ｂが交わり、第二境界線３１ａ、３１ｂは親底刃すくい面１１ａ、１１ｃ、もしくは親底刃４ｃ、４ａに連続する。第六境界線３７ａ、３７ｂが凸の稜線をなすことで、第六境界線３７ａ、３７ｂで区画されるギャッシュである第一ギャッシュ７ａ、７ｂは第六境界線３７ａ、３７ｂよりシャンク部３側へ凹になって（凹んで）いる。同様に第二境界線３１ａ、３１ｂが凸の稜線をなすことで、第二境界線３１ａ、３１ｂで区画され、相対的に刃溝１７ｂ、１７ｄに近いギャッシュである第二ギャッシュ８ｂ、８ａも第二境界線３１ａ、３１ｂよりシャンク部３側へ凹になって（凹んで）いる。
【００７１】  子底刃逃げ面の回転方向後方側の、親底刃４ａ、４ｃ寄りの交点ｂ３、ｄ３からはまた、親底刃４ａ、４ｃへ向かい、第二ギャッシュ８ａ、８ｂと刃溝１７ｂ、１７ｄを区画し、凸の稜線をなす第三境界線３２ａ、３２ｂが開始し、図２、図３に示すように親底刃すくい面１１ａ、１１ｃ、もしくは親底刃４ａ、４ｃまで連続する。第二ギャッシュ８ａ、８ｂは第二境界線３１ａ、３１ｂと第三境界線３２ａ、３２ｂと親底刃すくい面１１ａ、１１ｃ、もしくは親底刃４ａ、４ｃとで区画される。第三境界線３２ａ、３２ｂが凸の稜線をなすことで、第三境界線３２ａ、３２ｂで区画される刃溝１７ｂ、１７ｄは第三境界線３２ａ、３２ｂよりシャンク部３側へ凹になって（凹んで）いる。
【００７２】  親底刃逃げ面（親底刃二番面５ａ、５ｃ及び親底刃三番面６ａ、６ｃ）の回転方向後方側の、子底刃４ｂ、４ｄ寄りの点、すなわち第四境界線３６ａ、３６ｂと親底刃逃げ面の回転方向後方側の境界線との交点ａ３、ｃ３からは、子底刃４ｂ、４ｄへ向かう第五境界線３４ａ、３４ｂが開始する。この第五境界線３４ａ、３４ｂは凸の稜線をなして第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂと刃溝１７ａ、１７ｃを区画し、図４に示すように子底刃すくい面１１ｂ、１１ｄ、もしくは子底刃４ｂ、４ｄまで連続する。第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂは第一境界線３０ａ、３０ｂと第四境界線３６ａ、３６ｂ及び第五境界線３４ａ、３４ｂと子底刃すくい面１１ｂ、１１ｄ、もしくは子底刃４ｂ、４ｄとで区画される。第五境界線３４ａ、３４ｂが凸の稜線をなすことで、第五境界線３４ａ、３４ｂで区画される刃溝１７ａ、１７ｃは第五境界線３４ａ、３４ｂよりシャンク部３側へ凹になって（凹んで）いる。
【００７３】  第一境界線３０ａ、３０ｂが第四境界線３６ａ、３６ｂと交わる点、すなわち第一境界線３０ａ、３０ｂから親底刃４ａ、４ｃの開始点ａ２、ｃ２に移行（屈曲）する点は本来、図１１−（ｂ）に示すように切れ刃部２の表面側に凸に尖った突出部ｚになる。この突出部ｚは掘り込み加工時に被削材への接触により欠損する可能性があることから、欠損を防止する目的で、突出部ｚを含む領域は図１１−（ａ）に示すように研削されて第四ギャッシュ９ａ、９ｂが形成され、突出部ｚは不在化される。
【００７４】  具体的には第一ギャッシュ７ａ、７ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの境界線である第一境界線３０ａ、３０ｂの、回転方向前方寄り、もしくは半径方向中心寄りの端部（屈曲点）から、その回転方向前方側に位置する親底刃４ａ、４ｃの回転方向後方側の親底刃二番面５ａ、５ｃまでの領域に第四ギャッシュ９ａ、９ｂが形成される。「第一境界線３０ａ、３０ｂの屈曲点からの親底刃二番面５ａ、５ｃまでの領域」は親底刃二番面５ａ、５ｃが第一ギャッシュ７ａ、７ｂ及び第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂと交わる領域になる。
【００７５】  切れ刃部２を軸方向の端面側から見たとき、第四ギャッシュ９ａ、９ｂの平面積（領域）は第一〜第三ギャッシュとの対比では小さいため、第四ギャッシュ９ａ、９ｂの切屑排出性向上への寄与度は小さいが、第四ギャッシュ９ａ、９ｂも第一〜第三ギャッシュと同様に切れ刃部２を端面側から見たときに凹曲面状に形成することで、被削材への接触の可能性を低下させ、また切屑の排出性向上に寄与させることができる。
【００７６】  ここで、シャンク部３側へ凹曲面になっている第一ギャッシュ７ａ、７ｂ、第二ギャッシュ８ｂ、８ａ、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ、及び第四ギャッシュ９ａ、９ｂの凹曲面の適切な湾曲度を検討する。第一ギャッシュ７ａの湾曲度は例えば第一ギャッシュ７ａの表面が円筒面をなすとした場合に、図７に示すように切れ刃部２を回転軸Ｏに直交する平面で切断したときに、第一ギャッシュ７ａの回転軸Ｏ寄りに凸になった曲線を含む曲面の頂点Ｔ１を中心とし、直径０．１Ｄ（Ｄ：工具径）の円と第一ギャッシュ７ａの縁との交点Ｓ１、Ｓ２とを結ぶ線分の長さｍ１に対する、Ｔ１から線分（中点Ｖ１）までの垂線の長さｎ１の比（ｎ１／ｍ１）として求めることができる。
【００７７】  この場合、ｍ１が一定であれば、ｎ１が小さい程、湾曲度ｎ１／ｍ１（曲率）が小さくなる。第一ギャッシュ７ａの湾曲度ｎ１／ｍ１は親底刃４ａ、４ｃの剛性確保と第一ギャッシュ７ａの容積確保の面から、２０〜５０％が適切であり、好ましくは２５〜４５％、特に３０〜４０％が妥当である。湾曲度ｎ１／ｍ１が２０％未満では親底刃４ａ、４ｃの剛性低下を招き、５０％を超えると第一ギャッシュ７ａの容積が小さくなり、切屑の排出能力が低下することによる。
【００７８】  第二ギャッシュ８ａの湾曲度も図８に示すように第二ギャッシュ８ａの回転軸Ｏ寄りに凸になった曲線を含む、回転軸Ｏに直交する切断面で切れ刃部２を切断したときの曲面の頂点Ｔ２を中心とし、直径０．１Ｄの円と第二ギャッシュ８ａの縁との交点Ｓ３、Ｓ４とを結ぶ線分の長さｍ２に対する、Ｔ２から線分（中点Ｖ２）までの垂線の長さｎ２の比（ｎ２／ｍ２）として求めることができる。第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの湾曲度も同様である。第二ギャッシュ８ａの湾曲度ｎ２／ｍ２と第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの湾曲度ｎ３（Ｔ３からＶ３までの長さ）／ｍ３はそれぞれ親底刃４ａ、４ｃと子底刃４ｂ、４ｄの剛性確保と第二ギャッシュ８ａ及び第三ギャッシュ１０ａの容積確保の面から、１０〜４０％が適切であり、好ましくは１５〜３５％、特に２０〜３０％が妥当である。
【００７９】  また親底刃４ａ、４ｃが切削し、第一ギャッシュ７ａ、７ｂ内に入り込んだ切屑が第二ギャッシュ８ａ、８ｂを経由し、刃溝１７ｂ、１７ｄへ円滑に滞りなく排出されるようにする上では、第一ギャッシュ７ａ、７ｂから刃溝１７ｂ、１７ｄへかけて次第に湾曲度が緩く（小さく）なる方がよい。
【００８０】  第四ギャッシュ９ｂの湾曲度は図１１−（ａ）に示すように第四ギャッシュ９ｂと第一ギャッシュ７ｂとの交点Ｘ１と、第四ギャッシュ９ｂと第三ギャッシュ１０ｂとの交点Ｘ２を結ぶ線分の長さｍ４に対する、回転軸Ｏ寄りに凸になった曲線の頂点Ｔ４から線分（中点Ｖ４）までの垂線の長さｎ４の比（ｎ４／ｍ４）として求めることができる。第四ギャッシュ９ｂの湾曲度は親底刃４ａ、４ｃの剛性確保と第四ギャッシュ９ｂにおける被削材への接触回避の面から、７〜３７％が適切であり、好ましくは１２〜３２％、特に１７〜２７％が妥当である。
【００８１】  第一ギャッシュ７ａ、７ｂと第二ギャッシュ８ａ、８ｂの、親底刃４ａ、４ｃに沿った方向の長さと工具径Ｄとの詳細な関係、及び第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂと第四ギャッシュ９ａ、９ｂの、子底刃４ｂ、４ｄに沿った方向の長さと工具径Ｄとの詳細な関係は以下の通りである。
【００８２】  図２において第一ギャッシュ７ｂの第四ギャッシュ９ｂと接触する点をＡとし、点Ａから一点鎖線で示す親底刃４ａに平行な直線を引き、第二境界線３１ｂ、第三境界線３２ｂとの交点をそれぞれＢ、Ｃとしたとき、線分ＡＢ、ＢＣの長さをそれぞれ第一ギャッシュ７ｂ、第二ギャッシュ８ｂの長さｈ１、ｈ２とすれば、ｈ１＝０．１３〜０．３３Ｄ、ｈ２＝０．０７〜０．２７Ｄ程度が適切である。ｈ１、ｈ２がこの範囲外であれば、各ギャッシュ内での切屑の収容能力が低下するか、第一ギャッシュ７ａ、７ｂから第二ギャッシュ８ａ、８ｂを通じた刃溝１７ｂ、１７ｄへの円滑な切屑排出の流れが阻害される可能性がある。
【００８３】  また図２において第四ギャッシュ９ｂの回転方向前方側の親底刃４ｃ寄りの点をＬとし、点Ｌから一点鎖線で示す子底刃４ｄに平行な直線を引き、第七境界線３３ｂ、第五境界線３４ｂとの交点をそれぞれＭ、Ｎとしたとき、線分ＬＭ、ＭＮの長さをそれぞれ第四ギャッシュ９ｂ、第三ギャッシュ１０ｂの長さｈ４、ｈ３とすれば、ｈ４＝０．００５〜０．０７Ｄ、ｈ３＝０．１３〜０．３３Ｄ程度が適切である。ｈ３がこの範囲外であれば、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ内での切屑の収容能力が低下するか、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂを通じた刃溝１７ａ、１７ｃへの円滑な切屑排出の流れが阻害される可能性がある。ｈ４が上記の範囲外であれば、第四ギャッシュ９ａ、９ｂの周辺が被削材に接触する可能性があるか、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂ内での切屑の収容能力が低下する可能性がある。
【００８４】  図２のｂ−ｂ線断面図である図９に示すように第一ギャッシュ７ａ、７ｂの形成角（第一ギャッシュ７ａ、７ｂと第二ギャッシュ８ａ、８ｂとの境界線（第二境界線３１ａ）付近における第一ギャッシュ７ａ、７ｂの表面と回転軸Ｏに直交する平面とのなす角度）δ１は１５〜３５°程度が適切である。δ１が１５°未満では第一ギャッシュ７ａ、７ｂ内での切屑の収容能力が低下し、３５°を超えれば、親底刃４ａ、４ｃの剛性が低下する可能性がある。
【００８５】  同図に示す第二ギャッシュ８ａ、８ｂの形成角（第一ギャッシュ７ａ、７ｂと第二ギャッシュ８ａ、８ｂとの境界線（第二境界線３１ａ）付近における第二ギャッシュ８ａ、８ｂの表面と回転軸Ｏに直交する平面とのなす角度）ε１は４０〜６０°程度が適切である。ε１が４０°未満では第二ギャッシュ８ａ、８ｂ内での切屑の収容能力が低下し、６０°を超えれば、親底刃４ａ、４ｃの剛性が低下する可能性がある。δ１とε１が上記の範囲内にあれば、切削速度が遅く、チッピングが発生し易い回転軸Ｏ近傍の親底刃４ａ、４ｃの剛性を確保しながら、第一ギャッシュ７ａ、７ｂに対して半径方向外周側に位置する第二ギャッシュ８ａ、８ｂの領域を広く確保することができるため、両ギャッシュでの切り屑排出性能を向上させることができる。
【００８６】  また図２のｃ−ｃ線断面図である図１０に示すように第四ギャッシュ９ａ、９ｂの形成角（第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂと第四ギャッシュ９ａ、９ｂの境界線（第七境界線３３ａ）付近における第四ギャッシュ９ａ、９ｂの表面と回転軸Ｏに直交する平面とのなす角度）δ２と、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの形成角（第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂと第四ギャッシュ９ａ、９ｂの境界線（第七境界線３３ａ）付近における第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの表面と回転軸Ｏに直交する平面とのなす角度）ε２はそれぞれ１５〜３５°程度、４０〜６０°程度が適切である。δ２とε２がこの範囲内にあれば、回転軸Ｏ近傍の親底刃４ａ、４ｃの剛性を確保しながら、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの領域を広く確保することができるため、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂでの切り屑排出性能を向上させることができる。
【００８７】  更に図６に示すように刃溝１７ｂ〜１７ａに連続する第二ギャッシュ８ａ、８ｂと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの半径方向外周側の端部Ｐ、Ｑの位置に着目すれば、回転軸Ｏの方向には、第二ギャッシュ８ａ、８ｂの端部Ｐより第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの端部Ｑが底刃４ａ〜４ｄ寄りに位置することが適切である（請求項９）。
【００８８】  切れ刃部２における親底刃４ａ、４ｃと子底刃４ｂ、４ｄの形成位置とそれぞれの働きの相違から、子底刃４ｂ、４ｄが生成する切屑の大きさは親底刃４ａ、４ｃが生成する切屑の大きさより相対的に小さい。このため、親底刃４ａ、４ｃの回転方向前方側に形成される第二ギャッシュ８ａ、８ｂより、子底刃４ｂ、４ｄの回転方向前方側に形成される第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの回転軸Ｏ方向の長さを小さくしても、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂを経由した切屑の排出性は十分に確保されることが言える。
【００８９】  一方、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの半径方向外周側の端部Ｑを第二ギャッシュ８ａ、８ｂの半径方向外周側の端部Ｐより底刃４ａ〜４ｄ寄りに位置させることで（請求項９）、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの回転軸Ｏ方向の長さを抑えることができ、第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂに必要以上の容積を与えずに済むことになる。この結果、スクエアエンドミル１自体の、あるいは切れ刃部２、もしくは子底刃４ｂ、４ｄの剛性の低下を抑えることが可能になる。
【００９０】  なお、スクエアエンドミル１を半径方向外周側から見た図６において、第二ギャッシュ８ａ、８ｂの端部Ｐと第三ギャッシュ１０ａ、１０ｂの端部Ｑとの、回転軸Ｏ方向の距離Ｈは０．０１〜０．２Ｄ（Ｄ：工具径）程度であることが適切である。Ｈが０．０１Ｄ未満では端部Ｐと端部Ｑの位置に実質的な差がないため、スクエアエンドミル１の、もしくはその一部の剛性が低下し易く、０．２Ｄを超えれば、砥石による子底刃４ｂ、４ｄの研削時に砥石が親底刃４ａ、４ｃに接触する可能性が生じ易くなる。
【００９１】  本発明のスクエアエンドミル１はまた、図１のａ−ａ線の断面図である図１２に示すように被削材の切削時の共振によるびびり振動を抑制する上では、周方向（回転方向）に隣接する外周刃１５ａ、１５ｂ（１５ｂ、１５ｃ）を結ぶ中心角が同一でない不等分割型であることが好ましい。図１２は回転軸Ｏに関して点対称位置にある中心角（分割角度）α、βを同一にし、隣接する中心角α、βの和が１８０°になるようにしているが、全中心角が相違することもある。
【００９２】  切れ刃が４枚の場合を示す図１２のように隣接する中心角α、βの和が１８０°になるように円の中心角３６０°を切れ刃の数で分割する場合、相対的に大きい中心角βは主に円の中心角を４等分した９０°（基準角度）の２〜２０％増し程度の範囲内で設定され、好ましくは４〜１２％増し程度の範囲内で設定される。２％増しのときの中心角βは約９２°、隣接する中心角αは８８°になる。２０％増しのときの中心角βは１０８°、隣接する中心角αは８８°になる。中心角βが基準角度の２％増し未満ではびびり振動の抑制効果が得られず、２０％増し超えでは中心角βをなす刃溝の容積が大きくなり過ぎ、外周刃にチッピングが発生し易くなる。
【符号の説明】
【００９３】  １……スクエアエンドミル（エンドミル本体）、  ２……切れ刃部、３……シャンク部、  ４ａ、４ｃ……親底刃、４ｂ、４ｄ……子底刃、  ５ａ、５ｃ……親底刃二番面、５ｂ、５ｄ……子底刃二番面、  ６ａ、６ｃ……親底刃三番面、６ｂ、６ｄ……子底刃三番面、  ７ａ、７ｂ……第一ギャッシュ、８ａ、８ｂ……第二ギャッシュ、  ９ａ、９ｂ……第四ギャッシュ、１０ａ、１０ｂ……第三ギャッシュ、  １１ａ、１１ｃ……親底刃すくい面、１１ｂ、１１ｄ……子底刃すくい面、  １５ａ、１５ｂ、１５ｃ、１５ｄ……外周刃、  １６ａ、１６ｂ、１６ｃ、１６ｄ……外周刃二番面、  １６ａ１、１６ｂ１、１６ｃ１、１６ｄ１……外周刃の微小二番面、  １６ａ２、１６ｂ２、１６ｃ２、１６ｄ２……外周刃の主二番面、  １７ａ、１７ｂ、１７ｃ、１７ｄ……刃溝、  ２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ……外周刃すくい面、  ３０ａ、３０ｂ……第一ギャッシュと第三ギャッシュとの境界線（第一境界線）、  ３１ａ、３１ｂ……第一ギャッシュと第二ギャッシュとの境界線（第二境界線）、  ３２ａ、３２ｂ……第二ギャッシュと刃溝との境界線（第三境界線）、  ３３ａ、３３ｂ……第三ギャッシュと第四ギャッシュとの境界線（第七境界線）、  ３４ａ、３４ｂ……第三ギャッシュと刃溝との境界線（第五境界線）、  ３５……チゼルエッジ、  ３６ａ、３６ｂ……第三ギャッシュと親底刃逃げ面との境界線（第四境界線）、  ３７ａ、３７ｂ……第一ギャッシュと子底刃逃げ面との境界線（第六境界線）、  １１０……親底刃のすくい面と第一ギャッシュとの仮想境界線、  ａ１、ｃ１……親底刃の半径方向外周側の端部（親底刃と外周刃との連結点）、  ａ２、ｃ２……親底刃の半径方向中心側の端部、  ａ３、ｃ３……第四境界線と親底刃逃げ面の回転方向後方側の境界線との交点、  ｂ１、ｄ１……子底刃の半径方向外周側の端部（子底刃と外周刃との連結点）、  ｂ２、ｄ２……子底刃の半径方向中心側の端部（第一境界線と子底刃との境界）、  ｂ３、ｄ３……第六境界線と子底刃逃げ面の回転方向後方側の境界線との交点、  ｂ４、ｄ４……第三ギャッシュと刃溝との境界線（第五境界線）と、子底刃、もしくは子底刃すくい面との交点、  Ｄ……工具の直径、  Ｈ……第二ギャッシュの端部Ｐと第三ギャッシュの端部Ｑとの、回転軸方向の距離、  Ｋ……微小二番面の周方向の幅、  ｍ１、ｍ２、ｍ３、ｍ４：凸曲面の長さ、  ｎ１、ｎ２、ｎ３、ｎ４……凸曲面の高さ、  Ｏ……回転軸、  Ｐ……第二ギャッシュの半径方向外周側の端部、  Ｑ……第三ギャッシュの半径方向外周側の端部、  Ｒ……回転方向、  Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓ４、Ｓ５、Ｓ６……仮想円とギャッシュとの交点、  Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４……ギャッシュの曲面の頂点、  Ｘ１……第四ギャッシュと第一ギャッシュとの交点、Ｘ２……第四ギャッシュと第三ギャッシュとの交点、  ｚ……突出部、  α、β……隣接する外周刃間の中心角（分割角度）、  δ1……第一ギャッシュの形成角、δ2……第三ギャッシュの形成角、  ε1……第二ギャッシュの形成角、ε2……第四ギャッシュの形成角、  η……微小二番角、λ……主二番角、  θa、θb、θc、θd……回転軸Ｏと各連結点とを結ぶ直線に対する底刃の角度。 
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１−（ａ）】
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【図１１−（ｂ）】
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【図１２】
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【図１３】
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【国際調査報告】
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