(57)【要約】【課題】扁平管内を流れる流体と空気を熱交換させる熱交換器の性能向上を図る。【解決手段】熱交換器（23）では、扁平管（31）の流体通路（34）を流れる冷媒が、扁平管（31）の幅方向へ流れる空気と熱交換する。各扁平管（31）では、風上寄りに位置する一部の流体通路（34）が風上側通路（35）となり、風下寄りに位置する残りの流体通路（34）が風下側通路（36）となる。熱交換器（23）を流れる冷媒は、風上側通路（35）と風下側通路（36）の一方を通過後に他方を通過する。各扁平管（31）において、風上側通路（35）の数は風下側通路（36）の数より少なく、風上側通路（35）の断面積の合計は風下側通路（36）の断面積の合計よりも小さい。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の扁平管（31）と、各扁平管（31）の一端が接続された第１ヘッダ集合管（60）と、各扁平管（31）の他端が接続された第２ヘッダ集合管（70）と、上記扁平管（31）に接合された複数のフィン（40）とを備え、
上記各扁平管（31）には、複数の流体通路（34）が該扁平管（31）の幅方向に並んで形成され、
上記扁平管（31）の上記流体通路（34）を流れる流体が、該扁平管（31）の幅方向へ流れる空気と熱交換する熱交換器であって、
上記各扁平管（31）に形成された複数の上記流体通路（34）は、風上寄りに位置する一部の流体通路（34）が風上側通路（35）を、残りの流体通路（34）が風下側通路（36）をそれぞれ構成し、
流体が上記風上側通路（35）と上記風下側通路（36）の一方を通過後に他方を通過する一方、
上記各扁平管（31）では、上記風上側通路（35）の断面積の合計が、上記風下側通路（36）の断面積の合計よりも小さくなっている
ことを特徴とする熱交換器。
【請求項２】
請求項１において、
上記各扁平管（31）では、上記風上側通路（35）の数が上記風下側通路（36）の数よりも少ない
ことを特徴とする熱交換器。
【請求項３】
請求項１又は２において、
上記第１ヘッダ集合管（60）の内部空間は、上記扁平管（31）の上記風上側通路（35）だけに連通する風上側空間（65）と、上記扁平管（31）の上記風下側通路（36）だけに連通する風下側空間（69）とに仕切られ、
上記第２ヘッダ集合管（70）の内部空間は、上記扁平管（31）の上記風上側通路（35）と上記風下側通路（36）の両方に連通する接続用空間（75）となっている
ことを特徴とする熱交換器。
【請求項４】
請求項３において、
上記第１ヘッダ集合管（60）及び上記第２ヘッダ集合管（70）の軸方向に並んだ複数の熱交換部（51〜53）に区分される一方、
上記第１ヘッダ集合管（60）の上記風上側空間（65）は、それぞれが対応する一つの上記熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風上側通路（35）だけに連通する上記熱交換部（51〜53）と同数の風上側部分空間（66〜68）に仕切られ、
上記第１ヘッダ集合管（60）の上記風下側空間（69）は、全ての上記熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風下側通路（36）に連通し、
上記第２ヘッダ集合管（70）の接続用空間（75）は、それぞれが対応する一つの上記熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風上側通路（35）及び風下側通路（36）だけに連通する上記熱交換部（51〜53）と同数の接続用部分空間（76〜78）に仕切られている
ことを特徴とする熱交換器。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれか一つの熱交換器（23）が設けられて冷凍サイクルを行う冷媒回路（20）を備え、
上記熱交換器（23）が蒸発器として機能する運転と、上記熱交換器（23）が凝縮器として機能する運転とを選択的に行う冷凍装置であって、
蒸発器として機能する上記熱交換器（23）では、冷媒が上記風上側通路（35）を通過後に上記風下側通路（36）を通過し、
凝縮器として機能する上記熱交換器（23）では、冷媒が上記風下側通路（36）を通過後に上記風上側通路（35）を通過する
ことを特徴とする冷凍装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、扁平管内を流れる流体を空気と熱交換させる熱交換器と、その熱交換器を備えた冷凍装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、多数の扁平管と、各扁平管に接続するヘッダ集合管とを備え、扁平管内を流れる冷媒を、扁平管の幅方向へ流れる空気と熱交換させる熱交換器が知られている。特許文献１及び２には、この種の熱交換器が開示されている。
【０００３】
特許文献１及び２に開示された熱交換器では、各扁平管に形成された複数の流体通路が、風上側と風下側に区分される。そして、特許文献１の熱交換器の扁平管では、冷媒が風下寄りの流体通路を通過後に風上寄りの流体通路を通過する。また、特許文献２の熱交換器において、冷媒は、扁平管の風上側の流体通路を通過後に扁平管の風下側の流体通路を通過する。また、特許文献２の図１５(ｃ)には、各扁平管において、風上側の流体通路の数を風下側の流体通路の数よりも多くすることが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−１２５３５２号公報
【特許文献２】特開２００３−２８７３９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
熱交換器を通過する空気の温度は、熱交換器を通過する過程において次第に変化する。このため、熱交換器では、風上側の部分ほど扁平管内の流体と空気の温度差が大きく、従って、風上側の部分ほど流体と空気の間で授受される熱量を稼ぎやすい。一方、一般的に、扁平管の流体通路における流体の流速が高いほど、流体と空気の間の熱伝達率は高くなる。
【０００６】
しかし、特許文献１に開示された熱交換器では、各扁平管における風上側の流体通路と風下側の流体通路が同数であり、特許文献２に開示された熱交換器では、風上側の流体通路の数を風下側の流体通路の数よりも多い。このため、従来の熱交換器では、各扁平管の風上側の流体通路における流体の流速を高める余地があり、従って、その性能を向上させる余地があった。
【０００７】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、扁平管内を流れる流体と空気を熱交換させる熱交換器の性能向上を図ることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１の発明は、複数の扁平管（31）と、各扁平管（31）の一端が接続された第１ヘッダ集合管（60）と、各扁平管（31）の他端が接続された第２ヘッダ集合管（70）と、上記扁平管（31）に接合された複数のフィン（40）とを備え、上記各扁平管（31）には、複数の流体通路（34）が該扁平管（31）の幅方向に並んで形成され、上記扁平管（31）の上記流体通路（34）を流れる流体が、該扁平管（31）の幅方向へ流れる空気と熱交換する熱交換器を対象とする。そして、上記各扁平管（31）に形成された複数の上記流体通路（34）は、風上寄りに位置する一部の流体通路（34）が風上側通路（35）を、残りの流体通路（34）が風下側通路（36）をそれぞれ構成し、流体が上記風上側通路（35）と上記風下側通路（36）の一方を通過後に他方を通過する一方、上記各扁平管（31）では、上記風上側通路（35）の断面積の合計が、上記風下側通路（36）の断面積の合計よりも小さくなるものである。
【０００９】
第１の発明の熱交換器（23）では、扁平管（31）内の流体通路（34）を流れる流体が、扁平管（31）の外部を流れる空気と熱交換する。各扁平管（31）に形成された複数の流体通路（34）は、風上寄り（即ち、熱交換器（23）を通過する空気流の上流寄り）に位置する風上側通路（35）と、風下寄り（即ち、熱交換器（23）を通過する空気流の下流寄り）に位置する風下側通路（36）とに区分される。この発明の熱交換器（23）において、流体は、風上側通路（35）と風下側通路（36）の一方を通過後に他方を通過する。各扁平管（31）では、風上側通路（35）の断面積の合計が、風下側通路（36）の断面積の合計よりも小さくなっている。このため、風上側通路（35）の断面積の合計が風下側通路（36）の断面積の合計と等しい場合や、風上側通路（35）の断面積の合計が風下側通路（36）の断面積の合計よりも大きい場合に比べ、風上側通路（35）における流体の流速が高くなる。
【００１０】
第２の発明は、上記第１の発明において、上記各扁平管（31）では、上記風上側通路（35）の数が上記風下側通路（36）の数よりも少ないものである。
【００１１】
第２の発明の各扁平管（31）では、風上側通路（35）の断面積の合計が風下側通路（36）の断面積の合計よりも小さくなり、且つ風上側通路（35）の数が風下側通路（36）の数よりも少なくなる。
【００１２】
第３の発明は、上記第１又は第２の発明において、上記第１ヘッダ集合管（60）の内部空間は、上記扁平管（31）の上記風上側通路（35）だけに連通する風上側空間（65）と、上記扁平管（31）の上記風下側通路（36）だけに連通する風下側空間（69）とに仕切られ、上記第２ヘッダ集合管（70）の内部空間は、上記扁平管（31）の上記風上側通路（35）と上記風下側通路（36）の両方に連通する接続用空間（75）となるものである。
【００１３】
第３の発明では、第１ヘッダ集合管（60）の内部空間が風上側空間（65）と風下側空間（69）に仕切られ、第２ヘッダ集合管（70）の内部空間が接続用空間（75）となる。例えば、熱交換器（23）の外部から第１ヘッダ集合管（60）の風上側空間（65）へ流体が供給される場合、流体は、扁平管（31）の風上側通路（35）を通過してから第２ヘッダ集合管（70）の接続用空間（75）へ流入し、その後に扁平管（31）の風下側通路（36）を通過してから第１ヘッダ集合管（60）の風下側空間（69）へ流入し、この風下側空間（69）から熱交換器（23）の外部へ流出してゆく。また、熱交換器（23）の外部から第１ヘッダ集合管（60）の風下側空間（69）へ流体が供給される場合、流体は、扁平管（31）の風下側通路（36）を通過してから第２ヘッダ集合管（70）の接続用空間（75）へ流入し、その後に扁平管（31）の風上側通路（35）を通過してから第１ヘッダ集合管（60）の風上側空間（65）へ流入し、この風上側空間（65）から熱交換器（23）の外部へ流出してゆく。
【００１４】
第４の発明は、上記第３の発明において、上記第１ヘッダ集合管（60）及び上記第２ヘッダ集合管（70）の軸方向に並んだ複数の熱交換部（51〜53）に区分される一方、上記第１ヘッダ集合管（60）の上記風上側空間（65）は、それぞれが対応する一つの上記熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風上側通路（35）だけに連通する上記熱交換部（51〜53）と同数の風上側部分空間（66〜68）に仕切られ、上記第１ヘッダ集合管（60）の上記風下側空間（69）は、全ての上記熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風下側通路（36）に連通し、上記第２ヘッダ集合管（70）の接続用空間（75）は、それぞれが対応する一つの上記熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風上側通路（35）及び風下側通路（36）だけに連通する上記熱交換部（51〜53）と同数の接続用部分空間（76〜78）に仕切られるものである。
【００１５】
第４の発明では、熱交換器（23）が複数の熱交換部（51〜53）に区分される。複数の熱交換部（51〜53）は、第１ヘッダ集合管（60）及び第２ヘッダ集合管（70）の軸方向に並んでいる。各熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風上側通路（35）は、その熱交換部（51〜53）に対応する第１ヘッダ集合管（60）の風上側部分空間（66〜68）と、その熱交換部（51〜53）に対応する第２ヘッダ集合管（70）の接続用部分空間（76〜78）とに連通する。また、各熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風下側通路（36）は、第１ヘッダ集合管（60）に形成された一つの風下側空間（69）と、その熱交換部（51〜53）に対応する第２ヘッダ集合管（70）の接続用部分空間（76〜78）とに連通する。
【００１６】
第４の発明の熱交換器（23）において、熱交換器（23）の外部から第１ヘッダ集合管（60）の各風上側部分空間（66〜68）へ流体が供給される場合、各風上側部分空間（66〜68）の流体は、その風上側部分空間（66〜68）に対応する熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風上側通路（35）に分配される。各熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風上側通路（35）を通過した流体は、その熱交換部（51〜53）に対応する第２ヘッダ集合管（70）の接続用部分空間（76〜78）へ流入する。各接続用部分空間（76〜78）の流体は、その接続用部分空間（76〜78）に対応する熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風下側通路（36）に分配される。各熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風下側通路（36）を通過した流体は、第１ヘッダ集合管（60）の風下側空間（69）へ流れ込んで合流する。
【００１７】
また、第４の発明の熱交換器（23）において、熱交換器（23）の外部から第１ヘッダ集合管（60）の風下側空間（69）へ流体が供給される場合、風下側空間（69）の流体は、各熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風下側通路（36）に分配される。各熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風下側通路（36）を通過した流体は、その熱交換部（51〜53）に対応する第２ヘッダ集合管（70）の接続用部分空間（76〜78）へ流入する。各接続用部分空間（76〜78）の流体は、その接続用部分空間（76〜78）に対応する熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風上側通路（35）に分配される。各熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風上側通路（35）を通過した流体は、その熱交換部（51〜53）に対応する第１ヘッダ集合管（60）の風上側空間（65）へ流れ込む。
【００１８】
第５の発明は、上記第１〜第４のいずれか一つの発明の熱交換器（23）が設けられて冷凍サイクルを行う冷媒回路（20）を備え、上記熱交換器（23）が蒸発器として機能する運転と、上記熱交換器（23）が凝縮器として機能する運転とを選択的に行う冷凍装置を対象とし、蒸発器として機能する上記熱交換器（23）では、冷媒が上記風上側通路（35）を通過後に上記風下側通路（36）を通過し、凝縮器として機能する上記熱交換器（23）では、冷媒が上記風下側通路（36）を通過後に上記風上側通路（35）を通過するものである。
【００１９】
第５の発明では、冷凍装置の冷媒回路（20）に、第１〜第４のいずれか一つの発明の熱交換器（23）が設けられる。冷凍装置は、熱交換器（23）が蒸発器として機能する運転と、熱交換器（23）が凝縮器として機能する運転とを選択的に行う。
【００２０】
第５の発明において熱交換器（23）が蒸発器として機能する場合、冷媒は、先ず扁平管（31）の風上側通路（35）へ導入される。その後、冷媒は、風上側通路（35）を通過後に風下側通路（36）を通過し、その過程で空気から吸熱して蒸発する。また、冷媒が扁平管（31）の流体通路（34）を通過する過程では、冷媒の圧力が徐々に低下してゆく。このため、扁平管（31）では、風下側通路（36）を流れる冷媒の温度が、風上側通路（35）を流れる冷媒の温度よりも若干低くなる。また、この場合は、熱交換器（23）を通過する空気の温度が次第に低下する。
【００２１】
このように、第５の発明において熱交換器（23）が蒸発器として機能する場合、熱交換器（23）では、扁平管（31）の風上側通路（35）を流れる冷媒との熱交換によって温度が低下した空気が、扁平管（31）の風下側通路（36）を流れる冷媒（即ち、風上側通路（35）を流れる冷媒よりも温度が若干低い冷媒）と熱交換する。従って、蒸発器として機能する熱交換器（23）では、冷媒が風上側通路（35）から風下側通路（36）へ流れる場合の方が、冷媒が風上側通路（35）から風下側通路（36）へ流れる場合に比べて、冷媒と空気の温度差の変化が抑えられる。
【００２２】
第５の発明において熱交換器（23）が凝縮器として機能する場合、冷媒は、先ず扁平管（31）の風下側通路（36）へ導入される。その後、冷媒は、風下側通路（36）を通過後に風上側通路（35）を通過し、その過程で空気へ放熱して凝縮する。また、冷媒が扁平管（31）の流体通路（34）を通過する過程では、冷媒の圧力が徐々に低下してゆく。このため、扁平管（31）では、風上側通路（35）を流れる冷媒の温度が、風下側通路（36）を流れる冷媒の温度よりも若干低くなる。つまり、扁平管（31）では、風下側通路（36）を流れる冷媒の温度が、風上側通路（35）を流れる冷媒の温度よりも若干高くなる。また、この場合は、熱交換器（23）を通過する空気の温度が次第に上昇する。
【００２３】
このように、第５の発明において熱交換器（23）が凝縮器として機能する場合、熱交換器（23）では、扁平管（31）の風上側通路（35）を流れる冷媒との熱交換によって温度が上昇した空気が、扁平管（31）の風下側通路（36）を流れる冷媒（即ち、風上側通路（35）を流れる冷媒よりも温度が若干高い冷媒）と熱交換する。従って、凝縮器として機能する熱交換器（23）では、冷媒が風下側通路（36）から風上側通路（35）へ流れる場合の方が、冷媒が風下側通路（36）から風上側通路（35）へ流れる場合に比べて、冷媒と空気の温度差の変化が抑えられる。
【発明の効果】
【００２４】
本発明の熱交換器（23）の各扁平管（31）では、風上側通路（35）の断面積の合計が、風下側通路（36）の断面積の合計よりも小さくなっている。このため、風上側通路（35）の断面積の合計が風下側通路（36）の断面積の合計と等しい場合や、風上側通路（35）の断面積の合計が風下側通路（36）の断面積の合計よりも大きい場合に比べ、風上側通路（35）における流体の流速が高くなる。
【００２５】
一般的に、扁平管（31）の流体通路（34）における流体の流速が高いほど、流体と空気の間の熱伝達率は高くなる。また、熱交換器（23）では、風上側の部分ほど扁平管（31）内の流体と空気の温度差が大きいため、風上側の部分ほど流体と空気の間で授受される熱量を稼ぎやすい。このため、本発明によれば、扁平管（31）内の流体と空気の間で授受される熱量を稼ぎやすい熱交換器（23）の風上側の部分において、扁平管（31）内の流体と空気の間の熱伝達率を向上させることができる。従って、本発明によれば、扁平管（31）内の流体を空気と熱交換させる熱交換器（23）の性能を、従来よりも向上させることが可能となる。
【００２６】
第５の発明の冷凍装置では、蒸発器として機能する熱交換器（23）において、冷媒が風上側通路（35）を通過後に風下側通路（36）を通過する。このため、蒸発器として機能する熱交換器（23）では、冷媒が風上側通路（35）から風下側通路（36）へ（即ち、第５の発明とは逆方向へ）流れる場合に比べて、冷媒と空気の温度差の変化が抑えられる。
【００２７】
また、第５の発明の冷凍装置では、凝縮器として機能する熱交換器（23）において、冷媒が風下側通路（36）を通過後に風上側通路（35）を通過する。このため、凝縮器として機能する熱交換器（23）では、冷媒が風下側通路（36）から風上側通路（35）へ（即ち、第５の発明とは逆方向へ）流れる場合に比べて、冷媒と空気の温度差の変化が抑えられる。
【００２８】
このように、第５の発明によれば、熱交換器（23）が蒸発器として機能する場合と凝縮器として機能する場合の両方において、熱交換器（23）における冷媒と空気の温度差の変化を抑えることができる。従って、この発明によれば、熱交換器（23）を流れる冷媒と空気の間で授受される熱量の増大を図ることができ、熱交換器（23）の性能を充分に発揮させることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】図１は、実施形態１の空気調和機の概略構成を示す冷媒回路図である。
【図２】図２は、実施形態１の室外熱交換器の概略構成を示す正面図である。
【図３】図３は、実施形態１の室外熱交換器の正面を示す一部断面図である。
【図４】図４は、図３のＡ−Ａ断面を示す室外熱交換器の断面図である。
【図５】図５は、実施形態１の室外熱交換器の上面図である。
【図６】図６は、図３のＢ−Ｂ断面を示す室外熱交換器の断面図である。
【図７】図７は、図３のＣ−Ｃ断面を示す室外熱交換器の断面図である。
【図８】図８は、図３のＤ−Ｄ断面を拡大して示す室外熱交換器の断面図である。
【図９】図９は、図３のＥ−Ｅ断面を拡大して示す室外熱交換器の断面図である。
【図１０】図１０は、図６に示す室外熱交換器の断面の一部を拡大して示す断面図である。
【図１１】図１１は、実施形態の変形例１の室外熱交換器における図１０に相当する断面を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３０】
本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下で説明する実施形態および変形例は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【００３１】
冷凍装置である本実施形態の空気調和機（10）は、本実施形態の熱交換器によって構成された室外熱交換器（23）を備えている。以下では、先ず空気調和機（10）について説明し、その後に室外熱交換器（23）について詳細に説明する。
【００３２】
−空気調和機−
先ず、空気調和機（10）について、図１を参照しながら説明する。
【００３３】
〈空気調和機の構成〉
空気調和機（10）は、室外ユニット（11）及び室内ユニット（12）を備えている。室外ユニット（11）と室内ユニット（12）は、液側連絡配管（13）及びガス側連絡配管（14）を介して互いに接続されている。空気調和機（10）では、室外ユニット（11）、室内ユニット（12）、液側連絡配管（13）、及びガス側連絡配管（14）によって、冷媒回路（20）が形成されている。
【００３４】
冷媒回路（20）には、圧縮機（21）と、四方切換弁（22）と、室外熱交換器（23）と、膨張弁（24）と、室内熱交換器（25）とが設けられている。圧縮機（21）、四方切換弁（22）、室外熱交換器（23）、及び膨張弁（24）は、室外ユニット（11）に収容されている。室外ユニット（11）には、室外熱交換器（23）へ室外空気を供給するための室外ファン（15）が設けられている。一方、室内熱交換器（25）は、室内ユニット（12）に収容されている。室内ユニット（12）には、室内熱交換器（25）へ室内空気を供給するための室内ファン（16）が設けられている。
【００３５】
冷媒回路（20）は、冷媒が充填された閉回路である。冷媒回路（20）において、圧縮機（21）は、その吐出側が四方切換弁（22）の第１のポートに、その吸入側が四方切換弁（22）の第２のポートに、それぞれ接続されている。また、冷媒回路（20）では、四方切換弁（22）の第３のポートから第４のポートへ向かって順に、室外熱交換器（23）と、膨張弁（24）と、室内熱交換器（25）とが配置されている。
【００３６】
圧縮機（21）は、スクロール型またはロータリ型の全密閉型圧縮機である。圧縮機（21）は、その回転速度が可変となっている。圧縮機（21）の回転速度を変更すると、圧縮機（21）の運転容量が変化する。四方切換弁（22）は、第１のポートが第３のポートと連通し且つ第２のポートが第４のポートと連通する第１状態（図１に実線で示す状態）と、第１のポートが第４のポートと連通し且つ第２のポートが第３のポートと連通する第２状態（図１に破線で示す状態）とに切り換わる。膨張弁（24）は、いわゆる電子膨張弁である。
【００３７】
室外熱交換器（23）は、室外空気を冷媒と熱交換させる。室外熱交換器（23）については後述する。一方、室内熱交換器（25）は、室内空気を冷媒と熱交換させる。室内熱交換器（25）は、円管である伝熱管を備えたいわゆるクロスフィン型のフィン・アンド・チューブ熱交換器によって構成されている。
【００３８】
〈空気調和機の運転動作〉
空気調和機（10）は、冷房運転と暖房運転を選択的に行う。
【００３９】
冷房運転中の冷媒回路（20）では、四方切換弁（22）を第１状態に設定した状態で、冷凍サイクルが行われる。この状態では、室外熱交換器（23）、膨張弁（24）、室内熱交換器（25）の順に冷媒が循環し、室外熱交換器（23）が凝縮器として機能し、室内熱交換器（25）が蒸発器として機能する。室外熱交換器（23）では、圧縮機（21）から流入したガス冷媒が室外空気へ放熱して凝縮し、凝縮後の冷媒が膨張弁（24）へ向けて流出してゆく。
【００４０】
暖房運転中の冷媒回路（20）では、四方切換弁（22）を第２状態に設定した状態で、冷凍サイクルが行われる。この状態では、室内熱交換器（25）、膨張弁（24）、室外熱交換器（23）の順に冷媒が循環し、室内熱交換器（25）が凝縮器として機能し、室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する。室外熱交換器（23）には、膨張弁（24）を通過する際に膨張して気液二相状態となった冷媒が流入する。室外熱交換器（23）へ流入した冷媒は、室外空気から吸熱して蒸発し、その後に圧縮機（21）へ向けて流出してゆく。
【００４１】
−室外熱交換器−
室外熱交換器（23）について、図２〜１０を適宜参照しながら説明する。なお、以下の説明に示す扁平管（31）の本数、各扁平管（31）に形成された流体通路（34）の数、および室外熱交換器（23）に形成された熱交換部（51〜53）の数は、いずれも単なる一例である。
【００４２】
〈室外熱交換器の構成〉
図２及び図３に示すように、室外熱交換器（23）は、一つの第１ヘッダ集合管（60）と、一つの第２ヘッダ集合管（70）と、多数の扁平管（31）と、多数のフィン（40）とを備えている。第１ヘッダ集合管（60）、第２ヘッダ集合管（70）、扁平管（31）およびフィン（40）は、何れもアルミニウム合金製の部材であって、互いにロウ付けによって接合されている。また、詳しくは後述するが、室外熱交換器（23）は、三つの熱交換部（51〜53）に区分されている。
【００４３】
第１ヘッダ集合管（60）と第２ヘッダ集合管（70）は、何れも両端が閉塞された細長い円筒状に形成されている。図２及び図３において、第１ヘッダ集合管（60）は室外熱交換器（23）の左端に、第２ヘッダ集合管（70）は室外熱交換器（23）の右端に、それぞれ起立した状態で設置されている。つまり、第１ヘッダ集合管（60）及び第２ヘッダ集合管（70）は、それぞれの軸方向が上下方向となる状態で設置されている。
【００４４】
図４に示すように、扁平管（31）は、その断面形状が扁平な長円形となった伝熱管である。図３に示すように、室外熱交換器（23）において、複数の扁平管（31）は、その伸長方向が左右方向となり、それぞれの側面のうち平坦な部分が対向する状態で配置されている。また、複数の扁平管（31）は、互いに一定の間隔をおいて上下に並んで配置され、それぞれの軸方向が互いに実質的に平行となっている。
【００４５】
図３に示すように、各扁平管（31）は、その一端が第１ヘッダ集合管（60）に挿入され、その他端が第２ヘッダ集合管（70）に挿入されている。各扁平管（31）の軸方向は、各ヘッダ集合管（60,70）の軸方向と実質的に直交している。また、各扁平管（31）の側面のうち平坦な部分（本実施形態では、上面と下面）は、各ヘッダ集合管（60,70）の軸方向と実質的に直交している。
【００４６】
図４に示すように、フィン（40）は、金属板をプレス加工することによって形成された縦長の板状フィンである。フィン（40）には、フィン（40）の前縁（即ち、風上側の縁部）からフィン（40）の幅方向に延びる細長い切り欠き部（45）が、多数形成されている。フィン（40）では、多数の切り欠き部（45）が、フィン（40）の長手方向（上下方向）に一定の間隔で形成されている。切り欠き部（45）の風下寄りの部分は、管挿入部（46）を構成している。管挿入部（46）は、上下方向の幅が扁平管（31）の厚さと実質的に等しく、長さが扁平管（31）の幅と実質的に等しい。扁平管（31）は、フィン（40）の管挿入部（46）に挿入され、管挿入部（46）の周縁部とロウ付けによって接合される。また、フィン（40）には、伝熱を促進するためのルーバー（41）が形成されている。そして、複数のフィン（40）は、扁平管（31）の伸長方向に配列されることで、隣り合う扁平管（31）の間を空気が流れる複数の通風路に区画している。
【００４７】
図４及び図１０に示すように、各扁平管（31）には、複数の流体通路（34）が形成されている。各流体通路（34）は、扁平管（31）の軸方向に延びる通路であって、扁平管（31）の両方の端面に開口している。各扁平管（31）において、複数の流体通路（34）は、扁平管（31）の幅方向（即ち、扁平管（31）の軸方向と直交する方向）に一列に並んでいる。各扁平管（31）に形成された複数の流体通路（34）は、それぞれの一端が第１ヘッダ集合管（60）の内部空間に連通し、それぞれの他端が第２ヘッダ集合管（70）の内部空間に連通している。
【００４８】
図１０に示すように、各扁平管（31）に形成された流体通路（34）の数は、２４本である。なお、図４及び図８に示す流体通路（34）の数は、実際とは異なる。扁平管（31）の幅方向（図１０の左右方向）の両端に位置する２本を除く２２本の流体通路（34）は、それぞれの断面（具体的には、流体通路（34）の軸方向と直交する断面）の形状が実質的に正方形であり、それぞれの断面積が互いに一致している。扁平管（31）の幅方向（図１０の左右方向）の両端に位置する２本の流体通路（34）は、それぞれの断面形状が一辺のやや湾曲した矩形であり、それぞれの断面積が互いに等しい。
【００４９】
図６に示すように、第１ヘッダ集合管（60）の内部空間には、縦仕切板（63）が配置されている。縦仕切板（63）は、第１ヘッダ集合管（60）の下端から上端に亘る板状の部材である。なお、図６では、扁平管（31）の流体通路（34）の図示を省略している。図５に示すように、縦仕切板（63）は、各扁平管（31）の端面と直交する姿勢で設置され、第１ヘッダ集合管（60）の内部空間を風上側空間（65）と風下側空間（69）に仕切っている。
【００５０】
図８及び図９に示すように、縦仕切板（63）は、扁平管（31）の幅方向の中心線Ｃ１よりも室外熱交換器（23）の前面側（即ち、風上側）に位置している。また、図１０に示すように、縦仕切板（63）は、第１ヘッダ集合管（60）の中心軸Ｃ２よりも室外熱交換器（23）の前面側（即ち、風上側）に位置している。なお、図８及び図９では、フィン（40）の図示を省略している。
【００５１】
図１０に示すように、各扁平管（31）に形成された２４本の流体通路（34）は、縦仕切板（63）よりも室外熱交換器（23）の前面側（即ち、風上側）に位置する１０本の流体通路（34）が風上側通路（35）となり、縦仕切板（63）よりも室外熱交換器（23）の背面側（即ち、風下側）に位置する残りの１４本の流体通路（34）が風下側通路（36）となる。各扁平管（31）の風上側通路（35）は、第１ヘッダ集合管（60）の風上側空間（65）に連通する。各扁平管（31）の風下側通路（36）は、第１ヘッダ集合管（60）の風下側空間（69）に連通する。
【００５２】
このように、本実施形態の室外熱交換器（23）の各扁平管（31）では、風上側通路（35）の本数（１０本）が風下側通路（36）の本数（１４本）よりも少なくなっている。また、各扁平管（31）に形成された２４本の流体通路（34）は、扁平管（31）の幅方向の両端に位置する２本の流体通路（34）の断面積が互いに等しく、更には残りの２２本の流体通路（34）の断面積が互いに等しい。このため、本実施形態の室外熱交換器（23）の各扁平管（31）では、１０本の風上側通路（35）の断面積の合計が、１４本の風下側通路（36）の断面積の合計よりも小さくなる。なお、流体通路（34）の断面積とは、流体通路（34）の軸方向に直交する断面の面積を意味する。つまり、本実施形態における流体通路（34）の断面積は、扁平管（31）の端面における流体通路（34）の開口部の面積と等しい。
【００５３】
図６に示すように、第１ヘッダ集合管（60）の風上側空間（65）には、二つの横仕切板（61,62）が配置されている。各横仕切板（61,62）は、上下に隣り合う２本の扁平管（31）の間に配置される。また、第１横仕切板（61）は風上側空間（65）の下寄りに配置され、第２横仕切板（62）は風上側空間（65）の上寄りに配置される。
【００５４】
第１ヘッダ集合管（60）の風上側空間（65）は、これら二つの横仕切板（61,62）によって、上下に三つの風上側部分空間（66〜68）に仕切られている。具体的に、第１ヘッダ集合管（60）の風上側空間（65）は、第１横仕切板（61）よりも下側の部分が第１風上側部分空間（66）となり、第１横仕切板（61）と第２横仕切板（62）の間の部分が第２風上側部分空間（67）となり、第２横仕切板（62）よりも上側の部分が第３風上側部分空間（68）となる。本実施形態の室外熱交換器（23）では、各風上側部分空間（66〜68）に連通する扁平管（31）の本数が互いに等しい。
【００５５】
図７に示すように、第２ヘッダ集合管（70）の接続用空間（75）には、二つの横仕切板（71,72）が配置されている。各横仕切板（71,72）は、上下に隣り合う２本の扁平管（31）の間に配置される。また、第１横仕切板（71）は接続用空間（75）の下寄りに配置され、第２横仕切板（72）は接続用空間（75）の上寄りに配置される。なお、図７では、扁平管（31）の流体通路（34）の図示を省略している。
【００５６】
第２ヘッダ集合管（70）の接続用空間（75）は、これら二つの横仕切板（71,72）によって、上下に三つの接続用部分空間（76〜78）に仕切られている。具体的に、第２ヘッダ集合管（70）の接続用空間（75）は、第１横仕切板（71）よりも下側の部分が第１接続用部分空間（76）となり、第１横仕切板（71）と第２横仕切板（72）の間の部分が第２接続用部分空間（77）となり、第２横仕切板（72）よりも上側の部分が第３接続用部分空間（78）となる。本実施形態の室外熱交換器（23）では、各接続用部分空間（76〜78）に連通する扁平管（31）の本数が互いに等しい。
【００５７】
図２及び図３に示すように、室外熱交換器（23）は、上下に三つの熱交換部（51,52,53）に区分されている。具体的に、室外熱交換器（23）は、第１ヘッダ集合管（60）及び第２ヘッダ集合管（70）の第１横仕切板（61,71）よりも下側の部分が第１熱交換部（51）となり、第１ヘッダ集合管（60）及び第２ヘッダ集合管（70）の第１横仕切板（61,71）と第２横仕切板（62,72）の間の部分が第２熱交換部（52）となり、第１ヘッダ集合管（60）及び第２ヘッダ集合管（70）の第１横仕切板（61,71）よりも下側の部分が第３熱交換部（53）となる。
【００５８】
つまり、第１ヘッダ集合管（60）の第１風上側部分空間（66）と第２ヘッダ集合管（70）の第１接続用部分空間（76）とに連通する扁平管（31）が第１熱交換部（51）を構成し、第１ヘッダ集合管（60）の第２風上側部分空間（67）と第２ヘッダ集合管（70）の第２接続用部分空間（77）とに連通する扁平管（31）が第２熱交換部（52）を構成し、第１ヘッダ集合管（60）の第３風上側部分空間（68）と第２ヘッダ集合管（70）の第３接続用部分空間（78）とに連通する扁平管（31）が第３熱交換部（53）を構成する。
【００５９】
図２に示すように、室外熱交換器（23）には、液側接続部材（80）とガス側接続管（85）とが設けられている。液側接続部材（80）及びガス側接続管（85）は、第１ヘッダ集合管（60）に取り付けられている。
【００６０】
液側接続部材（80）は、一つの分流器（81）と、三本の細径管（82a〜82c）とを備えている。分流器（81）の下端部には、室外熱交換器（23）と膨張弁（24）を繋ぐ配管（17）が接続されている。分流器（81）の上端部には、各細径管（82a〜82c）の一端が接続されている。分流器（81）の内部では、その下端部に接続された配管と、各細径管（82a〜82c）とが連通している。各細径管（82a〜82c）の他端は、第１ヘッダ集合管（60）に接続され、対応する風上側部分空間（66〜68）に連通している。
【００６１】
図３にも示すように、各細径管（82a〜82c）は、対応する風上側部分空間（66〜68）の下端寄りの部分に開口している。つまり、第１細径管（82a）は第１風上側部分空間（66）の下端寄りの部分に開口し、第２細径管（82b）は第２風上側部分空間（67）の下端寄りの部分に開口し、第３細径管（82c）は第３風上側部分空間（68）の下端寄りの部分に開口している。なお、各細径管（82a〜82c）の長さは、各熱交換部（50a〜50c）へ流入する冷媒の流量の差がなるべく小さくなるように、個別に設定されている。
【００６２】
ガス側接続管（57）の一端は、第１ヘッダ集合管（60）の上下方向の中央部に接続され、風下側空間（69）に連通している。ガス側接続管（57）の他端は、室外熱交換器（23）と四方切換弁（22）の第３のポートを繋ぐ配管（18）に接続されている。
【００６３】
〈室外熱交換器における冷媒と空気の熱交換／凝縮器の場合〉
空気調和機（10）の冷房運転中には、室外熱交換器（23）が凝縮器として機能する。
【００６４】
凝縮器として機能する室外熱交換器（23）には、圧縮機（21）から吐出されたガス冷媒が供給される。圧縮機（21）から送られたガス冷媒は、ガス側接続管（57）を介して第１ヘッダ集合管（60）の風下側空間（69）へ流入する。風下側空間（69）へ流入したガス冷媒は、全ての熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風下側通路（36）へ分配される。風下側空間（69）へ流入する冷媒は、実質的にガス単相状態である。このため、異なる高さに配置された複数の扁平管（31）に対して、ガス冷媒が概ね均等に分配される。
【００６５】
扁平管（31）の風下側通路（36）へ流入したガス冷媒は、風下側通路（36）を流れる間に室外空気へ放熱してその一部が凝縮し、気液二相状態となって第２ヘッダ集合管（70）の接続用空間（75）へ流入する。その際、第１熱交換部（51）を構成する扁平管（31）の風下側通路（36）を通過した冷媒は第１接続用部分空間（76）へ流入し、第２熱交換部（52）を構成する扁平管（31）の風下側通路（36）を通過した冷媒は第２接続用部分空間（77）へ流入し、第３熱交換部（53）を構成する扁平管（31）の風下側通路（36）を通過した冷媒は第３接続用部分空間（78）へ流入する。
【００６６】
第２ヘッダ集合管（70）の各接続用部分空間（76〜78）へ流入した冷媒は、その接続用部分空間（76〜78）に連通する扁平管（31）の風上側通路（35）へ分配される。つまり、第１接続用部分空間（76）の冷媒は、第１熱交換部（51）を構成する扁平管（31）の風上側通路（35）へ流入し、第２接続用部分空間（77）の冷媒は、第２熱交換部（52）を構成する扁平管（31）の風上側通路（35）へ流入し、第３接続用部分空間（78）の冷媒は、第３熱交換部（53）を構成する扁平管（31）の風上側通路（35）へ流入する。
【００６７】
ここで、第２ヘッダ集合管（70）の各接続用部分空間（76〜78）へは、気液二相状態の冷媒が流入する。第２ヘッダ集合管（70）は起立状態となっているため、各接続用部分空間（76〜78）では、下寄りの部分ほど液冷媒の割合が多くなり、上寄りの部分ほどガス冷媒の割合が多くなる。しかし、各接続用部分空間（76〜78）の高さは、第２ヘッダ集合管（70）の高さの約１／３である。このため、各接続用部分空間（76〜78）の上部と下部における冷媒の湿り度の差はそれほど大きくならず、従って、各接続用部分空間（76〜78）に連通する扁平管（31）へ流入する冷媒の質量流量のバラツキが抑えられる。
【００６８】
第２ヘッダ集合管（70）の各接続用部分空間（76〜78）から扁平管（31）の風上側通路（35）へ流入した冷媒は、風上側通路（35）を流れる間に室外空気へ放熱し、そこに含まれるガス冷媒が凝縮する。扁平管（31）の風上側通路（35）の出口において、冷媒は、実質的に液単相状態となる。
【００６９】
各熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風上側通路（35）を通過した冷媒は、その熱交換部（51〜53）に対応する第１ヘッダ集合管（60）の風上側部分空間（66〜68）へ流入する。つまり、第１熱交換部（51）の扁平管（31）の風上側通路（35）を通過した冷媒は、第１風上側部分空間（66）へ流入し、第２熱交換部（52）の扁平管（31）の風上側通路（35）を通過した冷媒は、第２風上側部分空間（67）へ流入し、第３熱交換部（53）の扁平管（31）の風上側通路（35）を通過した冷媒は、第３風上側部分空間（68）へ流入する。第１ヘッダ集合管（60）の各風上側部分空間（66〜68）へ流入した冷媒は、細径管（82a〜82c）を通って分流器（81）へ流入し、合流して室外熱交換器（23）から流出してゆく。
【００７０】
ところで、冷媒が扁平管（31）の風下側通路（36）と風上側通路（35）を順に通過する過程では、冷媒の圧力が徐々に低下してゆく。このため、扁平管（31）では、風下側通路（36）を流れる冷媒の温度が、風上側通路（35）を流れる冷媒の温度よりも若干低くなる。つまり、扁平管（31）では、風下側通路（36）を流れる冷媒の温度が、風上側通路（35）を流れる冷媒の温度よりも若干高くなる。一方、凝縮器として機能する室外熱交換器（23）では、そこを通過する室外空気の温度が次第に上昇する。
【００７１】
このように、凝縮器として機能する室外熱交換器（23）では、扁平管（31）の風上側通路（35）を流れる冷媒との熱交換によって温度が上昇した空気が、扁平管（31）の風下側通路（36）を流れる冷媒（即ち、風上側通路（35）を流れる冷媒よりも温度が若干高い冷媒）と熱交換する。従って、凝縮器として機能する室外熱交換器（23）では、冷媒が扁平管（31）の風下側通路（36）から風上側通路（35）へ流れる場合の方が、冷媒が扁平管（31）の風上側通路（35）から風下側通路（36）へ流れる場合に比べて、冷媒と空気の温度差の変化が抑えられる。
【００７２】
また、凝縮器として機能する室外熱交換器（23）を流れる冷媒は、扁平管（31）の風下側通路（36）と風上側通路（35）を順に通過する過程で、室外空気へ放熱して凝縮する。このため、風下側通路（36）を流れる冷媒の乾き度は、風上側通路（35）を流れる冷媒の乾き度よりも大きく、従って、風下側通路（36）を流れる冷媒の比体積は、風上側通路（35）を流れる冷媒の比体積よりも大きい。一方、室外熱交換器（23）の各扁平管（31）では、風下側通路（36）の断面積の合計が、風上側通路（35）の断面積の合計よりも大きい。このため、凝縮器として機能する室外熱交換器（23）では、風下側通路（36）における冷媒の流速と風上側通路（35）における冷媒の流速の差が小さくなり、その結果、風下側通路（36）の入口から風上側通路（35）の出口に至るまでの冷媒の圧力損失が低く抑えられる。
【００７３】
〈室外熱交換器における冷媒と空気の熱交換／蒸発器の場合〉
空気調和機（10）の暖房運転中には、室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する。
【００７４】
蒸発器として機能する室外熱交換器（23）には、膨張弁（24）を通過する際に膨張して気液二相状態となった冷媒が供給される。膨張弁（24）から送られた冷媒は、液側接続部材（80）の分流器（81）へ流入した後に三本の細径管（82a〜82c）へ分かれて流入し、各熱交換部（51〜53）へ分配される。
【００７５】
具体的に、分流器（81）から細径管（82a〜82c）へ流入した冷媒は、対応する第１ヘッダ集合管（60）の風上側部分空間（66〜68）へ流入する。各風上側部分空間（66〜68）へ流入した冷媒は、その風上側部分空間（66〜68）に連通する扁平管（31）の風上側通路（35）へ流入する。つまり、第１風上側部分空間（66）の冷媒は、第１熱交換部（51）を構成する扁平管（31）の風上側通路（35）へ流入し、第２風上側部分空間（67）の冷媒は、第２熱交換部（52）を構成する扁平管（31）の風上側通路（35）へ流入し、第３風上側部分空間（68）の冷媒は、第３熱交換部（53）を構成する扁平管（31）の風上側通路（35）へ流入する。
【００７６】
ここで、第１ヘッダ集合管（60）の各風上側部分空間（66〜68）へは、気液二相状態の冷媒が流入する。第１ヘッダ集合管（60）は起立状態となっているため、各風上側部分空間（66〜68）では、下寄りの部分ほど液冷媒の割合が多くなり、上寄りの部分ほどガス冷媒の割合が多くなる。しかし、各風上側部分空間（66〜68）の高さは、第１ヘッダ集合管（60）の高さの約１／３である。このため、各風上側部分空間（66〜68）の上部と下部における冷媒の湿り度の差はそれほど大きくならず、従って、各風上側部分空間（66〜68）に連通する扁平管（31）へ流入する冷媒の質量流量のバラツキが抑えられる。
【００７７】
第１ヘッダ集合管（60）の各風上側部分空間（66〜68）から扁平管（31）の風上側通路（35）へ流入した冷媒は、風上側通路（35）を流れる間に室外空気から吸熱し、そこに含まれる液冷媒が蒸発する。扁平管（31）の風上側通路（35）の出口において、冷媒は、依然として気液二相状態である。
【００７８】
扁平管（31）の風上側通路（35）を通過した冷媒は、その扁平管（31）が連通する第２ヘッダ集合管（70）の接続用部分空間（76〜78）へ流入する。つまり、第１熱交換部（51）の扁平管（31）の風上側通路（35）を通過した冷媒は、第１接続用部分空間（76）へ流入し、第２熱交換部（52）の扁平管（31）の風上側通路（35）を通過した冷媒は、第２接続用部分空間（77）へ流入し、第３熱交換部（53）の扁平管（31）の風上側通路（35）を通過した冷媒は、第３接続用部分空間（78）へ流入する。
【００７９】
第２ヘッダ集合管（70）の各接続用部分空間（76〜78）へ流入した冷媒は、その接続用部分空間（76〜78）に連通する扁平管（31）の風下側通路（36）へ分配される。つまり、第１接続用部分空間（76）の冷媒は、第１熱交換部（51）を構成する扁平管（31）の風下側通路（36）へ流入し、第２接続用部分空間（77）の冷媒は、第２熱交換部（52）を構成する扁平管（31）の風下側通路（36）へ流入し、第３接続用部分空間（78）の冷媒は、第３熱交換部（53）を構成する扁平管（31）の風下側通路（36）へ流入する。
【００８０】
ここで、蒸発器として機能する室外熱交換器（23）では、室外熱交換器（23）が凝縮器として機能する場合と同様に、第２ヘッダ集合管（70）の各接続用部分空間（76〜78）へ気液二相状態の冷媒が流入する。従って、室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する場合も、室外熱交換器（23）が凝縮器として機能する場合と同様に、各接続用部分空間（76〜78）に連通する扁平管（31）へ流入する冷媒の質量流量のバラツキが抑えられる。
【００８１】
第２ヘッダ集合管（70）の各接続用部分空間（76〜78）から扁平管（31）の風下側通路（36）へ流入した冷媒は、風下側通路（36）を流れる間に室外空気から吸熱し、そこに含まれる液冷媒が蒸発する。扁平管（31）の風下側通路（36）の出口において、冷媒は、実質的にガス単相状態となる。
【００８２】
各熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風下側通路（36）を通過した冷媒は、第１ヘッダ集合管（60）の風下側空間（69）へ流れ込んで合流し、その後にガス側接続管（85）を通って室外熱交換器（23）から流出してゆく。
【００８３】
ところで、冷媒が扁平管（31）の風上側通路（35）と風下側通路（36）を順に通過する過程では、冷媒の圧力が徐々に低下してゆく。このため、扁平管（31）では、風上側通路（35）を流れる冷媒の温度が、風下側通路（36）を流れる冷媒の温度よりも若干低くなる。一方、蒸発器として機能する室外熱交換器（23）では、そこを通過する室外空気の温度が次第に低下する。
【００８４】
このように、蒸発器として機能する室外熱交換器（23）では、扁平管（31）の風上側通路（35）を流れる冷媒との熱交換によって温度が低下した空気が、扁平管（31）の風下側通路（36）を流れる冷媒（即ち、風上側通路（35）を流れる冷媒よりも温度が若干低い冷媒）と熱交換する。従って、蒸発器として機能する室外熱交換器（23）では、冷媒が扁平管（31）の風上側通路（35）から風下側通路（36）へ流れる場合の方が、冷媒が扁平管（31）の風下側通路（36）から風上側通路（35）へ流れる場合に比べて、冷媒と空気の温度差の変化が抑えられる。
【００８５】
また、蒸発器として機能する室外熱交換器（23）を流れる冷媒は、扁平管（31）の風上側通路（35）と風下側通路（36）を順に通過する過程で、室外空気から吸熱して蒸発する。このため、風下側通路（36）を流れる冷媒の乾き度は、風上側通路（35）を流れる冷媒の乾き度よりも大きく、従って、風下側通路（36）を流れる冷媒の比体積は、風上側通路（35）を流れる冷媒の比体積よりも大きい。一方、室外熱交換器（23）の各扁平管（31）では、風下側通路（36）の断面積の合計が、風上側通路（35）の断面積の合計よりも大きい。このため、蒸発器として機能する室外熱交換器（23）では、風上側通路（35）における冷媒の流速と風下側通路（36）における冷媒の流速の差が小さくなり、その結果、風上側通路（35）の入口から風下側通路（36）の出口に至るまでの冷媒の圧力損失が低く抑えられる。
【００８６】
−実施形態の効果−
本実施形態の室外熱交換器（23）の各扁平管（31）では、風上側通路（35）の断面積の合計が、風下側通路（36）の断面積の合計よりも小さくなっている。このため、風上側通路（35）の断面積の合計が風下側通路（36）の断面積の合計と等しい場合や、風上側通路（35）の断面積の合計が風下側通路（36）の断面積の合計よりも大きい場合に比べ、風上側通路（35）における冷媒の流速が高くなる。
【００８７】
一般的に、扁平管（31）の流体通路（34）における冷媒の流速が高いほど、冷媒と空気の間の熱伝達率は高くなる。また、室外熱交換器（23）では、風上側の部分ほど扁平管（31）内の冷媒と空気の温度差が大きいため、風上側の部分ほど冷媒と空気の間で授受される熱量を稼ぎやすい。このため、本実施形態によれば、扁平管（31）内の冷媒と空気の間で授受される熱量を稼ぎやすい室外熱交換器（23）の風上側の部分において、扁平管（31）内の冷媒と空気の間の熱伝達率を向上させることができる。従って、本実施形態によれば、扁平管（31）内の冷媒を空気と熱交換させる室外熱交換器（23）の性能を、従来よりも向上させることが可能となる。
【００８８】
また、本実施形態の室外熱交換器（23）の各扁平管（31）では、乾き度の比較的大きい（即ち、比体積の比較的大きい）冷媒が流れる風下側通路（36）の断面積の合計が、乾き度の比較的小さい（即ち、比体積の比較的小さい）冷媒が流れる風上側通路（35）の断面積の合計よりも大きくなっている。従って、本実施形態の室外熱交換器（23）では、凝縮器として機能する場合と蒸発器として機能する場合の両方において、風下側通路（36）における冷媒の流速と風上側通路（35）における冷媒の流速の差を小さくすることができ、その結果、室外熱交換器（23）を通過する間における冷媒の圧力損失を低く抑えることができる。
【００８９】
上述したように、凝縮器として機能する室外熱交換器（23）では、冷媒が扁平管（31）の風下側通路（36）から風上側通路（35）へ流れる場合の方が、冷媒が扁平管（31）の風上側通路（35）から風下側通路（36）へ流れる場合に比べて、冷媒と空気の温度差の変化が抑えられる。また、蒸発器として機能する室外熱交換器（23）では、冷媒が扁平管（31）の風上側通路（35）から風下側通路（36）へ流れる場合の方が、冷媒が扁平管（31）の風下側通路（36）から風上側通路（35）へ流れる場合に比べて、冷媒と空気の温度差の変化が抑えられる。
【００９０】
このように、本実施形態によれば、室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する場合と凝縮器として機能する場合の両方において、室外熱交換器（23）における冷媒と空気の温度差の変化を抑えることができる。従って、本実施形態によれば、室外熱交換器（23）を流れる冷媒と空気の間で授受される熱量の増大を図ることができ、室外熱交換器（23）の性能を充分に発揮させることが可能となる。
【００９１】
−実施形態の変形例１−
本実施形態の室外熱交換器（23）の各扁平管（31）では、風上側通路（35）の断面積の合計が風下側通路（36）の断面積の合計よりも小さければ、風上側通路（35）の本数が風下側通路（36）の本数と同数であっても構わないし、風上側通路（35）の本数が風下側通路（36）の本数より多くても構わない。
【００９２】
図１１に示す本変形例の扁平管（31）では、風上寄りに位置する１０本の流体通路（34）が風上側通路（35）を構成し、風下寄りに位置する７本の流体通路（34）が風下側通路（36）を構成する。一方、この扁平管（31）では、各風下側通路（36）の断面積が、各風上側通路（35）の断面積よりも大きくなっている。このため、本変形例の扁平管（31）では、風上側通路（35）の本数が風下側通路（36）の本数より多いにも拘わらず、風上側通路（35）の断面積の合計が風下側通路（36）の断面積の合計よりも小さくなる。
【００９３】
−実施形態の変形例２−
図２〜１０に示す室外熱交換器（23）が凝縮器として機能する場合、ある熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風下側通路（36）を通過した冷媒は、その熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風上側通路（35）を通過する。しかし、室外熱交換器（23）における冷媒の流通経路は、これに限定されるものではない。
【００９４】
つまり、室外熱交換器（23）は、凝縮器として機能する場合に、ある熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風下側通路（36）を通過した冷媒が、別の熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風上側通路（35）を通過するように構成されていてもよい。例えば、室外熱交換器（23）は、凝縮器として機能する場合に、第１熱交換部（51）の扁平管（31）の風下側通路（36）を通過した冷媒が、第２熱交換部（52）の扁平管（31）の風上側通路（35）を通過するように構成されていてもよい。
【００９５】
また、図２〜１０に示す室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する場合、ある熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風上側通路（35）を通過した冷媒は、その熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風下側通路（36）を通過する。しかし、室外熱交換器（23）における冷媒の流通経路は、これに限定されるものではない。
【００９６】
つまり、室外熱交換器（23）は、蒸発器として機能する場合に、ある熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風上側通路（35）を通過した冷媒が、別の熱交換部（51〜53）の扁平管（31）の風下側通路（36）を通過するように構成されていてもよい。例えば、室外熱交換器（23）は、凝縮器として機能する場合に、第３熱交換部（53）の扁平管（31）の風上側通路（35）を通過した冷媒が、第２熱交換部（52）の扁平管（31）の風下側通路（36）を通過するように構成されていてもよい。
【００９７】
−実施形態の変形例３−
本実施形態の室外熱交換器（23）には、平板状のフィン（40）に代えてコルゲートフィンが設けられていてもよい。コルゲートフィンは、扁平管（31）の配列方向（図３に示す上記実施形態の室外熱交換器（23）では上下方向）に蛇行する波板状に形成されている。コルゲートフィンは、上下に隣り合う扁平管（31）の間に配置され、扁平管（31）の側面のうち平坦な部分にロウ付け等によって接合される。
【産業上の利用可能性】
【００９８】
以上説明したように、本発明は、扁平管内を流れる流体と空気を熱交換させる熱交換器について有用である。
【符号の説明】
【００９９】
10    空気調和機（冷凍装置）
23    室外熱交換器（熱交換器）
31    扁平管
34    流体通路
35    風上側通路
36    風下側通路
40    フィン
51    第１熱交換部
52    第２熱交換部
53    第３熱交換部
60    第１ヘッダ集合管
65    風上側空間
66    第１風上側部分空間
67    第２風上側部分空間
68    第３風上側部分空間
69    風下側空間
70    第２ヘッダ集合管
75    接続用空間
76    第１接続用部分空間
77    第２接続用部分空間
78    第３接続用部分空間
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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