(57)【要約】      （修正有）【課題】ガスエンジンの回転数及び給気圧力等の機関負荷状態の信号から、直接主燃焼室の空気過剰率を予測し、副室への燃料ガス供給量を制御するようにした、副室式ガスエンジンの制御方法を提供する。【解決手段】ガスエンジンに対する駆動指令に基づき、主燃焼室への燃料ガス供給量を算出する手順と、主燃焼室への燃料ガス供給量とガスエンジンの状態信号とから主燃焼室への燃料ガス供給量を更新する手順と、主燃焼室への燃料ガス供給量とガスエンジンの状態信号とから主燃焼室内の空気過剰率を求め、主室燃焼室内の空気過剰率から副燃焼室における燃料ガス充填率を求めて副燃焼室内の空気過剰率が点火に適正な値となるように副燃焼室への燃料ガス供給量を変更する手順と、ガスエンジンの状態信号に基づく主燃焼室への燃料ガス供給量を算出する手順と副燃焼室への燃料ガス量を算出する手順と、を同一の燃焼サイクルで更新する手順を実行する。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
主燃焼室に燃料ガスと空気との混合気を供給し、副燃焼室に燃料ガスを供給する副室式ガスエンジンの制御方法であって、
前記ガスエンジンに対する駆動指令に基づき、前記主燃焼室への燃料ガス供給量を算出する手順と、
前記主燃焼室への燃料ガス供給量と前記ガスエンジンの状態信号とから前記主燃焼室への混合気内の燃料ガス供給量を算出する手順と、
前記主燃焼室への燃料ガス供給量と前記ガスエンジンの状態信号とから前記主燃焼室内の空気過剰率を求め、該主室燃焼室内の空気過剰率から前記副燃焼室における燃料ガス充填率を求めて前記副燃焼室内の空気過剰率が点火に適正な値となるように前記副燃焼室への燃料ガス供給量を算出する手順と、
前記ガスエンジンの状態信号に基づく前記主燃焼室への燃料ガス供給量を算出する手順と前記副燃焼室への燃料ガス量を算出する手順とによって算出されたそれぞれの燃料ガス供給量に同一の燃焼サイクルで更新する手順と、を備えたことを特徴とする副室式ガスエンジンの制御方法。
【請求項２】
前記副燃焼室内の空気過剰率は、圧縮終りの値である、ことを特徴とする請求項１に記載の副室式ガスエンジンの制御方法。
【請求項３】
前記燃料ガスの主成分はメタンであって、前記副燃焼室内の空気過剰率は１．１０とする、ことを特徴とする請求項１または２に記載の副室式ガスエンジンの制御方法。
【請求項４】
前記副室式ガスエンジンは、発電機用ガスエンジンとして用いる、ことを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１項に記載の副室式ガスエンジンの制御方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、副燃焼室で電気着火を行う副室式ガスエンジンの制御方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、副室式エンジンでは副燃焼室内の空燃比の制御を行うことが点火プラグによる着火を良好に行うために必要であるため、副室式ガスエンジンの制御方法の１つとして、副燃焼室を適正な空燃比に制御することが行われている（例えば特許文献１）。ここで、空燃比とは、混合気における空気質量を燃料質量で割った値である。なお、空燃比を空気過剰率として説明することもできる。空気過剰率は空燃比を理想空燃比で割った値である。
副燃焼室が適正な空燃比になるように制御するのは、空気過剰と燃料過剰とのいずれの場合にもエンジンの失火に繋がるからである。なお、主燃焼室は副燃焼室と異なり、空気過剰に制御することが排ガス上好ましい。
【０００３】
図５は、従来の副室式ガスエンジン１のシリンダヘッド近傍の構造の一例を模式的に拡大して示している。図５に示すように、ピストン３の上方には主燃焼室Ｓ１が形成される。シリンダ２のヘッド部には、先細り形状の副燃焼室部材４が設けられている。この副燃焼室部材４の内部には副燃焼室Ｓ２が形成されている。また、副燃焼室部材４の上部には、副燃焼室Ｓ２の燃料ガスと燃焼空気との混合気に点火するための点火プラグ５が設けられている。また、副燃焼室部材４の上部には、副燃焼室Ｓ２に燃料ガスを送り込むための燃料ガス供給管６が設けられている。この燃料ガス供給管６には、副燃焼室Ｓ２への燃料ガスの量を調整するための副室燃料供給弁７が設けられている。
【０００４】
また、シリンダ２のヘッド部には、燃料ガスと燃焼空気との混合気を主燃焼室Ｓ１に送り込むための給気管８が接続されている。この給気管８とシリンダ２のヘッド部との境には、給気弁９が設けられている。給気管８には、燃料ガスを給気管８に流入させるための燃料ガス供給管１０が接続されている。この燃料ガス供給管１０には、主燃焼室Ｓ１への燃料ガスの量を調整するための主室燃料供給弁１１が設けられている。また、燃料ガス供給管１０は、副燃焼室Ｓ２と接続された燃料ガス供給管６に連通している。すなわち、燃料ガス供給管が分岐して主燃焼室Ｓ１と副燃焼室Ｓ２とに燃料ガスを供給する構造となっている。
また、シリンダ２のヘッド部には、排気管１２が接続され、この排気管１２とシリンダのヘッド部との境には、排気弁１３が設けられている。
【０００５】
以上のようなシリンダ２のヘッド部近傍に配設された弁類のうち、副室燃料供給弁７、主室燃料供給弁１１は、ＥＣＵ（エンジンコントロールユニット）２０の制御下に、燃料ガス供給管を介して燃料ガスを主燃焼室Ｓ１および副燃焼室Ｓ２に所定のタイミングで制御された量で供給するように構成されている。
すなわち、ここでは、機関負荷信号である発電機出力、発電機回転数をＥＣＵ２０のメインコントローラ２０ａに取り込んで、ガバナｇを通じ、主室ガス供給コントローラ２０ｂ、および副室ガス供給コントローラ２０ｃを介してそれぞれ主室燃料供給弁１１、副室燃料供給弁７に弁開閉指令を送る構成となっている。
その際、給気管８を介して送られた燃焼用空気と、主室燃料供給弁１１を介して送られた燃料ガスは、所定の空気過剰な混合気となって主燃焼室Ｓ１へ流入する。次いでこのような空気過剰な混合気の一部は、圧縮行程中に副燃焼室Ｓ２に流入する。そして、副燃焼室Ｓ２において適正な空燃比となるように、副室燃料供給弁７を通じ、副燃焼室Ｓ２へ燃料ガスを供給し、副燃焼室Ｓ２での燃焼ガスの混合比の調整を行うようにしてきた（特許文献２、特許文献３参照）。
【０００６】
そのような副燃焼室Ｓ２での燃料ガスと空気との混合気の混合比の調整の一例としては、例えば、副燃焼室Ｓ２への燃料ガスの供給をエンジン負荷等の条件に応じて制御することが行われてきた。すなわち、現行のガスエンジンは、副室への燃料ガスの供給量は、圧縮後の副室内の空気過剰率λが目標値になるように、回転数および発電機の出力に対して一律にパラメータが決められている（図６参照）。
【０００７】
しかしながら、急なエンジン負荷若しくは回転数の上昇が発生した場合などは過渡的に主燃焼室Ｓ１の空燃比が燃料過剰となる。このような主燃焼室Ｓ１の一時的な燃料過剰現象においても副室燃料過剰となり副燃焼室Ｓ２が失火し、エンジン回転数若しくは出力が低下する。さらに、エンジン回転数若しくは出力にて主室燃料量をフィードバック制御している場合には、さらに主燃焼室Ｓ１は燃料過剰となって着火し難くなり、エンジンが停止するという問題がある。
さらに、空燃比の検出には、排気ガスのＯ２濃度を計測するセンサを用いることがあるが、応答性の問題もある。
【０００８】
そこで、本出願人は、副燃焼室において適正な空燃比となるように制御する副室式エンジンの制御方法を提案している（特許文献４参照）。
この副室式エンジンの制御方法では、負荷機関の状態信号から主室空気過剰率を算出し、主室空気過剰率から副室燃料量を算出し、副室燃料量を増減するという手順で実行されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２００７−１９８１４０号公報
【特許文献２】特開平４−２５９６４０号公報
【特許文献３】特開平４−２５９６５１号公報
【特許文献４】国際公開第２０１０／０９８３７０号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
以上のような特許文献４によれば、副燃焼室での失火を確実に防止することができるようになった。
本発明はかかる副室式エンジンの制御方法をさらに進めるべく、別の観点から提案されたものであって、機関負荷信号、エンジン回転数及び給気圧力等の機関負荷状態の信号から、主燃焼室の空気過剰率を更新し、対応する副室への燃料ガス供給量を制御することにより、迅速な制御を可能とし、副室内の点火・着火が確実となる、副室式ガスエンジンの制御方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記課題を解決するために本発明にかかる請求項１では、主燃焼室に燃料ガスと空気との混合気を供給し、副燃焼室に燃料ガスを供給する副室式ガスエンジンの制御方法であって、ガスエンジンに対する駆動指令に基づき、主燃焼室への燃料ガス供給量を算出する手順と、主燃焼室への燃料ガス供給量とガスエンジンの状態信号とから主燃焼室への混合気内の燃料ガス供給量を算出する手順と、主燃焼室への燃料ガス供給量とガスエンジンの状態信号とから主燃焼室内の空気過剰率を求め、該主室燃焼室内の空気過剰率から副燃焼室における燃料ガス充填率を求めて副燃焼室内の空気過剰率が点火に適正な値となるように副燃焼室への燃料ガス供給量を算出する手順と、ガスエンジンの状態信号に基づく主燃焼室への燃料ガス供給量を算出する手順と副燃焼室への燃料ガス量を算出する手順とによって算出されたそれぞれの燃料ガス供給量に同一の燃焼サイクルで更新する手順と、を備えたことを特徴とする。
【００１２】
これにより、一時的に主燃焼室が燃料リッチになる急速な負荷上昇や瞬時負荷投入等の運転でも、ガスエンジンの状態信号を直接空気過剰率の予測に用いることにより、遅滞なく点火時期の副室内の空気過剰率が点火に適正な値となるように副燃焼室への燃料ガス供給量を変更するので、副室内の点火、着火が確実となり、安定して運転することが可能となる。
しかも、絶えず、主燃焼室と副燃焼室への燃料ガスの供給量を同一燃焼サイクルで制御することができるので、副室内の点火、着火が確実となり、安定して運転することが可能となる。
【００１３】
また、本発明にかかる請求項２では、副燃焼室内の空気過剰率は、圧縮終りの値である、ことを特徴とする。
【００１４】
これにより、圧縮することで混合気は高温化し、しかもその際の空気過剰率を燃焼可能な値となるように制御することで、確実な点火が確保される。
【００１５】
また、本発明にかかる請求項３では、燃料ガスの主成分はメタンであって、副燃焼室内の空気過剰率は１．１０とする、ことを特徴とする。
【００１６】
これにより、主成分がメタンである燃料ガスを用いても、副燃焼室内の空気過剰率を１．１０となるように制御することで、副室内の点火、着火が確実となる。
【００１７】
さらに、本発明にかかる請求項４では、副室式ガスエンジンは、発電機用ガスエンジンとして用いる、ことを特徴とする。
【００１８】
これにより、負荷が急激に増大したり、突然の負荷投入である可能性のある発電機を運転するのに適したものとなる。
【発明の効果】
【００１９】
ガスエンジンの状態信号を直接空気過剰率の算出に用いることにより、ガスエンジンの負荷が急激に増大したり、突然の負荷投入であっても、遅滞なく点火時期の副室内の空気過剰率が点火に適正な値となるように副燃焼室への燃料ガス供給量を更新し、しかも、絶えず、主燃焼室と副燃焼室への燃料ガスの供給量を同一燃焼サイクルで制御することができるので、副室内の点火、着火が確実となり、安定して運転することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の実施形態に係る副室式ガスエンジンの制御方法を用いた副室式ガスエンジンの一例を示す、概略構成図を示す。
【図２】副室式ガスエンジンの制御方法を実行するためのフローチャートである。
【図３】負荷機関である発電機の出力と主燃焼室に対する燃料量との関係を示したグラフである。
【図４】本実施形態の副室式ガスエンジンの制御方法を実行することによって、各負荷整定時状態量と各負荷瞬時投入時の主室空気過剰率と適正副室充填率の試算結果の一例を示す表である。
【図５】従来の副室式ガスエンジンの制御方法を用いた副室式ガスエンジンの一例を示す概略構成図である。
【図６】図５に示す副室式ガスエンジンの制御方法を説明するために、副燃焼室への燃料供給量と回転数および発電機の出力との関係と、圧縮後の副室内の空気過剰率の目標値とを対比して示したグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明に係る副室式ガスエンジンの制御方法を実施するための副室式ガスエンジンを示し、添付した図面に基づいて説明する。なお、本実施形態において、従来例で示した副室式ガスエンジンと実質的に同様の構成要素に対しては同符号を付している。
図１に示す副室式ガスエンジン１では、シリンダ２内を昇降するピストン３の上方に、ピストン３の上面とシリンダ２内壁面とで閉鎖された主燃焼室Ｓ１が形成されている。
シリンダ２のヘッド中央部には、先細り形状の副燃焼室部材４が先細り側をシリンダ２内に突出させる形で設けられている。
この副燃焼室部材４の内部には副燃焼室Ｓ２が形成されている。副燃焼室部材４の上部には、副燃焼室Ｓ２の燃料ガスと空気との混合気（以下、混合気）に点火するための点火プラグ５が設けられている。また、副燃焼室部材４の上部には、副燃焼室Ｓ２に燃料ガスを送り込むための燃料ガス供給管６が設けられている。この燃料ガス供給管６には、副燃焼室Ｓ２への燃料ガスの量を調整するための副室燃料供給弁７が設けられている。副室燃料供給弁７には、燃料ガスの量を連続的に調整できるように比例電磁弁が用いられている。
【００２２】
また、シリンダ２のヘッド部には、燃料ガスと空気の混合気を主燃焼室Ｓ１に送り込むための給気管８が接続されている。この給気管８とシリンダ２のヘッド部との境には、給気弁９の傘部９ａが配設されている。この給気弁９は、図示しないカムによってばね力に抗して下方に押圧されたり、ばねによる復元力で上方に付勢されたりすることで昇降する。給気管８の途中には、燃料ガスを給気管８に流入させるための燃料ガス供給管１０が給気管８に連通するように設けられている。この燃料ガス供給管１０には、主燃焼室Ｓ１への燃料ガスの量を調整するための主室燃料供給弁１１が設けられている。主室燃料供給弁１１には、燃料ガスの量を連続的に調整できるように比例電磁弁が用いられている。
また、燃料ガス供給管６は、副燃焼室Ｓ２と接続された燃料ガス供給管６に連通している。すなわち、燃料ガス供給管６が分岐して主燃焼室Ｓ１と副燃焼室Ｓ２とに燃料ガスを供給する構造となっている。
【００２３】
給気管８を介して主燃焼室Ｓ１へ流入した燃料ガスと空気の混合気は、上昇するピストン３に圧縮され、主燃焼室Ｓ１で燃焼してピストン３を押し下げた後に、クランク軸によって上昇するピストン３に押圧されて、シリンダ２のヘッド部に接続された排気管１２から排気される。この排気管１２とシリンダ２のヘッド部との境には、排気弁１３の傘部１３ａが配設されている。この排気弁１３も給気弁９と同様に、カムによってばね力に抗して下方に押圧されたり、ばねによる復元力で上方に付勢されたりすることで昇降する。
【００２４】
以上のような構成の副室式ガスエンジン１には、エンジン各構成要素に動作指令を与えるＥＣＵ２０が設けられている。
ＥＣＵ２０は、メインコントローラ２０ａと、副室燃料供給弁７および主室燃料供給弁１１にそれぞれ、燃料ガスの供給量の調整信号を出力する副室ガス供給コントローラ２０ｃと、主室ガス供給コントローラ２０ｂとを有する。
【００２５】
メインコントローラ２０ａは、ガバナ２１と、主燃焼室Ｓ１と副燃焼室Ｓ２に対する燃料ガス供給量を算出する主室ガス供給量算出部２２と副室ガス供給量算出部２３とを備える。
ガバナ２１は、例えばこのエンジンを駆動源とする発電機（図示省略）の出力、および回転数にかかる検出信号、並びに給気管８に対する給気圧力、給気温度に係る状態信号である、検出信号を取り込んで、主室ガス供給量算出部２２と副室ガス供給量算出部２３とに制御指令を送る。
【００２６】
次に副室式ガスエンジン１について、図２に示すフローチャートを基に動作、作用を説明する。
運転開始指令でＥＣＵ２０のメインコントローラ２０ａにおけるガバナ２１から、主室ガス供給量算出部２２に、主燃焼室Ｓ１内に供給すべき燃料ガスの供給量を算出する旨の指令が出される（ステップＳ１）。
運転開始指令で副室式ガスエンジン１の動作で、エンジンを駆動源とする発電機の出力、回転数の情報はＥＣＵ２０のメインコントローラ２０ａに常時、取り込まれる。また、給気管８を介して主燃焼室Ｓ１内に取り込まれる給気の圧力、温度は、所定の圧力、温度センサによって検知され、メインコントローラ２０ａに取り込まれる。
【００２７】
主室ガス供給量算出部２２は、ガバナ１２からの指令により燃料ガスの供給量を算出する（ステップＳ２）。この場合、発電機の出力と主燃焼室Ｓ１内に供給すべき燃料ガス供給量（以下、主室燃料ガス供給量）との関係は図３のように示される。図３に示すように、発電機の出力が増すごとに主室燃料ガス供給量は比例的に増大する。
また、主室ガス供給量算出部２２は、算出された主室ガス供給量と、常時取り込まれる発電機の出力、回転数、並びに給気の圧力、温度の情報を基に、下記の式（１）により主室燃料供給弁１１の弁開期間を算出して更新する（ステップＳ３）。
主室燃料供給弁開期間［S］
＝Ｃ１×主室燃料供給量［Nm3／S］×機関回転数［rpm］×給気圧力［Mpa］／給気温度［℃］………（１）
ただしＣ１：定数
【００２８】
さらに、主室ガス供給量算出部２２は、算出された主室ガス供給量と、常時取り込まれる発電機の出力、回転数、並びに給気の圧力、温度の情報を基に、各サイクルの主燃焼室Ｓ１の空気過剰率（以下、主室空気過剰率）を下記の式（２）から算出する（ステップＳ４）。
主室空気過剰率＝
ｋ×｛エンジン回転数［rpm］×給気圧力［Pa］｝／｛主室燃料供給弁の開期間［S］×給気温度［℃］｝………（２）
ただし、ｋ：定数
【００２９】
副室ガス供給量算出部２３では、算出された各サイクルの主燃焼室Ｓ１の空気過剰率と、下記の式（３）から副燃焼室Ｓ２の各サイクルにおける燃料ガス充填率Crを算出する。
Cr＝（λmco−λpci）（ε−1）／（1＋K・λmco）λpci………（３）
ただし、Cr：圧縮開始前  副室（副燃焼室）内充填率、λmco：圧縮開始前主室内空気過剰率、λpci：圧縮終り後副室内空気過剰率、λmci：圧縮終り後主室内空気過剰率
【００３０】
副室ガス供給量算出部２３は、下記の式（４）により副室燃料供給弁７の弁開期間を算出して更新する。
副室燃料供給弁開期間［S］
＝Ｃ２×副室燃料充填率×機関回転数［rpm］×給気圧力［Mpa］／給気温度［℃］………（４）
ただしＣ２：定数
【００３１】
そして、上述のステップＳ３およびステップＳ４において、算出された主室燃料供給弁１１の弁開期間および副室燃料供給弁７の弁開期間が同期されているか判定する（ステップＳ５）。
同期されていればステップＳ１のガバナの出力指令に戻る。
【００３２】
以上のように、副室式ガスエンジン１では、ガバナ２１からの指令で主燃焼室Ｓ１内に供給すべき燃料ガス供給量を算出し、主室燃料供給弁１１の弁開期間を算出して更新し、算出された燃料ガス供給量と、常時取り込まれる発電機の出力、回転数、並びに給気の圧力、温度等の状態信号から主燃焼室Ｓ１内の空気過剰率を算出し、主燃焼室Ｓ１内の空気過剰率から副燃焼室Ｓ２における燃料ガス充填率を算出し、副室燃料供給弁７の弁開期間を算出して更新し、主室燃料供給弁１１の弁開期間および副室燃料供給弁７の弁開期間を同一サイクルで制御運転を行うようにしたので、常時、主燃焼室Ｓ１と副燃焼室Ｓ２との燃料充填率（燃料調整）を同期させることができる。
【００３３】
これにより、一時的に主燃焼室Ｓ１が、燃料リッチになる急激な負荷上昇や瞬時負荷投入等の運転でも、状態信号（発電機などの負荷信号）を直接空気過剰率の算出（予測）に用いたことにより、遅滞なく、点火時期の副室内空気過剰率を混合気の理論値に近い値に制御することができ、副燃焼室Ｓ２内の点火・着火が確実になり、安定して運転が可能となる。
【００３４】
ここで、以上説明した副室式ガスエンジン１の制御方法において、副室（副燃焼室）内空気過剰率についての推定計算の一例をあげ、詳細に説明する。
副室内空気過剰率の推定に当たり、推定計算条件として、計算事例を次のように列挙する。
【００３５】
（１．１）  推定計算条件    対象機関：ＫＵ３０ＧＳＩ
（１）副室容積  Vpc（新規燃料ガスが噴射される前、残留燃焼ガスで充満と仮定）
（２）全室容積  Vmc（圧縮終りＴＤＣ（上死点）での全燃焼室容積：主室＋副室容積）
（３）ストローク容積  Vs
（４）圧縮容積  Vmcs（有効圧縮比）
（５）主室空気過剰率λmco = λmci
（６）排気  残Ｏ２濃度 Cro
（７）燃料ガス；13A  メタンを主成分とする。したがって13A燃料ガスに対する適正空気過剰率は  λ＝1.1 とする。
理論空気量  K＝10.7045  空気Nm3／FG Nm3
【００３６】
（１．２）  推定計算方法
圧縮開始前状態と圧縮終り状態とを単純に仮定計算し、比較推定する。
給気弁が閉まる時（実効閉タイミング）のシリンダ容積からＴＤＣ（上死点）までの圧縮が進行すると考えてその際圧縮始め副室及び主室の圧力は、給気圧から始まると仮定する。
圧縮始めの状態の主室の混合気（均質と仮定する）が、圧縮始めから圧縮終りまでにVpc×(ε−1)で表す体積が、副室内に流入することになる。
よって、圧縮終りの副室の空気過剰率λpciは下記のとおりとなる。
（１）圧縮開始前  副室内燃料ガス充填率：Cr
圧縮開始前  副室内見掛けの空気過剰率：λ´pco
（２）圧縮開始前  主室内空気過剰率：λmco
（３）圧縮終り後  副室内空気過剰率：λpci
（４）圧縮終り後  主室内空気過剰率：λmci＝λmco
λpci＝｛λmco・(ε−1)｝／｛Cr・（1＋K・λmco）＋(ε−1)｝
λpciが目標値：1.10となるように、与えられたλmcoに対して副室の充填率Cr値を制御する。
また、Cr=｛(λmco−λpci)・(ε−1)｝／｛(１＋K・λmco)・ λpci｝
λ´pco＝（1−Cr）／（Cr・K）
このように、圧縮終り後  副室内空気過剰率を燃料ガスの主成分であるメタンに適した、１．１０となるように制御したので、確実な点火が確保される。
【００３７】
次に、瞬時負荷投入時の副室内空気過剰率の試算を行う。
（２．１）  瞬時負荷投入時の主室の空気過剰率の計算
７０％負荷から、Δ１０％、Δ２０％とΔ３０％の３ケースについて、試算を行う。
主室への燃料ガスの供給量は、７０％負荷整定時の燃料ガス供給量より、其々８０％負荷整定時の燃料ガス供給量、９０％負荷整定時そして１００％負荷整定時の燃料ガス供給量へ急変・急増すると仮定する。
圧縮前の主室の空気過剰率λmcoは、急増の燃料ガス量に、７０％負荷時の給気圧力、等価給気温度（シリンダ壁温度考慮）、そして圧縮開始時のシリンダ内容積Vmcsから算出する。
【００３８】
（２．２）  瞬時負荷投入後の適正な圧縮前の副室燃料ガス充填率の計算
副室の圧縮後の空気過剰率が、適正と考えられるλpci＝1.10を目標に（１．２）の推定計算方法を用いて算出する
【００３９】
以上、１．副室内空気過剰率の推定、および２．瞬時負荷投入時の副室内気過剰率の試算について説明した。本計算法は、圧縮前シリンダ内容積及び給気圧力をベースに給気温度を考慮した。
しかしながら、実際は、主室や、副室内に充填される燃料ガス量及び新規空気量は、シリンダ内壁温度や副室壁温度の影響を、特に壁面温度が高くなればなるほど、影響を受けると考えられる。
また、実際の点火プラグ周りの点火前の空気過剰率、ガス流速等は、副室内ガス流入角度や主室との連通孔、そして副室の形状の影響もあることから、本計算は、あくまで基本的状況をみる簡易計算法と認識しておく必要がある。
【００４０】
ここで、本計算方法を用いた、各負荷整定時状態量と各負荷瞬時投入時の主室空気過剰率と適正副室充填率の試算結果の一例を図４に示す。
【産業上の利用可能性】
【００４１】
本発明の副室式ガスエンジンの制御方法では、副燃焼室での失火を確実に防止することができる。そして本発明は、副室式エンジンを搭載した発電セットの他、車両、航空機及び船舶などに適用が可能である。
【符号の説明】
【００４２】
１  副室式ガスエンジン
２  シリンダ
３  ピストン
４  副燃焼室部材
５  点火プラグ
６  燃料ガス供給管
７  副室燃料供給弁
８  給気管
９  給気弁
９ａ傘部
１０  燃料ガス供給管
１１  主室燃料供給弁
１２  排気管
１３  排気弁
１３ａ傘部
２０  ＥＣＵ
２０ａメインコントローラ
２０ｂ主室ガス供給コントローラ
２０ｃ副室ガス供給コントローラ
２１  ガバナ
２２  主室ガス供給量算出部
２３  副室ガス供給量算出部
Ｓ１  主燃焼室
Ｓ２  副燃焼室
【図１】
2014092039.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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