(57)【要約】  軸状部を有する耐熱鋳物であり、前記軸状部の塑性加工される領域における組織はデンドライトを含み、前記デンドライトは、前記軸状部の中心軸の垂直方向とデンドライトの主軸とのなす角度の平均値が２０°の範囲内のデンドライトである耐熱鋳物。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸状部を有する耐熱鋳物であり、前記軸状部の塑性加工される領域における組織はデンドライトを含み、前記デンドライトは、前記軸状部の中心軸の垂直方向と前記デンドライトの主軸とのなす角度の平均値が２０°の範囲内のデンドライトである耐熱鋳物。
【請求項２】
鉄と、０質量％を超え１．４質量％以下の炭素と、０質量％を超え６９質量％以下のニッケルと、６質量％以上５２質量％以下のクロムと、を含む請求項１に記載の耐熱鋳物。
【請求項３】
ターボチャージャーのノズルベーンである請求項１に記載の耐熱鋳物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、塑性加工性に優れた軸状部を有する耐熱鋳物に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車エンジン等に搭載されるターボチャージャーには可変ノズルターボチャージャーと呼ばれるものがある。可変ノズルターボチャージャーは、メーカーにより、可変容量ターボ、ＶＧターボ、可変ノズルベーン式ターボ、可変翼ターボ、ＶＧＳターボと称されることがある。
可変ノズルターボチャージャーは、排気側タービンハウジング内の排気ガス通路にあるノズルベーンを開閉することにより、排気ガス通路の開口面積が変化し、エンジンの回転数に応じて排気側タービンホイールへの排気ガスの流速及び流量が制御され、過給効果を高めるものである。
可変ノズルターボチャージャーには、多数のノズルベーンが組込まれている。また、可変ノズルターボチャージャーは高温の排気ガスを利用するため、高い耐熱性が要求される。
ノズルベーン等の耐熱鋼製又は耐熱合金製の耐熱鋳物は、溶接、あるいはカシメ等の塑性加工により可変ノズルターボチャージャー本体に組込まれる。【０００３】
耐熱鋳物を本体に溶接により組み込む場合、局部的な加熱冷却によりひずみが発生したり、耐熱鋳物又は本体が熱の影響を受けたり、溶接スパッタにより後処理が必要になることがある。
他方、カシメ等の塑性加工により取り付ける場合、既述の如き耐熱鋳物又は本体性状への影響は少ない。しかし、通常、耐熱鋳物は塑性変形性が低いため、均一な状態で変形せず、所望されない変形が起こったり、クラックが生じたりすることがある。
このため、耐熱性に優れ、かつ、塑性加工性に優れた耐熱鋳物が切望されている。【０００４】
ノズルベーンの製造方法として、ダイカスト等の鋳造工程、又は金属射出成形後、軸部を軸方向に押圧し、その後翼部を押圧して成型する方法が開示されている（例えば、特許文献１参照）。
ＶＧＳタイプターボチャージャーにおける可変翼の製造方法として、鋳造時の素形材の凝固組織を細かくし、その後、軸部を転造加工し、そして、仕上げを行う方法が開示されている（例えば、特許文献２参照）。【０００５】
【特許文献１】特開２０１０−１９６５８３号公報
【特許文献２】特開２００３−４９６５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１で示されている技術では、凝固組織の意識的なコントロールを行っていないため、変形量の大きな塑性加工を行うのが困難である。
また、特許文献２で示されている技術では、組織を微細化しているのみであるため、変形量の大きな塑性加工を行うのが困難である。【０００７】
本発明の一実施形態の課題は、カシメに代表される塑性変形量の大きな加工を行った場合に、所望されない変形やクラックの発生が抑制され、塑性加工性に優れた耐熱鋳物を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
課題を解決するための手段は、以下の実施形態を含む。
＜１＞  軸状部を有する耐熱鋳物であり、前記軸状部の塑性加工される領域における組織はデンドライトを含み、前記デンドライトは、前記軸状部の中心軸の垂直方向と前記デンドライトの主軸とのなす角度の平均値が２０°の範囲内のデンドライトである耐熱鋳物。
デンドライトは、主軸と主軸から枝分かれした二次デンドライトとを有する樹枝状結晶であり、主軸は幹に相当する箇所を指す。【０００９】
本明細書において、耐熱鋳物とは、耐熱鋼又は耐熱合金からなる鋳物を指す。本実施形態の耐熱鋳物は、塑性加工性に優れる部分を持つため、他部材との係合を必要とする用途に好適に使用される。即ち、本実施形態の耐熱鋳物に、塑性変形量の大きな加工、例えば、カシメを行なったときに、塑性加工性に優れる領域の変形量が従来の耐熱鋳物に比較してより大きくなるために、カシメを行なって固定する部材の溝などへの充填性がより高くなり、接合力がより高まるものと考えられる。【００１０】
＜２＞  鉄と、０質量％を超え１．４質量％以下の炭素と、０質量％を超え６９質量％以下のニッケルと、６質量％以上５２質量％以下のクロムと、を含む＜１＞に記載の耐熱鋳物。
＜３＞  ターボチャージャーのノズルベーンである＜１＞に記載の耐熱鋳物。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の一実施形態によれば、カシメに代表される塑性変形量の大きな加工を行った場合に、所望されない変形やクラックの発生が抑制され、塑性加工性に優れた耐熱鋳物を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】実施例、及び比較例の耐熱鋳物を、軸状部の中心軸を含む平面で切断した断面の模式図であり、枠線で示されたデンドライトの主軸と、軸状部の中心軸の垂直方向とのなす角度αを模式的に表示している。
【図２Ａ】実施例１の耐熱鋳物の第１の試料を軸状部の中心軸を含む平面で切断した断面の顕微鏡写真である。
【図２Ｂ】図２Ａにおいて枠内に示される塑性加工に供される領域の部分拡大写真である。
【図３Ａ】実施例１の耐熱鋳物の第２の試料を軸状部の中心軸を含む平面で切断した断面の顕微鏡写真である。
【図３Ｂ】図３Ａにおいて枠内に示される塑性加工に供される領域の部分拡大写真である。
【図４Ａ】実施例１の耐熱鋳物の第３の試料を軸状部の中心軸を含む平面で切断した断面の顕微鏡写真である。
【図４Ｂ】図４Ａにおいて枠内に示される塑性加工に供される領域の部分拡大写真である。
【図５Ａ】実施例１の耐熱鋳物の第４の試料を軸状部の中心軸を含む平面で切断した断面の顕微鏡写真である。
【図５Ｂ】図５Ａにおいて枠内に示される塑性加工に供される領域の部分拡大写真である。
【図６Ａ】実施例１の耐熱鋳物の第５の試料を、軸状部の中心軸と垂直方向に切断した断面の顕微鏡写真である。
【図６Ｂ】図６Ａにおいて、左側の枠内に示される領域の部分拡大写真である。
【図６Ｃ】図６Ａにおいて、右側の枠内に示される領域の部分拡大写真である。
【図７Ａ】比較例１の耐熱鋳物を軸状部の中心軸を含む平面で切断した断面の顕微鏡写真である。
【図７Ｂ】図７Ａにおいて枠内に示される塑性加工に供される領域の部分拡大写真である。
【図８】カシメ部材として使用される、耐熱鋳物の概略部分側面図である。
【図９Ａ】図８のカシメ部材と接合されるプレート状のカシメ接合部品（以下、単に接合部品と記す）の概略部分平面図である。
【図９Ｂ】図８のカシメ部材と接合されるプレート状の接合部品の概略部分断面図である。
【図１０Ａ】接合部品の開口部に、カシメ部材を挿入した状態を示す概略部分平面図である。
【図１０Ｂ】接合部品の開口部に、カシメ部材を挿入した状態を示す概略部分断面図である。
【図１１Ａ】接合部品の開口部にカシメ部材を挿入し、カシメを行った後の状態を示す部分概略平面図である。
【図１１Ｂ】接合部品の開口部にカシメ部材を挿入し、カシメを行った後の状態を示す概略部分断面図である。
【図１２】比較例２の耐熱鋳物を軸状部の中心軸を含む平面で切断した断面の顕微鏡写真である。
【図１３】実施例１の耐熱鋳物のカシメ加工後の上部からの外観平面写真である。
【図１４Ａ】比較例１の耐熱鋳物の不合格品におけるカシメ加工後の上部からの外観平面写真である。
【図１４Ｂ】比較例２の耐熱鋳物の不合格品におけるカシメ加工後の上部からの外観平面写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の一実施形態について詳細に説明する。
本発明者らは、軸状部を有する耐熱鋳物であり、前記軸状部の塑性加工される領域における組織がデンドライトを含み、前記デンドライトが、前記軸状部の中心軸の垂直方向と前記デンドライトの主軸とのなす角度の平均値が２０°の範囲内のデンドライトであるとき、デンドライトの主軸の方向への塑性変形性が向上することを見出した。
その作用機構は明確ではないが、軸状部の中心軸の垂直方向とデンドライトの主軸とのなす角度の平均値が、２０°の範囲内となるデンドライトが存在することで、加工時にデンドライトが主軸の方向に滑り、塑性変形性が改善されたためであると考えている。
本実施形態の耐熱鋳物は、既述のように、カシメに代表される塑性変形量の大きな加工を行った場合に、所望されない変形やクラックの発生が抑制されるため、塑性加工によって他部材に係合可能な耐熱鋳物として有用である。
なお、本実施形態は上記推定機構には何ら制限されない。
【００１４】
本実施形態の耐熱鋳物は、効果の観点からは、軸状部の中心軸の垂直方向とデンドライトの主軸とのなす角度の平均値が２０°の範囲内であることにより本実施形態の効果を奏する。当該角度は、１５°の範囲内がより好ましく、１０°の範囲内であることがさらに好ましい。
【００１５】
デンドライトの主軸の確認方法としては、鏡面研磨した耐熱鋳物の試料を、酸を含む適切な液で腐食し、腐食させた表面を、実体顕微鏡を用いて倍率２０倍〜８０倍で観察して確認する方法がある。
【００１６】
なお、本明細書において、軸状部の中心軸の垂直方向とデンドライトの主軸とのなす角度の平均値は、断面において明確に確認できるデンドライトの主軸と軸状部の中心軸の垂直方向との角度を、１つの試料に対して各々複数箇所測り、測定値の平均値を出す方法で得た値を用いている。
【００１７】
耐熱鋳物の軸状部の中心軸の垂直方向とデンドライトの主軸とのなす角度について図１を用いて説明する。図１は、耐熱鋳物を、軸状部の中心軸を含む平面で切断した断面の模式図であり、デンドライトの主軸が枠線により模式的に示されている。
Ａは軸状部の中心軸を表し、Ｂは軸状部の中心軸の垂直線を表し、Ｃは枠線にて模式的に示されたデンドライトの主軸の方向を表す。
本明細書における耐熱鋳物の軸状部の中心軸の垂直方向とデンドライトの主軸とのなす角度とは、図１に示す軸状部の中心軸の垂直線Ｂと、デンドライトの主軸の方向を示す線Ｃと、のなす角度αを指す。
【００１８】
図２Ａ〜図５Ｂに示す試料は、後述する実施例１で得た複数の試料よりランダムに４つ選択した第１の試料〜第４の試料であり、選択した各試料を観察の対象とした。
例えば、図２Ｂに示す第１の試料において、軸状部の中心軸の垂直方向とデンドライトの主軸とのなす角度の平均値は１８．４°である。同様に、図３Ｂに示す第２の試料では１０．３°であり、図４Ｂに示す第３の試料では、１２．１°であり、図５Ｂに示す第４の試料では、３．４°であった。
【００１９】
図６Ａに示す試料は、後述する実施例１で得た複数の試料よりランダムに選択した第５の試料であり、図６Ａにおいて白色で表示される筋状に見える模様はデンドライトの主軸であり、デンドライトの主軸が図６Ａ中、線Ａと線Ｂの交点に垂直に存在する軸状部の中心軸に向かって放射状に伸びていることがわかる。
図２Ｂ、図３Ｂ、図４Ｂ、図５Ｂに示すように、軸状部の中心軸の垂直方向とデンドライトの主軸とのなす角度の平均値が２０°の範囲内という本実施形態に規定された範囲内に存在することで、カシメ加圧時、隣接して存在するデンドライトの主軸の方向に滑り、塑性変形性が改善される。よって、カシメにより固定する部材の溝などへの充填性が高くなり、耐熱鋳物の歪み、変形、クラックの発生が効果的に抑制され、カシメによる接合力がより高まる。
図７Ｂに示す比較例１の耐熱鋳物の、塑性加工される領域の軸状部の中心軸の垂直方向とデンドライトの主軸とのなす角度の平均値は２６．７°であり、本実施形態の範囲外である。
【００２０】
本実施形態の耐熱鋳物において塑性加工に供される軸状部の軸径は、カシメなどの塑性加工が容易であるという観点から、１５ｍｍ以下が好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましく、７ｍｍ以下がさらに好ましい。
下限値には特に制限はないが、塑性加工に耐える強度を有するという観点から２ｍｍ以上であることが好ましい。
【００２１】
本実施形態の耐熱鋳物は、鉄と、０質量％を超え１．４質量％以下の炭素と、０質量％を超え６９質量％以下のニッケルと、６質量％以上５２質量％以下のクロムと、を含むことが好ましい。
製造に好適な耐熱合金としては、例えば、ＪＩＳ  Ｇ５１２２（２００３年）「耐熱鋼及び耐熱合金鋳造品」に記載される合金のうち、ＳＣＨ２１、ＳＣＨ２２、などが挙げられる。
例えば、ＳＣＨ２１は、鉄と、０．２５質量％〜０．３５質量％の炭素と、１９．００質量％〜２２．００質量％のニッケルと、２３．００質量％〜２７．００質量％のクロムと、１．７５質量％以下のシリコンと、０．０４０質量％以下のリンと、０．０４０質量％以下の硫黄と、１．５０質量％以下のマンガンとを含む合金である。
【００２２】
本実施形態の耐熱鋳物のデンドライトの主軸の方向を制御する方法には特に制限はない。例えば、鋳型の温度条件を直接制御する方法、結晶微細化剤を使用する方法などが挙げられ、これらの方法を目的に応じて１種又は２種以上適宜選択して適用することができる。結晶微細化剤としては、例えば、コバルトアルミネート、酸化コバルトなどが挙げられる。
【００２３】
鋳造時の、溶湯の温度、流動性、溶湯の注入口の位置、注入速度、鋳型温度などの条件は、目的に応じて最適化することができる。
【００２４】
鋳型に注入された耐熱合金を冷却固化した後、鋳型から取り出すことで、本実施形態の耐熱鋳物の原形となる鋳物が作製される。
その後、切削や表面研磨等の加工を加えることにより最終製品を得ることも出来る。
例えば、原形となる鋳物を形成した後、デンドライトの好ましい態様を多く含む組織を有する部分を切削加工して形成することができる。
【００２５】
得られた耐熱鋳物の軸状部を、取り付ける対象部品と組み合わせてカシメ加工することにより接合することができる。
カシメ加工は、インサートと呼ばれる工具を使用し、先端中心を軸状部の中心軸に位置させてカシメを行う。
【００２６】
本実施形態の耐熱鋳物は、塑性加工される領域における組織がデンドライトを含み、前記デンドライトは、前記軸状部の中心軸の垂直方向と前記デンドライトの主軸とのなす角度の平均値が２０°の範囲内のデンドライトであるため、カシメ部が一様に塑性変形し、延伸が均一に行われ、軸状部の先端は平面視で円形に近いカシメ部が形成され、安定な固定がなされ、カシメ加工後のクラック、歪みの発生などが抑制される。
【００２７】
本実施形態の耐熱鋳物は、塑性変形性が容易な部位を持つ。
よって、高温条件下で使用されるエンジン部品、ボイラー部品などの接合を伴う部品に使用することが出来、その応用範囲は広い。
中でも、耐熱性を要求される、可変容量ターボチャージャーのノズルベーンに好適に用いることができる。
【実施例】
【００２８】
以下、具体例を挙げて本実施形態を詳細に説明する。
〔実施例１〕
（鋳型の製作）
まず、耐熱鋳物の凹形状を有する原形用金型を製作し、ワックスを注入しワックス模型を製作した。
鋳型の初層の形成には、コバルトアルミネートを耐火材全量に対し、０．５質量％を含むジルコンサンドを主材としたスラリーを耐火材の原料とし、得られたワックス模型に、初層形成用の耐火材を浸漬法により被覆し乾燥させて鋳型の初層を形成した。
スラリーは、ジルコンサンド８０質量％と溶融シリカ２０質量％との混合物を含む。
初層の乾燥後の厚さは、０．０５ｍｍ〜０．５０ｍｍとした。
初層の形成後、スラリーを被覆し、乾燥することを繰り返し、適切な強度を持つ耐火材からなる被覆層を有するワックス模型を作製した。
本実施例では、耐火材の被覆は浸漬法で行なったが、刷毛等により塗布する塗布法、スプレーなどで吹き付ける吹き付け法などにより行ってもよい。【００２９】
次に、耐火材からなる被覆層を有するワックス模型を加圧、加熱炉内で、４９０ｋＰａ〜１６４２ｋＰａ、１５０℃〜２００℃の温度範囲で加熱し、ワックス模型を溶融除去した。
その後、乾燥させ耐火材からなる鋳造型（鋳型）を製作した。
さらに、１０００℃〜１２００℃の温度範囲で焼成する焼成工程を実施し、鋳造に使用し得る強度を有する鋳造型を得た。【００３０】
（鋳造）
耐熱合金ＳＣＨ２１（ＪＩＳ  Ｇ５１２２（２００３年））を、１６５０℃に加熱し溶湯を得た。
上記で得られた鋳造型の温度を１０００℃〜１１００℃にして、前記溶湯を減圧下で鋳造温度１６５０℃にて鋳造型に注湯した。
溶湯の凝固を確認し、大気中で２時間放置した後、鋳造型を破壊して、耐熱鋳物の原形を得た。
その後、サンドブラスト、切削加工を行って、実施例１の耐熱鋳物を得た。
図８は、カシメ軸の概略側面図であり、各部位の寸法は以下の通りである。
Ｈ１：４．０ｍｍ
Ｈ２：１．６ｍｍ、
Ｄ１：φ３．０ｍｍ
Ｄ２：φ１．８ｍｍ【００３１】
（断面組織観察）
複数の製造ロットの中から無作為に選んだ実施例１の耐熱鋳物４点を選択し、それぞれ軸状部の中心軸を含む平面で切断し、断面を塩酸と硝酸との容積比３：１の混合物である王水にて腐食し、腐食させた断面を水洗して王水を除去した後、実体顕微鏡を用いて倍率２０倍（例えば、図２Ａ）及び８０倍(例えば、図２Ｂ）で撮影した。得られた断面の顕微鏡写真を図２Ｂ、図３Ｂ、図４Ｂ、図５Ｂに示す。デンドライトの主軸は、白い筋状の層として観察される。各図中において、デンドライトの主軸上に破線を引き、見やすくしている。【００３２】
図２Ｂに示すように、第１の試料では、軸状部の中心軸の垂直方向とデンドライトの主軸とのなす角度の平均値は１８．４°である。図３Ｂに示すように、第２の試料では１０．３°であり、図４Ｂに示す第３の試料では１２．１°であり、図５Ｂに示す第４の試料では、３．４°であることが分かる。
図６Ａ〜図６Ｃの断面写真からは、デンドライトの主軸は、周縁部から図６Ａ中における線Ａと線Ｂの交点を通り紙面に垂直な軸状部の中心軸に向かい放射状に形成されていることがわかる。【００３３】
（性能評価）
実施例１の耐熱鋳物をカシメ部材１０として使用し、接合部品１２の開口部１４に挿入してカシメを行った。
図９Ａは、開口部１４を有する接合部品１２の概略部分平面図であり、図９Ｂはカシメ部材を挿入する部分近傍の概略部分断面図であり、図９Ｂに示す寸法は、以下に示すとおりである。
Ｈ３：３．０ｍｍ
Ｈ４：１．５ｍｍ、
Ｄ３：φ５．０ｍｍ
Ｄ４：φ３．０５ｍｍ【００３４】
図１０Ａは接合部品１２の開口部１４に、カシメ部材１０を挿入した状態を示す概略部分平面図であり、図１０Ｂは、図１０Ａのカシメ部の概略部分断面図である。【００３５】
カシメ装置として、吉川鐵工株式会社製  ＵＳ−３６を用いて、カシメ部材１０の先端を塑性変形させて接合を行った。
カシメ代（軸状部の高さ方向の減少量）は０．９５ｍｍ、１．０５ｍｍ、１．１５ｍｍ、及び１．２５ｍｍにて行なった。この減少量が大きいほど、カシメ時の変形量が多いことを意味する。
カシメ装置のインサートは平形形状を用い、先端径４．５ｍｍ、角度５°、荷重２，３００Ｎ、回転数１，４６０ｒｐｍ（回／分）の条件で行なった。
図１１Ａは、接合部品１２に、カシメ部材１０を挿入し、カシメを行なった後の概略平面図であり、図１１Ｂは、図１１Ａのカシメ部の概略部分断面図である。図１１Ｂに示すように、カシメ部材１０の先端が塑性変形して、接合部品１２のカシメ部の形状に添うように変形し固定化された。【００３６】
＜カシメ加工試験の要求仕様＞
カシメ加工部は均一に変形し、割れが発生しないことが要求仕様である。この要求仕様を満たす試料を合格とした。【００３７】
複数の製造ロットで製造した実施例１の耐熱鋳物の中から１６０個を選び、各条件下、各４０個を使用して、カシメ加工試験を行い、結果は下記のようになった。
（１）カシメ代：０．９５ｍｍ
・４０個中全て合格であった。
（２）カシメ代：１．０５ｍｍ
・４０個中全て合格であった。
（３）カシメ代：１．１５ｍｍ
・４０個中全て合格であった。
（４）カシメ代：１．２５ｍｍ
・４０個中全て合格であった。
即ち、実施例１で得た耐熱鋳物１６０個は、全数が合格品であった。【００３８】
〔比較例１〕
実施例１の製造方法において、溶湯の注入口の位置を変更し、軸状部の中心軸の垂直方向とデンドライトの主軸とのなす角度の平均値が２０°より大きい角度を有する比較例１の耐熱鋳物を製作した。【００３９】
（断面組織観察）
比較例１の耐熱鋳物を、軸状部の中心軸を含む平面で切断した断面の顕微鏡写真を図７Ａに示す。図７Ｂは、図７Ａの枠内の拡大写真である。
図７Ｂに示すように、軸状部の中心軸の垂直方向とデンドライトの主軸とのなす角度の平均値は２６．７°であり、本実施形態の範囲外の耐熱鋳物であることが分かる。図７Ｂ中、デンドライトの主軸は、白い筋状の層として観察される。図７Ｂでは、デンドライトの主軸上に破線を引き、見やすくしている。なお、図７A、及び図７Ｂにおいて観察される黒点は、耐熱鋳物の硬度を測定した時の圧痕であり、耐熱鋳物の組織との関連はない。【００４０】
比較例１の耐熱鋳物の中から１６０個を選び、各条件下、各４０個を使用して、カシメ加工試験を行い、結果は下記のようになった。
（１）カシメ代０．９５ｍｍ
・４０個中３７個合格であった。
（２）カシメ代１．０５ｍｍ
・４０個中３６個合格であった。
（３）カシメ代１．１５ｍｍ
・４０個中３５個合格であった。
（４）カシメ代１．２５ｍｍ
・４０個中３１個合格であった。
上記の結果から、比較例１の耐熱鋳物では、カシメ加工時の塑性変形量が増えるにつれて、合格率が下がっていることが分かる。【００４１】
〔比較例２〕
実施例１と同様の製造方法において、結晶微細化剤を使用しなかった以外は、実施例１と同様にして、比較例２の耐熱鋳物を製作して評価した。【００４２】
（断面組織観察）
比較例２の耐熱鋳物を、軸状部の中心軸を含む平面で切断した断面の顕微鏡写真を図１２に示す。
図１２に示すように、左半分にはデンドライトが形成されておらず、右半分は軸状部の中心軸の垂直方向とデンドライトの主軸とのなす角度の平均値は６２．６°であり本実施形態の範囲外の耐熱鋳物であることが分かる。図１２では、デンドライト主軸上に破線を引き、見やすくしている。【００４３】
比較例２の耐熱鋳物の中から１６０個を選び、各条件下、各４０個を使用して、カシメ加工試験を行い、結果は下記のようになった。
（１）カシメ代：０．９５ｍｍ
・４０個中２９個合格であった。
（２）カシメ代：１．０５ｍｍ
・４０個中２３個合格であった。
（３）カシメ代：１．１５ｍｍ
・４０個中１９個合格であった。
（４）カシメ代：１．２５ｍｍ
・４０個中１８個合格であった。
結果から、比較例２の耐熱鋳物では塑性変形量が少ない時にも合格率は低く、増えるにつれて合格率が大きく下がっていることが分かる。【００４４】
カシメ部の試験後の外観写真を図１３、図１４Ａ、及び図１４Ｂに示す。
図１３は、全数が合格品であった実施例１の耐熱鋳物の一例の外観写真であり、均一に塑性加工され、ワレは観察されない。
図１４Ａは、比較例１の耐熱鋳物の不合格品の一例の外観写真であり、変形が均一でないため、矢印の指す箇所に、白色のワレが観察された。
図１４Ｂは、比較例２の耐熱鋳物で不合格品の一例の外観写真であり、変形が均一でないため、矢印の指す箇所に、白色のワレが観察された。【００４５】
以上のように、本実施形態の耐熱鋳物は、塑性加工性に優れる領域を持つため、カシメに代表される塑性変形量の大きな加工を行なっても、均一でない変形やワレの発生が起きないことが分かる。【００４６】
本明細書に記載された全ての文献、特許出願、及び技術規格は、個々の文献、特許出願、及び技術規格が参照により取り込まれることが具体的かつ個々に記された場合と同程度に、本明細書中に参照により取り込まれる。
【図１】
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【図２Ａ】
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【図２Ｂ】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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【図４Ａ】
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【図４Ｂ】
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【図５Ａ】
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【図５Ｂ】
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【図６Ａ】
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【図６Ｂ】
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【図６Ｃ】
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【図７Ａ】
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【図７Ｂ】
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【図８】
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【図９Ａ】
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【図９Ｂ】
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【図１０Ａ】
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【図１０Ｂ】
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【図１１Ａ】
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【図１１Ｂ】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４Ａ】
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【図１４Ｂ】
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【国際調査報告】
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