(57)【要約】  金型の外表面にコーティングを備えた遠心鋳造用金型であって、前記コーティングは、酸化鉄膜又は主成分としてカルシウムを含む膜である。この場合コーティングは、前記外表面の略全面を覆うように形成されていることが好ましい。また、コーティングが酸化鉄膜である場合は、その膜は四酸化三鉄を含む膜であることが好ましい。また、コーティングが主成分としてカルシウムを含む膜である場合は、その厚みが０．４ｍｍ以下であることが好ましい。更に、その膜は主成分としてカルシウムを含む膜のうち主成分を炭酸カルシウムとする膜であることが好ましい。上述のような遠心鋳造用金型によれば、金型の外表面の冷却を均一に行うことができ、金型の変形を抑制することができる。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
遠心鋳造用金型であって、
外表面にコーティングを備え、
前記コーティングは、酸化鉄膜又は主成分としてカルシウムを含む膜である
遠心鋳造用金型。
【請求項２】
前記コーティングは、前記外表面の略全面を覆うように形成されている請求項１に記載の遠心鋳造用金型。
【請求項３】
前記コーティングは、前記酸化鉄膜のうち四酸化三鉄を含む膜である請求項１又は２に記載の遠心鋳造用金型。
【請求項４】
前記コーティングは、前記主成分としてカルシウムを含む膜であり、その厚みが０．４ｍｍ以下である請求項１又は２に記載の遠心鋳造用金型。
【請求項５】
前記コーティングは、前記主成分としてカルシウムを含む膜のうち主成分を炭酸カルシウムとする膜である請求項１又は４に記載の遠心鋳造用金型。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、遠心鋳造用金型に関する。
【背景技術】
【０００２】
円筒状の鋳型をその軸線を中心に高速回転させ、注入した溶融金属を遠心力で金型内壁に張り付かせることで中空鋳造品である管部材を製造する遠心鋳造方法が知られている。
遠心鋳造方法では、成形した鋳造品を鋳型から引き抜きやすくすると共に中空鋳造品の外表面に形状を付与させるため、鋳型内に塗型材を塗布する方法が採られることがある。この場合、塗型材の塗布を容易にすると共に塗布した塗型材を乾燥させるために、塗型材の塗布に際して、鋳型を適切な温度になるまで予め冷却しておきたい。
このため、先行する鋳造サイクルで鋳型から成形した鋳造品を引き抜いた後、次の鋳造サイクルで塗型材を塗布する前に、鋳型の外表面を冷却している。【０００３】
このように、先行する鋳造サイクルで鋳造品を鋳造してから次の鋳造サイクルに移行するまでの間に鋳造型の内部を冷却する技術が提案されている（例えば、特許文献１）。
特許文献１には、高温の鋳造型の内部に冷却液を噴霧又は散布して冷却するに際し、鋳造型から発生するミストを回収して周辺設備の劣化を防止し、作業環境の改善がはかれるようにした技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−１６０５００号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
遠心鋳造用金型の外表面の冷却に際しては、金型外表面上での部位ごとに温度低下に差が生じ、これによる温度差に起因して金型が変形を起こしていた。この変形により、金型内の鋳造品を引き抜く際の離型抵抗が大きくなり、鋳造品の引き抜きのために強力で大型な装置を用いなくてはならず、遠心鋳造工程の設備が大きくなるなどの問題が発生していた。
しかしながら、特許文献１に開示された技術は、鋳造型を冷却するに際して発生するミストの回収を主眼とするものであり、遠心鋳造用金型をその外表面から冷却する場合に生じる変形等の技術課題については別段の視点がない。【０００６】
そこで、本発明は、金型の外表面の冷却を均一に行うことができ、金型の変形を抑制することができる遠心鋳造用金型を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
発明者等は、遠心鋳造用金型の冷却時における温度低下が部位ごとに異なっていることの原因として、金型表面の部位ごとに、ライデンフロスト現象の発生度合いに差があることを見出した。即ち、金型外表面は、内部に注湯した溶湯の熱により、３００℃程度まで上昇しており、その状態で、冷却しようとすると、冷却水が金型外表面で瞬時に蒸発し、金型外表面と液体との間に蒸発気体の層が発生して、熱伝導を阻害するライデンフロスト現象が生じるが、この現象の発生度合いが金型表面の部位ごとに異なる。
発明者等は、上述の点に着眼し、ライデンフロスト現象の発生を抑制して、金型の冷却効果を均一にするため、金型表面に断熱性のあるコーティングを施し、界面温度を下げることにより上記課題を解決した。
ここに、次のような技術を提案する。【０００８】
（１）遠心鋳造用金型（例えば、後述する遠心鋳造用金型１０）であって、外表面にコーティング（例えば、後述するコーティング１０ａ）を備え、前記コーティングは、酸化鉄膜又は主成分としてカルシウムを含む膜である遠心鋳造用金型。【０００９】
上記（１）の遠心鋳造用金型では、酸化鉄膜又は主成分としてカルシウムを含む膜でなるコーティングによって、金型の界面温度がライデンフロスト現象を生じない範囲内に留まるため、遠心鋳造用金型の外表面の均一な冷却がライデンフロスト現象によって阻害されない。従って、遠心鋳造用金型における温度差に起因する変形が抑制される。【００１０】
（２）前記コーティングは、前記外表面の略全面を覆うように形成されている、上記（１）の遠心鋳造用金型。【００１１】
上記（２）の遠心鋳造用金型では、上記（１）の遠心鋳造用金型において特に、前記コーティングは前記外表面の略全面を覆うように形成されている。このため、遠心鋳造用金型全体の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。【００１２】
（３）前記コーティングは、前記酸化鉄膜のうち四酸化三鉄を含む膜である、上記（１）又は（２）の遠心鋳造用金型。【００１３】
上記（３）の遠心鋳造用金型によれば、特に、ライデンフロスト現象の抑制効果が良好である。従って、遠心鋳造用金型の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。【００１４】
（４）前記コーティングは、前記主成分としてカルシウムを含む膜であり、その厚みが０．４ｍｍ以下である、上記（１）又は（２）の遠心鋳造用金型。【００１５】
上記（４）の遠心鋳造用金型によれば、特に、ライデンフロスト現象の抑制効果が良好である。従って、遠心鋳造用金型の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。【００１６】
（５）前記コーティングは、前記主成分としてカルシウムを含む膜のうち主成分を炭酸カルシウムとする膜である上記（１）又は（４）の遠心鋳造用金型。【００１７】
上記（５）の遠心鋳造用金型によれば、特に、ライデンフロスト現象の抑制効果が良好である。従って、遠心鋳造用金型の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、金型の外表面の冷却を均一に行うことができ、金型の変形を抑制することができる遠心鋳造用金型を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の一実施形態としての遠心鋳造用金型を用いて行う遠心鋳造の工程図である。
【図２】図１の工程における遠心鋳造用金型の温度の履歴を表す図である。
【図３】遠心鋳造用金型の冷却時における曲り量の温度依存性を表す図である。
【図４】本発明の一実施形態としての遠心鋳造用金型に施されたコーティングを表す概念図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
先ず、本発明の遠心鋳造用金型を用いて行う遠心鋳造の工程について説明することにより、本発明で課題としている遠心鋳造用金型の外表面からの冷却について明らかにする。
【００２１】
図１は、本発明の遠心鋳造用金型を用いて行う遠心鋳造の工程図である。図１では、遠心鋳造の１サイクルの工程を表している。
図１において、１サイクルの工程は（ａ）→（ｂ）→（ｃ）→（ｄ）→（ｅ）→（ｆ）の順に行われ、この１サイクルが循環的に繰り返されて毎回鋳造品が作られる。
本例の場合、鋳造品は管状体であり、１本の管状体である鋳造品が既定の長さで複数に切断されて、それぞれエンジンのシリンダスリーブに加工される。
【００２２】
上述の工程において、（ａ）は金型清掃工程、（ｂ）は型温調整工程、（ｃ）は塗型塗布工程、（ｄ）は注湯工程、（ｅ）はキュア工程、（ｆ）は製品引き抜き工程である。
図１において、円筒状の遠心鋳造用金型１０はその軸が略水平方向となるように設置される。遠心鋳造用金型１０は２組のローラによって軸の周りに回転可能に支持される。２組のローラは、図１において、左側の１組の一対のローラ２１と右側の１組の一対のローラ２２である。これらのローラ２１及びローラ２２は図示しないモータ等の動力源によって回転駆動され、この回転に伴って遠心鋳造用金型１０がその軸の周りに回転する。遠心鋳造用金型１０の一端側（図１において左側）には中心部に開口（不図示）が設けられた円環状枠体１１が嵌装される。また、遠心鋳造用金型１０の他端側（図１において右側）にはエンドキャップ１２が着脱可能に嵌装される。
遠心鋳造用金型１０は（ｆ）の製品引き抜き工程以外の工程では回転を持続する。
尚、遠心鋳造用金型１０は外表面に特定のコーティングが施されていることを一つの特徴とするが、これについては後に詳述する。
【００２３】
次に（ａ）から（ｆ）までの１サイクルの工程について順次説明する。
（ａ）の金型清掃工程では、直前のサイクルにおいて塗型と鋳造品とによるワークが抜き出されて未だ高温の遠心鋳造用金型１０の内周面が、部分的にそのロッド３０が示された清掃機構の先端側に取付けられたブラシ３１によって清掃される。ロッド３０、従って、ブラシ３１は遠心鋳造用金型１０の軸方向に往復移動し、このとき遠心鋳造用金型１０はその軸の周りに例えば、１８０ｒｐｍ程度の低速で回転を持続する。これにより、遠心鋳造用金型１０の内周面である鋳型全体が清掃される。
【００２４】
（ａ）の金型清掃工程で内周面全体が清掃された遠心鋳造用金型１０は、その内周面である鋳型に塗型材を塗布して塗型を形成する。塗型は成形した鋳造品を鋳型から引き抜き易くする目的で形成されるが、本例の場合は、中空鋳造品の外表面に多数の細かい凸部或いは棘状体（スパイニー）を形成させる目的もある。上述のような塗型を用いて鋳造した中空鋳造品から加工されたシリンダスリーブは、外表面にスパイニーが転写されている。このようなシリンダスリーブが配置されてエンジンブロックに鋳込まれるとそれらのシリンダスリーブは外表面のスパイニーによって正規の位置に強固に保持される。
【００２５】
塗型材の塗布を容易にし、且つ塗布した塗型材を効率よく乾燥させるためには、予め遠心鋳造用金型１０を適切な温度まで冷却する必要がある。
そこで、上述した（ａ）の金型清掃工程に次ぐ（ｂ）の型温調整工程では、遠心鋳造用金型１０の外表面にスプレーノズル４１から冷却水を噴霧して遠心鋳造用金型１０を冷却している。即ち、高温の遠心鋳造用金型１０の外表面に冷却水を噴霧した際の冷却水の気化熱によって遠心鋳造用金型１０が冷却される。冷却水の噴霧は、遠心鋳造用金型１０にエンドキャップ１２を嵌装した状態で、遠心鋳造用金型１０を例えば、１８０ｒｐｍ程度の低速で回転させながら行う。
【００２６】
しかしながら、従来は、この冷却を行うに際して、既述のように、遠心鋳造用金型１０の外表面上での温度低下に差が生じ、その温度差に起因して金型が変形を起こしていた。遠心鋳造用金型１０に変形が生じてしまうと、鋳造品を引き抜く際の離型抵抗が大きくなり、ワーク取出装置として強力で大型の装置を用いる必要が生じるなどの技術課題があった。
この技術課題を解決する手段が遠心鋳造用金型１０の外表面に施された特定のコーティングであるが、これについては、（ａ）から（ｆ）までの１サイクルの工程について説明した後に詳述する。
【００２７】
（ｂ）の型温調整工程において、スプレーノズル４１からの冷却水の噴霧によって適温まで冷却された遠心鋳造用金型１０に対し、次の（ｃ）の塗型塗布工程で、内周面である鋳型全体に塗型材６０を塗布する。
（ｃ）の塗型塗布工程における塗型材６０の塗布は、塗型材供給装置（不図示）からエンドキャップ１２の開口部を通して遠心鋳造用金型１０内部に延びた中空シャフト５１の先端のノズル５２から遠心鋳造用金型１０の内周面である鋳型全体に塗型材６０を吹き付けて行う。中空シャフト５１及びノズル５２は遠心鋳造用金型１０内で長手方向に移動しながら塗型材６０を噴射する。
【００２８】
一方、遠心鋳造用金型１０自体は、例えば、１５００ｒｐｍ程度の中速で回転を持続するため、次第に、内周面である鋳型全体に塗型材６０が塗布され塗型６１が形成される。
また、塗型材６０の塗布時における塗型６１の温度は、例えば、１５０℃〜３５０℃程度である。
【００２９】
（ｃ）の塗型塗布工程で、遠心鋳造用金型１０の内周面全体に塗型６１が形成されると、次に、（ｄ）の注湯工程で溶湯７０が注湯される。溶湯７０は図示しない溶解炉で準備されポット７１に定量が蓄えられ、このポット７１からトラフ７２の注湯管７３を通して遠心鋳造用金型１０の内部、従って、塗型６１に注がれる。この間、遠心鋳造用金型１０は例えば、２０００ｒｐｍ程度の高速で回転を持続しているため、溶湯７０には遠心力が作用し、例えば、注湯後９０秒程度経過した後の（ｅ）のキュア工程で、塗型６１の内面側に均一な鋳造品７４が形成される。
【００３０】
次いで、（ｆ）の製品引き抜き工程では、遠心鋳造用金型１０の回転を停止させ、エンドキャップ１２を取り外す。この状態で、ワーク取出し装置８０を用いて塗型６１と鋳造品７４とが一体になったワークを引き抜く。この引き抜きにおける離型抵抗は例えば、５．０ｋＮ〜９．０ｋＮ程度である。引き抜いたワークから塗型６１を除去すると、外表面にスパイニーが転写された鋳造品７４が得られる。この場合の鋳造品７４の重量は、例えば、１０ｋｇ〜３５ｋｇ程度である。
【００３１】
（ｆ）の製品引き抜き工程が終了して工程の１サイクルが終了すると、再び（ａ）の金型清掃工程から次の１サイクルが始まる。
【００３２】
図２は、図１の工程における遠心鋳造用金型の温度の履歴を表す図である。
図２において、横軸は、図１における既述の１サイクルの工程（ａ）→（ｂ）→（ｃ）→（ｄ）→（ｅ）→（ｆ）の推移（即ち、時間の推移）を表し、縦軸は、温度（℃）を表している。
図２における各工程（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）、（ｆ）に係る経過時間（本例で観察を行った概略の時間帯）と、各工程での遠心鋳造用金型の温度の一例を、より具体的に次の表に示す。
【００３３】
【表１】
2017159591.tif 000003
【００３４】
即ち、図１の工程における、遠心鋳造用金型の温度は、行程の進行と共に図２に定性的に表されたように推移し、より具体的には、上記表に表されたような値をとる。
従って、以下のように遠心鋳造用金型の冷却時における曲り量の温度依存性に着眼した考察においても、上記表における温度範囲で見るものとする。
図３は、遠心鋳造用金型の冷却時における曲り量の温度依存性を表す図である。
図３の特性は、発明者等が種々考察を重ねつつ実験により見出したものである。
図３において、横軸におけるＴｋは遠心鋳造用金型１０の温度［℃］であり、Ｔｉは界面の温度［℃］である。ここに界面とは、遠心鋳造用金型１０と冷却水との境界面であり、本実施形態の場合、遠心鋳造用金型１０の外表面に施された特定のコーティングの外表面がこの界面に該当する。
Ｔｋの各値 に対応してＴｉが表記され、この表記のとおりＴｋ よりもＴｉが低く、該当するコーティングの厚み方向にＴｋ とＴｉの差分に対応する温度勾配を生じている。
また、縦軸は、遠心鋳造用金型の曲り量［ｍｍ］である。
【００３５】
図３より理解されるとおり、遠心鋳造用金型１０の温度Ｔｋ が２７０［℃］、対応する界面の温度Ｔｉが２４５［℃］を境界にして、これ以下の領域Ｚ１では、曲り量が０．０５［ｍｍ］〜０．１５［ｍｍ］のように余り問題のない範囲に留まる。これに対し、上記境界以上の領域Ｚ２では、曲り量が０．３０［ｍｍ］〜０．６５［ｍｍ］のように不連続に増大する。従って、領域Ｚ２では、遠心鋳造用金型１０から図１を参照して既述の（ｆ）の製品引き抜き工程における離型抵抗が大きくなってワーク取出し装置８０に要求される仕様や鋳造品の品質等の点で支障を生じる。即ち、遠心鋳造用金型１０が曲りにより偏心すると、鋳造品が偏肉する不良が生じ、スパイニーにもばらつきが生じる。
【００３６】
上述のような、遠心鋳造用金型１０の温度Ｔｋ が２７０［℃］、対応する界面の温度Ｔｉが２４５［℃］という境界値は、ここを境にして、これより高温の領域でライデンフロスト現象が活発に起こっていると推定される。即ち、この高温の領域ではライデンフロスト現象に起因して遠心鋳造用金型１０の外表面では部位によって冷却効果に差異が生じ、不均一な温度分布が生じる結果、遠心鋳造用金型１０に不所望な曲りが発生していると推定される。
【００３７】
従って、ライデンフロスト現象を抑制し、遠心鋳造用金型１０の冷却を効率的に行うためには、遠心鋳造用金型１０の温度Ｔｋ が２７０［℃］で、これに対応する界面の温度Ｔｉが２４５［℃］という境界値以下となるように、界面の温度Ｔｉを留めるようにすると曲りの発生を抑制するに効果的であることが判る。
【００３８】
発明者等は、ライデンフロスト現象の発生を抑制して、上記界面の温度Ｔｉを２４５［℃］という境界値以下にして金型の冷却効果を均一にするために、遠心鋳造用金型１０外表面に断熱性のあるコーティングを施し、界面温度を下げることにより上記課題を解決した。
【００３９】
図４は、本発明の一実施形態としての遠心鋳造用金型に施されたコーティングを表す概念図である。
図４は、特に、図１を参照して既述の遠心鋳造用金型１０について、その横断面視による視座で遠心鋳造用金型１０自体とその外表面に施されたコーティング１０ａとを表している。本実施形態では、このコーティング１０ａが次に述べるような特定のものであり、このようなコーティング１０ａを施すことによって既述の技術課題を解決している。
【００４０】
ここで、界面の温度Ｔｉは、以下の関係式（１）により算出される。
【００４１】
【数１】
2017159591.tif 000004
【００４２】
この関係式（１）において、Ｔｋ は遠心鋳造用金型１０の温度、Ｔwは冷却水の温度、ρは比重、Ｃｐは比熱、λは熱伝導率である。また（ρ・Ｃｐ・λ）は物性値であり、上記関係式において（ρ・Ｃｐ・λ）ｋは遠心鋳造用金型１０のコーティング１０ａの物性値、（ρ・Ｃｐ・λ）wは冷却水の物性値である。
【００４３】
既述のように、界面の温度Ｔｉが２４５［℃］という境界値以下であればライデンフロスト現象は起こり難く、従って、界面の温度Ｔｉが２４５［℃］以下となるような条件を充足する物性値を呈する物質が遠心鋳造用金型１０の外表面のコーティング１０ａに適する。
【００４４】
そして、上記関係式から、熱伝導率λが２．０Ｗ／ｍ・Ｋ以下のコーティング１０ａでは、界面の温度Ｔｉが２４５［℃］以下となるような条件を充足する。従って、このようなコーティング１０ａを遠心鋳造用金型１０の外表面に施すことにより、ライデンフロスト現象の発生が抑制され、冷却工程における冷却の不均一に起因する遠心鋳造用金型１０の不所望な曲りが予防されることが判る。
【００４５】
そこで発明者等は、種々実験を重ね、上述の条件を充足し、遠心鋳造用金型１０の外表面に施すコーティング１０ａに適する膜を特定した。即ち、「黒染め」と通称される黒錆、即ち、四酸化三鉄（Ｆｅ３Ｏ４）膜がその一例である。この場合は、通常、四酸化三鉄（Ｆｅ３Ｏ４）と同時に水酸化鉄（ＦｅＯ（ＯＨ））が生成されることから、水酸化鉄もコーティング１０ａを成す膜として適合すると考えられる。即ち、酸化鉄膜が遠心鋳造金型の外表面に施すコーティングに適する。また、カルキと水中のミネラル（Ｃａ）が反応して生成した炭酸カルシムを主成分として含む、膜がコーティング１０ａに適することを確認した。即ち、主成分としてカルシウムを含む膜が遠心鋳造金型の外表面に施すコーティングに適する。
【００４６】
特に、炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）ないし炭酸カルシウムを主成分とする膜により遠心鋳造用金型１０の外表面のコーティング１０ａを形成する場合には、コーティング１０ａの厚みが０．４［ｍｍ］以下においてライデンフロスト現象を効果的に抑制でき、遠心鋳造用金型１０に対する効率の良い冷却が可能である。
【００４７】
上述のようなコーティング１０ａの厚みＬは、次のような関係式（２）を以下の表に示す条件下で充足する値として算定したものである。
即ち、演算については次の関係式（２）を適用した：
【００４８】
【数２】
2017159591.tif 000005
【００４９】
関係式（２）において、Ｌはコーティング１０ａの厚み、ＱＪは放熱を要する熱量、λは熱伝導率（本例の場合は炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）ないし炭酸カルシウムを主成分とするコーティング１０ａの熱伝導率）、θ１はコーティング１０ａにおける遠心鋳造用金型１０と接している側の温度、θ２はコーティング１０ａにおける冷却水がかけられる外表面の温度、Ａはコーティング１０の外表面の面積、ｔは経過時間である。
この場合、経過時間ｔを余り長く設定すると鋳造のサイクルタイムが伸びて生産性が低下してしまうため、３０秒を上限と設定した。
【００５０】
上記関係式（２）を適用してコーティング１０ａの厚みＬを算定するに際し、設定した条件は次の表の通りである。
【表２】
2017159591.tif 000006
【００５１】
以上述べた本実施形態の遠心鋳造用金型１０の作用効果を要約する。
（１）遠心鋳造用金型１０では、酸化鉄膜又は主成分としてカルシウムを含む膜でなるコーティングによって、金型の界面温度がライデンフロスト現象を生じない範囲内に留まるため、遠心鋳造用金型１０の外表面の均一な冷却がライデンフロスト現象によって阻害されない。従って、遠心鋳造用金型１０における温度差に起因する変形が抑制される。
【００５２】
（２）コーティング１０ａは、遠心鋳造用金型１０外表面の略全面を覆うように形成されている。このため、遠心鋳造用金型１０全体の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。
【００５３】
（３）コーティング１０ａは、酸化鉄膜のうち四酸化三鉄（Ｆｅ３Ｏ４）を含む膜であるため、ライデンフロスト現象の抑制効果が良好である。従って、遠心鋳造用金型１０の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。
【００５４】
（４）コーティング１０ａは、主成分としてカルシウムを含む膜であり、その厚みが０．４ｍｍ以下である。このため、ライデンフロスト現象の抑制効果が良好である。従って、遠心鋳造用金型の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。
（５）コーティング１０ａは、主成分としてカルシウムを含む膜のうち主成分として炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）を含む膜である。このため、ライデンフロスト現象の抑制効果が良好である。従って、遠心鋳造用金型の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。
【００５５】
なお、本発明は、上述の態様の他にも種々変形変更して実施することができる。
上述の例は、エンジンのシリンダスリーブ（シリンダライナー）の製造工程に適用される遠心鋳造用金型であった。
しかしながら、この態様に限られず、種々の遠心鋳造用金型に適用可能であり、比較的長尺の管状体などの製造時に適用する場合には、冷却時の曲りが少ないため、鋳造品の引き抜きが容易であり、これは生産効率の点からも品質管理の点からも大きな利点となる。ここに、品質管理上の利点とは、具体的には、遠心鋳造用金型の冷却時の曲りが少なくなって鋳造品が偏肉する不良が生じ難くなり、スパイニーの形成にもばらつきが難くなるなどの点である。
【符号の説明】
【００５６】
１０…遠心鋳造用金型
１０ａ…コーティング
４１…スプレーノズル
６０…塗型材
６１…塗型
７０…溶湯
７４…鋳造品
【図１】
2017159591.tif 000007
【図２】
2017159591.tif 000008
【図３】
2017159591.tif 000009
【図４】
2017159591.tif 000010
【国際調査報告】
2017159591.tif 000011
2017159591.tif 000012
2017159591.tif 000013
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