(57)【要約】【課題】フラックスを使用せずにろう付を行い、Ｍｇによる酸化皮膜の破壊作用を利用したろう付方法において、より良好で安定したろう付性を有し、工業的にも適用可能なろう付方法を提供する。【解決手段】心材にろう材がクラッドされたＭｇ含有アルミニウム合金製ブレージングシートを用いて、フラックスを使用せずにアルミニウム合金材をろう付するろう付方法であって、第１加熱室に前記ブレージングシートと前記アルミニウム合金材とを、前記ろう材と前記アルミニウム合金材とが接する状態で配置し、所定量のＭｇ蒸気を含有する不活性ガスを外部から前記第１加熱室へ供給してろう付けする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
心材にろう材がクラッドされたＭｇ含有アルミニウム合金製ブレージングシートを用いて、フラックスを使用せずにアルミニウム合金材をろう付するろう付方法であって、
第１加熱室に前記ブレージングシートと前記アルミニウム合金材とを、前記ろう材と前記アルミニウム合金材とが接する状態で配置し、
所定量のＭｇ蒸気を含有する不活性ガスを外部から前記第１加熱室へ供給してろう付することを特徴とする、ろう付方法。
【請求項２】
前記第１加熱室に前記Ｍｇ蒸気を含有する不活性ガスを供給するための第２加熱室を設け、
前記第２加熱室において、Ｍｇ又はＭｇ合金を加熱して溶融させ、溶融したＭｇ又はＭｇ合金に不活性ガスを噴射することによりＭｇ蒸気を含有する不活性ガスを生成することを特徴とする、請求項１に記載のろう付方法。
【請求項３】
前記Ｍｇ又はＭｇ合金を６５０〜８５０℃の温度になるよう加熱して溶融させ、前記ブレージングシート及び前記アルミニウム合金材を５８０〜６２０℃の温度になるよう加熱してろう付けすることを特徴とする、請求項２に記載のろう付方法。
【請求項４】
前記Ｍｇ蒸気を含有する不活性ガスにおけるＭｇ蒸気の分圧は１×１０１〜１×１０３Ｐａであることを特徴とする、請求項１から３のいずれか１項に記載のろう付方法。
【請求項５】
前記ブレージングシート及び前記アルミニウム合金材の温度が前記ろう材の溶融温度に到達したときに、前記Ｍｇ蒸気を含有する不活性ガスを外部から前記第１加熱室へ供給することを特徴とする、請求項１から４のいずれか１項に記載のろう付方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フラックスを使用しないでアルミニウム合金材をろう付するろう付方法に関し、特に熱交換器の製造に好適なろう付方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
アルミニウム材料は熱伝導率が高く軽量であるため、自動車搭載用をはじめとする熱交換器に多く使用されている。内部に水やオイル等を循環させ熱交換させる熱交換器は、タンク、チューブ、フィン等の部材から構成され、各部材はろう付により金属的に接合されている。
【０００３】
ろう付により製造される熱交換器を構成するアルミニウム材料としては、心材となるアルミニウム合金板の片面または両面にろう材等をクラッドしたブレージングシートが用いられる。一般的にブレージングシートの心材には溶融温度が６００℃以上のアルミニウム合金が使用され、クラッドされるろう材合金には溶融温度が６００℃以下のＡｌ−Ｓｉ合金が使用される。このブレージングシートにより熱交換器の部材を作製してこれらを組み合わせ、６００℃前後の温度に加熱することにより、ブレージングシートのろう材のみを溶融して他の部材とろう付し、熱交換器を作製することができる。ブレージングシートを使用することにより、熱交換器を構成する多数の部材を一度にろう付することができるため、ブレージングシートは熱交換器用の材料として広く利用されている。
【０００４】
主に実用化されているろう付方法としては、真空ろう付法とノコロックろう付法が挙げられる。真空ろう付法ではＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金からなるろう材が用いられ、真空中で加熱することによりろう材中のＭｇが材料から蒸発し、その際に材料表面の酸化皮膜を破壊してろう付を可能にする。しかしながら、真空ろう付法は高価な真空加熱装置を必要とするという欠点があった。一方、ノコロックろう付法ではＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材が用いられ、フラックスを塗布した後に不活性ガス中で加熱し、フラックスが材料表面の酸化皮膜を破壊してろう付を可能にするものである。しかしながら、フラックスが不均一に塗布されるとろう付不良の原因となるため、フラックスを必要箇所に均一に塗布する必要があった。
【０００５】
これに対して、高価な真空加熱装置やフラックスを用いないで不活性ガス中で加熱することによりろう付を可能にする方法が提案されている。特許文献１には、フラットパイプの内側にＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金からなるろう材を用いて乱流挿入片をフラックスを使用しないでろう付する方法が記載されている。また、特許文献２には、Ｍｇを含有するろう付品を炭素室カバーで覆って加熱し、フラックスを用いずに不活性ガス中でろう付する方法が記載されている。この方法では、炭素質カバー内に存在する酸素が炭素質カバーのカーボンと反応し、炭素質カバー内の酸素濃度を低くしてろう付を可能にしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平９−２０６９８０号公報
【特許文献２】特開２００７−４４７１３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１の方法では、フラットパイプの外側についてはフラックスを塗布したノコロックろう付法によりろう付する必要があり、全てのろう付部位をフラックス無しでろう付することはできない。また、特許文献２の方法では、酸素とカーボンの反応により一酸化炭素や二酸化炭素が生成し、これらのガスがアルミニウムを酸化する作用を有するため、安定したろう付け性を得ることが困難であった。
【０００８】
本発明は、フラックスを使用せずにろう付を行い、Ｍｇによる酸化皮膜の破壊作用を利用したろう付方法において、より良好で安定したろう付性を有し、工業的にも適用可能なろう付方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、上記課題に鑑み鋭意検討を重ねた結果、Ｍｇ蒸気を含有する不活性ガスをブレージングシート及びアルミニウム合金材に供給することにより良好なろう付性が達成されることを見出した。
【００１０】
本発明に係るろう付方法は、心材にろう材がクラッドされたＭｇ含有アルミニウム合金製ブレージングシートを用いて、フラックスを使用せずにアルミニウム合金材をろう付するろう付方法であって、第１加熱室に前記ブレージングシートと前記アルミニウム合金材とを、前記ろう材と前記アルミニウム合金材とが接する状態で配置し、所定量のＭｇ蒸気を含有する不活性ガスを外部から前記第１加熱室へ供給してろう付けすることを特徴とする。
【００１１】
本発明に係るろう付方法において、前記第１加熱室に前記Ｍｇ蒸気を含有する不活性ガスを供給するための第２加熱室を設け、前記第２加熱室において、Ｍｇ又はＭｇ合金を加熱して溶融させ、溶融したＭｇ又はＭｇ合金に不活性ガスを噴射することによりＭｇ蒸気を含有する不活性ガスを生成することが好ましい。
【００１２】
本発明に係るろう付方法において、前記Ｍｇ又はＭｇ合金を６５０〜８５０℃の温度になるよう加熱して溶融させ、前記ブレージングシート及び前記アルミニウム合金材を５８０〜６２０℃の温度になるよう加熱してろう付けすることが好ましい。
【００１３】
本発明に係るろう付方法において、前記Ｍｇ蒸気を含有する不活性ガスにおけるＭｇ蒸気の分圧は１×１０１〜１×１０３Ｐａであることが好ましい。
【００１４】
本発明に係るろう付方法において、前記ブレージングシート及び前記アルミニウム合金材の温度が前記ろう材の溶融温度に到達したときに、前記Ｍｇ蒸気を含有する不活性ガスを外部から前記第１加熱室へ供給することが好ましい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明のろう付方法では、心材にろう材がクラッドされたアルミニウム合金製ブレージングシート（以下、単に「ブレージングシート」と記す）を用いて、フラックスを使用せずにアルミニウム合金材をろう付する。ろう材を溶融させることにより、心材とアルミニウム合金材とを接合することができる。溶融したろう材で心材とアルミニウム合金材とを接合するためには、ろう材及びアルミニウム合金材の表面に存在する酸化皮膜を破壊して、アルミニウム合金材の新生面を露出させる必要がある。さらに、露出した新生面は溶融したろう材との濡れが完了するまでは、再び酸化しないことが必要である。本発明のろう付方法では、Ｍｇが上記の酸化皮膜を破壊する作用を有し、さらに、新生面が再び酸化するのを防止する作用を有している。すなわち、アルミニウムよりも酸化しやすいＭｇはアルミニウム合金材の表面でＡｌ２Ｏ３＋３Ｍｇ→２Ａｌ＋３ＭｇＯの反応により、アルミニウムの酸化皮膜を還元して破壊し、アルミニウム合金材の新生面を露出させる。さらに、Ｍｇは不活性ガス中に微量に存在する酸素と反応し、不活性ガス中の酸素濃度を低減することが可能である。酸素濃度が低下した雰囲気下では、露出した新生面が再び酸化することがないため、アルミニウム合金材はろう付が可能になる。
【００１６】
本発明のろう付方法では、ブレージングシートが心材及び／又はろう材にＭｇを含有する。ブレージングシートのろう材に含有されるＭｇは、ろう材の溶融時に蒸発することでろう材及びアルミニウム合金材の表面に存在する酸化皮膜を破壊する。また、不活性ガス中に微量に存在する酸素と反応し、不活性ガス中の酸素濃度を低減する。また、ブレージングシートの心材に含有されるＭｇは、ろう材の溶融時にアルミニウム合金材表面に拡散し、ろう材及びアルミニウム合金材の表面に存在する酸化皮膜を破壊する。さらに、上記Ｍｇは、不活性ガス中に微量に存在する酸素と反応し、不活性ガス中の酸素濃度を低減する。本発明のろう付方法では、Ｍｇを含有するブレージングシートを用いるだけでなく、外部からＭｇ蒸気を供給することにより、不活性ガス中の酸素濃度をより効率的に低減することができる。
【００１７】
従来、Ｍｇを含有するブレージングシートを用いたり、炉内にＭｇ又はＭｇ合金を配置するだけでは、アルミニウムの酸化皮膜を破壊する効果や不活性ガス中の酸素濃度を低減する効果が不十分であった。これは、大気圧の不活性ガス中ではＭｇの蒸発量はわずかであり、不活性ガス中に微量に存在する酸素との反応はＭｇを含有するブレージングシートの表面や炉内に配置したＭｇの表面のみに限られるためである。したがって、アルミニウム合金材の周囲でわずかな気流が発生すると、Ｍｇ蒸気はアルミニウム合金材の周囲から吹き飛ばされ、Ｍｇ蒸気を含有する不活性ガス雰囲気とならない。そのため、アルミニウム合金材の表面は酸化しやすい状態となり、ろう付性が低下することになる。この現象は熱交換器等の中空構造物の内部と外部をろう付する際に顕著となる。中空構造物の内部においては、気流の発生が無いため、Ｍｇによる酸化皮膜の破壊と、不活性ガス中の酸素濃度の低下が順調に進み、安定したろう付性を示す。一方、中空構造物の外部においては、炉内の雰囲気にそのままさらされるため、アルミニウム合金材の周囲に気流が発生しやすく、アルミニウム合金材の表面にＭｇ蒸気をとどめておくことができないため、不安定なろう付性を示すことが多い。
【００１８】
これに対して、本発明では、アルミニウム合金材の周囲よりも高い濃度のＭｇ蒸気を第１加熱室に供給することにより、アルミニウム合金材の周囲で気流が発生しても、アルミニウム合金材の表面が酸化されることはなく、安定したろう付性が得られる。不活性ガス中に残留する酸素はＭｇと反応して酸化マグネシウムとなるが、酸化マグネシウムはアルミニウムよりも安定であるため、第１加熱室に供給してもアルミニウム合金材の表面が酸化されることはない。また、本発明では、第１加熱室にＭｇ蒸気を含有する不活性ガスを供給することにより、アルミニウム合金材の表面はＭｇによる還元雰囲気となるため、ブレージングシート中に含有するＭｇと同様にアルミニウム合金材の表面に存在する酸化皮膜を雰囲気側から破壊する効果も期待でき、ろう付性が安定する。中空構造物のろう付において、中空構造体の内部ではブレージングシート中のＭｇが酸化皮膜を破壊してろう付を可能にし、中空構造体の外部ではブレージングシート中のＭｇとＭｇ蒸気の両方が酸化皮膜を破壊してろう付を可能にする。したがって、中空構造体の内部及び外部ともに良好なろう付性を有するろう付製品を作製することができる。
【００１９】
本発明のろう付方法では、Ｍｇ蒸気を含有する不活性ガスを供給するために、第２加熱室にＭｇ又はＭｇ合金を設置し、不活性ガス中で加熱することにより、効率的にＭｇ蒸気を含有する不活性ガスを発生させることができる。
【００２０】
また、本発明のろう付方法では、ブレージングシート及びアルミニウム合金材を設置した第１加熱室とは独立にＭｇ蒸気を含有する不活性ガスの供給源である第２加熱室を設けることにより、第１加熱室と第２加熱室とを異なる温度条件で加熱することができる。第１加熱室の温度はろう材の溶融温度により決まってしまうが、第２加熱室の温度はＭｇ蒸気の必要な供給量に応じて任意の温度に設定することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明のろう付方法により実施されるろう付を評価する際に用いられる、ろう付前の隙間充填試験片を示す正面図である。
【図２】ろう付後の隙間充填試験片を示す正面図である。
【図３】ろう付用加熱装置の一例を示す概略図である。
【図４】ろう付用加熱装置の他の一例を示す概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下に本発明について詳細に説明する。
【００２３】
本発明のろう付方法では、第１加熱室にブレージングシート及びアルミニウム合金材を配置し、Ｍｇ蒸気を含有する不活性ガスを外部から第１加熱室へ供給する。
【００２４】
本発明で用いるブレージングシートは、アルミニウム合金からなる心材と、心材の片面又は両面にクラッドされたアルミニウム合金からなるろう材とを有する。心材、ろう材の少なくとも一方には、Ｍｇが含有されている。心材におけるＭｇの含有率は０．０５〜２．５ｗｔ％であることが好ましい。ろう材にＭｇが含有されていない場合、心材におけるＭｇの含有率が０．０５ｗｔ％未満であると、ろう付の際にろう材及びアルミニウム合金材の表面に存在する酸化皮膜を十分に破壊することができない。一方、心材におけるＭｇの含有率が２．５ｗｔ％を超えると、心材の融点が低下してろう付の際に心材が溶融してしまうことがある。心材を構成するアルミニウム合金は、ＪＩＳＡ１１００のような純Ａｌ系合金、ＪＩＳＡ３００３のようなＡｌ−Ｍｎ系合金であることが好ましい。心材には、強度を調整するために、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｍｎ等の元素が含有されていてもよい。また、耐食性を改善するために、Ｃｕ、Ｚｎ等の元素が含有されていてもよい。
【００２５】
ろう材におけるＭｇの含有率は０．２〜３．０ｗｔ％であることが好ましい。心材にＭｇが含有されていない場合、ろう材におけるＭｇの含有率が０．２ｗｔ％未満であると、ろう付の際にろう材及びアルミニウム合金材の表面に存在する酸化皮膜を十分に破壊することができない。一方、ろう材におけるＭｇの含有率が３．０ｗｔ％を超えると、ろう材表面に酸化マグネシウムが堆積し、ろう付性が低下する。また、ろう材におけるＳｉの含有率は、４〜１３ｗｔ％であることが好ましい。Ｓｉは、ろう材の融点を低下させる作用を有する。Ｓｉの含有率が４ｗｔ％未満であると、ろう付温度において溶融するろう材の量が少なくなり、ろう付性が低下する。一方、Ｓｉの含有率が１３ｗｔ％を超えると、心材及びアルミニウム合金材の侵食が顕著になり、ろう付性が低下する。ろう材には、ろう付性を改善するために、Ｂｉが０．０１〜１．０ｗｔ％含有されていてもよい。また、耐食性を改善するために、Ｃｕ、Ｚｎ等の元素が含有されていてもよい。
【００２６】
本発明で用いるアルミニウム合金材は、ろう付温度で溶融しない材料であれば、特に限定されない。アルミニウム合金材を構成するアルミニウム合金は、例えば、ＪＩＳＡ１１００のような純Ａｌ系合金、ＪＩＳＡ３００３のようなＡｌ−Ｍｎ系合金である。アルミニウム合金材には、耐食性を改善するために、その他の元素が含有されていてもよい。なお、アルミニウム合金材におけるＭｇの含有率は３．０ｗｔ％以下であることが好ましい。Ｍｇの含有率が３．０ｗｔ％を超えると、アルミニウム合金材表面に酸化マグネシウムが堆積し、ろう付性が低下する。なお、本発明で用いるアルミニウム合金材は、ブレージングシートであってもよい。すなわち、本発明のろう付方法は、ブレージングシート同士をろう付する場合にも適用できる。その場合には、いずれか一方のブレージングシートをＭｇ含有アルミニウム合金製ブレージングシートとすればよい。
【００２７】
ブレージングシートとアルミニウム合金材をろう付する際、ブレージングシート及びアルミニウム合金材の温度が５８０〜６２０℃になるように加熱するのが好ましい。より好ましくは、５９０℃〜６１０℃である。ろう材がＡｌ−Ｓｉ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金からなる場合、溶融開始温度は約５７０℃である。したがって、ろう付温度が５８０℃未満であると、溶融するろう材の量が少なく、ろう付性が低下する。一方、ろう付温度が６２０℃を超えると、心材及びアルミニウム合金材の一部にエロ−ジョンが発生し、良好なろう付製品を得ることができない。また、上記ろう付温度での保持時間は、３〜１０分であることが好ましい。
【００２８】
第１加熱室では、ブレージングシート及びアルミニウム合金材は、ブレージングシートのろう材とアルミニウム合金材とが接するように配置される。この状態でろう材を溶融させることにより、ブレージングシートとアルミニウム合金材とをろう付することができる。
【００２９】
本発明では、Ｍｇ蒸気を含有する不活性ガスを第１加熱室に供給するために、第１加熱室とは別に、Ｍｇ蒸気を含有する不活性ガスを生成する第２加熱室が設けてもよい。第２加熱室から第１加熱室へガスを供給することができれば、第１加熱室と第２加熱室の位置関係は特に限定されないが、第１加熱室と第２加熱室とは隣接した位置に設けられることが好ましい。第２加熱室が第１加熱室から離れた位置に設けられると、２つの加熱室を接続する接続経路においてＭｇ蒸気が固化して、Ｍｇが接続経路内に付着してしまうことがある。第１加熱室に到達したときにガス中のＭｇ濃度が大幅に低下すると、ろう材及びアルミニウム合金材の表面に存在する酸化皮膜を破壊する効果が低減する。なお、第２加熱室を第１加熱室と離れて設けた場合には、接続経路を第２加熱室と同様に加熱することにより、Ｍｇ蒸気の固化を抑制することができる。
【００３０】
第２加熱室でＭｇ蒸気を含有する不活性ガスを生成する方法は特に限定されないが、例えば、Ｍｇ又はＭｇ合金を溶融させ、溶融したＭｇ又はＭｇ合金に不活性ガスを噴射することにより行われる。溶融したＭｇ又はＭｇ合金中に不活性ガスを噴射してバブリングさせると、平衡状態により近い濃度のＭｇ蒸気を発生させることができる。Ｍｇ又はＭｇ合金を溶融させる方法は特に限定されないが、例えば、電気ヒーターを用いて溶融温度以上で加熱する方法、レーザー等の高密度のエネルギーを照射する方法が挙げられる。また、第２加熱室を負圧にしてＭｇの蒸発量を増加させてもよい。
【００３１】
Ｍｇ又はＭｇ合金としては、特に限定されないが、例えば、純Ｍｇ、Ｍｇを主成分とする合金、Ａｌを主成分としてＭｇを含有する合金等が挙げられる。Ｍｇを主成分とする合金は、Ｍｇ−Ａｌ−Ｚｎ系合金が好ましい。Ａｌを主成分とする合金は、５０００系のＡｌ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金が好ましい。
【００３２】
Ｍｇ又はＭｇ合金を溶融させる際、Ｍｇ又はＭｇ合金の温度が６５０〜８５０℃になるよう加熱するのが好ましい。これは、ろう材及びアルミニウム材表面の酸化皮膜を破壊させるのに十分な高濃度のＭｇ蒸気を発生させるためである。温度が６５０℃未満であると、高濃度のＭｇ蒸気を発生させることができず、Ｍｇ蒸気を含有する不活性ガスを供給することによってろう付性を改善する効果が小さい。一方、温度を高くすれば高濃度のＭｇ蒸気を発生させることができるが、温度が８５０℃を超えると、Ｍｇ蒸気の濃度が高すぎるため、第１加熱室にガスを供給した際にブレージングシート及びアルミニウム合金材の表面に金属Ｍｇが蒸着してしまい、ろう付性が低下する。
【００３３】
Ｍｇ蒸気を含有する不活性ガスにおけるＭｇ蒸気の分圧は１×１０１〜１×１０３Ｐａであることが好ましい。分圧が１×１０１Ｐａ未満であると、ろう材及びアルミニウム合金材表面の酸化皮膜を破壊することができない。一方、分圧が１×１０３Ｐａを超えると、ブレージングシート及びアルミニウム合金材の表面に金属Ｍｇが蒸着してしまい、ろう付性が低下する。なお、Ｍｇ蒸気の分圧は、ガス質量分析計でガス中の不活性ガス量とＭｇ量を分析することにより測定することができる。
【００３４】
不活性ガスとしては、例えば、窒素、アルゴン又はこれらの混合ガスが挙げられ、アルゴンがより好ましい。不活性ガスとして窒素を用いると、アルミニウム合金材の表面にマグネシウムまたはアルミニウムと窒素からなる皮膜が形成され、ろう付性が低下することがある。アルゴンは、ＭｇまたはＡｌと反応しないため、不活性ガスとして適している。
【００３５】
外部から第１加熱室へＭｇ蒸気を含有する不活性ガスを供給するタイミングは、ブレージングシート及びアルミニウム合金材の温度がろう材の溶融温度に到達したタイミングであることが好ましい。ろう材が溶融して流動するまでの間に、アルミニウム合金材が溶融したろう材で濡れてフィレットが形成されると、ろう付が可能となる。したがって、ろう材が溶融し始める段階でＭｇ蒸気を含有する不活性ガスを第１加熱室へ供給することにより、ろう材及びアルミニウム合金材の表面に存在する酸化皮膜を破壊することができ、良好なろう付性が得られる。なお、ブレージングシート及びアルミニウム合金材の温度が低い段階でＭｇ蒸気を供給しても、良好なろう付性は得られる。しかし、酸化皮膜を破壊する効果が小さいためにガスの供給を長時間行う必要があり、第１加熱室へＭｇが堆積する等の弊害がある。
【００３６】
なお、第１加熱室内の温度は、第１加熱室の内部に設置したブレージングシート及びアルミニウム合金材の温度に対応する。ろう付中、ブレージングシート及びアルミニウム合金材の温度は第１加熱室の温度変化に応じて変化するが、第１加熱室の温度に完全には一致しない。しかし、工業的に本発明のろう付を行うにあたり、ブレージングシート及びアルミニウム合金の温度を定常的に測定することは困難であるため、第１加熱室内の温度による管理が実用的である。また同様に、第２加熱室内の温度は、第２加熱室の内部に設置したＭｇ又はＭｇ合金の温度に対応するが、第２加熱室内の温度による管理が実用的である。
【実施例】
【００３７】
次に本発明を実施例に基づき説明する。
【００３８】
（実験例１）
通常のブレージングシートの製造方法に従い、表１に示す組成の心材およびろう材からなるブレージングシートを製造した。なお、表１に示す組成の単位は「ｗｔ％」である。まず、各合金を鋳造後、心材を面削し、ろう材を熱間圧延により所定の厚さにした。その後、心材とろう材を合わせて熱間クラッド圧延し、冷間圧延により所定の厚さに仕上げた。ろう材は片面クラッドとし、クラッド率は１０％とした。板厚は０．５ｍｍとした。
【表１】
2014226703.tif 000003
【００３９】
作製したブレージングシートを用いて、図１に示すような隙間充填試験片１００を作製した。まず、ブレージングシートを６０×２０ｍｍに切断したものを水平板１とした。また、板厚１．０ｍｍのＪＩＳＡ１１００のベア材を５５×２０ｍｍに切断したものを垂直板２とした。水平板１は、ろう材面が上側になるように配置し、垂直板２は、厚さ辺と長辺とからなる側面が水平板１に対向するように、水平板１に対して垂直に立てた。水平板１と垂直板２との間に隙間を形成するために、φ２．０ｍｍのステンレス棒をスペーサ３として用いた。具体的に、水平板１と垂直板２の接触部４の位置から水平板１の長辺方向に沿って５０ｍｍ離間した位置に、水平板１の短辺方向に沿ってスペーサー３を設置した。
【００４０】
図２は、ろう付後の隙間充填試験片を示す正面図である。図２に示すように、ろう付後には、水平板１と垂直板２との間にフィレット５が形成された。水平板１と垂直板２の接点からフィレット５が形成された長さを測定し、隙間充填長さＬとした。測定した隙間充填長さＬを表２に示す。
【００４１】
図３は、ろう付用加熱装置の一例を示す概略図である。図３に示すように、ろう付は、石英管６の内部で実施した。石英管６の両端部には、ガスを導入するためのガス導入口７とガスを排出するためのガス排出口８が設けられている。石英管６の外周部には、ガス排出口８側からガス導入口７側にかけて順に、第１加熱炉９、第２加熱炉１０が設けられている。石英管６において、第１加熱炉９により加熱される第１加熱室６ａには、隙間充填試験片１００を設置した。一方、第２加熱炉１０により加熱される第２加熱室６ｂには、表２に記載の組成を有する金属１１０を配置した。石英管６の内部には、ガス導入口７からガス排出口８へ、不活性ガスとしてアルゴンガスを流した。石英管６の内部にアルゴンガスを流してしばらく放置し、石英管６の内部をアルゴンガスで置換した。その後、第１加熱室６ａ及び第２加熱室６ｂを、隙間充填試験片１００及び金属１１０の温度が表２に記載の温度になるように加熱した。隙間充填試験片１００の温度が表２に記載の温度になってから５分間保持した後、冷却した。実施例１〜３及び比較例１、２の結果を表２に示す。
【表２】
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【００４２】
第１加熱室へＭｇ蒸気を含有する不活性ガスを供給した実施例１〜３では隙間充填長さが長く、良好なろう付性を示した。一方、第２加熱室にＡｌを設置した比較例１では隙間充填長さが短く、ろう付性に劣っていた。また、第２加熱室に何も設置しなかった比較例２においても隙間充填長さが短く、ろう付性が劣ることが分かった。
【００４３】
（実験例２）
表３に示す組成の心材およびろう材からなるブレージングシートを実験例１と同様の方法で作製した。なお、表３に示す組成の単位は「ｗｔ％」である。作製したブレージングシートを切断したものを水平板１’とし、またＪＩＳＡ３００３のベア材を切断したものを垂直板２’とした。水平板１’と垂直板２’とを用いて、実験例１と同様の方法で隙間充填試験片１００’を作製した。
【表３】
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【００４４】
図４は、ろう付用加熱装置の他の一例を示す概略図である。ろう付は、図４に示す装置Ａを使用して実施した。装置Ａは、第１加熱室６ａ’と第２加熱室６ｂ’と、第１加熱室６ａ’と第２加熱室６ｂ’とを接続する配管１１と、第１加熱室６ａ’を加熱するための第１加熱炉９’と、第２加熱室６ｂ’を加熱するための第２加熱炉１０’とを備える。第１加熱室６ａ’には、ガスを導入するためのガス導入管１２と、ガスを排出するためのガス排出管１３とが設けられている。また、第２加熱室６ｂ’には、ガスを導入するためのガス導入管１４が設けられる、ガス導入管１４にはバルブ１５が設けられている。
【００４５】
まず、第１加熱室６ａ’に隙間充填試験片１００’を設置し、加熱した。ガス導入管１２を通じて第１加熱室６ａ’にアルゴンガスを導入し、ガス排出管１３を通じてアルゴンガスを排出した。これにより、第１加熱室６ａ’内部をアルゴンガスで置換した。一方、第２加熱室６ｂ’には、表４に記載の組成を有する金属１１０’を入れた坩堝を配置し、金属１１０’の温度が表４に記載の温度になるように加熱した。なお、ガス導入管１４の一端は、坩堝内部に位置している。また、バルブ１５は閉じられた状態である。隙間充填試験片１００’に使用したブレージングシートのろう材の溶融温度が５７０℃であるため、隙間充填試験片１００’の温度が５７０℃に到達した後、バルブ１５を開放した。そして、隙間充填試験片１００’の温度が表４に記載の温度になるように引き続き加熱した。バルブ１５を開放すると、ガス導入管１４を通じてアルゴンガスが坩堝内で溶融している金属１１０’中に導入され、Ｍｇ蒸気を含有するアルゴンガスが発生した。そして、Ｍｇ蒸気を含有するアルゴンガスは、配管１１を通じて第２加熱室６ｂ’から第１加熱室６ａ’へ供給された。隙間充填試験片１００’の温度が表４に記載の温度になってから５分間保持した後、冷却した。実施例４〜１１及び比較例３，４の結果を表４に示す。
【００４６】
アルゴンガス中のＭｇ蒸気の分圧は、第２加熱室６ｂ’内部のガスをモニターするためのサンプリング口（図示せず）よりガスを取り出し、ガス質量分析計で測定した。Ｍｇ蒸気の分圧は、ガス導入口１４から導入するアルゴンガスの量と金属１１０’の温度により変化する。
【表４】
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【００４７】
第１加熱室へＭｇ蒸気を含有する不活性ガスを供給した実施例４〜１１では隙間充填長さが長く、良好なろう付性を示した。また、第２加熱室に設置した金属の温度が６５０〜８５０℃になるように加熱した実施例５〜１０では隙間充填長さがより長く、さらに良好なろう付性を示した。一方、第２加熱室にＡｌを設置した比較例３では隙間充填長さが短く、ろう付性に劣っていた。また、第２加熱室に何も設置しなかった比較例４においても隙間充填長さが短く、ろう付性が劣ることが分かった。
【産業上の利用可能性】
【００４８】
本発明のろう付方法を適用し、Ｍｇによる酸化皮膜を破壊する作用を利用し、フラックスを用いずに不活性ガス中で加熱することで優れたろう付性を達成できる。また、安定した高信頼性のろう付も可能であり、工業的な適用性にも優れる。
【符号の説明】
【００４９】
１、１’  水平材
２、２’  垂直材
３  スペーサー
４  接触部
５  フィレット
６  石英管
６ａ、６ａ’  第１加熱室
６ｂ、６ｂ’  第２加熱室
７  ガス導入口
８  ガス排気口
９、９’  第１加熱炉
１０、１０’  第２加熱炉
１１  配管
１２、１４  ガス導入管
１３  ガス排出管
１５  バルブ
１００、１００’  隙間充填試験片
１１０、１１０’  金属
Ａ  装置
Ｌ  隙間充填長さ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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