(57)【要約】【課題】従来のＰｄ合金に比べて十分にコスト低減が可能であり、量産性（溶解性、熱間加工性）及び耐久性に優れ、しかも、水素透過能がＰｄ合金以上である水素透過膜合金を提供すること。【解決手段】主構成元素としてＮｂ、Ｗ、Ｍ1、Ｎｉ、Ｔｉ及びＭ2を含み、残部が不可避的不純物からなり、主構成元素がＮｂx(Ｗ)a(Ｍ1)b(ＮｉyＴｉzＭ2α)の関係を満たす水素透過膜合金。但し、Ｍ1は、Ｍｏ、Ｔａ及びＲｕからなる群から選ばれるいずれか１以上の元素、Ｍ2は、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｃｕ及びＶからなる群から選ばれるいずれか１以上の元素、２０（ａｔ％）≦ｘ＋ａ＋ｂ≦５０（ａｔ％）、０．０１ｘ（ａｔ％）≦ａ＋ｂ≦０．３０ｘ（ａｔ％）、２５（ａｔ％）≦ｙ≦４０（ａｔ％）、０．８ｚ（ａｔ％）≦ｙ≦１．２５ｚ（ａｔ％）、α≦０．１ｙ（ａｔ％）、ｘ＋ａ＋ｂ＋ｙ＋ｚ＋α＝１００（ａｔ％）。【選択図】図７
2014074211.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
以下の構成を備えた水素透過膜合金。
（１）前記水素透過膜合金は、主構成元素としてＮｂ、Ｗ、Ｍ1、Ｎｉ、Ｔｉ及びＭ2（但し、Ｍ2は任意元素）を含み、残部が不可避的不純物からなる。
但し、
Ｍ1は、Ｍｏ、Ｔａ及びＲｕからなる群から選ばれるいずれか１以上の元素、
Ｍ2は、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｃｕ及びＶからなる群から選ばれるいずれか１以上の元素。
（２）前記主構成元素は、次の（Ａ）式の関係を満たす。
Ｎｂx(Ｗ)a(Ｍ1)b(ＮｉyＴｉzＭ2α)      ・・・（Ａ）
但し、
２０（ａｔ％）≦ｘ＋ａ＋ｂ≦５０（ａｔ％）、
０．０１ｘ（ａｔ％）≦ａ＋ｂ≦０．３０ｘ（ａｔ％）、
２５（ａｔ％）≦ｙ≦４０（ａｔ％）、
０．８ｚ（ａｔ％）≦ｙ≦１．２５ｚ（ａｔ％）、
α≦０．１ｙ（ａｔ％）、
ｘ＋ａ＋ｂ＋ｙ＋ｚ＋α＝１００（ａｔ％）。
【請求項２】
以下の構成をさらに備えた請求項１に記載の水素透過膜合金。
（２ａ）前記主構成元素は、
０．０１ｘ（ａｔ％）≦ａ≦０．１０ｘ（ａｔ％）、及び、
０．０１ｘ（ａｔ％）≦ｂ≦０．２０ｘ（ａｔ％）
をさらに満たす。
【請求項３】
以下の構成をさらに備えた請求項２に記載の水素透過膜合金。
（２ｂ）前記主構成元素は、
０．０１ｘ（ａｔ％）≦ａ≦０．０５ｘ（ａｔ％）
をさらに満たす。
【請求項４】
以下の構成をさらに備えた請求項３に記載の水素透過膜合金。
（２ｃ）前記主構成元素は、
２５（ａｔ％）≦ｘ＋ａ＋ｂ≦４５（ａｔ％）、及び、
０．９ｚ（ａｔ％）≦ｙ≦１．２ｚ（ａｔ％）
をさらに満たす。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水素透過膜合金に関し、さらに詳しくは、Ｎｂ−(Ｍｏ、Ｗ、Ｔａ、Ｒｕ)−ＮｉＴｉ系合金からなり、高純度水素精製装置などに用いられる水素透過膜合金に関する。
【背景技術】
【０００２】
地球温暖化の一因と言われるＣＯ2ガスの排出を抑制するため、水素ガスや液体水素をエネルギー源としたエネルギー利用形態が提案されている。水素は、水素含有ガスや水素元素を構成元素とする物質から熱化学反応や電気化学反応を用いて取り出すことは可能である。しかしながら、水素をエネルギー源として用いるためには、水素中の不純物濃度を抑制する必要がある。このような不純物制御のため、水素透過膜合金による水素精製が実施されている。
【０００３】
しかし、従来開発されている水素透過膜合金は、主に金属Ｐｄを用いた合金系材料からなる。このため、Ｐｄ系合金からなる水素透過膜合金は、非常に高コストである点が課題となっていた。この課題を解決するため、Ｐｄ以外の元素を主元素とした合金やセラミックス、あるいは有機物を利用した透過膜開発が進められている。
これらの中でも、Ｎｂは、低コストであり、しかも水素透過性が優れているので、Ｐｄ系合金に代わる材料として期待されている。しかしながら、Ｎｂ自体は、水素脆化する材料であることが知られている。
【０００４】
そこでこの問題を解決するために、従来から種々の提案がなされている。
例えば、特許文献１には、Ｎｂ−Ｎｉ−Ｔｉ系合金からなる水素透過合金膜が開示されている。同文献に記載の水素透過合金膜は、Ｎｂ中にＮｉＴｉを分散させることによって水素脆化を防止し、その耐久性を確保している。また、高価な貴金属を用いていないので、大幅にコスト低減が可能となる。
しかしながら、この水素透過膜合金は、水素透過能を持つＮｂ単相組織部分が相対的に少ないので、水素透過能の向上には限界がある。また、ＮｉＴｉ分散による耐久性の向上にも限界がある。
【０００５】
また、特許文献２には、Ｎｂ−Ｗ(Ｍｏ)系合金からなる水素分離膜が開示されている。同文献に記載の水素分離膜は、従来のＰｄ系合金膜に比べて水素透過能及び耐久性が向上すると報告されている。
しかしながら、この水素分離膜を構成する元素の融点は、いずれも２０００℃以上である。そのため、水素分離膜の製造には、ＥＢ（エレクトロ・ビーム）溶解法などの非常に特殊な溶解法を用いる必要があり、量産が困難である。
【０００６】
さらに、特許文献３には、Ｎｂ合金水素分離膜が開示されている。しかしながら、同文献に記載の水素分離膜は、添加可能な元素幅が広く、その添加量についても大きな範囲で示されている。また、同文献には、合金化による具体的な効果が十分示されていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０１０−０８４２３２号公報
【特許文献２】特開２００９−２２６２７４号公報
【特許文献３】特開２０００−１５９５０３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明が解決しようとする課題は、従来のＰｄ合金に比べて十分にコスト低減が可能であり、量産性（溶解性、熱間加工性）及び耐久性に優れ、しかも、水素透過能がＰｄ合金以上である水素透過膜合金を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するために本発明に係る水素透過膜合金は、以下の構成を備えていることを要旨とする。
（１）前記水素透過膜合金は、主構成元素としてＮｂ、Ｗ、Ｍ1、Ｎｉ、Ｔｉ及びＭ2（但し、Ｍ2は任意元素）を含み、残部が不可避的不純物からなる。
但し、
Ｍ1は、Ｍｏ、Ｔａ及びＲｕからなる群から選ばれるいずれか１以上の元素、
Ｍ2は、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｃｕ及びＶからなる群から選ばれるいずれか１以上の元素。
（２）前記主構成元素は、次の（Ａ）式の関係を満たす。
Ｎｂx(Ｗ)a(Ｍ1)b(ＮｉyＴｉzＭ2α)      ・・・（Ａ）
但し、
２０（ａｔ％）≦ｘ＋ａ＋ｂ≦５０（ａｔ％）、
０．０１ｘ（ａｔ％）≦ａ＋ｂ≦０．３０ｘ（ａｔ％）、
２５（ａｔ％）≦ｙ≦４０（ａｔ％）、
０．８ｚ（ａｔ％）≦ｙ≦１．２５ｚ（ａｔ％）、
α≦０．１ｙ（ａｔ％）、
ｘ＋ａ＋ｂ＋ｙ＋ｚ＋α＝１００（ａｔ％）。
【発明の効果】
【００１０】
Ｎｂ系の水素透過膜合金に対して所定量のＮｉを添加すると、合金の融点が低下する。そのため、合金の溶解性が向上する。
また、Ｎｂ系の水素透過膜合金に対して所定量のＮｉ及びＴｉを添加すると、組織内にＮｉＴｉ金属間化合物が生成する。そのため、合金の熱間加工性が向上する。
また、このようなＮｂ系の水素透過膜合金に対してさらに所定量のＷ及び／又は元素Ｍ1を添加すると、これらの元素は組織内のＮｂ固溶体に固溶する。そのため、Ｎｂ固溶体の水素透過能が向上し、水素脆化も抑制される。また、Ｗ及び元素Ｍ1の含有量を最適化すると、これらの元素を含む金属間化合物であって、塑性加工が困難であるものの生成が抑制され、熱間加工性が向上する。
さらに、このようなＮｂ系の水素透過膜合金に対してさらに所定量の元素Ｍ2を添加すると、水素透過膜合金の加工性が向上する。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】Ｎｂ−Ｎｉ２元系状態図（出典−T.B.Massalski: BINARY ALLOY PHASE DIAGRAMSVol.2, American Society For Metals）である。
【図２】Ｎｂ−Ｗ２元系状態図（出典−T.B.Massalski: BINARY ALLOY PHASE DIAGRAMSVol.2, American Society For Metals）である。
【図３】Ｎｉ−Ｔｉ２元系状態図（出典−T.B.Massalski: BINARY ALLOY PHASE DIAGRAMSVol.2, American Society For Metals）である。
【図４】(Ｎｂ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｔａ＋Ｒｕ)−(Ｎｉ)−(Ｔｉ)擬３元系状態図である。
【００１２】
【図５】実施例３０で得られた鋳造材のＸ線回折パターンである。
【図６】実施例３０で得られた鋳造材のグリーブル試験結果である。
【図７】(Ｎｂ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｔａ＋Ｒｕ)と最大絞り値との関係を示す図である。
【図８】Ｎｉ／Ｔｉ比（ｙ／ｚ）と最大絞り値との関係を示す図である。
【図９】Ｗ単独添加材（図９（ａ））とＭｏ単独添加材（図９（ｂ））の晶出物組織の比較（左図）と、共晶部分のＥＤＸ分析結果（右図）である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下に、本発明の一実施の形態について詳細に説明する。
［１．  水素透過膜合金］
本発明に係る水素透過膜合金は、以下の構成を備えていることを特徴とする。
（１）前記水素透過膜合金は、主構成元素としてＮｂ、Ｗ、Ｍ1、Ｎｉ、Ｔｉ及びＭ2（但し、Ｍ2は任意元素）を含み、残部が不可避的不純物からなる。
但し、
Ｍ1は、Ｍｏ、Ｔａ及びＲｕからなる群から選ばれるいずれか１以上の元素、
Ｍ2は、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｃｕ及びＶからなる群から選ばれるいずれか１以上の元素。
（２）前記主構成元素は、次の（Ａ）式の関係を満たす。
Ｎｂx(Ｗ)a(Ｍ1)b(ＮｉyＴｉzＭ2α)      ・・・（Ａ）
但し、
２０（ａｔ％）≦ｘ＋ａ＋ｂ≦５０（ａｔ％）、
０．０１ｘ（ａｔ％）≦ａ＋ｂ≦０．３０ｘ（ａｔ％）、
２５（ａｔ％）≦ｙ≦４０（ａｔ％）、
０．８ｚ（ａｔ％）≦ｙ≦１．２５ｚ（ａｔ％）、
α≦０．１ｙ（ａｔ％）、
ｘ＋ａ＋ｂ＋ｙ＋ｚ＋α＝１００（ａｔ％）。
【００１４】
［１．１．  主構成元素］
水素透過膜合金は、主構成元素としてＮｂ、Ｗ、Ｍ1、Ｎｉ、Ｔｉ及びＭ2を含み、残部が不可避的不純物からなる。ここで、Ｍ1は、Ｍｏ、Ｔａ及びＲｕからなる群から選ばれるいずれか１以上の元素である。また、Ｍ2は、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｃｕ及びＶからなる群から選ばれるいずれか１以上の元素である。
水素透過膜合金に含まれる不純物は、少ないほど良い。高い特性を得るためには、水素透過膜合金に含まれる主構成元素の総量は、９８ａｔ％以上が好ましい。主構成元素の総量は、さらに好ましくは、９９ａｔ％以上である。
【００１５】
Ｎｂは、本合金の主要な構成元素である。金属Ｎｂは、多量の水素を固溶する特徴があるが、その一方で水素脆化が顕著である点が欠点となっている。しかし、本願では、水素を固溶しやすく、かつ、各種金属元素の固溶範囲が幅広いというＮｂの特徴を生かし、Ｎｂを各種金属元素と合金化させ、かつ、特徴ある組織を形成させ、これにより水素脆化を防止している。他方、Ｎｂの融点は、２４６８±１０℃前後と非常に高い。
【００１６】
ＷとＮｂは、全率固溶する（図２参照）。同様に、Ｍ1（Ｍｏ、Ｔａ、Ｒｕ）とＮｂは、全率固溶する。これらの元素をＮｂに固溶させると、Ｎｂ固溶体の水素透過能が著しく増すと同時に、Ｎｂ固溶体の水素脆化が抑制される。しかし、Ｗ及びＭ1は、いずれも高融点である。具体的には、Ｗの融点は３３８７℃、Ｍｏの融点は２６１０℃、Ｔａの融点は２９９６℃、Ｒｕの融点は２２５０℃である（昭和５９年１１月３０日  丸善株式会社発行  理科年表より抜粋）。
【００１７】
Ｎｉは、Ｎｂと合金化することによってＮｂを低融点化させ、Ｎｂの溶解を容易化させる（図１参照）。
また、ＮｉとＴｉとを同時に添加すると、最終組織ではＮｉとＴｉからＮｉＴｉ金属間化合物が生成する（図３参照）。ＮｉＴｉは、Ｎｂ単体で認められる水素脆化作用を抑制する効果がある。また、ＮｉＴｉは熱間加工及び冷間加工が可能であるため、これが材料中に存在することで材料の製造性低下が軽微となる。
さらに、添加したＴｉの一部は、晶出時にＮｂ固溶体に固溶する。
【００１８】
Ｍ2（Ｆｅ、Ｃｏ、Ｃｕ，Ｖ）は、ＮｉＴｉ合金の特性を改善する目的で添加される元素である。Ｍ2を添加すると、ＮｉＴｉ金属間化合物中においてＭ2による元素置換が起こる。但し、Ｍ2を過剰に添加すると、ＮｉＴｉ以外の金属間化合物が形成され、材料の加工性を著しく低下させることがある。
【００１９】
［１．２．  主構成元素の比率］
本発明に係る水素透過膜合金において、主構成元素は、次の（Ａ）式の関係を満たす。
Ｎｂx(Ｗ)a(Ｍ1)b(ＮｉyＴｉzＭ2α)      ・・・（Ａ）
但し、
２０（ａｔ％）≦ｘ＋ａ＋ｂ≦５０（ａｔ％）、
０．０１ｘ（ａｔ％）≦ａ＋ｂ≦０．３０ｘ（ａｔ％）、
２５（ａｔ％）≦ｙ≦４０（ａｔ％）、
０．８ｚ（ａｔ％）≦ｙ≦１．２５ｚ（ａｔ％）、
α≦０．１ｙ（ａｔ％）、
ｘ＋ａ＋ｂ＋ｙ＋ｚ＋α＝１００（ａｔ％）。
【００２０】
［１．２．１．  ｘ＋ａ＋ｂ］
本発明に係る水素透過膜合金において、主構成元素の成分バランスを最適化すると、
（ａ）晶出したＮｂ固溶体（Ｎｂ−Ｗ(Ｍ1)相）、及び、
（ｂ）Ｎｂ固溶体とＮｉＴｉ金属間化合物の共晶組織、
からなる２相組織が得られる。
ここで、ｘ＋ａ＋ｂは、Ｎｂ＋Ｗ＋Ｍ1の総量を表す。一定量以上の（ａ）相を確保するためには、ｘ＋ａ＋ｂは、全面共晶組織となる２０（ａｔ％）以上を添加する必要がある。ｘ＋ａ＋ｂは、さらに好ましくは、２５（ａｔ％）以上である。
一方、ｘ＋ａ＋ｂが過剰になると、合金の融点が上昇し、高周波誘導炉などの量産性に優れた溶解装置を用いた溶解が困難となる。従って、ｘ＋ａ＋ｂは、５０（ａｔ％）以下である必要がある。ｘ＋ａ＋ｂは、さらに好ましくは、４５（ａｔ％）以下、さらに好ましくは、４０（ａｔ％）以下である。
【００２１】
［１．２．２．  ａ＋ｂ］
ａ＋ｂは、Ｗ＋Ｍ1の総量を表す。Ｗ及びＭ1は、いずれもＮｂに固溶し、Ｎｂの晶出時にはその晶出核となる元素である。Ｗ及びＭ1は、いずれか一方を添加しても良く、あるいは、双方を添加しても良い。ＮｂにＷ及び／又はＭ1を固溶させると、Ｎｂ固溶体の水素透過能が増すと同時に、Ｎｂ固溶体の水素脆化が抑制される。このような効果を得るためには、ａ＋ｂは、０．０１ｘ以上である必要がある。
一方、ａ＋ｂが過剰になると、Ｎｂ固溶体の融点が上昇し、量産性に優れた溶解装置を用いた溶解が困難となる。従って、ａ＋ｂは、０．３０ｘ以下である必要がある。
【００２２】
［１．２．３．  ｙ］
ｙは、Ｎｉ量を表す。Ｎｉは、Ｎｂの融点を低下させる作用と、Ｔｉと結合してＮｂ−ＮｉＴｉの共晶組織を生成させる作用とがある。ｙが少ないと、合金の融点が上昇し、Ｎｂ固溶体を安定して晶出させることができない。従って、ｙは、２５ａｔ％以上である必要がある。
一方、ｙが過剰になると、低融点で、かつ、脆性材料である化合物（ＴｉＮｉ3）が形成されやすくなる。この化合物が形成されると、局部的に融点が低下し、熱間加工性が低下する。従って、ｙは、４０（ａｔ％）以下である必要がある。
【００２３】
［１．２．４．  ｙ／ｚ］
ｙ／ｚは、Ｎｉ／Ｔｉ比（ａｔ％／ａｔ％）を表す。Ｎｉ／Ｔｉ比が少ないと、ＮｉＴｉ金属間化合物の析出量が少なくなる。従って、ｙ／ｚは、０．８以上である必要がある。ｙ／ｚは、さらに好ましくは、０．９以上、さらに好ましくは、０．９５以上である。
同様に、Ｎｉ／Ｔｉ比が過剰になると、ＮｉＴｉ金属間化合物の析出量が少なくなる。従って、ｙ／ｚは、１．２５以下である必要がある（図３参照）。ｙ／ｚは、さらに好ましくは、１．２以下である。
【００２４】
［１．２．５．  α］
αは、Ｍ2量を表す。Ｍ2は、いずれもＮｉＴｉの元素の一部と置換されることによって、ＮｉＴｉの特性を改善する効果がある。
しかしながら、αが過剰になると、ＮｉＴｉ以外の金属間化合物が形成され、その加工性を著しく低下させる。従って、αは、０．１ｙ（ａｔ％）以下である必要がある。
【００２５】
［１．２．６．  擬３元系状態図］
図４に、（Ａ）式で表され、かつ、元素Ｍ2を含まない水素透過膜合金の擬３元系状態図を示す。図４中、ハッチングで示した領域が本願発明の組成範囲となる。
【００２６】
［１．３．  主構成元素の比率と、鋳造組織又は機械的特性との関係］
主構成元素は、上述の（Ａ）式に加えて、以下の関係をさらに満たすのが好ましい。
（２ａ）前記主構成元素は、
０．０１ｘ（ａｔ％）≦ａ≦０．１０ｘ（ａｔ％）、及び、
０．０１ｘ（ａｔ％）≦ｂ≦０．２０ｘ（ａｔ％）
をさらに満たす。
主構成元素の比率がこのような範囲にある場合、水素透過膜合金は、鋳造後の凝固組織がＮｂ固溶体＋(ＮｉＴｉ化合物＋Ｎｂ固溶体の共晶組織)となる。
【００２７】
また、主構成元素は、上述の（Ａ）式及び（２ａ）関係に加えて、以下の関係をさらに満たすのが好ましい。
（２ｂ）前記主構成元素は、
０．０１ｘ（ａｔ％）≦ａ≦０．０５ｘ（ａｔ％）、及び、
０．０１ｘ（ａｔ％）≦ｂ≦０．２０ｘ（ａｔ％）
をさらに満たす。
鋳造後の晶出物（Ｎｂ固溶体）が粗大になると、熱間加工性が低下する。Ｎｂ添加量が大きくなると、晶出物のサイズが大きくなる傾向が認められる。また、Ｎｂ添加の増加に比べ、Ｗを添加した場合は、その晶出物の粗大化が顕著になる傾向が認められる。
これに対し、主構成元素の比率がこのような範囲にある場合、水素透過膜合金は、鋳造後の晶出物（Ｎｂ固溶体）の平均サイズが１ｍｍ以下となりやすい。
【００２８】
さらに、主構成元素は、上述の（Ａ）式、上記関係（２ａ）及び関係（２ｂ）に加えて、以下の関係をさらに満たすのが好ましい。
（２ｃ）前記主構成元素は、
２５（ａｔ％）≦ｘ＋ａ＋ｂ≦４５（ａｔ％）、及び、
０．９ｚ（ａｔ％）≦ｙ≦１．２ｚ（ａｔ％）
をさらに満たす。
この場合、ｘ＋ａ＋ｂは、さらに好ましくは、４０（ａｔ％）以下である。また、ｙ／ｚは、さらに好ましくは、０．９５以上である。
主構成元素の比率をこのような範囲に限定すると、素材（インゴット）の熱間加工性が向上する。具体的には、主構成元素の比率をこのような範囲に限定すると、多少のバラツキはあるが、最大絞り値は約４０％以上となり、かつ、３０％以上の絞り値を示す温度域が約２００℃以上となる傾向が認められる。
【００２９】
［２．  水素透過膜合金の製造方法］
本発明に係る水素透過膜合金は、所定の組成となるように原料を配合し、配合物を溶解・鋳造することにより製造することができる。
配合物の溶解・鋳造方法及びその条件は、特に限定されるものではなく、目的に応じて種々の方法及び条件を用いることができる。本発明に係る水素透過膜合金は、主構成元素の比率が最適化されているので、Ｎｂ、Ｗ、Ｍｏのような高融点金属を含んでいるにもかかわらず、量産性に優れた溶解方法（例えば、高周波溶解法）で溶解することができる。
【００３０】
また、このようにして得られた水素透過膜合金を各種の用途に用いる場合には、鋳塊に対して、熱間加工及び／又は冷間加工が行われる。
加工方法及びその条件は、特に限定されるものではなく、目的に応じて種々の方法及び条件を用いることができる。本発明に係る水素透過膜合金は、組織中にＮｉＴｉを分散させているので、ＮｉＴｉにより水素脆化が抑制されるだけでなく、加工性も高くなる。
【００３１】
［３．  水素透過膜合金の作用］
Ｎｂ系の水素透過膜合金に対して所定量のＮｉを添加すると、合金の融点が低下する（図１参照）。そのため、合金の溶解性が向上し、量産性に優れた溶解方法（例えば、高周波溶解法）を用いて溶解及び鋳造を行うことができる。
【００３２】
また、Ｎｂ系の水素透過膜合金に対して所定量のＮｉ及びＴｉを添加すると、組織内にＮｉ−Ｔｉ合金が生成する。Ｎｉ−Ｔｉ合金は、形状記憶合金として知られており、その金属間化合物（ＮｉＴｉ）は、数少ない熱間及び冷間での加工が可能な金属間化合物である。そのため、Ｎｂ系の水素透過膜合金の組織内にＮｉＴｉ金属間化合物を分散させることによって、水素脆化が防止されると同時に、合金の熱間加工性が向上する。
【００３３】
また、このようなＮｂ系の水素透過膜合金に対してさらに所定量のＷ及び／又は元素Ｍ1を添加すると、これらの元素は組織内のＮｂ固溶体に固溶する。そのため、Ｎｂ固溶体の水素透過能が向上し、水素脆化も抑制される。また、Ｗ及び元素Ｍ1の含有量を最適化すると、これらの元素を含む金属間化合物であって、塑性加工が困難であるものの生成が抑制され、熱間加工性が向上する。
さらに、このようなＮｂ系の水素透過膜合金に対して所定量の元素Ｍ2を添加すると、組織内のＮｉＴｉ金属間化合物の加工性がさらに向上し、これによって水素透過膜合金の加工性も向上する。
【実施例】
【００３４】
（実施例１〜４５、比較例１〜１８）
［１．  試料の作製］
所定の組成となるように配合された原料（５ｋｇ）を坩堝に入れ、高周波誘導炉により溶解した。溶解後、炉冷し、インゴットを得た。表１及び表２に、各試料の組成を示す。
【００３５】
【表１】
2014074211.tif 000003
【００３６】
【表２】
2014074211.tif 000004
【００３７】
［２．  試験方法］
［２．１．  溶解性］
高周波誘導炉による坩堝溶解を実施した。
（ａ）坩堝使用が２回以上可能であるもの（すなわち、１回の溶解で坩堝の損傷を補修する必要が無く、坩堝からの耐火物成分（Ａｌ、Ｍｇ、Ｏなど）の溶け出しがないもの）、及び、
（ｂ）原材料の溶け残りがないもの
を「溶解可能」と判定した。
【００３８】
［２．２．  組織の同定］
Ｘ線回折により組織を同定した。Ｘ線回折の測定条件は、以下の通りである。
使用Ｘ線：  ＣｏターゲットのＫα線
スキャン方法：  連続法−ソーラスリット５°
計測時間：  ０．０２ｓｅｃ
ステップ：  ０．０２°（スキャンスピード：１°／ｍｉｎ）
スキャン角度範囲：  ２０°〜１２０°
【００３９】
［２．３．  晶出物（Ｎｂ固溶体）の平均サイズ］
５ｋｇインゴットの断面組織中に認められる晶出物（Ｎｂを主成分とする相）の大きさを測定した。画像処理ソフト「ウィンルーフ」を用いて、晶出物の円相当径を測定し、その平均値を晶出物の平均サイズとした。
【００４０】
［２．４．  熱間加工性］
グリーブル試験機を用いて熱間加工性を評価した。試験片サイズは、長さ：５５ｍｍ、平行部直径：４．５ｍｍとした。破断面の断面減少率を求め、これを絞り値とした。試験条件は、以下の通りである。
クロスヘッドスピード：  ５０．６ｍｍ／ｓｅｃ
加熱条件：  各温度まで加熱後、試験
加熱方式：  通電加熱
【００４１】
試験温度ｖｓ絞り値をプロットし、最大絞り値及び絞り値３０％以上の温度幅をグラフより求めた。図６に、実施例３０で得られた鋳造材のグリーブル試験結果の一例を示す。図６より、実施例３０の最大絞り値は５７％、３０％以上の絞り値を示す温度幅は３００℃以上であることがわかる。
【００４２】
［２．５．  ＥＤＸ分析］
インゴットの断面組織のＥＤＸ分析を行った。
【００４３】
［３．  結果］
［３．１．  溶解性］
表３及び表４に、溶解性（高周波誘導炉による溶解可否）を示す。溶解性に関し、表３及び表４より、以下のことが分かる。
（１）比較例５〜９、１２は、いずれも高融点金属の含有量（ｘ＋ａ＋ｂ）が過剰であり、かつ、Ｎｉ量が少ないために、溶解できなかった。
（２）比較例１７は、Ｍｏが過剰であるために、溶解できなかった。
（３）実施例１〜４５は、いずれも溶解可能であった。
【００４４】
［３．２．  組織］
表３及び表４に、インゴットの組織を示す。また、図５に、実施例３０で得られたインゴットのＸＲＤパターンを示す。組織に関し、表３〜４及び図５より、以下のことがわかる。
（１）比較例５〜９は、いずれもＮｉ及びＴｉを添加していないために、晶出物の無い固溶体となった。
（２）比較例１０は、晶出物（Ｎｂ固溶体）と、共晶（ＮｉＴｉ化合物＋Ｎｂ固溶体）の２相組織となったが、晶出物が粗大化した。これは、Ｗ量が過剰であるためである。
（３）比較例１１、１３は、いずれも共晶組成であるため、晶出物は晶出しなかった。
（４）比較例１２は、２相組織を呈していたが、Ｎｂの溶け残りが発生した。これは、Ｎｉ量が少ないためである。
（５）実施例１〜４５は、いずれも２相組織を呈していた。
（６）実施例３０で得られた材料は、Ｎｂ固溶体（ＮｂＴｉ固溶体）と、ＮｉＴｉ金属間化合物で構成されている（図５参照）。
【００４５】
［３．３．  晶出物の平均サイズ］
表３及び表４に、晶出物（Ｎｂ固溶体）の平均サイズを示す。晶出物の平均サイズに関し、表３及び表４より、以下のことが分かる。
（１）２相組織が得られた材料の内、比較例１０は、晶出物の平均サイズが１５００μｍを超えた。
（２）実施例１〜４５は、晶出物の平均サイズが１００〜１４００μｍであった。
（３）実施例４３、４４は、晶出物の平均サイズが１０００μｍを超えた。これは、Ｗ量が多くなるほど、晶出物が粗大化しやすくなるためと考えられる。
【００４６】
［３．４．  熱間加工性］
表３及び表４に、最大絞り値及び３０％以上の絞り値を示す温度域を示す。図７に、(Ｎｂ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｔａ＋Ｒｕ)と最大絞り値との関係を示す。さらに、図８に、Ｎｉ／Ｔｉ比（ｙ／ｚ）と最大絞り値との関係を示す。表３〜４及び図７〜８より、以下のことがわかる。
（１）（Ｎｂ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｔａ＋Ｒｕ）が約３０ａｔ％までは、ほぼ６０％程度の最大絞り値を示す。しかしながら、（Ｎｂ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｔａ＋Ｒｕ）量が３０ａｔ％を超えると、最大絞り値が低下する。
（２）Ｎｉ／Ｔｉ比が約１．０５のところで、最大絞り値は最大となる。
（３）元素Ｍ2を添加することによって、最大絞り値は３０％以上となり、３０％以上の絞り値を示す温度域は１５０℃以上となる。
【００４７】
［３．５．  ＥＤＸ分析］
図９に、Ｗ単独添加材（図９（ａ））とＭｏ単独添加材（図９（ｂ））の晶出物組織の比較（左図）と、共晶部分のＥＤＸ分析結果（右図）を示す。図９より、以下のことがわかる。
（１）Ｗは、晶出物の中心に優先的に析出している。一方、Ｍｏは、晶出物の全面に分布している。
（２）共晶組織部分は、いずれの合金もほぼ同様の組織及び組成を示している。
【００４８】
【表３】
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【００４９】
【表４】
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【００５０】
以上、本発明の実施の形態について詳細に説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々の改変が可能である。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明に係る水素透過膜合金は、高純度水素精製装置の水素分離膜として用いることができる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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