(57)【要約】【課題】疲労強度に優れたアルミニウム合金クラッド材であって、耐圧強度に優れた熱交換器を得ることができる熱交換器用アルミニウム合金クラッド材を提供する。【解決手段】質量％で、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ｓｉ：０．３〜１．０％、Ｆｅ：０．１〜１．０％を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなる組成のアルミニウム合金の芯材２の片面または両面に、純度９９．５％以上の純アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる皮材３がクラッドされており、６００℃のろう付相当熱処理後において、芯材２の耐力に対する皮材３の耐力の比が０．３４以下であり、かつ、皮材３の加工硬化指数に対する芯材２の加工硬化指数の比が１．２以上である。【選択図】図１
2014077181.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ｓｉ：０．３〜１．０％、Ｆｅ：０．１〜１．０％を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなる組成のアルミニウム合金芯材の片面または両面に、純アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる皮材がクラッドされており、
６００℃のろう付相当熱処理後において、前記芯材の耐力に対する前記皮材の耐力の比が０．３４以下であり、かつ、前記皮材の加工硬化指数に対する前記芯材の加工硬化指数の比が１．２以上であることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項２】
前記皮材が、質量％で９９％以上のＡｌを含有し、残部が不可避不純物からなる純アルミニウムからなることを特徴とする請求項１記載の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項３】
前記皮材が、質量％でＺｎ：０．１〜５．０％をさらに含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなり、前記残部のＡｌ純度が質量％で９９％以上であることを特徴とする請求項１記載の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項４】
前記芯材が、さらに、質量％で、Ｍｇ：０．０１〜０．５％、Ｚｒ：０．０１〜０．２％、Ｔｉ：０．０１〜０．２％のうち、１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項５】
前記芯材の一方の面に前記皮材がクラッドされ、前記芯材の他方の面に、質量％でＳｉ：５．０〜１２．０％を含有するＡｌ−Ｓｉ系ろう材がクラッドされていることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項６】
前記ろう材が、さらに、質量％でＺｎ：０．１〜３．０％を含有することを特徴とする請求項５記載の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項７】
圧延によってクラッドされたクラッド材であって、前記ろう付相当熱処理後の前記皮材の全伸びが、圧延方向および圧延垂直方向のいずれにおいても２０％以上であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換器の製造に用いられるアルミニウム合金クラッド材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車用熱交換器などに用いられるブレージングシートとしては、一般的に、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金からなる芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をクラッドした２層のアルミニウム合金クラッド材が使用されている。Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材は、他部材との一体ろう付接合のために芯材に貼り合わされている。ろう付は、約６００℃で通常不活性ガス雰囲気中においてフッ化物系フラックスを用いて行われる。
また、従来、熱交換器のタンク材などとして用いられるブレージングシートでは、芯材へのＭｎ、Ｃｕ添加量を増加させることなどにより高強度化が図られている（特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１１−０３１２７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、近年、熱交換の耐圧強度に対する要求が高まっており、特に、インタークーラーなどでは、燃費向上を目的に過給機の能力が高まり、より高圧のエアーが負荷されるため、これら熱交換器用の部材には、疲労強度などの耐久強度に優れるアルミニウム部材が求められている。しかし、上述のように、従来、芯材へのＭｎ、Ｃｕ添加量の増加などにより、熱交換器の製造に用いられるアルミニウム合金ブレージングシートの高強度化が図られているが、部材の高強度化が必ずしも熱交換器の耐圧強度の向上に繋がらないという問題があり、上記要求に十分に応えることができない。
【０００５】
本発明は、上記事情を背景としてなされたものであり、疲労強度および耐圧強度に優れた熱交換器を得ることができる熱交換器用アルミニウム合金クラッド材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
すなわち、本発明の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材のうち、第１の本発明は、質量％で、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ｓｉ：０．３〜１．０％、Ｆｅ：０．１〜１．０％を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなる組成のアルミニウム合金芯材の片面または両面に、純アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる皮材がクラッドされており、６００℃のろう付相当熱処理後において、前記芯材の耐力に対する前記皮材の耐力の比が０．３４以下であり、かつ、前記皮材の加工硬化指数に対する前記芯材の加工硬化指数の比が１．２以上であることを特徴とする。
【０００７】
第２の本発明の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は、前記第１の本発明において、前記皮材が、質量％で９９％以上のＡｌを含有し、残部が不可避不純物からなる純アルミニウムからなることを特徴とする。
【０００８】
第３の本発明の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は、前記第１の本発明において、前記皮材が、質量％でＺｎ：０．１〜５．０％をさらに含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなり、前記残部のＡｌ純度が質量％で９９％以上であることを特徴とする。
【０００９】
第４の本発明の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は、前記第１〜第３の本発明のいずれかにおいて、前記芯材が、さらに、質量％で、Ｍｇ：０．０１〜０．５％、Ｚｒ：０．０１〜０．２％、Ｔｉ：０．０１〜０．２％のうち、１種または２種以上を含有することを特徴とする。
【００１０】
第５の本発明の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は、前記第１〜第４の本発明のいずれかにおいて、前記芯材の一方の面に前記皮材がクラッドされ、前記芯材の他方の面に、質量％でＳｉ：５．０〜１２．０％を含有するＡｌ−Ｓｉ系ろう材がクラッドされていることを特徴とする。
【００１１】
第６の本発明の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は、前記第５の本発明において、前記ろう材が、さらに、質量％でＺｎ：０．１〜３．０％を含有することを特徴とする。
【００１２】
第７の本発明の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は、前記第１〜第６の本発明のいずれかにおいて、圧延によってクラッドされたクラッド材であって、前記ろう付相当熱処理後の前記皮材の全伸びが、圧延方向および圧延垂直方向のいずれにおいても２０％以上であることを特徴とする。
【００１３】
以下に、本発明における規定の限定理由について説明する。なお、各成分量はいずれも質量％で示される。
【００１４】
１．芯材
本発明の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は、芯材として、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ｓｉ：０．３〜１．０％、Ｆｅ：０．１〜１．０％を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなる組成のアルミニウム合金芯材を有する。各成分の詳細は次のとおりである。
【００１５】
Ｍｎ：０．５〜２．０％
Ｍｎは、芯材素地中にＡｌ−Ｍｎ系金属間化合物として分散し、耐食性を低下させることなく芯材の強度を向上させる作用を有する。また、Ｓｉと同時に添加することで、微細なＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系金属間化合物が形成され、芯材の強度を向上させる作用を有する。Ｍｎ含有量が０．５％未満では上記作用が十分に得られず、一方、Ｍｎ含有量が２．０％を超えると粗大な化合物により鋳造性や圧延性などの製造性が低下するので好ましくない。したがって、Ｍｎ含有量を０．５〜２．０％とする。なお、同様の理由により、Ｍｎ含有量は、下限を０．７％、上限を１．８％とすることが好ましく、下限を１．０％、上限を１．５％とすることがより好ましい。
【００１６】
Ｃｕ：０．１〜１．０％
Ｃｕは、マトリックスに固溶して芯材の強度を向上させ、また芯材の電気化学的性質を貴にし、皮材およびろう材との電位差を大きくする作用を有する。Ｃｕ含有量が０．１％未満では上記作用が十分に得られず、一方、Ｃｕ含有量が１．０％を超えると、割れ感受性が高くなり、鋳造性などの製造性が低下するので好ましくない。したがって、Ｃｕ含有量を０．１〜１．０％とする。なお、同様の理由により、Ｃｕ含有量は、下限を０．２％、上限を０．８％とすることが好ましく、下限を０．３％、上限を０．７％とすることがより好ましい。
【００１７】
Ｓｉ：０．３〜１．０％
Ｓｉは、Ｍｎと共存させることによりＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ化合物となって芯材素地中に分散、あるいはマトリックスに固溶して芯材の強度を向上させる作用を有する。また、Ｍｇと同時に添加することでろう付後に微細な金属間化合物として析出し、時効硬化により著しく芯材の強度を向上させる作用を有する。Ｓｉ含有量が０．３％未満では、上記作用が十分に得られず、一方、Ｓｉ含有量が１．０％を超えると、芯材の融点を低下させてろう付性の低下を招き、さらに顕著な粒界腐食が発生するため好ましくない。したがって、Ｓｉ含有量を０．３〜１．０％とする。なお、同様の理由により、Ｓｉ含有量は、下限を０．４％、上限を０．９％とすることが好ましく、下限を０．５％、上限を０．８％とすることがより好ましい。
【００１８】
Ｆｅ：０．１〜１．０％
Ｆｅは、Ａｌ−Ｆｅ、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ−Ｓｉ系金属間化合物を生成し、芯材の強度を向上させる作用を有する。また、Ｆｅは、ろう付後の再結晶粒を微細にする作用を有し、強度や成形性を向上する。Ｆｅ含有量が０．１％未満では上記作用が十分に得られず、一方、Ｆｅ含有量が１．０％を超えると巨大晶出物が生成し、鋳造性、圧延性などの製造性が低下するので好ましくない。また、Ｆｅ系化合物がカソード反応を促進し、耐食性が低下する。したがって、Ｆｅ含有量は０．１〜１．０％とする。なお、同様の理由により、Ｆｅ含有量は、下限を０．２％、上限を０．９％とすることが好ましく、下限を０．３％、上限を０．７％とすることがより好ましい。
【００１９】
上記芯材は、Ｍｇ：０．０１〜０．５％、Ｚｒ：０．０１〜０．２％、Ｔｉ：０．０１〜０．２％のうち１種または２種以上をさらに含有することができる。これら任意成分の詳細は次のとおりである。
【００２０】
Ｍｇ：０．０１〜０．５％
Ｍｇは、Ｓｉと同時に添加されることでろう付後に微細な金属間化合物として析出し、時効硬化により著しく芯材の強度を向上させる作用を有する。Ｍｇ含有量が０．０１％未満では上記作用が十分に得られず、一方、Ｍｇ含有量が０．５％を越えるとろう付時にフラックスと反応し、ろう付け性が低下する。したがって、Ｍｇを含有させる場合、Ｍｇ含有量は０．０１〜０．５％とする。なお、同様の理由により、Ｍｇ含有量は、下限を０．１％、上限を０．４％とすることが好ましく、下限を０．２％、上限を０．３％とすることがより好ましい。
【００２１】
Ｚｒ：０．０１〜０．２％、Ｔｉ：０．０１〜０．２％
ＺｒおよびＴｉは、それぞれＡｌ３ＺｒおよびＡｌ３Ｔｉを形成して芯材の強度をさらに高める作用を有する。しかし、含有量が下限未満では上記作用が十分に得られず、一方、含有量が上限を超えると巨大晶出物が生成し、鋳造性、圧延性などの製造性が低下する。したがって、Ｚｒを含有させる場合、Ｚｒ含有量は０．０１〜０．２％とし、Ｔｉを含有させる場合、Ｔｉ含有量も０．０１〜０．２％とする。なお、同様の理由により、Ｚｒ含有量は、下限を０．０５％、上限を０．１５％とすることが好ましく、下限を０．０７％、上限を０．１２％とすることがより好ましく、また、Ｔｉ含有量も、下限を０．０５％、上限を０．１５％とすることが好ましく、下限を０．０７％、上限を０．１２％とすることがより好ましい。
【００２２】
２．皮材
また、本発明の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は、上記芯材の片面または両面に皮材がクラッドされており、該皮材には純アルミニウムまたはアルミニウム合金が用いられる。該皮材は、後述するように、芯材に対する相対的な耐力や加工硬化指数の条件を満たすものが選択される。
このような皮材を用いることで、圧力負荷時に芯材への応力集中を抑制できる。
また、Ｚｎを適量含有する場合は、残部のＡｌ純度を満たすことで、同様に圧力負荷時に芯材への応力集中を抑制できる。
【００２３】
なお、上記Ｚｎを含有する皮材において、Ｚｎは、皮材の電位を卑にし、芯材に対する犠牲陽極効果によって芯材に腐食が進行するのを防止する作用を有する。Ｚｎ含有量が０．１％未満では上記作用を十分に得ることができず、一方、Ｚｎ含有量が５．０％を超えると腐食速度が増大し過ぎる。したがって、Ｚｎを含有させる場合、Ｚｎ含有量は０．１〜５．０％とするのが望ましい。なお、同様の理由により、Ｚｎ含有量は、下限を０．５％、上限を３．０％とすることが望ましく、さらに下限を１．０％、上限を２．０％とするのがより望ましい。
【００２４】
なお、上記皮材のクラッド率は、特に限定されるものではないが、例えば５〜１５％とすることができる。
【００２５】
３．６００℃のろう付相当熱処理後における芯材と皮材との耐力の比
本発明の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材では、６００℃のろう付相当熱処理後において、芯材の耐力に対する皮材の耐力の比（（皮材の耐力）／（芯材の耐力））が０．３４以下である。なお、各材の耐力は、各材と同成分のアルミニウム材を作製し、それぞれ引張試験を実施することにより測定することができる。
【００２６】
本発明では、上記のように芯材と比較して低い耐力の皮材を芯材の片面または両面にクラッドすることにより、圧力負荷時に芯材への応力集中を抑制し、亀裂の発生、進展を抑制する結果、耐久強度を向上できる。
なお、上記耐力の比が０．３４を超えると、圧力負荷時に芯材への応力集中が増加する。このため、上記耐力の比は０．３４以下とする。同様の理由により、上記耐力の比は０．２５以下とすることが好ましい。
【００２７】
４．６００℃のろう付相当熱処理後における芯材と皮材との加工硬化指数（ｎ値）の比
また、本発明の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材では、６００℃のろう付相当熱処理後において、皮材の加工硬化指数に対する芯材の加工硬化指数の比（（芯材の加工硬化指数）／（皮材の加工硬化指数））が１．２以上である。なお、各材の加工硬化指数は、各材と同成分のアルミニウム材を作製し、それぞれ引張試験を行うことにより測定することができる。
【００２８】
本発明では、上記のように芯材と比較して低い加工硬化指数を有する皮材を芯材の片面または両面にクラッドすることにより、圧力負荷時の芯材への応力集中を抑制できる。なお、上記加工硬化指数の比が１．２未満であると、芯材への応力集中が増加する。このため、上記加工硬化指数の比は１．２以上とする。同様の理由により、上記加工硬化指数の比は１．５以上とすることが好ましい。
なお、本発明における６００℃のろう付相当熱処理は、実際のろう付処理を想定した基準となるものであり、実際のろう付処理を規定するものではない。実際のろう付処理は、例えば、５７７℃以上の保持時間を１０分以内として行われる。
【００２９】
５．６００℃のろう付相当熱処理後における皮材の全伸び
また、本発明の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材では、６００℃のろう付相当熱処理後の上記皮材の全伸びが、クラッド材を製造する際の圧延方向およびこの圧延方向に垂直な方向である圧延垂直方向のいずれにおいても２０％以上であることが好ましい。なお、皮材の全伸びは、皮材と同成分のアルミニウム材を作製し、引張試験を行うことにより測定することができる。
【００３０】
本発明では、上記のように高伸びの皮材を用いることにより、圧力負荷時の芯材への応力集中を抑制できる。なお、上記全伸びが圧延方向および圧延垂直方向のいずれかにおいてでも２０％未満であると、芯材への応力集中が増加する。このため、上記全伸びは、圧延方向および圧延垂直方向のいずれにおいても２０％以上とすることが好ましく、２５％以上とすることがより好ましい。
【００３１】
６．Ａｌ−Ｓｉ系ろう材
また、本発明の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材において、一方の面に上記皮材がクラッドされた上記芯材の他方の面には、Ｓｉ：５．０〜１２．０％を含有するＡｌ−Ｓｉ系ろう材をクラッドすることができる。
通常、ろう付熱処理は約６００℃の温度で実施されるが、ろう付でチューブ造管を行なう熱交換器の場合、ろう材中のＳｉ含有量を５．０〜１２．０％の範囲に制御すると溶融ろうの供給量が最適となり、さらにろう付温度でろう材の一部が固相（初晶）となりろうの流動性が低下し、ろう付の安定性が向上する。ろう材中のＳｉ含有量が５．０％未満であると、溶融ろうの量が不足するため接合部でろうの充填不良が発生し、一方、Ｓｉ含有量が１２．０％を超えると、ろう付温度でほとんど全てが液相となり過剰な溶融ろうが供給されてチューブにエロージョンが発生する。したがって、ろう材中のＳｉ含有量を５．０〜１２．０％とする。なお、同様の理由により、Ｓｉ含有量は、下限を６％、上限を１１％とすることが好ましく、下限を７％、上限を１０％とすることがより好ましい。
ろう材は、残部がＡｌと不可避不純物からなるものであってもよいが、その他の成分としてＺｎを０．１〜３．０％含有するものであってもよい。Ｚｎは、ろう材の電位を卑にし、芯材に対する犠牲陽極効果によって芯材に腐食が進行するのを防止する作用を有する。Ｚｎ含有量が０．１％未満では上記作用を十分に得ることができず、一方、Ｚｎ含有量が３．０％を超えると腐食速度が増大し過ぎる。したがって、Ｚｎを含有させる場合、Ｚｎ含有量は０．１〜３．０％とする。なお、同様の理由により、Ｚｎ含有量は、下限を０．５％、上限を２．５％とすることが望ましく、さらに下限を１．０％、上限を２．０％とするのがより望ましい。
【発明の効果】
【００３２】
以上説明したように、本発明によれば、疲労強度に優れたアルミニウム合金クラッド材を得ることができ、これにより、耐圧強度に優れた熱交換器を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】本発明の一実施形態の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材を示す概略断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
以下に、本発明の一実施形態を説明する。
本発明の組成範囲内である芯材用アルミニウム合金、皮材用純アルミニウムまたはアルミニウム合金（以下皮材用アルミニウム材という）、およびろう材用アルミニウム合金をそれぞれ用意する。これらの合金等は、常法により溶製することができる。ろう材用アルミニウム合金については、Ａｌ−Ｓｉ系またはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系であれば本発明では特に限定するものではなく、例えばＪＩＳ Ａ ４３４３合金、４０４７合金、また、４０４５合金、４３４３合金、４０４７合金等にＺｎを含有する合金、またＭｇ、Ｃｕ、Ｌｉ等を含有する合金を用いることもできる。
これらの合金等は、溶製した後、所望により均質化処理を施すことができ、特に芯材に対し施される。該均質化処理は、例えば４００〜６００℃で１〜１０時間加熱することによって行うことができる。該鋳塊は熱間圧延を経て板材とされる。また連続鋳造圧延を経て板材とするものであってもよい。
【００３５】
これら板材は、重ね合わされて適宜のクラッド率でクラッドされる。クラッドは、一般に熱間圧延により行われる。その後、さらに冷間圧延を行うことで所望の厚さのアルミニウム合金ブレージングシートが得られる。
上記製造過程では、冷間圧延に際し中間焼鈍を介在させることができる。該中間焼鈍は、例えば３００〜４００℃で１〜６時間の加熱によって行うことができる。中間焼鈍後の最終冷間圧延では、１０〜４０％の冷間圧延率で圧延を行う。なお、上記製造過程は、最後に圧延を行わずに最後に最終焼鈍を行って終了してもよい。このような場合として、例えば、Ｏ材処理を行う場合を挙げることができる。
【００３６】
上記のようにして、図１に示すように、芯材２の一方の面に皮材３がクラッドされ、他方の面にろう材４がクラッドされた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材１が得られる。得られた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材１では、６００℃のろう付相当熱処理後において、芯材２の耐力に対する皮材３の耐力の比が０．３４以下であり、かつ、皮材３の加工硬化指数に対する芯材２の加工硬化指数の比が１．２以上となっている。また、前記ろう付相当熱処理後の皮材３の全伸びが、圧延方向および圧延垂直方向のいずれにおいても２０％以上となっている。
【００３７】
上記熱交換器用アルミニウム合金クラッド材１は、好適には熱交換器用のタンク材として用いることができる。
なお、熱交換器用アルミニウム合金クラッド材１は、上述したタンク材のほか、ヘッダープレートなどとして用いることができる。
【実施例】
【００３８】
半連続鋳造により、芯材用アルミニウム合金、皮材用アルミニウム材、およびろう材用アルミニウム合金をそれぞれ鋳造した。各材料の組成を表１に示す。なお、芯材用アルミニウム合金の組成およびろう材用アルミニウム合金の組成については、残部がＡｌおよび不可避不純物である。また、皮材用アルミニウム材の組成については、残部が不可避不純物である。なお、実施例１３および１４におけるＡｌ含有量は、それぞれＺｎを除いた残部におけるＡｌ純度を質量％で表している。
得られた芯材、皮材について、それぞれ均質化処理を行った。均質化処理の条件は５５０℃×６時間とした。
【００３９】
【表１】
2014077181.tif 000003
【００４０】
上記で得た芯材用アルミニウム合金の一方の面に皮材用アルミニウム材、他方の面にろう材用アルミニウム合金を組み合わせて熱間圧延し、クラッド材とした。
次いで、前記クラッド材を所定の厚さまで冷間圧延した。その後、最終焼鈍を４００℃で６時間行い、厚さ１．５ｍｍのＯ調質のクラッド材（供試材）を作製した。クラッド材のクラッド率は、皮材：芯材：ろう材＝５％：９０％：５％とした。
【００４１】
上記のようにして得られた供試材について、以下の項目について評価を行った。
【００４２】
（耐力比）
上記供試材について６００℃、３分のろう付相当熱処理を実施した後、ＪＩＳ  Ｈ４０００（板および条の引張試験等）によって、芯材および皮材の耐力を測定し、測定結果に基づいて、芯材の耐力に対する皮材の耐力の比を算出した。算出結果について表２に示す。
【００４３】
（加工硬化指数比（ｎ値比））
上記供試材について６００℃、３分のろう付相当熱処理を実施した後、各材の引張試験によって加工硬化指数を測定し、測定結果に基づいて、皮材の加工硬化指数に対する芯材の加工硬化指数の比を算出した。算出結果を表２に示す。
【００４４】
（皮材の全伸び）
上記供試材について６００℃、３分のろう付相当熱処理を実施した後、各材の引張試験により、圧延方向および圧延垂直方向における皮材の全伸びを測定した。測定結果を表２に示す。
【００４５】
（疲労強度）
上記供試材について６００℃、３分のろう付相当熱処理を実施した後、供試材から疲労試験片（ＪＩＳＺ２２７５  １号試験片）を作製した。この試験片に対して、常温にてクラッド材の内面皮材側平坦部に周波数２０Ｈｚにて一定応力（７０ＭＰａ）を繰り返し負荷する片振り平面曲げ疲労試験（ＪＩＳＺ２２７５に準拠）を実施し、クラッド材の破断寿命を測定した。測定された破断寿命が２００万回以上であったものを◎と評価し、１００万回以上２００万回未満であったものを○と評価し、１００万回未満のものを×と評価した。評価結果を表２に示す。
【００４６】
（ろう付性）
上記供試材について、逆Ｔ字型流動性試験によりろう付性を評価した。当該クラッド材を垂直材とし、板厚１ｍｍのＡ３００３合金を水平材としてＳＵＳワイヤーにて組み付けて６００℃、３分のろう付熱処理を実施した。ろう付熱処理後に垂直材と水平材の接合部にてろう付性良好なものを○を評価し、接合部不十分（流動ろう不足、エロージョン過多等）なものを×と評価した。評価結果を表２に示す。
【００４７】
【表２】
2014077181.tif 000004
【００４８】
表２に示すように、実施例１〜１６では、いずれも疲労強度およびろう付性の両者とも優れた結果となった。他方、比較例１、３〜７、９〜１２では、疲労強度およびろう付性のいずれか一方が劣る結果となり、両者とも優れた結果を得ることができなかった。なお、比較例２、８では、いずれもクラッド材を製造することができなかった。
【符号の説明】
【００４９】
１    熱交換器用アルミニウム合金クラッド材
２    芯材
３    皮材
４    ろう材
【図１】
2014077181.tif 000005