(57)【要約】【課題】リリーフ弁開閉時の振動を低減させた油圧緩衝器を提供する。【解決手段】弁体１９のオリフィス通路３５にスクリュー２２の軸部２８が摺動可能に嵌合されることによりリリーフ弁１４にダンパ室３６が形成される。このダンパ室３６によって、リリーフ弁１４に応答を遅らせるように機能するダッシュポットが構成されるので、オリフィス特性を損ねることなく、リリーフ弁１４から発せられる振動（異音）を効果的に抑止することが可能である。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
作動油が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に挿入されて前記シリンダ内をロッド側油室と反ロッド側油室とに分画するピストンと、前記ピストンに連結されて前記シリンダの外部へ延びるピストンロッドと、前記ピストンロッドの伸縮によって作動油の流れが生じる流路と、前記流路に設けられて前記ロッド側油室又は前記反ロッド側油室の圧力が上昇して予め定められた圧力に到達されることで開弁されるリリーフ弁とを備える油圧緩衝器であって、前記リリーフ弁は、オリフィス通路を有する弁体と、前記弁体が収容される弁体室と、前記弁体室内へ作動油を流入させる流入路と、前記弁体室外へ作動油を流出させる流出路と、前記流入路に連通される流入口が開口されて前記弁体が着座されるシート面と、前記弁体を前記シート面に押し付ける弁ばねと、前記弁体に対して同軸上に配置されて一端部が前記弁体に摺動可能に係合される軸部材と、前記弁体と前記軸部材との間に形成されて前記オリフィス通路に連通されるダンパ室と、を含むことを特徴とする油圧緩衝器。
【請求項２】
前記ダンパ室は、前記弁体の一端面に開口された前記オリフィス通路に前記軸部材の一端部が摺動可能に挿入されることにより形成されることを特徴とする請求項１記載の油圧緩衝器。
【請求項３】
前記ダンパ室は、前記軸部材の一端面に開口されたボア部に前記弁体の軸部が摺動可能に挿入されることにより形成されることを特徴とする請求項１記載の油圧緩衝器。
【請求項４】
前記軸部は大径部と小径部とからなり、前記大径部側が前記オリフィス通路に挿入されることを特徴とする請求項２に記載の油圧緩衝器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、油圧緩衝器に関する。
【背景技術】
【０００２】
鉄道車両の懸架装置に組み込まれる油圧緩衝器として、ピストンロッドの伸縮によってシリンダ内の油室からリザーバへの作動油の流れが生じる流路に、リリーフ弁が設けられるものが周知である（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−７４６１４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、鉄道車両においては、近年の車体の軽量化によって車体に振動が伝達され易くなっており、油圧緩衝器においても、リリーフ弁開閉時の振動に起因する異音が車体に伝達される問題がある。このような異音の発生には、（１）リリーフ特性で使用されるため開弁時の作動油の流れが噴流である、（２）セット荷重が大きく且つばね定数が低い弁ばねが使用されるため、ばねの固有振動数が低い、（３）弁ばねが斜めに縮み易く弁体に偏荷重が作用する、（４）開弁時の流路面積が急激に変化するため過渡に応答し易い、等の原因がある。
【０００５】
そこで本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、リリーフ弁開閉時の振動を低減させた油圧緩衝器を提供することを課題としてなされたものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、本発明の油圧緩衝器は、作動油が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に挿入されて前記シリンダ内をロッド側油室と反ロッド側油室とに分画するピストンと、前記ピストンに連結されて前記シリンダの外部へ延びるピストンロッドと、前記ピストンロッドの伸縮によって作動油の流れが生じる流路と、前記流路に設けられて前記ロッド側油室又は前記反ロッド側油室の圧力が上昇して予め定められた圧力に到達されることで開弁されるリリーフ弁とを備える油圧緩衝器であって、前記リリーフ弁は、オリフィス通路を有する弁体と、前記弁体が収容される弁体室と、前記弁体室内へ作動油を流入させる流入路と、前記弁体室外へ作動油を流出させる流出路と、前記流入路に連通される流入口が開口されて前記弁体が着座されるシート面と、前記弁体を前記シート面に押し付ける弁ばねと、前記弁体に対して同軸上に配置されて一端部が前記弁体に摺動可能に係合される軸部材と、前記弁体と前記軸部材との間に形成されて前記オリフィス通路に連通されるダンパ室と、を含むことを特徴とする。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、油圧緩衝器のリリーフ弁の開閉時の振動を低減させることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】第１実施形態のユニフロー型油圧緩衝器の一軸平面による断面図である。
【図２】第１実施形態におけるリリーフ弁の一軸平面による断面図であり、特に、閉弁時の状態を示す図である。
【図３】図２の軸平面に対してリリーフ弁の軸線上で直交する軸平面による断面図である。
【図４】図３と同一の軸平面による断面図であり、特に、開弁時の状態を示す図である。
【図５】第２実施形態におけるリリーフ弁の一軸平面による断面図であり、特に、閉弁時の状態を示す図である。
【図６】図５におけるＡ−Ａ断面図である。
【図７】図５と同一の軸平面による断面図であり、特に、開弁時の状態を示す図である。
【図８】第３実施形態におけるリリーフ弁の一軸平面による断面図であり、特に、閉弁時の状態を示す図である。
【図９】第４実施形態におけるリリーフ弁の一軸平面による断面図であり、特に、閉弁時の状態を示す図である。
【図１０】第５実施形態におけるリリーフ弁の一軸平面による断面図であり、特に、閉弁時の状態を示す図である。
【図１１】第６実施形態におけるリリーフ弁の一軸平面による断面図であり、特に、閉弁時の状態を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態を添付した図を参照して説明する。ここでは、縦置きに配置されるユニフロー型油圧緩衝器１を説明する。なお、以下の説明における上方向（上側）及び下方向（下側）は、図１における上方向（上側）及び下方向（下側）に一致される。
図１に示されるように、油圧緩衝器１は、シリンダ２の外側に外筒３が設けられる複筒構造であり、シリンダ２と外筒３との間に環形状のリザーバ４が形成される。シリンダ２及び外筒３の両端部の開口は、上側閉塞部材５及び下側閉塞部材６によって閉塞される。なお、下側閉塞部材６は、外筒３の下側端部の開口を閉塞させる第１蓋部材７とシリンダ２の下側端部の開口を閉塞させる第２蓋部材８とに分割して構成される。
【００１０】
シリンダ２の内側には、ピストンロッド９の下端部に固定されるピストン１０が摺動可能に嵌挿される。シリンダ２は、内側の空間がピストン１０によってロッド側油室２Ａと反ロッド側油室２Ｂとに分画される。ピストン１０には、反ロッド側油室２Ｂからロッド側油室２Ａへの作動油の流れのみを許容する逆止弁１１が設けられる。また、第２蓋部材６には、リザーバ４から反ロッド側油室２Ｂへの作動油の流れのみを許容する逆止弁１２が設けられる。なお、ピストンロッド９の上端部側は、上側閉塞部材５（ロッドガイド）に挿通されてシリンダ２の外部へ延ばされる。
【００１１】
上側閉塞部材５には、ピストンロッド９の伸縮によって作動油がロッド側油室２Ａからリザーバ４へ流れる流路１３が設けられる。流路１３には、予め定められた圧力で開弁されてピストン１０の移動速度に応じて開弁面積が変化するリリーフ弁１４が設けられる。流路１３は、ロッド側油室２Ａとリリーフ弁１４の流入口１５とを連通させる流入路１６と、リリーフ弁１４の流出口１７とリザーバ４とを連通させる流出路１８とを含む。なお、リザーバ４には、ガスと作動油とが封入されるが、流出路１８のリザーバ４側は、リザーバ４に溜められた作動油内に開口される。
【００１２】
図２に示されるように、リリーフ弁１４は、弁体１９が収容されて上側閉塞部材５の外周面５Ａから上側閉塞部材５の軸線へ向けた方向（図２における左方向）へ深さを有するボア形状の弁体室２０を有する。弁体室２０の底面２０Ａには、中央に流入口１５が開口されて弁体１９が着座されるシート面２９が形成される。また、弁体室２０の内周面２０Ｂの下側部分には、流出口１７が開口される。なお、流出口１７の開口面積は、流入口１５の開口面積よりも大きく設定される。
【００１３】
弁体室２０は、内周面２０Ｂの開口側端部に形成される雌ねじ２１を有する。雌ねじ２１には、弁体１９に対して同軸上に配置されるスクリュー２２（軸部材）が螺着される。スクリュー２２は、雌ねじ２１に螺合される雄ねじ２３が外周面に形成されて弁ばね２５の一端部を受け止める略円板形のばね受部２６と、弁ばね２５の一端部内側に挿入されるボス部２７と、ボス部２７の端面中央から延びる軸部２８とを有する。なお、弁体室２０の開口周縁部にはザグリ２４が形成される。
【００１４】
弁体１９は、弁ばね２５の他端部内側に挿入されて底面に着座面３０が形成される第１軸部３１と、着座面３０の中央から延びて流入路１６に摺動可能に挿入される第２軸部３２と、第１軸部３１の第２軸部３２側の端部に形成されて弁ばね２５の他端部を受け止めるフランジ形のばね受部３３とを含む。また、図３にも示されるように、弁体１９には、第２軸部３２を径方向（図２における上下方向）へ貫通する切欠部３４が形成される。切欠部３４は、弁体１９の軸線を挟んだ両側（図３における上下方向両側）に配置される一対の対向面３４Ｂ，３４Ｃと、２つの対向面３４Ｂ，３４Ｃを接続する底面３４Ａとを含む。
【００１５】
弁体１９は、弁体１９の軸線上に設けられて弁体１９を軸線方向（図２における左右方向）へ貫通するオリフィス通路３５を有する。オリフィス通路３５は、第１軸部３１の端面に開口されてスクリュー２２の軸部２８の先端部分が摺動可能に嵌合される大径部３５Ａと、大径部３５Ａと切欠部３４の底面３４Ａとを連通させる小径部３５Ｂとを有する。オリフィス通路３５の大径部３５Ａには、スクリュー２２の軸部２８の先端部が摺動可能に挿入される。これにより、弁体１９の内部には、オリフィス通路３５の大径部３５Ａとスクリュー２２の軸部２８とによって画定されるダンパ室３６が形成される。なお、ダンパ室３６は、リザーバ４のオイル溜めに接続され、これにより、ダンパ室３６の内部は、常時、作動油によって満たされる。
【００１６】
弁体１９は、第１軸部３１を径方向へ貫通して流路面積が小径部３５Ｂの流路面積に対して大きく形成される少なくとも１つの通路３７を有する。リリーフ弁１４は、図３に示されるシート面２９に弁体１９の着座面３０が着座された状態、すなわち、閉弁時には、通路３７のダンパ室３６側の開口がスクリュー２２の軸部２８によって閉塞されないように構成される。これにより、ダンパ室３６と弁体室２０における弁体１９の外側の空間（以下、弁体室２０）とが通路３７によって連通される。他方、リリーフ弁１４は、図４に示される開弁時には、通路３７のダンパ室３６側の開口がスクリュー２２の軸部２８によって閉塞され、これにより、ダンパ室３６の弁体室２０に対する連通が遮断される。なお、通路３７の流路面積は、オリフィス通路３５の大径部３５Ａの流路面積よりも小さく、且つ小径部３５Ｂの流路面積よりも大きく設定される。
【００１７】
次に、第１実施形態の油圧緩衝器１の作用を説明する。
ピストンロッド９の伸び行程時には、ロッド側油室２Ａの作動油の圧力が上昇し、流入路１６側の圧力が予め定められた圧力に到達すると、弁ばね２５のばね力に抗してリリーフ弁１４が開弁される（図４参照）。これにより、作動油はロッド側油室２Ａからリザーバ４へ流れ、作動油がリリーフ弁１４を通過するときに、ピストン１０の移動速度に応じた伸び側の減衰力が発生する。なお、伸び側行程時には、ピストンロッド９がシリンダ２から退出された分の作動油が、リザーバ４から逆止弁１２を経由して反ロッド側油室２Ｂへ補給される。
【００１８】
他方、ピストンロッド９の縮み行程時には、反ロッド側油室２Ｂの作動油の圧力が上昇し、作動油が反ロッド側油室２Ｂからピストン１０の逆止弁１１を経由してロッド側油室２Ａへ流れる。これにより、ロッド側油室２Ａ内の作動油の圧力と反ロッド側油室２Ｂ内の作動油の圧力とが平衡される。また、ピストンロッド９がシリンダ２内に進入された分の作動油が、ロッド側油室２Ａから、開弁されたリリーフ弁１４を経由してリザーバ４へ流れる。これにより、ピストン１０の移動速度に応じた縮み側の減衰力が発生する。
【００１９】
ここで、ピストン１０の軸線方向への移動距離が同一であれば、同一量の作動油がシリンダ２の外へ排出され、この時、シリンダ２から排出された作動油は、伸び側行程時と縮み側行程時とで同一のリリーフ弁１４を通過してリザーバ４へ流れる。このように、ユニフロー型油圧緩衝器１では、作動油がロッド側油室２Ａ、リザーバ４、反ロッド側油室２Ｂを一方向へのみ流れて循環され、伸び側行程時の減衰力特性と縮み側行程時の減衰力特性とを同一に設定することが可能である。
【００２０】
そして、図３に示されるピストン１０の移動速度の低速領域（リリーフ弁１４が開弁される前の状態）では、作動油は、ロッド側油室２Ａから、流入路１６、流入口１５、小径部３５Ｂ、ダンパ室３６、通路３７、弁体室２０、流出口１７、流出路１８を経由してリザーバ４へ流れ、これにより、オリフィス特性の減衰力を得ることができる。また、ピストン１０の移動速度の中速領域では、上記オリフィス特性の減衰力に加え、ピストン１０の移動速度、すなわち、リリーフ弁１４の開度に応じた減衰力を得ることができる。さらに、図４に示されるピストン１０の移動速度の高速領域では、スクリュー２２の軸部２８によって通路３７のダンパ室３６側の開口が閉塞され、リリーフ弁１４の開度に応じた高い減衰力を得ることができる。
【００２１】
第１実施形態によれば、弁体１９のオリフィス通路３５にスクリュー２２の軸部２８が摺動可能に嵌合され、弁体１９とスクリュー２２との間の弁体１９内の空間にダンパ室３６が形成される。ダンパ室３６は、通路３７によって弁体室２０に連通され、ダンパ室３６を含む弁体室２０は、リザーバ４のオイル溜めに接続されることで作動油によって満たされる。
このように、ダンパ室３６と弁体室２０とを通路３７によって連通させることにより、応答（開閉弁時における弁体１９の挙動）を遅らせるように機能するダッシュポットが形成されるので、オリフィス特性を損ねることなく、リリーフ弁１４から発せられる振動（異音）を効果的に抑止することが可能である。
また、例えば、リリーフ弁１４の開弁時に、リリーフ弁１４の開度が急激に増大されるような場合であっても、スクリュー２２の軸部２８によって通路３７のダンパ室３６側の開口が閉塞されてダンパ室３６と弁体室２０との連通が遮断されることでより大きい減衰力を得ることができるので、リリーフ弁１４から発せられる振動（異音）を確実に抑止するが可能である。さらに、縦置きに配置される油圧緩衝器の場合、リザーバ４のオイル溜め側に弁体１９を配置すると、作動油が供給されにくい場合があるが、作動油の流れの中にリリーフ弁１４を配置したので、弁体１９内の空間に作動油を満たしておくことができ、リリーフ弁１４から発せられる振動（異音）を安定的に抑止するが可能である。
【００２２】
（第２実施形態）
本発明の第２実施形態を添付した図を参照して説明する。なお、第１実施形態に対して同一又は相当の構成要素については、同一の名称及び符号を付与するとともに詳細な説明を省略する。
上記第１実施形態では、リリーフ弁１４は、弁体１９の第１軸部３１を径方向に貫通する通路３７によってダンパ室３６と弁体室２０とが連通される。これに対し、第２実施形態では、図５及び図６に示されるように、リリーフ弁１４Ａは、オリフィス通路３５の大径部３５Ａの内周面に形成される一対の溝４１によってダンパ室３６と弁体室２０とが連通される。
【００２３】
図５に示されるリリーフ弁１４Ａの閉弁時には、一対の溝４１によってダンパ室３６と弁体室２０とが連通される。他方、図７に示されるリリーフ弁１４Ａの開弁時には、スクリュー２２の軸部２８によって、一対の溝４１によるダンパ室３６と弁体室２０との連通が遮断される。なお、溝４１の数量、断面形状等は当業者における設計事項であり、適宜、設定することができる。
第２実施形態によれば、上記第１実施形態と同等の作用効果を得ることができる。
【００２４】
（第３実施形態）
本発明の第３実施形態を添付した図を参照して説明する。なお、第１実施形態に対して同一又は相当の構成要素については、同一の名称及び符号を付与するとともに詳細な説明を省略する。
上記第１実施形態では、リリーフ弁１４は、弁体１９の第１軸部３１を径方向に貫通する通路３７によってダンパ室３６と弁体室２０とが連通される。これに対し、第３実施形態では、図８に示されるように、リリーフ弁１４Ｂは、弁体１９のオリフィス通路３５とスクリュー２２の軸部２８との間に形成される弁体１９の軸線を中心とする環形状の通路４２によって、ダンパ室３６と弁体室２０とが連通される。
【００２５】
通路４２は、弁体１９側に形成されるテーパ穴４２Ａとスクリュー２２側に形成されるテーパ軸４２Ｂとを対向させることにより構成される。テーパ穴４２Ａは、オリフィス通路３５の大径部３５Ａの開口側（図８における右側）端部に設けられて弁体１９の第１軸部３１の端面に開口し、オリフィス通路３５の小径部３５Ｂに向けて縮径される内截頭円錐面形状を有する。他方、テーパ軸４２Ｂは、軸部２８の先端部に設けられる外截頭円錐面形状を有する。
【００２６】
リリーフ弁１４Ｂは、図８に示される閉弁された状態で、テーパ穴４２Ａの底部（大径部３５Ａとの境界位置）とテーパ軸４２Ｂの先端部（軸部２８の端面位置）との軸線上の位置（図８における左右方向の位置）が略一致される。この状態で、通路４２は流路面積が最大となり、弁ばね２５のばね力に抗して弁体１９がスクリュー２２に対して開弁方向（図８における右方向）へ移動されるにつれて、通路４２の流路面積が逓減されるように構成される。
【００２７】
第３実施形態によれば、第１実施形態と同等の作用効果を得ることができる。また、リリーフ弁１４Ｂの開度に対応させて通路４２の流路面積を変化させることが可能である。これにより、リリーフ弁１４Ｂの振動を抑止するダッシュポットとしての減衰力をリリーフ弁１４Ｂの開度に応じて調節することができる。
【００２８】
（第４実施形態）
本発明の第４実施形態を添付した図を参照して説明する。なお、第１実施形態に対して同一又は相当の構成要素については、同一の名称及び符号を付与するとともに詳細な説明を省略する。
上記第１乃至第３実施形態では、リリーフ弁１４、１４Ａ及び１４Ｂは、弁体１９のオリフィス通路３５の大径部３５Ａにスクリュー２２の軸部２８を摺動可能に嵌合させることによりダンパ室３６が形成される。これに対して、第４実施形態では、図９に示されるように、リリーフ弁１４Ｃは、スクリュー２２のボア部４３に弁体１９の第１軸部３１の先端部を挿入することによりダンパ室３６が形成される。
【００２９】
オリフィス通路３５は、弁体１９の第２軸部３２の端面に開口されて第１軸部３１の先端部近傍位置まで延びる大径部３５Ａと、一端が大径部３５Ａに開口されて他端がダンパ室３６に開口される２つの小径部３５Ｂとを有する。換言すると、大径部３５Ａとダンパ室３６とは、２つの小径部３５Ｂによって連通される。各小径部３５Ｂは、弁体１９の軸線に対して例えば４５°の傾斜角度で傾斜されており、弁体１９の第１軸部３１の先端部のＣ面取りされた面から弁体１９の軸線上の一点へ向けて延びる。
【００３０】
スクリュー２２は、第１実施形態におけるリリーフ弁１４のスクリュー２２のボス部２７に対して直径が同一の軸部２８を有する。この軸部２８の端面には、予め定められた深さのボア部４３が開口される。スクリュー２２のボア部４３と弁体１４の第１軸部３１との間に形成される通路４４の流路面積は、リリーフ弁１４Ｃが開弁される前のオリフィス特性を阻害することなく、且つ開弁された後、通路４４を作動油が通過することでダッシュポット効果（減衰力）が得られるように設定される。
【００３１】
第４実施形態によれば、第１実施形態と同等の作用効果を得ることができる。また、オリフィス通路３５の小径部３５Ｂを複数個（第４実施形態では２個）設けたことにより、オリフィス通路３５を通過した作動油によって、弁体１９の挙動を乱す原因となる噴流が発生するのが抑制され、リリーフ弁１４Ｃの振動（異音）を効果的に抑止することができる。
【００３２】
（第５実施形態）
本発明の第５実施形態を添付した図を参照して説明する。なお、第１に対して同一又は相当の構成要素については、同一の名称及び符号を付与するとともに詳細な説明を省略する。
上記第１乃至第３実施形態では、リリーフ弁１４、１４Ａ及び１４Ｂは、弁体１９のオリフィス通路３５の大径部３５Ａにスクリュー２２の軸部２８を摺動可能に嵌合させることによりダンパ室３６が形成される。第５実施形態では、図１０に示されるように、リリーフ弁１４Ｄは、上記第４実施形態のリリーフ弁１４Ｃ同様、スクリュー２２のボア部４３に弁体１９の第１軸部３１の先端部を挿入することによりダンパ室３６が形成される。
【００３３】
上述したように、第４実施形態のリリーフ弁１４Ｃは、リリーフ弁１４Ｃが開弁される前のオリフィス特性が阻害されないように、スクリュー２２のボア部４３と弁体１４の第１軸部３１との間に予め定められた流路面積を有する通路４４が設けられる。これに対して、第５実施形態のリリーフ弁１４Ｄは、上記オリフィス特性を必要としない場合に適用され、スクリュー２２のボア部４３と弁体１４の第１軸部３１との間から作動油が漏れないように構成される。
第５実施形態によれば、リリーフ弁１４Ｄの開弁時に、第１実施形態と同等のダッシュポット効果を得ることができる。
（第６実施形態）
本発明の第６実施形態を添付した図１１を参照して説明する。なお、第１実施形態に対して同一又は相当の構成要素については、同一の名称及び符号を付与するとともに詳細な説明を省略する。
上記第１実施形態では、リリーフ弁１４は、弁体１９の第１軸部３１を径方向に貫通する通路３７によってダンパ室３６と弁体室２０とが連通される。これに対し、第６実施形態では、図１１に示されるように、リリーフ弁１４Ｅは、オリフィス通路３５の大径部３５Ａの内周面に対し、スクリュー２２の軸部５０の大径部５０Ａの外周が隙間をもって、言い換えると大径部３５Ａに対し、軸部５０の大径部５０Ａを緩み嵌めで嵌合させる。このオリフィス通路３５の大径部３５Ａと軸部５０の大径部５０Ａとの間の隙間により、ダンパ室３６と弁体質２０とが連通される。
スクリュー２２の軸部５０は、弁体１９の第１軸部３１の内周に挿入される側の端部に大径部５０Ａが設けられ、大径部５０Ａの端からばね受部２６までの間に小径部５０Ｂが形成される。
リリーフ弁１４Ｅは、図１１に示される閉弁された状態で、大径部５０Ａが弁体１９の第１軸部３１の内周に嵌合され、弁ばね２５のばね力に抗して弁体１９がスクリュー２２に対して開弁方向（図１１における右方向）へ移動されるにつれて、小径部５０Ｂも一部嵌合される。
弁体１９の第１軸部３１の内周と、軸部５０の大径部５０Ａとの間の隙間は小さいほうが、弁体１９の軸部５０に対するがたつきが小さくなるため弁体１９の制振効果が大きい。しかし、一方でオリフィス通路３５の小径部３５Ｂの流路面積と比して、第１軸部３１の内周と、軸部５０の大径部５０Ａとの間の隙間で形成される流路面積のほうが小さいとオリフィス特性が変わり、またピストン１０の移動速度が大きいときに、隙間による絞りで作動油が移動できる量が制限されるため、弁体１９の開弁が遅れて、減衰力が過度に大きくなる可能性がある。よって、弁体１９の第１軸部３１の内周と、軸部５０の大径部５０Ａとの間の隙間で形成される流路面積は、軸部５０の小径部Ｂの流路面積よりも大きく設定する。
第６実施形態によれば、第１実施形態と同等の作用効果を得ることができる。また、弁体１９の第１軸部３１の内周と、軸部５０の大径部５０Ａとの間の隙間を通路としている。その際、軸部５０を例えば第１実施形態の軸部２８と同様に外周が一定の径として構成すると、流路抵抗によりオリフィス特性に影響を及ぼす可能性がある。しかし、本実施形態によれば、軸部５０に大径部５０Ａと小径部５０Ｂを設けたことにより、最小隙間を形成する軸方向距離を短くすることができるので、流路抵抗によりオリフィス特性に影響を及ぼすことを防止することができる。さらに、弁体１９が開弁時に振動しても、第１軸部３１の開口端と小径部５０Ｂとの間の隙間は大径部５０Ａと比して大きいため、第１軸部３１と軸部５０とが当接することを防止することができる。
なお、第６実施形態では、弁体１９の第１軸部３１の内周と、軸部５０の大径部５０Ａとの間の隙間を流路としたが、それに限らず弁体１９の第１軸部３１の内周と、軸部５０の大径部５０Ａとは摺動可能な程度の隙間とし、大径部５０Ａの外周囲に軸方向に延びる溝を形成するようにしてもよい。
【符号の説明】
【００３４】
１  油圧緩衝器、２  シリンダ、２Ａ  ロッド側油室、２Ｂ  反ロッド側油室、９  ピストンロッド、１０  ピストン、１３  流路、１４  リリーフ弁、１５  流入口、１６  流入路、１８  流出路、１９  弁体、２０  弁体室、２２  スクリュー（軸部材）、２５  弁ばね、２９  シート面、３５  オリフィス通路、３６  ダンパ室
【図１】
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【図２】
2014062643.tif 000004
【図３】
2014062643.tif 000005
【図４】
2014062643.tif 000006
【図５】
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【図６】
2014062643.tif 000008
【図７】
2014062643.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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