(57)【要約】【課題】組立時におけるポンプ羽根の挿入性改善と保持力確保とが可能な密閉型回転圧縮機及び冷凍サイクル装置を得る。【解決手段】電動機部２と、冷媒を圧縮する圧縮機構部３と、電動機部２の回転力を圧縮機構部３に伝達する、上下方向に延びる回転軸４と、回転軸４の軸心に形成された給油孔１６の下部側に嵌挿され、給油孔１６の下端から潤滑油を吸い込む、給油用のポンプ羽根２０とを備え、ポンプ羽根２０は、短冊状の板材を螺旋状に捻り且つ全体を湾曲させた形状を有し、ポンプ羽根２０の挿入側先端部２１の幅方向の一対の端面のうち、ポンプ羽根２０が湾曲して凸となる側と反対側の一方の端面は、先端に向かうに連れて内側に傾斜する傾斜部２３となっており、一対の端面のうち他方の端面の先端側の角部には面取り２４が設けられているものである。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
電動機部と、
冷媒を圧縮する圧縮機構部と、
前記電動機部の回転力を前記圧縮機構部に伝達する、上下方向に延びる回転軸と、
前記回転軸の軸心に形成された給油孔の下部側に嵌挿され、前記給油孔の下端から潤滑油を吸い込む、給油用のポンプ羽根とを備え、
前記ポンプ羽根は、短冊状の板材を螺旋状に捻り且つ全体を湾曲させた形状を有し、前記ポンプ羽根の挿入側先端部の幅方向の一対の端面のうち、前記ポンプ羽根が湾曲して凸となる側と反対側の一方の端面は、先端に向かうに連れて内側に傾斜する傾斜部となっており、前記一対の端面のうち他方の端面の先端側の角部には面取りが設けられていることを特徴とする密閉型回転圧縮機。
【請求項２】
前記傾斜部の傾斜角を、０°より大きく且つ２°以下としたことを特徴とする請求項１記載の密閉型回転圧縮機。
【請求項３】
前記ポンプ羽根の捻り角を２７０°としたことを特徴とする請求項１又は請求項２記載の密閉型回転圧縮機。
【請求項４】
請求項１乃至請求項３の何れか一項に記載の密閉型回転圧縮機を備えたことを特徴とする冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば空調冷熱機器の冷媒圧縮用に用いられる密閉型回転圧縮機、及びこの密閉型回転圧縮機が用いられる冷凍サイクル装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、冷凍サイクルに使用される密閉型回転圧縮機は、密閉容器内に電動機部と圧縮機構部とが収納されており、両者が回転軸により連結された構成を有している。密閉容器の底部には、潤滑油が貯留されており、回転軸の下端部に設けられた給油機構により潤滑油をくみ上げて圧縮機構部に給油する構造となっている。給油機構は、回転軸の軸芯に設けた給油孔に螺旋状に捻ったポンプ羽根を嵌挿した構成を有しており、回転軸の回転で生じる遠心ポンプ作用により潤滑油を吸引し、回転軸内の給油孔を経由して、圧縮機構部の圧縮室内及び軸受各部の摺動部分に給油するようにしている。
【０００３】
この種の密閉型回転圧縮機では、従来より捻り角を９０°としたポンプ羽根が用いられていた。しかし、近年では、圧縮機構部の摺動部への給油量を増加させるために、捻り角を大きくして１８０°としたものが提案されている。このように捻り角を大きくすると、捻り角が小さいものに比べてポンプ羽根の給油孔の周壁面との接触面積が増加する。このため、ポンプ羽根が給油孔から抜け落ち難くなって保持性は確保されるが、一方でポンプ羽根自体の剛性が高くなり、組立作業性が悪化するという課題があった。
【０００４】
そこで、給油孔内にポンプ羽根を嵌挿する際の作業性向上、給油孔内にポンプ羽根を保持する保持力確保等の観点で、ポンプ羽根の形状に各種の工夫が施されており、例えば以下の特許文献１〜３が提案されている。
【０００５】
特許文献１、２には、ポンプ羽根の一部に給油孔の内径より幅の大きい拡幅部を形成し、給油孔内でのポンプ羽根の保持力向上を図った技術が開示されている。
【０００６】
特許文献３には、ポンプ羽根を、短冊状の金属板を螺旋状に１８０°捻った形状とし、ポンプ羽根において給油孔への挿入方向先端とは反対側の端部を２股に分割して一対の係止爪を形成し、各係止爪を互いに反対方向に折り曲げ、給油孔の周壁面の相反する位置のそれぞれに各係止爪を各別に弾性的に押し付けるようにした構成が開示されている。この構成によれば、一対の係止爪が給油孔の内部でその周壁面を反対向きに押し合う状態となり、ポンプ羽根が給油孔から抜け出さないように強固に保持されることを可能としている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】実開平６−０４９７９１号公報（要約、図１）
【特許文献２】特開２０１１−０３２９３４号公報（第８頁、図３）
【特許文献３】特開２０００−１８６６６９号公報（第４頁、図３）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
上記特許文献１、２の密閉型回転圧縮機では、ポンプ羽根を拡幅部でしか支えていないため、全体の保持力が弱く、密閉型回転圧縮機運転で動作中に外れてしまう可能性があり、長期信頼性が低いという課題があった。また、挿入時において拡幅部にテンションがかかり、変形してしまう、という点において課題があった。
【０００９】
上記特許文献３の密閉型回転圧縮機では、各係止片において給油孔の周壁面を押し付ける角部が直角となっている。このため、係止片を形成するための抜き加工の際に、係止片の端部から挿入方向に対して直角方向にバリが発生するため、そのバリが挿入時に回転軸の給油孔の周壁面で引っ掛かり、挿入性が固い、という点において課題があった。
【００１０】
本発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、組立時におけるポンプ羽根の挿入性改善とポンプ羽根の保持力確保とが可能な密閉型回転圧縮機及び冷凍サイクル装置を得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明に係る密閉型回転圧縮機は、電動機部と、冷媒を圧縮する圧縮機構部と、電動機部の回転力を圧縮機構部に伝達する、上下方向に延びる回転軸と、回転軸の軸心に形成された給油孔の下部側に嵌挿され、給油孔の下端から潤滑油を吸い込む、給油用のポンプ羽根とを備え、ポンプ羽根は、短冊状の板材を螺旋状に捻り且つ全体を湾曲させた形状を有し、ポンプ羽根の挿入側先端部の幅方向の一対の端面のうち、ポンプ羽根が湾曲して凸となる側と反対側の一方の端面は、先端に向かうに連れて内側に傾斜する傾斜部となっており、一対の端面のうち他方の端面の先端側の角部には面取りが設けられているものである。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、組立時におけるポンプ羽根の挿入性改善とポンプ羽根の保持力確保とが可能な密閉型回転圧縮機を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の実施の形態１に係る密閉型回転圧縮機の縦断面を模式的に表した図である。
【図２】図１のポンプ羽根の斜視図である。
【図３】図１のポンプ羽根の形状説明図である。
【図４】図１のポンプ羽根を給油孔内に挿入する際の様子を示した図である。
【図５】比較例である「２７０°捻り」のポンプ羽根を示した図である。
【図６】図１のポンプ羽根が給油孔内に挿入された状態を示す図である。
【図７】図１のポンプ羽根の角度βを様々に変えて押し込み荷重を測定した結果を示す図である。
【図８】図１のポンプ羽根の角度βを様々に変えて抜け荷重を測定した結果を示す図である。
【図９】穴径公差による給油孔の最小径ｍｉｎ〜最大径ｍａｘと押し込み荷重との関係を示した図である。
【図１０】穴径公差による給油孔の最小径ｍｉｎ〜最大径ｍａｘと抜け荷重との関係を示した図である。
【図１１】本発明の実施の形態２に係る冷凍サイクル装置の冷媒回路を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
実施の形態１．
以下、本発明の実施の形態１について図を参照しながら説明する。
図１は、本発明の実施の形態１に係る密閉型回転圧縮機の縦断面を模式的に表した図である。
密閉型回転圧縮機１は、密閉容器１ａ内に電動機部２と冷媒を圧縮する圧縮機構部３とを備えており、両者が回転軸４により連結された構成を有している。回転軸４は密閉容器１ａ内に上下方向に延びるように配置されており、回転軸４の上部側には電動機部２の後述のロータ２ｂが連結され、下部側には圧縮機構部３が設けられている。回転軸４の下端にはポンプ羽根２０が設けられている。ポンプ羽根２０は、回転軸４の回転で生じる遠心ポンプ作用により、密閉容器１ａの下部に設けた油溜り部５内の潤滑油を吸引し、回転軸４に設けた給油孔１６を経由して圧縮機構部３の圧縮室内や各軸受（すべり軸受等）等の摺動部に給油する。
【００１５】
密閉容器１ａの外部には、冷媒回路（図示せず）からの冷媒を液冷媒とガス冷媒とに分離し、ガス冷媒のみ密閉型回転圧縮機１に流入させるための吸入マフラ６が設けられている。吸入マフラ６は密閉容器１ａ内の圧縮機構部３に吸入管７により接続されている。また、密閉容器１ａの上面には圧縮した冷媒を吐出するための吐出管８が設けられている。
【００１６】
電動機部２は、ステータ２ａ及びロータ２ｂからなり、ロータ２ｂには回転軸４が嵌挿されており、ロータ２ｂの回転は回転軸４を介して圧縮機構部３に伝達される。回転軸４の上端部にはロータ２ｂの外径より外径小である円盤状の油分離板９が保持され、ロータ２ｂと共に回転する。
【００１７】
圧縮機構部３は、シリンダ１１、ローリングピストン１２及びベーン（図示せず）等を備えた、いわゆるロータリ式の圧縮機構となっている。シリンダ１１の略中心には、略円柱状の貫通孔が上下方向に貫通形成され、この貫通孔が上軸受１３と下軸受１４とで閉塞されてシリンダ室１５が構成されている。このシリンダ室１５内にローリングピストン１２が配置されており、ローリングピストン１２は、回転軸４の偏心部に回転自在に嵌挿され、回転軸４の回転によりシリンダ室１５内を公転運動する。
【００１８】
シリンダ１１には、シリンダ１１に設けられた溝内を、公転運動するローリングピストン１２に先端が当接したまま往復運動する板状のベーン（図示せず）が設けられており、このベーンによりシリンダ室１５内が吸入室と圧縮室とに区分されている。吸入室には、吸入管７から冷媒が吸入され、回転軸４の回転に伴いシリンダ室１５内でローリングピストン１２が公転運動すると、その公転運動に伴い、吸入室の面積が徐々に増加して冷媒の吸入が行われ、面積最大を経て縮小に転じると、吸入室は圧縮室となり内部のガス冷媒を圧縮する。
【００１９】
次に、密閉型回転圧縮機１の動作について説明する。
冷凍サイクルを構成する冷媒回路内の冷媒が吸入マフラ６を通過し、吸入管７から密閉容器１ａ内の圧縮機構部３に吸入される。圧縮機構部３に吸入された低圧の冷媒ガスは、上述したようにして圧縮され、上軸受１３に設けられた吐出ポート（図示せず）を経て密閉容器１ａ内に吐出され、吐出管８から密閉容器１ａ外の冷媒回路に吐出される。
【００２０】
次に、本実施の形態の特徴部分であるポンプ羽根２０を含む給油機構について説明する。
回転軸４には、軸心に給油孔１６が上下方向に延びて設けられており、給油孔１６には、径方向に貫通する複数の横孔１７が形成され、この複数の横孔１７から給油孔１６内の潤滑油が圧縮機構部３の圧縮室内や各軸受部等の摺動部に供給されるようになっている。そして、給油孔１６の下部側にポンプ羽根２０が嵌挿されている。
【００２１】
図２は、図１のポンプ羽根の斜視図である。図３は、図１のポンプ羽根の形状説明図で、（ａ）は完成図、（ｂ）は展開図である。
ポンプ羽根２０は、全体として短冊状の金属板を螺旋状に捻り且つ全体を図３（ａ）の点線で示すように湾曲させた形状を有している。ポンプ羽根２０となる金属板は、給油孔１６の直径と略同一の幅に形成されている。
【００２２】
ポンプ羽根２０は、回転軸４の給油孔１６に嵌挿する際に先端となる挿入側先端部２１の幅方向の一対の端面のうち、ポンプ羽根２０が湾曲して凸になる側と反対側の端面（一方の端面）は、先端に向かうに連れて内側に角度（傾斜角）βで傾斜する傾斜部２３となっている。この傾斜部２３は、本実施の形態１では、ポンプ羽根２０の全体の長さＬのうち先端側の１／３に設けられている。この傾斜部２３は、基材からポンプ羽根２０となる短冊状の金属板を形成する際に、同時に抜き加工により形成される。また、挿入側先端部２１の角部には面取り２４、２５が施されている。なお、挿入性改善の観点から、傾斜部２３と反対側の角部の面取り２４は必要であるが、傾斜部２３側の角部の面取り２５については省略しても構わない。
【００２３】
また、ポンプ羽根２０の後方は二股状に形成され、それぞれが反対方向に折り曲げられ、潤滑油を吸い上げる際のトリガーとなるトリガー部２２となっている。
【００２４】
ところで、従来より、電動機部が一定速機モータの場合、運転周波数は５０〜６０ｒｐｓで、捻り角が９０°のポンプ羽根で潤滑油を吸い上げていた。しかし、近年ではモータがインバータ仕様に切り替わったことで、密閉型回転圧縮機の運転範囲は低速（１５ｒｐｓ）〜高速（１３０ｒｐｓ）までとなり、それに伴い、低速時における潤滑油の吸い上げ量が一定速機モータを使用する場合と比べて減少した。
【００２５】
本実施の形態１ではポンプ羽根２０の捻り角度を２７０°としており、捻り角度を従来の９０°や１８０°のものに比べて大きくすることで、上述したように、圧縮機構部３への給油量の増加が可能である。そして、給油量が増えると、潤滑油によるシール効果が上昇するため圧縮機構部３の密閉性が向上し、また、潤滑性が向上するため、密閉型回転圧縮機の性能も上がる。
【００２６】
ここで、ポンプ羽根２０は、捻り開始部Ｓ（図３参照）から捻り中央部Ｍを経て捻り終了部Ｅに至る捻り構造となっており、摺動部への効率の良い給油の観点から、横孔１７との位置関係が以下の位置関係となっていることが望ましい。すなわち、捻り中央部Ｍと捻り終了部Ｅとの間の曲面部Ｃ１と、捻り中央部Ｍを中心として曲面部Ｃ１と反対側の曲面部Ｃ２とが、図１に示すように横孔１７と対向する位置関係となっていることが望ましい。しかし、給油量の増加を目的として２７０°以上、捻った形状とした場合、その位置関係が崩れ、吸い上げた潤滑油を効率良く給油できない状況になる。また、捻り角を２７０°以上大きくすると、ポンプ羽根自身の剛性が高くなり、給油孔１６へのポンプ羽根２０の挿入性が低下する。
【００２７】
そこで、本実施の形態１では捻り角度を２７０°とし、特に低速時の吸い上げ量の増加に貢献して密閉型回転圧縮機としての性能を高めると共に、上記の羽根形状とすることで、給油孔１６への挿入し易さと抜け難さとの両立を可能としている。以下、この点について説明する。
【００２８】
図４は、図１のポンプ羽根を給油孔内に挿入する際の様子を示した図である。図４（ａ）は、図１のポンプ羽根の場合を示しており、図４（ｂ）は比較例として、傾斜部２３を設けないポンプ羽根の場合を示している。図５は、比較例のポンプ羽根２０Ａを示しており、傾斜部２３が設けられていない以外は図１のポンプ羽根と同様であり、捻り角が２７０°で湾曲形状となっている。
【００２９】
まず、図４（ｂ）の比較例（以下、「２７０°捻り」という）から説明する。「２７０°捻り」のポンプ羽根２０Ａもポンプ羽根２０と同様に湾曲している。このため、ポンプ羽根２０Ａを給油孔１６に矢印方向に挿入する際、その湾曲によるバネ力に対して抗いながら給油孔１６内に押し込むことになり、図４（ｂ）に示すように●で示した２点で引っ掛かる。このポンプ羽根２０Ａは、捻り角度が２７０°であり９０°又は１８０°のものに比べて剛性が高くなっている。このため、２点で引っ掛かったポンプ羽根２０Ａを、給油孔１６内に押し込むことは困難であり、挿入し難い。
【００３０】
これに対し、本実施の形態１のポンプ羽根２０は、挿入側先端部２１に傾斜部２３を設けたため、先端挿入時の給油孔１６の周壁面との接触抵抗が抑制され、奥まで容易に組み付けることが可能となり、組立挿入性が改善される。
【００３１】
図６は、図１のポンプ羽根が給油孔内に挿入された状態を示す図で、図６（ａ）から給油孔１６の中心軸を中心としてポンプ羽根を９０°回転させた状態を図６（ｂ）に示している。図６（ａ）、（ｂ）のそれぞれにおいて左側は断面図、右側は側面図である。
ポンプ羽根２０は、挿入前の状態において図６の点線方向に湾曲しているため、直線状の給油孔１６内に装着した状態では、いわゆる板バネの反発力により図６の●で示す３点で支持される。図２の●は、図６と同じ３点を示している。よって、ポンプ羽根２０は、傾斜部２３無しの「２７０°捻り」のポンプ羽根２０Ａと同様の給油孔１６内での保持力をそのまま維持することができる。
【００３２】
また、本実施の形態１のポンプ羽根２０は、傾斜部２３の角度βを０°＜β≦２°としている。この範囲とすることで、傾斜部２３を設けていない「２７０°捻り」のポンプ羽根２０Ａと比べて以下の効果が得られる。すなわち、ポンプ羽根２０を給油孔１６に組み付ける際に発生する押し込み荷重が低減され、また、給油孔１６内におけるポンプ羽根２０の保持力の指標である抜け荷重が維持される。この点について、以下、実験結果を元に説明する。
【００３３】
図７は、図１のポンプ羽根の角度βを様々に変えて押し込み荷重を測定した結果を示す図である。図７の横軸は角度βを示し、縦軸は押し込み荷重を無次元化して示している。図７には、本実施の形態のポンプ羽根２０の場合と、図５に示した「２７０°捻り」のポンプ羽根２０Ａの場合とをそれぞれ示している。
図７に示すように角度βを０°より大きくすることで、「２７０°捻り」よりも押し込み荷重を低減することができる。角度βを大きくする程、押し込み荷重を低減することができるが、大きくしすぎると今度は抜け荷重が小さくなって抜けやすくなってしまう。よって、角度βの上限値は、抜け荷重との関係から決定する。
【００３４】
図８は、図１のポンプ羽根の角度βを様々に変えて抜け荷重を測定した結果を示す図である。図８の横軸は角度βを示し、縦軸は抜け荷重を無次元化して示している。図８において実線は本実施の形態のポンプ羽根２０の場合、点線は捻り角が９０°で湾曲形状のポンプ羽根の場合を示している。
図８に示すように、角度βを２°以下とした場合、「９０°捻り」よりも抜け荷重を大きくすることができる。つまり、抜けやすい「９０°捻り」よりも高い又は略同等の抜け荷重を得ることができる。
【００３５】
以上より、角度βを０°＜β≦２°とすることが好ましい。
【００３６】
次に、給油孔１６の穴径公差と、押し込み荷重及び抜け荷重とについて説明する。
図９は、穴径公差による給油孔１６の最小径ｍｉｎ〜最大径ｍａｘと押し込み荷重との関係を、「本実施の形態」、「２７０°捻り」、「９０°捻り」のそれぞれについて示した図である。図１０は、穴径公差による給油孔１６の最小径ｍｉｎ〜最大径ｍａｘと抜け荷重との関係を、「本実施の形態」、「２７０°捻り」、「９０°捻り」のそれぞれについて示した図である。図９及び図１０において押し込み荷重及び抜け荷重は無次元化して示している。
【００３７】
図９に示すように、「本実施の形態」の押し込み荷重は、給油孔１６の穴径がｍｉｎ〜ｍａｘの全範囲で、「２７０°捻り」に比べて低下し、挿入性が改善されていることがわかる。なお、「本実施の形態」は、「９０°捻り」に比べれば押し込み荷重が大きくなり、挿入性が低くなるものの、その差は僅かであり、給油量増加の観点からすると、上述したように捻り角度を２７０°とすることが好ましい。そして更に、傾斜部２３を設けた「本実施の形態」の形状とすると、傾斜部２３無しの「２７０°捻り」に比べて挿入性を改善できる。
【００３８】
また、図１０に示すように、「本実施の形態」の抜け荷重は、給油孔１６の穴径がｍｉｎ〜ｍａｘの全範囲で、「２７０°捻り」に比べて多少低下するものの、「９０°捻り」よりも高い又は略同等となり、保持性についても確保されていることが分かる。
【００３９】
以上説明したように本実施の形態１によれば、短冊状の金属板を螺旋状に捻った形状のポンプ羽根２０の挿入側先端部２１に傾斜部２３を設け、また、傾斜部２３と反対側の先端角部に面取り２４を設けたため、挿入時の接触抵抗が抑制され、組立挿入性を改善することができる。また、ポンプ羽根２０を湾曲形状とし、板バネの反りの反発力を利用することで、回転軸４の給油孔１６内で３点保持が可能となり、給油孔１６内でのポンプ羽根２０の保持力も確保することができる。
【００４０】
また、基材から抜き加工によりポンプ羽根２０となる金属板を形成する際、傾斜部２３にバリが残っていたとしても、傾斜部２３を設けたことで挿入側先端部２１が細くなっているため、ポンプ羽根２０を給油孔１６内に挿入する際に、バリが給油孔１６に引っ掛かることがなく、挿入性向上に寄与する。
【００４１】
また、角度βを０°＜β≦２°としたことで、捻り角が同じで傾斜部２３を設けない形状のポンプ羽根に比べ、挿入性の改善と抜け難さの両立が可能となる。
【００４２】
また、捻り角を２７０°としたことで、捻り角を９０°又は１８０°とした場合に比べて給油量を増加させることができ、シール性及び潤滑性を向上して圧縮機性能を高めることができる。特に密閉型回転圧縮機の運転が低速の場合の吸い上げ量増加効果は、圧縮機性能改善に非常に効果的である。
【００４３】
以上より、圧縮機構部３への給油の安定性、潤滑油のシール効果による密閉型回転圧縮機構の密閉性の向上、更に、潤滑効果により回転軸４・軸受等の摺動部の摩耗及び軸カジリの低減、を可能とした密閉型回転圧縮機１を得ることができる。
【００４４】
実施の形態２．
実施の形態２は、実施の形態１の密閉型回転圧縮機１を備えた冷凍サイクル装置に関するものである。
【００４５】
図１１は、本発明の実施の形態２に係る冷凍サイクル装置の冷媒回路を示す図である。
この冷凍サイクル装置は、密閉型回転圧縮機１と、凝縮器１０１と、減圧装置１０２と、蒸発器１０３とを備え、これらが順次冷媒配管で接続されて構成された冷媒回路を備えている。このように構成された冷凍サイクル装置において実施の形態１の密閉型回転圧縮機を用いることで、運転効率を向上することが可能な冷凍サイクル装置を得ることができる。ここで挙げた冷媒回路は一例であって、本発明の密閉型回転圧縮機は、多様な冷媒回路に適用可能である。
【００４６】
また、上記では、本発明のポンプ羽根を、いわゆる１シリンダ型ロータリ式圧縮機に適用した例を説明したが、これに限らず、２シリンダ型ロータリ式圧縮機又はスクロール型圧縮機に適用してもよい。
【符号の説明】
【００４７】
１  密閉型回転圧縮機、１ａ  密閉容器、２  電動機部、２ａ  ステータ、２ｂ  ロータ、３  圧縮機構部、４  回転軸、５  油溜り部、６  吸入マフラ、７  吸入管、８  吐出管、９  油分離板、１１  シリンダ、１２  ローリングピストン、１３  上軸受、１４  下軸受、１５  シリンダ室、１６  給油孔、１７  横孔、２０  ポンプ羽根、２０Ａ  ポンプ羽根、２１  挿入側先端部、２２  トリガー部、２３  傾斜部、２４  面取り、２５  面取り、１０１  凝縮器、１０２  減圧装置、１０３  蒸発器、Ｃ１  曲面部、Ｃ２  曲面部、Ｅ  捻り終了部、Ｍ  捻り中央部、Ｓ  捻り開始部。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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