(57)【要約】【課題】浸漬ノズルの内面に流すArガスの流量を増やした場合にも、気泡欠陥が増加することを抑制する。【解決手段】流量調整用の流路絞りを形成するスライディングゲート５の間隙、或いはストッパー１３と上ノズル９の間隙の流路絞りよりも上流側に吹き込むArガスの流量をq1（Nリットル／分）、前記流路絞りよりも下流側に吹き込むArガスの流量をq2（Nリットル／分）、浸漬ノズルの内面積をA（m2）とした時、｛（q1／5）＋q2｝／Aの値が3〜25の間となるように、浸漬ノズルの内面に、純度が99.95vol％以上、酸素濃度が2volppm以下、露点が−６５℃以下の高純度のArガスを流す。【効果】浸漬ノズルの内面に流すArガスの流量を増やした場合にも、気泡欠陥が増加することを抑制することができるので、品質要求レベルが高い極低炭素鋼スラブの製造時にも、表面気泡欠陥の発生を効果的に防止することができる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
浸漬ノズルの内面に、純度が99.95vol％以上、酸素濃度が2volppm以下、露点が−65℃以下の高純度のArガスを流すことを特徴とする極低炭素鋼スラブの連続鋳造方法。
【請求項２】
流量調整用の流路絞りを形成するスライディングゲートの間隙、或いはストッパーと上ノズルの間隙の流路絞りよりも上流側に吹き込むArガスの流量をq1（Nリットル／分）、前記流路絞りよりも下流側に吹き込むArガスの流量をq2（Nリットル／分）、浸漬ノズルの内面積をA（m2）とした時、｛（q1／５）＋q2｝／Aの値が3〜25の間であることを特徴とする請求項１に記載の極低炭素鋼スラブの連続鋳造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、極低炭素鋼スラブの連続鋳造において、製品となる鋼板の表面疵発生の原因となる気泡欠陥を効果的に防止することができる極低炭素鋼スラブの連続鋳造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
鋼の連続鋳造において、アルミナに代表される高融点非金属介在物の付着が引き起こす浸漬ノズル内面の閉塞は、連続鋳造操業および連続鋳造された鋳片の品質に大きな影響を及ぼす問題である。
【０００３】
この浸漬ノズル内面の閉塞を防止する方法としては、浸漬ノズルの内面にArガスを流して浸漬ノズルを形成する耐火物と浸漬ノズル内を流下する溶鋼との接触機会を低減する方法が広く用いられている。
【０００４】
しかしながら、浸漬ノズルから流出したArガスは、鋳型内で完全に浮上除去されずにスラブの気泡欠陥となり、製品となる鋼板の表面疵を引き起こす原因になるという問題があった。
【０００５】
特に炭素含有量が0.01mass％以下の極低炭素鋼は、表面品質に対して厳格なめっき鋼板の材料となることから、そのスラブに発生する気泡欠陥、すなわちピンホールを低減する要求が強い。さらに、極低炭素鋼は、鋳型内で凝固シェルの先端部が庇状に張り出し易く、気泡が凝固シェルに補足され易い。
【０００６】
そこで、従来は、上記問題に対して、浸漬ノズルの内面に流すArガスの流量を低減して、浸漬ノズル内面へのアルミナ等の高融点非金属介在物の付着を抑制する対策が講じられてきた。
【０００７】
例えば、特許文献１には、鋳造中の高温化における化学反応によって緻密な内面を形成する、スピネル−ペリクレース−黒鉛系の耐火物が開示されている。また、特許文献２には、低融点の緑柱石を含有して内面に半溶融層を形成する、マグネシア−黒鉛系或いはスピネル−黒鉛系の耐火物が開示されている。また、特許文献３には、アルミナグラファイトに微量のCaOを含有させることにより、浸漬ノズルの内面にアルミナ介在物が付着するのを抑制し、さらに通電を併用してその効果を増す発明が開示されている。或いは、特許文献４〜６には、浸漬ノズル内への不活性ガスの吹込み方法を適正化することにより、浸漬ノズル内面の閉塞防止と気泡欠陥の発生防止を両立する方法が開示されている。
【０００８】
前記特許文献１〜６で開示された方法は、それぞれ一定の効果を発揮することが確認できている。しかしながら、気泡欠陥の発生をさらに抑制するために、浸漬ノズルの内面に流すArガスの流量を増やして浸漬ノズル内面の閉塞を防止しようとすると、気泡欠陥が増加する因果関係を抜本的に改善できるものではない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特許第３３５８９８９号公報
【特許文献２】特開２００２−３５９０４公報
【特許文献３】特開２０１０−２０１５０４号公報
【特許文献４】特開２００１−３００７０２号公報
【特許文献５】特開２０１０−５６９１公報
【特許文献６】特開２０１１−１１０５６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明が解決しようとする問題点は、特許文献１〜６で開示された方法では、気泡欠陥の発生をさらに抑制するために、浸漬ノズルの内面に流すArガスの流量を増やすと、気泡欠陥が増加する因果関係を抜本的に改善できないという点である。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
発明者は、十分に高純度であると考えられてきた工業的に用いられているArガスに含まれる微量の不純物が、気泡欠陥の発生とArガス吹込みによる浸漬ノズル内面の閉塞防止作用の二つの現象に対して無視しがたい影響を同時に及ぼしていることを見出した。
【００１２】
本発明の極低炭素鋼スラブの連続鋳造方法は、発明者が工業的に用いられているArガスの純度に着目して知見した内容に基づいてなされたものであり、
浸漬ノズルの内面に、純度が99.95vol％以上、酸素濃度が2volppm以下、露点が−65℃以下の高純度のArガスを流すことを最も主要な特徴としている。
【００１３】
上記本発明によれば、浸漬ノズルの内面に流すArガスの流量を増やした場合にも、気泡欠陥が増加することを効果的に防止することができる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明では、浸漬ノズルの内面に流すArガスの流量を増やした場合にも、気泡欠陥が増加することを抑制することができるので、品質要求レベルが高い極低炭素鋼スラブの製造時にも、表面気泡欠陥の発生を効果的に防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の効果を確認するための実験に使用した浸漬ノズルの縦断面図である。
【図２】本発明の効果を確認するための実験に使用した上ノズル、スライディングゲート、浸漬ノズルの縦断面図である。
【図３】本発明の効果を確認するための実験に使用した上ノズルとストッパーの縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
浸漬ノズルの内面に流すArガスの流量を増やした場合にも、気泡欠陥が増加することを抑制するという目的を、純度が99.95vol％以上、酸素濃度が2volppm以下、露点が−65℃以下の高純度のArガスを流すことにより実現した。
【実施例】
【００１７】
以下、本発明の極低炭素鋼スラブの連続鋳造方法について説明する。
非金属介在物が浸漬ノズル内面に付着するのを防止するために浸漬ノズルの内面に流すArガスは、上ノズル、スライディングゲートを構成する上固定盤、浸漬ノズル本体などから吹き込まれる。
【００１８】
通常、Arガスは純度規格が99.9vol％程度のものが工業的に用いられている。Arガス中に含まれる酸素などの不純成分による汚染を防止する観点からは、99.9vol％というのは十分に高い純度である。
【００１９】
発明者は、従来、不必要と考えられていた程度までArガスの純度を高めることによって、浸漬ノズルを通って鋳型内に持ち込まれたArガスが鋳型内で浮上除去されやすいことを実験的に見出した。
【００２０】
すなわち、純度が99.95vol％以上、酸素濃度が2volppm以下、露点が−65℃以下の高純度のArガスを浸漬ノズルの内面に流しながら連続鋳造することで、気泡欠陥が発生し易く、品質要求レベルも最も高い極低炭素鋼製品の品質を向上することができる。これが第１の本発明である。
【００２１】
発明者は、気泡欠陥の主な原因が、Arガス中の微小濃度の不純元素が溶鋼とArガスとの界面張力（溶鋼の表面張力）を低下させ、鋳型内の溶鋼湯面におけるArガス気泡の浮上（溶鋼湯面から上方への気泡の抜け）を阻害していることにあると推定した。
【００２２】
従って、Arガスの純度を高めることによって溶鋼の表面張力（Arガスとの界面張力）を本来の値まで高め、鋳型内の溶鋼湯面において気泡が溶鋼の表面張力の作用によって上方へ弾き出される力を大きくすることが、気泡欠陥の減少に有効であると考えた。
【００２３】
さらに、前記高純度のArガスを浸漬ノズルの内面に流すことにより、浸漬ノズルの内面にArガス膜が安定的に形成され、溶鋼ならびに溶鋼中の非金属介在物の浸漬ノズル内面への接触機会が減少して、浸漬ノズルの閉塞が効果的に抑制される。その結果、浸漬ノズルからの吐出流ならびに鋳型内流動が安定に保たれ、溶鋼中の気泡の浮上を阻害する鋳型内溶鋼湯面の温度低下を防止でき、間接的にも気泡欠陥の減少効果が発揮される。
【００２４】
第１の本発明において、上記のArガスによる気泡欠陥の減少効果をより効果的に行うためには、Arガスの純度は99.99vol％以上であることが好ましく、99.999vol％以上であるとより好ましい。また、酸素濃度は1volppm以下であるとより好ましい。また、露点は−70℃以下であるとより好ましい。
【００２５】
また、発明者は、実験の結果、連続鋳造のタンディッシュとタンディッシュ底面に配置する浸漬ノズルとの間にある流量調整用の絞りの前後で、吹き込まれたArガスが浸漬ノズル内を流れる割合に差が生じることを知見した。
【００２６】
すなわち、流量調整用の絞りよりも上流側へ吹き込んだArガスは、概ね1/5が浸漬ノズル内を流れる一方、流量調整用の絞りよりも下流側に吹き込んだArガスは、全て浸漬ノズル内を流れることを知見した。
【００２７】
前記流量調整用の絞りとは、スライディングゲートを構成するスライダーの移動や、ストッパーと上ノズルの間隙によって形成される流路断面積の縮小部を指す。
【００２８】
この知見から、浸漬ノズル内を流れるArガスの流量の指標として、流路絞りよりも上流側に吹き込むArガスの流量をq1（Nリットル／分）、流路絞りよりも下流側に吹き込むArガスの流量をq2（Nリットル／分）として、（q1／5）＋q2を用いることとした。
【００２９】
Arガス吹き込みによる浸漬ノズル内面の閉塞防止効果は、Arガス膜が浸漬ノズルの内面を覆うことによるから、発明者は、前記指標（q1／5）＋q2を浸漬ノズルの内面積A（m2）で除した｛（q1／5）＋q2｝／Aの値が適正なArガス流量の指標になると考えた。
【００３０】
発明者が前記高純度のArガスを用いて実験的に｛（q1／5）＋q2｝／Aの値の適正範囲を求めた結果、3〜25という適正範囲を得た。
【００３１】
第２の本発明は上記実験結果に基づいてなされたものであり、
流量調整用の流路絞りを形成するスライディングゲートの間隙、或いはストッパーと上ノズルの間隙の流路絞りよりも上流側に吹き込むArガスの流量をq1（Nリットル／分）、前記流路絞りよりも下流側に吹き込むArガスの流量をq2（Nリットル／分）、浸漬ノズルの内面積をA（m2）とした時、｛（q1／5）＋q2｝／Aの値が3〜25の間であることを特徴とするものである。
【００３２】
発明者の実験によれば、｛（q1／5）＋q2｝／Aの値が3未満の場合は、第１の発明で規定する高純度のArガスを吹き込んだ場合であっても、浸漬ノズル内面の閉塞防止効果が十分に発揮されないからである。また、｛（q1／5）＋q2｝／Aの値が25を超える場合は、第１の発明で規定する高純度のArガスを吹き込んだ場合でも、過剰なArガスが鋳片の気泡性欠陥を増大させるからである。
【００３３】
以下、本発明の効果を確認するために行った実験結果について説明する。
実験は下記表１に示す組成の極低炭素鋼を下記表２，３に示す条件で鋳造したもので、下記表２のａ，ｂ，ｃは第１の本発明で規定する要件を満たす実施例、ｄ，ｅ，ｆは第１及び第２の本発明で規定する要件を満たす実施例である。また、表３のｇは実施例ａと同じ条件で通常のArガスを吹き込んだ比較例、ｈは実施例ｂと同じ条件で通常のArガスを吹き込んだ比較例、ｉは実施例ｃと同じ条件で通常のArガスを吹き込んだ比較例、ｊは実施例ｅと同じ条件で通常のArガスを吹き込んだ比較例である。
【００３４】
【表１】
2014184462.tif 000003
【００３５】
【表２】
2014184462.tif 000004
【００３６】
【表３】
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【００３７】
上記表２，３中のＳ／Ｇはスライディングゲートを示す。また、浸漬ノズル内面付着指数は、表１に示す組成の極低炭素鋼を500〜1000トン連続して鋳造した後の浸漬ノズル内面に付着した非金属介在物の付着厚さから平均付着速度を算出し、比較例ｇの場合の平均付着速度を50として指数化したものである。また、スラブ表面のピンホール指数は、表１に示す組成の極低炭素鋼を表２，３に示す条件で鋳造して得られたスラブの表面を2mm溶削した後、溶削面に表れたピンホール数を目視でカウントし、単位面積当たりのピンホール密度を求め、比較例ｈの場合のピンホール密度を50として指数化したものである。
【００３８】
実施例ａは、ストッパーを用いてタンディッシュから鋳型への流量調整を行う場合に、浸漬ノズルから高純度のArガスを吹き込みつつ、極低炭素鋼スラブを連続鋳造した例である。使用した浸漬ノズル１は、図１に示すように、Arガスの吹き込みパイプの接続口（プラグ）２と、耐火物内部に蓄気用空間であるスリット３と、スリット３と浸漬ノズル内面との間に多孔質耐火物４を設け、吹き込んだArガスが多孔質耐火物４を通じて浸漬ノズル内に吹き込まれる構造のものである。なお、図１中の数字は浸漬ノズルの前記スリット３などの寸法を表している。
【００３９】
実施例ａは、吹き込むArガス流量が第２の本発明で規定する範囲よりも少ないので、Arガスによる浸漬ノズル内面の閉塞防止効果は小さいものの（浸漬ノズル内面付着指数は比較例ｇの１／２）、比較例ｇに比べてスラブ表面のピンホール指数は１／３程度に低下した。
【００４０】
実施例ｂは、スライディングゲートを用いてタンディッシュから鋳型への流量調整を行う場合に、スライディングゲートの上プレート及び浸漬ノズルから高純度のArガスを吹き込みつつ、極低炭素鋼スラブを連続鋳造した例である。使用したスライディングゲート５の上プレート５ａには、図２に示すように、Arガスの吹き込みプラグ６が埋め込まれ、耐火物内部には蓄気用空間であるスリット７を有し、スリット７から延びる複数の貫通細孔８がスライディングゲート内面に到達している。吹き込んだArガスはこれらの貫通細孔を通じて溶鋼中に吹き込まれ、浸漬ノズルの内面に到達する。浸漬ノズルからのArガス吹込み構造は、実施例ａと同じである。なお、図２中の５ｂはスライダー、５ｃは下プレートを示し、数字はスライディングゲートの要部の寸法を表している。
【００４１】
実施例ｂは、吹き込むArガス流量が第２の本発明で規定する範囲よりも多いので、Arガスによる浸漬ノズル内面の閉塞防止効果が非常に大きく、浸漬ノズル内面への非金属介在物の付着はほとんど見られなかった（浸漬ノズル内面付着指数は実施例ａの約１／１３）。しかしながら、スラブ表面のピンホール指数は、実施例ａに比べて３倍程度に増加した。とはいえ、同じ条件で通常のArガスを吹き込んだ比較例ｈに比べると、スラブ表面のピンホール指数は１／４程度に抑制できた。なお、比較例ｈにおける浸漬ノズル内面付着指数は、実施例ｂよりも大きいものの、Arガス吹き込み量の少ない実施例ａと同程度であった。
【００４２】
実施例ｃは、スライディングゲートを用いてタンディッシュから鋳型への流量調整を行う場合に、上ノズル、スライディングゲートの上プレート及び浸漬ノズルから高純度のArガスを吹き込みつつ、極低炭素鋼スラブを連続鋳造した例である。上ノズル９には、図３に示すように、Arガスの吹き込みプラグ１０が埋め込まれ、耐火物内部には蓄気用空間であるスリット１１を有し、スリット１１と上ノズル内面との間に設けた多孔質耐火物１２を通じて溶鋼中に吹き込んだArガスが浸漬ノズルの内面に到達する。スライディングゲート及び浸漬ノズルからのArガス吹込み構造は、実施例ｂと同じである。なお、図３中の数字はストッパー及び上ノズルの要部の寸法を表している。
【００４３】
図３に示すように、上ノズル上部のArガス吹き込み部位は、流路が絞られる部位（ストッパー１３と上ノズル９の間隙が最も小さい部位）よりも上流側にあるため、ここから吹き込まれるArガス流量をq1とした。一方、上ノズル下部のArガス吹き込み部位は、流路が絞られる部位よりも下流側にあるため、ここから吹き込まれるArガス流量をq2とした。
【００４４】
なお、Arガスの吹き込み部位が、前記流路が絞られる部位の上流側と下流側に跨って存在している場合には、当該部位から吹き込まれる流量はq2としてカウントする。これは、溶融金属の圧力が低い下流側から優先的にArガスが流出するからである。
【００４５】
実施例ｃは、吹き込むArガス流量が第２の本発明で規定する範囲よりも多いので、Arガスによる浸漬ノズル内面の閉塞防止効果が十分に大きく、浸漬ノズル内面への非金属介在物の付着は少なかった（浸漬ノズル内面付着指数は実施例ａの約１／６）。しかしながら、スラブ表面のピンホール指数は、実施例ａに比べて約４倍に増加した。とはいえ、同じ条件で通常のArガスを吹き込んだ比較例ｉに比べると、スラブ表面のピンホール指数は約１／３に抑制できた。なお、比較例ｉにおける浸漬ノズル内面付着指数は、実施例ｃよりも大きいものの、Arガス吹き込み量の少ない実施例ａと同程度であった。
【００４６】
実施例ｄは、ストッパーを用いてタンディッシュから鋳型への流量調整を行う場合に、上ノズル及び浸漬ノズルから高純度のArガスを吹き込みつつ、極低炭素鋼スラブを連続鋳造した例である。上ノズル及び浸漬ノズルからArガスを吹き込む構造は実施例ｃと同じである。
【００４７】
実施例ｄは、吹き込むArガス流量が第２の本発明で規定する範囲内であるので、吹き込んだArガスが十分な浸漬ノズル内面の閉塞防止効果を発揮している（浸漬ノズル内面付着指数は実施例ａの１／５）。また、スラブ表面のピンホール指数も、Arガス流量が第２の本発明で規定する範囲を外れた、比較例ｇ，ｈ，ｉや実施例ｂ，ｃに比べて低位であった。
【００４８】
実施例ｅは、スライディングゲートを用いてタンディッシュから鋳型への流量調整を行う場合に、上ノズル及びスライディングゲートの上プレートから高純度のArガスを吹き込みつつ、極低炭素鋼スラブを連続鋳造した例である。上ノズル及びスライディングゲートの上プレートからArガスを吹き込む構造は実施例ｃと同じである。
【００４９】
実施例ｅは、吹き込むArガス流量が第２の本発明で規定する範囲内であるので、吹き込んだArガスが十分な浸漬ノズル内面の閉塞防止効果を発揮している（浸漬ノズル内面付着指数は比較例ｊの約１／６）。また、スラブ表面のピンホール指数も、比較例ｊや実施例ｂ，ｃに比べて低位であった。
【００５０】
実施例ｆは、スライディングゲートを用いてタンディッシュから鋳型への流量調整を行う場合に、上ノズルから高純度のArガスを吹き込みつつ、極低炭素鋼スラブを連続鋳造した例である。上ノズルからArガスを吹き込む構造は実施例ｃと同じである。
【００５１】
実施例ｆは、吹き込むArガス流量が第２の本発明で規定する範囲内であるので、吹き込んだArガスが十分な浸漬ノズル内面の閉塞防止効果を発揮している（浸漬ノズル内面付着指数は実施例ｅに対しやや劣る結果であった。これは、実施例ｆのArガスの純度が実施例ｅのそれよりも若干低いことに起因している。）。また、スラブ表面のピンホール指数も、比較例ｊや実施例ｂ，ｃに比べて低位に抑制できた。
【００５２】
上記のように、第１の本発明の要件を満たす高純度のArガスは、鋳型内において気泡となった時に、溶鋼との界面張力（溶鋼の表面張力）を高く保つことができるので、鋳型内の溶鋼湯面からの気泡の浮上離脱が容易になって、気泡欠陥すなわちスラブ表面のピンホールを低減することができる。
【００５３】
さらに、第１の本発明の要件を満たす高純度のArガスを吹き込んで浸漬ノズルの内面に流すことによって、浸漬ノズルの内面に安定したArガス膜が形成され、溶鋼が耐火物面に触れる機会を低減することを通じて、溶鋼中の非金属介在物が生成することを効果的に防止できる。その結果として、浸漬ノズルからの吐出流が安定して、鋳型内の溶鋼湯面からの気泡の浮上離脱を阻害する溶鋼湯面の流動停滞や温度低下を防止できるので、その点からも、気泡欠陥すなわちスラブ表面のピンホールを低減することができる。
【００５４】
また、第１の本発明の要件を満たす高純度のArガスを浸漬ノズル内に流すことによって、第２の本発明の要件を満たす比較的少量のArガスの吹き込み量で十分な浸漬ノズル閉塞防止効果が発揮されるので、過剰なArガスを吹き込む必要がなくなり、気泡欠陥すなわちスラブ表面のピンホールを低減することができる。
【００５５】
すなわち、本発明は、以下の３つの効果を同時に発揮することができることから、極低炭素鋼スラブの表面品質向上（気泡欠陥防止）に大変有効である。
【００５６】
1)鋳型内のArガス気泡表面における溶鋼の表面張力を高く保てるので、Arガス気泡の浮上が容易になる。
2)浸漬ノズルの閉塞が防止できるので、鋳型内溶鋼流動が安定し、鋳型内における気泡の浮上離脱を阻害する溶鋼湯面の皮張りを防止できる。
3)浸漬ノズルの閉塞防止を目的として浸漬ノズル内に流すArガス量を低減できるので、鋳型内に流入するArガス量が減少し、Arガス気泡の量を減らすことができる。
【００５７】
本発明は上記した例に限らないことは勿論であり、請求項に記載の技術的思想の範疇であれば、適宜実施の形態を変更しても良いことは言うまでもない。
【符号の説明】
【００５８】
１    浸漬ノズル
３    スリット
４    多孔質耐火物
５    スライディングゲート
７    スリット
８    貫通細孔
９    上ノズル
１１    スリット
１２    多孔質耐火物
１３    ストッパー
【図１】
2014184462.tif 000006
【図２】
2014184462.tif 000007
【図３】
2014184462.tif 000008