(57)【要約】【課題】少ないコストで騒音を低減することができるクロスフローファン及びこれを備える空気調和装置を提供する。【解決手段】クロスフローファンは、周方向に配列された複数の羽根３２を有する羽根車３と、羽根車３との間に隙間をあけて羽根車３の径方向外側に配置され、吸音機構５を有する舌部４と、を備える。舌部４は、羽根車３に対向する領域を含む表面６を有する。表面６は、羽根車３との最近接部ｔ０と、吹き出し側の端部ｔａとを有する。表面６に沿って最近接部ｔ０から端部ｔａ側に進んだ距離をＳとし、表面６に沿って最近接部ｔ０から端部ｔａまでの距離をＳａとするとき、吸音機構５は、０．１１＜（Ｓ／Ｓａ）＜０．５３の範囲内のみに設けられている。【選択図】図３
2014062465.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
周方向に配列された複数の羽根（３２）を有する羽根車（３）と、
前記羽根車（３）との間に隙間をあけて前記羽根車（３）の径方向外側に配置され、吸音機構（５）を有する舌部（４）と、を備え、
前記舌部（４）は、前記羽根車（３）に対向する領域を含む表面（６）を有し、
前記表面（６）は、前記羽根車（３）との最近接部ｔ０と、吹き出し側の端部ｔａとを有し、
前記表面（６）に沿って前記最近接部ｔ０から前記端部ｔａ側に進んだ距離をＳとし、前記表面（６）に沿って前記最近接部ｔ０から前記端部ｔａまでの距離をＳａとするとき、前記吸音機構（５）は、０．１１＜（Ｓ／Ｓａ）＜０．５３の範囲内のみに設けられている、クロスフローファン。
【請求項２】
前記吸音機構（５）は吸音材（５１）を含む、請求項１に記載のクロスフローファン。
【請求項３】
前記吸音材（５１）は多孔質材を含む、請求項２に記載のクロスフローファン。
【請求項４】
前記吸音機構（５）は、前記吸音材（５１）の背部に設けられた空気室（５２）をさらに含む、請求項２又は３に記載のクロスフローファン。
【請求項５】
前記吸音機構（５）は、穴あき板部（５３）と、前記穴あき板部（５３）の背部に設けられた空気室（５２）とを含む、請求項１に記載のクロスフローファン。
【請求項６】
前記吸音機構（５）は、穴あき板部（５３）と、前記穴あき板部（５３）の背部に設けられた多孔質材とを含む、請求項１に記載のクロスフローファン。
【請求項７】
前記吸音機構（５）は、前記多孔質材の背部に設けられた空気室（５２）をさらに含む、請求項６に記載のクロスフローファン。
【請求項８】
前記吸音機構（５）は、膜状材（５４）と、前記膜状材（５４）の背部に設けられた空気室（５２）とを含む、請求項１に記載のクロスフローファン。
【請求項９】
請求項１〜８のいずれか１項に記載のクロスフローファンを備える空気調和装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、クロスフローファン及びこれを備える空気調和装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、クロスフローファンは、空気調和装置の室内機、エアーカーテンなどに使用されている。このクロスフローファンは、羽根車の直径が小さく軸方向に長い形状を有しており、軸方向長さの調節により大風量化が容易である。また、クロスフローファンでは、気流が羽根車を２回通過するので高い圧力上昇量が得られる。
【０００３】
ところが、大風量化に伴いファンから発生する騒音は増加する傾向にある。特に家庭用の空気調和装置の室内機は人々の生活と密着しており、騒音を低減させることが快適な生活を送るための重要な課題である。クロスフローファンから発生する騒音のうち離散周波数騒音は、舌部近傍を羽根が通過する際に生じる圧力変動が発生要因とされている。
【０００４】
特許文献１には、騒音を低減することを目的とし、多孔性材料で舌部を形成し、舌部の裏面に非貫通性の固体壁と、前記固体壁に開孔口を設けた共鳴器を備える横断流送風機用消音器が開示されている。特許文献２には、舌部における羽根車に対向する面が多孔質樹脂材で構成され、その背後に所定の容積の空気室が形成された空気調和装置が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平４−５０４９８号公報
【特許文献２】特開平７−７１７８１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１，２に開示されている騒音低減技術においては、舌部の表面全体が多孔質材により構成されるので、多孔質材に係るコストが増加する。
【０００７】
本発明の目的は、少ないコストで騒音を低減することができるクロスフローファン及びこれを備える空気調和装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
(1)  本発明のクロスフローファンは、周方向に配列された複数の羽根（３２）を有する羽根車（３）と、前記羽根車（３）との間に隙間をあけて前記羽根車（３）の径方向外側に配置され、吸音機構（５）を有する舌部（４）と、を備える。前記舌部（４）は、前記羽根車（３）に対向する領域を含む表面（６）を有する。前記表面（６）は、前記羽根車（３）との最近接部ｔ０と、吹き出し側の端部ｔａとを有する。前記表面（６）に沿って前記最近接部ｔ０から前記端部ｔａ側に進んだ距離をＳとし、前記表面（６）に沿って前記最近接部ｔ０から前記端部ｔａまでの距離をＳａとするとき、前記吸音機構（５）は、０．１１＜（Ｓ／Ｓａ）＜０．５３の範囲内のみに設けられている。
【０００９】
この構成では、吸音機構（５）が、最近接部ｔ０から端部ｔａまでの全域ではなく、０．１１＜（Ｓ／Ｓａ）＜０．５３の範囲内のみに設けられている。後述するように０．１１＜（Ｓ／Ｓａ）＜０．５３の範囲は、他の範囲に比べてその範囲における圧力変動の積分値の時間微分に対するＲＭＳが大きい。したがって、０．１１＜（Ｓ／Ｓａ）＜０．５３の範囲内に選択的に吸音機構（５）を設けるという構成を採用することにより、吸音機構（５）が全域に設けられる場合に比べて、騒音低減効果を維持しつつコストを抑えることができる。なお、「ＲＭＳ」は、２乗平均平方根値である。
【００１０】
(2)  前記クロスフローファンにおいて、前記吸音機構（５）は吸音材（５１）を含んでいてもよい。この場合には、０．１１＜（Ｓ／Ｓａ）＜０．５３の範囲内に設けられた吸音材（５１）によって騒音が吸音される。
【００１１】
(3)  前記クロスフローファンにおいて、前記吸音材（５１）が多孔質材を含む形態が例示できる。
【００１２】
(4)  前記クロスフローファンにおいて、前記吸音機構（５）は、前記吸音材（５１）の背部に設けられた空気室（５２）をさらに含んでいるのが好ましい。この構成では、吸音材（５１）による吸音効果に加え、さらに空気室（５２）による騒音低減効果を得ることができる。空気室（共鳴室）では、その容積を適宜設定することによって特定の周波数の騒音を効果的に低減することができる。
【００１３】
(5)  前記クロスフローファンにおいて、前記吸音機構（５）は、穴あき板部（５３）と、前記穴あき板部（５３）の背部に設けられた空気室（５２）とを含んでいてもよい。この場合には、穴あき板部（５３）の孔から空気室（５２）に導かれた騒音が空気室（５２）において効果的に低減される。
【００１４】
(6)  前記クロスフローファンにおいて、前記吸音機構（５）は、穴あき板部（５３）と、前記穴あき板部（５３）の背部に設けられた多孔質材とを含んでいてもよい。この場合には、穴あき板部（５３）の孔から多孔質材の領域に導かれた騒音が多孔質材において効果的に低減される。
【００１５】
(7)  前記(6)において、前記吸音機構（５）は、前記多孔質材の背部に設けられた空気室（５２）をさらに含んでいるのが好ましい。この場合には、穴あき板部（５３）の孔から多孔質材の領域に導かれた騒音が多孔質材において効果的に低減され、さらに多孔質材を通過した騒音が空気室（５２）において効果的に低減される。
【００１６】
(8)  前記クロスフローファンにおいて、前記吸音機構（５）は、膜状材（５４）と、前記膜状材（５４）の背部に設けられた空気室（５２）とを含んでいてもよい。この場合には、膜状材（５４）を通じて空気室（５２）に導かれた騒音が空気室（５２）において効果的に低減される。
【００１７】
(9)  本発明の空気調和装置は、前記クロスフローファンを備えるので、コストを抑えつつ騒音を低減することができる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、少ないコストで騒音を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の一実施形態に係るクロスフローファンを備える空気調和装置の室内機を示す断面図である。
【図２】前記クロスフローファンの羽根車を、その回転軸を含む平面で切断した断面図である。
【図３】図１の一部を拡大した断面図であり、前記クロスフローファンの羽根車と舌部とを示している。
【図４】舌部表面の領域Ａ，Ｂ，Ｃにおいて、圧力変動の時間微分のＲＭＳについて、領域における各点のＲＭＳを積分したものと、領域における圧力変動の積分値の時間微分に対するＲＭＳを比較したグラフである。
【図５】舌部表面の領域Ｃの複数箇所における圧力変動の分布を示すグラフである。
【図６】（Ａ）は、舌部及び羽根車の近傍における圧力分布を等高線で示した図であり、（Ｂ）は、羽根車が（Ａ）の状態から半ピッチ回転ときの圧力分布を等高線で示した図である。
【図７】舌部の表面における圧力変動の時間微分のＲＭＳ（（∂Ｐ／∂ｔ）ｒｍｓ at tongue）の分布を示すグラフである。
【図８】前記クロスフローファンの変形例１を示す断面図である。
【図９】前記クロスフローファンの変形例２を示す断面図である。
【図１０】前記クロスフローファンの変形例３を示す断面図である。
【図１１】前記クロスフローファンの変形例４を示す断面図である。
【図１２】前記クロスフローファンの変形例５を示す断面図である。
【図１３】舌部と羽根車との位置関係の一例を示す断面図であって、舌部における吸い込み側での最近接部ｔ０及び吹き出し側の端部ｔａを説明するための図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、本発明の一実施形態に係るクロスフローファン１及びこれを備える空気調和装置の室内機２について図面を参照して説明する。図１に示す本実施形態では、室内機２が壁掛けタイプであるが、これに限定されない。室内機２のケーシング１１内には、クロスフローファン１、熱交換器１２、この熱交換器１２の下端部に沿って配置されたドレンパン１３，１３などが設けられている。
【００２１】
図１に示すように、クロスフローファン１は、羽根車３と舌部４とを備える。羽根車３は、モータ３４（図２参照）によって回転する。羽根車３は、ケーシング１１の幅方向に沿って延びる略円筒形状を有する。本実施形態では、羽根車３は、熱交換器１２に対して空気が流れる方向の下流側に配置されているが、これに限定されず、熱交換器１２よりも上流側に配置されていてもよい。
【００２２】
図３に示すように、舌部４は、羽根車３との間に隙間をあけて羽根車３の径方向外側に配置されている。舌部４は表面６を有する。表面６は、羽根車３に対向する領域を含む上流側表面７と、上流側表面７の吹き出し側の端部（後述する端部ｔａ）につながる下流側表面８とを有する。上流側表面７は、羽根車３の回転軸３Ａに平行であり、羽根車３に沿って延びている。下流側表面８は、羽根車３から流出した気流を空気吹出口１６側に案内する。上流側表面７と下流側表面８とは、鋭角に折れ曲がるように接続されている。舌部４については後ほど詳しく説明する。
【００２３】
図１に示すように、ケーシング１１は、背面側に案内部１９を備える。案内部１９の内面１９ａは、舌部４の表面６とともにクロスフローファン１の下流側の吹出流路の一部を形成している。案内部１９の内面１９ａは、羽根車３の径方向外側に凹む湾曲面であり、空気吹出口１６まで延びている。案内部１９の内面１９ａは、羽根車３の軸方向に沿って延びている。舌部４の表面６は、羽根車３を挟んで案内部１９の内面１９ａと対向している。
【００２４】
モータ３４によって羽根車３が図１に示す実線矢印の回転方向Ｄに回転すると、室内の空気は、一点鎖線の矢印で示すように、ケーシング１１に設けられた空気吸込口１４を通じてケーシング１１内に吸い込まれる。吸い込まれた空気は、熱交換器１２を通過する際に冷媒と熱交換して温度調節される。温度調節された空気は、クロスフローファン１の羽根車３を通過して、ケーシング１１に設けられた空気吹出口１６から室内に吹き出される。
【００２５】
図２に示すように羽根車３は、複数の羽根３２と、仕切り３５と、端板３６，３７とを備える。複数の羽根３２は、羽根車３の回転軸３Ａを中心として周方向に沿って配列されている。図１及び図３に示すように、隣り合う羽根３２は、所定の間隔をあけて配置されている。各羽根３２は、径方向外側に向かうにつれて回転方向Ｄに湾曲した前向き羽根である。端板３７は、回転軸３Ａ上に配置された軸部３８を有する。この軸部３８は、例えばケーシング１１に支持される。
【００２６】
図３に示すように、各羽根３２は、径方向外側の縁部である外縁部３２ａと、径方向内側の縁部である内縁部３２ｂとを有する。各羽根３２では、外縁部３２ａと内縁部３２ｂとの間の中間部付近の厚みが、外縁部３２ａ側の厚み及び内縁部３２ｂ側の厚みよりも大きい。各羽根３２は、径方向外側に向かうにつれて回転方向Ｄに湾曲した形状を有する。
【００２７】
各羽根３２は、負圧面３２ｃと、圧力面３２ｄとを有する。負圧面３２ｃは、羽根車３の回転方向Ｄとは反対側に位置している。負圧面３２ｃは、回転方向Ｄの反対側に凸の凸曲面である。圧力面３２ｄは、負圧面３２ｃの反対面、すなわち羽根車３の回転方向Ｄの側に位置している。圧力面３２ｄは、回転方向Ｄの反対側に凹む凹曲面である。
【００２８】
以下、本実施形態における舌部４の特徴について説明する。本実施形態において、舌部４は、クロスフローファン１の騒音を低減するための吸音機構５を有し、この吸音機構５は、騒音低減の観点で特に有効な部位にのみ設けられている。吸音機構５は、舌部４の表面６の上流側表面７全体に設けられているのではなく、上流側表面７の一部のみに選択的に設けられている。これにより、吸音機構５を設けるために必要なコストを低減しつつ騒音を効果的に低減することができる。具体的には次の通りである。
【００２９】
図３に示すように、舌部４の表面６は、羽根車３との最近接部ｔ０（図３の断面図では羽根車３との最近接点ｔ０）と、吹き出し側の端部ｔａ（図３の断面図では吹き出し側の端の点ｔａ）とを有する。最近接部ｔ０から端部ｔａまでの領域が上流側表面７であり、上流側表面７の端部ｔａは、下流側表面８との接続部分である。本実施形態では、上流側表面７の主要部（羽根車３に対向する領域）は、滑らかに湾曲する凹曲面であるが、これに限定されず、例えば平面や凸曲面などであってもよい。端部ｔａは、図３に示す断面図の表面６において、ファン吹き出し側へ最も近づいたときの点である。
【００３０】
最近接部ｔ０及び端部ｔａについて図１３を参照してより詳しく説明する。図１３は、舌部４と羽根車３との位置関係の一例を示す断面図であって、舌部４における吸い込み側での最近接部ｔ０及び吹き出し側の端部ｔａを説明するための図である。図１３の断面図は、舌部４及び羽根車３を羽根車３の回転軸３Ａに垂直な平面で切断した図である。
【００３１】
図１３に示す「吸込み側」、「中間部」及び「吹出し側」とは、舌部４を羽根車３の周方向に沿って三等分したときの３つの部位である。図１３に示すように、最近接点ｔ０は、吸込み側の部位における羽根車３と最も近い点である。また、図１３に示すように、吹出し側の部位において、羽根車３の回転軸３Ａを通り且つ舌部４の表面６に接する接線を引いたときに、この接線と舌部４の表面６との接点が端部ｔａである。
【００３２】
本実施形態では、表面６に沿って最近接部ｔ０から端部ｔａ側に進んだ距離をＳとし、表面６に沿って最近接部ｔ０から端部ｔａまでの距離をＳａとするとき、吸音機構５は、０．１１＜（Ｓ／Ｓａ）＜０．５３の範囲内のみに設けられている。具体的に、本実施形態では、吸音機構５は、図３に示すように、０．１１＜（Ｓ／Ｓａ）＜０．５３の範囲に対応する領域Ｂ内のみに設けられている。図３の断面図において、領域Ｂは、舌部４内の直線Ｌ１と直線Ｌ２に囲まれる領域である。図３の断面図において、直線Ｌ１は、点Ｐ１を通り羽根車３の径方向に平行な直線であり、直線Ｌ２は、点Ｐ２を通り羽根車３の径方向に平行な直線である。図３の断面図において、点Ｐ１は、上流側表面７における（Ｓ／Ｓａ）＝０．１１の点であり、点Ｐ２は、上流側表面７における（Ｓ／Ｓａ）＝０．５３の点である。
【００３３】
図３において、最近接部ｔ０から端部ｔａまでの領域は、領域Ｂよりも上流側の領域Ａと、領域Ｂよりも下流側（吹き出し側）の領域Ｃとをさらに含む。
【００３４】
なお、本実施形態では、最近接部ｔ０が吸い込み側（図１３参照）に位置しているが、これに限定されない。具体的には本実施形態では、最近接部ｔ０が上流側表面７の一端（上流側の端）に位置し、上流側表面７が前記一端から下流側に向かうにつれて羽根車３との距離が徐々に広がる場合を例示しているが、これに限定されない。例えば、最近接部ｔ０は、上流側表面７の中間部（図１３参照）に位置し、そこから下流側に向かうにつれて上流側表面７と羽根車３との距離が徐々に広がるような形態であってもよい。
【００３５】
図３に示す本実施形態では、吸音機構５は吸音材５１を含む。吸音材５１は、舌部４の舌部本体４０に取り付けられている。舌部本体４０は、舌部４のうちの吸音材５１以外の部位である。本実施形態において吸音材５１は、図３に示すように厚みの小さなシート状であるが、これに限定されない。シート状の吸音材５１が表面６の上流側表面７に沿って設けられている。
【００３６】
吸音材５１としては、吸音機能を有するものであれば特に限定されない。具体的に、吸音材５１としては多孔質材が例示できる。多孔質材としては、例えば発泡プラスチック（例えば発泡スチロールなど）、フェルト、グラスウール、ロックウール、セメント、穴あき軟質繊維、木片などが挙げられる。
【００３７】
これに対し、舌部本体４０は、舌部４に剛性を付与する部位である。したがって、舌部本体４０は、吸音材５１の一例のように多孔質ではなく、吸音材５１よりも空隙率の低い中実の部位である。この舌部本体４０により構成される剛壁に吸音材５１が隣接して配置されている。また、舌部本体４０は、吸音材５１よりも吸音性能に劣る部位である。舌部本体４０は、例えばプラスチック（樹脂：ＡＢＳ、人工木材、ＰＰ、ＰＳなど）、板金などの材料を用いることができる。
【００３８】
吸音材５１は、上記した領域Ｂの全体に設けられているのが好ましいが、これに限定されない。吸音材５１は、領域Ｂの一部にのみ設けられていてもよい。具体例を挙げると、吸音材５１は、０．１１＜（Ｓ／Ｓａ）＜０．５３の領域Ｂのうち、例えば０．２＜（Ｓ／Ｓａ）＜０．４の領域のみに設けるといった態様であってもよい。また、吸音材５１は、最近接部ｔ０から端部ｔａに向かう方向において断続的に設けられていてよく、羽根車３の回転軸３Ａに平行な方向において断続的に設けられていてもよい。
【００３９】
次に、吸音機構５を領域Ｂのみに設けることによって低コストで効果的に騒音低減することができる理由について説明する。
【００４０】
クロスフローファン１における離散周波数騒音は、舌部４近傍を羽根車３の羽根３２が通過する際に生じる圧力変動が発生要因と考えられるが、圧力変動が大きい場所が必ず主要な音源位置になるのではなく、周囲の圧力変動との位相のずれが大きく関係していることが後述のシミュレーション結果からわかる。以下、具体的に説明する。
【００４１】
図４は、舌部４の表面６の領域Ａ，Ｂ，Ｃにおいて、圧力変動の時間微分のＲＭＳについて、領域における各点のＲＭＳを積分したもの（下記数式１）と、領域における圧力変動の積分値の時間微分に対するＲＭＳ（下記数式２）を比較したグラフである。
【００４２】
【数１】
2014062465.tif 000003
【００４３】
【数２】
2014062465.tif 000004
【００４４】
図５は、舌部４の領域Ｃの複数箇所（図５では４箇所）における圧力変動の分布を示すグラフである。図６（Ａ）は、舌部４及び羽根車３の近傍における圧力分布を等高線で示した図であり、図６（Ｂ）は、羽根車が（Ａ）の状態から半ピッチ回転したときの圧力分布を等高線で示した図である。図７は、舌部４の表面６における圧力変動の時間微分のＲＭＳの分布を示すグラフである。
【００４５】
図５における４つの曲線（曲線１，２，３，４）は、図６（Ａ）における領域Ｃの４つの部位１，２，３，４のデータにそれぞれ対応している。すなわち、図５の曲線１は、図６（Ａ）の領域Ｃにおける部位１の圧力変動を示すデータである。図５の曲線２、曲線３、曲線４についても同様である。図５に示すように、領域Ｃの４つの部位１，２，３，４の圧力変動は、周期が同じであるが位相が互いにずれている。
【００４６】
図７のグラフの横軸は最近接部ｔ０から端部ｔａ側に進んだ距離Ｓと、最近接部ｔ０から端部ｔａまでの距離Ｓａとの比率を示す。図７に示すように、舌部４における圧力変動は、一つの場所に集中しているわけではなく、大きく分けて３つの領域Ａ，Ｂ，Ｃを含む複数の領域に分散していることがわかる。
【００４７】
領域Ａは、舌部４の最近接部ｔ０近傍の領域、すなわち舌部４の上流側表面７における一端部領域である。この領域Ａでは、最近接部ｔ０よりもさらに上流側に段差などがあって形状変化が大きいので、その影響で圧力変動が大きくなっている。
【００４８】
領域Ｂは、上述した０．１１＜（Ｓ／Ｓａ）＜０．５３の領域（中間領域）である。図６（Ａ），（Ｂ）に示すように、領域Ｂでは舌部４の表面６付近の圧力分布が羽根車３の回転に伴い移動している。これにより、領域Ｂの圧力変動が大きくなったと考えられる。
【００４９】
領域Ｃは、吹き出し側の端部ｔａ近傍の領域、すなわち舌部４の上流側表面７における他端部領域（先端部領域）である。図７に示すように、領域Ｃは圧力変動が最大となっている。領域Ｃでは、舌部４の先端（端部ｔａ）と羽根車３から吐出された流れとが衝突しており、その影響で非常に大きな圧力変動が生じていると考えられる。
【００５０】
図４に示すように、領域Ａ，Ｂ，Ｃで比較すると、圧力変動の時間微分のＲＭＳについて、領域における各点のＲＭＳの積分値（下記数式３）に関しては領域Ｃが最も大きく、領域Ｂがその次に大きい。しかし、領域における圧力変動の積分値の時間微分に対するＲＭＳ（下記数式４）で比較すると、領域Ｂが最も大きくなっている。この理由は次の通りであると考えられる。
【００５１】
【数３】
2014062465.tif 000005
【００５２】
【数４】
2014062465.tif 000006
【００５３】
図４に示すように、領域Ｃでは図７に示すように大きな圧力変動が生じる一方で、図５において説明したように、互いに近接する部位同士の圧力変動の位相がずれているため、領域Ｃにおける複数の部位の圧力変動が互いに打ち消し合う割合が高くなる。すなわち、領域Ｃでは、図４に示すように、領域Ｃにおける各点の圧力変動の時間微分に対するＲＭＳを面積積分した値（下記数式５）は大きくなっているが、互いに近接する部位同士の圧力変動は位相差により打ち消しあうため、領域Ｃにおける圧力変動の積分値が小さくなる。このため、その時間微分に対するＲＭＳ（下記数式６）も小さくなる。
【００５４】
【数５】
2014062465.tif 000007
【００５５】
【数６】
2014062465.tif 000008
【００５６】
一方、領域Ｂでは、領域Ｃに比べて複数の部位の圧力変動が互いに打ち消し合う割合が低いと考えられる。その結果、図４に示すように、領域Ｃよりもむしろ領域Ｂの方が領域における圧力変動の積分値の時間微分に対するＲＭＳは大きくなっている。圧力変動の時間微分が大きいほど音圧も大きく、領域Ａ，Ｂ，Ｃで比較すると領域Ｂが舌部４における主要な音源となっている。以上のことから、舌部４における騒音の主要な音源は、圧力変動が一番大きい舌部４の先端部（領域Ｃ）ではなく、舌部４の中間領域（領域Ｂ）である。なお、この中間領域（領域Ｂ）は、図１３に示す中間部の範囲と一部分が重複しているが、図１３に示す中間部とは異なる範囲を有している。
【００５７】
＜変形例１＞
図８は、クロスフローファン１の変形例１を示す断面図である。変形例１において、吸音機構５は、吸音材５１の背部に設けられた空気室５２をさらに含む。すなわち、舌部４は、舌部本体４０と、吸音材５１と、空気室５２とを含む。空気室５２は、吸音材５１よりも羽根車３の径方向外側に設けられている。空気室５２は、舌部本体４０により構成される剛壁と吸音材５１との間に設けられている。
【００５８】
変形例１では、空気室５２は、最近接部ｔ０から端部ｔａに向かう方向において、吸音材５１に対応する位置に設けられている。すなわち、空気室５２は、領域Ｂに対応する範囲内のみに設けられている。また、空気室５２は、羽根車３の回転軸３Ａに平行な方向において、吸音材５１に対応する位置に設けられている。空気室５２の深さ（奥行き）は、特に限定されないが、変形例１では吸音材５１の厚みよりも大きい。空気室５２（共鳴室５２）では、その容積を適宜設定することによって特定の周波数の騒音を効果的に低減することができる。吸音材と空気室の間には吸音材の形状を維持するための部材（格子や桟など）があっても良い。
【００５９】
変形例１では、図８に示す断面図において、空気室５２の羽根車３側の部位は、吸音材５１によって区画されており、これ以外の部位は、舌部本体４０によって区画されているが、これに限定されない。
【００６０】
＜変形例２＞
図９は、クロスフローファン１の変形例２を示す断面図である。変形例２において、吸音機構５は、穴あき板部５３と、穴あき板部５３の背部に設けられた空気室５２とを含む。すなわち、舌部４は、舌部本体４０と、穴あき板部５３と、空気室５２とを含む。空気室５２は、穴あき板部５３よりも羽根車３の径方向外側に設けられている。
【００６１】
変形例２では、穴あき板部５３は、領域Ｂに対応する範囲内のみに設けられている。穴あき板部５３は、舌部４の外と空気室５２とを連通する複数の孔を有する。孔の形状は、特に限定されず、例えば円形、楕円形、角形、スリット形状などが例示できる。複数の孔は、穴あき板部５３の全体に分散するように設けられている。空気室５２は、舌部本体４０により構成される剛壁と穴あき板部５３との間に設けられている。穴あき板部５３は、吸音材５１のような吸音性能を有していないものであり、穴あき板部５３に設けられた複数の孔を通じて騒音を空気室５２に導くためのものである。穴あき板部５３の材質は特に限定されず、例えば舌部本体４０と同じ材質であってもよく、異なる材質であってもよい。
【００６２】
また、変形例２では、空気室５２は、最近接部ｔ０から端部ｔａに向かう方向において、穴あき板部５３に対応する位置に設けられている。すなわち、空気室５２は、領域Ｂに対応する範囲内のみに設けられている。また、空気室５２は、羽根車３の回転軸３Ａに平行な方向において、穴あき板部５３に対応する位置に設けられている。空気室５２の深さ（奥行き）は、特に限定されないが、変形例２では穴あき板部５３の厚みよりも大きい。
【００６３】
変形例２では、図９に示す断面図において、空気室５２の羽根車３側の部位は、吸音材５１によって区画されており、これ以外の部位は、舌部本体４０によって区画されているが、これに限定されない。
【００６４】
＜変形例３＞
図１０は、クロスフローファン１の変形例３を示す断面図である。変形例３において、吸音機構５は、穴あき板部５３と、穴あき板部５３の背部に設けられた多孔質材５１とを含む。すなわち、舌部４は、舌部本体４０と、穴あき板部５３と、多孔質材５１とを含む。多孔質材５１は、穴あき板部５３よりも羽根車３の径方向外側に設けられている。多孔質材５１は、舌部本体４０により構成される剛壁に隣接して配置されている。
【００６５】
変形例３では、穴あき板部５３は、領域Ｂに対応する範囲内のみに設けられている。穴あき板部５３は、変形例２と同様であり、舌部４の外と多孔質材５１の配置領域とを連通する複数の孔を有する。穴あき板部５３は、穴あき板部５３に設けられた複数の孔を通じて騒音を多孔質材５１に導くためのものである。
【００６６】
また、変形例３では、多孔質材５１は、最近接部ｔ０から端部ｔａに向かう方向において、穴あき板部５３に対応する位置に設けられている。すなわち、多孔質材５１は、領域Ｂに対応する範囲内のみに設けられている。また、多孔質材５１は、羽根車３の回転軸３Ａに平行な方向において、穴あき板部５３に対応する位置に設けられている。
【００６７】
＜変形例４＞
図１１は、クロスフローファン１の変形例４を示す断面図である。変形例４において、吸音機構５は、穴あき板部５３と、穴あき板部５３の背部に設けられた多孔質材５１と、多孔質材５１の背部に設けられた空気室５２とを含む。すなわち、舌部４は、舌部本体４０と、穴あき板部５３と、多孔質材５１と、空気室５２とを含む。多孔質材５１は、穴あき板部５３よりも羽根車３の径方向外側に設けられており、空気室５２は、多孔質材５１よりも羽根車３の径方向外側に設けられている。空気室５２は、舌部本体４０により構成される剛壁と多孔質材５１との間に設けられている。
【００６８】
変形例４では、穴あき板部５３は、領域Ｂに対応する範囲内のみに設けられている。穴あき板部５３は、変形例２と同様であり、舌部４の外と多孔質材５１の配置領域とを連通する複数の孔を有する。
【００６９】
また、変形例４では、多孔質材５１及び空気室５２は、最近接部ｔ０から端部ｔａに向かう方向において、穴あき板部５３に対応する位置に設けられている。すなわち、多孔質材５１及び空気室５２は、領域Ｂに対応する範囲内のみに設けられている。また、多孔質材５１及び空気室５２は、羽根車３の回転軸３Ａに平行な方向において、穴あき板部５３に対応する位置に設けられている。空気室５２の深さ（奥行き）は、特に限定されないが、変形例４では穴あき板部５３の厚み及び多孔質材５１の厚みよりも大きい。
【００７０】
＜変形例５＞
図１２は、クロスフローファン１の変形例５を示す断面図である。変形例５において、吸音機構５は、膜状材５４と、膜状材５４の背部に設けられた空気室５２とを含む。すなわち、舌部４は、舌部本体４０と、膜状材５４と、空気室５２とを含む。空気室５２は、膜状材５４よりも羽根車３の径方向外側に設けられている。空気室５２は、舌部本体４０により構成される剛壁と膜状材５４との間に設けられている。
【００７１】
変形例５では、膜状材５４は、領域Ｂに対応する範囲内のみに設けられている。膜状材５４は、羽根車３の回転によって生じる音波が空気室５２に進入しやすいような薄い膜であるのが好ましい。膜状材５４を構成する材料としては、例えばビニルフィルムなどの樹脂フィルムを構成する合成樹脂、金属箔などを構成する金属などが挙げられるがこれに限定されない。膜状材５４は、吸音材５１のような吸音性能を有していないものであり、膜状材５４の振動を通じて騒音を空気室５２に導くためのものである。膜状材５４は、多孔質材５１に比べて厚みが薄いため、空気室５２に騒音を導く優れた機能を有する。
【００７２】
また、変形例５では、空気室５２は、最近接部ｔ０から端部ｔａに向かう方向において、膜状材５４に対応する位置に設けられている。すなわち、空気室５２は、領域Ｂに対応する範囲内のみに設けられている。また、空気室５２は、羽根車３の回転軸３Ａに平行な方向において、膜状材５４に対応する位置に設けられている。空気室５２の深さ（奥行き）は、特に限定されないが、変形例２では膜状材５４の厚みよりも大きい。
【００７３】
変形例５では、図１２に示す断面図において、空気室５２の羽根車３側の部位は、膜状材５４によって区画されており、これ以外の部位は、舌部本体４０によって区画されているが、これに限定されない。
【００７４】
以上説明したように、図３に示す実施形態及び各変形例では、吸音機構５が、舌部４の上流側表面７全体ではなく、０．１１＜（Ｓ／Ｓａ）＜０．５３の範囲内のみに設けられている。前述したように、上流側表面７において、０．１１＜（Ｓ／Ｓａ）＜０．５３の範囲（領域Ｂ）は、他の範囲（領域Ａ，Ｃ）に比べてその領域における圧力変動の積分値の時間微分に対するＲＭＳが大きい。したがって、この範囲（領域Ｂ）のみに選択的に吸音機構５を設けるという構成を採用することにより、吸音機構５が上流側表面７全域に設けられる場合に比べて、騒音低減効果を維持しつつコストを抑えることができる。
【００７５】
また、図３に示す実施形態では、領域Ｂに設けられた吸音材５１によって騒音が吸音される。
【００７６】
また、図８に示す変形例２では、吸音機構５が吸音材５１の背部に設けられた空気室５２をさらに含んでいるので、吸音材５１による吸音効果に加え、さらに空気室５２による騒音低減効果を得ることができる。空気室（共鳴室）では、その容積を適宜設定することによって特定の周波数の騒音を効果的に低減することができる。
【００７７】
また、図９に示す変形例２では、吸音機構５が穴あき板部５３と、穴あき板部５３の背部に設けられた空気室５２とを含んでいるので、穴あき板部５３の孔から空気室５２に導かれた騒音が空気室５２において効果的に低減される。
【００７８】
また、図１０に示す変形例３では、吸音機構５が穴あき板部５３と、穴あき板部５３の背部に設けられた多孔質材５１とを含んでいるので、穴あき板部５３の孔から多孔質材５１の領域に導かれた騒音が多孔質材５１において効果的に低減される。
【００７９】
また、図１１に示す変形例４では、吸音機構５が穴あき板部５３と、穴あき板部５３の背部に設けられた多孔質材５１と、多孔質材５１の背部に設けられた空気室５２とを含んでいるので、穴あき板部５３の孔から多孔質材５１の領域に導かれた騒音が多孔質材５１において効果的に低減され、さらに多孔質材５１を通過した騒音が空気室５２において効果的に低減される。
【００８０】
また、図１２に示す変形例５では、吸音機構５が膜状材５４と、膜状材５４の背部に設けられた空気室５２とを含んでいるので、膜状材５４を通じて空気室５２に導かれた騒音が空気室５２において効果的に低減される。
【００８１】
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明はこれらの実施形態に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で種々変更、改良等が可能である。
【００８２】
前記実施形態では、室内機２が壁掛けタイプである場合を例示したが、これに限定されない。クロスフローファン１は、床置きタイプ、天井設置タイプなどの他のタイプの室内機に用いることもできる。
【００８３】
前記実施形態では、表面６の上流側表面７と下流側表面８とが、鋭角に折れ曲がるように接続されている場合を例示したが、これに限定されない。上流側表面７と下流側表面８とは、直角又は鈍角に折れ曲がるように接続されていてもよい。
【００８４】
前記実施形態では、上流側表面７が滑らかに湾曲する凹曲面である場合を例示したが、これに限定されない。上流側表面７（最近接部ｔ０から端部ｔａまでの領域）は、例えば平面や凸曲面であってもよい。
【符号の説明】
【００８５】
１  クロスフローファン
２  室内機
３  羽根車
４  舌部
５  吸音機構
６  舌部の表面
７  上流側表面
８  下流側表面
１９  案内部
１９ａ  内面
３２  羽根
４０  舌部本体
５１  吸音材
５２  空気室
５３  穴あき板部
５４  膜状材
Ａ  舌部の上流側表面の一端部領域
Ｂ  舌部の上流側表面の中間領域
Ｃ  舌部の上流側表面の他端部領域（先端部領域）
ｔ０  舌部の表面における羽根車との最近接部
ｔａ  舌部の表面における吹き出し側の端部
Ｓ  舌部の表面に沿って最近接部ｔ０から端部ｔａ側に進んだ距離
Ｓａ  最近接部ｔ０から端部ｔａまでの距離
【図１】
2014062465.tif 000009
【図２】
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【図３】
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【図５】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図４】
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【図６】
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