(57)【要約】【課題】転炉での吹錬時に、簡便な手段にて早期に炉内状況を評価し、当該吹錬中での操業条件の変更の要否をより精度良く確実に判定しうる方法を提供する。【解決手段】脱珪後所定期間にて、一定時間ごとに下記式（１）で算出された排ガス流量時間変化度ａの瞬間値が許容範囲Ｂｆを外れる回数Ｃｆをカウントし、このＣｆをしきい値Ｃｃｒｉｔと比較し、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要があるか否かを判定する。ＢｆとＣｃｒｉｔは、予め、前記と同種の過去に行われた複数の吹錬操業の操業データに基づき、前記脱珪後所定期間にて下記式（１）で算出されたａと、当該吹錬操業における吹錬指標との相関関係より、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要のないものから定められたものである。  ａ＝{Ｑ（ｔ＋Δｔ）−Ｑ（ｔ）}／Δｔ  ・・・式（１）  ここに、Ｑ：排ガス流量、ｔ：時間、Δｔ：時間間隔である。【選択図】図５
2014141696.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
転炉を用いた脱りん吹錬操業または脱りん脱炭吹錬操業において、脱珪後所定期間の吹錬初期における排ガス流量の変動により炉内反応進行状況を評価し、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要があるか否かを判定する方法であって、
前記脱珪後所定期間にて、一定時間ごとに下記式（１）で定義される排ガス流量時間変化度ａを算出し、この排ガス流量時間変化度ａの瞬間値が許容範囲Ｂｆを外れる回数Ｃｆをカウントし、
この回数Ｃｆをしきい値Ｃｃｒｉｔと比較し、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要があるか否かを判定するものであり、
前記脱珪後所定期間は、脱珪期終了時点から全送酸量の１／４以下の所定の送酸量の時点までの期間であり、
前記許容範囲Ｂｆおよび前記しきい値Ｃｃｒｉｔは、あらかじめ、前記と同種の過去に行われた複数の吹錬操業の操業データに基づき、前記脱珪後所定期間にて算出された、下記式（１）で定義される排ガス流量時間変化度ａと、当該吹錬操業における吹錬指標との相関関係より、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要のないものから定められたものである、
転炉吹錬中における操業条件の変更要否の判定方法。
ａ＝{Ｑ（ｔ＋Δｔ）−Ｑ（ｔ）}／Δｔ  ・・・式（１）
ここに、Ｑ：排ガス流量、ｔ：時間、Δｔ：時間間隔である。
【請求項２】
前記のしきい値Ｃｃｒｉｔとの比較は、前記回数Ｃｆが、当該回数Ｃｆと前記しきい値Ｃｃｒｉｔとの大小関係を規定する条件式を満足する場合には、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要がないと判定する一方、前記回数Ｃｆが前記条件式を満足しない場合には、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要があると判定するものである、請求項１に記載の転炉吹錬中における操業条件の変更要否の判定方法。
【請求項３】
前記吹錬指標が、吹錬後のりん濃度、吹錬前後での脱りん率および吹錬中におけるスロッピングの発生状況からなる群より選ばれた１種または２種以上である、請求項１または２に記載の転炉吹錬中における操業条件の変更要否の判定方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、転炉を用いた吹錬操業において、吹錬初期に炉内の反応進行状況を評価し、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要があるか否かを判定する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
転炉を用いた吹錬にて、目標とする品質（例えばＰ濃度）の溶鋼を得るためには、吹錬条件を適正に制御する必要がある。しかし、吹錬開始時に鋼種や溶銑条件で決定されるスタティックな操業条件によっては、目標とする品質（例えばＰ濃度）が得られないと見込まれる場合や、炉内反応状況が思わしくない（例えばスロッピングの発生の可能性が高い）場合がある。このような場合、吹錬中に操業条件の変更（修正）のダイナミックコントロールを行うことで、品質の安定化や吹錬の安定化を図る必要がある。
【０００３】
このため、吹錬中に炉内状況を評価する方法や、その評価に基づいて吹錬条件を制御する方法として、過去に多くの提案がなされている。例えば、吹錬中の排ガス組成および流量を連続的に測定し、マスバランス計算により、スラグ中の酸素ポテンシャルや蓄積酸素量等を計算し、それに基づいて吹練条件を設定し直す方法（例えば、特許文献１、２参照）、排ガス流量の波形状態を用いてニューラルネットワークや知識処理によりスロッピング発生を予測する方法（例えば、特許文献３、４参照）、排ガス流量の測定に音響センサーや炉圧センサーを組み合わせてスロッピングの発生を予知する方法（例えば、特許文献５参照）などが提案されている。
【０００４】
しかしながら、特許文献１、２に記載された方法は、排ガス組成を精度良く測定するために高価なガス分析機器を必要とするうえ、そのメンテナンスの負荷も大きく、特許文献３、４に記載された方法は、データ処理に煩雑なプロセスを経る必要があり、特許文献５に記載された方法は、音響センサーや炉圧センサーのメンテナンスの負荷が大きく、いずれの方法にも実用性に問題がある。つまり、過去に提案された方法で、実操業で実用化されたものはほとんど存在しないのが実情であった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−２０６９３０号公報
【特許文献２】特開２００１−２７９３１７号公報
【特許文献３】特開２０００−１４４２２９号公報
【特許文献４】特開平５−２２２４３０号公報
【特許文献５】特開平６−２７９８２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
そこで本発明の目的は、転炉の吹錬操業において、簡便な手段にて、早期に炉内反応状況を評価し、当該吹錬中に操業条件を変更する必要があるか否かをより精度良く確実に判定しうる方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
請求項１に記載の発明は、
転炉を用いた脱りん吹錬操業または脱りん脱炭吹錬操業において、脱珪後所定期間の吹錬初期における排ガス流量の変動により炉内反応進行状況を評価し、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要があるか否かを判定する方法であって、
前記脱珪後所定期間にて、一定時間ごとに下記式（１）で定義される排ガス流量時間変化度ａを算出し、この排ガス流量時間変化度ａの瞬間値が許容範囲Ｂｆを外れる回数Ｃｆをカウントし、
この回数Ｃｆをしきい値Ｃｃｒｉｔと比較し、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要があるか否かを判定するものであり、
前記脱珪後所定期間は、脱珪期終了時点から全送酸量の１／４以下の所定の送酸量の時点までの期間であり、
前記許容範囲Ｂｆおよび前記しきい値Ｃｃｒｉｔは、あらかじめ、前記と同種の過去に行われた複数の吹錬操業の操業データに基づき、前記脱珪後所定期間にて算出された、下記式（１）で定義される排ガス流量時間変化度ａと、当該吹錬操業における吹錬指標との相関関係より、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要のないものから定められたものである、
転炉吹錬中における操業条件の変更要否の判定方法である。
ａ＝{Ｑ（ｔ＋Δｔ）−Ｑ（ｔ）}／Δｔ  ・・・式（１）
ここに、Ｑ：排ガス流量、ｔ：時間、Δｔ：時間間隔である。
【０００８】
請求項２に記載の発明は、
前記のしきい値Ｃｃｒｉｔとの比較は、前記回数Ｃｆが、当該回数Ｃｆと前記しきい値Ｃｃｒｉｔとの大小関係を規定する条件式を満足する場合には、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要がないと判定する一方、前記回数Ｃｆが前記条件式を満足しない場合には、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要があると判定するものである、請求項１に記載の転炉吹錬中における操業条件の変更要否の判定方法である。
【０００９】
請求項３に記載の発明は、
前記吹錬指標が、
吹錬後のりん濃度、吹錬前後での脱りん率および吹錬中におけるスロッピングの発生状況からなる群より選ばれた１種または２種以上である、
請求項１または２に記載の転炉吹錬中における操業条件の変更要否の判定方法である。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、転炉での吹錬初期における反応進行状況を、既存の排ガス流量計で測定される排ガス流量のデータのみを用いて簡易に把握できるので、簡便な手段にて、早期に炉内反応状況を評価し、当該吹錬中における操業条件の変更の要否をより精度良く確実に判定できるようになった。その結果、吹錬中におけるスロッピングの発生などの重大トラブルを回避しつつ、目標品質の溶鋼がより安定して得られるようになった。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】排ガス流量時間変化度ａの時間変動を模式的に示す推移グラフ図である。
【図２】非吹錬時におけるａの振れ幅（最大値と最小値との差）に及ぼすΔｔの影響を示すグラフ図である。
【図３】実施例１における、ａの経時変化を例示する推移グラフ図である。
【図４】許容範囲Ｂｆの候補値Ｂｉと累積回数Ｃｉの求め方を模式的に説明するための図である。
【図５】実施例１における、ＢｉとＣｉとの関係を例示する推移グラフ図である。
【図６】実施例１における、Ｃｉと処理後りん濃度との相関関係を例示するグラフ図である。
【図７】実施例１における、Ｂｉと図６に例示する相関係数Ｒ２との関係を示すグラフ図である。
【図８】実施例２における、ａの経時変化を例示する推移グラフ図である。
【図９】実施例２における、脱珪期終了時点から吹錬開始後２０００Ｎｍ３の送酸量の時点までの期間におけるＣｉと吹錬開始後４０００Ｎｍ３から６０００Ｎｍ３の送酸量の時点までの期間におけるＣｉ’との相関関係を例示するグラフ図である。
【図１０】実施例２における、Ｂｉと図９に例示する相関係数Ｒ２との関係を示すグラフ図である。
【図１１】実施例３における、ａの経時変化を例示する推移グラフ図である。
【図１２】実施例３における、Ｃｉと脱りん率との相関関係を例示するグラフ図である。
【図１３】実施例３における、Ｂｉと図１１に例示する相関係数Ｒ２との関係を示すグラフ図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
【００１３】
本発明は、「転炉を用いた吹錬操業において、吹錬初期における排ガス流量の変動により炉内反応進行状況を評価し、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要があるか否かを判定する方法」であるが、以下を前提条件とする。
【００１４】
すなわち、本発明が対象とする「転炉」としては、上吹き転炉、上底吹き転炉のいずれかとし、底吹き転炉は対象としない。後述するように、本発明は、上吹き酸素による溶鉄からＦｅＯへの酸化反応（ＦｅＯ生成反応）と、このＦｅＯの溶銑中Ｃによる還元反応（ＣＯガス発生反応）との優劣を評価することを技術的思想とするものであるためである。なお、底吹き攪拌ガスの種類は問わない。
【００１５】
また、本発明が対象とする「吹錬操業」としては、脱りん吹錬操業、脱りん脱炭吹錬操業のいずれかとする。脱りんを伴わない単なる脱炭のみを目的とする脱炭吹錬操業では、ＣＯ発生反応を積極的に促進すればよく、そもそも脱りん促進に寄与するＦｅＯ生成反応との優劣を考慮する必要がなく、本発明を適用するまでもないためである。
【００１６】
また、本発明において、排ガス流量の変動に着目する「吹錬初期」とは、脱珪期終了時点から全送酸量の１／４以下の所定の送酸量の時点までの期間（以下、「脱珪後所定期間」という。）をいうものとする。吹錬が開始されると、上吹き酸素は、まず溶銑中のＳｉやＦｅ−Ｓｉ合金中のＳｉの酸化に優先的に消費されるため、Ｓｉの酸化が終了するまでは、上記ＦｅＯ生成反応およびＣＯ発生反応への寄与は小さい。したがって、排ガス流量の変動に着目するのは脱珪期終了時点以後の期間とする。一方、当該吹錬中に操業条件を変更して目標品質を得たり、以後の吹錬の安定化を図るためには、できるだけ早期に炉内反応進行状況を評価する必要があるので、「吹錬初期」の終了時点は、遅くとも、全送酸量の１／４の送酸量の時点までとする。この「吹錬初期」の終了時点は、吹錬操業の種類によって変化するので、スタティック制御で予測される全送酸量の１／４の送酸量の時点までの範囲で適宜最適な時点（所定の送酸量の時点）を選択すればよい。
【００１７】
なお、脱珪期は、溶銑中ＳｉおよびＦｅ−Ｓｉ合金中のＳｉが酸化してＳｉＯ２になるまでの必要酸素量で規定するが、脱珪期においても脱炭反応が起こるので、上吹き酸素の８０％がＳｉの酸化に消費されると仮定する。例えば、溶銑中Ｓｉ濃度：０．３質量％（以下、化学成分につき、単に「％」と表示する。）、溶銑質量：２５０ｔの場合、脱珪期は７５０Ｎｍ３（＝０．３×２５０／２８×２２．４×１０／０．８）となる。
【００１８】
そして、本発明は、上記を前提条件として、「前記脱珪後所定期間にて、一定時間ごとに排ガス流量の時間変化度ａを算出し、この排ガス流量時間変化度ａの瞬間値が許容範囲Ｂｆを外れる回数Ｃｆをカウントし、この回数Ｃｆをしきい値Ｃｃｒｉｔと比較し、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要があるか否かを判定する」ものである。
【００１９】
ここで、転炉において吹錬を開始すると、上吹き酸素は、まず溶銑中のＳｉや装入したＦｅ−Ｓｉ合金中のＳｉの酸化（脱珪反応）に優先的に消費される。Ｓｉの酸化（脱珪反応）が終了すると、下記式（２）で示される上吹き酸素による溶鉄の酸化反応（ＦｅＯ生成反応）と、下記式（３）で示される溶鉄中のＣによる溶融スラグ中酸化鉄の還元反応（ＣＯ発生反応）とが開始され、両反応が同時に進行する。
【００２０】
Ｆｅ＋（１／２）Ｏ２（ｇ）→ＦｅＯ・・・式（２）
ＦｅＯ＋Ｃ→Ｆｅ＋ＣＯ（ｇ）・・・式（３）
【００２１】
脱珪期終了後の吹錬中には、上記２つの反応のうち、いずれの反応が優先的に起きているかにより、系全体で酸素消費がＦｅＯ生成とＣＯ発生のどちらの反応で支配されているかが決まる。
【００２２】
上記式（２）で表されるＦｅＯ生成反応はガスが減少する方向の反応であり、一方、上記式（３）で表されるＣＯ発生反応はガスが増加する方向の反応である。したがって、排ガス流量の変動に着目することにより、炉内において上記式（２）、式（３）のいずれの反応が優先的に起きているかを推測することができる。
【００２３】
吹錬中に酸素流量、底吹き攪拌ガス流量等の操業条件の変更を行わない場合、上記両反応はいずれバランスして定常状態となる。従来の排ガス流量による吹錬状況の判断は、上記両反応がバランスして定常状態になった後に行われていたため、判断のタイミングが遅くなり、その後に操業条件を変更したとしても、目標とする溶鋼品質が得られなかったり、スロッピングによる吹錬状況の悪化を防止することができない等の問題があった。
【００２４】
そこで、上記両反応のいずれの反応が優先的（優勢）になるかの兆候を極力早期に把握するため、そのパラメータとして下記の再掲式（１）で定義される排ガス流量の時間変化度（以下、「排ガス流量変化速度」ともいう。）ａを採用することとした。
【００２５】
ａ＝{Ｑ（ｔ＋Δｔ）−Ｑ（ｔ）}／Δｔ  ・・・再掲式（１）
ここに、Ｑ：排ガス流量、ｔ：時間、Δｔ：時間間隔である。
【００２６】
概念的には、ａ＞０の場合には、排ガス流量が増加する傾向を示し、上記式（３）で表されるＣＯガス発生が優先的（優勢）になる兆候を示している。一方、ａ＜０の場合には、排ガス流量が減少する傾向を示し、上記式（２）で表されるＦｅＯ生成が優先的（優勢）になる兆候を示している。そして、ａ＝０の場合には、排ガス流量が安定化する傾向を示し、上記式（２）で表されるＦｅＯ生成と式（３）で表されるＣＯガス発生とがバランスし、定常状態になる兆候を示している。
【００２７】
上記で概念的と表現した理由は、実際の操業中においては、上記式（２）の反応が優先的であっても、上記式（３）の反応は常に起こっており、ａは一定の振幅（ａの絶対値）で＋と−の値を往復するハンチング挙動を示している。
【００２８】
転炉を用いた吹錬では、吹錬初期は溶銑中のＣ濃度が高いため、ＣＯガス発生の反応が優先的に起こりやすい。このため、一度、ＣＯガス発生が優先的な定常状態となるとＦｅＯ生成が起こり難くなる傾向にある。
【００２９】
すなわち、ＦｅＯ生成を促進させるために制御するには、極力ＣＯガス発生が優先的になる兆候が小さくなければならず、そのため、ａの絶対値（振れ幅）を小さく制御する必要がある（ａの絶対値が大きいと、ａの負の値が大きくなり、上記式（３）の反応の優先性が大きくなる）。
【００３０】
以上より、目的とする反応ごと、特にＦｅＯ生成反応の優先性の度合いごとに適正なａの値（範囲）が異なる。
【００３１】
本発明が対象とする脱りん吹錬および脱りん脱炭吹錬の場合においては、脱りんを促進するためにはＣａＯの溶解を促進させるＦｅＯ生成が重要となるため、上記式（２）が優先的である必要がある。すなわち、ａの絶対値が小さい（振れ幅が小さい）ことが求められる。
【００３２】
一方、本発明の対象外である脱炭吹錬の場合においては、上記式（３）で表されるＣＯガス発生を促進させる必要がある。すなわち、ａの絶対値は大きくて（振れ幅は大きくて）よいこととなる。
【００３３】
目的とする反応が優先的になる兆候をキャッチするタイミングは、吹錬開始後のできるだけ早い時期であることが望ましい。しかしながら、上述したように、吹錬開始直後の脱珪期においては、上吹き酸素はＳｉの酸化に消費されるため、ＦｅＯ生成反応とＣＯガス発生反応の２つの反応への寄与は小さい。したがって、上記両反応の優先性が重要となるのは、脱珪期以降である。
【００３４】
よって、両反応の優先性を評価するタイミングは、脱珪期以後となるが、早ければ早いほど望ましい。そこで、目的とする上記両反応の優先性が定常状態に移行しつつあるか否かを判断するために、優先性の変化の兆候を示した回数を積算することで判断することとした。
【００３５】
上述したように、ａは正（＋）と負（−）の値を取るが、本発明ではその絶対値に着目し、具体的には、正（＋）の値のみで吹錬状況を判定する。
【００３６】
本発明では、脱珪期終了時点から所定時間後までにおける排ガス流量の時間変化度ａが所定の許容範囲Ｂｆを外れた累積回数Ｃｆと、しきい値Ｃｃｒｉｔとの大小を比較することで吹錬状況（反応進行状況）を評価し、当該吹錬中に操業条件を変更する必要があるか否かを判定することとした。なお、許容範囲Ｂｆを外れた累積回数Ｃｆに代えて、許容範囲Ｂｆを外れた累積時間等の同様の概念で評価するようにしてもよい。
【００３７】
「許容範囲Ｂｆおよびしきい値Ｃｃｒｉｔは、あらかじめ、前記と同種の過去に行われた複数の吹錬操業の操業データに基づき、前記脱珪後所定期間にて算出された排ガス流量時間変化度ａと、当該吹錬操業における吹錬指標との相関関係より、当該吹錬操業中に操業条件を変更する必要のないものから定める」ことができる。
【００３８】
より詳しくは、例えば、本発明を適用しようとしている現在の吹錬操業（例えば、脱りん吹錬）と同種の吹錬操業（脱りん吹錬）であって、過去に行われた複数チャージの操業データを用い、その各チャージごとに、脱珪期終了時点から所定時間後までにおいて、排ガス流量時間変化度ａと吹錬指標との関係を調査する。吹錬指標としては、吹錬後のりん濃度（「処理後りん濃度」ともいう。）、吹錬前後での脱りん率、吸錬中におけるスロッピングの発生状況（規模や頻度）などが挙げられるが、これらの指標は、単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００３９】
そして、上記各チャージごとに調査した排ガス流量時間変化度ａと吹錬指標との関係を上記複数チャージについて集約して得られた、上記排ガス流量時間変化度ａと吹錬指標との相関関係より、許容範囲Ｂｆとしきい値Ｃｃｒｉｔとを決定する。
【００４０】
そして、本発明を適用しようとしている現在の吹錬操業において、脱珪期終了時点から上記所定時間後までにおいて、排ガス流量時間変化度ａを算出し、許容範囲Ｂｆを外れた回数を積算し、その累積回数Ｃｆと上記しきい値Ｃｃｒｉｔとを比較し、その大小によって、当該吹錬中に操業条件を変更するか否かを判定する。
【００４１】
例えば、累積回数Ｃｆが上記しきい値Ｃｃｒｉｔ以下である場合には、操業条件を変更することなく、操業を継続する。一方、累積回数Ｃｆが上記しきい値Ｃｃｒｉｔを超えた場合には、現在の操業条件を継続すると、目的とする溶銑や溶鋼の品質が得られないと判断し、この時点で操業条件（吹錬条件）を変更する必要があると判定する。
【００４２】
上記の操業条件（吹錬条件）の変更とは、例えば、上吹き条件や底吹き条件を変更することで、攪拌力を変更することを意味する。
【００４３】
すなわち、排ガス流量時間変化度ａの振れ幅が小さく、許容範囲Ｂｆを外れた累積回数Ｃｆが上記しきい値Ｃｃｒｉｔを下回る場合には、ＦｅＯ生成反応（上記式（２））が優先的で滓化過剰状態であるので、溶銑ＣによるＦｅＯの還元反応（上記式（３））を促進する必要があり、攪拌力を強化する必要がある。攪拌力を強化する手段としては、上吹き酸素量の増加、上吹きランスの下降、底吹き流量の増加などが挙げられる。
【００４４】
一方、排ガス流量時間変化度ａの振れ幅が大きく、許容範囲Ｂｆを外れた累積回数Ｃｆが上記しきい値Ｃｃｒｉｔを超える場合には、ＣＯガス発生反応（上記式（３））が優先的で滓化不良状態であるので、溶銑ＣによるＦｅＯの還元反応（上記式（３））を抑制する必要があり、攪拌力を弱める必要がある。攪拌力を弱める手段としては、上吹き酸素量の減少、上吹きランスの上昇、底吹き流量の減少などが挙げられる。
【００４５】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することももちろん可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【実施例】
【００４６】
下記に示す設備仕様および基本の操業条件にて、上底吹き転炉での各種吹錬操業を実施した。
【００４７】
・上底吹き転炉
容量：２５０ｔｏｎ
ＭｇＯ−Ｃ耐火物
・上吹きランス
ノズル数：６孔
ノズル出口径：５５ｍｍ
ノズル傾斜角：１５°
吹込み酸素流量：０．６〜３．４Ｎｍ３／ｍｉｎ／ｔｏｎ
・底吹き
ノズル数：４孔
ガス種：Ｎ２、Ａｒ、ＣＯ
底吹きガス流量：０．０２〜０．０９Ｎｍ３／ｍｉｎ／ｔｏｎ
・副原料
ＣａＯ源として生石灰を使用した。
ＳｉＯ２源は、溶銑中Ｓｉ、Ｆｅ−Ｓｉ合金、珪石である。
なお、Ｆｅ−Ｓｉ合金は昇熱剤として用いた。
珪石はスラグの塩基度調整剤として用いた。
耐火物保護を目的として軽焼ドロマイトを用いた。
温度調整、鉄源としてミルスケール、鉄鉱石を用いた。
【００４８】
［実施例１］脱りん吹錬操業
目標の処理後りん濃度（吹錬後のりん濃度）を０．０３％以下として実施した脱りん吹錬の複数チャージについて、それらの排ガス流量のデータを用いて、各チャージにおける炉内反応状況を評価し、目標の処理後りん濃度を達成するために操業条件の変更が必要であったか否かの判定を試みた。
【００４９】
本実施例における脱りん吹錬の操業条件は以下のとおりである。
【００５０】
・溶銑条件
装入量：２６０〜２８０ｔｏｎ
吹錬前の溶銑成分：
Ｃ＝４％
Ｓｉ＝０．２〜０．５％
Ｐ＝０．１０〜０．１６％
吹錬後の溶銑成分：
Ｃ＝３．５〜４％
Ｐ＝０．０２〜０．０５％
・上吹き条件
脱珪期（吹錬開始から最大送酸量１５００Ｎｍ３）：εＴ＝１〜５ｋＷ／ｔｏｎ
脱りん期（脱珪期以後）：εＴ＝０．０４〜０．２ｋＷ／ｔｏｎ
・底吹き条件
εＢ＝０．６〜１．５ｋＷ／ｔｏｎ
【００５１】
ここに、εＴは、甲斐ら（鉄と鋼，６８（１９８２），１９４６）によって提唱された下記式（４）で定義される、上吹き酸素による攪拌動力密度である。
【００５２】
【数１】
2014141696.tif 000003
【００５３】
また、εＢは、森ら（鉄と鋼，６７（１９８１），６７２）によって提唱された下記式（５）で定義される、底吹きガスによる攪拌動力密度である。
【００５４】
【数２】
2014141696.tif 000004
【００５５】
各チャージにおいて、吹錬中に所定のサンプリング間隔（本実施例では１ｓ）で測定された排ガス流量Ｑ（ｔ）のデータを用いて、上記式（１）により排ガス流量時間変化度ａを算出した。なお、排ガス流量は、ベンチュリ流量計を用いて測定した。算出したａを時間ｔに対してプロットすると、図１に模式的に示すように、時間変動を示す。
【００５６】
なお、上記式（１）中の時間間隔Δｔを決定するに当り、非吹錬時において、Δｔを順次変更してａを算出し、上記式（２）および式（３）の反応が関与していない状態でのａの振れ幅に及ぼすΔｔの影響を確認したうえでΔｔを決定した。
【００５７】
図２は、非吹錬時におけるａの振れ幅（最大値と最小値との差）に及ぼすΔｔの影響を示したものである。この図からわかるように、Δｔの減少に伴い、ａの振れ幅が大きくなる傾向を示す。つまり、排ガス流量のわずかな変動でもａの変化の兆候として捉えるため、感度が高くなると考えられるが、感度が高くなりすぎて操業変更が必要との判定を過剰に行ってしまうことが懸念される。一方、Δｔを大きくしすぎるとａの振れ幅が小さくなり、吹錬時におけるａの変化の兆候を捉える感度が低下することが懸念される。また、Δｔ＝５ｓ付近を境にａの振れ幅の変化に及ぼすΔｔの影響が小さくなる傾向を示している。以上のことより、本実施例ではΔｔ＝５ｓとした。
【００５８】
処理後りん濃度が、目標りん濃度（０．０３０％以下）に到達したチャージと、到達しなかったチャージのそれぞれについて、ａの経時変化の一例を図３に示す。
【００５９】
図３に示すように、脱珪期終了時点から吹錬全体の約１／２の４００ｓまでにおいては、ａの時間変動はほぼ同じ挙動を示す。吹錬中期以降においては鉄鉱石等の副原料を途中装入するため、この副原料投入などによる外乱因子によりａの挙動に急激な変化が起こる。そのため、外乱因子が少ない吹錬初期に吹錬状況を把握（評価）することが望ましい。本実施例では、吹錬全体の約１／４の２００ｓの時点で吹錬状況を評価することとした。以上により、脱珪期終了時点から吹錬開始後２００ｓの時点までの期間（脱珪後所定期間）におけるａを用いた。
【００６０】
複数チャージについてａを算出した結果、脱珪期終了時点から吹錬開始後２００ｓの時点までの期間におけるａの値は、図３（ｂ）に示すように、処理後りん濃度が目標りん濃度に到達しなかったチャージでは、「−２０」〜「２０」の範囲を外れる値を示すタイミングも認められたが、ほぼ「−２０」〜「２０」の範囲内を推移した。一方、同期間におけるａの値は、図３（ａ）に示すように、処理後りん濃度が目標りん濃度に到達したチャージでは、ほぼ「−４」〜「４」の範囲内を推移した。
【００６１】
そこで、本実施例では、ａの振れ幅の絶対値として「４」〜「２０」の間で、当該吹錬中に操業条件を変更する必要のない許容範囲Ｂｆを定めることが有効と判断した。
【００６２】
以上より、Ｂｆを定めるために、Ｂｆの候補値Ｂｉ（ｉ＝１，２，・・・，１７）として「４」〜「２０」の間の「１」刻みの値を採り、図４に模式的に示すように、各Ｂｉ（ｉ＝１，２，・・・，ｎ）において、そのＢｉの値を超えた回数を積算して累積回数Ｃｉ（ｉ＝１，２，・・・，１７）を求めた。図５は、図３における脱珪期終了時点から吹錬開始後２００ｓの時点までの期間について、Ｂｉとして「１５」の値を採用したときの例を示すものである。同図に示すように、（ａ）の処理後りん濃度が目標りん濃度に到達したチャージではＣｉ＝２、（ｂ）の処理後りん濃度が目標りん濃度に到達しなかったチャージではＣｉ＝１５である。そして、このＣｉと吹錬指標の一つである処理後りん濃度との相関関係を調査した。
【００６３】
図６は、Ｂｉ＝１１，１５，２０のときにおける、Ｃｉと処理後りん濃度との相関関係を直線回帰により調査し、その相関係数を求めた結果を例示したものである。このようにして求めた相関係数Ｒ２について、図７に、候補値Ｂｉとの関係を示した。同図に示すように、候補値Ｂｉが「１３」〜「１８」の間で相関係数Ｒ２が最大となった。本実施例ではＢｆとして「１５」を採用した。なお、脱珪期終了時点から２００ｓまでと３００ｓまでとのそれぞれについて、候補値Ｂｉと相関係数Ｒ２との関係を比較した結果、両者に有意な差異がないことを確認した。このため、既述したとおり、本実施例では、より早いタイミングである２００ｓを採用した。
【００６４】
そして、Ｂｆとして「１５」を採用したことから、候補値Ｂｉが「１５」の図６（ｂ）を用いて、目標処理後りん濃度０．０３０％以下を満足する累積回数Ｃｆのしきい値Ｃｃｒｉｔを「４」に決定した。
【００６５】
つまり、脱珪期終了時点から吹錬開始後２００ｓまでの間にａがＢｆを超えた累積回数Ｃｆ＞Ｃｃｒｉｔ＝４となった場合、その条件で吹錬を継続すると処理後りん濃度が０．０３％超となる確率（可能性）が高いことがわかる。言い換えれば、目標である０．０３０％以下の処理後りん濃度とするためには、Ｃｆ＞Ｃｃｒｉｔ＝４となった時点（すなわち、Ｃｆ＝５に達した時点）で吹錬条件を変更する必要があるとの判定が可能となる。
【００６６】
下記表１に示す脱りん吹錬の６チャージについて、上記のようにして決定したＢｆ＝１５およびＣｃｒｉｔ＝４を用いて、吹錬中に操業条件を変更する必要があったか否かの判定を試みた。
【００６７】
同表に示すとおり、チャージＮｏ．Ａ１〜Ａ３は、脱珪期終了時点から吹錬開始後２００ｓの時点でａがＢｆを超えた累積回数ＣｆがＣｃｒｉｔ＝４を超えていないため、当該吹錬中に操業条件を変更する必要がないと判定されるものである。そして、これらのチャージは、実際の操業においても吹錬中に操業条件を変更していないが、吹錬後（処理後）のＰ濃度は、目標の０．０３０％以下を達成している。
【００６８】
これに対し、チャージＮｏ．Ａ４〜Ａ６は、脱珪期終了時点から吹錬開始後２００ｓの時点でａがＢｆを超えた累積回数ＣｆがＣｃｒｉｔ＝４を超えているため、当該吹錬中に操業条件を変更する必要があると判定されるものである。しかしながら、実際の操業においては吹錬中に操業条件を変更していないため、吹錬後（処理後）のＰ濃度は、目標の０．０３０％以下を達成できていない。
【００６９】
このことから、脱りん吹錬操業において本発明を適用すれば、吹錬中早期に操業条件の変更の要否を簡易かつ精度良く判定でき、安定して目標の処理後Ｐ濃度の溶銑を製造しうることが確認できた。
【００７０】
【表１】
2014141696.tif 000005
【００７１】
［実施例２］脱りん脱炭吹錬操業（一般銑・低炭素鋼吹錬）
一般銑の脱りん脱炭吹錬の複数チャージについて、それらの排ガスデータを用いて、各チャージにおける炉内反応状況を評価し、下記で定義する「スロッピング大」を回避するために操業条件の変更が必要であったか否かの判定を試みた。
【００７２】
ここに、スロッピングとは、転炉炉口から溶融したスラグが炉外に噴出する現象をいう。転炉容器の容量、転炉内に装入する溶銑および副原料の量に影響されるため、操業固有の現象である。本明細書においては、炉外に溶融スラグが多量に噴出して、操業をそのまま継続することが困難な状態を「スロッピング大」、スロッピングの発生は見られるものの、操業を継続しうる状態を「スロッピング小」、スロッピングの発生がない状態を「スロッピングなし」と、それぞれ定義した。
【００７３】
本実施例における一般銑の脱りん脱炭吹錬の操業条件は以下のとおりである。
【００７４】
・溶銑条件
装入量：２６０〜２９０ｔｏｎ
吹錬前の溶銑成分：
Ｃ＝４％
Ｓｉ＝０．２〜０．５％
Ｐ＝０．０９〜０．１６％
吹錬後の溶鋼成分：
Ｃ＝０．００１〜０．４％
Ｐ＝０．００５〜０．０３％
・上吹き条件
εＴ＝２〜５ｋＷ／ｔｏｎ
・底吹き条件
εＢ＝０．２〜０．３ｋＷ／ｔｏｎ
【００７５】
ここに、εＴおよびεＢの定義は、ともに上記実施例１と同じである。
【００７６】
また、上記実施例１と同じく、排ガス流量のサンプリング間隔は１ｓ、Δｔ＝５ｓとした。
【００７７】
上記実施例１の脱りん吹錬では、目標の処理後りん濃度の達成が最優先課題であるのに対し、本実施例の一般銑の脱りん脱炭吹錬ではスロッピング抑制が最優先課題である。
【００７８】
吹錬中に「スロッピング大」に至ったチャージと、「スロッピング小」に留まったチャージのそれぞれについて、ａの経時変化の各一例を図８に示す。
【００７９】
ここで、スロッピングは吹錬初期に過剰に生成したＦｅＯが吹錬中期に溶銑中Ｃによって還元され、その結果発生するＣＯガスが溶融スラグ中に充満し、あるタイミングでそのＣＯガスが急激に溶融スラグから抜けて炉内の溶融スラグが炉外に噴出する突沸現象をいう。
【００８０】
つまり、スロッピングは、吹錬初期における過剰なＦｅＯ生成が主要因であると考えられる。すなわち、スロッピングの予測は、この吹錬初期における過剰なＦｅＯ生成を把握することが重要である。
【００８１】
また、図８（ａ）において、排ガス流量時間変化度ａが急上昇している、吹錬時間５ｍｉｎ（＝３００ｓ）付近で「スロッピング大」に至っており、「スロッピング大」を回避するためには、より早期に操業条件変更の要否の判断が必要である。このため、本実施例では、「スロッピング大」に至った吹錬時間５ｍｉｎの約１／２の時間に相当する送酸量２０００Ｎｍ３の時点で吹錬状況を評価することとした。
【００８２】
上記実施例１と同様にして、複数チャージについてａを算出した結果、脱珪期終了時点から吹錬開始後２０００Ｎｍ３の送酸量の時点までの期間（脱珪後所定期間）におけるａの値は、図８（ｂ）に示すように、「スロッピング小」に留まったチャージでは、「−９」〜「９」の範囲を外れる値を示すタイミングも認められたが、ほぼ「−９」〜「９」の範囲内を推移した。一方、同期間におけるａの値は、図８（ａ）に示すように、「スロッピング大」に至ったチャージでは、ほぼ「−１」〜「１」の範囲内を推移した。
【００８３】
そこで、本実施例では、ａの振れ幅の絶対値として「１」〜「９」の間で、当該吹錬中に操業条件を変更する必要のない許容範囲Ｂｆを定めることが有効と判断した。
【００８４】
以上より、Ｂｆを定めるために、Ｂｆの候補値Ｂｉとして「１」〜「９」の間の「１」刻みの値を採り、既述の図４に模式的に示すように、各Ｂｉにおいて、そのＢｉの値を上回った回数を積算して累積回数Ｃｉを求めた。
【００８５】
ここで、スロッピングの大きさを評価する指標として、本実施例では、送酸量が４０００Ｎｍ３から６０００Ｎｍ３までの期間におけるａの値がＢｉを超える累積回数Ｃｉ’を用いた。つまり、スロッピング発生時には、ＣＯガス発生により排ガス流量が増加するためａが大きくなり、累積回数Ｃｉ’が大きくなるため、スロッピングの発生を評価する指標として、Ｃｉ’を用いた。なお、上記図８（ａ）に例示したように、「スロッピング大」に至る時期が吹錬中期であり、本実施例では全送酸量が１００００Ｎｍ３強であるため、スロッピングを評価する期間としての吹錬中期を送酸量が４０００Ｎｍ３から６０００Ｎｍ３までとした。
【００８６】
図９は、図８における脱珪期終了時点から吹錬開始後２０００Ｎｍ３の送酸量の時点までの期間（脱珪後所定期間）におけるＣｉと、吹錬開始後４０００Ｎｍ３から６０００Ｎｍ３の送酸量の時点までの期間におけるＣｉ’との相関関係を調査した結果について、Ｂｉとして「４」、「７」、「９」の値をそれぞれ採用したときの例を示すものである。
【００８７】
各ＢｉにおいてＣｉとＣｉ’との相関関係を直線回帰してその相関係数Ｒ２を求め、このようにして求めた相関係数Ｒ２について、図１０に、候補値Ｂｉとの関係を示した。同図に示すように、候補値Ｂｉが「６」〜「８」の間で相関係数Ｒ２が最大となった。本実施例ではＢｆとして「７」を採用した。
【００８８】
そして、Ｂｆとして「７」を採用したことから、候補値Ｂｉが「７」の図９（ｂ）を用いて、「スロッピング大」に至らない累積回数Ｃｆのしきい値Ｃｃｒｉｔを「１１」に決定した。
【００８９】
つまり、脱珪期終了時点から吹錬開始後２０００Ｎｍ３の送酸量の時点（脱珪後所定期間）でａがＢｆを上回った累積回数Ｃｆ＜Ｃｃｒｉｔ＝１１であった場合、その条件で吹錬を継続すると吹錬中期に「スロッピング大」に至る確率（可能性）が高いことがわかる。言い換えれば、吹錬中期における「スロッピング大」を回避するためには、２０００Ｎｍ３の送酸量の時点でＣｆ＜Ｃｃｒｉｔ＝１１であった場合に、この時点で吹錬条件を変更する必要があるとの判定が可能となる。
【００９０】
下記表２に示す一般銑の脱りん脱炭吹錬の５チャージについて、上記のようにして決定したＢｆ＝７およびＣｃｒｉｔ＝１１を用いて、吹錬中に操業条件を変更する必要があったか否かの判定を試みた。
【００９１】
同表に示すとおり、チャージＮｏ．Ｂ１〜Ｂ３は、脱珪期終了時点から吹錬開始後２０００Ｎｍ３の送酸量の時点でａがＢｆを上回った累積回数ＣｆがＣｃｒｉｔ＝１１を上回っているため、当該吹錬中に操業条件を変更する必要がないと判定されるものである。そして、これらのチャージは、実際の操業においても吹錬中に操業条件を変更していないが、吹錬中において「スロッピングなし」あるいは「スロッピング小」に留まり、吹錬を完了することができた。
【００９２】
これに対し、チャージＮｏ．Ｂ４およびＢ５は、脱珪期終了時点から吹錬開始後２０００Ｎｍ３の送酸量の時点でａがＢｆを上回った累積回数ＣｆがＣｃｒｉｔ＝１１を下回っているため、当該吹錬中に操業条件を変更する必要があると判定されるものである。しかしながら、実際の操業においては吹錬中に操業条件を変更していないため、「スロッピング大」に至り、操業を途中で停止せざるを得なかった。
【００９３】
このことから、一般銑の脱りん脱炭吹錬操業において本発明を適用すれば、吹錬中早期に操業条件の変更の要否を簡易かつ精度良く判定でき、吹錬中期におけるスロッピングによる操業停止を招くことなく、安定して目的の溶鋼を製造しうることが確認できた。
【００９４】
【表２】
2014141696.tif 000006
【００９５】
［実施例３］脱りん脱炭吹錬操業（処理銑・高炭素鋼吹錬）
処理銑をＰ：０．０２５％以下、Ｃ：０．５％以上で吹き止める脱りん脱炭吹錬の複数チャージについて、それらの排ガスデータを用いて、各チャージにおける炉内反応状況を評価し、「スロッピング大」を回避しつつ、目標の脱りん率を確保するために操業条件の変更が必要であったか否かの判定を試みた。
【００９６】
本実施例における処理銑の脱りん脱炭吹錬の操業条件は以下のとおりである。
【００９７】
・溶銑条件
装入量：２５０〜２７５ｔｏｎ
吹錬前の溶銑成分：
Ｃ＝４％
Ｓｉ＝０．０１〜０．０４％
Ｐ＝０．０１〜０．０３％
吹錬後の溶鋼成分：
Ｃ＝０．５〜０．９％
Ｐ＝０．００４〜０．０２５％
・上吹き条件
εＴ＝１〜３ｋＷ／ｔｏｎ
・底吹き条件
εＢ＝０．１５〜０．２５ｋＷ／ｔｏｎ
【００９８】
ここに、εＴおよびεＢの定義は、ともに上記実施例１、２と同じである。
【００９９】
また、上記実施例１、２と同じく、排ガス流量のサンプリング間隔は１ｓ、Δｔ＝５ｓとした。
【０１００】
上記実施例１の脱りん吹錬では、目標の処理後りん濃度の達成が最優先課題、上記実施例２の一般銑の脱りん脱炭吹錬ではスロッピング抑制が最優先課題であるのに対し、本実施例の処理銑の脱りん脱炭吹錬では、目標の脱りん率の達成とスロッピング抑制の両立が最優先課題である。
【０１０１】
吹錬後の脱りん率が、目標脱りん率（０．５）を達成したチャージと、達成できなかったチャージのそれぞれについて、ａの経時変化の一例を図１１に示す。
【０１０２】
図１１に示すように、脱珪期終了時点から吹錬全体の約１／２の４００ｓまでにおいては、ａの時間変動はほぼ同じ挙動を示す。本実施例においても、上記実施例１と同じく、吹錬全体の約１／４の２００ｓの時点で吹錬状況を評価することとし、脱珪期終了時点から吹錬開始後２００ｓの時点までの期間（脱珪後所定期間）におけるａを用いた。
【０１０３】
複数チャージについてａを算出した結果、脱珪期終了時点から吹錬開始後２００ｓの時点までの期間（脱珪後所定期間）におけるａの値は、図１１（ｂ）に示すように、脱りん率が目標脱りん率を達成できなかったチャージでは、ほぼ「−７．５」〜「７．５」の範囲内を推移した。一方、同期間におけるａの値は、図１１（ａ）に示すように、処理後りん濃度が目標りん濃度に到達したチャージでは、ほぼ「−１．０」〜「１．０」の範囲内を推移した。
【０１０４】
そこで、本実施例では「１．０」〜「７．５」の間で、当該吹錬中に操業条件を変更する必要のない許容範囲Ｂｆを定めることが有効と判断した。
【０１０５】
以上より、Ｂｆを定めるために、Ｂｆの候補値Ｂｉとして「１．０」〜「７．５」の間の「０．５」刻みの値を採り、図４に模式的に示すように、各Ｂｉにおいて、そのＢｉの値を超えた回数を積算して累積回数Ｃｉを求めた。そして、このＣｉと吹錬指標の一つである脱りん率との相関関係を調査した。
【０１０６】
図１２は、Ｂｉ＝２．０，３．５，６．０のときにおける、Ｃｉと脱りん率との相関関係を直線回帰により調査し、その相関係数を求めた結果を例示したものである。このようにして求めた相関係数Ｒ２について、図１２に、候補値Ｂｉとの関係を示した。同図に示すように、候補値Ｂｉが「３．５」のときに相関係数Ｒ２が最大となったので、本実施例ではＢｆとして「３．５」を採用した。
【０１０７】
そして、Ｂｆとして「３．５」を採用したことから、候補値Ｂｉが「３．５」の図１２（ｂ）を用いて、目標脱りん率０．５以下を満足する累積回数Ｃｆのしきい値Ｃｃｒｉｔ．ｍａｘを「５」に決定した。
【０１０８】
つまり、脱珪期終了時点から吹錬開始後２００ｓまでの間にａがＢｆを超えた累積回数Ｃｆ＞Ｃｃｒｉｔ．ｍａｘ＝５となった場合、その条件で吹錬を継続すると脱りん率が０．５を達成できない確率（可能性）が高いことがわかる。言い換えれば、目標である０．５以上の脱りん濃率を達成するためには、Ｃｆ＞Ｃｃｒｉｔ．ｍａｘ＝５となった時点（すなわち、Ｃｆ＝６に達した時点）で吹錬条件を変更する必要があるとの判定が可能となる。
【０１０９】
一方で、吹錬初期でのＦｅＯ生成が過剰であった場合、吹錬中期でのＣＯガスの急激な発生により「スロッピング大」に至るおそれがある。このため、吹錬初期でのＦｅＯ生成を過剰にしないことにも配慮する必要がある。吹錬初期におけるａの振れ幅が小さい場合にＦｅＯ生成傾向にあり、Ｂｆを超える累積回数Ｃｆが少なくなる。図１２に示すように、Ｃｆ＝０のときに「スロッピング大」が発生したことから、「スロッピング大」を回避する累積回数Ｃｆのしきい値Ｃｃｒｉｔ．ｍｉｎを「１」に決定した。
【０１１０】
つまり、脱珪期終了時点から吹錬開始後２００ｓの時点でａがＢｆを超えた累積回数Ｃｆ＜Ｃｃｒｉｔ．ｍｉｎ＝１であった場合（すなわち、Ｃｆ＝０であった場合）、その条件で吹錬を継続すると吹錬中期に「スロッピング大」に至る確率（可能性）が高いことがわかる。言い換えれば、吹錬中期における「スロッピング大」を回避するためには、Ｃｆ＜Ｃｃｒｉｔ．ｍｉｎ＝１（すなわち、Ｃｆ＝０）であった場合には吹錬条件を変更する必要があるとの判定が可能となる。
【０１１１】
下記表３に示す処理銑の脱りん脱炭吹錬の５チャージについて、上記のようにして決定したＢｆ＝３．５、Ｃｃｒｉｔ．ｍａｘ＝５およびＣｃｒｉｔ．ｍｉｎ＝１を用いて、吹錬中に操業条件を変更する必要があったか否かの判定を試みた。
【０１１２】
同表に示すとおり、チャージＮｏ．Ｃ１〜Ｃ３は、脱珪期終了時点から吹錬開始後２００ｓの時点でａがＢｆを超えた累積回数ＣｆがＣｃｒｉｔ．ｍｉｎ＝１とＣｃｒｉｔ．ｍａｘ＝５との間にあるため、当該吹錬中に操業条件を変更する必要がないと判定されるものである。そして、これらのチャージは、実際の操業においても吹錬中に操業条件を変更していないが、吹錬中においてスロッピングが発生せず、吹錬後の脱りん率は、目標の０．５以上を達成している。
【０１１３】
これに対し、チャージＮｏ．Ｃ４は、脱珪期終了時点から吹錬開始後２００ｓの時点でａがＢｆを超えた累積回数ＣｆがＣｃｒｉｔ．ｍｉｎ＝１を下回っているため、当該吹錬中に操業条件を変更する必要があると判定されるものである。しかしながら、実際の操業においては吹錬中に操業条件を変更していないため、「スロッピング大」に至ってしまい、当該吹錬の脱りん率は目標の脱りん率を達成したものの、以後の操業を長時間停止せざるを得なかった。
【０１１４】
また、チャージＮｏ．Ｃ５は、脱珪期終了時点から吹錬開始後２００ｓの時点でａがＢｆを超えた累積回数ＣｆがＣｃｒｉｔ．ｍａｘ＝５を上回っているため、当該吹錬中に操業条件を変更する必要があると判定されるものである。しかしながら、実際の操業においては吹錬中に操業条件を変更していないため、目標の脱りん率を達成できなかった。
【０１１５】
このことから、処理銑の脱りん脱炭吹錬操業において本発明を適用すれば、吹錬中早期に操業条件の変更の要否を簡易かつ精度良く判定でき、吹錬中期におけるスロッピングによる操業停止を招くことなく、安定して目的の品質の溶鋼を製造しうることが確認できた。
【０１１６】
【表３】
2014141696.tif 000007
【図１】
2014141696.tif 000008
【図２】
2014141696.tif 000009
【図３】
2014141696.tif 000010
【図４】
2014141696.tif 000011
【図５】
2014141696.tif 000012
【図６】
2014141696.tif 000013
【図７】
2014141696.tif 000014
【図８】
2014141696.tif 000015
【図９】
2014141696.tif 000016
【図１０】
2014141696.tif 000017
【図１１】
2014141696.tif 000018
【図１２】
2014141696.tif 000019
【図１３】
2014141696.tif 000020