(57)【要約】【課題】本発明は、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）のような高価な貴金属を多量に用いることなく、これらの貴金属を多く使用した触媒と同等以上に排水を処理することができる技術を提供するものである。【解決手段】本発明は、排水の湿式酸化処理に用いる触媒であって、ルテニウムと、Ａ成分として鉄、チタン、ケイ素、アルミニウム、ジルコニウムおよびセリウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含む化合物と、Ｂ成分として銀、金、白金、パラジウム、イリジウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種の貴金属または該貴金属を含む化合物であり、ルテニウム／Ｂ成分の質量比（Ｒｕ／Ｂ比）が２／１以上５０／１以下であることを特徴とする排水処理用触媒である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
排水の湿式酸化処理に用いる触媒であって、ルテニウムと、Ａ成分として鉄、チタン、ケイ素、アルミニウム、ジルコニウムおよびセリウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含む化合物と、Ｂ成分として銀、金、白金、パラジウム、イリジウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種の貴金属または該貴金属を含む化合物であり、ルテニウム／Ｂ成分の質量比（Ｒｕ／Ｂ比）が２／１以上５０／１以下であることを特徴とする排水処理用触媒。
【請求項２】
ルテニウムを０．０５〜１０質量％、Ａ成分を８９〜９９．９４質量％、Ｂ成分を０．０１〜１質量％（ルテニウムとＡ成分とＢ成分の合計は１００質量％である）含有することを特徴とする請求項１に記載の排水処理用触媒。
【請求項３】
ルテニウムの少なくとも７０質量％が触媒表面から１０００μｍ以内の位置に存在することを特徴とする請求項１または２に記載の排水処理用触媒。
【請求項４】
触媒の比表面積が２０〜７０ｍ２／ｇであることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の排水処理用触媒。
【請求項５】
請求項１〜４記載の触媒を用いて排水を湿式酸化することを特徴とする排水の処理方法。
【請求項６】
反応塔に上記触媒を触媒層あたり空間速度０．１〜１０ｈｒ−１となるように充填し、理論酸素要求量の０．５〜５倍の酸素共存下にて排水を加熱して反応塔に供給し、反応塔を８０〜３７０℃に加熱して触媒により排水を酸化・分解処理し、得られた処理液を気液分離することを特徴とする請求項５に記載の排水の処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排水を浄化処理する方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、化学プラント設備、メッキ工業設備、皮革製造設備、金属工業設備、金属鉱業設備、食品製造設備、医薬品製造設備、繊維工業設備、紙パルプ工業設備、染色染料工業設備、電子工業設備、機械工業設備、印刷製版設備、ガラス製造設備、写真処理設備、発電設備から排出される排水を浄化処理する場合に用いられる。
【背景技術】
【０００２】
排水を処理する方法としては、例えば生物処理法、燃焼処理法、および湿式酸化法などが知られている。生物処理法は、排水中の被酸化性物質の分解に長時間を要し、しかも低濃度のものしか処理できないので、排水が高濃度の場合、適切な濃度に希釈する必要などがあり、これらの為に処理施設の設備面積が広大になるという欠点がある。また、使用する微生物は気温等の影響を大きく受けるため、安定した運転を続けることは困難である。
【０００３】
燃焼処理は、燃料費等のコストがかかるため、大量の排水を処理すると処理コストが著しく高くなるという問題を有している。また燃焼による排ガス等による二次公害を生じるおそれがある。
【０００４】
湿式酸化法は、高温、高圧下で、しかも酸素の存在下で排水を処理し、排水中の被酸化性物質を酸化および／または分解処理する方法であるが、一般に処理効率が低いため、この方法において反応速度を速め且つ反応条件を緩和する手段として、例えば酸化物を用いた触媒やこれら酸化物と貴金属元素等を組み合わせた触媒を使用する触媒湿式酸化法が提案されている。
【０００５】
本発明者らは既に、チタンとジルコニウムの複合酸化物と、パラジウムおよび白金等の貴金属類、および／またはコバルト、ニッケル等の重金属類を含有する触媒を用いた排水の処理方法（特許文献１）、鉄とチタン、ケイ素およびジルコニウムから選ばれる少なくとも１種の元素を含む酸化物と、パラジウムおよび白金等の貴金属類、および／またはコバルト、ニッケル等の重金属類を含有する触媒およその触媒を用いた排水の処理方法（特許文献２）を提案した。これらの触媒はいずれも触媒活性が高く、耐久性においても高いものとなったが、更なる処理活性および耐久性の向上が望まれるものであった。
【０００６】
そのような中、本発明者らは、２種類以上の触媒組成および／または触媒組成比の異なる触媒を使用した排水の処理方法（特許文献３）を提案した。この方法は、従来の方法と比べると浄化性が高く、耐久性もあり、経済性にも優れた方法であったが、長期間の使用においては、特に触媒層入口部における触媒の処理性能の低下や、触媒強度の低下、あるいは粉化を生じることがあった。また、長期間安定的に処理できる場合においても、処理性能が低い問題があった。更に、気液上向並流を使用した処理方法では、入口部分が反応器の下部となるため、劣化しやすい下部の触媒のみを交換することができず、触媒をすべて抜き出す必要があり、非常に高コストになることがあった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特公平３−３４９９７号
【特許文献２】特開平５−１３８０２７号
【特許文献３】特開平８−２７６１９４号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、排水中の有機および／または無機の被酸化性物質を効率よく、経済的に、なおかつ長期間安定的に処理する方法を提供することを目的とするものである。更に白金、パラジウムは高活性であるが高コストであるために排水処理設備の費用負担が増加し一般的に排水処理手段として用いるには不利である。本発明はこれらの排水を実際に処理するときの課題を解決することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討の結果、以下の手段を見出し発明を完成するに至ったものである。
【００１０】
本発明は排水の湿式酸化処理に用いる触媒であって、ルテニウムと、Ａ成分として鉄、チタン、ケイ素、アルミニウム、ジルコニウムおよびセリウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含む化合物と、Ｂ成分として銀、金、白金、パラジウム、イリジウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種の貴金属または該貴金属を含む化合物であり、ルテニウム／Ｂ成分の質量比（Ｒｕ／Ｂ比）が２／１以上５０／１以下であることを特徴とする排水処理用触媒である。更に当該触媒を用いた排水処理方法である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明を用いることで、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）のような高価な貴金属を多量に用いることなく、これらの貴金属を多く使用した触媒と同等以上に排水を処理することができる。更に排水処理条件を限定することで当該触媒の性能を十分に発揮することができるものである。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】図１は本発明にかかる排水処理方法の実施態様の一つを示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明は排水の湿式酸化処理に用いる触媒であって、ルテニウムと、Ａ成分として鉄、チタン、ケイ素、アルミニウム、ジルコニウムおよびセリウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含む化合物と、Ｂ成分として銀、金、白金、パラジウム、イリジウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種の貴金属または該貴金属を含む化合物であり、ルテニウム／Ｂ成分の質量比（Ｒｕ／Ｂ比）が２／１以上５０／１以下であることを特徴とする排水処理用触媒であり、好ましくは（１）ルテニウムを０．０５〜１０質量％、Ａ成分を８９〜９９．９４質量％、Ｂ成分を０．０１〜１質量％（ルテニウムとＡ成分とＢ成分の合計は１００質量％である）含有すること、（２）ルテニウムの少なくとも７０質量％が触媒表面から１０００μｍ以内の位置に存在すること、（３）触媒の比表面積が２０〜７０ｍ２／ｇであることである。
【００１４】
本発明にかかる触媒を用いた排水処理方法は、当該触媒を用いて排水を湿式酸化すること、好ましくは反応塔に上記触媒を触媒層あたり空間速度０．１〜１０ｈｒ−１となるように充填し、理論酸素要求量の０．５〜５倍の酸素共存下にて排水を加熱して反応塔に供給し、反応塔を８０〜３７０℃に加熱して触媒により排水を酸化・分解処理し、得られた処理液を気液分離することである。
【００１５】
（触媒）
本発明にかかる触媒は、ルテニウムと、Ａ成分として鉄、チタン、ケイ素、アルミニウム、ジルコニウムおよびセリウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含む化合物と、Ｂ成分として銀、金、白金、パラジウム、イリジウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種の貴金属または該貴金属を含む化合物であり、ルテニウム／Ｂ成分の質量比（Ｒｕ／Ｂ比）が２／１以上５０／１以下であることを特徴とする。
【００１６】
ルテニウム（Ｒｕ）は金属、金属酸化物何れの状態であっても良いし、双方が混ざった状態であっても良い。ルテニウム量はＢ成分との関係で、ルテニウム／Ｂ成分の質量比（Ｒｕ／Ｂ比）が２／１以上５０／１以下であること、好ましくは３／１以上４０／１以下、より好ましくは４／１以上３０／１以下である。２／１未満であるときは貴金属量が増加し触媒コストが上昇することから好ましくはない。また本発明は他の構成要素と併用することで貴金属量を増加させることなく高活性を得ることができるものである。一方、５０／１を超える場合には排水処理活性が極度に低下することが見られるので好ましくはない。
【００１７】
ルテニウム源としては、金属の他、ルテニウム塩、特に水溶性塩を用いることができ、好ましくは水溶性のルテニウム塩であり、好ましくは塩化ルテニウム、硝酸ルテニウム、酢酸ルテニウム、ルテニウム酸カリウム、ヘキサアンミンルテニウム三塩化物であり、更に好ましくは、塩化ルテニウム、硝酸ルテニウムである。水溶性ルテニウム塩はＡ成分にルテニウムを被覆する場合に好都合であること、触媒の表面から１０００μｍ以内の位置に存在させることなどができるからである。
【００１８】
Ａ成分としては、鉄、チタン、ケイ素、アルミニウム、ジルコニウムおよびセリウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含む化合物であり、好ましくは鉄、チタン、ジルコニウムおよびセリウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含む化合物、更に好ましくは鉄、チタンおよびセリウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含む化合物である。元素を含む化合物とは処理する排水中で安定し排水を処理することができるものであれば何れのものであってもよいが、好ましくは炭酸塩、水酸化物、酸化物であり、更に好ましくは酸化物である。これらの化合物は混合物、複合物であってもよく、たとえば酸化チタン、酸化鉄、酸化セリウム、酸化ジルコニウムの単独、又はこれらの混合物、チタンと鉄の複合酸化物、チタンとセリウムの複合酸化物、チタンとジルコニウムの複合酸化物、鉄とセリウムの複合酸化物、鉄とジルコニウムの複合酸化物、セリウムとジルコニウムの複合酸化物、チタンと鉄とセリウムの複合酸化物を用いることができ、好ましくはチタンと鉄の複合酸化物、チタンとセリウムの複合酸化物、チタンとジルコニウムの複合酸化物、更に好ましくはチタンと鉄の複合酸化物、チタンとジルコニウムの複合酸化物である。
【００１９】
Ｂ成分として銀、金、白金、パラジウム、イリジウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種の貴金属または該貴金属を含む化合物であり、好ましくは白金、パラジウムまたはイリジウムの少なくとも１種であり、最も好ましくは白金又はパラジウムである。Ｂ成分は単独使用できる他、混合すること、合金とすることでも使用することができる。
【００２０】
ルテニウム、Ａ成分、Ｂ成分は混合して用いることもできるが、単位質量あたり体積が大きいA成分にルテニウム、B成分を担持することが好ましい。またA成分に一所に担持すること、A成分に別々に担持することもできる。
【００２１】
なおルテニウム、Ａ成分、Ｂ成分の他、本発明にかかる触媒性能を阻害しないものであれば他の成分を混合または担持することもできる。
【００２２】
当該触媒を１００質量％とした場合にルテニウムは０．０５〜１０質量％、好ましくは０．０７〜８質量％、更に好ましくは０．１〜６質量％である。０．０５質量％未満であるときは十分な処理性能が得られないため好ましくなく、１０質量％を超えても使用量に相応した処理性能が得られず、かつコストアップとなるため経済的に不利であり好ましくないからである。
【００２３】
当該触媒を１００質量％とした場合にＢ成分は０．０１〜１質量％であり、好ましくは０．０１〜０．７質量％、更に好ましくは０．０１〜０．６質量％である。０．０１質量％未満であれば十分な処理性能が得られないため好ましくなく、１質量％を超えても使用量に相応した処理性能が得られず、かつコストアップとなるため経済的に不利であり好ましくないからである。
【００２４】
なお、ルテニウムとＡ成分とＢ成分の合計は１００質量％であり、ルテニウムおよびＢ成分の含有比率は、貴金属として計算する。
【００２５】
（触媒調製方法）
本発明の効果を奏するものであれば触媒の調製方法は何れのものであってもよいが、好ましくは（１）ルテニウム塩、Ａ成分およびＢ成分の塩を粉末の状態で混合し触媒とする方法、（２）Ａ成分に、ルテニウムの水溶性塩とＢ成分の水溶性塩を含む水溶液を加え十分に混合したのち乾燥し焼成し触媒とする方法、（３）Ａ成分であって排水に不溶な化合物をペレット状等の所望の形状に成形したものに、ルテニウムの水溶性塩とＢ成分の水溶性塩を含む水溶液を加え十分に混合したのち乾燥し焼成し触媒とする方法があり、特に（３）が好ましい。
【００２６】
また、本発明の触媒の形状としては、例えば、ペレット状、粒状、球状、リング状、ハニカム状など、目的に応じた形状を適宜選択すればよく、特に限定されない。
【００２７】
（活性成分の分布状態の測定）
触媒に担持されている活性成分全量に対する、担体表面から深さ１０００μｍまでの触媒表層部に存在する活性成分の割合（質量％）は、ＥＰＭＡ（電子プローブマイクロ分析）により触媒断面における活性成分の量を線分析し、面積比により、全体の分布に占める、触媒表面から深さ１０００μｍまでの割合を算出して求めた。
分析装置：島津製作所製ＥＰＭ−８１０
Ｘ線ビーム直径：１μｍ
加速電圧：２０ｋＶ
試料電流：０．１μｍ
試料スキャン速度２００μｍ／分
（比表面積）
窒素を用いたＢＥＴ法により求めた比表面積である。
【００２８】
（排水の処理方法）
本発明が対象とする排水は、化学プラント設備、メッキ工業設備、皮革製造設備、金属工業設備、金属鉱業設備、食品製造設備、医薬品製造設備、繊維工業設備、紙パルプ工業設備、染色染料工業設備、電子工業設備、機械工業設備、印刷製版設備、ガラス製造設備、写真処理設備、発電設備から排出される排水であり、特に有効に効果を生じる排水はアクリル酸、アクリル酸エステル、メタクリル酸等の脂肪族カルボン酸やそのエステル、またはテレフタル酸、テレフタル酸エステル等の芳香族カルボン酸やそのエステル、またはアミン、イミン、アンモニア、ヒドラジン等の窒素化合物、または硫化水素、チオ硫酸塩、亜硫酸塩等の無機硫黄化合物やメルカプタン類、スルホン酸類等の有機硫黄化合物、或いはジオキサン、フェノール類、ダイオキシン類、フロン類等の有害物質が含まれているものである。
【００２９】
排水処理温度および圧力は、反応塔内で排水が液相を保持できるように処理温度に応じて圧力を適宜調節することが望ましい。例えば処理温度が８０〜９５℃の場合は大気圧下でもよいが、９５℃〜１７０℃の場合は０．２〜１ＭＰａ（Ｇａｕｇｅ）程度の圧力、１７０〜２３０℃の場合は１〜５ＭＰａ（Ｇａｕｇｅ）程度の圧力、２３０℃以上の場合は５ＭＰａ（Ｇａｕｇｅ）超の圧力を加え、排水が液相を保持できる様に圧力を制御する事が望ましい。
【００３０】
液空間速度（ＬＨＳＶ）は０．１〜１０ｈｒ−１、好ましくは０．２〜５ｈｒ−１であり、０．１ｈｒ−１未満であれば排水処理量が低下して、過大な設備が必要となることがあり、１０ｈｒ−１を超える場合には反応塔内での排水の酸化・分解処理が不十分となることがあるため好ましくはないからである。
【００３１】
本発明は、排水を、酸素源を用いて処理することができ、酸素源とは酸素ガス、空気、オゾン、過酸化水素である。酸素供給量は、排水の理論酸素要求量の０．５〜５倍、好ましくは０．７〜４倍含まれるものを用いることができる。また排水中に酸素を含む化合物が存在する場合には酸素を含まない不活性ガス、窒素、二酸化炭素、プラントからの燃焼ガスを用いて処理することができる。
【００３２】
なお、ここでいう理論酸素要求量とは、排水中の被酸化物質を、二酸化炭素、窒素、水、硫酸塩等の灰分にまで分解するのに必要な酸素量のことを言う。
【実施例】
【００３３】
以下に実施例と比較例をもちいて本発明を更に説明するが本発明の効果を奏するものであれば以下の実施例に限定されるものではない。
【００３４】
−触媒調製例１（Ａ−１）−
触媒調製には、チタンの酸化物（チタニア）のペレット状成形担体を用いた。該担体は平均直径５ｍｍ、平均長さ６ｍｍ、比表面積はＢＥＴ法で４１ｍ２／ｇ、該成形担体のチタンの酸化物の結晶構造はアナターゼ型であった。活性成分を該担体の表層部に微粒子として高分散担持させるため、該担体を常時動かしながら、Ｒｕ：Ａｇ＝２０：１（質量比）の割合で混合した硝酸ルテニウム水溶液と硝酸銀水溶液の混合水溶液を吹き付けて担持させた後、９０℃の熱風気流中で回転させながら１時間乾燥し、次いで水素含有ガスを用いて３００℃で３時間焼成処理を行って触媒（Ａ−１）を得た。得られた触媒（Ａ−１）の主成分およびその質量比はＴｉＯ２：Ｒｕ：Ａｇ＝９９．４７５：０．５：０．０２５であった。また、触媒（Ａ−１）のルテニウムの分布状況（ルテニウム全含有量に対する、担体表面から１０００μｍ以内の位置に存在するルテニウムの割合）をＥＰＭＡで調べた結果、及びＢＥＴ比表面積の測定結果は表１に示す通りであった。
【００３５】
−触媒調製例２〜８および比較調製例１〜２−
触媒調製例２〜８および比較調製例１〜２では何れも触媒調製例１で使用した担体を用いた。該担体に触媒活性成分を担持する方法において、原料の一部を変更した以外は触媒調製例１と同じ方法で表１に記載する触媒（Ａ−２）〜（Ａ−８）および（Ｂ−１）〜（Ｂ−２）を調製した。
【００３６】
−触媒調製例２（Ａ−２）−
硝酸銀水溶液の代わりに、塩化金酸水溶液を用いた。得られた触媒（Ａ−２）の主成分およびその質量比はＴｉＯ２：Ｒｕ：Ａｕ＝９９．４７５：０．５：０．０２５であった。
【００３７】
−触媒調製例３（Ａ−３）−
硝酸銀水溶液の代わりに、硝酸白金水溶液を用いた。得られた触媒（Ａ−３）の主成分およびその質量比はＴｉＯ２：Ｒｕ：Ｐｔ＝９９．４７５：０．５：０．０２５であった。
【００３８】
−触媒調製例４（Ａ−４）−
硝酸銀水溶液の代わりに、硝酸パラジウム水溶液を用いた。得られた触媒（Ａ−４）の主成分およびその質量比はＴｉＯ２：Ｒｕ：Ｐｄ＝９９．４７５：０．５：０．０２５であった。
【００３９】
−触媒調製例５（Ａ−５）−
硝酸銀水溶液の代わりに、塩化イリジウム水溶液を用いた。得られた触媒（Ａ−５）の主成分およびその質量比はＴｉＯ２：Ｒｕ：Ｉｒ＝９９．４７５：０．５：０．０２５であった。
【００４０】
−触媒調製例６（Ａ−６）−
硝酸ルテニウム水溶液と硝酸銀水溶液の混合水溶液の代わりに、Ｒｕ：Ｐｄ＝２：１（質量比）の割合で混合した硝酸ルテニウム水溶液と硝酸パラジウム水溶液の混合水溶液を用いた事以外は触媒調製例１と同じ方法で、触媒（Ａ−６）を調製した。得られた触媒（Ａ−６）の主成分およびその質量比はＴｉＯ２：Ｒｕ：Ｐｄ＝９９．２５：０．５：０．２５であった。
【００４１】
−触媒調製例７（Ａ−７）−
硝酸ルテニウム水溶液と硝酸銀水溶液の混合水溶液の代わりに、Ｒｕ：Ｐｄ＝３８．５：１（質量比）の割合で混合した硝酸ルテニウム水溶液と硝酸パラジウム水溶液の混合水溶液を用いた事以外は触媒調製例１と同じ方法で、触媒（Ａ−７）を調製した。得られた触媒（Ａ−７）の主成分およびその質量比はＴｉＯ２：Ｒｕ：Ｐｄ＝９９．４８７：０．５：０．０１３であった。
【００４２】
−触媒調製例８（Ａ−８）−
硝酸ルテニウム水溶液と硝酸銀水溶液の混合水溶液の代わりに、Ｒｕ：Ｐｄ＝５０：１（質量比）の割合で混合した硝酸ルテニウム水溶液と硝酸パラジウム水溶液の混合水溶液を用いた事以外は触媒調製例１と同じ方法で、触媒（Ａ−８）を調製した。得られた触媒（Ａ−８）の主成分およびその質量比はＴｉＯ２：Ｒｕ：Ｐｄ＝９９．４９：０．５：０．０１であった。
【００４３】
−比較調製例１（Ｂ−１）−
触媒調製例１で使用した担体を用い、該担体に触媒活性成分を担持する方法において、硝酸ルテニウム水溶液と硝酸銀水溶液の混合水溶液の代わりに、硝酸ルテニウム水溶液のみを用いた事以外は触媒調製例１と同じ方法で、触媒（Ｂ−１）を調製した。得られた触媒（Ｂ−１）の主成分およびその質量比はＴｉＯ２：Ｒｕ＝９９．５：０．５であった。
【００４４】
−比較調製例２（Ｂ−２）−
触媒調製例１で使用した担体を用い、該担体に触媒活性成分を担持する方法において、硝酸ルテニウム水溶液と硝酸銀水溶液の混合水溶液の代わりに、Ｒｕ：Ｐｄ＝１：１（質量比）の割合で混合した硝酸ルテニウム水溶液と硝酸パラジウム水溶液の混合水溶液を用いた事以外は触媒調製例１と同じ方法で、触媒（Ｂ−２）を調製した。得られた触媒（Ｂ−２）の主成分およびその質量比はＴｉＯ２：Ｒｕ：Ｐｄ＝９９：０．５：０．５であった。
【００４５】
（触媒物性）
触媒（Ａ−１）〜（Ａ−８）および（Ｂ−１）〜（Ｂ−２）のルテニウムの分布状況（ルテニウム全含有量に対する、担体表面から１０００μｍ以内の位置に存在するルテニウムの割合）をＥＰＭＡで調べた結果、及びＢＥＴ比表面積の測定結果は表１に示す通りであった。
【００４６】
【表１】
2014140800.tif 000003
【００４７】
−触媒調製例９〜１１および比較調製例３〜５−
触媒調製例９〜１１および比較調製例３〜５には、チタンと鉄、セリウムまたはジルコニウムとの複合酸化物を含有するペレット状成形担体を用いた。該担体は平均直径５ｍｍ、平均長さ６ｍｍであった。そして該担体に触媒調製例１と同様の方法で活性成分を含有させて触媒Ｃ−１〜Ｃ−３およびＤ−１〜Ｄ−３を得た。
【００４８】
−触媒調製例９（Ｃ−１）−
担体として、チタンの酸化物、鉄の酸化物並びにチタンと鉄の複合酸化物（Ｔｉ−Ｆｅ化合物）を含有するペレット状成形担体を用いた。該担体の主成分の重量比はＴｉＯ２：Ｆｅ２Ｏ３＝１５：８５であり、比表面積はＢＥＴ法で５２ｍ２／ｇであった。該成形担体中に含有されるチタンの酸化物の結晶構造はアナターゼ型であった。
この担体を用い、該担体に触媒活性成分を担持する方法において、硝酸銀水溶液の代わりに、硝酸パラジウム水溶液を用いた事以外は触媒調製例１と同じ方法で、触媒（Ｃ−１）を調製した。得られた触媒（Ｃ−１）の主成分およびその質量比はＴｉ−Ｆｅ化合物：Ｒｕ：Ｐｄ＝９９．４７５：０．５：０．０２５であった。
【００４９】
−触媒調製例１０（Ｃ−２）−
担体として、チタンの酸化物、セリウムの酸化物並びにチタンとセリウムの複合酸化物（Ｔｉ−Ｃｅ化合物）を含有するペレット状成形担体を用いた。該担体の主成分の重量比はＴｉＯ２：ＣｅＯ２＝９０：１０であり、比表面積はＢＥＴ法で４５ｍ２／ｇであった。該成形担体中に含有されるチタンの酸化物の結晶構造はアナターゼ型であった。
【００５０】
この担体を用い、該担体に触媒活性成分を担持する方法において、硝酸銀水溶液の代わりに、硝酸白金水溶液を用いた事以外は触媒調製例１と同じ方法で、触媒（Ｃ−２）を調製した。得られた触媒（Ｃ−２）の主成分およびその質量比はＴｉ−Ｃｅ化合物：Ｒｕ：Ｐｔ＝９９．４７５：０．５：０．０２５であった。
【００５１】
−触媒調製例１１（Ｃ−３）−
担体として、チタンの酸化物、ジルコニウムの酸化物並びにチタンとジルコニウムの複合酸化物（Ｔｉ−Ｚｒ化合物）を含有するペレット状成形担体を用いた。該担体の主成分の重量比はＴｉＯ２：ＺｒＯ２＝７０：３０であり、比表面積はＢＥＴ法で３６ｍ２／ｇであった。該成形担体の結晶構造はＺｒＴｉＯ４が主体であった。
【００５２】
この担体を用い、該担体に触媒活性成分を担持する方法において、硝酸銀水溶液の代わりに、塩化イリジウム水溶液を用いた事以外は触媒調製例１と同じ方法で、触媒（Ｃ−３）を調製した。得られた触媒（Ｃ−３）の主成分およびその質量比はＴｉ−Ｚｒ化合物：Ｒｕ：Ｉｒ＝９９．４７５：０．５：０．０２５であった。
【００５３】
−比較調製例３（Ｄ−１）−
触媒調製例９で使用した担体を用い、該担体に触媒活性成分を担持する方法において、硝酸ルテニウム水溶液と硝酸銀水溶液の混合水溶液の代わりに、硝酸ルテニウム水溶液のみを用いた事以外は触媒調製例１と同じ方法で、触媒（Ｄ−１）を調製した。得られた触媒（Ｄ−１）の主成分およびその質量比はＴｉ−Ｆｅ化合物：Ｒｕ＝９９．５：０．５であった。
【００５４】
−比較調製例４（Ｄ−２）−
触媒調製例１０で使用した担体を用い、該担体に触媒活性成分を担持する方法において、硝酸ルテニウム水溶液と硝酸銀水溶液の混合水溶液の代わりに、硝酸ルテニウム水溶液のみを用いた事以外は触媒調製例１と同じ方法で、触媒（Ｄ−２）を調製した。得られた触媒（Ｄ−２）の主成分およびその質量比はＴｉ−Ｃｅ化合物：Ｒｕ＝９９．５：０．５であった。
【００５５】
−比較調製例５（Ｄ−３）−
触媒調製例１１で使用した担体を用い、該担体に触媒活性成分を担持する方法において、硝酸ルテニウム水溶液と硝酸銀水溶液の混合水溶液の代わりに、硝酸ルテニウム水溶液のみを用いた事以外は触媒調製例１と同じ方法で、触媒（Ｄ−３）を調製した。得られた触媒（Ｄ−３）の主成分およびその質量比はＴｉ−Ｚｒ化合物：Ｒｕ＝９９．５：０．５であった。
【００５６】
（触媒物性）
触媒（Ｃ−１）〜（Ｃ−３）および（Ｄ−１）〜（Ｄ−３）のルテニウムの分布状況（ルテニウム全含有量に対する、担体表面から１０００μｍ以内の位置に存在するルテニウムの割合）をＥＰＭＡで調べた結果、及びＢＥＴ比表面積の測定結果は表２に示す通りであった。
【００５７】
【表２】
2014140800.tif 000004
【００５８】
（実施例１）
図１に示す装置を使用し、下記の条件下で１０００時間処理を行った。反応塔１（直径２６ｍｍ、長さ３０００ｍｍの円筒状）内部に触媒（Ａ−１）を１．０リットル充填した。処理に供した排水は、化学プラントから排出された主に酢酸を含有する排水で、ＣＯＤ（Ｃｒ）は１９ｇ／リットルであった。
【００５９】
該排水を排水供給ライン６を通して排水供給ポンプ５に供給し、２．０リットル／ｈの流量で昇圧フィードした後、加熱器３で２１０℃に加熱して反応塔１の底から供給した。また空気を酸素含有ガス供給ライン８から供給し、コンプレッサー７で昇圧した後、Ｏ２／ＣＯＤ（Ｃｒ）（供給ガス中の酸素量／排水の化学的酸素要求量）＝１．５となる様に酸素含有ガス流量調節弁９で流量を制御して加熱器３の手前で該排水に混入した。尚、反応塔１では気液上向並流で処理を行った。反応塔１では、電気ヒーター２を用いて該排水の温度を２１０℃に保温し、酸化・分解処理を実施した。得られた処理液は処理液ライン１０を経て気液分離器１１に送り気液分離した。この際、気液分離器１１内で液面コントローラーＬＣで液面を検出し、一定の液面を保持する様に液面制御弁１３から処理液を排出した。また圧力制御弁１２は圧力コントローラーＰＣで圧力を検出し、５ＭＰａ（Ｇａｕｇｅ）の圧力を保持する様に制御した。得られた排水の処理結果は表３に示す。
【００６０】
（実施例２〜８および比較例１〜２）
触媒をそれぞれ（Ａ−２）〜（Ａ−８）、並びに（Ｂ−１）〜（Ｂ−２）に変更した以外は実施例１と同じ方法で同じ排水処理を行った。結果を表３に示す。
【００６１】
【表３】
2014140800.tif 000005
【００６２】
（実施例９）
図１に示す装置を使用し、下記の条件下で１０００時間処理を行った。反応塔１（直径２６ｍｍ、長さ３０００ｍｍの円筒状）内部に触媒（Ａ−４）を１．０リットル充填した。処理に供した排水は、化学プラントから排出された主にジオキサンおよび酢酸ナトリウムを含有する排水で、ＣＯＤ（Ｃｒ）は１０ｇ／リットルであった。
【００６３】
該排水を排水供給ライン６を通して排水供給ポンプ５に供給し、２．０リットル／ｈの流量で昇圧フィードした後、加熱器３で２２０℃に加熱して反応塔１の底から供給した。また空気を酸素含有ガス供給ライン８から供給し、コンプレッサー７で昇圧した後、Ｏ２／ＣＯＤ（Ｃｒ）（供給ガス中の酸素量／排水の化学的酸素要求量）＝１．５となる様に酸素含有ガス流量調節弁９で流量を制御して加熱器３の手前で該排水に混入した。尚、反応塔１では気液上向並流で処理を行った。反応塔１では、電気ヒーター２を用いて該排水の温度を２２０℃に保温し、酸化・分解処理を実施した。得られた処理液は処理液ライン１０を経て気液分離器１１に送り気液分離した。この際、気液分離器１１内で液面コントローラーＬＣで液面を検出し、一定の液面を保持する様に液面制御弁１３から処理液を排出した。また圧力制御弁１２は圧力コントローラーＰＣで圧力を検出し、５ＭＰａ（Ｇａｕｇｅ）の圧力を保持する様に制御した。得られた排水の処理結果は表４に示す。
【００６４】
（実施例１０〜１２および比較例３〜６）
触媒をそれぞれ（Ｃ−１）〜（Ｃ−３）、（Ｂ−１）、並びに（Ｄ−１）〜（Ｄ−３）に変更した以外は実施例１と同じ方法で同じ排水処理を行った。結果を表４に示す。
【００６５】
【表４】
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【産業上の利用可能性】
【００６６】
本発明は排水処理に関する技術であり、特に排水中に活性汚泥などで処理が難しい有機酸を含む排水処理に用いることができる。
【符号の説明】
【００６７】
１．湿式酸化反応器
２．加熱手段（ヒーター又は熱媒体）
３．排水加熱手段（熱交換器）
４．排水冷却手段（熱交換器）
５．排水加圧ポンプ
６．排水導入ライン
７．酸素含有ガス加圧手段（加圧ポンプ）
８．酸素含有ガス導入ライン
９．圧力調節バルブ
１０．処理水排出ライン
１１．気液分離手段
１２．圧力調節バルブ
１３．液量調節バルブ
１４．気体排出ライン
１５．液体排出ライン
【図１】
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