(57)【要約】    【課題】割れを生じさせずに引抜きが可能な管の冷間引抜用ダイスを提供する。    【解決手段】冷間引抜用ダイス１であって、ダイスのベアリング径およびチップ径が下記（１）式を満たし、かつ、ベアリング直前の外半径加度Δｒ／Ｌが下記（２）式を満たすダイス。但し、Δｒ：（ベアリング直前５ｍｍ位置におけるダイスの内径−ベアリング径）／２で定義される外半径加工量（ｍｍ）、Ｌ：ベアリングと外半径加工量設定部位との距離（５ｍｍとする）である。      ０．８０＜ベアリング径／チップ径＜０．９３    ・・・（１）      ０．０３≦Δｒ／Ｌ≦０．２６      ・・・（２）特に、二相ステンレス鋼や高合金のような難加工材の引抜きに対して効果を発揮する。【選択図】図１
2014018814.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
管の冷間引抜用ダイスであって、
ダイスのベアリング径およびチップ径が下記（１）式を満たし、かつ、
ベアリング直前の外半径加工度Δｒ／Ｌが下記（２）式を満たすことを特徴とする管の冷間引抜用ダイス。
０．８０＜ベアリング径／チップ径＜０．９３    ・・・（１）
０．０３≦Δｒ／Ｌ≦０．２６      ・・・（２）
ここで、Δｒ：（ベアリング直前５ｍｍ位置におけるダイスの内径
−ベアリング径）／２で定義される外半径加工量（ｍｍ）
Ｌ  ：ベアリングと外半径加工量設定部位との距離（５ｍｍとする）
である。
【請求項２】
前記ダイスのベアリング径およびチップ径が下記（３）式を満たし、かつ、ベアリング直前の外半径加工度Δｒ／Ｌが下記（４）式を満たすことを特徴とする請求項１に記載の管の冷間引抜用ダイス。
０．８５＜ベアリング径／チップ径＜０．９３    ・・・（３）
０．１≦Δｒ／Ｌ≦０．２６      ・・・（４）
【請求項３】
前記ダイスが、チップに生じる引抜方向の引張応力がチップの耐荷重の３０％以内となるように構成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の管の冷間引抜用ダイス。
【請求項４】
前記ダイスは、引抜前の降伏強さが２７５ＭＰａ以上１１５０ＭＰａ以下である管の引抜きに用いられることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の管の冷間引抜用ダイス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、管の冷間引抜用ダイス関し、詳しくは、薄肉化した超硬合金をチップに使用した超硬ダイスであっても、ダイス（チップ）割れを生じさせずに引抜きが可能な管の冷間引抜用ダイスに関する。
【０００２】
なお、別に記載がない限り、本明細書における用語の定義は次のとおりである。
「％」： 冷間引抜の対象物に含まれる各成分の質量百分率を表す。
「超硬ダイス」： ダイスの外側を構成する合金鋼のケースと内側の超硬合金製のチップからなるダイスである。超硬合金製のチップを「超硬チップ」または単に「チップ」ともいう。
【背景技術】
【０００３】
冷間引抜に用いられるダイスは、鋼ダイス、ダイヤモンドダイス、セラミックダイスおよび超硬ダイスに大別され、その用途に応じて使い分けられている。一般に、鋼管の冷間引抜には、ダイスのチップに超硬合金を使用する超硬ダイスが用いられる。
【０００４】
図１は、ダイスの形状を例示する縦断側面図である。図１に示すように、ダイス１は、ダイスの外側を構成するケース２とその内側のチップ３からなる。ダイスの最小内径がベアリング径であり、チップの最外面がチップ径である。
【０００５】
超硬ダイスは、超硬合金製のチップを合金鋼のケースで焼嵌めして製造される。このような構成とするのは、超硬チップをケースで保持することにより、引抜加工中に被加工材から受ける内圧によるチップの割れを防止するためである。
【０００６】
鋼管の冷間引抜に上記の超硬ダイスが用いられるのは、超硬合金が耐磨耗性に優れ、被加工材の寸法に対する対応範囲が広く、ダイスの寿命が長く、高価な超硬合金をダイスの要部（チップ）にのみ使用していることからコストバランスにも優れているからである。
【０００７】
超硬合金には、レアメタルであるタングステンが使用されているが、省資源の観点から、タングステン使用量の抑制が課題とされている。一方、超硬チップの体積を減じる（つまり、タングステンの使用量を減少させる）ことは製造コストの削減に繋がるので、タングステン使用量を抑制することは、ダイスを使用する立場からみても価値が大きい。
【０００８】
超硬合金の使用量を低減させる手段の一つとして、超硬チップの薄肉化が考えられる。しかしながら、チップの薄肉化により脆性材料である超硬合金が割れる危険性が高まるという問題がある。すなわち、ダイスは、冷間引抜中に被加工材から内圧を受け、チップが外面に向かって張り出すように弾性変形するため、その部分に引張応力が発生する。チップの薄肉化に伴って弾性変形は顕著になり、引張応力も高くなるため、チップを構成する超硬合金に割れが発生する。最終段階では、割れが超硬合金の全周にわたるリング割れに至る場合もある。
【０００９】
この問題に対する対策についての公知文献は見あたらない。従来は、例えば、非特許文献１に見られるように、ダイスのチップ厚が、ベアリング径の如何によらず、ベアリング径／チップ径の比で０．８未満に設計されている（後述する図２参照）。また、本出願人が現在使用しているダイスのチップ厚も、ベアリング径／チップ径の比で０．８未満である（同じく図２参照）。これは、チップ割れのメカニズムの全容が必ずしも明らかではないこともあって、割れに対する安全率を高めに設定しているためと推測される。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【００１０】
【非特許文献１】冨士ダイス社株式会社カタログ「ダイス・プラグ」
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、このような実状に鑑みてなされたものであり、超硬ダイスのチップに薄肉化した超硬合金を使用してもチップ割れを生じさせずに引抜きが可能な管の冷間引抜用ダイスを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
チップに用いた超硬合金の割れの危険性が高まるという上記の問題を解決して超硬ダイスのチップを薄肉化するために、本発明者らは、先ず、チップ割れのメカニズムについて詳細な検討を行った。その結果、超硬チップの割れは、チップの外面が引抜加工中に被加工材から受ける内圧により外側に向かって張り出し、引抜方向に平行な引張応力が発生することにより生じること、また、この現象は内圧が増大する引抜きの最終段階で発生しやすいことが判明した。
【００１３】
そこで、前記引張応力の発生に及ぼす影響が強いと考えられるダイスのベアリング直前の外半径加工度に着目して検討を重ねた結果、当該加工度を所定の範囲内とすることにより、チップに薄肉化した超硬合金を使用した場合であっても、チップに割れを生じさせずに冷間引抜が可能であることを見出した。なお、前記の「ベアリング」とは、ダイスの最小内径であって、最も入側に近い部分である。ここで、最も入側に近い部分とするのは、テーパーダイスなどではベアリングに平行部(長さ)をもたせる場合があるからである。
【００１４】
本発明は、上記の知見に基づいてなされたものであって、下記（１）〜（４）の管の冷間引抜用ダイスを要旨とする。
（１）管の冷間引抜用ダイスであって、ダイスのベアリング径およびチップ径が下記（１）式を満たし、かつ、ベアリング直前の外半径加度Δｒ／Ｌが下記（２）式を満たすことを特徴とする管の冷間引抜用ダイス。
０．８０＜ベアリング径／チップ径＜０．９３    ・・・（１）
０．０３≦Δｒ／Ｌ≦０．２６      ・・・（２）
ここで、Δｒ：（ベアリング直前５ｍｍ位置におけるダイスの内径
−ベアリング径）／２で定義される外半径加工量（ｍｍ）
Ｌ  ：ベアリングと外半径加工量設定部位との距離（５ｍｍとする）
である。
【００１５】
（２）前記（１）の冷間引抜用ダイスにおいて、ダイスのベアリング径およびチップ径が下記（３）式を満たし、かつ、ベアリング直前の外半径加工度Δｒ／Ｌが下記（４）式を満たすこととする実施の形態が望ましい。
０．８５＜ベアリング径／チップ径＜０．９３    ・・・（３）
０．１０≦Δｒ／Ｌ≦０．２６      ・・・（４）
【００１６】
（３）前記（１）または（２）の冷間引抜用ダイスにおいて、当該ダイスが、チップに生じる引抜方向の引張応力がチップの耐荷重の３０％以内となるように構成されている実施の形態が望ましい。
【００１７】
（４）前記（１）〜（３）のいずれかの冷間引抜用ダイスにおいて、当該ダイスは、引抜前の降伏強さが２７５ＭＰａ以上１１５０ＭＰａ以下である管の引抜きに用いられることとする実施の形態が望ましい。
【発明の効果】
【００１８】
本発明の冷間引抜用ダイスは、チップに薄肉化した超硬合金を使用した超硬ダイスであっても、チップ割れを生じさせずに管の引抜きが可能である。本発明の冷間引抜用ダイスは、特に、二相ステンレス鋼や高合金のような難加工材の引抜きに対して効果を発揮する。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】ダイスの形状を例示する縦断側面図である。
【図２】従来のダイスのチップ厚をベアリング径／チップ径の比で例示する図である。
【図３】ＦＥＭ解析による検討結果を例示する図で、チップ引張強度に対するチップ外面の軸方向応力を示す図である。
【図４】外半径加工度Δｒ／Ｌの定義についての説明図である。
【図５】ＦＥＭ解析による検討結果で、Ｒ９０ダイスまたは両角１５°テーパーダイスを使用した場合のチップ引張強度に対するチップ外面の軸方向応力を対比して示す図である。
【図６】実施例の結果で、ベアリング径／チップ径および外半径加工度Δｒ／Ｌを両軸として評価結果をプロットした図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明は、管の冷間引抜用ダイスである。ダイスのチップに超硬合金を使用する場合、一般的にはＷＣ−Ｃｏ系合金が使用されるが、これに限定されるものではない。なお、ＷＣ−Ｃｏ系の超硬合金は、ＷＣ粉末に結合相としてＣｏ粉末を加えて混合し、圧縮成形した後、焼結することにより得られる焼結炭化物合金であり、引抜用ダイスその他の耐摩耗工具の素材として汎用されている。
【００２１】
本発明の冷間引抜用ダイスは、機械構造用合金鋼鋼管、その他機械構造用部品に用いられる低合金鋼管、フェライト系やオーステナイト系のステンレス鋼管、さらには二相ステンレス鋼管や高合金からなる管など、冷間引抜きに供される管であればいずれも対象とすることができる。後述するように、特に、二相ステンレス鋼や高合金のような難加工材からなる管の引抜きに対して効果を発揮する。
【００２２】
本発明の冷間引抜用ダイスにおいて、ダイスのベアリング径／チップ径の比を、前記の（１）式に示すように、０．８０より大きくするのは、たとえば超硬合金を使用した超硬ダイスを使用する場合に、現状よりもさらに薄肉化して超硬合金の使用量を低減させるためである。
【００２３】
図２は、従来の冷間引抜用ダイスのチップ厚をベアリング径／チップ径の比で例示する図である。同図において、「カタログ値」（△印）とは、前掲の非特許文献１に記載されるベアリング径／チップ径の比（以下、「チップ径比」ともいう）であり、「従来」（◇印）とは、本出願人が現在使用しているダイスのチップ径比である。同図に示すように、超硬ダイスにおけるチップ厚は、チップ径比で０．８未満に設計されている。
【００２４】
このように、従来はベアリング径／チップ径の比を０．８０未満としているが、本発明の冷間引抜用ダイスにおいては、ベアリング径／チップ径の比を０．８０より大きくする。なお、チップ径比を０．９３より小さくするのは、たとえば超硬合金を使用した超硬ダイスを使用する場合に、超硬ダイスを製造する際の超硬チップの研削加工代確保等、主として製造上の制約によるものである。
【００２５】
しかしながら、ダイスのチップを現状よりもさらに薄肉化しようとすると、前述のように、脆性材料（たとえば超硬合金）の場合、割れる危険性が高まるという問題がある。そこで、本発明者らは、この問題を解決するために、ダイス割れのメカニズムについて詳細に検討した。
【００２６】
図３は、ＦＥＭ（有限要素法）解析による検討結果を例示する図で、チップ引張強度に対するチップ外面の軸方向応力を示す図である。この図は、後述する実施例１に示した被加工材およびダイス（Ｒ９０ダイス）を用いて冷間引抜加工を行った場合の解析結果である。
【００２７】
チップの内側（被加工材に接する側）に、引抜加工中の被加工材からの内圧を受けて圧縮応力が発生し、この圧縮応力によりチップが外側（被加工材に接する面とは反対側）に向かって張り出すため、圧縮応力発生部に対応するチップの外側に引張応力が発生する。引張応力（最大値）はベアリング直前の領域で特に大きい。
【００２８】
図３には、チップ外面に作用する軸方向引張応力の引抜き開始から終了までの変化を示している。図示するように、チップ外面の軸方向引張応力は、引抜きの終了直前に急激に増大して最大値を示す（同図中に破線の楕円で表示）。
【００２９】
以上のＦＥＭ解析による検討結果から、チップ割れは、超硬チップが引抜加工中に被加工材から受ける内圧により外側に向かって張り出し、この張り出し部の近傍において、引抜きの終了直前に軸方向引張応力が急激に増大することが原因となり、チップ割れが発生すると推定される（図３参照）。
【００３０】
そこで、前記チップの外側に向かっての張り出しと、それに伴う軸方向引張応力の発生に及ぼす影響が強いと考えられるダイスのベアリング直前の加工度について調査した。ベアリング直前の加工度を調査したのは、前記の図３に示したように、ベアリングの直前に軸方向引張応力の顕著な増大が認められるからである。
【００３１】
図４は、外半径加工度Δｒ／Ｌの定義についての説明図である。図４において、Δｒは、（ベアリング直前５ｍｍ位置におけるダイスの内径−ベアリング径）／２で定義される外半径加工量（ｍｍ）である。また、Ｌはベアリングと外半径加工量設定部位との距離であり、ここでは５ｍｍとする。
【００３２】
外半径加工度Δｒ／Ｌが前記（２）式の「０．０３≦Δｒ／Ｌ」を満たすこととするのは、Δｒ／Ｌがこの範囲よりも小さい場合は、内圧がチップを湾曲させる方向に作用し、引抜方向の引張応力が増大してチップ割れが発生しやすくなるからである（後述する図６参照）。チップが薄くなるほど湾曲しやすくなるため引抜方向の引張応力は増大する。一方、半径加工度Δｒ／Ｌが前記（２）式の「Δｒ／Ｌ≦０．２６」を満たすこととするのは、Δｒ／Ｌがこの範囲を超えて大きくなると、引抜荷重および面圧が増大し、焼付きや抽伸疵が発生するからである（後述する図６参照）。
【００３３】
本発明の冷間引抜用ダイスにおいて、ダイスのベアリング径およびチップ径が前記の（３）式（０．８５＜ベアリング径／チップ径＜０．９３）を満たし、かつ、ベアリング直前の外半径加工度が前記（４）式（０．１０≦Δｒ／Ｌ≦０．２６）を満たすこととする実施の形態が望ましい。
【００３４】
これにより、後述する実施例に示すように、チップ割れを防止してダイスの寿命を延長させることができる。
【００３５】
本発明の冷間引抜用ダイスにおいて、当該ダイスが、チップに生じる引抜方向の引張応力がチップの耐荷重の３０％以内となるように構成されている実施の形態が望ましい。
【００３６】
前述のように、本発明者らは、ダイスケースとチップを組み合わせたモデルでＦＥＭ解析を行うことにより、引抜終了直前（材料がダイスから抜ける瞬間）にチップ外面の引抜方向引張応力が最大になるという知見を得た。この計算結果と実機テストでの評価とを対比することにより、ＦＥＭ解析における計算で求められるチップに生じる引抜方向引張応力の最大値が、チップの耐荷重の３０％以下であれば、チップ割れを生じさせずに安定して引抜加工に使用できることを見出した。ここで、「チップの耐荷重」とは、チップの素材の引張強さであり、実測値を用いる他、カタログに記載される引張強さ（カタログ値）などの使用も可能である。
【００３７】
すなわち、この望ましい実施形態のダイスは、前記（１）式および（２）式を満たすとともに、ＦＥＭ解析により求められる引抜方向引張応力の最大値が前記規定（チップの耐荷重の３０％以下）をも満たすダイスである。
【００３８】
この実施形態の冷間引抜用ダイスを構成するに当たり用いた知見（すなわち、チップに生じる引抜方向の引張応力がチップの耐荷重の３０％以内となるようにする）を活用すれば、引抜加工条件に応じて、チップの薄肉化の限界値を算出することが可能となる。また、チップを必要以上に大きくすることを回避できるので、ケースの小型化にも寄与することができる。
【００３９】
本発明の冷間引抜用ダイスにおいて、当該ダイスは、引抜前の降伏強さが２７５ＭＰａ以上１１５０ＭＰａ以下である管の引抜きに用いられることとする実施の形態が望ましい。
【００４０】
この実施形態において、引抜前の降伏強さが２７５ＭＰａ以上の管を引抜きの対象とするのは、降伏強さがこれより低い材料からなる管を対象とする場合は、チップ割れについて懸念せずに引抜きを行えるからである。一方、引抜き前の降伏強さが１１５０ＭＰａ以下の鋼管を引抜きの対象とするのは、降伏強さがこれより高い場合は、ベアリング直前の外半径加工度を前記所定の範囲内としても、チップ割れを生じさせずに安定した引抜加工を行えない場合があるからである。
【００４１】
前述のように、本発明の冷間引抜用ダイスでは、チップ割れを生じさせずに安定して引抜加工に使用できるダイス設計が可能となる。そのため、引抜きに用いるダイスの選定を適正に行うことができ、特に、二相ステンレス鋼や高合金のような難加工材からなる管の引抜きを安定して行う上で、本発明の冷間引抜用ダイスは効果を発揮する。これら難加工材は、硬く、降伏強さが前記の規定（２７５〜１１５０ＭＰａ）内の材料である。
【００４２】
ここで、二相ステンレス鋼とは、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：０．１〜４％、Ｃｒ：２０〜３５％、Ｎｉ：３〜１０％、Ｍｏ：２〜６％、Ｗ：１．５〜６％、Ｃｕ：０〜３％、Ｎ：０．１５〜０．６０％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有する二相ステンレス鋼材である。また、高合金とは、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．３〜５．０％、Ｎｉ：２５〜５５％、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：０〜１２％、Ｃｕ：０〜３％、Ａｌ：０．０２〜０．３０％、Ｎ：０．０５〜０．５０％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる高合金である。
【００４３】
以上説明したように、本発明の冷間引抜用ダイスは、ベアリング径／チップ径で０．８超となるようにチップを薄肉化したダイスであって、ベアリング直前の外半径加工度ΔＲ／Ｌを０．０３以上０．２６以下とすることによりチップ割れを生じさせることなく管の引抜きが可能である。ベアリング径／チップ径を０．８５超、ΔＲ／Ｌを０．１以上とすることで、より顕著なチップ割れ防止効果を発揮する。
【実施例】
【００４４】
（実施例１）
下記の被加工材（鋼管）を対象とし、下記の加工ダイス（本発明の冷間引抜用ダイス）を使用して引抜加工を行う場合についてＦＥＭ解析を行った。
被加工材材質；住友材質記号ＤＰ３Ｗ（ＵＮＳ−Ｓ３９２７４、降伏強度：６００ＭＰａ、引張強さ：８５０ＭＰａ）
加工ダイス  ；ＷＣ−Ｃｏ系の超硬合金（ヤング率：５２０ＧＰａ、引張強さ：
１８６０ＭＰａ、圧縮強度：４３１０ＭＰａ）をチップに使用
ベアリング径：２５７．７ｍｍ、チップ径：２８０ｍｍの超硬チッ
プを低合金鋼のケースで０．３％焼嵌めして作製
（ベアリング径／チップ径＝０．９２）
ダイス形状  Ｒ９０ダイス（Δｒ／Ｌ＝０．０３）
両角１５°テーパーダイス（Δｒ／Ｌ＝０．１３）
引抜加工条件；表１参照
【００４５】
【表１】
2014018814.tif 000003
【００４６】
図５は、ＦＥＭ解析による検討結果で、Ｒ９０ダイスまたは両角１５°テーパーダイスを使用した場合のチップ引張強度に対するチップ外面の軸方向応力を対比して示す図である。ソリッドマーク（●印）はＲ９０ダイスを使用した場合のチップ外面の軸方向応力を示しており、オープンマーク(○印)は両角１５°テーパーダイスを使用した場合のチップ外面の軸方向応力を示している。
【００４７】
図５には、チップ外面に作用する軸方向引張応力の引抜き開始から終了までの変化を示している。図示したように、チップ外面における軸方向引張応力は、引抜きの終了直前に急激に増大する。
【００４８】
図５に示したように、テーパーダイスを使用した場合の軸方向引張応力は、Ｒ９０ダイスを使用した場合（同図中に「Ｒ９０ダイス」と表示）に比べて全体的に低く、引抜きの終了直前における急激な増大による最大値（同図中に破線の楕円で表示）もＲ９０ダイスを使用した場合に比べて著しく低下した。
【００４９】
上記ＦＥＭ解析による調査の結果、本発明の冷間引抜用ダイスを使用した場合は、ダイス形状にかかわらず引抜き可能であった。なお、この場合は、チップに生じる引抜方向の引張応力は、いずれもチップの耐荷重（前記のとおり、１８６０ＭＰａ）の３０％以内となっており、前述の望ましい実施形態に該当する。
【００５０】
また、Ｒ９０ダイスを使用した場合とテーパーダイスを使用した場合を比較すると、テーパーダイスを使用した場合の方がチップ外面の軸方向引張応力がかなり低かった。これは、テーパーダイスの方が、Ｒ９０ダイスに比べて外半径加工度Δｒ／Ｌを大きくとれることによるものと考えられる。
【００５１】
（実施例２）
表２に示す各ケースについて、実機による引抜試験を行った。ケースＮｏ．１〜ケースＮｏ．８における引抜加工の条件を、それぞれ表１、表３、表４に示す。
【００５２】
引抜加工は、加工前に被加工材表面に蓚酸塩の化成潤滑被膜を施し、潤滑油を塗布して２ｍ／ｍｉｎの引抜速度で行った。
【００５３】
【表２】
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【００５４】
【表３】
2014018814.tif 000005
【００５５】
【表４】
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【００５６】
表２において、チップに使用するＷＣ−Ｃｏ系の超硬合金は、実施例１で用いた超硬合金と同じもので、ヤング率：５２０ＧＰａ、引張強さ：１８６０ＭＰａ、圧縮強度：４３１０ＭＰａである。この超硬合金を、表２に示した所定形状の超硬チップに加工した後、低合金鋼のケースで焼嵌めして加工ダイスを作製した。
【００５７】
引抜試験の評価は、引抜きが可能か否かにより、さらには、１枚のダイスで引抜くことができる被加工材の本数の多寡により行った。表２の「評価」の欄の○印、△印および×印の意味は次のとおりで、○印または△印であれば良好とした。
○印：引抜本数≧５０本／ダイス１枚で、寿命良好。
△印：引抜可能。但し、引抜本数＜５０本／ダイス１枚。
×印：引抜不可。
【００５８】
図６は、表２に示した引抜試験の評価結果を示す図で、ベアリング径／チップ径および外半径加工度Δｒ／Ｌを両軸として評価結果をプロットした図である。図６において、斜線を施した範囲は、本発明で規定する（１）式および（２）式を満たす範囲であり、この範囲のうちの横線を施した範囲（破線で囲んだ範囲）は、本発明で規定する（３）式および（４）式を満たす望ましい範囲である。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
本発明の管の冷間引抜用ダイスは、機械構造用合金鋼鋼管やステンレス鋼管、さらには二相ステンレス鋼管や、高Ｃｒ−高Ｎｉなど高合金からなる管の冷間引抜に用いられるダイスとして好適であり、関連産業分野において有効に利用できる。
【符号の説明】
【００６０】
１：ダイス、  ２：ケース、  ３：チップ
【図１】
2014018814.tif 000007
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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