(57)【要約】      （修正有）【課題】従来よりも優れた炭化水素を含む混合ガスのガス分離材を提供する。【解決手段】ランタノイドに属する金属のイオンから選択される少なくとも１種の金属イオンと、芳香族トリカルボン酸化合物、特に１，３，５−ベンゼントリカルボン酸、ビフェニル−３，４’，５−トリカルボン酸、１，３，５−トリス（４−カルボキシフェニル）ベンゼン、１，３，５−トリス（４’−カルボキシ［１，１’−ビフェニル］−４−イル）ベンゼンから選択される少なくとも一種である芳香族トリカルボン酸とから形成される金属錯体からなる、炭化水素ガスを含む混合ガスのガス分離材。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ランタノイドに属する金属のイオンから選択される少なくとも１種の金属イオンと、下記一般式（Ｉ）；
【化１】
2014083482.tif 000004
（式中、Ｘは水素原子またはアルカリ金属であり、Ｒ1、Ｒ2及びＲ3はそれぞれ同一または異なって水素原子または置換基を有していてもよい炭素数１〜５のアルキル基である。ｌ、ｍ及びｎはそれぞれ同一または異なって０〜５の整数である。）で表される芳香族トリカルボン酸化合物（Ｉ）とから形成される金属錯体からなる、炭化水素ガスを含む混合ガスのガス分離材。
【請求項２】
該炭化水素ガスがメタン、エタン、エチレン、アセチレン、プロパン、プロペン、メチルアセチレン、プロパジエン、１−ブタン、イソブテン及びブタジエンから選択される少なくとも１種の炭化水素ガスである請求項１に記載のガス分離材。
【請求項３】
前記混合ガスは、天然ガス、バイオガス及びランドフィルガスから選ばれる少なくとも１種の混合ガスであることを特徴とする請求項１または２に記載のガス分離材。
【請求項４】
該芳香族トリカルボン酸化合物（Ｉ）が１，３，５−ベンゼントリカルボン酸、ビフェニル−３，４’，５−トリカルボン酸、１，３，５−トリス（４−カルボキシフェニル）ベンゼン及び１，３，５−トリス（４’−カルボキシ［１，１’−ビフェニル］−４−イル）ベンゼンから選択される少なくとも１種である金属錯体からなる請求項１〜３のいずれかに記載のガス分離材。
【請求項５】
該金属イオンがランタンイオンである金属錯体からなる請求項１〜４のいずれかに記載のガス分離材。
【請求項６】
金属錯体と炭化水素ガスを含む混合ガスとを０．０１〜１０ＭＰａの圧力範囲で接触させる工程を含むことを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載のガス分離材を用いる分離方法。
【請求項７】
該分離方法が圧力スイング吸着法又は温度スイング吸着法である請求項６に記載の分離方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、炭化水素を含む混合ガスのガス分離材に関する。さらに詳しくは、ランタノイドに属する金属から選択される少なくとも１種の金属イオンと、特定のトリカルボキシレートイオンとからなる金属錯体を用いる炭化水素を含む混合ガスの分離材に関する。本発明のガス分離材は、メタン、エタン、エチレン、アセチレン、プロパン、プロペン、メチルアセチレン、プロパジエン、１−ブタン、イソブテン及びブタジエンから選択される少なくとも１種の炭化水素を含む混合ガスのガス分離材として好ましい。
【背景技術】
【０００２】
これまで、脱臭、排ガス処理などの分野で種々の吸着材が開発されている。活性炭はその代表例であり、活性炭の優れた吸着性能を利用して、空気浄化、脱硫、脱硝、有害物質除去など各種工業において広く使用されている。近年は半導体製造プロセスなどへ窒素の需要が増大しており、かかる窒素を製造する方法として、分子ふるい炭を使用して圧力スイング吸着法や温度スイング吸着法により空気から窒素を製造する方法が使用されている。また、分子ふるい炭は、メタノール分解ガスからの水素精製など各種ガス分離精製にも応用されている。
【０００３】
圧力スイング吸着法や温度スイング吸着法により混合ガスを分離する際には、一般に、分離吸着材として分子ふるい炭やゼオライトなどを使用し、その平衡吸着量又は吸着速度の差により分離を行っている。しかしながら、平衡吸着量の差によって混合ガスを分離する場合、これまでの吸着材では除去したいガスのみを選択的に吸着することができないため分離係数が小さくなり、装置の大型化は不可避であった。また、吸着速度の差によって混合ガスを分離する場合、ガスの種類によっては除去したいガスのみを吸着できるが、吸着と脱着を交互に行う必要があり、この場合も装置は依然として大型にならざるを得なかった。
【０００４】
一方、より優れた分離性能を与える吸着材として、高分子金属錯体が開発されている。高分子金属錯体は、（１）広い表面積と高い空隙率、（２）高い設計性、（３）外部刺激による動的構造変化、といった特徴を有しており、既存の吸着材にはない吸着特性が期待される。
【０００５】
しかしながら、実用化に際しては、吸着性能、吸蔵性能及び分離性能のさらなる向上のみならず、耐候性（熱・酸素・水蒸気・紫外光に対する安定性）の向上が求められている。
【０００６】
アルミニウムイオンと芳香族トリカルボン酸とからなる多孔性金属錯体が開示されている（特許文献１参照）。しかしながら、特許文献１にはアルミニウムイオン以外の他の金属イオンを用いた金属錯体のガス吸脱着能については何ら記載されていない。また、実施例において、該多孔性金属錯体の窒素、水素及び二酸化炭素のそれぞれの単独ガスの吸着性能・吸蔵性能が示されているが、炭化水素を含む混合ガスの分離性能については何ら言及されておらず、混合ガスの分離材についての示唆もない。
【０００７】
３価の金属イオンとＯＬｉ基を有する芳香族トリカルボン酸とからなる多孔性金属錯体が開示されている（特許文献２参照）。しかしながら、特許文献２には、無置換またはアルキル置換芳香族トリカルボン酸を用いた金属錯体の、混合ガスの分離性能については何ら記載されていない。また、実施例において、該多孔性金属錯体を用いた窒素と二酸化炭素の混合ガスの分離が示唆されているが、炭化水素を含む混合ガスの分離性能については示されておらず、またその分離性能についてもさらなる向上が求められていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２０１０−２０９０４２公報
【特許文献２】特開２０１２−６８５４公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
したがって、本発明の目的は、従来よりも優れた炭化水素を含む混合ガスのガス分離材を提供することにある。また本発明の第二の目的は、耐候性（耐熱性及び耐水性）に優れたガス分離材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは鋭意検討し、ランタノイドに属する金属から選択される少なくとも１種の金属イオンと、トリカルボキシレートイオン（Ｉ）とからなる金属錯体を用いることにより、上記目的を達成することができることを見出し、本発明に至った。
【００１１】
すなわち、本発明によれば、以下のものが提供される。
項１．
ランタノイドに属する金属のイオンから選択される少なくとも１種の金属イオンと、下記一般式（Ｉ）；
【００１２】
【化１】
2014083482.tif 000002
【００１３】
（式中、Ｘは水素原子またはアルカリ金属であり、Ｒ1、Ｒ2及びＲ3はそれぞれ同一または異なって水素原子または置換基を有していてもよい炭素数１〜５のアルキル基である。ｌ、ｍ及びｎはそれぞれ同一または異なって０〜５の整数である。）で表される芳香族トリカルボン酸化合物（Ｉ）とから形成される金属錯体からなる、炭化水素ガスを含む混合ガスのガス分離材。
項２．
該炭化水素ガスがメタン、エタン、エチレン、アセチレン、プロパン、プロペン、メチルアセチレン、プロパジエン、１−ブタン、イソブテン及びブタジエンから選択される少なくとも１種の炭化水素ガスである項１に記載のガス分離材。
項３．
前記混合ガスは、天然ガス、バイオガス及びランドフィルガスから選ばれる少なくとも１種の混合ガスであることを特徴とする項１または２に記載のガス分離材。
項４． 
該芳香族トリカルボン酸化合物（Ｉ）が１，３，５−ベンゼントリカルボン酸、ビフェニル−３，４’，５−トリカルボン酸、１，３，５−トリス（４−カルボキシフェニル）ベンゼン及び１，３，５−トリス（４’−カルボキシ［１，１’−ビフェニル］−４−イル）ベンゼンから選択される少なくとも１種である金属錯体からなる項１〜３のいずれかに記載のガス分離材。
項５．
該金属イオンがランタンイオンである金属錯体からなる項１〜４のいずれかに記載のガス分離材。
項６．
金属錯体と炭化水素ガスを含む混合ガスとを０．０１〜１０ＭＰａの圧力範囲で接触させる工程を含むことを特徴とする項１〜５のいずれかに記載のガス分離材を用いる分離方法。
項７．
該分離方法が圧力スイング吸着法又は温度スイング吸着法である項６に記載の分離方法。
【発明の効果】
【００１４】
本発明により、ランタノイドに属する金属のイオンから選択される少なくとも１種の金属イオンと、芳香族トリカルボン酸化合物（Ｉ）とから形成される金属錯体を用いる炭化水素を含む混合ガスのガス分離材を提供することができる。
【００１５】
本発明のガス分離材は、炭化水素を含む混合ガスの分離において、高い混合ガス分離性能を発現するガス分離材として使用することができる。また、本発明のガス分離材は耐熱性が高く、耐水性に優れるため実ガス中に含まれる水の影響も受けにくく、耐候性に優れたガス分離材として使用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】合成例１で得た金属錯体の結晶構造である。
【図２】合成例２で得た金属錯体の結晶構造である。
【図３】合成例１で得た金属錯体、合成例２で得た金属錯体及び銅イオンと１，３，５−ベンゼントリカルボン酸とから形成される金属錯体（ＢＡＳＦ製Ｂａｓｏｌｉｔｅ  Ｃ３００）の空気雰囲気下における熱重量変化である。
【図４】合成例２で得た金属錯体の水蒸気曝露試験前後の２７３Ｋにおける二酸化炭素の吸着等温線である。
【図５】銅イオンと１，３，５−ベンゼントリカルボン酸とから形成される金属錯体（ＢＡＳＦ製Ｂａｓｏｌｉｔｅ  Ｃ３００）の水蒸気曝露試験前後の２７３Ｋにおける二酸化炭素の吸着等温線である。
【図６】合成例１で得た金属錯体について、容量比でメタン：二酸化炭素＝６０：４０からなるメタンと二酸化炭素の混合ガスを用い、２７３Ｋ、０．８ＭＰａ、空間速度３ｍｉｎ-1における破過曲線を測定した結果である。
【図７】合成例１で得た金属錯体の２７３Ｋにおける二酸化炭素の吸脱着等温線である。
【図８】合成例２で得た金属錯体について、容量比でメタン：二酸化炭素＝６０：４０からなるメタンと二酸化炭素の混合ガスを用い、２７３Ｋ、０．８ＭＰａ、空間速度３ｍｉｎ-1における破過曲線を測定した結果である。
【図９】合成例２で得た金属錯体の２７３Ｋにおける二酸化炭素の吸脱着等温線である。
【図１０】合成例２で得た金属錯体について、容量比でメタン：エタン＝８０：２０からなるメタンと二酸化炭素の混合ガスを用い、２７３Ｋ、０．８ＭＰａ、空間速度３ｍｉｎ-1における破過曲線を測定した結果である。
【図１１】合成例２で得た金属錯体の２７３Ｋにおけるエタンの吸脱着等温線である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明の金属錯体は、ランタノイドに属する金属のイオンから選択される少なくとも１種の金属イオンと、芳香族トリカルボン酸化合物（Ｉ）とから形成される。
【００１８】
本発明に用いられるランタノイドに属する金属のイオンとしては、例えば、ランタンイオン、セリウムイオン、プラセオジウムイオン、ネオジムイオン、プロメチウムイオン、サマリウムイオン、ユウロピウムイオン、ガドリニウムイオン、テルビウムイオン、ジスプロシウムイオン、ホルミウムイオン、エルビウムイオン、ツリウムイオン、イッテルビウムイオン、ルテチウムイオンなどを使用することができ、中でもランタンイオンが好ましい。金属イオンは、単一の金属イオンを使用することが好ましいが、２種以上の金属イオンを混合して用いてもよい。また、本発明の金属錯体は、単一の金属イオンからなる金属錯体を２種以上混合して使用することもできる。
【００１９】
該金属イオンは金属塩の形で用いてもよい。金属塩としては、例えば、ランタン塩、セリウム塩、プラセオジウム塩、ネオジム塩、プロメチウム塩、サマリウム塩、ユウロピウム塩、ガドリニウム塩、テルビウム塩、ジスプロシウム塩、ホルミウム塩、エルビウム塩、ツリウム塩、イッテルビウム塩、ルテチウム塩などを使用することができ、中でもランタン塩が好ましい。金属塩は、単一の金属塩を使用することが好ましいが、２種以上の金属塩を混合して用いてもよい。また、これらの金属塩としては、酢酸塩、ギ酸塩などの有機酸塩、硫酸塩、硝酸塩、炭酸塩、塩酸塩、臭化水素酸塩などの無機酸塩を使用することができる。
【００２０】
本発明に用いられる芳香族トリカルボン酸化合物（Ｉ）は、下記一般式（Ｉ）；
【００２１】
【化２】
2014083482.tif 000003
【００２２】
で表される。式中、Ｘは水素原子またはアルカリ金属であり、Ｒ1、Ｒ2及びＲ3はそれぞれ同一または異なって水素原子、または置換基を有していてもよい炭素数１〜５のアルキル基である。ｌ、ｍ及びｎはそれぞれ同一または異なって０〜５の整数である。
【００２３】
上記アルキル基の例としては、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、ｔｅｒｔ−ブチル基、ペンチル基などの直鎖又は分岐を有するアルキル基が挙げられる。また、該アルキル基が有していてもよい置換基の例としては、アルコキシ基（メトキシ基、エトキシ基、ｎ−プロポキシ基、イソプロポキシ基，ｎ−ブトキシ基、イソブトキシ基、ｔｅｒｔ−ブトキシ基など）、アミノ基、モノアルキルアミノ基（メチルアミノ基など）、ジアルキルアミノ基（ジメチルアミノ基など）、ホルミル基、エポキシ基、アシロキシ基（アセトキシ基、ｎ−プロパノイルオキシ基、ｎ−ブタノイルオキシ基、ピバロイルオキシ基、ベンゾイルオキシ基など）、アルコキシカルボニル基（メトキシカルボニル基、エトキシカルボニル基、ｎ−ブトキシカルボニル基など）、カルボン酸無水物基（−ＣＯ−Ｏ−ＣＯ−Ｒ基）（Ｒは炭素数１〜５のアルキル基である）などが挙げられる。アルキル基の置換基の数は、１〜３個が好ましく、１個がより好ましい。
【００２４】
上記Ｘとして用いられるアルカリ金属としては、例えば、リチウム、ナトリウム、カリウムなどが挙げられる。
【００２５】
芳香族トリカルボン酸化合物（Ｉ）としては、例えば、１，３，５−ベンゼントリカルボン酸、ビフェニル−３，４’，５−トリカルボン酸、１，３，５−トリス（４−カルボキシフェニル）ベンゼン、１，３，５−トリス（４’−カルボキシ［１，１’−ビフェニル］−４−イル）ベンゼンなどを使用することができ、中でも１，３，５−ベンゼントリカルボン酸、１，３，５−トリス（４−カルボキシフェニル）ベンゼンが好ましい。
【００２６】
本発明の金属錯体は、ランタノイドに属する金属のイオンから選択される少なくとも１種の金属イオンの塩から選択される少なくとも１種の金属塩と、芳香族トリカルボン酸化合物（Ｉ）とを、気相、液相または固相のいずれかで反応させることで製造することができる。中でも、常圧下、溶媒中で数時間から数日間反応させ、析出させて製造することが好ましい。例えば、金属塩の水溶液または有機溶媒溶液と、芳香族トリカルボン酸化合物（Ｉ）の水溶液または有機溶媒溶液とを、常圧下で混合して反応させることにより本発明に用いられる金属錯体を得ることができる。
【００２７】
金属錯体を製造するときの金属塩と芳香族トリカルボン酸化合物（Ｉ）の混合比率は、金属塩：芳香族トリカルボン酸化合物（Ｉ）＝３：１〜１：３のモル比の範囲内が好ましく、２：１〜１：２のモル比の範囲内がより好ましい。これ以外の範囲では目的とする金属錯体の収率が低下し、また、未反応の原料が残留して得られた金属錯体の精製が困難になる。
【００２８】
金属錯体を製造するための溶媒における金属塩のモル濃度は、０．００５〜５．０ｍｏｌ／Ｌが好ましく、０．０１〜２．０ｍｏｌ／Ｌがより好ましい。これより低い濃度で反応を行っても目的とする金属錯体は得られるが、収率が低下するため好ましくない。また、これより高い濃度では未反応の金属塩が残留し、得られた金属錯体の精製が困難になる。
【００２９】
金属錯体を製造するための溶媒における芳香族トリカルボン酸化合物（Ｉ）のモル濃度は、０．００１〜５．０ｍｏｌ／Ｌが好ましく、０．００５〜２．０ｍｏｌ／Ｌがより好ましい。これより低い濃度で反応を行っても目的とする金属錯体は得られるが、収率が低下するため好ましくない。また、これより高い濃度では溶解性が低下し、反応が円滑に進行しない。
【００３０】
金属錯体の製造に用いる溶媒としては、有機溶媒、水またはそれらの混合溶媒を使用することができる。具体的には、メタノール、エタノール、プロパノール、ジエチルエーテル、ジメトキシエタン、テトラヒドロフラン、ヘキサン、シクロヘキサン、ヘプタン、ベンゼン、トルエン、塩化メチレン、クロロホルム、アセトン、酢酸エチル、アセトニトリル、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド、水またはこれらの混合溶媒を使用することができる。
【００３１】
金属錯体を製造する際の反応温度としては、２５３〜４２３Ｋが好ましい。
【００３２】
反応が終了したことはガスクロマトグラフィーまたは高速液体クロマトグラフィーにより原料の残存量を定量することにより確認することができるが、これらに限定されるものではない。反応終了後、得られた混合液を吸引濾過に付して沈殿物を集め、有機溶媒による洗浄後、３７３Ｋ程度で数時間真空乾燥することにより、本発明に用いられる金属錯体を得ることができる。
【００３３】
金属錯体を構成する各成分の組成比は、例えば、単結晶Ｘ線構造解析、粉末Ｘ線結晶構造解析または元素分析などにより確認できるが、これらに限定されるものではない。
【００３４】
本発明に用いられる金属錯体は、溶媒が吸着した状態ではガスを吸着しない。そのため、本発明の分離材として用いる際には、予め得られた金属錯体について真空乾燥を行い、細孔内の溶媒を取り除くことが必要である。通常は金属錯体が分解しない程度の温度（例えば２９３Ｋ〜５２３Ｋ以下）で真空乾燥を行えばよいが、その温度はより低温（例えば２９３Ｋ〜３９３Ｋ以下）であることが好ましい。この操作は、超臨界二酸化炭素による洗浄によっても代えることができ、より効果的である。
【００３５】
以上のようにして得られる本発明の金属錯体は、ランタノイド金属イオンと芳香族トリカルボン酸化合物が金属酸化物様の結合様式をとると考えられる。ランタノイド金属イオンの金属酸化物は水に対する溶解性が低いため、本発明の金属錯体は、高い耐水性を発現することができる。
【００３６】
前記の耐水性向上メカニズムは推定ではあるが、例え前記メカニズムに従っていない場合でも、本発明で規定する要件を満足するのであれば、本発明の技術的範囲に包含される。
【００３７】
本発明に用いる金属錯体は、吸着圧力または吸着温度を制御することで各種ガスを選択的に吸着することができるので、炭化水素を含む混合ガスを分離するための分離材として好ましく、特に、メタン、エタン、エチレン、アセチレン、プロパン、プロペン、メチルアセチレン、プロパジエン、１−ブタン、イソブテン及びブタジエンから選択される少なくとも１種の炭化水素を含む混合ガスを、圧力スイング吸着法や温度スイング吸着法により分離・精製するのに適している。好ましくは、混合ガスは天然ガス、バイオガス及びランドフィルガスから選ばれる少なくとも１種である。
【００３８】
分離方法は、混合ガスが金属錯体に吸着できる条件でガスと本発明の金属錯体とを接触させる工程を含む。ガスが金属錯体に吸着できる条件である吸着圧力及び吸着温度は、吸着される物質の種類に応じて適宜設定することができる。例えば、吸着圧力は０．０１〜１０ＭＰａが好ましく、０．１〜３．５ＭＰａがより好ましい。また、吸着温度は１９５Ｋ〜３４３Ｋが好ましく、２７３〜３１３Ｋがより好ましい。
【００３９】
分離方法は、圧力スイング吸着法または温度スイング吸着法とすることができる。分離方法が圧力スイング吸着法である場合は、分離方法はさらに、圧力を、吸着圧力からガスを金属錯体から脱着させることができる圧力まで昇圧させる工程を含む。脱着圧力は、吸着される物質の種類に応じて適宜設定することができる。例えば、脱着圧力は０．００５〜２ＭＰａが好ましく、０．０１〜０．１ＭＰａがより好ましい。分離方法が温度スイング吸着法である場合は、分離方法はさらに、温度を、吸着温度からガスを金属錯体から脱着させることができる温度まで昇温させる工程を含む。脱着温度は、吸着される物質の種類に応じて適宜設定することができる。例えば、脱着温度は２７３〜４７３Ｋが好ましく、２９８〜３７３Ｋがより好ましい。
【００４０】
分離方法は、圧力スイング吸着法または温度スイング吸着法である場合、ガスと金属錯体とを接触させる工程と、ガスを金属錯体から脱着させることができる圧力または温度まで変化させる工程を、適宜繰り返すことができる。
【００４１】
本発明の分離材は、本発明の効果を損なわない範囲であれば、必要に応じて、酢酸セルロース、ポリアミド、ポリエステル、ポリカーボネート、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリオレフィン、ポリテトラフルオロエチレン誘導体または紙などの天然もしくは合成繊維、或いはガラスもしくはアルミナなどの無機繊維と組み合わせて複合化してもよい。
【００４２】
本発明における分離材の使用形態は特に限定されない。例えば、金属錯体を粉末のまま用いてもよいし、ペレット、フィルム、シート、プレート、パイプ、チューブ、棒状体、粒状体、各種異形成形体、繊維、中空糸、織布、編布、不織布などに成形して用いてもよい。
【００４３】
本発明に用いる金属錯体を含むペレットの作製方法としては、特に限定はなく、従来から知られているペレット化方法のいずれもが採用できるが、よりペレットの高密度化が行える打錠成型法が好ましい。
【００４４】
本発明に用いる金属錯体を含むシートの作製方法としては、特に限定はなく、従来から知られているシート化方法のいずれもが採用できるが、よりシートの高密度化が行える湿式抄紙法が好ましい。湿式抄紙法は、水に原材料を分散させて、網で濾過し、乾燥する製造方法である。
【００４５】
異形成形体の例として、ハニカム形状を挙げることができる。本発明に用いる金属錯体を含むシートをハニカム形状とする方法としては、従来から知られている加工方法のいずれもが採用できる。なお、本発明においてハニカム形状とは、断面が六画形状のものの他、四角、正弦波形、ロール形のものなど中空多角柱、円柱などの中空柱体が連続したものをいう。例えば、本発明の組成物を含むシートを正弦波形のハニカム形状とするには、まず本発明の組成物を含むシートを賦形ロールに通して波形に賦形し、波形の当該シートの片面または両面に平らなシートを接合する。これを積層化して正弦波形のハニカム形状のフィルターとする。ここで、波形の頂点に接着剤を付けて固定するのが普通であるが、波形の本発明の組成物を含むシートを積層するとその間にある平らなシートは必然的に固定されるので、必ずしも接着剤を付ける必要はない。なお、接着剤を付ける場合はシートの吸着能を損なわないものを使用する必要がある。接着剤としては、例えば、コーンスターチ、酢酸ビニル系樹脂、アクリル系樹脂などを使用することができる。ガス吸着性能を高めるためには、波形の本発明の組成物を含むシートの接着ピッチを小さくし、山高さを低くするとよい。ピッチは０．５〜８ｍｍが好ましく、山高さは０．４〜５ｍｍが好ましい。
【実施例】
【００４６】
以下、本発明を実施例によって具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。以下の実施例および比較例における分析および評価は次のようにして行った。
【００４７】
（１）単結晶Ｘ線結晶構造解析
得られた単結晶をゴニオヘッドにマウントし、単結晶Ｘ線回折装置を用いて測定した。分析条件の詳細を以下に示す。
＜分析条件＞
装置：株式会社リガク製Ｒ−ＡＸＩＳ  ＲＡＰＩＤ  ＩＩ
Ｘ線源：ＭｏＫα（λ＝０．７１０７３Å）  ４０ｋＶ  ３０ｍＡ
集光ミラー：ＶａｒｉＭａｘ
検出器：イメージングプレート
コリメータ：Φ０．８ｍｍ
解析ソフト：ＣｒｙｓｔａｌＳｔｒｕｃｔｕｒｅ  ３．８
【００４８】
（２）熱重量変化の測定
示差熱−熱重量同時測定装置を用いて、２９８〜６５０Ｋの温度範囲について測定した（ＪＩＳ  Ｋ７１２０に準拠）。分析条件の詳細を以下に示す。
＜分析条件＞
装置：株式会社リガク製Ｔｈｅｒｍｏ ｐｌｕｓ  ＴＧ８１２０
試料容器：株式会社リガク製ＴＧ−ＤＴＡ  Ｔｈｅｒｍｏ ｐｌｕｓ用アルミパン
測定雰囲気：空気
窒素ガス流量：１００ｍＬ／分
昇温速度：５Ｋ／分
【００４９】
（３）吸脱着等温線の測定
高圧ガス吸着量測定装置を用いて容量法（ＪＩＳ  Ｚ８８３１−２に準拠）により測定を行った。このとき、測定に先立って試料を３７３Ｋ、５０Ｐａで１０時間乾燥し、吸着水などを除去した。分析条件の詳細を以下に示す。
＜分析条件＞
装置：日本ベル株式会社製ＢＥＬＳＯＲＰ−ＨＰ
平衡待ち時間：５００秒
【００５０】
（４）破過曲線の測定
ガス流量計とバルブ類を備えたステンレスチューブでボンベと接続した内容積１０ｍＬの耐圧ガラス容器を用意した。測定は、耐圧ガラス容器に試料を入れ、３７３Ｋ、７Ｐａで３時間乾燥し、吸着水などを除去した後に、混合ガスを流通させることで行った。このとき、出口ガスを２分おきにサンプリングし、ガスクロマトグラフィーで分析することで出口ガスの組成を算出した（入口ガスの組成はあらかじめガスクロマトグラフィーを用いて測定）。分析条件の詳細を以下に示す。
＜分析条件＞
装置：株式会社島津製作所製ＧＣ−１４Ｂ
カラム：ジーエルサイエンス株式会社製Ｕｎｉｂｅａｄｓ  Ｃ  ６０／８０
カラム温度：４７３Ｋ
キャリアガス：ヘリウム
注入量：１．０ｍＬ
検出器：ＴＣＤ
【００５１】
＜合成例１＞
窒素雰囲気下、硝酸ランタン六水和物１２．０ｇ（２７．７ｍｍｏｌ）、１，３，５−ベンゼントリカルボン酸３．６０ｇ（１７．１ｍｍｏｌ）及び硝酸３．０ｍＬを容量比でＮ，Ｎ−ジメチルホルムアミド：メタノール：水＝６：６：１からなるＮ，Ｎ−ジメチルホルムアミドとメタノールと水の混合溶媒６００ｍＬに溶解させ、３５３Ｋで２日間攪拌した。析出した結晶について、単結晶Ｘ線構造解析を行った結果を以下に示す。また、結晶構造を図１に示す。本金属錯体の組成は、ランタンイオン：１，３，５−ベンゼントリカルボン酸イオン＝１：１であった。
Ｔｅｔｒａｇｏｎａｌ（Ｐ４３）
ａ＝１０．４３８０（１５）Å
ｂ＝１０．４３８０（１５）Å
ｃ＝１３．８５３（３）Å
α＝９０．００°
β＝９０．００°
γ＝９０．００°
Ｖ＝１５０９．３（４）Å３
Ｚ＝４
Ｒ＝０．０２８０
ｗＲ＝０．０８２９
【００５２】
析出した金属錯体を吸引濾過により回収した後、メタノールで３回洗浄した。続いて、３７３Ｋ、５０Ｐａで８時間乾燥し、目的の金属錯体６．４０ｇ（収率８８％）を得た。
【００５３】
＜合成例２＞
窒素雰囲気下、硝酸ランタン六水和物１３．５ｇ（３１．２ｍｍｏｌ）及び１，３，５−トリス（４−カルボキシフェニル）ベンゼン４．５ｇ（１０．３ｍｍｏｌ）を容量比でＮ，Ｎ−ジメチルホルムアミド：メタノール：水＝６：６：１からなるＮ，Ｎ−ジメチルホルムアミドとメタノールと水の混合溶媒１，０５０ｍＬに溶解させ、３５３Ｋで２日間攪拌した。析出した結晶について、単結晶Ｘ線構造解析を行った結果を以下に示す。また、結晶構造を図２に示す。本金属錯体の組成は、ランタンイオン：１，３，５−トリス（４−カルボキシフェニル）ベンゼンイオン＝１：１であった。
Ｔｒｉｇｏｎａｌ（Ｒ３２）
ａ＝２８．７６４（４）Å
ｂ＝２８．７６４（４）Å
ｃ＝１２．５６３（３）Å
α＝９０．０００°
β＝１２０．０００°
γ＝９０．０００°
Ｖ＝９００１．７（３０）Å３
Ｚ＝９
Ｒ＝０．０４３
ｗＲ＝０．０１５２
【００５４】
析出した金属錯体を吸引濾過により回収した後、メタノールで３回洗浄した。続いて、３７３Ｋ、５０Ｐａで８時間乾燥し、目的の金属錯体５．８２ｇ（収率６３％）を得た。
【００５５】
＜実施例１＞
合成例１で得た金属錯体について、空気雰囲気下における熱重量変化を測定した。結果を図３に示す。
【００５６】
＜実施例２＞
合成例２で得た金属錯体について、空気雰囲気下における熱重量変化を測定した。結果を図３に示す。
【００５７】
＜比較例１＞
銅イオンと１，３，５−ベンゼントリカルボキシレートイオンとからなる金属錯体（ＢＡＳＦ製Ｂａｓｏｌｉｔｅ  Ｃ３００）について、空気雰囲気下における熱重量変化を測定した。結果を図３に示す。
【００５８】
図３より、本発明の構成要件を満たす合成例１で得た金属錯体の分解開始温度は７０５Ｋ、合成例２で得た金属錯体の分解開始温度は７１５Ｋであり、本発明の構成要件を満たさない銅イオンと１，３，５−ベンゼントリカルボキシレートイオンとからなる金属錯体の分解開始温度は５６０Ｋであることから、本発明の金属錯体が熱に対する安定性に優れていることは明らかである（４００Ｋまでの重量減少は吸着水の脱離由来）。このような差が生じた理由は必ずしも定かではないが、本発明の構成金属イオンを用いることで、金属イオンと酸素との反応性が低下し、優れた耐熱性が発現したと考えられる。
【００５９】
＜実施例３＞
合成例２で得られた金属錯体について、２７３Ｋにおける二酸化炭素の吸着量を容量法により測定し、吸着等温線を作成した。結果を図４に示す。
【００６０】
合成例２で得られた金属錯体について、エスペック株式会社製低温恒温恒湿機ＰＬ−２ＫＰを用い、３５３Ｋ、相対湿度８０％の雰囲気下に置き、水蒸気曝露試験を行った。２４時間後にサンプリングを行い、２７３Ｋにおける二酸化炭素の吸着量を容量法により測定し、吸着等温線を作成した。その結果を図４に示す。
【００６１】
図４から０．９３ＭＰａにおける二酸化炭素の平衡吸着量を算出し、水蒸気曝露試験前後で比較した結果、その保持率は９７％であった。
【００６２】
＜比較例２＞  
銅イオンと１，３，５−ベンゼントリカルボキシレートイオンとからなる金属錯体（ＢＡＳＦ製Ｂａｓｏｌｉｔｅ  Ｃ３００）について、２７３Ｋにおける二酸化炭素の吸着量を容量法により測定し、吸着等温線を作成した。結果を図５に示す。
【００６３】
銅イオンと１，３，５−ベンゼントリカルボキシレートイオンとからなる金属錯体（ＢＡＳＦ製Ｂａｓｏｌｉｔｅ  Ｃ３００）について、エスペック株式会社製低温恒温恒湿機ＰＬ−２ＫＰを用い、３５３Ｋ、相対湿度８０％の雰囲気下に置き、水蒸気曝露試験を行った。２４時間後にサンプリングを行い、２７３Ｋにおける二酸化炭素の吸着量を容量法により測定し、吸着等温線を作成した。結果を図５に示す。
【００６４】
図５から０．９３ＭＰａにおける二酸化炭素の平衡吸着量を算出し、水蒸気曝露試験前後で比較した結果、その保持率は４．５％であった。
【００６５】
実施例３と、比較例２との比較より、本発明の構成要件を満たす合成例２で得た金属錯体は、本発明の構成要件を満たさない銅イオンと１，３，５−ベンゼントリカルボキシレートイオンとからなる金属錯体に比べ、高温・高湿度下でも二酸化炭素の平衡吸着量保持率が高いことから、本発明の金属錯体が耐水性に優れていることは明らかである。このような差が生じた理由は必ずしも定かではないが、本発明の構成金属イオンを用いることで、金属イオンとカルボキシレートイオンとの結合が強固となり、優れた耐水性が発現したと考えられる。
【００６６】
＜実施例４＞
合成例１で得た金属錯体について、容量比でメタン：二酸化炭素＝６０：４０からなるメタンと二酸化炭素の混合ガスを用い、２７３Ｋ、０．８ＭＰａ、空間速度３ｍｉｎ-1における破過曲線の測定を行い、ガス分離性能を評価した。結果を図６に示す。
【００６７】
合成例１で得られた金属錯体について、２７３Ｋにおける二酸化炭素の吸脱着量を容量法により測定し、吸脱着等温線を作成した。結果を図７に示す。
【００６８】
図６より、本発明の構成要件を満たす合成例１で得た金属錯体は二酸化炭素を優先的に吸着し、メタンを９９．５％以上にまで濃縮することができることがわかる。二酸化炭素の破過時間（二酸化炭素が出口ガスに検出されるまでの時間）が長く、その間メタンのみを取り出せるので、本発明の金属錯体がメタンと二酸化炭素の分離材として優れていることは明らかである。また、図７より、本発明の金属錯体は、圧力の減少と共に吸着した二酸化炭素を放出するので、圧力スイング吸着法に用いる分離材として使用できることは明らかである。
【００６９】
＜実施例５＞
合成例２で得た金属錯体について、容量比でメタン：二酸化炭素＝６０：４０からなるメタンと二酸化炭素の混合ガスを用い、２７３Ｋ、０．８ＭＰａ、空間速度３ｍｉｎ-1における破過曲線の測定を行い、ガス分離性能を評価した。結果を図８に示す。
【００７０】
合成例２で得られた金属錯体について、２７３Ｋにおける二酸化炭素の吸脱着量を容量法により測定し、吸脱着等温線を作成した。結果を図９に示す。
【００７１】
図８より、本発明の構成要件を満たす合成例２で得た金属錯体は二酸化炭素を優先的に吸着し、メタンを９９．５％以上にまで濃縮することができることがわかる。二酸化炭素の破過時間（二酸化炭素が出口ガスに検出されるまでの時間）が長く、その間メタンのみを取り出せるので、本発明の金属錯体がメタンと二酸化炭素の分離材として優れていることは明らかである。また、図９より、本発明の金属錯体は、圧力の減少と共に吸着した二酸化炭素を放出するので、圧力スイング吸着法に用いる分離材として使用できることは明らかである。
【００７２】
＜実施例６＞
合成例２で得た金属錯体について、容量比でメタン：エタン＝８０：２０からなるメタンと二酸化炭素の混合ガスを用い、２７３Ｋ、０．８ＭＰａ、空間速度３ｍｉｎ-1における破過曲線の測定を行い、ガス分離性能を評価した。結果を図１０に示す。
【００７３】
合成例２で得た金属錯体について、エタンの２７３Ｋにおける吸脱着等温線を容量法により測定した。結果を図１１に示す。
【００７４】
図１０より、本発明の構成要件を満たす合成例２で得た金属錯体はエタンを優先的に吸着し、メタンを９９．５％以上にまで濃縮することができることがわかる。エタンの破過時間（エタンが出口ガスに検出されるまでの時間）が長く、その間メタンのみを取り出せるので、本発明の金属錯体がメタンとエタンの分離材として優れていることは明らかである。また、図１１より、本発明の金属錯体は、圧力の減少と共に吸着したエタンを放出するので、圧力スイング吸着法に用いる分離材として使用できることは明らかである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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