(57)【要約】【課題】  対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、好ましいフィーリングを得られ打球の方向性の向上できるゴルフクラブ用シャフトを得ることを目的とする。【解決手段】  繊維強化樹脂を積層してなるゴルフクラブ用シャフトであって、その重量が１１６８ｍｍ換算で６０ｇ以上であり、ゴルフクラブ用シャフトの長手方向に対して配向角度９０°±１０°に繊維が配向された繊維強化樹脂からなるフープ層を一層以上備え、当該フープ層の一層以上の部分の一端がグリップ端から０〜３０ｍｍに位置し、当該フープ層の一層以上の部分の他端がグリップ端から１００〜３００ｍｍに位置するように配置されており、当該フープ層を形成する繊維の引張弾性率が６５０〜９５０ＧＰａであることを特徴とするゴルフクラブ用シャフト。【選択図】図４
2014061277.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
繊維強化樹脂を積層してなるゴルフクラブ用シャフトであって、その重量が１１６８ｍｍ換算で６０ｇ以上であり、ゴルフクラブ用シャフトの長手方向に対して配向角度９０°±１０°に繊維が配向された繊維強化樹脂からなるフープ層を一層以上備え、当該フープ層の一層以上の部分の一端がグリップ端から０〜３０ｍｍに位置し、当該フープ層の一層以上の部分の他端がグリップ端から１００〜３００ｍｍに位置するように配置されており、当該フープ層を形成する繊維の引張弾性率が６５０〜９５０ＧＰａであることを特徴とするゴルフクラブ用シャフト。
【請求項２】
配向角度０°で概台形状の先端補強層を備え、当該先端補強層の一端が細径端に位置し、他端が細径端から４５０〜５５０ｍｍの位置に存在し、細径端と細径端から３００〜４００ｍｍの位置の間には先端補強層が１層以上存在する請求１に記載のゴルフクラブ用シャフト。
【請求項３】
フープ層の一層以上の部分の他端がグリップ端から１３０〜１７０ｍｍに位置するように配置されている請求項１または２に記載のゴルフクラブ用シャフト。
【請求項４】
繊維が炭素繊維である請求項１〜３のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
【請求項５】
フープ層の厚さが０．０３〜０．１０ｍｍである請求項１〜４のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴルフクラブ用シャフトに関する。
【背景技術】
【０００２】
スイング中のシャフトの挙動は飛距離に影響を与えるだけでなくゴルファーが感じるフィーリングにも大きな影響を与える。このため従来からゴルファーが好ましいフィーリングを得るために曲げ剛性分布やねじり剛性分布に関する研究が行われてきた。
【０００３】
しかしながら、対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、曲げ剛性分布やねじれ剛性分布の変化の度合いによってシャフトの挙動が安定しないことが多々あり、スイングリズムを崩す一因となり好ましいフィーリングが得られず、打球の方向安定性の低下につながりやすい等の問題がある。
【０００４】
対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、好ましいフィーリングを得るために把持する部分の曲げ剛性を高めることが試みられるが、連続したしなりの中で急激な曲げ剛性変化部分が生じ、スイングリズムを崩す一因となり改善の余地がある。
【０００５】
特許文献１では扁平方向の剛性であるつぶれ剛性の値を高くすることで軽量ゴルフクラブシャフトの飛距離とフィーリングを改良できるとしている。また、特許文献２では軽量化を図ると共につぶし強度の改良できるとしている。しかしながら、特許文献１、２のような軽量シャフトでは対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、十分な曲げ剛性やねじり剛性が発現しない。また、シャフトが軽すぎてスイングリズムを損なう。
【０００６】
特許文献３ではグリップ端から離れた位置に部分補強フープ層を備えて軽量ゴルフシャフトの打球の飛び性能の向上を図るとしている。しかしながら、特許文献３のような軽量シャフトでは対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、十分な曲げ剛性やねじり剛性が発現しない。また、部分補強フープ層によって特異な曲げ剛性分布となり好ましいフィーリングが得られない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００２−２８２３９９
【特許文献２】特開２００４−５７６７３
【特許文献３】特開２００９−２２６２２
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は上記問題に鑑みてなされたもので、対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、好ましいフィーリングを得られ打球の方向性の向上を図ることができるゴルフクラブ用シャフトを提供することを課題としている。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記の課題を達成するために、本発明は以下の構成を採用した。
【００１０】
（１）    繊維強化樹脂を積層してなるゴルフクラブ用シャフトであって、その重量が１１６８ｍｍ換算で６０ｇ以上であり、
ゴルフクラブ用シャフトの長手方向に対して配向角度９０°±１０°に繊維が配向された繊維強化樹脂からなるフープ層を一層以上備え、
当該フープ層の一層以上の部分の一端がグリップ端から０〜３０ｍｍに位置し、当該フープ層の一層以上の部分の他端がグリップ端から１００〜３００ｍｍに位置するように配置されており、当該フープ層を形成する繊維の引張弾性率が６５０〜９５０ＧＰａであることを特徴とするゴルフクラブ用シャフト。
【００１１】
（２）  配向角度０°で概台形状の先端補強層を備え、当該先端補強層の一端が細径端に位置し、他端が細径端から４５０〜５５０ｍｍの位置に存在し、細径端と細径端から３００〜４００ｍｍの位置の間には先端補強層が１層以上存在する上記（１）に記載のゴルフクラブ用シャフト。
【００１２】
（３）  フープ層の一層以上の部分の他端がグリップ端から１３０〜１７０ｍｍに位置するように配置されている上記（１）または（２）に記載のゴルフクラブ用シャフト。
【００１３】
（４）  繊維が炭素繊維である上記（１）〜（３）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
【００１４】
（５）  フープ層の厚さが０．０３〜０．１０ｍｍである上記（１）〜（４）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
【発明の効果】
【００１５】
本発明のゴルフクラブ用シャフトによると、対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、好ましいフィーリングを得られ打球の方向性の向上したゴルフクラブ用シャフトを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】固有振動数の測定方法を示す図である。
【図２】ねじり剛性（ねじり角度）の測定方法を示す図である。
【図３】実施例で用いたマンドレルの概略説明図である。
【図４】本発明のゴルフクラブ用シャフトの一実施形態例を示すプリプレグの裁断形状と、巻き付け順序とを示す説明図である。
【図５】本発明のゴルフクラブ用シャフトの他の一実施形態例を示すプリプレグの裁断形状と、巻き付け順序とを示す説明図である。
【図６】比較例１の形態例を示すプリプレグの裁断形状と巻き付け順序を示す説明図である。
【図７】比較例２の形態例を示すプリプレグの裁断形状と巻き付け順序を示す説明図である。
【図８】実験結果から明らかとなった弾道の最終到達点における縦方向飛距離と横方向飛距離を示す図である。
【図９】実験結果から明らかとなった弾道の最終到達点における縦方向飛距離と横方向飛距離を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明のゴルフクラブ用シャフトは、繊維強化樹脂を積層してなるシャフトであって、その重量が１１６８ｍｍ換算で６０ｇ以上であることを必須とする。即ち、本発明では、１１６８ｍｍ換算で６０ｇ以上のゴルフクラブ用シャフトを対象としている。対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、ゴルフクラブ用シャフトの重量は長年親しんだ振り易さの観点で重要であり、多くの一般上級者は重めのゴルフクラブ用シャフトを好む傾向にある。ゴルフクラブ用シャフトが軽すぎると振り易さの観点でスイングリズムが乱れやすく打球の方向性が悪くなる。また、十分な曲げ剛性とねじり剛性が得られず好ましいフィーリングが得られない。一方、ゴルフクラブ用シャフトが重すぎるとスイングに過大な力を必要とするため力み易くなり、スイングプレーンが不安定となり打球の方向安定性が得られず、快適なフィーリングが得られない。従って、通常は１１６８ｍｍ換算で９０ｇ以下である。好ましくは、１１６８ｍｍ換算で６０〜８５ｇである。
【００１８】
なお、本発明における「その重量が１１６８ｍｍ換算で６０ｇ以上」とは、「シャフトの重量をＭ（ｇ）、シャフトの長さをＬ（ｍｍ）とした時に、Ｍ／Ｌの値が０．０５１以上」であることを指す。
【００１９】
本発明のゴルフクラブ用シャフトを構成する繊維強化樹脂は、シート形状を形成する繊維にマトリックス樹脂を予め含浸させたもので、一般に繊維プリプレグと呼ばれているものを使用すればよい。
【００２０】
本発明の繊維強化樹脂を構成するマトリックス樹脂には、熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂を使用することができるが、好ましくは熱硬化性樹脂が用いられる。熱可塑性樹脂としては、ポリアミド系樹脂、ポリアクリレート系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、およびこれらの混合樹脂を用いることができる。一方、熱硬化性樹脂としては、エポキシ系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、フェノール系樹脂、ユリア系樹脂、メラミン系樹脂、ジアリルフタレート系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリイミド系樹脂、およびこれらの混合樹脂を使用することができる。中でも、エポキシ系樹脂は硬化収縮率が少なく、高い剛性と靱性値を有するので、最も好ましく使用される。
【００２１】
本発明の繊維強化樹脂を構成する繊維は、金属繊維、ボロン繊維、炭素繊維、ガラス繊維、セラミクス繊維などの無機系繊維、アラミド繊維、その他の高強力合成繊維などを使用することができる。無機繊維は軽量、かつ高強力であることから好ましく使用される。中でも炭素繊維が比強度、比剛性に優れるので最適である。
【００２２】
これらの繊維は、単独または混合して使用できる。また、長繊維、短繊維及びこれらの混合繊維など、どのような長さの繊維を用いてもよい。
【００２３】
本発明のゴルフクラブ用シャフトは、繊維強化樹脂を積層してなるゴルフシャフトであり、その層構成を以下説明する。
【００２４】
本発明のゴルフクラブ用シャフトは、ゴルフクラブ用シャフトの長手方向に対して配向角度９０°±１０°に繊維が配向された繊維強化樹脂からなるフープ層を一層以上備え、当該フープ層の一層以上の部分の一端（フープ層の一層以上の部分のグリップ端側の端）がグリップ端から０〜３０ｍｍに位置し、当該フープ層の一層以上の部分の他端（フープ層の一層以上の部分のヘッド側の端）がグリップ端から１００〜３００ｍｍに位置するように配置されていることを必須とする。このフープ層により、対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、好ましいフィーリングを得られ打球の方向性の向上という効果を生み出している。
【００２５】
当該フープ層の一層以上の部分の一端（フープ層の一層以上の部分のグリップ端側の端）がグリップ端から離れすぎると把持する部分において外径段差が生じ握った時点で違和感を感じるため好ましくない。また、当該フープ層の一層以上の部分の他端（フープ層の一層以上の部分のヘッド側の端）がグリップ端から近すぎるとゴルファーが把持する範囲を十分に満たすことができず、グリップ端から遠すぎるとゴルファーが把持している範囲からヘッド側に掛けて硬く感じられ特異な曲げ剛性となり良好なフィーリングが得られない。
【００２６】
上記フープ層の一層以上の部分の一端（フープ層の一層以上の部分のグリップ端側の端）の位置は、好ましくはグリップ端から０〜１０ｍｍの位置であり、より好ましくはグリップ端から０ｍｍの位置である。また、上記フープ層の一層以上の部分の他端（フープ層の一層以上の部分のヘッド側の端）の位置は、好ましくはグリップ端から１００〜２００ｍｍの位置であり、特に好ましくはグリップ端から１２０〜１７０ｍｍの位置である。
【００２７】
本発明においては、上記フープ層の一層以上の部分の一端（フープ層の一層以上の部分のグリップ端側の端）がグリップ端から０〜３０ｍｍに位置し、上記フープ層の一層以上の部分の他端（フープ層の一層以上の部分のヘッド側の端）がグリップ端から１００〜３００ｍｍに位置していればよく、それ以外の部分において、上記フープ層が完全に一層存在していない状態（シャフトの同一断面上において、シャフトの周方向に対して上記フープ層が一部存在していない状態）であってもよい。例えば、グリップ端０ｍｍ〜１００ｍｍの範囲ではフープ層が完全に一層存在し、グリップ端１００ｍｍ〜２００ｍｍの範囲でフープ層が漸減している形態でも良い。
【００２８】
本発明のゴルフクラブ用シャフトは、上記の位置において、フープ層１層以上有して（積層されて）いればよく、通常は１〜４層、好ましくは１〜２層有している。層の数が多すぎると成形性が悪くなり易い。また、外径や重量などの制約の下で本来得たい曲げ剛性やねじり剛性の発現を制限することになってしまう。２層以上を積層する場合は、例えば１層分のフープ層（繊維強化樹脂層）を予め個別に準備しておいてそれぞれを積層すればよい。複数のフープ層を積層する際は、複数のフープ層を連続して積層してもよいし、フープ層の間に他の繊維強化樹脂層を積層していても良い。上記の位置に一層以上上記フープ層が存在すれば、上記のフープ層が１層以上存在する位置において、フープ層が漸減もしくは漸増している形態であってもよい。
【００２９】
上記フープ層は、最外層よりも１層以上内側に積層していることが好ましい。フープ層を最外層に配置するとシャフトの表面研磨時に削られてフープ層が薄い材料であることもあってフープ層自体が削り取られてしまう。よって、最外層以外において適宜積層する。
【００３０】
フープ層を形成する繊維の引張弾性率は６５０〜９５０ＧＰａであり、好ましくは７００〜９００ＧＰａ、より好ましくは７５０〜８５０ＧＰａである。繊維の引っ張り弾性率が低すぎると把持した部分にて変形感を感じ安定的なスイングリズムが得られない。高すぎるとフープ層の切れ目（ヘッド側の終点）で剛性差が大きくなりシャフト長手方向の曲げ剛性が急激に変化して安定的なスイングリズムが得られない。
【００３１】
本発明で用いるフープ層の厚さは０．０３〜０．１０ｍｍが好ましく、より好ましくは０．０５〜０．０８ｍｍである。フープ層の厚みが薄すぎる把持した部分にて変形感を感じ易く安定的なスイングリズムが得られない。厚すぎると成形性が悪く、フープ層の切れ目（ヘッド側の終点）で剛性差が大きくなりシャフト長手方向の曲げ剛性が急激に変化して安定的なスイングリズムが得られない。
【００３２】
本発明のゴルフクラブシャフトの好ましい実施対応としては、更に配向角度０°で概台形状の先端補強層を備える。当該先端補強層の一端が細径端に位置し、他端が細径端から４５０〜５５０ｍｍの位置に存在する。他端の位置が細径端に近すぎるとスイングインパクト直前で比較的ヘッドに近い部分がしなることとなり打球方向がばらつくためであり、細径端から遠すぎると比較的ヘッドから遠い部分がしなることとなりインパクト直前でヘッドの追従が遅れてヘッドフェースが開き気味になり打球方向がばらつくためである。他端の位置は、好ましくはが細径端から４８０〜５２０ｍｍの位置である。
【００３３】
また、細径端と細径端から３００〜４００ｍｍの位置の間には先端補強層が１層以上存在する。この位置に先端補強層が１層以上存在しないとスイングインパクト直前のヘッド姿勢を制御できないためである。細径端と細径端から３３０〜５７０ｍｍの位置の間に先端補強層が１層以上存在することがより好ましい。
【００３４】
なお、細径端から３００〜４００ｍｍの位置から先端補強層の他端（細径端から４５０〜５５０ｍｍの位置に存在する他端）にかけて、層数は漸減している。
【００３５】
本発明における先端補強層の形状である「概台形状」とは、ゴルフシャフトとして成形した際に上記の条件を満たすような形状の台形である。具体的１例を示すと、図５におけるパターン７で示すような形状である。
【００３６】
本発明においては、この配向角度０°で概台形状の先端補強層が備わっていることにより、打球方向性の向上を達成している。
【００３７】
本発明のゴルフクラブ用シャフトの好ましい実施形態としては、繊維強化樹脂を積層してなるゴルフクラブ用シャフトであって、シャフトの長手方向に対して＋４５°と−４５°に配向されたバイアス層と長手方向に対して配向角度９０°±１０°に配向されたフープ層と、長手方向に対して配向角度０°に配向されたストレート層を有し、その重量が１１６８ｍｍ換算で６０ｇ以上であり、上記フープ層は一層以上であり、当該フープ層の一層以上の部分の一端がグリップ端から０〜３０ｍｍに位置し、当該フープ層の一層以上の部分の他端がグリップ端から１００〜３００ｍｍに位置するように配置されており、当該フープ層を形成する繊維の引張弾性率が６５０〜９５０ＧＰａであるゴルフクラブ用シャフトが挙げられる。更に、配向角度０°で概台形状の先端補強層を備え、当該先端補強層の一端が細径端に位置し、他端が細径端から４５０〜５５０ｍｍの位置に存在し、細径端と細径端から３００〜４００ｍｍの位置の間には先端補強層が１層以上存在するゴルフクラブ用シャフトが挙げられる。
【００３８】
フープ層と配向角度０°で概台形状の先端補強層以外に存在する層としては、シャフトの長手方向に対して＋４５°と−４５°に配向されたバイアス層と、長手方向に対して配向角度０°に配向されたストレート層がある。
【００３９】
バイアス層、ストレート層は繊維強化樹脂からなり、繊維強化樹脂を構成するマトリックス樹脂及び繊維は、本発明の繊維強化樹脂の説明部分で述したとおりである。
【００４０】
また、バイアス層及びストレート層の繊維の配向度は、±５°程度まで許容できる。
【００４１】
バイアス層には、主にねじり剛性やねじり強度を高める効果がある。バイアス層を形成する繊維の引張弾性率は２４０〜５５０ＧＰａが好ましい。繊維の引っ張り弾性率が低すぎるとねじり剛性が下がり、ボールインパクト時にヘッドフェース面の返りが遅れ方向性が悪くなる。一方、繊維の引っ張り弾性率が高すぎるとねじり強度が低下する。
【００４２】
バイアス層の厚さは０．０５ｍｍ以上０．１２５ｍｍが好ましい。重量が１１６８ｍｍ換算で６０ｇ以上の比較的高重量な場合、バイアス層の厚みが薄すぎると積層数が多くなり、皺等が発生し易く成形性が悪くなる。一方、厚すぎると端数で構成する場合に周方向で外径や曲げ剛性が不均一になり易い。
【００４３】
ストレート層には、主に曲げ剛性や曲げ強度を高める効果がある。ストレート層を形成する繊維の引張弾性率は５０〜４００ＧＰａが好ましい。繊維の引張弾性率が低すぎると、曲げ剛性が低下して柔らかすぎるためスイングリズムを乱す。一方、繊維の引張弾性率が高すぎると、曲げ剛性は高くなるが曲げ強度の低下を引き起こす。
【００４４】
ストレート層の厚さは０．０５ｍｍ以上０．１５０ｍｍ以下が好ましい。ストレート層の厚みが薄すぎると積層数が多くなり非効率であったり、取扱い性が難しくなり皺等が発生し易く成形性が悪くなる。一方、厚すぎると周方向で外径や曲げ剛性が不均一になり品質が劣る。
【００４５】
更に、上記バイアス層や上記ストレート層に加え、部分的なバイアス層や部分的なストレート補強層を存在させても良い。部分的に補強層を設けることでねじり剛性や曲げ剛性を部分的に制御できる。繊維の引張弾性率や厚さは上述の範囲が好ましい。
【００４６】
本発明のゴルフクラブ用シャフトは、固有振動数が２５０ｃｐｍ以上であることが好ましく、通常は３１０ｃｐｍ以下である。より好ましくは２６０〜３１０ｃｐｍである。固有振動数が小さすぎるとスイングスピードが速いゴルファーにとってしなりが大きすぎて良好なスイングリズムを得られず打球の方向安定性が悪くなる。固有振動数が大きすぎるとしなりが小さいためスイングスピードが低下する。
【００４７】
固有振動数は図１で示す方法で測定する。例えば、特開平１０−２２５５４１号公報に記載されている方法により測定することができる。具体的には、藤倉ゴム株式会社製ゴルフクラブタイミングハーモナイザーを用い、シャフトＤの先端（細径端部）にヘッドを模擬した質量１９６ｇのおもりＣを取り付ける。シャフトの全長をＬｍｍとすると、シャフト先端からヘッド側の固定端までの距離Ａを９８８ｍｍとして、太径端部からヘッド側の固定端までの距離Ｂを全長Ｌ−９８８（ｍｍ）とし、先端（細径端部）にヘッドを模擬した質量１９６ｇのおもりＣを取り付けて上下に振った時の固有振動数を求める。
【００４８】
固有振動数は主にストレート層の繊維量や、繊維の引張弾性率によって適宜調整する。固有振動数を高く（硬く）する場合はストレート層の繊維量を多くする方法や、加えて繊維の引張弾性率が高いプリプレグを用いることが知られている。
【００４９】
本発明のゴルフクラブ用シャフトは、ゴルフクラブ用シャフトの先端に１３．９ｋｇｃｍのトルクを加えたときのねじり角度が４．０°以下であることが好ましく、より好ましくは２．０〜３．５°である。当該ねじり角度が大きすぎるとスイングスピードが速いゴルファーにとってヘッドの姿勢を制御することが困難となり、打球の方向安定性が悪くなる。また当該ねじり角度が小さすぎる場合は、適度なヘッドターンが少なくなり打球の方向安定性が悪くなる。
【００５０】
ねじり剛性は図２で示す方法で測定する。例えば、特開平５−３３７２２３号公報に記載されているトルク（シャフト全体のねじり角）の測定方法に従って測定することができる。シャフトＤの細径端部と太径部とをそれぞれチャックＦとＧでクランプし、各チャックを介して、シャフトに対して互いに逆方向のねじりトルク（１３．９ｋｇｃｍ）を加えて、ねじり角度を測定する。細径端部は５０ｍｍを完全固定し、その固定位置端から太径部固定端の距離Ｅを９８５ｍｍとする。
【００５１】
本発明のゴルフクラブ用シャフトの製造方法として特に制限はないが、未硬化のマトリックス樹脂を強化繊維に含浸したシート状のプリプレグを用意し、このプリプレグを棒状の芯金（マンドレル）に巻回した後、硬化させ、芯金を抜き取るシートラップ法が挙げられる。
【００５２】
シートラップ法では、プリプレグとして、面積や含有する強化繊維の配向角が異なる複数種のものを用意し、これらを１枚ずつ順次芯金に巻回し、多層構造のシャフトを製造することが一般的である。各プリプレグの面積、各プリプレグが含有する強化繊維の配向角、各プリプレグが含有する強化繊維の引張弾性率、各プリプレグを巻回す位置などを調整したり、プリプレグの層数を変更したりすることにより、本発明のシャフトを製造することができる。また、この際に、シャフトのテーパー度やシャフトの外径を適宜調整することも有効である。
【実施例】
【００５３】
以下、実施例に基づき本発明を具体的に説明する。
【００５４】
【表１】
2014061277.tif 000003
【００５５】
（固有振動数の測定方法）
固有振動数は図１で示す方法で測定する。藤倉ゴム株式会社製ゴルフクラブタイミングハーモナイザーを用い、シャフトＤの先端（細径端部）にヘッドを模擬した質量１９６ｇのおもりＣを取り付ける。太径端部からヘッド側の固定端までの距離Ｂを１８０ｍｍ、シャフト先端からヘッド側の固定端までの距離Ａを９８８ｍｍとしてシャフトの固有振動数を測定した。
【００５６】
（ねじり剛性（ねじり角度）の測定方法）
ねじり剛性は図２で示す方法で測定する。シャフトＤの細径端部は５０ｍｍを完全固定し、その固定位置端から太径部固定端の距離Ｅを９８５ｍｍとし、細径端部と太径部とをそれぞれチャックＦとＧでクランプし、各チャックを介して、シャフトに対して互いに逆方向のねじりトルク（１３．９ｋｇｃｍ）を加えて、ねじり角度を測定した。
【００５７】
（実施例１）
図３に示す形状の芯金Ｈ（鉄製）を用意した。この芯金Ｈにおける各部分の外径、長さ、テーパー度は以下のとおりである。
【００５８】
Ｐ１の外径＝３．４５ｍｍ、Ｐ３の外径＝６．８５ｍｍ、Ｐ４およびＰ５の外径＝１３．９０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２の距離（ｌ１）＝２００ｍｍ、Ｐ２〜Ｐ３の距離（ｌ２）＝１００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ４の距離（ｌ３）＝１１８０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ５の距離（ｌ４）＝１５００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２のテーパー度＝８．００／１０００、Ｐ３〜Ｐ４のテーパー度＝８．０１／１０００
芯金Ｈにおけるプリプレグを巻きつける位置は、細径端側から測って５０ｍｍから１２４０ｍｍまでの部分とした。次いで、この芯金Ｈに図４に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜１１）を順次巻きつけ、その上に２０ｍｍ幅のポリプロピレン製収縮テープをピッチ２ｍｍで巻きつけた。パターン１は表１記載のプリプレグ１を用い、ヘッド側先端部に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°とし先端部分補強層とした。パターン２は表１記載の引張弾性率７８０ＧＰａの炭素繊維から成るプリプレグ２を用い、グリップ端から０ｍｍに配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して９０°としてフープ層とした。パターン３，４は表１記載のプリプレグ３を用い、バイアス層とした。炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグ３と−４５°に配向したプリプレグ３を２枚重ね合わせたものである。また、パターン３は、図４のパターン３左側（細径側）において、２枚の巻き始め端部（プリプレグの図中上端）が端部にて８ｍｍずれるように重ねられ、図４右側端部（太径側）において、２枚の巻き始め端部が２２ｍｍずれるように重ねられている。同様、パターン４は図４のパターン４左側（細径側）において、２枚の巻き始め端部が９ｍｍずれるように重ねられ、図４右側端部（太径側）において、２枚の巻き始め端部が２３ｍｍずれるように重ねられている。パターン５、７、８は表１記載のプリプレグ４を用い、シャフト全長に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°としストレート層とした。パターン６は表１記載のプリプレグ５を用い、先端部分バイアス層とした。炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグ５と−４５°に配向したプリプレグ５を２枚重ね合わせたものである。パターン９は表１記載のプリプレグ６を用い、シャフト全長に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°としストレート層とした。パターン１０は表１記載のプリプレグ１を用い、ヘッド側先端部に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°とし先端部分補強層とした。パターン１１は表１記載のプリプレグ１を用い、ヘッド側先端部に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°とし先端部分補強層とした。
【００５９】
また、図４、５，６、７中の各部分の寸法は以下のとおりである。
【００６０】
α１＝２２０ｍｍ、α２＝５６ｍｍ、α３＝１２０ｍｍ、α４＝７８ｍｍ、α５＝２６０ｍｍ、α６＝４２ｍｍ、α７＝１６０ｍｍ、α８＝４４ｍｍ、α９＝１１９０ｍｍ、α１０＝５４ｍｍ、α１１＝１０１ｍｍ、α１２＝１１９０ｍｍ、α１３＝７７ｍｍ、α１４＝１２６ｍｍ、α１５＝２１ｍｍ、α１６＝１１９０ｍｍ、α１７＝５０ｍｍ、α１８＝２３０ｍｍ、α１９＝２１ｍｍ、α２０＝１５０ｍｍ、α２１＝２７ｍｍ、α２２＝２２ｍｍ、α２３＝１１９０ｍｍ、α２４＝５０ｍｍ、α２５＝４５ｍｍ、α２６＝１１９０ｍｍ、α２７＝１０２ｍｍ、α２８＝２３ｍｍ、α２９＝１１９０ｍｍ、α３０＝５２ｍｍ、α３１＝３００ｍｍ、α３２＝２４ｍｍ、α３３＝２００ｍｍ、α３４＝３１ｍｍ、α３５＝１３０ｍｍ、α３６＝１０５ｍｍ、α３７＝２１ｍｍ、α３８＝５００ｍｍ、α３９＝３５０ｍｍ、α４０＝３６ｍｍ
次いで、これを１３５℃に加熱した硬化炉に２時間入れ、取り出した後常温に冷めたところで、前記収縮テープを剥ぎ取り、細径側を１０ｍｍ、太径側を１２ｍｍ切断して全長を１１６８ｍｍとした。次いで表面を研磨して細径側の外径が８．５０ｍｍ、固有振動数が２７５ｃｐｍ、ねじり角度（トルク）が３．０°のシャフトを得た。使用したプリプレグの詳細は、表１に示すとおりである。なお、フープ層の一層以上の部分の一端はグリップ端から０ｍｍに位置し、フープ層の一層以上の部分の他端はグリップ端から１４８ｍｍに位置する（フープ層はグリップ端から０ｍｍ〜１４８ｍｍの範囲に完全に一層存在している）。
【００６１】
得られたシャフトの全長、重量、固有振動数、ねじり角度（トルク）を表２に示す。
【００６２】
（実施例２）
図３に示す形状の芯金Ｈ（鉄製）を用意した。この芯金Ｈにおける各部分の外径、長さ、テーパー度は以下のとおりである。
【００６３】
Ｐ１の外径＝３．４５ｍｍ、Ｐ３の外径＝６．８５ｍｍ、Ｐ４およびＰ５の外径＝１３．９０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２の距離（ｌ１）＝２００ｍｍ、Ｐ２〜Ｐ３の距離（ｌ２）＝１００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ４の距離（ｌ３）＝１１８０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ５の距離（ｌ４）＝１５００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２のテーパー度＝８．００／１０００、Ｐ３〜Ｐ４のテーパー度＝８．０１／１０００
芯金Ｈにおけるプリプレグを巻きつける位置は、細径端側から測って５０ｍｍから１２４０ｍｍまでの部分とした。次いで、この芯金Ｈに図５に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜１２）を順次巻きつけ、その上に２０ｍｍ幅のポリプロピレン製収縮テープをピッチ２ｍｍで巻きつけた。パターン１は表１記載のプリプレグ１を用い、ヘッド側先端部に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°とし先端部分補強層とした。パターン２は表１記載の引張弾性率７８０ＧＰａの炭素繊維から成るプリプレグ２を用い、グリップ端から０ｍｍに配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して９０°としてフープ層とした。パターン３，４は表１記載のプリプレグ３を用い、バイアス層とした。炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグ３と−４５°に配向したプリプレグ３を２枚重ね合わせたものである。また、パターン３は、図５のパターン３左側（細径側）において、２枚の巻き始め端部（プリプレグの図中上端）が端部にて８ｍｍずれるように重ねられ、図５右側端部（太径側）において、２枚の巻き始め端部が２２ｍｍずれるように重ねられている。同様、パターン４は図５のパターン４左側（細径側）において、２枚の巻き始め端部が９ｍｍずれるように重ねられ、図５右側端部（太径側）において、２枚の巻き始め端部が２３ｍｍずれるように重ねられている。パターン５、８、９は表１記載のプリプレグ４を用い、シャフト全長に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°としストレート層とした。パターン７は表１記載のプリプレグ６を用い、ヘッド側先端部に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°とし先端部分補強層とした。パターン６は表１記載のプリプレグ５を用い、先端部分バイアス層とした。炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグ５と−４５°に配向したプリプレグ５を２枚重ね合わせたものである。パターン１０は表１記載のプリプレグ６を用い、シャフト全長に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°としストレート層とした。パターン１１は表１記載のプリプレグ１を用い、ヘッド側先端部に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°とし先端部分補強層とした。パターン１２は表１記載のプリプレグ１を用い、ヘッド側先端部に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°とし先端部分補強層とした。
【００６４】
次いで、これを１３５℃に加熱した硬化炉に２時間入れ、取り出した後常温に冷めたところで、前記収縮テープを剥ぎ取り、細径側を１０ｍｍ、太径側を１２ｍｍ切断して全長を１１６８ｍｍとした。次いで表面を研磨して細径側の外径が８．５０ｍｍ、固有振動数が２７５ｃｐｍ、ねじり角度（トルク）が３．０°のシャフトを得た。使用したプリプレグの詳細は、表１に示すとおりである。なお、フープ層の一層以上の部分の一端はグリップ端から０ｍｍに位置し、フープ層の一層以上の部分の他端はグリップ端から１４８ｍｍに位置する（フープ層はグリップ端から０ｍｍ〜１４８ｍｍの範囲に完全に一層存在している）。
【００６５】
得られたシャフトの全長、重量、固有振動数、ねじり角度（トルク）を表２に示す。
【００６６】
（比較例１）
実施例１同様図３に示す形状の芯金Ｈ（鉄製）を用意した。
【００６７】
芯金Ｈにおけるプリプレグを巻きつける位置は、細径端側から測って５０ｍｍから１２４０ｍｍまでの部分とした。次いで、この芯金Ｈに図６に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜１１  ただしパターン２はない）を順次巻きつけ、その上に２０ｍｍ幅のポリプロピレン製収縮テープをピッチ２ｍｍで巻きつけた。実施例１で設置したパターン２（引張弾性率７８０ＧＰａの炭素繊維から成るプリプレグ２を用い、炭素繊維が芯金の軸方向に対して９０°のフープ層）のみ存在させない形態とした。その他のパターンの寸法や作製方法、各評価方法は実施例１と同様にしてシャフトを得た。
【００６８】
（比較例２）
実施例１同様図３に示す形状の芯金Ｈ（鉄製）を用意した。
芯金Ｈにおけるプリプレグを巻きつける位置は、細径端側から測って５０ｍｍから１２４０ｍｍまでの部分とした。次いで、この芯金Ｈに図７に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜１１）を順次巻きつけ、その上に２０ｍｍ幅のポリプロピレン製収縮テープをピッチ２ｍｍで巻きつけた。パターン２に引張弾性率２９５ＧＰａの炭素繊維から成るプリプレグ７を用い、炭素繊維が芯金の軸方向に対して９０°のフープ層を配置した以外は実施例１と同様にしてシャフトを得た。
【００６９】
（評価試験１）
実施例１及び比較例１、２で製造したシャフトの太径部を切断して全長１１００ｍｍとした後、細径側にヘッド（４４０ｍｌ、ロフト：９．５度）、太径側に市販のグリップを装着し、長さ４５．２５インチ（１１４９ｍｍ）の試験用のドライバーゴルフクラブを製作した。
【００７０】
（評価試験２）
実施例１及び２で製造したシャフトの太径部を切断して全長１１００ｍｍとした後、細径側にヘッド（４４０ｍｌ、ロフト：９．０度）、太径側に市販のグリップを装着し、長さ４５．２５インチ（１１４９ｍｍ）の試験用のドライバーゴルフクラブを製作した。
【００７１】
（官能評価）
このクラブ用を上級者ゴルファー３名に５球ずつ試打してもらい感想を聴取した。最も振り易く、最も安心感がある、最も好感があるものを５点として５点満点の評価を行った。全テスターの平均値を表３に示す。
【００７２】
（弾道計測評価）
次いでミヤマエ社製スイングロボットを用い、下記３条件で各３球ずつ、合計９球の弾道を計測した。
【００７３】
＜１＞ストレート条件：アドレス時のフェース角をスイング方向に一致させる。
【００７４】
＜２＞フック条件：アドレス時のフェース角を２．０度オープンにする。
【００７５】
＜３＞スライス条件：アドレス時のフェース角を２．０度クローズにする
弾道の計測はＴｒａｃｋＭａｎ社製弾道計測装置「ＴｒａｃｋＭａｎ  Ｐｒｏ２」を用いて計測した。測定した結果を表４に示す。表４中の評価項目について内容を以下に示す。
Ｃｌｕｂ  Ｓｐｅｅｄはインパクトまでの速度。
Ｂａｌｌ  Ｓｐｅｅｄはインパクト後のボールの速度。
Ｖｅｒｔｉｃａｌ  Ａｎｇｌｅはインパクト直後の水平方向の打ち出し角度（上下の打ち出し角度）。
Ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ  Ａｎｇｌｅはインパクト直後のターゲットラインからの打ち出し角度（左右の打ち出し角度）  ＋は右方向、−は左方向。
Ｓｐｉｎ  Ｒａｔｅはインパクト直後のボールの回転数。
Ｓｐｉｎ  Ａｘｉｓはボールのスピン軸。＋はスライス回転、−はフック回転。
縦方向飛距離はトータル飛距離。
横方向飛距離はターゲットラインからの横方向の差。＋は右方向、−は左方向。
【００７６】
弾道の最終到達点における縦方向飛距離と横方向飛距離の測定結果を図８及び図９に示す。
【００７７】
【表２】
2014061277.tif 000004
【００７８】
【表３】
2014061277.tif 000005
【００７９】
【表４】
2014061277.tif 000006
【００８０】
【表５】
2014061277.tif 000007
【００８１】
表３、表４、表５、図８から明らかなように実施例のシャフトから得られたゴルフクラブによれば、上級者ゴルファーにとって最も良好なフィーリングが得られ、方向安定性に優れたゴルフクラブ用シャフトを提供することができた。また図９から明らかなように、配向角度０°で概台形状の先端補強層を備え、当該先端補強層の一端が細径端に位置し、他端が細径端から４５０〜５５０ｍｍの位置に存在し、細径端と細径端から３００〜４００ｍｍの位置の間には先端補強層が１層以上存在する（実施例２）ことにより、より方向安定性に優れたゴルフクラブ用シャフトを提供することができた。
【符号の説明】
【００８２】
Ａ：シャフト先端からヘッド側の固定端までの距離（ｍｍ）
Ｂ：太径端部からヘッド側の固定端までの距離
Ｃ：ヘッドを模擬した質量１９６ｇのおもり
Ｄ：ゴルフクラブ用シャフト
Ｅ：細径部側の固定位置端から太径部固定端まで距離
Ｆ：細径部側の固定部分
Ｇ：太径部側の固定部分
Ｈ：芯金
Ｌ：シャフトの全長
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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