(57)【要約】【課題】優れた剛性および優れた衝撃強度を有する熱可塑性樹脂組成物を提供すること。【解決手段】本発明の熱可塑性樹脂組成物は、（Ａ）非環状ポリオレフィン樹脂と、（Ｂ）環状ポリオレフィン樹脂、ポリスチレン樹脂およびポリメチルペンテン樹脂からなる群から選択される少なくとも１種と、（Ｃ）炭酸カルシウムとを配合してなり、前記（Ａ）成分の配合量が組成物全量基準で５０質量％以上８０質量％以下であり、前記（Ｂ）成分の配合量が組成物全量基準で５質量％以上３０質量％以下であり、前記（Ｃ）成分の配合量が組成物全量基準で１５質量％以上３５質量％以下であることを特徴とするものである。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
（Ａ）非環状ポリオレフィン樹脂と、（Ｂ）環状ポリオレフィン樹脂、ポリスチレン樹脂およびポリメチルペンテン樹脂からなる群から選択される少なくとも１種と、（Ｃ）炭酸カルシウムとを配合してなり、
前記（Ａ）成分の配合量が組成物全量基準で５０質量％以上８０質量％以下であり、
前記（Ｂ）成分の配合量が組成物全量基準で５質量％以上３０質量％以下であり、
前記（Ｃ）成分の配合量が組成物全量基準で１５質量％以上３５質量％以下である
ことを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。
【請求項２】
請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物において、
さらにポリオレフィン系熱可塑性エラストマーおよびスチレン系熱可塑性エラストマーからなる群から選択される少なくとも１種を３質量％以上１０質量％以下配合してなる
ことを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の熱可塑性樹脂組成物において、
さらに有機系充填剤を１質量％以上５質量％以下配合してなる
ことを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。
【請求項４】
請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物において、
前記環状ポリオレフィン樹脂は、メルトフローレート（ＭＦＲ）が３ｇ／１０分以上２５ｇ／１０分以下の樹脂である
ことを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。
【請求項５】
請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物において、
前記ポリスチレン樹脂は、メルトフローレート（ＭＦＲ）が３ｇ／１０分以上１０ｇ／１０分以下の樹脂である
ことを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。
【請求項６】
請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物からなる層を含むシートであって、
該層の厚みが、３００μｍ以上２０００μｍ以下である
ことを特徴とするシート。
【請求項７】
請求項６に記載のシートにおいて、
該シートにさらに中間層または最外層を積層してなり、
前記中間層または前記最外層は、界面活性剤を１質量％以上１０質量％以下配合してなる樹脂組成物からなる
ことを特徴とするシート。
【請求項８】
請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物を射出成形してなることを特徴とする成形体。
【請求項９】
請求項６または請求項７に記載のシートを熱成形してなることを特徴とする成形体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱可塑性樹脂組成物、シートおよび成形体に関する。
【背景技術】
【０００２】
各種工業用（産業用）部材や食品を包装する材料としては、表面外観、耐熱性および引張強度などの各種特性が要求されている。そのため、材料としての樹脂組成物には、上記の各種特性を向上させることを目的として、熱可塑性樹脂に、炭酸カルシウム、含水ケイ酸マグネシウム（タルク）、カオリンクレー、硫酸バリウムおよびゼオライトなどの無機系充填剤を添加したものが提案されている。これらの無機系充填剤の中でも、引張強度や剛性を特に高めることができるという観点から、タルクが利用されることが多い。しかし、タルクを用いると、剛性は高くなっても衝撃強度が低下してしまうという問題がある。
そこで、例えば、熱可塑性樹脂にタルクの他に酸化アルミニウムを配合した樹脂組成物が提案されている（特許文献１）。また、タルクを含有しないものとして、例えば、熱可塑性樹脂と炭酸カルシウムとを含有する樹脂組成物が提案されている（特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１０−１２６６８７号公報
【特許文献２】特開２００８−１２７４０８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１に記載の樹脂組成物では、タルクの一部を他の成分に置き換えることで衝撃強度が僅かに向上するものの十分ではない。また、特許文献２に記載の樹脂組成物では、剛性の点で問題がある。つまり、樹脂組成物において、剛性と衝撃強度とは一般に相反関係にあるため、これらを両立させることは非常に困難である。
【０００５】
そこで、本発明の目的は、優れた剛性および優れた衝撃強度を有する熱可塑性樹脂組成物、並びにそれを用いたシートおよび成形体を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記した課題を解決すべく、本発明は、以下のような熱可塑性樹脂組成物、シートおよび成形体を提供するものである。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、（Ａ）非環状ポリオレフィン樹脂と、（Ｂ）環状ポリオレフィン樹脂、ポリスチレン樹脂およびポリメチルペンテン樹脂からなる群から選択される少なくとも１種と、（Ｃ）炭酸カルシウムとを配合してなり、前記（Ａ）成分の配合量が組成物全量基準で５０質量％以上８０質量％以下であり、前記（Ｂ）成分の配合量が組成物全量基準で５質量％以上３０質量％以下であり、前記（Ｃ）成分の配合量が組成物全量基準で１５質量％以上３５質量％以下であることを特徴とするものである。
【０００７】
本発明の熱可塑性樹脂組成物においては、さらにポリオレフィン系熱可塑性エラストマーおよびスチレン系熱可塑性エラストマーからなる群から選択される少なくとも１種を３質量％以上１０質量％以下配合してなることが好ましい。
本発明の熱可塑性樹脂組成物においては、さらに有機系充填剤を１質量％以上５質量％以下配合してなることが好ましい。
本発明の熱可塑性樹脂組成物においては、前記環状ポリオレフィン樹脂は、メルトフローレート（ＭＦＲ）が３ｇ／１０分以上２５ｇ／１０分以下の樹脂であることが好ましい。
本発明の熱可塑性樹脂組成物においては、前記ポリスチレン樹脂は、メルトフローレート（ＭＦＲ）が３ｇ／１０分以上１０ｇ／１０分以下の樹脂であることが好ましい。
【０００８】
本発明のシートは、前記熱可塑性樹脂組成物からなる層を含むシートであって、該層の厚みが、３００μｍ以上２０００μｍ以下であることを特徴とするものである。
本発明のシートにおいては、該シートにさらに中間層または最外層を積層してなり、前記中間層または前記最外層は、界面活性剤を１質量％以上１０質量％以下配合してなる樹脂組成物からなることが好ましい。
本発明の成形体は、前記熱可塑性樹脂組成物を射出成形してなることを特徴とするものである。
本発明の成形体は、前記シートを熱成形してなることを特徴とするものである。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、優れた剛性および優れた衝撃強度を有する熱可塑性樹脂組成物、並びにそれを用いたシートおよび成形体を提供できる。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明の熱可塑性樹脂組成物（以下、単に「本組成物」ともいう。）は、（Ａ）非環状ポリオレフィン樹脂と、（Ｂ）環状ポリオレフィン樹脂、ポリスチレン樹脂およびポリメチルペンテン樹脂からなる群から選択される少なくとも１種と、（Ｃ）炭酸カルシウムとを配合してなるものである。以下、詳細に説明する。
【００１１】
［（Ａ）成分］
本発明における（Ａ）成分は、非環状ポリオレフィン樹脂である。この非環状ポリオレフィン系樹脂としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリブテンおよびエチレン−αオレフィン共重合体などが挙げられる。これらの中でも、熱成形性の観点から、ポリプロピレン、ポリエチレンが好ましい。これらは単独重合体でもよく共重合体でもよい。また、これらは１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。
【００１２】
前記（Ａ）成分の配合量は、組成物全量基準で５０質量％以上８０質量％以下であることが必要である。配合量が前記下限未満では、樹脂組成物の成形性が悪化したり、得られるシートや成形品の物理的性質が低下する。他方、配合量が前記上限を超えると、得られるシートや成形品の剛性が不十分となる。また、前記（Ａ）成分の配合量は、組成物全量基準で５５質量％以上７５質量％以下であることがより好ましい。
【００１３】
［（Ｂ）成分］
本発明における（Ｂ）成分は、環状ポリオレフィン樹脂、ポリスチレン樹脂およびポリメチルペンテン樹脂からなる群から選択される少なくとも１種である。
前記環状ポリオレフィン樹脂とは、主鎖あるいは側鎖に環状脂肪族炭化水素を有するポリオレフィン系樹脂をいう。前記環状脂肪族炭化水素としては、例えば下記構造式で表されるものが挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。
【００１４】
【化１】
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【００１５】
前記環状ポリオレフィン樹脂は、樹脂組成物の成形性の観点から、メルトフローレート（ＭＦＲ）が３ｇ／１０分以上２５ｇ／１０分以下の樹脂であることが好ましく、１５ｇ／１０分以上２３ｇ／１０分以下の樹脂であることがより好ましい。
前記環状ポリオレフィン樹脂の市販品としては、例えば、日本ゼオン社製のゼオネックス（登録商標）およびゼオノア（登録商標）、ＪＳＲ社製のアートン（登録商標）、三井化学社製のアペル（登録商標）、ポリプラスチックス社製のトパス（登録商標）などが挙げられる。
【００１６】
前記ポリスチレン樹脂としては、耐衝撃性ポリスチレン、汎用ポリスチレンなどが挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。
前記ポリスチレン樹脂は、樹脂組成物の成形性の観点から、メルトフローレート（ＭＦＲ）が３ｇ／１０分以上１０ｇ／１０分以下の樹脂であることが好ましく、２ｇ／１０分以上６ｇ／１０分以下の樹脂であることがより好ましい。
前記ポリスチレン樹脂の市販品としては、例えば、ＰＳジャパン社製のＰＳＪポリスチレン（登録商標）、ＥＴ−６０などが挙げられる。
【００１７】
前記ポリメチルペンテン樹脂としては、公知のものを適宜用いることができる。
前記ポリメチルペンテン樹脂の市販品としては、例えば、三井化学社製のＴＰＸ（登録商標）、ＲＴ−１８やＭＸ−００４などが挙げられる。
【００１８】
前記（Ｂ）成分の配合量は、組成物全量基準で５質量％以上３０質量％以下であることが必要である。配合量が前記下限未満では、得られるシートや成形品の剛性が不十分となり、他方、配合量が前記上限を超えると、樹脂組成物の成形性が悪化したり、得られるシートや成形品の物理的性質が低下する。また、前記（Ｂ）成分の配合量は、組成物全量基準で７質量％以上２０質量％以下であることがより好ましい。
【００１９】
［（Ｃ）成分］
本発明における（Ｃ）成分は、炭酸カルシウムである。この炭酸カルシウムとしては、公知のものを適宜用いることができる。
この炭酸カルシウムの平均粒子径は、２μｍ以上１０μｍ以下であることが好ましい。
前記（Ｃ）成分の市販品としては、例えば、日東粉化工業社製のＮＳシリーズ、ＳＳシリーズ、ＮＮシリーズ、ＮＩＴＯＲＥＸシリーズ、カルペットＡなどが挙げられる。
【００２０】
前記（Ｃ）成分の配合量は、組成物全量基準で１５質量％以上３５質量％以下であることが必要である。配合量が前記下限未満では、得られるシートや成形品の剛性が不十分となり、他方、配合量が前記上限を超えると、樹脂組成物の成形性が悪化したり、得られるシートや成形品の物理的性質が低下する。また、前記（Ｃ）成分の配合量は、組成物全量基準で２５質量％以上３３質量％以下であることがより好ましい。
【００２１】
［（Ｄ）成分］
本組成物には、衝撃強度をより向上させるため、さらに（Ｄ）成分として、（Ｄ）ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーおよびスチレン系熱可塑性エラストマーからなる群から選択される少なくとも１種を配合することが好ましい。これらは１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。
前記ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーおよび前記スチレン系熱可塑性エラストマーとしては、公知のものを適宜用いることができる。
前記ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーの市販品としては、例えば、旭化成社製のタフテック（登録商標）、出光興産社製のIDEMITSU（登録商標）ＴＰＯ、三井化学社製のタフマー（登録商標）ＰＰ、ミラストマー（登録商標）、ＪＳＲ製のタフプレン（登録商標）、住友化学社製のボンドファースト（登録商標）、住友ＴＰＥ、ＪＳＲ製のダイナロン（登録商標）などが挙げられる。
前記スチレン系熱可塑性エラストマーとしては、例えば、クラレ社製のセプトン（登録商標）、ハイブラー（登録商標）、旭化成製タフテック（登録商標）などが挙げられる。
【００２２】
前記（Ｄ）成分の配合量は、組成物全量基準で３質量％以上１０質量％以下であることが好ましく、５質量％以上８質量％以下であることがより好ましい。配合量が前記下限未満では、添加による効果が不足する傾向にあり、他方、配合量が前記上限を超えると、得られるシートや成形品の物理的性質が低下する傾向にある。
【００２３】
［（Ｅ）成分］
本組成物には、層間接着強度をより向上させるため、さらに（Ｅ）成分として、（Ｅ）有機系充填剤を配合することが好ましい。この有機系充填剤としては、例えば、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネート、ポリブチレンアジペート、ポリカプロラクトン、コラーゲン、シルク、セルロース、でんぷん、キチン、キトサン、卵殻膜、グルタミン酸などが挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。
【００２４】
前記（Ｅ）成分の配合量は、組成物全量基準で１質量％以上５質量％以下であることが好ましく、２質量％以上４質量％以下であることがより好ましい。配合量が前記下限未満では、添加による効果が不足する傾向にあり、他方、配合量が前記上限を超えると、得られるシートや成形品において、引張弾性率が低下する傾向にある。
【００２５】
［（Ｆ）成分］
本組成物には、シートや成形体の帯電を防止するため、さらに（Ｆ）成分として、界面活性剤を配合することが好ましい。この界面活性剤としては、公知のものを適宜用いることができる。
前記（Ｆ）成分の配合量は、組成物全量基準で０．５質量％以上５質量％以下であることが好ましく、１質量％以上３質量％以下であることがより好ましい。
【００２６】
本組成物には、他にも必要に応じて各種の添加剤、例えば酸化防止剤、滑剤、核剤、着色剤、および紫外線吸収剤などを適宜添加することができる。これらの添加剤を用いる場合、これらの添加剤の配合量は、組成物全量基準で０．０１質量％以上５質量％以下であることが好ましい。
【００２７】
本発明のシートは、本発明の熱可塑性樹脂組成物からなる層を含むシートである。このシートは、前記熱可塑性樹脂組成物を、通常の押出成形によりシート状とすることが製造できる。押出成形としては、インフレーション法やＴダイ法などを好ましく適用できる。
前記熱可塑性樹脂組成物からなる層の厚みは、３００μｍ以上２０００μｍ以下であることが必要である。この層の厚みが前記下限未満では、剛性が不十分となり、他方、前記上限を超えると、シートを用いて容器などを製造する場合における成形性が不十分となる。また、この層の厚みは、４００μｍ以上１５００μｍ以下であることがより好ましく、６００μｍ以上１０００μｍ以下であることが特に好ましい。
【００２８】
本発明の熱可塑性樹脂組成物によれば、優れた剛性および優れた衝撃強度を有するシートを作製できるが、このシートは、他の熱可塑性樹脂シートに対して、優れた層間接着強度を有している。
そこで、前記シートは、単層からなる単層シートでもよいが、この単層シートにさらに中間層または最外層を積層してなる積層シートでもよい。単層シートに対する積層方法は、押出ラミネート法でもよく共押出法でもよい。前記中間層または前記最外層を構成する樹脂組成物としては、公知の熱可塑性樹脂を適宜配合したものを用いることができる。
このシートが積層シートである場合、得られる積層シートの帯電を防止するという観点から、前記中間層または前記最外層は、界面活性剤を配合してなる樹脂組成物からなることが好ましい。この界面活性剤としては、公知のものを適宜用いることができる。この界面活性剤の配合量としては、組成物全量基準で１質量％以上１０質量％以下であることが好ましく、２質量％以上５質量％以下であることがより好ましい。
【００２９】
本発明の成形体は、前記熱可塑性樹脂組成物を射出成形するか、或いは、前記シートを熱成形することで製造することができる。ここで、熱成形法としては、真空成形、真空圧空成形およびプレス成形などを採用できる。
【実施例】
【００３０】
以下に、本発明を実施例によりさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定されるものではない。
［調製例１］
炭酸カルシウム（日東粉化工業社製：重炭酸カルシウム）８０質量％と、ポリプロピレン樹脂（プライムポリマー社製：Ｅ−１０３ＷＡ）２０質量％とを混練機にて造粒し、ペレットＡを調製した。
［調製例２］
タルク（勝光山社製：タルク）６０質量％と、ポリプロピレン樹脂（プライムポリマー社製：グレードＥ−１０５ＧＭ）１６質量％と、ポリエチレン樹脂（プライムポリマー社製：ＨＤＰＥ５２０ＭＢ）２４質量％とを混練機にて造粒し、ペレットＢを調製した。
【００３１】
［実施例１］
以下の配合組成で樹脂組成物を調製した。
ペレットＡ（炭酸カルシウム８０質量％、ＰＰ２０質量％）：４０質量％
ポリプロピレン樹脂（サンアロマー社製：ＰＰ  ＰＬ−５００Ａ）：５０質量％
環状ポリオレフィン樹脂（日本ゼオン社製：ゼオネックス４８０Ｒ、ＭＦＲ：２１ｇ／１０分）：８質量％
界面活性剤（大日精化社製：エレコンＰＰ７２０Ａ）：２質量％
【００３２】
次に、調製した樹脂組成物を用い、押出機にて、厚みが０．８ｍｍで幅が７００ｍｍの単層シートを作製した。押出機および成形条件は以下の通りである。なお、引き取り、スリット、巻き取りの各工程において特に支障もなく製膜できた。
押出機：口径Φ６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３２の単軸押出機
ダイ：コートハンガータイプのＴダイ（幅：９００ｍｍ）
押出温度：２３０℃
冷却ロール温度：８０℃
引き取り速度：３．０ｍ／分
耳スリット：５０ｍｍ
【００３３】
得られた単層シートの引張弾性率（剛性特性把握のために測定）および衝撃強度を測定したところ、引張弾性率は２２００ＭＰａであり、衝撃強度は５．５Ｊであり、剛性も衝撃強度も十分なシートが得られたことが確認された。なお、引張弾性率は、ＪＩＳ  Ｋ−７１１３に記載の方法に準拠して測定し、衝撃強度は、ＪＩＳ  ５６００−５（３）に記載の方法に準拠して測定した。
また、得られた単層シートを、ミノス製の単発熱成形機にて口径Φ８０ｍｍ、深さ３０ｍｍの金型を用いて真空成形を行い、成形品を得た。
得られた成形品の切片を切り出しオネストメーター（帯電半減期測定器、シシド静電気社製）にて帯電半減期を確認したところ、帯電半減期は１秒以下であった。
【００３４】
［実施例２］
以下の配合組成で中間層用の樹脂組成物を調製した。
ペレットＡ（炭酸カルシウム８０質量％、ＰＰ２０質量％）：４０質量％
ポリプロピレン樹脂（サンアロマー社製：ＰＰ  ＰＬ−５００Ａ）：５０質量％
環状ポリオレフィン樹脂（日本ゼオン社製：ゼオネックス４８０Ｒ、ＭＦＲ：２１ｇ／１０分）：１０質量％
また、以下の配合組成で最外層用の樹脂組成物を調製した。
ポリプロピレン樹脂（プライムポリマー社製：Ｙ４００ＧＰ）：９８質量％
界面活性剤（大日精化社製：エレコンＰＰ７２０Ａ）：２質量％
【００３５】
次に、調製した中間層用および最外層用の樹脂組成物を用い、複数の押出機にて、主押出機から押出された中間層が７００μｍで、副押出機から押出された最外層の厚みが各５０μｍで、総厚みが０．８ｍｍで、幅が７００ｍｍの積層（３層）シートを作製した。押出機および成形条件は以下の通りである。なお、引き取り、スリット、巻き取りの各工程において特に支障もなく製膜できた。
主押出機：口径Φ６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３２の単軸押出機
副押出機：口径Φ４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２６の単軸押出機
ダイ：コートハンガータイプのＴダイ（幅：９００ｍｍ）
押出温度：２３０℃
冷却ロール温度：８０℃
引き取り速度：３．０ｍ／分
耳スリット：５０ｍｍ
【００３６】
得られた積層シートの引張弾性率および衝撃強度を測定したところ、引張弾性率は２２００ＭＰａであり、衝撃強度は７．５Ｊであり、剛性も衝撃強度も十分なシートが得られたことが確認された。また、得られた積層シートの層間接着強度をＪＩＳ  Ｚ−０２３８の試験方法にて測定したところ、３．５ｋｇ／１５ｍｍ幅であり、積層シートの層間接着強度が十分であることが確認された。
また、得られた積層シートを、ミノス製の単発熱成形機にて口径Φ８０ｍｍ、深さ３０ｍｍの金型を用いて真空成形を行い、成形品を得た。
得られた成形品の切片を切り出しオネストメーター（帯電半減期測定器、シシド静電気社製）にて帯電半減期を確認したところ、帯電半減期は１秒以下であった。
【００３７】
［実施例３］
以下の配合組成で樹脂組成物を調製した。
ペレットＡ（炭酸カルシウム８０質量％、ＰＰ２０質量％）：４０質量％
ポリプロピレン樹脂（サンアロマー社製：ＰＰ  ＰＬ−５００Ａ）：４５質量％
ポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製：ＥＴ−６０、ＭＦＲ：５ｇ／１０分）：８質量％
熱可塑性エラストマー（旭化成社製：タフテックＨ１０５２）：５質量％
界面活性剤（大日精化社製：エレコンＰＰ７２０Ａ）：２質量％
【００３８】
次に、調製した樹脂組成物を用いた以外は実施例１と同様にして、厚みが０．８ｍｍで幅が７００ｍｍの単層シートを作製した。なお、引き取り、スリット、巻き取りの各工程において特に支障もなく製膜できた。
得られた単層シートの引張弾性率および衝撃強度を測定したところ、引張弾性率は２２００ＭＰａであり、衝撃強度は６．５Ｊであり、剛性も衝撃強度も十分なシートが得られたことが確認された。
また、得られた単層シートを、ミノス製の単発熱成形機にて口径Φ８０ｍｍ、深さ３０ｍｍの金型を用いて真空成形を行い、成形品を得た。
得られた成形品の切片を切り出しオネストメーター（帯電半減期測定器、シシド静電気社製）にて帯電半減期を確認したところ、帯電半減期は１秒以下であった。
【００３９】
［実施例４］
以下の配合組成で中間層用の樹脂組成物を調製した。
ペレットＡ（炭酸カルシウム８０質量％、ＰＰ２０質量％）：３７質量％
ポリプロピレン樹脂（サンアロマー社製：ＰＰ  ＰＬ−５００Ａ）：４５質量％
ポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製：ＥＴ−６０、ＭＦＲ：５ｇ／１０分）：８質量％
有機系充填剤（ポリ乳酸樹脂、大神薬化社製：ＲＥＶＯＤＥ１１０）：３質量％
熱可塑性エラストマー（旭化成社製：タフテックＨ１０５２）：５質量％
界面活性剤（大日精化社製：エレコンＰＰ７２０Ａ）：２質量％
また、以下の配合組成で最外層用の樹脂組成物を調製した。
ポリプロピレン樹脂（プライムポリマー社製：Ｙ４００ＧＰ）：９８質量％
界面活性剤（大日精化社製：エレコンＰＰ７２０Ａ）：２質量％
【００４０】
次に、調製した中間層用および最外層用の樹脂組成物を用い、押出温度を２１０℃とした以外は実施例２と同様にして、主押出機から押出された中間層が７００μｍで、副押出機から押出された最外層の厚みが各５０μｍで、総厚みが０．８ｍｍで、幅が７００ｍｍの積層（３層）シートを作製した。なお、引き取り、スリット、巻き取りの各工程において特に支障もなく製膜できた。
得られた積層シートの引張弾性率および衝撃強度を測定したところ、引張弾性率は２２００ＭＰａであり、衝撃強度は７．０Ｊであり、剛性も衝撃強度も十分なシートが得られたことが確認された。また、得られた積層シートの層間接着強度を測定したところ、２．８ｋｇ／１５ｍｍ幅であり、積層シートの層間接着強度が十分であることが確認された。
また、得られた積層シートを、ミノス製の単発熱成形機にて口径Φ８０ｍｍ、深さ３０ｍｍの金型を用いて真空成形を行い、成形品を得た。
得られた成形品の切片を切り出しオネストメーター（帯電半減期測定器、シシド静電気社製）にて帯電半減期を確認したところ、帯電半減期は１秒以下であった。
【００４１】
［実施例５］
以下の配合組成で樹脂組成物を調製した。
ペレットＡ（炭酸カルシウム８０質量％、ＰＰ２０質量％）：３５質量％
ポリプロピレン樹脂（サンアロマー社製：ＰＰ  ＰＬ−５００Ａ）：４３質量％
ポリメチルペンテン樹脂（三井化学社製：ＴＰＸ）：２０質量％
界面活性剤（大日精化社製：エレコンＰＰ７２０Ａ）：２質量％
【００４２】
次に、調製した樹脂組成物を用いた以外は実施例１と同様にして、厚みが０．８ｍｍで幅が７００ｍｍの単層シートを作製した。なお、引き取り、スリット、巻き取りの各工程において特に支障もなく製膜できた。
得られた単層シートの引張弾性率および衝撃強度を測定したところ、引張弾性率は２２００ＭＰａであり、衝撃強度は８．５Ｊであり、剛性も衝撃強度も十分なシートが得られたことが確認された。
また、得られた単層シートを、ミノス製の単発熱成形機にて口径Φ８０ｍｍ、深さ３０ｍｍの金型を用いて真空成形を行い、成形品を得た。
得られた成形品の切片を切り出しオネストメーター（帯電半減期測定器、シシド静電気社製）にて帯電半減期を確認したところ、帯電半減期は１秒以下であった。
【００４３】
［比較例１］
以下の配合組成で樹脂組成物を調製した。
ペレットＢ（タルク６０質量％、ＰＰ１６質量％、ＰＥ２４質量％）：５０質量％
ポリプロピレン樹脂（サンアロマー社製：ＰＰ  ＰＬ−５００Ａ）：４０質量％
環状ポリオレフィン樹脂（日本ゼオン社製：ゼオネックス４８０Ｒ、ＭＦＲ：２１ｇ／１０分）：８質量％
界面活性剤（大日精化社製：エレコンＰＰ７２０Ａ）：２質量％
【００４４】
次に、調製した樹脂組成物を用いた以外は実施例１と同様にして、厚みが０．８ｍｍで幅が７００ｍｍの単層シートを作製した。なお、引き取り、スリット、巻き取りの各工程において特に支障もなく製膜できた。
得られた単層シートの引張弾性率および衝撃強度を測定したところ、引張弾性率は２５００ＭＰａであり、衝撃強度は２．１Ｊであり、剛性は十分であったが、衝撃強度は実施例と比べて劣っていた。
また、得られた単層シートを、ミノス製の単発熱成形機にて口径Φ８０ｍｍ、深さ３０ｍｍの金型を用いて真空成形を行い、成形品を得た。
得られた成形品の切片を切り出しオネストメーター（帯電半減期測定器、シシド静電気社製）にて帯電半減期を確認したところ、帯電半減期は１秒以下であった。
【００４５】
［比較例２］
以下の配合組成で中間層用の樹脂組成物を調製した。
ペレットＢ（タルク６０質量％、ＰＰ１６質量％、ＰＥ２４質量％）：３７質量％
ポリプロピレン樹脂（サンアロマー社製：ＰＰ  ＰＬ−５００Ａ）：４５質量％
ポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製：ＥＴ−６０、ＭＦＲ：５ｇ／１０分）：８質量％
有機系充填剤（ポリ乳酸樹脂、大神薬化社製：ＲＥＶＯＤＥ１１０）：３質量％
熱可塑性エラストマー（旭化成社製：タフテックＨ１０５２）：５質量％
界面活性剤（大日精化社製：エレコンＰＰ７２０Ａ）：２質量％
また、以下の配合組成で最外層用の樹脂組成物を調製した。
ポリプロピレン樹脂（プライムポリマー社製：Ｙ４００ＧＰ）：９８質量％
界面活性剤（大日精化社製：エレコンＰＰ７２０Ａ）：２質量％
【００４６】
次に、調製した中間層用および最外層用の樹脂組成物を用い、押出温度を２１０℃とした以外は実施例２と同様にして、主押出機から押出された中間層が７００μｍで、副押出機から押出された最外層の厚みが各５０μｍで、総厚みが０．８ｍｍで、幅が７００ｍｍの積層（３層）シートを作製した。なお、引き取り、スリット、巻き取りの各工程において特に支障もなく製膜できた。
得られた積層シートの引張弾性率および衝撃強度を測定したところ、引張弾性率は２５００ＭＰａであり、衝撃強度は１．８Ｊであり、剛性は十分であったが、衝撃強度は実施例と比べて劣っていた。また、得られた積層シートの層間接着強度を測定したところ、０．７ｋｇ／１５ｍｍ幅であり、積層シートの層間接着強度が劣っていた。
また、得られた積層シートを、ミノス製の単発熱成形機にて口径Φ８０ｍｍ、深さ３０ｍｍの金型を用いて真空成形を行い、成形品を得た。
得られた成形品の切片を切り出しオネストメーター（帯電半減期測定器、シシド静電気社製）にて帯電半減期を確認したところ、帯電半減期は１秒以下であった。
【００４７】
［比較例３］
以下の配合組成で樹脂組成物を調製した。
ペレットＡ（炭酸カルシウム８０質量％、ＰＰ２０質量％）：３５質量％
ポリプロピレン樹脂（サンアロマー社製：ＰＰ  ＰＬ−５００Ａ）：６３質量％
界面活性剤（大日精化社製：エレコンＰＰ７２０Ａ）：２質量％
【００４８】
次に、調製した樹脂組成物を用いた以外は実施例１と同様にして、厚みが０．８ｍｍで幅が７００ｍｍの単層シートを作製した。なお、引き取り、スリット、巻き取りの各工程において特に支障もなく製膜できた。
得られた単層シートの引張弾性率および衝撃強度を測定したところ、引張弾性率は１，７００ＭＰａであり、衝撃強度は６．８Ｊであり、引張弾性率が劣っていた。
また、得られた単層シートを、ミノス製の単発熱成形機にて口径Φ８０ｍｍ、深さ３０ｍｍの金型を用いて真空成形を行い、成形品を得た。
得られた成形品の切片を切り出しオネストメーター（帯電半減期測定器、シシド静電気社製）にて帯電半減期を確認したところ、帯電半減期は１秒以下であった。
【００４９】
［比較例４］
以下の配合組成で樹脂組成物を調製した。
ペレットＡ（炭酸カルシウム８０質量％、ＰＰ２０質量％）：３５質量％
ポリプロピレン樹脂（サンアロマー社製：ＰＰ  ＰＬ−５００Ａ）：２３質量％
環状ポリオレフィン樹脂（日本ゼオン社製：ゼオネックス４８０Ｒ、ＭＦＲ：２１ｇ／１０分）：４０質量％
界面活性剤（大日精化社製：エレコンＰＰ７２０Ａ）：２質量％
【００５０】
次に、調製した樹脂組成物を用いた以外は実施例１と同様にして、厚みが０．８ｍｍで幅が７００ｍｍの単層シートを作製した。なお、引き取り、スリット、巻き取りの各工程において特に支障もなく製膜できた。
得られた単層シートの引張弾性率および衝撃強度を測定したところ、引張弾性率は２，９００ＭＰａであり、衝撃強度は０．５Ｊであり、衝撃強度が劣っていた。
また、得られた単層シートを、ミノス製の単発熱成形機にて口径Φ８０ｍｍ、深さ３０ｍｍの金型を用いて真空成形を行い、成形品を得た。
得られた成形品の切片を切り出しオネストメーター（帯電半減期測定器、シシド静電気社製）にて帯電半減期を確認したところ、帯電半減期は１秒以下であった。