(57)【要約】【課題】ダストの密度が変化した場合であっても、輸送量のばらつきを低減したダスト搬送装置を提供する。【解決手段】ダストを貯留するタンクと、前記タンクからのダスト切り出し量を調整する切出手段と、前記タンクから切り出したダストを空気で圧送する圧送手段とを有し前記ダストは、セメント製造設備から抽出され、前記セメント製造設備の状態により密度が変動するものであって、前記圧送手段内の圧力を計測する圧力計測手段と、前記圧送手段内の圧力と、前記ダストの搬送量との関係を予め規定した圧力−搬送量の相関と、計測された前記圧送手段内の圧力と、前記圧力−搬送量の相関とに基づき、前記切出手段における前記ダストの切り出し量を制御する制御手段とを備えることとした。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ダストを貯留するタンクと、
前記タンクからのダスト切り出し量を調整する切出手段と、
前記タンクから切り出したダストを空気で圧送する圧送手段と
を有し
前記ダストは、セメント製造設備から抽出され、前記セメント製造設備の状態により密度が変動するものであって、
前記圧送手段内の圧力を計測する圧力計測手段と、
前記圧送手段内の圧力と、前記ダストの搬送量との関係を予め規定した圧力−搬送量の相関と、
計測された前記圧送手段内の圧力と、前記圧力−搬送量の相関とに基づき、前記切出手段における前記ダストの切り出し量を制御する制御手段と
を備えることを特徴とするダスト搬送装置。
【請求項２】
請求項１に記載のダスト搬送装置において、
前記セメント製造設備のロータリーキルン排ガスの一部を抽気する抽気管と、
前記抽気管により抽気されたガスを５００℃以下に急冷する冷却手段と、
急冷された前記ガスから固形分を捕集する集塵手段と
を有し、
前記ダストは、前記集塵手段により捕集された前記固形分であること
を特徴とするダスト搬送装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、セメント製造設備内でロータリーキルンから排出される排ガスの一部を抽気し、捕集されたダストの搬送装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、セメント製造設備でロータリーキルンから排出される排ガスの一部を抽気し、捕集されたダストの長距離搬送においては、スラリーによるもの、または高圧で一度に多量に輸送するものが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０００−３５４８３８号公報
【特許文献２】特開２０１２−１７１８３９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら上記従来技術にあっては、セメント製造設備の運転状況によって密度が変化するダストの場合、搬送量にばらつきが出るという問題があった。そのため、ダストをクリンカ輸送ラインやセメントミルに定量的に供給する際、供給先では密度変化を考慮して再計量する必要があり、また密度変化に伴う供給量の変化によるハンドリング性の悪化、ダスト過剰供給による設備への付着等の問題があった。
本発明はこの問題を解決するためになされたものであり、その目的とするところは、ダストの密度が変化した場合であっても、輸送量のばらつきを低減し連続的に定量のダスト搬送装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明のダスト搬送装置は、ダストを貯留するタンクと、
前記タンクからのダスト切り出し量を調整する切出手段と、
前記タンクから切り出したダストを空気で圧送する圧送手段と
を有し
前記ダストは、セメント製造設備から抽出され、前記セメント製造設備の状態により密度が変動するものであって、
前記圧送手段内の圧力を計測する圧力計測手段と、
前記圧送手段内の圧力と、前記ダストの搬送量との関係を予め規定した圧力−搬送量の相関と、
計測された前記圧送手段内の圧力と、前記圧力−搬送量の相関とに基づき、前記切出手段における前記ダストの切り出し量を制御する制御手段と
を備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００６】
よって、ダストの密度が変化した場合であっても、輸送量のばらつきを低減したダスト搬送装置を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】セメント製造設備の全体構成である。
【図２】本発明の一実施形態によるダスト搬送装置の概略図である。
【図３】ダストをロータリーバルブで搬送した際の搬送量である（比較例）。
【図４】ダストを搬送する圧縮空気の圧力−搬送量の関係である（本願実施例）。
【図５】本願実施例における圧力制御フローである。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
［全体構成］
図１に示すセメント製造設備１は、セメント原料を予熱・仮焼するサスペンションプレヒータ１０と、クリンカを焼成するロータリーキルン３０と、ロータリーキルン３０の原料流れ下流に設けられたクリンカクーラ３５と、ロータリーキルン３０から排出される排ガスの一部を抽気し、排ガス中のダストを除去するダスト抽出設備５０とを備えている。
【０００９】
サスペンションプレヒータ１０は、複数のサイクロンＣ１〜Ｃ４と、これらサイクロンＣ１〜Ｃ４の下部付近に配置された仮焼炉２１とを有し、ロータリーキルン３０からの排ガスの熱と仮焼炉２１からの熱とを利用してセメント原料の予熱・仮焼を行う。サイクロンＣ１〜Ｃ４は４段に構成されており、ダクトを介して直列に接続されている。上段の２つのサイクロンＣ３、Ｃ４を接続するダクトの途中には原料供給部１５が設けられており、ここからセメント原料が投入される。
【００１０】
なお、サスペンションプレヒータは４段に限らず５段のサイクロンＣ１〜Ｃ５を有するものであってもよい。
【００１１】
ロータリーキルン３０は、回転窯とも呼ばれるもので、横長円筒状であって僅かに勾配を付けて配置されている。ロータリーキルン３０の一端側（相対的に低い側）には、ロータリーキルン３０内を加熱するためのキルンバーナ３２が設けられている。ロータリーキルン３０の他端側（相対的に高い側）の窯尻３０ａには、入口フッド４１が設けられている。
【００１２】
入口フッド４１は、サスペンションプレヒータ１０によって予熱された原料（仮焼原料）の受入れ通路として機能するとともに、排ガスの通路としても機能する。入口フッド４１の上端部には、入口フッド４１と仮焼炉２１とを連絡し、仮焼炉２１を介して排ガスをサスペンションプレヒータ１０内へと供給するためのライジングダクト４２が設けられている。
【００１３】
ロータリーキルン３０をゆっくりと回転させながら、サスペンションプレヒータ１０側から予熱されたセメント原料をキルン内へと供給すると、それらのセメント原料はロータリーキルン３０内をクリンカクーラ３５側へと移動していく。
【００１４】
セメント原料はこの移動の間に焼成され、所定の化学変化を伴ってクリンカとなり、クリンカクーラ３５へと排出され、クリンカクーラ３５において急冷されて所望のクリンカが得られる。
【００１５】
ダスト抽出設備５０は、ロータリーキルン３０から排出される排ガスの一部を抽気する抽気管５１と、集塵機５８と、排気ファン５９を備えている。抽気管５１は入口フッド４１の側壁部に接続され、この抽気管５１内を流れる排ガスを冷却することにより得られた固形分（ダスト）を集塵機５８内のフィルタ５８ａにおいて捕集・除去するものである。本願においては、排ガスは冷却ファン５２（冷却手段）からの冷却空気により５００℃以下に急冷される。なお、フィルタ５８ａにより捕集されたダストＷ、および排気ファン５９から排出される排ガスは、それぞれ別途処理される。ダストＷは以下のダスト搬送装置１００により搬送される。ダストは排ガス中の揮発性物質を固化させたものが通常捕集され密度が低くなるものがあるが、セメント製造装置の状態により、セメント原料が抽出したガスに同伴され密度が高くなる。
【００１６】
図２は本願ダスト搬送装置１００の概略図である。ダスト搬送装置１００はセメント製造設備（不図示）で発生するダストＷを貯留するタンク１１０と、圧縮空気によりダストＷを搬送する圧送手段１２０とを有する。圧縮空気はルーツブロワ１２１から圧送手段１２０へ供給され、この圧縮空気の圧力は圧力計１２２（圧力計測手段）で検知され制御手段１３０により制御される。ダストＷはセメント製造設備の運転状況によって密度が変化するものであり、例えば上述のようにロータリーキルン３０の窯尻３０ａから最下段のサイクロンＣ１に至るまでの流路より抽気された排ガスの一部を５００℃以下に急冷して得られるダストである。
【００１７】
圧送手段１２０は貫流型フィーダ等の機器であり、この圧送手段１２０におけるダストＷの搬送量は圧縮空気の圧力によって制御される。なお、圧送手段１２０の上流側（タンク１１０側）にはロータリーバルブ１４０（切出手段）が設けられており、タンク１１０からのダストＷの切り出しを行ってダストＷを圧送手段１２０に供給する。ロータリーバルブ１４０は圧力計１２２で計測される圧力が設定された圧力になるように回転数を増減する。ロータリーバルブ１４０の回転数は制御手段１３０により制御される。
【００１８】
[比較例]
図３は、密度変化を伴うダストＷをロータリーバルブで搬送した際の搬送量をプロットしたものである。ダストＷはセメント製造設備の運転状況によって密度が変化するため、ロータリーバルブのように容積に基づいた搬送量制御では、密度変化に伴ってダストＷの搬送量が変化し、搬送量にばらつきが生じてしまう。
【００１９】
[本願実施例]
図４は、ダストＷを搬送する圧縮空気の圧力−搬送量の関係をプロットしたものである。図４の圧力−搬送量の関係は圧送手段１２０およびダストＷの性状に依存するため、予め計測されたものである。図４に示すとおり、圧縮空気の圧力と搬送量の間には一定の相関（図４における直線のグラフ）がみられるため、制御手段１３０においてはこの相関を用いて圧力を制御することにより、所望の搬送量を得るものである。圧力に基づいてダストＷの搬送量を制御することにより、密度変化の影響を受けることがなく、ダストＷの搬送量のばらつきが低減される。なお、図４は圧力−搬送量の相関の一例を示すものであり、グラフの形状や数値等は圧送手段１２０の型式や定格に応じて適宜変更される。
【００２０】
[圧力制御]
図５は本願実施例における圧縮空気の圧力制御フローである。ステップＳ１では所望する搬送量を入力し、ステップＳ２では図４の圧力−搬送量グラフを読み込み、所望の搬送量に対応する圧縮空気圧力を算出する。ステップＳ３では、ステップ２で算出された圧縮空気の圧力を出力する。ステップＳ４では、設定された圧力になるようにロータリーバルブ回転数を出力し制御を終了する。圧力に応じた搬送量となるよう、タンク１１０からのダストＷの供給量も制御する必要があるためである。
【００２１】
[効果]
（１）ダストＷを貯留するタンク１１０と、タンク１１０からのダストＷの切り出し量を調整するロータリーバルブ１４０（切出手段）と、タンク１１０から切り出したダストＷを空気で圧送する圧送手段１２０とを有し、ダストＷは、セメント製造設備１から抽出され、このセメント製造設備１の状態により密度が変動するものであって、圧送手段１２０内の圧力を計測する圧力計１２２（圧力計測手段）と、圧送手段１２２内の圧力と、ダストＷの搬送量との関係を予め規定した圧力−搬送量の相関（図４の圧力−搬送量の関係）と、計測された圧送手段１２０内の圧力と、圧力−搬送量の相関とに基づき、ロータリーバルブ１４０におけるダストＷの切り出し量を制御する制御手段１３０とを備えることとした。
圧力により搬送量を制御することで、ダストの密度が変化した場合であっても、輸送量のばらつきを低減したダスト搬送装置を提供することができる。
【００２２】
（２）セメント製造設備１のロータリーキルン排ガスの一部を抽気する抽気管５１と、抽気管５１により抽気されたガスを５００℃以下に急冷する冷却ファン５２（冷却手段）と、急冷されたガスから固形分を捕集する集塵手段とを有し、ダストＷは、集塵機５８（集塵手段）により捕集された固形分であることとした。このようなダストＷであっても、効率的に搬送することができる。
【符号の説明】
【００２３】
１  セメント製造設備
５１  抽気管
５２  冷却ファン
５８  集塵機
１００  ダスト搬送装置
１１０  タンク
１２０  圧送手段
１２１  ルーツブロワ
１２２  圧力計
１３０  制御手段
１４０  ロータリーバルブ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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