(57)【要約】【課題】加工性、柔軟性、熱溶着性、さらに内容物の非吸着性に優れた樹脂組成物を用いたスクイズ性に優れる容器を提供する。【解決手段】内容物と直接接触する樹脂層が、ポリエステル系樹脂（Ａ）６６〜８９重量％、オレフィン系相溶化剤（Ｂ）１〜１４重量％、ポリエチレン系樹脂（Ｃ）１〜２４重量％の混合物からなる樹脂組成物を用いて成形された容器。オレフィン系相溶化剤（Ｂ）がエチレン−グリシジルメタクリレート共重合体であることが好ましい。ポリエステル系樹脂（Ａ）がイソフタル酸変性ポリエチレンテレフタレートであることが好ましい。容器形状がボトル形状またはチューブ形状であることが好ましい。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
内容物と直接接触する樹脂層が、ポリエステル系樹脂（Ａ）６６〜８９重量％、オレフィン系相溶化剤（Ｂ）１〜１４重量％、ポリエチレン系樹脂（Ｃ）１〜２４重量％の混合物からなる樹脂組成物を用いて成形された容器。
【請求項２】
オレフィン系相溶化剤（Ｂ）がエチレン−グリシジルメタクリレート共重合体である請求項１に記載の容器。
【請求項３】
ポリエステル系樹脂（Ａ）がイソフタル酸変性ポリエチレンテレフタレートである請求項１または２に記載の容器。
【請求項４】
容器形状がボトル形状またはチューブ形状である請求項１〜３のいずれかに記載の容器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、加工性、柔軟性、熱溶着性、さらに内容物の非吸着性に優れた樹脂組成物を用いたスクイズ性に優れる容器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、粘度が高い内容物を充填したボトル容器やチューブ容器では、容器から内容物を最後まで絞り出すために容器を押し潰さなければならないため、容器にスクイズ性が必要とされる。そのため、一般的にポリエチレンやポリプロピレンのような比較的柔軟性を有する樹脂を用いて容器が作られている。
しかし、ポリエチレンやポリプロピレンを用いた容器では、スクイズ性に問題はないが、内容物に含まれる薬剤等の有効成分の多くが吸着するという問題がある。
【０００３】
内容物の有効成分が吸着しにくい材料として、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）が一般的に使用されている。しかし、ＰＥＴ単体を用いた容器（単層構成）では、有効成分が容器に吸着しにくくなるが、スクイズ性がないため、粘度が高い内容物を絞り出す場合、容器にクラックが入り、そこをきっかけとして内容物が漏れてしまうという問題がある。また、ＰＥＴ層の外側に柔軟性を有する樹脂を積層した多層構成の材料を用いることで、容器にある程度のスクイズ性を持たせることは可能である。しかし、多層構成であっても、容器を何度も押し潰すうちにやはりＰＥＴ層にクラックが入り、そこをきっかけとして内容物が漏れてしまう。
【０００４】
また、上述のようにＰＥＴを用いた容器では、例えばダイレクトブロー成形法で容器成形を行った場合、樹脂の粘度が低いためドローダウンしやすい。単層構成または多層構成の容器を成形できたとしても、ＰＥＴのドローダウンによるスジ混入や、偏肉による容器の厚みバランス不良といった問題も生じてしまう。
チューブ容器の成形に際して、リングダイから単層または多層で溶融押し出しした円筒チューブ状の樹脂を必要な長さにカットすることで円筒スリーブを作成する場合においても、チューブ状の樹脂にＰＥＴ層が存在する場合、ドローダウンによるスジ混入や厚みバランス不良が発生する。また、外観上問題がない場合であっても、ボトル容器と同様、スクイズ性がないため押し潰しによりクラックが入ってしまい、そこから内容物が漏れてしまう。
【０００５】
従来の技術では、容器に耐衝撃性を持たせるため、ポリエチレンテレフタレートを９０〜９７．５重量％に対し、ポリエチレン系樹脂とグリシジルメタクリレート共重合体との混合体を２．５〜１０重量％溶融混合してなる樹脂組成物を用いて成形された容器が発明されている（特許文献１参照）。
また、ポリエチレンテレフタレートが１００重量部に対し、ガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃以下の樹脂１〜３０重量部が配合された樹脂組成物を用いて成形された容器が発明されている（特許文献２参照）。
これらの容器には、耐衝撃性の改善だけでなく、多少ではあるがブロー成形における成形性の改善効果などもある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平６−１６８２６号公報
【特許文献２】特開平７−１８８５３１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
特許文献１には、ポリエチレンテレフタレートとポリエチレン系樹脂とグリシジルメタクリレート共重合体が配合された樹脂組成物からなる、耐衝撃性が改善された容器が記載されているが、ポリエチレンテレフタレートの配合比率が９０重量％以上と高いため、耐衝撃性は多少向上するが、スクイズ性はあまり改善されない。また、この容器をダイレクトブロー成形法で成形した場合、ポリエチレンテレフタレートの配合比率が高いため、ドローダウンしやすく、安定して容器の成形ができない。また単層構成の容器であるため、水蒸気バリア性、酸素バリア性その他ガスバリア性に劣り、内容物が劣化しやすい。
【０００８】
特許文献２には、ポリエチレンテレフタレートとエチレン−グリシジルメタクリレート共重合体が配合された樹脂組成物からなる、耐衝撃性が改善された容器が記載されているが、混合するエチレン−グリシジルメタクリレート共重合体の比率が１０重量％未満では樹脂の流動性はほとんど向上しないため、例えばダイレクトブロー成形法では成形できない。エチレン−グリシジルメタクリレート共重合体の比率が１０重量％以上では流動性が低下し、耐衝撃性は向上するものの、ポリエチレンテレフタレートとエチレン−グリシジルメタクリレート共重合体の２成分混合樹脂では、架橋反応比率が高くなるため、熱溶着性が極端に低くなる。その影響で、ダイレクトブロー成形時の容器底における喰い切り部の熱溶着性が低下し、チューブ成形時のスリーブと口部の熱溶着性も極端に悪くなる。また、特許文献１と同様に単層構成の容器であるため、水蒸気バリア性、酸素バリア性その他ガスバリア性に劣り、内容物が劣化しやすい。
【０００９】
本発明は以上のような従来の欠点に鑑み、加工性、柔軟性、熱溶着性、さらに内容物の非吸着性に優れた樹脂組成物を用いたスクイズ性に優れる容器を提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の容器は、以下の樹脂（Ａ）、樹脂（Ｂ）、樹脂（Ｃ）からなる樹脂組成物を、内容物と直接接触する樹脂層に用いた容器である。
樹脂（Ａ）：ポリエステル系樹脂６６〜８９重量％
樹脂（Ｂ）：オレフィン系相溶化剤１〜１４重量％
樹脂（Ｃ）：ポリエチレン系樹脂１〜２４重量％
【００１１】
オレフィン系相溶化剤（Ｂ）がエチレン−グリシジルメタクリレート共重合体であることが好ましい。
ポリエステル系樹脂（Ａ）がイソフタル酸変性ポリエチレンテレフタレートであることが好ましい。
容器形状がボトル形状またはチューブ形状であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、加工性、柔軟性、熱溶着性、さらに内容物の非吸着性に優れた樹脂組成物を用いたスクイズ性に優れる容器を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、好適な実施の形態に基づき、本発明を説明する。
本発明の容器は、内容物と直接接触する樹脂層（最内層）が、ポリエステル系樹脂（Ａ）６６〜８９重量％、オレフィン系相溶化剤（Ｂ）１〜１４重量％、ポリエチレン系樹脂（Ｃ）１〜２４重量％の混合物からなる樹脂組成物を用いて成形された容器である。
【００１４】
［ポリエステル系樹脂（Ａ）］
最内層の樹脂組成物に用いられるポリエステル系樹脂（Ａ）としては、芳香族ジカルボン酸を主成分とする酸成分と、脂肪族ジオール（グリコール）を主成分とするジオール成分を含有する共重合体が挙げられる。該共重合体において、酸成分とジオール成分はエステル結合を介して結合される。酸成分の原料には、低級アルキルエステル（例えばメチルエステル）や酸ハロゲン化物等のエステル形成可能な誘導体を用いても良い。
酸成分としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレン−１，４−ジカルボン酸、ナフタレン−２，６−ジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボン酸や、トリメリット酸等のトリカルボン酸等が挙げられる。
ジオール成分としては、エチレングリコール、ネオペンチルグリコール、シクロヘキサンジメタノール、ビスフェノール化合物またはそのエチレンオキサイド付加物等が挙げられる。
【００１５】
ポリエステル系樹脂は、成形加工性、耐熱性、機械的強度、透明性、入手性等の観点から、ポリエチレンテレフタレート系樹脂、とりわけイソフタル酸変性ポリエチレンテレフタレート等の変性ポリエチレンテレフタレートが好ましい。
イソフタル酸変性ポリエチレンテレフタレートにおけるイソフタル酸変性率（酸成分のうちイソフタル酸成分が占めるモル百分率）は、２〜５０ｍｏｌ％が好ましく、４〜２６ｍｏｌ％がより好ましい。
【００１６】
ポリエステル系樹脂の極限粘度（ＩＶ）は、０．６０〜０．８５ｄｌ／ｇであることが好ましい。本発明における極限粘度は、ＪＩＳ  Ｋ  ７３６７−５に準じ、フェノール／１，１，２，２−テトラクロロエタン（質量比１／１）混合溶媒中、３０℃で測定される値である。前記極限粘度が０．６０ｄｌ／ｇ未満の場合には、樹脂の分子量が低すぎて充分な非吸着性およびバリア性を得にくく、前記極限粘度が０．８５ｄｌ／ｇを超える場合には、熱溶融時の粘度が高すぎて成形加工が困難になり、生産性が低下するため、好ましくない。
【００１７】
［オレフィン系相溶化剤（Ｂ）］
最内層の樹脂組成物に用いられるオレフィン系相溶化剤（Ｂ）は、ポリエチレン系樹脂（Ｃ）との相溶性を有するとともに、ポリエステル系樹脂（Ａ）の末端基である水酸基（−ＯＨ）またはカルボキシル基（−ＣＯＯＨ）と反応することが可能な官能基として、エポキシ基（＞Ｏ）を有する重合体である。
このようなオレフィン系相溶化剤（Ｂ）としては、エチレンやプロピレン等のオレフィン（ａ）と、グリシジルメタクリレート（ＧＭＡ）等のエポキシ基を有するモノマー（ｂ）を少なくとも含む共重合体が挙げられる。他に共重合可能なモノマーとしては、アクリル酸エチルやアクリル酸ブチル等のアクリル酸エステル、アクリル酸やメタクリル酸等のカルボン酸等が挙げられる。
なかでも、エチレンとグリシジルメタクリレートの２成分からなるエチレン−グリシジルメタクリレート共重合体が好ましい。エチレン−グリシジルメタクリレート共重合体において、ＧＭＡ含有率は２〜３０重量％が好ましく、５〜２０重量％がより好ましい。
【００１８】
［ポリエチレン系樹脂（Ｃ）］
最内層の樹脂組成物に用いられるポリエチレン系樹脂（Ｃ）は、ポリエステル系樹脂（Ａ）の融点を低下させ、熱溶着性を向上するために配合される。ポリエチレン系樹脂（Ｃ）としては、ポリエチレン（ＰＥ）のホモポリマー、エチレンと炭素数が４個のα−オレフィン（１−ブテン等）を共重合させた直鎖状低密度ポリエチレン（Ｃ４−ＬＬＤＰＥ）、エチレンと炭素数が６個のα−オレフィン（１−ヘキセン等）を共重合させた直鎖状低密度ポリエチレン（Ｃ６−ＬＬＤＰＥ）、エチレンと炭素数が８個のα−オレフィン（１−オクテン等）を共重合させた直鎖状低密度ポリエチレン（Ｃ８−ＬＬＤＰＥ）、エチレン―酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）などが挙げられる。
ポリエチレン系樹脂としてはポリエチレン、特に直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）が望ましい。密度が０．８９０〜０．９３０ｇ／ｃｍ３のポリエチレンが好ましく、密度が０．９１０〜０．９２５ｇ／ｃｍ３のポリエチレンがより好ましい。
【００１９】
［最内層の樹脂組成物］
本発明に用いられる最内層の樹脂組成物は、ポリエステル系樹脂（Ａ）と、オレフィン系相溶化剤（Ｂ）と、ポリエチレン系樹脂（Ｃ）を主体とする。
この樹脂組成物の配合比は、ポリエステル系樹脂（Ａ）が６６〜８９重量％、オレフィン系相溶化剤（Ｂ）が１〜１４重量％、ポリエチレン系樹脂（Ｃ）が１〜２４重量％であることが好ましい。
前記樹脂組成物は、本発明の目的を損なわない範囲で、適宜の添加剤を添加することができる。添加剤としては、例えば酸化防止剤、滑剤、アンチブロッキング剤、難燃剤、紫外線吸収剤、光安定剤、帯電防止剤、着色剤等が挙げられる。
最内層の厚さは、加工性、柔軟性、非吸着性等の観点から選択することが好ましく、例えば２０〜２００μｍが好ましい。
【００２０】
［容器］
本発明の容器は、最内層の樹脂組成物のみを用いた単層構成とすることもできるが、水蒸気バリア性やガスバリア性を確保するため多層構成とすることが好ましい。多層成形容器の場合、その各層がいずれも樹脂からなるものでもよく、紙やアルミ箔などの異種材料を１層又は複数層積層してもよい。容器の胴部の厚さは、３００〜１５００μｍが好ましい。容器形状は、ボトル形状やチューブ形状であることが好ましい。
【００２１】
容器の最内層以外の層、すなわち最外層や中間層等には、他の種類の熱可塑性樹脂や接着性樹脂等の樹脂層を、１種または２種以上設けることができる。水分やガスの侵入を防ぐため、水蒸気バリア性樹脂やガスバリア性樹脂が好ましい。水蒸気バリア性樹脂としては、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン樹脂が挙げられる。ガスバリア性樹脂としては、ナイロン等のポリアミド樹脂や、エチレン−ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）等が挙げられる。接着性樹脂としては、酸変性ポリエチレンや酸変性ポリプロピレン等の酸変性ポリオレフィンが挙げられる。
【００２２】
本発明の容器は、加熱溶融して押し出したチューブ状の樹脂を、ブロー成形等の中空成形により底部および口部を有する一体成形容器として製造することもできる。この方法は、容器形状がボトル形状の場合にも、チューブ形状の場合にも利用可能である。ブロー成形法としては、ダイレクトブロー成形法やインジェクションブロー成形法などが挙げられる。
チューブ形状の場合、筒状スリーブで所定の長さの胴部を形成し、肩部や口部を構成する別体の成形品と熱溶着して製造することもできる。筒状スリーブは、押出成形でチューブ状に成形してもよく、押出成形でシート状に成形し、背部を縦方向に熱溶着して筒状としてもよい。
【００２３】
多層成形容器の製造工程においては、各層の樹脂を多層で押し出してブロー成形や押出成形等により成形することができる。多層成形容器に用いられるすべての樹脂層を同時に押し出して多層を一括して成形してもよい。また、ラミネートチューブを製造する場合は、最内層を含む１層または複数層を有する樹脂チューブを先に成形した後、この樹脂チューブの上に紙やアルミ箔などの異種材料や最外層を含む残りの層を積層することもできる。
【００２４】
本発明の容器は、特に、飲食物や化粧品、薬剤等、香料や有効成分を含有する内容品の包装に好適に利用することができる。
【実施例】
【００２５】
以下、実施例をもって本発明を具体的に説明する。
［樹脂組成物のサンプル作製］
表１に示す組成（単位：重量％）により樹脂を溶融混練し、各実施例および比較例の樹脂組成物の溶融混練ペレットを作製した。続けて、該ペレットを熱プレス機で１ｍｍの厚さに成形し、単層のプレスシートのサンプルを得た。
【００２６】
【表１】
2014094975.tif 000002
【００２７】
なお、表１で用いた略語の意味は、次のとおりである。
「ＰＥＴ（１）」・・・イソフタル酸変性ＰＥＴ（イソフタル酸変性率１２ｍｏｌ％、ＩＶ＝０．８０ｄｌ／ｇ、ρ＝１．３４ｇ／ｃｍ３、Ｔｍ＝２２４℃）
「ＰＥＴ（２）」・・・イソフタル酸変性ＰＥＴ（イソフタル酸変性率５ｍｏｌ％、ＩＶ＝０．８０ｄｌ／ｇ、ρ＝１．３４ｇ／ｃｍ３、Ｔｍ＝２４０℃）
「ＰＥＴ（３）」・・・ＰＥＴ−Ｇ  ＧＮ０７１（ＩＶ＝０．７５ｄｌ／ｇ、ρ＝１．２７ｇ／ｃｍ３、イーストマンケミカル社製）
「ＰＥＴ（４）」・・・クラペット（登録商標）ＫＳ７１０Ｂ−８Ｓ（テレフタル酸−エチレングリコール−ビスフェノールＡエチレンオキサイド付加重合体縮合物、ＩＶ＝１．２０ｄｌ／ｇ、ρ＝１．３８ｇ／ｃｍ３、Ｔｍ＝２３３℃、（株）クラレ社製）
「Ｅ−ＧＭＡ（１）」・・・エチレン−グリシジルメタクリレート共重合体（Ｔｍ＝１０５℃、ＭＦＲ＝３ｇ／１０ｍｉｎ、ＧＭＡ６重量％）
「Ｅ−ＧＭＡ（２）」・・・エチレン−グリシジルメタクリレート共重合体（Ｔｍ＝１０３℃、ＭＦＲ＝３ｇ／１０ｍｉｎ、ＧＭＡ１２重量％）
「ＰＥ（１）」・・・オクテン−１共重合ＬＬＤＰＥ（Ｔｍ＝１１９℃、ＭＦＲ＝１．３ｇ／１０ｍｉｎ、ρ＝０．９１７ｇ／ｃｍ３）
ここで、ＩＶは極限粘度、ρは密度、Ｔｍは融点、ＭＦＲはメルトフローレートを意味する。
【００２８】
［評価方法］
（１）メルトフローレート（ＭＦＲ）測定
樹脂組成物のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、２２０℃、２４０℃または２６０℃の温度で、２．１６ｋｇ荷重における値（ｇ／１０ｍｉｎ）を測定した。ＭＦＲは、ダイレクトブロー成形におけるドローダウンや、チューブ押出の成形性の指標として、評価した。
（２）折り曲げ試験
１ｍｍの厚さに成形したプレスシートを幅１５ｍｍ×長さ１００ｍｍの大きさに裁断し、ＭＩＴ耐折度試験機（テスター産業（株）製）を用いて、１．５ｋｇｆ、角度１３５°で折り曲げ試験を実施し、破断するまでの折り曲げ回数を測定した。折り曲げ回数は、容器のスクイズ性の指標として、評価した。
（３）酢酸トコフェロール残存率
１ｍｍの厚さに成形したプレスシートを幅７ｍｍ×高さ３０ｍｍの大きさに裁断して試験片を作製した。また、有効成分として酢酸α−トコフェロール（ビタミンＥアセテート）を含む市販の化粧水３ｍｌを外径１５ｍｍ×高さ３２ｍｍの遮光性ガラス瓶に入れ、その中に前記試験片を入れ、蓋を閉めて密閉し、４０℃で１ヶ月保管した後に開封し、化粧水中の酢酸α−トコフェロールの残存量を高速液体クロマトグラフィ法で定量し、前記残存量をもとに有効成分の残存率を算出した。なお、ガラス瓶に入れる化粧水の液量は、高さ３０ｍｍの試験片全体が化粧水に浸り切るのに十分な量である。
【００２９】
表２に、（１）〜（３）の評価結果を示す。
【００３０】
【表２】
2014094975.tif 000003
【００３１】
（４）成形性、スクイズ性の評価
表３に示す構成で、ダイレクトブロー成形により容器を作製し、成形性とスクイズ性を評価した。容器の最内層には、それぞれ実施例または比較例のいずれかの樹脂組成物（表１、表２を参照）を使用した。チューブ容器では最内層／接着性樹脂／ＥＶＯＨ層／接着性樹脂／最外層の５層構成、ボトル容器では最内層／接着性樹脂／最外層の３層構成とした。各層の厚さ（ブロー成形後の目標値）は、最内層が５０μｍ、最外層が７００μｍ、接着性樹脂が５０μｍ、ＥＶＯＨ層（５層構成の場合）が１５０μｍとした。
各層の押出温度も同時に表３の「構成」中に示すが、最内層樹脂は密度、融点、ＭＦＲが異なるため、同じ設定温度では押し出せず、それぞれ押出可能な最低温度に設定した。
【００３２】
成形性の評価では、良好に容器を成形できたものを「○」、容器を成形できたがドローダウンによるスジの混入や厚みムラが発生しているものを「△」、ドローダウンや層構成の崩れにより成形できなかったものを「×」で示す。
スクイズ性の評価では、数回押し潰した容器が元の形状に戻るものを「○」、押し潰しにくいもの、１度押し潰しただけでクラックが混入するものを「×」で示す。
【００３３】
【表３】
2014094975.tif 000004
【００３４】
なお、表３で用いた略語の意味は、次のとおりである。
「ＥＶＯＨ」・・・エチレン−ビニルアルコール共重合体（エチレン比率３２ｍｏｌ％、Ｔｍ＝１８３℃、ＭＦＲ＝３．８ｇ／１０ｍｉｎ、ρ＝１．１９ｇ／ｃｍ３）
「接着性樹脂」・・・無水マレイン酸変性ポリエチレン（Ｔｍ＝８０℃、ＭＦＲ＝７．２ｇ／１０ｍｉｎ、ρ＝０．８９ｇ／ｃｍ３、エチレン系プラストマーベース）
「ＰＥ（２）」・・・ＨＢ２３５Ｒ（高密度ポリエチレン、日本ポリエチレン（株）製）
【００３５】
（５）評価結果
表２に樹脂組成物および単体プレスシートの評価結果を示す。
表２の結果から、本発明（実施例１〜７の樹脂組成物）によれば、ＰＥＴ、Ｅ−ＧＭＡ、ＰＥを所定の配合領域で混合することで、ＰＥＴ単体（比較例６，７）よりも流動性が低下し、折り曲げ試験でも折り曲げ回数も５，０００回を超える結果となった。これは、容器を成形した場合の成形性、スクイズ性の向上を示す指標となる。また、酢酸トコフェロール吸着試験においても、ＰＥＴ単体（比較例６〜９）と同等の残存率を示している。
比較例１〜５は、樹脂組成物のＭＦＲの値から、成形性が低いと評価される。
ＰＥＴの配合比率が低い場合（比較例５）、折り曲げ回数は向上するが２６０℃のＭＦＲが０．２を下回り、流動性が極端に低くなるため、ダイレクトブロー成形時の押出成形や、インジェクションブロー成形におけるインジェクション（射出）成形ができない。
Ｅ−ＧＭＡを含まない場合（比較例１）、折り曲げ回数が大きく低下する。
ＰＥＴを９０重量％含む場合（比較例２〜４）、ＰＥＴ単体（比較例６）とＭＦＲがほとんど変わらないため成形性は向上せず、また折り曲げ回数も５，０００回を超えないため、スクイズ性も本発明より低下する。
【００３６】
また表３に成形性の結果を示すが、融点もしくは密度が高いＰＥＴ樹脂の場合（比較例７、９）、最内層樹脂の押出は２６０℃と非常に高い温度に設定しなければならないため、多層化した時に１９０℃で押し出した接着性樹脂や、２１０℃で押し出したＥＶＯＨとのバランスが取れず、多層化ができない。
本発明の樹脂混合物（実施例２、７）とすることでＰＥＴ単体（比較例７）よりも押出温度を低下させることができ、その結果、多層成形が可能となる。
また、表２に示す樹脂組成物のＭＦＲと表３に示す容器の成形性、また表２に示す折り曲げ回数と表３に示すスクイズ性は、それぞれ相関性が取れる結果となっている。