(57)【要約】【課題】ガラス基板を製造するとき、熔融ガラス中の気泡の生成を抑制する他、白金の揮発を抑制し、白金あるいは白金合金で構成された装置の熱による変形を抑制する。【解決手段】ガラス基板の製造装置は、ガラス原料を加熱して熔融ガラスを生成する熔解炉と、前記熔融ガラスからガラス板を成形する成形装置と、前記熔解炉と前記成形装置との間に設けられ、前記熔融ガラスの移送または処理に用いる、白金又は白金合金から構成された管と、を備える。前記管には、前記熔融ガラスを漏洩させるための貫通孔が設けられ、前記管の外周には、前記管の外周面から離間した耐火煉瓦が設けられている。ガラス基板を製造するとき、前記ガラス基板の製造装置を用いる。【選択図】  図３
2014069983.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガラス原料を加熱して熔融ガラスを生成する熔解炉と、
前記熔融ガラスからガラス板を成形する成形装置と、
前記熔解炉と前記成形装置との間に設けられ、前記熔融ガラスの移送または処理に用いる、白金又は白金合金から構成された管と、
を備えるガラス基板の製造装置であって、
前記管には、前記熔融ガラスを漏洩させるための貫通孔が設けられ、
前記管の外周には、前記管の外周面から離間した耐火煉瓦が設けられている、ことを特徴とするガラス基板の製造装置。
【請求項２】
前記管を前記熔融ガラスが流れて前記貫通孔から漏洩した熔融ガラスが、前記管と前記耐火煉瓦との間の少なくとも一部に保持されている、請求項１に記載のガラス基板の製造装置。
【請求項３】
前記耐火煉瓦は、ジルコニアを含む電鋳煉瓦である、請求項１または２に記載のガラス基板の製造装置。
【請求項４】
前記耐火煉瓦は、高アルミナ質レンガ、ムライト質レンガ、あるいは、電融ムライト質レンガである、請求項１〜３のいずれか1項に記載のガラス基板の製造装置。
【請求項５】
前記耐火煉瓦の外側に、さらに、保温部材が設けられている、請求項１〜４のいずれか１項に記載のガラス基板の製造装置。
【請求項６】
前記耐火煉瓦は、ジルコニアを含む電鋳煉瓦であり、
前記電鋳煉瓦は、複数のブロックで組み上げられた構造体であり、
前記ブロック間の目地以外の部分が、前記保温材で覆われ、前記ブラック間の目地の部分は、前記保温部材で覆われていない、請求項５に記載のガラス基板の製造装置。
【請求項７】
前記熔融ガラスは、温度１５００℃における粘度が１０２．５poise以上である、請求項１〜６のいずれか１項に記載のガラス基板の製造装置。
【請求項８】
前記管と前記耐火煉瓦との間には、予め、中空空間が形成されている、請求項１〜７のいずれか1項に記載のガラス基板の製造装置。
【請求項９】
前記管と前記耐火煉瓦との間には、予め、キャスタブル耐火物が充填されている、請求項１〜７のいずれか１項に記載のガラス基板の製造装置。
【請求項１０】
前記管と、前記耐火煉瓦との間の少なくとも一部には、予め、前記熔融ガラスとは異なる組成である熔融ガラスが充填されている、請求項１〜７のいずれか１項または請求項９に記載のガラス基板の製造装置。
【請求項１１】
請求項１〜１０のいずれか１項に記載のガラス基板の製造装置を用いてガラス基板を製造する、ガラス基板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガラス基板を製造するガラス基板の製造方法及び製造装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
今日、フラットパネルディスプレイ用ガラス板には、ＴＦＴ（Thin Film Transistor）等の半導体素子が、ガラス板上に形成される。α-Ｓｉ（アモルファスシリコン）・ＴＦＴやｐ-Ｓｉ(低温ポリシリコン)・ＴＦＴや酸化物半導体がガラス基板に形成される。このために、半導体素子の特性に影響を与えないようにガラス組成としてＬｉ，Ｋ等のアルカリ金属を全く含有しない無アルカリガラスか、含有したとしても微量含有するアルカリ微量含有ガラスが用いられる。また、清澄剤は従来Ａｓ２Ｏ３が一般的であったが、近年の環境負荷の観点から、ＳｎＯ２等が用いられるようになってきている。
【０００３】
このようなガラス基板は、一般的に、ガラス原料から熔融ガラスを生成させた後、熔融ガラスをガラス基板へ成形する工程を経て製造される。上記の工程中には、熔融ガラスが内包する微小な気泡を除去する清澄処理が含まれる。また、清澄工程後の熔融ガラスに対して、スターラを用いて熔融ガラスを攪拌して、脈理等の原因であるガラスの組成ムラを低減するために、ガラス成分の均質化を行う均質化処理が含まれる。
【０００４】
上記清澄処理を行う清澄管や均質化処理を行う攪拌槽、さらには、溶解炉から清澄管、攪拌槽を介して成形装置に到るガラス導管には、白金あるいは白金合金を構成部材とする管が用いられる。白金あるいは白金合金で構成された管では、管の内表面における水素濃度が管の外側表面における水素濃度に比べて高いと、水素が管の白金あるいは白金合金の内部を拡散して、管の外側表面に移動する。この結果、管の内部には、酸素がとり残され、熔融ガラス中において酸素の気泡が形成され易い。この気泡は、最終製品であるガラス基板にも残るため、歩留まりを低下させる。
【０００５】
このような状況下、コスト高を招来させることなく、白金容器近傍のガラス領域において泡の発生を防止し得るガラス製造装置及びガラス製造方法が知られている（特許文献１）。
当該製造装置及び製造方法では、溶解工程、清澄工程、供給工程、均質化工程、及び成形工程中の少なくとも一部に使用されるガラス製造装置において、白金又は白金合金からなる白金容器の外側に電鋳耐火物を備えると共に、白金容器と電鋳耐火物とをガラス層を介して密着させる。
すなわち、上記ガラス層により白金容器と電鋳耐火物を密着させることにより、水素の透過速度を確実に低下させることができるとともに、電鋳耐火物の目地を塞ぐこともできる、とされている。この場合、ガラス層の形成のために、予め白金容器と電鋳耐火物の間に隙間を設けた後、この隙間にガラス粉末が充填され、熱処理が施される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平２０１２−１１１６６７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかし、上記特許文献１に記載されたガラス層の形成を利用した場合、別途ガラス粉末を充填する必要が有る為、装置構成自体が複雑となり易い。また、白金容器が昇温により熱膨張して変形することは防止できない。さらに、ガラス粉末を複雑な白金装置の隅々まで、確実に充填することは難しく、一旦、充填されていない空隙が形成されると、目的とする機能を発揮しないばかりか、その部分で、白金容器が変形し、最悪の場合、破断する。
【０００８】
そこで、本発明は、従来の方式とは異なる方式により、熔融ガラス中の気泡の生成を抑制する他、白金の揮発を抑制し、白金あるいは白金合金で構成された装置の熱による変形を抑制することができるガラス基板の製造装置及びガラス基板の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の一態様は、ガラス基板を製造するガラス基板の製造装置である。当該装置は、
ガラス原料を加熱して熔融ガラスを生成する熔解炉と、
前記熔融ガラスからガラス板を成形する成形装置と、
前記熔解炉と前記成形装置との間に設けられ、前記熔融ガラスの移送または処理に用いる、白金又は白金合金から構成された管と、
を備える。
前記管には、前記熔融ガラスを漏洩させるための貫通孔が設けられ、前記管の外周には、前記管の外周面から離間した耐火煉瓦が設けられている。
前記耐火煉瓦は、前記管の使用温度において、前記熔融ガラスに対して十分な耐食性を有した耐火物材料で構成されていることが好ましい。
前記ガラス基板の製造装置を用いて前記管に熔融ガラスを流してガラス基板を製造するとき、前記管の外周には、前記管の外周面から離間して前記耐火煉瓦が設けられているので、前記貫通孔から漏れ出した熔融ガラスは、前記管と前記耐火煉瓦との間に溜まり易い。熔融ガラスは、一般的に白金あるいは白金合金に比べて水素の透過速度が遅い。このため、従来問題となった熔融ガラス中の酸素の気泡も形成され難い。さらに、前記管の白金あるいは白金合金は熔融ガラスと接触するので酸素と触れる機会が極めて少なくなり、白金の揮発を防止することができる。しかも、前記管の内部と前記管の外周が前記貫通孔により略同一の圧力に維持されるので、前記管は変形せず、さらには、破損しない。また、従来のように、前記耐火煉瓦が前記管と直接接触して支持しないので、前記管の熱歪みに起因する破損もない。
【００１０】
前記管を前記熔融ガラスが流れて前記貫通孔から漏洩した熔融ガラスが、前記管と前記耐火煉瓦との間の少なくとも一部に保持されている、ことが好ましい。
熔融ガラスが前記前記管と耐火煉瓦との間に保持されているので、前記管の外周に溜まった熔融ガラスによる上述した効果を、ガラス基板の製造中、継続して発揮することができる。すなわち、ガラス基板の製造中、常時、熔融ガラス中の酸素の気泡は形成され難く、さらに、白金の揮発を継続して防止することができ、前記管の熱歪みに起因する破損もし難い。
【００１１】
前記耐火煉瓦は、ジルコニアを含む電鋳煉瓦である、ことが好ましい。
前記耐火煉瓦に関しては、前記耐火煉瓦の内面側の温度において、前記熔融ガラスに対して、十分な耐食性があれば、特に材質は問わない。例えば、前記耐火煉瓦の内面温度が、１５８０℃以上となる場合は、ジルコニア含有率が９０質量％以上の高ジルコニア質電鋳煉瓦が適している。一方、前記耐火煉瓦の内面側の温度が、１５８０℃未満の場合、アルミナージルコニア系の電鋳煉瓦でも使用できる。さらに、前記耐火煉瓦の内面側の温度が、１５００℃未満の場合、アルミナ含有率が６０質量％以上のムライト質レンガや、アルミナ含有率が７０質量％以上の電融ムライト質レンガを用いることができる。さらに、前記耐火煉瓦の内面側の温度が、１４００℃未満の場合、アルミナ含有率が５０質量％程度の高アルミナ質レンガを用いることもできる。勿論、前記管のすべての場所で、熔融ガラスに対する耐食性に最も優れた、高ジルコニア質電鋳煉瓦を使用しても構わないが、高ジルコニア質電鋳煉瓦は非常に高価で有り、且つ、異常熱膨張をする為、前記製造装置の昇温時、および降温時に昇温／降温プロセスに注意しないと破損してしまう。このため、前記耐火煉瓦の内側面の温度に合わせて、前記耐火煉瓦の材質を選択することが、設備投資の投資額の抑制とガラス基板の製造時の作業性の両面から、より好ましい。
【００１２】
前記耐火煉瓦の外側には、その必要に応じて、保温部材を設けることもできる。
前記管が、例えば前記熔融ガラスを急速に降温する工程に相当する管である場合、前記保温部材を設ける必要は無い。しかし、前記管が、前記熔融ガラスを昇温するか、もしくは、温度を保持するか、或いは徐冷する管である場合、前記保温部材が設けられる。このとき、前記保温部材を設けることにより、前記耐火煉瓦の熱伝導度が高くても、前記耐火煉瓦の外面からの放熱量が抑制され、前記管内の前記熔融ガラスの温度を、無駄にエネルギーを消費することなく、目的の温度に調整することができる。
【００１３】
前記耐火煉瓦の構成に関しては、特に限定しないが、前記電鋳煉瓦は、複数のブロックで組み上げられた構造体であり、前記ブロック間の目地以外の部分が、前記保温部材で覆われ、前記ブロック間の目地の部分は、前記保温部材で覆われず、前記目地の部分が露出している、ことが好ましい。前記ブロック間の目地以外の部分が、前記保温部材で覆われ、前記ブロック間の目地の部分は、前記保温部材で覆われることなく、外部に露出しているので、目地に熔融ガラスが進入しても、進入した熔融ガラスは、目地周りの前記耐火煉瓦による放熱により固化し、目地を塞ぐ。このため、熔融ガラスが前記耐火煉瓦の外周へ流出することを防止できる。
特に、ジルコニアを９０質量％以上含む高ジルコニア質電鋳耐火物材を前記耐火煉瓦に用いる場合好適である。高ジルコニア質電鋳耐火物材の熱膨張は、高ジルコニア質電鋳耐火物材を１６００℃以上の温度に昇温するとき、温度の上昇に従って線形的に大きくなるのではなく、１１００〜１２００℃の温度領域で一度急激に収縮した後、それより高い温度領域で、膨張を再開するといった異常熱膨張と呼ばれる挙動を示す。このため、一体的に形成された一つの部材で前記耐火煉瓦を構成した場合、熱歪みに起因する割れ目（クラック）が生じることがないように温度を上昇させる作業は極めて難しく、不適切な昇温を行うと、一体的に形成された電鋳耐火物材に熱歪みに起因する割れ目（クラック）が生じる場合がある。また、前記耐火煉瓦の形状に一体的に形成された高ジルコニア質電鋳耐火物材は非常に高価でコストがかかる。しかし、前記耐火煉瓦は、高ジルコニア質電鋳耐火物材で構成された複数のブロックを組み上げた構成を採用することにより、前記耐火煉瓦にかけるコストを抑制でき、高ジルコニア質電鋳耐火物材に割れ目（クラック）が生じ難くなる。
一方で、前記高アルミナ質レンガや、前記電融ムライト質レンガを使用する場合、異常膨張も無い。また、例えば、断面形状が樋型（Ｕ字型）のレンガを製作することも比較的容易かつ安価であるので、複数のブロックを積み重ねる替わりに、樋型レンガと蓋レンガの構成としてもよい。
【００１４】
前記熔融ガラスは、温度１５００℃における粘度が１０２．５poise以上である。これにより、前記耐火煉瓦が複数のブロックの組立体であっても、前記ブロックの目地から滲み出しを効果的に抑制できる。
【００１５】
前記管と前記耐火煉瓦との間には、予め、中空空間が形成されている。前記中空間を形成することにより、前記中空空間に前記熔融ガラスが溜まり、保持することができる。
【００１６】
また、前記管と前記耐火煉瓦との間には、予め、キャスタブル耐火物が充填されていてもよい。前記キャスタブル耐火物は、高温では、容易に前記熔融ガラスに熔解され、液体状態となるので、酸素泡の形成を抑制し、前記管の白金の揮発を防止し、前記管の変形防止することができる。キャスタブル耐火物としては、例えば、アルミナセメントが使われるが、前記熔融ガラスとアルミナセメントが溶融して生じた熔融ガラスは、元の熔融ガラスのガラス組成よりも、アルミナの濃度が高く、粘性の高いガラスとなるので、前記耐火煉瓦に目地があったとしても、この目地から滲み出し難い。
【００１７】
また、前記管と、前記耐火煉瓦との間の少なくとも一部には、予め、前記熔融ガラス（熔融ガラスＡ）とは異なる組成である熔融ガラス（熔融ガラスＢ）が充填されていてもよい。
前記熔融ガラスＢは、高温では容易に液体状態となり、前記熔融ガラスＡと混合し、新たなガラス組成を有する熔融ガラスＣとなるので、酸素泡の形成抑制、前記管の白金揮発防止、変形防止が達成できる。この新たな熔融ガラスＣの組成は特に限定しないが、例えば、１５００℃における粘度が、１０3.0poise以上となるように選定することで、前記耐火煉瓦に目地があったとしてもこの目地から熔融ガラスＣの滲み出しを効果的に抑制できる。
【００１８】
更に、本発明の他の一態様は、前記ガラス基板の製造装置を用いてガラス基板を製造する、ガラス基板の製造方法である。当該製造方法においても、前記ガラス基板の製造装置を用いるので、熔融ガラス中の気泡の生成を抑制することができる。また、白金の揮発を抑制することができる。白金あるいは白金合金で構成された管の熱による変形を抑制することができる。
【発明の効果】
【００１９】
上述の態様のガラス基板の製造方法及び製造装置によれば、熔融ガラス中の気泡の生成を抑制することができる。また、上述の態様のガラス基板の製造方法及び製造装置によれば、白金あるいは白金合金を含む構成部材からなる管において、白金の揮発を抑制することができる。上述の態様のガラス基板の製造方法及び製造装置によれば、白金あるいは白金合金で構成された管の熱による変形を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明のガラス基板の製造方法の工程の一例を示す図である。
【図２】本実施形態における熔解工程〜切断工程を行う装置の一例を模式的に示す図である。
【図３】本実施形態の装置に用いるガラス供給管とこの管を取り巻く、装置の準備処理前の構成を説明する図である。
【図４】本実施形態の装置に用いるガラス供給管とこの管を取り巻く、装置の準備処理後の状態を説明する図である。
【図５】本実施形態の変形例を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本実施形態のガラス基板の製造方法及び製造装置について説明する。図１は、本発明のガラス基板の製造方法の工程の一例を示す図である。
【００２２】
ガラス基板の製造方法は、熔解工程（ＳＴ１）と、準備処理・清澄工程（ＳＴ２）と、均質化工程（ＳＴ３）と、成形工程（ＳＴ５）と、徐冷工程（ＳＴ６）と、切断工程（ＳＴ７）と、を主に有する。準備処理・清澄工程（ＳＴ２）と均質化工程（ＳＴ３）は、白金または白金合金を少なくとも一部分に用いた管に熔融ガラスを流して、後述する熔解炉から、ガラス基板を成形する成形装置に熔融ガラスを供給する供給工程（ＳＴ４）を形成している。この他に、研削工程、研磨工程、洗浄工程、検査工程、梱包工程等を有し、梱包工程で積層された複数のガラス基板は、納入先の業者に搬送される。
【００２３】
本実施形態のガラス基板の製造方法及び製造装置では、熔解炉と清澄槽の管本体との間を接続するガラス供給管に熔融ガラスを流して、ガラス供給管の壁面に事前に設けた貫通孔から熔融ガラスの一部を外部に漏出させ、この漏出した熔融ガラスをガラス供給管と、ガラス供給管の外周に設けた耐火物支持体（耐火煉瓦）との間に予め形成されている中空空間に保持させる。また、供給工程において、漏出した熔融ガラスを、ガラス供給管と、ガラス供給管の外周に設けた耐火物支持体との間の中空空間に保持する状態を維持させる。
本実施形態では、熔融ガラスを漏出させ、耐火物支持体との間に形成される中空空間に熔融ガラスを保持させる対象は、ガラス供給管であるが、本発明においては、ガラス供給管に限定されない。例えば、熔解工程を行う熔解炉から成形工程を行う成形装置へ熔融ガラスを供給する途中の処理容器を構成する管、例えば清澄槽の容器（清澄管）や攪拌槽の容器を構成する管において、処理容器を構成する管の外部に熔融ガラスを漏出させ、耐火物支持体との間に形成されている中空空間に熔融ガラスを保持させ、更にこの状態を維持させることもできる。
また、ガラス供給管は、白金または白金合金を少なくとも一部分に用いた管であってもよく、この場合、白金あるいは白金合金を用いた一部の場所において、熔融ガラスを漏出させ、耐火物支持体との間に形成されている中空空間に熔融ガラスを保持させ、更にこの状態を維持させることができる。
また、本実施形態では、ガラス供給管と耐火物支持体の間に中空空間を予め形成しているが、ガラス供給管と耐火物支持体の間に、予め、キャスタブル耐火物、もしくは、熔融ガラスを充填しておくこともできる。
【００２４】
熔解工程（ＳＴ１）は熔解炉で行われる。熔解工程では、熔解炉に蓄えられた熔融ガラスの液面にガラス原料を投入しガラス原料を加熱することにより、熔融ガラスを作る。さらに、熔解炉内の熔融ガラスは所定の温度に加熱されて、溶解炉の底部に設けられた流出口から後工程に向けて熔融ガラスを流す。
【００２５】
熔解炉の熔融ガラスの加熱は、熔融ガラス自身に電気が流れて自ら発熱して加熱する方法に加えて、バーナーによる火焔を補助的に与えてガラス原料を熔解することもできる。なお、ガラス原料には清澄剤が添加される。清澄剤として、ＳｎＯ2，Ａｓ2Ｏ3，Ｓｂ2Ｏ3等が知られているが、特に制限されない。しかし、環境負荷低減の点から、清澄剤としてＳｎＯ2（酸化錫）を用いることが好ましい。
【００２６】
準備処理・清澄工程（ＳＴ２）は、少なくともガラス供給管及び清澄槽において行われる。準備処理・清澄工程は、後述する清澄処理を行う前の準備処理を行う工程と、清澄処理を行う工程とを含む。準備処理は、熔解炉と清澄槽の管本体との間を接続するガラス供給管に熔融ガラスを流すことにより行われる。準備処理については後述する。清澄工程では、清澄槽を用いて、熔融ガラスの清澄処理が行われる。清澄処理では、清澄槽内の熔融ガラスが昇温されることにより、熔融ガラス中に含まれるＯ2、ＣＯ2あるいはＳＯ2を含んだ泡が、清澄剤の還元反応により生じたＯ2を吸収して成長し、熔融ガラスの液面に泡は浮上して泡に含まれるガスが清澄槽内の気相空間内に放出される。さらに、清澄工程では、熔融ガラスの温度を低下させることにより、清澄剤の還元反応により得られた還元物質が酸化反応をする。これにより、熔融ガラスに残存する泡中のＯ2等のガス成分が熔融ガラス中に再吸収されて、泡が消滅する。清澄剤による酸化反応及び還元反応は、熔融ガラスの温度を制御することにより行われる。なお、清澄槽は、熔融ガラスから気相空間に放出されたガスを大気に放出するために、大気に連通した通気管を備える。
【００２７】
均質化工程（ＳＴ３）では、清澄槽から延びる配管を通って供給された攪拌槽内の熔融ガラスを、スターラを用いて攪拌することにより、ガラス成分の均質化を行う。これにより、脈理等の原因であるガラスの組成ムラを低減することができる。
このように、後述する熔解炉から熔融ガラスを流し、清澄工程及び均質化工程を経て、ガラス基板を成形する成形装置に供給する。
【００２８】
成形装置では、成形工程（ＳＴ５）及び徐冷工程（ＳＴ６）が行われる。
成形工程（ＳＴ５）では、熔融ガラスをシートガラスに成形し、シートガラスの流れを作る。成形は、オーバーフローダウンドロー法が用いられる。
徐冷工程（ＳＴ６）では、成形されて流れるシートガラスが所望の厚さになり、内部歪が生じないように、さらに、反りが生じないように冷却される。
切断工程（ＳＴ７）では、切断装置において、成形装置から供給されたシートガラスを所定の長さに切断することで、板状のガラス板を得る。切断されたガラス板はさらに、所定のサイズに切断され、目標サイズのガラス基板が作られる。この後、ガラス基板の端面の研削、研磨が行われ、ガラス基板の洗浄が行われ、さらに、気泡等の異常欠陥の有無が検査された後、検査合格品のガラス板が最終製品として梱包される。
【００２９】
図２は、本実施形態における熔解工程（ＳＴ１）〜切断工程（ＳＴ７）を行うガラス基板の製造装置の一例を模式的に示す図である。当該装置は、図２に示すように、主に熔解装置１００と、成形装置２００と、切断装置３００と、を有する。熔解装置１００は、熔解炉１０１と、清澄槽１０２と、攪拌槽１０３と、ガラス供給管１０４，１０５，１０６と、を有する。
【００３０】
図２に示す熔解炉１０１では、ガラス原料の投入がバケット１０１ｄを用いて行われ、熔融ガラスＭＧが生成される。清澄槽１０２では、熔融ガラスＭＧの温度を調整して、清澄剤の酸化還元反応を利用して熔融ガラスＭＧの清澄が行われる。さらに、攪拌槽１０３では、スターラ１０３ａによって熔融ガラスＭＧが攪拌されて均質化される。成形装置２００では、成形体２１０を用いたオーバーフローダウンドロー法により、熔融ガラスＭＧからシートガラスＳＧが成形される。
なお、本実施形態では、図２に示す熔解炉１０１から成形装置２００にいたる熔融ガラスＭＧの流路、具体的には、ガラス供給管１０４、清澄槽１０２の後述する管本体、ガラス供給管１０５、攪拌槽１０３の容器、およびガラス供給管１０６の熔融ガラスＭＧの流路を形成する流路は、白金あるいは白金合金で構成されているが、少なくとも一部が白金あるいは白金合金で構成されていてもよい。
【００３１】
（ガラス供給管１０４）
ガラス供給管１０４は、熔解炉１０１と清澄槽１０２を接続するガラス供給管である。清澄槽１０２において脱泡処理を行うために、ガラス供給管１０４には、熔融ガラスＭＧを高温に加熱するための図示されない電極が設けられる。この電極からガラス供給管１０４に電流を流すことにより、ガラス供給管１０４が発熱することにより、ガラス供給管１０４が熔融ガラスＭＧの加熱源となっている。熔融ガラスＭＧは、清澄槽１０２に流れるときには、上記加熱源を用いて例えば１６３０℃以上に昇温される。ガラス供給管１０４には、例えば、耐熱性及び高温耐食性の高い白金または白金合金が用いられる。
ガラス供給管１０４の周りには、耐火煉瓦である耐火物支持体が設けられている。耐火物支持体とガラス供給管１０４との間には中空空間が設けられている。具体的には、耐火物支持体１１０ａは、電鋳耐火物材で構成された直方体形状の複数のブロックにより組み立てられた組立体であり、ガラス供給管１０４を外周から支持する。耐火物支持体の構成については後述する。
【００３２】
一方、ガラス供給管１０４の略中央部の底部には、ガラス供給管１０４の外部に連通すし、熔融ガラスＭＧを外部に漏出させるための貫通孔１０４ａ（図３参照）が設けられている。貫通孔１０４ａは、後述する準備処理を行うために利用される。貫通孔１０４ａは、ガラス供給管１０４の強度の低下が極力ない位置に設けられることが好ましい。
貫通孔１０４ａの形状に関しては、特に制限は無いが、貫通孔が起点となってクラックが生成することを防ぐために、或いは、ガラス供給管１０４を通電加熱している場合、電流密度の集中によるホットスポットの発生を防ぐために、円形、もしくは、通電方向に平行な楕円形状が望ましい。貫通孔１０４ａの大きさについても、特に制限は無いが、貫通孔１０４ａの形成目的を達成するために、５ｍｍ以下の直径であれば十分であり、不必要に大きな開口を設けることは、電流密度の集中によるホットスポットが生成することから好ましくなく、また、前述の耐火物支持体に目地があり、万一、この目地から熔融ガラスが漏れ出した時、漏れ出し量が増え易いことから、好ましくない。
貫通孔１０４ａの位置は、後述するように、熔融ガラスＭＧが耐火物支持体１１０ａとガラス供給管１０４との間の中空空間に効率よく流れ込むために、ガラス供給管１０４の底部に設けられることが好ましい。しかし、貫通孔１０４ａの位置は特に制限されない。貫通孔１０４ａの他にガラス供給管１０４には、他の貫通孔が設けられてもよい。例えば、熔融ガラスＭＧが均等に上記中空空間に流れ込むように、ガラス供給管１０４の側方部の両側の同じ高さ方向の位置に同じ大きさで設けられることが好ましい。
【００３３】
（ガラス供給管１０４の外周を取り巻く構成）
図３は、ガラス供給管１０４とガラス供給管１０４の外周を取り巻く、後述する準備処理前の構成を説明する断面図である。図４は、ガラス供給管１０４とガラス供給管１０４の外周を取り巻く、装置の準備処理後の状態を説明する図である。
図３に示すように、ガラス供給管１０４には、管の途中にガラス供給管１０４の外部に連通する貫通孔１０４ａが予め設けられている。ガラス供給管１０４の外周には、ガラス供給管１０４の外周面から離間した耐火物支持体１１０ａが設けられている。耐火物支持体１１０ａの内側の面は、ガラス供給管１０４の外周面と接触しない。耐火物支持体１１０ａは、本発明における耐火煉瓦に対応する。耐火物支持体１１０ａの外周には、断熱煉瓦層１１０ｂと保温層１１０ｃとが設けられている。ガラス供給管１０４と耐火物支持体１１０ａとの間には予め、中空空間１２０が形成されている。この中空空間１２０には、ガラス基板を製造するとき、ガラス供給管１０４から漏れ出た熔融ガラスが充填される。ガラス供給管１０４は、耐火物支持体１１０ａで囲まれた中空空間１２０の所定の位置に、図示されない部材により固定されている。
耐火物支持体１１０ａは、ガラス供給管１０４を支持する電鋳耐火物材で構成されている。具体的には、耐火物支持体１１０ａは、電鋳耐火物材で構成された直方体形状の複数のブロックを組み上げた組立体である。図３に示す形態では、複数のブロックを井桁状に組み上げて耐火物支持体１１０ａを構成している。複数のブロックを井桁状に組み上げる際、目地の隙間が大きくならないように組まれる。
【００３４】
耐火物支持体１１０ａとガラス供給管１０４との間の中空空間１２０に、ガラス供給管１０４の底部に設けられた貫通孔１０４ａから漏出する熔融ガラスＭＧを保持させるように、耐火物支持体１１０ａが設けられている。電鋳耐火物材は、気孔率が小さく緻密であるため、熔融ガラスＭＧが沁み出すことはない。電鋳耐火物材としては、耐火物支持体１１０aの内面温度が１５８０℃以上となる場合は、ジルコニア含有率が９０質量％以上の高ジルコニア質電鋳煉瓦が適している。一方、耐火物支持体１１０aの内面温度が１５８０℃未満の場合は、ジルコニア含有率が３０〜４０質量％程度の、アルミナージルコニア系の電鋳煉瓦でも使用できる。
なお、図３で説明する構成は、熔解炉１０１と清澄槽１０２を接続するガラス供給管１０４であるが、清澄槽１０２と攪拌槽１０３とを結ぶガラス供給管１０５、攪拌槽１０３、あるいは、攪拌槽１０３と成形装置２００とを結ぶガラス供給管１０６についても、同様の構成を用いることができる。この場合、熔解炉１０１と清澄槽１０２を接続するガラス供給管１０４とは異なり、清澄槽１０２と攪拌槽１０３とを結ぶガラス供給管１０５、攪拌槽１０３、あるいは、攪拌槽１０３と成形装置２００とを結ぶガラス供給管１０６については、耐火物支持体の内面温度が低くなるので、耐火物支持体の材質としては、ジルコニアを含有する電鋳煉瓦でなくてもよい。例えば、耐火物支持体の内面温度が１５００℃未満の場合、アルミナ含有率が６０質量％以上のムライト質レンガや、アルミナ含有率が７０質量％以上の電融ムライト質レンガでもよい。例えば、耐火物支持体の内側表面の温度が１４００℃未満の場合、アルミナ含有量が５０質量％程度の高アルミナ質レンガでもよい。
【００３５】
なお、本実施形態の耐火物支持体１１０ａは、電鋳耐火物材で構成された直方体形状の複数のブロックを組み上げた組立体で構成されるが、耐火物支持体１１０ａを、このようなブロックによる組立体で構成するのは以下の理由に拠る。すなわち、熔融ガラスＭＧが耐火物支持体１１０ａから流出するのを防止する観点から、ブロック間の継ぎ目である目地が無く、耐火物支持体１１０ａの形状が一つの部材により一体的に形成されたものを用いることが好ましい。しかし、このような一体的に形成された電鋳耐火物材のサイズは極めて大きなものになり、図３に示すように井桁形状の断面を成しているので、精度良く作製することは難しく、さらに、作製コストは極めて高い。また、高ジルコニア質電鋳耐火物材の熱膨張率は比較的大きい。しかも、高ジルコニア質電鋳耐火物材の熱膨張は、高ジルコニア質電鋳耐火物材を１６００℃以上の温度に昇温するとき、温度の上昇に従って線形的に大きくなるのではなく、１１００〜１２００℃の温度領域で一度急激に収縮した後、それより高い温度領域で、膨張を再開するといった異常熱膨張と呼ばれる挙動を示す。このため、一体的に形成された一つの部材で耐火物支持体１１０ａを構成した場合、熱歪みに起因する割れ目（クラック）が生じることがないように温度を上昇させる作業は極めて難しく、不適切な昇温を行うと、一体的に形成された電鋳耐火物材の部材に熱歪みに起因する割れ目（クラック）が生じる場合がある。本実施形態の耐火物支持体１１０ａは、電鋳耐火物材で構成された複数のブロックを組み上げた構成を採用するので、電鋳耐火物材、すなわち耐火物支持体１１０ａに割れ目（クラック）が生じ難くなる。特に、保温機能を有する断熱煉瓦層１１０ｂと保温層１１０ｃを耐火物支持体１１０ａの外周に設けることで、後述するように熱伝導度が高い電鋳耐火物材であっても、電鋳耐火物材で構成した耐火物支持体１１０ａの温度分布が均一に近づき、熱歪みに起因した割れ目（クラック）が生じ難くなる。
なお、ガラス供給管１０４と同様に、ガラス供給管１０５、攪拌槽１０３、あるいは、ガラス供給管１０６の外周にも、耐火物支持体が設けられる場合、ガラス供給管１０４とは異なり、ガラス供給管１０５、攪拌槽１０３、あるいは、ガラス供給管１０６については、耐火物支持体の内面温度が低くなるので、耐火物支持体の材質としては、アルミナ含有率が６０質量％以上のムライト質レンガや、アルミナ含有率が７０質量％以上の電融ムライト質レンガ、アルミナ含有率が５０質量％程度の高アルミナ質レンガが用いらることができる。これらのレンガを使用する場合、異常膨張も無く、また、例えば、断面形状が樋型（Ｕ字型）のレンガを製作することも比較的容易かつ安価であるので、複数のブロックを積み重ねる替わりに、樋型レンガと蓋レンガの構成としてもよい。
【００３６】
ところで、耐火物支持体１１０ａを構成する電鋳耐火物材の熱伝導度は高いため、断熱煉瓦層１１０ｂと保温層１１０ｃが設けられない場合、ガラス供給管１０４の外側で耐火物支持体１１０ａ内に保持される熔融ガラスＭＧの熱は電鋳耐火物材に伝わり外部に放熱され、しかも、その放熱量は大きい。例えば、９０質量％以上のジルコニアを含有する高ジルコニア質電鋳耐火物材の、１５００℃における熱伝導度は、４[Ｗ／ｍ／Ｋ]であり、アルミナ−ジルコニア−シリカ質電鋳耐火物材の、１４００℃における熱伝導度は、６[Ｗ／ｍ／Ｋ]であり、気孔率の高い耐火物材に比べて熱伝導度は大きい。このため、熔融ガラスＭＧの脱泡処理のために通電加熱して熔融ガラスＭＧを加熱するガラス供給管１０４においては、放熱量を考慮して通電加熱量を大きくしなければならず、エネルギー効率の点から好ましくない。
【００３７】
このため、耐火物支持体１１０ａ内に保持される熔融ガラスＭＧの熱が外部へ逃げる放熱量を抑制するために、耐火物支持体１１０ａの外周には、保温部材として機能する断熱煉瓦層１１０ｂと保温層１１０ｃが設けられている。
また、耐火物支持体１１０ａの外周に、断熱煉瓦層１１０ｂと保温層１１０ｃを設けることにより、清澄槽１０２の昇温時、耐火物支持体１１０ａの電鋳耐火物材の場所による温度差が小さくなり、電鋳耐火物材の熱膨張に起因する割れ等を抑制することができる。断熱煉瓦層１１０ｂは、耐火物支持体１１０ａと接触するように設けられるので、耐火物支持体１１０ａを外側から補強する機能も有する。
【００３８】
断熱煉瓦層１１０ｂは、１層に断熱レンガにより構成されてもよいが、より好ましくは、耐火物支持体１１０aの次の層には、耐熱温度が高いレンガ、例えば、耐熱温度が１６５０℃、熱伝導度が０．４Ｗ／ｍ／Ｋのレンガを配し、その外側に、耐熱温度は下がるが、熱伝導度のより小さいレンガ、例えば、耐熱温度が１３００〜１５００℃、熱伝導度が０．２〜０．３Ｗ／ｍ／Ｋ、のレンガを配する、というように、外側に行くほど、耐熱温度は下がるが、熱伝導度が小さくなるレンガを配することができる。
保温層１１０ｃは、熱伝導度が０．０５〜０．１５Ｗ／ｍ／Ｋ程度の、公知のセラミックスファイバ製ボードやブランケットで構成される。
【００３９】
なお、耐火物支持体１１０ａは、電鋳耐火物材で構成された複数のブロックを組み上げた組立体であるので、ブロック間には必ず目地が存在する。熔融ガラスＭＧが、耐火物支持体１１０ａのブロック間の目地に進入しないためには、ガラス供給管１０４内の熔融ガラスＭＧの温度１５００℃における粘度が１０２．５以上であることが好ましい。なお、熔融ガラスＭＧが耐火物支持体１１０ａから流出しないように、目地の幅は狭いことが好まく、目地の隙間は０．４ｍｍ以下であることが好ましく、０．３ｍｍ以下とすることがより好ましく、０．２ｍｍ以下とすることがさらに好ましい。このような目地の隙間を上記数値範囲に制限するためには、ブロックの組み上げを井桁状に精度高く行う必要がある。
また、本実施形態の断熱煉瓦層１１０ｂと保温層１１０ｃは、耐火物支持体１１０ａのブロック間の目地の部分を覆わず、ブロック間の目地以外の部分を覆っている。目地の部分は、断熱煉瓦層１１０ｂと保温層１１０ｃの外部に露出している。したがって、耐火物支持体１１０ａのブロック間の目地の部分の放熱量は高い。このような構成を採用することにより、耐火物支持体１１０ａ内に保持される熔融ガラスＭＧがブロック間の目地に進入しても、進入した熔融ガラスは、目地周りの耐火物支持体１１０ａの高い熱伝導度による放熱により固化し、目地を塞ぐ役割を果たす。すなわち、放熱を利用して目地に進入した熔融ガラスを固化させて、熔融ガラスＭＧが耐火物支持体１１０ａの外周へ流出することを防止できる。ここで、断熱煉瓦層１１０ｂと保温層１１０ｃにより覆われない目地の部分とは、５ｃｍ以下の幅の目地を含む領域であることが好ましく、より好ましくは４ｃｍ以下の幅の目地を含む領域であり、さらに好ましくは３ｃｍ以下の幅の目地を含む領域である。
以上のように、ガラス供給管１０４内の温度１５００℃における粘度が１０２．５poise以上である場合、熔融ガラスＭＧは目地に進入し難いが、万が一進入したとしても、熔融ガラスＭＧは固化するので、目地を伝って耐火物支持体１１０ａの外周に熔融ガラスＭＧが流出することを防止することができる。
なお、ここまで説明してきた、溶解炉１０１と清澄槽１０２を接続するガラス供給管１０４とは異なり、例えば、清澄槽１０２と攪拌槽１０３を結ぶガラス供給管１０５のように、積極的に内部を流れる溶有ガラスの温度を下げたい場合は、当然のことながら、断熱煉瓦層および／或いは、保温層を設置せず、或いは、その設置による断熱量を、熔融ガラスの温度が所定の温度となるように調節する。
【００４０】
なお、図３中に矢印で示すように、図３中の保温層１１０ｃは、図示されない押さえ金具で矢印方向に押圧して耐火物支持体１１０ａが熔融ガラスＭＧの圧力によって外側に広がろうとする力に対向する。これにより、耐火物支持体１１０ａの形状は保持される。
【００４１】
（ガラス供給管の準備処理）
このようなガラス供給管１０４を取り巻く構成部材により、ガラス基板を製造するとき、以下のガラス供給管１０４に準備処理が施される。準備処理とは、ガラス供給管１０４に設けられた貫通孔１０４ａから熔融ガラスＭＧの一部をガラス供給管１０４の外部に漏出させ、ガラス供給管１０４と、耐火物支持体１１０ａとの間の中空空間１２０に漏出した熔融ガラスＭＧを保持させる処理である。すなわち、ガラス基板の製造時、まず熔解炉１０１において、熔解工程（ステップＳＴ１）でガラス原料を熔解して熔融ガラスＭＧが生成される。このとき、図３に示すように、ガラス供給管１０４と耐火物支持体１１０ａとの間には予め、中空空間１２０が形成されている。この後、生成された熔融ガラスＭＧをガラス供給管１０４に流し、ガラス供給管１０４に対して、熔融ガラスＭＧを用いて準備処理を行う。このとき、ガラス供給管１０４は、略１０００℃以上に加熱された状態にある。
ガラス供給管１０４内を流れる熔融ガラスＭＧの量が増えるにつれて、ガラス供給管１０４内の液面が上昇する。これに合わせて、ガラス供給管１０４の外周に設けられた貫通孔１０４ａから熔融ガラスＭＧは漏出し、耐火物支持体１１０ａとガラス供給管１０４との間の中空空間に溜まる。このとき、この部分の熔融ガラスＭＧの液面はガラス供給管１０４の内の液面一致するように上がる。最終的に、熔融ガラスＭＧは、ガラス供給管１０４内に一杯に充填されて流れる。同様に、漏出した熔融ガラスＭＧは、ガラス供給管１０４と耐火物支持体１１０ａとの間の中空空間１２０に充填される。このとき、耐火物支持体１１０ａの外周には、断熱煉瓦層１１０ｂと保温層１１０ｃが設けられているので、耐火物支持体１１０ａの熱伝導度が高くても、耐火物支持体１１０ａの外面からの放熱量が抑制され、ガラス供給管１０４内の熔融ガラスＭＧの温度を、無駄にエネルギーを消費することなく、目的の温度に調整することができる。こうして、漏出した熔融ガラスＭＧは、ガラス供給管１０４と耐火物支持体１１０ａとの間の中空空間１２０に保持される。
【００４２】
このような準備処理を施したガラス供給管１０４を用いて、図１に示す清澄工程、均質化工程を含むガラス基板の製造方法が開始される。すなわち、熔融ガラスＭＧを用いて準備処理を行った後、準備処理の行われたガラス供給管１０４を用いて、すなわち、貫通孔１０４ａからガラス供給管１０４の外部に漏出した熔融ガラスＭＧの一部を中空空間１２０に保持させつつ、成形装置２００に熔融ガラスＭＧを供給する。ガラス供給管１０４と、耐火物支持体１１０ａとの間の中空空間１２０に漏出した熔融ガラスＭＧは、供給工程中、固化されること無く液体の状態が維持される。
【００４３】
なお、従来のガラス基板の製造法及び製造装置では、上述したように、ガラス供給管１０４の内部には、酸素がとり残され、熔融ガラス中において酸素の気泡が形成され易く、最終製品であるガラス基板の歩留まりを低下させる問題があった。
従来のガラス基板の製造法及び製造装置でも、本実施形態同様に、清澄槽や攪拌槽の処理容器を構成する管、さらにはガラス供給管に、白金あるいは白金合金が用いられる。このため、熔融ガラスの温度が例えば１６００℃を超えるような高温の場合、白金あるいは白金合金は酸素の存在下、酸化しあるいは揮発することで、白金あるいは白金合金からなる構成部材の厚さが薄くなり、処理容器を構成する管やガラス供給管が破損するといった問題があった。
さらに、従来のガラス基板の製造法及び製造装置では、白金あるいは白金合金で構成された清澄槽、攪拌槽、あるいはガラス供給管等の管の高温時の強度を確保するために、強度の高い耐熱セラミックス等の素材からなる支持部が上記管の外周に配置され、上記管は強固に支持固定される。この耐熱セラミックス等の支持体は、ガラス基板の製造の操業開始のための昇温により高温状態になる。あるいは、場合によっては、支持部は、ガラス基板の製造の操業時の熔融ガラスの温度条件の変更により高温状態から温度の変更を受ける。このとき、上記清澄槽、攪拌槽あるいはガラス供給管の構成部材である白金あるいは白金合金の熱膨張率は、支持体の熱膨張率との間で差があるため、白金あるいは白金合金は、この熱膨張率の差に起因して熱応力を受け、場合によっては、熱変形し破断するという問題があった。
【００４４】
しかし、上述のように、本実施形態のガラス基板の製造方法および製造装置では、ガラス供給管１０４に設けられた貫通孔１０４ａからガラス供給管１０４の外部に漏出した熔融ガラスＭＧの一部を、ガラス供給管１０４と、耐火物支持体１１０ａとの間の中空空間１２０に保持させつつ、熔融ガラスＭＧを成形装置２００に供給する。このため、ガラス供給管１０４の外周が水素の透過速度の遅い熔融ガラスで囲まれているので、従来問題となった熔融ガラスＭＧ中の酸素の気泡も形成され難い。さらに、白金あるいは白金合金が酸素と触れる機会は極めて少なくなるので、従来問題であった白金の揮発を防止することができる。しかも、ガラス供給管１０４の内部と外周が前記管通孔の存在により、略同一の圧力に維持されるので、強度の高い支持部材によりガラス供給管１０４が機械的に支持されていなくても、ガラス供給管１０４が変形せず、さらには、破損しない。また、耐火物支持体が管本体を補強するために、従来のように、支持体が管本体を外周から支持固定する場合に生じる管本体の熱歪みに起因する破損もない。すなわち、従来問題となっていた問題を解消することができる。
【００４５】
本実施形態では、ガラス供給管１０４を中心に説明したが、耐火物支持体１１０ａ、断熱煉瓦層１１０ｂ、及び保温層１１０ｃの配置を、清澄槽１０２の管本体、あるいは攪拌槽１０３の処理容器を構成する管やガラス供給管１０５，１０６にも適用できる。この場合においても、従来、熔融ガラスＭＧを高温化することにより清澄槽、攪拌槽、あるいはガラス供給管に生じていた上述した問題点を解消することができる。
【００４６】
耐火物支持体１１０ａでは、ジルコニアを含有する電鋳耐火物材、好ましくは、高ジルコニア質電鋳耐火物材を用いるので、耐火物支持体１１０ａの表面は、ガラス供給管１０４から漏出した熔融ガラスＭＧの浸食を受け難い。
耐火物支持体１１０ａの外周には、保温部材として機能する断熱煉瓦層１１０ｂと保温層１１０ｃが設けられるので、熱伝導度が高い電鋳耐火物材からの放熱量を抑制することができ、耐火物支持体１１０ａの熱伝導度が高くても、耐火物支持体１１０ａの外面からの放熱量が抑制され、ガラス供給管１１０ａ内の熔融ガラスＭＧの温度を、無駄にエネルギーを消費することなく、目的の温度に調整することができる。
また、耐火物支持体１１０ａは、電鋳耐火物材からなる複数のブロックで組み上げられた組立体であり、ブロック間の目地以外の部分が、断熱煉瓦層１１０ｂと保温層１１０ｃ等の保温部材で覆われ、ブロック間の目地の部分は、保温部材で覆われず保温部材の外部に対して露出している。このため、目地に熔融ガラスＭＧが進入したとしても、電鋳耐火物材の放熱により目地に進入した熔融ガラスＭＧは固化され易い。このため、熔融ガラスＭＧが目地に進入し、耐火物支持体１１０ａの外周に流出することを防止できる。
また、熔融ガラスＭＧの粘度は、温度１５００℃における粘度が１０２．５poise温度以上であるので、ブロック間の目地に進入し難い。
【００４７】
（ガラス基板）
本実施形態の製造方法で製造されるガラス基板の一例として以下のものが挙げられる。
フラットパネルディスプレイ用ガラス基板として好適な無アルカリガラスは、
ＳｉＯ2：５０質量％〜７０質量％、
Ａｌ2Ｏ3：０質量％〜２５質量％、
Ｂ2Ｏ3：１質量％〜１５質量％、
ＭｇＯ：０質量％〜１０質量％、
ＣａＯ：０質量％〜２０質量％、
ＳｒＯ：０質量％〜２０質量％、
ＢａＯ：０質量％〜１０質量％、
を含有する。
ここで、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計の含有量は、５質量％〜３０質量％である。
また、フラットパネルディスプレイ用ガラス基板として、アルカリ金属を微量含むアルカリ微量含有ガラスを用いてもよい。アルカリ微量含有ガラスは、成分として、０．１質量％〜０．５質量％のＲ’ 2Ｏを含み、好ましくは、０．２質量％〜０．５質量％のＲ’２Ｏを含む。ここで、Ｒ’は、Ｌｉ、ＮａおよびＫから選択される少なくとも１種である。なお、Ｒ’2Ｏの含有量の合計は、０．１質量％未満であってもよい。
なお、上記のガラス基板は、ヒ素を実質的に含まないことが好ましく、ヒ素およびアンチモンを実質的に含まないことがより好ましい。すなわち、これらの物質を含むとしても、それは不純物としてであり、具体的には、これらの物質は、Ａｓ2Ｏ3、および、Ｓｂ2Ｏ3という酸化物のものも含め、０．１質量％以下であることが好ましい。
【００４８】
さらに、上述した成分に加え、本実施形態のガラス基板に用いるガラスは、ガラスの様々な物理的、熔融、清澄、および、成形の特性を調節するために、様々な他の酸化物を含有しても差し支えない。そのような他の酸化物の例としては、以下に限られないが、ＴｉＯ2、ＭｎＯ、ＺｎＯ、Ｎｂ2Ｏ5、ＭｏＯ3、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3、Ｙ2Ｏ3、および、Ｌａ2Ｏ3が挙げられる。ここで、フラットパネルディスプレイ用ガラス板は、泡に対する要求が特に厳しいので、上記酸化物の中では清澄効果が大きいＳｎＯ2を少なくとも含有することが好ましい。
【００４９】
上記ＲＯの供給源には、硝酸塩や炭酸塩を用いることができる。なお、熔融ガラスの酸化性を高めるには、ＲＯの供給源として硝酸塩を工程に適した割合で用いることがより望ましい。
【００５０】
（変形例）
図５は、本実施形態の変形例を示す図である。本変形例では、耐火物支持体１１０ａは、ガラス供給管１０４ａの外周面から離間して設けられているが、耐火物支持体１１０ａとガラス供給管１０４ａとの間には、キャスタブル耐火物１３０が充填されている。キャスタブル耐火物１３０は、高温では、容易に貫通孔１０４ａから漏れ出た熔融ガラスＭＧに熔解され、液体状態となる。このため、この液体が熔融ガラスの酸素泡の形成を抑制し、ガラス供給管１０４ａの白金の揮発を防止し、ガラス供給管１０４ａの変形防止することができる。キャスタブル耐火物１３０としては、例えば、アルミナセメントが使われる場合、熔融ガラスとアルミナセメントが溶融して生じた熔融ガラスの液体は、元の熔融ガラスのガラス組成よりも、アルミナ濃度が高く、粘性の高いガラスとなる。このため、耐火物支持体１１０ａの目地から滲み出し難い。
また、耐火物支持体１１０ａとガラス供給管１０４ａとの間には、キャスタブル耐火物１３０の代わりに、ガラス基板を製造するために用いる熔融ガラスとは別のガラス組成を有する熔融ガラス（熔融ガラスＢという）が充填されて保持されてもよい。この熔融ガラスＢは、高温では容易に液体状態となり、ガラス基板の製造に用いる熔融ガラス（熔融ガラスＡという）と混合し、新たなガラス組成を有する熔融ガラスＣとなるので、酸素泡の形成抑制、ガラス供給管１０４の白金揮発防止、変形防止が達成できる。この新たな熔融ガラスＣの組成は特に限定しないが、例えば、１５００℃における粘度が、１０3.0poise以上となるように選定することで、耐火物支持体１１０ａの目地から熔融ガラスＣの滲み出しを効果的に抑制できる。
なお、上述した本実施形態及び変形例では、ガラス供給管１０４を通過した熔融ガラスＭＧを清澄槽１０２にて清澄処理するため、ガラス供給管１０４の準備処理は清澄工程の前に行われるが、ガラス供給管１０５や攪拌槽１０３の処理容器等の実施する管に応じて準備処理の順番は、変更される。
【００５１】
以上、本発明のガラス基板の製造方法及びガラス基板の製造装置について詳細に説明したが、本発明は上記実施形態に限定されず、本発明の主旨を逸脱しない範囲において、種々の改良や変更をしてもよいのはもちろんである。
【符号の説明】
【００５２】
１００  熔解装置
１０１  熔解炉
１０１ａ  流出口
１０２  清澄槽
１０３  攪拌槽
１０３ａ  スターラ
１０４，１０５，１０６  ガラス供給管
１０４ａ  貫通孔
１１０ａ  耐火物支持体
１１０ｂ  断熱煉瓦層
１１０ｃ  保温層
１２０  中空空間
１３０  キャスタブル耐火物
２００  成形装置
２１０  成形体
３００  切断装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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