(57)【要約】【課題】自然海水からチオシアン分解菌を簡便に集積する方法を提供する。【解決手段】自然海水と淡水との混合液に、チオシアン酸イオン、アンモニウムイオン、炭酸イオン、及びリン酸イオンを含有させた水溶液をチューブ内に通液して、前記自然海水中に存在するチオシアン分解菌を前記チューブの内壁に集積させる。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
自然海水と淡水との混合液に、チオシアン酸イオン、アンモニウムイオン、炭酸イオン、及びリン酸イオンを含有させた水溶液をチューブ内に通液して、前記自然海水中に存在するチオシアン分解菌を前記チューブの内壁に集積させることを特徴とする、チオシアン分解菌の集積方法。
【請求項２】
前記チューブがシリコーン樹脂製である、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記自然海水と前記淡水との混合割合が体積比で１：１〜３：１の範囲である、請求項１又は２に記載の方法。
【請求項４】
チオシアン酸イオンがチオシアン酸ナトリウムに由来し、アンモニウムイオンが塩化アンモニウムに由来し、炭酸イオンが炭酸水素ナトリウムに由来し、リン酸イオンがリン酸水素二ナトリウムに由来する、請求項１〜３のいずれか１項に記載の方法。
【請求項５】
前記水溶液中のチオシアン酸イオン濃度が５０ｍｇ／Ｌ以上３００ｍｇ／Ｌ以下であり、アンモニウムイオン濃度が３００ｍｇ／Ｌ以上１３００ｍｇ／Ｌ以下であり、炭酸イオン濃度が６００ｍｇ／Ｌ以上２６００ｍｇ／Ｌ以下であり、リン酸イオン濃度が６ｍｇ／Ｌ以上４０ｍｇ／Ｌ以下である、請求項１〜４のいずれか１項に記載の方法。
【請求項６】
前記チューブ内を通液する環境が１０℃以上４０℃以下の温度範囲である、請求項１〜５のいずれか１項に記載の方法。
【請求項７】
前記チューブの内径が１ｍｍ以上４ｍｍ以下である、請求項１〜６のいずれか１項に記載の方法。
【請求項８】
前記チューブの長さが５０ｃｍ以上２００ｃｍ以下である、請求項１〜７のいずれか１項に記載の方法。
【請求項９】
前記水溶液を２０ｍＬ／時間以下の流量でチューブ内に通液する、請求項１〜８のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１０】
請求項１〜９のいずれか１項に記載の方法でチューブ内壁にチオシアン分解菌を集積したチューブ内に、チオシアンを含有する液を通液することを特徴とする、チオシアンの分解方法。
【請求項１１】
請求項１〜９のいずれか１項に記載の方法でチューブ内壁にチオシアン分解菌を集積することを含む、チオシアンを分解するためのチューブの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自然海水からチオシアン分解菌を集積する方法、及び、それにより集積されたチオシアン分解菌を用いてチオシアンを分解する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
チオシアンは、製鉄所のコークス炉排水である安水等に含まれる硫黄化合物である。安水は、主要なＣＯＤ（Chemical Oxygen Demand：化学的酸素要求量）成分としてフェノール、チオ硫酸、チオシアン等を含むが、通常は活性汚泥処理によりこれらのＣＯＤ成分を分解処理している（非特許文献１）。
【０００３】
但し、フェノール、チオ硫酸は活性汚泥処理により比較的容易に分解されるのに対して、チオシアンは分解され難く、活性汚泥処理をしても分解せずに残ってしまうことが知られている（特許文献１）。
【０００４】
また、チオシアン分解菌は、これまで好気性の微生物と考えられてきたため、活性汚泥処理で積極的に空気曝気することで、チオシアン分解を促進することが試みられている（非特許文献２）。
【０００５】
また、安水を処理する活性汚泥中のチオシアン分解菌を同定することも試みられており、片山らは、安水処理活性汚泥から好気性のチオシアン分解菌チオバシラス・チオパルス（Thiobaci11us Thioparus）を単離培養することに成功している（非特許文献３）。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００６】
【非特許文献１】Shaw, K.C. (1993) Biological treatment of full-strength coke plant waste water at Genova Steel., Iron and Steel Engineering, 29-32.
【非特許文献２】藤田、八田、「製鉄研究」、第３００号、１９８０
【非特許文献３】Katayama, Y. and Kuraishi, Y (1978), Canadian Journal of Microbiology, vol. 24, 804-810.
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平９−２９０２９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
安水処理活性汚泥に存在する好気性のチオシアン分解菌であるチオバシラス・チオパルス（Thiobaci11us Thioparus）が、片山ら（非特許文献３）によって同定された。しかし、本発明者らが調べた結果、実際の安水処理活性汚泥では、片山らが報告したチオシアン分解菌であるチオバシラス・チオパルス（Thiobaci11us Thioparus）がＰＣＲ（polymerase chain reaction：ポリメラーゼ連鎖反応）法により検出されない場合であっても、チオシアンの分解が良好に起こっているケースが殆どであることが判明した。
【０００９】
したがって、片山らの培養方法とは全く異なる方法で、チオシアン分解菌を集積培養することができれば、新たなチオシアン分解菌の解明が進む他、集積したチオシアン分解菌をチオシアンの分解に利用できるメリットも考えられる。
【００１０】
また、チオシアン分解菌を利用してチオシアンを分解させたい場合であっても、チオシアン分解菌を簡便に集積する方法が確立されていなかったため、チオシアン分解菌を利用してチオシアンを分解させることは実質的に難しかった。
そこで、本発明は、自然海水からチオシアン分解菌を簡便に集積する方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
前記課題を解決するため、本発明者らは、自然海水からチオシアン分解菌を集積する方法について鋭意検討することにより、自然海水からチオシアン分解菌を集積する方法を確立することに成功し、本発明を完成するに至った。
【００１２】
本発明の要旨とするところは、次の（１）〜（１１）である。
（１）自然海水と淡水との混合液に、チオシアン酸イオン、アンモニウムイオン、炭酸イオン、及びリン酸イオンを含有させた水溶液をチューブ内に通液して、前記自然海水中に存在するチオシアン分解菌を前記チューブの内壁に集積させることを特徴とする、チオシアン分解菌の集積方法。
（２）前記チューブがシリコーン樹脂製である、（１）に記載の方法。
（３）前記自然海水と前記淡水との混合割合が体積比で１：１〜３：１の範囲である、（１）又は（２）に記載の方法。
（４）チオシアン酸イオンがチオシアン酸ナトリウムに由来し、アンモニウムイオンが塩化アンモニウムに由来し、炭酸イオンが炭酸水素ナトリウムに由来し、リン酸イオンがリン酸水素二ナトリウムに由来する、（１）〜（３）のいずれか１項に記載の方法。
（５）前記水溶液中のチオシアン酸イオン濃度が５０ｍｇ／Ｌ以上３００ｍｇ／Ｌ以下であり、アンモニウムイオン濃度が３００ｍｇ／Ｌ以上１３００ｍｇ／Ｌ以下であり、炭酸イオン濃度が６００ｍｇ／Ｌ以上２６００ｍｇ／Ｌ以下であり、リン酸イオン濃度が６ｍｇ／Ｌ以上４０ｍｇ／Ｌ以下である、（１）〜（４）のいずれか１項に記載の方法。
（６）前記チューブ内を通液する環境が１０℃以上４０℃以下の温度範囲である、（１）〜（５）のいずれか１項に記載の方法。
（７）前記チューブの内径が１ｍｍ以上４ｍｍ以下である、（１）〜（６）のいずれか１項に記載の方法。
（８）前記チューブの長さが５０ｃｍ以上２００ｃｍ以下である、（１）〜（７）のいずれか１項に記載の方法。
（９）前記水溶液を２０ｍＬ／時間以下の流量でチューブ内に通液する、（１）〜（８）のいずれか１項に記載の方法。
（１０）（１）〜（９）のいずれか１項に記載の方法でチューブ内壁にチオシアン分解菌を集積したチューブ内に、チオシアンを含有する液を通液することを特徴とする、チオシアンの分解方法。
（１１）（１）〜（９）のいずれか１項に記載の方法でチューブ内壁にチオシアン分解菌を集積することを含む、チオシアンを分解するためのチューブの製造方法。
【発明の効果】
【００１３】
本発明により、簡便な手法で、自然海水からチオシアン分解菌を集積することが可能になる。チオシアン分解菌を利用したチオシアン分解の安定化、効率化が期待できる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】図１は実施例１の結果を示すグラフである。
【図２】図２は実施例２の結果を示すグラフである。
【図３】図３は実施例３の結果を示すグラフである。
【図４】図４は実施例４の結果を示すグラフである。
【図５】図５は実施例５の結果を示すグラフである。
【図６】図６は実施例６の結果を示すグラフである。
【図７】図７は実施例７の結果を示すグラフである。
【図８】図８は実施例８の結果を示すグラフである。
【図９】図９は実施例９の結果を示すグラフである。
【図１０】図１０は実施例１０の結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の好適な実施の形態について、詳細に説明する。但し、本発明は決して以下の実施の形態に束縛されるものではなく、適宜変更を加えて実施することが可能である。
なお、本明細書では、チオシアン酸、チオシアン酸イオン、及び各種のチオシアン酸塩（例えばチオシアン酸ナトリウム等）を総称して、単に「チオシアン」という場合がある。
【００１６】
［Ｉ．チオシアン分解菌の集積方法］
本発明の第１の態様は、チオシアン分解菌の集積方法に関する。
【００１７】
まず、本発明で使用する自然海水について説明する。
本態様において、自然海水はチオシアン分解菌の供給源となる。自然海水であれば、いかなる海域の自然海水でも使用可能である。
【００１８】
自然海水の採取から使用までの時間は、なるべく短い方が好ましい。具体的には、例えば４８時間以内であることが好ましい。自然海水の採取から使用までの時間が長過ぎると、自然海水に含まれるチオシアン分解菌の増殖に必要な微量なミネラル成分が他の微生物によって消費されることにより、あるいは、自然海水を保管したタンクの底部に水酸化物等の形態で沈降してしまうことにより、チオシアン分解菌がこれら微量なミネラル成分を利用できなくなって、チオシアン分解菌の増殖が抑制される可能性があるからである。勿論、採取から使用までの時間が４８時間を超えた自然海水であっても使用可能ではあるが、チオシアン分解菌が集積し難くなる可能性が高くなるため、自然海水の採取から使用までの時間はなるべく短い方が好ましい。
【００１９】
次に、本発明で使用する淡水について説明する。本発明では、上記の自然海水に淡水を混合して用いる。
淡水の種類は制限されず、任意の淡水を使用することができる。具体的には、河川湖沼水、地下水等の自然環境から得られる淡水の他、農業用水、工業用水、上水道から供給される淡水や、蒸留水、脱イオン水等の精製した水も淡水として使用可能である。
【００２０】
自然海水と淡水との混合割合は、体積比で１：１〜３：１の範囲とすることが好ましい。
自然海水と淡水との体積比において、１：１よりも淡水の混合割合が高くなると、自然海水由来のチオシアン分解菌を集積させるためには海水由来の塩分濃度が不十分となり、効率良くチオシアン分解菌を集積することが困難になる可能性がある。
【００２１】
一方、自然海水と淡水との体積比において、３：１よりも自然海水の混合割合が高くなると、本発明で集積させるチオシアン分解菌が海水に近い高塩分濃度に馴養されてしまう。しかし、集積させたチオシアン分解菌を排水に含まれるチオシアンの分解に使用しようとする場合、これらチオシアンを含む排水の塩分濃度は海水と比較して低いことが考えられる。したがって、本発明では、自然海水と淡水との割合が体積比で３：１以下になるように混合することで、排水に含まれるチオシアンの分解に適応させるよう、チオシアン分解菌を馴養して集積することが好ましい。
以上の理由から、自然海水と淡水とを１：１〜３：１の体積比の範囲で混合した混合液を用いることが好ましい。
【００２２】
次に、本発明でチオシアン分解菌を集積させるために用いる水溶液の作製方法について説明する。
本発明では、前記の自然海水と淡水との混合液に、チオシアン酸イオン、アンモニウムイオン、炭酸イオン、及びリン酸イオンを含有させた水溶液を用いる（以下適宜「集積用水溶液」という。）。
【００２３】
チオシアン酸イオンは、チオシアン分解菌の基質となる。チオシアン酸イオンの供給源としては、チオシアン酸又はチオシアン酸塩を用いる。チオシアン酸塩としては、制限されるものではないが、チオシアン酸ナトリウム、チオシアン酸カリウム等が挙げられる。中でも、チオシアン酸イオン源としては、チオシアン酸ナトリウムが好ましい。なお、複数のチオシアン酸イオン源を併用してもよい。
【００２４】
アンモニウムイオンは、チオシアン分解菌を集積するために必要である。アンモニウムイオンは、自然海水中に存在する好気性微生物のアンモニア酸化細菌の作用を受けて亜硝酸イオンに、さらに亜硝酸イオンは同じく好気性微生物の硝化細菌の作用を受けて硝酸イオンに酸化される。本発明で用いるチューブに流入する前の淡水と自然海水との混合液は酸素を含んでいる。チューブの入り口付近のチューブ内壁に好気性微生物であるアンモニア酸化細菌や硝化細菌が付着して棲息することにより、酸素呼吸により酸素が消費されて嫌気性環境になる他、嫌気性微生物の呼吸基質となる亜硝酸イオンや硝酸イオンが発生し、チューブの内部に供給されることになる。したがって、チューブの内壁に嫌気性微生物であるチオシアン分解菌を集積することが可能となるのである。
【００２５】
アンモニウムイオンの供給源としては、アンモニウム塩を用いる。アンモニウム塩としては、塩化アンモニウム、酢酸アンモニウム、炭酸アンモニウム等が挙げられるが、中でも塩化アンモニウムが好ましい。なお、複数のアンモニウムイオン源を併用してもよい。
【００２６】
炭酸イオンは、水溶液のｐＨを調製するとともに、嫌気性微生物であるチオシアン分解菌の炭素源として用いる。炭酸イオンの供給源としては、炭酸又は炭酸塩を用いる。炭酸塩の例としては、炭酸水素ナトリウム、炭酸ナトリウム、炭酸カルシウム等が挙げられる。中でも、炭酸イオン源としては、炭酸水素ナトリウムが好ましい。なお、複数の炭酸イオン源を併用してもよい。
【００２７】
リン酸イオンは、チオシアン分解菌やアンモニア酸化細菌、硝化細菌等、本発明のチューブの内部で棲息する微生物が必要とするリンを供給するために用いる。リン酸イオンの供給源としては、リン酸又はリン酸塩を用いる。リン酸塩の例としては、リン酸水素二ナトリウム、リン酸二水素ナトリウム等が挙げられる。中でも、リン酸イオン源としては、リン酸水素二ナトリウムが好ましい。なお、複数のリン酸イオン源を併用してもよい。
【００２８】
前記の自然海水と淡水との混合液に、上述のチオシアン酸イオン源、アンモニウムイオン源、炭酸イオン源、及びリン酸イオン源を溶解させることにより、当該混合液にチオシアン酸イオン、アンモニウムイオン、炭酸イオン、及びリン酸イオンを含有させた水溶液（集積用水溶液）を作製する。各イオン源の使用量は、限定されるものではないが、得られる集積用水溶液中のチオシアン酸イオンの濃度が５０ｍｇ／Ｌ以上３００ｍｇ／Ｌ以下、アンモニウムイオンの濃度が３００ｍｇ／Ｌ以上１３００ｍｇ／Ｌ以下、炭酸イオンの濃度が６００ｍｇ／Ｌ以上２６００ｍｇ／Ｌ以下、リン酸イオンの濃度が６ｍｇ／Ｌ以上４０ｍｇ／Ｌ以下となるように、それぞれ調整することが好ましい。
【００２９】
例えば、チオシアン酸イオン源としてチオシアン酸ナトリウムを用い、アンモニウムイオン源として塩化アンモニウムを用い、炭酸イオン源として炭酸水素ナトリウムを用い、リン酸イオン源としてリン酸水素二ナトリウムを用いる場合には、チオシアン酸ナトリウム濃度が７０ｍｇ／Ｌ以上４２０ｍｇ／Ｌ以下、塩化アンモニウム濃度が８９２ｍｇ／Ｌ以上３８６４ｍｇ／Ｌ以下、炭酸水素ナトリウム濃度が８４０ｍｇ／Ｌ以上３６４１ｍｇ／Ｌ以下、リン酸水素二ナトリウム濃度が９ｍｇ／Ｌ以上６０ｍｇ／Ｌ以下となるように、前記の混合液に対してそれぞれ溶解させることにより、集積用水溶液を作製することが好ましい。
【００３０】
集積用水溶液中のチオシアン酸イオンの濃度が５０ｍｇ／Ｌ未満の場合には、チオシアンの供給量が不足するため、チオシアン分解菌を効率的に集積することができなくなる可能性がある。一方、集積用水溶液中のチオシアン酸イオンの濃度が３００ｍｇ／Ｌを超える場合には、チオシアン濃度が高過ぎるため、チオシアン分解菌に阻害的に作用して、集積を抑制する可能性がある。したがって、集積用水溶液に含まれるチオシアン酸イオンの濃度は、５０ｍｇ／Ｌ以上３００ｍｇ／Ｌ以下であることが好ましい。
【００３１】
集積用水溶液中のアンモニウムイオンの濃度が３００ｍｇ／Ｌ未満の場合には、アンモニア酸化細菌、あるいは硝化細菌の働きによりチューブ内に供給される亜硝酸イオン、あるいは硝酸イオンの量が不足するため、チオシアン分解菌をチューブの内壁に安定に集積できなくなる可能性がある。一方、集積用水溶液中のアンモニウムイオンの濃度が１３００ｍｇ／Ｌを超える場合には、アンモニウムイオンの濃度が高過ぎるため、アンモニア酸化細菌や硝化細菌が亜硝酸イオン、硝酸イオンを生成する効率を低める可能性がある他、チオシアン分解菌の増殖も阻害する可能性がある。したがって、集積用水溶液に含まれるアンモニウムイオンの濃度は、３００ｍｇ／Ｌ以上１３００ｍｇ／Ｌ以下であることが好ましい。
【００３２】
集積用水溶液中の炭酸イオンの濃度が６００ｍｇ／Ｌ未満の場合には、アンモニアイオンを亜硝酸イオンに酸化させるアンモニア酸化細菌や亜硝酸イオンを硝酸イオンに酸化させる硝化細菌の作用により、集積用水溶液のｐＨが低下してしまい、チューブ内壁にチオシアン分解菌を集積できなくなる可能性がある。また、炭酸イオンは、チューブ内部で集積されるチオシアン分解菌の炭素源であり、炭素源が枯渇することで、チオシアン分解菌の増殖を抑制することが懸念される。一方、集積用水溶液中の炭酸イオンの濃度が２６００ｍｇ／Ｌを超える場合には、逆に集積用水溶液のｐＨが高くなり過ぎて、チューブ内壁にチオシアン分解菌を集積できなくなる可能性がある。したがって、集積用水溶液に含まれる炭酸イオンの濃度は、６００ｍｇ／Ｌ以上２６００ｍｇ／Ｌ以下であることが好ましい。
【００３３】
集積用水溶液中のリン酸イオンの濃度が６ｍｇ／Ｌ未満の場合には、微生物に供給されるリンの量が不足する可能性があり、チオシアン分解菌の集積を抑制してしまう可能性が考えられる。一方、集積用水溶液中のリン酸イオンの濃度が４０ｍｇ／Ｌを超える場合は、チオシアン分解菌やアンモニア酸化細菌や硝化細菌等、微生物が必要とするリンを十分供給することができるものの、必要以上のリンを供給することとなるためコスト的にまた貴重な資源であるリンを無駄に消費することになり不利である。したがって、集積用水溶液中のリン酸イオンの濃度は６ｍｇ／Ｌ以上４０ｍｇ／Ｌ以下であることが好ましい。
【００３４】
次に、本発明においてチオシアン分解菌を集積するためにチューブを用いる理由について説明する。
【００３５】
まず、嫌気性微生物であるチオシアン分解菌を、チューブ内壁ではなく、例えば水処理で使用されるような担体に付着させて集積させると仮定する。
この場合、窒素ガスによるバブリング等の手段で、強制的に水から酸素を抜かない場合、水に溶けている酸素のため、担体には酸素呼吸をする好気性微生物が優占的に付着してしまう。担体に付着した好気性微生物が形成するバイオフィルムの内部は嫌気性環境になるため、嫌気性微生物であるチオシアン分解菌も棲息できるようになる。しかし、担体の表面は好気性微生物に覆われるため、嫌気性微生物であるチオシアン分解菌がチオシアンを含む水と効率的に接することが困難となる。また、嫌気性微生物であるチオシアン分解菌は、あくまで好気性微生物と担体とに挟まれた空間にしか棲息できず、本発明のようにチオシアン分解菌を容易に集積することは困難と考えられる。また、窒素ガスによるバブリングのように強制的に水から酸素を抜いて嫌気性環境にする場合には、嫌気性環境を保つためのエネルギーコスト、特別な設備、そして嫌気性環境を整えるための手間と時間がかかるため、効率的とは言い難い。
【００３６】
一方、本発明ではチューブを用いてチオシアン分解菌を集積する。チューブを用いる利点として以下の理由が考えられる。通常の環境で得られる淡水と自然海水とを混合した混合液にチオシアン酸イオンやアンモニウムイオン等を溶解させた上記の集積用水溶液には、酸素が溶存している。この水溶液をチューブの内部を通すことによって、チューブを入ってすぐの領域において、当該水溶液中に存在する酸素呼吸をする好気性微生物がチューブ内壁に付着して集積する。これら好気性微生物は酸素を消費するため、チューブの内部に進む水溶液は溶存酸素が欠乏した状態となる。また、チューブ入り口付近のチューブ内壁に付着する好気性微生物には、アンモニア塩のアンモニウムイオンを亜硝酸イオンに酸化するアンモニア酸化細菌や亜硝酸イオンを硝酸イオンに酸化する硝化細菌が存在し、嫌気性微生物であるチオシアン分解菌の呼吸基質となる硝酸イオンや亜硝酸イオンをチューブ内壁に付着して棲息するチオシアン分解菌に供給することが可能となる。したがって、チューブを用いることでチオシアン分解菌を容易かつ効率的に集積することが可能となるのである。
【００３７】
次に、本発明において用いるチューブの形状について説明する。
本発明において用いるチューブは、チューブの内壁に均一にチオシアン分解菌が集積できるように、断面が円形であることが好ましい。
【００３８】
本発明において用いるチューブの内径は、チューブ内側を流れる水溶液が効率よく嫌気性環境となるように、且つ、チューブ内壁に付着して棲息するチオシアン分解菌がチューブ内側を流れる水溶液と効率よく接することができるように決定することが好ましい。具体的には、本発明において用いるチューブの内径は、限定されるものではないが、１ｍｍ以上４ｍｍ以下であることが好ましい。チューブの内径が１ｍｍ未満の場合には、チューブ内側への送液の抵抗が大きくなり水溶液の送液が難しくなることがある。一方、チューブの内径が４ｍｍを超える場合には、チューブ内壁に付着して棲息するチオシアン分解菌が送液される水溶液と効率的に接し難くなる可能性がある。
【００３９】
本発明において用いるチューブの長さは、限定されるものではないが、５０ｃｍ以上２００ｃｍ以下であることが好ましい。チューブの長さが５０ｃｍ未満の場合には、チューブ内側を流れる水溶液に含まれるチオシアンを分解するのに十分なチオシアン分解菌をチューブ内壁に集積できない可能性がある。一方、チューブの長さが２００ｃｍを超える場合には、チューブの途中で水溶液に含まれるチオシアンの分解が完了してしまい、残る部分のチューブでの処理が不要となり、非効率となる可能性がある。
【００４０】
次に、チューブの内側を通過する集積用水溶液の流量について説明する。
チューブの内側を通過する集積用水溶液の流量が０．５ｍＬ／ｈ未満の場合には、当該水溶液中のチオシアンが、チューブの内壁に集積したチオシアン分解菌によりチューブの入口近傍付近で分解されてしまい、チューブの出口付近ではチオシアンが不足して、チオシアン分解菌の集積効率が低下する可能性がある。一方、チューブの内側を通過する水溶液の流量が２０ｍＬ／ｈを超える場合には、流量が多過ぎて、水溶液に含まれるチオシアンがチューブの内壁に集積するチオシアン分解菌により効率的に利用されない可能性や、チューブの内壁に付着して増殖するチオシアン分解菌が、当該水溶液によってチューブ内壁から剥離し、流失してしまう可能性がある。したがって、チューブの内側を通過する水溶液の流量は、０．５ｍＬ／ｈ以上２０ｍＬ／ｈ以下とすることが好ましい。
【００４１】
次に、本発明でチオシアン分解菌を集積するためにチューブを設置した環境の温度について説明する。
温度が１０℃未満の場合には、温度が低過ぎてチオシアン分解菌の増殖が抑制されるため、チューブの内壁に効率的にチオシアン分解菌を集積することができなくなる可能性がある。一方、温度が４０℃を超える場合は、温度が高過ぎてチオシアン分解菌が死滅するため、チューブの内壁に効率的にチオシアン分解菌を集積することができなくなる可能性がある。したがって、チューブを設置した環境の温度は、１０℃以上４０℃以下であることが好ましい。
【００４２】
次に、本発明で使用するチューブの材質について説明する。
本発明で使用するチューブの材質は、微生物が付着可能な材質であれば限定されず、任意の材質が使用できる。中でも、入手の容易さ、変形のし易さ、ペリスタポンプを用いた送液の容易さ等の観点から、シリコーン樹脂を材質とするチューブが好ましい。
【００４３】
上記の集積用水溶液を、上記の条件の下で、上記のチューブの内側にかけ流しの状態で通液することにより、チューブの内壁にチオシアン分解菌を集積させる。チオシアン分解菌の集積には、限定されるものではないが、チューブ内側への水溶液の通液開始後、通常は２〜３週間程度の時間を要する。
【００４４】
チオシアン分解菌がチューブ内壁に集積したことの判断は、例えば、チューブの内側を通り抜ける前の水溶液と、チューブの内側を通り抜けてきた水溶液のチオシアン濃度を分析して比較することにより、チューブの内側を通り抜けてきた水溶液のチオシアンの濃度が低下することを確認することにより、判断することができる。通常、本発明のチオシアン分解菌の集積方法により、チューブの内側を通り抜けてきた水溶液のチオシアンの濃度を２．５ｍｇ／Ｌ未満にまで低下させることが可能である。尚、チオシアンの濃度の分析方法としては、例えば高速液体クロマトグラフィーを用いる方法等がある。
【００４５】
以上説明したチオシアン分解菌の集積方法によれば、チューブ内壁にチオシアン分解菌を集積させたチューブが得られる。斯かるチューブの内壁に集積されたチオシアン分解菌は、上述の片山ら（非特許文献３）による培養方法とは全く異なる方法で集積されたものである。従って、上記方法により集積されるチオシアン分解菌は、上述の片山ら（非特許文献３）によって同定されたチオシアン分解菌チオバシラス・チオパルス（Thiobaci11us Thioparus）とは異なる新規なチオシアン分解菌を含むものと考えられる。斯かるチオシアン分解菌を内壁に集積させた上記のチューブやその製造方法も、本発明の対象となる。なお、本チューブの製造方法は、上述のチオシアン分解菌の集積方法を用いてチューブ内壁にチオシアン分解菌を集積する工程の他に、任意の工程（例えば各種の後処理工程等）を含んでいてもよい。また、斯かる製造方法で得られるチューブは、前記の新規なチオシアン分解菌が内壁に集積されたものであるが、斯かる新規なチオシアン分解菌に加えて、従来公知のチオシアン分解菌が混在していてもよい。
【００４６】
［II．チオシアンの分解方法］
本発明の第２の態様は、チオシアンの分解方法に関する。
上記の第１の態様に係るチオシアン分解菌の集積方法によれば、チューブ内壁にチオシアン分解菌を集積させたチオシアン分解菌集積チューブが得られる。このチオシアン分解菌集積チューブの内側に、チオシアンを含む水溶液（以下適宜「処理対象液」という。）を通過させることにより、処理対象液に含まれるチオシアンを分解することが可能である。
【００４７】
チューブの内壁に付着して棲息しているチオシアン分解菌は、自然海水と淡水との体積比１：１〜３：１の範囲の混合液を溶媒として作製した上記の集積用水溶液を用いて集積しているため、可能であれば、上記の集積用水溶液と同程度の塩化ナトリウム濃度及び同程度のチオシアン濃度を有する処理対象液を処理することが好ましい。
【００４８】
処理対象液の流量は、集積したチオシアン分解菌がチューブ内壁から剥離するのを避けるため、１チューブあたり２０ｍＬ／ｈ以下であることが好ましい。但し、流量が低いと非効率となるため、１チューブあたり１ｍＬ／ｈ以上であることが好ましい。したがって、処理対象液の流量は、チオシアン分解菌集積時の集積用水溶液の流量と同様に、１ｍＬ／ｈ以上２０ｍＬ／ｈ以下であることが好ましい。
【００４９】
チオシアン分解時の温度も、チオシアン分解菌が効率的にチオシアン分解を行えるように、チオシアン分解菌集積時のチューブの環境温度と同様に、１０℃以上４０℃以下であることが好ましい。
【００５０】
なお、チオシアン分解菌集積チューブは一本のみ使用してもよいが、処理対象液に含まれるチオシアンを効率的に分解するために、二本以上のチオシアン分解菌集積チューブを並列に設けてもよい。複数のチューブを並列に配置することで、複数のチューブで同時にチオシアンを分解することができるとともに、処理対象液の流量もチューブの本数に応じて増加させることができ、効率化を図ることが可能となる。
【実施例】
【００５１】
以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明する。但し、本発明は、実施例にその技術的範囲が限定されるものではない。
【００５２】
実施例１
脱イオン水と自然海水（千葉県富津市で採水：以下同様）とを体積比１：１．５で混合した混合液を調製した。この混合液１Ｌにつき、表１に示すように、チオシアン酸ナトリウム（チオシアン酸イオン源）、塩化アンモニウム（アンモニウムイオン源）、炭酸水素ナトリウム（炭酸イオン源）、及びリン酸水素二ナトリウム（リン酸イオン源）を溶解させて、チオシアン分解菌を集積させるための水溶液（集積用水溶液）を作製した。
【００５３】
【表１】
2014217318.tif 000002
【００５４】
また、内径２ｍｍ長さ１００ｃｍの断面が円形のシリコーンチューブを、ペリスタポンプに連結し、その一端を前記作製した集積用水溶液の中に入れ、温度２０℃の室内で、集積用水溶液を流量１０ｍＬ／ｈでチューブの内側に通液した。チューブの出側には容器を設け、チューブから排出される液を回収し、チオシアン濃度を経時的に分析した。結果を図１に示す。
【００５５】
図１に示したように、３週間後には、チューブを通過して排出される液のチオシアン濃度が実質的にゼロとなり、チオシアン分解菌がチューブの内壁に集積したことが明らかになった。
以上の結果により、本発明の方法によって、チューブの内壁にチオシアン分解菌を集積できることが実証された。
【００５６】
実施例２
脱イオン水と自然海水とを体積比１：０．５、１：１、１：３、及び１：５で混合した混合液をそれぞれ調製した。
これらの混合液それぞれ１Ｌにつき、表１に示すように、チオシアン酸ナトリウム、塩化アンモニウム、炭酸水素ナトリウムリン酸水素二ナトリウムを溶解させて、チオシアン分解菌を集積させるための水溶液（集積用水溶液）を作製した。
【００５７】
内径２ｍｍ、長さ１００ｃｍの断面が円形のシリコーンチューブを、ペリスタポンプに連結し、その一端を前記作製した集積用水溶液の中に入れ、温度２０℃の室内で、集積用水溶液を流量１０ｍＬ／ｈでチューブの内側に通液した。４週間経過後、チューブを通り抜けてきた水を回収し、チューブを通過して排出された液のチオシアン濃度を測定した。
チューブに入る前の集積用水溶液のチオシアン濃度から、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度を引いた差の値を、チューブに入る前の集積用水溶液のチオシアン濃度で割った値を、チオシアン分解率として求めた。その結果を図２に示す。
【００５８】
図２に示したように、脱イオン水と自然海水とを体積比１：１又は１：３で混合した混合液を用いた場合には、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度が何れもゼロで、チオシアン分解率は何れも１となり、チオシアン分解菌がチューブの内壁に集積したことが明らかになった。
一方、脱イオン水と自然海水とを体積比１：０．５又は１：５で混合した混合液を用いた場合には、チューブを通過した排出液にチオシアンが残存していたため、チオシアン分解率はそれぞれ０．３及び０．７となった。
したがって、脱イオン水と自然海水とを体積比１：１から１：３の範囲で混合した混合液を用いることが好ましいことが分かった。
【００５９】
実施例３
脱イオン水と自然海水とを体積比１：１．５で混合した混合液を調製した。この混合液それぞれ１Ｌにつき、表２に示すようにチオシアン酸ナトリウム、塩化アンモニウム、炭酸水素ナトリウム、及びリン酸水素二ナトリウムを溶解させて、チオシアン酸ナトリウムの濃度が異なる集積用水溶液を作製した。
【００６０】
【表２】
2014217318.tif 000003
【００６１】
内径２ｍｍ、長さ１００ｃｍの断面が円形のシリコーンチューブを、ペリスタポンプに連結し、その一端を前記作製した集積用水溶液の中に入れ、温度２０℃の室内で、集積用水溶液を流量１０ｍＬ／ｈでチューブの内側に通液した。４週間経過後、チューブを通過して排出された液を回収し、当該排出液のチオシアン濃度を測定した。
チューブに入る前の集積用水溶液のチオシアン濃度から、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度を引いた差の値を、チューブに入る前の水溶液のチオシアン濃度で割った値を、チオシアン分解率として求めた。その結果を図３に示す。
【００６２】
図３に示したように、チオシアン酸ナトリウムの濃度が７０ｍｇ／Ｌ（チオシアン酸イオン換算で５０ｍｇ／Ｌ）又は４２０ｍｇ／Ｌ（チオシアン酸イオン換算で３００ｍｇ／Ｌ）の場合には、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度が何れもゼロで、チオシアン分解率は何れも１となり、チオシアン分解菌がチューブの内壁に集積したことが明らかになった。
一方、チオシアン酸ナトリウムの濃度が３５ｍｇ／Ｌ（チオシアン酸イオン換算で２５ｍｇ／Ｌ）又は６３０ｍｇ／Ｌ（チオシアン酸イオン換算で４５１ｍｇ／Ｌ）の場合には、チューブを通過して排出された液にチオシアンが残存していたため、チオシアン分解率はそれぞれ０．６及び０．４となった。
【００６３】
したがって、淡水と自然海水との混合液に溶解させるチオシアン酸ナトリウムの濃度は７０ｍｇ／Ｌ以上４２０ｍｇ／Ｌ以下（チオシアン酸イオン換算で５０ｍｇ／Ｌ以上３００ｍｇ／Ｌ以下）が好ましいことが分かった。
【００６４】
実施例４
脱イオン水と自然海水とを体積比１：１．５で混合した混合液を調製した。この混合液それぞれ１Ｌにつき、表３に示すようにチオシアン酸ナトリウム、塩化アンモニウム、炭酸水素ナトリウム及びリン酸水素二ナトリウムを溶解させて、塩化アンモニウムの濃度が異なる集積用水溶液を作製した。
【００６５】
【表３】
2014217318.tif 000004
【００６６】
内径２ｍｍ、長さ１００ｃｍの断面が円形のシリコーンチューブを、ペリスタポンプに連結し、その一端を前記作製した集積用水溶液の中に入れ、温度２０℃の室内で、集積用水溶液を流量１０ｍＬ／ｈでチューブの内側に通液した。４週間経過後、チューブを通過して排出された液を回収し、当該排出液のチオシアン濃度を測定した。
チューブに入る前の集積用水溶液のチオシアン濃度から、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度を引いた差の値を、チューブに入る前の水溶液のチオシアン濃度で割った値を、チオシアン分解率として求めた。その結果を図４に示す。
【００６７】
図４に示したように、塩化アンモニウムの濃度が８９２ｍｇ／Ｌ（アンモニウムイオシ換算で３００ｍｇ／Ｌ）又は３８６４ｍｇ／Ｌ（アンモニウムイオン換算で１３００ｍｇ／Ｌ）の場合には、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度が何れもゼロで、チオシアン分解率は何れも１となり、チオシアン分解菌がチューブの内壁に集積したことが明らかになった。
一方、塩化アンモニウムの濃度が５００ｍｇ／Ｌ（アンモニウムイオン換算で１６８ｍｇ／Ｌ）又は５０００ｍｇ／Ｌ（アンモニウムイオン換算で１６８２ｍｇ／Ｌ）の場合には、チューブを通過した排出液にチオシアンが残存していたため、チオシアン分解率はそれぞれ０．７及び０．３となった。
【００６８】
したがって、淡水と自然海水を混合した混合液に溶解させる塩化アンモニウムの濃度は８９２ｍｇ／Ｌ以上３８６４ｍｇ／Ｌ以下（アンモニウムイオン換算で３００ｍｇ／Ｌ以上１３００ｍｇ／Ｌ以下）が好ましいことが分かった。
【００６９】
実施例５
脱イオン水と自然海水とを体積比１：１．５で混合した混合液を調製した。この混合液それぞれ１Ｌにつき、表４に示すようにチオシアン酸ナトリウム、塩化アンモニウム、炭酸水素ナトリウム、及びリン酸水素二ナトリウムを溶解させて、炭酸水素ナトリウムの濃度が異なる集積用水溶液を作製した。
【００７０】
【表４】
2014217318.tif 000005
【００７１】
内径２ｍｍ、長さ１００ｃｍの断面が円形のシリコーンチューブを、ペリスタポンプに連結し、その一端を前記作製した集積用水溶液の中に入れ、温度２０℃の室内で、集積用水溶液を流量１０ｍＬ／ｈでチューブの内側に通液した。４週間経過後、チューブを通過して排出された液を回収し、当該排出液のチオシアン濃度を測定した。
【００７２】
チューブに入る前の集積用水溶液のチオシアン濃度から、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度を引いた差の値を、チューブに入る前の水溶液のチオシアン濃度で割った値を、チオシアン分解率として求めた。その結果を図５に示す。
【００７３】
図５に示したように、炭酸水素ナトリウムの濃度が８４０ｍｇ／Ｌ（炭酸イオン換算で６００ｍｇ／Ｌ）又は３６４１ｍｇ／Ｌ（炭酸イオン換算で２６００ｍｇ／Ｌ）の場合には、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度が何れもゼロで、チオシアン分解率は何れも１となり、チオシアン分解菌がチューブの内壁に集積したことが明らかになった。
一方、炭酸水素ナトリウムの濃度が４５０ｍｇ／Ｌ（炭酸イオン換算で３２１ｍｇ／Ｌ）又は４８００ｍｇ／Ｌ（炭酸イオン換算で３４２７ｍｇ／Ｌ）の場合には、チューブを通過した排出液にチオシアンが残存していたため、チオシアン分解率はそれぞれ０．６及び０．４となった。
【００７４】
したがって、淡水と自然海水を混合した混合液に溶解させる炭酸水素ナトリウムの濃度は８４０ｍｇ／Ｌ以上３６４１ｍｇ／Ｌ以下（炭酸イオン換算で６００ｍｇ／Ｌ以上２６００ｍｇ／Ｌ以下）が好ましいことが分かった。
【００７５】
実施例６
脱イオン水と自然海水とを体積比１：１．５で混合した混合液を調製した。この混合液それぞれ１Ｌにつき、表５に示すようにチオシアン酸ナトリウム、塩化アンモニウム、炭酸水素ナトリウム、及びリン酸水素二ナトリウムを溶解させて、リン酸水素二ナトリウムの濃度が異なる集積用水溶液を作製した。
【表５】
2014217318.tif 000006
【００７６】
内径２ｍｍ、長さ１００ｃｍの断面が円形のシリコーンチューブを、ペリスタポンプに連結し、その一端を前記作製した集積用水溶液の中に入れ、温度２０℃の室内で、集積用水溶液を流量１０ｍＬ／ｈでチューブの内側に通液した。４週間経過後、チューブを通過して排出された液を回収し、当該排出液のチオシアン濃度を測定した。
チューブに入る前の集積用水溶液のチオシアン濃度から、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度を引いた差の値を、チューブに入る前の水溶液のチオシアン濃度で割った値を、チオシアン分解率として求めた。その結果を図６に示す。
【００７７】
図６に示したように、リン酸水素二ナトリウムの濃度が９ｍｇ／Ｌ（リン酸イオン換算で６ｍｇ／Ｌ）及び６０ｍｇ／Ｌ（リン酸イオン換算で４０ｍｇ／Ｌ）の場合には、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度が何れもゼロで、チオシアン分解率は何れも１となり、チオシアン分解菌がチューブの内壁に集積したことが明らかになった。
一方、リン酸水素二ナトリウムの濃度が５ｍｇ／Ｌ（リン酸イオン換算で３．３ｍｇ／Ｌ）及び１２０ｍｇ／Ｌ（リン酸イオン換算で８０ｍｇ／Ｌ）の場合には、チューブを通過した排出液にチオシアンが残存していたため、チオシアン分解率はそれぞれ０．６及び０．７となった。
【００７８】
したがって、淡水と自然海水を混合した混合液に溶解させるリン酸水素二ナトリウムの濃度は９ｍｇ／Ｌ以上６０ｍｇ／Ｌ以下（リン酸イオン換算で６ｍｇ／Ｌ以上４０ｍｇ／Ｌ以下）が好ましいことが分かった。
【００７９】
実施例７
脱イオン水と自然海水とを体積比１：１．５で混合した混合液を調製した。この混合液１Ｌにつき、表１に示すようにチオシアン酸ナトリウム、塩化アンモニウム、炭酸水素ナトリウム、リン酸水素二ナトリウムを溶解させて、チオシアン分解菌を集積するための集積用水溶液を作製した。
【００８０】
表６に示す内径と長さが異なる断面が円形のチューブをそれぞれ、ペリスタポンプに連結し、その一端を前記作製した集積用水溶液の中に入れ、温度２０℃の室内で、集積用水溶液を流量１０ｍＬ／ｈでチューブの内側に通液した。４週間経過後、チューブを通過して排出された液を回収し、当該排出液のチオシアン濃度を測定した。
【００８１】
【表６】
2014217318.tif 000007
【００８２】
チューブに入る前の集積用水溶液のチオシアン濃度から、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度を引いた差の値を、チューブに入る前の水溶液のチオシアン濃度で割った値を、チオシアン分解率として求めた。その結果を図７に示す。
【００８３】
図７に示したように、チューブの長さが１００ｃｍでチューブの内径が０．５ｍｍ、１ｍｍ、又は４ｍｍの場合には、チオシアン分解率は何れも１であったが、内径が８ｍｍの場合にはチオシアン分解率は０．７となり分解率が低下した。したがって、チューブの内径は４ｍｍ以下が好ましいことが分かった。
また、チューブの内径が２ｍｍでチューブの長さが５０ｃｍ、２００ｃｍ、又は４００ｃｍの場合には、チオシアン分解率は何れも１であったが、長さが２５ｃｍの場合にはチオシアン分解率は０．５となり分解率が低下した。したがって、チューブの長さは５０ｃｍ以上が好ましいことが分かった。
前記結果から、チューブの形状は内径が４ｍｍ以下で長さが５０ｃｍ以上であることが好ましい。
【００８４】
実施例８
脱イオン水と自然海水とを体積比１：１．５で混合した混合液を調製した。この混合液１Ｌにつき、表１に示すようにチオシアン酸ナトリウム、塩化アンモニウム、炭酸水素ナトリウム、及びリン酸水素二ナトリウムを溶解させて、チオシアン分解菌を集積するための集積用水溶液を作製した。
【００８５】
内径２ｍｍ、長さ１００ｃｍの断面が円形のシリコーンチューブを、ペリスタポンプに連結し、その一端を前記作製した集積用水溶液の中に入れ、温度２０℃の室内で０．５ｍＬ／ｈ、１ｍＬ／ｈ、２０ｍＬ／ｈ、４０ｍＬ／ｈの異なる流量で、集積用水溶液をチューブの内側に通液した。４週間経過後、チューブを通過して排出された液を回収し、当該排出液のチオシアン濃度を測定した。
チューブに入る前の集積用水溶液のチオシアン濃度から、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度を引いた差の値を、チューブに入る前の水溶液のチオシアン濃度で割った値を、チオシアン分解率として求めた。その結果を図８に示す。
【００８６】
図８に示したように、チューブの内側を通過する水溶液の流量が０．５ｍＬ／ｈ、１ｍＬ／ｈ、又は２０ｍＬ／ｈの場合には、チオシアン分解率は何れも１となったが、流量が４０ｍＬ／ｈの場合には、チオシアン分解率は０．６となり分解率が低下した。したがって、チューブの内側を通過する水溶液の流量は２０ｍＬ／ｈ以下であることが好ましいことが分かった。
【００８７】
実施例９
脱イオン水と自然海水とを体積比１：１．５で混合した混合液を調製した。この混合液１Ｌにつき、表１に示すようにチオシアン酸ナトリウム、塩化アンモニウム、炭酸水素ナトリウム、及びリン酸水素二ナトリウムを溶解させて、チオシアン分解菌を集積するために用いる集積用水溶液を作製した。
【００８８】
内径２ｍｍ、長さ１００ｃｍの断面が円形のシリコーンチューブを、ペリスタポンプに連結し、その一端を前記作製した集積用水溶液の中に入れ、温度５℃、１０℃、４０℃、及び５０℃において、それぞれ流量１０ｍＬ／ｈで、集積用水溶液をチューブの内側に通液した。チューブの出側には容器を設け、チューブを通過して排出された液を回収し、チオシアン濃度を測定した。
チューブに入る前の集積用水溶液のチオシアン濃度から、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度を引いた差の値を、チューブに入る前の水溶液のチオシアン濃度で割った値を、チオシアン分解率として求めた。その結果を図９に示す。
【００８９】
図９に示したように、チューブを設置した環境の温度を１０℃又は４０℃に設定した場合には、チオシアン分解率は何れも１となったが、温度を５℃又は５０℃に設定した場合には、チオシアン分解率はそれぞれ０．３と０．１となり分解率が低下した。したがって、チューブを設置した環境の温度は１０℃以上４０℃以下が好ましいことが分かった。
【００９０】
実施例１０
脱イオン水と自然海水とを体積比１：１．５で混合した混合液を調製した。この混合液それぞれ１Ｌにつき、表１に示すようにチオシアン酸ナトリウム、塩化アンモニウム、炭酸水素ナトリウム、及びリン酸水素二ナトリウムを溶解させて、チオシアン分解菌を集積するために用いる集積用水溶液を作製した。
【００９１】
内径２ｍｍ、長さ１００ｃｍの断面が円形のシリコーンチューブを、ペリスタポンプに連結し、その一端を前記作製した集積用水溶液の中に入れた。一方の系では、シリコーンチューブを一本のみ、もう一本の系ではシリコーンチューブを１０本並列に設置して、試験を行った。温度２０℃の室内で、チューブ一本あたり流量１０ｍＬ／ｈで、集積用水溶液をチューブの内側に通液した。
【００９２】
４週間経過後、チューブ一本のみを通過して排出された液、及び並列に設置された１０本のチューブを通過して排出された液をそれぞれ回収し、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度をそれぞれ測定した。
チューブに入る前の集積用水溶液のチオシアン濃度から、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度を引いた差の値を、チューブに入る前の水溶液のチオシアン濃度で割った値を、チオシアン分解率として求めた。その結果を図１０に示す。
【００９３】
図１０に示したように、チューブ１本のみの場合でも、チューブを１０本並列に設置した場合でも、チオシアン分解率は１であった。したがって、チューブを複数本並列させることでチオシアン分解菌を同時にチューブ内壁に集積でき、チオシアンを含む水溶液の流量も１０倍に増加させられることが実証できた。
【００９４】
さらに、作製したチューブの内壁にチオシアン分解菌を集積させた１０本のシリコーンチューブそれぞれの一端を、チオシアン濃度が１００ｍｇ／Ｌの製鐵所安水（処理対象液）の中に入れ、ペリスタポンプに設置した。
温度２０℃の室内でチューブ一本あたり流量１０ｍＬ／ｈで、製鐵所安水をチューブの内側に通液した。並列に設置された１０本のチューブを通過して排出された液を回収し、当該排出液のチオシアン濃度を測定した。その結果、チューブを通過した排出液のチオシアン濃度はゼロとなっており、チオシアン分解菌を集積したチューブを用いてチオシアンを含む安水のチオシアンを分解できることが分かった。
【産業上の利用可能性】
【００９５】
本発明によれば、自然海水からチオシアン分解菌を簡便に集積し、集積されたチオシアン分解菌を用いてチオシアンを分解することが可能となる。従って、本発明は、安水等の排水処理等の分野に好適に使用することができ、その産業上の意義は大きい。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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