(57)【要約】【課題】予混合気を形成する予混合ダクト内における逆火による保炎を阻止し、予混合ダクトの焼損を防止することができるガスタービン燃焼器およびガスタービンを提供する。【解決手段】実施形態のガスタービン燃焼器１０は、燃焼室２３を形成する燃焼器ライナ２２と、燃焼器ライナ２２の頭部に、燃焼器ライナ２２の中心軸と同軸上に設けられたパイロット燃料噴射部３０を備える。ガスタービン燃焼器１０は、燃焼器ライナ２２の外周に燃焼器ライナ２２の軸方向に沿って延設され、下流に行くに伴い流路断面積が減少する主流路４５を有し、燃焼室２３に供給する燃料と空気からなる予混合気を形成する予混合ダクト４０と、燃焼器ライナ２２の軸方向に沿って予混合ダクト４０に複数設けられ、下流に位置するに伴い出口開口面積が増加し、主流路４５から予混合気を分岐して燃焼室２３に導く分岐路４２、４３、４４を備える。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃焼室を形成する筒状の燃焼器ライナと、
前記燃焼器ライナの頭部の中央に設けられたパイロット燃料噴射部と、
前記燃焼器ライナの外周に前記燃焼器ライナの軸方向に沿って延設され、下流に行くに伴い流路断面積が減少する主流路を有し、前記燃焼室に供給する燃料と空気からなる予混合気を形成する予混合ダクトと、
前記燃焼器ライナの軸方向に沿って前記予混合ダクトに複数設けられ、下流に位置するに伴い出口開口面積が増加し、前記主流路から前記予混合気を分岐して前記燃焼室に導く分岐路と
を具備することを特徴とするガスタービン燃焼器。
【請求項２】
最も上流側に位置する前記分岐路の出口が、燃焼反応の際に、前記燃焼器ライナ内の上流側に形成される再循環領域の直下流に位置していることを特徴とする請求項１記載のガスタービン燃焼器。
【請求項３】
大気から空気を吸い込んで高温高圧の空気とする圧縮機と、
前記圧縮機からの空気を利用して燃料を燃焼させる、請求項１または２記載のガスタービン燃焼器と、
前記ガスタービン燃焼器によって生成された燃焼ガスによって回動されるタービンと
を具備することを特徴とするガスタービン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の実施形態は、ガスタービン燃焼器およびガスタービンに関する。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンプラントやコンバインドサイクルプラントなどで使用されるガスタービンでは、高効率化のため、作動条件が高温高圧となり、ＮＯｘの排出量が増大する傾向にある。ＮＯｘの生成の要因としては、火炎温度が支配的である。そのため、ＮＯｘの生成を抑制するためには、火炎温度を低下させることが効果的である。
【０００３】
火炎温度の局所的な高温化を抑制し、ＮＯｘの排出量を抑制する燃焼方法として、予混合希薄燃焼が利用されている。この予混合希薄燃焼では、燃料と空気とを燃料希薄条件で予め混合した予混合気を燃焼させる。
【０００４】
予混合希薄燃焼では、燃焼範囲が狭いという欠点を有しており、この欠点を補うために種々の工夫がなされている。ガスタービン燃焼器において、上記した予混合希薄燃焼に、例えば、広い燃焼範囲を有し、安定した燃焼が可能な拡散燃焼を併用することも行われている。また、予混合希薄燃焼における火炎の安定化を図るために、燃焼領域の温度を常に所定温度以上としたり、保炎機構を設けたりしている。
【０００５】
図８は、従来のガスタービン燃焼器２００の断面を示した図である。図９は、従来のガスタービン燃焼器２００における予混合ダクト２１４の断面を模式的に示した図である。図１０は、従来のガスタービン燃焼器２００における予混合ダクト２１４を出口２２０ａ、２２１ａ、２２２ａ側から見たときの平面図である。
【０００６】
図８に示すように、ガスタービン燃焼器２００は、頭部側の中央にパイロットノズル２１０を備えた燃焼器ライナ２１１と、燃焼器ライナ２１１の周囲に、予混合ダクト２１４とを備えている。
【０００７】
燃焼器ライナ２１１の周囲は、ガスタービン外筒２１３で覆われている。予混合ダクト２１４は、燃焼器ライナ２１１とガスタービン外筒２１３との間に備えられ、燃料と空気からなる予混合気を形成する。この予混合ダクト２１４は、周方向に複数備えられている。
【０００８】
圧縮機（図示しない）からの高温高圧の燃焼用の空気２１６は、燃焼器ライナ２１１の壁面を冷却しながら、燃焼器ライナ２１１とガスタービン外筒２１３との間を、予混合ダクト２１４の頭部側に向かって流れる。
【０００９】
空気２１６の一部は、パイロット火炎（図示せず）用の空気として、パイロットノズル２１０に流入する。残りの空気２１６は、予混合ダクト２１４内に流入し、メイン燃料ノズル２１７から噴射された燃料２１８と混合し、予混合気となる。
【００１０】
予混合ダクト２１４には、燃焼器ライナ２１１の軸方向（予混合ダクト２１４の軸方向）に沿って、燃焼器ライナ２１１内の燃焼室２１５に連通する３つの分岐路２２０、２２１、２２２が形成されている。そして、各分岐路２２０、２２１、２２２の出口２２０ａ、２２１ａ、２２２ａを介して燃焼室２１５に予混合気が供給される。
【００１１】
図９および図１０に示すように、出口の開口面積は、出口２２０ａ、出口２２２ａ、出口２２１ａの順に伴って大きく構成されている。すなわち、最上流側の出口２２０ａの開口面積が一番小さく、この出口２２０ａに隣り合わせる２番目の出口２２１ａの開口面積が一番大きい。
【００１２】
また、予混合ダクト２１４において、予混合気を、各分岐路２２０、２２１、２２２に導く、主流路２２３の流路断面積は、下流に行くに伴って徐々に減少するように構成されている。
【００１３】
各出口２２０ａ、２２１ａ、２２２ａの全開口面積は、燃焼室２１５に流入させる予混合気の速度設定で決まる。また、各出口２２０ａ、２２１ａ、２２２ａの開口面積は、燃焼室２１５における火炎の安定性を考慮して決められる。
【００１４】
燃焼室２１５内においては、燃焼の際、パイロットノズル２１０を通過した空気２１６や燃料２１８の旋回流によって、燃焼室２１５の上流側には再循環領域２１９が形成される。この再循環領域２１９によって、火炎の安定を維持している。再循環領域２１９の直下流となる部分に出口２２０ａが位置している。出口２２０ａから燃焼室２１５内に流入した予混合気は、一部が再循環領域２１９内に取り込まれ、残りは下流へと流れる。
【００１５】
この出口２２０ａからの予混合気の流量が多いと、再循環領域２１９の形成に影響を及ぼし、安定した火炎が得られない。そのため、出口２２０ａの開口面積を最も小さくしている。そして、出口２２１ａの開口面積を最大とし、再循環領域２１９よりも下流で、かつ再循環領域２１９に影響を及ぼさない位置に、予混合気を大量に導入し、燃焼を促進させている。
【００１６】
このような予混合ダクト２１４において、予混合気は、まず出口２２０ａから燃焼室２１５に流入し、次に出口２２１ａ、最後に出口２２２ａから燃焼室２１５に流入する。
【００１７】
ここで、図１１は、従来の予混合ダクト２１４における分岐路２２０が形成された側と対向する側の壁面に沿った、壁面近傍の予混合気の流速を示した図である。図１１の横軸には、予混合ダクト２１４における入口から出口２２２ａまでの軸方向の距離を示している。図１１に示された結果は、３次元流体解析によって求められたものである。
【００１８】
図１１に示すように、出口２２０ａの下流で僅かに流速が減少し、出口２２１ａの下流で流速が大きく減少する。これは最も開口面積の大きな出口２２１ａから大量の予混合気が流出するためである。予混合気の流速は、その後、出口２２２ａにおける流出速度まで増加する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１９】
【特許文献１】特開２０００−３４６３６０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２０】
ガスタービンの運転条件の変化などで速度変動が生じた場合、燃焼室２１５における火炎が予混合ダクト２１４内に逆火する場合がある。その場合、予混合気の流れに減速域があると、その部分で火炎が滞留し、保炎することがある。予混合ダクト２１４内での保炎は、予混合ダクト２１４の焼損に繋がる。
【００２１】
そのため、予混合ダクト２１４内における出口２２１ａの下流側の減速域を防ぐためには、予混合気の流量に対応して流路断面を小さくすることが考えられる。しかし、予混合ダクト２１４のように内部に整流機能を有しない構造では、実現することは困難である。また、予混合ダクト２１４の内部に構造物を設けることや、内部の形状を複雑にすることは、複雑な流れが生じやすく、渦の発生や新たな減速域が発生しやすくなる。
【００２２】
本発明が解決しようとする課題は、予混合気を形成する予混合ダクト内における逆火による保炎を阻止し、予混合ダクトの焼損を防止することができるガスタービン燃焼器およびガスタービンを提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【００２３】
実施形態のガスタービン燃焼器は、燃焼室を形成する筒状の燃焼器ライナと、前記燃焼器ライナの頭部の中央に設けられたパイロット燃料噴射部とを備える。さらに、ガスタービン燃焼器は、前記燃焼器ライナの外周に前記燃焼器ライナの軸方向に沿って延設され、下流に行くに伴い流路断面積が減少する主流路を有し、前記燃焼室に供給する燃料と空気からなる予混合気を形成する予混合ダクトと、前記燃焼器ライナの軸方向に沿って前記予混合ダクトに複数設けられ、下流に位置するに伴い出口開口面積が増加し、前記主流路から前記予混合気を分岐して前記燃焼室に導く分岐路とを備える。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】実施の形態のガスタービン燃焼器を備えるガスタービンの子午断面を示す図である。
【図２】実施の形態のガスタービン燃焼器の断面を示す図である。
【図３】実施の形態のガスタービン燃焼器における予混合ダクトの断面を模式的に示した図である。
【図４】実施の形態のガスタービン燃焼器における予混合ダクトを出口側から見たときの平面図である。
【図５】実施の形態のガスタービン燃焼器の予混合ダクトにおける、主流路および分岐路の流路断面積の予混合ダクトの軸方向の変化を示した図である。
【図６】実施の形態のガスタービン燃焼器の予混合ダクトにおける分岐路が形成された側と対向する側の壁面に沿った、壁面近傍の予混合気の流速を示した図である。
【図７】予混合ダクト内の予混合気の平均流速比と燃料濃度との関係において、予混合ダクト内に保炎する保炎範囲を示した図である。
【図８】従来のガスタービン燃焼器の断面を示した図である。
【図９】従来のガスタービン燃焼器における予混合ダクトの断面を模式的に示した図である。
【図１０】従来のガスタービン燃焼器における予混合ダクトを出口側から見たときの平面図である。
【図１１】従来の予混合ダクトにおける分岐路が形成された側と対向する側の壁面に沿った、壁面近傍の予混合気の流速を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
【００２６】
図１は、実施の形態のガスタービン燃焼器１０を備えるガスタービン１５０の子午断面を示す図である。なお、図１では、ガスタービン燃焼器１０は断面で示していない。
【００２７】
図１に示すように、ガスタービン１５０は、圧縮機１５１と、ガスタービン燃焼器１０と、タービン１５２とを主に備える。圧縮機１５１では、大気から空気を吸い込み、高温高圧の燃焼用の空気とする。ガスタービン燃焼器１０では、圧縮機１５１からの燃焼用の空気に燃料を混合し、燃焼させ、高温高圧の燃焼ガスを発生させる。タービン１５２では、ガスタービン燃焼器１０によって生成された燃焼ガスを通過させることで仕事がなされ、回転力を得る。なお、ガスタービン燃焼器１０から排出された燃焼ガスは、トランジションピース１５３を通りタービン１５２内に流入する。
【００２８】
タービン１５２で得られた回転力は、圧縮機１５１に伝えられ、圧縮機１５１を駆動する。また、この回転力は、図示しない発電機にも伝えられ、軸出力として取り出される。タービン１５２で仕事をした燃焼ガスは、ガスタービン１５０から外部に排気される。
【００２９】
次に、実施の形態のガスタービン燃焼器１０の構成について説明する。
【００３０】
図２は、実施の形態のガスタービン燃焼器１０の断面を示す図である。図２に示すように、ガスタービン燃焼器１０は、ガスタービンケーシング２０に収容され、外筒２１内に同心的に二重筒として形成された内筒である燃焼器ライナ２２を備えている。また、燃焼器ライナ２２の頭部の中央には、パイロット燃料噴射部３０が設けられている。パイロット燃料噴射部３０は、例えば、燃焼器ライナ２２の頭部における、燃焼器ライナ２２の中心軸と同軸上に設けられる。また、燃焼器ライナ２２の下流側には、外筒１５３ａおよび内筒１５３ｂからなる二重筒で構成され、燃焼ガスを内筒１５３ｂ内を介してタービン１５２に導く、トランジションピース１５３が設けられている。
【００３１】
燃焼器ライナ２２は、ガスタービン１５０を駆動する燃焼ガスを生成する筒状の燃焼室２３を形成するとともに、外筒２１との間に空気通路２４を形成している。この空気通路２４には、トランジションピース１５３の外筒１５３ａに形成された噴出孔（図示せず）から外筒１５３ａと内筒１５３ｂとの間に導入された、圧縮機１５１からの高圧の空気ＡＲが、パイロット燃料噴射部３０側へ向かって流れる。なお、この際、高圧の空気ＡＲは、トランジションピース１５３の内筒１５３ｂや燃焼器ライナ２２を冷却しながら流れる。
【００３２】
空気通路２４には、燃焼器ライナ２２の軸方向に沿って延設された予混合ダクト４０が備えられている。また、予混合ダクト４０は、燃焼器ライナ２２の外周の周方向に複数備えられている。予混合ダクト４０には、燃焼器ライナ２２の軸方向（予混合ダクト４０の軸方向）に沿って、燃料Ｆと空気ＡＲからなる予混合気を燃焼器ライナ２２（燃焼室２３）内に導く３つの分岐路４２、４３、４４が設けられている。予混合気は、各分岐路４２、４３、４４の出口４２ａ、４３ａ、４４ａから燃焼室２３内に噴出される。
【００３３】
ここでは、３つの分岐路４２、４３、４４を備えた一例を示したが、分岐路は、２つ以上備えられていればよい。なお、予混合ダクト４０の構成については、後にさらに詳しく説明する。
【００３４】
パイロット燃料噴射部３０の外周には、予混合ダクト４０内に燃料Ｆを供給するメイン燃料噴射部５０が備えられている。メイン燃料噴射部５０の予混合ダクト４０側の端面に形成された燃料噴射口５１は、予混合ダクト４０の入口４１に対向するように設けられている。
【００３５】
メイン燃料噴射部５０およびパイロット燃料噴射部３０は、外筒２１内に収容されている。メイン燃料噴射部５０は、ヘッドプレート２５から予混合ダクト４０側に、パイロット燃料噴射部３０は、ヘッドプレート２５から燃焼器ライナ２２の頭部側まで延びている。
【００３６】
パイロット燃料噴射部３０は、例えば、図２に示すように、中央に、燃焼室２３内における保炎を確保するための拡散燃焼用燃料噴射部３１を備えている。拡散燃焼用燃料噴射部３１からは、例えば、出口の直上流側に設けられたスワーラ３４を通過する空気ＡＲに噴出された燃料Ｆが燃焼室２３内に噴射される。拡散燃焼用燃料噴射部３１の外周には、スワーラ３４を通過した空気ＡＲに燃料Ｆを噴出して燃料Ｆと空気ＡＲを予め混合した予混合気を燃焼室２３内に噴射する予混燃焼用燃料噴射部３２を備えている。
【００３７】
パイロット燃料噴射部３０から燃焼室２３内に流出した流れは、パイロット燃料噴射部３０に設けられたスワーラ３３、３４を通過することによって旋回流となっている。そのため、図２に示すように、燃焼反応の際に、燃焼室２３の上流側（燃焼器ライナ内の上流側）には、この旋回流によって形成される再循環領域２６が存在する。この再循環領域２６によって、燃焼室２３の上流側において安定した火炎が形成される。
【００３８】
ここで、最も上流側に位置する分岐路４２の出口４２ａは、再循環領域２６の直下流に位置するように形成されている。すなわち、出口４２ａの上流側の端縁が、再循環領域２６の直下流に位置するように形成されている。
【００３９】
一方、空気通路２４を介してパイロット燃料噴射部３０側に導かれた燃焼用の空気ＡＲの残りは、メイン燃料噴射部５０の燃料噴射口５１から噴射された燃料Ｆとともに、予混合ダクト４０の入口４１から予混合ダクト４０内に導かれる。そして、予混合ダクト４０内において、予混合気が形成され、分岐路４２、４３、４４を介して燃焼室２３内に導かれ、燃焼する。
【００４０】
なお、パイロット燃料噴射部３０およびメイン燃料噴射部５０には、図示しない燃料供給機構から所定の流量の燃料Ｆが供給される。
【００４１】
ここで、予混合ダクト４０の構成についてさらに詳しく説明する。
【００４２】
図３は、実施の形態のガスタービン燃焼器１０における予混合ダクト４０の断面を模式的に示した図である。図４は、実施の形態のガスタービン燃焼器１０における予混合ダクト４０を出口４２ａ、４３ａ、４４ａ側から見たときの平面図である。なお、図３において破線で示された流路断面は、後述する図５においてシンボルで示された点における流路断面に相当する。
【００４３】
図３および図４に示すように、予混合ダクト４０において、各分岐路４２、４３、４４に予混合気を導く、主流路４５の流路断面積は、下流に行くに伴って徐々に減少するように構成されている。各分岐路４２、４３、４４の出口４２ａ、４３ａ、４４ａの開口面積は、下流に位置するに伴い増加するように構成されている。すなわち、最上流側の出口４２ａの開口面積が一番小さく、最下流側の出口４４ａの開口面積が一番大きい。
【００４４】
出口４２ａ、４３ａ、４４ａの開口面積は、例えば、出口４２ａ、４３ａ、４４ａの全開口面積を１００％としたときに、出口４２ａは１８〜２２％、出口４３ａは２５〜３５％、出口４４ａは４７〜５３％の範囲で設定されることが好ましい。
【００４５】
主流路４５内における予混合気の圧力はほぼ一定であり、さらに、燃焼室２３内における圧力はほぼ一定であるため、出口４２ａ、４３ａ、４４ａの開口面積に応じて、各出口４２ａ、４３ａ、４４ａから噴出される予混合気の流量が定まる。
【００４６】
ここで、前述したように、出口４２ａは、火炎を安定させる再循環領域２６の直下流側に形成されるため、出口４２ａから燃焼室２３内に流入した予混合気は、一部が再循環領域２６内に取り込まれる。そのため、再循環領域２６の形成に影響を及ぼさない程度に、出口４２ａから予混合気を噴出する必要がある。そこで、出口４２ａの開口面積を上記した範囲とした。出口４２ａから燃焼室２３内に導かれる予混合気の流量は、例えば、パイロット燃料噴射部３０に供給される燃料Ｆおよび空気ＡＲの流量の半分程度である。
【００４７】
開口面積が出口４４ａよりも出口４３ａの方が大きい場合には、前述した従来技術と同様に、予混合ダクト４０内の分岐路４２が形成された側と対向する側の壁面近傍において、例えば、出口４３ａの下流に、予混合気の流速が大きく減少する減速域が生じる。また、各出口４２ａ、４３ａ、４４ａの開口面積の差が小さい場合には、予混合ダクト４０内の分岐路４２が形成された側と対向する側の壁面近傍において、例えば、出口４３ａの下流に、予混合気の流速が大きく減少する減速域が生じる。減速域が生じると、予混合ダクト４０内に火炎が逆火した際、減速域で火炎が滞留し、保炎する。そこで、減速域の形成を阻止し、予混合ダクト４０内における保炎を防止するために、出口４３ａおよび出口４４ａの開口面積を上記した範囲とした。
【００４８】
ここで、図５は、実施の形態のガスタービン燃焼器１０の予混合ダクト４０における、主流路４５および分岐路４２、４３、４４の流路断面積の予混合ダクト４０の軸方向の変化を示した図である。図５においては、予混合ダクト４０の入口４１における流路断面積を１として、各流路断面積を面積比で示している。図５では、主流路４５における流路断面積の変化を実線で示し、分岐路４２、４３、４４における流路断面積の変化を破線で示している。また、前述したように、図５でシンボルで示された点における流路断面は、図３に破線で示されている。
【００４９】
図５に示すように、主流路４５の流路断面積は、下流に行くに伴って徐々に減少している。また、分岐路４２、４３、４４においても、流路断面積は、下流（出口４２ａ、４３ａ、４４ａ）に行くに伴って減少している。
【００５０】
図６は、実施の形態のガスタービン燃焼器１０の予混合ダクト４０における分岐路４２が形成された側と対向する側の壁面に沿った、壁面近傍の予混合気の流速を示した図である。図６の横軸には、予混合ダクト４０における入口から出口４４ａまでの軸方向の距離を示している。図６に示された結果は、３次元流体解析によって求められたものである。なお、図６には、比較のため、図１１に示した、従来の予混合ダクト２１４における分岐路２２０が形成された側と対向する側の壁面に沿った、壁面近傍の予混合気の流速も示している。
【００５１】
図６に示すように、予混合ダクト４０においては、出口４３ａの下流に減速域は存在しない。これに対して、前述したように、従来の予混合ダクト２１４においては、出口２２１ａの下流に減速域が存在している。
【００５２】
このように、実施の形態に係る予混合ダクト４０においては、予混合ダクト４０内において、予混合気の流れの減速域が存在しないため、ガスタービンの運転条件の変化などで速度変動が生じた際に、予混合ダクト４０内に逆火しても、火炎が滞留し、保炎することはない。
【００５３】
図７は、予混合ダクト４０内の予混合気の平均流速比と燃料濃度との関係において、予混合ダクト４０内に保炎する保炎範囲を示した図である。ここで、横軸は、通常の運転時に出口４２ａ、４３ａ、４４ａから噴出される予混合気の平均流速（設定運転流速）を１として、予混合気の平均流速比を示している。燃料濃度の濃いまたは薄いは、予混合気が化学量論比（当量比１）となる燃料濃度を基準としている。図７には、比較のため、従来の予混合ダクト２１４内に保炎する保炎範囲も示している。図７に示した結果は、実圧燃焼試験によって得られたものである。
【００５４】
ここで、図７の保炎範囲の境界を示した線の内側が保炎領域である。また、図７には、設定運転流速から流速が変動（減少）したときの、保炎を生じない許容域（図７の矢印の範囲）を示している。なお、ここでは、保炎領域が最も広くなる、予混合気が化学量論比（当量比１）となる燃料濃度の条件における許容域を示している。
【００５５】
図７に示すように、平均流速が小さくなると、保炎する燃料濃度の範囲が広がる。また、実施の形態の予混合ダクト４０においては、従来の予混合ダクト２１４に比べて、保炎領域が狭く、許容域が広い。すなわち、実施の形態の予混合ダクト４０においては、ガスタービンの運転条件の変化などで速度変動が生じたときにおいても、予混合ダクト４０内に保炎し難いことを示している。
【００５６】
ここで、ガスタービンの運転条件の通常の変化の範囲内においては、平均流速比が０．７５を下回ることは、実際には起こりえない条件である。そのため、実施の形態の予混合ダクト４０においては、ガスタービンの運転条件の変化などで速度変動が生じたときにおいても、予混合ダクト４０内に保炎することはないといえる。
【００５７】
上記した実施の形態のガスタービン燃焼器１０によれば、予混合ダクト４０内において、予混合気の流れの減速域が存在しない。そのため、ガスタービンの運転条件の変化などで速度変動が生じた際に、予混合ダクト４０内に逆火しても、火炎が滞留し、保炎することはない。これによって、予混合ダクトの焼損を防止し、信頼性の高いガスタービン燃焼器１０を提供することができる。
【００５８】
以上説明した実施形態によれば、予混合気を形成する予混合ダクト内における逆火による保炎を阻止し、予混合ダクトの焼損を防止することが可能となる。
【００５９】
本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。
【符号の説明】
【００６０】
１０…ガスタービン燃焼器、２０…ガスタービンケーシング、２１，１５３ａ…外筒、２２…燃焼器ライナ、２３…燃焼室、２４…空気通路、２５…ヘッドプレート、２６…再循環領域、３０…パイロット燃料噴射部、３１…拡散燃焼用燃料噴射部、３２…予混燃焼用燃料噴射部、３３，３４…スワーラ、４０…予混合ダクト、４１…入口、４２，４３，４４…分岐路、４２ａ，４３ａ，４４ａ…出口、４５…主流路、５０…メイン燃料噴射部、５１…燃料噴射口、１５０…ガスタービン、１５１…圧縮機、１５２…タービン、１５３…トランジションピース、１５３ｂ…内筒、ＡＲ…空気、Ｆ…燃料。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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