(57)【要約】【課題】過酸化水素を含むアンモニア含有水を安全にかつエネルギー効率よく処理する。【解決手段】過酸化水素とアンモニアを含む水を放散塔に導入すると共に、該放散塔１に気体を吹き込んで放散処理する放散工程と、該放散塔からの放散ガスを触媒反応器１６にて触媒酸化処理する触媒酸化工程と、触媒酸化工程の処理ガスの一部を前記放散塔に循環させて前記空気と共に吹き込むガス循環工程とを有する過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法。該放散塔１の温度を４５〜７０℃とすると共に、該放散塔への気体吹き込み量に対して、前記処理ガスの循環ガス流量を１５〜６０倍とする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
過酸化水素とアンモニアを含む水を放散塔に導入すると共に、該放散塔に気体を吹き込んで放散処理する放散工程と、
該放散塔からの放散ガスを触媒酸化処理する触媒酸化工程と、
該触媒酸化工程からの処理ガスの一部を前記放散塔に循環させると共に、この循環ガスに対して新規空気を吹き込むガス循環供給工程と
を有する過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法において、
該放散塔の温度を４５〜７０℃とすると共に、
該新規空気吹き込み流量に対する前記処理ガスの循環ガス流量を１５〜６０倍とすることを特徴とする過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法。
【請求項２】
請求項１において、前記触媒酸化工程に供給される前記放散ガスの含水率が１０体積％以下であることを特徴とする過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法。
【請求項３】
請求項１又は２において、前記放散ガスを冷却して凝縮水を生成させ、該凝縮水を分離したガスを前記触媒酸化工程に供給することを特徴とする過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法。
【請求項４】
請求項１又は２において、前記放散ガスを断熱圧縮し、放散塔の塔底液と熱交換させて冷却して第１凝縮水を生成させ、該第１凝縮水を分離したガスを冷却水と熱交換させて冷却し第２凝縮水を生成させ、該第２凝縮水を分離したガスを圧力開放した後に前記触媒酸化工程に送給することを特徴とする過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法。
【請求項５】
請求項１ないし４のいずれか１項において、前記過酸化水素及びアンモニア含有水のアンモニア濃度が５００ｍｇ／Ｌ以上であり、過酸化水素濃度が１０００ｍｇ／Ｌ以上であることを特徴とする過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法。
【請求項６】
請求項１ないし５のいずれか１項において、前記過酸化水素及びアンモニア含有水をｐＨ９以上に調整して前記放散塔に導入することを特徴とする過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法。
【請求項７】
請求項１ないし６のいずれか１項において、前記放散塔の塔底液を放散塔から引き抜き９０℃以上に加熱して過酸化水素を分解することを特徴とする過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法。
【請求項８】
過酸化水素とアンモニアを含む水の導入手段及びガス放散用気体の吹込手段を備えた放散塔と、
該放散塔からの放散ガスを触媒酸化処理する触媒酸化塔と、
触媒酸化塔からの処理ガスの一部を前記放散塔に循環させるガス循環手段と、
該ガス循環手段の循環ガスに対して新規空気を吹き込む新規空気吹込手段と
を有する過酸化水素及びアンモニア含有水の処理装置において、
該放散塔の温度を４５〜７０℃とする温度制御手段と、
該循環ガスへの空気吹き込み量に対する前記処理ガスの循環ガス流量を１５〜６０倍とする流量制御手段と
を備えたことを特徴とする過酸化水素及びアンモニア含有水の処理装置。
【請求項９】
請求項８において、
前記放散ガスを冷却して凝縮水を生成させる手段と、
該凝縮水をガスから分離する手段と、
凝縮水が分離されたガスを前記触媒酸化塔に供給する手段と
をさらに備えたことを特徴とする過酸化水素及びアンモニア含有水の処理装置。
【請求項１０】
請求項８において、前記放散ガスを断熱圧縮し、前記放散塔の塔底液との熱交換により冷却して第１凝縮水を生成させる手段と、
該第１凝縮水をガスから分離する手段と、
該第１凝縮水が分離されたガスを冷却水と熱交換させて冷却し第２凝縮水を生成させる手段と、
該第２凝縮水をガスから分離する手段と、
該第２凝縮水が分離されたガスを圧力開放した後に前記触媒酸化塔に供給する手段と
をさらに備えたことを特徴とする過酸化水素及びアンモニア含有水の処理装置。
【請求項１１】
請求項８ないし１０のいずれか１項において、前記放散塔に導入される過酸化水素及びアンモニア含有水をｐＨ９以上に調整して前記放散塔に導入するｐＨ調整手段を備えたことを特徴とする過酸化水素及びアンモニア含有水の処理装置。
【請求項１２】
請求項８ないし１１のいずれか１項において、前記放散塔の塔底液を放散塔から引き抜き９０℃以上に加熱して過酸化水素を分解する加熱手段を備えたことを特徴とする過酸化水素及びアンモニア含有水の処理装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法及び装置に係り、特に、過酸化水素を含むアンモニア含有水を安全にかつエネルギー効率よく処理する方法及び装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
アンモニア含有排水の処理方法として、放散処理（ストリッピング）がある。ストリッピングガス（又はキャリアガス）としては、通常、空気またはスチームが使用されている。空気を使用するか、スチームを使用するかは、個々の条件に応じて適宜選択されるが、一般的に小型の放散塔（ストリッパー）では簡便な空気が使用され、大型の放散塔では効率の良いスチームが使用される傾向がある。
【０００３】
放散塔から排出されたアンモニア含有ガスは、(1)触媒による酸化分解処理、(2)硫安の製造原料としての利用、(3)濃厚アンモニア水としての回収などに供されるが、硫安やアンモニア水の流通マーケットが無い場合は、(1)触媒による酸化分解処理に供される。
【０００４】
ところで、半導体製造工程におけるアンモニア／過酸化水素／水を用いるＳＣ−１洗浄工程からは、アンモニアおよび過酸化水素を数千ｍｇ／Ｌのオーダーで含有するＳＣ−１排水が排出される。このＳＣ−１排水を放散処理するには、アンモニアの放散性を良くするためにｐＨを１１以上にする必要があるが、ｐＨを高くすると過酸化水素の分解も促進され、酸素ガスが発生する。アンモニアと酸素の混合ガスが高濃度で存在すると爆発の危険性があるので安全上避けるのが望ましい。
【０００５】
特許文献１には、放散と触媒酸化とを組み合わせてアンモニア及び過酸化水素を含む排水を処理する方法が記載されている。この方法では、アンモニアと過酸化水素を含む排水をｐＨ９以上に調整して放散塔で処理することにより、放散塔内で過酸化水素を分解除去すると共にアンモニアを放散させ、放散塔の流出ガスを触媒反応器に通気してアンモニアを酸化分解する。
【０００６】
この方法においては、特に大流量の排水や高濃度のアンモニア含有排水を処理する場合、ストリッピングガス（キャリアガス）としてスチームのみを用いるとアンモニア／酸素混合ガスが生じるので、安全性の面でストリッピングガスとしてはスチームではなく空気を使用するのが好ましい。
【０００７】
また、放散塔における過酸化水素の分解は、高温ほど効率が良いが、放散塔の温度を上げると塔頂ガスの水分濃度が高くなり、(1)水の蒸発潜熱量が多いため、エネルギーコストが高い、(2)塔頂ガス中の水分濃度が１０体積％を超えると、この塔頂ガスを酸化処理する触媒が劣化し、寿命が短くなる、といった問題が生じる。従って、放散塔で過酸化水素を分解する方法では、この問題を回避するために、低い温度で大量の空気を用いて放散を行うことになる。
【０００８】
特許文献２には、放散ガスとして空気を用い、アンモニア酸化用触媒反応器からの排ガスを循環使用することにより、水分蒸発に伴うエネルギーを節約する方法が記載されている。
【０００９】
特許文献２の方法では、特許文献１の方法に比べて、放散塔での新規の空気取り入れ量が少ないので、エネルギーコストを大幅に節約できる。しかしながら、特許文献２の方法では、特に放散塔の運転温度を低温にする場合、大きな風量が必要になり（例えば、処理水量１０００ｍ３／ｄａｙ当たりでは、空気吹き込みの場合、４００００〜５００００Ｎｍ３／ｈｒ程度となる。スチームの場合は、９０００Ｎｍ３／ｈｒ程度である。）、触媒反応器中の触媒量を多くしなければならない。また、放散塔の温度が４５℃を超えると、塔頂ガス中の水分濃度が１０体積％を超えるので、触媒の寿命が短くならないように高価な耐水性触媒を使用する必要がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００２−１７２３８４号公報
【特許文献２】特開平０９−３２３０８８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は上記従来の問題点を解決し、過酸化水素を含むアンモニア含有水を安全かつエネルギー効率よく処理する方法及び装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明の過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法は、過酸化水素とアンモニアを含む水を放散塔に導入すると共に、該放散塔に気体を吹き込んで放散処理する放散工程と、該放散塔からの放散ガスを触媒酸化処理する触媒酸化工程と、該触媒酸化工程からの処理ガスの一部を前記放散塔に循環させると共に、この循環ガスに対して新規空気を吹き込むガス循環供給工程とを有する過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法において、該放散塔の温度を４５〜７０℃とすると共に、該新規空気吹き込み流量に対する前記処理ガスの循環ガス流量を１５〜６０倍とすることを特徴とするものである。
【００１３】
本発明の過酸化水素及びアンモニア含有水の処理装置は、過酸化水素とアンモニアを含む水の導入手段及びガス放散用気体の吹込手段を備えた放散塔と、該放散塔からの放散ガスを触媒酸化処理する触媒酸化塔と、触媒酸化塔からの処理ガスの一部を前記放散塔に循環させるガス循環手段と、該ガス循環手段の循環ガスに対して新規空気を吹き込む新規空気吹込手段とを有する過酸化水素及びアンモニア含有水の処理装置において、該放散塔の温度を４５〜７０℃とする温度制御手段と、該循環ガスへの空気吹き込み流量に対する前記処理ガスの循環ガス流量を１５〜６０倍とする流量制御手段とを備えたことを特徴とするものである。
【００１４】
前記触媒酸化工程に供給される前記放散ガスの含水率が１０体積％以下であることが好ましい。
【００１５】
本発明の一態様では、前記放散ガスを冷却して凝縮水を生成させ、該凝縮水を分離したガスを前記触媒酸化工程又は触媒酸化塔に供給する。
【００１６】
本発明の一態様では、前記放散ガスを断熱圧縮し、放散塔の塔底液と熱交換させて冷却して第１凝縮水を生成させ、該第１凝縮水を分離したガスを冷却水と熱交換させて冷却し第２凝縮水を生成させ、該第２凝縮水を分離したガスを圧力開放した後に前記触媒酸化工程又は触媒酸化塔に送給する。
【００１７】
前記過酸化水素及びアンモニア含有水のアンモニア濃度が５００ｍｇ／Ｌ以上であり、過酸化水素濃度が１０００ｍｇ／Ｌ以上であることが好ましい。
【００１８】
前記過酸化水素及びアンモニア含有水をｐＨ９以上に調整して前記放散塔に導入することが好ましい。
【００１９】
本発明の一態様では、前記放散塔の塔底液を放散塔から引き抜き９０℃以上に加熱して過酸化水素を分解する。
【発明の効果】
【００２０】
本発明者は上記課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、特許文献２の方法において、放散塔の運転温度を高くして触媒寿命を若干犠牲にしても、エネルギー効率を高め、総合的な運転コストを低減できる条件を見出し、本発明を完成させた。
【００２１】
本発明によれば、過酸化水素及びアンモニア含有水から安全かつエネルギー効率よく過酸化水素とアンモニアを除去することができる。また、触媒酸化に供する放散ガスの含水率を１０体積％以下に下げることができ、これにより触媒寿命を延命することができる。
【００２２】
本発明において、放散塔の塔底液を放散塔から引き抜き９０℃以上に加熱して過酸化水素を分解することにより、過酸化水素濃度の低い処理水を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法及び装置の実施の形態の一例を示す系統図である。
【図２】本発明の過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法及び装置の実施の形態の別の例を示す系統図である。
【図３】本発明の過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法及び装置の実施の形態の別の例を示す系統図である。
【図４】本発明の過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法及び装置の実施の形態の別の例を示す系統図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下に本発明の過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法の実施の形態を詳細に説明する。
【００２５】
本発明で処理対象とする過酸化水素及びアンモニア含有水としては、アンモニアを５００ｍｇ／Ｌ以上、例えば５００〜５０００ｍｇ／Ｌ含有し、過酸化水素を１０００ｍｇ／Ｌ以上、例えば１０００〜１００００ｍｇ／Ｌ含有するものが好適である。このような過酸化水素及びアンモニア含有水としては、ＳＣ−１排水が例示される。
【００２６】
過酸化水素及びアンモニア含有水がＳＣ−１排水である場合、そのｐＨは通常８〜１０程度である。
【００２７】
アンモニアの放散率及び過酸化水素の分解率を高くする場合には、好ましくは、過酸化水素及びアンモニア含有水に水酸化ナトリウム、水酸化カリウムなどのアルカリを添加し、ｐＨを９以上、例えば９〜１３特に１０．５〜１２に調整した後、放散処理を行う。
【００２８】
本発明では、かかる過酸化水素及びアンモニア含有水を放散塔にて４５〜７０℃好ましくは５０〜６５℃にて放散（ストリッピング）処理し、放散塔からの流出ガスを触媒酸化塔で酸化処理する。放散処理を行うには、充填材を充填して充填層を形成した放散塔を用いるのが好ましく、この放散塔内の充填層よりも上側の塔頂部、例えば塔頂のガス出口部の温度を上記範囲とすることが好ましい。放散塔の温度制御は、塔底液の温度を調整することにより制御することができる。
【００２９】
この放散塔に気体を吹き込むことによりアンモニアを放散させる。放散塔内への過酸化水素及びアンモニア含有水の供給量をＷ（ｍ３／ｈｒ）とし、放散塔内への気体の吹込量をＧ（Ｎｍ３／ｈｒ）とした場合、Ｇ／Ｗは１００〜１０００特に３００〜６００程度が好ましい。
また、放散塔でフラッディングを起こさない塔径であって充填高さが２ｍ〜１５ｍ程度になるように気体吹込量および充填材の種類を選ぶのが好ましい。
【００３０】
放散塔に吹き込まれる気体は、触媒酸化塔からの循環ガスに対し新規空気を添加したものである。触媒酸化塔からの循環ガス流量をＦｃ（Ｎｍ３／ｈｒ）とし、新規空気の添加流量をＦｆ（Ｎｍ３／ｈｒ）とした場合、Ｆｃ／Ｆｆを１５〜６０好ましくは２０〜５０とする。
循環ガス流量は、循環ガス流量と新規空気流量との合計が、放散塔でアンモニアを放散するのに十分なガス量となるような流量とする。また、新規空気の添加流量は、後段の触媒酸化塔でアンモニアを酸化するのに必要な酸素を十分に供給できるような流量とする。
【００３１】
本発明では、放散塔塔頂からの流出ガス（以下、放散ガスということがある。）を触媒酸化する前に凝縮処理して放散ガスの含水率（水蒸気含有率）を１０ｖｏｌ％以下特に８ｖｏｌ％以下とすることが好ましい。このように放散ガスの含水率を低くすることにより、触媒酸化塔の酸化触媒の劣化を防止（抑制）することができる。
【００３２】
放散ガスを凝縮処理するには、熱交換器によって降温させた後、凝縮水を気液分離することが好ましい。この冷却凝縮の前段で、放散ガスを圧縮した後、熱交換器で冷却し、次いで冷却水と熱交換させて水を凝縮させて気液分離してもよい。気液分離で分離された凝縮水は放散塔内の上部に散水されることが好ましい。
【００３３】
本発明では、凝縮処理後のガスを加温して露点を高くした後、触媒充填層を有した触媒反応器に導入してアンモニアを酸化分解することが好ましい。この反応器入口ガス温度は３００〜４００℃特に３２０〜３５０℃程度であることが好ましい。アンモニア分解用酸化触媒としては、例えば、アルミナ、ゼオライトなどの担体に、ルテニウム、白金などの貴金属を担持させた触媒を用いることができる。アンモニアの酸化反応式は次の通りである。
【００３４】
４ＮＨ３＋３Ｏ２  →  ２Ｎ２＋６Ｈ２Ｏ
【００３５】
本発明では、放散塔の温度（好ましくは塔内の塔頂部のガス温度）を４５〜７０℃に設定するが、この放散処理温度では、過酸化水素の分解速度が小さく、塔底液中の過酸化水素濃度が十分に低下しないおそれがある。そこで、本発明では、塔底液を放散塔から取り出して加熱して過酸化水素を分解してもよい。この加熱の熱源としては、触媒反応器からの反応ガスの保有熱を利用し、熱交換して熱回収するのが好ましく、また、加熱により過酸化水素を分解した後の液を被処理水と熱交換させて熱回収することが好ましい。この熱交換により降温した液は気液分離し、ガスを放散塔の上部に戻し、水は処理水として取り出すことが好ましい。
【００３６】
以下、図面を参照して実施の形態について説明する。図１〜４はそれぞれ本発明の実施の形態に係る過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法及び装置を示すフロー図である。
【００３７】
図１の方法及び装置では、過酸化水素及びアンモニアを含有した排水が放散塔１の上部の散水器２ａに被処理水供給配管２を介して供給され、該散水器２ａから散水される。散水された水は、充填層３においてガスと接触しながら流下し、アンモニアが放散された塔底液Ｌとなる。
【００３８】
この塔底液Ｌは、配管４、循環ポンプ５、配管６，７、熱交換器８、配管９を介して循環される。熱交換器８には熱源流体としてスチームが弁１０を介して供給され、塔底液Ｌを加熱するよう構成されている。弁１０の開度調節により熱交換器８へのスチーム供給量が制御される。なお、塔底液の一部は処理水として、配管６に連なる配管６ａから取り出される。
【００３９】
充填層３の下側の塔内に気体を吹き込むようにノズル１１が設置されている。このノズル１１から吹き込まれた気体が充填層３を上昇して排水と接触し、排水中のアンモニアがガスとなって放散する。放散したガス及び水の蒸発により発生した水蒸気は、空気と共に塔内を上昇し、デミスタ（ミスト分離器）１２を通過して水滴が除去される。このアンモニア及び水蒸気含有ガスは、塔頂から配管１３へ流出し、熱交換器１４にて露点以上、好ましくは２８０〜３８０℃特に３２０〜３５０℃程度に加熱された後、配管１５を通り、触媒反応器１６に導入される。なお、配管１５の途中に触媒反応器入口ヒーター１５Ａが設けられている。
【００４０】
ガス中のアンモニアは、触媒反応器１６内の触媒１６ａと接触することにより、前記反応式に従って酸化される。この酸化反応は発熱反応であり、ガス温度が上昇する。触媒反応器１６から流出したガスは、配管１７から熱交換器１４に導入され、放散塔流出ガスと熱交換して降温する。このガスは、次いで配管１８からブロワ１９及び配管２０を介してノズル１１に供給される。ブロワ１９から送り出されたガスの一部は、配管２０から分岐した配管２１を介して煙突２２へ送られ系外に排出される。配管２１の分岐部よりも下流側（ノズル１１側）に、空気（大気）がブロワ２３及び配管２４を介して添加される。
【００４１】
本発明において、触媒酸化塔出口ガスから熱回収した後に、ガスの大半を放散塔に循環するのが好ましい。このことにより熱利用率を高め、経済性を上げることができるのは上述した通りであるが、ガス再循環にはさらに次に述べる利点がある。
【００４２】
触媒酸化塔でアンモニアを酸化処理すると、通常、窒素酸化物（ＮＯＸ）が副生する。これは公害物質の一つであり、大気に放出する場合には放出量を極力低減すべきである。特に原水中のアンモニア濃度が高い場合は窒素酸化物の放出量を十分に考慮する必要がある。
【００４３】
窒素酸化物の放出量は、式（１）のようにガス流量とその濃度との積で表される。しかし本発明の方法では、ガスを再循環するので、放出ガス流量を大幅に下げることができ、窒素酸化物の放出量を低減することができる。また、循環した窒素酸化物は再び触媒酸化塔に戻り、式（２）のようにアンモニアと反応して分解除去されるので、窒素酸化物の絶対量を低減することができ、大気への窒素酸化物の放出量をさらに大幅に低減することができる。
大気への窒素酸化物放出量＝ガス流量×窒素酸化物濃度      …（１）
ＮＯＸ＋ＮＨ３→Ｎ２＋Ｈ２Ｏ      …（２）
【００４４】
前記放散塔１内の塔頂部のガス出口の温度を検出するように温度センサ３０が設けられており、この検出温度信号が制御器３１に入力される。この検出温度が４５〜７０℃好ましくは５０〜６５℃となるように弁１０によって熱交換器８へのスチーム供給量が制御される。なお、スチーム加熱を行わなくてもセンサ３０の検出温度が４５〜７０℃の範囲となる場合には、熱交換器８へのスチーム供給を停止する。
【００４５】
配管２０のうち、配管２１の分岐部よりも下流側かつ配管２４の合流部よりも上流側に流量センサ３３が設けられている。また、新規空気吹き込み用配管２４に流量センサ３４が設けられている。これらの流量センサ３３，３４の検出流量信号が制御器３１に入力され、触媒反応器１６からの循環ガス流量Ｆｃ（流量センサ３３の検出流量）は常に一定流量を保つように制御され、空気ブロワ２３からの新規空気流量Ｆｆ（流量センサ３４の検出流量）はアンモニアとの当量に対して十分な量となる一定量に制御される。この結果、通常のＳＣ−１排水の場合、Ｆｃ／Ｆｆは１５〜６０程度になる。
【００４６】
このように、新規吹き込み空気の流量Ｆｆを循環ガス流量Ｆｃの１／１５〜１／６０とすることにより、新規空気吹込量は触媒反応器１６でのアンモニア酸化反応に必要な量論量の１．０５〜１．５倍程度の必要最小量となり、その他は全て循環ガスを用いることになる。
【００４７】
また、放散塔の温度を４５〜７０℃とすると共に、ストリッピングガス量（Ｆｃ＋Ｆｆ）を理論上必要な最小流量の２００％未満とすることにより、少ない空気吹き込み量で安全にかつ効率的にストリッピングすることが可能となる。ただし放散温度が４５℃超であるため放散ガスの水蒸気含有率が高くなり、触媒反応器１６の触媒寿命は従来より短くなりコストアップになるが、エネルギーコストが下がり、全体として運転費を従来より低減することができる。
【００４８】
図２は、図１の過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法及び装置において、ストリッピングの効率を上げるために放散塔１をより高い温度（例えば５０℃）で運転し、放散塔１からの流出ガスを導く配管１３に、ガス温度を４５℃よりも低い温度（例えば４０〜４５℃）にまで冷却するための冷却用熱交換器４０と気液分離タンク４１とを設置したものである。熱交換器４０には冷温流体として温度３０〜３５℃程度の冷水ＣＷが通水される。気液分離タンク４１でガスから分離された凝縮水は、配管４２を介して放散塔１内の好ましくは充填層３の上側の散水ノズル４２ａから散水される。
【００４９】
気液分離タンク４１からのガスは、配管４１ａを介して熱交換器１４に送られ、昇温した後触媒反応器１６に導入される。図２のその他の構成は図１と同一であり、同一符号は同一部分を示している。
【００５０】
この図２の方法及び装置では、放散塔１からの放散ガスを熱交換器４０で４５℃よりも低い温度まで冷却して水分を凝縮させ、気液分離タンク４１で凝縮水を分離するので、ガスの含水率が１０ｖｏｌ％以下に下がる。これにより、放散塔を高い効率で運転しながら触媒反応器１６の触媒への負荷が低減され、触媒寿命を長くすることができる。但し、放散ガスを冷却して水蒸気を凝縮させて放散塔１に戻した水を、放散塔１内で再度蒸発させなければならないので、その分、図１の方法及び装置よりもエネルギーコストが上昇する。
【００５１】
図３の方法及び装置は、図２の方法及び装置より高温、低風量で効率良くストリッピングするものであり、放散塔１からのガスを圧縮機４３にて圧縮した後、冷却用熱交換器４４にて冷却する。この熱交換器４４の低温流体（塔底液）として、配管６から分岐した配管４６によって処理水の一部が導入される。熱交換器４４で熱交換することにより昇温した処理水の一部は、配管４７を介して放散塔１内（好ましくは充填層３の下側）に戻される。
【００５２】
圧縮機４３からの高温ガスを熱交換器４４によって冷却して凝縮させるので、熱交換器４４から配管４７を介して放散塔１に戻る塔底液の温度が９７〜１１０℃特に１００〜１０５℃程度に高くなっている。このため、図３では放散塔１の塔底液加熱用の熱交換器８は省略されている。
【００５３】
圧縮された放散ガスが熱交換器４４で冷却された後、気液分離タンク４８に導入される。この凝縮水は、気液分離タンク４８の底部から配管４９を介して取り出され、減圧バルブ５０及び配管５１を介して被処理水供給配管２に戻される。
【００５４】
気液分離タンク４８で凝縮水が分離されたガスは、冷水を冷温流体とする冷却用熱交換器４０にて冷却された後、気液分離タンク４１にて凝縮水が分離される。この図３の実施の形態では、気液分離タンク４１にて分離された凝縮水は、配管５２を介して被処理排水供給配管２に戻されるよう構成されているが、図２と同じく放散塔１の上部に戻されてもよい。
【００５５】
この気液分離タンク４８からのガスを、図２の場合と同様に熱交換器４０で冷却して水蒸気を凝縮させ、気液分離タンク４１で凝縮水を分離し、その後、減圧バルブ４５を通って熱交換器１４によって加温した後、触媒反応器１７に供給する。なお、この気液分離タンク４８からの凝縮水は配管５１によって被処理水供給配管２に戻されているが、図２の配管４２のように放散塔１の上部のノズル４２ａに供給するよう構成されてもよい。
【００５６】
図３の装置では、圧縮機４３の回転数、熱交換器４０への冷却水通水量などを制御することにより放散塔１の塔頂ガス温度を制御することができる。図３のその他の構成は図２と同一であり、同一符号は同一部分を示している。
【００５７】
この図３の方法及び装置によると、放散塔１からの放散ガスを圧縮機４３で断熱圧縮することによりガスを高温に昇温させ、次いで熱交換器４４で塔底液と熱交換させて降温させると共に水蒸気を凝縮させて、気液分離タンク４８で凝縮水を分離し、ガスの含水率を下げる。この場合の凝縮温度は塔底液温度（例えば６０℃）以下にはできないので、さらに冷却水を用いた熱交換器４０で４５℃以下に冷却して気液分離タンク４１で凝縮水を分離してガスの含水率を１０ｖｏｌ％以下まで下げる。これにより触媒反応器１６の導入ガスの含水率が低くなり、触媒寿命を長くすることができる。
【００５８】
図４は、図１の方法及び装置において、被処理水供給配管２に供給される被処理水のｐＨを９以上、好ましくは１０．５〜１２に調整するために、アルカリ添加手段８１を有したｐＨ調整槽８０を設置している。また、処理水中の過酸化水素濃度を低くするために、塔底液の一部を熱交換器６０で加熱して塔底液中の過酸化水素を分解し、気液分離器６４で気液分離後、液を処理水として取り出し、ガスを放散塔１の上部に戻すようにしている。
【００５９】
即ち、放散塔１の塔底液Ｌの一部は、配管４、ポンプ５、配管６，６ａを介して熱交換器６０に通液され、加熱される。この熱交換器６０の伝熱チューブ６０ａに加熱用高温流体を流通させるために、前記触媒反応器１６からの反応ガス配管１７の途中（熱交換器１４よりも触媒反応器１６側）に熱交換器７０が設置され、熱媒体（例えば熱媒体油）が配管７１、伝熱チューブ６０ａ、配管７２、循環ポンプ７３、配管７４を介して熱交換器６０，７０間を循環するよう構成されている。
【００６０】
塔底液Ｌが熱交換器６０で好ましくは９０℃以上、例えば９０〜９８℃に加熱されることにより、過酸化水素の分解が進行する。熱交換器６０で加熱された液は、配管６１から熱交換器６２に通液され、被処理水と熱交換して２５〜３５℃例えば約３０℃まで降温した後、配管６３を介して気液分離タンク６４に導入され、気液分離処理される。ガスが分離された処理水は配管６５を介して取り出され、過酸化水素の分解により生じたＯ２や、その他の成分（例えば水蒸気）を含んだガスは配管６６を介して放散塔１の上部（デミスタ１２よりも下側）に導入される。図４のその他の構成は図１と同一であり、同一符号は同一部分を示している。
【００６１】
この図４の方法及び装置によると、過酸化水素が十分に分解された処理水が配管６５から得られる。また、この実施の形態では、熱交換器６０からの高温処理水を熱交換器６２において被処理水と熱交換させ、配管２から放散塔１に導入される被処理水の温度を高く（好ましくは８０〜１００℃、例えば約９０℃）しているので、熱交換器８の負荷が軽減される。
【００６２】
上記実施の形態はいずれも本発明の一例であり、本発明は図示以外の形態とされてもよい。例えば、図４に示す過酸化水素分解機構（熱交換器６０，６２，７０、気液分離器６４、循環ポンプ７３及び各配管）を図１〜３の装置に設置してもよい。また、図４において、図２又は図３に示す放散ガス凝縮機構を設置してもよい。なお、図１〜３においては被処理水のｐＨを９以上に調整するためのｐＨ調整槽８０及びアルカリ添加手段８１を省略しているが、これを設置してｐＨを調整するものとする。
【実施例】
【００６３】
以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をより具体的に説明する。
【００６４】
以下の実施例において処理した原水は、アンモニア濃度２０００ｍｇ／Ｌ、過酸化水素濃度５０００ｍｇ／ＬのＳＣ−１工程からの排水をｐＨ１１に調整したものであり、この原水を４１．７ｍ３／ｈｒにて放散塔１に供給した。放散塔１の直径は１．８ｍ、充填高さは７．８ｍである。触媒反応器１６には貴金属系触媒を４．３ｍ３充填した。アンモニア濃度の測定はイオン電極法により行い、過酸化水素濃度の測定は硫酸チタン法により行った。
【００６５】
［実施例１〜２、比較例１〜２］
図１に示す処理フローに従って、表１に示す条件で処理し、結果を表１に示した。なお、表１中、放散ガスの含水率は、放散塔の塔頂ガスの含水率であり、触媒反応器流入ガス含水率は触媒反応器の入口ガスの含水率であり、それぞれ抽気してガス分析することにより求めた値である。塔頂ガス温度は温度センサ３０の検出温度である。
【００６６】
実施例１のように、放散塔の温度を高くすることにより、少ない風量でアンモニアの９９％を放散させ、少ない触媒量でアンモニアを分解することができる。また、触媒反応器入口ヒーターに熱負荷をかけることなく、分解が可能である。
【００６７】
実施例２のように、放散塔温度を５０℃まで下げると、放散塔ガス量を２８０００Ｎｍ３／ｈまで増加しなければならない。このため、触媒量は３．０ｍ３から４．３ｍ３に増加となる。また、触媒反応器入口ヒーターの熱負荷を２０２ｋＷにしなければならない。しかし、ガス中の水分量が１９．６ｖｏｌ％から１２．１ｖｏｌ％に減るので触媒寿命は長くなることが期待できる。
【００６８】
比較例１では、放散塔運転温度が４０℃である。このため、放散塔ガス量は４１０００Ｎｍ３／ｈになり、触媒量は６．３ｍ３を必要とする。また、触媒反応器入口ヒーターの熱負荷は３３５ｋＷになる。低含水率ではあるが、ヒーター負荷が大きいのでランニングコスト全体を押し上げる結果となる。
【００６９】
比較例２では、新規空気量を４８０Ｎｍ３／ｈまで下げたところ、触媒反応器出口の酸素濃度がゼロになり、未反応アンモニアが１００ｐｐｍにまで増加した。４８０Ｎｍ３／ｈはアンモニアとちょうど当量になる酸素量なので、それ以上の酸素が必要になることが分かる。
【００７０】
［実施例３、比較例３］
図２に示す処理フローに従って、表２に示す条件で処理し、結果を表２に示した。なお熱交換器４０により放散塔１の塔頂流出ガスを４５℃に冷却して気液分離タンク４１に導入した。
【００７１】
表２に示す実施例３は、比較例３と比べて新規空気量を少なくしたために放散塔塔底ヒーターおよび触媒反応器入口ヒーターの負荷が小さくなっている。また、実施例３は、表１の実施例と比べて加熱用エネルギーや冷却水などのユーティリティコストがかかるが、触媒反応器に入るガスの含水率が格段に低いので、長期の触媒寿命が期待できる。触媒交換費用を考慮すると、運転費の低減に貢献できる。
【００７２】
［実施例４］
図２のフローに基く実施例３は、図１のフローに基く実施例１と比較すると、触媒反応器入口ガスの含水率は低くなるが、触媒反応器入口ヒーターの負荷が大きくなり、かつ冷却水が必要になる。ユーティリティコストが大きいことが実施例３のデメリットである。これを改善する方法として、図３に示すように塔頂ガスから蒸気圧縮により熱回収してエネルギー消費を低減することが考えられる。この場合、放散塔運転温度を更に高くして塔頂ガスの含水率を高くし、触媒反応器流入ガス量を減らして触媒量を少なくするのが得策である。
図３に示す処理フローに従って、表３に示す条件で処理し、結果を表３に示した。なお、圧縮機４３にて圧縮後のガス温度は１３３℃であり、これを熱交換器４４にて８０℃まで冷却し、気液分離タンク４８で気液分離した後、膨張弁４５を通して断熱膨張させた。この分離ガスを熱交換器４０で４５℃に降温させて気液分離タンクに導入した。放散塔１の塔頂ガス温度は塔底ヒーターにより制御した。
実施例４と実施例３を比較すると、実施例４では圧縮機動力がかかるが、触媒の量を減らすことができる。動力費と触媒価格とのバランスによりフローを選択すれば良い。
【００７３】
［実施例５］
図４に示す処理フローに従って、表４に示す条件で処理し、結果を表４に示した。なお原水をｐＨ調整槽８０に導入し、水酸化ナトリウムを添加してｐＨ１１．０とした。熱交換器６０では、塔底液を９０℃に加熱し、これを熱交換器６２で３０℃に降温させた後、気液分離器６４に導入した。その他の条件は実施例１と同一である。
【００７４】
［考察］
表１〜４から明らかな通り、本発明に係る各実施例によるとアンモニア及び過酸化水素の濃度を十分に低下させることができる。特に実施例１，２によると従来法より触媒量を大幅に削減でき、実施例３によると触媒反応器入口ガス中の水分濃度を低くできるので、触媒寿命を大幅に長くすることができ、実施例４によると少ない触媒量で長期の触媒寿命が期待でき、実施例５によると処理水中の過酸化水素濃度を著しく低くすることができる。
【００７５】
【表１】
2014144445.tif 000003
【００７６】
【表２】
2014144445.tif 000004
【００７７】
【表３】
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【００７８】
【表４】
2014144445.tif 000006
【符号の説明】
【００７９】
１  放散塔
３  充填層
１６  触媒反応器
２２  煙突
３０  温度センサ
３１  制御器
３３，３４  流量計
４１，４８，６４  気液分離タンク
４３  圧縮機
８０  ｐＨ調整槽
８１  アルカリ添加手段
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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