(57)【要約】【課題】Ｎｉの配合割合が４質量％以下の省Ｎｉ型の成分系であるにも拘らず、張出し性などの成形性に優れると共に、時期割れ感受性にも優れた省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼を提供する。【解決手段】質量％で、Ｃ≦０．０８％、Ｎ≦０．０８％、Ｓｉ≦１．０％、７．０％≦Ｍｎ≦１０．０％、１４．０％≦Ｃｒ≦１６．０％、２．０％≦Ｎｉ≦４．０％、１．０％≦Ｃｕ≦２．５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、Ｍｄ30Ｍｎ＝５５１−４６２([％Ｃ]＋[％Ｎ])−９．２[％Ｓｉ]−１９．１[％Ｍｎ]−１３．７[％Ｃｒ]−２９([％Ｎｉ]＋[％Ｃｕ])−１８．５[％Ｍｏ]に従うＭｄ30Ｍｎ値が、−４５≦Ｍｄ30Ｍｎ≦−５を満たすことを特徴とする。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ≦０．０８％、Ｎ≦０．０８％、Ｓｉ≦１．０％、７．０％≦Ｍｎ≦１０．０％、１４．０％≦Ｃｒ≦１６．０％、２．０％≦Ｎｉ≦４．０％、１．０％≦Ｃｕ≦２．５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、
Ｍｄ30Ｍｎ＝５５１−４６２([％Ｃ]＋[％Ｎ])−９．２[％Ｓｉ]−１９．１[％Ｍｎ]−１３．７[％Ｃｒ]−２９([％Ｎｉ]＋[％Ｃｕ])−１８．５[％Ｍｏ]に従うＭｄ30Ｍｎ値が、−４５≦Ｍｄ30Ｍｎ≦−５を満たすことを特徴とする省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項２】
質量％で０．５％以下のＭｏを配合することを特徴とする請求項１に記載の省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項３】
固溶化熱処理状態での伸びが５３％以上であると共に、エリクセン値が１２．５ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１又は２に記載の省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軟質で適度な加工硬化性を有し、張出し性に優れる省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼に関する。
【背景技術】
【０００２】
オーステナイト系ステンレス鋼の代表的なものとして、ＪＩＳ  Ｇ  ４３０５などで規格されている３００系（ＳＵＳ３０１，ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３１６等）のものや、ＪＩＳ  Ｇ  ４３０３などで規格されている２００系（ＳＵＳ２０１，ＳＵＳ２０２等）のもの等がある。
【０００３】
このうち、３００系のオーステナイト系ステンレス鋼は、Ｍｎが２．０質量％以下、Ｎｉが６〜１５質量％程度含まれていることから、良好な加工性を有し、耐発銹性にも優れる。特に、ＳＵＳ３０４は、オーステナイト相が準安定であり、溶体化処理された後、冷間圧延などの冷間加工を受けることによって加工誘起マルテンサイト(α’)が生成される。つまり、成形加工中にマルテンサイト変態を生じて加工硬化が大きくなるために、「張出し性」が良好なものとなる。しかしながら、この３００系のオーステナイト系ステンレス鋼は、上述したように、高価なＮｉを多量に含むことから原料コストが高いという欠点がある。
【０００４】
一方、２００系のオーステナイト系ステンレス鋼は、上記３００系のＮｉをＭｎで置換した省Ｎｉ型(高Ｍｎ型)のステンレス鋼である。この２００系のオーステナイト系ステンレス鋼は、上記Ｍｎの他にもＣやＮを多く含むため、強度が高く非磁性となっている。また、２００系のオーステナイト系ステンレス鋼は、Ｎｉ系のオーステナイト系ステンレス鋼と比較して原料コストが安価である。しかしながら、ＳＵＳ２０１やＳＵＳ２０２等に代表される高Ｍｎ型ステンレス鋼は、上述したようにＣやＮなどの侵入型固溶元素を多く含むため、固溶化処理状態において硬質で且つ強度が高いため、プレス成形性に劣るという問題がある。
【０００５】
そこで、この２００系に代表される省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼の加工性を改善する技術として、例えば、特許文献１乃至３等には、％Ｃ＋％Ｎを特定の領域まで削減したり、所定量のＣｕを添加すること等によって、延性や加工性を向上させた省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼を提供する技術が開示されている。これらの技術は、オーステナイト安定度を示す指標である「Ｍｄ30値」が所定の範囲内となるように調整して張出し性を改善したものである。
【０００６】
ここで、「％Ｃ」や「％Ｎ」のように「％元素記号」で表したものは「鋼中における或る元素の配合割合を質量％で表したもの」を意味する（以下、同じ。）。
【０００７】
また、「Ｍｄ30」とは、「オーステナイト系ステンレス鋼に３０％の伸び歪みを与えた時、５０％がマルテンサイトに変態する加工温度」と定義されるものであり、その値は、オーステナイト系ステンレス鋼の成分組成を基に、Ｍｄ30＝５５１−４６２[％Ｃ＋％Ｎ]−９．２[％Ｓｉ]−８．１[％Ｍｎ]−２９[％Ｎｉ＋％Ｃｕ]−１３．７[％Ｃｒ]−１８．５[％Ｍｏ]−６８[％Ｎｂ]−１．４２[υ−８]（但し、υは結晶粒度番号。）で示される「野原の改良式」を用いて算出される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開昭５２−１１９４１３号公報
【特許文献２】特公昭５５−４９１５０号公報
【特許文献３】特許第４３２７０３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、上記張出し性を改善した省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼では、以下のような問題が懸念される。すなわち、オーステナイト系ステンレス鋼では、その鋼種が持つ加工限界以上の加工を行なった場合に「時期割れ」と称される遅れ破壊が発生して問題となるケースがある。この時期割れの感受性は、％Ｃ＋％Ｎやオーステナイト安定度に依存することが知られているが、上記特許文献に記載の技術では、時期割れ感受性について具体的な検討がなされておらず、単に張出し性がよくても時期割れ感受性が劣る場合には、実用上、高加工率のプレス成形に不向きであると云える。
【００１０】
それゆえに、本発明の主たる課題は、Ｎｉの配合割合が４質量％以下の省Ｎｉ型の成分系であるにも拘らず、張出し性などの成形性に優れると共に、時期割れ感受性にも優れた省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
発明者らは、前記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、以下に示す発明を完成するに至った。すなわち、本発明は、
（１）質量％で、Ｃ≦０．０８％、Ｎ≦０．０８％、Ｓｉ≦１．０％、７．０％≦Ｍｎ≦１０．０％、１４．０％≦Ｃｒ≦１６．０％、２．０％≦Ｎｉ≦４．０％、１．０％≦Ｃｕ≦２．５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、
（２）Ｍｄ30Ｍｎ＝５５１−４６２([％Ｃ]＋[％Ｎ])−９．２[％Ｓｉ]−１９．１[％Ｍｎ]−１３．７[％Ｃｒ]−２９([％Ｎｉ]＋[％Ｃｕ])−１８．５[％Ｍｏ]に従うＭｄ30Ｍｎ値が、−４５≦Ｍｄ30Ｍｎ≦−５を満たす
（３）ことを特徴とする「省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼」、である。
【００１２】
また、上記本発明において、更に、質量％で０．５％以下のＭｏを配合することが好ましい。このような範囲のＭｏを配合することにより、鋼の熱間加工性の低下を抑えつつ鋼の耐食性を向上させることができる。
【００１３】
さらに、上記発明において、時期割れを生じさせることなく高い加工率で張出し加工ができるプレス成形性を確保するためには、固溶化熱処理状態での伸びが５３％以上であると共に、エリクセン値が１２．５ｍｍ以上であるのが好ましい。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、高価なＮｉの配合割合を２．０質量％〜４．０質量％の範囲内に抑えているので、所定のオーステナイト系ステンレス鋼を経済的に製造することができる。
【００１５】
また、鋼の伸びやエリクセン値との間に相関があるＭｄ30Ｍｎ値を−４５≦Ｍｄ30Ｍｎ≦−５の範囲にしているので、得られる鋼は、伸びや張出し性と云った成形性のみならず、時期割れ感受性にも優れたものとなる。
【００１６】
つまり、本発明によれば、Ｎｉの配合割合が４質量％以下の省Ｎｉ型の成分系であるにも拘らず、張出し性などの成形性に優れると共に、時期割れ感受性にも優れた省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】オーステナイト安定度と鋼の伸びとの関係を示すグラフである。
【図２】オーステナイト安定度と鋼のエリクセン値との関係を示すグラフである。
【図３】オーステナイト安定度と鋼の時期割発生個数との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
まず、本発明に係る「省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼」(以下、単に「鋼」とも称する。)を構成する各成分の限定理由について説明する。
【００１９】
１）Ｃ≦０．０８質量％：Ｃ（炭素）は、マルテンサイト相の強化に極めて有効な元素であると共に、オーステナイト形成元素として、凝固時や高温域で形成されるδフェライトを減少させ、熱間加工性の低下を抑制する。しかし、Ｃの過剰添加は、溶接熱影響部および熱延巻取り後の熱延コイルにおいて、クロム炭化物が粒界に析出して粒界腐食感受性を高めるとともに、粒界型の応力腐食割れを発生しやすくする。更には、固溶強化により鋼の０．２％耐力を上昇させて冷間加工性を低下させる。したがって、鋼のＣ含有量は０．０８質量％以下とする必要がある。
【００２０】
なお、このＣの含有量の下限値については特に限定する必要はないが、上記Ｃ含有の効果を顕著に発揮させるためにはＣの含有量は０．０４質量％以上であることが好ましい。
【００２１】
２）Ｎ≦０．０８質量％：Ｎ（窒素）は、Ｃと同様にオーステナイト形成元素である。また、Ｎは、オーステナイト組織の安定化、金属組織の強化、および鋼の耐食性向上に有効な元素である。しかし、Ｎは固溶強化能が大きいことから、０．０８質量％を超えるＮの添加は、鋼に著しい硬化をもたらす。したがって、Ｎ含有量の上限を０．０８質量％とした。
【００２２】
なお、このＮの含有量の下限値については特に限定する必要はないが、上記Ｎ含有の効果を顕著に発揮させるためにはＮの含有量は０．０４質量％以上であることが好ましい。
【００２３】
３）Ｓｉ≦１．０質量％：Ｓｉ（ケイ素）は、製鋼時において脱酸剤としての効果を奏する元素である。しかし、このＳｉは大量に含有すると凝固時および高温域において、多くのδフェライトが生成される。つまり、オーステナイト組織を得るためには不利であるため、鋼のＳｉ含有量の上限を１．０質量％（より好ましくは０．６質量％以下）とした。
【００２４】
なお、このＳｉの含有量の下限値については特に限定する必要はないが、上記Ｓｉ含有の効果を顕著に発揮させるためにはＳｉの含有量は０．４質量％以上であることが好ましい
４）７．０≦Ｍｎ≦１０．０質量％：Ｍｎ（マンガン）は、オーステナイト形成元素としてＮｉの代替にすることができる元素であり、可能な限りＭｎ含有量を高くすることにより、高価なＮｉの使用割合を低減することができるので鋼の製品コスト低減に有効である。そこで、Ｎｉ含有量を極力抑え、コスト低減効果を大きくするためにＭｎ含有量の下限を７．０質量％（より好ましくは７．５質量％以上）とした。一方、Ｍｎの過剰添加は、鋼の耐食性を低下させることから、その含有量の上限を１０．０質量％（より好ましくは９．０質量％以下）とした。  
【００２５】
５）１４．０≦Ｃｒ≦１６．０質量％：Ｃｒ（クロム）は、鋼の耐食性を高めるのにもっとも有効な元素のひとつであり、十分な耐食性を得るためには１４．０質量％以上のＣｒ含有量が必要である。しかし、Ｃｒ含有量が１６．０質量％を超えると、凝固時および高温域において、多くのδフェライトが生成されるため、鋼の熱間加工性が低下する。よって、Ｃｒ含有量の上限を１６．０質量％とした。
【００２６】
６）２．０≦Ｎｉ≦４．０質量％：Ｎｉ（ニッケル）は、オーステナイト形成元素である。そして、Ｎｉは、オーステナイト組織の安定性、鋼の良好な熱間加工性、および鋼の良好な冷間加工性を得るため、本発明に係る鋼において不可欠な元素である。しかし、前述のように、Ｎｉは高価な元素であり、また、金属アレルギーの原因にもなることから、Ｎｉ含有量の上限を４．０質量％にすると共にその下限を２．０質量％とした。
【００２７】
７）Ｍｏ≦０．５質量％：Ｍｏ（モリブデン）は、鋼の耐食性を向上させることができる元素であるが、Ｍｏの含有によって凝固時および高温域において、多くのδフェライトが生成され、鋼の熱間加工性を低下させる虞がある。したがって、鋼の熱間加工性の低下を抑えつつ鋼の耐食性を向上させることができるようにするため、Ｍｏ含有量の上限を０．５質量％とした。
【００２８】
８）Ｃｕ≦２．５質量％：Ｃｕ（銅）は、オーステナイト形成元素であり、Ｎｉの代替元素として有効である。また、このＣｕは、鋼の耐食性を高めると共に、軟質化に寄与する元素であるが、過剰量のＣｕの添加は、熱間加工性や張出し性を低下させる虞があるため、Ｃｕ含有量の上限を２．５質量％とした。
【００２９】
なお、このＣｕの含有量の下限値については特に限定する必要はないが、上記Ｃｕ含有の効果を顕著に発揮させるためにはＣｕの含有量は１．０質量％以上であることが好ましい。
【００３０】
９）−４５≦Ｍｄ30Ｍｎ≦−５：Ｍｄ30Ｍｎ値は、ＮｉをＭｎで置換したタイプの省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼におけるオーステナイト安定度の指標となる値である。即ち、本成分系のオーステナイト系ステンレス鋼を冷間加工した際に生じる加工誘起マルテンサイト(α’)変態のし易さを表す値で、Ｍｄ30Ｍｎ＝５５１−４６２([％Ｃ]＋[％Ｎ])−９．２[％Ｓｉ]−１９．１[％Ｍｎ]−１３．７[％Ｃｒ]−２９([％Ｎｉ]＋[％Ｃｕ])−１８．５[％Ｍｏ]に従って求められ、この値が大きいほど、オーステナイト安定度は低下し、加工に伴う加工誘起マルテンサイト(α’)変態が生じ易くなる。
【００３１】
ところで、オーステナイト系ステンレス鋼の延性や張出し成形性は、オーステナイト安定度を所定の範囲に調整することにより、最も良好になることが知られている。すなわち、オーステナイト安定度の指標であるＭｄ30Ｍｎ値が或る範囲の上限値までは、加工時に適度な量の加工誘起マルテンサイト相(α’)が生じ、変形部の加工硬化が大きくなることから、くびれなど局部変形が抑制され、大きな均一伸びが得られ延性や張出し性が向上する。しかしながら、Ｍｄ30Ｍｎ値が或る範囲の上限値を超えてオーステナイト安定度が或るレベルよりも低くなる、つまり、上記の或る範囲以上にオーステナイト相が不安定になると、変形初期の内にマルテンサイト変態による加工硬化が完了し、それ以降は上記のくびれ防止効果が得られなくなる結果、延性や張出し性が低下するようになる。
【００３２】
また、オーステナイト系ステンレス鋼は、深絞り成形などのプレス加工を行った場合に、その加工度が限界を超えると時期割れと称する遅れ破壊を生じ、問題となることが多くある。時期割れの感受性に影響を及ぼす因子としては、ＣおよびＮ量、鋼中水素、成形品の残留応力などと共にオーステナイト安定度などが挙げられ、特に、Ｍｄ30Ｍｎ値が大きく(すなわち、オーステナイト安定度が低く)、加工誘起マルテンサイト相(α’)が生じやすい鋼ほど時期割れ感受性に劣る傾向があることが知られている。
【００３３】
以上を纏めると、Ｍｄ30Ｍｎ値が大きいと、溶体化処理を施した製品板にプレス加工などの成形加工を行った場合に、加工誘起マルテンサイト相(α’)が適性量以上に過大に生じ、延性や張出し性が低下すると共に、時期割れ感受性も低下する。本発明では延性や張出し性を適度に保ちつつ、時期割れ感受性にも優れた鋼を得るためにはＭｄ30Ｍｎ≦−５とする必要があることを見出した。
【００３４】
一方、Ｍｄ30Ｍｎ値が小さいと、プレス成形後の時期割れの懸念はなくなるが、Ｍｄ30Ｍｎが−４５未満の場合には、加工誘起マルテンサイト(α’)相の生成量が極めて少なくなり、加工誘起変態を利用した延性の上昇効果が得られなくなり、溶体化処理後の製品板の成形性低下が懸念される。よって、その下限は−４５(Ｍｄ30Ｍｎ≧−４５)とするのが好ましい。
【００３５】
つまり、上述したオーステナイト系ステンレス鋼の延性や張出し成形性を最も良好にする所定の範囲とは、−４５≦Ｍｄ30Ｍｎ≦−５の範囲である。
【００３６】
なお、上式における「％」は「質量％」を意味し、「％元素記号」は「鋼中における元素の配合割合を質量％で表したもの」を意味する。
【００３７】
さらに、上記各元素およびパラメーターに加え、以下の元素の含有量を調整するのがより好ましい。
【００３８】
１０）Ｐ≦０．０５質量％：Ｐ（リン）は、鋼の耐食性および熱間加工性を劣化させる要因となる元素であるため、その含有量の上限を０．０５質量％とした。なお、このＰを不可避不純物と見做すようにしてもよい。
【００３９】
１１）Ｓ≦０．０１質量％：Ｓ（硫黄）は、介在物を増加させると共に、鋼の耐発銹性を低下させる要因となる元素である。また、Ｓ含有量の増加は熱間加工性を著しく低下させることから、Ｓ含有量の上限を０．０１質量％とした。なお、このＳを不可避不純物と見做すようにしてもよい。
【００４０】
以上のような各元素で構成された本発明に係る鋼は、一般的なステンレス鋼製造工程により製造される。すなわち、溶解、鋳造、熱間圧延および冷間圧延を経た後、溶体化熱処理が行われる。
【実施例】
【００４１】
以下に、本発明に係る実施例として、鋼試料の製造方法、試験の方法および結果について説明する。なお、本発明は当該実施例に限定されるものではない。
【００４２】
１）鋼試料の作製
表１に示す化学組成を有する発明鋼及び比較鋼を得るため、高周波溶解炉にて３８ｍｍ×９０ｍｍ×１５０ｍｍのインゴットを製作し、このインゴットを電気炉内で、１２００℃で６０分間加熱し、４段圧延機で３．０ｍｍ厚まで熱間圧延して熱延板を得た。
【００４３】
【表１】
2014019925.tif 000003
続いて、この熱延板を１１００℃で６分間焼鈍し、硝弗酸に浸漬してスケールを除去した後、４段圧延機で１．０ｍｍまで冷間圧延し、さらに、２分間１１００℃で焼鈍し、硝弗酸に浸漬してスケールを除去し、発明鋼及び比較鋼である冷延焼鈍酸洗板を得た。得られた発明鋼及び比較鋼を下記の特性評価試験に供した。
【００４４】
２）試験の方法
（１）硬さ
前述の工程で作製した発明鋼及び比較鋼となる冷延焼鈍酸洗板から、試験片を切り出し、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４４に準拠してビッカース硬さ試験を行い、硬さを評価した。得られた結果を表２に示す。
【００４５】
（２）引張強さ、０．２％耐力、伸び
前述の工程で作製した発明鋼及び比較鋼となる冷延焼鈍酸洗板の圧延方向から、ＪＩＳ１３Ｂ号試験片を切り出し、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４１に準拠して引張試験を行い、引張強さ、０．２％耐力、伸びを測定した。得られた結果を表２に示す。
【００４６】
（３）エリクセン値
前述の工程で作製した発明鋼及び比較鋼となる冷延焼鈍酸洗板より、一辺９０ｍｍの正方形状の試験片を切り出し、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４７に準拠してエリクセン試験を行った。得られた結果を表２に示す。
【００４７】
（４）時期割れ感受性
前述の工程にて製作した発明鋼及び比較鋼となる冷延焼鈍酸洗板より、円形の試験片(φ１００ｍｍ)を採取し、試験片を絞り比：２．０でカップ状に絞り成形試験を行った(絞り試験条件  ポンチ径：φ５０ｍｍ、ダイス径：φ５３ｍｍ、絞り速度：２５ｍｍ/ｍｉｎ、しわ押さえ圧２３．５ｋＮ、試験温度：２５℃、試験数：ｎ＝３)。
【００４８】
次に、絞り加工後の試験片に潤滑油を塗布し、４０℃の環境下で５００時間保持し、時期割れの発生有無、個数を確認した。得られた結果を表２に示す。なお、表２におけるブランク(−)部分は、所定のカップ状に絞り成形ができなかったものを示している。
【００４９】
【表２】
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【００５０】
３）試験結果
上記表２から明らかなように、発明鋼１乃至７は、５３％以上の伸びと１２．５ｍｍ以上のエリクセン値を有しており、高い加工率で張出し加工ができるプレス成形性を有している。また、発明鋼１乃至７においては、時期割れ感受性試験の結果、全く時期割れが発生しなかった。つまり、本発明鋼は、伸びや張出し性と云った成形性のみならず、時期割れ感受性にも優れたものとなっている。
【００５１】
なお、比較鋼５及び比較鋼６もＭｄ30Ｍｎ値が本発明の範囲内にあり、５３％以上の伸びと１２．５ｍｍ以上のエリクセン値が得られ、時期割れの発生もなかったが、これらの鋼は、Ｎｉ含有量が４．０質量％を超えており(つまり、本発明の成分組成の範囲外である)、Ｎｉアレルギーの危険性が高まる上、経済性にも欠けると云った問題がある。
【００５２】
ここで、上記各種データを用い、オーステナイト安定度と、オーステナイト系ステンレス鋼の伸び，エリクセン値及び時期割れ個数それぞれとの関係をプロットしたのが図１乃至図３である。なお、各図中の（ａ）は、オーステナイト安定度を示す指標として本発明に係る「Ｍｄ30Ｍｎ値」、すなわちＭｄ30Ｍｎ＝５５１−４６２([％Ｃ]＋[％Ｎ])−９．２[％Ｓｉ]−１９．１[％Ｍｎ]−１３．７[％Ｃｒ]−２９([％Ｎｉ]＋[％Ｃｕ])−１８．５[％Ｍｏ]に従って求められるＭｄ30Ｍｎ値を用いたものであり、（ｂ）は、オーステナイト安定度を示す一般的な指標である「野原の改良式に基づくＭｄ30値」を用いたものである。また、各図の（ａ）において薄墨で示した領域は、本発明に係る鋼のＭｄ30Ｍｎの範囲を示すものである。
【００５３】
これらの図が示すように、本発明鋼を含む省Ｎｉ−高Ｍｎの原料系では、オーステナイト安定度を示す一般的な指標である「野原の改良式に基づくＭｄ30値」と、鋼の伸び，エリクセン値及び時期割れ個数との間に相関は得られない。これに対し、本発明に係る「Ｍｄ30Ｍｎ値」と、鋼の伸び，エリクセン値及び時期割れ個数との間、すなわち張出し性や時期割れ感受性との間には高い相関が得られる。つまり、省Ｎｉ−高Ｍｎ鋼の成分設計をする際には、本発明に係る「Ｍｄ30Ｍｎ値」を用いるのが極めて有効であることが窺える。
【００５４】
そこで、この「Ｍｄ30Ｍｎ値」を用いて検討すると、上述したように、「Ｍｄ30Ｍｎ値」を−４５≦Ｍｄ30Ｍｎ≦−５の範囲とすることによって、得られる鋼は、伸びや張出し性と云った成形性のみならず、時期割れ感受性にも優れたものとなる。
【００５５】
以上のように、本発明の「省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼」によれば、Ｎｉの配合割合が４質量％以下と経済的な省Ｎｉ型の成分系であるにも拘らず、張出し性などの成形性に優れると共に、時期割れ感受性にも優れた省Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼を提供することができる。
【図１】
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【図２】
2014019925.tif 000006
【図３】
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