(57)【要約】【課題】ＮＯｘ吸蔵還元型触媒の硫黄被毒と熱劣化を判別できる排ガス後処理装置におけるＮＯｘ吸蔵還元型触媒の劣化判定方法を提供する。【解決手段】エンジンＥの排気管２０に接続したＮＯｘ吸蔵還元型触媒２６で、吸蔵サイクルとリッチ還元サイクルとを交互に繰り返し、その吸蔵サイクルとリッチ還元サイクルを繰り返している間にＮＯｘ吸蔵率が低下したとき、Ｓパージを行う排ガス後処理装置におけるＮＯｘ吸蔵還元型触媒の劣化判定方法であって、経年劣化に基づくＮＯｘ吸蔵還元型触媒２６での吸蔵サイクル中のＮＯｘ吸蔵量を示すＮＯｘ吸蔵マップを予め作成しておき、そのＮＯｘ吸蔵マップを基に理想ＮＯｘ吸蔵量を求め、他方ＮＯｘセンサ値より吸蔵サイクル中の実ＮＯｘ吸蔵量を算出し、その理想ＮＯｘ吸蔵量と実ＮＯｘ吸蔵量の差からＮＯｘ吸蔵還元型触媒の硫黄被毒による劣化と熱劣化とを判定するものである。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジンの排気管に接続したＮＯｘ吸蔵還元型触媒で、排ガス中のＮＯｘを吸蔵する吸蔵サイクルと、その吸蔵サイクルで吸蔵率が低下したとき吸蔵したＮＯｘを還元・浄化するリッチ還元サイクルとを、交互に繰り返し、その吸蔵サイクルとリッチ還元サイクルを繰り返している間にＮＯｘ吸蔵還元型触媒が硫黄で被毒されてＮＯｘ吸蔵率が低下したとき、Ｓパージを行う排ガス後処理装置におけるＮＯｘ吸蔵還元型触媒の劣化判定方法であって、経年劣化に基づくＮＯｘ吸蔵還元型触媒での吸蔵サイクル中のＮＯｘ吸蔵量を示すＮＯｘ吸蔵マップを予め作成しておき、そのＮＯｘ吸蔵マップを基に理想ＮＯｘ吸蔵量を求め、他方ＮＯｘセンサ値より吸蔵サイクル中の実ＮＯｘ吸蔵量を算出し、その理想ＮＯｘ吸蔵量と実ＮＯｘ吸蔵量の差からＮＯｘ吸蔵還元型触媒の硫黄被毒による劣化と熱劣化とを判定することを特徴とする排ガス後処理装置におけるＮＯｘ吸蔵還元型触媒の劣化判定方法。
【請求項２】
前記ＮＯｘ吸蔵マップは、そのＮＯｘ吸蔵還元型触媒の経年劣化と共に排ガス温度に対してのＮＯｘ吸蔵量の関係で作成され、吸蔵サイクル中の理想ＮＯｘ吸蔵量は、吸蔵サイクル中の排ガス温度と積算燃料消費量を基に前記ＮＯｘ吸蔵マップから求める請求項１記載の排ガス後処理装置におけるＮＯｘ吸蔵還元型触媒の劣化判定方法。
【請求項３】
前記ＮＯｘセンサ値よる実ＮＯｘ吸蔵量を算出は、吸蔵サイクル中のＮＯｘ吸蔵還元型触媒の入口側の排ガス中のＮＯｘ濃度と出口側のＮＯｘ濃度の差を時間で積分して求める請求項１記載の排ガス後処理装置におけるＮＯｘ吸蔵還元型触媒の劣化判定方法。
【請求項４】
理想ＮＯｘ吸蔵量と実ＮＯｘ吸蔵量の差が閾値より小さければＮＯｘ吸蔵量に異常なしと判定する請求項１〜３のいずれかに記載の排ガス後処理装置におけるＮＯｘ吸蔵還元型触媒の劣化判定方法。
【請求項５】
理想ＮＯｘ吸蔵量と実ＮＯｘ吸蔵量の差が閾値より大きいときに、再度Ｓパージを行い、その後の吸蔵サイクルで、理想ＮＯｘ吸蔵量と実ＮＯｘ吸蔵量を再度求めると共にその差を閾値とを比較し、その差が閾値より小さくなったとき、Ｓパージにより硫黄被毒が回復したとして異常なしと判定し、差が閾値より再度大きければ、熱劣化と判定する請求項４記載の排ガス後処理装置におけるＮＯｘ吸蔵還元型触媒の劣化判定方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒を用いた排ガス後処理装置に係り、特に、排ガス後処理装置におけるＮＯｘ吸蔵還元型触媒の劣化判定方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ディーゼルエンジンの排ガス後処理装置としてＤＯＣ（Ｄｉｅｓｅｌ  Ｏｘｉｄａｔｉｏｎ  Ｃａｔａｌｙｓｔ；酸化触媒）、ＤＰＦ（Ｄｉｅｓｅｌ  Ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ  Ｆｉｌｔｅｒ）、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒（ＬＮＴ：Ｌｅａｎ  ＮＯｘ  ＴｒａｐもしくはＮＳＲ：ＮＯｘ  Ｓｔｒａｇｅ  Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）、尿素ＳＣＲ（Ｓｅｌｅｃｔｉｖｅ  Ｃａｔａｌｙｓｔｉｃ  Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）システム等が実用化されている。
【０００３】
ＤＯＣとＤＰＦシステムは、ＰＭ低減のための有力な手段である。排ガス流の前段に設けられるＤＯＣは、固体のＳｏｏｔ自体は酸化できないが、ＰＭ全体の３０〜７０％を占める可溶性有機成分（ＳＯＦ）の大部分を酸化し、ＨＣやＣＯも同時に除去し、後段に設けられるＤＰＦは、細孔径を有する多孔質セラミック等で形成され、排ガス中のＰＭの大部分を捕捉する。
【０００４】
ＮＯｘ吸蔵還元型触媒は、アルミナ（Ａｌ2Ｏ3）等の触媒担体に、ＰｔやＰｄなどの貴金属触媒と、Ｎａ、Ｋ、Ｃｓ等のアルカリ金属やＣａ、Ｂａ等のアルカリ土類金属、Ｙ、Ｌａ等の希土類等のＮＯｘ吸蔵機能をもつ吸蔵材を担持したもので、排ガス中の酸素濃度によって、ＮＯｘ吸蔵とＮＯｘ放出・浄化の二つの機能を発揮する。
【０００５】
このＮＯｘ吸蔵還元型触媒による浄化システムは、通常運転状態のように排ガス中の酸素濃度が高い条件（リーン空燃比）では、排ガス中のＮＯが、ＰｔやＰｄなどの貴金属触媒等でＮＯ2に酸化され、これを吸蔵材が、硝酸塩（Ｂａ（ＮＯ3）2）として吸蔵しＮＯｘを浄化する。
【０００６】
しかし、ＮＯｘの吸蔵が継続すると、硝酸塩が飽和して吸蔵材の吸蔵機能を失うため、運転条件を変え、低酸素濃度の条件で、ＥＧＲ（Ｅｘｈａｕｓｔ  Ｇａｓ  Ｒｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ：排ガス再循環）、燃料のポスト噴射や、排気管噴射を行って、リッチ状態を形成し、燃料を貴金属触媒上で還元することで、排ガス中にＣＯ、ＨＣ、Ｈ2を生成させてＮＯｘを還元してＮＯｘを放出・浄化する。
【０００７】
このようにＮＯｘ吸蔵還元型触媒による浄化システムは、空燃比リーン時（酸素濃度が高い条件）にＮＯｘを吸蔵し、リッチ時に吸蔵されたＮＯｘを還元・浄化するシステムである。
【０００８】
ところで、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒の劣化の主要因として、硫黄被毒と熱劣化がある。
【０００９】
硫黄被毒は、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒が、ＮＯｘと同時に、排ガス中のＳＯｘも吸着、吸蔵するために生じる。ＳＯｘはＮＯｘと異なり、容易に脱離できず、吸蔵材に蓄積したＳを放出させるために、触媒の雰囲気温度を７００℃の高温とし、かつ空燃比がリッチ雰囲気になるように制御することで、Ｂａ2ＳＯ4が炭酸塩＋ＳＯ2となって、硫黄の脱硫が行われる。よって、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒は、一定の走行間隔で脱硫制御（Ｓパージ）を行って再生を行う必要がある。
【００１０】
熱劣化は、通常の酸化触媒と同様に、触媒に担持した貴金属が熱により凝集し比表面積が小さくなり、活性が低下する現象である。これをシンタリング（焼結）と呼ぶ。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特許第４４７４７７５号公報
【特許文献２】特開２００８−２６１２５２号公報
【特許文献３】特開２０１２−８７７４９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
しかしながら、Ｓパージを行って再生しても、脱硫したＳの量は、センサで検出できないので、脱硫された量が判らない。よって、触媒の性能が劣化した場合でも、熱劣化と硫黄被毒の切り分けが困難であった。
【００１３】
熱劣化による劣化は、回復不可能であり、触媒を交換する必要があるが、硫黄被毒は回復できる可能性があるので、早期に劣化の原因を特定して、然るべき措置をする必要があった。
【００１４】
脱硫したＳの量は、触媒温度とラムダ（λ＝供給される空気量／理論的に必要な空気量）に対する脱硫量を実験的に測定し、この脱硫量をマップとして持ち、Ｓパージ時の触媒温度とラムダ（λ）から脱硫量を推定していた。
【００１５】
しかし、実際には色々な外乱によりＳパージ時の脱硫量にはバラツキが生じるため、完全に脱硫できたつもりでも、実際にはＮＯｘ吸蔵還元型触媒に徐々にＳが蓄積される可能性がある。その結果、浄化率が低下するが、熱劣化との切り分けができなかった。
【００１６】
そこで、本発明の目的は、上記課題を解決し、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒の硫黄被毒と熱劣化を判別できる排ガス後処理装置におけるＮＯｘ吸蔵還元型触媒の劣化判定方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
上記目的を達成するために本発明は、エンジンの排気管に接続したＮＯｘ吸蔵還元型触媒で、排ガス中のＮＯｘを吸蔵する吸蔵サイクルと、その吸蔵サイクルで吸蔵率が低下したとき吸蔵したＮＯｘを還元・浄化するリッチ還元サイクルとを、交互に繰り返し、その吸蔵サイクルとリッチ還元サイクルを繰り返している間にＮＯｘ吸蔵還元型触媒が硫黄で被毒されてＮＯｘ吸蔵率が低下したとき、Ｓパージを行う排ガス後処理装置におけるＮＯｘ吸蔵還元型触媒の劣化判定方法であって、経年劣化に基づくＮＯｘ吸蔵還元型触媒での吸蔵サイクル中のＮＯｘ吸蔵量を示すＮＯｘ吸蔵マップを予め作成しておき、そのＮＯｘ吸蔵マップを基に理想ＮＯｘ吸蔵量を求め、他方ＮＯｘセンサ値より吸蔵サイクル中の実ＮＯｘ吸蔵量を算出し、その理想ＮＯｘ吸蔵量と実ＮＯｘ吸蔵量の差からＮＯｘ吸蔵還元型触媒の硫黄被毒による劣化と熱劣化とを判定することを特徴とする排ガス後処理装置におけるＮＯｘ吸蔵還元型触媒の劣化判定方法である。
【００１８】
前記ＮＯｘ吸蔵マップは、そのＮＯｘ吸蔵還元型触媒の経年劣化と共に排ガス温度に対してのＮＯｘ吸蔵量の関係で作成され、吸蔵サイクル中の理想ＮＯｘ吸蔵量は、吸蔵サイクル中の排ガス温度と積算燃料消費量を基に前記ＮＯｘ吸蔵マップから求めるのが好ましい。
【００１９】
前記ＮＯｘセンサ値よる実ＮＯｘ吸蔵量を算出は、吸蔵サイクル中のＮＯｘ吸蔵還元型触媒の入口側の排ガス中のＮＯｘ濃度と出口側のＮＯｘ濃度の差を時間で積分して求めるのが好ましい。
【００２０】
理想ＮＯｘ吸蔵量と実ＮＯｘ吸蔵量の差が閾値より小さければＮＯｘ吸蔵量に異常なしと判定し、また、理想ＮＯｘ吸蔵量と実ＮＯｘ吸蔵量の差が閾値より大きいときに、再度Ｓパージを行い、その後の吸蔵サイクルで、理想ＮＯｘ吸蔵量と実ＮＯｘ吸蔵量を再度求めると共にその差を閾値とを比較し、その差が閾値より小さくなったとき、Ｓパージにより硫黄被毒が回復したとして異常なしと判定し、差が閾値より再度大きければ、熱劣化と判定するのが好ましい。
【発明の効果】
【００２１】
本発明は、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒の経年劣化に基づくＮＯｘ吸蔵量のＮＯｘ吸蔵マップを予め作成しておき、そのＮＯｘ吸蔵マップから求めた理想ＮＯｘ吸蔵量とＮＯｘセンサ値から求めた実ＮＯｘ吸蔵量とを比較することで、硫黄被毒による劣化と熱劣化を判定できるという優れた効果を発揮する。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明の排ガス後処理装置におけるＮＯｘ吸蔵還元型触媒の劣化判定方法を実施する装置の概略図である。
【図２】排ガス後処理装置におけるＮＯｘ吸蔵還元型触媒の劣化判定方法のフローチャートを示す図である。
【図３】本発明において、理想ＮＯｘ吸蔵量と実ＮＯｘ吸蔵量を説明する図で、（ａ）はＮＯｘ吸蔵マップを示す図、（ｂ）はＮＯｘ吸蔵率が低下したときにＳパージを行う際の走行距離とＮＯｘ吸蔵量の関係を示す図、（ｃ）は吸蔵サイクル中の実ＮＯｘ吸蔵量を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明の好適な一実施の形態を添付図面に基づいて詳述する。
【００２４】
図１は、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒による排ガス後処理装置１０を示したものである。
【００２５】
エンジンＥの吸排気系には、ターボチャージャ１１とＥＧＲ管１２が接続されており、エアクリーナ１３から吸入される空気は、ターボチャージャ１１のコンプレッサ１４で圧縮されると共に吸気通路１５に圧送され、エンジンＥの吸気マニホールド１６からエンジンＥ内に供給される。吸気通路１５には、エンジンＥへの空気量を調節するための吸気バルブ１７が設けられる。
【００２６】
エンジンＥから排出された排ガスは、排気マニホールド１８からターボチャージャ１１のタービン１９に排出されると共にタービン１９を駆動し、排気管２０に排気される。
【００２７】
吸気マニホールド１６と排気マニホールド１８にはＥＧＲ管１２が接続され、ＥＧＲ管１２に、排気マニホールド１８から吸気マニホールド１６に至る排ガスを冷却するためのＥＧＲクーラ２１が接続されると共に、ＥＧＲ量を調節するＥＧＲバルブ２２が接続される。
【００２８】
排ガス後処理装置１０は、タービン１９の下流側の排気管２０に排気管インジェクタ２３が設けられ、その排気管インジェクタ２３の下流側の排気管２０に形成されたキャニング容器２４内に、ＤＯＣ２５、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒２６、ＤＰＦ２７が順次キャニングされて構成される。
【００２９】
ＤＯＣ２５の上流側には、入口側ＮＯｘセンサ２８、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒２６の入口側には排ガス温度センサ２９、出口側には出口側ＮＯｘセンサ３０が設けられる。
【００３０】
エンジンＥは、ＥＣＵ３２により運転の全般的な制御がなされる。ＥＣＵ３２には、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒２６の吸蔵・還元・脱硫制御手段３３、理想ＮＯｘ吸蔵量算出手段３４、実ＮＯｘ吸蔵量算出手段３５が形成される。
【００３１】
吸蔵・還元・脱硫制御手段３３は、空燃比リーン状態でＮＯｘ吸蔵を行う吸蔵サイクルとＮＯｘ吸蔵率が低下したときに排気管インジェクタ２３で燃料ＨＣをパルス的に噴射して空燃比リッチ状態でＮＯｘ還元浄化を行うリッチ還元サイクルを行い、さらに、吸蔵サイクルとリッチ還元サイクルを繰り返す間に、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒２６が硫黄で被毒されてＮＯｘ吸蔵率が低下したときに排ガス温度を７００℃に上げてＳパージを行う。このＳパージは、例えばＤＰＦ２７のＰＭを再生した直後に行い、エンジンＥの燃料噴射量を制御すると共にインジェクタによるポスト噴射などのマルチ噴射を制御し、さらに排気管インジェクタ２３から噴射する燃料ＨＣを制御して排ガス温度を７００℃に上げて、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒２６に吸蔵したＳＯｘを脱硫する。
【００３２】
すなわち、ＤＰＦ２７の再生は、ＤＰＦ２７へのＰＭ堆積量が所定量溜まり、ＤＰＦ２７前後の差圧が一定に達したとき、或いは所定の走行距離を走行したとき、ＥＣＵ３２がＰＭの自動再生制御を行うが、ＰＭ再生の際には、ポスト噴射や排気管インジェクタ２３による燃料噴射を行って排ガス温度を６００℃に上げることで、ＤＰＦ２７へ堆積したＰＭを燃焼させ、排ガス温度が高く（約６００℃）、リッチ禁止で行われるため、ＰＭ再生終了に引き続いて、排ガス温度を、排気管インジェクタ２３による燃料噴射で、約７００℃に昇温してＳパージを行う。
【００３３】
理想ＮＯｘ吸蔵量算出手段３４は、後述するＮＯｘ吸蔵マップに基づいて、吸蔵サイクル中の排ガス温度センサ２９からの排ガス温度と積算燃料消費量から理想ＮＯｘ吸蔵量を求める。
【００３４】
実ＮＯｘ吸蔵量算出手段３５は、吸蔵サイクル中のＮＯｘ吸蔵還元型触媒２６の入口側の排ガス中のＮＯｘ濃度と出口側のＮＯｘ濃度の差を時間で積分して求める。
【００３５】
この理想ＮＯｘ吸蔵量算出手段３４と実ＮＯｘ吸蔵量算出手段３５を図３により説明する。
【００３６】
図３（ａ）は、ＮＯｘ吸蔵サイクルにおけるＮＯｘ吸蔵マップを示したものである。
【００３７】
ＮＯｘ吸蔵量は、触媒温度（排ガス温度）に依存し、またＮＯｘ吸蔵還元型触媒の経年劣化により、吸蔵量が減少するため、予め実験で、ＮＯｘ吸蔵サイクルにおける初期のＮＯｘ吸蔵還元型触媒の触媒温度に対するＮＯｘ吸蔵量をＮＯｘ吸蔵曲線Ａ0で求めておく、またＮＯｘ吸蔵還元型触媒は経年劣化するため、順次走行距離などを基準に劣化したＮＯｘ吸蔵曲線Ａ1、Ａ2、…Ａnを求め、ＮＯｘ吸蔵曲線Ａnが、吸蔵率が落ちて触媒を交換するものとする。このＮＯｘ吸蔵マップのＮＯｘ吸蔵曲線Ａ1、Ａ2、…Ａnは、理想的な脱硫を行ったときの値であり、経年変化ごとの最大のＮＯｘ吸蔵量を求めたものである。
【００３８】
この図３（ａ）のＮＯｘ吸蔵マップからの理想ＮＯｘ吸蔵量は、初期のＮＯｘ吸蔵曲線Ａ0から、順次車両の走行距離や経年数を基にＮＯｘ吸蔵曲線Ａ1、Ａ2、…Ａnを選択し、その選択したＮＯｘ吸蔵曲線を基にＮＯｘ吸蔵サイクル時の温度と吸蔵サイクル中の積算燃料消費量から理想ＮＯｘ吸蔵量を求める。
【００３９】
図３（ｂ）は、ＮＯｘの吸蔵サイクルとリッチ還元サイクルを繰り返す間に、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒が硫黄で被毒されてＮＯｘ吸蔵率が低下したときにＳパージを行う際の走行距離とＮＯｘ吸蔵量の関係を示したものである。
【００４０】
図３（ｂ）において、Ｌは、経年変化（走行距離）に対するＮＯｘの吸蔵サイクル時の理想ＮＯｘ吸蔵量曲線を示し、その理想ＮＯｘ吸蔵量曲線の理想ＮＯｘ吸蔵量に対して、値ｄ分吸蔵量が少なくなったとき、走行距離でいえば１０００ｋｍ程度走行したときに、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒が、硫黄で被毒され、値ｄ分吸蔵性能が低下したとして、そのＮＯｘ吸蔵性能を回復すべく、Ｓパージ（Ｓ／Ｐ）を行うことを示している。このＳパージを行う時期は、排ガス中のＳＯｘ濃度は最大で７ｐｐｍ程度であり、このＳＯｘをＮＯｘ吸蔵還元型触媒が吸蔵する量が値ｄ分ＮＯｘ吸蔵量を低下させるため、車両のエンジン運転状況と走行距離或いは、それまでの累計燃料消費量から求めることができる。
【００４１】
また、図３（ｂ）における理想ＮＯｘ吸蔵量曲線の点線中の値Ａnは、Ｓパージを行っても、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒が熱劣化して、値ｄ分吸蔵性能を回復させても、ＮＯｘ吸蔵性能が回復しない触媒交換時期を示している。
【００４２】
図３（ｃ）は、実ＮＯｘ吸蔵量算出手段３５による吸蔵サイクル中の実ＮＯｘ吸蔵量を説明するものである。
【００４３】
通常、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒に流入する排ガス中のＮＯｘ濃度は、入口側ＮＯｘセンサ２８で検出されるが、おおよそは２００ｐｐｍ程度であり便宜上２００ｐｐｍ一定として図では示している。また出口濃度は、出口側ＮＯｘセンサ３０で検出されるため、その出入口濃度差がＮＯｘ吸蔵還元型触媒で吸蔵された量となる。よって、実ＮＯｘ吸蔵量は、この出入口ＮＯｘ濃度差を、リッチ還元・浄化が行われた後、次のリッチ還元・浄化が行われるまでの吸蔵サイクルにおける時間で積分することで、すなわち図３（ｃ）の網掛けで示している領域を実ＮＯｘ吸蔵量として算出することができる。
【００４４】
本発明においては、図３（ａ）、図３（ｂ）より、リッチ還元・浄化に切り換える前の吸蔵サイクル中の理想ＮＯｘ吸蔵量を求めると共に図３（ｃ）よりその吸蔵サイクル中の実ＮＯｘ吸蔵量を求め、この両者の差を計算し、その差からＮＯｘ吸蔵還元型触媒の硫黄被毒による劣化と熱劣化とを判定することができるものである。
【００４５】
すなわち、硫黄被毒によるＮＯｘ吸蔵量の低下は、図３（ｂ）に示すように、その吸蔵サイクルにおける理想ＮＯｘ吸蔵量に対して値ｄ分低くなったときにＳパージを行うもので、この値ｄを閾値とし、理想ＮＯｘ吸蔵量と実ＮＯｘ吸蔵量の差が閾値より小さければ異常なしと判断し、また差が閾値以上のときには、熱劣化でＮＯｘ吸蔵量が低下したか、或いは前回のＳパージでの脱硫が不十分で、ＮＯｘ吸蔵量が低下したかを判定するために、再び強制的にＳパージを行い、そのＳパージ終了後に、吸蔵サイクルを行い、その吸蔵サイクルで理想ＮＯｘ吸蔵量と実ＮＯｘ吸蔵量を求め、その差と閾値を比較し、閾値より低ければ、前回の判断は硫黄被毒による劣化として異常なしと判定する。またＳパージを行っても差が閾値以上で吸蔵性能が回復しないときには、回復不可能な触媒劣化と判断してＯＢＤ（Ｏｎ−ｂｏａｒｄ  Ｄｉａｇｎｏｔｉｃｓ）表示を行う。
【００４６】
次に、この本発明のフローを図２により説明する。
【００４７】
ステップＳ１０で制御を開始し、ステップＳ１１で、理想的な脱硫を行った場合のＮＯｘ吸蔵マップを持ち、そのＮＯｘ吸蔵マップと積算燃料消費量より求めた理想ＮＯｘ吸蔵量と、ＮＯｘセンサ値より求めたＮＯｘセンサ値より補正された実ＮＯｘ吸蔵量の差を吸蔵サイクル毎に算出する。
【００４８】
次に、ステップＳ１２で、Ｓパージ実施開始判定により、ステップＳ１１で算出した差を基に、差がＳパージ開始よりも小さいときは、条件不適合としてステップＳ１１に戻して再度吸蔵サイクルとリッチ還元・浄化サイクルを繰り返して、差を算出する。
【００４９】
ステップＳ１２で、理想ＮＯｘ吸蔵量と実ＮＯｘ吸蔵量の差が一定以上となったときにＳパージを開始し、Ｓパージの終了判定によりＳパージを終了する。
【００５０】
その後、Ｓパージが終了したならば、ステップＳ１３で、再び、理想ＮＯｘ吸蔵量とＮＯｘセンサにより求めた実ＮＯｘ吸蔵量の差を計算する。
【００５１】
この値が閾値よりも小さければ吸蔵量に異常無しと判断し、条件適合として制御を終了する（ステップＳ１６）。
【００５２】
ステップＳ１３で、理想ＮＯｘ吸蔵量と実ＮＯｘ吸蔵量の差が閾値以上のときには、ステップＳ１４で、再び、Ｓパージを行い理想ＮＯｘ吸蔵量とＮＯｘセンサにより求めた実ＮＯｘ吸蔵量の差を計算する。
【００５３】
ステップＳ１４でこの差の値が閾値よりも小さくなければ（条件適合）、硫黄被毒による劣化が回復したと判断し、制御を終了する（ステップＳ１６）。
【００５４】
また、ステップＳ１４でこの差の値が閾値以上であれば（条件不適合）、ステップＳ１５で、Ｓパージを行っても性能が回復しない、すなわち回復不能な触媒劣化と判断してＯＢＤの触媒故障の表示を行った後、制御を終了する（ステップＳ１６）。
【００５５】
このように、本発明によれは、追加のセンサ等無く、ＮＯｘ吸蔵還元型触媒の熱劣化と硫黄被毒の切り分けが可能である。
【００５６】
回復可能か否かを判断して、しかるべき処置（Ｓパージ又はＯＢＤ）表示）ができるので、排ガスの悪化や、無駄なリッチによる燃費悪化を防止できる。
【符号の説明】
【００５７】
２０  排気管
２６  ＮＯｘ吸蔵還元型触媒
Ｅ  エンジン
【図１】
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【図２】
2014202126.tif 000004
【図３】
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