(57)【要約】【課題】エネルギー変換効率が高く、且つ樹脂溶液膜の幅方向に対して均一な加熱が可能なベルト製造装置及びベルト製造方法を提供する。【解決手段】中空円筒形状の金型１と、金型１に樹脂溶液を塗布して塗膜６を形成する塗布手段と、金型１を周方向に回転させる回転装置５と、金型１を誘導加熱することにより塗膜を加熱する誘導加熱コイル２と、誘導加熱コイルに通電する電源装置４とを有し、誘導加熱コイル２は、金型１の幅方向を長手方向とし、電流の流れる方向が短手方向と長手方向とで略直交するように平面上に複数周巻き回され、巻き始めと巻き終わりとが同じ短手方向側端部にあるベルト製造装置。【選択図】図１
2014030901.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
中空円筒形状の金型と、
該金型に樹脂溶液を塗布して塗膜を形成する塗布手段と、
該金型を周方向に回転させる回転手段と、
該金型を誘導加熱することにより塗膜を加熱する誘導加熱コイルと、
該誘導加熱コイルに通電する通電手段とを有し、
該誘導加熱コイルは、金型の幅方向を長手方向とし、電流の流れる方向が短手方向と長手方向とで略直交するように平面上に複数周巻き回され、巻き始めと巻き終わりとが同じ短手方向側端部にあることを特徴とするベルト製造装置。
【請求項２】
請求項１のベルト製造装置において、
上記誘導加熱コイルは、２周巻き回されることを特徴とするベルト製造装置。
【請求項３】
請求項１又は２のベルト製造装置において、
上記誘導加熱コイルは、最外周の短手方向の長さと最外周の長手方向の長さの比が１：５以上１：７以下であることを特徴とするベルト製造装置。
【請求項４】
請求項１、２、又は３のベルト製造装置において、
上記誘導加熱コイルは、隣合うコイル間の距離が１０ｍｍ以上２０ｍｍ以下であることを特徴とするベルト製造装置。
【請求項５】
中空円筒形状の金型を回転機構により周方向に回転させながら、金型に樹脂溶液を塗布して塗膜を形成する塗膜形成行程と、
塗膜形成行程後に、誘導加熱コイルに通電することにより金型を加熱し、該塗膜を硬化させる塗膜硬化行程とを有するベルト製造方法において、
該誘導加熱コイルは、平面上に、電流の流れる方向が短手方向と長手方向とで略直交するように複数回巻き回され、巻き始めと巻き終わりとが同じ短手方向側端部にあることを特徴とするベルト製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金型の誘導加熱によってシームレスベルトを成型するベルト製造装置及びベルト製造方法に関するものであり、特に電子写真方式の画像形成装置に用いられる転写搬送ベルト、中間転写ベルト、転写定着ベルト等に使用されるシームレスベルトを製造する場合に有用である。
【背景技術】
【０００２】
電子写真方式の画像形成装置においては、転写搬送ベルト、中間転写ベルト、転写定着ベルト等、様々な用途でシームレスベルトが用いられている。これらシームレスベルトの製造方法としては、例えば、中空円筒状の金型の内面や外面に樹脂溶液を一定の厚みに塗布して樹脂溶液膜を形成した後、熱風により金型及び樹脂溶液膜を加熱し溶液を蒸発させて硬化させる方法が知られている。また、シームレスベルトの製造方法としては、金型及び金型上の樹脂溶液膜の加熱方法として、誘導加熱を利用した製造方法も知られている（例えば、特許文献１）。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、熱風による加熱方法を利用する製造方法では、熱伝導率の小さい空気を介して加熱するため、エネルギー変換効率が低く、装置が大型化してしまうという問題があった。また、熱風による加熱は、空気を介して間接的に金型や樹脂溶液膜を加熱するため、温度制御が難しく、樹脂溶液膜に均一に熱が伝わりにくく、得られるシームレスベルトの電気特性にばらつきが生じやすくなってしまう問題があった。
【０００４】
また、誘導加熱を利用した製造方法によれば、熱風による加熱方法を利用する場合に比べ、高いエネルギー変換効率で金型を均一に加熱し、金型上の樹脂溶液膜の厚み方向に対しても均一な加熱を行うことができる。しかしながら、特許文献１に記載されるベルト製造方法においては、誘導加熱コイルが複数回往復するように折り返して設置されている。そのため、誘導加熱コイルにより形成される磁力線の形状が金型の幅方向両端部で異なり、樹脂溶液膜の幅方向両端部で与えられる熱量が幅方向両端部で異なって加熱温度に差が生じやすいという不具合があった。
【０００５】
本発明は以上の問題点に鑑みなされたものであり、その目的は、エネルギー変換効率が高く、且つ樹脂溶液膜の幅方向に対して均一な加熱が可能なベルト製造装置及びベルト製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
請求項１の発明は、中空円筒形状の金型と、該金型に樹脂溶液を塗布して塗膜を形成する塗布手段と、該金型を周方向に回転させる回転手段と、該金型を誘導加熱することにより塗膜を加熱する誘導加熱コイルと、該誘導加熱コイルに通電する通電手段とを有し、該誘導加熱コイルは、金型の幅方向を長手方向とし、電流の流れる方向が短手方向と長手方向とで略直交するように平面上に複数周巻き回され、巻き始めと巻き終わりとが同じ短手方向側端部にあることを特徴とするものである。
【０００７】
請求項１の発明において、複数周巻き回される誘導加熱コイルでは、短手方向の一端部で形成される磁力線の形状と、短手方向の他端部で形成される磁力線の形状が略同等となる。つまり、金型の幅方向両端部で誘導加熱コイルにより形成される磁力線の形状が略同じになり、樹脂溶液塗膜の幅方向両端部で略同量の熱を与えられることになるのである。よって、複数周巻き回される誘導加熱コイルを用いる場合には、複数回往復するように折り返して配置される誘導加熱コイルを用いる場合に比べ、樹脂溶液塗膜の幅方向に対して加熱温度のばらつきを小さくすることができるのである。また、後述する実験結果から、複数周巻き回して配置される誘導加熱コイルを用いる場合には、複数回往復するように折り返して配置される誘導加熱コイルを用いる場合に比べ、エネルギー効率が高いことがわかった。また、複数周巻き回して配置される誘導加熱コイルを用いる場合には、一周巻き回す誘導加熱コイルに比べ、特にエネルギー変換効率が高いことがわかった。
【発明の効果】
【０００８】
本発明は、エネルギー変換効率が高く、且つ樹脂溶液膜の幅方向に対して均一な加熱が可能なベルト製造装置及びベルト製造方法を提供できるという優れた効果がある。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本実施形態に係るベルト製造装置の概略構成を示す斜視図。
【図２】（ａ）は、同ベルト製造装置のコイル加熱部、コイル接続部、電源装置の構成を示す斜視図、（ｂ）は、コイル加熱部及びコイル接続部の構成を示す上面図。
【図３】温度測定装置の構成を示す斜視図。
【図４】実施例１−２（コイル長手方向の長さを４４０ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図。
【図５】実施例１−３（コイル長手方向の長さを４８０ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図。
【図６】実施例１−５（コイル長手方向長さを５２０ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図。
【図７】実施例２−１（コイル短手方向の長さを６０ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図。
【図８】実施例２−２（コイル短手方向長さを８０ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図。
【図９】実施例２−３（コイル短手方向長さを１００ｍｍとしたとき）の温度分布図。
【図１０】実施例３−２（金型とコイルの距離を１０ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図。
【図１１】実施例３−４（金型とコイルの距離を１５ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図。
【図１２】実施例３−５（金型とコイルの距離を２０ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図。
【図１３】実施例４−１（金型の内側にコイル加熱部を設置した場合）の昇温時の温度分布図。
【図１４】実施例４−２（金型の外側にコイル加熱部を設置した場合）の昇温時の温度分布図。
【図１５】比較例１（金型の外側に一巻きコイルを設置した場合）のベルト製造装置の構成を示す斜視図。
【図１６】比較例２（金型の外側に往復形状１コイルを設置した場合）のベルト製造装置の構成を示す斜視図。
【図１７】比較例３（金型の外側に往復形状２コイルを設置した場合）のベルト製造装置の構成を示す斜視図。
【図１８】比較例１の一巻きコイルを金型の内側及び外側に設置し加熱した際の昇温時の温度分布図。
【図１９】比較例２の往復形状１コイルを金型の内側及び外側に設置し加熱した際の昇温時の温度分布図。
【図２０】比較例３の往復形状１コイルを金型の内側及び外側に設置し加熱した際の昇温時の温度分布図。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明を電子写真方式の画像形成装置に搭載される中間転写ベルトの製造装置に適用した実施形態について説明する。図１は、本実施形態に係るベルト製造装置の概略構成を示す斜視図である。図１に示すように、本実施形態に係るベルト製造装置は、中空円筒形状の金型１と、金型１を誘導加熱する誘導加熱コイルたるコイル加熱部２、金型１を周方向に回転させる回転手段たる回転装置５とを備えている。また、このベルト製造装置は、金型１の外周面上に樹脂溶液を塗布して塗工膜６を形成する図示しない塗布手段たる塗工装置も備えている。
【００１１】
本実施形態に係るベルト製造装置に用いられる金型１には、生産効率の観点から以下の特徴を有するものを用いることが好ましい。
直径：３６０ｍｍ〜７２０ｍｍ
幅：４００ｍｍ〜４８０ｍｍ
厚み：５〜１２ｍｍ
材質：ステンレス鋼、アルミニウム、炭素鋼
【００１２】
塗工装置に用いられる樹脂溶液には、例えばポリイミド前駆体及びこれにカーボンブラック等の導線性粒子を分散させたものを用いることができる。樹脂溶液の塗布方法については特に限定はなく、ディスペンサー法、ロールコート法、スプレー法等を用いることができる。ただし、加熱速度、回転速度、樹脂溶液の粘性等のバランスにより最も塗工ムラを低減できるという観点からは、ロールコート法を用いることが好ましい。
【００１３】
上記金型１の内側の上部には、金型１から所定の距離を離してコイル加熱部２が配設されている。このコイル加熱部２には、コイル接続部３を介して、コイル加熱部２に通電する通電手段となる電源装置４（通電量を制御する制御部も兼ねる）が接続されている。コイル加熱部２やコイル接続部３には、銅等の導電性の高い材料で形成されていることが好ましい。電源装置４により１５０ｋＨｚ〜３００ｋＨｚの交流電流を流すことで、金型１に誘電電流が生じて内部抵抗によって発熱、つまり金型１が加熱される。この金型１の加熱によって、金型１上の塗工膜６の溶液を蒸発させて硬化させる。なお、コイル加熱部２は、金型１の内側でも外側のどちらに設置しても構わないが、金型の内側であれば、塗工膜６を多層塗りで形成することが可能となり好ましい。
【００１４】
上記回転装置５は、回転台５ａの上に設置された４つのローラ５ｂ、５ｂ、５ｂ、５ｂを介して金型１の下部を支え、図示しない駆動源に連結された回転軸を介してローラ５ｂを回転させることで、金型１を周方向に回転させる。なお、ローラ５ｂは、金型１の外周面の幅方向両端部、すなわち、塗工膜６が形成されない領域に当接している。なお、コイル加熱部２は金型１の内側上部に配置されているため、金型１の下部に配置される回転装置５には、コイル加熱部２から生じる磁場による誘導加熱を小さくすることができる。
【００１５】
次に、本発明の特徴部となるコイル加熱部の形状について詳しく説明する。図２（ａ）は、コイル加熱部、コイル接続部、電源装置の構成を示す斜視図、（ｂ）は、コイル加熱部及びコイル接続部の構成を示す上面図である。コイル加熱部２は、図２に示すように、金型の幅方向を長手方向とし、電流の流れる方向が短手方向と長手方向とで略直交するように、平面上に一筆書きで二周巻き回されている。そして、コイル加熱部２の一筆書きの始点２ａと終点２ｂが、いずれもコイル加熱部２の同じ短手方向端部から引き出されている。図２中、コイル加熱部２のエッジは、角張っているが、円弧状となっていても構わない。
【００１６】
このような形状をとるコイル加熱部２では、短手方向の一端部（コイル接続部と連結される側）で生じる磁力線の形状と、短手方向の他端部（コイル接続部から離れている側）で生じる磁力線の形状が略同等となる。これにより、コイル加熱部２は、金型１の幅方向両端部に対して略同等の熱量を与えることが可能となる。また、２巻きのコイル加熱部２は、一巻のコイル加熱部に比べ、後述するようにエネルギー変換効率の点で優れている。三巻き以上コイル加熱部であってもよいが、電圧を大きくしないと電流が流れず、必要な出力が得られにくいため、二巻きのコイル加熱部がより好ましい。
【００１７】
ここで、上述したように、金型の幅方向に対して均一な加熱を行うためには、図２（ｂ）に示すように、最外周の短手方向の長さｘと最外周の長手方向の長さｙの比が１：５以上１：７以下であることが好ましい。このような形状にすることによって、金型１の幅方向に対して均一な加熱を行うことができるという利点が生じる。
【００１８】
本実施形態に係る中間転写ベルトを製造するに際しては、コイル加熱部２の最外周の短手方向長さｘが６０ｍｍ以上１００ｍｍ以下、長手方向長さｙが４４０ｍｍ以上５２０ｍｍ以下であることが好ましい。上述のようにコイル加熱部２が二巻の長方形形状である場合、その長手方向長さを変更することによって、金型１や塗工膜６に与える熱量をコントロールできるという利点がある。
【００１９】
また、上記コイル加熱部２の外側導体部と内側導体部との距離ｚは、１０ｍｍ以上２０ｍｍ以下であることが好ましい。このような間隔でコイル加熱部２を巻き回すことにより、導体部同士の接触を抑えられる安全上の利点と、二巻きコイル加熱部２を用いて加熱する際のエネルギー変換効率を高める効果を損なうことがないという利点をもつ。
【００２０】
次に、本発明を具体的な実施例を基に説明する。
（樹脂溶液の作製）
剛直性ポリアミド酸を適量のアミド系の溶媒であるＮＭＰ（Ｎ−メチルピロリドン）に溶解されてできる剛直性ポリイミド形成ワニス：ＵワニスＳ（商品名：宇部興産社製）と、屈曲性ポリアミド酸を適量のアミド系の溶媒であるＮＭＰ（Ｎ−メチルピロリドン）に溶解されてできる屈曲性ポリイミド形成ワニス：ＵワニスＡ（商品名：宇部興産社製）を各々重量比で、剛直性ポリイミド形成ワニス：屈曲性ポリイミド形成ワニスが、３５：６５となるように混合し、混合ワニスを得た。得られた前記混合ワニスに対して、カーボンブラックを２０ｗｔ％分散させたマスターバッチ液を重量比で、８：２となるように混合して、画像形成装置用ベルト作成用ワニスを調製した。
【００２１】
（樹脂溶液の塗工）
金型（外径：７００ｍｍ、幅：４８０ｍｍ、厚み：１１ｍｍ、材質：炭素鋼）１を回転装置上に水平方向に配置し、前記金型１を４ｒｐｍで回転させながら、塗工機により金型の外側全面に塗工液を幅４２０ｍｍに塗布し、約５００μｍの均一な厚みの樹脂溶液塗工膜６を形成した。
【００２２】
（樹脂溶液の加熱）
樹脂溶液塗工膜６を形成した前記金型１の回転数を保ったまま、金型１を本実施形態に係るベルト製造装置（コイル加熱部２及び制御部を含む電源装置４を持つ）の一部である回転装置５（回転台５ａに設置されるローラ５ｂ）上に移動させた。そして、加熱時の条件としてコイル加熱部２の長手方向と短手方向の形状、金型１とコイル加熱部２の距離、コイル加熱部２の設置位置（金型内面と外面）を変更し、後述する実施例１〜実施例４及び比較例１〜比較例４の中間転写ベルトを作製した。これら実施例及び比較例で得られた樹脂溶液塗工膜に対し、図３に示すように、放射温度計（キーエンス社製）を樹脂溶液塗工膜層の幅方向に５０ｍｍ間隔で７ヶ所（図中○で示す）に設置し、加熱時の各点の温度を測定した。
【００２３】
［実施例１−１〜実施例１−７］
二巻きコイル加熱部２の長手方向の長さ（４００ｍｍ、４４０ｍｍ、４８０ｍｍ、５００ｍｍ、５２０ｍｍ、５４０ｍｍ、５６０ｍｍ）を変更し、樹脂溶液塗工膜の加熱を行なった。実施例１−２（コイル長手方向の長さを４４０ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図を図４に示す。実施例１−３（コイル長手方向の長さを４８０ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図を図５に示す。実施例１−５（コイル長手方向長さを５２０ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図を図６に示す。また、コイル加熱部２長手方向の各長さについて、それぞれ測定温度の偏差（最大値と最小値の差）を算出し、ばらつきの指標とした。実施例１−１〜実施例１−７において、各コイル長手方向の各長さに対して偏差を算出した結果を表１に示す。なお、１２０℃付近の温度分布について測定結果を示しているが、加熱中の各温度帯について温度ばらつきは比例的な関係を持っており、傾向の変化はなかった。
【表１】
2014030901.tif 000003
【００２４】
その他の詳細な実験条件は以下の通りである。
・金型回転数：４ｒｐｍ
・２巻きコイル短手方向長さ：８０ｍｍ
・コイル配置：金型の内側
・金型とコイルの距離：１５ｍｍ
・周波数：１５０〜３００ｋＨｚ
【００２５】
電気特性のばらつきが少ない画像形成装置用ベルトを提供するためには、金型及び樹脂溶液を幅方向に均一に加熱することが望ましく、出来れば１２０℃付近の温度帯では温度のばらつきを５℃以下に抑えたい。図４〜図６及び表１の結果からわかるように、コイル長手方向の長さを４００ｍｍ〜５６０ｍｍとし、コイル短手方向の長さとコイル長手方向の長さとの比が１：５〜１：７となるコイル加熱部２を用いた実施例１−１〜実施例１−７では、コイル長手方向各長さに対して、温度ばらつきはいずれも５℃以下となっており、良好な結果を得られた。特に、コイル長手方向の長さを４４０ｍｍ〜５４０ｍｍである実施例１−２〜実施例１−６では、良好な結果が得られた。また、特に、コイル短手方向の長さとコイル長手方向の長さとの比が１：６．２５〜１：６．７５とした実施例１−４〜実施例１−６では、良好な結果が得られた。
【００２６】
［実施例２−１〜実施例２−３］
二巻きコイル加熱部２の短手方向の長さ（６０ｍｍ、８０ｍｍ、１００ｍｍ）を変更し、樹脂溶液塗工膜の加熱を行なった。実施例２−１（コイル短手方向の長さを６０ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図を図７に示す。実施例２−２（コイル短手方向長さを８０ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図を図８に示す。実施例２−３（コイル短手方向長さを１００ｍｍとしたとき）の温度分布図を図９に示す。また、実施例２では、実施例１と同様にコイル短手方向の各長さについて、それぞれ測定温度の偏差（最大値と最小値の差）を算出し、ばらつきの指標とした。各コイル短手方向の各長さに対して、偏差を算出した結果を表２に示す。なお、実施例１と同様に１２０℃付近の温度分布について測定結果を示しているが、加熱中の各温度帯について温度ばらつきは比例的な関係を持っており、傾向の変化はなかった。
【表２】
2014030901.tif 000004
【００２７】
その他の詳細な実験条件は以下の通りである。
・金型回転数：４ｒｐｍ
・２巻きコイル長手方向長さ：４８０ｍｍ
・コイル配置：金型の内側
・金型とコイルの距離：１５ｍｍ
・周波数：１５０〜３００ｋＨｚ
【００２８】
図７〜図９及び表２の結果からわかるように、コイル短手方向長さが６０ｍｍ〜１００ｍｍとし、コイル短手方向の長さとコイル長手方向の長さとの比が１：４．８〜１：８となるコイル加熱部２を用いた実施例２−１〜実施例２−３では、コイル長手方向各長さに対して、温度ばらつきはいずれも５℃以下となっており、良好な結果を得られた。
【００２９】
［実施例３−１〜実施例３−５］
金型１と二巻きコイル加熱部２の距離を変更（８ｍｍ、１０ｍｍ、１２ｍｍ１５ｍｍ、２０ｍｍ）し、樹脂溶液塗工膜の加熱を行なった。実施例３−２（金型とコイルの距離を１０ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図を図１０に示す。実施例３−４（金型とコイルの距離を１５ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図を図１１に示す。実施例３−５（金型とコイルの距離を２０ｍｍとしたとき）の昇温時の温度分布図を図１２に示す。また、実施例３では、実施例１と同様に金型とコイルの各距離について、それぞれ測定温度の偏差（最大値と最小値の差）を算出し、ばらつきの指標とした。実施例３−１〜実施例３−５において、金型とコイルの各距離に対して偏差を算出した結果を表３に示す。なお、実施例１と同様に１２０℃付近の温度分布について測定結果を示しているが、加熱中の各温度帯について温度ばらつきは比例的な関係を持っており、傾向の変化はなかった。
【表３】
2014030901.tif 000005
【００３０】
その他の詳細な実験条件は以下の通りである。
・金型回転数：４ｒｐｍ
・２巻きコイル長手方向長さ：４８０  ｍｍ
・２巻きコイル短手方向長さ：８０  ｍｍ
・コイル配置：金型の内側
・周波数：１５０〜３００ｋＨｚ
【００３１】
図１０〜図１２及び表３の結果から、金型１とコイル加熱部２との距離が８ｍｍ〜２０ｍｍとなる実施例３−１〜実施例３−５では、樹脂溶液塗工膜の幅方向の温度ばらつきはどれも５℃以下となっており、良好な結果を得られた。ただし、温度ばらつきを出来る限り小さくするという観点及びエネルギー変換効率の観点から、金型１とコイル加熱部２との距離は８ｍｍ以上１２ｍｍ以下が望ましく、特に１０ｍｍが望ましい。
【００３２】
［実施例４−１、実施例４−２］
金型１の内側にコイル加熱部２を設置した場合と、金型１の外側にコイル加熱部２を設置した場合について、樹脂溶液塗工膜の加熱を行なった。実施例４−１（金型の内側にコイル加熱部を設置した場合）の昇温時の温度分布図を図１３、実施例４−２（金型の外側にコイル加熱部を設置した場合）の昇温時の温度分布図を図１４に示す。また、実施例１と同様にコイルの各設置位置について、それぞれ測定温度の偏差（最大値と最小値の差）を算出し、ばらつきの指標とした。実施例４−１、実施例４−２において、コイルの各設置位置に対して偏差を算出した結果を表４に示す。なお、実施例１と同様に１２０℃付近の温度分布について測定結果を示しているが、加熱中の各温度帯について温度ばらつきは比例的な関係を持っており、傾向の変化はなかった。
【表４】
2014030901.tif 000006
【００３３】
その他の詳細な実験条件は以下の通りである。
・金型回転数：４ｒｐｍ
・２巻きコイル長手方向長さ：４８０ｍｍ
・２巻きコイル短手方向長さ：８０ｍｍ
・金型とコイルの距離：１５ｍｍ
・周波数：１５０〜３００ｋＨｚ
【００３４】
図１３及び表４の結果から、コイル加熱部２を金型１の内側に設置した実施例４−１では、樹脂溶液塗工膜の幅方向の温度ばらつきは５℃以下となっている、一方、コイル加熱部２を金型１の外側に設置した実施例４−２では、温度ばらつきは５℃以上となっていることがわかる。そのため、金型１の外周面に樹脂溶液塗工膜を生成する場合においてはコイル加熱部２を金型１の内側に設置することがより望ましいことがわかる。
【００３５】
［比較例１〜比較例３］
コイル加熱部の形状を変更して、樹脂溶液塗工膜の加熱を行なった。比較例１の加熱用コイル１０は、図１５に示すように、１周巻き回したコイル加熱部を備える。比較例２の加熱用コイル１１は、図１６に示すように、コイル接続部側からジグザグ状に二往復した往復形状１のコイル加熱部を備える。比較例３の加熱用コイル１２は、図１７に示すように、コイル接続部側からジグザグ状に三往復した往復形状２のコイル加熱部を備える。
【００３６】
比較例１の一巻きコイルを金型の内側及び外側に設置し加熱した際の昇温時の温度分布図を図１８に示す。比較例２の往復形状１のコイルを金型の内側及び外側に設置し加熱した際の昇温時の温度分布図を図１９に示す。比較例２の往復形状２のコイルを金型の内側及び外側に設置し加熱した際の温度分布図を図２０に示す。
【００３７】
また、比較例１〜比較例３では、実施例１と同様に各コイル形状について、それぞれ測定温度の偏差（最大値と最小値の差）を算出し、ばらつきの指標とした。比較例１〜比較例３において、各コイル形状に対して偏差を算出した結果を表５に示す。また、比較例１〜比較例３において、各コイル形状に対して加熱に必要となった電力量を表６に示す。なお、実施例１と同様に１２０℃付近の温度分布について測定結果を示しているが、加熱中の各温度帯について温度ばらつきは比例的な関係を持っており、傾向の変化はなかった。
【表５】
2014030901.tif 000007
【表６】
2014030901.tif 000008
【００３８】
その他の詳細な実験条件は以下の通りである。
・金型回転数：４ｒｐｍ
・金型幅方向コイル長さ：４８０ｍｍ
・コイル配置：金型の内側
・金型とコイルの距離：１５ｍｍ
・周波数：１５０〜３００ｋＨｚ
【００３９】
図１７〜図１９及び表５の結果から、コイル加熱部２の形状により樹脂溶液塗工膜の幅方向の温度ばらつきに差があることがわかる。比較例１（１巻きコイル）では５℃以下となったが、比較例２及び比較例３（往復形状のコイル）については、樹脂溶液塗工膜の幅方向左右の温度バランスが悪くなり、温度ばらつきは５℃以上となった。比較例２及び比較例３（往復形状のコイル）では幅方向両端部の折り返し数が左右で異なり、加熱のバランスがとりにくいためであると考えられる。また、比較例１（１巻きコイル）については、２巻きコイルと同等のレベルで樹脂溶液塗工膜の幅方向を均一に加熱することができているが、表６の結果のとおり、１巻きコイルより２巻きコイルのほうが２０％程度も消費電力量が少なく、エネルギー効率の観点で１巻きコイルより２巻きコイルのほうが優れている。
【００４０】
以上に説明したものは一例であり、本発明は、次の態様毎に特有の効果を奏する。
（態様Ａ）
中空円筒形状の金型１等の金型と、該金型に樹脂溶液を塗布して塗膜を形成する塗布手段と、該金型を周方向に回転させる回転装置５等の回転手段と、該金型を誘導加熱することにより塗膜を加熱するコイル加熱部２等の誘導加熱コイルと、該誘導加熱コイルに通電する電源装置４等の通電手段とを有し、該誘導加熱コイルは、金型の幅方向を長手方向とし、電流の流れる方向が短手方向と長手方向とで略直交するように平面上に複数周巻き回され、巻き始めと巻き終わりとが同じ短手方向側端部にある。
これよれば、上記実施形態について説明したように、複数周巻き回される誘導加熱コイルでは、短手方向の一端部で形成される磁力線の形状と、短手方向の他端部で形成される磁力線の形状が略同等となる。つまり、金型の幅方向両端部で誘導加熱コイルにより形成される磁力線の形状が略同じになり、樹脂溶液塗膜の幅方向両端部で略同量の熱を与えられることになるのである。よって、複数周巻き回される誘導加熱コイルを用いる場合には、複数回往復するように折り返して配置される誘導加熱コイルを用いる場合に比べ、樹脂溶液塗膜の幅方向に対して加熱温度のばらつきを小さくすることができるのである。また、実験結果から明らかなように、複数周巻き回して配置される誘導加熱コイルを用いる場合には、複数回往復するように折り返して配置される誘導加熱コイルを用いる場合に比べ、エネルギー効率が高い。また、複数周巻き回して配置される誘導加熱コイルを用いる場合には、一周巻き回す誘導加熱コイルに比べ、特にエネルギー変換効率が高い。
（態様Ｂ）
（態様Ａ）のベルト製造装置において、上記誘導加熱コイルは、２周巻き回される。
これによれば、上記実施形態について説明したように、三周以上巻き回す誘導加熱コイルを用いる場合に比べ、必要となる出力を得られやすい。
（態様Ｃ）
（態様Ａ）又は（態様Ｂ）のベルト製造装置において、上記誘導加熱コイルは、最外周の短手方向の長さと最外周の長手方向の長さの比が１：５以上１：７以下である。
これによれば、上記実施形態について説明したように、金型の幅方向に対して均一な加熱を行うことができる。
（態様Ｄ）
（態様Ａ）、（態様Ｂ）又は（態様Ｃ）のベルト製造装置において、上記誘導加熱コイルは、隣合うコイル間の距離が１０ｍｍ以上２０ｍｍ以下である。
これによれば、誘導加熱コイルの導体部同士の接触を抑えられる安全上の利点と、誘導加熱コイルを用いて加熱する際のエネルギー変換効率を高める効果を損なうことがないという利点がある。
（態様Ｅ）
中空円筒形状の金型を回転機構により周方向に回転させながら、金型に樹脂溶液を塗布して塗膜を形成する塗膜形成行程と、塗膜形成行程後に、誘導加熱コイルに通電することにより金型を加熱し、該塗膜を硬化させる塗膜硬化行程とを有するベルト製造方法において、該誘導加熱コイルは、金型の幅方向を長手方向とし、電流の流れる方向が短手方向と長手方向とで略直交するように平面上に複数回巻き回され、巻き始めと巻き終わりとが同じ短手方向側端部にある。
これによれば、上記実施形態について説明したように、金型の幅方向に対し均一な加熱を行うことができるので、電気特性の均一性に優れたシームレスベルトの製造が可能であり、画像形成装置に用いる中間転写ベルト等に有用となる。
なお、本発明の製造装置及び製造方法によって得られるシームレスベルトは、電子写真方式の画像形成装置に用いられる転写搬送ベルト、中間転写ベルト、転写定着ベルト等に限られず、その他広範囲な分野への用途展開も可能であることは言うまでもない。
【符号の説明】
【００４１】
１  金型
２  コイル加熱部
３  コイル接続部
４  電源装置
５  回転装置
６  塗工膜
【先行技術文献】
【特許文献】
【００４２】
【特許文献１】特開２０１０−１３７４６５号公報
【図１】
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【図２】
2014030901.tif 000010
【図３】
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【図４】
2014030901.tif 000012
【図５】
2014030901.tif 000013
【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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