(57)【要約】【課題】ハウジングとエンドブラケットによって密閉された空間内に存在する内気を簡単な構成で効率よく固定子に流して固定子を冷却することができるアキシャルギャップ型回転電機を提供することにある。【解決手段】回転子の一側面に形成した第１の開口と、回転子の他側面に形成した第２の開口とを接続する通路を設けると共に、回転シャフトと第１の開口の中心までの第１の距離と、回転シャフトと第２の開口の中心までの第２の距離とを異ならせた。回転子に設けた第１の開口と第２の開口までの距離が違うことで両者の間に差圧が発生し、この差圧によって回転子の一方面、或いは他方面から回転子の他方面或いは一方面に空気の流れが生じて回転子に近接した固定子を冷却することができるようになる。【選択図】図１
2014036517.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鉄心及び巻線を備えた固定子と、
これに所定のエアギャップを介して対向する磁石とヨークを備えた回転子と、
前記回転子が固定され前記回転子と共に回転する回転シャフトと、
前記固定子の外周を固定すると共に前記回転子を収納するハウジングと、
前記ハウジングに固定され前記ハウジングの軸方向を覆うエンドブラケットと、
前記回転子の一側面であって前記回転シャフトの回転中心からの距離が所定の第１の距離の位置に形成された第１の開口と、
前記回転子の他側面であって前記第１の距離と異なった第２の距離の位置に形成された第２の開口と、
前記回転子に設けられ、前記第１の開口と前記第２の開口を連通して内気を循環させる連通路と
よりなることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項２】
請求項１に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記固定子の両側に第１の回転子と第２の回転子が配置され、前記両回転子には前記第１の開口、前記第２の開口、及び前記連通路が設けられていることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項３】
請求項１に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記第１の開口は前記固定子に対向する側の前記回転子の一方面に形成され、前記第２の開口は前記エンドブラケットに対向する側の前記回転子の他方面に形成され、前記第１の距離は前記第２の距離より小さいことを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項４】
請求項１に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記第１の開口は前記固定子に対向する側の前記回転子の一方面に形成され、前記第２の開口は前記エンドブラケットに対向する側の前記回転子の他方面に形成され、前記第２の距離は前記第１の距離より小さいことを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項５】
請求項３或いは請求項４に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記第１の開口と前記第２の開口は前記回転シャフトと前記磁石の間に形成されていることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項６】
請求項３或いは請求項４に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記第１の開口及び前記第２の開口はほぼ同じ面積であることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項７】
請求項４に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記第２の開口は前記第１の開口より面積が大きく、かつ前記連通路は前記第２の開口から前記第１の開口に向けて断面積が小さくなる形状であることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項８】
請求項５に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記第１の開口及び前記第２の開口は前記回転子の両面において周方向に等間隔で配置されていることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項９】
請求項５記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記第１の開口及び前記第２の開口のどちらか一方、或いは両方に、前記連通路の長さを延長する通路延長部が設けられていることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項１０】
請求項１に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記第１の開口、或いは前記第２の開口から吐き出される内気の速度を増加するファンを前記回転シャフトに設けたことを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項１１】
請求項１０に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記ファンは前記回転子の周速が遅い方に形成された前記第１の開口、或いは前記第２の開口の付近に設けられていることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項１２】
請求項１に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記固定子、前記ハウジング、前記エンドブラケットの内気が流れる部分の少なくとも１つの角部には内気の流れを円滑にする環状の誘導通路部材が設けられていることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項１３】
請求項１に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記固定子、前記ハウジング、前記エンドブラケットの内気が流れる部分の少なくとも１つの角部には内気の流れを円滑にする環状の誘導通路部材が設けられていることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項１４】
請求項１２に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記環状の誘導通路部材の内気が流れる部分の断面形状は円弧状、或いは鈍角であることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項１５】
請求項１に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記ハウジング、及び前記エンドブラケットの一方、或いは両方の内周には内気との熱交換を促進する熱交換フィンが形成されていることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項１６】
請求項１４に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記熱交換フィンは内気の流れに沿った形状に形成されていることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項１７】
請求項１に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記ハウジング、及び前記エンドブラケットの一方、或いは両方の外周には外気との熱交換を促進する熱交換フィンが形成されていることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項１８】
請求項１６に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記ハウジングの外周に形成した前記熱交換フィンに強制的に外気を流す外気供給手段を備えていることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【請求項１９】
請求項１７に記載のアキシャルギャップ型回転電機において、
前記外気供給手段は前記回転シャフトに固定された送風ファンと、この送風ファンからの外気を前記熱交換フィンに導く外気誘導部材とから構成されていることを特徴とするアキシャルギャップ型回転電機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はアキシャルギャップ型回転電機に係り、特に回転電機内部の空気を用いて発熱部分を冷却するアキシャルギャップ型回転電機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
電動機等の回転電機は多くの産業分野で使用されているが、この回転電機で発生する熱を効率よく外部に放出して回転電機を冷却することが求められている。このために多くの冷却方法が提案されているが、これは回転電機の構造変更等が必要になり、回転電機の効率や体格等の回転電機特性、及び軸受や絶縁材などの部品寿命に影響を及ぼすことがある。
【０００３】
一般的に回転電機の多くの損失は電磁石を形成する巻線や鉄心で熱として発生することが知られており、このため、電磁石が組み付けられた固定子を冷却することで回転電機全体を効果的に冷却することができる。
【０００４】
ところで、本発明が対象とする回転電機はアキシャルギャップ型回転電機であり、このアキシャルギャップ型回転電機は、円板状の回転子とこれに対向して配置された固定子から構成された回転電機である。
【０００５】
アキシャルギャップ型回転電機の回転子は平板状の永久磁石を周方向に複数個備え、また固定子は鉄心と巻線からなる電磁石を周方向に複数個備えている。回転子は回転シャフトに固定的に結合されており、この回転シャフトは軸受を介してエンドブラケットに保持されている。また、固定子は外周側でハウジングに固定、保持されている。
【０００６】
そして、アキシャルギャップ型回転電機は回転子の半径の２乗に比例したギャップ面積をもつので、体格を同等にして比較した場合、扁平な形状ほど効率的に回転トルクを得ることができる。
【０００７】
このため、１枚の回転子を２つの固定子で挟み込み、回転子の両側に２つのギャップ面を形成した１ロータ２ステータ型のアキシャルギャップ型回転電機や、１つの固定子を２枚の回転子で挟み込み、固定子の両側に２つのギャップ面を形成した２ロータ１ステータ型のアキシャルギャップ型回転電機などの構成を採用することで、体格当りのギャップ面積を増加して効果的に回転トルクを得ることができるようにしているものもある。
【０００８】
更に、このようなアキシャルギャップ型回転電機においてはハウジングとエンドブラケットは互いに結合されて実質的に密閉状態となり、この密閉空間に固定子と回転子が収納される構成となっている。
【０００９】
このような密閉されたアキシャルギャップ型回転電機において、電磁石を主とする固定子で発生した熱の放熱は、（１）固定子の巻線、鉄心、巻線や鉄心を取り囲む樹脂、及び固定子をハウジングに固定する樹脂等を媒体として熱伝導によりハウジングに伝熱するものと、（２）エンドブラケットとハウジングで囲まれる空間に存在する空気（以下、内気という）を媒体として熱伝達によりハウジングや回転子、回転シャフトに伝熱するものとが代表的である。
【００１０】
このような経路でアキシャルギャップ型回転電機を構成するハウジングや回転子、回転シャフト等に伝搬した熱は、外部の温度が低い外気と接触して熱伝達、熱輻射等によって外気に放熱されるものである。
【００１１】
例えば、特開２００６−３０７７４８号公報（特許文献１）には空気調和機や冷凍機に使用される圧縮機が示されている。この圧縮機においては冷媒を圧縮するためにアキシャルギャップ型回転電機を使用しており、このアキシャルギャップ型回転電機では回転子に設けた通気路に冷媒を流す構成を開示している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開２００６−３０７７４８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
ところで、固定子の冷却方法については従来から多くの提案がなされており、上述した特許文献１においては、圧縮機の圧力損失の低減を目的として圧縮機側から反対側に連通する通気溝を回転電機の内部に設けた技術を提案している。これは１枚の回転子と１つの固定子が対向した１ロータ１ステータ型のアキシャルギャップ型回転電機を対象としたものである。
【００１４】
具体的には、固定子の一方面（回転子が対向、配置されていない方の面）に回転シャフトに接続された圧縮機構を配置し、固定子の内周に一方面から他方面（回転子が対向、配置されている方の面）に連通した通気路を設け、回転子の内周に一方面から他方面に連通した通気路を設けて圧縮機に使用されている冷媒を強制的に導入するようにしたものである。
【００１５】
この他に、ファンの正圧側と負圧側とを連通する通気口を設けてアキシャルギャップ型回転電機を冷却する方法が提案されている。具体的には、回転子の外側に回転子と固定子を収納するファンボスを設け、このファンボスの回転に伴い回転軸方向に空気流れを形成するファンブレードを備えているものである。そして、このファンブレードによって外気を強制的にファンボス内部に流してアキシャルギャップ型回転電機内部を冷却するものである。
【００１６】
上記した冷却方法はいずれも固定子内部に冷媒や外気を強制的に通風するものであるが、回転子、固定子等がハウジング及びエンドブラケットで覆われた全閉型の回転電機へ適用するには構造が複雑になるといった課題があった。
【００１７】
本発明の目的は、ハウジングとエンドブラケットによって密閉された空間内に存在する内気を簡単な構成で効率よく固定子に流して固定子を冷却することができるアキシャルギャップ型回転電機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
本発明の特徴は、回転子の一側面に形成した第１の開口、及び回転子の他側面に形成した第２の開口を接続する連通路を設けると共に、回転シャフトと第１の開口までの第１の距離と、回転シャフトと第２の開口までの第２の距離とを異ならせた、ところにある。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、回転子に設けた第１の開口と第２の開口までの距離が違うことで両者の間に差圧が発生し、この差圧によって回転子の一方面、或いは他方面から回転子の他方面或いは一方面に連通路を介して空気の流れが生じ，これによって回転子に近接した固定子を冷却することができるようになる。
【００２０】
したがって、密閉型であっても回転子に連通路を形成するという簡単な構成で固定子の冷却ができるようになる。尚、固定子を冷却した内気はハウジングを介して外気と熱交換され、循環冷却が可能となるものである。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の第１の実施形態（実施例１）になるアキシャルギャップ型回転電機の要部縦断面図である。
【図２】本発明の第２の実施形態（実施例２）になるアキシャルギャップ型回転電機の要部縦断面図である。
【図３】本発明の第３の実施形態（実施例３）になるアキシャルギャップ型回転電機の要部縦断面図である。
【図４】本発明の第４の実施形態（実施例４）になるアキシャルギャップ型回転電機の要部縦断面図である。
【図５】本発明の第５の実施形態（実施例５）になるアキシャルギャップ型回転電機の要部縦断面図である。
【図６】本発明の第６の実施形態（実施例６）になるアキシャルギャップ型回転電機の要部縦断面図である。
【図７】本発明の第７の実施形態（実施例７）になるアキシャルギャップ型回転電機の要部縦断面図である。
【図８】本発明の第７の実施形態の変形例になるアキシャルギャップ型回転電機の要部縦断面図である。
【図９】本発明の第８の実施形態（実施例８）になるアキシャルギャップ型回転電機の要部縦断面図である。
【図１０】本発明の第９の実施形態（実施例９）になるアキシャルギャップ型回転電機の要部縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、本発明の実施形態について図を用いて詳細に説明するが、本発明は以下の実施形態に限定されることなく、本発明の技術的な概念の中で種々の変形例や応用例をもその範囲に含むものである。尚、本発明においては複数の実施例を提案しているが、同一の参照番号は同一の構成要素、或いは類似の機能を備えた構成要素を示している。
【実施例１】
【００２３】
図１は本発明の第１の実施形態を示すアキシャルギャップ型回転電機の要部断面を示している。尚、本実施例は１ロータ１ステータ型のアキシャルギャップ型回転電機の構成を示している。
【００２４】
図１において、アキシャルギャップ型回転電機は、円板状の回転子１００と、これに所定のエアギャップを介して対向した固定子２００と、回転子１００の内周部で回転子１００を支持する回転シャフト３００と、回転シャフト３００の両端を軸受６００を用いて回転自在に保持するエンドブラケット５００と、エンドブラケット５００の外周側と接続され、回転子１００及び固定子２００を覆うハウジング４００とから構成されている。
【００２５】
固定子２００は外周囲をハウジング４００にボルトや接着性を有する合成樹脂によって固定されており、内周囲は回転シャフト３００に所定の間隙を介して対向している。この固定子２００は鉄心２０２と巻線２０１とからなり、鉄心２０２は継鉄部とティース部とからなる。巻線２０１は絶縁材２０３を介してティース部に巻回されている。
【００２６】
また、回転子１００はヨーク１０２と、ヨーク１０２表面に円周状に配置された平板状の永久磁石１０１から構成されており、永久磁石１０１はティース部に所定のエアギャップを介して対向、配置されている。
【００２７】
固定子２００の鉄心２０２は電磁鋼板やアモルファス箔帯を積層したもの、または、圧粉磁心などの軟磁性体で構成することができ、巻線２０１は銅線またはアルミ線で構成することができ、磁石１０１はフェライト磁石やネオジム磁石などで構成することができる。
【００２８】
そして、本実施例の特徴的な構成は回転子１００に内気循環用の差圧発生機構を設けたところにあり、以下にその構成を説明する。
【００２９】
図１において、回転子１００の固定子側に面する一方面に開口１０ａを設け、同様にエンドブラケット５００側に面する他方面に開口１０ｂを設けるようにしている。そして、開口１０ａと開口１０ｂとは連通路１０ｃによって流体的に連通するように構成されている。つまり、連通路１０ｃによって内気が開口１０aと開口１０ｂの間で流れるようになっている。
【００３０】
開口１０aと開口１０ｂは円形の開口形状を有しており、開口１０ａの直径に対して開口１０ｂの直径が大きく形成され、開口１０ａの面積Ｓ１に対して開口１０ｂの面積Ｓ２は大きく、Ｓ１＜Ｓ２の関係を有している。
【００３１】
そして、夫々の開口１０aと開口１０ｂの外周縁は回転シャフト３００側で一致するように配置されているので、開口１０ａと開口１０ｂ及び連通路１０ｃで形成される内気が通過する通路の形状は開口１０ａと開口１０ｂの中心が偏心した漏斗状の通路形状となっている。
【００３２】
そして、開口１０ａの開口中心と回転シャフト３００の回転中心との間の第１の距離ｒ１と、開口１０ｂの開口中心と回転シャフト３００の回転中心との間の第２の距離ｒ２とはｒ１＜ｒ２の関係を有している。
【００３３】
このような構成のアキシャルギャップ型回転電機において、インバータや交流電源（図示なし）を用いて巻線２０１に交流電流を通電すると、これにより固定子２００のティース部の表面に交番磁界が形成される。この交番磁界と永久磁石１０１による回転子１００の静磁界が吸引、反発することで、回転子１００が回転して回転シャフト３００にトルクを発生する。
【００３４】
そして、回転子１００が回転すると、回転子１００の一方面に形成した開口１０aと回転子１００の他方面に形成した開口１０ｂの周速が異なることで差圧が発生する。つまり、開口１０ａの開口中心に対して開口１０ｂの開口中心の方が回転シャフト３００の回転中心からの距離が長いため、開口１０ｂの方が開口１０ａより周速が早くなるものである。
このため、開口１０ａと開口１０ｂの間には次の（１）式で表わされる差圧（オイラーヘッドにより発生する差圧）が発生する。
ΔＰ=１/２ρω２（ｒ２２−ｒ１２）……（１）
ここで、ρ：内気密度、ω：回転子の角速度である。
【００３５】
これにより、連通路１０ｃ内には、回転シャフト３００の回転中心から開口中心までの距離が短い開口１０ａから、回転シャフト３００の回転中心から開口中心までの距離が長い開口１０ｂに向けて内気の流れが生じる。
【００３６】
本実施例では、固定子２００側に開口する開口１０aから連通路１０ｃを通ってエンドブラケット５００側に開口する開口１０ｂへ向かって内気が移動するようになる。開口１０ｂから吐き出された内気は破線矢印ａで示すように、回転子１００とエンドブラケット５００で形成された空間を半径方向外側に向かい、その後に回転子１００とハウジング４００で形成された空間を軸方向固定子側に向かい、更に回転子１００と固定子２００の巻線２０１とティース部の空間を半径方向内側に向かって流れて再び開口１０ａに戻る。これを連続的に繰り返して内気を循環させることができる。
【００３７】
尚、以下に述べる実施例でも同様であるが開口１０ａ、及び開口１０ｂの形状は円形、楕円形、角形、その他の形状でも良く、要は回転子の両面側に形成され、これらの周速が異なって差圧が発生できれば良いものである。
【００３８】
次に、このように構成されたアキシャルギャップ型回転電機の冷却作用について説明する。
【００３９】
開口１０ｂから吐き出された内気は、回転子１００とエンドブラケット５００で形成された空間を半径方向外側に向かうが、この時エンドブラケット５００との間で熱交換を行ない、これによって内気が冷却される。次に、内気は回転子１００とハウジング４００で形成された空間を軸方向固定子側に向かうが、ここでもハウジング４００との間で熱交換を行ない、内気は更に冷却される。これらの作用によって内気は外気と熱交換されて冷却され温度が低くなる。
【００４０】
一方、冷却されて温度が低くなった内気は回転子１００と固定子２００の巻線２０１とティース部の空間を半径方向内側に向かって流れるが、ここでは内気は巻線１０１やティース部より温度が低いので熱を奪うように作用する。
【００４１】
このように、内気が有している熱はエンドブラケット５００やハウジング４００に熱伝達して外気に放熱されて冷却され、この冷却された内気が巻線１０１やティース部を通過する際にその表面から熱伝達により熱を奪うことで固定子２００を冷却することができるようになる。
【００４２】
そして、巻線１０１やティース部から内気に流れる熱伝達による放熱量Ｑは次の（２）式で表わされる。尚、（２）式では巻線１０１やティース部の温度を基に固定子２００の平均的な温度として表している。
Ｑ=ＫＡ（Ｔｓ-Ｔａ）……（２）
ここで、Ｋ：熱伝達係数、Ａ：放熱表面積、Ｔｓ：固定子表面温度、Ｔａ：内気温度である。熱伝達係数Ｋは内気の流速に比例したパラメータである。
【００４３】
これからわかるように、放熱面積、及び固定子表面温度を不変とすると、放熱量Ｑを多くするには熱伝達係数Ｋを大きくすること、及び内気温度を低くすることが必要である。
【００４４】
このためには内気の循環速度を大きくし、且つエンドブラケット５００やハウジング４００からの放熱量を多くして内気の温度を下げることが重要である。これについては種々の方法があり全て網羅できないが、以下の説明や後述する他の実施形態で明らかにする。
【００４５】
本実施例ではヨークに磁石を取り付けているが、磁石やヨークを保持する構造材を別途設け、これに開口を設けても良けるようにしても良い。特に、ヨークとして電磁鋼板を積層したものや圧粉磁心など強度的に弱い材料を用いる場合は構造材を用いることが望ましい。もちろん、内気を循環するための開口は構造材、ヨーク、磁石のいずれに設けてあっても良い。
【００４６】
また、開口１０ａと開口１０ｂの開口中心位置、及びその面積は固定子表面に流れる内気の循環速度と、固定子２００のティース部の半径方向の位置に基づいて決定する必要がある。
【００４７】
内気の循環速度は、回転シャフトの回転中心と夫々の開口の開口中心までの距離ｒ１とｒ２の差を拡大することで増加させることができる。このため、一つの開口１０aの開口中心は回転シャフトの回転中心に近いことが内気の循環速度を上げる点で有利である。
【００４８】
但し、開口１０aの開口中心までの距離ｒ１は固定子２００の内周径よりも大きくすることが望ましい。つまり、開口１０ａが固定子２００の内周径より内周に位置した場合、固定子１００と回転シャフト３００とで形成される空間に内気が流入したりして渦が発生し流体的に内気循環の通風抵抗となるためである。
【００４９】
また、通気路１０ｃは回転子１００の回転バランスを確保するため、周方向に等間隔で２個以上設けることが望ましい。更に、開口１０ａ、１０ｂ及び、通風路１０ｃの横断面の形状は循環する内気の通風抵抗を小さくするため円形であることが望ましく、かつ通風路１０ｃの内周面は滑らかであることが望ましい。
【００５０】
また、本実施例によると冷却のために使用される内気は回転子１００に形成した差圧発生機構であり、空気を強制的に搬送するための圧縮機構やファンを必要としないので構成が簡略化され、またその体格も小型に構成できることが期待できる。
【００５１】
また、本実施例では回転子１００の磁石１０１の内周側に開口１０ａ、１０ｂ、及び連通路１０ｃを形成したので回転子１００の重量低減や大型化を抑制できる効果もある。つまり、回転子１００の磁石１０１の外周側に開口１０ａ、１０ｂ、及び連通路１０ｃを形成すると、この分だけ回転子１００の径を大きくせねばならず、回転子１００の重量や大型化を招く恐れがあるからである。
【００５２】
以上説明したように、本実施例によると、アキシャルギャップ型回転電機の回転子の一側面に形成した第１の開口と、回転子の他側面に形成した第２の開口とを接続する連通路を設けると共に、回転シャフトと第１の開口の中心までの第１の距離と、回転シャフトと第２の開口の中心までの第２の距離とを異ならせることによって第１の開口と第２の開口までの距離が違うことで両者の間に差圧を発生させ、この差圧によって生じる空気の流れを連通路を介して回転子に近接した固定子に流して冷却することができるようになる。
【００５３】
したがって、密閉型であっても回転子に連通孔を形成するという簡単な構成で固定子の冷却ができるようになる。尚、固定子を冷却した内気はハウジングを介して外気と熱交換され、循環冷却が可能となるものである。
【実施例２】
【００５４】
次に本発明の第２の実施形態について説明するがこの実施例は一つの固定子の両側に回転子を配置した２ロータ１ステータ型のアキシャルギャップ型回転電機の構成を示している。
【００５５】
図２に示すアキシャルギャップ型回転電機は実質的に図１に示す実施例と同様であるが、固定子２００の両側に第１及び第２の回転子１００を配置している点で異なっている。
【００５６】
図２において、固定子２００はハウジング４００の中央付近で、その外周部がハウジング４００の内周に固定されている。そして、固定子２００はその両面に巻線２０１と鉄心２０２が存在するように構成されている。
【００５７】
そして、固定子２００の両側には同一形状の回転子１００が固定子２００を境として対称に配置されている。回転子１００の形状は図１に示す実施例と同様であり、内気の循環形態も同様の構成である。
【００５８】
以上において、回転シャフト３００が回転すると双方の回転子１００（以下、両回転子１００という）が回転を始め、両回転子１００の一方面に形成した開口１０aと両回転子１００の他方面に形成した開口１０ｂの周速が異なることで差圧が発生する。つまり、開口１０aの開口中心に対して開口１０ｂの開口中心の方が回転シャフト３００の回転中心からの距離が長いため、開口１０ｂの方が開口１０aより周速が早くなるものである。
このため、開口１０aと開口１０ｂの間には差圧（オイラーヘッドにより発生する差圧）が発生する。これにより、連通路１０ｃ内には、回転シャフト３００の回転中心から開口中心までの距離が短い開口１０ａから、回転シャフト３００の回転中心から開口中心までの距離が長い開口１０ｂに向けて内気の流れが生じる。
【００５９】
本実施例では両回転子１００の固定子２００側に開口する開口１０aから連通路１０ｃを通ってエンドブラケット５００側に開口する開口１０ｂへ向かって内気が移動するようになる。
【００６０】
開口１０ｂから吐き出された内気は破線矢印ａ１及び破線矢印ａ２で示すように、両回転子１００とエンドブラケット５００で形成された空間を半径方向外側に向かい、その後に両回転子１００とハウジング４００で形成された空間を軸方向固定子側に向かい、更に両回転子１００と固定子２００の巻線２０１と鉄心部２０２の間の空間を半径方向内側に向かって流れて再び開口１０aに戻る。これを連続的に繰り返して内気を循環させることができる。
【００６１】
次に、このように構成されたアキシャルギャップ型回転電機の冷却作用について説明する。
【００６２】
開口１０ｂから吐き出された内気は、回転子１００とエンドブラケット５００で形成された空間を半径方向外側に向かうが、この時エンドブラケット５００との間で熱交換を行ない、これによって内気が冷却される。次に、内気は回転子１００とハウジング４００で形成された空間を軸方向固定子側に向かうが、ここでもハウジング４００との間で熱交換を行ない、内気は更に冷却される。これらの作用によって内気は外気と熱交換されて冷却され温度が低くなる。
【００６３】
一方、冷却されて温度が低くなった内気は回転子１００と固定子２００の巻線２０１とティース部の空間を半径方向内側に向かって流れるが、ここでは内気は巻線１０１やティース部より温度が低いので熱を奪うように作用する。
【００６４】
このように、内気が有している熱はエンドブラケット５００やハウジング４００に熱伝達して外気に放熱されて冷却され、この冷却された内気が巻線１０１やティース部を通過する際にその表面から熱伝達により熱を奪うことで固定子２００を冷却することができるようになる。
【００６５】
この第２の実施形態においては基本的には実施例１で説明したような作用、効果を達成することができるが、両回転子１００によって内気循環による固定子２００の冷却を行なっているため、固定子２００から見ると冷却効果が倍増されていることになる。
【００６６】
また、実施例１及び実施例２においては、開口１０ａ及び開口１０ｂはその直径、及び開口中心を異ならせた例を示しているが、この他に同じ直径の開口１０a及び１０ｂの開口中心を異ならせ、これらを斜め連通路によって連通する構成としても差し支えないものである。
【００６７】
更に、開口１０a、開口１０ｂ及び連通路１０ｃをドリル、或いはパンチによって斜め方向に穿孔して形成するようにしても良い。このような構成とした方が製造の観点から有利となる効果がある。この場合、開口１０ａ、開口１０ｂは回転中心に向かって細長い楕円形状の開口となる。
【実施例３】
【００６８】
次に本発明の第３の実施形態について説明するが、この実施例は一つの固定子の両側に回転子を配置した２ロータ１ステータ型のアキシャルギャップ型回転電機の構成を示している。
【００６９】
図３は２ロータ１ステータ型のアキシャルギャップ型回転電機の一方側の回転子が設けられている断面を示している。したがって、図示していない他方側の回転子側も同様の構成である。
【００７０】
本実施例において、図１及び図２に示す実施例と異なっている点は、回転子１００の固定子側に面する一方面に開口１０ａと、エンドブラケット５００側に面する他方面に開口１０ｂとの位置関係が逆になっていることである。つまり、開口１０aと開口１０ｂとは連通路１０ｃによって流体的に連通するように構成され、連通路１０ｃによって内気が開口１０ｂから開口１０ａに流れるようになっていることである。
【００７１】
図３において、回転子１００の固定子２００側に面する一方面に開口１０ａを設け、同様にエンドブラケット５００側に面する他方面に開口１０ｂを設けるようにしている。そして、開口１０ａと開口１０ｂとは連通路１０ｃによって流体的に連通するように構成されている。つまり、連通路１０ｃによって内気が開口１０ａと開口１０ｂの間で流れるようになっている。
【００７２】
開口１０ａと開口１０ｂは回転中心側に向けて細長い楕円形の開口形状を有しており、開口１０aと開口１０ｂの長径と短径はほぼ同一に形成され、開口１０ａの面積Ｓ１に対して開口１０ｂの面積Ｓ２はほぼ同一である。
【００７３】
そして、夫々の開口１０ａと開口１０ｂの形成位置は異なるように構成されており、具体的には固定子２００側に面する一方面に形成した開口１０ａの開口中心と回転シャフト３００の回転中心との間の第１の距離ｒ１と、エンドブラケット５００側に面する他方面に形成した開口１０ｂの開口中心と回転シャフト３００の回転中心との間の第２の距離ｒ２とはｒ２＜ｒ１の関係を有している。
【００７４】
ここで、開口１０ａの開口位置は重要であり、固定子１００の内周側に位置する巻線２０１に向けて開口されている。その理由は内周側の方がその温度が高いことに起因しており、これについては後述する。
【００７５】
開口１０aと開口１０ｂとは連通路１０ｃによって連通されており、開口１０ｂから開口１０ａに向けて内気が流れるようになっている。開口１０a、開口１０ｂ及び連通路１０ｃは回転子１００にドリルによって斜め方向に穿孔されて形成されている。したがって、このような差圧発生機構は構造が極めて簡潔で、しかもその製造は簡単である。
【００７６】
このような構成のアキシャルギャップ型回転電機において、回転子１００が回転すると、回転子１００の一方面に形成した開口１０aと回転子１００の他方面に形成した開口１０ｂの周速が異なることで差圧が発生する。つまり、開口１０ｂの開口中心に対して開口１０ａの開口中心の方が回転シャフト３００の回転中心からの距離が長いため、開口１０ａの方が開口１０ｂより周速が早くなるものである。
【００７７】
このため、実施例１で説明したように開口１０aと開口１０ｂの間には差圧（オイラーヘッドにより発生する差圧）が発生する。
【００７８】
これにより、連通路１０ｃ内には、回転シャフト３００の回転中心から開口中心までの距離が短い開口１０ｂから、回転シャフト３００の回転中心から開口中心までの距離が長い開口１０ａに向けて内気の流れが生じる。
【００７９】
本実施例では、エンドブラケット５００側に開口する開口１０ｂから連通路１０ｃを通って固定子２００側に開口する開口１０ａへ向かって内気が移動するようになる。
【００８０】
開口１０ａから吐き出された内気は破線矢印ａで示すように、回転子１００と固定子２００の巻線２０１、及び鉄心２０２の間の空間を半径方向外側に向けて移動するが、この時に巻線２０１、及び鉄心２０２から熱を奪って昇温するようになる。そして、昇温した内気は回転子１００とハウジング４００で形成された空間を軸方向エンドブラケット側に向かい、更に回転子１００とエンドブラケット５００の空間を半径方向内側に向かって流れて再び開口１０ｂに戻る。これを連続的に繰り返して内気を循環させることができる。
【００８１】
次に、このように構成されたアキシャルギャップ型回転電機の冷却作用について説明する。
【００８２】
開口１０ａから吐き出された内気は、固定子２００の内周側に位置する巻線２０１や鉄心２０２に向けて流れる。この時に流れる内気は循環する過程でハウジング４００やエンドブラケット５００を介して外気と熱交換されているので循環する内気で最も低い温度になっている。
【００８３】
そして、固定子２００の半径方向で見た温度分布は内周側が高く、外周側に近づくほどハウジング４００による放熱のため低くなる。したがって、上述した（２）式にあるように固定子表面温度と内気温度の温度差が大きいほどその放熱量は大きくなるので、開口１０ａを固定子２００の内周側、好ましくは内周側の巻線２０１に向けて開口するようにしている。
【００８４】
開口１０ａから吐き出された内気は回転子１００と固定子２００で形成された空間を半径方向外側に向かうが、上述したようにこの過程で内気と固定子２００の間で熱交換を行なって温度が高くなっている。
【００８５】
次に、温度が高くなった内気は回転子１００とハウジング４００で形成された空間を軸方向エンドブラケット５００側に向かうが、ここでハウジング４００との間で熱交換を行ない、内気はハウジング４００を介して外気によって冷却される。
【００８６】
更に、内気は回転し１００とエンドブラケット５００の間を半径方向内側に進むが、この過程でもエンドブラケット５００との間で熱交換を行ない、内気はエンドブラケット５００を介して外気によって冷却される。これらの作用によって内気は外気と熱交換されて冷却され温度が最も低くなる。この冷却された内気は再び開口１０ｂに送られて内気循環が継続されるようになる。
【００８７】
このように、内気が有している熱はエンドブラケット５００やハウジング４００に熱伝達して外気に放熱されて冷却され、この冷却された内気が巻線１０１や鉄心２０２から構成される固定子２００を通過する際にその表面から熱伝達により熱を奪うことで固定子２００を冷却することができるようになる。
【００８８】
この第３の実施形態においては基本的には実施例１で説明したような作用、効果を達成することができるが、ハウジング４００やエンドブラケット５００で冷却された最も温度が低い内気を、温度が高い高温の固定子内周部に吹き付けることができるため、固定子２００を効果的に冷却することができる。
【００８９】
尚、本実施例は１ロータ１ステータ型のアキシャルギャップ型回転電機においても適用可能である
【実施例４】
【００９０】
次に本発明の第４の実施形態について説明するが、この実施例は図３に示す実施例の変形例を示している。
【００９１】
本実施例において、図３に示す実施例と異なっている点は、回転子１００の固定子側に面する一方面に開口１０ａと、エンドブラケット５００側に面する他方面に開口１０ｂの面積と、開口１０aと開口１０ｂとを結ぶ連通路１０ｃの形状が異なっていることである。
【００９２】
図４において、開口１０ａの面積Ｓ１は開口１０ｂの面積Ｓ２より小さく形成されており、Ｓ１＜Ｓ２の関係を有している。ここで、本実施例では開口１０ａ、及び開口１０ｂの形状は円形であるが、実施例１で述べたように円形の他に楕円形、角形、その他の形状であっても良いものである。
【００９３】
連通路１０ｃは開口１０ｂから開口１０ａに向けて縮径して断面積が減少する通路形状を有しており、これは例えばテーパ形状を備えたパンチによって打ち抜き形成することができる。これによれば、面積が小さい開口１０ａと面積が大きい開口１０ｂ、及び縮径する連通路１０ｃを同時に形成できる効果がある。
【００９４】
基本的な作用、効果は実施例３に示したものと同様であるので省略し、縮径した連通路１０ｃについてその構成、作用、効果を説明する。
【００９５】
図４において、実施例３に示したような理由から差圧が発生して面積が大きい開口１０ｂから面積が小さい開口１０ａへと内気が吐き出される。この時、連通路１０ｃが縮径されているので流速が早まり、開口１０ａから吐き出される内気の速度は縮径されていない連通路に比べて加速されている。
【００９６】
したがって、開口１０ａから吹き出る内気の速度が大きいため、（２）式で示した内気と固定子２００表面との間の熱伝達係数Ｋが増加する。熱伝達係数Ｋは内気の流速に比例したパラメータであるので、内気の速度が速いほど効果的に固定子２００の表面の熱を奪うことができる。
【００９７】
尚、連通路１０ｃの断面積は開口１０ａに向かうにしたがって徐々に減少するのが望ましく、これによって連通路１０ｃ内の通風抵抗が低減され内気流量が向上する効果が期待できる。
【実施例５】
【００９８】
次に本発明の第５の実施形態について説明するが、この実施例は図３に示す実施例の変形例を示している。
【００９９】
本実施例において、図３に示す実施例と異なっている点は、回転子１００の固定子側に面する一方面に開口１０ａ、及びエンドブラケット５００側に面する他方面に開口１０ｂの一方、或いは両方に距離延長部を設けたことである。
【０１００】
基本的な作用、効果は実施例３に示したものと同様であるので省略し、距離延長部についてその構成、作用、効果を説明する。
【０１０１】
図５において、本実施例では開口１０ａに距離延長部としての連通筒２０を設けているもので、この連通筒２０は連通路１０ｃと同軸であり、図面中で斜め下方に延びている。したがって、回転シャフト３００の回転中心から開口１０ａの開口中心ｒ１に対して、回転シャフト３００の回転中心から連通筒２０の開口中心ｒ２の方が大きくなり、この結果、開口１０ａより周速が大きくなって差圧が増加するようになる。
【０１０２】
したがって、連通筒２０から吹き出る内気の速度が大きいため、（２）式で示した内気と固定子２００表面との間の熱伝達係数Ｋが増加する。熱伝達係数Ｋは内気の流速に比例したパラメータであるので、内気の速度が速いほど効果的に固定子２００の表面の熱を奪うことができる。
【０１０３】
尚、連通筒２０は開口１０ａ、及び開口１０ｂのいずれか一方、または両方に設けて良く、開口１０ａ、及び開口１０ｂの回転シャフト３００の回転中心からの距離の差を拡大する方向であれば、開口１０ａ、及び開口１０ｂの半径方向内側、及び半径方向外側のいずれに配置しても良いものである。
【実施例６】
【０１０４】
次に本発明の第６の実施形態について説明するが、この実施例は図３に示す実施例の変形例を示している。
【０１０５】
本実施例において、図３に示す実施例と異なっている点は、回転子１００とエンドブラケット５００の空間に回転シャフト３００に固定された内部送風ファン３０を設けたことである。
【０１０６】
基本的な作用、効果は実施例３に示したものと同様であるので省略し、内部送風ファン３０についてその構成、作用、効果を説明する。
【０１０７】
図６において、回転シャフト３００にはファン３０が固定され、この内部送風ファン３０はエンドブラケット５００側から回転子１００側に内気を吸い込むような機能を備えており、この結果回転子１００の開口１０ｂには正圧として内気が作用する。
【０１０８】
このため、この内気の正圧は押し込み圧として開口１０ｂに流入するので連通路１０ｃを介して開口１０ａから吐き出される内気の速度は増加されるようになる。
【０１０９】
したがって、開口１０ａから吹き出る内気の速度が大きいため、（２）式で示した内気と固定子２００表面との間の熱伝達係数Ｋが増加する。熱伝達係数Ｋは内気の流速に比例したパラメータであるので、内気の速度が速いほど効果的に固定子２００の表面の熱を奪うことができる。
【０１１０】
尚、内部送風ファン３０は開口１０aと固定子２００の間の空間に設けても良く、この場合は開口１０には負圧が作用するようにすることが必要である。
【実施例７】
【０１１１】
次に本発明の第７の実施形態について説明するが、この実施例は図３に示す実施例の変形例を示している。
【０１１２】
本実施例においては図７と図８に示す実施例を提案しており、図７は図３に示す実施例を対象としており、図８は開口１０ａ、開口１０ｂ、及び連通路１０ｃの関係を図７と逆にした実施例を示している。
【０１１３】
図７において、エンドブラケット５００の開口１０ｂに対向した面には半径方向内側に向かうにつれ徐々に回転子１００側に突出する形状を有した第１の誘導通路部材４０ａが設けられている。この第１の誘導通路部材４０ａは回転シャフト３００を中心とする環状に形成されている。
【０１１４】
また、ハウジング４００とエンドブラケット５００とから形成される角部に断面が円弧状、或いは鈍角の側面を有する第２の誘導通路部材４０ｂが設けられている。この第２の誘導通路部材４０ｂは回転シャフト３００を中心とする環状に形成されている。
【０１１５】
更に、固定子２００とハウジング４００とから形成される角部に断面が円弧状の側面を有する第３の誘導通路部材４０ｃが設けられている。この第３の誘導通路部材４０ｃは回転シャフト３００を中心とする環状に形成されている。
【０１１６】
図８おいても、第１の誘導通路部材４０ａ、第２の誘導通路部材４０ｂ、第３の誘導通路部材４０ｃが設けられている。更に、図８においては図７に示す実施例と内気の流れが逆になるので、固定子２００の内周部に半径方向内側に向かうにつれ徐々に回転子１００側に突出する形状を有した第４の誘導通路部材４０ｄが設けられている。この第４の誘導通路部材４０ｄは回転シャフト３００を中心とする環状に形成されている。
【０１１７】
図７において、開口１０ａから吐き出された内気は、回転子１００と固定子２００の間の空間、回転子１００とハウジング４００の間の空間、及び回転子１００とエンドブラケット５００の間の空間を通って開口１０ｂに戻る循環経路で循環する。そして、この循環経路に第１の誘導通路部材４０ａ、第２の誘導通路部材４０ｂ、第３の誘導通路部材４０ｃが設けられているので、角部における局所的な渦流れの生成が抑制されて円滑に流れ、その結果、循環経路の内気流量が増加する効果が期待できる。
【０１１８】
このため、回転子１００と固定子２００の間の空間の内気の流量が増加することで固定子表面の内気速度が増加する。
【０１１９】
したがって、開口１０ａから吹き出る内気の速度が大きいため、（２）式で示した内気と固定子２００表面との間の熱伝達係数Ｋが増加する。熱伝達係数Ｋは内気の流速に比例したパラメータであるので、内気の速度が速いほど効果的に固定子２００の表面の熱を奪うことができる。
【０１２０】
同様に、図８に示す実施例においても、循環経路に第１の誘導通路部材４０ａ、第２の誘導通路部材４０ｂ、第３の誘導通路部材４０ｃ、第４の誘導通路部材４０ｄが設けられているので、角部における局所的な渦流れの生成が抑制されて循環経路の内気流量が増加する効果が期待できる。
【０１２１】
このため、回転子１００と固定子２００の間の空間の内気の流量が増加することで固定子表面の内気速度が増加する。
【０１２２】
したがって、開口１０ａから吹き出る内気の速度が大きいため、（２）式で示した内気と固定子２００表面との間の熱伝達係数Ｋが増加する。熱伝達係数Ｋは内気の流速に比例したパラメータであるので、内気の速度が速いほど効果的に固定子２００の表面の熱を奪うことができる。
【０１２３】
図７、図８に示す実施例においては環状の誘導通路部材を３カ所、或いは４ヶ所配置した例を示しているが、渦の発生が少ないところでは省略しても差し支えないものである。少なくとも１個の誘導通路部材を用いて固定子の冷却効果向上効果を得ることができる。
【実施例８】
【０１２４】
次に本発明の第８の実施形態について説明するが、この実施例は図３に示す実施例の変形例を示している。
【０１２５】
本実施例において、図３に示す実施例と異なっている点は、ハウジング４００の内周面、及びエンドブラケット５００の内周面に熱交換促進用の熱交換フィンを設けたことである。
【０１２６】
基本的な作用、効果は実施例３に示したものと同様であるので省略し、熱交換フィンについてその構成、作用、効果を説明する。
【０１２７】
図９において、回転子１００と対向するハウジング４００の内周面には内側に突出し、且つ内気の流れと平行な熱交換フィン４０ａが形成されている。また、回転子１００と対向するエンドブラケット５００の内周面には内側に突出し、且つ回転中心側に延びる放射状の熱交換フィン４０ｂが形成されている。尚、エンドブラケット５００に形成される熱交換フィン４０ｂは放射状でなくても内気の流れに沿って平行であっても良い。
【０１２８】
そして、固定子２００から熱を奪った内気は熱交換フィン４０ａ、４０ｂに接触し、この時に熱交換が行われてハウジング４００及びエンドブラケット５００から外気に放熱される。このように熱交換フィン４０ａ、４０ｂによって内気が接触する面積が増加して熱交換の効率を向上できる。これによって内気の温度をより下げることができ
したがって、上述した（２）式にあるように固定子表面温度と内気温度の温度差が大きいほどその放熱量は大きくなるので、内気の温度を下げることで効果的に固定子２００の表面の熱を奪うことができる。
【０１２９】
尚、本実施例ではハウジング４００とエンドブラケット５００の両方に熱交換フィンを設けた例を示したが、どちらか一方に設置しても固定子の放熱量を向上することが可能である。
【実施例９】
【０１３０】
次に本発明の第９の実施形態について説明するが、この実施例は図３に示す実施例の変形例を示している。
【０１３１】
本実施例において、図３に示す実施例と異なっている点は、ハウジング４００の外周面、及びエンドブラケット５００の外周面に熱交換促進用の熱交換フィンを設け、更にエンドブラケット５００の外側に外部送風ファンを設けて熱交換フィンを強制的に外気によって冷却するようにしたところである。
【０１３２】
基本的な作用、効果は実施例３に示したものと同様であるので省略し、熱交換フィンと外部送風ファンについてその構成、作用、効果を説明する。
【０１３３】
図１０において、ハウジング４００の全外周面、或いは一部外周面には回転シャフト３００と平行な軸方向に熱交換フィン６０ａが外側に向けて突出して形成されている。また、エンドブラケット５００の外周面には外側に突出し、且つ回転中心側に延びる放射状の熱交換フィン６０ｂが形成されている。尚、エンドブラケット５００に形成される熱交換フィン６０ｂは放射状でなくても中心に向かって延びる平行状であっても良い。
【０１３４】
図面中で、右側のエンドブラケット５００の外側には送風ファン７０が設けられ、この送風ファン７０は回転シャフト３００に固定されている。したがって、外部送風ファンは回転シャフト３００に同期して回転され、内周側から吸い込んだ外気を外部送風ファン７０の外周側に移送するように動作する。
【０１３５】
外部送風ファン７０の外側には外部送風ファン７０から移送されてくる外気をハウジング４００に形成した熱交換フィン６０ａに向けて流す外気誘導部材、ここではカバー８０が備えられている。
【０１３６】
上述したように、固定子２００、ハウジング４００及びエンドブラケット５００で囲まれた空間を循環する内気はハウジング４００及びエンドブラケット５００によって外気と熱交換される。本実施例ではこの外気との熱交換を促進するようにするものである。
【０１３７】
ハウジング４００とエンドブラケット５００の外周面に形成された熱交換フィン熱交換フィン６０ｂ、熱交換フィン６０ｂにより、ハウジング４００とエンドブラケット５００の熱交換に利用される表面積が増加するため、外気への放熱量が増加して内気の冷却効率が向上することができる。更に、外部送風ファン７０によって形成された外気風は外気誘導カバー８０に沿って、ハウジング４００の外周面に軸方向に沿って流れるようになっている。これにより、ハウジング４００と外気との熱伝達量がさらに増加するようになり、これによって内気の温度をより下げることができる。
【０１３８】
したがって、上述した（２）式にあるように固定子表面温度と内気温度の温度差が大きいほどその放熱量は大きくなるので、内気の温度を下げることで効果的に固定子２００の表面の熱を奪うことができる。
【０１３９】
尚、ハウジング４００とエンドブラケット５００のフィン６０a、６０ｂ、及び外気誘導カバー８０を備えた外部送風ファン７０は単独で用いても差し支えないが、望ましくはハウジング４００のフィン６０aと外気誘導カバー８０を備えた外部送風ファン７０の組み合わせが実際の製品を作る上で好適な組み合わせである。
【０１４０】
尚、本発明では単独の実施例毎に説明したが、各実施例を組み合わせた構成としても良いことは言うまでもないものである。
【０１４１】
このように、本発明によれば、回転子に設けた第１の開口と第２の開口までの距離が違うことで両者の間に差圧を発生させ、この差圧によって回転子の一方面、或いは他方面から回転子の他方面或いは一方面に連通路を介して空気の流れが生じ，これによって回転子に近接した固定子を冷却することができるようになる。
【０１４２】
したがって、密閉型であっても回転子に連通路を形成するという簡単な構成で固定子の冷却ができるようになる。
【符号の説明】
【０１４３】
１００…回転子、１０１…永久磁石、１０２…ヨーク、２００…固定子、２０１…巻線、２０２…鉄心、３００…回転シャフト、４００…ハウジング、５００…エンドブラケット、６００…軸受、１０ａ…固定子側に対向した開口、１０ｂ…エンドブラケット側に対向した開口、１０c…連通路、２０…連通筒、３０…内部送風ファン、４０ａ、４０ｂ、４０ｃ、４０ｄ…誘導通路部材、５０a、５０b…熱交換フィン、６０ａ、６０ｂ…熱交換フィン、７０…外部送風ファン、８０…外気誘導カバー。
【図１】
2014036517.tif 000003
【図２】
2014036517.tif 000004
【図３】
2014036517.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
2014036517.tif 000008
【図７】
2014036517.tif 000009
【図８】
2014036517.tif 000010
【図９】
2014036517.tif 000011
【図１０】
2014036517.tif 000012