(57)【要約】【課題】  複屈折による影響の少ない良好なスポット形状を得ることができる長尺プラスチック光学素子を提供する。【解決手段】  光学面からレーザー光を透過させて結像させる長尺プラスチック光学素子において、前記長尺プラスチック光学素子のレーザー光が透過する光学面から観察される配向角０度線が前記光学面の長手方向に存在し、且つ長手方向の中央部に比べ長手方向の両端部では短手方向の端部に接近するように湾曲している長尺プラスチック光学素子。前記配向角０度線は、前記長尺プラスチック光学素子を直交ニコル環境下で観察した際に、黒色に観察される線である。【選択図】  図１
2014095826.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
光学面からレーザー光を透過させて結像させる長尺プラスチック光学素子において、前記長尺プラスチック光学素子のレーザー光が透過する光学面から観察される配向角０度線が前記光学面の長手方向に存在し、且つ長手方向の中央部に比べ長手方向の両端部では短手方向の端部に接近するように湾曲していることを特徴とする長尺プラスチック光学素子。
【請求項２】
前記配向角０度線は、前記長尺プラスチック光学素子を直交ニコル環境下で観察した際に、黒色に観察される線であることを特徴とする請求項１に記載の長尺プラスチック光学素子。
【請求項３】
前記配向角０度線は、前記光学面の長手方向の中央部では短手方向の中央に位置し、光学面の長手方向の両端部では短手方向の端部に接近するように湾曲していることを特徴とする請求項１または２に記載の長尺プラスチック光学素子。
【請求項４】
一対の光学面駒、側面駒および鏡面駒とを有する金型を用いて、レーザー光が透過する光学面から観察される配向角０度線が湾曲して前記光学面の長手方向に存在する長尺プラスチック光学素子を製造する方法において、前記金型内に溶融した樹脂を射出する工程と、前記射出した樹脂を冷却固化させる工程を有し、前記各工程において、樹脂の射出後から樹脂温度がガラス転移温度を下回るまでの間、前記一対の側面駒のうちの一方の側面駒の温度を、他方の側面駒の温度よりも５℃以上４０℃以下の範囲で高くし、温度の高い側面駒の側に長尺プラスチック光学素子の配向角０度線が接近するように湾曲させることを特徴とする長尺プラスチック光学素子の製造方法。
【請求項５】
前記一対の側面駒の温度の高い一方の側面駒の温度分布は、光学面駒の方向から観察した時に側面駒の中央部に比べ両端部の方が高い温度になる様に設定することを特徴とする請求項４に記載の長尺プラスチック光学素子の製造方法。
【請求項６】
前記一対の側面駒の温度の低い他方の側面駒の温度は、樹脂のガラス転移温度よりも低く設定することを特徴とする請求項４に記載の長尺プラスチック光学素子の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、長尺プラスチック光学素子およびその製造方法に関し、特にレーザービームプリンタや複写機の走査光学系に用いられるｆθレンズなどのような角型長尺プラスチック光学素子およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、レーザー走査光学系に用いられるｆθレンズなどの光学素子においては、プリンタや複写機の高性能化に伴い、複屈折などの光学性能の改善が求められている。複屈折が大きいとレーザーがレンズを透過する際に異常光が発生し、ビームスポットの変形、回転、肥大などの問題が起こる。
【０００３】
射出成形などで製造されたｆθレンズなどのような長尺プラスチック光学素子には、その母線方向（主走査方向）の中心線、すなわちレンズの光軸に沿って、複屈折の悪影響を及ぼさない領域が存在する。これはレーザー走査光学系に用いられる直線偏光レーザーの偏光方向と、中心線に沿う領域に発生する複屈折の主軸方向が一致するためである。本発明において、この中心線に沿う領域を配向角０度線と称することとする。
【０００４】
従来はレンズの光軸、すなわち配向角０度線上にレーザーを照射していたために、複屈折の悪影響による異常光の発生の問題なかった。しかし、最近では光学設計の高度化に伴い、レンズの光軸とは外れてレーザーを入射させる斜入射光学系が用いられるようになってきている。すなわち斜入射光学系では、ｆθレンズの複屈折の悪い部分にレーザーを照射することになるので、異常光の発生の問題ある。そのために、斜入射光学系では、ｆθレンズの配向角０度線を移動させて任意の位置に導くことが求められている。
【０００５】
従来技術においても複屈折の分布を支配的に発現させる手法が開示されている。例えば特許文献１によれば、射出成形によって製造された光ディスクが後工程でアニールした際に複屈折分布が均一になるように、予め射出成形時に複屈折分布を持たせる手法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許第２６８３５２０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明が解決しようとする課題は、従来の長尺プラスチック光学素子の配向角０度線はレンズの光軸に沿って発現していたのを改良して、長尺プラスチック光学素子の配向角０度線をレーザーの照射位置に合わせて発現させることによって、良好なスポット形状を得ることにある。
【０００８】
特許文献１には、後工程のアニールで複屈折が変化する量を見越し、予め射出成形時に複屈折分布を持たせる手段が開示されている。しかしながら、特許文献１では複屈折の量（位相差）に着目しているが、主軸方向に関しては考慮がなされていない。また、射出成形時に設ける複屈折分布については開示されているが、その複屈折分布をどのようにして発現させる方法については開示されていない。
【０００９】
本発明は、上述した従来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、複屈折による影響の少ない良好なスポット形状を得ることができる長尺プラスチック光学素子およびその製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記の課題を解決する長尺プラスチック光学素子は、光学面からレーザー光を透過させて結像させる長尺プラスチック光学素子において、前記長尺プラスチック光学素子のレーザー光が透過する光学面から観察される配向角０度線が前記光学面の長手方向に存在し、且つ長手方向の中央部に比べ長手方向の両端部では短手方向の端部に接近するように湾曲していることを特徴とする。
【００１１】
上記の課題を解決する長尺プラスチック光学素子の製造方法は、一対の光学面駒、側面駒および鏡面駒とを有する金型を用いて、レーザー光が透過する光学面から観察される配向角０度線が湾曲して前記光学面の長手方向に存在する長尺プラスチック光学素子を製造する方法において、前記金型内に溶融した樹脂を射出する工程と、前記射出した樹脂を冷却固化させる工程を有し、前記各工程において、樹脂の射出後から樹脂温度がガラス転移温度を下回るまでの間、前記一対の側面駒のうちの一方の側面駒の温度を、他方の側面駒の温度よりも５℃以上４０℃以下の範囲で高くし、温度の高い側面駒の側に長尺プラスチック光学素子の配向角０度線が接近するように湾曲させることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、複屈折による影響の少ない良好なスポット形状を得ることができる長尺プラスチック光学素子およびその製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の長尺プラスチック光学素子の一例を示す正面図である。
【図２】本発明の長尺プラスチック光学素子の一例を示す概略斜視図である。
【図３】射出成形用金型の概略断面図である。
【図４】本発明の製造方法における加熱した金型の側面駒の温度分布を示す概略図である。
【図５】複屈折とビームスポットの関係を表す顕微鏡写真である。
【図６】従来の長尺プラスチック光学素子を示す正面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明を図面に基づいて説明する。
【００１５】
本発明に係る長尺プラスチック光学素子は、光学面からレーザー光を透過させて結像させる長尺プラスチック光学素子において、前記長尺プラスチック光学素子のレーザー光が透過する光学面から観察される配向角０度線が前記光学面の長手方向に存在し、且つ長手方向の中央部に比べ長手方向の両端部では短手方向の端部に接近するように湾曲していることを特徴とする。
【００１６】
図１は、本発明の長尺プラスチック光学素子の一例を示す正面図であり、本発明における湾曲した配向角０度線１を表している。図２は、本発明の長尺プラスチック光学素子の一例を示す概略斜視図であり、本発明の長尺プラスチック光学素子の一例であるｆθレンズの斜視図を示す。図１において、３は光線が透過する光学面、４は側面で光学面３と隣接する非光学面である。本発明においては、図２におけるＸ方向を光軸方向、Ｙ方向を主走査方向、Ｚ方向を副走査方向、光学面と隣接する非光学面を側面４とする。
【００１７】
本発明に係る長尺プラスチック光学素子２は、レーザー光が透過する光学面３から観察される配向角０度線１が前記光学面３の長手方向Ａに存在し、且つ配向角０度線１は長手方向の中央部２１に比べ長手方向の両端部２２では短手方向Ｂの端部に接近するように湾曲していることを特徴とする。
【００１８】
配向角０度線１は、長尺プラスチック光学素子を直交ニコル環境下で観察した際に、黒色に観察される線である。具体的には、図１においては、図２に示した長尺プラスチック光学素子２のｆθレンズを矢印Ｃの方向から直交ニコル環境下にて黒色に見える配向角０度線１を示している。配向角０度線１は、光学面３の長手方向Ａの中央部２１では短手方向Ｂの中央に位置し、光学面の長手方向Ａの両端部２２では短手方向Ｂの端部に接近するように湾曲していることが好ましい。
【００１９】
ｆθレンズは、例えばレーザービームプリンタのスキャナユニットに使用されるレンズであり、ポリゴンミラー等の光偏向器によって偏向されたレーザーを感光ドラム上に等速走査させつつ結像させるレンズである。
【００２０】
長尺プラスチック光学素子の材質は、樹脂であればよいが、その中で熱可塑性樹脂が好ましく、例えば、日本ゼオン社製ＺＥＯＮＥＸ（登録商標）やＴＯＰＡＳ  ＡＤＶＡＮＣＥＤ  ＰＯＬＹＭＥＲＳ社製ＴＯＰＡＳ（登録商標）などが挙げられる。
【００２１】
レーザービームプリンタなどに用いられるレーザーは、ポリゴンミラーなどの偏向手段によって走査された後、１枚もしくは複数枚のガラスまたはプラスチックなどを用いて製造されたｆθレンズを経由し感光ドラム上に結像することによって画像を形成する。この際用いられているレーザーは直線偏光レーザーであり、光学素子の長手方向、すなわち主走査方向に偏光している。配向角０度線とは、光学素子の材料として用いる樹脂の高分子鎖が配向している方向が、上記主走査方向とほぼ平行、もしくはほぼ直交している際に観察される線である。レーザーの偏光方向とこの配向方向が平行、もしくは直交している際にはレーザーは複屈折の影響を受けないため、直交ニコル環境下で光学素子を観察した場合、配向角０度線上は光を通さず黒色に観察される。
【００２２】
図６は、従来の長尺プラスチック光学素子を示す正面図である。図６には従来技術により長尺プラスチック光学素子を製造した際に発現する配向角０度線１を示している。プラスチックレンズ中に発生する複屈折は、金型内において冷却される際に発生する熱応力によって高分子鎖が引き伸ばされることによって、高分子が配向することによって生じる配向複屈折が支配的である。この熱応力は当然のことながら金型内における樹脂の温度分布に強く影響を受ける。従来の製造方法のように金型温度を一様にした状態で冷却すると成形品中心から放射状に温度分布が発生する。この結果レンズ中央部が複屈折が良好な部分となる。そのために、従来のレーザー走査光学系では、図６に示した配向角０度線１ａ上、すなわち光学素子の中心線上にレーザーを照射していたため、複屈折の影響を受けにくい構成となっていた。しかし、近年の光学設計の高度化によりレーザーが必ずしも光学素子の中心線上に照射しない光学系が採用されるようになっている。この光学系を斜入射光学系と呼び、光学素子の端部にいくに従って中心線から離れた場所、すなわち従来技術によるｆθレンズでは複屈折の大きい領域にレーザーを照射するような光学系となっている。
【００２３】
図５は、複屈折とビームスポットの関係を表す顕微鏡写真である。図５に複屈折の影響の有無によるスポット形状の違いを示す。図５（ａ）は複屈折の影響により異常光が発生し肥大したスポット形状を示し、図５（ｂ）は複屈折の影響の少ない正常なスポット形状を示す。斜入射光学系のように複屈折の大きな領域にレーザーを照射する場合、図５（ａ）に示したようなスポット径の肥大や回転などの問題が生じる可能性が高くなる。従って、図１に示したように、レーザー照射位置に湾曲した配向角０度線を持つような長尺プラスチック光学素子であれば、走査領域全域にわたって複屈折の影響の少ない良好なスポットを実現することが可能となる。本発明の長尺プラスチック光学素子を用いれば、従来の光軸上に発現していた配向角０度線が、湾曲した配向角０度線とすることでレーザー照射位置に発現するため、複屈折の影響を受けることなく良好なスポット形状が得られる。
【００２４】
次に、本発明の長尺プラスチック光学素子の製造方法について説明する。
【００２５】
本発明に係る長尺プラスチック光学素子の製造方法は、一対の光学面駒、側面駒および鏡面駒とを有する金型を用いて、レーザー光が透過する光学面から観察される配向角０度線が湾曲して前記光学面の長手方向に存在する長尺プラスチック光学素子を製造する方法において、前記金型内に溶融した樹脂を射出する工程と、前記射出した樹脂を冷却固化させる工程を有し、前記各工程において、樹脂の射出後から樹脂温度がガラス転移温度を下回るまでの間、前記一対の側面駒のうちの一方の側面駒の温度を、他方の側面駒の温度よりも５℃以上４０℃以下の範囲で高くし、温度の高い側面駒の側に長尺プラスチック光学素子の配向角０度線が接近するように湾曲させることを特徴とする。
【００２６】
本発明の長尺プラスチック光学素子の製造方法には、射出成形や射出圧縮成形などを用いることができる。
【００２７】
図３は本発明の一実施形態における光学素子の製造方法で用いる射出成形用金型の一例を示す断面図である。図３は、図２に示したｆθレンズ２のＺＸ断面を含んでいる。射出成形用の金型５は、固定側金型６と可動側金型７を備えている。固定側金型６および可動側金型７はそれぞれ互いに対向する一対の光学面駒８，９と、側面駒１０、１１と、鏡面駒（不図示）とを備えている。８は固定側の光学面駒、９は可動側の光学面駒を表す。金型５には、前記光学面駒と、前記側面駒とに囲まれた空間であるキャビティ１５を形成する。固定側金型６および可動側金型７はそれぞれ第一の温度調節手段（例えば水管）１４を備え、金型外に配置された温度調節装置（不図示）により、それぞれの金型の温度を制御する。側面駒１０、１１はそれぞれ第二の温度調節手段（例えばカートリッジヒーター）１２、１３を備え、金型外に配置された別の温度調節装置（不図示）により側面駒の温度を制御する。
【００２８】
次に、本発明の光学素子の製造方法は、金型５のキャビティ１５内に溶融した樹脂を射出する工程と、前記射出した樹脂を冷却固化させる工程を有する。前記各工程において、樹脂の射出後から樹脂温度がガラス転移温度を下回るまでの間、前記対向する上下の側面駒の一方の側面駒の温度を、他方の側面駒の温度よりも５℃以上４０℃以下の範囲で高くし、温度の高い側面駒の側に長尺プラスチック光学素子の配向角０度線が接近するように湾曲させる。
【００２９】
前記対向する一対の側面駒の温度の高い一方の側面駒の温度分布は、光学面駒の方向から観察した時に側面駒の中央部に比べ両端部の方が高い温度になる様に設定することが好ましい。また、前記対向する一対の側面駒のうちの温度の低い他方の側面駒の温度は、樹脂のガラス転移温度よりも低く設定することが好ましい。
【００３０】
本発明の光学素子の製造方法の実施形態について、図４に基づいて説明する。
【００３１】
図４は、本発明の製造方法における加熱した金型の側面駒の温度分布を示す概略図である。図４（ａ）は側面駒１０、１１およびキャビティ１５を光軸方向から見た概略図を示している。また図４（ｂ）に本発明における光学面駒８、９と、側面駒１０，１１に備えたヒーター１２、１３の成形時におけるＹ方向の温度分布を示す。１６は光学面駒８、９の温度、１２ｔはヒーター１２の温度、１３ｔはヒーター１３の温度を示している。
【００３２】
図４（ｂ）に示したようにキャビティ端部（図中ａ、ｃ）では、側面駒１０に備えられたヒーター１２の方が側面駒１１に備えたヒーター１３よりも高温（１２ｔ）である。ヒーター１２の側面駒と、ヒーター１３の側面駒の温度差は、５℃以上４０℃以下、好ましくは１０℃以上４０℃以下の範囲が好ましい。
【００３３】
また、キャビティ中央（図中ｂ）では逆にヒーター１３の方がヒーター１２よりも高温（１３ｔ）になっている。このようなヒーターの温度分布は、例えばカートリッジヒーターの電熱線密度を調節することで実現可能である。
【００３４】
キャビティ中央（図中ｂ）における温度は図４（ｂ）に示したようにヒーター１３の方が高温でもよいし、ヒーター１２とヒーター１３が同程度の温度、もしくはヒーター１２の方が高温であっても構わない。
【００３５】
キャビティ端部（図中ａ、ｃ）の高温側の温度は、キャビティ中央（図中ｂ）の高温側の温度よりも高く、その温度差（端部ａ、ｃの温度−中央ｂの温度）は、５℃以上３０℃以下の範囲が好ましい。
【００３６】
光学面駒の温度１６と、ヒーターの温度１２ｔ、１３ｔはどちらが高温でも構わないが、より良好な複屈折のｆθレンズを得るためには、図４（ｂ）に示したように光学面駒の温度１６がヒーターの温度１２ｔ、１３ｔよりも低温の方が好ましい。
【００３７】
また、樹脂の高分子鎖の配向はガラス転移温度Ｔｇより低い温度域では変化しないので、上記の温度分布を保つのは成形品の温度がＴｇより高温である場合でよい。成形品温度がＴｇ以下になった場合にカートリッジヒーターへの電力供給を断つなどして、金型温度を下げることによって生産性を上げることが可能となる。このような温度分布下においてｆθレンズを成形することで図１に示したような配向角０度線が発現する。ヒーター１２、１３の温度差をＹ方向に分布しながら変化させることでより高温となっている側面駒側に配向角０度線を湾曲させられることができる。
【００３８】
本発明の光学素子の製造方法によれば、レーザー照射位置側の金型部材を対向する金型部材の温度よりも高温にすることで、配向角０度線をレーザー照射位置側に発現させることが可能となる。そのため、レーザー照射位置によって適切に金型部材の温度分布を制御することによって配向角０度線をレーザー照射位置に発現させることが可能となる。
【実施例】
【００３９】
以下、本発明の実施例について説明する。
【００４０】
（実施例１）
樹脂材料を溶融温度（２７０℃程度）で金型内に射出し、金型温度を図４（ｂ）に示した温度分布下において、ｆθレンズを成形した。樹脂材料として、ガラス転移温度Ｔｇが１３７℃である熱可塑性樹脂（日本ゼオン社製、ＺＥＯＮＥＸ（登録商標）Ｅ４８Ｒ）を用いた。
【００４１】
側面駒１０、１１に備えたカートリッジヒーター１２、１３の温度差を図４（ｂ）中の位置ａ、ｃにおいて５℃、２０℃、４０℃と変化させた条件において、ｆθレンズを成形した。光学面駒８、９の温度は１３０℃とした。カートリッジヒーター１２、１３および光学面駒８、９の位置ａ、ｃにおける具体的な温度を表１に示した。また、カートリッジヒーター１２、１３の位置ｂにおける具体的な温度を表１に示した。
【００４２】
【表１】
2014095826.tif 000003
【００４３】
表１に示した温度差２０℃、４０℃の場合のカートリッジヒーター１２の位置ａ、ｃの温度は材料のＴｇよりも高い温度に設定されている。これは成形中の最高温度であり、成形品取出し時はＴｇよりも低温まで下げることによって生産性を損なわずにｆθレンズを製造することが可能である。
【００４４】
（比較例１）
実施例１と同じ樹脂材料を用い、カートリッジヒーター１２、１３の温度差を２℃、５０℃と変化させた条件においてｆθレンズを成形した。カートリッジヒーター１２、１３および光学面駒８、９の位置ａ、ｃにおける具体的な温度を表２に示した。また、カートリッジヒーター１２、１３の位置ｂにおける具体的な温度を表２に示した。
【００４５】
【表２】
2014095826.tif 000004
【００４６】
（実施例１と比較例１の比較）
実施例１および比較例１のカートリッジヒーターの位置ａ、ｃの温度差と配向角０度線の湾曲の有無、成形品の反りの大小の関係を表３に示した。
【００４７】
【表３】
2014095826.tif 000005
【００４８】
（注１）配向角０度線の湾曲
湾曲が有り：配向角０度線が中央部に比べ、両端部では側面駒１０（カートリッジヒーター１２）側に湾曲している。
湾曲が無し：配向角０度線の湾曲が無し。
【００４９】
（注２）成形品の反り
反り小：成形品の反り量が２０μｍ未満
反り中：成形品の反り量が２０μｍ以上１００μｍ未満
反り大：成形品の反り量が１００μｍ以上
表３に示したように、成形中におけるカートリッジヒーターの温度差が２℃の場合は、温度差が不十分であり目的である配向角０度線の湾曲が得られなかった。またカートリッジヒーターの温度差が５０℃と大きい場合は、配向角０度線の湾曲は得られるが、成形後の成形品の反り量が大きく実用には難しいことがわかった。さらに温度差を大きくするためにカートリッジヒーター１２の温度をかなり高温にしているため、成形品取出し前にＴｇ以下に冷却するための時間を要し、生産性も損なう結果となった。
【００５０】
カートリッジヒーターの温度差が５℃、２０℃、４０℃の場合は、配向角０度線も湾曲し、成形品の反りも許容範囲内に収まった。この結果、光学設計に従いレーザー照射位置に配向角０度線が発現するようにカートリッジヒーターの温度差を選択することで、図５（ｂ）に示したような良好なスポット形状が得られた。
【００５１】
（実施例２）
実施例１と同じ樹脂材料を用い、側面駒１０、１１に備えたカートリッジヒーター１２、１３の温度差を図４（ｂ）中の位置ａ、ｃにおいて５℃、２０℃、４０℃と変化させた条件において、ｆθレンズを成形した。光学面駒の温度を１２０℃とし、その他の条件は実施例１と同様にしてｆθレンズを成形した。カートリッジヒーター１２、１３および光学面駒８、９の位置ａ、ｃにおける具体的な温度を表４に示した。また、カートリッジヒーター１２、１３の位置ｂにおける具体的な温度を表４に示した。
【００５２】
【表４】
2014095826.tif 000006
【００５３】
（比較例２）
実施例２と同じ樹脂材料を用い、カートリッジヒーター１２、１３の温度差を２℃、５０℃と変化させた条件においてｆθレンズを成形した。カートリッジヒーター１２、１３および光学面駒８、９の位置ａ、ｃにおける具体的な温度を表５に示した。また、カートリッジヒーター１２、１３の位置ｂにおける具体的な温度を表２に示した。
【００５４】
【表５】
2014095826.tif 000007
【００５５】
（実施例２と比較例２の比較）
実施例２および比較例２のカートリッジヒーターの位置ａ、ｃの温度差と配向角０度線の湾曲の有無、成形品の反りの大小の関係を表６に示した。
【００５６】
【表６】
2014095826.tif 000008
【００５７】
表６に示した結果は、表３に示した実施例１および比較例２の比較によって得られた結果と同じである。これは配向角０度線の湾曲の有無および成形品の反りの大小は、光学面駒の温度に関わらず、カートリッジヒーターの温度差によって支配されていることを示している。実施例１と同様に、実施例２においてもカートリッジヒーターの温度差を５℃から４０℃の間で、光学設計に従い適切に選択することによって、図５（ｂ）に示したような良好なスポット形状が得られた。
【産業上の利用可能性】
【００５８】
本発明の長尺プラスチック光学素子は、複屈折による影響の少ない良好なスポット形状を得ることができるので、高精細なレーザービームプリンタや複写機に利用することができる。
【符号の説明】
【００５９】
１，１ａ  配向角０度線
２  長尺プラスチック光学素子
３  光学面
４  側面
５  射出成形用金型
６  固定側金型
７  可動側金型
８  固定側の光学面駒
９  可動側の光学面駒
１０、１１  側面駒
１２、１３  カートリッジヒーター
１４  温度調節水管
１５  レンズキャビティ
１６  光学面駒の温度分布
１２ｔ、１３ｔ  カートリッジヒーターの温度分布
【図１】
2014095826.tif 000009
【図２】
2014095826.tif 000010
【図３】
2014095826.tif 000011
【図４】
2014095826.tif 000012
【図６】
2014095826.tif 000013
【図５】
2014095826.tif 000014