(57)【要約】【課題】画像部の耐汚れ性及び粗面化処理後の外観の均一性に優れた平版印刷版用アルミニウム合金板、特に機上現像型印刷版に適したアルミニウム合金板とその製造方法を提供する。【解決手段】Ｆｅ：０．０５〜０．４０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０ｍａｓｓ％、Ｃｕ０．００１〜０．０５ｍａｓｓ％、Ｔｉ０．００５〜０．０５ｍａｓｓ％を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなる平版印刷版用アルミニウム合金板において、当該アルミニウム合金板表面において円相当直径１．０μｍ以上の金属間化合物のうち、Ａｌ３Ｆｅが０〜５００個／ｍｍ２であることを特徴とする平版印刷版用アルミニウム合金板、ならびに、その製造方法。【選択図】図１
2014025120.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｆｅ：０．０５〜０．４０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０ｍａｓｓ％、Ｃｕ０．００１〜０．０５ｍａｓｓ％、Ｔｉ０．００５〜０．０５ｍａｓｓ％を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなる平版印刷版用アルミニウム合金板において、当該アルミニウム合金板表面において円相当直径１．０μｍ以上の金属間化合物のうち、Ａｌ３Ｆｅが０〜５００個／ｍｍ２であることを特徴とする平版印刷版用アルミニウム合金板。
【請求項２】
請求項１に記載の平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法において、Ｆｅ：０．０５〜０．４０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０ｍａｓｓ％、Ｃｕ０．００１〜０．０５ｍａｓｓ％、Ｔｉ０．００５〜０．０５ｍａｓｓ％を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金を連続鋳造する連続鋳造工程と；鋳造板を冷間圧延する冷間圧延工程と；冷間圧延材を焼鈍する焼鈍工程と；焼鈍した圧延材を冷間圧延する最終冷間圧延工程と；を備え、前記連続鋳造工程において、Ｆｅ含有量であるＣＦｅ（ｍａｓｓ％）、Ｓｉ含有量であるＣＳｉ（ｍａｓｓ％）及び鋳造凝固時の冷却速度であるＣＲ（Ｋ／秒）が、下記式（１）の関係を満たし、前記各工程を通して、鋳塊又は圧延材に対する５００℃以上における入熱量Ｈを０〜１５００（Ｋ・時）とすることを特徴とする平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法。
０．７≦ＣＦｅ／ＣＳｉ≦１．５×ｌｏｇ（ＣＲ）＋２．５                  （１）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、粗面化処理を施したアルミニウム合金板表面に陽極酸化処理を施し、さらに感光性物質を塗布して形成される平版印刷版に使用されるアルミニウム合金板に関し、より詳細には、画像部の耐汚れ性及び粗面化処理後の外観の均一性に優れた平版印刷版用アルミニウム合金板、特に機上現像型印刷版に適したアルミニウム合金板とその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に平版印刷版は、アルミニウム板又はアルミニウム合金板の表面に粗面化処理、陽極酸化処理などの表面処理を施してなる支持体上に、感光性物質を塗布したものである。このような平版印刷版のうちで通常広く用いられているものは、予め支持体上に感光性物質が塗布され直ちに焼き付けられる状態にある、いわゆるＰＳ（Ｐｒｅ−Ｓｅｎｓｉｔｉｚｅｄ）版である。
【０００３】
このような平版印刷版を印刷版として実際に使用するにあたっては、露光、現像、ガム引き等の製版処理を施す。現像処理において、感光層が溶解せずにインクを受容する親油性画像部となることにより画像部が形成される。一方、現像処理において、感光層が除去されてアルマイト層が露出することにより、湿し水を受容する親水性非画像部となることにより非画像部が形成される。このようにして画像部と非画像部が形成された印刷版は、印刷機の回転する円筒形版胴に巻付けられ、湿し水の存在下でインクを画像部上に付着させ、ゴムブランケットに転写して紙面に印刷される。
【０００４】
従来、平版印刷版用途のアルミニウム合金板としては、ＪＩＳ１０５０、ＪＩＳ１１００、ＪＩＳ３００３等のアルミニウム合金が主として用いられていた。通常、これらのアルミニウム合金板は、表面を機械的方法、化学的方法及び電気化学的方法のいずれか一つ、又は二つ以上を組合せた工程による粗面化処理方法により粗面化され、その後、好ましくは陽極酸化処理が施され、必要に応じて更に親水化処理が施されて平版印刷版用支持体とされる。このような平版印刷版用支持体の表面に感光塗膜を設け、画像を露光しこれを現像することにより印刷原版が得られる。
【０００５】
前述のような印刷版を得るまでの工程中、粗面化処理は、平版印刷版用支持体表面に感光層との密着性や保水性を付与するために重要な処理である。この粗面化処理により粗面化された面（粗面化面）の状態は、印刷原版の性能に著しく大きな影響を及ぼす。粗面化面には、均一で緻密なピットが形成されていることが要求される。また、粗面化処理後の粗面化面の外観の均一性も、印刷原版の品質の優劣を判断する重要な要素の一つであり、粗面化後にムラの無い均一な表面が形成されることが要求される。
【０００６】
ところで近年になり、地球環境への配慮から、従来の平版印刷版の製版処理で施していた現像処理工程とガム引き工程を必要としない機上現像型平版印刷版が注目されている。現像処理工程を省略可能とする方法の一つとして、露光済みの印刷版原版を印刷機のシリンダーに装着し、シリンダーを回転しながら湿し水とインクを供給することによって、印刷版原版の不要感光層を除去する機上現像と呼ばれる方法が挙げられる（特許文献１）。これは、印刷原版を露光後、そのまま印刷機に装着し、通常の印刷過程の中で処理を完了させる方式である。そのため、現像処理工程を省略することが可能で、現像処理に使用する薬剤やその廃液を削減することができる。
【０００７】
一方、上述のような機上現像方式の感光層では、Ａｌ−Ｆｅ系化合物、特にＡｌ３Ｆｅを起点とする腐食が発生し易く、その腐食箇所が印刷時の汚れの原因になる。そのため、Ａｌ３Ｆｅの分散をより確実かつ十分に減少させて、粗面化処理後の外観の均一性や耐汚れ性を従来よりも一層向上させたアルミニウム合金材料が必要となる。
【０００８】
上述のようにＡｌ３Ｆｅを減少させた印刷版用アルミニウム合金板の製造方法としては、特許文献２や特許文献３に記載の方法が提案されている。
【０００９】
特許文献２において提案される方法は、鋳塊に対する均質化処理を省略するか、或いは、４８０℃以下の温度で４時間以内の均質化処理を行ない、熱間圧延前の加熱温度を５５０℃以下とするものである。これにより、アルミニウム合金中にＡｌ６ＦｅやＡｌｍＦｅなどの準安定相のＡｌ−Ｆｅ系化合物を分散させ、安定相であるＡｌ３Ｆｅの分散を抑制するものである。
【００１０】
特許文献３において提案される方法は、均質化処理を省略するか、或いは、５００℃未満の温度で均質化処理を行うものである。これにより、アルミニウム合金中におけるＡｌ３Ｆｅの分散を抑制し、準安定相を分散させるものである。
【００１１】
特許文献２、３において提案される方法はいずれも、アルミニウム合金中のＦｅ含有量を０．１〜０．６％の範囲内と規定している。しかしながら、本発明者等の実験によれば、Ｆｅ含有量を規制するだけではアルミニウム合金中のＡｌ３Ｆｅの分散抑制効果が不十分であり、良好な耐汚れ性が得られないことが判明した。また、これらの提案方法では、均質化処理温度が低いため十分な均質化効果が得られず、熱間圧延工程において粗大な母結晶が生成され易く、更に熱間圧延条件が規定されていないため最終再結晶粒が粗大となり易い。その結果、粗面化処理後の外観が不均一となる問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開２００７−０９０８５０号公報
【特許文献２】特開２００５−２３２５９６号公報
【特許文献３】特開２００３−２５３３６６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本発明は以上の事情を背景としてなされたもので、特に機上現像型印刷版に適したアルミニウム合金板として、Ａｌ３Ｆｅの分散をより確実かつ十分に抑制し、これにより優れた耐汚れ性を備えるとともに、粗面化処理後の外観も十分に均一な印刷版となる、平版印刷版用アルミニウム合金板の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明者等は、前述のような課題を解決するべく鋭意研究を重ねた結果、アルミニウム合金中のＦｅ及びＳｉの含有量を厳密に調整し、併せて製造プロセス、特に均質化処理工程と熱間圧延工程の条件を厳密に規制することによってアルミニウム合金板表面におけるＡｌ３Ｆｅの分散をより確実に抑制し、かつ粗面化処理後の外観も十分に均一な印刷版となる、平版印刷版用アルミニウム合金板を得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１５】
具体的には、本発明は請求項１において、Ｆｅ：０．０５〜０．４０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０ｍａｓｓ％、Ｃｕ０．００１〜０．０５ｍａｓｓ％、Ｔｉ０．００５〜０．０５ｍａｓｓ％を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなる平版印刷版用アルミニウム合金板において、当該アルミニウム合金板表面において円相当直径１．０μｍ以上の金属間化合物のうち、Ａｌ３Ｆｅが０〜５００個／ｍｍ２であることを特徴とする平版印刷版用アルミニウム合金板とした。
【００１６】
本発明は請求項２において、請求項１に記載の平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法において、Ｆｅ：０．０５〜０．４０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０ｍａｓｓ％、Ｃｕ０．００１〜０．０５ｍａｓｓ％、Ｔｉ０．００５〜０．０５ｍａｓｓ％を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金を連続鋳造する連続鋳造工程と；鋳造板を冷間圧延する冷間圧延工程と；冷間圧延材を焼鈍する焼鈍工程と；焼鈍した圧延材を冷間圧延する最終冷間圧延工程と；を備え、前記連続鋳造工程において、Ｆｅ含有量であるＣＦｅ（ｍａｓｓ％）、Ｓｉ含有量であるＣＳｉ（ｍａｓｓ％）及び鋳造凝固時の冷却速度であるＣＲ（Ｋ／秒）が、下記式（１）の関係を満たし、前記各工程を通して、鋳塊又は圧延材に対する５００℃以上における入熱量Ｈを０〜１５００（Ｋ・時）とすることを特徴とする平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法とした。
０．７≦ＣＦｅ／ＣＳｉ≦１．５×ｌｏｇ（ＣＲ）＋２．５                （１）
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、Ａｌ３Ｆｅの分散量が少なく、印刷版として優れた耐汚れ性を備え、かつ、粗面化処理後の外観が均一であり、高い商品価値を有する平版印刷版用アルミニウム合金板、ならびに、当該アルミニウム合金板を確実かつ安定して製造する方法が提供される。このような平版印刷版用アルミニウム合金板は、耐汚れ性に特に優れるため、機上現像型印刷版用アルミニウム合金板として好適に用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】５００℃以上の温度範囲における入熱量を模式的に示すグラフである。
【図２】鋳造から最終冷間圧延の間に施された熱処理における入熱量を模式的に示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下本発明について、さらに詳細に説明する。
本発明に係る平版印刷版用アルミニウム合金板は、Ｆｅ：０．０５〜０．４０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０ｍａｓｓ％、Ｃｕ０．００１〜０．０５ｍａｓｓ％、Ｔｉ０．００５〜０．０５ｍａｓｓ％を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなり、当該アルミニウム合金板表面において円相当直径１．０μｍ以上の金属間化合物のうち、Ａｌ３Ｆｅを０〜５００個／ｍｍ２とするものである。先ず本発明で用いるアルミニウム合金の成分組成限定理由について説明する。
【００２０】
Ｆｅ： 
Ｆｅ含有量は、アルミニウム合金中に分散するＡｌ−Ｆｅ系、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物の相と分布密度に影響し、再結晶時の結晶粒挙動及び機械的強度に大きな影響を与える。Ｆｅ含有量が０．０５ｍａｓｓ％（以下、単に「％」と記す）未満では、再結晶時の結晶粒径が粗大となって粗面化処理により生成されるピットが不均一となる。その結果、粗面化処理後の外観に面質ムラが発生して外観が不均一となるだけでなく、機械的強度が低下して平版印刷版を印刷機の版胴に取り付ける際に版切れを起こし易くなる。また、高速で大部数の印刷を行なう際にも、同様に版切れを起こし易くなる。また、Ｆｅ含有量を０．０５％未満とするためには、高純度の地金を使用する必要が生じるので、製造コストの点からも好ましくない。一方、Ｆｅ含有量が０．４０％を超えると、アルミニウム合金板が必要以上に高強度となり、平版印刷版を印刷機に取り付ける際に、フィットネス性に劣り、印刷中に版切れを起こし易くなる。以上により、Ｆｅ含有量は、０．０５〜０．４０％の範囲内とする。なお、好ましいＦｅ含有量は、０．１０〜０．３０％の範囲内である。
【００２１】
Ｓｉ： 
Ｓｉ含有量が０．０５％未満では、粗面化処理後のピットが不均一となる。その結果、粗面化処理後に面質ムラが発生し、外観が不均一となる。一方、Ｓｉ含有量が０．２０％を超えると、単体Ｓｉの析出が生じ易くなる。ここで単体Ｓｉとは、合金に含有されているＳｉのうち、合金中に固溶せずにＳｉ粒子として析出しているものを指す。このような単体Ｓｉは、陽極酸化皮膜中に残存して皮膜欠陥を形成する。その結果、この皮膜欠陥が印刷時に非画像部の汚れ発生の起点となり、印刷時の汚れの原因となる。また、また、Ｓｉ含有量が０．２０％を超えると、粗大なＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物が生成され易い。その結果、粗面化処理後のピットが不均一となり易い。以上により、Ｓｉ含有量は、０．０５〜０．２０％の範囲内とする。なお、好ましいＳｉ含有量は、０．０７〜０．１５％の範囲内である。
【００２２】
Ｃｕ： 
Ｃｕは、電解グレ−ニング性に大きな影響を及ぼす元素である。Ｃｕ含有量が０．００１％未満では、粗面化処理後のピットが不均一になる。その結果、粗面化処理後に面質ムラが発生し、外観が不均一となる。一方、Ｃｕ含有量が０．０５％を超えても粗面化処理後のピットが不均一となり、粗面化処理後に面質ムラが発生し外観が不均一となる。また、粗面化処理後の色調が黒味を帯び過ぎて商品価値を損なう。以上により、Ｃｕ含有量は、０．００１〜０．０５％の範囲内とする。なお、好ましいＣｕ含有量は０．００５〜０．０４％の範囲内である。
【００２３】
Ｔｉ： 
Ｔｉも、電解グレ−ニング性に大きな影響を及ぼし、かつ、アルミニウム合金鋳塊の組織状態にも大きな影響を及ぼす元素である。Ｔｉ含有量が０．００５％未満では、粗面化処理後のピットが不均一になる。その結果、粗面化処理後に面質ムラが発生し、外観が不均一となる。また、鋳塊の結晶粒が微細化されずに粗大な結晶粒組織が形成されるため、マクロ組織に圧延方向に沿う帯状の筋が発生する。その結果、粗面化処理後にも帯状の筋が残存し、平版印刷版には不適である。一方、Ｔｉ含有量が０．０５％を超えると、前述の外観の不均一や帯状筋の残存の防止といった効果が飽和する。更に、粗大なＡｌ−Ｔｉ系の金属間化合物が形成されてその化合物が圧延板に筋状に分布する。その結果、陽極酸化皮膜に欠陥が生じ、感光層の欠陥となって印刷汚れが発生する。以上により、Ｔｉ含有量は０．００５〜０．０５％の範囲内とする。なお、好ましいＴｉ含有量は、０．００５〜０．０４％の範囲内である。
【００２４】
その他の成分：
一般に、アルミニウム合金板においては、鋳塊結晶組織を微細化して圧延板のキメ、ストリ−クを防止するために、Ｔｉを微量のＢと組合せて添加する場合がある。本発明に係る平版印刷版用アルミニウム合金板においても、Ｔｉとともに微量のＢを添加してもよい。但し、Ｂ含有量が１ｐｐｍ未満では、圧延板におけるキメやストリ−クの防止効果が得られ難い。一方、Ｂ含有量が３０ｐｐｍを超えると、Ｂ添加の効果が飽和するだけでなく、粗大なＴｉＢ２粒子による線状欠陥が生じ易くなりなる。従って、Ｂ添加量は１〜３０ｐｐｍの範囲内とするのが好ましい。
【００２５】
Ｍｇは、大部分がアルミニウムに固溶して、常温での支持体の強度を向上させる効果を有し、更に耐熱軟化性を向上させる作用も有する元素である。そこで、所望の支持体強度と耐熱軟化性を得るために、Ｍｇ含有量は０％を超え、かつ、０．５％以下とするのが好ましい。この含有範囲では、平版印刷版用アルミニウム合金板としてその特性を損なうことはない。
【００２６】
粗面化処理後のピットの均一性は、所謂電解グレイニング性と称される。より低電流密度での電解操作により、更に微細化されたピットの均一性を得るために、Ｉｎ：０．０００１〜０．０２％、Ｓｎ：０．０００１〜０．０２％、Ｂｅ：０．０００１〜０．０２％、Ｐｂ：０．０００１〜０．０２％及びＮｉ：０．００１〜０．０３％から選択される１種又は２種以上をアルミニウム合金に含有させてもよい。
【００２７】
不可避的不純物：
ＪＩＳ１０５０相当の不純物量、すなわち、Ｍｎ０．０５％以下、Ｚｎ０．０５％以下、Ｚｒ０．０５％以下、Ｃｒ０．０５％以下、その他成分の合計が０．０５％以下であれば、これら不可避的不純物がアルミニウム合金に含有されていてもよい。このような不可避的不純物とその含有量であれば、平版印刷版用アルミニウム合金板の特性を損なうことはない。
【００２８】
Ａｌ３Ｆｅのサイズと分布密度：
本発明に係る平版印刷版用アルミニウム合金板においては、アルミニウム合金の成分組成を上述のように調整するだけでなく、最終板の状態における金属間化合物Ａｌ３Ｆｅのサイズと分布密度を以下のように規定する必要があり、その理由について説明する。
【００２９】
本発明に係るアルミニウム合金板は、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｃｕ及びＴｉを必須元素として含有するアルミニウム合金板中に、Ａｌ−Ｆｅ系やＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物が分散した金属組織を呈する。これらの金属間化合物の相は、主に合金組成、鋳造凝固時の冷却速度、製造過程の均質化処理、熱間圧延前の加熱、熱間圧延や焼鈍での熱履歴によって決定される。
【００３０】
通常、アルミニウム合金を製造する過程で溶湯から凝固する鋳塊は、平衡状態よりも遥かに早い冷却速度で凝固する。そのため、ＦｅやＳｉは平衡状態図から予想される以上にＡｌ中に過飽和固溶し、また、これら化合物の安定相に加えて状態図には現れない準安定相も生成される。このような準安定相は、本発明で用いるアルミニウム合金では、Ａｌ４Ｆｅ、Ａｌ５Ｆｅ、Ａｌ６Ｆｅ、ＡｌｍＦｅ等の準安定相である。一般に、アルミニウム合金鋳塊は熱間圧延に先立って均質化処理が施され、その後焼鈍によって機械的特性が調整される。この均質化処理工程においては、鋳塊中に存在する準安定相が安定相へと相変化する。Ａｌ−Ｆｅ系金属間化合物の安定相としては高温で安定なＡｌ３Ｆｅが挙げられ、また、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物としては、Ａｌ３Ｆｅよりも低温で安定なα−ＡｌＦｅＳｉ（Ａｌ８Ｆｅ２Ｓｉ）又はβ−ＡｌＦｅＳｉ（Ａｌ５ＦｅＳｉ）が挙げられる。
【００３１】
本発明者等の研究によれば、Ａｌ３Ｆｅ、α−ＡｌＦｅＳｉ（Ａｌ８Ｆｅ２Ｓｉ）、β−ＡｌＦｅＳｉ（Ａｌ５ＦｅＳｉ）のうちで、高温で安定なＡｌ３Ｆｅを起点として腐食が進行し、印刷時の汚れの原因となることが判明した。そして、本発明者等の更なる研究により、円相当直径１．０μｍ以上のＡｌ３Ｆｅのアルミニウム合金板表面における分布密度を０〜５００個／ｍｍ２とすることにより、極めて優れた耐汚れ性を示すことが判明した。この分布密度が５００個／ｍｍ２を超える場合には、Ａｌ３Ｆｅがアルミニウム合金板中に多く分散している状態となり、Ａｌ３Ｆｅに起因する耐汚れ性に劣る。また、Ａｌ３Ｆｅの分布密度は極力少ないことが好ましく、０〜２００個／ｍｍ２が好ましい。なお、最も好ましくは、この分布密度が０個／ｍｍ２である。
【００３２】
Ａｌ３Ｆｅのサイズと分布密度は、走査型電子顕微鏡（Ｓｃａｎｎｉｎｇ  Ｅｌｅｃｔｒｏｎ  Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ：ＳＥＭ、例えば日本電子株式会社製ＪＳＭ−６４６０ＬＡ）、ならびに、エネルギー分散型Ｘ線分光分析装置（Ｅｎｅｒｇｙ  Ｄｉｓｐｅｒｓｉｖｅ  Ｘ−ｒａｙ  Ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ：ＥＤＳ、例えば日本電子株式会社、ＥＸ２３００ＢＵ）を用いて、アルミニウム合金板試料の表面観察と定性分析により求められる。Ａｌ３Ｆｅのサイズと分布密度の測定を行なうには、後述する表面処理（前処理や電解粗面化処理）を施したアルミニウム合金板試料を用いて測定するのが望ましい。しかしながら、微細な疵や粗面化処理による凹凸が存在するために観察、分析に支障をきたす場合がある。その場合は、表面の平滑化処理を行ったアルミニウム合金板試料で測定を行ってもよい。平滑化処理方法としては、機械的研磨、電解研磨手法等が挙げられる。また、研磨深さは１〜１０μｍとし、表面処理によってエッチングされる深さと同等することが重要である。
【００３３】
上記のアルミニウム合金板試料の金属間化合物のサイズと分布密度を、ＳＥＭとＥＤＳによる反射電子像を用いて測定する。円相当直径１．０μｍ以上の金属間化合物に含有されるＡｌ含有量、Ｆｅ含有量及びＳｉ含有量を、半定量分析測定する。このとき、相対強度の値に、原子番号補正（Ａｔｏｍｉｃ  Ｎｕｍｂｅｒ、Ｚ）、吸収補正（Ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ、Ａ）、蛍光補正（ｆｌｕｏｒｅｓｃｅｎｃｅ、Ｆ）を施すＺＡＦ補正によって、上記各元素の真の含有量を求める。ＥＤＳによる金属間化合物の成分の測定条件は、加速電圧を１５ｋＶとする。照射電流、時間は金属間化合物のＦｅ含有量とＳｉ含有量が十分に検出できるような条件を適宜選択すればよい。金属間化合物中のＳｉ含有量（ｍａｓｓ％）とＦｅ含有量（ｍａｓｓ％）の比（ＣＳｉ／ＣＦｅ）が０．０５〜０．８の金属間化合物はＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物（α−ＡｌＦｅＳｉ、β−ＡｌＦｅＳｉ）とする。また、ＣＳｉ／ＣＦｅが０．０５未満の金属間化合物は、全Ａｌ−Ｆｅ系化合物とする。このようにして、アルミニウム合金板表面における、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物（α−ＡｌＦｅＳｉ、β−ＡｌＦｅＳｉ）の分布密度（個／ｍｍ２）、ならびに、全Ａｌ−Ｆｅ系化合物の分布密度（個／ｍｍ２）が求められる。
【００３４】
前述の通り、全Ａｌ−Ｆｅ系化合物には、Ａｌ３Ｆｅ、Ａｌ４Ｆｅ、Ａｌ５Ｆｅ、Ａｌ６Ｆｅ、ＡｌｍＦｅが含まれるが、特性Ｘ線の発生領域とＡｌ−Ｆｅ系化合物サイズによって、Ａｌ−Ｆｅ系化合物中のＡｌ含有量（ｍａｓｓ％）とＦｅ含有量（ｍａｓｓ％）の比（ＣＡｌ／ＣＦｅ）が変化する。従って、全Ａｌ−Ｆｅ系化合物のうち、Ａｌ３Ｆｅ、Ａｌ４Ｆｅ、Ａｌ５Ｆｅ、Ａｌ６Ｆｅ、ＡｌｍＦｅのそれぞれの識別は困難であり、これら各化合物の分布密度（個／ｍｍ２）は求められない。そこで、Ｘ線回折装置（例えば、リガク（株）、ＲＩＮＴ２０００）を用いて、表面処理又は平滑化処理を施したアルミニウム合金中に含有されるＡｌ−Ｆｅ系化合物を特定する。測定条件としては、電流：２００ｍＡ、電圧：５０ｋＶ、ＤＳ：１．０°、ＳＳ：１℃、ＲＳ：０．１５ｍｍ、サンプリング幅：０．０１０°、走査速度：１℃／分とし、グラファイトモノクロメータを使用する。Ｘ線回折結果より、Ａｌ３Ｆｅ、Ａｌ４Ｆｅ、Ａｌ５Ｆｅ、Ａｌ６Ｆｅ、ＡｌｍＦｅそれぞれの積分強度を求め、全Ａｌ−Ｆｅ系化合物に対するＡｌ３Ｆｅの積分強度比を算出してこの積分強度比をＡｌ３Ｆｅ率とした。そして、上記で求めたアルミニウム合金板表面における円相当直径１．０μｍ以上の全Ａｌ−Ｆｅ系化合物の分布密度にこのＡｌ３Ｆｅ率を掛け合わせた積を、Ａｌ３Ｆｅの分布密度（個／ｍｍ２）とした。
【００３５】
次に、本発明に係る平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法について説明する。本発明に係る平版印刷版用アルミニウム合金板は、Ｆｅ：０．０５〜０．４０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０ｍａｓｓ％、Ｃｕ０．００１〜０．０５ｍａｓｓ％、Ｔｉ０．００５〜０．０５ｍａｓｓ％を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金を連続鋳造する連続鋳造工程と；鋳造板（鋳造圧延板）を冷間圧延する冷間圧延工程と；冷間圧延材を焼鈍する焼鈍工程と；焼鈍した圧延材を冷間圧延する最終冷間圧延工程と；を備える。そして、連続鋳造工程において、Ｆｅ含有量であるＣＦｅ（ｍａｓｓ％）、Ｓｉ含有量であるＣＳｉ（ｍａｓｓ％）及び鋳造凝固時の冷却速度であるＣＲ（Ｋ／秒）が、下記式（１）の関係を満たす。更に、前記各工程を通して、鋳塊又は圧延材に対する５００℃以上における入熱量Ｈが０〜１５００（Ｋ・時）に規制される。
０．７≦ＣＦｅ／ＣＳｉ≦１．５×ｌｏｇ（ＣＲ）＋２．５                （１）
【００３６】
アルミニウム合金中の金属間化合物は、鋳造凝固時に晶出する晶出物と、鋳造後の熱処理によって過飽和固溶元素が析出する析出物とに分類される。また、前述の通り、熱処理条件によって、金属間化合物相は安定相へと変態する。Ａｌ３Ｆｅ起因の汚れを防止するには、Ａｌ３Ｆｅの晶出と析出、かつ、Ａｌ３Ｆｅ安定相への変態を抑制することが重要である。一般に、晶出物のサイズは析出物に比べて大きいため、特にＡｌ３Ｆｅの晶出と晶出物のＡｌ３Ｆｅ安定相への変態を抑制することが好ましい。更に好ましくはＡｌ３Ｆｅの析出を抑制することである。本発明者等は鋭意研究を重ねた結果、アルミニウム合金中のＦｅ含有量、Ｓｉ含有量及び鋳造凝固時の冷却速度を厳密に調整することによって、Ａｌ３Ｆｅ晶出を抑制できることを見出した。更に、鋳造工程から冷間圧延工程（最終）までの工程を通して、鋳塊又は圧延材が５００℃以上において受ける熱量の合計である入熱量Ｈを制御することで、Ａｌ３Ｆｅの晶出と析出、ならびに、Ａｌ３Ｆｅ安定相への変態を抑制できることを見出した。以下にこれらの製造方法について詳細に説明する。
【００３７】
Ｆｅ含有量とＳｉ含有量、ならびに、凝固時の冷却速度の関係式：
上記成分組成範囲内に調整されたアルミニウム合金溶湯は、ハンター法、３Ｃ法に代表される冷却ロールを用いる方法、ハズレー法、アルスイスキャスターＩＩ型に代表される冷却ベルトや冷却ブロックを用いる方法といった連続鋳造法の常法に従って鋳造される。鋳塊の表層近傍では、平衡状態よりも遥かに早い冷却速度で凝固するため、ＦｅやＳｉは、Ａｌ中に過飽和固溶し、また、安定相に加えて状態図に現れない準安定相が生成され易い。一方で、鋳塊の厚さ方向の内部ほど冷却速度が遅くなり、安定相であるＡｌ３Ｆｅが晶出し易い。鋳塊表層近傍でも凝固時の冷却速度によってはＡｌ３Ｆｅが晶出し、それが原因で汚れが発生する。そのため、Ｆｅ含有量とＳｉ含有量、ならびに、凝固時の冷却速度を厳密に制御する必要がある。
【００３８】
具体的には、Ｆｅ含有量（ｍａｓｓ％）であるＣＦｅとＳｉ含有量（ｍａｓｓ％であるＣＳｉとの比ＣＦｅ／ＣＳｉ、ならびに、鋳造凝固時の冷却速度ＣＲ（Ｋ／秒）が、下記式（１）を満たすことによって、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物が多く晶出し、Ａｌ３Ｆｅ晶出物を減少させることができる。
０．７≦ＣＦｅ／ＣＳｉ≦１．５×ｌｏｇ（ＣＲ）＋２．５                （１）
ここで、鋳造凝固時の冷却速度ＣＲとは、最終板厚のアルミニウム合金板の粗面化処理後の表面に相当する厚さ位置での冷却速度である。一般に、連続鋳造法による鋳塊の冷却速度は、鋳造速度や鋳塊のサイズ、鋳造時の溶湯温度等の鋳造条件、粗面化処理、ならびに、粗面化処理前のエッチング量によって調整される。
冷却ロールを用いる連続鋳造法による鋳塊の冷却速度は、通常１００〜１０００（Ｋ／秒）程度であり、冷却ベルトや冷却ブロックを用いる方法は冷却ロールを用いる方法に比べて冷却速度は遅い。ＣＦｅ／ＣＳｉ＞１．５×ｌｏｇ（ＣＲ）＋２．５の場合には、Ａｌ３Ｆｅ晶出物が多量となり、Ａｌ３Ｆｅ起因の印刷汚れが発生する。一方、ＣＦｅ／ＣＳｉ＜０．７の場合には、Ｓｉ含有量が過剰となって単体Ｓｉが析出し易くなる。また、単体Ｓｉは、陽極酸化皮膜中に残存して皮膜欠陥を形成し、この欠陥が印刷時に非画像部の汚れ発生の起点となって印刷時の汚れの原因となる。なお、好ましくは、０．９≦ＣＦｅ／ＣＳｉ≦１．５×ｌｏｇ（ＣＲ）＋２．２である。
【００３９】
入熱量Ｈ：
鋳造工程から冷間圧延（最終）までの工程を通して鋳塊又は圧延材を加熱処理することにより、過飽和固溶しているＦｅやＳｉが析出し、或いは、アルミニウム合金鋳塊に含有される金属間化合物相が相変態する。特にアルミニウム合金中に分散しているＡｌ３Ｆｅは、保持温度が高い程、また５００℃以上での保持時間が長い程、相変態が促進される。また、鋳塊中のＦｅやＳｉは過飽和固溶状態にあるため、５００℃以上の熱処理によってＡｌ３Ｆｅが析出する。そこで、上記式（１）のようにＣＦｅ／ＣＳｉを規制すると共に、鋳塊又は圧延材が５００℃以上において受ける熱量の合計である入熱量Ｈを制御することで、Ａｌ３Ｆｅへの相変態とＡｌ３Ｆｅの析出とを最小限に留めることができる。具体的には、入熱量Ｈは下記式（２）で表される。
【００４０】
【数１】
2014025120.tif 000003
【００４１】
式（２）中において、ｈｎｋは、鋳造されてから最終板厚とする冷間圧延されるまでの間に施されたｎ番目における５００℃以上の温度範囲での熱処理時間の積分値を表わす。ｋは５００〜５５０℃の温度範囲を更に細かく分割した温度領域を表わす。具体的には、図１に示すように、ｋ＝１は５００℃以上５１０℃未満、ｋ＝２は５１０℃以上５２０℃未満、ｋ＝３は５２０以上５３０℃未満、ｋ＝４は５３０以上５４０℃未満、ｋ＝５は５４０以上５５０℃以下の温度範囲を表わす。また、アルミニウム合金中に分散しているＡｌ３Ｆｅは、保持温度が高い程、Ａｌ３Ｆｅへ変態し易い。そのため、上記ｋ＝１〜５の各温度範囲でのＡｌ３Ｆｅへの変態のし易さとして係数ａｋを用いた。ここで、ａ１＝０．９、ａ２＝１、ａ３＝１．２、ａ４＝１．５、ａ５＝２とした。図２に示すように、鋳造されてから最終冷間圧延されるまでの間に施される熱処理工程（工程数Ｎ）の熱処理時間の積分値の総和が入熱量Ｈとなる。なお、それぞれの熱処理工程に関して、前述の通り、５００〜５５０℃の温度範囲で更に細かく温度範囲が分割されており、各温度範囲でのＡｌ３Ｆｅへの変態のし易さａｋを考慮している。
【００４２】
上記式（２）で規定されるように、入熱量Ｈが０〜１５００（℃・時）の範囲内では、Ａｌ３Ｆｅへの変態とＡｌ３Ｆｅの析出が抑制される。入熱量Ｈが１５００を超える場合には、Ａｌ３Ｆｅへの変態とＡｌ３Ｆｅの析出が促進され、Ａｌ３Ｆｅ起因の汚れが発生する。好ましい入熱量Ｈは、０〜１２００（℃・時）の範囲内である。鋳造工程から最終冷間圧延工程を通して５００℃以上に加熱されることがない場合、或いは、５００℃以上に加熱される時間が非常に短時間である場合には、入熱量Ｈは０（℃・時）となる。
【００４３】
本発明に係る平版印刷版用アルミニウム合金板は、基本的には、連続鋳造工程、冷間圧延工程、焼鈍工程、最終冷間圧延工程をこの順序で行って製造される。
【００４４】
連続鋳造工程：
連続鋳造工程において冷却ロールを用いる場合には、板厚１〜１０ｍｍの鋳造板（以下、「鋳造圧延板」と記す）が得られる。また、冷却ベルトや冷却ブロックを用いる場合には、板厚１０〜５０ｍｍの鋳造圧延板を鋳造することができ、鋳造直後に圧延ロールを配置し連続的に圧延することで板厚１〜１０ｍｍの鋳造圧延板が得られる。いずれの場合においても鋳塊を再加熱することなく、１〜１０ｍｍの鋳造圧延板が得られるため、均質化処理や熱間圧延前の加熱処理が省略され製造コストの点で有利である。また連続鋳造工程において鋳造板が５００℃以上となる時間帯は存在するが、冷却速度が非常に速いため、非常に短時間で、入熱量に及ぼす影響は小さい。連続鋳造後の工程はいずれの製造方法を用いてもよいが、次に述べるような製造方法により製造することが、Ａｌ３Ｆｅ起因の耐汚れ性及び粗面化処理後の外観の均一性の点から好ましい。
【００４５】
冷間圧延工程：
冷間圧延工程における圧下率は、３０〜８０％の範囲が好ましい。このような圧下率を設定することにより、その後の焼鈍工程において結晶粒が微細となる。この圧下率が３０％未満では歪の蓄積量が不十分であり、焼鈍処理により微細な再結晶粒が得られず均一な粗面化後の外観が得られない場合がある。一方、圧下率が８０％を超えると歪の蓄積量が大きくなり、後工程の焼鈍時に蓄積された歪が駆動力となってＦｅやＳｉの拡散が促進されるため、Ａｌ３Ｆｅが析出し易くなる場合がある。なお、より好ましい圧下率は４０〜７０％である。
【００４６】
焼鈍工程：
焼鈍工程は、連続焼鈍炉によって行なってもよく、これに代わってバッチ炉で行なってもよい。連続焼鈍炉での焼鈍条件は、温度４００〜５５０℃で保持時間０〜３０秒とするのが好ましい。一方、バッチ炉での焼鈍条件は、温度３５０〜５００℃で保持時間１〜２４時間とするのが好ましい。これらの条件により、結晶粒が微細化され粗面化処理後の外観が均一となる。また、アルミニウム合金板中の元素、特にＦｅとＳｉの固溶と析出に大きな影響を及ぼし、最終板におけるＡｌ３Ｆｅの分散状態を本発明で規定する範囲内に調整するのに有効に機能する。以下に、連続焼鈍炉とバッチ炉での焼鈍工程について詳述する。
【００４７】
上述のように、連続焼鈍炉による焼鈍工程では、焼鈍条件を温度４００〜５５０℃で保持時間０〜３０秒とするのが好ましい。保持温度が４００℃未満では十分な結晶粒微細化の効果が得られない場合がある。一方、５５０℃を超えると、Ａｌ３Ｆｅが析出して、Ａｌ３Ｆｅ起因の汚れの原因となる場合がある。保持時間が３０秒を超えると結晶粒微細化の効果が飽和し、製造コストの点で好ましくない。また、３０秒を超えると入熱量Ｈに及ぼす影響は少ないものの、焼鈍前に蓄積された歪が駆動力となり焼鈍時のＦｅやＳｉの拡散が促進される。その結果、Ａｌ３Ｆｅが析出し易くなる場合がある。なお、より好ましい連続焼鈍工程における焼鈍条件は、温度４８０〜５５０℃で保持時間０〜１５秒である。ここで焼鈍時間０秒とは、焼鈍温度到達後に保持せず、直ちに冷却することを意味する。
【００４８】
また、上述のように、バッチ炉による焼鈍工程では、焼鈍条件を温度３５０〜５５０℃で保持時間１〜２４時間とするのが好ましい。保持温度が３５０℃未満では単体Ｓｉが析出し易く、結晶粒微細化の効果が十分に得られない場合がある。また、保持時間が１時間未満では、結晶粒微細化の十分な効果が得られない場合がある。一方、温度が５００℃を超え、或いは、保持時間が２４時間を超えると結晶粒が粗大化し、粗面化処理後の外観が不均一となる場合がある。更に、Ａｌ３Ｆｅへの変態及びＡｌ３Ｆｅの析出が生起し易い場合がある。なお、より好ましいバッチ炉による焼鈍条件は、温度４００〜５３０℃で保持時間２〜１２時間である。
【００４９】
最終冷間圧延：
焼鈍工程を経た圧延材は、最終板厚まで仕上げる段階の最終冷間圧延工程にかけられる。この最終冷間圧延工程の条件は特に限定されるものではなく、常法に従えばよい。最終冷間圧延工程での圧下率は、必要な製品板強度や板厚に応じて定めればよく、通常７０〜９５％とする。なお、最終冷間圧延工程の後にレベラ−矯正を行ってもよい。
【００５０】
アルミニウム合金板表面の結晶粒径は粗面化処理性に大きな影響を及ぼし、粗面化処理後の外観の面質ムラや処理ムラの原因となる。そのため、結晶粒径を小さくすることが好ましく、上記に詳述した製造方法により結晶粒径が微細なアルミニウム合金板が得られる。
【００５１】
合金板表面に沿った方向であって圧延方向に直交する方向におけるアルミニウム合金板の平均結晶粒径（「円相当直径」であり、以下において同じ）は、１５０μｍ以下であるのが好ましい。但し、この平均結晶粒径が１５０μｍ以下を満たしていても、結晶粒の変動幅によっては外観不均一が生じる場合がある。そこで、上記圧延方向に直交する方向におけるアルミニウム合金板の結晶粒径の最大値を、３００μｍ以下とするのが好ましい。この圧延方向に直交する方向におけるアルミニウム合金板の平均結晶粒径が１５０μｍを超える場合、或いは、最大結晶粒径が３００μｍを超える場合には、粗面化処理後の外観に面質ムラが発生し外観不均一となる場合がある。より好ましくは、平均結晶粒径が１５０μｍ以下で、かつ、最大結晶粒径が２００μｍ以下である。
【００５２】
以上に詳述した平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法により、円相当直径１．０μｍ以上のＡｌ３Ｆｅの分散密度が０〜５００個／ｍｍ２の範囲内にあるアルミニウム合金板を確実かつ容易に得ることができる。
【００５３】
なお、上記製造方法によって製造されたアルミニウム合金板を平版印刷版の支持体とするためには、粗面化、陽極酸化等のための表面処理をアルミニウム合金板に施す。この表面処理方法は、特に限定されるものではなく常法に従えばよい。また、このような表面処理を施した印刷版用アルミニウム合金板の支持体をＰＳ版とするには、平版印刷版用の感光層を表面に塗布、乾燥させる必要がある。
【実施例】
【００５４】
以下に、本発明例と比較例に基づいて、本発明の好適な実施の態様を具体的に説明する。なお、これらは本発明の例示に過ぎず、本発明の技術的範囲を限定するものではない。
【００５５】
表１〜３のＮｏ．１〜Ｎｏ．７２に示す各成分組成の合金を、双ロール法を用いて板厚６．０ｍｍに連続圧延鋳造した後、板厚２．０ｍｍまで冷間圧延を施した。その後、Ｎｏ１〜Ｎｏ．２２及びＮｏ．２７〜Ｎｏ．７２に示す入熱量となるように５００〜５５０℃の温度範囲で１〜１５時間、バッチ炉を用いて焼鈍を施した。その後、最終板厚０．３ｍｍまで最終冷間圧延を施し、アルミニウム合金板試料を作製した。Ｎｏ．２３〜２６に関しては、板厚２．０ｍｍまで冷間圧延を施した後、連続焼鈍炉を用いて、それぞれ以下の保持温度と保持時間で焼鈍を施した。Ｎｏ．２３は５５０℃、１５秒、Ｎｏ．２４は４８０℃、０秒、Ｎｏ．２５は５５０℃×３０秒、Ｎｏ．２６は４００℃、０秒である。その後、最終板厚０．３ｍｍまで最終冷間圧延を施し、アルミニウム合金板試料を作製した。
【００５６】
【表１】
2014025120.tif 000004
【００５７】
【表２】
2014025120.tif 000005
【００５８】
【表３】
2014025120.tif 000006
【００５９】
上記のようにして作製したアルミニウム合金板試料を用いて、下記（１）に従ってＡｌ３Ｆｅのサイズと分布密度を測定した。更に、下記（２）に従って粗面化後の外観を評価し、下記（３）に従って印刷時の汚れ発生の有無により汚れ性を評価した。
【００６０】
（１）上述した方法に従いＳＥＭ及びＥＤＸを用いて、アルミニウム合金板試料表面における円相当径１．０μｍ以上のＡｌ３Ｆｅの分布密度を測定した。結果を表４〜６に示す。
【００６１】
【表４】
2014025120.tif 000007
【００６２】
【表５】
2014025120.tif 000008
【００６３】
【表６】
2014025120.tif 000009
【００６４】
（２）毛径０．３ｍｍの束植ナイロンブラシ３本とメジアン径２５μｍのパミス−水懸濁液（比重１．１ｇ／ｃｍ３）を用いて、上記アルミニウム合金板試料の表面を砂目立てし、水で洗浄した。この試料を７０℃の２５質量％水酸化ナトリウム水溶液に２５秒間浸漬してエッチングを行ない、水洗した。次いで、水洗した試料を６０℃の２０％硝酸水溶液に２０秒間浸漬し、水洗した。この水洗後において、砂目立て表面のエッチング量は約１０ｇ／ｍ２であった。
【００６５】
次に、６０Ｈｚの交流電源を用いてアルミニウム合金板試料に電気化学的な粗面化処理を施した。液温５０℃の硝酸１質量％水溶液（アルミニウムイオンを０．５質量％含有する）を、電解溶液に用いた。交流電源波形としては、電流値がゼロからピークに達するまでの時間ＴＰが０．８ｍ秒、ｄｕｔｙ比１：１の台形の矩形波交流を用いた。対電極にはカーボン電極を用い、補助アノードにはフェライトを用いた。電流密度は電流のピーク値で３０Ａ／ｄｍ２、補助陽極には電源から流れる電流の５％を分流させた。硝酸電解における電気量は、アルミニウム合金板試料が陽極時において１７５Ｃ／ｄｍ２であった。
【００６６】
このようにして電気化学的な粗面化処理を施したアルミニウム合金板試料を、水で洗浄した。次いで、水洗したアルミニウム合金板試料を５０℃の５質量％水酸化ナトリウム水溶液に２０秒浸漬してエッチング処理を行ない、水洗した。アルミニウム溶解量は、０．５ｇ／ｍ2であった。
【００６７】
次に、液温５０℃の塩酸０．５質量％水溶液（アルミニウムイオンを０．５質量％含有する）を電解溶液に用いて、上記硝酸水溶液の交流電解と同様の方法で、アルミニウム合金板に電気化学的な粗面化処理を施した。なお、アルミニウム合金板が陽極時の電気量は５０Ｃ／ｄｍ２とした。
【００６８】
このようにして電気化学的な粗面化処理を施したアルミニウム合金板試料を、水で洗浄した。次いで、水洗したアルミニウム合金板試料に、１５質量％硫酸水溶液（アルミニウムイオンを０．５質量％含有する）を電解液として、電流密度１５Ａ／ｄｍ２で２．５ｇ／ｍ２の直流陽極酸化処理を施し、試料表面に陽極酸化皮膜を形成した。これを水洗し、乾燥し、更に、３０℃の珪酸ナトリウム２．５質量％水溶液で１０秒処理した。次いで、試料を硫酸水溶液浴中で洗浄した。このようにして粗面化処理したアルミニウム合金板試料の外観を目視観察して、粗面均一性を評価した。粗面が均一なものを◎、粗面均一性がやや劣るが許容範囲内のものを○、粗面均一性が劣るものを×とした。◎と○を合格とし、×を不合格とした。なお、粗面均一性だけでなく、線状欠陥が発生した場合も外観不良とした。評価結果を表４〜６に示す。
【００６９】
（３）上記のようにして粗面化処理したアルミニウム合金板試料の支持体上に、特開２００７−０９０８５０号公報の実施例１に記載されるように、下塗り層、画像形成層及び保護層を塗布し平版印刷版原版を作製した。作製した平版印刷版原版を、６０℃相対湿度７５％に設定した恒温恒湿槽中に２週間放置した後、現像処理することなく、（株）小森コーポレーション製印刷機ＬＩＴＨＲＯＮＥ２６の版胴に取り付けた。Ｅｃｏｌｉｔｙ−２（富士フイルム（株）製）／水道水＝２／９８（容量比）の湿し水と、Ｖａｌｕｅｓ−Ｇ（Ｎ）墨インキ（大日本インキ化学工業（株）製）とを用い、ＬＩＴＨＲＯＮＥ２６の標準自動印刷スタート方法により、湿し水とインキとを供給して機上現像を行った。その後、毎時１００００枚の印刷速度で、特菱アート（７６．５ｋｇ）紙を１０００枚印刷した。印刷後、非画像部に表れたＡｌ３Ｆｅと単体Ｓｉの汚れ発生の有無を目視で確認し、印刷時の汚れ性を評価した。汚れが発生しなかったものを◎、汚れが発生したものの許容範囲内のものを○、許容範囲外のものを×とした。◎と○を合格とし、×を不合格とした。なお、Ａｌ３Ｆｅと単体Ｓｉの汚れ以外にも、感光層の欠陥などに基づく汚れ性も評価した。また、印刷途中あるいは印刷後に版切れの有無を目視で確認した。結果を表４〜６に示す。
【００７０】
本発明例１〜２６では、円相当径１．０μｍ以上のＡｌ３Ｆｅの分布密度、粗面均一性及び汚れ性がいずれも合格であった。
【００７１】
比較例２７〜３０では、Ｆｅ含有量が少ないため、粗面化処理後の外観に面質ムラが発生し、外観が不均一となった。更に、機械的強度が低いため版切れが発生した。また、Ｓｉ含有量が少ないため、粗面化処理後のピットが不均一となって、粗面化処理後に面質ムラが発生し外観が不均一となった。
【００７２】
比較例３１〜３４では、Ｆｅ含有量が多いため、必要以上に高強度となった。その結果、平版印刷版を印刷機の版胴に取り付ける際に、フィットネス性に劣り印刷中に版切れを起こした。
【００７３】
比較例３５〜４９では、Ｓｉ含有量が少ないため、粗面化処理後のピットが不均一となって、粗面化処理後に面質ムラが発生し外観が不均一となった。
【００７４】
比較例５０では、Ｃｕ含有量が少ないため、粗面化処理後のピットが不均一となって、粗面化処理後に面質ムラが発生し外観が不均一となった。
【００７５】
比較例５１では、Ｃｕ含有量が多いため、粗面化処理後のピットが不均一となって、粗面化処理後に面質ムラが発生し外観が不均一となった。また、粗面化処理後の色調が黒味を帯びすぎて商品価値が損なわれた。
【００７６】
比較例５２では、Ｔｉ含有量が少ないため、粗面化処理後のピットが不均一になり、また鋳塊の結晶粒が微細化されずに粗大な結晶粒組織になるため、マクロ組織に圧延方向に沿う帯状の筋が発生し粗面化処理後にも帯状の筋が残存した。
【００７７】
比較例５３では、Ｔｉ含有量が多いため、粗大なＡｌ−Ｔｉ系金属間化合物が形成されてその化合物が圧延板に筋状に分布した。その結果、陽極酸化皮膜に欠陥が生じ、感光層の欠陥となって、印刷汚れが発生した。
【００７８】
比較例５４では、Ｆｅ／Ｓｉの比が小さいため、単体Ｓｉが析出して汚れが発生した。
【００７９】
比較例５５〜６０では、Ｆｅ／Ｓｉが冷却速度の関係式よりも大きくなったため円相当径１．０μｍ以上のＡｌ３Ｆｅの分布密度が大きくなり、Ａｌ３Ｆｅを起点とする汚れが発生した。
【００８０】
比較例６１〜７０では、Ｆｅ／Ｓｉが冷却速度の関係式よりも大きくなったため円相当径１．０μｍ以上のＡｌ３Ｆｅの分布密度が大きくなり、Ａｌ３Ｆｅを起点とする汚れが発生した。また、Ｓｉ含有量が少ないため、粗面化処理後のピットが不均一となって粗面化処理後に面質ムラが発生し、外観が不均一となった。
【００８１】
比較例７１は、入熱量Ｈが大きいためＡｌ３Ｆｅ変態が生じ、Ａｌ３Ｆｅを起点とする汚れが発生した。
【００８２】
比較例７２では、Ｓｉ量が多いため、単体Ｓｉが析出して汚れが発生した。また粗大なＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物が生成され、粗面化処理後のピットが不均一となって粗面化処理後に面質ムラが発生し、外観が不均一となった。
【産業上の利用可能性】
【００８３】
本発明によって、特に機上現像型印刷版に適したアルミニウム合金板として、Ａｌ３Ｆｅの分散がより確実かつ十分に抑制され、これにより優れた耐汚れ性を備えるとともに、粗面化処理後の外観の均一性に優れたな印刷版となる、平版印刷版用アルミニウム合金板が得られる。
【符号の説明】
【００８４】
ｈｎ１・・・ｎ番目の処理工程での５００℃以上の熱処理において、式（２）のｋ＝１における熱処理時間の積分値
ｈｎ２・・・ｎ番目の処理工程での５００℃以上の熱処理において、式（２）のｋ＝２における熱処理時間の積分値
ｈｎ３・・・ｎ番目の処理工程での５００℃以上の熱処理において、式（２）のｋ＝３における熱処理時間の積分値
ｈｎ４・・・ｎ番目の処理工程での５００℃以上の熱処理において、式（２）のｋ＝４における熱処理時間の積分値
ｈｎ５・・・ｎ番目の処理工程での５００℃以上の熱処理において、式（２）のｋ＝５における熱処理時間の積分値
ｈｎ６・・・ｎ番目の処理工程での５００℃以上の熱処理において、式（２）のｋ＝６における熱処理時間の積分値
Ｈ１・・・１番目の処理工程での５００℃以上の熱処理による入熱量
Ｈ２・・・２番目の処理工程での５００℃以上の熱処理による入熱量
Ｈｎ・・・ｎ番目の処理工程での５００℃以上の熱処理による入熱量
【図１】
2014025120.tif 000010
【図２】
2014025120.tif 000011