(57)【要約】【課題】ピストンが軸方向に熱膨張することに起因して、ピストンと閉塞部材との間の摺動抵抗が増大してしまうのを防止する。【解決手段】シリンダ（42,44）には、吸入ポート（61,62）の周辺部を加熱する流体が導入される加熱流路（91,92,96,97）が形成される。【選択図】図３
2014025433.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
電動機（30）と、シリンダ室（51,52）を有するシリンダ（42,44）、該シリンダ室（51,52）に収容され該電動機（30）に回転駆動されるピストン（53,54）、上記シリンダ室（51,52）の開口端面を閉塞する閉塞部材（41,43,45）、該シリンダ室（51,52）を低圧室（L-P）と高圧室（H-P）とに区画するブレード（55）、及び上記低圧室（L-P）に接続する吸入ポート（61,62）を有する圧縮機構（40）とを備えた回転式圧縮機であって、
上記シリンダ（42,44）には、上記吸入ポート（61,62）の周辺部を加熱する流体が導入される加熱流路（91,92,96,97）が形成されることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
上記圧縮機構（40）には、上記閉塞部材（41,43,45）とシリンダ（42,44）とを軸方向に締結する複数の締結部材（81〜86）が設けられ、
上記加熱流路（91,92）は、上記複数の締結部材（81〜86）のうち上記吸入ポート（61,62）から上記ピストン（53,54）の回転方向に最も近い締結部材（81）と、上記吸入ポート（61,62）との間に配置されることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項３】
請求項１又は２において、
上記圧縮機構（40）には、上記ブレード（55）を進退自在に保持する一対のブッシュ（57）と、上記一対のブッシュ（57）が揺動自在に内嵌するように上記シリンダ（42,44）に形成されるブッシュ孔（56）とが設けられ、
上記加熱流路（96,97）は、上記ブッシュ孔（56）と上記吸入ポート（61,62）との間に配置されることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれか１つにおいて、
上記加熱流路（91,92）は、上記圧縮機構（40）で圧縮した流体が導入されるように構成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項５】
請求項４において、
上記圧縮機構（40）には、油溜まり（16）寄りに配置される第２シリンダ（44）と、電動機（30）寄りに配置される第１シリンダ（42）と、各シリンダ（42,44）のシリンダ室（51,52）にそれぞれ収容され、上記電動機（30）に回転駆動される２つのピストン（53,54）と、各シリンダ室（51,52）の開口端面をそれぞれ閉塞する閉塞部材（41,43,45）と、各シリンダ室（51,52）をそれぞれ低圧室と高圧室に区画する２つのブレード（55）と、各シリンダ室（51,52）の低圧室に接続する２つの吸入ポート（61,62）と、上記第２シリンダ（44）から油溜まり（16）側へ向かって吐出した流体を、上記圧縮機構（40）の上側の吐出空間（S1）へ案内する上記流体導入路（90）とが設けられ、
上記加熱流路（91,92）は、上記第１シリンダ（42）と第２シリンダ（44）の双方における各吸入ポート（61,62）の周辺部にそれぞれ形成され、且つ上記流体導入路（90）の一部を構成していることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項６】
請求項１乃至３のいずれか１つにおいて、
上記加熱流路（91,92）は、上記圧縮機構（40）の潤滑油が導入されるように構成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シリンダの内部でピストンが回転し、流体を圧縮する回転式圧縮機に関し、特にピストンの摺動抵抗を低減する対策に係る。
【背景技術】
【０００２】
従来より、シリンダの内部でピストンが回転し、流体を圧縮する回転式圧縮機が知られている。
【０００３】
特許文献１の回転式圧縮機は、２つのシリンダ室の内部でそれぞれ冷媒を圧縮する、２気筒式の圧縮機構を有している。この回転式圧縮機は、電動機と圧縮機構とが駆動軸を介して連結される。圧縮機構では、２つのシリンダの軸方向開口端面が閉塞部材に閉塞され、その内部にそれぞれシリンダ室が形成される。シリンダ室の内部には、クランク軸（偏心部）に外嵌したピストンがそれぞれ収容される。各シリンダ室の内部は、ブレードによって低圧室と高圧室とに区画される。電動機が運転されて駆動軸が回転すると、各ピストンがシリンダの内周面と摺接しながら偏心回転運動を行う。この結果、各シリンダ室の低圧室の容積が徐々に多くなり、吸入ポートから低圧室へ冷媒が吸入される。更に、ピストンが回転すると、低圧室と吸入ポートとが遮断され、この低圧室が高圧室となり、この高圧室の容積が徐々に小さくなる。この結果、高圧室の内部の圧力が徐々に高くなる。更に、ピストンが回転し、高圧室と吐出ポートとが連通し且つ高圧室の圧力が所定圧力以上になると、吐出ポートの吐出弁が開放される。この結果、各シリンダ室で圧縮された冷媒がケーシングの内部空間に吐出される。この冷媒は、電動機を通過した後、吐出管からケーシングの外部へ送られる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００８−１５７１４６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、特許文献１に記載のような回転式圧縮機では、ピストンが軸方向に熱膨張することに起因して、ピストンと閉塞部材との間のクリアランスが狭くなり、両者の軸方向の摺動抵抗が増大してしまうという問題があった。
【０００６】
より具体的に、上述のような圧縮機構のシリンダ室では、冷媒が圧縮することに起因して冷媒の温度が上昇すると、冷媒によってピストンが加熱され、ピストンが軸方向に熱膨張してしまうことがあった。これに対し、シリンダは、ピストンと比較して熱容量が大きいため、ピストンと比べると昇温し難く、軸方向に熱膨張しにくい。特に、シリンダには、低温の流体が流れる吸入ポートが接続されるため、シリンダにおける吸入ポートの周辺部は昇温しにくい。このため、圧縮機の運転時には、ピストンの軸方向の熱膨張と比較して、シリンダの吸入ポート周辺部の軸方向の熱膨張が相対的に小さくなる。この結果、ピストンがシリンダの吸入ポート寄りに位置する状態において、ピストンと閉塞部材との間のクリアランスが狭くなってしまい、両者の軸方向の摺動抵抗が増大してしまうという問題があった。
【０００７】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、ピストンが軸方向に熱膨張することに起因して、ピストンと閉塞部材との間の摺動抵抗が増大してしまうのを防止することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１の発明は、電動機（30）と、シリンダ室（51,52）を有するシリンダ（42,44）、該シリンダ室（51,52）に収容され該電動機（30）に回転駆動されるピストン（53,54）、上記シリンダ室（51,52）の開口端面を閉塞する閉塞部材（41,43,45）、該シリンダ室（51,52）を低圧室（L-P）と高圧室（H-P）とに区画するブレード（55）、及び上記低圧室（L-P）に接続する吸入ポート（61,62）を有する圧縮機構（40）とを備えた回転式圧縮機を対象とし、上記シリンダ（42,44）には、上記吸入ポート（61,62）の周辺部を加熱する流体が導入される加熱流路（91,92,96,97）が形成されることを特徴とする。
【０００９】
第１の発明では、シリンダ（42,44）における吸入ポート（61,62）の周辺部に加熱流路（91,92,96,97）が形成される。圧縮機の運転時において、加熱流路（91,92,96,97）に流体が導入されると、シリンダ（42,44）における吸入ポート（61,62）の周辺部が加熱される。これにより、シリンダ（42,44）では、特に昇温しにくい吸入ポート（61,62）の周辺部を軸方向に熱膨張させることができる。従って、閉塞部材（41,43,45）における吸入ポート（61,62）側の対応部分を、ピストン（53,54）から離間させることができる。この結果、ピストン（53,54）が吸入ポート（61,62）寄りに位置する状態において、ピストン（53,54）が軸方向に熱膨張したとしても、閉塞部材（41,43,45）とピストン（53,54）との間に所望のクリアランスを確保できる。
【００１０】
第２の発明は、第１の発明において、上記圧縮機構（40）には、上記閉塞部材（41,43,45）とシリンダ（42,44）とを軸方向に締結する複数の締結部材（81〜86）が設けられ、上記加熱流路（91,92,96,97）は、上記複数の締結部材（81〜86）のうち上記吸入ポート（61,62）から上記ピストン（53,54）の回転方向に最も近い締結部材（81）と、上記吸入ポート（61,62）との間に配置されることを特徴とする。
【００１１】
第２の発明では、締結部材（81）と吸入ポート（61,62）の間に加熱流路（91,92）が形成される。吸入ポート（61,62）と加熱流路（91,92）の間に締結部材（81）が介在すると、加熱流路（91,92）の熱が吸入ポート（61,62）よりも先に締結部材（81）へ伝導されてしまい、加熱流路（91,92）による吸入ポート（61,62）周辺部の加熱効果が低減してしまう。これに対し、本発明では、吸入ポート（61,62）と加熱流路（91,92）の間に締結部材（81）が存在しないので、加熱流路（91,92）よって吸入ポート（61,62）の周辺部を効率よく加熱できる。
【００１２】
第３の発明は、第１又は第２の発明において、上記圧縮機構（40）には、上記ブレード（55）を進退自在に保持する一対のブッシュ（57）と、上記一対のブッシュ（57）が揺動自在に内嵌するように上記シリンダ（42,44）に形成されるブッシュ孔（56）とが設けられ、上記加熱流路（96,97）は、上記ブッシュ孔（56）と上記吸入ポート（61,62）との間に配置されることを特徴とする。
【００１３】
第３の発明では、ブッシュ孔（56）と吸入ポート（61,62）との間に加熱流路（96,97）が形成され、この加熱流路（96,97）によって、シリンダ（42,44）における吸入ポート（61,62）の周辺部が加熱される。
【００１４】
第４の発明は、第１乃至第３のいずれか１つの発明において、上記加熱流路（91,92）は、上記圧縮機構（40）で圧縮した流体が導入されるように構成されていることを特徴とする。
【００１５】
第４の発明では、圧縮機構（40）で圧縮されて高温高圧となった流体が、加熱流路（91,92）に導入される。この結果、この流体の熱によって、シリンダ（42,44）における吸入ポート（61,62）の周辺部が加熱される。
【００１６】
第５の発明は、第４の発明において、上記圧縮機構（40）には、油溜まり（16）寄りに配置される第２シリンダ（44）と、電動機（30）寄りに配置される第１シリンダ（42）と、各シリンダ（42,44）のシリンダ室（51,52）にそれぞれ収容され、上記電動機（30）に回転駆動される２つのピストン（53,54）と、各シリンダ室（51,52）の開口端面をそれぞれ閉塞する閉塞部材（41,43,45）と、各シリンダ室（51,52）をそれぞれ低圧室と高圧室に区画する２つのブレード（55）と、各シリンダ室（51,52）の低圧室に接続する２つの吸入ポート（61,62）と、上記第２シリンダ（44）から油溜まり（16）側へ向かって吐出した流体を、上記圧縮機構（40）の上側の吐出空間（S1）へ案内する流体導入路（90）とが設けられ、上記加熱流路（91,92）は、上記第１シリンダ（42）と第２シリンダ（44）の双方における各吸入ポート（61,62）の周辺部にそれぞれ形成され、且つ上記流体導入路（90）の一部を構成していることを特徴とする。
【００１７】
第５の発明の圧縮機構（40）は、２つのシリンダ室（51,52）を有する、いわゆる２気筒式に構成される。下側シリンダ室（51,52）で圧縮された流体は、油溜まり（16）側へ吐出された後、圧縮機構（40）の内部の流体導入路（90）を通じて、圧縮機構（40）の上側の吐出空間（S1）へ案内される。本発明では、この流体導入路（90）が、各シリンダ（42,44）に対応する加熱流路（91,92）の一部を構成している。つまり、下側シリンダ室（51,52）で圧縮された流体は、２つの加熱流路（91,92）を通過し、吐出空間（S1）へ案内される。この結果、各シリンダ（42,44）における吸入ポート（61,62）の周辺部が、高温の流体によってそれぞれ加熱される。
【００１８】
第６の発明は、第１乃至第３のいずれか１つの発明において、上記加熱流路（91,92）は、上記圧縮機構（40）の潤滑油が導入されるように構成されていることを特徴とする。
【００１９】
第６の発明では、圧縮機構（40）の摺動部を潤滑するための潤滑油が、加熱流路（91,92）に導入される。この結果、この潤滑油の熱によって、シリンダ（42,44）における吸入ポート（61,62）の周辺部が加熱される。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、シリンダ（42,44）の吸入ポート（61,62）の周辺部を加熱流路（91,92）によって加熱できるので、この周辺部を軸方向に熱膨張させ、ピストン（53,54）と閉塞部材（41,43,45）のクリアランスを確保できる。この結果、ピストン（53,54）と閉塞部材（41,43,45）との間の摺動抵抗を低減でき、圧縮機（10）の信頼性を向上できる。
【００２１】
また、第２の発明では、吸入ポート（61,62）と締結部材（81）との間に加熱流路（91,92）を形成しているので、加熱流路（91,92）の熱が、締結部材（81）側へ伝導するのを防止できる。この結果、シリンダ（42,44）における吸入ポート（61,62）の周辺部の加熱効果を向上できる。
【００２２】
第５の発明では、第２シリンダ（44）で圧縮した流体を、圧縮機構（40）の上側の吐出空間（S1）へ案内する流体導入路（90）の一部に加熱流路（91,92）を形成している。つまり、本発明の圧縮機構（40）は、流体導入路（90）が、２つのシリンダ（42,44）に対応する２つの加熱流路（91,92）を兼ねる構成となっている。従って、圧縮機構（40）の構造の簡素化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】図１は、実施形態１に係る圧縮機の全体構成を示す縦断面図である。
【図２】図２は、実施形態１に係る圧縮機構を拡大した縦断面図である。
【図３】図３は、図２のＸ１−Ｘ１断面図である。
【図４】図４は、実施形態２に係る圧縮機の図２相当図である。
【図５】図５は、図４のＸ２−Ｘ２断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、下記の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【００２５】
《発明の実施形態１》
図１に示すように、本発明の実施形態１に係る圧縮機（10）は、空気調和装置、冷却装置、給湯装置等の冷凍装置に適用される。つまり、圧縮機（10）は、凝縮器、膨張弁、蒸発器とともに冷媒回路に接続される。冷媒回路では、冷媒が循環して冷凍サイクルが行われる。つまり、冷媒回路では、圧縮機（10）で圧縮した冷媒が、凝縮器で凝縮し、膨張弁で減圧された後、蒸発器で蒸発する。
【００２６】
圧縮機（10）は、縦長の円筒形の密閉容器であるケーシング（11）を備えている。ケーシング（11）には、円筒形状の胴部（12）と、胴部（12）の上端及び下端にそれぞれ固定された上部鏡板（13）及び下部鏡板（14）が設けられる。上部鏡板（13）は、下側に開口する椀状に形成され、下端の外周縁部が胴部（12）の上端内周面に溶接される。下部鏡板（14）は、上側に開口する椀状に形成され、上端の外周縁部が胴部（12）の下端内周面に溶接される。
【００２７】
上部鏡板（13）の中央部には、吐出管（20）が上下に延びて貫通している。また、上部鏡板（13）には、斜め上方に膨出する膨出部（15）が形成される。膨出部（15）は、上面が平坦な面によって形成される。膨出部（15）には、外部電源の電力を電動機（30）へ供給するためのターミナル（25）が取り付けられる。
【００２８】
ケーシング（11）の内部には、電動機（30）と圧縮機構（40）とが設けられる。
【００２９】
電動機（30）は、圧縮機構（40）の上側に配置される。電動機（30）は、ステータ（31）とロータ（32）とを備えている。ステータ（31）は、ケーシング（11）の胴部（12）の内周面に固定されている。また、ロータ（32）は、ステータ（31）の内側に配置されている。ロータ（32）には、ケーシング（11）の内部を上下に延びる駆動軸（33）と連結している。ケーシング（11）の内部空間（S）は、電動機（30）の下側の一次空間（S1）と、電動機（30）の上側の二次空間（S2）（油分離空間）とに区画される。これらの空間（S1,S2）は、いずれも圧縮機構（40）の吐出流体（高圧冷媒）で満たされる。つまり、圧縮機（10）は、いわゆる高圧ドーム式で構成される。
【００３０】
駆動軸（33）は、主軸部（33a）と、第１偏心部（33b）と、第２偏心部（33c）とを備えている。主軸部（33a）は、圧縮機構（40）の主軸受け（41a）及び副軸受け（45a）によって回転自在に支持されている。第１偏心部（33b）は、第２偏心部（33c）の上側に形成される。これらの偏心部（33b,33c）は、主軸部（33a）に対して偏心する方向が、互いに１８０°ずれている。
【００３１】
駆動軸（33）の下部には、遠心式の油ポンプ（34）が取り付けられる。油ポンプ（34）は、ケーシング（11）の底部の油溜まり（16）に浸漬する。駆動軸（33）の内部には、油ポンプ（34）で汲み上げた油が流れる油流路（35）が形成される。油流路（35）は、駆動軸（33）を軸方向に延び、その下流側が４本の給油穴（図示省略）に連続している。各給油穴は、始端が油流路（35）に連通し、終端が駆動軸（33）の外周側に向かって開口する。より詳細に、第１給油穴は、主軸受け（41a）の内周面に向かって開口し、第２給油穴は、第１ピストン（53）の内周面に向かって開口する。第３給油穴は、第２ピストン（54）の内周面に向かって開口し、第４給油穴は、副軸受け（45a）の内周面に向かって開口する。
【００３２】
駆動軸（33）とともに油ポンプ（34）が回転すると、油溜まり（16）の油が油ポンプ（34）に吸い込まれる。この油は、油流路（35）から各給油穴へ分流し、各摺動部の潤滑に利用される。このように、
図２に示すように、圧縮機構（40）は、２つの圧縮室でそれぞれ冷媒を圧縮する２気筒式に構成される。また、圧縮機構（40）は、環状のシリンダ（42,44）の内部をピストン（53,54）が回転する回転式の圧縮機構で構成される。より詳細には、圧縮機構（40）は、ブッシュ（57）に保持されるブレード（55）とピストン（53,54）とが一体に形成され、シリンダ（42,44）の内部をピストン（53,54）が揺動しながら回転する、揺動回転式の圧縮機構で構成される（図３を参照）。
【００３３】
図２に示すように、圧縮機構（40）は、ケーシング（11）の胴部（12）の下部寄りに固定される。圧縮機構（40）は、上側から下側へ向かって順に、フロントヘッド（41）、第１シリンダ（42）、ミドルプレート（43）、第２シリンダ（44）、及びリヤヘッド（45）が積層されて構成される。フロントヘッド（41）は、ケーシング（11）の胴部（12）に焼き嵌めによって固定される。フロントヘッド（41）の中央部には、上方に向かって突出した主軸受け（41a）が形成される。第１シリンダ（42）及び第２シリンダ（44）は上下に円形の開口面を有する環状に形成される。ミドルプレート（43）は、駆動軸（33）が貫通する円板状に形成される。リヤヘッド（45）の中央部には、下方に向かって突出した副軸受け（45a）が形成される。
【００３４】
圧縮機構（40）では、第１シリンダ（42）の上側の開口面がフロントヘッド（41）で閉塞され、第１シリンダ（42）の下側の開口面がミドルプレート（43）で閉塞され、第１シリンダ（42）の内部に第１シリンダ室（51）が区画される。また、圧縮機構（40）では、第２シリンダ（44）の上側の開口面がミドルプレート（43）で閉塞され、第２シリンダ（44）の下側の開口面がリヤヘッド（45）に閉塞され、第２シリンダ（44）の内部に第２シリンダ室（52）が区画される。
【００３５】
第１シリンダ室（51）には、第１偏心部（33b）が挿通される環状の第１ピストン（53）が収容される。第２シリンダ室（52）には、第２偏心部（33c）が挿通される環状の第２ピストン（54）が収容される。第１シリンダ（42）には、第１吸入管（21）が径方向に延びて接続される。第１吸入管（21）は、第１シリンダ室（51）の吸入室（低圧室）に連通する。第２シリンダ（44）には、第２吸入管（22）が径方向に延びて接続される。第２吸入管（22）は、第２シリンダ室（52）の吐出室（高圧室）に連通する。
【００３６】
また、フロントヘッド（41）には、第１吐出ポートが設けられる（図示省略）。第１吐出ポートは、流入端が第１シリンダ室（51）の吐出室（高圧室）に連通している。第１吐出ポートの流出端は、上側マフラー部材（46）の内部に開口している。上側マフラー部材（46）の内部は、連通口（図示省略）を通じて一次空間（S1）と連通している。
【００３７】
第２吐出ポートは、流入端が第２シリンダ室（52）の吐出室（高圧室）に連通している。第２吐出ポートの流出端は、下側マフラー部材（47）の内部に開口している。
【００３８】
次いで、各シリンダ（42,44）の内部構造について図３を参照しながら説明する。なお、第１シリンダ（42）と第２シリンダ（44）の基本的な構造は同じである。そこで、図２では、第１シリンダ（42）を代表して示している。
【００３９】
各シリンダ室（51,52）には、それぞれ環状のピストン（53,54）が収容されている。各ピストン（53,54）の内部には、偏心部（クランク軸（33b,33c））がそれぞれ嵌挿されている。これにより、ピストン（53,54）の回転軌跡は、駆動軸（33）の主軸部（33a）の軸心Ｏ1に対して偏心することになる。ピストン（53,54）の外周面には、それぞれブレード（55）が連結している。ブレード（55）は、ピストン（53,54）の外周面から径方向外方へ延びた縦長の直方体状に形成される。
【００４０】
一方、各シリンダ（42,44）には、略円形状のブッシュ孔（56）が形成される。ブッシュ孔（56）は、シリンダ室（51,52）に連通するように該シリンダ室（51,52）の外周面の内側に形成される。各ブッシュ孔（56）には、それぞれ一対のブッシュ（57,57）が嵌合する。ブッシュ（57）は、軸直角断面が、略弓形状に形成される。ブッシュ（57）は、ブッシュ孔（56）の内周面に摺接する円弧部（57a）と、平坦な面を形成する平坦部（57b）とを有している。そして、ブッシュ孔（56）では、一対のブッシュ（57,57）の平坦部（57b,57b）同士が対向するように配置され、平坦部（57b,57b）の間にブレード溝（58）が形成される。上述したブレード（55）は、このブレード溝（58）に挿通される。これにより、ブレード（55）は、ブッシュ（57,57）によって径方向に摺動自在に保持され、且つブッシュ孔（56）では、ブッシュ（57,57）が、円弧部（57a）の円弧中心Ｏ2を支点に揺動自在となる。この結果、ピストン（53,54）は、シリンダ室（51,52）の内周面と摺接部を保ちながら、該内周面に沿って偏心回転運動を行う。
【００４１】
各シリンダ室（51,52）は、ブレード（55）によって低圧室（L-P）と高圧室（H-P）とにそれぞれ区画される。具体的に、シリンダ室（51,52）では、ブレード（55）の一方の側面（図３の右側面）側に低圧室（L-P）が区画され、ブレード（55）の他方の側面（図３の左側面）側に高圧室（H-P）が区画される。
【００４２】
各シリンダ（42,44）には、上述した吸入管（21,22）がそれぞれ接続される吸入ポート（61,62）が形成される。各吸入ポート（61,62）は、一対のブッシュ（57）のうち低圧室（L-P）寄りのブッシュの近傍に形成される。各吸入ポート（61,62）は、一端がシリンダ室（51,52）に開口し、他端がシリンダ（42,44）の外部に開口するように径方向に延びている。第１吸入ポート（61）は、流入端が第１吸入管（21）に連通し、流出端が第１シリンダ室（51）の低圧室（L-p）に連通する。第２吸入ポート（62）は、流入端が第２吸入管（22）に連通し、流出端が第２シリンダ室（52）に連通する。
【００４３】
第１シリンダ室（51）の高圧室（H-p）の上側には、上述した第１吐出ポート（63）が形成される。即ち、第１吐出ポート（63）は、流入端が第１シリンダ室（51）の高圧室（H-p）と連通し、流出端が上側マフラー部材（46）の内部に連通するように、フロントヘッド（41）を軸方向に貫通している。また、第２シリンダ室（52）の高圧室（H-P）の下側には、上述した第２吐出ポート（64）が形成される。即ち、第２吐出ポート（64）は、流出端が第２シリンダ室（52）の高圧室（H-P）と連通し、流出端が下側マフラー部材（47）の内部に連通するように、リヤヘッド（45）を軸方向に貫通している。
【００４４】
各シリンダ（42,44）には、第１から第６のボルト穴（71〜76）が形成されている。これらのボルト穴（71〜76）には、各シリンダ（42,44）と、閉塞部材（即ち、フロントヘッド（41）、ミドルプレート（43）、及びリヤヘッド（45））とを軸方向に締結するための（締結部材（第１から第６までのボルト（81〜86））が挿通される。style='text-underline:black'>主軸部（33a）の軸心Ｏ1と、ブッシュ孔（56）の中心Ｏ2とを結ぶ仮想平面Ｐを基準（＝０°）とし、図３の時計回り方向の角度で各ボルト穴（71〜76）の位置を表すと次の通りになる。各シリンダ（42,44）では、第１ボルト穴（71）が約６０°の位置に、第２ボルト穴（72）約９０°の位置に、第３ボルト穴（73）が約１５０°の位置に、第４ボルト穴（74）が約２１０°の位置に、第５ボルト穴（75）が約２６０°の位置に、第６ボルト穴（76）が３３０°の位置に形成される。そして、第１ボルト穴（71）に第１ボルト（81）が、第２ボルト穴（72）に第２ボルト穴（82）が、第３ボルト穴（73）に第３ボルト（83）が、第４ボルト穴（74）に第４ボルト（84）が、第５ボルト穴（75）に第５ボルト（85）が、第６ボルト穴（76）に第６ボルト（86）がそれぞれ挿通される。
【００４５】
〈加熱流路の構成〉
本実施形態の圧縮機（10）は、各シリンダ（42,44）における吸入ポート（61,62）の周辺部を加熱するための加熱流路（91,92）を有している。本実施形態の加熱流路（91,92）は、第２シリンダ室（52）で圧縮した高圧の冷媒が導入されるように構成される。つまり、加熱流路（91,92）は、冷媒導入路（流体導入路（90））の一部を構成している。
【００４６】
図２に示すように、本実施形態では、圧縮機構（40）を軸方向に貫通するように冷媒導入路（90）が形成される。つまり、冷媒導入路（90）は、フロントヘッド（41）、第１シリンダ（42）、ミドルプレート（43）、第２シリンダ（44）、リヤヘッド（45）を順に貫通し、これらが連続して形成される。冷媒導入路（90）の流入端（下端）は、下側マフラー部材（47）の内部に連通している。冷媒導入路（90）の流出端（上端）は、上側マフラー部材（46）の内部に連通している。つまり、冷媒導入路（90）は、第２シリンダ室（52）で圧縮されて下側マフラー部材（47）（即ち、油溜まり（16）側）へ吐出された冷媒を、上側マフラー部材（46）の内部（即ち、圧縮機構（40）の上側の吐出空間（S1）側）へ案内するように構成される。
【００４７】
本実施形態の加熱流路（91,92）は、この冷媒導入路（90）の途中に形成される。具体的には、図３に示すように、第１加熱流路（91）は、第１シリンダ（42）における第１吸入ポート（61）の周辺部に形成される。より詳細には、第１加熱流路（91）は、第１吸入ポート（61）と第１ボルト穴（71）（第１ボルト（81））と間に配置される。つまり、第１加熱流路（91）は、第１吸入ポート（61）及び低圧室（L-p）に沿った位置に形成される。上述した仮想平面Ｐを基準とすると、第１加熱流路（91）は、０°〜９０°の範囲（即ち、第１象限の範囲）に設けるのが好ましく、０°〜４５°の範囲に設けるのが更に好ましい。本実施形態の第１加熱流路（91）は、約４０°の位置に設けられている。第１加熱流路（91）は、第１シリンダ（42）を軸方向に貫通する円柱状に形成される。第１加熱流路（91）の流入側は、下側マフラー部材（47）の内部に連通し、第１加熱流路（91）の流出側は、上側マフラー部材（46）の内部に連通する。
【００４８】
第２加熱流路（92）は、第２シリンダ（44）における第２吸入ポート（62）の周辺部に形成される。より詳細には、第２加熱流路（92）は、第２吸入ポート（62）と第１ボルト穴（71）（第１ボルト（81））と間に配置される。つまり、第２加熱流路（92）は、第２吸入ポート（62）及び低圧室（L-p）に沿った位置に形成される。上述した仮想平面Ｐを基準とすると、第２加熱流路（92）は、０°〜９０°の範囲（即ち、第１象限の範囲）に設けるのが好ましく、０°〜４５°の範囲に設けるのが更に好ましい。本実施形態の第２加熱流路（9）は、約４０°の位置に設けられている。第２加熱流路（92）は、第２シリンダ（44）を軸方向に貫通する円柱状に形成される。第２加熱流路（92）の流入側は、下側マフラー部材（47）の内部に連通し、第２加熱流路（92）の流出側は、第１加熱流路（91）に連通する。
【００４９】
−運転動作−
本実施形態に係る圧縮機（10）の運転動作について図１〜図３を参照しながら説明する。ケーシング（11）の外部の電源がＯＮされると、外部電力がターミナル（25）に供給される。その結果、ターミナル（25）からリード線を経由して、電動機（30）へ電流が供給され、電動機（30）が運転される。
【００５０】
電動機（30）が運転状態になると、ステータ（31）の内部をロータ（32）が回転する。これにより、駆動軸（33）が回転駆動され、各ピストン（53,54）が各シリンダ室（51,52）の内部で偏心回転運動を行う。この結果、第１シリンダ室（51）と第２シリンダ室（52）との双方において、冷媒がそれぞれ圧縮される。
【００５１】
具体的に、各シリンダ室（51,52）では、図３に示すピストン（53）の回転に伴い低圧室（L-P）の容積が徐々に大きくなる。これにより、吸入管（21,22）及び吸入ポート（61,62）から低圧室（L-P）へ低圧低温の冷媒が吸入される。ピストン（53）が更に回転し、低圧室（L-P）が吸入ポート（61,62）と遮断されると、この低圧室（L-P）が高圧室（H-P）となる。そして、ピストン（53）が更に回転すると、高圧室（H-P）の容積が徐々に小さくなる。これにより、高圧室（H-P）で冷媒が圧縮される。この高圧室（H-P）が吐出ポート（63,64）と連通し且つ高圧室（H-P）の圧力が所定値を越えると、吐出ポート（63,64）の吐出弁が押し上げられ、吐出ポート（63,64）が開放される。
【００５２】
第１吐出ポート（63）から上方に吐出された冷媒は、上側マフラー部材（46）の内部へ流出し、一次空間（S1）へ送られる。第２吐出ポート（64）から下方へ吐出された冷媒は、下側マフラー部材（47）の内部へ流出する。この冷媒は、下側マフラー部材（47）の内壁に衝突することで、上方へと向きを変え、冷媒導入路（90）に流入する。
【００５３】
冷媒導入路（90）に流入した高圧冷媒は、第２加熱流路（97）、第１加熱流路（96）を順に通過した後、上側マフラー部材（46）の内部へ流出する。上側マフラー部材（46）の内部で合流した冷媒は、一次空間（S1）へ流出し、電動機（30）のステータ（31）のスロットやコアカット内の隙間を通じて上方へ流れ、電動機（30）の上側の二次空間（S2）へ流出する。二次空間（S2）では、冷媒中に含まれる油が分離される。油が分離された冷媒は、吐出管（20）に流入し、吐出管（20）の外部へ送られる。
【００５４】
〈加熱流路の作用〉
上記のように圧縮機（10）を運転すると、各シリンダ室（51,52）では、圧縮された冷媒によってピストン（53,54）が加熱され、ピストン（53,54）が軸方向に熱膨張してしまう。これに対し、各シリンダ（42,44）は、ピストン（53,54）と比べて熱容量が大きい。しかも、シリンダ（42,44）における吸入ポート（61,62）の周辺部は、低圧冷媒によって冷却されるため、この部位の温度はさほど高くならない。このため、圧縮機構（40）では、特にピストン（53,54）が第１象限（図３の仮想平面Ｐを基準０°として９０°までの範囲）において、ピストン（53,54）の軸方向の熱膨張が、シリンダ（42,44）の軸方向の熱膨張に対して相対的に大きくなり、ピストン（53,54）と閉塞部材（即ち、フロントヘッド（41）、ミドルプレート（43）、及びリヤヘッド（45））との間のクリアランスが狭くなってしまうことがある。この結果、ピストン（53,54）と閉塞部材（41,43,45）との間の摺動抵抗が大きくなり、圧縮機構（40）の信頼性が損なわれてしまう。一方、このようなピストン（53,54）の熱膨張を考慮して、ピストン（53,54）と閉塞部材（41,43,45）との間のクリアランスを広めに設計すると、逆に、ピストン（53,54）が吐出ポート（63,64）寄りに位置する状態において、ピストン（53,54）と閉塞部材（41,43,45）との間のクリアランスが広くなり過ぎ、高圧室（H-P）の冷媒が漏れて圧縮効率が低下してしまう虞がある。
【００５５】
そこで、本実施形態では、ピストン（53,54）の偏心回転位置によらず、ピストン（53,54）と閉塞部材（41,43,45）との間に所望のクリアランスを確保できるように、各シリンダ（42,44）に加熱流路（91,92）を形成している。
【００５６】
具体的に、圧縮機（10）の運転中には、上述したように、冷媒導入路（90）に高温高圧の冷媒が導入される。この冷媒は、冷媒導入路（90）を上方へ流れ、第２加熱流路（92）を通過する。第２シリンダ（44）では、第２加熱流路（92）を流れる冷媒によって、第２吸入ポート（62）の周辺部が加熱される。この結果、第２シリンダ（44）では、第２吸入ポート（62）の周辺部が軸方向に熱膨張し、ミドルプレート（43）及びリヤヘッド（45）が、第２ピストン（54）に対して離間する方向に押し付けられる。これにより、第２ピストン（54）が第１象限に位置した状態において、第２ピストン（54）の軸方向の熱膨張が、第２シリンダ（44）の軸方向の熱膨張に対して相対的に大きくなることを抑制できる。この結果、第１象限に位置する第２ピストン（54）と、ミドルプレート（43）ないしリヤヘッド（45）との間に所望のクリアランスを確保できる。
【００５７】
第２加熱流路（97）を流出した高温高圧の冷媒は、第１加熱流路（91）を通過する。第１シリンダ（42）では、第１加熱流路（91）を流れる冷媒によって、第１吸入ポート（61）の周辺部が加熱される。この結果、第１シリンダ（42）では、この結果、第１シリンダ（42）では、第１吸入ポート（61）の周辺部が軸方向に熱膨張し、ミドルプレート（43）及びフロントヘッド（41）が、第１ピストン（53）に対して離間する方向に押し付けられる。これにより、第１ピストン（53）が第１象限に位置した状態において、第１ピストン（53）の軸方向の熱膨張が、第１シリンダ（42）の軸方向の熱膨張に対して相対的に大きくなることを抑制できる。この結果、第１象限に位置する第１ピストン（53）と、ミドルプレート（43）ないしフロントヘッド（41）との間に所望のクリアランスを確保できる。
【００５８】
−実施形態１の効果−
実施形態１によれば、２つのシリンダ（42,44）の吸入ポート（61,62）の周辺部を加熱流路（91,92）によって加熱できるので、この周辺部を軸方向に熱膨張させ、各ピストン（53,54）と閉塞部材（フロントヘッド（41）、ミドルプレート（43）、及びリヤヘッド（45））のクリアランスを確保できる。この結果、ピストン（53,57）と、これらの閉塞部材（41,43,45）との間の摺動抵抗を低減でき、圧縮機（10）の信頼性を向上できる。
【００５９】
また、圧縮機構（40）では、各吸入ポート（61,62）と第１ボルト（81）の間に加熱流路（91,92）を形成している。つまり、圧縮機構（40）では、各吸入ポート（61,62）と加熱流路（91,92）との間にボルトが配置されていない。このため、加熱流路（91,92）の冷媒の熱が、ボルトへ伝導することに起因して、シリンダ（42,44）における吸入ポート（61,62）の周辺部の加熱効果が低下するのを防止できる。
【００６０】
また、圧縮機構（40）では、冷媒導入路（90）の一部に２つの加熱流路（91,92）を構成している。つまり、圧縮機構（40）では、冷媒導入路（90）が２つの加熱流路（91,92）を兼ねた構成となっている。従って、圧縮機構（40）の簡素化を図ることができる。
【００６１】
《発明の実施形態２》
実施形態２に係る圧縮機（10）は、上述した実施形態１と圧縮機構（40）の構成が異なるものである。実施形態２の圧縮機構（40）は、加熱流路（91,92）に高温の潤滑油が導入される。具体的に、図４に示すように、圧縮機構（40）には、油導入路（95）が形成される。油導入路（95）は、リヤヘッド（45）、第２シリンダ（44）、ミドルプレート（43）、第１シリンダ（42）、及びフロントヘッド（41）の内部を軸方向に延びる第１流路（95a）と、第１流路（95a）と連続しフロントヘッド（41）の内部を径方向に延びる第２流路（95b）とを有している。第１流路（95a）の流入端は、下側マフラー部材（47）に向かって開口し、油溜まり（16）に連通している。第１流路（95a）の流出端は、第２流路（95b）に接続している。第２流路（95b）の流出端は、フロントヘッド（41）の径方向外方を向くように開口している。
【００６２】
第１流路（95a）には、第１加熱流路（96）と第２加熱流路（97）とが構成されている。具体的に、図５に示すように、各加熱流路（96,97）は、各シリンダ（42,44）における吸入ポート（61,62）の周辺部に形成されている。第１加熱流路（96）は、第１シリンダ（42）のブッシュ孔（56）と第１吸入ポート（61）との間に配置される。第２加熱流路（97）は、第２シリンダ（44）のブッシュ孔（56）と第２吸入ポート（62）との間に配置される。また、実施形態２では、実施形態１のように吸入ポート（61）の周辺部に冷媒導入路（90）が形成されていない。一方、実施形態２の冷媒導入路（48）は、各シリンダ（42,44）の吐出ポート（63,64）の近傍（図５の約２７０°の位置）に形成され、下側マフラー部材（47）の内部と上側マフラー部材（46）の内部を連通させている。
【００６３】
実施形態２では、油溜まり（16）の油面がフロントヘッド（41）の下端近傍に位置することで、油溜まり（16）の潤滑油が第２加熱流路（97）及び第１加熱流路（96）に導入される。この結果、第２シリンダ（44）では、第２吸入ポート（62）の周辺部が潤滑油によって加熱され、この部位を軸方向に熱膨張させることができる。また、第１シリンダ（42）では、第１吸入ポート（61）の周辺部が潤滑油によって加熱され、この部位を軸方向に熱膨張させることができる。
【００６４】
実施形態２におけるこれ以外の作用効果は、上述した実施形態１と同様である。
【００６５】
《その他の実施形態》
上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。
【００６６】
上記実施形態１の冷媒導入路（90）と、実施形態２の油導入路（95）とを組み合わせた構成としてもよい。
【００６７】
また、上述した圧縮機構（40）は、ピストン（53,54）とブレード（55）が一体に形成された揺動回転式であるが、ピストンとブレードとが別体に形成されたローリングピストン式（ロータリー式）であってもよい。また、圧縮機構（40）は、１つのシリンダを有する１気筒式であってもよい。
【産業上の利用可能性】
【００６８】
以上説明したように、本発明は、シリンダの内部でピストンが回転し、流体を圧縮する回転式圧縮機について有用である。
【符号の説明】
【００６９】
30   電動機
40   圧縮機構
41   フロントヘッド（閉塞部材）
42   第１シリンダ
43   ミドルプレート（閉塞部材）
44   第２シリンダ
45   リヤヘッド（閉塞部材）
53   第１ピストン
54   第２ピストン
55   ブレード
56   ブッシュ孔
57   ブッシュ
61   第１吸入ポート
62   第２吸入ポート
81   第１ボルト（締結部材）
90   冷媒導入路（流体導入路）
91   第１加熱流路
92   第２加熱流路
95   油導入路
96   第１加熱流路
97   第２加熱流路
L-P  低圧室
H-P  高圧室
【図１】
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【図２】
2014025433.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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