(57)【要約】【課題】シリンダブロック内の温度分布の最適化を図りつつ短時間で暖機運転を行うことが可能な内燃機関を提供する。【解決手段】このエンジン１００（内燃機関）は、シリンダブロック１０と、シリンダブロック１０（シリンダ１１）の内周面１１ａに配置される外周面１３ｂを有する筒状のシリンダライナ１３と、シリンダライナ１３の外周面１３ｂのうち相対的に温度の低くなり得る領域とシリンダブロック１０の内周面１１ａとの間に配置された断熱コーティング層４１とを備える。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダブロックと、
前記シリンダブロックの内周面に配置される外周面を有する筒状のシリンダライナと、
前記シリンダライナの外周面のうち相対的に温度の低くなり得る領域と前記シリンダブロックの内周面との間に配置された断熱層とを備える、内燃機関。
【請求項２】
前記シリンダブロックには、冷却水通路が形成されており、
前記断熱層は、前記シリンダライナの外周面のうち相対的に温度の低くなり得る領域の表面上で、かつ、前記冷却水通路よりも内側に配置されている、請求項１に記載の内燃機関。
【請求項３】
前記断熱層は、前記シリンダライナの外周面上にコーティングされた断熱コーティング層である、請求項１または２に記載の内燃機関。
【請求項４】
前記断熱層は、前記シリンダライナの外周面の温度分布に応じて変化する厚みを有する、請求項１〜３のいずれか１項に記載の内燃機関。
【請求項５】
前記断熱層は、前記シリンダライナの外周面に沿って周状に形成されている、請求項１〜４のいずれか１項に記載の内燃機関。
【請求項６】
前記シリンダブロックには、冷却水通路が形成されており、
前記断熱層は、前記冷却水通路が形成されている領域に対応する前記シリンダライナの外周面の部分に配置されるとともに、前記冷却水通路が形成されていない領域に対応する前記シリンダライナの外周面の部分に配置されていない、請求項１〜５のいずれか１項に記載の内燃機関。
【請求項７】
前記断熱層は、前記シリンダライナの外周面上の下死点側に配置されている、請求項１〜６のいずれか１項に記載の内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関に関し、特に、シリンダブロックを備えた内燃機関に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、シリンダブロックを備えた内燃機関が知られている（たとえば、特許文献１参照）。
【０００３】
上記特許文献１には、内部をピストンが往復動するシリンダと、シリンダ内壁部の内部に形成されたウォータジャケット（冷却水通路）とを有するエンジン（内燃機関）のシリンダブロックが開示されている。この特許文献１に記載のシリンダブロックでは、ウォータジャケット内の所定位置に発泡樹脂（発泡ゴム）などからなるスペーサが挿入されて自己膨張により固着されることにより、ウォータジャケット内の流路断面積が局所的に狭められている。したがって、スペーサ近傍を流れる冷却水量が低減されることにより、流路断面積が狭められた部分に対応するシリンダからの熱（燃焼熱やピストンの摺動熱）が冷却水側に過度に奪われないように構成されている。また、これにより、シリンダブロック内の温度分布の最適化が図られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第３９６７６３６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記特許文献１に記載されたエンジンのシリンダブロックでは、シリンダ内壁からウォータジャケットまでの金属材料の肉厚が比較的大きい場合に、冷間始動時において、シリンダ内壁部の大きい肉厚に相当する熱容量分だけシリンダブロックを余分に温めないことにはエンジンとしての暖機が行えず、その分、暖機運転に時間がかかるという問題点がある。なお、一般的に、エンジンの暖機運転が行われることによって、ピストンが往復動するシリンダ近傍が昇温されるとともに潤滑油（エンジンオイル）も昇温されてオイル粘度を低下させ、これによりピストンの摺動抵抗を低減してエンジンの駆動効率が一定のレベルに維持されている。
【０００６】
この発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、この発明の１つの目的は、シリンダブロック内の温度分布の最適化を図りつつ短時間で暖機運転を行うことが可能な内燃機関を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するために、この発明の一の局面における内燃機関は、シリンダブロックと、シリンダブロックの内周面に配置される外周面を有する筒状のシリンダライナと、シリンダライナの外周面のうち相対的に温度の低くなり得る領域とシリンダブロックの内周面との間に配置された断熱層とを備える。
【０００８】
この発明の一の局面による内燃機関では、上記のように、シリンダライナの外周面のうち相対的に温度の低い領域とシリンダブロックの内周面との間に配置された断熱層を備えることによって、シリンダライナの外周面のうち相対的に温度の低くなり得る領域に配置された断熱層を有効に利用して、燃焼熱やピストンまわりの摺動熱などのシリンダライナからの熱がシリンダブロックおよび冷却水に過剰に伝わるのを抑制することができる。この際、シリンダライナの外周面とシリンダブロックの内周面との間に断熱層が配置されているので、シリンダブロックを無用に加熱することがない。これにより、冷間始動直後の内燃機関の暖機運転においては、シリンダライナよりも外側のシリンダブロックを余分に加熱することなく潤滑油（エンジンオイル）が直接接触する厚みの小さいシリンダライナのみを昇温すればよいので、その分、暖機運転を迅速に行うことができる。この結果、シリンダブロック内の温度分布の最適化を図りつつ短時間で暖機運転を行うことができる。また、迅速な暖機運転により内燃機関の燃費（燃料消費率）を向上させることができる。
【０００９】
また、上記一の局面による内燃機関では、シリンダライナの外周面に断熱層を設けることにより、潤滑上高精度な加工が必要なシリンダライナの内周面（ピストンの摺動部）に断熱層を設ける場合と異なり、加工精度および耐熱性・耐摩耗性を高くする必要がないので、加工の簡略化による生産性の向上を図ることができるとともに、断熱層の材料の選択の幅を大きくすることができる。
【００１０】
上記一の局面による内燃機関において、好ましくは、シリンダブロックには、冷却水通路が形成されており、断熱層は、シリンダライナの外周面のうち相対的に温度の低くなり得る領域の表面上で、かつ、冷却水通路よりも内側に配置されている。このように構成すれば、シリンダライナの外周面のうち相対的に温度の低くなり得る領域の表面上に配置された断熱層を有効に利用して、シリンダライナからの熱が冷却水通路を流通する冷却水（クーラント）に伝達されるのを抑制することができるので、シリンダライナの外周面のうち相対的に温度の低くなり得る領域が過剰に冷却されるのを容易に抑制することができる。また、断熱層を冷却水通路内などに設ける場合と異なり、冷却水通路を流通する冷却水の流通状態（流通抵抗）には本発明の断熱層は一切影響しないので、シリンダブロックに元々形成されている冷却水通路を支障なく適切に機能させることができる。
【００１１】
上記一の局面による内燃機関において、好ましくは、断熱層は、シリンダライナの外周面上にコーティングされた断熱コーティング層である。このように構成すれば、シリンダライナの外周面のうち相対的に温度の低くなり得る領域に対応する部分を断熱コーティング層を用いて適切に覆うことができる。また、断熱層の生産工程を簡略化することができ、これによっても生産性を向上することができる。
【００１２】
上記一の局面による内燃機関において、好ましくは、断熱層は、シリンダライナの外周面の温度分布に応じて変化する厚みを有する。このように構成すれば、シリンダライナからシリンダブロックへの熱通過量を、シリンダライナの外周面の温度分布に応じてより正確に調整することができるので、シリンダブロック内の温度分布の最適化（均一化）をより図ることができる。
【００１３】
上記一の局面による内燃機関において、好ましくは、断熱層は、シリンダライナの外周面に沿って周状に形成されている。このように構成すれば、筒状に形成されたシリンダライナの外周面における円周方向の温度むらについても断熱層を有効に利用して最適化（均一化）することができる。したがって、燃焼熱やピストンまわりの摺動熱などのシリンダライナの熱に起因してシリンダライナが熱膨張を起こす際にも、円周方向の温度むらが最適化（均一化）される分シリンダライナの真円度を維持することができる。これにより、シリンダライナの内周面に対するピストンリングの追従性が向上し、潤滑油（エンジンオイル）の消費量を抑えることができる。また、内燃機関の燃料消費率を向上させることができる。なお、本発明における周状とは、継ぎ目のない環状状態で形成される場合に加えて、断熱層が部分的な欠けを有してＣ字状（円弧状）や断続的に環状に形成されるような場合も含む広い概念である。
【００１４】
上記一の局面による内燃機関において、好ましくは、シリンダブロックには、冷却水通路が形成されており、断熱層は、冷却水通路が形成されている領域に対応するシリンダライナの外周面の部分に配置されるとともに、冷却水通路が形成されていない領域に対応するシリンダライナの外周面の部分に配置されていない。このように構成すれば、冷却水通路が形成されていない領域に対応するシリンダライナの外周面の部分（シリンダブロックが冷却されにくい部分）からシリンダブロック側にシリンダライナの熱を適切に伝達させる一方、冷却水通路が形成されている領域に対応するシリンダライナの外周面の部分（シリンダブロックが冷却されやすい部分）からシリンダブロック側へのシリンダライナの熱が過剰に伝わるのを抑制することができるので、シリンダライナ全体としてのシリンダブロックへの熱伝達を適切に調整することができる。
【００１５】
上記一の局面による内燃機関において、好ましくは、断熱層は、シリンダライナの外周面上の下死点側に配置されている。このように構成すれば、燃焼室に近い上死点側よりも相対的に温度が低い下死点側に対応する部分とシリンダブロックの内周面との間に断熱層が配置されるので、シリンダライナからの熱がシリンダライナの下死点側からシリンダブロックに過剰に伝わるのを抑制することができる。したがって、シリンダライナの上死点側と下死点側との温度差がより低減されるので、シリンダライナの延びる方向におけるシリンダライナの熱膨張を一様にすることができる。これにより、シリンダライナの内周面に対するピストンリングの追従性が向上し、潤滑油（エンジンオイル）の消費量を抑えることができる。
【００１６】
なお、本出願では、上記一の局面による内燃機関とは別に、以下のような他の構成も考えられる。
【００１７】
（付記項）
すなわち、本出願の他の構成による内燃機関は、シリンダブロックと、シリンダブロックの内周面に配置される外周面を有する筒状のシリンダライナと、シリンダライナの外周面のうち相対的に温度の低くなり得る領域に配置された断熱層とを備える。このように構成すれば、シリンダライナの外周面のうち相対的に温度の低くなり得る領域に配置された断熱層を有効に利用して、燃焼熱やピストンまわりの摺動熱などのシリンダライナからの熱がシリンダブロックおよび冷却水側に過剰に伝わるのを抑制することができる。これにより、冷間始動直後の内燃機関の暖機運転においては、シリンダライナよりも外側のシリンダブロック側を余分に加熱することなく潤滑油（エンジンオイル）が直接接触する厚みの小さいシリンダライナのみを昇温すればよいので、その分、暖機運転を迅速に行うことができる。この結果、シリンダブロック内の温度分布の最適化を図りつつ短時間で暖機運転を行うことができる。また、迅速な暖機運転により内燃機関の燃費（燃料消費率）を向上させることができる。また、シリンダライナの外周面に断熱層を設けることにより、潤滑上高精度な加工が必要なシリンダライナの内周面（ピストンの摺動部）に断熱層を設ける場合と異なり、加工精度および耐熱性・耐摩耗性を高くする必要がないので、加工の簡略化による生産性の向上を図ることができるとともに、断熱層の材料の選択の幅を大きくすることができる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明の一の局面による構成によれば、上記のように、シリンダブロック内の温度分布の最適化を図りつつ短時間で暖機運転を行うことが可能な内燃機関を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の第１実施形態によるエンジンにおけるシリンダブロック周辺の縦断面構造を示した図である。
【図２】本発明の第１実施形態によるエンジンにおけるシリンダブロック周辺の横断面構造を示した図である。
【図３】本発明の第１実施形態によるエンジンにおけるシリンダブロック周辺の横断面構造を示した図である。
【図４】本発明の第２実施形態によるエンジンにおけるシリンダブロック周辺の縦断面構造を示した図である。
【図５】本発明の第２実施形態の変形例によるエンジンにおけるシリンダブロック周辺の縦断面構造を示した図である。
【図６】本発明の第３実施形態によるエンジンにおけるシリンダブロック周辺の縦断面構造を示した図である。
【図７】本発明の第３実施形態によるエンジンにおけるシリンダライナの構成を示した斜視図である。
【図８】本発明の第４実施形態によるエンジンにおけるシリンダブロック周辺の縦断面構造を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
【００２１】
（第１実施形態）
図１〜図３を参照して、本発明の第１実施形態によるエンジン１００の構成について説明する。なお、エンジン１００は、本発明の「内燃機関」の一例である。
【００２２】
第１実施形態によるガソリン式のエンジン１００は、図１に示すように、オープンデッキ構造を有するシリンダブロック１０と、シリンダブロック１０の上面部１０ａ（Ｚ１側）にガスケット１を介して組み付けられるシリンダヘッド２０とを備えている。シリンダブロック１０は、軽金属であるアルミニウム合金からなる鋳造品であり、シリンダブロック１０は、内部をピストン３０が往復動するシリンダ１１と、シリンダブロック１０内部に形成されたウォータジャケット１２とを有している。なお、ウォータジャケット１２は、本発明の「冷却水通路」の一例である。
【００２３】
シリンダ１１は、図２に示すように、１つのシリンダブロック１０に複数（４気筒）形成されている。各々のシリンダ１１は、Ｘ方向に所定の間隔を隔てて直列状に並んでいる。また、ウォータジャケット１２は、ピストン３０の移動方向となるＺ方向（紙面に垂直な方向）に延びるシリンダ１１に対して半径方向に約５ｍｍ以上約２０ｍｍ以下の肉厚を有する壁部１０ｂを隔ててシリンダ１１まわりを取り囲むように形成されている。また、ウォータジャケット１２は、冷却水（クーラント）が流通することによってシリンダ１１を含むシリンダブロック１０を一定温度に保つ役割を有している。なお、図１は、図２における１５０−１５０線に沿ったエンジン１００の縦断面形状を示している。
【００２４】
また、図１および図２に示すように、シリンダ１１は、シリンダブロック１０内にＺ方向に延びて概略円筒形状（筒型形状）に形成されている。また、シリンダ１１の内側には、円筒状に形成されたシリンダライナ１３が配置されている。ここで、シリンダライナ１３は、シリンダ１１の内周面１１ａに対して外周面１３ｂ側を接触させた状態でシリンダ１１の内側に配置されている。なお、鋳鉄製のシリンダライナ１３には所定の真円度が確保されており、内周面１３ａは、精密な研磨仕上げが施されている。なお、内周面１１ａは、本発明の「シリンダブロックの内周面」の一例である。
【００２５】
シリンダヘッド２０は、図１に示すように、シリンダブロック１０に対する組付面２０ａ（Ｚ２側）を有している。また、シリンダヘッド２０には、ウォータジャケット１２の一部を構成する溝部２１と、燃焼室２を構成する凹部２２とが形成されている。
【００２６】
ピストン３０には、複数（２本ないし３本）のピストンリング３１が取り付けられており、ピストン３０は、シリンダ１１内における上死点Ｐと下死点Ｑとの間をＺ方向に沿って往復動するように構成されている。また、ピストン３０が往復動されることによって、連接棒（コンロッド）３２を介して図示しないクランクシャフトがＸ軸まわりに連続的に回転されるように構成されている。また、シリンダライナ１３にピストン３０が嵌め込まれた状態では、ピストンリング３１が内周面１３ａに対して周状に接触している。
【００２７】
ここで、第１実施形態では、シリンダライナ１３の外周面１３ｂのうちの所定領域とシリンダ１１の内周面１１ａとの間に断熱コーティング層４１が配置されている。具体的に説明すると、図１に示すように、断熱コーティング層４１は、Ｚ方向に延びるシリンダライナ１３の外周面１３ｂのうち、エンジン１００が作動した際にシリンダ１１内における相対的に温度の低くなり得るような領域に対してコーティングされている。また、断熱コーティング層４１は、略一定の厚み（膜厚）を有している。したがって、各シリンダ１１においては、図２に示すように、シリンダライナ１３の外周面１３ｂのうち相対的に温度の低くなり得る領域において、半径方向外側に向かってシリンダライナ１３、断熱コーティング層４１およびシリンダブロック１０（壁部１０ｂ）の順に各部材が配置されている。なお、断熱コーティング層４１は、約０．５ｍｍ以上約１．５ｍｍ以下の範囲の厚みを有している。なお、図２では、ピストン３０（図１参照）の図示を便宜的に省略している。なお、断熱コーティング層４１は、本発明の「断熱層」の一例である。
【００２８】
なお、シリンダライナ１３の外周面１３ｂのうち相対的に温度の低くなり得る領域とは、次のような部分が挙げられる。すなわち、図１に示すように、エンジン１００が作動した際、燃焼室２（凹部２２）は、燃料ガスの爆発により約２５０℃程度と最も温度が高い。したがって、ピストン３０が上死点Ｐと下死点Ｑとの間を往復する際にシリンダライナ１３の内周面１３ａとピストン３０の頂面３０ａと上死点Ｐ（上面部１０ａをＹ方向に延長したライン）とによって形成される内部空間には、燃焼室２により近いＺ１側の領域が相対的に高温であるとともに燃焼室２から下死点Ｑ側に遠ざかるにつれて相対的に低温になるような温度分布が形成される。言い換えると、燃焼室２により近い側のシリンダライナ１３の内周面１３ａの部分が高温に晒される一方、ピストン３０が破線で示される下死点Ｑまで下がった際には燃焼室２から最も遠いので燃焼気体温度も比較的低くなり、この場合に燃焼ガスに直接晒されないシリンダライナ１３の内周面１３ａの部分（ピストン３０の頂面３０ａよりもクランクシャフト側に位置する内周面１３ａ）は温度が最も低くなる。第１実施形態では、断熱コーティング層４１は、このようなピストン３０が下死点Ｑまで下がった際に下死点Ｑ側のシリンダライナ１３の内周面１３ａの部分に対応する外周面１３ｂ上にコーティングされている。
【００２９】
また、断熱コーティング層４１は、図１および図２に示すように、シリンダライナ１３の外周面１３ｂのうち相対的に温度の低い下死点Ｑ側の領域の表面上で、かつ、ウォータジャケット１２よりも内側（シリンダライナ１３側）にコーティングされている。すなわち、半径方向に見て断熱コーティング層４１とウォータジャケット１２とは壁部１０ｂを隔てて互いに配置されている。また、図１に示すように、断熱コーティング層４１は、ウォータジャケット１２とＹ方向（半径方向）に対向するシリンダライナ１３の外周面１３ｂから、ウォータジャケット１２のＺ２側の下端部１２ａ（最下部）よりも下方に対応するシリンダライナ１３の外周面１３ｂにまで亘ってコーティングされている。したがって、シリンダライナ１３からの熱が断熱コーティング層４１によってウォータジャケット１２を流通する冷却水（クーラント）に伝達されるのが下端部１２ａ近傍においても効果的に抑制されている。
【００３０】
また、シリンダブロック１０をシリンダ１１の延びるＺ方向（ピストン３０の移動方向）から見た場合、その横断面形状として、図２に示すように、断熱コーティング層４１は、シリンダライナ１３の外周面１３ｂに沿って周状（円弧状）にコーティングされている。この際、第１実施形態では、断熱コーティング層４１は完全に継ぎ目のない円環状に形成されているわけではない。すなわち、断熱コーティング層４１は、Ｘ方向に互いに隣接するシリンダ１１間の領域１０ｃに対応したシリンダライナ１３の外周面１３ｂには配置されておらず、シリンダ１１の位置に応じてＣ字状または部分円弧状（断続的な環状）を有して形成されている。この理由として、シリンダ１１間の領域１０ｃは、ウォータジャケット１２が元々形成されていない部分でありシリンダブロック１０が冷却されにくい部分（シリンダブロック１０の温度が高温になりがちな部分）である。したがって、このような領域１０ｃに対応するシリンダライナ１３の外周面１３ｂには断熱コーティング層４１が配置されないように構成されている。
【００３１】
また、シリンダブロック１０をＺ方向に沿って図２とは別な横断面で見た場合、図３に示すように、シリンダブロック１０の所定箇所には、ボス部１０ｄが形成されている。ボス部１０ｄには、図示しないブラケットやウォータポンプなどの他の機能部品をシリンダブロック１０に固定するために用いられる締結部材（ボルト部材）が締め込まれる。また、ボス部１０ｄの裏側はウォータジャケット１２側に突出する突出部１０ｅが形成されることによってボス部１０ｄの強度が確保されている。このため、ウォータジャケット１２の突出部１０ｅに対応する部分（裏ボス部）の流路断面積は、ボス部１０ｄが形成されていない部分の流路断面積よりも狭いので冷却水の流れも相対的に少ない。
【００３２】
したがって第１実施形態では、断熱コーティング層４１は、このようなボス部１０ｄの裏側の突出部１０ｅに対応したシリンダライナ１３の外周面１３ｂにも形成されておらず、当該領域を除いて部分円弧状（断続的な環状）を有して形成されている。この理由として、ボス部１０ｄの裏側の突出部１０ｅにおいては、ウォータジャケット１２における冷却水の流れが良好ではなくシリンダブロック１０が冷却されにくい部分（シリンダブロック１０の温度が高温になりがちな部分）である。したがって、このような突出部１０ｅに対応するシリンダライナ１３の外周面１３ｂに対しても断熱コーティング層４１が配置されないように構成されている。
【００３３】
このように、作動中のエンジン１００におけるシリンダライナ１３の外周面１３ｂのうち相対的に温度の低くなりやすい領域に対して断熱コーティング層４１が形成されることに加えて、ウォータジャケット１２が形成されている領域に対応するシリンダライナ１３の外周面１３ｂの部分にも断熱コーティング層４１が延びて形成されることによって、シリンダライナ１３の相対的に温度の低くなりやすい領域に対する冷却水による冷やし過ぎが抑制されている。また、反対に、互いに隣接するシリンダ１１間の領域１０ｃやボス部１０ｄの裏側の突出部１０ｅなどのウォータジャケット１２が形成されていないかまたは流路断面積が狭められた領域に対応するシリンダライナ１３の外周面１３ｂの部分については、断熱コーティング層４１は形成されていない。
【００３４】
これにより、エンジン１００では、シリンダライナ１３における特定の部分（領域）の冷やし過ぎが是正されてシリンダライナ１３が有する温度分布が極力均一化されることが図られている。したがって、燃料ガスの燃焼熱やピストンリング３１の摺動熱などのシリンダライナ１３の熱に起因してシリンダライナ１３が熱膨張を起こす際にも、外周面１３ｂの温度むらが最適化（均一化）されるのでシリンダライナ１３の真円度が維持される。また、真円度が維持されてシリンダライナ１３の内周面１３ａに対するピストンリング３１の追従性が向上されるので、潤滑油（エンジンオイル）の消費量が抑えられる。
【００３５】
また、第１実施形態では、シリンダブロック１０は、シリンダライナ１３を一体に鋳込んだ状態でダイキャスト成形される。この場合、断熱コーティング層４１が予めコーティングされたシリンダライナ１３を金型（図示せず）にセットした状態でアルミニウム合金が金型に流し込まれる。なお、アルミニウム合金の融点は、合金系統（素材・材料の種類）にもよるが、約５００℃〜約６５０℃である。したがって、断熱コーティング層４１には、ダイキャスト成形時の鋳込み温度に耐え得る材料が用いられている。
【００３６】
このような断熱コーティング層４１に適用可能な材料としては、たとえば、無機系の材料としては、Ａｌ２Ｏ３（アルミナ）、ＳｉＯ２、ＺｒＯ２（ジルコニア）、ＴｉＯ２などが挙げられる。また、これらの無機系材料を中空粒子（中空ビーズ）状にして断熱効果を向上させたものを用いることも可能である。また、有機系の材料としては、耐熱が約５００℃であるポリイミド樹脂やポリアミド樹脂、さらにはエポキシ系樹脂やフッ素系樹脂（ＰＴＦＥ）などが挙げられる。有機系材料の熱伝導率は無機系材料の熱伝導率の約１％〜約１０％程度であるので、上記した有機系材料を用いた場合にはシリンダライナ１３における断熱コーティング層４１の断熱効果をより高めることが可能となる。また、上記した有機系材料をバインダとして無機系材料の中空粒子を表面に配置したような断熱材料を断熱コーティング層４１に適用することも可能である。
【００３７】
また、エンジン１００の作動時には、約８０℃の冷却水がウォータジャケット１２に流通することによってシリンダブロック１０が冷却されてシリンダライナ１３は高くても約２００℃程度で維持される。したがって、断熱コーティング層４１に上記した無機系または有機系の材料を用いたとしてもシリンダライナ１３の温度に十分耐え得る。また、使用環境が約１０００℃〜約２０００℃などの高温領域における断熱手段とは異なり２００℃前後の温度領域での断熱手段を選択することが可能となるので、より断熱効果の高い有機系材料や無機系材料からなる断熱コーティング層４１を用いることができる。このような点で、シリンダライナ１３の外周面１３ｂに断熱コーティング層４１を塗布する構成は、シリンダライナ１３が有する温度分布の均一化に大きく寄与する。
【００３８】
また、他の利点としては、シリンダライナ１３の外周面１３ｂ上に断熱コーティング層４１をコーティングするだけでよいので、ピストン３０（ピストンリング３１）が摺動するシリンダライナ１３の内周面１３ａなどの摺動面に断熱コーティング層４１を設ける場合と異なり、断熱コーティング層４１には耐摩耗性もそれほど要求されない。また、外周面１３ｂ上の断熱コーティング層４１は、燃料ガスの燃焼熱に直接晒されず、熱容量を有することで外周面１３ｂ側の冷却により厚み方向に温度勾配が生じる金属製のシリンダライナ１３を介して燃焼熱が熱伝達されるので、断熱コーティング層４１自体の耐熱温度も緩和（低減）される。このように耐摩耗性も大きく要求されず、より低い耐熱温度（２００℃前後）でも使用可能な材料を断熱コーティング層４１として選択できるので、適用可能な断熱層材料の幅を広くもつことができる。このようにして、エンジン１００は構成されている。
【００３９】
第１実施形態では、上記のように、シリンダライナ１３の外周面１３ｂのうち相対的に温度の低くなり得る領域とシリンダブロック１０におけるシリンダ１１の内周面１１ａとの間に配置された断熱コーティング層４１を備えることによって、シリンダライナ１３の外周面１３ｂのうち相対的に温度の低くなり得る領域に配置された断熱コーティング層４１を有効に利用して、燃焼熱やピストンリング３１の摺動熱などのシリンダライナ１３からの熱がシリンダブロック１０および冷却水に過剰に伝わるのを抑制することができる。この際、シリンダライナ１３の外周面１３ｂとシリンダ１１の内周面１１ａとの間に断熱コーティング層４１が配置されているので、シリンダブロック１０（壁部１０ｂなど）を無用に加熱することがない。これにより、冷間始動直後のエンジン１００の暖機運転においては、シリンダライナ１３よりも外側のシリンダブロック１０（壁部１０ｂなど）を余分に加熱することなく潤滑油（エンジンオイル）が直接接触する厚みの小さいシリンダライナ１３のみを昇温すればよいので、その分、暖機運転を迅速に行うことができる。この結果、シリンダブロック１０（シリンダライナ１３）内の温度分布の最適化を図りつつ短時間で暖機運転を行うことができる。また、迅速な暖機運転によりエンジン１００の燃費（燃料消費率）を向上させることができる。
【００４０】
また、第１実施形態では、シリンダライナ１３の外周面１３ｂに断熱コーティング層４１を設けることにより、潤滑上高精度な加工が必要なシリンダライナ１３の内周面１３ａ（ピストン３０の摺動部）に断熱コーティング層４１を設ける場合と異なり、加工精度および耐熱性・耐摩耗性を高くする必要がないので、加工の簡略化による生産性の向上を図ることができるとともに、断熱コーティング層４１の材料の選択の幅を大きくすることができる。
【００４１】
また、第１実施形態では、シリンダブロック１０には、ウォータジャケット１２が形成されており、シリンダライナ１３の外周面１３ｂのうち相対的に温度の低くなり得る領域の表面上で、かつ、ウォータジャケット１２よりも内側（シリンダライナ１３側）に断熱コーティング層４１を配置するように構成する。これにより、シリンダライナ１３の外周面１３ｂのうち相対的に温度の低くなり得る領域の表面上に配置された断熱コーティング層４１を有効に利用して、シリンダライナ１３からの熱がウォータジャケット１２を流通する冷却水（クーラント）に伝達されるのを抑制することができるので、シリンダライナ１３の外周面１３ｂのうち相対的に温度の低くなり得る領域が過剰に冷却されるのを容易に抑制することができる。また、断熱コーティング層４１をウォータジャケット１２内などに設ける場合と異なりウォータジャケット１２を流通する冷却水の流通状態（流通抵抗）には断熱コーティング層４１は一切影響しないので、シリンダブロック１０に元々形成されているウォータジャケット１２を支障なく適切に機能させることができる。
【００４２】
また、第１実施形態では、断熱コーティング層４１をシリンダライナ１３の外周面１３ｂ上にコーティングしている。これにより、シリンダライナ１３の外周面１３ｂのうち相対的に温度の低くなり得る領域を断熱コーティング層４１を用いて適切に覆うことができる。また、断熱コーティング層４１の生産工程を簡略化することができ、これによってもエンジン１００の生産性を向上することができる。
【００４３】
また、第１実施形態では、シリンダライナ１３の外周面１３ｂに沿って断熱コーティング層４１を周状（円弧状およびＣ字状（図２参照））に形成する。これにより、円筒状に形成されたシリンダライナ１３の外周面１３ｂにおける円周方向の温度むらについても断熱コーティング層４１を有効に利用して最適化（均一化）することができる。したがって、燃焼熱やピストンリング３１の摺動熱などのシリンダライナ１３の熱に起因してシリンダライナ１３が熱膨張を起こす際にも、円周方向の温度むらが最適化（均一化）される分シリンダライナ１３の真円度を維持することができる。これにより、シリンダライナ１３の内周面１３ａに対するピストンリング３１の追従性が向上し、潤滑油（エンジンオイル）の消費量を抑えることができる。
【００４４】
また、第１実施形態では、ウォータジャケット１２が形成されている領域に対応するシリンダライナ１３の外周面１３ｂの部分に断熱コーティング層４１を配置するとともに、互いに隣接するシリンダ１１間の領域１０ｃやボス部１０ｄの裏側の突出部１０ｅなどのウォータジャケット１２が形成されていないかまたは流路断面積が狭められた領域に対応するシリンダライナ１３の外周面１３ｂの部分に断熱コーティング層４１を配置しない。これにより、ウォータジャケット１２が形成されていない領域に対応するシリンダライナ１３の外周面１３ｂの部分（シリンダブロック１０が冷却されにくい部分）からシリンダブロック１０側にシリンダライナ１３の熱を適切に伝達させる一方、ウォータジャケット１２が形成されている領域に対応するシリンダライナ１３の外周面１３ｂの部分（シリンダブロック１０が冷却されやすい部分）からシリンダブロック１０側へのシリンダライナ１３の熱が過剰に伝わるのを抑制することができるので、シリンダライナ１３全体としてのシリンダブロック１０への熱伝達を適切に調整することができる。
【００４５】
また、第１実施形態では、シリンダライナ１３の外周面１３ｂ上の下死点Ｑ側に断熱コーティング層４１を配置する。これにより、燃焼室２に近い上死点Ｐ側よりも相対的に温度が低い下死点Ｑ側に対応する部分とシリンダブロック１０の内周面１１ａとの間に断熱コーティング層４１が配置されるので、シリンダライナ１３からの熱がシリンダライナ１３の下死点Ｑ側からシリンダブロック１０に過剰に伝わるのを抑制することができる。したがって、シリンダライナ１３の上死点Ｐ側と下死点Ｑ側との温度差がより低減されるので、シリンダライナ１３の延びる方向におけるシリンダライナ１３の熱膨張を一様にすることができる。これにより、シリンダライナ１３の内周面１３ａに対するピストンリング３１の追従性が向上し、潤滑油（エンジンオイル）の消費量を抑えることができる。
【００４６】
（第２実施形態）
次に、図１および図４を参照して、第２実施形態について説明する。この第２実施形態では、概略一定の厚み（膜厚）を有する断熱コーティング層４１を用いた上記第１実施形態とは異なり、厚みを変化させながら断熱コーティング層４２をシリンダライナ１３の外周面１３ｂにコーティングした例について説明する。なお、断熱コーティング層４２は、本発明の「断熱層」の一例である。また、図中において、上記第１実施形態と同様の構成には、第１実施形態と同じ符号を付して図示している。
【００４７】
第２実施形態によるエンジン２００では、図４に示すように、シリンダライナ１３の外周面１３ｂとシリンダ１１の内周面１１ａとの間に断熱コーティング層４１（図１参照）と同じ材料を用いた断熱コーティング層４２が配置されている。
【００４８】
ここで、第２実施形態では、断熱コーティング層４２は、下死点Ｑに近い部分の厚み（膜厚）が上死点Ｐに近い部分の厚み（膜厚）よりも相対的に大きい。また、断熱コーティング層４２の厚みは、上死点Ｐ側から下死点Ｑ側に向かって徐々に大きくなるように構成されている。なお、エンジン２００は、本発明の「内燃機関」の一例である。
【００４９】
これにより、作動中のエンジン２００におけるシリンダライナ１３の温度分布として相対的に低い温度領域となる下死点Ｑにおけるシリンダライナ１３から厚みの大きい断熱コーティング層４２を介したシリンダブロック１０への熱通過量が、相対的に高い温度領域となる上死点Ｐにおけるシリンダライナ１３から直接的かまたは厚みの小さい断熱コーティング層４２を介したシリンダブロック１０への熱通過量よりも相対的に小さくなるように構成されている。このように、断熱コーティング層４２の厚みは、シリンダライナ１３の外周面１３ｂの温度分布に応じてより詳細に調整されている。
【００５０】
ここで、断熱コーティング層４２の形成方法としては、断熱材料を吹き付けるノズル（図示せず）をシリンダライナ１３におけるＺ１側（上死点Ｐ側）からＺ２側（下死点Ｑ側）に移動させながら断熱材料を塗布する。この際、ノズルの移動とともに断熱材料の吹き付け量を徐々に増加させることによって上死点Ｐ側から下死点Ｑ側に向かって厚みが徐々に大きくなるような断熱コーティング層４２を形成することが可能である。
【００５１】
なお、第２実施形態によるエンジン２００のその他の構成は、上記第１実施形態と同様である。
【００５２】
第２実施形態では、上記のように、シリンダライナ１３の外周面１３ｂの温度分布に応じて変化する厚みを有するように断熱コーティング層４２をコーティングする。これにより、シリンダライナ１３からシリンダブロック１０への熱通過量を、シリンダライナ１３の外周面１３ｂの温度分布に応じてより正確に調整することができるので、シリンダブロック１０内の温度分布の最適化（均一化）をより図ることができる。また、断熱コーティング層４２を用いるので、外周面１３ｂの温度分布に応じて変化するような厚みを有する断熱コーティング層４２を容易に形成することができる。なお、第２実施形態のその他の効果は、上記第１実施形態と同様である。
【００５３】
（第２実施形態の変形例）
次に、図４および図５を参照して、第２実施形態の変形例について説明する。この第２実施形態の変形例では、厚みが徐々に変化する断熱コーティング層４２（図４参照）を用いた上記第２実施形態とは異なり、厚みを３段階でステップ状に変化させながら断熱コーティング層４２ａをシリンダライナ１３の外周面１３ｂにコーティングした例について説明する。なお、断熱コーティング層４２ａは、本発明の「断熱層」の一例である。
【００５４】
すなわち、第２実施形態の変形例によるエンジン２０５では、図５に示すように、断熱コーティング層４２ａは、上死点Ｐに近い部分から下死点Ｑに近い部分に向けて３段階で厚みが増加するように構成されている。なお、エンジン２０５は、本発明の「内燃機関」の一例である。
【００５５】
ここで、断熱コーティング層４２ａの形成方法としては、まず最も薄い厚みに相当する塗布量（ノズルからの断熱材料の吹付量）でコーティング領域の全てに塗布する。次に、塗布量を固定しまま中程度の厚みに形成したいコーティング領域にのみ重ね塗りを行う。そして最後に、同じ塗布量で最大厚みに形成したいコーティング領域にのみ再度重ね塗りを行う。このようにして断熱コーティング層４２ａを形成することが可能である。また、他のコーティング方法としては、塗布量を３段階（小・中・大）に調整しながら、各塗布量に対応するコーティング領域に順次塗布する（いずれも１回塗り）ことによって断熱コーティング層４２ａを形成することも可能である。
【００５６】
第２実施形態の変形例では、上記のように、厚みを３段階でステップ状に変化させながら断熱コーティング層４２ａをシリンダライナ１３の外周面１３ｂにコーティングする。これによってもシリンダライナ１３からシリンダブロック１０への熱通過量を、シリンダライナ１３の外周面１３ｂの温度分布に応じて調整することができるので、シリンダブロック１０内の温度分布の最適化を図ることができる。なお、第２実施形態の変形例のその他の効果は、上記第１実施形態と同様である。
【００５７】
（第３実施形態）
次に、図１、図３および図４〜図７を参照して、第３実施形態について説明する。この第３実施形態では、場所によって厚みを異ならせた上記第２実施形態および第２実施形態の変形例における断熱コーティング層４２および４２ａ（図４および図５参照）とは異なり、一定の厚みを有する断熱コーティング層４３に互いに内径の異なる複数の孔部４３ａ〜４３ｃを形成した例について説明する。なお、断熱コーティング層４３は、本発明の「断熱層」の一例である。また、図中において、上記第２実施形態と同様の構成には、第２実施形態と同じ符号を付して図示している。
【００５８】
第３実施形態によるエンジン３００では、図６に示すように、シリンダライナ１３の外周面１３ｂとシリンダ１１の内周面１１ａとの間に断熱コーティング層４２（図１参照）と同じ材料を用いた断熱コーティング層４３が配置されている。なお、エンジン３００は、本発明の「内燃機関」の一例である。
【００５９】
ここで、第３実施形態では、図６および図７に示すように、シリンダライナ１３における断熱コーティング層４３は、互いに内径の異なる孔部４３ａ〜４３ｃを有している。また、孔部４３ａ〜４３ｃ内には、外周面１３ｂが露出している。ここで、孔部４３ａの内径が最も大きく、孔部４３ｂの内径は中低度であり、孔部４３ｃの内径が最も小さい。また、断熱コーティング層４３のうち上死点Ｐに近い部分に孔部４３ａが形成されるとともに、下死点Ｑに近い部分に孔部４３ｃが形成されている。また、孔部４３ａ〜４３ｃは、断熱コーティング層４３の形成範囲内において外周面１３ｂを取り囲むように周状に配置されている。
【００６０】
これにより、作動中のエンジン３００（図６参照）におけるシリンダライナ１３の温度分布として相対的に低い温度領域となる下死点Ｑにおけるシリンダライナ１３から孔部４３ｃが形成された断熱コーティング層４３を介したシリンダブロック１０（図６参照）への熱通過量が、相対的に高い温度領域となる上死点Ｐにおけるシリンダライナ１３から直接的または孔部４３ａが形成された断熱コーティング層４３を介したシリンダブロック１０への熱通過量よりも相対的に小さくなるように構成されている。この場合、孔部４３ｂ近傍の熱通過量は中低度である。このように、断熱コーティング層４３の断熱性能（単位面積あたりの熱通過量）は、孔部４３ａ〜４３ｃの形成によって詳細に調整されている。
【００６１】
また、断熱コーティング層４３の形成方法としては、シリンダライナ１３の外周面１３ｂの複数の孔部４３ａ〜４３ｃが形成される位置に孔部４３ａ〜４３ｃの孔形状に対応したマスク層を予め形成しておく。この状態で、断熱コーティング層４３を外周面１３ｂに塗布するとともに、塗布後、マスク層を選択的に除去することによって孔部４３ａ〜４３ｃを有する断熱コーティング層４３が形成される。なお、マスクパターンはシリンダライナ１３の詳細な温度分布に対応させて適宜形成可能である。すなわち、シリンダブロック１０におけるボス部１０ｄ（図３参照）の裏側の突出部１０ｅ（図３参照）に対応するシリンダライナ１３の外周面１３ｂにも予めマスク層を形成しておき、断熱コーティング層４３の塗布後にマスク層を除去することによって、この部分には断熱コーティング層４３は形成されなくなる。
【００６２】
なお、第３実施形態によるエンジン３００のその他の構成は、上記第２実施形態と同様である。
【００６３】
第３実施形態では、上記のように、シリンダライナ１３の外周面１３ｂに複数の孔部４３ａ〜４３ｃを有する断熱コーティング層４３を形成して断熱コーティング層４３におけるシリンダブロック１０への熱通過量を調整するように構成する。このように、シリンダライナ１３の外周面１３ｂ上に断熱コーティング層４３をコーティングするだけでよいので、コーティングのパターンに自由度が得られる分、複数の孔部４３ａ〜４３ｃを有するようなコーティングのパターンを任意に選択することによってシリンダライナ１３からシリンダブロック１０への熱伝達を容易に調整することができる。なお、第３実施形態のその他の効果は、上記第１実施形態と同様である。
【００６４】
（第４実施形態）
次に、図１および図８を参照して、第４実施形態について説明する。この第４実施形態では、鋳造（ダイキャスト成形）などにより予め形成されたシリンダブロック４１０のシリンダ４１１に、断熱コーティング層４４が予めコーティングされたシリンダライナ４１３を嵌め込んでエンジン４００を構成した例について説明する。なお、断熱コーティング層４４は、本発明の「断熱層」の一例であり、エンジン４００は、本発明の「内燃機関」の一例である。また、図中において、上記第１実施形態と同様の構成には、第１実施形態と同じ符号を付して図示している。
【００６５】
第４実施形態によるエンジン４００では、図８に示すように、シリンダライナ４１３の外周面４１３ｂとシリンダ４１１の内周面４１１ａとの間に断熱コーティング層４１（図１参照）と同じ材料を用いた断熱コーティング層４４が配置されている。
【００６６】
ここで、第４実施形態では、シリンダライナ４１３は、シリンダ４１１の内周面４１１ａ側に嵌め込まれている。したがって、シリンダ４１１の内周面４１１ａは、シリンダライナ４１３の外周面４１３ｂと直接的に接触する接触部４０１と、内径が断熱コーティング層４４の厚みの分だけ拡大された逃がし部４０２とを含んでいる。逃がし部４０２は、断熱コーティング層４４が配置される領域に対応して予め形成されており、シリンダライナ４１３をシリンダ４１１にスライド挿入した際に断熱コーティング層４４が内周面４１１ａに接触して剥がれるのを防止するために設けられている。したがって、シリンダライナ４１３は、接触部４０１において「締まりばめ」されてＺ方向の位置が固定されている。なお、図８に示すように、接触部４０１には、２箇所に凹部４０１ａが形成されるとともに、接触部４０１に対応するシリンダライナ４１３の外周面４１３ｂには、凸部４１３ｃが形成されている。シリンダライナ４１３がシリンダ４１１に締まりばめされた状態で凸部４１３ｃが凹部４０１ａにさらに係合することにより、ピストンリング３１の摺動時にシリンダライナ４１３がＺ方向にずれるのが防止されている。
【００６７】
なお、シリンダライナ４１３がシリンダ４１１に嵌め込まれた状態で、逃がし部４０２と断熱コーティング層４４とは接触していてもよいし、逃がし部４０２と断熱コーティング層４４との間に若干の隙間（空気層）が設けられていてもよい。若干の隙間が設けられることにより、嵌め込み時に断熱コーティング層４４が逃がし部４０２（内周面４１１ａ）に接触して剥がれるのが防止される。
【００６８】
なお、第４実施形態によるエンジン４００のその他の構成は、上記第１実施形態と同様である。
【００６９】
第４実施形態では、上記のように、鋳造（ダイキャスト成形）などにより予め形成されたシリンダブロック４１０のシリンダ４１１に、断熱コーティング層４４がコーティングされたシリンダライナ４１３を嵌め込んでエンジン４００を構成する。これによっても、シリンダライナ４１３の外周面４１３ｂのうち相対的に温度の低くなり得る領域に対応する部分に配置された断熱コーティング層４４を有効に利用して、燃焼熱やピストンリング３１の摺動熱などのシリンダライナ４１３からの熱がシリンダブロック４１０に過剰に伝わるのを抑制することができる。したがって、エンジン４００の暖機運転においては、シリンダブロック４１０を余分に加熱することなく潤滑油が直接接触するシリンダライナ４１３のみを昇温することができるので、その分、暖機運転を迅速に行うことができる。
【００７０】
また、第４実施形態では、シリンダ４１１の内周面４１１ａにシリンダライナ４１３の外周面４１３ｂと直接的に接触する接触部４０１と、内径が断熱コーティング層４４の厚みの分だけ拡大された逃がし部４０２とを形成する。これにより、接触部４０１においてはシリンダライナ４１３をシリンダ４１１の内周面４１１ａに確実に固定することができるとともに、逃がし部４０２においては断熱コーティング層４４を剥がれなどから保護することができるので、シリンダライナ４１３が有する断熱効果をシリンダブロック４１０内で有効に機能させることができる。なお、第４実施形態のその他の効果は、上記第１実施形態と同様である。
【００７１】
なお、今回開示された実施形態は、すべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上記した実施形態の説明ではなく特許請求の範囲によって示され、さらに特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれる。
【００７２】
たとえば、上記第１〜第４実施形態では、上面部１０ａにウォータジャケット１２が開口するオープンデッキ構造のシリンダブロック１０（４１０）を有するエンジン１００〜４００に本発明を適用した例について示したが、本発明はこれに限られない。シリンダヘッドを組み付けるデッキ部からウォータジャケット１２が開口しないクローズドデッキ構造のシリンダブロックを有するエンジン（内燃機関）に本発明を適用してもよい。本発明の「断熱層」は、シリンダブロックの構造に関係なくシリンダライナの外周面とシリンダブロックの内周面との間に配置することが可能である。
【００７３】
また、上記第１〜第４実施形態では、互いに隣接するシリンダ１１間の領域１０ｃやボス部１０ｄの裏側の突出部１０ｅなど、シリンダブロック１０における冷却されにくい部分（シリンダブロック１０の温度が高温になりがちな部分）に対応したシリンダライナ１３の外周面１３ｂに断熱コーティング層４１（４２〜４４）をコーティングしないように構成した例について示したが、本発明はこれに限られない。上記した部分にも、塗布量を極力少なくして断熱コーティング層４１（４２〜４４）をコーティングしてもよい。この場合、断熱コーティング層４１（４２〜４４）を外周面１３ｂに継ぎ目のない環状に形成するように構成してもよい。
【００７４】
また、上記第１〜第４実施形態では、ガソリン式のエンジン１００〜４００に本発明を適用した例について示したが、本発明はこれに限られない。ガソリン式エンジン以外のディーゼルエンジンおよびガスエンジンなどに対しても本発明は適用可能である。また、本発明では、一般的な車両（自動車）に搭載される内燃機関のみならず、列車や船舶などの輸送機器、さらには、輸送機器以外の定置型の設備機器に設置される内燃機関などに対しても適用可能である。また、シリンダ１１の気筒数は上記第１〜第４実施形態で示した４気筒に限られない。また、各シリンダは上記第１〜第４実施形態で示した直列型のみならず、対向型（水平対向型）配置でもよいしＶ型配置であってもよい。
【００７５】
また、上記第１〜第４実施形態では、円筒状に形成された外周面１３ｂを有するシリンダライナ１３に断熱コーティング層４１（４２〜４４）をコーティングした例について示したが、本発明はこれに限られない。シリンダライナが筒状であるならば、円筒状以外の形状に形成された外周面を有するシリンダライナに、本発明の「断熱層」をコーティングしてもよい。
【００７６】
また、上記第１〜第４実施形態では、ピストン３０が下死点Ｑまで下がった際に内部空間に露出する下死点Ｑ側のシリンダライナ１３の内周面１３ａの部分に対応する外周面１３ｂ上に断熱コーティング層４１（４２〜４４）を配置した例について示したが、本発明はこれに限られない。たとえば、シリンダライナ１３のうち相対的に温度の低くなり得る領域として、燃料ガス（混合気）の吸入通路（給気ポート）により近い位置におけるシリンダライナ１３の外周面１３ｂに断熱コーティング層４１をコーティングすることも可能である。このような部分も過度に冷却されるのは好ましくないので断熱コーティング層４１を配置することによってシリンダライナ１３が有する温度分布の均一化をさらに効果的に図ることができる。
【００７７】
また、上記第１〜第４実施形態では、断熱コーティング層４１（４２〜４４）を、ウォータジャケット１２とＹ方向（半径方向）に対向するシリンダライナ１３の外周面１３ｂからウォータジャケット１２の下端部１２ａ（最下部）よりも下方に対応する下死点Ｑ側の領域のシリンダライナ１３の外周面１３ｂにまで亘ってコーティングした例について示したが、本発明はこれに限られない。たとえば、断熱コーティング層４１をウォータジャケット１２の下端部１２ａに対応するシリンダライナ１３の外周面１３ｂまでの範囲に限って形成していてもよい。
【００７８】
また、上記第１〜第４実施形態では、本発明の「断熱層」として断熱コーティング層４１（４２〜４４）をシリンダライナ１３の外周面１３ｂに形成した例について示したが、本発明はこれに限られない。たとえば、シリンダライナ１３の外周面１３ｂのうち相対的に温度の低い領域とシリンダブロック１１の内周面１１ａとの間に断熱層としての空気層（空隙部）が形成されるようにシリンダブロック１０を形成してもよい。シリンダライナ１３を一体に鋳込んでシリンダブロック１０を成形する場合、予め空気層の厚みを有するコーティング材を塗布しておき、鋳込み時の温度でこのコーティング材を蒸発させて消滅させれば、シリンダブロック固化後に外周面１３ｂと内周面１１ａとの間に断熱層の役割を果たす空気層（空隙部）を形成することが可能である。
【００７９】
また、上記第１〜第４実施形態では、ボス部１０ｄの突出部１０ｅがウォータジャケット１２側に突出してウォータジャケット１２の流路断面積が狭められるような裏ボス部に対応するシリンダライナ１３の外周面１３ｂには断熱コーティング層４１を形成しない例について示したが、本発明はこれに限られない。たとえば、シリンダブロック１０にはボス部１０ｄの形成箇所によっては裏ボス部が完全に壁部１０ｂにまで繋がってウォータジャケット１２が存在しない部分もある。このような部分に対応するシリンダライナ１３の外周面１３ｂにも断熱コーティング層４１を形成しないか、または塗布量を極力少なくして断熱コーティング層４１を形成していてもよい。
【符号の説明】
【００８０】
１０、４１０  シリンダブロック
１１、４１１  シリンダ
１１ａ、４１１ａ  内周面（シリンダブロックの内周面）
１２  ウォータジャケット（冷却水通路）
１３、４１３  シリンダライナ
１３ｂ、４１３ｂ  外周面
２０  シリンダヘッド
３０  ピストン
３１  ピストンリング
４１、４２、４２ａ、４３、４４  断熱コーティング層（断熱層）
１００、２００、２０５、３００、４００  エンジン（内燃機関）
４０１  接触部
４０２  逃がし部
Ｐ  上死点
Ｑ  下死点
【図１】
2014231791.tif 000003
【図２】
2014231791.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
2014231791.tif 000008
【図７】
2014231791.tif 000009
【図８】
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