(57)【要約】【課題】フロントヘッドとピストンとの摺動部の焼き付きを防止する。【解決手段】ロータリ圧縮機（1）には、ピストン（35）の上端面に作用する下向きの給油圧がピストン（35）の下端面に作用する上向きの給油圧よりも大きくなるように、ピストン（35）の上端の口径Ｄ１が下端の口径Ｄ２よりも大きくなっている。そのため、ピストン（35）に下向きの力が作用し、ピストン（35）はフロントヘッド（41）から離れて、フロントヘッド（41）とピストン（35）との間に比較的大きな隙間が形成される。【選択図】図１
2014202200.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
上下方向に延びるシリンダ（34）と、
上記シリンダ（34）の上端を塞ぐ上端板（41）と、
上記シリンダ（34）の下端を塞ぐ下端板（43）と、
上記シリンダ（34）に収容され、上記上端板（41）と上記下端板（43）とに摺動する環状のピストン（35）と、
上記ピストン（35）に挿入されて該ピストン（35）を駆動する回転軸（31）と、
上記上端板（41）と上記ピストン（35）との摺動部、及び上記ピストン（35）と上記下端板（43）との摺動部へ給油する給油機構（60）とを備えたロータリ圧縮機であって、
上記上端板（41）には、流体の吐出ポート（41c）を有する薄肉部（41b）が形成され、
上記ピストン（35）は、上記回転軸（31）が挿入された挿入孔（70）の上端の口径が、該挿入孔（70）の下端の口径よりも大きい
ことを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
上記ピストン（35）と上記下端板（43）との摺動部には、上記ピストン（35）の下端面と上記下端板（43）の上面との少なくとも一方に、摺動性を向上させる摺動皮膜が形成されている
ことを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項３】
上下方向に延びる第１シリンダ（34a）と、
上下方向に延び、上記第１シリンダ（34a）の下方に配置された第２シリンダ（34b）と、
上記第１シリンダ（34a）の上端を塞ぐ上端板（41）と、
上記第１シリンダ（34a）の下端を塞ぐと共に上記第２シリンダ（34b）の上端を塞ぐ中間板（42）と、
上記第２シリンダ（34b）の下端を塞ぐ下端板（43）と、
上記第１シリンダ（34a）に収容され、上記上端板（41）と上記中間板（42）とに摺動する環状の第１ピストン（35a）と、
上記第２シリンダ（34b）に収容され、上記中間板（42）と上記下端板（43）とに摺動する環状の第２ピストン（35b）と、
上記２つのピストン（35a,35b）に挿入されて該２つのピストン（35a,35b）を駆動する回転軸（31）と、
上記上端板（41）と上記第１ピストン（35a）との摺動部、上記第１ピストン（35a）と上記中間板（42）との摺動部、上記中間板（42）と上記第２ピストン（35b）との摺動部、及び上記第２ピストン（35b）と上記下端板（43）との摺動部へ給油する給油機構（60）とを備えたロータリ圧縮機であって、
上記上端板（41）と上記下端板（43）には、流体の吐出ポート（41c,43c）を有する薄肉部（41b,43b）が形成され、
上記第１ピストン（35a）は、上記回転軸（31）が挿入された挿入孔（70a）の上端の口径が、該挿入孔（70a）の下端の口径よりも大きく、
上記第２ピストン（35b）は、上記回転軸（31）が挿入された挿入孔（70b）の上端の口径が、該挿入孔（70b）の下端の口径よりも小さい
ことを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項４】
請求項３において、
上記第１ピストン（35a）と上記中間板（42）との摺動部には、上記第１ピストン（35a）の下端面及び上記中間板（42）の上面の少なくとも一方に、摺動性を向上させる摺動皮膜が形成され、
上記第２ピストン（35b）と上記中間板（42）との摺動部には、上記第２ピストン（35b）の上端面及び上記中間板（42）の下面の少なくとも一方に、摺動性を向上させる摺動皮膜が形成されている
ことを特徴とするロータリ圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ロータリ圧縮機に関し、特に、摺動部の焼き付き防止策に係るものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、空調機等の冷凍装置に用いられるロータリ圧縮機が知られている。例えば、特許文献１に開示のロータリ圧縮機は、ケーシング内に、シリンダと、そのシリンダ内に収容されたピストンと、そのピストンに連結された駆動軸と、シリンダの両端を塞いでシリンダとピストンとの間に圧縮室を形成する一対の端板（フロントヘッドとリアヘッド）とを備えている。ロータリ圧縮機では、駆動軸の回転によってピストンを公転させると、流体が吸入ポートを通って圧縮室へ吸入される吸入行程と、圧縮室内で圧縮された流体が吐出ポートを通って外部へ吐出される吐出行程とが交互に繰り返される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００４−２３９２７３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記特許文献１のロータリ圧縮機では、吐出行程の終了時に、上側の端板（フロントヘッド）の吐出ポート内の流体が吐出されずに残留する。そして、この残留流体が吸入行程時に圧縮室内で再膨張するため、再膨張損失が生じる。この再膨張損失は、吐出ポート内の流体の残留量が多い程、つまり、吐出ポートの容積（死容積）が大きい程大きくなって、ＣＯＰの低下を引き起こす。
【０００５】
そのため、上記特許文献１のロータリ圧縮機では、フロントヘッドの一部を薄肉にし、その薄肉部に吐出ポートを形成して吐出ポートの容積（死容積）を小さくすることによって、ＣＯＰの低下を抑えている。
【０００６】
しかし、フロントヘッドを一部薄肉にすると、フロントヘッドの剛性が低下し、フロントヘッドがピストン側へ撓み易くなる。そして、フロントヘッドの撓みによって、フロントヘッドとピストンとの隙間が無くなると、フロントヘッドとピストンとの摺動抵抗が増大し、その摺動部が焼き付いてしまうという問題があった。
【０００７】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、ロータリ圧縮機において、上側の端板（フロントヘッド）の薄肉部に吐出ポートを形成して吐出ポートの死容積を小さくしつつ、上側の端板（フロントヘッド）とピストンとの摺動部の焼き付きを防止することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１の発明は、上下方向に延びるシリンダ（34）と、上記シリンダ（34）の上端を塞ぐ上端板（41）と、上記シリンダ（34）の下端を塞ぐ下端板（43）と、上記シリンダ（34）に収容され、上記上端板（41）と上記下端板（43）とに摺動する環状のピストン（35）と、上記ピストン（35）に挿入されて該ピストン（35）を駆動する回転軸（31）と、上記上端板（41）と上記ピストン（35）との摺動部、及び上記ピストン（35）と上記下端板（43）との摺動部へ給油する給油機構（60）とを備えたロータリ圧縮機を対象とする。そして、上記上端板（41）には、流体の吐出ポート（41c）を有する薄肉部（41b）が形成され、上記ピストン（35）は、上記回転軸（31）が挿入された挿入孔（70）の上端の口径が、該挿入孔（70）の下端の口径よりも大きいものである。
【０００９】
上記ロータリ圧縮機では、回転軸（31）でピストン（35）を駆動すると、流体がピストン（35）とシリンダ（34）との間の圧縮室へ吸入される吸入行程と、圧縮室内で圧縮された流体が吐出ポート（41c）を通って外部へ吐出される吐出行程とが行われる。
【００１０】
上記ロータリ圧縮機では、上記吐出行程の終了時に、吐出ポート（41c）内の流体が吐出されずに残留し、その残留流体が上記吸入行程時に圧縮室内で再膨張するため、再膨張損失が生じる。この再膨張損失は、吐出ポート（41c）内の流体の残留量が多い程、つまり、吐出ポート（41c）の容積（死容積）が大きい程大きくなって、ＣＯＰの低下を招く虞がある。
【００１１】
一方、上記第１の発明では、上端板（41）の薄肉部（41b）に吐出ポート（41c）が形成されている。このため、吐出ポート（41c）の容積（死容積）が小さくなり、ＣＯＰの低下が抑えられる。
【００１２】
ところが、上端板（41）に薄肉部（41b）を形成すると、上端板（41）の剛性が低くなり、上端板（41）の上下の圧力差等によって上端板（41）がピストン（35）側に撓み易くなる。そして、上端板（41）の撓みによって、上端板（41）とピストン（35）との隙間が無くなると、上端板（41）とピストン（35）との摺動抵抗が増大して、その摺動部が焼き付く虞がある。
【００１３】
一方、上記第１の発明のピストン（35）の挿入孔（70）は、上端の口径が下端の口径よりも大きい。このため、ピストン（35）に作用する下向きの力が、ピストン（35）に作用する上向きの力よりも大きくなる。その結果、ピストン（35）が上端板（41）から離れ、上端板（41）とピストン（35）との間に比較的大きな隙間が形成される。
【００１４】
ここで、上端板（41）とピストン（35）の摺動部に入り込んだ潤滑油の圧力は、挿入孔（70）の上端に面する内周縁から径方向の外側へ向かうにつれて次第に低下する。また、下端板（43）とピストン（35）の摺動部に入り込んだ潤滑油の圧力は、挿入孔（70）の下端に面する内周縁から径方向の外側へ向かうにつれて次第に低下する。一方、給油機構（60）によって供給された潤滑油は、その圧力を保ったままピストン（35）の挿入孔（70）に入り込む。このため、挿入孔（70）の上端の口径が下端の口径よりも大きいピストン（35）では、ピストン（35）に作用する下向きの力が、ピストン（35）に作用する上向きの力よりも大きくなる。
【００１５】
第２の発明は、上記第１の発明において、上記ピストン（35）と上記下端板（43）との摺動部には、上記ピストン（35）の下端面と上記下端板（43）の上面との少なくとも一方に、摺動性を向上させる摺動皮膜が形成されているものである。
【００１６】
上記ロータリ圧縮機（1）では、ピストン（35）に上記下向きの力が作用すると、ピストン（35）と下端板（43）との隙間が小さくなるため、ピストン（35）と下端板（43）との摺動性が悪化する虞がある。
【００１７】
しかし、上記第２の発明では、ピストン（35）と下端板（43）との摺動部に、摺動性を向上させる摺動皮膜が形成されている。そのため、ピストン（35）と下端板（43）との隙間が小さくなっても、摺動性の悪化が抑えられる。
【００１８】
第３の発明は、上下方向に延びる第１シリンダ（34a）と、上下方向に延び、上記第１シリンダ（34a）の下方に配置された第２シリンダ（34b）と、上記第１シリンダ（34a）の上端を塞ぐ上端板（41）と、上記第１シリンダ（34a）の下端を塞ぐと共に上記第２シリンダ（34b）の上端を塞ぐ中間板（42）と、上記第２シリンダ（34b）の下端を塞ぐ下端板（43）と、上記第１シリンダ（34a）に収容され、上記上端板（41）と上記中間板（42）とに摺動する環状の第１ピストン（35a）と、上記第２シリンダ（34b）に収容され、上記中間板（42）と上記下端板（43）とに摺動する環状の第２ピストン（35b）と、上記２つのピストン（35a,35b）に挿入されて該２つのピストン（35a,35b）を駆動する回転軸（31）と、上記上端板（41）と上記第１ピストン（35a）との摺動部、上記第１ピストン（35a）と上記中間板（42）との摺動部、上記中間板（42）と上記第２ピストン（35b）との摺動部、及び上記第２ピストン（35b）と上記下端板（43）との摺動部へ給油する給油機構（60）とを備えたロータリ圧縮機を対象としている。そして、上記上端板（41）と上記下端板（43）には、流体の吐出ポート（41c,43c）を有する薄肉部（41b,43b）が形成され、上記第１ピストン（35a）は、上記回転軸（31）が挿入された挿入孔（70a）の上端の口径が、該挿入孔（70a）の下端の口径よりも大きく、上記第２ピストン（35b）は、上記回転軸（31）が挿入された挿入孔（70b）の上端の口径が、該挿入孔（70b）の下端の口径よりも小さいものである。
【００１９】
上記第３の発明では、上端板（41）及び下端板（43）の薄肉部（41b,43b）に吐出ポート（41c,43c）が形成されている。このため、各吐出ポート（41c,43c）の容積（死容積）が小さくなり、ＣＯＰの低下が抑えられる。
【００２０】
ところが、上端板（41）に薄肉部（41b）を形成すると、上端板（41）の剛性が低くなり、上端板（41）の上下の圧力差等によって上端板（41）が第１ピストン（35a）側に撓み易くなる。そして、上端板（41）の撓みによって、上端板（41）と第１ピストン（35a）との隙間が無くなると、上端板（41）と第１ピストン（35a）との摺動抵抗が増大して、その摺動部が焼き付く虞がある。
【００２１】
一方、上記第３の発明の第１ピストン（35a）の挿入孔（70a）は、上端の口径が下端の口径よりも大きい。このため、第１ピストン（35a）に作用する下向きの力が、第１ピストン（35a）に作用する上向きの力よりも大きくなる。その結果、第１ピストン（35a）が上端板（41）から離れ、上端板（41）と第１ピストン（35a）との間に比較的大きな隙間が形成される。
【００２２】
ここで、上端板（41）と第１ピストン（35a）の摺動部に入り込んだ潤滑油の圧力は、挿入孔（70a）の上端に面する内周縁から径方向の外側へ向かうにつれて次第に低下する。また、中間板（42）と第１ピストン（35a）の摺動部に入り込んだ潤滑油の圧力は、挿入孔（70a）の下端に面する内周縁から径方向の外側へ向かうにつれて次第に低下する。一方、給油機構（60）によって供給された潤滑油は、その圧力を保ったまま第１ピストン（35a）の挿入孔（70a）に入り込む。このため、挿入孔（70a）の上端の口径が下端の口径よりも大きい第１ピストン（35a）では、第１ピストン（35a）に作用する下向きの力が、第１ピストン（35a）に作用する上向きの力よりも大きくなる。
【００２３】
また、上記第３の発明のロータリ圧縮機（1）では、下端板（43）にも薄肉部（41b）が形成されているため、下端板（43）の剛性が低くなり、下端板（43）の上下の圧力差等によって下端板（43）が撓み易くなる。そして、下端板（43）の撓みによって、下端板（43）と第２ピストン（35b）との隙間が無くなると、下端板（43）と第２ピストン（35b）との摺動抵抗が増大して、その摺動部が焼き付く虞がある。
【００２４】
一方、上記第３の発明では、第２ピストン（35b）の挿入孔（70b）は、上端の口径が下端の口径よりも小さい。このため、第２ピストン（35b）に作用する上向きの力が、第２ピストン（35b）に作用する下向きの力よりも大きくなる。その結果、第２ピストン（35b）が下端板（43）から離れ、下端板（43）と第２ピストン（35b）との間に比較的大きな隙間が形成される。
【００２５】
ここで、下端板（43）と第２ピストン（35b）の摺動部に入り込んだ潤滑油の圧力は、挿入孔（70b）の下端に面する内周縁から径方向の外側へ向かうにつれて次第に低下する。また、中間板（42）と第２ピストン（35b）の摺動部に入り込んだ潤滑油の圧力は、挿入孔（70b）の上端に面する内周縁から径方向の外側へ向かうにつれて次第に低下する。一方、給油機構（60）によって供給された潤滑油は、その圧力を保ったまま第２ピストン（35b）の挿入孔（70b）に入り込む。このため、挿入孔（70b）の下端の口径が上端の口径よりも大きい第２ピストン（35b）では、第２ピストン（35b）に作用する上向きの力が、第２ピストン（35b）に作用する下向きの力よりも大きくなる。
【００２６】
第４の発明は、上記第３の発明において、上記第１ピストン（35a）と上記中間板（42）との摺動部には、上記第１ピストン（35a）の下端面及び上記中間板（42）の上面の少なくとも一方に、摺動性を向上させる摺動皮膜が形成され、上記第２ピストン（35b）と上記中間板（42）との摺動部には、上記第２ピストン（35b）の上端面及び上記中間板（42）の下面の少なくとも一方に、摺動性を向上させる摺動皮膜が形成されているものである。
【００２７】
上記ロータリ圧縮機（1）では、第１シリンダ（34a）内の第１ピストン（35a）に上記下向きの力が作用すると、第１ピストン（35a）と中間板（42）との隙間が小さくなるため、第１ピストン（35a）と中間板（42）との摺動性が悪化する虞がある。
【００２８】
しかし、上記第４の発明では、第１ピストン（35a）と中間板（42）との摺動部に、摺動性を向上させる摺動皮膜が形成されている。そのため、第１ピストン（35a）と中間板（42）との隙間が小さくなっても、その摺動性の悪化が抑えられる。
【００２９】
また、上記ロータリ圧縮機（1）では、第２シリンダ（34b）内の第２ピストン（35b）に上記上向きの力が作用すると、第２ピストン（35b）と中間板（42）との隙間が小さくなるため、第２ピストン（35b）と中間板（42）との摺動性が悪化する虞がある。
【００３０】
しかし、上記第４の発明では、第２ピストン（35b）と中間板（42）との摺動部に、摺動性を向上させる摺動皮膜が形成されている。そのため、第２ピストン（35b）と中間板（42）との隙間が小さくなっても、その摺動性の悪化が抑えられる。
【発明の効果】
【００３１】
第１の発明によれば、上端板（41）の一部を薄肉にし、その薄肉部（41b）に吐出ポート（41c）を形成するようにした。こうすることで、吐出ポート（41c）の容積（死容積）を小さくすることができ、吐出行程の終了時に吐出ポート（41c）内に残留する流体による再膨張損失を抑えて、ＣＯＰの低下を抑制することができる。
【００３２】
さらに、第１の発明によれば、ピストン（35）の上端の口径を下端の口径よりも大きくすることによって、ピストン（35）に作用する下向きの力を、ピストン（35）に作用する上向きの力よりも大きくしている。これにより、ピストン（35）を下端板（43）側に押しつけて、ピストン（35）を上端板（41）から離すことができる。そして、剛性の低い上端板（41）がピストン（35）側に撓んでも、上端板（41）とピストン（35）との間に隙間を確保することができ、上端板（41）とピストン（35）の摺動部の焼き付きを防止することができる。
【００３３】
また、第２の発明によれば、ピストン（35）と下端板（43）との摺動部に摺動皮膜を形成するようにした。こうすることで、ピストン（35）に下向きの力が作用することでピストン（35）と下端板（43）との隙間が小さくなっても、ピストン（35）と下端板（43）との摺動性の悪化を抑えることができ、その摺動部の焼き付きを防止することができる。
【００３４】
また、第３の発明によれば、２つのシリンダ（34a,34b）を有するロータリ圧縮機（1）において、上端板（41）及び下端板（43）の一部を薄肉にし、その薄肉部（41b,43b）にそれぞれ吐出ポート（41c,43c）を形成するようにした。こうすることで、吐出ポート（41c,43c）の容積（死容積）を小さくすることができ、吐出行程の終了時に吐出ポート（41c,43c）内に残留する流体による再膨張損失を抑えて、ＣＯＰの低下を抑制することができる。
【００３５】
さらに、第３の発明によれば、第１シリンダ（34a）内の第１ピストン（35a）の上端の口径を下端の口径よりも大きくすることによって、第１ピストン（35a）に作用する下向きの力を、第１ピストン（35a）に作用する上向きの力よりも大きくしている。これにより、第１ピストン（35a）を中間板（42）側に押しつけて、第１ピストン（35a）を上端板（41）から離すことができる。そして、剛性の低い上端板（41）が第１ピストン（35a）側に撓んでも、上端板（41）と第１ピストン（35a）との間に隙間を確保することができ、上端板（41）と第１ピストン（35a）の摺動部の焼き付きを防止することができる。
【００３６】
さらに、第３の発明によれば、第２シリンダ（34b）内の第２ピストン（35b）の上端の口径を下端の口径よりも小さくすることによって、第２ピストン（35b）に作用する上向きの力を、第２ピストン（35b）に作用する下向きの力よりも大きくしている。これにより、第２ピストン（35b）を中間板（42）側に押しつけて、第２ピストン（35b）を下端板（43）から離すことができる。そして、剛性の低い下端板（43）が第２ピストン（35b）側に撓んでも、下端板（43）と第２ピストン（35b）との間の隙間を確保することができ、下端板（43）と第２ピストン（35b）の摺動部の焼き付きを防止することができる。
【００３７】
また、第４の発明によれば、第１ピストン（35a）と中間板（42）との摺動部に摺動皮膜を形成するようにした。こうすることで、第１ピストン（35a）に下向きの力が作用することで第１ピストン（35a）と中間板（42）との隙間が小さくなっても、第１ピストン（35a）と中間板（42）との摺動性の悪化を抑えることができ、その摺動部の焼き付きを防止することができる。
【００３８】
さらに、第４の発明によれば、第２ピストン（35b）と中間板（42）との摺動部に摺動皮膜を形成するようにした。こうすることで、第２ピストン（35b）に上向きの力が作用することで第２ピストン（35b）と中間板（42）との隙間が小さくなっても、第２ピストン（35b）と中間板（42）との摺動性の悪化を抑えることができ、その摺動部の焼き付きを防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】図１は、実施形態１のロータリ圧縮機の縦断面図である。
【図２】図２は、実施形態１のピストンの平面図である。
【図３】図３は、実施形態１のフロントヘッドの薄肉部（吐出ポート周辺）の拡大断面図である。
【図４】図４は、実施形態１のピストンの断面図である。
【図５】図５は、実施形態１のロータリ圧縮機の動作状態図である。
【図６】図６は、実施形態１のピストンの上端面と下端面に作用する潤滑油の圧力を示す圧力状態図である。
【図７】図７は、図１の圧縮機構を拡大した拡大断面図である。
【図８】図８は、実施形態２のロータリ圧縮機の縦断面図である。
【図９】図９は、実施形態２のフロントヘッドの薄肉部（吐出ポート周辺）と、リアヘッドの薄肉部（吐出ポート周辺）の拡大断面図である。
【図１０】図１０は、実施形態２の第１ピストン及び第２ピストンの断面図である。
【図１１】図１１は、実施形態２の第１ピストン及び第２ピストンの上端面と下端面に作用する潤滑油の圧力を示す圧力状態図である。
【図１２】図１２は、図８の圧縮機構を拡大した拡大断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００４０】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。
【００４１】
《発明の実施形態１》
本実施形態のロータリ圧縮機（1）は、冷媒が循環して冷凍サイクルを行う冷媒回路（図示省略）に接続され、冷媒を圧縮するものである。図１に示すように、ロータリ圧縮機（1）は、ケーシング（10）と、該ケーシング（10）内に収納された電動機（20）と圧縮機構（30）とを備えている。このロータリ圧縮機（1）は、圧縮機構（30）において圧縮された冷媒がケーシング（10）の内部空間（S1）に吐出され、内部空間（S1）が高圧となる所謂高圧ドーム型に構成されている。
【００４２】
ケーシング（10）は、上下方向に延びる円筒状の胴部（11）と、該胴部（11）の上端を閉塞する上部鏡板（12）と、該胴部（11）の下端を閉塞する下部鏡板（13）とを備えている。胴部（11）の下部には、吸入管（14）が設けられ、上部鏡板（12）には、吐出管（15）と電動機（20）へ電力を供給するためのターミナル（16）とが設けられている。また、下部鏡板（13）の内部には、圧縮機構（30）の各摺動部を潤滑するための潤滑油が貯留された油溜まり部（17）が形成されている。
【００４３】
電動機（20）は、ケーシング（10）内において、胴部（11）の上部に配置されている。電動機（20）は、胴部（11）内に固定されたステータ（21）と、そのステータ（21）の内側に配置されたロータ（22）とを備えている。
【００４４】
圧縮機構（30）は、ケーシング（10）内において、電動機（20）の下方に配置されている。圧縮機構（30）は、駆動軸（31）、シリンダ（34）、フロントヘッド（41）、リアヘッド（43）、及びピストン（35）を備えている。
【００４５】
駆動軸（31）は、ケーシング（10）内において、上下方向に延びるように配置されている。駆動軸（31）の上部は、電動機（20）のロータ（22）に連結されている。一方、駆動軸（31）の下部は、上から下に向かって順に、上側軸部（31a）と偏心部（32）と下側軸部（31c）とを有している。偏心部（32）は、駆動軸（31）の軸心に対して偏心し、上側軸部（31a）と下側軸部（31c）よりも大径に形成されている。尚、駆動軸（31）は、本発明の回転軸に相当する。
【００４６】
また、駆動軸（31）の下端部には、油溜まり部（17）の潤滑油を吸引するための油ポンプ（61）が固定され、駆動軸（31）の内部には、油ポンプ（61）によって吸引された潤滑油を流通させる給油通路（62）が形成されている。この給油通路（62）は、上下方向に延び、その下端が油ポンプ（61）に連通する主給油路（62a）と、該主給油路（62a）の途中で径方向外方へ延び、その外周端が駆動軸（31）の側面に開口する複数の給油口（62b）とを有している。この油ポンプ（61）と給油通路（62）とは、油溜まり部（17）の潤滑油を駆動軸（31）やピストン（35）の各摺動部へ供給する本発明の給油機構（60）を構成している。
【００４７】
シリンダ（34）は、略円筒状に形成され、その軸が上下方向に延びるように配置されている。このシリンダ（34）には、駆動軸（31）の偏心部（32）が挿入されている。
【００４８】
フロントヘッド（41）は、シリンダ（34）の上端にボルトによって締結され、シリンダ（34）の上端を塞ぐ本発明の上端板を構成している。このフロントヘッド（41）には、駆動軸（31）の上側軸部（31a）を回転自在に支持する円筒状の上側軸受部（41a）が形成されている。
【００４９】
リアヘッド（43）は、シリンダ（34）の下端にボルトによって締結され、シリンダ（34）の下端を塞ぐ本発明の下端板を構成している。このリアヘッド（43）には、駆動軸（31）の下側軸部（31c）を回転自在に支持する円筒状の下側軸受部（43a）が形成されている。
【００５０】
また、リアヘッド（43）には、上面に摺動皮膜が形成されている。この摺動皮膜は、リアヘッド（43）の上面で摺動するピストン（35）の摺動性を向上させるものであって、リン酸マンガン処理によって形成されている。
【００５１】
ピストン（35）は、シリンダ（34）に収容され、フロントヘッド（41）とリアヘッド（43）の双方に摺動するように構成されている。このピストン（35）は、図２に示すように、ピストン本体（36）とブレード（37）とを有している。
【００５２】
ピストン本体（36）は、環状に形成されている。具体的に、ピストン本体（36）は、やや厚肉の円筒状に形成されている。駆動軸（31）の偏心部（32）は、このピストン本体（36）を貫通している。ピストン本体（36）は、駆動軸（31）が回転すると、シリンダ（34）の内周面に沿って公転するように構成されている。そして、ピストン本体（36）とシリンダ（34）との間には、圧縮室（50）が形成されている。
【００５３】
ブレード（37）は、ピストン本体（36）と一体に形成され、ピストン本体（36）の外周面から径方向外方へ突出している。このブレード（37）は、シリンダ（34）の内周面から径方向外方へ延びるブッシュ溝（53）に設けられた一対の揺動ブッシュ（54a,54b）に挟み込まれており、ピストン本体（36）の公転時に、ピストン本体（36）の自転を規制するように構成されている。また、このブレード（37）は、圧縮室（50）を低圧室（51）と高圧室（52）とに区画している。
【００５４】
シリンダ（34）には、吸入ポート（55）が径方向に貫通形成されている。吸入ポート（55）は、内周端が低圧室（51）に連通し、外周端が吸入管（14）（図示省略）に接続されている。
【００５５】
図３に示すように、フロントヘッド（41）には、周囲よりも薄肉に形成された薄肉部（41b）に、吐出ポート（41c）が上下方向に貫通形成されている。この吐出ポート（41c）は、下端が高圧室（52）に開口し、上端がケーシング（10）の内部空間（S1）に連通している。そして、薄肉部（41b）の上面には、吐出ポート（41c）の上端の開口を塞ぐように吐出弁（41d）が配置され、さらに、吐出弁（41d）の上に吐出弁押さえ（41e）が重ねて配置されている。この吐出弁（41d）と吐出弁押さえ（41e）とは、固定ピン（41f）によって固定され、高圧室（52）内の冷媒が所定圧力に達すると、吐出ポート（41c）の上端の開口を開くように構成されている。
【００５６】
また、ピストン本体（36）には、図４に示すように、上端面の内周縁部を全周に亘って切り欠いてなる切欠部（38）が形成されている。切欠部（38）は、ザグリ加工によって凹状に形成されており、駆動軸（31）が挿入された挿入孔（70）の上端の口径（切欠部（38）の開口径）Ｄ１が下端の口径Ｄ２よりも大きくなっている。即ち、ピストン本体（36）の挿入孔（70）は、その上端の直径φＤ１がその下端の直径φＤ２よりも大きい。
【００５７】
−運転動作−
次に、上記ロータリ圧縮機（1）の運転動作について説明する。
【００５８】
〈冷媒を圧縮する動作〉
図１に示すように、上記ロータリ圧縮機（1）では、電動機（20）を起動してロータ（22）を回転させると、駆動軸（31）が回転し、偏心部（32）が偏心回転する。そして、この偏心部（32）の偏心回転に伴って、ピストン（35）がブレード（37）によって自転を規制しながらシリンダ（34）の内周面に沿って公転する。
【００５９】
まず、圧縮室（50）へ冷媒を吸入する吸入行程について説明する。図５に示すように、駆動軸（31）が回転角０°の状態（上死点）（図５（Ａ）の状態）から僅かに回転して、ピストン（35）とシリンダ（34）の接触位置が吸入ポート（55）の内周端を通過すると、低圧室（51）への冷媒の吸入が開始される。冷媒の吸入は、吸入管（14）から吸入ポート（55）を介して行われる。そして、駆動軸（31）の回転角が大きくなると、次第に、低圧室（51）の容積が増大し、低圧室（51）へ吸入される冷媒量が増加する（図５（Ｂ）〜（Ｈ）の状態）。そして、この冷媒の吸入行程は、駆動軸（31）の回転角が３６０°になるまで続き、その後、吐出行程へと移行する。
【００６０】
続いて、圧縮室（50）で冷媒を圧縮して吐出する吐出行程について説明する。駆動軸（31）が回転角０°の状態（上死点）（図５（Ａ）の状態）から僅かに回転して、ピストン（35）とシリンダ（34）の接触位置が再び吸入ポート（55）の内周端を通過すると、低圧室（51）における冷媒の閉じ込みが完了し、吸入ポート（55）に繋がっていた低圧室（51）が、吐出ポート（41c）だけに繋がる高圧室（52）となる。高圧室（52）における冷媒の圧縮はこの状態から開始される。この状態から駆動軸（31）の回転角が大きくなると、高圧室（52）の容積が減少し、それに伴って高圧室（52）の圧力が上昇する。そして、高圧室（52）の圧力が所定圧力を上回ると、吐出弁（41d）が開き、高圧室（52）の冷媒が、吐出ポート（41c）を介してケーシング（10）の内部空間（S1）へ吐出され、吐出管（15）を介してロータリ圧縮機（1）の外部へと吐出される。この冷媒の吐出行程は、駆動軸（31）の回転角が３６０°になるまで続き、その後、吸入行程へと移行する。ロータリ圧縮機（1）では、この吸入行程と吐出行程とを繰り返すことで、圧縮動作が連続的に行われる。
【００６１】
〈圧縮機構への給油〉
上述したように、圧縮機構（30）において圧縮された冷媒は、吐出ポート（41c）を通ってケーシング（10）の内部空間（S1）へ吐出される。このため、ケーシング（10）の油溜まり部（17）に溜まった潤滑油の圧力は、圧縮機構（30）からケーシング（10）の内部空間（S1）へ吐出された高圧冷媒の圧力と実質的に等しい。
【００６２】
油溜まり部（17）の高圧の潤滑油は、駆動軸（31）の給油通路（62）を通って圧縮機構（30）へ供給される。圧縮機構（30）へ供給された高圧の潤滑油は、上側軸部（31a）及び下側軸部（31c）と駆動軸（31）の隙間と、ピストン（35）と偏心部（32）の隙間に流入する。また、圧縮機構（30）へ供給された高圧の潤滑油は、ピストン（35）の上端面とフロントヘッド（41）の隙間と、ピストン（35）の下端面とリアヘッド（43）の隙間にも流入する。
【００６３】
〈ピストンとフロントヘッドの接触回避〉
ところで、上記ロータリ圧縮機（1）では、吐出行程の終了時に、高圧の冷媒が吐出ポート（41c）内に残留し、この残留冷媒が吸入行程時に低圧室（51）内で再び膨張するため、再膨張損失が生じる。この再膨張損失は、吐出ポート（41c）内の残留冷媒量が多い程、つまり、吐出ポート（41c）の容積（死容積）が大きい程大きくなって、ＣＯＰの低下を招く虞がある。
【００６４】
そこで、本実施形態では、図３に示すように、フロントヘッド（41）の薄肉部（41b）に吐出ポート（41c）が形成されている。そのため、吐出ポート（41c）の容積（死容積）が小さくなり、吐出ポート（41c）内の残留冷媒による再膨張損失が小さく抑えられる。
【００６５】
ところが、フロントヘッド（41）に薄肉部（41b）を形成すると、フロントヘッド（41）の剛性が低くなるため、フロントヘッド（41）の上下の圧力差によって、フロントヘッド（41）がピストン（35）側に撓み易くなる。そして、フロントヘッド（41）の撓みによって、フロントヘッド（41）とピストン（35）との隙間が無くなると、フロントヘッド（41）とピストン（35）との摺動抵抗が増大して、その摺動部が焼き付く虞がある。
【００６６】
そこで、本実施形態では、図４に示すように、ピストン（35）の上端の口径Ｄ１が下端の口径Ｄ２よりも大きく形成されている。このため、ピストン（35）の上端面とフロントヘッド（41）のクリアランスが確保される。ここでは、その点について説明する。
【００６７】
ピストン（35）の上端面とフロントヘッド（41）の隙間と、ピストン（35）の下端面とリアヘッド（43）の隙間とには、油溜まり部（17）の高圧の潤滑油が、ピストン（35）の内周縁側から流れ込む。このため、図６に示すように、ピストン本体（36）は、切欠部（38）が高圧の潤滑油で満たされ、切欠部（38）の底面（39）の全体に高圧の潤滑油の圧力が作用する。
【００６８】
一方、ピストン本体（36）の外側に形成された低圧室（51）の圧力は、圧縮機構（30）へ吸入される低圧冷媒の圧力と実質的に等しく、従って、圧縮機構（30）へ供給される潤滑油の圧力よりも低い。このため、ピストン本体（36）の上端面のうち切欠部（38）の外側の部分と、ピストン本体（36）の下端面とに作用する潤滑油の圧力は、ピストン本体（36）の内周縁から径方向の外側へ向かって次第に低下する。
【００６９】
このように、ピストン本体（36）では、切欠部（38）の底面（39）の全体に高圧の潤滑油の圧力が作用する一方、その下端面に作用する潤滑油の圧力がピストン本体（36）の内周側から外周側へ向かって次第に低下する。このため、ピストン本体（36）に作用する力は、ピストン本体（36）をフロントヘッド（41）から引き離す方向の力（即ち、下向きの力）が、ピストン本体（36）をリアヘッド（43）から引き離す方向の力（即ち、上向きの力）よりも大きくなる。
【００７０】
従って、本実施形態の圧縮機構（30）では、図７に示すように、ピストン（35）がリアヘッド（43）側に押しつけられた状態となり、ピストン本体（36）の上端面とフロントヘッド（41）のクリアランスが確保される。このため、フロントヘッド（41）がピストン（35）側に撓んだ状態でも、フロントヘッド（41）とピストン（35）との間に隙間が確実に確保され、フロントヘッド（41）とピストン（35）との摺動抵抗の増大が回避される。
【００７１】
なお、図７では、ピストン本体（36）の上端面とフロントヘッド（41）の隙間と、ピストン本体（36）の下端面とリアヘッド（43）の隙間とが誇張されている。ロータリ圧縮機（1）の運転中において、ピストン本体（36）の上端面とフロントヘッド（41）のクリアランスは、１０μｍ以下となる。また、上述したように、ロータリ圧縮機（1）の運転中には、ピストン（35）がリアヘッド（43）に押しつけられる。このため、ピストン本体（36）の下端面とリアヘッド（43）のクリアランスは、ほとんどゼロとなる。
【００７２】
−実施形態１の効果−
本実施形態では、フロントヘッド（41）の一部を薄肉にし、その薄肉部（41b）に吐出ポート（41c）を形成するようにした。こうすることで、吐出ポート（41c）の容積（死容積）を小さくすることができ、吐出行程の終了時に吐出ポート（41c）内に残留する冷媒による再膨張損失を抑えて、ＣＯＰの低下を抑制することができる。
【００７３】
さらに、本実施形態では、ピストン（35）の上端の口径を下端の口径よりも大きくすることによって、ピストン（35）に作用する下向きの力を、ピストン（35）に作用する上向きの力よりも大きくしている。これにより、ピストン（35）をリアヘッド（43）側に押しつけて、ピストン（35）をフロントヘッド（41）から離すことができる。そして、一部が薄肉に形成されて剛性の低いフロントヘッド（41）がピストン（35）側に撓んでも、フロントヘッド（41）とピストン（35）との間に隙間を確保することができ、フロントヘッド（41）とピストン（35）の摺動部の焼き付きを防止することができる。
【００７４】
さらに、本実施形態では、ピストン（35）とリアヘッド（43）との摺動部であるリアヘッド（43）の上面をリン酸マンガン処理して、ピストン（35）とリアヘッド（43）との摺動性を向上させるようにした。こうすることで、ピストン（35）に上記下向きの力が作用して、ピストン（35）とリアヘッド（43）との隙間が小さくなっても、ピストン（35）とリアヘッド（43）との摺動性の悪化を抑えることができ、その摺動部の焼き付きを防止することができる。
【００７５】
〈実施形態１の変形例〉
上記実施形態１では、ピストン（35）とリアヘッド（43）との摺動性の悪化を抑えるため、リアヘッド（43）の上面に摺動皮膜が形成されている。しかし、摺動皮膜を形成する場所はこれに限らず、ピストン（35）の下端面に摺動皮膜を形成しても構わない。
【００７６】
《発明の実施形態２》
図８は、本発明の実施形態２を示す。尚、ここでは、上記実施形態１と同じ構成要素には同じ符号を付し、その詳細な説明を省略する。
【００７７】
実施形態２は、上記実施形態１において圧縮機構（30）の構成を変更したものである。つまり、上記実施形態１では、圧縮機構（30）に１つの圧縮室（50）が形成されているが、実施形態２では、圧縮機構（30）に２つの圧縮室（50a,50b）を形成するようにした。
【００７８】
具体的に、実施形態２の圧縮機構（30）は、駆動軸（31）、第１シリンダ（34a）、第２シリンダ（34b）、フロントヘッド（41）、ミドルプレート（42）、リアヘッド（43）、第１ピストン（35a）、及び第２ピストン（35b）を備えている。
【００７９】
駆動軸（31）は、下部において、上から下に向かって順に、上側軸部（31a）、第１偏心部（32a）、中軸部（31b）、第２偏心部（32b）、及び下側軸部（31c）を有している。第１偏心部（32a）と第２偏心部（32b）とは、回転位相差が互いに１８０度となるように駆動軸（31）の軸心に対して偏心し、上側軸部（31a）、中軸部（31b）、及び下側軸部（31c）よりも大径に形成されている。
【００８０】
第１シリンダ（34a）と第２シリンダ（34b）とは、共に、略円筒状に形成され、その軸が上下方向に延びるように配置されている。第２シリンダ（34b）は、第１シリンダ（34a）の下方に配置されている。第１シリンダ（34a）には、駆動軸（31）の第１偏心部（32a）が挿入され、第２シリンダ（34b）には、駆動軸（31）の第２偏心部（32b）が挿入されている。
【００８１】
フロントヘッド（41）は、第１シリンダ（34a）の上端にボルトによって締結され、第１シリンダ（34a）の上端を塞ぐ本発明の上端板を構成している。
【００８２】
ミドルプレート（42）は、第１シリンダ（34a）の下端と第２シリンダ（34b）の上端とに固定され、第１シリンダ（34a）の下端と第２シリンダ（34b）の上端とを塞ぐ本発明の中間板を構成している。このミドルプレート（42）には、駆動軸（31）の中軸部（31b）が挿入されている。
【００８３】
ミドルプレート（42）には、上面と下面とにそれぞれ摺動皮膜が形成されている。この摺動皮膜は、ミドルプレート（42）の上面で摺動する第１ピストン（35a）とミドルプレート（42）の下面で摺動する第２ピストン（35b）の摺動性を向上させるものであって、リン酸マンガン処理によって形成されている。
【００８４】
リアヘッド（43）は、第２シリンダ（34b）の下端にボルトによって締結され、第２シリンダ（34b）の下端を塞ぐ本発明の下端板を構成している。
【００８５】
第１ピストン（35a）は、第１シリンダ（34a）に収容され、上側のフロントヘッド（41）と下側のミドルプレート（42）の双方に摺動するように構成されている。この第１ピストン（35a）は、ピストン本体（36a）とブレード（37a）（図示省略）とを有している。
【００８６】
ピストン本体（36a）は、環状に形成され、駆動軸（31）の第１偏心部（32a）が摺動可能に挿入されている。このピストン本体（36a）は、駆動軸（31）が回転すると、第１シリンダ（34a）の内周面に沿って公転するように構成されている。そして、ピストン本体（36a）と第１シリンダ（34a）との間には、第１圧縮室（50a）が形成されている。
【００８７】
一方、第２ピストン（35b）は、第２シリンダ（34b）に収容され、上側のミドルプレート（42）と下側のリアヘッド（43）の双方に摺動するように構成されている。この第２ピストン（35b）は、ピストン本体（36b）とブレード（37b）（図示省略）とを有している。
【００８８】
ピストン本体（36b）は、環状に形成され、駆動軸（31）の第２偏心部（32b）が摺動可能に挿入されている。このピストン本体（36b）は、駆動軸（31）が回転すると、第２シリンダ（34b）の内周面に沿って公転するように構成されている。そして、ピストン本体（36b）と第２シリンダ（34b）との間には、第２圧縮室（50b）が形成されている。
【００８９】
第１シリンダ（34a）と第２シリンダ（34b）には、別々に吸入ポート（55）が径方向に貫通形成されている。各吸入ポート（55）は、内周端が各シリンダ（34a,34b）の低圧室（51a,51b）に連通し、外周端が吸入管（14）に接続されている。
【００９０】
図９に示すように、フロントヘッド（41）とリアヘッド（43）には、周囲よりも薄肉に形成された薄肉部（41b,43b）に、吐出ポート（41c,43c）が上下方向に貫通形成されている。フロントヘッド（41）の吐出ポート（41c）は、下端が第１シリンダ（34a）内の高圧室（52a）に開口し、上端がケーシング（10）の内部空間（S1）に連通している。一方、リアヘッド（43）の吐出ポート（43c）は、上端が第２シリンダ（34b）内の高圧室（52b）に開口し、下端がケーシング（10）の内部空間（S1）に連通している。そして、フロントヘッド（41）とリアヘッド（43）との薄肉部（41b,43b）には、吐出ポート（41c,43c）の流出端の開口を塞ぐように吐出弁（41d,43d）と吐出弁押さえ（41e,43e）とが重ねて配置されている。この吐出弁（41d,43d）と吐出弁押さえ（41e,43e）とは、固定ピン（41f,43f）によって固定され、高圧室（52a,52b）内の冷媒が所定圧力に達すると、吐出ポート（41c,43c）の内部空間（S1）側の開口を開くように構成されている。
【００９１】
また、第１ピストン（35a）のピストン本体（36a）には、図１０に示すように、上端面の内周縁部を全周に亘って切り欠いてなる切欠部（38a）が形成されている。この切欠部（38a）は、ザグリ加工によって凹状に形成されており、駆動軸（31）が挿入された挿入孔（70a）の上端の口径（切欠部（38a）の開口径）Ｄ１が下端の口径Ｄ２よりも大きくなっている。即ち、ピストン本体（36a）の挿入孔（70a）は、その上端の直径φＤ１がその下端の直径φＤ２よりも大きい。
【００９２】
また、第２ピストン（35b）のピストン本体（36b）には、下端面の内周縁部を全周に亘って切り欠いてなる切欠部（38b）が形成されている。この切欠部（38b）は、ザグリ加工によって凹状に形成されており、駆動軸（31）が挿入された挿入孔（70b）の上端の口径Ｄ３が下端の口径（切欠部（38b）の開口径）Ｄ４よりも小さくなっている。即ち、ピストン本体（36b）の挿入孔（70b）は、その上端の直径φＤ３がその下端の直径φＤ４よりも小さい。
【００９３】
−運転動作−
次に、本実施形態のロータリ圧縮機（1）の運転動作について説明する。
【００９４】
〈冷媒を圧縮する動作〉
上記ロータリ圧縮機（1）では、電動機（20）を起動してロータ（22）を回転させると、駆動軸（31）が回転し、２つの偏心部（32a,32b）が１８０度の回転位相差を維持しながら偏心回転する。そして、これら偏心部（32a,32b）の偏心回転に伴って、２つのピストン（35a,35b）が自転を規制しながら各シリンダ（34a,34b）の内周面に沿って公転し、各圧縮室（50a,50b）において、吸入行程と吐出行程とが交互に繰り返される。第１シリンダ（34a）内の第１圧縮室（50a）へ冷媒を吸入し、圧縮し、吐出する動作と、第２シリンダ（34b）内の第２圧縮室（50b）へ冷媒を吸入し、圧縮し、吐出する動作とは、実施形態１の圧縮機構（30）がシリンダ（34）内の圧縮室（50）へ冷媒を吸入し、圧縮し、吐出する動作と同じである。
【００９５】
〈圧縮機構への給油〉
本実施形態のロータリ圧縮機（1）では、実施形態１と同様に、油溜まり部（17）の高圧の潤滑油が圧縮機構（30）へ供給される。圧縮機構（30）へ供給された高圧の潤滑油は、第１ピストン（35a）の上端面とフロントヘッド（41）の隙間と、第１ピストン（35a）の下端面とミドルプレート（42）の隙間と、第２ピストン（35b）の上端面とミドルプレート（42）の隙間と、第２ピストン（35b）の下端面とリアヘッド（43）の隙間に流入する。
【００９６】
〈ピストンとフロントヘッド及びリアヘッドの接触回避〉
本実施形態のロータリ圧縮機（1）においても、各圧縮室（50a,50b）の吐出行程の終了時に、高圧の冷媒が吐出ポート（41c,43c）内に残留し、この残留冷媒が吸入行程時に低圧室（51a,51b）内で再び膨張するため、再膨張損失が生じる。この再膨張損失は、吐出ポート（41c,43c）内の残留冷媒量が多い程、つまり、吐出ポート（41c,43c）の容積（死容積）が大きい程大きくなって、ＣＯＰの低下を招く虞がある。
【００９７】
そこで、本実施形態では、図９に示すように、フロントヘッド（41）とリアヘッド（43）の各薄肉部（41b,43b）に吐出ポート（41c,43c）が形成されている。そのため、吐出ポート（41c,43c）の容積（死容積）が小さくなり、吐出ポート（41c,43c）内の残留冷媒による再膨張損失が小さく抑えられる。
【００９８】
ところが、フロントヘッド（41）に薄肉部（41b）を形成すると、フロントヘッド（41）の剛性が低くなるため、フロントヘッド（41）の上下の圧力差によってフロントヘッド（41）がピストン（35）側に撓み易くなる。そして、フロントヘッド（41）の撓みによって、フロントヘッド（41）とピストン（35）との隙間が無くなると、フロントヘッド（41）とピストン（35）との摺動抵抗が増大して、その摺動部が焼き付く虞がある。
【００９９】
そこで、本実施形態では、図１０に示すように、第１ピストン（35a）の上端の口径Ｄ１が下端の口径Ｄ２よりも大きく形成されている。このため、第１ピストン（35a）の上端面とフロントヘッド（41）のクリアランスが確保される。その理由は、実施形態１においてピストン（35）の上端面とフロントヘッド（41）のクリアランスが確保される理由と同じである。
【０１００】
つまり、図１１に示すように、第１ピストン（35a）のピストン本体（36a）は、切欠部（38a）が高圧の潤滑油で満たされ、切欠部（38a）の底面（39a）の全体に潤滑油の圧力が作用する。一方、ピストン本体（36a）の上端面のうち切欠部（38a）の外側の部分と、ピストン本体（36a）の下端面とに作用する潤滑油の圧力は、ピストン本体（36a）の内周側から外周側へ向かって次第に低下する。このため、ピストン本体（36a）に作用する力は、ピストン本体（36a）をフロントヘッド（41）から引き離す方向の力（即ち、下向きの力）が、ピストン本体（36a）をミドルプレート（42）から引き離す方向の力（即ち、上向きの力）よりも大きくなる。
【０１０１】
従って、本実施形態の圧縮機構（30）では、図１２に示すように、第１ピストン（35a）がミドルプレート（42）側に押しつけられた状態となり、ピストン本体（36a）の上端面とフロントヘッド（41）のクリアランスが確保される。このため、フロントヘッド（41）が第１ピストン（35a）側に撓んだ状態でも、フロントヘッド（41）と第１ピストン（35a）との間に隙間が確実に確保され、フロントヘッド（41）と第１ピストン（35a）との摺動抵抗の増大が回避される。
【０１０２】
また、本実施形態では、リアヘッド（43）にも薄肉部（43b）が形成されている。そのため、リアヘッド（43）の剛性が低く、リアヘッド（43）の上下の圧力差によってリアヘッド（43）が第２ピストン（35b）側に撓み易くなる。そして、リアヘッド（43）の撓みによって、リアヘッド（43）と第２ピストン（35b）との隙間が無くなると、リアヘッド（43）と第２ピストン（35b）との摺動抵抗が増大して、その摺動部が焼き付く虞がある。
【０１０３】
そこで、本実施形態では、図１０に示すように、第２ピストン（35b）の上端の口径Ｄ３が下端の口径Ｄ４よりも小さく形成されている。このため、第２ピストン（35b）の下端面とリアヘッド（43）のクリアランスが確保される。その理由は、実施形態１においてピストン（35）の上端面とフロントヘッド（41）のクリアランスが確保される理由と同じである。
【０１０４】
つまり、図１１に示すように、第２ピストン（35b）のピストン本体（36b）は、切欠部（38b）が高圧の潤滑油で満たされ、切欠部（38b）の底面（39b）の全体に潤滑油の圧力が作用する。一方、ピストン本体（36b）の下端面のうち切欠部（38b）の外側の部分と、ピストン本体（36b）の上端面とに作用する潤滑油の圧力は、ピストン本体（36b）の内周側から外周側へ向かって次第に低下する。このため、ピストン本体（36b）に作用する力は、ピストン本体（36b）をリアヘッド（43）から引き離す方向の力（即ち、上向きの力）が、ピストン本体（36a）をミドルプレート（42）から引き離す方向の力（即ち、下向きの力）よりも大きくなる。
【０１０５】
従って、本実施形態の圧縮機構（30）では、図１２に示すように、第２ピストン（35b）がミドルプレート（42）側に押しつけられた状態となり、ピストン本体（36b）の下端面とリアヘッド（43）のクリアランスが確保される。このため、リアヘッド（43）が第２ピストン（35b）側に撓んだ状態でも、第２ピストン（35b）とリアヘッド（43）との間に隙間が確実に確保され、第２ピストン（35b）とリアヘッド（43）との摺動抵抗の増大が回避される。
【０１０６】
−実施形態２の効果−
本実施形態では、２つのシリンダ（34a,34b）を有するロータリ圧縮機（1）において、フロントヘッド（41）及びリアヘッド（43）の一部を薄肉にし、その薄肉部（41b,43b）にそれぞれ吐出ポート（41c,43c）を形成するようにした。こうすることで、吐出ポート（41c,43c）の容積（死容積）を小さくすることができ、吐出行程の終了時に吐出ポート（41c,43c）内に残留する流体による再膨張損失を抑えて、ＣＯＰの低下を抑制することができる。
【０１０７】
さらに、本実施形態では、第１シリンダ（34a）内の第１ピストン（35a）の上端の口径を下端の口径よりも大きくすることによって、第１ピストン（35a）に作用する下向きの力を、第１ピストン（35a）に作用する上向きの力よりも大きくしている。これにより、第１ピストン（35a）をミドルプレート（42）側に押しつけて、第１ピストン（35a）をフロントヘッド（41）から離すことができる。そして、一部が薄肉に形成されて剛性の低いフロントヘッド（41）が第１ピストン（35a）側に撓んでも、フロントヘッド（41）と第１ピストン（35a）との間に隙間を確保することができ、フロントヘッド（41）と第１ピストン（35a）の摺動部の焼き付きを防止することができる。
【０１０８】
さらに、本実施形態では、第２シリンダ（34b）内の第２ピストン（35b）の上端の口径を下端の口径よりも小さくすることによって、第２ピストン（35b）に作用する上向きの力を、第２ピストン（35b）に作用する下向きの力よりも大きくしている。これにより、第２ピストン（35b）をミドルプレート（42）側に押しつけて、第２ピストン（35b）をリアヘッド（43）から離すことができる。そして、一部が薄肉に形成されて剛性の低いリアヘッド（43）が第２ピストン（35b）側に撓んでも、リアヘッド（43）と第２ピストン（35b）との間の隙間を確保することができ、リアヘッド（43）と第２ピストン（35b）の摺動部の焼き付きを防止することができる。
【０１０９】
また、本実施形態では、第１ピストン（35a）とミドルプレート（42）との摺動部であるミドルプレート（42）の上面をリン酸マンガン処理して、第１ピストン（35a）とミドルプレート（42）との摺動性を向上させるようにした。こうすることで、第１ピストン（35a）に上記下向きの力が作用することで、第１ピストン（35a）とミドルプレート（42）との隙間が小さくなっても、第１ピストン（35a）とミドルプレート（42）との摺動性の悪化を抑えることができ、その摺動部の焼き付きを防止することができる。
【０１１０】
また、本実施形態では、第２ピストン（35b）とミドルプレート（42）との摺動部であるミドルプレート（42）の下面をリン酸マンガン処理して、第２ピストン（35b）とミドルプレート（42）との摺動性を向上させるようにした。こうすることで、第２ピストン（35b）に上記上向きの力が作用することで、第２ピストン（35b）とミドルプレート（42）との隙間が小さくなっても、第２ピストン（35b）とミドルプレート（42）との摺動性の悪化を抑えることができ、その摺動部の焼き付きを防止することができる。
【０１１１】
〈実施形態２の変形例〉
上記実施形態２では、第１ピストン（35a）とミドルプレート（42）の摺動性の悪化を抑えるため、ミドルプレート（42）の上面に摺動皮膜が形成されている。しかし、摺動皮膜を形成する場所はこれに限らず、第１ピストン（35a）の下端面に摺動皮膜を形成しても構わない。
【０１１２】
また、上記実施形態２では、第２ピストン（35b）とミドルプレート（42）の摺動性の悪化を抑えるため、ミドルプレート（42）の下面に摺動皮膜が形成されている。しかし、摺動皮膜を形成する場所はこれに限らず、第２ピストン（35b）の上端面に摺動皮膜を形成しても構わない。
【０１１３】
《その他の実施形態》
上記実施形態では、各部（実施形態１ではリアヘッド（43）の上面、実施形態２ではミドルプレート（42）の上面と下面）の摺動皮膜をリン酸マンガン処理によって形成している。しかし、摺動皮膜を形成する方法は、これに限らず、例えば、低摩擦材料であるＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボン）をコーティングしても構わないし、高なじみ性を有する軟質金属をめっきしても構わない。
【０１１４】
また、上記実施形態では、油ポンプ（61）と給油通路（62）とによって、給油機構（60）が構成されているが、給油機構（60）は、各ピストン（35,35a,35b）の上端及び下端の摺動部へ給油するものであれば、如何なる構成でも構わない。
【０１１５】
また、上記実施形態では、ピストン本体（36,36a,36b）とブレード（37,37a,37b）とが一体に形成されたピストン（35,35a,35b）を有する、いわゆるスイング型の圧縮機構（30）であったが、これに限らず、ピストンとブレードとが別体となったいわゆるロータリ型の圧縮機構（30）であっても構わない。
【産業上の利用可能性】
【０１１６】
以上説明したように、本発明は、シリンダの内部でピストンを偏心回転させて、圧縮室へ導入された流体を圧縮するロータリ圧縮機について有用である。
【符号の説明】
【０１１７】
1    ロータリ圧縮機
31    駆動軸（回転軸）
34    シリンダ
34a   第１シリンダ
34b   第２シリンダ
35    ピストン
35a   第１ピストン
35b   第２ピストン
41    フロントヘッド（上端板）
41b   薄肉部
41c   吐出ポート
42    ミドルプレート（中間板）
43    リアヘッド（下端板）
43b   薄肉部
43c   吐出ポート
50    圧縮室
50a   第１圧縮室
50b   第２圧縮室
60    給油機構
70,70a,70b    挿入孔
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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