(57)【要約】      （修正有）【課題】金属鉄と酸化鉄を含有するプリメルト物を用いることによって、高炉での鳥の巣の成長を確実に抑制し、当該プリメルト物を有効に活用しつつ装入物異常降下も防止する。【解決手段】高炉１の操業方法は、金属鉄と酸化鉄とを含有するプリメルト物を、金属鉄を含み且つＦｅｔＯが１０質量％以下である第１分離物と、ＦｅＯが５質量％以上で金属鉄が１質量％以下であって且つ粒鉄混入率が０．５％以下の第２分離物とに分離する。第２分離物を羽口に吹き込む吹き込み副原料に対して２０質量％以上として、第２分離物を竪型冶金炉１に羽口７に吹き込むと共に、粒径が１０〜１０００μｍとなる吹き込み副原料を羽口に吹き込み、第１分離物を竪型冶金炉の原料として供給する。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属鉄と酸化鉄とを含有するプリメルト物を、金属鉄を含み且つＦｅｔＯが１０質量％以下である第１分離物と、ＦｅＯが５質量％以上で金属鉄が１質量％以下であって且つ粒鉄混入率が０．５％以下の第２分離物とに分離しておき、
前記第２分離物を羽口に吹き込む吹き込み副原料に対して２０質量％以上とすると共に、吹き込み副原料の粒径を１０〜１０００μｍに調整し、調整した吹き込み副原料を羽口に吹き込み、前記第１分離物を前記竪型冶金炉の原料として供給することを特徴とする高炉の操業方法。
【請求項２】
前記調整した吹き込み副原料を、入口径及び出口径よりも径小とされた縮流部を有する羽口に吹き込むことを特徴とする請求項１に記載の高炉の操業方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高炉の操業方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、高炉（竪型冶金炉）では、その上部から鉄鉱石（ペレット、焼結鉱、塊鉱石など）、コークス、石灰石などの原料を層状に装入し、下部から熱風を吹込んで、鉄鉱石の還元、溶解等の一連の反応を行わせ、銑鉄を製造している。高炉の操業では、還元材として、微粉炭を高炉の羽口から熱風と共に吹き込んで操業している。羽口に微粉炭を吹き込んだ場合、レースウェイの内部に「鳥の巣」と言われるスラグ層が形成され、この鳥の巣によって高炉内の通気性が低下してしまう。微粉炭の吹き込みによる鳥の巣の形成を抑制する技術として、特許文献１及び２に示すものがある。
【０００３】
特許文献１では、高炉羽口部から送風ガスと共に微粉炭を吹き込む際、微粉炭とともに、レースウェイの温度以下の融点を有し、リンの含有量が１．０％以下の塩基性スラグを特定量吹き込み、レースウェイ奥に生成する高融点の鳥の巣の成長を抑制して、微粉炭吹き込み時の炉内通気性を改善している。
特許文献２では、高炉の羽口から微粉炭を吹込む高炉操業方法において、羽口から微粉炭とともに、粒度範囲が０．５ｍｍ以上３ｍｍ以下で、かつ微粉炭の吹込み量の１０％以下の返し鉱を吹き込んでいる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平１０−２０４５１１号公報
【特許文献２】特開平１０−２１９３１８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上述した特許文献１及び２は、塩基性スラグや返し鉱を吹き込むことにより、鳥の巣の成長を抑制して高炉の下部における通気性を確保しようとするものであるが、これらの技術だけでは十分に鳥の巣の成長を抑制することができず、通気性悪化に伴う装入物異常降下が発生する虞があった。
そこで、本発明は上記問題点を鑑み、金属鉄とＦｅＯを含有するプリメルト物を用いることによって、鳥の巣の成長を確実に抑制することができ、当該プリメルト物を有効に活用しつつ装入物異常降下も防止することができる高炉の操業方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上述の目的を達成するため、本発明においては以下の技術的手段を講じた。
本発明に係る高炉の操業方法は、金属鉄と酸化鉄とを含有するプリメルト物を、金属鉄を含み且つＦｅｔＯが１０質量％以下である第１分離物と、ＦｅＯが５質量％以上で金属鉄が１質量％以下であって且つ粒鉄混入率が０．５％以下の第２分離物とに分離しておき、前記第２分離物を羽口に吹き込む吹き込み副原料に対して２０質量％以上とすると共に、吹き込み副原料の粒径を１０〜１０００μｍに調整し、調整した吹き込み副原料を羽口に吹き込み、前記第１分離物を前記竪型冶金炉の原料として供給することを特徴とする。
【０００７】
また、前記調整した吹き込み副原料を、入口径及び出口径よりも径小とされた縮流部を有する羽口に吹き込むことが好ましい。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、金属鉄とＦｅＯを含有するプリメルト物を用いることによって、高炉における鳥の巣の成長を確実に抑制することができ、当該プリメルト物を有効に活用しつつ装入物異常降下も防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】高炉（竪型冶金炉）の全体図を示したものである。
【図２】（ａ）従来の高炉の操業において、レースウェイ内に形成された鳥の巣による通気性の影響を説明する図、（ｂ）高炉全体のガスの流れを示す図である。
【図３】プリメルト物を分離して、分離した第１分離物と第２分離物を供給する状況を説明する図である。
【図４】（ａ）本発明の高炉の操業において、レースウェイ内に形成された鳥の巣による通気性の影響を説明する図、（ｂ）高炉全体のガスの流れを示す図である。
【図５】吹き込み副原料の鳥の巣到達率を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明に係る高炉の操業方法の実施の形態を、図をもとに説明する。
図１は、竪型冶金炉の代表例である高炉１の全体の概略図を示したものである。
図１に示すように、高炉１は、外部を鋼板製の鉄皮で覆い且つ、内部を耐火物で内張りされた炉体２を有している。高炉１の炉体２は、上部から下方にかけて下広がりになっており、上からシャフト部３、直胴状のベリー部４、さらにその下に、上広がりのボッシュ部５、そして最下部の炉床部６を有する。炉床部６の側壁には、羽口７が設けらていると共に、銑鉄（溶銑）を取り出す出銑口８が設けられている。
【００１１】
このような高炉１では、炉体２の上方から鉄鉱石、コークス、石灰石などの原料を投入すると共に、羽口７に微粉炭などを吹き込むことにより、銑鉄を製造する。
竪型冶金炉の操業において、吹き込みランス等を介して羽口７に微粉炭を吹き込んだ場合、図２（ａ）に示すように、レースウェイ１０に入った微粉炭の燃焼による灰等の影響によって、レースウェイ１０の内部には、鳥の巣１１と言われる低塩基度の領域が形成され易くなる。
【００１２】
ここで、レースウェイ１０に形成された鳥の巣１１が大きい場合、図２（ａ）に示すように、レースウェイ１０に吹き込んだ熱風、富化酸素などのガスＧ１は、鳥の巣１１を通過できず、炉心（炉体の中心部に向かわずに、レースウェイ１０の上方へと流れることになる。レースウェイ１０に形成された鳥の巣１１が大きい場合でのガスの流れを高炉全体で見ると、図２（ｂ）に示すように、ガスは、レースウェイ１０から炉体２の中心部に向かって流れず、炉体２の側壁に沿って上昇してしまう。
【００１３】
このような場合、炉体２の中心部において融着帯１２の垂れ下がりが生じてＷ字状になり、局所偏流（周辺流化）が助長される。炉体内（高炉内）において、局所偏流が助長され大きくなり、炉体内において鉄鉱石やコークスなどの装入物の降下よりもガスが上昇する力が強くなる。その結果、装入物の流動化が進み、炉体２の上部側において鉄鉱石とコークスとが混合してしまう混合層が形成され易くなる。混合層は、通気抵抗が小さくガスが急激に通り抜けるという吹き抜け現象が発生し易くなる。吹き抜け現象が発生してしまうと、装入物異常降下（サウジングの急降下）が生じ、ガスと装入物間の熱交換や反応効率が低下し、還元が停滞してしまう虞がある。
【００１４】
このようなことから、高炉１の操業においては、レースウェイ１０内に、鳥の巣１１が形成され難くすることが必要である。鳥の巣１１の形成を抑制（解消）するため、石灰石，ドロマイトなどの塩基性フラックスを羽口７から微粉炭と共に吹き込むことにより、鳥の巣を抑制することが考えられるが、しかし、石灰石やドロマイトのみでは、高融点であって分解熱も発生することがあるため、塩基度が上がりにくく、鳥の巣の形成を十分に抑制することができないことがある。
【００１５】
そこで、本発明では、鳥の巣の形成を抑制するため、ＦｅＯを含有するプリメルト物を羽口７に吹き込むこととしている。
以下、高炉１の操業方法について詳しく説明する。
鳥の巣の形成を解消するプリメルト物として本発明では、転炉で精錬時に生成した転炉スラグを用いることとしている。転炉スラグ（プリメルト物）は、例えば、表１の組成のものを用いる。
【００１６】
【表１】
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【００１７】
転炉スラグ（プリメルト物）を用いるにあたっては、そのまま転炉スラグを用いるのではなく、転炉スラグを分離して、１つの分離物（第１分離物）は装入原料として高炉１の上方から装入し、他の分離物（第２分離物）は鳥の巣の形成を解消するために羽口７に、微粉炭や塩基性フラックス（石灰石，ドロマイトなど）と共に供給することとしている。
具体的には、図３に示すように、まず、転炉スラグ（金属鉄と酸化鉄を含有するプリメルト物）を、第１分離物と第２分離物とに分ける。なお、金属鉄とは、滴定法で検出されたＭ．Ｆｅのことであり、酸化鉄は、ＦｅＯやＦｅ２Ｏ３のことである。
【００１８】
第１分離物と第２分離物とへの分離は、例えば、磁選によって行う。第１分離物は、鉄鉱石、コークス、副原料と共に装入原料として高炉１に装入する。一方、第２分離物は、石灰石やドロマイドなどの塩基性フラックスと微粉炭と共に羽口７に吹き込む。第２分離物は、羽口７に吹き込む前に、縦型タイヤミルなどの粉砕ミルによって粉砕し、粉砕した第２分離物は、燃焼排ガス、エア、窒素などの気流を配管に通すことによって羽口７に向けて搬送（輸送）する。
【００１９】
図４（ａ）に示すように、吹き込みランス等を介して羽口７に、第２分離物、塩基性フラックスや微粉炭を吹き込んだ場合、レースウェイ１０に入った微粉炭の燃焼による灰等の影響によって鳥の巣ができるものの、第２分離物や塩基性フラックスによって鳥の巣の形成を抑制し、レースウェイ１０に吹き込んだ熱風、富化酸素などのガスＧ２は、炉心（炉体の中心部）に向けて流れ易くなる。このガスの流れを高炉全体で見ると、第２分離物や塩基性フラックスを吹き込むことにより鳥の巣１１を抑制した場合、図４（ｂ）に示すように、ガスは、レースウェイ１０から炉体２の中心部に向かって流れ易く、融着帯１２を理想的な逆Ｖ字状にし易くなり、高炉１における通気性が向上する。
【００２０】
次に、供給する第１分離物や第２分離物について詳しく説明する。
第１分離物は、金属鉄を含み且つＦｅｔＯが１０質量％以下のものである。ＦｅｔＯは、滴定法による化学分析により得られるＴ．Ｆｅから同じく滴定法による化学分析より得られる金属鉄濃度（質量％）を差し引いた酸化鉄中のＦｅ濃度を全てＦｅｔＯとして換算した値である。
【００２１】
第１分離物は、金属鉄を含んでいると共にＦｅｔＯが１０質量％以下であるため、高炉１で使用されている鉄鉱石と比べ、酸化度が低いものとなっている。そのため、原料として使用した場合、高炉１での還元負荷が低減し還元余裕ができるため、操業での熱余裕を向上させることができる。一方、ＦｅｔＯが１０質量％超えてしまうと、プリメルトであることが影響して高炉１内において還元停滞を生じさせてしまうことがあり、装入物異常降下が生じ易くなると共に、熱余裕を得ることができない。
【００２２】
第２分離物は、ＦｅＯが５質量％以上、金属鉄が１質量％以下、粒鉄混入率が０．５％以下のものである。第２分離物を羽口７に吹き込んだ場合、ＦｅＯが５質量％以上であるため、短時間に溶解し、ＦｅＯによる充填層内への浸潤作用や拡散作用によって鳥の巣の生成を抑制し、通気性を向上させることができる。また、ＦｅＯが５質量％以上の第２分離物を塩基性フラックスと共に供給した場合、塩基性フラックスの融点が下がるため、フラックスによる鳥の巣への同化・滓化を促進でき、鳥の巣の生成を抑制することができる。一方、ＦｅＯが５質量％未満の場合、上述したような同化・滓化作用を十分に得ることができない。なお、ＦｅＯは、滴定法による化学分析で求めた値である。
【００２３】
金属鉄が１質量％以下で且つ粒鉄混入率が０．５％以下である場合、第２分離物を粉砕するときに粉砕し易く、粉砕を連続して続けることができる。また、第２分離物を羽口７に向けて搬送するにあたって、第２分離物を通す配管の閉鎖を防止することができる。なお、粒鉄混入率とは、金属鉄のうち１０μｍ以上の鉄の質量の割合のことである。
上述したように、第２分離物は、鳥の巣に対して浸潤作用や拡散作用が大きいため、羽口７への第２分離物の吹き込みにより、鳥の巣の発生を抑制することができる。ここで、第２分離物の効果をより発揮させるためには、十分に第２分離物を羽口７に吹き込む必要がある。具体的には、第２分離物と塩基性フラックスとを混合物を、吹き込み副原料としたとき、第２分離物は、吹き込み副原料（第２分離物＋塩基性フラックス）に対して２０質量％以上としている。即ち、第２分離物を吹き込む前に、当該第２分離物が吹き込み副原料に対して２０質量％以上となるように、第２分離物と塩基性フラックスとの配合比を調整することとしている。
【００２４】
このように、吹き込み副原料に対して第２分離物を２０質量％以上とすることにより、短時間で第２分離物の液滴を塩基性フラックスに接触させることができ、塩基性フラックスの溶解、同化・滓化を十分に促進することができる。
吹き込み副原料を羽口７に吹き込むにあたって、吹き込み副原料（第２分離物と塩基性フラックスとの混合物）の粒径（平均粒径）は、１０〜１０００μｍとしている。羽口７に吹き込んだ全ての吹き込み副原料（１００％の吹き込み副原料）が鳥の巣に到達することが望ましいが、粒径が１０μｍ未満の場合は、図５に示すように、鳥の巣への吹き込み副原料の到達は１００％未満となる。即ち、吹き込み副原料の粒径が１０μｍ未満の場合、炉体内でのガスの気流に乗って飛散し、鳥の巣に到達し難くなる。
【００２５】
一方、吹き込み副原料の粒径が１０００μｍを超えてしまうと、羽口７に吹き込む吹き込み副原料の反応界面積が少なすぎ、塩基性フラックスの同化の促進や鳥の巣の滓化促進を行ううえでの起点数が不足することになる。また、粒子の有効受熱面積も低下してしまい、昇熱が遅くなる。
以上、第１分離物及び第２分離物を高炉１の操業に用いることによって、転炉スラグ（プリメルト物）を用いて鳥の巣の発生を防止することができ、転炉スラグも有効にリサイクルすることができる。また、第１分離物を、鉄鉱石の一部として装入することにより、鉄鉱石の使用量を下げることが可能となる。
【００２６】
さて、実際の操業では、羽口７〜レースウェイにおいては、第２分離物に含まれるＦｅＯの影響によって吸熱反応が生じ熱不足が発生する。しかしながら、第２分離物の吹き込みと同時に装入原料として第１分離物を供給しているため、銑鉄１トンあたりの被還元酸素量を低下させることができ、操業による熱余裕を確保することができる。
以上まとめると、高炉１の操業方法では、まず、転炉スラグ（金属鉄とＦｅＯを含有するプリメルト物）を、金属鉄を含み且つＦｅｔＯが１０質量％以下である第１分離物と、ＦｅＯが５質量％以上で金属鉄が１質量％以下であって且つ粒鉄混入率が０．５％以下の第２分離物とに分離しておく。そのうえで、吹き込み副原料に対して２０質量％以上を含む第２分離物を羽口７に吹き込むと共に、粒径が１０〜１０００μｍとなる副原料を羽口７に吹き込む。第１分離物は、竪型冶金炉の原料として供給（装入）する。
【００２７】
これにより、転炉スラグ（プリメルト物）を用いて鳥の巣の発生を防止することができ、転炉スラグも有効にリサイクルすることができる。
さて、第２分離物及び吹き込み副原料を吹き込むにあたっては、図４（ａ）や特開２０００−２３９７１９号公報に開示されているように、羽口７を、入口径及び出口径よりも小さい縮流部１３（径小となる縮流部１３）を有するものとすることが好ましい。この羽口７を用いれば、レースウェイ１０ではコークス粉の発生が少なく、充填層の平均空隙が、図２（ａ）に示すような従来型羽口７に比較して高く維持されるため、鳥の巣の滴下促進を行う場合、炉芯への通気を従来羽口７使用時のレースウェイ１０よりも早く改善して確保しやすく、風圧変動の抑制にも寄与することができる。
【００２８】
表２〜７、本発明の高炉１の操業方法を行った実施例と、本発明とは異なる方法で操業を行った比較例とを示したものである。
【００２９】
【表２】
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【００３０】
【表３】
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【００３１】
【表４】
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【００３２】
【表５】
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【００３３】
【表６】
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【００３４】
【表７】
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【００３５】
まず、実施例及び比較例における実施条件について説明する。
竪型冶金炉は、羽口７本数が２５本の高炉１とした。微粉炭比は２００ｋｇ／ｔｐとし、微粉炭灰分は１５％、酸素富化率[送風中の酸素濃度であって空気（酸素濃度２１％）からの富化分]は４％とし、高炉１に吹き込む送風温度を１２００℃、高炉１に吹き込む空気と酸素の湿度である送風湿度を２０ｇ／Ｎｍ３とした。第１分離物や第２分離物に分離する前のプリメルト物は、転炉スラグとした。表中のプリメルト物のその他の成分は、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＭｎＯ、ＴｉＯ２、Ｐ２Ｏ５、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏの合計である。
【００３６】
実施例及び比較例では、第２分離物と塩基性フラックスとを合わせた吹き込み副原料を粉砕ミルで粉砕する際、スムーズに粉砕が行うことができたか否かを評価する（粉砕ミルの欄）と共に、粉砕後の混合物（第２分離物＋塩基性フラックス）を気流によって配管詰まりもなく輸送できたか否かについて評価を行った（気体輸送の欄）。加えて、実施例及び比較例では、装入物異常降下の発生の有無について評価を行った（装入物異常降下の欄）。なお、装入物異常降下の発生の有無は、高炉１の上部に設けたサウジング（装入物降下検出装置）によって当業者常法通りに行った。また、第２分離物及び塩基性フラックスの羽口７への吹き込みは、ランスによって当業者常法通りに行った。
【００３７】
また、実施例及び比較例では、特開２０００−２３９７１９号公報で示されている値（通常羽口７での微粉炭吹込み比２００ｋｇ／銑鉄ｔ）で求められる値を基準値（＝１）と
し、この値からどれだけ変化したかを風圧変動量の相対量として求めた。
実施例１〜２２では、第１分離物は、金属鉄を含んでいて（第１分離物の金属鉄の欄）、ＦｅｔＯが１０質量％以下（第１分離物のＦｅｔＯの欄）となっている。また、第２分離物は、ＦｅＯが５質量％以上（第２分離物のＦｅＯの欄）であり、金属鉄が１質量％以下（第２分離物の金属鉄の欄）であり、粒鉄混入率が０．５％以下である（第２分離物の粒鉄の欄）である。
【００３８】
また、実施例１〜２２では、第２分離物を吹き込み副原料に対して２０質量％以上（羽口７吹き込み副原料中の配合割合の欄）であり、吹き込み副原料の粒径は１０〜１０００μｍ（羽口７吹き込み副原料の粒径の欄）である。なお、この実施例１〜２２では、「縮流部を有する羽口７の欄」に示すように、縮流部の羽口７は用いずに吹き込みを行った。その結果、粉砕ミルによる粉砕も連続的に行える（粉砕ミルの欄、「○」）と共に、気流輸送もスムーズに進み（気流輸送の欄、「○」）、装入物異常降下も無かった（装入物異常降下の欄、「○」）。
【００３９】
また、実施例２３〜４１では、第１分離物、第２分離物、吹き込み副原料の条件は、実施例１〜２２とそれぞれ同一条件しつつ、縮流部の羽口７を用いて吹き込みを行った。その結果、粉砕ミルによる粉砕が連続的に行えると共に気流輸送もスムーズであり、装入物異常降下も無かったのに加え、実施例１〜２２に比べて風圧変動の相対値を下げることができた。
【００４０】
一方、比較例１〜５では、第２分離物の金属鉄が１質量％を超えたり、粒鉄混入率が０．５％を超えたため、粉砕ミルによる粉砕ができなかったり、気体による輸送がスムーズに行えなかった。
比較例６〜１１、１９、２０では、吹き込み副原料の粒径が１０μｍ未満であったり、粒径が１０００μｍを超えた。また、比較例１２、２１では、第１分離物に金属鉄が含まれなかったり、比較例１３〜１５、２２では、第１分離物のＦｅｔＯが１０質量％を超えた。比較例１６、２３では、第２分離物のＦｅＯが５質量％未満であったり、比較例１７、１８、２４では、吹き込み副原料に対する第２分離物が２０質量％未満であった。そのため、比較例６〜２４では、装入物異常降下が発生した。
【００４１】
以上、本発明によれば、装入物異常降下を起こすことなく、竪型冶金炉の操業を行うことができると共に、転炉スラグのような金属鉄とＦｅＯを含有するプリメルト物を竪型冶金炉で有効活用することができる。また、縮流部を有する羽口７を併用することにより、風圧変動の相対値を小さくすることができる。
なお、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な事項を採用している。
【符号の説明】
【００４２】
１  高炉
２  炉体
３  シャフト部
４  ベリー部
５  ボッシュ部
６  炉床部
７  羽口
８  出銑口
１０  レースウェイ
１１  鳥の巣
１２  融着帯
【図１】
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【図３】
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【図５】
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【図２】
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【図４】
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