(57)【要約】【課題】軽量で嵩保持性とクッション性に優れた短繊維不織布の製造方法を提供する。【解決手段】主体繊維とバインダー繊維とから構成されるクッション材であって、構成繊維同士は、バインダー繊維のバインダー成分が溶融または軟化することにより熱接着しており、バインダー繊維は、低融点のバインダー成分と高融点成分とからなる複合繊維であって、バインダー成分が、ハードセグメントであるポリヘキサメチレンテレフタレートと、ソフトセグメントであるポリテトラメチレングリコールとのブロック共重合体により構成され、融点が１００〜１５０℃の共重合ポリエステルエーテルであり、共重合ポリエステルエーテルに含まれるポリテトラメチレングリコールの含有量が１０〜４０ｗｔ％であり、主体繊維は、三次元的な立体捲縮を発現している。【選択図】図２
2014233588.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
主体繊維とバインダー繊維とから構成されるクッション材であって、
構成繊維同士は、バインダー繊維のバインダー成分が溶融または軟化することにより熱接着しており、
バインダー繊維は、低融点のバインダー成分と高融点成分とからなる複合繊維であって、
バインダー成分が、ハードセグメントであるポリヘキサメチレンテレフタレートと、ソフトセグメントであるポリテトラメチレングリコールとのブロック共重合体により構成され、融点が１００〜１５０℃の共重合ポリエステルエーテルであり、共重合ポリエステルエーテルに含まれるポリテトラメチレングリコールの含有量が１０〜４０ｗｔ％であり、
主体繊維は、三次元的な立体捲縮を発現していることを特徴とするクッション材。
【請求項２】
バインダー繊維が、鞘部にバインダー成分が配され、芯部に高融点成分が配されてなる芯鞘型複合繊維であることを特徴とする請求項１記載のクッション材。
【請求項３】
クッション材が、嵩密度３０ｋｇ／ｍ３以下、６０ＫＰa加重下で１時間経過後の重荷重嵩保持率が９０％以上、６０ＫＰａ加重除去後の嵩回復率が９８％以上、８００００回５０％圧縮繰り返し試験後の繰り返し圧縮嵩保持率が９０％以上であることを特徴とする請求項１または２記載のクッション材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軽量でありながら、嵩保持性とクッション性に優れたクッション材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ソファーや椅子、ベッド等の家具用や自動車シート用のクッション材としては、主としてポリウレタンフォームが使用されてきた。しかしながら、ポリウレタンフォームはクッションとして耐久性は良好だが、以下の問題が挙げられている。
（１）床つき感が大きく、透湿性に劣り蓄熱性があるため、蒸れやすい。
（２）リサイクルが困難であり、焼却処分における燃焼時の発生熱量が大きく、焼却炉の損傷が大きい。
（３）加工性は優れているが、製造中に使用される薬品の公害問題がある。
【０００３】
上記のような問題を解決するものとして、芯部にポリトリメチレンテレフタレートを配し、鞘部にポリブチレンテレフタレートと直鎖状ポリアルキレングリコールを共重合したポリエーテルエステルを配した芯鞘型複合短繊維を構成素材とすることにより、優れた弾性回復率を有する不織布が得られることが提案されている（特許文献１）。しかしながら、この芯鞘型複合短繊維を得ようとしたとき、鞘成分に用いるポリエーテルエステルのエラスティックな性質上、重合払い出し時にストランドカットがし難いといった問題や、紡糸・延伸工程では繊維同士の膠着現象が発生しやすいといった問題があった。さらに、特許文献１の共重合ポリエーテルエステルは融点が１６０〜１９５℃の範囲のものであり、不織布を得るにあたって熱処理するときは、設定温度は１６０℃を超えて高くする必要があり、コスト的にも不利なものであった。
【０００４】
また、熱接着性のバインダー繊維によって主体繊維同士を熱接着してなるクッション材は知られているが、繰返し圧縮した場合でも嵩保持性とクッション性を保持しうるためには、クッション材の密度を高くすることにより解決できるが、密度を高くすると、重量が増し、通気性に劣るという問題があり、また、コスト的にも不利である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００１−７３２２９号公報号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、上記問題を解決するものであって、軽量で嵩保持性とクッション性に優れたクッション材を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本件出願人は、ポリウレタンフォームに替わるクッション材を提供することを課題とし、特定の共重合ポリエステルエーテルを配して複合短繊維とすることにより、低コストで繊維製品が得られ、かつクッション材としても適用可能である短繊維を得ることに成功し、この技術を提案した（特願２０１３−６４２４６号）。そして、この短繊維と、特定の主体繊維とを混合することにより、密度を上げなくとも、繰返し圧縮に対する嵩保持性が良好でクッション性を維持し、かつ加重をかけた際に包み込まれるように非常にソフトな感触で反発力が小さく低反発性のクッション材を得ることを見出し、本発明に到達した。
【０００８】
すなわち、本発明は、
主体繊維とバインダー繊維とから構成されるクッション材であって、
構成繊維同士は、バインダー繊維のバインダー成分が溶融または軟化することにより熱接着しており、
バインダー繊維は、低融点のバインダー成分と高融点成分とからなる複合繊維であって、
バインダー成分が、ハードセグメントであるポリヘキサメチレンテレフタレートと、ソフトセグメントであるポリテトラメチレングリコールとのブロック共重合体により構成され、融点が１００〜１５０℃の共重合ポリエステルエーテルであり、共重合ポリエステルエーテルに含まれるポリテトラメチレングリコールの含有量が１０〜４０ｗｔ％であり、
主体繊維は、三次元的な立体捲縮を発現していることを特徴とするクッション材を要旨とするものである。
【０００９】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００１０】
本発明におけるバインダー繊維は、共重合ポリエステルエーテルをバインダー成分とし、共重合ポリエステルエーテルは、ハードセグメントであるポリヘキサメチレンテレフタレートと、ソフトセグメントであるポリテトラメチレングリコールとのブロック共重合体により構成される。
【００１１】
共重合ポリエステルエーテルの融点は１００〜１５０℃の範囲である。共重合ポリエステルエーテルの融点を１００℃以上とすることにより、本発明のクッション材には、高温雰囲気下で使用しうる熱安定性を具備することができる。一方、１５０℃以下とすることにより、クッション材を得る際の熱接着加工温度を高くする必要がなく、加工性、経済性に優れる。また、熱処理により得られるクッション材の品質や風合いを良好に維持することができる。このような理由から、融点は１１０〜１４０℃の範囲が好ましく、より好ましくは１１５〜１３５℃である。
【００１２】
共重合ポリエステルエーテルは、ハードセグメントがポリヘキサメチレンテレフタレートである。ハードセグメントにポリヘキサメチレンテレフタレートを用いることで、共重合ポリエステルエーテルの融点を１５０℃以下に設定することが容易に可能となる。さらには、本発明のポリエステル系複合短繊維に良好な柔軟性と弾性性能を付与することも可能となる。
【００１３】
共重合ポリエステルエーテルのソフトセグメントは、弾性性能を考慮して、ポリテトラメチレングリコール（以下、「ＰＴＭＧ」と略記することもある。）を用いる。ソフトセグメントとしてＰＴＭＧを選択することにより、ポリエチレングリコール（ＰＥＧ）やポリプロピレングリコール等のポリアルキレングリコールをソフトセグメントとして用いた共重合ポリエステルエーテルと比較しても、より弾性性能が優れるものが得られ、繰返し圧縮に対する嵩保持性が良好となる。
【００１４】
共重合ポリエステルエーテルに含まれるポリテトラメチレングリコールの含有量は１０〜４０ｗｔ％である。中でも２０〜３５ｗｔ％含有することが好ましい。ポリテトラメチレングリコールの含有量が１０ｗｔ％未満であると、十分な弾性性能が得られず、本発明の目的を達することができず、一方、４０ｗｔ％を超えると、弾性性能が向上し過ぎて、さらには結晶性も低下するため、溶融紡糸において繊維同士の膠着現象が発生し操業性が劣る。
【００１５】
用いるポリテトラメチレングリコールの平均分子量は４００〜２５００が好ましく、中でも６００〜２０００のものが好ましい。ポリテトラメチレングリコールの平均分子量を４００以上とすることにより、得られる共重合ポリエステルエーテルに十分な弾性性能を付与することができ、２５００以下とすることにより、ポリテトラメチレングリコールの共重合性が低下することなく、良好な弾性回復性能（クッション性）を発揮することができる。
【００１６】
なお、本発明における共重合ポリエステルエーテルには、融点範囲や柔軟性、弾性性能等の特性を損なわない範囲であれば、他のカルボン酸成分やジオール成分を少量共重合させることができる。
【００１７】
本発明における共重合ポリエステルエーテルは上記組成であることから結晶性を有するものであるが、結晶核剤を０．０１〜５ｗｔ％含有することによって、降温時の結晶化速度を向上させることができる。すなわち、繊維製造工程において、繊維同士が膠着する現象が発生することなく、溶融紡糸を実施することが可能となり、操業性良く、バインダー繊維を得ることができる。結晶核剤としては、無機系微粒子やポリオレフィン、硫酸塩等を使用することが好ましい。
【００１８】
無機系微粒子としては、中でもタルクなどの珪素酸化物を主成分としたものが好ましく、平均粒径３．０μｍ以下もしくは比表面積１５ｍ２／ｇ以上の無機系微粒子を用いることが好ましい。上記平均粒径もしくは比表面積を満足していない場合、結晶核としての機能に乏しく、共重合ポリエステルエーテルの結晶化速度を効率良く向上させることができない。
【００１９】
また、結晶核剤として含有させるポリオレフィンは、反応系内で溶融するため、形状については特に限定するものではなく、例えば粒径２ｍｍ程度のチップ状のものや、粒径数μｍのワックス状のものであってもよい。ポリオレフィンとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ−１−ブテン、ポリメチルペンテン、ポリメチルブテンなどのオレフィン単独重合体、プロピレン・エチレンランダム共重合体などを挙げることができ、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ−１−ブテン、プロピレン・エチレンランダム共重合体が特に好ましい。なお、ポリオレフィンが炭素原子数３以上のオレフィンから得られるポリオレフィンである場合には、アイソタクチック重合体であってもよく、シンジオタチック重合体であってもよい。
【００２０】
結晶核剤として含有させる硫酸塩は、硫酸リチウム、硫酸ナトリウム、硫酸カリウム、硫酸マグネシウム、硫酸バリウム、硫酸カルシウム、硫酸アルミニウムなどを挙げることができ、中でも結晶核剤としての効果の点から、硫酸ナトリウムや硫酸マグネシウムが好ましい。
【００２１】
これらの結晶核剤を添加する方法としては、粉体や粒状のまま、あるいはジオールスラリーの形態で共重合ポリエステルエーテルを製造する際の任意の段階で添加すればよい。例えば、エステル化またはエステル交換反応時に添加してもよいし、重縮合反応の段階で添加してもよい。
【００２２】
また、共重合ポリエステルエーテル中には、本発明の効果を損なわない範囲で、リン酸エステル化合物やヒンダードフェノール化合物のような安定剤、コバルト化合物、蛍光増白剤、染料のような色調改良剤、二酸化チタンのような艶消し剤、可塑剤、顔料、制電剤、難燃剤、易染化剤などの各種添加剤を１種類または２種類以上添加してもよい。
【００２３】
バインダー繊維において、共重合ポリエステルエーテルと複合する高融点成分について説明する。バインダー繊維は、バインダー成分として機能する共重合ポリエステルエーテルと、バインダー成分よりも融点が高い高融点成分と複合され、高融点成分は、弾性を有しないポリエステル（非弾性ポリエステル）がよい。複合形態としては、共重合ポリエステルエーテルが鞘部に配され、高融点成分が芯部に配された芯鞘型複合形態がよい。共重合ポリエステルエーテル／高融点成分の複合比（質量比）は、７０／３０〜３０／７０とするのが好ましく、なかで６０／４０〜４０／６０とするのがより好ましい。
【００２４】
高融点成分である非弾性ポリエステルは、熱接着処理時の熱処理や後述する主体繊維が捲縮発現するための熱処理の際に、熱の影響を受けずに繊維形態を維持する必要があることから、融点が２２０℃以上であるものがよい。このようなポリエステルとしては、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等が挙げられ、なかでも融点および汎用性の面からポリエチレンテレフタレートが好ましい。なお、非弾性ポリエステル中には、本発明の効果を損なわない範囲であれば、他の成分を少量共重合させることができる。
【００２５】
本発明におけるバインダー繊維の繊度は、６．６デシテックス以下が好ましく、なかでも４．４デシテックス以下がより好ましい。繊度が６．６デシテックスを超えると、クッション材中のバインダー繊維の構成本数が減少する傾向となり、熱接着に寄与する接着点が相対的に減少し、熱接着点による強固な接着力が十分に発揮できず、嵩保持性やクッション性に乏しい傾向となる。
【００２６】
バインダー繊維の捲縮形態および繊維長は特に限定するものでなく、捲縮数７〜１２個／２５ｍｍ、捲縮率９〜１５％、繊維長３２〜７６ｍｍであることがカード機での解繊、混綿の面から好ましい。                                                          
【００２７】
次に、バインダー繊維と混合する主体繊維について説明する。本発明において主体繊維とは、バインダー繊維の熱接着成分が溶融または軟化して熱接着成分として機能するための熱接着によって、熱の影響を受けず、クッション材において、いわゆる骨格として機能する繊維のことであって、クッション材に占める比率がバインダー繊維よりも小さい場合もある。主体繊維は、バインダー成分である共重合ポリエステルエーテルとの相溶性の点から、ポリエステル系繊維を用いる。
【００２８】
本発明において、主体繊維を構成するポリエステルは、クッション材を製造する際の熱接着処理時の熱に耐えることを要するため、融点は２２０℃以上のものがよい。このようなポリエステルとしては、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等が挙げられる。なかでも、融点および汎用性の面からポリエチレンテレフタレートが好ましい。
【００２９】
主体繊維は、得られるクッション材の軽量性、嵩高保持性、クッション性の面から三次元的な立体捲縮を発現してなる捲縮を有する。三次元的な立体捲縮とは、スタフィングボックス等を用いた押し込み法により付与される二次元的な機械捲縮ではなく、これとは区別されるものであり、繊維が繊維軸方向に捩れて立体的に捲縮が発現してなるものである。三次元的な立体捲縮が発現する繊維としては、（１）熱収縮特性の異なる２種のポリマーをサイドバイサイド型あるいは偏芯型に複合された複合繊維であって、弛緩熱処理を施すことにより立体捲縮を発現する繊維、（２）単一のポリマーを用いて溶融紡糸する際に糸条の片側からのみ冷却することにより、糸条内にて熱収縮特性を異ならしめた繊維であって、弛緩熱処理を施すことにより立体捲縮を発現する繊維が挙げられ、（１）および（２）いずれも用いることができる。本発明においては、熱収縮特性の異なる２種のポリマーをサイドバイサイドに貼り合わせてなる繊維を好ましく用いることができる。
【００３０】
主体繊維の横断面形状は、中実あるいは中空のいずれでもよいが、クッション材の嵩高性がより向上することから中空であることが好ましい。
【００３１】
主体繊維の繊度は、３．３デシテックス以上であることが好ましく、なかでも４．４デシテックス以上がより好ましい。繊度が３．３デシテックス未満であると、捲縮形態での形態保持力が弱くなり、クッション材は嵩高性に乏しいものとなる。また、カード機での通過性を良好とするために、捲縮が付与されていることが好ましいが、主体繊維が有する捲縮の数は、５〜１２個／２５ｍｍが好ましく、なかでも７〜１０個／２５ｍｍがより好ましい。捲縮数が５個／２５ｍｍ未満になると、カード機での解繊、混綿時に繊維の脱落が発生し、生産工程が不安定になる。一方１２個／２５ｍｍを超えると、カード機での解繊、混綿工程でネップ等が発生し、得られるクッション材は混合斑による品位の低いものとなる。また、主体繊維の捲縮率は、カード機の通過性を考慮して、１２〜３０％が好ましく、なかでも１６〜２７％がより好ましい。捲縮率が１２％未満になると、カード機での解繊、混綿時に繊維の脱落が発生し、生産工程が不安定になる。一方３０％を超えると、カード機での解繊、混綿工程でネップ等が発生し、クッション材は混合斑による品位の低いものとなる。主体繊維に付与する捲縮は、押し込み法による二次元的な機械捲縮でもよいが、繊維が有する熱収縮特性を活かして緩やかな捩れを付与する三次元的な捲縮でもよい。
【００３２】
主体繊維の繊維長は特に限定するものではないが、３２〜７６ｍｍが好ましく、なかでも４４〜６４ｍｍがより好ましい。
【００３３】
本発明のクッション材は、主体繊維とバインダー繊維とを所望の比率となるように計量し、カード機で解繊、混綿をおこなった後、所望の厚さに規制しながら１６０〜２１０℃の温度で熱処理をおこない、バインダー繊維のバインダー成分を溶融または軟化させて、構成繊維同士を熱接着させるとともに、主体繊維が潜在的に有する捲縮の発現を促進させ、立体的な捲縮を発現させることによって得ことができる。バインダー成分を溶融または軟化させるための熱処理工程と、主体繊維の捲縮発現のための熱処理は、同時に行うことが効率的で好ましいが、別工程で順次行ってもよい。熱処理温度は、１６０〜２１０℃に設定するとよく、なかでも１８０〜２００℃がさらに好ましい。熱処理温度が１６０℃未満になると、熱処理時間にもよるが、バインダー成分が十分に溶融または軟化しない場合もあり、構成繊維同士の強固な接着が形成されにくい。また、熱処理温度が２１０℃を超えると、主体繊維の捲縮形態に劣化が生じる傾向となり、劣化すれば、軽量性に優れたクッション材が得られない。
【００３４】
本発明のクッション材において、主体繊維とバインダー繊維の質量比率は、７０／３０〜３０／７０（主体繊維／バインダー繊維）とするのが好ましく、そのなかで６０／４０〜４０／６０がさらに好ましい。主体繊維の質量比率が７０％を超えると、バインダー繊維の質量比率が低くなり、構成繊維同士の強固な接着が形成されず、嵩保持性に優れるクッション材が得られにくい。一方、主体繊維の質量比率が３０％未満になると、クッション材の嵩が低くなる傾向となる。
【発明の効果】
【００３５】
本発明によれば、立体捲縮を有する主体繊維と、バインダー繊維とからなるクッション材であって、バインダー繊維のバインダー成分が、ポリヘキサメチレンテレフタレートとポリテトラメチレングリコールとがブロック共重合してなるポリエステルエーテルであることから、熱接着処理温度を低く設定することが可能であり、また、バインダー成分が、優れた柔軟性と弾性回復率を有するため、得られるクッション材は、柔軟性とソフト感に優れ、反発力が小さく低反発性に優れたクッション材であり、繰り返し圧縮に対しても長期に亘って良好なクッション性を維持できる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】実施例１で用いた主体繊維の熱処理前の捲縮形態を示すサイドビュー写真である。
【図２】実施例１における主体繊維であって、１８０℃×４分間の条件で熱処理を施した後の捲縮形態を示すサイドビュー写真である。
【図３】実施例２における主体繊維であって、１９０℃×４分間の条件で熱処理を施した後の捲縮形態を示すサイドビュー写真である。
【図４】実施例３における主体繊維であって、１６０℃×４分間の条件で熱処理を施した後の捲縮形態を示すサイドビュー写真である。
【図５】実施例４における主体繊維であって、１７０℃×４分間の条件で熱処理を施した後の捲縮形態を示すサイドビュー写真である。
【図６】実施例５における主体繊維であって、２００℃×４分間の条件で熱処理を施した後の捲縮形態を示すサイドビュー写真である。
【図７】実施例６における主体繊維であって、２１０℃×４分間の条件で熱処理を施した後の捲縮形態を示すサイドビュー写真である。
【実施例】
【００３７】
次に、実施例を用いて本発明を具体的に説明する。実施例中の各種の特性値等の測定、評価方法は次の通りである。
【００３８】
（１）目付（ｇ／ｍ２）
試料を一中夜常温で放置した後に１００ｍｍ×１００ｍｍ角に切りだしたサンプル片を１０個準備し、個々の質量を測定し四捨五入にて１０の位にまるめて個々の目付を求め、１０点の平均値を試料の目付とした。
（２）厚み（ｍｍ）
目付測定の際に準備したサンプル片を用いて、全体に１．９６ＫＰａの加重をかけて１０分経過後に加重した状態で中央部の厚みを測定し、四捨五入にて１の位にまるめて個々の厚みＴ０（ｍｍ）を求め、１０点の平均値を試料の厚みとした。
（３）密度（Ｋｇ／ｍ３）
上記した目付および厚みの測定で得られた値から、個々の密度を算出し（四捨五入にて小数点以下１の位にまるめたもの）、次いで１０点の平均値を試料の密度とした。
（４）重荷重嵩（厚み）保持率（％）
厚み測定を行った１０個のサンプル片から、任意の５個を選択した。個々のサンプルに６０ＫＰａの加重をかけて１時間経過後の加重下の状態で中央部の厚みを測定し（四捨五入にて１の位にまるめたもの）、個々のサンプル片の厚みＴ１（ｍｍ）を求め、下記式１にて、重加重嵩保持率を算出し（四捨五入にて小数点以下1位にまるめた。）、個々のサンプルの重荷重嵩保持率を得、さらに５個の平均値を四捨五入にて小数点以下1の位にまるめた値を試料の重荷重嵩保持率とした。なお、本発明においては、重荷重嵩保持率が９０％以上のものを嵩保持性に優れたものと評価した。
式１  重加重嵩保持率（％）＝［（Ｔ０−Ｔ１）／Ｔ０］×１００
（５）嵩回復率（％）
上（４）の重荷重（厚み）保持率を測定しにおいて、加重をかけて１時間経過した後、加重を除き、常温中で１時間放置した後に、上（２）の方法で厚みを測定し（四捨五入にて１の位にまるめる）、個々のサンプル片の厚みＴ２（ｍｍ）とし、下記式２にて、嵩回復率を算出し（四捨五入にて小数点以下1位にまるめる）、個々のサンプル片の嵩回復率を得、さらに５個の平均値を四捨五入にて小数点以下1の位にまるめた値を試料の嵩保持率とした。なお、本発明においては、嵩回復率が９８％以上のものを優れたものを評価した。
式２  嵩回復率（％）＝［（Ｔ０−Ｔ２）／Ｔ０］×１００
（６）繰り返し圧縮嵩（厚み）保持率（％）
上（２）の厚み測定を行った１０個のサンプルから、任意の５個（重荷重嵩（厚み）保持率の測定に用いなかったサンプル）を選択した。圧縮試験機（大栄科学精器製作所製）にて、常温下で８００００回の５０％圧縮繰り返し処理をした後、次いで、常温で１時間放置した後に上（２）厚みの測定方法にて個々のサンプル片の厚み（Ｔ３）を測定し、下式３にて算出した値（四捨五入にて小数点以下1位にまるめた）を個々のサンプル片の保持率とし、さらに５個の平均値（四捨五入にて小数点以下1位にまるめた値）を、試料の繰り返し圧縮嵩（厚み）保持率とした。なお、本発明においては、繰り返し圧縮嵩保持率が９０％以上のものを優れたものと評価した。
式３  繰り返し圧縮嵩（厚み）保持率＝［（Ｔ０−Ｔ３）／Ｔ０］×１００
【００３９】
実施例１
（バインダー繊維）
高融点成分として、融点が２５６℃、極限粘度０．６１のポリエチレンテレフタレートを用い、バインダー成分として、極限粘度１．１４のポリヘキサメチレンテレフタレートに平均分子量１０００のポリテトラメチレングリコールを２０ｗｔ％含有させた、融点１３２℃の共重合ポリエステルエーテルを用いた。複合紡糸装置を用い、高融点成分を芯部、共重合ポリエステルエーテルを鞘部とし、芯鞘質量比率が１／１となるようにして、紡糸温度２８０℃、吐出量４４６ｇ／分、紡糸速度１１７０ｍ／分の条件で、ホール数５６０の丸型断面のノズルで紡出し、未延伸糸を得た。得られた未延伸糸を１２．３ｋｔｅｘのトウに集束した後、延伸倍率３．０９倍、延伸温度４５℃で延伸を行い、押し込み式クリンパーを用いて捲縮を付与した。その後、仕上げ油剤としてポリオキシエチレンアルキルエーテルを主成分とする通常用いられる紡績用油剤を０．２質量％の付着量となるように付与した後、切断して単糸繊度２．２ｄｔｅｘ、繊維長５1ｍｍの短繊維を得た。得られた短繊維の強度は２．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度は７５％、捲縮数は１２個／２５ｍｍ、捲縮率は１０．５％であった。
【００４０】
（クッション材）
主体繊維としてユニチカ社製中空サイドバイサイド複合綿＜Ｈ３８Ｆ＞６．６Ｔ５１（６．６ｄｔｅｘ×５１ｍｍ、強度３．４ｃＮ／ｄｔｅｘ，伸度６０％、捲縮数９個／２５ｍｍ、捲縮率２２％）を準備した。なお、この主体繊維の熱処理前の捲縮形態のサイドビュー写真を図１に示す。
【００４１】
バインダー繊維として、上記バインダー繊維を用い、主体繊維とバインダー繊維の質量比を５０／５０として、カード機で解繊、混綿を行い２００ｇ／ｍ２のカードウェブを得た。得られたウェブを４枚重ねにし４０ｍｍの厚み規制をかけながら、１８０℃、風量６０ｍ２／分、４分間の熱処理を施してクッション材を得た。なお、熱処理により捲縮が発現してなる主体繊維の捲縮形態を示すサイドビュー写真を図２に示す。
【００４２】
実施例２〜６
熱処理条件を表１に示す温度に変更した以外は、実施例１と同様にしてクッション材を得た。なお、熱処理により捲縮が発現してなる主体繊維の捲縮形態を示すサイドビュー写真を図３（実施例２）、図４（実施例３）、図５（実施例４）、図６（実施例５）、図７（実施例６）に示す。
【００４３】
実施例７〜８
主体繊維とバインダー繊維の比率を表１に示す質量比率に変更した以外は、実施例１と同様にしてクッション材を得た。
【００４４】
実施例９
主体繊維としてユニチカ社製サイドバイサイド複合綿＜Ｈ３８Ｆ＞１４Ｔ×５１（１４ｄｔｅｘ×５１ｍｍ、強度２．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度６０％、捲縮数９．５個／２５ｍｍ、捲縮率２５％）を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてクッション材を得た。
【００４５】
実施例１０
主体繊維としてユニチカ社製サイドバイサイド複合綿＜Ｈ３８Ｆ＞３３Ｔ×５１（３３ｄｔｅｘ×５１ｍｍ、強度３．３ｃＮ／ｄｔｅｘ，伸度５５％、捲縮数７ケ／２５ｍｍ、捲縮率２７％）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして短繊維不織布を得た。
【００４６】
実施例１１
（バインダー繊維）
高融点成分として、融点が２５６℃、極限粘度０．６１のポリエチレンテレフタレートを用い、バインダー成分として、極限粘度１．１４のポリヘキサメチレンテレフタレートに平均分子量１０００のポリテトラメチレングリコールを２０ｗｔ％含有させた融点１３２℃の共重合ポリエステルエーテルを用いた。複合紡糸装置を用い、高融点成分を芯部、共重合ポリエステルエーテルを鞘部に配して、芯鞘質量比率が１／１となるようにして、紡糸温度２８０℃、吐出量３７０ｇ／分、紡糸速度１１７０ｍ／分の条件で、ホール数２２５の丸型断面のノズルで紡出し、未延伸糸を得た。得られた未延伸糸を１２．３ｋｔｅｘのトウに集束した後、延伸倍率３．１９倍、延伸温度４５℃で延伸を行い、押し込み式クリンパーを用いて捲縮を付与した。その後、仕上げ油剤としてポリオキシエチレンアルキルエーテルを主成分とする通常用いられる紡績用油剤を０．２質量％の付着量となるように付与した後、切断して単糸繊度４．４ｄｔｅｘ、繊維長５1ｍｍの短繊維を得た。得られた短繊維の強度は２．６５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度は８０％、捲縮数は９個／２５ｍｍ、捲縮率は１３．０％であった。
【００４７】
（クッション材）
バインダー繊維として上記バインダー繊維を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてクッション材を得た。
【００４８】
実施例１２
熱処理時の温度および厚み規制値を表１に記載した値に変更した以外は、実施例１と同様にしてクッション材を得た。
【００４９】
実施例１３
主体繊維としてユニチカ社製中空サイドバイサイド複合綿＜Ｈ３８Ｆ＞６．６Ｔ５１（６．６ｄｔｅｘ×５１ｍｍ、強度３．４ｃＮ／ｄｔｅｘ，伸度６０％、捲縮数９個／２５ｍｍ、捲縮率２２％）を、バインダー繊維として実施例１のバインダー繊維を用い、主体繊維とバインダー繊維の質量比を５０／５０として、カード機で解繊、混綿をおこない２００ｇ／ｍ２のカードウェブを得た。得られたウェブを２枚重ねにし２０ｍｍの厚み規制をかけながら、１８０℃、風量６０ｍ２／分、４分間の熱処理を施してクッション材を得た。
【００５０】
参考例１〜６
バインダー繊維として、ユニチカ社製ポリエステル系バインダー繊維＜４０８０＞（２．２ｄｔｅｘ×５１ｍｍ、強度３．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度４５％、捲縮数１０個／２５ｍｍ、捲縮率１１％）を用いたこと、熱処理温度を表1に示す温度としたこと以外は、実施例１と同様にして、クッション材を得た。
【００５１】
得られたクッション材の特性値および評価結果を表１に示す。
【００５２】
【表１】
2014233588.tif 000003
【００５３】
表１から明らかなように、実施例１〜１３で得られたクッション材は、非常にソフトな感触で柔らかく低反発性を示すものであり、軽量で嵩保持性およびクッション性に優れたものであった。なかでも実施例１〜２、５、９〜１１のクッション材は、熱処理温度および主体繊維とバインダー繊維の質量比率が、より好ましい範囲であり、特に優れたものであった。
一方、参考例１〜６のクッション材は、バインダー繊維として、特定のエラストマーを使用したものではなく、高反発性であり、繰り返し圧縮による厚み保持の評価いおいて、９０％未満であった。
【図１】
2014233588.tif 000004
【図２】
2014233588.tif 000005
【図３】
2014233588.tif 000006
【図４】
2014233588.tif 000007
【図５】
2014233588.tif 000008
【図６】
2014233588.tif 000009
【図７】
2014233588.tif 000010