(57)【要約】【課題】柔軟性、高耐摩耗性を有し、且つ環境への負荷を低減することが可能な細径高圧絶縁電線を提供する。【解決手段】絶縁層で導体を被覆する細径高圧絶縁電線であって、絶縁層は、エチレンとアクリル酸エステルの共重合樹脂、及びポリエチレンを含有し、引張り破断時の強さをσｆ（ＭＰａ）とし、破断時の伸びをε（＝ΔＩ／１０）としたとき、引張り破断時の強さσｆと破断時の伸びεの積の逆数１／（σｆ・ε）が、４．８×１０−２ 以下で、かつ、貯蔵弾性率Ｅの値が５２０ＭＰａ以上、Ｄ硬度が４５以上の組成物である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
絶縁層で導体を被覆する細径高圧絶縁電線であって、
前記絶縁層は、
エチレンとアクリル酸エステルの共重合樹脂、及びポリエチレンを含有し、
引張り破断時の強さをσｆ（ＭＰａ）とし、破断時の伸びをε（＝ΔＩ／１０）としたとき、引張り破断時の強さσｆと破断時の伸びεの積の逆数１／（σｆ・ε）が、４．８×１０−２ 以下で、かつ、貯蔵弾性率Ｅの値が５２０ＭＰａ以上、Ｄ硬度が４５以上の組成物であることを特徴とする細径高圧絶縁電線。
【請求項２】
前記絶縁層の肉厚は、ＩＳＯ−６７２２−１で規定する薄肉であることを特徴とする請求項１に記載の細径高圧絶縁電線。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高圧電線に関し、特に、柔軟性、摩耗性に優れた細径高圧絶縁電線に関する。
【背景技術】
【０００２】
ハイブリッドや電気自動車等の高電圧部分に用いられるワイヤーハーネスの構成部品である高圧電線は、耐熱老化性（耐熱寿命）、柔軟性、摩耗性等が要求されている。また、機器や装置の小型化に伴い、高圧電線は、軽量化、および狭いスペースでも配線ができるように細径であることも要求されている。更に、高圧電線への要求として、環境への負荷を軽減するために、ハロゲン系物質を含有しないハロゲンフリー材料とすることも求められている。
【０００３】
従来の高圧電線としては、エチレン・エチルアクリレート共重合樹脂（ＥＥＡ）、エチレン酢ビ共重合樹脂（ＥＶＡ）等のエチレン共重合樹脂にノンハロゲン系の水酸化マグネシウム等である難燃剤で構成された絶縁層を有する架橋薄肉電線が提案されて使用されている（例えば、特許文献１参照。）。しかしながら、この架橋薄肉電線では、ハイブリットカーや電気自動車用の高電圧部分に用いられる電線としては、耐熱温度が不足している。また、この架橋薄肉電線の配合では、要求される摩耗性と比べて不十分であると予想される。
【０００４】
また、従来の高圧電線として、熱可塑性ポリエステルに臭素系難燃剤、酸化防止剤で構成された絶縁層を持つ架橋耐熱電線が提案されて使用されている（例えば、特許文献２参照。）。しかしながら、この架橋耐熱電線では、臭素系難燃剤を用いていることからハロゲンフリーではない。また、この架橋耐熱電線は、弾性率が高いために柔軟性が悪く、電線の配索性および取扱性が乏しくなってしまう問題がある。
【０００５】
また、従来の高圧電線として、フッ素樹脂の絶縁層を持つ架橋耐熱電線が提案されて使用されている（例えば、特許文献３参照。）。しかしながら、この架橋耐熱電線では、フッ素樹脂を用いるため、耐熱性は十分であるが、コストが高く、柔軟性も悪くなってしまう。
【０００６】
耐熱老化性の問題としては、ポリエチレン（ＰＥ）やポリプロピレン（ＰＰ）では、１５０℃で３０００時間の耐熱老化性を満足できない。耐熱老化性の問題に対応するためには、エンプラやスーパーエンプラ系の高耐熱樹脂をする必要があるが、これらの樹脂は硬くて柔軟性が大きく低下する問題があり、且つ高価であるために電線絶縁体に使用することは難しい。
【０００７】
柔軟性の問題としては、柔軟性は耐摩耗性と背反の関係にあり、高圧電線の材料には耐摩耗性を向上させるために硬質の樹脂成分で高弾性率のものを使用する傾向があるため柔軟性が確保できないでいる。更に、高電圧が負荷される環境で使用される場合は、電線サイズも太くなるため益々硬くなり作業性が確保できないという問題もある。
【０００８】
摩耗性の問題としては、摩耗性はフィラー量を減らすことで向上させることができるが、難燃性を確保するためにはハロゲン系難燃剤を使う必要が出てしまう。ハロゲン系難燃剤を使うことは上述したように、環境への負荷を増加させてしまうため好ましくない。また、ハロゲン系難燃剤は、高価でもあり、使用には適さない。更に、耐摩耗性は、電線構造を薄肉化することで低下してしまうので、細径化した高圧電線において摩耗性を維持させることは難しい。
【０００９】
ハロゲンフリーの問題としては、臭素系難燃剤を使用することで、高水準の難燃性が得られて摩耗性も向上するという効果を得られるが、臭素系難燃剤はハロゲン物質を含有していることによって環境への負荷を増加させてしまうという問題も含むため使用することは好ましくない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特許第２５２５９８２号公報
【特許文献２】特許第３４３９３５２号公報
【特許文献３】特許第２９０９５７６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は上記実情に鑑みてなされたものであって、柔軟性、高耐摩耗性を有し、且つ環境への負荷を低減することが可能な細径高圧絶縁電線を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本願発明の一態様によれば、絶縁層で導体を被覆する細径高圧絶縁電線であって、前記絶縁層は、エチレンとアクリル酸エステルの共重合樹脂、及びポリエチレンを含有し、
引張り破断時の強さをσｆ（ＭＰａ）とし、破断時の伸びをε（＝ΔＩ／１０）としたとき、引張り破断時の強さσｆと破断時の伸びεの積の逆数１／（σｆ・ε）が、４．８×１０−２ 以下で、かつ、貯蔵弾性率Ｅの値が５２０ＭＰａ以上、Ｄ硬度が４５以上の組成物であることを要旨とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、柔軟性、高耐摩耗性を有し、且つ環境への負荷を低減することが可能な細径高圧絶縁電線を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の実施の形態に係る細径高圧絶縁電線の実施例及び比較例の評価検証を行った結果を示す表である。
【図２】ＩＳＯ−６７２２−１で規定する薄肉構造の既定値を示す表である。
【図３】ＩＳＯ−６７２２−１で規定する耐摩耗性試験を行うためのサンドペーパー摩耗試験用の装置の模式図である。
【図４】ＩＳＯ−６７２２−１で規定する耐摩耗性試験の既定値を示す表である。
【図５】ＬＶ１１２で規定する柔軟性試験のための曲げ応力試験の規格値を示す表である。
【図６】ＬＶ１１２で規定する柔軟性試験のための標準手順の規格値を示す表である。
【図７】ＬＶ１１２で規定する柔軟性試験のための引張試験機の模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
（実施の形態）
本発明の実施の形態に係る細径高圧絶縁電線は、絶縁層で導体を被覆する細径高圧絶縁電線であって、絶縁層は、エチレンとアクリル酸エステルの共重合樹脂、及びポリエチレンを含有し、引張り破断時の強さをσｆ（ＭＰａ）とし、破断時の伸びをε（＝ΔＩ／１０）としたとき、引張り破断時の強さσｆと破断時の伸びεの積の逆数１／（σｆ・ε）が、４．８×１０−２ 以下で、かつ、貯蔵弾性率Ｅの値が５２０ＭＰａ以上、Ｄ硬度が４５以上の組成物である。
【００１６】
本実施の形態に係る細径高圧絶縁電線は、柔軟性を高めるために、絶縁層の肉厚（厚さ）を薄くし、エンジニアリングプラスティック系に代表される高硬度、高弾性率の樹脂を使用せずにオレフィン系樹脂をベースとすることで柔軟性を確保した。絶縁層の肉厚は、ＩＳＯ−６７２２−１で規定する薄肉である。
【００１７】
また、絶縁層の樹脂成分は、ポリエチレンを更に含有させた構成とすることもできる。樹脂成分は、配合を調整することで、背反となる耐摩耗性、柔軟性、耐熱老化性を高水準で両立することができる。具体的な樹脂成分の配合としては、ポリエチレンが５０重量部以下（未添加０も含む）、エチレン系共重合樹脂が５０〜９０重量部、変性ポリエチレンが２０重量部以下（未添加０も含む）であることが好ましく、ポリエチレンが１０〜３０重量部、エチレン系共重合樹脂が７０〜９０重量部、変性ポリエチレンが１〜１０重量部であることが更に好ましい。ポリエチレンが５０重量部を超えた場合、耐熱老化と柔軟性が著しく悪化し、目標値達成が困難となる。エチレン系共重合樹脂が５０重量部未満の場合、耐熱老化と柔軟性が著しく悪化し、目標値達成が困難となる。エチレン系共重合樹脂が９０重量部を超えた場合、摩耗性が著しく悪化し、目標値達成が困難となる。変性ポリエチレンが２０重量部を超えた場合、柔軟性が著しく悪化し、目標値達成が困難となる。
【００１８】
また、本実施の形態では、難燃剤として金属水酸化系難燃剤を使用した。金属水酸化物は、配合を調整することで、高水準の難燃性と低コスト化を実現することができる。具体的な金属水酸化物の配合としては、１０〜６０重量部であることが好ましく、２０〜４０重量部であることが更に好ましい。金属水酸化物としては、水酸化マグネシウムを用いることができる。
【００１９】
また、酸化防止剤は、ヒンダードフェノール系、ホスファイト系、硫黄系の酸化防止剤１種、若しくは複数種の併用をすることができる。酸化防止剤は、配合を調整することで、特性とコストを高水準で両立することができる。具体的な酸化防止剤の配合としては、合計量が１〜１０重量部であることが好ましく、合計量が２〜６重量部であることが更に好ましい。
【００２０】
さらに、実施の形態に係る細径高圧絶縁電線は、環境への負荷を低減するために、ハロゲン系物質を含有しないハロゲンフリーの配合である。ハロゲンフリーの配合とするために、難燃剤には、金属水酸化物系難燃剤を使用する。金属水酸化物系難燃剤は、比重を低くするために、添加量はできるだけ少なくすることが好ましい。
【００２１】
また、実施の形態に係る細径高圧絶縁電線は、ＩＳＯ−６７２２−１で規定するClassＤ（１５０℃）以上の温度に該当する耐熱性を有する。また、実施の形態に係る細径高圧絶縁電線は、許容電圧が１０００Ｖ以下である。
【００２２】
実施の形態に係る細径高圧絶縁電線は、耐摩耗性を改善するために、フィラー成分の量を最小限にすることが好ましい。フィラー成分の量を最小限にするのは、多量のフィラーを添加することによって、絶縁層内部に多量の空隙（微細な欠陥）が導入され、電線が摩耗した際に脱利したフィラーが研磨剤の働きをしてしまい摩耗性を低下させてしまうためである。そこで、摩耗性を維持するために、フィラーと樹脂の相溶性を高めて脱離を防いで、フィラーの凝集を防止させる。具体的には、結晶性が低く、フィラーの取り込み性が良いエチレンアクリル酸エステル等のエチレン系共重合樹脂をベース樹脂として使用し、そのベース樹脂と相溶性が良く、金属水酸化物と化学的に結合する変性ポリエチレンをサブとして併用する。エチレン系共重合樹脂や変性ポリエチレンは、エンプラ系樹脂と比較して安価であり、電線絶縁体の実用に好適である。金属水酸化物は、表層に水酸基を残しつつ、凝集や分散不良を防止するために、シランカップリング剤を表面処理したものを使用する。
【００２３】
以下に、実施の形態に係る細径高圧絶縁電線の実施例１〜３と、比較対照するための比較例１〜４を示す。実施例１〜３、および比較例１〜４の細径高圧絶縁電線の導体サイズは、図２に示すように、ＩＳＯ−６７２２−１で規定する３ｍｍ2（３ｓｑ）のＩＳＯ導体サイズとする。そして、実施例１〜３、および比較例１，２の細径高圧絶縁電線の絶縁体肉厚（絶縁体厚さ）は、公称０．４ｍｍの薄肉であり、比較例３，４の細径高圧絶縁電線の絶縁体肉厚は、公称０．７ｍｍの厚肉である。実施例および比較例において検証する細径高圧絶縁電線の特性としては、引張り破断時の強さをσｆ（ＭＰａ）とし、破断時の伸びをε（＝ΔＩ／１０）としたとき、引張り破断時の強さσｆと破断時の伸びεの積の逆数１／（σｆ・ε）、貯蔵弾性率Ｅ、硬度、摩耗性、柔軟性である。実施例１〜３の検証結果、および比較例１〜４の検証結果を図１に示す。
【００２４】
引張り破断時の強さσｆと破断時の伸びεの積の逆数１／（σｆ・ε）の検証方法としては、ＪＩＳ Ｋ  ７１６１の規格に準拠する方法で引張試験を実施し、得られた応力−ひずみ曲線における引張破壊強度及び伸び率の値を用いた。
【００２５】
貯蔵弾性率Ｅの検証方法としては、ＪＩＳ  Ｋ  ７２４４の規格に準拠する方法にって実施し、変形のモードとして引張モードを選択した。本測定では、パーキンエルマー社製のＴＲＩＴＥＣＨ  ２０００Ｂを使用した
Ｄ硬度の検証方法としては、ＪＩＳ  Ｋ  ７２１５の規格に準拠する方法にて実施した。デュロメータの加圧基準面を試料表面に押し付け、10秒後の値とした。
【００２６】
ＨＤＤ＝１００−４０ｈ
ＨＤＤ：ディロメータＤの硬度、ｈ：くぼみ深さ
摩耗性の検証方法として、ＩＳＯ−６７２２−１に準拠する。耐摩耗試験は、サンドペーパーの端に対して垂直に５ｍｍ〜１０ｍｍの導電性の帯を最大７５ｍｍ間隔で取り付けた１５０Ｊガーネットのサンドペーパーを使用して「サンドペーパー摩耗抵抗」を測定する。サンドペーパー摩耗テープ７の未使用部分上に試験サンプル４が位置するように、図３に示すように、適切なブラケット５をピボットアーム３に取り付ける。ブラケット５、サポートロッド１、及びピボットアーム３の組合せで、試験サンプル４に（０．６３±０．０５）Ｎの力をかける。試験サンプル４にかけられる垂直力の合計は、ブラケット５、ピボットアーム３、サポートロッド１、及び追加質量２の組合せである。追加質量２は、図４の表に基づいて決められ、例えば、ＩＳＯ導体サイズ３ｍｍ2で絶縁体肉厚が厚肉である場合には、追加質量が１．５ｋｇとなる。未使用の摩耗テープの部分を使用し、試験サンプル４を引き延ばすことなく張り、水平に設置させる。追加質量２及びブラケット５を試験サンプル上に置く。試験サンプル下のサンドペーパー摩耗テープ７を径６．９ｍｍのテープサポートピン６で保持して（１５００±７５）ｍｍ／分の速度で引き、導体が露出するまでのサンドペーパー摩耗テープ７の長さを記録する。試験サンプル４を５０ｍｍ動かし、試験サンプル４を時計回りに９０°回転させる。この手順を繰り返し、合計４回の計測を行う。測定値の平均をサンドペーパー摩耗抵抗値とする。摩耗性の検証方法としては、目標値（３３０ｍｍ）とするサンドペーパー摩耗抵抗値を１．０としたときの指数で示し、１．０以上である場合に適した摩耗性を有すると判断する。
【００２７】
柔軟性の検証方法として、ＬＶ１１２に準拠する。曲げ応力試験の規格値を図５に示し、標準手順の規格値を図６に示す。試験としては、図７に示すように、器具は、２本の脚１０、試験マンドレル１１、及び引張試験機（図示せず）で構成される。試験サンプル４（図５及び６に基づくｎ数及び長さ）を真っ直ぐにし、この状態で最低１６ｈ保管する。その後、図５及び６に基づく距離ｌｖを維持する金属の脚１０に互いに隣同士になるように置く。フェルトペンを使用し、これらのサンプルの先端の左及び右に対して縦方向の電線軸に垂直にマーキングを行う。引張試験機において、試験マンドレル１１は、１００ｍｍ／分の試験速度で押しつけて、試験サンプル（電線）４を曲げるまでに要した応力を測定する。その後、試験サンプル４を真っ直ぐにして、もう一度、脚１０に設置し、また試験サンプル４を屈曲させるために要した応力を測定する。２つの測定値の平均値は、曲げ応力を規定する。柔軟性の検証方法としては、目標値（４０Ｎ）とする曲げ応力を１．０としたときの指数で示し、１．０以下である場合に適した柔軟性を有すると判断する。
【００２８】
（実施例１）
実施例１に係る細径高圧絶縁電線は、絶縁層として、エチレン系共重合樹脂であるエチレンエチルアクリレートＡ（レクスパールＡ１１００；日本ポリエチレン）が７５重量部、変性ポリエチレン（ＥＴ２２０Ｘ；日本ポリエチレン）が２５重量部、金属水酸化物であるシランカップリング処理Ｍｇ（ＯＨ）2（Ｖ６；神島化学工業株式会社）が２０重量部であり、そのほかにフェノール系酸化防止剤（Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０；ＢＡＳＦ）、ホスファイト酸化防止剤（ＩＲＧＡＦＯＳ１６８；ＢＡＳＦ）を含有している。
【００２９】
実施例１に係る細径高圧絶縁電線の検証結果として、摩耗性の検証の判定は、指数が１．０であったので、適した摩耗性を有する。柔軟性の検証の判定は、指数が０．７であったので、適した柔軟性を有する。実施例１に係る細径高圧絶縁電線は、全ての検証結果で適していると判断されたので、使用されている絶縁層の組成物は適している。
【００３０】
上記摩耗性、柔軟性について目標値を達成した実施例１の絶縁層の組成物は、引張り破断時の強さσｆと破断時の伸びεの積の逆数１／（σｆ・ε）が、４．８×１０−２となっている。また、貯蔵弾性率Ｅの値は、５２０ＭＰａとなっている。さらに、Ｄ硬度は、４５となっている。
【００３１】
なお、耐熱寿命については、図１には表記していないが、ＩＳＯ−６７２２−１で規定するClassＤ以上の温度である１６０℃であったので、適した耐熱寿命を有する。
【００３２】
（実施例２）
実施例２に係る細径高圧絶縁電線は、絶縁層として、エチレン系共重合樹脂であるエチレンエチルアクリレートＡ（レクスパールＡ１１００；日本ポリエチレン）が６０重量部、変性ポリエチレン（ＥＴ２２０Ｘ；日本ポリエチレン）が４０重量部、金属水酸化物であるシランカップリング処理Ｍｇ（ＯＨ）2（Ｖ６；神島化学工業株式会社）が２０重量部であり、その他としてフェノール系酸化防止剤（Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０；ＢＡＳＦ）、チオエーテル酸化防止剤（ＡＯ−４１２Ｓ；ＡＤＥＫＡ社）を含有している。
【００３３】
実施例２に係る細径高圧絶縁電線の検証結果として、摩耗性の検証の判定は、指数が１．１であったので、適した摩耗性を有する。柔軟性の検証の判定は、指数が０．８であったので、適した柔軟性を有する。実施例２に係る細径高圧絶縁電線は、全ての検証結果で適していると判断されたので、使用されている絶縁層の組成物は適している。
【００３４】
上記摩耗性、柔軟性について目標値を達成した実施例２の絶縁層の組成物は、引張り破断時の強さσｆと破断時の伸びεの積の逆数１／（σｆ・ε）が、３．５×１０−２となっている。また、貯蔵弾性率Ｅの値は、８６０ＭＰａとなっている。さらに、Ｄ硬度は、４８となっている。
【００３５】
なお、耐熱寿命の検証判定は、図１には記していないが、ＩＳＯ−６７２２−１で規定するClassＤ以上の温度である１６０℃であったので、適した耐熱寿命を有する。
【００３６】
（実施例３）
実施例３に係る細径高圧絶縁電線は、絶縁層として、エチレン系共重合樹脂であるエチレンエチルアクリレートＡ（レクスパールＡ１１００；日本ポリエチレン）が５５重量部、ポリエチレンである高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）（ノバテックＨＢ１２０Ｒ；日本ポリエチレン）が４５重量部、金属水酸化物であるシランカップリング処理Ｍｇ（ＯＨ）2（Ｖ６；神島化学工業株式会社）が２０重量部であり、その他にフェノール系酸化防止剤（Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０；ＢＡＳＦ）、ホスファイト酸化防止剤（ＩＲＧＡＦＯＳ１６８；ＢＡＳＦ）を含有している。
【００３７】
実施例３に係る細径高圧絶縁電線の検証結果として、摩耗性の検証の判定は、指数が１．６であったので、適した摩耗性を有する。柔軟性の検証の判定は、指数が１．０であったので、適した柔軟性を有する。実施例３に係る細径高圧絶縁電線は、全ての検証結果で適していると判断されたので、使用されている絶縁層の組成物は適している。
【００３８】
上記摩耗性、柔軟性について目標値を達成した実施例３の絶縁層の組成物は、引張り破断時の強さσｆと破断時の伸びεの積の逆数１／（σｆ・ε）が、１．９×１０−２となっている。また、貯蔵弾性率Ｅの値は、１０１２ＭＰａとなっている。さらに、Ｄ硬度は、５２となっている。
【００３９】
なお、耐熱寿命の検証判定は、図には記していないが、ＩＳＯ−６７２２−１で規定するClassＤ以上の温度である１５０℃であったので、適した耐熱寿命を有する。
【００４０】
（比較例１）
比較例１に係る細径高圧絶縁電線は、絶縁層として、エチレン系共重合樹脂であるエチレンエチルアクリレートＢ（エルバロイ２１１６ＡＣ；三井デュポンポリケミカル社）が７５重量部、ポリエチレンである高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）（ノバテックＨＢ１２０Ｒ；日本ポリエチレン）が２５重量部、金属水酸化物であるシランカップリング処理Ｍｇ（ＯＨ）2（Ｖ６；神島化学工業株式会社）が２０重量部であり、その他にフェノール系酸化防止剤（Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０；ＢＡＳＦ）、ホスファイト酸化防止剤（ＩＲＧＡＦＯＳ１６８；ＢＡＳＦ）を含有している。
【００４１】
比較例１に係る細径高圧絶縁電線の検証結果として、摩耗性の検証の判定は、指数が０．９であったので、適した摩耗性ではない。柔軟性の検証の判定は、指数が０．７であったので、適した柔軟性を有する。比較例１に係る細径高圧絶縁電線は、耐熱寿命と摩耗性の検証結果で適していなかったので、使用されている絶縁層の組成物は適していない。
【００４２】
上記摩耗性について、目標値１．０を達成していない比較例１の絶縁層の組成物は、引張り破断時の強さσｆと破断時の伸びεの積の逆数１／（σｆ・ε）が、５．２×１０−２となっている。また、貯蔵弾性率Ｅの値は、４００ＭＰａとなっている。さらに、Ｄ硬度は、４４となっている。
【００４３】
なお、耐熱寿命の検証判定は、図には記していないが、ＩＳＯ−６７２２−１で規定するClassＤ以下の温度である１４７℃であったので、適した耐熱寿命ではない。
【００４４】
（比較例２）
比較例２に係る細径高圧絶縁電線は、絶縁層として、エチレン系共重合樹脂であるエチレンエチルアクリレートＢ（エルバロイ２１１６ＡＣ；三井デュポンポリケミカル社）が９０重量部、ポリエチレンであるＨＤＰＥ（ノバテックＨＢ１２０Ｒ；日本ポリエチレン）が１０重量部、金属水酸化物であるシランカップリング処理Ｍｇ（ＯＨ）2（Ｖ６；神島化学工業株式会社）が２０重量部、その他にフェノール系酸化防止剤（Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０；ＢＡＳＦ）、ホスファイト酸化防止剤（ＩＲＧＡＦＯＳ１６８；ＢＡＳＦ）を含有している。
【００４５】
比較例２に係る細径高圧絶縁電線の検証結果として、摩耗性の検証の判定は、指数が０．７であったので、適した摩耗性ではない。柔軟性の検証の判定は、指数が０．５であったので、適した柔軟性を有する。比較例２に係る細径高圧絶縁電線は、耐摩耗性の検証結果で適していなかったので、使用されている絶縁層の組成物は適していない。
【００４６】
上記摩耗性について、目標値１．０を達成していない比較例２の絶縁層の組成物は、引張り破断時の強さσｆと破断時の伸びεの積の逆数１／（σｆ・ε）が、５．５×１０−２となっている。また、貯蔵弾性率Ｅの値は、３３８ＭＰａとなっている。さらに、Ｄ硬度は、４１となっている。
【００４７】
なお、耐熱寿命の検証判定は、図には記していないが、ＩＳＯ−６７２２−１で規定するClassＤ以下の温度である１３０℃以下であったので、適した耐熱寿命ではない。
【００４８】
（比較例３）
比較例３に係る細径高圧絶縁電線は、絶縁層として、エチレン系共重合樹脂であるエチレンエチルアクリレートＡ（レクスパールＡ１１００；日本ポリエチレン）が７５重量部、ポリエチレンであるＨＤＰＥ（ノバテックＨＢ１２０Ｒ；日本ポリエチレン）が２５重量部、金属水酸化物であるシランカップリング処理Ｍｇ（ＯＨ）2（Ｖ６；神島化学工業株式会社）が２０重量部であり、その他にフェノール系酸化防止剤（Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０；ＢＡＳＦ）、ホスファイト酸化防止剤（ＩＲＧＡＦＯＳ１６８；ＢＡＳＦ）を含有している。
【００４９】
比較例３に係る細径高圧絶縁電線の検証結果として、摩耗性の検証の判定は、指数が２．３であったので、適した摩耗性を有する。柔軟性の検証の判定は、指数が１．８であったので、適した柔軟性ではない。比較例３に係る細径高圧絶縁電線は、柔軟性の検証結果で適していなかったので、使用されている絶縁層の組成物は適していない。
【００５０】
上記摩耗性について目標値１．０を達したが、柔軟性について目標値を達成していない比較例３の絶縁層の組成物は、引張り破断時の強さσｆと破断時の伸びεの積の逆数１／（σｆ・ε）が、４．８×１０−２となっている。また、貯蔵弾性率Ｅの値は、５２０ＭＰａとなっている。さらに、Ｄ硬度は、４５となっている。
【００５１】
なお、耐熱寿命の検証判定は、図には記していないが、ＩＳＯ−６７２２−１で規定するClassＤ以上の温度である１５５℃であったので、適した耐熱寿命を有する。
【００５２】
（比較例４）
比較例４に係る細径高圧絶縁電線は、絶縁層として、エチレン系共重合樹脂であるエチレンエチルアクリレートＢ（エルバロイ２１１６ＡＣ；三井デュポンポリケミカル社）が９０重量部、ポリエチレンであるＨＤＰＥ（ノバテックＨＢ１２０Ｒ；日本ポリエチレン）が１０重量部、金属水酸化物であるシランカップリング処理Ｍｇ（ＯＨ）2（Ｖ６；神島化学工業株式会社）が２０重量部であり、その他にフェノール系酸化防止剤（Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０；ＢＡＳＦ）、ホスファイト酸化防止剤（ＩＲＧＡＦＯＳ１６８；ＢＡＳＦ）を含有する。
【００５３】
比較例４に係る細径高圧絶縁電線の検証結果として、摩耗性の検証の判定は、指数が１．２であったので、適した摩耗性を有する。柔軟性の検証の判定は、指数が１．０であったので、適した柔軟性を有する。比較例４に係る細径高圧絶縁電線は、耐摩耗性、柔軟性の検証結果で適していると判断されたので、使用されている絶縁層の組成物は適している。
【００５４】
上記摩耗性、柔軟性について目標値を達成した比較例４の絶縁層の組成物は、引張り破断時の強さσｆと破断時の伸びεの積の逆数１／（σｆ・ε）が、５．５×１０−２となっている。また、貯蔵弾性率Ｅの値は、２４０ＭＰａとなっている。さらに、Ｄ硬度は、３８となっている。
【００５５】
なお、耐熱寿命の検証判定は、図には記していないが、ＩＳＯ−６７２２−１で規定するClassＤ以下の温度である１３０℃以下であったので、適した耐熱寿命ではない。
【００５６】
以上に示した実施例１〜３及び比較例１〜４の検証結果より、細径高圧絶縁電線の特性は、各添加材料の配合量及び絶縁体肉厚に依存することが分かる。
【００５７】
実施例１〜３、比較例３で用いたエチレンエチルアクリレートＡと比較例１、２、４で用いたエチレンエチルアクリレートＢは、エチレンとの共重合成分の含有量が異なる。エチレンとの共重合成分の含有量は、エチレンエチルアクリレートＡで２０％未満（好ましくは１６％未満）であり、エチレンエチルアクリレートＢで２０％以上である。
【００５８】
実施例１〜３、比較例４及び比較例１、２、３の検証結果より、エチレンエチルアクリレートＡの方が適しており、エチレン系共重合樹脂としては、エチレンとの共重合成分の含有量が２０％未満（好ましくは１６％未満）であることが好ましいことがわかる。
【００５９】
比較例２，４は、同じ配合であるにもかかわらず、評価結果が異なるのは、電線の絶縁体肉厚の差によるものである。絶縁体肉厚が従来の厚肉（公称０．７ｍｍ）では達成する特性も、薄肉化（公称０．４ｍｍ）することで、耐熱寿命と摩耗性は悪化し、柔軟性は良化することがわかる。
【００６０】
上記のことから、絶縁体の肉厚が厚ければ、電線としての摩耗性は合格する。しかし、絶縁体材料だけをみれば、比較例４の絶縁材は摩耗性に弱い材料である。つまり、厚肉の場合は、電線の構造上、目標値を達成するが、同じ材料を薄肉にした場合は、摩耗性が目標値に達成しない。
【００６１】
従って、本実施の形態では、従来では厚肉用の材料しかなかったところを厚肉と同じ特性を満足しつつ、薄肉化することが可能となる材料を絶縁層の材料とした。
【００６２】
逆に薄肉用の材料を厚肉用の材料として使用した場合は、比較例３に示すとおり、柔軟性が目標値を満足することができない。柔軟性は、材料の効果だけではなく、薄肉の効果も合算される。つまり、摩耗性も、柔軟性も、材料の特性だけではなく、電線の構造（厚肉または薄肉）変化が影響している。
【００６３】
そこで、本発明の実施の形態に係る細径高圧絶縁電線は、絶縁層で導体を被覆する細径高圧絶縁電線であって、絶縁層は、エチレンとアクリル酸エステルの共重合樹脂、及びポリエチレンを含有し、引張り破断時の強さをσｆ（ＭＰａ）とし、破断時の伸びをε（＝ΔＩ／１０）としたとき、引張り破断時の強さσｆと破断時の伸びεの積の逆数１／（σｆ・ε）が、４．８×１０−２ 以下で、かつ、貯蔵弾性率Ｅの値が５２０ＭＰａ以上、Ｄ硬度が４５以上の組成物とした。
【００６４】
本発明の実施の形態に係る細径高圧絶縁電線によれば、ＩＳＯ−６７２２−１で規定するClassＤの高い耐熱性を保持するため、ハイブリットカー、プラグインハイブリットカー、電気自動車向けの低コスト且つ高機能の高圧電線として利用することができる。特性はＩＳＯ−６７２２−１を満たしているので、実用に際して品質の面の懸念がない。
【００６５】
更に、本発明の実施の形態に係る細径高圧絶縁電線によれば、環境負荷物質を含まないことで、環境に優しく、且つリサイクル性に優れている。
【００６６】
更に、本発明の実施の形態に係る細径高圧絶縁電線によれば、絶縁層の肉厚が薄肉であるが、樹脂、難燃剤の種類、添加量を最適化することでＩＳＯ−６７２２−１の品質を保持することができる。また、従来と比較して電線径は細径化し、絶縁層は薄肉化しているため、軽量で、且つ小型化することが可能となり、車輌の軽量化、小型化に貢献することができる。また、ＩＳＯ−６７２２−１の品質を保持しながら、高い柔軟性も保持するため、設計上のフレキシビリティーが増加する上、配策作業の効率化にも貢献することができるため、車輌の製造コスト削減に貢献することができる。
【００６７】
（その他の実施の形態）
上記のように、本発明は実施の形態によって記載したが、この開示の一部をなす記述及び図面はこの発明を限定するものであると理解するべきではない。この開示から当業者には様々な代替実施の形態、実施例及び運用技術が明らかになるはずである。
【００６８】
例えば、ベース樹脂としてのエチレン系共重合樹脂として、エチレンアクリル酸エステルを挙げたが、これだけに限られるものではない。エチレン系共重合樹脂としては、エチレン−ビニルエステル共重合体やエチレン−α，β−不飽和カルボン酸アルキルエステル共重合体等が挙げられる。
【００６９】
エチレン−ビニルエステル共重合体に用いられるビニルエステル単量体としては、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、カプロン酸ビニル、カプリル酸ビニル、ラウリル酸ビニル、ステアリン酸ビニル、トリフルオル酢酸ビニル等が挙げられる。これらは、１種または２種以上混合して用いても良い。これらのうち、好ましいのは、エチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）等である。
【００７０】
エチレン−α，β−不飽和カルボン酸アルキルエステル共重合体に用いられるα，β−不飽和カルボン酸アルキルエステル単量体としては、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル等が挙げられる。これらは、１種または２種以上混合して用いても良い。これらのうち、好ましいのは、エチレン−アクリル酸エチル共重合体（ＥＥＡ）、エチレン−アクリル酸メチル共重合体（ＥＭＡ）等である。
【００７１】
このように、本発明はここでは記載していない様々な実施の形態等を包含するということを理解すべきである。したがって、本発明はこの開示から妥当な特許請求の範囲の発明特定事項によってのみ限定されるものである。
【符号の説明】
【００７２】
１…サポートロッド
２…追加質量
３…ピボットアーム
４…試験サンプル
５…ブラケット
６…テープサポートピン
７…サンドペーパー摩耗テープ
１０…脚
１１…試験マンドレル
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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