(57)【要約】【課題】ガス充填時にガスタンク内のガス温度が局所的に高まるのを抑制する。【解決手段】ガスタンク１は、両端を閉塞端部４，５で閉塞された筒状の胴部３を有するタンク本体２と、タンク本体２の一方の閉塞端部に設けられ、先端が他方の閉塞端部５に向けてタンク本体２内に突出し、タンク本体２内にガスを導入する主止弁１０と、を備え、主止弁１０のノズル部１２には、タンク本体２の胴部３の中心軸Ｈを水平に配置した際に、鉛直方向にガス流量が大なる主流を噴出する上吹出孔１４と、主流よりもガス流量が小なる副流を噴出する下吹出孔１５及び横吹出口１７が設けられている。【選択図】図１
2014005905.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
両端部が閉塞された筒状の胴部を有するタンク本体と、
前記タンク本体の閉塞された一方の端部に設けられ、先端が前記タンク本体の閉塞された他方の端部に向けて前記タンク本体内に突出し、前記タンク本体内にガスを導入する導入部と、
を備え、
前記導入部には、前記タンク本体の前記胴部の中心軸を水平に配置した際に、鉛直方向にガス流量が大なる主流と、前記主流よりもガス流量が小なる少なくとも一つの副流と、を噴出する吹出部が設けられていることを特徴とするガスタンク。
【請求項２】
前記吹出部は、鉛直方向の上方に向けて前記主流を生成する吹出孔を備えることを特徴とする請求項１に記載のガスタンク。
【請求項３】
前記主流と前記副流は、開口面積を相違させて設けられた複数の吹出孔からガスを噴出することにより生成されることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のガスタンク。
【請求項４】
前記吹出部は、前記主流と前記副流に分流する分流部を備えることを特徴とする請求項１に記載のガスタンク。
【請求項５】
前記導入部には、前記主流となるガスが通流する主ガス流路と、前記副流となるガスが通流する副ガス流路と、が設けられ、
前記吹出部は、前記主ガス流路に連通する主吹出孔と、前記副ガス流路に連通する副吹出孔と、を備えることを特徴とする請求項１に記載のガスタンク。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、水素等のガスを貯蔵するガスタンクに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ガスタンクにガスを充填する際に、ガスタンクの温度が上昇することが知られているが、ガスタンク内のガス温度が不均一になって局所的に高温の箇所が生じると、ガスタンクの温度要件が満たされなくなってしまう。
このようなことが生じないように、種々の対策が採られている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、ガスタンク内へのガスの噴流方向を、ガスタンクの長手方向軸に対して所定角度傾斜させ、ガス噴流によってガスタンク内を攪拌し、ガスタンク内のガスの温度差を抑制する技術が開示されている。
【０００４】
特許文献２には、ガスタンクへのガス流入路の内周面に螺旋状の溝を形成し、ガスタンクへのガス充填時にガスを渦状にして流入させることで、ガスタンク内を攪拌し、ガスタンク内のガスの温度差を抑制する技術が開示されている。
【０００５】
特許文献３には、ガスタンクの外部に、ガスタンクの鉛直方向位置に応じて熱交換量が異なる熱交換器を設置し、ガス充填時やガス放出時等の過渡的な圧力変動時にガスタンクに生じる鉛直方向の温度差を抑制する技術が開示されている。なお、ガスタンクの内外に熱交換器を設ける技術は特許文献３のほかにも複数ある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特表２０１０−５２９３８５号公報
【特許文献２】特開２００５−１８０４９６号公報
【特許文献３】特開２００７−３２７５７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１に開示された技術の場合には、ガス噴流方向をガスタンクの長手方向軸に対して傾斜させるために、ガスタンクに取り付けられる主止弁の吹出口を特殊な形状にしなければならなくなり、構造が複雑となり、主止弁の大型化を招く。
主止弁は、ガスタンクに設けられたねじ孔に取り付ける場合が多い。そのため、主止弁においてタンク内に挿入される部分（以下、インタンク部という）は、ガスタンクの前記ねじ孔よりも小径にしなければならず、インタンク部に寸法の制約がある。したがって、主止弁の吹出口を特殊形状にするにも、インタンク部の寸法の制約の下で設計しなければならず、難しかった。
【０００８】
また、インタンク部の寸法の制約があることから、主止弁に形成されるガス流路の内径も比較的に小さく、特許文献２に開示されているようにガス流路の内周面に螺旋溝を形成するのは困難であった。また、螺旋溝を形成することができたとしても、螺旋溝によって生成されるガスの渦流によるガスタンク内の攪拌効果は低かった。
【０００９】
特許文献３等に開示されているように、ガスタンクの内外に熱交換器を設置すると、構造が複雑となる。さらに、構造の複雑化により、重量及びコストの増大を招く。
【００１０】
そこで、この発明は、簡単な構造で、ガス充填時にガスタンク内のガス温度が局所的に高まるのを抑制することができるガスタンクを提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
この発明に係るガスタンクでは、上記課題を解決するために以下の手段を採用した。
請求項１に係る発明は、両端部が閉塞された筒状の胴部（例えば、後述する実施形態における胴部３）を有するタンク本体（例えば、後述する実施形態におけるタンク本体２）と、前記タンク本体の閉塞された一方の端部（例えば、後述する実施形態における閉塞端部４）に設けられ、先端が前記タンク本体の閉塞された他方の端部（例えば、後述する実施形態における閉塞端部５）に向けて前記タンク本体内に突出し、前記タンク本体内にガスを導入する導入部（例えば、後述する実施形態における主止弁１０）と、を備え、前記導入部には、前記タンク本体の前記胴部の中心軸（例えば、後述する実施形態における中心軸Ｈ）を水平に配置した際に、鉛直方向にガス流量が大なる主流と、前記主流よりもガス流量が小なる少なくとも一つの副流と、を噴出する吹出部（例えば、後述する実施形態における吹出孔１４〜１７）が設けられていることを特徴とするガスタンク（例えば、後述する実施形態におけるガスタンク１）である。
【００１２】
請求項２に係る発明は、請求項１に記載の発明において、前記吹出部は、鉛直方向の上方に向けて前記主流を生成する吹出孔（例えば、後述する実施形態における上吹出孔１４）を備えることを特徴とする。
【００１３】
請求項３に係る発明は、請求項１または請求項２に記載の発明において、前記主流と前記副流は、開口面積を相違させて設けられた複数の吹出孔（例えば、後述する実施形態における吹出孔１４〜１７）からガスを噴出することにより生成されることを特徴とする。
【００１４】
請求項４に係る発明は、請求項１に記載の発明において、前記吹出部は、前記主流と前記副流に分流する分流部（例えば、後述する実施形態における分流板）を備えることを特徴とする。
【００１５】
請求項５に係る発明は、請求項１に記載の発明において、前記導入部には、前記主流となるガスが通流する主ガス流路（例えば、後述する実施形態における主ガス流路２１）と、前記副流となるガスが通流する副ガス流路（例えば、後述する実施形態における副ガス流路２２）と、が設けられ、前記吹出部は、前記主ガス流路に連通する主吹出孔（例えば、後述する実施形態における上吹出孔１４）と、前記副ガス流路に連通する副吹出孔（例えば、後述する実施形態における下吹出孔１５、横吹出口１６，１７）と、を備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１６】
請求項１に係る発明によれば、ガス充填時に、導入部の吹出部から、鉛直方向に大流量で流れる主流と小流量で流れる副流とがタンク本体内に噴出される。このように、タンク本体内に鉛直方向に対して非対称なガス流量でガスを噴出させることで、タンク本体内を効果的に攪拌することができる。その結果、ガスタンク内でガスの温度差が生じるのを抑制することができ、局所的にガス温度が高まるのを抑制することができる。
【００１７】
請求項２に係る発明によれば、ガス充填の後半にガスタンク内のおいてガス温度が高くなり易いタンク本体内の上部のガスを、上向きに噴出された主流により効果的に攪拌することができる。これにより、ガス充填の後半においてもガスタンク内でガスの温度差が生じるのを抑制することができる。
【００１８】
請求項３に係る発明によれば、主流と副流を簡単に生成することができる。
請求項４に係る発明によれば、主流と副流を簡単に生成することができる。
請求項５に係る発明によれば、主流と副流を簡単に生成することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】この発明に係るガスタンクの実施形態１における断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ断面図である。
【図３】実施形態１のガスタンクへのガス充填時のガスの流れを模式的に示した図であり、（Ａ）はガス充填初期、（Ｂ）はガス充填末期を示す図である。
【図４】比較例のガスタンクへのガス充填時のガスの流れを模式的に示した図であり、（Ａ）はガス充填初期、（Ｂ）はガス充填末期を示す図である。
【図５】ガス充填時におけるガスタンク内のガス温度差の時間的推移を示す図である。
【図６】吹出孔の開口面積と、ガス温度差及び吹出口における圧力損失との相関関係を示す図である。
【図７】この発明の実施形態２のガスタンクにおける主止弁の図である。
【図８】この発明の実施形態３のガスタンクにおける主止弁の図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、この発明に係るガスタンクの実施形態を図１から図８の図面を参照して説明する。なお、この実施形態におけるガスタンクは、水素などの燃料ガスを貯蔵する態様である。
【００２１】
＜実施形態１＞
初めに、この発明に係るガスタンクの実施形態１を図１から図６の図面を参照して説明する。
図１に示すガスタンク１は、ガス（例えば水素ガス等）を高圧（例えば、３５ＭＰａＧ等）で貯蔵可能な耐圧性を有している。
ガスタンク１は、タンク本体２と、主止弁（導入部）１０とを備えている。
タンク本体２は、円筒状の胴部３と、胴部３の両端を閉塞する半球殻状の閉塞端部４，５とを備え、タンク本体２の内部がガス貯蔵室６となっている。ガスタンク１は、タンク本体２の胴部３の中心軸Ｈがほぼ水平となるように設置されている。なお、このガスタンク１を車両に搭載する場合には、車両を水平な路面上に停車させたときに胴部３の中心軸Ｈが水平となるように搭載する。
【００２２】
主止弁１０は、タンク本体２の一方の閉塞端部４に取り付けられている。主止弁１０は、取付部１１とノズル部１２とを備えている。取付部１１は、閉塞端部４を貫通して閉塞端部４に連結固定されており、取付部１１の一端１１ａはタンク本体２の外部に突出し、他端１１ｂはタンク本体２の内部に突出し閉塞端部５に対向して配置されている。
ノズル部１２は、その全体がタンク本体２の内部に収容されており、取付部１１の他端１１ｂから閉塞端部５に向かって突出し、真っ直ぐな円柱状をなしている。この実施形態１では、ノズル部１２の中心軸とタンク本体２の胴部３の中心軸Ｈは同軸上に配置されている。
【００２３】
主止弁１０には、ガス流路１３が取付部１１からノズル部１２に亘って形成されている。ガス流路１３の一端１３ａは、取付部１１においてタンク本体２の外部に露出する部分に開口しており、ガス流路１３の他端１３ｂは、ノズル部１２の先端（つまり、閉塞端部５に近い側）１２ａの近傍において閉塞している。
【００２４】
なお、図示を省略するが、主止弁１０には、ガス流路１３を開閉可能にする弁機構が設けられており、この弁機構によって、ガスタンク１にガスを充填するときにはガス流路１３を開放することができ、それ以外のときにはガス流路１３を閉塞することができるように構成されている。
また、図示を省略するが、主止弁１０には、ガスタンク１のガス貯蔵室６に貯蔵されているガスを、ガス利用機器へ供給するためのガス導出流路が設けられるとともに、該ガス導出流路を開閉する弁機構が設けられている。
【００２５】
ノズル部１２の外周面であって先端１２ａの近傍には、図２に示すように、ガス流路１３に連通する４つの吹出孔１４，１５，１６，１７が設けられている。４つの吹出孔１４〜１７の中心は、ノズル部１２の先端１２ａから等距離の位置に配置されている。
【００２６】
４つの吹出孔１４〜１７は開口面積を異にしている。詳述すると、ノズル部１２において鉛直方向の上方に位置する上吹出孔１４の開口面積をＳ１、ノズル部１２において鉛直方向の下方に位置する下吹出孔１５の開口面積をＳ３、吹出孔１４と吹出孔１５に対して鉛直方向の中間に位置する左右の横吹出孔１６，１７の各開口面積をＳ２とすると、上吹出孔１４の開口面積Ｓ１が一番大きく、下吹出孔１５の開口面積Ｓ３が一番小さく、横吹出孔１６，１７の各開口面積Ｓ２はＳ１より小さくＳ３より大きい（Ｓ１＞Ｓ２＞Ｓ３）。
なお、各吹出孔１４〜１７にフィルタを設置することも可能である。
【００２７】
このように各吹出孔１４〜１７が設けられていることにより、主止弁１０のガス流路１３の一端１３ａに図示しないガス供給装置を接続して、ガス流路１３にガスを供給すると、ノズル部１２の上吹出孔１４からガス貯蔵室６にガスが大流量で鉛直方向上向きに噴射され、横吹出孔１６，１７からガス貯蔵室６にガスが中流量で水平方向に噴射され、下吹出孔１５からガス貯蔵室６にガスが小流量で鉛直方向下向きに噴射される。換言すると、吹出孔１４〜１７の開口面積は、ノズル部１２からのガスの噴出流量がガスタンク１の鉛直方向に対して非対称となるように設定されている。
【００２８】
次に、図３〜図５の図面を参照して、このガスタンク１の作用を説明する。
初めに、図４を参照して、比較例のガスタンク５０について説明する。比較例のガスタンク５０は、ノズル部１２に設けた４つの吹出孔５１（実施形態１のガスタンク１における吹出孔１４〜１７に対応）の開口面積を全て同じにしたものであり、それ以外の構成は実施形態１のガスタンク１と同じである。なお、図３では、比較例のガスタンク５０において実施形態１のガスタンク１と同一態様部分に同一符号を付している。
【００２９】
この比較例のガスタンク５０に対してガスを充填すると、ガスが４つの吹出孔５１から均等に同一流量でタンク内に噴出される。図４（Ａ）は、比較例のガスタンク５０にガスを充填したときの充填初期におけるガスの流れを模式的に示したものであり、図中矢印はガスの流れ方向を示し、矢印の太さの大小はガス流量の大小を示している。
【００３０】
図４（Ａ）に示すように、比較例のガスタンク５０では、ノズル部１２の鉛直方向の上方に設けられた吹出孔５１から噴出したガスは、上向きに噴出した後、タンク本体２の内壁に接近すると、閉塞端部４，５に接近する方向に流れの向きを変え、その多くが閉塞端部５に接近する方向へ流れていき、さらに閉塞端部５に接近すると閉塞端部５の内面に沿って下方へと流れの向きを変える。同様に、ノズル部１２の鉛直方向の下方に設けられた吹出孔５１から噴出したガスは、下向きに噴出した後、タンク本体２の内壁に接近すると、閉塞端部４，５に接近する方向に流れの向きを変え、その多くが閉塞端部５に接近する方向へ流れていき、さらに閉塞端部５に接近すると閉塞端部５の内面に沿って上方へと流れの向きを変える。また、図示を省略しているが、ノズル部１２の横方向に設けられた吹出孔５１から噴出したガスも同様な流れとなる。その結果、各吹出孔５１から噴出したガスが閉塞端部５の近傍にて集合し、ここでガスが圧縮されて圧縮熱が発生する。そのため、閉塞端部５の近傍におけるガスの温度が他の部位におけるガスの温度よりも大きくなる。その結果、ガスタンク５０内におけるガスの温度差が大きくなる。
【００３１】
図４（Ｂ）は、比較例のガスタンク５０にガスを充填したときの充填末期におけるガスの流れを模式的に示したものであり、図中矢印はガスの流れ方向を示し、矢印の太さの大小はガス流量の大小を示している。充填末期では、ガスタンク５０内の圧力が上昇しているので、充填初期に比べてガス流量が小さくなる（換言すると、ガス流速が小さくなる）。このときも、当然のことながら、ガスが４つの吹出孔５１から均等に同一流量でタンク内に噴出される。しかしながら、吹出孔５１から噴出されたガスの流量（ガス流速）が小さいので、このガス流れによりガスタンク５０内を攪拌する効果は小さい。そのため、ガスタンク５０内の上部領域において温度の高いガスが滞留し、この領域のガスの温度が他の領域におけるガスの温度よりも大きくなる。その結果、ガスタンク５０内におけるガスの温度差が大きくなる。
【００３２】
これに対して実施形態１のガスタンク１の場合には、前述したように、ノズル部１２の吹出孔１４〜１７からのガスの噴出流量がガスタンク１の鉛直方向に対して非対称となるので、吹出孔１４〜１７から噴出されるガスがガスタンク１内を攪拌する効果が大きくなり、ガスタンク１内において局所的にガスの温度が高くなるのを抑制することができる。換言すると、ガスタンク１内におけるガスの温度差を、前記比較例のガスタンク５０の場合よりも小さくすることができる。
【００３３】
図３（Ａ）は、実施形態１のガスタンク１にガスを充填したときの充填初期におけるガスの流れを模式的に示したものであり、図中矢印はガスの流れ方向を示し、矢印の太さの大小はガス流量の大小を示している。ノズル部１２の上吹出孔１４からは大流量の主流のガスが上向きに噴出され、この主流のガスは、タンク本体２の内壁に接近すると閉塞端部４，５に接近する方向に流れの向きを変え、その多くが閉塞端部５に接近する方向へ流れていき、さらに閉塞端部５に接近すると閉塞端部５の内面に沿って下方へと流れの向きを変える。一方、ノズル部１２の下吹出孔１５からは小流量の副流のガスが下向きに噴出され、その殆どがタンク本体２の内壁に接近する途中で全方向的に拡散する。そのため、上吹出孔１４から噴出された主流のガスは、上記のように閉塞端部５の内面に沿って下方へと流れの向きを変えた後も、下吹出孔１５から噴出された副流のガスと閉塞端部５の近傍においてぶつかることがなく、タンク本体２の胴部３に沿って閉塞端部４に接近する方向へと流れていき、ガスタンク１内を攪拌する。その結果、主流のガスによりガスタンク１内を効果的に攪拌することができ、ガスタンク１内において局所的にガスの温度が高くなるのを抑制することができる。
また、下吹出孔１５から噴出された副流のガスは、主流のガスによる攪拌の影響が及びにくい閉塞端部４側のガスタンク１内の下部領域を攪拌するので、これもガスタンク１内のガス全体を均一に攪拌する作用がある。ノズル部１２の横吹出口１６，１７から中流量で噴射された副流のガスも、主流のガスによる攪拌の影響が及びにくいガスタンク１内の領域を攪拌するので、これもガスタンク１内のガス全体を均一に攪拌する作用がある。
【００３４】
図３（Ｂ）は、実施形態１のガスタンク１にガスを充填したときの充填末期におけるガスの流れを模式的に示したものであり、図中矢印はガスの流れ方向を示し、矢印の太さの大小はガス流速の大小を示している。充填末期では、ガスタンク１内の圧力が上昇しているので、充填初期に比べてガス流量は少なくなる（換言すると、ガス流速が小さくなる）。しかしながら、このときにも、上吹出孔１４から噴出するガスの流量（ガス流速）は下吹出孔１５から噴出するガスの流量（ガス流速）よりも大きい。したがって、上吹出孔１４から噴出される主流のガスがガスタンク１内を攪拌する効果は、比較例のガスタンク５０の場合よりも大きくなる。これにより、ガスタンク１内の上部領域に温度の高いガスが滞留するのを防止することができ、ガスタンク１内において局所的にガスの温度が高くなるのを抑制することができる。
【００３５】
図５は、ガス充填時にガスタンク内において発生するガス温度差の時間的推移を実験的に求めたものである。ここで、ガス温度差とは、ガスタンク内におけるガスの最大温度と最小温度の差である。図５から明らかなように、比較例のガスタンク５０では（図中の一点鎖線）、充填初期においてガス温度差が極めて大きくなり、充填が進むにしたがってガス温度差が徐々に小さくなり、充填終了近くになると再びガス温度差が大きくなっている。これに対して、実施形態１のガスタンク１の場合には（図中の実線）、充填初期にガス温度差が急激に大きくなることもなく、また、充填終了近くで再びガス温度差が大きくなることもない。実施形態１のガスタンク１の場合には、充填期間中、ガス温度差に大きな変化がなく、常に比較例の場合のガス温度差よりも下回っている。これは、ガスタンク１内において局所的にガスの温度が高くならないことを意味する。
このように、実施形態１のガスタンク１によれば、簡単な構造ながら、ガス充填時にガスタンク内のガス温度が局所的に高まるのを抑制することができる。その結果、ガスタンク１への熱によるダメージを低減することができる。
【００３６】
ところで、ガス充填時のガスタンク１内のガス温度に影響を及ぼすパラメータとして、有効開口面積がある。ここで、有効開口面積は、吹出孔にフィルタを設置しない場合には吹出孔の開口面積であり、吹出孔にフィルタを設置した場合にはフィルタの開口面積となる。
吹出孔の有効開口面積を大きく取り過ぎると、ガス流速が低下してしまうため、ガスタンク１内を攪拌する効果が低下し、その結果、ガスタンク内に局部的な温度上昇が生じてしまい、ガスタンク内のガス温度差が大きくなる。一方、ガス流速を高めるために吹出孔の有効開口面積を小さくし過ぎると、ガスが吹出孔を噴出する際の圧力損失が増大して、充填効率が低下してしまう。
【００３７】
図６は、吹出孔の有効開口面積と、ガスタンク内のガス温度差及び吹出孔の圧力損失との関係を示した図である。図６において「最適範囲」は、吹出口の圧力損失が大きくならず、且つ、ガス温度差が大きくならない有効開口面積の範囲を示している。吹出孔の有効開口面積はこの最適範囲内で設定する必要がある。
実施形態１のガスタンク１における主止弁１０において、主流を生成する上吹出孔１４だけでは吹出孔の開口面積が十分に取れない場合には、副流を生成する下吹出孔１５や横吹出口１６，１７の開口面積で不足分を補うことができる。
【００３８】
ガスタンク１の主止弁１０において、吹出孔１４〜１７の断面形状には特に限定はなく、円形でも、楕円形でも、矩形でもよい。
なお、実施形態１のガスタンク１における主止弁１０では、副流を生成する吹出孔として下吹出孔１５と横吹出口１６，１７とを設けたが、横吹出口１６，１７を設けず、下吹出孔１５だけで副流を生成するようにしてもよい。あるいは、下吹出孔１５を設けず、横吹出口１６，１７だけで副流を生成するようにしてもよいし、さらに、横吹出口１６，１７のいずれか一方だけにして、一つの横吹出口により副流を生成するようにしてもよい。
また、副流を生成するための吹出孔の数は１〜３つに限るものではなく、４つ以上設けてもよいし、吹出孔の配置も適宜変更可能である。
【００３９】
＜実施形態２＞
次に、この発明に係るガスタンクの実施形態２を図７の図面を参照して説明する。
図７は、実施形態２の主止弁１０を示している。この主止弁１０においては、ガス流路１３の他端１３ｂがノズル部１２の先端１２ａにおいて開口しており、この開口が唯一の吹出孔１８となっている。実施形態２の主止弁１０では、ノズル部１２の外周面に吹出孔は設けられていない。
【００４０】
実施形態２の主止弁１０では、ノズル部１２の先端１２ａから所定寸法離間した位置に、分流板１９が吹出孔１８と対向するように設置されている。分流板１９は、鉛直方向の上方においてノズル部１２の先端１２ａと分流板１９との離間寸法Ｌ１が最大となり、鉛直方向の下方においてノズル部１２の先端１２ａと分流板１９との離間寸法Ｌ２が最小となるように、鉛直方向に対して所定角度傾斜した姿勢で配置されている。
【００４１】
このように構成された主止弁１０においては、吹出孔１８から噴射されたガスは、分流板１９にぶつかって、タンク本体２の胴部３の径方向に沿う方向へ流れの向きを変え、分流板１９の全周に対応する部分から噴出する。このときの周方向各部分でのガス噴出量は、ノズル部１２の先端１２ａから分流板１９との離間寸法の大きさに対応する。したがって、鉛直方向の上方においてノズル部１２の先端１２ａと分流板１９との離間寸法Ｌ１が最大であるので、この近傍から噴出されるガス流量が一番大きく、これが主流となり、それ以外の部分から噴出されるガスは副流となる。特に、鉛直方向の下方においてノズル部１２の先端１２ａと分流板１９との離間寸法Ｌ２が最小であるので、この近傍から噴出される副流が最小流量となる。
実施形態２において、分流板１９は、吹出孔１８から噴出されるガスを主流と副流に分流する分流部を構成している。
【００４２】
この主止弁１０を採用した実施形態２のガスタンク１においても、実施形態１と同様の作用効果を得ることができる。すなわち、ガス充填時にガスタンク１内を効果的に攪拌することができるので、タンク内のガス温度が局所的に高まるのを抑制することができ、ガスタンク１への熱によるダメージを低減することができる。
【００４３】
＜実施形態３＞
次に、この発明に係るガスタンクの実施形態３を図８の図面を参照して説明する。
図８は、実施形態３の主止弁１０を示している。この主止弁１０においては、実施形態１の主止弁１０と同様、ノズル部１２の先端１２ａの近傍に、開口面積を異にする４つの吹出孔１４〜１７が設けられている。吹出孔１４〜１７の設置位置、開口面積の大きさも実施形態１と同じである。
【００４４】
実施形態３の主止弁１０が実施形態１の主止弁１０と相違するのは、実施形態３では、取付部１１からノズル部１２に亘って、大流量を流せる大径の主ガス流路２１と、主ガス流路２１よりも小径の副ガス流路２２とが別々に形成されていて、主ガス流路２１に上吹出孔１４が連通し、副ガス流路２２に下吹出孔１５と横吹出口１６，１７（横吹出口１６，１７は図示の都合上、省略）が連通している。
実施形態３において、上吹出孔１４は主吹出孔を構成し、下吹出孔１５と横吹出口１６，１７は副吹出孔を構成する。
【００４５】
この主止弁１０を採用した実施形態３のガスタンク１においても、実施形態１と同様の作用効果を得ることができる。すなわち、ガス充填時にガスタンク１内を効果的に攪拌することができるので、タンク内のガス温度が局所的に高まるのを抑制することができ、ガスタンク１への熱によるダメージを低減することができる。
【００４６】
〔他の実施形態〕
なお、この発明は前述した実施形態に限られるものではない。各実施形態における各構成及びそれらの組み合わせ等は一例であり、本発明の趣旨から逸脱しない範囲内で、構成の付加、省略、置換、およびその他の変更が可能である。
【符号の説明】
【００４７】
１  ガスタンク
２  タンク本体
３  胴部
４  閉塞端部（胴部の一方の端部）
５  閉塞端部（胴部の他方の端部）
１０  主止弁（導入部）
１４  上吹出孔（吹出部、主吹出孔）
１５  下吹出孔（吹出部、副吹出孔）
１６，１７  横吹出口（吹出部、副吹出孔）
１８  吹出孔（吹出部）
１９  分流板（分流部）
２１  主ガス流路
２２  副ガス流路
【図１】
2014005905.tif 000003
【図２】
2014005905.tif 000004
【図３】
2014005905.tif 000005
【図４】
2014005905.tif 000006
【図５】
2014005905.tif 000007
【図６】
2014005905.tif 000008
【図７】
2014005905.tif 000009
【図８】
2014005905.tif 000010