(57)【要約】【課題】製鋼スラグを用いて汚染土壌に含まれる陽イオン性重金属及び陰イオン性重金属の両方を不溶化できる技術を提供する。【解決手段】有害金属、特に鉛及び／又はヒ素を含有する汚染土壌に有害金属を不溶化する不溶化処理剤を添加して混合し、汚染土壌中の有害金属を不溶化する汚染土壌の有害金属不溶化処理方法であって、不溶化処理剤が、アルカリ成分及び酸化水酸化鉄を含む酸化水酸化鉄含有製鋼スラグであることを特徴とする汚染土壌の有害金属不溶化処理方法である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
有害金属を含有する汚染土壌に前記有害金属を不溶化する不溶化処理剤を添加して混合し、前記汚染土壌中の有害金属を不溶化する汚染土壌の有害金属不溶化処理方法であって、
前記不溶化処理剤が、アルカリ成分及び酸化水酸化鉄を含む酸化水酸化鉄含有製鋼スラグであることを特徴とする汚染土壌の有害金属不溶化処理方法。
【請求項２】
前記不溶化処理剤が、製鋼スラグに水酸化鉄クラスター〔Ｆe(ＯＨ)x(ＳＯ4)1.5-x/2、但し、ｘは０＜ｘ＜３〕を添加し混合して得られた酸化水酸化鉄含有製鋼スラグである請求項１に記載の汚染土壌の有害金属不溶化処理方法。
【請求項３】
前記製鋼スラグ中への水酸化鉄クラスターの添加量が、製鋼スラグのf-ＣaＯ含有割合をＡ質量%として、製鋼スラグ１kg当りに対して２０×Ａ／[５６．０８×(３−ｘ)][mol]以上４／(３−ｘ)[mol]以下である請求項２に記載の汚染土壌の有害金属不溶化処理方法。
【請求項４】
前記汚染土壌中に、有害金属不溶化処理後の土壌のｐＨが６．９〜７．８となるように不溶化処理剤を添加する請求項１〜３のいずれか１項に記載の汚染土壌の有害金属不溶化処理方法。
【請求項５】
前記不溶化処理剤の添加量が、汚染土壌１００質量部に対して、１０〜２５質量部である請求項４に記載の汚染土壌の有害金属不溶化処理方法。
【請求項６】
前記汚染土壌中の有害金属が、鉛及び／又はヒ素である請求項１〜５のいずれか１項に記載の汚染土壌の有害金属不溶化処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、有害金属を含有する汚染土壌中の有害金属を不溶化する汚染土壌の有害金属不溶化処理方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
これまで、重金属で汚染された土壌は主に掘削除去により処理されてきた（非特許文献１）。しかし、平成２２年４月１日に改正された土壌汚染対策法により、掘削除去はできるだけ避け、それに代わる処理方法が推奨されるようになった。また、この改正土壌汚染対策法により、これまで対象外であった土壌環境基準を満たさない自然由来の汚染土壌についても、処理すべき対象になり、トンネル、ダム、河川等の建設工事で大量に発生する自然由来の土壌も、土壌環境基準を満たさない場合には、処理対象になる可能性がある。
【０００３】
土壌汚染対策法においては、土壌含有量基準を超過せず、かつ、土壌溶出量基準を超過する場合に、原位置封じ込めが原則的に行うべき措置として定められている。そして、この原位置封じ込め以外の措置としては、原位置不溶化や不溶化埋め戻しの措置があり、不溶化による措置は、汚染土壌が第二溶出量基準以下で、更に土地の所有者等が希望した場合に適用される。
【０００４】
また、建設工事において大量に発生した自然由来の汚染土壌等に対しては、経済性や施工性等の観点から、不溶化処理は現実的な措置の一つとして考えられている。この不溶化処理には、大きく分けて化学的不溶化と物理的不溶化がある。ここで、化学的不溶化とは、汚染物質の化合形態を溶出し難い形に変化させたり、吸着効果を利用して溶出し難くする方法等であり、物理的不溶化とは、汚染土壌の固形化により水と接触し難くする方法等である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開2007-222,695号公報
【特許文献２】特許第4,264,523号公報
【非特許文献】
【０００６】
【非特許文献１】環境省：平成21年度 土壌汚染対策法の施行状況及び土壌汚染調査・対策事例等に関する調査結果(http://www.env.go.jp/water/ report/h22-02/full.pdf)
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
従来においても、幾つかの不溶化処理技術が知られており、その１つとして、高炉スラグ及び鉄塩を用いる技術が知られている（特許文献１）。この従来法では、有害金属として六価クロム及び／又はヒ素を対象にして、高炉スラグ及び鉄塩（硫酸第一鉄及び／又は塩化第二鉄）とを含有し、かつ、該高炉スラグよりもアルカリ度の高い材料を実質的に含有しないものを該有害金属の不溶化資材として用いている。しかしながら、この特許文献１の実施例には、陰イオン性重金属である六価クロムやヒ素についての不溶化の例が記載されているだけで、陽イオン性重金属である鉛やカドミウム等に対する不溶化効果については記載されていない。
【０００８】
また、重金属を含む有害物質の溶出低減材として、高炉徐冷スラグ及び製鋼スラグを用いる技術が知られている（特許文献２）。この従来法では、還元性硫黄化合物を多く含む高炉徐冷スラグを用いるため、土壌と混合した後に、還元雰囲気になると硫化水素が発生する可能性があり、環境保全の面で問題となる虞がある。
【０００９】
そこで、本発明者らは、鉄鋼スラグの中でも、製鋼スラグが高炉スラグに比べて有害金属の不溶化能力が高いことに着目し、更に、この製鋼スラグに水酸化鉄クラスターを添加し、混合することにより、酸化水酸化鉄含有製鋼スラグが得られ、この酸化水酸化鉄含有製鋼スラグに含まれるアルカリ成分及び酸化水酸化鉄が有害金属の不溶化処理に有効であることを突き止め、本発明を完成した。
【００１０】
従って、本発明では、上記のような従来技術の問題点を解決するために、製鋼スラグを用いて汚染土壌に含まれる陽イオン性重金属及び陰イオン性重金属の両方を不溶化できる技術を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
すなわち、本発明の要旨は、次の（１）〜（６）である。
（１）有害金属を含有する汚染土壌に前記有害金属を不溶化する不溶化処理剤を添加して混合し、前記汚染土壌中の有害金属を不溶化する汚染土壌の有害金属不溶化処理方法であって、前記不溶化処理剤が、アルカリ成分及び酸化水酸化鉄を含む酸化水酸化鉄含有製鋼スラグであることを特徴とする汚染土壌の有害金属不溶化処理方法。
【００１２】
（２）前記不溶化処理剤が、製鋼スラグに水酸化鉄クラスター〔Ｆe(ＯＨ)x(ＳＯ4)1.5-x/2、但し、ｘは０＜ｘ＜３〕を添加し混合して得られた酸化水酸化鉄含有製鋼スラグである（１）に記載の汚染土壌の有害金属不溶化処理方法。
（３）前記製鋼スラグ中への水酸化鉄クラスターの添加量が、製鋼スラグのf-ＣaＯ含有割合をＡ質量%として、製鋼スラグ１kg当りに対して、２０×Ａ／[５６．０８×(３−ｘ)][mol]以上４／(３−ｘ)[mol]以下である（２）に記載の汚染土壌の有害金属不溶化処理方法。
【００１３】
（４）前記汚染土壌中に、有害金属不溶化処理後の土壌のｐＨが６．９〜７．８となるように不溶化処理剤を添加する（１）〜（３）のいずれかに記載の汚染土壌の有害金属不溶化処理方法。
（５）前記不溶化処理剤の添加量が、汚染土壌１００質量部に対して、１０〜２５質量部である（４）に記載の汚染土壌の有害金属不溶化処理方法。
（６）前記汚染土壌中の有害金属が、鉛及び／又はヒ素である（１）〜（５）のいずれかに記載の汚染土壌の有害金属不溶化処理方法。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、アルカリ成分及び酸化水酸化鉄を含む酸化水酸化鉄含有製鋼スラグを、不溶化処理剤として、有害金属、特に、陽イオン性重金属（例えば、鉛）及び／又は陰イオン性重金属（例えば、ヒ素）で汚染された土壌に添加し、混合することによって、有害金属（特に、鉛及び／又はヒ素）で汚染された土壌を不溶化させることができ、汚染土壌の有効活用を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】図１は、転炉スラグのｐＨ緩衝曲線を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明は、有害金属を含有する汚染土壌に、アルカリ成分及び酸化水酸化鉄を含む酸化水酸化鉄含有製鋼スラグを不溶化処理剤として混合し、該酸化水酸化鉄含有製鋼スラグ中のアルカリ成分及び酸化水酸化鉄により有害金属を不溶化させるものである。
【００１７】
ここで、本発明において、「不溶化」とは、汚染土壌に不溶化処理剤等を添加し、混合することによって、汚染土壌に含まれる重金属を溶出し難い状態にすることであって、環境庁告示４６号及び環境省告示１９号に従って測定された不溶化処理済み汚染土壌からの重金属の溶出量及び含有量が環境基準値以下になるように、汚染土壌を処理することである。
【００１８】
また、本発明において、「有害金属」とは、土壌汚染対策法で規制対象となっている重金属等を指すが、本発明においては、これらの重金属の内、特に鉛及び／又はヒ素が不溶化処理の主たる対象である。鉛及び／又はヒ素を主たる対象とした理由は、土壌環境基準を超過した汚染土壌の多くが鉛及び／又はヒ素で汚染されているためである（非特許文献１）。
【００１９】
本発明においては、このように主として鉛及び／又はヒ素で汚染されている汚染土壌を不溶化処理の主たる対象としているが、処理対象として特に好適な汚染土壌は、鉛及び／又はヒ素の含有量が土壌含有量基準（鉛:150mg/kg、ヒ素:150mg/kg）を超過せず、かつ、鉛及び／又はヒ素の溶出量が土壌溶出量基準（鉛:0.01mg/L、ヒ素:0.01mg/L）を超過し、かつ、鉛及び／又はヒ素の溶出量は第二溶出量基準（鉛:0.3mg/L、ヒ素:0.3mg/L）を超過しない汚染土壌である。なお、鉛、ヒ素等の有害金属の含有量及び溶出量は、環境省告示１９号及び環境庁告示４６号に従って測定され、その方法は次の通りである。
【００２０】
環境省告示１９号では、カドミウム、水銀、セレン、鉛、ヒ素、フッ素、ホウ素の含有量の測定方法について、次のように説明されている。
風乾させたスラグを２mm以下に破砕し、得られた破砕品を６g以上量り採って試料とし、試料（単位g）と溶媒（１mol/L-塩酸）（単位mL）とを質量体積比３%の割合で混合した試料液を、ポリエチレン製容器等（測定対象物質が吸着又は溶出せず、かつ、溶媒の１．５倍以上の容積を持つ容器）に入れて蓋をし、振とう機（予め、振とう回数を毎分２００回に、振とう幅を４cm以上５cm以下に調整したもの）にセットし、室温（概ね２５℃）及び常圧（概ね１気圧）の条件下に２時間連続して振とうする。振とう終了後、試料液を１０分から３０分程度静置した後、必要に応じ遠心分離し、上澄み液を孔径０．４５μmのメンブランフィルターでろ過してろ液を採取し、測定対象物質の濃度を定量する。六価クロムについては、溶媒として、純水に炭酸ナトリウム０．００５mol〔炭酸ナトリウム(無水物):0.53g〕及び炭酸水素ナトリウム０．０１mol（炭酸水素ナトリウム:0.84g）を溶解して１Lとしたものを用いて、他の溶出条件は前述と同じ溶出条件にてろ液を準備し、六価クロムの濃度を定量する。なお、風乾させたスラグの質量とこれを１０５℃で約４時間乾燥させて得られたスラグの質量とを測定して風乾させたスラグに含まれる水分量を求め、１０５℃で約４時間乾燥させたスラグ１kgに含まれる測定対象物質の含有量（単位：mg/kg）を計算する。
【００２１】
環境省告示４６号では、鉛、ヒ素、カドミウム、六価クロム、フッ素、ホウ素、総水銀、セレンの溶出量の測定方法については、風乾させたスラグを２mm以下に破砕し、得られた破砕品を試料とし、試料(単位g)と溶媒(純水に塩酸を加え、水素イオン濃度指数が５．８以上６．３以下となるように調整したもの；単位mL)
とを、質量体積比１０%の割合で、かつ、その混合液が５００mL以上となるように混合し、得られた試料液を、ポリエチレン製容器等（測定対象物質が吸着又は溶出せず、かつ、溶媒の１．５倍以上の容積を持つ容器）に入れて蓋をし、振とう機（予め振とう回数を毎分２００回に、振とう幅を４cm以上５cm以下に調整したもの）にセットし、室温（概ね２５℃）及び常圧（概ね１気圧）の条件下に６時間連続して振とうする。振とう終了後、試料液を１０分から３０分程度静置した後、毎分約３０００回転で２０分間遠心分離した後の上澄み液を孔径０．４５μmのメンブランフィルターでろ過してろ液を採取し、測定対象物質の濃度を定量し、溶出量(mg/L)とする。
【００２２】
本発明においては、不溶化処理剤としてアルカリ成分及び酸化水酸化鉄を含む酸化水酸化鉄含有製鋼スラグが用いられるが、「製鋼スラグ」としては、少なくとも２種類のアルカリ成分、f-ＣaＯ〔ＣaＯ又はＣa(ＯＨ)2〕及びケイ酸カルシウムを含み、f-ＣaＯの大半が製鋼スラグに含まれるケイ酸カルシウムやケイ酸カルシウム以外のスラグ鉱物相マトリックス中に分散している構造を有するものであり、例えば溶銑予備処理スラグ、転炉スラグ、二次精錬スラグ、電気炉スラグ等が例示され、また、「酸化水酸化鉄」とは、ＦeＯＯＨの化学組成を有する物質であり、例えば、ＦeＯＯＨの化学組成を有する非晶質の物質やゲータイト等の結晶質の物質が存在し、更に、「アルカリ成分」については、主として、製鋼スラグ中に元々含まれているf-ＣaＯやケイ酸カルシウムを始めとして、製鋼スラグの種類によっては含まれているカルシウムアルミネート、カルシウムフェライト、炭酸カルシウム等を意味し、更には必要に応じて補足的に添加される試薬等の水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、ケイ酸カルシウム等を挙げることができる。
【００２３】
本発明において、アルカリ成分及び酸化水酸化鉄を含む酸化水酸化鉄含有製鋼スラグについては、それがどのような方法で調製されたものでもよいが、例えば、以下の第１〜第３の方法等を例示することができる。
すなわち、第１の方法は、製鋼スラグに水酸化鉄クラスターを添加して混合し、製鋼スラグ中に酸化水酸化鉄を生成させる方法である。ここで、水酸化鉄クラスターは、鉄塩を部分中和した時に生成する鉄の多核ヒドロキソ錯体であり、例えば日鉄鉱業株式会社のポリテツ(登録商標)等の一般式Ｆe(ＯＨ)x(ＳＯ4)1.5-x/2（但し、ｘは０＜ｘ＜３）で表される鉄(III)の塩や、一般式Ｆe(ＯＨ)y(ＳＯ4)1-y/2（但し、ｙは０＜ｙ＜２）で表される鉄(II)の塩等が例示される。
【００２４】
また、第２の方法は、製鋼スラグに硫酸第一鉄(ＦeＳＯ4)を添加し、製鋼スラグ中の水酸化カルシウム〔Ｃa(ＯＨ)2〕と反応させ、更に、空気中でエイジングさせて生成した水酸化第一鉄〔Ｆe(ＯＨ)2〕を酸化させて酸化水酸化鉄を生成させる方法である。
更に、第３の方法は、製鋼スラグに水酸化第一鉄を添加し、空気中でエイジングさせて水酸化第一鉄を酸化させ、酸化水酸化鉄を生成させる方法である。
【００２５】
なお、上記酸化水酸化鉄含有製鋼スラグの調製に用いられる製鋼スラグについては、原則としてこの製鋼スラグから溶出する成分や製鋼スラグに含まれる成分が土壌環境基準を超えてはならないが、超える場合であっても、酸化水酸化鉄を生成させた酸化水酸化鉄含有製鋼スラグにおいて土壌環境基準を超えなければよい。
【００２６】
ところで、製鋼スラグから供給されるアルカリ成分には、主としてf-ＣaＯとケイ酸カルシウムの２種類のスラグ鉱物相があるが、ケイ酸カルシウムは、大量に土壌に添加しても、土壌のｐＨを１０以上に上げることはなく、更に長期的にアルカリ成分を供給できるという特徴があり、これに対して、f-ＣaＯは土壌のｐＨを１０以上に上げるため、場合によっては鉛やヒ素等のアルカリ可溶性の有害金属を再溶出させることがある。このため、不溶化処理剤として、酸化水酸化鉄含有製鋼スラグではなく未処理の製鋼スラグを用いた場合には、未処理の製鋼スラグから供給されるアルカリ成分が多くなり過ぎ、例えば、汚染土壌のｐＨが１０以上の高いｐＨ領域になって、鉛やヒ素等の有害金属が再溶出し易くなったり、また、製鋼スラグから溶出するアルカリ成分そのものが環境に悪影響を与えることも懸念される。
【００２７】
そこで、土壌のｐＨを１０以上に上げないためには、製鋼スラグに含まれるケイ酸カルシウムやケイ酸カルシウム以外のスラグ鉱物相マトリックス中に分散している、反応性の高いf-ＣaＯを予め中和すればよいが、この観点から、本発明では、反応性の高いf-ＣaＯ由来のアルカリ成分を予め中和するためにも、酸化水酸化鉄含有製鋼スラグの調製方法については、製鋼スラグに水酸化鉄クラスターを添加して混合し、製鋼スラグ中に酸化水酸化鉄を生成させる上記第１の方法が好ましい。
【００２８】
以下に、酸化水酸化鉄含有製鋼スラグを調製する上記第１の方法について、水酸化鉄クラスターとして一般式Ｆe(ＯＨ)x(ＳＯ4)1.5-x/2（但し、ｘは０＜ｘ＜３）で表される鉄(III)塩を用いる場合を例にして、より詳細に説明する。
製鋼スラグに対する水酸化鉄クラスターの添加量は、該製鋼スラグ中のf-ＣaＯ含有割合をＡ質量%とすると、製鋼スラグ１kg当たりに対して、２０×Ａ／[５６．０８×(３−ｘ)][mol]以上４／(３−ｘ)[mol]以下であるのが望ましい。
【００２９】
ここで、製鋼スラグ中のf-ＣaＯと水酸化鉄クラスターとの反応は、次のような反応式（１）で表すことができ、f-ＣaＯの内のＣaＯは水和してＣa(ＯＨ)2になった後に反応する。
Ｆe(ＯＨ)x(ＳＯ4)1.5-x/2＋(１．５−ｘ／２)Ｃa(ＯＨ)2
→  ＦeＯＯＨ＋(１．５−ｘ／２)ＣaＳＯ4＋Ｈ2Ｏ……（１）
【００３０】
ここで、製鋼スラグ１kg当たりに含まれるf-ＣaＯ量は１０×Ａ[g]であり、ＣaＯの分子量は５６．０８であるので、１０×Ａをモル量に換算すると１０×Ａ／５６．０８[mol]となる。ＣaＯが水和してＣa(ＯＨ)2になり、反応式（１）に従って、Ｆe(ＯＨ)x(ＳＯ4)1.5-x/2と反応する時、１０×Ａ／５６．０８[mol]のＣa(ＯＨ)2は、２０×Ａ／｛５６．０８×（３−ｘ）｝[mol]のＦe(ＯＨ)x(ＳＯ4)1.5-x/2と反応することになる。
【００３１】
つまり、製鋼スラグに対する水酸化鉄クラスター〔Ｆe(ＯＨ)x(ＳＯ4)1.5-x/2〕の添加量は、該製鋼スラグ中にf-ＣaＯがＡ質量%含まれる場合、製鋼スラグ１kg当たりに対して、２０×Ａ／｛５６．０８×（３−ｘ）｝[mol]となる。また、水酸化鉄クラスターの添加量は２０×Ａ／｛５６．０８×（３−ｘ）｝[mol]以上でもよく、この場合には生成される酸化水酸化鉄の量がより多くなり、鉛及びヒ素等の有害金属の不溶化能を増強できる。製鋼スラグ１kgから供給できるアルカリ成分は、f-ＣaＯ及びケイ酸カルシウムから供給できるアルカリ成分を合わせると、多くの場合８〜１０mol/kgである。
【００３２】
このアルカリ成分全量を水酸化鉄クラスターで中和してしまうと、酸化水酸化鉄含有製鋼スラグから供給できるアルカリ成分が殆ど無くなるので、約半分の４mol/kgを中和すれば、酸化水酸化鉄をより多く生成させ、かつ、酸化水酸化鉄含有製鋼スラグから供給できるアルカリ成分を温存できるので好ましい。製鋼スラグ１kg当たりに対して、４molのアルカリ成分を中和するためには、反応式（１）よりＦe(ＯＨ)x(ＳＯ4)1.5-x/2を４／（３−ｘ）[mol]添加すればよい。
【００３３】
なお、製鋼スラグに対する水酸化鉄クラスターの添加量は、製鋼スラグのｐＨ緩衝曲線に基づいて決定してもよい。ｐＨ緩衝曲線は、次のようにして描くことができる。気密性の高いポリ容器に、０．１mm以下に粉砕した製鋼スラグ１０gと塩酸１００mLとを入れる。塩酸の濃度は、製鋼スラグ１kgに対して１〜１５molの塩酸を（１mol刻みで）供給できるように調整する。ポリ容器の蓋を閉め密閉し、ポリ容器を常温（概ね２０℃）常圧（概ね１気圧）で振とう機（振とう回数が毎分約２００回、振とう幅が４cm以上５cm以下）を用いて、１５日間連続して振とうする。振とう終了後、溶液のｐＨを測定し、図１のように製鋼スラグのｐＨ緩衝曲線〔横軸が製鋼スラグに対する酸添加量（塩酸添加量）であって縦軸が溶液のｐＨであり、f-ＣaＯによるｐＨ緩衝領域Ａ、ケイ酸カルシウムによるｐＨ緩衝領域Ｂ、及びウスタイト等によるｐＨ緩衝領域Ｃが存在する。〕を描き、f-ＣaＯやケイ酸カルシウムを中和するのに必要な酸添加量を求める。こうして求めた酸添加量に相当するＦe(ＯＨ)x(ＳＯ4)1.5-x/2を製鋼スラグに添加してもよい。
【００３４】
以上から、製鋼スラグに対する水酸化鉄クラスターの添加量は、水酸化鉄クラスターが一般式Ｆe(ＯＨ)x(ＳＯ4)1.5-x/2（但し、ｘは０＜ｘ＜３）で表される鉄(III)塩である場合、該製鋼スラグ中のf-ＣaＯ含有割合をＡ質量%とすると、製鋼スラグ１kg当たりに対して、２０×Ａ／｛５６．０８×（３−ｘ）｝[mol]以上４／（３−ｘ）[mol]以下であるのが望ましいと言える。なお、製鋼スラグに対する水酸化鉄クラスターの添加量が少な過ぎると、製鋼スラグ中のf-ＣaＯが十分に中和されずに残り、汚染土壌のｐＨが鉛及びヒ素の不溶化に適さない高アルカリ性（例えば、ｐＨが１０以上）になるため、不溶化効果を発揮できず、また、製鋼スラグに対する水酸化鉄クラスターの添加量が多過ぎると、f-ＣaＯだけではなくケイ酸カルシウムの大部分が中和され、酸化水酸化鉄含有製鋼スラグから汚染土壌に対して、アルカリ成分を十分にかつ長期的に供給できず、不溶化効果を発揮できないという問題が生じる。
【００３５】
本発明においては、このようにして作製されてアルカリ成分及び酸化水酸化鉄を含む酸化水酸化鉄含有製鋼スラグを用いて汚染土壌中の有害金属を不溶化処理するものであり、酸化水酸化鉄含有製鋼スラグを汚染土壌に混合し、酸化水酸化鉄含有製鋼スラグ中のアルカリ成分及び酸化水酸化鉄により汚染土壌中の有害金属、特に鉛及び／又はヒ素を不溶化する。
ここで、以下に、有害金属の不溶化メカニズムを説明する。
【００３６】
陽イオンで処理する金属である鉛やカドミウム等の不溶化メカニズムは、酸化水酸化鉄含有製鋼スラグから供給されるアルカリ成分によって、製鋼スラグと水酸化鉄クラスターが反応して生成した酸化水酸化鉄や、土壌に元々含まれる土壌鉱物（例えば、酸化水酸化鉄の一つであるゲータイト(FeOOH)等）の表面に存在するヒドロキシ基等の官能基から水素イオンの解離が促進され、水素イオンが解離した官能基に鉛イオンやカドミウムイオンが吸着するという表面錯形成反応によるものであり、土壌のｐＨが７〜９付近において不溶化効果が発揮される。
一方、陰イオンで処理する金属であるヒ素やホウ素等の不溶化メカニズムは、該酸化水酸化鉄や該土壌鉱物の表面に存在するヒドロキシ基等への亜ヒ酸イオン（ヒ素(III)）、ヒ酸イオン（ヒ素(Ｖ)）やホウ素イオンの吸着反応によるものであり、土壌のｐＨが６〜９付近において不溶化効果が発揮される。
【００３７】
そして、汚染土壌中の有害金属を不溶化する際における酸化水酸化鉄含有製鋼スラグと汚染土壌との混合割合は、不溶化処理剤として使用する酸化水酸化鉄含有製鋼スラグの調製方法や処理対象の汚染土壌に含まれる鉛及び／又はヒ素等の不溶化対象物の含有量によっても異なるが、汚染土壌１００質量部に対して、通常５質量部以上３０質量部以下であり、例えば、製鋼スラグに水酸化鉄クラスターを添加し混合する前記第１の方法で得られた酸化水酸化鉄含有製鋼スラグを用いる場合には、好ましくは１０質量部以上２５質量部以下、より好ましくは２０質量部以上２５質量部以下であり、かつ、有害金属不溶化処理後の土壌のｐＨが６．９以上７．８以下、好ましくは７．５以上７．８以下になるような混合割合が望ましい。混合割合がこの範囲である理由は、前述した不溶化メカニズムに基づき、有害金属不溶化処理後の汚染土壌のｐＨが６．９〜７．８の領域において、鉛及び／又はヒ素の不溶化が起こるためであり、このｐＨ領域になる酸化水酸化鉄含有製鋼スラグの混合割合が、汚染土壌１００質量部に対して、通常５質量部以上３０質量部以下、好ましくは１０質量部以上２５質量部以下である。
【００３８】
また、酸化水酸化鉄含有製鋼スラグと汚染土壌との混合方法については、酸化水酸化鉄含有製鋼スラグと汚染土壌とが均一に混合すればよく、特に混合方法の制限は無い。例えば、ユンボ（バックホー等）を用いて、酸化水酸化鉄含有製鋼スラグと汚染土壌とをよく撹拌、混合させる方法等を挙げることができる。
【００３９】
以上のように、本発明では、不溶化処理剤としてアルカリ成分及び酸化水酸化鉄を含む酸化水酸化鉄含有製鋼スラグを用い、該酸化水酸化鉄含有製鋼スラグを主として鉛及び／又はヒ素で汚染された汚染土壌に均一に添加し、混合することによって、該酸化水酸化鉄含有製鋼スラグ中のアルカリ成分及び酸化水酸化鉄により鉛及び／又はヒ素を不溶化処理する。
【実施例】
【００４０】
以下に、実施例に基づいて本発明を具体的に説明するが、本発明はかかる実施例に限定されるものではない。
【００４１】
〔人工汚染土壌Ａ〜Ｎの調製〕
汚染土壌を人工的に作製した。日本には関東ローム等の火山灰層が広域的に分布しており、火山灰が風化した土壌には黒ボク土等が多く含まれるので、本発明では日本国土の多くを占めている黒ボク土を人工的な汚染土壌の作製に用いた。
【００４２】
黒ボク土１kg（乾燥質量）当たり、硝酸鉛を鉛として１４０mg、亜ヒ酸ナトリウム（ヒ素(III)）をヒ素として７０mg添加・混合し、人工汚染土壌Ａを作製した。
黒ボク土１kg（乾燥質量）当たり、硝酸鉛を鉛として７０mg、亜ヒ酸ナトリウム（ヒ素(III)）をヒ素として４０mg添加・混合し、人工汚染土壌Ｂを作製した。
【００４３】
黒ボク土１kg（乾燥質量）当たり、硝酸鉛を鉛として１４０mg、ヒ酸水素ナトリウム（ヒ素(Ｖ)）をヒ素として７０mg添加・混合し、人工汚染土壌Ｃを作製した。
黒ボク土１kg（乾燥質量）当たり、硝酸鉛を鉛として７０mg、ヒ酸水素ナトリウム（ヒ素(Ｖ)）をヒ素として４０mg添加・混合し、人工汚染土壌Ｄを作製した。
【００４４】
黒ボク土１kg（乾燥質量）当たり、硝酸鉛を鉛として１４０mg添加・混合し、人工汚染土壌Ｅを作製した。
黒ボク土１kg（乾燥質量）当たり、硝酸鉛を鉛として７０mg添加・混合し、人工汚染土壌Ｆを作製した。
【００４５】
黒ボク土１kg（乾燥質量）当たり、亜ヒ酸ナトリウム（ヒ素(III)）をヒ素として７０mg添加・混合し、人工汚染土壌Ｇを作製した。
黒ボク土１kg（乾燥質量）当たり、亜ヒ酸ナトリウム（ヒ素(III)）をヒ素として４０mg添加・混合し、人工汚染土壌Ｈを作製した。
【００４６】
黒ボク土１kg（乾燥質量）当たり、ヒ酸水素ナトリウム（ヒ素(Ｖ)）をヒ素として７０mg添加・混合し、人工汚染土壌Ｉを作製した。
黒ボク土１kg（乾燥質量）当たり、ヒ酸水素ナトリウム（ヒ素(Ｖ)）をヒ素として４０mg添加・混合し、人工汚染土壌Jを作製した。
【００４７】
黒ボク土１kg（乾燥質量）当たり、ホウ酸をホウ素として３６００mg添加・混合し、人工汚染土壌Ｋを作製した。
黒ボク土１kg（乾燥質量）当たり、ホウ酸をホウ素として１８００mg添加・混合し、人工汚染土壌Ｌを作製した。
【００４８】
黒ボク土１kg（乾燥質量）当たり、塩化カドミウムをカドミウムとして１４０mg添加・混合し、人工汚染土壌Ｍを作製した。
黒ボク土１kg（乾燥質量）当たり、塩化カドミウムをカドミウムとして７０mg添加・混合し、人工汚染土壌Ｎを作製した。
【００４９】
作製した人工汚染土壌Ａ〜Ｎを大気中で養生し、土壌に含まれる水分がある程度なくなったら、霧吹きで均一に水を吹きかけ、よく混合する操作を繰り返し、室温で約２ヵ月間養生した。
【００５０】
人工汚染土壌の作製に用いた黒ボク土及び養生した人工汚染土壌Ａ〜Ｎについて、鉛及びヒ素の含有量及び溶出量を、それぞれ環境省告示１９号及び環境庁告示４６号に従って測定した（表１及び表２）。養生した人工汚染土壌Ａ〜Ｎのいずれについても、鉛、ヒ素、ホウ素及びカドミウムの含有量は土壌含有量基準（鉛：１５０mg/kg、ヒ素：１５０mg/kg、ホウ素：４０００mg/kg、カドミウム：１５０mg/kg）を超過せず、また、鉛、ヒ素、ホウ素及びカドミウムの溶出量は土壌溶出量基準（鉛：０．０１mg/L、ヒ素：０．０１mg/L、ホウ素：１mg/L、カドミウム：０．０１mg/L）を超過していた。なお、溶出量は第二溶出量基準（鉛：０．３mg/L、ヒ素：０．３mg/L、ホウ素：３０mg/L、カドミウム：０．３mg/L）以下であった。
【００５１】
【表１】
2014147912.tif 000002
【００５２】
【表２】
2014147912.tif 000003
【００５３】
〔酸化水酸化鉄含有転炉スラグＡ及びＢの調製〕
製鋼スラグとして転炉スラグを、水酸化鉄クラスターとしてポリテツ（登録商標、日鉄鉱業株式会社製商品名）を用いた。なお、ポリテツは液体で、ポリテツに含まれているＦe(ＯＨ)x(ＳＯ4)1.5-x/2はｘ＝０．２４の組成である。含まれているＦeはほぼ全て３価であり、その含有量は１１w/w%以上である。なお、ポリテツに含まれる鉛及びヒ素濃度は、０．００５mg/L未満及び０．００５mg/L未満であった。
【００５４】
また、転炉スラグの成分組成を表３に示す。この転炉スラグには、f-ＣaＯが２．９８質量%含まれ、ケイ酸カルシウムとして２ＣaＯ・ＳiＯ2が含まれる。
更に、転炉スラグの鉛及びヒ素の溶出量及び含有量を、環境庁告示４６号及び環境省告示１９号に従って測定した。結果を表４に示す。
【００５５】
【表３】
2014147912.tif 000004
【００５６】
【表４】
2014147912.tif 000005
【００５７】
転炉スラグに対するＦe(ＯＨ)x(ＳＯ4)1.5-x/2の添加量は、製鋼スラグ１kg当りに対して、２０×Ａ／｛５６．０８×（３−ｘ）｝[mol]以上４／（３−ｘ）[mol]以下に従って計算し、Ａ＝２．９８、ｘ＝０．２４であるので、０．３８５mol以上１．４４９mol以下と計算された。ポリテツ中には１１w/w%以上の３価のＦeが含まれるので、０．３８５mol、１．４４９molのＦe(ＯＨ)x(ＳＯ4)1.5-x/2に相当するポリテツの量は、それぞれ０．２０kg、０．７４kgと計算される。従って、転炉スラグ１kgに対してポリテツ０．２０kg、０．７４kgを添加・混合し、酸化水酸化鉄を生成させた転炉スラグ（以下、「酸化水酸化鉄含有転炉スラグ」と記す。）として酸化水酸化鉄含有転炉スラグＡ（転炉スラグ１kg当りポリテツ０．２０kg添加）と酸化水酸化鉄含有転炉スラグＢ（転炉スラグ１kg当りポリテツ０．７４kg添加）とを作製した。
【００５８】
人工汚染土壌Ａ〜Ｎに対して、酸化水酸化鉄含有転炉スラグＡ又は酸化水酸化鉄含有転炉スラグＢをそれぞれ０〜７０mass%の割合で添加して混合し、人工汚染土壌Ａ〜Ｎの不溶化処理を行った。この不溶化処理直後の人工汚染土壌Ａ〜Ｎのいずれかと酸化水酸化鉄含有転炉スラグＡ又は酸化水酸化鉄含有転炉スラグＢとの混合物（以下、「不溶化処理直後のスラグ混合物」という。）の鉛及びヒ素の溶出量を環境庁告示４６号に従って測定し、検液（環境庁告示４６号の溶出液）のｐＨも測定した。
結果を表５〜表１８に示す。
【００５９】
表５〜表１８に示す結果から明らかなように、人工汚染土壌Ａ〜Ｎの鉛及びヒ素の溶出量が土壌溶出量基準を超過しなくなる酸化水酸化鉄含有転炉スラグの添加量は、人工汚染土壌１００質量部に対して１０〜２５質量部であり、人工汚染土壌のｐＨ（検液のｐＨ）は６．９〜７．８であった。なお、混合物の鉛及びヒ素の含有量を環境省告示１９号に従って測定したが、いずれの不溶化処理直後のスラグ混合物についても、含有量は土壌含有量基準値を超過しなかった。
【００６０】
一方、溶出量基準を超過した不溶化処理直後のスラグ混合物については、酸化水酸化鉄含有転炉スラグの添加量が少量の場合には、作製した混合物のｐＨが鉛及び／又はヒ素の不溶化処理に十分なほど上昇しなかったことが原因であり、また、該添加量が多量の場合には、アルカリ成分の供給量が多くなり、両性元素である鉛やヒ素が再溶出したことが原因であると考えられた。
【００６１】
【表５】
2014147912.tif 000006
【００６２】
【表６】
2014147912.tif 000007
【００６３】
【表７】
2014147912.tif 000008
【００６４】
【表８】
2014147912.tif 000009
【００６５】
【表９】
2014147912.tif 000010
【００６６】
【表１０】
2014147912.tif 000011
【００６７】
【表１１】
2014147912.tif 000012
【００６８】
【表１２】
2014147912.tif 000013
【００６９】
【表１３】
2014147912.tif 000014
【００７０】
【表１４】
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【００７１】
【表１５】
2014147912.tif 000016
【００７２】
【表１６】
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【００７３】
【表１７】
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【００７４】
【表１８】
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【００７５】
更に、上記で作製した不溶化処理直後のスラグ混合物について、その長期的な不溶化効果の安定性を評価するために、スラグ混合物の一部をそれぞれステンレスバットに入れ、室温で３０日間、９０日間、１８０日間、及び３６０日間［それぞれステンレスバットに入れて］、スラグ混合物に含まれる水分がある程度なくなったら、霧吹きで均一に水を吹きかけ［、］てよく混合する操作を繰り返しながら、大気中にて養生した後、鉛及びヒ素の溶出量を環境庁告示４６号に従って測定した。
結果を表１９〜５４に示す。
【００７６】
表１９〜５４に示す結果から明らかなように、いずれの長期養生後のスラグ混合物についても、土壌溶出量基準を超過せず、不溶化効果が長期的に安定であることが判った。なお、これら長期養生後のスラグ混合物の鉛、ヒ素、ホウ素及びカドミウムの含有量を環境省告示１９号に従って測定したが、いずれのスラグ混合物についても、含有量は土壌含有量基準値を超過しなかった。
【００７７】
【表１９】
2014147912.tif 000020
【００７８】
【表２０】
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【００７９】
【表２１】
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【００８０】
【表２２】
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【００８１】
【表２３】
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【００８２】
【表２４】
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【００８３】
【表２５】
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【００８４】
【表２６】
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【００８５】
【表２７】
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【００８６】
【表２８】
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【００８７】
【表２９】
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【００８８】
【表３０】
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【００８９】
【表３１】
2014147912.tif 000032
【００９０】
【表３２】
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【００９１】
【表３３】
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【００９２】
【表３４】
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【００９３】
【表３５】
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【００９４】
【表３６】
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【００９５】
【表３７】
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【００９６】
【表３８】
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【００９７】
【表３９】
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【００９８】
【表４０】
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【００９９】
【表４１】
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【０１００】
【表４２】
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【０１０１】
【表４３】
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【０１０２】
【表４４】
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【０１０３】
【表４５】
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【０１０４】
【表４６】
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【０１０５】
【表４７】
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【０１０６】
【表４８】
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【０１０７】
【表４９】
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【０１０８】
【表５０】
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【０１０９】
【表５１】
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【０１１０】
【表５２】
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【０１１１】
【表５３】
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【０１１２】
【表５４】
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【産業上の利用可能性】
【０１１３】
本発明によれば、製鋼スラグを用いて陽イオン性重金属及び陰イオン性重金属の両方で汚染された汚染土壌を容易に不溶化することができ、重金属汚染土壌の不溶化処理が容易になるので、産業上極めて有用である。
【図１】
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