(57)【要約】      （修正有）【課題】細繊度かつ寸法安定性に優れ、製織工程でのスカムの発生が少なく、オープニングが均一な高精密印刷向けスクリーン紗が得られる繊維断面方向の物性が均一なポリエステルモノフィラメントを提供する。【解決手段】ポリエチレンテレフタレートを主たる構成成分とする芯鞘型ポリエステルモノフィラメントであって、芯成分における配向度（Δｎ）の標準偏差が１．０以下であり、芯部分と鞘部分の配向度差が２〜５％であり、芯成分の複屈折率が鞘成分の複屈折率よりも２×１０−３以上高いスクリーン紗用芯鞘複合ポリエステルモノフィラメント。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリエチレンテレフタレートを主たる構成成分とする芯鞘型ポリエステルモノフィラメントであって、芯成分における配向度（Δｎ）の標準偏差が１．０以下であることを特徴とするスクリーン紗用芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメント。
【請求項２】
芯成分と鞘成分の配向度差が２〜５％であることを特徴とする請求項１記載のスクリーン紗用芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメント。
【請求項３】
芯成分の複屈折率は鞘成分の複屈折率よりも２×１０−３以上高いことを特徴とする請求項１〜２項記載のスクリーン紗用芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメント。
【請求項４】
繊維表面の油分付着量が０．２０〜１．０％であることを特徴とする請求項１〜３記載のスクリーン紗用芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメント。
【請求項５】
請求項１〜４記載のスクリーン紗用芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントを製造するに際し、紡糸延伸を１工程で行い、口金下雰囲気温度が２２０℃以上となるように積極的に加熱し、３対以上のホットローラー（ＨＲ）から構成され、少なくとも第１ＨＲと最終ＨＲは鏡面で、オイリングローラー（ＯＲ）の表面粗度（Ｈｒｍｓ）は２００±５０μｍ、ＯＲ接糸長が１．５〜３．６ｍｍであり、延伸倍率が４．０〜７．０倍であることを特徴とするスクリーン紗用芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、＃４００（＃：メッシュ数、１インチ＝２．５４ｃｍあたりの糸条数）以上の高精密印刷向けスクリーン紗用途に好適な芯鞘複合型ポリエステルモノフィラメントに関するものである。
【０００２】
更に詳しくは、従来、ＳＵＳなどの金属糸が用いられていたハイメッシュのスクリーン紗分野に、ポリエステルで初めて本格的に参入を可能とするもので、細繊度でありながら高強度という相反する二つの要素を兼備しつつ、耐摩耗性、均一性に優れた芯鞘複合型ポリエステルモノフィラメントに関するものである。
【背景技術】
【０００３】
従来、スクリーン紗としては、シルクなどの天然繊維やステンレスなどの無機繊維からなるメッシュ織物が広く使用されてきたが、近年は、柔軟性や耐久性、コストパフォーマンスに優れた合繊メッシュが好んで使用され、中でもポリエステルからなるモノフィラメントは寸法安定性に優れるなどスクリーン紗用途に好適で広く利用されている。
【０００４】
スクリーン印刷は、例えばプラズマディスプレイ（以下ＰＤＰ）を構成する前面電極基盤、背面電極基盤への電極ペースト塗布やコンピュータグラフィックによるデザイン物の高精密印刷や、電子回路印刷などが挙げられる。こうした用途では、広い範囲での高い印刷精度が要求されることから、使用するスクリーン紗は、高張力の紗張りに耐えうる寸法安定性を持ち、均一かつ高いメッシュ数であることが重要である。さらにＰＤＰの大画面化などに伴い、使用するスクリーン紗も数メートル以上の広い範囲にかけて欠点がない、高品位のものであることが重要である。
【０００５】
これらを実現するため、使用するポリエステルモノフィラメントは、細繊度・高強度であることが不可欠であるが、スクリーン紗の製造過程で、フィラメント−フィラメント間、及び、フィラメント−金属間で繰り返し擦過を受けることで、フィラメントの一部が削り取られ、粉状またはフィブリル状のスカムが発生する。スカムは製織機を汚染し、作業効率を低下させるだけでなく、スクリーン紗上に異物として残存する、もしくは目開き量の異常の原因となるなど、最終製品の機能を著しく損ねる重大な欠点である。具体的に例を挙げるとＰＤＰにおける電極ペースト塗布などでは、スクリーン紗上のスカムによる目詰りや目開き量（以下オープニングと記す）の違いが、電極ペーストの塗布ムラや厚みムラとなり、さらにはＰＤＰテレビに加工した際に画像欠点に直結し、コンピュータグラフィック印刷によるデザイン物の高精密印刷では、重大な印刷欠点となり、これらの商品価値は著しく損なわれる。
【０００６】
一般に、高精密なスクリーン印刷になるほど使用するスクリーン紗のメッシュ数が増加し、細繊度、高強度のモノフィラメントを使用しなければならない。特に＃４００以上のハイメッシュスクリーン紗では、スカムなどによる欠点がないことに加え、紗張り強力が上がるため、スクリーン紗を形成するすべての繊維の物性を一定にすることで、スクリーン紗のオープニングが均一になり、初めて高精密印刷が可能にできるためである。
【０００７】
かかる要求に対して従来さまざまな技術が提案されている。
例えば、芯鞘間の配向度差を抑制することで芯鞘成分の界面への応力集中を緩和し、界面剥離によって発生するスカムやフィブリルを回避するモノフィラメントがある（特許文献１）。しかしこの方法は、あくまで界面での芯鞘成分の乖離を回避することが目的であり、繊維表面に位置する鞘成分そのものの削れに対しての改善効果は得られるものではなかった。
【０００８】
また、ポリエステル未延伸糸を延伸後、加熱延伸ローラーと引取ローラー間でリラックス処理を行い、繊維表面の複屈折率（以下Δｎｓ）を１８０×１０−３以下にすることで、耐スカム性を向上させる芯鞘型モノフィラメントが提案されている（特許文献２）。しかしこの発明の製法は、各ポリエステルを融点以上の温度で溶融、紡糸し、これを一旦低速で巻き取った後、加熱延伸を行うことを特徴とする、いわゆる２工程法によるものである。この方法では、巻き取った直後から未延伸糸の結晶化が進み始め、未延伸糸の結晶化の進行は、巻取り後の経過時間だけでなく、周辺の温湿度により大きく左右されるといった問題があり、ポリエステル分子の配向や結晶化度にムラが発生し、延伸後の繊維内部での物性は不均一となる。
【０００９】
また、鞘成分に第３成分を共重合し粘度、複屈折率を特定値とすることで、芯／鞘面積比を安定させスカム発生を低下する技術がある（特許文献３）。しかしこの方法は、鞘成分のガラス転移点（以下Ｔｇ）が芯成分対比著しく低いため、鞘成分が溶融し加熱ローラーへの融着を防ぐために低い加熱温度で延伸を行わなくてはならず、モノフィラメントの高強度化を目的とした高温、高倍率の延伸ができないといった問題があった。
【００１０】
また繊維長手方向の物性が均一なモノフィラメントを得るべく、溶融紡糸したポリエステルを一旦巻き取ることなく多段延伸する、いわゆる直接紡糸延伸法（以下ＤＳＤ法）により高倍率で延伸することで、強度７．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、タフネス２９以上の優れたハイメッシュスクリーン紗用モノフィラメントがある（特許文献４）。しかし、繊維の均一性、特に繊維表面の配向度の均一性が不十分で、スクリーン紗製織時に局所的にスカムが発生する問題があった。
【００１１】
以上の特許文献の通り、モノフィラメントの高強度化、スカム低減化、物性の均一化を目指した発明が数多く提案されているが、複雑な電極ペースト塗布や高精密印刷可能なハイメッシュスクリーン紗を安定して得るための、繊維表面および内部の繊維構造の制御と均一性に優れた細繊度高強度モノフィラメントが待ち望まれていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開２００５−２４８３５７号公報（特許請求の範囲、実施例）
【特許文献２】特開２００４−２３２１８２号公報（特許請求の範囲、実施例）
【特許文献３】特開２０１１−０８９２３２号公報（特許請求の範囲、実施例）
【特許文献４】特開２０１０−０７７５６３号公報（特許請求の範囲、実施例）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本発明の目的は、上記に示す従来の問題を解決し、細繊度かつ寸法安定性に優れ、スカム等欠点の発生が少なく、オープニングが均一なスクリーン紗として繊維内部構造が均一なポリエステルモノフィラメントを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明は、上記目的を達成せんとするものであって、本発明のスクリーン紗用ポリエステルモノフィラメントは、ポリエチレンテレフタレートを主たる構成成分とする芯鞘型ポリエステルモノフィラメントであって、芯成分における配向度（Δｎ）の標準偏差が１．０以下であることを特徴とする芯鞘複合型ポリエステルモノフィラメントによって、達成される。
【発明の効果】
【００１５】
ＰＤＰ電極ペースト塗布などの電子基板印刷、またはＣＤ印刷やグラフィック印刷などの高精密印刷に好適なスクリーン紗の製造において、製織時のスカムの発生が少なく、オープニングが均一な紗を安定して得ることができる。
【００１６】
従来は、ＳＵＳなどの金属糸が用いられていたハイメッシュのスクリーン紗分野に、ポリエステルで初めて本格的に参入を可能としたことは、技術の広がり、産業の発展からも非常に大きな意義を持つものである。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の一実施形態を示す紡糸延伸設備の概略図である。
【図２】２工程法における紡糸設備の概略図である。
【図３】２工程法における延伸設備の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明のスクリーン紗用芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントは、芯成分における配向度（以下Δｎ）の標準偏差は１．０以下である。Δｎの標準偏差が１．０以下であれば、製織時スカムの発生も少なく、紗張り後のスクリーン紗のオープニングも均一となり良好な品質のスクリーン紗を得ることが可能となる。そして、好ましくは０．７以下で、更に好ましくは０．５以下である。ポリエステルモノフィラメントの物性は主として、使用するポリエステル分子のΔｎと正の相関関係にあるため、繊維断面方向におけるΔｎのばらつきを低減することで、モノフィラメントの引張破断強度や伸度、収縮応力といった物性のバラツキも抑制することが可能となるのである。
【００１９】
スカムの発生とこれを抑制するための技術について更に細述する。ハイメッシュのスクリーン紗を製織する際、フィラメント−フィラメント間、及び、フィラメント−金属間で強い擦過を受ける。これら擦過によって発生する外部からの強い応力はΔｎの不均一部分に集中する傾向にある。そして、その応力は繊維内部だけでなく、それを覆う繊維表面へも影響を及ぼし、繊維表面つまり鞘成分の削れを発生させる。その影響は繊維表面に位置する鞘成分の配向が十分に低減されていない場合は、さらに顕著に表れることになる。また繊維内部のΔｎが均一であれば、フィラメントとしても安定した物性が得られるため、その結果、紗張り後のスクリーン紗のオープニングも均一となる。従って、芯成分のΔｎの標準偏差は小さければ小さいほど好ましく、紗の品質も良好なものとなる。
【００２０】
本発明の芯鞘型ポリエステルモノフィラメントの配向度は芯成分を高く、鞘成分を低くすることが好ましい。配向度の低い鞘成分が製糸工程の各ガイド類との接触、及び高次行程におけるフィラメント−フィラメント間、及び、フィラメント−金属間で受ける強い擦過に対して配向度が低い分、削れに対して効果的に働きスカムの抑制、糸削れが軽減され耐摩耗性が向上し好ましい。
【００２１】
そして、芯成分と鞘成分の配向度差（以下Δｓａと記す。Δｓａ＝（（芯成分の配向度−鞘成分の配向度）／（芯成分の配向度）×１００）が２％以上であることが好ましく、更に好ましくは２．４％以上である。Δｓａが２％以上であると、鞘成分の配向が抑制され、繊維表面から糸が削られることもなく、ハイメッシュスクリーン紗を製織する際も、スカムを発生させることなく製織が可能となり好ましい。Δｓａは５％以下で、強度が得られ、加えて、安定に製糸工程での紡糸ができる。
【００２２】
本発明におけるポリエステルモノフィラメントは、固有粘度（以下ＩＶ）の異なるポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴ）を芯鞘型に複合してなる芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントとすることが繊維物性、製織性を容易に両立できる点で好ましい。ポリエチレンテレフタレートとは、繰り返し単位の９０モル％以上がエチレンテレフタレートである。
【００２３】
また芯鞘型とは、繊維断面形状において、一方の樹脂が他方の樹脂によって完全に覆われており、繊維表面の樹脂を鞘成分、鞘成分に覆われた繊維内部の樹脂を芯成分とする。断面形状については必要により、異形断面や芯成分が偏心していてもかまわないが、スクリーン紗用モノフィラメントとして用いる場合には、安定した製糸性、高次加工性のため、芯成分と鞘成分は同芯円状に配置し、丸断面であることが好ましい。
【００２４】
芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントにおいては、ＩＶの高いＰＥＴを芯成分とすることが好ましい。これにより繊維内部はΔｎが高く、結晶化も促進するので、繊維全体にスクリーン紗用モノフィラメントとして十分高い強度を付与することができる。芯成分ＰＥＴのＩＶは、高強度化という観点から０．７以上が好ましく、更に好ましくは０．９以上である。一方、溶融紡糸における溶融ポリマの流動性という観点から１．４以下が好ましく、更に好ましくは１．３以下である。
【００２５】
芯成分ＰＥＴのＩＶを０．７以上とすると共に、鞘成分にはＩＶが低いＰＥＴとすることが好ましい。芯成分ＰＥＴのＩＶと比べて０．２以上小さいものであることが好ましく、さらに好ましくは、０．３以上である。このＩＶ差は、原糸の強度、モジュラス、配向度等のバランスから考慮すべきものである。
【００２６】
スカム発生は、Δｎが高い繊維表面のポリエステルが、製織時に筬羽との擦過によって毛羽状あるいは粘着質状に削り取られることによるもので、ＩＶが低い、すなわちポリエステル分子鎖が短くΔｎの低いポリエステルを繊維表面に配した設計とすることで、耐摩耗性を向上させ、製織時のスカム発生をより低減することが可能となる。また、溶融紡糸の口金吐出孔内壁面における剪断応力を鞘成分が担うため、芯成分が受ける剪断力は小さくなり、芯成分はポリエステル分子の配向度が低く、かつ均一な状態で紡出されるため、延伸後に得られるポリエステルモノフィラメントの強度が向上することになる。
【００２７】
本発明のスクリーン紗は、メッシュ数に比例して高い紗張り強力のため、目標とする＃４００以上のスクリーン紗におけるポリエステルモノフィラメントの強度は６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上が好ましい。より好ましくは７．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、さらに好ましくは７．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。
【００２８】
高強度は望ましいが、他の物性値、製糸性が大きく損なわれるので、総合的なバランスで概ね、９．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下である。この範囲であれば、他の物性値、製糸性とも低下することが無く好ましい。
【００２９】
スクリーン紗製造時の紗張り後の強度やスクリーン印刷時の版離れ性を良好にするためには１０％伸長時の強度（以下１０％モジュラス）は５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上あるとスクリーン印刷時の版離れ性が良好となり好ましい。より好ましくは６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。総合的なバランスが重要で、１０．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下が好ましい。
【００３０】
次ぎに、本発明のポリエステルモノフィラメントの芯成分の複屈折率（以下Δｎｓ）は鞘成分より２×１０−３以上高くすることが好ましく、その範囲は２１７×１０−３〜２２４×１０−３であることが好ましい。芯成分のポリマＩＶが鞘成分より高いにも関わらず芯成分のΔｎｓが低いような場合では、強度不足となり易い。そして、芯成分のΔｎｓが２１７×１０−３以上で十分な配向が得られ、強度不足ともならず、また、製糸性が悪化して糸切れが多発するような事態にならず好ましい。また、２２４×１０−３以下であると、配向が高くなりすぎず、削れの発生も抑制され、品質不良とならずに好ましい。より好ましい範囲は２１９×１０−３〜２２１×１０−３である。
【００３１】
一方、鞘成分のΔｎｓは２０７×１０−３〜２１５×１０−３が好ましい範囲である。２０７×１０−３以上で十分な強度が得られ、製糸性も悪化することなく好ましい。また、２１５×１０−３以下であれば、配向が高くなりすぎず、削れが発生することもなく好ましい。そして、より好ましい範囲は２１０×１０−３〜２１３×１０−３である。
【００３２】
本発明のポリエステルモノフィラメントの繊度は３〜１３ｄｔｅｘが好ましく、より好ましくは４〜１０ｄｔｅｘである。＃３００以下のオープニングが粗いスクリーン紗では、繊度１５〜２５ｄｔｅｘ程度のモノフィラメントが使用されているが、精密印刷に適した＃４００以上のハイメッシュスクリーン紗では、１本あたりのメッシュ格子間隔はおよそ６３μｍであり、印刷に必要な１格子あたりのオープニングを維持するためには、使用するモノフィラメントの繊度は１３ｄｔｅｘ以下が好ましく、より好ましくは１０ｄｔｅｘ以下である。そして、製織性、特に経糸飛送性を維持するため、少なくとも３ｄｔｅｘ以上の繊度が好ましく、４ｄｔｅｘ以上であることが好ましい。
【００３３】
本発明のポリエステルモノフィラメントの芯鞘複合比は、重量パーセント比で７０：３０〜９０：１０が好ましく、より好ましくは７５：２５〜８５：１５である。芯成分の割合を７０％以上とすることで、細繊度であっても必要な強度が達成可能であり、また鞘成分の割合を１０％以上とすることで、溶融紡糸の口金吐出孔内壁面における剪断応力を鞘成分が担うため、芯成分が受ける剪断力は小さくなり、芯成分は分子鎖配向度が低く、かつ均一な状態で紡出されるため、最終的に得られるポリエステルモノフィラメントの強度が向上すことになり好ましい。
【００３４】
本発明におけるポリエステルモノフィラメントには、平滑性、耐摩耗性、静電性向上を目的に繊維表面に油剤を付着させることが重要であり、繊維重量に対して、０．２〜１．０％の範囲で付着させることが好ましい。より好ましくは０．３％以上、さらに好ましくは０．４％以上である。付着量を０．２％以上とすることで、製糸工程内にある糸道ガイドとの摩擦を低減し、ガイドやローラー上での糸走行性が安定化し、繊維内部のΔｎが均一なフィラメントを得ることができるので好ましい。一方、付着量は１．０％以下で、この範囲内であれば、製糸工程内ガイドに堆積し工程張力変動を発生させることがなく、Δｎの均一性も低下させず、また、高次加工でもガイドや筬上に脱落し欠点の原因となることもないので好ましい。そして、好ましい付着量の範囲は０．７％以下、更に好ましくは０．５％以下である。
【００３５】
また本発明の効果を損なわない限り、必要に応じて芯成分、鞘成分いずれのＰＥＴにも、１０モル％以下の共重合をしてもかまわない。共重合成分の例として、酸成分にはイソフタル酸、フタル酸、ジブロモテレフタル酸、ナフタリンジカルボン酸の如き二官能性芳香族カルボン酸、セバシン酸、アジピン酸、シュウ酸の如き二官能性脂肪族カルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸が挙げられる。グリコール成分にはプロパンジオール、ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、ビスフェノールＡや、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコールなどのポリオキシアルキレングリコールが挙げられる。
【００３６】
さらに本発明の効果を損なわない限り、必要に応じて芯成分、鞘成分いずれのＰＥＴにも、添加物として酸化防止剤、制電剤、可塑剤、紫外線吸収剤、着色剤等を適宜添加しても良い。
【００３７】
芯成分のＰＥＴはポリエステルモノフィラメントの強度を主として担うため、酸化チタンに代表される無機粒子の添加物は０．５重量％未満であることが好ましい。０．５重量％未満の添加であれば、強度低下をきたすことがなく好ましい。
【００３８】
次いで、本発明の目的を達成するための製造方法を説明する。
本発明の芯鞘複合型ポリエステルモノフィラメントは、芯成分ＰＥＴ、鞘成分ＰＥＴを別々に溶融し、押し出した芯成分ＰＥＴと鞘成分ＰＥＴを、芯鞘型となるよう複合口金などを用いて吐出した後、紡糸された糸条を一旦巻き取ることなくそのまま延伸を行う図１の様なＤＳＤ法を用いることによって達成される。特に本発明のような細繊度モノフィラメントにおいては、２工程法では到底達成することが不可能である。先ず、２工程法の大きな課題として、巻き取った未延伸糸ドラムの温湿度等の保管環境の影響による、巻き取ったドラムの糸質の経時変化、また、ドラム巻き層別の糸質の内外層差、ドラム端面、中央部との部位別が糸質の物性斑として顕著に発生しやすい等の問題を抱えている。一方、ＤＳＤ法を採用することで上記の物性斑を改善することができる。
【００３９】
以下に示す（１）〜（４）の点を紡糸工程において留意することが好ましい。
【００４０】
（１）溶融から紡出までのＰＥＴの溶融通過時間、加熱時間を極力短くし、ＰＥＴの分子量低下を抑制することが好ましい。芯成分、鞘成分とも別々に溶融混練され、加熱ゾーン、そして精密に吐出計量し、異物補足の濾過層を通過して、芯鞘型となるよう複合口金を用いて吐出・糸条化・冷却される。この、溶融から吐出までの通過時間をポリマ滞留時間とする。この滞留時間は、１５分以内であると、ポリマの熱劣化を軽減でき、ＩＶ低下が押さえられ、糸のタフネス低下を防止することができる。更に節糸（ポリマ熱劣化による異常ポリマ）の発生を押さえることができるので好ましい。より好ましくは１０分以内、更に好ましくは７分以内である。
【００４１】
（２）複合パック紡糸口金１の直下に加熱体２を設置し、これによりパック下の雰囲気温度が２２０℃以上となるよう積極的に加熱し、伸張変形による分子配向を抑制することが必要である。
パック口金下の雰囲気温度は、溶融ポリマが細孔から吐出され糸条を形成する重要なゾーンで、ポリマの融点近傍の温度に保つ必要がある。この雰囲気温度が２２０℃以上あると低温紡糸に起因する糸条のタフネス低下を押さえられ、鞘成分の高配向化の防止、糸条の長手方向の均一化が図られる。また、３００℃以下であれば、過加熱によるＩＶ低下の軽減、徐冷効果ムラが発生することもなく、節糸が多発することもない。より好ましい範囲は２６０℃〜２７０℃である。
【００４２】
（３）空気冷却後の糸条に、平滑性、耐摩耗性、静電性向上を目的にオイリングローラー（以下ＯＲ）にて給油を行う。
【００４３】
糸条への付着量は前記した如く０．２〜１．０％の範囲である。この、極めて少ない量を１本の糸に均一に付着する必要があり、均一付着することで、製糸工程内にある糸道ガイドとの摩擦を低減し、ガイドやローラー上での糸条走行性が安定化し、芯成分のΔｎが均一なフィラメントを得ることができるのである。そして、該糸条は製織工程に於いても、製織時に高張力で糸との擦過、金属との擦過にも耐えることの出来る芯鞘複合型ポリエステルモノフィラメントとなるのである。
【００４４】
以下、給油方法について詳細に説明する。回転するＯＲに、ある速度（３００〜８００ｍ／分）を持って糸条が接するが、この糸条がＯＲに接する長さ、即ち、ＯＲ接糸長が重要で、本願においてはＯＲ接糸長は１．５〜３．６ｍｍとすることが、糸条長手方向に均一に油剤を付着させるために必要である。接糸長が１．５ｍｍ以上であるとＯＲの接糸長不足が生じず、従って油剤の付着ムラが発生することもない。一方、３．６ｍｍ以下であれば、ＯＲへの糸条の接糸長が長くなり過ぎず、従って、規定量の範囲で糸条に均一に付着することが出来る。更に好ましい範囲は２〜３ｍｍである。
【００４５】
この、ＯＲ接糸長を規定する方法は、ＯＲ中心軸から１５０ｍｍ上下に規制ガイドを設け、上のガイドは固定して下のガイドをＯＲ中心軸方向に移動させることで、接糸長を規制させるものである。なお、上下のガイドは固定でも構わないが、好ましくは上のガイドは固定で下のガイドは低トルクの回転ガイドが、付着した油剤を均一化させる効果が期待でき好ましい。
【００４６】
次ぎに、油剤を付与するＯＲの表面状態について詳細に説明する。ＯＲの表面状態は非常に重要で、糸表面に均一に油剤を付与するためには、ＯＲの表面粗度Ｈｒｍｓは２００±５０μｍが必要である。１５０μｍ以上であると、走行糸との摩擦が増大せず、糸へダメージを与えることも少なく、従って、削れることもない。また、２５０μｍ以下であると、ＯＲ上での油膜厚みに斑を生じることもなく、糸長手方向での油分付着斑も起こりにくい。より好ましくは２００±３０μｍで、更に好ましくは２００±１５μｍである。
【００４７】
（４）紡出後の糸条は、第一ゴデットローラー５を用いて引取速度８００ｍ／分以下が好ましい。引取速度が８００ｍ／分以下であれば、分子配向の抑制、即ち、鞘成分に応力がかかり過ぎ高配向化なることが避けられ、その結果、物性が不均一になることもなく、製織時の削れも軽減され好ましい。一方、３００ｍ／分以上とすることで、延伸時の物性合わせのため高延伸倍率とすることもなく、鞘成分の高配向化することもなく、高次工程での削れが軽減され好ましい。より好ましくは４００〜６００ｍ／分の範囲である。
【００４８】
一般にスクリーン紗用ポリエステルモノフィラメントは、製織時、高次加工時に高い張力がかかるため、一般的な衣料用ポリエステルフィラメントに比べて高強度化する必要がある。細繊度でありながら高い強度を得るためには、（１）によってＰＥＴ分子の熱劣化を抑制すること、さらに（２）〜（４）によって、ゴデットローラーからの張力や伸張粘性などにより進行する分子配向を極力抑制した状態を保つことができるので好ましい。
【００４９】
このようにしてポリエステルを冷却、固化した後、延伸工程において高温、高倍率で延伸することで、物性の均一化と、高強度化を達成することができるのである。
【００５０】
次に、延伸工程および巻取工程において、留意すべき点を以下（５）〜（６）に示す。
【００５１】
（５）３対以上の金属ホットローラーによる多段延伸とし、トータル延伸倍率を４．０〜７．０倍とする。
【００５２】
（６）加熱延伸を行うローラーのうち少なくとも第一ローラー７および最終ローラー９を、鏡面ローラー、すなわち糸条に接する表面粗度が１Ｓ未満とすることが必要であり、さらに最終ローラーを溝付き鏡面ローラーとすることがより好ましい。
【００５３】
本発明の目的である、繊維断面方向の物性の均一なモノフィラメントを得るには、（５）に示す３対以上のローラーを用いた多段延伸とすることで、ポリマを段階的に引き伸ばし、急激な伸張変形に起因する物性の斑を抑制することができる。使用するローラーの数は、操業性やコストの面から鑑みて３〜６対が適当である。またローラーの仕様については、まず加熱延伸を行うため、室温から最大でＰＥＴの融点２６０℃近傍程度まで昇温可能な金属製のホットローラーとし、構成については１つのホットローラーと１つのセパレートロールでのセットでも、また２つのホットローラー（ディオタイプ）のセットのいずれでも良い。延伸時のローラー温度は、第１ローラー７についてはＰＥＴのＴｇ＋（５〜３０℃）としてポリマに流動性を与えた後、最終ローラー９にかけてＰＥＴのＴｇ＋（２０〜４０℃）程度の温度を維持した後、最終ローラー９の温度は１３０〜２３０℃と高温にすることが好ましい。こうすることにより最終ローラー上で急速かつ均一に結晶化が促進するため、ローラーと糸条の融着がなく、繊維長手方向に配向・結晶化度が均一なモノフィラメントを得ることができる。またトータル延伸倍率は、高倍率で延伸するほど、モノフィラメントの高強度化を実現できるが、少なくとも４．０倍以上とすることで本発明において必要な強度を達成可能であり、また芯鞘成分ＰＥＴのポリマ特性から、延伸倍率は７．０倍以下であり、これにより繊維長手方向の物性斑や繊維中のボイド、延伸途中の繊維の破断などを抑制し、優れた品質と製糸性を維持できる。また、第１ローラー７と第２ローラー８間の延伸倍率を、トータル延伸倍率の５０〜８０％とすることで、より繊維長手方向の物性の斑を抑制することが可能であり、好ましい。
【００５４】
さらにローラーは（６）のようにすることが重要である。複数のローラーを用いた多段延伸であっても、最終的に巻取り直前の最終ローラー９が最も速く、第１ローラー７が最も遅いことになるため、少なくともこれら２つのローラーを、糸条の把持性に優れた鏡面ローラーにすることが必要である。さらに好ましくは最終ローラーをローラー表面の軸方向に沿って複数の溝を刻設し、鏡面ローラー対比わずかに平滑性を備えた溝付き鏡面ローラーとすることで、走行糸の張力変動を低減し、ローラー上での糸揺れに起因する物性斑や糸条間干渉による糸切れを抑制することが可能となるため好ましい。物性斑抑制および糸切れ抑制には、最終ローラーを通過直後での張力変動を２．０ｇ以下が好ましく、さらに好ましくは１．０ｇ以下とすることが望ましく、また最終ローラー上での糸揺れは５ｍｍ以下、さらに好ましくは３ｍｍ以下にすることが望ましい。ここにおける鏡面とは、ＪＩＳ−Ｂ−０６０１に記載される最大高さ（Ｒｍａｘ）に区分される表面粗度が１Ｓ未満のものを指し、一方梨地とは、２〜４Ｓのもののことである。
【００５５】
本発明の芯鞘複合型ポリエステルモノフィラメントは、用途に応じて既知の糸条巻取装置１２を用いて、チーズ状またはパーン状に巻き取る。この際、延伸の最終ローラーから巻取装置の間に更に数個のゴデットローラーを配することが好ましい。最終ローラー９とゴデットローラー１０の間で負の速度差を付与する場合、延伸によって生じたポリエステル分子非晶部位の歪みを緩和することができるため、巻締り抑制効果、耐磨耗性向上効果が得られる。一方、最終ローラー９とゴデットローラー１０の間で正の速度差を付与する場合、得られるポリエステルモノフィラメントの初期弾性率が向上することでハイメッシュスクリーン紗として印刷に使用した際にズレが小さく、印刷精度が向上する。これらは印刷用途毎の要求特性を鑑みた上で適宜決定する。
【実施例】
【００５６】
以下本発明を実施例により詳細に説明する。なお、実施例中の評価は以下の方法に従った。
【００５７】
（１）固有粘度（ＩＶ）
試料０．８ｇをオルソクロロフェノール１０ｍｌに完全溶解させ、２５℃で測定した。
【００５８】
（２）ガラス転移点（Ｔｇ）
使用ポリマの粉末１０ｍｇを採取し、示差走査熱量計（パーキンエルマー社：ＤＳＣ−４型）を用いて、１６℃／分で昇温しつつ、昇温過程で発現するガラス転移に伴うピークを、パーキンエルマー社のデータ処理システムで処理し、ガラス転移温度Ｔｇ（℃）を求めた。
【００５９】
（３）繊度
糸条を５００ｍかせ取り、かせの重量に２０を乗じた値を繊度とした。
【００６０】
（４）強度、伸度、１０％モジュラス
オリエンテックス社製テンシロン引張試験機を用い、初期試料長２０ｃｍ、引張速度２ｃｍ／分にて１０％伸長時の強度（１０％モジュラス）、破断した際の強度、伸度を測定し、それぞれ連続して５回測定した値の平均値を強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）、伸度（％）、１０％モジュラス（ｃＮ／ｄｔｅｘ）とした。
【００６１】
（５）張力変動値
インテック社製Ｐ／Ｃ対応型テンションメーターを用いて最終ローラー通過後２０ｃｍの位置において走行糸にかかる張力を１分間測定し、その間の最大値と最小値の差を求めた。
【００６２】
（６）分子配向度（Δｎ）および標準偏差
サンプルをエポキシ樹脂に包埋後、ミクロトームを用いて厚さ２μｍの切片に加工し、堀場ジョバンイボン社製Ｒａｍａｎｏｒ  Ｔ−６４０００を用いて測定した。光源として、Ａｒ＋レーザー（５１４．５ｎｍ、５０ｍＷ）を用い、１００倍の対物レンズによって１μｍに集光した。ラマン散乱光はシングルモード、スリット１００μｍ、回折格子１８００ｇｒ／ｍｍの条件で、ＣＣＤ検出器により検出した。
【００６３】
測定は、１００万メートル以上巻き取ったモノフィラメントにて実施した。芯成分の配向度測定として、繊維軸に対し垂直な任意の繊維断面において繊維表面から２μｍ、繊維中心に向かって少なくとも５点以上で行い、それぞれの測定結果に対しラマンバンドパラメータを算出し、その平均値および標準偏差（σ）を求めた。一方、鞘成分の測定としては繊維の表面から中心に向かって１μｍの箇所で行い、芯成分同様にその測定結果に対しラマンバンドパラメータを算出した。ＰＥＴラマンバンドパラメータについては、下記式を用いた。
強度比Ｒ＝Ｉ  １６１５平行／Ｉ  １６１５垂直
Ｉ  １６１５平行：繊維方向に平行な偏向配置での１６１５ｃｍ−１ラマンバンドの強度
Ｉ  １６１５垂直：繊維方向に垂直な偏光配置での１６１５ｃｍ−１ラマンバンドの強度
換算複屈折率Δｎｓは次の定義による。
Δｎｓ（×１０−３）＝２７５×（Ｒ−１）／（Ｒ＋２）
（換算複屈折率は１軸延伸の繊維を標準として求めた）  。
【００６４】
（７）操業性評価
紡糸４８ｈｒでの糸切れ発生回数で評価した。合格レベルは○以上である。
◎：糸切れ発生なし
○：２回以下
×：３回以上  。
【００６５】
（８）スクリーン紗製織評価
経糸、緯糸共に本発明の各実施例および各比較例のポリエステルモノフィラメントを用いて、スルーザー型織機により織機の回転数２００回転／分として下記のスクリーン紗（＃４００）を製織した。製織工程では９０ｍ製織時に筬を目視観察し、スカムの発生有無を確認した。
経密度  ：４００本／２．５４ｃｍ
緯密度  ：４００本／２．５４ｃｍ
得られたスクリーン紗を速度２ｍ／分で走行させ、目視で熟練した検査技術者が検反し、スクリーン紗の検反規定に沿って紗品位の評価を行った。その後各スクリーン紗より印刷版を１０枚作製し、それぞれの印刷版を１０００枚印刷した際の寸法安定による印刷パターンの歪みを観察し、次の４段階で総合的に評価した。合格レベルは○以上である。
◎  ：紗品位の欠点がなく、寸法安定性が極めて良好。
○  ：紗品位の欠点がなく、寸法安定性が良好。
×  ：紗品位および、寸法安定性とも不良
××：紗品位、寸法安定性ともに極めて不良  。
【００６６】
（実施例１）
常法によって重合およびチップ化した固有粘度１．１０（Ｔｇ８０℃）のＰＥＴを芯成分、固有粘度０．５５（Ｔｇ７８℃）（芯鞘成分のＩＶ差０．５５）で酸化チタンを０．３重量％含有するＰＥＴを鞘成分とした。紡糸工程および延伸工程はＤＳＤ法によるもので、図１に示す装置を使用した。芯成分、鞘成分をそれぞれ個別のエクストルーダーによって２９５℃で溶融させた後、溶融ＰＥＴは２９０℃に保温した配管内を通過させた後、公知の芯鞘型複合紡糸口金１から芯：鞘の重量比率が８０：２０となるよう芯鞘型複合糸条を紡出させた。吐出糸条は口金面から下方に１００ｍｍの間、雰囲気温度を２９０℃±１０℃となるように加熱体２により積極保温した後、糸条冷却風装置３にて２５℃のエアーを１０ｍ／分の風速で糸条に吹き付け、冷却固化せしめた。冷却固化された糸条は表面粗度２００μｍのＯＲ４により接糸長２．６ｍｍで紡糸油剤を給油したのち、表面速度５００ｍ／分の第１ゴデットローラー５、表面速度５０５ｍ／分、表面温度９０℃、表面粗度０．８Ｓの鏡面ローラーを用いた第１ローラー７、表面速度２０００ｍ／分、表面温度１００℃、表面粗度２．５Ｓの梨地ローラーを用いた第２ローラー８、表面速度３０３０ｍ／分、表面温度２２０℃、表面粗度０．８Ｓの溝付き鏡面ローラーを用いた最終ローラー９、表面速度２８７８ｍ／分、表面粗度０．８Ｓの鏡面ローラーを用いた第２ゴデットローラー１０および第３ゴデットローラー１１を介した後、巻き取り張力０．５ｇ／ｄｔｅｘとなるように速度が制御された糸条巻取装置１２にてポリエステルモノフィラメントを巻き取った。このときの総延伸倍率は６．０倍、得られたモノフィラメントの繊度は６．０ｄｔｅｘ、強度８．７ｃＮ／ｄｔｅｘ、油分付着量は０．３％であった。糸切れなく採取したポリエステルモノフィラメント１００万メートルの中から、任意で選んだ断面にて測定サンプルを作製し、芯鞘両成分のΔｎを求め、芯成分にて標準偏差を算出したところ０．４であった。また、芯成分と鞘成分の配向度の差を求めたところ２．４％であった。別途同一の方法にて採取したポリエステルモノフィラメントを用いて、スクリーン紗の製織評価、印刷評価を行ったところ、製織工程ではスカムの発生はなく、得られたスクリーン紗はオープニング斑がなく、これを用いて作製した印刷版による印刷評価でも、印刷パターンの歪みがなく、良好な印刷性能が得られ、高精密な印刷が可能であることを確認した。
【００６７】
（実施例２、比較例１、２）
各ローラー表面粗さを表１の通り変更した以外は実施例１と同様の方法にてポリエステルモノフィラメントを得た。
【００６８】
実施例２は最終ローラーである第３ローラーを鏡面ローラーとしたもので、強度、伸度、１０％モジュラス、芯成分Δｎの標準偏差、芯成分と鞘成分と配向度差は、実施例１に近い値が得られ、製織工程でのスカム発生はなく、得られたスクリーン紗の欠点もなく、印刷評価では印刷パターンの歪みがなく、ほぼ良好な印刷性能であった。
【００６９】
比較例１は第１ローラーに梨地ローラーを用いたため、糸把持性が悪く延伸点が不安定となり、芯成分のΔｎが不均一であり製織工程ではスカムが多発し、得られたスクリーン紗の欠点も多発し、印刷性能は不十分であった。比較例２では最終ローラーに梨地ローラーを用いたため、ローラーの糸把持性が低下しローラー上での糸揺れが発生しΔｎは不均一となり、また糸条間干渉による糸切れが多発した。製織工程ではスカムが多発し、得られたスクリーン紗の欠点も多発し、印刷性能は不十分であった。以上、実験結果詳細を表１に示した。
【００７０】
【表１】
2014198918.tif 000002
【００７１】
（実施例３，４、比較例３，４）
芯成分と鞘成分のＩＶを変更して芯成分、鞘成分の配向度差Δｓａの異なるサンプルを採取した。
【００７２】
実施例３はΔｓａを２．１４としたもので、糸削れも少なく、製織時にスカムの発生も問題なかった。実施例４はΔｓａを４．８５としたもので、得られた原糸の強度は７．１ｃＮ／ｄｔｅｘでハイメッシュスクリーン紗を製織する際にも、特に問題ない強度であった。紡糸の際に、糸切れが若干増えたが本願の範囲内であった。
【００７３】
一方、比較例３はΔｓａを１．８５としたもので、製織時、糸削れに因るスカムが多発して、製織不良となりスクリーン紗の品位も劣悪であった。比較例４はΔｓａを５．１狙いと大きくしたものであるが、紡糸時に糸切れが多発してサンプル採取を断念した。以上、実験結果詳細を表２に示した。
【００７４】
【表２】
2014198918.tif 000003
【００７５】
（実施例５，６、比較例５，６）
延伸倍率を各種変更し、強度水準の異なるサンプルを採取した。その他の条件は実施例１に準じた方法でポリエステルモノフィラメントを得た。
【００７６】
実施例５は強度レベルを本願の下限に近い６．２ｃＮ／ｄｔｅｘまで下げたものであるが、物性値、製糸性、高次加工工程、スクリーン紗性能とも合格レベルであった。逆に実施例６は強度を９．５ｃＮ／ｄｔｅｘまでアップしたものであるが、伸度が低下し、製糸工程、高次行程とも糸切れが若干増加したが、スクリーン紗の品質は特に問題なく本願の許容範囲内であった。
【００７７】
比較例５は強度を４．０ｃＮ／ｄｔｅｘまで下げたもので、配向度の均一性に欠け、＃４００以上のハイメッシュ用の高い紗張り強力には耐えられず製織が困難であった。比較例６は逆に強度を１０．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上を狙って条件設定したが紡糸時に糸切れが多発してサンプル採取が出来なかった。以上、実験結果詳細を表３に示した。
【００７８】
【表３】
2014198918.tif 000004
【００７９】
（実施例７，８、比較例７，８）
原料となるＰＥＴのＩＶを各種変更した以外は実施例１と同様の方法にてポリエステルモノフィラメントを得た。
【００８０】
実施例７では芯成分のＩＶが高いことにより１０％モジュラスが高くなり、製織にて若干スカムが発生したが、得られたスクリーン紗の欠点までには至らず、印刷性能も許容範囲であった。実施例８では若干の強度低下が見られたが、製織工程でのスカムの発生は少なく、印刷性能も合格範囲内であった。
【００８１】
比較例７では得られたポリエステルモノフィラメントの強度が低下し、繊維表面での繊維長手方向のΔｎの標準偏差も悪化し、印刷評価においてラインの再現性が著しく低下し、印刷性能は不十分であった。比較例８は芯成分、鞘成分ともＩＶを高くした実験であるが、製糸性が不良で糸切れが多発し、サンプル採取を断念した。以上、実験結果詳細を表４に示した。
【００８２】
【表４】
2014198918.tif 000005
【００８３】
（実施例９，１０、比較例９，１０）
延伸倍率を各種変更し、複屈折率の異なるサンプルを採取した。その他の条件は実施例１に準じた方法でポリエステルモノフィラメントを得た。
【００８４】
実施例９は芯成分と鞘成分の複屈折率をそれぞれ２１８，２０７×１０−３としたもので、原糸の強度は６．１ｃＮ／ｄｔｅｘと目標の強度クリアー出来た。実施例１０は芯成分と鞘成分の複屈折率をそれぞれ２２３，２１５×１０−３としたもので、この範囲であれば糸削れの発生も少なく本願の目標範囲内であった。
【００８５】
一方、比較例９は芯成分と鞘成分の複屈折率をそれぞれ２１６，２１３×１０−３としたもので、配向度の均一性に欠け、強度不足となり本願の精密印刷に適した＃４００以上のハイメッシュスクリーン紗には不適であった。比較例１０は芯成分と鞘成分の複屈折率をそれぞれ２２９，２１７×１０−３としたもので、糸削れが発生し製織性、スクリーン紗品位も不良であった。以上、実験結果詳細を表５に示した。
【００８６】
【表５】
2014198918.tif 000006
【００８７】
（実施例１１，１２、比較例１１）
吐出量を変更し、繊度の異なる各種ポリエステルモノフィラメントを得た。その他の条件は実施例１に準じた。
【００８８】
実施例１１は繊度を３．５ｄｔｅｘまで細くしたもので、吐出量が少なく繊度が細いことに起因して、紡糸時のポリマの滞留時間が長くなり、この為、若干ではあるがポリマが熱劣化の影響を受け物性面、製糸性とも実施例１に及ばなかった。しかし、本願の許容レベルに達していた。また、製織時の糸の取り扱い、経糸飛送性等がやや困難の面も認められたが一応許容レベルであった。実施例１２は１３ｄｔｅｘという太繊度であり、紡糸性、製織性共に各工程は大きな問題はなく通過したが、精密印刷に必要な１格子あたりのオープニングを維持するためのほぼ上限の繊度であった。
【００８９】
比較例１１は実施例１１より更に繊度を細くしたもので、製糸性が不良で糸切れが多発し、サンプル採取が不可能であった。以上、実験結果詳細を表６に示した。
【００９０】
【表６】
2014198918.tif 000007
【００９１】
（実施例１３，１４、比較例１２，１３）
芯鞘複合比を各種変更した以外は実施例１と同様の方法にてポリエステルモノフィラメントを得た。
【００９２】
実施例１３は芯鞘複合比率を７０：３０としたもので原糸の強度も７．６ｄｔｅｘと本願の目標レベルをクリアしており、スクリーン紗品質も合格レベルであった。実施例１４は芯成分の比率をアップして鞘成分の比率を１０％まで下げたもので、高い強度が得られ、芯成分の露出も認められず製糸性、製織性、スクリーン紗の品質も合格レベルであった。
【００９３】
一方、比較例１２は芯鞘複合比率を６０：４０としたもので、ＩＶの低い鞘成分の比率がアップした関係で原糸の物性面でも、スクリーン紗の品質も不合格であった。比較例１３は芯鞘複合比率を９５：５としたもので、鞘成分が少なすぎて均一な同心円の芯鞘複合が得られず、原糸の物性面でも、スクリーン紗の品質も不合格であった。以上、実験結果詳細を表７に示した。
【００９４】
【表７】
2014198918.tif 000008
【００９５】
（実施例１５，１６、比較例１４，１５）
オイリングローラー（ＯＲ）上の接糸長を変え、油分付着量を変更した以外は、実施例１と同様の方法にてポリエステルモノフィラメントを得た。（油分付着量を変更する方法はＯＲ回転数変更あるいは油剤濃度変更等有るが今回はあえて糸条のＯＲへの接糸長を変えて油分付着量を変更した。）
実施例１５および実施例１６では製織工程でのスカムもなく、印刷性能も特に問題は無く、許容レベルであった。
【００９６】
比較例１４では、オイリングローラー上での糸へのダメージや油剤付着斑が発生し、張力変動も大きくΔｎは不均一であった。また、製織工程ではスカムが多発し、得られたスクリーン紗の欠点も多発し、印刷性能は不十分であった。比較例１５ではモノフィラメント断面方向にて一部油剤付着量が不足し、張力変動は大きくΔｎは不均一となった。製糸工程および製織工程ではスカムが多発し、得られたスクリーン紗の欠点も多発し、印刷性能は不十分であった。以上、実験結果詳細を表８に示した。
【００９７】
【表８】
2014198918.tif 000009
【００９８】
（実施例１７，１８、比較例１６，１７）
ＯＲの表面粗度を変更した以外は実施例１と同様の方法にてポリエステルモノフィラメントを得た。
【００９９】
実施例１７はＯＲ表面粗度を１５０Ｈｒｍｓとしたもので、第３ＨＲ上糸振動幅、第３ＨＲ出張力変動がやや大きくなったが、糸条が交錯するような振れではなかった。実施例１に比べ、糸切れも若干増加傾向にあり、製織時に少しのスカムが認められたが本願の許容レベルであった。実施例１８はＯＲ表面粗度を２５０Ｈｒｍｓとしたものであるが、ＯＲ上での油膜斑は殆ど認められず、長手方向の油剤付着をオンラインで測定した結果、実施例１に比べ波形の振幅が若干大きかったが、第３ＨＲ上糸振動幅、第３ＨＲ出張力変動も大きくなる傾向にあったが、いずれも本願の許容レベル内であった。
【０１００】
比較例１６はＯＲ表面粗度を１３０Ｈｒｍｓとしたもので、第３ＨＲ上糸振動幅、第３ＨＲ出張力変動が大きくなり、糸条同士の交錯、干渉が発生し、糸切れが多発した。比較例１７はＯＲ表面粗度を２７０Ｈｒｍｓとしたものであるが、ＯＲ上での油膜斑が認められ、また、長手方向の油剤付着をオンラインで測定した結果、波形の振幅が大きく、第３ＨＲ上糸振動幅、第３ＨＲ出張力変動も大きくなり、糸切れが多発し、スクリーン紗品位も悪化した。以上、実験結果詳細を表９に示した。
【０１０１】
【表９】
2014198918.tif 000010
【０１０２】
（実施例１９、比較例１８）
実施例１９は実施例１と同様にＤＳＤ方で、比較例１８は図２、３に示すような２工程法によりポリエステルモノフィラメントを得た。すなわち、紡糸口金１３から吐出、紡出糸状を加熱体１４にて積極保温、糸状冷却風装置１５にて冷却固化、給油ローラー１６にて給油までは実施例１と同様の方法にてポリマーを吐出させ、その後は表１０の通りの条件で、第１ゴデットローラー１７にて引取速度８００ｍ／分、第１ゴデットローラー１７と同速の第２ゴデットローラー１８を介して糸条巻取装置１９で一旦未延伸糸２０を得た。その後、延伸工程にて供給ローラー２１で未延伸糸２０を供給、第１ローラー２２、第２ローラー２３、最終ローラー２４にて延伸熱セットを行い、第３ゴデットローラー２６を介して糸条巻取装置２７にて表３の通りの条件でポリエステルモノフィラメントを得た。得られたポリエステルモノフィラメントは強度、１０％モジュラスが低く、芯成分のΔｎの均一性が悪く、製織工程でスカムが多発し、得られたスクリーン紗の欠点も多発し、印刷性能は不十分であった。以上、実験結果詳細を表１０に示した。
【０１０３】
【表１０】
2014198918.tif 000011
【０１０４】
（比較例１９）
実施例１の製法で、濾過面積を大きくしてポリマ滞留時間を２０分としたもので、糸条のタフネスは低下、及び節糸の多発でスクリーン紗品位も悪化した。以上、実験結果詳細を表１１に示した。
【０１０５】
（比較例２０，２１）
実施例１の製法で、複合パック口金１の直下に加熱体２の温度を変化させ、口金下の雰囲気温度を２２０℃としたものが比較例２０で、逆に３１０℃までアップさせたものが比較例２１である。比較例２１は徐冷効果が不足し、糸条の物性斑が発生しタフネス低下が大きく、鞘成分の高配向化も進み製糸性、工程通過性、スクリーン紗評価とも不良であった。一方、口金下の雰囲気温度を３１０℃とした比較例２２は、過加熱によるＩＶドロップ、および徐冷効果ムラが発生し、このため、節糸多発でスクリーン紗品位悪化も悪化した。以上、実験結果詳細を表１１に示した。
【０１０６】
（比較例２３，２４）
実施例１の製法で、引取速度を２５０ｍ／ｍｉｎとしたものを比較例２３、９００ｍ／ｍｉｎとしたものが比較例２４である。低紡速とした比較例２３は、高延伸倍する必要があり、そのため鞘成分が高配向化し、糸条の削れが多発した。一方９００ｍ／ｍｉｎまで紡速を上げた比較例２４は、鞘成分に応力がかかり過ぎ、高配向化が起こり、物性が不均一となり削れが発生した。以上、実験結果詳細を表１１に示した。
【０１０７】
【表１１】
2014198918.tif 000012
【符号の説明】
【０１０８】
１：紡糸口金
２：加熱体
３：糸条冷却風装置
４：給油ローラー
５：第一ゴデットローラー
６：温度調節保温容器
７：第一ローラー
８：第二ローラー
９：最終ローラー
１０：第二ゴデットローラー
１１：第三ゴデットローラー
１２：糸条巻取装置
１３：紡糸口金
１４：加熱体
１５：糸条冷却風装置
１６：給油ローラー
１７：第一ゴデットローラー
１８：第二ゴデットローラー
１９：糸条巻取装置
２０：未延伸糸
２１：供給ローラー
２２：第一ローラー
２３：第二ローラー
２４：最終ローラー
２５：温度調節保温容器
２６：ゴデットローラー
２７：糸条巻取装置
【図１】
2014198918.tif 000013
【図２】
2014198918.tif 000014
【図３】
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