(57)【要約】【課題】タイヤ加硫時にベルト層のタイヤ幅方向端部に生じる歪を低減して耐久性を向上させるとともに、高品質の空気入りタイヤを製造することができるタイヤ加硫用ブラダおよびこのタイヤ加硫用ブラダを用いた空気入りタイヤの製造方法を提供する。【解決手段】筒状のブラダ本体部２の膜厚が一定厚さに設定され、ブラダ内面のブラダ上下方向中央部に、周方向に延びるゴム製のリブが形成され、このリブが上下方向に間隔をあけて複数の環状リブ４Ａ、または、このリブが上下方向に間隔をあけて螺旋状につながって螺旋状リブ４Ｂを構成し、モールド１０内で横置き状態にセットされたグリーンタイヤＧを加硫する際にブラダ１を膨張させると、ブラダ上下方向中央部の膨張量が規制されて、他の部分に対して大きく膨張する現象が是正される。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
モールド内で横置き状態にセットされたグリーンタイヤを加硫する際に使用されるタイヤ加硫用ブラダにおいて、筒状のブラダ本体部の膜厚が一定厚さに設定され、ブラダ内面のブラダ上下方向中央部に、周方向に延びるゴム製のリブが形成され、このリブが上下方向に間隔をあけて複数の環状リブ、または、このリブが上下方向に間隔をあけて螺旋状につながって螺旋状リブを構成していることを特徴とするタイヤ加硫用ブラダ。
【請求項２】
前記ゴム製のリブの断面積または上下方向の間隔の少なくとも一方を変化させることにより、ブラダ上下方向中央部におけるブラダの周方向剛性が、上下方向中心に向かって最大になるように設定されている請求項１に記載のタイヤ加硫用ブラダ。
【請求項３】
前記ブラダの周方向剛性が、ブラダ上下方向中心に対して上下対称の大きさになっている請求項２に記載のタイヤ加硫用ブラダ。
【請求項４】
上下に隣り合う前記リブどうしの間に周方向に延びる溝が形成されている請求項１〜３のいずれかに記載のタイヤ加硫用ブラダ。
【請求項５】
前記リブの断面形状が、根元部よりも頭部が拡大したアンダーカット形状である請求項１〜４のいずれかに記載のタイヤ加硫用ブラダ。
【請求項６】
前記ブラダ本体部の膜厚Ｇｂに対する前記リブの根元部の幅Ｗｒの比Ｗｒ／Ｇｂが０．２以上０．５以下である請求項１〜５のいずれかに記載のタイヤ加硫用ブラダ。
【請求項７】
前記リブがブラダの上下方向に所定の一定ピッチＰで配置され、このピッチＰに対する前記リブの根元部の幅Ｗｒの比Ｗｒ／Ｐが０．１以上０．５以下である請求項１〜６のいずれかに記載のタイヤ加硫用ブラダ。
【請求項８】
前記溝の断面形状が円弧状である請求項４の記載のタイヤ加硫用ブラダ。
【請求項９】
前記溝の断面形状が半円形であり、前記ブラダ本体部の膜厚Ｇｂに対する溝半径Ｒｄの比Ｒｄ／Ｇｂが０．１以上０．５以下である請求項８に記載のタイヤ加硫用ブラダ。
【請求項１０】
請求項１〜９のいずれかに記載のタイヤ加硫用ブラダを用いてグリーンタイヤを加硫する空気入りタイヤの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タイヤ加硫用ブラダおよび空気入りタイヤの製造方法に関し、さらに詳しくは、タイヤ加硫時にベルト層のタイヤ幅方向端部に生じる歪を低減して耐久性を向上させるとともに、高品質の空気入りタイヤを製造することができるタイヤ加硫用ブラダおよびこのタイヤ加硫用ブラダを用いた空気入りタイヤの製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
空気入りタイヤを製造する際には、グリーンタイヤをモールドの中にセットした後、このグリーンタイヤの内部で加硫用ブラダを膨張させて加硫を行なう。グリーンタイヤは一般的にモールド内で横置き状態にセットされる。筒状の加硫用ブラダは、一般的には膜厚が一定（周方向剛性が上下方向で一定）であり、その上下端部をクランプ部材によって固定して膨張させるので、上下方向中央部が最も膨張することになる。これに起因して、タイヤ加硫時には、グリーンタイヤに埋設されたベルト層のタイヤ幅方向両端部には相対的に大きな歪が生じる。この歪が過大であると製造する空気入りタイヤの耐久性に悪影響を与える。
【０００３】
本発明とは目的は異なるが、例えば、加硫用ブラダ内面の特定の部分にのみ補強層を配置して、この部分の剛性を高めることが提案されている（特許文献１参照）。しかしながら、このような補強層を設けると補強層を設けた部分は膨張し難くなって内圧が十分にグリーンタイヤの内面に作用せず、押圧力が低減することが懸念される。また、単純に補強層を追加すれば、その部分と他の部分との熱伝導性に大きな差異が生じてタイヤ品質が低下するという問題も生じる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００８−１２６４９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の目的は、タイヤ加硫時にベルト層のタイヤ幅方向端部に生じる歪を低減して耐久性を向上させるとともに、高品質の空気入りタイヤを製造することができるタイヤ加硫用ブラダおよびこのタイヤ加硫用ブラダを用いた空気入りタイヤの製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するため本発明のタイヤ加硫用ブラダは、モールド内で横置き状態にセットされたグリーンタイヤを加硫する際に使用されるタイヤ加硫用ブラダにおいて、筒状のブラダ本体部の膜厚が一定厚さに設定され、ブラダ内面のブラダ上下方向中央部に、周方向に延びるゴム製のリブが形成され、このリブが上下方向に間隔をあけて複数の環状リブ、または、このリブが上下方向に間隔をあけて螺旋状につながって螺旋状リブを構成していることを特徴とする。
【０００７】
また、本発明の空気入りタイヤの製造方法は、上記のタイヤ加硫用ブラダを用いてグリーンタイヤを加硫することを特徴とする。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、ブラダ内面のブラダ上下方向中央部に、周方向に延びるゴム製のリブが形成され、このリブが上下方向に間隔をあけて複数の環状リブ、または、このリブが上下方向に間隔をあけて螺旋状につながって螺旋状リブを構成しているので、ブラダ上下方向中央部の周方向剛性が他の部分よりも大きくなる。そのため、ブラダを膨張させた際に、ブラダ上下方向中央部の膨張量が規制されて、他の部分に対して大きく膨張する現象が是正される。これにより、グリーンタイヤに埋設されたベルト層のタイヤ幅方向両端部に生じる歪を低減させることができ、これに伴って、製造する空気入りタイヤの耐久性を向上させることが可能になる。
【０００９】
そして、ブラダ本体部の膜厚が一定厚さに設定されるとともに、複数のリブが上下方向に間隔をあけて形成されるので、このリブに起因するブラダの上下方向剛性の上昇および熱伝導性の変化を最小限にできる。それ故、高品質の空気入りタイヤを製造することができる。
【００１０】
ここで、例えば、前記ゴム製のリブの断面積または上下方向の間隔の少なくとも一方を変化させることにより、ブラダ上下方向中央部におけるブラダの周方向剛性が、上下方向中心に向かって最大になるように設定されている仕様にする。この仕様により、ブラダを膨張させた際に、ブラダ上下方向中央部をよりフラットに膨張させ易くなり、ベルト層のタイヤ幅方向両端部に生じる歪を小さくするには有利になる。より好ましくは、前記ブラダの周方向剛性が、ブラダ上下方向中心に対して上下対称の大きさになっている仕様にする。
【００１１】
上下に隣り合う前記リブどうしの間に周方向に延びる溝が形成されている仕様にすることもできる。この仕様により、ブラダの上下方向剛性を低減させて所望の上下方向剛性に調整することができる。
【００１２】
前記リブの断面形状が、根元部よりも頭部が拡大したアンダーカット形状である仕様にすることもできる。この仕様により、ブラダの周方向剛性を向上させつつ上下方向剛性の上昇を抑え易くなる。
【００１３】
良好な効果を得るには、例えば、前記ブラダ本体部の膜厚Ｇｂに対する前記リブの根元部の幅Ｗｒの比Ｗｒ／Ｇｂを０．２以上０．５以下にする。また、前記リブがブラダの周方向に所定の一定ピッチＰで配置され、このピッチＰに対する前記リブの根元部の幅Ｗｒの比Ｗｒ／Ｐを０．１以上０．５以下にすることもできる。前記溝の断面形状が円弧状である仕様にすることもできる。さらに、前記溝の断面形状が半円形であり、前記ブラダ本体部の膜厚Ｇｂに対する溝半径Ｒｄの比Ｒｄ／Ｇｂを０．１以上０．５以下にすることもできる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明のタイヤ加硫用ブラダの実施形態を縦断面で例示する説明図である。
【図２】図１のリブ周辺の拡大図である。
【図３】図１のタイヤ加硫用ブラダが膨張している状態を半縦断面で例示する説明図である。
【図４】図３のタイヤ加硫用ブラダがグリーンタイヤの内面全体に当接した状態を半縦断面で例示する説明図である。
【図５】上下方向の間隔を変化させて配置されたリブを例示する断面図である。
【図６】リブおよび溝の変形例を示す断面図である。
【図７】本発明のタイヤ加硫用ブラダの別の実施形態を縦断面で例示する説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明のタイヤ加硫用ブラダおよび空気入りタイヤの製造方法を図に示した実施形態に基づいて説明する。
【００１６】
図１、図２に例示する本発明のタイヤ加硫用ブラダ１（以下、ブラダ１という）は、ブチルゴム等からなるゴム製であり筒状に形成されている。ブラダ本体部２の膜厚Ｇｂは所定の一定厚さになっていて、その筒軸方向両端部（開口縁部）はそれぞれ、ブラダ本体部２の膜厚Ｇｂよりも厚く形成された上側クランプ部３ａ、下側クランプ部３ｂになっている。この膜厚Ｇｂは加硫するタイヤのサイズによって異なるが、例えば４ｍｍ〜２０ｍｍ程度である。
【００１７】
ブラダ内面の上下方向中央部に、周方向に延びるゴム製のリブが形成され、このリブが上下方向に間隔をあけて複数の環状リブ４Ａ（ブラダ内面を一周するリブ）を構成している。そして、これら環状リブ４Ａの断面積または上下方向の間隔の少なくとも一方を変化させることにより、ブラダ上下方向中央部におけるブラダ１の周方向剛性が、ブラダ１の上下方向中心ＣＬに向かって最大になるように設定されている。
【００１８】
即ち、図２の環状リブ４Ａでは、上下方向中心ＣＬに向かってリブ高さがＨ３、Ｈ２、Ｈ１の順で大きくなっている。それぞれのリブ４の根元部４ｂの幅Ｗｒは同じなので、リブ４の断面積が、ブラダ１の上下方向中心ＣＬに向かって最大になるように設定されている。
【００１９】
環状リブ４Ａが形成された範囲では、ブラダ１の周方向剛性がブラダ１の上下方向中心ＣＬに向かって最大４０％〜６０％程度漸増している。環状リブ４Ａの詳細については後述する。
【００２０】
ブラダ１は加硫装置の中心機構７に取り付けられる。具体的には、ブラダ１の上側クランプ部３ａ、下側クランプ部３ｂはそれぞれ、中心機構７のセンターポストに取り付けられた円盤状の上側保持部８ａ、下側保持部８ｂに保持される。中心機構７のセンターポストには、ブラダ１の内部にスチーム等の熱媒体Ｈ（および加圧媒体）を注入する注入ノズル９ａが設けられている。
【００２１】
環状リブ４Ａは、ブラダ本体部２を構成するゴムによって、ブラダ本体部２と一体的に形成され、ブラダ上下方向中央部（タイヤトレッドに対応する部分）のみに形成されている。ブラダ上下方向中央部とは、ブラダ１の上下方向中心ＣＬに対して上下方向にそれぞれ、ブラダ１の上下方向長さ（上側クランプ部３ａから下側クランプ部３ｂまでの長さ）の５％〜２０％程度の範囲である。或いは、ブラダ１の上下方向中心ＣＬに対して上下方向にそれぞれ、加硫するグリーンタイヤＧに埋設されたベルト層Ｂの長さＢＬの８％〜３０％程度の範囲である。
【００２２】
環状リブ４Ａはブラダ１の筒軸直交方向（即ち、水平方向）に対して実質的に平行に延設する。この実施形態では環状リブ４Ａの断面形状は、頭部４ａが先細りした山形になっているが、種々の形状を採用することができる。環状リブ４Ａはブラダ１の周方向に間隔をあけて形成されるが、例えば、一定配置（ピッチＰ）にする。ピッチＰとしては、例えば２０ｍｍ〜１００ｍｍ程度、或いは、ブラダ上下方向中央部に上下方向に等間隔で３本〜２０本の環状リブ４Ａを形成する。
【００２３】
環状リブ４Ａの高さＨｒは例えば５ｍｍ〜２０ｍｍ程度、或いは、膜厚Ｇｂの５０％〜２００％程度にする。リブの高さＨｒが膜厚Ｇｂの５０％未満であると、ブラダ１の周方向剛性の向上が過小になり易い。リブの高さＨｒが膜厚Ｇｂの２００％超であると、ブラダ１の周方向剛性の向上が過大になり易く、製造上の困難性（コスト高を含む）が生じたり、他の部分との熱伝導性の差異が過大になり易い。
【００２４】
環状リブ４Ａの根元部４ｂの幅Ｗｒは例えば４ｍｍ〜２０ｍｍ程度、或いは、ピッチＰの１０％〜７０％程度にする。環状リブ４Ａの根元部４ｂの幅ＷｒがピッチＰの１０％未満であると、ブラダ１の周方向剛性の向上が過小になり易い。環状リブ４Ａの根元部４ｂの幅ＷｒがピッチＰの７０％超であると、ブラダ１の周方向剛性の向上が過大になり易く、また、他の部分との熱伝導性の差異が過大になり易い。
【００２５】
この実施形態では、上下に隣り合う環状リブ４ａどうしの間に周方向に延びる環状の溝５が形成されている。この溝５は任意に設けることができる。溝５は上下に隣り合う環状リブ４Ａの中間位置に環状リブ４Ａに平行に延設することが好ましい。溝５の断面形状は、四角形、多角形など種々の形状を採用することができるが、この実施形態のように円弧状にすると耐久性等の観点から好ましい。
【００２６】
図３に例示するように、このブラダ１は加硫装置６に設置されたモールド１０内で横置き状態にセットされたグリーンタイヤＧを加硫する際に使用される。この実施形態では、モールド１０が上側のモールド１０ａ、下側のモールド１０ｂ、環状の上部プレート１０ｃ、環状の下部プレート１０ｄにより構成されている。グリーンタイヤＧは開型したモールド１０の内部に配置され、グリーンタイヤＧの内側にブラダ１が配置される。グリーンタイヤＧには、所定幅のベルト層Ｂが埋設されている。
【００２７】
次いで、閉型した後、注入ノズル９ａからブラダ１の内部に熱媒体Ｈ（および加圧媒体）を注入、充填する。具体的にはスチーム、空気や窒素ガス等の各種気体を用いてブラダ１をグリーンタイヤＧの内面に沿って環状に膨張させてグリーンタイヤＧの内面を押圧しつつ加熱する。
【００２８】
図３に例示するようにブラダ１を膨張させた後、図４に例示するように、さらにブラダ１を膨張させてグリーンタイヤＧの内面全体を押圧してグリーンタイヤＧを加硫する。本発明のブラダ１は、周方向に延びる環状リブ４Ａを利用することにより、ブラダ上下方向中央部の周方向剛性が他の部分よりも大きくなる。そのため、ブラダ１を膨張させた際に、ブラダ上下方向中央部の膨張量が規制されて、他の部分に対して大きく膨張する現象が是正される。
【００２９】
即ち、ブラダ上下方向中央部では、膨張したブラダ１によるグリーンタイヤＧの内面に対する押圧力が概ね均等になる。図４に記載されている白抜きの矢印の大きさは、膨張させたブラダ１がグリーンタイヤＧの内面を押圧する押圧力の大きさを模式的に示している。尚、図４では図面の見易さを確保するため環状リブ４Ａを省略している。
【００３０】
このような圧力分布によってグリーンタイヤＧの内面を押圧するので、グリーンタイヤＧに埋設されたベルト層Ｂについても、タイヤ幅方向中央部の外周側への相対的膨出量が小さくなって、ベルト層Ｂ全体がフラットに近い状態で外周側に膨張することになる。したがって、ベルト層Ｂのタイヤ幅方向両端部に生じる歪を低減させることができ、これに伴って、製造する空気入りタイヤの耐久性を向上させるには有利になる。
【００３１】
そして、周方向に延びる環状リブ４Ａは上下方向に間隔をあけて形成されているので環状リブ４Ａの存在によるブラダ１の上下方向剛性の上昇は僅かになる。また、ブラダ本体部２の膜厚Ｇｂが一定厚さなので、熱伝導性の変化も最小限になる。したがって、このブラダ１を用いてグリーンタイヤＧを加硫する本発明の空気入りタイヤの製造方法によれば、高品質の空気入りタイヤを製造することができる。
【００３２】
本発明は、ブラダ１を膨張させた際に、ブラダ上下方向中央部の膨張量が大きくなり易い大型のタイヤを製造する際に適用するのがより効果的である。例えば、タイヤサイズで言えば、リム径が２０インチ以上の大型タイヤの製造に好適である。
【００３３】
ブラダ１を膨張させた際には、上下方向中心ＣＬ付近が最も膨張量が大きくなるので、ブラダ１の周方向剛性が、上下方向中心ＣＬに向かって最大になるように設定されている仕様にするとよい。この仕様により、ブラダ上下方向中央部をよりフラットに膨張させ易くなり、ベルト層Ｂのタイヤ幅方向両端部に生じる歪を小さくするには有利になる。より好ましくは、ブラダ１の周方向剛性が、上下方向中心ＣＬに対して上下対称の大きさになっている仕様にする。
【００３４】
上下に隣り合う環状リブ４Ａの間に周方向に延びる溝５を形成することにより、ブラダ１の上下方向剛性を低減させることができる。そのため、環状リブ４Ａの仕様を適宜設定することにより、所望の上下方向剛性に調整することができる。
【００３５】
溝５の幅Ｗｇは例えばピッチＰの２０％〜７０％、溝５の深さＤｇは例えば膜厚Ｇｂの１０％〜３０％程度にすることが好ましい。溝５の幅ＷｇがピッチＰの２０％未満であると、ブラダ１の上下方向剛性の低減効果が過小になり易い。溝５の幅ＷｇがピッチＰの７０％超であると、ブラダ１の上下方向剛性の低減効果が過大になり易く、また、他の部分との熱伝導性の差異が過大になり易い。溝５の深さＤｇが膜厚Ｇｂの１０％未満であると、ブラダ１の上下方向剛性の低減効果が過小になり易い。溝５の深さＤｇが膜厚Ｇｂの３０％超であると、ブラダ１の上下方向剛性の低減効果が過大になり易く、また、他の部分との熱伝導性の差異が過大になり易い。
【００３６】
図５に例示するように、それぞれの環状リブ４Ａの断面積は同一にしておき、環状リブ４Ａの上下方向の間隔を変化させることにより、ブラダ上下方向中央部におけるブラダ１の周方向剛性を、上下方向中心ＣＬに向かって最大になるように設定することもできる。図５の環状リブ４Ａはすべて同一（同形状でリブ高さＨおよび根元部４ｂの幅Ｗｒが同じ）であり、上下方向中心ＣＬに向かって上下に隣り合う環状リブ４Ａの上下間隔（ピッチ）が、ピッチＰ３、Ｐ２、Ｐ１の順で小さくなっている。
【００３７】
或いは、環状リブ４Ａの断面積および環状リブ４Ａの上下方向の間隔の両方を変化させることにより、ブラダ１の周方向剛性を上下方向中心ＣＬに向かって最大になるように設定することもできる。即ち、本発明では、環状リブ４Ａの断面積または上下方向の間隔の少なくとも一方を変化させて、ブラダ１の周方向剛性を上下方向中心ＣＬに向かって最大になるように設定する。
【００３８】
図６に例示するように、環状リブ４Ａの断面形状を根元部４ｂよりも頭部４ａが拡大したアンダーカット形状にすることもできる。この実施形態では、頭部４ａが円形になっている。このようにアンダーカット形状にすることにより、ブラダ１の周方向剛性を向上させつつ上下方向剛性の上昇を抑え易くなる。
【００３９】
本発明のブラダ１により良好な効果を得るには、例えば、ブラダ本体部２の膜厚Ｇｂに対する環状リブ４Ａの根元部４ｂの幅Ｗｒの比Ｗｒ／Ｇｂを０．２以上０．５以下にするとよく、更に好ましくは０．３以下にする。Ｗｒ／Ｇｂが０．２未満であるとブラダ１の周方向剛性の向上が過小になり易い。Ｗｒ／Ｇｂが０．５超であるとブラダ１の周方向剛性の向上が過大になり易く、また、他の部分との熱伝導性の差異が過大になり易い。
【００４０】
環状リブ４Ａをブラダ１の上下方向に所定のピッチＰで配置した場合、ピッチＰに対するリブ４の根元部４ｂの幅Ｗｒの比Ｗｒ／Ｐを０．１以上０．５以下にするとよく、更に好ましくは０．３以下にする。Ｗｒ／Ｐが０．１未満であるとブラダ１の周方向剛性の向上が過小になり易い。Ｗｒ／Ｐが０．５超であるとブラダ１の周方向剛性の向上が過大になり易く、また、他の部分との熱伝導性の差異が過大になり易い。
【００４１】
図６に例示するように溝５の断面形状を半円形にした場合、ブラダ本体部２の膜厚Ｇｂに対する溝半径Ｒｄの比Ｒｄ／Ｇｂを０．１以上０．５以下にするとよく、更に好ましくは０．３以下にする。Ｒｄ／Ｇｂが０．１未満であると、ブラダ１の上下方向剛性の低減効果が過小になり易い。Ｒｄ／Ｇｂが０．５超であるとブラダ１の上下方向剛性の低減効果が過大になり易く、また、他の部分との熱伝導性の差異が過大になり易い。
【００４２】
図７に例示する実施形態のように、ブラダ内面のブラダ上下方向中央部に、周方向に延びるゴム製のリブが形成され、このリブが上下方向に間隔をあけて螺旋状につながって螺旋状リブ４Ｂを構成した仕様にすることもできる。その実施形態によっても、先の実施形態とほぼ同じ効果を得ることができる。
【００４３】
さらに、このような螺旋状リブ４Ｂを設けると、加硫工程において、注入ノズル９ａからブラダ１の内部に熱媒体Ｈ（および加圧媒体）を注入、充填する際に、熱媒体Ｈが螺旋状リブ４Ｂに沿って流動して、熱媒体Ｈをブラダ１の内部で攪拌させ易くなるというメリットが期待できる。
【００４４】
この実施形態についても、先の実施形態で説明した同じ仕様および同じアレンジを適用することができる。
【実施例】
【００４５】
同一仕様のタイヤ（２７００Ｒ４９）を温水加硫する際に、表１に示すようにブラダのリブおよび溝の仕様を異ならせて（実施例１〜６、比較例１、２の合計８種類）、加硫したタイヤの耐久性および加硫時間を測定した。ブラダ上下方向中央部は、実施例１〜６では通常の膜厚で複数の環状リブを設け、比較例１では通常の膜厚でリブは無し、比較例２では膜厚を他の部分に比して５ｍｍ厚くしてリブは無しにした。実施例１〜５のリブは、図６に例示したように頭部が円形に形成されたアンダーカット形状であり、実施例６のリブは、図２に例示したように頭部が先細りした山形に形成されたストレート形状である。実施例１〜６、比較例１、２のブラダの材質、本体部の肉厚（１５ｍｍ）は共通である。実施例１、２、４〜６の溝形状は円弧状であり、上下に隣り合うリブの中間位置に設けた。測定結果は表１に示すとおりであった。
【００４６】
[タイヤ耐久性]
ドラム走行テストで問題なく走行できた距離を、比較例１を基準の１００として指数で評価した。数値が大きい程、耐久性に優れていることを示す。
【００４７】
[加硫時間]
比較例１を基準の１００として指数で評価した。数値が大きい程、加硫時間が長いことを示している。
【００４８】
【表１】
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【００４９】
表１の結果から、実施例１〜６では比較例１、２に比してタイヤ耐久性に優れていることが分かる。また、実施例１〜６では比較例２に比して加硫時間が短く、比較例１に対して加硫時間が大きく変化することがない。したがって、実施例１〜６では、リブや溝を設けることよりブラダの剛性を調整しながらも、ブラダの熱伝導性に対する影響を抑制するには有効であることが分かる。
【符号の説明】
【００５０】
１  ブラダ
２  ブラダ本体部
３ａ  上側クランプ部
３ｂ  下側クランプ部
４Ａ  環状リブ
４Ｂ  螺旋状リブ
４ａ  根元部
４ｂ  頭部
５  溝
６  加硫装置
７  中心機構
８ａ  上側保持部
８ｂ  下側保持部
９ａ  注入ノズル
１０、１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄ  モールド
Ｇ  グリーンタイヤ
Ｂ  ベルト層
Ｈ  熱媒体
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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