(57)【要約】【課題】冷却媒体通路の構造変更により冷却能力の最適化が図れる冷却構造を有したガスタービン燃焼器及び該燃焼器を備えたガスタービンを提供する。【解決手段】壁部２６に燃焼ガス流れの下流側から上流側に向けて抽気昇圧空気が流れる冷却空気通路２７Ａを燃焼ガス流れ方向に沿って並列して複数設けられたガスタービン燃焼器において、冷却空気通路２７Ａは通路切替溝部３３を介して抽気昇圧空気入口孔３０ａ部側の上流側冷却空気通路２７Ａ１と抽気昇圧空気出口孔３０ｂ部側の下流側冷却空気通路２７Ａ２とに分断されると共に、上流側冷却空気通路中心線Ｃ1はいずれも下流側冷却通路中心線Ｃ2と一致されていない。【選択図】図１
2014098352.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部に燃焼ガスの流れが形成されるように筒状に形成された壁部の燃焼ガス下流側に設けられた冷却媒体入口部と、
該冷却媒体入口部に接続され、前記壁部内に燃焼ガスの流れ方向に沿って並列して複数設けられた冷却媒体通路と、
該冷却媒体通路に接続され、前記壁部の燃焼ガス上流側に設けられた冷却媒体出口部と、
を備えたガスタービン燃焼器において、
前記冷却媒体通路は通路切替溝部を介して冷却媒体入口部側の上流側冷却媒体通路と冷却媒体出口部側の下流側冷却媒体通路とに分断されると共に、
前記上流側冷却媒体通路中心線はいずれも下流側冷却媒体通路中心線と一致されていない、
ことを特徴とするガスタービン燃焼器。
【請求項２】
前記上流側冷却媒体通路中心線と下流側冷却媒体通路中心線の各ピッチは一定であることを特徴とする請求項１に記載のガスタービン燃焼器。
【請求項３】
前記上流側冷却媒体通路と下流側冷却媒体通路とは同一通路幅で分断され、下流側冷却媒体通路中心線は、互いに隣り合う上流側冷却媒体通路中心線の中線に一致されることを特徴とする請求項１に記載のガスタービン燃焼器。
【請求項４】
前記請求項１乃至３の何れか一つに記載のガスタービン燃焼器と、
前記燃焼器に圧縮空気を供給する圧縮機と、
前記燃焼器からの燃焼ガスによって回転させられるタービンと、
を備えたことを特徴とするガスタービン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービン燃焼器と該燃焼器を備えたガスタービンに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービン燃焼器は、その内部を流れる燃焼ガスによって壁温が材料の耐久温度を越えるため、冷却構造を有している。このようなガスタービン燃焼器の冷却構造として、壁部に圧縮空気や蒸気等の冷却媒体を流して冷却する方法が多く提案されている。
【０００３】
その一つとして、例えば特許文献１に開示されたようなものがある。これは、図６に示すように、図外の圧縮機から供給される圧縮空気を燃焼器１００の上流側から抽気して、昇圧した抽気昇圧空気を壁部（壁面）１０１の冷却に用いた後、抽気昇圧空気を回収して圧縮空気の主流と共に燃焼器１００で燃料を燃焼させる燃焼用空気として再利用するクローズド空冷サイクルの冷却構造である。
【０００４】
そして、内部に形成される冷却空気通路に冷却空気を供給して壁面冷却される燃焼器１００の壁部１０１（厳密には内筒の壁部）が、抽気昇圧空気を冷却空気として冷却空気通路１０２Ａ内を燃焼ガス流れの下流側から上流側に流すことにより冷却されるタービン側の下流壁面領域と、車室内部空間を流れる圧縮空気の主流から抽気した抽気圧縮空気を冷却空気として冷却空気通路１０２Ｂ内から音響ライナ及びダンパ１０３に流すことにより冷却されるバーナ側の上流壁面領域と、に仕分けられている。
【０００５】
これによれば、クローズド空冷サイクルの冷却構造を有したガスタービン燃焼器において、圧縮機から供給される圧縮空気を有効に利用し、燃焼器１００において比較的高温側のタービン側は抽気昇圧空気を使用した壁面冷却を行い、比較的低温のバーナ側は抽気圧縮空気を使用した壁面冷却を行うことができる。
【０００６】
この結果、燃焼器１００の下流壁面領域を冷却した抽気昇圧空気と、燃焼器１００の上流壁面領域を冷却した抽気圧縮空気とは、いずれも燃焼用空気として有効に再利用されるため、昇圧が必要となる抽気昇圧空気の使用量を抑制して燃焼器１００の壁面を効率よく冷却できるクローズド空冷サイクルの冷却構造を有したガスタービン燃焼器が実現されるとされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０１２−７７６６０号公報
【特許文献２】特開２０１２−４７１８１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１に開示されたクローズド空冷サイクルの冷却構造にあっては、抽気昇圧空気が流れる冷却空気通路１０２Ａにおける抽気昇圧空気入口孔１０４ａ部から抽気昇圧空気出口孔１０４ｂ部までの通路構造（所謂ＭＴフィン構造）が、熱負荷の高低に関わらず、同一であるため、図７に示すように、抽気昇圧空気出口孔１０４ｂ部付近では、ヒートアップにより冷却空気温度が高くなり、それに伴いメタル温度が上昇して冷却能力が低下するという不具合があった。
【０００９】
特に、図８に示すように、冷却空気が冷却空気通路１０２Ａの入口（ｉｎ）→出口（ｏｕｔ）に向けて流れるにつれて（図８の(Ａ)参照）、冷却空気温度ＴC が上昇し、これに伴いメタル温度Ｔm も上昇すると共に、応力σは音響ライナ及びダンパ１０３の拘束があるため出口（ｏｕｔ）部において局所的に大きくなって（図８の(Ｂ)参照）、出口（ｏｕｔ）部で低サイクル寿命ＬＣＦが局所的に最弱となる虞があった（図８の(Ｃ)及び図８の寿命最弱部の領域Ｅ参照）。
【００１０】
そこで、特許文献１に開示されたようなクローズド空冷サイクルの冷却構造において、抽気昇圧空気出口孔１０４ｂ部付近のように熱負荷が高く寿命が短い箇所に、メタル温度を低下させるような通路構造（所謂ＭＴフィン構造）を適用することが希求されている。
【００１１】
尚、特許文献２においては、内部に燃焼ガスの流れが形成されるように筒状に形成された内筒の壁部の燃焼ガス下流側に設けられた入口ヘッダと、該入口ヘッダに接続され、前記壁部内に燃焼ガスの流れ方向に沿って並列して複数設けられた冷却通路と、該冷却通路に接続され、前記壁部の燃焼ガス上流側に設けられた冷却空気出口部とを有したガスタービン燃焼器において、冷却通路は、冷却空気の流れ方向に向かってその通路断面積が減少し、または、冷却通路のそれぞれの通路断面積が略同一とされているとともに冷却空気の上流側よりも冷却空気の下流側の方が少ない本数とされている通路構造（所謂ＭＴフィン構造）が開示されている。
【００１２】
これによれば、冷却通路内を流れる冷却空気の流速は下流側に向かって増加することになり、熱伝達率が増加して、燃焼ガスの流れ方向に亘ってガスタービン燃焼器の壁部の部分的な温度上昇を抑えることができるとされている。即ち、冷却空気は下流側に流れるにしたがって燃焼ガスとの熱交換により温度が上昇するため燃焼ガスとの温度差が小さくなり、冷却効率が低下するが、冷却空気の流速を増加させることによって熱伝達率を増加させることで冷却空気温度の上昇による欠点を補えるのである。
【００１３】
従って、このような冷却構造は前述したようなクローズド空冷サイクルの冷却構造にも有効に適用することができ、前述した不具合が解消されることが判る。
【００１４】
本発明は、このような実情を鑑み提案されたもので、冷却媒体通路の構造変更により冷却能力の最適化が図れる冷却構造を有したガスタービン燃焼器及び該燃焼器を備えたガスタービンを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
斯かる目的を達成するための本発明に係るガスタービン燃焼器は、
内部に燃焼ガスの流れが形成されるように筒状に形成された壁部の燃焼ガス下流側に設けられた冷却媒体入口部と、
該冷却媒体入口部に接続され、前記壁部内に燃焼ガスの流れ方向に沿って並列して複数設けられた冷却媒体通路と、
該冷却媒体通路に接続され、前記壁部の燃焼ガス上流側に設けられた冷却媒体出口部と、
を備えたガスタービン燃焼器において、
前記冷却媒体通路は通路切替溝部を介して冷却媒体入口部側の上流側冷却媒体通路と冷却媒体出口部側の下流側冷却媒体通路とに分断されると共に、
前記上流側冷却媒体通路中心線はいずれも下流側冷却媒体通路中心線と一致されていない、
ことを特徴とする。
【００１６】
また、
前記上流側冷却媒体通路中心線と下流側冷却媒体通路中心線の各ピッチは一定であることを特徴とする。
【００１７】
また、
前記上流側冷却媒体通路と下流側冷却媒体通路とは同一通路幅で分断され、下流側冷却媒体通路中心線は、互いに隣り合う上流側冷却媒体通路中心線の中線に一致されることを特徴とする。
【００１８】
斯かる目的を達成するための本発明に係るガスタービンは、
前記の何れか一つに記載のガスタービン燃焼器と、
前記燃焼器に圧縮空気を供給する圧縮機と、
前記燃焼器からの燃焼ガスによって回転させられるタービンと、
を備えたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１９】
本発明に係るガスタービン燃焼器によれば、通路切替溝部における冷却媒体の衝突と剥離を最大限に発揮し、熱伝達率を効果的に上げて冷却能力の最適化が図れるので、少ない冷却媒体流量もしくは圧力損失で冷却が可能となり、サイクル性能の向上が図れる。
【００２０】
本発明に係るガスタービンによれば、前記したガスタービン燃焼器を備えることにより、燃焼温度を高くしてタービン入口温度を増大させることができ、高効率なガスタービンを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の一実施例を示す燃焼器におけるクローズド空冷サイクルの冷却構造の模式図である。
【図２】同じく切替通路の作用効果の説明図ある。
【図３】同じく抽気昇圧空気が流れる冷却空気通路の断面図である。
【図４】同じくクローズド空冷サイクルの冷却構造を有した燃焼器を備えたガスタービンの構成例を示す図である。
【図５】同じくクローズド空冷サイクルの冷却構造を有した燃焼器の構造説明図ある。
【図６】従来の燃焼器におけるクローズド空冷サイクルの冷却構造の模式図である。
【図７】同じく冷却能力のグラフである。
【図８】同じくクローズド空冷サイクルの不具合を説明する図で、同図（Ａ）は尾筒の構造摸式図、同図（Ｂ）は応力−メタル温度−冷却空気温度の関係図、同図（Ｃ）は低サイクル寿命−応力−メタル温度の関係図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、本発明に係るガスタービン燃焼器及び該燃焼器を備えたガスタービンを実施例により図面を用いて詳細に説明する。
【実施例】
【００２３】
図１は本発明の一実施例を示す燃焼器におけるクローズド空冷サイクルの冷却構造の模式図、図２は同じく切替通路の作用効果の説明図、図３は同じく抽気昇圧空気が流れる冷却空気通路の断面図、図４は同じくクローズド空冷サイクルの冷却構造を有した燃焼器を備えたガスタービンの構成例を示す図、図５は同じくクローズド空冷サイクルの冷却構造を有した燃焼器の構造説明図である。
【００２４】
図４に示すように、ガスタービンＧＴは、圧縮機１０と燃焼器１１とタービン１２とにより構成されており、このタービン１２には発電機Ｇｅが連結されている。
【００２５】
圧縮機１０は、大気中から取り込んだ空気を圧縮する。この圧縮空気はその主流が圧縮空気供給通路１３を通って燃焼器１１に供給される。燃焼器１１は、圧縮機１０で圧縮された圧縮空気を用いて燃料を燃焼させ、高温高圧の燃焼ガスを生成する。この燃焼ガスはタービン１２に供給される。タービン１２は、タービン車室内に複数の静翼及び動翼が交互に配設されている。このタービン１２は燃焼ガスが静翼と動翼との間を通過して流れることにより動翼を取り付けたロータを回転させて発電機Ｇｅの駆動力が発生する。
【００２６】
上述したガスタービンＧＴには、圧縮機１０で圧縮した圧縮空気の一部を抽気し、圧縮空気より高い圧力に昇圧する昇圧装置１４が設けられている。この昇圧装置１４は、圧縮空気供給通路１３の途中から分岐し、圧縮空気の一部を抽気する分岐通路１５に設けられて電動モータＭにより駆動されている。
【００２７】
昇圧装置１４で昇圧された抽気昇圧空気は、昇圧空気通路１６を通って燃焼器１１に供給され、燃焼器１１の壁面冷却用冷却空気として使用される。こうして燃焼器１１の壁面冷却に使用された抽気昇圧空気は、戻し通路１７を通って圧縮空気供給通路１３に戻され、圧縮空気供給通路１３を流れる圧縮空気の主流と合流した後、燃焼器１１で燃料を燃焼させる燃焼用空気として再利用される。
【００２８】
このように、上述したガスタービンＧＴは、圧縮機１０から供給される圧縮空気を燃焼器１１の上流側から抽気して昇圧した抽気昇圧空気を燃焼器壁面の冷却空気に用いた後、この抽気昇圧空気を回収して圧縮空気の主流と共に燃焼器１１で燃料を燃焼させる燃焼用空気として再利用する回収式空気冷却構造、即ちクローズド空冷サイクルの冷却構造を有している。
【００２９】
燃焼器１１は略円筒形状をなし、例えば図５に示すように、ガスタービンＧＴの車室（ケーシング）１８内に形成された車室内部空間１９に収納設置されており、ロータの外周を取り囲むようにして円周方向に複数本が配設されている。
【００３０】
この燃焼器１１は、内筒２０と、尾筒２１と、音響ライナ及びダンパ２２とを備え、内筒２０の内部には燃焼バーナ２３が配設されている。燃焼バーナ２３は、中央部に配置したパイロットバーナ２４と、パイロットバーナ２４の周囲を取り囲むように配置した複数のメインバーナ２５とを備えている。尚、燃焼器１１が設置された車室１８の車室内部空間１９には、圧縮機１０で圧縮された圧縮空気が導入されて充満している。
【００３１】
車室内部空間１９に導入された圧縮空気は、燃焼器１１の上流部（燃焼バーナ２３側）から内筒２０の内部に流入し、燃焼バーナ２３から供給された燃料と混合されて燃焼する。この燃焼により生成された高温高圧の燃焼ガスは、尾筒２１を通って下流側のタービン１２へ供給される。
【００３２】
このようなガスタービンＧＴの燃焼器１１は、図１に示すように、内部に形成される冷却空気通路に冷却空気を供給して壁面冷却される尾筒２１の壁部２６が、抽気昇圧空気を冷却空気（冷却媒体）として冷却空気通路（冷却媒体通路）２７Ａ内を燃焼ガス流れの下流側から上流側に流すことにより冷却されるタービン側の下流壁面領域と、車室内部空間１９を流れる圧縮空気の主流から抽気した抽気圧縮空気を冷却空気として冷却空気通路２７Ｂ内から音響ライナ及びダンパ２２に流すことにより冷却されるバーナ側の上流壁面領域と、に仕分けられている。
【００３３】
図示例では、下流壁面領域の尾筒２１を形成する壁部２６は、内壁２６ａと外壁２６ｂとをろう付けして接合した二重壁構造とされ、たとえば肉厚のある外壁２６ｂ側に形成した燃焼器１１の軸方向（長手方向）の凹溝が内壁２６ｂの接合により前述した冷却空気通路２７Ａとなっている。この冷却空気通路２７Ａは、燃焼器１１の周方向において、多数が隣接して並列に設けられている。
【００３４】
また、下流壁面領域では、尾筒２１の後端部付近から導入した抽気昇圧空気が冷却空気通路２７Ａを流れ、音響ライナ及びダンパ２２のタービン１２側端部付近から車室内部空間１９内へ流出する。具体的に説明すると、抽気昇圧空気は、昇圧空気通路１６を通って尾筒２１の後端部付近に設けたマニホールド２９内に導かれる。マニホールド２９の内側には、壁部２６内に抽気昇圧空気を流す冷却空気通路２７Ａの入口開口として、抽気昇圧空気入口孔（冷却媒体入口部）３０ａが通路毎に設けられている。
【００３５】
そして、冷却空気通路２７Ａの出口開口となる抽気昇圧空気出口孔（冷却媒体出口部）３０ｂは、音響ライナ及びダンパ２２よりタービン１２側で、かつ、音響ライナ及びダンパ２２のタービン１２側端部付近に開口している。このため、マニホールド２９内で抽気昇圧空気入口孔３０ａから流入した抽気昇圧空気は、冷却空気通路２７Ａを音響ライナ及びダンパ２２側へ流れて壁部２６を冷却し、温度上昇した抽気昇圧空気が抽気昇圧空気出口孔３０ｂから車室内部空間１９内へ流出する。車室内部空間１９内へ流出した高温の抽気昇圧空気は、車室内部空間１９内に充満する圧縮空気と合流することにより、燃焼用空気として再利用される。
【００３６】
上流壁面領域では、音響ライナ及びダンパ２２のタービン１２側端部付近及びバーナ２３側端部付近から車室内部空間１９内の圧縮空気を抽気することにより、この抽気圧縮空気が冷却空気通路２７Ｂを流れて音響ライナ及びダンパ２２のライナ部内に流出するようになっている。即ち、冷却空気通路２７Ｂを流れて、音響ライナ及びダンパ２２の周辺領域で壁部２６を冷却して温度上昇した抽気圧縮空気が音響ライナ及びダンパ２２のライナ部内へ流出した後、燃焼器１１の燃焼室３２内へ流出して燃焼に使用されるのである。
【００３７】
そして、本実施例では、図２に示すように、同一通路幅を有して抽気昇圧空気が流れると共に周方向には一定のピッチで設けられた冷却空気通路２７Ａの全てが、前述した応力集中部位である寿命最弱部の領域Ｅにおいて、環状の通路（ピッチ）切替溝部（合流ヘッダとも謂う）３３を介して上流側冷却空気通路（上流側冷却媒体通路）２７Ａ１と下流側冷却空気通路（下流側冷却媒体通路）２７Ａ２とに分断されると共に、上流側冷却空気通路２７Ａ１におけるＭＴフィンの通路中心線Ｃ1 に対して、下流側冷却空気通路２７Ａ２におけるＭＴフィンの通路中心線Ｃ2 が例えば半ピッチ（Ｐ/２）だけ、燃焼器１１の周方向へシフトされている。換言すれば、下流側冷却空気通路２７Ａ２の通路中心線Ｃ2 は、互いに隣り合う上流側冷却空気通路２７Ａ１の通路中心線通路中心線Ｃ1 の中線に一致されるのである。このようにして、通路切替溝部３３において通路切替が行われる。この通路切替により冷却空気がＭＴフィンの入口側端部３４に衝突する。
【００３８】
加えて、下流側冷却空気通路２７Ａ２におけるＭＴフィンの入口側端部３４にはシャープエッジ３４ａが設定され、下流側冷却空気通路２７Ａ２の入口部において抽気昇圧空気の剥離（図中符号３５で示す領域参照）が積極的に生起されるようになっている。
【００３９】
このように構成されるため、下流壁面領域では冷却空気の衝突と剥離により抽気昇圧空気を用いた壁面冷却を行い、上流壁面領域では抽気圧縮空気を用いた壁面冷却を行うので、比較的高温となる燃焼器１１の尾筒２１におけるタービン１２側（下流壁面領域）では、比較的低温の状態にある抽気昇圧空気を用いた壁面冷却を行い、比較的低温となる燃焼器１１の尾筒２１における燃焼バーナ２３側（上流壁面領域）では、抽気圧縮空気を用いた壁面冷却を行うことができる。
【００４０】
このため、燃焼器１１の壁面冷却に使用した冷却空気は、抽気昇圧空気及び抽気圧縮空気を共に燃焼用空気として再利用でき、従って、燃焼器１１の壁面冷却を効率よく行うと共に、燃焼に伴って発生する窒素酸化物の低減も可能になる。
【００４１】
そして、本実施例では、前述したように冷却空気通路２７Ａの全てが、通路切替溝部３３を介して上流側冷却空気通路２７Ａ１と下流側冷却空気通路２７Ａ２とに分断されると共に、上流側冷却空気通路２７Ａ１の通路中心線Ｃ1 に対して、下流側冷却空気通路２７Ａ２の通路中心線Ｃ2 が例えば半ピッチ（Ｐ/２）だけ燃焼器１１の周方向へシフト（ずら）されている。
【００４２】
従って、上流側冷却空気通路２７Ａ１に対する下流側冷却空気通路２７Ａ２の通路切替により、ＭＴフィンの入口側端部３４での衝突と剥離による冷却効果が効果的に発揮される。剥離については、下流側冷却空気通路２７Ａ２の入口部における抽気昇圧空気の境界層を可及的に薄くすることができるのである。尚、通路切替溝部（この場合、合流ヘッダと呼称するのが適切であるが）３３を単に設けて下流側冷却空気通路２７Ａ２の通路切替をしなくても下流側冷却空気通路２７Ａ２の入口部において抽気昇圧空気の境界層を薄くすることができるのは言うまでもない。
【００４３】
加えて、本実施例では、下流側冷却空気通路２７Ａ２におけるＭＴフィンの入口側端部３４にはシャープエッジ３４ａが設定されているので、下流側冷却空気通路２７Ａ２の入口部において抽気昇圧空気の剥離現象が積極的に生起される。
【００４４】
これらの結果、通路構造の簡単な変更で、通路切替溝部３３の衝突と剥離を最大限に発揮して冷却側の熱伝達率を効果的に上げられる。依って、冷却能力の最適化が図れ、少ない抽気昇圧空気流量もしくは圧力損失で冷却が可能となり、クローズド空冷サイクルの性能向上が図れる。
【００４５】
また、本実施例において、図３に示すように、上流側冷却空気通路２７Ａ１（同図(ｂ)参照）に対し下流側冷却空気通路２７Ａ２（同図(ａ)参照）の通路幅をＷ１からＷ２に狭く変更すると共に通路高さをＨ１からＨ２に低く変更して下流側冷却空気通路２７Ａ２の有効通路断面積を上流側冷却空気通路２７Ａ１の有効通路断面積より小さく設定しても良い。
【００４６】
これによれば、前述した通路切替による衝突と剥離による冷却効果に加えて、下流側冷却空気通路２７Ａ２における抽気昇圧空気の流速増大による熱伝達率向上も得られる。
【００４７】
また、本発明は上記実施例に限定されず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で、上流側冷却空気通路２７Ａ１に対し下流側冷却空気通路２７Ａ２の通路本数を少なくしたり、通路中心線Ｃ2 のピッチを変更したりしても良いことは言うまでもない。さらに、本発明は、クローズド空冷サイクルの冷却構造に限らず、他の冷却構造においても適用することができる。
【産業上の利用可能性】
【００４８】
本発明に係るガスタービン燃焼器及び該燃焼器を備えたガスタービンは高効率なガスタービンを実現することができるので火力発電プラント等に用いて好適である。
【符号の説明】
【００４９】
１０  圧縮機
１１  燃焼器
１２  タービン
１３  圧縮空気供給通路
１４  昇圧装置
１５  分岐通路
１６  昇圧空気通路
１７  戻し通路
１８  車室（ケーシング）
１９  車室内部空間
２０  内筒
２１  尾筒
２２  音響ライナ及びダンパ
２３  燃焼バーナ
２４  パイロットバーナ
２５  メインバーナ
２６  壁部
２６ａ  内壁
２６ｂ  外壁
２７Ａ  抽気昇圧空気が流れる冷却空気通路
２７Ａ１  上流側冷却空気通路（冷却媒体通路）
２７Ａ２  下流側冷却空気通路（冷却媒体通路）
２７Ｂ  抽気圧縮空気が流れる冷却空気通路
３０ａ  抽気昇圧空気入口孔（冷却媒体入口部）
３０ｂ  抽気昇圧空気出口孔（冷却媒体出口部）
３２  燃焼室
３３  通路（ピッチ）切替溝部（合流ヘッダ）
３４  ＭＴフィンの入口側端部
３４ａ  シャープエッジ
３５  剥離領域
ＧТ  ガスタービン
Ｇｅ  発電機
Ｅ  寿命最弱部の領域
Ｃ1   上流側冷却空気通路におけるＭＴフィンの通路中心線
Ｃ2   下流側冷却空気通路におけるＭＴフィンの通路中心線
Ｐ  ピッチ（抽気昇圧空気が流れる冷却空気通路におけるＭＴフィンの通路中心線間の間隔）
Ｗ  上流側冷却空気通路と下流側冷却空気通路の通路幅
Ｈ１  上流側冷却空気通路の通路高さ
Ｈ２  下流側冷却空気通路の通路高さ
【図１】
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【図２】
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【図３】
2014098352.tif 000005
【図４】
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【図５】
2014098352.tif 000007
【図６】
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【図７】
2014098352.tif 000009
【図８】
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