(57)【要約】【課題】白金系材料製の溶融ガラス搬送管の管壁への負荷を増加させることなしに、溶融ガラス搬送管内での溶融ガラスの攪拌作用を向上させることができる溶融ガラス攪拌装置の提供。【解決手段】白金系材料製の溶融ガラス搬送管内で溶融ガラスを攪拌する溶融ガラス攪拌装置であって、該溶融ガラス攪拌装置は、回転可能な中心軸、および、該中心軸の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて複数配置された第１の撹拌翼で構成させる第１撹拌部と、  前記中心軸と長軸方向が同一方向になるように、かつ、前記中心軸と同一の回転中心をなすように、前記中心軸の周囲に配置された、前記中心軸とは逆方向に回転可能な複数の支持部材、および、該複数の支持部材の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて複数配置された第２の撹拌翼で構成される第２撹拌部と、で構成される。【選択図】図１
2014024707.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
白金製または白金合金製の溶融ガラス搬送管内で溶融ガラスを攪拌する溶融ガラス攪拌装置であって、該溶融ガラス攪拌装置は、
回転可能な中心軸、および、該中心軸の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて複数配置され、前記中心軸の周方向に沿って、前記第１の撹拌翼が２組以上配置された第１撹拌部と、
前記中心軸と長軸方向が同一方向になるように、かつ、前記中心軸と同一の回転中心をなすように、前記中心軸の周囲に配置された、前記中心軸とは逆方向に回転可能な複数の支持部材、および、該複数の支持部材の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて複数配置された第２の撹拌翼で構成される第２撹拌部と、で構成され、
前記第１の撹拌翼および前記第２の撹拌翼は、それぞれ板状体からなり、
前記第１の撹拌翼は、前記板状体の一方の軸が前記中心軸の長軸に直交し、他方の軸が前記中心軸の長軸と並行となるように、前記中心軸から外側に配向しており、
前記第２の撹拌翼は、前記板状体の一方の軸が前記支持部材の長軸に直交し、他方の軸が前記支持部材の長軸と並行となるように、前記支持部材から内側に配向しており、
前記中心軸の長軸方向において、前記第１の撹拌翼と、前記第２の撹拌翼と、が交互に配置されており、
前記第１の撹拌翼および前記第２の撹拌翼が設置されている部位における前記溶融ガラス搬送管の内径をＤ1（ｍｍ）とし、前記支持部材によって規定される前記第２の撹拌部の最大径をＤ2（ｍｍ）とするとき、前記Ｄ1および前記Ｄ2（ｍｍ）が下記式（１）を満たし、
前記第１の撹拌部および前記第２の撹拌部において、前記第１の撹拌翼および前記第２の撹拌翼が設けられている部位の、前記中心軸の長軸方向の有効長さをＬ0（ｍｍ）とするとき、前記Ｄ2および前記Ｌ0が下記式（２）を満たし、
前記第１の撹拌翼および前記第２の撹拌翼を構成する各板状体の、前記中心軸の長軸方向の長さをｈ1（ｍｍ）、および、ｈ2（ｍｍ）とするとき、前記ｈ1および前記ｈ2が下記式（３）を満たし、前記ｈ2および前記Ｄ2が下記式（４）を満たす、ことを特徴とする溶融ガラス攪拌装置。
０．８×Ｄ1  ≦  Ｄ2  ≦  ０．９８×Ｄ1    （１）
１．０×Ｄ2  ≦  Ｌ0  ≦  ３．５×Ｄ2      （２）
ｈ2  ＝  ０．６×ｈ1〜１．１×ｈ1             （３）
０．０８×Ｄ2  ≦  ｈ2  ≦  ０．２×Ｄ2       （４）
【請求項２】
前記第１の撹拌翼と前記支持部材との最短距離をｄ1（ｍｍ）とし、前記第２の撹拌翼と前記中心軸との最短距離をｄ2（ｍｍ）とし、前記第１の撹拌翼と前記第２の撹拌翼との最短距離をｄ3（ｍｍ）とするとき、前記ｄ1、前記ｄ2、前記ｄ3、および、前記Ｄ1が下記式（５）〜（７）を満たす、請求項１に記載の溶融ガラスの撹拌装置。
０．０２×Ｄ1  ≦  ｄ1    （５）
０．０２×Ｄ1  ≦  ｄ2    （６）
０．０２×Ｄ1  ≦  ｄ3    （７）
【請求項３】
前記第１の撹拌翼および前記第２の撹拌翼を構成する各板状体の、前記中心軸の短軸方向の長さをｌ1（ｍｍ）、および、ｌ2（ｍｍ）とし、前記第１の撹拌翼および前記第２の撹拌翼が設置されている部位における前記中心軸と前記支持部材との最短距離をｄ4（ｍｍ）とするとき、前記ｌ1、前記ｌ2、および、前記ｄ4が下記式（８）を満たす、請求項１または２に記載の溶融ガラスの撹拌装置。
ｌ1  ＋  ｌ2  ＞  ｄ4    （８）
【請求項４】
前記第１の撹拌翼および前記第２の撹拌翼が設置されている部位における、前記溶融ガラス搬送管の前記中心軸の長軸方向の有効長さをＬ（ｍｍ）とし、前記第１の撹拌部および前記第２の撹拌部において、前記第１の撹拌翼および前記第２の撹拌翼が設けられている部位の、前記中心軸の長軸方向の有効長さをＬ0（ｍｍ）とするとき、前記Ｌおよび前記Ｌ0が下記式（９）を満たす、請求項１〜３のいずれかに記載の溶融ガラスの撹拌装置。
１．０×Ｌ  ≦  Ｌ0  ≦  ２．５×Ｌ       （９）
【請求項５】
前記第１の撹拌翼および前記第２の撹拌翼が設置されている部位における、前記中心軸の最大径をＤ3（ｍｍ）とするとき、前記Ｄ3および前記Ｄ2が下記式（１０）を満たす、請求項１〜４のいずれかに記載の溶融ガラスの撹拌装置。
Ｄ3  ≦  ０．２５×Ｄ2       （１０）
【請求項６】
前記支持部材の厚さをｔ（ｍｍ）とするとき、前記ｔおよび前記Ｄ2が下記式（１１）を満たす、請求項１〜５のいずれかに記載の溶融ガラスの撹拌装置。
０．０１×Ｄ2  ≦  ｔ  ≦  ０．３×Ｄ2       （１１）
【請求項７】
前記支持部材には、前記第２の撹拌翼が設けられた部位の背面側の少なくとも一部に切り欠き部が設けられている、請求項１〜６のいずれかに記載の溶融ガラスの撹拌装置。
【請求項８】
前記支持部材に設けられた切り欠き部の前記中心軸の長軸方向の長さをｈ3（ｍｍ）とし、該切り欠き部の前記中心軸の短軸方向の長さをｌ3（ｍｍ）とするとき、前記ｈ2、前記ｈ3、前記ｌ3、および、前記ｔが下記式（１２）〜（１３）を満たす、請求項７に記載の溶融ガラスの撹拌装置。
０．９５×ｈ2  ≦  ｈ3  ≦  １．０５×ｈ2    （１２）
ｌ3  ≦  ０．５×ｔ    （１３）
【請求項９】
粘度１００〜７０００ｄＰａ・ｓの溶融ガラスを搬送量１〜５０ｍ3／時間・Ｓ（Ｓは搬送管の断面積）で搬送する溶融ガラス搬送管内での溶融ガラスの攪拌に用いられる、請求項１〜８のいずれかに記載の溶融ガラス撹拌装置。
【請求項１０】
ガラス溶解装置、板ガラス成形装置、および、前記ガラス溶解装置と前記板ガラス成形装置との間に設けられた溶融ガラス搬送管を有する板ガラス製造装置であって、
前記溶融ガラス搬送管に請求項１〜９のいずれかに記載の溶融ガラス攪拌装置が少なくとも１つ設けられた板ガラス製造装置。
【請求項１１】
前記ガラス溶解装置と、前記板ガラス成形装置と、の間に設けられた減圧脱泡装置をさらに有し、前記溶融ガラス搬送管が、前記ガラス溶解装置と前記減圧脱泡装置との間に設けられた第１の溶融ガラス搬送管と、前記減圧脱泡装置と前記板ガラス成形装置との間に設けられた第２の溶融ガラス搬送管と、からなり、前記第１および第２の溶融ガラス搬送管のうち少なくとも一方に、前記溶融ガラス攪拌装置が少なくとも１つ設けられた請求項１０に記載の板ガラス製造装置。
【請求項１２】
請求項１〜９のいずれかに記載の溶融ガラス攪拌装置を用いた溶融ガラス攪拌方法。
【請求項１３】
請求項１０または１１に記載の板ガラス製造装置を用いた板ガラス製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶融ガラスを搬送する溶融ガラス搬送管内、特に、大型のフラットパネルディスプレイ（ＦＰＤ）用の板ガラス製造装置のような、溶融ガラスの搬送量が高い溶融ガラス搬送管内で溶融ガラスを攪拌する溶融ガラス攪拌装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、溶融ガラスの均質性を向上させる目的で、溶融ガラスを搬送する溶融ガラス搬送管内に攪拌装置を取り付け、溶融ガラスを攪拌することが行われている。溶融ガラスの均質性は、生産されるガラスの透明性、厚さ等に大きく影響する。
攪拌装置は、一般的に回転中心となる中心軸とその周囲に取り付けられた攪拌翼を有する攪拌部から構成される（特許文献１〜４参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１１−１７８６５６号公報
【特許文献２】特開２０１１−５１６３８１号公報
【特許文献３】特開２０１１−８８８１６号公報
【特許文献４】特開２００３−２６７７３４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
内部を高温の溶融ガラスが通過する溶融ガラス搬送管には、白金、または白金−金合金、白金−ロジウム合金のような白金合金製の中空管が使用されている。これらの白金系材料は高価であるため、溶融ガラス搬送管は、薄肉（例えば肉厚１．５ｍｍ以下）の中空管とされる。
【０００５】
溶融ガラスの均質性を向上させるためには、撹拌装置による溶融ガラスの撹拌速度を高めればよい。溶融ガラスの撹拌速度を高めるためには、上記構成の撹拌装置の場合、撹拌翼を取り付けた中心軸の回転速度を高めればよいことになる。
しかしながら、撹拌翼を取り付けた中心軸の回転速度を高めると、白金系材料製の薄肉の中空管である溶融ガラス搬送管の管壁への負荷が問題となる。すなわち、溶融ガラス搬送管の管壁へ過大な負荷が加わることによって管壁が破損するおそれがある。また、溶融ガラス搬送管の管壁へ負荷が加わり続けることによって、溶融ガラス搬送管の寿命が短くなる。
【０００６】
上記した問題点を解決するため、本発明は、白金系材料製の溶融ガラス搬送管の管壁への負荷を増加させることなしに、溶融ガラス搬送管内での溶融ガラスの攪拌作用を向上させることができる溶融ガラス撹拌装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、上記の目的を達成するため、白金製または白金合金製の溶融ガラス搬送管内で溶融ガラスを攪拌する溶融ガラス攪拌装置であって、該溶融ガラス攪拌装置は、
回転可能な中心軸、および、該中心軸の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて複数配置された第１の撹拌翼で構成され、前記中心軸の周方向に沿って、前記第１の撹拌翼が２組以上配置された第１撹拌部と、
前記中心軸と長軸方向が同一方向になるように、かつ、前記中心軸と同一の回転中心をなすように、前記中心軸の周囲に配置された、前記中心軸とは逆方向に回転可能な複数の支持部材、および、該複数の支持部材の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて複数配置された第２の撹拌翼で構成される第２撹拌部と、で構成され、
前記第１の撹拌翼および前記第２の撹拌翼は、それぞれ板状体からなり、
前記第１の撹拌翼は、前記板状体の一方の軸が前記中心軸の長軸に直交し、他方の軸が前記中心軸の長軸と並行となるように、前記中心軸から外側に配向しており、
前記第２の撹拌翼は、前記板状体の一方の軸が前記支持部材の長軸に直交し、他方の軸が前記支持部材の長軸と並行となるように、前記支持部材から内側に配向しており、
前記中心軸の長軸方向において、前記第１の撹拌翼と、前記第２の撹拌翼と、が交互に配置されており、
前記第１の撹拌翼および前記第２の撹拌翼が設置されている部位における前記溶融ガラス搬送管の内径をＤ1（ｍｍ）とし、前記支持部材によって規定される前記第２の撹拌部の最大径をＤ2（ｍｍ）とするとき、前記Ｄ1および前記Ｄ2（ｍｍ）が下記式（１）を満たし、
前記第１の撹拌部および前記第２の撹拌部において、前記第１の撹拌翼および前記第２の撹拌翼が設けられている部位の、前記中心軸の長軸方向の有効長さをＬ0（ｍｍ）とするとき、前記Ｄ2および前記Ｌ0が下記式（２）を満たし、
前記第１の撹拌翼および前記第２の撹拌翼を構成する各板状体の、前記中心軸の長軸方向の長さをｈ1（ｍｍ）、および、ｈ2（ｍｍ）とするとき、前記ｈ1および前記ｈ2が下記式（３）を満たし、前記ｈ2および前記Ｄ2が下記式（４）を満たす
ことを特徴とする溶融ガラス攪拌装置を提供する。
０．８×Ｄ1  ≦  Ｄ2  ≦  ０．９８×Ｄ1    （１）
１．０×Ｄ2  ≦  Ｌ0  ≦  ３．５×Ｄ2      （２）
ｈ2  ＝  ０．６×ｈ1〜１．１×ｈ1          （３）
０．０８×Ｄ2  ≦  ｈ2  ≦  ０．２×Ｄ2      （４）
【０００８】
また、本発明は、ガラス溶解装置、板ガラス成形装置、および、前記ガラス溶解装置と前記板ガラス成形装置との間に設けられた溶融ガラス搬送管を有する板ガラス製造装置であって、
前記溶融ガラス搬送管に上述した本発明の溶融ガラス攪拌装置が少なくとも１つ設けられた板ガラス製造装置を提供する。
【０００９】
また、本発明は、本発明の溶融ガラス攪拌装置を用いた溶融ガラス攪拌方法を提供する。
【００１０】
また、本発明は、本発明の板ガラス製造装置を用いた板ガラス製造方法を提供する。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のガラス攪拌装置は、互いに対面するように配置した、第１の撹拌翼と、第２の撹拌翼と、を逆方向に回転させるため、撹拌翼が全て同一方向に回転する従来の撹拌装置に比べて、撹拌翼の回転速度に対する溶融ガラスの撹拌効果が向上している。すなわち、第１の撹拌翼により撹拌された溶融ガラスと、第２の撹拌翼により撹拌された溶融ガラスと、の相対速度が高くなることにより、個々の撹拌翼の回転速度を低く保ちつつ、溶融ガラスの撹拌作用を向上させることができる。そのため、従来の撹拌装置に比べて、低い撹拌翼の回転速度、具体的には、撹拌翼の回転速度を１０ｒｐｍ以下、好ましくは５ｒｐｍ以下とすることで、白金系材料製の溶融ガラス搬送管の管壁への負荷を増加させることなしに、溶融ガラスの均質性を高めることができる。
また、本発明のガラス攪拌装置は、攪拌後の溶融ガラスの均質性に優れていることから、ＦＰＤ（フラットパネルディスプレイ）用ガラス基板、光学用レンズ、光通信用ファイバ、光学フィルタ、太陽電池用基板、蛍光管といった高い透明性が要求される用途のガラス製造装置の溶融ガラス攪拌装置としても好適である。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】図１は、本発明の溶融ガラス攪拌装置の一構成例を示した側面図である。
【図２】図２は、図１の溶融ガラス攪拌装置１を図面上方から見た平面図である。
【図３】図３は、図１と同様の図である。但し、第２撹拌部の向きが図１とは異なる。
【図４】図４は、図３の溶融ガラス撹拌装置１のうち、第１撹拌部１０のみを示した図である。
【図５】図５は、図４の第１撹拌部１０を図面上方から見た平面図である。
【図６】図６は、図３の溶融ガラス撹拌装置１のうち、第２撹拌部２０のみを示した図である。
【図７】図７は、図６の第２撹拌部２０を図面上方から見た平面図である。
【図８】図８は、図１の溶融ガラス攪拌装置１を、溶融ガラス搬送管内に配置した状態で示した図である。
【図９】図９は、比較例で使用した溶融ガラス撹拌装置の斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、図面を参照して本発明の溶融ガラス撹拌装置について説明する。
【００１４】
図１は、本発明の溶融ガラス撹拌装置の一構成例を示した側面図であり、溶融ガラス搬送管内に配置した状態で示している。図２は、図１の溶融ガラス攪拌装置１を図面上方から見た平面図である。
図１，２に示す本発明の溶融ガラス撹拌装置１は、以下に述べる構成の第１撹拌部１０および第２撹拌部２０で構成される。図３は、図１と同様の図である。但し、第２撹拌部２０の向きが図１とは異なっている。図４は、図３の溶融ガラス撹拌装置１のうち、第１撹拌部１０のみを示した図である。図５は、図４の第１撹拌部１０を図面上方から見た平面図である。図６は、図３の溶融ガラス撹拌装置１のうち、第２撹拌部２０のみを示した図である。図７は、図６の第２撹拌部２０を図面上方から見た平面図である。
【００１５】
第１撹拌部１０は、回転可能な中心軸１１、および、該中心軸１１の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて複数配置された第１の撹拌翼１２で構成させる。図２中、矢印で示すように、中心軸１１は時計廻りに回転する。
【００１６】
第１撹拌部１０において、中心軸１１の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて、第１の撹拌翼１２が５枚配置されている。但し、本発明の溶融ガラス撹拌装置において、中心軸１１の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて配置する第１の撹拌翼の数はこれに限定されず、４枚以下や６枚以上であってもよい。中心軸１１の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて複数の第１の撹拌翼を配置するので、長軸方向に沿った第１の撹拌翼の数の下限は２枚である。一方、中心軸１１の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて配置する第１の撹拌翼の数が増加すると、それに応じて第１の撹拌部１０を回転させるのに必要なトルクが増加するので、８枚以下であることが好ましい。
【００１７】
図２，４において、中心軸１１を中心として、十字をなすように、４方向に第１の撹拌翼１２が配置されている。別の言い方をすると、中心軸１１の周方向に沿って、第１の撹拌翼１２が４組配置されている。ここで、４枚ではなく４組としたのは、図２に示す第１の撹拌翼１２は、中心軸１１の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて配置された、５枚の第１の撹拌翼を表わしているからである。
本発明の溶融ガラス撹拌装置において、中心軸１１の周方向に沿って配置する第１の撹拌翼の組数はこれに限定されず、３組以下や５組以上であってもよい。但し、溶融ガラスを均一に撹拌するため、中心軸１１の周方向に沿って、２組以上の第１の攪拌翼を配置する必要がある。なお、中心軸１１の周方向に沿って、第１の撹拌翼を２組配置する場合、中心軸１０に対して対向する位置となるように、２組の第１の撹拌翼を配置することが好ましい。
一方、第１の攪拌翼の組数が多すぎると溶融ガラスの攪拌をかえって阻害する、第１の攪拌部の回転に要するトルクが増加する等の理由から８組以下が好ましい。
【００１８】
第２撹拌部２０は、中心軸１１と長軸方向が同一方向になるように、かつ、該中心軸１１と同一の回転中心ｐをなすように、該中心軸１１の周囲に配置された、該中心軸１１とは逆方向に回転可能な複数の支持部材２１、および、該複数の支持部材２１の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて複数配置された第２の撹拌翼２２で構成される。
第２撹拌部２０において、複数の支持部材２１は、長軸方向における両端が、リング状の連結部材２４，２５に固定されている。溶融ガラスの撹拌時における第２撹拌部２０の形状保持等の観点からは、図示するように、支持部材２１の長軸方向における両端が連結部材２４，２５に固定されていることが好ましい。
図２中、矢印で示すように、複数の支持部材２１は、中心軸１１の長軸に一致するｐを回転中心として、反時計廻りに回転する。
【００１９】
図２において、４組の第１の撹拌翼１２と対面するように、４本の支持部材２１が中心軸１１の周囲に配置されている。
本発明の溶融ガラス撹拌装置において、中心軸１１の周囲に配置する支持部材２１の数はこれに限定されず、３本以下や５本以上であってもよい。但し、中心軸１１の周囲に複数の支持部材２１を配置するので、支持部材２１の数の下限は２本である。
一方、支持部材２１の数が多すぎると溶融ガラスの攪拌をかえって阻害する、支持部材２１の回転に要するトルクが増加する等の理由から８本以下が好ましい。
なお、第１の撹拌部１０および第２の撹拌部２０の構造上のバランスを取るためには、中心軸１１の周方向に沿って配置する第１の撹拌翼１２の組数と、中心軸の周囲に配置する支持部材２１の数と、が一致していることが好ましい。
【００２０】
第２の撹拌部２０において、各支持部材２１の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて、第２の撹拌翼２２が６枚配置されている。但し、本発明の溶融ガラス撹拌装置において、支持部材２１の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて配置する第２の撹拌翼の数はこれに限定されず、５枚以下や７枚以上であってもよい。各支持部材の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて複数の第２の撹拌翼を配置するので、長軸方向に沿った第２の撹拌翼の数の下限は２枚である。
一方、各支持部材２１の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて配置する第２の撹拌翼の数が増加すると、それに応じて支持部材２１を回転させるのに必要なトルクが増加するので、８枚以下であることが好ましい。
また、各支持部材２１の長軸方向に沿って互いに間隔を開けて配置する第２の撹拌翼が同数であることが、溶融ガラスを均一に撹拌するためや、支持部材２１の回転に要するトルクが均等になること等の理由から好ましい。
【００２１】
図４，６に示すように、第１の撹拌翼１２、および、第２の撹拌翼２２は、それぞれ板状体からなる。
図４に示すように、第１の撹拌翼１２は、板状体の一方の軸（図中、長軸）が中心軸１１の長軸に直交し、他方の軸（図中、短軸）が中心軸１１の長軸と並行となるように、中心軸１１から外側に配向している。
図６に示すように、第２の撹拌翼２２は、板状体の一方の軸（図中、長軸）が支持部材２１の長軸に直交し、他方の軸が支持部材２１の長軸と並行となるように、支持部材２１から内側に配向していている。
【００２２】
本発明の溶融ガラス撹拌装置では、互いに対面するように配置された、第１の撹拌翼１２と、第２の撹拌翼２２と、を、図中矢印で示すように、逆方向に回転させることにより、第１の撹拌翼１２と、第２の撹拌翼２２との相対速度が高くなる。これにより、個々の撹拌翼の回転速度を低く保ちつつ、溶融ガラスの撹拌作用を向上させることができる。
本発明の溶融ガラス撹拌装置では、第１の撹拌翼１２と、第２の撹拌翼２２との相対速度を高くするため、図１，３に示すように、中心軸１１の長軸方向において、第１の撹拌翼１２と、第２の撹拌翼２２と、が交互に配置されている。
したがって、中心軸１１の長軸方向における第１の撹拌翼１２の数と、支持部材１２の長軸方向における第２の撹拌翼２２の数と、は、同数であるか、または、１つ違いである。
なお、図１，３では、支持部材１２の長軸方向における第２の撹拌翼２２の数のほうが、中心軸１１の長軸方向における第１の撹拌翼２２の数よりも１つ多くなっているが、これに限定されず、中心軸１１の長軸方向における第１の撹拌翼２２の数のほうが、支持部材１２の長軸方向における第２の撹拌翼２２の数よりも１つ多くなっていてもよい。
【００２３】
本発明の溶融ガラス撹拌装置では、第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が設置されている部位における溶融ガラス搬送管１００の内径をＤ1（ｍｍ）とし、支持部材２１によって規定される第２の撹拌部２０の最大径をＤ2（ｍｍ）とするとき、上記Ｄ1および上記Ｄ2（ｍｍ）が下記式（１）を満たすように、上記第２の撹拌部２０の最大径Ｄ2を設定する。
０．８×Ｄ1  ≦  Ｄ2  ≦  ０．９８×Ｄ1    （１）
ここで、第２の撹拌部２０の最大径Ｄ2が支持部材２１によって規定されるのは、第２の撹拌部２０の構成要素のうち、支持部材２１が最も外側に位置するからである。なお、図示した溶融ガラス撹拌装置１の場合、回転中心ｐに対して、互いに対向する位置関係にある２本の支持部材２１，２１の外縁間の距離が、第２の撹拌部２０の最大径Ｄ2となる。
第２の撹拌部２０の最大径Ｄ2が、０．８×Ｄ1より小さい場合、撹拌作用を十分受けずに溶融ガラス搬送管１００の壁面近傍をすり抜ける溶融ガラスが増加するため、溶融ガラスの撹拌作用が低下する。
一方、第２の撹拌部２０の最大径Ｄ2が、０．９８×Ｄ1より大きい場合、溶融ガラスの撹拌時において、第２の撹拌部２０が溶融ガラス搬送管１００の壁面に接触し、白金材料製の溶融ガラス搬送管１００の壁面を損傷するおそれがある。
なお、本発明の溶融ガラス撹拌装置の使用時において、溶融ガラス搬送管１００の壁面と、支持部材２１の外縁と、の距離は一定であることが好ましい。
溶融ガラスの撹拌作用を向上させるためには、上記Ｄ1および上記Ｄ2が、下記式（１ａ）を満たすことがより好ましく、下記式（１ｂ）を満たすことがさらに好ましい。
０．８５×Ｄ1  ≦  Ｄ2  （１ａ）
０．９×Ｄ1  ≦  Ｄ2    （１ｂ）
【００２４】
本発明の溶融ガラス撹拌装置では、第１の撹拌部１０および第２の撹拌部２０において、第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が設けられている部位の、中心軸１１の長軸方向の有効長さをＬ0（ｍｍ）とするとき、該Ｌ0および上記Ｄ2（第２の撹拌部２０の最大径）が下記式（２）を満たすように、Ｌ0を設定する。
１．０×Ｄ2  ≦  Ｌ0  ≦  ３．５×Ｄ2      （２）
ここで、Ｌ0とは、中心軸１１の長軸方向において、互いに最も遠い位置にある第１の撹拌翼１２若しくは第２の撹拌翼２２の外縁間の距離であり、図１，３に示す態様の場合、図中、最も上側にある第２の撹拌翼２２と、最も下側にある第２の撹拌翼２２と、の外縁間の距離である。
Ｌ0が１．０×Ｄ2より小さい場合、溶融ガラスの撹拌作用が不十分になるおそれがある。
一方、Ｌ0が３．５×Ｄ2より大きい場合、第１の撹拌部１０および第２の撹拌部２０の回転に要するトルクが増加するうえ、溶融ガラス撹拌装置が配置された溶融ガラス搬送管（主管）１００のうち、上流側の枝管１１０が接続された部分まで、第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が設けられている部位が達して、主管である溶融ガラス搬送管１００への溶融ガラスの流れを阻害し、予期しない流れを生じ撹拌作用を低下させるおそれがある。なお、本明細書において、溶融ガラス撹拌装置が配置される、長軸方向が中心軸１１の長軸方向と一致する溶融ガラス搬送管のことを、溶融ガラス搬送管の主管と言い、該主管から分岐する、長軸方向が中心軸１１の長軸方向とは異なる溶融ガラス搬送管のことを、溶融ガラス搬送管の枝管と言う。
上記Ｌ0および上記Ｄ2が、下記式（２ａ）を満たすことがより好ましい。
２．０×Ｄ2  ≦  Ｌ0  ≦  ３．０×Ｄ2      （２ａ）
【００２５】
図８は、図１の溶融ガラス攪拌装置１を、溶融ガラス搬送管内に配置した状態で示した図である。
上記Ｌ0は、溶融ガラス攪拌装置を設置された溶融ガラス搬送管（主管）１００の長さと、の間で、以下に述べる関係を満たすことが好ましい。
本発明の溶融ガラス撹拌装置は、第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が設置されている部位における、溶融ガラス搬送管（主管）１００の中心軸１１の長軸方向の有効長さをＬ（ｍｍ）とするとき、該Ｌおよび上記Ｌ0（第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が設けられている部位の中心軸１１の長軸方向の有効長さ）が下記式（９）を満たすことが好ましい。
１．０×Ｌ  ≦  Ｌ0  ≦  ２．５×Ｌ       （９）
ここで、溶融ガラス搬送管（主管）１００の中心軸１１の長軸方向の有効長さＬとは、溶融ガラス撹拌装置が設置された溶融ガラス搬送管（主管）１００のうち、溶融ガラスが、中心軸１１の長軸方向（したがって、該主管１００の長軸方向）のみに搬送される部分の長さを指す。したがって、図１に示す態様において、主管１００のうち、上流側の枝管１１０と接続されている部分の長さ、および、下流側の枝管１２０と接続されている部分の長さは含まない。また、「第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が設置されている部位における」としているのは、第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が設置されていない部位は、溶融ガラスの撹拌作用を発揮しないからである。
Ｌ0が１．０×Ｌより小さい場合、溶融ガラスの撹拌作用が不十分になるおそれがある。
一方、Ｌ0が２．５×Ｌより大きい場合、第１の撹拌部１０および第２の撹拌部２０の回転に要するトルクが増加する。
なお、Ｌ0が１．０×Ｌより大きい場合、第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が設けられている部位が、主管１００のうち、上流側の枝管１１０と接続されている部分、または、下流側の枝管１２０と接続されている部分に達する。この場合、第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が設けられている部位が、主管１００のうち、上流側の枝管１１０と接続されている部分ではなく、下流側の枝管１２０と接続されている部分に達するように、配置することが好ましい。第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が設けられている部位が、主管１００のうち、上流側の枝管１１０と接続されている部分に達すると、主管１００への溶融ガラスの流れを阻害するおそれがあるからである。
【００２６】
本発明の溶融ガラス撹拌装置では、第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２を構成する各板状体の、中心軸１１の長軸方向の長さをそれぞれｈ1（ｍｍ）、および、ｈ2（ｍｍ）とするとき、該ｈ1およびｈ2が下記式（３）を満たし、該ｈ2および上記Ｄ2（第２の撹拌部２０の最大径）が下記式（４）を満たすように、該ｈ1およびｈ2を設定する。
ｈ2  ＝  ０．６×ｈ1〜１．１×ｈ1            （３）
０．０８×Ｄ2  ≦  ｈ2  ≦  ０．２×Ｄ2      （４）
図４，６に示す態様において、ｈ1およびｈ2は、それぞれ第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２の高さである。
撹拌効果の観点からは、第１の撹拌翼１２の高さｈ1と、第２の撹拌翼２２の高さｈ2と、の差が小さいほうが撹拌時のバランスが取れるため好ましい。但し、より外側に位置する第２の撹拌翼２２のほうが、第１の撹拌翼１２よりも、回転時の負荷が大きく、使用時に破損するおそれがあるため、第２の撹拌翼２２の高さｈ2を第１の撹拌翼１２の高さｈ1以より小さくする方が好ましい。このため、上記ｈ1およびｈ2は上記式（３）を満たすことが好ましい。上記ｈ1およびｈ2は下記式（３ａ）を満たすことがより好ましく、下記式（３ｂ）を満たすことがさらに好ましい。
ｈ2  ＝  ０．７×ｈ1〜１×ｈ1            （３ａ）
ｈ2  ＝  ０．８×ｈ1〜０．９×ｈ1         （３ｂ）
【００２７】
第２の撹拌翼２２の高さｈ2が０．０８×Ｄ2より小さい場合、溶融ガラスの撹拌作用が不十分になるおそれがある。
一方、ｈ2が０．２×Ｄ2より大きい場合、第２の撹拌部２０の回転に要するトルクが増加する。
上記ｈ2およびＤ2が下記式（４ａ）を満たすことがより好ましい。
０．１×Ｄ2  ≦  ｈ2  ≦  ０．２５×Ｄ2      （４ａ）
【００２８】
一方、第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２を構成する各板状体の、中心軸１１の短軸方向の長さｌ1（ｍｍ）、および、ｌ2（ｍｍ）とし、第１の撹拌翼および前記第２の撹拌翼が設置されている部位における、中心軸１１と支持部材２１との最短距離をｄ4（ｍｍ）とするとき、上記ｌ1、ｌ2、および、ｄ4が下記式（８）を満たすように、上記ｌ1およびｌ2を設定することが好ましい。
ｌ1  ＋  ｌ2  ＞  ｄ4    （８）
図４，６に示す態様において、ｌ1およびｌ2は、それぞれ第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２の長さである。また図３に示す態様において、ｄ4は、中心軸１１と支持部材２１との距離である。
式（８）に示すように、第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２の長さの和（ｌ1＋ｌ2）が、中心軸１１と支持部材２１との距離ｄ4よりも大きくすることで、図１，３に示すように、第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２の先端が、互いの隙間（隣接する撹拌翼間に存在する凹部）に入り込んだ配置となる。このような配置とすることは、上述した第１の撹拌翼１２と、第２の撹拌翼２２と、を逆方向に回転させることによる効果、すなわち、第１の撹拌翼により撹拌された溶融ガラスと、第２の撹拌翼により撹拌された溶融ガラスと、の相対速度が高くなることにより、溶融ガラスの撹拌作用を向上させる効果を発揮するうえで好ましい。
なお、上述した第１の撹拌翼１２と、第２の撹拌翼２２と、を逆方向に回転させることによる効果を発揮するうえで、上記ｌ1、ｌ2、および、ｄ4は、下記式（１４ａ）、（１５ａ）を満たすことがより好ましく、下記式（１４ｂ）、（１５ｂ）を満たすことがさらに好ましい。
ｌ1  ≧  ０．５×ｄ4    （１４ａ）
ｌ2  ≧  ０．５×ｄ4    （１５ａ）
ｌ1  ≧  ０．６×ｄ4    （１４ｂ）
ｌ2  ≧  ０．６×ｄ4    （１５ｂ）
【００２９】
一方、第１の撹拌翼１２の長さｌ1と、第２の撹拌翼２２の長さｌ2と、の差が大きいと、溶融ガラスの撹拌時のバランスの観点から好ましくない。このため、上記ｌ1およびｌ2は下記式（１６）を満たすことが好ましい。
０．８×ｌ2  ≦  ｌ1  ≦  １．２×ｌ2      （１６）
【００３０】
本発明の溶融ガラス攪拌装置では、溶融ガラスの撹拌時に第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が他の構造物と接触するのを防止するため、以下に述べる条件を満たすように、第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が配置されていることが好ましい。
第１の撹拌翼１２と支持部材２１との最短距離をｄ1（ｍｍ）とするとき、該ｄ1、および、上記Ｄ1（第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が設置されている部位における溶融ガラス搬送管１００の内径）が下記式（５）を満たすことが好ましい。
０．０２×Ｄ1  ≦  ｄ1    （５）
第２の撹拌翼２２と中心軸１１との最短距離をｄ2（ｍｍ）とするとき、該ｄ2および上記Ｄ1が下記式（６）を満たすことが好ましい。
０．０２×Ｄ1  ≦  ｄ2    （６）
第１の撹拌翼１２と第２の撹拌翼２２との最短距離をｄ3（ｍｍ）とするとき、該ｄ3および上記Ｄ1が下記式（７）を満たすことが好ましい。
０．０２×Ｄ1  ≦  ｄ3    （７）
【００３１】
中心軸１１の直径が大きすぎると、第１の撹拌翼１２を回転させるのに必要なトルクが増加する点に留意する必要がある。また、中心軸１１の直径が大きくなると、該中心軸１１の構成材料の使用量も増加するため、製造コストの観点からも好ましくない。
本発明の溶融ガラス攪拌装置では、第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が設置されている部位における、中心軸１１の最大径をＤ3（ｍｍ）とするとき、Ｄ3、および、上記Ｄ2（第２の撹拌部２０の最大径）が下記式（１０）を満たすことが好ましい。
Ｄ3  ≦  ０．２５×Ｄ2       （１０）
一方、中心軸１１の直径が小さすぎると、溶融ガラスの撹拌作用や、第１の撹拌翼１２の支持強度の観点から好ましくない。
このため、上記Ｄ3およびＤ2は、下記式（１０ａ）を満たすことがより好ましく、下記式（１０ｂ）を満たすことがさらに好ましい。
０．１０×Ｄ2  ≦  Ｄ3  ≦  ０．２５×Ｄ2       （１０ａ）
０．１４×Ｄ2  ≦  Ｄ3  ≦  ０．２０×Ｄ2       （１０ｂ）
【００３２】
支持部材２１は、第２の撹拌翼２２の支持強度を高めるのに十分な厚さを有することが求められる。
しかしながら、支持部材２１の厚さが大きくなると、第２の撹拌翼２２を回転させるのに必要なトルクが増加する点に留意する必要がある。また、支持部材２１の厚さが大きくなると、該支持部材２１の構成材料の使用量も増加するため、製造コストの観点からも好ましくない。
本発明の溶融ガラス攪拌装置では、支持部材２１の厚さをｔ（ｍｍ）とするとき、該ｔ、および、上記Ｄ2（第２の撹拌部２０の最大径）が下記式（１１）を満たすことが好ましい。
０．０１×Ｄ2  ≦  ｔ  ≦  ０．３×Ｄ2       （１１）
上記ｔおよびＤ2は、下記式（１１ａ）を満たすことがより好ましく、下記式（１１ｂ）を満たすことがさらに好ましい。
０．０３×Ｄ2  ≦  ｔ  ≦  ０．２×Ｄ2       （１１ａ）
０．０５×Ｄ2  ≦  ｔ  ≦  ０．１５×Ｄ2     （１１ｂ）
【００３３】
図示した溶融ガラス撹拌装置１１において、支持部材２１の第２の撹拌翼２２が設けられた部位の背面側、すなわち、溶融ガラス搬送管（主管）１００の壁面と対面する側、には、切り欠き部２３が設けられている。このような切り欠き部２３を設けることで、支持部材２１と溶融ガラス搬送管（主管）１００と、の間を搬送される溶融ガラスの撹拌作用が向上することから好ましい。
図６に示す態様では、支持部材２１の第２の撹拌翼２２が設けられた部位の背面側全てに切り欠き部２３が設けられているがこれに限定されず、支持部材２１の第２の撹拌翼２２が設けられた部位の背面側のうち、少なくとも一部に切り欠き部２３を設けることで、支持部材２１と溶融ガラス搬送管（主管）１００と、の間を搬送される溶融ガラスの撹拌作用を向上させる効果が発揮される。
【００３４】
図１，３に示す態様において、支持部材２１上に設けられる第２の撹拌翼２２の高さと、該第２の撹拌翼２２の背面側に形成される切り欠き部２３の高さと、が異なっていると、第２の撹拌部２０の構造が複雑になるため、第２の撹拌部２０の製造時における加工性の観点から好ましくない。このため、両者の高さが実質同一であることが好ましい。
具体的には、支持部材２１に設けられた切り欠き部２３の、中心軸１１の長軸方向の長さをｈ3（ｍｍ）とするとき、該ｈ3、および、上記ｈ2（第２の撹拌翼２２を構成する板状体の、中心軸１１の長軸方向の長さ）が下記式（１２）を満たすことが好ましい。
０．９５×ｈ2  ≦  ｈ3  ≦  １．０５×ｈ2    （１２）
【００３５】
図１，３に示す態様において、切り欠き部２３の長さが大きすぎると、支持部材２１の強度が低下するので好ましくない。このため、切り欠き部２３の長さは以下に述べる条件を満たすことが好ましい。
具体的には、支持部材２１に設けられた切り欠き部２３の、中心軸１１の短軸方向の長さをｌ3（ｍｍ）とするとき、該ｌ3、および、上記ｔ（支持部材２１の厚さ）が下記式（１３）を満たすことが好ましい。
ｌ3  ≦  ０．５×ｔ    （１３）
【００３６】
本発明の溶融ガラス撹拌装置を構成する、中心軸１１、第１の撹拌翼１２、支持部材２１、第２の撹拌翼２２、および、連結部材２４，２５の構成材料は、溶融ガラスに対して耐熱性、耐侵食性のある材料であれば、特に限定されず、耐熱性に優れた白金または白金ロジウム合金を使用することが好ましい。また、強度を向上させるために、融点の高いモリブデンを芯材として用い、このモリブデン芯材にアルミナをコーティングし、その上に白金または白金ロジウム合金を被覆した材料なども使用できる。
【００３７】
第１の撹拌翼１２および第２の攪拌翼２２の厚さについては、支持部材２１の厚さｔと同様の考え方が適用される。すなわち、第１の撹拌翼１２および第２の攪拌翼２２の厚さは、上記Ｄ2（第２の撹拌部２０の最大径）との関係が、０．０１×Ｄ2  ≦  厚さ  ≦  ０．３×Ｄ2であることが好ましく、０．０３×Ｄ2  ≦  厚さ  ≦  ０．２×Ｄ2であることがより好ましく、０．０５×Ｄ2  ≦  厚さ  ≦  ０．１５×Ｄ2であることがさらに好ましい。
【００３８】
次に、本発明の溶融ガラス攪拌方法について説明する。本発明の溶融ガラスの攪拌方法では、図８に示すように、溶融ガラスが搬送される溶融ガラス搬送管内に本発明の溶融ガラス撹拌装置１を設置し、該溶融ガラス搬送管内の溶融ガラスを攪拌する。
本発明の適用対象は特に限定されないが、粘度１００〜７０００ｄＰａ・ｓ、より好ましくは粘度２００〜６０００ｄＰａ・ｓの溶融ガラスを搬送量１〜５０ｍ3／時間・Ｓ（Ｓは搬送管の断面積）、より好ましくは搬送量２〜５０ｍ3／時間・Ｓで搬送する溶融ガラス搬送管に対して適用することが好ましい。
また、本発明の溶融ガラスの攪拌方法は、攪拌後の溶融ガラスが均質性に優れることから、ＦＰＤ用のガラス基板、光学用レンズ、光通信用ファイバ、光学フィルタ、太陽電池用基板、蛍光管のように、均質性についての要求がきわめて厳しい用途のガラスを製造する過程で実施される溶融ガラスの攪拌に適用することが好ましい。
【００３９】
本発明の溶融ガラス攪拌方法において、溶融ガラスの攪拌条件は特に限定されず、使用する溶融ガラス攪拌装置の構成（第１の攪拌翼１２および第２の攪拌翼２２の数等）や溶融ガラス撹拌装置の各部の寸法、溶融ガラス撹拌装置を設置する溶融ガラス搬送管１００の寸法、溶融ガラス搬送管内を搬送される溶融ガラスに関する条件（溶融ガラスの粘度、搬送量等）に応じて適宜選択すればよい。
上述したように、本発明の溶融ガラス撹拌装置では、互いに対面するように配置された、第１の撹拌翼１２と、第２の撹拌翼２２と、を逆方向に回転させることにより、第１の撹拌翼により撹拌された溶融ガラスと、第２の撹拌翼により撹拌された溶融ガラスと、の相対速度が高くなる。これにより、個々の撹拌翼の回転速度を低く保ちつつ、溶融ガラスの撹拌作用を向上させることができる。このため、第１の撹拌翼１２、および、第２の撹拌翼２２の回転速度は、１０ｒｐｍ以下であることが好ましく、５ｒｐｍ以下であることがより好ましい。
【００４０】
次に、本発明の板ガラス製造装置について説明する。板ガラス製造装置は、最小限の構成として、ガラス原料を溶解させて溶融ガラスとするガラス溶解装置、溶融ガラスを成形して板ガラスとする板ガラス成形装置（例えば、フロート法やダウンドロー法による成形装置）、および、該ガラス溶解装置で得られた溶融ガラスを板ガラス成形装置に搬送する目的で、該ガラス溶解装置と該板ガラス成形装置との間に設けられた溶融ガラス搬送管を有する。板ガラス製造装置は、ガラス溶解装置、および、板ガラス成形装置以外の構成要素を通常有している。このような他の構成要素の一例を挙げると、溶融ガラスの清澄を行うための減圧脱泡装置がある。そして、これらの構成要素間で溶融ガラスを搬送するため、板ガラス製造装置は通常複数の溶融ガラス搬送管を有している。本発明の板ガラス製造装置では、これら複数存在する溶融ガラス搬送管のいずれか１つ、あるいは、複数に上述した本発明の溶融ガラス攪拌装置が設置されている。本発明の板ガラス製造装置において、本発明の溶融ガラス攪拌装置を設置する位置は特に限定されない。したがって、板ガラス製造装置を構成するいずれの溶融ガラス搬送管に、本発明の溶融ガラス攪拌装置を設置してもよい。また、設置する溶融ガラス攪拌装置の数も特に限定されない。但し、板ガラス製造装置は、構成要素として減圧脱泡装置を含む場合、減圧脱泡装置の上流側の溶融ガラス搬送管および減圧脱泡装置の下流側の溶融ガラス搬送管のうち、少なくとも一方に本発明の溶融ガラス攪拌装置を設置することが均質性の高い板ガラスを製造するうえで好ましく、減圧脱泡装置の上流側の溶融ガラス搬送管および減圧脱泡装置の下流側の溶融ガラス搬送管の両方に、本発明の溶融ガラス攪拌装置を設置することがより好ましい。
本発明の板ガラス製造装置は、様々な用途の板ガラスの製造に適用可能であるが、ＦＰＤ用のガラス基板のように、均質性についての要求がきわめて厳しい用途の板ガラス（特に板厚０．０５〜０．７ｍｍ、好ましくは０．１ｍｍ以上、また、０．５ｍｍ以下、０．３ｍｍ以下）の製造に適用することが特に好ましい。
本発明の板ガラス製造装置を用いて板ガラスを製造することにより、未融解原料の混在がなく、透明性が高く、平坦度が高い板ガラスが得られる。
【実施例】
【００４１】
以下の実施例および比較例では、溶融ガラス搬送管内を搬送される溶融ガラスの攪拌作用についてモデル試験（溶融ガラスを模擬した流体を使用しての実験）を実施した。モデル試験で使用した溶融ガラス搬送管は、図８に示すように、溶融ガラス撹拌装置１が配置される主管１００の上流側に枝管１１０が接続され、主管１００の下流側に枝管１２０が接続された構造である。モデル試験において、流体は、枝管１１０、主管１００、枝管１２０の順に移動する。図８に示す溶融ガラス搬送管の寸法は以下の通り。
内径（主管１００、枝管１１０，１２０とも）：４０ｍｍ
主管１００の長軸方向の有効長さをＬ：５０ｍｍ
また、溶融ガラス搬送管内を搬送される流体に関する条件は以下の通りであり、該流体中にトレーサーを流し、流体の混合状態を、可視化と画像処理手法により確認した。
粘度：４００ｄＰａ・ｓ
搬送量：３０ｍ3／時間・Ｓ
【００４２】
実施例１
図１〜７に示す本発明の溶融ガラス撹拌装置１を溶融ガラス搬送管の主管１００内に挿入して攪拌した際の流体の挙動を評価した。溶融ガラス撹拌装置の各部の寸法は以下の通り。
第２の撹拌部２０の最大径Ｄ2：３６ｍｍ
第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が設置されている部位における中心軸１１の最大径Ｄ3：１１ｍｍ
第１の撹拌翼１２と支持部材２１との最短距離ｄ1：３ｍｍ
第２の撹拌翼２２と中心軸１１との最短距離ｄ2：３ｍｍ
第１の撹拌翼１２と第２の撹拌翼２２との最短距離ｄ3：３ｍｍ
中心軸１１と支持部材２１との最短距離ｄ4：８．６ｍｍ
第１の撹拌翼１２の高さｈ1：７ｍｍ
第２の撹拌翼２２の高さｈ2：４ｍｍ
切り欠き部２３の高さｈ3：６ｍｍ
第１の撹拌翼１２および第２の撹拌翼２２が設けられている部位の中心軸１１の長軸方向の有効長さＬ0：８７ｍｍ
第１の撹拌翼１２の長さｌ1：６ｍｍ
第２の撹拌翼２２の長さｌ2：６ｍｍ
切り欠き部２３の長さｌ3：３．５ｍｍ
支持部材２１の厚さｔ：３．５ｍｍ
なお、上記した溶融ガラス搬送管の寸法、および、溶融ガラス撹拌装置の各部の寸法は、実際の溶融ガラス搬送管および該搬送管内に配置される溶融ガラス撹拌装置（以下、本明細書において、「実機」という）の寸法ではなく、これらの縮小モデルの寸法である。
図２に示すように、第１の撹拌翼１２が配置された第１の撹拌部１０を時計廻りに回転させ、第２の撹拌翼２２が配置された第２の撹拌部２０を反時計廻りに回転させた。第１の撹拌部１０の回転数、および、第２の撹拌部の回転速度は、それぞれ、縮小モデルと実機との流体力学上の相似条件で見た場合に、実機の回転速度で５ｒｐｍとなる回転速度とした。
溶融ガラスを模擬した流体は攪拌作用により引き延ばされ、年輪のようなムラはほぼ消えていた。
【００４３】
実施例２
実施例１で使用した溶融ガラス撹拌装置１を使用し、第１の撹拌部１０、および、第２の撹拌部２０の回転速度を、それぞれ、縮小モデルと実機との流体力学上の相似条件で見た場合に、実機の回転速度で１０ｒｐｍとなる回転速度とした。
溶融ガラスを模擬した流体中のトレーサーは流路全体においてほぼ混合されていることが確認された。
【００４４】
比較例１
図９に示す溶融ガラス撹拌装置５０を使用した。図９は、比較例１で使用した溶融ガラス攪拌装置５０の斜視図である。図９に示す溶融ガラス撹拌装置５０は、特許文献４に記載された攪拌装置に類似した形状であり、回転中心となる中心軸５１とその周囲に取り付けられた攪拌翼５３（合計１２枚）を有する攪拌部５２から構成されている。
溶融ガラス撹拌装置５０の各部の寸法は以下の通り。
中心軸５１の直径：９ｍｍ
撹拌部５２（撹拌翼５３を含まない）の外径：４８ｍｍ
撹拌翼５３を含めた撹拌部５２の最大径：５０ｍｍ
撹拌部５２の高さ：２０ｍｍ
撹拌翼５３の長さ：９ｍｍ
撹拌翼５３の高さ：６ｍｍ
撹拌翼５３の厚さ：１ｍｍ
なお、溶融ガラス撹拌装置５０の各部の寸法も縮小モデルの寸法である。
図８と同様に、溶融ガラス搬送管の主管１００内に溶融ガラス撹拌装置５０を挿入して、撹拌部５２を時計廻りに回転させた。撹拌部５２の回転速度は、縮小モデルと実機との流体力学上の相似条件で見た場合に、実機の回転速度で５ｒｐｍとなる回転速度とした。
溶融ガラスを模擬した流体には年輪のようなムラが確認された。
【００４５】
比較例２
比較例１で使用した溶融ガラス撹拌装置５０を使用し、撹拌部５２の回転速度を縮小モデルと実機との流体力学上の相似条件で見た場合に、実機の回転速度で１０ｒｐｍとなる回転速度とした。
比較例１と比べると、溶融ガラスを模擬した流体中のトレーサーは混合されていることが確認された。しかしながら、溶融ガラスを模擬した流体には年輪のようなムラが確認された。
【００４６】
比較例３
比較例１で使用した溶融ガラス撹拌装置５０を使用し、撹拌部５２の回転速度を縮小モデルと実機との流体力学上の相似条件で見た場合に、実機の回転速度で１５ｒｐｍとなる回転速度とした。
溶融ガラスを模擬した流体は攪拌作用により引き延ばされ、年輪のようなムラは実施例２に比べて劣るものの、おおむね消えていた。しかしながら、撹拌部５２の回転速度が高いため、溶融ガラス搬送管１００の管壁に過剰な負荷が加わっていたと考えられる。
【符号の説明】
【００４７】
１，５０：溶融ガラス撹拌装置
１０：第１撹拌部
１１，５１：中心軸
１２：第１の撹拌翼
２０：第２攪拌部
２１：支持部材
２２：第２の撹拌翼
２３：切り欠き部
２４，２５：連結部材
５２：撹拌部
５３：撹拌翼
１００：溶融ガラス搬送管（主管）
１１０，１２０：溶融ガラス搬送管（枝管）
ｐ：回転中心
【図１】
2014024707.tif 000003
【図２】
2014024707.tif 000004
【図３】
2014024707.tif 000005
【図４】
2014024707.tif 000006
【図５】
2014024707.tif 000007
【図６】
2014024707.tif 000008
【図７】
2014024707.tif 000009
【図８】
2014024707.tif 000010
【図９】
2014024707.tif 000011