(57)【要約】      （修正有）【課題】ブローバイガスに起因するオイルの消費量を少なくすることと、ブローバイガスに起因するデポジットの生成量を少なくすることと、を両立することが可能なブローバイガス処理装置を提供する。【解決手段】ブローバイガス処理装置５０は、ブローバイガス（黒色矢印）を機関１０の吸気通路３１へ導入させるガス導入手段５１〜５４と、オイル粒子の少なくとも一部をブローバイガスから分離処理を行うオイル分離手段であって大きさの大きいオイル粒子が分離される度合いが大きさの小さいオイル粒子が分離される度合いよりも大きいことになる処理を行うオイルセパレータ５５と、を備える。ガス導入手段は、オイル分離手段によって処理される前のブローバイガスである第１ガス（通路部５１を通過するガス）およびオイル分離手段によって処理された後のブローバイガスである第２ガス（通路部５２を通過するガス）の双方を吸気通路に導入させるように構成される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の潤滑油に由来する微粒子であるオイル粒子を含んだブローバイガスを該内燃機関の吸気通路へ導入させるガス導入手段と、
前記オイル粒子の少なくとも一部を前記ブローバイガスから分離する処理を行うオイル分離手段であって、大きさの大きいオイル粒子が分離される度合いが大きさの小さいオイル粒子が分離される度合いよりも大きいことになる処理を行うオイル分離手段と、
を備え、
前記ガス導入手段が、前記オイル分離手段によって処理される前のブローバイガスである第１ガスおよび前記オイル分離手段によって処理された後のブローバイガスである第２ガスの双方を前記吸気通路に導入させるように構成された、ブローバイガス処理装置。
【請求項２】
請求項１に記載のブローバイガス処理装置において、
前記第１ガスの量と前記第２ガスの量との関係が、前記第１ガスに含まれる前記オイル粒子の大きさの分布および前記第２ガスに含まれる前記オイル粒子の大きさの分布に基づいて定められた所定のガス量関係である、ブローバイガス処理装置。
【請求項３】
請求項２に記載のブローバイガス処理装置において、
前記第１ガスの流路の有効断面積および前記第２ガスの流路の有効断面積が、前記ガス量関係に応じて定められている、ブローバイガス処理装置。
【請求項４】
請求項２または請求項３に記載のブローバイガス処理装置であって、
前記第１ガスの量および前記第２ガスの量の少なくとも一方を調整可能な調整手段を備えるとともに、
前記ガス量関係に応じて前記第１ガスの量および前記第２ガスの量の少なくとも一方が前記調整手段によって調整される、ブローバイガス処理装置。
【請求項５】
請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載のブローバイガス処理装置において、
前記ガス導入手段が、前記第１ガスおよび前記第２ガスが前記吸気通路に導入される前に前記第１ガスと前記第２ガスとを混合し、混合された前記第１ガスおよび前記第２ガスを前記吸気通路に導入させるように構成された、ブローバイガス処理装置。
【請求項６】
請求項５に記載のブローバイガス処理装置において、
前記第１ガスの流路を画成する部材と、前記第２ガスの流路を画成する部材と、が前記オイル分離手段と前記吸気通路との間において接続されている、ブローバイガス処理装置。
【請求項７】
請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載のブローバイガス処理装置において、
前記ガス導入手段が、前記第１ガスおよび前記第２ガスのそれぞれを個別に前記吸気通路に導入させるように構成された、ブローバイガス処理装置。
【請求項８】
請求項１〜請求項７のいずれか一項に記載のブローバイガス処理装置であって、
複数の前記オイル分離手段を備えるとともに、
前記第１ガスとして、前記複数のオイル分離手段のうちの前記ブローバイガスへの処理を最後に行うことになるオイル分離手段である最終オイル分離手段によって処理される前のブローバイガスが採用され、
前記第２ガスとして、前記最終オイル分離手段によって処理された後のブローバイガスが採用される、ブローバイガス処理装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関のブローバイガスを吸気通路へ導入させる構成を備えるブローバイガス処理装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、内燃機関（以下、単に「機関」とも称呼される。）のブローバイガスを吸気通路内に導入（還流）させることにより、クランクケース内のガスの圧力が過度に上昇することを防ぐとともに同ガスの換気を行うシステムが提案されている。この種のシステムは、ブローバイガス処理装置またはＰＣＶ（ポジティブ・クランクケース・ベンチレーション）とも呼ばれている（例えば、特許文献１を参照。）。
【０００３】
ブローバイガスは、燃焼室内のガス（未燃焼の混合気および燃焼後の排ガスなど）がピストンリングとシリンダ壁面との間を通過してクランクケース内に漏れ出すことによって発生する。このような発生過程に起因し、一般に、ブローバイガスには煤などの微粒子（パーティキュレートマター）が含まれている。この種のパーティキュレートマターの大きさは、粒径において０．１μｍ程度である。
【０００４】
一方、クランクケース内においては、機関のオイル（潤滑油）とクランクシャフト等の部材とが物理的に衝突すること及びオイルそのものが蒸発することなどに起因し、一般に、種々の大きさのオイル粒子が発生している。この種のオイル粒子の大きさは、粒径において０．５〜５μｍ程度であり、パーティキュレートマターの大きさよりも大きい。このオイル粒子にパーティキュレートマターが接触すると、図５（Ａ）に示されるように、パーティキュレートマターＰＭは、オイル粒子ＯＰに取り込まれてオイル粒子ＯＰ内に分散する。
【０００５】
クランクケース内のブローバイガスは、一般に、上述したようにパーティキュレートマターを含んだオイル粒子を多量に含んでいる（いわゆる、オイルミスト）。このブローバイガスがブローバイガス処理装置によって吸気通路に導入されると、吸気通路内の環境によっては（例えば、過給機の作動に起因した高温環境下にて）、図５（Ｂ）に示されるように、オイル粒子ＯＰを構成するオイル成分（例えば、沸点が低く蒸発し易い成分）の一部が蒸発する場合がある。このようにオイル成分が蒸発すると、図５（Ｃ）に示されるように、オイル粒子ＯＰの大きさが小さくなり（小径化）、オイル粒子へのパーティキュレートマターの充填度が高まるとともに、オイル粒子の粘度も高まる。
【０００６】
粘度が高まったオイル粒子が吸気通路を構成する部材（以下、「吸気通路構成部材」とも称呼される。）に接触すると、図５（Ｄ）に示されるように、オイル粒子が吸気通路構成部材に付着する場合がある。そして、吸気通路構成部材に付着したオイル粒子から更にオイル成分が蒸発することにより、図５（Ｅ）に示されるように、オイル粒子が固体状またはゲル状となる場合がある。
【０００７】
このように、ブローバイガスの処理に起因し、オイルおよびパーティキュレートマターに由来する混合物（以下、「デポジット」とも称呼される。）が吸気通路構成部材上に生じる場合がある。
【０００８】
吸気通路構成部材上にデポジットが生じることは、機関を適切に作動させる観点において好ましくない。例えば、吸気ポートおよび吸気バルブなどに過度に多量のデポジットが生じると、燃焼室内へのガスの適切な流入が妨げられ、燃費の低下およびエミッション排出量の増大などを招く場合がある。また、例えば、過給機を備えた機関において、過給機のコンプレッサのディフューザなどに過度に多量のデポジットが生じると、過給機の効率が低下する場合がある。
【０００９】
次いで、ブローバイガスについて別の観点から述べると、クランクケース内のオイル（潤滑油）がオイルミストとしてブローバイガスと共に放出されると、クランクケース内のオイルの量がオイルミストとして放出された分だけ減少する。すなわち、ブローバイガスの処理に起因し、クランクケース内のオイルが消費される（オイルがクランクケースから放出される）場合がある。
【００１０】
クランクケース内のオイルが消費（放出）されることも、機関を適切に作動させる観点において好ましくない。例えば、オイルが過度に多量に消費されると、オイルが本来供給されるべき部材（例えば、ピストン、シリンダ、コンロッドおよびクランクシャフトなど）に十分な量のオイルが供給されなくなる場合がある。また、例えば、過度に多量のオイルが消費（すなわち、吸気通路に導入）されると、デポジットの生成量が増大する場合がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開２００７−１８７０３３号公報
【特許文献２】特開２００８−３８７１３号公報
【特許文献３】特開２００８−２９８０３９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
まず、デポジットの生成量について述べると、吸気通路構成部材に生じるデポジットは、上述したように、ブローバイガスに含まれるオイル粒子が加熱されてオイル粒子の粘度が高まることに起因すると考えられる。ここで、単位量のオイルが単位時間あたりに受け取る熱量（単位量のオイルが多数のオイル粒子に分割されているときに個々のオイル粒子が単位時間あたりに受け取る熱量の合計）について検討すると、当初のオイル粒子（加熱されて小径化する前のオイル粒子）の大きさが「小さい」ほど、オイル粒子の表面積の合計（個々のオイル粒子が熱を受け取る面積の合計）が大きいため、オイルが受け取る熱量が大きいことになる。本検討を踏まえれば、ブローバイガスに含まれている大きさが「小さい」オイル粒子の量が多いほど、粘度が高いオイル粒子がより多く生じ、デポジットが「発生し易い」ことになると考えられる。
【００１３】
これに対し、上記説明から理解されるように、ブローバイガスに含まれている大きさが「大きい」オイル粒子の量が多いほど、粘度が高いオイル粒子が生じ難く、デポジットが「発生し難い」ことになると考えられる。さらに、大きさが「大きい」オイル粒子（加熱されてもパーティキュレートマターの充填度が比較的小さいままのオイル粒子）が既存のデポジットに接触すると、そのデポジットがオイル粒子に取り込まれること等に起因し、デポジットが吸気通路構成部材から取り除かれる現象も生じると考えられる。このように、大きさが「大きい」オイル粒子は、デポジットになり難いだけではなく、既存のデポジットを除去する効果も有すると考えられる。
【００１４】
よって、デポジットの生成量を出来る限り少なくするためには、例えば、ブローバイガスに含まれるオイル粒子について、大きさの「小さい」オイル粒子の量を少なくするとともに、大きさの「大きい」オイル粒子の量を多くすることが好ましいと考えられる。すなわち、大きさの「大きい」オイル粒子の量を相対的に多くすることが好ましいと考えられる。
【００１５】
しかし、上述したように、オイル粒子は、オイルと他の部材との衝突およびオイル自体の蒸発などに起因して発生する。そのため、オイル粒子が発生する段階においてオイル粒子の大きさの分布（オイル粒子の大きさと、オイル粒子の多さと、の関係）を操作することは、一般に困難であると考えられる。
【００１６】
次いで、オイルの消費量について述べると、ブローバイガスと共に放出されるオイルの量を出来る限り少なくするためには、例えば、ブローバイガスが吸気通路に導入される前にブローバイガス中のオイル粒子を回収（分離）することが好ましいと考えられる。
【００１７】
そこで、ブローバイガス処理装置は、一般に、ブローバイガスに含まれるオイル粒子の少なくとも一部をブローバイガスから分離してクランクケース内に戻す処理（以下、「オイル分離処理」とも称呼される。）を、吸気通路に導入される前のブローバイガスに対して施すようになっている（例えば、特許文献１を参照。）。この種のオイル分離処理を行う一般的な方法として、例えば、分離容器内にブローバイガスの旋回流を形成し、その旋回に起因する遠心力を利用して旋回流の径方向外側にオイル粒子を集め、集められたオイル粒子を回収する（例えば、旋回流の外部に設けられた壁面に付着させる）ことによってオイル分離処理を行う方法が挙げられる（例えば、特許文献２に記載の気液分離法を参照。）。
【００１８】
しかし、上述した気液分離法においては、その原理上、質量の小さいオイル粒子（大きさが小さいオイル粒子）がブローバイガスから分離される度合いよりも、質量の大きいオイル粒子（大きさが大きいオイル粒子）がブローバイガスから分離される度合いが大きいことになる。別の言い方をすると、大きさの「小さい」オイル粒子よりも大きさの「大きい」オイル粒子が分離され易いことになる。なお、オイル粒子（オイルとパーティキュレートマターとの混合物）の密度はオイル粒子の大きさに依らずほぼ同一であると考えられるので、オイル粒子の質量と大きさとは正比例の関係にあるとみなし得る。
【００１９】
よって、上述した気液分離法によるオイル分離処理がブローバイガスに対して施されると、大きさの「大きい」オイル粒子の量が相当に減少するのに対し、大きさの「小さい」オイル粒子の量はそれほど減少しない。その結果、上記オイル分離処理を施される前後においてオイル粒子の大きさの分布を比較すると、処理前の分布よりも処理後の分布の方が、大きさの「大きい」オイル粒子の量に対する大きさの「小さい」オイル粒子の量の割合が大きくなる。すなわち、大きさの「小さい」オイル粒子の量が相対的に多くなる。
【００２０】
このように、上記オイル分離処理を施されたブローバイガスにおけるオイル粒子の大きさの分布（大きさの小さいオイル粒子が相対的に多い。）は、上述したデポジットの生成量を少なくするための分布（大きさの大きいオイル粒子が相対的に多い。）とは逆の傾向を有する。そのため、オイルの消費量を少なくするべく上記オイル分離処理を行うと、ブローバイガス中のオイル量（オイルミストを構成するオイルの合計量）は減少するものの、デポジットの生成量は減少しない（または、かえってデポジットの生成量が増大する）場合があると考えられる。
【００２１】
なお、上述した気液分離法に加えて又は上述した気液分離法に代えて、大きさの小さいオイル粒子であっても分離（ろ過）することが可能な透過膜型フィルタを用いる方法を採用することも考えられる（例えば、特許文献３を参照。）。しかし、フィルタの通過に際して大きな圧力損失が生じること及びフィルタの状態を監視して随時フィルタを交換する必要があること等において、この種の方法によるオイル分離処理は、上述した気液分離法よりも不利である。
【００２２】
以上に説明したように、オイル粒子の発生段階にてオイル粒子の大きさの分布をデポジットの発生量が少なくなる理想的な分布に近づけるように操作することは困難であり、また、オイル分離処理を行うことによってオイル粒子の大きさの分布がその理想的な分布から更に離れる場合もある。すなわち、従来の考え方（例えば、特許文献１，２を参照。）に基づくブローバイガス処理装置は、オイル分離処理を適切に行いながらデポジットの生成量を十分に少なくすることができない虞がある。
【００２３】
本発明の目的は、上記課題に鑑み、ブローバイガスに起因するオイル（潤滑油）の消費量を少なくすることと、ブローバイガスに起因するデポジットの生成量を少なくすることと、を両立することが可能なブローバイガス処理装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２４】
上記課題を解決するための本発明によるブローバイガス処理装置は、
内燃機関の潤滑油に由来する微粒子であるオイル粒子を含んだブローバイガスを該内燃機関の吸気通路へ導入させるガス導入手段と、
前記オイル粒子の少なくとも一部を前記ブローバイガスから分離する処理を行うオイル分離手段であって、大きさの大きいオイル粒子が分離される度合いが大きさの小さいオイル粒子が分離される度合いよりも大きいことになる処理を行うオイル分離手段と、
を備えている。
【００２５】
さらに、本発明によるブローバイガス処理装置において、
前記ガス導入手段は、前記オイル分離手段によって処理される前のブローバイガスである「第１ガス」および前記オイル分離手段によって処理された後のブローバイガスである「第２ガス」の双方を前記吸気通路に導入させるように、構成されている。
【００２６】
上記構成により、オイル分離手段によって処理された後のブローバイガス（第２ガス）だけではなく、オイル分離手段によって処理される前のブローバイガス（第１ガス）も、吸気通路に導入されることとなる。これにより、吸気通路内には第１ガスと第２ガスとの双方が存在する（例えば、それらが混合された状態にて存在し得る）ので、第１ガスだけ（オイル分離処理を施されていないブローバイガスのみ）が吸気通路に導入される場合に比べ、ブローバイガスに起因する潤滑油の消費量を少なくすることができる。
【００２７】
さらに、第２ガス（オイル分離処理を施された結果、大きさの小さいオイル粒子を相対的に多く含むブローバイガス）と、第１ガス（オイル分離処理を施されておらず、大きさの大きいオイル粒子も適度に含むブローバイガス）と、の双方が吸気通路に導入されるので、第２ガスだけが吸気通路に導入される場合に比べ、吸気通路内におけるオイル粒子の大きさの分布が「大きさの“小さい”オイル粒子が相対的に多い分布」となることを避けることができる。別の言い方をすると、吸気通路内のオイル粒子の大きさの分布を「大きさの“大きい”オイル粒子が相対的に多い分布（デポジットの生成量を少なくするための分布）」に近づけることができる。
【００２８】
したがって、本発明のブローバイガス処理装置は、ブローバイガスに起因するオイル（潤滑油）の消費量を少なくすることと、ブローバイガスに起因するデポジットの生成量を少なくすることと、を両立することができる。
【００２９】
ところで、上記「ガス導入手段」は、ブローバイガス（第１ガスと第２ガスとの双方）を吸気通路へ導入（還流）させ得る構成を備えていればよく、その具体的な構造およびブローバイガスを吸気通路に導入させる際の具体的な導入方法などは、特に制限されない。なお、ガス導入手段の具体的な態様については、後述される（下記態様４〜６を参照。）。
【００３０】
上記「オイル分離手段」は、上述したようにオイル粒子の大きさ（例えば、粒径）に応じてオイル粒子が分離される度合いが異なる処理を行い得る構成を備えていればよく、その具体的な分離方法、配置およびオイル分離手段の数などは、特に制限されない。例えば、オイル分離手段として、旋回流に起因する遠心力を利用してオイル粒子を分離するように構成された分離装置（質量の大きい（大きさの大きい）オイル粒子ほど、強い遠心力を受けるため捕集され易い。例えば、特許文献２を参照。）が採用され得る。また、オイル分離処理として、例えば、ブローバイガスの流路上に設けられた壁面にブローバイガスを衝突させ、その壁面に付着したオイル粒子を捕集することによってオイル粒子を分離するように構成された分離装置（質量の大きい（大きさの大きい）オイル粒子ほど、慣性の影響が大きいため捕集され易い。例えば、特許文献１に記載された分離装置。）が採用され得る。
【００３１】
上記「オイル粒子が分離される度合い」は、ブローバイガスに含まれるオイル粒子のうちのオイル分離手段によって分離（回収）されるオイル粒子の多さ（例えば、数、質量、体積など）の程度を表し得る指標であればよく、その具体的な算出方法などは、特に制限されない。例えば、オイル粒子が分離される度合いとして、オイル分離処理が行われる前の単位体積のブローバイガスに含まれるオイル粒子の合計質量Ａに対するオイル分離処理が行われた後の単位体積のブローバイガスに含まれるオイル粒子の合計質量Ｂの割合を１から減算した値（＝１−Ｂ／Ａ）が採用され得る。
【００３２】
よって、上記説明から理解されるように、上記「大きさの大きいオイル粒子が分離される度合いが大きさの小さいオイル粒子が分離される度合いよりも大きい」との表現は、例えば、大きさの大きいオイル粒子ほどオイル粒子の多さが減少する度合いが大きい、とも言い換えられ得る。また、同表現は、例えば、大きさの大きいオイル粒子ほどオイル粒子の大きさの分布（オイル粒子の大きさと、オイル粒子の多さと、の関係）の変化の度合いが大きい、とも言い換えられ得る。
【００３３】
以下、本発明のブローバイガス処理装置のいくつかの態様（態様１〜態様７）について述べる。
【００３４】
・態様１
上述したように、本発明のブローバイガス処理装置は、第１ガスおよび第２ガスの双方を吸気通路に導入させるようになっている。ここで、それらガスの各々の量は、オイルの消費量の低減およびデポジットの生成量の低減を両立し得る適値に設定されればよい。これら適値は、上記説明から理解されるように、例えば、第１ガスおよび第２ガスに含まれるオイル粒子の大きさの分布に関連して定められ得る。
【００３５】
そこで、本発明のブローバイガス処理装置において、
前記第１ガスの量と前記第２ガスの量との関係は、「前記第１ガスに含まれる前記オイル粒子の大きさの分布」および「前記第２ガスに含まれる前記オイル粒子の大きさの分布」に基づいて定められた所定のガス量関係とされ得る。
【００３６】
別の言い方をすると、本発明のブローバイガス処理装置において、第１ガスの量と第２ガスの量との関係は、第１ガスに含まれるオイル粒子の大きさの分布および第２ガスに含まれるオイル粒子の大きさの分布に基づいて定められ得る。
【００３７】
上記構成により、第１ガスおよび第２ガスに含まれるオイル粒子の大きさの分布を考慮して第１ガスの量と第２ガスの量との関係が定められるので、吸気通路内のブローバイガス全体におけるオイル粒子の大きさの分布を、デポジットの生成量を少なくするための分布に更に近づけることができる。すなわち、オイルの消費量を少なくすることと、デポジットの生成量を少なくすることと、を更に適切に両立することができる。
【００３８】
ところで、上記「オイル粒子の大きさの分布」との表現は、例えば、オイル粒子の大きさとオイル粒子の多さ（例えば、数、質量、体積など）との関係、とも言い換えられ得る。また、同表現は、例えば、オイル粒子の大きさとオイル粒子の多さとの関係を表すグラフ、とも言い換えられ得る。
【００３９】
なお、第１ガスおよび第２ガスにおけるオイル粒子の大きさの分布は、周知の手法によって把握されればよく、その具体的な特定方法は特に制限されない。例えば、第１ガスおよび第２ガスにおけるオイル粒子の大きさの分布は、ブローバイガス処理装置が適用される内燃機関の構成（例えば、想定されるブローバイガスの量・圧力・組成、内燃機関が過給機を備えているか否か、内燃機関の吸気通路の構造）、および、オイル分離手段の特性（例えば、オイル粒子の粒径に対する分離率）などに基づき、把握され得る。また、同分布は、ブローバイガス処理装置が適用されることになる内燃機関を用いて予め行われる実験などに基づいても、把握され得る。
【００４０】
上記「ガス量関係」は、第１ガスの量と第２ガスの量との関係を表現し得る指標であればよく、その具体的な表現方法は特に制限されない。例えば、ガス量関係として、第１ガスの量（例えば、単位時間あたりに吸気通路に導入される体積）に対する第２ガスの量の割合、第２ガスの量に対する第１ガスの量の割合、および、第１ガスの量と第２ガスの量との差などが採用され得る。
【００４１】
なお、上記説明から理解されるように、上記「所定のガス量関係」は、ブローバイガス処理装置に要求される性能（オイルの消費量を低減する効果、および、デポジットの生成量を低減する効果）が発揮されるように、第１ガスおよび第２ガスにおけるオイル粒子の大きさの分布に基づいて定められればよい。例えば、所定のガス量関係は、予め行われる種々の実験（例えば、第１ガスと第２ガスとの混合割合に応じたデポジットの発生量の傾向、同混合割合に応じたオイルの消費量の傾向、および、ブローバイガス処理装置を内燃機関に実際に適用する際に実現可能な第１ガスと第２ガスとの混合割合など）に基づき、定められ得る。
【００４２】
・態様２
第１ガスの量と第２ガスの量との関係を上述した所定のガス量関係とするための具体的な構成・手法は、特に制限されない。その具体的な構成・手法を以下に例示する（態様２，３）。
【００４３】
例えば、一の手法として、本発明のブローバイガス処理装置において、
前記第１ガスの流路の有効断面積および前記第２ガスの流路の有効断面積が、前記ガス量関係に応じて定められ得る。
【００４４】
流路の有効断面積は、その流路を流れるブローバイガスの量に影響を与える。よって、上記構成により、各々の流路の有効断面積をガス量関係に応じて定めれば、第１ガスの量および第２ガスの量が上記ガス量関係に応じた量に調整され得る。
【００４５】
上記「流路の有効断面積」は、流路の両端間の圧力差が単位圧力差であるときにその流路を単位時間あたりに通過することになるブローバイガスの量を算出する根拠となり得る断面積であればよく、同断面積の定義として周知の種々の定義が採用され得る。なお、流路の有効断面積は、流路の構造（例えば、流路の径、流路の形状、オリフィス状の部分を有するか否か）、および、オイル分離手段の内部構造などに基づき、算出され得る。
【００４６】
・態様３
あるいは、他の手法として、本発明のブローバイガス処理装置は、
前記第１ガスの量および前記第２ガスの量の少なくとも一方を調整可能な調整手段を備えるとともに、
前記ガス量関係に応じて前記第１ガスの量および前記第２ガスの量の少なくとも一方が前記調整手段によって調整されるように構成され得る。
【００４７】
上記構成により、調整手段によって第１ガスの量および第２ガスの量の少なくとも一方が調整され得るので、調整手段をガス量関係に応じて操作すれば、第１ガスの量および第２ガスの量が上記ガス量関係に応じた量に調整され得る。
【００４８】
ところで、上記「調整手段」として、例えば、調整手段が設けられた位置を通過するガスの流量を制御可能な流量制御弁が採用され得る。この流路制御弁は、第１ガスの流路および第２ガスの流路の一方または双方に設けられ得る。
【００４９】
なお、ブローバイガス処理装置が上記調整手段を備える場合、ブローバイガス処理装置は、デポジットが多量に生成されると予測されるときに限り、第１ガスと第２ガスとの双方を吸気通路に導入させるように構成されてもよい。より具体的に述べると、例えば、吸気通路内のガスの温度が高いほど、オイル粒子からオイル成分が蒸発し易いので、デポジットの生成量が増すと考えられる。そこで、例えば、ブローバイガス処理装置は、吸気通路内の温度（例えば、内燃機関が過給機を備える場合、コンプレッサの出口温度）が所定値以下である場合には第２ガスのみ（処理済みのガスだけ）を吸気通路に導入し、吸気通路内の温度が所定値よりも高い場合に第１ガスと第２ガスの双方を吸気通路に導入する、ように構成され得る。本構成により、オイルの消費量を出来る限り少なくしながら、デポジットの生成量が過度に多くなることを防ぐことができる。
【００５０】
以上が、第１ガスの量と第２ガスの量との関係を所定のガス量関係とするための具体的な構成・手法の例である。
【００５１】
・態様４
ガス導入手段は、上述したように、ブローバイガス（第１ガスと第２ガスとの双方）を吸気通路へ導入させ得る構成を備えていればよい。その具体的な構成を以下に例示する（態様４，５，６）。
【００５２】
例えば、一の構成として、本発明のブローバイガス処理装置において、
前記ガス導入手段は、前記第１ガスおよび前記第２ガスが前記吸気通路に導入される前に前記第１ガスと前記第２ガスとを混合し、混合された前記第１ガスおよび前記第２ガスを前記吸気通路に導入させるように構成され得る。
【００５３】
・態様５
上記態様４についてより具体的に述べると、
前記第１ガスの流路を画成する部材と、前記第２ガスの流路を画成する部材と、は前記オイル分離手段と前記吸気通路との間において接続され得る。
【００５４】
上記構成（態様４，５）により、第１ガスおよび第２ガスがあらかじめ混合されて得られるガス（混合ガス）が吸気通路に導入される。これにより、オイル粒子の大きさの分布がデポジットの生成量を少なくするための分布となっている（または、同分布に近づいている）混合ガスを、吸気通路に導入することができる。
【００５５】
・態様６
あるいは、他の構成として、本発明のブローバイガス処理装置において、
前記ガス導入手段は、前記第１ガスおよび前記第２ガスのそれぞれを個別に前記吸気通路に導入させるように構成され得る。
【００５６】
上記構成により、第１ガスおよび第２ガスは、事前に混合されることなく独立して吸気通路に導入される。これにより、オイル粒子の大きさの分布がデポジットの生成量を少なくするための分布となっているガスを、吸気通路内にて構成することができる。
【００５７】
以上が、ブローバイガスを吸気通路へ導入させる具体的な構成の例である。
【００５８】
・態様７
本発明のブローバイガス処理装置は、上述したように、単一のオイル分離手段を備えてもよく、複数のオイル分離処理を備えてもよい。すなわち、本発明のブローバイガス処理装置は、一のオイル分離手段によって処理されたブローバイガスを吸気通路に直接導入するように構成されてもよく、同処理されたブローバイガスを更に他のオイル分離手段によって処理するように構成されてもよい。
【００５９】
例えば、本発明のブローバイガス処理装置は、
複数の前記オイル分離手段を備えるとともに、
前記第１ガスとして、前記複数のオイル分離手段のうちの前記ブローバイガスへの処理を最後に行うことになるオイル分離手段である最終オイル分離手段によって処理される前のブローバイガスが採用され、
前記第２ガスとして、前記最終オイル分離手段によって処理された後のブローバイガスが採用される、ように構成され得る。
【００６０】
上記構成により、単一のオイル分離手段によってブローバイガスからオイル粒子を分離する場合に比べ、より確実にオイル粒子を分離することができるので、オイルの消費量を更に少なくすることができる。さらに、最終オイル分離手段によって処理される前のブローバイガス（第１ガス）と、最終オイル分離手段によって処理された後のブローバイガス（第２ガス）と、を利用することにより、上記同様、デポジットの生成量を少なくすることができる。
【００６１】
ところで、上記「“最終オイル分離手段によって処理される前”のブローバイガス」は、最終オイル分離手段に導入される直前のブローバイガスであってもよく、最終オイル分離手段とは異なる（最終オイル分離手段よりも上流側の）オイル分離手段に導入される前のブローバイガスであってもよく、オイル分離手段によって全く処理されていない（複数のオイル分離手段の全てよりも上流側の）ブローバイガスであってもよい。なお、これらのうちのいずれのガスをこのブローバイガス（第１ガス）として採用するかは、ブローバイガス処理装置に要求される性能などを考慮して決定されればよい。
【発明の効果】
【００６２】
以上にいくつかの態様とともに説明したように、本発明のブローバイガス処理装置は、ブローバイガスに起因するオイルの消費量を少なくすることと、ブローバイガスに起因するデポジットの生成量を少なくすることと、を両立することができるという効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００６３】
【図１】本発明の第１実施形態に係るブローバイガス処理装置が適用された内燃機関の概略図である。
【図２】ブローバイガスに含まれるオイル粒子の大きさの分布の一例を表すグラフである。
【図３】本発明の第２実施形態に係るブローバイガス処理装置が適用された内燃機関の概略図である。
【図４】本発明の第３実施形態に係るブローバイガス処理装置が適用された内燃機関の概略図である。
【図５】オイル粒子およびパーティキュレートマターの変化の様子を表す概念図である。
【発明を実施するための形態】
【００６４】
以下、本発明の各実施形態に係るブローバイガス処理装置について、図面を参照しながら説明する。各実施形態のブローバイガス処理装置は、内燃機関（ピストン往復動型・直列・多気筒・ディーゼル機関）に適用されている。
【００６５】
＜第１実施形態＞
図１は、本発明の第１実施形態に係るブローバイガス処理装置（以下、「第１装置」とも称呼される。）が適用された内燃機関１０の概略構成を示している。図１に示されるように、この機関１０は、機関本体部２０、吸気通路部３０および排気通路部４０を備えている。そして、ブローバイガス処理装置５０がこの機関１０に適用されている。
【００６６】
機関本体部２０は、クランクケース２１、オイルパン２２、シリンダブロック２３およびシリンダヘッド２４を含んでいる。
【００６７】
クランクケース２１は、クランクシャフト２１ａを回転可能に支持している。オイルパン２２は、クランクケース２１の下方にてクランクケース２１に固定されている。クランクケース２１およびオイルパン２２は、クランクシャフト２１ａおよびオイル（潤滑油）ＯＬを格納する空間（以下、「クランクケース室」とも称呼される。）を形成している。
【００６８】
シリンダブロック２３は、クランクケース２１の上方にてクランクケース２１に固定されている。シリンダブロック２３は、中空円筒状のシリンダ（シリンダボア）２３ａを複数（４気筒分）備えている。
【００６９】
シリンダ２３ａにはピストン２３ｂが格納されている。ピストン２３ｂは、略円筒形の形状を有し、側面に複数のピストンリングを備えている。ピストン２３ｂは、コネクティングロッド２３ｃによってクランクシャフト２１ａに連結されている。ピストン２３ｂの上面（頂面）、シリンダ２３ａの内壁およびシリンダヘッド２４の下面により、燃焼室ＣＣが画成されている。
【００７０】
ピストン２３ｂは、クランクシャフト２１ａの回転に伴ってシリンダ２３ａ内を上下に繰り返し移動する。このとき、ピストンリングにより、シリンダ２３ａの内壁に付着したオイル（油膜）がクランクケース２１に向かって掻き落とされる。また、ピストン２３ｂとコンロッド２３ｃとの連結部分などからも、オイルがクランクケースに向かって落下する。これらオイルが高速回転するクランクシャフト２１ａ等の部材と衝突すると、種々の大きさのオイルの飛沫（すなわち、オイル粒子）が発生する。さらに、クランクケース室内のオイルＯＬが蒸発することによっても、オイル粒子が発生する。このように、機関１０のクランクケース室内には、種々の大きさのオイル粒子が発生することになる。
【００７１】
一方、ピストン２３ｂ（ピストンリング）とシリンダ２３ａの内壁との間には、ピストン２３ｂを円滑に移動させるべく僅かな空隙が設けられている。そのため、図１の黒色矢印にて示されるように、この空隙を通過して燃焼室ＣＣ内のガスがクランクケース室内に漏れ出す場合がある（例えば、機関１０の圧縮行程および膨張行程において）。このようにクランクケース室内に漏れ出したガスが「ブローバイガス」である。
【００７２】
シリンダ２３ａの内壁およびピストンリング等には、一般に、燃焼室内における混合気の燃焼に起因した煤（ｓｏｏｔ）などが付着している。そのため、ブローバイガスが上記空隙を通過するとき、この煤などがブローバイガス内に取り込まれる場合がある。また、燃焼後のガス（排ガス）自体がブローバイガスとなる場合、燃焼に起因した煤などがブローバイガス自身に含まれている。このように、ブローバイガスには、煤などの微粒子（パーティキュレートマター）が含まれることになる。
【００７３】
そして、ブローバイガスに含まれるパーティキュレートマターとクランクケース室内のオイル粒子とが接触すると、図５（Ａ）を参照しながら上述したように、パーティキュレートマターがオイル粒子に取り込まれる。その結果、クランクケース室内のブローバイガスには、一般に、パーティキュレートマターを含んだオイル粒子が多量に存在することになる。なお、このようなオイル粒子の集合体は、オイルミストとも称呼される。
【００７４】
シリンダヘッド２４は、シリンダブロック２３の上方にてシリンダブロック２３に固定されている。シリンダヘッド２４には、燃焼室ＣＣに接続される吸気ポート、および、燃焼室ＣＣに接続される排気ポートが形成されている。シリンダヘッド２４には、図示しない燃料噴射弁が備えられている。
【００７５】
吸気通路部３０は、吸気管３１、インタークーラ３２およびターボチャージャ６０のコンプレッサ６１を含んでいる。吸気管３１は、シリンダヘッド２４の吸気ポートと接続されている。よって、吸気管３１および吸気ポートは吸気通路を構成している。
【００７６】
コンプレッサ６１は吸気管３１上に設けられており、吸入された空気Ｉｎを圧縮するようになっている。インタークーラー３２は、吸気管３１のコンプレッサ６１よりも下流側の位置に設けられており、吸入された空気を冷却するようになっている。
【００７７】
排気通路部４０は、排気管４１およびターボチャージャ６０のタービン６２を含んでいる。排気管４１は、シリンダヘッド２４の排気ポートと接続されている。よって、排気管４１および排気ポートは排気通路を構成している。
【００７８】
タービン６２は排気管４１上に設けられており、排ガスＥｘによって回転されるようになっている。この結果、タービン６２に連結されたコンプレッサ６１が回転し、ターボチャージャ６０に吸入された空気が圧縮（過給）されるようになっている。
【００７９】
ブローバイガス処理装置５０は、第１ガス通路部５１と、第２ガス通路部５２と、ガス放出通路部５３と、ガス導入通路部５４と、から構成されるブローバイガス流路を有している。さらに、ブローバイガス処理装置５０は、オイルセパレータ５５を有している。
【００８０】
ブローバイガス流路は、クランクケース室内のブローバイガスを、ガス放出通路部５３を通じてクランクケースの外部に放出させ、第１ガス通路部５１および第２ガス通路部５２を介してガス導入通路部５４に導き、吸気通路（吸気管３１）に導入させるようになっている。さらに、第２ガス通路部５２を通過するブローバイガスに含まれるオイル粒子の少なくとも一部は、オイルセパレータ５５により、ブローバイガスから分離されるようになっている。
【００８１】
より具体的に述べると、ガス放出通路部５３は、シリンダブロック２３およびシリンダヘッド２４の内部に形成されている。ガス放出通路部５３は、クランクケース室内と、第１ガス通路部５１と第２ガス通路部５２との接続部（集合部）Ｐと、を接続するようになっている。これにより、図１の黒色矢印に示されるように、クランクケース室内のブローバイガスは、ガス放出通路部５３を通過してクランクケースの外部（第１ガス通路部５１および第２ガス通路部５２の集合部Ｐ）に放出される。
【００８２】
第１ガス通路部５１は、第２ガス通路部５２のオイルセパレータ５５よりも上流側の位置（集合部Ｐ）にて第２ガス通路部５２から一旦分岐し、第２ガス通路部５２のオイルセパレータ５５よりも下流側の位置（集合部Ｑ）にて第２ガス通路部５２に再び合流している。すなわち、第１ガス通路部５１は、オイルセパレータ５５を迂回する（バイパスする）ように第２ガス通路部５２に接続されている。よって、図１の黒色矢印に示されるように、第１ガス通路部５１はオイルセパレータ５５によって処理される前のブローバイガス（第１ガス）を通過させることになる。一方、図１の白色矢印に示されるように、第２ガス通路部５２は、オイルセパレータ５５によって処理された後のブローバイガス（第２ガス）を通過させることとなる。
【００８３】
ガス導入通路部５４の一端は第１ガス通路部５１と第２ガス通路部５２とが再び合流する部分（集合部Ｑ）に接続されており、ガス導入通路部５４の他端は吸気通路（吸気管３１）に開放されている。別の言い方をすると、第１ガス通路部５１と第２ガス通路部５２とは、オイルセパレータ５５と吸気通路との間（すなわち、集合部Ｑ）において接続されている。よって、図１の斜線矢印に示されるように、オイル分離処理を施される前のブローバイガス（第１ガス）と、オイル分離処理を施された後のブローバイガス（第２ガス）と、があらかじめ混合されたガスが、吸気通路（吸気管３１）に導入されることとなる。
【００８４】
なお、上述したブローバイガスの移動（クランクケース室から通路部５３，５１，５２，５４を経て吸気管３１に至るガス移動）は、クランクケース室内のブローバイガスの圧力と、吸気通路（吸気管３１）内のガスの圧力と、の差に起因して生じる。
【００８５】
オイルセパレータ５５は、分離容器内に発生させたブローバイガスの旋回流に起因する遠心力を利用してオイル粒子を分離するように構成された分離装置であり、ブローバイガス内からオイル粒子を回収するようになっている（例えば、特許文献２を参照。）。分離されたオイル粒子は、分離容器内の壁面に衝突・付着することなどによって凝集され、オイル回収パイプ５５ａを通じてクランクケース室内に戻される。これにより、回収されるオイル粒子の量だけ、ブローバイガスと共に吸気通路に放出されるオイルの量（オイルの消費量）が低減されることになる。
【００８６】
オイルセパレータ５５による処理は、その分離の原理上、質量の大きい（すなわち、大きさの大きい）オイル粒子が分離される度合いが、質量の小さい（すなわち、大きさの小さい）オイル粒子が分離される度合いよりも大きいことになる処理である。
【００８７】
より具体的に述べると、図２（Ａ）〜（Ｃ）は、ブローバイガスに含まれるオイル粒子の大きさ（粒径）と、その多さ（含有量）と、の関係（すなわち、オイル粒子の大きさの分布）の一例を表すグラフである。図２（Ａ）に示されるように、処理前のブローバイガス（第１ガス）は、粒径が小さいオイル粒子と、粒径が大きいオイル粒子と、を含んでいる。そして、このブローバイガスがオイルセパレータ５５によって処理されると、図２（Ｂ）に示されるように、粒径の大きいオイル粒子が優先的に分離され、処理後のブローバイガス（第２ガス）は、主として粒径の小さいオイル粒子を含むようになる。なお、図２（Ａ）と図２（Ｂ）との比較から理解されるように、オイルセパレータ５５によるオイル分離処理により、粒径の大きいオイル粒子が分離されるだけではなく、粒径の小さいオイル粒子も（分離される度合いは異なるものの）分離される。
【００８８】
そして、処理前のブローバイガス（第１ガス）と処理後のブローバイガス（第２ガス）とが混合されたガスは、図２（Ｃ）に示されるように、処理前のブローバイガス（第１ガス）よりもオイル粒子の含有量が全体として少なく、粒径の大きいオイル粒子と粒径の小さいオイル粒子とを含むようになる。
【００８９】
このような混合に際し、処理前のブローバイガス（第１ガス）の量および処理後のブローバイガス（第２ガス）の量は、処理前のブローバイガス（第１ガス）に含まれるオイル粒子の大きさの分布（図２（Ａ））および処理後のブローバイガス（第２ガス）に含まれるオイル粒子の大きさの分布（図２（Ｂ））に基づき、定められている。具体的には、処理前のブローバイガス（第１ガス）の量と処理後のブローバイガス（第２ガス）の量との関係が、ブローバイガス処理装置５０が要求される性能を発揮し得る所定のガス量関係となるように、第１ガス通路部５１の有効断面積と第２ガス通路部５２の有効断面積とが定められている。
【００９０】
なお、そのように第１ガス通路部５１および第２ガス通路部５２の有効断面積を設定することに加えて又は代えて、ブローバイガスの流量を調整可能なバルブ（図示省略。）を第１ガス通路部５１または第２ガス通路部５２に通過する設け、処理前のブローバイガス（第１ガス）の量と処理後のブローバイガス（第２ガス）の量との関係が、ブローバイガス処理装置５０が要求される性能を発揮し得る所定のガス量関係となるように、ブローバイガスの流量（バルブの開度）が調整されてもよい。
【００９１】
このように構成された第１装置によれば、オイルセパレータ５５による処理前のブローバイガス（第１ガス）と処理後のブローバイガス（第２ガス）とが適度に混合された後、吸気通路（吸気管３１）に導入される。
【００９２】
したがって、吸気通路（吸気管３１）に導入されるブローバイガスは、処理前のブローバイガス（第１ガス）に比べてオイル粒子の含有量が少なく、オイル粒子の大きさの分布がデポジットの生成量を少なくするための分布に近づいている。よって、ブローバイガスに起因するオイル（潤滑油）の消費量を少なくすることと、ブローバイガスに起因するデポジットの生成量を少なくすることと、を両立することができる。
【００９３】
＜第２実施形態＞
図３は、本発明の第２実施形態に係るブローバイガス処理装置（以下、「第２装置」とも称呼される。）が適用された内燃機関１０の概略構成を示している。第２装置は、「第１ガス通路部５１および第２ガス通路部５２と吸気通路との接続方法」を除き、第１装置と同様の構成を備えている。そこで、以下、この相違点を中心として、第２装置を説明する。なお、理解を容易にするべく、図３においては第２装置の説明に必要な部分にのみ符号が付されている。
【００９４】
第２装置において、ブローバイガス処理装置５０は、第１ガス通路部５１と、第２ガス通路部５２と、ガス放出通路部５３と、から構成されるブローバイガス流路を有している。すなわち、第２装置のブローバイガス流路は、第１装置におけるガス導入通路部５４を有さない。
【００９５】
より具体的に述べると、第１ガス通路部５１は、第２ガス通路部５２のオイルセパレータ５５よりも上流側の位置（集合部Ｐ）にて第２ガス通路部５２から一旦分岐し、第２ガス通路部５２と再び合流することなく吸気通路（吸気管３１）に直接接続されている。一方、第２ガス通路部５２も、第１ガス通路部５１と再び合流することなく吸気通路（吸気管３１）に直接接続されている。よって、処理前のブローバイガス（第１ガス）および処理後のブローバイガス（第２ガス）のそれぞれが、個別に吸気通路（吸気管３１）に導入されることとなる。なお、第２装置において、処理前のブローバイガス（第１ガス）と処理後のブローバイガス（第２ガス）とは、吸気通路内にて混合されることとなる。
【００９６】
このように構成された第２装置によれば、第１装置と同様、ブローバイガスに起因するオイルの消費量を少なくすることと、ブローバイガスに起因するデポジットの生成量を少なくすることと、を両立することができる。
【００９７】
＜第３実施形態＞
図４は、本発明の第２実施形態に係るブローバイガス処理装置（以下、「第３装置」とも称呼される。）の概略構成を示している。第３装置は、「複数のオイルセパレータを有している」ことを除き、第１装置と同様の構成を備えている。そこで、以下、この相違点を中心として、第３装置を説明する。なお、上記同様、図４においては第３装置の説明に必要な部分にのみ符号が付されている。
【００９８】
第３装置において、ブローバイガス処理装置５０は、２つのオイルセパレータ５５，５６を有している。オイルセパレータ５５，５６は、第１装置と同様、旋回流による遠心力を利用する分離装置である。２つのオイルセパレータ５５，５６は直列に接続されており、上流側のオイルセパレータ５５によって処理されたブローバイガスが、下流側のオイルセパレータ５６に導入されるようになっている。下流側のオイルセパレータ５６は、複数のオイルセパレータ５５，５６のうちのブローバイガスへの処理を最後に行うことになるオイルセパレータであることから、「最終オイルセパレータ」とも称呼される。
【００９９】
さらに、ブローバイガス処理装置５０は、第１ガス通路部５１と、第２ガス通路部５２と、ガス放出通路部５３と、ガス導入通路部５４と、から構成されるブローバイガス流路を有している。より具体的に述べると、第１ガス通路部５１は、第２ガス通路部５２の上流側のオイルセパレータ５５よりも上流側の位置（集合部Ｐ）にて第２ガス通路部５２から一旦分岐し、第２ガス通路部５２の下流側のオイルセパレータ５６（最終オイルセパレータ）よりも下流側の位置（集合部Ｑ）にて第２ガス通路部５２に再び合流している。
【０１００】
よって、第１ガス通路部５１は最終オイルセパレータ５６によって処理される前のブローバイガス（第１ガス）を通過させ、第２ガス通路部５２は最終オイルセパレータ５６によって処理された後のブローバイガス（第２ガス）を通過させることとなる。そして、処理前のブローバイガス（第１ガス）と、処理後のブローバイガス（第２ガス）と、があらかじめ混合されたガスが、ガス導入通路部５４を通じて吸気通路（吸気管３１）に導入されることとなる。
【０１０１】
このように構成された第３装置によれば、第１装置と同様、ブローバイガスに起因するオイルの消費量を少なくすることと、ブローバイガスに起因するデポジットの生成量を少なくすることと、を両立することができる。
【０１０２】
＜実施形態の総括＞
図１〜図４を参照しながら説明したように、上述した実施形態のブローバイガス処理装置は、
内燃機関１０の潤滑油ＯＬに由来する微粒子であるオイル粒子ＯＰを含んだブローバイガスを該内燃機関１０の吸気通路３１へ導入させるガス導入手段（通路部５１〜５４）と、
前記オイル粒子ＯＰの少なくとも一部を前記ブローバイガスから分離する処理を行うオイル分離手段であって、大きさの大きいオイル粒子ＯＰが分離される度合いが大きさの小さいオイル粒子ＯＰが分離される度合いよりも大きいことになる処理を行うオイル分離手段（オイルセパレータ５５）と、
を備え、
前記ガス導入手段５１〜５５が、前記オイル分離手段５５によって処理される前のブローバイガスである第１ガス（通路部５１を通過するブローバイガス）および前記オイル分離手段５５によって処理された後のブローバイガスである第２ガス（通路部５２を通過するブローバイガス）の双方を前記吸気通路３１に導入させるように構成されている。
【０１０３】
上述した実施形態において、
前記第１ガスの量と前記第２ガスの量との関係は、前記第１ガスに含まれる前記オイル粒子ＯＰの大きさの分布および前記第２ガスに含まれる前記オイル粒子ＯＰの大きさの分布（図２を参照。）に基づいて定められた所定のガス量関係であるように（ブローバイガス処理装置に要求される性能を発揮できるように）構成されている。
【０１０４】
具体的には、前記第１ガスの流路の有効断面積および前記第２ガスの流路の有効断面積が、前記ガス量関係に応じて定められている。
【０１０５】
あるいは、本発明のブローバイガス処理装置は、
前記第１ガスの量および前記第２ガスの量の少なくとも一方を調整可能な調整手段（流量調整弁。図示省略。）を備えるとともに、
前記ガス量関係に応じて前記第１ガスの量および前記第２ガスの量の少なくとも一方が前記調整手段によって調整されるように構成されてもよい。
【０１０６】
上述した実施形態（第１装置、第３装置）において、
前記ガス導入手段５１〜５５は、前記第１ガスおよび前記第２ガスが前記吸気通路３１に導入される前に前記第１ガスと前記第２ガスとを混合し、混合された前記第１ガスおよび前記第２ガスを前記吸気通路に導入させるように（通路部５１，５２が合流した後に通路部５４を通じて吸気管３１に導入させるように）構成されている。
【０１０７】
具体的には、前記第１ガスの流路を画成する部材５１と、前記第２ガスの流路を画成する部材５２と、が前記オイル分離手段５５と前記吸気通路３１との間において接続されている。
【０１０８】
また、上述した実施形態（第２装置）において、
前記ガス導入手段５１〜５５は、前記第１ガスおよび前記第２ガスのそれぞれを個別に前記吸気通路３１に導入させるように（通路部５１，５２が合流することなく吸気管３１に接続されるように）構成されている。
【０１０９】
上述した実施形態（第３装置）は、
複数の前記オイル分離手段５５，５６を備えるとともに、
前記第１ガスとして、前記複数のオイル分離手段５５，５６のうちの前記ブローバイガスへの処理を最後に行うことになるオイル分離手段である最終オイル分離手段５６によって処理される前のブローバイガスが採用され、
前記第２ガスとして、前記最終オイル分離手段５６によって処理された後のブローバイガスが採用される、ように構成されている。
【０１１０】
＜その他の態様＞
本発明は上記各実施形態に限定されることはなく、本発明の範囲内において種々の変形例を採用することができる。例えば、第１装置〜第３装置は、過給機を備えた内燃機関に適用されている。これは、ブローバイガスを含む空気がコンプレッサ内部にて急激に圧縮されると、ブローバイガス中のオイル粒子の温度が急激に上昇してオイル粒子の粘度が大きく高まり、過給機のディフューザなどの表面にデポジットが生成され易いからである。しかし、本発明のブローバイガス処理装置は、過給機を備えない内燃機関に適用されても、当然に上述した効果を発揮し得る。
【０１１１】
さらに、第１装置〜第３装置は、ディーゼル機関に適用されている。しかし、本発明のブローバイガス処理装置は、他の形式の機関（火花点火内燃機関など）にも適用することができる。
【０１１２】
加えて、第３装置において、第１ガス通路部５１の一端（集合部Ｐに相当）は、最終オイルセパレータ５６よりも上流側の任意の位置にて第２ガス通路部５２に接続されればよい。例えば、第３装置において、第１ガス通路部５１は、オイルセパレータ５５とオイルセパレータ５６の間にて第２ガス通路部５２に接続されてもよい。さらに、ブローバイガス処理装置が３つ以上のオイルセパレータを備える場合であっても、同様に、最終オイルセパレータを通過する前のブローバイガスが最終オイルセパレータを通過した後のブローバイガスに混合されるように、任意の位置に第１ガス通路部５１の一端が接続されればよい。
【産業上の利用可能性】
【０１１３】
本発明は、ブローバイガスに起因するオイルの消費量を少なくすることとブローバイガスに起因するデポジットの生成量を少なくすることとを両立することが可能なブローバイガス処理装置として利用することができる。
【符号の説明】
【０１１４】
１０…内燃機関、５０…ブローバイガス処理装置、５１…第１ガス通路部、５２…第２ガス通路部、５５，５６…オイルセパレータ、Ｐ，Ｑ…集合部
【図１】
2014098310.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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