(57)【要約】【課題】溶融金属浴に浸漬された状態で溶融金属の流れを制御して、スプラッシュの発生を抑制できる溶融金属浴の制御装置および溶融めっき金属帯の製造方法を提供する。【解決手段】溶融金属浴に浸漬後引き上げられて鉛直上方に移動する金属帯表面に溶融金属を付着させるめっき装置に設置する溶融金属浴の制御装置であって、溶融金属浴中に浸漬される電場創生手段と磁場創生手段を備えるとともに、該電場創生手段と磁場創生手段は、それらにより創生される電場と磁場とによりローレンツ力が発生し、かつ該ローレンツ力が浴中に浸漬される金属帯に対し、平行な方向あるいは離反する方向で、かつ金属帯の移動方向と逆の方向となるように配置されて、溶融金属の流れをローレンツ力により制御するように構成した溶融金属浴の制御装置。【選択図】図７
2014098199.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶融金属浴に浸漬後引き上げて鉛直上方に移動させる金属帯表面に溶融金属を付着させるめっき装置に設置する溶融金属浴の制御装置であって、溶融金属浴中に浸漬される電場創生手段と磁場創生手段を備えるとともに、該電場創生手段と該磁場創生手段は、それらにより創生される電場と磁場とによりローレンツ力が発生し、かつ該ローレンツ力が浴中に浸漬される金属帯に対し、平行な方向あるいは離反する方向で、かつ金属帯の移動方向と逆の方向となるように配置されて、溶融金属の流れをローレンツ力により制御するように構成したことを特徴とする溶融金属浴の制御装置。
【請求項２】
連続通板する金属帯を溶融金属浴に浸漬後、引き上げて鉛直上方に移動させて金属帯表面に溶融金属を付着させて溶融めっきする溶融めっき金属帯の製造方法であって、前記溶融金属浴が、溶融金属浴中に浸漬される電場創生手段と磁場創生手段を備え、該電場創生手段と該磁場創生手段は、それらにより創生される電場と磁場とによりローレンツ力が発生し、かつ該ローレンツ力が浴中に浸漬される金属帯に対し、平行な方向あるいは離反する方向で、かつ金属帯の移動方向と逆の方向となるように配置される制御装置を備え、該制御装置により溶融金属の流れを制御しつつ、金属帯に溶融めっきを行うことを特徴とする溶融めっき金属帯の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金属帯のめっき設備に配置される溶融金属浴中で溶融金属の流れを制御するための制御装置およびこの制御装置を用いた溶融めっき金属帯の製造方法に関し、特にスプラッシュの発生を抑制できる制御装置および溶融めっき金属帯の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
金属帯を連続してめっきする方法として、金属帯を亜鉛、アルミニウムなどの溶融金属中に浸漬することで金属帯表面にめっきを施す溶融めっき法が知られている。
【０００３】
例えば、鋼帯に溶融亜鉛めっきを施す場合、表面酸化膜の除去を兼ねた焼鈍処理を施した鋼板を、溶融亜鉛の温度とほぼ同程度の温度まで冷却し、引き続き鋼帯を溶融亜鉛浴中に導入し、浴中に設けられたシンクロールに巻き付けて略Ｖ字形の経路で溶融亜鉛浴中を通板させ、溶融亜鉛浴から引き出された直後の鋼帯の両面にガスワイピングノズルからワイピングガスを吹き付け、過剰の溶融金属を払拭してめっき付着量の調整を行い、所望の付着量の溶融亜鉛めっき鋼板を得る。
【０００４】
このような溶融亜鉛めっき鋼帯の製造プロセスにおいて、生産性向上のために、溶融亜鉛浴中を通板させる速度を大きくすると、溶融亜鉛浴から鋼帯が引き出される際に鋼帯に付着して持ち上がる溶融亜鉛の持ち上げ量が多くなる。このため、めっき付着量を増速前と同様の値に調整するためには、ワイピングノズルから吹き付けるガスのガス圧を高くしなければならず、スプラッシュと呼ばれる溶融亜鉛（溶融金属）の飛沫が増大する。このスプラッシュは鋼帯に付着して表面品質欠陥を生じたり、ガスワイピングノズルのスリットギャップに入り込んでノズル詰まりを誘発し、ワイピング不良によるスジ状の表面品質欠陥を生じたりする。このため、品質レベルを保ちながらの増速は容易でなく、溶融亜鉛めっき鋼帯製造プロセスにおける大きな課題となっている。
【０００５】
そこで、特許文献１のような溶融金属の持上げ量自体を、制御しようとする技術が開発されている。特許文献１の技術は、溶融金属中に浸漬される電場創生手段と磁場創生手段を備えるとともに、該電場創生手段と磁場創生手段は、それらにより創生される電場と磁場によりローレンツ力が発生するよう配置され、該ローレンツ力を溶融金属に作用させて溶融金属の流れをローレンツ力で制御して金属帯に随伴する溶融金属流を制動し、金属帯が溶融金属浴から引き出される際の溶融金属の持上げ量を抑制・制御しようとするものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１０−１３７０５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
特許文献１の技術は、特許文献１の図３に示されるように、浴面直下の位置に制御装置を配置し、制御装置により発生させるローレンツ力によって溶融金属浴面近傍の鋼帯に随伴して上昇する溶融金属流を制動し、金属帯（鋼帯）が溶融金属浴（溶融亜鉛めっき浴）から引き出される際の溶融金属（溶融亜鉛）の持上げ量を抑制しようとするものである。特許文献１の技術では、変動する溶融金属浴面においては、ローレンツ力を発生させる装置を浴面直下の位置に配置するために、任意に昇降させる駆動装置が不可欠であるという問題があり、このような駆動装置を設けないと、スプラッシュの発生を十分に抑制できない場合があった。
【０００８】
本発明の課題は、複雑な駆動機構などを設けることなく、スプラッシュの発生を抑制できる溶融金属浴の制御装置および溶融めっき金属帯の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、溶融金属浴面近傍の鋼帯に随伴して上昇する溶融金属流（随伴流という）と溶融金属の持上げ量との関係を詳細に検討した結果、随伴流の流速と溶融金属の持上げ量には相関関係があり、随伴流の流速を低下させることで、持上げ量を抑制できることを見出した。また、随伴流の流速を低下させるためには、例えば溶融金属浴から金属帯を鉛直方向に引き上げてめっきを行う溶融金属めっき設備において、ローレンツ力を発生させる装置により、ローレンツ力を金属帯と平行な方向でかつ金属帯の進行方向と逆の方向、すなわち金属帯と平行な下方、あるいは金属帯と離反する方向に斜め下方に発生させてローレンツ力により溶融金属流の流れを制御することで、効率よく随伴流の流速を低下できることを見出した。
【００１０】
本発明はこのような知見に基づきなされたもので、以下を要旨とする。
［１］溶融金属浴に浸漬後引き上げて鉛直上方に移動させる金属帯表面に溶融金属を付着させるめっき装置に設置する溶融金属浴の制御装置であって、溶融金属浴中に浸漬される電場創生手段と磁場創生手段を備えるとともに、該電場創生手段と該磁場創生手段は、それらにより創生される電場と磁場とによりローレンツ力が発生し、かつ該ローレンツ力が浴中に浸漬される金属帯に対し、平行な方向あるいは離反する方向で、かつ金属帯の移動方向と逆の方向となるように配置されて、溶融金属の流れをローレンツ力により制御するように構成したことを特徴とする溶融金属浴の制御装置。
［２］連続通板する金属帯を溶融金属浴に浸漬後、引き上げて鉛直上方に移動させて金属帯表面に溶融金属を付着させて溶融めっきする溶融めっき金属帯の製造方法であって、前記溶融金属浴が、溶融金属浴中に浸漬される電場創生手段と磁場創生手段を備え、該電場創生手段と該磁場創生手段は、それらにより創生される電場と磁場とによりローレンツ力が発生し、かつ該ローレンツ力が浴中に浸漬される金属帯に対し、平行な方向あるいは離反する方向で、かつ金属帯の移動方向と逆の方向となるように配置される制御装置を備え、該制御装置により溶融金属の流れを制御しつつ、金属帯に溶融めっきを行うことを特徴とする溶融めっき金属帯の製造方法。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の溶融金属浴の制御装置によれば、溶融金属中に設置されるコンパクトな手段により、溶融金属の流れを制御して、スプラッシュの発生を効果的に抑制することができる。
また、本発明の溶融めっき金属帯の製造方法によれば、金属帯が溶融金属浴から引き出される際の溶融金属の持ち上げ量を抑制でき、溶融めっき金属帯のスプラッシュによる品質不良を効率よく抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の溶融金属浴の制御装置に用いるローレンツ力発生装置の模式図である。
【図２】溶融亜鉛めっき浴の浴面近傍の溶融亜鉛の流れを模式的に示す説明図である。
【図３】溶融亜鉛めっき浴面近傍の鋼帯近傍における溶融亜鉛の鉛直方向の流れ成分と定常部相当浴面位置を示す模式図である。
【図４】ローレンツ力発生装置により生じる溶融亜鉛の吸い込み、噴出しを示す模式図である。
【図５】ローレンツ力発生装置の配置を説明する図である。
【図６】ローレンツ力発生装置の角度、ローレンツ力と鋼帯から０．４ｍｍ離れた位置までの随伴流の鉛直方向の速度の平均Ｖｆｍとの関係を示す図である。
【図７】ローレンツ力を鋼帯に対し斜め下方に発生させた場合の溶融亜鉛流の模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明の溶融金属浴の制御装置は、溶融金属中に浸漬される電場創生（形成）手段Ａと磁場創生（形成）手段Ｂを備えるとともに、これら電場創生手段Ａと磁場創生手段Ｂは、それらにより創生（形成）される電場と磁場とによりローレンツ力が発生するよう配置され、かつ該ローレンツ力が浴中に浸漬される金属帯に対し、平行な方向あるいは離反する方向で、かつ金属帯の移動方向と逆の方向となるように配置されて、溶融金属の流れをローレンツ力により制御するように構成したものである。
【００１４】
前記電場創生手段Ａ（電場創生部）は、通常、溶融金属中に電流を流すために対向して配置される１対の電極を備え、この電極間に電流が流されることにより電場が形成される。また、前記磁場創生手段Ｂ（磁場創生部）は永久磁石または電磁石で構成され、前記電流の流れと直交する方向に磁場を形成することで、ローレンツ力を発生させる。すなわち、電場と磁場を直交するように創生すると、フレミング左手の法則に従いそれぞれと直交する方向にローレンツ力が発生する。このローレンツ力を溶融金属に作用させることにより、溶融金属の流れを制御することができる。
【００１５】
前記電場創生手段Ａを構成する１対の電極（陽極、陰極）は、各電極部が複数の電極からなるものであってもよい。一般に溶融金属は導電体であることが多いので、電極を設けて電圧をかければ電流が流れ、電場を創生することができる。基本的に溶融金属中の任意の場所に電場を創生することが可能となる。溶融亜鉛など溶融金属の種類によっては、その中に浸漬された金属が溶出してしまう恐れがあるが、例えば電極に金めっきを施すなどの工夫をすれば特に問題はない。
【００１６】
前記電場創生手段Ａは、溶融金属中に流す電流量を調整可能とすることが好ましい。電極間に流れる電流量を変化させると、電場の強さを調整することができる。ローレンツ力の大きさは電場の強さに比例するので、溶融金属に作用させるローレンツ力の大きさを調整することができ、溶融金属の流れの制御をより適切に行うことが可能となる。
【００１７】
前記磁場創生手段Ｂは永久磁石や電磁石で構成されるが、通常、１対の磁石を異なる磁極（Ｎ極およびＳ極）が対向するように配置し、この磁石（磁極）間で磁場を創生する。
磁場創生手段Ｂを永久磁石で構成する場合、上記のように１対の永久磁石を異なる磁極が対向するように配置すれば、特にコンパクトな装置構成で磁場を創生することができる。また、溶融亜鉛浴は通常４６０℃程度と高温であるが、例えば、アルニコ磁石などのような耐熱温度が５００℃以上の永久磁石を用いれば問題はない。
【００１８】
一方、磁場創生手段Ｂを電磁石で構成する場合、例えば、コイルにニッケル線などの耐熱電線を用いれば、溶融亜鉛浴中の温度環境下でも機能する電磁石を得ることができ、これをセラミックスなどで適切にケーシングすれば、使用上は特に問題はない。
また、磁場創生手段Ｂを電磁石で構成する場合には、電磁石に流す電流量を調整可能とすることが好ましい。電磁石に流す電流を変化させると、磁場の強さを調整することができる。ローレンツ力の大きさは磁場の強さにも比例するので、溶融金属に作用させるローレンツ力の大きさを調整することができ、溶融金属の流れの制御をより適切に行うことが可能となる。
【００１９】
図１は、本発明の溶融金属浴の制御装置に用いる電場創生手段と磁場創生手段の一実施形態を模式的に示すもので、この実施形態の電場創生手段Ａおよび磁場創生手段Ｂは、これらをロの字状に組み合わせて構成し、これら電場創生手段Ａと磁場創生手段Ｂの内側の空部を貫通する方向にローレンツ力が発生するように、電場創生手段Ａと磁場創生手段Ｂを配置してローレンツ力発生装置１を構成する。
【００２０】
本実施形態では、ローレンツ力発生装置１は、内側に空部１０（窓孔）を有する。このローレンツ力発生装置１は長方形状であり、この長方形状の対向する２辺に電場創生手段Ａを構成する１対の電極１ａ、１ｂ（陽極および陰極）を設けるとともに、他の対向する２辺に、磁場創生手段Ｂを構成する１対の磁石１ｃ、１ｄを異なる磁極（Ｎ極およびＳ極）が対向するようにして設け、前記１対の電極１ａ、１ｂ間で電場を創生するとともに、前記１対の磁石１ｃ、１ｄ間で、前記電場と直交する磁場を創生するようにしてある。
【００２１】
前記電極１ａ、１ｂは、それぞれ１つの大きな電極でも、複数の小さな電極を並べたものでもよい。また、前記磁石１ｃ、１ｄは永久磁石、電磁石のいずれで構成してもよく、各磁石１ｃ、１ｄは１つの大きな磁石でも、または複数の小さな磁石を並べたものでもよい。
【００２２】
前記電極１ａ、１ｂ（陽極および陰極）と磁石１ｃ、１ｄ（Ｎ極およびＳ極）は、これらが創生する電場と磁場が直交するように配置されているため、フレミング左手の法則に従いそれぞれと直交する方向、すなわち、ローレンツ力発生装置１の内側の空部１０（窓孔）を貫通する方向にローレンツ力が発生し、このローレンツ力で溶融金属の流れを制御（溶融金属流の制動または加速など）できる。
【００２３】
また、本発明の制御装置は、上記したようなローレンツ力発生装置と、該ローレンツ力発生装置により発生するローレンツ力が浴中に浸漬される金属帯に対し、平行な方向あるいは離反する方向で、かつ金属帯の移動方向と逆の方向となるように配置して構成する。上記配置は、従来公知の支持手段により行えばよい。
【００２４】
また、本発明の溶融金属浴の制御装置は、以下に説明するような溶融めっき金属帯の製造方法の他、溶融金属を扱う種々の方法、設備に適用することができる。
【００２５】
以下、鋼帯に溶融亜鉛めっきを施して溶融亜鉛めっき鋼帯を製造する場合を例に、説明する。
図２に、溶融亜鉛めっき浴における浴面近傍の溶融亜鉛の代表的な流れを模式的に示す。図２において、鋼帯Ｓは、浴中の溶融亜鉛めっきから鉛直に引き上げられて溶融亜鉛めっきが施される。ここで、溶融亜鉛めっき浴浴面２近傍には、鉛直上方に移動する鋼帯に随伴して上昇する溶融金属流ＦＬ１や浴面近傍を鋼帯方向に向かって移動し、ＦＬ１に合流して鋼帯に随伴して上昇する溶融金属流ＦＬ２などが存在し、これらの鋼帯とともに上昇する溶融金属流の流れが大きいと、すなわちこれら鋼帯とともに上昇する溶融金属流の流量が多いと、溶融亜鉛の持上げ量が多くなり、スプラッシュが起こりやすくなる。
【００２６】
発明者らは、このような鋼帯の移動に伴って発生する溶融金属流を、鉛直方向のベクトル（鉛直方向の流れ成分）および水平方向のベクトル（水平方向の流れ成分）に分解して検討し、このうち、鉛直方向の流れ成分（鉛直方向の流速）が、溶融亜鉛の持上げ量に大きく影響すると考えて、以下の検討を行った。
【００２７】
図３に、溶融亜鉛めっき浴から引き上げられる鋼帯近傍の溶融亜鉛浴面および浴中の溶融亜鉛の鉛直方向の流れ成分を模式化して示す。溶融金属浴面近傍の鋼帯Ｓに随伴して上昇する溶融金属流すなわち随伴流について見ると、溶融亜鉛浴中の随伴流の鉛直方向の流れは、随伴流自体が鉛直方向に上昇する鋼帯に引きずられて発生する流れであるため、随伴流の鉛直方向の速度Ｖｆは鋼帯直近で最も大きくなり、鋼帯から離れるに従い小さくなる。
【００２８】
また、溶融亜鉛浴面について見ると、鋼帯近傍の溶融亜鉛浴面２１は、鉛直方向に移動する鋼帯に引きずられて曲面を形成するが、鋼帯から離れた部分の溶融亜鉛浴面２２では定常状態となり、一定の高さの浴面を形成する。すなわち、鋼帯近傍の溶融亜鉛浴面２１は、鋼帯により鉛直方向に引き上げられた溶融亜鉛により形成されるものであり、鋼帯近傍における定常部相当浴面位置２３での鉛直方向への流量が多くなると持上げ量が多くなるといえる。ここで、定常部相当浴面位置２３とは、鋼帯近傍における鋼帯から離れた部分の溶融亜鉛浴面２２高さ相当の位置である。また、持上げられた溶融亜鉛は、定常部相当浴面位置２３からある程度鉛直方向に離れた位置（図中：位置Ｙ）では、鋼帯の移動速度：Ｖ、溶融亜鉛の粘性係数：μ、密度：ρ、重力加速度：ｇで定まる、下記（１）式で算出される一定の膜厚（最終液膜厚さ）を形成するため、この最終液膜厚さｔｓで、浴の持上げ量を評価することができる。
2014098199.tif 000003
【００２９】
ここで、上記したように、浴の持上げ量は、鋼帯近傍の随伴流の鉛直方向の流量でも、評価することができると考えられる。そこで、定常部相当浴面位置２３における鋼板から０．４ｍｍ離れた位置までの随伴流の鉛直方向の流量とｔｓで評価した持上げ量との関係を検討した。その結果、流量が増加するに従い持上げ量も多くなることがわかり、溶融亜鉛の持上げ量の評価は、鋼帯から０．４ｍｍ離れた位置までの随伴流の鉛直方向の流量で評価できることがわかった。
【００３０】
また、随伴流の鉛直方向の速度は、随伴流の単位面積当たりの鉛直方向の流量に比例するから、溶融亜鉛の持上げ量は０．４ｍｍ離れた位置までの随伴流の鉛直方向の速度で評価することができる。本発明では、鋼帯から０．４ｍｍ離れた位置までの随伴流の鉛直方向の速度を、鋼帯から０．４ｍｍ離れた位置までの随伴流の鉛直方向の速度の平均Ｖｆｍで代表して評価した。
【００３１】
発明者らは、ローレンツ力発生装置により生成するローレンツ力により、図４に模式図を示すような、ローレンツ力発生装置１への溶融亜鉛の吸い込み流ＦＩ、ローレンツ力発生装置１からの溶融亜鉛の噴出し流ＦＯが発生するため、これらの流れにより、どのように随伴流の鉛直方向の流れが変化するかを検討した。
【００３２】
なお、検討にあたっては、図１に示したようなローレンツ力発生装置を想定し、解析ツールとして、ＡＮＳＹＳ社製Ｆｌｕｅｎｔ６.３を用い、二次元ＶＯＦ解析（非定常解析）を行った。この解析においては、図５に示すような位置にローレンツ力発生装置１を配置し、鋼帯Ｓを鉛直上方に移動させることにより亜鉛浴にメニスカスを形成させて鋼帯近傍の溶融亜鉛めっき浴面２１を形成させる。その後、装置深さＤ、装置角度Ｘ、ローレンツ力発生装置と鋼帯間の距離Ｌ、および発生させるローレンツ力の大きさ（初期値：０Ｎ(ニュートン)）を変更して、ローレンツ力発生装置１への溶融亜鉛の吸い込み流ＦＩ、ローレンツ力発生装置１からの溶融亜鉛の噴出し流ＦＯを発生させて、鋼帯から０．４ｍｍ離れた位置までの随伴流の鉛直方向の速度の平均Ｖｆｍとの関係を検討した。
【００３３】
ここで、ローレンツ力発生装置深さＤは図５に示すように、ローレンツ力発生装置の上面の幅方向中心Ｐと定常部相当浴面位置２３との間の距離、ローレンツ力発生装置角度Ｘはローレンツ力発生装置の上面の幅方向中心Ｐから下面へ降ろした垂直な線と鋼帯に平行な線（面）とのなす角度、ローレンツ力発生装置と鋼帯間の距離Ｌは鋼帯とローレンツ力発生装置の上面の幅方向中心Ｐとの間の距離と定義した。なお、この装置において、ローレンツ力の角度は、ローレンツ力発生装置角度Ｘと同じである。
【００３４】
その結果、ローレンツ力発生装置の角度、すなわち、発生させるローレンツ力の方向が、随伴流の鉛直方向の速度の平均Ｖｆｍに大きく影響すること、ローレンツ力発生装置角度を０から負（−）の角度とし、ローレンツ力を鋼帯と平行な下方、あるいは離反する方向に斜め下方に発生させることによって、随伴流の鉛直方向の速度を大きく低下できることを見出した。
【００３５】
図６に、鋼帯の通板速度：２ｍ／ｓ（１２０ｍｐｍ）、磁石の高さ：１０ｍｍ、磁石間距離：５ｍｍとし、鋼帯幅方向に磁石を配置したローレンツ力発生装置１を用い、ローレンツ力発生装置１の装置深さＤ：５ｍｍ、ローレンツ力発生装置と鋼帯間の距離Ｌ：１０ｍｍ一定とし、ローレンツ力発生装置角度Ｘおよびローレンツ力の大きさを変化させたときの鋼帯から０．４ｍｍ離れた位置までの随伴流の鉛直方向の速度の平均Ｖｆｍを示す。発生させるローレンツ力が大きくなるほど随伴流の鉛直方向の平均速度Ｖｆｍは小さくなるが、この平均速度Ｖｆｍの大きさによらず、ローレンツ力発生装置角度（＝ローレンツ力の角度）を−３０°とした場合に、随伴流の鉛直方向の速度の平均Ｖｆｍは極小となり、例えばローレンツ力の大きさを２０００Ｎ／ｍ３とした場合、ローレンツ力発生装置を設置しない場合に比べ約７０％低減することができる。図６に示すように、ローレンツ力発生装置角度（＝ローレンツ力の角度）を０°〜−４５°とすることで、随伴流の鉛直方向の速度の平均Ｖｆｍを大きく抑制でき、結果的に、溶融亜鉛の持上げ量を抑制し、スプラッシュの発生を抑制して溶融亜鉛めっき鋼帯を製造できることが判る。
【００３６】
図７に、ローレンツ力を鉛直方向に移動する鋼帯に対し斜め下方、すなわち鋼帯に対し離反する方向でかつ鋼帯の移動方向と逆の方向となるようローレンツ力を発生させた場合の、溶融亜鉛流の模式図を示す。ローレンツ力の方向が鋼板近傍の随伴流の鉛直方向の速度の平均Ｖｆｍに大きく影響する理由としては、図７に示すようにローレンツ力発生装置１への溶融亜鉛の吸い込みにより発生する下向きの流れにより、定常部相当浴面位置２３において鋼帯方向に向かう溶融亜鉛の流れが抑制されること、ローレンツ力発生装置からのローレンツ力の作用により噴出した溶融亜鉛は、鋼帯に引きずられて鉛直方向への随伴流に合流するが、噴出させる際に斜め下方となるような角度を与えることで、随伴流の鉛直方向の速度の発達を抑制できることが考えられる。
【００３７】
上記では、ローレンツ力発生装置の装置深さＤ：５ｍｍ、ローレンツ力発生装置と鋼帯間の距離Ｌ：１０ｍｍ一定としたが、図５に示したような本実施の形態では、ローレンツ力発生装置の角度設定による溶融亜鉛流の制御効果は、ローレンツ力発生装置の装置深さＤ：５〜５０ｍｍ、ローレンツ力発生装置と鋼帯間の距離Ｌ：１０〜１００ｍｍ、ローレンツ力発生装置角度（＝ローレンツ力の角度）：０〜−６０°程度で得ることができることを確認している。ローレンツ力発生装置角度は０〜−４５°とすることが好ましく、より好ましくは０〜―３０°である。
【符号の説明】
【００３８】
１    ローレンツ力発生装置
Ａ    電場創生手段
Ｂ    磁場創生手段
１a、１ｂ    電極
１ｃ、１ｄ    磁石
１０    空部
２    溶融亜鉛浴面
２１    鋼帯近傍の溶融亜鉛浴面
２２    鋼帯から離れた部分の溶融亜鉛浴面
２３    定常部相当浴面位置
Ｓ    鋼帯
ＦＩ    ローレンツ力発生装置への溶融亜鉛の吸い込み流
ＦＯ    ローレンツ力発生装置からの溶融亜鉛の噴出し流
Ｖ    鋼帯速度
Ｖｆ    随伴流の鉛直方向の速度
Ｖｆｍ    鋼帯から０．４ｍｍ離れた位置までの随伴流の鉛直方向の速度の平均
Ｄ    ローレンツ力発生装置の装置深さ
Ｌ    ローレンツ力発生装置と鋼帯間の距離
Ｘ    ローレンツ力発生装置角度
【図１】
2014098199.tif 000004
【図２】
2014098199.tif 000005
【図３】
2014098199.tif 000006
【図４】
2014098199.tif 000007
【図５】
2014098199.tif 000008
【図６】
2014098199.tif 000009
【図７】
2014098199.tif 000010