(57)【要約】【課題】  針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物が分散した銅合金からなる基体に固体潤滑剤が埋設されている銅系摺動部材において、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物の分散状態を制御することにより、優れた耐焼付性を有する銅系摺動部材を提供する。【解決手段】  素地２中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を分散させた銅合金において、長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の総数の５０％以上が複数の小粒子４から構成されることで、この銅合金を銅系摺動部材の基体１として用いる場合、摺動中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が脱落するとしても、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を構成する小粒子４が脱落するようになり、摺動面に露出する固体潤滑剤の表面を傷つけるような粗大な針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が脱落する頻度が減るため、焼付き難くなる。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
素地中にＭｎ−Ｓｉ系化合物を分散させた銅合金からなる基体と固体潤滑剤とを用いた銅系摺動部材であって、
前記基体には複数の孔または凹部が形成され、該孔または凹部には前記固体潤滑剤が埋設されている銅系摺動部材において、
前記Ｍｎ−Ｓｉ系化合物は、長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物の粒子を含み、該針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物の総数の５０％以上が複数の小粒子から構成されることを特徴とする銅系摺動材料。
【請求項２】
前記銅合金中の前記長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物の全てが複数の小粒子から構成されることを特徴とする請求項１記載の銅系摺動部材。
【請求項３】
前記銅合金中の前記長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物を構成する前記小粒子の総数の７０％以上で、当該小粒子の前記長軸方向に対する長さが４５μｍ以下であることを特徴とする請求項１又は請求項２記載の銅系摺動部材。
【請求項４】
前記銅合金は、前記長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物を３〜５０体積％含有することを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の銅系摺動部材。
【請求項５】
前記銅合金は、Ｓｉが０．３〜２．０質量％、Ｍｎが１．０〜６．０質量％、残部がＣｕ及び不可避的不純物から構成されることを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の銅系摺動部材。
【請求項６】
前記銅合金は、さらにＺｎ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉより選択される少なくとも１種以上を総量で０．１〜４０質量％含有することを特徴とする請求項５記載の銅系摺動部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、銅合金からなる基体に固体潤滑剤が埋設されている銅系摺動部材に係り、すべり軸受として好適な銅系摺動部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、高温、かつ乾燥潤滑条件下で使用される摺動部材として、摺動特性に優れた固体潤滑剤埋設型の摺動部材が知られている。例えば、特許文献１に開示される技術においては、銅系あるいは鉄系合金からなる金属基体に複数個の孔または凹部が形成されており、該孔または凹部には黒鉛を主体とする棒状の固体潤滑剤を埋設固定することにより、固体潤滑剤埋設型の摺動部材を作製している。
【０００３】
また、特許文献２に開示される技術においては、摺動部材の材料として、母相がα＋β相あるいはβ相組織の高力銅合金が用いられる場合において、母相中に針状に晶出させたＭｎ５Ｓｉ３等の珪化マンガン系の金属間化合物（以下、「針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物」という）を分散させることにより、高力銅合金の耐摩耗性が向上するという効果が得られるとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−１６６５３９号公報
【特許文献２】特開昭５１−４１５６９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献２に開示される技術のように、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物が分散した銅合金を特許文献１の固体潤滑剤埋設型の摺動部材の基体として用いた場合、耐摩耗性が高められる反面、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物の粒子の大きさ（長軸方向の長さ）として大きすぎるものが存在すると、摺動中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物が摺動面から脱落した際に、摺動面に露出する固体潤滑剤の表面を傷つけ、焼付が起こりやすいという問題がある。一方、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物の全ての粒子の大きさ（長軸方向の長さ）が小さすぎると、十分な耐摩耗性を確保することができない。
【０００６】
本発明は、上記した事情に鑑みなされたものであり、その目的とするところは、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物が分散した銅合金からなる基体に固体潤滑剤が埋設されている銅系摺動部材において、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物の分散状態を制御することにより、優れた耐焼付性を有する銅系摺動部材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記した目的を達成するために、本発明が採用した構成を図面を参照して説明すると、請求項１に係る発明は、図１乃至図３に示すように、素地２中にＭｎ−Ｓｉ系化合物３，５を分散させた銅合金からなる基体１と固体潤滑剤６とを用いた銅系摺動部材７であって、前記基体１には複数の孔または凹部が形成され、該孔または凹部には前記固体潤滑剤６が埋設されている銅系摺動部材７において、前記Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３，５は、長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の粒子を含み、該針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の総数の５０％以上が複数の小粒子４から構成されることを特徴とする。
【０００８】
請求項２に係る発明は、請求項１記載の銅系摺動部材７において、図３に示すように、前記銅合金中の前記長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の全てが複数の小粒子４から構成されることを特徴とする。
【０００９】
請求項３に係る発明は、請求項１又は請求項２記載の銅系摺動部材７において、前記銅合金中の前記長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を構成する前記小粒子４の総数の７０％以上で、当該小粒子４の前記長軸方向に対する長さが４５μｍ以下であることを特徴とする。
【００１０】
請求項４に係る発明は、請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の銅系摺動部材７において、前記銅合金は、前記長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を３〜５０体積％含有することを特徴とする。
【００１１】
請求項５に係る発明は、請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の銅系摺動部材７において、前記銅合金は、Ｓｉが０．３〜２．０質量％、Ｍｎが１．０〜６．０質量％、残部がＣｕ及び不可避的不純物から構成されることを特徴とする。
【００１２】
請求項６に係る発明は、請求項５記載の銅系摺動部材７において、前記銅合金は、さらにＺｎ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉより選択される少なくとも１種以上を総量で０．１〜４０質量％含有することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
請求項１に係る発明は、素地中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を分散させた銅合金を銅系摺動部材７の基体として用いているが、この銅系摺動部材７は、円筒状の摺動部材または板状の摺動部材として使用されるものである。また、図１に示すように、銅系摺動部材７の基体１には、複数個の孔または凹部が形成されており、該孔または凹部には、固体潤滑剤６として、例えば、黒鉛を主体とする棒状の固体潤滑剤が埋設固定されている。本発明の銅系摺動部材７は、少なくとも摺動面７ａに固体潤滑剤６が露出する形態であればよく、例えば、摺動面７ａとなる基体１の表面部分のみに複数個の孔または凹部が形成され、該孔または凹部に固体潤滑剤６が埋設されるように構成してもよい。なお、銅系摺動部材７の摺動面７ａに露出する固体潤滑剤６の面積率は、５〜４０％の範囲で形成されるものである。また、銅系摺動部材７の摺動面７ａに露出する各固体潤滑剤６の大きさは、例えば、円形の場合の直径が３〜２０ｍｍ程度に形成されるものである。
【００１４】
また、本発明の銅合金は、例えば、Ｓｎが２〜１５質量％、Ｎｉが２〜１０質量％、Ｚｎが１０〜４０質量％、Ａｌが２〜１５質量％のうち少なくとも１種以上を含み、残部がＣｕ及び不可避的不純物から構成することができる。また、本発明の固体潤滑剤６は、例えば、黒鉛、ＭｏＳ２、ＷＳ２、ＢＮ、ＰＴＦＥのうち少なくとも１種以上から選択することができる。
【００１５】
また、請求項１に係る発明は、銅合金の素地２中にＭｎ−Ｓｉ系化合物として針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を分散させているが、この針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３は、耐摩耗性の向上に寄与する化合物である。特に、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の長軸方向の長さが５０μｍ以上であると、耐摩耗性が向上するという効果が得られる。この針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３は、鋳造時にＭｎとＳｉが針状の粒子の形態として銅合金の素地中に晶出して形成されるものである。なお、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の長軸方向の長さは、最大で４００μｍ程度である。
【００１６】
また、請求項１に係る発明は、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が複数の小粒子４から構成されているが、これらの複数の小粒子４は、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を分散させた銅合金を、制御された加工率で塑性加工することで、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を分断することによって形成されるものである。
【００１７】
そして、請求項１に係る発明は、図２に示すように、素地２中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を分散させた銅合金において、長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の総数の５０％以上が複数の小粒子４から構成されることで、この銅合金を銅系摺動部材７の基体１として用いる場合、摺動中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が脱落するとしても、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を構成する小粒子４が脱落するようになり、摺動面７ａに露出する固体潤滑剤６の表面を傷つけるような粗大な針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が脱落する頻度が減るため、焼付き難くなる。また、図３に示すように、素地２中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を分散させた銅合金において、長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３だけでなく、長軸方向の長さが５０μｍ未満のＭｎ−Ｓｉ系化合物５を含んだとしても、この銅合金を銅系摺動部材７の基体１として用いる場合、摺動中に脱落した際に有害な異物にはならないため、耐焼付性には影響を及ぼさない。
【００１８】
また、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を構成する小粒子４同士の間の隙間は、５μｍ以下であることが望ましい。この小粒子４同士の表面間距離が５μｍ以下であると、摺動中に小粒子４が脱落し易くならず、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の形態を長く維持することができる。また、素地２中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を分散させた銅合金を塑性加工した際、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３は、長軸方向に対して主に垂直方向に分断されるが、長軸方向に対して平行方向に分断される場合も許容される。
【００１９】
また、素地２中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を分散させた銅合金を銅系摺動部材７の基体１として用いる場合、摺動面７ａから少なくとも深さ１００μｍ以内の領域において、本発明の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の形態を成していれば、上記と同様の効果が得られることを実験で確認している。
【００２０】
また、銅合金の素地２中に晶出する針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の分散状態の制御方法について説明する。針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の大きさは、鋳造時の条件によって長軸方向の長さを５０μｍ以上にすることができる。そして、鋳造後、ビレットを所定形状の棒材に加工率を制御して押出加工をすると、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を複数の小粒子４に分断することができる。これは、図４に示すように、素地２中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を分散させた銅合金の押出加工をする際、素地２の塑性変形量Ａに対し、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の塑性変形量Ｂが小さいためである。ただし、銅合金の素地２中に分散した長軸長さが５０μｍ未満のＭｎ−Ｓｉ系化合物５は、分断されてもされなくても良い。
【００２１】
また、引抜加工、鍛造加工など鋳物内部に塑性変形を起こさせる加工法であれば、その加工率を制御することで、本発明の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の形態を形成することが可能であるため、押出加工に限定されない。
【００２２】
請求項２に係る発明は、図５に示すように、素地２中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を分散させた銅合金において、長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の全てが複数の小粒子４から構成されることで、この銅合金を銅系摺動部材７の基体１として用いる場合、摺動中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が脱落するとしても、複数の小粒子４から構成されない長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が含まれておらず、摺動面７ａに露出する固体潤滑剤６の表面を傷つけるような粗大な針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が脱落する頻度がより減るため、より焼付き難くなる。
【００２３】
請求項３に係る発明は、素地２中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を分散させた銅合金において、長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を構成する小粒子４の総数の７０％以上で、当該小粒子４の長軸方向に対する長さが４５μｍ以下であることで、この銅合金を銅系摺動部材７の基体１として用いる場合、摺動中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が脱落するとしても、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の長軸方向に対する長さが４５μｍ以下の小粒子４が脱落するようになり、摺動面７ａに露出する固体潤滑剤６の表面を傷つけるような粗大な針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が脱落する頻度がより減るため、より焼付き難くなる。
【００２４】
請求項４に係る発明は、素地２中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を分散させた銅合金において、長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を３〜５０体積％含有することで、耐摩耗性に好適である。長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が５０体積％を超えると、銅合金の素地２中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が過剰に晶出した状態であり、銅合金が硬くなりすぎる。一方、長軸方向の長さが５０μｍ以上である針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が３体積％未満であると、耐摩耗性の向上の効果が十分でない。
【００２５】
請求項５に係る発明のように、銅合金は、Ｓｉが０．３〜２．０質量％、Ｍｎが１．０〜６．０質量％、残部がＣｕ及び不可避的不純物から構成されている。Ｓｉは、Ｍｎと反応し、摺動特性の向上に寄与するＭｎ−Ｓｉ系化合物を形成する元素であり、０．３〜２．０質量％含有させている。Ｓｉが０．３質量％未満では、Ｍｎ−Ｓｉ系化合物の形成量が少ないため、摺動特性の向上の効果が不十分となり、２．０質量％を超えると、銅合金が硬くなりすぎる。より好ましくは、Ｓｉの含有量が０．６〜１．２質量％の範囲である。
【００２６】
Ｍｎは、Ｓｉと反応し、摺動特性の向上に寄与するＭｎ−Ｓｉ系化合物を形成する元素であり、１．０〜６．０質量％含有させている。Ｍｎが１．０質量％未満では、Ｍｎ−Ｓｉ系化合物の形成量が少ないため、摺動特性の向上の効果が不十分となり、６．０質量％を超えると、銅合金が硬くなりすぎる。より好ましくは、Ｍｎの含有量が２．０〜４．０質量％の範囲である。
【００２７】
請求項６に係る発明のように、銅合金は、さらにＺｎ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉより選択される少なくとも１種以上を総量で０．１〜４０質量％含有させてもよい。Ｚｎは、耐腐食性に寄与する元素であり、２０〜４０質量％含有させることが好ましい。Ｚｎが２０質量％未満では、高温環境下での耐腐食性が十分でなく、４０質量％を超えると、銅合金が硬くなりすぎる。より好ましくは、Ｚｎの含有量が２８〜４０質量％の範囲である。
【００２８】
また、Ｆｅ、Ａｌ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ｓｂは、銅合金のマトリクスの強化に寄与する元素であり、０．１〜５質量％含有させることが好ましい。これらの元素が０．１質量％未満では、銅合金の強度向上の効果が不十分であり、５質量％を超えると、銅合金が硬くなりすぎる。また、これらの元素は、ＭｎやＳｉと結合し、化合物を形成することもある。本発明における針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３は、上記の元素との化合物であってもよい。
【００２９】
また、Ｐｂ、Ｂｉは、潤滑性の向上に寄与する元素であり、０．１〜５質量％含有させることが好ましい。これらの元素が０．１質量％未満では、潤滑性の向上の効果が不十分であり、５質量％を超えると、銅合金が硬くなりすぎる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】銅系摺動部材の摺動面に露出する固体潤滑剤を示す模式図である。
【図２】銅合金の素地中に晶出した長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物が複数の小粒子から構成される銅系摺動部材の基体を示す模式図である。
【図３】銅合金の素地中に長軸方向の長さが５０μｍ未満のＭｎ−Ｓｉ系化合物が含まれる銅系摺動部材の基体を示す模式図である。
【図４】銅合金の押出加工時における針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物の分断による複数の小粒子の形成を説明するための図である。
【図５】銅合金の素地中に晶出した針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物の全てが複数の小粒子から構成される銅系摺動部材の基体を示す模式図である。
【図６】銅系摺動部材の摺動面に露出する固体潤滑剤の摩耗形態を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３１】
本実施形態に係る素地２中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を分散させた銅合金からなる基体１と固体潤滑剤６とを用いた銅系摺動部材７について、図１乃至図６を参照して説明する。実施例Ａ〜Ｆおよび比較例Ａ〜Ｅの作製方法として、まず、所定の化学組成で鋳造し、銅合金の素地２中に針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を晶出させた。この銅合金鋳物は、その後押出加工（図４参照）、引抜加工または鍛造加工が施される。また、鋳造時の冷却温度、熱間加工時の加工率を制御することにより、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物の分散状態を制御した。特に、実施例Ａ〜Ｆは、多くの針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の長軸方向の長さが５０μｍ以上に成長するよう、鋳物を徐冷して凝固させ、熱間加工時の加工率を従来よりも高くすることで、長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が複数の小粒子４に分断している円筒形状の基体１を作製した。また、比較例Ａ〜Ｅは、実施例Ａ〜Ｆと同様に多くの針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の長軸方向の長さが５０μｍ以上に成長するよう、鋳物を徐冷して凝固させ、熱間加工時の加工率を従来のように低くし、長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が複数の小粒子４に分断していない円筒形状の基体１を作製した。
【００３２】
上記した針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の分散状態は、銅系摺動部材７の基体１において、押出方向、引抜方向、鍛造方向に対して垂直な方向から見た断面の組成像を５００倍で撮影し、得られた組成像から一般的な画像解析手法（解析ソフト：Ｉｍａｇｅ−ＰｒｏＰｌｕｓ（Ｖｅｒｓｉｏｎ４．５）；（株）プラネトロン製）等を用いて測定した。
【００３３】
また、上記のように作製した円筒形状の基体１において、図１に示すように、外径面から内周面に貫通する複数の孔（直径５ｍｍ）を形成し、該孔に別に準備した円柱状の固体潤滑剤６として黒鉛を埋設し、摺動面７ａに固体潤滑剤６が露出する実施例Ａ〜Ｆおよび比較例Ａ〜Ｅの銅系摺動部材７を作製した。なお、実施例Ａ〜Ｆおよび比較例Ａ〜Ｅは、摺動面７ａ（円筒形状の基体１の内径面）において、固体潤滑剤６の面積率が２０％となるように作製した。
【００３４】
まず、実施例Ａ，Ｂおよび比較例Ａの銅系摺動部材７について、軸受試験機を用いた摩耗試験を行った。表１に摩耗試験条件を示す。表２には、実施例Ａ，Ｂおよび比較例Ａの化学組成、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の分散状態に関わるパラメータおよび摩耗量を示す。表２に示す「針状粒子の長径の平均」とは、長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の最大フェレ径の平均値を示している。また、「針状粒子の体積％」とは、銅系摺動部材７の基体１の表面および内部が同等の分散状態になるため、長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の観察視野に対する面積％を測定し、その測定結果を示している。また、「分断された針状粒子の個数割合」とは、観察視野内にある長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の総数のうち、複数の小粒子４に分断されている針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の割合を測定し、その測定結果を示している。また、「摩耗量」とは、摩耗試験の前後における試験片の肉厚を測定し、摩耗試験の前後の差から算出した値を示している。
【００３５】
【表１】
2014185391.tif 000003
【００３６】
【表２】
2014185391.tif 000004
【００３７】
実施例Ａ，Ｂおよび比較例Ａは、いずれも、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の長軸方向の長さが５０μｍ以上であり、且つ銅系摺動部材７の基体１中に長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を３〜５０体積％含有している。そして、実施例Ａ，Ｂは、図２又は図３に示すように、長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の総数の５０％以上が複数の小粒子４に分断されているのに対し、比較例Ａは、従来品のように針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が分断されていないが、摩耗試験において、表２に示すように、実施例Ａ，Ｂは、比較例Ａと同等の耐摩耗性を有している。
【００３８】
次に、実施例Ａ〜Ｆおよび比較例Ａ〜Ｅの銅系摺動部材７について、軸受試験機を用いた焼付試験を行った。表３に焼付試験条件を示す。なお、実施例Ａ，Ｂは、摩耗試験に供した実施例Ａ，Ｂと同じものであり、比較例Ｃは、摩耗試験に供した比較例Ａと同じものである。表４には、実施例Ａ〜Ｆおよび比較例Ａ〜Ｅの化学組成、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の分散状態に関わるパラメータおよび焼付限界面圧を示す。表４に示す「針状粒子の長径の平均」、「針状粒子の体積％」、「分断された針状粒子の個数割合」とは、摩耗試験で説明したものと同じである。また、「４５μｍ以下の小粒子の個数割合」とは、測定視野内にある長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を構成する小粒子４の総数に対する長軸方向の長さが４５μｍ以下の小粒子４の割合を測定し、その測定結果を示している。また、「焼付限界面圧」とは、焼き付かなかった最大の面圧の平均値を示している。
【００３９】
【表３】
2014185391.tif 000005
【００４０】
【表４】
2014185391.tif 000006
【００４１】
実施例Ａ〜Ｆおよび比較例Ａ〜Ｅは、いずれも、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の長軸方向の長さが５０μｍ以上であり、且つ比較例Ｄを除いては銅系摺動部材７の基体１中に長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を３〜５０体積％含有している。そして、実施例Ａ〜Ｆは、図２又は図３に示すように、長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の総数の５０％以上が複数の小粒子４に分断されているのに対し、比較例Ａ〜Ｅは、従来品のように針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が分断されておらず、焼付試験において、表４に示すように、実施例Ａ〜Ｆは、比較例Ａ〜Ｅと比べて耐焼付性が優れている。
【００４２】
また、実施例Ａ〜Ｆは、「分断された針状粒子の個数割合」および「４５μｍ以下の小粒子の個数割合」が高いほど、耐焼付性が優れている。すなわち、図５に示すように、長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の全てが複数の小粒子４に分断されている実施例Ｃ〜Ｆは、複数の小粒子４に分断されていない針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が含まれる実施例Ａ，Ｂと比べて耐焼付性が優れている。また、長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を構成する小粒子４の総数の７０％以上が、長軸方向の長さが４５μｍ以下の小粒子４に分断されている実施例Ｂ〜Ｆは、長軸方向の長さが４５μｍ以下の小粒子４の個数割合が少ない実施例Ａと比べて耐焼付性が優れている。特に、実施例Ｂ〜Ｆのうち、長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３を構成する小粒子４の総数の全てが、長軸方向の長さが４５μｍ以下の小粒子４に分断されている実施例Ｄ〜Ｆは、長軸方向の長さが４５μｍ以下に分断されていない小粒子４が含まれる実施例Ｂ，Ｃと比べてさらに耐焼付性が優れている。
【００４３】
また、実施例Ａ〜Ｆは、「分断された針状粒子の個数割合」および「４５μｍ以下の小粒子の個数割合」が高いほど、耐焼付性が優れるだけでなく、焼付試験後の摺動面７ａに露出する固体潤滑剤６が多く存在する傾向にあった。これは、銅系摺動部材７の摺動中に基体１から針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が脱落するとしても、長軸方向の長さが４５μｍ以下の小粒子４が脱落するようになり、粗大な針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が脱落する頻度が減るため、摺動面７ａに露出する固体潤滑剤６を傷つけるといった固体潤滑剤６に対する影響が少なくなる。このため、粗大な針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が脱落する頻度が減るほど、耐焼付性が優れていると推測する。
【００４４】
また、実施例Ｂ〜Ｆは、銅系摺動部材７の基体１の銅合金にＺｎが３０質量％前後添加されており、この元素を添加していない実施例Ａよりも耐焼付性が優れている。また、実施例Ｆは、銅系摺動部材７の基体１の銅合金にＡｌが２．４質量％、Ｆｅが０．１質量％、Ｂｉが０．５質量％添加されており、これらの元素を添加していない実施例Ａ〜Ｄよりも耐焼付性が優れている。なお、実施例Ｆに添加されている元素以外に、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ｓｂ、Ｐｂ等の元素を添加しても、同様の効果が得られることを実験で確認している。
【００４５】
一方、比較例Ａ〜Ｅは、「分断された針状粒子の個数割合」および「４５μｍ以下の小粒子の個数割合」が低いほど、耐焼付性が劣っており、焼付試験後の摺動面７ａに露出する固体潤滑剤６が減少する傾向にあった。これは、銅系摺動部材７の摺動中に基体１から粗大な針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の粒子が脱落すると、摺動面７ａと相手軸との表面間を転動するため、摺動面７ａに露出する固体潤滑剤６は、図６に示すように、脱落した粗大な針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の粒子により削り取られた状態となり、固体潤滑剤６として機能しなくなる。このため、粗大な針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３が脱落する頻度が増えるほど、耐焼付性が低下したと推定する。
【００４６】
また、比較例Ａ〜Ｅは、実施例Ｂ〜Ｆと同じく、銅系摺動部材７の基体１の銅合金にＺｎが３０質量％前後添加されているが、耐焼付性が向上することがなかった。また、比較例Ｅは、実施例Ｆと同じく、銅系摺動部材７の基体１の銅合金にＡｌが２．４質量％、Ｆｅが０．１質量％、Ｂｉが０．５質量％添加されているが、耐焼付性が向上することがなかった。なお、比較例Ｅに添加されている元素以外に、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ｓｂ、Ｐｂ等の元素を添加しても、耐焼付性が向上しないことを実験で確認している。
【００４７】
上記の結果から、長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の総数の５０％以上が複数の小粒子４から構成されている等、針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物３の分散状態が適正であると、耐焼付性が優れることを確認することができた。
【符号の説明】
【００４８】
１  基体
２  素地
３  針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物（長軸方向の長さが５０μｍ以上の針状Ｍｎ−Ｓｉ系化合物）
４  小粒子
５  Ｍｎ−Ｓｉ系化合物（長軸方向の長さが５０μｍ未満のＭｎ−Ｓｉ系化合物）
６  固体潤滑剤
７  銅系摺動部材
７ａ  摺動面
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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