(57)【要約】【課題】ばね部材のへたりを抑制でき、落下等の衝撃が加わっても動作不良が生じ難いカメラモジュール及びチタン銅箔を提供する。【解決手段】レンズ３と、レンズ３を光軸方向の初期位置へ弾性付勢するばね部材９ａ、９ｂと、ばね部材９ａ、９ｂの付勢力に抗する電磁力を生起してレンズ３を光軸方向へ駆動可能な電磁駆動手段１１と、電磁駆動手段１１に供給される駆動電流を制御する制御手段１２とを備え、ばね部材９ａ、９ｂが、２．９〜３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、ヤング率が１３０ＧＰａ以下であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であるカメラモジュール１である。【選択図】図５
2014098862.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
レンズと、
前記レンズを光軸方向の初期位置へ弾性付勢するばね部材と、
前記ばね部材の付勢力に抗する電磁力を生起して前記レンズを光軸方向へ駆動可能な電磁駆動手段と、
前記電磁駆動手段に供給される駆動電流を制御する制御手段と
を備えるカメラモジュールであって、
前記ばね部材が、２．９〜３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、ヤング率が１３０ＧＰａ以下であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であることを特徴とするカメラモジュール。
【請求項２】
レンズと、
前記レンズを光軸方向の初期位置へ弾性付勢するばね部材と、
前記ばね部材の付勢力に抗する電磁力を生起して前記レンズを光軸方向へ駆動可能な電磁駆動手段と、
前記電磁駆動手段に供給される駆動電流を制御する制御手段と
を備えるカメラモジュールであって、
前記ばね部材が、２．９〜３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、ヤング率が１３０ＧＰａ以下であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であることを特徴とするカメラモジュール。
【請求項３】
ばね部材の付勢力に抗する電磁力でレンズを移動させることによってオートフォーカス動作を行うカメラモジュールであって、
前記ばね部材が、２．９〜３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、ヤング率が１３０ＧＰａ以下であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であることを特徴とするカメラモジュール。
【請求項４】
ばね部材の付勢力に抗する電磁力でレンズを移動させることによってオートフォーカス動作を行うカメラモジュールであって、
前記ばね部材が、２．９〜３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、ヤング率が１３０ＧＰａ以下であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であることを特徴とするカメラモジュール。
【請求項５】
前記ばね部材が、０．１７〜０．２３質量％のＦｅを更に含有する請求項１〜４のいずれか１項に記載のカメラモジュール。
【請求項６】
２．９〜３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、ヤング率が１３０ＧＰａ以下であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であることを特徴とするチタン銅箔。
【請求項７】
２．９〜３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、ヤング率が１３０ＧＰａ以下であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であることを特徴とするチタン銅箔。
【請求項８】
０．１７〜０．２３質量％のＦｅを更に含有する請求項６又は７に記載のチタン銅箔。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はカメラモジュール及びチタン銅箔に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、携帯電話等の小型電子機器に搭載されるカメラモジュールのレンズ駆動方式として、ばね部材の付勢力に抗する電磁力でレンズを移動させることによってオートフォーカス動作を行う技術が知られている（例えば、特許文献１、２参照）。
【０００３】
この種のレンズ駆動方式を採用したカメラモジュールには、レンズを光軸方向の初期位置へ弾性付勢する圧縮コイルばねや板ばね等のばね部材と、ばね部材の付勢力に抗する電磁力を生起してレンズを光軸方向へ駆動可能なコイルやマグネットを含む電磁駆動手段と、電磁駆動手段に供給される駆動電流を制御することによってレンズを所定位置へ移動させる制御手段とが具備されている。その動作原理について簡単に説明すると、電磁駆動手段のコイルへ通電がされていないとき、ばね部材はレンズを初期位置に保持しているが、電源から電磁駆動手段のコイルへ駆動電流が供給されると、ばね部材の付勢力に抗する電磁力が生起されてコイルがレンズと一体的に光軸方向へ移動する。そのため、駆動電流の大きさを制御手段で制御することによって、レンズを光軸上の所望の位置へ移動させるというオートフォーカス動作が行えるようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−２８００３１号公報
【特許文献２】特開２００９−１１５８９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、前述したレンズ駆動方式を採用しているカメラモジュールにおいて、レンズを保持しているばね部材を大きく弾性変形させているときに光軸方向に強い衝撃が加わると、このばね部材が弾性の比例限界を超えて変形して元に戻らなくなる危険性が高い。すなわち、この種のカメラモジュールを搭載した携帯電話等の小型電子機器をユーザが誤って落下させたときに、そのカメラモジュールのレンズが初期位置から大きく離れた位置に移動されていると、落下による衝撃でばね部材が自身の比例限界を超えて過度に変形してしまうおそれがある。比例限界を超えて変形してしまったばね部材はいわゆるへたりを生じてしまうため、以後オートフォーカス動作を正常に行うことが困難となる場合がある。
【０００６】
本発明は、このような従来技術の実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、ばね部材のへたりを抑制でき、落下等の衝撃が加わっても動作不良が生じ難いカメラモジュール及びチタン銅箔を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するために、本発明者らはカメラモジュールのばね部材へのチタン銅箔の適用を検討した。チタン銅は、Ｃ１９９０（ＪＩＳ登録合金、３．２質量％Ｔｉ−残Ｃｕ）、ＮＫＴ３２２（ＪＸ日鉱日石金属（株）の開発合金、３．２質量％Ｔｉ−０．２質量％Ｆｅ−残Ｃｕ）等として実用化されており、高耐力を有し応力緩和特性にも優れることから、銅合金の中で最もへたりが生じ難い材料の一つとして知られている。本発明者らは、チタン銅箔のヤング率、更にはビッカース硬さを適正範囲に制御することでチタン銅箔のへたり特性を改善でき、カメラモジュールのばね部材として好適に使用できることを見出した。
【０００８】
以上の知見を基礎として完成した本発明は一側面において、レンズと、レンズを光軸方向の初期位置へ弾性付勢するばね部材と、ばね部材の付勢力に抗する電磁力を生起してレンズを光軸方向へ駆動可能な電磁駆動手段と、電磁駆動手段に供給される駆動電流を制御する制御手段とを備えるカメラモジュールであって、ばね部材が、２．９〜３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、ヤング率が１３０ＧＰａ以下であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満である。
【０００９】
本発明は別の一側面において、レンズと、レンズを光軸方向の初期位置へ弾性付勢するばね部材と、ばね部材の付勢力に抗する電磁力を生起してレンズを光軸方向へ駆動可能な電磁駆動手段と、電磁駆動手段に供給される駆動電流を制御する制御手段とを備えるカメラモジュールであって、ばね部材が、２．９〜３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、ヤング率が１３０ＧＰａ以下であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満である。
【００１０】
本発明は更に別の一側面において、ばね部材の付勢力に抗する電磁力でレンズを移動させることによってオートフォーカス動作を行うカメラモジュールであって、ばね部材が、２．９〜３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、ヤング率が１３０ＧＰａ以下であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満である。
【００１１】
本発明は更に別の一側面において、ばね部材の付勢力に抗する電磁力でレンズを移動させることによってオートフォーカス動作を行うカメラモジュールであって、ばね部材が、２．９〜３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、ヤング率が１３０ＧＰａ以下であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満である。
【００１２】
本発明に係るカメラモジュールは一実施態様において、ばね部材が、０．１７〜０．２３質量％のＦｅを更に含有する。
【００１３】
本発明は更に別の一側面において、２．９〜３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、ヤング率が１３０ＧＰａ以下であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であるチタン銅箔である。
【００１４】
本発明は更に別の一側面において、２．９〜３．５質量％のＴｉを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、３５０以上のビッカース硬さを有し、ヤング率が１３０ＧＰａ以下であり、厚さが０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ未満であるチタン銅箔である。
【００１５】
本発明に係るチタン銅箔は一実施態様において、０．１７〜０．２３質量％のＦｅを更に含有する。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、ばね部材のへたりを抑制でき、落下等の衝撃が加わっても動作不良が生じ難いカメラモジュール及びチタン銅箔を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の実施の形態に係るカメラモジュールの一例を示す断面図である。
【図２】図１のカメラモジュールの分解斜視図である。
【図３】図１のカメラモジュールの動作の一例を表す断面図である。
【図４】本発明の実施の形態に係るチタン銅箔（破線）と従来のチタン銅箔（実線）につき、圧延方向の引張試験により求めた応力歪曲線を比較した図である。
【図５】本発明の実施の形態に係るカメラモジュールに好適なばね部材の合計加工度（ｒ）とビッカース硬さとの関係を示すグラフである。
【図６】本発明の実施の形態に係るばね部材の箔厚を０．０２８ｍｍとした場合のヤング率とＰ値との関係を表すグラフである。
【図７】本発明の実施の形態に係るばね部材の箔厚を０．０５２ｍｍとした場合のヤング率とＰ値との関係を表すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
−カメラモジュール−
添付した図面を参照しながら本発明の実施の形態を説明する。以下の図面は模式的なものであり、厚みと平均寸法の関係、各層の厚みの比率等は現実のものとは異なることに留意すべきである。また、図面相互間においても互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれていることは勿論である。また本明細書においては、説明の都合により「上」「下」の用語を適宜使用するが、これは図１又は図３における上下関係を指し、「上」はカメラから被写体に向う位置関係を表わす。
【００１９】
本発明の実施の形態に係るカメラモジュール１は、図１に例示するように、レンズ３と、レンズ３を光軸方向の初期位置へ弾性付勢するばね部材９ａ、９ｂと、ばね部材９ａ、９ｂの付勢力に抗する電磁力を生起して、レンズ３を光軸方向へ駆動可能な電磁駆動手段１１（ヨーク２、マグネット４、コイル６）と、電磁駆動手段１１に供給される駆動電流を制御する制御手段１２とを備える。
【００２０】
レンズ３は、キャリア５内に収容されている。キャリア５は図２に示すように底面部を持った円筒形状構造の合成樹脂等による成形品であり、中央位置でレンズ３を保持する。キャリア５の外周面上には予め成形されたコイル６が接着されている。コイル６の更に外側にはマグネット４が配置されている。マグネット４は径方向に磁化されている。
【００２１】
図１に示すように、マグネット４はヨーク２内に収容される。ヨーク２は軟鉄等の磁性体であり、上面部が閉じたコの字形の円筒形状を成し、円筒状の内壁２ａと外壁２ｂを持つ。マグネット４及びコイル６は、内壁２ａと外壁２ｂとの間に設けられた空間内に配置される。このヨーク２は、樹脂成形品等で構成されたベース７上に搭載される。コイル６、マグネット４及びヨーク２は、カメラモジュール１の電磁駆動手段１１として機能する。即ち、コイル６に駆動電流が供給されると、マグネット４及びヨーク２により、ばね部材９ａ、９ｂの付勢力に抗する所定の電磁力が生起される。
【００２２】
ベース７上には、ヨーク２を覆うように配置された樹脂成形品等で構成されたフレーム８が配置される。ベース７の底面には、キャップ１０ｂが取り付けられる。フレーム８の上部にはキャップ１０ａが取り付けられる。
【００２３】
ばね部材９ａ、９ｂは同一品であり、同一の位置関係でキャリア５を両端から挟んで支持すると共に、コイル６への給電経路として機能している。ばね部材９ａ、９ｂの外周部の一箇所は、外側に突出させ、給電端子として機能させている。コイル６の一方のリード線は、キャリア５の内周面に設けた溝内を通って上方に延伸し、ばね部材９ａに半田付けされている。コイル６の他方のリード線は、キャリア５の底面に設けた溝内を通って下方に延伸し、ばね部材９ｂに半田付けされている。ばね部材９ａは、キャリア５の底部とベース７に固着され、ばね部材９ａは、キャリア５の最上部とフレーム８上に固着される。
【００２４】
ばね部材９ａ、９ｂは、いずれも最外周部がそれぞれフレーム８とベース７に固定されており、内周部１２０°毎の切欠き溝部がキャリア５に嵌合し、熱カシメ等にて固定される。ばね部材９ｂとベース７およびばね部材９ａとフレーム８間は、接着および熱カシメ等にて固定されている。  
【００２５】
上述したように、ばね部材９ａ、９ｂは同一形状であり、図１及び図２に示すように同一の位置関係で取付けているので、キャリア５が上方へ移動したときの軸ズレを抑制することができる。コイル６は、巻線後に加圧成形して製作するので、仕上がり外径の精度が向上し、所定の狭いギャップに容易に配置することができる。キャリア５は、最下位置でベース７に突当り、最上位置でヨーク２に突当るので、上下方向に突当て機構を備えることとなり、キャリア５が脱落することを防いでいる。
【００２６】
ばね部材９ａ、９ｂの素材としては、改良されたチタン銅箔製の板ばねを用いる。このチタン銅箔は、２．９〜３．５質量％のＴｉおよび必要に応じて０．１７〜０．２３質量％のＦｅを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、ヤング率が１３０ＧＰａであり、好ましくは３５０以上のビッカース硬さを有する。これにより、ばね部材９ａ、９ｂのいわゆるへたり特性が改善されるため、ばね部材９ａ、９ｂに落下等の衝撃が加わっても動作不良が生じ難くなる。
【００２７】
制御手段１２は、ばね部材９ａ、９ｂ、ばね部材９ａ、９ｂに接続されたコイル６及び図示を省略した電力供給手段に電気的に接続されており、コイル６への通電及びコイル６へ供給される駆動電流の大きさを制御する。
【００２８】
図３は、コイル６に電流を印加して電磁力を生起させ、レンズ３を備えたキャリア５を上方に移動させた時の断面図を示している。電源からばね部材９ａ、９ｂの給電端子に所定の駆動電流が供給されると、給電端子に接続されたコイル６に電流が流れてキャリア５に図３の紙面上方への電磁力が働く。一方、キャリア５には、連結された２個のばね部材９ａ、９ｂの復元力（初期位置への付勢力）が下方に働く。キャリア５の上方への移動距離は電磁力と復元力が釣合った位置となる。キャリア５の移動量は、コイル６に印加する駆動電流の大きさによって決定される。
【００２９】
この際、ばね部材９ａはキャリア５の上面を支持し、ばね部材９ｂはキャリア５の下面を支持しているので、復元力はキャリア５の上面及び下面で均等に下方に働くこととなり、レンズ３の軸ズレを小さく抑えることができる。
【００３０】
従って、キャリア５の上方への移動の際にリブ等によるガイドは必要ない。ガイドによる摺動摩擦がないので、キャリア５の移動量は、純粋に電磁力と復元力の釣合いで支配されることとなり、円滑で精度良いレンズ３の移動を実現している。これによってレンズブレの少ないオートフォーカスを達成している。
【００３１】
なお、マグネット４は円筒形状として説明したが、これに拘わるものでなく、３乃至４分割してラジアル方向に磁化し、これをヨーク２の外壁２ｂの内面に貼付けて固着しても良い。
【００３２】
なお、本発明は、図１〜図３に示すカメラモジュール１の構成に限定されない。例えば、ばね部材の付勢力に抗する電磁力でレンズを移動させることによってオートフォーカス動作を行うことが可能な一般的なカメラモジュールのばね部材として、本発明の実施の形態に係るチタン銅箔及びばね部材を適用可能であることは勿論である。このように、本発明は、ここでは記載していない様々な実施の形態を含むことは勿論であり、その要旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施される。
【００３３】
−チタン銅箔−
次に本発明に係るチタン銅箔について詳述する。
（合金成分）
Ｔｉ濃度は２．９〜３．５質量％とする。チタン銅では、溶体化処理によりＣｕマトリックス中へＴｉを固溶させ、時効処理により微細な析出物を合金中に分散させることにより、強度及び導電率を向上させる。Ｔｉ濃度が２．９質量％未満になると、析出物の析出が不充分となり所望の強度が得られない。Ｔｉ濃度が３．５質量％を超えると、曲げ性が劣化する。また、強度を更に向上させるために、０．１７〜０．２３質量％のＦｅを含有することができる。
チタン銅の代表的合金であるＣ１９９０の場合、その化学組成はＪＩＳ Ｈ ３１３０（２００６年）において、Ｔｉ：２．９〜３．５質量％、Ｃｕ＋Ｔｉ：９９．５質量％以上と規格化されており、０．５質量％未満の不純物を含有することが許容されている。チタン銅の不純物としては、例えば、溶湯に添加する脱酸剤の残留（Ａｌ、Ｓｉ、Ｂ、Ｐ等）、溶解炉の炉壁や溶湯被覆剤からの混入（Ａｌ、Ｓｉ、Ｃ、Ｂ、Ｎａ、Ｚｒ、Ｃｒ等）、主原料である電気銅が比較的高濃度で含有する不純物（Ａｇ等）、スクラップ原料からの混入（Ｓ等）、雰囲気ガスからの混入（Ｏ、Ｎ等）等が挙げられる。本発明の効果をより良く発揮させるためには、不純物の総量は０．１質量％であることが好ましく、０．０５質量％以下であることがより好ましく、０．０１質量％以下であることがさらに好ましい。
【００３４】
（箔の厚み）
チタン銅箔の厚みが０．１ｍｍ以上になると、ばね部材９ａ、９ｂの付勢力が過大となり、レンズ駆動に必要な電磁力も増大する。その結果、カメラモジュールが大型化する、レンズの駆動精度が劣化する等の問題が生じる。そこで、本発明に係るチタン銅箔の厚みを０．１ｍｍ未満、好ましくは０．０８ｍｍ以下、より好ましくは０．０５ｍｍ以下とする。
【００３５】
一方、チタン銅箔の厚みが０．０１ｍｍ未満になると、ばね材としてのばね力が不足する。特に、オートフォーカスモジュールのばね部材９ａ、９ｂとして用いる場合には、所望の付勢力を得るために、ばね部材により大きな変形を与えることが必要となる。その結果、落下衝撃を受けた際、ばね部材にへたりが発生しやすくなり、これはオートフォーカスモジュールの動作不良を招く。そこで、本発明に係るチタン銅箔の厚みを０．０１ｍｍ以上、好ましくは０．０２ｍｍ以上とする。
【００３６】
（硬さ）
硬さが上昇すると比例限界が高くなり、へたりが生じ難くなる。ビッカース硬さが３５０以上になると、カメラモジュールのばね材として用いた場合に、落下衝撃による動作不良が著しく改善される。ビッカース硬さの上限値は、耐落下衝撃特性の点からは規制されないが、チタン銅箔のビッカース硬さが５００を超えることは少ない。
【００３７】
（ヤング率）
３５０以上のビッカース硬さを有する厚みが０．１ｍｍ未満のチタン銅を従来の条件で製造すると、金属組織中にせん断帯が多発し、ヤング率が１４０ＧＰａを超えるレベルまで増大する。このようなヤング率の増大は、圧延後の厚みが０．１ｍｍ以上の場合には顕在化せず、また圧延材が硬くなるほど著しくなる。ヤング率が高くなると、チタン銅箔が曲げ変形を受けた際に、へたりが発生しやすくなる。
【００３８】
チタン銅箔の製造条件を調整し、ヤング率を１３０ＧＰａ以下に調整すると、へたりが生じ難くなり、落下衝撃による動作不良が著しく改善される。そこで、ヤング率を１３０ＧＰａ以下、好ましくは１２５ＧＰａ以下、より好ましくは１２０ＧＰａ以下に規定する。一方、ヤング率が低くなり過ぎると、ばね材としてのばね力が不足し、オートフォーカスモジュールのばね部材として用いる場合には所望の付勢力が得られなくなる。
【００３９】
そこで、ヤング率は１００ＧＰａ以上であることが好ましく、１０５ＧＰａ以上であることがさらに好ましい。
【００４０】
図４は圧延方向の引張試験により求めた応力歪曲線である。図４を用い、ヤング率が高くなることでへたりが発生しやすくなる理由を概念的に説明する。試料Ａ（図４中破線）は本発明品に相当し、そのヤング率（Ｅ）は１１５ＧＰａである。また、試料Ｂ（図４中実線）は従来品に相当し、そのヤング率は１４５ＧＰａである。Ａ、Ｂの弾性限応力（σe）とも約１１００ＭＰａである。落下衝撃により、チタン銅箔にεfの歪（変形）が付加された場合、試料Ａでは応力がσeに満たないためへたりは発生しない。一方、試料Ｂでは応力がσeを超えるためδのへたりが生じる。
【００４１】
（製造方法）
チタン銅箔の一般的な製造プロセスでは、まず溶解炉で電気銅、Ｔｉ等の原料を溶解し、所望の組成の溶湯を得る。そして、この溶湯をインゴットに鋳造する。チタンの酸化損耗を防止するため、溶解及び鋳造は真空中又は不活性ガス雰囲気中で行うことが好ましい。その後、次の順序で所望の厚み及び特性を有する箔に仕上げる。
（１）熱間圧延（温度８００〜１０００℃、厚み５〜２０ｍｍ程度まで）
（２）面削（酸化スケール除去）
（３）冷間圧延
（４）溶体化処理（７５０〜９００℃で５〜３００秒間、水冷）
（５）研磨
（６）冷間圧延
（７）時効処理（３５０〜５５０℃で２〜２０時間）
（８）研磨
（９）冷間圧延
（１０）歪取り焼鈍（３００〜６００℃で５秒〜１０時間）
（１１）研磨
【００４２】
熱間圧延（１）は一般的なチタン銅の条件で行うことが可能である。溶体化処理（４）では、鋳造時や熱間圧延時に、晶出または析出した粗大なＣｕ−Ｔｉ化合物粒子をＣｕ母地中に溶解させる。時効処理（７）では、Ｃｕ3ＴｉまたはＣｕ4Ｔｉの微細粒子を析出させ、この微細析出物により合金の強度が上昇する。
【００４３】
冷間圧延（６）および（９）は高強度化のために行うものである。
【００４４】
歪取り焼鈍（１０）は、冷間圧延（９）を行う場合にこの冷間圧延で低下するばね限界値等を回復させるために任意に行うものである。
【００４５】
研磨（５）、（８）、（１１）は、熱処理（４）、（７）、（１０）で生じた表面の酸化スケールを除去するために行う。この研磨は、化学研磨で行ってもよいし、機械研磨で行ってもよい。また、化学研磨と機械研磨を併用してもよい。化学研磨液には、Ｃｕに対する強い腐食力を持つ、硫酸−過酸化水素溶液、塩化第二鉄溶液、塩化第二銅溶液、硝酸溶液などを用いる。機械研磨の代表的な方法は、砥粒を埋め込んだ回転式バフを用いるバフ研磨である。  
【００４６】
ビッカース硬さおよびヤング率は、冷間圧延（６）および（９）の条件を制御することにより本発明範囲に調整することができる。これら冷間圧延では、材料を繰り返し圧延機に通板（パス）することで所定の厚みに仕上げる。
【００４７】
ビッカース硬さを３５０以上に調整するためには、冷間圧延（６）および冷間圧延（９）の合計加工度（ｒ）を９０％以上にすることが好ましい。ただし、ｒが９９．５％を超えると、材料の加工性が低下し、圧延の際に材料が割れることがある。ここでｒは次式で定義する。
ｒ（％）＝（ｔ0−ｔ）／ｔ0×１００  
（ｔ0：研磨（５）の後の厚み、ｔ：冷間圧延（９）の後の厚み）
【００４８】
ヤング率を１３０ＧＰａ以下に制御するためには、圧延機通板後の厚みが０．１５ｍｍ以下となる各パスにおいて、下記の式で定義される油膜当量を１５０００以下とすることが好ましい。    
油膜当量＝｛（圧延油粘度［ｃＳｔ］）×（通板速度［ｍ／ｍｉｎ］＋ロール周速度［ｍ／ｍｉｎ］）｝／｛（ロールの噛み込み角［ｒａｄ］）×（材料の降伏応力［ｋｇ／ｍｍ2］）｝
【００４９】
油膜当量を低減するためには、低粘度の圧延油を用いたり、通板速度を遅くしたりする等、公知の方法を用いればよい。油膜当量を１５０００以下に制御することにより、圧延材の金属組織中にせん断帯が生じにくくなり、ヤング率増大が抑制される。
【００５０】
なお、油膜当量を小さくするために、圧延速度を遅くすると、圧延作業により長時間を要することになる。また、油膜を薄くすると、圧延材が潰れにくくなり、所望の厚みまで加工するために、より多くのパスを要することになる。このように、油膜当量を小さくすることは、作業効率を低下させる方向に作用するため、従来のチタン銅箔の冷間圧延は、油膜当量が１５０００を超える条件で行われていた。
【００５１】
作業効率をも考慮すると。油膜当量は６０００〜１５０００の範囲で調整することが好ましい。
【００５２】
（用途）
本発明のチタン銅は、へたりが生じ難いという特徴を生かし、カメラモジュール以外の種々の部品のばね部材としても好適に使用することができる。例えば、コネクタ、端子、ソケット、リレー等の電子機器部品が挙げられる。
【実施例】
【００５３】
以下に本発明の実施例を示すが、これらの実施例は本発明及びその利点をよりよく理解するために提供するものであり、発明が限定されることを意図するものではない。
【００５４】
実験材料（実施例）として、Ｃ１９９０およびＮＫＴ３２２の組成を有する合金（以下本実施例に係るこれらの合金をＣ１９９０、ＮＫＴ３２２と記載する）を製造し、ヤング率及び硬さが、カメラモジュールの耐落下衝撃性に及ぼす影響を調査した。ここで、Ｃ１９９０はＪＩＳ  Ｈ  ３１３０（２００６年）に登録されている合金であり２．９〜３．５質量％（代表値３．２質量％）のＴｉを含有し、残部が銅および不可避的不純物で構成されている。また、ＮＫＴ３２２はＪＸ日鉱日石金属（株）が開発した合金であり、２．９〜３．４質量％（代表値３．２質量％）のＴｉおよび０．１７〜０．２３質量％のＦｅ（代表値０．２質量％）を有し、残部が銅および不可避的不純物で構成されている。
【００５５】
真空溶解炉中で電気銅を溶解し合金元素を添加した後、半連続鋳造により厚さ１５０ｍｍ、幅５００ｍｍの直方体形状のインゴットを製造した。このインゴットを熱間圧延として、９５０℃で３時間加熱後、１０ｍｍまで圧延した。次に、熱間圧延板表面の酸化スケールを除去するために、表面の面削を行った。面削後の材料の厚みは８ｍｍであった。その後、次の工程順で冷間圧延及び熱処理を施し、厚みが０．０５２ｍｍおよび０．０２８ｍｍの箔を製造した。
【００５６】
（１）冷間圧延１：目標とする箔の厚みおよびビッカース硬さに応じ、所定の厚みまで冷間圧延した。
（２）溶体化処理：８００℃で１０秒間〜３００秒間加熱した。加熱時間は焼鈍後の再結晶粒の平均直径が５〜２０μｍの範囲になるよう適宜調整した。
（３）研磨１：硫酸−過酸化水素溶液により化学研磨した後、回転式バフにより機械研磨し、表面の酸化スケールを除去した。
（４）冷間圧延２：目標とする箔の厚みおよびビッカース硬さに応じ、所定の厚みまで冷間圧延した。
（５）時効処理：４５０℃で５時間、Ａｒ雰囲気中で加熱した。
（６）研磨２：硫酸−過酸化水素溶液により化学研磨した後、回転式バフにより機械研磨し、表面の酸化スケールを除去した。
（７）冷間圧延３：目標とする箔の厚みまで圧延した。
【００５７】
冷間圧延（７）上がりの箔試料につき、圧延方向と平行に引張試験を行い、弾性域の直線の傾きからヤング率を求めた。また、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４４に準拠し、マイクロビッカース硬さを測定した。
【００５８】
図５は、合計加工度（ｒ）とビッカース硬さとの関係を示す。Ｒが９０％以上になると、３５０以上のビッカース硬さが安定して得られている。
【００５９】
図４の試料ＡおよびＢは、厚みが０．０２８ｍｍのＣ１９９０である。試料Ａは、合計加工度（ｒ）を９２％とし、圧延機通板後の厚みが０．１５ｍｍ以下となる各パスにおいて油膜当量を９０００〜１１０００の範囲に調整した結果、マイクロビッカース硬さが４１０、ヤング率が１１５ＧＰａとなったものである。試料Ｂは、合計加工度（ｒ）を９２％とし、圧延機通板後の厚みが０．１５ｍｍ以下となる各パスにおいて油膜当量を１９０００〜２１０００の範囲に調整した結果、マイクロビッカース硬さが４１３、ヤング率が１４５ＧＰａとなったものである。
【００６０】
次に、冷間圧延上がりの箔試料を用いてばね部材９ａ、９ｂを作製し、図１〜３に示した構造のカメラモジュール１を組み立てた。同じ箔厚の試料については、カメラモジュールの構造を同一のものとした。作製したカメラモジュールにつき、キャリア５が移動を開始する時の電流値（ＩBmin）およびキャリア５の移動量が最大になる時の電流値（ＩBmax）を求めた。次に、該カメラモジュールを２ｍの高さから床面に落下させ、落下後のカメラモジュールにつき、キャリア５が移動を開始する時の電流値（ＩAmin）を測定した。これら測定値から、次式によりＰ値を求めた。
Ｐ（％）＝｜（ＩBmin−ＩAmin）｜／ＩBmax×１００  
【００６１】
Ｐ値は落下に伴う移動開始時電流の変化（絶対値）を最大移動時電流で除した値であり、Ｐ値が小さいほど落下衝撃による動作安定性に優れるといえる。
【００６２】
図６および図７にそれぞれ、箔厚が０．０２８ｍｍおよび０．０５２ｍｍのときのヤング率とＰ値との関係を示す。ヤング率が１３０ＧＰａ以下になると、またビッカース硬さが３５０以上になると、Ｐ値が低下する、すなわち落下衝撃による動作不良が改善されることがわかる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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