(57)【要約】【課題】電池封止の高信頼性、絶縁特性、および耐熱性を全て満たすラミネート型リチウムイオン二次電池のタブリード用シール材を提供する。【解決手段】ラミネート型リチウムイオン二次電池のタブリードを封止するタブリード用シール材１は、共押出されたラミネート接着層５、絶縁層４およびリード導体接着層３からなる３層構造を有する。ラミネート接着層５は、融点１４０℃以下、かつ荷重たわみ温度７０℃以上のポリプロピレン系樹脂からなり、絶縁層４は、融点１４５℃以上、かつ荷重たわみ温度１００℃以上のポリプロピレン系樹脂からなり、リード導体接着層３は、融点１３５℃以下の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレン系樹脂とのポリマーアロイからなる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ラミネート型リチウムイオン二次電池のタブリードを封止するタブリード用シール材であって、
共押出されたラミネート接着層、絶縁層およびリード導体接着層からなる３層構造を有し、
前記ラミネート接着層は、融点１４０℃以下、かつ荷重たわみ温度７０℃以上のポリプロピレン系樹脂からなり、
前記絶縁層は、融点１４５℃以上、かつ荷重たわみ温度１００℃以上のポリプロピレン系樹脂からなり、
前記リード導体接着層は、融点１４０℃以下の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレン系樹脂とのポリマーアロイからなる、タブリード用シール材。
【請求項２】
請求項１記載のタブリード用シール材において、
前記ラミネート接着層は、メタロセン触媒により重合されたエチレンとプロピレンとのランダム共重合体からなる、タブリード用シール材。
【請求項３】
請求項１記載のタブリード用シール材において、
前記酸変性ポリプロピレンは、不飽和カルボン酸がグラフトされたポリプロピレン系樹脂からなる、タブリード用シール材。
【請求項４】
請求項３記載のタブリード用シール材において、
前記不飽和カルボン酸のグラフト量は、前記酸変性ポリプロピレンに対して３〜１０質量％である、タブリード用シール材。
【請求項５】
請求項３記載のタブリード用シール材において、
前記ポリマーアロイ全体に対する前記不飽和カルボン酸の割合は、０．１〜２．０質量％である、タブリード用シール材。
【請求項６】
請求項３記載のタブリード用シール材において、
前記不飽和カルボン酸は、無水マレイン酸である、タブリード用シール材。
【請求項７】
請求項１記載のタブリード用シール材において、
前記酸変性ポリプロピレンのメルトフローレートは、１０〜９００ｇ／１０分である、タブリード用シール材。
【請求項８】
ラミネート型リチウムイオン二次電池のタブリードであって、
リード導体と、前記リード導体の両面に熱溶着されたタブリード用シール材と、
を有し、
前記タブリード用シール材は、共押出されたラミネート接着層、絶縁層およびリード導体接着層からなる３層構造を有し、
前記ラミネート接着層は、融点１４０℃以下、かつ荷重たわみ温度７０℃以上のポリプロピレン系樹脂からなり、
前記絶縁層は、融点１４５℃以上、かつ荷重たわみ温度１００℃以上のポリプロピレン系樹脂からなり、
前記リード導体接着層は、融点１４０℃以下の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレン系樹脂とのポリマーアロイからなる、タブリード。
【請求項９】
請求項８記載のタブリードにおいて、
前記タブリード用シール材と前記リード導体との熱溶着は、前記タブリード用シール材に加わる圧力が０．０６〜０．２５ＭＰａの条件下において、前記熱溶着により到達する前記リード導体接着層と前記リード導体との界面温度の最大値が、前記ポリマーアロイの融点〜＋１０℃の範囲となる条件下で行われる、タブリード。
【請求項１０】
ラミネートシートと、
前記ラミネートシートの内部に収納され、正極板および負極板がセパレータを介して交互に積層されてなる電極積層体と、
正極リード導体取り付け部を介して前記正極板に電気的に接続され、一端が前記ラミネートシートの外部に露出した正極リード導体と、
負極リード導体取り付け部を介して前記負極板に電気的に接続され、一端が前記ラミネートシートの外部に露出した負極リード導体と、
を有し、
前記正極リード導体および前記負極リード導体のそれぞれは、前記ラミネートシートに挟持されて熱溶着された部分がタブリード用シール材で被覆されており、
前記タブリード用シール材は、共押出されたラミネート接着層、絶縁層およびリード導体接着層からなる３層構造を有し、
前記ラミネート接着層は、融点１４０℃以下、かつ荷重たわみ温度７０℃以上のポリプロピレン系樹脂からなり、
前記絶縁層は、融点１４５℃以上、かつ荷重たわみ温度１００℃以上のポリプロピレン系樹脂からなり、
前記リード導体接着層は、融点１４０℃以下の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレン系樹脂とのポリマーアロイからなる、ラミネート型リチウムイオン二次電池。
【請求項１１】
請求項１０記載のラミネート型リチウムイオン二次電池において、
前記ラミネートシートは、基材層、アルミニウム層および熱溶着層からなる３層構造を有し、
前記タブリード用シール材の前記ラミネート接着層と、前記ラミネートシートの前記熱溶着層とが互いに熱溶着されている、ラミネート型リチウムイオン二次電池。
【請求項１２】
請求項１１記載のラミネート型リチウムイオン二次電池において、
前記タブリード用シール材と前記ラミネートシートとの熱溶着は、前記ラミネートシートの熱溶着部に加わる圧力が０．６〜１．０ＭＰａの条件下において、前記熱溶着により到達する前記タブリード用シール材の前記ラミネート接着層と前記ラミネートシートの前記熱溶着層との界面温度の最大値が、前記ラミネート接着層の融点以上、かつ前記タブリード用シール材の前記絶縁層の融点以下となる条件下で行われる、ラミネート型リチウムイオン二次電池。
【請求項１３】
請求項１１記載のラミネート型リチウムイオン二次電池において、
前記ラミネートシートの前記熱溶着層を構成する樹脂成分は、ポリプロピレン系樹脂である、ラミネート型リチウムイオン二次電池。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タブリード用シール材、およびこのタブリード用シール材でリード導体を挟持したタブリード、並びにこのタブリード用シール材を用いたリチウムイオン二次電池に関する。
【背景技術】
【０００２】
リチウムイオン二次電池は、軽量、かつ高エネルギー密度という特長を有していることから、民生機器用途で広く普及してきたが、近年では、より高出力を必要とする電動工具や電動二輪車向けの展開が図られている。また、環境およびエネルギー問題を背景として、車載および産業用電池としての普及も求められている。
【０００３】
このような様々な用途に対応するため、角型やラミネート型といった従来の円筒型とは異なる種々のタイプのリチウムイオン二次電池が開発されている。こうした各種のリチウムイオン二次電池は、以下に示すような３つの視点から分類することができる。
（１）電極構造：捲回型、積層型
（２）電池形状：円筒型、角型、シート型
（３）外装体：金属缶型、ラミネート型
これらのうち、従来は、［（１）捲回型、（２）円筒型・角型、（３）金属缶型］のリチウムイオン二次電池が広く用いられて来たが、最近では、薄型・高出力、かつ放熱性に優れた［（１）積層型、（２）シート型（３）ラミネート型］のリチウムイオン二次電池、いわゆるラミネート型リチウムイオン二次電池の開発が進んでいる。
【０００４】
上記ラミネート型リチウムイオン二次電池は、外装体として安価、かつ軽量なアルミニウム（Ａｌ）系ラミネートシートを用いているため、金属缶を用いる場合と比較してコストダウンおよびエネルギー密度の向上を図ることが可能となる。
【０００５】
ラミネート型リチウムイオン二次電池は、セパレータを介して正極板および負極板を交互に積層した電極積層体と、正極板および負極板のそれぞれに接続された一対のタブリード（接続端子）を有しており、これらを電解液と共にラミネートシートに封止した構造になっている。また、ここで用いられるタブリードは、金属製のリード導体に絶縁性のシール材が溶着された積層構造を有している。
【０００６】
ラミネート型リチウムイオン二次電池に用いられるタブリードの課題および求められる性能としては、下記の点が挙げられる。
（ａ）液漏れ：リード導体とシール材との接着信頼性確保（封止の高信頼性）
（ｂ）初期絶縁不良：ラミネート封止によるリード導体とラミネートシートのバリア層（アルミニウム層）との短絡防止（絶縁特性）
（ｃ）高温環境下での使用：高温条件下（６０〜７０℃）における接着信頼性確保（耐熱性）
上記性能（ａ）〜（ｃ）を満たすタブリードのシール材としては、耐薬品性、耐熱性および低コストという観点から、ポリプロピレン系樹脂が広く用いられている。また、高融点の樹脂層を低融点の樹脂層で挟持した３層構造を有するシール材が提案されている（例えば、特許文献１、特許文献２、特許文献３、特許文献４）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００８−１９２４５１号公報
【特許文献２】特開２００１−２９７７４８号公報
【特許文献３】特開２００５−２４３５５２号公報
【特許文献４】特開２００７−０８７８０１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
特許文献１では、シール材を構成する高融点樹脂層および低融点樹脂層の各融点を規定すると共に、高融点樹脂層と低融点樹脂層との融点差を２０〜２５℃とし、さらに各樹脂層を酸変性ポリプロピレンで構成することにより、（ａ）封止の高信頼性と、（ｂ）絶縁特性とを両立させている。
【０００９】
しかし、一般的にポリプロピレンは、低融点化するほど耐熱性が低下するため、上記の従来技術では、（ｂ）絶縁特性と、（ｃ）耐熱性とを両立させることが困難であり、例えば絶縁特性を重視して低融点酸変性ポリプロピレンの融点を下げると、耐熱性が低下する。
【００１０】
一方、特許文献２に記載のシール材は、低融点樹脂層と高融点樹脂層との融点差を３０℃以上と規定し、かつリード導体と接着する樹脂層を酸変性ポリオレフィンで構成することにより、（ａ）封止の高信頼性と、（ｂ）絶縁特性とを両立させている。
【００１１】
しかし、樹脂層間に３０℃以上の融点差を持たせるために異種の樹脂を用いる場合は、低融点樹脂層と高融点樹脂層とを接着剤で貼付しなければならないため、高温環境下での耐電解液性が低下する。これに対し、ポリプロピレン同士で３０℃以上の融点差を持たせようとすると、１６８℃よりも高融点のポリプロピレンが存在しないことから、より低融点のポリプロピレンを用いる必要があり、（ｃ）耐熱性が低下する。
【００１２】
本発明の目的は、電池封止の高信頼性、絶縁特性、および耐熱性を全て満たすラミネート型リチウムイオン二次電池のタブリード用シール材を提供することにある。
【００１３】
本発明の他の目的は、上記タブリード用シール材でリード導体を挟持したタブリードを提供することにある。
【００１４】
本発明の他の目的は、上記タブリード用シール材を用いたラミネート型リチウムイオン二次電池を提供することにある。
【００１５】
本発明の前記ならびにその他の目的と新規な特徴は、本明細書の記述および添付図面から明らかになるであろう。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本願において開示される発明のうち、代表的なものの概要を簡単に説明すれば、次のとおりである。
【００１７】
本発明の好ましい一態様であるラミネート型リチウムイオン二次電池のタブリード用シール材は、共押出されたラミネート接着層、絶縁層およびリード導体接着層からなる３層構造を有し、前記ラミネート接着層は、融点１４０℃以下、かつ荷重たわみ温度７０℃以上のポリプロピレン系樹脂からなり、前記絶縁層は、融点１４５℃以上、かつ荷重たわみ温度１００℃以上のポリプロピレン系樹脂からなり、前記リード導体接着層は、融点１４０℃以下の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレン系樹脂とのポリマーアロイからなる。
【発明の効果】
【００１８】
本願において開示される発明のうち、代表的なものによって得られる効果を簡単に説明すれば以下の通りである。
【００１９】
電池封止の高信頼性、絶縁特性、および耐熱性を全て満たすタブリード用シール材を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】実施の形態のタブリード用シール材の構成を示す断面図である。
【図２】（ａ）は、リード導体の長手方向に沿ったタブリードの断面図であり、（ｂ）は、リード導体の幅方向に沿ったタブリードの断面図である。
【図３】実施の形態のリチウムイオン二次電池の一部を破断して示す上面図である。
【図４】ラミネート型リチウムイオン二次電池の一部（ラミネートシートの熱溶着部）を示す分解斜視図である。
【図５】１８０°剥離試験の概略を説明する斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、実施の形態を説明するための全図において、同一の機能を有する部材には同一の符号を付し、その繰り返しの説明は省略する。また、実施の形態では、特に必要なときを除き、同一または同様な部分の説明を原則として繰り返さない。さらに、実施の形態において、濃度、含有量および配合量などについての「％」は、特記しない限り質量％を表すものとする。
【００２２】
（実施の形態）
図１は、本実施の形態のタブリード用シール材の構成を示す断面図である。タブリード用シール材１は、絶縁層４を挟んでリード導体接着層３とラミネート接着層５とを積層した３層構造を有している。リード導体接着層３、絶縁層４およびラミネート接着層５は、いずれもポリプロピレン系樹脂からなる。但し、ここで言うポリプロピレン系樹脂は、エチレンとプロピレンとの共重合体、およびポリエチレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを含んでいる。
【００２３】
タブリード用シール材１のリード導体接着層３は、後述するリード導体との接着性に優れた酸変性ポリプロピレンとポリプロピレン系樹脂とのポリマーアロイからなる。
【００２４】
酸変性ポリプロピレンは、不飽和カルボン酸がグラフトされたポリプロピレン系樹脂であり、本実施の形態では、融点１４０℃以下のものが用いられる。融点が１４０℃よりも高い酸変性ポリプロピレンを用いた場合は、融点が１４０℃以下のものを用いた場合と比較してリード導体との接着強度が低下する。その結果、内部短絡などで電池内部の温度が上がって内圧が上昇した際に、タブリード用シール材１がリード導体から剥離して液漏れを引き起こす懸念がある。また、融点が１４０℃よりも高い酸変性ポリプロピレンは、初期接着強度が低いため、高温環境下における接着強度が弱くなり、耐熱性が低下する。
【００２５】
上記不飽和カルボン酸としては、無水マレイン酸が好適に用いられる。不飽和カルボン酸は、酸変性ポリプロピレン中にグラフトされていればよく、その方法としては、グラフト共重合、および溶媒法や溶融法といったグラフト変性などが挙げられる。
【００２６】
なお、上記酸変性ポリプロピレンにおいて、不飽和カルボン酸のグラフト量は、３〜１０％が好ましく、４〜８％がより好ましく、５〜７％が特に好ましい。グラフト量が３％未満である場合、リード導体との十分な接着強度を得るためには、上記ポリマーアロイ中の酸変性ポリプロピレンの配合量を増やす必要があるため、コスト的に不利となる。また、不飽和カルボン酸のグラフト量が１０％よりも大きいと、酸変性ポリプロピレン自体の極性が高くなりすぎるため、ポリプロピレン系樹脂との相溶性が悪くなり、ポリマーアロイの機械的強度が低下する結果、リード導体との接着強度が低下する。
【００２７】
また、上記酸変性ポリプロピレンについて、ＪＩＳ  Ｋ７１２０により測定されるメルトフローレート（以下、ＭＦＲと略記）は、１０〜９００ｇ／１０分が好ましく、５０〜５００ｇ／１０分がより好ましく、１００〜３００質量％が特に好ましい。ＭＦＲとポリプロピレン系樹脂の分子量との間には相関関係があり、ＭＦＲが大きいほど分子量は小さくなり、ＭＦＲが小さいほど分子量は大きくなる。すなわち、ＭＦＲが９００ｇ／１０分より大きい場合は、酸変性ポリプロピレンの分子量が低すぎるため、ポリプロピレン系樹脂との絡み合い効果が小さくなり、ポリマーアロイの機械的物性が低下する。他方、ＭＦＲが１０ｇ／１０分未満の場合は、上述した不飽和カルボン酸のグラフト量を得ることが困難となる。
【００２８】
ポリマーアロイ全体に対するグラフトした不飽和カルボン酸の割合（ポリマーアロイ全量に対する酸変性量という）は、０．１〜２．０％程度が好ましく、０．２〜１．５％程度がより好ましく、０．３〜１．２％程度が特に好ましい。酸変性量が０．１％未満の場合は、リード導体との接着強度が低下する。他方、酸変性量が２．０％より大きい場合は、リード導体との接着強度に対して酸変性量が過剰となり、酸変性処理していないポリプロピレンと比較して高価格な酸変性ポリプロピレンの配合量が過剰となるために、コスト的に不利となる。
【００２９】
次に、タブリード用シール材１の絶縁層４としては、融点が１４５℃以上、かつ荷重たわみ温度が１００℃以上のポリプロピレン系樹脂が用いられる。融点１４５℃未満のポリプロピレン系樹脂では、ラミネート接着層５との融点差が小さくなる。電池封止時には、ラミネート接着層５が溶融する条件で熱溶着を行うが、絶縁層４との融点差が小さいと、熱溶着時に絶縁層４も溶融して流れ出るために、結果として短絡が発生することがある。また、荷重たわみ温度が１００℃未満の場合は、電池封止時の熱溶着により、融点に達していなくとも加圧による変形量が大きくなるため、結果として短絡が発生することがある。さらに、絶縁層４の融点は、ラミネート接着層５の融点より２０℃以上大きいことが好ましい。絶縁層４とラミネート接着層５との融点差が２０℃未満の場合は、電池封止時の熱溶着によって、短絡が発生することがある。
【００３０】
次に、タブリード用シール材１のラミネート接着層５としては、融点が１４０℃以下、かつ荷重たわみ温度が７０℃以上のポリプロピレン系樹脂が用いられる。融点が１４０℃より高いポリプロピレン系樹脂では、絶縁層４との融点差が小さくなる。電池封止時には、ラミネート接着層５の融点以上まで加熱するため、絶縁層４との融点差が小さいと熱溶着時に絶縁層４も溶融して流れ出てしまい、結果として短絡が発生することがある。また、荷重たわみ温度が７０℃未満の場合は、電池が高温環境下に放置されたときにリード導体２との接着強度が著しく低下するために、結果として液漏れが発生することがある。
【００３１】
融点が１４０℃以下、かつ荷重たわみ温度が７０℃以上のポリプロピレン系樹脂としては、メタロセン触媒により重合されたエチレンとプロピレンとのランダム共重合体（メタロセン系ポリプロピレン）を好適に用いることができる。通常のＺＮ（Ziegler-Natta）触媒により重合されたポリプロピレン系樹脂と比較して、メタロセン系ポリプロピレンは、（１）組成分布が狭い、（２）低規則性成分が少ない、（３）分子量分布が狭い、という特徴があるために、低融点、かつ高剛性なフィルムが得られる。
【００３２】
従って、ラミネート接着層５としてメタロセン系ポリプロピレンを用いると、低融点化と６０〜７０℃程度の高温環境下での機械的強度とを両立させることができ、絶縁層４との融点差をより大きくすることができるので、結果として絶縁特性が向上する。また、電池封止時に、ラミネート接着層５と後述するラミネートシートとを熱溶着する際、より低い温度での溶着が可能となるので、熱溶着の生産性が向上し、結果として電池封止のタクト短縮に繋がる。
【００３３】
次に、上記タブリード用シール材１でリード導体を挟持したタブリードについて説明する。図２（ａ）は、リード導体の長手方向に沿ったタブリードの断面図、図２（ｂ）は、リード導体の幅方向に沿ったタブリードの断面図である。
【００３４】
タブリード６は、２枚のタブリード用シール材１をリード導体接着層３同士が対向するように配置し、リード導体２の表裏面とリード導体接着層３とを熱溶着することによって形成されたものである。リード導体２は、正極の場合、Ａｌ箔が好適に用いられ、負極の場合、Ｃｕ箔、Ｎｉ箔、またはＮｉめっき処理したＣｕ箔が好適に用いられる。
【００３５】
タブリード用シール材１とリード導体２との熱溶着は、タブリード用シール材１に加わる圧力が０．０６〜０．２５ＭＰａの条件下において、熱溶着により到達するリード導体接着層３とリード導体２との界面温度の最大値が、リード導体接着層３を構成するポリマーアロイの融点〜＋１０℃の範囲となる条件下で行う。
【００３６】
タブリード用シール材１に加わる圧力が０．０６ＭＰａ未満の場合は、リード導体２の両側縁に沿った部分に圧力が十分に伝わらず、溶融樹脂が十分に流れ込まずに気泡を内包してしまうので、結果として封止の信頼性が低下する。また、圧力によるタブリード用シール材１の変形が小さいため、タブリード用シール材１の製造時に生じる厚さのバラつきにより、熱溶着時にリード導体２との平行性が低下し、溶着が不均一となるので、液漏れの要因となる。他方、タブリード用シール材１に加わる圧力が０．２５ＭＰａよりも高い場合は、タブリード用シール材１が流動して厚さが薄くなり、結果として絶縁特性が低下する。
【００３７】
また、熱溶着により到達するリード導体接着層３とリード導体２との界面温度の最大値が、リード導体接着層３を構成するポリマーアロイの融点未満の場合は、溶着が不十分となり、液漏れの要因となる。他方、熱溶着により到達するリード導体接着層３とリード導体２との界面温度の最大値が、リード導体接着層３を構成するポリマーアロイの融点＋１０℃よりも高い場合は、タブリード用シール材１が流動して厚さが薄くなり、結果として電池封止時の絶縁特性が低下する。
【００３８】
なお、タブリード用シール材１とリード導体２との熱溶着に際しては、熱溶着により到達するリード導体接着層３とリード導体２との界面温度の最大値のみに着目すればよく、目標とする温度で一定時間保持する必要はない。従って、適切な熱源表面温度と溶着時間とを設定することにより、熱溶着のタクト短縮が期待できる。例えば、熱源表面温度を上げれば、目標とする温度に到達するまでの時間が短くなるため、溶着時間を短くすることが可能となる。但し、この場合は、リード導体接着層３とリード導体２との界面温度の昇温速度が速くなり、上述したリード導体接着層３を構成するポリマーアロイの融点〜＋１０℃の範囲となる溶着時間の範囲も短くなるため、より正確な溶着時間の管理が必要となる。
【００３９】
次に、上記タブリード６を用いたラミネート型リチウムイオン二次電池について説明する。図３は、本実施の形態のラミネート型リチウムイオン二次電池の一部を破断して示す上面図である。
【００４０】
リチウムイオン二次電池７は、外装体であるラミネートシート１３と、その内部に収納された電極積層体８とを備えている。電極積層体８は、図示しない複数の正極板および負極板がセパレータを介して交互に積層された構造を有しており、正極板の一端には、正極リード導体取り付け部９が設けられ、負極板の一端には、負極リード導体取り付け部１０が設けられている。また、正極リード導体取り付け部９には、正極リード導体１１が溶接され、負極リード導体取り付け部１０には、負極リード導体１２が溶接されている。電極積層体８は、図示しない電解液と共にラミネートシート１３の内部に収納された後、ラミネートシート１３同士を熱溶着することにより封止される。
【００４１】
図４は、リチウムイオン二次電池７の一部（ラミネートシート１３の熱溶着部）を示す分解斜視図である。ラミネートシート１３は、例えば基材層１４／アルミニウム層１５／熱溶着層１６の３層からなり、熱溶着層１６の外周部が所定の幅で熱溶着部１７とされている。従って、ラミネートシート１３を二つ折りにして重ね合わせ、熱溶着層１６の熱溶着部１７同士を熱溶着することにより、電極積層体８および電解液が封止される。
【００４２】
また、封止の際、ラミネートシート１３の外部に引き出される正極リード導体１１および負極リード導体１２は、少なくともラミネートシート１３に挟持されて熱溶着される部分がタブリード用シール材１で被覆される。そして、ラミネートシート１３の熱溶着層１６とタブリード用シール材１のラミネート接着層５とが熱溶着される。
【００４３】
ラミネートシート１３の熱溶着層１６を構成する樹脂成分は、ポリプロピレン系樹脂であることが好ましい。ポリプロピレン系樹脂以外の樹脂を用いた場合は、タブリード用シール材１のラミネート接着層５との相溶性が悪く、十分な接着強度が得られないために、結果として液漏れを起こすことがある。
【００４４】
タブリード用シール材１とラミネートシート１３との熱溶着は、ラミネートシート１３の熱溶着部１７に加わる圧力が０．６〜１．０ＭＰａの条件下において、熱溶着により到達するラミネート接着層５と熱溶着層１６との界面温度の最大値がラミネート接着層５の融点以上、かつ絶縁層４の融点以下となる条件下で行う。
【００４５】
熱溶着部１７に加わる圧力が０．６ＭＰａ未満の場合は、タブリード６が介在することによって熱溶着部１７に生じる段差の影響に起因して、熱溶着後の熱溶着部１７の一部に外観不良となるシワが発生することがある。他方、熱溶着部１７に加わる圧力が１．０ＭＰａよりも高い場合は、タブリード用シール材１の変形量が大きくなり、リード導体（正極および負極）間の短絡が発生することがある。
【００４６】
また、熱溶着により到達するラミネート接着層５と熱溶着層１６との界面温度の最大値がラミネート接着層５の融点未満の場合は、溶着が不十分となり、液漏れの要因となる。他方、熱溶着により到達するラミネート接着層５と熱溶着層１６との界面温度の最大値が絶縁層４の融点よりも高い場合は、タブリード用シール材１が流動し、リード導体（正極および負極）間の短絡が発生することがある。
【００４７】
なお、タブリード用シール材１とラミネートシート１３との熱溶着に際しては、熱溶着により到達するラミネート接着層５と熱溶着層１６との界面温度の最大値のみに着目すればよく、目標とする温度で一定時間保持する必要はない。従って、適切な熱源表面温度と溶着時間とを設定することにより、熱溶着のタクト短縮が期待できる。例えば、熱源表面温度を上げれば目標とする温度に到達するまでの時間が短くなるため、溶着時間を短くすることが可能となる。但し、この場合ラミネート接着層５と熱溶着層１６との界面温度の昇温速度が速くなり、上述したラミネート接着層５の融点以上、かつ絶縁層４の融点以下の範囲となる溶着時間の範囲も短くなるため、より正確な溶着時間の管理が必要となる。
【００４８】
以下、本発明を実施例および比較例によりさらに詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
【００４９】
（実施例１）
図１に示すリード導体接着層３、絶縁層４、およびラミネート接着層５からなる３層構造のタブリード用シール材１を共押出インフレーション法により作製した。本実施例においては、リード導体接着層３として、酸変性ポリプロピレン（融点１３５℃）とポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１６２℃、荷重たわみ温度１１０℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層として、融点１２５℃、荷重たわみ温度７０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。
【００５０】
次に、図２に示すように、タブリード用シール材１でリード導体２を挟持することによって、タブリード６を作製した。リード導体２としては、正極用リード導体としてＡｌ条（幅２０ｍｍ、厚さ０．２ｍｍ）を用い、負極用リード導体としてＮｉめっきしたＣｕ条（幅２０ｍｍ、厚さ０．２ｍｍ）を用い、長手方向に対して所定の形状にカットした。短絡発生に対するバリの影響を最小限とするため、各条のスリットによるバリ発生を抑え、バリを１０μｍ以下として用いた。
【００５１】
その後、所定の形状にカットしたタブリード用シール材１をリード導体接着層３同士が対向するように配置し、リード導体２の表裏面とリード導体接着層３とを熱溶着した。熱溶着は、圧力０．２ＭＰａの条件下、リード導体２とリード導体接着層３との界面の温度がリード導体接着層３の融点以上に達するように、熱源表面温度および溶着時間を設定した。本実施例においては、熱源表面温度２２０℃、溶着時間４秒の条件で行った。
【００５２】
続いて、図３に示すように、電極積層体８に設けられた正極リード導体取り付け部９に正極リード導体１１を溶接し、負極リード導体取り付け部１０に負極リード導体１２を溶接した。ラミネートシート１３としては、ナイロン／アルミニウム／ポリプロピレン系樹脂からなる３層構造のシートを用い、電極積層体８を収納するために凹型に絞り成形を行った。
【００５３】
さらに、図４に示すように、ラミネートシート１３に電極積層体８を収納後、ラミネートシート１３の折り返し部分を除く３辺を重ね合わせて熱溶着し、本実施例のリチウムイオン二次電池７を作製した。ラミネートシート１３の熱溶着は、圧力０．８ＭＰａの条件下、タブリード用シール材１のラミネート接着層５とラミネートシート１３の熱溶着層１６との界面の温度（以下、溶着面温度と言う）が、ラミネート接着層５の融点よりも高い温度に達するように、熱源表面温度および溶着時間を設定した。本実施例においては、溶着面温度１３０℃の条件で行った。本実施例のリチウムイオン二次電池７におけるタブリード用シール材の構成を表１に示す。
【００５４】
【表１】
2014225378.tif 000003
【００５５】
（実施例２）
タブリード用シール材１のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１６２℃、荷重たわみ温度１１０℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１３５℃、荷重たわみ温度８０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシート１３の熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１４０℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本実施例のリチウムイオン二次電池７を作製した。本実施例のリチウムイオン二次電池７におけるタブリード用シール材１の構成を表１に示す。
【００５６】
（実施例３）
タブリード用シール材１のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１６２℃、荷重たわみ温度１１０℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１４０℃、荷重たわみ温度８５℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシート１３の熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１４５℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本実施例のリチウムイオン二次電池７を作製した。本実施例のリチウムイオン二次電池７におけるタブリード用シール材１の構成を表１に示す。
【００５７】
（実施例４）
タブリード用シール材１のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１５８℃、荷重たわみ温度１００℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１２５℃、荷重たわみ温度７０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシート１３の熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１３０℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本実施例のリチウムイオン二次電池７を作製した。本実施例のリチウムイオン二次電池７におけるタブリード用シール材１の構成を表１に示す。
【００５８】
（実施例５）
タブリード用シール材１のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１４７℃、荷重たわみ温度１０１℃のメタロセン系ポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１２５℃、荷重たわみ温度７０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシート１３の熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１３０℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本実施例のリチウムイオン二次電池７を作製した。本実施例のリチウムイオン二次電池７におけるタブリード用シール材１の構成を表１に示す。
【００５９】
（実施例６）
タブリード用シール材１のリード導体接着層３として、リード導体接着層３として、融点１３０℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１５８℃、荷重たわみ温度１１０℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１３５℃、荷重たわみ温度７０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシート１３の熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１４０℃の条件で行った。これ以外は実施例１と同様の操作を繰り返し、本実施例のリチウムイオン二次電池７を作製した。本実施例のリチウムイオン二次電池７におけるタブリード用シール材１の構成を表１に示す。
【００６０】
（実施例７）
タブリード用シール材１のリード導体接着層３として、融点１３０℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１６０℃、荷重たわみ温度１１０℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１３５℃、荷重たわみ温度８０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシート１３の熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１４０℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本実施例のリチウムイオン二次電池を作製した。
【００６１】
（実施例８）
タブリード用シール材１のリード導体接着層３として、融点１３０℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１６０℃、荷重たわみ温度１１０℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１４０℃、荷重たわみ温度８５℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシート１３の熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１４５℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本実施例のリチウムイオン二次電池７を作製した。
【００６２】
（実施例９）
タブリード用シール材１のリード導体接着層３として、融点１３０℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１５８℃、荷重たわみ温度１００℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１２５℃、荷重たわみ温度７０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシート１３の熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１３５℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本実施例のリチウムイオン二次電池７を作製した。
【００６３】
（実施例１０）
タブリード用シール材１のリード導体接着層３として、融点１３０℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１４７℃、荷重たわみ温度１０１℃のメタロセン系ポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１２５℃、荷重たわみ温度７０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシート１３の熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１３０℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本実施例のリチウムイオン二次電池７を作製した。
【００６４】
（比較例１）
タブリード用シール材のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１５８℃、荷重たわみ温度１００℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１３２℃、荷重たわみ温度５８℃のエチレン−プロピレンランダム共重合体を用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシートの熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１３７℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本比較例のリチウムイオン二次電池を作製した。本比較例のリチウムイオン二次電池におけるタブリード用シール材の構成を表１に示す。
【００６５】
（比較例２）
タブリード用シール材のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１５８℃、荷重たわみ温度１００℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１３５℃、荷重たわみ温度６０℃のエチレン−プロピレンランダム共重合体を用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシートの熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１４０℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本比較例のリチウムイオン二次電池を作製した。本比較例のリチウムイオン二次電池におけるタブリード用シール材の構成を表１に示す。
【００６６】
（比較例３）
タブリード用シール材のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１５８℃、荷重たわみ温度１００℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１４６℃、荷重たわみ温度８０℃のエチレン−プロピレンランダム共重合体を用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシートの熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１５０℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本比較例のリチウムイオン二次電池を作製した。本比較例のリチウムイオン二次電池におけるタブリード用シール材の構成を表１に示す。
【００６７】
（比較例４）
タブリード用シール材のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１５８℃、荷重たわみ温度１００℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１４２℃、荷重たわみ温度７５℃のエチレン−プロピレンランダム共重合体を用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシートの熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１４５℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本比較例のリチウムイオン二次電池を作製した。本比較例のリチウムイオン二次電池におけるタブリード用シール材の構成を表１に示す。
【００６８】
（比較例５）
タブリード用シール材のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１４２℃、荷重たわみ温度７５℃のエチレン−プロピレンランダム共重合体を用い、ラミネート接着層５として、融点１２５℃、荷重たわみ温度７０℃のエチレン−プロピレンランダム共重合体を用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシートの熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１３０℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本比較例のリチウムイオン二次電池を作製した。本比較例のリチウムイオン二次電池におけるタブリード用シール材の構成を表１に示す。
【００６９】
（比較例６）
タブリード用シール材のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１４６℃、荷重たわみ温度８０℃のエチレン−プロピレンランダム共重合体を用い、ラミネート接着層５として、融点１２５℃、荷重たわみ温度７０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシートの熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１３０℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本比較例のリチウムイオン二次電池を作製した。本比較例のリチウムイオン二次電池におけるタブリード用シール材の構成を表１に示す。
【００７０】
（比較例７）
タブリード用シール材のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１５０℃、荷重たわみ温度８８℃のエチレン−プロピレンランダム共重合体を用い、ラミネート接着層５として、融点１２５℃、荷重たわみ温度７０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシートの熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１３０℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本比較例のリチウムイオン二次電池を作製した。本比較例のリチウムイオン二次電池におけるタブリード用シール材の構成を表１に示す。
【００７１】
（比較例８）
タブリード用シール材のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１２５℃、荷重たわみ温度７０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１２５℃、荷重たわみ温度７０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシートの熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１３０℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本比較例のリチウムイオン二次電池を作製した。本比較例のリチウムイオン二次電池におけるタブリード用シール材の構成を表１に示す。
【００７２】
（比較例９）
タブリード用シール材のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１５８℃、荷重たわみ温度１００℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１５８℃、荷重たわみ温度１００℃のポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシートの熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１６５℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本比較例のリチウムイオン二次電池を作製した。本比較例のリチウムイオン二次電池におけるタブリード用シール材の構成を表１に示す。
【００７３】
（比較例１０）
タブリード用シール材のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１２５℃、荷重たわみ温度７０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１５８℃、荷重たわみ温度１００℃のポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシートの熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１６５℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本比較例のリチウムイオン二次電池を作製した。本比較例のリチウムイオン二次電池におけるタブリード用シール材の構成を表１に示す。
【００７４】
（比較例１１）
タブリード用シール材のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１３５℃、荷重たわみ温度８０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１５８℃、荷重たわみ温度１００℃のポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシートの熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１６５℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本比較例のリチウムイオン二次電池を作製した。本比較例のリチウムイオン二次電池におけるタブリード用シール材の構成を表１に示す。
【００７５】
（比較例１２）
タブリード用シール材のリード導体接着層３として、融点１４７℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１５８℃、荷重たわみ温度１００℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１２５℃、荷重たわみ温度７０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシートの熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１３０℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本比較例のリチウムイオン二次電池を作製した。本比較例のリチウムイオン二次電池におけるタブリード用シール材の構成を表１に示す。
【００７６】
（比較例１３）
タブリード用シール材のリード導体接着層３として、融点１５０℃の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた。また、絶縁層４として、融点１５８℃、荷重たわみ温度１００℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１２５℃、荷重たわみ温度７０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシートの熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１３０℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本比較例のリチウムイオン二次電池を作製した。本比較例のリチウムイオン二次電池におけるタブリード用シール材の構成を表１に示す。
【００７７】
（比較例１４）
タブリード用シール材のリード導体接着層３として、融点１３５℃の酸変性ポリプロピレンを用いた。また、絶縁層４として、融点１５８℃、荷重たわみ温度１００℃のポリプロピレンを用い、ラミネート接着層５として、融点１２５℃、荷重たわみ温度７０℃のメタロセン系ポリプロピレンを用いた。さらに、電池封止時におけるラミネートシートの熱溶着は、圧力０．８ＭＰａ、溶着面温度１３０℃の条件で行った。これ以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本比較例のリチウムイオン二次電池を作製した。本比較例のリチウムイオン二次電池におけるタブリード用シール材の構成を表１に示す。
【００７８】
実施例１〜１０、比較例１〜１４で得られたリチウムイオン二次電池を各５セルずつ作製し、絶縁特性、リード導体との接着性、および耐熱性を評価した。
【００７９】
絶縁特性の評価は、テスターを用い、ラミネートシート１３のアルミニウム層とリード導体（正極および負極）間の短絡の有無を評価した。得られた結果を表１に併記する。耐熱性の評価は、７０℃に試料を加熱した状態における１８０°剥離試験により行った。
【００８０】
図５に、作製したリチウムイオン二次電池から切り出した試験片と引張方向を示す。試験片は、タブリードに溶着されたラミネートシート１３をリード導体２と同じ２０ｍｍ幅に切り取って作成した。試験片の引張りは、ラミネートシート１３とリード導体２をチャッキングして行った。測定は、引張速度を１００ｍｍ／ｍｉｎとしてオートグラフを用いて行った。得られた結果を表１に併記する。得られた剥離強度が２Ｎ／ｍｍ未満となった場合は、内部短絡などで電池内部の温度が上がって内圧が上昇した際、シール材がリード導体から剥離して液漏れを引き起こす懸念があるため、問題有りと判断した（表１中に×で示した）。
【００８１】
表１から、タブリード用シール材について、リード導体接着層３として融点１３５℃以下の酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用い、絶縁層４として融点１４５℃以上、荷重たわみ温度１００℃以上のポリプロピレンを用い、さらにラミネート接着層５として融点１４０℃以下、荷重たわみ温度７０℃以上のメタロセン系ポリプロピレンを用いた実施例１〜６では、ラミネートシート１３のアルミニウム層１５とリード導体２との短絡が防止され、かつ高温環境下における剥離強度が維持されることが判明した。
【００８２】
以上のように、本発明の範囲に属するタブリード用シール材１を用いることにより、封止の高信頼性、絶縁特性および耐熱性を全て満足した優れたリチウムイオン二次電池を提供することができる。
【００８３】
他方、表１から、比較例１、２のように、ラミネート接着層５の荷重たわみ温度が７０℃未満の場合には、ラミネートシート１３のアルミニウム層１５とリード導体２との短絡は起こらなかったが、高温環境下において樹脂が軟化することにより、剥離強度が大きく低下した。
【００８４】
また、比較例３、４のように、ラミネート接着層５の融点が１４０℃より大きい場合には、高温環境下における剥離強度は保たれたものの、ラミネート接着層５と絶縁層４との融点差が小さくなることにより、ラミネートシート１３のアルミニウム層１５とリード導体２との短絡が発生した。
【００８５】
また、比較例５のように、絶縁層４の融点が１４５℃未満の場合には、ラミネート接着層５と絶縁層４との融点差が小さくなることにより、ラミネートシート１３のアルミニウム層１５とリード導体２との短絡が発生した。
【００８６】
また、比較例６、７のように、絶縁層４の荷重たわみ温度が１００℃未満の場合には、熱溶着時の熱と圧力による樹脂の変形が大きくなり、ラミネートシート１３のアルミニウム層１５とリード導体２との短絡が一部発生した。
【００８７】
また、比較例８、９のように、ラミネート接着層５と絶縁層４に同種の樹脂を用いた場合には、ラミネート接着層と絶縁層４との融点差が無くなることにより、ラミネートシート１３のアルミニウム層１５とリード導体２との短絡が発生した。
【００８８】
また、比較例１０、１１のように、ラミネート接着層５に高融点樹脂、絶縁層４に低融点樹脂を用いた場合には、ラミネート接着層５と絶縁層４の融点差は大きくなるが、高融点なラミネート接着層が溶融する条件で熱溶着する必要があるため、ラミネートシート１３のアルミニウム層１５とリード導体２との短絡が発生した。
【００８９】
また、比較例１２、１３のように、リード導体接着層３として融点が１３５℃より大きい酸変性ポリプロピレンとポリプロピレンとのポリマーアロイを用いた場合には、リード導体２とリード導体接着層３との初期接着強度が弱くなり、高温環境下における剥離強度が低下した。
【００９０】
また、比較例１４のように、リード導体接着層３として酸変性ポリプロピレンをそのまま用いた場合には、リード導体接着層３と絶縁層４との界面の接着力が弱くなり、高温環境下における剥離強度が低下した。
【００９１】
以上、本発明者によってなされた発明を実施の形態および実施例に基づき具体的に説明したが、本発明は前記実施の形態および実施例に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であることはいうまでもない。
【産業上の利用可能性】
【００９２】
本発明は、リチウムイオン二次電池のタブリード用シール材、およびこのタブリード用シール材でリード導体を挟持したタブリード、並びにこのタブリード用シール材を用いたラミネート型リチウムイオン二次電池に適用することができる。
【符号の説明】
【００９３】
１  タブリード用シール材
２  リード導体
３  リード導体接着層
４  絶縁層
５  ラミネート接着層
６  タブリード
７  リチウムイオン二次電池
８  電極積層体
９  正極リード導体取り付け部
１０  負極リード導体取り付け部
１１  正極リード導体
１２  負極リード導体
１３  ラミネートシート
１４  基材層
１５  アルミニウム層
１６  熱溶着層
１７  熱溶着部
【図１】
2014225378.tif 000004
【図２】
2014225378.tif 000005
【図３】
2014225378.tif 000006
【図４】
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【図５】
2014225378.tif 000008