(57)【要約】【課題】腐食環境の厳しい使用においても長期の耐腐食性が維持でき、かつ、高性能、軽量化及び高耐久性の向上を図れるようにしたルームエアコン用アルミニウム製熱交換器を提供すること。【解決手段】複数の熱媒体流路を有するアルミニウム製扁平状熱交換チューブ３は、Ｆｅが０．１５〜０．３５質量％、Ｓｉが０．１５質量％以下、Ｃｕが０．３５〜０．５５質量％、Ｚｒが０．０２〜０．０５質量％、Ｔｉが０．００３〜０．０１０質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有する。アルミニウム製コルゲートフィン４は、心材４ａと、該心材の両面に皮材４ｂがクラッドされたブレージングシートからなり、心材はＺｎが１．３〜２．２質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有し、皮材はＺｎが０．７〜１．３質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有する。【選択図】  図４
2014047997.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の熱媒体流路を有するアルミニウム製押出形材からなる扁平状熱交換チューブと、アルミニウム製コルゲートフィンが並列状に複数配置され、上記扁平状熱交換チューブの両端が、対峙する一対のアルミニウム製ヘッダーパイプに連通接続され、フッ化物系フラックスで一体ろう付けされてなるルームエアコン用アルミニウム製熱交換器であって、
上記扁平状熱交換チューブは、Ｆｅが０．１５〜０．３５質量％、Ｓｉが０．１５質量％以下、Ｃｕが０．３５〜０．５５質量％、Ｚｒが０．０２〜０．０５質量％、Ｔｉが０．００３〜０．０１０質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有し、
上記コルゲートフィンは、心材と、該心材の両面に皮材がクラッドされたブレージングシートからなり、心材はＺｎが１．３〜２．２質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有し、皮材はＺｎが０．７〜１．３質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有する、ことを特徴とするルームエアコン用アルミニウム製熱交換器。
【請求項２】
請求項１記載のルームエアコン用アルミニウム製熱交換器において、
上記扁平状熱交換チューブの表面には、防食を目的とするＺｎが塗布されていない、ことを特徴とするルームエアコン用アルミニウム製熱交換器。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のルームエアコン用アルミニウム製熱交換器において、
上記フッ化物系フラックスが非腐食性のフルオロアルミン酸カリウム系フラックスである、ことを特徴とするルームエアコン用アルミニウム製熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、ルームエアコン用アルミニウム製熱交換器に関するもので、特に室外機用に適用するものである。ここで、アルミニウムとはアルミニウム合金を含む意味である。
【背景技術】
【０００２】
従来使用されているルームエアコン用熱交換器はフィンチューブ型熱交換器と呼ばれ、図８に示すように、銅（Ｃｕ）製丸管１０をアルミニウム製フィン材２０の形成された筒状のフィンカラー２１に挿入し、丸管１０を主に機械的に拡管することで一体化し、その後、各丸管１０を同じＣｕ製のＵベンド管３０で接続する方法で一般的に製造されている。
【０００３】
冷媒管として使用されるＣｕ製丸管は熱伝導性に優れ、また強度、耐腐食性の点でも優れているが、近年、環境・省エネの観点から高性能化、軽量化、リサイクル性等の製品機能面や、Ｃｕ価格の高騰によるコスト面、及びＣｕ資源の枯渇問題等から、製品構造や構成材料の改善が要求されてきている。
【０００４】
この要求に対して、Ｃｕ製丸管を材料的に安価なアルミニウム製の丸管にする提案がされている。例えば、アルミニウム合金製Ｕ字型のヘアピン管を、所定の間隔をおいて平行に配置したアルミニウム合金製のフィン材に貫挿し、拡管により固定し、隣接するヘアピン管の管端にアルミニウム合金製Ｕベント管を嵌合し、ろう材を使用してろう付けするものが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００５】
しかし、特許文献１に記載のものは、単にＣｕ管からアルミニウム（Ａｌ）管に代える提案であり、構造的には同じ拡管固定によるフィンチューブ型熱交換器であり、機能面での向上は期待できない。
【０００６】
一方、従来から自動車エアコン用コンデンサー用として使用されるアルミニウム製のパラレルフロー型熱交換器が良く知られている。
【０００７】
このパラレルフロー型熱交換器は、冷媒管として薄型扁平管（扁平状熱交換チューブ）が使用され、空気側と熱交換するフィンにはコルゲートフィンが使用され、また薄型扁平管（扁平状熱交換チューブ）はヘッダータンクに接続される構造となっており、全てアルミニウム材料で構成されている。ここで使用される薄型扁平管（扁平状熱交換チューブ）は、薄型で微細な孔を有しており、一般的には押出成形で製造されるものである。
【０００８】
自動車エアコンやルームエアコンのように高圧の冷媒ガスが気液混合となる熱交換器では、気密性を維持する必要があり、全て金属接合による一体化、つまりろう付けで製造される必要がある。
【０００９】
アルミニウムのろう付けでは、実用技術として真空ろう付け法とフラックスを用いる炉中ろう付け法が知られている。
【００１０】
真空ろう付け法は、１×１０-2Ｐａ以下の真空度下でろう付される方法であり、アルミニウムの酸化皮膜を除去する目的として構成材料の一部にＭｇ元素の添加が必須の工法である。この場合、真空下で蒸発しやすいＺｎ等の元素は材料へ添加することができない。
【００１１】
一方、炉中ろう付け法では、ＫＡｌＦ4とＫ3ＡｌＦ6の非腐食性フッ化物系フラックスが良く知られている。この方法では、ろう付けが開始する直前にフラックスが溶融し、アルミニウムの酸化皮膜を除去するもので、不活性なＮ2ガスの大気圧雰囲気で行われる。従って、真空ろう付け法で利用できないＺｎ元素等の添加された材料の使用が可能となる。
【００１２】
構成するアルミニウム材料は、製品に要求される性能、耐圧強度、耐腐食性、熱伝導性等や、工業上の見地から生産性やコスト面等から考慮されるが、特に重要な点は、長期の耐腐食性を有することである。
【００１３】
現行のＣｕ製丸管とアルミニウム製フィン材で構成されるフィンチューブ型熱交換器では、アルミニウム製フィンがＣｕ管に対して電気化学的に卑な状態、つまり犠牲防食的に作用するため、特殊な環境下以外ではＣｕ管の腐食は進まず、内部の冷媒が流出するような事態はほとんど発生しない。
【００１４】
しかし、同質であるアルミニウム材料で構成するオールアルミニウム製熱交換器の場合は防食対策が必要となり、幾つかの防食方法が提案されている。
【００１５】
自動車に適用されるエアコン用コンデンサーでは、構成する扁平状熱交換チューブ表面にＺｎ金属を溶射等で被覆し、大気圧雰囲気中のろう付け加熱を利用して扁平状熱交換チューブ表面にＺｎ拡散層を形成し、そのＺｎ拡散層が犠牲的腐食となり扁平状熱交換チューブへの貫通腐食（孔食）を防止する方法が一般的である（例えば、特許文献２参照）。
【００１６】
同様に、Ｃｕ管をアルミニウム管に変更したルームエアコン用熱交換器の防食方法が提案されている（例えば、特許文献３参照）。 特許文献３に記載のものは、Ｚｎ拡散層を外面に有するアルミニウム合金製管とＺｎ，Ｉｎ，及びＳｎからなる群から選ばれる少なくとも一種を含有するアルミニウム合金からなるフィンとを拡管接合した拡管接合型熱交換器である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１７】
【特許文献１】特開２０１０−１８５６４６号公報（段落００３３、図１，図２）
【特許文献２】特開昭５７−１６０５９５号公報（特許請求の範囲）
【特許文献３】国際公開第２０１１／１１５１３３号公報（特許請求の範囲）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
しかしながら、特許文献１及び特許文献３に記載のものは、管と予めプレス加工されたフィンとを拡管接合した後、管(チューブ)の端部にベント管を嵌合接合するいわゆるフィンチューブ型熱交換器であるため、組立に多くの工数を要する（特に、特許文献３では組立て前の管の状態でZn拡散層を形成する工程が必要）上、放熱量を増やすために管とチューブとの接触面積を広くする必要があり、そのためにはフィンの枚数を増やすことや、管本数を増やすことが考えられるが、反面、所定の占有サイズの関係上フィン枚数の増加や管本数の増加に制限があり、また、重量が嵩む等の懸念がある。
【００１９】
また、特許文献２及び特許文献３に記載のものは、扁平状熱交換チューブや管の外面に、電気化学的に卑なＺｎ拡散層を形成した犠牲防食方法が採用されており、Ｚｎ拡散層が極端に卑の電位となるため、フィンとの電位差が大きくなる。犠牲防食の場合、電位差が大きいほど腐食電流が大きくなり、それに伴い腐食速度が速くなるので、熱交換器の耐久性に懸念が生じる。
【００２０】
従って、市場で要求されている、高性能、軽量、及び高耐久性を満足する熱交換器が望まれているのが現状である。
【００２１】
この発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、腐食環境の厳しい使用においても長期の耐腐食性が維持でき、かつ、高性能、軽量及び高耐久性の向上を図れるようにしたルームエアコン用アルミニウム製熱交換器を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００２２】
上記課題を達成するために、請求項１記載の発明は、複数の熱媒体流路を有するアルミニウム製押出形材からなる扁平状熱交換チューブと、アルミニウム製コルゲートフィンが並列状に複数配置され、上記扁平状熱交換チューブの両端が、対峙する一対のアルミニウム製ヘッダーパイプに連通接続され、フッ化物系フラックスで一体ろう付けされてなるルームエアコン用アルミニウム製熱交換器であって、  上記扁平状熱交換チューブは、Ｆｅが０．１５〜０．３５質量％、Ｓｉが０．１５質量％以下、Ｃｕが０．３５〜０．５５質量％、Ｚｒが０．０２〜０．０５質量％、Ｔｉが０．００３〜０．０１０質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有し、  上記コルゲートフィンは、心材と、該心材の両面に皮材がクラッドされたブレージングシートからなり、心材はＺｎが１．３〜２．２質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有し、皮材はＺｎが０．７〜１．３質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有する、ことを特徴とする。
【００２３】
請求項２記載の発明は、請求項１記載のルームエアコン用アルミニウム製熱交換器において、上記扁平状熱交換チューブの表面には、防食を目的とするＺｎが塗布されていない、ことを特徴とする。
【００２４】
また、請求項３記載の発明は、請求項１又は２に記載のルームエアコン用アルミニウム製熱交換器において、上記フッ化物系フラックスが非腐食性のフルオロアルミン酸カリウム系フラックスである、ことを特徴とする。
【００２５】
このように構成することにより、ルームエアコン用アルミニウム製熱交換器の防食方法として、扁平状熱交換チューブの表面にＺｎ拡散層による犠牲防食によらない防食方法を確立することができ、フィン、皮材（ろう材）、扁平状熱交換チューブでの自然電位差を防食効果に適切な範囲にすることができる。具体的には、扁平状熱交換チューブ材料として自然電位が比較的高い合金であるＦｅ（０．１５〜０．３５質量％），Ｓｉ（０．１５質量％以下），Ｃｕ（０．３５〜０．５５質量％），Ｚｒ（０．０２〜０．０５質量％），Ｔｉ（０．００３〜０．０１０質量％）を選択する。また、コルゲートフィンは、心材と、該心材の両面に皮材がクラッドされたブレージングシートからなり、心材にはＺｎが１．３〜２．２質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有するＡｌ−Ｍｎ系のアルミニウム合金（JIS A 3003材）を使用し、皮材にはＺｎが０．７〜１．３質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有するＡｌ−Ｓｉ系アルミニウム合金（JIS A 4343材）を使用する。
【００２６】
また、フッ化物系フラックスに例えばＫＡｌＦ４とＫ３ＡｌＦ６等の非腐食性のフルオロアルミン酸カリウム系フラックスを用いた炉中ろう付け法によって扁平状熱交換チューブとコルゲートフィンを含む熱交換器コアを一体ろう付けすることができる。
【発明の効果】
【００２７】
この発明によれば、上記のように構成されているので、腐食環境の厳しい使用においても長期の耐腐食性が維持でき、かつ、高性能、軽量化及び高耐久性の向上を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】この発明に係るルームエアコン用アルミニウム製熱交換器の一例を示す概略正面図である。
【図２】上記熱交換器の一部を断面で示す斜視図である。
【図３】この発明における扁平状熱交換チューブの拡大断面図である。
【図４】この発明における扁平状熱交換チューブとフィンとのろう付け状態を示す拡大断面図である。
【図５】この発明に係るアルミニウム製熱交換器とフィンチューブ型熱交換器の各風速と放熱量の関係を示すグラフである。
【図６】Ｚｎ含有量と自然電位の関係を示すグラフである。
【図７】Ｚｎ溶射扁平状熱交換チューブとＺｎ溶射なしの扁平状熱交換チューブの塩水噴霧試験における試験時間と腐食深さの関係を示すグラフである。
【図８】従来のフィンチューブ型熱交換器の概略斜視図（ａ）及びフィンとチューブの挿入部を示す概略斜視図（ｂ）である。
【発明を実施するための形態】
【００２９】
以下に、この発明を実施するための形態について、添付図面に基づいて詳細に説明する。
【００３０】
この発明に係るルームエアコン用アルミニウム製熱交換器１（以下に熱交換器１という）は、図１に示すように、それぞれアルミニウム（アルミニウム合金を含む）製の左右に対峙する一対のヘッダーパイプ２ａ，２ｂと、これらヘッダーパイプ２ａ，２ｂ間に互いに平行に水平方向に配置されて連通接続される複数の扁平状熱交換チューブ３（以下に熱交換チューブ３という）及び隣接する熱交換チューブ３間に介在されるコルゲートフィン４（以下にフィン４という）をろう付けしてなる。この場合、フィン４は、後述するように、心材４ａと、該心材４ａの両面に皮材４ｂがクラッドされたブレージングシートにて形成されている（図４参照）。
【００３１】
なお、熱交換チューブ３には複数に区画された熱媒体流路３ａが形成されている。また、上下端のフィン４の上部外方側及び下部開放側には、それぞれアルミニウム製のサイドプレート５がろう付けされている。また、ヘッダーパイプ２ａ，２ｂの上下開口端にはアルミニウム製のエンドキャップ６がろう付けされている。
【００３２】
また、上記ヘッダーパイプ２ａ，２ｂのうちの一方のヘッダーパイプ２ａ（図１において左側）の上部には熱媒体（以下に冷媒という）の流入管７ａが接続され、該ヘッダーパイプ２ａの上部側の約１／３の位置には第１の仕切板８ａが配置されている。他方のヘッダーパイプ２ｂ（図１における右側）の下部には冷媒の流出管７ｂが接続され、該ヘッダーパイプ２ｂの下部側の約１／３の位置には第２の仕切板８ｂが配置されている。
【００３３】
上記のように構成される熱交換器１において、冷媒は流入管７ａを介して第１の仕切板８ａによって区画されたヘッダーパイプ２ａ内の上部側に流入した後、チューブ３を介して第２の仕切板８ｂによって区画されたヘッダーパイプ２ｂ内の上部側に流れ、次いで、チューブ３を介して第１の仕切板８ａによって区画されたヘッダーパイプ２ａ内の下部側に流入し、その後流出管７ｂを介して外部に流れる。
【００３４】
以下に、熱交換チューブ３、フィン４の組成、耐腐食性及びろう付け工法について説明する。
【００３５】
＜熱交換チューブの組成＞
この発明における微細な熱媒体流路３ａを有する薄肉小型の押出扁平管からなる熱交換チューブ３は、耐久性や工業的な見地からの生産性が課題となる。一般的に押出扁平管としてJIS A 1000系の純アルミ材やJIS A 3000系のＡｌ−Ｍｎ系材料が使用されるが、純アルミ材では耐腐食性の見地から課題があり、一方Ａｌ−Ｍｎ系材料では薄肉で小型の押出性という点では生産性に課題がある。そこで、この発明では、押出性及び合金自身の耐腐食性の点から優れた合金が使用される。以下その特性を説明する。なお、以下の元素の添加量はいずれも質量％である。
【００３６】
・Ｆｅ：０．１５〜０．３５％
Ｆｅは、強度を向上させる働きがあり、０．１５％以上で適切な強度になる、一方０．３５％を超えると、Ａｌ-Ｆｅ化合物を結晶粒界に生じさせ、耐腐食性に影響を及ぼすおそれがあるのでこれを上限とする。
【００３７】
・Ｓｉ：０．１５％以下
Ｓｉは、母材として混入する不可避的不純物であるが、Ａｌ-Ｆｅ-Ｓｉ化合物を生成し押出性を低下させることになるので、上限値を０．１５％とする。
【００３８】
・Ｃｕ：０．３５〜０．５５％
Ｃｕは、孔食電位の保持に寄与するとともに、深い孔食を抑制する元素であり、孔食電位の確保には０．３５％以上含有させることが必要である。但しＣｕ量が多くなるとＡｌ-Ｃｕ化合物を形成し、粒界腐食を促進するおそれや、押出圧力増加により押出性を低下させるので、上限値は０．５５％とする。
【００３９】
・Ｚｒ：０．０２〜０．０５％
Ｚｒは、微量添加においても材料の高温強度を向上させ、また微細再結晶となり高速押出での表面肌荒れ防止に効果がある。一方、０．０５％を超えると他元素との化合物を形成し、押出圧力を増大させ押出性を低下させるので、上限値は０．０５％とする。
【００４０】
・Ｔｉ：０．００３〜０．０１０％
Ｔｉは、結晶粒の微細化を図ると共に組織を安定化する上で重要であり、０．００３％以上を含有させることが好ましい。しかし、その含有量が多くなると、粗大な金属間化合物を生成して押出性を低下させるので上限値を０．０１０％とする。        
・その他は、アルミニウム及び不可避的不純物である。
【００４１】
＜フィンの組成＞
フィン４は、心材４ａとろう材である皮材４ｂが両面にクラッドされているブレージングシートであり、工業的見地及びコスト面を考慮し、汎用性がある規格合金が使用されることが望ましい。
【００４２】
この発明では、JIS Z 3263-2002で規格されている心材４ａ及び皮材４ｂ（ろう材）から、心材４ａとしてJIS A 3000合金にＺｎ元素を１．３〜２．２質量％添加した合金（規格名3N03)、ろう材はJIS A 4343合金にＺｎ元素を０．７〜１．３質量％添加した合金（規格名4N43）を特定した。
【００４３】
心材４ａ及び皮材４ｂ（ろう材）へのＺｎの添加量は、ろう付後において上記熱交換チューブ３との自然電位の関係が、図４に示すように、フィン４とフィレット４ｃ部（ろう材接合部）及び扁平状熱交換チューブの順で、防食効果に適切な範囲の例えば、５０±２０ｍＶの間に電位差を維持できるようにすることから特定されたものである（図６参照）。ここで、防食効果に適切な範囲を５０±２０ｍＶとした理由は、長期の大気暴露試験において、７０ｍＶを超える電位差があると犠牲的腐食の促進が早くなり、また、３０ｍＶ未満の電位では腐食発生が不安定となり各部位で腐食が発生するおそれがあるからである。
【００４４】
次に、上記のように構成されるこの発明に係るパラレルフロー型アルミニウム製熱交換器（ＰＦＣ）と、図８に示す従来のＣｕ管を機械的に又は液圧等で拡管し、一体的に固定するフィンチューブ型熱交換器（Ｆ＆Ｔ）の性能比較試験について説明する。
【００４５】
フィンチューブ型熱交換器（Ｆ＆Ｔ）のＣｕ丸管は一般的に外径が約６〜９ｍｍ程度で、性能によって複数列が配置されている。フィンにはあらかじめプレス加工で貫通孔が形成され、Ｃｕ管を挿入後拡管で固定化される。
【００４６】
一方パラレルフロー型熱交換器（ＰＦＣ）は、上述したように、ヘッダーパイプ２ａ．２ｂ間に微細で複数の熱媒体流路３ａを有する押出形材にて形成される扁平状熱交換チューブ３が積層される構造で、ろう付接合により金属的に一体化されている。この場合、熱交換チューブ３は、幅Ｗが１３．８５ｍｍ、高さＨが１．９３ｍｍ、肉厚Ｔが０．３５ｍｍである。
【００４７】
ここで同一の前面面積、同一体積におけるフィンチューブ型熱交換器（Ｆ＆Ｔ）とパラレルフロー型アルミニウム製熱交換器（ＰＦＣ）について、以下の条件で凝縮性能の比較試験を行ったところ表１に示す結果が得られた。        
＜試験条件（ダクトでの単体性能評価）＞
・冷媒：ハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）
・凝縮圧力（入口）：１．０８ＭＰａ       
・前面空気温度：３０℃
・前面風速：１．５ｍ／ｓ〜４ｍ／ｓ       
【表１】
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【００４８】
上記試験は、現行のフィンチューブ型熱交換器（Ｆ＆Ｔ熱交換器）の性能を１００として、オールアルミニウム製のパラレルフロー型熱交換器（ＡＬＰＦＣ熱交換器）の特性を比較したものであるが、性能面で高性能化が実現でき、また重量面では軽量化が図られている。
【００４９】
また、風速を変えたときの性能（放熱量）比較を図５に示すが、全ての風速においてオールアルミニウム製のパラレルフロー型アルミニウム製熱交換器（ＡＬＰＦＣ熱交換器）が性能面で上回っている。
【００５０】
なお、Ｃｕ丸管に代えてアルミニウム製丸管を拡管した構造のものにおいては、重量面では軽量化が図れるが、Ａｌ製丸管とフィンを拡管接合する構造は同じであるため、放熱量の向上は図れないと推測される。むしろアルミニウムと銅の熱伝導度差（Ａｌは２３８Ｗ/ｍ・℃、Ｃｕは３９７Ｗ/ｍ・℃）から放熱量は低下することが予想される。
【００５１】
＜耐腐食性について＞
上述した通り、Ｃｕ管を使用するフィンチューブ型熱交換器では、アルミニウム製フィンが早期に腐食するがＣｕ管は長期に亘ってガス漏れに至る腐食の発生は見られず、特殊な環境を除いて長期耐久性と言う観点では良好な熱交換器と言える。
【００５２】
一方、オールアルミニウム製熱交換器ではアルミニウム部材同士の組み合わせとなり、長期寿命を考慮する場合、部材単体の耐腐食性を向上させるか、一部部材を犠牲的に腐食させて長期寿命化を考える。
【００５３】
オールアルミニウム製の自動車エアコン用コンデンサーでは、冷媒管である扁平管（熱交換チューブ）表面にＺｎ金属を溶射等の方法で被覆し、ろう付け加熱での拡散挙動により扁平管表面に電気化学的に卑なＺｎ拡散層を形成した犠牲防食方法が主に採用されている。この場合、Ｚｎ拡散層が極端に卑の電位となるため、他の構成部材との電位差が１００ｍＶ以上となる。
【００５４】
犠牲防食の場合、電位差が大きいほど腐食電流が大きくなり、それに伴い腐食速度が速くなる。その他、腐食溶液が中性から酸又はアルカリに変化するほど腐食速度は速まると考えられている。
【００５５】
発明者は、ルームエアコン用熱交換器（コンデンサー）の防食方法を検討するに当たり、国内及び海外、特に塩害や工業排気ガス等の大気環境が厳しい場所（インドネシア、サウジアラビア）での実際の腐食環境について付着物の分析を、アルミニウム製熱交換器の市場実機試験（約３年間）調査したところ、表２に示すような結果が得られた。
【表２】
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【００５６】
この付着物の分析調査から自動車用に比べルームエアコン用では多用な化合物の付着が想定される。特にＣｌ、ＮＯ3、ＳＯ4のイオン量が多く、いわゆる塩害の他に排ガスのＮＯXや化学工業・原油精製等の排出物質やそれを含む土壌の影響が考えられる。
【００５７】
アルミニウム材料に対しては塩基性化合物のＣｌイオンが腐食を促進すると考えられるが、カーエアコン用の付着物量からの想定では腐食環境はそれ程酸性度が高くないと推定され、従って腐食速度は比較的マイルドで、犠牲材の消耗もゆっくりと進むため、長期の耐腐食性が維持できると考えられる。
【００５８】
一方、ルームエアコン用では、付着物の分析からＣｌイオンも高濃度であり、更にＮＯ3やＳＯ4イオンが高濃度となっている環境を考慮すれば、腐食溶液は酸性度が非常に高いと考えられる。このような環境では腐食電流が高くなりそれに伴う腐食速度が速くなり、カーエアコン用で採用されている犠牲層が短時間で消耗すると予想される。つまり、ルームエアコン用アルミニウム製熱交換器（コンデンサー）については、自動車エアコン用アルミニウム製熱交換器（コンデンサー）と異なる防食の考え方が必要となる。特許文献３で提案されているオールアルミ製フィンチューブ型熱交換器についても同様なことが言える。
【００５９】
この結果を基に、発明者はルームエアコン用熱交換器の防食方法として、Ｚｎ拡散層による犠牲防食によらない防食方法を確立することに至った。
【００６０】
具体的には、上述したように、扁平管（熱交換チューブ３）材料として自然電位が比較的高い合金であるＦｅ（０．１５〜０．３５質量％），Ｓｉ（０．１５質量％以下），Ｃｕ（０．３５〜０．５５質量％），Ｚｒ（０．０２〜０．０５質量％），Ｔｉ（０．００３〜０．０１０質量％）を選択する。また、フィン４は、心材４にはＺｎが１．３〜２．２質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有するＡｌ−Ｍｎ系のアルミニウム合金（JIS A 3003材）を使用し、皮材４ｂ（ろう材）にはＺｎが０．７〜１．３質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有するＡｌ−Ｓｉ系アルミニウム合金（JIS A 4343材）を使用する。これによって、図４，図６及び表３に示すように、フィン４とフィレット４ｃ部（ろう材）及び扁平管コア部の順で、５０±２０ｍＶの自然電位差を取ることができ、ルームエアコンのように腐食環境の厳しい使用においても長期の耐腐食性が維持されるという知見を得た。
【表３】
2014047997.tif 000005
【００６１】
なお、この発明での同一材料及び工法において、熱交換チューブへのＺｎ被覆有無サンプルで比較した塩水噴霧試験（JIS−Z2371）によって試験時間（ｈｒ）と最大腐食深さ（μｍ）の関係を調べたところ、図７に示すような結果が得られた。
【００６２】
この塩水噴霧試験の結果、やはり、Ｚｎ溶射した熱交換チューブでは早期にＺｎ拡散層が腐食する傾向があり、Ｚｎ溶射をしない熱交換チューブでは腐食速度が軽減できることが確認された。
【００６３】
＜ろう付け工法＞
アルミニウム製品のろう付け方法として、上述したように、フラックスを使用しない真空ろう付け法とフラックスを用いる炉中ろう付け法が広く実用化されている。何れもアルミニウムろう付けにおいて必須であるアルミニウム表面の酸化皮膜を除去する方法の違いによるが、真空ろう付け法の場合は、真空度が約１×１０-2Ｐａ以下の雰囲気でのろう付け加熱に伴い、構成材料の一部に添加されるＭｇ元素が蒸発することで、表面の酸化皮膜は破壊され、接合が可能となる。
【００６４】
一方、フラックスろう付け法は、加熱時の溶融フラックスの作用でアルミニウム表面の酸化皮膜を除去し接合が可能となる。代表的なフラックスとしてはＫＡｌＦ４とＫ３ＡｌＦ６のフッ化物系フラックスで、この場合、Ｎ２ガス雰囲気のほぼ大気圧下で行われる。
【００６５】
上述した通り、この発明の材料構成であるブレージングシートのフィン材中には、心材４ａ及び皮材４ｂに適正範囲のＺｎ元素が添加されたアルミニウム合金、すなわち、心材４ａとしてJIS A 3000合金にＺｎ元素を１．３〜２．２質量％含有するＡｌ−Ｍｎ系合金、皮材４ｂ（ろう材）としてJIS A 4343合金にＺｎ元素を０．７〜１．３質量％含有するＡｌ−Ｓｉ系合金を使用する。
【００６６】
これにより、炉中ろう付け法で蒸発による減少は最小限に抑えることが可能である。一方、真空ろう付け法においては添加したＺｎ金属がほとんど真空中に蒸発することになるため、防食の仕組みが維持できなくなることから、ろう付け方法の選択としてはフッ化物系フラックスろう付け方法が有効である。
【００６７】
上記のように構成される実施形態に係るルームエアコン用アルミニウム製熱交換器によれば、熱交換チューブ３の表面にＺｎ拡散層による犠牲防食によらない防食方法を確立することができる。
【００６８】
また、熱交換チューブ３の材料として自然電位が比較的高い合金であるＦｅ（０．１５〜０．３５質量％），Ｓｉ（０．１５質量％以下），Ｃｕ（０．３５〜０．５５質量％），Ｚｒ（０．０２〜０．０５質量％），Ｔｉ（０．００３〜０．０１０質量％）を選択し、フィン４は、心材４ａと、該心材４ａの両面に皮材４ｂ（ろう材）がクラッドされたブレージングシートからなり、心材４ａにはＺｎが１．３〜２．２質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有するＡｌ−Ｍｎ系のアルミニウム合金（JIS A 3003材）を使用し、皮材４ｂ（ろう材）にはＺｎが０．７〜１．３質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有するＡｌ−Ｓｉ系アルミニウム合金（JIS A 4343材）を使用し、フッ化物系フラックスに例えばＫＡｌＦ４とＫ３ＡｌＦ６等の非腐食性のフルオロアルミン酸カリウム系フラックスを用いた炉中ろう付け法によって扁平状熱交換チューブとコルゲートフィンを含む熱交換器コアを一体ろう付けすることができる。
【００６９】
従って、ルームエアコンのように腐食環境の厳しい使用においても長期の耐腐食性が維持でき、かつ、高性能、軽量、及び高耐久性の向上を図れるようにしたルームエアコン用アルミニウム製熱交換器を提供することができる。
【実施例】
【００７０】
ルームエアコン用熱交換器として必要とされる項目として、上述したように、熱交換チューブの量産性（押出性，強度）、熱交換器の生産性（ろう付性）、そして最終的に熱交換器としての耐食性を満足することが必要である。
【００７１】
以下に、熱交換チューブの量産性（押出性，強度）、熱交換器の生産性（ろう付性）、熱交換器としての耐食性の検証について説明する。
【００７２】
（熱交換チューブの検証）
熱交換チューブについて、表４に示す成分組成を有する各種アルミニウム合金（発明合金１〜５，比較合金６〜１１）について、押出成形性、強度を検証した。
【００７３】
まず、表４に示す成分組成を有する各種アルミニウム合金（発明合金１〜５，比較合金６〜１１）を溶製し、７インチの直径で長さ２ｍの鋳造体（ビレット）を作成した。
【００７４】
この鋳造体を、５５０〜５９０℃で５〜６時間保持する条件にて均一化処理を施した後、４６０〜５５０℃に加熱し、押出比３０〜１０００の薄肉形材用ダイスにて押出加工した。この場合の熱交換チューブの断面形状は図３に示すように、幅(Ｗ)は１３．８５ｍｍ、厚さ１．９３ｍｍ、肉厚０．３５ｍｍである。
【００７５】
押出速度は、通常押出性の優れている純アルミ材（JIS A 1050材）の押出速度を１００として、１０％低下までを◎、２０％低下までを○、２０％以下を×とした。
【００７６】
表面状態については、熱交換チューブの表面欠陥（ムシレ，肌荒れ，内部欠陥）で判断し、表面欠陥がまるっきりないものを◎、わずかにあったが使用上問題が無いものを○、表面欠陥が多く使用できないものを×とした。
【００７７】
強度は焼鈍材の室温強度より判定し、純アルミ材の６５ＭＰａを基準とし、９０ＭＰａを超えるものは◎、６０〜９０ＭＰａ程度を○、６０ＭＰａに満たないものを×とした。
【００７８】
総合評価としては、ルームエアコン用熱交換チューブとして使用できる合格品を○、使用できない不合格品を×と評価した。
【表４】
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【００７９】
（熱交換器の検証）
次に、熱交換チューブの検証で総合評価が○のチューブ材と、ブレージングシートを加工したコルゲートフィン及びヘッダーパイプを組付けてろう付し、図１に示すような熱交換器を作製し、塩水噴霧試験（JIS Z2371）で耐食性の評価をした。表５に各種熱交換器の構成と評価結果を示す。
【００８０】
熱交換器の作製
・コアサイズ：３００Ｈ×４００Ｌｍｍ
・熱交換チューブ：１３．８５Ｗ×１．９３Ｈｍｍ
・コルゲートフィン：ブレージングシート、７．９Ｈ×１４Ｗｍｍ、厚さ０．８５ｍｍ
・フラックス：ノコロックフラックス（フルオロアルミン酸カリウム系フラックス）
塗布量  約５ｇ／台
・ろう付：Ｎ２ガス雰囲気メッシュベルト式連続ろう付炉
ろう付温度６００℃
ろう付性については、フィンと熱交換チューブの接合が全接合面の９８％以上を○、９８％未満を×とした。
【００８１】
耐食性については、塩水噴霧試験５０００時間後１５０μｍ以下の腐食深さでかつフィン剥がれのないものを◎、１５０μｍ以下の腐食深さでフィンが一部剥がれるものは○、腐食深さが２００μｍを超えるものを×とした。
【００８２】
総合評価として、ろう付性および耐食性が良く熱交換器として使用できる合格品を○、いずれかの評価が満足できない不合格品を×とした。
【表５】
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【符号の説明】
【００８３】
１  熱交換器
２ａ，２ｂ  ヘッダーパイプ
３  熱交換チューブ
４  コルゲートフィン
４ａ  心材
４ｂ  皮材（ろう材）
４ｃ  フィレット（接合部）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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