(57)【要約】【課題】高抗折力を備えたＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の複合材料およびこの複合材料からなる高切削性能を有するエンドミル、ドリル等の軸物切削工具を提供する。【解決手段】  ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材とが、Ｎｉを主成分とする中間部材を介して接合されたＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の複合材料において、（ａ）中間部材に対向するＷＣ基超硬合金部材の平坦端面には、端面全面積の１〜５面積％を占め、かつ、幅と深さが、ＷＣ基超硬合金部材の外径のそれぞれ０．４〜１％，０．１〜０．５％である複数の凹部が部分的に陥入形成され、（ｃ）上記凹部内に充填されている中間部材には、中間部材の平均Ｃｏ含有量よりも高Ｃｏ含有量のＣｏ濃化領域が形成されているとともに、ＷＣ粒子が分散分布している。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材とが、Ｎｉを主成分とする中間部材を介して接合されたＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の複合材料において、
（ａ）上記中間部材に対向するＷＣ基超硬合金部材の平坦端面には、該端面から陥入し、その内部に中間部材が充填される複数の凹部が部分的に形成され、
（ｂ）上記凹部が、ＷＣ基超硬合金部材の端面全面積に占める面積割合は１〜５面積％であり、かつ、該凹部の幅と深さは、超硬合金部材の外径のそれぞれ０．４〜１％，０．１〜０．５％であり、
（ｃ）上記凹部内に充填されている中間部材には、中間部材の平均Ｃｏ含有量よりも高Ｃｏ含有量のＣｏ濃化領域が形成されているとともに、ＷＣ粒子が分散分布していることを特徴とするＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の複合材料。
【請求項２】
上記凹部内に充填されている中間部材のＣｏ濃化領域におけるＣｏ含有量は、中間部材の平均Ｃｏ含有量に比して５０ｗｔ％以上Ｃｏが濃化していることを特徴とする請求項１に記載のＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の複合材料。
【請求項３】
上記凹部内に充填されている中間部材中に分散分布するＷＣ粒子の合計面積割合は、上記凹部の縦断面積の０．１〜３面積％を占めることを特徴とする請求項１または２に記載のＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の複合材料。
【請求項４】
請求項１乃至３の何れか一項に記載のＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の複合材料において、ＷＣ基超硬合金部材の先端部に刃先加工を施したことを特徴とする回転軸物切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、Ｎｉを主成分とする中間部材を介して接合されたＷＣ基超硬合金部材と鋼部材との高抗折力を備える複合材料に関し、さらに、かかる複合材料からなるエンドミルあるいはドリル等の高切削性能を有する回転軸物切削工具に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、タングステン−コバルト系合金等のＷＣ基超硬合金は、高硬度を有し耐摩耗性にすぐれることから、切削チップ、エンドミル、ドリル等の切削工具、ロール、パンチ、ダイス等の塑性加工工具、また破砕機等の耐摩耗部材などに広く用いられているが、ＷＣ基超硬合金は加工が困難で高価なうえ、靭性が低く折損しやすいためにその用途が制約されていた。
しかし、近年、これを克服するための方法として、安価で加工性、靭性にすぐれた鋼とＷＣ基超硬合金とを、ろう付け、あるいは、拡散接合で接合することにより、ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材との複合材料を得ることが行われている。
【０００３】
ろう付けにより複合材料を得る典型的な方法としては、銀ろうを用いた接合が知られているが、ろう材とＷＣ基超硬合金、鋼との熱膨張が異なることにより発生する内部応力によって、ろう材あるいはＷＣ基超硬合金に割れが発生しやすいという欠点がある。
また、拡散接合によってＷＣ基超硬合金部材と鋼部材との複合材料を得る方法としては、例えば、特許文献１に示すように、ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材とを摩擦圧接して両者を直接接合する拡散接合法、あるいは、特許文献２に示すように、ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材との間にニッケル、ニッケル合金からなる中間部材を介在させ、中間部材を介してＷＣ基超硬合金部材と鋼部材とを接合する拡散接合法などが知られており、上記拡散接合によれば、比較的靭性の改善されたＷＣ基超硬合金部材と鋼部材との複合材料が得られることが知られている。
また、ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材との複合材料からなる切削工具としては、ＷＣ基超硬合金部材の先端部に切刃加工を施し、鋼部材をシャンク部とするエンドミル、ドリル等の回転軸物切削工具が知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００３−５３５５８号公報
【特許文献２】特開昭６０−２５９３０６号公報
【特許文献３】特開２００６−１０２８２３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
切削チップ、エンドミル、ドリル等の切削工具、ロール、パンチ、ダイス等の塑性加工工具、また破砕機等の耐摩耗部材を利用する各種技術分野においては、所定の耐摩耗性を備え、また、所定の靭性を有するＷＣ基超硬合金部材と鋼部材との複合材料を使用することにより、より厳しい使用条件下での利用が可能になってきたが、既に述べたように、ろう材で接合された複合材料では、接合部あるいはＷＣ基超硬合金部材に割れが発生しやすく、また、拡散接合で形成された複合材料では、大きな負荷がかかると、接合部からの破断が生じやすい。例えば、拡散接合で形成されたＷＣ基超硬合金部材と鋼部材との複合材料で回転軸物切削工具（例えば、エンドミル）を作製した場合、切削加工時にたおれやビビリ振動が発生し、その結果、被削材の加工精度が劣化し、あるいは、接合部からの折損により工具寿命が短命となりやすい。
そのため、ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材との複合材料、また、かかる複合材料からなるエンドミルあるいはドリル等の回転軸物切削工具においては、より一層すぐれた強度（高抗折力）を有する複合材料が求められている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
そこで、本発明者らは、中間部材を介して接合されたＷＣ基超硬合金部材と鋼部材との複合材料において、その接合部の強度改善について鋭意研究した結果、以下の知見を得た。
【０００７】
ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材との複合材料を製造するに当たり、中間部材に対向するＷＣ基超硬合金部材の平坦端面に、例えば、図１（ａ）〜（ｃ）に示すように、ダイヤモンド砥石を用いて、該端面からＷＣ基超硬合金部材内部へ食い込むような所定寸法形状の凹部を複数個所に陥入形成し、次いで、該端面を酸処理等により該端面および凹部の表面近傍のＣｏを除去し、再度、該端面を研磨した後、ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材との間に、Ｎｉを主成分とする中間部材を介在させ、これらを摩擦接合で一体化することにより複合材料を作製した。
【０００８】
そして、上記で作製した複合材料について、接合部であるＷＣ基超硬合金部材と中間部材の界面近傍を、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）およびＥＰＭＡ（電子線マイクロアナライザー）を用いて観察したところ、上記凹部内には中間部材が充填されるとともに、中間部材の平均Ｃｏ含有量に比して、高Ｃｏ含有量のＣｏ濃化領域が該凹部内に形成されていること、さらに、中間部材中には、ＷＣ粒子が分散分布していることを確認した。
【０００９】
そして、上記で作製したＷＣ基超硬合金部材と鋼部材からなる複合材料について、曲げ試験を実施し、その抗折力、破断個所を調査したところ、この発明による複合材料は、その軸方向と直交する方向から負荷が作用した場合でも、高抗折力を備え、しかも、ＷＣ基超硬合金部材と中間部材との接合箇所から破断が起こるのではなく、ＷＣ基超硬合金部材の箇所で破断が生じていたことから、この発明による複合材料はすぐれた接合強度を有するものであることが確認された。
【００１０】
そして、この発明の複合材料のＷＣ基超硬合金部材に刃先加工を施し、エンドミル、ドリル等の回転軸物切削工具として用いた場合には、切削加工時の折損を生じることなく、長期の使用にわたって優れた切削性能を発揮することを見出した。
【００１１】
本発明は、上記知見に基づいてなされたものであって、
「（１）  ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材とが、Ｎｉを主成分とする中間部材を介して接合されたＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の複合材料において、
（ａ）上記中間部材に対向するＷＣ基超硬合金部材の平坦端面には、該端面から陥入し、その内部に中間部材が充填される複数の凹部が部分的に形成され、
（ｂ）上記凹部が、ＷＣ基超硬合金部材の端面全面積に占める面積割合は１〜５面積％であり、かつ、該凹部の幅と深さは、超硬合金部材の外径のそれぞれ０．４〜１％，０．１〜０．５％であり、
（ｃ）上記凹部内に充填されている中間部材には、中間部材の平均Ｃｏ含有量よりも高Ｃｏ含有量のＣｏ濃化領域が形成されているとともに、ＷＣ粒子が分散分布していることを特徴とするＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の複合材料。
（２）  上記凹部内に充填されている中間部材のＣｏ濃化領域におけるＣｏ含有量は、中間部材の平均Ｃｏ含有量に比して５０ｗｔ％以上Ｃｏが濃化していることを特徴とする前記（１）に記載のＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の複合材料。
（３）  上記凹部内に充填されている中間部材中に分散分布するＷＣ粒子の合計割合は、上記凹部の縦断面積の０．１〜３面積％を占めることを特徴とする前記（１）または（２）に記載のＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の複合材料。
（４）  前記（１）乃至（３）の何れかに記載のＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の複合材料において、ＷＣ基超硬合金部材の先端部に刃先加工を施したことを特徴とする回転軸物切削工具。」
を特徴とするものである。
【００１２】
以下に、本発明について、詳細に説明する。
本発明では、ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材とを中間部材を介して接合し、複合材料を構成するが、複合材料の製造法は、例えば、以下のとおりである。
【００１３】
まず、複合化するＷＣ基超硬合金部材（例えば、直径１０〜３０ｍｍ×長さ１０〜５０ｍｍ）の、中間部材に対向する側の端面に、例えば、ダイヤモンド砥石を用いて、該端面からＷＣ基超硬合金部材内部へ食い込むような所定寸法形状の複数の凹部を陥入形成する（図１（ａ）参照）。凹部は、種々の形態で形成することができるが、複合材料の軸中心を含む切断縦断面（例えば、図２の「矢印Ａ」に沿う切断面）を、例えば、図２の「矢印Ｂ」方向から観察した場合に、中間部材とＷＣ基超硬合金部材の接合部（例えば、図２に示される「接合面」）の少なくとも１箇所には、上記凹部が形成されていることが望ましい。また、例えば、図１（ｂ）に示すように、ＷＣ基超硬合金部材の横断面の円周に沿って、１周上に複数個所、凹部を形成することができる。さらに、図１（ｃ）に示すように、ＷＣ基超硬合金部材の横断面の円周に沿って、複数周にわたって、複数個所に凹部を形成することもできる。
ただし、該凹部の占める面積割合の合計は、ＷＣ基超硬合金部材の端面全面積の１〜５面積％とすることが必要であり、また、該凹部の幅と深さは、上記ＷＣ基超硬合金部材の外径のそれぞれ０．４〜１％，０．１〜０．５％であることが必要である。
【００１４】
ついで、凹部を形成した上記ＷＣ基超硬合金部材の端面および上記凹部の表面近傍を短時間酸処理し、ＷＣ基超硬合金部材の端面および凹部の表面近傍からＣｏ成分を除去し、その後、ＷＣ基超硬合金部材の端面部分を再度研磨する。
ここで、使用する酸としては、例えば、硫酸、リン酸、塩酸等を使用することができる。また、処理時間は使用する酸の濃度や温度により適宜設定することが出来る。
【００１５】
ついで、Ｎｉを主成分とする厚さ０．１〜０．５ｍｍの中間部材（例えば、１５ｗｔ％のＣｏと１５ｗｔ％Ｆｅのいずれか一種又は二種を含み、残部は実質的にＮｉ（但し、０．５ｗｔ％以下のＣの含有は許容される）からなるＮｉ合金，純Ｎｉ等）を、凹部を形成したＷＣ基超硬合金部材の端面に対向させ、かつ、ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の中間に配置し、ＷＣ基超硬合金部材／中間部材／鋼部材の順で整列させ、これらをその軸方向に加圧しつつ一体保持しつつ、ＷＣ基超硬合金部材及び鋼部材を相対的に回転させて（相対回転速度３００〜８００ｒｐｍ）、ＷＣ基超硬合金部材／中間部材／鋼部材の各部材の界面に十分な摩擦熱を発生させ、少なくとも、ＷＣ基超硬合金部材の端面に対向する中間部材が該摩擦熱によって十分に軟化したときに、硬合金部材／中間部材／鋼部材の各部材の界面を圧接して、ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の複合材料を作製することができる。
【００１６】
ここで、作製したＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の複合材料の、ＷＣ基超硬合金部材と中間部材との接合界面の状態を、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）およびＥＰＭＡ（電子線マイクロアナライザー）を用いて観察・測定すると、ＷＣ基超硬合金部材の端面に形成した凹部の内部には、中間部材が充填されていることが確認される。
しかも、凹部の内部に充填されている中間部材には、中間部材の平均Ｃｏ含有量に比して、高Ｃｏ含有量のＣｏ濃化領域が形成されており、また、凹部の内部に充填されている中間部材中には、ＷＣ粒子が分散分布していることが確認される。
【００１７】
例えば、中間部材として、純Ｎｉを使用した場合（表１中の中間部材種別Ｃ１参照）には、接合部には５０ｗｔ％以上のＣｏを含有するＣｏ濃化領域（表４の本発明複合材料種別１，４，７参照）が形成されていること、さらに、ＷＣ粒子が分散分布していることが、また、中間部材として、１０ｗｔ％Ｃｏ−０．１ｗｔ％Ｃ−残ＮｉからなるＮｉ合金を使用した場合（表１中の中間部材種別Ｃ３参照）には、接合部に、中間部材の平均Ｃｏ含有量（１０ｗｔ％）より５０ｗｔ％以上高Ｃｏ含有量のＣｏ濃化領域（表４の本発明複合材料種別３，６，９参照）が形成されているとともに、ＷＣ粒子が分散分布していることが確認される。
【００１８】
ＷＣ基超硬合金部材の凹部内に充填されている中間部材のＣｏ濃化領域におけるＣｏ含有量は、接合界面に強靭なＮｉ−Ｃｏ固溶体を形成するためには、中間部材の平均Ｃｏ含有量に比して５０ｗｔ％以上Ｃｏが濃化していることが望ましく、５０ｗｔ％未満の濃化では、接合強度の向上効果が十分とはいえない。
【００１９】
また、ＷＣ基超硬合金部材の凹部内に分散分布するＷＣ粒子の分散分布量、つまり、凹部の縦断面で観察した凹部縦断面積に対するＷＣ粒子の合計面積の割合（面積％）は、ＷＣ基超硬合金自体におけるＷＣ組成、ＷＣ基超硬合金部材の端面および凹部の表面近傍の酸洗処理条件に大きく依存するが、ＷＣ粒子の合計面積割合が、０．１面積％未満であると、Ｎｉ−Ｃｏ固溶体に対する熱伝導率向上効果、分散強化作用が十分ではなく、一方、ＷＣ粒子の合計面積割合が３面積％を超えると、分散分布しているＷＣ粒子が凝集粗大化し、脆化傾向を示すようになることから、ＷＣ基超硬合金部材の凹部内に分散分布するＷＣ粒子の合計面積割合は、０．１〜３面積％とすることが望ましい。
【００２０】
そして、この発明の複合材料で強度（抗折力）が向上するのは、上記で述べたように、ＷＣ基超硬合金部材表面での上記脱Ｃｏ領域の形成と、凹部の内部に充填されている中間部材の上記Ｃｏ濃化領域の形成及びＷＣ粒子の分散分布によるものであると考えられる。
即ち、この発明の複合材料では、中間部材を介してＷＣ基超硬合金部材と鋼部材を高熱発生条件下で圧接した際に、ＷＣ基超硬合金部材表面からＣｏが溶出し中間部材のＮｉ中へ拡散し、また、Ｃｏの溶出と同時にＷＣ粒子も中間部材中へ移動混入するが、接合時の摩擦端面には、周囲の平坦端面に比して相対的に低圧・低温となる凹部が存在するため、Ｎｉ中へ拡散したＣｏは、比較的低圧・低温の該凹部へと濃化し（Ｃｏ濃化領域の形成）、強靭性のあるＮｉ−Ｃｏ固溶体を形成し、さらに、ＷＣ粒子の移動混入によるＮｉ−Ｃｏ固溶体に対するＷＣ粒子の分散強化作用が生じるため、その結果、接合部の接合強度（即ち、ＷＣ基超硬合金部材と中間部材間の接合強度）が向上し、すぐれた強度（抗折力）を有する複合材料が得られるものと推測される。特に、ＷＣは、Ｎｉ−Ｃｏ固溶体に比して熱伝導性にすぐれることから、中間部材中にＷＣ粒子が分散分布することによって、Ｎｉ−Ｃｏ固溶体の熱伝導率が向上し十分な拡散が促されることで、ＷＣ粒子の分散分布がない場合に比して、より一段と接合部の接合強度を向上させることになると考えられる。
なお、接合時の摩擦端面が一様に平坦面であった場合にも、中間部材中へのＣｏの溶出、ＷＣ粒子の移動混入は生じるが、接合界面においてＣｏ、ＷＣ粒子が均一に分布してしまうため、Ｃｏ濃化領域の形成は生じず、また、ＷＣ粒子の分散強化作用が低減されるため、接合強度の十分な向上は望めない。
【００２１】
ここで、ＷＣ基超硬合金部材の平坦端面に形成する凹部の合計面積割合が、端面全面積の１面積％未満では、上記Ｃｏ濃化領域の形成が不十分であるため、接合部の接合強度の向上が少なく、また、凹部の合計面積割合が５面積％を超えると、多量のＣｏ濃化領域が形成されるが、Ｃｏ濃化領域自体の硬度が相対的に低いため、接合部が他の箇所に比べて脆弱化しやすいことから、凹部の合計面積割合は、ＷＣ基超硬合金部材の端面全面積の１〜５面積％と定めた。
また、ＷＣ基超硬合金部材の端面に形成する凹部の幅と深さは、ＷＣ基超硬合金部材の外径のそれぞれ０．４〜１％，０．１〜０．５％としたが、その理由は以下のとおりである。つまり、ＷＣ基超硬合金部材の外径に対して、凹部の幅が０．４％未満、あるいは、凹部の深さが０．５％を超える場合には、接合時、該凹部へと中間部材が十分に充填されず、ＷＣ基超硬合金部材と中間部材間に空隙が形成されてしまうため、十分な密着接合がなされない。一方、凹部の幅が１％を超える、あるいは、凹部の深さが０．１％未満の場合には、ＷＣ基超硬合金部材の端面が比較的滑らかな面となり、局所的なＣｏ濃化領域が形成されなくなるため、接合強度の向上が望めなくなる。
【００２２】
本発明の複合材料は、ＷＣ基超硬合金部材、鋼部材及び中間部材の組み合わせにもよるが、すぐれた抗折力を備えることから、ＷＣ基超硬合金部材の先端部に刃先加工を施すことによって、エンドミル、ドリル等の回転軸物切削工具として利用することができ、特に、切削加工時にたおれ、ビビリ振動、折損等を生じることなく、長期の使用にわたって優れた切削性能を発揮することができる。
【発明の効果】
【００２３】
本発明は、ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材とが中間部材を介して摩擦接合された複合材料、また、この複合材料から構成された長期の使用にわたって優れた切削性能を発揮する回転軸物切削工具であって、特に、ＷＣ基超硬合金部材の平坦端面に、特定形状・寸法の凹部が形成され、さらに、該凹部に充填されている中間部材にＣｏ濃化領域が形成され、かつ、ＷＣ粒子が分散分布していることによって、ＷＣ基超硬合金部材と中間部材の接合強度が向上し、すぐれた高抗折力を発揮する。
また、この発明の複合材料から構成された回転軸物切削工具は、切削加工時にたおれ、ビビリ振動、折損を発生することなく、長期の使用にわたって優れた切削性能を発揮することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明の複合材料を構成するＷＣ基超硬合金部材の概略説明図であり、（ａ）はＷＣ基超硬合金部材の平坦端面近傍の概略断面斜視図、（ｂ）はＷＣ基超硬合金部材の平坦端面に形成された凹部の一例を示し、（ｃ）は、同じく凹部の他の例を示す。
【図２】接合された本発明複合材料のＷＣ基超硬合金部材／中間部材／鋼部材の接合部を観察するための概略説明図である。
【図３】接合された本発明複合材料のＷＣ基超硬合金部材と中間部材の接合部近傍の走査型電子顕微鏡写真である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
つぎに、この発明を実施例により具体的に説明する。
【実施例１】
【００２６】
原料粉末として、いずれも０．２〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＶＣ粉末、Ｃｒ３Ｃ２粉末およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、１００ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を６Ｐａの真空中、温度：１４００℃に１時間保持の条件で焼結し、表１に示される３種のサイズのＷＣ基超硬合金部材Ａ１（直径×長さ：２０ｍｍ×１５ｍｍ）、Ａ２（直径×長さ：２０ｍｍ×３０ｍｍ）、Ａ３（直径×長さ：２０ｍｍ×４０ｍｍ）を作製した。
【００２７】
また、鋼部材として、上記ＷＣ基超硬合金部材Ａ１、Ａ２、Ａ３と同一直径となるように、表１に示される３種類の鋼Ｂ１（直径×長さ：２０ｍｍ×８０ｍｍ）、Ｂ２（直径×長さ：２０ｍｍ×１００ｍｍ）、Ｂ３（直径×長さ：２０ｍｍ×１２０ｍｍ）をそれぞれ用意した。
【００２８】
さらに、中間部材として、表１に示される３種類の部材Ｃ１（純Ｎｉ。直径×厚さ：２５ｍｍ×０．１ｍｍ）、Ｃ２（１０ｗｔ％Ｃｏ−１０ｗｔ％Ｆｅ−残部ＮｉからなるＮｉ合金。直径×厚さ：２５ｍｍ×０．１５ｍｍ）、Ｃ３（１０ｗｔ％Ｃｏ−０．１ｗｔ％Ｃ−残部ＮｉからなるＮｉ合金。直径×厚さ：２５ｍｍ×０．５ｍｍ）それぞれ用意した。
【００２９】
ついで、上記ＷＣ基超硬合金部材Ａ１〜Ａ３の、中間部材に対向する端面に、表２に示す条件イ〜ハで、同じく表２に示す寸法・形状の凹部を作製した。
【００３０】
ついで、上記ＷＣ基超硬合金部材Ａ１〜Ａ３の端面および凹部の表面近傍を、表３に示す条件で酸処理し、ＷＣ基超硬合金部材の端面および凹部の表面近傍からＣｏ成分を除去した後、ＷＣ基超硬合金部材の端面部分を再度研磨した。
【００３１】
ついで、上記ＷＣ基超硬合金部材Ａ１〜Ａ３、鋼部材Ｂ１〜Ｂ３及び中間部材Ｃ１〜Ｃ３について、表５に示す組み合わせで、ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材との間に中間部材を介挿し、表４に示される条件で摩擦接合することにより、中間部材を介して接合されたＷＣ基超硬合金部材と鋼部材からなる表５に示す本発明複合材料１〜９を製造した。
【００３２】
比較のため、上記ＷＣ基超硬合金部材Ａ１〜Ａ３について、表６に示す条件で、同じく表６に示す寸法・形状の凹部を作製した。
ついで、上記ＷＣ基超硬合金部材Ａ１〜Ａ３の端面、凹部の表面近傍を、表３に示す条件で酸処理し、ＷＣ基超硬合金部材の端面および凹部の表面近傍からＣｏ成分を除去した後、ＷＣ基超硬合金部材の端面部分を再度研磨した。
ついで、上記ＷＣ基超硬合金部材Ａ１〜Ａ３、鋼部材Ｂ１〜Ｂ３及び中間部材Ｃ１〜Ｃ３について、表７に示す組み合わせで、ＷＣ基超硬合金部材と鋼部材との間に中間部材を介挿し、同じく表７に示される条件で摩擦接合することにより、中間部材を介して接合されたＷＣ基超硬合金部材と鋼部材からなる表８に示す比較例複合材料１〜１２を製造した。
なお、比較例複合材料１０、１２については表６に示す凹部を作製せず、また、比較例複合材料１１、１２については、表３に示す酸処理を施さなかった。なお比較例１０は凹部を作製しないまま酸処理を施し、その後の端面研磨は実施していない。
【００３３】
上記本発明複合材料１〜９、比較例複合材料１〜１２のそれぞれについて、曲げ試験を実施し、抗折力を測定するとともに、破断箇所を目視観察した。
その結果を表５、８に示す。
なお、曲げ試験は、ＪＩＳ・Ｒ１６０１で規定されるファインセラミックスの曲げ強さ試験方法により行った。
【００３４】
また、上記本発明複合材料１〜９、比較例複合材料１〜１２のそれぞれについて、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）およびＥＰＭＡ（電子線マイクロアナライザー）を用いて、凹部内に充填されている中間部材のＣｏ含有量、ＷＣ粒子の面積％を測定した。
その結果を表５、８に示す。
【００３５】
表５、８に示される結果から、本発明複合材料１〜９は、８００ＭＰａ以上の抗折力を示し、かつ、破断個所は、すべて、ＷＣ基超硬合金部材と中間部材の接合個所以外の箇所（即ち、ＷＣ基超硬合金部材）で生じていたのに対して、比較例複合材１〜１２の抗折力は、５００ＭＰａ未満であって、本発明複合材料１〜９に比して劣るものであり、しかも、比較例複合材１〜１２における破断は、ほとんどがＷＣ基超硬合金部材と中間部材の接合部で生じていた。
【００３６】
【表１】
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【００３７】
【表２】
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【００３８】
【表３】
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【００３９】
【表４】
2014168788.tif 000006
【００４０】
【表５】
2014168788.tif 000007
【００４１】
【表６】
2014168788.tif 000008
【００４２】
【表７】
2014168788.tif 000009
【００４３】
【表８】
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【実施例２】
【００４４】
実施例１で作製した本発明複合材料１〜９及び比較例複合材料１〜１２をエンドミル用丸棒複合素材とし、この丸棒複合素材のＷＣ基超硬合金部材に刃付加工（研削加工）を施して、表９に示される組合せで、切刃部の直径×長さがそれぞれ２０ｍｍ×１５ｍｍ、２０ｍｍ×３０ｍｍ、２０ｍｍ×４０ｍｍの寸法、並びに、ラジアス形状、スクエア形状及びボール形状をもった表８に示す本発明複合材料製エンドミル（以下、本発明エンドミルという）１〜９および比較例複合材料製エンドミル（以下、比較例エンドミルという）１〜１２をそれぞれ製造した。
【００４５】
【表９】
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【００４６】
つぎに、本発明エンドミル１〜９および比較例エンドミル１〜１２のそれぞれについて、表１０、表１１に示す切削条件で切削加工試験を行った。
そして、上記切削加工試験で、切れ刃部の外周刃の逃げ面摩耗幅が使用寿命の目安とされる０．１ｍｍに至るまでの切削長（あるいは折損発生による工具寿命）を測定した。
切削加工試験を表１０、表１１にそれぞれ示す。
【００４７】
【表１０】
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【００４８】
【表１１】
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【００４９】
表１０の結果によれば、本発明のＷＣ基超硬合金部材と鋼部材の複合材料からなる本発明の回転軸物切削工具（本発明エンドミル１〜９）は、切削加工時にたおれやビビリ振動を発生することなく、被削材の加工精度を向上することができるとともに、長期の使用にわたって、優れた切削性能を発揮することができた。
これに対して、表１１の結果からも明らかなように、比較例エンドミル１〜１２においては、切削加工時の折損発生によって、工具寿命が非常に短命であった。
【産業上の利用可能性】
【００５０】
本発明の複合材料は、ＷＣ基超硬合金部材と中間部材の接合部がすぐれた抗折力を有することから、このような複合材料をエンドミル、ドリル等の回転軸物切削工具材料として用いた場合には、工具寿命の延命化が図れるばかりか、長期間の使用にわたって、すぐれた切削性能を発揮することができるから、産業上の効果は非常に大きい。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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