(57)【要約】【課題】導電性セラミックスリード部の抵抗温度係数を導電性セラミックス発熱部の抵抗温度係数よりも小さくして、小電力で効率的に発熱することを可能にしたセラミックスヒータ型グロープラグを提供する。【解決手段】前記セラミックスヒータは、電気絶縁性のセラミックス絶縁基体と、前記セラミックス絶縁基体の内部の先端側に備えられた導電性セラミックス発熱部と、前記導電性セラミックス発熱部に導電する導電性セラミックスリード部と、を有するヒータであり、通電方向に対して交差する方向に沿った前記導電性セラミックスリード部の断面積を、通電方向に対して交差する方向に沿った前記導電性セラミックス発熱部の断面積よりも大きくするとともに、前記導電性セラミックスリード部の構成材料に粒成長促進材を添加してなる。【選択図】図３
2014219107.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
セラミックスヒータと、前記セラミックスヒータが一端側に保持されるとともに他端側がハウジングの内部孔に挿入されて固定された金属製外筒と、前記金属製外筒内で前記セラミックスヒータの一方の電極に接続された電極取出部材と、を備え、前記金属製外筒内に封止材として耐熱絶縁体粒子を封入したセラミックスヒータ型グロープラグにおいて、
前記セラミックスヒータは、電気絶縁性のセラミックス絶縁基体と、前記セラミックス絶縁基体の内部の先端側に備えられた導電性セラミックス発熱部と、前記導電性セラミックス発熱部に導電する導電性セラミックスリード部と、を有するヒータであり、
通電方向に対して交差する方向に沿った前記導電性セラミックスリード部の断面積を、通電方向に対して交差する方向に沿った前記導電性セラミックス発熱部の断面積よりも大きくするとともに、
前記導電性セラミックスリード部の構成材料に粒成長促進材を添加してなることを特徴とするセラミックスヒータ型グロープラグ。
【請求項２】
前記導電性セラミックスリード部の構成材料のうちの導電性セラミックス材料が網目構造を有することを特徴とする請求項１に記載のセラミックスヒータ型グロープラグ。
【請求項３】
前記導電性セラミックス発熱部及び前記導電性セラミックスリード部の主たる構成材料が同一の材料からなることを特徴とする請求項１又は２に記載のセラミックスヒータ型グロープラグ。
【請求項４】
前記導電性セラミックス発熱部の構成材料のうちの導電性セラミックス材料の平均粒径を１．０としたときに、前記導電性セラミックスリード部の構成材料のうちの導電性セラミックス材料の平均粒径が１．２〜３．０の範囲内の値であることを特徴とする請求項３に記載のセラミックスヒータ型グロープラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ディーゼルエンジンの始動補助用として使用されるセラミックスヒータ型グロープラグに関する。特に、絶縁基体、発熱部及びリード部がすべてセラミックス材料により構成されたオールセラミックス製のセラミックスヒータを備えたセラミックスヒータ型グロープラグに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ディーゼルエンジンの始動補助用としてセラミックスヒータ型グロープラグが用いられている。かかるセラミックスヒータ型グロープラグに備えられるセラミックスヒータとして、セラミックスヒータの本体部分となる絶縁基体、セラミックスヒータの先端部で発熱する発熱部、及び発熱部に導電するリード部を、すべてセラミックス材料により構成したオールセラミックス製のセラミックスヒータがある（特許文献１を参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】再表ＷＯ２００８−１２３２９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記のようなオールセラミックス製のセラミックスヒータでは、リード部及び発熱部は、導電性セラミックス材料と絶縁性セラミックス材料とを適切な比で混合することで抵抗を調節している。セラミックスヒータ型グロープラグにおいて、少ない電力で効率的に発熱させるためには、発熱部において集中して発熱する温度分布特性を示すことが望ましい。このようなセラミックスヒータ型グロープラグを構成するには、発熱部に通電するリード部が、室温で小さい抵抗値を示し、さらに、高温になっても抵抗値が著しく上昇することのない抵抗温度特性を有することが望ましい。
【０００５】
本発明の発明者はこのような問題にかんがみて、オールセラミックス製のセラミックスヒータを用いたセラミックスヒータ型グロープラグにおいて、導電性セラミックスリード部を構成するセラミックス材料に粒成長促進材を添加することによりこのような問題を解決できることを見出し、本発明を完成させたものである。すなわち、本発明は、導電性セラミックスリード部の抵抗温度係数を導電性セラミックス発熱部の抵抗温度係数よりも小さくして、小電力で効率的に発熱することを可能にしたセラミックスヒータ型グロープラグを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明によれば、セラミックスヒータと、前記セラミックスヒータが一端側に保持されるとともに他端側がハウジングの内部孔に挿入されて固定された金属製外筒と、前記金属製外筒内で前記セラミックスヒータの一方の電極に接続された電極取出部材と、を備え、前記金属製外筒内に封止材として耐熱絶縁体粒子を封入したセラミックスヒータ型グロープラグにおいて、前記セラミックスヒータは、電気絶縁性のセラミックス絶縁基体と、前記セラミックス絶縁基体の内部の先端側に備えられた導電性セラミックス発熱部と、前記導電性セラミックス発熱部に導電する導電性セラミックスリード部と、を有するヒータであり、通電方向に対して交差する方向に沿った前記導電性セラミックスリード部の断面積を、通電方向に対して交差する方向に沿った前記導電性セラミックス発熱部の断面積よりも大きくするとともに、前記導電性セラミックスリード部の構成材料に粒成長促進材を添加してなることを特徴とするセラミックスヒータ型グロープラグが提供され、上述した問題を解決することができる。
【０００７】
本発明のセラミックスヒータ型グロープラグによれば、導電性セラミックスリード部に粒成長促進材を添加することとしているため、導電性セラミックスリード部を構成する導電性セラミックス材料の平均粒径を、導電性セラミックス発熱部を構成する導電性セラミックス材料の平均粒径よりも大きくすることができる。したがって、導電性セラミックスリード部の抵抗温度係数が導電性セラミックス発熱部の抵抗温度係数よりも小さくなって、大きな電流が流れても導電性セラミックスリード部での発熱を抑制することができる。その結果、導電性セラミックス発熱部において効率的に発熱させることを可能にすることができる。
【０００８】
また、本発明のセラミックスヒータ型グロープラグにおいて、前記導電性セラミックスリード部の構成材料のうちの導電性セラミックス材料が網目構造を有することが好ましい。このように導電性セラミックスリード部を構成することにより、導電性セラミックスリード部の室温での比抵抗を下げることができ、導電性セラミックスリード部での発熱をさらに抑制することができる。
【０００９】
また、本発明のセラミックスヒータ型グロープラグにおいて、導電性セラミックス発熱部及び前記導電性セラミックスリード部の主たる構成材料が同一の材料からなることが好ましい。このように導電性セラミックス発熱部及び導電性セラミックスリード部の主たる構成材料を同一の材料とすることにより、導電性セラミックス発熱部と導電性セラミックスリード部との接合部の強度を高めることを可能にすることができる。
【００１０】
また、本発明のセラミックスヒータ型グロープラグにおいて、前記導電性セラミックス発熱部の構成材料のうちの導電性セラミックス材料の平均粒径を１．０としたときに、前記導電性セラミックスリード部の構成材料のうちの導電性セラミックス材料の平均粒径が１．２〜３．０の範囲内の値であることが好ましい。このように導電性セラミックス発熱部及び導電性セラミックスリード部を構成することにより、導電性セラミックスリード部の抵抗温度係数が導電性セラミックス発熱部の抵抗温度係数よりも小さくなって、導電性セラミックス発熱部において効率的に発熱させることを可能にすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】ディーゼルエンジン用グロープラグの断面図である。
【図２】セラミックスヒータの構成を説明するために示す図である。
【図３】導電性セラミックスリード部の断面を撮影した顕微鏡写真である。
【図４】温度と抵抗との関係を説明するために示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明にかかるセラミックスヒータ型グロープラグに関する実施の形態を、図面に基づいて具体的に説明する。
なお、それぞれの図中において同じ符号が付されているものは、特に説明がない限り同一の構成要素を示しており、適宜説明が省略されている。
【００１３】
［第１の実施の形態］
１．グロープラグの基本的構成
図１は、本発明の第１の実施の形態にかかるディーゼルエンジン用グロープラグ１０の断面図である。
図１に示すグロープラグ１０は、セラミックスヒータアセンブリ２０を備えたセラミックスヒータ型グロープラグとして構成されている。セラミックスヒータアセンブリ２０は、セラミックスヒータ２１と、電極取出金具２３と、電極取出ロッド２７と、金属製外筒（シース）２５等を主な構成要素として備えている。
【００１４】
セラミックスヒータ２１は、その本体部を構成するセラミックス絶縁基体３９の内部に、Ｕ字状の導電性セラミックス発熱部（以下、「発熱部」と称する。）３７が埋設されている。この発熱部３７の両端側には、正極側導電性セラミックスリード部（以下、「正極側リード部」と称する。）３５ａ及び負極側導電性セラミックスリード部（以下、「負極側リード部」と称する。）３５ｂが形成されている。本実施の形態にかかるグロープラグ１０において、発熱部３７、正極側リード部３５ａ、及び負極側リード部３５ｂはすべて導電性セラミックスにより形成されている。
【００１５】
正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂの端部はそれぞれ正側電極３１及び負側電極３３として構成されている。このうち、負側電極３３は、セラミックス絶縁基体３９の外周面に取り出され、金属製外筒２５の内面にロウ付け等によって接合されて電気的に接続されている。正側電極３１は、発熱部３７が埋設されている先端側とは反対側の後端部において外面に露出している。
【００１６】
セラミックス絶縁基体３９の後端部にはテーパが形成されており、電極取出金具２３の先端側に形成されたカップ状のヘッド部２３ａが後端部に嵌合し、正側電極３１と電極取出金具２３とが電気的に接続されている。電極取出金具２３のヘッド部２３ａとセラミックス絶縁基体３９の後端部とはロウ付け等によって接合されている。
【００１７】
電極取出金具２３の後端側にはコイル部２３ｂが形成され、このコイル部２３ｂ内に、導電性金属の剛体からなる電極取出ロッド２７の先端部が挿入されて電気的に接続されている。この電極取出ロッド２７の後端部は、外部接続端子１５の先端部に溶接されて電気的に接続されている。電極取出ロッド２７と外部接続端子１５との接合箇所の周囲には保護部材１３が配置されており、接合状態が強固に保持されている。
【００１８】
セラミックスヒータ２１は、金属製外筒２５内にロウ付け等によって接合されている。金属製外筒２５は、セラミックスヒータ２１が固定される先端側の小径部２５ａと、主として電極取出金具２３及び電極取出ロッド２７が配置される後端側の大径部２５ｂとを有している。セラミックスヒータ２１の正側電極３１に電気的に接続されている電極取出金具２３及び電極取出ロッド２７は、金属製外筒２５内に絶縁体混合粉末２９を封入して、大径部２５ｂに対してスエージング加工を施すことによって、金属製外筒２５内に固定されている。このように構成されるセラミックスヒータアセンブリ２０は、図示しないエンジンのシリンダヘッドへの取付金具である円筒状のハウジング１１に圧入されて固定されている。
【００１９】
金属製外筒２５内に封入された絶縁体混合粉末２９は、金属製外筒２５と電極取出金具２３及び電極取出ロッド２７との電気絶縁性を確保する機能だけでなく、電極取出ロッド２７を固定する機能、及び、ハウジング１１内にセラミックスヒータアセンブリ２０を圧入する際に金属製外筒２５がハウジング１１から受ける圧縮力に抗して金属製外筒２５を内部から補強する機能を有している。
【００２０】
このような構造を有するグロープラグ１０は、セラミックスヒータ２１を小型化することができるとともに、溶接箇所が不要となることに伴って低コストで生産することを可能としている。
【００２１】
２．セラミックスヒータ
図２（ａ）〜（ｄ）は、本実施の形態にかかるグロープラグ１０に備えられたセラミックスヒータ２１の構成を説明するために示す図である。図２（ａ）及び（ｂ）は、それぞれセラミックスヒータ２１を側方から見た図であり、図２（ｂ）は、図２（ａ）のセラミックスヒータ２１を図の上方側から見た図を示している。また、図２（ｃ）は、図２（ａ）のＡＡ断面を矢印方向に見た図であり、図２（ｄ）は、図２（ａ）のＢＢ断面を矢印方向に見た図である。
【００２２】
セラミックス絶縁基体３９は、高温状態での電気絶縁性に優れた絶縁性セラミック材料によって構成されている。このようなセラミックス材料としては、例えば、窒化ケイ素（Ｓｉ3Ｎ4）を用いることができる。
【００２３】
発熱部３７、正極側リード部３５ａ、及び負極側リード部３５ｂは、炭化タングステン（ＷＣ）等の導電性セラミックス材料と、窒化ケイ素等の絶縁性セラミックス材料とを適宜混合して、所望の抵抗を得るように構成されている。このとき、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂでの発熱を抑え、発熱部３７において効率的に発熱させるために、発熱部３７における導電性セラミックス材料の混合比率が、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂにおける導電性セラミックス材料の混合比率よりも低くなるように構成されている。
【００２４】
本実施の形態にかかるグロープラグ１０においては、発熱部３７、正極側リード部３５ａ、及び負極側リード部３５ｂのすべてが、炭化タングステンと窒化ケイ素との混合物を主たる構成材料として形成されている。同一の材料によって構成することにより、発熱部３７と、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂとの接合部の強度が高められ、接合部において抵抗値が高くなることのないようになっている。
【００２５】
また、本実施の形態にかかるグロープラグ１０のセラミックスヒータ２１において、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂは、炭化タングステン及び窒化ケイ素以外に、粒成長促進材を添加して焼成されたものとなっている。粒成長促進材は、炭化タングステンの粒子成長を促進させる機能を有する材料であって、具体的には、クロムやバナジウム（Ｖ）、レニウム（Ｒｅ）の炭化物、ほう化物、酸化物等を用いることができる。
【００２６】
このような粒成長促進材を添加し焼成することによって、炭化タングステンの粒径が、粒成長促進材を添加しない場合よりも大きくなる。その結果、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂの、温度上昇に対する抵抗値の上昇割合を示す抵抗温度係数が小さくなっている。
【００２７】
図３（ａ）は、窒化ケイ素と炭化タングステンを混合し、高温で焼成した導電性セラミックスを撮影した顕微鏡写真を示し、図３（ｂ）は、窒化ケイ素と、クロムを添加した炭化タングステンを混合し、高温で焼成した導電性セラミックスを撮影した顕微鏡写真を示している。言うまでもなく、ともに同一の倍率で撮影したものである。
これらの顕微鏡写真において、白く見える部分が炭化タングステン、あるいはクロムを添加した炭化タングステンを示している。図３（ａ）及び（ｂ）を比較すれば明らかなように、炭化タングステンにクロムを添加しない場合の炭化タングステンの粒径が、炭化タングステンを添加した場合の炭化タングステンの粒径よりも小さくなる。
【００２８】
さらに、本実施の形態にかかるグロープラグ１０のセラミックスヒータ２１において、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂは、駆動前の室温状態での比抵抗を低くするために、炭化タングステンが網目構造を有するとともに窒化ケイ素の周辺に高濃度で分散するように形成されることが好ましい。具体的には、窒化ケイ素の粒状物を調製した後に、この窒化ケイ素の粒状物を、クロムを添加した炭化タングステン粉末で均一にコーティングし、加圧後真空下で高温焼結することによって、導電性セラミックスリード部全域に広がる導電性セラミックスの網目構造を形成することができる。特に、粒成長促進材としてバナジウムやレニウムを用いる場合には、室温状態での比抵抗が上昇しやすいことから、炭化タングステンを網目構造とすることが好ましい。
【００２９】
正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂの室温状態での比抵抗が低くなることにより、抵抗温度係数が小さくなることと相俟って、グロープラグ１０駆動時における正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂの抵抗を確実に低下させることができる。その結果、発熱部３７で効率的に発熱させることができる。
【００３０】
図４は、粒成長促進材を添加しない炭化タングステンと窒化ケイ素とを用いて構成した導電性セラミックス、粒成長促進材としてのバナジウムを添加した炭化タングステンと窒化ケイ素とを用いて構成した導電性セラミックス、及び粒成長促進材としてのバナジウムを添加した炭化タングステンと窒化ケイ素とを用いるとともに炭化タングステンが網目構造を有する導電性セラミックスそれぞれの温度と抵抗との関係を説明するために示す図である。
【００３１】
図４に示すように、炭化タングステンに粒成長促進材としてのバナジウムを添加することにより抵抗温度係数が小さくなり、温度上昇に対する抵抗の上昇率が低下するものの、室温Ｔｅｎｖの状態での比抵抗が、バナジウムを添加しない炭化タングステンを用いた場合よりも大きくなって、結果として、グロープラグ駆動時の抵抗が大きくなる場合がある。しかしながら、バナジウムを添加した炭化タングステンが網目構造を形成するように構成すれば、炭化タングステンの濃度が部分的に高くなるために室温Ｔｅｎｖの状態での比抵抗が小さくなって、グロープラグ駆動時の抵抗を、バナジウムを添加しない炭化タングステンを用いた場合よりも小さくすることができる。
【００３２】
さらに、発熱部３７、正極側リード部３５ａ、及び負極側リード部３５ｂの断面（通電方向に対して交差する方向に沿った断面、以下同じ。）は、楕円形状を成している。また、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂの断面積は、発熱部３７の断面積よりも大きくなるように形成されている。粒成長促進材を添加するだけでなく、このような構成を採用することによっても、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂの抵抗温度係数を低減され、発熱部３７で効率的に発熱するようになっている。
【００３３】
ただし、発熱部３７、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂの断面形状は、楕円形状以外に、三角形状や方形状とすることができる。これらの断面形状は、周囲のセラミックス絶縁基体３９との接触面積が大きくなることから、発熱効率に有利となる。
【００３４】
３．本実施の形態の効果
以上説明した本実施の形態にかかるグロープラグ１０は、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂに粒成長促進材を添加することとしているため、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂを構成する導電性セラミックス材料としての炭化タングステンの平均粒径を、発熱部３７を構成する炭化タングステンの平均粒径よりも大きくすることができる。したがって、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂの抵抗温度係数が発熱部３７の抵抗温度係数よりも小さくなって、大きな電流が流れても正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂでの発熱を抑制することができる。その結果、発熱部３７において効率的に発熱させることを可能にすることができる。
【００３５】
また、本実施の形態にかかるグロープラグ１０においては、粒成長促進材の種類に応じて、炭化タングステンが窒化ケイ素の周囲で網目構造を成すように正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂを構成することとしている。したがって、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂの室温状態での比抵抗を下げることができ、グロープラグ１０の駆動時において、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂの抵抗を確実に小さくして、発熱部３７において効率的に発熱させることを可能にすることができる。
【００３６】
また、本実施の形態にかかるグロープラグ１０においては、発熱部３７、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂの主たる構成材料として同一の材料を用いることとしている。したがって、発熱部３７と、正極側リード部３５ａ及び負極側リード部３５ｂとの接合部の強度を高めることができ、接合部での抵抗の上昇を抑えることができる。
【００３７】
なお、以上説明した本実施の形態にかかるグロープラグ１０は、本発明の一態様を示すものであってこの発明を限定するものではなく、それぞれの実施の形態は本発明の範囲内で任意に変更することが可能である。例えば、本実施の形態にかかるグロープラグ１０を構成する各構成要素はあくまでも一例であって、任意に変更することが可能である。
【００３８】
また、本実施の形態にかかるグロープラグ１０において、発熱部３７でより効率的に発熱させるためには、発熱部３７を構成する導電性セラミックス材料として、炭化タングステン以外に、比抵抗の高い窒化タンタル（ＴａＮ）や炭化タンタル（ＴａＣ）、窒化チタン（ＴｉＮ）、モリブデンのケイ化物（ＭｏＳｉ2，Ｍｏ5Ｓｉ3）の中の一種又は複数を適宜混合してもよい。
【００３９】
また、本実施の形態にかかるグロープラグ１０は、電極取出金具２３と電極取出ロッド２７とにより正側電極を外部に取り出すようにしているが、正側電極の取り出し方はこのような構成に限定されるものではない。例えば、セラミックスヒータ２１の正側電極３１と外部接続端子１５とを一本のワイヤで接続するようになっていてもよい。
【実施例】
【００４０】
以下、本発明にかかるセラミックスヒータ型グロープラグの実施例について説明する。
【００４１】
本実施例では、炭化タングステン粒子と窒化ケイ素粒子とを重量比で６３：３３の割合で混合した材料を用いて発熱部を形成するとともに、あらかじめ炭化クロム粒子を０．５〜１．０重量％添加した炭化タングステン粒子と、窒化ケイ素粒子とを重量比で７１：２６の割合で混合した材料を用いて正極側リード部及び負極側リード部を形成し、図１に示す構成を有する実施例としてのセラミックスヒータを１０個作製した。
【００４２】
また、炭化タングステン粒子と窒化ケイ素粒子とを重量比で６３：３３の割合で混合した材料を用いて発熱部を形成するとともに、炭化タングステン粒子と窒化ケイ素粒子とを重量比で７１：２６の割合で混合した材料を用いて正極側リード部及び負極側リード部を形成し、図１に示す構成を有する比較例としてのセラミックスヒータを作製した。
【００４３】
実施例及び比較例のセラミックスヒータに対して、それぞれ先端温度が１２００℃となるように電圧を印加し、このときの消費電力を測定した。その結果、実施例のセラミックヒータの消費電力は、比較例のセラミックヒータの消費電力よりも５〜１５Ｗ低くなっていることが確認された。
【００４４】
また、先端温度を１２００℃に保った状態で、負側電極３３の温度を計測した。その結果、実施例のセラミックスヒータにおける温度は、比較例のセラミックスヒータにおける温度よりも３０〜４０℃低くなっていることが確認された。
【００４５】
また、正極側リード部を構成する炭化タングステンの平均粒径を、株式会社ニコン製光学顕微鏡を用いて測定したところ、実施例のセラミックスヒータの正極側リード部を構成する炭化タングステンの平均粒径が、比較例のセラミックスヒータの正極側リード部を構成する炭化タングステンの平均粒径の１．２〜３．０倍となっていることが確認された。
【００４６】
以上説明したように、粒成長促進材を添加した炭化タングステン及び窒化珪素を焼成した正極側リード部及び負極側リード部を形成し、セラミックスヒータを作製することにより、正極側リード部及び負極側リード部での発熱を抑制できる一方、発熱部で効率的に発熱させることができるようになった。したがって、グロープラグを使用する際の消費電力を低減させることができるようになった。また、小さい消費電力で効率的に発熱させることができるために、発熱部、ひいてはセラミックスヒータ及びグロープラグを小型化することができるようになった。
【００４７】
また、実施例のセラミックスヒータであれば、正側電極及び負側電極の温度を低減することができることから、正側電極及び負側電極を電極取出金具や金属製外筒に接続する接続部の信頼性を向上させることができるようになった。
【符号の説明】
【００４８】
１０：グロープラグ、１１：ハウジング、１３：保護部材、１５：外部接続端子、１９：シールリング、２０：ヒータアセンブリ、２１：セラミックスヒータ、２３：電極取出金具、２３ａ：ヘッド部、２３ｂ：コイル部、２５：金属製外筒、２７：電極取出ロッド、２９：絶縁体混合粉末、３０：接続部、３１：正側電極、３３：負側電極、３５ａ：正極側導電性セラミックスリード部、３５ｂ：負極側導電性セラミックスリード部、３７：導電性セラミックス発熱部、３９：セラミックス絶縁基体
【図１】
2014219107.tif 000003
【図２】
2014219107.tif 000004
【図３】
2014219107.tif 000005
【図４】
2014219107.tif 000006