(57)【要約】【課題】導波モードや導波可能な偏光方向を簡単に制御することができる光導波路を得ることを目的とする。【解決手段】コア１及びクラッド２ａ，２ｂが、光学軸に一致する結晶の主座標軸に対する屈折率が他の主座標軸に対する屈折率よりも大きい１軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、コア１に用いる複屈折結晶材料の光学軸がコア１の厚さ方向に配置され、クラッド２ａ，２ｂに用いる複屈折結晶材料がコア１の光学軸の方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、コア１の光学軸の方向に対して傾きを持って配置されている。【選択図】図１
2014002198.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
平板状のコアと、上記コアの上面及び下面に接合されている２つのクラッドとを備えた光導波路において、
上記コア及び上記クラッドは、光学軸に一致する結晶の主座標軸に対する屈折率が他の主座標軸に対する屈折率よりも大きい１軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、
上記コアに用いる複屈折結晶材料の光学軸が上記コアの厚さ方向又は横方向に配置され、
上記クラッドに用いる複屈折結晶材料が上記コアの光学軸の方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、上記コアの光学軸の方向に対して傾きを持って配置されている
ことを特徴とする光導波路。
【請求項２】
平板状のコアと、上記コアの上面及び下面に接合されている２つのクラッドとを備えた光導波路において、
上記コア及び上記クラッドは、光学軸に一致する結晶の主座標軸に対する屈折率が他の主座標軸に対する屈折率よりも小さい１軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、
上記コアに用いる複屈折結晶材料の光学軸が光の進行方向と平行に配置され、
上記クラッドに用いる複屈折結晶材料の光学軸が上記コアの光学軸の方向と上記コアの厚さ方向のなす面に平行な面内で、上記コアの光学軸の方向に対して傾きを持って配置されている
ことを特徴とする光導波路。
【請求項３】
平板状のコアと、上記コアの上面及び下面に接合されている２つのクラッドとを備えた光導波路において、
上記コア及び上記クラッドは、光学軸に一致する結晶の主座標軸に対する屈折率が他の主座標軸に対する屈折率よりも小さい１軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、
上記コアに用いる複屈折結晶材料の光学軸が光の進行方向と平行に配置され、
上記クラッドに用いる複屈折結晶材料の光学軸が上記コアの光学軸の方向と上記コアの横方向のなす面に平行な面内で、上記コアの光学軸の方向に対して傾きを持って配置されている
ことを特徴とする光導波路。
【請求項４】
平板状のコアと、上記コアの上面及び下面に接合されている２つのクラッドとを備えた光導波路において、
上記コア及び上記クラッドは、２軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、
上記コアに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸が上記コアの厚さ方向と平行に配置され、
上記クラッドに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸が上記コアの厚さ方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、上記コアの屈折率が最大となる主座標軸に対して傾きを持って配置されている
ことを特徴とする光導波路。
【請求項５】
平板状のコアと、上記コアの上面及び下面に接合されている２つのクラッドとを備えた光導波路において、
上記コア及び上記クラッドは、２軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、
上記コアに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸が上記コアの横方向に配置され、
上記クラッドに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸が上記コアの横方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、上記コアの屈折率が最大となる主座標軸に対して傾きを持って配置されている
ことを特徴とする光導波路。
【請求項６】
平板状のコアと、上記コアの上面及び下面に接合されている２つのクラッドとを備えた光導波路において、
上記コア及び上記クラッドは、２軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、
上記コアに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸が上記コアの横方向に配置され、かつ、上記複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸が上記コアの厚さ方向と平行に配置され、
上記クラッドに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸が上記コアの屈折率が最大となる主座標軸と平行に配置され、かつ、上記複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸が上記コアの厚さ方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、上記コアの屈折率が最小となる主座標軸に対して傾きを持って配置されている
ことを特徴とする光導波路。
【請求項７】
平板状のコアと、上記コアの上面及び下面に接合されている２つのクラッドとを備えた光導波路において、
上記コア及び上記クラッドは、２軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、
上記コアに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸が上記コアの厚さ方向と平行に配置され、かつ、上記複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸が光の進行方向と平行に配置され、
上記クラッドに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸が上記コアの屈折率が最大となる主座標軸と平行に配置され、かつ、上記複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸が上記コアの横方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、上記コアの屈折率が最小となる主座標軸に対して傾きを持って配置されている
ことを特徴とする光導波路。
【請求項８】
平板状のコアと、上記コアの上面及び下面に接合されている２つのクラッドとを備えた光導波路において、
上記コア及び上記クラッドは、２軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、
上記コアに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸が光の進行方向と平行に配置され、かつ、上記複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸が上記コアの横方向と平行に配置され、
上記クラッドに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸が上記コアの屈折率が最小となる主座標軸と平行に配置され、かつ、上記複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸が上記コアの厚さ方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、上記コアの屈折率が最大となる主座標軸に対して傾きを持って配置されている
ことを特徴とする光導波路。
【請求項９】
平板状のコアと、上記コアの上面及び下面に接合されている２つのクラッドとを備えた光導波路において、
上記コア及び上記クラッドは、２軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、
上記コアに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸が光の進行方向と平行に配置され、かつ、上記複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸が上記コアの厚さ方向と平行に配置され、
上記クラッドに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸が上記コアの屈折率が最小となる主座標軸と平行に配置され、かつ、上記複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸が上記コアの横方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、上記コアの屈折率が最大となる主座標軸に対して傾きを持って配置されている
ことを特徴とする光導波路。
【請求項１０】
コアに用いる複屈折結晶材料は、レーザ活性媒質が添加された結晶であることを特徴とする請求項１から請求項９のうちのいずれか１項記載の光導波路。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、コアとクラッドの屈折率差によって生じる全反射を利用して、光をコア内に閉じ込めて伝搬させる光導波路に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
光導波路は、平板状のコアと、コアの上面及び下面に接合されている２つのクラッドから構成されており、コアとクラッドの屈折率差（クラッドの屈折率はコアの屈折率より低い）によって生じる全反射を利用して、光をコア内に閉じ込めて伝搬させるものである（例えば、非特許文献１を参照）。
このとき、光導波路では、コアの厚さ及び屈折率、コアとクラッドの屈折率差、光の波長などに応じて導波モードを形成し、入射された光が導波モードに結合して伝搬する。
【０００３】
ここで、単一の導波モードだけを伝搬することが可能な光導波路は、「シングルモード導波路」と称される。
光導波路から出力される光は、集光特性や伝搬特性などから空間シングルモードのガウスビームであることが好ましい場合があり、シングルモード導波路が必要とされる場合がある。
一般に、コアの厚さが薄く、コアとクラッドの屈折率差が小さく、光の波長が長いほど、導波可能なモード数が減少する。
したがって、コアの厚さや屈折率差などを適切に設定することにより、シングルモード導波路を作製することが可能である。
【０００４】
光導波路は、コアとクラッドの各部材を接合することで製作される。あるいは、コアに対してクラッドとなる光学材料を積層することで製作される。
このとき、コアとクラッドの線膨張係数の差を小さくする必要があるため、使用可能な材料が制限される。
また、コアとクラッドの屈折率差を小さくするため、例えば、不純物を添加するなどして、材料の屈折率を調整することがある。
このとき、材料によって屈折率の変化が異なるため、所望の屈折率を得ることができない場合がある。また、材料の光学特性が変化してしまう場合がある。
【０００５】
また、等方性の材料を用いた場合には、コアを伝搬する入射光の偏光方向を保持することができない。
クラッド材として、偏光方向によって屈折率が異なる材料を使用して、１つの偏光方向に対してだけ、コアよりも屈折率が低くなるようにすることで、導波可能な偏光方向を制特許捺印限する方法もあるが、使用可能な材料が制限される。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００６】
【非特許文献１】Jacob I. Mackenzie，“Multi-Watt，High Efficiency，Diffraction-Limited Nd:YAG Planar Waveguide Laser”，IEEE Journal of Quantum Electronics，Vol. 39，No. 3，March 2003
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
従来の光導波路は以上のように構成されているので、所望の屈折率を容易に設定することができず、導波モードや導波可能な偏光方向を簡単に制御することができないなどの課題があった。
【０００８】
この発明は上記のような課題を解決するためになされたもので、導波モードや導波可能な偏光方向を簡単に制御することができる光導波路を得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
この発明に係る光導波路は、コア及びクラッドが、光学軸に一致する結晶の主座標軸に対する屈折率が他の主座標軸に対する屈折率よりも大きい１軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、コアに用いる複屈折結晶材料の光学軸がコアの厚さ方向又は横方向に配置され、クラッドに用いる複屈折結晶材料がコアの光学軸の方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、コアの光学軸の方向に対して傾きを持って配置されているようにしたものである。
【発明の効果】
【００１０】
この発明によれば、コア及びクラッドが、光学軸に一致する結晶の主座標軸に対する屈折率が他の主座標軸に対する屈折率よりも大きい１軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、コアに用いる複屈折結晶材料の光学軸がコアの厚さ方向又は横方向に配置され、クラッドに用いる複屈折結晶材料がコアの光学軸の方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、コアの光学軸の方向に対して傾きを持って配置されているように構成したので、導波モードや導波可能な偏光方向を簡単に制御することができる効果がある。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】この発明の実施の形態１による光導波路を示す斜視図である。
【図２】光学軸に対してレーザ光の偏光方向が変化した場合の屈折率変化を示す説明図である。
【図３】クラッド２ａ，２ｂの光学軸の傾き角度θが９０°である場合の光導波路を示す斜視図である。
【図４】この発明の実施の形態２による光導波路を示す斜視図である。
【図５】この発明の実施の形態３による光導波路を示す斜視図である。
【図６】この発明の実施の形態３による光導波路を示す斜視図である。
【図７】この発明の実施の形態４による光導波路を示す斜視図である。
【図８】この発明の実施の形態４による光導波路を示す斜視図である。
【図９】この発明の実施の形態５による光導波路を示す斜視図である。
【図１０】この発明の実施の形態６による光導波路を示す斜視図である。
【図１１】この発明の実施の形態７による光導波路を示す斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
実施の形態１．
図１はこの発明の実施の形態１による光導波路を示す斜視図である。
図１において、平板状のコア１は光学軸に一致する結晶の主座標軸（ｐｒｉｎｃｉｐａｌ  ｄｉｅｌｅｃｔｒｉｃ  ａｘｅｓ）に対する屈折率が他の主座標軸に対する屈折率よりも大きい１軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されている。
クラッド２ａ，２ｂはコア１と同一母材の１軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、クラッド２ａはコア１の上面に接合され、クラッド２ｂはコア１の下面に接合されている。
【００１３】
ここで、コア１に用いる複屈折結晶材料の光学軸５がコア１の厚さ方向に配置されており、クラッド２ａ，２ｂに用いる複屈折結晶材料がコア１の光学軸５の方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、コア１の光学軸５の方向に対して傾きを持って配置されている。
以下、上記の配置を具体的に説明するために、コア１の厚さ方向をｙ軸、コア１の横方向をｘ軸、コア１の奥行き方向をｚ軸として、３軸が互いに直交する座標系を用いる。
また、結晶の主座標軸をａ軸，ｂ軸，ｃ軸とし、ａ軸に対する屈折率をｎａ、ｂ軸に対する屈折率をｎｂ、ｃ軸に対する屈折率をｎｃとする。
【００１４】
ここで、コア１及びクラッド２ａ，２ｂは１軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されているため、ｎａ＝ｎｂ＜ｎｃであるとする。このとき、ｃ軸は光学軸となる。
コア１の光学軸５はｙ軸に平行であり、クラッド２ａ，２ｂの光学軸６ａ，６ｂはｙ−ｚ平面内で、ｙ軸に対して角度θだけ傾いている。ただし、０°＜θ≦９０°である。
【００１５】
光導波路がｚ軸方向に伝搬させるレーザ光３は直線偏光のレーザ光であり、レーザ光３の偏光方向４はｙ軸に平行である。即ち、レーザ光３の偏光方向４は、コア１の光学軸５に対しても平行である。
レーザ光３の偏光方向４は、コア１の光学軸５と平行であるため、複屈折の影響を受けずに、直線偏光を維持してコア１内を伝搬することができる。
また、クラッド２ａ，２ｂの光学軸６ａ，６ｂはｙ−ｚ平面内にあるため、コア１を伝搬するレーザ光３のクラッド２ａ，２ｂへの染み出し成分も、複屈折の影響を受けない。
【００１６】
図２は光学軸に対してレーザ光の偏光方向が変化した場合の屈折率変化を示す説明図である。
図２において、１１はレーザ光３に対する屈折率、１２はレーザ光３に対するコア１の屈折率、１３はレーザ光３に対するクラッド２ａ，２ｂの屈折率である。
レーザ光が感じる結晶の屈折率は、光学軸に対する偏光方向の角度によって、図２の屈折率１１のように、長径２×ｎｃ，短径２×ｎａの楕円上を変化する。
屈折率は、レーザ光３の偏光方向が光学軸と平行になるときにｎｃで最大となり、レーザ光３の偏光方向が光学軸と垂直になるときにｎａで最小となる。
レーザ光３に対するコア１の屈折率は、図２の屈折率１２のように、レーザ光３の偏光方向が光学軸と平行であるためｎｃとなる。
【００１７】
また、レーザ光３に対するクラッド２ａ，２ｂの屈折率ｎｃｌａｄは、図２の屈折率１３のように、レーザ光３の偏光方向が光学軸（ｃ軸）に対して、角度θだけ傾いていることになるため、下記のように表される。
2014002198.tif 000003
【００１８】
ここで、０°＜θ≦９０°であるため、ｎａ≦ｎｃｌａｄ＜ｎｃとなる。
つまり、クラッド２ａ，２ｂの屈折率は、光学軸６ａ，６ｂの傾き角度θによって、ｎａからｎｃまでの範囲で変化し、θ≠０°またはθ≠１８０°であるため、ｎｃよりも小さくなる。
このように、レーザ光３に対するクラッド２ａ，２ｂの屈折率がコア１の屈折率よりも小さくなるため、図１に示す光導波路は、レーザ光３を導波することが可能になる。
【００１９】
上記の構成では、クラッド２ａ，２ｂの光学軸６ａ，６ｂの傾き角度θによって、レーザ光３に対するクラッド２ａ，２ｂの屈折率を変化させることができる。
したがって、光学軸６ａ，６ｂの傾き角度θによってコア１とクラッド２ａ，２ｂの屈折率差を調整することができるため、屈折率差を微小にすることによって、低次の導波モードだけを伝搬可能にするなど、クラッド２ａ，２ｂの光学軸６ａ，６ｂの傾き角度θを適切に設定することにより、導波モードを制御しながら光導波路を構成することが可能になる。
【００２０】
また、コア１とクラッド２ａ，２ｂの屈折率差が最大となるのは、図３に示すように、クラッド２ａ，２ｂの光学軸６ａ，６ｂの傾き角度θが９０°になる場合（クラッド２ａ，２ｂの光学軸がｚ軸と平行になる場合）である。このとき、クラッド２ａ，２ｂの屈折率はｎａとなる。
【００２１】
図１に示す構成により、クラッド２ａ，２ｂの光学軸６ａ，６ｂの傾き角度θによって、コア１を伝搬するレーザ光３に対するクラッド２ａ，２ｂの屈折率を変化させることができるため、容易にコア１とクラッド２ａ，２ｂの屈折率差を調整することができ、導波モードを制御して、光導波路を構成することが可能になる。
また、光学軸に対する屈折率は結晶材料によって決まっているため、所望の屈折率差を容易に得ることができる。
さらに、コア１とクラッド２ａ，２ｂに同一母材の複屈折結晶材料を用いることができるため、導波路を形成する際のコア１とクラッド２ａ，２ｂの接合において、熱膨張係数などの材料特性の影響を小さくすることができる。
【００２２】
また、図１及び図３に示す光導波路では、ｘ軸方向に偏光しているレーザ光に対しては、コア１及びクラッド２ａ，２ｂのレーザ光に対する屈折率がｎａとなって一致する。
これにより、コア１とクラッド２ａ，２ｂの屈折率差が生じないため、光導波路として機能せず、ｘ軸方向に偏光しているレーザ光は、クラッド２ａ，２ｂへと放射されて導波することができない。
これらの導波路では、ｙ軸方向に偏光しているレーザ光のみを導波させることができ、単一偏光だけを導波可能な光導波路となる。
【００２３】
また、ｙ−ｘ平面内でｙ軸に対して傾きを持つ直線偏光のレーザ光が入射された場合、コア１で生じる複屈折によってレーザ光が、ｙ軸方向の偏光成分とｘ軸方向の偏光成分とに分離される。
このとき、上述したように、ｙ軸方向の偏光成分は導波可能であるが、ｘ軸方向の偏光成分は導波されないため、光導波路を伝搬して、端面から出力されるのはｙ軸方向の偏光成分のみとなる。
このように、ｙ軸方向の偏光成分だけを透過させるような偏光子としての働きも有することになる。
上記のように、光導波路に偏光の選択性を持たせることができ、単一偏光だけを導波可能な光導波路を構成することができる。
【００２４】
以上で明らかなように、この実施の形態１によれば、コア１及びクラッド２ａ，２ｂが、光学軸に一致する結晶の主座標軸に対する屈折率が他の主座標軸に対する屈折率よりも大きい１軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、コア１に用いる複屈折結晶材料の光学軸５がコア１の厚さ方向に配置され、クラッド２ａ，２ｂに用いる複屈折結晶材料がコア１の光学軸５の方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、コア１の光学軸５の方向に対して傾きを持って配置されているように構成したので、導波モードや導波可能な偏光方向を簡単に制御することができる効果を奏する。
【００２５】
この実施の形態１では、クラッド２ａとクラッド２ｂの光学軸６ａ，６ｂが平行な場合を示しているが、これらは平行でなくてもよい。
ただし、クラッド２ａとクラッド２ｂの光学軸６ａ，６ｂが平行でない場合、コア１を伝搬するレーザ光３が感じるクラッド２ａとクラッド２ｂの屈折率が異なる値となる。この場合、導波モードは光学軸の傾き角度がより小さい、即ち、屈折率がより大きなクラッド側によって制限されることになる。
【００２６】
なお、クラッド２ａ，２ｂの光学軸６ａ，６ｂがｙ−ｚ平面以外の面である場合（例えば、ｙ−ｘ平面内でｙ軸に対して傾きを持つ場合）には、コア１を伝搬するレーザ光３のクラッド２ａ，２ｂへの染み出し成分は複屈折の影響を受ける。
これにより、コア１を伝搬するレーザ光３へと再結合できない偏光成分が発生するため、損失が発生する。
【００２７】
実施の形態２．
上記実施の形態１では、コア１に用いる複屈折結晶材料の光学軸５がコア１の厚さ方向に配置されており、クラッド２ａ，２ｂに用いる複屈折結晶材料がコア１の光学軸５の方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、コア１の光学軸５の方向に対して傾きを持って配置されているものを示したが、コア１に用いる複屈折結晶材料の光学軸がコア１の横方向に配置されており、クラッド２ａ，２ｂに用いる複屈折結晶材料がコア１の光学軸の方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、コア１の光学軸の方向に対して傾きを持って配置されていてもよい。
【００２８】
図４はこの発明の実施の形態２による光導波路を示す斜視図であり、図において、図１と同一符号は同一または相当部分を示すので説明を省略する。
コア１及びクラッド２ａ，２ｂは同一母材の１軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、上記実施の形態１と同様の屈折率特性を有している。
ただし、上記実施の形態１と異なり、コア１の光学軸２１はｘ軸に平行であり、クラッド２ａ，２ｂの光学軸２２ａ，２２ｂはｘ−ｚ平面内で、ｘ軸に対して角度θ（０°＜θ≦９０°）だけ傾いている。
【００２９】
光導波路がｚ軸方向に伝搬させるレーザ光３は直線偏光のレーザ光であり、レーザ光３の偏光方向２３はＸ軸に平行である。即ち、レーザ光３の偏光方向２３は、コア１の光学軸２１に対しても平行である。
【００３０】
上記のように構成することにより、上記実施の形態１と同様に、コア１内を伝搬するレーザ光３及びクラッド２ａ，２ｂへの染み出し成分が複屈折の影響を受けずに伝搬することが可能であり、クラッド２ａ，２ｂの光学軸２２ａ，２２ｂの傾き角度θによって、レーザ光３に対するクラッド２ａ，２ｂの屈折率を変化させることができる。
したがって、クラッド２ａ，２ｂの光学軸２２ａ，２２ｂの傾き角度θによって、コア１とクラッド２ａ，２ｂの屈折率差を調整することができる。このため、屈折率差を微小にすることによって、低次の導波モードだけを伝搬可能にするなど、クラッド２ａ，２ｂの光学軸２２ａ，２２ｂの傾き角度θを適切に設定することで、導波モードを制御して光導波路を構成することが可能になる。
【００３１】
また、光学軸に対する屈折率は結晶材料によって決まっているため、所望の屈折率差を容易に得ることができる。
さらに、コア１とクラッド２ａ，２ｂに同一母材の複屈折結晶材料を用いることができるため、導波路を形成する際のコア１とクラッド２ａ，２ｂの接合において、熱膨張係数などの材料特性の影響を小さくすることができる。
【００３２】
また、図４に示す光導波路では、ｙ軸方向に偏光しているレーザ光に対しては、コア１及びクラッド２ａ，２ｂのレーザ光に対する屈折率がｎａとなって一致する。
これにより、コア１とクラッド２ａ，２ｂの屈折率差が生じないため、光導波路として機能せず、ｙ軸方向に偏光しているレーザ光は、クラッド２ａ，２ｂへと放射されて導波することができない。
この導波路では、ｘ軸方向に偏光しているレーザ光のみを導波させることができ、単一偏光だけを導波可能な光導波路となる。
【００３３】
また、ｙ−ｘ平面内でｘ軸に対して傾きを持つ直線偏光のレーザ光が入射された場合、コア１で生じる複屈折によってレーザ光が、ｙ軸方向の偏光成分とｘ軸方向の偏光成分とに分離される。
このとき、上述したように、ｘ軸方向の偏光成分は導波可能であるが、ｙ軸方向の偏光成分は導波されないため、光導波路を伝搬して、端面から出力されるのはｘ軸方向の偏光成分のみとなる。
このように、ｘ軸方向の偏光成分だけを透過させるような偏光子としての働きも有することになる。
上記のように、光導波路に偏光の選択性を持たせることができ、単一偏光だけを導波可能な光導波路を構成することができる。
【００３４】
以上で明らかなように、この実施の形態２によれば、コア１及びクラッド２ａ，２ｂが、光学軸に一致する結晶の主座標軸に対する屈折率が他の主座標軸に対する屈折率よりも大きい１軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、コア１に用いる複屈折結晶材料の光学軸２１がコア１の横方向に配置され、クラッド２ａ，２ｂに用いる複屈折結晶材料がコア１の光学軸２１の方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、コア１の光学軸２１の方向に対して傾きを持って配置されているように構成したので、導波モードや導波可能な偏光方向を簡単に制御することができる効果を奏する。
【００３５】
この実施の形態２では、クラッド２ａとクラッド２ｂの光学軸２２ａ，２２ｂが平行な場合を示しているが、これらは平行でなくてもよい。
ただし、クラッド２ａとクラッド２ｂの光学軸２２ａ，２２ｂが平行でない場合、コア１を伝搬するレーザ光３が感じるクラッド２ａとクラッド２ｂの屈折率が異なる値となり、導波モードが光学軸の傾き角度がより小さくなる。即ち、屈折率がより大きなクラッド側によって制限されることになる。
【００３６】
なお、クラッド２ａ，２ｂの光学軸２２ａ，２２ｂがｘ−ｚ平面以外の面である場合（例えば、ｙ−ｘ平面内でｘ軸に対して傾きを持つ場合）には、コア１を伝搬するレーザ光３のクラッド２ａ，２ｂへの染み出し成分は複屈折の影響を受ける。
これにより、コア１を伝搬するレーザ光３へと再結合できない偏光成分が発生するため、損失が発生する。
【００３７】
実施の形態３．
上記実施の形態１，２では、コア１及びクラッド２ａ，２ｂが、光学軸に一致する結晶の主座標軸に対する屈折率が他の主座標軸に対する屈折率よりも大きい１軸性の複屈折結晶材料（ｎａ＜ｎｃの複屈折結晶材料）を用いて構成されている例を示したが、コア１及びクラッド２ａ，２ｂが、光学軸に一致する結晶の主座標軸に対する屈折率が他の主座標軸に対する屈折率よりも小さい１軸性の複屈折結晶材料（ｎａ＞ｎｃの複屈折結晶材料）を用いて構成されていてもよい。
【００３８】
図５はこの発明の実施の形態３による光導波路を示す斜視図であり、図において、図１と同一符号は同一または相当部分を示すので説明を省略する。
コア１に用いる複屈折結晶材料の光学軸３１が光の進行方向と平行に配置されており、クラッド２ａ，２ｂに用いる複屈折結晶材料がコア１の光学軸３１の方向とコア１の厚さ方向のなす面に平行な面内で、コア１の光学軸３１の方向に対して傾きを持って配置されている。
【００３９】
この実施の形態３では、コア１及びクラッド２ａ，２ｂに用いる複屈折結晶材料はｎａ＞ｎｃである。
レーザ光３の偏光方向４がｙ軸に平行である場合、コア１の光学軸３１はｚ軸に平行であり、クラッド２ａ，２ｂの光学軸３２ａ，３２ｂはｙ−ｚ平面内で、ｚ軸に対して角度θだけ傾いている。ただし、０°＜θ≦９０°である。
【００４０】
上記のように構成することにより、上記実施の形態１と同様に、コア１内を伝搬するレーザ光３及びクラッド２ａ，２ｂへの染み出し成分が複屈折の影響を受けずに伝搬することが可能であり、クラッド２ａ，２ｂの光学軸３２ａ，３２ｂの傾き角度θによって、レーザ光３に対するクラッド２ａ，２ｂの屈折率を変化させることができる。
したがって、クラッド２ａ，２ｂの光学軸３２ａ，３２ｂの傾き角度θによって、コア１とクラッド２ａ，２ｂの屈折率差を調整することができる。このため、屈折率差を微小にすることによって、低次の導波モードだけを伝搬可能にするなど、クラッド２ａ，２ｂの光学軸３２ａ，３２ｂの傾き角度θを適切に設定することで、導波モードを制御して光導波路を構成することが可能になる。
【００４１】
また、ｙ−ｘ平面内でｙ軸に対して傾きを持つ直線偏光のレーザ光が入射された場合、コア１では複屈折を生じることはないが、ｘ軸方向の偏光成分に関しては、コア１とクラッド２ａ，２ｂの屈折率はｎａとなり一致する。このため、上記実施の形態１と同様に、ｙ軸方向の偏光成分のみが導波可能になる。
これにより、上記実施の形態１と同様に、光導波路に偏光の選択性を持たせることができ、単一偏光だけを導波可能な光導波路を構成することができる。
【００４２】
図５の光導波路では、クラッド２ａ，２ｂの光学軸３２ａ，３２ｂが、ｙ−ｚ平面内で、ｚ軸に対して角度θだけ傾いているものを示しているが、図６に示すように、クラッド２ａ，２ｂの光学軸３３ａ，３３ｂが、ｘ−ｚ平面内で、ｚ軸に対して角度θだけ傾いているようにしてもよい（クラッド２ａ，２ｂに用いる複屈折結晶材料がコア１の光学軸の方向とコア１の横方向のなす面に平行な面内で、コア１の光学軸の方向に対して傾きを持って配置されている）。ただし、０°＜θ≦９０°である。
【００４３】
図６のように構成することにより、上記実施の形態２と同様に、コア１内を伝搬するレーザ光３及びクラッド２ａ，２ｂへの染み出し成分が複屈折の影響を受けずに伝搬することが可能であり、クラッド２ａ，２ｂの光学軸３３ａ，３３ｂの傾き角度θによって、レーザ光３に対するクラッド２ａ，２ｂの屈折率を変化させることができる。
したがって、クラッド２ａ，２ｂの光学軸３３ａ，３２３の傾き角度θによって、コア１とクラッド２ａ，２ｂの屈折率差を調整することができる。このため、屈折率差を微小にすることによって、低次の導波モードだけを伝搬可能にするなど、クラッド２ａ，２ｂの光学軸３３ａ，３３ｂの傾き角度θを適切に設定することで、導波モードを制御して光導波路を構成することが可能になる。
【００４４】
また、ｙ−ｘ平面内でｘ軸に対して傾きを持つ直線偏光のレーザ光が入射された場合、コア１では複屈折を生じることはないが、ｙ軸方向の偏光成分に関しては、コア１とクラッド２ａ，２ｂの屈折率はｎａとなり一致する。このため、上記実施の形態２と同様に、ｘ軸方向の偏光成分のみが導波可能になる。
これにより、上記実施の形態２と同様に、光導波路に偏光の選択性を持たせることができ、単一偏光だけを導波可能な光導波路を構成することができる。
【００４５】
以上より明らかなように、コア１及びクラッド２ａ，２ｂが、ｎａ＞ｎｃの複屈折結晶材料を用いて構成されていても、光学軸の方向を適切に配置することにより、クラッド２ａ，２ｂの光学軸３２ａ，３２ｂの傾き角度θによって、コア１を伝搬するレーザ光３に対するクラッド２ａ，２ｂの屈折率を変化させることができるため、容易にコア１とクラッド２ａ，２ｂの屈折率差を調整することができ、導波モードを制御して光導波路を構成することが可能になる。
また、光導波路に偏光の選択性を持たせることができるため、単一偏光だけを導波可能な光導波路を構成することができる。
【００４６】
実施の形態４．
図７はこの発明の実施の形態４による光導波路を示す斜視図であり、図において、図１と同一符号は同一または相当部分を示すので説明を省略する。
平板状のコア４１は２軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されている。
クラッド４２ａ，４２ｂはコア４１と同一母材の２軸性の複屈折結晶材料を用いて構成されており、クラッド４２ａはコア４１の上面に接合され、クラッド４２ｂはコア４１の下面に接合されている。
【００４７】
ここで、コア４１に用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸がコア４１の厚さ方向と平行に配置されており、クラッド４２ａ，４２ｂに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸がコア４１の厚さ方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、コア４１の屈折率が最大となる主座標軸に対して傾きを持って配置されている。
以下、上記の配置を具体的に説明するために、コア４１の厚さ方向をｙ軸、コア４１の横方向をｘ軸、コア４１の奥行き方向をｚ軸として、３軸が互いに直交する座標系を用いる。
また、結晶の主座標軸をａ軸，ｂ軸，ｃ軸とし、コア４１のａ軸４３ａとｘ軸は平行であり、コア４１のｂ軸４３ｂとｚ軸は平行であり、コア４１のｃ軸４３ｃとｙ軸は平行である。
【００４８】
また、クラッド４２ａ，４２ｂのａ軸４４ａ，４５ａがｘ軸と平行であり、クラッド４２ａ，４２ｂのｃ軸４４ｃ，４５ｃがｙ−ｚ平面内でｙ軸に対して角度θだけ傾いている。ただし、０°＜θ≦９０°である。
なお、ａ軸に対する屈折率をｎａ、ｂ軸に対する屈折率をｎｂ、ｃ軸に対する屈折率をｎｃとして、ｎａ＜ｎｂ＜ｎｃであるとする。
【００４９】
これにより、コア４１を伝搬するｙ軸と平行な偏光方向４を有するレーザ光３に対するクラッド４２ａ，４２ｂの屈折率ｎｃｌａｄは、下記のように表され、上記実施の形態１と同様の効果が得られる。
2014002198.tif 000004
ｎｃｌａｄ＜ｎｃ
【００５０】
図７の光導波路では、クラッド４２ａ，４２ｂのａ軸４４ａ，４５ａがｘ軸と平行であり、クラッド４２ａ，４２ｂのｃ軸４４ｃ，４５ｃがｙ−ｚ平面内でｙ軸に対して角度θだけ傾いているものを示しているが、図８に示すように、クラッド４２ａ，４２ｂのｂ軸４６ｂ，４７ｂがｘ軸と平行であり、クラッド４２ａ，４２ｂのｃ軸４６ｃ，４７ｃがｙ−ｚ平面内でｙ軸に対して角度θだけ傾いているようにしてもよい（クラッド４２ａ，４２ｂに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸がコア４１の横方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、コア４１の屈折率が最大となる主座標軸に対して傾きを持って配置されている）。ただし、０°＜θ≦９０°である。
【００５１】
これにより、コア４１を伝搬するｙ軸と平行な偏光方向４を有するレーザ光３に対するクラッド４２ａ，４２ｂの屈折率ｎｃｌａｄは、下記のように表され、上記実施の形態１と同様の効果が得られる。
2014002198.tif 000005
ｎｃｌａｄ＜ｎｃ
【００５２】
図７及び図８において、コア４１のａ軸４３ａとｘ軸が平行、コア４１のｂ軸４３ｂとｚ軸が平行になるようにしてもよい。
この場合も、コア４１を伝搬するｙ軸と平行な偏光方向４を有するレーザ光３に対して、クラッド４２ａ，４２ｂのｃ軸の角度θによって、クラッド４２ａ，４２ｂの屈折率を調整することができる。
ただし、図７の場合には、ｘ軸と平行な偏光方向を有するレーザ光３に対しては、コア４１の屈折率がｎｂとなり、クラッド４２ａ，４２ｂの屈折率がｎａとなる。このとき、ｎｂ＞ｎａであるから全反射条件を満たすことになり、導波路は入射光の偏光方向に依らずに、導波可能となって偏光の選択性が無くなる。
【００５３】
実施の形態５．
図９はこの発明の実施の形態５による光導波路を示す斜視図であり、図において、図７と同一符号は同一または相当部分を示すので説明を省略する。
コア４１に用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸がコア４１の横方向に配置され、かつ、その複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸がコア４１の厚さ方向と平行に配置されている。
また、クラッド４２ａ，４２ｂに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸がコア４１の屈折率が最大となる主座標軸と平行に配置され、かつ、その複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸がコア４１の厚さ方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、コア４１の屈折率が最小となる主座標軸に対して傾きを持って配置されている。
【００５４】
以下、上記の配置を具体的に説明する。
図９の光導波路では、結晶の主座標軸をａ軸，ｂ軸，ｃ軸とし、コア４１のａ軸５１ａとｙ軸は平行であり、コア４１のｂ軸５１ｂとｚ軸は平行であり、コア４１のｃ軸５１ｃとｘ軸は平行である。
また、クラッド４２ａ，４２ｂのａ軸５２ａ，５３ａがｙ軸と平行であり、クラッド４２ａ，４２ｂのｃ軸５２ｃ，５３ｃがｘ−ｚ平面内でｘ軸に対して角度θだけ傾いている。ただし、０°＜θ≦９０°である。
なお、ａ軸に対する屈折率がｎａ、ｂ軸に対する屈折率がｎｂ、ｃ軸に対する屈折率がｎｃであり、ｎａ＜ｎｂ＜ｎｃであるとしている。
【００５５】
上記のように構成することにより、上記実施の形態２と同様に、コア４１内を伝搬するレーザ光３及びクラッド４２ａ，４２ｂへの染み出し成分が複屈折の影響を受けずに伝搬することが可能であり、クラッド４２ａ，４２ｂのｃ軸５２ｃ，５３ｃの傾き角度θによって、レーザ光３に対するクラッド４２ａ，４２ｂの屈折率を変化させることができる。
したがって、クラッド４２ａ，４２ｂのｃ軸５２ｃ，５３ｃの傾き角度θによって、コア４１とクラッド４２ａ，４２ｂの屈折率差を調整することができる。このため、屈折率差を微小にすることによって、低次の導波モードだけを伝搬可能にするなど、クラッド４２ａ，４２ｂのｃ軸５２ｃ，５３ｃの傾き角度θを適切に設定することで、導波モードを制御して光導波路を構成することが可能になる。
【００５６】
図９の光導波路では、コア４１に用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸がコア４１の横方向に配置され、かつ、その複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸がコア４１の厚さ方向と平行に配置されており、また、クラッド４２ａ，４２ｂに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸がコア４１の屈折率が最大となる主座標軸と平行に配置され、かつ、その複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸がコア４１の厚さ方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、コア４１の屈折率が最小となる主座標軸に対して傾きを持って配置されているものを示したが、上記実施の形態４と同様に、クラッド４２ａ，４２ｂのａ軸とｂ軸を入れ替えて配置するようにしてもよい。この場合も、上記実施の形態２と同様の効果を得ることができる。
【００５７】
さらに、コア４１のａ軸とｂ軸を入れ替えて配置するようにしてもよい。この場合も、上記実施の形態２と同様の効果を得ることができる。
ただし、コア４１のｂ軸をｙ軸と平行にして、クラッド４２ａ，４２ｂのａ軸をｙ軸と平行にする場合には、ｙ軸と平行な偏光方向を有するレーザ光に対しては、コア４１の屈折率はｎｂ、クラッド４２ａ，４２ｂの屈折率はｎａになり、ｎｂ＞ｎａであるから全反射条件を満たすことになる。したがって、光導波路は入射光の偏光方向に依らず導波可能となって、偏光の選択性は無くなる。
【００５８】
実施の形態６．
図１０はこの発明の実施の形態６による光導波路を示す斜視図であり、図において、図７と同一符号は同一または相当部分を示すので説明を省略する。
コア４１に用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸が光の進行方向と平行に配置され、かつ、その複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸がコア４１の横方向と平行に配置されている。
また、クラッド４２ａ，４２ｂに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸がコア４１の屈折率が最小となる主座標軸と平行に配置され、かつ、その複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸がコア４１の厚さ方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、コア４１の屈折率が最大となる主座標軸に対して傾きを持って配置されている。
【００５９】
以下、上記の配置を具体的に説明する。
図１０の光導波路では、結晶の主座標軸をａ軸，ｂ軸，ｃ軸とし、コア４１のａ軸６１ａとｚ軸は平行であり、コア４１のｂ軸６１ｂとｙ軸は平行であり、コア４１のｃ軸６１ｃとｘ軸は平行である。
また、クラッド４２ａ，４２ｂのｃ軸６２ｃ，６３ｃがｘ軸と平行であり、クラッド４２ａ，４２ｂのｂ軸６２ｂ，６３ｂがｙ−ｚ平面内でｙ軸に対して角度θだけ傾いている。ただし、０°＜θ≦９０°である。
なお、ａ軸に対する屈折率がｎａ、ｂ軸に対する屈折率がｎｂ、ｃ軸に対する屈折率がｎｃであり、ｎａ＜ｎｂ＜ｎｃであるとしている。
【００６０】
これにより、コア４１を伝搬するｙ軸と平行な偏光方向４を有するレーザ光３に対するクラッド４２ａ，４２ｂの屈折率ｎｃｌａｄは、下記のように表され、上記実施の形態１と同様の効果が得られる。
2014002198.tif 000006
ｎｃｌａｄ＜ｎｂ
【００６１】
この構成では、コア４１については、ｃ軸がｚ軸と平行になるようにａ軸とｃ軸を入れ替えて配置してもよいが、クラッド４２ａ，４２ｂのｃ軸はｘ軸と平行でなければならない。
クラッド４２ａ，４２ｂのａ軸をｘ軸と平行にする場合には、クラッド４２ａ，４２ｂの屈折率ｎｃｌａｄは、下記のように表されて、全反射しないためレーザ光を導波することができない。
2014002198.tif 000007
ｎｃｌａｄ＞ｎｂ
【００６２】
実施の形態７．
図１１はこの発明の実施の形態７による光導波路を示す斜視図であり、図において、図７と同一符号は同一または相当部分を示すので説明を省略する。
コア４１に用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸が光の進行方向と平行に配置され、かつ、その複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸がコア４１の厚さ方向と平行に配置されている。
また、クラッド４２ａ，４２ｂに用いる複屈折結晶材料の屈折率が最大となる結晶の主座標軸がコア４１の屈折率が最小となる主座標軸と平行に配置され、かつ、その複屈折結晶材料の屈折率が最小となる結晶の主座標軸がコア４１の横方向と光の進行方向のなす面に平行な面内で、コア４１の屈折率が最大となる主座標軸に対して傾きを持って配置されている。
【００６３】
以下、上記の配置を具体的に説明する。
図１１の光導波路では、結晶の主座標軸をａ軸，ｂ軸，ｃ軸とし、コア４１のａ軸７１ａとｚ軸は平行であり、コア４１のｂ軸７１ｂとｘ軸は平行であり、コア４１のｃ軸７１ｃとｙ軸は平行である。
また、クラッド４２ａ，４２ｂのｃ軸７２ｃ，７３ｃがｙ軸と平行であり、クラッド４２ａ，４２ｂのｂ軸７２ｂ，７３ｂがｘ−ｚ平面内でｘ軸に対して角度θだけ傾いている。ただし、０°＜θ≦９０°である。
なお、ａ軸に対する屈折率がｎａ、ｂ軸に対する屈折率がｎｂ、ｃ軸に対する屈折率がｎｃであり、ｎａ＜ｎｂ＜ｎｃであるとしている。
【００６４】
これにより、コア４１を伝搬するｘ軸と平行な偏光方向２３を有するレーザ光３に対するクラッド４２ａ，４２ｂの屈折率ｎｃｌａｄは、下記のように表され、上記実施の形態２と同様の効果が得られる。
2014002198.tif 000008
ｎｃｌａｄ＜ｎｂ
【００６５】
この構成では、コア４１については、ｃ軸がｚ軸と平行になるようにａ軸とｃ軸を入れ替えて配置してもよいが、クラッド４２ａ，４２ｂのｃ軸はｙ軸と平行でなければならない。
クラッド４２ａ，４２ｂのａ軸をｙ軸と平行にする場合には、クラッド４２ａ，４２ｂの屈折率ｎｃｌａｄは、下記のように表されて、全反射しないためレーザ光を導波することができない。
2014002198.tif 000009
ｎｃｌａｄ＞ｎｂ
【００６６】
上記実施の形態３〜７では、クラッド４２ａとクラッド４２ｂの軸の傾き角度が同じである例を示しているが、クラッド４２ａとクラッド４２ｂの軸の傾き角度は同じでなくてもよい。
ただし、この場合には、コア４１を伝搬するレーザ光３が感じるクラッド４２ａとクラッド４２ｂの屈折率はそれぞれ異なる値となり、導波モードは光学軸の傾き角度がより小さくなる。このため、屈折率がより大きなクラッド側によって制限されることになる。
【００６７】
また、図７に示すような構成では、クラッド４２ａのａ軸をｘ軸と平行にしたままで、クラッド４２ｂのｂ軸をｘ軸と平行になるように配置してもよい。
この場合も、導波モードは、屈折率がより大きなクラッド側によって制限されることになるため、クラッド４２ａ，４２ｂの軸の傾き角度によって導波モードの制御が可能となる。
【００６８】
上記の実施の形態１〜７では、レーザ光を導波するための光導波路の場合について説明したが、レーザ媒質となる活性イオンが添加されている結晶材料を用いて、コア４１を構成することにより、導波路型のレーザ素子を構成することもできる。
この場合も、クラッド４２ａ，４２ｂの結晶軸の傾き角度によって屈折率差を調整することができるため、容易に導波路から出力されるレーザ光の空間モードを制御することができる。
また、結晶の主軸の配置によって、導波可能なレーザ光の偏光方向を選択することができ、単一偏光の出力を得ることができる。
【００６９】
なお、本願発明はその発明の範囲内において、各実施の形態の自由な組み合わせ、あるいは各実施の形態の任意の構成要素の変形、もしくは各実施の形態において任意の構成要素の省略が可能である。
【符号の説明】
【００７０】
１  コア、２ａ，２ｂ  クラッド、３  レーザ光、４  レーザ光３の偏光方向、５  コア１の光学軸、６ａ，６ｂ  クラッド２ａ，２ｂの光学軸、１１  レーザ光に対する屈折率、１２  レーザ光に対するコアの屈折率、１３  レーザ光に対するクラッドの屈折率、２１  コア１の光学軸、２２ａ，２２ｂ  クラッド２ａ，２ｂの光学軸、２３  レーザ光３の偏光方向、３１  コア１の光学軸、３２ａ，３２ｂ  クラッド２ａ，２ｂの光学軸、３３ａ，３３ｂ  クラッド２ａ，２ｂの光学軸、４１  コア、４２ａ，４２ｂ  クラッド、４３ａ，５１ａ，６１ａ，７１ａ  コア４１のａ軸、４３ｂ，５１ｂ，６１ｂ，７１ｂ  コア４１のｂ軸、４３ｃ，５１ｃ，６１ｃ，７１ｃ  コア４１のｃ軸、４４ａ，４６ａ，５２ａ，６２ａ，７２ａ  クラッド４２ａのａ軸、４４ｂ，４６ｂ，５２ｂ，６２ｂ，７２ｂ  クラッド４２ａのｂ軸、４４ｃ，４６ｃ，５２ｃ，６２ｃ，７２ｃ  クラッド４２ａのｃ軸、４５ａ，４７ａ，５３ａ，６３ａ，７３ａ  クラッド４２ｂのａ軸、４５ｂ，４７ｂ，５３ｂ，６３ｂ，７３ｂ  クラッド４２ｂのｂ軸、４５ｃ，４７ｃ，５３ｃ，６３ｃ，７３ｃ  クラッド４２ｂのｃ軸。
【図１】
2014002198.tif 000010
【図２】
2014002198.tif 000011
【図３】
2014002198.tif 000012
【図４】
2014002198.tif 000013
【図５】
2014002198.tif 000014
【図６】
2014002198.tif 000015
【図７】
2014002198.tif 000016
【図８】
2014002198.tif 000017
【図９】
2014002198.tif 000018
【図１０】
2014002198.tif 000019
【図１１】
2014002198.tif 000020