(57)【要約】【課題】可変容量型ベーンポンプにおいて、カムリングが移動する作動応答性を確保すること。【解決手段】流体圧通路３３、３４を通じて流体圧室３１、３２に流入する作動流体の圧力によってカムリング４が移動する可変容量型ベーンポンプ１００において、カムリング４の外周には、第一流体圧通路３３、第二流体圧通路３４を通じて第一流体圧室３１、第二流体圧力室３２に出入りする作動流体を案内する案内凹部４７、５７が切り欠かれて形成され、ベーンポンプ１００の吐出容量を変える際に、移動するカムリング４によって第一流体圧通路３３、第二流体圧通路３４が部分的に塞がれないようにした。【選択図】図１
2014070542.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
流体圧機器における流体圧供給源として用いられる可変容量型ベーンポンプであって、
ボディの収容空間内に設けられるアダプタリングと、
前記アダプタリングの内側に移動可能に設けられるカムリングと、
前記カムリングの内側に配置され、回転駆動されるロータと、
前記ロータに往復動可能に設けられ、前記カムリングの内周との間にポンプ室７を画成する複数のベーンと、
前記カムリングの外周と前記アダプタリングの内周の間に画成され、互いの圧力差によって前記カムリングを前記ロータに対して偏心させる流体圧力が導かれる第一流体圧室及び第二流体圧力室と、
前記ボディの収容空間を封止するハウジングの端面に開口し、第一流体圧室に流体圧力を導く第一流体圧通路と、
前記ハウジングの端面に開口し、第二流体圧力室に流体圧力を導く第二流体圧通路と、を備え、
前記カムリングの外周において前記第一流体圧室に面する第一外周領域と前記第二流体圧室に面する第二外周領域との少なくとも一方に、前記第一流体圧通路及び前記第二流体圧通路のそれぞれを通じて前記第一流体圧室及び前記第二流体圧力室に出入りする作動流体を案内する案内凹部が切り欠かれて形成されることを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項２】
前記カムリングを前記アダプタリングに対して揺動可能に支持する支持ピンを備え、
前記第一流体圧室には、前記第一流体圧通路を通じて前記カムリングを吐出容量が小さくなる方向に揺動させる流体圧力が導かれ、
前記案内凹部として、前記第一外周領域に第一案内凹部が形成され、
前記第一案内凹部は、前記カムリングが吐出容量を最大にする最大偏心位置に揺動した状態で、前記第一流体圧通路の開口端に干渉しないように配置されることを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【請求項３】
前記カムリングを前記アダプタリングに対して揺動可能に支持する支持ピンを備え、
前記第二流体圧室には、前記第二流体圧通路を通じて前記カムリングを吐出容量が大きくなる方向に揺動させる流体圧力が導かれ、
前記案内凹部として、前記第二外周領域に第二案内凹部が形成され、
前記第二案内凹部は、前記カムリングが吐出容量を最小にする最小偏心位置に揺動した状態で、前記第二流体圧通路の開口端に干渉しないように配置されることを特徴とする請求項１または２に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【請求項４】
前記案内凹部は、前記ロータの回転中心軸に対して傾斜した溝状に形成されることを特徴とする請求項１から３のいずれか一つに記載の可変容量型ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、流体圧機器における流体圧供給源として用いられる可変容量型ベーンポンプに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
車両に搭載される油圧機器、例えば、パワーステアリング装置や無段変速機等の油圧供給源として、可変容量型ベーンポンプが用いられている。
【０００３】
特許文献１に開示された可変容量型ベーンポンプは、制御バルブを介して導かれる流体圧力によってカムリングが支持ピンを支点として揺動することで、吐出容量が変化するようになっている。
【０００４】
カムリングの外周には、第一、第二流体圧室が設けられている。第一、第二流体圧室には、第一、第二流体圧通路を通じて制御バルブからの流体圧力が導かれる。カムリングは、第一、第二流体圧室の圧力差によって揺動する。
【０００５】
第一流体圧通路は、カムリングを収容するアダプタリングを貫通して設けられ、その一端がアダプタリングの内周に開口して第一流体圧室に連通している。
【０００６】
第二流体圧通路は、カムリングが摺接するハウジングに設けられ、その開口がハウジングの端面に開口して第二流体圧室に連通している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００５−３３７１４６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１に開示された可変容量型ベーンポンプにあっては、第二流体圧通路の開口が、カムリングが摺動するハウジングの端面に開口し、移動するカムリングによって部分的に塞がれるため、第二流体圧通路を通じて第二流体圧室に出入りする作動油の流れがカムリングによって圧力損失を与えられ、カムリングの位置によってカムリングが移動する作動応答性が損なわれるという問題点があった。
【０００９】
本発明は上記の問題点に鑑みてなされたものであり、可変容量型ベーンポンプにおいて、カムリングが移動する作動応答性を確保することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、流体圧機器における流体圧供給源として用いられる可変容量型ベーンポンプであって、ボディの収容空間内に設けられるアダプタリングと、アダプタリングの内側に移動可能に設けられるカムリングと、カムリングの内側に配置され、回転駆動されるロータと、ロータに往復動可能に設けられ、カムリングの内周との間にポンプ室を画成する複数のベーンと、カムリングの外周とアダプタリングの内周の間に画成され、互いの圧力差によってカムリングをロータに対して偏心させる流体圧力が導かれる第一流体圧室及び第二流体圧力室と、ボディの収容空間を封止するハウジングの端面に開口し、第一流体圧室に流体圧力を導く第一流体圧通路と、ハウジングの端面に開口し、第二流体圧力室に流体圧力を導く第二流体圧通路と、を備え、カムリングの外周において第一流体圧室に面する第一外周領域と第二流体圧室に面する第二外周領域との少なくとも一方に、第一流体圧通路及び第二流体圧通路のそれぞれを通じて第一流体圧室及び第二流体圧力室に出入りする作動流体を案内する案内凹部が切り欠かれて形成されることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明では、可変容量型ベーンポンプの吐出容量を変える際に、第一流体圧通路、第二流体圧通路を通じて第一流体圧室、第二流体圧力室にそれぞれ出入りする作動流体がカムリングの外周面に切り欠かれて形成された案内凹部によって案内される。したがって、移動するカムリングによって第一流体圧通路、第二流体圧通路が部分的に塞がれることが抑えられ、カムリングが作動流体の流れに与える圧力損失を低減して、カムリングが移動する作動応答性が確保される。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の実施形態に係る可変容量型ベーンポンプの正面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線に沿う断面図である。
【図３Ａ】最大偏心位置にあるカムリングを示す正面図である。
【図３Ｂ】最小偏心位置にあるカムリングを示す正面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施形態を添付図面に基づいて説明する。
【００１４】
図１、２を参照して、本発明の実施形態に係る可変容量型ベーンポンプ１００について説明する。
【００１５】
可変容量型ベーンポンプ（以下、単に「ベーンポンプ」と称する。）１００は、車両に搭載される油圧機器（流体圧機器）、例えば、パワーステアリング装置や無段変速機等の油圧（流体圧）供給源として用いられるものである。
【００１６】
以下、ベーンポンプ１００が作動油を供給する構成について説明する。なお、ベーンポンプ１００は、作動流体として、作動油（オイル）を用いるが、作動油の代わりに例えば水溶性代替液等の作動液を用いてもよい。
【００１７】
ベーンポンプ１００は、駆動シャフト１にエンジン（図示省略）の動力が伝達され、駆動シャフト１に連結されたロータ２が回転するものである。図１では、ロータ２は矢印で示すように時計回りに回転する。
【００１８】
ベーンポンプ１００は、作動油を加圧するポンプ機構として、ロータ２に対して径方向に往復動可能に設けられる複数のベーン３と、ロータ２及びベーン３を収容するカムリング４とを備える。ロータ２の回転に伴ってカムリング４の内周に形勢されるカム面４Ａにベーン３の先端部が摺動する。ロータ２とカムリング４との間には、各ベーン３によって仕切られたポンプ室７が画成される。
【００１９】
ベーンポンプ１００は、ボディとしてポンプボディ５、ハウジングとしてポンプカバー６、及びサイドプレート８を備える。ポンプボディ５とポンプカバー６は、複数のボルト１０を介して締結される。駆動シャフト１は、ポンプボディ５及びサイドプレート８に軸受（図示省略）を介して回転自在に支持される。
【００２０】
ポンプボディ５には、ポンプ機構を収容する収容空間１５が形成される。収容空間１５の底面には、ロータ２及びカムリング４の一側部に当接するサイドプレート８が配置される。収容空間１５の開口部は、ロータ２及びカムリング４の他側部に当接するポンプカバー６によって封止される。ポンプカバー６とサイドプレート８は、アダプタリング１１、ロータ２、及びカムリング４の両側面を挟んだ状態で配置される。ポンプカバー６とサイドプレート８の間にアダプタリング１１が介在することにより、ポンプカバー６及びサイドプレート８のロータ２及びカムリング４に対する隙間が精度よく形成される。
【００２１】
サイドプレート８には、作動油をポンプ室７内に導く吸込ポート１６と、ポンプ室７内の作動油を取り出してベーンポンプ１００外部の油圧機器に導く吐出ポート１８と、が形成される。吸込ポート１６は、吸込通路（図示省略）を介してタンク（図示省略）に連通される。吐出ポート１８は、ポンプ吐出通路（図示省略）を介して油圧機器に連通される。
【００２２】
ベーンポンプ１００の作動時に、カムリング４の吸込領域では、カム面４Ａに摺接するベーン３がロータ２から突出してポンプ室７が拡張し、タンクの作動油が吸込通路を通じて吸込ポート１６からポンプ室７に吸い込まれる。カムリング４の吐出領域では、カム面４Ａに摺接するベーン３がロータ２に押し込まれてポンプ室７が収縮し、ポンプ室７にて加圧された作動油が吐出ポート１８からポンプ吐出通路を通じて油圧機器に供給される。
【００２３】
以下、ベーンポンプ１００の吐出容量（押しのけ容積）を変化させる構成について説明する。
【００２４】
ポンプボディ５の収容空間１５には、環状のアダプタリング１１が収容される。アダプタリング１１とカムリング４の間には、支持ピン１３が介装される。カムリング４の外周には支持ピン１３に係合する係合凹部４Ｅが形成される。カムリング４はアダプタリング１１の内側で支持ピン１３を支点に揺動し、ロータ２の中心に対して偏心する。カムリング４は、ロータ２の回転中心軸に直交する端面４Ｄ、４Ｅを有する。一方の端面４Ｄはポンプカバー６の端面６Ａに摺接する。他方の端面４Ｅはサイドプレート８の端面８Ａに摺接する。
【００２５】
アダプタリング１１のシール溝１１Ａには、カムリング４の揺動時にカムリング４の外周が摺接するシール材１４が介装される。カムリング４の外周とアダプタリング１１の内周との間には、支持ピン１３とシール材１４とによって、第一流体圧室３１と第二流体圧室３２とが区画される。なお、カムリング４の外周面は、第一流体圧室３１に面する第一外周領域４Ｂと、第二流体圧室３２に面する第二外周領域４Ｃとに分けられる。
【００２６】
カムリング４は、第一流体圧室３１と第二流体圧室３２とポンプ室７の圧力バランスによって、支持ピン１３について揺動する。カムリング４が揺動することによって、ロータ２に対するカムリング４の偏心量が変化し、ポンプ室７の吐出容量が変化する。カムリング４が図１にて右方向に揺動すると、ロータ２に対するカムリング４の偏心量が小さくなり、ポンプ室７の吐出容量が小さくなる。これに対して、カムリング４が図１にて左方向に揺動すると、ロータ２に対するカムリング４の偏心量が大きくなり、ポンプ室７の吐出容量が大きくなる。
【００２７】
ベーンポンプ１００は、第一流体圧室３１と第二流体圧室３２に導かれる作動油の圧力を制御する制御バルブ２１を備える。
【００２８】
制御バルブ２１は、ポンプボディ５に形成されるバルブ収容穴２９と、バルブ収容穴２９に摺動自在に挿入されるスプール２２と、を備える。スプール２２は、ポンプ吐出通路に介装された絞り部（図示省略）の前後圧力差によって動作するように構成されている。
【００２９】
制御バルブ２１には、第一流体圧室３１に連通する第一流体圧通路３３と、第二流体圧室３２に連通する第二流体圧通路３４と、タンクに連通するドレン通路（図示省略）とポンプ吐出通路と、がそれぞれ接続される。
【００３０】
第一流体圧通路３３は、ポンプボディ５及びポンプカバー６に渡って形成される。第一流体圧通路３３は、ポンプボディ５に形成される通孔４１、４２及び凹部４３と、ポンプカバー６に形成される通孔４４、４５とによって構成される。ポンプボディ５の通孔４１、４２は、互いに同軸上に延び、ロータ２の回転中心軸と平行に配置される。ポンプカバー６の通孔４４、４５は、互いに傾斜して延びる。通孔４４は、ロータ２の回転中心軸と傾斜して配置される。通孔４５は、ロータ２の回転中心軸と平行に配置される。
【００３１】
ポンプボディ５とポンプカバー６の合わせ部には、シールリング４６が介装される。ポンプボディ５の端面５Ａにはシールリング４６が介装される環状溝４８が凹部４３を取り囲むように形成される。シールリング４６は、凹部４３による通孔４２と通孔４４の接続部を密封する。
【００３２】
このようにして、第一流体圧通路３３は、ポンプボディ５及びポンプカバー６に渡って形成されるため、ポンプボディ５及びアダプタリング１１を貫通して設けられることが避けられる。これにより、第一流体圧通路３３の油圧力がポンプボディ５とアダプタリング１１の隙間から逃げることが回避され、制御バルブ２１からの油圧力が第一流体圧通路３３を通じて第一流体圧室３１に速やかに導かれる。
【００３３】
ポンプカバー６の端面６Ａに形成される通孔４５の一端が第一流体圧通路３３の開口端３３Ａとなる。開口端３３Ａは、ロータ２の回転中心軸と平行に延び、ポンプカバー６の端面６Ａに直交するように形成される。
【００３４】
開口端３３Ａの開口径は、第一流体圧通路３３に要求される流路断面積によって任意に設定される。しかし、第一流体圧通路３３の流路断面積を十分に確保しようとすると、開口端３３Ａの開口径がアダプタリング１１とカムリング４の間に画成される第一流体圧室３１の最小幅より大きくなる。このため、従来装置では、カムリングが吐出容量を最大にする最大偏心位置に揺動した状態で、カムリングが第一流体圧通路の開口端の一部を塞ぐことになる。
【００３５】
これに対処して、カムリング４の第一外周領域４Ｂには、第一流体圧通路３３の開口端３３Ａに対峙して凹状に窪む第一案内凹部４７が形成される。
【００３６】
第一案内凹部４７は、その深さがロータ２の回転中心軸について次第に小さくなるテーパ溝状に形成される。第一案内凹部４７は、その溝基端４７Ａがカムリング４の端面４Ｄに開口し、その溝先端４７Ｂがカムリング４の第一外周領域４Ｂに開口する。第一案内凹部４７の深さは、その溝基端４７Ａから溝先端４７Ｂにかけて次第に小さくなる。これにより、カムリング４の断面が第一案内凹部４７によって削減されることが抑えられ、カムリング４の強度が確保される。
【００３７】
第一案内凹部４７は、ロータ２の回転中心軸に対して傾斜する断面円形の溝状に形成される。カムリング４が吐出容量を最大にする最大偏心位置に揺動した状態（図１、３Ａ参照）で、第一案内凹部４７の溝基端４７Ａは、第一流体圧通路３３の開口端３３Ａに沿うように円弧状に形成される。これにより、第一案内凹部４７が第一流体圧通路３３の開口端３３Ａに干渉せず、第一案内凹部４７の底面と第一流体圧通路３３の内面が段差なく連続する。
【００３８】
第二流体圧通路３４は、上記した第一流体圧通路３３と同様に、ポンプボディ５及びポンプカバー６に渡って形成される。
【００３９】
ポンプボディ５とポンプカバー６の合わせ部にはシールリング（図示省略）が介装され、このシールリングによって第二流体圧通路３４を構成する通孔どうしの接続部に設けられる凹部５３が密封される。ポンプボディ５の端面５Ａにはこのシールリングが介装される環状溝５８が形成される。
【００４０】
このように、第二流体圧通路３４は、ポンプボディ５及びポンプカバー６に渡って形成されるため、ポンプボディ５及びアダプタリング１１を貫通して設けられることが避けられる。これにより、第二流体圧通路３４の油圧力がポンプボディ５とアダプタリング１１の隙間から逃げることが回避され、制御バルブ２１からの油圧力が第二流体圧通路３４を通じて第二流体圧室３２に速やかに導かれる。
【００４１】
カムリング４の第二外周領域４Ｃには、第二流体圧通路３４の開口端３４Ａに対峙して凹状に窪む第二案内凹部５７が形成される。
【００４２】
第二案内凹部５７は、前記した第一案内凹部４７と同様に、その深さがロータ２の回転中心軸について次第に小さくなるテーパ溝状に形成される。第二案内凹部５７は、その基端５７Ａがカムリング４の端面４Ｄに開口し、その先端（図示省略）がカムリング４の第二外周領域４Ｃに開口する。第二案内凹部５７の深さは、その基端５７Ａから先端にかけて次第に小さくなる。これにより、カムリング４の断面が第二案内凹部５７によって削減されることが抑えられ、カムリング４の強度が確保される。
【００４３】
第二案内凹部５７は、ロータ２の回転中心軸に対して傾斜する断面円形の溝状に形成される。カムリング４が吐出容量を最小にする最小偏心位置に揺動した状態（図３Ｂ参照）で、第二案内凹部５７の基端５７Ａは、第二流体圧通路３４の開口端３４Ａに沿うように円弧状に形成される。これにより、第二案内凹部５７が第二流体圧通路３４の開口端３４Ａに干渉せず、第二案内凹部５７の底面と第二流体圧通路３４の内面が段差なく連続する。
【００４４】
第一案内凹部４７と第二案内凹部５７は、支持ピン１３を挟んで並ぶように形成される。第一案内凹部４７と第二案内凹部５７は、ロータ２の回転中心軸に対して制御バルブ２１と同一径方向に配置され、これらを結ぶ第一流体圧通路３３と第二流体圧通路３４の通路長の短縮化が図られている。
【００４５】
第一案内凹部４７、第二案内凹部５７は、焼結によって形成されるカムリング４に一体成形して形成される。なお、これに限らず、成形されたカムリング４に第一案内凹部４７、第二案内凹部５７を切削加工により形成してもよい。
【００４６】
以下、ベーンポンプ１００の作動について説明する。
【００４７】
ポンプ始動時等、ロータ２の回転速度が低い場合には、第一流体圧室３１にはタンクに連通するドレン通路からの低圧が第一流体圧通路３３を通じて導かれ、第二流体圧室３２にはポンプ吐出圧が絞り通路（図示省略）を通じて導かれる。これにより、カムリング４は、第一流体圧室３１及び第二流体圧室３２内の作動油の圧力差によってポンプ室７の吐出容量が大きくなる方向に揺動し、図１に示すように、その第一外周領域４Ｂがアダプタリング１１の内周の膨出部１１Ｂに当接して、ロータ２に対する偏心量が最大となる最大偏心位置に保持される。
【００４８】
カムリング４が最大偏心位置にある状態では、ベーンポンプ１００は最大吐出容量で作動油を吐出し、ベーンポンプ１００から吐出される作動油の流量はロータ２の回転速度に略比例して高まる。これにより、ロータ２の回転速度が低い場合でも、油圧機器に対して十分な流量の作動油を供給することができる。
【００４９】
ロータ２の回転速度が高まり、ポンプ吐出通路に介装された絞り部の前後圧力差が大きくなるのに伴って、制御バルブ２１は、スプール２２がリターンスプリング（図示省略）の付勢力に抗して移動し、ポンプ吐出通路と第一流体圧通路３３が連通する開度を調節するとともに、ドレン通路（図示省略）と第二流体圧通路３４が連通する開度を調節する。これにより、第一流体圧室３１にはポンプ吐出通路の作動油が第一流体圧通路３３を通じて流入する。一方、第二流体圧室３２の作動油が第二流体圧通路３４を通じて流出し、制御バルブ２１からドレン通路を通じてタンクへと排出される。これにより、カムリング４は、第一流体圧室３１と第二流体圧室３２との圧力差に応じて、ロータ２に対する偏心量が小さくなる方向（図１において右方向）へと移動する。ロータ２に対するカムリング４の偏心量が小さくなっていくと、カムリング４の第二外周領域４Ｃがアダプタリング１１の内周の膨出部１１Ｃに当接して、カムリング４の移動が規制される。これによりロータ２に対するカムリング４の偏心量が最低となり、ポンプ室７は最低吐出容量となる。
【００５０】
このようにして制御バルブ２１がポンプ吐出通路に介装された絞り部の前後圧力差に応じて作動することにより、ロータ２の回転速度が高まってもベーンポンプ１００の吐出容量が略一定に調整される。これにより、車両の走行時に油圧機器に対して供給される作動油の圧力が適度に調節される。
【００５１】
図３Ａは、カムリング４が最大偏心位置にある状態を示す正面図である。この状態で、第一案内凹部４７が第一流体圧通路３３の開口端３３Ａに干渉しないように配置されている。この状態からカムリング４が吐出容量を小さくする方向に揺動するのに伴って、第一案内凹部４７が第一流体圧通路３３の開口端３３Ａから離れる。このようにカムリング４が移動しても、第一流体圧通路３３の開口端３３Ａがカムリング４によって部分的に塞がれることが抑えられ、第一流体圧通路３３の流路面積が確保される。これにより、カムリング４が揺動して吐出容量が変えられる際には、第一流体圧通路３３から第一流体圧室３１に出入りする作動油の流れにカムリング４が付与する圧力損失が抑えられるため、第一流体圧室３１に速やかに作動油圧が導かれる。
【００５２】
図３Ｂは、カムリング４が最小偏心位置にある状態を示す正面図である。この状態で、第二案内凹部５７が第二流体圧通路３４の開口端３４Ａに干渉しないように配置されている。この状態からカムリング４が吐出容量を小さくする方向に揺動するのに伴って、第二案内凹部５７が第二流体圧通路３４の開口端３４Ａから離れる。このようにカムリング４が移動しても、第二流体圧通路３４の開口端３４Ａがカムリング４によって部分的に塞がれることが抑えられ、第二流体圧通路３４の流路面積が確保される。これにより、カムリング４が揺動して吐出容量が変えられる際には、第二流体圧室３２から第二流体圧通路３４を通じて流出する作動油の流れにカムリング４が付与する圧力損失が抑えられるため、第二流体圧室３２に速やかに作動油圧が導かれる。
【００５３】
以上の本実施形態によれば、以下に示す作用効果を奏する。
【００５４】
〔１〕ベーンポンプ１００のカムリング４の外周には、第一流体圧通路３３、第二流体圧通路３４を通じて第一流体圧室３１、第二流体圧力室３２に出入りする作動流体を案内する案内凹部４７、５７が切り欠かれて形成されるため、ベーンポンプ１００の吐出容量を変える際に、移動するカムリング４によって第一流体圧通路３３、第二流体圧通路３４が部分的に塞がれることが抑えられ、第一流体圧通路３３、第二流体圧通路３４を通じて第一流体圧室３１、前記第二流体圧力室３２に作動流体が速やかに出入りして、カムリング４が移動する作動応答性が確保される。
【００５５】
〔２〕カムリング４をアダプタリング１１に対して揺動可能に支持する支持ピン１３を備え、第一流体圧室３１には、第一流体圧通路３３を通じてカムリング４を吐出容量が小さくなる方向に揺動させる流体圧力が導かれ、第一外周領域４Ｂに形成される第一案内凹部４７は、カムリング４が吐出容量を最大にする最大偏心位置に揺動した状態で、第一流体圧通路３３の開口端３３Ａに干渉しないように配置されるため、カムリング４が移動しても、第一流体圧通路３３の開口端３３Ａがカムリング４によって部分的に塞がれることが抑えられ、第一流体圧室３１に作動流体が速やかに出入りして、カムリング４が移動する作動応答性が確保される。
【００５６】
〔３〕カムリング４をアダプタリング１１に対して揺動可能に支持する支持ピン１３を備え、第二流体圧室３２には、第二流体圧通路３４を通じてカムリング４を吐出容量が大きくなる方向に揺動させる流体圧力が導かれ、第二外周領域４Ｃに形成される第二案内凹部５７は、カムリング４が吐出容量を最小にする最小偏心位置に揺動した状態で、第二流体圧通路３４の開口端３４Ａに干渉しないように配置されるため、カムリング４が移動しても、第二流体圧通路３４の開口端３４Ａがカムリング４によって部分的に塞がれることが抑えられ、第二流体圧室３２に作動流体が速やかに出入りして、カムリング４が移動する作動応答性が確保される。
【００５７】
〔４〕案内凹部４７、５７は、ロータ２の回転中心軸に対して傾斜した溝状に形成され、カムリング４の端面４Ｄに開口する溝基端４７Ａ、５７Ａと、カムリング４の外周面に開口する溝先端４７Ｂと、を有するため、作動流体が流体圧室３１、３２に速やかに出入りして、カムリング４が移動する作動応答性が確保されることと、カムリング４の強度を確保することとを両立できる。
【００５８】
本発明は上記の実施形態に限定されずに、その技術的な思想の範囲内において種々の変更がなしうることは明白である。
【００５９】
例えば、第一流体圧室３１にポンプ室７に吸い込まれる作動油の吸込圧力が常に導かれ、制御バルブ２１がポンプ室７から第二流体圧室３２に導かれる作動流体の圧力を制御し、制御バルブ２１を介して第二流体圧室３２に導かれる流体圧力が低下する作動時にカム面４Ａに作用するポンプ室７の圧力によってカムリング４が吐出容量が減少する方向（図１において右方向）に揺動する一方、制御バルブ２１を介して第二流体圧室３２に導かれる流体圧力が上昇する作動時にカムリング４が吐出容量が増大する方向（図１において左方向）に揺動する構成としてもよい。
【００６０】
また、カムリング４をアダプタリング１１に対して揺動可能に支持する支持ピン１３を設ける構成に限らず、例えば、カムリング４をアダプタリング１１に対して摺動して移動する構成としてもよい。
【００６１】
また、アダプタリング１１の内周にも、流体圧通路３３、３４を通じて流体圧室３１、３２に出入りする作動流体を案内する案内凹部を形成してもよい。これにより、流体圧通路３３、３４の流路面積を拡大して、カムリング４が移動する作動応答性を高めることが可能となる。
【産業上の利用可能性】
【００６２】
本発明の可変容量型ベーンポンプは、車両に搭載される例えばパワーステアリング装置や無段変速機等の油圧供給源に利用できるとともに、他の機械、設備の流体圧供給源にも利用できる。
【符号の説明】
【００６３】
２    ロータ
３    ベーン
４    カムリング
４Ｂ    第一外周領域
４Ｃ    第二外周領域
４Ｄ    端面
５      ポンプボディ（ボディ）
６      ポンプカバー（ハウジング）
６Ａ    端面
７    ポンプ室
１１    アダプタリング
１３    支持ピン
１５    収容空間
３１    第一流体圧室
３２    第二流体圧室
３３    第一流体圧通路
３３Ａ    開口端
３４    第二流体圧通路
３４Ａ    開口端
４７    第一案内凹部 (案内凹部)
４７Ａ    溝基端
４７Ｂ    溝先端
５７    第二案内凹部 (案内凹部)
１００    可変容量型ベーンポンプ
【図１】
2014070542.tif 000003
【図２】
2014070542.tif 000004
【図３Ａ】
2014070542.tif 000005
【図３Ｂ】
2014070542.tif 000006