(57)【要約】【課題】  クラックの発生が抑制され工具寿命の安定化が図られるバンドソーを提供する。【解決手段】  本発明に係るバンドソー１は、無端ベルト状の台金１０の端縁１０ａ部分に砥粒層２０が間隔をおいて複数固着されてなり、１対のプーリ間２Ａ、２Ｂに掛架されて進行されるバンドソーであって、砥粒層２０が、台金１０の端縁１０ａにおいて、進行方向Ｔの前側に位置する第１の前端Ｐと、進行方向Ｔの後側に位置する第１の後端Ｑとを有し、台金１０の端縁１０ａよりも幅方向内側（Ｙ軸方向下側）において、第１の前端Ｐよりも進行方向Ｔの前側に位置する第２の前端ｐと、第１の後端Ｑよりも進行方向Ｔの後側に位置する第２の後端ｑとを有する。発明者らは、砥粒層２０の形状を上述のように設計することで、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑの周辺部分の台金１０に、ハッチングで示すように内部応力が集中することを新たに見出した。【選択図】  図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
無端ベルト状の台金の端縁部分に砥粒層が間隔をおいて複数固着されてなり、１対のプーリ間に掛架されて進行されるバンドソーであって、
前記砥粒層が、
前記台金の端縁において、進行方向前側に位置する第１の前端と、進行方向後側に位置する第１の後端とを有し、
前記台金の端縁よりも幅方向内側において、前記第１の前端よりも進行方向前側に位置する第２の前端と、前記第１の後端よりも進行方向後側に位置する第２の後端とを有する、
バンドソー。
【請求項２】
前記砥粒層が、
前記台金の端縁から幅方向内側に延び、前記第１の前端および第１の後端を規定する基部と、
前記台金の端縁よりも幅方向内側において、前記第２の前端および第２の後端を規定する本体部と
を備え、
前記本体部の進行方向に関する長さが、前記基部の進行方向に関する長さよりも長い、請求項１に記載のバンドソー。
【請求項３】
前記本体部が、進行方向に延びた長尺形状を有する、請求項１または２に記載のバンドソー。
【請求項４】
前記本体部のうち、少なくとも、前記第２の前端周辺および前記第２の後端周辺が、曲線で構成されている、請求項１〜３のいずれか一項に記載のバンドソー。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、無端ベルト状の台金の端縁部分に砥粒層が間隔をおいて複数固着されてなるバンドソーに関する。
【背景技術】
【０００２】
シリコンインゴット、ガラス、セラミックス、水晶、フェライト等の溝入れ加工や切断加工には、エンドレスベルト状の台金の端縁部に砥粒層を固着させて刃部を形成したバンドソーが広く用いられている。このようなバンドソーは、その使用時には、一対のプーリ間にオーバル状に掛架されて回転される。
【０００３】
バンドソーの砥粒層は、被削材の種類、要求切断条件、使用する装置の構造などに応じて様々な形態で固着され、例えば、バンドソーの一種として、台金の端縁部に砥粒層を一定の間隔で固着させたセグメント型バンドソーが記載されている（特許文献１、２参照）。このようなセグメント型バンドソーによれば、切り粉の排出や研削液の供給を円滑におこなうことが可能であり、良好な切れ味を実現することができる
【０００４】
なお、セグメント型バンドソーの他にも、刃部において台金の長手方向に砥粒層を連続的に固着させた連続型バンドソー（特許文献３参照）や、砥粒層の形状を歯切り状や鋸刃状としたバンドソー等がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−１６０５７９号公報
【特許文献２】特開平７−７５９１４号公報
【特許文献３】特許４３９７１９３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
バンドソーは、その使用時にいくつかの種類の応力が加えられる。たとえば、上述したとおり、バンドソーは一対のプーリ間にオーバル状に掛架されて回転されるため、バンドソーがプーリを通過する度に繰り返し曲げ応力が加えられる。このとき、セグメント型バンドソーでは、台金と砥粒層との境界付近に比較的大きな内部応力が生じる。
【０００７】
しかしながら、従来のセグメント型バンドソーにおいては、この内部応力について十分な対処がなされておらず、台金と砥粒層との境界付近に、台金の端縁から幅方向に延びるクラックが発生し工具寿命のバラツキがあった。
【０００８】
そこで、発明者らは、鋭意研究の結果、上記クラックの抑制に効果的な砥粒層の形状を新たに見出した。
【０００９】
すなわち、本発明は、クラックの発生が抑制され工具寿命の安定化が図られるバンドソーを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明に係るバンドソーは、無端ベルト状の台金の端縁部分に砥粒層が間隔をおいて複数固着されてなり、１対のプーリ間に掛架されて進行されるバンドソーであって、砥粒層が、台金の端縁において、進行方向前側に位置する第１の前端と、進行方向後側に位置する第１の後端とを有し、台金の端縁よりも幅方向内側において、第１の前端よりも進行方向前側に位置する第２の前端と、第１の後端よりも進行方向後側に位置する第２の後端とを有する。
【００１１】
発明者らは、砥粒層の形状を、台金の内側における第２の前端が、台金の端縁における第１の前端よりも進行方向前側に位置し、台金の内側における第２の後端が、台金の端縁における第１の後端よりも進行方向後側に位置するように設計することで、第２の前端および第２の後端の周辺部分の台金に、内部応力を効果的に集中させることができることを見出した。このように、台金の端縁よりも幅方向内側の部分に内部応力を集中させることで、台金の端縁における応力が緩和され、その結果、台金の端縁から幅方向に延びるクラックの発生が抑制される。
【００１２】
また、砥粒層が、台金の端縁から幅方向内側に延び、第１の前端および第１の後端を規定する基部と、台金の端縁よりも幅方向内側において、第２の前端および第２の後端を規定する本体部とを備え、本体部の進行方向に関する長さが、基部の進行方向に関する長さよりも長い態様であってもよい。この場合、台金の端縁から幅方向に延びるクラックが発生したときに、本体部によりクラックの伝播を阻止することができる。
【００１３】
また、本体部が、進行方向に延びた長尺形状を有する態様であってもよい。この場合、第２の前端および第２の後端の周辺部分の台金に生じる内部応力の大きさを低減することができる。
【００１４】
また、本体部のうち、少なくとも、第２の前端周辺および第２の後端周辺が、曲線で構成されている態様であってもよい。この場合、第２の前端および第２の後端の周辺部分の台金に、内部応力が過剰に集中する事態を回避することができる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、クラックの発生が抑制され工具寿命の安定化が図られるバンドソーが提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】図１は、本発明の実施形態に係るバンドソーを示した概略斜視図である。
【図２】図２は、図１に示すバンドソーの部分拡大斜視図である。
【図３】図３は、図２に示すバンドソーの砥粒層の平面図である。
【図４】図４は、従来技術に係る砥粒層を示した平面図である。
【図５】図５は、異なる態様の砥粒層を示した平面図である。
【図６】図６は、異なる態様の砥粒層を示した平面図である。
【図７】図７は、異なる態様の砥粒層を示した平面図である。
【図８】図８は、異なる態様の砥粒層を示した平面図である。
【図９】図９は、異なる態様の砥粒層を示した平面図である。
【図１０】図１０は、異なる態様の砥粒層を示した平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、添付図面を参照して、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、説明において、同一要素又は同一機能を有する要素には、同一符号を用いることとし、重複する説明は省略する。
【００１８】
図１および図２に示すように、本発明の実施形態に係るバンドソー１は、無端ベルト状の台金１０と、台金１０の一方の端縁１０ａ部分に間隔をおいて複数配置された砥粒層２０とを備えている。
【００１９】
バンドソー１は、図１に示すように、その使用時に、一対のプーリ間２Ａ、２Ｂにオーバル状に掛架される。そして、プーリ２Ａ、２Ｂのうち、たとえばプーリ２Ａをモータ等によって回転駆動することにより、バンドソー１が周回走行し、このとき、台金１０の端縁１０ａに設けられた砥粒層も周回走行する。そして、周回走行する砥粒層２０に被削材３を押し当てることにより、被削材３に対する様々な加工（たとえば溝入れや切断）を施すことができる。
【００２０】
台金１０は、可撓性を有する平板バンド状金属板からなり、金属板の両端同士を接合することで無端ベルト状にされている。台金１０の材質は、例えば、ステンレス鋼板、高張力鋼板とすることができる。また、台金１０の寸法は、例えば、幅１５〜１５０ｍｍ、周長１０００〜１２０００ｍｍ、厚さ０．１〜１．５ｍｍとすることができる。
【００２１】
砥粒層２０は、台金１０の端縁１０ａに等間隔に並んでおり、台金１０に砥粒を固着させて形成されている。砥粒としては、例えばダイヤモンド等の超砥粒を用いることができる。なお、台金１０の端縁に間隔をおいて複数の砥粒層２０を固着させたこのようなバンドソー１は、セグメント型と呼ばれるものである。
【００２２】
このようなバンドソー１は、一例として、以下の手順により作製することができる。
【００２３】
まず、薄いバンド状の平板形状を有する金属板の長手方向の両端を溶接等によりつなぎ合わせることで、エンドレス状の台金１０を用意する。次に、必要に応じて、台金１０の長手方向に沿って腰入れをおこない、３〜１５本の帯状の腰入れ（図示せず）を形成することで台金の剛性を高める。その後、台金１０の端縁部分に、ダイヤモンド等の超砥粒を電着やメタルボンドにより固着して、複数の砥粒層２０を形成する。なお、電着やロウ付けにより砥粒層を固着する際に、時間等の電着条件や台金に設けるマスクの形状を適宜変更することで、台金１０に固着形成される砥粒層２０の形状は様々に変更することができる。
【００２４】
続いて、砥粒層２０の平面形状について、図３を参照しつつ説明する。以下では、説明の便宜上、必要に応じて、台金１０の長手方向をＸ軸方向、幅方向をＹ軸方向として説明する。また、バンドソー１は、Ｘ軸方向に平行な図の進行方向Ｔの方向に進行するものとして説明する。
【００２５】
図３に示すように、砥粒層２０は、一体的に形成された基部２１と本体部２２とで構成されている。
【００２６】
基部２１は、台金１０の端縁部分に位置し、Ｘ−Ｙ平面視において、Ｘ軸方向が長軸方向である長方形状を呈している。すなわち、基部２１の幅（Ｘ軸方向長さ）ｄはＹ軸方向に関して一定（等幅）であり、基部２１の高さ（Ｙ軸方向長さ）もＸ軸方向に関して一定となっている。基部２１は、台金１０の端縁１０ａから、端縁１０ａに対して直交するように幅方向内側（すなわち、Ｙ軸方向下側）に延びて、後述の本体部２２に達する。なお、基部２１は、台金１０の端縁１０ａにおいて、進行方向Ｔの前側に位置する第１の前端Ｐと、進行方向Ｔの後側に位置する後端Ｑとを有する。
【００２７】
本体部２２は、台金１０の端縁１０ａよりも幅方向内側（すなわち、Ｙ軸方向下側）に位置し、Ｘ−Ｙ平面視において、Ｘ軸方向に延びた形状を呈している。より具体的には、Ｘ軸方向に沿って延在する長円形状、すなわち、二つの等しい長さの平行線と二つの半円形とからなる形状を呈している。そして、本体部２２は、その上部において基部２１と接しており、一方、下部は本体部２２の平坦な下端２２ａを形成している。
【００２８】
また、本体部２２のＸ軸方向の長さＤは、基部２１のＸ軸方向長さｄよりも長く、そのため、本体部２２は基部２１から走行方向の前後（図３における左右）に張り出している。したがって、本体部２２は、上述した第１の前端Ｐよりも進行方向Ｔの前側に位置する第２の前端ｐと、上述した第１の後端Ｑよりも進行方向Ｔの後側に位置する第２の後端ｑとを有する。
【００２９】
そして、砥粒層２０は、全体として、図３に示すようにＹ軸を軸対象とする線対称の形状となるように、長方形状の基部２１のＹ方向中心軸と長円形状の本体部２２のＹ方向中心軸とが軸合わせされている。
【００３０】
砥粒層２０の各寸法は、一例として、基部２１の幅（ｄ）が５ｍｍ、本体部２２の幅（Ｄ）が７ｍｍ、本体部２２の高さ（ｗ）が２ｍｍ、砥粒層２０の高さ（Ｗ）が３ｍｍ、本体部２２の半円部分の曲率（Ｒ）が１ｍｍである。これらの寸法は、適宜変更することができる。
【００３１】
発明者らは、上述したように、砥粒層２０の形状を、台金１０の内側における第２の前端ｐが端縁１０ａにおける第１の前端Ｐよりも進行方向Ｔの前側に位置し、台金１０の内側における第２の後端ｑが端縁１０ａにおける第１の後端Ｑよりも進行方向Ｔの後側に位置するように設計することで、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑの周辺部分の台金１０に、図３のハッチングで示すように内部応力が集中することを新たに見出した。
【００３２】
ここで、従来技術に係るバンドソー１０１について、図４を参照しつつ説明する。
【００３３】
従来技術に係るバンドソー１０１においては、台金１１０の端縁１１０ａ部分に、Ｘ−Ｙ平面視において半円形状（曲率半径Ｒ’２．５ｍｍ）の砥粒層１２０が設けられていた。そして、砥粒層１２０は、台金１１０の端縁１１０ａにおいて、進行方向Ｔの前側に位置する第１の前端Ｐと、進行方向Ｔの後側に位置する後端Ｑとを有していた。ただし、砥粒層１２０は、その形状から、台金１１０の内側において第１の前端Ｐよりも進行方向Ｔの前側に位置する第２の前端ｐも、台金１１０の内側において第１の後端Ｑよりも進行方向Ｔの後側に位置する第２の後端ｑも存在しない。
【００３４】
このような従来のバンドソー１０１では、一対のプーリ２Ａ、２Ｂ間に掛架されて回転され、プーリ２Ａ、２Ｂを通過する度に繰り返し曲げ応力が加えられたときに、台金１１０と砥粒層１２０との境界である第１の前端Ｐおよび第１の後端Ｑ付近に、内部応力が集中してしまう。その結果、第１の前端Ｐおよび第１の後端Ｑ付近に、図４に示すように、台金１１０の端縁１１０ａから幅方向（Ｙ方向）に長く延びるクラックＣが生じやすかった。そして、このような長いクラックＣによって、バンドソーの工具性能が劣化し、工具寿命を延ばす妨げとなっていた。
【００３５】
一方、上述したバンドソー１においては、砥粒層２０の形状が、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑの周辺部分の台金１０に応力が集中する形状であるため、第１の前端Ｐおよび第１の後端Ｑと第２の前端ｐおよび第２の後端ｑとで応力の分散が図られ、台金１０の端縁１０ａの第１の前端Ｐおよび第１の後端Ｑに大きな応力が加わりにくくなっている。そのため、第１の前端Ｐおよび第１の後端ＱにおいてクラックＣが生じる事態が有意に抑制されている。それにより、クラックＣに起因する、複数のバンドソー１の間における寿命バラツキが抑制され、工具寿命の安定化が図られている。その上、バンドソー１は、従来のバンドソー１０１に比べて、工具性能を長期間維持することができ、長い工具寿命を実現することができる。
【００３６】
なお、発明者らは、台金における最大応力の発生箇所を確認するために、ＦＥＭ（有限要素法）解析をおこなった。
【００３７】
ＦＥＭ解析の条件として、砥粒層を完全剛体（変形なし）、台金をステンレス鋼（クロム）と設定した。また、台金の寸法を厚さ５ｍｍ×高さ５０ｍｍ×幅１００ｍｍに設定し、台金の進行方向に関する両側を完全拘束とした。そして、台金に対して裏面から０．２ＭＰａの荷重を負荷した上で、フォンミーゼス応力を測定した。
【００３８】
その結果、図３に示した砥粒層２０の形状においては、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑ付近の台金に最大応力が生じ、その応力値は４２．４ＭＰａであった。一方、図４に示した砥粒層１２０の形状においては、第１の前端Ｐおよび第１の後端Ｑ付近の台金に最大応力が生じ、その応力値は５０．９ＭＰａであった。
【００３９】
すなわち、バンドソー１においては、砥粒層２０の形状により、上述した応力の分散が図られるだけでなく、最大応力の発生箇所が端縁よりも内側に位置し、さらには最大応力の低減も図れているため、従来のバンドソー１０１に比べてクラックＣが生じにくくなっている。
【００４０】
加えて、バンドソー１においては、仮に第１の前端Ｐや第１の後端ＱからＹ軸方向下側に向かうクラックＣが発生したとしても、砥粒層２０の本体部２２が基部２１から左右に張り出していることで、本体部２２の上部（本体部２２と基部２１との境界）においてクラックＣの伝播が阻止される。そのため、クラックは基部２１の高さ程度に短いものであり、このような短いクラックは、工具性能や工具寿命にはほとんど悪影響を及ぼさない。
【００４１】
さらに、バンドソー１においては、砥粒層２０の本体部２２が基部２１から左右に張り出していることで、バンドソー１の使用時に供給される冷却剤（クーラント）が、本体部２２と基部２１とで画成される隅部に保持されやすくなっており、冷却剤による冷却効率の向上も図られる。
【００４２】
その上、バンドソー１においては、砥粒層２０がＹ軸を軸対象とする線対称の形状であるため、プーリ２Ａ、２Ｂが順回転から逆回転となり、バンドソー１の進行方向Ｔが逆方向になった場合であっても、上述した効果と同じ効果を奏す。
【００４３】
なお、本発明における砥粒層の形状は、上述した砥粒層２０の形状に限定されず、様々な変形が可能である。以下、図５〜１０を参照しつつ、砥粒層の様々な形状について説明する。
【００４４】
図５に示した砥粒層２０Ａは、上述した砥粒層２０とは、本体部２２Ａの幅が短い点で異なり、それ以外の点は同じである。すなわち、砥粒層２０Ａの本体部２２Ａは、上述した砥粒層２０の本体部２２の幅７ｍｍよりも短い５．５ｍｍであり、本体部２２Ａの曲率半径Ｒは２．１３ｍｍとなっている。上述したＦＥＭ解析によれば、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑ付近の台金に最大応力が生じ、その応力値は４４．１ＭＰａであった。
【００４５】
このような形状の砥粒層２０Ａにおいても、第１の前端Ｐおよび第１の後端Ｑと第２の前端ｐおよび第２の後端ｑとで応力の分散が図られ、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑの周辺部分の台金１０にも応力が集中し、上述した砥粒層２０と同様の効果を得ることができる。ただし、本体部の幅を短くした砥粒層２０Ａの形状での最大応力値（４４．１ＭＰａ）が、上述した砥粒層２０の形状での最大応力値（４２．４ＭＰａ）よりも大きくなっていることから、最大応力値を低く抑えるとの観点では、本体部はＸ軸方向に長く延びる長尺形状であることが好ましい。
【００４６】
図６に示した砥粒層２０Ｂは、上述した砥粒層２０とは、本体部２２Ｂの形状が下向きに膨らんでいる点で異なり、それ以外の点は同じである。すなわち、砥粒層２０Ｂの本体部２２Ｂは、曲率半径Ｒ’が３．５ｍｍのほぼ真円形状を呈している。上述したＦＥＭ解析によれば、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑ付近の台金に最大応力が生じ、その応力値は３７．８ＭＰａであった。
【００４７】
このような形状の砥粒層２０Ｂにおいても、第１の前端Ｐおよび第１の後端Ｑと第２の前端ｐおよび第２の後端ｑとで応力の分散が図られ、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑの周辺部分の台金１０にも応力が集中し、上述した砥粒層２０と同様の効果を得ることができる。加えて、砥粒層２０Ｂの形状は、上述した砥粒層２０の形状に比べて、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑの周辺部分の曲率が大きいために、応力分散の効果が高く、最大応力値がより低減される。ただし、砥粒層２０Ｂは、その全体高さが６．９５ｍｍとなり、上述した砥粒層２０の全体高さ３ｍｍよりも顕著に高くなる。この場合、砥粒層２０Ｂが、プーリ２Ａ、２Ｂに乗り上げやすくなるため、プーリ２Ａ、２Ｂのエッジ部が削られて摩耗することにより刃先のテンションが低下する。その結果、加工直進性が悪化したり、蛇行を引き起こすことから工具寿命となる。また、刃先の方向性が安定せず台金への負荷が蓄積されてクラックが発生し、破断となる。さらに、砥粒領域が増えれば側面抵抗が増すために切味が低下する。そのため、上述した砥粒層２０のように、その下部を平坦にして下部の膨らみを抑え、砥粒層全体の高さを低く抑えることが好ましい。
【００４８】
図７に示した砥粒層２０Ｃは、上述した砥粒層２０Ｂとは、基部２１がない点で異なり、それ以外の点は同じである。この場合、基部ではなく、本体部２２Ｃが、台金１０の端縁１０ａにおいて、進行方向Ｔの前側に位置する第１の前端Ｐと、進行方向Ｔの後側に位置する後端Ｑとを有する。
【００４９】
このような形状の砥粒層２０Ｃにおいても、第１の前端Ｐおよび第１の後端Ｑと第２の前端ｐおよび第２の後端ｑとで応力の分散が図られ、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑの周辺部分の台金１０にも応力が集中し、上述した砥粒層２０と同様の効果を得ることができる。このように、砥粒層における基部は必ずしも必要ではなく、第２の前端ｐが第１の前端Ｐよりも進行方向前側に位置し、かつ、第２の後端ｑが第１の後端Ｑよりも進行方向後側に位置する限りにおいては、基部を適宜除外して本体部のみで砥粒層を構成することも可能である。
【００５０】
図８に示した砥粒層２０Ｄは、上述した砥粒層２０Ｂとは、本体部２２Ｄの形状が半円形状である点と、基部２１の高さ（Ｙ軸方向長さ）を短くした点で異なり、それ以外の点は同じである。すなわち、砥粒層２０Ｄの本体部２２Ｄは、砥粒層２０Ｂの本体部２２Ｂのような真円形状ではなく、その上部が平坦で下部が円弧である半円形状（曲率半径Ｒ’３．５ｍｍ）となっている。基部２１の高さは、１ｍｍから０．５ｍｍに短縮されている。上述したＦＥＭ解析によれば、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑ付近の台金に最大応力が生じ、その応力値は３５．０ＭＰａであった。
【００５１】
このような形状の砥粒層２０Ｄにおいても、第１の前端Ｐおよび第１の後端Ｑと第２の前端ｐおよび第２の後端ｑとで応力の分散が図られ、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑの周辺部分の台金１０にも応力が集中し、上述した砥粒層２０と同様の効果を得ることができる。また、発明者らの実験によれば、砥粒層２０Ｄのように、基部２１の高さを短くして、端縁１０ａと本体部２２Ｄとの間に介在する凹部を細長く設計することで、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑにおける最大応力の値が抑制されることがわかった。
【００５２】
図９に示した砥粒層２０Ｅは、上述した砥粒層２０Ｄとは、本体部２２Ｅの形状が扇形状である点で異なり、それ以外の点は同じである。すなわち、砥粒層２０Ｅの本体部２２Ｅは、その下部が円弧である扇形状となっており、円弧部分の曲率半径Ｒ’は４．０６ｍｍである。上述したＦＥＭ解析によれば、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑ付近の台金に最大応力が生じ、その応力値は６２．４ＭＰａであった。
【００５３】
このような形状の砥粒層２０Ｅにおいても、第１の前端Ｐおよび第１の後端Ｑと第２の前端ｐおよび第２の後端ｑとで応力の分散が図られ、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑの周辺部分の台金１０にも応力が集中し、上述した砥粒層２０と同様の効果を得ることができる。また、砥粒層２０Ｅは、本体部２２Ｅが扇形状であることで、本体部２２Ｄが半円形状である砥粒層２０Ｄに比べて、最大応力の発生箇所である第２の前端ｐおよび第２の後端ｑがより端縁１０ａから離れ、幅方向内側（Ｙ軸方向下側）に移動する。そのため、砥粒層２０Ｅの形状は、砥粒層２０Ｄに比べて、クラックが発生しにくい形状となっている。
【００５４】
図１０に示した砥粒層２０Ｆは、上述した砥粒層２０Ｅとは、第２の前端ｐ周辺および第２の後端ｑ周辺を曲線とした点で異なり、それ以外の点は同じである。すなわち、砥粒層２０Ｆの本体部２２Ｆは、第２の前端ｐ周辺および第２の後端ｑ周辺は曲率半径Ｒが１ｍｍである曲線で構成されており、下部は曲率半径Ｒ’が４．６１ｍｍの曲線で構成されている。上述したＦＥＭ解析によれば、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑ付近の台金に最大応力が生じ、その応力値は４５．０ＭＰａであった。
【００５５】
このような形状の砥粒層２０Ｆにおいても、第１の前端Ｐおよび第１の後端Ｑと第２の前端ｐおよび第２の後端ｑとで応力の分散が図られ、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑの周辺部分の台金１０にも応力が集中し、上述した砥粒層２０と同様の効果を得ることができる。また、砥粒層２０Ｆは、最大応力の発生箇所である第２の前端ｐ周辺および第２の後端ｑ周辺を曲線で構成することにより、第２の前端ｐおよび第２の後端ｑが鋭く尖った形状の砥粒層２０Ｄに比べて、最大応力値が低減される。
【符号の説明】
【００５６】
１…バンドソー、２Ａ、２Ｂ…プーリ、１０…台金、１０ａ…端縁、２０、２０Ａ、２０Ｂ、２０Ｃ、２０Ｄ、２０Ｅ、２０Ｆ…砥粒層、２１…基部、２２、２２Ａ、２２Ｂ、２２Ｄ、２２Ｅ、２２Ｆ…本体部、Ｐ…第１の前端、ｐ…第２の前端、Ｑ…第１の後端、ｑ…第２の後端、Ｔ…進行方向。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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