(57)【要約】【課題】鋳型の成形時間を短縮することができ、また鋳型の強度を向上することができる鋳型の製造方法を提供する。【解決手段】水分を吸収した湿潤状態で粘着作用が生じる固形の粘結剤を表面に被覆した粘結剤コーテッド耐火物を成形型内に充填する。高温高湿気体を成形型内に通すことによって、高温高湿気体中の水蒸気が凝縮して生成される水分を粘結剤コーテッド耐火物の表面の粘結剤に補給し、粘結剤コーテッド耐火物を粘結剤の粘着作用で粘結させると共に、継続して成形型内に通される高温高湿気体で加熱して粘結剤の水分を蒸発させ、粘結剤を乾燥固化させる。そしてこの高温高湿気体として、温度５０〜５００℃、水蒸気濃度１０〜９０％のものを用いる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
水分を吸収した湿潤状態で粘着作用が生じる固形の粘結剤を表面に被覆した粘結剤コーテッド耐火物を成形型内に充填し、温度５０〜５００℃、水蒸気濃度１０〜９０％の高温高湿気体を成形型内に通すことによって、高温高湿気体中の水蒸気が凝縮して生成される水分を粘結剤コーテッド耐火物の表面の粘結剤に補給し、粘結剤コーテッド耐火物を粘結剤の粘着作用で粘結させると共に、継続して成形型内に通される高温高湿気体で加熱して粘結剤の水分を蒸発させ、粘結剤を乾燥固化させることを特徴とする鋳型の製造方法。
【請求項２】
上記粘結剤は、糖類、水溶性無機化合物、水溶性熱可塑性樹脂から選ばれるものであることを特徴とする請求項１に記載の鋳型の製造方法。
【請求項３】
上記の高温高湿気体は、水蒸気と空気の混合気体であることを特徴とする請求項１又は２に記載の鋳型の製造方法。
【請求項４】
上記の高温高湿気体として、水蒸気と気体を混合比率を調整して混合することによって調製したものを用いることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【請求項５】
上記の水蒸気として過熱水蒸気を用いることを特徴とする請求項３又は４に記載の鋳型の製造方法。
【請求項６】
上記の高温高湿気体として、気体中で水を気化させることによって調製したものを用いることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【請求項７】
成形型内に充填する粘結剤コーテッド耐火物を、高温高湿気体の露点温度より低い温度で予め加熱しておくことを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【請求項８】
成形型の型温度を高温高湿気体の露点温度より低い温度に設定することを特徴とする請求項１乃至７のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【請求項９】
上記の高温高湿気体の水蒸気濃度を時間と共に低くなるように調整して、成形型内に通すことを特徴とする請求項１乃至８のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【請求項１０】
上記の高温高湿気体の温度を時間と共に高くなるように調整して、成形型内に通すことを特徴とする請求項１乃至９のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【請求項１１】
成形型内に高温高湿気体を吹き込みながら、高温高湿気体を成形型外に強制排出することによって、成形型に高温高湿気体を通すことを特徴とする請求項１乃至１０のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【請求項１２】
上記の高温高湿気体を成形型に通す前に、飽和水蒸気を成形型に通すことを特徴とする請求項１乃至１１のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【請求項１３】
成形型に高温高湿気体を通した後、高温高湿気体より水蒸気濃度が低い気体を成形型に通して粘結剤を乾燥固化させることを特徴とする請求項１乃至１２のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【請求項１４】
成形型内に粘結剤コーテッド耐火物を充填した後、成形型内を減圧状態にし、この後に成形型内に高温高湿気体を通すことを特徴とする請求項１乃至１３のいずれかに記載の鋳型の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋳造に用いられる鋳型の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
鋳型の製造方法には従来から各種のものがあるが、その一つにシェルモールド法がある。シェルモールド法は、硅砂など鋳型用の耐火骨材を粘結剤によって結合させて造型することによって得られるものであり、寸法精度が良好な鋳型が得られる等の優れた特性を有するため、従来から多用されている。
【０００３】
このシェルモールド用の粘結剤としては、フェノール樹脂などの熱硬化性樹脂が一般に用いられており、耐火骨材と熱硬化性樹脂とを混合して耐火骨材の表面に熱硬化性樹脂を被覆した粘結剤コーテッド耐火物（一般にレジンコーテッドサンドと呼ばれる）を調製し、この粘結剤コーテッド耐火物を加熱された成形型内に充填し、熱硬化性樹脂粘結剤を溶融・硬化させることによって、鋳型を造型することができる。
【０００４】
粘結剤コーテッド耐火物において、耐火骨材の表面を被覆する熱硬化性樹脂粘結剤としては、上記のようにフェノール樹脂を用いるのが一般的であり、フェノール樹脂のなかでもノボラック型フェノール樹脂がよく使用されている。このノボラック型フェノール樹脂は熱可塑性であって加熱しても硬化しないために、硬化剤としてヘキサメチレンテトラミンを配合して使用するのが普通である（例えば特許文献１等参照）。
【０００５】
そしてノボラック型フェノール樹脂を粘結剤として調製される粘結剤コーテッド耐火物を２５０〜３５０℃に加熱した成形型に充填すると、成形型からの熱伝達で加熱されてヘキサメチレンテトラミンがホルムアルデヒドとアンモニアに分解され、ホルムアルデヒドの大部分はノボラック型フェノール樹脂と反応してフェノール樹脂を不溶不融状態に硬化させることができるものである。
【０００６】
しかし、反応に寄与しなかったホルムアルデヒドや、殆どのアンモニアは、鋳型を造型する際や、造型後に、大気中に揮散することになり、このホルムアルデヒドやアンモニアによって、作業者の健康に対してだけでなく、環境が汚染されるという問題が発生するものであった。フェノール樹脂としてレゾール型フェノール樹脂を用いる場合には、このような問題は幾分か低減できるが、レゾール型フェノール樹脂においても未反応のホルムアルデヒドが放出されるので、依然として問題が残る。
【０００７】
また、フェノール樹脂を粘結剤とする粘結剤コーテッド耐火物を用いた鋳型に溶湯を鋳込んで鋳造する際に、溶湯の熱でフェノール樹脂が分解し、例えばフェノール、キシレノール、トルエン、ベンゼン、メタンなどが放出されることになり、この点でも、作業者の健康に対してだけでなく、環境の汚染が問題になるものであった。さらに、フェノール樹脂は耐熱性が高く、残留炭素量も多いため、鋳型に溶湯を注入して鋳物を鋳造した際に、溶湯の熱で鋳型を崩壊させ難いものであり、鋳物を鋳型から取り出すために、鋳型に衝撃を加えたり、高温で長時間加熱してフェノール樹脂を分解させたりする必要があって、脱型に手間を要するという問題もあった。
【０００８】
そこで粘結剤として糖類や水溶性無機化合物や水溶性熱可塑性樹脂を耐火骨材の表面に被覆した粘結剤コーテッド耐火物を用いることが提案されている（特許文献２，３参照）。糖類・水溶性無機化合物・水溶性熱可塑性樹脂は水に溶解乃至膨潤して湿潤状態になると粘着性が生じ、粘結剤コーテッド耐火物を粘結させる粘結剤として用いることができるものである。そしてこれらの糖類・水溶性無機化合物・水溶性熱可塑性樹脂はフェノール樹脂の場合のようなホルムアルデヒドの放出等の問題がなく、しかも崩壊性の良好な鋳型を得ることができるものである。
【０００９】
しかし、糖類・水溶性無機化合物・水溶性熱可塑性樹脂が湿潤状態で耐火骨材の表面に被覆されていると、粘結剤コーテッド耐火物の流動性が悪くなり、粘結剤コーテッド耐火物を成形型に充填する作業が困難になって、充填不良が発生し易くなる。そこで特許文献２，３では、耐火骨材の表面に糖類・水溶性無機化合物・水溶性熱可塑性樹脂を含有する粘結剤をコーティングした後に乾燥することによって、固形の粘結剤で被覆された粘結剤コーテッド耐火物を用いるようにしている。
【００１０】
そしてこのような固形の糖類・水溶性無機化合物・水溶性熱可塑性樹脂からなる粘結剤で被覆した粘結剤コーテッド耐火物を用いて鋳型を製造するにあたって、特許文献２，３では、成形型内に粘結剤コーテッド耐火物を充填し、この成形型内に水蒸気を通して成形を行なうようにしている。すなわち、粘結剤コーテッド耐火物を充填した成形型内に水蒸気を吹き込むと、粘結剤コーテッド耐火物に接触することによって水蒸気の温度が低下し、水蒸気が凝縮してその凝縮水が表面の粘結剤に供給される。糖類・水溶性無機化合物・水溶性熱可塑性樹脂からなる固形の粘結剤にこのように水分が供給されると、粘結剤は水に溶解乃至膨潤して湿潤状態になって粘着性が生じ、粘結剤の粘着性で粘結剤コーテッド耐火物の粒子同士を粘結させることができるものである。次いで、引き続いて成形型に通される水蒸気の凝縮潜熱と顕熱により、成形型内の粘結剤コーテッド耐火物が加熱され、粘結剤に含有されている水分が蒸発して粘結剤が乾燥固化し、固化したこの粘結剤で粘結剤コーテッド耐火物の粒子を結合した鋳型を得ることができるものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開２００２−３４６６９１号公報
【特許文献２】特開２０１２−７６１１３号公報
【特許文献３】特開２０１２−１１５８７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
上記のように、特許文献２，３では、糖類・水溶性無機化合物・水溶性熱可塑性樹脂からなる固形の粘結剤を被覆した粘結剤コーテッド耐火物を成形型に充填し、水蒸気を成形型に通すことによって、粘結剤コーテッド耐火物の表面で水蒸気を凝縮させて粘結剤に水分を補給し、粘結剤に粘着作用を生じさせて粘結剤コーテッド耐火物の粒子を粘結剤の粘着作用で粘結させた後、継続して成形型内に通される水蒸気の凝縮潜熱と顕熱で加熱して粘結剤の水分を蒸発させ、粘結剤を乾燥固化させることによって、粘結剤コーテッド耐火物の粒子が固化した粘結剤で結合した鋳型を成形するようにしている。
【００１３】
ここで、工業的に用いられる水蒸気は、ボイラーなどで水を加熱して沸騰させて得ることができる。大気圧下では１００℃の水蒸気が、加圧状態では１００℃以上の高温の水蒸気が得られ、水蒸気濃度は実質的に１００％の飽和水蒸気である。また過熱水蒸気を用いることもあるが、過熱水蒸気は飽和水蒸気をその温度より高い温度に加熱したものであり、この場合でも水蒸気濃度が実質的に１００％の水蒸気である。
【００１４】
このように鋳型の製造設備において工業的に用いられる水蒸気は水蒸気濃度が１００％あるいはそれに近いものであり、多量の水分を含んでいる。このため、粘結剤コーテッド耐火物を充填した成形型に水蒸気を通すことによって、水蒸気が凝縮して凝縮水が生成され、この凝縮水を利用して固形の糖類・水溶性無機化合物・水溶性熱可塑性樹脂からなる粘結剤に粘着作用を発揮させることができるものである。
【００１５】
しかし、水蒸気に含まれる水分が多いと、粘結剤を湿潤状態にして粘着作用を生じさせるのに必要な量以上に凝縮水が発生することになる。そしてこのように凝縮水が成形型内で過剰に生成されると、凝縮水を吸収した粘結剤の粘着作用で粘結剤コーテッド耐火物を粘結させた後、引き続いて成形型に通される水蒸気で粘結剤コーテッド耐火物を加熱して凝縮水を蒸発させ、粘結剤を乾燥固化させるにあたって、粘結剤が固化するまで乾燥させるのに長時間を要することになり、鋳型の成形時間が長くなるという問題があった。
【００１６】
また成形型内で凝縮水がこのように多量に生成されると、粘結剤コーテッド耐火物の粘結剤が凝縮水に溶解して流されることがあり、粘結剤が移動するおそれがある。そしてこのように粘結剤が移動して鋳型内で偏在することになると、造型された鋳型の強度にバラツキが生じるおそれがある等の問題を生じるものであった。
【００１７】
本発明は上記の点に鑑みてなされたものであり、鋳型の成形時間を短縮することができ、また鋳型の強度を向上し、品質を安定化することができる鋳型の製造方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
本発明に係る鋳型の製造方法は、水分を吸収した湿潤状態で粘着作用が生じる固形の粘結剤を表面に被覆した粘結剤コーテッド耐火物を成形型内に充填し、温度５０〜５００℃、水蒸気濃度１０〜９０％の高温高湿気体を成形型内に通すことによって、高温高湿気体中の水蒸気が凝縮して生成される水分を粘結剤コーテッド耐火物の表面の粘結剤に補給し、粘結剤コーテッド耐火物を粘結剤の粘着作用で粘結させると共に、継続して成形型内に通される高温高湿気体で加熱して粘結剤の水分を蒸発させ、粘結剤を乾燥固化させることを特徴とするものである。
【００１９】
粘結剤コーテッド耐火物を充填した成形型内に高温高湿気体を通すと、高温高湿気体は粘結剤コーテッド耐火物に接触して温度が低下し、高温高湿気体中の水蒸気が凝縮して生成される凝縮水が粘結剤に供給され、凝縮水の水分を吸収して粘着性が生じた粘結剤で粘結剤コーテッド耐火物の粒子同士を粘結させることができるものであり、次いで継続して成形型に通される高温高湿気体により、成形型内の粘結剤コーテッド耐火物を加熱して、粘結剤に含有されている水分を蒸発させて粘結剤を固化させることができ、固化した粘結剤で粘結剤コーテッド耐火物の粒子を結合した鋳型を得ることができるものである。
【００２０】
そして成形型内に通す高温高湿気体は、温度が５０〜５００℃、水蒸気濃度が１０〜９０％であるので、高温高湿気体中の含有水分量は、粘結剤を湿潤状態にして粘着作用を付与するのに十分であると共に、従来から使用される水蒸気に比べると大幅に少ないものであって、成形型内で余分な凝縮水を多量に発生させることが少なくなくなり、凝縮水を蒸発させて粘結剤を乾燥固化させる時間を短縮することができ、鋳型の成形時間を短くすることができるものである。またこのように成形型内で余分な凝縮水が多量に生成されることがないので、粘結剤コーテッド耐火物の粘結剤が凝縮水で流されるようなことがなくなり、粘結剤が偏在するようなことなく均一な強度の鋳型を製造することができるものである。
【００２１】
本発明において、上記粘結剤として、糖類、水溶性無機化合物、水溶性熱可塑性樹脂から選ばれるものを用いることができる。
【００２２】
糖類、水溶性無機化合物、水溶性熱可塑性樹脂は、粘結剤としてフェノール樹脂を用いる場合のようなホルムアルデヒドの放出などの環境汚染の問題がないものである。また糖類は鋳込みの際の熱で容易に分解されるものであり、水溶性無機化合物や水溶性熱可塑性樹脂は水に容易に溶解するものであり、いずれも崩壊性の良好な鋳型を製造することができるものである。
【００２３】
本発明において上記の高温高湿気体は、水蒸気と空気の混合気体であることを特徴とするものである。
【００２４】
高温高湿気体として空気中に水蒸気が含まれる混合気体を用いることによって、安価に調製した高温高湿気体を使用して、コスト安価に鋳型を製造することができるものである。
【００２５】
また本発明は、上記の高温高湿気体として、水蒸気と気体をその混合比率を調整して混合することによって調製したものを用いることができる。
【００２６】
水蒸気と気体の混合比率を調整することによって、目的とする水蒸気濃度の高温高湿気体を容易に調製することができるものである。
【００２７】
また、上記の水蒸気として過熱水蒸気を用いることができる。過熱水蒸気は大きな熱エネルギーを持つので、粘結剤に吸収された水分を迅速に蒸発させることができ、鋳型の成形時間をより短縮することができるものである。
【００２８】
また本発明において、上記の高温高湿気体として、気体中で水を気化させることによって調製したものを用いることができる。
【００２９】
気体中で水を気化させることによって、気体に水蒸気が混合された高温高湿気体を容易に調製することができるものである。
【００３０】
また本発明において、成形型内に充填する粘結剤コーテッド耐火物を、高温高湿気体の露点温度より低い温度まで予め加熱しておいてもよい。
【００３１】
このように粘結剤コーテッド耐火物を予熱しておくことによって、成形型内に通す高温高湿気体の温度が粘結剤コーテッド耐火物で冷却されて低下し過ぎることを防ぐことができ、高温高湿気体の温度が下がり過ぎて凝縮水が過剰に生成されるようなことがなくなるものである。
【００３２】
また本発明において、成形型の型温度を高温高湿気体の露点温度より低い温度に設定するようにしてもよい。
【００３３】
成形型の型温度をこのように高温高湿気体の露点温度より低い温度に設定することによって、成形型の型面の近傍においても高温高湿気体から凝縮水が容易に生成されるようになり、成形型の型面に接する部分の粘結剤コーテッド耐火物の粘結剤に水分を十分に供給して粘着作用が発揮されるようにすることができ、鋳型の表面にボロつきの現象が発生することを防ぐことができるものである。
【００３４】
また本発明において、高温高湿気体の水蒸気濃度を時間と共に低くなるように調整して、成形型内に通すようにしてもよい。
【００３５】
このようにすれば、成形型に高温高湿気体を通す初期は、高温高湿気体の水蒸気濃度が高いので、高温高湿気体から凝縮水が生成され易く、粘結剤コーテッド耐火物の粘結剤を湿潤状態にして粘着作用が確実に発揮されるようにすることができると共に、成形型に高温高湿気体を通す終期は、高温高湿気体の水蒸気濃度が低いので、凝縮水を蒸発させる効率が高く、粘結剤を乾燥固化させる時間を短縮することができるものである。
【００３６】
また本発明において、高温高湿気体の温度を時間と共に高くなるように調整して、成形型内に通すようにしてもよい。
【００３７】
このようにすれば、成形型に高温高湿気体を通す初期は、高温高湿気体の温度が低いので、高温高湿気体の温度が露点温度以下になって凝縮水を生成するに至る時間を短縮することができると共に、成形型に高温高湿気体を通す終期は、高温高湿気体の温度が高いので、凝縮水を蒸発させる効率が高く、粘結剤を乾燥固化させる時間を短縮することができるものである。
【００３８】
また本発明において、成形型内に高温高湿気体を吹き込みながら、高温高湿気体を成形型外に強制排出することによって、成形型に高温高湿気体を通すようにしてもよい。
【００３９】
このように成形型内に吹き込んだ高温高湿気体を成形型外に強制排出することによって、成形型に高温高湿気体を通す効率を高めることができるものである。
【００４０】
また本発明において、上記の高温高湿気体を成形型に通す前に、飽和水蒸気を成形型に通すようにしてもよい。
【００４１】
飽和水蒸気を予め成形型に通すことによって、この水蒸気から凝縮水を生成させ、粘結剤コーテッド耐火物の粘結剤を湿潤状態にして粘着作用が確実に発揮されるようにすることができるものである。
【００４２】
また本発明において、成形型に高温高湿気体を通した後、高温高湿気体より水蒸気濃度が低い気体を成形型に通して粘結剤を乾燥固化させるようにしてもよい。
【００４３】
このように高温高湿気体より水蒸気濃度が低く乾いた気体を成形型に通すことによって、粘結剤コーテッド耐火物の粘結剤に含まれる水分を効率良く蒸発させることができ、粘結剤を乾燥固化させる時間をより短くすることができるものである。
【００４４】
また本発明において、成形型内に粘結剤コーテッド耐火物を充填した後、成形型内を減圧状態にし、この後に成形型内に高温高湿気体を通すようにしてもよい。
【００４５】
このように減圧状態にした成形型内に高温高湿気体を通すことによって、成形型内の全体に高温高湿気体が行き渡ることなり、成形型内の粘結剤コーテッド耐火物に万遍なく高温高湿気体を作用させることができ、粘結剤コーテッド耐火物に高温高湿気体の凝縮水を均一に補給して、均質な強度の鋳型を成形することができるものである。
【発明の効果】
【００４６】
本発明によれば、成形型内に通す高温高湿気体は、温度が５０〜５００℃、水蒸気濃度が１０〜９０％であるので、高温高湿気体の含有水分量は、粘結剤を湿潤状態にして粘着作用を付与するのに十分であると共に、従来から使用される水蒸気に比べると大幅に少ないものであって、成形型内で余分な凝縮水を発生させることが少なくなくなり、凝縮水を蒸発させて粘結剤を乾燥固化させる時間を短縮することができ、鋳型の成形時間を短くすることができると共に、またこのように成形型内で余分な凝縮水が多量に生成されることがないので、粘結剤コーテッド耐火物の粘結剤が凝縮水で流されるようなことがなくなり、粘結剤が偏在することなく均一な強度の鋳型を製造することができるものである。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】本発明の実施の形態の一例を示すものであり、（ａ）（ｂ）はそれぞれ各工程での概略断面図である。
【図２】同上に用いる高温高湿気体を調製する装置を示すものであり、（ａ）乃至（ｄ）はそれぞれ概略図である。
【図３】本発明の他の実施の形態の一例を示す概略断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００４８】
以下、本発明の実施の形態を説明する。
【００４９】
粘結剤コーテッド耐火物は、耐火骨材の粒子の表面を粘結剤を含有するコーティング層で被覆することによって形成されるものである。耐火骨材としては、特に限定されるものではないが、硅砂、山砂、アルミナ砂、オリビン砂、クロマイト砂、ジルコン砂、ムライト砂、再生砂、その他、人工砂などを例示することができるものであり、これらを１種単独で用いる他、複数種を混合して用いることもできる。
【００５０】
そして本発明では、糖類、水溶性無機化合物、水溶性熱可塑性樹脂から選ばれる粘結剤を用いてコーティング層を耐火骨材にコーティングして形成した粘結剤コーテッド耐火物を使用するものである。糖類は水に膨潤あるいは溶解して糊状になって粘着性を示すようになり、水溶性無機化合物や水溶性熱可塑性樹脂は水に溶解して糊状になって粘着性を示すようになるものであり、これらの粘結剤はいずれも水分を吸収して湿潤状態になると粘着作用を生じる水粘着性の粘結剤である。
【００５１】
ここで、上記の糖類としては、単糖類、少糖類、多糖類を用いることができ、各種の単糖類、少糖類、多糖類のなかから、１種を選んで単独で用いる他、複数種を選んで併用することもできる。
【００５２】
本発明において使用される単糖類としては、特に限定されるものではないが、グルコース（ブドウ糖）、フルクトース（果糖）、ガラクトースなどを挙げることができる。
【００５３】
また少糖類としては、マルトース（麦芽糖）、スクロース（ショ糖）、ラクトース（乳糖）、セロビオースなどの二糖類を挙げることができる。
【００５４】
さらに多糖類としては、でんぷん糖、デキストリン、ザンサンガム、カードラン、プルラン、シクロアミロース、キチン、キトサン、セルロース、でんぷんなどがあり、これらのうち一種を選択して、あるいは複数種を併用して、用いることができる。またでんぷんとしては、未加工でんぷん及び加工でんぷんが挙げられる。具体的には馬鈴薯でんぷん、コーンスターチ、ハイアミロース、甘藷でんぷん、タピオカでんぷん、サゴでんぷん、米でんぷん、アマランサスでんぷんなどの未加工でんぷん、及びこれらの加工でんぷん（焙焼デキストリン、酵素変性デキストリン、酸処理でんぷん、酸化でんぷん）、ジアルデヒド化でんぷん、エーテル化でんぷん（カルボキシメチルでんぷん、ヒドロキシアルキルでんぷん、カチオンでんぷん、メチロール化でんぷんなど）、エステル化でんぷん（酢酸でんぷん、リン酸でんぷん、コハク酸でんぷん、オクテニルコハク酸でんぷん、マレイン酸でんぷん、高級脂肪酸エステル化でんぷんなど）、架橋でんぷん、クラフト化でんぷん、及び湿熱処理でんぷんなどが挙げられる。これらのなかでも、焙焼デキストリン、シクロデキストリン、酵素変性デキストリン、酸処理でんぷん、酸化でんぷんのように低分子化されたもの、及び架橋でんぷんなどの粘度の低いでんぷんが好ましい。さらに糖類を含有する植物、例えば麦、米、馬鈴薯、トウモロコシ、タピオカ、甘藷、サゴ、アマランサス等の粉末などを用いることができる。また食用に供するために市販されている糖、例えば白粗、中粗、グラニュ糖、転化糖、上白糖、中白糖、三温糖などを用いることもできる。さらに、糖類とフェノール類とを反応させたフェノール変性糖類を用いることもできる。
【００５５】
上記のコーティング層には、糖類、特に多糖類の硬化剤として、カルボン酸を含有するようにしてもよい。カルボン酸としては、特に限定されるものではないが、シュウ酸、マレイン酸、コハク酸、クエン酸、ブタンテトラジカルボン酸、メチルビニルエーテル−無水マレイン酸共重合体などの多価カルボン酸を挙げることができる。コーティング層中のカルボン酸の含有量は、糖類に対するカルボン酸の配合量が、糖類１００質量部に対してカルボン酸０．１〜１０質量部となる範囲が好ましい。カルボン酸は予め水に溶解させた状態で糖類と混合するのが、硬化剤としての効果を高く発揮するので好ましい。
【００５６】
また上記の水溶性無機化合物としては、特に限定されるものではないが、水ガラス、塩化ナトリウム、リン酸ナトリウム、炭酸ナトリウム、バナジン酸ナトリウム、ホウ酸ナトリウム、酸化アルミニウムナトリウム、塩化カリウム、炭酸カリウム、硫酸化合物を用いることができる。これらは一種を単独で用いる他、任意の複数種を選んで併用することもできる。
【００５７】
上記の水ガラスは無水珪酸（ＳｉＯ２）と酸化ナトリウム（Ｎａ２Ｏ）の混合物であり、珪酸ナトリウムともいい、ＪＩＳ  Ｋ１４０８に示される一般式Ｎａ２Ｏ・ｎＳｉＯ２・ｘＨ２Ｏであらわされる、粉末状、液体状、結晶状のものを用いることができる。また珪酸カリ（Ｋ２Ｏ・ｎＳｉＯ２）を使用することもできる。
【００５８】
水ガラスは水に極めて溶解し易いものであり、乾燥させることによって固化する。このため、水ガラスを粘結剤として用いることによって、水で容易に崩壊する鋳型を製造することができるものである。また水ガラスは安価に入手できるため、コスト安価に鋳型を製造することができるものである。さらにＮａ２ＳｉＯ３は融点が１０８８℃と比較的高いので、耐熱性の高い鋳型を製造することができるものである。
【００５９】
上記の塩化ナトリウムは（ＮａＣｌ）は食塩といわれるように可食性であって人体に無害であると共に安価であり、使用することが容易である。そして水に容易に溶解するので、塩化ナトリウムを粘結剤として用いることによって、水で容易に崩壊する鋳型を製造することができるものである。特に０〜１００℃の温度範囲の水に対する塩化ナトリウムの溶解度は、水１００ｇに対して３５．７〜３９．１ｇと、水温による変化が小さいので、作業性が良いものである。さらにＮａＣｌは融点が８００．４℃と比較的高いので、耐熱性の高い鋳型を製造することができるものである。
【００６０】
上記のリン酸ナトリウムとしては、リン酸一ナトリウム水和物（ＮａＨ２ＰＯ４・ｘＨ２Ｏ）、リン酸二ナトリウム水和物（Ｎａ２ＨＰＯ４・ｘＨ２Ｏ）、リン酸三ナトリウム水和物（Ｎａ３ＰＯ４・ｘＨ２Ｏ）などを用いることができる。そしてリン酸三ナトリウム水和物は、水１００ｇに対する溶解量が１．５ｇ（０℃）であるように、リン酸ナトリウムは水に可溶性であり、またリン酸二ナトリウム水和物の融点が１３４０℃であるように、リン酸ナトリウムの融点は比較的高い。このため、水で容易に崩壊し、耐熱性が高い鋳型を製造することができるものである。
【００６１】
上記の炭酸ナトリウム（Ｋ２ＣＯ３）は、水１００ｇに対する溶解量が７．１ｇ（０℃）であるように、水に溶解し易く、しかも安価である。また融点は８５１℃と比較的高い。このため、水で容易に崩壊し、耐熱性が高い鋳型を製造することができるものである。
【００６２】
上記のバナジン酸ナトリウム（Ｎａ３ＶＯ４）は水に可溶であり、融点は８６６℃と比較的高い。このため、水で容易に崩壊し、耐熱性が高い鋳型を製造することができるものである。
【００６３】
上記のホウ酸ナトリウム（Ｎａ２Ｂ４Ｏ７・ｘＨ２Ｏ）は、水１００ｇに対する溶解量が１．６ｇ（１０℃）であるように、水に溶解し易く、しかも安価である。また融点は７４１℃と比較的高い。このため、水で容易に崩壊し、耐熱性が高い鋳型を製造することができるものである。
【００６４】
上記の酸化アルミニウムナトリウム（ＮａＡｌＯ２）は、水に可溶であり、また融点１７００℃以上と高い。このため、水で容易に崩壊し、耐熱性が高い鋳型を製造することができるものである。
【００６５】
上記の塩化カリウム（ＫＣｌ）は、水１００ｇに対する溶解量が２８．１ｇ（０℃）であるように、水に溶解し易く、しかも安価である。また融点は７７６℃と比較的高い。このため、水で容易に崩壊し、耐熱性が高い鋳型を製造することができるものである。
【００６６】
上記の炭酸カリウム（Ｋ２ＣＯ３）は、水１００ｇに対する溶解量が１２９．４ｇ（０℃）であるように、水に溶解し易く、また融点が８９１℃であるように比較的高い。このため、水で容易に崩壊し、耐熱性が高い鋳型を製造することができるものである。
【００６７】
また、上記の硫酸化合物としては、特に限定されるものではないが、ＭｇＳＯ４，Ｎａ２ＳＯ４・ｘＨ２Ｏ，Ａｌ２（ＳＯ４）３・ｘＨ２Ｏ，Ｋ２ＳＯ４，ＮｉＳＯ４・ｘＨ２Ｏ，ＺｎＳＯ４・ｘＨ２Ｏ，ＭｎＳＯ４・ｘＨ２Ｏ，Ｋ２Ｍｇ（ＳＯ４）２・ｘＨ２Ｏなどを挙げることができる。
【００６８】
硫酸化合物は水に溶解し易く、しかも安価である。例えば、水１００ｇに対する溶解量は、硫酸マグネシウム（ＭｇＳＯ４）は２６．９ｇ（０℃）、硫酸ナトリウム・１０水和物（Ｎａ２ＳＯ４・１０Ｈ２Ｏ）は１９．４ｇ（２０℃）、硫酸アルミニウム・１２水和物（Ａｌ２（ＳＯ４）３・１２Ｈ２Ｏ）は３６．２ｇ（２０℃）、硫酸カリウム（Ｋ２ＳＯ４）は１０．３ｇ（０℃）、硫酸ニッケル・７水和物（ＮｉＳＯ４・７Ｈ２Ｏ）は３９．７ｇ（２０℃），硫酸マンガン・５水和物（ＭｎＳＯ４・５Ｈ２Ｏ）は７５．３ｇ（２５℃）である。このため、硫酸化合物を粘結剤として用いることによって、水で容易に崩壊する鋳型を、安価に製造することができるものである。また硫酸化合物の融点は、例えば硫酸マグネシウム（ＭｇＳＯ４）は１１８５℃、硫酸ナトリウム・１０水和物（Ｎａ２ＳＯ４・１０Ｈ２Ｏ）は８８４℃、硫酸アルミニウム・１２水和物（Ａｌ２（ＳＯ４）３・１２Ｈ２Ｏ）は７７０℃、硫酸カリウム（Ｋ２ＳＯ４）は１０６７℃、硫酸ニッケル・７水和物（ＮｉＳＯ４・７Ｈ２Ｏ）は８４０℃、硫酸亜鉛・７水和物（ＺｎＳＯ４・７Ｈ２Ｏ）は７４０℃、硫酸マンガン・５水和物（ＭｎＳＯ４・５Ｈ２Ｏ）は８５０℃、硫酸マグネシウムカリウム（Ｋ２Ｍｇ（ＳＯ４）２・６Ｈ２Ｏ）は９２７℃と比較的高いので、耐熱性の高い鋳型を製造することができるものである。
【００６９】
水溶性無機化合物は、上記のように挙げたものの中から任意の一種を選んで単独で用いる他、任意の複数種を選んで併用することもできる。
【００７０】
さらに上記の水溶性熱可塑性樹脂としては、特に限定されるものではないが、ポリアクリルアミド、ポリアクリル酸、ポリメタクリル酸、ポリイタコン酸、ポリビニルアルコール、ポリエチレンオキシド、ポリビニルピロリドン、ポリビニルメチルエーテル、メチルセルロース、メトキシ化ナイロンなどを挙げることができる。水溶性熱可塑性樹脂はこれらから任意の一種を選んで単独で用いる他、任意の複数種を選んで併用することもできる。
【００７１】
上記の糖類、水溶性無機化合物、水溶性熱可塑性樹脂はそれぞれを単独で用いるようにしてもよいが、任意の組み合わせで併用するようにしてもよい。例えば糖類と水溶性無機化合物、糖類と水溶性熱可塑性樹脂、水溶性無機化合物と水溶性熱可塑性樹脂、糖類と水溶性無機化合物と水溶性熱可塑性樹脂の組み合わせで併用することができる。このように２種以上を併用する場合、併用の配合比率は任意に設定することができる。
【００７２】
さらに、粘結剤コーテッド耐火物の流動性を良くするために、コーティング層に滑剤を含有させるようにしてもよい。滑剤としては、パラフィンワックスやカルナバワックス等の脂肪族炭化水素系滑剤、高級脂肪族系アルコール、エチレンビスステアリン酸アマイドやステアリン酸アマイド等の脂肪族アマイド系滑剤、金属石けん系滑剤、脂肪酸エステル系滑剤、複合滑剤などを用いることができるが、なかでも金属石けん系滑剤が好ましい。金属石けん系滑剤としては、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸バリウム、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン酸マグネシウムなどや、これらを複数種組み合わせたものを用いることができる。
【００７３】
そして、耐火骨材の粒子に糖類、水溶性無機化合物、水溶性熱可塑性樹脂から選ばれる水粘着性の粘結剤、また必要に応じてカルボン酸、滑剤などを配合して混合することによって、耐火骨材の表面に粘結剤を含有するコーティング層を被覆して、本発明に係る粘結剤コーテッド耐火物を得ることができるものである。
【００７４】
耐火骨材に被覆するコーティング層の量は、成分や用途などに応じて異なり一概に規定できないが、耐火骨材１００質量部に対して粘結剤が０．５〜６．０質量部、滑剤が固形分で０．０２〜０．１５質量部の範囲になるように設定するのが一般的に好ましい。耐火骨材の表面にコーティング層を被覆する方法としては、ホットコート法、コールドコート法、セミホットコート法、粉末溶剤法などがある。
【００７５】
ホットコート法は、１１０〜１８０℃に加熱した耐火骨材に固形の粘結剤を添加して混合し、耐火骨材による加熱で固形の粘結剤を溶融させることによって、溶融した粘結剤で耐火骨材の表面を濡らして被覆させ、この後、この混合を保持したまま冷却することによって、粒状でさらさらした粘結剤コーテッド耐火物を得る方法である。あるいは、１１０〜１８０℃に加熱した耐火骨材に、水などの溶剤に溶解又は分散させた粘結剤を混合して被覆し、溶剤を揮散させることによって、粘結剤コーテッド耐火物を得る方法である。
【００７６】
コールドコート法は、粘結剤を水やメタノールなどの溶剤に分散乃至溶解して液状になし、これを耐火骨材の粒子に添加して混合し、溶剤を揮発させることによって、粘結剤コーテッド耐火物を得る方法である。
【００７７】
セミホットコート法は、上記の溶剤に分散乃至溶解した粘結剤を、５０〜９０℃に加熱した耐火骨材の粒子に添加して混合し、溶剤を揮発させることによって、粘結剤コーテッド耐火物を得る方法である。
【００７８】
粉末溶剤法は、固形の粘結剤を粉砕し、この粉砕粘結剤を耐火骨材の粒子に添加してさらに水やメタノールなどの溶剤を添加し、これを混合して溶剤を揮発させることによって、粘結剤コーテッド耐火物を得る方法である。
【００７９】
以上のいずれの方法においても、耐火骨材の表面を常温（３０℃）で固形のコーティング層で被覆して、粒状でさらさらとした流動性を有する粘結剤コーテッド耐火物を得ることができるが、作業性などの点においてホットコート法が好ましい。また上記のように耐火骨材に粘結剤を混合する際に、必要に応じて硬化剤や、耐火骨材と粘結剤とを親和させるためのシランカップリング剤など各種のカップリング剤や、また黒鉛等の炭素質材料などを配合することもできる。
【００８０】
上記のように調製した粘結剤コーテッド耐火物を用いて鋳型を製造するにあたって、本発明は、成形型内に粘結剤コーテッド耐火物を充填し、次にこの成形型内に高温高湿気体を通すことによって、行なうものである。
【００８１】
すなわち、図１（ａ）に示すように、内部にキャビティ３を設けて形成した成形型１の上面に注入口４が設けてあり、成形型１の下面には金網等の網５で塞いだ排出口６が設けてある。この型は縦割りあるいは横割に割ることができるようになっている。粘結剤コーテッド耐火物２はホッパー７内に貯蔵してあり、ホッパー７にはコック８付きの空気供給管９が接続してある。そしてホッパー７の下端のノズル口７ａを成形型１の注入口４に合致させた後、コック８を閉から開に切り代えることによって、ホッパー７内に空気を吹き込んで加圧し、ホッパー７内の粘結剤コーテッド耐火物２を成形型１内に吹き込んで、成形型１のキャビティ３内に粘結剤コーテッド耐火物２を充填するようになっている。排出口６は網５で塞いであるので、粘結剤コーテッド耐火物２が排出口６から洩れ出すことはない。注入口４や排出口６を図１の実施の形態のように成形型１に複数設ける場合、複数の注入口４のうち一箇所あるいは複数箇所から粘結剤コーテッド耐火物２を入れるようにすればよい。
【００８２】
ここで、粘結剤コーテッド耐火物２のコーティング層は固形の粘結剤からなるものであるので、粘結剤コーテッド耐火物２は表面に粘着性を有することがなく、流動性が良好である。従って上記のように成形型１に粘結剤コーテッド耐火物２を充填するにあたって、型１のキャビティ３内へスムーズに粘結剤コーテッド耐火物２を流し込むことができ、充填性良く成形型１内に粘結剤コーテッド耐火物２を充填することができるものであり、充填不良が発生することを防ぐことができるものである。
【００８３】
上記のように型１内に粘結剤コーテッド耐火物２を充填した後、型１の注入口４からホッパー７を外すと共に、図１（ｂ）のように各注入口４に給気パイプ１０を接続する。給気パイプ１０には高温高湿気体が供給されるようになっている。
【００８４】
本発明において用いるこの高温高湿気体は、水蒸気と水蒸気以外の気体との混合気体である。この水蒸気以外の気体としては空気の他に窒素ガスなど任意のガスを用いることができるが、コストや使い易さの点などから、空気を用いるのが好ましい。そして本発明において高温高湿気体は、温度が５０〜５００℃の範囲、水蒸気濃度が１０〜９０％の範囲のものを用いるものである。この水蒸気濃度は、高温高湿気体中において水蒸気の体積が占める割合（近似的に水蒸気分圧／全圧）をいうものであり、例えば
水蒸気濃度（％）＝
［水蒸気の体積／（水蒸気の体積＋水蒸気以外の気体の体積）］×１００
の式から求められる。
【００８５】
ここで、このような高温高湿気体は、水蒸気と空気などの気体とを混合することによって調製することができる。水蒸気と空気などの気体との混合比率を調整することによって、水蒸気濃度を１０〜９０％の範囲に容易に設定することができるものである。また高温高湿気体の温度は、水蒸気と空気などの気体を混合した後に加熱したり、あるいは気体を予め所定温度に加熱しておくなどすることによって、５０〜５００℃の範囲に容易に設定することができる。
【００８６】
図２（ａ）は高温高湿気体を調製する装置の一例を示すものであり、ボイラーなどで形成される水蒸気生成装置１５と気体供給装置１６がヒーター付きの混合器１７に接続してある。気体供給装置１６は、気体として大気中の空気を用いる場合にはブロワーやコンプレッサーなどで形成されるものであり、気体として窒素ガスなどを用いる場合にはガスボンベなどで形成されるものである。混合器１７と水蒸気生成装置１５や気体供給装置１６の間にはバルブ１８，１９が設けてある。
【００８７】
このものにあって、水蒸気生成装置１５から水蒸気を、気体供給装置１６から空気などの気体を、それぞれ混合器１７に供給し、混合器１７内で混合しながらヒーターで所定温度に加熱することによって、高温高湿気体を調製することができる。このとき、バルブ１８，１９の操作で水蒸気生成装置１５から送られる水蒸気と気体供給装置１６から供給される気体の比率を調節することによって高温高湿気体の水蒸気濃度を任意に調整することができる。このように調製された高温高湿気体は、上記の給気パイプ１０に供給されるものである。
【００８８】
ここで、水蒸気としては飽和水蒸気をそのまま用いることができるが、過熱水蒸気を用いることもできる。過熱水蒸気は、飽和水蒸気を水の沸点以上の温度に加熱して得られる水蒸気である。過熱水蒸気は、飽和水蒸気を圧力を上げないで定圧膨張させつつ加熱して得られた常圧過熱水蒸気であってもよく、飽和水蒸気を膨張させないで加熱して得られた加圧過熱水蒸気であってもよい。過熱水蒸気の温度は特に限定されるものではなく、１００〜９００℃程度の間で必要に応じた温度に設定すればよい。
【００８９】
図２（ｂ）の例では、水蒸気生成装置１５に過熱器２０が接続してあり、水蒸気生成装置１５で生成された水蒸気を過熱器２０に通して加熱して、１００℃以上の過熱水蒸気にした後、バルブ１８を通して混合器１７に供給するようにしてある。尚、図２（ａ）（ｂ）の装置において、水蒸気と空気などの気体との混合気体を加熱して温度調整する必要がないときには、混合器１７は不要であり、水蒸気と気体を配管内で混合して混合気体を調製することが可能である。
【００９０】
高温高湿気体として特に高い温度・高い湿度のものを調製する場合には、１００℃以上の過熱水蒸気と１００℃以上に加熱した高温の空気など水蒸気以外の気体を混合するのが好ましい。図２（ｃ）はその装置の一例を示すものであり、水蒸気生成装置１５に過熱器２０を接続すると共に、気体供給装置１６にヒーターなどを備えた加熱器２１が接続してある。
【００９１】
そして水蒸気生成装置１５で生成された水蒸気を過熱器２０に通して１００℃以上の所定温度の過熱水蒸気にし、この過熱水蒸気はバルブ１８を通して混合器１７に供給される。また気体供給装置１６から空気などの気体を加熱器２１に通して１００℃以上の所定温度の高温気体にし、この高温気体はバルブ１９を通して混合器１７に供給され、過熱水蒸気と高温気体の混合気体として高温高湿気体を調製することができる。混合器１７にはヒーターが内蔵してあり、高温高湿気体をさらに加熱することが可能であるが、過熱水蒸気と高温気体との混合気体を加熱する必要がないときには、混合器１７は不要であり、過熱水蒸気と高温気体は配管内で混合されて混合気体になる。
【００９２】
また、高温高湿気体は空気など水蒸気以外の気体中で水を気化させることによっても調製することができる。例えば図２（ｄ）のように加熱器２３に空気などの気体と水とを供給し、加熱器２３内で水を加熱して気化させることによって、気化した水の水蒸気と空気などの気体とが混合された高温高湿気体を調製することができる。このとき、図２（ｄ）の実線のように、気体に水を噴霧したり滴下したりして気体に水滴を混合した状態で加熱器２３に送るようにしてもよく、また図２（ｄ）の破線のように、気体とは別に水を加熱器２３に直接供給するようにしてもよい。
【００９３】
上記した図１（ｂ）のように成形型１の各注入口４に給気パイプ１０を接続し、コック１１を開くことによって、上記のように調製した高温高湿気体が給気パイプ１０を通して成形型１のキャビティ３内に吹き込まれる。成形型１内に吹き込まれた高温高湿気体は、キャビティ３に充填された粘結剤コーテッド耐火物２の粒子間を通過した後、排出口６から排出される。
【００９４】
そしてこのように成形型１内に高温高湿気体を通すと、高温高湿気体を通す初期の工程では、粘結剤コーテッド耐火物２の表面に高温高湿気体が接触することによって、高温高湿気体の温度が下がって露点温度以下になり、高温高湿気体中の水蒸気が凝縮して、粘結剤コーテッド耐火物２の表面で凝縮水が生成される。粘結剤コーテッド耐火物２の表面のコーティング層の糖類、水溶性無機化合物、水溶性熱可塑性樹脂からなる水粘着性の粘結剤は固形であるので、固形のままでは粘結剤コーテッド耐火物２同士を結合させることはできないが、このように粘結剤コーテッド耐火物２の表面に凝縮水が供給されると、固形の粘結剤はこの水分の補給によって湿潤な糊状になって粘着性が生じ、粘結剤の粘着性で粘結剤コーテッド耐火物２の粒子同士を粘結させることができるものである。
【００９５】
このように高温高湿気体の凝縮水で粘結剤コーテッド耐火物２の水粘着性の粘結剤を糊化して、この粘結剤で粘結剤コーテッド耐火物を粘結させることができるが、引き続いて連続して成形型１内に通される高温高湿気体で粘結剤コーテッド耐火物２が加熱される。高温高湿気体中の水蒸気は高い潜熱を有するので、水蒸気が凝縮する際に伝熱されるこの潜熱で粘結剤コーテッド耐火物２の温度は高温高湿気体の露点温度以上にまで急速に上昇する。このように粘結剤コーテッド耐火物２が露点温度以上にまで加熱される時間は、高温高湿気体の温度や水蒸気濃度、成形型１内への吹き込み流量、成形型１内の粘結剤コーテッド耐火物２の充填量などで変動するが、通常、２〜３０秒程度の短時間である。このように粘結剤コーテッド耐火物２が露点温度以上に加熱されると、粘結剤コーテッド耐火物２の表面の粘結剤に含まれる水分が蒸発し、粘結剤を乾燥することができるものであり、蒸発した水分は成形型１内を通過した高温高湿気体と共に排出口６から排気される。
【００９６】
上記のように、成形型１に高温高湿気体を通過させることによって、高温高湿気体中の水蒸気を凝縮させて粘結剤コーテッド耐火物２の粘結剤に水分を補給し、粘結剤コーテッド耐火物２を粘結剤の粘着作用で粘結させ、次いで継続して成形型１内に通過させる高温高湿気体で加熱して粘結剤の水分を蒸発させ、粘結剤を乾燥固化させることができるものである。そして水粘着性の粘結剤の粘着作用による耐火骨材の結合は、粘結剤が固化することによって強固なものとなり、強度の高い鋳型を得ることができるものである。このようにして成形を終了した後、成形型１を開くことによって、鋳型を取り出すことができる。
【００９７】
ここで、成形型１に通す高温高湿気体は温度が５０〜５００℃、水蒸気濃度が１０〜９０％であり、飽和状態の水蒸気よりも含有する水分量は低い。このため、高温高湿気体が成形型１内の粘結剤コーテッド耐火物２によって冷却されて温度低下し、高温高湿気体の温度が露点以下になって生成される凝縮水の量は過剰に多くならず、成形型１内で余分な凝縮水が発生することが少なくなる。粘結剤コーテッド耐火物２に被覆されている粘結剤の量は上記のように耐火骨材の０．５〜６質量％程度に過ぎず、この粘結剤を湿潤させて粘着作用を発揮させるのに必要な水分量は粘結剤の０．１〜３倍程度である。従って上記の高温高湿気体から生成される凝縮水の量で、粘結剤コーテッド耐火物２の粘結剤に粘着作用を発揮させることが十分に可能である。
【００９８】
そして本発明ではこのように成形型１内で高温高湿気体から生成される凝縮水の量を抑制することができるので、粘結剤コーテッド耐火物２の粘結剤に粘着作用を付与するために水分を補給した後、継続して成形型１に通す高温高湿気体で加熱して粘結剤に含まれる水分を蒸発させるにあたって、余分な水分の蒸発が不要になって、蒸発に要する時間を短縮することができるものであり、粘結剤の乾燥固化時間を短くすることができるものである。
【００９９】
またこのように成形型１内で凝縮水が多量に生成されることがないので、粘結剤コーテッド耐火物２の表面の粘結剤が凝縮水に溶解したりして流されるようなことを防ぐことができるものである。従って、粘結剤が流れることによって鋳型内で粘結剤が偏在するようなことがなくなり、均一な強度の鋳型を製造することができるものである。
【０１００】
上記のように成形型１内で余分な凝縮水が生成されないように、高温高湿気体は水蒸気濃度９０％以下であることが必要である。しかし水蒸気濃度が低すぎると、凝縮水の生成が少なくなり過ぎて、粘結剤コーテッド耐火物２の粘結剤に粘着作用を十分に付与できなくなるおそれがあり、また露点温度が低くなるので、水蒸気濃度は１０％以上であることが必要である。
【０１０１】
本発明において高温高湿気体の水蒸気濃度はこのように１０〜９０％の間に設定されるが、成形型１内で余分な凝縮水が生成されることを確実に防ぐには水蒸気濃度が６０％以下であることが望ましく、また凝縮水を十分に生成させて粘結剤コーテッド耐火物２の粘結剤の粘着作用を十分に確保するためには水蒸気濃度が３０％以上であることが望ましい。従って本発明において高温高湿気体の水蒸気濃度は３０〜６０％の範囲がより望ましい。
【０１０２】
また高温高湿気体の温度が高すぎると、成形型１内で高温高湿気体が露点以下に温度低下しないことがあり、成形型１内で凝縮水を十分に生成させることができないおそれがあるので、高温高湿気体の温度は５００℃以下である必要がある。逆に高温高湿気体の温度が低すぎると、高温高湿気体で粘結剤コーテッド耐火物２を加熱して凝縮水を蒸発させる効率が悪くなり、粘結剤コーテッド耐火物２の粘結剤を乾燥固化させるのに長時間を要することになるので、高温高湿気体の温度は５０℃以上である必要がある。
【０１０３】
ここで、高温高湿気体の温度や水蒸気濃度は温度５０〜５００℃、水蒸気濃度１０〜９０％の範囲内で、夏場と冬場など雰囲気温度に応じて調整するようにしてもよい。例えば冬場のように外気温や粘結剤コーテッド耐火物２の温度が低いときには、温度が５０℃付近、水蒸気濃度が１０％付近と温度・水蒸気濃が比較的低い高温高湿気体を用いても十分に成形を行なうことができるものであり、この場合にはエネルギーコストの低い高温高湿気体で成形ができるものである。
【０１０４】
ここで、本発明は上記のように成形型１内に高温高湿気体を通過させる初期の段階で、成形型１内の粘結剤コーテッド耐火物２で高温高湿気体が露点温度以下に冷却されることによって、高温高湿気体中の水蒸気から凝縮水を生成させるようにしたものであるから、成形型１内に充填する粘結剤コーテッド耐火物２は高温高湿気体の露点以下の温度であることが必要である。しかし、粘結剤コーテッド耐火物２の温度が低いと高温高湿気体が過剰に冷やされて露点より温度が大きく低下し、高温高湿気体から過剰の凝縮水が生成されるおそれがある。また粘結剤コーテッド耐火物２の粘結剤に吸収された水分を蒸発させて粘結剤を乾燥するのに要する時間も長くなる。
【０１０５】
このため、粘結剤コーテッド耐火物２は、高温高湿気体の露点以下の温度の範囲で予め加熱しておき、このように予熱した粘結剤コーテッド耐火物２を成形型１内に吹き込んで充填するようにするのがよい。本発明で用いる高温高湿気体の水蒸気濃度は１０〜９０％であるので、この高温高湿気体の露点温度は約４５〜９７℃である。そして粘結剤コーテッド耐火物２はこの露点温度よりも５〜３０℃の範囲で低い温度に予熱して用いるのが好ましい。粘結剤コーテッド耐火物２の予熱温度が露点温度から５℃低いだけであると、高温高湿気体の温度低下が低く、凝縮水の生成が不十分になるおそれがある。逆に粘結剤コーテッド耐火物２の予熱温度が露点温度から３０℃以上低いと、上記のように高温高湿気体が大きく温度低下して過剰の凝縮水が生成され、また乾燥時間も長くなる。
【０１０６】
また、成形型１内のキャビティ３に吹き込まれる水蒸気は、成形型１の型面（キャビティ３の内面）から離れた内部を通過して排出口４から排出されるものや、成形型１の型面の近くを通過して排出口４から排出されるものがある。そして成形型１は通常、加熱した状態で成形に使用されるが、成形型１の型面から離れた内部を通過して排出される高温高湿気体には、成形型１の温度は作用しないので温度が低下し、凝縮水が生成される。しかし、成形型１の型面の近傍を通過して排出される高温高湿気体には、成形型１の温度が作用するので、成形型１の型温が高すぎると、高温高湿気体が粘結剤コーテッド耐火物２に接触しても、成形型１のこの高温の影響で高温高湿気体の温度はあまり低下せず、凝縮水が生成されることなく成形型１から排出されてしまうことになる。従って、高温の成形型１の表面の近傍を通過する高温高湿気体からは凝縮水が生成され難いものであり、また凝縮水が生成されても直ぐに蒸発してしまうものであり、このため、成形型１の型面に接する部分の粘結剤コーテッド耐火物２には粘結剤が湿潤状態になるまで十分な水分が供給されず、粘結剤に十分な粘着性が生じることがないまま、粘結剤は乾燥固化してしまうことになる。この結果、成形型１の型面に接する部分の粘結剤コーテッド耐火物２は粘結剤で十分に結合することができなくなり、結合力が不足する粘結剤コーテッド耐火物２の粒子が鋳型の表面からボロボロと剥離するボロつきの現象が発生するおそれがある。
【０１０７】
そこで本発明では、成形型１の型温度を、成形型１に通す高温高湿気体の露点温度より低い温度の範囲に設定して加熱するのが好ましい。成形型１の型温度をこのように高温高湿気体の露点温度より低い温度に設定することによって、成形型１の表面の近傍を通過して排出される高温高湿気体に成形型１の高温が作用するようなことがなくなり、成形型１の型面の近傍においても高温高湿気体から凝縮水が容易に生成されるようになるものである。このため、成形型１の型面に接する部分の粘結剤コーテッド耐火物２においても、粘結剤が湿潤状態になって粘着作用を発揮するように水分を十分に供給することができ、成形型１の型面に接する部分の粘結剤コーテッド耐火物２をこの粘結剤で十分に結合することができるものである。従って、鋳型の表面層においても粘結剤コーテッド耐火物２を強固に結合させて表面の強度を高く得ることができるものであり、鋳型の表面にボロつきの現象が発生することを防ぐことができるものである。
【０１０８】
本発明において用いる高温高湿気体の露点温度は上記のように約４５〜９０℃であるので、成形型１の型温度はこの露点温度よりも５〜３０℃の範囲で低い温度に加熱して用いるのが好ましい。成形型１の型温度が露点温度から５℃低いだけであると、高温高湿気体から凝縮水が十分に生成されずボロつき現象を防ぐことができないおそれがある。逆に成形型１の型温度が露点温度から３０℃以上低いと、高温高湿気体から過剰の凝縮水が生成され、また乾燥時間も長くなるおそれがある。ここで成形型１の型温度とは、粘結剤コーテッド耐火物２を充填して鋳型を成形するキャビティ３内の表面温度をいう。
【０１０９】
上記の実施の形態では、成形型１内に通過させる高温高湿気体は、成形の工程の初期から終期に至るまで、温度と水蒸気濃度が同じをものを用いるようにしたが、初期の時点では水蒸気濃度が高く、終期の時点では水蒸気濃度が低くなるように、時間と共に水蒸気濃度を低下させるよう変化させながら、高温高湿気体を成形型１に通すようにしてもよい。このように成形型１に高温高湿気体を通過させる初期の段階で、高温高湿気体の水蒸気濃度が高いと、粘結剤コーテッド耐火物２の粘結剤を湿潤状態にするための凝縮水が高温高湿気体から生成し易くなり、また成形型１に高温高湿気体を通過させる終期の段階で、高温高湿気体の水蒸気濃度が低いと、粘結剤コーテッド耐火物２の粘結剤に含まれる水分を乾燥する効率が高くなるものである。
【０１１０】
このように高温高湿気体の水蒸気濃度を時間と共に低くなるように変化させるには、例えば図２（ａ）〜（ｃ）のバルブ１８，１９の開放量を調整して、水蒸気と空気などの気体との混合比率を変化させることによって、容易に行なうことができる。また高温高湿気体の水蒸気濃度を時間と共に変化させるにあたっては、水蒸気濃度が連続的に低下するよう変化させるようにしてもよく、水蒸気濃度が段階的に低下するよう変化させるようにしてもよい。
【０１１１】
また高温高湿気体の温度を、成形型１に通過させる初期の時点では低く、終期の時点では高くなるように、時間と共に温度を高めるよう変化させるようにしてもよい。このように初期の段階で高温高湿気体の温度が低いと、高温高湿気体の温度が露点温度以下に下がり易くなり、凝縮水が高温高湿気体から生成し易くなる。また終期の段階で高温高湿気体の温度が高いと、粘結剤に含まれる水分を乾燥する効率が高くなる。
【０１１２】
また、上記のように粘結剤コーテッド耐火物２を充填した成形型１に高温高湿気体を通す前に、飽和水蒸気を成形型１に通すようにしてもよい。飽和水蒸気はわずかの温度低下で凝縮水を生成するので、成形型１内の粘結剤コーテッド耐火物２に確実に水分を供給して、粘結剤に粘着作用を生じさせることができるものである。飽和水蒸気は水分を供給する目的で成形型１に通すだけであるので、成形型１に飽和水蒸気を通す時間は短時間でよい。
【０１１３】
さらに、上記のように成形型１に高温高湿気体を通した後、高温高湿気体の供給を停止して、高温高湿気体よりも水蒸気濃度が低い乾燥した気体を成形型１に通すようにしてもよい。この乾燥気体としては、水蒸気以外の気体であればよく、空気や、その他窒素ガスなどを用いることができる。この気体は高温高湿気体よりも水蒸気濃度が低い乾いた気体であるので、粘結剤コーテッド耐火物２の粘結剤の水分を蒸発させる効率が高く、粘結剤の乾燥固化の時間を短縮することができるものである。
【０１１４】
この高温高湿気体よりも水蒸気濃度が低い乾燥した気体としては、加熱した気体であってもよく、作業環境温度などの常温（例えば２５℃）の気体であってもよい。加熱した気体であると、粘結剤コーテッド耐火物２の粘結剤の水分を蒸発させる効率が高く、粘結剤の乾燥固化の時間をより短縮することができる。この加熱気体の温度は特に限定されるものではなく、１００℃以上で且つ粘結剤を分解させない温度以下であればよい。また常温の気体であると、粘結剤コーテッド耐火物２の粘結剤の水分を蒸発させると同時に、成形型１内で成形した鋳型の温度を脱型可能な温度にまで迅速に低下させることができ、取り出しの時間を短縮することができるものである。
【０１１５】
図３の実施の形態は、成形型１の排出口６に吸引パイプ１２を接続するようにしたものであり、吸引パイプ１２には真空ポンプなどが接続してある。そして成形型１内を吸引パイプ１２で吸引しながら、上記のように給気パイプ１０から成形型１内に高温高湿気体を吹き込むようにしてある。このように成形型１内を吸引しながら高温高湿気体を吹き込むことによって、高温高湿気体は成形型１内に充填された粘結剤コーテッド耐火物２の粒子間を通過した後に、強制的に排出口６から排出されるものであり、高温高湿気体が成形型１内に滞留することがなくなる。このため、高温高湿気体による加熱の効率が高まって、粘結剤コーテッド耐火物２の粘結剤を乾燥固化させる時間を短くすることができ、より短時間で鋳型を製造することが可能になるものである。
【０１１６】
また、成形型１内に粘結剤コーテッド耐火物２を充填した後、成形型１内に高温高湿気体を通して成形を行なうにあたって、粘結剤コーテッド耐火物２を充填した成形型１内を減圧状態にし、この後に成形型１内に高温高湿気体を通すようにしてもよい。このように減圧状態にした成形型１内に高温高湿気体を通すことによって、成形型１のキャビティ３内の全体に高温高湿気体が行き渡ることなり、成形型１内の粘結剤コーテッド耐火物２に万遍なく高温高湿気体を作用させることができるものである。従って、成形型１が複雑な形状などであっても成形型１内の隅々にまで高温高湿気体が行き渡り、成形型１内の粘結剤コーテッド耐火物２に万遍なく高温高湿気体の凝縮水を補給することができ、均質な強度の鋳型を成形することができるものである。
【０１１７】
ここで上記のように成形型１内に粘結剤コーテッド耐火物２を充填した後、成形型１内を減圧状態にするにあたっては、例えば図３のように、粘結剤コーテッド耐火物２を充填した成形型１の各注入口４にコック１１を閉じた給気パイプ１０を接続すると共に排出口６に吸引パイプ１２を接続することによって、成形型１内を気密状態にし、この状態で真空ポンプを作動させ、成形型１内の空気を吸引パイプ１２で吸引することによって、成形型１内を減圧状態にすることができるものである。そして次に、給気パイプ１０のコック１１を開くと、給気パイプ１０から供給される高温高湿気体が減圧状態の成形型１内に一気に吸い込まれ、成形型１内の隅々にまで高温高湿気体を行き渡らせることができるものである。
【実施例】
【０１１８】
次に、本発明を実施例によって具体的に説明する。
【０１１９】
（粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ１の調製）
１４５℃に加熱したフラタリー硅砂３０ｋｇをワールミキサーに入れ、これに糖類として日澱化學（株）製デキストリン「ＮＤ−Ｓ」７５０ｇを水４５０ｇに溶解乃至分散させた水溶液を加え、約９０秒間混練した。崩壊した後、滑剤としてステアリン酸カルシウム３０ｇを添加して１５秒間混練し、さらにエアーレーションを行なうことによって、粘結剤として糖類で被覆した粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ１を得た。この粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ１はさらさらとした粒状物であり、粘結剤の質量比率は２．５質量％であった。
【０１２０】
（粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ２の調製）
１４０℃に加熱したフラタリー硅砂３０ｋｇをワールミキサーに入れ、これに水溶性無機化合物として富士化学（株）製水ガラス「珪酸ソーダ１号」（固形分５０質量％）２．４ｋｇを水４５０ｇに溶解乃至分散させた水溶液を加え、約９０秒間混練した。崩壊した後、滑剤としてステアリン酸カルシウム３０ｇを添加して１５秒間混練し、さらにエアーレーションを行なうことによって、粘結剤として水溶性無機化合物で被覆した粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ２を得た。この粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ２はさらさらとした粒状物であり、粘結剤の質量比率は４．０質量％であった。
【０１２１】
（実施例１）
キャビティ３の大きさが３０ｃｍ×１０ｃｍ×４ｃｍに形成された図１のような成形型１を８０℃に加熱して用いた。そしてまず、成形型１の上面の３箇所の注入口４のうち中央の注入口４にホッパー７を接続すると共に他の２ヶ所の注入口４を閉じ、上記の粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ１を、ゲージ圧力０．１ＭＰａの空気圧で成形型１内に吹き込んで充填した。粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ１の温度は２５℃であった。
【０１２２】
次に、成形型１の上面の３箇所の注入口４に給気パイプ１０を接続し、高温高湿気体を成形型１内に吹き込んだ。高温高湿気体は、図２（ｃ）の装置で調製したものを用いた。すなわち、ボイラーからなる水蒸気生成装置１５で発生させたゲージ圧力０．３ＭＰａ、温度１４３℃の飽和水蒸気を、過熱器２０（野村技工（株）製過熱蒸気発生装置「ＧＥ−１００」）で加熱して３５０℃、ゲージ圧力０．３５ＭＰａの過熱水蒸気を生成させ、またコンプレッサーからなる気体供給装置１６で２５℃、相対湿度６３％の空気（絶対湿度０．０１２６ｋｇ／ｋｇＤＡ）を加熱器（（株）竹網製作所製高温・高圧熱風用ヒータ「ＳＨＰ４０  ３２００−１．５Ｋ」）に通して３５０℃の加熱空気を生成させた。そしてバルブ１８，１９で過熱水蒸気を４０ｋｇ／ｈの流量に、加熱空気を２０ｍ３／ｈ［大気圧，０℃換算値＝２５．８ｋｇ／ｈ（＝０．３ｋｇ水蒸気／ｈ＋２５．５ｋｇ乾燥空気／ｈ）］の流量にそれぞれ調整して混合することによって、高温高湿気体を調製した。この高温高湿気体は、水蒸気濃度（理想気体として計算）が約７２％であり、露点温度は９１℃、温度３５０℃である。
【０１２３】
そして高温高湿気体を、成形型１に５秒間、１０秒間、２０秒間、３０秒間、４０秒間、５０秒間、６０秒間それぞれ通すことによって、鋳型を成形した。
【０１２４】
（比較例１）
図２（ｃ）の装置においてバルブ１９を閉じ、水蒸気生成装置１５と過熱器２０により生成させた３５０℃、ゲージ圧力０．３５ＭＰａの過熱水蒸気を４０ｋｇ／ｈの流量で、２０秒間、４０秒間、６０秒間、８０秒間、成形型１に吹き込むようにした。その他は実施例１と同様にして鋳型を成形した。
【０１２５】
実施例１及び比較例１において、鋳型を取り出す際に鋳型が崩れることなく取り出すことができるか否かをチェックした。崩れることなく取り出せる場合を「○」、一部に欠けが発生する場合を「△」、崩壊して鋳型として取り出すことができない場合を「×」と評価して、結果を表１の鋳型取り出しの可否の欄に示す。
【０１２６】
また成形型から取り出した直後の鋳型の重さを測定した。このとき、成形型の下方にバットを配置した状態で成形型を開き、成形型のキャビティの内面に粘結剤コーテッド耐火物が付着している場合にはこの粘結剤コーテッド耐火物を払い出してバットに受け、このバット上に受けた粘結剤コーテッド耐火物も合わせて鋳型の重さとした。さらに鋳型から切り出した幅２０ｍｍ、長さ６０ｍｍ、厚み１０ｍｍの試験片について、曲げ強さをＪＩＳ  Ｋ  ６９１０の曲げ強さ試験法に準拠して測定した。結果を表１に示す。
【０１２７】
さらに鋳型の強度（ぼろつき）を、ＪＩＳ  Ｋ  ５４００「塗料一般試験方法」（８．４．２  手かき法）に準拠して測定した。結果を表１に示す。
【０１２８】
【表１】
2014065048.tif 000003
【０１２９】
表１にみられるように、温度３５０℃、水蒸気濃度７２％の高温高湿気体を用いた実施例１では、１０秒間吹き込む成形で、正常な鋳型を得ることができたのに対して、過熱水蒸気を用いた比較例１では、６０秒間以上の吹き込みが必要であることが確認される。また比較例１の吹き込み時間が２０秒の場合は、粘結剤が未乾燥で固まっておらず、鋳型の重さから計算して水分が１５ｇ程度含まれているものであった。
【０１３０】
（実施例２）
図２（ｃ）の装置において、過熱器２０及び加熱器２１によって過熱水蒸気と加熱空気の温度を調整し、またバルブ１８，１９によって過熱水蒸気と加熱空気の混合比率を調整し、表２に示す温度と水蒸気濃度の高温高湿気体を調製した。そしてこの高温高湿気体を用い、高温高湿気体の吹き込み時間を３０秒間に設定するようにした他は、実施例１と同様にして鋳型を成形した。
【０１３１】
（比較例２）
図２（ｃ）の装置において、過熱器２０及び加熱器２１によって過熱水蒸気と加熱空気の温度を調整し、またバルブ１８，１９によって過熱水蒸気と加熱空気の混合比率を調整し、表２に示す温度と水蒸気濃度の高温高湿気体を調製した。そしてこの高温高湿気体を用い、高温高湿気体の吹き込み時間を３０秒間に設定するようにした他は、実施例１と同様にして鋳型を成形した。
【０１３２】
実施例２及び比較例２において、上記と同様にして、鋳型取り出しの可否をチェックし、鋳型の重さ、曲げ強さ、鋳型の強度（ぼろつき）を測定した。結果を表５に示す。
【０１３３】
【表２】
2014065048.tif 000004
【０１３４】
表２にみられるように、水蒸気濃度が１０〜９０％の範囲の高温高湿気体を用いた実施例２では、３０秒間の吹き込みで正常な鋳型を成形することができるものであった。
【０１３５】
一方、比較例２の水蒸気濃度が９５％の高温高湿気体を用いた場合には、粘結剤は未乾燥で固まっておらず、鋳型を変形することなく成形型から取り出すことができないものであり、吹き込み時間が３０秒では乾燥が不十分であって、吹き込み時間を長くする必要があることが確認される。また比較例２の水蒸気濃度が５％の高温高湿気体を用いた場合には、粘結剤コーテッド耐火物の各粒子は十分に結合しておらず、成形型を開くと鋳型は崩壊するものであり、粘結剤への水分の補給が不十分であることが確認される。
【０１３６】
（実施例３）
実施例１において、成形型１の型温度を６０℃、８０℃、１００℃、１２０℃に設定し、また高温高湿気体の吹き込み時間を３０秒間、６０秒間に設定するようにした他は、実施例１と同様にして鋳型を成形した。
【０１３７】
実施例３で得た鋳型について表面の状態をチェックし、鋳型の表面がつるつるしてきれいな場合を「○」、鋳型の表面の一部に未結合の砂がある場合を「△」、鋳型の中央部は固まっているが、鋳型の表面は触るとぼろぼろ砂が落ちる場合を「×」と評価して、結果を表３に示す。また鋳型の重さ、曲げ強さ、鋳型の強度（ぼろつき）についても上記同様にして測定し、結果を表３に示す。
【０１３８】
【表３】
2014065048.tif 000005
【０１３９】
表３にみられるように、高温高湿気体の露点温度９０℃よりも成形型の型温度が高い１００℃、１２０℃の場合には、鋳型の表面に問題が生じるものであり、成形型の型温度は成形型に吹き込む高温高湿気体の露点温度よりも低いことが好ましいということが確認される。
【０１４０】
（実施例４）
粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ１の代りに粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ２を用いるようにした他は、実施例１と同様にして、鋳型を成形した。
【０１４１】
（比較例４）
粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ１の代りに粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ２を用いるようにした他は、比較例１と同様にして、鋳型を成形した。
【０１４２】
実施例４及び比較例４において、上記と同様にして、鋳型取り出しの可否をチェックし、鋳型の重さ、曲げ強さ、鋳型の強度（ぼろつき）を測定した。結果を表４に示す。
【０１４３】
【表４】
2014065048.tif 000006
【０１４４】
表４にみられるように、温度３５０℃、水蒸気濃度６９％の高温高湿気体を用いた実施例４では、２０秒間吹き込む成形で、正常な鋳型を得ることができたのに対して、過熱水蒸気を用いた比較例４では、８０秒間以上の吹き込みが必要であることが確認される。また比較例４の吹き込み時間が２０秒の場合は、粘結剤が未乾燥で固まっておらず、鋳型の重さから計算して水分が２０ｇ程度含まれているものであった。
【０１４５】
（実施例５）
粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ１の代りに粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ２を用いるようにした他は、実施例２と同様にして、鋳型を成形した。
【０１４６】
（比較例５）
粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ１の代りに粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ２を用いるようにした他は、比較例２と同様にして、鋳型を成形した。
【０１４７】
実施例５及び比較例５において、上記と同様にして、鋳型取り出しの可否をチェックし、鋳型の重さ、曲げ強さ、鋳型の強度（ぼろつき）を測定した。結果を表５に示す。
【０１４８】
【表５】
2014065048.tif 000007
【０１４９】
表５にみられるように、水蒸気濃度が１０〜９０％の範囲の高温高湿気体を用いた実施例５では、３０秒間の吹き込みで正常な鋳型を成形することができるものであった。
【０１５０】
一方、比較例５の水蒸気濃度が９５％の高温高湿気体を用いた場合には、粘結剤は未乾燥で固まっておらず、鋳型を変形することなく成形型から取り出すことができないものであり、吹き込み時間が３０秒では乾燥が不十分であって、吹き込み時間を長くする必要があることが確認される。また比較例５の水蒸気濃度が５％の高温高湿気体を用いた場合には、粘結剤コーテッド耐火物の各粒子は十分に結合しておらず、成形型を開くと鋳型は崩壊するものであり、粘結剤への水分の補給が不十分であることが確認される。
【０１５１】
（実施例６）
粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ１の代りに粘結剤コーテッド耐火物Ｎｏ２を用いるようにし、高温高湿気体の吹き込み時間を６０秒間に設定するようにした他は、実施例３と同様にして、鋳型を成形した。
【０１５２】
上記の実施例６で得た鋳型について表面の状態をチェックし、また鋳型の重さ、曲げ強さ、鋳型の強度（ぼろつき）についても上記同様にして測定した。結果を表６に示す。
【０１５３】
【表６】
2014065048.tif 000008
【０１５４】
表６にみられるように、高温高湿気体の露点温度９０℃よりも成形型の型温度が高い１００℃、１２０℃の場合には、鋳型の表面に問題が生じるものであり、成形型の型温度は成形型に吹き込む高温高湿気体の露点温度よりも低いことが好ましいということが確認される。
【符号の説明】
【０１５５】
１  成形型
２  粘結剤コーテッド耐火物
【図１】
2014065048.tif 000009
【図２】
2014065048.tif 000010
【図３】
2014065048.tif 000011