(57)【要約】【課題】一方向への湾曲を受けても歪みが発生し難いコンベアベルトを提供することを目的とする。【解決手段】本発明は、複数の布層を有する多層芯体と、この多層芯体の表面側及び裏面側に積層される一対のカバーゴム層とを備えるコンベアベルトであって、上記多層芯体が、表面側及び裏面側の一方のみに長手方向に沿って形成される１又は複数の変形吸収スリットを有し、この変形吸収スリットの平均幅が３ｍｍ以上１５ｍｍ以下であることを特徴とする。上記変形吸収スリットが、一方側の布層を貫通するよう形成されているとよい。上記複数の変形吸収スリットが、幅方向の中心を基準として対称に配設されているとよい。上記変形吸収スリットが、搬送面側と反対側に形成されているとよい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の布層を有する多層芯体と、この多層芯体の表面側及び裏面側に積層される一対のカバーゴム層とを備えるコンベアベルトであって、
上記多層芯体が、表面側及び裏面側の一方のみに長手方向に沿って形成される１又は複数の変形吸収スリットを有し、
この変形吸収スリットの平均幅が３ｍｍ以上１５ｍｍ以下であることを特徴とするコンベアベルト。
【請求項２】
上記変形吸収スリットが、一方側の布層を貫通するよう形成されている請求項１に記載のコンベアベルト。
【請求項３】
上記複数の変形吸収スリットが、幅方向の中心を基準として対称に配設されている請求項１又は請求項２に記載のコンベアベルト。
【請求項４】
上記変形吸収スリットが、搬送面側と反対側に形成されている請求項１、請求項２又は請求項３に記載のコンベアベルト。
【請求項５】
上記変形吸収スリットが、幅方向の中央部に存在しない請求項１から請求項４のいずれか１項に記載のコンベアベルト。
【請求項６】
上記多層芯体が、２本の上記変形吸収スリットを有する請求項１から請求項５のいずれか１項に記載のコンベアベルト。
【請求項７】
上記複数の変形吸収スリットの平均間隔が、多層芯体の幅の２５％以上５０％以下である請求項１から請求項６のいずれか１項に記載のコンベアベルト。
【請求項８】
上記変形吸収スリットが形成された側の面が内面となるように無端環状に接合された請求項１から請求項７のいずれか１項に記載のコンベアベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンベアベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
物品の搬送に用いられるコンベアには、一般に図３に示すように、複数の帆布製の布層１０２を積層した多層芯体１０３の両面にカバーゴム層１０４を積層して形成された平ベルト状のコンベアベルト１０１が用いられている（特開平０９−０４８５１０号公報参照）。
【０００３】
このコンベアベルトは、搬送中の荷こぼれを防止するために、ガイド等によって搬送中（キャリア時）には搬送品を載せる面を内側に図３（ｂ）に示すように湾曲させた状態で走行し、搬送後（リターン時）には図３（ａ）に示すような平坦状態で走行する。
【０００４】
この搬送に際しては、多層芯体１０３を構成する複数の布層１０２のうち、内面側（物品搬送側）の布層１０２が圧縮される一方、外面側（物品搬送側と反対側）の布層１０２が伸張される。そして、搬送後において、内面側の布層１０２及び外面側の布層１０２が平坦に形状復帰することでコンベアベルトが平坦状態となる。しかし、上述のような布層１０２の圧縮及び伸張と形状復帰とが繰り返しなされると、内面側の布層１０２が圧縮された状態から完全に形状復帰せず、また外面側の布層１０２が伸張された状態から完全に形状復帰せずに、多層芯体１０３に恒久的な歪みが生じるおそれがある。このような多層芯体１０３の恒久的な歪みにより、リターン時においてもコンベアベルトが反った状態となり、コンベアベルトとコンベアベルトの支持材との接触面積が小さくなる。そのため、トラフローラで支持されるコンベアベルトにおいては、ローラとの接触面積の低減によって走行方向の制御が不安定となって蛇行や偏り走行が発生する。また、空気浮上式コンベアベルトでは、ベルト全面で浮上することが妨げられ、ベルトの一部が支持材に接触し、走行抵抗による動力の増加、接触部の摩耗によるベルトの寿命低下等の不都合が発生する。さらに、コンベアベルトの反りが大きくなると、ベルトの湾曲が必要以上に大きくなるため搬送品積み込み時の荷こぼれが発生する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平０９−０４８５１０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の目的は、以上のような事情に基づいてなされたものであり、一方向への湾曲を受けても歪みが発生し難いコンベアベルトを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するためになされた発明は、
複数の布層を有する多層芯体と、この多層芯体の表面側及び裏面側に積層される一対のカバーゴム層とを備えるコンベアベルトであって、
上記多層芯体が、表面側及び裏面側の一方のみに長手方向に沿って形成される１又は複数の変形吸収スリットを有し、
この変形吸収スリットの平均幅が３ｍｍ以上１５ｍｍ以下であることを特徴とする。
【０００８】
当該コンベアベルトは、多層芯体に上記範囲の幅を有しかつ長手方向に沿った変形吸収スリットを設けているため、この変形吸収スリットに充填される充填材（ゴム又は空気）によって湾曲時の多層芯体の幅方向の圧縮又は伸張が吸収され、湾曲による布層の歪みを低減することができる。その結果、当該コンベアベルトは、湾曲を繰り返し受けることによるベルトの歪み（反り）を抑制することができる。さらに、多層芯体の一方の面側のみに変形吸収スリットを設けることで、多層芯体の形状回復性を維持したまま当該コンベアベルトに歪み抑制効果を付与することができるため、当該コンベアベルトは、より効果的に歪みを抑制することができる。なお、「表面側及び裏面側の一方」とは、多層芯体の厚さ方向の中心を通る面と多層芯体の表面又は裏面とに挟まれる領域を意味する。
【０００９】
上記変形吸収スリットが、一方側の布層を貫通するよう形成されているとよい。このように変形吸収スリットを一方側の布層を貫通するよう形成することで、より確実に布層の変形を吸収することができる。また、布層を形成する布を離間して配置することで容易かつ確実に変形吸収スリットを形成することができる。
【００１０】
上記複数の変形吸収スリットが、幅方向の中心を基準として対称に配設されているとよい。このように多層芯体に複数の変形吸収スリットを線対称に設けることで、より効果的かつ幅方向に沿って均等に多層芯体の圧縮又は伸張を吸収することができるため、当該コンベアベルトの歪みをさらに抑制することができる。
【００１１】
上記変形吸収スリットが、搬送面側と反対側に形成されているとよい。布層を構成する布は圧縮を受けた時よりも伸張を受けた時の方が変形が大きくなり易いため、このように変形吸収スリットを搬送面側と反対側に設けることで、湾曲による幅方向の伸張を吸収してより効果的に多層芯体の歪みを抑制することができる。
【００１２】
上記変形吸収スリットが、幅方向の中央部に存在しないとよい。変形吸収スリットが幅方向中央部にあると、湾曲による応力がこの中央部の変形吸収スリットに集中して多層芯体に恒久的な変形が生じるおそれがあるが、中央部以外に変形吸収スリットを設けることでこのような変形を抑制することができる。
【００１３】
上記多層芯体が、２本の上記変形吸収スリットを有するとよい。このように変形吸収スリットの数を２本とすることで、多層芯体の変形吸収スリットで隔てられない連続部分が広くなるため、多層芯体による補強効果と上述の変形抑制効果とをバランスよく発現させることができる。さらに発生した変形は変形吸収スリットで吸収できるため、当該コンベアベルトの歪みをより効果的に抑制することができる。
【００１４】
上記複数の変形吸収スリットの平均間隔としては、多層芯体の幅の２５％以上５０％以下が好ましい。このように変形吸収スリットの間隔を上記範囲内とすることで、多層芯体の強度を維持しつつ、多層芯体の歪みをより効果的に抑制することができる。
【００１５】
従って、上記変形吸収スリットが形成された側の面が内面となるように無端環状に接合された当該コンベアベルトは、高い歪み抑制効果を有する。
【００１６】
ここで、「変形吸収用スリット」とは、布層における細長い隙間を意味し、隙間に接着ゴム等が充填されているものも含む概念である。
【発明の効果】
【００１７】
以上説明したように、本発明のコンベアベルトは、一方向への湾曲を受けた際の歪みを効果的に抑制できる。従って、当該コンベアベルトは、コンベアベルトとコンベアベルトの支持材との接触面積を維持でき、その結果、走行不良、走行抵抗の増加、ベルトの摩耗等を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明の一実施形態に係るコンベアベルトを示す模式的断面図である。
【図２】図１の実施形態とは異なる実施形態に係るコンベアベルトを示す模式的断面図である。
【図３】従来のコンベアベルトを示す模式的断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明に係るコンベアベルトの各実施形態について図面を参照しつつ詳説する。
【００２０】
［第一実施形態］
図１（ａ）に示すコンベアベルト１は、３層の布層２ａ，２ｂ，２ｃが積層されて構成される多層芯体３と、この多層芯体３の両面に積層された一対のカバーゴム層４とを備える。当該コンベアベルト１は、使用時に表面側（図中上側）が内側（搬送面）となり幅方向端部同士が近接するように湾曲される。
【００２１】
＜多層芯体＞
多層芯体３を構成する布層２ａ，２ｂ，２ｃは、それぞれ１又は複数枚の帆布で形成することができる。この帆布の材質は特に限定されないが、例えばナイロン繊維、ポリエステル繊維、ビニロン繊維、レーヨン繊維、アラミド繊維等を織ったものを用いることができる。
【００２２】
布層２ａ，２ｂ，２ｃの平均厚さとしては、０．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下が好ましい。また、多層芯体３の平均厚さとしては、１ｍｍ以上１０ｍｍ以下が好ましい。多層芯体３の平均厚さが上記下限未満の場合、当該コンベアベルト１の強度が不足するおそれがある。逆に、多層芯体３の平均厚さが上記上限を超える場合、当該コンベアベルト１が不必要に厚くなり、使用時に湾曲させ難くなるおそれや、変形からの形状復帰後の永久歪みを抑えにくくなるおそれがある。
【００２３】
布層２ａ，２ｂ，２ｃは、接着ゴムで被覆することが好ましい。この接着ゴムに用いるゴム組成物としては、後述するカバーゴム層４に用いるゴム組成物と同様のものを用いることができる。
【００２４】
多層芯体３を形成する３層の布層２ａ，２ｂ，２ｃのうち、最も裏面側に配設される布層２ｃには、長手方向に沿って変形吸収スリット５が幅方向の２か所に形成されている。これらの変形吸収スリット５は、布層２ｃの幅方向の中心に対し対称に形成されている。また、これらの変形吸収スリット５は、最裏面側の布層２ｃを貫通するように形成されている。なお、最裏面側の布層２ｃ以外の２層の布層２ａ，２ｂには変形吸収スリット５は設けられていない。このように、当該コンベアベルト１には多層芯体３の裏面側のみに変形吸収スリット５が設けられている。
【００２５】
上記変形吸収スリット５の幅の下限としては、３ｍｍであり、４ｍｍが好ましく、５ｍｍがより好ましい。一方、変形吸収スリット５の幅の上限としては、１５ｍｍであり、１２ｍｍが好ましく、１０ｍｍがより好ましい。変形吸収スリット５の幅が上記下限未満の場合、湾曲時の多層芯体３の幅方向の圧縮を吸収することができないおそれがある。逆に、変形吸収スリット５の幅が上記上限を超える場合、当該コンベアベルト１の強度が低下するおそれがある。
【００２６】
上記２つの変形吸収スリット５の間隔の下限としては、多層芯体３の幅の２５％が好ましく、３０％がより好ましい。一方、２つの変形吸収スリット５の間隔の上限としては、多層芯体３の幅の５０％が好ましく、４０％がより好ましい。２つの変形吸収スリット５の間隔が上記下限未満の場合、変形吸収スリット５を設けた最裏面側の布層２ｃのうち、変形吸収スリット５の幅方向外方にある部分の幅が大きくなるため、この部分の圧縮を十分吸収できないおそれがある。逆に、２つの変形吸収スリット５の間隔が上記上限を超える場合、最裏面側の布層２ｃのうち、変形吸収スリット５に挟まれる部分の幅が大きくなるため、この部分の圧縮を十分吸収できないおそれがある。
【００２７】
変形吸収スリット５を最裏面側の布層２ｃに設ける方法としては、例えば２つの変形吸収スリット５で分断される布層２ｃの３つの分断領域を形成する帯状の帆布をそれぞれ用意し、これらの帆布を変形吸収スリット５の幅に等しい間隔を空けて幅方向に並置する方法を挙げることができる。なお、各分断領域を形成する帆布は、一枚の帆布を裁断して形成してもよいし、複数の帆布を用いて形成してもよい。また、最裏面側以外（最表面側及び中間）の布層２ａ，２ｂについても複数の帆布を繋いで形成してもよいし、一枚の帆布から形成してもよい。複数の帆布を用いて分断領域又は布層を形成する場合、強度を保つために帆布は幅３ｍｍ未満の間隔で近接させて並置される。
【００２８】
（カバーゴム層）
カバーゴム層４は、上記多層芯体３の表面及び裏面に積層される。カバーゴム層４を形成するゴム組成物のベースゴムとしては、例えば天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、エチレン−プロピレンゴム（ＥＰＭ、ＥＰＤＭ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、アクリロニトリル−ブタジエン系ゴム（ＮＢＲ、ＮＩＲ等）等が挙げられる。
【００２９】
上記カバーゴム層４を形成するゴム組成物には、硫黄系、有機過酸化物系、金属酸化物系、フェノール樹脂、キノンジオキシム等の加硫剤が添加される。硫黄系の加硫剤としては、例えば粉末硫黄、沈降性硫黄、高分散性硫黄、表面処理硫黄、不溶性硫黄、ジモルフォリンジサルファイド、アルキルフェノールジサルファイド等が挙げられる。有機過酸化物系の加硫剤としては、例えば、ベンゾイルパーオキサイド、ｔ−ブチルヒドロパーオキサイド、２，４−ジクロロベンゾイルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチルヘキサン−２，５−ジ（パーオキシルベンゾエート）等が挙げられる。金属酸化物系の加硫剤としては、例えば亜鉛華、酸化マグネシウム等が挙げられる。
【００３０】
カバーゴム層４を形成するゴム組成物には、加硫剤の他に、例えば加硫促進剤、加硫助剤、加硫遅延剤等を含有させることができる。
【００３１】
上記加硫促進剤としては、例えばアルデヒド・アンモニア系、グアニジン系、チオウレア系、チアゾール系、スルフェンアミド系、チウラム系、ジチオカルバミン酸塩系等の加硫促進剤が挙げられる。
【００３２】
上記加硫助剤としては、例えば酸化亜鉛、ステアリン酸やオレイン酸及びこれらの亜鉛塩等が挙げられる。
【００３３】
カバーゴム層４を形成するゴム組成物には、その他、カーボンブラック、シリカなどの補強剤、炭酸カルシウム、タルクなどの充填剤（フィラー）、マイクロクリスタリンワックス等のワックス類、アロマオイル等のオイル類、ポリマー類、老化防止剤、酸化防止剤、顔料（染料）、可塑剤、揺変成付与剤、紫外線吸収剤、難燃剤、溶剤、界面活性剤（レベリング剤を含む）、分散剤、脱水剤、防錆剤、接着付与剤、帯電防止剤、加工助剤等の配合剤を一種又は複数種配合することができる。
【００３４】
上記カーボンブラックとしては、例えばＦＥＦ系、ＩＳＡＦ系、ＨＡＦ系等のゴム用カーボンブラックが挙げられる。
【００３５】
中間カバーゴム層４を形成するゴム組成物には、加硫剤の他に、例えば加硫促進剤、アミン系やフェノール系の老化防止剤、カーボンブラック等の補強剤、炭酸カルシウム、タルク、珪藻土等の充填剤、シリカ等の増強剤、ジアルキルアジペート、ジアルキルセバケート等の可塑剤、パラフィン系オイル、ナフテン系オイル、芳香族系オイル等の加工助剤、安定剤、着色剤などの配合剤を一種又は複数種配合することができる。
【００３６】
カバーゴム層４の平均厚さとしては特に限定されず、例えば１ｍｍ以上１０ｍｍ以下とすることができる。なお、カバーゴム層４は多層構造としてもよい。
【００３７】
＜コンベアベルト＞
当該コンベアベルト１の幅としては、例えば１００ｍｍ以上３０００ｍｍ以下とすることができる。また、当該コンベアベルト１の厚さとしては、例えば５ｍｍ以上２０ｍｍ以下とすることができる。
【００３８】
＜コンベアベルトの製造方法＞
当該コンベアベルト１の製造方法は、以下の工程を有する製造方法により得ることができる。
（１）布層２ａ，２ｂ，２ｃの積層体から構成される多層芯体３を形成する工程
（２）多層芯体３の表面及び裏面にカバーゴム層４を積層する工程
【００３９】
＜（１）多層芯体形成工程＞
多層芯体形成工程において、まず中間の布層２ｂの裏面に最も裏面側にある布層２ｃを複数の帯状の帆布を用いて形成する。具体的には、帆布の両面に未加硫の接着ゴムを塗布又は貼り付け後に裁断し、最も幅広の帆布を基準として略平行に中間の布層２ｂの裏面に裁断した帆布を並置し、最裏面側の布層２ｃを形成する。このとき変形吸収スリット５を形成する個所における帆布の間隔としては、３ｍｍ以上１５ｍｍ以下であり、４ｍｍ以上１２ｍｍ以下がより好ましく、５ｍｍ以上１０ｍｍ以下がさらに好ましい。なお、変形吸収スリット５を形成しない領域を複数の帆布から形成する場合、３ｍｍ未満の間隔で各帆布を略平行に並置する。その後、中間の布層２ｂの表面に最表面側の布層２ａを積層することで多層芯体３を形成する。なお、中間の布層２ｂ及び最表面側の布層２ａは、１枚の帆布で構成されていてもよいし、複数の帆布から構成されていてもよい。中間の布層２ｂ又は最表面側の布層２ａを複数の帆布で形成する場合、上述のように各帆布を３ｍｍ未満の間隔で並置して布層を形成する。また、中間の布層２ｂの表面に最表面側の布層２ａを積層してから、中間の布層２ｂの裏面に最も裏面側にある布層２ｃを形成してもよい。
【００４０】
＜（２）カバーゴム層形成工程＞
カバーゴム層形成工程において、上記多層芯体３の表面及び裏面に、カバーゴム層４を形成するゴム組成物を塗工積層し、このゴム組成物を加硫することによってカバーゴム層４を形成する。このとき上述の各布層に貼り付けた接着ゴムも加硫される。これにより当該コンベアベルト１が得られる。なお、カバーゴム層４を多層構造とする場合、異なるゴム組成物を重ねて塗工することで多層状のカバーゴム層４を形成することができる。
【００４１】
＜利点＞
当該コンベアベルト１は、多層芯体３の最裏面側の布層２ｃに長手方向に沿って形成される変形吸収スリット５を設けているため、この変形吸収スリット５に充填される充填材（ゴム）によって湾曲時の多層芯体３の幅方向の圧縮又は伸張を吸収することができる。その結果、当該コンベアベルト１は、湾曲を繰り返し受けることによるベルトの歪み（反り）を抑制することができる。さらに、３層の布層２ａ，２ｂ，２ｃのうち、最裏面側（湾曲時の外面側）の布層２ｃのみに変形吸収スリット５を設けていることで、つまり、上記多層芯体３の裏面側のみに変形吸収スリット５を設けていることで、多層芯体３の形状回復性を維持したまま当該コンベアベルト１に多層芯体３の伸張吸収効果を付与することができるため、当該コンベアベルト１は、より効果的に湾曲による歪みを抑制することができる。
【００４２】
さらに、当該コンベアベルト１は、最裏面側の布層２ｃが幅方向の中心に対し対称に形成された２つの変形吸収スリット５を有しているため、より効果的かつ等方的に多層芯体３の幅方向の圧縮又は伸張を吸収することができる。
【００４３】
［第二実施形態］
図２（ａ）に示すコンベアベルト１１は、３層の布層１２ａ，１２ｂ，１２ｃが積層されて形成される多層芯体１３と、この多層芯体１３の両面に積層された一対のカバーゴム層４とを備える。当該コンベアベルト１１は、使用時に表面側（図中上側）が内側（搬送面）となり幅方向端部同士が近接するように湾曲される。上記カバーゴム層４は、上記第一実施形態のコンベアベルト１と同様であるため、同一符号を付して説明を省略する。
【００４４】
上記多層芯体１３を構成する布層１２ａ，１２ｂ，１２ｃは、それぞれ１又は複数枚の帆布を用いて形成されている。この帆布の材質は上記第一実施形態のコンベアベルト１の布層２ａ，２ｂ，２ｃと同様とすることができる。また、布層１２ａ，１２ｂ，１２ｃ及び多層芯体１３の平均厚さも上記第一実施形態のコンベアベルト１の布層２ａ，２ｂ，２ｃ及び多層芯体３と同様とすることができる。
【００４５】
多層芯体１３を形成する３層の布層１２ａ，１２ｂ，１２ｃのうち、最も裏面側に配設される布層１２ｃには、長手方向に沿って変形吸収スリット１５が幅方向の３か所に形成されている。この複数の変形吸収スリット１５は、布層１２ｃの幅方向の略中心と、この中心の変形吸収スリット１５に対し対称となる２か所の位置とに形成され、略等間隔に配設されている。また、これらの変形吸収スリット１５は、最裏面側の布層１２ｃを貫通するように形成されている。なお、最裏面側の布層１２ｃ以外の２層の布層１２ａ，１２ｂには変形吸収スリット１５は設けられていない。このように、当該コンベアベルト１１には多層芯体１３の裏面側のみに変形吸収スリット１５が設けられている。
【００４６】
上記変形吸収スリット１５の幅の下限としては、３ｍｍであり、４ｍｍが好ましく、５ｍｍがより好ましい。一方、変形吸収スリット１５の幅の上限としては、１５ｍｍであり、１２ｍｍが好ましく、１０ｍｍがより好ましい。変形吸収スリット１５の幅が上記下限未満の場合、湾曲時の多層芯体１３の幅方向の圧縮を吸収することができないおそれがある。逆に、変形吸収スリット１５の幅が上記上限を超える場合、当該コンベアベルト１１の強度が低下するおそれがある。
【００４７】
上記３つの変形吸収スリット１５の平均間隔の下限としては、多層芯体１３の幅の２５％が好ましく、３０％がより好ましい。一方、３つの変形吸収スリット１５の平均間隔の上限としては、多層芯体１３の幅の５０％が好ましく、４０％がより好ましい。３つの変形吸収スリット１５の平均間隔が上記下限未満の場合、変形吸収スリット１５を設けた最裏面側の布層１２ｃのうち、変形吸収スリット１５の幅方向外方にある部分の幅が大きくなるため、この部分の圧縮を十分吸収できないおそれがある。逆に、３つの変形吸収スリット１５の平均間隔が上記上限を超える場合、最裏面側の布層１２ｃのうち、変形吸収スリット１５に挟まれる部分の幅が大きくなるため、この部分の圧縮を十分吸収できないおそれがある。
【００４８】
当該コンベアベルト１１は、上記第一実施形態のコンベアベルト１と同様に、長手方向に沿って形成される変形吸収スリット１５に充填される充填材（ゴム）によって湾曲時の多層芯体１３の幅方向の圧縮又は伸張が吸収され、湾曲による多層芯体１３の変形を効果的に低減することができる。また、当該コンベアベルト１１は、変形吸収スリット１５が略等間隔で配設されているため、幅方向に沿ってより均等に多層芯体１３の圧縮又は伸張を吸収することができる。
【００４９】
［その他の実施形態］
本発明のコンベアベルトは、上述の実施形態に限定されるものではなく、以下のような実施形態とすることもできる。
【００５０】
上記実施形態では、多層芯体を形成する布層のうち、最も裏面側に配設される布層に変形吸収スリットを設けたが、本発明はこのような実施形態に限定されない。すなわち、図１（ｂ）及び図２（ｂ）に示すように、多層芯体を形成する布層のうち、最も表面側（搬送面側）の布層に変形吸収スリットを設けてもよい。この場合、当該コンベアベルトの湾曲によって変形吸収スリットの幅が小さくなる方向に変形が生じるため、当該コンベアベルトの強度を高めることができる。
【００５１】
また、布層には帆布以外の織布を用いてもよい。
【００５２】
さらに、上記実施形態では、芯材層を構成する布層の層数を３としたが、布層の層数としては２以上であれば特に限定されず、２層や４層以上であってもよい。この層数は要求される強度等に応じて適宜決定することができる。
【００５３】
また、変形吸収スリットは、多層芯体を形成する布層を貫通することなく布層の厚さ方向に部分的に（溝状に）設けられていてもよい。逆に、多層芯体を構成する布層が４層以上の場合、一方の面側に配設される２層以上の層に連続して変形吸収スリットを設けてもよい。
【００５４】
［無端コンベアベルト］
当該コンベアベルトは上述のように高い歪み抑制効果を有するため、上記変形吸収スリットが形成された側の面を内面となるように当該コンベアベルトを無端環状に接合することで、搬送面（環の外面）が内側となる湾曲を受けても歪みが発生し難い無端コンベアベルトを得ることができる。
【実施例】
【００５５】
以下、実施例によって本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【００５６】
［実施例１］
帆布（経糸：ポリエステル、緯糸：ナイロン）及び接着ゴム（ゴム組成物：天然ゴム及びスチレンブタジエンゴム）を用いて、布層（幅：６２０ｍｍ、長さ：１００ｍｍ、平均厚さ：１．３ｍｍ）３層からなり、最裏面側の布層に幅５ｍｍの変形吸収スリットを布層の幅を３分割する位置（幅方向端からそれぞれ約２００ｍｍの位置）２か所に設けた多層芯体を試験体として作成した。次に、この試験体を直径２３０ｍｍの円筒に表面（変形吸収スリットを設けた側と反対側の面）が内側になるように円筒の内周面に沿って丸めて挿入し、７０℃の温度下で１週間静置した。その後、円筒から取り出した試験体を表面が上になる向きに台の上に静置し、上から試験体全体が平坦状態となるように１０分間押圧した後、押圧を解除して試験体の幅方向両端の台表面からの浮き量（ｍｍ）を計測した。なお、この浮き量は左右両端の浮き量の平均値である。
【００５７】
［実施例２］
実施例１と同様の試験体を用いて、裏面（変形吸収スリットを設けた側の面）が内側になるように直径２３０ｍｍの円筒に挿入し、実施例１と同様の手順で浮き量を計測した。
【００５８】
［実施例３］
実施例１と同様の布層を３層積層し、最裏面側の布層に幅５ｍｍの変形吸収スリットを、布層の幅方向中央１か所、及びこの幅方向中央と両端部との距離をそれぞれ１：２に分割する２か所（幅方向端からそれぞれ約１０３ｍｍの位置）の計３か所に設けた多層芯体を試験体として作成した。この試験体を用いて、表面（変形吸収スリットを設けた側と反対側の面）が内側になるように直径２３０ｍｍの円筒に挿入し、実施例１と同様の手順で浮き量を計測した。
【００５９】
［実施例４］
実施例３と同様の試験体を用いて、裏面（変形吸収スリットを設けた側の面）が内側になるように直径２３０ｍｍの円筒に挿入し、実施例１と同様の手順で浮き量を計測した。
【００６０】
［比較例１］
実施例１と同様の布層を３層積層し、変形吸収スリットを設けずに試験体（多層芯体）を作成した。この試験体を直径２３０ｍｍの円筒に挿入し、実施例１と同様の手順で浮き量を計測した。
【００６１】
［比較例２］
実施例１と同様の布層を３層積層し、最表面側の布層に幅５ｍｍの変形吸収スリットを、布層の幅方向中央１か所、及びこの幅方向中央と両端部との距離をそれぞれ１：２に分割する２か所（幅方向端からそれぞれ約１０３ｍｍの位置）の計３か所に設け、さらに最裏面側の布層に幅５ｍｍの変形吸収スリットを布層の幅を３分割する位置（幅方向端からそれぞれ約２０７ｍｍの位置）２か所に設けた多層芯体を試験体として作成した。この試験体を用いて、表面（３か所の変形吸収スリットを設けた側の面）が内側になるように直径２３０ｍｍの円筒に挿入し、実施例１と同様の手順で浮き量を計測した。
【００６２】
［比較例３］
比較例２と同様の試験体を用いて、裏面（２か所の変形吸収スリットを設けた側の面）が内側になるように直径２３０ｍｍの円筒に挿入し、実施例１と同様の手順で浮き量を計測した。
【００６３】
［実施例５］
実施例１と同様の布層を２層積層し、裏面側の布層に幅５ｍｍの変形吸収スリットを布層の幅を３分割する位置（幅方向端からそれぞれ約２０７ｍｍの位置）２か所に設けた多層芯体を試験体として作成した。この試験体を用いて、表面（変形吸収スリットを設けた側と反対側の面）が内側になるように直径２３０ｍｍの円筒に挿入し、実施例１と同様の手順で浮き量を計測した。
【００６４】
［実施例６］
実施例５と同様の試験体を用いて、裏面（変形吸収スリットを設けた側の面）が内側になるように直径２３０ｍｍの円筒に挿入し、実施例１と同様の手順で浮き量を計測した。
【００６５】
［実施例７］
実施例１と同様の布層を２層積層し、裏面側の布層に幅５ｍｍの変形吸収スリットを、布層の幅方向中央１か所、及びこの幅方向中央と両端部との距離をそれぞれ１：２に分割する２か所（幅方向端からそれぞれ約１０３ｍｍの位置）の計３か所に設けた多層芯体を試験体として作成した。この試験体を用いて、表面（変形吸収スリットを設けた側と反対側の面）が内側になるように直径２３０ｍｍの円筒に挿入し、実施例１と同様の手順で浮き量を計測した。
【００６６】
［実施例８］
実施例７と同様の試験体を用いて、裏面（変形吸収スリットを設けた側の面）が内側になるように直径２３０ｍｍの円筒に挿入し、実施例１と同様の手順で浮き量を計測した。
【００６７】
［比較例４］
実施例１と同様の布層を２層積層し、変形吸収スリットを設けずに試験体（多層芯体）を作成した。この試験体を直径２３０ｍｍの円筒に挿入し、実施例１と同様の手順で浮き量を計測した。
【００６８】
［比較例５］
実施例１と同様の布層を２層積層し、表面側の布層に幅５ｍｍの変形吸収スリットを、布層の幅方向中央１か所、及びこの幅方向中央と両端部との距離をそれぞれ１：２に分割する２か所（幅方向端からそれぞれ約１０３ｍｍの位置）の計３か所に設け、さらに裏面側の布層に幅５ｍｍの変形吸収スリットを布層の幅を３分割する位置（幅方向端からそれぞれ約２０７ｍｍの位置）２か所に設けた多層芯体を試験体として作成した。この試験体を用いて、表面（３か所の変形吸収スリットを設けた側の面）が内側になるように直径２３０ｍｍの円筒に挿入し、実施例１と同様の手順で浮き量を計測した。
【００６９】
［比較例６］
比較例５と同様の試験体を用いて、裏面（２か所の変形吸収スリットを設けた側の面）が内側になるように直径２３０ｍｍの円筒に挿入し、実施例１と同様の手順で浮き量を計測した。
【００７０】
実施例１〜８及び比較例１〜６における上記浮き量の測定結果を表１に示す。
【００７１】
【表１】
2014151989.tif 000003
【００７２】
表１に示されるように、実施例１〜４及び実施例５〜８は、変形吸収スリットを設けていない比較例１及び４、並びに変形吸収スリットを多層芯体の表面側及び裏面側に設けた比較例２、３、５、６に対して浮き量が小さく、変形抑制効果を有することがわかる。言い換えれば、実施例１〜４及び実施例５〜８は、湾曲による歪みが発生しにくいことがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００７３】
本発明のコンベアベルトは、一方向に湾曲を受けても歪みが発生し難いため、搬送品の輸送等に好適に用いることができる。
【符号の説明】
【００７４】
１、１１  コンベアベルト
２ａ、２ｂ、２ｃ、１２ａ、１２ｂ、１２ｃ  布層
３、１３  多層芯体
４  カバーゴム層
５、１５  変形吸収スリット
【図１】
2014151989.tif 000004
【図２】
2014151989.tif 000005
【図３】
2014151989.tif 000006