(57)【要約】【課題】  軟鋼および４９０〜５９０ＭＰａ級高張力鋼の横向溶接において、開先内で良好な耐メタル垂れ性が得られ、スラグ剥離性も優れるなど溶接作業性が良好な横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供する。【解決手段】  鋼製外皮中のＣが鋼製外皮全質量に対する質量％で０．０２％以下含有し、ワイヤ全質量に対する質量％で、鋼製外皮とフラックスの合計で、Ｃ：０．０３〜０．１０％、Ｓｉ：０．３〜０．９％、Ｍｎ：１．０〜３．５％含有し、さらに、フラックスに、ＺｒＯ２換算値：１．０〜２．０％、ＳｉＯ２換算値：０．５〜２．０％、Ａｌ２Ｏ３換算値：０．０１〜０．１０％、ＦｅＯ換算値：０．１〜０．５％、Ｎａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計：０．０５〜０．１５％、Ｆ換算値：０．０１〜０．１０％を含有することを特徴とする。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼製外皮にフラックスを充填してなる横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、
鋼製外皮中のＣが鋼製外皮全質量に対する質量％で０．０２％以下含有し、
ワイヤ全質量に対する質量％で、鋼製外皮とフラックスの合計で、
Ｃ：０．０３〜０．１０％、
Ｓｉ：０．３〜０．９％、
Ｍｎ：１．０〜３．５％含有し、
さらに、フラックスに、
Ｚｒ酸化物のＺｒＯ２換算値：１．０〜２．０％、
Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値：０．５〜２．０％、
Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値：０．０１〜０．１０％、
Ｆｅ酸化物のＦｅＯ換算値：０．１〜０．５％、
Ｎａ化合物およびＫ化合物のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計：０．０５〜０．１５％、
弗素化合物のＦ換算値：０．０１〜０．１０％を含有し、
残部はＦｅおよび不可避不純物であることを特徴とする横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【請求項２】
ワイヤ全質量に対する質量％で、フラックスにＴｉおよびＴｉ酸化物のＴｉＯ２換算値：０．１％以下を更に含有することを特徴とする請求項１に記載の横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【請求項３】
ワイヤ全質量に対する質量％で、鋼製外皮とフラックスの合計で、Ａｌ：０．０３〜０．２％を更に含有することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【請求項４】
ワイヤ全質量に対する質量％で、フラックスに、Ｍｇ：０．０３〜０．２％を更に含有することを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【請求項５】
ワイヤ全質量に対する質量％で、フラックスに、ＢｉおよびＢｉ酸化物の一方または両方のＢｉ換算値：０．００５〜０．０３０％を更に含有することを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ＣＯ２ガスを用いた軟鋼および４９０〜５９０ＭＰａ級高張力鋼の特に横向姿勢溶接に適した横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
鉄骨・橋梁の分野で使用される溶接材料は、スラグ発生量の少ないソリッドワイヤを用いて、溶接後にスラグの除去をせずに多層盛溶接するのが主流である。
しかし、ソリッドワイヤを用いた溶接においては、各姿勢溶接の中でも上向姿勢、横向姿勢および水平すみ肉などの姿勢溶接で、重力により溶接ビードが垂れる。また、母材側へのオーバーラップや融合不良、ビード同士のなじみ性不良などにより不均一（不揃い）なビード形状やビード外観となるという問題があった。
【０００３】
一方、近年では、鉄骨・橋梁の分野で、溶接作業性が良好でスパッタ発生量の少ないフラックス入りワイヤを水平すみ肉溶接部の多層盛溶接に使用する割合が増加している。しかし、横向姿勢溶接においては、スラグ形成剤を添加しているフラックス入りワイヤを用いてもソリッドワイヤを用いた場合と同様なビード形状となり、特に横向姿勢溶接の開先内でメタル垂れのない良好なビード形状が得られるフラックス入りワイヤが求められている。
【０００４】
横向姿勢溶接用フラックス入りワイヤとして例えば、特許文献１には溶接作業性および機械性能を良好にするため、Ａｒ−ＣＯ２ガスを用い、脱酸剤を調整することで溶接作業性や低温靭性を確保できるフラックス入りワイヤが開示されている。しかし、Ａｒ−ＣＯ２ガスはコスト高となるので、鉄骨・橋梁の分野ではＣＯ２ガスが用いられることが多い。また、スラグ生成量が多いことから耐メタル垂れ性の改善はされていないという問題がある。
【０００５】
また、特許文献２には、横向姿勢溶接性に優れたフラックス入りワイヤの提案がある。しかし、スラグ形成剤の少ないＴｉＯ２−ＳｉＯ２−ＺｒＯ２系のフラックス入りワイヤに対し、ＭｇＯを添加しているのでスラグ被包性が悪くビード形状が不良でスラグ剥離性も悪いという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平９−２０１６９７号公報
【特許文献２】特開平１０−３１４９８５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上記問題点に鑑み、鉄骨・橋梁分野で使用される軟鋼および４９０〜５９０ＭＰａ級高張力鋼の横向姿勢溶接において、開先内で良好な耐メタル垂れ性が得られ、スラグ剥離性も優れるなど溶接作業性が良好な横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、前記課題を解決するために種々のフラックス入りワイヤを試作して、詳細を検討した。その結果、ＴｉＯ２−ＳｉＯ２−ＺｒＯ２系のスラグ成分において、ＴｉＯ２の成分が多いと横向姿勢溶接した場合、スラグの凝固速度が遅く、ビードが垂れやすくなるため、ＴｉＯ２を極力少なくすることでスラグの凝固速度を早め、ビードを垂れにくくさせ、横向姿勢溶接において平滑なビード形状が得られることを見出した。
【０００９】
また、Ｃ量の多い鋼製外皮を用いて、ＺｒＯ２系のフラックス入りワイヤで溶接するとアーク状態が不安定となり、溶融プールも安定せず、スパッタ発生量が多くなるため、Ｃ量の少ない鋼製外皮を用いることでアーク状態および溶融プールを安定させた。
【００１０】
Ａｌは、Ａｌ２Ｏ３とは別に金属として添加し、一部は溶融中にＡｌ酸化物としてスラグの被包性に関与する。しかし、Ａｌの添加量分を、Ａｌ酸化物として添加した場合、スラグが均一に被包せずにスラグ剥離性も不良となるので、Ａｌ酸化物とは別に金属Ａｌを添加することが望ましいことも見出し、本発明を完成した。
【００１１】
本発明の要旨は、以下のとおりである。
【００１２】
（１）  鋼製外皮にフラックスを充填してなる横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、
鋼製外皮中のＣが鋼製外皮全質量に対する質量％で０．０２％以下含有し、
ワイヤ全質量に対する質量％で、鋼製外皮とフラックスの合計で、
Ｃ：０．０３〜０．１０％、
Ｓｉ：０．３〜０．９％、
Ｍｎ：１．０〜３．５％含有し、
さらに、フラックスに、
Ｚｒ酸化物のＺｒＯ２換算値：１．０〜２．０％、
Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値：０．５〜２．０％、
Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値：０．０１〜０．１０％、
Ｆｅ酸化物のＦｅＯ換算値：０．１〜０．５％、
Ｎａ化合物およびＫ化合物のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計：０．０５〜０．１５％、
弗素化合物のＦ換算値：０．０１〜０．１０％を含有し、
残部はＦｅおよび不可避不純物であることを特徴とする横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【００１３】
（２）  ワイヤ全質量に対する質量％で、フラックスにＴｉおよびＴｉ酸化物のＴｉＯ２換算値：０．１％以下を更に含有することを特徴とする上記（１）項に記載の横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【００１４】
（３）  ワイヤ全質量に対する質量％で、鋼製外皮とフラックスの合計で、Ａｌ：０．０３〜０．２％を更に含有することを特徴とする上記（１）または（２）項に記載の横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【００１５】
（４）  ワイヤ全質量に対する質量％で、フラックスに、Ｍｇ：０．０３〜０．２％を更に含有することを特徴とする上記（１）乃至（３）項のいずれかに記載の横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【００１６】
（５）  ワイヤ全質量に対する質量％で、フラックスに、ＢｉおよびＢｉ酸化物の一方または両方のＢｉ換算値：０．００５〜０．０３０％を更に含有することを特徴とする上記（１）乃至（４）項のいずれかに記載の横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【発明の効果】
【００１７】
本発明の横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤによれば、鉄骨・橋梁分野で使用される軟鋼および４９０〜５９０ＭＰａ級高張力鋼の横向姿勢溶接において、開先内で良好な耐メタル垂れ性が得られ、スラグ剥離性も優れるなど溶接作業性が良好で、溶接金属の機械的性能も良好であるので、溶接の高能率化および溶接部の品質向上を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明の実施例に用いた横向姿勢の片面継手溶接試験体を示す図である。
【図２】本発明の実施例での積層状況を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００２０】
まず、本発明の横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤの成分組成および含有量の限定理由について説明する。ここで記載の「％」は「質量％」を意味する。
【００２１】
［鋼製外皮全質量に対する鋼製外皮のＣ：０．０２％以下］
鋼製外皮のＣを０．０２％以下にすることでＣＯ２ガスシールドアーク溶接において、溶滴移行時の破裂現象が抑制され、溶融プールおよびアーク状態が安定し、スパッタ発生量が減少する。また、横向姿勢溶接において、メタル垂れが発生しにくく良好なビード形状、ビード外観となる。したがって、鋼製外皮全質量に対する鋼製外皮のＣは０．０２％以下とする。
【００２２】
以下、各成分の含有量は、フラックス入りワイヤのワイヤ全質量に対する質量％で示す。
【００２３】
［鋼製外皮とフラックスの合計でＣ：０．０３〜０．１０％］
Ｃは、鋼製外皮と鉄合金（Ｓｉ、Ｍｎを添加する際に用いるＦｅ−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎなど）が微量含有するＣから添加され、溶接構造物に要求される溶接金属の強度および靭性を得るために添加する。鋼製外皮とフラックスの合計で、Ｃが０．０３未満では、溶接金属の靭性が低下する。一方、Ｃが０．１０％を超えると、溶接金属の強度が高くなり靭性が低下する。したがって、鋼製外皮とフラックスの合計でＣは０．０３〜０．１０％とする。
【００２４】
［鋼製外皮とフラックスの合計でＳｉ：０．３〜０．９％］
Ｓｉは、鋼製外皮、金属Ｓｉ、Ｆｅ-Ｓｉ、Ｆｅ-Ｓｉ-Ｍｎなどから添加され、脱酸剤として作用して溶接金属の強度および靭性を確保するために添加する。鋼製外皮とフラックスの合計で、Ｓｉが０．３％未満では、溶接金属の靭性が低下する。一方、Ｓｉが０．９％を超えると、溶接金属の強度が高くなり靭性が低下する。したがって、鋼製外皮とフラックスの合計でＳｉは０．３〜０．９％とする。
【００２５】
［鋼製外皮とフラックスの合計でＭｎ：１．０〜３．５％］
Ｍｎは、鋼製外皮、金属Ｍｎ、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎなどから添加され、脱酸剤として作用するとともに溶接金属の強度および靭性を確保するために添加する。鋼製外皮とフラックスの合計で、Ｍｎが１．０％未満では、溶接金属の強度が低く靭性も低下する。一方、Ｍｎが３．５％を超えると、溶接金属の強度が高くなり靭性が低下する。したがって、鋼製外皮とフラックスの合計でＭｎは１．０〜３．５％とする。
【００２６】
［フラックスに含有するＺｒ酸化物のＺｒＯ２換算値：１．０〜２．０％］
ＺｒＯ２は、ジルコンサンドおよび酸化ジルコニウムから添加され、溶融スラグの凝固温度を高くし、さらにスラグ被包は薄いスラグで均一に被包して凝固速度を早める。フラックスに含有するＺｒ酸化物のＺｒＯ２換算値が１．０％未満では、横向姿勢溶接において、スラグ被包状態にムラができてビード形状およびビード外観が不良となる。一方、Ｚｒ酸化物のＺｒＯ２換算値が２．０％を超えると、アーク状態が荒くなり大粒のスパッタが発生する。また、ヒューム発生量も増加する。したがって、フラックスに含有するＺｒ酸化物のＺｒＯ２換算値は１．０〜２．０％とする。
【００２７】
［フラックスに含有するＳｉ酸化物のＳｉＯ２換算値：０．５〜２．０％］
ＳｉＯ２は、珪砂やジルコンサンド、珪酸ソーダから添加され、スラグ形成およびスラグ剥離性を改善する作用を有する。フラックスに含有するＳｉ酸化物のＳｉＯ２換算値が０．５％未満では、横向姿勢溶接において、スラグ被包状態が悪くスラグ剥離が不良になり、ビード形状およびビード外観も不良になる。一方、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値が２．０％を超えると、スパッタ発生量が多くなる。また、スラグが厚くなり垂れたビード形状になる。したがって、フラックスに含有するＳｉ酸化物のＳｉＯ２換算値は０．５〜２．０％とする。
【００２８】
［フラックスに含有するＡｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値：０．０１〜０．１０％］
Ａｌ酸化物は主にアルミナ粉（Ａｌ２Ｏ３）から添加され、溶融スラグ成分として作用して、開先内のビード止端部のなじみ性を良好にする。フラックスに含有するＡｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値が０．０１％未満では、横向姿勢溶接において、開先内のビード重なり部のなじみ性が悪く、ビード形状およびビード外観が不良となる。一方、Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算が０．１０％を超えると、スラグ被包むらが起こりスラグ剥離性、ビード形状およびビード外観が不良になる。したがって、フラックスに含有するＡｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値は０．０１〜０．１０％とする。
【００２９】
［フラックスに含有するＦｅ酸化物のＦｅＯ換算値：０．１〜０．５％］
ＦｅＯ、Ｆｅ２Ｏ３等のＦｅ酸化物は、スラグ被包性、開先内のビード重なり部のなじみ性を良好にする。フラックスに含有するＦｅ酸化物のＦｅＯ換算値が０．２％未満では、横向姿勢溶接において、開先内のビード重なり部のなじみ性が悪く、ビード形状が凸状になり、スラグ剥離性も不良となる。一方、Ｆｅ酸化物のＦｅＯ換算値が０．５％を超えると、スラグ被包状態が悪く、メタル垂れも発生することからビード形状およびビード外観も不良となる。さらに、ヒューム発生量も多くなる。したがって、フラックスに含有するＦｅ酸化物のＦｅＯ換算値は０．１〜０．５％とする。
【００３０】
［フラックスに含有するＮａ化合物およびＫ化合物のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計：０．０５〜０．１５％］
ＮａおよびＫは、カリ長石、弗化ソーダ、珪弗化カリなどの弗素化合物より添加され、アーク安定剤およびスラグ形成剤として作用し、平滑なビード形状にする。フラックスに含有するＮａ化合物およびＫ化合物のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計が０．０５％未満では、横向姿勢溶接において、スパッタ発生量が多く、ビードが不均一となりビード形状およびビード外観が不良になる。一方、Ｎａ化合物およびＫ化合物のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計が０．１５％を超えると、スラグ剥離性、ビード形状およびビード外観が不良となり、スパッタやヒューム発生量も多くなる。したがって、フラックスに含有するＮａ化合物およびＫ化合物のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計は０．０５〜０．１５％とする。
【００３１】
［フラックスに含有する弗素化合物のＦ換算値：０．０１〜０．１０％］
Ｆは、弗化ソーダや珪弗化カリから添加され、アークの指向性を高めてアーク状態を安定にする作用を有する。フラックスに含有する弗素化合物のＦ換算値が０．０１％未満では、横向姿勢溶接において、スパッタ発生量が多くなる。また、メタル垂れが発生する。一方、弗素化合物のＦ換算値が０．１０％を超えると、強いアーク状態となりスパッタおよびヒューム発生量が増加する。また、メタル垂れが発生しビード形状およびビード外観が不良となる。したがって、フラックスに含有する弗素化合物のＦ換算値は０．０１〜０．１０％とする。
【００３２】
［フラックスに含有するＴｉおよびＴｉ酸化物のＴｉＯ２換算値：０．１％以下］
フラックスに含有するＴｉおよびＴｉ酸化物をＴｉＯ２換算値で０．１％超添加すると、スラグの凝固温度が低くなり、さらにスラグの厚さが厚くなるので横向姿勢溶接においてメタルが垂れる原因となり、平滑なビード形状が得られない。したがって、フラックスに含有するＴｉおよびＴｉ酸化物のＴｉＯ２換算値は０．１％以下とする。
【００３３】
［鋼製外皮とフラックスの合計でＡｌ：０．０３〜０．２％］
Ａｌは、鋼製外皮、金属Ａｌ、Ｆｅ−ＡｌおよびＡｌ−Ｍｇ合金から添加され、一部は溶融中にＡｌ酸化物となってスラグ被包性を保持する作用を有する。鋼製外皮とフラックスの合計でＡｌが０．０３％未満では、横向姿勢溶接において、その効果が得られず、０．５％を超えると、ビード形状に滑らかさがなくなり止端部が膨らんだ形状となる。また、溶融スラグの凝固むらが生じてスラグ剥離性が不良となる。したがって、鋼製外皮とフラックスの合計でＡｌは０．０３〜０．２％とする。
【００３４】
［フラックスに含有するＭｇ：０．０３〜０．２％］
Ｍｇは、金属Ｍｇ、Ａｌ-Ｍｇ合金から添加され、強脱酸剤として作用する。フラックスに含有するＭｇが０．０３％未満であると、脱酸剤としての効果がなく靭性が低下する。一方、Ｍｇが０．２％を超えると、横向姿勢溶接において、アーク状態が荒くなりスパッタ発生量が多くなる。したがって、フラックスに含有するＭｇは０．０３〜０．２％とする。
【００３５】
［フラックスに含有するＢｉおよびＢｉ酸化物の一方または両方のＢｉ換算値の合計：０．００５〜０．０３０％］
Ｂｉは、金属Ｂｉや酸化Ｂｉ等により添加され、スラグ剥離性を向上させ、ビード表面に光沢を出しビード外観を良好にする作用を有する。フラックスに含有するＢｉおよびＢｉ酸化物の一方または両方のＢｉ換算値の合計が０．００５％未満では、その効果が得られず、０．０３０％を超えると、ビード上部のスラグが流れて、ビード全面をスラグで被包することができなくなり、ビード外観が不良となる。したがって、フラックス中のＢｉおよびＢｉ酸化物の一方または両方のＢｉ換算値の合計は０．００５〜０．０３０％とする。
【００３６】
以上、本発明の横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤの構成要件の限定理由を述べたが、その他の残部のワイヤ成分は、鋼製外皮のＦｅ分、Ｆｅ−ＳｉやＦｅ−ＭｎやＦｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等の合金鉄（フェロアロイ）中のＦｅ分、鉄粉等からのＦｅおよび不可避不純物である。
【００３７】
また、本発明の横向ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、フラックス充填後の伸線加工性が良好な軟鋼および低合金鋼の外皮内に、前記限定した成分のフラックスをワイヤ全質量に対して１０〜２０％程度充填後、孔ダイス伸線やローラダイスにより所定のワイヤ径（０．９〜１．６ｍｍ）に縮径して製造する。なお、鋼製外皮に貫通した隙間がないシームレス又は隙間があるシームタイプのいずれのワイヤも適用できる。
【実施例】
【００３８】
以下、実施例により本発明の効果をさらに詳細に説明する。
【００３９】
表１に示す成分の軟鋼外皮にフラックスを充填後、縮径して（外皮の軟化および脱水素のため中間焼鈍を１回実施）、表２に示すフラックス充填率１６．０％、ワイヤ径１．２ｍｍの鋼製外皮に貫通した隙間がないシームレスタイプのフラックス入りワイヤを各種試作した。
【００４０】
【表１】
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【００４１】
【表２】
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【００４２】
表２に示す試作ワイヤを用いて、図１に示す片面継手溶接試験体１（鋼種：ＳＭ４９０Ｂ鋼、板厚ｔ：２０ｍｍ、幅４００ｍｍ、長さ４００ｍｍ、開先角度θ：レ型５０°、ルート間隔Ｇ：４ｍｍ、裏面の拘束：３箇所）に、セラミック裏当材２（ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３−ＭｇＯ系）を当てて、表３に示す溶接条件で、図２に示すように横向姿勢で溶接ビード３を順次積層して、アーク状態、耐メタル垂れ性、ビード形状、ビード外観、スラグ被包性、スラグ剥離性、スパッタ発生量、ヒューム発生量および溶接金属の強度と衝撃値を評価した。なお、図１および図２中の１は鋼板、３は溶接ビードを示す。
【００４３】
溶接金属の強度は、試験体の表面から７ｍｍを中心にＪＩＳ  Ｚ２２０１  １０号試験片を採取して溶接金属の引張試験を実施した。衝撃値は、試験体の裏面から７ｍｍを中心に衝撃試験片（ＪＩＳ  Ｚ２２４２  Ｖノッチ試験片）を採取して溶接金属の衝撃試験を実施した。なお、引張試験は引張強さ５００〜６８０ＭＰａを良好とした。衝撃試験は０℃における吸収エネルギーが３本の平均値で６０Ｊ以上を良好とした。それらの結果を表４にまとめて示す。
【００４４】
【表３】
2014065066.tif 000005
【００４５】
【表４】
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【００４６】
表２および表４中ワイヤＮｏ．１〜１０が本発明例、ワイヤＮｏ．１１〜２４は比較例である。
【００４７】
本発明例であるワイヤＮｏ．１〜１０は、鋼製外皮のＣ、鋼製外皮とフラックスの合計のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、フラックス中のＺｒＯ２換算値、ＳｉＯ２換算値、Ａｌ２Ｏ３換算値、ＦｅＯ換算値、Ｎａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計、Ｆ換算値およびＴｉＯ２換算値がいずれも適正であるので、横向姿勢の片面継手溶接において、アーク状態、ビード形状、ビード外観およびスラグ剥離性が良好でメタル垂れがなく、スパッタ発生量およびヒューム発生量が少なく、溶接金属の引張強さおよび吸収エネルギーが良好であるなど、極めて満足な結果であった。なお、鋼製外皮とフラックスの合計でＡｌを適量含むワイヤＮｏ．１、２、４、５およびワイヤＮｏ．６は、スラグ被包性が特に良好であり、フラックス中にＭｇを適量含むワイヤＮｏ．２、３、４、５およびワイヤＮｏ．８は、溶接金属の吸収エネルギーが７０Ｊ以上得られて非常に良好であった。さらに、Ｂｉを適量含むワイヤＮｏ．１、３、５、６およびワイヤＮｏ．９はスラグ剥離性が非常に良好であった。
【００４８】
比較例中ワイヤＮｏ．１１は、鋼製外皮（記号Ｓ３）のＣが多いので、アークが強くプールが不安定になったため母材への掘り込みが過剰となり、メタルが垂れ、ビード形状およびビード外観が不良であった。また、スパッタ発生量も多かった。
【００４９】
ワイヤＮｏ．１２は、鋼製外皮とフラックスの合計のＣが少ないので、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。また、フラックス中のＡｌ２Ｏ３換算値が多いので、ビードをスラグで全面被包することができず、スラグ剥離性、ビード形状およびビード外観が不良であった。
【００５０】
ワイヤＮｏ．１３は、鋼製外皮とフラックスの合計のＣが多いので、溶接金属の引張強さが高くなり吸収エネルギーが低値であった。また、Ｂｉ換算値が多いので、ビードをスラグで全面被包することができずビード外観が不良であった。
【００５１】
ワイヤＮｏ．１４は、鋼製外皮とフラックスの合計のＳｉが少ないので、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。また、フラックス中のＳｉＯ２換算値が多いので、スラグが厚くなりメタル垂れが発生しビード形状が不良で、スパッタ発生量も多かった。
【００５２】
ワイヤＮｏ．１５は、鋼製外皮とフラックスの合計のＳｉが多いので、溶接金属の引張強さが高くなり吸収エネルギーが低値であった。また、フラックス中のＦｅＯ換算値が少ないので、開先内のビード重なり部のなじみ性が悪く、ビード形状が凸となりスラグ剥離性が不良であった。
【００５３】
ワイヤＮｏ．１６は、鋼製外皮とフラックスの合計のＭｎが少ないので、溶接金属の引張強さが低く吸収エネルギーも低値であった。また、フラックス中のＺｒＯ２換算値が少ないので、スラグが均一に被包できずビード形状およびビード外観が不良であった。
【００５４】
ワイヤＮｏ．１７は、鋼製外皮とフラックスの合計のＭｎが多いので、溶接金属の引張強さが高くなり吸収エネルギーが低値であった。また、フラックス中のＦ換算値が多いので、アークの指向性が増しアークが強いため、メタル垂れが発生してビード形状およびビード外観が不良で、スパッタ発生量ならびにヒューム発生量が多かった。
【００５５】
ワイヤＮｏ．１８は、フラックス中のＺｒＯ２換算値が多いので、アーク状態が強く粗くなり大粒のスパッタが発生し、ヒューム発生量も多かった。また、フラックス中のＳｉＯ２換算値が少ないので、スラグ被包がまばらとなりスラグ剥離、ビード形状およびビード外観が不良であった。
【００５６】
ワイヤＮｏ．１９は、フラックス中のＡｌ２Ｏ３換算値が少ないので、開先内のビードの重なり部および母材とのなじみ性が悪く、ビード形状およびビード外観が不良であった。また、Ｂｉ換算値が少ないので、スラグ剥離性向上の効果は得られなかった。
【００５７】
ワイヤＮｏ．２０は、フラックス中のＦｅＯ換算値が多いので、特に最終パスにおいてメタル垂れが発生し、スラグは全面被包されておらず、ビード形状およびビード外観が不良でヒューム発生量も多かった。また、鋼製外皮とフラックスの合計でＡｌが少ないので、スラグの被包性改善の効果は見られなかった。
【００５８】
ワイヤＮｏ．２１は、フラックス中のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計が多いので、ビード形状およびビード外観が不良で、スラグ剥離性も悪く、スパッタ発生量ならびにヒューム発生量も多かった。
【００５９】
ワイヤＮｏ．２２は、フラックス中のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計が少ないので、アークの集中性に欠けスパッタ発生量が多く、ビードが不均一となり、ビード形状およびビード外観が不良であった。また、フラックス中のＭｇが少ないので吸収エネルギーは７０Ｊ以上得られなかった。
【００６０】
ワイヤＮｏ．２３は、フラックス中のＦ換算値が少ないので、メタルが垂れて、スパッタ発生量も多かった。また、鋼製外皮とフラックスの合計のＡｌが多いので、ビード止端部が膨らんだ形状となり、溶融スラグの凝固斑も生じてスラグ剥離性が不良であった。
【００６１】
ワイヤＮｏ．２４は、フラックス中のＴｉＯ２換算値が多いので、スラグの厚さが厚くなり、メタルが垂れて平滑なビード形状が得られずビード外観も不良であった。また、フラックス中のＭｇが多いので、アーク状態があらくスパッタ発生量も多かった。
【符号の説明】
【００６２】
１  鋼板
２  裏当材
３  溶接ビード
Ｇ  ルート間隔
θ  開先角度
【図１】
2014065066.tif 000007
【図２】
2014065066.tif 000008