(57)【要約】【課題】可変容量型ベーンポンプの作動油の脈圧変動を効果的に減衰させる。【解決手段】第２吐出通路３０（吐出通路）の途中にチャンバー室４５（拡張室）を設ける。メータリングオリフィス３７（絞り部）をチャンバー室４５の上流側に設ける。これにより、脈圧変動を伴う作動油は、メータリングオリフィス３７の減圧作用によりその変動の幅が小さくなり、その後チャンバー室４５に導入されることによりその流れ同士が互いに衝突・干渉をして脈圧変動を打ち消す。このために、作動油の脈圧変動を効果的に減衰させることができる。【選択図】図３
2014047759.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプボディ内の収容空間に配置されるとともに、径方向へ出没自在に設けられた複数のベーンを有していて、駆動軸によって回転駆動されるロータと、
上記ロータの外周側に、当該ロータに対する偏心量が変化する方向で移動可能に配置され、上記各ベーン及びロータとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、
上記カムリングの径方向両側に形成された一対の流体圧室のうち少なくとも一方の圧力を制御することにより、上記カムリングの上記ロータに対する偏心量を制御する圧力制御手段と、
上記収容空間のうち上記ロータの回転に伴って上記各ポンプ室の容積が増大する吸入領域に連通する吸入通路と、
上記収容空間のうち上記ロータの回転に伴って上記各ポンプ室の容積が減少する吐出領域に連通する吐出通路と、
上記吐出通路の途中に設けられ、上記吐出通路の流路断面積よりも大きな流路断面積を備えた拡張室と、
上記拡張室の上流側直前に設けられ、上記吐出通路の流路断面積よりも小さな流路断面積を備えた絞り部と、
を有することを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項２】
上記拡張室は、上記吐出領域から吐出される油を当該拡張室に導入する導入通路の開口部と、当該拡張室に導入される作動油を排出する排出通路の開口部とが、共に当該拡張室の長手方向一方側に開口形成されていることを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【請求項３】
ポンプボディ内の収容空間に配置されるとともに、径方向へ出没自在に設けられた複数のベーンを有していて、駆動軸によって回転駆動されるロータと、
上記ロータの外周側に、当該ロータに対する偏心量が変化する方向で移動可能に配置され、上記各ベーン及びロータとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、
上記カムリングの径方向両側に形成された一対の流体圧室のうち少なくとも一方の圧力を制御することにより、上記カムリングの上記ロータに対する偏心量を制御する圧力制御手段と、
上記収容空間のうち上記ロータの回転に伴って上記各ポンプ室の容積が増大する吸入領域に連通する吸入通路と、
上記収容空間のうち上記ロータの回転に伴って上記各ポンプ室の容積が減少する吐出領域に連通する吐出通路と、
上記吐出通路の途中に設けられ、上記吐出通路の流路断面積よりも大きな流路断面積を備えた拡張室と、
上記拡張室の上流側に設けられ、上記吐出通路の流路断面積よりも小さな流路断面積を備えた絞り部と、
を有することを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば自動車の油圧パワーステアリング装置に適用される可変容量型ベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の可変容量型ベーンポンプとして例えば特許文献１に記載のものが知られている。
【０００３】
この可変容量型ベーンポンプは、ポンプボディ内にカムリングを配置するとともに、このカムリングのさらに内側にロータを配置して、上記カムリングとロータとの間をロータに収容されたベーンで区画することで複数のポンプ室を形成している。そして、これらの複数のポンプ室をエンジンの駆動力によって周回移動させることで、その容積を連続的に増減変化させ、作動油を吸入通路から吸い込むと同時に加圧して吐出通路に吐出する基本構成となっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１１−１２７５３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１に記載の技術では、上記各ポンプ室がその容積を増減変化させながらポンプ作動が行われることにより、作動油には一定周期の脈圧変動が不可避的に発生する。そして、上記脈圧変動を伴う作動油が、上記吐出通路を介して例えばパワーステアリング装置のような油圧利用機器に供給されると、上記脈圧変動を起因として異音が発生するおそれがあった。
【０００６】
本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであって、上記ポンプ室の容積の増減変化によって発生する作動油の脈圧変動を効果的に減衰することができる可変容量型ベーンポンプを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
請求項１，３に記載の発明は、上記吐出通路の途中に上記吐出通路の流路断面積よりも大きな流路断面積を備えた拡張室を形成し、さらに、この拡張室の上流側に上記吐出通路の流路断面積よりも小さな流路断面積を備えた絞り部を形成してある。
【発明の効果】
【０００８】
請求項１，３に記載の発明によれば、脈圧変動を伴う作動油は、先ず絞り部を通過することによって低圧になることからその脈圧変動の幅が低減する。次に拡張室内に導入されることより、その流れが拡張室内に不規則に広がり、拡張室内に広がった流れ同士が互いに衝突し合ってその脈圧変動を打ち消す。これにより、作動油の脈圧変動を効果的に減衰させることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明に係る可変容量型ベーンポンプの具体的な第１の実施の形態を示す断面図。
【図２】図１のＡ−Ａ線に沿った断面図。
【図３】図２に示す可変容量型ベーンポンプの油圧経路の概略を示す図。
【図４】図２のＢ−Ｂ線に沿った断面図。
【図５】本発明に係る可変容量型ベーンポンプの具体的な第２の実施の形態を示す斜視図。
【図６】図５に示す可変容量型ベーンポンプの背面図。
【図７】図６に示す可変容量型ベーンポンプの油圧経路の概略を示す正面図。
【図８】図７に示す可変容量型ベーンポンプの側面図。
【図９】図５に示す外付けチャンバーの断面拡大図。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
図１〜図４は本発明の具体的な第１の実施の形態として車両の油圧パワーステアリング装置に適用される可変容量型ベーンポンプを示す図であって、図１はその断面図、図２は図１のＡ−Ａ線に沿った断面図である。また、図３は図２の可変容量型ベーンポンプの油圧経路の概略を示していて、図４は図２のＢ−Ｂ線に沿った断面図を示している。
【００１１】
図１〜３に示すように、可変容量型ベーンポンプ１は、フロントボディ２とリアボディ３を突き合わせてなるポンプボディ４内の収容空間５にポンプ要素６を収容し、収容空間５を挿通する駆動軸７によってポンプ要素６を回転駆動することでポンプ作動を行うようになっている。そして、上記ポンプ作動によってポンプ要素６から吐出される作動油は、第２吐出通路３０に導入されるとともに、この第２吐出通路３０の途中に設けられたチャンバー室４５を介して、ポンプボディ４内に設けられたコントロールバルブ３２（圧力制御手段）や、ポンプボディ４外の例えばパワーステアリング装置４４のような油圧利用機器に供給されることとなる。
【００１２】
ポンプ要素６は、駆動軸７に連結され、その駆動軸７によって回転駆動されるロータ８と、そのロータ８の外周側に、当該ロータ８に対する偏心量が変化する方向で揺動自在に設けられた略円環状のカムリング９と、そのカムリング９を内周側に収容し、収容空間５の外周円筒面に嵌着された略円環状のアダプタリング１０と、収容空間５のうちフロントボディ２の内底面２ａに配置された略円盤状のプレッシャプレート１１とから主として構成されている。
【００１３】
アダプタリング１０及びプレッシャプレート１１は、位置決めピン１２によってポンプボディ４に対して回転方向でそれぞれ位置決めされている。また、位置決めピン１２の図２中反時計回り方向側、すなわち後述する第１流体圧室１５側には、カムリング９の揺動支点として機能するとともに、カムリング９とアダプタリング１０との間をシールするシール部材としても機能する板部材１３が設けられている。
【００１４】
さらに、アダプタリング１０の内周面のうち径方向で板部材１３と対向する位置に当該アダプタリング１０とカムリング９との間をシールするシール部材１４が設けられていて、このシール部材１４と板部材１３とをもってカムリング９とアダプタリング１０との間に一対の流体圧室１５，１６が隔成されている。つまり、カムリング９の径方向両側に第１流体圧室１５及び第２流体圧室１６がそれぞれ形成され、それら両流体圧室１５，１６間の圧力差によってカムリング９が揺動することで、カムリング９のロータ８に対する偏心量が増減するようになっている。なお、カムリング９は、リターンスプリング１７によってロータ８との偏心量が最大となる方向に常時付勢されている。
【００１５】
ロータ８の外周部には、径方向に沿って切欠形成されたスロット１８が周方向で等ピッチに複数設けられている。各スロット１８には、略平板状のベーン１９がロータ８の径方向で出没自在にそれぞれ収容され、これら各ベーン１９をもってカムリング９とロータ８との間の環状の空間を周方向で仕切ることにより、複数のポンプ室２０が形成されている。そして、ロータ８を駆動軸７によって図２中反時計回り方向に回転駆動することにより、各ポンプ室２０がその容積を増減変化させながらそれぞれ周回移動してポンプ作動が行われることとなる。なお、各ベーン１９は、各スロット１８の内周側に形成された背圧室２１に導入される作動油の圧力により、カムリング９の内周面に押し付けられるようになっている。
【００１６】
リアボディ３のうち収容空間５に臨む内側面３ａには、ロータ８の回転に伴い各ポンプ室２０の容積が漸次拡大する吸入領域に該当する部分に、周方向に沿う正面視略三日月状の第１吸入ポート２２が切欠形成されている。そして、この第１吸入ポート２２は、リアボディ３に穿設された吸入通路２３に連通している。これにより、図示外のリザーバタンクに接続される吸入パイプ２４を介して吸入通路２３内に導入された作動油が、上記吸入領域におけるポンプ吸入作用によって各ポンプ室２０に吸入されるようになっている。
【００１７】
また、プレッシャプレート１１のうちロータ８と対向する面には、第１吸入ポート２２と対向する位置に、その第１吸入ポート２２と略同形状の第２吸入ポート２５が切欠形成されている。そして、この第２吸入ポート２５は、フロントボディ２に形成された還流通路２６に連通している。この還流通路２６は、フロントボディ２のうち駆動軸７との間をシールするシールリングが収容された凹部に連通していて、上記シールリングの余剰油が、上記吸入領域におけるポンプ吸入作用によって各ポンプ室２０へ供給されることにより、上記余剰油の外部への漏出が防止されるようになっている。
【００１８】
さらに、プレッシャプレート１１のうちロータ８と対向する面には、ロータ８の回転に伴って各ポンプ室２０の容積が漸次縮小する吐出領域に該当する部分に、周方向に沿う正面視略三日月状の第１吐出ポート２７が切欠形成されていて、この第１吐出ポート２７は、フロントボディ２のうちプレッシャプレート１１に対向する内底面２ａに凹設された圧力室２８を介して第１吐出通路２９と第２吐出通路３０とに連通している。なお、プレッシャプレート１１は、圧力室２８内の圧力をもってロータ８側へ押圧されている。また、リアボディ３の内側面３ａのうち第１吐出ポート２７と対向する位置に、その第１吐出ポート２７と略同形状の第２吐出ポート３１が切欠形成されている。このように第１，第２吸入ポート２２，２５及び第１，第２吐出ポート２７，３１をそれぞれ各ポンプ室２０を挟んで軸方向に対称となるように設けることで、上記各ポンプ室２０の軸方向両側の圧力バランスが保たれている。
【００１９】
コントロールバルブ３２はフロントボディ２のうち上端側の内部であって、駆動軸７と直交する方向（図２の左右方向）に設けられている。このコントロールバルブ３２は、フロントボディ２に図２中左側から右側に向けて穿設され、図２中左側の開口部をプラグ３３によって閉塞した弁孔３４と、その弁孔３４内に軸方向で摺動自在に収容された略有底円筒状のスプール３５と、そのスプール３５をプラグ３３側に向けて付勢するコントロールバルブスプリング３６と、を備えた、いわゆるスプール弁である。
【００２０】
弁孔３４内には、プラグ３３とスプール３５との間に形成されるとともに、第１吐出通路２９と連通して、メータリングオリフィス３７の上流側の圧力、すなわち圧力室２８の圧力が導入される高圧室３８と、コントロールバルブスプリング３６を収容するとともに、第２吐出通路３０と連通して、メータリングオリフィス３７の下流側の圧力が導入される中圧室３９と、スプール３５の外周側に形成され、低圧通路４０を介して吸入通路２３からポンプ吸入圧が導入される低圧室４１と、がそれぞれスプール３５によって隔成されている。そして、中圧室３９と高圧室３８の圧力差に基づいてスプール３５が軸方向に移動することになる。
【００２１】
具体的には、中圧室３９と高圧室３８との圧力差が比較的小さく、スプール３５がプラグ３３側に位置するときには、第１流体圧室１５と弁孔３４とを連通する連通路４２が低圧室４１に開口し、その低圧室４１の比較的低い油圧が第１流体圧室１５に導入される。一方で、中圧室３９と高圧室３８との圧力差が増大し、スプール３５がコントロールバルブスプリング３６の付勢力に打ち勝って軸方向に移動すると、低圧室４１と第１流体圧室１５との連通が漸次遮断され、高圧室３８が連通路４２を介して第１流体圧室１５に連通することになる。これにより、高圧室３８の比較的高い油圧が第１流体圧室１５に導入される。つまり、第１流体圧室１５には、低圧室４１または高圧室３８の油圧が選択的に導入されるようになっている。
【００２２】
そして、第２流体圧室１６にはポンプ吸入圧が常時導入されるようになっていて、第１流体圧室１５に低圧室４１の油圧が導入されているときには、リターンスプリング１７の付勢力をもってロータ８との偏心量が最大となる位置（図２中左側の位置）にカムリング９が位置し、ポンプ吐出量が最大となる。一方、第１流体圧室１５に高圧室３８の油圧が導入されると、その第１流体圧室１５の圧力により、カムリング９がリターンスプリング１７の付勢力に打ち勝って第２流体圧室１６の容積を狭めるように揺動し、当該カムリング９とロータ８との偏心量が減少してポンプ吐出量が減少することとなる。
【００２３】
なお、スプール３５の内部にはリリーフバルブ４３が形成されている。このリリーフバルブ４３は、中圧室３９の圧力が所定以上になったとき、つまりパワーステアリング装置４４側（負荷側）の圧力が所定以上になったときに開弁し、低圧室４１及び低圧通路４０を介して吸入通路２３に作動油を還流させるようになっている。換言すれば、第２吐出通路３０と吸入通路２３との間の油圧経路をリリーフバルブ４３によって開閉するようになっている。
【００２４】
ここで、先に述べたように第２吐出通路３０の途中には、拡張室たるチャンバー室４５が形成されていて、上記コントロールバルブ３２の中圧室３９やパワーステアリング装置４４には、このチャンバー室４５の下流圧が供給される。
【００２５】
以下、チャンバー室４５の詳細について説明する。
【００２６】
図１〜４に示すように、チャンバー室４５はフロントボディ２のうち反リアボディ３側の内部の縦方向（図１の上下方向）に設けられた第１チャンバー室４６と、フロントボディ２とリアボディ３とに跨るかたちで、ポンプボディ４のうち上端側の内部の横方向（図１の左右方向）に設けられた第２チャンバー室４７とから構成されていて、これら第１，第２チャンバー室４６，４７の流路断面積は共に上記第２吐出通路３０のそれよりも大きく設定されている。また、先に述べたメータリングオリフィス３７はこのチャンバー室４５の上流側直前に形成されていて、当然のことながらその流路断面積は、第２吐出通路３０のそれよりも小さく設定されている。
【００２７】
第１チャンバー室４６は図１，４に示すように、略円柱状の空間であって、下端側からメータリングオリフィス３７を介して第１吐出ポート２７から吐出される作動油が導入される一方で、上端側から導入通路４８を介して第２チャンバー室４７に作動液を吐出する。また、この第１チャンバー室４６は図１，３に示すように、胴部から連通路５０及びこの連通路５０に形成されたチョーク状の絞り部４９を介してコントロールバルブ３２の中圧室３９に作動油を吐出する。このように、第２チャンバー室４７及びコントロールバルブ３２の中圧室３９にはチャンバー室４５のうち、第１チャンバー室４６の下流圧が吐出されることとなる。
【００２８】
第２チャンバー室４７は、駆動軸７方向に長い略Ｕ字形状の空間であって、先に述べたように、第１チャンバー室４６から吐出される作動油を導入通路４８を介して導入する一方で、排出口６５に連通する排出通路５１を介して図３に示す外部（パワーステアリング装置４４）に作動油を吐出する。なお、排出口６５には図示しないコネクタホースが接続されて、パワーステアリング装置４４には排出口６５から上記コネクタホースを介して作動油が供給される。
【００２９】
そして、これら導入通路４８の第２チャンバー室４７側の開口部４８ａ及び排出通路５１の第２チャンバー室４７側の開口部５１ａは共にフロントボディ２の上端部のうち当該第２チャンバー室４７の長手方向一方側（反リアボディ３側）に開口形成されていて、さらに、これら開口部４８ａ，５１ａ同士の間にはフロントボディ２の一部である隔壁５２が介在している。
【００３０】
また、この第２チャンバー室４７は、この隔壁５２の長手方向の端面５２ａとそれに対向する第２チャンバー室４７の内壁面とによって形成されたチャンバー室内連通路５３の流路断面積がチョーク状に小さくなっているために、導入通路４８側の第１室４７ａと排出通路５１側の第２室４７ｂとに区画されていて、当該第２チャンバー室４７において、このチャンバー室内連通路５３は絞り部（拡張室内絞り部）としての機能を有している。なお、図３，４から明らかなように導入通路４８と排出通路５１は共に第１チャンバー室４６及び第２チャンバー室４７よりも流路断面積が小さい。そのため、これら導入通路４８と排出通路５１も実質的に絞り部としての機能を有している。
【００３１】
さらに、図１，４に示すように、第２チャンバー室４７のうちチャンバー室内連通路５３を含むリアボディ３側の部位が吸入通路２３の上端近傍部位とリアボディ３の一部である壁５４を隔てて近接している。
【００３２】
ここで、この壁５４は第２チャンバー室４７側に凸となるように円弧状に湾曲していて、上記吸入通路２３の上端近傍部位の周方向の一部を包囲するかたちになっている。
【００３３】
これは、第２チャンバー室４７内、特にチョーク状のチャンバー室内連通路５３の手前で高圧となり、チャンバー室内連通路５３の内部で高速となる作動油によって壁５４に発生する応力を壁５４全体に分散させて、壁５４の変形あるいは破損を防止するためである。
【００３４】
このように構成された可変容量型ベーンポンプ１によれば、先に述べたように、上記各ポンプ室２０がその容積を増減変化させながらそれぞれ周回移動することでポンプ作動をするため、第２吐出通路に導入される作動油には不可避的に脈圧変動が伴うが、第２吐出通路３０に拡張室たるチャンバー室４５を形成していて、さらに、このチャンバー室４５の上流側に絞り部たるメータリングオリフィス３７を形成しているために、その脈圧変動を効果的に減衰させることができる。
【００３５】
つまり、第２吐出通路３０に導入された作動油は、当然のことながらメータリングオリフィス３７の手前で高圧となり、メータリングオリフィス３７の通過後に低圧となることでその脈圧変動の変動幅は相対的に低減される。そして、メータリングオリフィス３７を通過した作動油は、チャンバー室４５における第１チャンバー室４６の室内に広がって流れて、図３の矢印Ｓ１で示すように、それぞれの流れが第１チャンバー室４６の内壁面と衝突し、不規則に指向方向を変えて互いに干渉・衝突を繰り返すことで上記脈圧変動を打ち消しながら第１チャンバー室４６の全体に行き渡り、やがては導入通路４８で合流することとなる。
【００３６】
このように、当該第１の実施の形態に係る可変容量型ベーンポンプ１によれば、脈圧変動を効果的に減衰させることができる。
【００３７】
この場合において、メータリングオリフィス３７は第１チャンバー室４６の直前に形成してあるために、メータリングオリフィス３７の内部を高速で流れる作動油は、その勢いを維持したまま第１チャンバー室４６の室内に噴出することとなる。これにより、上記作動油の流れＳ１同士の干渉・衝突が助長されて、脈圧変動の打ち消しによる減衰効果が一段と向上されている。
【００３８】
また、この可変容量型ベーンポンプ１の第２吐出通路３０においては、第１チャンバー室４６の下流側に第２チャンバー室４７を設けてある。そして、この第２チャンバー室４７は、先に述べたように隔壁５２によって導入通路４８側の第１室４７ａと、排出通路５１側の第２室４７ｂとに区画され、且つ、フロントボディ２とリアボディ３に跨って形成されたＵ字形状のものとなっている。
【００３９】
このように、第２チャンバー室４７に導入される作動油の経路は、第２チャンバー室４７ｂ内で隔壁５２によって強制的にＵターンさせられるかたちになり、当該経路の長さはポンプボディ４の限られたスペースで可及的に長くなっている。そのため、当該第２チャンバー室４７に導入されることとなる作動油の流れ同士の上記干渉・衝突がより多く繰り返されて、上記脈圧変動の打ち消しによる減衰効果がより一段と向上されている。
【００４０】
さらに、この第２チャンバー室４７において、上記第１室４７ａと第２室４７ｂとに連通するチャンバー室内連通路５３及び、第１チャンバー室４６と第１室４７ａとに連通する導入通路４８は、実質的に絞り部として機能することから、先に述べたメータリングオリフィス３７と同様に、脈圧変動の変動幅の低減効果と、図１，４に示す作動油の流れＳ２同士及びＳ３同士の干渉・衝突の助長効果を発揮している。これによってもまた、上記脈圧変動の打ち消しによる減衰効果が一段と向上されている。
【００４１】
このように、第２吐出通路３０の途中には複数の拡張室として機能する部屋（第１チャンバー室４６，第１室４７ａ，第２室４７ｂ）が形成されていて、その上流側、且つ、直前にそれぞれ絞り部として機能する部位（メータリングオリフィス３７，導入通路４９，排出通路５１）を設けたかたちになっているために、上記拡張室として機能する部屋それぞれに作動油が高速で噴出して、当該拡張室として機能する部屋が有する上記脈圧変動の打ち消し機能を最大限発揮させている。
【００４２】
なお、第２チャンバー室４７の下流側に位置する排出通路５１も絞り部としての機能を有しているため、第１，第２チャンバー室４６，４７を通過した作動油に対しても、上記脈圧変動の変動幅の低減効果の発揮が期待できる。
【００４３】
したがって、このように構成された可変容量型ベーンポンプ１によれば、上記作動油の脈圧変動を効果的に減衰させることができるため、外部の例えば、パワーステアリング装置４４のような油圧利用機器に脈圧変動が抑えられた作動油を供給することができ、これらの油圧利用機器における作動油の脈圧変動に起因した異音の発生を抑止できる。
【００４４】
また、第１チャンバー室４６で脈圧変動が減衰された作動油をこの第１チャンバー室４６の下流側の中圧室３９に供給することができることから、コントロールバルブ３２において、中圧室３９と高圧室３８の圧力差に基づいて軸方向に移動するスプール３５の挙動を安定させることができ、コントロールバルブ３２の制御安定性を向上させることができる。
【００４５】
図５〜９は、本発明に係る可変容量型ベーンポンプの第２の実施の形態を示し、図５はその斜視図、図６は図５の背面図である。また、図７，８は図５の可変容量型ベーンポンプの油圧経路の概略を正面図及び右側面図にてそれぞれ示していて、図９は図５の外付けチャンバー６２の断面図を示し、第１の実施の形態と共通する部分には同一符号を付してある。
【００４６】
この第２の実施の形態の可変容量型ベーンポンプ６１は、ポンプボディ４の内部に空間を形成し、その空間をチャンバー室４５（拡張室）とした第１の実施の形態の可変容量型ベーンポンプ１に対して、有底円筒状の容器をボディとする別部材（以下、外付けチャンバー６２と称する。）をポンプボディ４の上部に設けて、その内部空間をチャンバー室６３ａ（拡張室）として構成したものである。そのため、当該第２の実施の形態においても、チャンバー室４５を除くポンプ要素６等ポンプボディ４の内部構造は第１の実施の形態と同一であり、第１の実施の形態と同一の構成には同一の符号を付して説明するものとする。
【００４７】
以下、この第２の実施の形態における油圧経路の概略と、外付けチャンバー６２の詳細を図５〜９を用いて説明する。
【００４８】
図７，８に示す当該第２の実施の形態における第２吐出通路６０は、第１の実施の形態と同様に、図１，３の第１吐出ポート２７に連通していて、先に述べたポンプ作動によって作動油の吐出圧が図７〜９中の矢印Ｓ４に示すように、第２吐出通路６０の下流側に接続される外付けチャンバー６２に設けられた導入通路６９を通じてチャンバー室６３ａに導入されることとなる。そして、チャンバー室６３ａ内に導入された作動油は、外付けチャンバー６２に設けられた排出通路７０を通じて、再びポンプボディ４内へと戻され、フロントボディ２に形成された排出口６５を介して図３に示した外部（パワーステアリング装置４４）に吐出されることとなる。なお、外付けチャンバー６２より還流された作動油の一部は第１の実施の形態と同様に図２，３に示したコントロールバルブ３２の中圧室３９に供給される。
【００４９】
図５〜９に示すように、外付けチャンバー６２はフロントボディ２の上部に当該フロントボディ２と一体に形成された取付部６６を介して、フロントボディ２のうち上端側の外部であって、駆動軸７と平行する方向（図８の左右方向）に設けられている。この外付けチャンバー６２は、内部空間がチャンバー室６３ａとして機能することによってチャンバー室本体を構成する有底円筒状の本体部材６３と、この本体部材６３の開口部を一端側（図９の左側）の凸部６４ａにて閉塞するとともに、他端側（図９の右側）の凸部が上記取付部６６の凹部と嵌合する中間部材６４と、を備えている。そして、本体部材６３に設けられたフランジ部と、中間部材６４に設けられたフランジ部とがボルト６７によって取付部６６に共締め固定されている。また、中間部材６４の一端側の凸部６４ａには周溝状の凹部６８が形成されていて、この凹部６８にはシールリングが嵌め込まれることにより本体部材６３と中間部材６４との間がシールされている。
【００５０】
その一方で、中間部材６４は、その内部に第２吐出通路６０のうちチャンバー室６３ａの上流側の通路に連通してチャンバー室６３ａ内に作動液を導入する導入通路６９と、第２吐出通路６０のうちチャンバー室６３ａの下流側の通路に連通して作動液を当該チャンバー室６３から排出する排出通路７０とが穿設されていて、これら導入通路６９の開口部６９ａと排出通路７０の開口部７０ａとが共にチャンバー室６３ａの反底部６３ｂ側に位置する長手方向一方側に開口形成されるかたちになっている。
【００５１】
さらに、導入通路６９側の開口部６９ａは、図９に示すように、第２吐出通路６０における導入通路６９の他の部位よりもその流路断面積が小さい絞り部となっている。なお、この絞り部としての開口部６９ａはその上流側と下流側の差圧を測定するメータリングオリフィスでもある。
【００５２】
したがって、当該第２の実施の形態においても先に述べた第１の実施の形態と同様に、第２吐出通路６０の途中にチャンバー室６３ａが形成されていて、このチャンバー室６３ａの上流側直前に絞り部たる開口部６９ａが形成された構成となっている。そのため、この第２の実施の形態においても、第１の実施の形態と同様の作用効果を奏せられ、脈圧変動を効果的に減衰させることができる。
【００５３】
この場合において、先に述べたように、内部にチャンバー室６３ａを備える外付けチャンバー６２の本体部材６２は有底円筒形状であって、作動液を当該チャンバー室６３ａに導入する導入通路６９の開口部６９ａと、作動液を当該チャンバー室６３ａから排出する排出通路７０の開口部７０ａとが共にこの外付けチャンバー６２の本体部材６３の反底部６３ｂ側に位置する長手方向一方側に開口形成されていることから、このチャンバー室６３ａに導入される作動油は、チャンバー室６３ａ内に広がって流れて、それぞれの流れがチャンバー室６３ａの内周面に衝突し、不規則に指向方向を変えて互いに干渉や衝突を繰り返しながらも、全体としては図９中の矢印Ｓ５で示すようにチャンバー室６３ａ内をＵターンするかたちとなる。
【００５４】
このように、このチャンバー室６３ａ内においても作動油の流路がチャンバー室６３ａの長手方向の長さよりも長くなることから、当該第２チャンバー室４７に導入される作動油の流れ同士の干渉・衝突がより多く繰り返されて、脈圧変動の打ち消しによる減衰効果がより一段と向上されることとなる。
【００５５】
なお、このチャンバー室６３ａにおいても、第一の実施の形態における隔壁５２（図４参照）のような仕切りを設けることによって上記流路を強制的にＵターンさせるかたちにする構成としてもよい。
【００５６】
また、チャンバー室６３ａの内周面や底面に作動油が衝突することによってこの外付けチャンバー６２の本体部材６３には不規則に応力が発生することとなるが、当該本体部材６３は有底円筒形状に形成され、上記応力を分散させやすい構造となっていることから、その耐久性の向上が図れる。
【００５７】
なお、この第２の実施の形態における可変容量型ベーンポンプ６１によれば、チャンバー室６３ａがポンプボディ４とは別体の外付けチャンバー６２内に形成されているために、例えば既存の可変容量型ベーンポンプに加工を施すことでチャンバー室６３ａを事後的に形成することや、チャンバー室６３ａを車両の要求に応じたレイアウトや大きさにすることもできることから、コストの面や省スペース化の面で第一の実施の形態のものよりも有利である。
【００５８】
ここで、上記各実施の形態から把握される技術的思想であって、特許請求の範囲に記載していないものを、その効果とともに以下に記載する。
【００５９】
（１）上記拡張室は、有底円筒形状の容器の内部空間であって、上記導入通路の開口部と上記排出通路の開口部とが共に上記有底円筒形状の容器の反底部側に開口形成されていることを特徴とする請求項２に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【００６０】
このような技術的思想では、上記拡張室を備える容器は、容器の内壁と衝突しながら当該容器内を高速で流れることとなる作動油によって発生する応力に対して円筒形状に基づく耐性を備えることから、その破損が防止される。
【００６１】
（２）上記拡張室は、上記吐出領域から吐出される油を当該拡張室に導入する導入通路側の開口部と、当該拡張室に導入される油を排出する排出通路側の開口部とが、共に当該拡張室の長手方向一方側に開口形成されていて、さらに、上記拡張室は、上記導入通路側の開口部から導入されて、上記排出通路側の開口部までに至るまでの作動油の流路を当該拡張室内で強制的にＵターンさせる隔壁を備えていることを特徴とする請求項１または３に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【００６２】
このような技術的思想では、上記導入通路側の開口部から導入されて上記排出通路側の開口部から排出されるまでの作動油の流路を当該拡張室内でＵターンさせるため、上記作動油の上記拡張室内での流路を長くすることができ、上記拡張室内に導入される作動油の流れ同士の干渉・衝突がより多く繰り返されることから、上記脈圧変動をより効果的に打ち消して、これによってもまた上記脈圧変動を効果的に減衰することができる。
【００６３】
（３）上記拡張室は、上記隔壁により上記導入通路側の第１室と上記排出通路側の第２室とに区画され、さらに、上記拡張室は、上記第１室と上記第２室との間に上記隔壁の長手方向の端部によって形成された拡張室内絞り部を有することを特徴とする上記（２）に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【００６４】
このような技術的思想では、上記拡張室は、上記第１室と上記第２室との間に上記隔壁の長手方向の端部によって形成された拡張室内絞り部を有するため、少なくとも、上記第２室内に導入されることとなる作動油は高速で当該第２室内に噴出して、上記第２室内における作動油の流れ同士の干渉・衝突を助長することから、上記脈圧変動をより効果的に打ち消して、これによってもまた一段と上記脈圧変動を効果的に減衰することができる。
【００６５】
（４）上記圧力制御手段は、上記吐出領域から吐出される作動油の圧力によって作動するスプール弁によって構成されると共に、上記拡張室を通過した作動油が導入されて上記スプール弁を制御することを特徴とする請求項１または３に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【００６６】
このような技術的思想では、圧力制御手段としてスプール弁を採用した場合には、上記拡張室を通過することにより脈圧変動が減衰した作動油が上記スプール弁を制御することとなるため、上記スプール弁の挙動が安定して、上記スプール弁による圧力制御の安定性が向上する。
【００６７】
（５）上記拡張室は、上記ポンプボディ内のうち、上記吸入通路と壁を隔てて近接形成されていて、この壁は、上記吸入通路の周方向の一部を包囲するように形成されていることを特徴とする請求項１または３に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【００６８】
このような技術的思想では、上記拡張室をポンプボディ内であって上記吸入通路と壁を隔てて近接形成した場合であっても、上記壁が上記吸入通路の周方向の一部を包囲しているため、上記拡張室内を作動油が流れることによって発生する応力が上記壁の一部に集中することを防止でき、上記壁の変形あるいは破損を防止できる。
【００６９】
（６）上記拡張室よりも下流側に絞り部を更に設けたことを特徴とする請求項１または３に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【００７０】
このような技術的思想では、上記拡張室を通過した作動油は、当該絞り部を通過することで更に低圧となるために、上記脈圧変動の変動幅の更なる低減効果が期待できる。
【符号の説明】
【００７１】
１…可変容量型ベーンポンプ
４…ポンプボディ
５…収容空間
７…駆動軸
８…ロータ
９…カムリング
１５…第１流体圧室
１６…第２流体圧室
１９…ベーン
２０…ポンプ室
２３…吸入通路
３０…第２吐出通路（吐出通路）
３２…コントロールバルブ（圧力制御手段）
３７…メータリングオリフィス（絞り部）
４５…チャンバー室（拡張室）
４８…導入通路
４８ａ…開口部
５１…排出通路
５１ａ…開口部
６１…可変容量型ベーンポンプ
６３ａ…チャンバー室（拡張室）
６９…導入通路
６９ａ…開口部
７０…排出通路
７０ａ…開口部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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