(57)【要約】【課題】釣り合い錘からなるバランサを回転体に設けることによって、ガス荷重に起因するロータリ式圧縮機の振動を抑える。【解決手段】ロータリ式圧縮機では、電動機（20）の回転子（22）に、四つの錘部材（71,72,81,82）からなるバランサ（70）が設けられる。上側主錘部材（71）よりも質量の大きい下側主錘部材（81）は、質量中心が１８０°の方向に位置する。上側副錘部材（72）よりも質量の大きい下側副錘部材（82）は、質量中心が９０°の方向に位置する。このため、バランサ（70）の質量中心Ｇｂの位置は、１８０°の方向から反時計方向へ角度θだけずれた位置となる。【選択図】図３
2014129755.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転中心軸に対して偏心した偏心軸部（25）を有する駆動軸（23）と、
上記偏心軸部（25）に係合して偏心回転する筒状のピストン（38）と、
上記ピストン（38）を収容して流体室（36）を形成するシリンダ（32）と、
上記流体室（36）を低圧室（36b）と高圧室（36a）に区画するブレード（43）と、
上記駆動軸（23）に取り付けられた回転子（22）を有して該駆動軸（23）を駆動する電動機（20）とを備えたロータリ式圧縮機であって、
上記駆動軸（23）及び上記回転子（22）からなる回転体（26）は、一つ又は複数の釣り合い錘（71〜73,75,81〜83,85）からなるバランサ（70）を備え、
上記バランサ（70）の質量中心は、上記駆動軸（23）の回転中心軸に対して上記偏心軸部（25）の中心軸とは逆側に位置し、且つ上記駆動軸（23）の回転中心軸と上記偏心軸部（25）の中心軸とを含む平面に対して上記駆動軸（23）の回転方向とは逆側に９０°以下の所定角度だけずれている
ことを特徴とするロータリ式圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
上記バランサ（70）は、上記偏心軸部（25）及び上記ピストン（38）に作用する遠心力と、上記高圧室（36a）と上記低圧室（36b）の圧力差に起因して上記回転体（26）に作用する荷重との両方を相殺するための釣り合い錘（73,83）を備えている
ことを特徴とするロータリ式圧縮機。
【請求項３】
請求項１において、
上記バランサ（70）は、上記偏心軸部（25）及び上記ピストン（38）に作用する遠心力を相殺するための第１の釣り合い錘（71,81）と、上記高圧室（36a）と上記低圧室（36b）の圧力差に起因して上記回転体（26）に作用する荷重を相殺するための第２の釣り合い錘（72,82）とを備えている
ことを特徴とするロータリ式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ロータリ式圧縮機の振動の低減に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、駆動軸を駆動する電動機を備えた圧縮機では、駆動軸と電動機の回転子からなる回転体に、回転体をスムーズに回転させるための釣り合い錘（バランスウェイト）が設けられる。
【０００３】
特許文献１及び特許文献２には、釣り合い錘を備えたロータリ式圧縮機が開示されている。特許文献１のロータリ式圧縮機では、電動機の回転子に釣り合い錘が取り付けられている。一方、特許文献２のロータリ式圧縮機では、駆動軸に釣り合い錘が取り付けられている。
【０００４】
また、特許文献３には、釣り合い錘を備えたスクロール式圧縮機が開示されている。ここで、スクロール式圧縮機の旋回スクロールには、流体室内のガスの圧力が作用する。このため、旋回スクロールに係合する駆動軸には、流体室内のガスの圧力に起因する荷重（ガス荷重）が作用する。一方、スクロール式圧縮機において、駆動軸に作用するガス荷重の方向は、駆動軸が一回転する間に３６０°変化する。また、特許文献３の第４図に記載されているように、スクロール式圧縮機の駆動軸に作用するガス荷重の大きさは、駆動軸が一回転する間にそれほど大幅には変動しない。そこで、特許文献３のスクロール式圧縮機では、ガス荷重を相殺するための釣り合い錘を駆動軸に取り付け、圧縮機の振動低減を図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−２００５２７号公報
【特許文献２】特開平０１−１０４９９６号公報
【特許文献３】特開昭５９−１０５９８７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ロータリ式圧縮機では、駆動軸の偏心軸部に係合するピストンに、流体室内のガスの圧力が作用する。このため、スクロール式圧縮機と同様に、ロータリ式圧縮機においても、流体室内のガスの圧力に起因するガス荷重が駆動軸に作用する。ロータリ式圧縮機の駆動軸に作用するガス荷重の方向は、駆動軸が一回転する間にせいぜい９０°程度しか変化しない。一方、駆動軸に固定された釣り合い錘に作用する遠心力の方向は、駆動軸が一回転する間に３６０°変化する。このため、ロータリ式圧縮機では、釣り合い錘からなるバランサを回転体に設けることによってガス荷重に起因する圧縮機の振動を抑えることは、不可能だと考えられていた。
【０００７】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、釣り合い錘からなるバランサを回転体に設け、バランサの質量中心を適切な位置に設定することによって、ガス荷重に起因する圧縮機の振動を抑えることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１の発明は、回転中心軸に対して偏心した偏心軸部（25）を有する駆動軸（23）と、上記偏心軸部（25）に係合して偏心回転する筒状のピストン（38）と、上記ピストン（38）を収容して流体室（36）を形成するシリンダ（32）と、上記流体室（36）を低圧室（36b）と高圧室（36a）に区画するブレード（43）と、上記駆動軸（23）に取り付けられた回転子（22）を有して該駆動軸（23）を駆動する電動機（20）とを備えたロータリ式圧縮機を対象とする。そして、上記駆動軸（23）及び上記回転子（22）からなる回転体（26）は、一つ又は複数の釣り合い錘（71〜73,75,81〜83,85）からなるバランサ（70）を備え、上記バランサ（70）の質量中心は、上記駆動軸（23）の回転中心軸に対して上記偏心軸部（25）の中心軸とは逆側に位置し、且つ上記駆動軸（23）の回転中心軸と上記偏心軸部（25）の中心軸とを含む平面に対して上記駆動軸（23）の回転方向とは逆側に９０°以下の所定角度だけずれているものである。
【０００９】
第１の発明のロータリ式圧縮機（10）において、駆動軸（23）が電動機（20）によって駆動されると、シリンダ（32）に収容されたピストン（38）が偏心回転する。その結果、ガス冷媒等の流体がシリンダ（32）内の流体室（36）へ吸入されて圧縮される。つまり、ガス冷媒等の流体が低圧室（36b）へ吸い込まれ、高圧室（36a）内の流体が圧縮される。ピストン（38）には、流体室（36）の内圧が作用する。このため、ピストン（38）に係合する駆動軸（23）の偏心軸部（25）には、高圧室（36a）と低圧室（36b）の圧力差に起因する荷重（以下では、ガス荷重という）が作用する。駆動軸（23）に作用するガス荷重の向きは、概ね高圧室（36a）側から低圧室（36b）側へ向かう方向となる。
【００１０】
第１の発明において、バランサ（70）の質量中心は、駆動軸（23）の回転中心軸に対して偏心軸部（25）の中心軸とは逆側に位置する。このため、駆動軸（23）の偏心軸部（25）とピストン（38）とに作用する遠心力は、バランサ（70）を構成する釣り合い錘（71〜73,75,81〜83,85）に作用する遠心力によって相殺される。
【００１１】
上述したように、ロータリ式圧縮機（10）では、駆動軸（23）に作用するガス荷重の向きが、概ね高圧室（36a）側から低圧室（36b）側へ向かう方向となる。ロータリ式圧縮機（10）の圧縮行程では、高圧室（36a）の容積が次第に縮小し、それに伴って高圧室（36a）の内圧が上昇する。高圧室（36a）と低圧室（36b）の圧力差に起因して駆動軸（23）に作用するガス荷重は、圧縮行程の開始時点ではほぼゼロであり、圧縮行程が進行するにつれて次第に大きくなる。このため、ロータリ式圧縮機（10）では、駆動軸（23）が一回転する間に、駆動軸（23）に作用するガス荷重が比較的大幅に変動する。
【００１２】
第１の発明において、バランサ（70）の質量中心は、駆動軸（23）の回転中心軸と偏心軸部（25）の中心軸とを含む平面に対して、駆動軸（23）の回転方向とは逆側に９０°以下の所定角度だけずれている。このため、ガス荷重が比較的大きくなる圧縮行程の後半において、バランサ（70）を構成する釣り合い錘（71〜73,75,81〜83,85）に作用する遠心力は、ガス荷重を相殺する方向に作用する。つまり、圧縮行程の後半において、バランサ（70）を構成する釣り合い錘（71〜73,75,81〜83,85）に作用する遠心力は、ガス荷重とは逆向きの成分を含んでいる。従って、圧縮行程の後半には、ガス荷重の少なくとも一部が釣り合い錘（71〜73,75,81〜83,85）に作用する遠心力によって相殺される。
【００１３】
第２の発明は、上記第１の発明において、上記バランサ（70）は、上記偏心軸部（25）及び上記ピストン（38）に作用する遠心力と、上記高圧室（36a）と上記低圧室（36b）の圧力差に起因して上記回転体（26）に作用する荷重との両方を相殺するための釣り合い錘（73,83）を備えるものである。
【００１４】
第２の発明では、バランサ（70）を構成する釣り合い錘（73,83）が回転体（26）に設けられる。この釣り合い錘（73,83）に作用する遠心力は、偏心軸部（25）及びピストン（38）に作用する遠心力とは逆向きの成分を含んでいる。また、駆動軸（23）が一回転する間の一部の期間において、この釣り合い錘（73,83）に作用する遠心力は、ガス荷重とは逆向きの成分を含んでいる。
【００１５】
第３の発明は、上記第１の発明において、上記バランサ（70）は、上記偏心軸部（25）及び上記ピストン（38）に作用する遠心力を相殺するための第１の釣り合い錘（71,81）と、上記高圧室（36a）と上記低圧室（36b）の圧力差に起因して上記回転体（26）に作用する荷重を相殺するための第２の釣り合い錘（72,82）とを備えるものである。
【００１６】
第３の発明では、バランサ（70）を構成する第１の釣り合い錘（71,81）と第２の釣り合い錘（72,82）とが回転体（26）に設けられる。第１の釣り合い錘（71,81）に作用する遠心力は、偏心軸部（25）及びピストン（38）に作用する遠心力とは逆向きの成分を含んでいる。また、駆動軸（23）が一回転する間の一部の期間において、第２の釣り合い錘（72,82）に作用する遠心力は、ガス荷重とは逆向きの成分を含んでいる。
【発明の効果】
【００１７】
本発明では、駆動軸（23）と回転子（22）からなる回転体（26）に設けられたバランサ（70）の質量中心が、駆動軸（23）の回転中心軸と偏心軸部（25）の中心軸とを含む平面に対して、駆動軸（23）の回転方向とは逆側に９０°以下の所定角度だけずれている。このため、駆動軸（23）に作用するガス荷重が比較的大きくなる圧縮行程の後半には、バランサ（70）を構成する釣り合い錘（71〜73,75,81〜83,85）に作用する遠心力によって、駆動軸（23）に作用するガス荷重の少なくとも一部を相殺することができる。
【００１８】
ここで、圧縮行程の初期には、バランサ（70）を構成する釣り合い錘（71〜73,75,81〜83,85）に作用する遠心力が、ガス荷重と同じ向きの成分を含む場合がある。しかし、圧縮行程の初期は、回転体（26）に作用するガス荷重が比較的小さい。そのため、釣り合い錘（71〜73,75,81〜83,85）に作用する遠心力がガス荷重と同じ向きの成分を含んでいても、回転体（26）に作用する荷重はそれ程大きくならない。
【００１９】
従って、本発明によれば、駆動軸（23）の回転中心軸と偏心軸部（25）の中心軸とを含む平面上にバランサ（70）の質量中心が位置する場合に比べて、ロータリ式圧縮機（10）の作動中に回転体（26）に作用する加重の変動幅を縮小でき、その結果、ロータリ式圧縮機（10）の振動を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】図１は、実施形態１の圧縮機の縦断面図である。
【図２】図２は、図１のＡ−Ａ断面を示す圧縮機構の断面図である。
【図３】図３は、実施形態１の回転体を示す図であって、(Ａ)は平面図であり、(Ｂ)は側面図である。
【図４】図４は、実施形態１の圧縮機の動作を示す圧縮機構の概略の横断面図である。
【図５】図５は、駆動軸の回転角と回転体に作用するガス荷重との関係を示すグラフである。
【図６】図６は、駆動軸が一回転する間における、回転体に作用する荷重ベクトルの軌跡を示す図である。
【図７】図７は、駆動軸が一回転する間における、アキュームレータの入口管の突端の軌跡を示す図である。
【図８】図８は、実施形態２の回転体を示す図であって、(Ａ)は平面図であり、(Ｂ)は側面図である。
【図９】図９は、実施形態２の変形例の回転体を示す図であって、(Ａ)は平面図であり、(Ｂ)は背面図である。
【図１０】図１０は、実施形態３の回転体を示す図であって、(Ａ)は平面図であり、(Ｂ)は背面図である。
【図１１】図１１は、実施形態３の回転体の下面図である。
【図１２】図１２は、図１０(Ａ)のＢ−Ｂ断面を示す回転体の断面図である。
【図１３】図１３は、その他の実施形態の圧縮機の図２に相当する断面を示す圧縮機構の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下で説明する実施形態および変形例は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【００２２】
《発明の実施形態１》
本発明の実施形態１について説明する。本実施形態の圧縮機（10）は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う冷媒回路に設けられ、蒸発器で蒸発した冷媒を吸入して圧縮する。
【００２３】
−圧縮機の全体構成−
図１に示すように、本実施形態の圧縮機（10）は、圧縮機構（30）と電動機（20）とがケーシング（11）に収容された全密閉型のロータリ式圧縮機である。
【００２４】
ケーシング（11）は、起立した状態の円筒状の密閉容器である。ケーシング（11）は、円筒状の胴部（12）と、胴部（12）の端部を閉塞する一対の鏡板（13,14）とを備えている。胴部（12）の下部には、吸入管（15）が取り付けられている。上側の鏡板（13）には、吐出管（16）が取り付けられている。
【００２５】
ケーシング（11）には、アキュームレータ（60）の本体部（61）が固定されている。本体部（61）は、起立した状態の円筒状の密閉容器である。本体部（61）は、直管状の入口管（62）が頂部に突設され、Ｌ字状の出口管（63）が底部に突設されている。出口管（63）の突端部は、吸入管（15）に接続されている。
【００２６】
電動機（20）は、圧縮機構（30）の上方に配置されている。電動機（20）は、固定子（21）と回転子（22）とを備えている。固定子（21）は、ケーシング（11）の胴部（12）に固定されている。回転子（22）は、後述する圧縮機構（30）の駆動軸（23）に取り付けられている。回転子（22）は、駆動軸（23）と共に回転体（26）を構成している。また、詳しくは後述するが、回転子（22）には、四つの錘部材（71,72,81,82）からなるバランサ（70）が設けられている。
【００２７】
圧縮機構（30）は、ケーシング（11）内の下部に配置されている。この圧縮機構（30）は、いわゆる揺動ピストン型のロータリ式流体機械である。この圧縮機構（30）は、フロントヘッド（31）と、シリンダ（32）と、リアヘッド（33）とを備えている。
【００２８】
シリンダ（32）は、厚肉円板状の部材である（図２を参照）。シリンダ（32）の中央部には、後述するピストン（38）と共に流体室（36）を形成する円形孔が形成されている。フロントヘッド（31）は、シリンダ（32）の上端面を閉塞する板状の部材である。フロントヘッド（31）の中央部には、駆動軸（23）を支持する主軸受（31a）が突設されている。リアヘッド（33）は、シリンダ（32）の下端面を閉塞する板状の部材である。リアヘッド（33）の中央部には、駆動軸（23）を支持する副軸受（33a）が突設されている。
【００２９】
シリンダ（32）は、ケーシング（11）の胴部（12）に固定されている。フロントヘッド（31）、シリンダ（32）、及びリアヘッド（33）は、互いにボルトによって締結されており、固定側部材（45）を構成している。
【００３０】
圧縮機構（30）は、駆動軸（23）を備えている。駆動軸（23）は、主軸部（24）と、偏心軸部（25）とを備えている。偏心軸部（25）は、主軸部（24）の下端寄りに配置されている。また、偏心軸部（25）は、主軸部（24）よりも大径の円柱状に形成され、主軸部（24）に対して偏心している。偏心軸部（25）の中心軸Ｏ'は、主軸部（24）の中心軸Ｏ（即ち、駆動軸（23）の回転中心軸）と実質的に平行である。図示しないが、駆動軸（23）には、給油通路が形成されている。ケーシング（11）の底部に溜まった潤滑油は、給油通路を通って軸受（31a,33a）や圧縮機構（30）の摺動部分へ供給される。
【００３１】
図２にも示すように、圧縮機構（30）は、可動側部材であるピストン（38）と、ブレード（43）とを備えている。
【００３２】
ピストン（38）は、やや厚肉の円筒状に形成されている。ピストン（38）には、駆動軸（23）の偏心軸部（25）が回転自在に嵌め込まれている。ピストン（38）の外周面（39）は、シリンダ（32）の内周面（35）と摺接する。圧縮機構（30）では、ピストン（38）の外周面（39）とシリンダ（32）の内周面（35）との間に流体室（36）が形成される。
【００３３】
ブレード（43）は、ピストン（38）の外周面（39）に突設された平板状の部材であって、ピストン（38）と一体に形成されている。ブレード（43）は、流体室（36）を高圧室（36a）と低圧室（36b）に仕切る。
【００３４】
圧縮機構（30）は、一対のブッシュ（41）を備えている。一対のブッシュ（41）は、シリンダ（32）のブッシュ溝（40）に嵌め込まれ、ブレード（43）を両側から挟み込んでいる。ピストン（38）と一体のブレード（43）は、このブッシュ（41）を介してシリンダ（32）に支持される。
【００３５】
シリンダ（32）には、シリンダ（32）を径方向に貫通する吸入ポート（42）が形成されている。吸入ポート（42）は、流体室（36）の低圧室（36b）に連通する。吸入ポート（42）の一端は、シリンダ（32）の内周面（35）に開口している。この内周面（35）における吸入ポート（42）の開口端は、ブッシュ（41）に隣接した位置（図２におけるブッシュ（41）の右隣）に設けられている。一方、吸入ポート（42）の他端には、吸入管（15）が挿入されている。
【００３６】
フロントヘッド（31）には、吐出ポート（50）が形成されている。吐出ポート（50）は、フロントヘッド（31）をその厚さ方向に貫通する貫通孔である（図１を参照）。吐出ポート（50）は、流体室（36）の高圧室（36a）に連通する。フロントヘッド（31）の下面において、吐出ポート（50）の開口端は、ブッシュ（41）に対して吸入ポート（42）とは逆側の位置（図２におけるブッシュ（41）の左隣）に配置されている。
【００３７】
また、フロントヘッド（31）には、リード弁からなる吐出弁（55）が設けられている。この吐出弁（55）は、吐出ポート（50）を開閉する。
【００３８】
−バランサの構成−
上述したように、電動機（20）の回転子（22）には、四つの錘部材（71,72,81,82）からなるバランサ（70）が設けられている。図３に示すように、回転子（22）の上端面には、釣り合い錘である上側主錘部材（71）及び上側副錘部材（72）が取り付けられている。また、回転子（22）の下端面には、釣り合い錘である下側主錘部材（81）及び下側副錘部材（82）が取り付けられている。各錘部材（71,72,81,82）の材質は、真鍮等の比較的密度の高い金属である。
【００３９】
なお、図３(Ａ)では、主軸部（24）の中心軸Ｏに対する偏心軸部（25）の中心軸Ｏ'の偏心方向を、０°の方向とする。駆動軸（23）の回転方向は、図３(Ａ)における時計方向である。図３(Ａ)では、０°の方向から時計方向へ９０°進んだ向きを９０°の方向とし、０°の方向から時計方向へ１８０°進んだ向きを１８０°の方向とし、０°の方向から時計方向へ２７０°進んだ向きを２７０°の方向とする。
【００４０】
第１の釣り合い錘である上側主錘部材（71）及び下側主錘部材（81）は、いずれも円弧状に湾曲した板状の部材である。上側主錘部材（71）の厚さｔｕｍと下側主錘部材（81）の厚さｔｌｍとは、いずれも一定である。ただし、下側主錘部材（81）は、上側主錘部材（71）よりも厚い（ｔｕｍ＜ｔｌｍ）。従って、下側主錘部材（81）の質量は、上側主錘部材（71）の質量よりも大きい。
【００４１】
上側主錘部材（71）は、周方向の中央が図３(Ａ)における０°の方向に位置している。従って、上側主錘部材（71）の質量中心は、図３(Ａ)における０°の方向に位置している。一方、下側主錘部材（81）は、周方向の中央が図３(Ａ)における１８０°の方向に位置している。従って、下側主錘部材（81）の質量中心は、図３(Ａ)における１８０°の方向に位置している。
【００４２】
第２の釣り合い錘である上側副錘部材（72）及び下側副錘部材（82）は、いずれも板状の部材である。上側副錘部材（72）の厚さｔｕｓと下側副錘部材（82）の厚さｔｌｓとは、いずれも一定である。ただし、下側副錘部材（82）は、上側副錘部材（72）よりも厚い（ｔｕｓ＜ｔｌｓ）。従って、下側副錘部材（82）の質量は、上側副錘部材（72）の質量よりも大きい。また、上側副錘部材（72）の質量は上側主錘部材（71）の質量よりも小さく、下側副錘部材（82）の質量は下側主錘部材（81）の質量よりも小さい。上側副錘部材（72）の質量中心は、図３(Ａ)における２７０°の方向に位置している。下側副錘部材（82）の質量中心は、図３(Ａ)における９０°の方向に位置している。
【００４３】
上述したように、上側主錘部材（71）よりも質量の大きな下側主錘部材（81）は、その質量中心が図３(Ａ)における１８０°の方向に位置している。また、上側副錘部材（72）よりも質量の大きな下側副錘部材（82）は、その質量中心が図３(Ａ)における９０°の方向に位置している。
【００４４】
このため、図３(Ａ)に示すように、これら四つの錘部材（71,72,81,82）からなるバランサ（70）の質量中心Ｇｂの位置は、１８０°の方向から反時計方向へ角度θだけずれた位置となっている。つまり、バランサ（70）の質量中心Ｇｂは、主軸部（24）の中心軸Ｏに対して偏心軸部（25）の中心軸Ｏ'とは反対側に位置し、且つ主軸部（24）の中心軸Ｏと偏心軸部（25）の中心軸Ｏ'とを含む平面に対して駆動軸（23）の回転方向とは逆側に角度θだけずれている。なお、この角度θは、０°よりも大きく９０°以下である（０°＜θ≦９０°）。
【００４５】
このように、本実施形態の圧縮機（10）では、主軸部（24）の中心軸Ｏに直交する平面において、主軸部（24）の中心軸Ｏと偏心軸部（25）の中心軸Ｏ'とを含む平面に対してバランサ（70）の質量中心Ｇｂが図３(Ａ)の反時計方向へ角度θだけずれるように、各錘部材（71,72,81,82）の質量と質量中心の位置とが設定されている。
【００４６】
−圧縮機の運転動作−
圧縮機（10）の運転動作について、図４を参照しながら説明する。
【００４７】
電動機（20）に通電すると、駆動軸（23）は、図４における時計方向に回転する。駆動軸（23）が回転すると、ブレード（43）と一体に形成されたピストン（38）は、揺動しつつ偏心回転する。
【００４８】
駆動軸（23）が回転してピストン（38）が移動すると、低圧室（36b）の容積が次第に拡大し、吸入ポート（42）から低圧室（36b）へ低圧ガス冷媒が吸い込まれる。また、それと同時に高圧室（36a）の容積が次第に縮小し、高圧室（36a）内のガス冷媒が圧縮される。
【００４９】
高圧室（36a）内のガス圧がケーシング（11）の内部空間のガス圧を上回ると、吐出弁（55）が開き、高圧室（36a）内のガス冷媒が吐出ポート（50）を通ってケーシング（11）の内部空間へ吐出される。圧縮機構（30）からケーシング（11）の内部空間へ吐出された高圧ガス冷媒は、吐出管（16）を通ってケーシング（11）の外部へ流出する。
【００５０】
−回転体に作用する遠心力とガス荷重−
駆動軸（23）の偏心軸部（25）は主軸部（24）に対して偏心しており、この偏心軸部（25）にはピストン（38）が係合している。このため、図４に示すように、駆動軸（23）と回転子（22）からなる回転体（26）には、偏心軸部（25）及びピストン（38）の回転運動に起因する遠心力Ｆｃが作用する。この遠心力Ｆｃの向きは、主軸部（24）の中心軸Ｏに対する偏心軸部（25）の中心軸Ｏ'の偏心方向である。駆動軸（23）が回転して偏心軸部（25）の中心軸Ｏ'が移動すると、それに伴って遠心力Ｆｃの向きも変化する。そして、駆動軸（23）が一回転する間に、遠心力Ｆｃの向きは３６０°変化する。
【００５１】
回転子（22）には、上側主錘部材（71）と下側主錘部材（81）とが取り付けられている。このため、図４に示すように、回転体（26）には、上側主錘部材（71）及び下側主錘部材（81）の回転運動に起因する遠心力Ｆｂ１が作用する。上側主錘部材（71）は、主軸部（24）の中心軸Ｏに対する偏心軸部（25）の中心軸Ｏ'の偏心方向に配置される。一方、上側主錘部材（71）よりも質量の大きい下側主錘部材（81）は、主軸部（24）の中心軸Ｏに対して偏心軸部（25）の中心軸Ｏ'とは逆側に配置される。従って、この遠心力Ｆｂ１の向きは、主軸部（24）の中心軸Ｏに対する偏心軸部（25）の中心軸Ｏ'の偏心方向とは逆方向である。
【００５２】
このように、上側主錘部材（71）及び下側主錘部材（81）の回転運動に起因する遠心力Ｆｂ１は、常に、偏心軸部（25）及びピストン（38）の回転運動に起因する遠心力Ｆｃと逆方向に作用する。また、本実施形態では、遠心力Ｆｂ１が遠心力Ｆｃと等しくなるように、上側主錘部材（71）及び下側主錘部材（81）の質量が設定される。このため、遠心力Ｆｃは、遠心力Ｆｂ１によって完全に相殺される。
【００５３】
なお、回転体（26）の回転速度が高い状態では、駆動軸（23）の撓みが比較的大きくなる。このため、上側主錘部材（71）及び下側主錘部材（81）の位置は、駆動軸（23）が撓んだ状態において“偏心軸部（25）及びピストン（38）の回転運動に起因する遠心力Ｆｃ”が“上側主錘部材（71）及び下側主錘部材（81）の回転運動に起因する遠心力Ｆｂ１”によって完全に打ち消されるように設定するのが望ましい。
【００５４】
圧縮機（10）の作動中には、高圧室（36a）の内圧（即ち、高圧室（36a）に存在するガス冷媒の圧力）が、低圧室（36b）の内圧（即ち、低圧室（36b）に存在するガス冷媒の圧力）よりも高くなる。高圧室（36a）の内圧と低圧室（36b）の内圧とは、ピストン（38）の外周面（39）に作用する。このため、図４に示すように、回転体（26）には、高圧室（36a）と低圧室（36b）の圧力差に起因するガス荷重Ｆｇが作用する。このガス荷重Ｆｇは、概ね高圧室（36a）から低圧室（36b）へ向かう方向に作用する。
【００５５】
駆動軸（23）が一回転する間において、低圧室（36b）の内圧は概ね一定であるが、高圧室（36a）の内圧は駆動軸（23）の回転に伴って変化する。図４に示すように、駆動軸（23）が一回転する間には、高圧室（36a）の容積が次第に減少する。一方、吐出弁（55）が閉じている期間には、駆動軸（23）の回転に伴って高圧室（36a）の内圧が次第に上昇し、吐出弁（55）が開いている期間には、高圧室（36a）の内圧が概ね一定となる。このため、図５に示すように、回転体（26）に作用するガス荷重Ｆｇの大きさは、駆動軸（23）の回転角が０°から約２１０°に達するまでの間は次第に大きくなり、その後は次第に小さくなる。なお、図５は、駆動軸（23）の回転角が２１０°前後の時点で吐出弁（55）が開く場合のガス荷重の変化を、一例として示している。
【００５６】
回転体（26）に作用するガス荷重Ｆｇの向きは、駆動軸（23）の回転に伴って変化する。ただし、駆動軸（23）の回転角に拘わらず、高圧室（36a）は図４におけるピストン（38）の左側に位置し、低圧室（36b）は図４におけるピストン（38）の右側に位置する。このため、駆動軸（23）の回転角が０°の時点の主軸部（24）の中心軸Ｏに対する偏心軸部（25）の中心軸Ｏ'の偏心方向を１２時の方向とすると、回転体（26）に作用するガス荷重Ｆｇの向きは、概ね３時の方向から６時の方向の間で変化する（図４の太い実線の矢印と、図６の破線とを参照）。
【００５７】
回転子（22）には、上側副錘部材（72）と下側副錘部材（82）とが取り付けられている。このため、図４に示すように、回転体（26）には、上側副錘部材（72）及び下側副錘部材（82）の回転運動に起因する遠心力Ｆｂ２が作用する。上側副錘部材（72）は、その質量中心が図３(Ａ)における２７０°の方向に位置する。一方、上側副錘部材（72）よりも質量の大きい下側副錘部材（82）は、その質量中心が図３(Ａ)における９０°の方向に位置する。従って、この遠心力Ｆｂ２の向きは、常に、上側主錘部材（71）及び下側主錘部材（81）の回転運動に起因する遠心力Ｆｂ１の方向から駆動軸（23）の回転方向とは逆側（即ち、図４における反時計方向）に９０°ずれる。
【００５８】
上述したように、本実施形態の圧縮機（10）では、偏心軸部（25）及びピストン（38）の回転運動に起因する遠心力Ｆｃが、上側主錘部材（71）及び下側主錘部材（81）の回転運動に起因する遠心力Ｆｂ１によって完全に打ち消される。このため、理論上、回転体（26）に作用する荷重は、高圧室（36a）と低圧室（36b）の圧力差に起因するガス荷重Ｆｇと、上側副錘部材（72）及び下側副錘部材（82）の回転運動に起因する遠心力Ｆｂ２との合力だけとなる。
【００５９】
そこで、回転体（26）に作用する荷重（即ち、遠心力Ｆｂ２とガス荷重Ｆｇの合力）と、ガス荷重Ｆｇとの関係について、図４〜６を参照しながら説明する。
【００６０】
駆動軸（23）の回転角が０°から９０°までの期間において、遠心力Ｆｂ２は、ガス荷重Ｆｇと同じ向きの成分を含んでいる（図４を参照）。このため、駆動軸（23）の回転角が０°から９０°までの期間において、遠心力Ｆｂ２とガス荷重Ｆｇの合力は、ガス荷重Ｆｇよりも大きくなる（図６を参照）。しかし、この期間は、ガス荷重Ｆｇの大きさが比較的小さい（図５を参照）。従って、この期間に回転体（26）に作用する荷重（即ち、遠心力Ｆｂ２とガス荷重Ｆｇの合力）は、それ程大きくない（図６を参照）。
【００６１】
ガス荷重Ｆｇは、駆動軸（23）の回転角が９０°から２１０°までの期間に次第に大きくなる（図５を参照）。一方、この期間において、遠心力Ｆｂ２は、ガス荷重Ｆｇとは逆向き（即ち、ガス荷重Ｆｇを相殺する方向）の成分を含んでいる（図４を参照）。従って、この期間には、ガス荷重Ｆｇの一部が遠心力Ｆｂ２によって相殺される。また、遠心力Ｆｂ２のガス荷重Ｆｇとは逆向きの成分は、駆動軸（23）が回転するにつれて次第に大きくなる。従って、この期間の初期には遠心力Ｆｂ２とガス荷重Ｆｇの合力がガス荷重Ｆｇよりも大きくなるが、駆動軸（23）の回転角がある程度を超えると、遠心力Ｆｂ２とガス荷重Ｆｇの合力はガス荷重Ｆｇよりも小さくなる（図６を参照）。
【００６２】
ガス荷重Ｆｇは、駆動軸（23）の回転角が２１０°から２７０°までの期間に次第に小さくなる（図５を参照）。この期間において、遠心力Ｆｂ２は、依然としてガス荷重Ｆｇを相殺する方向の成分を含んでいる（図４を参照）。従って、この期間には、遠心力Ｆｂ２とガス荷重Ｆｇの合力が駆動軸（23）の回転に伴って次第に小さくなり、また、遠心力Ｆｂ２とガス荷重Ｆｇの合力がガス荷重Ｆｇよりも小さくなる（図６を参照）。
【００６３】
ガス荷重Ｆｇは、駆動軸（23）の回転角が２７０°から３６０°までの期間に次第に小さくなる（図５を参照）。一方、この期間の前半では、遠心力Ｆｂ２のうちガス荷重Ｆｇを相殺する方向の成分が次第に小さくなる（図４を参照）。従って、この期間の前半では、遠心力Ｆｂ２とガス荷重Ｆｇの合力とガス荷重Ｆｇの差が次第に小さくなる（図６を参照）。また、この期間の後半では、遠心力Ｆｂ２がガス荷重Ｆｇと同じ向きの成分を含むようになる（図４を参照）。従って、この期間の後半では、遠心力Ｆｂ２とガス荷重Ｆｇの合力がガス荷重Ｆｇよりも大きくなる（図６を参照）。しかし、この期間の後半ではガス荷重Ｆｇが小さくなっているため、回転体（26）に作用する荷重はそれほど大きくならない。
【００６４】
このように、駆動軸（23）が一回転する間において、回転体（26）に作用するガス荷重Ｆｇが比較的小さい期間には、遠心力Ｆｂ２がガス荷重Ｆｇと同じ方向の成分を含む場合があるが、ガス荷重Ｆｇが比較的大きい期間には、遠心力Ｆｂ２によってガス荷重Ｆｇの一部が相殺される。このため、図６に示すように、駆動軸（23）が一回転する間におけるガス荷重Ｆｇと遠心力Ｆｂ２の合力ベクトルの軌跡（同図に実線で示す軌跡）は、駆動軸（23）が一回転する間におけるガス荷重ベクトルの軌跡（同図に破線で示す軌跡）よりも一回り小さくなる。
【００６５】
なお、図６に示すガス荷重ベクトルの軌跡は、“上側副錘部材（72）及び下側副錘部材（82）の回転運動に起因する遠心力Ｆｂ２”が“駆動軸（23）の回転角が１８０°の時点において回転体（26）に作用するガス荷重Ｆｇ”よりも小さい場合の軌跡である。
【００６６】
−実施形態１の効果−
本実施形態の圧縮機（10）では、電動機（20）の回転子（22）に上側副錘部材（72）及び下側副錘部材（82）が取り付けられており、その結果、四つの錘部材（71,72,81,82）からなるバランサ（70）の質量中心が、駆動軸（23）の回転中心軸Ｏと偏心軸部（25）の中心軸Ｏ'とを含む平面に対して、駆動軸（23）の回転方向とは逆側に９０°以下の所定角度θだけずれている。そして、図４に示すように、駆動軸（23）が一回転する期間のうち、回転体（26）に作用するガス荷重Ｆｇが比較的大きくなる時期には、上側副錘部材（72）及び下側副錘部材（82）の回転運動に起因する遠心力Ｆｂ２によってガス荷重Ｆｇの一部が相殺される。
【００６７】
ここで、圧縮行程の初期には、上側副錘部材（72）及び下側副錘部材（82）の回転運動に起因する遠心力Ｆｂ２が、回転体（26）に作用するガス荷重Ｆｇと同じ向きの成分を含む場合がある。しかし、図４に示すように、駆動軸（23）の回転角が比較的小さい圧縮行程の初期には、回転体（26）に作用するガス荷重Ｆｇが比較的小さい。このため、図６に示すように、駆動軸（23）が一回転する間に遠心力Ｆｂ２がガス荷重Ｆｇと同じ向きの成分を含む時期があるにも拘わらず、遠心力Ｆｂ２がガス荷重Ｆｇの合力（即ち、本実施形態の回転体（26）に作用する荷重）の変動範囲は、ガス荷重Ｆｇ（即ち、回転体（26）に上側副錘部材（72）及び下側副錘部材（82）が設けられていない場合に回転体（26）に作用する荷重）の変動範囲よりも小さくなる。
【００６８】
このように、回転体（26）に上側副錘部材（72）及び下側副錘部材（82）を設けることによって、圧縮機（10）の作動中に回転体（26）に作用する荷重の変動範囲を縮小することができる。その結果、図７に示すように、作動中の圧縮機（10）の振動を低減することができる。
【００６９】
図７は、圧縮機（10）の吸入圧力が０.６ＭＰａ、その吐出圧力が２.７ＭＰａ、その回転速度が毎分５４００回転である場合に、駆動軸（23）が一回転する間におけるアキュームレータ（60）の入口管（62）の突端の軌跡を計算したシミュレーションの結果である。図７に破線で示す軌跡は、回転体（26）に上側主錘部材（71）及び下側主錘部材（81）だけが設けられる場合のシミュレーション結果を示す。一方、図７に実線で示す軌跡は、回転体（26）に上側副錘部材（72）及び下側副錘部材（82）を追加した場合（即ち、本実施形態の場合）のシミュレーション結果を示す。図７に実線で示す軌跡の最大振幅Ｗは、同図に破線で示す軌跡の最大振幅Ｗ'よりも小さい。従って、上述したように、回転体（26）に上側副錘部材（72）及び下側副錘部材（82）を追加することによって、作動中の圧縮機（10）の振動を低減することができる。
【００７０】
《発明の実施形態２》
本発明の実施形態２について説明する。本実施形態の圧縮機（10）は、バランサ（70）の構成が実施形態１の圧縮機（10）と相違する。ここでは、本実施形態の圧縮機（10）について、実施形態１の圧縮機（10）と異なる点を説明する。
【００７１】
図８に示すように、本実施形態のバランサ（70）は、二つの錘部材（73,83）によって構成されている。これらの錘部材（73,83）は、実施形態１のバランサ（70）を構成する錘部材（71,72,81,82）と同様に、電動機（20）の回転子（22）に取り付けられている。回転子（22）の上端面には、釣り合い錘である上側錘部材（73）が取り付けられている。また、回転子（22）の下端面には、釣り合い錘である下側錘部材（83）が取り付けられている。各錘部材（73,83）の材質は、真鍮等の比較的密度の高い金属である。
【００７２】
上側錘部材（73）と下側錘部材（83）のそれぞれは、上側主錘部材（71）及び下側主錘部材（81）と同様の円弧状に湾曲した板状の部材である。上側錘部材（73）及び下側錘部材（83）の周方向の長さは、上側主錘部材（71）及び下側主錘部材（81）の周方向の長さよりも長い。上側錘部材（73）の厚さｔｕと下側錘部材（83）の厚さｔｌとは、いずれも一定である。下側錘部材（83）は、上側錘部材（73）よりも厚い（ｔｕ＜ｔｌ）。従って、下側錘部材（83）の質量は、上側錘部材（73）の質量よりも大きい。
【００７３】
上側錘部材（73）は、周方向の中央が図８(Ａ)における０°の方向から反時計方向に角度θだけずれている。従って、上側錘部材（73）の質量中心は、図８(Ａ)における０°の方向から反時計方向に角度θだけずれている。一方、下側錘部材（83）は、周方向の中央が図８(Ａ)における１８０°の方向から反時計方向に角度θだけずれている。従って、下側錘部材（83）の質量中心は、図８(Ａ)における１８０°の方向から反時計方向に角度θだけずれている。このため、図８(Ａ)に示すように、本実施形態のバランサ（70）の質量中心Ｇｂの位置は、実施形態１のバランサ（70）と同様に、１８０°の方向から反時計方向へ角度θだけずれている。
【００７４】
このように、本実施形態の圧縮機（10）では、主軸部（24）の中心軸Ｏに直交する平面において、主軸部（24）の中心軸Ｏと偏心軸部（25）の中心軸Ｏ'とを含む平面に対してバランサ（70）の質量中心Ｇｂが図８(Ａ)の反時計方向へ角度θだけずれるように、各錘部材（73,83）の質量と質量中心の位置とが設定されている。
【００７５】
本実施形態の上側錘部材（73）は、実質的に実施形態１の上側主錘部材（71）と上側副錘部材（72）とを一体化したものである。また、本実施形態の下側錘部材（83）は、実質的に実施形態１の下側主錘部材（81）と下側副錘部材（82）とを一体化したものである。従って、本実施形態によれば、実施形態１と同様に、回転中の回転体（26）に作用する荷重の変動範囲を縮小でき、その結果、圧縮機（10）の振動を低減することができる。
【００７６】
−実施形態２の変形例−
本実施形態では、上側錘部材（73）及び下側錘部材（83）の厚さが、それぞれの周方向に変化していてもよい。ここでは、本変形例のバランサ（70）について、図８に示すバランサ（70）と異なる点を説明する。
【００７７】
図９に示すように、本変形例の上側錘部材（73）は、周方向の長さが図８に示す上側錘部材（73）よりも短い、この上側錘部材（73）は、周方向の中央が図９(Ａ)における０°の方向に位置している。上側錘部材（73）は、駆動軸（23）の回転方向とは逆方向の一端部の厚さｔｕ１が最も大きく、駆動軸（23）の回転方向の他端部の厚さｔｕ２が最も小さい。上側錘部材（73）の厚さは、一端から図９(Ａ)の時計方向に進むに従って次第に小さくなる。このため、上側錘部材（73）の質量中心は、図９(Ａ)における０°の方向から反時計方向に角度θだけずれている。
【００７８】
また、本変形例の下側錘部材（83）は、周方向の長さが図８に示す下側錘部材（83）よりも短い、この下側錘部材（83）は、周方向の中央が図９(Ａ)における１８０°の方向に位置している。下側錘部材（83）は、駆動軸（23）の回転方向とは逆方向の一端部の厚さｔｌ１が最も大きく、駆動軸（23）の回転方向の他端部の厚さｔｌ２が最も小さい。下側錘部材（83）の厚さは、一端から図９(Ａ)の時計方向に進むに従って次第に小さくなる。このため、下側錘部材（83）の質量中心は、図９(Ａ)における１８０°の方向から反時計方向に角度θだけずれている。
【００７９】
下側錘部材（83）の最大厚さｔｌ１は上側錘部材（73）の最大厚さｔｕ１よりも大きく、下側錘部材（83）の最小厚さｔｌ２は上側錘部材（73）の最小厚さｔｕ２よりも大きい。従って、下側錘部材（83）の質量は、上側錘部材（73）の質量よりも大きい。このため、図９(Ａ)に示すように、本変形例のバランサ（70）の質量中心Ｇｂの位置は、図８に示すバランサ（70）と同様に、１８０°の方向から反時計方向へ角度θだけずれている。
【００８０】
なお、本変形例のバランサ（70）では、上側錘部材（73）の厚さがその一端から他端へ向かって段階的に小さくなっていてもよい。また、本変形例のバランサ（70）では、下側錘部材（83）の厚さがその一端から他端へ向かって段階的に小さくなっていてもよい。
【００８１】
《発明の実施形態３》
本発明の実施形態３について説明する。本実施形態の圧縮機（10）は、バランサ（70）の構成が実施形態１の圧縮機（10）と相違する。ここでは、本実施形態の圧縮機（10）について、実施形態１の圧縮機（10）と異なる点を説明する。
【００８２】
図１０〜１２に示すように、本実施形態のバランサ（70）は、上側主錘部材（71）と下側主錘部材（81）とを備えている。本実施形態の上側主錘部材（71）は、実施形態１の上側主錘部材（71）と同じ形状の部材であって、実施形態１の上側主錘部材（71）と同じ位置に固定されている。また、本実施形態の下側主錘部材（81）は、実施形態１の下側主錘部材（81）と同じ形状の部材であって、実施形態１の下側主錘部材（81）と同じ位置に固定されている。
【００８３】
つまり、本実施形態のバランサ（70）は、下側主錘部材（81）の質量が上側主錘部材（71）の質量よりも大きい。また、本実施形態のバランサ（70）は、上側主錘部材（71）の質量中心が図１０(Ａ)の０°の方向に位置し、下側主錘部材（81）の質量中心が図１０(Ａ)の１８０°の方向に位置する。実施形態１と同様に、上側主錘部材（71）及び下側主錘部材（81）は、第１の釣り合い錘を構成する。
【００８４】
本実施形態の回転子（22）には、上側凹部（74）と下側凹部（84）とが形成されている。上側凹部（74）は、回転子（22）の上端面に開口する深さＬｕの窪みである。上側凹部（74）の軸直交断面の形状は、その開口端から底面に亘って直径φＤｕの円となっている。上側凹部（74）の中心軸Ｏｕは、図１０(Ａ)及び図１１における９０°の方向に位置する。一方、下側凹部（84）は、回転子（22）の下端面に開口する深さＬｌの窪みである。下側凹部（84）の軸直交断面の形状は、その開口端から底面に亘って直径φＤｌの円となっている。下側凹部（84）の中心軸Ｏｌは、図１０(Ａ)及び図１１における２７０°の方向に位置する。下側凹部（84）は、その内径φＤｌが上側凹部（74）の内径φＤｕと等しく（φＤｌ＝φＤｕ）、その深さＬｌが上側凹部（74）の深さＬｕよりも深い（Ｌｌ＞Ｌｕ）。
【００８５】
本実施形態の回転体（26）は、回転子（22）のうち主軸部（24）の中心軸Ｏに関して上側凹部（74）と対称な領域（図１０及び図１２に二点鎖線で示した領域）が、上側錘部（75）を構成している。つまり、上側錘部（75）は、回転子（22）の一部分によって構成される。上側錘部（75）は、その中心軸Ｏｕ'が主軸部（24）の中心軸Ｏに関して上側凹部（74）の中心軸Ｏｕと対称である。つまり、第２の釣り合い錘である上側錘部（75）の中心軸Ｏｕ'は、図１０(Ａ)及び図１１における２７０°の方向に位置している。また、上側錘部（75）は、その直径が上側凹部（74）の直径φＤｕと等しく、その高さが上側凹部（74）の深さＬｕと等しい。
【００８６】
本実施形態の回転体（26）は、回転子（22）のうち主軸部（24）の中心軸Ｏに関して下側凹部（84）と対称な領域（図１０及び図１２に二点鎖線で示した領域）が、下側錘部（85）を構成している。つまり、下側錘部（85）は、回転子（22）の一部分によって構成される。下側錘部（85）は、その中心軸Ｏｌ'が主軸部（24）の中心軸Ｏに関して下側凹部（84）の中心軸Ｏｌと対称である。つまり、第２の釣り合い錘である下側錘部（85）の中心軸Ｏｌ'は、図１０(Ａ)及び図１１における９０°の方向に位置している。また、下側錘部（85）は、その直径が下側凹部（84）の直径φＤｌと等しく、その高さが下側凹部（84）の深さＬｌと等しい。
【００８７】
本実施形態の圧縮機（10）では、回転子（22）に取り付けられた上側主錘部材（71）及び下側主錘部材（81）と、回転子（22）の一部分である上側錘部（75）及び下側錘部（85）とによって、バランサ（70）が構成される。このバランサ（70）では、上側主錘部材（71）よりも質量の大きい下側主錘部材（81）が図１０(Ａ)及び図１１における１８０°の方向に位置し、上側錘部（75）よりも質量の大きい下側錘部（85）が図１０(Ａ)及び図１１における９０°の方向に位置する。
【００８８】
図１０(Ａ)に示すように、本実施形態のバランサ（70）の質量中心Ｇｂの位置は、実施形態１のバランサ（70）と同様に、１８０°の方向から反時計方向へ角度θだけずれている。従って、本実施形態によれば、実施形態１と同様に、回転中の回転体（26）に作用する荷重の変動範囲を縮小でき、その結果、圧縮機（10）の振動を低減することができる。
【００８９】
《その他の実施形態》
図１３に示すように、上記各実施形態の圧縮機（10）の圧縮機構（30）は、ブレード（43）がピストン（38）と別体に形成されたローリングピストン型のロータリ式流体機械であってもよい。本変形例の圧縮機構（30）では、平板状のブレード（43）がシリンダ（32）のブッシュ溝（40）に進退自在に嵌め込まれ、ブッシュ（41）が省略されている。ブレード（43）は、ばね（44）によってピストン（38）の外周面（39）に押圧されており、その先端部がピストン（38）の外周面（39）と摺接する。
【００９０】
また、上記各実施形態の圧縮機（10）では、バランサ（70）を構成する錘部材（71〜73,75,81〜83,85）の一部または全部が駆動軸（23）に取り付けられていてもよい。
【産業上の利用可能性】
【００９１】
以上説明したように、本発明は、ロータリ式圧縮機について有用である。
【符号の説明】
【００９２】
10    圧縮機（ロータリ式圧縮機）
20    電動機
22    回転子
23    駆動軸
25    偏心軸部
26    回転体
32    シリンダ
36    流体室
36a   高圧室
36b   低圧室
38    ピストン
43    ブレード
70    バランサ
71    上側主錘部材（第１の釣り合い錘）
72    上側副錘部材（第２の釣り合い錘）
73    上側錘部材  （釣り合い錘）
75    上側錘部    （第２の釣り合い錘）
81    下側主錘部材（第１の釣り合い錘）
82    下側副錘部材（第２の釣り合い錘）
83    下側錘部材  （釣り合い錘）
85    下側錘部    （第２の釣り合い錘）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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