(57)【要約】【課題】本発明は、高強度化された純アルミニウム系のアルミニウム合金フィン材であって、伸びが高く、成形性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材およびその製造方法を提供することを目的とする。【解決手段】純アルミニウム系のアルミニウム合金冷延板を、調質焼鈍後に軽圧下して、板厚が薄く、高強度であっても、図１に示す通り、引張変形時に顕著な降伏点現象を示さず、全伸び量が高い、成形性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材を得る。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％にて、Ｆｅ：０.０１０〜０.９％、Ｃｕ：０．００１〜０.０５％を各々含有するとともに、Ｓｉ：０．１５％以下（０％を含む）、Ｍｎ：０．０１５％以下（０％を含む）、Ｍｇ：０．０１５％以下（０％を含む）、Ｃｒ：０．０１５％以下（０％を含む）に各々抑制し、残部Ａｌと不可避不純物からなり、Ａｌ純度が９９．３０％以上であるアルミニウム合金冷延板を、調質焼鈍後に圧下率０.１〜１０％の範囲で冷間圧延してなる、板厚が０．０３〜０.１５ｍｍのアルミニウム合金フィン材であって、機械的特性として、引張強さが１２０〜１５５ＭＰa、０.２％耐力が１００〜１５０ＭＰa、全伸び量が８〜２０％の各範囲とされていることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金フィン材。
【請求項２】
前記アルミニウム合金冷延板に前記調質焼鈍および圧下率０.１〜１０％の範囲での冷間圧延が施された上で、親水性塗膜がプレコートされた請求項１に記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材。
【請求項３】
質量％にて、Ｆｅ：０.０１０〜０.９％、Ｃｕ：０．００１〜０.０５％を各々含有するとともに、Ｓｉ：０．１５％以下（０％を含む）、Ｍｎ：０．０１５％以下（０％を含む）、Ｍｇ：０．０１５％以下（０％を含む）、Ｃｒ：０．０１５％以下（０％を含む）に各々抑制し、残部Ａｌと不可避不純物からなり、Ａｌ純度が９９．３０％以上であるアルミニウム合金冷延板を、１６０〜２６０℃の温度で調質焼鈍後に圧下率０.１〜１０％の範囲で冷間圧延して、板厚が０．０３〜０.１５ｍｍのアルミニウム合金フィン材とするとともに、このフィン材の機械的特性として、引張強さが１２０〜１５５ＭＰa、０.２％耐力が１００〜１５０ＭＰa、全伸び量が８〜２０％の各範囲としたことを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法。
【請求項４】
前記アルミニウム合金冷延板に，前記調質焼鈍および圧下率０.１〜１０％の範囲での冷間圧延を施した上で，親水性塗膜をプレコートする、請求項３に記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エアコン等の熱交換器用アルミニウム合金フィン材およびその製造方法に関するものである。本発明で言うアルミニウム合金フィン材とは、成形加工により熱交換器用フィンとされる、アルミニウム合金薄板素材のことを言う。そして、このアルミニウム合金薄板素材は冷延板を調質した板（板材）である。
【背景技術】
【０００２】
家庭用や自動車用のクーラー、エアコン等に使用される熱交換器は、熱交換チューブ（銅管）に、多数枚の熱交換器用フィンが、かしめ加工にて積層されている。このような熱交換器用フィンには、純アルミニウム系などの軟質なアルミニウム合金フィン材（アルミニウム合金薄板）が素材として用いられる。
【０００３】
これらアルミニウム合金フィン材のフィンへの成形は、ダイスとパンチとを用いたプレス成形によって、この薄板にカラー部（フィンカラー部とも言う）を形成した上で、この薄板をフィン形状の短冊状に加工することによって行う。フィンにおけるカラー部は、銅管を挿通（貫通）させた上で、かしめ加工によってフィンを一体化するために重要な開口部分である。このようなカラー部は、アルミニウム合金フィン材に円形の開口部を開けた上で、この開口部に、更に銅管との接触部となる「つば」（鍔、カール部とも言う）を設けた形状に成形される。
【０００４】
このようなフィンのカラー部の形成は、通常、複数段のプレス加工を組み合わせて行われ、代表的な成形方法としては、ドロー成形、ドローレス成形、ドロー・アイアニング併用方式（ドロー・ドローレス複合方式、コンビネーション成形とも言う）などが公知である。
【０００５】
このうち、ドロー成形は、多段階の絞り加工とピアス・バーリング加工（打ち抜きおよび穴広げ加工）、リフレア加工からなるが、カラー部の前記つばあるいは縦壁の高さ（以下、単にカラー部の高さとも言う）をあまり高くできず、要求される壁部の高さが不足する問題がある。また、ドローレス成形は、ピアス・バーリング加工、アイアニング加工、リフレア加工からなるが、やはりカラー部の高さをあまり大きくできず、要求高さを満足できない問題がある。
【０００６】
これに対して、ドロー・アイアニング併用方式（コンビネーション成形）は、第１工程の張出成形、第２工程の絞り成形、第３工程のピアス・バーリング加工、第４工程のアイアニング加工、第５工程目のリフレア加工からなり、比較的高いカラー部が効率よく得られるという利点がある。
【０００７】
ただ、近年、熱交換器の性能向上や軽量化あるいは製造コスト低減の必要性から、純アルミニウム系などの素材軟質アルミニウム薄板（アルミニウム合金フィン）を、例えば引張強さが１２０ＭＰa以上に高強度化した上で、その板厚を例えば０．１５ｍｍ以下により薄くすることが要求されている。しかも、前記第５工程目のリフレア工程後のカラー部の高さとしては例えば１．６ｍｍ以上に高くすることが要求されている。これらの成形は、板厚が０．１５ｍｍ以下にまで薄肉化されたフィン材にとっては、過酷な成形となる。
【０００８】
従来から、フィンの薄肉化に対応して、素材側の成形性を改良する提案が種々提案されている。
【０００９】
例えば、特許文献１には、板厚が０．１５ｍｍ以下であり、金属間化合物の粒径、大傾角粒の最大の長さ、大傾角粒内の亜結晶粒の平均粒径等を所定に規定した、成形加工性に優れたアルミニウム合金フィン材が開示されている。また、特許文献２には、板厚が０．１１ｍｍ未満であり、Ｆｅ、Ｔｉを所定量含有し、Ｓｉ、Ｃｕを所定量以下に規制するとともに、伸び率を所定に規定した、耐アベック性、スタック性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材が開示されている。特許文献３には、板厚が０．１１ｍｍ未満であり、所定元素の含有量を所定に規定した、耐アベック性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材が開示されている。また、特許文献４には、冷間圧延後の板厚が０．１１５ｍｍであり、所定元素を所定に規定した、ドローレスフィン用高強度アルミニウム合金薄板とその製造方法が開示されている。
【００１０】
また、さらなる成形加工性の向上や、成形加工中に生じるカラー割れと言われる割れが生じるのを抑制する（耐カラー割れを改善する）ために、特許文献５、６などでは、アルミニウム合金フィン材の組織を、亜結晶粒の平均粒径が２．５μｍ以下、最大長さが３μｍを超える金属間化合物が２０００個／ｍｍ２以下などと制御することも提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開２００６−１０４４８８号公報
【特許文献２】特許第４２７５５６０号公報
【特許文献３】特開２００５−１２６７９９号公報
【特許文献４】特開昭６４−８２４０号公報
【特許文献５】特開２０１２−２１４８４２号公報
【特許文献６】特開２０１２−２１４８４４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
しかしながら、これら従来技術では解決できていない、純アルミニウム系のアルミニウム合金フィン材の問題が以前からあった。この問題とは、所定のフィン板厚とされた純アルミニウム系のアルミニウム合金冷延板を、Ｈ２４〜Ｈ２６調質相当の焼鈍（調質焼鈍）を施してアルミニウム合金フィン材とした際に、引張変形時に顕著な降伏点現象を示す場合が生じる点である。このような降伏点現象が生じたアルミニウム合金フィン材は、延性が小さくなって、フィンへの成形性が低下する。また、成形加工した後のフィン表面に、５０００系合金では良く知られているストレッチャストレインマークと言える、白い筋状の有害なしわが発生する場合もある。
【００１３】
この問題に対して有効な解決策は、これまで殆ど提案されてこなかった。その理由は、この問題発生の機構が不明であることにもよる。例えば、類似の現象として、アルミニウム合金の中でも、合金元素としてＭｇを２〜５％含む５０００系合金では、引張り変形時に、前記ストレッチャストレインマーク（以下、ＳＳマークと言う）の発生することが古くから知られている。しかし、本発明で対象とする純アルミニウム合金系のフィン材は、含有しても不純物量程度しかＭｇを含有しないために、降伏点が発生する原因がわからず、このため、素材側からの有効な対策も採られていなかったのが実状である。
【００１４】
このため、前記したように高強度化され、薄肉化されたアルミニウム合金フィン材においては、前記ドロー・アイアニング併用方式を用いて成形されたり、カラー部の高さ１．６ｍｍ以上が要求されたとしても、引張変形時に顕著な降伏点現象を示さず、成形加工後のフィン表面に有害なしわが発生しない、フィン材（フィン素材アルミニウム合金薄板）が求められている。
【００１５】
本発明は、このような問題に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、高強度化された純アルミニウム系のアルミニウム合金フィン材であって、伸びが高く、引張変形時に顕著な降伏点現象を示さない、成形性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材およびその製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
上記目的達成のために、本発明熱交換器用アルミニウム合金フィン材の要旨は、質量％にて、Ｆｅ：０.０１０〜０.４％、Ｃｕ：０．００１〜０.２％を各々含有するとともに、Ｓｉ：０．１５％以下（０％を含む）、Ｍｎ：０．０１５％以下（０％を含む）、Ｍｇ：０．０１５％以下（０％を含む）、Ｃｒ：０．０１５％以下（０％を含む）に各々抑制し、残部Ａｌと不可避不純物からなり、Ａｌ純度が９９．３０％以上であるアルミニウム合金冷延板を、調質焼鈍後に圧下率０.１〜１０％の範囲で冷間圧延してなる、板厚が０．０３〜０.１５ｍｍのアルミニウム合金フィン材であって、機械的特性として、引張強さが１２０〜１５５ＭＰa、０.２％耐力が１００〜１５０ＭＰa、全伸び量が８〜２０％の各範囲とされていることである。
【００１７】
また、上記目的達成のために、本発明熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法の要旨は、質量％にて、Ｆｅ：０.０１０〜０.９％、Ｃｕ：０．００１〜０.０５％を各々含有するとともに、Ｓｉ：０．１５％以下（０％を含む）、Ｍｎ：０．０１５％以下（０％を含む）、Ｍｇ：０．０１５％以下（０％を含む）、Ｃｒ：０．０１５％以下（０％を含む）に各々抑制し、残部Ａｌと不可避不純物からなり、Ａｌ純度が９９．３０％以上であるアルミニウム合金冷延板を、１６０〜２６０℃の温度で調質焼鈍後に圧下率０.１〜１０％の範囲で冷間圧延して、板厚が０．０３〜０.１５ｍｍのアルミニウム合金フィン材とするとともに、このフィン材の機械的特性として、引張強さが１２０〜１５５ＭＰa、０.２％耐力が１００〜１５０ＭＰa、全伸び量が８〜２０％の各範囲としたことである。
【発明の効果】
【００１８】
本発明は、従来、純アルミニウム系のアルミニウム合金フィン材の製造には不要であり、適用されることが無かった、スキンパスなどの軽圧下の冷間圧延を調質焼鈍後に敢えて施す。興味深いことに、この軽圧下の冷間圧延によって、このような冷間圧延が施されない従来の純アルミニウム系のアルミニウム合金フィン材に比して、引張変形時に顕著な降伏点現象を示さないフィン材とすることが可能である。すなわち、同じ強度レベルであっても、格段に、しかも再現性良く、フィン材の伸びを向上させることが可能となる。
【００１９】
このため、本発明によれば、高強度化され、薄肉化されたアルミニウム合金フィン材を、前記ドロー・アイアニング併用方式を用いてフィンに成形しても、また、フィンのカラー部の高さが１．６ｍｍ以上要求されたとしても、成形加工後のフィン表面に有害なしわが発生せず、表面が平滑で外観が良好なフィンを得ることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】実施例における発明例と比較例との応力−ひずみ曲線を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明に係る熱交換器用アルミニウム合金フィン材（以下、単にフィン材ともいう）およびフィン材の製造方法の実施形態について説明する。
【００２２】
フィン材の化学成分組成：
本発明フィン材の化学成分組成（以下、単に組成とも言う）は、フィン材としての高強度や高成形性などの諸要求特性を満たすための前提条件となる。アルミニウム合金フィン材の組成が、規定する純アルミニウム組成から外れては、熱交換器としての伝熱性が確保できず、Ｈ２４〜Ｈ２６に調質焼鈍されても、規定する機械的な特性（高強度、高伸び、高延性）が得られない。また、強度と伸びとのバランスも低下して、フィン成形性が低下する。このため、カラー部の高さを１．６ｍｍ以上に高くすることも出来なくなる。
【００２３】
このため、本発明フィン材の組成はＪＩＳ規格の合金番号１２００、１１００、１０５０、１０７０等のいわゆる純アルミニウム系の組成を有していることが好ましい。本発明では、この組成を、質量％にて、Ｆｅ：０.０１０〜０.４％、Ｃｕ：０．００１〜０.２％を各々含有するとともに、Ｓｉ：０．１５％以下（０％を含む）、Ｍｎ：０．０１５％以下（０％を含む）、Ｍｇ：０．０１５％以下（０％を含む）、Ｃｒ：０．０１５％以下（０％を含む）に各々抑制し、残部Ａｌと不可避不純物からなり、Ａｌ純度が９９．３０質量％以上の、純アルミニウム系のアルミニウム合金と規定している。
【００２４】
以下、各元素の規定範囲について説明する。なお、本明細書で記載する元素の含有量の％表示は、請求項を含めて、全て質量％の意味である。
【００２５】
（Ｆｅ：０.０１０〜０.４％）
Ｆｅは、Ａｌ−Ｆｅ系金属間化合物を形成するか、あるいはアルミニウムマトリクス中に固溶して、プレス成形時における亜結晶粒を微細にすることができるために、加工硬化抑制に寄与する元素であり、カラー割れ不良を減少させる効果がある。また、アルミニウム合金板の亜結晶粒の大きさに寄与する効果や、強度を向上させる効果も有する。Ｆｅ含有量が０．０１０％未満では、前記の効果が得られずに、プレス成形でカラー割れ性に劣る。一方、０．４％を超えると、粗大な金属間化合物が形成され、耐カラー割れ性が劣る。したがって、Ｆｅ含有量は０.０１０〜０．４％の範囲とする。
【００２６】
（Ｃｕ：０．００１〜０．２％）
Ｃｕはフィンが薄肉化した時の剛性を確保するために含有させる。この効果は０．００１％以上の含有により得られる。一方で、Ｃｕ含有量が０．２％を超えると、加工硬化を招き、耐アベック性を低下させる他、耐カラー割れ性および耐食性の低下を招く。したがって、Ｃｕ含有量は０．００１〜０．２％の範囲をする。
【００２７】
（Ｓｉ：０．１５％以下）
Ｓｉは、地金や中間合金などの溶解原料を通じて、不純物として混入しやすい元素である。Ｓｉ含有量が０．１５％を超えると、晶出物（金属間化合物）が粗大化し、これがフィン成形加工時の応力集中点となり、割れの起点となる。したがって、Ｓｉ含有量は含有されても０．１５％以下（０％を含む）に規制する。
【００２８】
（Ｍｎ：０．０１５％以下）
Ｍｎも、前記溶解原料を通じて、不純物として混入しやすい元素である。Ｍｎ含有量が０．４％以上になると晶出物（金属間化合物）が粗大化し、これが成形加工時の応力集中点となり、割れの起点となる。したがって、Ｍｎ含有量は０．０１５％以下（０％を含む）に規制する。
【００２９】
（Ｍｇ：０．０１５％以下）
Ｍｇも、前記溶解原料を通じて、不純物として混入しやすい元素である。Ｍｇ含有量が０．０１５％以上になると、引張変形時に顕著な降伏点現象を示し、延性（伸び）を低下させ、成形加工した後にフィン表面に有害なしわが発生するのを助長する。したがって、Ｍｇ含有量は０．０１５％以下（０％を含む）に規制する。
【００３０】
（Ｃｒ：０．０１５％以下）
Ｃｒも、前記溶解原料を通じて、不純物として混入しやすい元素である。Ｃｒ含有量が０．０１５％以上になると、晶出物（金属間化合物）が粗大化し、これが成形加工時の応力集中点となり、割れの起点となる。したがって、Ｃｒ含有量は０．０１５％以下（０％を含む）に抑制する。
【００３１】
（Ａｌ純度：９９．３０％以上）
フィン材のＡｌ純度が９９．３０％未満では、製法にもよるが、金属間化合物が必然的に増加し、フィンへの成形性が低下して、カラー割れの発生が増加し、耐食性が低下する。したがって、Ａｌ純度は９９．３０％以上とする。
【００３２】
（不可避的不純物）
前記した必須元素あるいは不純物元素以外の元素は、残部規定に含まれる不可避的不純物である。この不可避的不純物としては、例えば、Ｔｉ、Ｂ、Ｚｎ、Ｚｒ、Ｃｅ、Ｇａ、Ｖ、Ｎｉあるいは酸素、水素、水分等がある。これらの元素は、Ａｌ純度が、９９．３０質量％未満とならない範囲で、フィン材やフィンの特性を阻害しない範囲での含有が許容される。
【００３３】
フィン材組織：
本発明フィン材の組織は特に規定しない。ただ、本発明は、前記従来技術で好ましいとされている組織となっているか、そのような組織にすることを排除しない。例えば、組織として亜結晶粒を含む場合は、この亜結晶粒の平均粒径は２．５μｍ以下と細かいことが好ましい。この亜結晶粒の平均粒径が２．５μｍを超えるとフィン材の伸びが低下する可能性がある。また、亜結晶粒を細かくすることで、固溶Ｍｎや固溶Ｃｕ等により、成形によって加工硬化するような場合であっても、カラー割れの発生を抑制することができる。ちなみに、この亜結晶粒を含まなくてもよく、含まない場合は、亜結晶粒の平均粒径は０μｍとなる。
【００３４】
また、最大長さが３μｍを超える粗大な金属間化合物も、従来の通り、例えば２０００個／ｍｍ２以下として規制して、できるだけ含まない方が好ましい。粗大な金属間化合物はカラー割れの起点となり、また、亀裂が伝播する過程でマイクロクラック（微小な亀裂）の発生により亀裂伝播を助長する。
【００３５】
ちなみに、これらフィン材の好ましい組織は、後述する好ましい製造方法をとれば、必然的に、あるいは再現性良く、得ることができる。
【００３６】
フィン材の板厚：
本発明フィン材は、近年の熱交換器の性能向上や軽量化あるいは製造コスト低減の要求を満たす、フィンの薄肉化ために、板厚は０．１５ｍｍ以下とする。そして、このように薄肉化した冷延板を、後述する質別記号でＨ２４〜Ｈ２６に調質焼鈍し、特徴的な軽圧下での冷間圧延を施して、高強度な割に伸びを格段に向上させる。すなわち、機械的特性として、引張強さが１２０〜１５５ＭＰa、０.２％耐力が１００〜１５０ＭＰaを有した上で、全伸び量を８〜２０％の範囲とする。
【００３７】
アルミニウム合金フィン材の板厚が０．１５ｍｍを超えては、近年の熱交換器の性能向上や軽量化あるいは製造コスト低減の要求が満たせない。なお、板厚は薄い方が好ましいが、薄板の製造限界や、フィンとしての必要強度、剛性を考慮すると、０．０３ｍｍ程度の薄さが下限の限界である。
【００３８】
表面処理皮膜：
本発明のフィン材は、フィンとして、あるいはフィンへの成形加工のために、フィン材表面に表面処理皮膜を設けた態様が好ましい。ここで、フィン材表面とは、フィン材の片面もしくは両面を意味する。勿論、不要であれば、フィン材表面に表面処理皮膜を設けなくても良い。
【００３９】
表面処理皮膜としては、使用環境や用途に応じ、化成皮膜や樹脂皮膜、無機皮膜が挙げられ、これらを組み合わせ（化成皮膜上に樹脂皮膜、無機皮膜を設け）てもよい。また、樹脂皮膜、無機皮膜としては、耐食性樹脂皮膜、親水性樹脂皮膜、親水性無機皮膜、潤滑性樹脂皮膜等が挙げられ、これらを適宜組み合わせてもよい。
【００４０】
化成皮膜は、公知あるいは市販の適当な下地処理あるいは前処理でよく、リン酸クロメート処理、リン酸ジルコニウム処理、クロム酸クロメート処理などの、リン酸亜鉛処理、リン酸チタン酸処理による下地処理層の形成や、塗布型クロメート処理または塗布型ジルコニウム処理が例示される。
【００４１】
耐食性樹脂皮膜としては、エポキシ系、ウレタン系、アクリル系、ポリエステル系等の樹脂が挙げられ、その膜厚は、０．５〜５μｍが好ましい。親水性皮膜としては、水ガラス系の無機物、ポリアクリル酸またはポリアクリル酸塩を含有するような樹脂、スルホン酸基またはスルホン酸基誘導体を含有するような樹脂等が挙げられ、その膜厚は、０．０５〜１０μｍが好ましい。潤滑性樹脂皮膜としてはポリエーテルポリオールを含有する樹脂などが挙げられ、その膜厚は、０．１〜１０μｍが好ましい。
【００４２】
耐食性樹脂皮膜、親水性樹脂皮膜、親水性無機皮膜、潤滑性樹脂皮膜のうち２種以上を組み合わせる場合には、耐食性樹脂皮膜の表面側に親水性樹脂皮膜が設けられ、親水性樹脂皮膜、親水性無機皮膜の表面側に潤滑性樹脂皮膜が設けられることが好ましい。
【００４３】
親水性塗膜：
ここで、表面処理皮膜のうちでも親水性塗膜が特に好ましい。また、この親水性塗膜が、フィンへの成形加工前に、素材であるフィン材（アルミニウム薄板）に、あらかじめ塗布および焼付けされて形成されているプレコートが好ましいフィン材表面に親水性塗膜がプレコートされていれば、熱交換器としての耐食性が確保でき、フィン成形時の潤滑剤の役割も果たす。
【００４４】
熱交換器の熱交換率（熱交換効率）の好ましい向上策としては、アルミニウムフィンに親水性を付与する。熱交換器においては、水蒸気が液化して水になる状態での凝縮運転時に、フィン表面に水滴が付着してフィン間にブリッジが形成されたり、使用環境によっては、霜が形成されフィン間に目詰まりを起こしたりして、通風抵抗値が上昇し、熱交換効率が低下する。また、アルミニウムフィンは本来耐食性に優れているが、凝縮水がフィン表面に長期間滞留すると酸素濃淡電池を形成したり、大気中の汚染物質が付着、濃縮されて水和反応が生じたりして腐食が促進される。フィン表面の親水性塗膜は、これらを解消でき、凝縮水を水膜として流下させ、水滴付着や霜形成を抑制することができる。
【００４５】
このような親水性塗膜の形成にあたって、フィンに加工した後にアルミニウムフィンに親水性塗料の塗装、焼付けを行う手もある。しかし、工程の簡略化や塗膜の均一性、そして潤滑作用によるフィンへの成形性向上の点から、フィンへの成形加工前に、素材であるフィン材（アルミニウム薄板）に塗装、焼付けを施すプレコートが好ましい。しかも、調質焼鈍後のアルミニウム薄板に予めプレコートすることによって、親水性塗膜は、Ｈ２４〜Ｈ２６の調質焼鈍によって、充分な密着性（剥離強度）でフィン材に焼付け硬化されるようになる。そして、これによって、フィンへの成形加工性（潤滑性）が一段と向上される。
【００４６】
親水性塗膜自体は、前記した公知あるいは市販の適当な下地処理あるいは前処理を施した上で、公知あるいは市販の水溶性樹脂塗料が使用される。膜厚が塗布量換算で５０〜１０００ｍｇ／ｍ２の範囲で、このような特性を有する親水性塗膜として、例えば、特開２０１１−２０８８１３号に開示された、水溶性樹脂塗膜として、固形分換算で分子量５０００〜５００００の水溶性ポリエーテルを７５〜９９．９質量％、熱分解抑制剤を０．１〜２５質量％含み、前記水溶性ポリエーテルは、ポリアルキレングリコール、ポリアルキレングリコールアルキルエーテル、ポリアルキレングリコールアリールエーテルの１種又は２種以上よりなるものが使用できる。
【００４７】
フィン材の製造方法：
本発明フィン材の好ましい製造方法を以下に説明する。本発明フィン材は、純アルミニウム系のアルミニウム合金冷延板を焼鈍、軽圧下の冷間圧延などの調質したものである。その製造工程としては、冷延板の調質焼鈍後の軽圧下による冷間圧延を除いては、常法により製造可能である。この常法とは、溶解、鋳造工程、均質化熱処理工程、熱間圧延工程、冷間加工工程、調質焼鈍工程を行うものである。但し、前記した好ましい組織や、フィン材あるいはフィンとしての必要特性を再現性良く得るための好ましい条件がある。以下、各工程について説明する。
【００４８】
（溶解鋳造）
溶解鋳造では、前記組成の純アルミニウム系のアルミニウム合金を溶解、鋳造してアルミニウム合金鋳塊を作製する。溶解、鋳造手段は特に限定されるものではなく、従来公知の方法を用いればよく、例えば、真空誘導炉を用いて溶解し、連続鋳造法や半連続鋳造法を用いて鋳造することができる。
【００４９】
（均質化熱処理）
均質化熱処理（均熱）はアルミニウム合金鋳塊を４５０〜５００℃の温度で１時間以上熱処理し、鋳塊組織を均質化する。均熱温度が４５０℃未満では、鋳塊の組織の均質化が不十分となる。また、熱間加工性の低下を招く。さらに亜結晶粒径が大きくなる。一方、５００℃を超えると、金属間化合物が粗大化し、亜結晶粒も粗大化して、伸びが低下する。また、元素固溶量が増加し、加工硬化量が大きくなって、圧延性や成形性が低下する。したがって、好ましい均熱温度は４５０〜５００℃の範囲であり、好ましい均熱温度の保持時間は１時間以上であり、効果が飽和するゆえに、経済的には２４時間以内とする。
【００５０】
（熱間圧延）
熱間圧延は、前記した均熱処理後に、この均熱温度以下で圧延を開始し、圧延終了温度が２５０℃以上３００℃未満となる条件で施し、熱延板を得る。圧延終了温度が２５０℃未満では、材料の圧延性が低下し、圧延自体が困難となったり、板厚制御が難しくなったりして、生産性が低下する。一方、３００℃以上では、熱延板で再結晶組織となるために、調質焼鈍後に繊維状の同一結晶方位群が生成して、ピアス＆バーリング成形工程時にくびれを生じる。また、亜結晶粒径が大きくなるなど、前記したフィン材組織が得られない。したがって、好ましい熱間圧延終了温度は２５０℃以上３００℃未満の範囲とする。
【００５１】
（冷間圧延）
冷間圧延では、前記熱延板を、加工率９６％以上にて、圧延を施し、板厚が０．０３〜０.１５ｍｍの、所望板厚の冷延板とする。この冷間圧延は、圧延のパスを複数回行なって、前記所望の最終板厚とする。この際に、冷間圧延率が９６％未満では、調質焼鈍後に亜結晶粒が粗大化するので、この、冷間圧延率を得るために、最終板厚との関係で、前記熱延板の板厚を選択する。なお、冷間圧延の途中で中間焼鈍を行なった場合、圧延率は中間焼鈍後から最終板厚までの加工率とする。このため、中間焼鈍を行なうと、９６％以上の圧延率とすることが困難となることから、中間焼鈍は行なわない方が好ましい。なお、冷間圧延率は高いほど好ましく、上限は特に設けない。
【００５２】
（表面処理）
この冷延板に親水性塗膜などをプレコートして、調質焼鈍前のフィン材表面に塗膜を設ける表面処理を施せば、前記Ｈ２４〜Ｈ２６の調質焼鈍が、塗膜の焼付け処理を兼ねることができる。この表面処理工程において、前記下地あるいは前処理としての化成皮膜を形成する場合には、通常の塗布型または反応型の薬剤を用いた冷延板の化成処理工程を用いて行うことができる。また、耐食性樹脂皮膜、親水性樹脂皮膜、潤滑性樹脂皮膜等の樹脂皮膜を形成する場合には、ロールコーターを用いた塗布、乾燥によって行うことができる。これらの方法は、塗膜を成形後のフィンに設ける場合でも同様に用いることができる。
【００５３】
（調質焼鈍工程）
調質焼鈍では、冷延板を１６０〜２６０℃の温度で１〜６時間保持して、Ｈ２４〜Ｈ２６調質相当の調質（仕上げ焼鈍、最終焼鈍）を施す。調質焼鈍の温度が１６０℃未満では、調質（熱処理）が不足して、充分な組織の回復効果が得られず、フィン材の規定どおりの機械的性質が得られない。また、調質焼鈍が、冷延板にプレコートされた親水性塗膜などの塗膜焼付け処理を兼ねる場合には、親水性塗膜の塗膜焼付けが不足する。一方、２６０℃を超えると、焼鈍後に再結晶粒を生じ、これを起点に割れが生じる。また、亜結晶粒の微細化が促進されない。したがって、調質焼鈍の温度は１６０〜２６０℃の範囲とする。なお、調質焼鈍は１時間以上行い、６時間を超えると効果が飽和することから、保持時間は１〜６時間とする。
【００５４】
Ｈ２の調質とは、Ｈ１の冷間圧延などによる加工硬化ままと違い、加工硬化後に１６０〜２６００℃程度で、６０分程度の所定時間の焼きなまし（焼鈍）を行い、所定強度まで低下させたもので、親水性塗膜の塗膜焼付け処理を兼ねる。また、加工硬化後により低温で焼鈍（安定化処理ともいう）するＨ３とも区別される。Ｈ２４のＨ２の後の４の数字は、０（完全焼きなまし）＝Ｈ２０から、８（硬質）＝Ｈ２８までの、０から８まで表され、数字８（Ｈ２８）は、最終の加工硬化の程度がその材料を完全焼鈍後に７５％の加工率を与えたときに得られる引張り強さに相当する。この０と８との強さの中間の引張り強さをもつものが数字４（１/２硬質）で、Ｈ２４と表す。したがって、Ｈ２４とは加工硬化後に焼きなまし（焼鈍）を行い、Ｈ２０とＨ２８との中間の引張り強さをもつものである。
【００５５】
軽圧下の冷間圧延：
本発明は、従来、純アルミニウム系のアルミニウム合金フィン材の製造には適用されることの無かった、調質焼鈍後の、スキンパスなどの軽圧下での冷間圧延を採用する。この軽圧下での冷間圧延によって、引張変形時に顕著な降伏点現象を示さないフィン材とでき、従来のアルミニウム合金フィン材と同じ強度レベルであっても、格段に、しかも再現性良く、フィン材の伸びを向上させることが可能となる。このため、薄肉化されたアルミニウム合金フィン材の機械的特性として、引張強さが１２０〜１５５ＭＰa、０.２％耐力が１００〜１５０ＭＰaを有した上で、全伸び量を８〜２０％の範囲とすることができる。そして、高強度化され、薄肉化されたアルミニウム合金フィン材を、前記ドロー・アイアニング併用方式を用いてフィンに成形しても、また、フィンのカラー部の高さが１．６ｍｍ以上要求されたとしても、成形加工後のフィン表面に有害なしわが発生せず、表面が平滑で外観が良好なフィンを得ることが可能となる。
【００５６】
この軽圧下の圧下率の範囲は０.１〜１０％とする。圧下率が０.１％未満では、勿論、組成にもよるが、圧下率が不足して、前記した冷間圧延の効果が発揮されない。すなわち、このような冷間圧延が施されない従来のアルミニウム合金フィン材と同じく、引張変形時に顕著な降伏点現象を示すフィン材となってしまい、このような降伏点現象を示さないフィン材に、再現性良くすることができなくなる。一方、圧下率が１０％を超えると、加工硬化を生じて、却って伸びが低下し、成形性が低下する。
【００５７】
なお、本発明を行うにあたり、前記各工程に悪影響を与えない範囲において、前記各工程の間あるいは前後に、他の工程を含めてもよい。例えば、ごみ等の異物を除去する異物除去や、鋳塊に面削を施す面削や、調質焼鈍や表面処理の後に、フィン材として必要な機械加工等を含めてもよい。
【００５８】
そして、このようにして製造されたフィン材は各成形法に応じて成形加工されるが、本発明のフィン材は、特に、前記したドロー・アイアニング併用方式（コンビネーション成形）に好適である。本発明フィン材は、前記した通り降伏点が現れないので、エリクセン試験での成形時に、エリクセン値が高く、かつ成形後のフィン表面には有害なしわ（ＳＳマーク）が発生しない。また、前記均一な塑性変形が生じる結果、引張り試験での伸び量も、引張強さが１２０〜１５５ＭＰaのレベルで、８％以上の高いレベルが得られる。このため、耐カラー割れ性にも優れ、成形加工時のカラー割れの発生を抑制することができる。
【実施例】
【００５９】
以下に、本発明の実施例を具体的に説明する。なお、本発明はこの実施例に限定されるものではない。
【００６０】
〔供試材作製〕
表１に示す組成のアルミニウム合金を各々溶解、鋳造して鋳塊とした。これらの組成は、ＪＩＳ規格の合金番号１２００、１１００、１０５０、１０７０等のいわゆる純アルミニウム系の組成に相当する。表１中の各元素の含有量の表示において、「−」の表示は、その含有量が、検出限界以下で、これらの元素を含まない０％であることを示している。
【００６１】
これらの鋳塊を面削した後、各例とも共通して、４８０℃にて４時間の均質化熱処理を施した。この均質化した鋳塊を、各例とも共通して、４００℃で熱間圧延を開始し、仕上げ圧延の終了温度が２７０℃となるように制御して熱間圧延し、板厚３．０ｍｍの熱延板とした。さらに、各例の冷延加工率が９７．０％〜９７.３％の範囲となるように冷間圧延して、板厚を８０〜９０μｍの範囲の冷延板とした。
【００６２】
その後、表２の発明例９、１０を除く、各例とも共通して、この冷延板に、下地処理としてリン酸クロメート処理した表面に、ポリアルキレングリコール（分子量５０００）を９０質量％、イオウ系熱分解抑制剤を２５質量％含む、親水性の水溶性樹脂塗膜（前記特開２０１１−２０８８１３号に開示）を塗布（プレコート）した。そして、このプレコートフィン材を、表２に示す温度および保持時間の調質焼鈍後に、更には軽圧下の冷間圧延（スキンパス）を施して、フィン材とした。表２の発明例９、１０は、親水性の水溶性樹脂塗膜を塗布（プレコート）せずに、表２に示す温度および保持時間の調質焼鈍後に、更には軽圧下の冷間圧延（スキンパス）を施してフィン材とした。
【００６３】
〔フィン材組織〕
これらフィン材の組織を調査した結果、各例とも共通して、亜結晶粒の平均粒径は２．０μｍ以下であり、最大長さが３μｍを超える粗大な金属間化合物も平均で１５００個／ｍｍ２以下であった。
【００６４】
亜結晶粒の平均粒径は、観察倍率１，０００倍で試料表面を撮影した走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）組織を、測定間隔０．１０μｍにてＥＢＳＤ法により方位解析したデータを基に、ＴＳＬ社製ＯＩＭ（Orientation Imaging Microscopy. TM）ソフト上で自動計算することにより算出した。すなわち、フィン材の全面積をＳＥＭ／ＥＢＳＤ測定データによりカウントされた結晶粒の数で除し、各結晶粒の面積を円と近似した場合の直径を亜結晶粒の平均粒径と定義した。なお、結晶粒の数は、隣接結晶粒間の方位差が２°以上の結晶粒界に囲まれた結晶粒を一つの結晶粒としてカウントした。
【００６５】
３μｍを超える金属間化合物の個数は、観察倍率５００倍で、面積１．０ｍｍ２の試料表面を撮影した走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）組織を画像解析することにより、個々の化合物の最大の長さが３μｍを超える金属間化合物の平均個数を測定した。
【００６６】
〔引張試験〕
フィン材から、引張方向が圧延方向と平行になるようにＪＩＳ５号による引張試験片を切り出した。この試験片で、ＪＩＳＺ２２４１による引張試験を実施し、機械的な特性として、引張強さ（ＭＰa）、０．２％耐力（ＭＰa）、および全伸び（％）を測定した。なお、本実施例および比較例の評価における引張速度は５ｍｍ／ｍｉｎで行った。
【００６７】
〔エリクセン試験〕
フィン材のドロー・アイアニング併用方式の成形加工性の評価として、絞り-張出し複合領域の成形性を評価する、ＪＩＳＺ２２４７によるエリクセン試験を行って、エリクセン値（ｍｍ）を測定した。試験は、フィン材に、直径２０ｍｍの鋼球をパンチにより押し込んで、半円形状に変形させた上で、この半円形の変形部分の裏面に達する割れが生じたときのパンチのストローク（ｍｍ）をエリクセン値とした。フィン材試験片は、一辺９０ｍｍの四角形のブランクを用い、ブランクの両面とも潤滑は施さなかった。ダイスと板押えとの間には１０ｋＮ（１．０２トン)の力を加えた。
【００６８】
〔ＳＳマーク〕
前記フィン材のエリクセン試験において、成形した前記半円形の変形部分表面を観察して、半円形頂部から裾野の周辺部に亘る、白い筋状の模様が、放射状に多く目視観察される場合を、ＳＳマークが発生したと評価した。また、これらの白い筋状の模様が目視観察されない場合を、ＳＳマークの発生無しと評価した。
【００６９】
これらの測定結果および評価結果を表２に示す。
【００７０】
表２の発明例は、表１に示す、本発明の組成範囲を満たすアルミニウム合金を用い、親水性樹脂塗膜がプレコートされた上で、好ましい条件で調質焼鈍および軽圧下の冷間圧延（スキンパス）が施されてフィン材とされている。
【００７１】
この結果、各発明例は、板厚が０．０３〜０.１５ｍｍのアルミニウム合金フィン材であって、機械的特性として、引張強さが１２０〜１５５ＭＰa、０.２％耐力が１００〜１５０ＭＰa、全伸び量が８〜２０％の各範囲内である。そして、エリクセン値が高く、ＳＳマークも発生していない。すなわち、高強度化されたフィン材であっても、伸びが高く、成形性に優れていることが分かる。
【００７２】
これに対して、表２の比較例１１〜１７は、表１に示す、本発明の組成範囲を外れたアルミニウム合金番号７〜１３を用いている。このため、親水性樹脂塗膜がプレコートされた上で、好ましい条件で調質焼鈍および軽圧下の冷間圧延（スキンパス）が施されてフィン材とされているものの、機械的特性として、引張強さ、０.２％耐力、全伸び量が規定する範囲を満足していないか、エリクセン値が低い、あるいはＳＳマークが発生しているなど、成形性が劣る。すなわち、高強度化されたフィン材では、特に伸びが低く、成形性に劣っていることが分かる。
比較例１１は、表１に示す、Ｆｅ含有量が少なすぎる合金番号７を用いている。
比較例１２は、表１に示す、Ｆｅ含有量が多すぎる合金番号８を用いている。
比較例１３は、表１に示す、Ｃｕ含有量が多すぎる合金番号９を用いている。
比較例１４は、表１に示す、Ｓｉ含有量が多すぎる合金番号１０を用いている。
比較例１５は、表１に示す、Ｍｎ含有量が多すぎる合金番号１１を用いている。
比較例１６は、表１に示す、Ｍｇ含有量が多すぎる合金番号１２を用いている。
比較例１７は、表１に示す、Ｃｒ含有量が多すぎる合金番号１３を用いている。
【００７３】
一方、表２の比較例１８〜２２は、表１に示す、本発明の組成範囲内のアルミニウム合金番号１を用いている。しかし、親水性樹脂塗膜がプレコートされていても、調質焼鈍あるいは軽圧下の冷間圧延（スキンパス）の条件が、好ましい条件から外れている。このため、機械的特性として、引張強さ、０.２％耐力、全伸び量が、規定する範囲を満足していないか、エリクセン値が低い、あるいはＳＳマークが発生しているなど、成形性が劣る。すなわち、高強度化されたフィン材では、やはり伸びが低く、成形性に劣っていることが分かる。
比較例１８は調質焼鈍温度が低すぎる。
比較例１９は調質焼鈍温度が高すぎる。
比較例２０は冷間圧延（スキンパス）の圧下率が低すぎる。
比較例２１は従来と同様に冷間圧延（スキンパス）を施していない。
比較例２０は冷間圧延（スキンパス）の圧下率が高すぎる。
【００７４】
図１に、前記発明例６（図では実施例６と記載、細線）と、軽圧下を施していない比較例２１（太線）との、応力−ひずみ曲線を各々示す。この図１から分かる通り、軽圧下を施していない比較例２１には降伏点が現れており、発明例には共通して降伏点が現れていない。これは、前記軽圧下にて、フィン材の材料各部に一様に塑性ひずみが導入され、その後の引張り変形時に均一に塑性変形が生じているためである。
【００７５】
発明例は、前記応力−ひずみ曲線のように、従来とは異なり、降伏点が現れないので、エリクセン試験での成形時に、エリクセン値が高く、かつ成形後のフィン表面には有害なしわ（ＳＳマーク）が発生していない。また、前記した均一な塑性変形が生じる結果、引張り試験での全伸び量も、引張強さが１２０〜１５５ＭＰaのレベルでも、８％以上と高いレベルが得られている。
【００７６】
【表１】
2014189843.tif 000003
【００７７】
【表２】
2014189843.tif 000004
【００７８】
以上の実施例によって、本発明に係るフィン材およびその製造方法の各要件の技術的な意義が裏付けられる。
【産業上の利用可能性】
【００７９】
以上の通り、本発明によれば、高強度化された純アルミニウム系のアルミニウム合金フィン材であって、伸びが高く、引張変形時に顕著な降伏点現象を示さない、成形性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材およびその製造方法を提供できる。このため、エアコン等の熱交換器用フィンの素材として好適に使用することができる。
【図１】
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