(57)【要約】【課題】摩擦材等として用いた場合に、優れた成形性と耐摩耗性を付与することができる樹脂組成物、及びその製造方法を提供する。【解決手段】硬化前の熱硬化性樹脂に、アルカリ金属及びアルカリ土類金属の群から選ばれる少なくとも１種の元素の塩であるチタン酸塩化合物を分散して含有させたことを特徴としている。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
硬化前の熱硬化性樹脂に、チタン酸塩化合物を分散して含有させたことを特徴とする樹脂組成物。
【請求項２】
前記熱硬化性樹脂が、硬化剤を含んでいないことを特徴とする請求項１に記載の樹脂組成物。
【請求項３】
前記チタン酸塩化合物のアルカリ溶出率が、２質量％以上であることを特徴とする請求項１または２に記載の樹脂組成物。
【請求項４】
前記チタン酸塩化合物のアルカリ溶出率が、２質量％未満であることを特徴とする請求項１または２に記載の樹脂組成物。
【請求項５】
前記チタン酸塩化合物が、アルカリ金属及びアルカリ土類金属の群から選ばれる少なくとも１種の元素の塩であること特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
【請求項６】
前記熱硬化性樹脂が、フェノール樹脂であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
【請求項７】
摩擦材用樹脂組成物であることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
【請求項８】
請求項７に記載の摩擦材用樹脂組成物を含有したことを特徴とする摩擦材。
【請求項９】
請求項１〜７のいずれか１項に記載の樹脂組成物を製造する方法であって、
液状の前記熱硬化性樹脂を準備する工程と、
液状の前記熱硬化性樹脂に、前記チタン酸塩化合物を混合して分散させる工程とを備えることを特徴とする樹脂組成物の製造方法。
【請求項１０】
液状の前記熱硬化性樹脂を準備する工程が、前記熱硬化性樹脂を加熱溶融することにより液状にする工程を含むことを特徴とする請求項９に記載の樹脂組成物の製造方法。
【請求項１１】
請求項８に記載の摩擦材を製造する方法であって、
請求項９または１０に記載の方法で樹脂組成物を製造する工程と、
前記樹脂組成物に硬化剤を添加した後、粉砕する工程と、
前記粉砕物を用いて、摩擦材組成物を調整する工程と、
前記摩擦材組成物を加熱成形することにより摩擦材を作製する工程とを備えることを特徴とする摩擦材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、樹脂組成物、摩擦材及びそれらの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、各種車両や産業機械等のブレーキパッド、ブレーキライニング、クラッチフェーシング等の摩擦材には、熱硬化性樹脂等の結合材、チタン酸塩化合物等の無機充填材、有機充填材等を乾式混合した混合物を用いられている。該混合物は、常温にて所定圧力で成形し、次いで所定温度にて熱成形し、熱処理及び仕上げ処理することにより摩擦材等の成形体に仕上げられている。
【０００３】
チタン酸塩化合物として、一般式Ｍ２Ｏ・ｎＴｉＯ２（式中、Ｍはアルカリ金属元素）で表わされるチタン酸アルカリ金属塩が使用されている。しかし、ｎ＝２〜４のチタン酸アルカリ金属塩は、結晶構造が層状であるため、摩擦材の成形時に層間に存在するアルカリ成分が溶出して、摩擦材のマトリックス樹脂を劣化することがある。また、ｎ≧６のチタン酸アルカリ金属塩は、アルカリ成分の溶出が少ないものの、耐摩耗性が十分ではない。
【０００４】
特許文献１は、摩擦界面におけるフリクションフィルム及びトランスファーフィルムの形成にアルカリ成分の溶出が寄与していることを開示している。そこで、特許文献１は、非晶質チタン酸アルカリ金属塩と、ｎ≧６の結晶質チタン酸アルカリ金属塩を併用することで、摩擦によるチタン酸アルカリ金属の摩滅破壊、軟化、溶融等により適量のアルカリ成分を溶出させ、耐摩耗性を改善させることを提案している。特許文献２は、無機充填材の表面をフェノール樹脂で被覆することで、耐摩耗性を改善することを提案している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１０−２３５７３０号公報
【特許文献２】特開２００７−１２６６００号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
摩擦材用の樹脂組成物として、より耐摩耗性の優れたもの、成形性が優れたものが求められている。しかし、特許文献１は、作用の異なるチタン酸塩化合物を併用するため、摩擦界面へのアルカリ溶出が効率的ではないという問題がある。特許文献２は、フェノール樹脂を調製後、溶剤に溶解することで、無機充填材をフェノール樹脂で被覆しているため、多量の溶剤を使用する必要があることと、製造工程が多くなるという問題がある。
【０００７】
本発明の目的は、摩擦材等として用いた場合に、優れた成形性と耐摩耗性を付与することができる樹脂組成物、及びその製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、以下の樹脂組成物、摩擦材及びそれらの製造方法を提供する。
【０００９】
項１  硬化前の熱硬化性樹脂に、チタン酸塩化合物を分散して含有させたことを特徴とする樹脂組成物。
【００１０】
項２  熱硬化性樹脂が、硬化剤を含んでいないことを特徴とする項１に記載の樹脂組成物。
【００１１】
項３  チタン酸塩化合物のアルカリ溶出率が、２質量％以上であることを特徴とする項１または２に記載の樹脂組成物。
【００１２】
項４  チタン酸塩化合物のアルカリ溶出率が、２質量％未満であることを特徴とする項１または２に記載の樹脂組成物。
【００１３】
項５  チタン酸塩化合物が、アルカリ金属及びアルカリ土類金属の群から選ばれる少なくとも１種の元素の塩であること特徴とする項１〜４のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
【００１４】
項６  熱硬化性樹脂が、フェノール樹脂であることを特徴とする項１〜５のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
【００１５】
項７  摩擦材用樹脂組成物であることを特徴とする項１〜６のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
【００１６】
項８  項７に記載の摩擦材用樹脂組成物を含有したことを特徴とする摩擦材。
【００１７】
項９  項１〜７のいずれか１項に記載の樹脂組成物を製造する方法であって、液状の前記熱硬化性樹脂を準備する工程と、液状の前記熱硬化性樹脂に、前記チタン酸塩化合物を混合して分散させる工程とを備えることを特徴とする樹脂組成物の製造方法。
【００１８】
項１０  液状の前記熱硬化性樹脂を準備する工程が、前記熱硬化性樹脂を加熱溶融することにより液状にする工程を含むことを特徴とする項９に記載の樹脂組成物の製造方法。
【００１９】
項１１  項８に記載の摩擦材を製造する方法であって、項９または１０に記載の方法で樹脂組成物を製造する工程と、前記樹脂組成物に硬化剤を添加した後、粉砕する工程と、前記粉砕物を用いて、摩擦材組成物を調整する工程と、前記摩擦材組成物を加熱成形することにより摩擦材を作製する工程とを備えることを特徴とする摩擦材の製造方法。
【発明の効果】
【００２０】
本発明の樹脂組成物は、摩擦材等に用いた場合、優れた成形性と耐摩耗性を付与することができる。本発明の摩擦材は、優れた成形性と耐摩耗性を有している。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明を実施した好ましい形態の一例について説明する。但し、下記の実施形態は単なる例示である。本発明は、下記の実施形態に何ら限定されない。
【００２２】
本発明の樹脂組成物は、硬化前の熱硬化性樹脂に、チタン酸塩化合物を分散して含有させたことを特徴としている。硬化前の熱硬化性樹脂には、硬化剤が含まれていないことが好ましい。硬化剤が含まれていると、チタン酸塩化合物を混合するために熱硬化性樹脂を加熱溶融した際、熱硬化性樹脂が硬化してしまう場合がある。しかしながら、本発明はこれに限定されるものではなく、硬化前の熱硬化性樹脂に、硬化剤が含まれていてもよい。
【００２３】
チタン酸塩化合物のアルカリ溶出率が多いと、摩擦材に用いた場合に耐摩耗性を高めることができる一方で、摩擦材が劣化する。本発明によれば、このようなアルカリ溶出率が多いチタン酸塩化合物の欠点を解消することができる。すなわち、本発明によれば、アルカリ溶出率が多いチタン酸塩化合物を用いた場合に生じる摩擦材の劣化を抑制することができる。アルカリ溶出率が多いチタン酸塩化合物としては、アルカリ溶出率が２質量％以上であるものが挙げられ、より好ましいものとしては２〜４質量％の範囲のものが挙げられ、さらに好ましいものとして２〜３質量％の範囲内のものが挙げられる。アルカリ溶出率は、４．５質量％以下であることが好ましい。
【００２４】
一方、チタン酸塩化合物のアルカリ溶出率が少ないと、摩擦材の劣化を抑制することができる。しかしながら、良好な耐摩耗性を得ることができない。本発明によれば、このようなアルカリ溶出率が少ないチタン酸塩化合物の欠点を解消することができる。すなわち、本発明によれば、耐摩耗性を改善することができる。アルカリ溶出率が少ないチタン酸塩化合物としては、アルカリ溶出率が２質量％未満であるものが挙げられ、より好ましいものとして０．１〜１．５質量％の範囲内のものが挙げられ、さらに好ましいものとして０．１〜１質量％の範囲内のものが挙げられる。アルカリ溶出率は、０．１質量％以上であることが好ましい。
【００２５】
本発明で使用するチタン酸塩化合物の水分散ｐＨは、７〜１１であることが好ましく、８〜１０であることがより好ましく、９〜１１であることがさらに好ましい。チタン酸塩化合物の水分散ｐＨを、このような範囲内にすることにより、チタン酸塩化合物に含まれる酸性不純物による耐摩耗性の低下を抑制することができる。
【００２６】
本発明においてアルカリ溶出率とは、８０℃の水中においてチタン酸塩化合物から水中に溶出したアルカリ金属及びアルカリ土類金属の質量割合のことをいう。アルカリ溶出率は、例えばイオンクロマトグラフにて測定することができる。本発明において水分散ｐＨとは、チタン酸塩化合物を２０℃の水に分散させて得られるスラリーのｐＨのことをいう。
【００２７】
本発明で使用するチタン酸塩化合物は、アルカリ金属及びアルカリ土類金属の群から選ばれる少なくとも１種の元素の塩であることが好ましい。アルカリ金属としては、リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、セシウム、フランシウムが挙げられ、好ましくはリチウム、ナトリウム、カリウムである。アルカリ土類金属としては、ベリリウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、ラジウムが挙げられ、好ましくはマグネシウム、カルシウムである。
【００２８】
チタン酸塩化合物としては、例えば、一般式Ｍ２Ｏ・ｎＴｉＯ２（式中、Ｍはアルカリ金属の１種又は２種以上、ｎは４〜１１の数）で表わされるチタン酸アルカリ金属塩、一般式ＲＯ・ＴｉＯ２（式中、Ｒはアルカリ土類金属の１種又は２種以上）で表わされるチタン酸アルカリ土類金属塩、一般式ＭｘＡyＴｉ２−ｙＯ４（式中、Ｍはリチウムを除くアルカリ金属、Ａはリチウム、マグネシウム、亜鉛、ニッケル、銅、鉄、アルミニウム、ガリウム、マンガンより選ばれる１種又は２種以上、ｘは０．５〜１．０、ｙは０．２５〜１．０の数）で表わされるチタン酸塩化合物、一般式Ｋ０．５〜０．８Ｌｉ０．２７Ｔｉ１．７３Ｏ３．８５〜４で表わされるレピドクロサイト型チタン酸リチウムカリウム、一般式Ｋ０．２〜０．８Ｍｇ０．４Ｔｉ１．６Ｏ３．７〜４で表わされるレピドクロサイト型チタン酸マグネシウムカリウム等を挙げることができる。これらの中でも結晶構造がトンネル構造のチタン酸塩化合物が好ましく、具体的には、Ｎａ２Ｔｉ６Ｏ１３、Ｎａ２Ｔｉ８Ｏ１７、Ｋ２Ｔｉ６Ｏ１３、Ｋ２Ｔｉ８Ｏ１７、Ｌｉ４Ｔｉ５Ｏ１２、ＣａＴｉＯ３、ＭｇＴｉＯ３等を挙げることができる。トンネル構造にすることで、チタン酸塩化合物からのアルカリの溶出を抑えることできる。
【００２９】
チタン酸塩化合物の形状は、繊維状や、球状、層状、板状、柱状、ブロック状、不定形状などの非繊維状の粒子があるが、摩擦摩耗特性向上の観点から非繊維状であることが好ましい。平均粒子径は０．１〜５０μｍであることが好ましく、１〜５０μｍであることがより好ましく、１〜２０μｍであることがさらに好ましい。本発明において平均粒子径は、レーザー回折・散乱法によって求めた粒度分布における積算値５０％の粒子径を意味する。
【００３０】
本発明で使用する熱硬化性樹脂としては、公知の熱硬化性樹脂の中から任意のものを適宜選択して用いることができるが、例えばフェノール樹脂、ホルムアルデヒド樹脂、メラミン樹脂、エポキシ樹脂、アクリル樹脂、芳香族ポリエステル樹脂、ユリア樹脂等を挙げることができる。この中でもフェノール樹脂が好ましい。
【００３１】
フェノール樹脂には、塩基性触媒の存在下、フェノール類とアルデヒド類を反応させて得ることができるレゾール型フェノール樹脂と、酸性触媒の存在下、フェノール類とアルデヒド類を反応させて得ることができるノボラック型フェノール樹脂等を例示できるが、機械的強度と耐熱性の観点からノボラック型フェノール樹脂が好ましい。
【００３２】
前記フェノール類としては、例えば、フェノール、ｏ−、ｍ−又はｐ−クレゾール、キシレノール、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、α−ナフトール、β−ナフトール、ｐ−フェニルフェノール等の１価フェノール類；カテコール、レゾルシノール、４，４’−ジヒドロキシジフェニルメタン（ビスフェノールＦ）、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（ビスフェノールＡ）等の２価フェノール類；トリスフェノール化合物、テトラフェノール化合物等の３価以上の多価フェノール類等が挙げられる。これらを１種または２種類以上組み合わせて使用することもできる。好ましくは１価フェノール類を用いるのがよい。
【００３３】
前記アルデヒド類としては、例えば、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、プロピオンアルデヒド、ｎ−ブチルアルデヒド、カプロアルデヒド、ベンズアルデヒド、フェニルアセトアルデヒド、ｏ−トルアルデヒド等のモノアルデヒド類；グリオキザール等のジアルデヒド類等が挙げられる。これらを単独または２種類以上組み合わせて使用することもできる。好ましくはモノアルデヒド類を用いるのがよい。
【００３４】
フェノール類（Ｐ）とアルデヒド類（Ｆ）とを反応させる際の反応モル比［Ｆ／Ｐ］としては特に限定されないが、０．５〜０．９とすることが好ましい。
【００３５】
反応モル比を上記範囲にすることにより、反応中に樹脂がゲル化することなく、好適な分子量を有するノボラック型フェノール樹脂を合成することができる。反応モル比が上記下限値未満では、得られるノボラック型フェノール樹脂中に含有される未反応のフェノール類の量が多くなることがある。また、反応モル比が上記上限値を越えると、反応条件によってはノボラック型フェノール樹脂がゲル化することがある。
【００３６】
前記酸性触媒としては、特に限定されないが、シュウ酸などの有機酸や塩酸、硫酸、燐酸などの鉱物酸、パラトルエンスルホン酸、パラフェノールスルホン酸などを用いることができる。酸性触媒の使用量は特に限定はされないが、フェノール類（Ｐ）と触媒（Ａ）を反応させる際の反応モル比［Ａ／Ｐ］としては０．００１〜０．２とすることが好ましい。より好ましくは０．００５〜０．１であることが好ましい。
【００３７】
本発明の樹脂組成物におけるチタン酸塩化合物の含有量は、樹脂組成物の合計に対して１０〜９０質量％の範囲とするのがよい。チタン酸塩化合物の上限値は、９０質量％が好ましく、８０質量％がより好ましく、７０質量％がさらに好ましい。チタン酸塩化合物の下限値は１０質量％が好ましく、２０質量％がより好ましく、３０質量％がさらに好ましい。
【００３８】
本発明の製造方法では、液状の熱硬化性樹脂にチタン酸塩化合物を混合して分散させることを特徴としている。液状の熱硬化性樹脂にチタン酸塩化合物を混合して分散させる方法は特に限定されるものではないが、例えば、（１）熱硬化性樹脂を加熱溶融し、溶融した熱硬化性樹脂とチタン酸塩化合物を混合する方法、（２）チタン酸塩化合物の存在下で熱硬化性樹脂原料モノマーを重合させる方法、（３）熱硬化性樹脂を溶剤に溶解し、これにチタン酸塩化合物を混合する方法等が挙げられる。これらの中でも、上記（１）の方法は特に好ましい。具体的には、溶融した熱硬化性樹脂にチタン酸塩化合物を添加して混合する方法、熱硬化性樹脂原料モノマーを重合させた後にチタン酸化合物を添加し混合する方法、チタン酸塩化合物に溶融した熱硬化性樹脂を添加して混合する方法、熱硬化性樹脂とチタン酸塩化合物を各々粉砕したものを乾式混合した後に加熱して熱硬化性樹脂を溶融させる方法、熱硬化性樹脂とチタン酸塩化合物を同時に粉砕して乾式混合した後に加熱して熱硬化性樹脂を溶融させる方法、などを例示することができる。熱硬化性樹脂を加熱溶融させるための温度としては、熱硬化性樹脂が流動性を有する温度を適宜選択することができる。
【００３９】
本発明の樹脂組成物には、その好ましい物性を損なわない範囲で、従来、摩擦材に一般に摩擦調整材として使用される添加材等を１種又は２種以上を組み合わせて配合することができる。このような摩擦調整材としては、例えば、研削材、潤滑材、有機ダスト、金属類、充填材などを挙げることができる。これらは、製品に要求される摩擦特性、例えば、摩擦係数、耐摩耗性、振動特性、鳴き特性等に応じて配合することができる。
【００４０】
本発明の樹脂組成物を硬化することにより、優れた耐摩耗性を有する熱硬化性樹脂組成物の硬化物を得ることができる。この理由は定かではないが、従来の方法よりもチタン酸塩金属化合物を摩擦材中に均一に分散させることで耐摩耗性が向上し、さらにチタン酸塩金属化合物が熱硬化性樹脂中に存在することで熱硬化性樹脂の硬化阻害を抑制しつつ耐摩耗性も向上するものと考えられる。本発明の樹脂組成物の硬化は、公知の熱硬化性樹脂の硬化方法、例えば加熱処理などにより行うことができ、必要に応じて硬化剤を使用しても良い。熱硬化性樹脂がノボラック型フェノール樹脂である場合は、前記硬化剤として、ヘキサメチレンテトラミンを用いることができる。ヘキサメチレンテトラミンの使用量は特に限定されないが、ノボラック型フェノール樹脂１００質量部に対して、５〜２０質量部であることが好ましい。ヘキサメチレンテトラミンの使用量を前記範囲とすることで、特に機械的強度や耐摩耗性に優れた硬化物を得ることができる。本発明の樹脂組成物は、硬化物を得る前に、粉砕、造粒等により、その使用目的に応じた粒子径を調節してもよい。
【００４１】
本発明の樹脂組成物は、耐摩耗性を必要とする製品に使用することができるが、特にブレーキパッド、ブレーキライニング、クラッチフェーシング等の摩擦材に好適に用いることができる。例えば、ブレーキパッドとして用いる場合は、本発明の樹脂組成物に研削材潤滑材、有機ダスト、金属類、充填材、熱硬化性樹脂、硬化剤を混合したものを、常温にて所定圧力で成形し、次いで所定温度にて熱成形し、熱処理及び仕上げ処理することにより摩擦材の成形体に仕上げることができる。
【実施例】
【００４２】
以下、本発明について、具体的な実施例に基づいて、さらに詳細に説明する。本発明は、以下の実施例に何ら限定されるものではなく、その要旨を変更しない範囲において適宜変更して実施することが可能である。なお、アルカリ溶出率及び水分散ｐＨは、下記の方法に従って評価した。
【００４３】
＜アルカリ溶出率＞
チタン酸塩化合物の質量（Ｘ）を測定し、次いで該チタン酸塩化合物を蒸留水に加えて１質量％のスラリーを調製し、８０℃で４時間撹拌後、ポアサイズ０．２μｍのメンブレンフィルターで固形分を除去し、抽出液を得た。得られた抽出液のアルカリ金属とアルカリ土類金属の総質量（Ｙ）をイオンクロマトグラフ（ダイオネクス社製、ＩＣＳ−１１００）にて測定した。次いで、前記質量（Ｘ）及び（Ｙ）の値を用い、式［（Ｙ）／（Ｘ）］×１００に基づいて、アルカリ溶出率を算出した。
【００４４】
＜水分散ｐＨ＞
チタン酸塩化合物１ｇを蒸留水１００ｍＬに加えて１質量％のスラリーを調製し、得られたスラリーのｐＨ（温度２０℃）をｐＨメーター（堀場製作所社製、Ｆ２１）にて測定し、水分散ｐＨとした。
【００４５】
＜樹脂組成物の製造＞
（実施例１）
冷却器と撹拌機付きの反応容器に、フェノール１５０質量部、３７％ホルマリン７１質量部、次いで蓚酸２水和物２質量部を仕込んだ。徐々に昇温して温度９５℃に達してから１８０分間還流反応を行った。次いで３０Ｔｏｒｒの減圧下で脱水反応を行い、温度１５０℃まで加熱した。その後、表１に記載のチタン酸塩化合物２００質量部を加え均一な状態で撹拌した。続いて反応容器より排出して常温で固化させ、乳鉢で粉砕することにより、ノボラック型フェノール樹脂１３８ｇ及びチタン酸塩化合物１９９ｇからなる樹脂組成物を得た。得られた樹脂組成物３３７質量部に対して、硬化剤としてのヘキサメチレンテトラミン１４質量部を添加し、これを再度乳鉢で粉砕して、摩擦材用樹脂組成物を得た。
【００４６】
（実施例２〜実施例７）
チタン酸塩化合物を表１に記載のチタン酸塩化合物に変更した以外は、実施例１と同様にして摩擦材用樹脂組成物を得た。
【００４７】
（比較例１）
冷却器と撹拌機付きの反応容器に、フェノール１５０質量部、３７％ホルマリン７１質量部、次いで蓚酸２水和物２質量部を仕込んだ。徐々に昇温して温度９５℃に達してから１８０分間還流反応を行った。次いで３０Ｔｏｒｒの減圧下で脱水反応を行い、温度１５０℃まで加熱した。続いて反応容器より排出して常温で固化させ、乳鉢で粉砕することにより、ノボラック型フェノール樹脂１４１ｇを得た。続いて、ノボラック型フェノール樹脂１４１質量部にヘキサメチレンテトラミンを１４質量部添加し、乳鉢で粉砕した。その後、表１に記載のチタン酸塩化合物２００質量部を加え再度、乳鉢で粉砕した。
【００４８】
（比較例２〜比較例７）
チタン酸塩化合物を表１に記載のチタン酸塩化合物に変更した以外は、比較例１と同様にして摩擦材用樹脂組成物を得た。
【００４９】
＜摩擦材の製造＞
実施例１で得られた摩擦材用樹脂組成物２７質量部に、アラミドパルプとフリクションダストの混合物８質量部、硫酸バリウム２８質量部、無機充填材２６質量部、黒鉛６質量部を配合し、レーディゲミキサーにて混合後、得られた混合物を仮成型（２５ＭＰａ）、熱成型（１５０℃，２０ＭＰａ）を行い、さらに熱処理（１６０〜２１０℃）を行い、ディスクブブレーキ用パッドを製造した。ディスクブレーキ用パッドとは、ＪＩＳ  Ｄ０１０７の図２０−１５２（番号１５２−４）に記載されている形状のものであり、ディスクブレーキシステムで使用される摩擦材である。
【００５０】
実施例２〜実施例７、比較例１〜比較例７においても、実施例１と同様の方法で摩擦材を製造した。
【００５１】
比較例７の摩擦材は膨れが生じた。
【００５２】
＜摩擦材の評価＞
摩擦材の気孔率はＪＩＳ  Ｄ４４１８に基づき測定した。摩擦材の摩耗量は、ＪＡＳＯ  Ｃ４２７に準拠し、ダイナモメーターにより測定した。摩擦後の摩擦材の外観は、比較例２より得られた摩擦材の摩擦面を基準の○とし、クラックの程度や白化した程度を比較し、状態の良いものから◎、○、△、×、××で表記した。結果を表１に示した。
【００５３】
【表１】
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【００５４】
表１に示すように、アルカリ溶出率が比較的多いチタン酸塩化合物を用いた比較例４〜６では、耐摩耗性が優れているものの、気孔率が低く、摩擦後の摩擦材の外観が悪くなっている。これに対し、比較例４〜６と同じチタン酸塩化合物を用いた実施例４〜６では、耐摩耗性が優れており、気孔率が高く、さらに摩擦後の摩擦材の外観が改善されている。また、実施例７は、比較例７に比べ、耐摩耗性が優れており、摩擦後の摩擦材の外観も良くなっている。この理由としては、以下のことが考えられる。
【００５５】
従来の場合、アルカリ溶出率が多いチタン酸塩化合物を用いると、フェノール樹脂の硬化が遅延し、３次元架橋の度合いが低下し、マトリックス強度が低下する。このため、摩擦材表面が脆くなり、摩擦後の摩擦材の外観が悪くなる。また、フェノール樹脂の硬化が遅延することで、成形中に硬化前のフェノール樹脂が流動しやすくなり気孔率が低下する。本発明によれば、チタン酸塩化合物から溶出するアルカリの影響を低減することができる。このため、気孔率を高めることができ、摩擦後の摩擦材の外観が改善することができる。
【００５６】
本発明に従う実施例１〜３では、比較例１〜３に比べ、摩耗量が低減されていることがわかる。特に、４００℃での摩耗量が低減されている。これは、本発明に従う樹脂組成物を用いることにより、樹脂組成物中でチタン酸塩化合物を均一に分散させることができ、またフェノール樹脂の硬化阻害を抑制できることによるものと考えられる。