(57)【要約】      （修正有）【課題】フェロコークスを製造する際に、ダブルロール成型機を用いて原料を成型する場合でも、原料を適正に乾留することができるフェロコークスの製造方法および製造設備を提供する。【解決手段】炭素含有物質と鉄含有物質及びバインダーを含む原料をダブルロール成型機によって成型し、その成型された原料を乾留炉で乾留してフェロコークスを製造するフェロコークスの製造方法において、ダブルロール成型機から排出された原料Ｘを篩い分けして、乾留炉で乾留する篩いｈ上原料Ｙの反発割れ片比率を３％質量未満とするとともに、乾留炉に装入する直前の篩いｈ上原料Ｙの表面温度を８０℃〜１２０℃とすることを特徴とするフェロコークスの製造方法。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭素含有物質と鉄含有物質及びバインダーを含む原料をダブルロール成型機によって成型し、その成型された原料を乾留炉で乾留してフェロコークスを製造するフェロコークスの製造方法において、
ダブルロール成型機から排出された原料を篩い分けして、乾留炉で乾留する篩い上原料の反発割れ片比率を３％質量未満とするとともに、乾留炉に装入する直前の篩い上原料の表面温度を８０℃〜１２０℃とすることを特徴とするフェロコークスの製造方法。
【請求項２】
前記篩い分けを行う際には、篩い目が長方形の開口を有する篩いを使用することを特徴とする請求項１に記載のフェロコークスの製造方法。
【請求項３】
ダブルロール成型機から排出された原料を冷却装置によって冷却することで、乾留炉に装入する直前の原料の表面温度を８０℃〜１２０℃にすることを特徴とする請求項１または２に記載のフェロコークスの製造方法。
【請求項４】
炭素含有物質と鉄含有物質及びバインダーを含む原料を成型するダブルロール成型機と、該ダブルロール成型機から排出された原料を篩い分けするための篩い目が長方形の開口を有する篩いと、乾留炉に装入する成型された原料を冷却する冷却装置と、乾留炉に装入する直前の篩い上原料の表面温度を８０℃〜１２０℃にする冷却制御装置と、篩い上原料を乾留する乾留炉とを備えていることを特徴とするフェロコークスの製造設備。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、炭素含有物質（石炭等）と鉄含有物質（鉄鉱石等）とバインダーを含む原料を成型し、その成型物を竪型乾留炉で連続的に乾留して、コークス中に金属鉄を生成させたフェロコークスを製造するフェロコークスの製造方法および製造設備に関する。
【背景技術】
【０００２】
高炉操業において、石炭をコークス炉で乾留して製造した冶金用コークスが一般的に用いられている。冶金用コークスには、高炉内の通気をよくするためのスペーサーの役割、還元材としての役割、熱源としての役割などがある。
【０００３】
近年、コークスの反応性を向上させるという観点から、炭素含有物質（石炭等）に鉄含有物質（鉄鉱石等）を混合して成型し（成型工程）、その成型物を乾留して（乾留工程）、冶金用のフェロコークスを得る技術が検討されている。
【０００４】
石炭と鉄鉱石を混合して成型し、通常の室炉式コークス炉で乾留してフェロコークスを製造する技術としては、（ａ）石炭と粉鉄鉱石の混合物を室炉式コークス炉に装入する方法や、（ｂ）石炭と鉄鉱石を冷間（室温）で成型し、その成型物を室炉式コークス炉に装入する方法などが検討されてきた（非特許文献１など）。
【０００５】
ただし、通常の室炉式コークス炉は珪石煉瓦で構成されているため、鉄鉱石を装入した場合に鉄鉱石が珪石煉瓦の主成分であるシリカと反応し、低融点のファイアライトが生成して珪石煉瓦の損傷を招くという問題がある。
【０００６】
近年、室炉式コークス製造方法にかわるコークス製造方法として、連続式成型コークス製造方法が開発されている。
【０００７】
連続式成型コークス製造方法では、乾留炉として、珪石煉瓦ではなくシャモット煉瓦で構成される竪型シャフト炉を用い、石炭を冷間で所定の大きさに成型後、竪型シャフト炉に装入し、循環熱媒ガスを用いて加熱することにより成型炭を乾留し、成型コークスを製造する。
【０００８】
乾留炉として竪型シャフト炉（竪型乾留炉）を用いる連続式成型コークス製造方法としては、乾留炉炉頂ガスを冷却用ガスとして、乾留炉の乾留室に直結した冷却室の下部へ導入し、その冷却室を通過したガスの大部分を冷却室上部より排出し、加熱用媒体ガスとして乾留室中間部の導入口へ供給する方法が知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００９】
ただし、特許文献１の方法では、冷却室内の赤熱コークス層を通過したガスを乾留炉の冷却室から何らかの手段で吸引し、流量と温度を調節し、かつ乾留室羽口吹き込みに必要な圧力に昇圧する必要がある。
【００１０】
この昇圧を設備的に経済的に行うために、炉頂ガスの一部をブロワで昇圧し、これを駆動ガスとして冷却室出口ガスを吸引し、吐出ガスを乾留室羽口へ供給するエジェクターを使用する方法も提案されている（例えば、特許文献２参照）。
【００１１】
図１は、特許文献２の第１図を簡略化して示した図である。特許文献２に開示された連続式成型コークス製造方法を図１に基づいて説明する。
【００１２】
塊成炭１０１は低温乾留室１０２、高温乾留室１０３及び冷却室１０４から構成されている竪型シャフト炉１０５の炉頂から炉内に装入され、炉内を降下する過程で羽口１０６、１０７から導入される加熱用熱媒体ガスにより乾留され、更に冷却ガス導入口１０８から導入され、排出口１０９から排出される冷却用ガスにより冷却されて成型コークス１１０として乾留炉下部から排出される。
【００１３】
一方、炉頂から抜き出されたガスは直接クーラー１１１及び間接クーラー１１２で冷却され、図示しないブロワで昇圧され、一部は回収ガスとして系外に導かれ、残りは循環ガスとして系内を循環する。循環ガスの一部は冷却用ガスとして冷却ガス導入口１０８から冷却室１０４に導入される。また、残りの一部は、図示しないブロワで昇圧され加熱装置１１５で加熱された高温乾留用熱媒体ガスとして羽口１０７から乾留炉内へ導入される。
【００１４】
循環ガスの残りは、図示しないブロワ、加熱装置１１７で、その圧力・流量・温度を調節されエジェクター１１８へその駆動ガスとして導かれる。エジェクター１１８は排出口１０９から冷却ゾーン出口ガスを吸引し、駆動ガスと混合の上必要圧力に昇圧し、低温乾留用熱媒体ガスとして羽口１０６から乾留炉内へ導入する。
【００１５】
この特許文献２に示された方法は、成型コークスを連続的に製造するに際して竪型シャフト炉を用いるというものであり、フェロコークスを製造するものではない。
【００１６】
しかし、上述のように、特許文献２に開示されたような竪型シャフト炉（竪型乾留炉）は、シャモット煉瓦にて構成されていることから、フェロコークス製造に用いた場合でも、珪石煉瓦を用いている室炉式コークス炉のような問題が発生しないと考えられる。
【００１７】
したがって、フェロコークスを製造するに際して、乾留工程をシャモット煉瓦で構成される竪型乾留炉を用いることが望ましい。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１８】
【特許文献１】特公昭５６−４７２３４号公報
【特許文献２】特公昭６０−６３９０号公報
【非特許文献】
【００１９】
【非特許文献１】燃料協会「コークス技術年報」１９５８，ｐ．３３−５１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２０】
上述のように、フェロコークスの製造には、炭素含有物質（石炭等）と鉄含有物質（鉄鉱石等）とバインダーを含む原料を混合し成型して塊成化する成型工程と、その後、塊成化された成型物を乾留してフェロコークスを得る乾留工程とがある。
【００２１】
そして、乾留工程では、上述したように、シャモット煉瓦で構成される竪型シャフト炉と同様の竪型乾留炉を用いることが望ましい。
【００２２】
ただし、乾留炉として竪型乾留炉を用いるとしても、以下のような問題がある。
【００２３】
すなわち、製造されたフェロコークスは高炉に投入されるため、乾留後の製品の強度（製品強度：フェロコークス強度）が高いことと、そのような製品を安定して製造することが要求される。
【００２４】
しかし、成型工程において、一対の成型ロールを備えたダブルロール成型機を用いて原料を成型する場合、それぞれの成型ロールの外周面に形成されている凹みに充填された原料が結合した形状の成型物が加圧成型されるが、成型条件によっては、未成型物として、成型ロールのそれぞれの凹みに充填された原料が互いに反発しあって結合しないで反発割れを起こし片方の成型ロールの凹みのみの形状に成型されたもの（反発割れ片）が発生し、この反発割れ片が乾留炉に多数装入されると、乾留炉内で装入物の棚つりを生じさせたり、乾留後の製品強度を低下させたりして、適正な乾留工程にならない。
【００２５】
また、ダブルロール成型機によって成型された原料を乾留炉に搬送する装置（例えば、ベルトコンベア）の熱的損傷を軽減するために、予め、成型された原料を冷却することが考えられるが、原料を冷却し過ぎると、乾留炉の炉頂から装入した原料が乾留ガス中のタール成分と接触した際に、そのタール成分が原料の表面に付着し、棚吊りを起こしてしまう。乾留炉内で原料の棚吊りが発生すると、乾留炉内の原料の降下が不規則になったり、乾留炉内の加熱ガスの流れが不均一となったりするので、原料の受ける温度履歴が適正乾留条件から外れて、乾留後の製品強度が十分得られない問題が発生する。
【００２６】
本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、フェロコークスを製造する際に、ダブルロール成型機を用いて原料を成型する場合でも、原料を適正に乾留することができるフェロコークスの製造方法および製造設備を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００２７】
上記課題を解決するために、本発明は以下の特徴を有する。
【００２８】
［１］炭素含有物質と鉄含有物質及びバインダーを含む原料をダブルロール成型機によって成型し、その成型された原料を乾留炉で乾留してフェロコークスを製造するフェロコークスの製造方法において、
ダブルロール成型機から排出された原料を篩い分けして、乾留炉で乾留する篩い上原料の反発割れ片比率を３％質量未満とするとともに、乾留炉に装入する直前の篩い上原料の表面温度を８０℃〜１２０℃とすることを特徴とするフェロコークスの製造方法。
【００２９】
［２］前記篩い分けを行う際には、篩い目が長方形の開口を有する篩いを使用することを特徴とする前記［１］に記載のフェロコークスの製造方法。
【００３０】
［３］ダブルロール成型機から排出された原料を冷却装置によって冷却することで、乾留炉に装入する直前の原料の表面温度を８０℃〜１２０℃にすることを特徴とする前記［１］または［２］に記載のフェロコークスの製造方法。
【００３１】
［４］炭素含有物質と鉄含有物質及びバインダーを含む原料を成型するダブルロール成型機と、該ダブルロール成型機から排出された原料を篩い分けするための篩い目が長方形の開口を有する篩いと、乾留炉に装入する成型された原料を冷却する冷却装置と、乾留炉に装入する直前の篩い上原料の表面温度を８０℃〜１２０℃にする冷却制御装置と、篩い上原料を乾留する乾留炉とを備えていることを特徴とするフェロコークスの製造設備。
【発明の効果】
【００３２】
本発明においては、フェロコークスを製造する際に、ダブルロール成型機を用いて原料を成型する場合でも、原料を適正に乾留することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】竪型シャフト炉（竪型乾留炉）の一例を示す図である（特許文献２）。
【図２】本発明の一実施形態で用いるダブルロール成型機を示す図である。
【図３】本発明の一実施形態で用いる篩いと冷却装置を示す図すぁる。
【図４】本発明の一実施形態で用いる竪型乾留炉を示す図すぁる。
【図５】本発明の実施例における結果を示すである。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
本発明の実施形態を説明する。
【００３５】
上述したように、成型工程において、一対の成型ロールを備えたダブルロール成型機を用いて原料を成型する場合、反発割れ片が発生して、その反発割れ片が乾留炉に多数装入されると、乾留炉内で装入物の棚つりを生じさせたり、乾留後の製品強度を低下させたりして、適正な乾留工程にならない。また、乾留炉に装入される成型された原料の表面温度が低すぎると、乾留炉の炉頂から装入した成型された原料が乾留ガス中のタール成分と接触した際に、そのタール成分が成型された原料の表面に付着し、相互に結合して棚吊りを起こすので、適正な乾留条件で乾留処理できない。
【００３６】
この問題に対して、本発明者らは、鋭意検討を行った結果、ダブルロール成型機から排出された原料を篩い分けして、乾留炉に装入する篩い上原料の反発割れ片比率を３％質量未満とするとともに、乾留炉に装入する直前の篩い上原料の表面温度を８０℃〜１２０℃とすることによって、乾留炉内で棚吊りを起こすことなく、常に適正条件で乾留することができることを見出した。
【００３７】
本発明は、上記の知見に基づいており、その一実施形態を図面に基づいて説明する。
【００３８】
図２は、この実施形態において用いるダブルロール成型機３０を示す図であり、図３は、この実施形態において用いる篩いｈと冷却装置Ｗを示す図であり、図４は、この実施形態において用いる竪型乾留炉１０を示す図である。
【００３９】
まず、この実施形態において用いるダブルロール成型機３０は、図２（ａ）に示すように、互いに反対方向に回転する一対の成型ロール３１を有し、図２（ｂ）に示すように、成型ロール３１の外周面には凹み３２が形成されている。
【００４０】
これによって、炭素含有物質と鉄含有物質及びバインダーを含む原料が一対の成型ロール３１の接触箇所で加圧成型されて、凹み３３の形状に合わせた成型物Ｘが成型される。成型物のサイズは特に限定されるものではなく、３〜９５ｃｍ３程度、好ましくは６〜６０ｃｍ３程度である。高炉での使用目的によって、成型サイズは異なる。
【００４１】
ただし、上述したように、一対の成型ロール３１を有するダブルロール成型機３０を用いて成型する場合、それぞれの成型ロール３１の外周面に形成されている凹み３２に充填された原料が結合した形状の成型物Ｘが加圧成型されるが、成型条件によっては、未成型物として、それぞれの成型ロール３１の凹み３２に充填された原料が互いに反発しあって結合しないで反発割れを起こして片方の成型ロール３２の凹み３３のみの形状に成型されたもの（反発割れ片）物が発生し、反発割れ片が竪型乾留炉１０に多数搬送されると、竪型乾留炉１０内で装入物の棚つりが生じ、適正な乾留条件で乾留処理できないことにより、乾留後の製品強度が低下してしまう。
【００４２】
また、竪型乾留炉１０に装入される原料の温度が適切でないと、竪型乾留炉１０の炉頂から装入した原料が乾留ガス中のタール成分と接触した際に、そのタール成分が原料の表面に付着し、棚吊りを起こしてしまって、適正な乾留条件で乾留処理できない。
【００４３】
なお、反発割れ片は、例えば、長辺が１０ｍｍ以上で、厚さが成型物の厚さの０．３〜０．７倍の寸法である。ちなみに、ここでいう長辺とは、成型物または反発割れ片の最も長い部分の長さであり、厚さとは、成型物または反発割れ片の最も薄い部分の厚さを言う。
【００４４】
そこで、この実施形態においては、図３に示すように、ダブルロール成型機３０で成型された原料（成型物、反発割れ片）Ｘを篩いｈで篩い分けして、竪型乾留炉１０に装入する原料の反発割れ片比率を３％質量未満とするとともに、篩いｈで篩い分けられて反発割れ片比率が３％質量未満になった原料を冷却装置Ｗで冷却して、竪型乾留炉１０に装入する直前の原料の表面温度を８０℃〜１２０℃とするようにしている。
【００４５】
すなわち、図３に示すように、ダブルロール成型機３０で成型された原料Ｘは、搬送コンベアｉで搬送され、篩いｈで篩い分けされた後、篩いｈの篩い上になった原料が冷却装置Ｗで冷却される。
【００４６】
ここで、篩いｈの篩い目は特に限定されるものではないが、正常な成型物が篩い上に残る篩い目が好ましく、そのサイズは成型物の成型サイズによって異なる。また、反発割れ片を篩い下とするためには、篩い目が正方形ではなく長方形の開口をするのがよい。長方形の長辺と短辺の長さは成型物のサイズによって異なるが、好ましくは長辺が成型物の長辺の１．２倍〜２．２倍、さらに好ましくは１．５倍〜２．０倍がよく、短辺は成型物の厚みの０．５倍〜０．９倍が好ましく、さらに好ましくは０．６倍〜０．８倍がとなるような篩い目の開口がよい。これによって、篩いｈの篩い上の原料は反発割れ片比率が３％質量未満になる。
【００４７】
そして、篩いｈの篩い上の原料は、冷却装置本体ｃの入り口ａに送り込まれる。冷却装置本体ｃは、開度調整バルブｆを備えた集塵配管ｅに連結している。集塵配管ｅの先には、図示しないブロワ（吸引装置）と集塵機Ｚが配設される。冷却装置本体ｃの入り口ａに送り込まれた成型後の成型物は、ネットコンベアｄに送られ、ネットコンベアｄ上で原料は搬送されながら冷却ガス（ここでは、空気）で冷却され、排出口ｂから排出されて、縦型乾留炉Ｙ（１０）に送り込まれる。
【００４８】
その際に、竪型乾留炉１０に装入する直前の原料の表面温度を測定し、８０℃〜１２０℃となるように、集塵配管ｅの開度調整バルブｆの開度を調整して冷却制御を行う。
【００４９】
ここで、ネットコンベアｄは、通常のベルトコンベアのベルト部を金網等のネット状にして冷却ガスが通過できる構造であれば良い。網目サイズは、成型後の成型物が落下しない大きさであれば良く、成型物のサイズに合わせて篩いｈの篩い目と同程度以下である５〜３０ｍｍの網目を選べば良い。
【００５０】
なお、篩いｈで篩われずにネットコンベアｄに送り込まれた粉状物やネットコンベアｄで搬送中に欠けて生じた小片は、一部は冷却ガスに運ばれて集塵配管ｅから排出され、また、比較的大きな小片は、ネットコンベアｄの開口を通過して冷却装置Ｗの開口部ｇより系外に排出される。
【００５１】
また、ネットコンベアｄ上の層厚（積載密度）は１５〜７５ｍｍ（２５〜１４０ｋｇ／ｍ２）が好ましい。さらに好ましくは、２５〜４５ｍｍ（４０〜８０ｋｇ／ｍ２）がよい。比較的薄い層状の成型物に交差するように大量の冷却ガスを流すことにより、短時間で８０〜１２０℃に成型物の表面温度を低下させることができる。
【００５２】
さらに、冷却ガスの風速は０．２〜０．５ｍ／ｓが好ましい。冷却ガスの風速が０．２ｍ／ｓ未満では、竪型乾留炉１０内の充填層に冷却ガスを流して冷却する場合に比べて優位な冷却速度が得られない。一方、冷却ガスの風速が０．５ｍ／ｓ超では、成型物の表面温度が下がりすぎ、竪型乾留炉１０の炉頂でのトラブルを誘発することになる。
【００５３】
そして、冷却装置Ｗで冷却された原料は、図４に示す竪型乾留炉１０に装入されて乾留される。
【００５４】
なお、ここでは、反発割れ片を篩いで除去した後に原料を冷却する例で説明したが、原料を冷却した後に反発割れ片を篩いで除去しても構わない。但し、反発割れ片を篩いで除去した後に原料を冷却した方が、竪型乾留炉に投入する原料（乾留用原料）の表面温度を調整しやすいのでより好ましい。
【００５５】
図４に示すように、この実施形態において用いる竪型乾留炉１０は、成型物装入装置１１と竪型乾留炉本体１２と乾式排出装置１３を備えており、冷却装置Ｗで冷却された原料は、成型物装入装置１１に送り込まれた後、竪型乾留炉本体１２に装入され、低温ガス加熱装置２０で加熱されて低温ガス吹き込み羽口１４から吹き込まれた低温加熱ガスと高温ガス加熱装置２１で加熱されて高温ガス吹き込み羽口１５から吹き込まれた高温加熱ガスにより乾留され、成型物中の石炭および鉄鉱石はそれぞれコークスおよび金属鉄となる。
【００５６】
そして、乾留された成型物（フェロコークス）は、冷却ガス吹き込み羽口１７から吹き込まれた冷却ガスにより冷却され、乾式排出装置１３へ移されて、乾式排出装置１３から排出される。
【００５７】
なお、上記の低温加熱ガス、高温加熱ガス、冷却ガスは、炉の上部から抜き取られて、循環ガス冷却装置１８、１９でタールが除去されて冷却された後、そのガスの一部が循環使用されている。
【００５８】
すなわち、冷却ゾーンの下部の冷却ガス吹き込み羽口１７から冷却ガスを吹き込み、フェロコークスと熱交換した冷却ガスを乾留ゾーンに上昇させ、乾留ゾーンの下部の高温ガス吹き込み羽口１５から高温ガスを吹きみ、乾留ゾーンの中間部の低温ガス吹き込み羽口１４から低温ガスを吹き込むようになっている。
【００５９】
このようにして、この実施形態においては、フェロコークスを製造する際に、ダブルロール成型機３０で成型された原料を篩いｈで篩い分けることによって、竪型乾留炉１０に装入する原料の反発割れ片比率を３％質量未満とするとともに、冷却装置Ｗで冷却制御することによって、竪型乾留炉１０に装入する直前の原料の表面温度を８０℃〜１２０℃とにしているので、棚吊りの発生や製品強度の低下を防止して、原料を適正に乾留することができる。
【実施例１】
【００６０】
本発明の実施例を述べる。
【００６１】
上記のダブルロール成型機３０と篩いｈと冷却装置Ｗと竪型乾留炉１０を用いて、フェロコークスを製造した。
【００６２】
その際に、竪型乾留炉１０に装入する原料の反発割れ片比率は、３質量％未満、１０質量％、２０質量％の３水準で行った。
【００６３】
また、冷却装置Ｗのネットコンベアｄは長さ１０ｍ、幅１．３６ｍであり、搬送速度は１．０ｍ／ｍｉｎに設定した。ネットコンベアｄ上の成型物の層厚は、成型物が３個程度重なった状態、すなわち、厚さ４５ｍｍ（６０ｋｇ／ｍ２）となるように装入し、集塵配管ｅの開度調整バルブｆの開度を調整して、０．２ｍ／ｓ〜０．３ｍ／ｓの冷却風速で１０分間冷却した。そして、冷却装置Ｗの排出口ｂで冷却後の成型物の表面温度を測定して、それを竪型乾留炉１０に装入する直前の原料の表面温度とした。
【００６４】
そして、評価項目として、竪型乾留炉１０での棚吊りの有無、竪型乾留炉１０で乾留後の製品強度（フェロコークス強度）を調査した。乾留後の製品強度は、ドラム試験機を使用して１５０回転後の６ｍｍ指数（ＤＩ１５０／６）を測定し、目標強度をＤＩ１５０／６が８２以上とした。表１に結果を示す。
【００６５】
その結果を表１に示すとともに、図５に図示した。
【００６６】
【表１】
2014169349.tif 000003
【００６７】
表１と図５に示すように、本発明の要件である、竪型乾留炉１０に装入する原料の反発割れ片比率が３質量％未満で、かつ、冷却後の成型物の表面温度（竪型乾留炉１０に装入する直前の原料の表面温度）が８０℃〜１２０℃であることを満たしている場合（図５中のＡグループ）は、棚吊りの発生はなく、製品強度も目標強度を満足している。
【００６８】
これに対して、冷却後の成型物の表面温度は８０℃〜１２０℃であるが、原料の反発割れ片比率が１０質量％または２０質量％である場合（図５中のＢグループ）は、棚吊りの発生はなかったが、製品強度が目標強度を満足していない。
【００６９】
また、冷却後の成型物の表面温度は８０℃未満の場合（図５中のＣグループ）は、棚吊りが発生するとともに、製品強度が目標強度を満足していない。
【００７０】
これによって、本発明の有効性を確認することができた。
【符号の説明】
【００７１】
１０  竪型乾留炉
１１  成型物装入装置
１２  竪型乾留炉本体
１３  乾式排出装置
１４  低温ガス吹き込み羽口
１５  高温ガス吹き込み羽口
１７  冷却ガス吹き込み羽口
１８  循環ガス冷却装置
１９  循環ガス冷却装置
２０  低温ガス加熱装置
２１  高温ガス加熱装置
３０  ダブルロール成型機
３１  成型ロール
３２  凹み
ａ  冷却装置本体入り口
ｂ  冷却装置本体排出口
ｃ  冷却装置本体
ｄ  ネットコンベア
ｅ  集塵配管
ｆ  開度調整バルブ
ｇ  開口部
ｈ  篩い
ｉ  搬送コンベア
Ｗ  冷却装置
Ｘ  原料（成型物、反発割れ）
Ｙ  竪型乾留炉
Ｚ  集塵機
【図１】
2014169349.tif 000004
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
2014169349.tif 000008