(57)【要約】【課題】機械攪拌を伴う含クロム鋼の溶銑の脱硫処理で生じる脱硫スラグに含まれる金属の除去を容易にする脱硫スラグ含有金属の回収方法を提供する。【解決手段】本発明の脱硫スラグ含有金属の回収方法は、Ｃを２〜５質量％含有し且つ１２５０℃以上の温度でインペラ１１によって攪拌される含クロム鋼の溶銑２に、金属Ａｌを８５質量％以上の割合で含むアルミニウム混合物がＣａＯ粉粒体に対して２質量％以上の割合で添加された脱硫剤１００を加えて、溶銑２を脱硫処理し、脱硫処理されることによって溶銑２から生じる脱硫スラグ２ａから、含クロム鋼を構成する地金２ｂを分離するものである。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃを２〜５質量％含有し且つ１２５０℃以上の温度で攪拌羽根によって攪拌される含クロム鋼の溶銑に、金属Ａｌを８５質量％以上の割合で含むアルミニウム混合物がＣａＯ粉粒体に対して２質量％以上の割合で添加された脱硫剤を加えて、前記溶銑を脱硫処理し、
脱硫処理されることによって前記溶銑から生じる脱硫スラグから、含有金属を分離する脱硫スラグ含有金属の回収方法。
【請求項２】
前記溶銑は、Ｃｒを１０〜３０質量％で含有する請求項１に記載の脱硫スラグ含有金属の回収方法。
【請求項３】
固化した前記脱硫スラグに対して、破砕後、比重分離及び磁力分離の少なくとも１つを実施することによって、含有金属を分離する請求項１または２に記載の脱硫スラグ含有金属の回収方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、含クロム鋼の溶銑を脱硫処理して生じる脱硫スラグにおける含有金属の回収方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ステンレス鋼、鉄等の鋼類の製造工程では、含有していると製造完了後の製品を脆化させる硫黄分を取り除くために、原料を溶解して生成された溶銑に対して硫黄分を除去する脱硫処理が行われる。脱硫処理では、例えばステンレス鋼の場合、電気炉で製造された後に受銑鍋に移された溶銑に脱硫剤が添加されることによって、脱硫剤と溶銑中の硫黄とを反応させ硫黄分を脱硫スラグとして分離させる。このとき、受銑鍋内の溶銑に浸漬させたインペラ（攪拌羽根）で溶銑を機械攪拌しつつ溶銑に脱硫剤を添加することによって、溶銑の脱硫反応を促進させる方法が採用されている。そして、この機械攪拌式の脱硫処理方法は、ＫＲ法と呼ばれる。
【０００３】
ＫＲ法では、安価で取り扱いが容易なＣａＯ（生石灰、酸化カルシウム）を主成分とする脱硫剤が使用される。ＣａＯによる溶銑の脱硫反応は、一般的に下記の式で表される。
［Ｓ］＋（ＣａＯ）→（ＣａＳ）＋［Ｏ］
つまり、溶銑中のＳ（硫黄）と、ＣａＯとが反応して、ＣａＳ（硫化カルシウム）が脱硫スラグとして生成されると共に溶銑中にＯ（酸素）が生成される。なお、［Ｓ］のように［  ］付きで示される物質は、溶銑中にある物質のことであり、（ＣａＳ）のように（  ）付きで示される物質は、スラグ中にある物質のことである。
【０００４】
しかしながら、溶銑に添加された脱硫剤に含まれるＣａＯの粉体は、インペラにより溶銑と共に強制的に攪拌されることによって凝集し、その際に溶銑を取り込んでしまう。溶銑を含んだ状態で凝集したＣａＯは、脱硫反応をおこすと、溶銑を含んだままでスラグ化し、既に生成された脱硫スラグと一体になる。その結果、脱硫スラグが固化すると、溶銑が固化したメタルが懸濁状態で脱硫スラグ中含まれるようになるため、脱硫スラグからメタルの分離が困難となり、メタルロスが発生する。特に、価値の高いＣｒ（クロム）を含有する鋼の溶銑から生じるメタルが、脱硫スラグから効率的に分離できない場合、コストの上昇を招くという問題がある。このため、脱硫処理において、ＣａＯの凝集を抑える技術が提案されている。
【０００５】
例えば、特許文献１には、機械攪拌式脱硫装置で溶銑を脱硫する技術が記載されている。特許文献１では、粒径１５０μｍ以下の微粉が９０質量％以上であるＣａＯ粉体１００質量部に対して、Ａｌ２Ｏ３（アルミナ）を５０質量％以下で含有するアルミナ−金属Ａｌ（アルミニウム）混合体を５〜２０質量部添加して形成された脱硫剤が用いられている。この脱硫剤を用いた脱硫処理では、ＣａＯを上記のような粉体とすることによって、反応界面積を増大させて、脱硫反応を促進し、さらに、同時に添加されるＡｌ２Ｏ３によってＣａＯの滓化を促進して脱硫反応を促進し、脱硫率を向上させている。一方、微粉にすることによって凝集しやすくなったＣａＯは、アルミナ−金属Ａｌ混合体によって、凝集が抑えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００８−５０６５９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１に記載される脱硫剤のように、アルミナ−金属Ａｌ混合体を添加した場合、脱硫処理時にＣａＯの凝集をある程度抑えることは可能であるが、アルミナを含有しているためＣａＯの滓化が促進される。このため、滓化が促進されたＣａＯを含む脱硫スラグと溶銑とがインペラにより攪拌され、この脱硫スラグが冷却固化されると、脱硫スラグ中には、網目状に分散した微細なメタル粒子が含まれるという問題が発生する。このように脱硫スラグ中に分散したメタル粒子は、固化後の脱硫スラグに対して比重分離、磁力分離、又はその両方の手段を用いた分離を試みても、脱硫スラグからの分離が困難である。
【０００８】
この発明はこのような問題点を解決するためになされたものであり、機械攪拌を伴う含クロム鋼の溶銑の脱硫処理で生じる脱硫スラグに含まれる金属（メタル）の除去を容易にする脱硫スラグ含有金属の回収方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記の課題を解決するために、この発明に係る脱硫スラグ含有金属の回収方法は、Ｃを２〜５質量％含有し且つ１２５０℃以上の温度で攪拌羽根によって攪拌される含クロム鋼の溶銑に、金属Ａｌを８５質量％以上の割合で含むアルミニウム混合物がＣａＯ粉粒体に対して２質量％以上の割合で添加された脱硫剤を加えて、溶銑を脱硫処理し、脱硫処理されることによって溶銑から生じる脱硫スラグから、含有金属を分離するものである。
溶銑は、Ｃｒを１０〜３０質量％で含有していてもよい。
固化した脱硫スラグに対して、破砕後、比重分離及び磁力分離の少なくとも１つを実施することによって、含有金属を分離してもよい。
【発明の効果】
【００１０】
この発明に係る脱硫スラグ含有金属の回収方法によれば、機械攪拌を伴う含クロム鋼の溶銑の脱硫処理で生じる脱硫スラグに含まれる金属の除去を容易にすることが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】この発明の実施の形態に係る脱硫スラグ含有金属の回収方法の流れを示す模式図である。
【図２】この発明の実施の形態に係る脱硫スラグ含有金属の回収方法における脱硫処理時の状態を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
実施の形態
以下、この発明の実施の形態に係る脱硫スラグ含有金属の回収方法について添付図面に基づいて説明する。なお、実施の形態の脱硫スラグは、ステンレス鋼の製鋼時の脱硫処理で発生するものである。
【００１３】
まず、図１を参照すると、含クロム鋼であるステンレス鋼の製造は、溶解工程（Ａ）、一次精錬工程（Ｂ）、二次精錬工程（Ｃ）、及び鋳造・圧延工程（Ｄ）がこの順で実施されて行われる。
溶解工程（Ａ）では、ステンレス製鋼用の原料となるスクラップや合金を電気炉１で溶解してステンレス鋼溶銑２を生成し、生成したステンレス鋼溶銑２が受銑鍋３を介して、精錬炉である転炉４に注銑される。さらに、一次精錬工程（Ｂ）では、転炉４内のステンレス鋼溶銑２にノズル４ａを介して酸素を吹精することによって含有されている炭素を除去する粗脱炭処理が行われ、それによりステンレス溶鋼と炭素酸化物及び不純物を含むスラグとが生成する。さらに、一次精錬工程（Ｂ）で生成したステンレス溶鋼は、溶鋼鍋５に出鋼されて二次精錬工程（Ｃ）に移される。
【００１４】
二次精錬工程（Ｃ）では、なおも炭素等を含むステンレス溶鋼が溶鋼鍋５と共に真空精錬炉である真空脱ガス装置（ＶＯＤ）６に入れられ、仕上げ脱炭処理及び最終的な成分調整が行われる。そして、これらの処理が行われることによって、所望の成分構成のステンレス溶鋼が生成する。鋳造・圧延工程（Ｄ）では、真空脱ガス装置６から溶鋼鍋５を取り出して連続鋳造装置（ＣＣ）７にセットされる。溶鋼鍋５内のステンレス溶鋼は、連続鋳造装置７に注ぎ込まれ、さらに連続鋳造装置７が備える鋳型によって、例えばスラブ状のステンレス鋼片８に鋳造される。そして、鋳造されたステンレス鋼片８は、熱間圧延又は冷間圧延され熱間圧延鋼帯又は冷間圧延鋼帯とされる。
【００１５】
また、電気炉１から受銑鍋３に移されたステンレス鋼溶銑２には、転炉４に注銑される前に脱硫処理Ａ１が実施される。なお、含クロム鋼であるステンレス鋼を形成する溶銑２では、Ｃｒ（クロム）の含有率が１０質量％〜３０質量％となっている。
【００１６】
図２をあわせて参照すると、脱硫処理Ａ１では、受銑鍋３内の溶銑２の中に、攪拌装置１０の攪拌羽根であるインペラ１１が浸漬され、受銑鍋３内の溶銑２の表面（浴面）の上方に、脱硫剤１００を浴面に放出するための脱硫剤投入装置１３の放出ノズル１４が配置される。攪拌装置１０は、インペラ１１と、インペラ１１に連結された電動機１２とを備えており、電動機１２によってインペラ１１を回転駆動する。
そして、攪拌装置１０において電動機１２を作動させてインペラ１１を回転駆動し、インペラ１１によって受銑鍋３内の溶銑２を攪拌しつつ、脱硫剤投入装置１３を稼動させ、攪拌される溶銑２の浴面上に脱硫剤１００を放出ノズル１４から散布させる。脱硫剤１００は、溶銑２と脱硫反応をおこして、溶銑２中に含有される硫黄分（Ｓ）を脱硫スラグとして取り出し、取り出された硫黄分は、溶銑２の浴面上に浮遊する脱硫スラグ２ａに含まれる。なお、この脱硫スラグ２ａは、脱硫反応での生成物によるスラグ、脱硫剤１００、及び電気炉１での溶銑２の生成時に発生したスラグを含んでいる。そして、脱硫剤１００は、溶銑２と共に攪拌・混合されることによって、脱硫反応が促進される。
【００１７】
このとき、脱硫処理中の溶銑２の温度は、１２５０℃〜１４００℃とされる。
これは、電気炉１から出湯された溶銑２が、後の脱硫処理工程Ａ１及び一次精錬工程（Ｂ）へ搬送されるまでの間に凝固しないために必要な温度が１２５０℃であることと、電気炉１での投入溶解電力を最小限に抑えるために１４００℃以下とすることとが望ましいためである。しかしながら、融点が高い溶銑成分の場合は脱硫処理中の溶銑２の温度は１４００℃を超えてもよい。
また、脱硫処理中の溶銑２の温度が１２５０℃を下回ると、脱硫処理中に溶銑２の凝固が進行する恐れがあり、操業が困難となる。
よって、脱硫処理Ａ１は、脱硫処理中の溶銑２の温度が１２５０℃から１４００℃である状態で実施される。
【００１８】
そして、脱硫処理中に溶銑２が十分に溶解されていないと、その流動性が低下するため、溶銑２と脱硫剤１００との反応の攪拌による促進効果が低下する。このため、１２５０℃〜１４００℃で十分に溶解するように溶銑２の融点が制御され、この融点の制御は、溶銑２中のＣ（炭素）の含有量を調節することによって行われる。なお、溶銑２の融点は、Ｃの含有量が約５％までは増加するほど低下し、約５％を超えると上昇する。
しかしながら、Ｃの含有量が多くなると、一次精錬工程（Ｂ）及び二次精錬工程（Ｃ）での脱炭処理量が多くなり製造効率が低下するため、溶銑２中のＣの含有率は、５質量％を上限とする。一方、溶銑２の融点を、１２５０℃〜１４００℃で溶銑２が十分に溶解するように低下させるためには、溶銑２中のＣの含有率は、２質量％以上必要となる。さらに、溶銑２中のＣの含有率が低くなると、溶銑２中の平衡酸素濃度が増加するため後述する脱硫剤１００に含有される金属Ａｌ（アルミニウム）の脱硫処理に必要な量が大幅に増加し、経済的に不効率となる。このような理由によっても、溶銑２中のＣの含有率が２質量％以上必要となる。つまり、溶銑２におけるＣの含有率は、２質量％から５質量％の間で設定される。
【００１９】
また、脱硫剤１００は、ＣａＯ粉粒体を主成分とし、さらにアルミニウム混合物を脱酸剤として含む。
ＣａＯ粉粒体は、ＣａＯ粒子表面の脱硫反応面積の確保のため５ｍｍ以下の篩い目により分級したもの（粒径≦５ｍｍ）が好ましい。
アルミニウム混合物は、金属Ａｌを純度８５質量％以上の割合で含むものである。アルミニウム混合物には、アルミニウム缶を裁断・粉砕等の加工をしてペレット状にしたものや、その他のアルミニウム製品を裁断・粉砕等の加工をしてペレット状又は粉粒状にしたものが用いられる。そして、アルミニウム混合物が金属Ａｌ以外に含むものは、上記のアルミニウム缶やアルミニウム製品から生じる不純物がほとんどであり、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３：酸化アルミニウム）をほとんど含まない。つまり、アルミニウム混合物には、アルミナは添加されていない。アルミニウム混合物は、アルミナとして、ペレット状又は粉粒状の金属Ａｌの表面が大気中で自然酸化して生じる酸化アルミニウムや、金属Ａｌ片又は金属Ａｌ粉粒体と不純物とが自然に反応して生じる酸化アルミニウムを含む程度である。このため、金属Ａｌの含有率が３５質量％程度であり、その他の６５質量％のほとんどがアルミナであるアルミ灰などは、アルミナの濃度が高いためアルミニウム混合物として用いられない。なお、アルミ灰は、アルミニウムの製造における精錬時に発生するスラグ等によって構成される。
【００２０】
脱硫剤１００では、上述のようなペレット状又は粉粒状の金属Ａｌからなるアルミニウム混合物が、ＣａＯ粉粒体の２質量％から１０質量％の間の分量でＣａＯ粉粒体に添加される。
受銑鍋３内では、溶銑２に含有されるＳ（硫黄）が、脱硫剤１００に含有されるＣａＯ及び金属Ａｌと反応して、ＣａＳ（硫化カルシウム）となり、ＣａＳは、溶銑２の浴面上に分離して浮遊し、脱硫スラグ２ａを形成する。これにより、溶銑２から硫黄成分が除去される、つまり脱硫される。このとき、受銑鍋３内では、下記の式（１）で示される脱硫反応がおこる。
３［Ｓ］＋３（ＣａＯ）＋２（Ａｌ）→３（ＣａＳ）＋（Ａｌ２Ｏ３）・・・・・（１）
なお、上記の脱硫反応で生じるアルミナも脱硫スラグ２ａを形成する。さらに、未反応のＣａＯ及びアルミニウム混合物も脱硫スラグ２ａを形成する。
【００２１】
受銑鍋３内では、インペラ１１によって溶銑２が脱硫剤１００と共に攪拌・混合されることによって、脱硫剤１００のＣａＯが溶銑２中に広く分散されて溶銑２中のＳとの接触機会を増加させるため、脱硫反応が促進される。さらに、脱酸性を有する金属Ａｌが、ＣａＯから分離した酸素成分を溶銑２の外に除去するため、式（１）の反応が右寄りなる、つまりＣａＳを生成するように促進されるため、脱硫反応が促進される。
【００２２】
なお、溶銑２に添加される脱硫剤１００において、ＣａＯに対するアルミニウム混合物の添加割合が、２質量％を下回ると、式（１）で使用するＡｌが不足するため、所定の時間の間での脱硫処理をした場合の脱硫効率が著しく低下する。一方、脱硫剤１００におけるＣａＯに対するアルミニウム混合物の添加割合が、１０質量％を上回っても、脱硫処理すべき溶銑２におけるＳの含有率は変わらないため、脱硫効率は、添加割合が１０質量％の場合とほとんどかわらなくなる。このため、ＣａＯに対するアルミニウム混合物の添加割合は、２質量％から１０質量％の間で設定される。
【００２３】
また、脱硫スラグとして生成されたアルミナは、ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系固溶体の相をＣａＯ粒子の表面上に形成する場合があるが、インペラ１１によって溶銑２及び脱硫剤１００が攪拌・混合されてＣａＯによる脱硫反応が促進されるため、ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系固溶体の相を形成したとしてもその量が少なく、この相がＣａＯの滓化に与える影響は少ない。
よって、脱硫剤１００に含有されるＣａＯは、その表面においてＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系の固溶体相の生成が抑制されるため、ＣａＯ表層での脱硫反応が促進されると共に、その反応が金属Ａｌによって促進されるため、溶銑２からＳを効率的に除去する。
【００２４】
また、アルミナは、脱硫剤１００中のＣａＯ及び溶銑２中のＳｉ（ケイ素）と共に、ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３系固溶体を脱硫スラグ２ａ中に形成するが、脱硫剤１００にアルミナが多く含まれると、ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３系固溶体の生成量も多くなる。低融点のＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３系固溶体は、脱硫処理時の溶銑２の温度で溶解するため、脱硫スラグ２ａが溶解し、インペラ１１によって攪拌される溶銑２と脱硫スラグ２ａとを密に混合させやすくする。これにより、脱硫スラグ２ａ中では、溶銑２が微粒子状態のメタル粒子（金属粒子）を形成して網目状に分散されて含まれる。
【００２５】
一方、本実施の形態の脱硫剤１００ではアルミナをほとんど含んでいないため、脱硫スラグ２ａ中には、脱硫反応によって生じたアルミナが含まれる程度であり、ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３系固溶体の生成量は少量である。さらに、融点が２５７２℃であるＣａＯは、脱硫処理中の脱硫スラグ２ａ内で、脱硫スラグ２ａへの脱硫剤１００の添加時と同様の状態である紛粒状を維持し、凝集する。また、融点が２４００℃であるＣａＳは、脱硫処理中の脱硫スラグ２ａ内で固化して粒状となり、ＣａＯと共に凝集する。
【００２６】
このため、脱硫処理中に溶解する脱硫スラグ２ａの量は低く抑えられ、インペラ１１によって攪拌されても溶銑２と脱硫スラグ２ａとが密に混合するのが抑制される。そして、インペラ１１によって脱硫スラグ２ａと共に攪拌されて脱硫スラグ２ａ内に混入した溶銑２は、冷却されて固化すると、凝集した粉粒状のＣａＯ及び粒状のＣａＳの間で、球状のメタル粒子を形成する。さらに、それらの間に球状のメタル粒子を含んで凝集したＣａＯ粒子及びＣａＳ粒子の凝集体は、各粒子間、及びメタル粒子との間の間隙が大きいうえ結合面積が小さいため、互いの結合力が弱く脆い構造を有している。また、これらの凝集体を、溶銑２の生成時に生じた不純物及び脱硫剤１００のアルミニウム化合物の不純物と共に含む脱硫スラグ２ａも、冷却されて固化すると脆い構造を有する。
【００２７】
よって、本実施の形態では、脱硫剤１００中のアルミニウム化合物における金属Ａｌの純度を高くすると共にアルミナをほとんど含まないようにすることによって、脱硫効率が向上すると共に、固化後の脱硫スラグ２ａ中において、凝集したＣａＯ粒子及びＣａＳ粒子の間に溶銑２のメタル粒子が球形状を有して粒状に形成される。
【００２８】
また、溶銑２を攪拌しつつ脱硫剤１００を添加して所定の時間経過すると脱硫処理を完了し、受銑鍋３から脱硫スラグ２ａが除去される。そして、脱硫スラグ２ａ除去後の溶銑２は、受銑鍋３から転炉４に移される。
除去された脱硫スラグ２ａは、冷却固化された後、ロッドミルなどを用いて破砕処理Ａ２される。このとき、固化した脱硫スラグ２ａ内における、互いに脆く結合しているＣａＯ粒子、ＣａＳ粒子及びメタル粒子の凝集体は、粉砕を受けることによって、各々の結合が切断されてバラバラになり、球状のメタル粒子が、ＣａＯ粒子及びＣａＳ粒子から分離される。
【００２９】
粉砕処理を受けた脱硫スラグ２ａは、篩い分級処理Ａ３され、篩いによって所定の大きさ以下のものが選り分けられる、つまり分級される。篩いを通過しなかった脱硫スラグ２ａは、脱硫スラグ２ａに含有されるメタル粒子の塊からなる地金２ｂとして回収され、篩いを通過した比較的細かい粒子からなる脱硫スラグ２ａは、比重選別処理Ａ４を受ける。
比重選別処理Ａ４では、脱硫スラグ２ａに対して、比重選別機によって鉱物の比重の差異を利用した選別が行われ、比重が大きいものが脱硫スラグ２ａに含有するメタル粒子からなる地金２ｂとして回収される。比重選別処理Ａ４において比重が小さかった脱硫スラグ２ａは、磁力選別処理Ａ５を受ける。磁力選別処理Ａ５では、脱硫スラグ２ａに対して、磁選機によって有磁物が脱硫スラグ２ａに含有する地金２ｂとして回収される。そして、磁力選別処理Ａ５を受けた後の脱硫スラグ２ａは、地金２ｂの回収が完了したスラグ２ｃとして処理される。
【００３０】
（実施例）
以下、受銑鍋３内のステンレス鋼溶銑に対して、実施の形態に係る脱硫スラグ含有金属の回収方法によって脱硫スラグから地金を回収する２つの実施例と、アルミニウム混合物における金属Ａｌの純度が８５質量％を下回る脱硫剤を使用して脱硫処理した脱硫スラグから地金を回収する比較例とを検証する。なお、脱硫剤の主成分であるＣａＯは、２ｍｍの篩い目で分級したＣａＯ粉粒体（粒径≦２ｍｍ）を用いた。
また、脱硫処理される溶銑は、Ｃｒを１０〜３０質量％で含有し、Ｃを２〜５質量％で含有する。
【００３１】
以下の表１に示すように、実施例及び比較例では、電気炉１において１チャージで生成された溶銑（重量８０トン）を受銑鍋３に移し、最大回転数１２０ｒｐｍ（１分間当りの回転数）の攪拌装置１０によってインペラ１１を回転駆動させ、攪拌しつつ溶銑に脱硫剤を加えて脱硫処理をした。さらに、脱硫処理時間、つまりインペラ１１による溶銑の攪拌時間を１０分間とし、この１０分間では溶銑の温度は１２５０℃〜１４００℃の間を維持した。つまり、脱硫処理温度が１２５０℃〜１４００℃の間であった。
【００３２】
【表１】
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【００３３】
また、表２には、実施例及び比較例で使用した脱硫剤の構成が記載されている。
【００３４】
【表２】
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【００３５】
実施例１では、脱硫剤に添加するアルミニウム混合物としてアルミ缶のペレットが使用され、アルミ缶のペレットは、純度９７質量％で金属アルミニウムを含む。さらに、実施例１では、アルミ缶のペレットは、粒径５ｍｍ以下のＣａＯ粉粒体に対して、３質量％の割合で添加された。
実施例２では、脱硫剤に添加するアルミニウム混合物として金属アルミ粉が使用され、金属アルミ粉は、純度８５質量％で金属アルミニウムを含む。さらに、実施例２では、金属アルミニウムは、粒径５ｍｍ以下のＣａＯ粉粒体に対して、３質量％の割合で添加された。
【００３６】
比較例１では、脱硫剤に添加するアルミニウム混合物としてアルミ灰が使用され、アルミ灰は、純度３５質量％で金属Ａｌを含み、その他の６５質量％のほとんどがアルミナである。さらに、比較例１では、金属Ａｌの含有率が低いアルミ灰は、金属Ａｌ量を確保するために粒径５ｍｍ以下のＣａＯ粉粒体に対して実施例１及び２よりも多く添加され、１０質量％の割合で添加された。よって、比較例１の脱硫剤でのＣａＯ粉粒体に対する金属Ａｌの添加割合は、実施例１の脱硫剤でのＣａＯ粉粒体に対する金属Ａｌの添加割合に近くなっている。
そして、実施例１及び２、並びに比較例１の脱硫剤は、溶銑１トン当りに５〜１０ｋｇの割合で溶銑に加えられた。
【００３７】
上述したように、脱硫剤を添加しつつ１０分間にわたりインペラ１１で溶銑を攪拌した結果、実施例１及び２、並びに比較例１における溶銑に含まれるＳの割合を測定した。通常、脱硫処理後の溶銑内のＳの含有濃度は、１０〜１１０ｐｐｍに抑える必要がある。実施例１及び２、並びに比較例１では、溶銑内のＳの含有濃度が１１０ｐｐｍを超えると不良と判定した。この判定結果が、以下の表３に示されている。
【００３８】
【表３】
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【００３９】
表３の脱硫処理を実施した溶銑のチャージ数は、電気炉で生成された後、各例で脱硫処理された溶銑のチャージ数であり、脱硫不良判定チャージ数は、脱硫処理されたうちの上述のようにして脱硫不良と判定されたチャージ数である。そして、脱硫不良判定率は、各例での脱硫処理を実施した溶銑のチャージ数における脱硫不良判定チャージ数の割合である。
表３に示されるように、脱硫不良判定率は、脱硫剤のアルミニウム混合物における金属Ａｌの割合（純度）と相関しており、金属Ａｌの純度が最も高い実施例１で脱硫不良判定率が最も低く、金属Ａｌの純度が最も低い比較例１で脱硫不良判定率が最も高くなっている。さらに、金属Ａｌの純度が８５質量％以上である実施例１及び２における脱硫不良判定率が、互いに接近し、比較例１から大きく離れている。そして、脱硫不良判定率と金属Ａｌの純度とは、比例関係になっていない。
【００４０】
また、実施例１と比較例１とでは、上述したように、脱硫剤におけるＣａＯに対する金属Ａｌの添加割合が近くなっているが、脱硫不良判定率が大きく異なっている。これは、比較例１の脱硫剤に多く含まれるアルミナによって形成されるＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系固溶体がＣａＯによる脱硫反応を阻害しているためであり、反対に、脱硫剤にアルミナをほとんど含まない実施例１では、ＣａＯはアルミナによるＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系固溶体の影響を受けずに効率的に脱硫反応をおこしていることがわかる。
【００４１】
また、脱硫剤を添加しつつ１０分間にわたりインペラ１１で溶銑を攪拌した後、実施例１及び２、並びに比較例１における溶銑から脱硫スラグを除去した。実施例１及び２、並びに比較例１において、除去した脱硫スラグに対して、冷却固化処理及び破砕処理を実施した後、篩い分級処理を実施し、さらに、比重選別処理及び磁力選別処理を順次実施して地金を回収し、回収完了後のスラグ（図１のスラグ２ｃに相当）に含まれる除去しきれなかった地金の濃度を計測した。この計測結果が、以下の表４に示されている。
【００４２】
【表４】
2014091837.tif 000006
【００４３】
表４に示されるように、実施例１におけるスラグに残留する地金の濃度は、比較例１の約１／５程度に低減され、実施例２におけるスラグに残留する地金の濃度は、比較例１の約１／４程度に低減されている。
従って、実施例１及び２では、比較例１に比べて、溶銑の脱硫効率が向上すると共に、脱硫スラグからの地金の分離が容易になっている。
【００４４】
このように、この発明の実施の形態に係る脱硫スラグ含有金属の回収方法は、Ｃを２〜５質量％含有し且つ１２５０℃以上の温度でインペラ１１によって攪拌される含クロム鋼の溶銑２に、金属Ａｌを８５質量％以上の割合で含むアルミニウム混合物がＣａＯ粉粒体に対して２質量％以上の割合で添加された脱硫剤１００を加えて、溶銑２を脱硫処理し、脱硫処理されることによって溶銑２から生じる脱硫スラグ２ａから、含有クロム鋼を構成する地金２ｂを分離するものである。
【００４５】
このとき、脱硫剤１００に含まれるアルミナの含有量が低く抑えられながら、金属Ａｌの含有量が高くなる。このため、アルミナとＣａＯとによるＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系固溶体の生成量が低く抑えられるため、この固溶体によるＣａＯの脱硫反応の阻害が低減され、ＣａＯによる脱硫効率を向上することが可能になる。さらに、脱硫剤に脱酸剤である金属Ａｌが多く含まれることによっても、ＣａＯの脱硫反応が促進され、脱硫効率が向上する。また、アルミナとＣａＯと溶銑２中のＳｉとによって形成されて脱硫スラグ２ａに含まれる低融点のＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３系固溶体の生成量が低く抑えられるため、脱硫スラグ２ａの溶解が抑制される。これにより、インペラ１１によって攪拌される溶銑２は、脱硫スラグ２ａと密に混合しないため、脱硫スラグ２ａ内において、網目状に分散した微粒子を形成するのが抑えられて、脱硫スラグ２ａ内で形成する粒子径を増大することができる。従って、固化した脱硫スラグ２ａから溶銑２の固化した金属粒子の回収が容易になる。
【００４６】
また、実施の形態に係る脱硫スラグ含有金属の回収方法は、ステンレス鋼の製造に適用されていたが、他の金属の製造に適用してもよい。
【符号の説明】
【００４７】
２  溶銑、２ａ  脱硫スラグ、２ｂ  地金（含有金属）、３  受銑鍋、１１  インペラ（攪拌羽根）、１００  脱硫剤。
【図１】
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【図２】
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