(57)【要約】【課題】側壁の反りを低減する長尺の樹脂成形品を提供する。【解決手段】自動車用ラジエータの入口タンクとして使用される長尺の樹脂成形品１１１は、一方に開口３０を有するＵ字形の断面形状を呈する。突起部４１は、両方の長手側壁５５と天井壁５１との接続部に沿って形成され、天井壁５１から開口３０と反対側に突出する。突起部４１の外側の壁面４１ｓが長手側壁５５の壁面５５ｓの延長上に位置するように形成されることにより、突起部４１の収縮と長手側壁５５の収縮とを関連付けることができる。具体的には、突起部４１の肉厚ａが薄いと長手側壁５５は内方向に倒れ、突起部４１の肉厚が厚いと、突起部４１の収縮に伴うモーメントの作用により、長手側壁５５は外方向に倒れる傾向となる。そこで、この相関に基づいて、倒れ量をゼロに近づけるように突起部４１の肉厚ａを調整することで長手側壁５５の反りを低減することができる。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
一方に開口（３０）を有するＵ字形又はコ字形の断面形状を呈する長尺の樹脂成形品（１１１、１１１Ａ、１１１Ｂ、１１２、１１３）であって、
互いに対向しつつ長手方向に延びる２つの長手側壁（５５）と、
前記開口と反対側で２つの前記長手側壁を接続する天井壁（５１、５２）と、
少なくとも一方の前記長手側壁と前記天井壁との接続部に沿って、外側の壁面（４１ｓ）が前記長手側壁の壁面（５５ｓ）の延長上に位置するように形成され、前記天井壁から前記開口と反対側に突出する突起部（４１、４１Ａ、４２）と、
を設けていることを特徴とする樹脂成形品。
【請求項２】
前記突起部（４１、４２）は、長手方向について幅が一定に形成されていることを特徴とする請求項１に記載の樹脂成形品。
【請求項３】
前記突起部（４１Ａ）は、長手方向の中央部（４１５）で幅が最大であり、長手方向の端部（４１１、４１９）に向かうほど幅が小さくなるように形成されていることを特徴とする請求項１に記載の樹脂成形品（１１１Ａ）。
【請求項４】
前記突起部は、両側の長手側壁と前記天井壁との接続部に沿って並列に設けられ、２列の前記突起部の間に天井溝部（３１、３２）が形成されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の樹脂成形品。
【請求項５】
前記天井溝部の長手方向の少なくとも一方の端部に、長手方向の延長方向に液体を排出可能な第１排液口（６１）を有していることを特徴とする請求項４に記載の樹脂成形品（１１１、１１１Ａ、１１１Ｂ、１１２）。
【請求項６】
前記天井溝部（３１）の底面（３１５Ｂ）は、当該第１排液口に向かって前記開口側に近づくよう長手方向に傾斜していることを特徴とする請求項５に記載の樹脂成形品（１１１Ｂ）。
【請求項７】
少なくとも一方の前記突起部（４２）を幅方向に貫くように切り欠いて形成され、前記長手側壁の外方向に液体を排出可能な第２排液口（６２）を有し、
前記天井溝部（３２）の底面（３２５）は、当該第２排液口に臨む部分を谷とするよう長手方向に傾斜していることを特徴とする請求項請求項４〜６のいずれか一項に記載の樹脂成形品（１１２）。
【請求項８】
２つの前記長手側壁を長手方向の端部で接続する少なくとも一方の短手側壁（５６）と前記天井壁との接続部に沿って、外側の壁面が前記短手側壁の延長上に位置するように形成され、前記天井壁から前記開口と反対側に突出する短手突起部（４３）をさらに有することを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の樹脂成形品（１１３）。
【請求項９】
自動車用ラジエータ（１００）において冷却水を冷却するコア部（１０）の上部に設けられる入口タンク（１１）、又は、前記コア部の下部に設けられる出口タンク（１２）として使用されることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の樹脂成形品。
【請求項１０】
請求項１〜９のいずれか一項に記載の樹脂成形品を成形する射出成形金型（７０）の製造方法であって、
前記突起部に対応する金型キャビティの調整溝部（７１）の幅寸法を狙い値に対して小さく加工する段階と、
成形トライによる成形サンプルの前記突起部の幅方向の肉厚と前記長手側壁の倒れ量との相関データを取得しつつ、前記調整溝部の幅寸法を段階的に広げる段階と、
前記相関データから、前記長手側壁の倒れ量がゼロに相当する前記突起部の適正肉厚を推定する段階と、
前記突起部の前記適正肉厚を狙うように前記調整溝部の幅寸法を仕上げる段階と、
を含むことを特徴とする射出成形金型の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、長尺の樹脂成形品、及び、樹脂成形品を成形する射出成形金型の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に樹脂成形品では、外観や機能的な品質点を確保するため反りの低減に対する要請がある。特に長尺の樹脂成形品では長手方向の反りが発生しやすく、反りの低減に対する要請が大きい。そこで、従来、樹脂成形品の形状、肉厚や樹脂材料、射出成形方法等によって、樹脂成形品の反りを低減する技術が提案されている。例えば、特許文献１に記載の長尺樹脂成形品は、隣接する突出部をつなぐ方向に沿って延設リブが延設されており、この延設リブによって樹脂の流れ方向を調整することで、反りの低減を図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平１０−２９１２２８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
例えば、自動車用ラジエータにおいて冷却水を冷却するコア部の上部に設けられる入口タンク、及び、コア部の下部に設けられる出口タンクは、樹脂で成形されるものがある。この樹脂製の入口タンク及び出口タンクは、一般に、短手方向の断面形状が一方に開口を有するＵ字形又はコ字形である長尺成形品に該当する。
この入口タンク等では、成形後の収縮により、側壁が内方向に凹む反りが発生しやすく、特に長手側壁では顕著に現れる。従来、反りの対策として、収縮後の成形品の長手側壁がちょうど平面となるように収縮分を見込み、成形直後の成形品が外方向に膨らむように金型を製作する方法や、成形後の製品を治具にはめ、矯正しながら冷却させる方法等が用いられていた。
【０００５】
しかし、収縮分を見込んで金型を製作する方法は熟練した技能を要し、成形トライ評価後の金型修正も容易でない。また、治具で矯正させる方法は、治具が必要となり、量産工程での管理工数が増加する。したがって、金型製作が容易で、且つ、量産工程での管理工数を低減することができる反り低減の技術が求められる。
本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、側壁の反りを低減する長尺の樹脂成形品を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、一方に開口を有するＵ字形又はコ字形の断面形状を呈する長尺の樹脂成形品であって、互いに対向しつつ長手方向に延びる２つの長手側壁と、開口と反対側で２つの長手側壁を接続する天井壁と、突起部とを設けている。突起部は、少なくとも一方の長手側壁と天井壁との接続部に沿って、外側の壁面が長手側壁の延長上に位置するように形成され、天井壁から開口と反対側に突出する。
【０００７】
突起部は、長手方向に延びるリブとして反りを抑制する。特に本発明では、突起部の外側の壁面が長手側壁の壁面の延長上に位置するように形成されるため、突起部の収縮と長手側壁の収縮とを関連付けることができる。そのため、「反りがゼロと仮定したときの仮想平面からの変位」を「倒れ量」と定義すると、突起部の幅方向の肉厚と長手側壁の倒れ量との相関が得られる。具体的には、突起部の肉厚が薄いと長手側壁は内方向に倒れ、突起部の肉厚が厚いと、突起部の収縮に伴うモーメントの作用により、長手側壁は外方向に倒れる傾向となる。そこで、この相関に基づいて、倒れ量をゼロに近づけるように突起部の肉厚を調整することで側壁の反りを低減することができる。
【０００８】
また、突起部の幅（肉厚）は、金型の加工や成形品寸法の管理を容易とする観点から、長手方向について一定に形成することが好ましい。或いは、倒れ量が長手方向の中央部で最大となることを考慮すると、長手方向の中央部で幅が最大であり、長手方向の端部に向かうほど幅が小さくなるように形成してもよい。
さらに、突起部は、両側の長手側壁と天井壁との接続部に沿って並列に設けられることが有効である。
加えて、短手側の反りも問題になるような場合は、短手突起部をさらに有してもよい。
【０００９】
本発明は、上記樹脂成形品を成形する射出成形金型の製造方法としても提供される。
この射出成形金型の製造方法は、以下の段階を含む。
（Ａ）突起部に対応する金型キャビティの調整溝部の幅寸法を狙い値に対して小さく加工する段階
（Ｂ）成形トライによる成形サンプルの突起部の幅方向の肉厚と長手側壁の倒れ量との相関データを取得しつつ、調整溝部の幅寸法を段階的に広げる段階
（Ｃ）相関データから、長手側壁の倒れ量がゼロに相当する突起部の適正肉厚を推定する段階
（Ｄ）突起部の適正肉厚を狙うように調整溝部の幅寸法を仕上げる段階
【００１０】
一般に射出成形金型は、図面や３Ｄデータに基づいて概略製造した後、成形トライにより成形品の寸法や外観等を評価し、修正して仕上げる。この場合、金型の削り方向に修正が可能なように製造することが一般的である。
本発明の樹脂成形品では、突起部に対応する金型キャビティの調整溝部の幅寸法を最初小さめにしておき、成形トライで成形サンプルの反り状態を評価しながら、徐々に削って仕上げることで、効率的に修正することができる。
【００１１】
ここで、突起部は専ら反りを低減させるための形状部であって、そもそも成形品に求められる部分では無いため、調整溝部の面精度等の要求は高くない。また、調整溝部はＰＬ面とは独立して形成されるため、例えばＰＬ面付近の箇所を修正する方法に比べ、修正に伴う他の箇所への影響を最小限に抑えることができる。
また、例えば生産数の比較的少ない成形品の金型や試作金型の場合、金型材質をアルミニウム合金等にすることで、切削性が向上し金型加工工数を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の第１実施形態による樹脂成形品が適用される自動車用ラジエータの斜視図である。
【図２】本発明の第１実施形態による樹脂成形品の平面図である。
【図３】図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図である。
【図４】図３のＩＶ−ＩＶ線拡大断面図である。
【図５】収縮時の側壁部の倒れを示す図３のＶ−Ｖ線断面模式図である。
【図６】突起部の肉厚と側壁部の倒れ方向との関係を説明する説明図である。
【図７】突起部の肉厚と側壁部の倒れ量との相関を示す実験データである。
【図８】本発明の第１実施形態の第１変形例の突起部を短手方向に誇張して示す模式図である。
【図９】本発明の第１実施形態の第２変形例の図３に対応する断面図であり、高さ方向に誇張して示す。
【図１０】本発明の第２実施形態による樹脂成形品の平面図である。
【図１１】図１０のＸＩ−ＸＩ線断面図であり、高さ方向に誇張して示す。
【図１２】本発明の第３実施形態による樹脂成形品の平面図である。
【図１３】本発明の実施形態による樹脂成形品の射出成形金型の模式断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。複数の実施形態において、実質的に同一の構成に同一の符号を付して説明を省略する。
（第１実施形態）
本発明の樹脂成形品を、自動車用ラジエータの樹脂部品である入口タンクに適用した実施形態について、図１〜図７を参照して説明する。
【００１４】
図１に示すように、自動車用ラジエータ１００は、略直方体形状を呈しており、図１の上側を天側、下側を地側として自動車のエンジンルームに搭載される。自動車用ラジエータ１００は、エンジン各部を冷却して加熱された冷却水を周囲の空気と熱交換させて冷却するコア部１０、コア部１０の上部に設けられた入口タンク１１、及び、コア部１０の下部に設けられた出口タンク１２から構成されている。
【００１５】
コア部１０は、冷却水が通過する熱交換用の通路である複数のチューブ１３と、ラジエータの放熱特性を向上させるための複数のコルゲートフィン１４とを、水平方向に積層した状態で形成されている。各チューブ１３の上端部及び下端部は、上下にそれぞれ設けられたコアプレート（図示しない）の穴に挿入され、挿入部が液密にシールされている。コアプレートは、入口タンク１１の下部、及び、出口タンク１２の上部に固定されている。
【００１６】
入口タンク１１には冷却水配管１７が接続される円管形状の入口パイプ１５が設けられており、出口タンク１２には冷却水配管１８が接続される円管形状の出口パイプ１６が設けられている。これにより、入口タンク１１及び出口タンク１２は、冷却水配管１７、１８を経由してエンジンのウォータージャケットと連通している。
なお、その他、ラジエータキャップ等の図示を省略する。
【００１７】
次に、入口タンク１１として使用される第１実施形態の樹脂成形品１１１の詳細な構成について、図２〜図５を参照して説明する。この樹脂成形品１１１は、例えば、耐熱性、耐食性を有するガラス繊維入りＰＡ（ポリアミド）６６により成形されている。
【００１８】
図２、図３、図４に示すように、樹脂成形品１１１は、一方に開口３０を有するＵ字形の断面形状を呈する長尺部品であり、基本的には、２つの長手側壁５５、２つの短手側壁５６、及び天井壁５１から構成されている。一方の長手側壁５５には入口パイプ１５が外側に突出するように設けられている。
【００１９】
２つの長手側壁５５は、互いに対向しつつ長手方向に並列に延びている。２つの短手側壁５６は、２つの長手側壁５５を長手方向の端部で接続する。長手側壁５５及び短手側壁５６の開口３０の周囲の部分には鍔部５９が形成されている。
天井壁５１は、開口３０と反対側、すなわち図４の上側で２つの長手側壁５５を接続する。本実施形態では、天井壁５１は円弧状に形成されており、Ｕ字形の断面形状を呈している。これに対し、他の実施形態では、天井壁５１がほぼ平坦に形成されることで、コ字形の断面形状を呈してもよい。
【００２０】
また、両方の長手側壁５５と天井壁５１との接続部に沿って、天井壁５１から開口３０と反対側に突出する突起部４１が設けられている。突起部４１は、外側の壁面４１ｓが長手側壁５５の壁面５５ｓの延長上に位置するように形成されている。ここで、突起部４１の幅方向の肉厚をａ、長手側壁５５の板厚をｂと示す。突起部４１の幅ａは、ほぼ一定に形成されている。すなわち、長手方向の中央部の幅ａｃと端部の幅ａｅとは同等である。したがって、金型加工や成形品寸法の管理が容易である。
【００２１】
２列の突起部４１の間には天井溝部３１が形成される。天井溝部３１の底面３１５は、天井壁５１の上面に相当する。天井溝部３１の両端部は、第１排液口６１となっている。図３に示すように開口３０側を下とすると、天井溝部３１の底面３１５は、高さがほぼ一定に、すなわち、ほぼ水平に形成されている。
これにより、天井溝部３１に雨水等の液体が浸入した場合、樹脂成形品１１１が略水平に置かれた状態では、液体は、第１排液口６１から延長方向に排出される。よって、天井壁５１の上面に雨水等が溜まることを防ぐことができる。
【００２２】
ところで、このような長尺の樹脂成形品では、図５に示すように、成形後の材料収縮により側壁が内方向に倒れ、反りが発生しやすい。図５において、破線は、反りがゼロと仮定したときの仮想平面を示す。これに対し、長手側壁５５が内方向に反った状態では、仮想平面からの変位が生じる。この仮想平面からの変位を「倒れ量Ｘ」と定義する。
倒れ量Ｘ［ｍｍ］は、内方向への倒れ（凹み）をマイナス、外方向への倒れ（膨らみ）をプラスで示す。図５では、内方向に反っているため「−Ｘ」と図示している。
【００２３】
本実施形態の樹脂成形品１１１は、このような長手側壁５５の反りを低減するための構成として、上述の突起部４１を設けていることを特徴とする。次に、この突起部４１による反り低減の作用効果について説明する。
本実施形態では、突起部４１の外側の壁面４１ｓが長手側壁５５の壁面５５ｓの延長上に位置するように形成されるため、突起部４１の収縮と長手側壁５５の収縮とを関連付けることができる。そのため、突起部４１の幅方向の肉厚ａと長手側壁５５の倒れ量Ｘとの相関が得られる。
【００２４】
突起部４１の肉厚ａと長手側壁５５の倒れ量Ｘとの関係について、天井壁５１と長手側壁５５との接続部を拡大して示した図６を参照して説明する。図６の実線は、成形直後の樹脂成形品１１１の外形を示す。また、３つの壁が交差する部分の内接円Ｐからモーメントの中心Ｏを求め、この中心Ｏから推定した収縮誇張線Ｒを破線で示す。収縮誇張線Ｒは、樹脂成形品が収縮した時のイメージを誇張して表すものである。その他、肉厚の中心線Ｑを１点鎖線で示す。
【００２５】
肉厚のコーナー部では、外形（実線）と収縮誇張線（破線）との間の収縮マスＶのボリュームが大きくなる。天井壁５１と突起部４１側とのコーナー部の収縮マスをＶａ、天井壁５１と長手側壁５５とのコーナー部の収縮マスをＶｂと示す。この収縮マスＶａ、Ｖｂでの収縮によって、突起部４１及び長手側壁５５にモーメントが作用する。突起部４１に作用するモーメントをＭａ、長手側壁５５に作用するモーメントをＭｂと示す。
【００２６】
図６（ａ）に示すように、突起部肉厚ａが比較的小さい「ａ１」のとき、収縮マスＶａが比較的小さいため、突起部４１を内方向へ引っ張るモーメントＭａが小さい。そのため、長手側壁５５は、突起部４１のモーメントＭａの影響をあまり受けることなく、長手側壁５５側のモーメントＭｂによって内方向、すなわち倒れ量Ｘのマイナス方向へ倒れる。
【００２７】
一方、図６（ｂ）に示すように、突起部肉厚ａが比較的大きい「ａ２」のとき、収縮マスＶａが大きくなり、突起部４１を内方向へ引っ張るモーメントＭａが大きくなる。そのため、長手側壁５５は、突起部４１のモーメントＭａの影響を受け、モーメントＭｂによって、突起部４１とは逆に外方向、すなわち倒れ量Ｘのプラス方向へ倒れる傾向となる。
【００２８】
このように、突起部４１の肉厚ａと長手側壁５５の倒れ量Ｘとの間に相関が生じることを利用し、この相関に基づいて、倒れ量Ｘをゼロに近づけるように突起部４１の肉厚ａを調整することで長手側壁５５の反りを低減することができる。
【００２９】
図７に実験データを示す。図７の横軸は突起部肉厚ａ［ｍｍ］を示し、縦軸は長手方向中央部での長手側壁５５の倒れ量Ｘ［ｍｍ］最大値を示している。
長手側壁５５の板厚が３ｍｍの樹脂成形品１１１で、突起部肉厚ａが２．８ｍｍのとき倒れ量Ｘは＋０．４ｍｍ、突起部肉厚ａが３．５ｍｍのとき倒れ量Ｘは＋１．８ｍｍであった（○印）。この２点を結ぶと、破線のように右上がりの相関があることがわかる。また、この２点を外挿すると、突起部肉厚ａが２．６ｍｍのとき倒れ量Ｘがゼロとなることが推定される。また、突起部が無いとき、すなわち突起部肉厚ａが０ｍｍのときの倒れ量Ｘは−１．８ｍｍであった（◇印）。
【００３０】
以上のように、本実施形態の樹脂成形品１１１は、突起部肉厚ａと倒れ量Ｘとの相関に基づいて、倒れ量Ｘをゼロに近づけるように突起部肉厚ａを調整することで、長手側壁５５の反りを低減することができる。
よって、従来技術のように、熟練した技能によって予め収縮分を見込んで金型を製作したり、量産工程で成形後の成形品を治具で矯正しながら冷却したりすることなく、成形品の反りを適正に低減することができる。すなわち、金型製作を容易にし、また、量産工程での管理工数を低減することができる。
【００３１】
次に、第１実施形態の変形例の樹脂成形品１１１Ａ、１１１Ｂについて、図８、図９を参照して説明する。
（第１変形例）
上記第１実施形態では、突起部４１の幅ａが一定である（図２参照）のに対し、図８に示す第１変形例の樹脂成形品１１１Ａでは、突起部４１Ａは、長手方向の中央部４１５で幅ａｃが最大であり、長手方向の端部４１１、４１９で幅ａｅが最小である。すなわち、長手方向の中央部から端部に向かうほど、幅が小さくなるように形成されている。この構成は、上述の倒れ量Ｘが長手方向の中央部で最大となることを考慮したものである。
【００３２】
（第２変形例）
上記第１実施形態では、天井溝部３１の底面３１５の高さが一定である（図３参照）のに対し、図９に示す第２変形例の樹脂成形品１１１Ｂでは、天井壁５１の上面である天井溝部３１の底面３１５Ｂは、開口３０側を下とすると、長手方向の中央部で最も高い。そして、両端の第１排液口６１に向かって下降するように、すなわち開口３０に近づくように傾斜している。
【００３３】
これにより、天井溝部３１に浸入した雨水等の液体は、傾斜した底面３１５Ｂを流れ落ち、第１排液口６１から延長方向に排出される。よって、天井壁５１の上面に雨水等が溜まることをより積極的に防ぐことができる。
なお、底面３１５Ｂの最高部の位置は、長手方向の中央部に限らず、いずれかの端部寄りの位置としてもよい。
【００３４】
次に、自動車用ラジエータ１００の入口タンク１１として使用される第２、第３実施形態の樹脂成形品１１２、１１３について、図１０〜図１２を参照して説明する。
（第２実施形態）
図１０、図１１に示すように、第２実施形態の樹脂成形品１１２は、２列の突起部４２の間に天井溝部３２が形成されており、天井溝部３２の両端部には、第１実施形態と同様、第１排液口６１を有している。また、長手方向の中央部には、第２排液口６２が突起部４２を幅方向に貫くように切り欠いて形成されている。
【００３５】
天井溝部３２の底面３２５は、第２排液口６２に臨む中央部分を谷とするよう長手方向に傾斜している。これにより、天井溝部３２に雨水等の液体が浸入した場合、樹脂成形品１１２が略水平に置かれた状態では、液体は、第２排液口６２から優先的に排出される。
この形態でも、第１実施形態と同様、天井壁５２の上面に雨水等が溜まることを防ぐことができる。
【００３６】
なお、突起部４２に第２排液口６２が形成される位置は、長手方向の中央部に限らず、いずれかの端部寄りの位置としてもよい。また、片側の突起部４２のみに第２排液口６２を形成するようにしてもよい。
また、底面３２５を傾斜させず、高さを一定としてもよい。
さらに、第１実施形態と同様に、突起部４２は、長手方向について幅を一定としてもよく、或いは、長手方向の中央部で幅を最大とし、端部に向かうほど幅が小さくなるように形成してもよい。
【００３７】
（第３実施形態）
図１２に示すように、第３実施形態の樹脂成形品１１３は、第１、第２実施形態に対し短手方向の長さが比較的長く、短手側にも短手突起部４３が設けられている。すなわち、長手側の突起部４１と短手突起部４３とが四角形状に形成されている。
これにより、四辺の反りを低減することができる。
【００３８】
（射出成形金型の製造方法）
次に、上記実施形態の樹脂成形品を成形する射出成形金型の製造方法について、図１３を参照して説明する。
図１３は、射出成形金型７０のキャビティ７５側の型（通常は固定型）の断面のみを模式的に示した図であり、ランナ、冷却水通路、ガイドブシュ等の図示を省略している。また、図の上側の辺がＰＬ面を表している。
キャビティ７５は、上記樹脂成形品１１１〜１１３の外形に対応して形成されており、キャビティ底部に、突起部４１等に対応する調整溝部７１が設けられている。調整溝部７１の幅寸法は、初回成形トライ前の段階では、狙い値に対して小さめの寸法Ｃ１で加工されている。
【００３９】
その後、成形トライを実施し、成形サンプルの突起部４１等の幅方向の肉厚と長手側壁５５の倒れ量との相関データ（図７参照）を取得しつつ、調整溝部７１の幅寸法を段階的に広げる。すなわち、調整溝部７１の内側の削り代ｔを削り、当初寸法Ｃ１よりも大きい寸法Ｃ２とする。このとき、突起部４１等の肉厚及び長手側壁５５の倒れ量は、長手方向の位置によって異なるため、長手方向の測定ポイントを複数設定した上で、各ポイントのデータを取得することが望ましい。
【００４０】
そして、相関データから、長手側壁５５の倒れ量がゼロに相当する突起部４１等の適正肉厚を推定する。このとき、当該成形品のデータだけでなく、過去に同一材料で類似形状の成形品のデータを取得した履歴がある場合は、それらを併せて推定してもよい。
そして、突起部４１等の適正肉厚を狙うように調整溝部７１の幅寸法を仕上げる。
【００４１】
このような製造方法を採用することで、少なくとも反りの低減に関しては熟練した技能を要することなく、効率的に金型を仕上げることができる。
また、例えば生産数の比較的少ない成形品の金型や試作金型の場合、金型材質をアルミニウム合金等にすることで、切削性が向上し金型加工工数を低減することができる。
【００４２】
（その他の実施形態）
上記第１実施形態では、長尺樹脂成形品の一例として、自動車用ラジエータの入口タンク１１として使用される成形品について説明した。しかし、入口タンク１１に限らず、雨水等の溜まり防止というニーズは無いものの、出口タンク１２として使用される成形品に適用してもよい。
【００４３】
また、自動車用ラジエータ部品の他、意匠的に突起部を設けることが許容される製品であれば、樹脂材料の種類、或いは、長手方向に直線状であるか湾曲しているか等の形状の違いによらず、広く適用することができる。さらに、長手側壁、短手側壁は、互いに平行である例に限らず、非平行であってもよい。短手側壁の一方又は両方が無くてもよい。突起部は、一方のみの長手側壁に沿って設けられてもよい。
【００４４】
以上、本発明は、このような実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の形態で実施することができる。
【符号の説明】
【００４５】
１１１、１１２、１１３・・・樹脂成形品、
３０      ・・・開口、
３１、３２・・・天井溝部、
４１、４２・・・突起部、
５１、５２・・・天井壁、
５５      ・・・長手側壁、
７０      ・・・射出成形金型、
７１      ・・・調整溝部。
【図１】
2014076631.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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