(57)【要約】【課題】打球音の改良を図りつつ慣性モーメントの増大および軽量化を図る。【解決手段】ヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘにおけるＡ〜Ｃ点の位置関係を規定することにより、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇを通る鉛直線回りの慣性モーメントを増大させる。また、ソール部１６の内面上をトウヒール方向に延在し、トウ側サイド部１８の内面においてトウ側サイド部１８の内面およびクラウン部１４の内面に接続されるとともに、ヒール側サイド部２０の内面においてヒール側サイド部２０の内面およびクラウン部１４の内面に接続されるリブ２８を設けることにより、ソール部１６および各サイド部１８、２０の剛性を高めて打球時のソール部１６の低い周波数の振動を抑制する。【選択図】図５
2014090848.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
上下の高さを有して左右に延在するフェース面を形成するフェース部と、前記フェース部の上部から後方に延在するクラウン部と、前記フェース部の下部から後方に延在するソール部と、前記フェース部のトウ側の端部から後方に延在し前記クラウン部と前記ソール部とを接続するトウ側サイド部と、前記フェース部のヒール側の端部から後方に延在し前記クラウン部と前記ソール部とを接続すると共に前記トウ側サイド部に接続されるヒール側サイド部とを備える中空構造のゴルフクラブヘッドであって、
前記ゴルフクラブヘッドを基準面に対して予め定められたライ角通りに設置し、フェースアングルを０°に設定した基準状態で、
前記ゴルフクラブヘッドのシャフト中心軸線を含みかつ前記基準面と直交する平面を仮想平面Ｐ０とし、
前記仮想平面Ｐ０で前記ゴルフクラブヘッドを破断した断面の外側の輪郭線をヘッド断面輪郭線とし、
前記ヘッド断面輪郭線と２箇所で交差し前記仮想平面Ｐ０上で前記基準面Ｐｒと平行に延在する直線を仮想直線Ｌ０とし、
前記仮想直線Ｌ０が前記ヘッド断面輪郭線と交差する２つの交点のうちトウ側に位置する交点をトウ側交点Ｘｔとし、ヒール側に位置する交点をヒール側交点Ｘｈとし、
前記仮想平面Ｐ０をフェースバック方向に移動させると共に、前記仮想直線Ｌ０を前記仮想平面Ｐ０上で該仮想直線Ｌ０と直交する方向に移動させた場合に、
前記トウ側交点Ｘｔと前記ヒール側交点Ｘｈとの間隔が最大となったときの前記ヘッド断面輪郭線をヘッド最大断面輪郭線とし、
前記ヘッド最大断面輪郭線において、
前記トウ側交点ＸｔをＡ点とし、
前記Ａ点から１０ｍｍ下方に離間した位置で前記基準面と平行する仮想平面と前記ヘッド最大断面輪郭線との２つの交点のうちトウ側の交点をＢ点とし、
前記Ａ点から２０ｍｍ下方に離間した位置で前記基準面と平行する仮想平面と前記ヘッド最大断面輪郭線との２つの交点のうちトウ側の交点をＣ点とし、
前記Ａ点と前記Ｂ点とを結ぶ直線を前記基準面に投影した直線の長さが０ｍｍ超３ｍｍ以下であり、
前記Ａ点と前記Ｃ点とを結ぶ直線を前記基準面に投影した直線の長さが０ｍｍ超９ｍｍ以下であり、
前記ソール部の内面上をトウヒール方向に延在し、前記トウ側サイド部の内面において前記トウ側サイド部の内面および前記クラウン部の内面に接続されるとともに、前記ヒール側サイド部の内面において前記ヒール側サイド部の内面および前記クラウン部の内面に接続されるリブが設けられ、
前記フェース面の中心点と前記ゴルフクラブヘッドの最も後方に位置する箇所とを結ぶ直線を前記基準面に投影した直線の前記ゴルフクラブヘッドの前後方向の成分の長さをヘッド長さＷｆｂとし、
前記基準面上で、前記トウ側交点Ｘｔと前記ヒール側交点Ｘｈとを前記基準面に投影した点を結ぶ第１の直線をトウヒール方向と直交する方向で前記ゴルフクラブヘッドの前方に０．２Ｗｆｂ移動させた直線を第２の直線とし、
前記基準面上で、前記第１の直線をトウヒール方向と直交する方向で前記ゴルフクラブヘッドの後方に０．４Ｗｆｂ離間した直線を第３の直線としたとき、
前記基準面に投影された前記リブの輪郭は、前記第２の直線と前記第３の直線との間の範囲内に位置している、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
【請求項２】
前記基準状態において前記基準面と平行な仮想平面で前記ゴルフクラブヘッドを破断した断面の外側の輪郭線を前記基準面に投影した投影輪郭線のうちトウヒール方向においてトウ側に最も突出する突出点を通りゴルフクラブヘッドの前後方向に延在する第４の直線と、
前記投影輪郭線のうちゴルフクラブヘッドの前後方向においてゴルフクラブヘッドの後方に最も突出する突出点を通りトウヒール方向に延在する第５の直線とが交差する点を交差点としたとき、
前記投影輪郭線は、前記交差点から２０ｍｍの範囲外に位置し、
前記ゴルフクラブヘッドの体積が４００〜４７０ｃｃであり、かつ、前記ゴルフクラブヘッドのヘッド質量が１６０〜１９０ｇであり、かつ、前記ゴルフクラブヘッドの重心点を通る鉛直線回りの慣性モーメントをヘッド質量で除した比が２５〜３０である、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項３】
前記ゴルフクラブヘッドが取着されるゴルフクラブのクラブ長さは、４６．０〜４８．０インチである、
ことを特徴とする請求項１または２記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項４】
前記ソール部の金属使用比率は、８０〜１００％である、
ことを特徴とする請求項１〜３に何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項５】
前記リブは、前記トウ側サイド部の内面に位置するトウサイドリブ部と、前記ヒール側サイド部の内面に位置するヒールサイドリブ部と、前記ソール部の内面に位置するソールリブ部とを備え、
前記ソールリブ部は前記ソール部の内面からの高さが一定であり、
前記トウサイドリブ部は、前記トウ側サイド部の内面からの高さが、前記ソールリブ部の高さよりも大きい寸法の高部位を有し、
前記ヒールサイドリブ部は、前記ヒール側サイド部の内面からの高さが、前記ソールリブ部の高さよりも大きい寸法の高部位を有し、
それら高部位の高さは、前記ソールリブ部の高さの１．５〜２．５倍である、
ことを特徴とする請求項１〜４に何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はゴルフクラブヘッドに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、飛距離および打球の方向性の改善を目的として中空構造のゴルフクラブヘッドの大型化が図られている。
ゴルフクラブヘッドはその質量に限界があるため、ゴルフクラブヘッドの大型化に伴い、中空部の体積が増加される一方、肉厚は薄くなる。肉厚が薄くなると、剛性が低下するため振動しやすくなり、打球音が低音となり悪い音となる。
そこで、大型化されたゴルフクラブヘッドであっても高音で良好な打球音を得るための提案がなされている。
特許文献１には、リブの構造、配置、質量などを最適化することにより打球音を高音とすることが提案されている。
特許文献２には、打球時のたわみを抑制できるようにソール部の形状を規定することで打球音を高音とすることが提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第４８５６１５６号
【特許文献２】特開２０１１−２４６４９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上記従来技術では、打球音の改良について一定の効果はあるものの、ゴルフクラブヘッドの慣性モーメントの増大および軽量化については特に考慮されておらず、改善の余地がある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、打球音の改良を図りつつ慣性モーメントの増大および軽量化を図る上で有利なゴルフクラブヘッドを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するために、請求項１記載の発明は、上下の高さを有して左右に延在するフェース面を形成するフェース部と、前記フェース部の上部から後方に延在するクラウン部と、前記フェース部の下部から後方に延在するソール部と、前記フェース部のトウ側の端部から後方に延在し前記クラウン部と前記ソール部とを接続するトウ側サイド部と、前記フェース部のヒール側の端部から後方に延在し前記クラウン部と前記ソール部とを接続すると共に前記トウ側サイド部に接続されるヒール側サイド部とを備える中空構造のゴルフクラブヘッドであって、前記ゴルフクラブヘッドを基準面に対して予め定められたライ角通りに設置し、フェースアングルを０°に設定した基準状態で、前記ゴルフクラブヘッドのシャフト中心軸線を含みかつ前記基準面と直交する平面を仮想平面Ｐ０とし、前記仮想平面Ｐ０で前記ゴルフクラブヘッドを破断した断面の外側の輪郭線をヘッド断面輪郭線とし、前記ヘッド断面輪郭線と２箇所で交差し前記仮想平面Ｐ０上で前記基準面Ｐｒと平行に延在する直線を仮想直線Ｌ０とし、前記仮想直線Ｌ０が前記ヘッド断面輪郭線と交差する２つの交点のうちトウ側に位置する交点をトウ側交点Ｘｔとし、ヒール側に位置する交点をヒール側交点Ｘｈとし、前記仮想平面Ｐ０をフェースバック方向に移動させると共に、前記仮想直線Ｌ０を前記仮想平面Ｐ０上で該仮想直線Ｌ０と直交する方向に移動させた場合に、前記トウ側交点Ｘｔと前記ヒール側交点Ｘｈとの間隔が最大となったときの前記ヘッド断面輪郭線をヘッド最大断面輪郭線とし、前記ヘッド最大断面輪郭線において、前記トウ側交点ＸｔをＡ点とし、前記Ａ点から１０ｍｍ下方に離間した位置で前記基準面と平行する仮想平面と前記ヘッド最大断面輪郭線との２つの交点のうちトウ側の交点をＢ点とし、前記Ａ点から２０ｍｍ下方に離間した位置で前記基準面と平行する仮想平面と前記ヘッド最大断面輪郭線との２つの交点のうちトウ側の交点をＣ点とし、前記Ａ点と前記Ｂ点とを結ぶ直線を前記基準面に投影した直線の長さが０ｍｍ超３ｍｍ以下であり、前記Ａ点と前記Ｃ点とを結ぶ直線を前記基準面に投影した直線の長さが０ｍｍ超９ｍｍ以下であり、前記ソール部の内面上をトウヒール方向に延在し、前記トウ側サイド部の内面において前記トウ側サイド部の内面および前記クラウン部の内面に接続されるとともに、前記ヒール側サイド部の内面において前記ヒール側サイド部の内面および前記クラウン部の内面に接続されるリブが設けられ、前記フェース面の中心点と前記ゴルフクラブヘッドの最も後方に位置する箇所とを結ぶ直線を前記基準面に投影した直線の前記ゴルフクラブヘッドの前後方向の成分の長さをヘッド長さＷｆｂとし、前記基準面上で、前記トウ側交点Ｘｔと前記ヒール側交点Ｘｈとを前記基準面に投影した点を結ぶ第１の直線をトウヒール方向と直交する方向で前記ゴルフクラブヘッドの前方に０．２Ｗｆｂ移動させた直線を第２の直線とし、前記基準面上で、前記第１の直線をトウヒール方向と直交する方向で前記ゴルフクラブヘッドの後方に０．４Ｗｆｂ離間した直線を第３の直線としたとき、前記基準面に投影された前記リブの輪郭は、前記第２の直線と前記第３の直線との間の範囲内に位置している���とを特徴とする。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、ヘッド最大断面輪郭線において定義されるＡ〜Ｃ点の位置関係を規定することにより、トウ側サイド部がゴルフクラブヘッドの重心点からトウ側に向かって離間する。したがって、トウ側サイド部の質量がゴルフクラブヘッドの重心点からトウ側に向かって離間するため、ゴルフクラブヘッドの重心点を通る鉛直線回りの慣性モーメントを増大させる上で有利となる。
また、リブを設けることにより、ソール部および各サイド部の剛性を高めて打球時のソール部の振動を抑制でき、打球音を高音とする上で有利となる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】実施の形態のゴルフクラブヘッド１０をフェース面１２Ａの前方から見た正面図である。
【図２】ゴルフクラブヘッド１０を基準面Ｐｒに対して予め定められたライ角通りに設置し、フェースアングルを０°に設定した基準状態を示す平面図である。
【図３】基準状態のゴルフクラブヘッド１０と仮想平面Ｐ０との関係を示す平面図である。
【図４】ヘッド断面輪郭線ＰＧと仮想直線Ｌ０との関係を示す図である。
【図５】ヘッド最大輪郭線ＰＧｍａｘにおいて規定されるＡ点、Ｂ点、Ｃ点の説明図である。
【図６】本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０のヘッド断面輪郭線ＰＧｍａｘと従来のゴルフクラブヘッドのヘッド断面輪郭線ＰＧｍａｘ′とを比較した図である。
【図７】ゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメントＭＩを測定する慣性モーメント測定器を示す模式的斜視図である。
【図８】（Ａ）および（Ｂ）は、図７に示す慣性モーメントＭＩの測定方法を工程順に示す模式図である。
【図９】（Ａ）〜（Ｃ）は、慣性モーメントＭＩを測定する際におけるゴルフクラブヘッド１０を治具７０に固定する固定位置を説明するための模式図である。
【図１０】慣性モーメントを測定する際におけるゴルフクラブヘッド１０を治具７０に固定する固定位置の好ましい形態を説明するための模式図である。
【図１１】ゴルフクラブヘッド１０を基準面Ｐｒと平行な平面で破断した状態を上方から見た図である。
【図１２】ゴルフクラブヘッド１０を、ゴルフクラブヘッド１０の前後方向においてリブ２８よりも前方の箇所で基準面Ｐｒと直交しかつリブ２８に沿って延在する曲面で破断した状態をゴルフクラブヘッド１０の前方から見た図である。
【図１３】ゴルフクラブヘッド１０を基準面Ｐｒに対して予め定められたライ角およびフェース角を０°とした基準状態で、基準面Ｐｒと平行な仮想平面でゴルフクラブヘッド１０を破断した断面の外側の輪郭線を基準面Ｐｒに投影した投影輪郭線Ｉと、第４、第５の直線Ｌ０４、Ｌ０５を示す図である。
【図１４】周波数分析結果を示す線図である。
【図１５】図１４における周波数ピーク部分の拡大図である。
【図１６】真の１次共振周波数を特定するための計算式を示す図である。
【図１７】フェース面１２Ａ上に設定された４５箇所の打点の説明図である。
【図１８】ゴルフクラブヘッド１０の実験例１〜１５の実験結果を示す図である。
【図１９】ゴルフクラブヘッド１０の実験例１６〜２９の実験結果を示す図である。
【図２０】フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す第１の説明図である。
【図２１】フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す第２の説明図である。
【図２２】フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す第３の説明図である。
【図２３】フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す第４の説明図である。
【図２４】ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ（重心位置）とフェース面１２Ａ上の重心点Ｇｆとの関係を示すゴルフクラブヘッド１０の断面図である。
【図２５】フェース面１２Ａの輪郭線Ｉｆの定義を説明するゴルフクラブヘッド１０の正面図である。
【図２６】フェース面１２Ａの輪郭線Ｉｆの定義を説明するゴルフクラブヘッド１０の断面図である。
【図２７】フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの定義を説明するゴルフクラブヘッド１０の正面図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
次に、本発明の実施の形態について説明する。
図１は、ゴルフクラブヘッド１０をフェース面１２Ａの前方から見た正面図である。
ゴルフクラブヘッド１０は、フェース部１２と、クラウン部１４と、ソール部１６と、トウ側サイド部１８と、ヒール側サイド部２０とを備えている。
フェース部１２は、上下の高さを有して左右に延在するフェース面１２Ａを構成する。
クラウン部１４は、フェース部１２の上部から後方に延在する。
ソール部１６は、フェース部１２の下部から後方に延在する。
トウ側サイド部１８は、フェース部１２のトウ側の端部から後方に延在しクラウン部１４とソール部１６とを接続する。
ヒール側サイド部２０は、フェース部１２のヒール側の端部から後方に延在しクラウン部１４とソール部１６とを接続すると共にトウ側サイド部１８に接続される。
ゴルフクラブヘッド１０は、フェース部１２とクラウン部１４とソール部１６とトウ側サイド部１８とヒール側サイド部２０の内部が中空部とされた中空構造を呈している。
また、クラウン部１４には、フェース面１２Ａ側でかつヒール寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル２２が設けられている。
図中、符号２４はトウ、符号２６はヒールを示す。
なお、本実施の形態では、ソール部１６の金属使用比率は、８０〜１００％である。金属使用比率が８０％以上であると打球音を高音とする上で有利であり、金属使用比率が８０％を下回ると打球音が低音となりやすい。
また、本実施の形態では、ソール部１６を加振して得られる１次共振周波数が３０００Ｈｚ以上であり、ゴルファーにとって打球音が心地良いものとなるようにされている。
【０００９】
次にゴルフクラブヘッド１０のヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘについて定義する。
図２に示すようにゴルフクラブヘッド１０を基準面（水平面）Ｐｒに対して予め定められたライ角通りに設置し、フェースアングルを０°に設定した基準状態とする。
フェースアングルを０°に設定する方法は以下の通りである。
ゴルフクラブヘッド１０のシャフト中心軸線２３を含みかつ基準面Ｐｒと直交する平面を仮想平面Ｐ０とする。
上記ライ角通りにゴルフクラブヘッド１０を基準面Ｐｒに載置し、基準面Ｐｒと平行しフェース面１２Ａの中心点Ｐｃに接する接線Ｌａが仮想平面Ｐ０と平行となるように中心軸線２３の回りにゴルフクラブヘッド１０を回転させて調整する。
【００１０】
なお、フェース面１２Ａの中心点Ｐｃは、フェース面１２Ａの幾何学的中心であり、中心点Ｐｃの規定方法としては以下に例示する第１の規定方法、第２の規定方法を含め従来公知のさまざまな方法が採用可能である。
【００１１】
［Ａ］フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの第１の規定方法：
フェース面１２Ａと他のゴルフクラブヘッド１０の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面１２Ａの周縁が稜線によって特定される場合における中心点の規定方法である。この場合はフェース面１２Ａが明瞭に定義されることになる。
図２０乃至図２３はフェース面１２Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す説明図である。
【００１２】
（１）まず、図２０に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように基準面上にゴルフクラブヘッド１０を載置する。このときのゴルフクラブヘッド１０の状態を基準状態とする。なお、ライ角およびフェース角の設定値は、例えば製品カタログに記載された値である。
【００１３】
（２）次にクラウン部１４及びソール部１６を結ぶ方向における仮中心点ｃ０を求める。
すなわち、図２０に示すように、トウ２４およびヒール２６を結ぶ地面と平行な線（以下水平線という）の概略中心点と交差する垂線ｆ０を引く。
この垂線ｆ０とフェース面１２Ａの上縁とが交差するａ０点と、垂線ｆ０とフェース面１２Ａの下縁とが交差するｂ０点の中点を仮中心点ｃ０とする。
【００１４】
（３）次に図２１に示すように仮中心点ｃ０を通る水平線ｇ０を引く。
（４）次に図２２に示すように水平線ｇ０とフェース面１２Ａのトウ２４側の縁とが交差するｄ０点と、水平線ｇ０とフェース面１２Ａのヒール２６側の縁とが交差するｅ０点の中点を仮中心点ｃ１とする。
【００１５】
（５）次に図２３に示すように仮中心点ｃ１を通る垂線ｆ１を引き、この垂線ｆ１とフェース面１２Ａの上縁とが交差するａ１点と、垂線ｆ１とフェース面１２Ａの下縁とが交差するｂ１点の中点を仮中心点ｃ２とする。
ここで、仮中心点ｃ１とｃ２とが合致したならばその点をフェース面１２Ａの中心点Ｐｃとして規定する。
仮中心点ｃ１とｃ２が合致しなければ、（２）乃至（５）の手順を繰り返す。
なお、フェース面１２Ａは曲面を呈しているため、水平線ｇ０の中点、垂線ｆ０、ｆ１の中点を求める場合の水平線ｇ０の長さ、垂線ｆ０、ｆ１の長さはフェース面１２Ａの曲面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウ−ヒール方向と直交する方向に延在する直線で定義される。
【００１６】
［Ｂ］フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの第２の規定方法：
次に、フェース面１２Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面１２Ａが明瞭に定義できない場合の中心点Ｐｃの定義を説明する。
【００１７】
図２４に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は中空であり、符号Ｇはゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ（ゴルフクラブヘッド１０の重心位置）を示し、符号Ｌｐはゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇとフェース面１２Ａ上の重心点Ｇｆとを結ぶ直線であり、言い換えると、直線Ｌｐは重心点Ｇを通るフェース面１２Ａの垂線である。
ここで、図２５に示すように、重心点Ｇとフェース面１２Ａ上の重心点Ｇｆとを結ぶ直線Ｌｐを含む多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎを考える。
【００１８】
ゴルフクラブヘッド１０を各平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに沿って破断したときの断面において、図２６に示されるように、ゴルフクラブヘッド１０の外面の曲率半径ｒ０を測定する。
曲率半径ｒ０の測定に際して、フェース面１２Ａ上のフェースライン、パンチマーク等が無いものとして扱う。
曲率半径ｒ０は、フェース面１２Ａの中心点Ｐｃから外方向（図２６における上方向、下方向）に向かって連続的に測定される。
そして、測定において曲率半径ｒ０が最初に所定の値以下となる部分をフェース面１２Ａの周縁を表わす輪郭線Ｉｆとして定義する。所定の値は例えば２００ｍｍである。
多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線Ｉｆによって囲まれた領域が、図２５、図２６に示すように、フェース面１２Ａとして定義される。
【００１９】
次に、図２７に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平な地面上にゴルフクラブヘッド１０を載置する。
直線ＬＴは、フェース面１２Ａのトウ側点ＰＴを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＨは、フェース面１２Ａのヒール側点ＰＨを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＣは、直線ＬＴおよび直線ＬＨと平行である。直線ＬＣと直線ＬＴとの距離は、直線ＬＣと直線ＬＨとの距離と等しい。
符号Ｐｕは、フェース面１２Ａの上側点を示し、符号Ｐｄはフェース面１２Ａの下側点である。上側点Ｐｕおよび下側点Ｐｄは、いずれも直線ＬＣと輪郭線Ｉｆとの交点である。
中心点Ｐｃは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の中点で定義される。
フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウ−ヒール方向と直交する方向に延在する直線であり、直線ＬＣがフェースセンターラインＣＬとなる。
【００２０】
そして、図３、図４に示すように、仮想平面Ｐ０でゴルフクラブヘッド１０を破断した断面の外側の輪郭線をヘッド断面輪郭線ＰＧと定義する。
ヘッド断面輪郭線ＰＧと２箇所で交差し仮想平面Ｐ０上で基準面Ｐｒと平行に延在する直線を仮想直線Ｌ０とする。
仮想直線Ｌ０がヘッド断面輪郭線ＰＧと交差する２つの交点のうちトウ側に位置する交点をトウ側交点Ｘｔとし、ヒール側に位置する交点をヒール側交点Ｘｈとする。
次いで、仮想平面Ｐ０をフェースバック方向に移動させると共に、仮想直線Ｌ０を仮想平面Ｐ０上で該仮想直線Ｌ０と直交する方向に移動させた場合に、図５に示すように、トウ側交点Ｘｔとヒール側交点Ｘｈとの間隔が最大となったときのヘッド断面輪郭線ＰＧをヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘと定義する。
【００２１】
図５に示すヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘにおいて、以下のＡ〜Ｃ点を定義する。
トウ側交点ＸｔをＡ点とする。
Ａ点から１０ｍｍ下方に離間した位置で基準面Ｐｒと平行する仮想平面Ｐ１とヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘとの２つの交点のうちトウ側の交点をＢ点とする。
Ａ点から２０ｍｍ下方に離間した位置で前記基準面と平行する仮想平面Ｐ２とヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘとの２つの交点のうちトウ側の交点をＣ点とする。
このとき、Ａ点とＢ点とを結ぶ直線を基準面Ｐｒに投影した直線の長さＬａｂを０ｍｍ超３ｍｍ以下とし、Ａ点とＣ点とを結ぶ直線を基準面Ｐｒに投影した直線の長さＬａｃを０ｍｍ超９ｍｍ以下とする。
このようにＡ〜Ｃ点の位置関係を規定することにより、トウ側サイド部１８がゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ（図１）からトウ側に向かって離間することになる。
【００２２】
図６は、本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０のヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘと従来のゴルフクラブヘッドのヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘ′とを比較した図である。
図６において、実線は本実施の形態のヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘを示し、破線は従来のゴルフクラブヘッド１０のヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘ′を示す。
図６から明らかなように、本実施の形態のヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘは、従来のヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘ′に比較して、トウ側サイド部１８の全体がトウ側に変位しており、したがって、トウ側サイド部１８がゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇからトウ側に離間している。
なお、直線の長さＬａｂが０ｍｍ超３ｍｍ以下の範囲を下回り、あるいは、直線の長さＬａｃが０ｍｍ超９ｍｍ以下の範囲を下回ると、トウ側サイド部１８の全体がゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇからトウ側に離間し過ぎるため、慣性モーメントを大きくする効果は増大するが、ソール面の曲率が大きく（より平面に近くなる）なりやすく、ゴルフクラブヘッド１０のソール部１６の剛性が低下し打球音が低音となる。
なお、直線の長さＬａｂが０ｍｍ超３ｍｍ以下の範囲を上回り、あるいは、直線の長さＬａｃが０ｍｍ超９ｍｍ以下の範囲を上回ると、ソール面の曲率が小さく（より球に近くなる）なりやすく、ゴルフクラブヘッド１０のソール部の剛性が上昇し打球音が好ましい高音となるが、トウ側サイド部１８の全体がゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇからトウ側に離間する距離が短くなり、慣性モーメントを大きくする効果が低下する。
【００２３】
ここで、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇを通る鉛直線回りの慣性モーメントＭＩの測定方法について図７〜図１０を参照して説明する。
ここで、図７は、ゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメント測定器を示す模式的斜視図である。本実施形態のゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメントＭＩは、図７に示す慣性モーメント測定器により測定される。
【００２４】
慣性モーメント測定器６０は、測定部６２、演算部６４、スタートレバー６６、表示部６８、操作ボタン６９を備え、測定部６２の上に慣性モーメントの測定対象物が載置され、スタートレバー６６を手で摘んで変位させた後、手を放して捩れ振動させ、この時の捩れ振動の周期を測ることによって演算部６４を通して慣性モーメントを測定し、表示部６８に慣性モーメントの数値を表示する装置である。
なお、慣性モーメント測定器６０として、Ｉｎｅｒｔｉａ  Ｄｙｎａｍｉｃｓ社製、慣性モーメント測定器  Ｍｏｄｅｌ  ＭＯＩ−００５−０１４が例示される。このような慣性モーメント測定器は公知のものであればよく、本発明において、特に制限されない。
【００２５】
図８（Ａ）に示すように、慣性モーメント測定器６０に治具７０を固定して、治具７０の慣性モーメントＩａを測定する。
次いで、図８（Ｂ）に示すように、治具７０の上面部７２にゴルフクラブヘッド１０のソール部１６を固定して、ゴルフクラブヘッド１０および治具７０の合計の慣性モーメントＩｂを測定する。次に、得られた各慣性モーメントＩａ、Ｉｂから、（Ｉｂ−Ｉａ）よりゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメントＭＩを得る。
なお、通常の慣性モーメント測定器６０では、上記Ｉａの数値は、操作ボタン６９を駆使し一連の手順によって自動的に風袋引きをされ、（Ｉｂ−Ｉａ）の数値が表示される。
【００２６】
なお、ゴルフクラブヘッド１０と治具７０とを固定するためには、例えば、両面テープ、粘土等の粘着体による固定、接着剤による固定、または磁力を用いた固定などが挙げられる。
固定は、ゴルフクラブヘッド１０のソール部１６が治具７０の上面部７２に固定される。しかしながら、ソール部１６が凸の曲面を有していれば、上面部７２は凸の曲面に合致するような凹の曲面であることが好ましく、ソール部１６が平面であれば、上面部７２は平面であることが好ましい。つまり、固定する両面が合致することが好ましい。
ゴルフクラブヘッド１０のソール部１６が曲面である場合には、粘着体（図示せず）をソール部１６及び上面部７２に合致するように設け、ゴルフクラブヘッド１０を固定する。この場合、粘着体のように接着剤などの固定手段の内質量を有するものは、治具の一部に含まれ、風袋引きにおいては治具と同様に風袋として引かれることは言うまでもない。
【００２７】
ゴルフクラブヘッド１０は、図９（Ａ）に示すゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇを通り、水平面Ｂに直交する直線Ｖと、図９（Ｂ）に示す慣性モーメント測定器６０の捩れ振動の回転軸ｒとが、図９（Ｃ）に示すように一致もしくは概ね一致するように慣性モーメント測定器６０に固定されることが好ましい。
概ね一致とは、回転軸ｒが水平面Ｂを通る点と直線Ｖが水平面Ｂを通る点ｐとのなす距離が３ｍｍ以内、好ましくは２ｍｍ以内、より好ましくは１ｍｍ以内とすることである。
この範囲内にゴルフクラブヘッド１０のソール部１６を固定することによって、より正確にゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメントＭＩを測定することが可能になる。
【００２８】
また、上記回転軸ｒが水平面Ｂを通る点と直線Ｖが水平面Ｂを通る点ｐとのなす距離を上記範囲内とする必要は必ずしもなく、この距離を知り、自動的に風袋引きをして得られた（Ｉｂ−Ｉａ）の数値からゴルフクラブヘッド１０の質量にこの距離の自乗を掛けた積を減算することによって補正することができる。
この補正方法によってゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメントＭＩを得てもよい。このように、ゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメントＭＩの測定方法については、特に限定されない。
【００２９】
慣性モーメント測定器６０の回転軸ｒ及びこの回転軸ｒがソール部１６を通る点は、慣性モーメント測定器６０により定められるものである。回転軸ｒは鉛直または概ね鉛直になることが好ましい。
ここで、概ね鉛直とは、鉛直方向に対する傾きが２°以内、好ましくは１°以内のことである。回転軸ｒを鉛直または概ね鉛直に設定するためには、慣性モーメント測定器６０に設けられた水準器部分を目安に測定器の水平を調整すること、又は測定器を水平に調整された平面板上に設置すること等が考えられる。
上記範囲内に設定することによって、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇを通り水平面Ｂに直交する直線Ｖを第１の回転軸とする回転軸回りの慣性モーメントＭＩをより正確に測定することができる。
【００３０】
また、治具７０の上面部７２によって支持された平面は水平または概ね水平になることが好ましい。本発明における概ね水平とは、水平面に対する傾きが２°以内、好ましくは１°以内である。
上記範囲内に設定することによって、ゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメントＭＩをより正確に測定することができる。
【００３１】
また、治具７０は、治具自体の重心位置が回転軸ｒに一致もしくは概ね一致するように慣性モーメント測定器６０に装着されることが好ましい。概ね一致とは、図１０に示すように治具７０の重心位置をＣとすると、重心位置Ｃと回転軸ｒとの距離δを２ｍｍ以内、好ましくは１ｍｍ以内とすることである。
治具７０の重心位置Ｃを上記範囲内に設定することによって、ゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメントＭＩをより正確に測定することができる。
【００３２】
図１１はゴルフクラブヘッド１０を基準面Ｐｒと平行な平面で破断した状態を上方から見た図、図１２はゴルフクラブヘッド１０を、ゴルフクラブヘッド１０の前後方向においてリブ２８よりも前方の箇所で基準面Ｐｒと直交しかつリブ２８に沿って延在する曲面で破断した状態をゴルフクラブヘッド１０の前方から見た図である。
図１１、図１２に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は、ソール部１６の内面上をトウヒール方向に延在し、トウ側サイド部１８の内面においてトウ側サイド部１８の内面およびクラウン部１４の内面に接続されるとともに、ヒール側サイド部２０の内面においてヒール側サイド部２０の内面およびクラウン部１４の内面に接続されるリブ２８が設けられている。
本実施の形態では、１つのリブ２８を設けた場合について説明するが、２つ以上のリブ２８を設けてもよい。
【００３３】
ここで、フェース面１２Ａの中心点Ｐｃとゴルフクラブヘッド１０の最も後方に位置する箇所Ｐｂとを結ぶ直線を基準面Ｐｒに投影した直線のゴルフクラブヘッド１０の前後方向の成分の長さをヘッド長さＷｆｂとする。
基準面Ｐｒ上で、トウ側交点Ｘｔとヒール側交点Ｘｈとを基準面Ｐｒに投影した点を結ぶ第１の直線Ｌ０１をトウヒール方向と直交する方向でゴルフクラブヘッド１０の前方にＷｆｂの２０％（０．２Ｗｆｂ）移動させた直線を第２の直線Ｌ０２とする。
また、基準面Ｐｒ上で、第１の直線Ｌ０１をトウヒール方向と直交する方向でゴルフクラブヘッド１０の後方にＷｆｂの４０％（０．４Ｗｆｂ）移動させた直線を第３の直線Ｌ０３とする。
リブ２８は、基準面Ｐｒに投影されたリブ２８の輪郭が、第２の直線Ｌ０２と第３の直線Ｌ０３との間の範囲内に位置するように形成されている。
なお、図１１では、説明の便宜上、基準面Ｐｒ上の交点Ｘｔ、Ｘｈ、各直線Ｌ０１〜Ｌ０３を重ね合わせて示している。
【００３４】
リブ２８は、トウ側サイド部１８の内面に位置するトウサイドリブ部２８Ａと、ヒール側サイド部２０の内面に位置するヒールサイドリブ部２８Ｂと、ソール部１６の内面に位置するソールリブ部２８Ｃとを備えている。
ソールリブ部２８Ｃはソール部１６の内面からの高さＨｃが一定である。
トウサイドリブ部２８Ａは、トウ側サイド部１８の内面からの高さＨａが、ソールリブ部２８Ｃの高さＨｃよりも大きい寸法の高部位２８０２を有している。
ヒールサイドリブ部２８Ｂは、ヒール側サイド部２０の内面からの高さＨｂが、ソールリブ部２８Ｃの高さＨｃよりも大きい寸法の高部位２８０４を有している。
それら高部位２８０２、２８０４の高さは、ソールリブ部２８Ｃの高さＨｃの１．５〜２．５倍である。
本実施の形態では、トウサイドリブ部２８Ａの大部分が高部位２８０２であり、ヒールサイドリブ部２８Ｂの大部分が高部位２８０４である。
そして、トウサイドリブ部２８Ａのうちソールリブ部２８Ｃに接続される部分は、トウサイドリブ部２８Ａからソールリブ部２８Ｃに至るに従って高さが滑らかに変化する高さ移行部２８１０となっており、ヒールサイドリブ部２８Ｂのうちソールリブ部２８Ｃに接続される部分は、ヒールサイドリブ部２８Ｂからソールリブ部２８Ｃに至るに従って高さが滑らかに変化する高さ移行部２８１２となっている。
【００３５】
リブ２８を上述したようなトウサイドリブ部２８Ａ、ヒールサイドリブ部２８Ｂ、ソールリブ部２８Ｃによって構成した理由は、以下の通りである。
トウサイド部１８、ヒールサイド部２０は、慣性モーメントを大きくするためにそれらサイド部１８，２０をより平面に近い形状にしてある。そのため、剛性が低くなり、打球音が低音になりやすい。したがって、打球音を改善するために、トウサイドリブ部２８Ａ、ヒールサイドリブ部２８Ｂの高さをより高くした構造にしてある。
特に、平面に近い形状とされたトウサイド部１８は、剛性が低くなりやすい。これに対して平面に近い形状とされたヒールサイド部２０は、厚肉のホーゼル２２が接合してあるため、トウサイド部１８に比べると剛性が高くなる。
一方、ソール部１６は、一般的に曲率が小さくなっており、剛性が高い。そのため、ソールリブ部２８Ｃの高さは、トウサイドリブ部２８Ａの高さよりも低くなっていて良い。
したがって、適切にリブ高さが配置されているので、ソール部１６および各サイド部１８、２０の剛性を高めつつリブ２８の質量を抑制する上で有利となる。すなわちゴルクラブヘッド１０の設計自由度が向上できる。
【００３６】
また、本実施の形態では、リブ２８の高さ、すなわち、高さＨａ、Ｈｂ、Ｈｃを４ｍｍ以上１０ｍｍ以下とし、リブ２８の肉厚（幅）を０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下とした。
リブ２８の高さおよび幅が上記の範囲内であると、ソール部１６および各サイド部１８、２０の剛性を高めつつリブ２８の質量を抑制する上で有利である。
リブ２８の高さおよび幅が上記の範囲を下回ると、ソール部１６および各サイド部１８、２０の剛性を高める上で不利となり、リブ２８の高さおよび幅が上記の範囲を上回ると、リブ２８の質量を抑制する上で不利となる。
また、ゴルフクラブヘッド１０を平面視したときにリブ２８はフェース部１２に向かって凸状をなす曲線に沿って延在している。
そのため、打撃時にたわみやすいフェース部１２寄りのソール部１６の部分の剛性を確保する上で有利となっている。
なお、ゴルフクラブヘッド１０を平面視したときにリブ２８はトウヒール方向と平行する直線（第１の直線Ｌ０１）に沿って延在してもよいが、上記のように曲線とすると、ソール部１６の部分の剛性を確保する上でより有利である。
【００３７】
図１３は、ゴルフクラブヘッド１０を基準面Ｐｒに対して予め定められたライ角およびフェース角を０°とした基準状態で、基準面Ｐｒと平行な仮想平面でゴルフクラブヘッド１０を破断した断面の外側の輪郭線を基準面に投影した投影輪郭線Ｉと、第４、第５の直線Ｌ０４、Ｌ０５を示す図である。
第４の直線Ｌ０４は、基準面Ｐｒ上で、投影輪郭線Ｉのうちトウヒール方向においてトウ側に最も突出する突出点Ｐｘを通りゴルフクラブヘッド１０の前後方向に延在する。
第５の直線Ｌ０５は、基準面Ｐｒ上で、投影輪郭線Ｉのうちゴルフクラブヘッド１０の前後方向においてゴルフクラブヘッド１０の後方に最も突出する突出点を通りトウヒール方向に延在する。
第４の直線Ｌ０４と第５の直線Ｌ０５とが交差する点を交差点Ｐｘｙとする。
このとき、ゴルフクラブヘッド１０は、投影輪郭線Ｉが交差点Ｐｘｙから２０ｍｍの範囲外に位置するように形成されている。
交差点Ｐｘｙから２０ｍｍの範囲内に投影輪郭線Ｉが位置するように形成されたゴルフクラブヘッド１０は、平面視したときに四角形状を呈するため、四角形ドライバーと呼ばれるものである。四角形ドライバーは、一般的に四角形でないゴルフクラブヘッドに比較するとソール部１６やサイド部１８，２０の面積が広い。
そのため、四角形ドライバーは、本実施の形態と同様のリブ２８を形成しても、ソール部１６やサイド部１８，２０の面積が広すぎて、剛性が高くなりにくく、打球音が低音になりやすい。剛性を高くするためには、リブの高さを高くすれば良いが、本発明におけるリブの高さの範囲よりも高くすると、リブの質量が増えすぎてしまい、ゴルフクラブヘッド１０の設計自由度が低下してしまう。したがって、質量を抑制するためにリブ２８を減らした場合は、剛性の向上がそれほど見込めず後述するような打球音を改善する効果もそれほど期待できない。
これに対して、本発明のように交差点Ｐｘｙから２０ｍｍの範囲外に投影輪郭線Ｉが位置するゴルフクラブヘッド１０では、ソール部１６やサイド部１８，２０の面積がそれほど大きくないため、リブ２８を形成してもゴルフクラブヘッド１０の質量を抑制しやすく、十分な剛性を確保するに足るリブ２８を設けることができ、打球音を改善する効果が期待できる。
【００３８】
また、本実施の形態では、ゴルフクラブヘッド１０の体積Ｖが４００〜４７０ｃｃであり、かつ、ゴルフクラブヘッド１０のヘッド質量Ｗが１６０〜１９０ｇであり、かつ、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇを通る鉛直線回りの慣性モーメントＭＩをヘッド質量Ｗで除した比が２５〜３０であるものとした。
体積Ｖと、質量Ｗと、慣性モーメントＭＩをヘッド質量Ｗで除した比との３つの数値がそれぞれ上記の範囲内であると、慣性モーメントＭＩを確保しつつ軽量化を図れ、なおかつ、ヘッドの見た目の大きさが小さくなりすぎたり、大きくなりすぎたりすることを防げるため、ゴルファーにとって違和感なく、飛距離および打球の方向性の改善を図りつつスイングし易さの向上を図る上でより有利となる。
【００３９】
なお、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０が取着されるゴルフクラブをクラブ長さが４６．０〜４８．０インチの長尺ゴルフクラブとすると、ヘッドスピード向上の効果、軽量ヘッドでもスイングバランスが最適な値となり、スイングし易さの向上の効果もあり、さらに、慣性モーメントを確保もしたので、打点がばらついても、飛距離および打球の方向性の改善を図る上でより有利となる。
【００４０】
次に本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０の作用効果について説明する。
ヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘにおいて定義されるＡ〜Ｃ点の位置関係を規定することにより、トウ側サイド部１８がゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇからトウ側に向かって離間する。
したがって、トウ側サイド部１８の質量がゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇからトウ側に向かって離間するため、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇを通る鉛直線回りの慣性モーメントＭＩを増大させる上で有利となる。
また、ソール部１６の内面上をトウヒール方向に延在し、トウ側サイド部１８の内面においてトウ側サイド部１８の内面およびクラウン部１４の内面に接続されるとともに、ヒール側サイド部２０の内面においてヒール側サイド部２０の内面およびクラウン部１４の内面に接続されるリブ２８を設け、基準面Ｐｒに投影されたリブ２８の輪郭が、第２の直線Ｌ０２と第３の直線Ｌ０３との間の範囲内に位置するように形成されている。
このようなリブ２８を設けることにより、ソール部１６および各サイド部１８、２０の剛性を高めて打球時のソール部１６の振動を抑制でき、打球音を高音とする上で有利となる。
【００４１】
以下、本発明の実験例について説明する。
なお、以下の実験例の説明では、上記の実施の形態と同一の箇所、部材に同一の符号を付しその説明を省略する。
図１８、図１９は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、１本のゴルフクラブヘッド１０について以下の試験を行った。
実験例は、後述するパラメータを変えて実験例１〜実験例２９とした。
【００４２】
また、評価項目は以下のとおりである。
１）打球音
実際にゴルフボールをゴルフクラブヘッド１０で打撃した場合の球音の高低を指数で評価した。従来例としての実験例２９の指数を１００とし指数が大きいほど評価が良いことを示す。本実験例は、ソール部１６のみが異なり、他部は同じであるので、ソール部１６の打球音比較であるといえる。
なお、ソール部１６の１次共振周波数が３０００Ｈｚ以上である打球音はゴルファーにとって心地良いものと評価され、１次共振周波数が２５００Ｈｚ以下の打球音はゴルファーにとって心地良いと評価され難い。
したがって、指数は、１次共振周波数の値が高いほど指数が大きく、１次共振周波数の値が低いほど指数が小さくなるように算出した。
【００４３】
１次共振周波数の評価方法は以下の通りである。
ゴルフクラブヘッド１０から発生する打球音は、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１２がゴルフボールを打撃した際に生じる衝撃によってゴルフクラブヘッド１０のフェース面１２、クラウン面１４、ソール面１６のそれぞれが振動することによって発生する音によって構成されている。
本発明においては、特にソール部１６の振動が重要であり、ソール部１６の周波数計測について説明する。もちろん、ソール部１６以外の測定も同様である。
【００４４】
打球音の周波数の計測は例えば以下のような方法で行われる。
予めゴルフクラブヘッド１０のホーゼル１８を宙吊りあるいは軽く支持しておく。
ソール部１６をハンマで加振（打撃）して振動させ、加振により発生する打撃音を騒音計で測定する。
なお、ハンマで加振するソール部１６の箇所は、ソール部１６の幾何学中心とすればよい。また、デザイン性を与えるためにソール部１６が複数の領域に区分されているような場合には、最も面積の大きな領域の幾何学中心をハンマで加振すればよい。
騒音計で測定された打撃音をＡ／Ｄコンバータを介してパソコンに取り込み、公知の手法、例えばＦＦＴ（Fast Fourier Transformation)等を用いて周波数分析を行い、音圧（振動）が最も大きな周波数を１次共振周波数として特定する。
このようにしてソール部１６の１次共振周波数を測定する。
【００４５】
なお、打撃音を騒音計で測定することに代えて、以下の方法を用いても良い。
１）ソール部１６に加速度ピックアップを取り付けておく。加振により発生する振動の加速度信号を加速度ピックアップで測定し、加速度信号の周波数分析を行うことで１次共振周波数を測定する。
２）ソール部１６の振動を、レーザ振動計（レーザドップラ振動計）で測定する。加振により発生する振動の加速度信号をレーザ振動計で測定し、加速度信号の周波数分析を行うことで１次共振周波数を測定する。
【００４６】
ところで、加速度信号を測定する場合、図１４に示すように、周波数分析の結果、加速度Ｌが同程度の第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２によって２つのピークが得られた場合、第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２の中間の周波数を真の１次共振周波数として特定することが１次共振周波数をより正確に評価する上で好ましい。
そこで、本実施の形態では、以下に示す手順によって、第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２の加重平均を算出することにより真の１次共振周波数ｆ０を求める。
【００４７】
図１５は、図１４におけるピーク部分の拡大図である。
図１５に示すように、例えば、データＤｎをピーク値として、その前後の複数のデータＤｎ−１、Ｄｎ−２、Ｄｎ＋１、Ｄｎ＋２は、データＤｎから離れるにしたがって低下する。
しかしながら、各データは離散的に計測されていることから、図１５に示す例では、真のピーク値は図中記号●で示すように、データＤｎよりもさらに高い値であることが予測される。
したがって、図１６の式（１）により第１の周波数ｆ１の真のピーク値Ｌ１を求め、式（２）により第２の周波数ｆ２の真のピーク値Ｌ２を求める。式（１）、式（２）において、Ｌｉは複数のデータを示している。なお、データＤｎ−１、Ｄｎ−２、Ｄｎ＋１、Ｄｎ＋２と５個のデータを用いる場合を例示したが、データの個数は任意である。
【００４８】
真のピーク値Ｌ１，Ｌ２が求められたならば、図１６の式（３）、式（４）により、ｄＢ値で示されている加速度のピーク値Ｌ１，Ｌ２をそれぞれ加速度のリニア値Ａｃｃ１，Ａｃｃ２に変換する。
次に、図１６の式（５）〜（８）により、加速度のリニア値Ａｃｃ１，Ａｃｃ２を変位Ｄｉｓｐ１，Ｄｉｓｐ２に変換する。
変位Ｄｉｓｐ１，Ｄｉｓｐ２が求められたならば、図１６の式（９）により変位Ｄｉｓｐ１，Ｄｉｓｐ２を用いて第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２の加重平均を求め、この加重平均の値を真の１次共振周波数ｆ０として得る。
【００４９】
なお、面の大きさが最も広く、打球音の差が最も発現しやすいソール部１６の１次共振周波数が３０００Ｈｚ以上となると、打球音はゴルファーにとって心地良いものと評価されるが、ソール部１６の１次共振周波数が２５００Ｈｚ以下であると、打球音はゴルファーにとって心地良いと評価され難い。これは、面の大きさが最も広く、ソール部１６の低い１次共振周波数の打球音の影響が支配的となるためであると考えられる。したがって、ソール部１６の１次共振周波数が３０００Ｈｚ以上であることが心地良い打球音を得る上で好ましい。
【００５０】
２）方向性
打球フィールドの所定位置に設けたピンを目標にヘッドスピード３５〜４５m/sのテスター５０名に試打を実施した。打った位置からボールが停止した位置までの飛距離（ヤード）を記録するとともに、打球停止位置からピンまでの距離を方向ブレ幅（ヤード）として記録する。
これらを一つのゴルフクラブに対して各１０球ずつ行い、飛距離と方向ブレ幅の標準偏差を求めた。
そして、実験例２９のゴルフクラブヘッド１０の標準偏差の平均値を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
【００５１】
３）飛距離
図１７に示すように、フェース面１２Ａの中心点Ｐｃを中心に、トウヒール方向およびクラウンソール方向に等間隔をおいた４５箇所を打点Ｐｉとして設定した。
専用のスイングロボットを用いて４５の打点でゴルフクラブをスイングし、ボールの飛距離を計測して平均値を求めた。ヘッドスピードは４０ｍ／ｓとした。
この場合、実験例２９のゴルフクラブヘッド１０の飛距離の平均値を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
【００５２】
４）合計点
方向性、飛距離、耐久性の各指数を合計したものを合計点とした。
【００５３】
次に、図１８、図１９に記載した各パラメータについて説明する。
１）Ａ点とＢ点とを結ぶ直線を基準面Ｐｒに投影した直線の長さＬａｂ（ｍｍ）
２）Ａ点とＣ点とを結ぶ直線を投影した直線の長さＬａｃ（ｍｍ）
図５で説明した通り、ヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘで規定したＡ点、Ｂ点、Ｃ点に基いて規定される直線の長さがＬａｂ、Ｌａｃである。
【００５４】
３）リブ２８が形成されている範囲Ａｒ（％）
基準面Ｐｒ上で、リブ２８が第１の直線Ｌ０１に対してゴルフクラブヘッド１０の前方にＷｆｂのＸ％の範囲を、Ｘ％に符号Ｆを付けて「ＦＸ％」と表示する。
基準面Ｐｒ上で、リブ２８が第１の直線Ｌ０１に対してゴルフクラブヘッド１０の後方にＷｆｂのＹ％の範囲を、Ｘ％に符号Ｂを付けて「ＢＸ％」と表示する。
【００５５】
４）リブ２８の高さＨｒ（ｍｍ）
ソール部１６、トウ側サイド部１８、ヒール側サイド部２０の内面からのリブ２８の高さを示す。
５）リブ２８の肉厚Ｔｒ（ｍｍ）
リブ２８の肉厚（幅）を示す。
【００５６】
６）リブ２８の形状
平面視したときのリブ２８の形状を示す。
リブ２８がフェース部１２に向かって凸状の曲線に沿って延在する場合を「曲線」とし、リブ２８がトウヒール方向と平行する直線に沿って延在する場合を「直線」とする。
【００５７】
７）ヘッドの質量Ｗ（ｇ）
ゴルフクラブヘッド１０の質量を示す。
８）ヘッドの体積Ｖ（ｃｃ）
ゴルフクラブヘッド１０の中空部の体積を示す。
【００５８】
９）慣性モーメントＭＩ（ｇ・ｃｍ２）
ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇを通る鉛直線回りの慣性モーメントＭＩであり、前述した測定方法により測定される。
【００５９】
１０）ＭＩ／Ｗ
慣性モーメントＭＩをヘッドの質量Ｗで除した比を示す。
【００６０】
１１）交差点Ｐｘｙから２０ｍｍの範囲内の投影輪郭線Ｉの有無
図１３で規定した交差点Ｐｘｙから２０ｍｍの範囲内にゴルフクラブヘッド１０の投影輪郭線Ｉが有るか無いかを示す。
【００６１】
１２）クラブ長さＣＬ（インチ）
ゴルフクラブヘッド１０が取着されるゴルフクラブのクラブ長さを示す。
【００６２】
１３）ソール部１６の金属使用比率α（％）
【００６３】
１４）高部位２８０２、２８０４の高さＨ１／ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２
トウサイドリブ部２８Ａ、ヒールサイドリブ部２８Ｂの高部位２８０２、２８０４の高さＨ１をソールリブ部２８Ｃの高さＨ２で除した比である。
なお、実験例１〜２８において、高部位２８０２、２８０４の高さＨ１＝トウサイドリブ部２８Ａの高さＨａ＝ヒールサイドリブ部２８Ｂの高さＨｂとした。
また、ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２＝ソールリブ部２８Ｃの高さＨｃとした。
【００６４】
次に、各実験例１〜２９について説明する。
なお、実験例１〜３、６〜２８は本発明の範囲内である。
実験例４、５、２９は本発明の範囲外である。
また、実験例２９は、従来例に相当するものであり、直線の長さＬａｂ、Ｌａｃが規定の範囲を下回っており、かつ、リブ２８を有さないものである。
【００６５】
実験例１〜３は、請求項１〜５の全ての規定を満たすものである。
【００６６】
実験例４は、直線の長さＬａｂが４．２ｍｍであり、０ｍｍ超３ｍｍ以下の範囲を上回り、直線の長さＬａｃが１０．４ｍｍであり０ｍｍ超９ｍｍ以下の範囲を上回っている。
また、リブ２８が形成されている範囲Ａｒが後方にＷｆｂの５０％であるため、Ｗｆｂの４０％の範囲を逸脱している。
【００６７】
実験例５は、直線の長さＬａｂが０．０ｍｍであり、０ｍｍ超３ｍｍ以下の範囲外の値である。また、直線の長さＬａｃも０．０ｍｍであり、０ｍｍ超９ｍｍ以下の範囲外の値である。
また、リブ２８が形成されている範囲Ａｒが前方にＷｆｂの３０％であるため、Ｗｆｂの２０％の範囲を逸脱している。
【００６８】
実験例６は、直線の長さＬａｂが２．８ｍｍであり、０ｍｍ超３ｍｍ以下の範囲の上限値に近い値であり、直線の長さＬａｃが８．７ｍｍであり０ｍｍ超９ｍｍ以下の範囲の上限値に近い値である。
【００６９】
実験例７は、直線の長さＬａｂが０．３ｍｍであり、０ｍｍ超３ｍｍ以下の範囲の下限値に近い値であり、直線の長さＬａｃが０．２ｍｍであり０ｍｍ超９ｍｍ以下の範囲の下限値に近い値である。
【００７０】
実験例８は、リブ２８が形成されている範囲Ａｒが後方にＷｆｂの３８％であるため、Ｗｆｂの４０％の範囲の上限値に近い値である。
【００７１】
実験例９は、リブ２８が形成されている範囲Ａｒが前方にＷｆｂの１８％であるため、Ｗｆｂの２０％の範囲の上限値に近い値である。
【００７２】
実験例１０は、ヘッドの質量Ｗが１５６ｇであり、１６０〜１９０ｇの範囲を下回っている。
また、慣性モーメントＭＩが３８５０ｇ・ｃｍ２であり、基準となる実験例２９の４６５０ｇ・ｃｍ２に比較して低い値となっている。
また、ＭＩ／Ｗは、２４．７であり、２５〜３０の範囲を下回っている。
【００７３】
実験例１１は、ヘッドの質量Ｗが１９５ｇであり、１６０〜１９０ｇの範囲を上回っている。その他の規定は全て満たしている。
また、慣性モーメントＭＩが５９００ｇ・ｃｍ２であり、基準となる実験例２９の４６５０ｇ・ｃｍ２に比較して極めて高い値となっている。
また、ＭＩ／Ｗは、３０．３であり、２５〜３０の範囲を上回っている。
【００７４】
実験例１２は、ヘッドの質量Ｗが１６１ｇであり、１６０〜１９０ｇの範囲の下限値に近い値である。
また、慣性モーメントＭＩが４０５０ｇ・ｃｍ２であり、基準となる実験例２９の４６５０ｇ・ｃｍ２に比較して高い値を確保している。
また、ＭＩ／Ｗは、２５．２であり、２５〜３０の範囲内である。
【００７５】
実験例１３は、ヘッドの質量Ｗが１８９ｇであり、１６０〜１９０ｇの範囲の上限値に近い値である。
また、慣性モーメントＭＩが５６００ｇ・ｃｍ２であり、基準となる実験例２９の４６５０ｇ・ｃｍ２に比較して高い値を確保している。
また、ＭＩ／Ｗは、２９．６であり、２５〜３０の範囲内である。
【００７６】
実験例１４、１５は、ヘッドの質量Ｗ、ＭＩ／Ｖが規定の範囲の下限値に近い値あるいは上限値に近い値であり、かつ、交差点Ｐｘｙから２０ｍｍの範囲内に投影輪郭線Ｉが有り、ゴルフクラブヘッド１０が四角形状を呈している。
【００７７】
実験例１６は、ヘッドの体積Ｖが３９５ｃｃであり、４００〜４７０ｃｃの範囲を下回っている。
【００７８】
実験例１７は、ヘッドの体積Ｖが４７５ｃｃであり、４００〜４７０ｃｃの範囲を上回っている。
【００７９】
実験例１８は、ヘッドの体積Ｖが４１０ｃｃであり、４００〜４７０ｃｃの範囲の下限値に近い値である。
【００８０】
実験例１９は、ヘッドの体積Ｖが４６５ｃｃであり、４００〜４７０ｃｃの範囲の上限値に近い値である。
【００８１】
実験例２０は、クラブ長さＣＬが４５．５インチであり、４６．０〜４８．０インチの範囲を下回っている。
【００８２】
実験例２１は、クラブ長さＣＬが４８．５インチであり、４６．０〜４８．０インチの範囲を上回っている。
【００８３】
実験例２２は、クラブ長さＣＬが４６．０インチであり、４６．０〜４８．０インチの範囲の下限値である。
【００８４】
実験例２３は、クラブ長さＣＬが４８．０インチであり、４６．０〜４８．０インチの範囲の上限値である。
【００８５】
実験例２４は、ソール部１６の金属使用比率αが７９％であり、８０％〜１００％の範囲を下回っている。
【００８６】
実験例２５は、ソール部１６の金属使用比率αが８４％であり、８０％〜１００％の範囲内である。
【００８７】
実験例２６は、高部位の高さＨ１／ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２が１．４倍であり、１．５〜２．５倍の範囲を下回っている。
【００８８】
実験例２７は、高部位の高さＨ１／ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２が２．６倍であり、１．５〜２．５倍の範囲を上回っている。
【００８９】
実験例２８は、高部位の高さＨ１／ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２が２．４倍であり、１．５〜２．５倍の範囲の上限値に近い値である。
【００９０】
実験例２９は、従来例に相当するものであり、直線の長さＬａｂが１．９ｍｍであり、０ｍｍ超３ｍｍ以下の範囲内であり、直線の長さＬａｃが６．７ｍｍであり０ｍｍ超９ｍｍ以下の範囲内である。
ただし、リブ２８は形成されていない。
【００９１】
本発明の範囲内の実験例１〜３、６〜２８と、本発明の範囲外の実験例４、５、２９とを比較すると以下のことが明らかである。
１）本発明の範囲内の実験例１〜３、６〜２８においては、打球音が９０〜１７０点、飛距離が８７〜１４８点、方向性が８７〜１４８点、合計点が３０３〜４６６点である。
【００９２】
２）請求項１の規定を満たしていない本発明の範囲外の実験例４、５、２９においては、打球音が８７〜１００点、飛距離が１００〜１０９点、方向性が１００〜１０３点、合計点が３００〜３０３点であり、本発明の範囲内の実験例１〜３、６〜２８に比較して、打球音、飛距離、方向性を確保する上で不利となっている。
【００９３】
３）請求項１〜５の規定の全てを満たす実験例１〜３においては、打球音が１６７〜１７０点、飛距離が１４７〜１４８点、方向性が１４６〜１４８点、合計点が４６０〜４６６点と実験例２９に比較して打球音の改善、方向性および飛距離を確保する上で最も有利となっている。
【００９４】
４）請求項２のヘッドの質量Ｗ、ＭＩ／Ｖについて範囲外である実験例１０、１１は、打球音が１４７、１４８点、飛距離が８９、９０点、方向性が８８、８９点、合計点が３２５、３２６点である。
実験例１０は、ヘッドの質量Ｗが軽いためスイングにばらつきが生じやすく、打点がばらつくことから飛距離が低下するためである。
実験例１１は、ヘッドの質量Ｗが重いため、ヘッドスピードが低下し、飛距離が低下するためである。
一方、請求項２のヘッドの質量Ｗ、ＭＩ／Ｖの範囲について上限値あるいは下限値近くの値である実験例１２、１３は、打球音が１４５、１４６点、飛距離が１３３点、方向性が１３８、１４０点、合計点が４１６、４１９点と打球音の改善、方向性および飛距離を確保する上で有利となっている。
また、請求項２のヘッドの質量Ｗ、ＭＩ／Ｖの範囲の上限値あるいは下限値近くの値であるが、交差点Ｐｘｙから２０ｍｍの範囲内に投影輪郭線Ｉが有り、ゴルフクラブヘッド１０がいわゆる四角形状を呈している実験例１４、１５は、打球音が９４、９５点、飛距離が１１４、１１５点、方向性が１１３、１１６点、合計点が３２２、３２５点と打球音の改善、方向性および飛距離を確保する上で実験例１２、１３よりも不利となっている。
これは、実験例１４、１５のゴルフクラブヘッドが四角形状であるため、見た目でゴルファーに違和感を与えやすいため、スイングのバラツキが大きく、打点のばらつきが大きくなり、また、ソール部１６の面積が大きいため、低音打球音になりやすく、打球音を改善するにも限界があるためである。
【００９５】
５）請求項２のヘッドの体積Ｖ、ＭＩ／Ｗの範囲を下回っている実験例１６は、打球音が１５１点、飛距離が８７点、方向性が８７点、合計点が３２５点と打球音が改善されるものの、方向性および飛距離を確保する上で実験例２９よりも不利となっている。
これは、ゴルフクラブヘッド１０が小さすぎるため打点がばらつきやすく飛距離が低下するためである。
また、請求項２のヘッドの体積Ｖ、ＭＩ／Ｗの範囲を上回っている実験例１７は、打球音が９５点、飛距離が１１４点、方向性が１１３点、合計点が３２２点と方向性および飛距離を確保できるものの、打球音を改善する上で実験例２９よりも不利となっている。
これは、ゴルフクラブヘッド１０が大きすぎるため打球音が低音となるためである。
一方、請求項２のヘッドの体積Ｖ、ＭＩ／Ｗの範囲の上限値あるいは下限値近くの実験例１８、１９は、打球音が１４８、１５２点、飛距離が１３０、１３２点、方向性が１３３、１４０点、合計点が４１７、４１８点と打球音が改善され、方向性および飛距離を確保する上で、実施例１６、１７に比較して有利となっている。
【００９６】
６）請求項３のクラブ長さＣＬが４６〜４８インチの範囲を下回っている実験例２０は、打球音が１６５点、飛距離が８９点、方向性が９１点、合計点が３４５点と打球音が改善されているものの、方向性および飛距離を確保する上で実験例２９よりも不利となっている。
これは、クラブ長さＣＬが短すぎるため、ヘッドスピードが低下して飛距離が低下するためである。
また、請求項３のクラブ長さＣＬが４６〜４８インチの範囲を上回っている実験例２１は、打球音が１６０点、飛距離が９９点、方向性が８８点、合計点が３４７点と打球音が改善されているものの、方向性および飛距離を確保する上で実験例２９よりも不利となっている。
これは、クラブ長さＣＬが長すぎるため、打点がばらつき飛距離を確保しにくいためである。
一方、実施例３のクラブ長さＣＬが４６〜４８インチの範囲の下限値あるいは上限値に近い実験例２２、２３は、打球音が１６２、１６４点、飛距離が１３１、１３９点、方向性が１３２、１４２点、合計点が４３５点と球音が改善され、方向性および飛距離を確保する上で、実施例２０、２１に比較して有利となっている。
【００９７】
７）請求項４のソール部１６の金属使用比率αが７９％であり８０〜１００％の範囲を下回っている実験例２４は、打球音が９０点、飛距離が１３５点、方向性が１３４点、合計点が３５９点と方向性および飛距離が改善されているものの、球音の改善が実験例２９よりも不利となっている。
これは、金属使用比率αが低いため、ソール部１６の剛性が不足しているためである。
一方、請求項４のソール部１６の金属使用比率αが８４％であり８０〜１００％の範囲の下限値に近い実験例２５は、打球音が１４７点、飛距離が１４７点、方向性が１４６点、合計点が４４０点と球音が改善され、方向性および飛距離を確保する上で、実施例２４に比較して有利となっている。
これは、金属使用比率αが８０％を超えており、ソール部１６の剛性が確保されているためである。
【００９８】
８）請求項５の高部位の高さＨ１／ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２が１．４であり１．５〜２．５の範囲を下回っている実験例２６は、打球音が１３０点、飛距離が１２０点、方向性が１２０点、合計点が３７０点と球音が改善され、方向性および飛距離を確保する上で、実施例２９に比較して有利となっている。
また、請求項５の高部位の高さＨ１／ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２が２．６であり１．５〜２．５の範囲を上回っている実験例２７は、打球音が１３５点、飛距離が１１８点、方向性が１１７点、合計点が３７０点と球音が改善され、方向性および飛距離を確保する上で、実施例２９に比較して有利となっている。
一方、請求項５の高部位の高さＨ１／ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２が２．４であり１．５〜２．５の範囲内の実験例２８は、打球音が１６５点、飛距離が１４７点、方向性が１４８点、合計点が４６０点と球音を改善し方向性および飛距離を確保する上で、実施例２６、２７に比較してさらに有利となっている。
これは、トウサイドリブ部２８Ａ、ヒールサイドリブ部２８Ｂ、ソールリブ部２８Ｃの配置のバランスがよく、ソール部１６および各サイド部１８、２０の剛性を高めつつリブ２８の質量を抑制する上で有利となっているためである。
【００９９】
以上のことから、本発明の範囲内の実験例は、本発明の範囲外の実験例に比較して、方向性、飛距離、耐久性、合計点の何れにおいても優れていることがわかる。
また、請求項１で規定した範囲のみを満たす実験例に対して、請求項２〜５で規定した範囲を更に満たす実験例は、打球音、方向性、飛距離、耐久性、合計点の何れにおいてもさらに優れていることがわかる。
【符号の説明】
【０１００】
１０……ゴルフクラブヘッド、１２……フェース部、１２Ａ……フェース面、１４……クラウン部、１６……ソール部、１８……トウ側サイド部、２０……ヒール側サイド部、２８……リブ、２８Ａ……トウサイドリブ部、２８Ｂ……ヒールサイドリブ部、２８Ｃ……ソールリブ部、２８０２、２８０４……高部位、Ｐｒ……基準面、ＰＧ……ヘッド断面輪郭線、ＰＧｍａｘ……ヘッド最大断面輪郭線、Ｘｔ……トウ側交点、Ｘｈ……ヒール側交点、Ｐ０……仮想平面、Ｌ０……仮想直線、Ｉ……投影輪郭線、Ｐｃ……フェース面１２Ａの中心点、Ｐｂ……ゴルフクラブヘッド１０の最も後方に位置する箇所、Ｌ０１〜Ｌ０５……第１〜第５の直線、Ｐｘ、Ｐｙ……突出点、Ｐｘｙ……交差点、Ｇ……重心点。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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