(57)【要約】【課題】硬化反応における収縮に起因するひび割れを有効に防止して、硬化状態で綺麗な表面状態となるようにする。【解決手段】セメントモルタルは、セメントと砂と水とを混合しており、かつ、竹を平均長さが１ｃｍ以上とする繊維状に破砕してなる竹繊維を、セメントと砂に対して０．１重量％以上であって０．７重量％以下混合している。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
セメントと砂と水とを混合してなるセメントモルタルであって、
竹を平均長さが１ｃｍ以上とする繊維状に破砕してなる竹繊維を、セメントと砂に対して０．１重量％以上であって０．７重量％以下混合してなる竹繊維を混入したセメントモルタル。
【請求項２】
前記竹繊維の混合量が、セメントと砂に対して０．６重量％以下である請求項１に記載される竹繊維を混入したセメントモルタル。
【請求項３】
前記竹繊維の混合量が、セメントと砂に対して０．５重量％以下である請求項１に記載される竹繊維を混入したセメントモルタル。
【請求項４】
躯体表面に、所定の厚さで塗布されてなる請求項１ないし３のいずれかに記載される竹繊維を混入したセメントモルタル。
【請求項５】
前記躯体表面が硬化したコンクリート表面である請求項４に記載される竹繊維を混入したセメントモルタル。
【請求項６】
前記セメントモルタルが、木造建築の碁盤格子状の芯体に塗布されるセメントモルタルである請求項１ないし３のいずれかに記載される竹繊維を混入したセメントモルタル。
【請求項７】
前記竹繊維の平均太さが１ｍｍ以上であって３ｍｍ以下である請求項１ないし６のいずれかに記載される竹繊維を混入したセメントモルタル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は竹繊維を混合してなるセメントモルタルに関し、とくに、硬化したコンクリート表面等に塗布されて、硬化状態におけるひび割れを防止する用途に最適な竹繊維を混入してなるセメントモルタルに関する。
【背景技術】
【０００２】
管理されない荒廃した竹林の増加により、隣接する森林や住宅が浸食され、あるいは地滑りなどの危険性の要因ともなるので、防災上の観点からも竹林の有効利用が求められている。従来の日本家屋は、土壁の内部に、竹を碁盤格子上に組んで埋設し、これによって壁を補強していた。しかしながら、近年の建物には土壁が使用されず、竹の使用量が著しく少なくなっているのが実情である。
【０００３】
ところで、竹を有効に利用するために、竹チップをセメントモルタルで固めたブロックが開発されている。このブロックは、適度の透水性と保水性、必要な強度、柔らか味のある風合いなどを生かした舗装体やブロック材として使用される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００９−６７６６５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
従来の日本家屋の土壁は、埋設している碁盤格子状に組まれたロッド状の竹材で補強しているが、施工に著しく手間がかかり、また、この構造によっては、土壁自体の強度をそれほど強くできない。また、この土壁は、埋設するロッド状の竹材によって、乾燥後のひび割れを防止できず、ひび割れを防止するためにわら等を混合しているが、わらによっても乾燥後のひび割れを確実には防止できない欠点がある。
【０００６】
一方、竹チップをセメントモルタルで固めたブロックは、竹チップによって透水性や保水性は実現できるが、セメントモルタルの硬化後のひび割れを阻止できない。セメントモルタルは、硬化状態においては、土壁とは比較できないほど極めて高い強度を実現するので、強度が要求される種々の用途に使用される。しかしながら、セメントモルタルは、水とセメントが硬化反応する際に、反応により水分が失われて収縮する。その際に収縮を拘束すると抵抗する引っ張り力が生じ、この状態におけるセメントモルタルが耐えられなくなる引っ張り力を超過すると、モルタル表面にひび割れが生じる。ひび割れは、美観を損ねるばかりでなく、ひび割れから雨水や炭酸ガスなどの侵入を容易として、セメントモルタルの劣化を促進することがある。
【０００７】
本発明は、以上の欠点を解決することを目的に開発されたものである。本発明の重要な目的は、硬化反応における収縮に起因するひび割れを有効に防止して、硬化状態で綺麗な表面状態となる竹繊維を混入したセメントモルタルを提供することにある。
【課題を解決するための手段及び発明の効果】
【０００８】
本発明のセメントモルタルは、セメントと砂と水に竹繊維を混合している。竹繊維は竹を、平均長さが１ｃｍ以上とする繊維状に破砕したものである。竹繊維の混合量は、セメントと砂に対して０．１重量％以上であって、０．７重量％以下である。
【０００９】
以上のセメントモルタルは、硬化反応における収縮に起因するひび割れを有効に防止して、硬化状態において綺麗な表面状態にできる特徴がある。それは、以上のセメントモルタルが、竹を破砕して長さを１ｃｍ以上とする竹繊維を、特定の割合で混合しているからである。セメントモルタルに混合している、竹を破砕してなる竹繊維は、引張強度を向上してセメントと水の硬化反応で収縮して発生するひび割れを有効に防止する。
【００１０】
本発明のセメントモルタルは、竹繊維の混合量を、セメントと砂のトータル重量に対して０．６重量％以下とすることができる。このセメントモルタルは、竹繊維の混合量をより最適な値に調整するので、引張強度をより向上してひび割れをより効果的に防止できる。
【００１１】
本発明のセメントモルタルは、竹繊維の混合量を、セメントと砂のトータル重量に対して０．５重量％以下とすることができる。このセメントモルタルは、竹繊維の混合量をさらに最適な値に調整するので、引張強度をさらに向上してひび割れを極めて効果的に防止できる。
【００１２】
本発明のセメントモルタルは、躯体表面に所定の厚さで塗布することができる。このセメントモルタルは、躯体表面への接着強度を向上して、剥離しないように躯体表面に接着できる特徴がある。それは、セメントモルタルの表面に露出する竹繊維が躯体表面に絡まって強固に接着されるからである。竹を破砕して得られる竹繊維は、表面に無数の凹凸があるので、バインダーを介して躯体表面に強固に接着される。
【００１３】
本発明のセメントモルタルは、コンクリート表面である躯体表面に塗布することができる。このセメントモルタルは、硬化状態でコンクリート表面に剥離しないように強固に接着できる。それは、竹を破砕して表面に無数の凹凸のある竹繊維が表面に露出して、これがコンクリート表面に絡まって強固に接着されるからである。
【００１４】
本発明のセメントモルタルは、木造建築の碁盤格子状の芯体に塗布することができる。このセメントモルタルは、碁盤格子状の芯体に塗布されて、硬化状態における表面のひび割れを有効に防止できる。したがって、このセメントモルタルは、木造建築の土壁に代わって使用されて、従来の土壁で到底実現できない、極めて強靭な壁体を構築できる。しかも、表面のひび割れを防止しながら強靭な壁体を構築できる特徴がある。
【００１５】
本発明のセメントモルタルは、竹繊維の平均太さを１ｍｍ以上であって３ｍｍ以下とすることができる。このセメントモルタルは、竹繊維の太さをも最適な状態とするので、セメントモルタルの硬化状態におけるひび割れをより確実に阻止しながら、優れた引張強度や曲げ強度をも実現する。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の実施例にかかるセメントモルタルをコンクリート表面に塗布する状態を示す断面図である。
【図２】本発明の実施例にかかるセメントモルタルを木造建築の壁に使用する状態を示す断面図である。
【図３】テストピースの引張強度を測定する状態を示す正面図である。
【図４】テストピースの曲げ強度を測定する状態を示す正面図である。
【図５】テストピースのせん断強度を測定する状態を示す正面図である。
【図６】本発明の実施例１のセメントモルタルの材齢７日後における表面状態を示す正面図である。
【図７】本発明の実施例１のセメントモルタルの材齢２８日後における表面状態を示す正面図である。
【図８】本発明の実施例１のセメントモルタルの材齢５５日後における表面状態を示す正面図である。
【図９】比較例１のセメントモルタルの材齢７日後における表面状態を示す正面図である。
【図１０】比較例１のセメントモルタルの材齢２８日後における表面状態を示す正面図である。
【図１１】比較例１のセメントモルタルの材齢５５日後における表面状態を示す正面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。ただし、以下に示す実施例は、本発明の技術思想を具体化するためのセメントモルタルを例示するものであって、本発明はセメントモルタルを以下の用途や使用状態には特定しない。
【００１８】
図１の断面図は、コンクリート表面など、建物や土木構造体である躯体１の表面に所定の厚さにセメントモルタルを付着し、これを硬化させてモルタル層２を設けている。このセメントモルタルは、躯体表面に、所定の厚さ、たとえば１０ｍｍ〜５０ｍｍの厚さに塗布される。セメントモルタルは硬化して躯体表面に接着される。このセメントモルタルは、硬化状態におけるひび割れを防止して、躯体表面を綺麗に仕上げることができる。
【００１９】
図２の断面図は、柱３の間に碁盤格子状に組まれた芯体４の両面にセメントモルタルを塗布し、これを硬化させてモルタル層２として木造建築の壁体としている。壁体は、硬化するセメントモルタルの内部に、碁盤格子状の芯体４を埋設している。この構造は、碁盤格子状の芯体４に鉄筋を使用して、極めて強靭な壁体として、耐震構造の木造建築を実現できる。また、硬化したモルタル層の表面にひび割れが発生しないので、その表面にクロスを接着し、あるいは装飾用の塗料を塗布し、あるいは又こてで所定の厚さに仕上げ壁を塗布して綺麗に表面仕上げできる。
【００２０】
セメントモルタルは、セメントと砂と水を混合しているが、本発明のセメントモルタルは、さらに竹繊維も混合している。セメントモルタルは、重量比で、セメント１に対して１．５〜３．５の砂を混合している。
【００２１】
竹繊維は、竹を繊維状に破砕したものである。この竹繊維は、セメントモルタルに埋設されて、硬化反応後における表面のひび割れを効果的に防止するために、平均長さを１ｃｍ以上とするものが使用される。この竹繊維は、好ましくは、平均長さを１ｃｍ〜８ｃｍ、さらに好ましくは１ｃｍ〜５ｃｍとする。竹繊維が短すぎると、硬化反応後におけるひび割れを効果的に防止するのが難しくなり、反対に平均長さを長くすると、短い竹繊維を分離することから歩留まりが悪くなって、竹繊維の原料コストが高くなる。したがって、硬化反応後のひび割れの程度と、竹繊維の原料コストとを考慮して、用途に最適な長さの竹繊維が使用される。
【００２２】
竹を破砕して竹繊維を製造すると、竹繊維と一緒に屑ができる。竹繊維は、破砕時にできる屑を除去して製作される。屑はたとえば、間隔を１ｍｍ〜３ｍｍとする無数のスリットに通過させて竹繊維から除去される。スリットの間隔を調整して、分離する屑の大きさ、言い換えると、選択される竹繊維の太さをコントロールできる。スリットの間隔を狭くして除去する屑の量を少なく、反対にスリットの間隔を広くして、除去する屑の量を多くできる。スリットの間隔を広くして、竹繊維から除去される屑の量を多くすると、選択される竹繊維が少なくなって、製造コストが高くなる。屑と一緒に細い竹繊維が除去されるからである。スリットの間隔は、竹繊維の平均太さを１ｍｍ以上であって３ｍｍ以下とするように調整される。たとえば、スリットの間隔を１．２ｍｍとして、平均太さを１ｍｍ〜３ｍｍとする竹繊維を選択できる。
【００２３】
セメントモルタルは、竹繊維の添加量を、セメントと砂の重量に対して０．１重量％以上であって０．７重量％以下、好ましくは０．２重量％以上であって、０．６重量％以下、さらに好ましくは０．５重量％以下、最適には約０．３５重量％に調整する。セメントモルタルは、竹繊維の混合量が少な過ぎても、反対に多すぎても強度が低下して、ひび割れを効果的に防止できなくなるからである。たとえば、竹繊維の混合量を、セメントと砂に対して０．３５重量％とするセメントモルタルは、竹繊維を混合しないものに比較して、材齢７日後の引張強度が７％向上し、曲げ強度が６％〜８％向上し、せん断強度が約１０％向上し、さらにひび割れは１／４以下に減少し、圧縮強度は竹繊維を混合しないものに匹敵する５０Ｎ／ｍｍ２以上と極めて優れた特性を実現する。
【００２４】
［実施例１］
重量比で、セメント１に対して２倍の砂を混合し、さらに、これにセメントと砂のトータル重量に対して０．３５重量％の竹繊維を混合する。竹繊維は平均長さを約３ｃｍ、平均太さを１．５ｍｍとするものを使用する。セメント重量１ｋｇに対して、０．５リットルの水を添加し、混練りしてセメントモルタルとする。このセメントモルタルを、コンクリート表面に、厚さ１５ｍｍ、外形３０ｃｍ×３０ｃｍの四角形に付着して硬化反応後のひび割れを測定する。
【００２５】
さらに、同じセメントモルタルを使用して、テストピースを製作して、材齢７日の引張強度、曲げ強度、せん断強度を測定すると、
引張強度は４．３６Ｎ／ｍｍ２となって、竹繊維を添加しない比較例１のテストピースの引張強度の４．０７Ｎ／ｍｍ２に対して１０７％と７％も向上した。
曲げ強度は８．１８Ｎ／ｍｍ２となって、竹繊維を添加しない比較例１のテストピースの曲げ強度７．７５Ｎ／ｍｍ２に対して１０６％と６％も向上した。
せん断強度は１５．３Ｎ／ｍｍ２となって、竹繊維を添加しない比較例１のテストピースのせん断強度１３．７Ｎ／ｍｍ２に対して１１２％と１２％も向上した。
【００２６】
ただし、引張強度は、直径５０ｍｍ長さ１００ｍｍのテストピースを、各材齢において、ＪＩＳＡ１１１３コンクリートの割裂引張強度試験方法に準拠して行い、３本の平均値を求めた。図３はテストピースの引張強度を測定する状態を示している。この図に示すように、テストピースを上下の加圧板５で次第に強く加圧し、テストピースが破壊されるときの最大荷重Ｐ（Ｎ）を測定して、以下の式で引張強度ｆ（Ｎ／ｍｍ２）を測定する。
【００２７】
【数１】
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【００２８】
ただし、この式において、ｄはテストピースの直径で５０ｍｍ
ｌはテストピースの長さで１００ｍｍ
【００２９】
曲げ強度は、各辺を４０ｍｍ×４０ｍｍ×１６０ｍｍとする直方体のテストピースを各材齢において、３本をＪＩＳＲ５２０１セメントの物理試験方法に準拠して行い平均値を求めた。図４はテストピースの曲げ強度を測定する状態を示している。この図に示すように、テストピースを直径１０ｍｍ、中心間隔を１００ｍｍとする２本のロッド６の上に載せ、２本のロッド６の中間から直径１０ｍｍの加圧ロッド７でなめらかに次第に強く加圧し、テストピースが破壊されるときの最大荷重Ｆ（Ｎ）を測定して、以下の式で曲げ強度Ｒ（Ｎ／ｍｍ２）を測定する。
【００３０】
【数２】
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【００３１】
ただし、この式において、ｌは２本のロッドの間隔で１００ｍｍ
ｂは直方体の一辺の寸法で４０ｍｍ
【００３２】
せん断強度は、各辺を４０ｍｍ×４０ｍｍ×１６０ｍｍとする直方体のテストピースを各材齢において、３本を比較的試験装置の簡単な二面せん断試験方法により行い平均値を求めた。図５はテストピースのせん断強度を測定する状態を示している。この図に示すように、テストピースを２本のバー８の上に載せ、２本のバー８の中間の間隔に等しい幅の加圧バー９で次第に強く加圧し、テストピースが破壊されるときの最大荷重Ｐ（Ｎ）を測定して、以下の式でせん断強度τ（Ｎ／ｍｍ２）を測定する。
【００３３】
【数３】
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【００３４】
ただし、この式においてＡはテストピースの断面積であって４０×４０ｍｍ２である。
【００３５】
また、材齢７日後のひび割れは、竹繊維を混合しない比較例に対して１／４以下と著しく減少した。さらに、この実施例のセメントモルタルの材齢７日後、材齢２８日後、材齢５５日後のひび割れを図６〜図８に示し、竹繊維を添加しない比較例のセメントモルタルの材齢７日後、材齢２８日後、材齢５５日後のひび割れを図９〜図１１に示している。
【００３６】
これ等の図から、実施例のセメントモルタルが硬化反応後のひび割れが極めて効果的に防止できることが明らかとなる。実施例のセメントモルタルは、竹材を有効利用しながら、硬化反応後のひび割れを防止するので、原料コストを安価にしながら、ひび割れを防止できる特徴がある。
【００３７】
［実施例２］
竹繊維の混合量を、セメントと砂のトータル重量に対して０．４７重量％とする以外、実施例と同様にしてセメントモルタルを調整し、コンクリート表面に、同じ厚さ、同じ形状で付着してひび割れを測定する。また、実施例と同じテストピースを製作して、材齢７日の引張強度、曲げ強度、せん断強度を測定すると、
引張強度は４．２５Ｎ／ｍｍ２となって、竹繊維を添加しない比較例１のテストピースの引張強度の４．０７Ｎ／ｍｍ２に対して１０４％と４％向上した。
曲げ強度は８．１４Ｎ／ｍｍ２となって、竹繊維を添加しない比較例１のテストピースの曲げ強度７．７５Ｎ／ｍｍ２に対して１０５％と５％も向上した。
せん断強度は１５．９Ｎ／ｍｍ２となって、竹繊維を添加しない比較例１のテストピースのせん断強度１３．７Ｎ／ｍｍ２に対して１１６％と１６％も向上した。
【００３８】
［実施例３］
竹繊維の混合量を、セメントと砂のトータル重量に対して０．２３重量％とする以外、実施例と同様にしてセメントモルタルを調整し、コンクリート表面に、同じ厚さ、同じ形状で付着してひび割れを測定する。また、実施例と同じテストピースを製作して、材齢７日の引張強度、曲げ強度、せん断強度を測定すると、
引張強度は４．３４Ｎ／ｍｍ２となって、竹繊維を添加しない比較例１のテストピースの引張強度の４．０７Ｎ／ｍｍ２に対して１０７％と７％も向上した。
曲げ強度は８．１２Ｎ／ｍｍ２となって、竹繊維を添加しない比較例１のテストピースの曲げ強度７．７５Ｎ／ｍｍ２に対して１０５％と５％も向上した。
せん断強度は１４．８Ｎ／ｍｍ２となって、竹繊維を添加しない比較例１のテストピースのせん断強度１３．７Ｎ／ｍｍ２に対して１０８％と８％向上した。
【００３９】
［比較例１］
竹繊維を混合しない以外、実施例と同様にしてセメントモルタルを調整し、コンクリート表面に、同じ厚さ、同じ形状で付着してひび割れを測定する。また、実施例と同じテストピースを製作して、材齢７日の引張強度、曲げ強度、せん断強度を測定すると、引張強度は４．０７Ｎ／ｍｍ２、曲げ強度は７．７５Ｎ／ｍｍ２、せん断強度は１３．７Ｎ／ｍｍ２となった。
【００４０】
［比較例２］
竹繊維の混合量を、セメントと砂のトータル重量に対して１．１重量％とする以外、実施例と同様にしてセメントモルタルを調整し、コンクリート表面に、同じ厚さ、同じ形状で付着してひび割れを測定する。また、実施例と同じテストピースを製作して、引張強度、曲げ強度、せん断強度を測定すると、
引張強度は３．７６Ｎ／ｍｍ２となって、竹繊維を添加しない比較例１のテストピースの引張強度の４．０７Ｎ／ｍｍ２に対して９３％と７％低下した。
曲げ強度は６．７９Ｎ／ｍｍ２となって、竹繊維を添加しない比較例１のテストピースの曲げ強度７．７５Ｎ／ｍｍ２に対して８８％と１２％低下した。
せん断強度は１３．７Ｎ／ｍｍ２となって、竹繊維を添加しない比較例１のテストピースのせん断強度１３．７Ｎ／ｍｍ２と同等になった。
【符号の説明】
【００４１】
１…躯体
２…モルタル層
３…柱
４…芯体
５…加圧板
６…ロッド
７…加圧ロッド
８…バー
９…加圧バー
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
2014091651.tif 000014
【図１０】
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【図１１】
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