(57)【要約】【課題】冷媒の過冷却度を十分に確保した、エネルギー効率に優れた冷凍サイクル装置を提供すること。【解決手段】圧縮機２１、放熱器２２、膨張装置２４、蒸発器２５が順に冷媒配管によって環状に接続された冷媒回路２と、放熱器２２と膨張装置２４との間に配設され、放熱器２２から流出する高圧冷媒を冷媒回路２の一部を流動する低圧冷媒にて冷却する冷媒対冷媒熱交換器２３と、制御装置４と、を備え、冷媒対冷媒熱交換器２３は、高圧冷媒が流れる外管２３ａと、外管２３ａの内部に配設され、低圧冷媒が流れる内管２３ｂと、を有し、冷媒対冷媒熱交換器２３には、蒸発器２５を流れる空気の少なくとも一部が誘引されるので、空気によって高圧冷媒を冷却し、冷媒の過冷却度を増大させるとともに、蒸発器２５に流入する空気の温度を上昇させて蒸発器２５での熱交換量を増大させるので、エネルギー効率を向上させることができる。【選択図】図１
2014105890.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を圧縮する圧縮機、前記圧縮機にて圧縮された冷媒と熱媒体との間で熱交換を行う放熱器、冷媒を減圧する膨張装置、冷媒と空気との間で熱交換を行う蒸発器が順に冷媒配管によって環状に接続された冷媒回路と、
前記冷媒回路の、前記放熱器と前記膨張装置との間に配設され、前記放熱器から流出する高圧冷媒を前記冷媒回路の一部を流動する低圧冷媒にて冷却する冷媒対冷媒熱交換器と、制御装置と、を備え、
前記冷媒対冷媒熱交換器は、前記高圧冷媒が流れる外管と、前記外管の内部に配設され、前記低圧冷媒が流れる内管と、を有し、かつ、前記冷媒対冷媒熱交換器には、前記蒸発器を流れる空気の少なくとも一部が誘引されることを特徴とする冷凍サイクル装置。
【請求項２】
前記外管の外表面に、空気との接触面積を増大させる伝熱促進部を有することを特徴とする請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項３】
前記放熱器と前記膨張装置との間の前記冷媒回路から分岐し、バイパス膨張装置と前記冷媒対冷媒熱交換器とを介して、前記圧縮機の圧縮室、または、前記蒸発器と前記圧縮機との間の前記冷媒回路に接続するバイパス回路を備え、
前記冷媒対冷媒熱交換器は、前記放熱器から流出して前記外管を流動する高圧冷媒を、前記バイパス膨張装置から流出して前記内管を流動する低圧冷媒にて冷却することを特徴とする請求項１または２に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項４】
前記バイパス回路の出口側の冷媒過熱度を検出する第１過熱度検出部を備え、
前記制御装置は、前記第１過熱度検出部の検出値が所定値となるように、前記バイパス膨張装置を制御することを特徴とする請求項３に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項５】
前記蒸発器の出口側の冷媒過熱度を検出する第２過熱度検出部を備え、
前記制御装置は、前記第２過熱度検出部の検出値が所定値となるように、前記膨張装置を制御することを特徴とする請求項３または４のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項６】
前記冷媒対冷媒熱交換器は、前記放熱器から流出して前記外管を流動する高圧冷媒を、前記蒸発器から流出して前記内管を流動する低圧冷媒にて冷却することを特徴とする請求項１または２に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置を備え、前記熱媒体を水、または不凍液とし、前記放熱器にて加温された前記熱媒体を給湯及び暖房の少なくとも一方に利用することを特徴とする温水生成装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷媒の過冷却を行う冷凍サイクル装置及び、その冷凍サイクルを備えた温水生成装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の冷凍サイクル装置には、冷媒が循環する冷媒回路の凝縮器の下流側に過冷却熱交換器を設け、この過冷却熱交換器を、凝縮器から流出した冷媒と、膨張させた冷媒とを熱交換させる冷媒対冷媒熱交換器とすることで、凝縮器から流出した冷媒を過冷却するものがあり、冷凍装置や空気調和装置などに適用されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
また、過冷却熱交換器としては、内管を流れる冷媒と、外管を流れる冷媒との間で熱交換を行う二重管式の熱交換器が用いられる（例えば、特許文献２参照）。
【０００４】
図７は、特許文献１に記載された従来の空気調和装置の概略構成の冷媒回路を示すものであり、空気調和装置１００は、室外ユニット２００、および、室内ユニット３００とからなり、冷媒回路には冷媒を循環させる冷媒回路１１０と、バイパス回路１２０とを備えている。
【０００５】
室外ユニット２００は、圧縮機１１１、四方弁１１２、冷媒対冷媒熱交換器１１４、主膨張弁１１５、室外熱交換器１１６、室外ファン１１７、および、バイパス回路１２０より構成されている。
【０００６】
室内ユニット３００は室内熱交換器１１３、および室内ファン１１８より構成されている。
【０００７】
冷媒回路１１０は、圧縮機１１１、四方弁１１２、室内熱交換器１１３、過冷却熱交換器１１４、主膨張弁１１５、室外熱交換器１１６、四方弁１１２、および気液分離器１１９が冷媒配管により環状に接続されて構成されている。
【０００８】
バイパス回路１２０は、過冷却熱交換器１１４と主膨張弁１１５の間で冷媒回路１１０から分岐し、過冷却熱交換器１１４を経由して蒸発器１１６と圧縮機１１２の間で冷媒回路１１０につながっている。また、バイパス回路１２０には、過冷却熱交換器１１３よりも上流側にバイパス膨張弁１２１が設けられている。
【０００９】
この冷凍サイクル装置における作用について、図７に示す冷媒回路図、および図８に示す過冷却熱交換器１１４の概略図を用いて暖房運転を例に説明する。
【００１０】
暖房運転では、四方弁１１２の流路は、図７の実線の方向に冷媒が流れるように設定される。圧縮機１１１から吐出された高温高圧のガス冷媒は、四方弁１１２を経て凝縮器となる室内熱交換器１１３に流入し、冷媒は、室内ファン１１８にて吸引される室内ユニット１１３の周囲の空気と熱交換して凝縮液化した後、室外ユニット２００に流入し、過冷却熱交換器１１４の入口側で、冷媒は冷媒回路１１０を流れる主冷媒と、バイパス回路１２０を流れるバイパス冷媒とに分岐される。
【００１１】
図８は、特許文献２に記載された過冷却熱交換器１１４の概略構成図であり、過冷却熱交換器１１４は、外管１１４ａと内管１１４ｂとを有する二重管式の熱交換器で構成され
ている。この二重管式熱交換器においては、内管１１４ｂの内部をバイパス冷媒が流動し、外管１１４ａの内部を流れる主冷媒と内管１１４ｂを流れるバイパス冷媒とが対向するように流動する。
【００１２】
図８に示す過冷却熱交換器１１４によって、バイパス回路１２０の側に分岐して流れ、バイパス膨張弁１２１にて減圧されて低温低圧となったバイパス冷媒と、冷媒回路１１０を流れる主冷媒とが熱交換し、主冷媒が過冷却された後、主膨張弁１１５によって減圧される。
【００１３】
そして、主冷媒は、蒸発器である室外熱交換器１１６に流入し、室外ファン１１７にて吸引される室外ユニット２００の周囲の空気から吸熱して蒸発気化した後、四方弁１１２、および、気液分離を行う気液分離器１１９を介して圧縮機１１１に吸入される。
【００１４】
一方、バイパス冷媒は、バイパス膨張弁１２１を通過して減圧された後、過冷却熱交換器１１４において主冷媒を冷却することにより蒸発気化される。この後、バイパス冷媒は四方弁１１２と気液分離器１１９アキュムレータとの間にて主冷媒と合流する。
【００１５】
その結果、過冷却熱交換器１１４にて主冷媒が過冷却されることにより、過冷却を行わない場合と比較して、液成分の多い主冷媒が蒸発器（室外熱交換器１１６）に流入して蒸発するので、蒸発器におけるエンタルピー差が増大する。これにより、蒸発器における吸熱量の増大を図っている。
【００１６】
また、蒸発器１１６にて蒸発に寄与しない気相の冷媒をバイパス冷媒として分岐させ、蒸発器１１６をバイパスさせることによって、蒸発器１１６から気液分離器１１９の冷媒回路１１０にて生じる圧力損失を減少させることができるため、圧縮機１１１の吸入圧力を上昇、すなわち冷媒密度を上昇させて、システムとしての冷凍能力の向上を図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１７】
【特許文献１】特許第４０３６２８８号公報
【特許文献２】特開平１０−５４６１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
しかしながら、前記従来の構成では、冷媒対冷媒熱交換器である過冷却熱交換器１１４において外管１１４ｂを流れる主冷媒の過冷却を行う冷却源が、内管１１４ａの内部を流れるバイパス冷媒（低圧冷媒）のみに限られており、主冷媒の過冷却度を十分に確保することができないという課題を有していた。
【００１９】
本発明は、前記従来の課題を解決するもので、冷媒の過冷却度を十分に確保するとともに、冷媒対冷媒熱交換器における高圧冷媒の熱エネルギーを有効利用することで、エネルギー効率の向上した冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
前記課題を解決するために、本発明は、冷媒を圧縮する圧縮機、前記圧縮機にて圧縮された冷媒と熱媒体との間で熱交換を行う放熱器、冷媒を減圧する膨張装置、冷媒と空気との間で熱交換を行う蒸発器が順に冷媒配管によって環状に接続された冷媒回路と、前記冷媒回路の、前記放熱器と前記膨張装置との間に配設され、前記放熱器から流出する高圧冷媒を前記冷媒回路の一部を流動する低圧冷媒にて冷却する冷媒対冷媒熱交換器と、制御装
置と、を備え、前記冷媒対冷媒熱交換器は、前記高圧冷媒が流れる外管と、前記外管の内部に配設され、前記低圧冷媒が流れる内管と、を有し、かつ、前記冷媒対冷媒熱交換器には、前記蒸発器を流れる空気の少なくとも一部が誘引されることを特徴とする冷凍サイクル装置である。
【００２１】
これにより、熱媒体の加熱運転において、蒸発器に誘引される空気により冷媒対冷媒熱交換器の外管を流れる高圧冷媒が冷却されて、冷媒の過冷却度が増大し、また、高圧冷媒から吸熱した空気が蒸発器へと誘引されるので、蒸発器を流れる冷媒と空気との温度差が増大して、蒸発器での熱交換量が増大する。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、冷媒の過冷却度が増大することによる凝縮圧力の低減、および、蒸発器の熱交換量が増大することによる蒸発圧力の上昇を図ることができ、その結果、圧縮機の圧縮比低減が図ることができるので、エネルギー効率の向上した冷凍サイクル装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の実施の形態１における冷凍サイクル装置の概略構成図
【図２】（ａ）同冷凍サイクル装置の冷媒対冷媒熱交換器の概略構成図（ｂ）同冷凍サイクル装置の冷媒対冷媒熱交換器の断面図
【図３】同冷凍サイクル装置の冷凍サイクルの変化を説明するＰ−ｈ線図（モリエル線図）
【図４】同冷凍サイクル装置のバイパス冷媒の流量制御のフローチャート
【図５】同冷凍サイクル装置の主冷媒の流量制御のフローチャート
【図６】本発明の実施の形態２における冷凍サイクル装置の概略構成図
【図７】従来の空気調和装置の概略構成図
【図８】従来の冷媒対冷媒熱交換器の概略構成図
【発明を実施するための形態】
【００２４】
第１の発明は、冷媒を圧縮する圧縮機、前記圧縮機にて圧縮された冷媒と熱媒体との間で熱交換を行う放熱器、冷媒を減圧する膨張装置、冷媒と空気との間で熱交換を行う蒸発器が順に冷媒配管によって環状に接続された冷媒回路と、前記冷媒回路の、前記放熱器と前記膨張装置との間に配設され、前記放熱器から流出する高圧冷媒を前記冷媒回路の一部を流動する低圧冷媒にて冷却する冷媒対冷媒熱交換器と、制御装置と、を備え、前記冷媒対冷媒熱交換器は、前記高圧冷媒が流れる外管と、前記外管の内部に配設され、前記低圧冷媒が流れる内管と、を有し、かつ、前記冷媒対冷媒熱交換器には、前記蒸発器を流れる空気の少なくとも一部が誘引されることを特徴とする冷凍サイクル装置である。
【００２５】
これにより、熱媒体の加熱運転において、蒸発器に誘引される空気（低温外気）は冷媒対冷媒熱交換器である二重管式熱交換器の外管の外表面を通過することにより、外管を流動する高温高圧冷媒を冷却して、冷媒の過冷却度を増大させる。
【００２６】
一方、空気は、冷媒対冷媒熱交換器の外管を介して高温高圧冷媒から吸熱する結果、温度が上昇して蒸発器に誘引されるため、蒸発器内部を流動する低温冷媒と空気との温度差が増大し、蒸発器における熱交換量が増大する。
【００２７】
その結果、冷媒対冷媒熱交換器での冷媒過冷却度増大による凝縮圧力の低減、および蒸発器の熱交換量増大による蒸発圧力の上昇が図ることができるため、圧縮機の圧縮比が低減することにより、圧縮機動力が低減し、省エネルギー化の実現が可能になる。
【００２８】
第２の発明は、特に、第１の発明において、前記外管の外表面に、空気との接触面積を増大させる伝熱促進部を有することを特徴とするものである。
【００２９】
これにより、二重管式の冷媒対冷媒熱交換器において、内部を高温高圧の冷媒が流動する外管の表面積が増加することにより、外管から空気への放熱量が増大する。
【００３０】
その結果、冷媒対冷媒熱交換器にて冷媒が過冷却される度合いが増加し、蒸発器に流入する冷媒の液成分が増大して、蒸発器における冷凍効果をさらに増大させることができる。
【００３１】
第３の発明は、特に、第１または第２の発明において、前記放熱器と前記膨張装置との間の前記冷媒回路から分岐し、バイパス膨張装置と前記冷媒対冷媒熱交換器とを介して、前記圧縮機の圧縮室、または、前記蒸発器と前記圧縮機との間の前記冷媒回路に接続するバイパス回路を備え、前記冷媒対冷媒熱交換器は、前記放熱器から流出して前記外管を流動する高圧冷媒を、前記バイパス膨張装置から流出して前記内管を流動する低圧冷媒にて冷却することを特徴とするものである。
【００３２】
これにより、バイパス膨張装置によって減圧された低圧冷媒によって、放熱器から流出する高圧冷媒を冷却して、冷媒の過冷却度を増大させ、凝縮圧力を低減することができるとともに、圧力損失の大きい気相の冷媒がバイパス回路に流入して、蒸発器における冷媒圧力損失が低減するので、省エネルギー化の実現が可能になる。
【００３３】
第４の発明は、特に、第３の発明において、前記バイパス回路の出口側の冷媒過熱度を検出する第１過熱度検出部を備え、前記制御装置は、前記第１過熱度検出部の検出値が所定値となるように、前記バイパス膨張装置を制御するものである。
【００３４】
これにより、冷媒回路からバイパス回路に分岐するバイパス冷媒の流量の過不足の度合いをバイパス回路出口の冷媒過熱度ＳＨで判定できる。すなわち、バイパス流量が不足している場合は冷媒対冷媒熱交換器の保有している能力が相対的に大きいため、バイパス回路出口の冷媒過熱度ＳＨが過大となり、一方、バイパス流量が過多の場合は冷媒対冷媒熱交換器の保有している能力が相対的に小さくなるため、冷媒過熱度ＳＨは確保できないことになる。
【００３５】
よって、制御装置にて、バイパス回路の出口側における冷媒過熱度が０〜１Ｋ程度となるようにバイパス膨張装置を制御することにより、冷媒対冷媒熱交換器の能力を過不足なく最大限に引き出すことができる。
【００３６】
第５の発明は、特に、第３または４の発明において、前記蒸発器の出口側の冷媒過熱度を検出する第２過熱度検出部を備え、前記制御装置は、前記第２過熱度検出部の検出値が所定値となるように、前記膨張装置を制御することを特徴とするものである。
【００３７】
これにより、冷媒回路を流れる冷媒流量の過不足の度合いを蒸発器の出口過熱度ＳＨｅで判定できる。すなわち、蒸発器の保有能力に対して、冷媒流量が不足している場合は、蒸発器の保有能力が相対的に大きくなるため、蒸発器にて冷媒が過度に蒸発してしまうため、蒸発器出口での過熱度が増大する。
【００３８】
一方、冷媒流量が過多の場合は、放熱器の保有能力が相対的に小さくなるため、蒸発器にて冷媒が十分に蒸発できず、湿り冷媒の状態で蒸発器から流出するため、過熱度を十分に確保できない。
【００３９】
よって、制御装置にて、蒸発器の出口過熱度が０Ｋ〜所定値の範囲になるように膨張装置の開度を制御することにより、蒸発器の能力を最大限に発揮することができる。
【００４０】
第６の発明は、特に第１または２の発明において、前記冷媒対冷媒熱交換器は、前記放熱器から流出して前記外管を流動する高圧冷媒を、前記蒸発器から流出して前記内管を流動する低圧冷媒にて冷却することを特徴とするものである。
【００４１】
これにより、凝縮器から流出した高温高圧の液冷媒と、蒸発器から流出した低温低圧の二相冷媒が熱交換して、液冷媒は過冷却され、冷媒の過冷却度が増大し、一方、二相冷媒は加熱され、冷媒の過熱度が増大する。
【００４２】
その結果、バイパス回路がない簡易な構成で、冷媒対冷媒熱交換器で冷媒を冷却して、凝縮圧力の低減が図ることができるため、圧縮機の圧縮比を低減させて、圧縮機動力を低減させ、省エネルギー化を低コストで実現することができる。
【００４３】
第７の発明は、特に、第１〜６のいずれかの発明の冷凍サイクル装置を備えた温水生成装置において、前記熱媒体を水、または不凍液とし、前記放熱器にて加温された前記熱媒体を給湯及び暖房の少なくとも一方に利用することを特徴とするものである。
【００４４】
これにより、放熱器が冷媒対空気用の熱交換器の場合だけでなく、冷媒対水用の熱交換器や冷媒対不凍液用の熱交換器にも適用可能となり、限定する必要がなくなる。
【００４５】
その結果、放熱器により加温された熱媒体（空気・水・不凍液など）を、対流式、輻射式、熱伝導式などの暖房機器や、給湯機器などに幅広く利用することができる。
【００４６】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。
【００４７】
（実施の形態１）
図１に、本発明の実施の形態１に係る冷凍サイクル装置１を示す。この冷凍サイクル装置１は、冷媒を循環させる冷媒回路２と、高温高圧冷媒によって加熱生成した温水を循環させる熱媒体流路と、制御装置４とを備えた、温水生成装置として構成されている。冷媒としては、例えば、Ｒ４０７Ｃ等の非共沸混合冷媒、Ｒ４１０Ａ等の擬似共沸混合冷媒、またはＲ３２やＲ２９０等の単一冷媒等を用いることができる。
【００４８】
本実施形態において、冷凍サイクル装置１は、主冷媒が流動する冷媒回路２、およびバイパス冷媒が流動するバイパス回路３と、を備え、冷媒回路２は、圧縮機２１、凝縮器（放熱器）２２、冷媒対冷媒熱交換器２３、主膨張弁（主膨張装置）２４および蒸発器２５が冷媒配管により順に環状に接続されて構成されている。
【００４９】
凝縮器２２は、冷媒対水熱交換器であり、冷媒が流動する冷媒流路、および水等の熱媒体が流動する熱媒体流路と、を備える。
【００５０】
蒸発器２５は、フィンチューブ熱交換器であり、空気吸気口４０を介して外気から冷凍サイクル装置１に吸引された空気と冷媒とが熱交換するための送風機２６が備えられている。また、冷媒対冷媒熱交換器２３は、空気吸気口４０と蒸発器２５との間の空気流路上で、かつ、空気流路において、蒸発器２５よりも上流に設置されている。空気吸気口４０から冷凍サイクル装置１に吸引された空気は、空気排出口４５から排出される。
【００５１】
また、冷媒回路２には、冷却／加熱運転を切り替えるために、冷媒の流動方向を切り替
える四方弁２８が設けられている。さらに、冷媒回路２には、圧縮機２１の吸入側冷媒圧力Ｐｓを検出する吸入圧力センサ５１（第１過熱度検出部、第２過熱度検出部）、蒸発器２５の出口側冷媒温度Ｔｅｏを検出する温度センサ６１（第２過熱度検出部）が設けられ、バイパス回路３には、バイパス回路３の出口側での冷媒過熱度ＳＨｂｙを検出するために、バイパス回路３の出口側の冷媒温度を検出するバイパス回路出口温度センサ６２（第１過熱度検出部）が設けられている。
【００５２】
一方、バイパス回路３は、冷媒対冷媒熱交換器２３と蒸発器２５との間で冷媒回路２から分岐し、バイパス膨張弁（バイパス膨張装置）３１、冷媒対冷媒熱交換器２３を経由して、四方弁２８と圧縮機２１の吸入側に設置された気液分離器２７との間で、冷媒回路２に接続されている。
【００５３】
制御装置４は、各種のセンサ５１、６１、および、６２で検出される検出値に基づいて、主膨張弁２４、およびバイパス膨張弁３１の開度を制御する。
【００５４】
また、凝縮器２２の熱媒体流路には供給管４１と回収管４２が接続されており、供給管４１を通じて凝縮器２２に水が供給され、凝縮器２２で冷媒と熱交換し、加熱された水（温水）が回収管４２を通じて回収されるようになっている。
【００５５】
図２に、本実施の形態における冷媒対冷媒熱交換器２３の概略図、および断面図を示す。冷媒対冷媒熱交換器２３は、二重管式熱交換器であり、円形状に形成された、外管２３ａおよび内管２３ｂを備える。内管２３ｂの内部には、バイパス膨張弁３１により低温低圧の二相冷媒となったバイパス冷媒が流入し、外管２３ａと内管２３ｂとの間の環状部には凝縮器２２から流出した高温高圧の液冷媒となった主冷媒が流入し、主冷媒とバイパス冷媒とは相互に対向して流れ、熱交換を行う。
【００５６】
また、冷媒対冷媒熱交換器２３の外管２３ａの外表面には、空気との熱交換促進を図るための伝熱促進部３０として、管軸に対して同心円状に、円形型の熱交換フィンが設置されている。ここで、伝熱促進部３０は、外管２３ａの表面積を増大させる構成であれば特に限定されず、例えば、外管２３ａの一部を凹ませて構成したディンプルなどであってもよい。
【００５７】
以上のように構成された冷凍サイクル装置の動作、作用について、以下に説明する。図３は、冷媒回路の冷媒圧力Ｐと冷媒エンタルピーｈの関係を示すＰ−ｈ線図（モリエル線図）である。
【００５８】
給湯、または、暖房のための熱媒体の加熱運転では、圧縮機２１に吸入された、飽和状態または過熱状態の冷媒は、圧縮機２１により高温高圧ガスに圧縮され、そのガス冷媒が四方弁２８を介して凝縮器２２に送られ、凝縮器２２にて高温冷媒と水（熱媒体）が熱交換することにより温水が生成され、給湯または暖房に利用される。図１には、加熱運転時の冷媒、および温水（熱媒体）の流れ方向を矢印で示している。
【００５９】
回収管４２により回収された温水は、例えばラジエータ等の熱交換ユニット（図示せず）、または貯湯タンク（図示せず）に送られ、これにより給湯、または暖房に利用される。
【００６０】
すなわち、加熱運転では、圧縮機２１から吐出された高温高圧のガス冷媒は、凝縮器２２に流入し、供給管４１を通じて凝縮器２２に供給された水と熱交換して水を加熱し、冷媒は水に放熱して液化凝縮し、飽和液状態または過冷却液状態となる。凝縮器２２から流出した高温高圧の液冷媒（主冷媒）は、冷媒対冷媒熱交換器の外管２３ａの内部（環状部
）に流入し、バイパス回路３のバイパス膨張弁３１によって減圧され低温低圧となり、内管２３ｂに流入するバイパス冷媒により冷却される。
【００６１】
さらに、冷媒対冷媒熱交換器の外管２３ａは、空気吸気口４０から蒸発器２５に流れる、低温の外気空気が通過する空気流路上に配設されているため、冷媒対冷媒熱交換器の外管２３ａの外表面側に設けられた伝熱促進部（熱交換フィン）３０を介して、外気空気と外管２３ａの内部（環状部）を流れる冷媒が熱交換し、外管２３ａの内部（環状部）を流れる冷媒は、さらに冷却される。
【００６２】
その結果、冷媒対冷媒熱交換器２３を通過後の冷媒エンタルピーは、図３に示すように、従来例の場合に対して、図３中のｃ点（エンタルピーｈｓｃ１）からＣ点（エンタルピーｈｓｃ２）にまで低減する。
【００６３】
一方、外管２３ａの外表面側を通過した空気は、冷媒対冷媒熱交換器の外管２３ａより加熱されて低温状態より温度上昇して蒸発器２５に誘引されるため、蒸発器２５の内部を流動する低温冷媒と空気との温度差が増大する。その結果、蒸発器２５における冷媒側の蒸発圧力Ｐｅは、従来に対して上昇する。
【００６４】
次に、主冷媒は、冷媒対冷媒熱交換器２３を通過後、冷媒対冷媒熱交換器２３の出口側にて冷媒回路２とバイパス回路３とに分岐される。
【００６５】
主膨張弁２４側に流れた高圧冷媒は、主膨張弁２４によって減圧されて膨張した後に、蒸発器２５に流入するが、蒸発器２５に流入する冷媒エンタルピーは、従来と比較して、図３中のｄ点（エンタルピーｈｓｃ１）からＤ点（エンタルピーｈｓｃ２）にまで低減され、蒸発器２５に流入する冷媒乾き度が小さくなる。すなわち、蒸発器２５において液相から気相に相変化して蒸発潜熱が生じる液冷媒の比率が増大することになる。
【００６６】
ここで、蒸発器２５（フィンチューブ熱交換器）に流入した低圧の二相冷媒は、一般に分流器により複数の冷媒流路（冷媒パス）に分岐されるが、その際、流入する冷媒乾き度が高い、つまり、冷媒の気相成分が多いほど、各冷媒パスへの分流流量のばらつきが増大して分配特性が悪化し、一方、流入する冷媒乾き度が低い、つまり、冷媒の液相成分が多いほど、各冷媒パスへの分流流量のばらつきが減少して分配特性が良化する。
【００６７】
したがって、本実施の形態では、蒸発器２５に流入する冷媒乾き度が、従来と比較して低くなるため、複数の冷媒パスにおいて、一部の冷媒パスの冷媒流量が過多になるような現象を抑制でき、蒸発器２５での分流性能が改善され、蒸発器２５全体における冷媒の圧力損失が低下する。この蒸発器２５では空気側（低温の外気）から吸熱して、冷媒自身は加熱されて蒸発し、飽和ガスまたは過熱ガス状態となる。
【００６８】
一方、バイパス回路３に分岐して流れる高圧冷媒は、バイパス膨張弁３１にて減圧されて低温低圧の冷媒となり、冷媒対冷媒熱交換器の外管２３ａの内部を流動する飽和液状態または過冷却液状態の冷媒を冷却し、低圧冷媒自身は加熱されて飽和ガスまたは過熱ガス状態となる。
【００６９】
バイパス回路３を流出した低圧冷媒は、蒸発器２５で空気と熱交換した低圧冷媒と合流し、気液分離器２７を介して圧縮機２１に吸入される。
【００７０】
ここで、前述のように、蒸発器２５に流入する空気は、外管２３ａを流れる高圧冷媒から吸熱して温度が上昇し、これによって、蒸発器２５における蒸発圧力が上昇する。また、前述のように蒸発器２５における冷媒圧力損失が低下するため、凝縮圧力を一定にして
比較すると、図３に示すように、圧縮機２１に吸入される冷媒吸入圧力は、従来のＰｓ１と比較して、Ｐｓ２に上昇させることが可能になる。
【００７１】
圧縮機２１の吸入圧力が高いほど、冷媒密度が上昇し、圧縮機の運転周波数が同一の場合、冷凍サイクルを流動する主冷媒の質量流量はＧｒ１からＧｒ２に増大するので、凝縮器２２における加熱能力の増大が可能となる。
【００７２】
次に、バイパス膨張弁３１によるバイパス流量制御について、図４に示すフローチャートを参照して以下に詳細に説明する。
【００７３】
制御装置４は、バイパス膨張弁３１の開度制御によりバイパス回路３を流れるバイパス流量の制御を行う。まず、ステップＳ１１にて圧縮機２１の吸入圧力Ｐｓ、およびバイパス回路３の出口側の冷媒温度Ｔｂｙｏの検出を行う。
【００７４】
次に、ステップＳ１２にて前記吸入圧力Ｐｓ基準での冷媒飽和温度Ｔｓａｔを算出し、バイパス回路３の出口側冷媒温度Ｔｂｙｏとの差異より、バイパス回路３の出口側冷媒過熱度ＳＨｂｙを算出する。
【００７５】
そして、ステップＳ１３にて、バイパス回路３の出口側冷媒過熱度ＳＨｂｙと、目標過熱度の上限値ＳＨｏとの大小関係を比較し、ＳＨｂｙ≧ＳＨｏならば、ステップＳ１４にて、バイパス膨張弁３１の開度ＰＬＳ１を第１所定開度ｄＰ１だけ開く動作を行った後、ステップＳ１７へ移行する。この場合の目標過熱度の上限値ＳＨｏは、小さいほど性能的には好ましいが、制御安定性を考慮すると、１〜３Ｋ程度に設定することが好ましい。
【００７６】
一方、ＳＨｂｙ＜ＳＨｏならば、ステップＳ１５にて、バイパス回路３の出口側冷媒過熱度ＳＨｂｙと、目標過熱度の下限値０（ゼロ）との大小関係を比較し、ＳＨｂｙ≦０（ＳＨｂｙ≒０）ならば、ステップＳ１６にてバイパス膨張弁３１の開度ＰＬＳ１を第１所定開度ｄＰ１だけ閉じる動作を行った後、ステップＳ１７へ移行する。
【００７７】
ＳＨｂｙ＞０ならば、バイパス回路３の出口側冷媒過熱度ＳＨｂｙは、目標過熱度の下限値０（ゼロ）と上限値ＳＨｏとの間にあることになり、適正範囲内に制御できていると判断し、何の動作もせずに、ステップＳ１７へ移行して、所定の制御インターバルの確保（待機）を行った後、ステップＳ１１へ戻り、ステップＳ１１〜ステップＳ１７の動作を繰り返す。
【００７８】
次に、本発明に関連する主膨張弁２４による冷媒流量制御について、図５に示すフローチャートを参照して以下に詳細に説明する。
【００７９】
制御装置４は、主膨張弁２４の開度制御により蒸発器２５を流れる主冷媒流量の制御を行う。
【００８０】
まず、ステップＳ２１にて圧縮機２１の吸入圧力Ｐｓ、および蒸発器２５の出口側の冷媒温度Ｔｅｏの検出を行う。
【００８１】
次に、ステップＳ２２にて前記吸入圧力Ｐｓを基に冷媒飽和温度Ｔｓａｔを算出し、蒸発器２５の出口側冷媒温度Ｔｅｏとの差異より、蒸発器２５の出口側冷媒過熱度ＳＨｅを算出する。
【００８２】
そして、ステップＳ２３にて、蒸発器２５の出口側冷媒過熱度ＳＨｅと、目標過熱度の上限値ＳＨｏｅと大小関係を比較し、ＳＨｅ≧ＳＨｏｅならば、ステップＳ２４にて主膨
張弁２４の開度ＰＬＳ２を第２所定開度ｄＰ２だけ開く動作を行った後、ステップＳ２７へ移行する。この場合の目標過熱度の上限値ＳＨｏｅも小さいほど性能的には好ましいが、制御安定性を考慮すると、１〜３Ｋ程度に設定することが好ましい。
【００８３】
一方、ＳＨｅ＜ＳＨｏｅならば、ステップＳ２５にて、蒸発器２５の出口側冷媒過熱度ＳＨｅと、目標過熱度の下限値０（ゼロ）と大小関係を比較し、ＳＨｅ≦０（ＳＨｂｙ≒０）ならば、ステップＳ２６にて主膨張弁２４の開度ＰＬＳ２を第２所定開度ｄＰ２だけ閉じる動作を行った後、ステップＳ２７へ移行する。
【００８４】
ＳＨｅ＞０ならば、蒸発器２５の出口側冷媒過熱度ＳＨｅは、目標過熱度の下限値０（ゼロ）と上限値ＳＨｏｅとの間にあることになり、適正範囲内に制御できていると判断し、何の動作もせずに、ステップＳ２７へ移行して、所定の制御インターバルの確保（待機）を行った後、ステップＳ２１へ戻り、ステップＳ２１〜ステップＳ２７の動作を繰り返す。
【００８５】
以上説明したように、本実施の形態の冷凍サイクル装置は、冷媒対冷媒熱交換器２３を含む冷媒回路２と、熱媒体の加熱運転時に冷媒対冷媒熱交換器２３の外管２３ａの下流側から分岐して、バイパス膨張弁３１、および冷媒対冷媒熱交換器２３の内管２３ｂを介して蒸発器２５と気液分離器２７の間で冷媒回路２に合流するバイパス回路３と、を備え、冷媒対冷媒熱交換器２３は二重管式熱交換器とし、蒸発器２５は冷媒対空気熱交換器とし、かつ、蒸発器２５と熱交換する空気吸気口４０と蒸発器２５との間の空気流路に、冷媒対冷媒熱交換器２３を設置する。
【００８６】
これによって、特に、冬期の熱媒体の加熱運転において、蒸発器２５に誘引される空気（低温外気）は、二重管式熱交換器の外管２３ａの外表面を通過することにより、外管２３ａを介して外管２３ａの内部を流動する高温高圧冷媒を冷却して、冷媒の過冷却度を増大させる。
【００８７】
また、空気は、冷媒対冷媒熱交換器２３の外管２３ａを介して吸熱するので、温度が上昇して蒸発器２５に誘引されるので、蒸発器内部を流動する低温冷媒と空気との温度差が増大し、蒸発器２５における熱交換量が増大する。
【００８８】
また、圧縮機２１の吸入側冷媒圧力Ｐｓを検出する吸入圧力センサ５１、蒸発器２５の出口側冷媒温度Ｔｅｏを検出する蒸発器出口温度センサ６１、およびバイパス回路３の出口側の冷媒温度を検出するバイパス回路出口温度センサ６２によって、バイパス回路３の出口側での冷媒過熱度ＳＨｂｙ、および、蒸発器２５の出口側での冷媒過熱度ＳＨｅを算出し、制御装置４によって、それぞれの値が所定値となるように、バイパス膨張弁３１、および主膨張弁２４を制御する。
【００８９】
これによって、冷媒回路２からバイパス回路３に分岐するバイパス流量の過不足度合いを、バイパス回路３の出口の冷媒過熱度ＳＨｂｙの大小で判定でき、また冷媒回路２を流れる主冷媒流量の過不足度合いを蒸発器２５の出口過熱度ＳＨｅで判定できる。
【００９０】
その結果、バイパス回路３の出口側での冷媒過熱度ＳＨｂｙ、および、蒸発器２５の出口側での冷媒過熱度ＳＨｅがそれぞれ所定範囲内となるようにバイパス流量、および主冷媒流量を制御して、冷媒対冷媒熱交換器２３の能力を過不足なく最大限に引き出すことともに、蒸発器２５の能力を最大限に利用することができる。したがって、圧縮機の圧縮比の低減を図ることができるため、圧縮機動力が低減し、省エネルギー化の実現が可能になる。
【００９１】
なお、バイパス回路３は、必ずしも冷媒対冷媒熱交換器２３と主膨張弁２４の間で冷媒回路２から分岐している必要はなく、凝縮器２２と冷媒対冷媒熱交換器２３の間で冷媒回路２から分岐していてもよい。
【００９２】
さらに、本発明の主膨張弁２４およびバイパス膨張弁３１は、必ずしも膨張弁である必要はなく、膨張する冷媒から動力を回収する膨張機であってもよい。この場合、例えば、膨張機と連結された発電機によって負荷を変化させることにより、膨張機の回転数を制御すればよい。
【００９３】
また、凝縮器２２で加熱される被加熱流体は、必ずしも水である必要はなく、空気であってもよい。すなわち、本発明は空調装置にも適用可能である。
【００９４】
（実施の形態２）
図６に、本発明の実施の形態２における冷凍サイクル装置１を示す。本実施の形態において、実施の形態１と同一の箇所については同一の符号を付し、その詳細な説明は省略する。本実施の形態では、冷媒対冷媒熱交換器２３の内管２３ｂが、冷媒回路２の蒸発器２５の出口側と圧縮機２１との間に設けられる。
【００９５】
すなわち、本実施の形態における冷媒回路２は、冷媒対冷媒熱交換器２３を、冷媒回路２の、高圧側冷媒と低圧側冷媒とで熱交換させる液ガス熱交換器として機能させるものである。また、冷媒回路２には、圧縮機２１の吸入側冷媒圧力Ｐｓを検出する吸入圧力センサ５１、および、圧縮機２１の吸入側冷媒温度Ｔｓを検出する吸入温度センサ６３が設けられている。制御装置４は、吸入圧力センサ５１、および、吸入温度センサ６３の検出値に基づき、主膨張弁２４などを制御する。
【００９６】
以上のように構成された冷凍サイクル装置の動作、作用について説明する。
【００９７】
熱媒体の加熱運転では、圧縮機２１から吐出された高温高圧のガス冷媒は、凝縮器２２にて凝縮し、凝縮器２２から流出した高温高圧の液冷媒は、冷媒対冷媒熱交換器の外管２３ａの内部（環状部）に流入して、蒸発器２５から流出した内管２３ｂを流れる低温低圧の冷媒により冷却される。
【００９８】
また、冷媒対冷媒熱交換器の外管２３ａの外表面に設けられた伝熱促進部（熱交換フィン）３０を介して、外気空気と外管２３ａを流れる冷媒とが熱交換し、外管２３ａを流れる冷媒は、さらに冷却される。
【００９９】
また、冷媒対冷媒熱交換器の外管２３ａの外表面側を通過した空気は、外管２３ａを流れる冷媒により加熱され、温度が上昇して蒸発器２５に誘引されるため、蒸発器２５の内部を流動する低温冷媒と空気との温度差が増大し、蒸発器２５における熱交換量が同一の場合は、蒸発器２５における冷媒側の蒸発圧力Ｐｅは従来と比較して上昇する。
【０１００】
また、蒸発器２５に流入する冷媒乾き度を、従来と比較して低くできるため、蒸発器２５での分流性能が改善され、すなわち複数の冷媒パスでの流量偏在が小さくなり、蒸発器２５における冷媒圧力損失が低下させることができる。
【０１０１】
以上より、本実施の形態の冷凍サイクル装置１は、蒸発器２５に流入する空気を外管２３ａの内部を流れる高圧冷媒によって加温することによる、空気の温度上昇に伴う蒸発圧力の上昇、および、蒸発器２５での冷媒分流改善による、冷媒の圧力損失の低減効果が得られるため、凝縮圧力を一定にして比較すると、圧縮機２１の吸入圧力を上昇させることが可能になり、圧縮機２１の運転周波数が同一の場合、冷凍サイクルを流動する主冷媒の
質量流量が増大し、凝縮器２２における加熱能力の増大が可能となる。
【０１０２】
その結果、バイパス回路を有さない簡易な構成で、圧縮機の圧縮比低減を図ることができるため、圧縮機動力が低減し、省エネルギー化の実現が可能になる。
【産業上の利用可能性】
【０１０３】
本発明は、冷凍サイクル装置によって利用側熱媒体として水などの熱媒体を加熱し、その熱媒体を給湯や暖房に利用する温水生成装置に特に有用である。
【符号の説明】
【０１０４】
１  冷凍サイクル装置
２  冷媒回路
３  バイパス回路
４  制御装置
２１  圧縮機
２２  凝縮器（放熱器）
２３  冷媒対冷媒熱交換器
２３ａ  外管
２３ｂ  内管
２４  主膨張弁（膨張装置）
２５  蒸発器
３０  伝熱促進部
３１  バイパス膨張弁（バイパス膨張装置）
４０  空気吸気口
５１  吸入圧力センサ（第１過熱度検出部、第２過熱度検出部）
６１  蒸発器出口温度センサ（第２過熱度検出部）
６２  バイパス回路出口温度センサ（第１過熱度検出部）
【図７】
2014105890.tif 000003
【図１】
2014105890.tif 000004
【図２】
2014105890.tif 000005
【図３】
2014105890.tif 000006
【図４】
2014105890.tif 000007
【図５】
2014105890.tif 000008
【図６】
2014105890.tif 000009
【図８】
2014105890.tif 000010