(57)【要約】【課題】熱間鍛造用非調質鋼において、表面割れを発生することのない熱間圧延を実現するための方途について提案する。【解決手段】ベイナイト系非調質鋼を鋳造し、該鋳片に、750℃以上で２ｈ以上保持した後、少なくとも750〜300℃の温度域を4.0℃／ｈ以下の平均速度にて冷却する熱処理を施し、その後熱間圧延を行う。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ベイナイト系非調質鋼を鋳造し、該鋳片に、750℃以上で２ｈ以上保持した後、少なくとも750〜300℃の温度域を4.0℃／ｈ以下の平均速度にて冷却する熱処理を施し、その後熱間圧延を行うことを特徴とする熱間鍛造用鋼の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱間鍛造用非調質鋼、特に高い強度およびじん性を有するベイナイト系の熱間鍛造用非調質鋼の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
建機や自動車等の構成部品は、熱間圧延後の鋼材に熱間鍛造を行って所定の形状に整えたのち、焼入れ焼戻しによる調質処理を行って、強度やじん性などの機械的特性を付与していた。近年、主に生産ラインの合理化や省エネルギーの観点から、調質処理を省略しても特性が劣化することのない、非調質鋼が開発され、上記熱間鍛造用鋼としても適用されている。
例えば、特許文献１には、ベイナイト単相組織とすることにより高い強度およびじん性を確保した、熱間鍛造用非調質鋼が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平５−279788号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
さて、熱間鍛造用非調質鋼は、熱間圧延まま材として建機や自動車等の構成部品の素材として供され、例えば部品メーカーなどにおいて部品として熱間鍛造されて調質処理することなしに製品化される。ここで、上記特許文献１に記載のベイナイト単相非調質鋼を典型例とする、非調質鋼は、ＶやMn等の析出強化元素をはじめとする、種々の合金元素が添加されているのが一般的であるが、この非調質鋼を熱間圧延する際に、表面割れの発生頻度の高いことが問題になっている。
【０００５】
そこで、本発明は、熱間鍛造用非調質鋼において、表面割れを発生することのない熱間圧延を実現するための方途について提案することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
発明者らは、非調質鋼、中でもベイナイト系非調質鋼につき、熱間圧延において表面割れを抑制する方途について鋭意究明した結果、鋳造組織のまま熱間圧延に供すると表面割れが発生すること、従って、熱間圧延工程前の組織調整が、表面割れの抑制に有効であること、の新規知見を得るに到った。
【０００７】
本発明は上記知見に由来するものであり、その要旨構成は次のとおりである。
ベイナイト系非調質鋼を鋳造し、該鋳片に、750℃以上で２ｈ以上保持した後、少なくとも750〜300℃の温度域を4.0℃／ｈ以下の平均速度にて冷却する熱処理を施し、その後熱間圧延を行うことを特徴とする熱間鍛造用鋼の製造方法。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、熱間鍛造用非調質鋼において、表面割れを発生することのない熱間圧延が実現されるため、高強度かつ高じん性の熱間鍛造用非調質鋼を高い歩留まりの下に製造することができる。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
ベイナイト系非調質鋼は、鋳造後に熱間圧延工程に搬送され、該熱間圧延工程において鋳片を加熱し圧延を行うことになるが、上述したように、鋳造組織のまま熱間圧延に供すると、表面割れが発生することになる。なぜなら、鋳造組織では結晶粒が粗大であり、結晶粒界にＶＮ等が析出することによって割れ感受性が強くなるため、熱間圧延時に鋳造組織が残留していると、粒界が脆化して割れが進展するからである。
従って、この鋳造組織を有する鋳片に適切な熱処理を施して、熱間圧延前に微細な組織としておく必要がある。以下に、この適切な熱処理について具体的に説明する。
【００１０】
すなわち、ベイナイト系非調質鋼を鋳造し、該鋳片に、750℃以上で２ｈ以上保持した後、少なくとも750〜300℃の温度域を4.0℃／ｈ以下の平均速度にて冷却する熱処理を施すことが肝要である。
まず、鋳片を750℃以上で２ｈ以上保持するのは、鋳造後の搬送中に鋳片の表面温度と中心温度とに差が生じることから、一旦750℃以上で保持することによって、この差を低減させるためである。
【００１１】
なお、保持温度および保持時間ともに上限を設ける必要はないが、熱エネルギーの抑制などの経済性を考慮すると、保持温度：800℃以下および保持時間：3ｈ以下とすることが好ましい。
【００１２】
次いで、少なくとも750〜300℃の温度域を4.0℃／ｈ以下の平均速度にて冷却するのは、ベイナイト変態を生じさせ、鋳造組織を消失させるためである。ここに、600〜400℃の温度域はベイナイトが生成する領域であるが、操業のばらつきを考慮してこれより広い範囲の750〜300℃において徐冷を行って、ベイナイト変態を完了させる。その際、冷却速度が4.0℃／ｈを超えると、マルテンサイトが生成して割れ抑制の効果が低減するため、750〜300℃の温度域の冷却速度の上限を4.0℃／ｈとする。
上記の熱処理を経た鋳片は、再加熱して熱間圧延に供される。
【００１３】
なお、熱間圧延は、非調質鋼の製造の一般に従えば良い。例えば、加熱温度1050℃、粗圧延温度900〜1000℃、仕上圧延温度800〜900℃にて終了すればよい。
【００１４】
ここで、ベイナイト系非調質鋼は、面積率で90％以上がベイナイトである組織を有していればよく、その成分組成はとくに限定されないが、以下に示す成分組成範囲が好適である。
すなわち、Ｃ：0.10〜0.25質量％、Mn：1.50〜1.80質量％、Cr：0.4〜0.6質量％およびＶ：0.05〜0.15質量％を含み、残部が不可避的不純物およびFeの成分組成である。以下に、各成分量の限定理由を示す。
【００１５】
Ｃ：0.10〜0.25質量％
Ｃは、強度確保のため0.10質量％以上とすることが好ましい。一方Ｃ含有量が0.25質量%を超えると、靭性および被削性が低下するため、0.25質量％以下とすることが好ましい。より好ましくは、0.16〜0.19質量％の範囲である。
【００１６】
Mn：1.50〜1.80質量％
Mnは、熱間鍛造時の冷却過程において、鋼組織をベイナイトとするために有用な元素であり、1.50質量％以上で添加されていることが好ましい。一方、1.8質量％超のMn添加は被削性を低下させるため、1.8質量％以下とすることが好ましい。より好ましくは、1.65〜1.75質量％である。
【００１７】
Cr：0.4〜0.6質量％
Crは、Mnと同様に熱間鍛造時の冷却過程において、鋼組織をベイナイトとするために有用な元素であり、0.4質量％以上で添加されていることが好ましい。一方、0.6質量％超のCr添加は、低温靭性が劣化するため、Cr添加量の上限は0.6質量％とすることが好ましい。より好ましくは、0.45〜0.55質量％である。
【００１８】
Ｖ：0.05〜0.15質量％
Ｖは、結晶粒微細化に効果があり、また、Mn，Crと同様に鋼組織をベイナイトとするために有用な元素であり、0.05質量％以上添加されていることが好ましい。しかし、0.15質量％超のＶ添加は、鋼材の変形抵抗が増大して鍛造性を阻害するため、0.15質量％を上限として添加されていることが好ましい。より好ましくは、0.10〜0.12質量％である。
【００１９】
上記の成分に加えて、Si：0.20〜0.30質量％、Mo：0.05〜0.10質量％、Al：0.02〜0.05質量％、Ti：0.005〜0.015質量％、Nb：0.015〜0.025質量％、Ｎ：0.010〜0.013質量％およびＳ：0.006〜0.015質量％を、さらに添加してもよい。
Si：0.20〜0.30質量％
Siは、脱酸剤としての作用があり、また、必要な強度確保の観点から0.20質量％以上で含有させることが好ましい。しかし、0.30質量％を超えると被削性が低下するため、0.20質量％以下とすることが好ましい。
【００２０】
Mo：0.05〜0.10質量％
Moは、強度向上に効果がある元素であり、0.05質量％以上で含有させることが好ましい。しかし、過剰に添加するとコスト上昇を招くので、0.10質量％以下とすることが好ましい。
【００２１】
Al：0.02〜0.05質量％
Alは、脱酸剤としての作用があり、またAlNとして析出して結晶粒微細化にも効果がある。これらの効果を発現させるためには、0.02質量％以上添加することが好ましい。なお、過剰の添加は鋼の清浄性を低下させるため、0.05質量％以下とすることが好ましい。
【００２２】
Ti：0.005〜0.015質量％
Nb：0.015〜0.025質量％
Ti，Nbは、炭化物、窒化物として析出し、結晶粒を微細化させる作用を有するので、この作用を発現させるためにTiは0.005質量％以上、Nbは0.015質量％以上で添加することが好ましい。しかし、Tiは0.015質量％、Nbは0.025質量％で結晶粒微細化の効果は飽和するので、Tiは0.015質量％以下、Nbは0.025質量％以下とすることが好ましい。
【００２３】
Ｎ：0.010〜0.013質量％
Ｎは、AlNとして析出して結晶粒微細化に効果を及ぼす。この効果を発現させるため0.010質量％以上含有させることが好ましい。しかし、0.013質量％を超えてＮを含有させても、この効果は飽和するので、0.013質量％以下とすることが好ましい。
【００２４】
Ｓ：0.006〜0.015質量％
Ｓは、被削性を向上させる元素であり、この効果を得るには0.006質量％以上含有させることが好ましい。しかし、0.015質量％超で含有させると靭性が低下するので、0.015質量％以下とすることが好ましい。
【００２５】
なお、上記の鋼種では、Ｐ、Cu、Ni、Ｂ、Ca、ＯおよびSnが不可避的に混入するが、これらはそれぞれＰ：0.025質量％、Cu：0.10質量％、Ni：0.10質量％、Ｂ：0.001質量％、Ca：0.001質量％、Ｏ：0.01質量％およびSn：0.003質量％を上限として混入が許容される。
【実施例】
【００２６】
Ｃ：0.17質量％、Si：0.24質量％、Mn：1.68質量％、Ｐ：0.020質量％、Ｓ：0.008質量％、Cu：0.02質量％、Ni：0.01質量％、Cr：0.49質量％、Mo：0.06質量％、Al：0.037質量％、Ti：0.011質量％、Nb：0.019質量％、Ｎ：121質量ppmおよびＶ：0.109質量％を含み、残部がFeおよび不可避的不純物の成分組成になる鋼を溶製し、連続鋳造によってサイズ300mm×400mm断面の鋳片とした。
次いで、鋳片に熱間圧延を施すに先立ち、表１に示す条件に従う熱処理（均熱および均熱後冷却）を施し、表１に示す条件で熱間圧延を行ってサイズ170mmφの熱間鍛造用非調質鋼を得た。
【００２７】
かくして得られた熱間鍛造用非調質鋼について、疵の個数をMLFT(漏洩磁束探傷機)にて測定した。この測定結果を表１に併記する。ここで、疵の個数の測定は、深さが0.5ｍｍ以上の疵の個数を測定することで行った。
【００２８】
【表１】
2014105378.tif 000002