(57)【要約】【課題】プリンターやコピー機のローラーの軸等の導電性軸状成形品に使用されている金属材料に代替可能な樹脂材料として、機械的強度および導電性を有し、平滑性に優れ、しかも反り変形が少ない導電性軸状成形品を形成可能なポリアミド樹脂組成物を提供する。また、ポリアミド樹脂組成物の溶融時の伸びを改善することにより、樹脂組成物の押出加工性、および導電性軸状成形品の生産性を向上させる。【解決手段】本発明のポリアミド樹脂組成物は、特定のポリアミド樹脂（Ａ）と、ポリエステル樹脂（Ｂ）と、ガラス繊維（Ｃ）と、特定の無機充填材（Ｄ）と、導電性カーボン（Ｅ）とを特定量含有する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリアミド樹脂（Ａ）と、
ポリエステル樹脂（Ｂ）と、
ガラス繊維（Ｃ）と、
無機充填材（Ｄ）と、
導電性カーボン（Ｅ）と、を含有し、
ポリアミド樹脂（Ａ）１００質量部に対して、
ポリエステル樹脂（Ｂ）の含有量が１０〜４０質量部であり、
ガラス繊維（Ｃ）の含有量が５０〜１５０質量部であり、
無機充填材（Ｄ）の含有量が１５〜４０質量部であり、
導電性カーボン（Ｅ）の含有量が５〜２０質量部であり、
ポリアミド樹脂（Ａ）が、ヘキサメチレンアジパミド単位７０〜８３質量％およびヘキサメチレンイソフタラミド単位１７〜３０質量％を含む共重合体であり、
無機充填材（Ｄ）が、ワラストナイト、マイカ、カオリン、タルク、ガラスビーズおよびガラスバルーンからなる群より選択される１種以上である、ポリアミド樹脂組成物。
【請求項２】
ポリアミド樹脂（Ａ）が、ヘキサメチレンアジパミド単位およびヘキサメチレンイソフタラミド単位の合計１００質量部に対して、さらに、ポリカプラミド単位１〜１０質量部を含む共重合体である、請求項１に記載のポリアミド樹脂組成物。
【請求項３】
ポリエステル樹脂(Ｂ)が、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレートおよびこれら２種以上の混合物からなる群より選択される１種以上である、請求項１または２に記載のポリアミド樹脂組成物。
【請求項４】
ポリアミド樹脂（Ａ）の相対粘度（ηｒ）が１．８〜２．５である、請求項１〜３のいずれか１項に記載のポリアミド樹脂組成物。
【請求項５】
無機充填材（Ｄ）が焼成カオリンである、請求項１〜４のいずれか１項に記載のポリアミド樹脂組成物。
【請求項６】
導電性カーボン（Ｅ）のジブチルフタレート吸油量が２５０ｍＬ／１００ｇ以上である、請求項１〜５のいずれか１項に記載のポリアミド樹脂組成物。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか１項に記載のポリアミド樹脂組成物を成形して得られる、導電性軸状成形品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリアミド樹脂組成物およびこれを成形してなる導電性軸状成形品に関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリアミド樹脂は、機械的および熱的性質ならびに耐油性に優れているため、自動車や電気・電子製品などの部品に広く用いられている。また、ポリアミド樹脂にガラス繊維を配合した強化ポリアミド樹脂は、機械的特性、耐熱性、耐薬品性などが大きく向上する。したがって、従来金属製であった部品を、軽量化および工程の合理化などの観点から強化ポリアミド樹脂製とすることが可能となり、近年積極的に検討が進められている。
【０００３】
プリンターやコピー機に使用される導電性のローラー、例えば転写ローラー、トナー供給ローラーや帯電ローラー等の多くは、紙と接触する。そのため、導電性のローラーは、導電性のシャフト（軸）（通常は金属製）の周囲を導電性のゴムやエラストマー等の弾性材料で被覆した形状となっている。そして、導電性のローラーは、シャフト（軸）の周囲を弾性材料で被覆した後で加硫工程や刃物で弾性材料を切削する工程など、加熱したり荷重を負荷する工程を伴って製造されることが多い。したがって、この導電性のシャフト（軸）を金属材料に代えて樹脂材料で形成する場合、耐熱性、剛性、機械的強度（引張り強度など）および導電性に優れた樹脂材料を用いる必要がある。
【０００４】
ポリアミド樹脂を使用した導電材料として、特許文献１には、ポリアミドＭＸ樹脂、ナイロン６６、ガラス繊維、カーボンブラックおよび黒鉛を特定量比で配合した組成物が開示されている。特許文献２には、ポリアミド樹脂、ガラス繊維、ＰＡＮ系炭素繊維、および導電性カーボンからなるポリアミド樹脂組成物が開示されている。特許文献３には、ポリアミド樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリエステル樹脂、および導電性炭素系フィラーからなる導電性樹脂組成物が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開昭６２―２２７９５２号公報
【特許文献２】特開２００６―２０６６７２号公報
【特許文献３】国際公開番号ＷＯ２００５／１００４７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
導電性ローラーのシャフト（軸）等の導電性軸状成形品は、機械的特性や導電性に加えて、反り変形の少ないことが求められている。
しかしながら、上記の特許文献１〜３に記載の樹脂組成物のいずれも、導電性軸状成形品とした場合の反り変形に関しては、何ら検討されていない。さらに、ポリアミド樹脂に充分な導電性を与える量の導電性カーボンを添加すると、樹脂組成物の溶融時の伸びが著しく低下し、導電性軸状成形品の生産性に甚大な影響を与えることも大きな問題となっている。
【０００７】
そこで、本発明は、プリンターやコピー機のローラーのシャフト（軸）等の導電性軸状成形品に使用されている金属材料に代替可能な樹脂材料として、機械的強度および導電性を有し、平滑性に優れ、しかも反り変形が少ない導電性軸状成形品を形成可能なポリアミド樹脂組成物を提供することを目的とする。また、ポリアミド樹脂組成物の溶融時の伸びを改善することにより、樹脂組成物の押出安定性、および導電性軸状成形品の生産性を向上させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは上記課題を解決するため鋭意検討した。その結果、特定のポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、ガラス繊維、特定の無機充填材および導電性カーボンを特定量含有するポリアミド樹脂組成物を用いることにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成した。
【０００９】
すなわち、本発明は、以下のとおりである。
［１］
ポリアミド樹脂（Ａ）と、
ポリエステル樹脂（Ｂ）と、
ガラス繊維（Ｃ）と、
無機充填材（Ｄ）と、
導電性カーボン（Ｅ）と、を含有し、
ポリアミド樹脂（Ａ）１００質量部に対して、
ポリエステル樹脂（Ｂ）の含有量が１０〜４０質量部であり、
ガラス繊維（Ｃ）の含有量が５０〜１５０質量部であり、
無機充填材（Ｄ）の含有量が１５〜４０質量部であり、
導電性カーボン（Ｅ）の含有量が５〜２０質量部であり、
ポリアミド樹脂（Ａ）が、ヘキサメチレンアジパミド単位７０〜８３質量％およびヘキサメチレンイソフタラミド単位１７〜３０質量％を含む共重合体であり、
無機充填材（Ｄ）が、ワラストナイト、マイカ、カオリン、タルク、ガラスビーズおよびガラスバルーンからなる群より選択される１種以上である、ポリアミド樹脂組成物。
［２］
ポリアミド樹脂（Ａ）が、ヘキサメチレンアジパミド単位およびヘキサメチレンイソフタラミド単位の合計１００質量部に対して、さらに、ポリカプラミド単位１〜１０質量部を含む共重合体である、［１］に記載のポリアミド樹脂組成物。
［３］
ポリエステル樹脂(Ｂ)が、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレートおよびこれら２種以上の混合物からなる群より選択される１種以上である、［１］または［２］に記載のポリアミド樹脂組成物。
［４］
ポリアミド樹脂（Ａ）の相対粘度（ηｒ）が１．８〜２．５である、［１］〜［３］のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物。
［５］
無機充填材（Ｄ）が焼成カオリンである、［１］〜［４］のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物。
［６］
導電性カーボン（Ｅ）のジブチルフタレート吸油量が２５０ｍＬ／１００ｇ以上である、［１］〜［５］のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物。
［７］
［１］〜［６］のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物を成形して得られる、導電性軸状成形品。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、機械的強度および導電性を有し、平滑性に優れ、しかも反り変形が少ない導電性軸状成形品を得ることができる。当該導電性軸状成形品は、プリンターやコピー機のローラーのシャフト（軸）等に好適に用いることができる。また、ポリアミド樹脂組成物の溶融時の伸びが改善されるため、導電性軸状成形品の生産性が向上する。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本実施の形態に係る導電性軸状成形品の一例を表す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明を実施するための形態（以下、「本実施の形態」という）について詳細に説明する。なお、本発明は、以下の実施の形態に制限されるものではなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。
【００１３】
≪ポリアミド樹脂組成物≫
本実施の形態に係るポリアミド樹脂組成物は、特定のポリアミド樹脂（Ａ）と、ポリエステル樹脂（Ｂ）と、ガラス繊維（Ｃ）と、特定の無機充填材（Ｄ）と、導電性カーボン（Ｅ）と、を含有し、ポリアミド樹脂（Ａ）１００質量部に対して、ポリエステル樹脂（Ｂ）の含有量が１０〜４０質量部であり、ガラス繊維（Ｃ）の含有量が５０〜１５０質量部であり、無機充填材（Ｄ）の含有量が１５〜４０質量部であり、導電性カーボン（Ｅ）の含有量が５〜２０質量部である。
以下、上記（Ａ）〜（Ｅ）成分について詳細に説明する。
【００１４】
［ポリアミド樹脂（Ａ）］
本実施の形態に用いるポリアミド樹脂（Ａ）は、ヘキサメチレンアジパミド単位７０〜８３質量％およびヘキサメチレンイソフタラミド単位１７〜３０質量％を含む共重合体である。また、前記ポリアミド樹脂（Ａ）は、ヘキサメチレンアジパミド単位およびヘキサメチレンイソフタラミド単位の合計１００質量部に対して、さらに、ポリカプラミド単位１〜１０質量部を含む共重合体であることが好ましい。
前記ヘキサメチレンアジパミド単位（以下、「Ｎ６６」ともいう）は、ヘキサメチレンジアミンおよびアジピン酸から得られ、前記ヘキサメチレンイソフタラミド単位（以下、「Ｎ６Ｉ」ともいう）は、ヘキサメチレンジアミンおよびイソフタル酸から得られる。また、ポリカプラミド単位（以下、「Ｎ６」ともいう）は、カプロラクタムより得られる。なお、本実施の形態に用いるポリアミド樹脂（Ａ）のうち、Ｎ６６およびＮ６Ｉから得られる共重合体は「ポリアミド６６／６Ｉ共重合体」と称することもあり、Ｎ６６、Ｎ６ＩおよびＮ６から得られる共重合体は「ポリアミド６６／６Ｉ／６共重合体」と称することもある。また、ポリアミド樹脂（Ａ）は、通常、ポリアミド６６／６Ｉ共重合体であり、ポリアミド６６／６Ｉ／６共重合体であることが好ましく、また、ポリアミド６６／６Ｉ共重合体およびポリアミド６６／６Ｉ／６共重合体の混合物であってもよい。そのため、以下では、特に明記しない限り、ポリアミド樹脂（Ａ）に関する内容は、ポリアミド６６／６Ｉ共重合体およびポリアミド６６／６Ｉ／６共重合体の双方に共通するものである。
【００１５】
ポリアミド樹脂（Ａ）は、Ｎ６Ｉを１７〜３０質量％含み、好ましくは２０〜２９質量％含み、より好ましくは２３〜２８質量％含む。また、ポリアミド樹脂（Ａ）は、Ｎ６６を７０〜８３質量％含み、好ましくは７１〜８０質量％含み、より好ましくは７２〜７７質量％含む。ポリアミド樹脂（Ａ）中、Ｎ６６の存在下でＮ６Ｉが上記の範囲内にある場合、軸状成形品の反り変形や平滑性を改善できるだけでなく、溶融時の伸度が改善され、生産性を有意に向上させることができる。なお、ポリアミド樹脂（Ａ）中、Ｎ６６は、質量％換算で、Ｎ６Ｉとの和が１００質量％となるように含まれる。
【００１６】
ポリアミド６６／６Ｉ／６共重合体は、Ｎ６を、Ｎ６６およびＮ６Ｉの合計１００質量部に対して１〜１０質量部含み、好ましくは３〜７質量部、より好ましくは４〜６質量部含む。ポリアミド樹脂（Ａ）中、Ｎ６の含有量が上記の範囲内にある場合、ポリアミド樹脂組成物の靭性を有意に向上させることができる。なお、Ｎ６は、ポリアミド６６／６Ｉ共重合体には含まれない単位であるため、ポリアミド樹脂（Ａ）がポリアミド６６／６Ｉ／６共重合体を含む場合に用いられうる。
【００１７】
このように、ポリアミド樹脂（Ａ）として、ポリアミド６６／６Ｉ共重合体および／またはポリアミド６６／６Ｉ／６共重合体を用いてはじめて、機械的強度および導電性を有し、平滑性に優れ、しかも反り変形が少ない導電性軸状成形品を得ることができる。また、ポリアミド樹脂組成物の溶融時の伸びが改善されるため、樹脂組成物の押出安定性、および導電性軸状成形品の生産性が向上する。
【００１８】
ポリアミド樹脂（Ａ）の相対粘度（ηｒ）は、好ましくは１．８〜２．５であり、より好ましくは２．０〜２．４であり、さらに好ましくは２．１〜２．３である。ポリアミド樹脂（Ａ）の相対粘度（ηｒ）が上記の範囲内にある場合、ポリアミド樹脂組成物を用いて得られる成形品の外観および平滑性を向上させることができる。
なお、本実施の形態において、相対粘度（ηｒ）は、ＪＩＳ  Ｋ  ６９３３に従って、９８％硫酸中濃度１％、２５℃で測定された値である。具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定することができる。
【００１９】
［ポリエステル樹脂（Ｂ）］
本実施の形態に用いるポリエステル樹脂（Ｂ）は、ポリアミド樹脂組成物を用いて得られる成形品の平滑性や導電性を向上させるために含有される。ポリエステル樹脂（Ｂ）としては、ジカルボン酸またはその低級アルキルエステル、酸ハライド、酸無水物等の誘導体と、グリコールまたは二価フェノールとを縮合させて得られる熱可塑性ポリエステルが挙げられる。
【００２０】
ポリエステル樹脂（Ｂ）の製造に用いるジカルボン酸の具体例としては、シュウ酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボン酸類；テレフタル酸、イソフタル酸、ｐ，ｐ−ジカルボキシジフェニルスルホン、ｐ−カルボキシフェノキシプロピオン酸、ｐ−カルボキシフェノキシ酢酸、ｐ−カルボキシフェノキシ酪酸、ｐ−カルボキシフェノキシ吉草酸、２，６−ナフタリンジカルボン酸、２，７−ナフタリンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸類；またはこれら２種以上のジカルボン酸の混合物が挙げられる。
【００２１】
また、ポリエステル樹脂（Ｂ）の製造に用いるグリコールの具体例としては、炭素数２〜１２の直鎖アルキレングリコール、例えば、エチレングリコール、１，３−プロピレングリコール、１，４−ブテングリコール、１，６−ヘキセングリコール、１，１２−ドデカメチレングリコール等の脂肪族グリコール類；ｐ−キシリレングリコール等の芳香族グリコール類；１，４−シクロヘキサンジメタノール等の脂環式グリコール類が挙げられる。二価フェノールとしては、ピロカテコール、レゾルシノール、ヒドロキノンまたはこれらの化合物のアルキル置換誘導体が挙げられる。
【００２２】
ポリエステル樹脂（Ｂ）の他の例としては、ラクトンの開環重合により得られるポリエステル樹脂も挙げられる。例えば、ポリピバロラクトン、ポリ（ε−カプロラクトン）等である。更には、ポリエチレングリコールやポリテトラメチレングリコール等に代表される、ポリアルキレングリコール類をソフトセグメントとして含むポリエステル−ポリエーテル類のように、異種のセグメントを含んでいるポリエステル樹脂も使用することができる。
【００２３】
ポリエステル樹脂（Ｂ）は、平滑性の面から、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、およびこれら２種以上の混合物からなる群から選択される１種以上であることが好ましい。とりわけ、ポリエチレンテレフタレートおよびポリブチレンテレフタレートからなる群から選択される１種以上がより好ましく、ポリエチレンテレフタレートまたはポリブチレンテレフタレートが特に好ましい。
本実施の形態に係るポリアミド樹脂組成物において、ポリエステル樹脂（Ｂ）の含有量は、ポリアミド樹脂（Ａ）１００質量部に対して、１０〜４０質量部であり、１２〜３５質量部であることが好ましく、１５〜３０質量部であることがより好ましい。前記範囲内でポリエステル樹脂（Ｂ）を含有するポリアミド樹脂組成物を用いることにより、平滑性および導電性が顕著に優れた成形品が得られる傾向にある。
【００２４】
［ガラス繊維（Ｃ）］
本実施の形態に用いるガラス繊維（Ｃ）は、ポリアミド樹脂組成物に優れた機械的強度、剛性や成形性を付与するために含有される。ガラス繊維（Ｃ）としては、一般的にポリアミド樹脂に配合されているものであれば特に制限はない。ガラス繊維（Ｃ）の平均繊維径としては、以下に制限されることはないが、例えば、５〜３０μｍであることが好ましく、６〜２０μｍであることがより好ましく、７〜１５μｍであることがさらに好ましい。このような平均繊維径を有するガラス繊維（Ｃ）としては、チョップドストランド、ロービングまたはミルドファイバーを挙げることができる。また、平均繊維長としては、以下に制限されないが、チョップドストランドを用いる場合、０．１〜６ｍｍの範囲で適宜選択すればよい。なお、本明細書における平均繊維径および平均繊維長は、無作為に抽出した５００本の繊維の直径ないし長さを測定して得られた値の平均値である。
【００２５】
ガラス繊維（Ｃ）としては、その表面に従来より公知の集束剤やシラン系カップリング剤を付着させたものを好適に用いることもできる。集束剤やシラン系カップリング剤としては、以下に制限されないが、例えば、γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−β（アミノエチル）−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシランおよびγ−グリシドキシプロピルトリメトキシシランが挙げられる。
【００２６】
本実施の形態に係るポリアミド樹脂組成物において、ガラス繊維（Ｃ）の含有量は、ポリアミド樹脂（Ａ）１００質量部に対して、剛性の観点から５０質量部以上であり、且つコンパウンドおよび射出成形時における流動性の観点から１５０質量部以下である。また、好ましくは６０〜１４０質量部であり、より好ましくは８０〜１２０質量部である。
【００２７】
［無機充填材（Ｄ）］
本実施の形態に用いる無機充填材（Ｄ）は、ワラストナイト、マイカ、カオリン、タルク、ガラスビーズおよびガラスバルーンよりなる群から選択される１種以上である。このような無機充填材（Ｄ）を用いることにより、ポリアミド樹脂組成物を用いて得られる成形品の反り変形度を低減させることができる。
【００２８】
ワラストナイトは、化学名がメタケイ酸カルシウムであり、白色針状結晶の鉱物である。通常、ＳｉＯ2を４０〜６０質量％およびＣａＯを４０〜５５質量％含有し、その他にＦｅ2Ｏ3、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、Ｎａ2ＯやＫ2Ｏ等の成分を含有し得る。
【００２９】
本実施の形態に用いるワラストナイトの平均繊維径としては、好ましくは０．５〜２０μｍ、より好ましくは１．０〜１５μｍ、さらに好ましくは２．０〜１０μｍである。
【００３０】
マイカは、雲母とも呼ばれ、層状珪酸塩鉱物の１種で珪酸四面体の層間にカリウム原子やアルミニウム原子が挟まれた結晶構造を有する。マイカの種類として、白雲母、金雲母および黒雲母が天然に存在し、中でも色調の白い白雲母が好ましく用いられ得る。マイカの化学成分は、一般に、３５〜５０質量％のＳｉＯ2、１０〜４０質量％のＡｌ2Ｏ3、および５〜１０質量％のＫ2Ｏで構成され、その他不純物として、ＭｇＯ、Ｆｅ2Ｏ3、Ｈ2Ｏ、Ｆ、Ｎａ2ＯやＣａＯを含む場合もある。
【００３１】
本実施の形態に用いるマイカの平均粒子径としては、好ましくは３０〜３００μｍ、より好ましくは３５〜２５０μｍ、さらに好ましくは４０〜２００μｍである。なお、本明細書における平均粒子径は、レーザー回折・散乱分析法により測定して得られた値である。
【００３２】
カオリンは、珪酸アルミ塩であり、通常は焼成することにより結晶水を脱水したものが好ましく用いられる。カオリンの化学成分は、Ａｌ2Ｏ3が４０〜５０質量％、ＳｉＯ2が５０〜６０質量％含まれ、さらに不純物として、Ｎａ2Ｏ、ＴｉＯ2、ＣａＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＭｇＯやＫ2Ｏ等が含まれる場合も多い。本実施の形態に用いるカオリンの中でも、ポリアミド樹脂組成物を用いて得られる成型品外観の観点より、焼成カオリンが好ましい。
【００３３】
本実施の形態に用いるカオリンの平均粒子径としては、好ましくは０．５〜１０μｍ、より好ましくは１．０〜８．０μｍ、さらに好ましくは２．０〜６．０μｍである。
【００３４】
タルクは、マイカと同じく層状珪酸塩に属し、珪酸四面体の層間に酸化マグネシウム８面体構造を有する、白色・粉末状の結晶体鉱物である。タルクの化学成分は、ＳｉＯ2が６０〜７０質量％、ＭｇＯが３０〜４０質量％含まれ、さらに不純物としてＡｌ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3やＣａＯ等が含まれる場合も多い。
【００３５】
本実施の形態に用いるタルクの平均粒子径としては、好ましくは０．５〜３０μｍ、より好ましくは１．０〜２５μｍ、さらに好ましくは２．０〜２０μｍである。
【００３６】
本実施の形態に用いるガラスビーズおよびガラスバルーンの平均粒子径としては、好ましくは５〜５０μｍ、より好ましくは１０〜４５μｍ、さらに好ましくは１５〜４０μｍである。
【００３７】
本実施の形態に係るポリアミド樹脂組成物において、無機充填材（Ｄ）の含有量は、ポリアミド樹脂（Ａ）１００質量部に対して、得られる軸状成形品の反り変形度の観点から１５質量部以上であり、軸状成形品の機械的強度・剛性の観点から４０質量部以下である。好ましくは１７〜３８質量部であり、より好ましくは２０〜３５質量部である。
【００３８】
［導電性カーボン（Ｅ）］
本実施の形態に用いる導電性カーボン（Ｅ）とは、一般に、天然ガスや液状炭化水素の燃焼により製造される黒色微粉末のカーボンブラックを意味する。本実施の形態に用いる導電性カーボン（Ｅ）としては、以下に制限されることはないが、アセチレンガスを完全燃焼して得られるアセチレンブラックや、原油を原料とするファーネス式不完全燃焼によって得られるケッチェンブラックが好ましい。
導電性カーボン（Ｅ）のジブチルフタレート（以下「ＤＢＰ」とも記す。）吸油量は、顕著に高い導電性の軸状成形品を得るという観点から、好ましくは２５０ｍＬ／１００ｍｇ以上、より好ましくは３００ｍＬ／１００ｇ以上、さらに好ましくは３５０〜６００ｍＬ／１００ｇである。なお、前記ＤＢＰ吸油量は、ＡＳＴＭ  Ｄ２４１４に規定された方法で測定した値である。
【００３９】
本実施の形態に係るポリアミド樹脂組成物において、導電性カーボン（Ｅ）の含有量は、ポリアミド樹脂（Ａ）１００質量部に対して、軸状成形品の導電性の観点から５質量部以上であり、射出成形時の流動性の観点から２０質量部以下であり、好ましくは７〜１８質量部、より好ましくは８〜１５質量部である。
【００４０】
［ポリアミド樹脂組成物の製造方法］
本実施の形態に係るポリアミド樹脂組成物は、上記（Ａ）〜（Ｅ）の成分、および必要に応じて使用可能な各種の添加剤（後述）を混合し、混練して製造することができる。
【００４１】
その際、配合、混合および混練方法、ならびにそれらの順序には特に制限はなく、通常用いられる混合機、例えば、ヘンシェルミキサー、タンブラーやリボンブレンダー等で混合すればよい。混練機としては、通常、単軸または二軸の押出機が用いられる。各成分の混合は、同時にまたは順次に混合することができ、ガラス繊維などの一部の成分を、溶融混練時にサイドフィードしてもよい。
【００４２】
また、一部の成分を別工程で混合した後、その他の成分と混合して溶融ペレット化することもできる。
【００４３】
特に、導電性カーボン（Ｅ）については、生産性を向上させる観点より、別工程でポリアミド樹脂（Ａ）と導電性カーボン（Ｅ）とを予め、高濃度でマスターバッチ化したものを用いてもよい。
【００４４】
上述したように、本実施の形態に係るポリアミド樹脂組成物には、本実施の形態の目的を損なわない範囲において、所望により、通常のポリアミド樹脂に添加されうる酸化防止剤、紫外線吸収剤、熱安定剤、光劣化防止剤、可塑剤、滑剤、離型剤、核剤や難燃剤などを添加してもよく、他の熱可塑性樹脂をブレンドしてもよい。
【００４５】
［導電性軸状成形品］
本実施の形態に係る導電性軸状成形品は、上述のポリアミド樹脂組成物を成形して得られる。
具体的には、本実施の形態に係る導電性軸状成形品は、例えば、押出機を用いて、上述のポリアミド樹脂組成物のペレットを製造し、その後、このペレットを圧縮成形、射出成形や押出成形などにより任意の形状に成形することによって得られる。
【００４６】
前記導電性軸状成形品は、導電性のシャフトやローラー等に好適に用いることができ、その結果、従来の金属製のシャフトやローラー等に比して、駆動系が軽くなるので、消費電力を低減することができると共にハンドリング性が向上する。また、上述のように、前記導電性軸状成形品は、金属材料に代替可能な樹脂材料として、上述のポリアミド樹脂組成物を用いて得られるので、機械的強度および導電性を有し、平滑性に優れ、しかも反り変形が少ない。また、ポリアミド樹脂組成物の溶融時の伸びが改善されるので、導電性軸状成形品の生産性が優れたものとなる。
【実施例】
【００４７】
以下、本実施の形態を実施例および比較例によってさらに具体的に説明するが、本実施の形態はこれらの実施例に制限されるものではない。実施例および比較例に用いた原材料、製造方法および評価方法を以下に示す。
【００４８】
［原材料］
１．ポリアミド樹脂（Ａ）
後述する製造例１〜４で得られたポリアミド共重合体を用いた。
【００４９】
２．ポリエステル樹脂（Ｂ）
（１）ユニチカ（株）製のＮＥＨ−２０５０Ｈ（商品名）を用いた(以下、「Ｂ１」という)。
（２）ポリプラスチックス（株）製のジュラネックス２００２（商品名）を用いた(以下、「Ｂ２」という)。
【００５０】
３．ガラス繊維（Ｃ）
日本電気硝子（株）製のＥＣＳ０３Ｔ−２７５Ｈ（商品名）（平均繊維径＝１０.５μｍ、繊維カット長＝３ｍｍ）を用いた（以下、「Ｃ１」という）。
【００５１】
４．無機充填材（Ｄ）
（１）ワラストナイト（Ｎｙａｄ５０００、ナイコ社製）（平均繊維径＝２．２μｍ、平均繊維長＝７．２μｍ、平均アスペクト比＝３．３）を用いた（以下、「Ｄ１」という）。
（２）焼成カオリン（ＴＲＡＮＳＬＩＮＫ４４５、林化成株式会社製）（粉末平均粒径が１．５μｍ、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン表面処理品）を用いた（以下、「Ｄ２」という）。
（３）タルク（ミクロエースL-1、巴工業株式会社製）（粉末平均粒径が５．０μｍ）を用いた（以下、「Ｄ３」という）。
【００５２】
５．導電性カーボン（Ｅ）
（１）ケッチェンブラック（ケッチェンブラックＥＣ６００ＪＤ、ケッチェンブラックインターナショナル社製）（ＤＢＰ吸油量４９５ｍＬ／１００ｇ）を用いた（以下、「Ｅ１」という）。
（２）ファーネスブラック（バルカンＸＣ−７２、キャボットコーポレーション社製）（ＤＢＰ吸油量２００ｍＬ／１００ｇ）を用いた（以下、「Ｅ２」という）。
なお、本実施例において、ＤＢＰ吸油量は、ＡＳＴＭ  Ｄ２４１４に規定された方法で測定した。
【００５３】
≪ポリアミド樹脂（Ａ）の製造例≫
＜製造例１：Ａ１の製造＞
ヘキサメチレンジアミンおよびアジピン酸の等モル塩をポリアミド樹脂として５０質量％相当含有する水溶液１０．９５ｋｇと、ヘキサメチレンジアミンおよびイソフタル酸の等モル塩をポリアミド樹脂として５０質量％相当含有する水溶液４．０５ｋｇとを調製した。
次に、撹拌装置を有し、且つ下部に抜き出しノズルを有する４０リットル容のオートクレーブ中に上記２種の水溶液を仕込み、５０℃で充分に水溶液を攪拌した。次に、オートクレーブ内を充分に窒素で置換した。その後、水溶液を撹拌しながらオートクレーブ内の温度を５０℃から約２７０℃まで昇温して重合を開始した。その際、オートクレーブ内の圧力は、ゲージ圧で約１．８ＭＰａであったが、かかる圧力が１．８ＭＰａ以上とならないよう、水を随時系外に排出した。また、重合時間は、ポリアミド樹脂の相対粘度（ηｒ）が目的値となるように調整した。
オートクレーブ内での重合終了後、得られたポリアミド樹脂を下部ノズルからストランド状に送り出し、水冷・カッティングを経て、ペレット状のポリアミド６６／６Ｉ共重合体（以下「Ａ１」とも記す。）を得た。このＡ１を８０℃で２４時間真空乾燥した。Ａ１の相対粘度（ηｒ）を後述の方法（ＪＩＳ  Ｋ  ６９３３に従った方法）で測定したところ、１．９０であった。
【００５４】
＜製造例２：Ａ２の製造＞
ヘキサメチレンジアミンおよびアジピン酸の等モル塩をポリアミド樹脂として５０質量％相当含有する水溶液１２．３ｋｇと、ヘキサメチレンジアミンおよびイソフタル酸の等モル塩をポリアミド樹脂として５０質量％相当含有する水溶液２．７ｋｇとを調製した。
次に、撹拌装置を有し、且つ下部に抜き出しノズルを有する４０リットル容のオートクレーブ中に上記２種の水溶液を仕込み、５０℃で充分に水溶液を攪拌した。次に、オートクレーブ内を充分に窒素で置換した。その後、水溶液を撹拌しながらオートクレーブ内の温度を５０℃から約２７０℃まで昇温して重合を開始した。その際、オートクレーブ内の圧力は、ゲージ圧で約１．８ＭＰａであったが、かかる圧力が１．８ＭＰａ以上にならないよう、水を随時系外に排出した。また、重合時間は、ポリアミド樹脂の相対粘度（ηｒ）が目的値となるように調整した。
オートクレーブ内での重合終了後、得られたポリアミド樹脂を下部ノズルからストランド状に送り出し、水冷・カッティングを経て、ペレット状のポリアミド６６／６Ｉ共重合体（以下「Ａ２」とも記す。）を得た。このＡ２を８０℃で２４時間真空乾燥した。Ａ２の相対粘度（ηｒ）を後述の方法で測定したところ、２．１０であった。
【００５５】
＜製造例３：Ａ３の製造＞
ヘキサメチレンジアミンおよびアジピン酸の等モル塩をポリアミド樹脂として５０質量％相当含有する水溶液１０．２ｋｇと、ヘキサメチレンジアミンおよびイソフタル酸の等モル塩をポリアミド樹脂として５０質量％相当含有する水溶液４．０５ｋｇと、ε-カプロラクタムをポリアミド樹脂として５０質量％相当含有する水溶液０．７５ｋｇとを調製した。
次に、撹拌装置を有し、且つ下部に抜き出しノズルを有する４０リットル容のオートクレーブ中に上記３種の水溶液を仕込み、５０℃で充分に水溶液を攪拌した。次に、オートクレーブ内を充分に窒素で置換した。その後、水溶液を撹拌しながらオートクレーブ内の温度を５０℃から約２７０℃まで昇温して重合を開始した。その際、オートクレーブ内の圧力は、ゲージ圧で約１．８ＭＰａであったが、かかる圧力が１．８ＭＰａ以上とならないよう、水を随時系外に排出した。また、重合時間は、ポリアミド樹脂の相対粘度（ηｒ）が目的値となるように調整した。
オートクレーブ内での重合終了後、得られたポリアミド樹脂を下部ノズルからストランド状に送り出し、水冷・カッティングを経て、ペレット状のポリアミド６６／６Ｉ／６共重合体（以下「Ａ３」とも記す。）を得た。このＡ３を８０℃で２４時間真空乾燥した。Ａ３の相対粘度（ηｒ）を後述の方法で測定したところ、２．１２であった。
【００５６】
＜製造例４：Ａ４の製造＞
ヘキサメチレンジアミンおよびアジピン酸の等モル塩をポリアミド樹脂として５０質量％相当含有する水溶液１２．７５ｋｇと、ヘキサメチレンジアミンおよびイソフタル酸の等モル塩をポリアミド樹脂として５０質量％相当含有する水溶液２．２５ｋｇとを調製した。
次に、撹拌装置を有し、且つ下部に抜き出しノズルを有する４０リットル容のオートクレーブ中に上記２種の水溶液を仕込み、５０℃で充分に水溶液を攪拌した。次に、オートクレーブ内を充分に窒素で置換した。その後、水溶液を撹拌しながらオートクレーブ内の温度を５０℃から約２７０℃まで昇温して重合を開始した。その際、オートクレーブ内の圧力は、ゲージ圧で約１．８ＭＰａであったが、かかる圧力が１．８ＭＰａ以上とならないよう、水を随時系外に排出した。また、重合時間は、ポリアミド樹脂の相対粘度（ηｒ）が目的値となるように調整した。
オートクレーブ内での重合終了後、得られたポリアミド樹脂を下部ノズルからストランド状に送り出し、水冷・カッティングを経て、ペレット状のポリアミド６６／６Ｉ／６共重合体（以下「Ａ４」とも記す。）を得た。このＡ４を８０℃で２４時間真空乾燥した。Ａ４の相対粘度（ηｒ）を後述の方法で測定したところ、２．１３であった。
【００５７】
≪導電性カーボンマスターバッチ（ＤＭＢ）の製造≫
＜製造例５：ＤＭＢ１の製造＞
押出機（ＴＥＭ５８ＳＳ、東芝機械（株）社製）を用いて、バレル温度（設定温度）２６０℃、スクリュー回転数５００ｒｐｍおよび吐出量３３０ｋｇ／時の条件で、押出機の最上流部から、上記製造例１で得られたポリアミド樹脂（Ａ１）５２質量％をフィードした。また、ポリアミド樹脂（Ａ１）が充分溶融した下流側に設けたサイドフィード口から、予め上記製造例１で得られたポリアミド樹脂（Ａ１）４０質量％と導電性カーボン（Ｅ１）８質量％とを混合した混合物をフィードして溶融混合した。そして、得られた溶融混合物を、押出機先端部に設けたダイノズルからストランド状に排出した後、水冷し、ストランドカッターでカットした。このようにして、導電性カーボンマスターバッチ（以下「ＤＭＢ１」とも記す。）のペレットを得た。
導電性カーボンマスターバッチ（ＤＭＢ１）において、ポリアミド樹脂（Ａ１）１００質量部に対する導電性カーボン（Ｅ１）の割合は、９質量部であった。
【００５８】
［評価方法］
＜相対粘度の測定＞
ポリアミド樹脂の相対粘度（ηｒ）は、ＪＩＳ  Ｋ  ６９３３に従って、以下のように、９８％硫酸中濃度１％、２５℃で測定した。
得られたポリアミド樹脂１ｇを９６％硫酸１００ｍＬに溶解させてポリアミド溶液を得た。オスワルド粘度計で、２５℃の環境下で前記ポリアミド溶液の滴下秒数を測定し、次式よりポリアミド樹脂の相対粘度（ηｒ）を求めた。
［数１］
ポリアミド樹脂の相対粘度（ηｒ）
＝（ポリアミド溶液の滴下秒数）／（硫酸溶液滴下秒数）
【００５９】
＜曲げ弾性率の測定＞
機械的性質を評価するために曲げ弾性率を以下のとおり測定した。
射出成形機（ＦＮ−３０００、スクリュー直径４０ｍｍ、日精樹脂工業（株）製）を用いて、シリンダー温度２９０℃、金型温度８０℃、射出圧力６５ＭＰａ、射出時間５秒、冷却時間２５秒、およびスクリュー回転数２００ｒｐｍの成形条件で、ポリアミド樹脂組成物から、ＩＳＯ  ３１６７に準じた多目的試験片Ａ形を成形し、曲げ試験用試験片を切削加工した。
得られた試験片について、ＩＳＯ  １７８に準じ、オートグラフ（ＡＧ−５０００Ｄ形、（株）島津製作所社製）を用いて、クロスヘッドスピード５ｍｍ／分、スパン６４ｍｍ、および周囲温度２３℃の条件下で曲げ弾性率を測定した。
【００６０】
＜導電性（表面抵抗率）＞
射出成形機（ＳＥ５０Ｄ、スクリュー径φ２５ｍｍ、住友重機械工業（株）製）を用いて、シリンダー温度２９０℃、金型温度１００℃、およびスクリュー回転数１５０ｒｐｍの成形条件で、ポリアミド樹脂組成物から、図１に示すような軸状成形品を成形した。
【００６１】
シムコジャパン（株）製のシムコ表面抵抗計ワークサーフェイステスター  ＳＴ−３を用いて、得られた軸状成形品の長手方向中央部の導電性（表面抵抗率）の測定を行った。
【００６２】
＜溶融時の伸び＞
押出機（ＴＥＭ４８ＳＳ、東芝機械（株）製）を用いて、スクリュー回転数２６５ｒｐｍおよび吐出量２００ｋｇ／時で、ポリアミド樹脂組成物を溶融混練し、先端に設けたダイのノズル（３ｍｍΦ×１９穴）から排出されたストランドをベルトコンベアーで搬送した。その後、ストランドカッターで引き取った。続くカット工程において、ストランドを固化させるためにベルトコンベアー上でシャワー状に水を吹き付けた際に起こる、ストランドが収縮して切れるか否かを目視で観察した。評価規準として、ストランドが切れなかったものを○とし、ストランドが切れたものを×とした。
【００６３】
＜平滑性（６０度グロス）＞
射出成形機（ＳＥ５０Ｄ、住友重機機械工業（株）製）を用いて、シリンダー温度２９０℃および金型温度９０℃の条件で、且つ充填時間が２．０±０．１秒の範囲となるように射出圧力および射出速度を適宜調整して、ポリアミド樹脂組成物から、ゲート断面が２×１０ｍｍの平板プレート（９０×６０ｍｍ、厚さ２ｍｍ）を得た。得られた平板の中央部について、光沢計（ＩＧ３２０、ＨＯＲＩＢＡ製）を用いて、ＪＩＳ−Ｋ７１５０に準じて６０度グロスを測定した。
【００６４】
＜反り変形度＞
射出成形機（ＳＥ５０Ｄ、住友重機械工業（株）製）を用いて、シリンダー温度２９０℃、金型温度１００℃、およびスクリュー回転数１５０ｒｐｍの成形条件で、ポリアミド樹脂組成物から、図１に示す導電性軸状成形品１を成形した。定盤の上に固定したＶブロックの上に前記成形品１を置き、該成形品１の両端部分を高さ方向に固定して、反り変形度測定用工作物を得た。反り変形度測定用工作物を、１回転させた際の前記成形品１の最大の反り量（反り変形度測定用工作物の中心軸に対して半径方向の成形品１の最大寸法）を測定し、当該反り量から、前記成形品１の回転前の寸法（１０ｍｍ）を引いたものを、反り変形度とした。
【００６５】
［実施例１］
ポリアミド樹脂（Ａ）としてＡ１、ポリエステル樹脂（Ｂ）としてＢ１、および導電性カーボン（Ｅ）としてＥ１を、東芝機械（株）製のＴＥＭ４８φ二軸押出機を用いて、設定温度２８０℃、スクリュー回転数２６５ｒｐｍ、および吐出量２００ｋｇ／ｈの条件で、最上流部に設けられたメインフィード口よりそれぞれ表１に示した割合（配合量）で供給した。さらに、ポリアミド樹脂（Ａ１）成分が充分に溶融した下流側に設けられた２箇所のサイドフィード口の上流側から、無機充填材（Ｄ）としてＤ１、および前記サイドフィード口の下流側から、ガラス繊維（Ｃ）としてＣ１を、それぞれ表１に示した割合（配合量）で供給した。そして、最下流部に設けられたダイヘッドノズル（３ｍｍΦ×１９穴）より押し出されたストランドを、水で冷却し、ストランドカッターによりカットして、ポリアミド樹脂組成物のペレットを得た。
【００６６】
得られたポリアミド樹脂組成物のペレットを上記の各評価方法により評価した。評価結果を表１に示す。
【００６７】
[実施例２]
ポリアミド樹脂（Ａ）として、Ａ１の代わりにＡ２を使用した点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００６８】
[実施例３]
ポリアミド樹脂（Ａ）として、Ａ１の代わりにＡ３を使用した点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００６９】
[実施例４]
Ａ１およびＥ１の代わりに、ＤＭＢ１（Ａ１；１００質量部およびＥ１；９質量部の導電性マスターバッチ）を使用した点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００７０】
[実施例５]
ポリエステル樹脂（Ｂ）として、Ｂ１の代わりにＢ２を使用した点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００７１】
[実施例６]
無機充填材（Ｄ）として、Ｄ１の代わりにＤ２を使用した点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００７２】
[実施例７]
無機充填材（Ｄ）として、Ｄ１の代わりにＤ３を使用した点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００７３】
[実施例８]
導電性カーボン（Ｅ）として、Ｅ１の代わりにＥ２を使用した点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００７４】
[実施例９]
ガラス繊維（Ｃ）の配合量を１０７質量部、導電性カーボン（Ｅ）の配合量を７質量部とした点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００７５】
[実施例１０]
ポリエステル樹脂（Ｂ）の配合量を２１質量部、ガラス繊維（Ｃ）の配合量を６４質量部、無機充填材（Ｄ）の配合量を２１質量部、導電性カーボン（Ｅ）の配合量を６質量部とした点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００７６】
[実施例１１]
ポリエステル樹脂（Ｂ）の配合量を１２質量部、ガラス繊維（Ｃ）の配合量を９８質量部、無機充填材（Ｄ）の配合量を２４質量部、導電性カーボン（Ｅ）の配合量を１０質量部とした点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００７７】
[実施例１２]
ポリエステル樹脂（Ｂ）の配合量を１２質量部、ガラス繊維（Ｃ）の配合量を９５質量部、無機充填材（Ｄ）の配合量を２４質量部、導電性カーボン（Ｅ）の配合量を７質量部とした点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００７８】
[実施例１３]
ポリエステル樹脂（Ｂ）の配合量を１０質量部、ガラス繊維（Ｃ）の配合量を５８質量部、無機充填材（Ｄ）の配合量を１９質量部、導電性カーボン（Ｅ）の配合量を６質量部とした点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００７９】
[比較例１]
ポリエステル樹脂（Ｂ）を配合せず、ガラス繊維（Ｃ）の配合量を８７質量部、無機充填材（Ｄ）の配合量を２２質量部、導電性カーボン（Ｅ）の配合量を９質量部とした点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００８０】
[比較例２]
ポリエステル樹脂（Ｂ）の配合量を２４質量部、ガラス繊維（Ｃ）の配合量を９５質量部、無機充填材（Ｄ）の配合量を１２質量部、導電性カーボン（Ｅ）の配合量を７質量部とした点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００８１】
[比較例３]
ポリエステル樹脂（Ｂ）の配合量を２６質量部、ガラス繊維（Ｃ）の配合量を１０４質量部、無機充填材（Ｄ）の配合量を２６質量部、導電性カーボン（Ｅ）の配合量を４質量部とした点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００８２】
[比較例４]
ポリアミド樹脂（Ａ）として、Ａ１の代わりにＡ４を使用した点以外は、実施例１の場合と同様にしてポリアミド樹脂組成物のペレットを得て、該ペレットを評価した。評価結果を表１に示す。
【００８３】
【表１】
2014129458.tif 000002
【００８４】
まず、実施例および比較例１を対比すると、ポリエステル樹脂（Ｂ）を配合することにより、平滑性および導電性が顕著に優れたものとなることを見出した。
【００８５】
次に、実施例および比較例２を対比すると、無機充填材（Ｄ）の配合（含有）割合が１５質量部以上の場合、平滑性および反り変形が顕著に優れたものとなることを見出した。
【００８６】
次に、実施例および比較例３を対比すると、導電性カーボン（Ｅ）の配合（含有）割合が５質量部以上の場合、導電性が顕著に優れたものとなることを見出した。したがって、本実施の形態に係るポリアミド樹脂組成物を用いて得られる成形品は、例えば、静電気を嫌うプリンターの軸状部品として、好適に使用可能となることを見出した。
【００８７】
次に、実施例および比較例４を対比すると、ポリアミド樹脂（Ａ）中、Ｎ６Ｉが１７質量％以上のポリアミド共重合体を使用することにより、溶融時の伸び、平滑性および反り変形が顕著に優れたものとなることを見出した。
【産業上の利用可能性】
【００８８】
本発明に係るポリアミド樹脂組成物は、導電性や機械的強度に優れているだけでなく、平滑性や反り変形も少ない導電性軸状成形品を得ることができる。また、本発明に係るポリアミド樹脂組成物は、溶融時の伸びが良好であるため、樹脂組成物の押出加工性、および導電性軸状成形品の生産性に優れる。そして、本発明に係るポリアミド樹脂組成物を用いて得られる導電性軸状成形品は、優れた機械的強度および導電性を有し、且つ加工精度が顕著に高くなるため、ローラーのシャフト（軸芯）材料として好適である。より具体的には、プリンターやコピー機等に使用される導電性シャフトや導電性ローラー等に使用される金属製シャフトの代替材料として使用し得る。
【符号の説明】
【００８９】
１  導電性軸状成形品。
【図１】
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