(57)【要約】【課題】外力による接地電極の脱落をより確実に防止する。【解決手段】スパークプラグ１は、主体金具３と、主体金具３の先端面２６に溶接された接地電極２７とを備える。接地電極２７は、先端面２６に溶接され、少なくとも一部が主体金具３に埋没する基部２７１を具備し、基部２７１は、自身の幅方向の中心において厚さが最大であるとともに、前記幅方向の外側に向かうにつれて厚さが小さくされる。先端面２６の幅が基部２７１の最大厚さよりも大きく、先端面２６の幅と前記最大厚さとの差が０．２ｍｍ以下とされる。基部２７１の厚さが最大となる線分の垂直二等分線を含む断面において、基部２７１の最大埋没量が０．１０ｍｍ以上とされる。基部２７１の幅の線分の垂直二等分線を含む断面において、基部２７１のうち先端面２６に最も埋没する位置が、主体金具３の外周面及び内周面の少なくとも一方に位置する。【選択図】      図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸線方向に貫通する軸孔を有する筒状の絶縁体と、
前記軸孔の先端側に挿設された中心電極と、
前記絶縁体の外周に設けられた筒状の主体金具と、
前記主体金具の先端面に溶接され、前記中心電極との間で間隙を形成する接地電極とを備えるスパークプラグであって、
前記接地電極は、前記主体金具の先端面に溶接されるとともに、前記軸線方向先端側に向けて延び、少なくとも一部が前記主体金具に埋没する基部を具備し、
前記基部は、自身の幅方向の中心において厚さが最大であるとともに、前記幅方向の外側に向かうにつれて厚さが小さくなっており、かつ、
前記軸線と直交する方向に沿った前記主体金具の先端面の幅が、前記最大厚さよりも大きい一方で、前記主体金具の先端面の幅と前記最大厚さとの差が０．２ｍｍ以下とされ、
前記基部の厚さが最大となる線分の垂直二等分線を含み、かつ、前記軸線と平行に延びる断面における、前記軸線に沿った前記基部の最大埋没量を０．１０ｍｍ以上とし、
前記基部の幅の線分の垂直二等分線を含み、かつ、前記軸線と平行に延びる断面において、前記主体金具の先端面に対して前記基部を最も埋没させた位置が、前記主体金具の外周面及び内周面の少なくとも一方に位置することを特徴とするスパークプラグ。
【請求項２】
前記基部の硬度をビッカース硬度でＡ（Ｈｖ）とし、前記主体金具の先端面の硬度をビッカース硬度でＢ（Ｈｖ）としたとき、Ａ≧Ｂ−５０（Ｈｖ）を満たし、
前記基部の幅の線分の垂直二等分線を含み、かつ、前記軸線と平行に延びる断面における、前記軸線に沿った前記基部の最大埋没量を０．０５ｍｍ以上０．４ｍｍ以下としたことを特徴とする請求項１に記載のスパークプラグ。
【請求項３】
前記接地電極は、ニッケル又はこれを主成分とする合金からなることを特徴とする請求項１又は２に記載のスパークプラグ。
【請求項４】
前記接地電極は、ニッケルを９３質量％以上、イットリウムを含む希土類元素を０．０５質量％以上０．４５質量％以下含有することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のスパークプラグ。
【請求項５】
前記接地電極のうち少なくとも前記基部は、前記中心電極側の面が少なくとも自身の幅方向に平坦な面を有し、前記平坦な面以外の面が湾曲面状をなすことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載のスパークプラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関等に使用されるスパークプラグに関する。
【背景技術】
【０００２】
スパークプラグは、例えば、内燃機関（エンジン）に取付けられ、燃焼室内の混合気等への着火のために用いられる。一般にスパークプラグは、軸線方向に延びる軸孔を有する絶縁体と、軸孔の先端側に挿通される中心電極と、絶縁体の外周に設けられる主体金具と、主体金具の先端面に溶接される棒状の接地電極とを備える。接地電極は、主体金具の先端面に溶接されるとともに、軸線方向先端側に向けて延び、少なくとも一部が主体金具に埋没する基部を具備する。また、接地電極は、自身の略中間部分において自身の先端部が中心電極と対向するように曲げ返されており、接地電極の先端部と中心電極の先端部との間には間隙が形成される。そして、前記間隙に高電圧が印加され、前記間隙において火花放電を生じさせることで、混合気等への着火がなされるようになっている。
【０００３】
また近年では、接地電極のうち中心電極とは反対側に位置する面を湾曲面状とすること等により、幅方向の中心において最大の厚さを有し、前記幅方向の外側に向けてその厚さが徐々に小さくなるように接地電極を構成することで、着火性の向上を図る手法が提案されている（例えば、特許文献１等参照）。
【０００４】
さらに、接地電極は、一般に抵抗溶接により、主体金具に対して若干埋没した状態で溶接される。そして、溶接に伴い、主体金具及び接地電極が相互に溶け合ってなる、いわゆる溶融ダレが形成される。ここで、前記溶融ダレが、主体金具の外周面や内周面にはみ出してしまうと、スパークプラグを内燃機関等に取付ける際に支障が生じてしまったり、中心電極と溶融ダレとの間で絶縁体の表面を這った異常放電が生じてしまったりするおそれがある。そのため、溶接時においては、主体金具に対する接地電極の押圧荷重や両者の接触部分を流れる通電電流を調節し、溶融ダレが主体金具の外周面や内周面にはみ出すのを抑えるようにするのが一般的である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平８−２１３１４９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで近年では、スパークプラグの小型化（小径化）を図るべく、主体金具の小径化が図られている。このような小径化された主体金具においては、その先端面（すなわち、接地電極の被溶接面）の幅が小さくなり、主体金具の先端面の幅と接地電極の厚さとの差が非常に小さなものとなる。そして、上述のように、幅方向の中心において厚さが最大となる接地電極を用いた場合には、接地電極のうち最大の厚さを有する部位が、主体金具の内周面や外周面に対して極めて接近する。
【０００７】
このような構成において、主体金具の外周面や内周面に対する溶融ダレのはみ出しを防止するためには、通電電流を比較的小さなものとし、溶融ダレの形成を抑制することが考えられる。しかしながら、この場合には、主体金具及び接地電極を十分に溶け込ませることができず、主体金具に対する接地電極の溶接強度を向上させることが非常に難しい。
【０００８】
さらに、上述のように、接地電極を、その幅方向の中心において最大の厚さを有し、前記幅方向の外側に向けてその厚さが小さくなる構成とした場合には、内燃機関等の動作に伴う振動等の外力が接地電極に加わった際に、前記最大の厚さを有する部位と主体金具との溶接部分に応力が集中してしまう。そのため、主体金具及び接地電極の溶接部分にクラックが生じてしまいやすく、主体金具からの接地電極の脱落が生じてしまいやすい。従って、接地電極が上述の形状をなす場合には、接地電極の脱落をより確実に防止すべく、より優れた溶接強度が必要とされるが、上述のように、接地電極が主体金具の内周面等に対して極めて接近する場合には、溶接強度の向上を図ることが非常に難しい。すなわち、幅方向の中心において最大の厚さを有し、前記幅方向の外側に向けてその厚さが徐々に小さくなるように接地電極を構成するとともに、主体金具の先端面の幅と接地電極の厚さとの差が非常に小さくなるように構成されたスパークプラグにおいては、外力による接地電極の脱落が特に懸念される。
【０００９】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、外力による接地電極の脱落が特に懸念されるスパークプラグにおいて、溶接強度を十分に確保することができ、接地電極の脱落をより確実に防止することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
以下、上記目的を解決するのに適した各構成につき、項分けして説明する。なお、必要に応じて対応する構成に特有の作用効果を付記する。
【００１１】
構成１．本構成のスパークプラグは、軸線方向に貫通する軸孔を有する筒状の絶縁体と、
前記軸孔の先端側に挿設された中心電極と、
前記絶縁体の外周に設けられた筒状の主体金具と、
前記主体金具の先端面に溶接され、前記中心電極との間で間隙を形成する接地電極とを備えるスパークプラグであって、
前記接地電極は、前記主体金具の先端面に溶接されるとともに、前記軸線方向先端側に向けて延び、少なくとも一部が前記主体金具に埋没する基部を具備し、
前記基部は、自身の幅方向の中心において厚さが最大であるとともに、前記幅方向の外側に向かうにつれて厚さが小さくなっており、かつ、
前記軸線と直交する方向に沿った前記主体金具の先端面の幅が、前記最大厚さよりも大きい一方で、前記主体金具の先端面の幅と前記最大厚さとの差が０．２ｍｍ以下とされ、
前記基部の厚さが最大となる線分の垂直二等分線を含み、かつ、前記軸線と平行に延びる断面における、前記軸線に沿った前記基部の最大埋没量を０．１０ｍｍ以上とし、
前記基部の幅の線分の垂直二等分線を含み、かつ、前記軸線と平行に延びる断面において、前記主体金具の先端面に対して前記基部を最も埋没させた位置が、前記主体金具の外周面及び内周面の少なくとも一方に位置することを特徴とする。
【００１２】
尚、「基部の最大埋没量」とあるのは、断面において、基部のうち主体金具に対して最も埋没している部位の埋没量から、基部のうち主体金具に対して最も埋没していない部位の埋没量を減じた値をいう（以下、同様）。
【００１３】
上記構成１によれば、基部は、自身の幅方向の中心において厚さが最大であるとともに、前記幅方向の外側に向かうにつれて厚さが小さくされている。また、軸線と直交する方向に沿った主体金具の先端面の幅は、基部の最大厚さよりも大きい一方で、主体金具の先端面の幅と前記最大厚さとの差が０．２ｍｍ以下とされている。すなわち、外力が加わった際に接地電極の脱落が生じやすく、脱落を防止可能な程度の溶接強度を確保しようにも、従前の手法では、十分な溶接強度を確保することが難しい構成となっている。
【００１４】
この点、上記構成１によれば、基部の幅の線分の垂直二等分線を含み、かつ、軸線と平行に延びる断面において、主体金具の先端面に対して基部を最も埋没させた位置が、主体金具の外周面及び内周面の少なくとも一方に位置するように構成されている。すなわち、接地電極に外力が加わった際には、基部及び主体金具の溶接部分のうち内周や外周に対して応力が特に加わるが、この応力が特に加わる部位において、基部が主体金具に対して最も埋没するように構成されている。従って、応力に対して十分に抗することが可能な溶接強度をより確実に確保することができる。
【００１５】
また、上記構成１によれば、基部の厚さが最大となる線分の垂直二等分線を含み、かつ、軸線と平行に延びる断面における、軸線に沿った基部の最大埋没量が０．１０ｍｍ以上とされている。すなわち、基部のうち外周や内周以外の部位において、十分な埋没量が確保されるように構成されている。これにより、溶接強度の更なる向上を図ることができ、接地電極の脱落をより確実に防止することができる。
【００１６】
尚、基部のうち主体金具に対して最も埋没する位置を、主体金具の外周面や内周面に位置させることは、主体金具の外周面や内周面に対して溶融ダレを積極的にはみ出させるような条件で、主体金具に接地電極を溶接することでなされる。主体金具の外周面や内周面に溶融ダレをはみ出させることで、主体金具の先端面の最内周や最外周を凹状に変形させることができ、その結果、基部のうち主体金具に対して最も埋没する位置を、主体金具の外周面や内周面とすることができる。また、溶接時において、溶融ダレがはみ出る程度の比較的大きな通電電流を流すことにより、主体金具及び接地電極が十分に溶け込む点も、溶接強度の向上を寄与する。
【００１７】
尚、主体金具の内周面等にはみ出した溶融ダレを切除することで、溶融ダレがはみ出すことに伴う不具合を回避することができる。
【００１８】
構成２．本構成のスパークプラグは、上記構成１において、前記基部の硬度をビッカース硬度でＡ（Ｈｖ）とし、前記主体金具の先端面の硬度をビッカース硬度でＢ（Ｈｖ）としたとき、Ａ≧Ｂ−５０（Ｈｖ）を満たし、
前記基部の幅の線分の垂直二等分線を含み、かつ、前記軸線と平行に延びる断面における、前記軸線に沿った前記基部の最大埋没量を０．０５ｍｍ以上０．４ｍｍ以下としたことを特徴とする。
【００１９】
溶接強度の更なる向上を図るという点では、基部の内周や外周を主体金具に対してより埋没させることが好ましい。しかしながら、埋没量を増大させるためには、通電電流ひいては発熱量を増大させる必要があり、発熱量を過度に増大させてしまうと、主体金具及び接地電極の溶接界面において、接地電極等に含有される成分の析出状態が通常とは異なるものとなってしまう。その結果、例えば、主体金具及び接地電極の表面にメッキ層を設け、溶接界面が脆化した場合などにおいて、溶接強度が低下してしまうおそれがある。
【００２０】
この点、上記構成２によれば、基部の内周や外周の最大埋没量が０．０５ｍｍ以上とされているため、溶接強度の更なる向上を図ることができる。また、Ａ≧Ｂ−５０を満たすように構成されているため、主体金具に対して基部を埋没させやすくなり、前記最大埋没量を０．０５ｍｍ以上とするために、発熱量を過度に増大させる必要がなくなる。従って、溶接界面における成分の析出状態に変化が生じてしまうことをより確実に防止でき、溶接強度の低下を効果的に抑制することができる。
【００２１】
また、上記構成２によれば、基部の内周や外周の最大埋没量が０．４ｍｍ以下とされているため、発熱量の過度の増大をより確実に抑制することができ、溶接界面における成分の析出状態の変化をより一層確実に防止することができる。その結果、溶接強度の低下を一層効果的に抑制することができる。
【００２２】
尚、基部の硬度Ａを過度に大きくすると、基部において、接地電極が変形しにくくなり、所定の溶接界面にすることが難しくなったり、溶接界面で接地電極が脆化して十分な溶接強度を確保するのが難しくなったりするおそれがある。従って、基部の硬度Ａを、例えば、２６０Ｈｖ以下とすることが好ましい。
【００２３】
構成３．本構成のスパークプラグは、上記構成１又は２において、前記接地電極は、ニッケル（Ｎｉ）又はこれを主成分とする合金からなることを特徴とする。
【００２４】
尚、「主成分」とあるのは、材料中、最も質量比の高い成分をいう。
【００２５】
上記構成３によれば、接地電極は、Ｎｉ又はＮｉを主成分とする合金から形成されている。従って、接地電極の熱伝導性を向上させることができ、優れた耐消耗性を実現することができる。
【００２６】
構成４．本構成のスパークプラグは、上記構成１乃至３のいずれかにおいて、前記接地電極は、Ｎｉを９３質量％以上、イットリウム（Ｙ）を含む希土類元素を０．０５質量％以上０．４５質量％以下含有することを特徴とする。
【００２７】
尚、「希土類元素」としては、イットリウム（Ｙ）の他に、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、ネオジム（Ｎｄ）、サマリウム（Ｓｍ）、ジスプロシウム（Ｄｙ）、エルビウム（Ｅｒ）、及び、イッテルビウム（Ｙｂ）を挙げることができる。
【００２８】
上記構成４によれば、接地電極は、Ｎｉを９３質量％以上含有する金属により形成されている。従って、接地電極の熱伝導性を向上させることができ、優れた耐消耗性を実現することができる。
【００２９】
一方で、Ｎｉを多量に含有する金属は高温下で粒成長しやすく、上記構成４のように、Ｎｉを多量に含む金属により接地電極を形成する場合には、高温下において、接地電極を構成する金属の粒成長が懸念される。
【００３０】
この点、上記構成４によれば、接地電極に希土類元素が一種以上含有されるとともに、希土類元素の含有量が０．０５質量％以上とされている。従って、接地電極を構成する金属の粒成長をより確実に抑制することができ、耐消耗性を一層向上させることができる。
【００３１】
尚、希土類元素の含有量を過度に大きなものとしてしまうと、高温下において接地電極の表面に発汗粒が生じやすくなってしまう。発汗粒が生じてしまうと、その発汗粒の存在により中心電極と接地電極との間に形成された間隙が局所的に狭くなってしまい、ひいては着火性の低下を招いてしまうおそれがある。この点、上記構成４によれば、希土類元素の含有量が０．４５質量％以下と十分に小さなものとされている。従って、発汗粒の発生を効果的に抑制することができ、着火性の低下をより確実に防止することができる。
【００３２】
尚、Ｎｉを多量に含む金属により接地電極を形成した場合には、上述の通り、接地電極の熱伝導性が向上する。そのため、主体金具に接地電極を溶接する際に、主体金具及び接地電極を十分に溶け込ませるためには、通電電流ひいては発熱量をある程度増大させる必要がある。しかしながら、接地電極に希土類元素が含有されている場合において、発熱量を増大させてしまうと、溶接界面における希土類元素の析出状態に変化が生じてしまうおそれがある。その結果、溶接界面にクラックが生じやすくなってしまい、溶接強度が低下してしまうおそれがある。
【００３３】
この点、上記構成１等を採用することで、上記構成４のように、Ｎｉを９３質量％以上、希土類元素を０．０５質量％以上０．４５質量％以下含有する金属により接地電極が形成され、溶接強度の低下が懸念される場合であっても、優れた溶接強度を確保することができる。換言すれば、上記構成１等は、Ｎｉを９３質量％以上、希土類元素を０．０５質量％以上０．４５質量％以下含有する金属により接地電極を形成した場合において、特に有効である。
【００３４】
構成５．本構成のスパークプラグは、上記構成１乃至４のいずれかにおいて、前記接地電極のうち少なくとも前記基部は、前記中心電極側の面が少なくとも自身の幅方向に平坦な面を有し、前記平坦な面以外の面が湾曲面状をなすことを特徴とする。
【００３５】
尚、「接地電極のうち少なくとも基部は、中心電極側の面が自身の幅方向に平坦な面を有する」とあるのは、基部の中心軸と直交する断面において、基部のうち中心電極側に位置する面の外形線が直線状をなすことをいう。
【００３６】
上記構成５によれば、間隙と燃料噴射装置との間に接地電極が位置するような状態で、スパークプラグが内燃機関等に取付けられた場合に、接地電極を回り込む形で、間隙に対して燃料ガスが入り込みやすくなる。従って、取付位置の相違に伴う着火性の極端な低下をより確実に防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】スパークプラグの構成を示す一部破断正面図である。
【図２】（ａ）は、スパークプラグの先端部の構成を示す拡大正面図であり、（ｂ）は、スパークプラグの先端部の構成を示す一部破断拡大側面図である。
【図３】図２（ａ）のＪ−Ｊ線断面図である。
【図４】基部等を示す部分拡大断面図である。
【図５】図４のＫ−Ｋ線断面図である。
【図６】基部等を示す部分拡大断面図である。
【図７】図６のＬ−Ｌ線断面図である。
【図８】別の実施形態における接地電極の形状を示す部分拡大断面図である。
【図９】別の実施形態における接地電極の形状を示す部分拡大断面図である。
【図１０】別の実施形態における接地電極の形状を示す部分拡大断面図である。
【図１１】別の実施形態における接地電極の形状を示す部分拡大断面図である。
【図１２】別の実施形態における接地電極の形状を示す部分拡大断面図である。
【図１３】別の実施形態における、主体金具に対する基部の埋設態様を示す部分拡大断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３８】
以下に、一実施形態について図面を参照しつつ説明する。図１は、スパークプラグ１を示す一部破断正面図である。尚、図１では、スパークプラグ１の軸線ＣＬ１方向を図面における上下方向とし、下側をスパークプラグ１の先端側、上側を後端側として説明する。
【００３９】
スパークプラグ１は、筒状をなす絶縁体としての絶縁碍子２、これを保持する筒状の主体金具３などから構成されるものである。
【００４０】
絶縁碍子２は、周知のようにアルミナ等を焼成して形成されており、その外形部において、後端側に形成された後端側胴部１０と、当該後端側胴部１０よりも先端側において径方向外向きに突出形成された大径部１１と、当該大径部１１よりも先端側においてこれよりも細径に形成された中胴部１２と、当該中胴部１２よりも先端側においてこれよりも細径に形成された脚長部１３とを備えている。加えて、絶縁碍子２のうち、大径部１１、中胴部１２、及び、大部分の脚長部１３は、主体金具３の内部に収容されている。そして、中胴部１２と脚長部１３との連接部にはテーパ状の段部１４が形成されており、当該段部１４にて絶縁碍子２が主体金具３に係止されている。
【００４１】
さらに、絶縁碍子２には、軸線ＣＬ１に沿って延びる軸孔４が貫通形成されており、当該軸孔４の先端側には中心電極５が挿入、固定されている。中心電極５は、熱伝導性に優れる金属〔例えば、銅や銅合金、純ニッケル（Ｎｉ）等〕からなる内層５Ａと、Ｎｉを主成分とする合金からなる外層５Ｂとを備えている。また、中心電極５は、全体として棒状（円柱状）をなし、その先端部分が絶縁碍子２の先端から突出している。
【００４２】
加えて、軸孔４の後端側には、絶縁碍子２の後端から突出した状態で端子電極６が挿入、固定されている。
【００４３】
さらに、軸孔４の中心電極５と端子電極６との間には、円柱状の抵抗体７が配設されている。当該抵抗体７の両端部は、導電性のガラスシール層８，９を介して、中心電極５と端子電極６とにそれぞれ電気的に接続されている。
【００４４】
加えて、前記主体金具３は、低炭素鋼等（例えば、Ｓ２５Ｃなど）の金属により筒状に形成されており、その外周面にはスパークプラグ１を内燃機関や燃料電池改質器等の燃焼装置に取付けるためのねじ部（雄ねじ部）１５が形成されている。また、ねじ部１５の後端側には座部１６が外周側に向けて突出形成されており、ねじ部１５後端のねじ首１７にはリング状のガスケット１８が嵌め込まれている。さらに、主体金具３の後端側には、主体金具３を燃焼装置に取付ける際にレンチ等の工具を係合させるための断面六角形状の工具係合部１９と、径方向内側に向けて屈曲する加締め部２０とが設けられている。尚、本実施形態では、スパークプラグ１の小型化を図るべく、主体金具３が小径化されており、ねじ部１５のねじ径が比較的小さなもの（例えば、Ｍ１２以下）とされている。
【００４５】
また、主体金具３の内周面には、絶縁碍子２を係止するためのテーパ状の段部２１が設けられている。そして、絶縁碍子２は、主体金具３に対してその後端側から先端側に向かって挿入され、自身の段部１４が主体金具３の段部２１に係止された状態で、主体金具３の後端側開口部を径方向内側に加締めること、つまり上記加締め部２０を形成することによって主体金具３に固定されている。尚、段部１４，２１間には、円環状の板パッキン２２が介在されている。これにより、燃焼室内の気密性を保持し、燃焼室内に晒される絶縁碍子２の脚長部１３と主体金具３の内周面との隙間に入り込む燃料ガスが外部に漏れないようになっている。
【００４６】
さらに、加締めによる密閉をより完全なものとするため、主体金具３の後端側においては、主体金具３と絶縁碍子２との間に環状のリング部材２３，２４が介在され、リング部材２３，２４間には滑石（タルク）２５の粉末が充填されている。すなわち、主体金具３は、板パッキン２２、リング部材２３，２４及び滑石２５を介して絶縁碍子２を保持している。
【００４７】
また、図２（ａ），（ｂ）に示すように、主体金具３の先端面２６には棒状の接地電極２７が溶接されている。接地電極２７は、その基端面を主体金具３の先端面２６に対して押圧しつつ、接地電極２７と先端面２６との接触部分に通電することにより、前記先端面２６に溶接されている。尚、溶接に伴い、主体金具３及び接地電極２７が溶け合ってなる金属が前記接触部分の外側にはみ出すことで、いわゆる溶融ダレ（不図示）が形成される。ここで、溶融ダレが主体金具３の外周面にはみ出した場合には、スパークプラグ１を内燃機関等に取付ける際に支障が生じてしまうおそれがあり、溶融ダレが主体金具３の内周面にはみ出した場合には、中心電極５と溶融ダレとの間で絶縁碍子２の表面を這った異常放電が生じてしまうおそれがある。そのため、従前においては、主体金具３に対して接地電極２７を溶接する際の押圧荷重や通電電流は、主体金具３の内周面等に対する溶融ダレのはみ出しを極力防止できるような値に設定されるのが一般的である。
【００４８】
さらに、本実施形態では、耐食性の向上を図るべく、主体金具３及び接地電極２７の表面に、ＮｉやＺｎを主成分とする金属からなるメッキ層（図示せず）が設けられている。メッキ層は、例えば、ＺｎやＮｉを含む酸性のメッキ用水溶液に接地電極２７が溶接された主体金具３を浸漬した上で、主体金具３及び接地電極２７に対して直流電流を流すことにより形成することができる。但し、メッキ層の形成時には、酸の影響により、主体金具３及び接地電極２７の溶接界面が脆化し得る。
【００４９】
加えて、接地電極２７は、Ｎｉ又はＮｉを主成分とする合金により形成されており、本実施形態では、Ｎｉを９３質量％以上含有するとともに、イットリウム（Ｙ）を含む希土類元素を０．０５質量％以上０．４５質量％以下含有する金属から形成されている。希土類元素としては、Ｙの他に、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、ネオジム（Ｎｄ）、サマリウム（Ｓｍ）、ジスプロシウム（Ｄｙ）、エルビウム（Ｅｒ）、及び、イッテルビウム（Ｙｂ）を挙げることができる。
【００５０】
尚、主体金具３に対して接地電極２７を溶接する際の通電電流を増大させ、発熱量を増大させた場合には、主体金具３及び接地電極２７の溶接界面において、接地電極２７等に含有される成分（本実施形態では、希土類元素）の析出状態に変化が生じる。析出状態に変化が生じ、かつ、メッキ層の形成工程に伴い溶接界面が脆化している場合には、溶接強度の低下が生じ得る。
【００５１】
接地電極２７の説明に戻り、接地電極２７は、自身の略中間部分にて曲げ返されており、自身の先端側側面と中心電極５の先端部との間には、間隙としての火花放電間隙２８が形成されている。そして、当該火花放電間隙２８に電圧が印加されることで、火花放電間隙２８において軸線ＣＬ１にほぼ沿った方向で火花放電が行われるようになっている。尚、接地電極２７は、主体金具３の先端面２６に溶接された後に、自身の略中間部分において曲げ返される。
【００５２】
加えて、接地電極２７は、前記先端面２６に溶接されるとともに、軸線ＣＬ１方向先端側に向けて延び、少なくとも一部が主体金具３に埋没する基部２７１を備えている。基部２７１は、図３〔図３は、図２（ａ）のＪ−Ｊ線断面図である〕に示すように、自身の幅方向の中心において厚さが最大であるとともに、前記幅方向の外側に向かうにつれて厚さが小さくなっている。特に本実施形態において、接地電極２７のうち少なくとも基部２７１（本実施形態では、接地電極２７の全域）は、中心電極５側の面２７Ｃが自身の幅方向に平坦な面を有し、前記面２７Ｃ以外の面が湾曲面状をなすように構成されている。すなわち、基部２７１を通り、基部２７１の中心軸と直交する断面において、面２７Ｃの外形線は直線状をなし、基部２７１のうち前記面２７Ｃ以外の面を形成する外形線は湾曲線状をなすように構成されている。
【００５３】
さらに、本実施形態では、上述の通り、主体金具３の小径化が図られていることから、軸線ＣＬ１と直交する方向に沿った主体金具３の先端面２６の幅Ｗ１が比較的小さなものとされている（尚、本実施形態において、幅Ｗ１は、主体金具３の周方向において一定とされている）。そのため、幅Ｗ１は、基部２７１の最大厚さＴ１よりも大きいものの、幅Ｗ１と最大厚さＴ１との差は０．２ｍｍ以下となっている。尚、上述の通り、接地電極２７は、自身の幅方向の中心において厚さが最大であるとともに、前記幅方向の外側に向かうにつれて厚さが小さくなっているため、主体金具３の先端面２６の内周や外周に対して、基部２７１の幅方向の中心部（最大厚さＴ１を有する部位）が最も接近している。
【００５４】
ところで、幅Ｗ１と最大厚さＴ１との差が０．２ｍｍ以下とされている場合には、主体金具３に対して接地電極２７を溶接する際に、主体金具３の内周面や外周面に溶融ダレがはみ出しやすく、溶融ダレのはみ出しを防止するためには、溶接時における押圧荷重や通電電流を比較的小さなものとせざるを得ない。しかしながら、押圧荷重や通電電流を小さくすると、主体金具３に対する基部２７１の埋没量や、両者の溶け込み量が減少してしまうため、両者の溶接強度が不十分となってしまうおそれがある。
【００５５】
また、本実施形態のように、基部２７１が、自身の幅方向の中心において厚さが最大であるとともに、前記幅方向の外側に向かうにつれて厚さが小さくなる形状とされている場合には、接地電極２７に対して、内燃機関等の動作に伴う振動や接地電極２７を屈曲させる際の応力などの外力が加わった際に、基部２７１のうち最大厚さを有する部位と、主体金具３との溶接部分に対して応力が集中的に加わる。そのため、前記溶接部分にクラックが発生してしまいやすく、主体金具３から接地電極２７が比較的容易に脱落してしまうおそれがある。すなわち、本実施形態におけるスパークプラグ１は、接地電極２７の形状面を考慮すると、より優れた溶接強度を確保する必要があるものの、先端面２６の幅Ｗ１と厚さＴ１との差が小さいため、十分な溶接強度を確保することが難しい構成となっている。
【００５６】
そこで、本実施形態では、溶接時における押圧荷重や通電電流を特段小さくすることなく、主体金具３に対して接地電極２７を溶接することで、主体金具３の内周面や外周面にあえて溶融ダレをはみ出させ、溶融ダレのはみ出しに伴い、先端面２６の最内周部や最外周部を変形させる。これにより、図４に示すように、基部２７１の幅の線分ＳＧ１の垂直二等分線ＰＭ１を含み、かつ、軸線ＣＬ１と平行に延びる断面をとったとき、図５（図５は、図４のＫ−Ｋ線断面図である）に示すように、主体金具３の先端面２６に対して基部２７１を最も埋没させた位置２７１Ｍが、主体金具３の外周面３Ｇ又は内周面３Ｎの少なくとも一方（本実施形態では、主体金具３の外周面３Ｇ）に位置するように構成されている。すなわち、外力が加えられた際に応力の集中する部位において、主体金具３に対して基部２７１が十分に埋没し、非常に優れた溶接強度が確保されるように構成されている。
【００５７】
尚、本実施形態では、主体金具３に対する接地電極２７の溶接後、所定の治具により、主体金具３の外周面や内周面にはみ出した溶融ダレが切除される。
【００５８】
さらに、本実施形態では、基部２７１の外周や内周以外の部位において良好な溶接強度を確保すべく、図６に示すように、基部２７１の厚さが最大となる線分ＳＧ２の垂直二等分線ＰＭ２を含み、かつ、軸線ＣＬ１と平行に延びる断面をとったとき、図７（図７は、図６のＬ−Ｌ線断面図である）に示すように、軸線ＣＬ１に沿った基部２７１の最大埋没量ＭＢ２が０．１０ｍｍ以上とされている。
【００５９】
また、本実施形態では、一層優れた溶接強度を実現すべく、図５に示すように、基部２７１の幅の線分ＳＧ１の垂直二等分線ＰＭ１を含み、かつ、軸線ＣＬ１と平行に延びる断面における、軸線ＣＬ１に沿った基部２７１の最大埋没量ＭＢ１が０．０５ｍｍ以上とされている。尚、「基部２７１の最大埋没量」とあるのは、基部２７１のうち主体金具３に対して最も埋没している部位の埋没量から、基部２７１のうち主体金具３に対して最も埋没していない部位の埋没量を減じた値をいう。
【００６０】
尚、最大埋没量ＭＢ１を０．０５ｍｍ以上とするにあたっては、例えば、主体金具３に対して接地電極２７を溶接する際に、発熱量を増大させることが考えられるが、発熱量を過度に増大させてしまうと、溶接界面において、接地電極２７に含有される成分（希土類元素）の析出状態に変化が生じてしまう。この場合には、最大埋没量ＭＢ１を０．０５ｍｍ以上としたことによる溶接強度の向上効果が十分に発揮されないおそれがある。
【００６１】
そこで、本実施形態では、発熱量を過度に増大させることなく、最大埋没量ＭＢ１を０．０５ｍｍ以上とするために、基部２７１の硬度をビッカース硬度でＡ（Ｈｖ）とし、主体金具３の先端面２６の硬度をビッカース硬度でＢ（Ｈｖ）としたとき、Ａ≧Ｂ−５０を満たすように構成されている。すなわち、基部２７１の硬度Ａは、最も小さい場合であっても、先端面２６の硬度Ｂよりも若干小さい程度とされている。そのため、溶接時において発熱量を過度に増大させることなく、主体金具３に対して基部２７１を比較的容易に埋没可能となっている。また、本実施形態における基部２７１の硬度Ａは、２６０Ｈｖ以下とされている。
【００６２】
尚、基部２７１の硬度Ａとあるのは、基部２７１のうち、主体金具３に対する溶接に伴い硬度変化が生じる部位以外の部位における硬度をいう。また、先端面２６の硬度Ｂとあるのは、接地電極２７の溶接に伴い硬度変化が生じる部位以外の部位における硬度をいう。
【００６３】
また、本実施形態では、最大埋没量ＭＢ１が０．４ｍｍ以下とされており、溶接時における発熱量の増大抑制がより確実に図られている。
【００６４】
以上詳述したように、本実施形態によれば、基部２７１の幅の線分ＳＧ１の垂直二等分線ＰＭ１を含み、かつ、軸線ＣＬ１と平行に延びる断面において、主体金具３の先端面２６に対して基部２７１を最も埋没させた位置２７１Ｍが、主体金具３の外周面３Ｇに位置するように構成されている。すなわち、接地電極２７に外力が加わった際には、基部２７１及び主体金具３の溶接部分のうち内周や外周に対して応力が特に加わるが、この応力が特に加わる部位において、基部２７１が主体金具３に対して最も埋没するように構成されている。従って、応力に対して十分に抗することが可能な溶接強度をより確実に確保することができる。
【００６５】
また、基部２７１の厚さが最大となる線分ＳＧ２の垂直二等分線ＰＭ２を含み、かつ、軸線ＣＬ１と平行に延びる断面における、基部２７１の最大埋没量ＭＢ２が０．１０ｍｍ以上とされている。すなわち、基部２７１のうち外周や内周以外の部位において、十分な埋没量が確保されるように構成されている。これにより、溶接強度の更なる向上を図ることができ、接地電極２７の脱落をより確実に防止することができる。
【００６６】
加えて、最大埋没量ＭＢ１が０．０５ｍｍ以上とされているため、溶接強度の更なる向上を図ることができる。また、Ａ≧Ｂ−５０を満たすように構成されているため、主体金具３に対して基部２７１を埋没させやすくなり、最大埋没量ＭＢ１を０．０５ｍｍ以上とするために、発熱量を過度に増大させる必要がなくなる。従って、溶接界面における成分の析出状態に変化が生じてしまうことをより確実に防止でき、メッキ層を設けた場合などにおける溶接強度の低下を効果的に抑制することができる。
【００６７】
また、本実施形態では、最大埋没量ＭＢ１が０．４ｍｍ以下とされているため、溶接時における発熱量の過度の増大をより確実に防止でき、溶接界面における成分の析出状態の変化をより一層確実に防止することができる。その結果、溶接強度の低下を一層効果的に抑制することができる。
【００６８】
さらに、接地電極２７は、Ｎｉを９３質量％以上含有する金属により形成されている。従って、接地電極２７の熱伝導性を向上させることができ、優れた耐消耗性を実現することができる。
【００６９】
一方で、Ｎｉを多量に含む金属により接地電極２７を形成する場合には、高温下において、接地電極２７を構成する金属の粒成長が懸念されるが、本実施形態では、接地電極２７に希土類元素が一種以上含有されるとともに、希土類元素の含有量が０．０５質量％以上とされている。従って、接地電極２７を構成する金属の粒成長をより確実に抑制することができ、耐消耗性を一層向上させることができる。
【００７０】
また、接地電極２７における希土類元素の含有量が０．４５質量％以下と十分に小さなものとされている。従って、発汗粒の発生を効果的に抑制することができ、着火性の低下をより確実に防止することができる。
【００７１】
加えて、接地電極２７のうち少なくとも基部２７１は、中心電極５側の面２７Ｃが平坦な面を有し、前記平坦な面以外の面が湾曲面状をなすように構成されている。従って、火花放電間隙２８と燃料噴射装置との間に接地電極２７が位置するような状態で、スパークプラグ１が内燃機関等に取付けられた場合に、接地電極２７を回り込む形で、火花放電間隙２８に対して燃料ガスが入り込みやすくなる。従って、取付位置の相違に伴う着火性の極端な低下をより確実に防止することができる。
【００７２】
次いで、上記実施形態によって奏される作用効果を確認すべく、基部の幅の線分の垂直二等分線を含み、かつ、軸線と平行に延びる断面において、基部のうち主体金具の先端面に対して最も埋没する位置（最埋没位置）を、主体金具の外周面、内周面、又は、これら以外とするとともに、主体金具の先端面の幅Ｗ１から基部の最大厚さＴ１を減じた値（Ｗ１−Ｔ１）、最大埋没量ＭＢ１，ＭＢ２、及び、主体金具の先端面の硬度Ｂから基部の硬度Ａを減じた値（Ｂ−Ａ）を種々変更したスパークプラグのサンプルを少なくとも５本ずつ作製し、各サンプルについて、溶接強度評価試験を行った。
【００７３】
溶接強度評価試験の概要は、次の通りである。すなわち、主体金具及び接地電極にメッキ層を設けなかったサンプルと、主体金具及び接地電極にメッキ層を設けたサンプルとのそれぞれについて、接地電極を繰り返し折り曲げ、溶接部分において接地電極が破断した（主体金具から接地電極が脱落した）回数（破断回数）を計測するとともに、破断回数の平均値（平均破断回数）を算出した。ここで、平均破断回数が３．５回以上となったサンプルは、優れた溶接強度を有するとして「◎」の評価を下すこととし、平均破断回数が２．５回以上３．５回未満となったサンプルは、良好な溶接強度を有するとして「○」の評価を下すこととした。一方で、平均破断回数が２．５回未満となったサンプルは、溶接強度に劣るとして「×」の評価を下すこととした。表１〜表３に、当該試験の試験結果を示す。
【００７４】
尚、メッキ層を設けなかったサンプルと比べて、メッキ層を設けたサンプルは、メッキ層を設ける際における酸の影響により、主体金具及び接地電極の溶接強度が低下しやすくなる。また、最埋没位置や、最大埋没量ＭＢ１，ＭＢ２等は、主体金具に対して接地電極を溶接する際の通電電流や押圧荷重を調節することで変更した。例えば、通電電流を比較的小さなものとすることで、溶融ダレの形成（すなわち、主体金具の外周面や内周面への溶融ダレのはみ出し）を抑制し、最埋没位置を主体金具の外周面及び内周面以外の位置とすることができる。また、通電電流を比較的大きなものとすることで、溶融ダレを積極的に形成する（主体金具の外周面や内周面に対して溶融ダレをはみ出させる）ことができ、最埋没位置を主体金具の内周面や外周面とすることができる。さらに、通電電流や押圧荷重を増減させることで、最大埋没量ＭＢ１，ＭＢ２を増減させることができる。
【００７５】
また、主体金具の先端面の硬度Ｂをほぼ一定とする一方で、加熱処理などにより基部の硬度Ａを調節することで、Ｂ−Ａを変更した。さらに、各サンプルともに、Ｎｉを９３質量％含有するとともに、希土類元素を０．０５質量％以上０．４５質量％以下含有する金属により接地電極を形成した。加えて、接地電極は、中心電極側の面が自身の幅方向に平坦な面を有し、前記中心電極側の面以外の面が湾曲面状をなすように構成した。
【００７６】
【表１】
2014022300.tif 000003
【００７７】
【表２】
2014022300.tif 000004
【００７８】
【表３】
2014022300.tif 000005
【００７９】
表１〜表３に示すように、最埋没位置を主体金具の内周面及び外周面以外の位置としたサンプル（サンプル１〜２１）のうち、Ｗ１−Ｔ１を０．２ｍｍ超としたサンプル（サンプル１〜７）は、良好な溶接強度を有することが分かった。これは、Ｗ１−Ｔ１が比較的大きかったため、通電電流を比較的大きなものとしても、主体金具の内周面や外周面に溶融ダレをはみ出させることなく、主体金具及び接地電極を十分に溶け込ませることができたためであると考えられる。
【００８０】
その一方で、最埋没位置を主体金具の内周面及び外周面以外の位置としたサンプル（サンプル１〜２１）のうち、Ｗ１−Ｔ１を０．２ｍｍ以下としたサンプル（サンプル８〜２１）は、溶接強度に劣ることが明らかとなった。これは、Ｗ１−Ｔ１が比較的小さかったため、主体金具の内周面や外周面に溶融ダレがはみ出ないようにするためには、通電電流を小さくせざるを得ず、その結果、主体金具及び接地電極の溶け込みが不十分となったためであると考えられる。
【００８１】
また、最大埋没量ＭＢ２を０．１０ｍｍ未満としたサンプル（サンプル２２〜３３）は、溶接強度が不十分となることが確認された。
【００８２】
これに対して、最埋没位置を主体金具の内周面及び外周面のうちの少なくとも一方とし、かつ、最大埋没量ＭＢ２を０．１０ｍｍ以上としたサンプル（サンプル３４〜１０９）は、Ｗ１−Ｔ１を０．２ｍｍ以下とした場合であっても、良好な溶接強度を有することが明らかとなった。これは、次の（１）及び（２）に起因すると考えられる。
【００８３】
（１）通電電流を比較的大きなものとし、主体金具の外周面や内周面に溶融ダレがはみ出したことで、接地電極に外力が加わった際に特に応力が集中しやすい部位において、基部が主体金具に対して最も埋没し、応力に対して十分に抗することが可能な溶接強度が確保されたこと。
【００８４】
（２）通電電流を比較的大きなものとしたことで、主体金具及び接地電極が十分に溶け込むこととなったこと。
【００８５】
さらに、Ｂ−Ａ≦５０、つまり、Ａ≧Ｂ−５０を満たすように構成しつつ、最大埋没量ＭＢ１を０．０５ｍｍ以上０．４ｍｍ以下としたサンプル（サンプル７５〜７９，８１〜８５，８７〜９１，９３〜９７，９９〜１０３，１０５〜１０９）は、メッキ層を設け、溶接強度の低下が生じ得る場合においても、極めて優れた溶接強度を有することが分かった。これは、次の（３）〜（５）が相乗的に作用したことによると考えられる。
【００８６】
（３）最大埋没量ＭＢ１を０．０５ｍｍ以上としたことで、溶接強度の向上が図られたこと。
【００８７】
（４）Ａ≧Ｂ−５０としたことで、主体金具に対して接地電極が埋没しやすくなったため、最大埋没量ＭＢ１を０．０５ｍｍ以上とする際に、通電電流（発熱量）を過度に増大させる必要がなくなり、その結果、溶接界面における成分の析出状態の変化を防止できたこと。
【００８８】
（５）最大埋没量ＭＢ１を０．４ｍｍ以下としたことで、通電電流（発熱量）の過度の増大を防止でき、Ａ≧Ｂ−５０としたことと相俟って、溶接界面における成分の析出状態の変化をより確実に防止できたこと。
【００８９】
上記試験の結果より、基部が、自身の幅方向の中心において厚さが最大であるとともに、前記幅方向の外側に向かうにつれて厚さが小さくなっており、かつ、Ｗ１−Ｔ１が０．２ｍｍ以下とされ、外力による接地電極の脱落が懸念されるスパークプラグにおいて、良好な溶接強度を実現し、接地電極の脱落をより確実に防止するという観点から、最大埋没量ＭＢ２を０．１０ｍｍ以上とするとともに、接地電極の最埋没位置を主体金具の内周面及び外周面の少なくとも一方とすることが好ましいといえる。
【００９０】
また、溶接強度の更なる向上を図るべく、基部の硬度Ａ（Ｈｖ）、及び、主体金具の先端面の硬度Ｂ（Ｈｖ）について、Ａ≧Ｂ−５０を満たすとともに、最大埋没量ＭＢ１を０．０５ｍｍ以上０．４ｍｍ以下とすることがより好ましいといえる。
【００９１】
尚、上記実施形態の記載内容に限定されず、例えば次のように実施してもよい。勿論、以下において例示しない他の応用例、変更例も当然可能である。
【００９２】
（ａ）上記実施形態における基部２７１の形状は例示であって、基部２７１は、自身の幅方向の中心において厚さが最大であるとともに、前記幅方向の外側に向かうにつれて厚さが小さくなる形状であればよい。従って、例えば、図８に示すように、基部３７１が断面円形状をなすように接地電極３７を構成してもよい。また、図９に示すように、基部４７１が断面楕円形状をなすように接地電極４７を構成してもよい。さらに、図１０に示すように、基部５７１が断面三角形状をなすように接地電極５７を構成してもよいし、図１１及び図１２に示すように、基部６７１，７７１が、断面多角形状（例えば、五角形状や六角形状）をなすように接地電極６７，７７を構成してもよい。
【００９３】
（ｂ）上記実施形態では、基部２７１を最も埋没させた位置２７１Ｍが、主体金具３の外周面３Ｇに位置するように構成されているが、図１３に示すように、位置２７１Ｍが主体金具３の内周面３Ｎに位置するように構成してもよい。また、位置２７１Ｍが、主体金具３の内周面３Ｎ及び外周面３Ｇの双方に位置するように構成してもよい。
【００９４】
（ｃ）上記実施形態において、接地電極２７は、Ｎｉを主成分とする単一の金属により形成されているが、接地電極２７を、Ｎｉを主成分とする金属からなる外層と、当該外層の内部に配置され、熱伝導性に優れる金属（例えば、銅や銅合金、純Ｎｉなど）からなる内層とを備える多層構造としてもよい。尚、この場合において、前記基部２７１の硬度Ａとあるのは、前記外層の硬度をいう。
【００９５】
（ｄ）上記実施形態では、中心電極５の先端部と接地電極２７の先端部との間に火花放電間隙２８が形成されている。これに対して、電極５，２７の一方又は双方に、耐消耗性に優れる金属（例えば、白金合金やイリジウム合金等）からなるチップを接合し、火花放電間隙２８を、一方の電極５（２７）に設けられたチップと他方の電極２７（５）との間に形成したり、両電極５，２７に設けられた両チップの間に形成したりしてもよい。
【００９６】
（ｅ）上記実施形態では、工具係合部１９は断面六角形状とされているが、工具係合部１９の形状に関しては、このような形状に限定されるものではない。例えば、Ｂｉ−ＨＥＸ（変形１２角）形状〔ＩＳＯ２２９７７：２００５（Ｅ）〕等とされていてもよい。
【符号の説明】
【００９７】
１…スパークプラグ、２…絶縁碍子（絶縁体）、３…主体金具、４…軸孔、５…中心電極、２６…（主体金具の）先端面、２７…接地電極、２８…火花放電間隙（間隙）、２７１…基部、ＣＬ１…軸線。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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