(57)【要約】      （修正有）【課題】１回の熱処理により、且つ、原材料のＯＨ基濃度分布を特別限定せずに、熱処理後の合成石英ガラスにおける複屈折進相軸の方向を制御することができる合成石英ガラスの熱処理方法を提供する。【解決手段】向かい合った２つの底面１０１，１０２と側面１０３とを有する円柱形状の合成石英ガラス１００を、断熱材で覆った状態で熱処理する方法であって、前記２つの底面１０１，１０２を覆う底面断熱材２１，２２と、前記側面１０３を覆う側面断熱材２３として、種類及び厚さの少なくともいずれか一方が異なることにより断熱効果が異なる断熱材を用いて前記熱処理を行い、前記合成石英ガラス１００の複屈折進相軸の方向を制御することを特徴とする合成石英ガラス１００の熱処理方法。【選択図】図１
2014043373.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
向かい合った２つの底面と側面とを有する円柱形状の合成石英ガラスを、断熱材で覆った状態で熱処理する方法であって、
前記２つの底面を覆う底面断熱材と、前記側面を覆う側面断熱材として、種類及び厚さの少なくともいずれか一方が異なることにより断熱効果が異なる断熱材を用いて前記熱処理を行い、前記合成石英ガラスの複屈折進相軸の方向を制御することを特徴とする合成石英ガラスの熱処理方法。
【請求項２】
前記底面断熱材の断熱効果を、前記側面断熱材の断熱効果よりも小さくすることにより、前記合成石英ガラスの複屈折進相軸の方向を、前記底面の半径方向に制御することを特徴とする請求項１に記載の合成石英ガラスの熱処理方法。
【請求項３】
前記底面断熱材の断熱効果を、前記側面断熱材の断熱効果よりも大きくすることにより、前記合成石英ガラスの複屈折進相軸の方向を、前記底面の接線方向に制御することを特徴とする請求項１に記載の合成石英ガラスの熱処理方法。
【請求項４】
前記断熱材を、前記合成石英ガラスを内包可能な石英ガラス製容器とすることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載の合成石英ガラスの熱処理方法。
【請求項５】
前記石英ガラス製容器の内側にさらにＳｉＯ２粉又はＳｉＯ２繊維を充填することを特徴とする請求項４に記載の合成石英ガラスの熱処理方法。
【請求項６】
複数の合成石英ガラスを準備し、請求項１ないし請求項５のいずれか１項に記載の合成石英ガラスの熱処理方法により、前記複数の合成石英ガラスを同一の熱処理炉を用いて同時に熱処理する方法であって、
前記複数の合成石英ガラスのうち少なくとも１つの前記底面断熱材及び側面断熱材を、その他の合成石英ガラスの前記底面断熱材及び側面断熱材とは断熱効果が異なるように配置して熱処理を行うことにより、前記複数の合成石英ガラスのうち少なくとも１つの複屈折進相軸の方向を、前記その他の合成石英ガラスとは異なる方向に制御することを特徴とする合成石英ガラスの熱処理方法。
【請求項７】
前記熱処理する合成石英ガラスを、露光装置の光学系に用いる光学用合成石英ガラスとすることを特徴とする請求項１ないし請求項６のいずれか１項に記載の合成石英ガラスの熱処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光学用等の合成石英ガラスを熱処理する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
半導体集積回路の製造のための露光装置には、光リソグラフィー技術が用いられている。近年、半導体集積回路の微細化、高集積化に伴い、露光用の光源の短波長化が進んでいる。現在ではＡｒＦエキシマレーザー（波長１９３．４ｎｍ）を用いた露光装置に用いられる光学部材には、高均質性、高透過性、及び高いレーザー耐性等を充たすことが要求されている。
【０００３】
これらの高い要求を充たす光学部材の材料として、高純度の合成石英ガラスが用いられている。この合成石英ガラスの製造工程において、均質性の向上や複屈折の低減には、歪除去のために行う熱処理（アニール処理）を施すことが一般的な製造方法とされている。
【０００４】
例えば、特許文献１には、シリカガラスを容器、粉末、あるいは、板で覆った状態でアニールすることが記載されている。また、特許文献２には、容器中に粉末を収容し、この粉末中に光学用合成石英ガラス製品を埋めてアニールすることが記載されている。
【０００５】
また、特許文献３には、光軸と垂直方向の複屈折値の分布を低減された合成石英ガラスを製造するために、合成石英ガラスブロックの加熱工程中の光軸方向の温度変化を、光軸方向と垂直方向の温度変化よりも小さくすることが記載されている。
【０００６】
また、特許文献４には、合成シリカガラス体の歪除去及び純化を行う熱処理方法であって、被処理物の外表面の全てを高純度のＳｉＯ２質粉体によって接触状態で被覆して熱処理することが記載されている。
【０００７】
しかしながら、一般的な公知の歪除去のための熱処理を行っても、光学部材を多数使用する露光装置においては、各光学部材の複屈折が積算され、装置全体では大きな複屈折が形成されてしまうという問題があった。
【０００８】
このことに関して、特許文献５、並びに、特許文献６及び特許文献７では、例えば、タイプの異なる２つの合成石英ガラス（Ａ・Ｂとする）を用いて全体で複屈折を小さくすることを説明している。この内容は、Ａ・Ｂ２つの合成石英ガラスの複屈折（複屈折位相差）が同じであって、かつ進相軸の方向が互いに直行するような分布を有する場合、合成石英ガラスＡの進相軸と同Ｂの遅相軸（進相軸と直交する）が同一方向に重なるため、２つの合成石英ガラスの複屈折の効果は相殺され、積算相当の複屈折はゼロになる、というものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開平０８−０９１８５７号公報
【特許文献２】特開平１１−０１１９６５号公報
【特許文献３】特開２００９−２９８６７０号公報
【特許文献４】特開２０１１−２１３５６１号公報
【特許文献５】特開２００５−２３９５３７号公報
【特許文献６】特開２００７−２２３８８８号公報
【特許文献７】特開２００７−２２３８８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
前述のように合成石英ガラスの複屈折進相軸（単に「進相軸」とも呼ぶ）の方向を制御する方法が重要であるが、そのように制御できる方法は十分には確立されていない。特許文献５の方法、並びに特許文献６及び特許文献７の方法では、それぞれ個々に課題を残している。
【００１１】
特許文献５では、２種類の進相軸方向の石英ガラスを作製するために、標準のアニール処理に加えて、第２のアニール処理を必要とする。すなわち、一方（進相軸を円筒縦軸に対する接線配向とすること）は標準アニールのみ、他方（円筒縦軸に対する半径方向とすること）は標準アニール処理に加えて、第２のアニール処理を行う必要がある。
【００１２】
特許文献６及び特許文献７の方法では、原材料となる合成石英ガラスのＯＨ基濃度分布の規定があり、このＯＨ基濃度分布の合成石英ガラスを作り分けることにより２種類の進相軸を持つ石英ガラスを作り分けている。
【００１３】
特許文献５の方法ではアニール手法が２種類・２段階になること、特許文献６及び特許文献７の方法では原料を作製した後の工程では複屈折を調整しえないものとなること、この２点が十分ではないという問題があった。
【００１４】
本発明はこのような問題に鑑みてなされたもので、１回の熱処理により、且つ、原材料のＯＨ基濃度分布を特別限定せずに、熱処理後の合成石英ガラスにおける複屈折進相軸の方向を制御することができる合成石英ガラスの熱処理方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明は、上記課題を解決するためになされたもので、向かい合った２つの底面と側面とを有する円柱形状の合成石英ガラスを、断熱材で覆った状態で熱処理する方法であって、前記２つの底面を覆う底面断熱材と、前記側面を覆う側面断熱材として、種類及び厚さの少なくともいずれか一方が異なることにより断熱効果が異なる断熱材を用いて前記熱処理を行い、前記合成石英ガラスの複屈折進相軸の方向を制御することを特徴とする合成石英ガラスの熱処理方法を提供する。
【００１６】
このような合成石英ガラスの熱処理方法であれば、１回の熱処理により、且つ、原材料のＯＨ基濃度分布を特別限定せずに、熱処理後の合成石英ガラスにおける複屈折進相軸の方向を制御することができる。
【００１７】
本発明に係る合成石英ガラスの熱処理方法では、前記底面断熱材の断熱効果を、前記側面断熱材の断熱効果よりも小さくすることにより、前記合成石英ガラスの複屈折進相軸の方向を、前記底面の半径方向に制御することができる。
【００１８】
本発明に係る合成石英ガラスの熱処理方法では、前記底面断熱材の断熱効果を、前記側面断熱材の断熱効果よりも大きくすることにより、前記合成石英ガラスの複屈折進相軸の方向を、前記底面の接線方向に制御することもできる。
【００１９】
このように、本発明に係る合成石英ガラスの熱処理方法では、複屈折進相軸の方向を底面の半径方向、又は、底面の接線方向に制御することができる。
【００２０】
また、本発明に係る合成石英ガラスの熱処理方法では、前記断熱材を、前記合成石英ガラスを内包可能な石英ガラス製容器とすることが好ましい。
【００２１】
この場合、前記石英ガラス製容器の内側にさらにＳｉＯ２粉又はＳｉＯ２繊維を充填することができる。
【００２２】
断熱材をこのような態様のものとすれば、合成石英ガラスの周囲の断熱効果を調節しやすい。
【００２３】
また、本発明は、複数の合成石英ガラスを準備し、上記の合成石英ガラスの熱処理方法により、前記複数の合成石英ガラスを同一の熱処理炉を用いて同時に熱処理する方法であって、前記複数の合成石英ガラスのうち少なくとも１つの前記底面断熱材及び側面断熱材を、その他の合成石英ガラスの前記底面断熱材及び側面断熱材とは断熱効果が異なるように配置して熱処理を行うことにより、前記複数の合成石英ガラスのうち少なくとも１つの複屈折進相軸の方向を、前記その他の合成石英ガラスとは異なる方向に制御することを特徴とする合成石英ガラスの熱処理方法を提供する。
【００２４】
このように、本発明では、複数の合成石英ガラスを同一の熱処理炉を用いて同時に熱処理する場合であっても、異なる複屈折進相軸の方向を有する複数の合成石英ガラスを作りわけることができる。
【００２５】
また、本発明に係る合成石英ガラスの熱処理方法においては、前記熱処理する合成石英ガラスを、露光装置の光学系に用いる光学用合成石英ガラスとすることができる。
【００２６】
本発明では、複屈折進相軸の方向を制御することができるので、熱処理する合成石英ガラスとしては光学用合成石英ガラスとするのが好適である。
【発明の効果】
【００２７】
本発明に係る合成石英ガラスの熱処理方法に従えば、１回の熱処理により、且つ、原材料のＯＨ基濃度分布を特別限定せずに、熱処理後の合成石英ガラスにおける複屈折進相軸の方向を制御することができる。これにより、例えば複屈折進相軸の方向が異なる２種類の合成石英ガラスを簡単且つ確実に得ることができる。また本発明では、熱処理温度プログラムを同じものとすれば、同一炉内で複数の合成石英ガラスを熱処理することも可能であるため、製造工程の効率が良い。また、これによって２種の複屈折進相軸方向を有する合成石英ガラスを同一炉・同一バッチで作製することも可能であり、この点からも効率的である。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】本発明に係る合成石英ガラスの熱処理方法において用いることができる熱処理炉の構成例を示す概略断面図である。
【図２】本発明に係る合成石英ガラスの熱処理方法において用いることができる熱処理炉の別の構成例を示す概略断面図である。
【図３】合成石英ガラスの複屈折進相軸の方向の定義を説明するための模式図である。
【図４】実施例における熱処理の温度プログラムを示すグラフである。
【図５】実施例１で熱処理した合成石英ガラス内における、底面の半径方向に沿った複屈折の分布を示すグラフ（ａ）及び複屈折進相軸の角度の分布を示すグラフ（ｂ）である。
【図６】実施例２で熱処理した合成石英ガラス内における、底面の半径方向に沿った複屈折の分布を示すグラフ（ａ）及び複屈折進相軸の角度の分布を示すグラフ（ｂ）である。
【図７】実施例３で熱処理した合成石英ガラス内における、底面の半径方向に沿った複屈折の分布を示すグラフ（ａ）及び複屈折進相軸の角度の分布を示すグラフ（ｂ）である。
【図８】実施例４で熱処理した合成石英ガラス内における、底面の半径方向に沿った複屈折の分布を示すグラフ（ａ）及び複屈折進相軸の角度の分布を示すグラフ（ｂ）である。
【図９】実施例５で熱処理した合成石英ガラス内における、底面の半径方向に沿った複屈折の分布を示すグラフ（ａ）及び複屈折進相軸の角度の分布を示すグラフ（ｂ）である。
【図１０】実施例６で熱処理した合成石英ガラス内における、底面の半径方向に沿った複屈折の分布を示すグラフ（ａ）及び複屈折進相軸の角度の分布を示すグラフ（ｂ）である。
【図１１】比較例において、複屈折の低減を図った合成石英ガラス内における、底面の半径方向に沿った複屈折の分布を示すグラフ（ａ）及び複屈折進相軸の角度の分布を示すグラフ（ｂ）である。
【図１２】合成石英ガラスの複屈折進相軸の方向の定義を説明するための模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００２９】
以下、図面を参照しながら、本発明に係る合成石英ガラスの熱処理方法を具体的に説明する。
【００３０】
図１に、本発明に係る合成石英ガラスの熱処理方法において用いることができる熱処理炉の構成の一例を示した。
【００３１】
熱処理炉（大気炉）１１を用いて、その内部で合成石英ガラス（合成石英ガラス成形体）１００を熱処理する。熱処理する合成石英ガラス１００は、向かい合った２つの底面１０１、１０２と側面１０３とを有する円柱形状である。本発明は、熱処理する合成石英ガラス１００は、露光装置の光学系に用いる光学用合成石英ガラスである場合に特に好適である。特に２５０ｎｍ又はこれよりも短い波長の紫外線を用いる光学装置に用いられる光学部材に好適である。
【００３２】
熱処理炉１１は、内部に合成石英ガラス１００を載置する炉材１２及び合成石英ガラス１００を加熱するヒーター１３を具備している。合成石英ガラス１００を熱処理する際に、断熱材で合成石英ガラス１００を覆う。本発明では、合成石英ガラス１００の２つの底面１０１、１０２を覆う底面断熱材と、側面１０３を覆う側面断熱材として、種類及び厚さの少なくともいずれか一方が異なることにより断熱効果が異なる断熱材を用いて熱処理を行う。
【００３３】
図１には、合成石英ガラス１００を覆う断熱材を、合成石英ガラスを内包可能な石英ガラス製容器とする場合を示した。この石英ガラス製容器は、下部断熱材２１、上部断熱材２２、リング状の断熱材２３とからなる。この場合、「底面断熱材」は、下部断熱材２１及び上部断熱材２２であり、「側面断熱材」は、リング状の断熱材２３である。石英ガラス製容器は、合成石英ガラス製であっても天然石英ガラス製であってもよい。合成石英ガラス製であればより高純度であるため好ましい。そして、図１では、リング状の断熱材２３の方が、上部断熱材２２及び下部断熱材２１よりも厚く形成されている場合を示している。もちろん、これらの厚さは逆にすることもできる。
【００３４】
図２には、合成石英ガラスを内包可能な石英ガラス製容器（下部断熱材３１、上部断熱材３２、リング状の断熱材３３）の内側に、合成石英ガラス１００との間隙を充填可能な断熱材３４を用いる場合を示した。充填可能な断熱材３４は、ＳｉＯ２粉又はＳｉＯ２繊維とすることができる。この粉末又は繊維は、合成石英ガラス製であってもよく、また水晶粉をはじめとするＳｉＯ２結晶粉であってもよい。合成石英ガラス製であればより高純度であるため好ましい。またＨＣｌ雰囲気中での加熱により高純度化した天然石英ガラスやＳｉＯ２結晶粉も同様の理由で好ましい。この場合、「底面断熱材」は、１つは、下部断熱材３１と、充填可能な断熱材３４のうち、合成石英ガラス１００の下側の底面１０１を覆う部分であり、もう１つは、上部断熱材３２と、充填可能な断熱材３４のうち、合成石英ガラス１００の上側の底面１０２を覆う部分である。また、「側面断熱材」は、リング状の断熱材３３と、充填可能な断熱材３４のうち、合成石英ガラス１００の側面１０３を覆う部分である。そして、図２では、充填可能な断熱材３４のうち、合成石英ガラス１００の側面１０３を覆う部分が、底面１０１、１０２を覆う部分より厚い場合を示しているが、逆にすることもできる。
【００３５】
図１又は図２に示した状態で熱処理を行うことにより、合成石英ガラスの複屈折進相軸の方向を制御することができる。熱処理するための温度プログラム（温度プロファイル）は、合成石英ガラスの歪除去をするための公知のものを用いることができる。
【００３６】
より具体的には、底面断熱材の断熱効果を、側面断熱材の断熱効果よりも小さくすることにより、合成石英ガラスの複屈折進相軸の方向を、底面の半径方向に制御することができる。また、底面断熱材の断熱効果を、側面断熱材の断熱効果よりも大きくすることにより、合成石英ガラスの複屈折進相軸の方向を、底面の接線方向に制御することができる。合成石英ガラスを覆う断熱材の断熱効果を調節することにより、合成石英ガラスの複屈折進相軸の方向を制御できる理由は、必ずしも明らかではないが、以下のように推定される。一般に、石英ガラスはある温度以下の温度帯から急冷すると体積が小さく（密度が高く）なり、徐冷すると体積が大きく（密度が小さく）なる性質がある。合成石英ガラスの底面における断熱効果を小さく、側面における断熱効果を大きくすると、底面部からの放冷が主となるため、半径方向の冷却は徐冷となり、半径方向の各点で膨張しようとする応力が働き、半径方向の複屈折進相軸が分布しやすくなる。反対に、合成石英ガラスの底面における断熱効果を大きく、側面における断熱効果を小さくすると、側面部からの放冷が主となるため、側面部からの急冷が進み、その結果、半径方向の各点で収縮しようとする応力が働くことにより、接線方向の複屈折進相軸が分布しやすくなる。
【００３７】
底面断熱材による断熱効果と側面断熱材による断熱効果の配分は、２〜５倍程度が望ましい。ただし、複屈折の値（位相差）が大きくなる場合はその範囲外でも調整が可能である。
【００３８】
合成石英ガラス１００における複屈折進相軸の方向について、図３を参照して説明する。図３は、合成石英ガラス１００の底面を示す模式図である。「底面の半径方向」とは、底面の中心Ｏと、複屈折進相軸を評価する評価点Ｐを通る方向のことであり、「放射方向」ともいう。「底面の接線方向」とは、評価点Ｐにおいて底面の半径方向と直交する方向であり、「同心円方向」ともいう。
【００３９】
図３中、角度範囲Ａは、底面の半径方向に対して−４５°〜＋４５°の範囲を示している。この範囲は、半径方向に近しい方向である。一方、角度範囲Ｂは、底面の接線方向に対して−４５°〜＋４５°の方向（すなわち、半径方向に対して＋１３５°〜＋４５°又は−４５°〜−１３５°の方向）を示している。この範囲は、接線方向に近しい方向である。図３には、例として複屈折進相軸の方向と半径方向の成す角度αが角度範囲Ａ（半径方向に対して−４５°〜＋４５°）にある場合を示している。
【００４０】
本発明では、複数の合成石英ガラスを準備し、上記の合成石英ガラスの熱処理方法により、複数の合成石英ガラスを同一の熱処理炉を用いて同時に熱処理することもできる。複数の合成石英ガラスを同時に熱処理するものとすれば、製造工程の効率が良い。
【００４１】
また、本発明では、複数の合成石英ガラスを同一の熱処理炉を用いて同時に熱処理する場合であっても、異なる複屈折進相軸の方向を有する複数の合成石英ガラスを作りわけることができる。具体的には、複数の合成石英ガラスを同一の熱処理炉を用いて同時に熱処理する場合に、複数の合成石英ガラスのうち、少なくとも１つの合成石英ガラス（合成石英ガラスａとする）の底面断熱材及び側面断熱材を、その他の合成石英ガラス（合成石英ガラスｂとする）の底面断熱材及び側面断熱材とは断熱効果が異なるように配置して熱処理を行う。これにより、合成石英ガラスａの複屈折進相軸の方向を、合成石英ガラスｂとは異なる方向に制御することができる。これによって２種の複屈折進相軸方向を有する合成石英ガラスを同一炉・同一バッチで作製することが可能であり、効率的である。
【実施例】
【００４２】
以下、本発明の実施例及び比較例を示して本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらにより限定されるものではない。
【００４３】
（実施例１〜４の共通条件）
外径１５０ｍｍ以上の石英ガラス母材から、必要重量の塊を切り出し、カーボンを型として溶融・圧縮・成型を行い、外径３５０ｍｍ厚み７０ｍｍの寸法を有する平らな円柱形状の合成石英ガラス１００を得た。この得られた合成石英ガラス１００に対し、図２に示したような、ヒーター１３等を備えた熱処理炉（大気炉）１１にて、実施例１〜４として、条件を変えて熱処理（アニール処理）を行った。
【００４４】
このアニール処理では、平らな円柱形状の合成石英ガラスを包含することが可能な石英ガラス製の容器を用いた。これらは円板形状の下部断熱材（下板）３１、同じく円板形状の上部断熱材（上板）３２、円筒形状であるリング状断熱材３３からなり、処理条件に応じて種々のサイズを必要とする。それぞれの断熱材の肉厚は、下部断熱材３１が２０ｍｍ、上部断熱材３２が２０ｍｍ、リング状断熱材３３が２０ｍｍのものを用いた。
【００４５】
さらに、合成石英ガラス１００と石英ガラス容器の間隙には充填可能な断熱材３４としてＳｉＯ２粉（Ｕｎｉｍｉｎ社製Ｉｏｔａ粉、粒径：〜４００μｍ、Ａｌ：〜３０ｐｐｍ）を用いた。
【００４６】
熱処理を施す温度プログラムは、図４に示す温度プログラムを用いた。すなわち、加熱開始から１０時間かけて１２００℃まで昇温し、１２００℃で５０時間維持した後、１００時間かけて１０００℃まで降温し、その後、ヒーターによる加熱を停止し、放冷した。
【００４７】
（実施例１）
外径３５０ｍｍ厚み７０ｍｍの合成石英ガラス１００を、内径５４０ｍｍの石英ガラス製のリング状断熱材３３に内包し、合成石英ガラス１００の上側の底面（上面）１０２と上部断熱材３２との間に２ｍｍ厚み、下側の底面（下面）１０１と下部断熱材３１との間に２ｍｍ厚み、側面１０３とリング状断熱材３３との間に９５ｍｍ厚みで石英粉を充填した。図２に示した熱処理炉（大気炉）１１のように、熱処理炉内の炉材１２の上にこれを設置し、上記熱処理を施した。
【００４８】
（実施例２）
外径３５０ｍｍ厚み７０ｍｍの合成石英ガラス１００を、内径３９０ｍｍの石英ガラス製のリング状断熱材３３に内包し、合成石英ガラス１００の上側の底面１０２と上部断熱材３２との間に２０ｍｍ厚み、下側の底面１０１と下部断熱材３１との間に２０ｍｍ厚み、側面１０３とリング状断熱材３３との間に２０ｍｍ厚みで石英粉を充填した。図２に示した熱処理炉（大気炉）１１のように、熱処理炉内の炉材１２の上にこれを設置し、上記熱処理を施した。
【００４９】
実施例１及び実施例２の合成石英ガラス１００はそれぞれ、熱処理後にユニオプト社製の複屈折測定器（波長＝６３３ｎｍの光源）で複屈折を測定すると、図５（ａ）（実施例１）及び図６（ａ）（実施例２）のグラフに示した複屈折の値（位相差）を持つことが分かった。グラフ中では符号付の絶対値で各位置における複屈折値を示した。この符号で進相軸の軸向きを示した。正の値は、半径方向に対して「＋４５°〜−４５°」の角度（図３の角度範囲Ａ、半径方向）、負の値は、半径方向に対して「＋１３５°〜＋４５°、又は−４５°〜−１３５°」の角度（図３の角度範囲Ｂ、接線方向）を持つことを示している。また、この測定により得られた、実施例１及び実施例２のそれぞれの合成石英ガラス１００の複屈折進相軸の角度分布を図５（ｂ）（実施例１）及び図６（ｂ）（実施例２）に示した。
【００５０】
図１２は、１つの合成石英ガラス１０１の複屈折進相軸の方向の定義を説明するための模式図である。図１２（ａ）には、合成石英ガラス１０１の上面から見た様子を示している。図１２（ｂ）は図１２（ａ）の中心Ｏを通る１つの半径方向を拡大して示した拡大図である。図１２（ａ）、（ｂ）に示したように、合成石英ガラス１０１の半径方向に複屈折を測定するときに、中心Ｏを通る１つの半径方向の複屈折測定点を中心側からａ１、ａ２、…、ａｉ、…、ａｎとする。
【００５１】
図１２（ｃ）を参照して、測定点ａｉにおける複屈折進相軸の方向の定義を説明する。図１２（ｃ）に示したように、測定点ａｉにおいて、便宜上、半径方向（放射方向）をＸ方向、接線方向（同心円方向）をＹ方向とする。また、進相軸の方向が、Ｘ方向と成す角度をθｉとする。ここで、複屈折の大きさ（位相差）をＲｅｉとすると、測定点ａｉにおける複屈折は、以下のように、半径方向成分と接線方向成分に分けることができる。
半径方向成分  ＝  Ｒｅｉ・ｃｏｓθｉ
接線方向成分  ＝  Ｒｅｉ・ｓｉｎθｉ
【００５２】
半径方向の各測定点ａ１、ａ２、…、ａｉ、…、ａｎで測定した、上記の半径方向成分及び接線方向成分の平均値を比較して、１つの合成石英ガラス１０１についての複屈折進相軸の方向を定義する。
【００５３】
１つの合成石英ガラス１０１における、複屈折の大きさの半径方向成分の平均値は、以下のように表される。
【数１】
2014043373.tif 000003
１つの合成石英ガラス１０１における、複屈折の大きさの接線方向成分の平均値は、以下のように表される。
【数２】
2014043373.tif 000004
上記平均値を比較し、その比が２：１以上に偏った場合に、その比２以上の成分を、その合成石英ガラス１０１の進相軸方向と定義する。
【００５４】
これに従って計算すると、実施例１では半径方向成分の平均値が０．２９ｎｍ／ｃｍ、接線方向成分の平均値が０．０５ｎｍ／ｃｍであり、熱処理した合成石英ガラスの複屈折進相軸の方向は半径方向である。実施例２では、半径方向成分の平均値が０．０３ｎｍ／ｃｍ、接線方向成分の平均値が０．２３ｎｍ／ｃｍであり、熱処理した合成石英ガラスの複屈折進相軸の方向は接線方向である。
【００５５】
なお、波長６３３ｎｍで測定した複屈折は、紫外光における複屈折とは厳密には一致しないが、複屈折進相軸の方向は同様の傾向となる。紫外光のように測定波長より短波長の光を使用すると複屈折位相差は大きくなる傾向にあるが、進相軸の軸向きは変わらない。
【００５６】
実施例１及び実施例２で熱処理した合成石英ガラス１００は、１回の熱処理により、且つ、原材料のＯＨ基濃度分布を特別限定せずに、複屈折進相軸の方向を制御することができた。
【００５７】
この実施例１及び実施例２は、同一炉内、同一バッチで、異なる断熱条件で複数の合成石英ガラス１００を処理することが可能であることを示しており、また進相軸の方向が異なる２種類の合成石英ガラス１００が得られることを示している。
【００５８】
（実施例３）
外径３５０ｍｍ厚み７０ｍｍの合成石英ガラス１００を、内径５９０ｍｍの石英ガラス製のリング状断熱材３３に内包し、合成石英ガラス１００の上側の底面１０２と上部断熱材３２との間に２ｍｍ厚み、下側の底面１０１と下部断熱材３１との間に２ｍｍ厚み、側面１０３とリング状断熱材３３との間に１２０ｍｍ厚みで石英粉を充填した。図２に示した熱処理炉（大気炉）１１のように、熱処理炉内の炉材１２の上にこれを設置し、上記熱処理を施した。
【００５９】
その後、実施例１及び実施例２と同様に複屈折分布及び複屈折進相軸の角度分布を測定した結果、図７（ａ）、（ｂ）に示す結果となった。また、各測定点における半径方向成分の平均値は０．６５ｎｍ／ｃｍ、接線方向成分が０．０４ｎｍ／ｃｍであり、複屈折進相軸の方向は半径方向である。
【００６０】
（実施例４）
外径３５０ｍｍ厚み７０ｍｍの合成石英ガラス１００を、内径３６０ｍｍの石英ガラス製のリング状断熱材３３に内包し、合成石英ガラス１００の上側の底面１０２と上部断熱材３２との間に２０ｍｍ厚み、下側の底面１０１と下部断熱材３１との間に２０ｍｍ厚み、側面１０３とリング状断熱材３３との間に５ｍｍ厚みで石英粉を充填した。図２に示した熱処理炉（大気炉）１１のように、熱処理炉内の炉材１２の上にこれを設置し、上記熱処理を施した。
【００６１】
その後、実施例１及び実施例２と同様に複屈折分布及び複屈折進相軸の角度分布を測定した結果、図８（ａ）、（ｂ）に示すようになった。また、各測定点における半径方向成分の平均値は０．０５ｎｍ／ｃｍ、接線方向成分が０．７０ｎｍ／ｃｍであり、複屈折進相軸の方向は接線方向である。
【００６２】
（実施例５）
まず、外径１５０ｍｍ以上の石英ガラス母材から、必要重量の塊を切り出し、カーボンを型として溶融・圧縮・成型を行い、外径３５０ｍｍ厚み７０ｍｍの寸法を有する平らな円柱形状の合成石英ガラス１００を得た。この得られた合成石英ガラス１００に対し、図１に示したような、ヒーター１３等を備えた熱処理炉（大気炉）１１にて、熱処理（アニール処理）を行った。
【００６３】
外径３５０ｍｍ厚み７０ｍｍの合成石英ガラス１００を、内径３５０ｍｍ−外径５３０ｍｍの石英ガラス製のリング状断熱材２３に内包し、合成石英ガラス１００の上側の底面に厚み５ｍｍの上部断熱材２２、下側の底面に厚み５ｍｍの下部断熱材２１を用いて覆った。その後、図１に示した熱処理炉１１のように、熱処理炉内の炉材１２の上にこれを設置し、図４に示す温度プログラムで熱処理を施した。すなわち、加熱開始から１０時間かけて１２００℃まで昇温し、１２００℃で５０時間維持した後、１００時間かけて１０００℃まで降温し、その後、ヒーターによる加熱を停止し、放冷した。
【００６４】
その後、実施例１及び実施例２と同様に複屈折分布及び複屈折進相軸の角度分布を測定した結果、図９（ａ）、（ｂ）に示すようになった。各測定点における半径方向成分の平均値は０．３９ｎｍ／ｃｍ、接線方向成分の平均値は０．０４ｎｍ／ｃｍであり、複屈折進相軸の方向は半径方向である。
（実施例６）
上部断熱材２２の厚みを変更した他は実施例５と同様にして熱処理を行った。すなわち、外径３５０ｍｍ厚み７０ｍｍの合成石英ガラス１００を、内径３５０ｍｍ−外径３９０ｍｍの石英ガラス製のリング状断熱材２３に内包し、合成石英ガラス１００の上側の底面に厚み２０ｍｍの上部断熱材２２、下側の底面に厚み２０ｍｍの下部断熱材２１を用いて覆った。その後、図１に示した熱処理炉１１のように、熱処理炉内の炉材１２の上にこれを設置し、図４に示す温度プログラムで熱処理を施した。
【００６５】
その後、実施例１及び実施例２と同様に複屈折分布及び複屈折進相軸の角度分布を測定した結果、図１０（ａ）、（ｂ）に示すようになった。各測定点における半径方向成分の平均値は０．０６ｎｍ／ｃｍ、接線方向成分の平均値は０．３７ｎｍ／ｃｍであり、複屈折進相軸の方向は接線方向である。
【００６６】
実施例１〜６の条件及び結果を表１にまとめた。表１中の数値の単位はｍｍである。
【００６７】
【表１】
2014043373.tif 000005
【００６８】
（比較例）
実施例１〜４と同様に、外径１５０ｍｍ以上の石英ガラス母材から、必要重量の塊を切り出し、カーボンを型として溶融・圧縮・成型を行い、外径３５０ｍｍ厚み７０ｍｍの寸法を有する平らな円柱形状の合成石英ガラスを得た。この合成石英ガラスに対し、断熱効果については特に調節せずに石英ガラス製容器と石英ガラス粉により断熱し、均質性の向上や複屈折の低減のために一般的に行われる熱処理を行った。
【００６９】
その後、実施例１と同様に複屈折分布及び複屈折進相軸の角度分布を測定した結果、図１１（ａ）、（ｂ）に示す結果となった。すなわち、複屈折の値が全体に低減されており、均質性が高い合成石英ガラスが得られているが、半径方向に沿って、複屈折進相軸の方向（符号）が中心領域以外でも何度も入れ替わっており、これは複屈折進相軸の分布を制御したものではない。
【００７０】
なお、本発明は、上記実施形態に限定されるものではない。上記実施形態は単なる例示であり、本発明の特許請求の範囲に記載された技術的思想と実質的に同一な構成を有し、同様な作用効果を奏するものは、いかなるものであっても本発明の技術的範囲に包含される。
【符号の説明】
【００７１】
１１…熱処理炉、  １２…炉材、  １３…ヒーター、
２１、３１…下部断熱材（底面断熱材）、  ２２、３２…上部断熱材（底面断熱材）、
２３、３３…リング状の断熱材（側面断熱材）、  ３４…間隙を充填可能な断熱材、
１００…合成石英ガラス、  １０１…底面（下面）、  １０２…底面（上面）、
１０３…側面。
【図１】
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【図２】
2014043373.tif 000007
【図３】
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【図４】
2014043373.tif 000009
【図５】
2014043373.tif 000010
【図６】
2014043373.tif 000011
【図７】
2014043373.tif 000012
【図８】
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【図９】
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【図１０】
2014043373.tif 000015
【図１１】
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【図１２】
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