(57)【要約】【課題】希釈空気を渦状に注入することにより、希釈空気と第１段燃焼器の高温燃焼生成物との混合を改善するための方法を提供する。【解決手段】第１の燃焼器の高温ガスを少なくとも一つの中間タービンに流入させるか、又は、直接的若しくは間接的に少なくとも一つの第２の燃焼器に流入させ、第２の燃焼器の高温ガスを別のタービンに流入させるか、又は、直接的若しくは間接的にエネルギ回復部に流入させ、少なくとも一つの燃焼器を、筒形構造を有する熱燃焼経路の下で運転させ、希釈空気を少なくとも１回、第１の燃焼器に注入し、希釈空気の注入により生じる渦フローを、第１の燃焼器内の本来の渦フローの方向とは逆方向に方向付けるか、又は同じ方向に方向付ける。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービンのシーケンシャル燃焼式システムにおいて、高温メインフローと希釈空気を混合するための方法において、
前記ガスタービンは実質的に、少なくとも一つの圧縮機と、該圧縮機の下流側に接続されている第１の燃焼器とを含み、
第１の燃焼器の高温ガスを少なくとも一つの中間タービンに流入させるか、又は、直接的若しくは間接的に少なくとも一つの第２の燃焼器に流入させ、
前記第２の燃焼器の高温ガスを別のタービンに流入させるか、又は、直接的若しくは間接的にエネルギ回復部に流入させ、
少なくとも一つの燃焼器を、筒形構造を有する熱燃焼経路の下で運転させ、
希釈空気を少なくとも１回前記第１の燃焼器に注入し、
前記希釈空気の注入により生じる渦フローを、前記第１の燃焼器内の本来の渦フローの方向とは逆方向に方向付けるか、又は同じ方向に方向付けることを特徴とする、方法。
【請求項２】
前記第１の燃焼器及び前記第２の燃焼器を、筒形構造を有する熱燃焼経路の下で運転させる、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記第１の燃焼器を、環状構造を有する熱燃焼経路の下で運転させ、且つ、前記第２の燃焼器を、筒形構造を有する熱燃焼経路の下で運転させる、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
前記第１の燃焼器を、筒形構造を有する熱燃焼経路の下で運転させ、且つ、前記第２の燃焼器を、環状構造を有する熱燃焼経路の下で運転させる、請求項１に記載の方法。
【請求項５】
少なくとも一つの燃焼器を、環状構造を有する熱燃焼経路の下で運転させる、請求項１に記載の方法。
【請求項６】
ガスタービンのシーケンシャル燃焼式システムにおいて、高温メインフローと希釈用空気を混合するための方法を実施する希釈空気インジェクタにおいて、
前記ガスタービンは実質的に、少なくとも一つの圧縮機と、該圧縮機の下流側に接続されている第１の燃焼器とを含み、
第１の燃焼器の高温ガスは少なくとも一つの中間タービンに流入されるか、又は、直接的若しくは間接的に少なくとも一つの第２の燃焼器に流入され、
前記第２の燃焼器の高温ガスは別のタービンに流入されるか、又は、直接的若しくは間接的にエネルギ回復部に流入され、
少なくとも一つの燃焼器が、筒形構造を有する熱燃焼経路の下で運転され、
前記第１の燃焼器は、該第１の燃焼器内の本来の渦フローの方向とは逆方向に方向付けられているか、又は同じ方向に方向付けられている渦フローを形成する、接線方向における空気入口スロットを含む、ことを特徴とする、希釈空気インジェクタ。
【請求項７】
前記第１の燃焼器は、環状構造を有する熱燃焼経路の下で運転され、且つ、前記第２の燃焼器は、筒形構造を有する熱燃焼経路の下で運転される、請求項６に記載の希釈空気インジェクタ。
【請求項８】
前記第１の燃焼器は、筒形構造を有する熱燃焼経路の下で運転され、且つ、前記第２の燃焼器は、環状構造を有する熱燃焼経路の下で運転される、請求項６に記載の希釈空気インジェクタ。
【請求項９】
少なくとも一つの燃焼器は、環状構造を有する熱燃焼経路の下で運転される、請求項６に記載の希釈空気インジェクタ。
【請求項１０】
前記第１の燃焼器は少なくとも一つのインジェクタを含み、第１の燃焼室に沿って注入される空気の方向及び／又は強さが制御される、請求項６乃至９のいずれか一項に記載の希釈空気インジェクタ。
【請求項１１】
前記インジェクタは、選択された希釈空気注入の強さを制御する手段か、又は、希釈空気を付加的に支援する手段を含む、請求項６乃至１０のいずれか一項に記載の希釈空気インジェクタ。
【請求項１２】
少なくとも一つの燃焼器が、接線方向の空気入口スロット並びに気体及び液体の燃料用の供給チャネルを有する、完全なボディの一部を成す中空の部分円錐体から構成されているバーナを含み、
前記中空の部分円錐体の中心軸は、フローの方向において大きくなる円錐角を有し、且つ、縦方向において相互にずらされて延びており、
燃料注入部が前記部分円錐体の相互にずらされた中心軸の接続線の中間に位置している燃料ノズルは、前記部分円錐体によって形成される円錐内部においてバーナヘッドに配置されている、請求項６乃至１１のいずれか一項に記載の燃焼器。
【請求項１３】
少なくとも一つの燃焼器が、燃焼空気フローのためのバーナと、実質的に渦発生器から構成されている燃料注入手段と含み、前記バーナは、接線方向の空気入口スロット並びに気体及び液体の燃料用の供給チャネルを有する、完全なボディの一部を成す中空の部分円錐体から実質的に構成されており、
前記中空の部分円錐体の中心軸は、フローの方向において大きくなる円錐角を有し、且つ、縦方向において相互にずらされて延びており、
燃料注入部が前記部分円錐体の相互にずらされた中心軸の接続線の中間に位置している燃料ノズルは、前記部分円錐体によって形成される円錐内部においてバーナヘッドに配置されており、
前記燃焼器は、更に、前記渦発生器の下流側に設けられている混合経路を含み、該混合経路は移行管を含み、該移行管は、前記渦発生器において形成されたフローを、前記移行管の下流側に接続される前記混合経路のフローのクロスセクションへと伝達するために、フロー方向において経路の第１の部分内に延在している、請求項６乃至１１のいずれか一項に記載の燃焼器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービンのシーケンシャル燃焼式システムにおいて希釈空気を混合するための方法に関する。また本発明は、上述の方法を実施するための希釈空気インジェクタに関する。更に本発明は、筒形燃焼器並びに環状燃焼器の設計に関する、ガスタービン又は「ＣＰＳＣ（Constant Pressure Sequential Combustion）」における、信頼性が高い一様なやり方での高温のメインフローと希釈空気の混合に関する。
【背景技術】
【０００２】
本発明がより良く理解されるよう、先ず幾つかの一般的な問題を説明する。
【０００３】
環境保護を目的として、ガスタービン機関のＣＯエミッションを削減することが必要とされる。そのようなＣＯエミッションは、燃焼室においてＣＯのＣＯ2への酸化を保証するには十分な時間がないとき、及び／又は、燃焼室内の冷たい領域との接触に起因してこの酸化処理が局所的に急冷されるときに発生することが知られている。入口温度は部分負荷条件下では低くなり、またＣＯからＣＯ2への酸化が緩慢になるので、従って通常の場合は、それらの条件下ではＣＯエミッションが増加する傾向にある。
【０００４】
ＣＯエミッションを削減するために、ガスタービンの待機点（parking point）におけるガスタービン負荷を低減することが試みられる。これにより、ＣＯ2エミッションも削減されることから環境への影響も低減され、また機関待機中の燃料消費量も低下することから全体的な電気コストも低下する。最終的に、ＣＯエミッションの削減によりＣＯ触媒が節約されるので、それにより原価も下がる。この場合、ＣＯ触媒を設けることを回避できる可能性もある（若しくは、少なくとも低減することができる）。それと同時に、触媒に起因して発生する損失も解消されることになり（若しくは、少なくとも低減されることになり）、それによって発電所の全体の効率が向上する。
【０００５】
US 2012/0017601 A1によれば、この技術水準の基礎は、第２の燃焼器の作動中のバーナの空気比λを部分負荷運転中の最大空気比λmax以下に維持する、ガスタービンの運転方法である。この方法は、本質的に三つの新規な要素、即ち個々に又は組み合わせて実施することができる補足的な手段を特徴としている。
【０００６】
ここで最大空気比λmaxは、考察すべきＣＯエミッション制限、バーナ及び燃焼器の設計、並びに、動作条件、即ち、特にバーナ内部温度に依存する。
【０００７】
第１の要素は、調節可能な圧縮機案内羽根列の運転形式における変更であり、この変更によって、第２の燃焼器をより高い部分負荷の場合に初めて運転することが可能となる。アイドリング運転から出発して、単に第１の燃焼器だけが運転されている間に、調節可能な圧縮機案内羽根列が既に開放される。これによって、第２の燃焼器を運転することが必要となる前に、より高い相対的な負荷への負荷増加が可能となる。調節可能な圧縮機案内羽根列が開放されていて、高圧タービンの高温ガス温度又はタービン入口温度が限界値に達した場合に、第２の燃焼器に燃料が供給される。
【０００８】
引き続き、調節可能な圧縮機案内羽根列が迅速に閉鎖される。この調節可能な圧縮機案内羽根列が高圧タービンのコンスタントなタービン入口温度ＴＩＴのまま閉鎖されることは、対抗策がないと、相対的な出力の著しい低下に繋がる恐れがある。
【０００９】
この出力低下を回避するためには、第２の燃焼器内に導入される燃料質量流量が増加させられるようになっている。これによって、第２の燃焼器を運転する場合の最小の負荷と、第２の燃焼器内への最小の燃料流量とが著しく増加させられる。
【００１０】
これによって、第２の燃焼器の最小の高温ガス温度が上昇させられ、空気比λが減少させられ、ひいては、ＣＯエミッションが削減される。
【００１１】
空気比λを減少させるための第２の要素は、部分負荷運転中の高圧タービンのタービン出口温度ＴＡＴ１及び／又は低圧タービンのタービン出口温度ＴＡＴ２の上昇による運転形式における変更である。この上昇によって、調節可能な圧縮機案内羽根列の開放をより高い負荷点にシフトすることが可能となる。
【００１２】
従来、第２のタービンの最大のタービン出口温度は全負荷に対して規定されており、この温度に相応して、ガスタービンと、場合により、後置された排熱回収ボイラとが設計されている。これによって、閉鎖された調節可能な圧縮機案内羽根列での部分負荷運転時には、第２のタービンの最大の高温ガス温度が、第２のタービンのタービン入口温度ＴＩＴ２によって制限されるのではなく、第２のタービンのタービン出口温度ＴＡＴ２によって制限されている。閉鎖された少なくとも１つの調節可能な圧縮機案内羽根列での部分負荷時には、タービンに関する質量流量ひいては圧力比が減少させられるので、タービン出口温度に対するタービン入口温度の比も減少させられる。
【００１３】
相応して、コンスタントなタービン出口温度ＴＡＴ２においてタービン入口温度ＴＩＴ２も低下させられ、たいてい全負荷値を著しく下回っている。全負荷限界値を超える、典型的には、１０℃〜３０℃のオーダ内でのタービン出口温度ＴＡＴ２の提案された僅かな上昇は、確かに、タービン入口温度ＴＩＴ２の上昇に繋がるものの、この上昇は全負荷値未満に保たれ、実際には寿命損失なしに又は著しい寿命損失なしに実現することができる。設計又は材料選択における適合は不要となるか、又は、典型的には、排ガス側に制限することができる。タービン入口温度ＴＩＴ２を上昇させるためには、高温ガス温度が上昇させられる。このことは、燃料質量流量の増加と、これに相俟った空気比λの減少とによって実現される。相応して、ＣＯエミッションが削減される。
【００１４】
運転中のバーナの空気比λを減少させるための更なる可能性は、コンスタントなタービン入口温度ＴＩＴ２での個々のバーナの停止および燃料の分配変更である。
【００１５】
タービン入口温度ＴＩＴ２を平均的にコンスタントに保つためには、運転中のバーナが、停止されたバーナの個数に相応して、より高温で運転されなければならない。このためには、燃料供給が増加させられ、ひいては、局所的な空気比λが減少させられる。
【００１６】
ＣＯエミッションに対して最適化された運転のためには、分離線を備えたガスタービンにおいて、典型的には、まず、分離線に隣接した（例えば第２の燃焼器のための）バーナが停止される。なお分離線とは、典型的には、ハウジングを上側の半部と下側の半部とに分割する平面のことである。各ハウジング半部は分離線において、例えばフランジで結合されている。
【００１７】
その結果、この隣接する複数のバーナが停止されるか、又は燃焼器の反対の側で分離平面に隣接した１つのバーナが停止され、それにより、分離平面から出発して燃焼器の両側で隣接する複数のバーナが常に交互に順次停止される。
【００１８】
ガスタービンの分離線は、典型的には、絶対的に密でなく、たいてい、漏れ流によって、燃焼ガスの僅かな冷却及び希釈（下記を参照されたい）、ひいては局所的に高まったＣＯエミッションが生じるので、有利には、まず、分離線に隣接した１つのバーナが停止される。分離平面に隣接したバーナの停止によって、局所的なＣＯエミッションが回避される。
【００１９】
ステージングによって回避したい燃焼不安定性は、通常、低い負荷時にはもはや生じないか、又は無視することができるほど小さいか、又は部分負荷時には生じない。従って、一つの実施例では、制限を、不動のオリフィス絞りによって実施するのではなく、少なくとも一つの調整弁によって実施することが提案される。この少なくとも１つの調整弁は、低い負荷の場合、運転中の全てのバーナを、いわば均質に低い空気比λで運転することができるように開放される。高い負荷の場合には、少なくとも一つの調整弁が絞られ、これによって、ステージングが実現される。
【００２０】
ＣＯエミッションに対して最適化された運転のための上述の態様を参照すると、また、現行の措置との関連において、再熱燃焼器からの冷却空気及び予混合燃焼器からの他の残余空気、又はプレナムからの新鮮な空気が希釈空気としてメインの高温ガスフローに供給される。
【００２１】
それらの問題を解決するための既存の解決手段では、副次的な媒体が渦を伴わずに注入されている。バーナは付加的に、メインフローの渦を最小にするために、逆向きの渦を発生させる。
【００２２】
従って技術的な問題は、高温ガス生成物と新鮮な希釈空気とを高速且つ良好に混合し、再加熱バーナの上流側の均一な入口温度及びフローフィールドを得ることである。また、メインフローの渦の制御は必須である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００２３】
【特許文献１】US 2012/0017601 A1
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２４】
本発明が基礎とする課題は、希釈空気を渦状に注入することにより、希釈空気と第１段燃焼器の高温燃焼生成物との混合を改善するための方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００２５】
既存の渦フローを拡大するために、メイン渦フローの方向への注入を行うことによって、又はそれとは反対に、既存の渦フローの積分を抑制するために、若しくは、種々のステージ又はレベルにおいて既存の渦フローを抑制するために、メイン渦フローの方向とは反対方向への注入を行うことによって、既存のメイン渦フローが制御される。
【００２６】
更に本発明は、例えば、定圧シーケンシャル燃焼式システムのコンセプトを基礎としている。このコンセプトにおいては、予混合燃焼器に由来する高圧燃焼生成物が、希釈空気の導入によって冷却され、またそれに続いて再熱燃焼器へと流入する。
【００２７】
希釈空気によって、予混合及び再熱冷却空気と、予混合燃焼器に由来する高温燃焼生成物とが混合される。その種の希釈空気の主たる要求は、再熱バーナの入口における均一な温度分布、並びに性能的な理由による低い圧力損失である。
【００２８】
従って、上記において述べたガスタービン燃焼器においては、メインフローが通常の場合、渦状のフローパターンを示す。環状燃焼室においては、これは全てのバーナが同一方向に渦状フローを発生させることに起因していると考えられる。筒形燃焼器においては、通常の場合、燃料を注入するため、また空気を燃焼室内に供給するために、二つ以上のバーナノズルが使用される。これによってもやはり平均流量のメイン渦フローが生じる。
【００２９】
この渦状フローの下流側において、空気又は燃料が注入され、更には希釈空気も注入される場合、この難題は、高温ガスとの可能な限り高速で良好な混合を達成することを本質とする。このことは、再熱バーナの入口における均一な温度及びフロープロフィールを達成するためには非常に重要である。
【００３０】
その意味において本発明は、筒形燃焼器並びに環状燃焼器の設計に関する、信頼性が高い一様なやり方での、定圧シーケンシャル燃焼式システムにおける高温メインフローと希釈空気の混合に関する。
【００３１】
下記においては、付加的に、希釈空気を渦状に注入することによる、第１の燃焼器の内部における希釈空気と高温燃焼生成物との混合に関するプロシージャと、更には、メイン渦フローの方向における注入による既存のメイン渦フローの制御、また最終的には、既存のメイン渦フローの種々のステージでの拡大又は抑制を詳細に説明する。
【００３２】
その種のガスタービンの一般的な略図が図１から図３、特に図１に示されている。
【００３３】
それらの図においては、圧縮機の後段に、複数の筒から構成することができる燃焼器セクションが設けられている。それら複数の筒の内部において、第１の燃焼器の後段に第２の燃焼器が設けられている。それら二つの燃焼器の間において、又はそれら二つの燃焼器の中間において、希釈空気を注入し、第２の燃焼器の入口温度、従って、第２の燃焼器に注入される燃料の自然点火時間を制御することができる。最終的に、高温燃焼ガスがタービンに供給される。
【００３４】
環状の第１の燃焼室及び／又は環状の第２の燃焼室が、フロー方向における各バーナに対して、隣接する燃焼領域又はバーナから相互に壁によって離隔されている独立した筒又は別個のフロー燃焼領域を有しているか、又は含んでいる場合には、筒形構造も得られる。
【００３５】
本発明の基本的な着想は以下の二つの基本的なコンセプトを基礎としている：
１．ガスタービンは、メイン渦フローの方向とは逆方向に希釈空気が注入される、直列の二つの燃焼器を備えている。
２．ガスタービンは、メイン渦フローの方向に希釈空気が注入される、直列の二つの燃焼器を備えている。
【００３６】
希釈空気を所期のように渦状に注入することによって、以下の目的を達成することができる：
１．希釈空気と第１のバーナに由来する高温ガスの混合の向上。
２．メイン渦フロー方向とは逆方向における希釈空気の注入によるメインフローの渦の積分の抑制、又は部分的な抑制。
３．メイン渦フローの方向における希釈空気の注入によるメインフローの渦の拡大。
【００３７】
本発明に関する利点は以下の通りである：
−第１の燃焼器に由来する高温ガスと希釈空気のより良好でより高速な混合。
−再熱燃焼器の吸気プロフィールと関連させたメインフローの渦の制御。
−メインフローに対する特徴的な渦の発生、及び、第１のバーナの下流側への空気の注入を含む、あらゆるコンセプトのガスタービンへの実行可能な適用。
【００３８】
この最後の目的を保証するために、ガスタービンの種々のコンポーネントの幾何学形状及び／又はフローレートが測定され、高いフローレートを有するコンポーネント及び低いフローレートを有するコンポーネントが筒形燃焼室又は環状燃焼室の内部において組み合わされる。
【００３９】
ガスタービンは実質的に、少なくとも一つの圧縮機と、この圧縮機の下流側に接続されている第１の燃焼器とを含んでいる。第１の燃焼器の高温ガスは少なくとも中間タービンに流入するか、又は、直接的若しくは間接的に第２の燃焼器に流入する。第２の燃焼器の高温ガスは別のタービンに流入するか、又は、直接的若しくは間接的に、エネルギ回復ジェネレータ、例えばスチームジェネレータに流入する。
【００４０】
本発明に関する更なる利点は以下の通りである：
−燃焼器圧力の総損失の低下。従って、熱力学的効率が向上する。
−希釈空気の注入部の簡潔な設計。
−再熱バーナ入口における画一的な温度分布。従って、均一な燃焼プロセスは燃焼器内の脈動に影響を及ぼすことができ、また、再熱バーナのＣＯ生成の過比例的な増加に影響を及ぼすことができる。
−局所的な逆流又は過熱が生じない、信頼性の高い運転。
【００４１】
この結果、本発明のコンセプトは、筒形構造における（高圧タービンを用いる、又は用いない）シーケンシャル式燃焼のもとで動作する機関に関して（但し、この用途に限定されるものではない）機能することが期待される。
【００４２】
シーケンシャル式燃焼に関して、燃焼器における燃焼を以下のように処理することができる：
−少なくとも一つの燃焼器が、運転している少なくとも一つのタービンを有する、筒形構造として形成されている。
−第１の燃焼器及び第２の燃焼器の両燃焼器が、運転している少なくとも一つのタービンを有する、シーケンシャルな筒−筒形構造として形成されている。
−第１の燃焼器が環状燃焼室として形成されており、また第２の燃焼器が、運転している少なくとも一つのタービンを有する、筒形構造として形成されている。
−第１の燃焼器が筒形構造として形成されており、第２の燃焼器が、運転している少なくとも一つのタービンを有する、環状燃焼室として形成されている。
−第１の燃焼器及び第２の燃焼器の両燃焼器が、運転している少なくとも一つのタービンを有する、環状燃焼室として形成されている。
−第１の燃焼器及び第２の燃焼器の両燃焼器が、運転している中間タービンを有する、環状燃焼室として形成されている。
【００４３】
従って、筒形構造に対する渦フローを用いる希釈空気の注入に関して、個々の筒間の相互作用は最小になるか、又はその種の相互作用はそもそも存在しない。つまり、筒形の変形形態に関して、上述のコンセプトは環状機関構造に比べてより効果的に機能する。
【００４４】
上記の方法以外に、この方法を実施するためのガスタービンも本発明の対象である。希釈空気を注入するというコンセプトに応じて、局所的な燃焼器圧力損失を低減するために使用される希釈空気に依存する実現可能性が保証されるよう、ガスタービンの設計が適合されなければならない、及び／又は、燃料分配システム及び／又は空冷システムが適合されなければならない。ガスタービンの上記の全てのコンセプトは許容公差範囲内にある。それらの公差により、各コンポーネントに関して、また希釈空気の注入に使用されるコンセプトに関して、幾何学形状及び特性の僅かな差異が発生する。
【００４５】
これにより特に、運転中に種々の圧力損失及びフローレートが生じる。この公差は、通常運転中、特に高部分負荷及び全負荷時に、運転挙動に依存する影響を受けないように選択される。このために、希釈空気の種々の注入の幾何学形状及び／又はフローレートが、動作希釈空気渦と関連させて測定される。
【００４６】
本発明に関する更なる利点は以下の通りである：
ＣＯエミッションが特に比較的低い部分負荷条件において削減される。従って、ガスタービンをそのような期間中に比較的低い値に維持することができる。
−これによって、発電所のオペレータは燃料を節約し、従って、全体的な電気コストを削減することができる。
−削減されたＣＯエミッション、より低い待機点（従って、より少ない燃料消費量及びＣＯ2生成）、又は、それら両利点の組み合わせによる環境的な利点が得られる。
−高価なＣＯ触媒を不要にすることができる。従って、原価が下がる。
【００４７】
運転している後続の燃焼器間の希釈空気渦を含むセットアップが使用される場合には、更なる利点が得られる：
−第１の燃焼器内の種を用いるＣＯ酸化に関して増大した体積に起因する、上述の全ての利点を伴う、ＣＯの更なる削減。
−種々の筒形燃焼器間の周囲温度勾配の低下。従って、タービン入口プロフィールは改善され、またタービン部品の寿命も改善される。
【００４８】
本発明の複数の実施例を、図１から図３（１，２，２ａ，２ｂ，３，３ａ，３ｂ）に概略的に示す。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】シーケンシャル式燃焼部を形成する、直列に接続された二つの燃焼器を備えているガスタービンを示す。
【図１ａ】図１に関する筒形燃焼器の断面図を示す。
【図１ｂ】図１に関する環状燃焼器の断面図を示す。
【図２】直列に接続された二つの燃焼器と、希釈空気注入部を備えているガスタービンを示す。
【図２ａ】図２に関する筒形燃焼器の断面図を示す。
【図２ｂ】図２に関する環状燃焼器の断面図を示す。
【図３】直列に接続された二つの燃焼器と、希釈空気注入部を備えているガスタービンを示す。
【図３ａ】図３に関する筒形燃焼器の断面図を示す。
【図３ｂ】図３に関する環状燃焼器の断面図を示す。
【発明を実施するための形態】
【００５０】
図１，図２及び図３には、ガスタービン群１００，２００，３００の一部、即ち、「ＣＰＳＣ（Constant Pressure Sequential Combustion）」システムと称されるシーケンシャル式燃焼部を含む部分が示されている。
【００５１】
圧縮空気が、圧縮器システム（図示せず）から予混合バーナ１０１へと流入する。この予混合バーナ１０１は燃料によって運転される。高温ガスの初期生成は、筒形燃焼室（図１ａ，２ａ，３ａを参照されたい）又は環状燃焼室（図１ｂ，２ｂ，３ｂを参照されたい）として設計されている第１の燃焼室１０２において行われる。高温ガスの後続の生成は、筒形燃焼室（図１ａ，２ａ，３ａを参照されたい）又は環状燃焼室（図１ｂ，２ｂ，３ｂを参照されたい）として設計されている第２の燃焼室１０４において行われる。典型的には、ガスタービンシステムはジェネレータ（図示せず）を含み、このジェネレータはガスタービンのコールドエンド、即ち圧縮機において、ガスタービン軸と接続されている。
【００５２】
従って、図１，図２，及び図３には、本発明による方法を実施するためのシーケンシャル式燃焼部を備えているガスタービンシステムが示されている。ガスタービンシステムは、圧縮機（図示せず）と、第１の燃焼器１０２と、再熱バーナを備えている第２の燃焼器１０４と、第２の燃焼器１０４の下流側に設けられているタービン（１０６、図示せず）とを含む。
【００５３】
図１には、例えばEP 0 321 809 A1又はEP 0 704 657 A1に開示されているような、予混合バーナ１０１を有する第１の燃焼室１０２が示されている。これらの刊行物は本発明の必須部分を成すものである。筒形燃焼室又は環状燃焼室として設計されている第１の燃焼室１０２において生成された高温ガス１０３は第２の燃焼室１０４へと流れる。第２の燃焼室１０４は実質的に筒形（図１ａを参照されたい）又は環状（図１ｂを参照されたい）の管路の形態を有しており、この管路を通ってフローが発生し、また有利にはこの管路に気体燃料（図示せず）が注入される。注入された燃料の自然点火は、少なくとも８５０℃の第１の燃焼室１０２から到来する排気ガスの温度で開始される。
【００５４】
第２の燃焼室１０４は、例えばEP 0 620 362 A1に開示されているようなバーナ１０５と、予混合ゾーンの端部におおよそ設けられている複数の燃料ランスとを有している。それらの燃料ランスは周縁にわたり分散されて配置されており、また燃料を注入する機能を担う。ジェネレータを含むガスタービン群の全体の構成は、単一の共通ロータ軸に設けられている。
【００５５】
筒形構造は、タービン軸（図１ａを参照されたい）の円周まわりに環状アレイに配置されている複数の筒を含み、これにより、各筒の独立した燃焼運転が実現され、また、燃焼プロセス中の個々の筒相互間の有害な相互作用は発生しなくなる。
【００５６】
筒形の燃焼コンセプト又は環状の燃焼コンセプトのために複数の予混合バーナ１０１が設けられている場合、それらの予混合バーナは有利には、刊行物EP 0 321 809 A1及び／又はEP 0 704 657 A2に開示されている燃焼プロセス及び対象によって形成されることが望ましい。これらの刊行物は本発明の必須部分を成すものである。
【００５７】
特に、前述の予混合バーナ１０１を、あらゆる種類の液体燃料及び／又は気体燃料でもって運転させることができる。従って、個々の筒内に異なる燃料を供給することも簡単に実現できる。
【００５８】
このことは、予混合バーナを同時に異なる燃料で運転できることも意味している。
【００５９】
第２の又は後続の筒形燃焼器若しくは環状燃焼器は有利には、EP 0 620 362 A1又はDE 103 12 971 A1に応じて実施される。それらの刊行物は本発明の必須部分を成すものである。
【００６０】
更に、以下に挙げる刊行物も本発明の必須部分を成すものである。
【００６１】
−EP 0 321 809 A1及びB1は、接線方向の空気入口スロット並びに気体及び液体の燃料用の供給チャネルを有している、完全なボディの一部を成す中空の部分円錐体から成るバーナに関する。中空の部分円錐体の中心軸は、フローの方向において大きくなる円錐角を有しており、また縦方向において相互にずらされて延びている。部分円錐体の相互にずらされた中心軸の接続線の中間に位置する燃料ノズルは、部分円錐体によって形成される円錐内部においてバーナヘッドに配置される。
【００６２】
−EP 0 704 657 A2及びB1は、燃焼空気フローのための渦発生器から実質的に構成されており、また実質的にEP 0 321 809 A1及びBに開示されている、熱発生器のためのバーナ装置及び燃料の注入手段、並びに、渦発生器の下流側に設けられている混合経路に関する。前述の混合経路は移行管を含み、この移行管は、前述の渦発生器において形成されたフローを、伝達管の下流側に接続される混合経路のフローのクロスセクションへと伝達するために、フロー方向において経路の第１の部分内に延在している。
【００６３】
更には、所定の滞留時間にわたり燃料空気混合を改善するために、燃料の自然点火を利用する、ガスタービン再熱燃焼器に使用される燃料インジェクタが提案される。このインジェクタの複数の特別な実施の形態が考えられる：
−振動気体燃料が、クロスフロー構成の意味において、酸化体のフローに垂直に注入される。
−振動気体燃料が、インライン構成の意味において、酸化体のフローに平行に注入される。
−振動気体燃料が、酸化体のフローに対して０°から９０°の間の角度で斜め注入される。
【００６４】
−EP 0 646 705 A1及びB1は、シーケンシャル式燃焼部を備えているガスタービン群における部分負荷運転を確立する方法に関する。
【００６５】
−EP 0 646 704 A1及びB1は、二つの燃焼室が設けられている、ガスタービンプラントを制御するための方法に関する。
【００６６】
−EP 0 718 470 A2及びB1は、部分負荷運転時の、二つの燃焼室が設けられているガスタービン群の運転方法に関する。
【００６７】
上記刊行物の内の一つ又は複数の改善形態を含む他の関連刊行物も本発明の必須部分を成すものである。
【００６８】
シーケンシャル式燃焼部に関しては、燃焼器の燃焼を以下のように処理することができる：
少なくとも一つの燃焼器は、運転している少なくとも一つのタービンを有する、筒形構造として形成されている。
−第１の燃焼器及び第２の燃焼器の両燃焼器が、運転している少なくとも一つのタービンを有する、シーケンシャルな筒−筒形構造として構成されている。
−第１の燃焼器が環状燃焼室として形成されており、また第２の燃焼器が、運転している少なくとも一つのタービンを有する、筒形構造として形成されている。
−第１の燃焼器が筒形構造として形成されており、第２の燃焼器が、運転している少なくとも一つのタービンを有する、環状燃焼室として形成されている。
−第１の燃焼器及び第２の燃焼器の両燃焼器が、運転している少なくとも一つのタービンを有する、環状燃焼室として形成されている。
−第１の燃焼器及び第２の燃焼器の両燃焼器が、運転している中間タービンを有する、環状燃焼室として形成されている。
【００６９】
筒形燃焼室１２０又は環状燃焼室１３０に関するいずれの場合も、方位角方向のメインフロー１２１，１３１は各システムにおいて一体的である。
【００７０】
図２には、図１のガスタービンに対応するガスタービンが示されており、このガスタービンは、第１のバーナシステム１０１の下流側且つ第２のバーナシステム１０５の上流側の適切な箇所に設けられている、少なくとも一つの希釈空気注入部２０１を備えている第１の燃焼室１０２と、第２のバーナシステム１０５の下流側に設けられている第２の燃焼室１０４とを有している。第１の燃焼室１０２に沿った種々の箇所において、希釈空気を更に注入することも可能である。更には、第１の燃焼室１０２に沿った単一の箇所において注入される空気の方向及び強さを制御することもできる。
【００７１】
図２ａには、第１のバーナ１０１の運転に由来する本来のメイン渦フロー２２１の所定の方向とは逆方向の渦フロー２２３を形成する、接線方向における入口スロット２２２を有している筒形燃焼器２２０が示されている。この入口スロット２２２に由来する空気の衝撃に基づき、第１のバーナに由来する既存の渦フローの強さを、選択された希釈空気注入２２２の強さに応じて低減することができるか、又は完全に抑制することができる。図２ａには、強さの低減された、合成メイン渦フロー２２４が示されている。
【００７２】
図２ｂには、第１のバーナ１０１の運転に由来する本来のメイン渦フロー２３１の所定の方向とは逆方向の渦フロー２３３を形成する、接線方向における入口スロット２３２を有している環状燃焼器２３０が示されている。この入口スロット２３２に由来する空気の衝撃に基づき、第１のバーナに由来する既存の渦フローの強さを、選択された希釈空気注入２３２の強さに応じて低減することができるか、又は完全に抑制することができる。図２ｂには、強さの低減された、合成メイン渦フロー２３４が示されている。
【００７３】
図３には、図２のガスタービンに対応するガスタービンが示されており、このガスタービンは、第１のバーナシステム１０１の下流側且つ第２のバーナシステム１０５の上流側の適切な箇所に設けられている、希釈空気注入部３０１を備えている第１の燃焼室１０２と、第２のバーナシステム１０５の下流側に設けられている第２の燃焼室１０４とを有している。第１の燃焼室１０２に沿った種々の箇所において、希釈空気を更に注入することも可能である。更には、第１の燃焼室１０２に沿った単一の箇所において注入される空気の方向及び強さを制御することもできる。
【００７４】
図３ａには、第１のバーナ１０１の運転に由来する本来のメイン渦フロー３２１の方向における渦フロー３２３を形成する、接線方向における入口スロット３２２を有している筒形燃焼器３２０が示されている。この入口スロット３２２に由来する空気の衝撃に基づき、第１のバーナに由来する既存の渦フローの強さを、選択された希釈空気注入３２２の強さに応じて拡大することができる。図３ａには、拡大された、合成メイン渦フロー３２４が示されている。
【００７５】
図３ｂには、第１のバーナ１０１の運転に由来する本来の渦フロー３３１の所定の方向とは逆方向の渦フロー３３３を形成する、接線方向における入口スロット３３２を有している環状燃焼器３３０が示されている。この入口スロット３３２に由来する空気の衝撃に基づき、第１のバーナに由来する既存の渦フローの強さを、選択された希釈空気注入３３２の強さに応じて拡大することができる。図３ｂには、拡大された、合成メイン渦フロー３３４が示されている。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図１ａ】
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【図１ｂ】
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【図２ａ】
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【図２ｂ】
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【図３ａ】
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【図３ｂ】
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【外国語明細書】
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