(57)【要約】【課題】本発明の目的は、従来の楽器弦よりも音質の優れた音を奏でることができる楽器用弦を提供することである。【解決手段】本発明に係る楽器用弦は、モノフィラメントからなる楽器用弦において、モノフィラメントは、インヘレント粘度が相対的に高い芯部とインヘレント粘度が相対的に低い鞘部とを含む芯鞘構造を有する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
モノフィラメントからなる楽器用弦において、
前記モノフィラメントは、インヘレント粘度が相対的に高い芯部とインヘレント粘度が相対的に低い鞘部とを含む芯鞘構造を有することを特徴とする楽器用弦。
【請求項２】
前記芯部及び前記鞘部が、いずれもポリフッ化ビニリデン系樹脂からなることを特徴とする請求項１に記載の楽器用弦。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、楽器用弦に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、楽器用弦として、例えば、合成樹脂製の弦が知られている。本出願人は、フッ化ビニリデン系樹脂製モノフィラメントからなる楽器用弦を提案している（例えば、特許文献１を参照。）。また、２本以上のフッ化ビニリデン系樹脂製マルチフィラメントの撚糸からなる芯材に、金属線を密着巻回して成る楽器用弦を提案している（例えば、特許文献２を参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開昭６３−１１９９６号公報
【特許文献２】特開平６−２４２７７４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
音質の更に優れた楽器用弦が求められている。
【０００５】
本発明の目的は、従来の楽器弦よりも音質の優れた音を奏でることができる楽器用弦を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明に係る楽器用弦は、モノフィラメントからなる楽器用弦において、前記モノフィラメントは、インヘレント粘度が相対的に高い芯部とインヘレント粘度が相対的に低い鞘部とを含む芯鞘構造を有することを特徴とする。
【０００７】
本発明に係る楽器用弦では、前記芯部及び前記鞘部が、いずれもポリフッ化ビニリデン系樹脂からなることが好ましい。経時変化が少ないため、音質の優れた音をより安定して再現することができる。
【発明の効果】
【０００８】
本発明は、従来の楽器弦よりも音質の優れた音を奏でることができる楽器用弦を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】実施例１の周波数スペクトルである。
【図２】実施例２の周波数スペクトルである。
【図３】実施例３の周波数スペクトルである。
【図４】実施例４の周波数スペクトルである。
【図５】比較例１の周波数スペクトルである。
【図６】比較例２の周波数スペクトルである。
【図７】比較例３の周波数スペクトルである。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
次に、本発明について実施形態を示して詳細に説明するが本発明はこれらの記載に限定して解釈されない。本発明の効果を奏する限り、実施形態は種々の変形をしてもよい。
【００１１】
本実施形態に係る楽器用弦は、モノフィラメントからなる楽器用弦において、モノフィラメントは、インヘレント粘度が相対的に高い芯部とインヘレント粘度が相対的に低い鞘部とを含む芯鞘構造を有する。
【００１２】
芯部及び鞘部は、合成樹脂からなることが好ましい。合成樹脂は、例えば、ポリフッ化ビニリデン系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート系樹脂である。芯部と鞘部とは同種の樹脂であることが好ましく、例えば、芯部及び鞘部がいずれもポリフッ化ビニリデン系樹脂である形態、芯部及び鞘部がいずれもポリアミド系樹脂である形態である。このうち、本実施形態に係る楽器用弦では、音質の優れた音をより安定して再現することができる点で、芯部及び鞘部がいずれもポリフッ化ビニリデン系樹脂からなることが好ましい。
【００１３】
ポリフッ化ビニリデン系樹脂としては、フッ化ビニリデンモノマーの単独重合体を好ましく使用できる。また、これに限られるものではなく、他のポリフッ化ビニリデン系樹脂としては、フッ化ビニリデンモノマー及びこれと共重合可能なモノマーの一種又は二種以上との共重合体、或いは、この共重合体とフッ化ビニリデンモノマーの単独重合体との混合物などが挙げられる。フッ化ビニリデンモノマーと共重合可能なモノマーとしては、四フッ化エチレン、六フッ化プロピレン、三フッ化エチレン、三フッ化塩化エチレン、フッ化ビニルなどが例示され、これら単独で又は二種以上混合して用いることができる。ポリフッ化ビニリデン系樹脂中のポリフッ化ビニリデン樹脂の含有率は、５０ｍｏｌ％以上であることが好ましく、６０ｍｏｌ％以上であることがより好ましく、８０ｍｏｌ％以上であることが特に好ましい。
【００１４】
ポリフッ化ビニリデン系樹脂には、その性質を損なわない範囲で各種有機顔料等の添加剤、ポリエステル系可塑剤、フタル酸エステル系可塑剤、フラバントロンで代表される核剤、或いは、ポリ（メタ）アクリル酸エステル、ポリエステル、アクリル酸メチル‐イソブチレン共重合体などのフッ化ビニリデン樹脂との相溶性が良好な樹脂を混合して成る組成物などが含まれていてもよい。このような組成物中のポリフッ化ビニリデン系樹脂の含有率としては、９０質量％以上であることが好ましく、９５質量％以上であることがより好ましい。また、上述の可塑剤としては、繰り返し単位組成が炭素数２〜４のジアルコールと炭素数４〜６のジカルボン酸とのエステルから成り、末端基が炭素数１〜３の一価の酸基若しくは一価のアルコール残基から成り、かつ、分子量が１５００〜４０００のポリエステルが好ましく用いられる。
【００１５】
モノフィラメントでは、鞘部の体積が、モノフィラメント全体の体積に対して５体積％以上７５体積％以下であることが好ましく、１０体積％以上５０体積％以下であることがより好ましく、１５体積％以上３０体積％以下であることが更に好ましい。５体積％未満では、鞘部が芯部を均一に被覆できない場合がある。７５体積％を超えると糸断面内で芯部が中心からズレる偏心又は長手方向（繊維軸方向）での芯部の蛇行が発生する。このため、音質の優れた音が出ない場合がある。
【００１６】
芯部のインヘレント粘度は、鞘部のインヘレント粘度よりも高い。芯部のインヘレント粘度は、１．５５ｄｌ／ｇ以下であることが好ましく、１．５ｄｌ／ｇ以下であることがより好ましく、１．４５ｄｌ／ｇ以下であることが特に好ましい。芯部のインヘレント粘度が１．５５ｄｌ／ｇを超えると、音質の優れた音が出ない場合がある。また、芯部のインヘレント粘度の下限は、特に制限はないが、１．１５ｄｌ／ｇを超えることが好ましく、１．２５ｄｌ／ｇ以上であることが好ましい。芯部のインヘレント粘度が１．１５ｄｌ／ｇ以下では、モノフィラメント全体での機械的強度が不足する場合がある。
【００１７】
鞘部のインヘレント粘度は、１．４ｄｌ／ｇ以下であることが好ましく、１．３５ｄｌ／ｇ以下であることがより好ましく、１．２５ｄｌ／ｇ以下であることがより好ましい。鞘部のインヘレント粘度が１．４ｄｌ／ｇを超えると、音質の優れた音が出ない場合がある。また、鞘部のインヘレント粘度の下限は、特に制限はないが、生産性及び強度の点で０．８５ｄｌ／ｇ以上であることが好ましく、０．９ｄｌ／ｇ以上であることがより好ましい。
【００１８】
芯部及び鞘部の各インヘレント粘度の好ましい組合せ例としては、芯部のインヘレント粘度が１．２５ｄｌ／ｇ以上１．５５ｄｌ／ｇ以下であり、かつ、鞘部のインヘレント粘度が０．９ｄｌ／ｇ以上１．３５ｄｌ／ｇ以下である。より好ましくは、芯部のインヘレント粘度が１．２８ｄｌ／ｇ以上１．５ｄｌ／ｇ以下であり、かつ、鞘部のインヘレント粘度が０．９５ｄｌ／ｇ以上１．３ｄｌ／ｇ以下である。特に好ましくは、芯部のインヘレント粘度が１．３０ｄｌ／ｇ以上１．４０ｄｌ／ｇ以下であり、かつ、鞘部のインヘレント粘度が１．０ｄｌ／ｇ以上１．２０ｄｌ／ｇ以下である。芯部及び鞘部の各インヘレント粘度をこれらの範囲にすることで、より音質の優れた音を奏でることができる。
【００１９】
芯部のインヘレント粘度と鞘部のインヘレント粘度との差は、０．１〜０．６５ｄｌ／ｇであることが好ましく、０．１〜０．４ｄｌ／ｇであることがより好ましい。
【００２０】
インヘレント粘度とは、樹脂４ｇを１リットルのＮ，Ｎ‐ジメチルホルムアミドに溶解させた溶液の３０℃における対数粘度をいう。
【００２１】
モノフィラメントの真円度は、９５％以上であることが好ましく、９８％以上であることがより好ましい。モノフィラメントの真円度をこの範囲にすることで、芯部と鞘部とが略同心円状に形成され、音程が安定した良い音が得られる。本明細書において、真円度とは、１本の弦について、１０ｃｍおきに８〜１０箇所の各横断面を顕微鏡で観察した画像から、その各横断面の長径と短径とをそれぞれ求め、数１により個々に求めた値から得られた平均値をいう。
【数１】
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【００２２】
モノフィラメントの糸径（直径）は、楽器弦として必要な音程が出れば特に制限はないが、例えば０．４〜１．５ｍｍであることが好ましく、０．６〜１．０ｍｍであることがより好ましい。
【００２３】
モノフィラメントの製造方法は、特に制限はないが、製造方法の一例を説明する。まず、芯部の原料及び鞘部の原料を、それぞれ溶融押出ししてペレット状にする。芯部原料のペレット及び鞘部原料のペレットを、所定径（例えば、φ２０〜５０ｍｍ）の溶融押出機二台を用い、所定の樹脂温度（例えば２４０〜３２０℃）で複合ノズルを用いて溶融紡糸する。続いて、溶融紡糸したモノフィラメントを冷媒浴（例えば、温度３０〜９０℃の水浴）中で冷却して未延伸のモノフィラメントを得る。
【００２４】
次に、得られた未延伸のモノフィラメントを、引き続き、熱媒浴（例えば、温度１５０〜１７０℃のグリセリン浴）中で、例えば、５〜６倍程度に延伸する（一段目延伸）。これを、さらに熱媒浴（例えば、温度１６０〜１７５℃のグリセリン浴）中で、例えば、１〜１．３倍程度に延伸する（二段目延伸）。このように、一段目延伸と二段目延伸とから、延伸工程が構成されていることが好ましい。この延伸工程における最終的な延伸倍率は、特に限定されるものではないが、５．５倍以上であることが好ましく、５．７倍以上であることがより好ましい。
【００２５】
次いで、延伸後のモノフィラメントを、加熱油浴（例えば、温度１４０〜１７５℃）中で、極短時間での高温緩和熱処理に付す。高温緩和熱処理の時間は、０．０５〜１．０秒であることが好ましく、０．１〜０．８秒であることがより好ましく、０．２〜０．６秒であることが更に好ましい。この際の緩和率（長さ収縮率）は、特に限定されるものではないが、１〜１４％であることが好ましく、３〜１２％であることがより好ましい。加熱油浴を構成する熱媒としては、グリセリンが簡便に用いられるほか、シリコーン油など１４０〜１７５℃の加熱温度において化学的に安定で過大な蒸気圧を示さない任意の熱媒が用いられる。加熱処理後のモノフィラメントは、スプールに巻取られ、保存、流通、使用に供される。
【００２６】
楽器弦は、例えば、ギターの弦の他、バイオリンの弦、ビオラの弦として使用できる。
【００２７】
本発明者らは、「音質の優れた音」を解析した結果、周波数（横軸）と時間（縦軸）との関係を示した音の周波数スペクトルにおいて、次の要件（１）〜（４）のうち該当する要件の数が多いほど、音質の優れた音と感じられる傾向にあることを見出した。
【００２８】
要件（１）は、「基音の周波数以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音が、第ｎ次倍音のピークが第（ｎ＋１）次倍音のピークに対して８５％以上であるという関係を満たすこと（ただし、ｎは０又は正の整数であり、ｎが０のときを基音とする。）。」である。要件（１）に関し、第ｎ次倍音のピークが第（ｎ＋１）次倍音のピークに対して８５％未満となるものが一つでもあると、音質が悪いと感じられる。
【００２９】
要件（２）は、「基音の周波数以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音のうち、第ｎ次倍音のピークが第（ｎ＋１）次倍音のピークに対して１００％未満となるものが２個以下であること（ただし、ｎは０又は正の整数であり、ｎが０のときを基音とする。）。」である。要件（２）に関し、第ｎ次倍音のピークが第（ｎ＋１）次倍音のピークに対して１００％未満となるものが３個以上あると、音質が悪いと感じられる。要件（１）及び要件（２）を満たすことで、基音の周波数以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音は、高次になるにつれてピークがほぼ順次小さくなる。
【００３０】
要件（３）は、「１．２ＫＨｚ以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音のピークが、基音のピークに対して５５％以下であること。」である。要件（３）に関し、１．２ＫＨｚ以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音のピークが、基音のピークに対して５５％を超えると、音質が悪いと感じられる。１．２ＫＨｚ以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音が複数あるときは、それらのすべてが要件（３）を満たす必要がある。
【００３１】
要件（４）は、「２ｋＨｚに最も近い周波数の倍音のピークが、基音のピークに対して４０％以下であること。」である。要件（４）に関し、２ｋＨｚに最も近い周波数の倍音のピークが、基音のピークに対して４０％を超えると、音質が悪いと感じられる。
【００３２】
本実施形態に係る楽器弦では、４ｋＨｚ以上１２ｋＨｚ以下の範囲の全体にわたって倍音が観測され、かつ、これらの倍音のピークが、いずれも基音のピークに対して０．１％以上であることが好ましい（要件（５））。より好ましくは０．２％以上である。要件（５）は、より深みのある音の要件である。要件（５）は、主として音色の嗜好に影響するものであって、音質とは関係がない要件である。一方、４ｋＨｚ以上１２ｋＨｚ以下の範囲にある倍音の数が少ないほど澄んだ音と感じられる。
【実施例】
【００３３】
次に、本発明の実施例を挙げて説明するが、本発明はこれらの例に限定されるものではない。
【００３４】
（実施例１）
層構成が、芯部（ポリフッ化ビニリデン系樹脂、インヘレント粘度１．３ｄｌ／ｇ）／鞘部（ポリフッ化ビニリデン系樹脂、インヘレント粘度１．１ｄｌ／ｇ）であるモノフィラメントを形成した。すなわち、芯部の原料及び鞘部の原料を、φ３５ｍｍの押出機とφ２５ｍｍの押出機を一台ずつ合計二台、押出温度２８０℃（ノズル部の温度）、φ４ｍｍ複合ノズルを用いて、複合比率（体積比）が、芯部：鞘部＝８５：１５にて紡糸した後、冷却温度８０℃（クエンチバスの設定温度）の水中に於いてクエンチ（急冷）し、次いで１６６℃のグリセリン浴中で５．６倍に延伸（一段延伸）し、次いで１７２℃のグリセリン浴中で更に１．０４倍に延伸（二段延伸）して、トータル５．８倍に延伸し、これを次いで１６５℃のグリセリン浴中で、滞浴時間０．４８秒、緩和率７％で緩和熱処理を行い、直径０．８６ｍｍのモノフィラメントを得た。モノフィラメントの真円度は９９％であった。このモノフィラメントを、クラシックギターの第３弦として取り付け、評価を行った。
【００３５】
（実施例２）
複合ノズルの径をφ３．５ｍｍに変更し、一段延伸の倍率を５．６５倍、二段延伸の倍率を１．０５倍に変更してトータル５．９倍延伸し、熱緩和処理の滞浴時間を０．４１秒に変更し、モノフィラメントの直径０．６９ｍｍに変更した以外は実施例１と同様にしてモノフィラメントを得た。モノフィラメントの真円度は９９％であった。このモノフィラメントを、クラシックギターの第２弦として取り付け、評価を行った。
【００３６】
（実施例３）
複合ノズルの径をφ３ｍｍに変更し、一段延伸の倍率を５．７倍、二段延伸の倍率を１．０５倍に変更してトータル６．０倍延伸し、熱緩和処理の滞浴時間を０．４６秒に変更し、モノフィラメントの直径０．６２ｍｍに変更した以外は実施例１と同様にしてモノフィラメントを得た。モノフィラメントの真円度は９９％であった。このモノフィラメントを、クラシックギターの第１弦として取り付け、評価を行った。
【００３７】
（実施例４）
芯部：鞘部＝５０：５０に変更した以外は実施例１と同様にしてモノフィラメントを得た。モノフィラメントの真円度は９７％であった。このモノフィラメントを、クラシックギターの第３弦として取り付け、評価を行った。
【００３８】
（比較例１）
層構成が、一層構成（ポリアミド系樹脂、インヘレント粘度１．６ｄｌ／ｇ）であるモノフィラメントを形成した。すなわち、原料を、φ３５ｍｍの押出機、押出温度２６０℃、φ３．５ｍｍノズルを用いて紡糸した後、冷却温度５℃の水中に於いてクエンチ（急冷）し、次いで９０℃の温水浴中で３．６倍に延伸し、次いで１９０℃の乾熱浴中で更に１．５５倍、トータル５．５８倍に延伸し、これを次いで１９０℃の乾熱浴中で、緩和率１０％で緩和熱処理を行い、直径０．８６ｍｍのモノフィラメントを得た。モノフィラメントの真円度は９３％であった。このモノフィラメントを、クラシックギターの第３弦として取り付け、評価を行った。
【００３９】
（比較例２）
ノズルの径をφ３ｍｍに変更し、モノフィラメントの直径０．７０ｍｍに変更した以外は比較例１と同様にしてモノフィラメントを得た。モノフィラメントの真円度は９４％であった。このモノフィラメントを、クラシックギターの第２弦として取り付け、評価を行った。
【００４０】
（比較例３）
ノズルの径をφ２．５ｍｍに変更し、モノフィラメントの直径０．６０ｍｍに変更した以外は比較例１と同様にしてモノフィラメントを得た。モノフィラメントの真円度は９４％であった。このモノフィラメントを、クラシックギターの第１弦として取り付け、評価を行った。
【００４１】
評価は次のとおり行った。
【００４２】
（倍音エンベロープ）
各モノフィラメントを、同一のクラシックギターにそれぞれ取り付け、指弾したときの音を、クラシックギターから１．５ｍ離れたところにマイクロホンを設置し、このマイクロホンに録音機を接続して音を録音した。そして、ＦＦＴアナライザー（小野測器社製、ＤＳ−３０００）を用いて収録した音をリアルタイムオクターブ解析し、周波数スペクトルを得た。周波数スペクトルを図１〜図７に示す。各周波数スペクトルについて、倍音エンベロープを作製した。図１〜図７において、横軸は周波数（単位Ｈｚ）であり、左に行くほど周波数が高くなる。また、縦軸は時間（任意単位）であり、ピークの高さが高いほど長時間振動が続いていることを示す。
【００４３】
各例の倍音エンベロープについて、要件（１）〜（５）を確認したところ次の結果であった。
【００４４】
実施例１は、基音の周波数（３３０Ｈｚ）以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音について観察すると、図１に示すように、すべて第ｎ次倍音のピークが第（ｎ＋１）次倍音のピークに対して８５％以上であり、要件（１）を満たしていた。さらに、第ｎ次倍音のピークが第（ｎ＋１）次倍音のピークに対して１００％未満となるものが１個（第２次倍音）であり、要件（２）を満たしていた。１．２ＫＨｚ以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音（第４次倍音、第５次倍音）のピークが、基音のピークに対して、それぞれ２８．８％、２６．８％であり、要件（３）を満たしていた。２ｋＨｚに最も近い周波数の倍音（第８次倍音）のピークが、基音のピークに対して１１．６％であり、要件（４）を満たしていた。４ｋＨｚ以上１２ｋＨｚ以下の範囲の全体にわたって倍音が観測され、かつ、４ｋＨｚ以上１２ｋＨｚ以下の範囲にある倍音のピークが、基音のピークに対して０．２５〜２．５％であり、要件（５）を満たしていた。
【００４５】
実施例２は、基音の周波数（２４７Ｈｚ）以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音について観察すると、図２に示すように、すべて第ｎ次倍音のピークが第（ｎ＋１）次倍音のピークに対して８５％以上であり、要件（１）を満たしていた。さらに、第ｎ次倍音のピークが第（ｎ＋１）次倍音のピークに対して１００％未満となるものが０個であり、要件（２）を満たしていた。１．２ＫＨｚ以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音（第４次倍音、第５次倍音）のピークが、基音のピークに対して、それぞれ４０．３％、３０．２％であり、要件（３）を満たしていた。２ｋＨｚに最も近い周波数の倍音（第７次倍音）のピークが、基音のピークに対して１４．８％であり、要件（４）を満たしていた。４ｋＨｚ以上１２ｋＨｚ以下の範囲の全体にわたって倍音が観測され、かつ、４ｋＨｚ以上１２ｋＨｚ以下の範囲にある倍音のピークが、基音のピークに対して０．６７〜８．１％であり、要件（５）を満たしていた。
【００４６】
実施例３は、基音の周波数（３３０Ｈｚ）以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音について観察すると、図３に示すように、すべて第ｎ次倍音のピークが第（ｎ＋１）次倍音のピークに対して８５％以上であり、要件（１）を満たしていた。さらに、第ｎ次倍音のピークが第（ｎ＋１）次倍音のピークに対して１００％未満となるものが０個であり、要件（２）を満たしていた。１．２ＫＨｚ以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音（第３次倍音、第４次倍音）のピークが、基音のピークに対して、それぞれ４９．５％、４６．５％であり、要件（３）を満たしていた。２ｋＨｚに最も近い周波数の倍音（第５次倍音）のピークが、基音のピークに対して３６．４％であり、要件（４）を満たしていた。４ｋＨｚ以上１２ｋＨｚ以下の範囲の全体にわたって倍音が観測され、かつ、４ｋＨｚ以上１２ｋＨｚ以下の範囲にある倍音のピークが、基音のピークに対して０．５〜１２．１％であり、要件（５）を満たしていた。
【００４７】
実施例４は、基音の周波数（３３０Ｈｚ）以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音について観察すると、図４に示すように、第２次倍音のピークが第３次倍音のピークに対して４９．３％であり、要件（１）を満たさなかった。また、第ｎ次倍音のピークが第（ｎ＋１）次倍音のピークに対して１００％未満となるものが１個（第２次倍音）であり、要件（２）を満たしていた。１．２ＫＨｚ以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音（第４次倍音、第５次倍音、第６次倍音）のピークが、基音のピークに対して、それぞれ２８．９％、１７．９％、３．２％であり、要件（３）を満たしていた。２ｋＨｚに最も近い周波数の倍音（第８次倍音）のピークが、基音のピークに対して７．３％であり、要件（４）を満たしていた。４ｋＨｚ以上１２ｋＨｚ以下の範囲の全体にわたって倍音が観測されず、要件（５）を満たさなかった。
【００４８】
比較例１は、基音の周波数（３３０Ｈｚ）以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音について観察すると、図５に示すように、第２次倍音のピークが第３次倍音のピークに対して７９．６％であり、要件（１）を満たさなかった。また、第ｎ次倍音のピークが第（ｎ＋１）次倍音のピークに対して１００％未満となるものが２個（第２次倍音、第３次倍音）であり、要件（２）を満たしていた。１．２ＫＨｚ以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音（第４次倍音、第５次倍音）のピークが、基音のピークに対して、それぞれ３２．５％、２９．０％であり、要件（３）を満たしていた。２ｋＨｚに最も近い周波数の倍音（第８次倍音）のピークが、基音のピークに対して１５．７％であり、要件（４）を満たしていた。４ｋＨｚ以上１２ｋＨｚ以下の範囲の全体にわたって倍音が観測されず、要件（５）を満たさなかった。
【００４９】
比較例２は、基音の周波数（２４７Ｈｚ）以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音について観察すると、図６に示すように、第３次倍音のピークが第４次倍音のピークに対して５４．８％であり、要件（１）を満たさなかった。また、第ｎ次倍音のピークが第（ｎ＋１）次倍音のピークに対して１００％未満となるものが１個（第３次倍音）であり、要件（２）を満たしていた。１．２ＫＨｚ以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音（第４次倍音、第５次倍音）のピークが、基音のピークに対して、それぞれ３９．５％、２８．０％であり、要件（３）を満たしていた。２ｋＨｚに最も近い周波数の倍音（第７次倍音）のピークが、基音のピークに対して１２．７％であり、要件（４）を満たしていた。４ｋＨｚ以上１２ｋＨｚ以下の範囲の全体にわたって倍音が観測されず、要件（５）を満たさなかった。
【００５０】
比較例３は、基音の周波数（３３０Ｈｚ）以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音について観察すると、図７に示すように、すべて第ｎ次倍音のピークが第（ｎ＋１）次倍音のピークに対して８５％以上であり、要件（１）を満たしていた。さらに、第ｎ次倍音のピークが第（ｎ＋１）次倍音のピークに対して１００％未満となるものが０個であり、要件（２）を満たしていた。１．２ＫＨｚ以上１．６ＫＨｚ以下の範囲にある倍音（第３次倍音、第４次倍音）のピークが、基音のピークに対して、それぞれ６２．６％、４５．８％であり、要件（３）を満たしていなかった。２ｋＨｚに最も近い周波数の倍音（第５次倍音）のピークが、基音のピークに対して５０．６％であり、要件（４）を満たさなかった。４ｋＨｚ以上１２ｋＨｚ以下の範囲の全体にわたって倍音が観測され、かつ、４ｋＨｚ以上１２ｋＨｚ以下の範囲にある倍音のピークが、基音のピークに対して０．６〜１４．４％であり、要件（５）を満たしていた。
【００５１】
各実施例の音色と各比較例の音色とを比較したところ、各実施例の音質の方がより優れていると感じられた。実施例１〜３は、要件（５）を満たしていたため、より深みのある音に感じられた。また、実施例４は、実施例１〜３と比較すると音質は若干劣るものの、４ｋＨｚ以上１２ｋＨｚ以下の範囲にある倍音の数が他のいずれの実施例及び比較例よりも少なかったため、より澄んだ音に感じられた。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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