(57)【要約】      （修正有）【課題】広帯域マルチモード伝送用の伝送媒体として、安定的に製造可能な構造を備えたマルチモード光ファイバを提供する。【解決手段】広帯域マルチモード伝送用に適した伝送媒体として、安定的に製造可能な構造を備えたマルチモード光ファイバに関する。当該マルチモード光ファイバ１００において、コア１１０は、コア中心から半径方向に沿って変化するとともに、半径方向の所定範囲における該半径方向の変化の平均が正となるα乗数によりその形状が規定された屈折率分布を有する。【選択図】図１
2014238579.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
所定軸に沿って伸びるとともに、最大屈折率ｎ１と外径２ａを有するコアと、前記コアの外周面上に設けられた、前記コアとの界面において屈折率ｎ０（＜ｎ１）を有するクラッドと、を備えたマルチモード光ファイバであって、
前記所定軸に直交する当該マルチモード光ファイバの断面において、前記コアは、前記コアの中心から半径方向の距離ｒ（０≦ｒ≦ａ）に対して変化するα乗数α（ｒ）によりその形状が規定される屈折率分布ｎ（ｒ）を有し、
前記半径方向に沿った前記α乗数の変化ｄ（α（ｒ））／ｄｒの平均は、前記距離ｒが０．４ａ以上かつ０．６ａ以下となる基準範囲内において以下の式（１）を満たすことを特徴とするマルチモード光ファイバ。
【数１】
2014238579.tif 000014
【請求項２】
前記コアの中心におけるα乗数α（０）は、２．０４以下であることを特徴とする請求項１に記載のマルチモード光ファイバ。
【請求項３】
前記α乗数の変化の平均は、前記コアの中心から前記基準範囲内の距離ｒｉ（ｉは正の整数）だけ離れた２以上の任意の点における前記α乗数の変化ｄ（α（ｒｉ））／ｄｒの平均で規定されることを特徴とする請求項１または２に記載のマルチモード光ファイバ。
【請求項４】
前記コアの最大比屈折率差をΔｃｏｒｅとし、前記コアの中心からの距離ｒだけ離れた位置における前記コアの比屈折率差をΔ（ｒ）とするとき、前記α乗数α（ｒ）は、以下の式（２）により規定されることを特徴とする請求項１〜３の何れか一項に記載のマルチモード光ファイバ。
【数２】
2014238579.tif 000015
【請求項５】
前記α乗数の変化の平均は、前記距離ｒが０．３ａ以上かつ０．７ａ以下となる範囲内において前記式（１）を満たすことを特徴とする請求項１〜４の何れか一項に記載のマルチモード光ファイバ。
【請求項６】
前記α乗数の変化の平均は、前記距離ｒが０．２ａ以上かつ０．８ａ以下となる範囲内において前記式（１）を満たすことを特徴とする請求項１〜５の何れか一項に記載のマルチモード光ファイバ。
【請求項７】
前記コアの外径２ａは、４８μｍ以上かつ５２μｍ以下であることを特徴とする請求項１〜６の何れか一項に記載のマルチモード光ファイバ。
【請求項８】
０．１８５以上かつ０．２１５以下のＮＡを有することを特徴とする請求項１〜７の何れか一項に記載のマルチモード光ファイバ。
【請求項９】
１５００ＭＨｚ・ｋｍ以上の、８５０ｎｍ帯におけるＯＦＬ帯域を有することを特徴とする請求項１〜８の何れか一項に記載のマルチモード光ファイバ。
【請求項１０】
２０００ＭＨｚ・ｋｍ以上の、８５０ｎｍ帯におけるｍｉｎＥＭＢｃ帯域を有することを特徴とするマルチモード光ファイバ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、マルチモード光ファイバに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
マルチモード光ファイバは、ファイバ間接続が容易であること、また、容易にネットワークの構築が可能になることから、ＬＡＮ（Local Area Network）などの近距離情報通信の用途に広く使用されている。
【０００３】
近年、上述の近距離情報通信における高速伝送についての研究の他、ファイバ取り扱いの改善などを目的とした、上述のマルチモード光ファイバの耐曲げ特性の改善や通信帯域の拡大（広帯域化）についての研究も盛んに行われるようになってきた。なお、以下の特許文献１〜８には、係る耐曲げ特性や帯域などの光学特性の向上させるため、マルチモード光ファイバにおける屈折率分布の種々の形状が紹介されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】米国特許６２９２６１２号
【特許文献２】米国特許７７８７７３１号
【特許文献３】米国特許７９０３９１８号
【特許文献４】米国特許８１８４９３６号
【特許文献５】米国特許８２８０２１３号
【特許文献６】米国公開２０１１／０２４３５１９号公報
【特許文献７】米国公開２０１２／００３９３６１号公報
【特許文献８】米国公開２０１１／０３０５４２３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
発明者らは、従来よりも高速な近距離情報通信を実現するため、広帯域マルチモード光伝送に適したマルチモード光ファイバを安定して製造するための技術について以下のように検討した。なお、本明細書において、特に言及することなく単に「光ファイバ」と表現する場合は、「マルチモード光ファイバ」を意味するものとする。
【０００６】
近年、マルチモード光ファイバを使用するデータセンタ内での近距離情報通信の高速化が望まれ、特にＩＳＯ／ＩＥＣ１１８０１のＯＭ３規格やＯＭ４規格を満たす光ファイバを安定して製造する必要がある。一方、広帯域マルチモード伝送に適したマルチモード光ファイバを安定して製造するためには、コアにおける屈折率分布が所望の形状に正確に一致していることが必要になる。
【０００７】
なお、コアにおける屈折率分布の形状はα乗数により規定され、通常、このα乗数は１．９〜２．３の範囲内の数値が選択される。具体的には、クラッド（屈折率：ｎ０）に対するコア（中心における最大屈折率：ｎ１）の最大比屈折率差Δｃｏｒｅは、以下の式（１）により与えられ、半径ａを有するコアの中心からの距離ｒで規定される、該コアの屈折率分布ｎ（ｒ）は、以下の式（２）により与えられる。上記特許文献１〜８それぞれでは、この屈折率分布ｎ（ｒ）の形状を規定するα乗数を定数として扱っている。
【数１】
2014238579.tif 000003
【数２】
2014238579.tif 000004
【０００８】
しかしながら、単にα乗数を定数として選択しただけでは、マルチモード光ファイバの更なる広帯域化には限界があった。
【０００９】
本発明は、上述のような課題を解決するためになされたものであり、広帯域マルチモード伝送用の伝送媒体として、安定的に製造可能な構造を備えたマルチモード光ファイバを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上述の課題を解決するため、本発明に係るマルチモード光ファイバは、第１の態様として、所定軸に沿って伸びたコアと、コアの外周面上に設けられたクラッドを備える。なお、コアは、その中心において最大屈折率ｎ１を有するとともに、外径２ａを有する。クラッドは、コアとの界面において屈折率ｎ０（＜ｎ１）を有する。特に、この第１の態様におけるコアは、所定軸に直交する当該マルチモード光ファイバの断面において、該コアの中心から半径方向の距離ｒ（０≦ｒ≦ａ）に対して変化するα乗数α（ｒ）によりその形状が規定される屈折率分布ｎ（ｒ）を有する。また、所定軸に直交する当該マルチモード光ファイバの断面において、半径方向に沿ったα乗数の変化ｄ（α（ｒ））／ｄｒの平均は、距離ｒが０．４ａ以上かつ０．６ａ以下となる基準範囲内において以下の式（３）を満たす。
【数３】
2014238579.tif 000005
【００１１】
上記第１の態様に適用可能な第２の態様として、コアの中心におけるα乗数α（０）は、２．０４以下であるのが好ましい。ＧＩ型屈折率分布におけるα乗数の一般的な数値範囲内でも十分な調整マージンが確保できるからである。
【００１２】
上記第１および第２の態様のうち少なくとも何れかの態様に適用可能な第３の態様として、α乗数の変化の平均は、コアの中心から基準範囲内の距離ｒｉ（ｉは正の整数）だけ離れた２以上の任意の点におけるα乗数の変化ｄ（α（ｒｉ））／ｄｒの平均で規定されるのが好ましい。すなわち、コアの中心からの距離が基準範囲内に収まる任意の点の数をｋ（ｋは２以上の整数）とするとき、半径方向のα乗数の変化の平均は、以下の式（４）により規定される。
【数４】
2014238579.tif 000006
【００１３】
上記第１〜３の態様のうち少なくとも何れかの態様に適用可能な第４の態様として、クラッドの屈折率ｎ０を基準としたコアの最大比屈折率差をΔｃｏｒｅとし、クラッドの屈折率ｎ０を基準とした、コア中心から距離ｒだけ離れた位置におけるコアの比屈折率差をΔ（ｒ）とするとき、コア中心からの距離ｒでのα乗数α（ｒ）は、以下の式（５）により規定される。
【数５】
2014238579.tif 000007
【００１４】
上記第１〜第４の態様のうち少なくとも何れかの態様に適用可能な第５の態様として、半径方向に沿ったα乗数の変化ｄ（α（ｒ））／ｄｒの平均は、０．３ａ≦ｒ≦０．７ａの範囲において上記式（３）を満たすのが好ましい。さらに、上記第１〜第５の態様のうち少なくとも何れかの態様に適用可能な第６の態様として、半径方向に沿ったα乗数の変化ｄ（α（ｒ））／ｄｒの平均は、０．２ａ≦ｒ≦０．８ａの範囲において上記式（３）を満たすのが更に好ましい。
【００１５】
また、光配線用の標準的な光ファイバの仕様を満たすマルチモード光ファイバを実現するため、上記第１〜第６の態様のうち少なくとも何れかの態様に適用可能な第７の態様として、コアの外径２ａは、基本径を５０μｍとする場合、４８μｍ以上かつ５２μｍ以下であるのが好ましい。同様の趣旨で、上記第１〜第７の態様のうち少なくとも何れかの態様に適用可能な第８の態様として、当該マルチモード光ファイバは、０．１８５以上かつ０．２１５以下のＮＡを有するのが好ましい。
【００１６】
さらに、ＯＭ３規格以上の広帯域マルチモード伝送を実現するため、上記第１〜第８の態様のうち少なくとも何れかの態様に適用可能な第９の態様として、当該マルチモード光ファイバは、１５００ＭＨｚ・ｋｍ以上の、８５０ｎｍ帯におけるＯＦＬ帯域を有するのが好ましい。同様の趣旨で、上記第１〜第９の態様のうち少なくとも何れかの態様に適用可能な第１０の態様として、当該マルチモード光ファイバは、２０００ＭＨｚ・ｋｍ以上の、８５０ｎｍ帯におけるｍｉｎＥＭＢｃを有するのが好ましい。
【００１７】
ちなみに、ＯＭ３規格を満たすマルチモード光ファイバは、最小実効帯域（minEMB: Minimum Effective Modal Bandwidth）と呼ばれる帯域が２０００ＭＨｚ・ｋｍ以上、全モード励振での帯域（国際規格ＩＥＣ６０７９３−１−４１で規定されるＯＦＬ帯域）が８５０ｎｍで１５００ＭＨｚ・ｋｍ以上、１３００ｎｍで５００ＭＨｚ・ｋｍ以上のファイバを指す。本明細書では、計算された実効帯域（Calculated Effective Modal Bandwidth）の最小値を「minEMBc」で表すこととする。なお、ＯＭ３規格では、マルチモード光ファイバは以下の３条件（OM3-1〜OM3-3）を満たす必要がある。
(OM3-1)              minEMBc(850nm)  ≧ 2000 MHz・km
(OM3-2)              OFL帯域(850nm)  ≧ 1500 MHz・km
(OM3-3)              OFL帯域(1300nm) ≧  500 MHz・km
【００１８】
また、ＯＭ４規格では、マルチモード光ファイバは以下の３条件（OM4-1〜OM4-3）を満たす必要がある。
(OM4-1)              minEMBc(850nm)  ≧ 4700 MHz・km
(OM4-2)              OFL帯域(850nm)  ≧ 3500 MHz・km
(OM4-3)              OFL帯域(1300nm) ≧  500 MHz・km
【００１９】
なお、この発明に係る各実施例は、以下の詳細な説明及び添付図面によりさらに十分に理解可能となる。これら実施例は単に例示のために示されるものであって、この発明を限定するものと考えるべきではない。
【００２０】
また、この発明のさらなる応用範囲は、以下の詳細な説明から明らかになる。しかしながら、詳細な説明及び特定の事例はこの発明の好適な実施例を示すものではあるが、例示のためにのみ示されているものであって、この発明の範囲における様々な変形および改良はこの詳細な説明から当業者には自明であることは明らかである。
【発明の効果】
【００２１】
以上のように、本発明によれば、従来と比較してより広帯域マルチモード伝送用に適したマルチモード光ファイバが、安定的に製造可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】（ａ）は、本実施形態に係るマルチモード光ファイバの断面構造の一例を示す図であり、（ｂ）は、その屈折率分布である。
【図２】本実施形態に係るマルチモード光ファイバを得るための製造工程を示す図である。
【図３】（ａ）〜（ｅ）は、本実施形態に係るマルチモード光ファイバにおけるコアに適用可能な種々の屈折率分布を示す図である。
【図４】（ａ）〜（ｃ）は、コア中心でのα乗数α（０）に対しコア周辺でのα乗数（ａ）を変えたときの種々のサンプルにおける屈折率分布の形状変化を示す図である。
【図５】コア中心でのα乗数α（０）とコア周辺でのα乗数（ａ）の組合せが異なる種々のサンプルについての、８５０ｎｍ帯におけるＯＦＬ帯域（ＧＨｚ・ｋｍ）を示す表である。
【図６】コア中心でのα乗数α（０）とコア周辺でのα乗数（ａ）の組合せが異なる種々のサンプルについての、８５０ｎｍ帯におけるｍｉｎＥＭＢｃ（ＧＨｚ・ｋｍ）を示す表である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明に係るマルチモード光ファイバの各実施形態を添付図面を参照しながら詳細に説明する。なお、図面の説明において同一の要素には同一符号を付して重複する説明を省略する。
【００２４】
図１（ａ）は、本実施形態に係るマルチモード光ファイバの断面構造の一例を示す図である。図１（ａ）に示されたマルチモード光ファイバ１００は、石英ガラスを主材料とし、所定軸（光軸ＡＸ）に沿って伸びるコア１１０と、コア１１０の外周面上に設けられたクラッド１２０を備える。コア１１０は、外径２ａを有するとともに、その中心（光軸ＡＸに一致する位置）において最大屈折率ｎ１を取る。クラッド１２０は、コア１１０との界面においてコア１１０の最大屈折率ｎ１よりも低い屈折率ｎ０を有する。
【００２５】
また、マルチモード光ファイバ１００は、図１（ｂ）に示された屈折率分布１５０を有する。なお、図１（ｂ）に示された屈折率分布１５０は、図１（ａ）中において、光軸ＡＸと直交する線Ｌ１上の各部の屈折率を示しており、当該マルチモード光ファイバ１００の半径方向に沿った屈折率分布に相当する。より具体的には、コア中心（光軸ＡＸに一致）から半径ｒ＝ａまでの領域がコア１１０に相当する領域であり、半径ｒ＞ａの領域がクラッド１２０に相当する領域である。
【００２６】
なお、図１（ｂ）に示された屈折率分布１５０を有するマルチモード光ファイバ１００は、図２に示されたように、光ファイバ母材１０の一端をヒータ３００により加熱溶融させながら線引きすることにより得られる。したがって、光ファイバ母材１０においても、図１（ｂ）に示された屈折率分布１５０と同じ形状を有する。具体的には、図２において、光ファイバ母材１０は、線引き後にコア１１０となる、外径２ｂの第１領域１１と、線引き後にクラッド１２０となる第２領域１２を備え、その屈折率分布の形状が、図１（ｂ）に示された屈折率分布１５０の形状にほぼ一致している。
【００２７】
本実施形態では、図１（ｂ）に示された、マルチモード光ファイバ１００（または光ファイバ母材１０）の屈折率分布ｎ（ｒ）を規定するα乗数を半径ｒの変数として取り扱う。すなわち、クラッド１２０（屈折率：ｎ０）に対するコア１１０（中心における最大屈折率：ｎ１）の最大比屈折率差Δｃｏｒｅは、以下の式（６）により与えられ、半径ａを有するコア１１０の中心からの距離ｒで規定される、該コア１１０の屈折率分布ｎ（ｒ）は、以下の式（７）により与えられる。なお、一般的に、光ファイバに対する屈折率分布測定はＲＮＦＰ法などを用いて測定可能であり、また、光ファイバ母材に対する屈折率分布測定はプリフォームアナライザーなど利用することで測定可能である。
【数６】
2014238579.tif 000008
【数７】
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【００２８】
特に、本実施形態では、図１（ｂ）に示された屈折率分布１５０において、半径方向に沿ったα乗数の変化ｄ／ｄｒ（α（ｒ））の平均は、０．４ａ≦ｒ≦０．６ａの有効範囲において以下の式（８）を満たしている。
【数８】
2014238579.tif 000010
【００２９】
なお、上記α乗数の変化の平均は、０．４ａ≦ｒ≦０．６ａの有効範囲内における任意の点の数をｋ（ｋは２以上の整数）とするとき、以下の式（９）により規定される。
【数９】
2014238579.tif 000011
【００３０】
半径ｒの関数として与えられるα乗数の一例としては、コア１１０との界面におけるクラッド１２０の屈折率ｎ０を基準としたコア１１０の最大比屈折率差をΔｃｏｒｅとし、コア１１０の中心からの距離ｒでの、クラッド１２０の屈折率ｎ０を基準とした該コア１１０の比屈折率差をΔ（ｒ）とするとき、α乗数α（ｒ）は、以下の式（１０）により規定される。
【数１０】
2014238579.tif 000012
【００３１】
また、半径ｒの有効範囲に収まる距離ｒｉだけコア中心から離れた２以上の任意の点でのα乗数α（ｒｉ）から直線近似式を算出し、α（０）やα（ｒ＝ａ）を推測することもできる。したがって、このように直線近似を利用する場合でも上記式（８）を満たすα乗数を算出することは可能である。
【００３２】
なお、実際に製造されるマルチモード光ファイバ（または光ファイバ母材）では、コアの中心近傍とコアの周辺近傍（コアとクラッドの境界近傍）において、設計誤差が比較的大きくなるため正確な屈折率分布を得ることが難しいことがある。そこで、本実施形態では、上記有効範囲の下限値（コア中心側境界）が０．２ａ〜０．４ａの範囲に設定され、上記有効範囲の上限値（コア周辺側境界）が０．６ａ〜０．８ａの範囲に設定される。
【００３３】
図１（ｂ）には、標準的なマルチモード光ファイバの屈折率分布が示されたが、本実施形態により得られる効果を得るための屈折率分布は、図１（ｂ）の例には限定されず、本実施形態に係るマルチモード光ファイバ１００には、図３（ａ）〜図３（ｅ）に示された種々の屈折率分布１５０Ａ〜１５０Ｅが適用可能である。
【００３４】
例えば、図３（ａ）には、上記特許文献２、３に示された屈折率分布と同様に、コアの外周部にトレンチ層１５１ａを有する、耐曲げマルチモード光ファイバに適した屈折率分布１５０Ａが示されている。なお、トレンチ層の位置は、図３（ａ）中に示された矢印Ｓに沿って移動しても良く、この場合、屈折率分布１５０Ａには、コアと接触するトレンチ層１５１ｂを備える。図３（ｂ）には、α乗数により規定されたコアにおける屈折率分布（α乗数分布）がそのまま隣接するトレンチ層１５１ｃの底まで連続的に変化した形状の屈折率分布１５０Ｂが示されている。図３（ｃ）には、上記特許文献５に示された屈折率分布と同様に、コア外側（コアとクラッドの境界）が断崖Ａのように切り立っている形状の屈折率分布１５０Ｃが示されている。図３（ｄ）には、上記特許文献７に示された屈折率分布と同様に、フッ素添加によりコア内にα乗数分布が形成された屈折率分布１５０Ｄが示されている。さらに、図３（ｅ）には、上記特許文献４に示された屈折率分布と同様に、クラッドに段差Ｂが形成された屈折率分布１５０Ｅが示されている。
【００３５】
また、図１（ｂ）には、コア１１０にＧｅＯ２が添加されることにより形成されるマルチモード光ファイバ１００(コア組成：ＧｅＯ２−ＳｉＯ２)の屈折率分布１５０が示されているが、その他組成で構成されるコア（例えば、ＧｅＯ２−ＳｉＯ２−Ｐ２Ｏ５、ＧｅＯ２−ＳｉＯ２−Ｆ、ＧｅＯ２−Ｐ２Ｏ５−ＳｉＯ２−Ｆなど、他の組成によりコア１１０が構成されても良い。但し、いずれの場合においてもコア１１０は、コア中心から半径方向の距離ｒ（０≦ｒ≦ａ）に対して変化するα乗数α（ｒ）によりその形状が規定される屈折率分布ｎ（ｒ）を有し、半径方向に沿ったα乗数の変化ｄ（α（ｒ））／ｄｒの平均は、０より大きい。
【００３６】
（サンプル）
次に、コア内の各部におけるα乗数を変更しながら製造されたサンプルの屈折率分布およびそれらの帯域特性について、図４（ａ）〜図４（ｃ）、図５、および図６を参照しながら説明する。なお、図４（ａ）〜図４（ｃ）は、コア中心でのα乗数α（０）に対しコア周辺でのα乗数（ａ）を変えたときの種々のサンプルにおける屈折率分布の形状変化を示す図である。図５は、コア中心でのα乗数α（０）とコア周辺でのα乗数（ａ）の組合せが異なる種々のサンプルについての、８５０ｎｍ帯におけるＯＦＬ帯域（ＧＨｚ・ｋｍ）を示す表である。また、図６は、コア中心でのα乗数α（０）とコア周辺でのα乗数（ａ）の組合せが異なる種々のサンプルについての、８５０ｎｍ帯におけるｍｉｎＥＭＢｃ（ＧＨｚ・ｋｍ）を示す表である。
【００３７】
このサンプルは、５０μｍ（４８μｍ〜５２μｍ）のコア径と、１２５μｍのクラッド径を有する。コア中心における最大比屈折率差Δｃｏｒｅ（クラッドの屈折率に対する比屈折率差）は、１．１％である。なお、このサンプルでは、コア中心におけるα乗数（α（０））、コア半径に一致する位置（コアとクラッド界面位置）のα乗数（α（ｒ＝２５μｍ））を設定するとともに、任意位置rにおけるα乗数α(r)を、以下の式（１１）に示されたように直線近似した。すなわち、このサンプルは、コア中心からコア−クラッド界面にかけてα乗数が単調増加するマルチモード光ファイバとして製造されたものである。
【数１１】
2014238579.tif 000013
【００３８】
なお、図４（ａ）〜図４（ｃ）のグラフにおいて、縦軸は、クラッドを基準とした比屈折率差Δ（％）と示し、横軸は、半径を示す。図４（ａ）は、α（０）＝２．０４、α（ａ）＝２．０１のときの比屈折率分布を示し、図４（ｂ）は、α（０）＝α（ａ）＝２．０４のときの比屈折率分布を示し、図４（ｃ）は、α（０）＝２．０４、α（ａ）＝２．０７のときの比屈折率分布を示す。
【００３９】
以上の条件で製造されたサンプルの帯域特性を図５および図６に示す。なお、図５に示された８５０ｎｍ帯におけるＯＦＬ帯域（ＧＨｚ・ｋｍ）は、コア中心におけるα乗数α（０）として２．００〜２．０７の範囲内の何れかの数値と、コア半径ｒ＝２５μｍの位置（コア−クラッド境界）におけるα乗数α（２５）として２．００〜２．０７の範囲内の何れかの数値との組み合わせの帯域特性を意味する。また、図６に示された８５０ｎｍ帯におけるｍｉｎＥＭＢｃ（ＧＨｚ・ｋｍ）も、図５の場合と同様に、コア中心におけるα乗数α（０）として２．００〜２．０７の範囲内の何れかの数値と、コア半径ｒ＝２５μｍの位置（コア−クラッド境界）におけるα乗数α（２５）として２．００〜２．０７の範囲内の何れかの数値との組み合わせの帯域特性を意味する。
【００４０】
図５から分かるように、最高帯域特性を示す組み合わせは、ＡＲ１で示された組み合わせであり、この最高帯域特性に対して９５％以上の帯域特性が得られる組み合わせがハッチング領域で示されている。同様に、図６からも分かるように、最高帯域特性を示す組み合わせは、ＡＲ２で示された組み合わせであり、この最高帯域特性に対して９５％以上の帯域特性が得られる組み合わせがハッチング領域で示されている。図５および図６の何れからも分かるように、コア中心からコア外周部に行くにつれてα乗数が大きくなるように調整しながらコアの屈折率分布を設計する方が好適である。このような結果は、クラッドに対するコア中心における最大比屈折率差Δ（Δｃｏｒｅ）が、０．９５％〜１．２５％であり、開口数ＮＡが、０．１８５〜０．２１５の範囲のマルチモードファイバで、同様に得ることができた。
【００４１】
なお、コアにおける屈折率分布の形状を決定するα乗数の下限は１．９程度であり、その上限は２．２〜２．３程度であるのが一般的である。このような一般的な数値範囲内でα乗数の調整（コア中心からコア外周部に行くにつれて大きくなるようにα乗数を調整）を行う場合、調整マージンを十分に確保するためには、α乗数の初期値、すなわちコア中心におけるα乗数α（０）が２．０４以下に設定されるのが好ましい。
【００４２】
以上の本発明の説明から、本発明を様々に変形しうることは明らかである。そのような変形は、本発明の思想および範囲から逸脱するものとは認めることはできず、すべての当業者にとって自明である改良は、以下の請求の範囲に含まれるものである。
【符号の説明】
【００４３】
１００…マルチモード光ファイバ、１１０…コア、１２０…クラッド。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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