(57)【要約】【課題】通風抵抗が増大することを抑制しながら、扁平管とフィンとのロウ付け不良を抑制することを実現する扁平管熱交換器の製造方法及びその製造方法で製造した扁平管熱交換器を提供することを目的としている。【解決手段】一端側に切欠部が複数形成された平板状の複数のフィンと、フィンの切欠部に取り付けられる扁平管とを有する扁平管熱交換器の製造方法において、ロウ材層が表面に設けられたフィンに扁平管を挿入し、扁平管が挿入されたフィンの切欠部が下側にくる姿勢で、フィンのロウ材層を溶かし、フィンと扁平管とをロウ付けする。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
一端側に切欠部が複数形成された平板状の複数のフィンと、前記フィンの前記切欠部に取り付けられる扁平管とを有する扁平管熱交換器の製造方法において、
ロウ材層が表面に設けられた前記フィンに前記扁平管を挿入し、
前記扁平管が挿入された前記フィンの前記切欠部が下側にくる姿勢で、前記フィンの前記ロウ材層を溶かし、前記フィンと前記扁平管とをロウ付けする
ことを特徴とする扁平管熱交換器の製造方法。
【請求項２】
前記切欠部の開口幅が前記フィンの他端側から前記一端側に向かうにつれて広がるように前記フィンを形成する
ことを特徴とする請求項１に記載の扁平管熱交換器の製造方法。
【請求項３】
ロウ付け後に、前記切欠部の開口幅が広い側から冷却する
ことを特徴とする請求項２に記載の扁平管熱交換器の製造方法。
【請求項４】
前記フィン及び前記扁平管を連続的に搬送しながら、前記フィンと前記扁平管とのロウ付けを実施する
ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の扁平管熱交換器の製造方法。
【請求項５】
前記フィンに対する前記ロウ材層のクラッド率を８〜１２％としている
ことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の扁平管熱交換器の製造方法。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか１項に記載の扁平管熱交換器で製造した
ことを特徴とする扁平管熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、扁平管熱交換器の製造方法及びその製造方法で製造した扁平管熱交換器に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
伝熱管の形状として断面形状が円形状の管、断面形状が長方形を角取りした形状の扁平管などを有するフィンチューブ式の熱交換器が知られている。ここで、円形管を使用した熱交換器を「円形管熱交換器」といい、扁平管を使用した熱交換器を「扁平管熱交換器」というものとする。扁平管熱交換器は、たとえば、一定間隔で複数平行に配置されたフィンと、このフィンに挿入される冷媒などが供給される扁平管とを有しているものである。なお、フィンには、扁平管が挿入される切欠部がフィンの長手方向に複数形成されている。
【０００３】
ここで、プレス工程でフィンを打ち抜いて切欠部を形成する際に、切欠部の形成位置に立設するフィンカラー形成しているものが提案されている（たとえば、特許文献１参照）。特許文献１に記載の技術は、扁平管を切欠部のフィンカラーに挿入し、フィンカラーと扁平管とをロウ材にて接合し、扁平管とフィンとを固定するようにしている。
【０００４】
また、扁平管とフィンとをロウ材で固定する方法には、フィンの切欠部の形成されている側が上側となるようにフィンを保持し、フィンの上端側うちの切欠部の形成部分と扁平管の上端側との間に形成される隙間にロウ材が流れこむように、フィンの上端側に棒状のロウ材を設置してロウ付けを行う方法が提案されている（たとえば、特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００３−２１４７９１号公報（たとえば、図２５参照）
【特許文献２】特開２０１２−１９３８７２号公報（たとえば、図９参照）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１に記載の技術は、フィンの切欠部の深さ方向（フィンの短手方向）に扁平管が挿入されるものであるが、このようにフィンに扁平管が挿入されるとフィンと扁平管とが押しつけ合うことでフィンの切欠部が拡がる。このフィンの切欠部の拡がりは、フィンのうちの切欠部が形成されていない端部側よりも、フィンのうちの切欠部が形成されている側の端部側の方が大きくなる。すなわち、フィンカラーと扁平管との間の隙間（クリアランス）は、フィンのうちの切欠部が形成されている側の方が大きくなるということである。
【０００７】
ここで、特許文献２に記載のように、フィンの上端側に棒状のロウ材を設置してロウ付けを行う場合を考える。すると、ロウ材が溶けて重力方向（下側）に流れていき、ロウ材がフィンカラーと扁平管との間の隙間に充填されるが、フィンの上端側の方がクリアランスが大きい分、充填されるロウ材が不足し、ロウ付け不良を起こす可能性があるという課題がある。
【０００８】
なお、このようなロウ付け不良を改善するためにロウ材量を増加させてロウ付けを実施する方法も考えられる。しかし、この方法では、過剰にロウ材を供給してしまい、扁平管のうちの切欠部に挿入する側の端部側とフィンカラーとの間、及びフィンとフィンとの間などにて過剰なロウ材が固化し、扁平管熱交換器の通風抵抗が増加して熱交換効率が低減してしまうという課題がある。
【０００９】
本発明は、以上のような課題を解決するためになされたもので、通風抵抗が増大することを抑制しながら、扁平管とフィンとのロウ付け不良を抑制することを実現する扁平管熱交換器の製造方法及びその製造方法で製造した扁平管熱交換器を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明に係る扁平管熱交換器の製造方法は、一端側に切欠部が複数形成された平板状の複数のフィンと、フィンの切欠部に取り付けられる扁平管とを有する扁平管熱交換器の製造方法において、ロウ材層が表面に設けられたフィンに扁平管を挿入し、扁平管が挿入されたフィンの切欠部が下側にくる姿勢で、フィンのロウ材層を溶かし、フィンと扁平管とをロウ付けするものである。
【発明の効果】
【００１１】
本発明に係る扁平管熱交換器の製造方法によれば、上記構成を有しているため、通風抵抗が増大することを抑制しながら、扁平管とフィンとのロウ付け不良を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の実施の形態１に係る扁平管熱交換器の概要説明図である。
【図２】図１に示す扁平管及びフィンを、フィンに平行な平面で断面視した図である。
【図３】図２に示す扁平管及びフィンの拡大図である。
【図４】フィンに形成されているロウ材層の説明図である。
【図５】図１に示す扁平管熱交換器を端部側から見た図である。
【図６】扁平管熱交換器のフィンのクラッド率（Ｗ）とロウ材不足によるロウ付け不良率（Ｐ１）との相関を示すグラフである。
【図７】扁平管熱交換器のフィンのクラッド率（Ｗ）と気密漏れ不良率（Ｐ２）との相関を示すグラフである。
【図８】本発明の実施の形態２に係る扁平管熱交換器の冷却工程の連続式電気炉について説明する図である。
【図９】図８に示す扁平管熱交換器の扁平管及びフィンの拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
実施の形態１．  
図１は、実施の形態１に係る扁平管熱交換器１００の概要説明図である。図２は、図１に示す扁平管１及びフィン４を、フィン４に平行な平面で断面で見た図である。図３は、図２に示す扁平管１及びフィン４の拡大図である。図４は、フィン４に形成されているロウ材層４Ａの説明図である。なお、図１（ａ）は、扁平管１がフィン４に挿入された状態における斜視図であり、図１（ｂ）は、扁平管１の模式図である。図４（ａ）は、切欠部２１にはロウ材層４Ａを設けない態様のフィン４の説明図であり、図４（ｂ）は、切欠部２１にもロウ材層４Ａを設けた態様のフィン４の説明図である。図１〜図４を参照しながら、本実施の形態１に係る扁平管熱交換器１００の製造方法、及びその製造方法で製造した扁平管熱交換器１００について説明する。
本実施の形態１に係る扁平管熱交換器１００の製造方法は、通風抵抗が増大することを抑制しながら、扁平管１とフィン４とのロウ付け不良を抑制する改良が加えられたものである。
【００１４】
［構成説明］
扁平管熱交換器１００は、伝熱管である扁平管１と、板状のフィン４とを有するものである。扁平管１は、断面形状が扁平形状である直線部１Ａと、直線部１Ａの一方が接続されるヘアピン部１Ｂとを有するものである。直線部１Ａの一方にはヘアピン部１Ｂが接続され、他方には図示省略のヘッダーパイプなどが接続される。なお、本実施の形態１では、ヘアピン部１Ｂも、断面形状が扁平形状であるものとして説明するが、それに限定されるものではなく、ヘアピン部１Ｂについては断面形状が円形のベント管であってもよい。扁平管１は、内部に熱交換媒体（冷媒など）が流れる流路が形成されている。扁平管１は、たとえば、アルミニウム、銅などの中空金属管で構成されるものである。そして、扁平管１はフィン４に挿入された状態において、扁平管１の直線部１Ａ同士が複数平行に配置されている。
【００１５】
フィン４は、平板状の板材であり、これらがたとえば複数平行に配置されるものである。フィン４には、この扁平管１が挿入される切欠部２１が複数形成されている。この切欠部２１は、たとえば、フィン４の長手方向に沿って一定のピッチで複数形成されるものである。切欠部２１は、フィン４の端部４ｂ側から端部４ａ側に向かうにつれて開口幅が広がるように形成されている。ここで、切欠部２１のうちの開口幅が狭まっている側をＵ字部４ｃと称し、反対側を開口部４ｄと称する。１つの切欠部２１には、１つの扁平管１が挿入される。このように、扁平管１が切欠部２１に挿入されることにより、扁平管熱交換器１００には、図１のＸ方向に扁平管１が切欠部２１の数だけ並ぶことになる。
【００１６】
フィン４の切欠部２１の縁部には、フィンカラー部２４が形成されている。このフィンカラー部２４は、扁平管１の直線部１Ａに対して沿うように立設している。フィンカラー部２４は、図１及び図４の例では、切欠部２１の縁部形状に対応するようにＵ字状に形成されているものである。フィンカラー部２４に扁平管１の直線部１Ａが挿入された状態において、フィンカラー部２４と直線部１Ａとの間には、隙間Ｓが形成されている。この隙間Ｓは、切欠部２１が形成されている側のフィン４の端部４ａ側よりも、端部４ａに対向する側の端部４ｂ側の方が小さくなるように形成されている。すなわち、隙間Ｓは、Ｕ字部４ｃ側から開口部４ｄ側に向かうにつれて大きくなるということである。フィン４に扁平管１が挿入されるとフィン４と扁平管１の直線部１Ａとが押しつけ合うのであるが、フィン４の切欠部２１のうちの端部４ｂ側の部分であるＵ字部４ｃにて直線部１Ａと押し合うので、このＵ字部４ｃを中心として離れていくほどフィン４の切欠部２１が拡がることとなるからである。
【００１７】
フィン４には、受熱部または放熱部として機能する切り起こし部４Ｂが複数形成されている。この切り起こし部４Ｂは、たとえば、フィン４の表面を切り起こすことで形成したり、フィン４の表面に凹凸形状を設けることで形成するとよい。このように、扁平管熱交換器１００は、切り起こし部４Ｂを有しているので、扁平管熱交換器１００に供給される流体（たとえば、空気）の流れが乱され、扁平管１を流れる冷媒などと、この流体との熱交換が促進されるようになっている。
【００１８】
フィン４は、両方の表面にロウ材層４Ａが形成されているクラッドフィンである。ロウ材層４Ａは、フィン４の平面に沿うように形成された層であり、電気炉などに投入されてフィン４が加熱されると、その熱によって溶けるものである。なお、フィン４には、その両面側にロウ材層４Ａが設けられているものとして説明したが、それに限定されるものではなく、片面側であってもよい。両面側に形成するか、片面側に形成するかは、たとえば、フィン４及び扁平管１のサイズに応じて異なる必要となるロウの量、及び、フィンカラー部２４が立設している側などに基づいて適宜設定するとよい。
【００１９】
フィン４に形成されるロウ材層４Ａは、フィン４の全面を覆うように形成されていてもよいし、また、図４（ａ）及び図４（ｂ）に示すようにフィン４の面の一部を覆うように形成されていてもよい。図４（ａ）では、フィン４のうちの切り起こし部４Ｂの形成位置よりも端部４ｂ側にロウ材層４Ａを形成した例である。また、図４（ｂ）では、フィン４のうちの切り起こし部４Ｂの一部にロウ材層４Ａがかかる位置であって切欠部２１のうちの端部４ｂ側にロウ材層４Ａがかかる位置からフィン４の端部４ｂ側にかけてロウ材層４Ａをフィン４に形成した例である。
この図４（ａ）及び図４（ｂ）に示すように、フィン４の全面にロウ材層４Ａが形成されていない態様では、たとえば、ロウ材層４Ａを形成する分のコストアップを抑制することを実現しながら、扁平管１とフィン４とのロウ付けすることができるという効果がある。また、図４（ａ）よりも図４（ｂ）の方がロウ材量が多いので、扁平管１とフィン４とを接合するのに要するロウ材量が多くなる場合には、図４（ｂ）の態様を用いるとよい。そして、図４（ｂ）の態様でもロウ材料が足りなければ、フィン４の全面にロウ材層４Ａを形成したり、或いは、ロウ材層４Ａの厚みを増やしたりするとよい。
【００２０】
切欠部２１に扁平管１が挿入されると扁平管１及びフィン４は、たとえば、電気炉に投入されて加熱される。これにより、フィン４のロウ材層４Ａが溶けて、扁平管１とフィン４との間の隙間Ｓなどに流れ込み、扁平管１とフィン４とのロウ付けが行われて一体に接合される。このロウ付けについては、次段で詳しく説明する。
【００２１】
［製造方法］
ロウ材層４Ａが形成された板材に、切欠部２１、切り起こし部４Ｂ及びフィンカラー部２４が形成されることで、フィン４が形成される（フィン形成ステップ）。なお、フィン形成ステップは、たとえば、ロウ材層４Ａが形成された板材をプレス機に送ってプレス加工などをすることで実施するとよい。次に、切欠部２１に扁平管１が挿入される（挿入ステップ）。なお、この挿入ステップでは、逆に扁平管１に切欠部２１が挿入されるものであってもよい。
【００２２】
次に、フィン４の切欠部２１が形成されている側（開口部４ｄ側）が鉛直下側（図１の−Ｚ方向）にくる姿勢となるように、扁平管１及びフィン４が配置される（配置ステップ）。次に、たとえば電気炉などに、配置ステップにおける姿勢のまま扁平管１及びフィン４が投入され、フィン４のロウ材層４Ａが溶けて扁平管１とフィン４とのロウ付けがされる（ロウ付けステップ）。このロウ付けステップでは、切欠部２１が形成されている側が下側にくるように扁平管１及びフィン４が配置された姿勢のまま、ロウ材層４Ａが溶かされるので、ロウ材６が下側に流れていき、隙間Ｓにロウ材６が充填されることとなる。
【００２３】
そして、電気炉から扁平管１及びフィン４が取り出されてロウ付け部分の冷却がされる。なお、このロウ付け部分の冷却をする工程では、フィン４の切欠部２１の開口部４ｄ側から冷却するようにするとよい。これにより、後述する実施の形態２で説明するのと同様に、ロウ材６のうち開口部４ｄ側のロウ材６が優先的固化し、直線部１Ａとフィンカラー部２４との間の隙間Ｓによって占められる空間が小さくなり、その分、扁平管１とフィン４とを接合するのに必要なロウ材６を抑制することができる等の効果を得ることができる。以上の工程を経ることによって、扁平管熱交換器１００を製造する。
【００２４】
［実施の形態１に係る扁平管熱交換器１００の製造方法の有する効果］
実施の形態１に係る扁平管熱交換器１００の製造方法では、フィン４の切欠部２１が形成されている側（端部４ａ側）が下側にくるように、扁平管１及びフィン４を配置した状態で扁平管１及びフィン４を電気炉に投入し、ロウ材層４Ａを溶かしてフィン４のフィンカラー部２４と扁平管１の直線部１Ａとの間の隙間Ｓにロウ材６を流し込むようにしている。
【００２５】
すなわち、従来のように、切欠部２１が上側にくる姿勢でロウ付けが行われると、溶けたロウ材が、開口部４ｄと比較すると狭くなっているＵ字部４ｃに流れていき、Ｕ字部４ｃの隙間Ｓに充填されない余剰分のロウ材が生じることになり、通風抵抗の増大を引き起こしていた。しかし、本実施の形態１に係る扁平管熱交換器１００の製造方法では、フィン４のロウ材層４Ａが溶けると、重力にしたがってロウ材６が流れていき、直線部１Ａの端部１ｂ側の隙間Ｓに充填しきれない余剰分のロウ材６が、クリアランス量がＵ字部４ｃ側よりも大きい開口部４ｄ側の隙間Ｓに流れ込む。このため、隙間Ｓに均一にロウ材６が充填され、隙間Ｓに充填されるロウ材６が不足して扁平管１とフィン４とのロウ付け不良が発生することを抑制することができる。そして、従来の扁平管熱交換器のロウ付け不良率が２．４％程度であるのに対し、本実施の形態１に係る扁平管熱交換器１００は、ロウ付け不良率が０．３％まで低減させることができるようになっている。
【００２６】
本実施の形態１に係る扁平管熱交換器１００の製造方法では、ロウ付け不良を改善するためにロウ材量を増加させることを抑制することができる分、扁平管１のうちの切欠部２１に挿入する側の端部１ｂ側とフィンカラー部２４との間にロウ材６が留まって固化してしまうことを抑制することができる。図５は、図１に示す扁平管熱交換器１００を端部１ａ側から見た図である。本実施の形態１に係る扁平管熱交換器１００の製造方法では、フィン４とフィン４との間２２などにもロウ材６が留まって固化してしまうことを抑制することができる。
このように、隙間Ｓに充填されなかった余分なロウ材６が扁平管１及びフィン４で固化することを抑制することができる分、扁平管熱交換器１００の通風抵抗が増加して熱交換効率が低減してしまうことを抑制することができる。
【００２７】
本実施の形態１に係る扁平管熱交換器１００の製造方法では、切欠部２１が形成されている側の端部４ａが下側にくる状態にてロウ付けがなされるため、扁平管１の端部１ｂ側にロウ材６が留まりにくく、フィン４の端部４ａ側に溶けたロウ材６が流れて固化しやすくなっている。したがって、扁平管１の端部１ｂ及びフィン４のＵ字部４ｃ側にロウ材６が固化していないこと、及び、フィン４の端部４ａにロウ材６が端部４ａに沿って連続的に付着しているか否かを確認することで、本実施の形態１に係る扁平管熱交換器１００の製造方法で製造した扁平管熱交換器１００であるか否かを判断することができる。
【００２８】
なお、それぞれの扁平管１の端部１ａの位置が同一平面上にくるように扁平管１の形状及びフィン４の切欠部２１の形状が設定されている（図２参照）。このため、本実施の形態１に係る扁平管熱交換器１００の製造方法では、隙間Ｓにロウ材６をより均一に充填させやすくなっている。
【００２９】
図６は、扁平管熱交換器１００のフィン４のクラッド率（Ｗ）とロウ材６不足によるロウ付け不良率（Ｐ１）との相関を示すグラフである。図７は、扁平管熱交換器１００のフィン４のクラッド率（Ｗ）と気密漏れ不良率（Ｐ２）との相関を示すグラフである。図６及び図７を参照して、フィン４としてクラッドフィンを採用したことの効果を説明する。
【００３０】
本実施の形態１では、フィン形成ステップの前に、フィン４に対するロウ材層４Ａのクラッド率が８〜１２％であるフィン４を構成するクラッドフィン製造ステップを実施している。このクラッドフィン製造ステップでは、フィン４に対するロウ材層４Ａのクラッド率が、８〜１２％となるようにフィン４を構成することで、ロウ材６の不足によるロウ材不良をより抑制するとともに、ロウ材過剰による気密漏れ不良を抑制することができる。
なお、クラッド率とは、フィン４及びロウ材層４Ａに対するロウ材層４Ａの量で表されるものである。このため、クラッド率が高いほど、ロウ材層４Ａの量（重量）は増大することとなる。
【００３１】
図６に示すように、クラッドフィンの製造限界であるクラッド率が５〜２０％の範囲では、クラッド率６％以下の場合にロウ付け不良率が増大していることがわかる。また、図７に示すように、クラッドフィンの製造限界であるクラッド率が５〜２０％の範囲では、クラッド率が１４％以上の場合に気密漏れ不良が発生していることがわかる。これは、クラッド率が１４％以上となってロウ材量が増大すると、エロージョンが発生しやすくなることが影響している。
【００３２】
このように、本実施の形態１に係る扁平管熱交換器１００は、フィン４に対するロウ材層４Ａのクラッド率が８〜１２％であるフィン４を構成するクラッドフィン製造ステップを実施して製造するので、ロウ材不良をより抑制することができるとともに、気密漏れ不良が発生することも抑制することができる。
【００３３】
実施の形態２．
図８は、実施の形態２に係る扁平管熱交換器１００の冷却工程の連続式電気炉５について説明する図である。図９は、図８に示す扁平管熱交換器１００の扁平管１及びフィン４の拡大図である。図８及び図９を参照して、実施の形態２について説明する。なお、実施の形態２では、実施の形態１と共通する構成については同様の符号を付し、相違点について中心に説明する。
実施の形態２では、実施の形態１の電気炉の代わりに、連続式電気炉５を採用したものである。連続式電気炉５は、扁平管１及びフィン４を搬送するメッシュベルトコンベア５２と、連続式電気炉５内の扁平管１、フィン４、及びロウ材６などを冷却するのに利用される水冷ジャケット５１とを有しているものである。なお、水冷ジャケット５１は、たとえば、連続式電気炉５の内壁５３内に備えられている。
【００３４】
実施の形態２では、実施の形態１で説明した配置ステップの後に、配置ステップの姿勢のままの扁平管１及びフィン４を、メッシュベルトコンベア５２に設置し、連続式電気炉５内に扁平管１及びフィン４を搬送する（搬送ステップ）。
そして、搬送ステップにより連続式電気炉５内に投入された扁平管１及びフィン４は、加熱されて溶けたロウ材６により、扁平管１とフィン４との接合がなされる（ロウ付けステップ）。このように、メッシュベルトコンベア５２を利用することで、扁平管１及びフィン４を連続的に搬送しながら、扁平管１とフィン４とのロウ付けを実施することができる。
ロウ付けステップにて、ロウ材層４Ａが溶かされて扁平管１とフィン４との間の隙間Ｓにロウ材６が充填されると、そのロウ材６を固化させるために水冷ジャケット５１に水が供給される（冷却ステップ）。
【００３５】
ここで、メッシュベルトコンベア５２は、フィン４と連続式電気炉５の内壁５３との間隔のうち、切欠部２１が形成されている側のフィン４の端部４ａ側（開口部４ｄ側）と連続式電気炉５の内壁５３との間隔Ｔが一番小さくなるように配置されているとよい。これにより、フィン４のうちの端部４ａ側及び扁平管１のうちの端部１ａ側とともに、フィン４の端部４ａ側のロウ材６が優先的に冷却されることになる。
すなわち、ロウ材６のうち端部４ａ側のロウ材６が優先的固化するので、端部４ｂ側と比較すると大きい端部４ａ側の直線部１Ａとフィンカラー部２４との間の隙間Ｓが減少する。このように、隙間Ｓが減少することによって直線部１Ａとフィンカラー部２４との間の隙間Ｓによって占められる空間が小さくなり、その分、扁平管１とフィン４とを接合するのに必要なロウ材６を抑制することができる。すなわち、フィン４に形成するロウ材層４Ａの量を抑制することができ、製造コストが増大してしまうことを抑制することができる。
また、隙間Ｓが減少することによってロウ材６のぬれ性を向上させることができ、扁平管１とフィン４との接合をより確実にすることができる。
【００３６】
また、本実施の形態２では、メッシュベルトコンベア５２を採用する場合を例に説明したが、ベルト部分がメッシュ状である必要はなく、たとえば平板であってもよい。ただし、メッシュ状とした方が、水冷ジャケット５１によって発生する冷熱で、より高効率にロウ材６を冷却することができる。
【００３７】
なお、本実施の形態２に係る扁平管熱交換器１００の製造方法においても、切欠部２１が形成されている側の端部４ａが下側にくる状態にてロウ付けがなされるため、扁平管１の端部１ｂ側にロウ材６が留まりにくく、フィン４の端部４ａ側に溶けたロウ材６が流れて固化しやすくなっている。したがって、扁平管１の端部１ｂ側にロウ材６が固化していないこと、及び、フィン４の端部４ａにロウ材６が端部４ａに沿って連続的に付着しているか否かを確認することで、本実施の形態２に係る扁平管熱交換器１００の製造方法で製造した扁平管熱交換器１００であるか否かを判断することができる。
【００３８】
［実施の形態２に係る扁平管熱交換器１００の製造方法の有する効果］
本実施の形態２に係る扁平管熱交換器１００の製造方法は、実施の形態１に係る扁平管熱交換器１００の有する効果に加えて次の効果を有する。
本実施の形態２に係る扁平管熱交換器１００は、メッシュベルトコンベア５２及び水冷ジャケット５１が設けられている連続式電気炉５を利用して扁平管１及びフィン４のロウ付けを実施するものであり、フィン４の端部４ａ側のロウ材６が優先的に冷却される。これにより、直線部１Ａとフィンカラー部２４との間の隙間Ｓによって占められる空間が小さくなり、その分、扁平管１とフィン４とを接合するのに必要なロウ材６を抑制してコストアップを抑制すること、及び、ぬれ性を向上させることができ、扁平管１とフィン４との接合をより確実にすることができる。
【符号の説明】
【００３９】
１  扁平管、１Ａ  直線部、１Ｂ  ヘアピン部、１ａ  端部、１ｂ  端部、４  フィン、４Ａ  ロウ材層、４Ｂ  切り起こし部、４ａ  端部、４ｂ  端部、４ｃ  Ｕ字部、４ｄ  開口部、５  連続式電気炉、６  ロウ材、２１  切欠部、２２  間、２４  フィンカラー部、５１  水冷ジャケット、５２  メッシュベルトコンベア、５３  内壁、１００  扁平管熱交換器。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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