(57)【要約】【課題】高圧液冷媒の過冷却によって冷凍能力の向上を図ることができる三重管式熱交換器を用いた冷凍装置を提供すること。【解決手段】少なくともコンプレッサ１、コンデンサ２、三重管式熱交換器３、膨張弁（減圧器）４、気液分離器５及びエバポレータ６を冷媒配管Ｌ１〜Ｌ６によって直列に接続して閉ループの冷媒循環回路を構成して成る冷凍装置を、コンデンサ２から膨張弁４に向かう液冷媒を三重管式熱交換器３の第１の外側流路を通過させ、気液分離器５によって分離されたガス冷媒を冷媒配管Ｌ９から三重管式熱交換器３の内側流路を通過させ、エバポレータ６によって蒸発したガス冷媒を冷媒配管Ｌ５から三重管式熱交換器３の第２の外側流路を通過させるとともに、該第２の外側流路を通過したガス冷媒と内側流路を通過したガス冷媒を冷媒配管Ｌ６，Ｌ１０において合流させてコンプレッサ１に導入するよう構成する。【選択図】図１
2014132217.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくともコンプレッサ、コンデンサ、三重管式熱交換器、減圧器、気液分離器及びエバポレータを冷媒配管によって直列に接続して閉ループの冷媒循環回路を構成して成る冷凍装置であって、
前記コンデンサから前記減圧器に向かう液冷媒を前記三重管式熱交換器の第１の外側流路を通過させ、前記気液分離器によって分離されたガス冷媒を前記三重管式熱交換器の内側流路を通過させ、前記エバポレータによって蒸発したガス冷媒を前記三重管式熱交換器の第２の外側流路を通過させるとともに、該第２の外側流路を通過したガス冷媒と前記内側流路を通過したガス冷媒を合流させて前記コンプレッサに導入するよう構成したことを特徴とする三重管式熱交換器を用いた冷凍装置。
【請求項２】
前記三重管式熱交換器の内側流路の断面積を第１及び第２の外側流路の各断面積よりも小さく設定したことを特徴とする請求項１記載の三重管式熱交換器を用いた冷凍装置。
【請求項３】
前記コンデンサから前記減圧器に向かう液冷媒の一部を、前記気液分離器と前記三重管式熱交換器の内側通路とを接続する冷媒配管にインジェクションさせることを特徴とする請求項１又は２記載の三重管式熱交換器を用いた冷凍装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、３つの独立した流路を流れる流体同士を熱交換させる三重管式熱交換器で、コンデンサで凝縮した液冷媒を過冷却して冷凍能力を高めるようにした冷凍装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に冷凍装置は、コンプレッサ、コンデンサ、減圧器及びエバポレータを冷媒配管によって直列に接続して閉ループの冷媒循環回路を構成するものであって、コンプレッサによって圧縮された高圧のガス冷媒をコンデンサでの放熱によって液化させて液冷媒とし、この高圧の液冷媒を膨張弁等の減圧器によって膨張させて減圧した後、沸点が下がった低圧の液冷媒をエバポレータにおいて蒸発させ、このときの蒸発潜熱を庫内等から奪うことによって庫内等を冷却するものである。
【０００３】
斯かる冷凍装置の冷凍能力或いは成績係数（ＣＯＰ）を向上させる方法として、例えば特許文献１には、気液熱交換器を設け、コンデンサで液化した高圧液冷媒とその一部を抽出して減圧させた低圧のガス冷媒とを熱交換させて高圧液冷媒を過冷却する方法が提案されている。
【０００４】
又、特許文献２には、気液熱交換器（補助熱交換器）と気液分離器を設け、コンデンサで液化した高圧液冷媒と気液分離器において分離された低圧ガス冷媒とを気液熱交換器において熱交換させて高圧液冷媒を過冷却する方法が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】実開平１−１６９７７２号公報
【特許文献２】特開平１１−０１４１６７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１において提案された方法では、コンプレッサに吸入されるガス冷媒が過熱されてコンプレッサの吐出温度が上昇するため、コンデンサで液化した高圧液冷媒の一部を抽出してガス冷媒にインジェクションし、コンプレッサの吐出温度を下げる必要がある。そして、このようにコンデンサで液化した高圧液冷媒の一部を抽出してインジエクションを行うと、エバポレータ内の冷媒循環量が減少するために冷凍能力が低下するという問題がある。
【０００７】
又、特許文献２において提案された方法では、気液分離器において分離された低温低圧のガス冷媒がエバポレータをバイパスしてコンプレッサに流入するため、負荷変動やコンプレッサの回転数の変動によっては気液分離器の分離性能が低下し、液冷媒の一部がコンプレッサに吸い込まれる液バックの現象が発生し、コンプレッサの負荷が増大する等の問題が生じる。
【０００８】
本発明は上記問題に鑑みてなされたもので、その目的とする処は、高圧液冷媒の過冷却によって冷凍能力の向上を図るとともに、液冷媒のコンプレッサへの流入による液バックの発生を防ぐことができる冷凍装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するため、請求項１記載の発明は、少なくともコンプレッサ、コンデンサ、三重管式熱交換器、減圧器、気液分離器及びエバポレータを冷媒配管によって直列に接続して閉ループの冷媒循環回路を構成して成る冷凍装置を、
前記コンデンサから前記減圧器に向かう液冷媒を前記三重管式熱交換器の第１の外側流路を通過させ、前記気液分離器によって分離されたガス冷媒を前記三重管式熱交換器の内側流路を通過させ、前記エバポレータによって蒸発したガス冷媒を前記三重管式熱交換器の第２の外側流路を通過させるとともに、該第２の外側流路を通過したガス冷媒と前記内側流路を通過したガス冷媒を合流させて前記コンプレッサに導入するよう構成したことを特徴とする。
【００１０】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明において、前記三重管式熱交換器の内側流路の断面積を第１及び第２の外側流路の各断面積よりも小さく設定したことを特徴とする。
【００１１】
請求項３記載の発明は、請求項１又は２記載の発明において、前記コンデンサから前記減圧器に向かう液冷媒の一部を、前記気液分離器と前記三重管式熱交換器の内側通路とを接続する冷媒配管にインジェクションさせることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１２】
請求項１記載の発明によれば、コンデンサでの凝縮によって液化して減圧器へと向かう高圧液冷媒は、三重管式熱交換器の第１の外側流路を通過する過程で、内側流路を通過するガス冷媒（気液分離器によって分離されたガス冷媒）と第２の外側流路を通過するガス冷媒（エバポレータによって蒸発したガス冷媒）との熱交換によって効率良く過冷却されるため、その過冷却分の熱量だけエバポレータでの蒸発潜熱が大きくなって冷凍装置の冷凍能力及び成績係数（ＣＯＰ）が高められる。
【００１３】
請求項２記載の発明によれば、三重管式熱交換器の内側流路の断面積を第１及び第２の外側流路の各断面積よりも小さく設定したため、負荷変動等によって気液分離器から液冷媒が三重管式熱交換器の内側流路へと流入しても、その液冷媒は第１の外側流路を流れる高圧液冷媒との熱交換によって蒸発するため、液冷媒のコンプレッサへの流入による液バックの発生が防がれる。
【００１４】
請求項３記載の発明によれば、三重管式熱交換器での高圧液冷媒の過冷却に供されるガス冷媒（気液分離器で分離されて内側通路を通過するガス冷媒）の温度上昇は、気液分離器と三重管式熱交換器の内側通路とを接続する冷媒配管にインジェクションされる液冷媒の蒸発によって冷却されるため、減圧器の温度制御に影響を与えることなく、コンプレッサに吸入されるガス冷媒の温度上昇を抑えることができる。このため、コンプレッサの吐出温度の上昇が抑えられてコンプレッサ内のオイルの劣化が防がれる。尚、インジェクションされる液冷媒の量だけエバポレータ内の冷媒循環量が減少するが、この冷媒循環量の減少に伴う冷凍能力の低下は三重管式熱交換器での高圧液冷媒の効率的な過冷却によって補償される。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明に係る冷凍装置の冷媒回路図である。
【図２】本発明に係る冷凍装置の三重管式熱交換器の接続図である。
【図３】図２のＸ−Ｘ線断面図である。
【図４】本発明に係る冷凍装置における冷媒の状態変化を示すモリエル線図である。
【図５】本発明に係る冷凍装置の三重管式熱交換器の冷媒流量に対する気液熱交換量を従来の螺旋式熱交換器のそれと比較して示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下に本発明の実施の形態を添付図面に基づいて説明する。
【００１７】
図１は本発明に係る冷凍装置の冷媒回路図、図２は同冷凍装置の三重管式熱交換器の接続図、図３は図２のＸ−Ｘ線断面図である。
【００１８】
本発明に係る冷凍装置は、図１に示すように、基本的にコンプレッサ１、コンデンサ２、三重管式熱交換器３、減圧器としての膨張弁４、気液分離器５、エバポレータ６等の主要機器を冷媒配管Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４，Ｌ５，Ｌ６によって接続して構成されている。
【００１９】
そして、冷媒配管Ｌ１は、コンプレッサ１の吐出側とコンデンサ２の入口側を接続するものであって、この冷媒配管Ｌ１にはオイルセパレータ７と電磁開閉弁Ｖ１が接続されている。又、コンデンサ２の出口側から延びて三重管式熱交換器３の入口側に接続される冷媒配管Ｌ２にはレシーバタンク８とドライヤ（Ｄ）９及びサイトグラス（Ｓ．Ｇ）１０が接続されている。更に、三重管式熱交換器３の出口側と気液分離器５とを接続する冷媒配管Ｌ３には前記膨張弁４が設けられており、エバホレータ６の出口側から延びる冷媒配管Ｌ５は三重管式熱交換器３に接続され、三重管式熱交換器３から延びてコンプレッサ１の吸入側に接続される冷媒配管Ｌ６には吸入圧調整弁（ＺＳＰ弁）Ｖ２とアキュームレータ１１が接続されている。
【００２０】
又、オイルセパレータ７から延びるオイル戻し管Ｌ７は、冷媒配管Ｌ６の吸入圧調整弁Ｖ２とアキュームレータ１１との間に接続され、その途中にはオイルクーラ１２が設けられている。
【００２１】
そして、冷媒配管Ｌ２のサイトグラス１０と三重管式熱交換器３との間からはインジェクション配管Ｌ８が分岐しており、このインジェクション配管Ｌ８は、気液分離器５の上部から延びて三重管式熱交換器３に接続された冷媒配管Ｌ９の途中に接続され、該冷媒配管Ｌ８の途中には電磁開閉弁Ｖ３と流量調整用のキャピラリチューブ１３が設けられている。又、三重管式熱交換器３から延びる冷媒配管Ｌ１０は、冷媒配管Ｌ６の三重管式熱交換器３から出た直後の部分に接続されている。
【００２２】
ここで、三重管式熱交換器３の構成とこれへの冷媒配管Ｌ２，Ｌ３，Ｌ５，Ｌ６，Ｌ９，Ｌ１０の接続構造を図２及び図３に基づいて説明する。
【００２３】
三重管式熱交換器３は、図３に示すように、中心部に図３の紙面垂直方向に配された円管状の第１管１４の外周に、周方向に断面放射状（花弁状）に管壁を連続して凹凸状に変形させて成る第２管１５を配置し、該第２管１５の外周に大径の円管状の第３管１６を配置して構成されている。そして、第１管１４の内部には内側流路Ｓ１が形成され、第２管１５の内部には第１の外側流路Ｓ２が形成され、第２管１５と第３管１６との間の空間には第２の外側流路Ｓ３が形成されている。ここで、本実施の形態では、内側流路Ｓ１の断面積を第１及び第２の外側流路Ｓ２，Ｓ３の各断面積よりも小さく設定されている。
【００２４】
而して、図２に示すように、前記コンデンサ２（図１参照）から延びる冷媒配管Ｌ２は三重管式熱交換器３の第１の外側流路Ｓ２（図３参照）の入口に接続され、第１の外側流路Ｓ２の出口から延びる冷媒配管Ｌ３は気液分離器５に接続され、その途中には前記膨張弁４が設けられている。又、エバポレータ６から延びる冷媒配管Ｌ５は、三重管式熱交換器３の第２の外側流路Ｓ３（図３参照）の入口に接続され、第２の外側流路Ｓ３の出口にはコンプレッサ１（図１参照）へと連なる冷媒配管Ｌ６が接続されている。
【００２５】
更に、気液分離器５から延びる冷媒配管Ｌ９は、三重管式熱交換器３の内側流路Ｓ１（図３参照）の入口に接続され、その途中には冷媒配管Ｌ２から分岐するインジェクション配管Ｌ８が接続されており、このインジェクション配管Ｌ８の途中には前記電磁開閉弁Ｖ３と流量調整用の前記キャピラリチューブ１３が設けられている。そして、内側流路Ｓ１の出口から延びる冷媒配管Ｌ１０は、第２の外側流路Ｓ３の出口から延びる冷媒配管Ｌ６に接続されている。
【００２６】
次に、以上のように構成された冷凍装置の作用を図４に示すモリエル線図（Ｐ−ｉ線図）を用いて以下に説明する。
【００２７】
コンプレッサ１が駆動源である不図示のエンジン等によって駆動されると、図４のａにて示す状態（圧力Ｐ１、エンタルピｉ１ ）にあるガス冷媒がコンプレッサ１によって圧縮されて図４にｂにて示す状態（圧力Ｐ２ 、エンタルピｉ２）の高温高圧のガス冷媒となり（圧縮行程）、このガス冷媒は冷媒配管Ｌ１を通ってコンデンサ２へと導入される。尚、このときのコンプレッサ１の圧縮動力Ｗ（熱量換算）は（ｉ２−ｉ１ ）で表わされる。
【００２８】
コンデンサ２では、高温高圧のガス冷媒が外気に凝縮熱Ｑ２を放出して図４のｂ→ｃへと状態変化（相変化）して液化し（凝縮行程）、図４にｃにて示す状態（圧力Ｐ２ 、エンタルピｉ３）の高圧液冷媒となる。尚、このときの放熱量（凝縮熱）Ｑ２は（ｉ２ −ｉ３ ）で表わされる。
【００２９】
そして、上述のようにコンデンサ２において液化した高圧液冷媒は、その一部がインジェクション配管Ｌ８を通って冷媒配管Ｌ９にインジェクションされるが、この液冷媒はキャピラリチューブ１３を通過することによって減圧されて断熱膨張（等エンタルピ膨張）し、図４にｄにて示す状態（圧力Ｐ１、エンタルピｉ３ ）となって、その一部がガス化し、後述のように気液分離器５において分離されて冷媒配管Ｌ９を図２の矢印方向に流れる図４の状態ｄ’（圧力Ｐ１ 、エンタルピｉ３ ’）の低圧ガス冷媒に合流する。
【００３０】
他方、他の大部分の高圧液冷媒は、冷媒配管Ｌ２から三重管式熱交換器３へと流れ、三重管式熱交換器３の第１の外側流路Ｓ２（図３参照）を図２の矢印方向に流れる過程で、冷媒配管Ｌ９を流れて途中でインジェクション配管Ｌ８からインジェクションされる低圧液冷媒（一部はガス化している）と合流して三重管式熱交換器３の内側流路Ｓ１（図３参照）を図２の矢印方向に流れる低圧ガス冷媒と、エバポレータ６での蒸発によって気化して冷媒配管Ｌ５から三重式熱交換器３の第２の外側流路Ｓ３（図３参照）を図２の矢印方向に流れる図４の状態ａ’（圧力Ｐ１ 、エンタルピｉ１ ’）の低圧ガス冷媒との間での熱交換によって過冷却される。即ち、コンデンサ２から膨張弁４に向かう高圧液冷媒は、三重管式熱交換器３を通過することによって過冷却されて図４のｃ→ｃ’の状態（圧力Ｐ２、エンタルピｉ３ ’）へと状態変化し、図示のΔＱ２（＝ｉ３ −ｉ３ ’）分だけ過冷却される。尚、三重管式熱交換器３においては、図２に矢印にて示すように、高圧液冷媒の第１の外側流路Ｓ２を流れる方向と、２系統の低圧ガス冷媒の内側流路Ｓ１と第２の外側流路Ｓ３を流れる方向とは互いに逆（対向流）になっている。
【００３１】
而して、三重管式熱交換器３において過冷却された高圧液冷媒は、膨張弁４を通過することによって減圧されて断熱膨張（等エンタルピ膨張）し（膨張行程）、図４のｃ’→ｄ’の状態（圧力Ｐ１ 、エンタルピｉ３ ’）へと状態変化し、その一部がガス化する。このように一部がガス化した冷媒は、冷媒配管Ｌ３を通って気液分離器５へと導入されて気液が分離され、低圧ガス冷媒は前述のように冷媒配管Ｌ９から三重管式熱交換器３に向かって流れる途中で、インジェクション配管Ｌ８からインジェンションされる低圧液冷媒（一部はガス化している）と合流し、合流したガス冷媒は、三重管式熱交換器３の内側流路Ｓ１を流れる過程で、第１の外側通路Ｓ２を流れる高圧液冷媒の過冷却に供される。そして、三重管式熱交換器３の内側通路Ｓ１を流れて冷媒配管Ｌ１０へと排出される低圧ガス冷媒は、図１及び図２に示すように冷媒配管Ｌ６を流れる低圧ガス冷媒（エバポレータ６で蒸発して三重管式熱交換器３において高圧液冷媒の過冷却に供された低圧ガス冷媒）に合流する。
【００３２】
又、気液分離器５内の図４の状態ｄ’（圧力Ｐ１ 、エンタルピｉ３ ’）の低圧液冷媒は、冷媒配管Ｌ４を通ってエバポレータ６に導入され、該エバポレータ６を通過する過程で周囲から蒸発熱Ｑ１を奪ってｄ’→ａ’（圧力Ｐ１ 、エンタルピｉ１ ’）へと状態変化して蒸発し（蒸発行程）、状態ａ’のガス冷媒となる。そして、このときの蒸発熱量（蒸発潜熱）Ｑ１は（ｉ１ ’−ｉ３ ’）で表わされるが、前述のように高圧液冷媒を気液熱交換器３においてΔＱ２（＝ｉ３ −ｉ３ ’）だけ過冷却したため、この過冷却分の熱量ΔＱ２ だけ蒸発熱量Ｑ１が増大し、その分だけ冷凍能力が高められる。
【００３３】
その後、エバポレータ６にて蒸発した低圧ガス冷媒は、冷媒配管Ｌ５を通って三重管式熱交換器３へと供給され、前述のように三重管式熱交換器３の第２の外側流路Ｓ３を流れる過程で、第１の外側流路Ｓ２を流れる高圧液冷媒の過冷却に供される。そして、このように高圧液冷媒の過冷却に供された低圧ガス冷媒は、高圧液冷媒との熱交換と冷媒配管Ｌ１０からのガス冷媒との合流によって温度が上昇し、コンプレッサ１に吸入される段階では状態は図４に示すａ’→ａ（圧力Ｐ１ 、エンタルピｉ１ ）へと変化して図示の熱量ΔＱ１ （＝ｉ１−ｉ１’）だけ過熱される。そして、このガス冷媒は、コンプレッサ１によって再度圧縮され、以後は以上と同様の状態変化（冷凍サイクル）が繰り返されるが、コンプレッサ１から吐出される高圧ガス冷媒に含まれるオイルは、オイルセパレータ７によって冷媒と分離され、分離されたオイルは、オイル戻し管Ｌ６から冷媒配管Ｌ６へと戻され、アキュームレータ１１においてガス冷媒と混合されてコンプレッサ１に吸引され、コンプレッサ１内の各部の潤滑に供される。
【００３４】
而して、本発明に係る冷凍装置においては以上説明した冷凍サイクルが繰り返され、エバポレータ６での低圧液冷媒の蒸発に伴う吸熱によって所要の冷凍が行われるが、本発明に係る冷凍装置によれば以下のような効果が得られる。
【００３５】
即ち、コンデンサ２での凝縮によって液化して膨張弁４へと向かう高圧液冷媒は、三重管熱交換器３の第１の外側流路Ｓ２を通過する過程で、内側流路Ｓ１を通過するガス冷媒（気液分離器５によって分離されたガス冷媒）とインジェクション配管Ｌ８からインジェクションされる低圧液冷媒（一部はガス化している）及び第２の外側流路Ｓ３を通過するガス冷媒（エバポレータ６によって蒸発したガス冷媒）との熱交換によって効率良く過冷却されるため、その過冷却分の熱量だけエバポレータ６での蒸発潜熱が大きくなって冷凍能力及び成績係数（ＣＯＰ）が高められる。尚、本実施の形態では、冷凍装置のプルダウン時間が３％短縮され、後述のように三重管式熱交換器３の熱交換効率が３０％〜７０％程度向上した。
【００３６】
そして、三重管式熱交換器３においては、周方向に断面放射状に管壁を連続して凹凸状に変形させて成る第２管１５の伝熱面積が拡大するために高い熱交換効率が確保される。又、第２管１５の内部の第１の外側流路Ｓ２を流れる高圧液冷媒と内側流路Ｓ１及び第２の外側流路Ｓ３をそれぞれ流れる２系統の低圧ガス冷媒との間で熱交換を行って第１の外側流路Ｓ２を流れる高圧液冷媒を過冷却することができるため、第１の外側流路Ｓ２を流れる高圧液冷媒と内側流路Ｓ１及び第２の外側流路Ｓ３を流れる２系統の低圧ガス冷媒との熱交換量が増大し、第１の外側流路Ｓ２を流れる高圧液冷媒が効果的に過冷却されて冷凍装置の冷凍能力が高められる。
【００３７】
又、本発明に係る冷凍装置によれば、三重管式熱交換器３の内側流路Ｓ１の断面積を第１及び第２の外側流路Ｓ２，Ｓ３の各断面積よりも小さく設定したため、負荷変動等によって気液分離器５から液冷媒が三重管式熱交換器３の内側流路Ｓ１へと流入しても、その液冷媒は第１の外側流路Ｓ２を流れる高圧液冷媒との熱交換によって蒸発するため、液冷媒のコンプレッサ１への流入による液バックの発生が防がれる。
【００３８】
更に、本発明に係る冷凍装置によれば、三重管式熱交換器３での高圧液冷媒の過冷却に供されるガス冷媒（気液分離器５で分離されて内側流路Ｓ１を通過するガス冷媒）の温度上昇は、気液分離器５と三重管式熱交換器３の内側流路Ｓ１とを接続する冷媒配管Ｌ９にインジェクションされる液冷媒の蒸発によって冷却されるため、膨張弁４の温度制御に影響を与えることなく、コンプレッサ１に吸入されるガス冷媒の温度上昇を抑えることができる。このため、コンプレッサ１の吐出温度の上昇が抑えられてコンプレッサ１内のオイルの劣化が防がれるという効果が得られる。尚、インジェクションされる液冷媒の量だけエバポレータ６内の冷媒循環量が減少するが、この冷媒循環量の減少に伴う冷凍能力の低下は三重管式熱交換器３での高圧液冷媒の効率的な過冷却によって補償される。
【００３９】
ここで、本発明に係る冷凍装置の三重管式熱交換器と従来の螺旋式熱交換器の冷媒流量に対する気液熱交換量を図５に曲線Ａ，Ｂにてそれぞれ示すが、両者を比較すると本発明に係る冷凍装置の三重管式熱交換器の気液熱交換量の方が従来の螺旋式熱交換器のそれよりも大きいことが分かる。
【００４０】
又、本発明に係る冷凍装置の三重管式熱交換器と従来の螺旋式熱交換器の各種庫内温度（−２０℃、−１０℃、０℃、１０℃）に対する各気液熱交換量（Ｗ）を下表に示す。
【表１】
2014132217.tif 000003
上表からも本発明に係る冷凍装置の三重管式熱交換器の気液熱交換量の方が従来の螺旋式熱交換器のそれよりも大きく、本発明に係る冷凍装置の三重管式熱交換器の著しい性能向上が図られることが分かる。
【００４１】
尚、本実施の形態では、減圧器として膨張弁を用いたが、減圧器としてはキャピラリチューブやボルテックスチューブ等の他の任意のものを使用することができる。
【符号の説明】
【００４２】
１  コンプレッサ
２  コンデンサ
３  三重管式熱交換器
４  膨張弁（減圧器）
５  気液分離器
６  エバポレータ
７  オイルセパレータ
８  レシーバタンク
９  ドライヤ
１０  サイトグラス
１１  アキュームレータ
１２  オイルクーラ
１３  キャピラリチューブ
１４  第１管
１５  第２管
１６  第３管
Ｌ１〜Ｌ６  冷媒配管
Ｌ７  オイル戻し管
Ｌ８  インジェクション配管
Ｌ９，Ｌ１０  冷媒配管
Ｓ１  内側流路
Ｓ２  第１の外側流路
Ｓ３  第２の外側流路
Ｖ１  電磁開閉弁
Ｖ２  吸入圧調整弁（ＺＳＰ弁）
Ｖ３  電磁開閉弁
【図１】
2014132217.tif 000004
【図２】
2014132217.tif 000005
【図３】
2014132217.tif 000006
【図４】
2014132217.tif 000007
【図５】
2014132217.tif 000008