(57)【要約】【課題】  放熱性、繰返し曲げ加工性、形状維持性、及び、耐熱性に優れたＦＰＣ基板用銅合金板を提供する。【解決手段】  Ａｇ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｉｎ、Ｎｉ、Ｐ、Ｓｉ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｚｎ及びＺｒからなる群から選択された一種以上を合計で０．０１質量％以上含有し、Ａｇは１．０質量％以下、Ｔｉは０．０８質量％以下、Ｎｉは２．０質量％以下、Ｚｎは３．５質量％以下、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｉｎ、Ｐ、Ｓｉ、Ｓｎ、及びＺｒは、これらの群から選択された一種類以上を合計で０．５質量％以下含有し、残部Ｃｕ及び不純物からなり、  導電率が６０％ＩＡＣＳ以上であり、  引張強さが３５０ＭＰａ以上であり、  圧延平行断面において、材料厚みＴを４等分する厚み方向に垂直な３本の直線の内、中心線を除いた残り２本の直線について、各々の長さ１００Ｔの観察範囲において、各直線と交差するせん断帯の個数ｎが、  ｎ≦３００を満たす銅合金板。【選択図】図１
2014040647.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ａｇ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｉｎ、Ｎｉ、Ｐ、Ｓｉ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｚｎ及びＺｒからなる群から選択された一種以上を合計で０．０１質量％以上含有し、Ａｇは１．０質量％以下、Ｔｉは０．０８質量％以下、Ｎｉは２．０質量％以下、Ｚｎは３．５質量％以下、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｉｎ、Ｐ、Ｓｉ、Ｓｎ、及びＺｒは、これらの群から選択された一種類以上を合計で０．５質量％以下含有し、残部Ｃｕ及び不純物からなり、
導電率が６０％ＩＡＣＳ以上であり、
引張強さが３５０ＭＰａ以上であり、
圧延平行断面において、材料厚みＴを４等分する厚み方向に垂直な３本の直線の内、中心線を除いた残り２本の直線について、各々の長さ１００Ｔの観察範囲において、各直線と交差するせん断帯の個数ｎが、
ｎ≦３００
を満たす銅合金板。
【請求項２】
引張強さが２００℃で３０分間加熱後に２５０ＭＰａ以上である請求項１に記載の銅合金板。
【請求項３】
ＦＰＣ基板用である請求項１又は２に記載の銅合金板。
【請求項４】
ＬＥＤ照明を実装したＦＰＣ基板用である請求項３に記載の銅合金板。
【請求項５】
厚みが０．０５〜０．３ｍｍである請求項１〜４のいずれかに記載の銅合金板。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載の銅合金板を用いた電子機器部品。
【請求項７】
請求項１〜５のいずれかに記載の銅合金板を用いたＬＥＤ照明を実装したＦＰＣ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、照明用などのＬＥＤ実装基板をはじめとするフレキシブルプリント基板（ＦＰＣ）として好適な銅合金板、特に放熱性及び繰返し曲げ加工性に優れた銅合金板、ならびにこれを用いた電子機器部品等に関する。
【背景技術】
【０００２】
ＬＥＤ照明は、従来の白熱電球や蛍光灯などと比較して低消費電力、超寿命、高速応答性等の長所を有し、製品価格の低下と共に、急速に普及が進んでおり、室内用照明に加えて、液晶テレビや液晶モニターなどのバックライト、自動車の照明用など、各種用途も広がっている。
【０００３】
ＬＥＤ自体は半導体であるため、定格範囲内での使用では発光素子自身は長寿命であるが、発光素子を覆う樹脂材料は熱により劣化しやすく、発熱により容易に透明度が低下して照明用の使用に適さなくなる。また、ＬＥＤは、発光特性や放熱性に配慮して、種々のパッケージ形状のものが製造されているが、小さなスペースで使用する場合には、省スペース化や成形方法など、様々な工夫が必要である。
【０００４】
発熱の問題への対応として、ＦＰＣから効率良く放熱するため、ＦＰＣに放熱板を張り合わせることが提案されており、また、省スペース化については、ＦＰＣ上にＬＥＤを配置することが試みられている（特許文献１）。
【０００５】
また、照明装置として、ＬＥＤを配置した回路基板に複雑な加工を行い、立体成形を行うことも提案されている（特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００７−１４１７２９号公報
【特許文献２】特開２００７−５００３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ＬＥＤをＦＰＣ上に実装した場合、基板である樹脂の放熱性が十分でないため、長時間の使用で発光素子を覆う樹脂が熱劣化し、照明としての寿命が短くなってしまう。
発熱への対応として、ＦＰＣに放熱板としてアルミニウム板を張り合わせた場合、ＦＰＣの回路を構成している銅配線との線熱膨張係数の違いにより、ＦＰＣ回路にそりが生じるという問題がある。さらに、熱による膨張、収縮を繰り返すことで、ＦＰＣの銅配線が繰返し引張り応力を受け、破断に至る問題もある。
放熱板として銅板を用いた場合には上記問題は発生しないが、銅はアルミニウムよりも加工硬化係数が大きいため、複雑な形状にＦＰＣを成型する際に、曲げ部、あるいは曲げ戻しと再曲げ加工を行う等の成形条件では、曲げ部にクラックが発生し易い。クラックが発生すると、これを車載などの繰返し振動が加わる環境下で使用する場合、クラックが進展して破断に至るなどの問題が生じる。
ＦＰＣの基板として銅板を用いて照明装置を立体成形する方法も考えられるが、一般的なタフピッチ銅は、照明装置に使用されている間に発熱により銅板自体が軟化し、初期の形状を維持することが困難である。
すなわち、本発明は上記の課題を解決するためになされたものであり、放熱性、繰返し曲げ加工性、形状維持性、及び、耐熱性に優れたＦＰＣ基板用銅合金板を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者は上記課題を解決するために研究を重ねたところ、銅合金板の材料厚みの所定範囲における、せん断帯の存在密度を制御することで、繰返し曲げ加工性等を制御することができることを見出した。
【０００９】
以上の知見を背景にして完成した本発明は一側面において、Ａｇ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｉｎ、Ｎｉ、Ｐ、Ｓｉ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｚｎ及びＺｒからなる群から選択された一種以上を合計で０．０１質量％以上含有し、Ａｇは１．０質量％以下、Ｔｉは０．０８質量％以下、Ｎｉは２．０質量％以下、Ｚｎは３．５質量％以下、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｉｎ、Ｐ、Ｓｉ、Ｓｎ、及びＺｒは、これらの群から選択された一種類以上を合計で０．５質量％以下含有し、残部Ｃｕ及び不純物からなり、
導電率が６０％ＩＡＣＳ以上であり、
引張強さが３５０ＭＰａ以上であり、
圧延平行断面において、材料厚みＴを４等分する厚み方向に垂直な３本の直線の内、中心線を除いた残り２本の直線について、各々の長さ１００Ｔの観察範囲において、各直線と交差するせん断帯の個数ｎが、
ｎ≦３００
を満たす銅合金板である。
【００１０】
本発明に係る銅合金板は一実施形態において、引張強さが２００℃で３０分間加熱後に２５０ＭＰａ以上である。
【００１１】
本発明に係る銅合金板は一実施形態において、ＦＰＣ基板用である。
【００１２】
本発明に係る銅合金板は別の一実施形態において、ＬＥＤ照明を実装したＦＰＣ基板用である。
【００１３】
本発明に係る銅合金板は更に別の一実施形態において、厚みが０．０５〜０．３ｍｍである。
【００１４】
本発明は別の一側面において、本発明の銅合金板を用いた電子機器部品である。
【００１５】
本発明は更に別の一側面において、本発明の銅合金板を用いたＬＥＤ照明を実装したＦＰＣである。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、放熱性、繰返し曲げ加工性、形状維持性、及び、耐熱性に優れたＦＰＣ基板用銅合金板を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】図１は、銅合金板の圧延平行断面におけるせん断帯の模式図を示す。
【図２】図２は、銅合金板を圧延平行方向に切断して観察したときのＳＥＭ断面写真を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
（銅箔の成分）
本発明では、銅箔の耐熱性を改善するために、銅にＡｇ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｉｎ、Ｎｉ、Ｐ、Ｓｉ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｚｎ及びＺｒからなる群から選択された一種以上を合計で０．０１質量％以上添加する。添加元素の合計濃度が０．０１質量％を下回ると、添加元素の効果が発現せず耐熱性が不足する。また、添加元素の合計濃度の上限については、次の通りである。
Ａｇは添加による導電率の低下の影響が小さいため、特に制限はないが、添加濃度が高くなると共にコストが増加するため、１．０質量％以下が好ましい。
添加による導電率低下の影響が大きいＣｒ、Ｆｅ、Ｉｎ、Ｐ、Ｓｉ、Ｓｎ、及びＺｒは、これら元素の合計につき、０．５質量％以下が、また、特に影響が大きいＴｉは、０．０８質量％以下が好ましい。
また、Ｎｉは２．０質量％以下、Ｚｎは３．５質量％以下が好ましい。
【００１９】
合金元素添加のベースのＣｕとしてはＪＩＳ  Ｈ３１００  Ｃ１０２０に規格する無酸素銅又はＪＩＳ  Ｈ３１００  Ｃ１１００に規格するタフピッチ銅が適する。酸素濃度は、タフピッチ銅溶湯では０．０１〜０．０５質量％、無酸素銅溶湯では０．００１質量％以下が通常である。
Ｃｕと比較し酸化しやすいＣｒ、Ｆｅ、Ｉｎ、Ｎｉ、Ｐ、Ｓｉ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｚｎ及びＺｒは、無酸素銅溶湯中に添加するのが一般的である。酸素を含有する溶銅にＰ、Ｓｉ等の脱酸剤を添加して酸素濃度を１０ｐｐｍ以下に下げた後、これら合金元素を添加しても良い。ＡｇはＣｕより酸化しにくいので、タフピッチ銅溶湯中、無酸素銅溶湯中ともに添加できる。
【００２０】
（放熱性）
加熱された材料を放熱するには、熱伝導が良い材料が求められる。熱伝導は、材料の導電率が高いものが良い。ＬＥＤ照明点灯時の発熱を考えると、ＬＥＤの実装密度や照明装置の形状などの影響要因もあるが、材料の導電率は６０％ＩＡＣＳ以上であればよく、７０％ＩＡＣＳ以上であればより好ましい。
【００２１】
（繰返し曲げ加工性）
繰返し曲げ加工性については、金属組織との関係を調べたところ、せん断帯の存在密度と関係があり、圧延平行断面において、材料厚みＴを４等分する厚み方向に垂直な３本の直線の内、中心線を除いた残り２本の直線について、各々の長さ１００Ｔの観察範囲、すなわち、合計で長さ２００Ｔの観察範囲において、各直線と交差するせん断帯の個数ｎがｎ≦３００の場合に、繰返し曲げ加工性が良好であった。ｎの値は、好ましくは２５０以下、より好ましくは１５０以下である。
せん断帯は、材料を強加工した場合に、せん断変形が集中的に起こって形成される組織が観察面に現れたものであり、圧延加工では、圧延組織の不連続面として観察され、圧延面に対して３０度から６０度傾いた線として識別可能である。また、せん断帯は厚み方向に広がっており、材料の厚みや加工度などにより、その広がり、すなわち厚み方向の長さが異なる場合がある。
せん断帯は、最終圧延後の銅箔圧延平行断面を、例えば集束イオンビーム（ＦＩＢ：Ｆｏｃｕｓｅｄ  Ｉｏｎ  Ｂｅａｍ）で加工し、走査イオン顕微鏡（ＳＩＭ：Ｓｃａｎｎｉｎｇ  Ｉｏｎ  Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ）や走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ：Ｓｃａｎｎｉｎｇ  Ｅｌｅｃｔｒｏｎ  Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ）にて観察する、あるいはクロスセクションポリッシャ（ＣＰ：Ｃｒｏｓｓ  Ｓｅｃｔｉｏｎ  Ｐｏｌｉｓｈｅｒ）で加工し、ＳＥＭにて観察することが可能である。
【００２２】
（形状維持性）
材料を所定の形状に成形した後、初期の加工形状を維持するには、ある程度の材料強度が必要である。加工形状などの構造の影響もあるが、材料強度である引張強さにつき、これが３５０ＭＰａ未満の場合には、加わる力で材料が容易に変形するため、引張強さは３５０ＭＰａ以上であり、４００ＭＰａ以上であるのがより好ましい。強度の上限については特に設定しないが、材料の加工度を上げることで強度を高くした場合には、一般に曲げ加工性が劣化することが知られており、従って、曲げ加工性とのバランスを考慮して材料を加工すれば良い。
【００２３】
（耐熱性）
耐熱性については、ＬＥＤ照明の特性から、照明機器として長時間使用できるよう、通常は１５０℃未満の温度で使用されるように設計される。１５０℃未満であっても、一般的なタフピッチ銅は長時間の使用によって軟化する事は避けられず、軟化した場合には初期の加工形状を維持することができない。このような現象を避けるため、耐熱性を確保することは重要である。一方、照明機器としては数万時間程度の使用が想定されるが、これをそのまま再現する長時間の加熱試験は現実的ではないため、目安として、実使用条件よりも高温で短時間、ここでは２００℃で３０分間保持する条件で加熱し、引張強さ２５０ＭＰａ以上の場合に耐熱性が良好と判断した。また、２００℃で３０分間加熱後に３００ＭＰａ以上を維持するのがより好ましい。
【００２４】
本発明に係る銅合金板の厚みは、０．０５〜０．３ｍｍであるのが好ましい。銅合金板の厚みが０．０５ｍｍ未満であると、材料が薄いために形状を維持するのが困難という問題が生じることがあり、０．３ｍｍを超えると、材料が厚すぎるために製品の重量が重くなりすぎるという問題が生じることがある。また、このように、本発明に係る銅合金板は銅箔の形態も含んでいる。
【００２５】
銅合金板のせん断帯の存在密度が上記の特性範囲にあれば、成分および製造条件によらず、本発明の効果は発現する。本発明の銅合金板は、例えば、次のようなプロセスによって製造することができる。
【００２６】
圧延銅箔の製造プロセスは、電気銅を純銅の原料に使用し、必要に応じて合金元素を添加した後、鋳造して厚み１００〜３００ｍｍのインゴットを製造する。このインゴットを熱間圧延して厚み５〜２０ｍｍ程度とした後、冷間圧延と焼鈍を繰り返して、冷間圧延で所定の厚みに仕上げる。
先述の繰返し曲げ加工性、引張強さおよびせん断帯の存在密度につき、規定範囲を満たす銅箔は、最終再結晶焼鈍の昇温速度、ならびに最終再結晶焼鈍の直後に行われる最終冷間圧延の加工条件である総加工度、及び、１パス目の加工度を調整することで得られる。ここで、最終再結晶焼鈍とは、製品の厚みまで加工する最終冷間圧延の前の再結晶焼鈍である。また、最終冷間圧延では、一対のロール間に材料を繰返し通過させ（以下「パス」とする）、厚みを仕上げていく。ここで、１パス目とは、最終再結晶焼鈍後の材料を製品の厚みに仕上げる最終冷間圧延における最初のパスを示す。
最終再結晶焼鈍の昇温速度は１２〜５０℃／ｓであれば良い。昇温速度が１２℃／ｓ未満である場合、及び、５０℃／ｓ超である場合は、先述の繰返し曲げ加工性を満たすことが困難である。
最終冷間圧延の総加工度は８５％以下であれば良い。ここで、加工度は、圧延前と圧延後との厚みの差を圧延前の厚みで除した値を百分率で表わしたものである。最終冷間圧延の総加工度が８５％を超える場合は、先述の繰返し曲げ加工性を満たすことが困難である。また、総加工度の下限値については、合金成分や濃度により異なるが、引張強さの下限値を超えるように設定すれば良い。
最終冷間圧延の１パス目の加工度は２０％以下であれば良い。最終冷間圧延の１パス目の加工度が２０％を超える場合は、せん断帯が生じやすくなることで、規定のせん断帯の存在密度を満たすことができず、先述の繰り返し曲げ加工性を満たすことが困難である。
【００２７】
本発明の銅合金板は、リードフレーム、コネクタ、ピン、端子、リレー、スイッチ、二次電池用箔材等の電子機器部品等に使用することができる。また、特に、本発明の銅合金板は、ＬＥＤ照明を実装したＦＰＣの材料として好適である。
【実施例】
【００２８】
以下に本発明の実施例を示すが、これらの実施例は本発明及びその利点をよりよく理解するために提供するものであり、発明が限定されることを意図するものではない。
【００２９】
［圧延銅箔の製造］
無酸素銅に各種元素を添加し、厚み１００ｍｍのインゴットを鋳造した。次に、インゴットを熱間圧延にて５ｍｍまで圧延し、酸化スケールを除去した後、冷間圧延と焼鈍を繰り返し、最終冷間圧延にて表１、２に記載の条件で０．０５〜０．３ｍｍまで圧延した。最終再結晶焼鈍は表１、２に記載の昇温速度で、材料温度が最高で５００℃となるよう加熱し、室温（２５℃）から５００℃まで到達する時間から、昇温速度を算出した。そして、材料温度が５００℃に到達後、直ちに冷却を行った。
【００３０】
［形状維持性］
ＪＩＳ  Ｚ  ２２４１に準じて、圧延平行方向が長手方向となるように採取したＪＩＳ１３Ｂ号試験片を供試材とし、引張り試験により引張強さを求めた。引張り試験では、ＯＲＩＥＮＴＥＣ社製のＵＴＭ−１０Ｔを用い、引張り速度５ｍｍ／分にて、同一試料につきｎ＝２で測定した平均値を測定値とした。形状維持性は、引張強さ３５０ＭＰａ以上の場合、良好（○）と評価した。また、３５０ＭＰａ未満の場合形状維持性は不良（×）と評価した。
【００３１】
［放熱性］
最終冷間圧延後の板厚にて、ＪＩＳ  Ｈ  ０５０５に準拠した四端子法により測定した導電率（％ＩＡＣＳ）にて評価した。
【００３２】
［せん断帯存在密度］
最終冷間圧延後の材料につき、ＣＰにて圧延平行方向に材料を切断して、ＳＥＭによる断面像を得た。圧延面に対して３０〜６０度傾いた圧延組織との不連続な部分をせん断帯と判定した。材料厚みを４等分する厚み方向に垂直な３本の直線の内、中心線を除いた残り２本の直線について、各々の長さ１００Ｔ、すなわち、合計長さ２００Ｔを観察範囲として、各直線と交差するせん断帯の個数を電子顕微鏡のモニター上で目視にて評価した。せん断帯の個数の評価を例示すると、図１に示す模式図のように観察された場合、材料厚みを４等分する厚み方向に垂直な３本の直線の内、中心線を除いた残り２本の直線に交差するせん断帯の個数は４である。また、図２に、銅合金板を圧延平行方向に切断して観察したときのＳＥＭ断面写真を示す。図２において、点線で示す部分がせん断帯である。
【００３３】
［耐熱性］
上記のＪＩＳ１３Ｂ号試験片を用い、これを加熱炉に入れて温度が２００℃に達した後に３０分間保持して試料を取り出し、空冷して引張り試験に供した。引張り試験は、上記の形状維持性と同じ条件で実施した。耐熱性は、引張強さ２５０ＭＰａ以上を「○」、２５０ＭＰａ未満を「×」とした。
表１及び２に評価条件及び結果を示す。
【００３４】
［繰返し曲げ加工性］
以下の手順で、繰返し曲げ加工性を評価した。
（１）圧延平行方向および直角方向につき、長さ５０ｍｍ×幅１０ｍｍに試料を切り出した。
（２）曲げＲ＝０．５ｍｍにて、９０°にＶ曲げ加工し、これを元の短冊状に曲げ戻した後、９０°Ｖ曲げ加工と曲げ戻しを繰り返した。
（３）上記操作を繰り返して、１回毎に９０°Ｖ曲げした時の曲げ加工部を５０倍に拡大観察し、クラックまたは破断発生の有無を確認した。そして、クラックまたは破断が発生しない最大曲げ回数を調査した。クラックが発生しない最大曲げ回数が５回以上を「◎」、４回を「○」、３回を「△」、３回未満を「×」として評価した。
以上の評価条件とその結果を表１、２に示す。
【００３５】
【表１】
2014040647.tif 000003
【００３６】
【表２】
2014040647.tif 000004
【００３７】
実施例１〜３３は、いずれも添加元素濃度が０．０１質量％以上、且つ、各元素の濃度が上限値以下であり、引張強さが３５０ＭＰａ以上、２００℃で３０分間加熱後の引張強さが２５０ＭＰａ以上、せん断帯の存在密度が３００以下であることから、いずれも放熱性（導電率）、繰返し曲げ加工性、形状維持性及び耐熱性に優れていた。
比較例１は、添加元素の無い純銅であり、耐熱性が悪かった。
比較例２は、Ｓｎを添加しているが、濃度が０．０１質量％未満であるため、耐熱性が悪かった。
比較例３は最終冷間圧延の総加工度が８５％を超えているため、せん断帯密度が規定数を満たしておらず、繰返し曲げ加工性が悪かった。
比較例４は、添加元素濃度が高すぎるため、導電率が低くて放熱性が悪かった。
比較例５と９は、最終冷間圧延における圧延総加工度は８５％以下であるが、最終冷間圧延における１パス目の加工度が２０％を超えているため、せん断帯密度が規定数を満たしておらず、繰返し曲げ加工性が悪かった。
比較例６は、最終冷間圧延における圧延総加工度は８５％以下であるが、最終再結晶焼鈍における昇温速度が１２℃／ｓ未満となっているいため、せん断帯密度が規定数を満たしておらず、繰返し曲げ加工性が悪かった。
比較例７は、最終冷間圧延における圧延総加工度は８５％以下であるが、最終再結晶焼鈍における昇温速度が５０℃／ｓを超えているため、せん断帯密度が規定数を満たしておらず、繰返し曲げ加工性が悪かった。
比較例８は、最終再結晶焼鈍における総加工度が低すぎるため、引張り強さが３５０ＭＰａ未満となっており、形状維持性が悪かった。
【図１】
2014040647.tif 000005
【図２】
2014040647.tif 000006