(57)【要約】【課題】単線スチールコードの利点であるゴム浸透性、プライの軽量化を確保しながら、アークハイトや残留トーションを減じてタイヤの形成効率を向上させる。【解決手段】  ベルト層は、引き揃えられた複数本の単線スチールコードをトッピングゴムにより被覆したベルトプライから形成される。単線スチールコードをトッピングゴムにより被覆する前の段階で、単線スチールコードの歪みを矯正する矯正工程を具える。前記矯正工程では、前記単線スチールコードのパスライン上に直列に配列されかつ該パスラインの廻りで回転可能な複数の回転真直機に、前記単線スチールコードを挿通させ、少なくとも一つの前記回転真直機を他の前記回転真直機とは逆の回転方向で回転させながら前記単線スチールコードを送る。【選択図】図４
2014237263.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
トレッド部からサイドウォール部を経てビード部のビードコアに至るカーカスと、このカーカスの半径方向外側かつ前記トレッド部の内部に配されるベルト層とを具え、しかも前記ベルト層が、平行に引き揃えられた複数本の単線スチールコードをトッピングゴムにより被覆したベルトプライから形成された空気入りタイヤの製造方法であって、
前記単線スチールコードをトッピングゴムにより被覆する前の段階で、単線スチールコードの歪みを矯正する矯正工程を具えるとともに、
前記矯正工程では、前記単線スチールコードのパスライン上に直列に配列されかつ該パスラインの廻りで回転可能な複数の回転真直機に、前記単線スチールコードを挿通させ、少なくとも一つの前記回転真直機を他の前記回転真直機とは逆の回転方向で回転させながら前記単線スチールコードを送ることにより、単線スチールコードの歪みを矯正することを特徴とする空気入りタイヤの製造方法。
【請求項２】
前記回転真直機は、１６００ｒｐｍ以上の回転速度で回転されることを特徴とする請求項１に記載の空気入りタイヤの製造方法。
【請求項３】
前記回転真直機は、前記単線スチールコードが挿通する挿通穴を有する少なくとも５個の駒を、前記パスラインの廻りで一体回転可能に具えることを特徴とする請求項１または２記載の空気入りタイヤの製造方法。
【請求項４】
前記駒の挿通穴は、パスラインから径方向に１．０mm以上の距離Ｌを隔てた位置に設けられ、かつ隣り合う駒の挿通穴は、前記パスラインを中心とした点対称位置に配されることを特徴とする請求項３記載の空気入りタイヤの製造方法。
【請求項５】
隣り合う駒間の間隔Ｋは２０mm以下であることを特徴とする請求項３又は４記載の空気入りタイヤの製造方法。
【請求項６】
前記単線スチールコードは、直径が０．３５〜０．４５mmであることを特徴とする請求項１〜５に何れかに記載の空気入りタイヤの製造方法。
【請求項７】
前記ベルトプライは、巾５ｃｍ当たりの単線スチールコードの打ち込み本数が２２〜３０本であることを特徴とする請求項１〜６の何れかに記載の空気入りタイヤの製造方法。
【請求項８】
請求項１〜７の何れかに記載の製造方法により形成されたことを特徴とする空気入りタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、単線スチールコードの利点であるゴム浸透性、プライの軽量化を確保しながら、単線スチールコードのアークハイトや残留トーションを減じて、タイヤの形成効率を向上しうる空気入りタイヤの製造方法、及び空気入りタイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
空気入りタイヤのベルトコードとして、複数本のスチール素線を撚り合わせた例えば１×ｎ構造等のスチールコードが、一般に使用されている。しかし前記撚合わせのスチールコードは、複数本のスチール素線間にゴムが浸透しにくい空間が形成されやすく、耐腐食性に劣る。又前記空間の形成によりコード径が大きくなる結果、ベルトプライの厚さが増すなどタイヤ重量の増加を招く。
【０００３】
そこで近年、前記撚合わせのスチールコードの代わりに、１本のチール素線からなる単線スチールコード（１×１構造）をベルトコードとして用いることが提案されている。この単線スチールコードは、コード内に前記空間が形成されないため、ゴム浸透の問題が発生せず、しかもコード径が小となってプライ厚さが減じられるため、タイヤの軽量化にも貢献しうる。
【０００４】
しかし単線スチールコードの場合、その残留トーションが高く、またアークハイトという指標を用いて表される真直性も悪い。そのため、タイヤ製造過程において、カレンダー工程によって形成される一次プライを加工（裁断、接合）して二次プライを形成する際、裁断片などに反りや捻れが発生してしまい、二次プライ形成効率やベルトプライ形成効率を低下させるという問題が生じる。
【０００５】
具体的には、カレンダー工程Ｓ１では、図７（Ａ）に示すように、カレンダロール機Ａを用い、平行に引き揃えられたスチールコードＣの配列体の表裏をトッピングゴムＧにより被覆し、長尺な幅広の一次プライＰ１を形成する。次に、図７（Ｂ）に示すように、二次プライ形成工程Ｓ２にて、前記一次プライＰ１を、その前端側からコード長さ方向に対して所定角度θ（例えば１０〜３０度）かつ所定長さＷにて順次裁断し、その裁断片Ｐ１ａの側縁間を順次接合することにより、ベルトプライ形成用の二次プライＰ２を形成している。
【０００６】
しかしながら、スチールコードの残留トーションやアークハイトが大きい場合、前記裁断片Ｐ１ａに反り、捻れ、凹凸などが発生してしまい、二次プライＰ２の形成効率を低下させたり、又この二次プライＰ２をタイヤ形成ドラムに貼り付けて円筒状のベルトプライを形成する際の効率（ベルトプライ形成効率）を低下させるという問題が生じる。
【０００７】
なお前記残留トーションやアークハイトを低減させる方法として、例えば単線スチールコードに波付け加工を施すことが提案されている（例えば特許文献１参照。）。しかしこの場合、コードの波付けによってプライ厚さが増すため、プライ重量の増加を招く。このように、これまでコードのゴム浸透性、プライの軽量化、及びタイヤの形成効率を同時に満足させることは困難なことであった。
【０００８】
前記「残留トーション」とは、コードの一端をフリーにした際のコード自体がもつ規定長さ当たりの回転量であって、図８（Ａ）に示すように、スプールａに巻回されたコードＣの端末を折り曲げ、この端末Ｃｅを回転不可能に保持しながら折り曲げた点からスプールａまでの長さＬ１が所定長さ（例えば６ｍ）となるようにコードＣを引き出した後、前記端末Ｃｅを開放したときのコードＣの回転方向と、回転量で評価される。
【０００９】
また前記「アークハイト」は、コードの真直性を表す指標であって、所定長さ（例えば５００mm））で切断したコードＣを、図８（Ｂ）に示すように、その両端を平な基準面Ｄに接触させた状態で配置したとき、前記コードＣが形成する円弧の前記基準面Ｄからの最大高さｈで評価される。アークハイトｈが小さいほど、真直なコードと言える。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特許第３８０２２７７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
そこで発明は、単線スチールコードをトッピングゴムにより被覆する前の段階で、所定の矯正工程を行うことを基本として、単線スチールコードの利点であるゴム浸透性、プライの軽量化を確保しながら、単線スチールコードのアークハイトや残留トーションを減じて、タイヤの形成効率を向上しうる空気入りタイヤの製造方法、及び空気入りタイヤを提供することを課題としている。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明のうち請求項１記載の発明は、トレッド部からサイドウォール部を経てビード部のビードコアに至るカーカスと、このカーカスの半径方向外側かつ前記トレッド部の内部に配されるベルト層とを具え、しかも前記ベルト層が、平行に引き揃えられた複数本の単線スチールコードをトッピングゴムにより被覆したベルトプライから形成された空気入りタイヤの製造方法であって、
前記単線スチールコードをトッピングゴムにより被覆する前の段階で、単線スチールコードの歪みを矯正する矯正工程を具えるとともに、
前記矯正工程では、前記単線スチールコードのパスライン上に直列に配列されかつ該パスラインの廻りで回転可能な複数の回転真直機に、前記単線スチールコードを挿通させ、少なくとも一つの前記回転真直機を他の前記回転真直機とは逆の回転方向で回転させながら前記単線スチールコードを送ることにより、単線スチールコードの歪みを矯正することを特徴としている。
【００１３】
また請求項２では、前記回転真直機は、１６００ｒｐｍ以上の回転速度で回転されることを特徴としている。
【００１４】
また請求項３では、前記回転真直機は、前記単線スチールコードが挿通する挿通穴を有する少なくとも５個の駒を、前記パスラインの廻りで一体回転可能に具えることを特徴としている。
【００１５】
また請求項４では、前記駒の挿通穴は、パスラインから径方向に１．０mm以上の距離Ｌを隔てた位置に設けられ、かつ隣り合う駒の挿通穴は、前記パスラインを中心とした点対称位置に配されることを特徴としている。
【００１６】
また請求項５では、隣り合う駒間の間隔Ｋは２０mm以下であることをとしている。
【００１７】
また請求項６では、前記単線スチールコードは、直径が０．３５〜０．４５mmであることを特徴としている。
【００１８】
また請求項７では、前記ベルトプライは、巾５ｃｍ当たりの単線スチールコードの打ち込み本数が２２〜３０本であることを特徴としている。
【００１９】
また請求項８は、空気入りタイヤの発明であって、請求項１〜７の何れかに記載の製造方法により形成されたことを特徴としている。
【発明の効果】
【００２０】
本発明は叙上の如く、単線スチールコードをトッピングゴムにより被覆する前の段階で、矯正工程を行う。前記矯正工程では、パスライン上に直列配置した複数の回転真直機において、そのうちの少なくとも一つの回転真直機を、他の回転真直機とは反対方向に回転させている。これにより、一方に偏ってしまった残留トーション及びアークハイトを、回転方向が異なる回転真直機によって緩和させることができ、単線スチールワイヤの残留トーション及びアークハイトを小さく矯正することができる。
【００２１】
その結果、二次プライ形成用の裁断片の反りや捻れを抑えることができ、単線スチールコードの利点であるゴム浸透性やプライの軽量化を確保しながら、二次プライやベルトプライの形成効率を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明の空気入りタイヤの製造方法によって形成された空気入りタイヤの一実施例を示す断面図である。
【図２】単線スチールコードをトッピングゴムで被覆するカレンダー工程を示す模式図である。
【図３】矯正工程を示す模式図である。
【図４】回転真直機の構造を示す模式図である。
【図５】回転真直機の回転方向と残留トーションの関係を示すグラフである。
【図６】単一の回転真直機を通過させた場合（１）、及び回転方向が異なる二つの回転真直機を通過させた場合（２）における単線スチールコードの送り速度とアークハイトとの関係を示すグラフである。
【図７】（Ａ）はカレンダー工程、（Ｂ）は二次プライ形成工程を説明する模式図である。
【図８】（Ａ）は残留トーションの測定方法を説明する模式図、（Ｂ）はアークハイトの測定方法を説明する模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明の実施の形態について、詳細に説明する。
図１（Ａ）に示すように、本発明の空気入りタイヤの製造方法によって形成された空気入りタイヤ１は、トレッド部２からサイドウォール部３を経てビード部４のビードコア５に至るカーカス６と、このカーカス６の半径方向外側かつ前記トレッド部２の内部に配されるベルト層７とを具える。
【００２４】
前記カーカス６は、１枚以上、本例では１枚のカーカスプライ６Ａから形成される。このカーカスプライ６Ａは、タイヤ周方向に対して例えば７５゜〜９０゜の角度で引き揃えられた互いに平行な複数本のカーカスコードを、トッピングゴムにより被覆したコードプライにより形成される。カーカスコードとして、本例ではポリエステルコードが採用されるが、これ以外にもナイロン、レーヨン、アラミドなどの有機繊維コードやタイヤのカテゴリーに応じてスチールコードなども採用される。
【００２５】
又前記カーカスプライ６Ａは、前記ビードコア５、５間に跨るトロイド状のプライ本体部６ａの両端に、前記ビードコア５の廻りでタイヤ軸方向内側から外側に折り返されるプライ折返し部６ｂを有する。前記プライ本体部６ａとプライ折返し部６ｂとの間には、前記ビードコア５からタイヤ半径方向外側に先細状にのびるビード補強用のビードエーペックスゴム８が配置される。
【００２６】
前記ベルト層７は、２枚以上、本例では２枚のベルトプライ７Ａ、７Ｂから形成される。各前記ベルトプライ７Ａ、７Ｂは、図１（Ｂ）に示すように、タイヤ周方向に対して例えば１０〜３５゜の角度で引き揃えられた互いに平行な複数本のベルトコード１０を、トッピングゴムＧにより被覆したコードプライによって形成される。このベルト層７は、各ベルトコードがプライ間相互で交差することにより、ベルト剛性を高め、トレッド部２の略全巾をタガ効果を有して強固に補強する。そして、前記ベルトコード１０して、断面円形状の単線スチールコード１１が用いられる。
【００２７】
次に、本発明の空気入りタイヤの製造方法では、前記単線スチールコード１１をトッピングゴムＧにより被覆する前の段階で、矯正手段１２を用いた矯正工程１３が行われ、各単線スチールコード１１の歪みが矯正される。
【００２８】
本例では、図２に示すように、前記矯正工程１３がカレンダー工程Ｓ１中かつトッピングゴムＧの被覆ステップＳ１ｂの前に行われる場合が示される。具体的には、カレンダー工程Ｓ１は、コード整列ステップＳ１ａと被覆ステップＳ１ｂとを含む。前記コード整列ステップＳ１ａでは、単線スチールコード１１が巻回されたスプール２０から単線スチールコード１１をそれぞれ引き出すとともに、引き出された単線スチールコード１１を、例えば案内溝や案内孔を有する周知の整列具２１を用いて互いに平行に整列させる。又前記被覆ステップＳ１ｂでは、前記整列された単線スチールコード１１の配列体１１Ａの表裏に、周知のカレンダーロール機Ａを用いてトッピングゴムＧが被覆され、長尺な幅広の一次プライＰ１が形成される。
【００２９】
この一次プライＰ１は、従来と同様、巻き取りスプール（図示しない。）に巻き取られた後、二次プライ形成工程Ｓ２（前記図７（Ｂ）に示される。）に搬送されてベルトプライ形成用の二次プライＰ２が形成される。そして本例では、スプール２０と整列具２１との間に矯正手段１２が配され、この間で前記矯正工程１３が行われる。
【００３０】
なお本発明の空気入りタイヤの製造方法では、この矯正工程１３以外の工程は、従来と同様のものが好適に採用される。従って、以下に、この矯正工程１３のみを説明する。
【００３１】
前記矯正手段１２は、図３に示すように、単線スチールコード１１のパスラインＸの廻りで回転可能な複数の回転真直機２３を具える。各回転真直機２３は、前記パスラインＸ上に直列に配置される。そして矯正工程１３では、少なくとも一つの回転真直機２３を、他の前記回転真直機２３とは逆の回転方向で回転させながら、前記単線スチールコード１１が各回転真直機２３内を通過することで、残留トーション及びアークハイトが矯正される。前記単線スチールコード１１が回転真直機２３内を通過する速度は、前記スプール２０及び巻き取りスプール（図示しない。）の回転速度を調節することで調整される。
【００３２】
本例では、前記複数の回転真直機２３が、２つの回転真直機２３から構成される場合が示される。なお２つの回転真直機２３を区別する時、スプール２０側から順に第１、第２の回転真直機２３Ａ、２３Ｂと呼ぶ場合がある。
【００３３】
各回転真直機２３は、実質的に同構造であり、図４にその内部構造を模式的に示す。本例の回転真直機２３は、プーリ３１と、該プーリ３１に一体回転可能に連結された筐体３２と、該筐体３２の内部に配置された複数の駒３３とを具える。前記プーリ３１には、駆動用ベルト、駆動チェーン、駆動ギヤーなどを介してモータ等の駆動手段（図示しない。）が接続される。これにより、前記筐体３２は、プーリ３１と共にパスラインＸを回転中心として一体回転しうる。なお、パスラインＸとは、単線スチールコード１１を前記矯正手段１２の前後で真っ直ぐに張った場合に辿る仮想的な直線である。
【００３４】
前記筐体３２は、内部が中空な箱状体であり、その上流側の側壁及び下流側の側壁には、単線スチールコード１１が挿通可能な貫通孔３２ａ、３２ｂが、前記パスラインＸと一致する位置にパスラインＸと平行に貫通して設けられている。前記筐体３２の内部には、前記パスラインＸに対して直交する向きにのびる複数の支持棒３４が固定されている。そして各支持棒３４には、前記駒３３が前記筐体３２と一体回転可能に固定される。各前記駒３３には、前記パスラインＸと平行に貰通し、単線スチールコード１１が挿通可能な挿通穴３３ａが形成されている。
【００３５】
前記駒３３の挿通穴３３ａは、パスラインＸから径方向に１．０ｍｍ以上の距離Ｌを隔てた位置に設けられる。又隣り合う駒３３の挿通穴３３ａ、３３ａは、前記パスラインＸを中心とした点対称位置に配される。即ち単線スチールコード１１は、回転真直機２３内を、パスラインＸに対してジグザグ状に通過する。
【００３６】
そして、少なくとも一つの回転真直機２３（本例では第１の回転真直機２３Ａ）を、他の前記回転真直機２３（本例では第２の回転真直機２３Ｂ）とは逆の回転方向で回転させながら、前記単線スチールコード１１が第１、第２の回転真直機２３Ａ、２３Ｂ内を通過することで、残留トーション及びアークハイトが矯正される。
【００３７】
ここで、前記矯正工程１３によって、残留トーション及びアークハイトが矯正される理由は以下のものと考えられる。
【００３８】
まず、回転する第１、２の回転真直機２３Ａ、２３Ｂ内を単線スチールコード１１が通過する際、パスラインＸ上から離間した位置に設けられた挿通穴３３ａを単線スチールコード１１が通過する。このため、駒３３により単線スチールコード１１に繰り返し曲げ応力と回転力が作用し、単線スチールコード１１が繰り返し塑性変形する。そのため単線スチールコード１１に一定の残留トーションが与えられる。
【００３９】
このとき、上流側の第１の回転真直機２３Ａにより回転方向の一方に一様な残留トーションが単線スチールコード１１に与えられた後、下流側の第２の回転真直機２３Ｂにより回転方向が逆方向の残留トーションが与えられる。これにより、第１の回転真直機２３Ａで与えられた残留トーションが緩和される。
【００４０】
また、残留トーションと同様に、単線スチールコード１１は、第１の回転真直機２３Ａにより回転方向の一方に繰り返し折り曲げられ、更に第２の回転真直機２３Ｂにより回転方向の逆側に繰り返し折り曲げられる。そのため曲げ方向が偏らず、アークハイトが低減される。
【００４１】
なお前記回転真直機２３の回転速度は１６００ｒｐｍ以上が好ましく、これを下回ると単線スチールコード１１が駒３３により塑性変形される回数が減じるため矯正効果が少なくなる。なお回転速度の上限は、コードへのダメージによる強力低下を避ける観点から４０００ｒｐｍ以下が好ましい。又挿通穴３３ａのパスラインＸからの離間距離Ｌは１．０mm以上が好ましく、それを下回ると、単線スチールコード１１が受ける塑性変形量が小さくなるため矯正効果が少なくなる。なお離間距離Ｌの上限は、コードへのダメージによる強力低下を避ける観点から４．０mm以下が好ましい。又、回転真直機２３内に配される駒３３の数は５個以上が好ましく、それを下回ると、駒３３によって単線スチールコード１１が屈曲させられる回数が減じるため矯正効果が少なくなる。なお駒３３の形成数の上限は、コードへのダメージによる強力低下を避ける観点から１５個以下が好ましい。
又、隣り合う駒３３、３３間のパスラインＸ方向の間隔Ｋは２０mm以下が好ましく、１０mmを越えると、単線スチールコード１１の屈曲角度が小さくなって塑性変形量が減じるため矯正効果が少なくなる。なお駒３３、３３の間隔Ｋの下限は、コードへのダメージによる強力低下を避ける観点から５mm以上が好ましい。
【００４２】
又乗用車用タイヤの場合、前記単線スチールコード１１の直径は、０．３５〜０．４５mmの範囲が好ましい。前記直径が０．３５mmを下回ると、乗用車用タイヤのベルト層７に必要なコード強力が確保できず、操縦安定性の低下傾向を招く。逆に、前記直径が０．４５mmを越えると、コードの曲げ剛性が高くなりすぎてしまい、カレンダー工程Ｓ１においてコードの浮きが発生して加工性の低下傾向を招く。
【００４３】
前記ベルトプライ７Ａ、７Ｂでは、巾５ｃｍ当たりの単線スチールコード１１の打ち込み本数が２２〜３０本であることが好ましい。前記打ち込み本数が２２本を下回ると、タイヤに突起物が衝突したときの耐久性を低下させる傾向を招く。逆に打ち込み本数が３０本を越えると、ベルトプライの曲げ剛性が高くなりすぎて、乗り心地を低下させる傾向を招く。
【００４４】
図５は、前記矯正手段１２において、第１、２の回転真直機２３Ａ、２３Ｂの回転方向を変化させたときの単線スチールコード１１の残留トーションを測定した結果を示す。この時の単線スチールコード１１の直径は０．４mmであり、各回転真直機２３Ａ、２３Ｂの回転速度は１６００ｒｐｍである。また、図中の正、逆については、第１、２の回転真直機２３Ａ、２３Ｂの回転方向について、単線スチールコード１１の送り方向（下流側）から見て時計回りを正回転、反時計回りを逆回転としたものである。また、例えば図中の（正−逆）は、第１の回転真直機２３Ａを正回転、第２の回転真直機２３Ｂを逆回転させた場合を表す。
【００４５】
図５から明らかなように、回転真直機２３Ａ、２３Ｂを同じ方向へ回転させた場合（正−正、逆−逆）の残留トーションは、異なる方向へ回転させた場合（正−逆、逆−正）の残留トーションの２倍程度あり、異なる方向へ回転させた場合の方が単線スチールワイヤの残留トーションが低くなる。また、特に回転真直機２３Ａ、２３Ｂを異なる方向へ回転させた場合は、残留トーションのばらつきが小さいことが確認できた。
【００４６】
図６は、単一の回転真直機２３Ａを通過させた場合（１）、及び回転方向が異なる二つの回転真直機２３Ａ、２３Ｂを通過させた場合（２）における単線スチールコード１１の通過速度とアークハイトとの関係を示すグラフである。この時の単線スチールコード１１の直径は０．４mmであり、各回転真直機２３Ａ、２３Ｂの回転速度は１６００ｒｐｍである。
【００４７】
図６から明らかなように、通過速度を変化させても、２つの回転方向の異なる回転真直機２３Ａ、２３Ｂを通過させた場合は、単一の回転真直機２３Ａを通過させた場合よりも、アークハイトを低減できることが確認できた。
【００４８】
このように前記矯正工程１３によれば、第１の回転真直機２３Ａにより一方に偏ってしまった残留トーション及び曲げ変形を、第２の回転真直機２３Ｂにより緩和させることができるので、残留トーション及びアークハイトを小さく矯正することができる。
【００４９】
なお本例では、２つの回転真直機２３Ａ、２３Ｂを用いた場合を説明した。しかし、単線スチールコード１１を３つ以上の回転真直機２３に通過させ、少なくとも一つの回転真直機２３を、他の回転真直機２３と異なる方向に回転させるように構成しても、他の回転真直機と異なる方向に回転させられる回転真直機が、残留トーションやアークハイトを緩和するように作用するため、残留トーション及びアークハイトを低減させることができる。
【００５０】
下記の表１は、回転真直機２３Ａ、２３Ｂの回転速度とアークハイトとの関係について測定した結果である。この時の単線スチールコード１１の直径は０．４mmであり、コードの通過速度は１５ｍ／ｍｉｎである。なお第１の回転真直機２３Ａは正方向、第２の回転真直機２３Ｂは逆方向に、同じ回転速度で回転させた。また回転真直機を１台のみ通過させたものを比較例として示す。
【００５１】
【表１】
2014237263.tif 000003
【００５２】
前記表１より、第１、２の回転真直機２３Ａ、２３Ｂの回転速度が速くなるに従い、アークハイトが減少することが確認できる。これは、回転真直機２３Ａ、２３Ｂの回転速度が速くなるほど、回転真直機２３Ａ、２３Ｂ内で単線スチールコード１１が駒３３により塑性変形される回数が多くなるため、単線スチールコード１１のくせが減少されるためと考えられる。上記測定結果より、単線スチールコード１１の通過速度が１５ｍ／ｍｉｎ以上の条件においては、回転数を１６００ｒｐｍ以上に設定すればアークバイトを５０mm／５００mm以下の合格レベルまで矯正しうるのが確認できる。
【００５３】
下記表２は、回転真直機２３Ａ、２３Ｂ内の駒３３に設けられた挿通穴３３ａのパスラインＸからの離間距離Ｌとアークハイトとの関係を測定した結果である。この時の単線スチールコード１１の直径は０．４mmであり、通過速度は１５ｍ／ｍｉｎ、各回転真直機２３Ａ、２３Ｂは、互いに異なる方向に回転速度１６００ｒｐｍで回転させた。
【００５４】
【表２】
2014237263.tif 000004
【００５５】
前記表２から明らかなように、挿通穴３３ａのパスラインＸからの離間距離Ｌが大きくなるほどアークハイトを低減できることが確認できる。これは、前記離間距離Ｌが大きくなるほど単線スチールコード１１の塑性変形量が大きくなり、アークハイトよりを低減することができるからだと考えられる。
【００５６】
下記表３は、駒３３の個数とアークハイトとの関係を測定した結果である。なお駒３３の個数を増減するために、駒３３の相互の距離を調節している。この時の単線スチールコード１１の直径は０．４mmであり、通過速度は１５ｍ／ｍｉｎ、各回転真直機２３Ａ、２３Ｂは、互いに異なる方向に回転速度１６００ｒｐｍで回転させた。
【００５７】
【表３】
2014237263.tif 000005
【００５８】
前記表３から明らかなように、駒３３の個数が多いほどアークハイトを低減しうることが確認できる。これは駒３３の個数が多いほど、駒３３によって単線スチールコード１１が屈曲させられる回数が増え、単線スチールコード１１のくせが低減するからだと考えられる。なお駒３３の個数を増加させる場合、回転真直機２３Ａ、２３Ｂの大型化を避けるために、駒３３間の間隔Ｋを狭めることが好ましい。駒３３の間隔Ｋを狭めることで単線スチールコード１１の屈曲角度も大きくなり、塑性変形量を大きく稼ぐことができ、アークハイトを更に減少させることができる。
【００５９】
なお本例の空気入りタイヤの製造方法では、スプール２０と整列具２１との間に矯正手段１２を配置し、スプール２０から引き出された単線スチールコード１１を矯正しながらゴム被覆する場合が示される。しかし、スプール２０からの単線スチールコード１１を矯正手段１２によって矯正した後、いったん巻取りスプールに巻き取って保持し、しかる後、この巻取りスプールから引き出された単線スチールコード１１にゴム被覆を行うこともできる。
【００６０】
以上、本発明の特に好ましい実施形態について詳述したが、本発明は図示の実施形態に限定されることなく、種々の態様に変形して実施しうる。
【実施例】
【００６１】
表４の仕様の矯正工程を有するタイヤ製造方法を用いて空気入りタイヤ（１７５／６５Ｒ１５）を試作した。そして、各試供タイヤの、操縦安定性、乗り心地性、耐久性をテストした。又ベルトコードのゴム浸透性、ベルトプライの重量、ベルトプライの形成効率についてもテストした。なお表１の仕様以外は実質的に同仕様である。共通仕様は以下のと＜カーカス＞
・プライ数−−−  １枚
・コード角−−−  ９０度（周方向に対する角度）
＜ベルト層＞
・プライ数−−−  ２枚
・コード角−−−  ＋２６度、−２６度（周方向に対する角度）
【００６２】
（１）操縦安定性、乗り心地性：
試供タイヤをリム（１５×５ＪＪ）、内圧（２００ｋＰａ）の条件にて、乗用車（１３００cc、ＦＦ車）の全輪に装着した。そして、ドライアスファルト路面のタイヤテストコースを走行した時の操縦安定性、乗り心地性を、ドライバーの官能評価により１０点法で評価した。数値が大きいほど、操縦安定性に優れている。
【００６３】
（２）耐久性：
所定サイズの突起物をトレッド面に押し付けてトレッド部を貫通させるのに必要な押し付け力を１０点法で評価した。数値が大きいほど、耐久性に優れている。
【００６４】
（３）ゴム浸透性：
撚り合わせコードについて行われる。試供タイヤからベルトコードをトッピングゴムが付着した状態で取り出し、その表面からできる限りゴムを除去した後、コード断面からナイフを入れて、フィラメントのうちで隣り合う２本のフィラメントを除去する。そして除去された２本のフィラメントと残りのフィラメント束との間に形成されている空隙にゴムが完全に充填されている部分の長さを約１０ｃｍにわたり測定し、ゴムが充填されている部分の長さの全長さに対する比率をもってゴム浸透率とした。表１の値は１０本のコードにおける平均値である。なお単線スチールコードの場合は１００である。
【００６５】
（４）プライ質量：
ベルトプライの質量を、実施例１のベルトプライの質量を１００としたときの指数で表示した。数値が小なほど軽量である
【００６６】
（５）プライ形成効率：
・平行に引き揃えられたベルトコードの配列体の表裏に、カレンダロール機を用いてトッピングゴムを被覆し長尺な一次プライＰ１を形成するカレンダー工程と、前記一次プライＰ１を、順次裁断しその裁断片Ｐ１ａを順次接合して二次プライＰ２を形成する二次プライ形成工程とにおける効率を工程時間により１０点法で評価した。数値が大きいほど、工程時間を必要とせず、ベルトプライの形成効率に優れていることを示す。
【００６７】
【表４】
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【符号の説明】
【００６８】
１     空気入りタイヤ
２     トレッド部
３     サイドウォール部
４     ビード部
５     ビードコア
６     カーカス
７     ベルト層
７Ａ、７Ｂ    ベルトプライ
１１   単線スチールコード
１３   矯正工程
２３   回転真直機
３３   駒
３３ａ コード挿通孔
Ｇ     トッピングゴム
Ｘ     パスライン
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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