(57)【要約】【課題】発熱性を悪化させることなく、高硬度化を達成し、かつ弾性率の温度依存性も抑制し、ランフラット耐久性、耐疲労性、耐クラック性に優れたランフラット補強ライナー用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤを提供する。【解決手段】ジエン系ゴム、カーボンブラック、カルダノールオリゴマー、ノボラック型フェノール系樹脂、ヘキサメチレンテトラミンおよびメラミン誘導体を配合するとともに、ジエン系ゴムの組成、カーボンブラックの比表面積および配合量、カルダノールオリゴマーの配合量、ノボラック型フェノール系樹脂の配合量、ヘキサメチレンテトラミンの配合量、メラミン誘導体の配合量をいずれも特定の範囲に最適化する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ジエン系ゴム、カーボンブラック、カルダノールオリゴマー、ノボラック型フェノール系樹脂、ヘキサメチレンテトラミンおよびメラミン誘導体を含み、かつ下記条件（１）〜（６）をすべて満たすことを特徴とするランフラット補強ライナー用ゴム組成物。
（１）ジエン系ゴムの全体量を１００質量部としたときに、前記ジエン系ゴムは天然ゴム０〜３０質量部およびブタジエンゴム７０〜１００質量部を含む。
（２）前記カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が２０〜５０ｍ２／ｇであり、かつ前記ジエン系ゴム１００質量部に対する前記カーボンブラックの配合量が３０〜８０質量部である。
（３）前記ジエン系ゴム１００質量部に対する前記カルダノールオリゴマーの配合量が１〜１０質量部である。
（４）前記カルダノールオリゴマーと前記ノボラック型フェノール系樹脂との配合割合が、前記カルダノールオリゴマーの質量を１としたときに、前記ノボラック型フェノール系樹脂の質量が２以上５未満である。
（５）前記ヘキサメチレンテトラミンの配合量が、前記ノボラック型フェノール系樹脂に対し、１０〜２０質量％である。
（６）前記ヘキサメチレンテトラミンと前記メラミン誘導体との配合割合が、前記ヘキサメチレンテトラミンの質量を１としたときに、前記メラミン誘導体の質量が１以上３未満である。
【請求項２】
前記ノボラック型フェノール系樹脂が、カシュー変性フェノール樹脂であることを特徴とする請求項１に記載のランフラット補強ライナー用ゴム組成物。
【請求項３】
前記ランフラット補強ライナー用ゴム組成物の１００℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）をＥ’＠１００℃、６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）をＥ’＠６０℃、２０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）をＥ’＠２０℃としたときに、Ｅ’＠１００℃／Ｅ’＠２０℃が０．６５以上であり、かつＥ’＠６０℃／Ｅ’＠２０℃が０．７５以上であることを特徴とする請求項１または２に記載のランフラット補強ライナー用ゴム組成物。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれかに記載のゴム組成物をランフラット補強ライナーに使用した空気入りランフラットタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ランフラット補強ライナー用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤに関するものであり、詳しくは、発熱性を悪化させることなく、高硬度化を達成し、かつ弾性率の温度依存性も抑制し、ランフラット耐久性、耐疲労性、耐クラック性に優れたランフラット補強ライナー用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
タイヤ内の空気がパンク等により抜けてしまった後も車両の走行を可能にするランフラット性を付与した空気入りタイヤが提案されている（例えば特許文献１参照）。このようなランフラットタイヤとしては例えば、左右一対のサイドウォール部のカーカス層とインナーライナー層との間に高硬度のゴムからなる断面三日月形状のランフラット補強ライナーを設けた構造を有する。このように高硬度のゴムからなる断面三日月形状のランフラット補強ライナーを配置することにより、サイドウォール部の剛性を大幅に高め、空気が抜けてもサイドウォール部をたわみ難くしている。
また、ランフラットタイヤは、高速走行時の操縦安定性や乗り心地性能の向上が必要とされる。低内圧時の走行において車の荷重は上記のようにランフラット補強ライナーで支えるため、該補強ライナーは走行時に大きな変形を繰り返し、発熱する。この発熱はゴムの劣化を促進させ、ついにはゴムが破壊にいたるため、補強ライナーは高硬度であり、耐疲労性が高く、さらに低発熱性を有することが望ましい。
高硬度化を図る手段としては、ゴム組成物に配合するカーボンブラックを増量したり、フェノール系熱硬化性樹脂および硬化剤を配合する技術が知られている。しかし、上記の手段ではいずれも硬度は高くなるものの、単にカーボンブラックを増量するだけでは発熱性が悪化し、フェノール系熱硬化性樹脂および硬化剤を配合するだけでは弾性率の温度依存性（例えば高温時に弾性率が低下する現象）が発現し、ランフラット耐久性、耐疲労性、耐クラック性が悪化するという問題点があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００６−１２４６０２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
したがって本発明の目的は、発熱性を悪化させることなく、高硬度化を達成し、かつ弾性率の温度依存性も抑制し、ランフラット耐久性、耐疲労性、耐クラック性に優れたランフラット補強ライナー用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、ジエン系ゴム、カーボンブラック、カルダノールオリゴマー、ノボラック型フェノール系樹脂、ヘキサメチレンテトラミンおよびメラミン誘導体を配合するとともに、ジエン系ゴムの組成、カーボンブラックの比表面積および配合量、カルダノールオリゴマーの配合量、ノボラック型フェノール系樹脂の配合量、ヘキサメチレンテトラミンの配合量、メラミン誘導体の配合量をいずれも特定の範囲に最適化することにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成することができた。
すなわち本発明は以下のとおりである。
１．ジエン系ゴム、カーボンブラック、カルダノールオリゴマー、ノボラック型フェノール系樹脂、ヘキサメチレンテトラミンおよびメラミン誘導体を含み、かつ下記条件（１）〜（６）をすべて満たすことを特徴とするランフラット補強ライナー用ゴム組成物。
（１）ジエン系ゴムの全体量を１００質量部としたときに、前記ジエン系ゴムは天然ゴム０〜３０質量部およびブタジエンゴム７０〜１００質量部を含む。
（２）前記カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が２０〜５０ｍ２／ｇであり、かつ前記ジエン系ゴム１００質量部に対する前記カーボンブラックの配合量が３０〜８０質量部である。
（３）前記ジエン系ゴム１００質量部に対する前記カルダノールオリゴマーの配合量が１〜１０質量部である。
（４）前記カルダノールオリゴマーと前記ノボラック型フェノール系樹脂との配合割合が、前記カルダノールオリゴマーの質量を１としたときに、前記ノボラック型フェノール系樹脂の質量が２以上５未満である。
（５）前記ヘキサメチレンテトラミンの配合量が、前記ノボラック型フェノール系樹脂に対し、１０〜２０質量％である。
（６）前記ヘキサメチレンテトラミンと前記メラミン誘導体との配合割合が、前記ヘキサメチレンテトラミンの質量を１としたときに、前記メラミン誘導体の質量が１以上３未満である。
２．前記ノボラック型フェノール系樹脂が、カシュー変性フェノール樹脂であることを特徴とする前記１に記載のランフラット補強ライナー用ゴム組成物。
３．前記ランフラット補強ライナー用ゴム組成物の１００℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）をＥ’＠１００℃、６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）をＥ’＠６０℃、２０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）をＥ’＠２０℃としたときに、Ｅ’＠１００℃／Ｅ’＠２０℃が０．６５以上であり、かつＥ’＠６０℃／Ｅ’＠２０℃が０．７５以上であることを特徴とする前記１または２に記載のランフラット補強ライナー用ゴム組成物。
４．前記１〜３のいずれかに記載のゴム組成物をランフラット補強ライナーに使用した空気入りランフラットタイヤ。
【発明の効果】
【０００６】
本発明のゴム組成物は、ジエン系ゴム、カーボンブラック、カルダノールオリゴマー、ノボラック型フェノール系樹脂、ヘキサメチレンテトラミンおよびメラミン誘導体を配合するとともに、ジエン系ゴムの組成、カーボンブラックの比表面積および配合量、カルダノールオリゴマーの配合量、ノボラック型フェノール系樹脂の配合量、ヘキサメチレンテトラミンの配合量、メラミン誘導体の配合量をいずれも特定の範囲に最適化しているので、発熱性を悪化させることなく、高硬度化を達成し、かつ弾性率の温度依存性も抑制し、ランフラット耐久性、耐疲労性、耐クラック性に優れたランフラット補強ライナー用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤを提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【０００７】
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
【０００８】
（ジエン系ゴム）
本発明で使用されるジエン系ゴムは、ジエン系ゴムの全体量を１００質量部としたときに、前記ジエン系ゴムは天然ゴム（ＮＲ）０〜３０質量部およびブタジエンゴム（ＢＲ）７０〜１００質量部を含む。なお、ＢＲの配合量が７０質量部未満であると耐疲労性が悪化する。また本発明ではジエン系ゴムの第三成分として、例えばスチレン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体ゴム（ＮＢＲ）等を必要に応じて、例えばジエン系ゴムの全体量を１００質量部としたときに、１０質量部以下の範囲で配合することもできる。
【０００９】
（カーボンブラック）
本発明で使用されるカーボンブラックは、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が２０〜５０ｍ２／ｇである必要がある。２０ｍ２／ｇ未満であると硬度が低下し、５０ｍ２／ｇを超えると、発熱性が悪化し、また弾性率の温度依存性が抑制されず、ランフラット耐久性、耐疲労性、耐クラック性も悪化する。
なお、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）はＪＩＳ  Ｋ６２１７−２に準拠して求めた値である。さらに好ましい窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、３５〜４５ｍ２／ｇである。
【００１０】
（カルダノールオリゴマー）
カルダノールオリゴマーは公知の物質であり、カルダノール分子が２〜１００個結合した化合物である。具体的にはカシュー殻液（カシューオイル）を、例えば金属酸化触媒の存在下に空気酸化させてオリゴマー化したものを挙げることができ、下記構造を基本骨格とする。
【００１１】
[化１]
2014118505.tif 000002
【００１２】
（ノボラック型フェノール系樹脂）
本発明で使用されるノボラック型フェノール系樹脂は、フェノール樹脂、レゾルシン樹脂およびクレゾール樹脂から選択することができ、これらはいずれも公知の樹脂である。ノボラック型フェノール系樹脂は、オイルまたは脂肪酸で変性していてもよく、例えば、ロジン油、トール油、カシュー油、リノール酸、オレイン酸、リノレイン酸などのオイルで変性した樹脂を挙げることができる。
ノボラック型フェノール系樹脂は、本発明の効果の観点から、カシュー変性フェノール樹脂が好ましい。
【００１３】
（メラミン誘導体）
本発明で使用するメラミン誘導体としては、例えばＨＭＭＭ（ヘキサメトキシメチロールメラミンの部分縮合物）、ＰＭＭＭ（ヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物）、ヘキサエトキシメチルメラミン等が挙げられる。中でも本発明の効果の向上の観点からＰＭＭＭが好ましい。
【００１４】
本発明のランフラット補強ライナー用ゴム組成物は、ジエン系ゴム、カーボンブラック、カルダノールオリゴマー、ノボラック型フェノール系樹脂、ヘキサメチレンテトラミンおよびメラミン誘導体を含み、かつ下記条件（１）〜（６）をすべて満たすことを特徴とする。
（１）ジエン系ゴムの全体量を１００質量部としたときに、前記ジエン系ゴムは天然ゴム０〜３０質量部およびブタジエンゴム７０〜１００質量部を含む。
（２）前記カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が２０〜５０ｍ２／ｇであり、かつ前記ジエン系ゴム１００質量部に対する前記カーボンブラックの配合量が３０〜８０質量部である。
（３）前記ジエン系ゴム１００質量部に対する前記カルダノールオリゴマーの配合量が１〜１０質量部である。
（４）前記カルダノールオリゴマーと前記ノボラック型フェノール系樹脂との配合割合が、前記カルダノールオリゴマーの質量を１としたときに、前記ノボラック型フェノール系樹脂の質量が２以上５未満である。
（５）前記ヘキサメチレンテトラミンの配合量が、前記ノボラック型フェノール系樹脂に対し、１０〜２０質量％である。
（６）前記ヘキサメチレンテトラミンと前記メラミン誘導体との配合割合が、前記ヘキサメチレンテトラミンの質量を１としたときに、前記メラミン誘導体の質量が１以上３未満である。
【００１５】
前記（１）の条件において、ＢＲの配合量が７０質量部未満であると耐疲労性が悪化することは上述の通りである。
前記（２）の条件において、カーボンブラックの配合量が３０質量部未満であると硬度が低下し、また弾性率の温度依存性も抑制されず、操縦安定性、耐久性が悪化する、逆に８０質量部を超えるとランフラット耐久性、耐疲労性、耐クラック性が悪化する。さらに好ましいカーボンブラックの配合量は４０〜６０質量部である。
前記（３）の条件において、カルダノールオリゴマーの配合量が１質量部未満であると添加量が少な過ぎて本発明の効果を奏することができない。逆に１０質量部を超えると弾性率の温度依存性が増加する。さらに好ましいカルダノールオリゴマーの配合量は１〜５質量部である。
前記（４）の条件において、カルダノールオリゴマーの質量を１としたときに、ノボラック型フェノール系樹脂の質量が２未満であると、発熱性が悪化し、また耐クラック性も低下する、逆に５以上であると硬度が低下し、ランフラット耐久性、耐疲労性、が悪化する。さらに好ましいノボラック型フェノール系樹脂の配合量は、カルダノールオリゴマーの質量を１としたときに、２〜４である。
前記（５）の条件において、ヘキサメチレンテトラミンの配合量が、ノボラック型フェノール系樹脂に対し、１０質量％未満であると、弾性率の温度依存性が抑制されず、ランフラット耐久性が悪化する。逆に２０質量％を超えると硬度が低下し、操縦安定性が悪化する。さらに好ましいヘキサメチレンテトラミンの配合量は、ノボラック型フェノール系樹脂に対し、１５〜２０質量％である。
前記（６）の条件において、ヘキサメチレンテトラミンとメラミン誘導体との配合割合が、ヘキサメチレンテトラミンの質量を１としたときに、メラミン誘導体の質量が１未満であると発熱性が悪化し、逆に３以上であると弾性率の温度依存性が抑制されず、ランフラット耐久性、耐疲労性、耐クラック性が悪化する。さらに好ましいメラミン誘導体の配合量は、ヘキサメチレンテトラミンの質量を１としたときに、１〜２である。
【００１６】
このようにして得られる本発明のランフラット補強ライナー用ゴム組成物は、その１００℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）をＥ’＠１００℃、６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）をＥ’＠６０℃、２０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）をＥ’＠２０℃としたときに、Ｅ’＠１００℃／Ｅ’＠２０℃が０．６５以上であり、かつＥ’＠６０℃／Ｅ’＠２０℃が０．７５以上となる。これらの物性値は、弾性率の温度依存性が顕著に抑制されていることを意味している。
Ｅ’＠１００℃／Ｅ’＠２０℃が０．６５以上の範囲であることにより、高温状態での高剛性化を達成するで有利となる。
また、Ｅ’＠６０℃／Ｅ’＠２０℃が０．７５以上の範囲であることにより、通常使用時におけるランフラット耐久性向上の点で有利となる。
【００１７】
本発明のランフラット補強ライナー用ゴム組成物には、前記した成分に加えて、加硫又は架橋剤、加硫又は架橋促進剤、各種充填剤、各種オイル、老化防止剤、可塑剤などのランフラット補強ライナー用ゴム組成物に一般的に配合されている各種添加剤を配合することができ、かかる添加剤は一般的な方法で混練して組成物とし、加硫又は架橋するのに使用することができる。これらの添加剤の配合量も、本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。
また本発明のランフラット補強ライナー用ゴム組成物は従来の空気入りランフラットタイヤの製造方法に従って空気入りタイヤを製造するのに使用することができる。
【実施例】
【００１８】
以下、本発明を実施例および比較例によりさらに説明するが、本発明は下記例に制限されるものではない。
【００１９】
実施例１〜３および比較例１〜９
サンプルの調製
表１に示す配合（質量部）において、加硫系（加硫促進剤、硫黄）と硬化剤を除く成分を１．７リットルの密閉式バンバリーミキサーで５分間混練した後、ミキサー外に放出させて室温冷却した。続いて、該組成物を同バンバリーミキサーに再度入れ、加硫系を加えて混練し、ランフラット補強ライナー用ゴム組成物を得た。得られたランフラット補強ライナー用ゴム組成物を１７０℃、１５分の条件でプレス加硫し、以下に示す試験法で物性を測定した。
【００２０】
硬度：ＪＩＳ ６２５３に準拠して、２０℃で測定した。結果は、比較例１の値を１００として指数表示した。指数が大きいほど硬度が高いことを示す。
発熱性：（株）東洋精機製作所製の粘弾性スペクトロメーターを用いて、初期歪＝１０％、振幅＝±２％、周波数＝２０Ｈｚの条件下でｔａｎδ（６０℃）を測定し、この値をもって発熱性を評価した。結果は比較例１の値を１００として指数表示した。指数が小さいほど、低発熱性であることを示す。
貯蔵弾性率Ｅ’：ＪＩＳ ６３９４に準拠し、初期歪１０％、振幅２％、周波数２０Hzにて２０℃、６０℃または１００℃での貯蔵弾性率Ｅ’を測定し、Ｅ’＠６０℃／Ｅ’＠２０℃およびＥ’＠１００℃／Ｅ’＠２０℃を算出した。
耐クラック性：ＪＩＳ Ｋ６２６０に準拠して屈曲亀裂成長試験を行い、比較例１の値を１００として指数表示した。指数が大きいほど亀裂成長が小さく耐クラック性に優れることを示す。
耐疲労性：ＡＳＴＭ Ｄ４３０−５９に準拠して、室温において上記試験片に１００％の歪みを４００ｒｐｍの周期で繰り返し与え、破断に至るまでに歪みを付与した回数を６回測定し、中央値を求めた。結果は、比較例１の値を１００として指数表示した。指数が大きい（回数が多い）ほど、耐疲労性に優れることを意味する。
ランフラット耐久性：各例のゴム組成物からランフラット補強ライナーを成形した後、これを組み込んだタイヤサイズ１９５／６５Ｒ１６の試験タイヤを作製した。次いで２５００ｃｃ乗用車に前記試験用タイヤを装着し、前右側のタイヤ内気圧を大気圧とし、他の３箇所のタイヤ内空気圧は２００ｋＰａとして、９０ｋｍ／時間の速度で故障するまで走行させた。結果は、比較例１の値を１００として指数表示した。数値が大きいほど、ランフラット耐久性が良好であることを示す。
結果を表１に併せて示す。
【００２１】
【表１】
2014118505.tif 000003
【００２２】
＊１：ＮＲ（ＴＳＲ２０）
＊２：ＢＲ（日本ゼオン（株）製Ｎｉｐｏｌ ＢＲ１２２０）
＊３：カーボンブラック−１（キャボットジャパン（株）製ショウブラックＮ５５０、Ｎ２ＳＡ＝４０ｍ２／ｇ）
＊４：カーボンブラック−２（キャボットジャパン（株）製ショウブラックＮ３３０Ｔ、Ｎ２ＳＡ＝７０ｍ２／ｇ）
＊５：酸化亜鉛（正同化学工業（株）製酸化亜鉛３種）
＊６：ステアリン酸（日油（株）製ビーズステアリン酸）
＊７：老化防止剤（フレキシス社製ＳＡＮＴＯＦＬＥＸ ６ＰＰＤ）
＊８：カルダノールオリゴマー（東北化工（株）製ＣＤ−５Ｌ）
＊９：カシュー変性フェノール樹脂（住友ベークライト（株）製スミライトレジンＰＲ−ＮＲ−１）
＊１０：ヘキサメチレンテトラミン（大内新興化学工業（株）製ノクセラー Ｈ）
＊１１：ＰＭＭＭ（住友化学（株）製スミカノール５０７Ａ）
＊１２：硫黄（フレキシス社製クリテックスＨＳ）
＊１３：加硫促進剤（大内新興化学工業（株）製ノクセラーＣＺ−Ｇ）
＊１４：ノボラック型レゾルシン樹脂（インドスペック社製ペナコライトレジンＢ−１８−Ｓ、軟化点＝１０７℃）
【００２３】
上記の表１から明らかなように、実施例１〜３で調製されたランフラット補強ライナー用ゴム組成物は、ジエン系ゴム、カーボンブラック、カルダノールオリゴマー、ノボラック型フェノール系樹脂、ヘキサメチレンテトラミンおよびメラミン誘導体を配合するとともに、ジエン系ゴムの組成、カーボンブラックの比表面積および配合量、カルダノールオリゴマーの配合量、ノボラック型フェノール系樹脂の配合量、ヘキサメチレンテトラミンの配合量、メラミン誘導体の配合量をいずれも特定の範囲に最適化しているので、比較例１に対し、発熱性を悪化させることなく、高硬度化を達成し、かつ弾性率の温度依存性も抑制し、ランフラット耐久性、耐疲労性、耐クラック性を改善している。
これに対し、比較例２は、カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が本発明で規定する上限を超え、またカルダノールオリゴマーおよびヘキサメチレンテトラミンを配合していないので、発熱性が悪化し、弾性率の温度依存性が抑制されず、ランフラット耐久性、耐疲労性、耐クラック性が悪化した。
比較例３は、カーボンブラックの配合量が本発明で規定する上限を超え、またカルダノールオリゴマーおよびヘキサメチレンテトラミンを配合していないので、発熱性が悪化し、ランフラット耐久性、耐疲労性、耐クラック性が悪化した。
比較例４は、カルダノールオリゴマーを配合していないので、硬度が低く、ランフラット耐久性が悪化した。
比較例５は、カルダノールオリゴマーとノボラック型フェノール系樹脂との配合割合が本発明で規定する上限を超えているので、硬度が低く、発熱性が悪化し、ランフラット耐久性、耐疲労性、耐クラック性が悪化した。
比較例６は、ヘキサメチレンテトラミンを配合していないので、発熱性が悪化し、弾性率の温度依存性も抑制されず、ランフラット耐久性、耐疲労性、耐クラック性が悪化した。
比較例７は、ヘキサメチレンテトラミンと前記メラミン誘導体との配合割合が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化し、弾性率の温度依存性が抑制されず、ランフラット耐久性、耐疲労性、耐クラック性が悪化した。
比較例８は、カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化し、弾性率の温度依存性が抑制されず、ランフラット耐久性、耐疲労性、耐クラック性が悪化した。
比較例９は、ヘキサメチレンテトラミンとノボラック型フェノール系樹脂との配合割合が本発明で規定する上限を超えているので、発熱性が悪化した。