(57)【要約】【課題】分割された仕切板を用いることで、偏心量が大きくても組み付けの支障をなくしながら、冷媒の漏れを十分に低減できる多気筒のロータリ圧縮機を提供すること。【解決手段】ロータリ圧縮機１は、第１シリンダ２１および第１ピストンロータ３１と、第２シリンダ２２および第２ピストンロータ３２と、第１ピストンロータ３１および第２ピストンロータ３２が結合されるシャフト１３の中間部１３３を配置するための貫通孔４０１が形成され、第１シリンダ２１および第２シリンダ２２の各々の筒内空間を封止する仕切板４０と、を備えている。仕切板４０は、第１仕切板４１と、それとは別体の第２仕切板４２とにより構成されている。第１仕切板４１には、中間部１３３を受け入れるスリット４１１が半径方向に貫通して形成されている。第２仕切板４２は、スリット４１１の内側に配置されるとともに、第１仕切板４１よりも薄い厚さとされている。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１シリンダ、および前記第１シリンダ内で旋回される第１ピストンロータと、
前記第１シリンダと同軸に設けられる第２シリンダ、および前記第２シリンダ内で旋回される第２ピストンロータと、
前記第１ピストンロータおよび前記第２ピストンロータが結合されるシャフトを配置するための貫通孔が形成され、前記第１シリンダおよび前記第２シリンダの各々の筒内空間を封止する仕切板と、を備え、
前記仕切板は、第１仕切板と、前記第１仕切板とは別体の第２仕切板とにより構成され、
前記第１仕切板には、前記シャフトを受け入れるスリットが半径方向に貫通して形成され、
前記第２仕切板は、前記スリットの内側に配置されるとともに、前記第１仕切板よりも薄い厚さとされている、
ことを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項２】
前記第２仕切板は、下死点よりも吐出側に向けて配置されている、
請求項１に記載のロータリ圧縮機。
【請求項３】
前記第１仕切板および前記第２仕切板のうち少なくとも一方の内周縁は、前記シャフトの外周を回転可能に支持する軸受とされる、
請求項１または２に記載のロータリ圧縮機。
【請求項４】
前記第２仕切板は、前記第１ピストンロータおよび前記第２ピストンロータが旋回するのに伴って前記仕切板の内周縁に加わる荷重の方向から外れる方向に向けて配置され、
前記第１仕切板および前記第２仕切板のうち少なくとも前記第１仕切板の内周縁は、前記軸受とされる、
請求項３に記載のロータリ圧縮機。
【請求項５】
前記スリットおよび前記第２仕切板は、径方向外側に向けて幅が次第に拡がっている、
請求項１から４のいずれか一項に記載のロータリ圧縮機。
【請求項６】
前記第１仕切板において前記スリットよりも内周側または外周側には、前記スリットと交差する位置決め面が形成され、
前記第２仕切板には、前記位置決め面に突き当てられる突き当て面が形成されている、
請求項１から５のいずれか一項に記載のロータリ圧縮機。
【請求項７】
第１シリンダ、および前記第１シリンダ内で旋回される第１ピストンロータと、
前記第１シリンダと同軸に設けられる第２シリンダ、および前記第２シリンダ内で旋回される第２ピストンロータと、
前記第１ピストンロータおよび前記第２ピストンロータが結合されるシャフトを配置するための貫通孔が形成され、前記第１シリンダおよび前記第２シリンダの各々の筒内空間を封止する仕切板と、を備え、
前記仕切板は、第１仕切板と、前記第１仕切板とは別体の第２仕切板とにより構成され、
前記第１仕切板には、前記シャフトを受け入れるスリットが半径方向に貫通して形成され、
前記第２仕切板は、
前記スリットの内側に配置されるとともに、
表の層をなす表板部材と、裏の層をなす裏板部材と、前記表板部材および前記裏板部材の間に挟持される弾性板とを有し、
前記第２仕切板は、前記仕切板が単体の状態では前記第１仕切板よりも厚い、
ことを特徴とするロータリ圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、２組以上のシリンダおよびピストンロータを備えるロータリ型圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
シリンダと、シリンダ内部でシリンダの軸心から偏心して回転されるピストンロータとを備えるロータリ圧縮機は、空気調和機や冷凍機などにおける冷凍サイクルに用いられている。冷媒回路を循環する冷媒は、シリンダの側壁に接続される吸入管を通じてシリンダ内に吸入されるとともに、ピストンロータの回転に伴ってシリンダ内で圧縮される。
このロータリ圧縮機には、複数組のシリンダおよびピストンロータを備える多気筒タイプが存在する（例えば、特許文献１）。
二気筒タイプを例にとると、シャフトの同軸上に、第１のシリンダと第２のシリンダとがシャフトの軸線方向に並んで配置されている。それらのシリンダの内部には、各々、シャフトの偏心ピン部に固定される第１のピストンロータと第２のピストンロータとが配置されている。
そして、シャフトの第１のシリンダと第２のシリンダとの間には、シャフトを配置するための貫通孔が形成された仕切板が設けられている。この仕切板により、第１のシリンダの内部空間と第２のシリンダの内部空間とが仕切られている。その仕切板は、典型的には一体に形成されるが、特許文献１に示されるように、直径に沿って二等分するように分割された仕切板も知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１１−２６９９２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
空気調和機や冷凍機などの高性能化のため、圧縮機には押しのけ量（排除容積）の増加が求められる。ロータリ圧縮機の押しのけ量を増加するために、シリンダの高さ（軸線方向の寸法）を大きくするか、あるいはピストンロータの偏心量を大きくとるか、２つの方策がある。
しかしながら、シリンダを高くすると、ピストンロータの外周とシリンダの内周面との間に形成される微小な隙間の開口面積が大きくなり、その隙間を通じた圧縮冷媒の漏れ量が多くなるために性能は低下する。
したがって、偏心量を大きくしたいが、多気筒タイプでは、偏心量を大きくすると、一体の仕切板を用いるのが難しくなる。つまり、シャフトの周りに仕切板を組み付けるために仕切板の貫通孔に偏心ピン部を通すときに、径方向に大きく突出する偏心ピン部に仕切板が干渉しないよう、仕切板の貫通孔の径を大きくする必要があるが、そうすると、仕切板によりロータ外周とシリンダ内周との間を塞いで筒内空間を封止できなくなる。それらの要件を一体の仕切板により満たすのが難しい。
【０００５】
そこで、仕切板を特許文献１に示されるように２つに分割すればよいが、一方の仕切板と、それとは別体の仕切板とは、公差により厚さが僅かに異なる。そのため、仕切板とシリンダとが組み立てられると、シリンダが薄い方の仕切板との隙間を詰める向きに傾いてしまう。こうなると、全周に亘り、仕切板とシリンダとの間に隙間が生じるので、漏れ量が多くなる上、ピストンロータおよびシリンダが片当たりして摺動抵抗が増大する点でも性能が低下し、信頼性も低下してしまう。
特許文献１では、シリンダ内を吸入側と吐出側とに仕切るベーン（ブレード）に接する一方の仕切板の板厚を他方の仕切板の板厚よりも僅かに大きく設定することで、ベーンの高さ方向の隙間から冷媒が漏れるのを低減しているものの、上述のようにシリンダが傾いて全周に亘り圧縮冷媒が漏れるため、その効果が不十分である。
【０００６】
本発明は、分割された仕切板を用いることで、偏心量が大きくても組み付けの支障をなくしながら、冷媒の漏れを十分に低減できる多気筒のロータリ圧縮機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明のロータリ圧縮機は、第１シリンダ、および第１シリンダ内で旋回される第１ピストンロータと、第１シリンダと同軸に設けられる第２シリンダ、および第２シリンダ内で旋回される第２ピストンロータと、第１ピストンロータおよび第２ピストンロータが結合されるシャフトを配置するための貫通孔が形成され、第１シリンダおよび第２シリンダの各々の筒内空間を封止する仕切板と、を備えている。
仕切板は、第１仕切板と、第１仕切板とは別体の第２仕切板とにより構成されている。
そして、本発明は、第１仕切板には、シャフトを受け入れるスリットが半径方向に貫通して形成され、第２仕切板は、スリットの内側に配置されるとともに、第１仕切板よりも薄い厚さとされていることを特徴とする。
【０００８】
仕切板は第１仕切板および第２仕切板に分割されているため、組立時にシャフトと干渉するのを避けるために貫通孔を大径とする必要がない。したがって、押しのけ量を大きくするために第１、第２ピストンロータの偏心量を大きくしても組み付けの支障がなく、筒内空間を封止するための仕切板と第１、第２ピストンロータの端面との重なりを維持し易い。
これに加えて、厚い方の第１仕切板は、スリットが形成されているものの、仕切板の周方向の大部分を占めており、薄い方の第２仕切板は、仕切板の周方向の一部のみを占めるに過ぎない。そうすると、仕切板、シリンダ、およびピストンロータが組み立てられたときに、第１シリンダおよび第２シリンダが仕切板のシャフト軸心周りの中心角で１８０°を超える支持領域により支持されるので、第１シリンダおよび第２シリンダが傾かない。このことによって、シリンダの内部と外部との間で冷媒が漏れる経路が第２仕切板が設けられる周方向の狭い領域に限定されるため、冷媒の漏れを十分に低減できる。
【０００９】
本発明のロータリ圧縮機では、第２仕切板は、下死点よりも吐出側に向けて配置されていることが好ましい。
それにより、シリンダ外部との差圧が小さい吐出側に第２仕切板が向けられるので、第２仕切板とシリンダの端面との間から冷媒が漏れるのを抑えることができる。
【００１０】
本発明のロータリ圧縮機では、第１仕切板および第２仕切板のうち少なくとも一方の内周縁が、シャフトの外周を回転可能に支持する軸受とされるのが好ましい。
仕切板を軸受として機能させることにより、シャフトが撓むのを阻止して片当たりを未然に防止できる。仕切板を軸受に用いることによって仕切板の内周縁に加わる軸受荷重は、第１仕切板のみ、または第２仕切板のみ、あるいは双方に負担させることができる。
ここで、軸受荷重は全方位には分布しておらず、所定の方向に分布しているので、その範囲で軸受を設ければ足りる。その方向範囲に応じて、第１仕切板および第２仕切板のうち少なくともいずれか一方の内周縁を軸受とすることができる。
第２仕切板よりも中心角が大きい第１仕切板に軸受荷重を負担させるとすると、第２仕切板は、第１ピストンロータおよび第２ピストンロータが旋回するのに伴って仕切板の内周縁に加わる荷重の方向から外れる方向に向けて配置することができる。
第２仕切板は、荷重の方向から外れる方向の中でも、下死点よりも吐出側に向けて配置すれば、上述のように冷媒の漏れ量を少なくすることができる。
【００１１】
本発明のロータリ圧縮機では、スリットおよび第２仕切板は、径方向外側に向けて幅が次第に拡がっていることが好ましい。
スリットの内側に、第２仕切板を径方向外側から押し込んでスリットの内壁に突き当てれば、第１、第２仕切板の平面方向の相対位置を規定できる。これに加えて、第１、第２仕切板の間の隙間がなくなるので、冷媒の漏れをより確実に防止できる。
【００１２】
本発明のロータリ圧縮機では、第１仕切板においてスリットよりも内周側または外周側には、スリットと交差する位置決め面が形成され、第２仕切板には、位置決め面に突き当てられる突き当て面が形成されていることが好ましい。
この構成によれば、第１、第２仕切板を径方向により正確に位置決めできる。
【００１３】
本発明の別のロータリ圧縮機は、第１シリンダ、および第１シリンダ内で旋回される第１ピストンロータと、第１シリンダと同軸に設けられる第２シリンダ、および第２シリンダ内で旋回される第２ピストンロータと、第１ピストンロータおよび第２ピストンロータが結合されるシャフトを配置するための貫通孔が形成され、第１シリンダおよび第２シリンダの各々の筒内空間を封止する仕切板と、を備えている。
仕切板は、第１仕切板と、第１仕切板とは別体の第２仕切板とにより構成されている。
そして、本発明は、第１仕切板には、シャフトを受け入れるスリットが半径方向に貫通して形成され、第２仕切板は、スリットの内側に配置されるとともに、表の層をなす表板部材と、裏の層をなす裏板部材と、表板部材および裏板部材の間に挟持される弾性板とを有し、第２仕切板は、仕切板が単体の状態では第１仕切板よりも厚いことを特徴とする。
仕切板、シリンダ、およびピストンロータを組み立てると、第２仕切板は、弾性板が圧縮されることで第１仕切板と同等の厚さに揃えられる。このとき、弾性板の弾性力によって表板部材が第１シリンダに対して、裏板部材が第２シリンダに対して、各々加圧された状態で突き当てられる。これにより、仕切板とシリンダとの間から冷媒が漏れるのを抑制できる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、分割された仕切板を用いることで、偏心量が大きくても組み付けの支障をなくしながら、冷媒の漏れを十分に低減できる多気筒のロータリ圧縮機を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】第１実施形態に係るロータリ圧縮機の縦断面図である。
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線断面図である。
【図３】（ａ）は、第１実施形態に係る仕切板の斜視図であり、（ｂ）は、仕切板を含む圧縮機構を模式的に示す断面図である。
【図４】（ａ）は、仕切板の貫通孔、シャフト、およびピストンロータの寸法関係を説明するための模式図である。（ｂ）は、仕切板の貫通孔、およびピストンロータの外周を示す模式図である。
【図５】第２実施形態に係る仕切板を示し、図１のＶ−Ｖ線に相当する位置の断面図である。
【図６】（ａ）は、第３実施形態に係る仕切板の平面図である（ボルト挿通孔を省略）。（ｂ）は、ピストンロータ回転角に対する荷重方向を圧縮比（ＨＰ／ＬＰ）毎に示すグラフである。
【図７】（ａ）は、第４実施形態に係る仕切板の平面図であり、（ｂ）〜（ｄ）は、第４実施形態の変形例に係る仕切板の平面図である。
【図８】本発明の変形例に係る仕切板の斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、添付図面に示す実施形態に基づいて本発明を詳細に説明する。
〔第１実施形態〕
空気調和機や冷凍機などに用いられるロータリ圧縮機１は、図１に示すように、略円筒状のケース１０と、ケース１０内に収容されるモータ１２と、ケース１０内でモータ１２によって駆動される二気筒の圧縮機構２０とを備えており、図示しない冷媒回路に接続されている。
【００１７】
ケース１０は、鉛直方向に沿って配置されるシャフト１３を包囲する筒状の胴体１００と、胴体１００の上端に溶接される上蓋１０１と、胴体１００の下端に溶接される底蓋１０２とを有している。このケース１０の内部にモータ１２および圧縮機構２０が密閉される。
胴体１００には、圧縮機構２０に冷媒を吸入するための第１吸入管１４および第２吸入管１５が設けられている。第１、第２吸入管１４，１５と冷媒回路との間には、冷媒を気液分離するアキュムレータ（図示せず）が設けられている。
第１、第２吸入管１４，１５を通じて圧縮機構２０に導入され、そこで圧縮された冷媒は、ケース１０内に放出されて充満する。その圧縮冷媒は、上蓋１０１を貫通する吐出管１８を通じて冷媒回路へと吐出される。
【００１８】
モータ１２は、ケース１０の内周面に固定される環状のステータ１２１と、ステータ１２１の内側に配置されるとともにシャフト１３に結合されるロータ１２２とを備えている。
圧縮機構２０から吐出される冷媒ガスを上方に通過させるため、ステータ１２１の外周部には縦溝１２１Ａが形成され、ロータ１２２にも、鉛直方向に沿って貫通する通気路（図示せず）が形成されている。
ステータ１２１に設けられたコイル１２１Ｂに通電し、ロータ１２２が回転されると、シャフト１３が回転される。
【００１９】
シャフト１３は、ロータ１２２よりも下方に延出しており、上方軸受１６および下方軸受１７により軸周りに回転可能に支持されている。上方軸受１６と下方軸受１７との間において、シャフト１３には、軸心に対して偏心した第１偏心ピン部１３１および第２偏心ピン部１３２が形成されている。
第１偏心ピン部１３１および第２偏心ピン部１３２は、同径の断面円形の部材であり、シャフト１３の軸心に対して１８０°対称に形成されている。
第１偏心ピン部１３１と第２偏心ピン部１３２は、シャフト１３の軸線方向に間隔をおいて形成されており、第１、第２偏心ピン部１３１，１３２の間には、中間部１３３が形成されている。中間部１３３は、シャフト１３の剛性確保のため、第１偏心ピン部１３１、第２偏心ピン部１３２の軸線方向両側にあるシャフト１３の部分よりも大径とされている。第１偏心ピン部１３１および第２偏心ピン部１３２は、中間部１３３よりも径方向外側に突出している。
【００２０】
圧縮機構２０は、上方に配置される第１シリンダ２１および第１ピストンロータ３１と、下方に配置される第２シリンダ２２および第２ピストンロータ３２と、第１シリンダ２１と第２シリンダ２２との間に設けられる仕切板４０とを備えている。
まず、第１シリンダ２１および第１ピストンロータ３１に関して説明する。
第１シリンダ２１は、その内側に配置される第１ピストンロータ３１の外周面と周上の１箇所で摺接する円筒面状の内周面を有している。内周面の軸心は、シャフト１３の軸心に一致する。第１シリンダ２１の外周部は、胴体１００の内周面に固定されている。第１シリンダ２１の外周部は円筒面状に限らず、任意の形状とすることができる。
第１シリンダ２１の側壁には、第１吸入管１４が接続される第１吸入ポート５１が形成されている。吸入ポート５１は、第１シリンダ２１の側壁を径方向に貫通して第１シリンダ２１の内部に開口している。
【００２１】
環状とされる第１ピストンロータ３１は、第１偏心ピン部１３１の外周に嵌合されている。第１ピストンロータ３１は、偏心ピン部１３１がシャフト１３の軸周りに旋回されるのに伴って、第１シリンダ２１内で偏心回転される。第１ピストンロータ３１の回転の向きを図２に矢印で図示する。
【００２２】
第１ピストンロータ３１の高さは、第１シリンダ２１の高さと同等とされている。上述の第１偏心ピン部１３１の高さは、第１ピストンロータ３１の高さと同等かそれよりも低い。部材の寸法公差や組み付け公差はあるが、第１シリンダ２１の端面と第１ピストンロータ３１の端面とは実質的に面一とされている。第１シリンダ２１および第１ピストンロータ３１の上側の端面には上方軸受１６が配置され、両者の下側の端面には仕切板４０が配置されている。これら上方軸受１６および仕切板４０により、第１シリンダ２１と第１ピストンロータ３１との間に形成される空間Ｓ１が封止されている。
【００２３】
図２に示すように、断面三日月状とされる空間Ｓ１は、第１ピストンロータ３１の軸線方向の寸法と同様の高さに形成される板状のブレード２５によって仕切られている。
ブレード２５は、第１シリンダ２１を径方向に貫通するスロット２６に挿入されるとともに、スロット２６内に配置されたコイルバネ２７による押圧力によって先端が第１ピストンロータ３１の外周面に常に押し付けられる。ブレード２５は、第１ピストンロータ３１の回転角に応じて、第１シリンダ２１内部に対して出没する。
第１吸入ポート５１から第１シリンダ２１内に吸入される冷媒は、第１シリンダ２１内で第１ピストンロータ３１により押しのけられて圧縮され、上方軸受１６に形成された吐出ポート１６０（図２に一点鎖線で図示）から吐出される。
【００２４】
吐出ポート１６０は、上方軸受１６を厚さ方向に貫通し、第１シリンダ２１内に開口している。吐出ポート１６０には、図示しないリード弁が設けられている。吐出ポート１６０は、ブレード２５の近傍で、ブレード２５よりも第１ピストンロータ３１の回転方向後方側に位置している。第１シリンダ２１には、吐出ポート１６０に対応する位置に内周面２０Ａから断面半円状に窪む凹部が形成されている。
また、上方軸受１６の上面には、マフラ１１（図１）が設けられている。このマフラ１１は、吐出ポート１６０から噴出される圧縮冷媒を受け止め、図示しない出口からケース１０内に圧縮冷媒を吐出する。
【００２５】
第２シリンダ２２、第２ピストンロータ３２、およびそれらに関連する部材は、上述の第１シリンダ２１、第１ピストンロータ３１、およびそれらに関連する部材と同様に構成されているので、主要な点のみ、簡略に説明する。
第２シリンダ２２の側壁には、第２吸入管１４が接続される第２吸入ポート５２が形成されている。
第２ピストンロータ３２は、第２偏心ピン部１３２の外周に嵌合されている。第２ピストンロータ３２は、シャフト１３の軸心に対して第１ピストンロータ３１と１８０°対称に配置されている。
【００２６】
第２シリンダ２２と第２ピストンロータ３２との間に形成される空間Ｓ２は、第２シリンダ２２の下側に配置される下方軸受１７と、第２シリンダ２２の上側に配置される仕切板４０とで封止されている。空間Ｓ２も、上述の空間Ｓ１と同様に、ブレード２５（図２）によって仕切られている。第２シリンダ２２におけるブレード２５、第２吸入ポート５２、および吐出ポート（図示せず）は、第１シリンダ２１におけるブレード２５、第１吸入ポート５１、および吐出ポート１６０と同様の位置（ピストンロータの回転角）に設けられている。
【００２７】
第２吸入ポート５２から第２シリンダ２２内に吸入される冷媒は、第２シリンダ２２内で第２ピストンロータ３２により押しのけられて圧縮され、下方軸受１７に形成された吐出ポートから吐出される。そして、下方軸受１７の下面に設けられたマフラ１９によって受け止められ、マフラ１９の図示しない出口からケース１０内に吐出される。
下方軸受１７が対向する底蓋１０２には、潤滑油が貯留されている。その潤滑油は、シャフト１３の下端から、図示しないポンプ機構によってシャフト１３内部の油経路内に汲み上げられる。その油経路を通じて、上方軸受１６および下方軸受１７などの摺動する部位に給油される。
【００２８】
次に、仕切板４０について説明する。
図３（ａ）に示すように、仕切板４０は円環状に形成されており、シャフト１３の軸心と一致する平面中心には、シャフト１３が配置される円形の貫通孔４０１が厚さ方向に貫通して形成されている。
この仕切板４０は、Ｃ字状の第１仕切板４１と、それとは別体の第２仕切板４２とが組み合わせられて構成されている。
第１仕切板４１は、第２仕切板４２よりも大きい面積が与えられており、その半径に沿って第１仕切板４１を貫通するスリット４１１の内側に、第２仕切板４２が配置されることで、第１、第２仕切板４１，４２が組み合わせられている。
【００２９】
第１仕切板４１は、仕切板４０においてシャフト１３の軸心Ｘ周りの中心角θｃで１８０°を超える領域を占めている。中心角θｃは、シャフト１３の軸心Ｘから第１仕切板４１の外周縁におけるスリット４１１の両側４１１Ａ，４１１Ｂに向けて２本の直線を引いたときの軸心Ｘ周りの角度である。第１仕切板４１が占める領域は、少なくとも外周側で中心角θｃが１８０°を超えていれば足りる。
【００３０】
スリット４１１の幅は、貫通孔４０１の内側に配置される中間部１３３の外径よりも大きく定められる。本実施形態のスリット４１１は貫通孔４０１の直径と同じ幅とされており、貫通孔４０１の直径の両端４０１Ａ，４０１Ｂの各々から、同じ方向に引いた接線に沿って、仕切板４０の外周縁４０２まで形成されている。
【００３１】
第１仕切板４１および第２仕切板４２には、ボルト２３（図１）が挿通されるボルト挿通孔４０Ｈが形成されている。マフラ１１、上方軸受１６、第１シリンダ２１、仕切板４０、第２シリンダ２２、下方軸受１７、およびマフラ１９には、ボルト挿通孔４０Ｈと同じ位置に、通し孔２３Ｈが形成されている（図２では図示省略）。この通し孔２３Ｈに下方から挿通されて第１シリンダ２１にねじ固定されるボルト２３と、上方から挿通されて第１シリンダ２１にねじ固定されるボルト２４とにより、マフラ１１、上方軸受１６、第１シリンダ２１、仕切板４０、第２シリンダ２２、下方軸受１７、およびマフラ１９が締結されている。
第１仕切板４１にはボルト挿通孔４０Ｈが複数形成されるため、第１仕切板４１が面内方向に回転するのが規制される。第１仕切板４１により周方向に位置決めされる第２仕切板４２には、ボルト挿通孔４０Ｈが１つだけ形成されている。
【００３２】
図３（ｂ）に模式的に示すように、第１シリンダ２１と第２シリンダとの互いに対向する端面間に挟まれる第１仕切板４１の厚さＴ１に対して、第２仕切板４２は僅かに薄い厚さＴ２に設定されている。厚さＴ１，Ｔ２の差は、第1、第２仕切板４１，４２の寸法公差を超えていて、例えば、各々の寸法公差が−５μｍ〜＋５μｍのところ、厚さＴ１，Ｔ２の差は０μｍ〜１０μｍである。
このように第２仕切板４２が薄いため、第１シリンダ２１および第１ピストンロータ３１の端面と第２仕切板４２との間、および第２シリンダ２２および第２ピストンロータ３２の端面と第２仕切板４２との間、各々の隙間から冷媒の漏れが生じる。
【００３３】
ここで、仕切板４０が２つの仕切板に分割して構成される場合でも、２つの仕切板を並べてそれらの表面を同時に研磨したり、別々に製作された中から厚さが同じものを選択したり、まず円環状の板として一体に形成した後、レーザーカットするなどすれば、それらの仕切板の厚さを同一に揃えることができるが、そのためにはコストや手間が嵩むので、量産に対応するのが難しい。
そこで、本実施形態では敢えて、第２仕切板４２の厚さＴ２を第１仕切板４１の厚さＴ１よりも薄くするとともに、第１仕切板４１および第２仕切板４２を上述のような形状とすることで、後述するように冷媒の漏れに対処している。
【００３４】
第１仕切板４１および第２仕切板４２は、各々に定められた形状および厚さに製作される。それらの製作は、別々の工程により行うことができ、量産にも対応する。
このように第１、第２仕切板４１，４２が個別の部材として製作されることにより、第１、第２仕切板４１，４２の各々の寸法精度を満足できる。一体の部材からカットされる場合には切り代が生じるため、寸法精度を出すのが難しい。
【００３５】
次に、圧縮機構２０を組み立てる手順について説明する。
まず、下方軸受１７と第２シリンダ２２とを図１に示すボルト２８で締結する。
その組立体を図示しない組立装置のベースに設置し、第２シリンダ２２内に第２ピストンロータ３２を配置するとともに、スロット２６内にコイルバネ２７およびブレード２５を組み込む。
続いて、シャフト１３を下方軸受１７および第２シリンダ２２の内側に挿入する。このとき、第２偏心ピン部１３２が第２ピストンロータ３２の中央の孔に嵌まる。
【００３６】
さらに、仕切板４０を第２シリンダ２２上に配置する。このとき、第１仕切板４１および第２仕切板４２を各々、径方向外側から第１偏心ピン部１３１と第２偏心ピン部１３２との間に挿入し、シャフト１３の中間部１３３を第１仕切板４１の内周部と第２仕切板４２の内周部とで包囲する。そして、通し孔２３Ｈに下方より通される位置決めピンを第１仕切板４１および第２仕切板４２のボルト挿通孔４０Ｈに通すことで、第１、第２仕切板４１，４２を位置決めする。
【００３７】
次に、ブレード２５等を組み込んだ第１シリンダ２１を仕切板４０上に配置するとともに、第１ピストンロータ３１を第１偏心ピン部１３１の外周に嵌合する。上記の位置決めピンを用いて、第１シリンダ２１および上方軸受１６も位置決めする。
そして、シャフト１３に上方軸受１６を通して第１シリンダ２１上に配置したら、各通し孔２３Ｈから位置決めピンを抜き、代わりにボルト２３およびボルト２４を通して締結する。以上により、圧縮機構２０が組み立てられる。
なお、圧縮機構２０の組立手順は、上記に限定されない。
【００３８】
上記のように、仕切板４０は第１仕切板４１および第２仕切板４２に分割されているため、組立時に、貫通孔４０１に第１偏心ピン部１３１を通す必要がない。そうすると、組立時に第１偏心ピン部１３１と干渉するのを避けるために貫通孔４０１を大径とする必要もない。本実施形態では、押しのけ量を大きくするために第１、第２ピストンロータ３１，３２の偏心量を大きくしているが、貫通孔４０１を大径とする必要がないため、シリンダの内部空間を封止するための仕切板４０と第１、第２ピストンロータ３１，３２の端面との重なりを維持し易い。これにより、貫通孔４０１、偏心ピン部１３１，１３２、およびピストンロータ３１，３２の各々の径を容易に設計できる。
【００３９】
貫通孔４０１の径について、図４を参照して説明する。
貫通孔４０１の径は、中間部１３３を通すのに足りる大きさとされる。つまり、貫通孔４０１の半径の下限ｒｍｉｎは、中間部１３３の半径をｒｃ、中間部１３３外周と仕切板４０の貫通孔４０１内周との間の隙間をαとすると、次式（１）により表される。
ｒｍｉｎ  ＝  ｒｃ＋α      ・・・（１）
一方、仕切板４０によりシリンダ２１，２２内周とピストンロータ３１，３２外周との間を塞いで筒内の冷媒圧力を封止するために、貫通孔４０１の径には上限がある。
図４（ｂ）は、貫通孔４０１（実線）と、第１ピストンロータ３１の外周（一点鎖線）および第２ピストンロータ３２の外周（二点鎖線）とを示している。ピストンロータの外周の半径をｒｒ、シャフト１３の軸心Ｘからの偏心量をｅとすると、シャフト１３の軸心Ｘからピストンロータの外周がとりうる最小距離は、ｒｒ−ｅである。
したがって、ピストンロータ３１，３２の端面に仕切板４０が掛かる寸法（封止のための余裕代）βを加味すれば、貫通孔４０１の半径の上限ｒｍａｘは、次式（２）により表される。
ｒｍａｘ  ＝  ｒｒ−ｅ−β  ・・・（２）
貫通孔４０１の径は、上記の下限および上限にしたがって定められている。
【００４０】
ところで、仕切板４０が２つの部材に分割して構成されると、同一の厚さに揃えるための上述したような加工や作業を行わない限り、公差に相当する厚さの差が生じるのが避けられない。そのとき、もし仕切板４０が直径に沿って、中心角１８０°ずつに二等分されるとすると、２つの部材の境界線に沿った軸を中心として、仕切板４０の上方に配置される第１シリンダ２１、および仕切板４０の下方に配置される第２シリンダ２２が、仕切板４０の薄い側との隙間を詰めるように傾き、全周に亘り冷媒の漏れが生じてしまう。
【００４１】
さて、本実施形態では、厚い方の第１仕切板４１は、スリット４１１が形成されているものの、仕切板４０の周方向の大部分を占めている。薄い方の第２仕切板４２は、仕切板４０の周方向の一部のみを占めるに過ぎない。したがって、ボルト２３，２４により締結されたときに、第１シリンダ２１および第２シリンダ２２が仕切板４０の中心角θｃで１８０°を超える支持領域Ｒ１（表裏の面）により水平に支持されるので、第１シリンダ２１および第２シリンダ２２が傾くのが阻止される。支持領域Ｒ１は、後述する第４実施形態でも説明する。
本実施形態では、上記のようにシリンダ２１，２２が傾くのを阻止することにより、シリンダ２１，２２の内部と外部との間で冷媒が漏れる経路を第２仕切板４２が設けられる周方向の狭い領域に限定している。これにより、周方向の広い範囲で第１仕切板４１をシリンダ２１，２２の双方の端面に突き当ててシリンダ２１，２２内の冷媒圧力を封止できるので、冷媒の漏れを十分に低減できる。
【００４２】
〔第２実施形態〕
次に、本発明の第２実施形態について、図５を参照して説明する。
以下の実施形態では、第１実施形態で説明した構成と同様の構成については、同じ符号を付し、その説明を省略または簡略する。
第２実施形態では、第２仕切板４２を設ける好ましい角度範囲を示す。
ブレード２５の位置を０°としたとき、ピストンロータ３１，３２の回転角θでいうと、第２仕切板４２は、ピストンロータ３１，３２がブレード２５から最も離間する１８０°（下死点）よりも吐出ポート側に設けられている（θ＞１８０°）。
その角度範囲に第２仕切板４２が向くように、第１、第２仕切板４１，４２が組み付けられている。
【００４３】
本実施形態では、シリンダ外部との差圧が大きい吸入ポート５１側よりも、シリンダ外部との差圧が小さい吐出ポート１６０側に第２仕切板４２が向けられる。これにより、第２仕切板４２とシリンダ２１，２２の端面との間から冷媒が漏れるのを抑えることができる。
なお、第２仕切板４２は、ブレード２５には重ならないように設けられる。ブレード２５と仕切板４０との間、およびブレード２５と軸受１６，１７との間の微小な隙間が漏れ経路となるので、そのブレード２５には第２仕切板４２ではなく第１仕切板４１を重ねることで、漏れ量を少なくできる。
【００４４】
〔第３実施形態〕
次に、本発明の第３実施形態について、図６を参照して説明する。
第３実施形態では、仕切板４０の内周縁を軸受として機能させることと、その場合に第１仕切板４１に荷重を負担させることを示す。
上述したように、仕切板４０の貫通孔４０１に第１偏心ピン部１３１を通す必要がないので、貫通孔４０１の径は、シャフト１３の中間部１３３を配置するのに足りる大きさにまで小さくできる。したがって、中間部１３３の外周を回転可能に支持する軸受として仕切板４０を機能させることができる。
仕切板４０を軸受として機能させることにより、シリンダ２１，２２の容積が大きいために上方軸受１６と下方軸受１７との間隔が大きくても、シャフト１３が撓むのを阻止して片当たりを未然に防止できる。したがって、信頼性を確保しつつ大容量化に対応できる。
【００４５】
さて、仕切板４０を軸受に用いることにより、仕切板４０の内周縁には、ピストンロータ３１，３２の旋回に伴って荷重が加わる。その荷重は、第１ピストンロータ３１が第１シリンダ２１の内周面を押圧する力と、第２ピストンロータ３２が第２シリンダ２２の内周面を押圧する力との合力に基づいている。その荷重の方向Ｄ１（図６（ｂ））は、図６（ａ）に示すように、ピストンロータ３１，３２の回転角に応じて１８０°周期で変化する。この荷重方向Ｄ１は、全方位には分布しておらず、いずれの圧縮比においても概ね、９０°〜１８０°の範囲内に分布しているので、この角度範囲にのみ、軸受を設ければ足りる。
【００４６】
この角度範囲に作用する荷重は、第１仕切板４１を９０°〜１８０°の方向に配置することにより、第１仕切板４１に負担させることができる。このとき第２仕切板４２はそれ以外の方向に向けることができるが、中でも１８０°〜３６０°の範囲を選べば、第２実施形態で説明したのと同様に、冷媒の漏れ量を少なくすることができる。
第２仕切板４２の向きとして、特に、９０°〜１８０°の範囲の両側を余裕として避け、かつブレード２５の位置をも避けると、図６（ａ）に示すように、第２仕切板４２が２７０°を若干超える向きとされる。
第１仕切板４１の半径は、上式（１）に示す隙間αを軸受クリアランスとして求める。軸受クリアランスは、中間部１３３の外径の例えば１／１０００〜３／１０００程度とする。
一方、第２仕切板４２と中間部１３３との間には、第２仕切板４２を組み付けることのできる適宜なクリアランスが設定される。
【００４７】
また、第１、第２仕切板４１，４２のうち、少なくとも、軸受荷重を負担する第１仕切板４１の内周縁に、耐摩耗コーティングや、ディンプル・溝などの微細な凹凸を形成する表面微細加工などを施すこともできる。耐摩耗コーティング材料としては、ＣｒＮ（窒化クロム）、ＴｉＮ（窒化チタン）、ＤＬＣ（diamond‐like carbon）などを例示できる。また、第１仕切板４１の内周に、軸受ブッシュ等の摺動部材を設けることもできる。
【００４８】
〔第４実施形態〕
次に、本発明の第４実施形態について説明する。
第４実施形態では、第１仕切板４１と第２仕切板４２との位置決めに関する構成を示す。
図７（ａ）に示すように、本実施形態の第１仕切板４１には、シャフト１３の軸心Ｘから径方向外側に向けて次第に幅が拡がるスリット４１２が形成されている。このスリット４１２の形状に対応して、第２仕切板４３も、径方向外側に向けて幅が拡大された扇形に形成されている。
スリット４１２の内側に第２仕切板４３を径方向外側から押し込み、スリット４１２の内壁に突き当てれば、第１、第２仕切板４１，４３の平面方向の相対位置を規定できる。これに加えて、第１、第２仕切板４１，４３の間の隙間がなくなるので、冷媒の漏れをより確実に防止できる。
【００４９】
また、図７（ｂ）に示す例では、第１仕切板４１に、スリット４１１と直角をなす位置決め面４１３，４１４を形成している。これに対応して、第２仕切板４４には、位置決め面４１３，４１４に突き当てられる突き当て部４４１と、スリット４１１に挿入される挿入部４４２とが形成されている。第１、第２仕切板４１，４４の境界線は、スリット４１１の稜線と、これに直交する直線により規定される。
この構成によれば、第１、第２仕切板４１，４４を径方向により正確に位置決めできる。
【００５０】
また、図７（ｃ）に示すように、第２仕切板４４の突き当て部４４１を挿入部４４２に直交して形成するとともに、位置決め面４１３，４１４に対向する締結面４４１Ａを形成することで、ボルト２９により第１、第２仕切板４１，４２を締結できる。このようにして第１、第２仕切板４１，４４の間の隙間をなくすこともできる。
図７（ｃ）に示すように、仕切板は円環状である必要はない。その内周（貫通孔４０１）は、シャフト１３の回転や、ピストンロータ３１，３２の旋回軌跡に基づけば現実的には円形とされるが、仕切板の外周形状は任意である。
【００５１】
図７（ｄ）は、第１仕切板４１の位置決め面４１３，４１４、および第２仕切板４５の突き当て面４５１，４５２をスリット４１１よりも内周側に形成した例を示す。このようにしても第１、第２仕切板４１，４５を径方向により正確に位置決めできる。
【００５２】
以上で例示した構成のいずれにおいても、第１仕切板４１は、シリンダ２１，２２を支持する１８０°超の支持領域Ｒ１を占めている。支持領域Ｒ１は、仕切板の少なくとも外周側に形成されていれば足りる。上述の構成ではいずれも、スリット４１１，４１２とは反対側に位置する１８０°の範囲（図７（ａ）に示す）では、仕切板の径方向の幅全体を第１仕切板４１が占めているが、その範囲よりもスリット４１１，４１２側では、第１仕切板４１の占める領域が外周側に後退する。
要するに、１８０°を超える支持領域Ｒ１を第１仕切板４１が有し、第１仕切板４１のスリット４１１，４１２の内側にシャフト１３の中間部１３３を受け入れることができ、かつ第１仕切板４１および第２仕切板４２〜４５が仕切板として筒内空間を封止する機能を果たす限りにおいて、第１、第２仕切板の形状は任意である。
【００５３】
最後に、第１仕切板と第２仕切板の厚さを合わせる例について説明する。
図８に示すように、仕切板６０は、第１仕切板４１と、弾性板６２３を挟み込んだ構造の第２仕切板６２とで構成されている。
第２仕切板６２は、厚さ方向に３層に分かれており、表層をなす剛体の表板部材６２１と、これと同様に形成され裏層をなす裏板部材６２２と、それらの間に挟持される弾性板６２３とにより構成されている。
組立前の仕切板６０単体の状態では、第２仕切板６２の厚さは、第１仕切板４１よりも厚い。
【００５４】
弾性板６２３は、その弾性を厚さ方向に作用させるものであれば、シム板、ガスケット、スペーサーなど、種々の部材を用いることができる。弾性板６２３は、表板部材６２１および裏板部材６２２の間に接着剤などで接合されている。
なお、貫通孔４０１の内側は、仕切板６０の外周側と同様の雰囲気下（ケース１０内の冷媒圧力に同じ）にあるので、弾性板６２３と表板部材６２１および裏板部材６２２との接合部分を通じて、貫通孔４０１の内側と仕切板６０の外周側とが連通している場合であっても、それによって冷媒が漏れるおそれはない。
【００５５】
上述と同様の手順により、圧縮機構２０を組み立て、部材を締結すると、第２仕切板６２は、弾性板６２３が圧縮されることで第１仕切板４１と同等の厚さに揃えられる。このとき、弾性板６２３の弾性力によって表板部材６２１が第１シリンダ２１に対して、裏板部材６２２が第２シリンダ２２に対して、各々加圧された状態で突き当てられる。これにより、仕切板６０とシリンダ２１，２２との間から冷媒が漏れるのを抑制できる。
【００５６】
本発明の主旨を逸脱しない限り、上記で挙げた構成を取捨選択したり、他の構成に適宜変更することが可能である。
本発明のロータリ圧縮機の駆動源は、モータには限らず、エンジンであってもよい。
また、本発明における圧縮機構は、シリンダおよびピストンロータを３組以上備えていてもよい。シリンダ間に配置される仕切板は、シリンダおよびピストンロータの組の数に応じて、各シリンダの筒内空間を封止するのに必要な数が設けられる。そして、各仕切板が第１仕切板および第２仕切板により構成される。
【符号の説明】
【００５７】
１      ロータリ圧縮機
１０    ケース
１１，１９  マフラ
１２    モータ
１３    シャフト
１４    第１吸入管
１５    第２吸入管
１６    上方軸受
１７    下方軸受
１８    吐出管
２０    圧縮機構
２１    第１シリンダ
２２    第２シリンダ
２３，２４，２８，２９  ボルト
２３Ｈ  通し孔
２５    ブレード
２６    スロット
２７    コイルバネ
３１    第１ピストンロータ
３２    第２ピストンロータ
４０    仕切板
４０Ｈ  ボルト挿通孔
４１    第１仕切板
４２，４３，４４，４５  第２仕切板
５１    第１吸入ポート
５２    第２吸入ポート
６０    第１仕切板
６２    第２仕切板
１００  胴体
１０１  上蓋
１０２  底蓋
１２１  ステータ
１２１Ｂ  コイル
１２２  ロータ
１３１  第１偏心ピン部
１３２  第２偏心ピン部
１３３  中間部
１６０  吐出ポート
４０１  貫通孔
４０２  外周縁
４１１，４１２  スリット
４１３，４１４  位置決め面
４４１  突き当て部
４４１Ａ  締結面
４４２  挿入部
４５１，４５２  突き当て面
６２１  表板部材
６２２  裏板部材
６２３  弾性板
Ｄ１    荷重方向
Ｒ１    支持領域
Ｓ１，Ｓ２  空間
Ｘ      軸心
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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