(57)【要約】      （修正有）【課題】ボイラ等の蒸気発生設備における水処理方法であって、鉄分を効率よく系外に除去可能な、蒸気発生設備の水処理方法を提供する。【解決手段】蒸気発生設備において、補給水及び／又は復水からなる給水にアルカリ剤４を添加し、該給水中に存在する２価の鉄イオンを３価の鉄イオンに酸化して水酸化鉄（III）を形成する酸化工程と、形成した給水中の水酸化鉄（III）を除鉄手段で除去する除鉄工程と、を有する蒸気発生設備における水処理方法である。好ましくは、前記酸化工程において、補給水タンク２、復水タンク１、又は給水タンク３の水をポンプ８で循環させる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
蒸気発生設備において、補給水及び／又は復水からなる給水にアルカリ剤を添加し、該給水中に存在する２価の鉄イオンを３価の鉄イオンに酸化して水酸化鉄（III）を形成する酸化工程と、形成した給水中の水酸化鉄（III）を除鉄手段で除去する除鉄工程と、を有する蒸気発生設備における水処理方法。
【請求項２】
前記アルカリ剤の添加を、補給水タンク、補給水タンクの循環ライン、補給水ライン、復水タンク、復水タンクの循環ライン、復水ライン、給水タンク、給水タンクの循環ラインの何れかで行う請求項１に記載の水処理方法。
【請求項３】
前記酸化工程において、補給水タンク、復水タンク、又は給水タンクの水をポンプで循環させる請求項１又は２に記載の水処理方法。
【請求項４】
前記酸化工程及び徐鉄工程において、給水のｐＨを７〜１１とする請求項１〜３の何れかに記載の水処理方法。
【請求項５】
前記除鉄手段がろ過式の除去装置である請求項１〜４の何れかに記載の水処理方法。
【請求項６】
前記除鉄手段が遠心分離式の固液分離装置をさらに備える請求項５に記載の水処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、蒸気発生設備の水処理方法に関する。さらに詳しくは、ドレン等に含まれる鉄分を蒸気発生設備の系外に除去する水処理方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ボイラ等の蒸気発生設備の水中では、給水から持込まれる鉄分や、給水配管の炭素鋼材が腐食して溶出する鉄分がボイラプラント中に堆積し、腐食や伝熱障害等を引起こすことが知られている。そこで、蒸気発生設備の鉄分を除去するための技術が提案されている。
【０００３】
特許文献１には、発電プラントにおいて、フィルターへの通水前に酸化鉄微粒子の被覆膜をフィルターの濾過面に形成し、フィルターの除去性能を安定、向上させる、ヒータドレン水の濾過方法が提案されている。
特許文献２及び３には、発電所ヒータドレン中に酸素を混入し、鉄微粒子の粒子径を大きく成長させ、フィルターで鉄酸化物微粒子を除去する、発電所ヒータドレン水の処理方法が提案されている。
特許文献４には、発電設備において、脱気滞留槽に薬剤を注入するとともに、１５０℃以上に加熱して、鉄イオンを固体状の酸化鉄に変化させ、鉄イオン量を低減することによりスケールの付着を抑制する方法が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平９−２０６５６７号公報
【特許文献２】特開平１１−５７４１６号公報
【特許文献３】特開２００３−２２０３８８号公報
【特許文献４】特開２００６−１５０１７１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１の技術は、粒子状の鉄分の除去については着目しているものの、鉄イオンの除去については着目していない。また、特許文献１のフィルターでは鉄イオンを除去することはできない。
【０００６】
特許文献２及び３の技術は、マグネタイト（四酸化三鉄）からなる鉄粒子の粒子径を酸化により成長させた後にフィルター除去するため、鉄分の除去性能に比較的優れるものであるが、酸化手段が酸素を送り込むものであるため、酸化効率が悪い。また、特許文献２及び３では、元々粒子状で存在する鉄分を除去する手段のみが言及されており、イオン状態の鉄を酸化して除去する手段については何ら言及していない。
なお、鉄の酸化手段としては、次亜塩素酸ナトリウムを用いることも考えられるが、残留塩素が蒸気発生設備に混入する問題や、コストが高いという問題がある。
【０００７】
特許文献４の技術は、鉄イオンを減少させて、固体状の酸化鉄（マグネタイト）を生成させてスケール付着を防止することには言及している。しかし、当該生成処理を高温高圧の脱気滞留槽で行っているため、多くのエネルギーを要するという問題がある。また、特許文献４では、マグネタイトは脱気滞留槽の鋼管表面の保護膜（酸化皮膜）として機能すると考えられ、生成したマグネタイトを系外に除去して、系内の鉄分を減少することに関して何ら言及されていない。
【０００８】
本発明は、このような状況下になされたものであり、ボイラ等の蒸気発生設備における水処理方法であって、鉄分を効率よく系外に除去可能な、蒸気発生設備の水処理方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、前記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、給水にアルカリ剤を添加して２価の鉄イオンを３価の鉄イオンに酸化して水酸化鉄（III）を形成した後、給水中の水酸化鉄（III）を除去することにより、上記目的を達成できることを見出した。
【００１０】
すなわち、本発明は、次の［１］〜［５］を提供するものである。
［１］蒸気発生設備において、補給水及び／又は復水からなる給水にアルカリ剤を添加し、該給水中に存在する２価の鉄イオンを３価の鉄イオンに酸化して水酸化鉄（III）を形成する酸化工程と、形成した給水中の水酸化鉄（III）を除鉄手段で除去する除鉄工程と、を有する蒸気発生設備における水処理方法。
［２］前記アルカリ剤の添加を、補給水タンク、補給水タンクの循環ライン、補給水ライン、復水タンク、復水タンクの循環ライン、復水ライン、給水タンク、給水タンクの循環ラインの何れかで行う、上記［１］の水処理方法。
［３］前記酸化工程において、補給水タンク、復水タンク、又は給水タンクの水をポンプで循環させる、上記［１］又は［２］の水処理方法。
［４］前記酸化工程及び徐鉄工程において、給水のｐＨを７〜１１とする、上記［１］〜［３］の何れかの水処理方法。
［５］前記除鉄手段がろ過式の除去装置である、上記［１］〜［４］の何れかの水処理方法。
［６］前記除鉄手段が遠心分離式の固液分離装置をさらに備える、上記［５］の水処理方法。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の蒸気発生設備における水処理方法においては、給水に含まれる鉄分を効率的に分離、除去することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明を実施するための蒸気発生設備の一実施形態を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明の蒸気発生設備の水処理方法（以下、単に「水処理方法」という場合もある）は、蒸気発生設備において、補給水及び／又は復水からなる給水にアルカリ剤を添加し、該給水中に存在する２価の鉄イオンを３価の鉄イオンに酸化して水酸化鉄（III）を形成する酸化工程と、形成した給水中の水酸化鉄（III）を除鉄手段で除去する除鉄工程を行うものである。
【００１４】
＜酸化工程＞
本発明の水処理方法では、補給水及び／又は復水からなる給水にアルカリ剤を添加し、該給水中に存在する２価の鉄イオンを３価の鉄イオンに酸化して水酸化鉄（III）を形成する酸化工程を行う。
２価の鉄イオンを３価の鉄イオンに酸化して、難溶性である水酸化鉄（III）を形成することにより、後述する除鉄工程で除去できるようになる。水酸化鉄（III）は、ＦｅＯ（ＯＨ）の形で給水中に存在していると考えられる。
【００１５】
酸化工程を行う際の給水の温度は、エネルギー効率の観点から、１５０℃以下が好ましく、１００℃以下がより好ましい。なお、前記温度条件によれば、水酸化鉄（III）が形成される一方で、マグネタイト（Ｆｅ3Ｏ4）やヘマタイト（Ｆｅ2Ｏ3）の形成を抑制しやすくできる。
【００１６】
アルカリ剤は、ボイラ缶内における腐食を促進したり、スケール化するものでなければよく、特に制限されない。アルカリ剤としては、例えばアルカリ金属水酸化物、アルカリ金属炭酸塩、アルカリ金属リン酸塩、中和性アミン等が挙げられる。
アルカリ金属水酸化物としては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化リチウム等が挙げられ、アルカリ金属炭酸塩としては、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム等が挙げられ、アルカリ金属リン酸塩としては、リン酸三ナトリウム、リン酸水素ナトリウム等が挙げられる。
また、中和性アミンとしては、モノエタノールアミン、シクロへキシルアミン、モルホリン、ジエチルエタノールアミン、モノイソプロパノールアミン、３−メトキシプロピルアミン、２−アミノ−２−メチル−１−プロパノール等が挙げられる。
これらの中では、蒸気発生部（ボイラ）内で熱分解して二酸化炭素を発生することにより蒸気復水系の腐食を促進することがないという観点から、アルカリ金属水酸化物が好ましく、経済性の観点から、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等がより好ましい。
上記アルカリ剤は、一種単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。
【００１７】
これらアルカリ剤は、給水のｐＨを高くすることにより、給水中に含まれる２価の鉄イオンを３価の鉄イオンに酸化して水酸化鉄（III）を形成するとともに、形成した水酸化鉄（III）の給水への溶解を抑制する役割を有する。
酸化工程において、給水のｐＨは、２価の鉄イオンを３価に酸化する観点、及び水酸化鉄（III）の給水への溶解を抑制するという観点から、下限は７以上とすることが好ましく、９以上とすることがより好ましく、上限は１１以下とすることが好ましく、１０以下とすることがより好ましい。なお、後述する徐鉄工程の際にも、給水のｐＨは前記範囲に保たれていることが好ましい。
ただし、アルカリ剤の添加量は、ボイラ水の水質がＪＩＳ  Ｂ８２２３（２００６）等で定められた水質管理基準値内に収まるように調整する必要がある。なお、給水のｐＨを高くすることは、配管の防食の観点でも有利である。
【００１８】
アルカリ剤は、補給水及び／又は復水からなる給水に添加する。アルカリ剤の添加は、給水ラインよりも上流側の給水中で行うことが好ましい。なお、本発明において「給水」とは、給水のみならず、給水の元となる補給水、復水を含むものとする。したがって、アルカリ剤の添加は、補給水タンク、補給水タンクの循環ライン、補給水ライン、復水タンク、復水タンクの循環ライン、復水ライン、給水タンク、給水タンクの循環ラインの何れかの箇所で行うことが好ましい。これらの中でも、アルカリ剤の添加箇所としては、前述した各循環ラインが好ましく、特に給水タンクの循環ラインが好ましい。なお、アルカリ剤の添加は、前述の箇所の２以上の箇所で行ってもよい。
給水ラインの上流側の給水でアルカリ剤を添加することにより、除鉄工程までに酸化を進みやすくすることができるとともに、従来、配管の腐食防止のために清缶剤を用いて給水ライン中にアルカリ成分を添加していた工程を省略することができる。特に、上述した各循環ラインでアルカリ剤を添加することにより、給水中のｐＨを均一にしやすくできるとともに、給水中の２価の鉄イオンの３価への酸化度合いを均一にしやすくできる。
なお、適量のアルカリ剤を供給するために、アルカリ剤を供給する箇所の上流側及び／又は下流側に、ｐＨ測定手段を有することが好ましい。
【００１９】
給水中に、２価の鉄イオンを３価に酸化するための当量以上の酸素が不足している場合、十分な酸化を行うことができない場合がある。そのため、酸化工程においては、酸素供給手段を有することが好ましい。
酸素の供給は、給水ラインよりも上流側の給水中で行うことが好ましい。具体的には、補給水タンク、補給水タンクの循環ライン、補給水ライン、復水タンク、復水タンクの循環ライン、復水ライン、給水タンク、給水タンクの循環ラインの何れかの箇所で酸素を供給することが好ましい。これらの中でも、酸素の供給箇所としては、前述した各循環ラインが好ましく、特に給水タンクの循環ラインが好ましい。なお、酸素の供給は、前述の箇所の２以上の箇所で行ってもよい。
給水ラインの上流側の給水中で酸素を供給することにより、除鉄工程までに酸化を進みやすくすることができる。特に、上述した各循環ラインで酸素を供給することにより、給水中の２価の鉄イオンの３価への酸化度合いを均一にしやすくできる。
また、酸素の供給箇所は、アルカリ剤の添加箇所と同じであることが好ましい。例えば、給水タンクの循環ラインにアルカリ剤を添加する場合、同循環ラインに酸素を供給することが好ましい。
【００２０】
酸素の供給は、たとえば大気中の酸素を用いる場合、タンク内で曝気してもよいし、循環ラインにエゼクターを設置してライン中に空気を供給、混合してもよい。また、必要な酸素濃度が確保できる範囲において、窒素含有率を高めた（窒素を富化した）気体を用いてもよい。
なお、適量の酸素を供給するために、酸素供給箇所の上流側及び／又は下流側に、２価鉄イオン濃度測定手段、溶存酸素濃度測定手段を有することが好ましい。例えば、給水タンクの循環ラインで酸素を供給する場合、循環ラインのスタートから酸素供給箇所までの間に、２価鉄イオン濃度測定手段、溶存酸素濃度測定手段を有することが好ましい。２価鉄濃度及び溶存酸素濃度は、公知の測定機器により測定することができる。
【００２１】
補給水タンク、復水タンク、給水タンクの１又は２以上には、ポンプで水を循環する循環ラインを設けることが好ましい。循環ラインを設けることにより、給水のｐＨの均一化を図りやすくできるとともに、酸化の滞留時間が確保されて給水中の２価の鉄イオンが均一に酸化されやすくなり、ひいては給水に含まれる鉄分の除去効率を向上させることができる。かかる効果は、給水タンクに循環ラインを設けた際に最も発揮される。
【００２２】
循環ラインでは、１時間あたり、対象となるタンクの容量の１〜２０倍の水量を循環させることが好ましく、３〜１０倍の水量を循環させることがより好ましい。
また、十分な滞留時間を確保するとともに、系内の流速低下によるスラッジの堆積防止という観点から、［１時間あたりの給水タンクの循環水量］／［１時間あたりの給水タンクから給水ラインに流れ出る水量］の比を、１〜３０とすることが好ましく、３〜３０とすることがより好ましい。同様に、［１時間あたりの補給水タンクの循環水量］／［１時間あたりの補給水タンクから補給水ラインに流れ出る水量］の比、［１時間あたりの復水タンクの循環水量］／［１時間あたりの復水タンクから復水ラインに流れ出る水量］の比を、１〜３０とすることが好ましく、３〜３０とすることがより好ましい。
なお、酸化のための滞留時間の確保には、既存のホットウェルタンク（ＨＷＴ）やドレン回収タンク等の復水タンクを使用してもよいし、別途専用タンクを設けてもよい。
【００２３】
給水中の２価の鉄イオンの濃度は、酸化処理によって２価の鉄イオン濃度が安定した定常状態で、０．５ｍｇ／Ｌ以下であることが好ましく、０．１ｍｇ／Ｌ以下であることがより好ましい。
【００２４】
＜除鉄工程＞
本発明の水処理方法では、上述の酸化工程で形成された水酸化鉄（III）を除鉄手段で除去する除鉄工程を行う。除鉄工程によって、水酸化鉄（III）を取り除き、蒸気発生設備系内の鉄濃度を低下させることができる。
【００２５】
除鉄手段は特に限定されず、糸巻きフィルター、プリーツフィルター、中空糸フィルター、ろ過膜等のろ過式の除去装置や、遠心分離式の固液分離装置等の公知の除鉄手段を用いることができる。
ろ過式の除去装置は、数μｍオーダー未満の細かい微粒子を除去できる点で好適である。遠心分離式の固液分離装置は、分離した不溶解性酸化鉄をブローで系外に排出することができ、頻繁な膜交換や洗浄等の維持メンテナンスを行わないですむという点で好適である。
また、このような除鉄手段は、ろ過式の除去装置と、遠心分離式の固液分離装置とを併用することが好ましく、より具体的には、ろ過式の除去装置の上流側に遠心分離式の固液分離装置を備えることが好ましい。
このように、ろ過式の除去装置と、遠心分離式の固液分離装置とを併用することにより、上流の遠心分離式の固液分離装置が数μｍオーダーを超える粗い微粒子を除去し、残った数μｍオーダー未満の細かい微粒子を下流のろ過式の除去装置で除去できるため、蒸気発生設備内の鉄濃度をより低減することができるとともに、ろ過式の除去装置のフィルターやろ過膜の交換や逆洗の頻度を低減することができる。
【００２６】
除鉄手段の設置箇所は、アルカリ剤の添加箇所から蒸気発生部までの間であれば特に制限されることはなく、例えば、補給水タンクの循環ライン、復水タンクの循環ライン、給水タンクの循環ライン等に設置することができる。これらの中でも、蒸気発生設備内の鉄濃度を効率よく低減する観点から、給水タンクの循環ライン中に設置することが好ましい。
【００２７】
上述したように、本発明では、２価の鉄イオンを酸化して水酸化鉄（III）を生成し、これを除去するものである。水酸化鉄（III）が生成していることは、例えば、除去した固形物を乾燥した重量と、当該乾燥物を加熱脱水してなる物（鉄酸化物）の重量とを比較することや、除去した固形物の外観（水酸化鉄（III）はゲル状であり、マグネタイトやヘマタイトは結晶状）により確認できる。
【００２８】
＜任意添加成分＞
本発明においては、本発明の目的が損なわれない範囲で、必要に応じて、各種の添加成分、例えば、防食剤、キレート剤、スケール防止剤等を有効量添加することできる。これらの添加成分は一種単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。
【実施例】
【００２９】
次に、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定されるものではない。
【００３０】
試験１（酸化工程のみ：参考例１〜５)
容量２００Ｌの給水タンクを準備し、下記の補給水を用い、給水量４００Ｌのボイラに給水しながら運転し、給水タンク出口の給水の２価鉄イオン濃度を、水質分析装置（米国ハック（ＨＡＣＨ）社製、第一鉄分析）で分析した。
２価鉄イオン濃度が安定し定常状態に達した結果を、表１に示す。
＜補給水＞
野木町水の軟化水(電気伝導度：１５ｍＳ／ｍ、Ｍ−アルカリ度：２５ｍｇＣａＣＯ3／Ｌ、塩化物イオン：１５ｍｇ／Ｌ、硫酸イオン：１０ｍｇ／Ｌ、シリカ：２５ｍｇ／Ｌ)に硫酸鉄(II)・７水和物（特級、キシダ化学株式会社製）を３ｍｇＦｅ／Ｌ添加し、さらに水酸化ナトリウムで表１の値にｐＨ調整したもの。
【００３１】
【表１】
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【００３２】
表１の結果から、給水にアルカリ剤を添加することにより、２価鉄イオン濃度が低減することが確認された。
【００３３】
試験２（酸化工程のみ：参考例６〜１２)
容量２００Ｌの給水タンクに循環ラインを設け、循環水量が８００Ｌ／ｈとなるように、ポンプで循環した。給水タンクの水は下記のものを用いた。
給水タンクに試薬を添加して１０分後及び２４時間後の２価鉄イオン濃度を水質分析装置（米国ハック（ＨＡＣＨ）社製、第一鉄分析）で分析し、循環ラインの初期溶存酸素濃度、エゼクターによる空気混合の有無、及びアルカリ剤添加によるｐＨ調整の有無による効果を評価した。結果を表２に示す。
なお、エゼクターは、株式会社ＩＢＳ製の「Mazzei model 1854」を用いた。
＜給水タンクの水＞
野木町水の軟化水（電気伝導度：１５ｍＳ／ｍ、Ｍ−アルカリ度：２５ｍｇＣａＣＯ3／Ｌ、塩化物イオン：１５ｍｇ／Ｌ、硫酸イオン：１０ｍｇ／Ｌ、シリカ：２５ｍｇ／Ｌ）に硫酸鉄(II)・７水和物（特級、キシダ化学株式会社製）を３ｍｇＦｅ／Ｌ添加し、さらに水酸化ナトリウムを添加するとともに、窒素及び大気をバブリングして、表２の値にｐＨ及び溶存酸素濃度を調整したもの。
【００３４】
【表２】
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【００３５】
表２の結果から、給水中の溶存酸素濃度を高くすることにより、系内の一定時間経過後の２価鉄イオン濃度が低減することが確認された。また、エゼクターを用いて大気を循環ライン中でミキシングすること、及びアルカリ剤を添加することにより、２価鉄イオン濃度の低減効果がさらに高まることが確認された。
【００３６】
試験３（酸化工程と除鉄工程の併用：実施例１〜６、比較例１〜２)
ボイラの蒸気ドレンを回収してボイラ給水として使用することを模擬し、蒸気ドレン（ｐＨ：４．５）を回収ラインから鉄の溶出がないようにＳＵＳ配管で回収し、硫酸鉄(II)・７水和物（特級、キシダ化学株式会社製）と、オキシ水酸化鉄（平均粒子径：２１μｍ、キシダ化学株式会社社製）と、ｐＨとを、表３に示したように調整した。なお、オキシ水酸化鉄の平均粒子径は、株式会社島津製作所製のレーザー回折式粒度分布測定装置「ＳＡＬＤ−７０００」を用いて測定した。
上記調整後のドレンを容量２００Ｌの給水タンクに入れ、給水量４００Ｌ／ｈのボイラの給水とした。給水タンクには、循環ラインを設け、循環水量が１６００Ｌ／ｈとなるように、ポンプで循環した。なお、実施例１〜６については、循環ライン中に、表３に示す除鉄手段を設置した。除鉄手段としては、ろ過式の除鉄装置（株式会社レスコ製ろ過材）を用い、実施例２，４，６については、ろ過式の除鉄装置の上流側に、さらに遠心分離式の固液分離装置(ｉｎｄｕｓｔｒｉａ社製、Ｆｉｌｓｔａｒ  ＫＳ−１５)を設置した。
なお、給水タンク及び循環ラインの水温は２５℃とした。
【００３７】
さらに、上記給水タンクに長さ３ｍの炭素鋼材の給水ラインを設置し、循環開始から６０分経過後の給水を採取して、２価鉄イオン濃度及び全鉄（２価鉄イオン＋３価鉄イオン）濃度を測定した。２価鉄イオンは、水質分析装置（米国ハック（ＨＡＣＨ）社製、第一鉄分析）を用いて測定した。全鉄（２価鉄イオン＋３価鉄イオン）濃度は、以下の手法により測定した。
また、循環ライン中の除鉄装置出口の全鉄濃度を１時間毎に測定し、処理水の全鉄濃度が低下し安定した後、全鉄濃度が当該安定値から０．２ｍｇＦｅ／Ｌ上昇するまでの時間を測定した。結果を表３に示す。
＜全鉄濃度測定法＞
摂取した給水２０ｍｌに塩酸（２＋１）を３ｍＬ加え、塩酸酸性条件下で３０分水浴中で加熱した。冷却後、ペルオキソ二硫酸アンモニウム溶液（１０ｇ／ｄｌ）を１ｍｌ添加して、残存２価鉄イオンを３価鉄イオンに酸化した。次いで、チオシアン酸アンモニウム溶液（１０ｇ／ｄｌ）を２ｍｌ添加し、チオシアン酸鉄（III）錯体を生じさせた。次いで、水を添加して全量を３０ｍｌとして吸光度を測定し、標準液の検量線から求めた濃度を全鉄濃度とした。
【００３８】
【表３】
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【００３９】
表３の結果から、アルカリ剤の添加により、２価の鉄イオンが３価鉄イオンに酸化され、２価鉄イオンの濃度を低下できることが確認された。また、２価鉄イオンの酸化により生じた水酸化鉄（III）は、ろ過式の除去装置で除去することができ、さらにアルカリ剤の添加により給水配管からの鉄の溶出も抑制できることから、給水中の鉄濃度が低下することが確認された。なお、ろ過補足物の外観はゲル状であった。
また、ろ過式の除去装置の上流に遠心式の固液分離装置を設置することにより、鉄濃度が上昇するまでの時間を長くすることができ、ろ過式除鉄装置の逆洗の実施頻度を減らすことができることが確認された。なお、遠心式の固液分離装置は、鉄を分離して濃縮したブロー水を定期的に排出することにより、定期保守工事なしで、連続運転可能であった。
【符号の説明】
【００４０】
１：復水タンク            １１：復水ライン
２：補給水タンク          ２１：補給水ライン
３：給水タンク            ３１：給水ライン    ３２：給水タンクの循環ライン
４：アルカリ剤
５：除鉄手段
６：エゼクター
７：蒸気発生部（ボイラ）  ７１：ドレン回収ライン
８：ポンプ
【図１】
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