(57)【要約】【課題】構造の複雑化及び装置の大型化を回避しつつ、効率を向上させることができる冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。【解決手段】冷凍サイクル装置１は、圧縮機１０、凝縮器３０、電子膨張弁４０及び蒸発器５０がこの順に環状に接続され、冷媒を循環させる冷媒回路１００と、圧縮機１０よりも下流側で凝縮器３０よりも上流側に設けられ、圧縮機１０から吐出された油を冷媒から分離する油分離器２０と、油分離器２０と蒸発器５０よりも下流側で圧縮機１０よりも上流側に設けられた合流部７１との間を接続し、油分離器２０で分離された油を合流部７１で冷媒と合流させて圧縮機１０に戻す油戻し回路７０と、合流部７１で油と合流して圧縮機１０に吸入される吸入冷媒の過熱度に基づいて、電子膨張弁４０を制御する制御部６０と、を有する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機、凝縮器、電子膨張弁及び蒸発器がこの順に環状に接続され、冷媒を循環させる冷媒回路と、
前記圧縮機よりも下流側で前記凝縮器よりも上流側に設けられ、前記圧縮機から吐出された油を冷媒から分離する油分離器と、
前記油分離器と前記蒸発器よりも下流側で前記圧縮機よりも上流側に設けられた合流部との間を接続し、前記油分離器で分離された油を前記合流部で冷媒と合流させて前記圧縮機に戻す油戻し回路と、
前記合流部で油と合流して前記圧縮機に吸入される吸入冷媒の過熱度に基づいて、前記電子膨張弁を制御する制御部と、
を有することを特徴とする冷凍サイクル装置。
【請求項２】
前記合流部よりも下流側で前記圧縮機よりも上流側に設けられ、前記吸入冷媒の圧力を検出する吸入圧力センサと、
前記合流部よりも下流側で前記圧縮機よりも上流側に設けられ、前記吸入冷媒の温度を検出する吸入温度センサと、
前記圧縮機よりも下流側に設けられ、前記圧縮機から吐出される吐出冷媒の圧力を検出する吐出圧力センサと、
前記圧縮機よりも下流側に設けられ、前記吐出冷媒の温度を検出する吐出温度センサと、をさらに有し、
前記制御部は、
前記吸入冷媒の圧力及び温度と、前記吐出冷媒の圧力及び温度と、前記圧縮機の圧縮容量とに基づいて、前記合流部での合流前後の冷媒の温度上昇幅を推算し、
前記温度上昇幅に基づいて、前記蒸発器の出口側の冷媒が飽和ガス状態となる前記吸入冷媒の過熱度目標値を設定し、
前記吸入冷媒の過熱度を前記過熱度目標値に近づけるように前記電子膨張弁を制御すること
を特徴とする請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項３】
前記制御部は、
前記吐出冷媒の温度に基づいて、前記合流部での合流前の油の温度を推算し、
前記吐出冷媒の圧力と、前記吸入冷媒の圧力とに基づいて、前記合流部での合流前の油の流量を推算し、
前記吐出冷媒の圧力と、前記吸入冷媒の圧力と、前記圧縮機の圧縮容量とに基づいて、前記合流部での合流後の冷媒の流量を推算し、
前記合流前の油の温度及び流量と、前記合流後の冷媒の流量と、前記吸入温度とに基づいて、前記温度上昇幅を推算すること
を特徴とする請求項２に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項４】
前記蒸発器よりも下流側で前記合流部よりも上流側に設けられたアキュムレータをさらに有すること
を特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項５】
前記凝縮器よりも下流側で前記電子膨張弁よりも上流側に設けられ、前記凝縮器の出口側の冷媒の温度を検出する凝縮器出口温度センサと、
前記蒸発器よりも下流側で前記アキュムレータよりも上流側に設けられ、前記アキュムレータの入口側の冷媒の温度を検出するアキュムレータ入口温度センサと、をさらに有し、
前記制御部は、
前記凝縮器の出口側の冷媒の過冷却度が基準値以上の場合には、前記吸入冷媒の過熱度に基づいて前記電子膨張弁を制御し、
前記過冷却度が前記基準値未満の場合には、前記アキュムレータの入口側の冷媒の過熱度に基づいて前記電子膨張弁を制御すること
を特徴とする請求項４に記載の冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍サイクル装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
冷凍サイクル装置の効率を向上させるためには、熱交換器の熱交換能力を向上させることが必要である。熱交換器の熱交換能力を向上させる最も簡易な方法は、熱交換器の熱交換面積を大きくすることである。ところが、熱交換器の熱交換面積を大きくすると、熱交換器が大型化するため、冷凍サイクル装置が大きくなってしまい、また、冷凍サイクル装置の価格が上昇してしまうという問題が生じ得る。このため、熱交換器の熱交換能力を向上させる方法として、熱交換器の熱交換効率を向上させることが従来から提案されている。熱交換器の熱交換効率を向上させることにより、冷凍サイクル装置の高効率化及び小型化の双方を実現することが可能となる。
【０００３】
特許文献１には、低圧の冷媒ガスを高圧に変換する圧縮機と、圧縮機からの冷媒ガスを高圧の冷媒液に変換する凝縮器と、凝縮器からの冷媒液を過冷却するサブクールコイルと、サブクールコイルを通過した冷媒液の通過量を調節する電子膨張弁と、電子膨張弁を通過した冷媒液を蒸発させる蒸発器と、サブクールコイルを内蔵し、蒸発器で蒸発した冷媒を過熱するアキュムレータと、蒸発器出口を常に二相状態に保つように電子膨張弁を制御する制御装置と、を備えた冷凍空調装置が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平２−７５８５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記の冷凍空調装置では、蒸発器出口を常に二相状態に保つことにより蒸発器の熱交換効率が向上している。しかしながら、蒸発器出口の過熱度を低く維持する場合、圧縮機に冷媒液が戻ることを防止する必要がある。このため、上記の冷凍空調装置では、圧縮機に吸入される冷媒を過熱ガス化するための熱交換器（サブクールコイルを内蔵したアキュムレータ）が蒸発器の出口側に設けられている。したがって、上記の冷凍空調装置では、構造が複雑になるとともに装置が大型化してしまうという問題点があった。
【０００６】
本発明は、上述のような問題点を解決するためになされたものであり、構造の複雑化及び装置の大型化を回避しつつ、効率を向上させることができる冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機、凝縮器、電子膨張弁及び蒸発器がこの順に環状に接続され、冷媒を循環させる冷媒回路と、前記圧縮機よりも下流側で前記凝縮器よりも上流側に設けられ、前記圧縮機から吐出された油を冷媒から分離する油分離器と、前記油分離器と前記蒸発器よりも下流側で前記圧縮機よりも上流側に設けられた合流部との間を接続し、前記油分離器で分離された油を前記合流部で冷媒と合流させて前記圧縮機に戻す油戻し回路と、前記合流部で油と合流して前記圧縮機に吸入される吸入冷媒の過熱度に基づいて、前記電子膨張弁を制御する制御部と、を有することを特徴とするものである。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、蒸発器から流出した冷媒は、合流部で合流する高温の油によって過熱された後に圧縮機に吸入される。このため、蒸発器の出口側の冷媒を飽和ガス状態としたとしても、蒸発器の下流側に熱交換器を別途設けることなく、圧縮機に吸入される冷媒をより確実に過熱ガス化することができる。したがって、冷凍サイクル装置の構造の複雑化及び装置の大型化を回避しつつ、冷凍サイクル装置の効率を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の実施の形態１に係る冷凍サイクル装置１の概略構成を示す冷媒回路図である。
【図２】本発明の実施の形態１に係る冷凍サイクル装置１の制御部６０で実行される電子膨張弁４０の開度制御処理の流れの一例を示すフローチャートである。
【図３】本発明の実施の形態２に係る冷凍サイクル装置２の概略構成を示す冷媒回路図である。
【図４】本発明の実施の形態２に係る冷凍サイクル装置２の制御部６０で実行される電子膨張弁４０の開度制御処理の流れの一例を示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
実施の形態１．
本発明の実施の形態１に係る冷凍サイクル装置について説明する。図１は、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置１の概略構成を示す冷媒回路図である。本実施の形態に係る冷凍サイクル装置１は、例えば、冷蔵庫、冷凍庫、空気調和装置、冷凍装置、自動販売機、給湯器等の各種産業機械に用いられるものである。図１に示すように、冷凍サイクル装置１は、冷媒を循環させる冷媒回路１００を有している。冷媒回路１００は、圧縮機１０、凝縮器３０、電子膨張弁４０及び蒸発器５０が冷媒配管によってこの順に環状に接続された構成を備えている。圧縮機１０は、低温低圧の冷媒を吸入して圧縮し、高温高圧の冷媒にして吐出する流体機械である。圧縮機１０は、冷媒を圧縮する圧縮機構部と、外部から電力が供給されることにより圧縮機構部を駆動する駆動機構部とを有している。本例では、圧縮機１０の駆動機構部に電力を供給する電源として、後述する制御部６０の制御によって駆動周波数を変化させることができるインバータ電源が用いられている。なお、圧縮機１０の駆動機構部に電力を供給する電源としては、周波数５０Ｈｚ又は６０Ｈｚの一般商用電源を用いることもできる。
【００１１】
凝縮器３０は、圧縮機１０から吐出された冷媒を、外部流体（例えば空気）との熱交換により凝縮させる熱交換器である。電子膨張弁４０は、凝縮器３０で凝縮した冷媒を絞り作用により減圧膨張させ、低温低圧の気液二相冷媒として流出させるものである。電子膨張弁４０は、後述する制御部６０により制御される。蒸発器５０は、電子膨張弁４０から流出した気液二相冷媒を、外部流体（例えば空気）との熱交換により蒸発させる熱交換器である。
【００１２】
冷媒回路１００のうち圧縮機１０よりも下流側で凝縮器３０よりも上流側には、圧縮機１０から冷媒と共に吐出された油（冷凍機油）を冷媒から分離する油分離器２０が設けられている。油分離器２０と、冷媒回路１００のうち蒸発器５０よりも下流側で圧縮機１０よりも上流側に設けられた合流部７１との間は、油戻し回路７０により接続されている。油戻し回路７０は、油分離器２０で分離された油を流通させて合流部７１で冷媒と合流させることにより、当該油を圧縮機１０の吸入側に戻すようになっている。油分離器２０で分離された油は温度が高いため、合流部７１で油と合流した冷媒の温度は、油と合流する前の冷媒の温度（すなわち、蒸発器５０の出口側の冷媒温度）よりも上昇する。圧縮機１０には、油との合流によって温度の上昇した冷媒が吸入される。
【００１３】
合流部７１よりも下流側で圧縮機１０よりも上流側（圧縮機１０の吸入側）には、圧縮機１０に吸入される吸入冷媒の圧力（以下、「吸入圧力」という場合がある）を検出する吸入圧力センサ（低圧側圧力センサ）６１と、圧縮機１０に吸入される吸入冷媒の温度（以下、「吸入温度」という場合がある）を検出する吸入温度センサ６２と、が設けられている。また、圧縮機１０よりも下流側（圧縮機１０の吐出側）には、当該圧縮機１０から吐出される吐出冷媒の圧力（以下、「吐出圧力」という場合がある）を検出する吐出圧力センサ（高圧側圧力センサ）６３と、当該圧縮機１０から吐出される吐出冷媒の温度（以下、「吐出温度」という場合がある）を検出する吐出温度センサ６４と、が設けられている。吸入圧力センサ６１、吸入温度センサ６２、吐出圧力センサ６３及び吐出温度センサ６４は、それぞれ検出した圧力又は温度の情報を後述する制御部６０に出力するようになっている。
【００１４】
冷凍サイクル装置１は、冷媒回路１００の圧縮機１０及び電子膨張弁４０等を制御する制御部６０を有している。制御部６０は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ、入出力ポート等を備えている。制御部６０は、凝縮器３０又は蒸発器５０の負荷に基づいて圧縮機１０の駆動周波数を変化させ、これにより圧縮容量を制御する。また制御部６０は、合流部７１で油と合流して圧縮機１０に吸入される吸入冷媒の過熱度に基づいて、電子膨張弁４０の開度を制御する。吸入冷媒の過熱度は、吸入圧力センサ６１で検出された吸入圧力と、吸入温度センサ６２で検出された吸入温度と、に基づいて演算される。
【００１５】
図２は、冷凍サイクル装置１の制御部６０で実行される電子膨張弁４０の開度制御処理の流れの一例を示すフローチャートである。図２に示すように、まずステップＳ１では、吸入圧力センサ６１から出力された吸入圧力の情報と、吸入温度センサ６２から出力された吸入温度の情報と、吐出圧力センサ６３から出力された吐出圧力の情報と、吐出温度センサ６４から出力された吐出温度の情報と、制御部６０自身が設定する圧縮機１０の圧縮容量（例えば駆動周波数）の情報と、を取得する。
【００１６】
次に、ステップＳ２では、吸入圧力、吸入温度、吐出圧力、吐出温度及び圧縮容量に基づいて、合流部７１での合流前後の冷媒の温度上昇幅（過熱度上昇幅）を推算する。合流前後の温度上昇幅は、蒸発器５０の出口側から合流部７１までの間を流れる合流前の冷媒の温度と、合流部７１で油と合流することにより温度が上昇した合流後の冷媒（合流した油が混入した冷媒）の温度との間の温度差である。合流前後の冷媒の温度上昇幅の算出には、例えば、合流前の油の温度と、合流前の油の流量と、合流後の冷媒の温度と、合流後の冷媒の流量と、の各情報が必要になる。
【００１７】
合流前の油の温度は、圧縮機１０から吐出される冷媒の吐出温度とほぼ同温度である。したがって、合流前の油の温度は、吐出温度センサ６４で検出される吐出温度に基づいて推算できる。
【００１８】
合流前の油の流量（油の戻り量）は、油分離器２０と合流部７１との圧力差により推算できる。油分離器２０の圧力は、圧縮機１０から吐出される冷媒の吐出圧力（高圧側圧力）と同圧力である。合流部７１の圧力は、圧縮機１０に吸入される冷媒の吸入圧力（低圧側圧力）と同圧力である。したがって、合流前の油の流量は、吐出圧力センサ６３で検出される吐出圧力と、吸入圧力センサ６１で検出される吸入圧力と、に基づいて推算できる。
【００１９】
合流後の冷媒の温度は、圧縮機１０に吸入される冷媒の吸入温度と同温度である。したがって、吸入温度センサ６２で検出される吸入温度を合流後の冷媒の温度として取り扱うことができる。
【００２０】
合流後の冷媒の流量（冷媒回路１００を循環する冷媒の循環量）は、圧縮機１０から吐出される冷媒の吐出圧力と、圧縮機１０に吸入される冷媒の吸入圧力と、圧縮機１０の圧縮容量と、により推算できる。したがって、合流後の冷媒の流量は、吐出圧力センサ６３で検出される吐出圧力と、吸入圧力センサ６１で検出される吸入圧力と、制御部６０自身が設定する圧縮機１０の圧縮容量と、に基づいて推算できる。
【００２１】
以上のように、制御部６０は、ステップＳ１で取得した吸入圧力、吸入温度、吐出圧力、吐出温度及び圧縮容量の各情報に基づいて、合流前後の冷媒の温度上昇幅を推算できる。
【００２２】
次に、ステップＳ３では、ステップＳ２で推算した温度上昇幅に基づいて、圧縮機１０に吸入される吸入冷媒の過熱度目標値を設定する。本例では、吸入冷媒の過熱度目標値は、蒸発器５０の出口側の冷媒が飽和ガス状態（乾燥飽和状態）となるように設定される。圧縮機１０に吸入される吸入冷媒の過熱度は、蒸発器５０の出口側の冷媒の過熱度よりも上記の温度上昇幅の分だけ高くなる。したがって、例えば、蒸発器５０の出口側の冷媒の過熱度をＴ（例えば０℃）とし、上記の温度上昇幅をΔｔとすると、吸入冷媒の過熱度目標値はＴ＋Δｔに設定される。
【００２３】
次に、ステップＳ４では、圧縮機１０に吸入される吸入冷媒の過熱度を過熱度目標値に近づけるように、電子膨張弁４０の開度を制御する。ここで、吸入冷媒の過熱度は、ステップＳ１で取得した吸入圧力及び吸入温度の情報に基づき演算される。これにより、電子膨張弁４０は、結果として、蒸発器５０の出口側の冷媒が飽和ガス状態に近づくように制御される。
【００２４】
上記ステップＳ１〜Ｓ４の処理は、冷凍サイクル装置１が起動してから停止するまで所定の周期で繰り返し実行される（ステップＳ５）。
【００２５】
以上説明したように、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置１は、圧縮機１０、凝縮器３０、電子膨張弁４０及び蒸発器５０がこの順に環状に接続され、冷媒を循環させる冷媒回路１００と、圧縮機１０よりも下流側で凝縮器３０よりも上流側に設けられ、圧縮機１０から吐出された油を冷媒から分離する油分離器２０と、油分離器２０と蒸発器５０よりも下流側で圧縮機１０よりも上流側に設けられた合流部７１との間を接続し、油分離器２０で分離された油を流通させ、合流部７１で冷媒と合流させて圧縮機１０に戻す油戻し回路７０と、合流部７１で油と合流して圧縮機１０に吸入される吸入冷媒の過熱度に基づいて、電子膨張弁４０を制御する制御部６０と、を有することを特徴とするものである。
【００２６】
この構成によれば、蒸発器５０から流出した冷媒は、合流部７１で合流する高温の油によって過熱された後に圧縮機１０に吸入される。このため、蒸発器５０の出口側の冷媒を飽和ガス状態としたとしても、蒸発器５０の下流側に熱交換器を別途設けることなく、圧縮機１０に吸入される冷媒をより確実に過熱ガス化することができる。また、電子膨張弁４０は、合流部７１で合流する高温の油によって過熱された後の冷媒の過熱度に基づいて制御される。このため、冷媒の過熱度に基づく電子膨張弁４０の制御を可能としつつ、蒸発器５０出口の冷媒を飽和ガス状態とすることができる。これにより、蒸発器５０内部の冷媒を気液二相状態に保つことができるため、蒸発器５０の熱交換効率を向上させることができる。したがって、本実施の形態によれば、冷凍サイクル装置１の構造の複雑化及び装置の大型化を回避しつつ、冷凍サイクル装置１の効率を向上させることができる。また、冷凍サイクル装置１の効率を向上させることにより、冷凍サイクル装置１のエネルギー消費量を削減することができる。これにより、少なくとも冷凍サイクル装置１の使用時において、環境負荷を低減することができる。
【００２７】
また、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置１は、合流部７１よりも下流側で圧縮機１０よりも上流側に設けられ、吸入冷媒の圧力を検出する吸入圧力センサ６１と、合流部７１よりも下流側で圧縮機１０よりも上流側に設けられ、吸入冷媒の温度を検出する吸入温度センサ６２と、圧縮機１０よりも下流側に設けられ、圧縮機１０から吐出される吐出冷媒の圧力を検出する吐出圧力センサ６３と、圧縮機１０よりも下流側で凝縮器３０よりも上流側に設けられ、吐出冷媒の温度を検出する吐出温度センサ６４と、をさらに有し、制御部６０は、吸入冷媒の圧力及び温度と、吐出冷媒の圧力及び温度と、圧縮機１０の圧縮容量とに基づいて、合流部７１における油との合流前後の冷媒の温度上昇幅を推算し、温度上昇幅に基づいて、蒸発器５０の出口側の冷媒が飽和ガス状態となる吸入冷媒の過熱度目標値を設定し、吸入冷媒の過熱度を過熱度目標値に近づけるように電子膨張弁４０を制御することを特徴とするものである。
【００２８】
また、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置１は、制御部６０は、吐出冷媒の温度に基づいて、合流部７１における冷媒との合流前の油の温度を推算し、吐出冷媒の圧力と、吸入冷媒の圧力とに基づいて、合流部７１における冷媒との合流前の油の流量を推算し、吐出冷媒の圧力と、吸入冷媒の圧力と、圧縮機１０の圧縮容量とに基づいて、合流部７１での合流後の冷媒の流量を推算し、合流前の油の温度及び流量と、合流後の冷媒の流量と、吸入温度とに基づいて、温度上昇幅を推算することを特徴とするものである。
【００２９】
これらの構成によれば、センサを必要以上に増加させることなく、蒸発器５０出口の冷媒を飽和ガス状態とするための過熱度目標値を設定することができる。したがって、蒸発器５０出口の冷媒を飽和ガス状態とすることができるとともに、圧縮機１０に吸入される冷媒をより確実に過熱ガス化することができる。
【００３０】
実施の形態２．
本発明の実施の形態２に係る冷凍サイクル装置について説明する。図３は、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置２の概略構成を示す冷媒回路図である。なお、実施の形態１に係る冷凍サイクル装置１と同一の機能及び作用を有する構成要素については、同一の符号を付してその説明を省略する。図３に示すように、冷凍サイクル装置２は、冷凍サイクル装置１と比較すると、蒸発器５０よりも下流側で合流部７１よりも上流側に設けられたアキュムレータ８０をさらに有する点に特徴を有している。アキュムレータ８０は、流入した冷媒を気液分離してガス冷媒を流出させ、圧縮機１０への液バックを防ぐ気液分離器である。
【００３１】
蒸発器５０よりも下流側でアキュムレータ８０よりも上流側には、アキュムレータ８０の入口側（蒸発器５０の出口側）の冷媒の温度を検出するアキュムレータ入口温度センサ８１が設けられている。凝縮器３０よりも下流側で電子膨張弁４０よりも上流側には、凝縮器３０の出口側の冷媒の温度を検出する凝縮器出口温度センサ３１が設けられている。アキュムレータ入口温度センサ８１及び凝縮器出口温度センサ３１は、それぞれ検出した温度の情報を制御部６０に出力するようになっている。
【００３２】
図４は、冷凍サイクル装置２の制御部６０で実行される電子膨張弁４０の開度制御処理の流れの一例を示すフローチャートである。図４に示すように、まずステップＳ１１では、凝縮器３０の出口側の冷媒の過冷却度が、予め設定された基準値以上であるか否かを判定する。凝縮器３０の出口側の冷媒の過冷却度が基準値以上である場合には、ステップＳ１２に進む。ここで、凝縮器３０の出口側の冷媒の過冷却度は、凝縮器出口温度センサ３１で検出される凝縮器出口温度と、吐出圧力センサ６３で検出される吐出圧力（高圧側圧力）とに基づいて演算される。ステップＳ１２及びその後に実行されるステップＳ１３〜Ｓ１５では、実施の形態１と同様に、圧縮機１０に吸入される吸入冷媒の過熱度に基づいて電子膨張弁４０を制御する。ステップＳ１２〜Ｓ１５の各処理は、図２のステップＳ１〜Ｓ４の各処理と同様であるため説明を省略する。
【００３３】
一方、凝縮器３０の出口側の冷媒の過冷却度が基準値未満である場合には、ステップＳ１６に進む。ステップＳ１６では、アキュムレータ８０の入口側の冷媒の過熱度に基づいて、電子膨張弁４０を制御する。本例では、電子膨張弁４０は、アキュムレータ８０の入口側の冷媒が過熱ガスとなるように制御される。ここで、アキュムレータ８０の入口側の冷媒の過熱度は、アキュムレータ入口温度センサ８１で検出されるアキュムレータ入口温度と、吸入圧力センサ６１で検出される吸入圧力（低圧側圧力）とに基づいて演算される。
【００３４】
上記のステップＳ１１〜Ｓ１６の処理（ステップＳ１２〜Ｓ１５の処理又はステップＳ１６の処理）は、冷凍サイクル装置２が起動してから停止するまで所定の周期で繰り返し実行される（ステップＳ１７）。
【００３５】
以上説明したように、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置２は、蒸発器５０よりも下流側で合流部７１よりも上流側に設けられたアキュムレータ８０をさらに有することを特徴とするものである。
【００３６】
また、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置２は、凝縮器３０よりも下流側で電子膨張弁４０よりも上流側に設けられ、凝縮器３０の出口側の冷媒の温度を検出する凝縮器出口温度センサ３１と、蒸発器５０よりも下流側でアキュムレータ８０よりも上流側に設けられ、アキュムレータ８０の入口側の冷媒の温度を検出するアキュムレータ入口温度センサ８１と、をさらに有し、制御部６０は、凝縮器３０の出口側の冷媒の過冷却度が基準値以上の場合には、圧縮機１０に吸入される吸入冷媒の過熱度に基づいて電子膨張弁４０を制御し（ステップＳ１２〜Ｓ１５）、凝縮器３０の出口側の冷媒の過冷却度が基準値未満の場合には、アキュムレータ８０の入口側の冷媒の過熱度に基づいて電子膨張弁４０を制御する（ステップＳ１６）ことを特徴とするものである。
【００３７】
本実施の形態では、凝縮器３０の出口側の冷媒の過冷却度が基準値以上の場合には、実施の形態１と同様に、圧縮機１０に吸入される吸入冷媒の過熱度に基づいて電子膨張弁４０が制御される。したがって、本実施の形態によれば、実施の形態１と同様の効果を得ることができる。
【００３８】
ただし、本実施の形態のような構成において、各センサの検知誤差や冷凍サイクルの運転状況の変化等に起因して、蒸発器５０の出口側の冷媒が常に飽和ガス状態とはならず、二相状態となることがある。蒸発器５０の出口側にアキュムレータ８０が設置されている場合、アキュムレータ８０に二相状態の冷媒が流入すると、アキュムレータ８０内に滞留する冷媒量が大きくなることがある。この場合、凝縮器３０内に滞留する冷媒量が減少するため、冷凍サイクル装置２の性能が低下してしまうことがある。
【００３９】
本実施の形態では、凝縮器３０の出口側の冷媒の過冷却度が基準値未満に低下した場合には、アキュムレータ８０の入口側の冷媒が過熱ガス状態となるように電子膨張弁４０が制御される。この制御を行うことによって、アキュムレータ８０内に滞留している液冷媒は、アキュムレータ８０に流入する過熱ガス状態の冷媒により追い出される。したがって、本実施の形態によれば、凝縮器３０内に滞留する冷媒量の減少を防ぐことができるため、冷凍サイクル装置２の性能を向上させることができる。
【００４０】
アキュムレータ８０内に滞留している液冷媒が追い出されることにより、凝縮器３０の出口側の冷媒の過冷却度が基準値以上に上昇した場合には、再び、圧縮機１０に吸入される吸入冷媒の過熱度に基づいて電子膨張弁４０が制御される。
【００４１】
その他の実施の形態．
本発明は、上記実施の形態に限らず種々の変形が可能である。
例えば、上記実施の形態では、吸入冷媒の過熱度目標値が、蒸発器５０の出口側の冷媒が飽和ガス状態となるように設定されているが、吸入冷媒の過熱度目標値は、蒸発器５０の出口側の冷媒が、飽和ガス状態に近い高乾き度の二相状態、又は飽和ガス状態に近い低過熱度の過熱ガス状態となるように設定されていてもよい。
【００４２】
また、上記の各実施の形態や変形例は、互いに組み合わせて実施することが可能である。
【符号の説明】
【００４３】
１、２  冷凍サイクル装置、１０  圧縮機、２０  油分離器、３０  凝縮器、３１  凝縮器出口温度センサ、４０  電子膨張弁、５０  蒸発器、６０  制御部、６１  吸入圧力センサ、６２  吸入温度センサ、６３  吐出圧力センサ、６４  吐出温度センサ、７０  油戻し回路、７１  合流部、８０  アキュムレータ、８１  アキュムレータ入口温度センサ、１００  冷媒回路。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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