(57)【要約】【解決課題】心材の片面のみにろう材がクラッドされているフィン用アルミニウム合金ブレージングシートであって、フィン材の耐食性を改善し、チューブ材に対する耐食性に優れた熱交換器のフィン材用のアルミニウム合金製ブレージングシートを提供すること。【解決手段】アルミニウム合金からなる心材の片面のみに、Ｓｉ及びＺｎを含有するアルミニウム合金からなるろう材がクラッドされているフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートであり、該フィン用アルミニウム合金製ブレージングシートの厚さが０．１５ｍｍ以下であり、６００℃で３分間の加熱試験において、加熱試験後のブレージングシートの心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差が−４０〜＋４０ｍＶであること、を特徴とするフィン用アルミニウム合金製ブレージングシート。【選択図】図１
2014084521.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルミニウム合金からなる心材の片面のみに、Ｓｉ及びＺｎを含有するアルミニウム合金からなるろう材がクラッドされているフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートであり、
該フィン用アルミニウム合金製ブレージングシートの厚さが０．１５ｍｍ以下であり、
６００℃で３分間の加熱試験において、加熱試験後のブレージングシートの心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差が−４０〜＋４０ｍＶであること、
を特徴とするフィン用アルミニウム合金製ブレージングシート。
【請求項２】
前記ろう材のＺｎ含有量と前記心材のＺｎ含有量との差が、０．２〜３．０質量％であることを特徴とする請求項１記載のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシート。
【請求項３】
前記心材は、２．０質量％以下のＭｎ、１．５質量％以下のＳｉ、１．５質量％以下のＦｅ及び４質量％以下のＺｎのうちの１種又は２種以上を含有し、残部Ａｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金であり、且つ、前記ろう材は、２〜１４質量％のＳｉ及び０．２〜７質量％のＺｎを含有し、残部Ａｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金であることを特徴とする請求項１又は２いずれか１項記載のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシート。
【請求項４】
前記心材が、更に、０．５質量％以下のＣｕ、１．０質量％以下のＭｇ、０．３質量％以下のＺｒ、０．３質量％以下のＣｒ、０．３質量％以下のＴｉ、０．３質量％以下のＳｒ、１．５質量％以下のＮｉ、０．１質量％以下のＳｎ及び０．１質量％以下のＩｎのうちの１種又は２種以上を含有することを特徴とする請求項３記載のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシート。
【請求項５】
前記ろう材が、更に、０．３質量％以下のＳｎ、０．３質量％以下のＩｎ、０．３質量％以下のＳｒ、１．５質量％以下のＭｇ、０．８質量％以下のＦｅ、０．８質量％以下のＮｉ、０．５質量％以下のＣｕ、２．０質量％以下のＭｎ及び０．３質量％以下のＴｉのうちの１種又は２種以上を含有することを特徴とする請求項３又は４いずれか１項記載のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシート。
【請求項６】
少なくとも、請求項１〜５いずれか１項記載のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートを加工して得たフィン材と、アルミニウム合金製のチューブ材とが、組み付けられた組み付け体を、ろう付け加熱することを特徴とする熱交換器の製造方法。
【請求項７】
少なくとも、心材の片面のみにろう材がクラッドされているアルミニウム合金製ブレージングシートからなるフィン材と、アルミニウム合金製のチューブ材が、組み付けられた組み付け体を、ろう付け加熱して得られた熱交換器であり、
ろう付け後のフィン材の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差が−４０〜＋４０ｍＶであること、
該フィン材のアルミニウム合金製ブレージングシートが、請求項１〜５いずれか１項記載のアルミニウム合金製ブレージングシートであることを特徴とする熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アルミニウム合金製のチューブ材とアルミニウム合金製のフィン材とがろう付け接合することにより製造される熱交換器、例えば、ラジエータ、ヒータコア、オイルクーラ、インタークーラ、カーエアコン、ルームエアコンのコンデンサ、エバポレータ等に用いられるフィン材用のアルミニウム合金製ブレージングシート、特に、耐食性に優れたフィン材用のアルミニウム合金製ブレージングシートに関する。また、本発明は、耐食性に優れた熱交換器及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車のラジエータ、ヒータコア、オイルクーラ、インタークーラ、カーエアコンのエバポレータやコンデンサ等の熱交換器としては、アルミニウム合金からなる押出偏平チューブ材（作動流体通路材）、あるいは、心材にろう材がクラッドされたブレージングシートを偏平管状に成形したチューブ材と、アルミニウム合金からなるベア材や、心材の両面にＡｌ−Ｓｉ系ろう材がクラッドされたブレージングシートをコルゲート加工したコルゲートフィン材とが、チューブ材とコルゲートフィン材が交互に積層され、必要に応じてヘッダ材やヘッダプレート、作動流体出入り口管等が組み付けられて、フッ化物系フラックスを用いるフラックスろう付け法、あるいは、真空ろう付け法により、ろう付け接合された熱交換器（以下、コルゲートフィン熱交換器という）が広く使用されている。
【０００３】
また、空調機や冷蔵庫における熱交換器としては、間隔をあけて積層された多数のプレートフィンと、これらを貫通するチューブ材とを、組み合わせて構成されるタイプの熱交換器（以下、プレートフィン熱交換器という）が多用されている。このプレートフィン熱交換器は、配管内部を流通する冷媒とプレートフィンと接する空気との間で熱交換を行うものである。従来、上記プレートフィンには、軽量で熱伝導性及び加工性に優れていることからアルミニウムが使用されており、プレートフィンの表面には、大気中の水蒸気が凝縮した水滴によりフィンとフィンの間が詰まってしまわないように、親水性の表面処理が施されている。逆にプレートフィンの表面に撥水性の表面処理を行うことで、水滴が大きくならないうちに落下させるような表面処理を施したフィン材も用いられている。チューブ材には熱伝導性に優れ、加工性にも優れている銅が使用されている。プレートフィン熱交換器では、所定形状の円筒状の貫通穴が形成されたプレートフィンを積層した後、上記の円筒状の貫通穴内にチューブ材を挿入し、その後、チューブ材の径を拡張させることによりチューブ材の外周面と上記貫通穴の内面とを当接させて、機械的にチューブ材とフィンとが固着されて接合されている。
【０００４】
近年、プレートフィン熱交換器におけるチューブ材に使用されている銅の価格上昇により、銅管を用いた場合のプレートフィン熱交換器の製造コストが高くなるという課題があり、チューブ材の材料を銅からアルミニウムに換えることが検討されている。また、チューブ材にもアルミニウム合金を用いることにより、リサイクル性が向上するというメリットもある。
【０００５】
プレートフィン熱交換器の熱交換性能を向上させるためには、フィンの表面積を増大させるため、プレートフィン同士の間隔を狭くすることが有効であるが、運転中に、エバポレータ(蒸発器)側フィン表面に空気中の水分が凝縮して付着し、液滴となってプレートフィンの間を塞いでしまうことがある。このような現象を架橋と呼ぶことがあり、架橋が起きると空気の流路を塞いでしまい熱交換性能が低下するため、フィン材の表面に親水性の塗料などを塗装して、凝縮水が液滴になるのを防ぐことが一般的に行われている。
【０００６】
チューブ材にアルミニウム合金を用いたプレートフィン熱交換器において、プレートフィン材とチューブ材と接合する方法としては、銅管を用いていた場合と同様にチューブ材を拡管してプレートフィン材と密着させる方法や、ブレージングフィンを用いてろう付け接合させる方法がある（特開平３−１３８０８０）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平３−１３８０８０号公報（特許請求の範囲）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
片面のみにろう材がクラッドされているアルミニウム合金製ブレージングシートを、フィン材として用いて、ろう付け接合して得られる熱交換器では、ろう材部分には、ろう材中の成分であるＳｉが表面に残渣として残っており、Ｓｉの固溶度が高い層が表面に残るため、表面電位が貴となり、ルーバーあるいはフィンとの間に、架橋した液滴が形成された場合、フィン材の心材とろう材表面との間に電位差が生じて、フィン材の腐食消耗量が多くなる不具合が生じる。
【０００９】
従って、本発明の目的は、心材の片面のみにろう材がクラッドされているフィン用アルミニウム合金ブレージングシートであって、フィン材の耐食性を改善し、チューブ材を防食する能力に優れた熱交換器のフィン材用のアルミニウム合金製ブレージングシートを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、上記課題を解決すべく、鋭意検討を重ねた結果、特定の条件下の加熱試験後のブレージングシートの心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差が、特定の範囲となるように設計されたブレージングシートは、フィン材の耐食性を高くすることができることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【００１１】
すなわち、本発明（１）は、アルミニウム合金からなる心材の片面のみに、Ｓｉ及びＺｎを含有するアルミニウム合金からなるろう材がクラッドされているフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートであり、
該フィン用アルミニウム合金製ブレージングシートの厚さが０．１５ｍｍ以下であり、
６００℃で３分間の加熱試験において、加熱試験後のブレージングシートの心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差が−４０〜＋４０ｍＶであること、
を特徴とするフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートを提供するものである。
【００１２】
また、本発明（１）は、少なくとも、本発明（１）のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートを成形して得たフィン材と、アルミニウム合金製のチューブ材とが、組み付けられた組み付け体を、ろう付け加熱することを特徴とする熱交換器の製造方法を提供するものである。
【００１３】
また、本発明（３）は、少なくとも、心材の片面のみにろう材がクラッドされているブレージングシートからなるフィン材と、アルミニウム合金製のチューブ材が、組み付けられた組み付け体を、ろう付け加熱して得られた熱交換器であり、
ろう付け後のフィン材の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差が−４０〜＋４０ｍＶであること、
を特徴とする熱交換器を提供するものである。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、心材の片面のみにろう材がクラッドされているフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートであって、フィン材の耐食性を改善し、チューブ材に対する耐食性に優れた熱交換器のフィン材用のアルミニウム合金製ブレージングシートを提供することができる。また、本発明によれば、耐食性に優れた熱交換器を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートの形態例の模式的な断面図である。
【図２】加熱試験における試験材の設置状態を示す側面図である。
【図３】コルゲート加工されたフィン材を示す模式的な斜視図である。
【図４】コルゲートフィン材とチューブ材の組み付け状態を示す模式的な側面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートは、アルミニウム合金からなる心材の片面のみに、Ｓｉ及びＺｎを含有するアルミニウム合金からなるろう材がクラッドされているフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートであり、
該フィン用アルミニウム合金製ブレージングシートの厚さが０．１５ｍｍ以下であり、
６００℃で３分間の加熱試験において、加熱試験後のブレージングシートの心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差が−４０〜＋４０ｍＶであること、
を特徴とするフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートである。
【００１７】
本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートは、熱交換器のフィン材に用いられるブレージングシートであって、アルミニウム合金からなる心材の片面のみに、Ｓｉ及びＺｎを含有するアルミニウム合金からなるろう材がクラッドされているアルミニウム合金製ブレージングシートである。
【００１８】
図１は、本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートの形態例の模式的な断面図である。図１中、フィン用アルミニウム合金製ブレージングシート１は、アルミニウム合金製の心材２の片面のみに、アルミニウム合金製のろう材３がクラッドされているブレージングシートである。図１中、符号４で示す側が、ブレージングシートの心材面側であり、また、符号５で示す側が、ブレージングシートのろう材面側である。
【００１９】
本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートに係る心材は、アルミニウム合金からなる心材である。心材の組成は、特に制限されず、フィン材の心材としての必要性能、ろう材中の添加元素との関係、ろう付け加熱後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差等を考慮して、適宜選択される。
【００２０】
本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートに係るろう材は、必須成分として、Ｓｉ及びＺｎを含有するアルミニウム合金からなるろう材である。ろう材中のＳｉ及びＺｎの含有量は、フィン材の心材としての必要性能、心材中の添加元素との関係、ろう付け加熱後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差等を考慮して、適宜選択される。また、ろう材は、Ｓｉ及びＺｎ以外にも、必要に応じて、種々の元素を含有することができる。
【００２１】
本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートの厚さは、０．１５ｍｍ以下であり、好ましくは０．０５〜０．１５ｍｍである。ブレージングシートの厚さが、上記範囲を超える場合には、腐食速度が高くなっても、フィン材自体の体積が大きいのでフィン材が残存し、一定の期間、犠牲陽極効果が継続するので、上記の耐食性の問題が殆ど生じない。
【００２２】
本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートは、６００℃で３分間の加熱試験において、加熱試験後のブレージングシートの心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差（心材面側の表面の電位−ろう材面側の表面の電位）が、−４０〜＋４０ｍＶ、好ましくは−２０〜２０ｍＶである。ブレージングシートの加熱試験後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差が、上記範囲にあることにより、ルーバーあるいは隣接する心材及びろう材面に架橋した液滴による腐食消耗量が低くなり、フィン材の耐食性が高くなる。一方、ブレージングシートの加熱試験後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差が、上記範囲からはずれると、フィン材の耐食性が低くなる。なお、電位差が−４０〜＋４０ｍＶとは、電位差−４０〜０ｍＶ及び０〜＋４０ｍＶの範囲を指し、電位差の絶対値が４０ｍＶ以内ということである。
【００２３】
本発明において、６００℃で３分間の加熱試験について、図２を参照して説明する。図２は、加熱試験における試験材の設置状態を示す側面図であり、（Ａ）は加熱試験前の試験材であり、（Ｂ）は加熱試験後の試験材である。先ず、心材１２にろう材１３がクラッドされているブレージングシート試験材１１を、心材面側の表面１４及びろう材面側の表面１５が垂直になるように、加熱炉内に吊るす。次いで、ブレージングシート試験材１１を、窒素ガス雰囲気中で、４５０℃から６００℃（最高到達温度）までを７．５℃／分で昇温し、次いで、６００℃で３分間保持し、次いで、６００℃から４５０℃までを１５℃／分の速度で降温する。次いで、冷却後、心材面側の表面１９（ろう材がクラッドされていなかった面側の表面）と、ろう材面側の表面２０（ろう材がクラッドされていた面側の表面）との電位差（表面１９の電位−表面２０の電位）を測定する。なお、加熱により、ろう材１３は、心材１２の表面を下に向かって流動し、大部分が心材の下部に移動するが、少量のろう材１３が、心材１２のろう材面側の表面に残存する。
【００２４】
本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートにおいて、ろう材のＺｎの含有量は、心材のＺｎの含有量より、０．２〜３．０質量％高いことが好ましく、０．３〜１．５質量％高いことが特に好ましい。すなわち、本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートにおいて、ろう材のＺｎの含有量と心材のＺｎの含有量との差（ろう材のＺｎ含有量−心材のＺｎ含有量）は、好ましくは０．２〜３．０質量％、特に好ましくは０．３〜１．５質量％である。ろう材のＺｎの含有量と心材のＺｎの含有量との差が、上記範囲にあることにより、ろう付け加熱後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差を、従来のＡｌ−Ｓｉ系ろう材をクラッドしたものに比べ、小さくすることができるので、ろう付け加熱後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差を、−４０〜＋４０ｍＶ、好ましくは−２０〜＋２０ｍＶに制御し易くなり、フィン材の耐食性が高くなる。一方、ろう材のＺｎの含有量と心材のＺｎの含有量との差が、上記範囲未満だと、心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差が、−４０〜＋４０ｍＶ、好ましくは−２０〜＋２０ｍＶの範囲からはずれ易くなるため、心材の腐食が増加して耐食性が低くなり易く、また、上記範囲を超えると、ろう材表面の電圧が卑になり過ぎて、ろう材面側の表面がアノード、心材面側の表面がカソードとなり、ろう材の腐食が増加して耐食性が低くなり易く、チューブ材との接合部フィレットにろう材由来のＺｎの量が多くなるため、フィレットの電位が卑となって、フィレットが優先的に腐食し易くなり、フィン剥がれが生じ易くなる。なお、上記範囲は、ろう材のＺｎ含有量と心材のＺｎ含有量との差であり、Ｚｎ含有量が０質量％の心材に、含有量の差が上記範囲となるようなろう材がクラッドされている場合も含まれる。
【００２５】
本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートに係る心材は、２．０質量％以下のＭｎ、１．５質量％以下のＳｉ、１．５質量％以下のＦｅ及び４質量％以下のＺｎのうちの１種又は２種以上を含有し、残部Ａｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金であることが好ましい。
【００２６】
心材中のＭｎは、心材の強度を向上させ、耐高温座屈性を改善するよう機能する。心材のＭｎ含有量は、好ましくは２．０質量％以下、特に好ましくは０．５〜２．０質量％、更に好ましくは１．０〜１．７質量％である。心材のＭｎ含有量が、上記範囲を超えると、鋳造時に粗大な晶出物が生成して圧延加工性が害され、クラッド材の製造が困難となり易い。
【００２７】
心材中のＳｉは、ＭｎあるいはＦｅ等のその他の添加元素と微細析出物を形成して、心材の強度を向上させ、また、Ｍｎの固溶量を減少させて熱伝導度（電気伝導度）を向上させる。心材のＳｉ含有量は、好ましくは１．５質量％以下、特に好ましくは０．１〜１．５質量％、更に好ましくは０．３〜１．１質量％である。心材のＳｉ含有量が、上記範囲を超えると、心材の融点が低下してろう付時の変形や局部溶融が生じ易くなる。
【００２８】
心材中のＦｅは、Ｍｎと共存して、ろう付前及びろう付け後のフィン材の強度を向上させる。心材のＦｅ含有量は、好ましくは１．５質量％以下、特に好ましくは０．１〜１．５質量％、更に好ましくは０．３〜０．８質量％である。心材のＦｅの含有量が、上記範囲を超えると、結晶粒が細かくなって、溶融ろうが心材中に浸食し易くなり、耐高温座屈性が低下し易くなり、自己腐食性が増大し易くなる。
【００２９】
心材中のＺｎは、電位を卑にして犠牲陽極効果を高める。心材のＺｎ含有量は、好ましくは４．０質量％以下、特に好ましくは０．５〜４．０質量％、更に好ましくは０．５〜３．０質量％である。心材のＺｎ含有量が、上記範囲を超えると、心材自体の自己耐食性が悪くなり易く、粒界腐食感受性も増加し易くなる。
【００３０】
心材は、上記添加元素に加え、更に、０．５質量％以下のＣｕ、１．０質量％以下のＭｇ、０．３質量％以下のＺｒ、０．３質量％以下のＣｒ、０．３質量％以下のＴｉ、０．３質量％以下のＳｒ、１．５質量％以下のＮｉ、０．１質量％以下のＳｎ及び０．１質量％以下のＩｎのうちの１種又は２種以上を含有することができる。
【００３１】
心材中のＣｕは、ろう付け前及びろう付け後のフィン材の強度を向上させるが、耐粒界腐食性を低下させる。心材のＣｕ含有量は、好ましくは０．５質量％以下、特に好ましくは０．０５〜０．５質量％、更に好ましくは０．１〜０．３質量％である。心材のＣｕ含有量が、上記範囲を超えると、フィン材の電位が貴となってフィン材の犠牲陽極効果が低下し易くなるとともに、耐粒界腐食性も低下し易くなる。
【００３２】
心材中のＭｇは、Ｓｉとの析出物の形成によってろう付け前及びろう付け後のフィン材の強度を向上させる。心材のＭｇの含有量は、好ましくは１．０質量％以下、特に好ましくは０．０５〜１．０質量％、更に好ましくは０．３〜０．６質量である。心材のＭｇ含有量が、上記範囲を超えると、心材の融点が低下してろう付時の変形や局部溶融が生じ易くなる。
【００３３】
心材中のＺｒは、ろう付け前及びろう付け後のフィン材の強度を向上させるとともに、高温座屈性を改良する。心材のＺｒ含有量は、好ましくは０．３質量％以下、特に好ましくは０．０１〜０．３質量％である。心材のＺｒ含有量が、上記範囲を超えると、鋳造時に粗大な晶出物が生成して圧延加工性を害し易くなり、板材の製造が困難となり易い。
【００３４】
心材中のＣｒは、ろう付け前及びろう付け後のフィン材の強度を向上させるとともに、高温座屈性を改良する。心材のＣｒ含有量は、好ましくは０．３質量％以下、特に好ましくは０．０１〜０．３質量％である。心材のＣｒ含有量が、上記範囲を超えると、鋳造時に粗大な晶出物が生成して圧延加工性を害し易くなり、板材の製造が困難となり易い。
【００３５】
心材中のＴｉは、ろう付け前及びろう付け後のフィン材の腐食を層状腐食形態として、局部的な腐食を緩和する。心材のＴｉ含有量は、好ましくは０．３質量％、特に好ましくは０．０１〜０．３質量％である。心材のＴｉ含有量が、上記範囲を超えると、鋳造時に粗大な晶出物が生成して圧延加工性を害し易くなり、板材の製造が困難となり易い。
【００３６】
心材中のＳｒは、ろう付加熱から凝固過程に心材からろう材に拡散してろう付後のろう材中のＳｉ粒子径を小さくする。心材のＳｒ含有量は、好ましくは０．３質量％以下、特に好ましくは０．００５〜０．３質量％である。心材のＳｒ含有量が、上記範囲を超えると、鋳造時に粗大な晶出物が生成して圧延加工性を害し易くなり、板材の製造が困難となり易い。
【００３７】
心材中のＮｉは、ろう付前及びろう付け後のフィン材の強度を向上させる。心材のＮｉ含有量は、好ましくは１．５質量％、特に好ましくは０．０５〜１．５質量％、特に好ましくは０．１〜０．５質量％である。心材のＮｉ含有量が、上記範囲を超えると、結晶粒が細かくなって、溶融ろうが心材中に浸食し易くなり、耐高温座屈性が低下し易く、自己腐食性が増大し易くなる。
【００３８】
心材中のＳｎは、表面電位を卑化して電位を卑にして犠牲陽極効果を高める。心材のＳｎ含有量は、好ましくは０．１質量％以下、特に好ましくは０．００５〜０．１質量％である。心材のＳｎ含有量が、上記範囲を超えると、鋳造時に粗大な晶出物が生成して圧延加工性を害し易くなり、板材の製造が困難となり易い。
【００３９】
心材中のＩｎは、表面電位を卑化して電位を卑にして犠牲陽極効果を高める。心材のＩｎ含有量は、好ましくは０．１質量％以下、特に好ましくは０．００５〜０．１質量％である。心材のＩｎ含有量が、上記範囲を超えると、鋳造時に粗大な晶出物が生成して圧延加工性を害し易くなり、板材の製造が困難となり易い。
【００４０】
心材は、上記添加元素に加え、更に、０．３質量％以下のＧａを含有することができる。心材中のＧａは、フィン材の熱伝導度をほとんど低下させることなく電位を卑にし、犠牲陽極効果を与える。
【００４１】
また、心材は、上記添加元素に加え、更に、０．１質量％以下のＰｂ、Ｌｉ、Ｃａ又はＮａを含有していてもよい。
【００４２】
また、心材は、強度向上のために、上記添加元素に加え、更に、０．３質量％以下のＶ又は０．３質量％以下のＭｏを含有することができる。また、心材は、酸化防止のために、上記添加元素に加え、更に、０．１質量％以下のＢを含有することもできる。
【００４３】
本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートに係るろう材は、必須添加元素として、Ｓｉ及びＺｎを含有するが、２〜１４質量％のＳｉ及び０．２〜７質量％のＺｎを含有し、残部Ａｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金からなるろう材であることが好ましい。
【００４４】
ろう材中のＳｉは、ろう材の融点を下げ、溶融ろうの流動性を高めるよう機能する。ろう材のＳｉ含有量は、好ましくは２〜１４質量％であり、特に好ましくは６〜１１質量％である。ろう材のＳｉ含有量が、上記範囲未満だと、その効果が小さくなり易く、また、上記範囲を超えると、融点が高くなり過ぎる傾向にあり、製造時の加工性も低下し易くなる。
【００４５】
ろう材中のＺｎは、犠牲陽極効果を高めるよう機能する。ろう材のＺｎ含有量は、好ましくは０．２〜７質量％である。ろう材のＺｎ含有量が、上記範囲未満だと、その効果が小さくなり易く、また、上記範囲を超えると、製造時の加工性が低下し易くなるとともに、自然電位が卑となり自己腐食性が増大し易くなる。
【００４６】
ろう材は、上記添加元素に加え、更に、０．３質量％以下のＳｎ、０．３質量％以下のＩｎ、０．３質量％以下のＳｒ、１．５質量％以下のＭｇ、０．８質量％以下のＦｅ、０．８質量％以下のＮｉ、０．５質量％以下のＣｕ、２．０質量％以下のＭｎ及び０．３質量％以下のＴｉのうちの１種又は２種以上を含有することができる。
【００４７】
ろう材中のＳｎは、表面電位を卑化して電位を卑にして犠牲陽極効果を高める。ろう材のＳｎ含有量は、好ましくは０．３質量％以下、特に好ましくは０．００１〜０．３質量％である。ろう材のＳｎ含有量が、上記範囲を超えると、鋳造時に粗大な晶出物が生成して圧延加工性を害し易くなり、板材の製造が困難となり易い。
【００４８】
ろう材中のＩｎは、表面電位を卑化して電位を卑にして犠牲陽極効果を高める。ろう材のＩｎ含有量は、好ましくは０．３質量％以下、特に好ましくは０．００１〜０．３質量％である。ろう材のＩｎ含有量が、上記範囲を超えると、鋳造時に粗大な晶出物が生成して圧延加工性を害し易くなり、板材の製造が困難となり易い。
【００４９】
ろう材中のＳｒは、ろう付後のろう材中のＳｉ粒子径を小さくする。ろう材のＳｒ含有量は、好ましくは０．３質量％以下、特に好ましくは０．００１〜０．３質量％である。ろう材のＳｒ含有量が、上記範囲を超えると、鋳造時に粗大な晶出物が生成して圧延加工性を害し易くなり、板材の製造が困難となり易い。
【００５０】
ろう材中のＭｇは、Ｓｉとの析出物の形成によってろう付け前及びろう付け後のフィン材の強度を向上させる。ろう材のＭｇ含有量は、好ましくは１．５質量％以下、特に好ましくは０．０５〜１．５質量％、更に好ましくは０．３〜０．６質量％である。ろう材のＭｇ含有量が、上記範囲を超えると、ろう材の融点が低下し易く心材のエロージョン性が増加し易くなる。
【００５１】
ろう材中のＦｅは、ろう材中に分散することにより、腐食の起点を増加して分散させ局部腐食を抑制させる。ろう材のＦｅ含有量は、好ましくは０．８質量％以下、特に好ましくは０．０５〜０．８質量％、更に好ましくは０．０５〜０．３質量％である。ろう材のＦｅ含有量が、上記範囲を超えると、自己腐食性が増大し易くなる。
【００５２】
ろう材中のＮｉは、ろう材中に分散することにより、腐食の起点を増加して分散させ局部腐食を抑制させる。ろう材のＮｉ含有量は、好ましくは０．８質量％以下、特に好ましくは０．０５〜０．８質量％、更に好ましくは０．０５〜０．３質量％である。ろう材のＮｉ含有量が、上記範囲を超えると、自己腐食性が増大し易くなる。
【００５３】
ろう材中のＣｕは、ろう付後フィレットの電位を貴化して接合部の耐食性を向上させる。ろう材のＣｕ含有量は、好ましくは０．５質量％以下、特に好ましくは０．０５〜０．５質量％、更に好ましくは０．１〜０．３質量％である。ろう材のＣｕ含有量が、上記範囲を超えると、フィン材の電位が貴となってフィンの犠牲陽極効果が低下し易くなる。
【００５４】
ろう材中のＭｎは、Ｓｉと化合物を形成し、腐食の起点を増加する。ろう材のＭｎ含有量は、好ましくは２．０質量％以下、特に好ましくは０．０５〜２．０質量％、更に好ましくは０．１〜１．５質量％である。ろう材のＭｎ含有量が、上記範囲を超えると、粗大晶出物が発生して圧延時の表面割れを発生させて製造性を低下させ易くなる。
【００５５】
ろう材中のＴｉは、Ｓｉと化合物を形成し、腐食の起点を増加する。ろう材のＴｉ含有量は、好ましくは０．３質量％以下、特に好ましくは０．０５〜０．３質量％である。ろう材のＴｉ含有量が、上記範囲を超えると、粗大晶出物が発生して圧延時の表面割れを発生させて製造性が低下し易くなる。
【００５６】
また、ろう材は、上記添加元素に加えて、更に、０．３質量％以下のＣｒ、０．１質量以下のＰｂ、０．１質量以下のＬｉ又は０．１質量以下のＣａを含有していてもよい。
【００５７】
また、ろう材は、上記添加元素に加えて、鋳造組織の微細化のために、０．３質量％以下のＴｉ又は０．０１質量％以下のＢを含有することができる。また、ろう材は、上記添加元素に加えて、ろう材中のＳｉ粒子の微細化のために、０．１％以下のＮａを含有することができる。また、ろう材は、上記添加元素に加えて、電位を低くして犠牲陽極効果を与えるために、０．１％以下のＧａを含有することができる。また、ろう材は、上記添加元素に加えて、表面酸化皮膜の成長を抑制するために、０．１質量％以下のＢｅを含有することができる。また、ろう材は、上記添加元素に加えて、ろう材の流動性を向上させるために、０．４質量％以下のＢｉを含有することができる。
【００５８】
ろう材の厚さは、ろう付け後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差、ろう材中のＳｉ含有量、フィンとチューブの接合形状、フィンピッチ等との関係で、適宜選択され、好ましくは７μｍ以上、特に好ましくは７〜３０μｍである。ろう材の厚さが７μｍ未満の場合、ろう付けの際にろう材中のＺｎが心材に拡散する量が多くなるため、ろう付け後のろう材中のＺｎの残量を制御し難くなる。そのため、ろう材の厚さが７μｍ以上であることが、ろう付け後のろう材中のＺｎの残量を制御し易く、ろう付け後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差を−４０〜＋４０ｍＶ、好ましくは−２０〜＋２０ｍＶに制御し易くなる点で、好ましい。なお、ろう材の厚さが７μｍ未満であっても、心材中のＺｎ含有量、ろう材中のＺｎ含有量、ろう材中のＳｉ含有量、ろう付け加熱温度、ろう付け加熱時間等を調節することにより、ろう付け後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差を−４０〜＋４０ｍＶ、好ましくは−２０〜＋２０ｍＶに制御することはできる。
【００５９】
本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートでは、ろう材は心材の片面のみにクラッドされているが、ろう材のクラッド率は、常識的な範囲であれば適用可能であり、適宜選択されるが、好ましくは３〜２５％である。ろう材のクラッド率が、上記範囲未満だと、ろう付け加熱時に溶融したろう材が少なくなり易く、フィレットが十分に形成されない場合があり、一方、上記範囲を超えると、ろう付け加熱時に溶融するろう材が多過ぎるために、心材が溶ける場合がある。
【００６０】
本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートは、心材の片面にろう材をクラッドすることにより得られる。心材にろう材をクラッドする方法としては、本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートの心材又はろう材中の各元素の組成と同じ組成を有する心材用の合金鋳塊及びろう材用の合金鋳塊を鋳造し、次いで、心材用の合金鋳塊については常法に従って均質化処理を行い、ろう材用の合金鋳塊については熱間圧延を行い、次いで、均質化処理後の心材用の合金鋳塊とろう材用の合金鋳塊の熱間圧延物を重ね合わせて、熱間圧延を行ってクラッド板を作成する。その後、冷間圧延を行い、必要に応じて中間焼鈍を行い、仕上げ冷間圧延をして、フィン用アルミニウム合金製ブレージングシートを得る方法が挙げられる。仕上げ冷間圧延を行った後、製品幅に条切断され、フィン用素材となる。
【００６１】
本発明の熱交換器の製造方法は、少なくとも、本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートを加工して得たフィン材と、アルミニウム合金製のチューブ材とが、組み付けられた組み付け体を、ろう付け加熱することを特徴とする熱交換器の製造方法である。
【００６２】
本発明の熱交換器の製造方法に係るフィン材は、本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートを、フィン材の形状に成形加工することにより得られるフィン材である。
【００６３】
本発明の熱交換器の製造方法に係るチューブ材は、熱交換器のチューブ材として用いられるアルミニウム合金製のチューブ材であり、冷媒が流れる冷媒通路管であれば、特に制限されない。チューブ材は、外面にろう材がクラッドされているものでもよく、あるいは、外面にろう材がクラッドされていないものでもよい。
【００６４】
本発明の熱交換器の製造方法では、先ず、フィン材と、チューブ材と、その他必要に応じて、ヘッダ材、タンク材、サイドサポート材、セパレータ材、キャップ材、ブラケット材等を組み付けて、組み付け体を作製する。
【００６５】
次いで、本発明の熱交換器の製造方法では、少なくとも、フィン材と、チューブ材と、を組み付けて得られる組み付け体を、所定の温度及び時間で、ろう付け加熱することにより、熱交換器を得る。
【００６６】
本発明の熱交換器の製造方法において、ろう付け加熱温度は、５９０℃〜６０５℃であり、ろう付け加熱時間は、１〜１０分間である。また、ろう付け加熱の際の雰囲気は、窒素ガス雰囲気、ヘリウムガス雰囲気、アルゴンガス雰囲気等の不活性ガス雰囲気である。
【００６７】
本発明の熱交換器の製造方法により製造される熱交換器は、プレートフィン熱交換器であっても、コルゲートフィン熱交換器であってもよい。
【００６８】
本発明の熱交換器の製造方法により、プレートフィン熱交換器を製造する形態例について説明する。プレートフィン熱交換器の製造の場合、フィン材の形状は、プレートフィン材の形状である。プレートフィン材は、例えば、フィン用アルミニウム合金製ブレージングシートに、チューブ材を配置する部分にカラーと呼ばれる内壁を設けて複数の貫通孔を開け、貫通孔との間の平端部には空気の乱流化を促進させるための複数のスリットを設けることにより作製される。このとき、カラーの先端は所定の高さに揃えるか、フレア加工として押し広げた形状とする。チューブ材とプレートフィン材をろう付け接合させるため、プレートフィン材のろう材側の面は、カラーの内面側、すなわち、チューブ材と接触する面とすると、強固な金属接合が得られ、冷媒と空気との間の伝熱性能が高くなり、熱交換器としての強度が向上する。なお、チューブ材を拡管してプレートフィン材と機械的に接合する場合や、チューブ材として外面側にろう材がクラッドされているチューブ材を用いる場合は、チューブ材とプレートフィン材の心材側が接触するように配置してもよい。チューブ材としては、従来より用いられている銅管、アルミニウム管等が挙げられる。そして、多数のプレートフィン材を、間隔を開けて積層し、それらの貫通孔にチューブ材を挿通させて、フィン材とチューブ材とを組み付け、必要に応じて他の部材を組み付けて、組み付け体を得る。次いで、組み付け体をろう付け加熱して、プレートフィン熱交換器を製造する。
【００６９】
本発明の熱交換器の製造方法により、コルゲートフィン熱交換器を製造する形態例について説明する。図３は、コルゲート加工されたフィン材を示す模式的な斜視図である。図４は、コルゲートフィン材とチューブ材の組み付け状態を示す模式的な側面図である。コルゲートフィン熱交換器の製造の場合、フィン材の形状は、コルゲートフィン材の形状である。例えば、図３に示すように、コルゲートフィン材２１は、フィン用アルミニウム合金製ブレージングシート１を、コルゲート加工し、心材面側４とチューブ材が接触する部分２６、すなわち、心材面側４が外側となる山の稜線２６の一部にスリット２５を設けることにより作製される。このとき、心材面側４が外側に向いた山の稜線２６の一部にスリットを設けることで、ろう付け加熱時に内側のろう材がこのスリットを通って外側に染み出して、フィレットが形成される。なお、コルゲートフィン材２１では、ろう材面側５とチューブ材が接触する部分２７、すなわち、ろう材面側５が外側となる山の稜線２７には、スリットは設けられていない。チューブ材としては、従来より用いられている押出管、板折り曲げ管等が挙げられる。チューブ材が押出管の場合は、押出後の表面に亜鉛溶射を行ったり、管の外表面に犠牲陽極層を配置したクラッド管を用いることにより、犠牲陽極層を付加することで、チューブ材の耐孔食性が良好となる。チューブ材が板折り曲げ管の場合は、外面に犠牲陽極層をクラッドした板材を用いることで、チューブ材の耐孔食性が良好となる。チューブ材の形状としては、丸管や楕円管、扁平管などが挙げられる。丸管の場合は、内面に溝を形成することで、熱交換性能が向上する。扁平管の場合は、複数の内柱を有する多穴管とすることで耐圧性が向上すると共に熱交換性能も向上する。更に、内壁に溝を形成することで熱交換性能が向上する。そして、図４中（Ａ）に示すように、コルゲートフィン材２１と扁平管形状のチューブ材２２とを、交互に積層して組み付け、必要に応じて、他の部材を組み付けて、組み付け体を得る。このとき、稜線２６の山が下向きに、稜線２７の山が上向きになるように、コルゲートフィン材２１を組み付ける。次いで、組み付け体をろう付け加熱して、図４中（Ｂ）に示すように、コルゲートフィン材２１の山の稜線の外側とチューブ材２２とが接触する部分にフィレットを形成させて、ろう付けし、コルゲートフィン熱交換器を製造する。なお、従来は、コルゲートフィン熱交換器の製造には、心材の両面にろう材がクラッドされているブレージングシートが用いられていたが、本発明の熱交換器の製造方法では、心材の片面のみにろう材がクラッドされているブレージングシート、すなわち、本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートを用いる。
【００７０】
本発明の熱交換器は、少なくとも、心材の片面にのみろう材がクラッドされているアルミニウム合金製ブレージングシートからなるフィン材と、アルミニウム合金製のチューブ材が、組み付けられた組み付け体を、ろう付け加熱して得られた熱交換器であり、
ろう付け後のフィン材の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差が、−４０〜＋４０ｍＶであること、
を特徴とする熱交換器である。
【００７１】
本発明の熱交換器に係るフィン材は、心材の片面にのみろう材がクラッドされているアルミニウム合金製のブレージングシートを、フィン材の形状に加工して得られるフィン材である。フィン材としては、プレートフィン材であっても、コルゲートフィン材であってもよい。本発明の熱交換器に係るプレートフィン材及びコルゲートフィン材の形状及び加工方法は、本発明の熱交換器の製造方法に係るプレートフィン材及びコルゲートフィン材の形状及び加工方法と同様である。
【００７２】
本発明の熱交換器に係るフィン材は、心材の片面にのみにろう材がクラッドされているアルミニウム合金製のブレージングシートからなるフィン材であればよいが、本発明のフィン用アルミニウム合金製ブレージングシートを加工して得られるフィン材が好ましい。
【００７３】
本発明の熱交換器に係るチューブ材は、プレートフィン熱交換器の場合は、プレートフィン熱交換器に用いられるチューブ材であればよく、また、コルゲートフィン熱交換器の場合は、コルゲートフィン熱交換器に用いられるチューブ材であればよい。本発明の熱交換器に係るチューブ材は、本発明の熱交換器の製造方法に係るチューブ材と同様である。
【００７４】
本発明の熱交換器は、少なくとも、フィン材と、チューブ材とを、ろう付け加熱して得られた熱交換器であるが、ろう付け加熱後のフィン材の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差（心材面側の表面の電位−ろう材面側の表面の電位）が、−４０〜＋４０ｍＶ、好ましくは−２０〜＋２０ｍＶである。ろう付け加熱後のフィン材の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差が、上記範囲にあることにより、ルーバーあるいは隣接する心材及びろう材面に架橋した液滴による腐食消耗量が低くなり、フィン材の耐食性が高くなる。一方、ろう付け加熱後のフィン材の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差が、上記範囲からはずれると、フィン材の耐食性が低くなる。
【００７５】
本発明において、ろう付け加熱後のフィン材の心材面側の表面とは、図４に示すように、ろう付け加熱前にフィン材のろう材がクラッドされていなかった面側の表面２９のことであり、また、ろう付け加熱後のフィン材のろう面側の表面とは、ろう付け加熱前にフィン材のろう材がクラッドされていた面側の表面３０のことである。
【００７６】
本発明の熱交換器に係るろう付け加熱温度、ろう付け加熱時間及びろう付けの際の雰囲気は、本発明の熱交換器の製造方法に係るろう付け加熱温度、ろう付け加熱時間及びろう付けの際の雰囲気と同様である。
【００７７】
以下、本発明の実施例を比較例と対比して説明する。これらの実施例は本発明の一実施態様を示すものであり、本発明はこれらに限定されるものではない。
【実施例】
【００７８】
（実施例及び比較例）
＜ブレージングシートの製造＞
連続鋳造により、表１及び表３に示す組成を有する心材用アルミニウム合金と、表２及び表４に示す組成を有するろう材用アルミニウム合金を造塊して、常法に従って均質化処理し、ろう材用アルミニウム合金鋳塊については更に熱間圧延して、心材用アルミニウム合金鋳塊の片面にろう材が１０％となる比率にてクラッドした後、熱間圧延し、次いで、冷間圧延を行い、中間焼鈍を施した後、最終冷間圧延を経て、最終的に、表５、表６、表９、表１０に示す板厚のブレージングシートを製造した。
【００７９】
＜評価＞
１．６００℃で３分間の加熱試験（１）
得られたブレージングシート用いて、縦１５０ｍｍ×横５０ｍｍ×厚み０．１０ｍｍの試験片を作製した。次いで、心材面側の表面及びろう材面側の表面が垂直になるように、加熱炉内に吊した。次いで、試験片を、窒素ガス雰囲気中で、４５０℃から６００℃（最高到達温度）までを７．５℃／分で昇温し、次いで、６００℃で３分間保持し、次いで、６００℃から４５０℃までを１５℃／分の速度で降温した。
次いで、冷却後、心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差を測定した。その結果を表７、表８、表１１、表１２に示す。
【００８０】
２．ろう付け加熱試験（２）
得られたブレージングシートをプレス成型し、コルゲートフィン材（幅２０ｍｍ、ピッチ１．０ｍｍ、高さ１０ｍｍ）を作製した。次いで、得られたフィン材と、表面にＺｎ処理を施した純アルミニウム系の多孔偏平管からなるチューブ材を積層して組付けて、１００ｍｍ×１００ｍｍのコアとした。次いで、フッ化物系のフラックスを吹き付けた後、６００℃（最高到達温度）に加熱して不活性雰囲気でろう付け加熱を行った。冷却後、心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差を測定した。その結果を表７、表８、表１１、表１２に示す。
次いで、ろう付け加熱後のコアの重量を測定し、冷媒出入口をシリコンシーラントにてマスキングした後、１週間のＳＷＡＡＴ腐食試験を実施した。その後、リン酸クロム酸にて腐食性物を除去し、乾燥させた後、シリコンシーラントを除去して重量減少量を測定し、重量減少比率を算出した。その結果を表７、表８、表１１、表１２に示す。なお、ＳＷＡＡＴにて腐食試験前後のコアの重量減少率が２０％以下のものを良好とし、２０％を超えるものを不良とした。また、チューブ材の最大腐食深さ及びフィン材の腐食状況等も確認した。その結果を表７、表８、表１１、表１２に示す。
【００８１】
【表１】
2014084521.tif 000003
【００８２】
【表２】
2014084521.tif 000004
【００８３】
【表３】
2014084521.tif 000005
【００８４】
【表４】
2014084521.tif 000006
【００８５】
【表５】
2014084521.tif 000007
＊）表中、「ろう材Ｚｎ−心材Ｚｎ」とは、ろう材のＺｎ含有量−心材のＺｎ含有量である。
【００８６】
【表６】
2014084521.tif 000008
＊）表中、「ろう材Ｚｎ−心材Ｚｎ」とは、ろう材のＺｎ含有量−心材のＺｎ含有量である。
【００８７】
【表７】
2014084521.tif 000009
１）加熱試験後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差
２）ろう付け加熱試験後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差
【００８８】
【表８】
2014084521.tif 000010
１）加熱試験後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差
２）ろう付け加熱試験後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差
【００８９】
【表９】
2014084521.tif 000011
＊）表中、「ろう材Ｚｎ−心材Ｚｎ」とは、ろう材のＺｎ含有量−心材のＺｎ含有量である。
【００９０】
【表１０】
2014084521.tif 000012
＊）表中、「ろう材Ｚｎ−心材Ｚｎ」とは、ろう材のＺｎ含有量−心材のＺｎ含有量である。
【００９１】
【表１１】
2014084521.tif 000013
１）加熱試験後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差
２）ろう付け加熱試験後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差
【００９２】
【表１２】
2014084521.tif 000014
１）加熱試験後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差
２）ろう付け加熱試験後の心材面側の表面とろう材面側の表面との電位差
【００９３】
６２、６３は、ろう材の亜鉛量が少なく、電位差が−４０ｍＶ未満であり、腐食試験後のフィンの重量減少量が大きくなっていた。
６４、６５は、ろう材のＺｎ含有量と心材のＺｎ含有量の差が３．０％を越えていて、心材面側の表面とろう材面側の表面の電位差が４０ｍＶを越えているため、ろうの腐食が早く、腐食試験後のフィンの重量減少量が大きくなっていた。
６６、６７は、ろう材のＺｎ含有量と心材のＺｎ含有量の差が３．０％を越えていて、心材面側の表面とろう材面側の表面の電位差が４０ｍＶ以内であったが、腐食試験後のフィンの重量減少量が大きくなっていた。
６８は、心材のＺｎ含有量が４％を越えているため、腐食試験後のフィンの重量減少量が大きくなっていた。
６９は、心材のＳｉ含有量が１．５％を越えているため、フィンが溶融した。
７０は、心材のＦｅ含有量が１．５％を越えているため、腐食試験後のフィンの重量減少量が大きくなっていた。
７１は、心材のＣｕ含有量が０．５％を越えているため、犠牲陽極効果が少なく、チューブに腐食が発生していた。また、腐食試験後のフィンの重量減少量が大きくなっていた。
７２は、心材のＭｎ含有量が高すぎて、造塊時に発生した粗大晶出物が圧延時に表面割れを発生し、良好な板材が製造できなかった。
７３は、心材のＭｇ含有量が高すぎて、融点が低下し、良好なろう付け接合が得られなかった。
７４は、心材のＴｉ含有量が高すぎて、造塊時に発生した粗大晶出物が圧延時に表面割れを発生し、良好な板材が製造できなかった。
７５は、心材のＣｒ含有量が高すぎて、造塊時に発生した粗大晶出物が圧延時に表面割れを発生し、良好な板材が製造できなかった。
７６は、心材のＺｒ含有量が高すぎて、造塊時に発生した粗大晶出物が圧延時に表面割れを発生し、良好な板材が製造できなかった。
７７は、心材のＮｉ含有量が高すぎて、フィンの腐食が激しく腐食試験後の重量減少量が大きかった。
７８は、心材のＳｎ含有量が高すぎて、造塊時に発生した粗大晶出物が圧延時に表面割れを発生し、良好な板材が製造できなかった。
７９は、心材のＩｎ含有量が高すぎて、造塊時に発生した粗大晶出物が圧延時に表面割れを発生し、良好な板材が製造できなかった。
８０は、ろう材のＳｉ含有量が低すぎて、十分なろう付け接合が得られなかった。
８１は、ろう材のＳｉ含有量が高すぎて、良好な板材が製造できなかった。
８２は、ろう材のＦｅ含有量が高すぎて、フィンの自己腐食が増加し、腐食試験後の重量減少量が大きかった。
８３は、ろう材のＣｕ含有量が高すぎて、フィンの電位が貴となり、チューブに深い孔食が発生した。
８４は、ろう材のＭｎ含有量が高すぎて、造塊時に発生した粗大晶出物が圧延時に表面割れを発生し、良好な板材が製造できなかった。
８５は、ろう材のＭｇ含有量が高すぎて、十分なろう付け接合が得られなかった。
８６は、ろう材のＴｉ含有量が高すぎて、造塊時に発生した粗大晶出物が圧延時に表面割れを発生し、良好な板材が製造できなかった。
８７は、ろう材のＮｉ含有量が高すぎて、フィンの自己腐食が増加し、腐食試験後の重量減少量が大きかった。
８８は、ろう材のＳｎ含有量が高すぎて、造塊時に発生した粗大晶出物が圧延時に表面割れを発生し、良好な板材が製造できなかった。
８９は、ろう材のＩｎ含有量が高すぎて、造塊時に発生した粗大晶出物が圧延時に表面割れを発生し、良好な板材が製造できなかった。
９０は、板厚が薄すぎて、十分なろう付け接合が得られなかった。
９１は、板厚が厚いため、腐食速度が大きいにもかかわらず、フィン材自体の体積が大きいのでフィン材が残存しチューブを防食できた。
【符号の説明】
【００９４】
１              ブレージングシート
２、１２        心材
３、１３        ろう材
４              心材面側
５              ろう材面側
１１            試験材
１４            加熱試験前の心材面側の表面
１５            加熱試験前のろう材面側の表面
１９            加熱試験後の心材面側の表面
２０            加熱試験後のろう材面側の表面
２１            フィン材
２３            フィレット
２５            スリット
２６            心材面側が外側となる山の稜線
２７            ろう材面側が外側となる山の稜線
２９            ろう付け加熱後の心材面側の表面
３０            ろう付け加熱後のろう材面側の表面
【図１】
2014084521.tif 000015
【図２】
2014084521.tif 000016
【図３】
2014084521.tif 000017
【図４】
2014084521.tif 000018