(57)【要約】【課題】弁体の弁開度の調整に不具合が生じてしまうこと無く、吐出室に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒を吸入室に供給することができ、且つ最小吐出容量での圧縮が維持し難くなってしまうことを防止すること。【解決手段】容量制御弁５０は、電磁ソレノイド５２によって駆動される駆動力伝達体５９と、駆動力伝達体５９に設けられるとともに供給通路７０の開度を調整する弁体６０と、吸入室３１の圧力を感知することで駆動力伝達体５９の移動方向に伸縮し、弁体６０の弁開度を調整する感圧体６１とを有する。さらに、容量制御弁５０は、供給通路７０と吸入室３１とを連通する連通路７１と、連通路７１中に設けられる溝部７４と、連通路７１中に設けられるとともに、弁体６０の弁開度が最も大きいときに閉弁し、弁体６０が閉弁状態のときに開弁する開閉弁５９２ｓとを有する。【選択図】図４
2014118939.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダブロックに形成された複数のシリンダボア内にはピストンが往復動可能にそれぞれ収容され、
クランク室には回転軸から駆動力を得て回転するとともに、該回転軸に対して軸方向へ傾動可能な斜板が収容され、
前記斜板には前記ピストンが係留され、
前記シリンダボア内には前記ピストンによって圧縮室が区画され、
前記圧縮室には吸入室及び吐出室が連通しており、
前記ピストンの往復動により前記吸入室から前記圧縮室に冷媒が吸入されるとともに、前記圧縮室内の冷媒が圧縮されて前記吐出室に吐出され、
前記吐出室に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒を前記クランク室へ供給する供給通路中に配置されるとともに、該供給通路の開度を調整して、前記吐出室から前記クランク室への潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給量を調整する容量制御弁を備えた可変容量型斜板式圧縮機であって、
前記容量制御弁は、
電磁ソレノイドによって駆動される駆動力伝達体と、
前記駆動力伝達体に設けられるとともに前記供給通路の開度を調整する弁体と、
前記吸入室の圧力を感知することで前記駆動力伝達体の移動方向に伸縮し、前記弁体の弁開度を調整する感圧体と、
前記供給通路と前記吸入室とを連通する連通路と、
前記連通路中に設けられる絞り部と、
前記連通路中に設けられるとともに、前記弁体の弁開度が最も大きいときに閉弁し、前記弁体が閉弁状態のときに開弁する開閉弁とを有していることを特徴とする可変容量型斜板式圧縮機。
【請求項２】
前記連通路は、
前記吸入室と前記供給通路との間に配置されるとともに前記感圧体が収容される感圧室と、
前記感圧室と前記供給通路との間に配置されるとともに前記駆動力伝達体が挿通される挿通孔とを有し、
前記開閉弁及び前記絞り部は、前記挿通孔に挿通された前記駆動力伝達体に設けられ、
前記開閉弁は、前記駆動力伝達体の移動に伴い前記連通路を開閉することを特徴とする請求項１に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【請求項３】
前記絞り部は、前記駆動力伝達体の外面の一部を切り欠いて形成される溝部であることを特徴とする請求項２に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、可変容量型斜板式圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
傾角可変な斜板を収容するクランク室を備えた可変容量型斜板式圧縮機においては、クランク室の圧力が高くなると斜板の傾角が小さくなり、クランク室の圧力が低くなると斜板の傾角が大きくなる。斜板の傾角が小さくなると、ピストンのストロークが小さくなって吐出容量が減り、斜板の傾角が大きくなると、ピストンのストロークが大きくなって吐出容量が増える。
【０００３】
クランク室の圧力の調整には、例えば特許文献１に開示される容量制御弁が用いられる。特許文献１に開示の容量制御弁は弁ケーシングを備えている。弁ケーシング内の一端には吸入室と連通する感圧空間が設けられており、感圧空間には吸入室からの吸入圧を受圧するベローズが配設されている。また、弁ケーシング内には吐出室と連通する弁室が形成されており、弁室内には吐出室とクランク室とを連通する連通路を開閉する弁体が収容されている。さらに、弁ケーシング内には、感圧ロッドが設けられている。感圧ロッドの一端はベローズの支持部材に当接するとともに、他端は弁体に当接している。
【０００４】
また、弁ケーシング内の他端側には、弁体の軸部を摺動自在に支持する固定鉄心が配置されており、固定鉄心における弁体とは反対側にはプランジャーが設けられている。弁ケーシングには、プランジャー及び固定鉄心を覆うようにチューブが取り付けられている。そして、固定鉄心とチューブとによってプランジャー室が区画されている。プランジャー室と感圧空間とは連通路を介して連通している。チューブ内には、プランジャーと固定鉄心との間隙に電磁力を作用させるソレノイドが配設されている。そして、ソレノイドからの電磁力がプランジャーと固定鉄心との間隙に作用すると、弁体が、吐出室とクランク室とを連通する連通路を閉鎖する方向へ押圧される。
【０００５】
ベローズは、吸入室からの吸入圧を感知することで伸縮するようになっており、このベローズの伸縮が、感圧ロッドを介した弁体の位置決めに利用されて弁体の弁開度の調整に寄与している。そして、弁体の弁開度が調整されることにより、吐出室とクランク室とを連通する連通路の開度が調整されて、吐出室からクランク室に流れる冷媒の量が調整され、クランク室の圧力が調整される。その結果、斜板の傾角が変更され、ピストンのストローク、すなわち吐出容量が変更される。
【０００６】
また、可変容量型斜板式圧縮機は、車両用空調装置の外部冷媒回路（冷凍サイクル）に組み込まれている。外部冷媒回路は、可変容量型斜板式圧縮機で圧縮された冷媒を凝縮させる凝縮器と、凝縮器で凝縮された冷媒を膨張させる膨張弁と、膨張弁で膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器とからなる。また、可変容量型斜板式圧縮機では、その内部の各摺動部分の潤滑のために潤滑用オイルが用いられ、その潤滑用オイルの一部は冷媒中にミスト状になって含まれている。ここで、可変容量型斜板式圧縮機で圧縮された冷媒が外部冷媒回路に吐出循環される際に、潤滑用オイルが冷媒と共に外部冷媒回路に吐出されると、この潤滑用オイルが外部冷媒回路の蒸発器の内壁等に付着して、外部冷媒回路での熱交換の妨げになってしまう。
【０００７】
そこで、可変容量型斜板式圧縮機において、潤滑用オイルが冷媒と共に外部冷媒回路に吐出されてしまうことを抑制するために、冷媒中に含まれる潤滑用オイルを冷媒から分離するオイルセパレータが使用されたものが特許文献２に開示されている。オイルセパレータは、圧縮後に吐出室に吐出された冷媒から潤滑用オイルを分離するようになっている。オイルセパレータによって冷媒から分離された潤滑用オイルは、シリンダブロックに形成された貯油室に貯留される。また、可変容量型斜板式圧縮機には、貯油室と吸入室とを連通するオイル通路が設けられている。さらに、シリンダブロックにおいて、オイル通路の貯油室側の入口には、オイル通路の一部を形成する取付孔が設けられており、この取付孔には絞り部材が挿嵌されている。この絞り部材によって、貯油室からオイル通路を介して吸入室へ供給される潤滑用オイルの量が絞り込まれ、貯油室における潤滑用オイルの枯渇が防止されている。そして、貯油室に貯留された潤滑用オイルが、絞り部材及びオイル通路を介して吸入室に供給されて、可変容量型斜板式圧縮機の内部の各摺動部分の潤滑に供される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００３−３０１７７３号公報
【特許文献２】特開２０１０−９６１６７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかし、特許文献２の可変容量型斜板式圧縮機では、潤滑用オイルを吸入室へ供給するための構成として絞り部材を用いており、さらには、絞り部材を取り付けるためにシリンダブロックに取付孔を形成しているため、構成が複雑化してしまっている。そこで、例えば、可変容量型斜板式圧縮機として既存の構成である容量制御弁を利用して、オイルセパレータによって冷媒から分離された潤滑用オイルを吸入室へ供給することが考えられる。
【００１０】
ここで、特許文献１の容量制御弁では、弁室に吐出室からの吐出圧が作用しており、プランジャー室に感圧空間からの吸入圧が作用している。よって、吐出室から弁室に供給された潤滑用オイルを含んだ冷媒は、弁室からプランジャー室に向かって流れ、感圧空間に流入する。すると、吸入室からの吸入圧を感知することで伸縮するベローズが、感圧空間に流入する潤滑用オイルを含んだ冷媒による圧力の影響を受けてしまい、弁体の弁開度の調整に不具合が生じてしまう虞がある。その結果、吐出室からクランク室に流れる冷媒の量が所望の量にならず、クランク室の圧力が所望の圧力にならなくなってしまい、その結果、所望の吐出容量を得ることができなくなってしまう虞がある。
【００１１】
また、弁体の弁開度が最も大きいときは、連通路を介した吐出室からクランク室への冷媒の供給量が最も多く、クランク室の圧力が最大になっており、斜板の傾角が最小傾角となっている。その結果、ピストンのストロークが最も小さくなり、最小吐出容量での圧縮が行われる。このとき、吐出室から弁室に供給された潤滑用オイルを含んだ冷媒が吸入室に供給されると、クランク室への冷媒の供給量が、吸入室に供給される分だけ減ってしまい、最小吐出容量での圧縮が維持し難くなってしまう虞がある。
【００１２】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的は、弁体の弁開度の調整に不具合が生じてしまうこと無く、吐出室に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒を吸入室に供給することができ、且つ最小吐出容量での圧縮が維持し難くなってしまうことを防止することができる可変容量型斜板式圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明は、シリンダブロックに形成された複数のシリンダボア内にはピストンが往復動可能にそれぞれ収容され、クランク室には回転軸から駆動力を得て回転するとともに、該回転軸に対して軸方向へ傾動可能な斜板が収容され、前記斜板には前記ピストンが係留され、前記シリンダボア内には前記ピストンによって圧縮室が区画され、前記圧縮室には吸入室及び吐出室が連通しており、前記ピストンの往復動により前記吸入室から前記圧縮室に冷媒が吸入されるとともに、前記圧縮室内の冷媒が圧縮されて前記吐出室に吐出され、前記吐出室に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒を前記クランク室へ供給する供給通路中に配置されるとともに、該供給通路の開度を調整して、前記吐出室から前記クランク室への潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給量を調整する容量制御弁を備えた可変容量型斜板式圧縮機であって、前記容量制御弁は、電磁ソレノイドによって駆動される駆動力伝達体と、前記駆動力伝達体に設けられるとともに前記供給通路の開度を調整する弁体と、前記吸入室の圧力を感知することで前記駆動力伝達体の移動方向に伸縮し、前記弁体の弁開度を調整する感圧体と、前記供給通路と前記吸入室とを連通する連通路と、前記連通路中に設けられる絞り部と、前記連通路中に設けられるとともに、前記弁体の弁開度が最も大きいときに閉弁し、前記弁体が閉弁状態のときに開弁する開閉弁とを有していることを要旨とする。
【００１４】
弁体が閉弁状態のときは、吐出室から供給通路を介したクランク室への潤滑用オイルを含んだ冷媒の流れが遮断される。これにより、クランク室の圧力が低くなり、斜板の傾角が大きくなって吐出容量が増える。そして、このとき、開閉弁が開弁しているため、吐出室に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒は、供給通路に流入して、絞り部及び連通路を介して吸入室に供給される。ここで、弁体が閉弁状態のときは、吐出室から吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒が、吸入室へ供給されて、感圧体が潤滑用オイルを含んだ冷媒による圧力の影響を受けたとしても、感圧体は弁体の弁開度を調整する機能を果たしていない。よって、弁体の弁開度の調整に不具合が生じてしまうこと無く、吐出室に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒を吸入室に供給することができる。
【００１５】
また、弁体の弁開度が最も大きいときは、供給通路を介した吐出室からクランク室への潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給量が最も多く、クランク室の圧力が最大になっており、斜板の傾角が最小傾角となっている。その結果、ピストンのストロークが最も小さくなり、最小吐出容量での圧縮が行われる。このとき、開閉弁が閉弁しており、連通路が閉じられているため、供給通路を流れる潤滑用オイルを含んだ冷媒を全てクランク室へ供給することができる。よって、最小吐出容量での圧縮が行われているときに、吸入室と供給通路とが連通路を介して連通しており、クランク室への潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給量が、吸入室へ流れる分だけ減ってしまい、最小吐出容量での圧縮が維持し難くなってしまうことを防止することができる。
【００１６】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、前記連通路は、前記吸入室と前記供給通路との間に配置されるとともに前記感圧体が収容される感圧室と、前記感圧室と前記供給通路との間に配置されるとともに前記駆動力伝達体が挿通される挿通孔とを有し、前記開閉弁及び前記絞り部は、前記挿通孔に挿通された前記駆動力伝達体に設けられ、前記開閉弁は、前記駆動力伝達体の移動に伴い前記連通路を開閉することを要旨とする。
【００１７】
この発明によれば、例えば、連通路を開閉する開閉弁を、駆動力伝達体の移動とは別の駆動体の移動に伴い開閉させる構成とする場合に比べると、容量制御弁の構成を簡素化することができる。
【００１８】
請求項３に記載の発明は、請求項２に記載の発明において、前記絞り部は、前記駆動力伝達体の外面の一部を切り欠いて形成される溝部であることを要旨とする。
例えば、絞り部が駆動力伝達体の外面の全体を切り欠いて形成される溝部である場合、駆動力伝達体を感圧室側へ移動させて、開閉弁により連通路を開放すると、感圧室と供給通路とが溝部を介して連通することで、駆動力伝達体の外面と挿通孔の内面との接触部位が無くなってしまう。すると、開閉弁によって連通路を閉じる際に、開閉弁が挿通孔内に配置されるように、駆動力伝達体を感圧室とは反対側へ移動させ難くなってしまう。しかし、この発明によれば、駆動力伝達体を感圧室側へ移動させて、開閉弁により連通路を開放し、感圧室と供給通路とを溝部を介して連通させても、駆動力伝達体の外面と挿通孔の内面との接触部位を残すことができる。その結果、開閉弁によって連通路を閉じる際に、駆動力伝達体を感圧室とは反対側へ移動させ易くすることができる。
【発明の効果】
【００１９】
この発明によれば、弁体の弁開度の調整に不具合が生じてしまうこと無く、吐出室に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒を吸入室に供給することができ、且つ最小吐出容量での圧縮が維持し難くなってしまうことを防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】第１の実施形態における可変容量型斜板式圧縮機を示す側断面図。
【図２】電磁ソレノイドに対する電流供給が停止されている状態を示す容量制御弁の断面図。
【図３】駆動力伝達体の大径部及び第２ハウジングの一部を示す縦断面図。
【図４】電磁ソレノイドに対する電流供給が行われている状態を示す容量制御弁の断面図。
【図５】第２の実施形態における電磁ソレノイドに対する電流供給が停止されている状態を示す容量制御弁の断面図。
【図６】電磁ソレノイドに対する電流供給が行われている状態を示す容量制御弁の断面図。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
（第１の実施形態）
以下、本発明を具体化した第１の実施形態を図１〜図４にしたがって説明する。なお、可変容量型斜板式圧縮機（以下、単に「圧縮機」と記載する）は車両に搭載されている。
【００２２】
図１に示すように、圧縮機１０のハウジングＨは、シリンダブロック１１と、このシリンダブロック１１の前端面に接合されたフロントハウジング１２と、シリンダブロック１１の後端面に弁・ポート形成体１３を介して接合されたリヤハウジング１４とから構成されている。ハウジングＨ内において、シリンダブロック１１とフロントハウジング１２とで囲まれた空間にはクランク室１５が区画されている。また、シリンダブロック１１及びフロントハウジング１２には、回転軸１６が回転可能に支持されるとともに、クランク室１５内において、回転軸１６にはラグプレート２１が一体回転可能に固定されている。
【００２３】
回転軸１６のハウジングＨからの突出端部には、動力伝達機構ＰＴを介して外部駆動源としての車両のエンジンＥが作動連結されている。本実施形態では、動力伝達機構ＰＴは、常時伝達型のクラッチレス機構（例えばベルト及びプーリの組合せ）である。
【００２４】
クランク室１５には、回転軸１６から駆動力を得て回転するとともに、回転軸１６に対して軸方向へ傾動可能な斜板２２が収容されている。斜板２２は、クランク室１５内において、スライド移動可能に回転軸１６に支持されるとともに、この斜板２２は押圧ばね２５によって傾角が最小になる方向へ付勢されている。ラグプレート２１と斜板２２との間にはヒンジ機構２３が介在されている。そして、斜板２２は、押圧ばね２５の付勢力、ヒンジ機構２３を介したラグプレート２１との間でのヒンジ連結、及び回転軸１６の支持により、ラグプレート２１及び回転軸１６と同期回転可能であるとともに、回転軸１６の軸方向へのスライド移動を伴いながら回転軸１６に対し傾動可能となっている。
【００２５】
シリンダブロック１１には、複数（図面には１つのみ示す）のシリンダボア１１ａが回転軸１６を取り囲むようにして貫設されるとともに、各シリンダボア１１ａにはピストン２６が往復動可能にそれぞれ収容されている。各シリンダボア１１ａの両開口は、弁・ポート形成体１３及びピストン２６によって閉塞されるとともに、各シリンダボア１１ａ内にはピストン２６の往復動に応じて体積変化する圧縮室２４が区画されている。各ピストン２６は、シュー２９を介して斜板２２の外周部に係留されている。そして、回転軸１６の回転にともなう斜板２２の回転運動が、シュー２９を介してピストン２６の往復直線運動に変換される。
【００２６】
リヤハウジング１４と弁・ポート形成体１３との間には、吐出室３０が環状に区画されるとともに、この吐出室３０の内側に、吸入室３１が区画されている。また、弁・ポート形成体１３には、吸入室３１に連通する吸入ポート３１ｈ、及び吸入ポート３１ｈを開閉する吸入弁３１ｖが形成されるとともに、吐出室３０に連通する吐出ポート３０ｈ、及び吐出ポート３０ｈを開閉する吐出弁３０ｖが形成されている。
【００２７】
そして、吸入室３１の冷媒は、ピストン２６の上死点から下死点への移動により、吸入ポート３１ｈ及び吸入弁３１ｖを介してシリンダボア１１ａに吸入される。シリンダボア１１ａに吸入された冷媒は、ピストン２６の下死点から上死点への移動により所定の圧力にまで圧縮されるとともに、吐出ポート３０ｈから吐出弁３０ｖを押し退けて吐出室３０に吐出される。
【００２８】
リヤハウジング１４には、吐出室３０に連通する吐出通路３０ａが形成されるとともに、吸入室３１に連通する吸入通路３１ａが形成されている。吐出通路３０ａと、吸入通路３１ａとは外部冷媒回路４０により接続されている。外部冷媒回路４０は、吐出通路３０ａに接続された凝縮器４１、この凝縮器４１に接続された膨張弁４２、及び膨張弁４２に接続された蒸発器４３を備えるとともに、蒸発器４３には吸入通路３１ａが接続されている。そして、圧縮機１０は、冷凍サイクルに組み込まれている。
【００２９】
また、リヤハウジング１４には、吐出通路３０ａの一部である収容室４４が形成されている。そして、収容室４４には、吐出室３０に吐出された冷媒に含まれる潤滑用オイルを分離するためのオイルセパレータ４５が設けられている。オイルセパレータ４５は、収容室４４に収容される分離筒４５ａと、冷媒から分離された潤滑用オイルが貯留される貯留部４５ｂとを有する。また、クランク室１５と吸入室３１とは、シリンダブロック１１及び弁・ポート形成体１３を貫通する絞り通路３５により接続されている。リヤハウジング１４には、電磁式の容量制御弁５０が組み付けられている。
【００３０】
図２に示すように、容量制御弁５０のバルブハウジング５１は、電磁ソレノイド５２が収容される第１ハウジング５３と、第１ハウジング５３に組み付けられる筒状の第２ハウジング５４と、第２ハウジング５４における第１ハウジング５３とは反対側の開口を塞ぐ有蓋筒状の蓋部５６とを有している。
【００３１】
電磁ソレノイド５２は、固定鉄心５２ａと、コイル５２ｃへの電流供給による励磁に基づいて固定鉄心５２ａに引き付けられる可動鉄心５２ｂとを有する。固定鉄心５２ａは、第１ハウジング５３内における第２ハウジング５４側の開口側に設けられるとともに、可動鉄心５２ｂは、第１ハウジング５３内における第２ハウジング５４とは反対側に設けられている。固定鉄心５２ａと可動鉄心５２ｂとの間には、固定鉄心５２ａと可動鉄心５２ｂとを互いに遠ざける方向に付勢するばね５２ｄが配設されている。電磁ソレノイド５２の電磁力は、ばね５２ｄの付勢力に抗して、可動鉄心５２ｂを固定鉄心５２ａに向けて引き付ける。電磁ソレノイド５２は、図示しない制御コンピュータの通電制御（デューティ比制御）を受ける。
【００３２】
第２ハウジング５４と固定鉄心５２ａとの間には弁室５７が区画されるとともに、第２ハウジング５４と蓋部５６との間には、感圧室５８が区画されている。また、可動鉄心５２ｂには、円柱状の駆動力伝達体５９が取り付けられており、可動鉄心５２ｂと一体的に移動可能になっている。駆動力伝達体５９には、弁室５７に収容される弁体６０が設けられている。また、第２ハウジング５４における弁室５７と感圧室５８との間には弁孔５４ｈが貫設されている。第２ハウジング５４における弁室５７側の弁孔５４ｈ周りは、弁体６０における感圧室５８側の端面が当接可能な座部５４ｅとなっている。弁体６０は、座部５４ｅに接離して弁孔５４ｈを開閉可能である。電磁ソレノイド５２の電磁力は、ばね５２ｄの付勢力に抗して、弁孔５４ｈを閉じる位置に向けて弁体６０を付勢する。
【００３３】
さらに、駆動力伝達体５９は、弁体６０に連続するとともに弁体６０よりも外径が小径の小径部５９１と、小径部５９１に連続するとともに小径部５９１よりも外径が大径の大径部５９２と、大径部５９２に連続するとともに大径部５９２よりも外径が小径の軸部５９３とを有している。大径部５９２の一部及び軸部５９３は、弁孔５４ｈを貫通して感圧室５８内に突出している。さらに、弁孔５４ｈにおいて、小径部５９１の周りには環状の間隙５９４が残されている。
【００３４】
感圧室５８には感圧体６１が収容されている。感圧体６１は、伸縮可能なベローズ６２と、ベローズ６２における蓋部５６側の端部に結合された支持体６３と、ベローズ６２における駆動力伝達体５９側の端部に結合された受圧体６４と、ベローズ６２内で支持体６３と受圧体６４とを互いに遠ざける方向に付勢するばね６５とから構成されている。駆動力伝達体５９の軸部５９３の先端部は、受圧体６４に接離可能になっている。また、感圧室５８内において、受圧体６４と第２ハウジング５４との間には、受圧体６４を支持体６３側に付勢するばね６９が配設されている。
【００３５】
第２ハウジング５４には、弁孔５４ｈに連通する連通孔５４ｒが形成されている。連通孔５４ｒは、弁孔５４ｈにおける小径部５９１の周りの間隙５９４に開口している。連通孔５４ｒにおける弁孔５４ｈとは反対側の開口にはフィルタ５４ｆが配設されている。そして、弁孔５４ｈは、連通孔５４ｒ及び通路６６を介してオイルセパレータ４５の貯留部４５ｂに連通している。また、弁室５７は通路６７を介してクランク室１５に連通している。よって、本実施形態では、通路６６、連通孔５４ｒ、弁孔５４ｈ、弁室５７、及び通路６７によって、吐出室３０に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒をクランク室１５へ供給する供給通路７０が形成されている。そして、容量制御弁５０は、供給通路７０中に配置されている。
【００３６】
弁体６０は、供給通路７０の開度を調整して、吐出室３０からクランク室１５への潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給量を調整する。弁体６０は、第２ハウジング５４の座部５４ｅに当接することで供給通路７０を閉鎖する閉弁状態となるとともに、第２ハウジング５４の座部５４ｅから離間することで供給通路７０を開放する開弁状態となる。
【００３７】
ベローズ６２内において、支持体６３にはストッパ６３ａが一体形成されている。また、受圧体６４には、支持体６３のストッパ６３ａに向けて突出するストッパ６４ａが形成されている。支持体６３のストッパ６３ａと受圧体６４のストッパ６４ａとは、ベローズ６２の最短長を規定している。
【００３８】
感圧室５８は、通路６８を介して吸入室３１に連通している。そして、ベローズ６２は、受圧体６４における駆動力伝達体５９側の面が受ける吸入室３１からの吸入圧に応じて駆動力伝達体５９の移動方向に伸縮する。このベローズ６２の伸縮が、弁体６０の位置決めに利用されて弁体６０の弁開度の調整に寄与している。弁体６０の弁開度は、電磁ソレノイド５２で生じる電磁力、ばね５２ｄの付勢力、及び感圧体６１における弁体６０を開弁する方向への付勢力のバランスによって決まる。
【００３９】
図３に示すように、駆動力伝達体５９の大径部５９２の外周面には、溝部７４が形成されている。溝部７４は、大径部５９２の周方向において、大径部５９２の外周面（外面）の一部を切り欠いて形成されている。また、溝部７４は、大径部５９２における小径部５９１側の端面から軸部５９３側に向けて大径部５９２の途中まで直線状に延びている。
【００４０】
図２に示すように、弁孔５４ｈにおいて、連通孔５４ｒにおける弁孔５４ｈ側の開口位置よりも感圧室５８側の部位は、感圧室５８と供給通路７０との間に配置されるとともに大径部５９２が挿通される挿通孔５４１ｈとなっている。よって、本実施形態の容量制御弁５０は、挿通孔５４１ｈ及び感圧室５８によって形成されるとともに通路６８を介して供給通路７０と吸入室３１とを連通する連通路７１を有している。
【００４１】
そして、大径部５９２における溝部７４以外の部位は、弁体６０の弁開度が最も大きいときに閉弁して連通路７１を閉じるとともに、弁体６０が閉弁状態のときに開弁して連通路７１を開放する開閉弁５９２ｓとなっている。駆動力伝達体５９の移動方向において、開閉弁５９２ｓにおける挿通孔５４１ｈとの間のシール長Ｌ１は、弁体６０のストローク長Ｌ２よりも小さくなっている。
【００４２】
次に、第１の実施形態の作用について説明する。
図４は、電磁ソレノイド５２に対する電流供給が行われている状態（デューティ比が０より大きい状態であり、以下においてはＯＮ運転という）を示している。圧縮機１０がＯＮ運転になると、可動鉄心５２ｂが、電磁ソレノイド５２で生じる電磁力によって、ばね５２ｄの付勢力に抗して、固定鉄心５２ａに向けて引き付けられ、駆動力伝達体５９が感圧室５８側へ移動する。そして、弁体６０が第２ハウジング５４の座部５４ｅに当接する。すると、弁体６０が閉弁状態となり、吐出室３０に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給通路７０を介したクランク室１５への流れが遮断される。これにより、クランク室１５の圧力が低くなり、斜板２２の傾角が大きくなって吐出容量が増える。
【００４３】
ＯＮ運転において、電磁ソレノイド５２に対する電流供給が大きくなると、斜板２２の傾角が最大傾角となるとともに、ピストン２６のストロークが最も大きくなり、最大吐出容量での圧縮が行われる。
【００４４】
また、駆動力伝達体５９の移動に伴い大径部５９２が感圧室５８側へ移動することで、開閉弁５９２ｓが開弁し、溝部７４と感圧室５８とが連通する。すると、感圧室５８と供給通路７０とが間隙５９４及び溝部７４を介して連通する。このとき、大径部５９２の外周面と挿通孔５４１ｈの内周面との接触部位が残されている。そして、オイルセパレータ４５の分離筒４５ａによって冷媒から分離された潤滑用オイルを含んだ冷媒が、供給通路７０に流入する。このとき、フィルタ５４ｆによって潤滑用オイルに含まれる塵埃等の異物が除去される。
【００４５】
そして、供給通路７０に流入した潤滑用オイルを含んだ冷媒は、間隙５９４、溝部７４、感圧室５８、及び通路６８を介して吸入室３１に供給される。このとき、溝部７４によって供給通路７０から吸入室３１へ供給される潤滑用オイルを含んだ冷媒の量が絞り込まれている。よって、溝部７４は、連通路７１中に設けられる絞り部として機能する。
【００４６】
これにより、オイルセパレータ４５の分離筒４５ａによって冷媒から分離された潤滑用オイルを含んだ冷媒が、吸入室３１に供給される。ここで、弁体６０が閉弁状態のときは、オイルセパレータ４５の分離筒４５ａによって冷媒から分離された潤滑用オイルを含んだ冷媒が、吸入室３１へ供給されて、ベローズ６２が潤滑用オイルを含んだ冷媒による圧力の影響を受けたとしても、ベローズ６２は弁体６０の弁開度を調整する機能を果たしていない。よって、弁体６０の弁開度の調整に不具合が生じてしまうこと無く、吐出室３０に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒が吸入室３１へ供給される。
【００４７】
そして、吸入室３１に供給された潤滑用オイルは、圧縮機１０の内部の各摺動部分の潤滑に供される。また、圧縮室２４で圧縮された冷媒が外部冷媒回路４０に吐出循環される際に、潤滑用オイルが冷媒と共に外部冷媒回路４０に吐出されてしまうことが抑制されている。よって、この潤滑用オイルが外部冷媒回路４０の蒸発器４３の内壁等に付着して、外部冷媒回路４０での熱交換の妨げになってしまうことが抑制されている。
【００４８】
図２は、電磁ソレノイド５２に対する電流供給が停止されている状態（デューティ比が０であり、以下においてはＯＦＦ運転という）を示している。圧縮機１０がＯＦＦ運転になると、可動鉄心５２ｂは、ばね５２ｄの付勢力によって固定鉄心５２ａから離間している。そして、弁体６０は、第２ハウジング５４の座部５４ｅから離間しており、供給通路７０を開放する開弁状態となっている。このとき、弁体６０の弁開度は最も大きくなっている。よって、供給通路７０を介した吐出室３０からクランク室１５への潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給量が最も多く、クランク室１５の圧力が最大になっている。
【００４９】
また、このとき、開閉弁５９２ｓが閉弁しており、連通路７１が閉じられている。これにより、供給通路７０を流れる潤滑用オイルを含んだ冷媒が全てクランク室１５へ供給される。さらに、クランク室１５内の冷媒は、絞り通路３５のみから吸入室３１へ流出する。これにより、斜板２２の傾角が最小傾角となるとともに、ピストン２６のストロークが最も小さくなり、最小吐出容量での圧縮が行われる。
【００５０】
連通路７１が開閉弁５９２ｓによって閉じられているため、最小吐出容量での圧縮が行われているときに、吸入室３１と供給通路７０とが連通路７１を介して連通しており、クランク室１５への潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給量が、吸入室３１へ流れる分だけ減ってしまい、最小吐出容量での圧縮が維持し難くなってしまうことが防止されている。
【００５１】
また、最小吐出容量よりも大きく、最大吐出容量よりも小さい吐出容量のとき（以下においては小容量運転という）も連通路７１が開閉弁５９２ｓにより閉じられている。すなわち、ＯＮ運転状態で、斜板２２の傾角が最小傾角よりも大きい傾角のときに、連通路７１は開閉弁５９２ｓにより閉じられている。このため、小容量運転での圧縮が行われているときに、吐出室３０に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給通路７０を介した吸入室３１への供給が行われない。その結果、小容量運転で吸入室３１の圧力が上昇して、感圧室５８の圧力が上昇することが防止され、安定した小容量運転が保たれる。
【００５２】
第１の実施形態では以下の効果を得ることができる。
（１）容量制御弁５０は、電磁ソレノイド５２によって駆動される駆動力伝達体５９と、駆動力伝達体５９に設けられるとともに供給通路７０の開度を調整する弁体６０と、吸入室３１の圧力を感知することで駆動力伝達体５９の移動方向に伸縮し、弁体６０の弁開度を調整する感圧体６１とを有する。さらに、容量制御弁５０は、供給通路７０と吸入室３１とを連通する連通路７１と、連通路７１中に設けられる溝部７４と、連通路７１中に設けられるとともに、弁体６０の弁開度が最も大きいときに閉弁し、弁体６０が閉弁状態のときに開弁する開閉弁５９２ｓとを有する。よって、弁体６０が閉弁状態のときは、吐出室３０から供給通路７０を介したクランク室１５への潤滑用オイルを含んだ冷媒の流れが遮断される。これにより、クランク室１５の圧力が低くなり、斜板２２の傾角が大きくなって吐出容量が増える。そして、このとき、開閉弁５９２ｓが開弁しているため、吐出室３０に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒は、供給通路７０に流入して、溝部７４及び連通路７１を介して吸入室３１に供給される。ここで、弁体６０が閉弁状態のときは、吐出室３０から吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒が、吸入室３１へ供給されて、感圧体６１が潤滑用オイルを含んだ冷媒による圧力の影響を受けたとしても、感圧体６１は弁体６０の弁開度を調整する機能を果たしていない。よって、弁体６０の弁開度の調整に不具合が生じてしまうこと無く、吐出室３０に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒を吸入室３１に供給することができる。
【００５３】
また、弁体６０の弁開度が最も大きいときは、供給通路７０を介した吐出室３０からクランク室１５への潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給量が最も多く、クランク室１５の圧力が最大になっており、斜板２２の傾角が最小傾角となっている。その結果、ピストン２６のストロークが最も小さくなり、最小吐出容量での圧縮が行われる。このとき、開閉弁５９２ｓが閉弁しており、連通路７１が閉じられているため、供給通路７０を流れる潤滑用オイルを含んだ冷媒を全てクランク室１５へ供給することができる。よって、最小吐出容量での圧縮が行われているときに、吸入室３１と供給通路７０とが連通路７１を介して連通しており、クランク室１５への潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給量が、吸入室３１へ流れる分だけ減ってしまい、最小吐出容量での圧縮が維持し難くなってしまうことを防止することができる。
【００５４】
（２）開閉弁５９２ｓは、駆動力伝達体５９の移動に伴い連通路７１を開閉する。これによれば、例えば、連通路７１を開閉する開閉弁を、駆動力伝達体５９の移動とは別の駆動体の移動に伴い開閉させる構成とする場合に比べると、容量制御弁５０の構成を簡素化することができる。
【００５５】
（３）溝部７４は、大径部５９２の周方向において、大径部５９２の外周面の一部を切り欠いて形成されている。例えば、溝部が大径部５９２の外周面の全体を切り欠いて形成される溝部である場合、駆動力伝達体５９を感圧室５８側へ移動させて、開閉弁５９２ｓにより連通路７１を開放すると、感圧室５８と供給通路７０とが溝部を介して連通することで、大径部５９２の外周面と挿通孔５４１ｈの内周面との接触部位が無くなってしまう。すると、開閉弁５９２ｓによって連通路７１を閉じる際に、開閉弁５９２ｓが挿通孔５４１ｈ内に配置されるように、駆動力伝達体５９を感圧室５８とは反対側へ移動させ難くなってしまう。しかし、これによれば、駆動力伝達体５９を感圧室５８側へ移動させて、開閉弁５９２ｓにより連通路７１を開放し、感圧室５８と供給通路７０とを溝部７４を介して連通させても、大径部５９２の外周面と挿通孔５４１ｈの内周面との接触部位を残すことができる。その結果、開閉弁５９２ｓによって連通路７１を閉じる際に、駆動力伝達体５９を感圧室５８とは反対側へ移動させ易くすることができる。
【００５６】
（４）連通孔５４ｒの開口にはフィルタ５４ｆが配設されている。これによれば、フィルタ５４ｆによって潤滑用オイルに含まれる塵埃等の異物を除去することができるため、容量制御弁５０内に塵埃等の異物が侵入してしまうことを抑制することができる。その結果、容量制御弁５０の内部の各摺動部分に塵埃等の異物が噛み込んで、各摺動部分の摺動性が悪化してしまうことを抑制することができる。
【００５７】
（第２の実施形態）
以下、本発明を具体化した第２の実施形態を図５及び図６にしたがって説明する。なお、以下に説明する実施形態では、既に説明した第１の実施形態と同一構成について同一符号を付すなどして、その重複する説明を省略又は簡略する。
【００５８】
図５に示すように、第２ハウジング５４と固定鉄心５２ａとの間には通路８１を介して吸入室３１に連通する吸入圧空間８２が区画されるとともに、第２ハウジング５４と蓋部５６Ａとの間には、通路８３を介してクランク室１５に連通する感圧室５８Ａが区画されている。また、第２ハウジング５４には、一端が感圧室５８Ａに開口するとともに他端が吸入圧空間８２に開口する弁孔８５が貫設されている。弁孔８５は、連通孔５４ｒ及び通路６６を介してオイルセパレータ４５の貯留部４５ｂに連通している。よって、本実施形態では、通路６６、連通孔５４ｒ、弁孔８５、感圧室５８Ａ、及び通路８３によって、吐出室３０に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒をクランク室１５へ供給する供給通路７０Ａが形成されている。
【００５９】
駆動力伝達体５９には、弁孔８５内に収容される弁体６０Ａが設けられている。弁体６０Ａにおける感圧室５８Ａ側の端面は、第２ハウジング５４における連通孔５４ｒと弁孔８５との間に形成される座部５４Ｅに当接可能になっている。そして、弁体６０Ａは、供給通路７０Ａの開度を調整して、吐出室３０からクランク室１５への潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給量を調整する。弁体６０Ａは、座部５４Ｅに当接することで供給通路７０Ａを閉鎖する閉弁状態となるとともに、座部５４Ｅから離間することで供給通路７０Ａを開放する開弁状態となる。
【００６０】
駆動力伝達体５９には、固定鉄心５２ａにおける吸入圧空間８２側の端面に対向する対向部８６が形成されている。駆動力伝達体５９における感圧室５８Ａ側の端面と受圧体６４との間には感圧空間８７が区画されている。さらに、駆動力伝達体５９には内部通路８８が穿設されている。内部通路８８の一端は感圧空間８７に連通するとともに、他端は対向部８６と固定鉄心５２ａとの間を介して吸入圧空間８２に連通している。そして、吸入圧空間８２からの吸入圧が内部通路８８を介して感圧空間８７に導かれる。
【００６１】
ベローズ６２は、感圧空間８７に導入されて受圧体６４における駆動力伝達体５９側の面が受ける吸入室３１からの吸入圧に応じて駆動力伝達体５９の移動方向に伸縮する。このベローズ６２の伸縮が、弁体６０Ａの位置決めに利用されて弁体６０Ａの弁開度の調整に寄与している。弁体６０Ａの弁開度は、電磁ソレノイド５２で生じる電磁力、ばね５２ｄの付勢力、及び感圧体６１における弁体６０Ａを開弁する方向への付勢力のバランスによって決まる。
【００６２】
弁体６０Ａの外周面には、溝部７４が形成されている。溝部７４は、弁体６０Ａの周方向において、弁体６０Ａの外周面（外面）の一部を切り欠いて形成されている。また、溝部７４は、弁体６０Ａにおける吸入圧空間８２側の端面から感圧室５８Ａ側に向けて弁体６０Ａの途中まで直線状に延びている。
【００６３】
弁孔８５において、連通孔５４ｒにおける弁孔８５側の開口位置よりも吸入圧空間８２側の部位は、吸入圧空間８２と供給通路７０Ａとの間に配置されるとともに弁体６０Ａが挿通される挿通孔８９となっている。よって、本実施形態の容量制御弁５０は、挿通孔８９及び吸入圧空間８２によって形成されるとともに通路８１を介して供給通路７０と吸入室３１とを連通する連通路７１Ａを有している。
【００６４】
そして、弁体６０Ａにおける溝部７４以外の部位は、弁体６０Ａの弁開度が最も大きいときに閉弁して連通路７１Ａを閉じるとともに、弁体６０Ａが閉弁状態のときに開弁して連通路７１Ａを開放する開閉弁５９２ｓとなっている。駆動力伝達体５９の移動方向において、開閉弁５９２ｓにおける挿通孔８９との間のシール長Ｌ１は、弁体６０Ａのストローク長Ｌ２よりも小さくなっている。
【００６５】
次に、第２の実施形態の作用について説明する。
図６は、電磁ソレノイド５２に対する電流供給が行われている状態（デューティ比が０より大きい状態であり、以下においてはＯＮ運転という）を示している。圧縮機１０がＯＮ運転になると、可動鉄心５２ｂが、電磁ソレノイド５２で生じる電磁力によって、ばね５２ｄの付勢力に抗して、固定鉄心５２ａに向けて引き付けられ、駆動力伝達体５９が感圧室５８Ａ側へ移動する。そして、弁体６０Ａが第２ハウジング５４の座部５４Ｅに当接する。すると、弁体６０Ａが閉弁状態となり、吐出室３０に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給通路７０Ａを介したクランク室１５への流れが遮断される。これにより、クランク室１５の圧力が低くなり、斜板２２の傾角が大きくなって吐出容量が増える。
【００６６】
また、駆動力伝達体５９の移動に伴い弁体６０Ａが感圧室５８Ａ側へ移動することで、開閉弁５９２ｓが開弁し、溝部７４と連通孔５４ｒとが連通する。すると、吸入圧空間８２と供給通路７０Ａとが溝部７４を介して連通する。このとき、弁体６０Ａの外周面と挿通孔８９の内周面との接触部位が残されている。そして、オイルセパレータ４５の分離筒４５ａによって冷媒から分離された潤滑用オイルを含んだ冷媒が、供給通路７０Ａに流入する。そして、供給通路７０Ａに流入した潤滑用オイルを含んだ冷媒は、溝部７４、吸入圧空間８２、及び通路８１を介して吸入室３１に供給される。このとき、溝部７４によって供給通路７０Ａから吸入室３１へ供給される潤滑用オイルを含んだ冷媒の量が絞り込まれている。
【００６７】
これにより、オイルセパレータ４５の分離筒４５ａによって冷媒から分離された潤滑用オイルを含んだ冷媒が、吸入室３１に供給される。ここで、弁体６０Ａが閉弁状態のときは、オイルセパレータ４５の分離筒４５ａによって冷媒から分離された潤滑用オイルを含んだ冷媒が、吸入室３１へ供給されて、ベローズ６２が潤滑用オイルを含んだ冷媒による圧力の影響を受けたとしても、ベローズ６２は弁体６０Ａの弁開度を調整する機能を果たしていない。よって、弁体６０Ａの弁開度の調整に不具合が生じてしまうこと無く、吐出室３０に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒が吸入室３１へ供給される。
【００６８】
図５は、電磁ソレノイド５２に対する電流供給が停止されている状態（デューティ比が０であり、以下においてはＯＦＦ運転という）を示している。圧縮機１０がＯＦＦ運転になると、可動鉄心５２ｂは、ばね５２ｄの付勢力によって固定鉄心５２ａから離間している。そして、弁体６０Ａは、第２ハウジング５４の座部５４Ｅから離間しており、供給通路７０Ａを開放する開弁状態となっている。このとき、弁体６０Ａの弁開度は最も大きくなっている。よって、供給通路７０Ａを介した吐出室３０からクランク室１５への潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給量が最も多く、クランク室１５の圧力が最大になっている。
【００６９】
駆動力伝達体５９の対向部８６は、固定鉄心５２ａにおける吸入圧空間８２側の端面に当接しており、内部通路８８を介した吸入圧空間８２から感圧空間８７への吸入圧の導入が規制されている。
【００７０】
また、このとき、開閉弁５９２ｓが閉弁しており、連通路７１Ａが閉じられている。これにより、供給通路７０Ａを流れる潤滑用オイルを含んだ冷媒が全てクランク室１５へ供給される。さらに、クランク室１５内の冷媒は、絞り通路３５のみから吸入室３１へ流出する。これにより、斜板２２の傾角が最小傾角となるとともに、ピストン２６のストロークが最も小さくなり、最小吐出容量での圧縮が行われる。
【００７１】
連通路７１Ａが開閉弁５９２ｓによって閉じられているため、最小吐出容量での圧縮が行われているときに、吸入室３１と供給通路７０Ａとが連通路７１Ａを介して連通しており、クランク室１５への潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給量が、吸入室３１へ流れる分だけ減ってしまい、最小吐出容量での圧縮が維持し難くなってしまうことが防止されている。
【００７２】
また、最小吐出容量よりも大きく、最大吐出容量よりも小さい吐出容量のとき（以下においては小容量運転という）も連通路７１Ａが開閉弁５９２ｓにより閉じられている。すなわち、ＯＮ運転状態で、斜板２２の傾角が最小傾角よりも大きい傾角のときに、連通路７１Ａは開閉弁５９２ｓにより閉じられている。このため、小容量運転での圧縮が行われているときに、吐出室３０に吐出された潤滑用オイルを含んだ冷媒の供給通路７０Ａを介した吸入室３１への供給が行われない。その結果、小容量運転で吸入室３１の圧力が上昇して、感圧室５８の圧力が上昇することが防止され、安定した小容量運転が保たれる。
【００７３】
したがって、第２の実施形態によれば、第１の実施形態の効果（１）〜（４）と同様の効果を得ることができる。
なお、上記実施形態は以下のように変更してもよい。
【００７４】
○  上記各実施形態において、開閉弁５９２ｓは、は、少なくとも、弁体６０，６０Ａの弁開度が最も大きいときに閉弁し、弁体６０，６０Ａが閉弁状態のときに開弁していればよい。
【００７５】
○  上記各実施形態において、溝部７４の形状は特に限定されるものではない。また、例えば、大径部５９２又は弁体６０Ａの外周面全周に亘って形成される環状の溝部であってもよいし、大径部５９２又は弁体６０Ａの外周面の一部を平坦面状に切り欠くことで形成される溝部であってもよい。
【００７６】
○  上記各実施形態において、オイルセパレータ４５を削除してもよい。この場合、例えば、吐出室３０内で潤滑用オイルが比較的多い位置に供給通路７０，７０Ａが連通しているのが好ましい。
【００７７】
○  上記各実施形態において、動力伝達機構ＰＴは、外部からの電気制御によって動力の伝達及び遮断を選択可能なクラッチ機構（例えば電磁クラッチ）であってもよい。
次に、上記実施形態及び別例から把握できる技術的思想について以下に追記する。
【００７８】
（イ）前記感圧体が収容される感圧室は前記クランク室に連通しており、前記連通路は、前記吸入室と前記供給通路との間に配置されるとともに前記駆動力伝達体の移動方向における前記感圧室とは反対側で前記吸入室に連通する吸入圧空間と、前記吸入圧空間と前記供給通路との間に配置されるとともに前記駆動力伝達体が挿通される挿通孔とを有し、前記開閉弁及び前記絞り部は、前記挿通孔に挿通された前記駆動力伝達体に設けられ、前記開閉弁は、前記駆動力伝達体の移動に伴い前記連通路を開閉することを特徴とする請求項１に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【符号の説明】
【００７９】
１０…圧縮機（可変容量型斜板式圧縮機）、１１…シリンダブロック、１１ａ…シリンダボア、１５…クランク室、１６…回転軸、２２…斜板、２４…圧縮室、２６…ピストン、３０…吐出室、３１…吸入室、５０…容量制御弁、５２…電磁ソレノイド、５８，５８Ａ…感圧室、５９…駆動力伝達体、６０，６０Ａ…弁体、６１…感圧体、７０，７０Ａ…供給通路、７１，７１Ａ…連通路、７４…絞り部として機能する溝部、８２…吸入圧空間、８９，５４１ｈ…挿通孔、５９２ｓ…開閉弁。
【図１】
2014118939.tif 000003
【図２】
2014118939.tif 000004
【図３】
2014118939.tif 000005
【図４】
2014118939.tif 000006
【図５】
2014118939.tif 000007
【図６】
2014118939.tif 000008