(57)【要約】【課題】連続鋳造機の損傷の原因となるＦの含有率を高めることなく、表面品質の良好な鋳片の連続鋳造を可能とする鋼の連続鋳造用モールドフラックスを提供する。【解決手段】鋼の連続鋳造用モールドフラックスであって、溶融後に凝固した際に、akermaniteまたはmeliliteが晶析出し、かつdiopside、monticelliteおよびmerwiniteのうち少なくとも１つが晶析出し、溶融後に凝固したモールドフラックスについてＸ線回折分析を行った場合に、diopside、monticelliteおよびmerwiniteの回折Ｘ線のピーク強度のうち最大のものの値が、akermaniteおよびmeliliteの回折Ｘ線のピーク強度のうち最大のものの値の０．２倍以下であることを特徴とする鋼の連続鋳造用モールドフラックス。このモールドフラックスは、凝固点が1150℃以上1300℃未満であること、1300℃における粘度が6poiseであることが好ましい。【選択図】図２
2014042933.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼の連続鋳造用モールドフラックスであって、
溶融後に凝固した際に、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅまたはｍｅｌｉｌｉｔｅが晶析出し、かつｄｉｏｐｓｉｄｅ、ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅおよびｍｅｒｗｉｎｉｔｅのうち少なくとも１つが晶析出し、
溶融後に凝固したモールドフラックスについてＸ線回折分析を行った場合に、ｄｉｏｐｓｉｄｅ、ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅおよびｍｅｒｗｉｎｉｔｅの回折Ｘ線のピーク強度のうち最大のものの値が、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅおよびｍｅｌｉｌｉｔｅの回折Ｘ線のピーク強度のうち最大のものの値の０．２倍以下であることを特徴とする鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
【請求項２】
凝固点が１１５０℃以上１３００℃未満であることを特徴とする請求項１に記載の鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
【請求項３】
１３００℃における粘度が６ｐｏｉｓｅ以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
【請求項４】
Ｎａ2ＯおよびＦの含有率が下記（１）式を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
［Ｎａ2Ｏ］＋［Ｆ］×６≦２５  …（１）
ここで、［Ｎａ2Ｏ］：モールドフラックスのＮａ2Ｏの含有率（質量％）、［Ｆ］：モールドフラックスのＦの含有率（質量％）である。
【請求項５】
塩基度が０．８以上１．１以下であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
【請求項６】
ＭｇＯの含有率が７質量％以上１６質量％以下であることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼の連続鋳造用モールドフラックスに関し、特に、縦割れやディプレッションのない良好な表面性状を有する鋳片の製造を可能とする鋼の連続鋳造用モールドフラックスに関する。
【背景技術】
【０００２】
鋼の連続鋳造においては、浸漬ノズルとモールドフラックスを用いる方法が広く普及している。現在、鋼板等の鉄鋼製品は、連続鋳造によって製造された鋳片を素材とし、これを圧延することによって製造されている。このように、鋼板等の鉄鋼製品の素材の生産方法として連続鋳造法が工業的に普及したのは、モールドフラックスの適用が大きな要因である。
【０００３】
モールドフラックスは、鋳型内へ浸漬ノズルを用いて注入された溶鋼の表面に投入され、溶鋼からの熱により滓化・溶融して溶融スラグとなる。溶融スラグは、鋳型と凝固殻との間に流入して潤滑フィルム（フラックスフィルム）を形成し、消費される。
【０００４】
鋳型内の溶鋼の表面へ投入されてから、鋳型と凝固殻との間に流入して消費されるまでの間の、モールドフラックスの主な役割は、溶鋼の保温、溶鋼と大気との接触の遮断、溶鋼から浮上する介在物の捕捉、凝固殻と鋳型との間の潤滑、凝固殻から鋳型への抜熱の抑制等である。
【０００５】
これらの役割のうち、凝固殻から鋳型への抜熱の抑制は、鋳型と凝固殻との間に形成されたフラックスフィルム中に結晶を晶出または析出させ、鋳片からの輻射に対する伝熱抵抗を高めることで可能となる。以下、晶出と析出を総称して「晶析出」という。
【０００６】
通常、モールドフラックスは、ＣａＯおよびＳｉＯ2を中心に、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、Ｎａ2Ｏ、Ｆ等の成分からなる。このようなモールドフラックスに晶析出する一般的な結晶としては、ｃｕｓｐｉｄｉｎｅ（３ＣａＯ・２ＳｉＯ2・ＣａＦ2）がある。しかし、ｃｕｓｐｉｄｉｎｅは、Ｆの含有率が高いと、連続鋳造中における浸漬ノズルの溶損、ならびに鋳造鋳型およびサポートロール等の腐食による連続鋳造機の損傷が問題となる。
【０００７】
そこで、本出願人らは、ｃｕｓｐｉｄｉｎｅ以外のフラックスフィルム中に晶析出させる結晶として、上記成分系のうち、ＣａＯ−ＭｇＯ−ＳｉＯ2系の結晶のひとつであるａｋｅｒｍａｎｉｔｅ（２ＣａＯ・ＭｇＯ・２ＳｉＯ2）に着目した。そして、特許文献１および２において、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅ、ｇｅｈｌｅｎｉｔｅ（２ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3・ＳｉＯ2）または両者の全率固溶体であるｍｅｌｉｌｉｔｅを、フラックスフィルム中に晶析出させるモールドフラックスを提案した。
【０００８】
また、特許文献３および４には、フラックスフィルム中に晶析出させる結晶として、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅおよびｍｅｌｉｌｉｔｅ以外のＣａＯ−ＭｇＯ−ＳｉＯ2系の結晶が記載されている。特許文献３には、ｄｉｏｐｓｉｄｅ（ＣａＯ・ＭｇＯ・２ＳｉＯ2）がＣａＭｇＳｉ2Ｏ6として記載されており、特許文献４には、ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅ（ＣａＯ・ＭｇＯ・ＳｉＯ2）、ｍｅｒｗｉｎｉｔｅ（３ＣａＯ・ＭｇＯ・２ＳｉＯ2）、Ｆｏｒｓｔｅｒｉｔｅ（２ＭｇＯ・ＳｉＯ2）等が記載されている。
【０００９】
このように、ＣａＯ−ＭｇＯ−ＳｉＯ2の３成分からなる結晶は、初晶となるものだけでも、４種類以上存在する。しかし、これらの結晶のそれぞれの晶析出が他の結晶の晶析出に与える影響については明らかにされておらず、結晶の晶析出による抜熱の抑制には改善の余地があると考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００３−２２５７４４号公報
【特許文献２】特開２００３−３２６３４２号公報
【特許文献３】特開２００２−９６１４６号公報
【特許文献４】特開２０１０−５６５７号公報
【特許文献５】特開２００２−１０３００８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、上記の問題に鑑みてなされたものであり、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅ、ｍｅｌｉｌｉｔｅ、ｄｉｏｐｓｉｄｅ、ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅおよびｍｅｒｗｉｎｉｔｅのそれぞれの晶析出が相互に及ぼす影響を明らかにすることにより、連続鋳造機の損傷の原因となるＦの含有率を高めることなく、鋳片からの抜熱を抑制することによって凝固殻の均一生成を促進し、縦割れやディプレッションのない表面品質の良好な鋳片を連続鋳造により製造することを可能とする鋼の連続鋳造用モールドフラックスを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者らは、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅ、ｍｅｌｉｌｉｔｅ、ｄｉｏｐｓｉｄｅ、ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅおよびｍｅｒｗｉｎｉｔｅのそれぞれの晶析出が相互に及ぼす影響について検討した結果、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅまたはｍｅｌｉｌｉｔｅの晶析出量に、ｄｉｏｐｓｉｄｅ、ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅおよびｍｅｒｗｉｎｉｔｅの晶析出量が影響を及ぼすことを見出し、その影響を回折Ｘ線のピーク強度の比として定量的に把握した。この検討の内容および結果については後述する。
【００１３】
本発明は、この検討により得られた知見に基づいてなされたものであり、その要旨は、下記（１）〜（６）の鋼の連続鋳造用モールドフラックスにある。
【００１４】
（１）鋼の連続鋳造用モールドフラックスであって、溶融後に凝固した際に、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅまたはｍｅｌｉｌｉｔｅが晶析出し、かつｄｉｏｐｓｉｄｅ、ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅおよびｍｅｒｗｉｎｉｔｅのうち少なくとも１つが晶析出し、溶融後に凝固したモールドフラックスについてＸ線回折分析を行った場合に、ｄｉｏｐｓｉｄｅ、ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅおよびｍｅｒｗｉｎｉｔｅの回折Ｘ線のピーク強度のうち最大のものの値が、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅおよびｍｅｌｉｌｉｔｅの回折Ｘ線のピーク強度のうち最大のものの値の０．２倍以下であることを特徴とする鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
【００１５】
（２）凝固点が１１５０℃以上１３００℃未満であることを特徴とする前記（１）に記載の鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
【００１６】
（３）１３００℃における粘度が６ｐｏｉｓｅ以下であることを特徴とする前記（１）または（２）に記載の鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
【００１７】
（４）Ｎａ2ＯおよびＦの含有率が下記（１）式を満足することを特徴とする前記（１）〜（３）のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
［Ｎａ2Ｏ］＋［Ｆ］×６≦２５  …（１）
ここで、［Ｎａ2Ｏ］：モールドフラックスのＮａ2Ｏの含有率（質量％）、［Ｆ］：モールドフラックスのＦの含有率（質量％）である。
【００１８】
（５）塩基度が０．８以上１．１以下であることを特徴とする前記（１）〜（４）のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
【００１９】
（６）ＭｇＯの含有率が７質量％以上１６質量％以下であることを特徴とする前記（１）〜（５）のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
【発明の効果】
【００２０】
本発明の鋼の連続鋳造用モールドフラックスを用いることにより、Ｆによる連続鋳造機の損傷を抑制するとともに、鋳片からの輻射伝熱による抜熱の抑制に必要な結晶を安定的に晶析出させることができるため、表面品質の良好な鋳片を長期間にわたって安定して製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】ｄｉｏｐｓｉｄｅ、ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅおよびｍｅｒｗｉｎｉｔｅの回折Ｘ線のピーク強度のうち最大のものの値（ピーク強度Ｉｄ）と、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅおよびｍｅｌｉｌｉｔｅの回折Ｘ線のピーク強度のうち最大のものの値（ピーク強度Ｉａ）との関係を示す図である。
【図２】ピーク強度比ＲIとピーク強度Ｉａとの関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、本発明を完成させるための検討の内容および本発明を実施するための形態について説明する。
【００２３】
１．検討の内容
１−１．調査方法および検討結果
本発明者らは、まずＣａＯ−ＭｇＯ−ＳｉＯ2三元系状態図を基に、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅを晶析出する組成としたモールドフラックスを作製した。このモールドフラックスを加熱して溶融させた後、冷却、凝固させたものについて、Ｘ線回折分析を行った。モールドフラックスとしては、後述の実施例で用いた表１に示す組成のものも用いた。
【００２４】
図１は、ｄｉｏｐｓｉｄｅ、ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅおよびｍｅｒｗｉｎｉｔｅの回折Ｘ線のピーク強度のうち最大のものの値と、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅおよびｍｅｌｉｌｉｔｅの回折Ｘ線のピーク強度のうち最大のものの値との関係を示す図である。同図の横軸および縦軸は回折Ｘ線の強度であり、単位はｋｃｐｓ（ｋｉｌｏ  ｃｏｕｎｔ  ｐｅｒ  ｓｅｃｏｎｄ）とした。「ｃｏｕｎｔ」とはＸ線光子のカウント数であり、「ｃｐｓ」は１秒当たり何個の光子が検出器に入ったかを意味する。また、同図には、プロットの回帰式の直線を示した。以下、「回折Ｘ線のピーク強度」を単に「ピーク強度」ともいう。また、「ａｋｅｒｍａｎｉｔｅおよびｍｅｌｉｌｉｔｅの回折Ｘ線のピーク強度のうち最大のものの値」を「ピーク強度Ｉａ」、「ｄｉｏｐｓｉｄｅ、ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅおよびｍｅｒｗｉｎｉｔｅの回折Ｘ線のピーク強度のうち最大のものの値」を「ピーク強度Ｉｄ」ともいう。さらに「ａｋｅｒｍａｎｉｔｅおよびｍｅｌｉｌｉｔｅ」を「Ａ群の結晶」、「ｄｉｏｐｓｉｄｅ、ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅおよびｍｅｒｗｉｎｉｔｅ」を「Ｄ群の結晶」ともいう。
【００２５】
ｍｅｌｉｌｉｔｅは、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅ（２ＣａＯ・ＭｇＯ・２ＳｉＯ2）を一端とする、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅとｇｅｈｌｅｎｉｔｅ（２ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3・ＳｉＯ2）の全率固溶体である。そのため、溶解状態のモールドフラックスにおいて、Ａｌ2Ｏ3を固溶しない場合にはａｋｅｒｍａｎｉｔｅが晶析出し、固溶した場合にはｍｅｌｉｌｉｔｅが晶析出する。
【００２６】
図１から、Ｄ群の結晶の晶析出により、晶析出するＡ群の結晶の量が大きく減少することがわかる。
【００２７】
ここで、ピーク強度Ｉａに対するピーク強度Ｉｄの比ＲIを下記（２）式で定義する。
ＲI＝Ｉｄ／Ｉａ  …（２）
【００２８】
図２は、ピーク強度比ＲIとピーク強度Ｉａとの関係を示す図である。同図から、ＲIの値が０．２より大きくなると、Ｉａの値が大きく低下することがわかる。すなわち、同図からも、同じＣａＯ−ＭｇＯ−ＳｉＯ2系の結晶の晶析出において、Ｄ群の結晶のうち少なくとも１つの晶析出が生じると、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅまたはＣａＯ−ＭｇＯ−ＳｉＯ2系にＡｌ2Ｏ3を含めたｍｅｌｉｌｉｔｅ、すなわちＡ群の結晶の晶析出が大きく抑制されることがわかる。また、ＲIの値を０．２０以下とすることにより、Ａ群の結晶の安定した晶析出を実現できることがわかる。
【００２９】
ＲIの値が０．２０以下となるモールドフラックスを使用して連続鋳造することにより、鋳型と凝固殻との間に形成されたフラックスフィルム中において、Ｄ群の結晶の晶析出を抑制し、Ａ群の結晶を十分に多く晶析出させ、鋳片からの輻射に対するフラックスフィルムの伝熱抵抗を高め、凝固殻から鋳型への抜熱を抑制することができる。そのため、凝固殻の均一生成を促進し、縦割れやディプレッションのない表面品質の良好な鋳片を製造することか可能である。また、ＣａＯ−ＭｇＯ−ＳｉＯ2系の原料を使用したモールドフラックスは、凝固点の調整にＦを含有させたとしても、Ｆの含有率が低いため、Ｆに起因する連続鋳造機の損傷が少なく、長期間にわたって安定して連続鋳造を行うことが可能である。
【００３０】
ＭｇＯは、ＣａＯ−ＭｇＯ−ＳｉＯ2三元系のモールドフラックスの構成成分のうち、通常最も含有率が低い成分である。そのため、ＲIの値は、ＭｇＯがＡ群およびＤ群の結晶のうち、いずれの結晶に取り込まれるかに影響される。Ｄ群の結晶のいずれかの生成に伴ってＭｇＯが消費された場合、Ａ群の結晶のいずれかの生成に必要なＭｇＯが減少することとなる。その結果、この場合には、Ａ群の結晶のピーク強度ＩａがＤ群の結晶のピーク強度Ｉｄに対して相対的に低下し、ＲIの値が大きくなることとなる。ＣａＯおよびＳｉＯ2については、通常のモールドフラックスの構成成分のうち、最も含有率が高い２成分であるため、ＲIの値には特に影響を及ぼさない。
【００３１】
１−２．従来の発明との比較
特許文献１には、連続鋳造用パウダーとして、凝固時にＡ群の結晶の両方が晶出する例が記載されている。一方、本発明では、Ａ群の結晶のいずれか一方の晶出のみを対象とする点で、特許文献１に記載の発明と異なる。さらに、本発明は、（１）Ａ群の結晶の晶析出量に対してＤ群の結晶の晶析出量が影響を及ぼす、（２）Ａ群の結晶の晶析出量を十分に多くするには、Ａ群の結晶のピーク強度ＩａがＤ群の結晶のピーク強度Ｉｄの比ＲIの値をある閾値以下に限定、すなわち０．２以下に限定する必要がある、という本発明者らの知見に基づいてなされたところに特徴がある。
【００３２】
特許文献５には、連続鋳造用パウダーとして、凝固時に晶析出した結晶が、異なる成分系間（ｃｕｓｐｉｄｉｎｅ（３ＣａＯ・２ＳｉＯ2・ＣａＦ2）およびｃａｒｎｅｇｉｅｉｔｅ（ＮａＡｌＳｉＯ4）と、ＳｉＯ2−ＣａＯ系またはＳｉＯ2−ＣａＯ−Ｎａ2Ｏ系の結晶）の結晶の回折Ｘ線のピーク強度に関して、ｃｕｓｐｉｄｉｎｅの最大ピーク強度が他の種類の結晶の最大ピーク強度よりも小さくなる結晶群となる連続鋳造用パウダーが提案されている。
【００３３】
しかし、本発明で対象とするＣａＯ−ＭｇＯ−ＳｉＯ2の３成分からなる結晶は、初晶となるものだけでも、４種類以上存在するのに対し、特許文献５では、これらの結晶のそれぞれの晶析出が他の結晶の晶析出に与える影響については明らかにされていない。また、ＣａＯ−ＭｇＯ−ＳｉＯ2の３成分からなる結晶のように、主として同じ成分系の結晶が複数種類晶析出する場合には、必要とする結晶の最大ピーク強度とその他の結晶群の最大ピーク強度とを比較しなければならないのに対して、同文献では、結晶の最大ピーク強度同士の比較しかなされていない。
【００３４】
２．本発明のモールドフラックスの望ましい実施形態
本発明のモールドフラックスは、凝固点が１１５０℃以上１３００℃未満であることが望ましい。凝固点が１１５０℃以上であると、１１５０℃未満の場合と比較して、鋳型内のメニスカス付近における結晶の晶析出が早く、鋳片からの輻射伝熱による抜熱を抑制する効果より得やすいからである。また、凝固点が１３００℃未満であると、１３００℃以上の場合と比較してスラグベアの成長が小さく、表面品質がより良好な鋳片を得ることができるからである。
【００３５】
本発明のモールドフラックスは、１３００℃における粘度が６ｐｏｉｓｅ以下であることが望ましい。粘度が６ｐｏｉｓｅ以下であると、６ｐｏｉｓｅよりも大きい場合と比較して、モールドフラックスが溶融して形成された溶融スラグが鋳型と凝固殻との間により流入しやすいため、表面品質がより良好な鋳片を得ることができるとともに、ブレークアウトが発生する可能性もより低くなるからである。
【００３６】
本発明のモールドフラックスは、Ｎａ2ＯおよびＦの含有率が、再掲する下記（１）式を満足することが望ましい。下記（１）式を満足する場合には、満足しない場合と比較して凝固点の低下が小さく、鋳片からの輻射伝熱による抜熱を抑制する効果より得やすいからである。
［Ｎａ2Ｏ］＋［Ｆ］×６≦２５  …（１）
ここで、［Ｎａ2Ｏ］：モールドフラックスのＮａ2Ｏの含有率（質量％）、［Ｆ］：モールドフラックスのＦの含有率（質量％）である。
【００３７】
本発明のモールドフラックスは、塩基度が０．８以上１．１以下であることが望ましい。塩基度がこの範囲を満足すると、満足しない場合と比較してＤ群の結晶が晶析出しにくいからである。具体的には、塩基度が０．８以上であると、０．８以下である場合と比較してｄｉｏｐｓｉｄｅが晶析出しにくく、塩基度が１．１以下であると、１．１より高い場合と比較してｍｅｒｗｉｎｉｔｅが晶析出しにくい。ここで、塩基度とは、［Ｔ．ＣａＯ］／［ＳｉＯ2］で定義される値である。ここで、［Ｔ．ＣａＯ］はモールドフラックス中のＣａを全てＣａＯに換算した含有率（質量％）であり、［ＳｉＯ2］はモールドフラックスのＳｉＯ2の含有率（質量％）である。
【００３８】
また、本発明のモールドフラックスは、ＭｇＯの含有率が７質量％以上１６質量％以下であることが望ましい。ＭｇＯの含有率が７質量％未満ではモールドフラックスの組成がａｋｅｒｍａｎｉｔｅの初晶域から外れるからである。また、ＭｇＯの含有率が１６質量％以下であると、１６質量％を超える場合と比較してｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅが晶析出しにくいからである。
【実施例】
【００３９】
以下に、本発明の効果を確認するために行った試験について説明する。
【００４０】
１．試験方法
表１に示す組成のモールドフラックスを加熱して溶融させた後、冷却、凝固させたものについて、Ｘ線回折分析を行った。同表に示す組成は、ＣａＯ−ＭｇＯ−ＳｉＯ2三元系状態図を基にａｋｅｒｍａｎｉｔｅを晶析出するものであり、塩基度を０．７〜１．２、ＭｇＯの含有率を８〜１５質量％とした。また、凝固点の調整のためＮａ2Ｏの含有率を１〜８質量％、Ｆの含有率を１〜５質量％とした。
【００４１】
【表１】
2014042933.tif 000003
【００４２】
２．試験結果
２−１．Ｘ線回折分析結果
Ｘ線回折分析で得られた、各結晶についての回折Ｘ線のピーク強度から算出したＲIの値を、モールドフラックスの組成と併せて表１に示す。本発明例１〜５はＲIの値が０．０４〜０．１９であった。このことから、本発明例１〜５では、Ａ群の結晶、すなわちａｋｅｒｍａｎｉｔｅまたはｍｅｌｉｌｉｔｅが安定して晶析出したことがわかる。一方、比較例１〜５は、ＲIの値が０．２８〜１．４１の範囲であり、Ａ群の結晶は安定して晶析出しなかったことがわかる。
【００４３】
表１には、「晶析出した結晶」の欄に、ａｋｅｒｍａｎｉｔｅまたはｍｅｌｉｌｉｔｅ以外に晶析出したＣａＯ−ＭｇＯ−ＳｉＯ2系の結晶のうち、回折Ｘ線のピーク強度が最大であった結晶を示した。本発明例１および比較例１では、ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅ、本発明例２〜５および比較例５ではｍｅｒｗｉｎｉｔｅ、比較例２〜４ではｄｉｏｐｓｉｄｅがそれぞれ析出した。
【００４４】
２−２．鋳造試験結果
本発明例２および３、ならびに比較例１および４のモールドフラックスを用いて表２に示す化学組成の鋼を表３に示す鋳造条件で、横断面の形状が円形（ラウンド）または矩形の鋳片の連続鋳造試験を行った。その結果を表３に鋳造条件とともに示す。表３に示すように、本発明例のモールドフラックスを用いた場合には、縦割れおよびディプレッションの少ない、表面品質が良好な鋳片を得ることができた。
【００４５】
【表２】
2014042933.tif 000004
【００４６】
【表３】
2014042933.tif 000005
【産業上の利用可能性】
【００４７】
本発明の鋼の連続鋳造用モールドフラックスを用いることにより、Ｆによる連続鋳造機の損傷を抑制するとともに、鋳片からの輻射伝熱による抜熱の抑制に必要な結晶を安定的に晶析出させることができるため、表面品質の良好な鋳片を長期間にわたって安定して製造することができる。
【図１】
2014042933.tif 000006
【図２】
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