(57)【要約】【課題】本発明は、Ｓｉ及びＭｎを含む熱延鋼板の巻取時における粒界酸化物の発生を抑制できる熱延鋼板の製造方法及び熱延鋼板を提供することを目的とする。【解決手段】本発明に係る熱延鋼板の製造方法は、Ｃ含有率が０．０４質量％以上０．２質量％以下、Ｓｉ含有率が０．５質量％以上３質量％以下、Ｍｎ含有質が０．１質量％以上３質量％以下の熱延鋼板の製造方法であって、熱間圧延工程と、冷却水の吹き付けにより熱間圧延した鋼板を冷却する工程と、熱間圧延した鋼板の表面に糖化合物を積層する工程と、冷却した鋼板を巻き取る工程とを有することを特徴とする。上記積層工程を、糖化合物濃度が１質量％以上５５質量％以下の水溶液の塗布により行うとよい。上記積層工程において、上記水溶液の塗布を巻取工程での鋼板の内側面に行うとよい。上記冷却水を上記水溶液とし、上記冷却工程と積層工程とを同時に行ってもよい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ含有率が０．０４質量％以上０．２質量％以下、Ｓｉ含有率が０．５質量％以上３質量％以下、Ｍｎ含有質が０．１質量％以上３質量％以下の熱延鋼板の製造方法であって、
熱間圧延工程と、
冷却水の吹き付けにより熱間圧延した鋼板を冷却する工程と、
熱間圧延した鋼板の表面に糖化合物を積層する工程と、
冷却した鋼板を巻き取る工程と
を有することを特徴とする熱延鋼板の製造方法。
【請求項２】
上記糖化合物が、グリセルアルデヒド、エリトロース、トレオース、リボース、リキソース、キシロース、アラビノース、アピオース、アロース、タロース、グロース、グルコース、アルトロース、マンノース、ガラクトース、イドース、ジヒドロキシアセトン、エリトルロース、リブロース、キシルロース、プシコース、フルクトース、ソルボース、タガトース、セドヘプツロース、コリオース、トレハロース、イソトレハロース、コージビオース、ソホロース、ニゲロース、ラミナリビオース、マルトース、セロビオース、イソマルトース、ゲンチオビオース、ラクトース、スクロース、フラクトオリゴ糖、ガラクトオリゴ糖、乳果オリゴ糖、デオキシリボース、フコース、ラムノース、グルクロン酸、ガラクツロン酸、グルコサミン、ガラクトサミン、グリセリン、キシリトール、ソルビトール、グルクロノラクトン、グルコノラクトン、デンプン、アミロース、アミロペクチン、グリコーゲン、セルロース、ペクチン、グルコマンナン、デキストリン、フルクタン、グルカン、キシログルカン、ヒアルロン酸、ヘパリン、カラギーナン、アガロース、又はキチンである請求項１に記載の熱延鋼板の製造方法。
【請求項３】
上記積層工程を、糖化合物濃度が１質量％以上５５質量％以下の水溶液の塗布により行う請求項１又は請求項２に記載の熱延鋼板の製造方法。
【請求項４】
上記積層工程において、上記水溶液の塗布を巻取工程での鋼板の内側面に行う請求項３に記載の熱延鋼板の製造方法。
【請求項５】
上記冷却水を上記水溶液とし、上記冷却工程と積層工程とを同時に行う請求項３に記載の熱延鋼板の製造方法。
【請求項６】
上記熱延鋼板のＡｌ含有率が０質量％超０．０６質量％以下、Ｃｒ含有率が０質量％超２質量％以下、Ｔｉ含有率が０質量％超０．１質量％以下、Ｎｉ含有率が０質量％超２質量％以下、Ｃｕ含有率が０質量％超２質量％以下、Ｍｏ含有率が０質量％超２質量％以下、Ｎｂ含有率が０質量％超１質量％以下、Ｖ含有率が０質量％超１質量％以下、Ｗ含有率が０質量％超０．３質量％以下であり、Ｂ含有率が０質量％超０．０１質量％以下、上記熱延鋼板がＣａ、Ｍｇ、又は希土類元素のうち少なくとも１種を０質量％超０．０３質量％以下含有する請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の熱延鋼板の製造方法。
【請求項７】
コイル状に巻き取られた熱延鋼板であって、
少なくとも一方の面に還元鉄層を有し、この還元鉄層の外面の少なくとも一部に糖化合物又は糖化合物に由来する炭化物が付着していることを特徴とする熱延鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱延鋼板の製造方法及び熱延鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
板厚の小さい熱延鋼板（薄板）は、一般に熱間圧延後に冷却され巻取機でコイル状に巻き取られた状態で次工程設備まで搬送等される。近年、鋼板にはＳｉやＭｎなどが添加され強度向上が図られるようになりつつある。強度が向上した鋼板は巻取性が低下するため、巻取時の温度を従来よりも上昇させる必要がある。
【０００３】
ところが巻取時の温度を上昇させると、熱間圧延時に生成したスケールから供給される酸素によって、鉄よりも酸化し易いＳｉやＭｎ等の酸化が促進され、巻取時に粒界酸化が鋼板の表面深くまで進行する。その結果、巻き取った鋼板を巻き戻した後に、この粒界酸化物を除去するための酸洗時間が増大し、この鋼板を原料とする製品の生産性が低下するという不都合が発生する。
【０００４】
このような不都合に対し、例えば特開平７−２７８６６２号公報に開示されるようにスケール抑制剤によって鋼板表面のスケールの発生を防止する方法は提案されているが、粒界酸化物の発生を抑制方法は提案されていない。従って、ＳｉやＭｎを含有する熱延鋼板において巻取後の粒界酸化物の発生を抑制する方法が望まれている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平７−２７８６６２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、上述のような事情に鑑みてなされたものであり、Ｓｉ及びＭｎを含む熱延鋼板の巻取時における粒界酸化物の発生を抑制できる熱延鋼板の製造方法及び熱延鋼板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するためになされた発明は、
Ｃ含有率が０．０４質量％以上０．２質量％以下、Ｓｉ含有率が０．５質量％以上３質量％以下、Ｍｎ含有質が０．１質量％以上３質量％以下の熱延鋼板の製造方法であって、
熱間圧延工程と、
冷却水の吹き付けにより熱間圧延した鋼板を冷却する工程と、
熱間圧延した鋼板の表面に糖化合物を積層する工程と、
冷却した鋼板を巻き取る工程と
を有することを特徴とする。
【０００８】
当該熱延鋼板の製造方法は、Ｓｉ及びＭｎを一定量含む熱延鋼板に対し、熱間圧延した鋼板の表面に糖化合物を積層する工程を有するため、この糖化合物によって熱延鋼板表面のスケールを還元することができる。その結果、Ｓｉ及びＭｎを酸化させる酸素の供給源を熱延鋼板表面から取り除くことができるため、当該熱延鋼板の製造方法は、巻取時に粒界酸化物が熱延鋼板に生成されることを抑制することができる。また、当該熱延鋼板の製造方法によれば、熱延鋼板のスケールが糖化合物によって還元されるため、スケールの除去作業も省略することができる。
【０００９】
上記糖化合物が、グリセルアルデヒド、エリトロース、トレオース、リボース、リキソース、キシロース、アラビノース、アピオース、アロース、タロース、グロース、グルコース、アルトロース、マンノース、ガラクトース、イドース、ジヒドロキシアセトン、エリトルロース、リブロース、キシルロース、プシコース、フルクトース、ソルボース、タガトース、セドヘプツロース、コリオース、トレハロース、イソトレハロース、コージビオース、ソホロース、ニゲロース、ラミナリビオース、マルトース、セロビオース、イソマルトース、ゲンチオビオース、ラクトース、スクロース、フラクトオリゴ糖、ガラクトオリゴ糖、乳果オリゴ糖、デオキシリボース、フコース、ラムノース、グルクロン酸、ガラクツロン酸、グルコサミン、ガラクトサミン、グリセリン、キシリトール、ソルビトール、グルクロノラクトン、グルコノラクトン、デンプン、アミロース、アミロペクチン、グリコーゲン、セルロース、ペクチン、グルコマンナン、デキストリン、フルクタン、グルカン、キシログルカン、ヒアルロン酸、ヘパリン、カラギーナン、アガロース、又はキチンであるとよい。このような糖化合物を用いることで、熱延鋼板表面のスケールの還元を容易かつ確実に行うことができる。
【００１０】
上記積層工程を、糖化合物濃度が１質量％以上５５質量％以下の水溶液の塗布により行うとよい。このように糖化合物を含有する水溶液を用いることで、糖化合物を鋼板表面に容易かつ均質に積層することができる。
【００１１】
上記積層工程において、上記水溶液の塗布を巻取工程での鋼板の内側面に行うとよい。このように糖化合物水溶液を鋼板の内側面に塗布することで、糖化合物水溶液の塗布直後に塗布面が鋼板に挟まれるため、糖化合物を確実に熱延鋼板表面に定着させることができる。その結果、より確実にスケールを還元することができる。
【００１２】
上記冷却水を上記水溶液とし、上記冷却工程と積層工程とを同時に行ってもよい。このように冷却水として糖化合物水溶液を用いることで、従来の設備を用いて当該熱延鋼板の製造方法を使用することができる。また、糖化合物の積層工程を別途設ける必要がないため、当該熱延鋼板の製造方法の生産性をさらに向上させることができる。
【００１３】
上記熱延鋼板のＡｌ含有率としては０質量％超０．０６質量％以下が好ましく、Ｃｒ含有率としては０質量％超２質量％以下が好ましく、Ｔｉ含有率としては０質量％超０．１質量％以下が好ましく、Ｎｉ含有率としては０質量％超２質量％以下が好ましく、Ｃｕ含有率としては０質量％超２質量％以下が好ましく、Ｍｏ含有率としては０質量％超２質量％以下が好ましく、Ｎｂ含有率としては０質量％超１質量％以下が好ましく、Ｖ含有率としては０質量％超１質量％以下が好ましく、Ｗ含有率としては０質量％超０．３質量％以下が好ましく、Ｂ含有率としては０質量％超０．０１質量％以下が好ましい。また、上記熱延鋼板がＣａ、Ｍｇ、又は希土類元素のうち少なくとも１種を０質量％超０．０３質量％以下含有することが好ましい。上記各組成の含有率をそれぞれ上記範囲内とすることで、当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板の機械的性質や加工性等をさらに向上させることができる。
【００１４】
また、上記課題を解決すべくなされた別の発明は、
コイル状に巻き取られた熱延鋼板であって、
少なくとも一方の面に還元鉄層を有し、この還元鉄層の外面の少なくとも一部に糖化合物又は糖化合物に由来する炭化物が付着していることを特徴とする。
【００１５】
当該熱延鋼板は、少なくとも一方の面に還元鉄層を有し、この還元鉄層の外面の少なくとも一部に糖化合物又は糖化合物に由来する炭化物が付着していることによって、熱間圧延時に生じたスケールが還元され、これにより粒界酸化物の発生が抑制されている。そのため、当該熱延鋼板はコイル状から巻き戻した後の酸洗時間を低減することができる。
【発明の効果】
【００１６】
当該熱延鋼板の製造方法は、Ｓｉ及びＭｎを含む熱延鋼板の巻取時における粒界酸化物の発生を抑制できる。そのため、当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板は、加工コストを低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の一実施形態の熱延鋼板の製造方法を示すフローチャート
【図２】図１の熱延鋼板の製造方法における糖化合物水溶液の塗布方法を示す模式的説明図
【図３】図１の熱延鋼板の製造方法とは異なる実施形態の熱延鋼板の製造方法を示すフローチャート
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明に係る熱延鋼板の製造方法の実施形態について図を参照しつつ詳説する。
【００１９】
＜第一実施形態＞
図１に示す熱延鋼板の製造方法は、以下の工程を有する。
（１）スラブを熱延して鋼板を得る熱間圧延工程Ｓ１
（２）冷却水の吹き付けにより熱間圧延した鋼板を冷却する冷却工程Ｓ２
（３）熱間圧延した鋼板の表面に糖化合物を積層する糖化合物積層工程Ｓ３
（４）冷却した鋼板を巻き取る巻取工程Ｓ４
【００２０】
（熱間圧延工程Ｓ１）
熱間圧延工程Ｓ１において、スラブを加熱し、圧延することで鋼板を形成する。
【００２１】
具体的には、まずスラブを加熱炉で９００℃以上１２００℃以下で加熱し、このとき発生する１次スケールをデスケーラで除去する。次に、この加熱したスラブを９００℃以上１２００℃以下のまま粗圧延した後、表面に発生する２次スケールをデスケーラで除去する。さらに、粗圧延したスラブを８００℃以上１１００℃以下で仕上げ圧延を行って熱間圧延した鋼板を得る。各工程における加熱温度が上記下限未満であると、熱延鋼板のサイズ、圧延速度、圧延設備の能力等の製造条件によってはスラブが低温となるまでの間に鋼板の熱間圧延が完了できないおそれがある。また、加熱温度が上記上限を超えると、Ｆｅ３Ｏ４が急速に成長して割れや剥離が発生し、熱延鋼板の脱炭深さが増加するおそれがある。
【００２２】
上記粗圧延に用いる粗圧延機及び仕上げ圧延に用いる仕上げ圧延機としては、公知の複数段式の圧延機を用いることができる。
【００２３】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板の原料であるスラブは、鉄を主成分とする鋼を含み、以下に説明する組成分を含有する熱延鋼板を製造可能なものであれば特に限定されない。
【００２４】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板のＣ含有率の下限としては、０．０４質量％であり、０．０５質量％がより好ましく、０．０６質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＣ含有率が上記下限未満であると、熱延鋼板の強度が不足するおそれがある。一方、熱延鋼板のＣ含有率の上限としては、０．２０質量％であり、０．１８質量％がより好ましく、０．１６質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＣ含有率が上記上限を超えると、熱延鋼板の冷間加工性が低下するおそれがある。熱延鋼板のＣ含有率を上記範囲内とすることで、熱延鋼板の強度を適切に確保することができる。
【００２５】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板のＳｉ含有率の下限としては、０．５質量％であり、０．６質量％がより好ましく、０．７質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＳｉ含有率が上記下限未満であると、熱延鋼板の強度が不足するおそれがある。一方、熱延鋼板のＳｉ含有率の上限としては、３質量％であり、２．５質量％がより好ましく、２質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＳｉ含有率が上記上限を超えると、熱延鋼板の延性を損なうおそれがある。熱延鋼板のＳｉ含有率を上記範囲内とすることで、熱延鋼板の延性と加工性とをバランスよく確保することが出来る。
【００２６】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板のＭｎ含有率の下限としては、０．１質量％であり、０．２質量％がより好ましく、０．３質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＭｎ含有率が上記下限未満であると、熱延鋼板の強度及び靱性が不足するおそれがある。一方、熱延鋼板のＭｎ含有率の上限としては、３質量％であり、２．５質量％がより好ましく、２質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＭｎ含有率が上記上限を超えると、熱延鋼板の延性を損なうおそれがある。熱延鋼板のＭｎ含有率を上記範囲内とすることで、熱延鋼板の強度及び靱性を適切に高めることができる。
【００２７】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板は、強度を高める観点からＡｌを含有することが好ましい。熱延鋼板がＡｌを含有することによって、脱酸効果が奏されると共に、焼ならし加熱時にオーステナイト結晶粒の粗大化を防止することができる。熱延鋼板のＡｌ含有率の下限としては、０質量％超が好ましく、０．００１質量％がより好ましく、０．００５質量％がさらに好ましい。また、熱延鋼板のＡｌ含有率の上限としては、０．０６質量％が好ましく、０．０５質量％がより好ましく、０．０４質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＡｌ含有率が上記上限を超えると、コスト高の原因となるだけでなく、結晶粒が不安定になるおそれがある。
【００２８】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板は、強度を高める観点からＣｒを含有することが好ましい。熱延鋼板のＣｒ含有率の下限としては、０．０１質量％が好ましく、０．０５質量％がより好ましく、０．１質量％がさらに好ましい。また、熱延鋼板のＣｒ含有率の上限としては、２質量％が好ましく、１．５質量％がより好ましく、１質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＣｒ含有率が上記上限を超えると、熱延鋼板の延性を損なうおそれがある。
【００２９】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板は、脱酸剤としてＴｉを含有することが好ましい。熱延鋼板のＴｉ含有率の下限としては、０質量％超が好ましく、０．０１質量％がより好ましく、０．０２質量％がさらに好ましい。また、熱延鋼板のＴｉ含有率の上限としては、０．１質量％が好ましく、０．０５質量％がより好ましく、０．０１質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＴｉ含有率が上記上限を超えると熱延鋼板の靭性が低下するおそれがある。
【００３０】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板は、焼入れ性を高める観点からＮｉを含有することが好ましい。熱延鋼板がＮｉを含有することによって、連続焼鈍ライン（ＣＡＬ）での焼鈍及び冷却時点でのマルテンサイト比率の増大とマルテンサイトのラス構造微細化との作用が生じ、連続亜鉛メッキライン（ＣＧＬ）での焼鈍し時における二相域再加熱・冷却処理時の焼入れ性が良好となる。その結果、冷却後の最終的な複合組織を加工に適したものとし、各種成形加工性を向上させることができる。熱延鋼板のＮｉ含有率の下限としては、０質量％超が好ましく、０．１質量％がより好ましく、０．２質量％がさらに好ましい。また、熱延鋼板のＮｉ含有率の上限としては、２質量％が好ましく、１．５質量％がより好ましく、１質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＮｉ含有率が上記上限を超えると、熱延鋼板の製造コストが不必要に大きくなる。
【００３１】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板は、焼入れ性を高める観点からＣｕを含有することが好ましい。熱延鋼板がＣｕを含有することによって、上述したＮｉと同様の作用によって各種成形加工性を向上させることができる。熱延鋼板のＣｕ含有率の下限としては、０質量％超が好ましく、０．１質量％がより好ましく、０．２質量％がさらに好ましい。また、熱延鋼板のＣｕ含有率の上限としては、２質量％が好ましく、１．５質量％がより好ましく、１０質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＣｕ含有率が上記上限を超えると、熱延鋼板の製造コストが不必要に大きくなる。
【００３２】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板は、焼入れ性及び強度を高める観点からＭｏを含有することが好ましい。熱延鋼板がＭｏを含有することによって、上述したＮｉ及びＣｕと同様の作用によって各種成形加工性を向上させることができる。また、メッキ性を損ねることなく、固溶強化を図ることができる。熱延鋼板のＭｏ含有率の下限としては、０質量％超が好ましく、０．１質量％がより好ましく、０．２質量％がさらに好ましい。また、熱延鋼板のＭｏ含有率の上限としては、２質量％が好ましく、１．５質量％がより好ましく、１質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＭｏ含有率が上記上限を超えると、熱延鋼板の製造コストが不必要に大きくなる。
【００３３】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板は、強度を高める観点からＮｂを含有することが好ましい。熱延鋼板がＮｂを含有することによって、組織が微細化され、靱性を損なわずに強度を向上することができる。熱延鋼板のＮｂ含有率の下限としては、０質量％超が好ましく、０．００１質量％がより好ましく、０．００５質量％がさらに好ましい。また、熱延鋼板のＮｂ含有率の上限としては、１質量％が好ましく、０．５質量％がより好ましく、０．１質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＮｂ含有率が上記上限を超えると、炭化物が過剰に生成されるため、マルテンサイトの体積率減少又はマルテンサイトの析出が起こり、強度と加工性とのバランスが低下するおそれがある。
【００３４】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板は、強度を高める観点からＶを含有することが好ましい。熱延鋼板のＶ含有率の下限としては、０質量％超が好ましく、０．００１質量％がより好ましく、０．００５質量％がさらに好ましい。また、熱延鋼板のＶ含有率の上限としては、１質量％が好ましく、０．５質量％がより好ましく、０．１質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＶ含有率が上記上限を超えると、コスト高の原因となるだけでなく、降伏点（降伏比）を上昇させて熱延鋼板の加工性を低下させるおそれがある。
【００３５】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板は、強度を高める観点からＷを含有することが好ましい。熱延鋼板がＷを含有することによって、析出物強化、フェライト結晶粒の成長抑制による細粒強化、及び再結晶の抑制による転移強化によって、熱延鋼板の強度を高めることができる。熱延鋼板のＷ含有率の下限としては、０質量％超が好ましく、０．００１質量％がより好ましく、０．００５質量％がさらに好ましい。また、Ｗ含有率の上限としては、０．３質量％が好ましく、０．２質量％がより好ましく、０．１質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＷ含有率が上記上限を超えると、炭窒化物の析出が過剰になって熱延鋼板の成形性が低下するおそれがある。
【００３６】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板は、焼入れ性を高める観点からＢを含有することが好ましい。熱延鋼板のＢ含有率の下限としては、０質量％超が好ましく、０．０００１質量％がより好ましく、０．０００２質量％がさらに好ましい。また、熱延鋼板のＢ含有率の上限としては、０．０１質量％が好ましく、０．００５質量％がより好ましく、０．００１質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＢ含有率が上記上限を超えると、熱延鋼板のメッキ性が低下するおそれがある。
【００３７】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板の不可避的不純物のＰ含有率の上限としては、０．０２質量％が好ましく、０．０１質量％がより好ましく、０．００１質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＰ含有率が上記上限を超えると、延性が低下するおそれや、メッキ性が低下するおそれがある。また、Ｐはセメンタイトの析出を遅延し変態を抑制する作用を奏するので微量含まれていてもよく、熱延鋼板のＰ含有率の下限としては、０質量％超が好ましく、０．０００１質量％がより好ましい。
【００３８】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板の不可避的不純物のＳ含有率の上限としては、０．００４質量％が好ましく、０．００２質量％がより好ましく、０．００１質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＳ含有率が上記上限を超えると、硫化物系介在物ＭｎＳが形成され、熱間圧延時に偏析して熱延鋼板の脆性が低下するおそれがある。また、熱延鋼板のＳ含有率の下限としては、特に限定されないが０質量％が好ましい。
【００３９】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板のＮ含有率の上限としては、０．０３質量％が好ましく、０．０１質量％がより好ましく、０．００１質量％がさらに好ましく、０．０００１質量％が特に好ましい。熱延鋼板のＮ含有率が上記上限を超えると、粗大な窒化物が形成され熱延鋼板の曲げや孔の拡径等の加工性が低下するおそれや、溶接時にブローホールが発生し易くなるおそれがある。また、熱延鋼板のＮ含有率の下限としては、特に限定されないが０質量％が好ましい。
【００４０】
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板は、脱酸剤としてＣａ、Ｍｇ、又は希土類元素のうち少なくとも１種を含有することが好ましい。熱延鋼板のＣａ、Ｍｇ、又は希土類元素のうち１種の含有率の下限としては、０質量％超が好ましく、０．００２質量％がより好ましく、０．００３質量％がさらに好ましい。また、熱延鋼板のＣａ、Ｍｇ、又は希土類元素のうち１種の含有率の上限としては、０．０３質量％が好ましく、０．０２質量％がより好ましく、０．０１質量％がさらに好ましい。熱延鋼板のＣａ、Ｍｇ、又は希土類元素のうち１種の含有率が上記上限を超えると熱延鋼板の成形性が低下するおそれがある。なお、熱延鋼板は、Ｃａ、Ｍｇ、及び希土類元素のうち２種以上含有してもよい。この場合、それぞれの元素の含有率を上記範囲内とすることが好ましい。
【００４１】
また、当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板の金属組織としては特に限定されず、初析フェライト、パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの体積含有率をそれぞれ任意に調整することができる。
【００４２】
（冷却工程Ｓ２）
冷却工程Ｓ２において、熱間圧延した鋼板に冷却水を吹き付けて冷却する。この冷却方法としては、例えば冷却水を複数のスプレーで鋼板の表面に噴射する方法を用いることができる。また、冷却温度としては、４００℃以上７００℃以下が好ましい。
【００４３】
（糖化合物積層工程Ｓ３）
糖化合物積層工程Ｓ３において、冷却した鋼板の巻取工程Ｓ４での内側面に糖化合物水溶液を噴射又は噴霧により塗布し、糖化合物を積層する。
【００４４】
上記糖化合物水溶液の噴射又は噴霧の方法は特に限定されないが、例えば図２に示すように、冷却後の鋼板１をコイル２へ巻き取る直前に、スプレー４によって鋼板１の巻取時に内側となる面に噴射又は噴霧する方法を用いることができる。この場合、糖化合物水溶液は貯留槽（図示せず）からポンプ５によってスプレー４に供給される。また、糖化合物水溶液を噴射又は噴霧する位置は、糖化合物水溶液の飛散や滴下を防止するために、コイル２とその直前のロール３との間で行うことが好ましい。
【００４５】
上記糖化合物水溶液が含有する糖化合物としては特に限定されないが、グリセルアルデヒド、エリトロース、トレオース、リボース、リキソース、キシロース、アラビノース、アピオース、アロース、タロース、グロース、グルコース、アルトロース、マンノース、ガラクトース、イドース、ジヒドロキシアセトン、エリトルロース、リブロース、キシルロース、プシコース、フルクトース、ソルボース、タガトース、セドヘプツロース、コリオース、トレハロース、イソトレハロース、コージビオース、ソホロース、ニゲロース、ラミナリビオース、マルトース、セロビオース、イソマルトース、ゲンチオビオース、ラクトース、スクロース、フラクトオリゴ糖、ガラクトオリゴ糖、乳果オリゴ糖、デオキシリボース、フコース、ラムノース、グルクロン酸、ガラクツロン酸、グルコサミン、ガラクトサミン、グリセリン、キシリトール、ソルビトール、グルクロノラクトン、グルコノラクトン、デンプン、アミロース、アミロペクチン、グリコーゲン、セルロース、ペクチン、グルコマンナン、デキストリン、フルクタン、グルカン、キシログルカン、ヒアルロン酸、ヘパリン、カラギーナン、アガロース、又はキチンが好ましい。また、上記糖化合物は複数を混合して用いてもよい。これらの中でも、ハンドリング性に優れ低コストであるグルコース、フルクトース、スクロース、又はデンプンが好ましい。
【００４６】
糖化合物水溶液中の糖化合物の濃度の下限としては、１質量％が好ましく、５質量％がより好ましく、１０質量％がさらに好ましい。糖化合物の濃度が上記下限未満であると、鋼板表面でのスケール還元効果が十分発揮されず粒界酸化の抑制効果が不十分となるおそれがある。一方、糖化合物の濃度の上限としては、５５質量％が好ましく、５０質量％がより好ましい。糖化合物の濃度が上記上限を超えると、糖化合物水溶液のハンドリングが難しくなるおそれや、糖化合物水溶液のコストが不必要に高くなるおそれがある。
【００４７】
上記糖化合物水溶液には、糖化合物以外の凝集剤、増粘剤、防腐剤等の添加剤を適宜含有させることができる。
【００４８】
（巻取工程Ｓ４）
巻取工程Ｓ４では、冷却後に糖化合物を積層した鋼板を巻取機で巻き取る。この巻取機は公知の薄板鋼板用の巻取機を用いることができる。
【００４９】
この鋼板の巻取によって、糖化合物水溶液が鋼板間に挟みこまれて保持される。その結果、鋼板表面の粒界酸化の生成抑制を確実に行うことができる。
【００５０】
（利点）
当該熱延鋼板の製造方法は、Ｓｉ及びＭｎを一定量含む熱延鋼板に対し、熱間圧延した鋼板の表面に糖化合物を積層する工程を有するため、この糖化合物によって熱延鋼板表面のスケールを還元することができる。その結果、Ｓｉ及びＭｎを酸化させる酸素の供給源を熱延鋼板表面から取り除くことができるため、当該熱延鋼板の製造方法は、巻取時に粒界酸化物が熱延鋼板に生成されることを抑制することができる。また、当該熱延鋼板の製造方法によれば、熱延鋼板のスケールが糖化合物によって還元されるため、スケールの除去作業も省略することができる。
【００５１】
さらに当該熱延鋼板の製造方法は、鋼板の巻取時に内側となる面に上記糖化合物水溶液を噴射又は噴霧により塗布するため、糖化合物水溶液の塗布直後に塗布面が熱延鋼板に挟まれ、糖化合物を均一に熱延鋼板表面に定着させることができる。その結果、より均一にスケールを還元することができる。
【００５２】
（熱延鋼板）
当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板は、コイル状に巻き取られ、少なくとも一方の面に還元鉄層を有し、この還元鉄層の外面の少なくとも一部に糖化合物又は糖化合物に由来する炭化物が付着している。この還元鉄層は、スケールが糖化合物によって還元されたものである。また、この還元鉄層の外面に付着した糖化合物に由来する炭化物は、糖化合物が不完全燃焼したものである。
【００５３】
上記還元鉄層の平均厚さの下限としては、１μｍが好ましく、２μｍがより好ましく、３μｍがさらに好ましい。還元鉄層の平均厚さが上記下限未満であると、スケールが十分に還元されていないおそれがある。一方、還元鉄層の平均厚さの上限としては、２０μｍが好ましく、１８μｍがより好ましく、１５μｍがさらに好ましい。還元鉄層の平均厚さが上記上限を超えると、当該熱延鋼板の品質が低下するおそれがある。
【００５４】
当該熱延鋼板は、上述のように糖化合物によって粒界酸化物の発生が抑制される。そのため、当該熱延鋼板はコイル状から巻き戻した後の酸洗時間を低減することができ、熱延鋼板を原料とする製品の生産性を向上させることができる。
【００５５】
＜第二実施形態＞
図２に示す熱延鋼板の製造方法は、以下の工程を有する。
（１）スラブを熱延して鋼板を得る熱間圧延工程Ｓ１１
（２）糖化合物水溶液の吹き付けにより熱間圧延した鋼板を冷却すると同時に鋼板の表面に糖化合物を積層する冷却兼糖化合物積層工程Ｓ１２
（３）冷却した鋼板を巻き取る巻取工程Ｓ１３
【００５６】
（熱間圧延工程Ｓ１１）
熱間圧延工程Ｓ１１は、第一実施形態の熱延鋼板の製造方法の熱間圧延工程Ｓ１と同様であるため、説明を省略する。
【００５７】
（冷却兼糖化合物積層工程Ｓ１２）
冷却兼糖化合物積層工程Ｓ１２において、熱間圧延工程Ｓ１１で熱間圧延した鋼板に糖化合物水溶液を用いた冷却水を吹き付けて冷却する。
【００５８】
この糖化合物水溶液は、第一実施形態の熱延鋼板の製造方法の糖化合物積層工程Ｓ３で用いたものと同様とすることができる。また、糖化合物水溶液を用いた冷却水の吹き付け方法も第一実施形態の熱延鋼板の製造方法の冷却工程Ｓ２と同様とすることができる。
【００５９】
（巻取工程Ｓ１３）
巻取工程Ｓ１３は、第一実施形態の熱延鋼板の製造方法の巻取工程Ｓ４と同様とすることができる。本実施形態の熱延鋼板の製造方法でも、鋼板の巻取によって、冷却兼糖化合物積層工程Ｓ１２で吹き付けた糖化合物水溶液が鋼板間に挟みこまれて保持される。その結果、スケール除去を確実に行うことができる。
【００６０】
（利点）
当該熱延鋼板の製造方法は、第一実施形態の熱延鋼板の製造方法と同様に、糖化合物のスケール還元作用によって、巻取時に粒界酸化物が熱延鋼板に生成されることを抑制することができる。また、当該熱延鋼板の製造方法によれば、冷却水として糖化合物水溶液を用いているため、別途糖化合物の積層設備及び積層工程を設ける必要がない。その結果、設備コストを低減し、かつ生産性を向上させることができる。
【００６１】
＜その他の実施形態＞
本発明の熱延鋼板の製造方法は、上記実施形態に限定されるものではない。上記各実施形態では、糖化合物を水溶液の状態で鋼板表面に塗布したが、糖化合物を粉末状（粒状）で塗布してもよい。この粉末状の糖化合物の塗布方法としては、スプレーによる噴霧を用いることができる。
【００６２】
また、上記第一実施形態では、糖化合物水溶液を鋼板の巻取時に内側となる面に塗布したが、これと反対側の面（巻取時に外側となる面）に塗布してもよい。ただし、巻取時に外側となる面に糖化合物水溶液を塗布すると、巻取前に糖化合物水溶液が滴下等により鋼板表面に留まらないおそれがあるため、第一実施形態のように巻取時に内側となる面に塗布することが好ましい。
【００６３】
なお、糖化合物水溶液を用いて塗布する場合、ローラーやブラシで鋼板の表面に水溶液を直接塗布する方法を用いてもよい。ただし、鋼板が高温であり耐熱性が要求されることから、スプレー等で間接的に塗布する方法が好ましい。
【実施例】
【００６４】
以下、実施例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００６５】
（実施例１）
表１に示すＡの組成のスラブを１２００℃で３０分間加熱し、高圧水デスケーラで１次スケールを除去した。その後、１１００℃でスラブを粗圧延を施し、この粗圧延で生成した２次スケールを高圧水デスケーラで除去した。次に、１０００℃でスラブを仕上げ圧延を施し、冷却水の吹き付けによって６３０℃まで冷却しコイルに巻き取って熱延鋼板を得た。冷却後、熱延鋼板をコイルに巻き取る際に、前半部分には何も施さず、後半部分には鋼板の巻取後内側になる面にスクロースを１０質量％含有する水溶液をスプレー噴射により塗布した。
【００６６】
上記鋼板の巻取後、鋼板を自然放冷し、糖化合物水溶液を塗布した部分（後半部分）と塗布しなかった部分（前半部分）とからサンプルを採取した。このサンプルについて、粒界酸化が断面から観察できるように樹脂研磨加工を行い、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて粒界酸化の最大深さを計測した。
【００６７】
（実施例２〜７８）
表１、表２及び表３に示す組成のスラブ並びに糖化合物の種類及び水溶液濃度とした以外は、実施例１と同様の手順で熱延鋼板をコイルに巻き取って自然放冷した。その後、実施例１と同様に、糖化合物水溶液を塗布した部分（後半部分）と塗布しなかった部分（前半部分）とからサンプルを採取し、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて粒界酸化の最大深さを計測した。
【００６８】
実施例１〜７８の粒界酸化の最大深さの計測結果を表２及び表３に示す。
【００６９】
【表１】
2014214374.tif 000003
【００７０】
【表２】
2014214374.tif 000004
【００７１】
【表３】
2014214374.tif 000005
【００７２】
表２及び表３に示すように、実施例１〜７８の熱延鋼板において、糖化合物水溶液を塗布した部分（コイル後半）では、糖化合物水溶液を塗布しなかった部分（コイル前半）に比べて粒界酸化深さが小さくなっている。また、糖化合物の種類及び濃度によっては、粒界酸化深さが１０μｍ以下となっており、著しい改善効果が見られた。なお、粒界酸化深さは１０μｍ以下とする必要があり、好ましくは５μｍ以下、さらに好ましくは３μｍ以下である。
【産業上の利用可能性】
【００７３】
本発明の熱延鋼板の製造方法及び熱延鋼板は、Ｓｉ及びＭｎを含む熱延鋼板の巻取時における粒界酸化物の発生を抑制できる。
【符号の説明】
【００７４】
１  鋼板
２  コイル
３  ロール
４  スプレー
５  ポンプ
【図１】
2014214374.tif 000006
【図２】
2014214374.tif 000007
【図３】
2014214374.tif 000008