(57)【要約】【課題】空気流を効率よく増大させて、安定した電力の発電を図る。【解決手段】発電システムは、空気流入口から空気流出口に向かう空気の流れ方向に開口面積が大きくなるように形成される中空筺体と、空気流入口の近傍に空気流を送出する送風手段と、中空筺体の内部において回転可能に配置される回転体と、回転体から放射状に延びる複数の芯軸の周りにそれぞれ回転可能に配置され、外周にスパイラル状の突条が形成される複数の回転円柱体と、複数の回転円柱体を回転させる駆動手段と、回転体に連結される発電機と、を備える。【選択図】図９
2014214662.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
空気流入口と、空気流出口とを有し、空気流入口から空気流出口に向かう空気の流れ方向に開口面積が大きくなるように形成される中空筺体と、
前記空気流入口の近傍に空気流を送出する送風手段と、
前記中空筺体の内部において回転可能に配置される回転体と、
前記回転体から放射状に延びる複数の芯軸の周りにそれぞれ回転可能に配置され、外周
にスパイラル状の突条が形成される複数の回転円柱体と、
前記複数の回転円柱体を回転させる駆動手段と、
前記回転体に連結される発電機と、を備える発電システム。
【請求項２】
前記中空筐体の内部に配置され、前記空気の流れ方向に前記回転体の配置位置から下流側に延びる中空形状体を、備え、
前記中空形状体は、その外周の直径が前記空気の流れ方向に小さくなるように形成される請求項１に記載の発電システム。
【請求項３】
前記回転円柱体は、前記中空筐体の内部における前記空気の流れ方向の位置であって、空気流の速さが最大となる位置に配置される請求項１または請求項２に記載の発電システム。
【請求項４】
前記中空筐体は、前記空気の流れ方向に少なくとも前記回転円柱体の配置位置から下流側において、前記空気の流れ方向に開口面積が大きくなるように形成され、
前記中空筐体は、空気流出口の外周面から放射方向に突出するツバを有する請求項３に記載の発電システム。
【請求項５】
前記送風手段から送出される空気流を導入するための空気流導入口と、
前記中空筺体の空気流入口近傍の全周に設けられ、前記空気流導入口から導入された空気が流れる内部空気流路と、
前記内部空気流路を流れる空気流が前記空気流入口において所定の方向に吹き出すように空気流を案内する案内壁と、を備える請求項１〜４のいずれかに記載の発電システム。
【請求項６】
前記内部空気流路の容積は、前記内部空気流路の前記空気流導入口から離れる距離が大きくなるに伴い、大きくなるように前記内部空気流路が形成され、
空気流が吹き出す前記案内壁の隙間は、前記案内壁の前記空気流導入口から離れる距離が大きくなるに伴い、大きくなるように前記案内壁が形成される請求項５に記載の発電システム。
【請求項７】
前記送風手段は、２重羽根形状の送風ファンを有する請求項１〜６のいずれかに記載の発電システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、風レンズ効果およびマグナス効果を利用して、送風手段から送出される空気流の風力を増大させ、発電機に連結される回転体を、その増大される空気流により回転させて発電する発電システムに関する。詳細には、本発明は、風レンズ効果を発揮する形状の中空筺体と、マグナス効果を発揮する構成の複数の回転円柱体と、複数の回転円柱体が取り付けられ、発電機に連結される回転体とを備える発電システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、自然風を利用した大型風力発電装置が考案されている。しかし、自然風を利用した発電装置は突然の突風等で破壊することがある。この種の発電装置は、より中型化が進んでいるが、この中型発電装置でも突風、または無風等の、自然風の変化には対応できていない。
【０００３】
中型発電装置として、例えば、風レンズ風力発電装置が、特許文献１等により提案され、マグナス型風力発電装置が、特許文献２等により提案されている。これらの発電装置も自然風を利用している発電装置である。なお、風レンズとは、風エネルギーを集中させる手段であり、風レンズ風力発電装置は、風レンズ効果、すなわち集風効果を利用して発電する装置である。
【０００４】
これらの中型発電装置も空気流の増幅を考え発電効率の向上を図っている。発電効率を高める技術に関して、非特許文献１に、中空構造体の形状と集風効果との関係が開示されている。具体的には、中空構造体の入口が出口より小さい拡大型である場合、中空構造体内部の風速を効率よく増速することができる。また、中空構造体の出口の近傍にツバを設けた拡大型である場合、中空構造体内部の風速を加速することができる。
【０００５】
中型発電装置について個々に発電効率は向上しているが、設置場所を選ばない小型発電装置については発電効率の良い発電装置の提供にまでは至っていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】国際公開第２００９／０６３５９９号公報
【特許文献２】特開２００９−２２６３号公報
【非特許文献】
【０００７】
【非特許文献１】鳥谷隆、外３名、「中空構造体による集風効果」、日本流体力学会、２００３年、ながれ２２、ｐ．３３７−３４３
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、従来の装置には、風レンズ効果およびマグナス効果を利用して、送風手段から送出される空気流を増大させ、発電機に連結される回転体を、その増大される空気流により回転させて発電する装置はなく、より効率を高め安定した電力の発電をめざした装置を提供するに至っていなかった。
【０００９】
本発明は、上記課題を解決するために、空気流を効率よく増大させて、安定した電力の発電を図ることができる発電システムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
前記課題を解決するために、本発明の請求項１に記載の発電システムは、空気流入口および空気流出口を有する中空筺体と、送風手段と、回転体と、複数の回転円柱体と、駆動手段と、発電機とを備える。送風手段からの空気流が中空筐体内に送られ、中空筐体内で駆動手段により複数の回転円柱体が回転される。中空筐体内で増速された空気流により回転体が回転され、発電機を駆動する。
この請求項１に記載の発電システムによれば、中空筐体および回転円柱体により送風手段からの空気流を増速させることから、安定した電力を発電することができる。
【００１１】
本発明の請求項２に記載の発電システムは、請求項1に記載の発電システムであって、中空筐体の内部には、空気の流れ方向に回転体の配置位置から下流側に延びる中空形状体を、備え、中空形状体は、その外周の直径が前記空気の流れ方向に小さくなるように形成されていることを特徴としている。
この請求項２に記載の発電システムによれば、中空形状体により、回転円柱体近傍の風速が増速され発電効率を向上させることができる。
【００１２】
本発明の請求項３に記載の発電システムは、請求項1または請求項２に記載の発電シス
テムであって、回転円柱体は、空気の流れ方向の位置であって、空気流の速さが最大となる位置に配置されることを特徴としている。
この請求項３に記載の発電システムによれば、送風手段からの空気流が最大風速となる位置に回転円柱体が配置されることから、回転体はより安定した速い速度で回転され、一層効率的に発電することができる。
【００１３】
本発明の請求項４に記載の発電システムは、請求項３に記載の発電システムであって、中空筐体は、空気の流れ方向に、少なくとも前記回転円柱体の配置位置から下流側において、空気の流れ方向に開口面積が大きくなるように形成され、空気流出口の外周面から放射方向に突出するツバを有することを特徴としている。
この請求項４に記載の発電システムによれば、中空筐体の空気流出口の下流側において風圧が低下するよう、中空筐体の形状が形成されるので、回転円柱体近傍での空気流の風速を増速させることができる。
【００１４】
本発明の請求項５に記載の発電システムは、請求項1〜４に記載の発電システムであって、送風手段から送出される空気流を導入するための空気流導入口と、中空筺体の空気流入口近傍の全周に設けられ、空気流導入口から導入された空気が流れる内部空気流路と、空気吹き出し口と、内部空気流路を流れる空気流が前記空気吹き出し口において所定の方向に吹き出すように空気流を案内する案内壁と、を備えることを特徴としている。
この請求項５に記載の発電システムによれば、送風手段からの空気流が、中空筺体の空気流入口近傍の全周において、空気吹き出し口から均一な空気流で吹き出し、中空筐体の内部に送込まれる。これにより、中空筐体の内部に均一な空気流を発生させることができる。
【００１５】
本発明の請求項６に記載の発電システムは、請求項５に記載の発電装置であって、内部空気流路の容積は、空気流導入口から離れる距離が大きくなるに伴い、大きくなるように内部空気流路が形成され、空気流が吹き出す案内壁の隙間は、案内壁の前記空気流導入口から離れる距離が大きくなるに伴い、大きくなるように案内壁が形成されることを特徴としている。
この請求項６に記載の発電システムによれば、送風手段からの空気流が、中空筺体の空気流入口近傍の全周において、空気吹き出し口から一層均一な空気流で吹き出すことから、中空筐体の内部に一層均一な空気流を発生させることができる。
【００１６】
本発明の請求項７に記載の発電システムは、請求項1に記載の発電システムであって、送風ファンが２重羽根形状であることを特徴としている。
この請求項７に記載の発電システムによれば、構造が簡単な発電システムとなり、送風ファンに使用する初期電力が少なくてすむ。
【発明の効果】
【００１７】
本発明は、中空筐体および複数の回転円柱体を備えることにより、空気流を効率よく増大させて、安定した電力の発電を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明の第１実施形態に係る発電システム１の全体構成を示す側方断面図である。
【図２】発電システム１において中空筐体８０と回転体１２０と各装置１００、１４０とを支持する支持部材２３〜２７が基台２０に固定される構成を示す側方断面図である。
【図３】発電システム１の送風装置４０から、ケース２と空気流拡散内壁６１とで構成される内部空気流路６０を通る空気流を示す拡大側方図である。
【図４】図３において送風装置４０のロータリーファン４２を上方から見た上面図である。
【図５】図３のＤ−Ｄ線に従う断面図で送風装置４０と内部空気流路６０とを前方から見た正面図である。
【図６】発電システム１のケース２と中空筐体８０との詳細な構成を示す側方断面図である。
【図７】ケース２の側方断面図である。
【図８】ケース２を中空筐体８０に組付けるロック爪部８３などを示す側面図である。
【図９】発電システム１において回転円柱体駆動装置１００から発電装置１４０までの連結構成を示す側方断面図である。
【図１０】図１のA方向から見た支持部材２４の詳細な構成を示す正面図である。
【図１１】図１のＢ−Ｂ線に従う断面図である。
【図１２】図１のＣ−Ｃ線に従う断面図である。
【図１３】図１のA方向から見た回転円柱体１２０の詳細な構成を示す拡大断面図である。
【図１４】図１３のＥ-Ｅ線に従う断面図である。
【図１５】発電システム１において空気流の流れを示す図である。
【図１６】発電システム１の発電装置１４０と他の電気機器との配線を示す図である。
【図１７】本発明の第２実施形態に係る発電システム１の全体構成を示す側方断面図である。
【図１８】図１７のＦ−Ｆ線に従う断面図である。
【図１９】図１７のＧ−Ｇ線に従う断面図である。
【図２０】図１７のＨ−Ｈ線に従う断面図である。
【図２１】図１７のＪ−Ｊ線に従う断面図である。
【図２２】送風ファンの形状を拡大して示す図である。
【図２３】第２実施形態に係る発電システムにおいて空気流の流れと各部の寸法とを示す図である。
【図２４】図１３に示す回転円柱体１２０の変形例を示す図である。
【図２５】図１４に示すスパイラル円柱１２９の変形例を示す図である。
【図２６】送風装置４０の変形例を示す図である。
【００１９】
［第１実施形態］
以下、本発明の第１実施形態に係る発電システムを、図面を参照して詳細説明する。
【００２０】
≪第１実施形態の構成≫
図１は発電システムの全体構成を示す側方断面図であり、図２は中空筐体と各駆動部とを支持する支持部材が基台に固定される構成を示す側方断面図であり、図３は送風装置からケースと空気流拡散内壁で構成される内部空気流路を通る空気流を示す拡大側方図であり、図４は図３において送風装置を上方から見た上面図であり、図５は図３のＤ−Ｄ線に従う断面図で送風装置と内部空気流路を前方から見た正前面図であり、図６はケースと中空筐体の詳細な構成を示す側方断面図であり、図７はケースの側方断面図であり、図８はケースを中空筐体に組付けるロック爪部であり、図９は回転円柱体駆動装置から発電装置までの連結構成を示す側方断面図であり、図１０は図１のA方向から見た支持部材の詳細な構成を示す正面図であり、図１１は図１のＢ−Ｂ線に従う断面図であり、図１２は図１のＣ−Ｃ線に従う断面図であり、図１３は図１のA方向から見た回転円柱体の詳細な構成を示す拡大で断面図であり、図１４は図１３のＥ-Ｅ線に従う断面図であり、図１５は空気流の流れを示す図であり、図１６は発電装置と他の電気機器との配線を示す図である。
【００２１】
＜第１実施形態の全体構成＞
図１に示す発電システム１は、基台２０と送風装置４０と内部空気流路６０と空気流拡散内壁６１と中空筐体８０と回転円柱体駆動装置１００と回転円柱体１２０と発電装置１４０とを主な構成要素として備える。内部空気流路６０は、ケース２と空気流拡散内壁６１との間に形成され、図３において、内部空気流路６０−U、６０−Sとして示される。
【００２２】
（基台の構成）
図２に示すように、基台２０は平板状の形状を有し、その下部には足２１、２２が設けられる。基台２０上に搭載される部材が振動等で移動しないよう、足は、高摩擦係数材質で、耐光性および耐薬品性に優れたゴム又は、樹脂等で作られ、基台２０には接着あるいはネジ締め（図示せず）等で複数固着されている。
支持部材２３〜２７が、基台２０の上面にネジでそれぞれ固定される。送風装置４０を駆動させるためのモータ４１は基台２０の上部にネジで固定され、回転円柱体駆動装置１００の駆動モータの回転軸線と、複数の回転円柱体１２０を支える回転体１２１の回転軸線と、発電装置１４０のモータの回転軸線とが同一線上になるよう、支持部材２３〜２５は、回転円柱体駆動装置１００と、回転体１２１と、発電装置１４０とをそれぞれ支持する。３つの回転軸線と空気流拡散内壁６１の中心線と中空筐体８０の中心線とが同一になるよう、支持部材２６、２７は、中空筐体８０をそれぞれ支持する。
【００２３】
（送風装置の構成）
図３に示すように、モータ４１が基台２０にネジで固定される。モータ４１の回転軸にロータリーファン４２が固定される。円柱壁３は、ケース２の外周部の一部に一体成形され、その下方は空気を取りこむために開放している。ロータリーファン４２は、円柱壁３の内部に収容される。図１に示すように、空気流拡散内壁６１と中空筐体８０とは一体であり、その境は点Pである。ケース２は空気流拡散内壁６１の外周部に組みつけられ、その先端は点Pまで圧入される。円柱壁３の下方より取りこまれた空気流Mは、ロータリーファン４２の回転により、空気流拡散内壁６１にケース２を組付けることで形成される空間である内部空気流路６０を満たし、下方の内部空気流路６０−Sでは空気流N1の方向に押しだされ、上方の内部空気流路６０−Uでは空気流N1−７の方向に押し出される。図5に示すように、内部空気流路６０−Sから内部空気流路６０−Uまでの内部空気流路は、空気流N1−２から空気流N1−６、空気流N1−７へと空気流により充満される。図５において、右側の空気流には、記号Rが付され、左側の空気流には、記号Lが付されている。
図４に示すように、ロータリーファン４２は、上面形状において複数の羽根４３を有する。各羽根４３は、所定のすくい角を有するすくい部分４４を具備する。すくい部分４４の角度は５°から２０°である。ロータリーファン４２が回転方向Qに回転されるとき、円柱壁３とすくい部分４４とにより風向きは空気流Mの方向になる。
図3に示すように空気流Mは、下方では空気流N1の方向になり、上方では空気流N1−７の方向となり、内部空気流路６０−Sから内部空気流路６０−Uまでを充満する。ファン４２の径は２５０ｍｍから３５０ｍｍまでの直径に設定される。
【００２４】
（送風装置からの本体への空気流の流れ）
図３に示すように、内部空気流路６０−Sと内部空気流路６０−Uとを比べると、内部空気流路６０−Sより内部空気流路６０−Uの容積は大きく、内部空気流路６０−Sから内部空気流路６０−Uに向かって、内部空気流路の容積は左右両側とも滑らかに大きくなる。
図３に示すように、内部空気流路６０からの空気流は、ケース２の先端と空気流拡散内壁６１の先端との間に発生し、図５に示すように、空気吹き出し口６２−１から空気吹き出し口６２−２までの間で吹き出される。空気吹き出し口６２−１と空気吹き出し口６２−２とのサイズは、空気吹き出し口６２−１から空気吹き出し口６２−２に向かって、左右共に滑らかに大きくなる。その空気流の最下部は空気流N1であり、右側では空気流N1−２Rから空気流N1−７Rとなり、左側では空気流N1−２Lから空気流N1−７Lとなる。さらにケース２の先端にはループ内壁４が形成され、空気吹き出し口６２からの空気流が空気流拡散内壁６１に向かう。
内部空気流路６０の容積の変化と空気吹き出し口６２のサイズの変化とは、ロータリーファン４２に近い所と離れた所とでの空気流圧を均一にするためである。本実施形態では、空気吹き出し口６２−１は１ｍｍから５ｍｍで、空気吹き出し口６２−２は５ｍｍから１０mmに設定される。図６に示すように、ケース２の外部空気流入口Ｙ１は１０００ｍｍから１５００ｍｍであり、上下のＰ点間の距離Ｙ３は１４１０ｍｍから１４６０ｍｍであり、回転円柱体１２０の径Ｙ４は１４００ｍｍであり、ケース２の一部を含む空気流拡散内壁６１の奥行きＸ１は７００ｍｍから８００ｍｍである。空気流拡散内壁６１の形状は、前方（図６の左方向）に向かって直径が小さくなるように湾曲した形状で、その湾曲して傾斜する角度αは空気流拡散内壁６１のＰ点近くでは５°であり、Ｐ点から離れた先端は７０°に傾いた連続形状である。その空気流拡散内壁６１の後部に中空筐体８０が続き、その形状は後方（図６の右方向）に向かって拡大する中空拡大形状である。その拡大形状の傾斜する角度βは３°から４°であり、奥行きＸ２は２０００ｍｍから２５００ｍｍである。中空筐体８０の最後部には図1に示すように、ツバ８７が中空筐体８０の外周から垂直に突出して形成され、その突出長さＹ２は２００ｍｍから３００ｍｍである。
【００２５】
（中空筐体へのケースの組付け構成）
図７に示すように、ケース２には中空筐体８０へ密着ロックするためのロック穴６３が複数形成される。
図８、図１に示すように、空気流拡散内壁６１と中空筐体８０との境は点Pであり、その同一点にロック爪８３の回動中心軸８１が中空筐体８０に組み込まれている。ロック爪８３が図７に示すロック穴６３へ入り込むようバネ８２がロック爪８３を付勢する。
【００２６】
（回転円柱体駆動モータから発電機までの構成）
図９に矢印１２８で示すように、回転円柱体１２０のスパイラル円柱１２９を左回転させるために回転円柱体駆動装置１００が設けられる。回転円柱体駆動装置１００は回転円柱体駆動モータ１０１を備える。支持部材２３の凹部２８に回転円柱体駆動モータ１０１がネジ（図示せず）等で固定される。さらには凹部２８下部には拡大形状部材８４がネジ２９で固定されている。拡大形状部材８４は、回転円柱体駆動装置１００全体を被い、後部（図９の右側部分）が小さくなる円錐台形状に形成される。拡大形状部材８４と中空筐体８０との間の鉛直方向の各断面を３６０度見たとき、各断面は後部に向かって拡大するように、拡大形状部材８４と中空筐体８０との形状が形成されている。回転円柱体駆動モータ１０１のモータ軸１０４にワンウエークラッチ１１０が配置され、大傘歯車１０２の軸１０５の一端はワンウエークラッチ１１０にかみあっている。このワンウエークラッチ１１０は回転円柱体駆動モータ１０１の回転力を一方向に伝達する。矢印１２８の方向と逆方向の回転力が円柱体駆動モータ１０１に加わった時に回転円柱体駆動モータ１０１の逆回転を防止する。
大傘歯車１０２の先端中央部にはベアリング１０３が圧入されていて、回転円柱体駆動モータ１０１のモータ軸１０４と大傘歯車１０２の軸１０５とともに大傘歯車１０２は一体的に回転する。
支持部材２４の上部一端にはベアリング３０が圧入される。ベアリング１４２が、発電装置受け台１４１の一端に圧入され、回転体１２１の軸の後部を受けている。回転体１２１の他端にはベアリング１０３が配置され、ベアリング１０３とベアリング３０とベアリング１４２との３箇所で回転体１２１が支持される。
【００２７】
複数の回転円柱体１２０は図６、図９に示す位置Pから距離Ｘ３だけ離れた位置に配置される。本実施形態では、距離Ｘ３は０ｍｍから３０ｍｍである。複数の回転円柱体１２０には最大空気流Ｖ３があたる。
支持部材２５の上部に発電装置受け面３１が一体的に形成され、その上部には発電装置受け台１４１が固定されている。ベアリング１４２が、発電装置受け台１４１の一端に圧入され、回転体１２１の軸の後部を受ける。回転円柱体駆動モータ１０１の出力軸から発電モータ１４６の回転軸までの軸線Ｚが、同一線上になるよう、回転円柱体駆動モータ１０１及び発電モータ１４６が支持部材２３、２４、２５で支えられる。回転体１２１の軸の後部には低速カップリング１４３が固定される。低速カップリング１４３が増速機１４４を経て高速カップリング１４５へ繋がり、発電モータ１４６の軸が高速回転する。
発電装置１４０は湾曲状のケース１４７で覆われ、そのケース１４７の一部の絞り部１４８がネジ１４９で発電装置受け台１４１に固定される。
図１０は図１に示すA視前面図で支持部材２４の詳細形状を示している。又、図１１は図１に示すB−B線に従う断面図であり、絞り部１４８と発電装置受け面３１との詳細を示す。図１２は図１に示すＣ−Ｃ線に従う断面図であり、支持部材２３の凹部２８と回転円柱体駆動モータ１０１と拡大形状部材８４等との関係を示している。
【００２８】
（回転円柱体の構成）
図１３に示す回転体１２１には複数の芯軸１２２が挿入されている。回転体１２１にはベアリング１２３、１２４が圧入されている。芯軸１２２は、両ベアリングにて滑らかに回転し、上下止め金具１２５で回転体１２１に固定されている。
複数の小傘歯車１２６は芯軸１２２にネジ（図示せず）で固定されていて、大傘歯車１０２の回転と共に複数の小傘歯車１２６が矢印１２８の方向に左回転する。
図１４に示すように、スパイラル円柱１２９のキー溝１３４に芯軸１２２の凸部１２７が係合する。熱膨張等に対応すべく止め金具１３０で回転体１２１の外部に１ｍｍくらいのガタを持たせ、スパイラル円柱１２９が上下方向で止められている。このキー溝１３４と凸部１２７との係合により、小傘歯車１２６の回転が、芯軸１２２からスパイラル円柱１２９に、矢印１２８の方向の左回転として伝えられる。図９に示す最大空気流Ｖ３により図１３に示す複数の回転円柱体１２０が矢印１２８の方向に左回転する。この左回転により、複数の回転円柱体１２０には揚力が発生し、この揚力は回転体１２１の回転Kとなる。
複数のスパイラル凸条１３１がスパイラル円柱１２９と一体的に樹脂成形され、スパイラルの延長下部１３２は止め金具１３０の下部からベアリング１２３の上部まで続いている。スパイラル凸条１３１の根元には強度を保つために曲面形状の角R１３３が形成されている。
【００２９】
（装置全体の空気流の流れ）
図１５を参照して第１実施形態の空気流全体の流れを説明する。
送風装置４０からの空気流は空気吹き出し口６２−１と空気吹き出し口６２−２とを含む全周から高速で吹き出し、誘導空気流V1となる。誘導空気流V1が、空気流拡散内壁６１の湾曲形状面を高速で流れることにより、図３に示すループ内壁４近傍に負圧が発生する。この負圧により前面外部空気流Ｖ６からの前面引込み空気流Ｖ４がひきこまれ、コアンダ効果（ループ増幅効果）により空気流Ｖ１と空気流Ｖ４とが加算され空気流Ｖ３となり増幅される。
点Pの後に続く中空筐体８０は中空拡大形状をしており、最後部にはツバ８７が一体成形で全周についている。さらに中空筐体８０の内部には拡大形状部材８４がネジ２９で固定されている。中空筐体８０とツバ８７と拡大形状部材８４との３つの造形物により、空気流V3以降の空気流は、排出空気流Ｖ２と側面外部空気流Ｖ０からの後部引込み空気流Ｖ５とにより、中空筐体８０の後部（図１５の右側）に発生する渦で圧力低下領域Ｗが発生する。中空筐体８０内での空気流により図９に示す点Pからの距離Ｘ３離れた位置に配置された回転円柱体１２０は回転を増し、発電装置１４０で最大発電量が得られる。
側面外部空気流Ｖ０は自然風であり、風速０ｍ/secに近い空気流である。側面外部空気流Ｖ０が風速０ｍ/secから風速２ｍ/secまでの風速であることを図示しないセンサーで検知した時、開閉扉付き穴８６は、図１５に示すように手動または自動で開放し、中空筐体８０内の空気流Ｖ７を外部に出して空気流Ｖ０を補填する。
【００３０】
＜第１実施形態の電気的な構成＞
図１６に示すように、図２に示す送風装置４０のモータ４１と回転円柱体駆動装置１００の回転円柱体駆動モータ１０１とを回転させるため、バッテリー１５２が設けられる。図９に示す発電装置１４０の発電モータ１４６が回転し、その発電電力はＡＣ／ＤＣコンバータ１５３を経て家庭電力系統１５１で使用される。余剰分はバッテリー１５２にためられる。ソーラーパネル１５０の電力はバッテリー１５２にためられる。
【００３１】
≪第１実施形態の動作および作用≫
まずは空気流の３つの効果（コアンダ効果、風レンズ効果、マグナス効果）について説明する。
【００３２】
コアンダ効果により誘導空気流Ｖ１は空気流拡散内壁６１の湾曲形状面に引き寄せられ、空気流の風速は増大される。誘導空気流Ｖ１によりループ内壁４近傍に負圧が発生し、前面外部空気流Ｖ６から前面引き込み空気流Ｖ４を引き込む。ケース２の全周からの空気流は空気流Ｖ１と空気流Ｖ４とが加算され空気流Ｖ３となり増幅される。
【００３３】
風レンズ効果は次の３つの造形物により、空気流の集中ができ、最大風速の最大空気流Ｖ３が生れる。３つの造形物とは中空筐体８０とツバ８７と拡大形状部材８４とである。回転円柱体１２０を通過した空気流は中空筐体８０と拡大形状部材８４とにより排出空気流Ｖ２となり増速される。さらにツバ８７を設けることにより、側面外部空気流V０がせき止められツバ８７背部が低圧になり、側面外部空気流Ｖ０からの後部引込み空気流Ｖ５を引き込む。中空筐体８０の後部に発生する渦で圧力低下領域Ｗが発生し、コアンダ効果で得られる最大空気流Ｖ３の風速をさらに増大させる。回転円柱体１２０は前記コアンダ効果と風レンズ効果とでさらに増速された回転力をえる。
前面外部空気流Ｖ６と側面外部空気流Ｖ０とは自然風である。前面外部空気流Ｖ６は風速０ｍ/secであっても前面引き込み空気流Ｖ４は空気流Ｖ１により発生するが側面外部空気流Ｖ０が風速０ｍ/secに近い時には後部引込み空気流Ｖ５も少なくなるので、図１５の空気流Ｖ７が側面外部空気流Ｖ０を補填する。
【００３４】
次にマグナス効果について説明する。
距離Ｘ３近傍に置かれた回転円柱体１２０の回転は回転円柱体駆動装置１００により矢印１２８の方向に左回転し、スパイラル凸条１３１を含む複数のスパイラル円柱１２９は最大空気流Ｖ３による揚力を受け、回転Ｋが発生して回転体１２１が回転する。
マグナス効果とは、スパイラル円柱１２９のような円柱形状物を回転させ、そこに空気流があたることにより、その円柱形状物が受けた空気流の風速をさらに増大させる揚力（上がる・回る力）を発生させる効果である。
【００３５】
送風装置４０からの安定した空気流の吹き出しについて以下に説明する。
空気吹き出し口６２からの空気流を均一にするため。空気吹き出し口６２−１から空気吹き出し口６２−２までの吹き出し口の開口サイズと、内部空気流路６０の容積とは、内部空気流路６０−Sから６０−Uにかけて変化し、送風装置４０に対して近い所も遠い所も空気吹き出し口６２から均一に空気流が吹き出される。空気吹き出し口６２から吹き出される空気流は、前記コアンダ効果と風レンズ効果とマグナス効果とで最大空気流Ｖ３の風速を増大させ、複数の回転円柱体１２０への送風となる。
【００３６】
次に発電について説明する。送風装置４０のモータ４１の回転により、送出された空気流は最大空気流Ｖ３となって回転円柱体１２０の回転速度を高める。一方、回転円柱体駆動モータ１０１の回転に伴う大傘歯車１０２の回転により複数の小傘歯車１２６が回転し、芯軸１２２とスパイラル円柱１２９とが矢印１２８の方向に左回転し、回転円柱体１２０が回転する。最大空気流Ｖ３による回転円柱体１２０の増速により大傘歯車１０２に逆方
向の回転力が加わっても、ワンウエークラッチ１１０によって回転円柱体駆動モータ１０１への逆回転の伝達を防止できるようになっている。
空気流拡散内壁６１と中空筐体８０とツバ８７と拡大部材８４とにより最大空気流Ｖ３が生まれ、その最大空気流Ｖ３の発生位置に回転円柱体１２０が配置されることで効率のいい回転円柱体１２０の回転力が得られ、回転体１２１が回転する。回転体１２１の軸の後部は低速カップリング１４３に固定され、増速機１４４を経て高速カップリング１４５へ繋がり、発電モータ１４６の軸が高速回転する。ここで得られた電力はバッテリー１５２に蓄えられ、余剰電力はAC／DCコンバータ１５３によりAC変換され家庭電力系統１５１へ入る。又、ソーラーパネル１５０で得られた電力はバッテリー１５２に蓄えられる。
【００３７】
スタートボタン（図示せず）により発電システム１が起動されると、バッテリー１５２に蓄えられている電力が送風装置４０のモータ４１と回転円柱体駆動モータ１０１とに供給され、送風と回転円柱体１２０の左回転とが始まり、マグナス揚力によって回転体１２１の回転が発生し、発電が始まる。又、余剰電力はAC／DCコンバータ１５３により変換され家庭電力系統１５１へ入り、戸別住宅で使用される。
【００３８】
＜第１実施形態の効果＞
送風装置４０より送込まれた空気流で、コアンダ効果により回転円柱体１２０を回転させたときの発電システム１での発電量の計算をする。
特開２００９―６２９８７公報の段落００３５、００３７、００４０には、送風機組立体１００について以下のとおり記載されている。
「次に、図３及び図４を参照してノズル１の特徴について説明する。ノズル１の形状は、環状である。この実施形態では、ノズル１の直径は、約３５０ｍｍであるが、ノズルは、任意所望の直径、例えば約３００ｍｍの直径を有しても良い。」（段落００３５）
「かくして、モータ２２が起動され、空気が空気入口２４を介して送風機組立体１００内に吸い込まれる。好ましい実施形態では、空気は、毎分約２０〜３０リットル、好ましくは約２７Ｌ／ｓ（リットル／秒）の流量で吸い込まれる。・・・空気流は、これが口１２に入る際に絞られ、そして口１２の出口４４のところで更に絞られる。絞りにより、送風機組立体又はシステム内に圧力が生じる。モータ２２は、圧力が少なくとも４００ｋＰａのノズル１６を通る空気流を生じさせる。」（段落００３７）
「増量及び層流形式の空気流が生じる結果として、空気の持続流が、ノズル１からユーザに向かって差し向けられることになる。好ましい実施形態では、送風機組立体１００からの放出される空気の質量流量は、少なくとも４５０Ｌ／ｓ、好ましくは６００Ｌ／ｓ〜７００Ｌ／ｓである。ユーザからノズル直径の最大３つ分（即ち、約１０００〜１２００ｍｍ）の距離のところの流量は、約４００〜５００Ｌ／ｓである。全空気流の速度は、約３〜４ｍ／ｓ（メートル／秒）である。」（段落００４０）
上記段落の記載内容をまとめると、以下のとおりである。
ノズル１の直径は、約３５０ｍｍである。
送風機組立体１００からの放出される空気の質量流量は、少なくとも４５０Ｌ／ｓ、好ましくは６００Ｌ／ｓ〜７００Ｌ／ｓである。説明の便宜上、空気の質量流量の平均値を６５０Ｌ／ｓとする。
ユーザからノズル直径の最大３つ分（即ち、約１０００〜１２００ｍｍ）の距離のところの流量は、約４００〜５００Ｌ／ｓである。説明の便宜上、ユーザから平均距離１１００ｍｍのところの流量を４５０Ｌ／ｓとする。全空気流の速度は、約３〜４ｍ／ｓ（メートル／秒）である。→平均値は３．５ｍ／ｓとする。
ノズル１近くの風速は（送風機組立体１００からの放出される空気の質量流量の６５０Ｌ／ｓ÷ユーザから平均距離１１００ｍｍのところの流量は４５０Ｌ／ｓ）×３．５ｍ／ｓ＝５ｍ／ｓになる。
モータ２２が起動され、空気が空気入口２４を介して送風機組立体１００内に吸い込まれる。好ましい実施形態では、空気は、毎分約２０〜３０リットル、好ましくは約２７Ｌ／ｓ（リットル／秒）の流量で吸い込まれる。説明の便宜上、その流量の平均値を２５Ｌ／ｓとする。コアンダ効果による流量倍率は（４５０Ｌ／ｓ÷２５Ｌ／ｓ）＝１８倍と計算できる。
上記段落に記載された数値を第１実施形態に適用すると、以下のとおりになる。
第１実施形態の外部空気流入口は１２５０ｍｍでサイズ倍率は１２５０ｍｍ／（ノズル１の直径）３５０ｍｍ＝３．５７倍になる。必要な圧力を得るための容積は３乗して３．５７×３乗＝４５．５倍となる。しかし、ユーザからの距離＝（ケース２の一部を含む空気流拡散内壁６１の奥行きＸ１）１１００は３．５７倍すると３９２７ｍｍとなり、本実施形態の（奥行きＸ１の平均値７５０ｍｍ＋奥行きＸ２の平均値２２５０ｍｍ）＝３０００ｍｍを超える。
又、空気流の速度の平均値３．５ｍ／ｓは３．５７倍して１２．５ｍ／ｓとなり、本実施形態のＰ点近くは（３９２７ｍ／７５０ｍ）×１２．５ｍ／ｓ＝６５．５ｍ／ｓと速くなり機器を壊す結果となるため倍率は以下のようにする。
空気流の速度とケース２からの距離とを１．５倍とし、必要な圧力を得るための空気流量は３乗して３．３倍とする。
距離１１００ｍｍは１．５倍して１６５０ｍｍとなり、空気流量４５０Ｌ／ｓは３．３倍して１４８５Ｌ／ｓとなる。距離１６５０ｍｍでの空気流の速度の３．５ｍ／ｓは１．５倍して５．２５ｍ／ｓとなる。
ケース２からの空気流量６５０Ｌ／ｓは３．３倍して２１４５Ｌ／ｓとなり、空気流速５ｍ／ｓは１．５倍して７．５ｍ／ｓとなる。
距離１１００ｍｍは１．５倍して１６５０ｍｍとなるが実際のＰ点位置（７５０ｍｍ）近くでの風速を計算すると７．６ｍ／ｓ−（（７．５ｍ／ｓ−５．２５ｍ／ｓ）÷（７５０ｍｍ／１６５０ｍｍ））＝６．５８ｍ／ｓとなる。
上記送風機組立体１００の定格電力は、実際にダイソンテクノロジー社が製品として販売している扇風機の取扱説明書に書かれている使用電力４０Ｗであると考えられる。本実施形態のモータ４１の使用電力は３．３倍して４０Ｗ×３．３＝１３２Ｗとする。
発電出力については特許第３９６２７５５号公報の段落００５９には、以下のとおり記載され、段落００６０には、表５が記載されている。
「表５は、風車直径が２ｍの本実施例におけるマグナス型風力発電装置Ａと、プロペラ型風力発電装置の風速と発電出力Ｗの関係を示すグラフであり、」（段落００５９）
段落００６０に記載の表５を参照し、その表５に上記風速と発電出力とを加筆して下記の表１とする。
【００３９】
【表１】
2014214662.tif 000003
【００４０】
コアンダ効果とマグナス効果とによる発電出力は表１から２８５Ｗである。しかし、第１実施形態の風車直径は１４００ｍｍであり、参考にした表１の風車直径は２ｍ＝２０００ｍｍで風車直径倍率は（１４００／２０００）＝０．７倍である。発電出力は（２８５Ｗ×０．７）＝１９９．５Ｗとなる。上記ファンモータの使用電力１３２Ｗを減じた正味出力は（１９９．５Ｗ−１３２Ｗ）×２４時間＝１６２０Ｗ＝約１．６ＫＷ／１日となる。
非特許文献１の図８から、風速は風レンズ効果によりＬ／Ｄ倍率に応じて増すと考えられる。第１実施形態についてＬ／Ｄ倍率を計算すると、Ｌは、図６の奥行きＸ２が２０００ｍｍから２５００ｍｍであることから、その平均値２２５０ｍｍとなる。又、Ｄは１４６４ｍｍである。この結果、２２５０／１４６４＝１．５３である。６．５８ｍ／ｓ×１．５３倍＝１０．０７ｍ／ｓの風速になる。
コアンダ効果とマグナス効果と風レンズ効果とによる発電出力は表１から９３０Ｗである。第１実施形態の発電出力は上記風車直径倍率０．７を乗じ（９３０Ｗ×０．７）＝６５１Ｗとなる。第１実施形態におけるモータ４１の使用電力１３２Ｗを減じた正味出力は（６５１Ｗ−１３２Ｗ）×２４時間＝１２４５６Ｗ＝約１２．４ＫＷ／１日となる。
【００４１】
［第２実施形態］
本発明の第２実施形態に係る発電システム１を、図面を参照して詳細説明する。なお、第２実施形態において、第１実施形態と同じ構成部分には、同じ番号又は記号を付して説明する。
【００４２】
≪第２実施形態の構成≫
図１７は大型ファンを前面に配し、回転円柱体駆動モータと発電機とを中空筐体の側面に配した、第２実施形態の側方断面図であり、図１８は図１７に示すＦ−Ｆ線に従う断面図であり、図１９は図１７に示すＧ−Ｇ線に従う断面図であり、図２０は図１７に示すＨ−Ｈ線に従う断面図であり、図２１は図１７に示すＪ−Ｊ線に従う断面図であり、図２２は図１７に示す送風ファンの拡大図あり、図２３は第２実施形態に係る発電システムにおいて空気流の流れと各部の寸法を示す図である。
【００４３】
＜第２実施形態の全体構成＞
第２実施形態は、図１７に示すようにDCモータ扇風機に使われるファン形状の送風装置を最前面に配置する発電システムである。例えばバルミューダ製の２重Ｇｒｅｅｎ  Ｆａｎとかドライヤーに使われるファン形状の送風装置を大型にしたもので非常に消費電力は少なく空気流の集中ができる。
第１実施形態と異なるのは、発電システムの前面に大型ファンを有する送風装置を配置し、回転円柱体駆動モータと発電機とを、中空筐体の側面に配置した点である。
但し、回転円柱体駆動モータは第１実施形態と同一の構成で図１の回転円柱体駆動装置１００でも問題はない。
【００４４】
（送風装置の構成）
図１７に示すように、送風装置４０を発電システムの前面に配し、それを被うようにファンモータケース３５が具備され、基台２０に支持部材３３がネジ３２で固定される。
その支持部材３３の上部に送風装置４０を受けるためのファンモータホルダー３４が配置される。送風装置４０のモータ４１の軸には大型ファン４５が固定される。
回転円柱体１２０の右側には、大傘歯車１０２の支持軸３７を受けるベアリング３８が配置され、そのベアリング３８が凹３９に収容される。凹３９と一体的に構成される支持部材３６が基台２０にネジ固定されている。大傘歯車１０２を駆動させるために大傘歯車用駆動ウオーム軸１０９が大傘歯車１０２と噛み合っている。
発電装置１４０を駆動させるために、発電モータ用ウオーム軸１５４が回転体１２１と噛み合っている。
図１８は図１７に示すＦ−Ｆ線に従う断面図であり、大型ファン４５の内側には中型ファン４６が配置され羽根は２重構成になっている。
図１９は図１７に示すＧ−Ｇ線に従う断面図であり、回転体１２１は発電モータ用ウオーム軸１５４と噛み合っており、中空筐体８０の側面にネジ締めされているホルダー７０とホルダー７１との間に固定されていて、発電装置１４０はホルダー７０に固定されている。
図２０は図１７に示すＨ−Ｈ線に従う断面図であり、大傘歯車１０２は大傘歯車用駆動ウオーム軸１０９と噛み合っており、中空筐体８０の側面にネジ締めされているホルダー６８とホルダー６９との間に固定されている。
回転円柱体駆動装置１００はホルダー６８に固定されている。回転円柱体駆動モータ１０１と大傘歯車用駆動ウオーム軸１０９との間にはワンウエークラッチ１１０が配置されている。
図２１は図１７に示すＪ−Ｊ線に従う断面図であり、拡大形状部材８５は支持部材３６にネジ固定されている。
図２２は図１７に示す送風ファンの拡大図であり、大型ファン４５の内側には中型ファン４６が配置され羽根は２重構成になっている。両ファン４５，４６は、リング４７でつながれ一体成形されている。その中心にはファン穴４８が形成されている。
【００４５】
（回転円柱体駆動モータから発電機までの構成）
図１７に示すように、空気流の流れを妨げないよう、中空筐体８０の外部側面に回転円柱体駆動装置１００と発電装置１４０とが配置される。
【００４６】
（中空筐体の構成）
図１７に示すように、中空筐体８０の前部には第１実施形態と異なる中立中空体６４が配置される。その中立中空体６４は中空円柱の筒形状であり、中空筐体８０と一体成形されている。図２３に示すように、中立中空体６４は実質的な外部空気流入り口であり、大型ファン４５の外径Ｙ５は１２００ｍｍから１４００ｍｍであり、上下のＰ点間の距離Ｙ３は１４１０ｍｍから１４６０ｍｍであり、回転円柱体１２０の径Ｙ４は１４００ｍｍである。中立中空体６４の奥行きＸ３は７００ｍｍから８００ｍｍであり、中空筐体８０の奥行きＸ２は２０００ｍｍから２５００ｍｍである。
【００４７】
≪第２実施形態の動作および作用≫
図１７における大型ファン４５は回転円柱体１２０と平行な配置になっている。図１４に示す、スパイラル凸条１３１へ空気流が流れ、回転体１２１の回転Ｋを助ける。送風装置４０全体はネジ３２で固定される。
【００４８】
＜第２実施形態の効果＞
送風装置より送込まれた空気流で、回転円柱体を回転させたときの発電システムでの発電量の計算をする。
特開２０１１―２５６８７６公報に記載された表３の一部抜粋を下記の表２として示す。第２実施形態において、図１７に示すファン４５から回転円柱体１２０までの距離は約７５０ｍｍである。
特開２０１１―２５６８７６公報の段落００４７には、以下のとおり記載されている。
「軸流ファン７正面から、約４０センチの近距離の位置３１において風が集まり、風が一ヶ所に集まった反動によって、その後、風が大きく拡散していく運動２０に変化している。」（段落００４７）
上記段落に記載の４０センチを、第２実施形態に換算して適用するために比例計算すると、（第２実施形態のファン４５の径＝１３００）／（軸流ファン７の径＝３００）＝４．３倍になり、位置３１の４０センチは、第２実施形態では１７２０ｍｍとなり、第２実施形態において風が一か所に集まる位置はファン４５から回転円柱体１２０までの距離７５０ｍｍの２倍以上の位置になる。
風速は、特開２０１１―２５６８７６公報の段落００４９に記載の表３の一部を使用し、下記の表２を作成し計算される。
【００４９】
【表２】
2014214662.tif 000004
ファンからの距離７５ｃｍでの正面風速は２．８３ｍ／sである。ファン径の倍率が４．３倍である。第２実施形態においてファン４５からの距離７５ｃｍでの正面風速は（２．８３×４．３倍）＝１２．１７ｍ／ｓとなる。横幅として左右ともに２５ｃｍを４．３倍すると（２５０×２（直径に直す）×４．３倍）＝２１５０ｍｍとなり、中空筐体８０の外周端まで十分覆う距離まで風速が及び、側面反射風速を加味すると、表２のファンからの距離１００ｃｍの列の数値を使用すると、横幅の左右の風速の平均値は（１．４２+１．３６）／２＝１．３９ｍ／ｓとなり、第２実施形態における左右の側面風速は（１．３９×４．３倍）＝５．９８ｍ／ｓとなる。
正面風速と左右の側面風速との平均値は（１２．１７+５．９８）／２＝９．１ｍ／ｓである。この風速９．１ｍ／ｓを回転円柱体１２０にあたる風速とする。
発電出力は特許第３９６２７５５号公報の段落００６０に記載の表５を参考にする。その表に上記風速と発電出力とを加筆して下記の表３とする。
特開２０１１―２５６８７６公報に記載の扇風機の最大電力は、実際にバルミューダ株式会社が製品として販売しているＧｒｅｅｎＦａｎ２扇風機の取扱説明書に書かれている使用電力１７Ｗであると考えられる。（第２実施形態のファン４５の径＝１３００）／（軸流ファン７の径＝３００）＝４．３倍を乗ずると（１７Ｗ×４．３倍）＝７３Ｗの使用電力が必要となる。
【００５０】
【表３】
2014214662.tif 000005
大型ファン風力とマグナス効果による発電出力は表３から風速９．１ｍ／ｓの時７００Ｗである。第１実施形態と同様に風車直径倍率０．７倍を乗じる。（７００Ｗ×０．７）＝４９０Ｗとなる。ファンモータの使用電力７３Ｗを減じた正味出力は（４９０Ｗ−７３Ｗ）×２４時間＝１０００８Ｗ＝約１０ＫＷ／１日となる。
風レンズ効果を加味した風速１３．９ｍ／ｓの場合、２０００Ｗ以上の発電出力である。大型ファン風力とマグナス効果と風レンズ効果による第２実施形態での発電出力は風車直径倍率を乗じ（２０００Ｗ×０．７）＝１４００Ｗとなる。ファンモータの使用電力７３Ｗを減じた正味出力は（１４００Ｗ−７３Ｗ）×２４時間＝３１８４８Ｗ＝約３１，８ＫＷ／１日となる。
【００５１】
［本発明と実施形態との構成の対応関係］
発電システム１は、本発明の発電システムの一例である。中空筐体８０は、本発明の中空筐体の一例である。送風装置１４０は、本発明の送風手段の一例である。回転体１２１は、本発明の回転体の一例である。複数の回転円柱体１２０は、本発明での複数の回転円柱体の一例である。回転円柱体駆動装置１００は、本発明の駆動手段の一例である。拡大形状部材８４は、本発明の中空形状体の一例である。円柱壁３は、本発明の空気導入口の一例である。内部空気流路６０、６０−Ｓ、６０−Ｕは、本発明の内部空気流路の一例である。ループ内壁４は、本発明の案内壁の一例である。
【００５２】
［変形例］
本発明の実施形態について以上説明したが、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において当業者であれば種々の変形を加えることができる。
本発明の変形例に係る発電システムを、図面を参照して詳細説明する。
【００５３】
図２４に示す構成は図１３に示す構成と基本的構成において同じであるが、回転円柱体１２０の本数が３体である。最大空気流Ｖ３が同一ならば、回転体１２１の回転数は少なく、部品の耐久性は向上する。
ロータリーファン４２の回転数を減らし、最大空気流Ｖ３を減らしても、部品の耐久性は向上する。
回転円柱体駆動モータ１０１の回転を減らし図１３に示す回転円柱体１２０の回転数が減ることにより回転体１２１の回転も減り、耐久性向上になる。
【００５４】
図２５に示す構成は図１４に示す構成の別案で、スパイラル凸条１３１のような極端な凸部がないので全体に強度があり凹円弧部１３６でマグナス揚力が十分発生する。
スパイラル円柱１３５は、その外周面に突起部１３７を有し、そこから滑らかに凹円弧部１３６が形成され、次の突起部１３７につながる。スパイラルの延長下部１３８は図１３に示すように、止め金具１３０の下部からベアリング１２３の上部まで続いている。スパイラル円柱１３５の材質は樹脂成形又は金属押し出し材である。
【００５５】
図２６に示す構成は図３に示す送風装置４０の構成の別案である。送風ファン４９は第２実施形態で採用された２重ファンでその送風ファン４９から上方Ｔに空気流が誘導される。
【符号の説明】
【００５６】
１  発電システム
２  ケース
４  ループ内壁
２０  基台
４０  送風装置
４２  ロータリーファン
４５  大型ファン
６０  内部空気流路
６１  空気流拡散内壁
６２  空気吹き出し口
６４  中立中空体
８０  中空筐体
８１  ロック爪回動中心
８４  拡大形状部材
８６  開閉扉付き穴
１００  回転円柱体駆動装置
１０１  回転円柱体駆動モータ
１０２  大傘歯車
１０９  大傘歯車用ウオーム軸
１２０  回転円柱体
１２１  回転体
１２６  小傘歯車
１２９  スパイラル円柱
１４０  発電装置
１４４  増速機
１５０  ソーラーパネル
１５１  家庭電力系統
１５２  バッテリー
１５３  AC／DCコンバータ
１５４  発電モータ用ウオーム軸
V０   側面外部空気流
V１   誘導空気流
V２   排出空気流
V３   最大空気流
V４   前部引込み空気流
V５   後部引込み空気流
V６   前面外部空気流
【図１】
2014214662.tif 000006
【図２】
2014214662.tif 000007
【図３】
2014214662.tif 000008
【図４】
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【図５】
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【図６】
2014214662.tif 000011
【図７】
2014214662.tif 000012
【図８】
2014214662.tif 000013
【図９】
2014214662.tif 000014
【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
2014214662.tif 000017
【図１３】
2014214662.tif 000018
【図１４】
2014214662.tif 000019
【図１５】
2014214662.tif 000020
【図１６】
2014214662.tif 000021
【図１７】
2014214662.tif 000022
【図１８】
2014214662.tif 000023
【図１９】
2014214662.tif 000024
【図２０】
2014214662.tif 000025
【図２１】
2014214662.tif 000026
【図２２】
2014214662.tif 000027
【図２３】
2014214662.tif 000028
【図２４】
2014214662.tif 000029
【図２５】
2014214662.tif 000030
【図２６】
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