(57)【要約】【課題】スプラグ間の反力のばらつきを軽減できて、面圧のピークを軽減できて、損傷を抑制できると共に、トルクの伝達性も向上できるスプラグ式一方クラッチを提供すること。【解決手段】スプラグ３を通過する径方向の断面で、各スプラグ３において外周係合面１２に接触可能である部分が、三以上の円弧を接続してなる形状とする。非係合状態から係合状態になる際に各スプラグ３が内周係合面１１および外周係合面１２に噛み込む噛み込み量が、各スプラグ３の存在位置に依存せずに略一定となるようにする。【選択図】図１
2014238113.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内周係合面を有する外側係合部材と、
外周係合面を有する内側係合部材と、
上記内周係合面と、上記外周係合面との間に配置された複数のスプラグと
を備え、
非係合状態から係合状態になる際に各スプラグが上記内周係合面および上記外周係合面に噛み込む噛み込み量は、上記各スプラグの存在位置に依存せずに略一定であることを特徴とするスプラグ式一方クラッチ。
【請求項２】
請求項１に記載のスプラグ式一方クラッチにおいて、
上記スプラグを通過する径方向の断面で、各スプラグにおいて上記内周係合面および上記外周係合面のうちの一方に接触可能である部分は、三以上の円弧を滑らかに接続してなり、
上記断面において上記接触可能である部分は、上記スプラグの自転角と噛み込み量とが略比例関係となる曲線であることを特徴とするスプラグ式一方クラッチ。
【請求項３】
請求項１に記載のスプラグ式一方クラッチにおいて、
上記スプラグを通過する径方向の断面で、各スプラグにおいて上記内周係合面および上記外周係合面のうちの一方に接触可能である部分は、上記スプラグの自転角と噛み込み量とが略比例関係となるスプライン曲線であることを特徴とするスプラグ式一方クラッチ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、スプラグ式一方向クラッチに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、スプラグ式一方クラッチとしては、特開２００７−２０５４０９号公報に記載されているものがある。このスプラグ式一方クラッチは、外輪と、内輪と、複数のスプラグとを備え、各スプラグは、外輪の内周係合面と、内輪の外周係合面との間に配置されている。上記外輪に対して内輪が一方の方向に相対回転しようとした際には、各スプラグが、外輪の内周係合面と、内輪の外周係合面とに噛み込むようになっている。このようにして、外輪に対する内輪の相対回転を防止して、外輪と内輪との間で動力を伝達するようになっている。
【０００３】
一方、上記外輪に対して内輪が他方の方向に相対回転した際には、各スプラグが、外輪の内周係合面および内輪の外周係合面に非係合となる姿勢となって、外輪と内輪との間の動力が遮断されるようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００７−２０５４０９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明者は、スプラグ式一方クラッチで以下の問題が生じることを見出した。以下の図４〜５は、その問題を説明するための図である。尚、図４〜５で示す一方クラッチは、理解を容易にするために本願発明者が用意したものであり、従来例ではなく、本願発明を拒絶するために使用できないものである。
【０００６】
図４を参照して、スプラグ式一方クラッチは、複数のスプラグ１０３を有し、各スプラグ１０３は、外輪１０１の内周係合面１１０と、内輪１０２の外周係合面１２０との間に配置されている。複数のスプラグ１０３は、環状の保持器（図示せず）のポケットに配置され、周方向に互いに間隔をおいて位置している。
【０００７】
図４を参照して、各スプラグ１０３は、径方向に対して矢印Ａで示す方向に時計回りに回転したときに、空転する一方、径方向に対して矢印Ｂで示す方向に時計回りに回転したときに、内外輪１０１,１０２に係合するようになっている。尚、この一方クラッチでは、その径方向の断面において、スプラグ１０３の径方向の外側の接触可能部分は、一つの円弧からなっている一方、スプラグ１０３の径方向の内側の接触可能部分は、二つの円弧を滑らかに接続してなっている。そして、図４において、ａは、外側の接触可能部分を構成する円弧の中心を示している。また、図４において、ｂは、内側の接触可能部分を構成する一方の円弧の中心を示し、ｃは、内側の接触可能部分を構成する他方の円弧の中心を示している。
【０００８】
このような構成において、スプラグ式一方クラッチは、外部から力を受けるから、外輪１０１に対する内輪１０２の偏心が頻繁に発生する。したがって、各スプラグ１０３が存在する内外輪１０１,１０２の間の距離は、各スプラグ１０３の存在位置によって異なり、各スプラグ１０３の噛み込み前の姿勢は、そのスプラグ１０３の存在位置によって変化する。
【０００９】
しかしながら、この一方クラッチでは、スプラグ１０３の噛み込み量が、スプラグ１０３の噛み込み前の姿勢によって変化するという問題がある。例えば、この例の場合には、図５、すなわち、スプラグの自転角と噛み込み量との関係を表す図に示すように、噛み込み量を表す線分の傾斜が、図５にＡで示す０度付近の領域に対して図５にＢで示す３０度付近の領域で急になり、そのＢで示す３０度付近の領域で一度の自転角の回転に対する噛込量が増大する。したがって、係合時に全てのスプラグが同じ角度だけ回転したとしても、各スプラグによって噛み込み量が異なり、この例の場合には、初期状態で立った姿勢のスプラグの噛み込み量が初期状態で寝た姿勢のスプラグの噛み込み量よりも大きくなる。
【００１０】
したがって、この一方クラッチでは、局所的にスプラグの噛み込み量が大きくなって、局所的に面圧が過大になり、係合面やスプラグが剥離し易くなり焼付き易いという問題がある。
【００１１】
また、各スプラグで噛み込み量が大きく異なって、大きな反力を受けるスプラグと、小さい反力しか受けないスプラグとが存在するから、トルクの伝達性能が低下するという問題もある。
【００１２】
そこで、本発明の課題は、スプラグ間の反力のばらつきを軽減できて、面圧のピークを軽減できて、損傷を抑制できると共に、トルクの伝達性も向上できるスプラグ式一方クラッチを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記課題を解決するため、この発明のスプラグ式一方クラッチは、
内周係合面を有する外側係合部材と、
外周係合面を有する内側係合部材と、
上記内周係合面と、上記外周係合面との間に配置された複数のスプラグと
を備え、
非係合状態から係合状態になる際に各スプラグが上記内周係合面および上記外周係合面に噛み込む噛み込み量は、上記各スプラグの存在位置に依存せずに略一定であることを特徴としている。
【００１４】
尚、上記「略一定である」という文言は、スプラグ式一方クラッチが動力非伝達時から動力伝達時に変化する際に、各スプラグで、単位自転角あたりの最大の噛み込み量から単位自転角あたりの最小の噛み込み量を引いた値が、１００［μｍ／°］以下好ましくは４０［μｍ／°］以下である場合に満たされるものとする。
【００１５】
本発明によれば、非係合状態から係合状態になる際に各スプラグが内周係合面および外周係合面に噛み込む噛み込み量が、各スプラグの存在位置に依存せずに略一定であるから、局所的にスプラグの噛み込み量が大きくなることがない。したがって、局所的に面圧が過大になることがなく、係合面やスプラグが損傷しにくくなる。従来の構成では、スプラグの初期姿勢のばらつきが大きいから、初期により立った状態のスプラグの噛み込み量が大きくなって、そのスプラグがより大きな反力を受けて、早期損傷する虞があるのである。
【００１６】
また、本発明によれば、各スプラグで噛み込み量が大きく異なることがなくて、スプラグが受ける反力のばらつきが小さくなる。したがって、全てのスプラグでトルクをより均等に受けることができて、トルクの伝達性能を向上させることができる。
【００１７】
また、一実施形態では、
上記スプラグを通過する径方向の断面で、各スプラグにおいて上記内周係合面および上記外周係合面のうちの一方に接触可能である部分は、三以上の円弧を滑らかに接続してなり、
上記断面において上記接触可能である部分は、上記スプラグの自転角と噛み込み量とが略比例関係となる曲線である。
【００１８】
尚、上記略比例関係となる曲線を、Ｘ軸に自転角、Ｙ軸に噛み込み量をとったとき、そのＸＹ平面において、上記接触可能である部分の全ての点に対して、単位自転角に対する噛み込み量の最大のずれの絶対値が、５０［μｍ／°］以下好ましくは２０［μｍ／°］以下に収まるような一次関数の直線が少なくとも一つ存在する曲線として定義する。
【００１９】
上記実施形態によれば、スプラグを通過する径方向の断面で、各スプラグにおいて一方の係合面に接触可能である部分が、成形し易い円弧で構成されるから、スプラグを簡易に製造できる。また、上記接触可能である部分が、三以上の円弧を滑らかに接続してなって、スプラグの自転角と噛み込み量とが略比例関係となる曲線であるから、噛み込み量のばらつきが殆ど生じることがない。
【００２０】
また、一実施形態では、
上記スプラグを通過する径方向の断面で、各スプラグにおいて上記内周係合面および上記外周係合面のうちの一方に接触可能である部分は、上記スプラグの自転角と噛み込み量とが略比例関係となるスプライン曲線である。
【００２１】
尚、上記略比例関係となるスプライン曲線を、Ｘ軸に自転角、Ｙ軸に噛み込み量をとったとき、そのＸＹ平面において、上記接触可能である部分の全ての点に対して、単位自転角に対する噛み込み量の最大のずれの絶対値が、５０［μｍ／°］以下好ましくは２０［μｍ／°］以下に収まるような一次関数の直線が少なくとも一つ存在するスプライン曲線として定義する。
【００２２】
上記実施形態によれば、スプラグを通過する径方向の断面で、各スプラグにおいて一方の係合面に接触可能である部分が、スプライン補間法を用いて作成されるから、スプラグをよりシステマチックかつ自動的に製造することができる。例えば、スプラグの大きさと、補間する領域のデータ間隔との関係を、プログラムに記載しておくことにより、スプラグの大きさによらず、スプラグにおいて一方の係合面に接触可能な部分の形状を簡易かつ自動的に製造できる。
【発明の効果】
【００２３】
本発明によれば、スプラグ間の反力のばらつきを軽減できて、面圧のピークを軽減できて、損傷を抑制できると共に、トルクの伝達性も向上できるスプラグ式一方クラッチを実現できる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明の一実施形態のスプラグ式一方クラッチの径方向の模式断面図の一部を示す図である。
【図２】上記実施形態において、設定されるべき、スプラグ自転角と、噛み込み量との関係を表す図である。
【図３】従来のスプラグ式一方クラッチでの図２に対応する図である。
【図４】参考例のスプラグ式一方クラッチで生じる問題を説明するための図である。
【図５】参考例のスプラグ式一方クラッチで生じる問題を説明するための図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下、本発明を図示の形態により詳細に説明する。
【００２６】
図１は、本発明の一実施形態のスプラグ式一方クラッチの径方向の模式断面図の一部を示す図である。
【００２７】
図１に示すように、このスプラグ式一方クラッチ（以下、単に、一方クラッチという）は、外輪１と、内輪２と、複数のスプラグ３と、図示しない保持器と、図示しない付勢部材とを備える。上記各スプラグ３は、上記保持器のポケットに配置されている。また、上記付勢部材は、周知のリボンスプリング等からなり、各スプラグ３は、付勢部材により係合状態の方に付勢されている。上記外輪１に対して内輪２が一方向に相対的に回転しているときには、各スプラグ３は、内外輪１,２からの力により、内外輪１,２に接触した状態で内外輪１,２に非係合となっている。
【００２８】
上記スプラグ３を通過する径方向の断面において、スプラグ３における外輪１の内周係合面１１に接触可能な部分は、一つの円弧状部分３０からなっている。その円弧状部分３０は、図１にａで示す中心を有している。また、その断面において、スプラグ３における内輪２の外周係合面１２に接触可能な部分は、三つの円弧を接続してなっている。上記スプラグ３における内輪２の外周係合面１２に接触可能な部分は、非係合側（空転側）に、第１の円弧部分４０を有する一方、係合側（噛込側）に、第２の円弧部分４１を有している。また、上記スプラグ３における内輪２の外周係合面１２に接触可能な部分は、第１の円弧部分４０と第２の円弧部分４１との間に第３の円弧部分４２を有している。
【００２９】
上記第１の円弧部分４０と第３の円弧部分４２とは、滑らかに接続され、第２の円弧部分４１と第３の円弧部分４２とも、滑らかに接続されている。上記第１の円弧部分４０は、図１にｂで示す点を中心とし、第２の円弧部分４１は、図１にｃで示す点を中心としている。また、上記第３の円弧部分４２は、図１にｄで示す点を中心としている。図１に示すように、上記第２の円弧部分４１の曲率半径は、第１の円弧部分４０の曲率半径よりも大きくなっている。また、上記第３の円弧部分４２の曲率半径は、第２の円弧部分４１の曲率半径よりも大きくなっている。
【００３０】
上記スプラグ３における内輪２の外周係合面１２に接触可能な部分の形状は、例えば、次のように決定できる。先ず、周知の設計で、外輪１に対して内輪２が偏心していないと仮定した場合に接触させるスプラグ３における外輪１側の部分および内輪２側の部分を設計する。
【００３１】
次に、スプラグ３を通過する径方向の断面で、各スプラグ３において外周係合面１２に接触可能である部分が、スプラグ３の自転角をＸ軸にとり、かつ、スプラグの噛み込み量をＹ軸にとったとき、略比例関係となるようにする。
詳しくは、先ず、図１において、ａ’を、円弧状部分３０と外輪１の内周係合面１１との接触点とし、ｂ’を、第２の円弧部分４１において最も噛込側の端とし、ｃ’を、第１の円弧部分４０において最も空転側の端とし、ｄ’を、スプラグ３と内輪２の外周係合面１２との接触点とする。次に、スプラグ３の自転角をＸ軸にとり、かつ、スプラグの噛み込み量をＹ軸にとったとき、このＸＹ平面において、次の四点、すなわち、ｂ’点と、ｃ’点と、第１の円弧部分４０と第３の円弧部分４２の接続点と、第２の円弧部分４１と第３の円弧部分４２の接続点での接線が、図２に示す同一の一次関数の直線上に一致するようにする。
【００３２】
尚、図２を参照して、γで示す自転角が０の原点は、ａａ’と、ｄｄ’とが平行となる点である。また、図２にαで示す直線の空転側の端は、図１において空転側端点ｃ’と外周係合面１２とが接する点に対応し、図２にβで示す直線の噛み込み側の端は、図１において噛込側端点ｂ’と外周係合面１２とが接する点に対応する。
【００３３】
次に、コンピュータによる数値解析により、図１において、ｂ’からｃ’までの外周係合面１２に接触可能な部分の全ての部分のうちで、自転角の１°の変化に対する単位角度あたりの最大の噛み込み量と最小の噛み込み量とを算出する。そして、その後、最大の噛み込み量と、図２の直線での自転角の１°の変化に対する単位角度あたりの噛み込み量の差の絶対値を計算すると共に、最小の噛み込み量と、図２の直線での自転角の１°の変化に対する単位角度あたりの噛み込み量の差の絶対値を計算する。
【００３４】
そして、その後、二つの絶対値が、５０［μｍ／°］以下好ましくは２０［μｍ／°］以下であるか、５０［μｍ／°］好ましくは２０［μｍ／°］よりも大きいかを判断する。そして、二つの絶対値がともに５０［μｍ／°］以下好ましくは２０［μｍ／°］以下である場合には、設計を終了する。一方、少なくとも一方の絶対値が、５０［μｍ／°］好ましくは２０［μｍ／°］よりも大きい場合には、その最大の噛み込み量の点でのＸＹ平面での傾き量が小さくなることと、最小の噛み込み量の点でのＸＹ平面での傾き量が大きくなることとのうちの少なくとも一方が満たされるように、ｂ、ｃ、ｄのうちの少なくとも一つの点の位置を移動させる。そして、その新たなｂ、ｃ、ｄの点で、上述の計算を繰り返す。そして、二つの絶対値が、５０［μｍ／°］以下好ましくは２０［μｍ／°］以下になるまで、上述の手続きを繰り返し、二つの絶対値が、５０［μｍ／°］以下好ましくは２０［μｍ／°］以下になった時点で、設計を終了する。
【００３５】
尚、上記５０［μｍ／°］好ましくは２０［μｍ／°］の値は、以下の理由で算定されている。すなわち、公差として、±２５［μｍ／°］程度の値を考慮する必要がある。したがって、完全に理想形状の曲線を設計しても上述の通り実際の加工の段階のばらつきで２５［μｍ／°］程度の誤差が入る可能性がある。したがって、理想形状と設計上の形状の誤差＋加工上のばらつきで、計５０［μｍ／°］は許容値として必要と考えられるのである。
【００３６】
図３は、従来のスプラグ式一方クラッチでの図２に対応する図である。
【００３７】
図３に示すように、従来のスプラグ式一方クラッチでは、同じ自転角Ｘ°の回転でも噛み込み量が、ｙ,ｙ’のように大きく変化する。したがって、スプラグの初期姿勢により、噛み込み量が大きく変化して、局所的に面圧が過大になり、係合面やスプラグが剥離し易くなり、焼付き易くなる。また、各スプラグで噛み込み量が大きく異なって、大きな反力を受けるスプラグと、小さい反力しか受けないスプラグとが存在するから、トルクの伝達性能が低下するのである。
【００３８】
上記実施形態によれば、非係合状態から係合状態になる際に、各スプラグ３が内周係合面１１および外周係合面１２に噛み込む噛み込み量が、各スプラグ３の存在位置に依存せずに略一定であるから、局所的にスプラグ３の噛み込み量が大きくなることがなくて、局所的に面圧が過大になることがなく、係合面１１,１２やスプラグ３が損傷しにくくなる。従来の構成では、スプラグの初期姿勢のばらつきが大きいから、初期により立った状態のスプラグの噛み込み量が大きくなって、そのスプラグがより大きな反力を受けて、早期損傷する虞があるのである。
【００３９】
また、上記実施形態によれば、各スプラグ３で噛み込み量が大きく異なることがなくて、スプラグ３が受ける反力のばらつきが小さくなる。したがって、全てのスプラグ３でトルクをより均等に受けることができて、トルクの伝達性能を向上させることができる。
【００４０】
尚、上記実施形態では、一方クラッチの径方向の断面において、スプラグ３において外周係合面１２に接触する部分が、三つの円弧を滑らかに接続してなる形状をしていた。しかしながら、この発明では、一方クラッチの径方向の断面において、スプラグにおいて外周係合面に接触する部分が、四以上の円弧を滑らかに接続してなる形状をしていても良い。また、この発明では、一方クラッチの径方向の断面において、スプラグにおいて内周係合面に接触する部分が、三以上の円弧を滑らかに接続してなる形状をしていても良い。この発明では、一方クラッチの径方向の断面において、スプラグにおいて内周係合面に接触する部分と、スプラグにおいて外周係合面に接触する部分とのうちの少なくとも一方が、三以上の円弧を滑らかに接続してなる形状をしていても良い。
【００４１】
また、上記実施形態では、最大の噛み込み量と、ＸＹ平面での上記四点での傾きが一致する直線での自転角の１°の変化に対する単位角度あたりの噛み込み量の差の絶対値が５０［μｍ／°］以下好ましくは２０［μｍ／°］以下であり、最小の噛み込み量と、上記四点での直線での自転角の１°の変化に対する単位角度あたりの噛み込み量の差の絶対値が、５０［μｍ／°］以下好ましくは２０［μｍ／°］以下であった。しかしながら、最大の噛み込み量と、ＸＹ平面での上記四点での傾きが一致する直線での自転角の１°の変化に対する単位角度あたりの噛み込み量の差の絶対値が、１５［μｍ／°］以下であり、最小の噛み込み量と、上記四点での直線での自転角の１°の変化に対する単位角度あたりの噛み込み量の差の絶対値が、１５［μｍ／°］以下とすると更に好ましい。また、最大の噛み込み量と、ＸＹ平面での上記四点での傾きが一致する直線での自転角の１°の変化に対する単位角度あたりの噛み込み量の差の絶対値が、１０［μｍ／°］以下であり、最小の噛み込み量と、上記四点での直線での自転角の１°の変化に対する単位角度あたりの噛み込み量の差の絶対値が、１０［μｍ／°］以下であると、損傷を大きく抑制できると共に、トルクの伝達性も大きく向上させることができる。
【００４２】
また、上記実施形態では、径方向の断面において三つの円弧部分４０,４１,４２からなる外周係合面１２に接触可能な部分のうちで、両端の二点と各円弧部分４０,４１,４２を接続する二点との四点が、スプラグの自転角と噛み込み量との関係を表すＸＹ平面での一次関数の線上に位置するようにした。しかしながら、この発明では、径方向の断面において、三以上の円弧部分からなる外側係合部材および内側係合部材のうちの少なくとも一方に接触可能である部分のうちで、各円弧部分の中心位置を含む少なくとも三以上の点が、スプラグの自転角と噛み込み量との関係を表すＸＹ平面での一次関数の線上に位置するようにしても良い。また、特に、径方向の断面において、三以上の円弧部分からなる外側係合部材および内側係合部材のうちの少なくとも一方に接触可能である部分のうちで、両端の二点と、各円弧部分を接続する二以上の点と、各円弧部分の中心からなる三以上の点とが、全て、スプラグの自転角と噛み込み量との関係を表すＸＹ平面での一次関数の線上に位置するようにすると好ましい。
【００４３】
また、上記実施形態では、一方クラッチの径方向の断面において、スプラグにおいて外周係合面１２に接触する部分が、三つの円弧を滑らかに接続してなる形状をしていた。しかし、この発明では、一方クラッチの径方向の断面において、スプラグにおいて係合面に接触する部分の形状は、複数の円弧を滑らかに接続してなる形状でなくても良い。
【００４４】
例えば、一方クラッチの径方向の断面において、スプラグにおいて外周係合面に接触する部分およびスプラグにおいて内周係合面に接触する部分のうちの少なくとも一方の形状は、二次以上のスプライン曲線の形状、好ましくは、三次のスプライン曲線の形状であっても良い。
【００４５】
詳しくは、スプラグを通過する径方向の断面で、各スプラグにおいて内周係合面および外周係合面のうちの一方に接触可能である部分は、スプラグの自転角と噛み込み量とが略比例関係となるスプライン曲線であっても良い。
【００４６】
尚、ここで、上記略比例関係となるスプライン曲線は、Ｘ軸に自転角、Ｙ軸に噛み込み量をとったとき、そのＸＹ平面において、上記接触可能である部分の全ての点に対して、単位自転角に対する噛み込み量の最大のずれの絶対値が、５０［μｍ／°］以下好ましくは２０［μｍ／°］以下に収まるような一次関数の直線が少なくとも一つ存在するスプライン曲線として定義できる。ここで、５０［μｍ／°］好ましくは２０［μｍ／°］の値が算定された理由は、上述の理由と同じである。
【００４７】
また、上記接触可能である部分を、スプライン曲線で構成した場合、スプライン補間法の各区間の両端が、スプラグの自転角と噛み込み量との関係を表すＸＹ平面での一次関数の線上に位置するようにできることは、言うまでもない。
【００４８】
尚、スプラグの噛み込み量が初期姿勢に拘わらず自転角に応じて略同じように噛み込むようにスプラグ周面形状を形成するために、上記接触可能である部分を、三次スプライン曲線で構成する場合、少なくとも四点が、スプラグの自転角と噛み込み量との関係を表すＸＹ平面での一次関数の線上に位置するようにし、その四点を三次スプライン曲線でつなぐようにすると好ましい。
【００４９】
この変形例によれば、スプラグを通過する径方向の断面で、各スプラグにおいて少なくとも一方の係合面に接触可能である部分が、スプライン補間法を用いて作成されるから、スプラグをよりシステマチックかつ自動的に製造することができる。例えば、スプラグの大きさと、補間する領域のデータ間隔との関係を、予めプログラムに記載しておくことにより、スプラグの大きさによらず、スプラグにおいて一方の係合面に接触可能である部分の形状を簡易かつ自動的に製造できる。
【００５０】
また、この発明では、非形状状態から係合状態になる際にスプラグ３が傾斜する自転角は、例えは、７°程度、例えば、６°以上８°以下に設定することができるが、自転角を、７°以外の如何なる角度に設定しても良いことは勿論である。
【００５１】
また、上記実施形態では、一方向クラッチが、内輪２を有していたが、この発明では、一方向クラッチは、内輪の代わりに軸部材を有しても良く、軸部材の外周面に外周係合面が存在する形式であっても良い。
【００５２】
また、上記実施形態では、スプラグ３が、リボンスプリングによって係合姿勢の方に付勢されていたが、この発明では、スプラグは、保持器の各ポケットの周方向の一方側の側面に固定されたコイルスプリングによって一方向に付勢されても良く、この発明では、スプラグ式一方クラッチで採用される周知の如何なる付勢機構が採用されても良い。
【００５３】
また、この発明では、一つのみの保持器を有しても良く、互いに異なる径の二以上の保持器を有しても良い。この発明では、複数のスプラグを周方向に離間して保持するのに、周知の如何なる周方向離間保持機構が採用されても良い。
【００５４】
また、今まで説明した実施形態および変形例のうちの二つ以上の構成を組み合わせて、更なる実施形態のスプラグ式一方クラッチを構成しても良いことは勿論である。
【符号の説明】
【００５５】
１  外輪
２  内輪
３  スプラグ
１１  内周係合面
１２  外周係合面
４０  第１の円弧部分
４１  第２の円弧部分
４２  第３の円弧部分
【図１】
2014238113.tif 000003
【図２】
2014238113.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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