(57)【要約】【課題】出力効率を向上しながら圧縮効率を向上するコンプレッサ装置を提供する。【解決手段】ピストンロッド６の一端にピストンヘッド７が一体に設けられ、他端がクランクピン５Ｐに軸支されたピストン８と、ピストンヘッド７との間に空気の圧縮および吸気を行う圧縮室９を形成するシリンダ１０と、クランクピン５Ｐの第１の半回転によってシリンダ１０内におけるピストンヘッド７の圧縮運動を可能とし、クランクピン５Ｐの残る第２の半回転によってシリンダ１０内におけるピストンヘッド７の吸気運動を可能とするクランク５と、上記ピストンヘッド７の外周に取り付けられたリングシール１１とを備え、  シリンダ軸心ｉを通ってクランク５の回転中心ｈと直角な基準断面において、上記クランク５の回転中心ｈは、シリンダ軸心ｉに対して上記クランクピン５Ｐが上記第２の半回転に存在する方向にずれている。【選択図】図３
2014126001.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストンロッドの一端にピストンヘッドが一体に設けられ、他端がクランクピンに軸支されたピストンと、
上記ピストンヘッドがシリンダ軸心ｉ上を往復動しうるように収容され、ピストンヘッドとの間に空気の圧縮および吸気を行う圧縮室を形成するシリンダと、
回転駆動されることによりその回転中心ｈの周りに上記クランクピンを回し、クランクピンの第１の半回転によってシリンダ内におけるピストンヘッドの圧縮運動を可能とし、クランクピンの残る第２の半回転によってシリンダ内におけるピストンヘッドの吸気運動を可能とするクランクと、
上記ピストンヘッドの外周に取り付けられて上記シリンダの内周面との間をシールするリングシールとを備え、
上記シリンダ軸心ｉを通ってクランクの回転中心ｈと直角な基準断面において、
上記クランクの回転中心ｈは、シリンダ軸心ｉに対して上記クランクピンが上記第２の半回転に存在する方向にずれた位置に配置されていることを特徴とするコンプレッサ装置。
【請求項２】
上記シリンダ軸心ｉに対するクランクの回転中心ｈのずれ量は、ピストンヘッドの往復動におけるストロークの５０％未満である請求項１記載のコンプレッサ装置。
【請求項３】
上記シリンダ軸心ｉに対するクランクの回転中心ｈのずれ量は、ピストンヘッドの往復動におけるストロークの２０％以上３０％未満である請求項２記載のコンプレッサ装置。
【請求項４】
上記リングシールは、ピストン軸心ｊと直角な基準線Ｘに対して実質的に平行に取り付けられている請求項１〜３のいずれか一項に記載のコンプレッサ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンプレッサ装置に関するものである。特に、自動車用のタイヤがパンクしたときに、シーリング剤とともに圧縮空気を充填して応急処置による走行を可能とするパンク修理キット用として好適に用いられるものである。
【背景技術】
【０００２】
タイヤのパンク応急修理キット用のコンプレッサ装置として、例えば下記の特許文献１に記載のものが知られている。
【０００３】
図７は特許文献１記載のコンプレッサ装置である。
【０００４】
このコンプレッサ装置は、クランクピン１０１に一端が枢支されるピストン軸１０２の他端に、ピストンヘッド１０３を一体に設けたピストン１０４を備えている。また、上記ピストンヘッド１０３の外周には、シリンダー１０５の内周面との間をシールするリングシール１０６が配される。そして、クランク１０７の回転に伴って、ピストン１０４はピストン軸心ｊとシリンダ軸心ｉとがなすピストン角度Φを変化させながら下死点と上死点との間を往復動する。
【０００５】
この装置では、ピストン軸１０２とピストンヘッド１０３とが一体に形成されている。このため、ピストン１０４がピストン角度Φを変化させながら往復動するのに伴い、リングシール１０６もシリンダ軸心ｉに直交する平面Ｘに対する角度θを変化させながら往復動する。したがって、リングシール１０６の外径Ｄ１を平面Ｘに射影した時の射影外径Ｄ１ａは、下記の式（１）に従って変化する。
Ｄ１ａ＝Ｄ１×ｃｏｓθ・・・（１）
【０００６】
この装置では、上記リングシール１０６がピストン軸心ｊに対して直角に取り付けられている。このため、上記角度θはピストン角度Φと等しい。また、下死点及び上死点において、角度θ＝Φは０度となる。その中間点で角度θ＝Φは最大値（θｍａｘ＝Φｍａｘ）となる。したがって、上記射影外径Ｄ１ａは、下死点及び上死点で最大（＝Ｄ１）となり、上記中間点で最小（＝Ｄ１×ｃｏｓθｍａｘ)となる。そうすると、射影外径Ｄ１ａの最大変化量ΔＤ０は、ΔＤ０＝Ｄ１×（１−ｃｏｓθｍａｘ）となる。
【０００７】
一方、コンプレッサ装置では、ピストン１０４が往復動する際、リングシール１０６とシリンダー１０５の内周面とを気密に接触させることが必要である。そのため、リングシール１０６は、気密接触のための弾性変形以外に、上述した最大変化量ΔＤを吸収させるための弾性変形をさらにさせる必要がある。
【０００８】
ところが、リングシール１０６の総弾性変形量が大きくなると、リングシール１０６の変形抵抗も大きくなる。そのため駆動モータ（直流モータ）の電流値が増加して出力効率を低下させ、それだけコンプレッサ性能が低下することになる。また、リングシール１０６総弾性変形量が大きな状態でシリンダー１０５との気密を確保しようとすると、リングシール１０６を構成する材料の選定やリングシール自体の精度もシビアなものになり、それがコストに跳ね返ることになる。
【０００９】
そこで、下記の特許文献２に記載のコンプレッサ装置が考案され提供されている。
【００１０】
図８は特許文献２記載のコンプレッサ装置である。
【００１１】
この装置は、ピストン軸１０２とピストンヘッド１０３とを一体に形成したピストン１０４を有するコンプレッサ装置である。シリンダ軸心ｉを通ってクランク１０７の回転中心ｈと直角な基準断面において、リングシール１０６は、ピストン軸心ｊと直角な基準線Ｘに対して角度αで傾斜して取り付けられている。上記角度αは、ピストンヘッド１０３が往復動する際に、上記ピストン軸心ｊとシリンダ軸心ｉとがなすピストン角度Φの最大値Φｍａｘの０．３〜０．７倍の範囲とされている。このようにすることにより、モータの負荷が大となる圧縮行程において、リングシール１０６の射影外径の変化量を減らし、駆動モータに流れる電流値の増加を抑えている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開２００５−３４４５７０号公報
【特許文献２】特開２０１２−１５４２６０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
上記特許文献２に記載のコンプレッサ装置は、クランク１０７の回転中心ｈはシリンダ軸心ｉの上に重なっている。この状態で回転するクランク１０７によってピストン１０４を往復動させる。そして、リングシール１０６を基準線Ｘに対して角度αで傾斜させて取り付けている。さらに、角度αをピストン角度Φの最大値Φｍａｘの０．３〜０．７倍に設定する。角度αの最適値はΦｍａｘの０．５倍である。
【００１４】
このような構造において、ピストン１０４のストロークを大きくして圧縮率を高めようとすれば、ピストン角度Φの最大値Φｍａｘをそれだけ大きくしなければならない。当然、角度αもそれに比例して大きくする必要がある。ピストン角度Φの最大値Φｍａｘとリングシール１０６を傾斜させる角度αが必要以上に大きくなると、ピストン角度Φが最大値（Φｍａｘ）となる上死点と下死点の中間点で、シリンダ１０５内におけるリングシール１０６の傾斜角が過大となって、シリンダー１０５とリングシール１０６の気密を確保できなくなる。したがって、ピストン１０４のストロークを大きくするにもおのずと限界があり、一定以上に圧縮率を上げて圧縮効率を上げることが出来なかった。
【００１５】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、駆動モータに流れる電流値の増加を抑えて出力効率を向上させながら、圧縮率を上げて圧縮効率を向上させることができるコンプレッサ装置を提供することをその目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
上記の目的を達成するため、本発明のコンプレッサ装置は、ピストンロッドの一端にピストンヘッドが一体に設けられ、他端がクランクピンに軸支されたピストンと、
上記ピストンヘッドがシリンダ軸心ｉ上を往復動しうるように収容され、ピストンヘッドとの間に空気の圧縮および吸気を行う圧縮室を形成するシリンダと、
回転駆動されることによりその回転中心ｈの周りに上記クランクピンを回し、クランクピンの第１の半回転によってシリンダ内におけるピストンヘッドの圧縮運動を可能とし、クランクピンの残る第２の半回転によってシリンダ内におけるピストンヘッドの吸気運動を可能とするクランクと、
上記ピストンヘッドの外周に取り付けられて上記シリンダの内周面との間をシールするリングシールとを備え、
上記シリンダ軸心ｉを通ってクランクの回転中心ｈと直角な基準断面において、
上記クランクの回転中心ｈは、シリンダ軸心ｉに対して上記クランクピンが上記第２の半回転に存在する方向にずれた位置に配置されていることを要旨とする。
【発明の効果】
【００１７】
本発明は、上記シリンダ軸心ｉを通ってクランクの回転中心ｈと直角な基準断面において、上記クランクの回転中心ｈは、シリンダ軸心ｉに対して上記クランクピンが上記第２の半回転に存在する方向にずれた位置に配置されている。
クランクが回転駆動されると、ピストンヘッドがシリンダ内で往復動する。ピストンヘッドが圧縮運動をする第１の半回転では、クランクピンはシリンダ軸心ｉに近い領域で円弧を描いて動く。一方、ピストンヘッドが吸気運動をする第２の半回転では、クランクピンはシリンダ軸心ｉから遠い領域で円弧を描いて動く。したがって、ピストンヘッドが圧縮運動をするときは、吸気運動のときよりもピストン軸心ｊがシリンダ軸心ｉとなす角度が小さくなる。そうすると、圧縮運動のときは特に、シリンダ内で往復運動するときのシリンダ軸心ｉに対するリングシールの傾斜角度が小さくなる。
【００１８】
このため、本発明では、圧縮運動時のリングシールの変形抵抗を小さく抑えることができる。したがって、駆動モータの電流値を抑えて出力効率を確保できる。また、リングシールを構成する材料の選定やリングシール自体の精度も必要以上にシビアにならないため、コストアップを避けられる。さらに、圧縮運動時のシリンダとリングシールの気密も確保しやすく圧縮率を上げて圧縮効率を上げることも可能である。
【００１９】
本発明において、上記シリンダ軸心ｉに対するクランクの回転中心ｈのずれ量は、ピストンヘッドの往復動におけるストロークの５０％未満である場合には、
圧縮運動のときは特に、シリンダ内で往復運動するときのシリンダ軸心ｉに対するリングシールの傾斜角度が小さくなる。また、吸気運動のときも、シリンダ軸心ｉに対するリングシールの傾斜角度が過大にならない範囲に抑えることができる。
【００２０】
本発明において、上記シリンダ軸心ｉに対するクランクの回転中心ｈのずれ量は、ピストンヘッドの往復動におけるストロークの２０％以上３０％未満である場合には、
圧縮運動のときは特に、シリンダ内で往復運動するときのシリンダ軸心ｉに対するリングシールの傾斜角度が小さくなる。また、吸気運動のときも、シリンダ軸心ｉに対するリングシールの傾斜角度が過大にならない範囲に抑えることができる。
【００２１】
本発明において、上記リングシールは、ピストン軸心ｊと直角な基準線Ｘに対して実質的に平行に取り付けられている場合には、
圧縮運動のときは特に、シリンダ内で往復運動するときのシリンダ軸心ｉに対するリングシールの傾斜角度が小さくなる。また、吸気運動のときも、シリンダ軸心ｉに対するリングシールの傾斜角度が過大にならない範囲に抑えることができる。
また、ピストンの設計や製作が従来例のように複雑にならないため、設計コストや製作コストの上昇を抑えられる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明の第１実施形態におけるコンプレッサ装置の全体構造を示す斜視図である。
【図２】コンプレッサ本体を示す分解斜視図である。
【図３】コンプレッサ本体３の要部ならびに動作を説明する図である。
【図４】コンプレッサ本体３の要部ならびに動作を説明する図である。
【図５】コンプレッサ本体３の要部ならびに動作を説明する図である。
【図６】コンプレッサ本体３の要部ならびに動作を説明する図である。
【図７】特許文献１記載のコンプレッサ装置である。
【図８】特許文献２記載のコンプレッサ装置である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明のコンプレッサ装置の実施形態について詳細に説明する。
【００２４】
図１は、本実施形態のコンプレッサ装置１の全体構造を示す図である。
【００２５】
本実施形態のコンプレッサ装置１は、収納ケース２内に、駆動モータＭと、この駆動モータＭにより駆動されるコンプレッサ本体３とを備えている。
【００２６】
上記駆動モータＭとしては、自動車の１２Ｖ直流電源で作動する市販の種々の直流モータを採用することができる。この駆動モータＭには、自動車のシガーライターソケットに接続可能な電源プラグ４Ａを先端に有する電源コード４が、上記収納ケース２の上面に取り付けられた電源スイッチＳＷを介して接続されている。
【００２７】
図２はコンプレッサ本体３を示す図である。
【００２８】
上記コンプレッサ本体３は、駆動モータＭにより回転駆動されるクランク５と、このクランク５のクランクピン５Ｐに一端が取り付けられるピストン８と、ピストン８の他端に設けられたピストンヘッド７を往復動可能に収容する円筒状のシリンダ１０と、上記ピストンヘッド７の外周に取り付けられるリングシール１１とを備えている。
【００２９】
上記ピストン８は、ピストンロッド６の一端にピストンヘッド７が一体に設けられ、他端がクランクピン５Ｐに軸支されている。上記ピストンヘッド７はこの例では円筒状に形成されている。この例では、上記ピストン８は、ＦＲＰ（繊維強化プラスチック）からなる一体成形品として形成されている。
【００３０】
上記シリンダ１０は、シリンダ軸心ｉを有する円筒状体である。そして、上記ピストンヘッド７がシリンダ軸心ｉ上を往復動しうるように収容される。この状態で、ピストンヘッド７とシリンダ１０との間に空気の圧縮および吸気を行う圧縮室９（図３〜図６参照）が形成される。上記クランク５が１回転することにより、ピストンヘッド７はシリンダ軸心ｉ上で下死点と上死点の間を往復動する。
【００３１】
上記クランク５は、例えばギヤやプーリなどを用いた周知の減速機構１２を介して連結される駆動モータＭにより、回転中心ｈを軸心として回転駆動される。クランク５には、上記回転中心ｈから隔たる位置にクランクピン５Ｐが設けられている。したがって、クランク５が回転駆動されることにより、その回転中心ｈの周りにクランクピン５Ｐが回って周回移動するようになっている。
【００３２】
そして、クランクピン５Ｐの第１の半回転によってシリンダ１０内におけるピストンヘッド７の圧縮運動を可能とする。上記第１の半回転は、クランク５の１回転のうち、シリンダ１０内においてピストンヘッド７が下死点から上死点に向かって移動する半回転である。また、クランクピン５Ｐの残る第２の半回転によってシリンダ１０内におけるピストンヘッド７の吸気運動を可能とする。上記第２の半回転は、クランク５の１回転のうち、シリンダ１０内においてピストンヘッド７が上死点から下死点に向かって移動する半回転である。
【００３３】
上記リングシール１１は、上記ピストンヘッド７の外周に取り付けられて上記シリンダ１０の内周面との間をシールする。上記リングシール１１としては、例えば、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ニトリルゴム（ＨＮＢＲ）、シリコンゴム（Ｑ）、フッ素ゴム（ＦＫＭ）などのゴム弾性材から構成される。上記リングシール１１は、ピストンヘッド７の外周に設けられた周溝に嵌着される。
【００３４】
上記シリンダ１０のヘッド部には、吸排気弁ユニット１３が取り付けられている。この吸排気弁ユニット１３は、図示しない排気弁および吸気弁を備えている。排気弁は、ピストンヘッド７がシリンダ１０内で圧縮運動して圧縮室９内において空気が圧縮されたときにその圧縮空気を排気する。吸気弁は、ピストンヘッド７がシリンダ１０内で吸気運動したときに外部から圧縮室９内に空気を吸気する。図において、符号１４は圧縮空気送給用のホース１４であり、吸排気弁ユニット１３のニップル１５に接続される。
【００３５】
図３〜図６は、上記コンプレッサ本体３の要部ならびに動作を説明する図である。
【００３６】
図３はピストンヘッド７が下死点に位置した状態である。
図４はピストンヘッド７が下死点から上死点に向かって圧縮運動をする状態である。
図５はピストンヘッド７が上死点に位置した状態である。
図６はピストンヘッド７が上死点から下死点に向かって吸気運動をする状態である。
【００３７】
この実施形態では、上記シリンダ軸心ｉを通ってクランク５の回転中心ｈと直角な基準断面を設定する。
【００３８】
図３〜図６は、上記基準断面における断面図を示している。この基準断面における断面図において、クランク５は回転中心ｈを軸心として左方向に回転する。クランク５が１回転することによりピストンヘッド７は、下死点（図３）⇒圧縮運動（図４）⇒上死点（図５）⇒吸気運動（図６）⇒下死点（図３）と運動する。したがって、下死点（図３）⇒圧縮運動（図４）⇒上死点（図５）までが、シリンダ１０内においてピストンヘッド７が下死点から上死点に向かって移動する第１の半回転である。上死点（図５）⇒吸気運動（図６）⇒下死点（図３）までが、シリンダ１０内においてピストンヘッド７が上死点から下死点に向かって移動する第２の半回転である。
【００３９】
そして、本実施形態では、上記クランク５の回転中心ｈは、シリンダ軸心ｉに対して上記クランクピン５Ｐが上記第２の半回転に存在する方向にずれた位置に配置されている。基準断面における断面図においては、シリンダ軸心ｉに対して図示の左側である。
【００４０】
クランクピン５Ｐがシリンダ軸心ｉに対して第２の半回転に存在する方向にずれた位置に配置されていることから、ピストンヘッド７が下死点（図３）となる位置において、シリンダ軸心ｉに対してピストン軸心ｊは角度α０でもって傾斜する。
【００４１】
この例では、ピストンヘッド７の頂面１６は、ピストン軸心ｊと直角な基準線Ｘに沿うように形成されている。すなわち、ピストンヘッド７の頂面１６は、ピストン軸心ｊに対して直角をなしている。また、上記リングシール１１は、ピストン軸心ｊと直角な基準線Ｘに対して実質的に平行に取り付けられている。ここで、ピストン軸心ｊは、上述した基準断面において、ピストンヘッド７の中心からクランクピン５Ｐの中心を通過する軸心である。
【００４２】
この状態で、ピストンヘッド７の頂面１６はシリンダ軸心ｉと直交する面に対して角度α０でもって傾斜する。また、リングシール１１も同様に、シリンダ軸心ｉと直交する面に対して角度α０でもって傾斜する。
【００４３】
図４は、図３の状態からクランク５が回転してピストンヘッド７が圧縮運動をする状態である。図４は、クランク５がちょうど下死点から９０°回転してピストンヘッド７が下死点と上死点の中間に位置した状態である。ピストン軸心ｊに対するシリンダ軸心ｉのなす角度αは、初期状態である下死点よりも小さくなっている。したがって、ピストンヘッド７の頂面１６およびリングシール１１がシリンダ軸心ｉと直交する面に対してなす角度αも小さくなる。
【００４４】
このように、リングシール１１がシリンダ軸心ｉと直交する面に対してなす角度αが小さい状態で圧縮動作が行われる。このため、圧縮運動時のリングシール１１の変形抵抗を小さく抑えることができる。したがって、駆動モータＭの電流値を抑えて出力効率を確保できる。また、リングシール１１を構成する材料の選定やリングシール１１自体の精度も必要以上にシビアにならないため、コストアップを避けられる。さらに、圧縮運動時のシリンダ１０とリングシール１１の気密も確保しやすく圧縮率を上げて圧縮効率を上げることも可能である。
【００４５】
図５は、図４の状態からクランク５がさらに回転してピストンヘッド７が上死点に位置した状態である。この状態では、シリンダ軸心ｉに対してピストン軸心ｊがなす角度αは、ピストンヘッド７が下死点に位置した状態と同じである。したがって、この状態で、ピストンヘッド７の頂面１６はシリンダ軸心ｉと直交する面に対して角度α０でもって傾斜している。
【００４６】
この例では、シリンダ１０の圧縮室９を構成する天井面１７をシリンダ軸心ｉと直交する面に対して角度α０をもって傾斜させている。したがって、ピストンヘッド７が上死点に位置した状態で、ピストンヘッド７の頂面１６とシリンダ１０の天井面１７が平行になる。この状態で圧縮室９の容積を限界まで小さくして圧縮効率を確保できるのである。
【００４７】
図６は、図５の状態からクランク５がさらに回転してピストンヘッド７が吸気運動する状態を示す。図６は、クランク５がちょうど上死点から９０°回転してピストンヘッド７が上死点と下死点の中間に位置した状態である。その後、さらにクランク５が回転して図３の状態に戻る。
【００４８】
ここで、上記シリンダ軸心ｉに対するクランク５の回転中心ｈのずれ量は、ピストンヘッド７の往復動におけるストロークの５０％未満とするのが好ましい。
さらに、上記シリンダ軸心ｉに対するクランク５の回転中心ｈのずれ量は、ピストンヘッド７の往復動におけるストロークの２０％以上３０％未満とするのが好ましい。
このようにすることにより、圧縮運動のときは特に、シリンダ１０内で往復運動するときのシリンダ軸心ｉに対するリングシール１１の傾斜角度が小さくなる。また、吸気運動のときも、シリンダ軸心ｉに対するリングシール１１の傾斜角度が過大にならない範囲に抑えることができる。
【００４９】
また、上記リングシール１１は、ピストン軸心ｊと直角な基準線Ｘに対して実質的に平行に取り付けるのが好ましい。
このようにすることにより、圧縮運動のときは特に、シリンダ１０内で往復運動するときのシリンダ軸心ｉに対するリングシール１１の傾斜角度が小さくなる。また、吸気運動のときも、シリンダ軸心ｉに対するリングシール１１の傾斜角度が過大にならない範囲に抑えることができる。
また、ピストン８の設計や製作が従来例のように複雑にならないため、設計コストや製作コストの上昇を抑えられる。
【００５０】
以上のように、本実施形態のコンプレッサ装置１は、上記シリンダ軸心ｉを通ってクランク５の回転中心ｈと直角な基準断面において、上記クランク５の回転中心ｈは、シリンダ軸心ｉに対して上記クランクピン５Ｐが上記第２の半回転に存在する方向にずれた位置に配置されている。
クランク５が回転駆動されると、ピストンヘッド７がシリンダ１０内で往復動する。ピストンヘッド７が圧縮運動をする第１の半回転では、クランクピン５Ｐはシリンダ軸心ｉに近い領域で円弧を描いて動く。一方、ピストンヘッド７が吸気運動をする第２の半回転では、クランクピン５Ｐはシリンダ軸心ｉから遠い領域で円弧を描いて動く。したがって、ピストンヘッド７が圧縮運動をするときは、吸気運動のときよりもピストン軸心ｊがシリンダ軸心ｉとなす角度が小さくなる。そうすると、圧縮運動のときは特に、シリンダ１０内で往復運動するときのシリンダ軸心ｉに対するリングシール１１の傾斜角度が小さくなる。
【００５１】
このため、本実施形態では、圧縮運動時のリングシール１１の変形抵抗を小さく抑えることができる。したがって、駆動モータの電流値を抑えて出力効率を確保できる。また、リングシール１１を構成する材料の選定やリングシール１１自体の精度も必要以上にシビアにならないため、コストアップを避けられる。さらに、圧縮運動時のシリンダ１０とリングシール１１の気密も確保しやすく圧縮率を上げて圧縮効率を上げることも可能である。
【００５２】
以上は本発明の特に好ましい実施形態について説明したが、本発明は図示の実施形態に限定する趣旨ではなく、各種の態様に変形して実施することができ、本発明は各種の変形例を包含する趣旨である。
【符号の説明】
【００５３】
１：コンプレッサ装置
２：収納ケース
３：コンプレッサ本体
４：電源コード
４Ａ：電源プラグ
５：クランク
５Ｐ：クランクピン
６：ピストンロッド
７：ピストンヘッド
８：ピストン
９：圧縮室
１０：シリンダ
１１：リングシール
１２：減速機構
１３：吸排気弁ユニット
１４：ホース
１５：ニップル
１６：頂面
１７：天井面
Ｍ：駆動モータ
ＳＷ：電源スイッチ
ｈ：回転中心
ｉ：シリンダ軸心
ｊ：ピストン軸心
１０１：クランクピン
１０２：ピストン軸
１０３：ピストンヘッド
１０４：ピストン
１０５：シリンダー
１０６：リングシール
１０７：クランク
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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