(57)【要約】【課題】インタークーラに蓄積する凝縮液の量を正確に把握することのできるインタークーラの凝縮液排出装置を提供する。【解決手段】時間当たりにインタークーラで発生する凝縮液の発生量である凝縮液発生量Ｌｉと、時間当たりにインタークーラから内燃機関の燃焼室に流出する凝縮液の流出量である凝縮液流出量Ｌｏとを機関運転状態に基づいて算出する（ステップＳ１００）。次に、凝縮液発生量Ｌｉ及び凝縮液流出量Ｌｏの差分を凝縮液蓄積量Ｌｎとして算出する（ステップＳ１１０）。そして、この凝縮液蓄積量Ｌｎを凝縮液総蓄積量Ｌａに加算し、その加算値を新たな凝縮液総蓄積量Ｌａとする（ステップＳ１２０）。機関停止時に（ステップＳ１３０：ＹＥＳ）、凝縮液総蓄積量Ｌａが所定量Ｌｐ以上であることを条件に（ステップＳ１４０：ＹＥＳ）、開閉弁を開弁駆動して凝縮液をインタークーラから排出させる（ステップＳ１５０）。【選択図】図２
2014114705.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
インタークーラに蓄積した凝縮液を排出するインタークーラの凝縮液排出装置であって、
前記インタークーラに蓄積した凝縮液を排出する排出口を開閉する開閉弁と、
時間当たりに前記インタークーラで発生する凝縮液の発生量を機関運転状態に基づいて算出するとともに、時間当たりに前記インタークーラから内燃機関の燃焼室に流出する凝縮液の流出量を機関運転状態に基づいて算出し、それら算出される発生量及び流出量の差分を前記開閉弁が開弁状態から閉弁状態に移行したときから現在までの期間において積算することで前記インタークーラに蓄積した凝縮液の総蓄積量を算出する算出部と、
前記総蓄積量が所定量以上であることを条件に機関停止時に前記開閉弁を開弁駆動して凝縮液を前記排出口から排出させる駆動部とを備える
ことを特徴とするインタークーラの凝縮液排出装置。
【請求項２】
前記算出部は、前記流出量の算出時の前記総蓄積量が多いときほど前記流出量が多くなる態様にて同流出量を算出する
請求項１に記載のインタークーラの凝縮液排出装置。
【請求項３】
前記算出部は、吸入空気量が多いときほど前記流出量が多く、且つ吸気圧が高いときほど前記流出量が多くなる態様にて同流出量を算出する
請求項１又は２に記載のインタークーラの凝縮液排出装置。
【請求項４】
前記算出部は、
前記インタークーラで液状となって蓄積するブローバイガス中のオイル量と、
前記インタークーラで液状となって蓄積するブローバイガス中の水分量と、
前記インタークーラで液状となって蓄積するＥＧＲガス中の水分量と、
過給機から漏出して前記インタークーラで液状となって蓄積するオイル量とを機関運転状態に基づいて各別に算出し、それらの総和を前記発生量として算出する
請求項１〜３のいずれか１項に記載のインタークーラの凝縮液排出装置。
【請求項５】
前記算出部は、
前記インタークーラで液状となって蓄積するブローバイガス中のオイル量を、機関回転数及び吸入空気量に基づき算出し、
前記インタークーラで液状となって蓄積するブローバイガス中の水分量を、機関回転数、吸入空気量、燃料噴射量、並びに吸気温度に基づき算出し、
前記インタークーラで液状となって蓄積するＥＧＲガス中の水分量を、機関回転数、吸入空気量、燃料噴射量、吸気温度、並びに前記インタークーラに流入するＥＧＲガスの量に基づき算出し、
過給機から漏出して前記インタークーラで液状となって蓄積するオイル量を、機関回転数及び前記過給機による過給圧に基づき算出する
請求項４に記載のインタークーラの凝縮液排出装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、インタークーラに蓄積した凝縮液を排出する凝縮液排出装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関のインタークーラには、過給機により過給された吸入空気とともにブローバイガスやＥＧＲガスが流入する。吸入空気、ブローバイガス、ＥＧＲガスにはオイルや水分が含まれているため、これらオイルや水分がインタークーラで冷却されると、オイルや水分が液状の凝縮液となってインタークーラに蓄積する。こうした凝縮液がインタークーラに多量に蓄積すると、インタークーラに腐食が生じたり、一度に多量の凝縮液が燃焼室に流入することによって失火や白煙が発生したりするおそれがある。このため、インタークーラに凝縮液を排出する排出口と、同排出口を開閉する開閉弁とを設け、インタークーラに蓄積した凝縮液が所定量以上となったときに開閉弁を開弁することにより、インタークーラの凝縮液を排出口から外部に排出させることが望ましい。
【０００３】
この点、特許文献１に記載の装置では、機関運転状態を示す各種パラメータに基づいて、インタークーラで発生する凝縮液の量を推定するようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１２−１４０８６８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、実際にインタークーラに蓄積する凝縮液の量は、インタークーラで発生する凝縮液の量のみならず、他の要因によっても変化する。このため、特許文献１に記載の推定方法は、実際の凝縮液の蓄積量を正確に把握するという点で改良の余地がある。このため、従来の凝縮液排出装置では、開閉弁が頻繁に開閉駆動されることでその耐久性が低下したり、凝縮液の排出時期が遅れて多量の凝縮液が燃焼室に流入したりしてしまうおそれがある。
【０００６】
本発明は、こうした実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、インタークーラに蓄積する凝縮液の量を正確に把握することのできるインタークーラの凝縮液排出装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
以下、上記課題を解決するための手段及びその作用効果について記載する。
上記課題を解決するインタークーラの凝縮液排出装置は、インタークーラに蓄積した凝縮液を排出するインタークーラの凝縮液排出装置であって、インタークーラに蓄積した凝縮液を排出する排出口を開閉する開閉弁と、時間当たりにインタークーラで発生する凝縮液の発生量を機関運転状態に基づいて算出するとともに、時間当たりにインタークーラから内燃機関の燃焼室に流出する凝縮液の流出量を機関運転状態に基づいて算出し、それら算出される発生量及び流出量の差分を開閉弁が開弁状態から閉弁状態に移行したときから現在までの期間において積算することでインタークーラに蓄積した凝縮液の総蓄積量を算出する算出部と、総蓄積量が所定量以上であることを条件に機関停止時に開閉弁を開弁駆動して凝縮液を排出口から排出させる駆動部とを備えている。
【０００８】
上記構成によれば、開閉弁が開弁状態から閉弁状態に移行したときから現在に至るまでにインタークーラに蓄積した凝縮液の総蓄積量を算出することができる。そしてこの凝縮液の総蓄積量の算出に際しては、インタークーラで発生する凝縮液の量のみならず、インタークーラから内燃機関の燃焼室に流出する凝縮液の量についても考慮している。したがって、インタークーラに現在蓄積している凝縮液の総蓄積量をより正確に把握することができる。このため、適切な時期に開閉弁を開弁して凝縮液を排出口から排出させることができ、例えば開閉弁が必要以上に頻繁に開閉駆動されたり、開閉弁を開弁させる時期が遅れて多量の凝縮液が燃焼室に流入したりすることを抑制することができるようになる。
【０００９】
ここで例えば、インタークーラから燃焼室に流出する凝縮液の流出量は、その流出量の算出時の凝縮液の総蓄積量が多いときほど流出量が多くなる態様にて算出することができる。
【００１０】
インタークーラから内燃機関の燃焼室に流出する凝縮液の流出量は、機関運転状態の他、インタークーラでの凝縮液の総蓄積量によっても変化し、総蓄積量が多いときほど同流出量は多くなる。このため、この流出量の算出時の総蓄積量が多いときほど多くなる態様にて同流出量を算出することにより、同流出量を正確に算出することができ、凝縮液の総蓄積量についても高い精度をもって算出することができるようになる。
【００１１】
また、インタークーラから燃焼室に流出する凝縮液の流出量は、吸入空気量が多いときほど流出量が多く、且つ吸気圧が高いときほど流出量が多くなる態様にて算出することができる。
【００１２】
インタークーラから燃焼室に流出する凝縮液の流出量は、吸入空気量や吸気圧によって変化し、吸入空気量が多いときほど、また吸気圧が高いときほど同流出量は多くなる。このため、この吸入空気量が多いときほど、また吸気圧が高いときほど多くなる態様にて同流出量を算出することにより、同流出量を正確に算出することができ、凝縮液の総蓄積量についても高い精度をもって算出することができる。
【００１３】
インタークーラで発生する凝縮液の発生量は、インタークーラで液状となって蓄積するブローバイガス中のオイル量と、インタークーラで液状となって蓄積するブローバイガス中の水分量と、インタークーラで液状となって蓄積するＥＧＲガス中の水分量と、過給機から漏出してインタークーラで液状となって蓄積するオイル量とを機関運転状態に基づいて各別に算出し、それらの総和をもって算出することができる。
【００１４】
インタークーラでは、ブローバイガス中のオイル及び水分やＥＧＲガス中の水分、さらには過給機から漏出したオイルが液状となって凝縮液として蓄積する。このため、これら蓄積するオイルや水分の量を機関運転状態に基づいて各別に算出すれば、それらの総和をもって、時間当たりにインタークーラで発生する凝縮液の発生量を正確に算出することができる。さらに、こうして凝縮液の発生量を正確に算出することにより、凝縮液の総蓄積量についても高い精度をもって算出することができる。
【００１５】
ここで、インタークーラで液状となって蓄積するブローバイガス中のオイル量は、機関回転数及び吸入空気量に基づいて算出することができる。インタークーラで液状となって蓄積するブローバイガス中の水分量は、機関回転数、吸入空気量、燃料噴射量、並びに吸気温度に基づいて算出することができる。インタークーラで液状となって蓄積するＥＧＲガス中の水分量は、機関回転数、吸入空気量、燃料噴射量、吸気温度、及びインタークーラに流入するＥＧＲガスの量に基づいて算出することができる。過給機から漏出してインタークーラで液状となって蓄積するオイル量は、機関回転数及び過給機による過給圧に基づいて算出することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】インタークーラの凝縮液排出装置の一実施形態について、これが適用される内燃機関及びその周辺構成を示す概略図。
【図２】凝縮液排出処理の処理手順を示すフローチャート。
【図３】インタークーラで液状となって蓄積するブローバイガス中のオイル量と、機関回転数及び吸入空気量との関係を示すグラフ。
【図４】インタークーラで液状となって蓄積するブローバイガス中の水分量と、機関回転数及び吸入空気量との関係を示すグラフ。
【図５】インタークーラで液状となって蓄積するブローバイガス中の水分量と燃料噴射量との関係を示すグラフ。
【図６】インタークーラで液状となって蓄積するブローバイガス中の水分量と吸気温度との関係を示すグラフ。
【図７】インタークーラで液状となって蓄積するＥＧＲガス中の水分量と、機関回転数及び吸入空気量との関係を示すグラフ。
【図８】インタークーラで液状となって蓄積するＥＧＲガス中の水分量と燃料噴射量との関係を示すグラフ。
【図９】インタークーラで液状となって蓄積するＥＧＲガス中の水分量と吸気温度との関係を示すグラフ。
【図１０】インタークーラで液状となって蓄積するＥＧＲガス中の水分量と、インタークーラに流入するＥＧＲガスの量との関係を示すグラフ。
【図１１】ターボチャージャから漏出してインタークーラで液状となって蓄積するオイル量と、機関回転数及びブースト圧との関係を示すグラフ。
【図１２】インタークーラから内燃機関の燃焼室に流出する凝縮液の流出量と、吸入空気量、吸気圧、並びに凝縮液の流出量の算出時の凝縮液の総蓄積量との関係を示すグラフ。
【図１３】本実施形態におけるインタークーラでの凝縮液の総蓄積量、凝縮液の発生量、凝縮液の流出量、機関駆動状態、並びに開閉弁の変化を示すタイミングチャート。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、図１〜図１３を参照して、インタークーラの凝縮液排出装置の一実施形態について説明する。
図１に示すように、内燃機関１０の複数の気筒には、各気筒内の燃焼室２０ａに燃料を供給する燃料噴射弁２１がそれぞれ設けられている。燃焼室２０ａは、シリンダブロック、シリンダヘッド、及びピストン（共に図示略）によって区画形成されている。内燃機関１０の吸気通路１１には、吸入空気量を調整するためのスロットルバルブ４１と、同スロットルバルブ４１の開度を調整するアクチュエータ４２とが設けられている。
【００１８】
内燃機関１０の排気通路１２には、吸入空気を過給する排気駆動式の過給機１３（以下、ターボチャージャ１３という）が設けられている。ターボチャージャ１３は、吸気通路１１に設けられたコンプレッサ１４と、排気通路１２に設けられたタービン１６とを有している。コンプレッサ１４のコンプレッサホイール１５とタービン１６のタービンホイール１７とは回転軸により連結されている。タービンホイール１７の回転は回転軸を介してコンプレッサホイール１５に伝達される。
【００１９】
排気通路１２においてタービン１６の上流と下流とはバイパス通路３５によって連通されている。このバイパス通路３５の途中には、運転状態に基づいてその開度が調節されるウェストゲートバルブ３６が設けられている。このウェストゲートバルブ３６の開度が大きくなるとバイパス通路３５を流れる排気の量が多くなり、過給圧が低下する。すなわち、このウェストゲートバルブ３６の開度調整を通じて過給圧の制御が行われる。また、排気通路１２においてタービン１６の下流には、排気成分を浄化するコンバータ２３が設けられている。
【００２０】
また、内燃機関１０には、ＥＧＲ装置が設けられている。このＥＧＲ装置は、排気通路１２のコンバータ２３の下流と吸気通路１１のコンプレッサ１４の上流とを連通するＥＧＲ通路３７と、同ＥＧＲ通路３７に設けられたＥＧＲ弁３８と、ＥＧＲ弁３８を駆動するアクチュエータ３９とを備えている。そして、アクチュエータ３９によってＥＧＲ弁３８の開度が調整されることにより、排気通路１２から吸気通路１１に流入する排気（ＥＧＲガス）の量が調整される。
【００２１】
吸気通路１１においてコンプレッサ１４とスロットルバルブ４１との間にはインタークーラ１８が設けられている。コンプレッサ１４により加圧されて温度上昇した吸入空気はこのインタークーラ１８によって冷却される。インタークーラ１８には、凝縮液排出装置４４が設けられている。この凝縮液排出装置４４は、インタークーラ１８に蓄積した凝縮液を排出するための排出口４５ａ及び同排出口４５ａに接続された排出通路４５と、排出口４５ａを開閉する開閉弁４６とを備えている。開閉弁４６が開弁すると、インタークーラ１８に蓄積した凝縮液は排出口４５ａから排出通路４５を通じて排出タンク４８に排出される。
【００２２】
内燃機関１０には、ブローバイガス処理装置が設けられている。このブローバイガス処理装置は、クランクケース２０内のブローバイガスを吸気通路１１に導入するためのＰＣＶ通路３０を備える。このＰＣＶ通路３０の下流側部分は、第１の通路３０Ａ及び第２の通路３０Ｂに分岐し、この分岐箇所には切替弁３１が設けられている。第２の通路３０Ｂの下流側端部は、吸気通路１１においてスロットルバルブ４１の下流に接続されている。また、吸気通路１１においてコンプレッサ１４の上流部分と下流部分とは循環通路３２により接続されている。循環通路３２にはエゼクタ３３が設けられ、このエゼクタ３３に第１の通路３０Ａの下流側端部が接続されている。
【００２３】
切替弁３１が切り替えられてＰＣＶ通路３０の上流側部分と第１の通路３０Ａとが連通されると、クランクケース２０内のブローバイガスは、第１の通路３０Ａに流入する。さらに、ブローバイガスは、エゼクタ３３により吸引されて循環通路３２に流入した後、吸気通路１１においてコンプレッサ１４の上流に吸入空気と併せて排出される。一方、切替弁３１が切り替えられてＰＣＶ通路３０の上流側部分と第２の通路３０Ｂとが連通されると、クランクケース２０内のブローバイガスは、第２の通路３０Ｂから吸気通路１１のスロットルバルブ４１の下流に排出される。
【００２４】
内燃機関１０には、機関運転状態を検出するための各種センサが取り付けられている。例えば、クランク角センサ５１は、クランクシャフトの回転角を検出し、その検出結果に基づいて機関回転数ＮＥが検出される。また、吸気通路１１においてコンプレッサ１４の上流にはエアフロメータ５５が設けられ、同エアフロメータ５５によって吸気通路１１内の吸入空気量ＧＡが検出される。吸気通路１１においてスロットルバルブ４１の下流には吸気圧センサ５８が設けられ、同吸気圧センサ５８によって吸気通路１１内の圧力である吸気圧ＡＰが検出される。更に、吸気通路１１においてスロットルバルブ４１の下流には吸気温度センサ５９が設けられ、同吸気温度センサ５９によって吸入空気の温度である吸気温度ＴＨＡが検出される。また、ＥＧＲ通路３７に設けられた開度センサ６０はＥＧＲ弁３８の開度を検出する。
【００２５】
これら各種センサの出力は制御装置７０に入力される。制御装置７０は、演算処理装置（ＣＰＵ）７１やメモリ７２等を備えている。メモリ７２には、各種制御プログラムや、それら各種制御プログラムを実行する際に参照されるマップ等が記憶されている。尚、この制御装置７０は、インタークーラ１８に蓄積した凝縮液の総蓄積量を算出する算出部、及び総蓄積量が所定量以上であることを条件に機関停止時に開閉弁４６を開弁駆動して凝縮液を排出口４５ａから排出させる駆動部として機能する。
【００２６】
本実施形態にかかる凝縮液排出装置４４では、所定の条件が成立したときにインタークーラ１８に蓄積した凝縮液を排出する凝縮液排出処理を実行する。この凝縮液排出処理について、図２を参照して、以下に説明する。尚、この凝縮液排出処理は、内燃機関１０の運転中に、制御装置７０によって所定の実行周期毎に繰り返し行われる。
【００２７】
図２に示すように、まず凝縮液発生量Ｌｉ及び凝縮液流出量Ｌｏをそれぞれ算出する（ステップＳ１００）。凝縮液発生量Ｌｉは、インタークーラ１８で発生する凝縮液の発生量であり、凝縮液流出量Ｌｏは、インタークーラ１８から吸気通路１１を介して燃焼室２０ａに流出する凝縮液の流出量である。これら凝縮液発生量Ｌｉ及び凝縮液流出量Ｌｏは以下のように算出される。
【００２８】
［凝縮液発生量Ｌｉの算出］
凝縮液発生量Ｌｉは、インタークーラ１８で液状となって蓄積するオイルや水分の量の総和によって算出される。具体的には、インタークーラ１８で液状となって蓄積する凝縮液の量であって、ブローバイガスに由来するオイルの量（以下、「オイル量Ｌｐｏ」という）及びブローバイガスに由来する水分の量（以下、「水分量Ｌｐｗ」という）、ＥＧＲガスに由来する水分の量（以下、「水分量Ｌｅｗ」という）、並びにターボチャージャ１３からの漏出に由来するオイルの量（以下、「オイル量Ｌｃｏ」という）を全て加算することにより求められる。
【００２９】
［オイル量Ｌｐｏの算出］
図３に示すように、上記オイル量Ｌｐｏは、機関回転数ＮＥ及び吸入空気量ＧＡと相関を有して変化する。すなわち、機関回転数ＮＥが高いほど、また、吸入空気量ＧＡが多いほど、インタークーラ１８を吸入空気と共に通過するブローバイガスの流速が速くなり、同インタークーラ１８とブローバイガスとの間の熱交換量が小さくなるため、凝縮液として発生するオイルの量は少なくなる。また、図示しないが、機関回転数ＮＥが高いほど、また吸入空気量ＧＡが多いほど、クランクケース２０内に発生するブローバイガスの量が多くなるため、インタークーラ１８に流入するブローバイガスの量、ひいては上記オイル量Ｌｐｏが多くなる。図３に示される各パラメータの関係はこうした傾向も加味して設定されている。尚、こうした関係は実験等を通じて内燃機関１０の特性に合わせたかたちで求めることができる。
【００３０】
［水分量Ｌｐｗの算出］
上記水分量Ｌｐｗは、機関回転数ＮＥ及び吸入空気量ＧＡに応じて変化する水分量ＰＷ、燃料噴射量Ｑに応じて変化する水分量Ｐ１、並びに吸気温度ＴＨＡに応じて変化する水分量Ｐ２を全て加算することにより算出される。
【００３１】
図４に示すように、上記水分量ＰＷは、機関回転数ＮＥが高いほど、また吸入空気量ＧＡが多いほど、少なくなる。すなわち、機関回転数ＮＥが高いほど、また、吸入空気量ＧＡが多いほど、インタークーラ１８を吸入空気と共に通過するブローバイガスの流速が速くなり、インタークーラ１８とブローバイガスとの間の熱交換量が小さくなるため、凝縮液として発生する水分の量は少なくなる。また、図示しないが、機関回転数ＮＥが高いほど、また吸入空気量ＧＡが多いほど、クランクケース２０内に発生するブローバイガスの量が多くなるため、インタークーラ１８に流入するブローバイガスの量、ひいては上記水分量ＰＷが多くなる。図４に示される各パラメータの関係はこうした傾向も加味して設定されている。尚、こうした関係は実験等を通じて内燃機関１０の特性に合わせたかたちで求めることができる。
【００３２】
また、図５に示すように、上記水分量Ｐ１は、燃料噴射量Ｑが多いほど多くなる。すなわち、燃料噴射量Ｑが多いほど、クランクケース２０内に発生するブローバイガスの量が多くなるため、インタークーラ１８に流入するブローバイガスの量、ひいては上記水分量Ｐ１が多くなる。尚、図５に示されるパラメータの関係は、実験等を通じて内燃機関１０の特性に合わせたかたちで求めることができる。
【００３３】
一方、図６に示すように、上記水分量Ｐ２は、吸気温度ＴＨＡが高いほど少なくなる。すなわち、吸気温度ＴＨＡが高いほど、インタークーラ１８に流入するブローバイガスの温度も高くなるため、上記水分量Ｐ２が少なくなる。尚、図６に示されるパラメータの関係は、実験等を通じて内燃機関１０の特性に合わせたかたちで求めることができる。また、上記図３〜図６に基づくオイル量Ｌｐｏや水分量Ｌｐｗの算出は、切替弁３１によってＰＣＶ通路３０の上流側部分と第１の通路３０Ａとが連通状態となってブローバイガスがインタークーラ１８に流入しているときに行われる。すなわち、切替弁３１によってＰＣＶ通路３０の上流側部分と第２の通路３０Ｂとが連通状態となっているときには、上記のオイル量Ｌｐｏや水分量Ｌｐｗの算出は行われず、これらオイル量Ｌｐｏや水分量Ｌｐｗが「０」に設定される。
【００３４】
［水分量Ｌｅｗの算出］
上記水分量Ｌｅｗは、機関回転数ＮＥ及び吸入空気量ＧＡに応じて変化する水分量ＥＷ、燃料噴射量Ｑに応じて変化する水分量Ｅ１、吸気温度ＴＨＡに応じて変化する水分量Ｅ２、並びにインタークーラ１８に流入するＥＧＲガスの量であるＥＧＲガス流入量Ｖに応じて変化する水分量Ｅ３を全て加算することにより算出される。
【００３５】
図７に示すように、上記水分量ＥＷは、機関回転数ＮＥが高いほど、また、吸入空気量ＧＡが多いほど、少なくなる。すなわち、機関回転数ＮＥが高いほど、また、吸入空気量ＧＡが多いほど、インタークーラ１８を吸入空気と共に通過するＥＧＲガスの流速が速くなり、インタークーラ１８とＥＧＲガスとの間の熱交換量が小さくなるため、凝縮液として発生する水分の量は少なくなる。また、図示しないが、機関回転数ＮＥが高いほど、また吸入空気量ＧＡが多いほど、排気通路１２に排出される排気の量が多くなるため、ＥＧＲ弁３８が所定の開度である条件下でインタークーラ１８に流入するＥＧＲガスの量、ひいては上記水分量ＥＷが多くなる。図７に示される各パラメータの関係はこうした傾向も加味して設定されている。尚、こうした関係は実験等を通じて内燃機関１０の特性に合わせたかたちで求めることができる。
【００３６】
また、図８に示すように、上記水分量Ｅ１は、燃料噴射量Ｑが多いほど多くなる。すなわち、燃料噴射量Ｑが多いほど、排気中に含まれる水分の量が多くなるため、ＥＧＲ弁３８が所定の開度である条件下でインタークーラ１８に流入するＥＧＲガスの量、ひいては上記水分量Ｅ１が多くなる。尚、図８に示されるパラメータの関係は、実験等を通じて内燃機関１０の特性に合わせたかたちで求めることができる。
【００３７】
一方、図９に示すように、上記水分量Ｅ２は、吸気温度ＴＨＡが高いほど少なくなる。すなわち、吸気温度ＴＨＡが高いほど、インタークーラ１８に流入するＥＧＲガスの温度も高くなるため、上記水分量Ｅ２が少なくなる。尚、図９に示されるパラメータの関係は、実験等を通じて内燃機関１０の特性に合わせたかたちで求めることができる。
【００３８】
更に、図１０に示すように、上記水分量Ｅ３は、ＥＧＲガス流入量Ｖが多いほど多くなる。尚、ＥＧＲガス流入量Ｖは、機関回転数ＮＥ、吸入空気量ＧＡ、並びにＥＧＲ弁３８の開度に基づいて算出される。また、図１０に示されるパラメータの関係は、実験等を通じて内燃機関１０の特性に合わせたかたちで求めることができる。
【００３９】
［オイル量Ｌｃｏの算出］
図１１に示すように、上記オイル量Ｌｃｏは、機関回転数ＮＥ及びターボチャージャ１３による過給圧であるブースト圧ＢＰと相関を有して変化する。すなわち、機関回転数ＮＥが高いほど、また、ブースト圧ＢＰが高いほど、インタークーラ１８を通過する吸入空気の速度が速くなり、同インタークーラ１８と吸入空気との間の熱交換量が小さくなるため、凝縮液として発生するオイルの量は少なくなる。また、図示しないが、機関回転数ＮＥが高いほど、またブースト圧ＢＰが高いほど、インタークーラ１８に流入する吸入空気の量が多くなるため、上記オイル量Ｌｃｏが多くなる。図１１に示される各パラメータの関係はこうした傾向も加味して設定されている。尚、本実施形態では、吸気圧センサ５８によって検出された吸気圧ＡＰをブースト圧ＢＰとして用いる。また、図１１に示されるパラメータの関係は、実験等を通じて内燃機関１０の特性に合わせたかたちで求めることができる。
【００４０】
［凝縮液流出量Ｌｏの算出］
図１２に示すように、凝縮液流出量Ｌｏは、吸入空気量ＧＡ、吸気圧ＡＰ、並びに凝縮液流出量Ｌｏの算出時の凝縮液総蓄積量Ｌａと相関を有して変化する。すなわち、吸入空気量ＧＡが多いほど、また、吸気圧ＡＰが高いほど、インタークーラ１８から燃焼室２０ａに流出する吸入空気の量が多くなるため、吸入空気と共にインタークーラ１８から燃焼室２０ａに流出する凝縮液の量が多くなる。また、凝縮液流出量Ｌｏの算出時の凝縮液総蓄積量Ｌａが多いほど、インタークーラ１８から燃焼室２０ａに流出する凝縮液の量が多くなる。図１２に示される各パラメータの関係はこうした傾向を加味して設定されている。尚、図１２に示されるパラメータの関係は、実験等を通じて内燃機関１０の特性に合わせたかたちで求めることができる。
【００４１】
また、図１２のマップは、吸入空気量ＧＡ及び吸気圧ＡＰと凝縮液流出量Ｌｏとの関係を凝縮液流出量Ｌｏの算出時の凝縮液総蓄積量Ｌａ毎に示している。ここで、吸入空気量ＧＡ及び吸気圧ＡＰのいずれもが等しい条件下であれば、凝縮液総蓄積量Ｌａが多いほど凝縮液流出量Ｌｏは多くなる。例えば、図１２に示した凝縮液総蓄積量Ｌａの各所定量Ｌａｘ，Ｌａｙ，Ｌａｚについて「Ｌａｘ＜Ｌａｙ＜Ｌａｚ」なる関係があるとすると、吸入空気量ＧＡ及び吸気圧ＡＰのいずれもが等しい条件下であれば、凝縮液総蓄積量Ｌａを所定量Ｌａｘとしたときの凝縮液流出量Ｌｏ（＝Ｌｏｘ）、凝縮液総蓄積量Ｌａを所定量Ｌａｙとしたときの凝縮液流出量Ｌｏ（＝Ｌｏｙ）、凝縮液総蓄積量Ｌａを所定量Ｌａｚとしたときの凝縮液流出量Ｌｏ（＝Ｌｏｚ）はその順で多くなる（Ｌｏｘ＜Ｌｏｙ＜Ｌｏｚ）。
【００４２】
こうして図３〜図１２に示した各マップに基づいて算出された凝縮液発生量Ｌｉ及び凝縮液流出量Ｌｏの差分が算出され、その差分が凝縮液蓄積量Ｌｎとして設定される（図２：ステップＳ１１０）。この凝縮液蓄積量Ｌｎは、図２に示す一連の処理の一実行周期の間でインタークーラ１８に蓄積した凝縮液量に相当する。そして、凝縮液蓄積量Ｌｎが前回の凝縮液総蓄積量Ｌａに加算されることにより、凝縮液総蓄積量Ｌａが更新される（ステップＳ１２０）。こうしたステップＳ１１０及びステップＳ１２０の処理は、内燃機関１０が運転中である間（ステップＳ１３０：ＮＯ）、繰り返し行われる。これにより、図２に示す一連の処理の実行周期毎に凝縮液蓄積量Ｌｎが算出され、その算出された凝縮液蓄積量Ｌｎの分だけ凝縮液総蓄積量Ｌａが積算される。
【００４３】
内燃機関１０の運転が停止されると（ステップＳ１３０：ＹＥＳ）、凝縮液総蓄積量Ｌａが所定量Ｌｐ以上であるか否かが判断される（ステップＳ１４０）。ここでは、機関回転数ＮＥが「０」となったことを条件に、内燃機関１０の運転が停止されたと判断される。また、所定量Ｌｐは、凝縮液総蓄積量Ｌａが所定量Ｌｐ以上であるときに、その凝縮液が一度に燃焼室２０ａに流入することによって失火や白煙が発生するおそれがあると判断できる値に設定されており、その値は実験等により予め設定されている。
【００４４】
凝縮液総蓄積量Ｌａが所定量Ｌｐ未満であると判断されると（ステップＳ１４０：ＮＯ）、本処理は一旦終了される。このとき、凝縮液総蓄積量Ｌａは、メモリ７２に記憶される。そして、内燃機関１０の運転が開始されて図２の処理が開始されるときには、凝縮液総蓄積量Ｌａとして、前回の図２の処理終了直前に算出された凝縮液総蓄積量Ｌａが用いられる。
【００４５】
一方、凝縮液総蓄積量Ｌａが所定量Ｌｐ以上であると判断されると（ステップＳ１４０：ＹＥＳ）、制御装置７０によって開閉弁４６が開弁状態とされる（ステップＳ１５０）。これにより、インタークーラ１８に蓄積されている凝縮液が、排出通路４５から排出タンク４８へと排出される。尚、開閉弁４６は、インタークーラ１８に蓄積されている凝縮液が十分に排出されたと判断できる時間だけ開弁状態に維持される。そして、制御装置７０によって開閉弁４６が閉弁状態とされて（ステップＳ１６０）、凝縮液総蓄積量Ｌａが「０」に設定された後、本処理は一旦終了される。
【００４６】
以下、この凝縮液排出装置４４の作用について説明する。尚、図１３は、前回の内燃機関１０の駆動時に開閉弁４６が開弁状態から閉弁状態に移行して、凝縮液総蓄積量Ｌａが「０」に設定されている場合を示す。
【００４７】
図１３に示すように、内燃機関１０の運転が開始されると（タイミングｔ１）、図２に示す一連の処理の実行周期毎に凝縮液発生量Ｌｉ、凝縮液流出量Ｌｏ、並びに凝縮液蓄積量Ｌｎが算出され、この凝縮液蓄積量Ｌｎが凝縮液総蓄積量Ｌａに順次積算される（タイミングｔ１〜ｔ２）。そして、内燃機関１０の運転が停止されると、そのときの凝縮液総蓄積量Ｌａが所定量Ｌｐ以上であるか否かが判断される（タイミングｔ２）。図１３に示す例では、凝縮液総蓄積量Ｌａが所定量Ｌｐ未満であるため、開閉弁４６が閉弁状態のまま維持されるとともに、凝縮液総蓄積量Ｌａの値が記憶される。そして、再び内燃機関１０の運転が開始されると（タイミングｔ３）、記憶されている前回の凝縮液総蓄積量Ｌａに凝縮液蓄積量Ｌｎが順次積算される（タイミングｔ３〜ｔ４）。そして、内燃機関１０の運転が停止されたときに、凝縮液総蓄積量Ｌａが所定量Ｌｐ以上である場合には、開閉弁４６が開弁駆動される（タイミングｔ４）。これにより、インタークーラ１８に蓄積されている凝縮液が排出される。そして、開閉弁４６が閉弁駆動されて、凝縮液総蓄積量Ｌａが「０」に設定される（タイミングｔ５）。そして、こうして開閉弁４６が開弁状態から閉弁状態に駆動された後に内燃機関１０の運転が開始されると、凝縮液総蓄積量Ｌａが「０」の状態から積算されることとなる。
【００４８】
尚、内燃機関１０の運転が停止しているときには、インタークーラ１８での新たな凝縮液の蓄積は生じない。このため、内燃機関１０の運転中に凝縮液蓄積量Ｌｎを積算することにより、凝縮液総蓄積量Ｌａを開閉弁４６が開弁状態から閉弁状態に移行したときから現在までの期間において積算された値として算出することができる。  また、仮に凝縮液流出量Ｌｏを考慮せずに凝縮液総蓄積量Ｌａの算出を行うようにすると、凝縮液総蓄積量Ｌａは凝縮液発生量Ｌｉがそのまま積算されることをもって算出される。このため、図１３に二点鎖線で示すように、凝縮液流出量Ｌｏを考慮せずに凝縮液総蓄積量Ｌａの算出を行う場合では、凝縮液流出量Ｌｏを考慮して凝縮液総蓄積量Ｌａの算出を行う場合と比較して、早期に凝縮液総蓄積量Ｌａが所定量Ｌｐ以上となる。このため、開閉弁４６が必要以上に頻繁に開閉駆動されるおそれがある。例えば、図１３に示した例において、凝縮液流出量Ｌｏを考慮せずに凝縮液総蓄積量Ｌａの算出を行う場合では、タイミングｔ１〜ｔ５の期間において、インタークーラ１８に蓄積されている凝縮液を排出するための適切な時期であるタイミングｔ４のほか、タイミングｔ２でも開閉弁４６が開弁駆動される。こうした開閉弁４６の必要以上の開閉駆動を抑制するためには、所定量Ｌｐとして予め大きい値を設定することが考えられる。しかしながら、こうした場合では、開閉弁４６が必要以上に頻繁に開閉駆動されることは抑制できたとしても、開閉弁４６を開弁させる時期が遅れて多量の凝縮液がインタークーラ１８から燃焼室２０ａに流入するおそれがある。本実施形態では、凝縮液総蓄積量Ｌａの算出に際しては、凝縮液発生量Ｌｉのみならず凝縮液流出量Ｌｏについても考慮している。したがって、インタークーラ１８に現在蓄積している凝縮液総蓄積量Ｌａをより正確に把握することができ、適切な時期に開閉弁４６を開弁して凝縮液を排出口４５ａから排出させることができる。
【００４９】
以上説明した本実施形態によれば、以下の効果が得られるようになる。
（１）開閉弁４６が開弁状態から閉弁状態に移行したときから現在に至るまでの凝縮液総蓄積量Ｌａの算出を、それぞれ機関運転状態に基づいて算出された凝縮液発生量Ｌｉ及び凝縮液流出量Ｌｏを考慮して行うことにより、開閉弁４６が必要以上に頻繁に開閉駆動されたり、開閉弁４６を開弁させる時期が遅れて多量の凝縮液が燃焼室２０ａに流入したりすることを抑制することができるようになる。
【００５０】
（２）凝縮液流出量Ｌｏの算出を、機関運転状態のほか、同凝縮液流出量Ｌｏの算出時の凝縮液総蓄積量Ｌａを考慮して行うことにより、同凝縮液流出量Ｌｏを正確に算出することができ、凝縮液総蓄積量Ｌａについても高い精度を持って算出することができるようになる。
【００５１】
（３）凝縮液流出量Ｌｏの算出を、吸入空気量ＧＡ及び吸気圧ＡＰを考慮して行うことにより、同凝縮液流出量Ｌｏを正確に算出することができ、凝縮液総蓄積量Ｌａについても高い精度をもって算出することができる。
【００５２】
（４）凝縮液発生量Ｌｉを、インタークーラ１８で液状となって凝縮液として蓄積するオイル量や水分量であって、ブローバイガスに由来するオイル量Ｌｐｏ及び水分量ＬｐｗやＥＧＲガスに由来する水分量Ｌｅｗ、さらにはターボチャージャ１３からの漏出に由来するオイル量Ｌｃｏの総和をもって算出することにより、同凝縮液発生量Ｌｉを正確に算出することができる。さらに、こうして凝縮液発生量Ｌｉを正確に算出することにより、凝縮液総蓄積量Ｌａについても高い精度をもって算出することができる。
【００５３】
尚、上記実施形態は、これを適宜変更した以下の形態にて実施することもできる。
・吸気圧センサ５８とは別に吸気通路１１にブースト圧センサを設け、同ブースト圧センサによる検出値をブースト圧ＢＰとしてオイル量Ｌｃｏの推定に用いてもよい。
【００５４】
・ブローバイガスに由来するオイル量Ｌｐｏ及び水分量Ｌｐｗ、ＥＧＲガスに由来する水分量Ｌｅｗ、ターボチャージャ１３からの漏出に由来するオイル量Ｌｃｏの推定に用いるパラメータは、上記実施形態での各パラメータに限らない。上記実施形態で用いたパラメータ以外のパラメータを用いて、各オイル量Ｌｐｏ，Ｌｃｏ及び水分量Ｌｐｗ，水分量Ｌｅｗを推定することができれば、上記実施形態と同様の効果を得ることができる。
【００５５】
・第２の通路３０Ｂ及び切替弁３１を省略して、ＰＣＶ通路３０をクランクケース２０と吸気通路１１におけるスロットルバルブ４１の下流とを連結する１つの通路としてもよい。こうした形態では、図３〜図６に基づいて算出されたオイル量Ｌｐｏや水分量Ｌｐｗが、凝縮液発生量Ｌｉの算出に常に用いられる。
【００５６】
・ブローバイガス処理装置、具体的にはＰＣＶ通路３０、第１の通路３０Ａ、第２の通路３０Ｂ、切替弁３１、循環通路３２、並びにエゼクタ３３を省略してもよい。こうした形態では、凝縮液発生量Ｌｉを、ブローバイガスに由来するオイル量Ｌｐｏ及び水分量Ｌｐｗを考慮せずに算出する。こうした形態によっても、上記実施形態で得られた効果（１）〜（３）と同様の効果を得ることができる。
【００５７】
・ＥＧＲ装置、具体的にはＥＧＲ通路３７及びＥＧＲ弁３８を省略してもよい。こうした形態では、凝縮液発生量Ｌｉを、ＥＧＲガスに由来する水分量Ｌｅｗを考慮せずに算出する。こうした形態によっても、上記実施形態で得られた効果（１）〜（３）と同様の効果を得ることができる。
【００５８】
・凝縮液流出量Ｌｏの推定に用いるパラメータとして、吸入空気量ＧＡ及び吸気圧ＡＰ以外の機関運転状態を示すパラメータを用いてもよい。こうした形態においても、正確に凝縮液流出量Ｌｏを推定することができれば、上記実施形態で得られた効果（１）、（２）、（４）と同様の効果を得ることができる。
【００５９】
・凝縮液流出量Ｌｏの推定に用いるパラメータとして、凝縮液流出量Ｌｏの算出時の凝縮液総蓄積量Ｌａを省略してもよい。こうした形態においても、正確に凝縮液流出量Ｌｏを推定することができれば、上記実施形態で得られた効果（１）、（３）、（４）と同様の効果を得ることができる。
【符号の説明】
【００６０】
１０…内燃機関、１１…吸気通路、１２…排気通路、１３…ターボチャージャ、１４…コンプレッサ、１５…コンプレッサホイール、１６…タービン、１７…タービンホイール、１８…インタークーラ、２０…クランクケース、２０ａ…燃焼室、２１…燃料噴射弁、３０…ＰＣＶ通路、３０Ａ…第１の通路、３０Ｂ…第２の通路、３１…切替弁、３２…循環通路、３３…エゼクタ、３７…ＥＧＲ通路、３８…ＥＧＲ弁、４１…スロットルバルブ、４４…凝縮液排出装置、４５…排出通路、４５ａ…排出口、４６…開閉弁、４８…排出タンク、５１…クランク角センサ、５５…エアフロメータ、５８…吸気圧センサ、５９…温度センサ、６０…開度センサ、７０…制御装置、７１…演算処理装置（ＣＰＵ）、７２…メモリ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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