(57)【要約】【課題】簡易な構造で高い熱効率の２ストロークエンジンを提供すること。【解決手段】本実施形態の２ストロークエンジン１は、内周面が円柱形状を有するシリンダ５と、シリンダ５内を往復可能なピストンと、シリンダ５に設けられた排気通路部２７と、シリンダ５に設けられた掃気通路部２５と、を有し、シリンダ５の内周面には、排気通路部２７の排気開口部２７ａおよび掃気通路部２５のシリンダ側掃気開口部２５ｂが形成され、排気開口部２７ａには、シリンダ側掃気開口部２５ｂからの主掃気流の中心が排気開口部２７ａに流入する位置に壁面２７ｂが設けられ、壁面２７ｂの幅は、主掃気流の流れの大部分を反転させることが可能に形成されている。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内周面が円柱形状を有するシリンダと、
前記シリンダ内を往復可能なピストンと、
前記シリンダに設けられた排気通路部と、
前記シリンダに設けられた掃気通路部と、を有し、
前記シリンダの内周面には、前記排気通路部の排気開口部および前記掃気通路部のシリンダ側掃気開口部が形成され、
前記排気開口部には、前記シリンダ側掃気開口部からの主掃気流の中心が前記排気開口部に流入する位置に壁面が設けられ、
前記壁面の幅は、主掃気流の流れの一部を反転させることが可能に形成されている
２ストロークエンジン。
【請求項２】
前記壁面のシリンダヘッド側とクランク室側が良い）との中央位置における排気開口部の幅の合計は、前記壁面のシリンダヘッド側における排気開口部の幅の合計よりも大きく形成されている
請求項１に記載の２ストロークエンジン。
【請求項３】
前記壁面は、前記壁面のシリンダヘッド側とクランク室側との中央位置における幅が前記壁面のシリンダヘッド側位置の幅よりも小さくなるように形成されている
請求項２に記載の２ストロークエンジン。
【請求項４】
前記壁面は、前記壁面のシリンダヘッド側とクランク室側との中央位置における幅と前記壁面のクランク室側位置の幅とは同一となるように形成されている
請求項３に記載の２ストロークエンジン。
【請求項５】
前記壁面は、前記壁面のシリンダヘッド側の幅は、前記クランク室側の幅よりも大きく形成されている
請求項３に記載の２ストロークエンジン。
【請求項６】
前記壁面によって分断された排気通路部は、前記壁面の後方において合流する
請求項１に記載の２ストロークエンジン。
【請求項７】
前記壁面は、ボア方向の断面形状が略三角形状を有している
請求項６に記載の２ストロークエンジン。
【請求項８】
前記壁面は、シリンダヘッド側からクランク室側まで同一の幅で形成されている
請求項２に記載の２ストロークエンジン。
【請求項９】
前記壁面の幅は、前記壁面によって分断された排気開口部の一方の排気開口部の幅と同程度である
請求項１に記載の２ストロークエンジン。
【請求項１０】
前記排気開口部の形状が略Ｕ字状に形成されている
請求項１に記載の２ストロークエンジン。
【請求項１１】
前記排気開口部の形状が略Ｈ字状に形成されている
請求項１に記載の２ストロークエンジン。
【請求項１２】
前記壁面のクランク室側の端面は、ピストンが下死点から上死点に向かって移動するときの前記シリンダ側掃気開口部が閉鎖される位置に形成されている
請求項１０または請求項１１に記載の２ストロークエンジン。
【請求項１３】
前記排気開口部の形状が略逆Ｕ字状に形成されている
請求項１に記載の２ストロークエンジン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、２ストロークエンジンに関する。
【背景技術】
【０００２】
２ストロークエンジンは、その構造の簡易性ゆえに、小型化・軽量化が容易である。
そのため、携帯又は小型の機械には多く用いられている。
ここで、携帯又は小型の機械とは、例えば、刈払機、コーヒーハーベスタ、オリーブハーベスタ、ヘッジトリマー、チェーンソー、ブロワ、管理機、耕耘機、発電機、コンプレッサ、ポンプ等の作業機やポケットバイク、モーターパラグライダー等のレジャー機器が挙げられる。
これらの機械は、設置型又は大型の機械よりも、小型性、軽量性、さらに高い熱効率、低公害性等が求められている。
【０００３】
特許文献１には、２つの排気通路が形成された２ストロークエンジンの技術が開示されている。
【０００４】
特許文献２には、複数の排気通路が形成された２ストロークエンジンの技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００５―２３３０６４号公報
【特許文献２】特開平９―２５６８５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１及び特許文献２に開示された技術においては、構造が複雑化してしまうという問題点があった。
【０００７】
本発明の目的は、簡易な構造で高い熱効率の２ストロークエンジンを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の２ストロークエンジンは、内周面が円柱形状を有するシリンダと、前記シリンダ内を往復可能なピストンと、前記シリンダに設けられた排気通路部と、前記シリンダに設けられた掃気通路部と、を有し、前記シリンダの内周面には、前記排気通路部の排気開口部および前記掃気通路部のシリンダ側掃気開口部が形成され、前記排気開口部には、前記シリンダ側掃気開口部からの主掃気流の中心が前記排気開口部に流入する位置に壁面が設けられ、前記壁面の幅は、主掃気流の流れの大部分を反転させることが可能に形成されている。
【０００９】
好適には、前記壁面のシリンダヘッド側とクランク室側との中央位置における排気開口部の幅の合計は、前記壁面のシリンダヘッド側における排気開口部の幅の合計よりも大きく形成されている。
【００１０】
好適には、前記壁面は、前記壁面のシリンダヘッド側とクランク室側との中央位置における幅が前記壁面のシリンダヘッド側位置の幅よりも小さくなるように形成されている。
【００１１】
好適には、前記壁面は、前記壁面のシリンダヘッド側とクランク室側との中央位置における幅と前記壁面のクランク室側位置の幅とは同一となるように形成されている。
【００１２】
好適には、前記壁面は、前記壁面のシリンダヘッド側の幅は、前記クランク室側の幅よりも大きく形成されている。
【００１３】
好適には、前記壁面によって分断された排気通路部は、前記壁面の後方において合流する。
【００１４】
好適には、前記壁面は、ボア方向の断面形状が略三角形状を有している。
【００１５】
好適には、前記壁面は、シリンダヘッド側からクランク室側まで同一の幅で形成されている。
【００１６】
好適には、前記壁面の幅は、前記壁面によって分断された排気開口部の一方の排気開口部の幅と同程度である。
【００１７】
好適には、前記排気開口部の形状が略Ｕ字状に形成されている。
【００１８】
好適には、前記排気開口部の形状が略Ｈ字状に形成されている。
【００１９】
好適には、前記壁面のクランク室側の端面は、ピストンが下死点から上死点に向かって移動するときの前記シリンダ側掃気開口部が閉鎖される位置に形成されている。
【００２０】
好適には、前記排気開口部の形状が略逆Ｕ字状に形成されている。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によって、排気開口部からの掃気流（混合気）の吹き抜けを抑制し、簡易な構造で高い熱効率の２ストロークエンジンを提供することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明の第１の実施形態に係る２ストロークエンジンの断面図である。
【図２】図１におけるＩＩ―ＩＩでの断面での説明図である。
【図３】図１のような構成の効果を説明する説明図である。
【図４】図１におけるＡ矢視、及び、図２におけるＡ矢視の説明図である。
【図５】壁部２７ｂの説明図である。
【図６】第２の実施形態の説明図である。
【図７】第３の実施形態の説明図である。
【図８】第４の実施形態の説明図である。
【図９】第５の実施形態の説明図である。
【図１０】第６の実施形態の説明図である。
【図１１】第７の実施形態の説明図である。
【図１２】第８の実施形態の説明図である。
【図１３】第９の実施形態の説明図である。
【図１４】第１０の実施形態の説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
＜第１の実施形態＞
図１は、本発明の第１の実施形態に係る２ストロークエンジン１の断面図である。
【００２４】
以下、本発明の第１の実施形態を、図１を用いて詳細に説明する。
図１のように、２ストロークエンジン１は、シリンダヘッド３、シリンダ５、クランクケース７、ピストン２１及びコネクティングロッド１９を有している。
なお、シリンダヘッド３は、シリンダ５と分離されている必要はなく、図１のように、一体に形成されていてもよい。
【００２５】
シリンダ５とクランクケース７及びピストン２１によってクランク室３１が形成されている。つまり、シリンダ５の内周面とピストン２１で形成されるクランクケース７側の略円柱状空間と、クランクケース７との空間がクランク室３１である。
このクランク室３１は、ピストン２１が摺動移動するに従いその内部空間の容積が変化する。
また、シリンダヘッド３、シリンダ５及びピストン２１によって燃焼室２９が形成される。
【００２６】
クランク室３１には、クランクシャフト９が回転自在に支持されている。
クランクシャフト９は、クランクピン１１、クランクジャーナル１３、カウンタウエイト１５、クランクアーム１７を有する。
コネクティングロッド１９のシリンダヘッド３側において、コネクティングロッド１９は、クランクピン１１を回転自在に支持している。
また、コネクティングロッド１９のクランク室３１側において、コネクティングロッド１９は、ピストン２１を揺動自在に支持している。
ピストン２１は、シリンダ５内部を摺動する。
【００２７】
シリンダ５には、吸気開口部２３ａが形成されている。
この吸気開口部２３ａを通じて、エアクリーナ（図示せず）及びキャブレタ（図示せず）を経由した混合気がクランク室３１に流入する吸気通路部２３が設けられている。
また、クランク室３１には、クランク室側掃気開口部２５ａが開口している。
このクランク室側掃気開口部２５ａを通じて、掃気が掃気通路部２５に送出される。
掃気通路部２５の掃気は、シリンダ５に形成されたシリンダ側掃気開口部２５ｂを通じて、シリンダ５（燃焼室２９）に流入する。
シリンダ５には、排気開口部２７ａが形成されている。
この排気開口部２７ａを通じて、排気が排気通路部２７に排出される。
【００２８】
本実施形態で想定する２ストロークエンジンは、携帯するために小型なものであり、その携帯性ゆえに、必ずしも一定の方向において作業されるものではない。
しかし、通常用途であれば、もっとも一般的な作業状態というのが想定されているのが通常である。つまり、一時的には、天地を逆にして使用する、大きく傾けて使用する等の事態が想定されるが、総合的にみると多くの時間ある一定の状態における使用が想定されて設計される。そして、ユーザは一時的には異なった状態で使用しても、通常はその設計された状態において使用している。
したがって、本実施形態において、図１等に記載の状態は通常の使用状態におけるものを記載している。
ここで、方向を定義する。
通常の使用状態における、鉛直方向の上方向を上側方向という。逆に、地面側方向を下側方向と定義する。
また、通常の使用状態における鉛直方向に対して垂直方向を水平方向と定義する。
【００２９】
シリンダ５の中心軸は、図１では、水平又は水平に近い状態となるように形成されているが、シリンダ５の中心軸が鉛直方向を向いた縦型エンジンであってもよいことは言うまでもない。以下、水平または水平に近い状態にシリンダ５の中心軸がある場合実施形態について説明するが、縦型エンジンンの場合には、異なった位置関係となることは言うまでもない。
【００３０】
また、シリンダヘッド３には、シリンダヘッド３を貫通して、燃焼室２９に点火部分が露出する点火プラグ３３が装着されている。
この点火プラグ３３の点火部分は、そのための点火空間もシリンダヘッド３に形成されている。
【００３１】
シリンダ５のクランク室３１側方向の部分に吸気開口部２３ａが形成されている。
この吸気開口部２３ａを形成する吸気通路部２３は、シリンダヘッド３側からクランク室３１側、かつシリンダ５の中心軸側に向かって連通されている。
シリンダ５の中央部又は上側方向（縦型エンジンにおいては、内周面の一方向側の方向）の部分にクランク室側掃気開口部２５ａが形成されている。
この、クランク室側掃気開口部２５ａを形成する掃気通路部２５は、クランク室３１側からシリンダヘッド３側に向かって形成されている。
また、クランクシャフト９の回転方向は、図１中、反時計回りに回転している。つまり、吸気開口部２３ａから流入した混合気が入って行く方向にクランクシャフト９は回転している。
換言すると、図１の状態において、吸気開口部２３ａからクランクシャフト９のカウンタウエイト１５に直線を引いた場合に、この直線の向きと、クランクシャフト９の回転方向が一致する。
このように形成されていることから、クランクシャフト９（特に、カウンタウエイト１５）の回転によって、吸気開口部２３ａからクランク室３１へと、よりスムーズに混合気が流れることが可能となっている。
【００３２】
シリンダ５には、クランク室３１側方向の位置に、シリンダ側掃気開口部２５ｂ及び排気開口部２７ａが形成されている。
また、シリンダ側掃気開口部２５ｂは、排気開口部２７ａよりもクランク室３１側の位置に形成される。
つまり、ポートタイミングは、排気開口部２７ａが先に開口され、その次に、シリンダ側掃気開口部２５ｂが開口するように形成されている。
つまり、ポートタイミングは、排気開口部２７ａが先に開口され、その次に、シリンダ側掃気開口部２５ｂが開口するように形成されている。
さらに、掃気通路部２５は、シリンダ５の中心軸の軸方向（クランク室３１側方向位置からシリンダヘッド３側方向位置）に延びている。そして、掃気通路部２５は、シリンダ側掃気開口部２５ｂによってシリンダ５に開口している。
このような構造を有するシュニューレ型の２ストロークエンジン１は、充填効率を高くすることが可能である。その理由を以下において説明する。
【００３３】
前述のように、掃気通路部２５は、シリンダ５の中心軸の軸方向の成分に延びて、シリンダ側掃気開口部２５ｂによってシリンダ５に開口している。
そのため、シリンダ側掃気開口部２５ｂから流入した混合気は、シリンダヘッド３側方向（上死点側）に角度成分を有している。
その結果、ピストン２１が下死点付近まで移動してシリンダ側掃気開口部２５ｂのピストン２１による閉塞が解除された際に、混合気は、シリンダ５の中心軸よりも下側方向の側面、かつ、シリンダヘッド３側の側面に、衝突するように流入する。
そして、混合気は、このシリンダ５の中心軸よりも下側方向の側面、かつ、シリンダヘッド３側の側面によって、排気開口部２７ａに向かって流れる。
そして、混合気の流れの先頭部分が、排気開口部２７ａに到達する前後に、ピストン２１が移動して、シリンダ側掃気開口部２５ｂを閉塞する。
吸気開口部２３ａからクランク室３１内に効率的に吸入された混合気は、さらに、クランク室３１から掃気通路部２５を経て、シリンダ側掃気開口部２５ｂからピストン２１上部の燃焼室２９に圧送され、混合気が燃焼室２９内をこのように流れることから、この混合気の流れによって燃焼サイクルによって生じた排気をより効率的に排出することが可能となる。
そして、このように排気を効率的に排出することが可能となることから、給気比、給気効率及び充填効率を上げることが可能となっている。
【００３４】
図２は、図１におけるＩＩ―ＩＩでの断面での説明図である。
図３は、図１のような構成の効果を説明する説明図である。
【００３５】
図２のように、掃気通路部２５は、２本の通路部から構成されている。シリンダ５の中心軸よりも右側の通路部が右側掃気通路部２５Ｒであり、シリンダ５の中心軸よりも左側の通路部が左側掃気通路部２５Ｌである。
右側掃気通路部２５Ｒ及び左側掃気通路部２５Ｌは、図２の紙面奥側から手前側に向かって延びるように形成されている。
なお、掃気通路部２５の数は図２のように２本である必要はなく、それ以上であってもよい。
右側掃気通路部２５Ｒのシリンダ５への開口部分が右側掃気開口部２５ｂＲであり、左側掃気通路部２５Ｌのシリンダ５への開口部分が左側掃気開口部２５ｂＬである。
また、排気通路部２７のシリンダ５への開口部分が排気開口部２７ａである。
【００３６】
排気開口部２７ａ部分には、壁部２７ｂが形成されている。
この壁部２７ｂによって、排気が右側及び左側に分断される。つまり、この壁部２７ｂによって、壁部２７ｂの左側方向位置に左側排気開口部２７ａＬが形成されている。また、この壁部２７ｂによって、壁部２７ｂ右側方向位置に右側排気開口部２７ａＲが形成されている。
壁部２７ｂは、ボア方向の断面形状が図２のように略三角形状を有している。
この略三角形状において、シリンダ５側の一辺がシリンダ５の内周面の形状と同一の形状を有している。
また、他の２辺の１つは左側排気開口部２７ａＬからの流路の一部を形成し、さらに最後の１つは右側排気開口部２７ａＲからの流路の一部を形成している。そして、この他の２辺は、排気がスムーズに合流するような形状を有している。
このような形状を有することから、排気をスムーズに合流させることが可能となる。
【００３７】
この壁部２７ｂのシリンダ５の一辺は、シリンダ５の内周面の形状と同一の形状を有していることから、シリンダ５内を摺動するピストン２１をガイドする機能を有している。
また、この壁部２７ｂが形成されているのは、ピストン２１が下死点位置から上死点方向に移動を開始する際に、ピストン２１の頭部の圧力が加わる位置である（以下の説明について図１及び図３も参照のこと）。
換言すると、クランクシャフト９が回転する回転方向側のシリンダ５の内周面の位置、かつ、燃焼室２９を形成するシリンダ５の内周面のうちクランク室３１側の位置、にこの壁部２７ｂ（排気通路部２７）が形成されている。
このような位置に壁部２７ｂ（排気通路部２７）が形成されているということは、つまり、ピストン２１が下死点位置から上死点位置に移動を開始する際に、ピストン２１の頂部がシリンダ５の内周に対して圧力を加える位置に壁部２７ｂが形成されているということである。なお、この壁部２７ｂの位置はピストン２１がシリンダ５に対して加える圧力が大きい位置である。
そして、このような位置に、ピストン２１をガイドすることも可能な、壁部２７ｂが形成されていることから、ピストン２１が下死点位置から上死点位置に移動する行程で、ピストン２１がクランクシャフト９の回転に基づくコネクティングロッド１９の揺動によってシリンダ５の排気開口部２７ａ側に傾くような衝撃的な接触を防ぐことができる。この衝撃的な接触を防ぐことにより、ピストン２１やシリンダ５の内周面の傷や油膜の剥離等を防ぐことができる。
さらに、この壁部２７ｂがピストン２１をスムーズにガイドすることから、振動の低減、磨耗損失の低減等が図られる。
【００３８】
なお、この略三角形状において、シリンダ５側の一辺が、ピストン２１をガイドしない状態とした場合。
この状態は、具体的にはシリンダ５側の一辺がシリンダ５の内周面よりも半径方向側の外側位置にある場合（後退した位置にある場合）である。
そして、この場合には、ピストン２１とこのシリンダ５側の一辺は、ピストン２１と接触しないことから、このシリンダ５側の一辺の表面粗さ精度を高くする必要がなくなり、低コストで製造可能となるという効果がある。
【００３９】
本実施形態において、この壁部２７ｂのもっとも重要な役割は、壁部２７ｂによって、図２のように、排気開口部２７ａから流失しようとする掃気流がこの壁部２７ｂに衝突することによって、さらに燃焼室２９で対流させることである。
つまり、排気開口部２７ａから流失しようとする部分にこの壁部２７ｂ（排気通路部２７）が形成されている。
このため、掃気流の大部分をさらに対流させ、吹き抜けを防止することが可能となる。
このように、本来ならば排気開口部２７ａから流出してしまう掃気流（混合気）をさらに対流させることができることから、給気効率、充填効率の向上が生じ、出力の向上、排ガス性能の向上が図れる。
【００４０】
なお、壁部２７ｂに衝突する前の掃気流（混合気）は以下のように流れる。
図２のように、右側掃気開口部２５ｂＲ及び左側掃気開口部２５ｂＬから流出した流れは、燃焼室２９内を進み、次いで、シリンダ５の中心軸よりも下側の位置の側面に衝突する。
さらに、右側掃気開口部２５ｂＲからの流れ及び左側掃気開口部２５ｂＬからの流れは、互いに衝突して、混合流として排気開口部２７ａに向かって流れる。
【００４１】
図２のように、シリンダ５の中心軸に対して垂直な方向の断面をボア断面という。
また、このボア断面においてシリンダ５の内周面方向を周方向という。さらに、このボア断面において、ボア断面とシリンダ５の中心軸との交点からの放射線方向を半径方向という。
【００４２】
図２のように、排気開口部２７ａの右側方向位置及び左側方向位置にそれぞれ、右側掃気開口部２５ｂＲ及び左側掃気開口部２５ｂＬが形成されている。
【００４３】
ここで、掃気通路部２５からは、混合気、液体状及び粒子状の燃料成分、オイル、オイルミスト等がシリンダ５内の燃焼室２９に流入する。
そのうちの質量の大きな燃料成分（液体状及び粒子状の燃料、オイル、オイルミスト等）は、その大部分が図２の矢印のような混合気の流れに乗って燃焼室２９に流入する。
しかし、この質量の大きな燃料成分の一部は、この混合気の流れに乗らずシリンダ側掃気開口部２５ｂと排気開口部２７ａの間のシリンダ５の壁面を伝ったり、壁面沿いに流れて直接に排気通路部２７から排出されてしまう（以下、壁面を伝ったり、壁面沿いに流れてシリンダ側掃気開口部２５ｂから排気開口部２７ａへ質量の大きな燃料成分が排出されてしまうことを、壁面伝達又はショートカットという。）。
つまり、この質量の大きな燃料成分の一部は、未燃焼のまま排気通路部２７から排出されてしまうことになる。
このように、未燃焼で排気通路部２７に侵入した燃料成分、オイル及びオイルミストが生じることは、給気効率と充填効率の低下を生じさせる。
さらに、未燃焼での燃料成分、オイル及びオイルミストは、２ストロークエンジン１の排気を汚染し、２ストロークエンジン１の環境性能を悪化させる。
【００４４】
図４は、図１におけるＡ矢視、及び、図２におけるＡ矢視の説明図である。
【００４５】
図４のように、右側掃気開口部２５ｂＲ及び左側掃気開口部２５ｂＬは、排気開口部２７ａよりもクランク室３１側に位置している。
このように、排気開口部２７ａがシリンダヘッド３側に位置することから、ピストン２１がクランク室３１側に移動するに従い、最初に、排気通路部２７（排気開口部２７ａ）が燃焼室２９に連通することになる。
その結果、燃焼室２９内の排気は、排気開口部２７ａのシリンダヘッド３側の部分からシリンダ５外に排出される。
そして、ピストン２１がクランク室３１側に移動する間に、ある程度燃焼室２９から排気が排出される。
その結果、燃焼室２９の圧力が下がった状態で、右側掃気通路部２５Ｒ（右側掃気開口部２５ｂＲ）及び左側掃気通路部２５Ｌ（左側掃気開口部２５ｂＬ）が、燃焼室２９に連通する。
この様になっていることによって、前回の燃焼サイクルにおいて燃焼が終わった排気が排出された状態にて、掃気が流入することになるのでより効果的に排気を排出することが可能となっている。
【００４６】
図４のように、シリンダ５の中心軸側から見ると壁部２７ｂはＹ字形状を有する。
Ｙ字形状は、シリンダヘッド３側を上にした状態となるように形成される。
【００４７】
図５は、壁部２７ｂの説明図である。
【００４８】
排気開口部２７ａは、図５のように中央に壁部２７ｂが形成されている。そして、この壁部２７ｂの右側に右側排気開口部２７ａＲ、左側に左側排気開口部２７ａＬが形成されている。
そして、図５において、紙面上側がシリンダヘッド３側であり、紙面下側がクランク室３１側である。
右側排気開口部２７ａＲのシリンダヘッド３側には右側上死点傾斜部２７ｃＲが形成され、左側排気開口部２７ａＬのシリンダヘッド３側には左側上死点傾斜部２７ｃＬが形成されている。
この右側上死点傾斜部２７ｃＲ及び左側上死点傾斜部２７ｃＬによってＹ字型の壁部２７ｂが形成されている。
ここで、右側排気開口部２７ａＲのシリンダヘッド３側の幅を右側上死点長ＬＵＲとし、右側排気開口部２７ａＲのクランク室３１側の幅を右側下死点長ＬＢＲとする。そして、シリンダヘッド３側とクランク室３１側との中央位置における幅を右側中央長ＬＭＲとする。
同様に、左側排気開口部２７ａＬのシリンダヘッド３側の幅を左側上死点長ＬＵＬとし、左側排気開口部２７ａＬのクランク室３１側の幅を左側下死点長ＬＢＬとする。そして、シリンダヘッド３側とクランク室３１側との中央位置における幅を左側中央長ＬＭＬとする。
さらに、壁部２７ｂのシリンダヘッド３側の幅を壁上死点長ＬＵＷとし、壁部２７ｂのクランク室３１側の幅を壁下死点長ＬＢＷとする。そして、シリンダヘッド３側とクランク室３１側との中央位置における幅を壁中央長ＬＭＷとする
そして、ＬＢＷ＝ＬＭＷとし、ＬＭＷ＜ＬＵＷとしたことによって、Ｙ字型の壁部２７ｂが形成される。
なお、右側排気開口部２７ａＲと左側排気開口部２７ａＬの管路を形成する各壁の接合部に円形状の面取がなされていてもよいことは言うまでもない。
なお、右側上死点傾斜部２７ｃＲ及び左側上死点傾斜部２７ｃＬは、円弧の一部によって形成してもよい（後述する図７（ｂ）も参照のこと）。
【００４９】
このように壁部２７ｂを形成したことから、ピストンが下死点から上死点へ移動する際に、最初は排気通路部２７にさせる開口面積は大きい状態となっている。したがって、最初は排気通路部２７に特に抵抗なく容易に排気が排出される（以下の説明は図４も参照のこと）。
しかし、ピストン２１がさらに上昇し、壁部２７ｂの幅が大きくなる部分に差し掛かると、急激に排気のための開口部の面積が減少する。
そして、この際には右側掃気開口部２５ｂＲ及び左側掃気開口部２５ｂＬはすでにピストン２１によって閉塞されていることから、ピストン２１の上昇に伴いシリンダ５の内圧が上昇する。
その時、何ら対策を行わないと、排気開口部２７ａから掃気が吹き抜けてしまう。
しかし、本実施形態では、前述のように排気開口部２７ａの壁部２７ｂはＹ字型をしておりその面積が小さくなっていることから、この吹き抜けが生ずることを抑制することができる。
これによって給気効率の向上、充填効率の向上が生じ、出力の向上、排ガス性能の向上が図れる。
【００５０】
＜第２の実施形態＞
図６は、第２の実施形態の説明図である。
【００５１】
壁部２７ｂは、図６（ａ）及び図６（ｂ）のような形状であってもよい。
つまり、右側上死点傾斜部２７ｃＲ及び左側上死点傾斜部２７ｃＬのみが、壁部２７ｂを形成していてもよい。
【００５２】
＜第３の実施形態＞
図７は、第３の実施形態の説明図である。
【００５３】
壁部２７ｂは、図７（ａ）、図７（ｂ）及び図７（ｃ）のような形状であってもよい。
このように、クランク室３１側の幅も狭くなるように、右側下死点傾斜部２７ｄＲ及び左側下死点傾斜部２７ｄＬを形成している。
以下この理由を説明する（以下の説明について図４も参照のこと）。
ピストン２１が下死点付近にある場合には、シリンダ側掃気開口部２５ｂも排気開口部２７ａも全開状態である。
そのため、掃気流（混合気）の質量の大きな燃料成分（オイルミスト、気化していない燃料等）が、燃焼室２９の下側位置を通過して、排気開口部２７ａに直接吹き抜けてしまうことが考えられる。
特に、ピストン２１の下死点付近では、壁面２７ｂ沿いに降下した質量の大きな燃料成分がピストンの頂面に達して分散し、左側排気開口部２７ａＬ及び右側排気開口部２７ａＲから排出されることも考えられる。
そこで、右側下死点傾斜部２７ｄＲ及び左側下死点傾斜部２７ｄＬを形成して、クランク室３１側の排気開口部２７ａの幅を小さくして、この吹き抜けをできるだけ抑制している。
なお、図７（ｃ）のように、壁部２７ｂを円弧から形成してもよい。
【００５４】
＜第４の実施形態＞
図８は、第４の実施形態の説明図である。
つまり、図８（ａ）、図８（ｂ）及び図８（ｃ）のように、壁部２７ｂの形状はストレート形状であってもよい。
【００５５】
＜第５の実施形態＞
図９は、第５の実施形態の説明図である。
つまり、つまり、図９（ａ）及び図９（ｂ）のように、右側排気開口部２７ａＲ及び左側排気開口部２７ａＬは、円又は円弧であってもよい。
【００５６】
＜第６の実施形態＞
図１０は、第６の実施形態の説明図である。
【００５７】
図１０のように、左側中央長ＬＭＬ、右側中央長ＬＭＲ、壁中央長ＬＭＷが同一の幅を有するようにしてもよい。
このようにしたことによって、壁部２７ｂが掃気を十分に対流させつつ、排気開口部２７ａから排気をすることの両立が可能となる。
【００５８】
＜第７の実施形態＞
図１１は、第７の実施形態の説明図である。
【００５９】
右側掃気開口部２５ｂＲと左側掃気開口部２５ｂＬとが、連通していてもよい。
なぜなら、主掃気流の流れの大部分を反転させることが可能であるという本実施形態の効果等は、このような形状であっても達成することが可能であるからである。
もっとも、その連通位置は、クランク室３１側であるほうが、吹き抜けが生ずることを抑制することが可能となるという点でより好適である。
そして、連通する部分は、図１１（ａ）のように、縦方向に比較的小さく形成されていてもよいし、図１１（ｂ）のように、縦方向に比較的大きく形成されていてもよい。
なお、図１１（ａ）及び図１１（ｂ）のように、壁面２７ｂは、壁面２７ｂのシリンダヘッド３側とクランク室３１側との中央位置における幅が壁面２７ｂのシリンダヘッド３側位置の幅よりも小さくなるように形成されているとより好適である。
このように構成したことから、より吹き抜けが生ずることを抑制することができるからである。
【００６０】
この構成を換言すると、壁面２７ｂは、その一部が途切れていて、左側排気開口部２７ａＬと右側排気開口部２７ａＲが繋がっていても良い。
このような構成として、さらに、反転して降下してくる掃気流が直接流出するのを抑制する有効な大きさ、形状にすることができる。
特に、壁面２７ｂのクランク室側の端面は、ピストンが下死点から上死点に向かって移動するときの前記シリンダ側掃気開口部が閉鎖される位置に形成すると良い。
このことにより、ブローダウンまたは圧縮開始の時期に掃気流の排出（吹き抜け）を抑制できる。
以下、この繋がっている（連通している）構成の変形例について説明する。
【００６１】
＜第８実施形態＞
図１２は、第８の実施形態の説明図である。
【００６２】
図１２のように、右側掃気開口部２５ｂＲと左側掃気開口部２５ｂＬとの連通を中央位置に設けてもよい。
このようにしたことによって、図７において示した実施形態とほぼ同様の効果もそうすることが可能となる。
【００６３】
＜第９の実施形態＞
図１３は、第９の実施形態の説明図である。
【００６４】
図１３において、右側掃気開口部２５ｂＲと左側掃気開口部２５ｂＬとの連通部分のシリンダヘッド３側の端部をシリンダ側掃気開口部２５ｂが閉じる位置としてもよい。
このように構成したことから、シリンダ側掃気開口部２５ｂが開口して掃気流が流入している際には、排気開口部２７ａが大きく開口し、シリンダ側掃気開口部２５ｂが閉塞されて掃気流が流入しなくなった場合には、排気開口部２７ａの開口面積が急速に小さくなるように構成することが可能となる。
そして、このような構成としたことから、吹き抜けの防止をより確実に行うことができる。
【００６５】
＜第１０の実施形態＞
図１４は、第１０の実施形態の説明図である。
【００６６】
図１４のように、排気開口部２７ａの形状が略逆Ｕ字状（略キャップ形状）形成されていいてもよい。
【００６７】
＜実施形態の構成及び効果＞
本実施形態の２ストロークエンジン１は、内周面が円柱形状を有するシリンダ５と、シリンダ５内を往復可能なピストンと、シリンダ５に設けられた排気通路部２７と、シリンダ５に設けられた掃気通路部２５と、を有している。
また、シリンダ５の内周面には、排気通路部２７の排気開口部２７ａおよび掃気通路部２５のシリンダ側掃気開口部２５ｂが形成されている。
そして、排気開口部２７ａには、シリンダ側掃気開口部２５ｂからの主掃気流の中心が排気開口部２７ａに流入する位置に壁面２７ｂが設けられている。
加えて、壁面２７ｂの幅は、主掃気流の流れの大部分を反転させることが可能に形成されている。
このような構成を有することから、本来ならば排気開口部２７ａから流出してしまう掃気流（混合気）をさらに対流させることができることから、給気効率、充填効率の向上が生じ、出力の向上、排ガス性能の向上が図れる。
【００６８】
壁面２７ｂのシリンダヘッド３側とクランク室３１側との中央位置における排気開口部２７ａの幅の合計は、壁面２７ｂのシリンダヘッド３側における排気開口部２７ａの幅の合計よりも大きく形成されている。
このような構成を有することから、吹き抜けが生ずることを抑制することができる。
そして、これによって給気効率の向上、充填効率の向上が生じ、出力の向上、排ガス性能の向上が図れる。
【００６９】
壁面２７ｂは、壁面２７ｂのシリンダヘッド３側とクランク室３１側との中央位置における幅が壁面２７ｂのシリンダヘッド３側位置の幅よりも小さくなるように形成されている。
このような構成を有することから、吹き抜けが生ずることを抑制することができる。
そして、これによって給気効率の向上、充填効率の向上が生じ、出力の向上、排ガス性能の向上が図れる。
【００７０】
壁面２７ｂは、壁面２７ｂのシリンダヘッド３側とクランク室３１側との中央位置における幅と壁面２７ｂのクランク室３１側位置の幅とは同一となるように形成されている。
このような構成を有することから、吹き抜けが生ずることを抑制することができる。
そして、これによって給気効率の向上、充填効率の向上が生じ、出力の向上、排ガス性能の向上が図れる。
【００７１】
壁面２７ｂは、壁面２７ｂのシリンダヘッド３側の幅は、クランク室３１側の幅よりも大きく形成されている。
このような構成を有することから、吹き抜けが生ずることを抑制することができる。
そして、これによって給気効率の向上、充填効率の向上が生じ、出力の向上、排ガス性能の向上が図れる。
【００７２】
壁面２７ｂによって分断された排気通路部２７は、壁面２７ｂの後方において合流する
このような構成を有することから、２本の排気通路部２７を必要としないという、構造の簡易化を図ることが可能となる。
【００７３】
壁面２７ｂは、ボア方向の断面形状が略三角形状を有している。
このような構成を有することから、排気をスムーズに合流させることが可能となる。
【００７４】
壁面２７ｂは、シリンダヘッド３側からクランク室３１側まで同一の幅で形成されている。
このような構成を有することから、容易に壁部２７ｂを形成することが可能となる。
【００７５】
壁面２７ｂの幅は、壁面２７ｂによって分断された排気開口部２７ａの一方の排気開口部２７ａの幅と同程度である。
このような構成を有することから、壁部２７ｂが掃気を十分に対流させつつ、排気開口部２７ａから排気をすることの両立が可能となる。
【００７６】
排気開口部２７ａの形状が略Ｕ字状に形成されている。
このような構成を有することから、ブローダウンまたは圧縮開始の時期に掃気流の排出（吹き抜け）を抑制することができる。
【００７７】
排気開口部２７ａの形状が略Ｈ字状に形成されている。
このような構成を有することから、吹き抜けをより確実に抑制することが可能となる。
【００７８】
壁面２７ｂのクランク室３１側の端面は、ピストンが下死点から上死点に向かって移動するときのシリンダ側掃気開口部２５ｂが閉鎖される位置に形成されている。
このように構成したことから、より吹き抜けが生ずることを抑制することが可能となる。
【００７９】
排気開口部２７ａの形状が略逆Ｕ字状に形成されている。
このような構成を有することから、吹き抜けが生ずることを抑制することが可能となる。
【００８０】
また、本発明は以上の実施形態に限定されるものではなく、様々な変化した構造、構成、制御を行っていても良い。
【００８１】
＜定義等＞
本発明における２ストロークエンジンは、シリンダ５の中心軸の方向は、水平であってもよいし、鉛直方向であってもよい。つまり、本発明における１ストロークエンジンの中心軸の方向はどのような方向であってもよい。
【００８２】
シリンダ５の中心軸に対して垂直な方向の断面をボア断面という。
また、このボア断面においてシリンダ５の内周面方向を周方向という。さらに、このボア断面において、ボア断面とシリンダ５の中心軸との交点からの放射線方向を半径方向という。
本発明の略逆Ｕ字状には、略キャップ状も含まれている。
【符号の説明】
【００８３】
１        ストロークエンジン
５        シリンダ
９        クランクシャフト
２１      ピストン
２３      吸気通路部
２３ａ    吸気開口部
２５      掃気通路部
２５ｂ    シリンダ側掃気開口部
２５ｂＬ  左側掃気開口部
２５ｂＲ  右側掃気開口部
２７      排気通路部
２７ａ    排気開口部
２７ａＬ  左側排気開口部
２７ａＲ  右側排気開口部
２７ｂ    壁面
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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