(57)【要約】【課題】薄肉円板状ワークの表裏面の同時加工において、ワークの表裏両面を静圧支持する静圧パッドの熱変形を抑制する熱変形防止装置を提供する。【解決手段】薄肉円板状ワークＷをワーク回転支持装置５により回転支持するとともに、高速回転する一対の砥石車１、２をその砥石軸方向へ切り込んで、これら両砥石車１、２の研削面１ａ、２ａによりワークＷの表裏両面Ｗａ、Ｗｂを同時に研削加工する両頭平面研削盤において、ワークＷの表裏両面Ｗａ、Ｗｂを静圧流体により非接触状態で支持する一対の静圧パッド１５、１６の熱変形を抑制する熱変形防止装置６であって、静圧パッド１５、１６における砥石車１、２との境界部位に、静圧パッド１５、１６の熱変形を抑制する熱変形防止手段としての遮熱板３０が設けられる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
薄肉円板状工作物をワーク回転支持部により回転支持するとともに、高速回転する一対の砥石車をその砥石軸方向へ切り込んで、これら両砥石車端面の研削面により前記工作物の表裏両面を同時に研削加工する両面研削装置において、前記工作物の表裏両面を静圧流体により非接触状態で支持する前記ワーク回転支持部の一対の静圧パッドの熱変形を抑制する熱変形防止装置であって、
前記静圧パッドにおける前記砥石車との境界部位に、静圧パッドの熱変形を抑制する熱変形防止手段が設けられている
ことを特徴とする両面研削装置の熱変形防止装置。
【請求項２】
前記熱変形防止手段は、前記砥石車の研削部から飛散するクーラントが前記静圧パッドの裏面側へ流入するのを遮断防止する構造とされている
ことを特徴とする請求項１に記載の両面研削装置の熱変形防止装置。
【請求項３】
前記熱変形防止手段は、前記砥石車の外周部位を覆うように前記静圧パッドの砥石車挿通部内周に取付け固定されている遮熱板の形態とされている
ことを特徴とする請求項２に記載の両面研削装置の熱変形防止装置。
【請求項４】
前記遮熱板は、前記静圧パッドの砥石車挿通部における表裏方向の取付け範囲が、前記静圧パッドの表面からわずかに後退した位置から、少なくとも前記静圧パッドの裏面よりも後方へ突出して、研削時における前記砥石車の後端を覆う位置まで延びて設けられている
ことを特徴とする請求項２に記載の両面研削装置の熱変形防止装置。
【請求項５】
前記遮熱板は、金属よりも熱伝導率の低い材料から形成されている
ことを特徴とする請求項２に記載の両面研削装置の熱変形防止装置。
【請求項６】
薄肉円板状工作物を回転支持するとともに、高速回転する一対の砥石車をその砥石軸方向へ切り込んで、これら両砥石車端面の研削面により前記工作物の表裏面を同時に研削加工する装置であって、
端面の研削面同士が対向するように配された一対の砥石車と、
前記工作物を、前記一対の砥石車の研削面間において工作物の表裏面がこれら両研削面に対向する状態で、支持回転するワーク回転支持手段とを備えてなり、
このワーク回転支持手段は、前記工作物を軸方向に位置決め支持する軸方向支持手段と、工作物を径方向に位置決めするとともに回転支持する径方向支持手段とを備え、
前記軸方向支持手段は、前記工作物の表裏両面を静圧流体により非接触状態で支持する一対の静圧パッドを備えるとともに、請求項１から５のいずれか一つに記載の熱変形防止装置を備えてなる
ことを特徴とする薄肉円板状工作物の両面研削装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、両面研削装置における静圧パッドの熱変形防止装置および両面研削装置に関し、さらに詳細には、半導体ウェーハ等の薄肉円板状工作物の表面および裏面の同時加工において、上記工作物の表裏両面を静圧流体により非接触状態で支持する一対の静圧パッドの熱変形を抑制する熱変形防止技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、半導体ウェーハは、単結晶シリコンで作られた円柱状の半導体インゴットから薄くスライスして得られた後、その表裏面は、研削装置や研磨装置による仕上加工が施されて平滑面に仕上げられる。
【０００３】
半導体ウェーハ等の薄肉円板状工作物（以下、ワークと称する。）の研削または研磨加工においては、ワークを支持回転しながら、その表面および／または裏面を加工する方法がとられ、例えば、半導体ウェーハの表裏面を同時に研削加工する両面研削装置においては、ワークをワーク回転支持装置により回転支持するとともに、高速回転する一対の砥石車をその砥石軸方向へ切り込んで、これら両砥石車端面の研削面により上記ワークの表裏両面を同時に研削加工する。
【０００４】
ところで、上記ワーク回転支持装置は、ワークを軸方向に位置決め支持する軸方向支持手段と、ワークを径方向に位置決めするとともに回転支持する径方向支持手段とを備えてなる。上記軸方向支持手段として、ワークの表裏両面を静圧流体により非接触状態で支持する一対の静圧パッドを備えた構成のものがあり、この種のワーク回転支持装置においては、ワークの表裏両面を静圧流体により非接触状態で支持するため、静圧パッド表面とワーク表裏面との距離が非常に狭く設定されている。
【０００５】
このため、静圧パッドの熱変形は直ちにワークやワークを回転支持する上記径方向支持手段に干渉して、高精度な研削が困難となり、あるいは研削自体が不可能になってしまうという危険もある。このような現象は、特に、研削対象のワークが大口径になると、これを支持する静圧パッドも大口径になり、その熱変形量も大きくなって、より顕著に現われる傾向にある。このように静圧パッドの熱変形の主要因となる研削熱の管理制御は、構造上非常に複雑で、早期に解決すべき大きな課題の一つであった。
【０００６】
この点に関して、例えば、特許文献１または２に開示されるように、研削装置における研削液の飛散による熱伝導を防止することにより、装置構成部の熱変形を防止する技術が開発され提案されているが、上記静圧パッドという特殊構造には有効に適用できる技術ではなく、さらなる改良が要望されていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開昭６３−２０７５４９号公報
【特許文献２】特開２０００−３５４９６４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、かかる従来の問題点に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、半導体ウェーハ等の薄肉円板状ワークの表面および裏面の同時加工において、ワークの表裏両面を静圧流体により非接触状態で支持する静圧パッドの熱変形を有効に抑制することができる熱変形防止装置を提供することにある。
【０００９】
本発明のもう一つの目的は、上記熱変形防止装置を構成装置として備え、半導体ウェーハ等の薄肉円板状ワークの表裏面を同時に高効率でかつ高精度に研削加工することができる両面研削装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するため、本発明の両面研削装置の熱変形防止装置は、薄肉円板状ワークをワーク回転支持部により回転支持するとともに、高速回転する一対の砥石車をその砥石軸方向へ切り込んで、これら両砥石車端面の研削面により上記ワークの表裏両面を同時に研削加工する両面研削装置において、上記ワークの表裏両面を静圧流体により非接触状態で支持する上記ワーク回転支持部の一対の静圧パッドの熱変形を抑制する熱変形防止装置であって、上記静圧パッドにおける上記砥石車との境界部位に、静圧パッドの熱変形を抑制する熱変形防止手段が設けられていることを特徴とする。
【００１１】
好適な実施態様として、以下の構成が採用される。
（１）上記熱変形防止手段は、上記砥石車の研削部から飛散するクーラントが上記静圧パッドの裏面側へ流入するのを遮断防止する構造とされている。
【００１２】
（２）上記熱変形防止手段は、上記砥石車の外周部位を覆うように上記静圧パッドの砥石車挿通部内周に取付け固定されている遮熱板の形態とされている。
【００１３】
（３）上記遮熱板は、上記静圧パッドの砥石車挿通部における表裏方向の取付け範囲は、上記静圧パッドの表面からわずかに後退した位置から、少なくとも上記静圧パッドの裏面よりも後方へ突出して、研削時における上記砥石車の後端を覆う位置まで延びて設けられている。
【００１４】
（４）上記遮熱板は、金属よりも熱伝導率の低い材料から形成されている。
【００１５】
本発明の薄肉円板状ワークの両面研削装置は、薄肉円板状ワークを回転支持するとともに、高速回転する一対の砥石車をその砥石軸方向へ切り込んで、これら両砥石車端面の研削面により上記ワークの表裏面を同時に研削加工する装置であって、端面の研削面同士が対向するように配された一対の砥石車と、上記ワークを、上記一対の砥石車の研削面間においてワークの表裏面がこれら両研削面に対向する状態で、支持回転するワーク回転支持手段とを備えてなり、このワーク回転支持手段は、上記ワークを軸方向に位置決め支持する軸方向支持手段と、ワークを径方向に位置決めするとともに回転支持する径方向支持手段とを備え、上記軸方向支持手段は、上記ワークの表裏両面を静圧流体により非接触状態で支持する一対の静圧パッドを備えるとともに、上記熱変形防止装置を備えてなることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１６】
本発明の静圧パッドの熱変形防止技術は、本発明者による両面研削装置の静圧パッドという特定技術についての種々の試験研究の成果として生まれた。すなわち、本発明者は、研削装置における静圧パッドの静圧流体が機械温度に追従するように温度調節されて供給されるなど、静圧パッドの熱変形に影響する構造上の特性を考慮しつつ、ワークを研削する際に発生する研削熱がどのように静圧パッドの熱変形に関与するかについて、後述する種々の研究・実験を繰り返した結果、本発明を完成するに至った。
【００１７】
すなわち、左右に配置した一対の静圧パッド間に、薄肉円板状ワークを回転支持して、このワークの表裏両面を高速回転する一対の砥石車で同時研削する場合に、研削時に研削部で発生する研削熱は、砥石車の砥石軸内部中央を介して研削部に供給される研削水（クーラント）やワークなどに伝達されるところ、これら研削熱によって暖められた研削水は、ワークの回転により上記一対の静圧パッド間に運ばれるとともに、砥石車の回転により飛散して上記静圧パッド裏面側に流れ込む傾向がある。
【００１８】
そして、本発明者による種々の試験研究の結果、これら研削水によって上記静圧パッド間つまり表面側と裏面側に伝達された研削熱が、静圧パッドの表面側と裏面側で温度差を生じさせ、これが原因で、上記静圧パッドがワーク側へ反って、ワークやこのワークを径方向に支持するキャリアと干渉することが判明した。本発明者は、これら試験研究によって得られた知見に基づいてさらに試験研究を行い、その成果として本発明を完成させた。
【００１９】
しかして、本発明の熱変形防止装置によれば、薄肉円板状ワークを、静圧パッドを備えるワーク回転支持部により回転支持するとともに、高速回転する一対の砥石車をその砥石軸方向へ切り込んで、これら両砥石車端面の研削面により上記ワークの表裏両面を同時に研削加工する両面研削装置において、上記静圧パッドにおける上記砥石車との境界部位に、静圧パッドの熱変形を抑制する熱変形防止手段が設けられているから、薄肉円板状ワークの表面および裏面の同時加工において、ワークの表裏両面を静圧流体により非接触状態で支持するワーク回転支持部における静圧パッドの熱変形を有効に抑制することができる。
【００２０】
すなわち、本発明においては、上記静圧パッドにおける上記砥石車との境界部位、具体的には、静圧パッドの砥石車挿通部に、上記熱変形防止手段が設けられることで、静圧パッドの表面側と裏面側で温度差を生じさせていた研削水の研削部位から静圧パッドの表裏面側特に裏面側への流入が有効に抑制ないしは防止される。
【００２１】
この結果、静圧パッドの熱変形によるワーク側への反りが可及的に減少して、静圧パッドとワークや上記キャリアとの干渉が有効に防止され、これにより、ワークの研削が出来なくなるなどの問題発生が有効に防止され得る。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明の実施形態１である横軸両頭平面研削盤の主要部の構成を一部仮想線で示す側面図である。
【図２】同じく同平面研削盤の主要部の構成を図１のII-II線に沿った一部断面で示す正面図である。
【図３】同平面研削盤の熱変形防止装置を備えない時の研削水による静圧パッドに対する影響について調べるための試験装置の条件を示す模式図である。
【図４】同試験装置における静圧パッドの研削水による影響を示す模式図である。
【図５】同じく同静圧パッドの研削水による影響を示すグラフである。
【図６】同平面研削盤の熱変形防止装置を備えない時のワークの時計回り回転による静圧パッドに対する影響を調べるための試験結果を示すための図であって、図６（ａ）は試験装置の条件（静圧パッドとワーク回転方向の関係）を示す模式図、図６（ｂ）は同試験装置における静圧パッドのワークの時計回り回転による影響を示すグラフである。
【図７】同じく同平面研削盤の熱変形防止装置を備えない時のワークの反時計回り回転による静圧パッドに対する影響を調べるための試験結果を示すための図であって、図７（ａ）は試験装置の条件（静圧パッドとワーク回転方向の関係）を示す模式図、図７（ｂ）は同試験装置における静圧パッドのワークの反時計回り回転による影響を示すグラフである。
【図８】同静圧パッドの研削水とワーク回転方向による影響を調べた試験結果から、これら両者の複合的な静圧パッドへの影響を説明するための模式図であり、図８（ａ）は砥石車がワークに接触する前の静圧パッドの状態、図８（ｂ）は砥石車がワークに接触中の静圧パッドの図３のＢ−Ｂ線に沿った装置後側下部の状態、図８（ｃ）は砥石車がワークに接触中の静圧パッドの図３のＣ−Ｃ線に沿った装置前側下部の状態をそれぞれ示す。
【図９】同平面研削盤の熱変形防止装置を備えない場合における、実際の研削時における静圧パッドのパッド間距離の変化を示すグラフであり、図９（ａ）は全体のグラフ、図９（ｂ）は図９（ａ）における点線枠内を拡大して示すグラフである。
【図１０】同平面研削盤の熱変形防止装置を備える場合における、実際の研削時の静圧パッドのパッド間距離の変化を示すグラフである。
【図１１】同平面研削盤の熱変形防止装置を備える場合における、研削時の静圧パッドの反り低減状態を調べるための試験条件を示す模式図である。
【図１２】同熱変形防止装置を備える場合の試験結果から、静圧パッドの反り低減状態を説明するための模式図で、図１２（ａ）は砥石車がワークに接触する前の静圧パッドの状態、図１２（ｂ）は砥石車がワークに接触中の静圧パッドの図１１のＢ−Ｂ線に沿った装置後側下部の状態、図１２（ｃ）は砥石車がワークに接触した時の図１１におけるＣ−Ｃ線に沿った静圧パッド装置前側下部の状態をそれぞれ示す。
【図１３】本発明の実施形態２である横軸両頭平面研削盤の主要部の構成を一部仮想線で示す側面図である。
【図１４】同平面研削盤の研削対象ワークである半導体ウェーハを示す正面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、図面全体にわたって同一の符号は同一の構成部材または要素を示している。
【００２４】
実施形態１
本発明に係る両面研削装置が図１および図２に示されており、この研削装置は、具体的には薄肉円板状のワークＷである図１４に示すような半導体ウェーハの表裏面を同時に研削するもので、一対の砥石車１、２の砥石軸３、４が水平に対向して回転支持される横軸両頭平面研削盤である。
【００２５】
本実施形態の加工対象である半導体ウェーハＷは、厚さが０．５〜２．０ｍｍ程度の薄肉円板状のもので、製造工程中におけるウェーハの結晶方位を合わせるため、その円形外周縁に切欠部としてのノッチＷｎが設けられている。本実施形態においては、このノッチＷｎを有効に利用して研削加工を行う構成とされている。
【００２６】
この研削盤は、図１および図２に示すように、研削加工部の主要構成である左右一対の砥石車１、２およびワーク回転支持装置（ワーク回転支持部）５などの基本構成を備えてなり、ワーク回転支持装置５の主要構成部として、本発明の特徴構成である熱変形防止装置６が含まれている。
【００２７】
砥石車１、２は具体的にはカップ型砥石車であって、その周縁部先端面１ａ、２ａが円環状の研削面とされている。これら砥石車１、２は、その研削面１ａ、２ａ同士がほぼ平行な状態で対向するように配されて、これら両研削面１ａ、２ａ間の研削位置において、後述するように、ワークＷがワーク回転支持装置５により回転支持される構成とされている。
【００２８】
具体的には、砥石車１、２は、砥石軸３、４の先端部に、取外し可能に取付け固定されている。これら砥石軸３、４は、図示しない砥石台の内部に装置された駆動モータ７、８に駆動連結されるとともに、同じく上記砥石台の内部に装置された砥石切込み装置（図示省略）により、その軸線方向つまり切込み方向Ｘ、Ｙへそれぞれ切込み動作される構造とされている。また、砥石軸３、４の内部中央には、クーラント（研削水）を砥石車１、２の研削部つまり研削面１ａ、２ａ部位に供給するためのクーラント供給路９がそれぞれ全長にわたり貫通して設けられており、その先端９ａが砥石車１、２の先端に臨んで開口されるとともに、具体的には図示しないが、その後端がクーラント供給源に連通可能とされている。
【００２９】
ワーク回転支持装置５は、ワークＷを支持回転するワーク回転支持手段として機能するもので、一対の砥石車１、２の研削面１ａ、２ａ間において、ワークＷを、その表裏面Ｗａ、Ｗｂが上記両研削面１ａ、２ａに対向する鉛直状態で支持回転する構成とされている。
【００３０】
このワーク回転支持装置５は、ワークＷを軸方向に位置決め支持する軸方向支持手段１０と、ワークＷを径方向に位置決めするとともに回転支持する径方向支持手段１１とを備えてなり、上記軸方向支持手段１０は、その主要構成部として上記熱変形防止装置６を備える。
【００３１】
上記軸方向支持手段１０は、ワークＷの表裏面Ｗａ、Ｗｂを静圧流体により非接触状態で位置決め支持する静圧支持装置の形態とされており、その主要構成部として、対向状に設けられた左右一対の静圧パッド１５、１６と上記熱変形防止装置６を備えてなる。
【００３２】
一対の静圧パッド１５、１６は、図１および図２に示すように、鉛直状態で所定の間隔をもって平行に対向配置された厚板円盤の形態とされ、構成材料としては、アルミニウム、ステンレス鋼、セラミックス等か採用され、本実施形態においてはセラミックスが使用されている。これら一対の静圧パッド１５、１６は、その下部位に砥石車１、２との干渉をさけるための切欠１７を砥石車挿通部としてそれぞれ備えるとともに、その対向支持面となる表面つまりパッド表面１５ａ、１６ａには、具体的には図示しないが、静圧溝が所定のパターン形状をもってそれぞれ形成されている。これら静圧溝は、その底部に複数設けられた複数の流体供給孔を介して、図示しない静圧流体供給源に接続されている。
【００３３】
また、上記砥石車挿通部１７は、図１に示すように、砥石車１、２の外径よりも若干大きな径寸法を有する円弧状の内径輪郭を有し、この部位に後に詳述する上記熱変形防止装置６が設けられている。
【００３４】
そして、上記静圧流体供給源から供給される水などの圧力流体は、研削加工中、上記静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａに設けられた静圧溝の複数の流体供給孔（図示省略）から常時噴出供給されて、ワークＷの表裏面Ｗａ、Ｗｂを、両砥石車１、２の研削面１ａ、２ａ間のほぼ軸方向中心位置に非接触状態で静圧保持する。噴出される圧力流体としては、図示の実施形態においては圧力水（いわゆるパッド水）が使用されている。
【００３５】
上記静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａから常時噴出供給されるパッド水は、機械温度に追従するよう温度調節されるとともに、静圧支持するワークＷの表裏面Ｗａ、Ｗｂと上記パッド表面１５ａ、１６ａの微小隙間を自重により下方へ流下して排出される。
【００３６】
上記径方向支持手段１１は、ワークＷを径方向に位置決めしつつ回転駆動する回転駆動装置の形態とされており、その主要構成部として、ワークＷを嵌合支持するキャリア装置２０と、このキャリア装置２０を支持回転させる回転装置２１とを備えている。
【００３７】
回転装置２１は、図１に示すように、複数（図示の実施形態では４つ）の支持ローラ２３、２３、…が上記キャリア装置２０のキャリアリング２５の外周面２５ａを回転可能に支持するとともに、リング駆動ギア２４が上記キャリアリング２５に一体的に嵌合固定されるキャリア押え２７の内歯２７ａに噛み合う構成とされ、上記リング駆動ギア２４が、図外の回転駆動源に駆動連結されている。
【００３８】
そして、この回転駆動源によるリング駆動ギア２４の駆動回転により、ワークＷを嵌合支持するキャリア装置２０が、支持ローラ２３、２３、…により規定される回転中心まわりに回転動作されて、ワークＷが径方向に位置決めされた状態で支持回転される。
【００３９】
上記キャリア装置２０は、ワークＷを嵌合支持するもので、図１および図２に示すように、上記キャリアリング２５、キャリア本体２６およびキャリア押え２７を主要部として構成されている。
【００４０】
キャリアリング２５は、キャリア装置２０の本体リングとして機能する部位で、図１に示すような円環状のリング部材の形態とされて、外周面２５ａが円筒面に形成されている。そして、キャリアリング２５は、上述したように、回転駆動部である回転装置２１の４つの支持ローラ２３、２３、…により外周面２５ａが回転可能に位置決め支持されている。
【００４１】
また、キャリアリング２５の内径側には、円環状の取付溝２５ｂが全周にわたって連続して設けられており、この取付溝２５ｂに、上記キャリア本体２６の外周縁部位が嵌合されて、円環状のキャリア押え２７により取外し交換可能に挟持状に取付固定される構造とされている。
【００４２】
また、キャリア押え２７は、図１に示すような円環状のリング部材からなる内歯車の形態とされて、内周に上記内歯２７ａが形成されてなる。そして、上記キャリアリング２５の取付溝２５ｂにキャリア押え２７が一体的に嵌合固定された状態において、上述したように、回転駆動部である回転装置２１の４つの支持ローラ２３、２３、…によりキャリアリング２５の外周面２５ａが回転可能に支持されるとともに、上記キャリア押え２７の内歯２７ａに回転装置２１のリング駆動ギア２４が噛み合う構成とされている。
【００４３】
キャリア本体２６は、ワークＷを嵌合支持する部位で、具体的には、図１に示すような薄肉円環状の板材の形態とされ、その円形内周縁２６ａがワークＷの円形外周全体（全周）を近接囲繞する構造とされている。すなわち、上記円形内周縁２６ａは研削対象となるワークＷの外径寸法より若干大きな内径寸法を有して、ワークＷの外周縁との間に所定の隙間が形成されるように構成され、これにより、ワークＷがキャリア本体２６に遊嵌状に嵌合支持される。
【００４４】
また、キャリア本体２６の円形内周縁２６ａの所定の部位には、図１に示すように、ワークＷの円形外周縁に設けられた切欠部であるノッチＷｎに係合するノッチトリガー２８が設けられている。このノッチトリガー２８の尖端係合部２８ａは、ワークＷがキャリア本体２６の円形内周縁２６ａ内に遊嵌状に嵌合支持された状態において、ワークＷのノッチＷｎにキャリア装置２０の回転方向に係合し、これにより、ワークＷは、上記キャリア本体２６に遊嵌状に嵌合支持されるとともに、ノッチトリガー２８を介してキャリア本体２６と一体的に回転される。
【００４５】
そして、上記ワーク回転支持装置５において、径方向支持手段１１のキャリア装置２０により嵌合支持されたワークＷの表裏面Ｗａ、Ｗｂが、軸方向支持手段１０の静圧パッド１５、１６により非接触状態で静圧保持されて、両静圧パッド１５、１６間の中心位置（加工位置）に位置決め支持されながら、上記キャリア装置２０が支持ローラ２３、２３、…により規定される回転中心まわりに回転動作されて、ワークＷが径方向に位置決めされた状態で支持回転される。
【００４６】
次に、本発明の特徴構成である上記熱変形防止装置６の構成について詳述する。
熱変形防止装置６は、上記ワーク回転支持装置５の一対の静圧パッド１５、１６の熱変形を抑制するものであって、上記静圧パッド１５、１６における上記砥石車１、２との境界部位に、静圧パッド１５、１６の熱変形を抑制する熱変形防止手段としての遮熱板３０が設けられてなる。
【００４７】
図示の実施形態の熱変形防止装置６においては、静圧パッド１５、１６における砥石車挿通部１７の部位に上記遮熱板３０が設けられてなる。
【００４８】
この遮熱板３０は、具体的には、上記砥石車挿通部１７の円筒状内周に沿って設けられた遮熱板の形態とされ、以下に説明する種々の試験研究の結果に従って、砥石車１、２の研削部から飛散するクーラントが上記静圧パッド１５、１６の裏面側へ流入するのを遮断防止する構造とされている。
【００４９】
すなわち、本実施形態のような、静圧パッド１５、１６を備えたワーク回転支持装置５によりワークＷを回転支持する構成とされた横軸両頭平面研削盤においては、高速回転する一対の砥石車１、２で上記ワークＷの表裏両面Ｗａ、Ｗｂを同時研削すると、研削時に研削部で発生する研削熱は、砥石車１、２の砥石軸３、４内部中央のクーラント供給路９、９を介して研削部である研削面１ａ、２ａ部位に供給される研削水やワークＷなどに伝達されるところ、これら研削熱によって暖められた研削水は、ワークＷの回転により上記一対の静圧パッド１５、１６間に運ばれるとともに、砥石車１、２の回転により飛散して上記静圧パッド１５、１６の裏面つまりパッド裏面１５ｂ、１６ｂ側にも流れ込むことになる。
【００５０】
一方、ワークＷは左右一対の静圧パッド１５、１６間に供給されるパッド水（静圧流体）によって、左右静圧パッド１５、１６の表面つまりパッド表面１５ａ、１６ａから非接触で保持されているところ、上記パッド水は、機械温度に追従するよう温度調節されて上記パッド表面１５ａ、１６ａから常時噴出供給されており、ワークＷと静圧パッド１５、１６との微小隙間から常時排出されている。その排出されたパッド水は、重力によって下方へ落下している。
【００５１】
したがって、ワークＷを研削する際に発生する研削熱は、（ｉ）砥石軸３、４の内部中央のクーラント供給路９、９から供給された研削水に伝達され、高速回転している砥石車１、２から静圧パッド１５、１６の砥石車挿通部１７、１７内周などに飛散して落下し、一部は静圧パッド１５、１６の裏面１５ｂ、１６ｂなどに伝って排出されるものと、（ii）ワークＷに伝達されるもの、および（iii）砥石車１、２に伝達されるものとに大きく分かれる。
【００５２】
これら（ｉ）〜（iii）の３つの研削熱の伝達経路のうち、静圧パッド１５、１６の熱変形に影響するものとして（ｉ）および（ii）のものが挙げられ、その影響について以下の試験を行った。
【００５３】
以下の試験を行うに際して、図３（ａ）に示すように、静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａ部位に、両静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａ間の距離（パッド間距離）を測定するための距離センサ４０を３つ、つまり、装置前側の下端部近傍位置の距離センサ４０Ｆ、装置中央部の上部位置の距離測定センサ４０Ｃおよび装置後側の下端部近傍位置の距離測定センサ４０Ｒを設置した。
【００５４】
また、静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａ部位の温度を測定するための温度センサ４５を２つ、つまり、装置前側の静圧パッド下方位置の温度センサ４５Ｆおよび装置後側の静圧パッド下方位置の温度センサ４５Ｒを設置した。これら温度センサ４５Ｆ、Ｒは静圧パッド１５、１６間から落下するパッド水の水温から静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａの温度を間接的に測定した。
【００５５】
なお、図３（ｂ）は、上記研削熱による静圧パッド１５、１６の熱変形による反りのメカニズムを示すもので、図示のように、静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａの温度がパッド裏面１５ｂ、１６ｂよりも低くなると、パッド裏面１５ｂ、１６ｂ側が熱膨張する一方、パッド表面１５ａ、１６ａ側が熱収縮する形となって、静圧パッド１５、１６はパッド表面１５ａ、１６ａ側に反ることとなる。パッド表面１５ａ、１６ａの温度とパッド裏面１５ｂ、１６ｂの温度が上記と逆の場合は、静圧パッド１５、１６の反りは図示のものと逆になる。
【００５６】
（１）試験１−上記（ｉ）の研削水による影響について：
この試験は、上記熱変形防止装置６を備えない横軸両頭平面研削盤において、擬似的に研削熱の代替として、砥石軸３、４中央のクーラント供給路９から約５０℃の温水を研削水として供給し、静圧パッド１５、ｌ６から噴出供給されるパッド水には機械温度に調整された水を用いて、ワークＷをワーク回転支持装置５により回転停止状態で支持するとともに、高速回転する一対の砥石車１、２を上記ワークＷの表裏両面Ｗａ、Ｗｂに近づけた時の、砥石車１、２の回転により飛散する研削水による静圧パッド１５、１６の影響を調べた。
【００５７】
試験１の結果が図４および図５に示されており、この試験結果から、砥石車１、２の回転と同時に、静圧パッド１５、１６の下部間の隙間が装置前後両位置において狭くなっていき（図４（ｂ）参照）、また砥石車１、２の回転を停止すると共に上記隙間が回転接触前の基の状態（図４（ａ）の状態）に戻っている（図４（ｃ）参照）ことが分かり、砥石車１、２の回転により飛散した温水（研削水）が静圧パッド１５、１６の下部をワークＷ側へ反らせていることが判明した。
【００５８】
（２）試験２−上記（ii）のワークＷの回転による影響について：
この試験は、試験１と同様に、熱変形防止装置６を備えない横軸両頭平面研削盤を用いたワークＷの実加工において、ワークＷの回転方向を時計回り（ＣＷ）(図６（ａ）)と反時計回り（ＣＣＷ）(図７（ａ）)に変えた時の、ワークＷの回転による静圧パッド１５、１６の影響を調べた。
【００５９】
試験２の結果が図６（ｂ）および図７（ｂ）に示されており、この試験結果から、ワークＷの回転方向を時計回り（ＣＷ）(図６（ａ）)と反時計回り（ＣＣＷ）(図７（ａ）)に変えた時に、静圧パッド１５、１６の装置前後側の下方位置の温度センサ４５Ｆ、４５Ｒによる測定結果（温度変化）が入れ替わり、これに対応して静圧パッド１５、１６の下部間距離の変化傾向も装置前後側で入れ替わることが分かり（図６（ｂ）および図７（ｂ））、ワークＷが回転する方向に、暖められた研削水が運ばれていることが判明した。以上から、研削熱は、ワークＷやワーク表面Ｗａ、Ｗｂに付着する水により、ワークＷの回転と共に左右の静圧パッド１５、１６間に持ち込まれて、静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａを暖めて、熱膨張を引き起こすことが判明した。
【００６０】
以上の２つの試験１、２の結果から、静圧パッド１５、１６の下部におけるパッド表面１５ａ、１６ａとパッド裏面１５ｂ、１６ｂの温度分布が装置前後側で異なり、静圧パッド１５、１６の装置前後側の反る方向がそれぞれ異なることが判明した。
すなわち、ワークＷの回転方向が通常運転の時計回り（ＣＷ）の場合（図６（ａ）参照）を例にとると、図８を参照して、砥石車１，２とワークＷが接触して研削熱が発生した場合の静圧パッド１５、１６の下部の反り状態は、砥石車１、２のワークＷに対する接触がない基本状態（加工前の初期状態）、つまり、図８（ａ）に示すように静圧パッド１５、１６の装置後側および装置前側のいずれも反りのない状態に対して、静圧パッド１５、１６の装置後側の反る方向は、図８（ｂ）に示すようにワークＷと反対側へ反り、静圧パッド１５、１６の装置前側の反る方向は、図８（ｃ）に示すようにワークＷ側へ反る。
【００６１】
このような現象は、静圧パッド１５、１６の装置後側は、ワークＷの回転により持ち込まれる研削熱により、静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａの温度がパッド裏面１５ｂ、１６ｂよりも高くなって、パッド表面１５ａ、１６ａ側が熱膨張し、パッド裏面１５ｂ、１６ｂ側が熱収縮する形となるため、静圧パッド１５、１６間距離は広がり（図８（ｂ））、ワークＷの静圧保持は不安定にはなるが、キャリア装置２０を挟むことなく、ワークＷに対する研削は最後まで完了できるため許容できる。一方、静圧パッド１５、１６の装置前側のパッド表面１５ａ、１６ａは、温度制御されたパッド水の影響で、パッド裏面１５ｂ、１６ｂよりも温度が低くなるため、パッド裏面１５ｂ、１６ｂ側が熱膨張し、パッド表面１５ａ、１６ａ側が熱収縮する形（図３（ｂ）の状態）となってワークＷ側に反り、静圧パッド１５、１６間距離が狭くなることで（図８（ｃ））、キャリア装置２０のキャリアリング２５やワークＷの挟み込みが発生して、最悪の場合、ワークＷの回転は停止し、ワークＷや機械へのダメージが深刻な問題となることが判明した。
【００６２】
以上の試験結果から得られた知見に基づいてさらに試験研究を行い、その結果を踏まえて得られた上記遮熱板（熱変形防止手段）３０の具体的な配置構成等について以下に説明する。
【００６３】
上記遮熱板３０は、上記砥石車１、２の研削部から飛散する研削水（クーラント）が一対の静圧パッド１５、１６のパッド裏面１５ｂ、１６ｂ側へ流入するのを遮断防止する構造とされている。
【００６４】
具体的には、遮熱板３０は、研削中に静圧パッド１５、１６のパッド裏面１５ｂ、１６ｂ側に回り込む研削水を遮断することで、パッド裏面１５ｂ、１６ｂの温度変化をできる限り小さくして、静圧パッド１５、１６に反りが生じないようにするため、図１に示すように、静圧パッド１５、１６に設けられた砥石車挿通部１７内周を覆うように、換言すれば、上記砥石車１、２の外周部位を覆うように、静圧パッド１５、１６の砥石車挿通部１７内周に取付ボルト等の固定手段（図示省略）によって取付け固定されている。
【００６５】
また、遮熱板３０は、上記静圧パッド１５、１６の砥石車挿通部１７における表裏方向の取付け範囲は、図２に示すように、上記静圧パッド１５、１６の表面からわずかに後退した位置から、少なくとも上記静圧パッド１５、１６の裏面よりも後方へ突出して、研削時における上記砥石車１、２の後端を覆う位置まで延びて設けられている。
【００６６】
つまり、遮熱板３０は、静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａ側においては研削時にワークＷが存在するため、パッド表面１５ａ、１６ａよりも少し後ろへ下がった位置からパッド裏面１５ｂ、１６ｂに向けて延び、パッド裏面１５ｂ、１６ｂよりも後方へ飛び出すような配置構成とされている。
【００６７】
ここに、遮熱板３０の先端縁がパッド表面１５ａ、１６ａよりも少し後ろへ下がった位置に設定されているのは、パッド表面１５ａ、１６ａと面一に設定されるのが理想であるところ、現実的には、静圧パッド１５、１６とワークＷとの隙間が狭いことから、遮熱板３０の取付け作業時に誤って、遮熱板３０の先端縁がパッド表面１５ａ、１６ａから前方へ飛び出す危険を防止することを考慮したものである。また、遮熱板３０の後端縁がパッド裏面１５ｂ、１６ｂよりも後方へ飛び出すように設定されているのは、研削熱によって温められた研削水がパッド裏面１５ｂ、１６ｂに回り込むことを防ぐためである。
【００６８】
上記遮熱板３０は、金属よりも熱伝導率の低い材料から形成されている。具体的には、遮熱板３０の材質は、砥石車挿通部１７内周に沿わすことのできる柔軟さを持つものであれば、どのような材質でも構わないが、金属よりも熱伝導率が低く、断熱効果の期待できるＦＲＰ（Fiber Reinforced Plastics：繊維強化プラスチック）等の樹脂材料あるいはゴム材料などが、安価で柔軟性と強度を兼ね備えており、好適に採用される。また、金属でも比較的熱伝導率が低いものであれば採用可能であり、この場合は、金属製遮熱板材の静圧パッド１５、１６側に、熱伝導率の低い板材を積層状に挟み込むことにより遮熱板３０を構成する。本実施形態の遮熱板３０の構成材料は、理想材としてＦＲＰが採用されている。
【００６９】
続いて、以上のような構成とされた遮熱板３０を備える熱変形防止装置６による静圧パッド１５、１６の熱変形抑制効果を調べるために行った試験結果について説明する。
【００７０】
この試験は、本実施形態の横軸両頭平面研削盤において、熱変形防止装置６の取付け前後でそれぞれワークＷの研削を行った。その試験結果が図９および図１０にそれぞれ示されている。
【００７１】
この試験結果から、熱変形防止装置６の取付け前の研削では、静圧パッド１５、１６の装置前側のパッド間距離が狭くなり過ぎたため、ワークＷのノッチ部Ｗｎに嵌合して一体に回転駆動させているキャリア装置２０を左右の静圧パッド１５、１６で挟んでしまい、キャリア装置２０がロックして、リング駆動ギア２４の歯が全て破損する結果となった。静圧パッド１５、１６によりキャリア装置２０を挟み込んだ様子は、図９（ａ）、（ｂ）において、距離センサ４０Ｆによる静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａ間距離の測定結果から、パッド表面１５ａ、１６ａ間の距離変化が途中急に一定となっていることから推測できる。この時点で静圧パッド１５、１６とキャリア装置２０は接触し、位置変化しなくなったと考えられる。
【００７２】
一方、熱変形防止装置６の取付け後は、最後までワークＷを研削することができており、図１０に示すように、距離センサ４０Ｆ、Ｃによる静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａ間距離の測定結果において、パッド表面１５ａ、１６ａ間距離の変化量が熱変形防止装置６の取付け前の約半分であることが分かる。
【００７３】
また、図９（ｂ）に示す推測値（静圧パッド１５、１６がキャリア装置２０との干渉なく自由に反り続けた場合の推測値）まで考慮すると、熱変形防止装置６の取付け後の静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａ間距離の変化量は、熱変形防止装置６の取付け前の１／４に抑えることが出来ていると予測される。つまり、距離センサ４０Ｆにより測定されるパッド表面１５ａ、１６ａ間距離の変化量は、前述した挟み込み現象により実測できていないが、図９（ｂ）に示すようにグラフを延長させて繋げると約―１６０μｍまで変化していたと予想される。一方、パッド表面１５ａ、１６ａ間距離が広くなる距離センサ４０Ｒの測定結果においては、パッド表面１５ａ、１６ａ間距離の変化量は約２／３に抑えることが出来ていることが分かる。
【００７４】
しかして、以上のように構成された両頭平面研削盤においては、ワーク回転支持装置５（軸方向支持手段１０、径方向支持手段１１）が、ワークＷを研削位置に回転支持するとともに、高速回転する一対の砥石車１、２がその砥石軸３、４方向へ予め設定された切込み量だけそれぞれ切り込まれて、これら両砥石車１、２の研削面１ａ、２ａにより上記ワークＷの表裏面Ｗａ、Ｗｂが同時に研削加工される。
【００７５】
この場合、研削時に研削部で発生する研削熱は、砥石車１、２の砥石軸３、４内部中央のクーラント供給路９、９を介して上記研削部に供給される研削水（クーラント）やワークＷなどに伝達されるところ、これら研削熱によって暖められた研削水は、ワークＷの回転により上記ワーク回転支持装置５の一対の静圧パッド１５、１６間に運ばれるとともに、砥石車１、２の回転により飛散して上記静圧パッド１５、１６のパッド裏面１５ｂ、１６ｂ側に流れ込む傾向がある。
【００７６】
これら研削水によって上記静圧パッド１５、１６間つまりパッド表面１５ａ、１６ａ側とパッド裏面１５ｂ、１６ｂ側に伝達された研削熱は、これらパッド表面１５ａ、１６ａ側とパッド裏面１５ｂ、１６ｂ側で温度差を生じさせ、これが原因で、静圧パッド１５、１６がワークＷ側へ反って、ワークＷやこのワークＷを径方向に支持する軸方向支持手段のキャリア装置２０と干渉することになる。
【００７７】
しかしながら、本実施形態の熱変形防止装置６によれば、上記静圧パッド１５、１６における砥石車１、２との境界部位に、静圧パッド１５、１６の熱変形を抑制する熱変形防止装置６が設けられているから、ワークＷの表裏面Ｗａ、Ｗｂの同時加工における静圧パッド１５、１６の熱変形を有効に抑制することができる。
【００７８】
すなわち、本実施形態においては、上記静圧パッド１５、１６における上記砥石車１、２との境界部位、具体的には、静圧パッド１５、１６の砥石車挿通部１７に、熱変形防止手段としての遮熱板３０が設けられることで、静圧パッド１５、１６のパッド表裏面で温度差を生じさせていた研削水の研削部位から静圧パッド１５、１６の表裏面側、特に裏面側への流入が有効に抑制ないしは防止される結果、静圧パッド１５、１６の熱変形によるワークＷ側への反りを最小限に抑えることができる。
【００７９】
この作用効果を確認するため、本実施形態の熱変形防止装置６を備えた横軸両頭平面研削盤を用いてワークＷの実加工を行った時の、静圧パッド１５、１６の熱変形について確認する試験を行った。
【００８０】
この試験を行うに際して、前述の試験１、２と同様に、図１１に示すように、静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａの部位に、両静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａ間の距離（パッド間距離）を測定するための３つの距離センサ４０Ｆ、４０Ｃおよび４０Ｒを設置するとともに、静圧パッド１５、１６のパッド表面１５ａ、１６ａ部位の温度を測定するための２つの温度センサ４５Ｆおよび４５Ｒを静圧パッド下方位置に設置した。
【００８１】
試験の結果、図１２に示すように、静圧パッド１５、１６の熱変形によるワークＷ側への反りが可及的に減少して（図１２（ｂ）および（ｃ））、静圧パッド１５、１６とワークＷやワーク回転支持装置５のキャリア装置２０との干渉が有効に防止され、これにより、ワークＷの研削が出来なくなるなどの問題発生が有効に防止され得ることが判明した。
【００８２】
実施形態２
本実施形態は図１３に示されており、静圧パッド１５、１６の形状に応じて、遮熱板３０の構成が改変されたものである。
【００８３】
すなわち、本実施形態の静圧パッド１５、１６に設けられた砥石車挿通部１７は、図１３に示すように、砥石車１、２の上半部分に対応した部位が砥石車１、２の外径よりも若干大きな径寸法を有する円弧状の内径輪郭を有するとともに、砥石車１、２の下半部分に対応した部位が砥石車１、２の外周円接線方向下方へ延びる直線状の輪郭をする構成とされている。
【００８４】
これに対応して、この部位に設けられる熱変形防止装置６の遮熱板３０は、上記砥石車挿通部１７の内周全長に沿うとともに、その両端部３０ａ、３０ａが、砥石車挿通部１７の両端１７ａ、１７ａからさらに垂直下方へ直線状に延びて、砥石車１、２の下方まで覆う構成とされている。
【００８５】
しかして、このように構成された熱変形防止装置６においては、砥石車１、２の装置前後側の外周部が、遮熱板３０により静圧パッド１５、１６から完全に遮断被覆されることになり、静圧パッド１５、１６の下端部位への研削水の飛散が完全に防止され得る。
その他の構成および作用は実施形態１と同様である。
【００８６】
なお、上述した実施形態はあくまでも本発明の好適な実施態様を示すものであって、本発明はこれに限定されることなく、その範囲内において種々の設計変更が可能である。
【００８７】
例えば、図示の実施形態は、図１４に示すような半導体ウェーハの表裏面を同時研削する両頭平面研削盤に本発明を適用したものであるが、研削対象となるワークＷとしては、これ以外の薄肉円板状ワークも含まれる。
【００８８】
さらに、熱変形防止装置６の具体的な構成は、同様な作用効果を発揮得る限り図示以外の他の構成も採用可能である。
【００８９】
例えば、図示の実施形態においては、熱変形防止手段として、静圧パッド１５、１６の砥石車挿通部内周に沿って設けられた遮熱板３０の形態とされているが、同様の作用効果を発揮し得る他の構成部材も採用し得る。
【００９０】
また、図示の実施形態の遮熱板３０は基本的に金属以外の材料から形成されているが、研削水の研削部位から静圧パッド１５、１６の裏面側への流入が有効に抑制ないしは防止される構造であれば、鉄板から成る遮熱板３０でも、静圧パッド１５、１６のパッド表裏面での温度差を小さく抑える効果が得られることが試験的に判明している。
【００９１】
さらに、実施形態１の遮熱板３０は、図１に示すように静圧パッド１５、１６の砥石車挿通部１７内周全長のみを覆う構成とされているが、その両端からさらに二点鎖線で示すように垂直下方へ延びる耳部３０ａ、３０ａを設けてもよく、このような構成とすることにより、実施形態２の場合と同様に、砥石車１、２の装置前後側の外周部が静圧パッド１５、１６から完全に遮断被覆されて、静圧パッド１５、１６の下端部位への研削水の飛散が完全に防止される効果がある。
【符号の説明】
【００９２】
Ｗ                          ワーク（半導体ウェーハ）
Ｗｎ                        ワークのノッチ（切欠部）
Ｗａ                        ワークの表面
Ｗｂ                        ワークの裏面
１、２                      砥石車
１ａ、２ａ                  砥石車の研削面
３、４                      砥石軸
５                          ワーク回転支持装置（ワーク回転支持手段）
６                          熱変形防止装置
７                          クーラント供給路
１０                        軸方向支持手段
１１                      径方向支持手段
１５、１６                静圧パッド
１５ａ、１６ａ              パッド表面
１５ｂ、１６ｂ              パッド裏面
１７                      静圧パッドの砥石車挿通部
２０                      キャリア装置
３０                        遮熱板（熱変形防止手段）
３０ａ                      遮熱板の耳部
【図１】
2014104515.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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