(57)【要約】【課題】従来の舗装用石油アスファルトよりも高強度であって、セメントコンクリートよりも施工性に優れる舗装用混合物を形成できる舗装用バインダを提供すること。【解決手段】本発明に係る舗装用バインダは、ポリアミド樹脂単独、若しくはポリアミド樹脂とアスファルトとのバインダ混合物からなり、該バインダ混合物の場合には、ポリアミド樹脂の配合割合がポリアミド樹脂とアスファルトとの合計量基準で９０質量％以上であり、該ポリアミド樹脂の軟化点が７０℃以上１００℃以下、かつ該ポリアミド樹脂の１８０℃における溶融粘度が１８０ｍＰａ・ｓ以下であることを特徴とする。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
舗装を形成する舗装用混合物に用いられる舗装用バインダであって、
ポリアミド樹脂単独、若しくはポリアミド樹脂とアスファルトとのバインダ混合物からなり、
該バインダ混合物の場合には、ポリアミド樹脂の配合割合がポリアミド樹脂とアスファルトとの合計量基準で９０質量％以上であり、
該ポリアミド樹脂の軟化点が７０℃以上１００℃以下、かつ該ポリアミド樹脂の１８０℃における溶融粘度が１８０ｍＰａ・ｓ以下であることを特徴とする舗装用バインダ。
【請求項２】
前記ポリアミド樹脂が一価カルボン酸と重合脂肪酸とを含むカルボン酸成分と、ポリアミンを含むアミン成分とを含む請求項１に記載の舗装用バインダ。
【請求項３】
前記カルボン酸成分の一価カルボン酸が、カルボン酸成分全量基準で、１０〜５０モル当量％である請求項２記載の舗装用バインダ。
【請求項４】
前記アミン成分が２種以上の脂肪族ジアミンを含むアミン成分である請求項２に記載の舗装用バインダ。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の舗装用バインダと、骨材と、を含む舗装用混合物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、舗装を形成する舗装用混合物に用いられる舗装用バインダ、及び該舗装用バインダを用いて形成される舗装用混合物に関する。
【背景技術】
【０００２】
屋外に設置される舗装は、太陽光に熱せられるため、夏季の高温時には舗装面温度が６０℃程度に上昇する。
一般的に、舗装を形成する舗装用混合物には、バインダとして舗装用石油アスファルト（ストレートアスファルトともいう）が用いられている。舗装用石油アスファルトの軟化点は、５０℃程度であるため、夏季になると軟化し易くなる。このため、舗装用石油アスファルトが用いられた路線では、交通荷重により舗装用混合物が流動し、いわゆるわだち掘れが生じることがあった。
そこで、交通量が多い道路の舗装を形成する舗装用混合物には、舗装用石油アスファルトにＳＢＳ（スチレン・ブタジエン・ブロック共重合体）などの高分子材料を混合して改質したポリマー改質アスファルトがバインダとして用いられている。ポリマー改質アスファルトを用いた舗装の強度は、従来の舗装用石油アスファルトを用いた舗装の強度よりも高いため、高温下でも軟化し難いという利点がある。しかし、ポリマー改質アスファルトを用いた舗装であっても、温度条件や交通荷重の条件がさらに過酷になることを想定すると、舗装用混合物の流動化が生じることが懸念されている。
【０００３】
舗装用材料としては、舗装用石油アスファルトの他にセメントコンクリートが用いられる。セメントコンクリートを用いた舗装は、舗装用石油アスファルトを用いた舗装に比べて、冬季の低温から夏季の高温まで幅広い温度域において高い強度を有する。
しかし、セメントコンクリートを用いた舗装は、舗装用石油アスファルトを用いた舗装よりも撓み性に劣るため、温度変化によるひび割れが生じ易いという欠点がある。このため、セメントコンクリートを用いた舗装では、５〜１０ｍ間隔でひび割れ防止のための目地を施工する必要があった。
また、セメントコンクリートを用いた舗装は、専用のコンクリートフィニッシャを使用して施工される。しかし、コンクリートフィニッシャによって舗装面を平坦化する処理は、アスファルトフィニッシャによる平坦化処理に比べて施工作業が煩雑である。また、セメントコンクリートは、硬化までに１週間程度の養生期間を必要とする。このように、セメントコンクリートを用いた舗装は、舗装用石油アスファルトを用いた舗装に比べて、施工作業性及び施工期間の点では劣る。
【０００４】
これに対して、本発明者らは、ポリエステル樹脂、ポリエステルポリアミド樹脂及びポリアミド樹脂からなる群より選ばれた１種以上の縮重合系樹脂を含有してなり、縮重合系樹脂の１８０℃における溶融粘度が２００００ｍＰａ・ｓ以下で、軟化点が８０〜１８０℃である着色舗装用結合材組成物を提案してきた（特許文献１参照）。
また、骨材、ポリアミド樹脂、及びアスファルトを含むアスファルト混合物であって、前記ポリアミド樹脂の軟化点が６０℃〜１５０℃であるアスファルト混合物、好ましくはポリアミド樹脂の１８０℃における溶融粘度が２０００ｍＰａ・ｓ以下であるアスファルト混合物を提案してきた（特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００３−１３４０３号公報
【特許文献２】特開２０１０−２３６４３５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところが、上述した舗装用混合物であっても、さらに過酷な温度条件や交通荷重の条件に対する耐性の向上と、優れた耐性を備えながらも、従来と同様の機械編成や施工体勢によって施工できるという施工上の利便性という観点では、依然として開発の余地が残されていた。
そこで、本発明は、従来の舗装用石油アスファルトよりも舗装路面の完成後の強度が高く、従来のセメントコンクリートよりも施工性に優れる舗装用混合物の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、特定のポリアミド樹脂を舗装用混合物のバインダとして用いることにより、上記課題を解決し得ることを見出し、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明は、以下のことを要旨とする。
＜１＞舗装を形成する舗装用混合物に用いられる舗装用バインダであって、ポリアミド樹脂単独、若しくはポリアミド樹脂とアスファルトとのバインダ混合物からなり、該バインダ混合物の場合には、ポリアミド樹脂の配合割合がポリアミド樹脂とアスファルトとの合計量基準で９０質量％以上であり、該ポリアミド樹脂の軟化点が７０℃以上１００℃以下、かつ該ポリアミド樹脂の１８０℃における溶融粘度が１８０ｍＰａ・ｓ以下であることを特徴とする舗装用バインダ、
＜２＞前記ポリアミド樹脂が一価カルボン酸と重合脂肪酸とを含むカルボン酸成分と、ポリアミンを含むアミン成分とを含む上記＜１＞の舗装用バインダ、
＜３＞前記カルボン酸成分の一価カルボン酸が、カルボン酸成分全量基準で、１０〜５０モル当量％である上記＜２＞の舗装用バインダ、
＜４＞前記アミン成分が２種以上の脂肪族ジアミンを含むアミン成分である上記＜２＞の舗装用バインダ、
＜５＞上記＜１＞〜＜４＞のいずれかの舗装用バインダと、骨材と、を含む舗装用混合物。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、従来の舗装用石油アスファルトを用いた舗装よりも高強度であって、セメントコンクリートを用いた舗装よりも施工性が良好な舗装用混合物を形成できる舗装用バインダ、及び該舗装用バインダを用いて形成される舗装用混合物を提供できる。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下に、本発明を詳細に説明する。
［舗装用バインダ］
本発明の実施形態に係る舗装用バインダは、舗装を形成する舗装用混合物に用いられる舗装用バインダであって、ポリアミド樹脂単独、若しくはポリアミド樹脂とアスファルトとのバインダ混合物からなり、該バインダ混合物の場合には、ポリアミド樹脂の配合割合がポリアミド樹脂とアスファルトとの合計量基準で９０質量％以上であり、該ポリアミド樹脂の軟化点が７０℃以上１００℃以下、かつ該ポリアミド樹脂の１８０℃における溶融粘度が１８０ｍＰａ・ｓ以下であることを特徴とする。
【００１０】
［ポリアミド樹脂］
＜ポリアミド樹脂の性状＞
本発明の実施形態として示す舗装用バインダに使用可能なポリアミド樹脂を説明する。ポリアミド樹脂の軟化点は、７０℃以上１００℃以下であり、好ましくは７５℃以上９０℃以下、より好ましくは、８０℃以上８５℃以下である。
夏季の舗装面温度が６０℃程度になることから、ポリアミド樹脂の軟化点が７０℃未満であると、ポリアミド樹脂、骨材などを含む舗装用混合物によって形成された舗装のわだち掘れを十分に抑制できない。また、ポリアミド樹脂の軟化点が１００℃を超えると、舗装用混合物の粘度が上昇し、ロードローラによる締め固めが十分にできず、施工後に所定の密度が得られない。このため、舗装の耐久性が不足することがある。
また、ポリアミド樹脂の１８０℃における溶融粘度は、３０〜１８０ｍＰａ・ｓ、好ましくは５０〜１５０ｍＰａ・ｓである。そうすることで骨材等との混合性を確保しつつ、良好な施工性を得ることが可能となる。溶融粘度が１８０ｍＰａ・ｓを超えると、骨材などとともに均一な舗装用混合物を形成することが難しくなる。また、施工性が低下するため好ましくない。なお、ポリアミド樹脂の熱劣化を考慮すると１８０℃を超えて加熱することは望ましくない。
【００１１】
＜ポリアミド樹脂の構造＞
上述した性状を有していれば、アミド結合（−ＣＯＮＨ−）を有する高分子化合物であれば、いかなる化学構造を有するポリアミド樹脂を使用することもできる。ポリアミド樹脂は、例えば、主として脂肪族骨格からなるナイロンであってもよいし、主として芳香族骨格をもつアラミドであってもよい。さらにはこの両者以外の骨格構造を有するものでもよい。一方で好適に用いられる構造体としては、脂肪族ジアミンとジカルボン酸からなるポリアミドが挙げられる。
【００１２】
ポリアミド樹脂は、通常、環状ラクタムの開環重合反応や、アミノ酸やその誘導体の自己縮合反応、カルボン酸とアミン化合物との縮重合反応などにより得られる。カルボン酸とアミン化合物との縮重合反応によるポリアミド樹脂は、例えば、カルボン酸とアミン化合物とを縮合（縮重合）反応させて得ることができる。
縮重合反応の一方の原料であるカルボン酸としては、例えば、アジピン酸、セバシン酸、ドデカン二酸、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、コハク酸、アルケニルコハク酸（好ましくは、アルケニル基が炭素数４〜２０のアルケニルコハク酸）、重合脂肪酸（例えば、植物油脂由来の不飽和脂肪酸を反応させて得られるダイマー酸など）、シクロヘキサンジカルボン酸、ナフタレンジカルボン酸などの二価カルボン酸、さらには、２，４−ベンゼントリカルボン酸などの三価カルボン酸などが挙げられる。
【００１３】
また、縮重合反応の他方の原料であるアミン化合物としては、ポリアミン、アミノカルボン酸、アミノアルコールなどが挙げられる。ポリアミンとしては、エチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、プロピレンジアミンなどの脂肪族ジアミン、ジエチレントリアミンなどの脂肪族トリアミン、キシリレンジアミン、ジフェニルメタンジアミンなどの芳香族ジアミン、ピペラジン、イソホロンジアミンなどの脂環式ジアミンが挙げられる。アミノカルボン酸としては、メチルグリシン、トリメチルグリシン、６−アミノカプロン酸δ−アミノカプリル酸、ε−カプロラクタムなどが挙げられる。アミノアルコールとしては、エタノールアミン、プロパノールアミンなどが挙げられる。
これら原料として使用される各化合物は、それぞれ単独でまたは２種以上混合して用いることができる。
【００１４】
さらに、本実施形態で用いられるポリアミド樹脂は、カルボン酸成分として、前記カルボン酸に一価カルボン酸と重合脂肪酸を含むカルボン酸成分を用いることができる。
また、アミン化合物として、ポリアミンを含むアミン成分、特に好ましくは、前記アミン化合物として２種以上の脂肪族ジアミンを含むアミン成分、最も好ましくは２種以上の脂肪族ジアミンから選ばれるアミン成分を用いることができる。
これらのカルボン酸成分とアミン成分とを縮合して得られるポリアミド樹脂であれば、本発明に用いるポリアミド樹脂に要求される軟化点や溶融粘度などの特性を満たすものを容易に見出すことができる。
このポリアミド樹脂、骨材などを含む舗装用混合物によれば、舗装のわだち掘れやねじれ破壊の防止、及び耐油性の向上を一層図ることができる。
さらに、アミン化合物として２種以上の脂肪族ジポリアミンを含むアミン成分、最も好ましくは２種以上の脂肪族ジアミンから選ばれるアミン成分を用いて得られたポリアミド樹脂は、上述の性能に特に優れる。例えば、カルボン酸成分として一価カルボン酸と重合脂肪酸とを用いることによって、得られるポリアミド樹脂の溶融粘度を調整することが容易となる。
【００１５】
前記カルボン酸成分を構成する一価カルボン酸と重合脂肪酸の配合割合は、カルボン酸成分全量基準で、前者が１０〜５０モル当量％、後者が５０〜９０モル当量％であることが好ましく、前者が１０〜３０モル当量％、後者が９０〜７０モル当量％あることがより好ましい。
また、前記カルボン酸成分には、脂肪族一価カルボン酸及び重合脂肪酸以外に物性を阻害しない範囲でその他のカルボン酸を加えてもよい。
【００１６】
前記一価カルボン酸としては、炭素数１〜２２の脂肪族一価カルボン酸が好ましく、炭素数１２〜２０の脂肪族一価カルボン酸がより好ましい。当該脂肪族一価カルボン酸は、炭素数１２〜２０の脂肪族一価カルボン酸、あるいはこれから選ばれる２種以上の混合物であることがより好ましい。脂肪族一価カルボン酸としてこのような脂肪族一価カルボン酸、あるいはこの混合物を用いることにより、ポリアミド樹脂の結晶性が低下し、ポリアミド樹脂の軟化点を１００℃以下にするなど軟化点の調整が容易になる。
【００１７】
前記炭素数１２〜２２の脂肪族一価カルボン酸としては、飽和又は不飽和のものが使用できる。飽和脂肪族一価カルボン酸としては、例えば、ラウリン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、アラギジン酸、ベヘニン酸などが挙げられる。また、不飽和脂肪族一価カルボン酸としては、例えば、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、エイコセン酸、エルシン酸、天然油脂より得られる混合脂肪酸（トール油脂肪酸、米ヌカ脂肪酸、大豆油脂肪酸、牛脂脂肪酸等）などが挙げられ、これらは単独で使用してもよく、二種以上を併用しもよい。前記重合脂肪酸は、不飽和結合を有する一塩基性脂肪酸若しくはそのエステル化物を重合して得られる重合物である。
【００１８】
当該不飽和結合を有する一塩基性脂肪酸としては、通常１〜３の不飽和結合を有する総炭素数が８〜２４の不飽和脂肪酸が用いられる。例えば、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、及び天然の乾性もしくは半乾性油脂肪酸などの脂肪酸が挙げられる。また、不飽和結合を有する一塩基性脂肪酸のエステルとしては、上記不飽和結合を有する一塩基性脂肪酸と脂肪族アルコール、好ましくは、炭素数１〜３の脂肪族アルコールとのエステルが挙げられる。前記不飽和結合を有する一塩基性脂肪酸若しくはそのエステル化物の重合体である重合脂肪酸は、二量体を主成分とするものが好ましい。例えば、炭素数１８の不飽和脂肪酸の重合物として、その組成が、炭素数１８の一塩基酸（単量体）０〜１０質量％、炭素数３６の二塩基酸（二量体）６０〜９９質量％、炭素数５４の三塩基酸以上の酸（三量体以上）３０質量％以下のものが市販品として入手できる。
【００１９】
次に、前記カルボン酸成分とともに用いるアミン成分に含まれるポリアミンとしては、脂肪族ジアミンの他、物性を阻害しない範囲で脂肪族トリアミン及び芳香族ジアミンを用いることができる。この場合、アミン成分における前記各ポリアミンの配合割合が、アミン成分全量基準で、脂肪族ジアミンが９０〜１００モル当量％、脂肪族トリアミン及び／又は芳香族ジアミンが０〜２０モル当量％であることが好ましく、脂肪族ジアミンが９５〜１００モル当量％、脂肪族トリアミン及び／又は芳香族ジアミンが０〜５モル当量％であることがより好ましく、脂肪族ジアミンが１００モル当量％あることが特に好ましい。
【００２０】
前記脂肪族ジアミンとしては、炭素数２〜６の脂肪族ジアミンが好ましく、エチレンジアミン、プロピレンジアミン、ブチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミンなどが例示できる。本発明においては特に２種以上の上述アミンを併用することが好ましく、これによってポリアミド分子同士のアミド基の配向性を調整することができ、軟化点や１８０℃溶融粘度の調整を容易に達成できる。中でもエチレンジアミンおよびヘキサメチレンジアミンを含む混合物であることが好ましい。
【００２１】
ポリアミド樹脂は、前記各原料化合物を公知の反応条件下で縮合反応させることにより製造することができる。例えば、一価カルボン酸やポリカルボン酸などのカルボン酸成分とポリアミン化合物などのアミン成分とをモル当量比（カルボン基／アミノ基）１．０／１．２〜１．２／１．０で混合、加熱し、例えば、１８０〜２５０℃で縮合反応させればよい。
【００２２】
［バインダ混合物］
＜ポリアミド樹脂＞
バインダ混合物を構成するポリアミド樹脂としては、上述したポリアミド樹脂を適用できる。
【００２３】
＜アスファルト＞
本発明の実施形態に係る舗装用バインダに使用可能なアスファルトとしては、舗装用石油アスファルトであるストレートアスファルトのほか、スチレン・ブタジエン・ブロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレン・イソプレン・ブロック共重合体（ＳＩＳ）、エチレン・酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）などの熱可塑性エラストマーなどの高分子材料で改質したポリマー改質アスファルトなどが挙げられる。アスファルトは、ＪＩＳ  Ｋ２２０７（１９９６）や、日本改質アスファルト協会規格に準拠するものであれば使用できる。また、既設のアスファルト舗装に含まれるバインダ混合物、及び骨材から再生されたアスファルトも用いることができる。
【００２４】
＜配合割合＞
バインダ混合物を構成するポリアミド樹脂とアスファルトとは、ポリアミド樹脂の配合割合がポリアミド樹脂とアスファルトとの合計量基準で９０質量％以上、好ましくは９５質量％以上である。ポリアミド樹脂の配合割合が９０質量％未満であると、高温（６０℃）において要求される弾性係数や曲げ強度を満足できない。なお、上述した再生アスファルトをバインダ混合物に使用する場合には、ポリアミド樹脂と再生アスファルトとの合計量基準で１０質量％以下にすることが好ましい。
【００２５】
［舗装用混合物］
本発明の実施形態に係る舗装用混合物は、骨材と、舗装用バインダとを有する。舗装用バインダは、ポリアミド樹脂単独、若しくはポリアミド樹脂とアスファルトとのバインダ混合物からなり、該バインダ混合物の場合には、ポリアミド樹脂の配合割合がポリアミド樹脂とアスファルトとの合計量基準で９０質量％以上であり、該ポリアミド樹脂の軟化点が７０℃以上１００℃以下、かつ該ポリアミド樹脂の１８０℃における溶融粘度が１８０ｍＰａ・ｓ以下である、上記詳述した舗装用バインダが用いられる。
【００２６】
＜骨材＞
本発明の実施形態に係る舗装用混合物に用いることのできる骨材としては、舗装設計施工指針（日本道路協会）に記載された砕石、砂、スクリーニングス、石粉及び再生骨材が挙げられる。これ以外の骨材を用いることも可能である。骨材には、繊維補強材や、舗装用充填材などを適宜添加することもできる。
【００２７】
＜骨材と舗装用バインダの混合比＞
舗装用混合物に用いることのできる骨材には、骨材粒度に適した量の舗装用バインダが混合される。舗装用バインダの量は、舗装設計施工指針（日本道路協会）に記載されている「アスファルト混合物の配合設計」に基づいて求められる最適アスファルト量を、最適バインダ量に決定することが望ましい。但し、バインダ混合物を舗装用バインダとして使用する場合には、最適バインダ量の９０質量％以上を本発明で規定するポリアミド樹脂とする。
【００２８】
本発明の実施形態に係る舗装用混合物は、施工現場での敷き均しに、従来の舗装用石油アスファルトと同様の機械編成や施工体勢で施工することができる。また、本実施形態に係る舗装用混合物は、舗装用石油アスファルトを主成分とする従来のバインダ混合物と同様に、温度の低下によって硬化する。
本実施形態に係る舗装用混合物は、硬化後に、従来の舗装用石油アスファルトを用いた舗装や、ポリマー改質アスファルトを用いた舗装と比べて、高温（６０℃）の弾性係数や曲げ強度が高い。また、舗装に求められる性能をすべて高いレベルで満足することができる。本実施形態に係る舗装用混合物の６０℃の曲げ強度は、舗装用コンクリート（設計曲げ強度４．５ＭＰａ）を上回る。
【００２９】
また、本発明の実施形態に係る舗装用混合物でバインダを構成するポリアミド樹脂は、石油系の油分に溶解しない。すなわち、従来の舗装用石油アスファルトを用いた舗装に比べて耐油性に優れる。したがって、本実施形態に係る舗装用混合物を用いた舗装は、浸食され難い。
本実施形態に係る舗装用混合物によれば、高強度及び優れた施工性という観点から、道路に架かる橋の床版上に施工される舗装にも好適に用いられる。橋の構造に強度を付与することができる。また、施工も短期間で完了できるため、道路のように迂回路を容易に設定できない橋の修繕工事に有利である。
【実施例】
【００３０】
次に、本発明を実施例を用いて、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの例によって限定されない。
［評価方法］
実施例と比較例の舗装用混合物の物性及び作業性を下記の方法に従って評価した。
（１）ホイールトラッキング試験
社団法人日本道路協会出版の「舗装調査・試験法便覧」に記載される「ホイールトラッキング試験」に準拠して行なった。使用した試験機の測定限界値（上限）は、６３０００回／ｍｍである。
（２）曲げ試験
社団法人日本道路協会出版の「舗装調査・試験法便覧」に記載される「曲げ試験」に準拠して行なった。試験温度を−１０℃、６０℃とした。
（３）ねじれ抵抗性試験
社団法人日本道路協会出版の「舗装調査・試験法便覧」に記載される「ねじれ抵抗性試験」に準拠して行なった。
（４）曲げ疲労試験
社団法人日本道路協会出版の「舗装調査・試験法便覧」に記載される「アスファルト混合物の曲げ疲労試験」に準拠して行なった。試験温度を２０℃、６０℃とした。載荷回数５００〜１０００回の弾性係数の平均値を取った。
（５）灯油浸漬後の試験（耐油性の評価）
試料（混合物）を常温の灯油に２４時間浸漬した後、（１）と同様にホイールトラッキング試験を行なった。
（６）施工時の作業性
作業性は、スコップ作業性により評価した。
１５０℃に加熱状態の試料（アスファルト混合物）について、スコップを用いて舗装を施工した場合の作業性を以下の基準により判定した。
Ａ：一般の密粒度アスファルト混合物と比較して、作業性が良好である
Ｂ：一般の密粒度アスファルト混合物と比較して、作業が若干困難と感じるが、施工可能である
Ｃ：一般の密粒度アスファルト混合物と比較して、作業が困難と感じるが、施工可能である
Ｄ：一般の密粒度アスファルト混合物と比較して、作業がかなり困難と感じ、施工に若干問題がある
Ｅ：一般の密粒度アスファルト混合物と比較して、作業性が悪く、施工性も悪い
【００３１】
［ポリアミド樹脂の製造方法と物性］
＜ポリアミド樹脂Ａ＞
ポリアミド樹脂Ａは、プロピオン酸、トール油脂肪酸及び重合脂肪酸（ハリマ化成社製、「ハリダイマー２５０」）を含むカルボン酸成分と、エチレンジアミン及びｍ−キシリレンジアミンからなるアミン成分とを縮合させて得られたものである。
ポリアミド樹脂Ａ（以下に説明するポリアミド樹脂Ｂ〜Ｄの製造方法も同様）は、特許文献２の［００３２］に記載された製造方法に準拠して合成した。
すなわち、原料となるプロピオン酸、トール油脂肪酸、及び重合脂肪酸を含むカルボン酸成分と、アミン成分との混合物を温度計、撹拌系、脱水管及び窒素吹き込み管を備えた四つ口丸底フラスコに入れ、該混合物を撹拌し、着色防止のために僅かの窒素を流した後、２１０℃で３時間反応させた。さらに減圧下（１３．３ｋＰａ）で２時間反応させた後、冷却し、粉砕してポリアミド樹脂Ａを得た。
それぞれの含有割合は、カルボン酸成分については、カルボン酸成分１モル当量あたりプロピオン酸０．０５モル当量（原料全体の仕込に対しては２．５モル当量％、以下同様）、トール油脂肪酸が０．２０モル当量（１０モル当量％）、重合脂肪酸が０．７５モル当量（３７．５モル当量％）であり、アミン成分については、アミン成分１モル当量あたりエチレンジアミンが０．９０モル当量（４５モル当量％）、ｍ−キシリレンジアミンが０．１０モル当量（５モル当量％）である。
なお、トール油脂肪酸および重合脂肪酸のモル当量については、以下同様にＪＩＳ定法（Ｋ２５０１）に基づいた酸価の測定値から算出した。また、カルボン酸成分とアミン成分の割合は、モル当量比（カルボン酸成分／アミン成分）で、１.０／１.０である。
ポリアミド樹脂Ａの物性は、軟化点１１０℃、１８０℃溶融粘度１９８ｍＰａ・ｓであった。
【００３２】
＜ポリアミド樹脂Ｂ＞
ポリアミド樹脂Ｂは、プロピオン酸、トール油脂肪酸及び重合脂肪酸（ハリマ化成社製、「ハリダイマー２５０」）を含むカルボン酸成分と、エチレンジアミン及びｍ−キシリレンジアミンからなるアミン成分とを縮合させて得られたものである。
それぞれの含有割合、カルボン酸成分については、カルボン酸成分１モル当量あたりプロピオン酸０．１８７５モル当量（９．３７５モル当量％）、トール油脂肪酸が０．０６２５モル当量（３．１２５モル当量％）、重合脂肪酸が０．７５モル当量（３７．５モル当量％）であり、アミン成分については、アミン成分１モル当量あたりエチレンジアミンが０．８６モル当量（４３モル当量％）、ｍ−キシリレンジアミンが０．１４モル当量（７モル当量％）である。また、カルボン酸成分とアミン成分の割合は、モル当量比（カルボン酸成分／アミン成分）で、１.０／１.０である。
ポリアミド樹脂Ｂの物性は、軟化点１２５℃、１８０℃溶融粘度２３３ｍＰａ・ｓであった。
【００３３】
＜ポリアミド樹脂Ｃ＞
ポリアミド樹脂Ｃは、トール油脂肪酸及び重合脂肪酸（ハリマ化成社製、「ハリダイマー２５０」）を含むカルボン酸成分と、エチレンジアミン及びヘキサメチレンジアミンからなるアミン成分とを縮合させて得られたものである。
それぞれの含有割合は、カルボン酸成分については、カルボン酸成分１モル当量あたりトール油脂肪酸が０．３０モル当量（１５モル当量％）、重合脂肪酸が０．７０モル当量（３５モル当量％）であり、アミン成分については、アミン成分１モル当量あたりエチレンジアミンが０．５０モル当量（２５モル当量％）、ヘキサメチレンジアミンが０．５０モル当量（２５モル当量％）である。また、カルボン酸成分とアミン成分の割合は、モル当量比（カルボン酸成分／アミン成分）で、１.０／１.０である。
ポリアミド樹脂Ｃの物性は、軟化点８２℃、１８０℃溶融粘度７０ｍＰａ・ｓであった。
【００３４】
＜ポリアミド樹脂Ｄ＞
ポリアミド樹脂Ｄは、トール油脂肪酸及び重合脂肪酸（ハリマ化成社製、「ハリダイマー２５０」）を含むカルボン酸成分と、エチレンジアミン及びヘキサメチレンジアミンからなるアミン成分とを縮合させて得られたものである。
それぞれの含有割合は、カルボン酸成分については、カルボン酸成分１モル当量あたりトール油脂肪酸が０．３０モル当量（１５モル当量％）、重合脂肪酸が０．７０モル当量（３５モル当量％）であり、アミン成分については、アミン成分１モル当量あたりエチレンジアミンが０．７０モル当量（３５モル当量％）、ヘキサメチレンジアミンが０．３０モル当量（１５モル当量％）である。また、カルボン酸成分とアミン成分の割合は、モル当量比（カルボン酸成分／アミン成分）で、１.０／１.０である。
ポリアミド樹脂Ｄの物性は、軟化点９８℃、１８０℃溶融粘度７８ｍＰａ・ｓであった。
【００３５】
［実施例及び比較例］
ポリアミド樹脂Ａ，Ｂを用いて、比較例の舗装用混合物を作製した。また、ポリアミド樹脂Ｃ，Ｄを用いて、実施例の舗装用混合物を作製した。
＜実施例１＞
最大粒径が１３ｍｍの粗骨材と、最適アスファルト量のストレートアスファルト（ストアスと称する）とを含む密粒度混合物（舗装用混合物）を調製する際、ストレートアスファルトのうち９０質量％をポリアミド樹脂Ｃに置換えたバインダ混合物を用いた。このバインダ混合物と、粗骨材とをミキサーにて１５０℃で混合した。混合により得られた舗装用混合物を１１０℃で締固めして、実施例１のアスファルト混合物を得た。
なお、締固め温度は、舗装施工便覧（平成１８年版）ｐ．１１２に記載のあるアスファルト混合物の初転圧温度の下限値を参考にして決めた。
【００３６】
＜実施例２＞
ストレートアスファルトのうち９５質量％をポリアミド樹脂Ｃに置換えたバインダ混合物を用いた以外は、実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
＜実施例３＞
ストレートアスファルトのうち１０質量％を既設のアスファルト舗装に含まれるバインダ混合物、及び骨材から抽出されたアスファルト（旧アスファルトと称する）に置き換え、残りの９０質量％をポリアミド樹脂Ｃで置き換えたバインダ混合物を使用した。既設のアスファルト由来の骨材（再生骨材という）の配合量は全骨材基準で１０質量％とし、新骨材の配合量は９０質量％とした。上記以外は、実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
【００３７】
＜実施例４＞
ストレートアスファルトの全量（１００質量％）をポリアミド樹脂Ｃに置換えたバインダを用いた以外は、実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
＜実施例５＞
ストレートアスファルトのうち９０質量％をポリアミド樹脂Ｄに置換えたバインダ混合物を用いた以外は、実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
＜実施例６＞
ストレートアスファルトのうち９５質量％をポリアミド樹脂Ｄに置換えたバインダ混合物を用いた以外は、実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
＜実施例７＞
実施例３と同様の再生骨材を利用した骨材を用いて、ストレートアスファルトのうち９０質量％をポリアミド樹脂Ｄに置換えたバインダ混合物を用いた以外は、実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
＜実施例８＞
ストレートアスファルトの全量（１００質量％）をポリアミド樹脂Ｄに置換えたバインダを用いた以外は、実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
【００３８】
＜比較例１＞
ストレートアスファルトをポリアミド樹脂に置き換えることなくバインダ混合物として使用した。実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
＜比較例２＞
ストレートアスファルトのうち９０質量％をポリアミド樹脂Ａに置換えたバインダ混合物を用いた以外は、実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
＜比較例３＞
ストレートアスファルトのうち９５質量％をポリアミド樹脂Ａに置換えたバインダ混合物を用いた以外は、実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
【００３９】
＜比較例４＞
実施例３と同様の再生骨材を利用した骨材を用いて、ストレートアスファルトのうち９０質量％をポリアミド樹脂Ａに置換えたバインダ混合物を用いた以外は、実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
＜比較例５＞
ストレートアスファルトの全量（１００質量％）をポリアミド樹脂Ａに置換えたバインダを用いた以外は、実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
＜比較例６＞
ストレートアスファルトのうち９０質量％をポリアミド樹脂Ｂに置換えたバインダ混合物を用いた以外は、実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
＜比較例７＞
ストレートアスファルトのうち９５質量％をポリアミド樹脂Ｂに置換えたバインダ混合物を用いた以外は、実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
＜比較例８＞
実施例３と同様の再生骨材を利用した骨材を用いて、ストレートアスファルトのうち９０質量％をポリアミド樹脂Ｂに置換えたバインダ混合物を用いた以外は、実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
＜比較例９＞
ストレートアスファルトの全量（１００質量％）をポリアミド樹脂Ｂに置換えたバインダを用いた以外は、実施例１と同様の条件にて舗装用混合物を作製した。
【００４０】
［評価結果］
実施例及び比較例の舗装用混合物を、上述した評価方法により評価した。結果を表１及び表２に示す。
【００４１】
【表１】
2014031649.tif 000002
【００４２】
【表２】
2014031649.tif 000003
【００４３】
ポリアミド樹脂Ｃが添加された実施例１〜４の舗装用混合物、及びポリアミド樹脂Ｄが添加された実施例５〜８の舗装用混合物は、作業性に問題がなく、供試体の締固め度も１００％に近い値であった。
また、ポリアミド樹脂を添加しない比較例１の舗装用混合物は、施工性は良好であるが、夏季の舗装面温度に近い６０℃の温度条件下において、所望とする物性が得られなかった。また、ポリアミド樹脂Ａが添加された比較例２〜５の舗装用混合物、及びポリアミド樹脂Ｂが添加された比較例６〜９の舗装用混合物は、施工性に劣っており、締固め度も低い値であった。実施例１〜８の舗装用混合物の破断時の曲げ強度は、舗装用として汎用のコンクリートの設計曲げ強度４．５ＭＰａを上回る高い値となることが判った。実施例１〜８の６０℃における弾性係数は、比較例の５倍以上を示すことがわかった。実施例は、比較例と比較してその他の各種物性が向上している。
したがって、本発明によれば、従来の舗装用石油アスファルトよりも舗装路面の完成後の強度が高く、従来のセメントコンクリートよりも施工性に優れる舗装用混合物を得ることができる。