(57)【要約】【課題】  小型船では燃料油貯蔵タンクから移送される燃料油は低い温度（２５℃〜３５℃）で燃料油澄タンクに供給される間は粘度が高くなり燃料油の自然対流では設定温度に加熱が追いつかない状態となり該燃料油澄タンクから排出される燃料油は急激な温度変化／低下が生じ、清浄機加熱器では解決できない燃料油の温度低下となる。【解決手段】小型船舶の燃料油清浄機加熱システムにおいて、燃料油澄タンク３８から出る燃料油を、ディーゼル機関６０から出る加熱された燃料油と混合して加熱する請求項１加熱手段と、清浄機供給ポンプ４４を出た加熱された燃料油の１部を循環管路４８から燃料油澄タンク３８の管路４１に還流し混合加熱する請求項２の加熱手段と、組み合わせ、適正に加熱した燃料油を燃料油清浄装置４９に供給し、清浄された燃料油を管路を通り燃料油常用タンク５２に供給する。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料油澄タンクからの燃料油を加熱し清浄して受ける燃料油常用タンク間にあって、ディーゼル機関から出た燃料油が通る管路の途中から分岐し一部の燃料油は動力式流量調整弁を途中に設けた管路出口と、該燃料油澄タンクからの燃料油が通る管路出口と、前記それぞれの管路出口を接続し合流した燃料油は温度センサーを設けた管路を通り、清浄機供給ポンプに供給され、温度センサー及び動力式流量調整弁をそれぞれコントローラに接続し、動力式流量調整弁を流れる燃料油の流量を、温度センサーを通過する測定温度と設定温度との差を一致するように該コントローラで自動制御することを特徴とする燃料油の清浄機加熱システム。
【請求項２】
請求項１に記載の燃料油の清浄機加熱システムにおいて、燃料油清浄装置の処理量より大きくした燃料油供給ポンプから出た燃料油の該処理量を該燃料油清浄装置に供給し、清浄処理した燃料油は燃料油常用タンクに供給し、該燃料油供給ポンプから出た余剰燃料油は該燃料油供給ポンプ出口の下流の管路途中から分岐し通る管路と、燃料油澄タンクからの燃料油が通る管路と接続し、該燃料油澄タンクから出る低い温度の燃料油と加熱された該余剰燃料油と混合し加熱することを特徴とする請求項１記載の燃料油の清浄機加熱システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  この発明は、小型船舶のディーゼル機関に使用する燃料油の清浄機加熱装置に関する。
【背景技術】
【０００２】  小型船舶ではディーゼル機関に供給する燃料油の粘度と性状が要求されているが、いずれの場合にも燃料油を適正温度に加熱する必要がある。性状処理に使用される遠心分離機入口の粘度を維持するための燃料油温度管理が重要で、燃料油澄タンクからの燃料油を清浄機加熱器で適正温度に加熱して燃料油清浄装置に供給し清浄して燃料油常用タンクに供給する燃料油の清浄加熱システムに関する。【０００３】  従来の燃料油の清浄機加熱システムの概略系統図を図１に示すように、燃料油澄タンク１３の燃料油は、連続的に管１７を通して清浄機供給ポンプ１８によって清浄機加熱器１９に送られて設定温度に加熱され管１７を通して燃料油清浄機２１に供給されるが、該燃料油清浄機２１の下流の流量調整弁２２で処理量が調整され、清浄した燃料油は管２３を通り該燃料油常用タンク２４に供給される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許出願２００６−１６８０９４  燃料油供給装置
【特許文献２】特開平０７−３１７６１４  燃料油移送装置
【実用新案文献３】
実開  昭５８−１６９１４４  燃料油供給装置
【実用新案文献４】
実開  昭５９−３９７５７  燃料油加熱装置
【非特許文献】
【０００５】
【非特許文献１】内航船４サイクル主機関の燃料油及び潤滑油に関するガイドライン  社団法人  日本舶用工業会
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】  ［非特許文献１］で最近の船舶燃料油（Ｃ重油）は分解系残渣油がより多く使われる傾向となっており、一段と重質化、低質化が進んでいる。と報告されているように、使用燃料は粗悪化が進み、燃料油清浄処理の重要度が高まっている。【０００７】  第１図に示す従来の燃料油の清浄機加熱システムの概略系統図では、燃料油貯蔵タンク１０では燃料油移送ポンプ１２の吸引限界粘度となる温度（２５℃〜３５℃）まで加熱された低い温度の燃料油を受ける該燃料油澄タンク１３では澄タンク加熱器１６で加熱しているが、補給されている間燃料油は温度が低く時間当たりの容量は多く該澄タンク内の燃料油は温度が低下し粘度が高くなり燃料油の自然対流では設定温度に加熱が追いつかない状態となり該燃料油澄タンク１３から排出される燃料油は急激な温度変化／低下が生じ、清浄機加熱器１９では加熱が追い付かない状況にある。【０００８】  この実態を検証する為に実船計測した結果をグラフ化したもので、図２を用いて説明すると、図２のグラフの縦軸１は加熱温度を、横軸２は経過時間を示し、折れ線３は燃料油澄タンク１３の壁面温度を、折れ線４は燃料澄タンク１３の出口温度を示す。【０００９】  図２のグラフで示す折れ線３は、該燃料油澄タンク１３の壁面温度で澄タンク加熱器１６の設定温度７０℃程度まで加熱され、ほぼ温度変化もなく加熱が均一化されていると見做せるが、折れ線４は該燃料油澄タンク１３から該清浄機供給ポンプ１８の途中にある管１７に温度計を設けて流れる燃料油の温度実測値は、燃料油貯蔵タンク１０の燃料油が燃料油澄タンク１３に補給中は急激に温度が低下し、補給が停止すると徐々に燃料油澄タンク１３の出口温度はほぼ７０℃近くまで上昇しているが、燃料油澄タンク１３の出口の燃料油温度の温度変化は５０℃〜７０℃と大きく変動している。【００１０】  従来の総トン４９９トン型貨物船を例としてヒートバランスの考え方は、燃料油貯蔵タンクからの燃料油温度３０℃で補給を受けると設定温度６５℃の場合に約５℃程度の温度低下として、燃料油澄タンクから出口温度はｔ１＝６０℃で清浄機供給量  ５２０（Ｌ／ｈ）で設定温度ｔ２＝９５℃とした場合の加熱に必要な電気容量ｋＷ／ｈは次の式で計算している。
Ｈ（ｋｊ／ｈ）＝Ｑｆ×ｓｇ×ｓｈ×（ｔ２−ｔ１）
Ｑｆ：０．５２ｍ３／ｈ
ｓｇ：９８０ｋｇ．ｍ３
ｓｈ：１．８８１ｋｊ／ｋｇ．Ｋ
ｔ２：９５℃
ｔ１：６０℃
Ｈ＝０．５２×９８０×１．８８１×（９５−６０）＝３３５５０ｋｊ／ｈ
Ｋｗ＝Ｈ／（０．８５×３６００）＝３３５５０／３０６０
＝１０．９６ｋＷ／ｈ
必要電力は１１ｋＷで、実船には清浄機加熱器（１２ｋＷ）が装備されているのが一般的である。【００１１】  しかし、該燃料油澄タンクの出口温度がｔ１＝５０℃となった場合には清浄機供給量５２０（Ｌ／ｈ）で設定温度ｔ２＝９５℃とした場合の加熱に必要な電気容量ｋＷ／ｈは次の式で計算すると、
Ｈ（ｋｊ／ｈ）＝Ｑｆ×ｓｇ×ｓｈ×（ｔ２−ｔ１）
Ｑｆ：０．５２ｍ３／ｈ
ｓｇ：９８０ｋｇ．ｍ３
ｓｈ：１．８８１ｋｊ／ｋｇ．Ｋ
ｔ２：９５℃
ｔ１：５０℃
Ｈ＝０．５２×９８０×１．８８１×（９５−５０）＝４３２３５ｋｊ／ｈ
Ｋｗ＝Ｈ／（０．８５×３６００）＝４３２３５／３０６０
＝１４．１３ｋＷ／ｈ【００１２】  該燃料油澄タンクからの排出される燃料油の急激な温度低下が生じると計算結果でも熱量不足となり、必要電力１４．１３ｋＷでは従来の小型船では装備されている清浄機加熱器１２ｋＷでは燃料油の加熱温度は８５℃程度までとなり燃料油設定温度ｔ２が９５℃に維持できない状態となる。【００１３】  該燃料油澄タンク１３内部の燃料油が６０℃〜７０℃であっても粘度が高く、容易に混ざり合う状況でなく均一な温度とならず、燃料油貯蔵タンク１０からの燃料油が燃料油澄タンク１３に補給されている間では該燃料油澄タンク１３から出てくる燃料油の温度は急激に温度低下となり、元の温度になるにも時間が掛かり、良好な性状を燃料油清浄装置で得るためには粘度の低い状態で持続することが重要で、供給する燃料油の温度が不安定では燃料油の温度が粘度にも影響をおよぼし性状も悪くなる。【００１４】［非特許文献１］にあるように従来の燃料油加熱システムでは燃料油貯蔵タンクから燃料油澄タンク間、該燃料油澄タンクから燃料油常用タンク間、該燃料油常用タンクからディーゼル機関と、ステップごとに順次加熱して燃料油の温度管理を行っているが１箇所のステップで温度管理が維持できなければ全体のヒートバランスが崩れる結果となる。【００１５】  本発明のポイントは清浄機に供給する燃料油の温度を変動が少なく安定した状態で供給するために、高温でしかも十分な熱量と油量を有しているディーゼル機関で使用した後の燃料油熱エネルギーを最大限利用することで温度変化を最小に留める燃料油の清浄機加熱システムにおいて安定した温度管理を実現することが全体としてのヒートバランスも安定し、燃料油の粘度と良好な性状でディーゼル機関に供給することを目的とする。
【課題を解決する為の手段】
【００１６】上記目的を達成させるため、本発明によれば航海中にあって、燃料油澄タンクからの燃料油を加熱し清浄して受ける燃料油常用タンク間にあって、ディーゼル機関から出た燃料油が通る管路の途中から分岐し一部の燃料油は動力式流量調整弁を途中に設けた管路の出口と、該燃料油澄タンクからの燃料油が通る管路の出口と、前記それぞれの管路の出口を接続し合流した燃料油は温度センサーを設けた管路を通り、清浄機供給ポンプに供給され、温度センサー及び動力式流量調整弁をそれぞれコントローラに接続し、動力式流量調整弁を流れる燃料油の流量を、温度センサーを通過する測定温度と設定温度との差を一致するように該コントローラで自動制御することを特徴とする
【００１７】  請求項１に記載の本発明によれば、航海中には、従来の清浄機加熱器を必要とせず、該燃料油澄タンクからの供給する低い温度の燃料油の油量と、ディーゼル機関から出る高温で十分な容量を持つ燃料油が動力式流量調整弁を通過する油量の合計量は該清浄機供給ポンプの吸込み量にほぼ一定であり、ディーゼル機関から出る燃料油は該動力式流量調整弁を絞れば油量が減少し、該燃料油澄タンクからの燃料油の油量は増加し温度センサーを通過する燃料油の温度は低下し、また、逆に該動力式流量調整弁を開ければ該ディーゼル機関から出る燃料油の油量は増加し温度センサーを通過する燃料油の温度は上昇し、ディーゼル機関から出る燃料油を該動力式流量調整弁で流量を変えることで温度センサーを通過する燃料油は混合と同時に設定温度に調整可能で、燃料油加熱の温度設定値が該温度センサーを通過する燃料油温度と一致するように該動力式流量調整弁を自動で制御することが可能としたコントローラを設けることでより細かく流量調整することで安定した温度と粘度に調整して燃料油清浄機に供給することができる。
【００１８】請求項２記載の発明は、請求項１に記載の燃料油の清浄機加熱システムにおいて、燃料油清浄装置の処理量より大きくした燃料油供給ポンプから出た燃料油の該処理量を該燃料油清浄装置に供給し、清浄処理した燃料油は燃料油常用タンクに供給し、該燃料油供給ポンプから出た余剰燃料油は該燃料油供給ポンプ出口の下流の管路途中から分岐し通る管路と、燃料油澄タンクからの燃料油が通る管路と接続し、該燃料油澄タンクから出る低い温度の燃料油と加熱された該余剰燃料油と混合し加熱することを特徴とする
【００１９】請求項２に記載の本発明によれば、該清浄機供給ポンプの容量は、該燃料油清浄機の処理量より多くした容量として、該燃料澄タンクから燃料油はディーゼル機関からの燃料油と混合して設定温度に調整された燃料油の一部が該清浄機供給ポンプの下流の分岐した管路を経由して該燃料油澄タンクから出る低い温度の燃料油と混合して加熱循環することで該燃料油澄タンク出口の燃料油を加熱することを特徴とする。
【発明の効果】
【００２０】この燃料油の清浄機加熱システムの請求項１の加熱手段では、航海中には、従来のように清浄機加熱器を必要とせず、該燃料油澄タンクからの供給する低い温度の燃料油と、ディーゼル機関から出る高温で十分な容量を持つ燃料油が動力式流量調整弁を通過する燃料油と混合し、ほぼ同時に設定温度に調整可能で、燃料油加熱の温度設定値が該温度センサーを通過する燃料油温度と一致するようにコントローラにより該動力式流量調整弁を自動で制御する。
【００２１】  請求項２の加熱手段では、加熱された燃料油の一部を該清浄機供給ポンプ出口の上流から分岐した枝管を通り、燃料油澄タンクからの供給する低い温度の燃料油と合流混合して加熱した後、前記請求項１における該燃料油澄タンク出口の燃料油として供給する。
【００２２】  この発明では前記請求項１の加熱手段と請求項２の加熱手段を組み合わせることで燃料油澄タンクから排出される異常に低い温度の燃料油の場合であっても急速に加熱して安定した設定温度に自動で制御し最適粘度に調整して燃料油清浄機に供給することが出来る
【００２３】  燃料油澄タンクからの出る燃料油の温度低下にも対応速度が速く出来ることで燃料油清浄装置に供給する燃料油の温度変動も少なく燃料油清浄装置からの清浄された燃料油の性状も安定した状態でディーゼル機関に供給出来る。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】従来の実施形態に係る小型船舶の燃料油の清浄機加熱システムの概略系統図である
【図２】従来の実施形態に係る小型船舶の燃料油澄タンクからの燃料油の温度を実測値しグラフ化したものである。
【図３】本発明の実施形態に係る小型船舶の燃料油の清浄機加熱システムの概略系統図である。
【図４】本発明の実施形態に係る請求項１でディーゼル機関からの燃料油と燃料油澄タンクからの燃料油の流量を燃料油澄タンクから出た燃料油温度別にまとめたグラフである。
【図５】本発明の実施形態に係る請求項１と２とを組み合わせ燃料油澄タンクからの燃料油出口温度がバランス温度を求めたグラフである。
【図６】本発明の実施形態に係る請求項１と２とを組み合わせ燃料油澄タンクからの燃料油出口温度を変化してバランス温度を求めたグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２５】  小型船舶では、ディーゼル機関の燃料油は出入港時は、Ａ重油を使用して、航海時はＣ重油を使用しているのが一般的である。燃料油で加熱を必要とするのはＣ重油を使用時である。
ディーゼル機関に燃料油を供給する過程において、低質油を使用して良好な燃料油噴射、燃焼を得るために燃料噴射時の粘度を適正値とする最適加熱温度と、燃料油処理に使用される遠心分離機入口の粘度が重要で、粘度を維持するための燃料油温度管理が重要である。
【００２６】  従来は燃料油加熱器、清浄機加熱器、燃料油澄タンク付加熱器、燃料油常用タンク付加熱器でステージ別に燃料油を順次加熱上昇していたが、本発明では航海中（Ｃ重油使用時）従来とは逆に、初めにディーゼル機関に供給する燃料油を加熱し、ディーゼル機関に供給し、その機関で消費された燃料消費量差し引いた燃料油の熱エネルギーを利用して所定の温度に燃料油を加熱するシステムである。
【００２７】  この発明の基本となるものは、燃料油澄タンクからの低い温度の燃料油を、加熱された燃料油と混合して急激な温度変化に即応して清浄機に供給する燃料油を適性温度に加熱制御できることにある。
【００２８】以下、本発明の実施形態を図３概略系統図によって説明する。
本発明の実施形態に係る燃料油の清浄機加熱システムの概略系統を図３で説明すると、ここで説明する燃料油はＣ重油を指す。
【００２９】  本発明にかかるものにおいて、燃料油澄タンク３８から出る燃料油を、ディーゼル機関６０から出る加熱された燃料油と混合して設定温度まで加熱する請求項１加熱手段と、清浄機供給ポンプ４４を出た加熱された燃料油の１部を管路４８から管路４１に還流し混合加熱する請求項２の加熱手段と、組み合わせ、適正加熱した燃料油を燃料油清浄装置４９に供給し、清浄された燃料油を管路５１を通り燃料油常用タンク５２に供給する。
【００３０】  前記請求項１加熱手段は、該燃料油澄タンク３８と該清浄機供給ポンプ４４の吸引口に至る管路４１において、ディーゼル機関６０からの管路６１から分岐した管路４２の途中に電気式流量調整弁４３ａを設け、該燃料油澄タンク３８からの該管路４１に接続し、その接続点と該清浄機供給ポンプ４４とを結ぶ管路４３に温度センサー４３ｂを設け、燃料油澄タンク３８からの燃料油は、該管路４１を経由して該清浄機供給ポンプ４４に供給される間に、該ディーゼル機関６０から出た燃料油の一部は、該管路４２の該電気式流量調整弁４３ａを通り、燃料油澄タンク３８からの燃料油が流れる該管路４１に接続し、混合した燃料油は該温度センサー４３ｂを通過して該清浄機供給ポンプ４４によって吸引される過程で、該温度センサー４３ｂの通過温度を設定温度に一致するように該電気式流量調整弁４３ａの流量はコントローラ４３ｃを介して制御する。
【００３１】  前記請求項２の加熱手段は、燃料油清浄装置４９の処理量より大きい容量とした該清浄機供給ポンプ４４から請求項１の加熱手段で加熱された燃料油は、２分され燃料油清浄装置４９の処理量の燃料油は電気ヒータ式のスタンバイ加熱器５０を通過して該燃料油清浄装置４９に送られ、残りの燃料油は管路４７から分岐した該管路４８を通り、該燃料油澄タンク３８から出る燃料油と混合して加熱され、再度請求項１の加熱手段に供給されて、該清浄機供給ポンプ４４から該管路４７を通り該スタンバイ加熱器５０をへて該燃料油清浄装置４９に供給され、清浄された燃料油は流量調整弁４９ａを通過し管路５１を通り、燃料油常用タンク５２に供給される。
【００３２】  該燃料油常用タンク５２から該燃料油澄タンク３８にオーバフロー管５３が設けられ、該燃料油常用タンク５２内の燃料油は該管路５４を通過する燃料油量より該燃料油清浄装置４９からの供給量が多い場合には液面上昇し、高液面に達する燃料油はオーバフロー管５３を経由して該燃料油澄タンク３８に還流する系統で燃料油の清浄機加熱システムは構成される。
【００３３】  上記システム中でスタンバイ加熱器５０は、出港時または停泊時でＡ重油を使用中に燃料油澄タンクおよび燃料油常用タンク内のＣ重油を使用可能とする加熱準備時（スタンバイ時）に使用する。
【００３４】  前記請求項１の加熱手段のヒートバランスについて例をもって説明すると，
温度と流量は、
該燃料油澄タンク３８からの燃料油温度Ｔａ＝  ３０℃、流量Ｖａ（Ｌ／ｈ）、
該ディーゼル機関６０からの燃料油温度Ｔｂ＝１１５℃，流量Ｖｂ（Ｌ／ｈ）
加熱後の設定温度Ｔｃ＝９５℃と清浄機供給ポンプ４４の流量Ｖｃ＝７００（Ｌ／ｈ）とすると、
該燃料油澄タンク３８からの燃料油流量Ｖａ（Ｌ／ｈ）と
ディーゼル機関６０  からの燃料油流量Ｖｂ（Ｌ／ｈ）は、
次の連立方程式  １．０式から得られる。
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これに数値をいれると
Ｖａ＋Ｖｂ＝７００    Ｖａ＝７００−Ｖｂ
（７００−Ｖｂ）３０＋Ｖｂ×１１５＝７００×９５
Ｖｂ＝５３５（Ｌ／ｈ）
Ｖａ＝７００−Ｖｂ      Ｖａ＝７００−５３５＝１６５（Ｌ／ｈ）
該燃料油澄タンク３８からの燃料油の流量Ｖａ＝１６５（Ｌ／ｈ）
該ディーゼル機関６０からの燃料油の流量Ｖｂ＝５３５（Ｌ／ｈ）となる
該燃料油澄タンク３８からの燃料油温度Ｔａ＝３０℃であっても図４のグラフに示すように加熱後の設定温度Ｔｃ＝９５℃，流量Ｖｃ＝７００（Ｌ／ｈ）と加熱が可能である。
【００３５】  前記請求項２の加熱手段は、燃料油清浄装置４９の清浄処理量と該清浄機供給ポンプ４４の容量との差分の燃料油は該管路４８を通り、燃料油澄タンク３８から出た燃料油と混合再加熱された燃料油は、再び請求項１の加熱手段の該燃料油混合加熱回路に供給することで該燃料油澄タンク３８からの燃料油の流量Ｖａが増量し、Ｖｂが減量し、該循環管路４８を通る燃料油量は燃料油清浄装置４９に装備された流量調整弁４９ａにて調整することができる。
【００３６】  前記請求項２の加熱手段のヒートバランスについて、例をもって説明すると、該燃料油清浄装置４９の処理量を流量調整弁４９ａにて６００（Ｌ／ｈ）に調整した時に該清浄機供給ポンプ４６の容量Ｖｃ＝７００（Ｌ／ｈ）から処理量Ｖｄ＝６００（Ｌ／ｈ）の時該管路４８の流量Ｖｅ＝Ｖｃ−ＶｄでＶｅ＝１００（Ｌ／ｈ）が流れる。
【００３７】  該管路４８には、流量Ｖｅ＝１００（Ｌ／ｈ），燃料油温度Ｔｃ＝９５℃が流れ管路４１との合流点ではＶａ＝１６５（Ｌ／ｈ）の内、該循環管路４８の流量１００（Ｌ／ｈ）で燃料油温度９５℃と、該燃料油澄タンクからの燃料油の流量６５（Ｌ／ｈ）で燃料油温度３０℃とが混合されると図５のグラフに示す初期値はＶａ＝１６５（Ｌ／ｈ），Ｔａ＝６９．３℃まで一旦は上昇する。
【００３８】  しかし、請求項１の加熱手段では燃料油温度Ｔａが上昇すると、流量Ｖａの流量も増加して該燃料油澄タンク３８からの燃料油３０℃の割合が増加して加熱温度は低下する。
Ｔｂ＝１１５℃  Ｔｃ＝９５℃  Ｖｃ＝７００（Ｌ／ｈ）でＴａを３０℃〜７０℃まで変更することでＶａとＶｂを求めたものが図４のグラフで示すようにＴａの温度か低い場合は流量Ｖａが減少し、Ｖｂは増大している。
【００３９】  前記１．０式でＴａを仮設定温度４０℃、５０℃、６０℃，７０℃とし、該循環管路４８の流量１００（Ｌ／ｈ）一定とした時、合流点での燃料油温度Ｔｅは図４のグラフからＶａを求め燃料油澄タンクからの燃料油とＶａ−１００（Ｌ／ｈ）の流量がＴａとした時の交点の温度Ｔｅとして求めたものである。
Ｔａ＝３０℃、Ｖａ＝１６５（Ｌ／ｈ）、Ｔｅ＝６９．３℃
Ｔａ＝４０℃、Ｖａ＝１８７（Ｌ／ｈ），Ｔｅ＝６４．７℃
Ｔａ＝５０℃、Ｖａ＝２１５（Ｌ／ｈ）、Ｔｅ＝６０．２℃
Ｔａ＝６０℃、Ｖａ＝２５５（Ｌ／ｈ）、Ｔｅ＝５５．４℃
Ｔａ＝７０℃、Ｖａ＝３１１（Ｌ／ｈ）、Ｔｅ＝５０．９℃
と変化した図５のグラフであり、計算設定温度がバランスした点が温度５７℃で、その時の流量を式１．０で計算して得た値が燃料油流量はＶａ＝２４１（Ｌ／ｈ）、Ｖｂ＝４５９（Ｌ／ｈ）となる。
【００４０】  図６のグラフで示すように、燃料油澄タンク３８出口温度と請求項１での加熱手段でバランスする温度を示す。
燃料油澄タンク３８から出る燃料油温度を３０℃ではバランス温度５７℃で加熱温度差は２７℃となる。
燃料油澄タンク３８から出る燃料油温度を５０℃ではバランス温度６５．９℃で加熱温度差は１５．９℃となる。
燃料油澄タンク３８から出る燃料油温度を５５℃ではバランス温度６８．６℃で加熱温度差は１３．６℃となる。
燃料油澄タンク３８から出る燃料油温度を６０℃ではバランス温度７１℃でその温度差は１１℃となる。
該循環管路４８と該燃料油澄タンク３８から出る燃料油の温度が混合してバランスする温度は燃料油澄タンク３８からの燃料油温度が低いほど上昇温度が大きくなり異常に低くなった場合には有効的な加熱手段となる。
【符号の説明】
【００４１】３８    燃料油澄タンク
４１，４２、４３，４７，４８，５１，５４，６１  管路
４３ａ  電気式流量調整弁
４３ｂ  温度センサー
４３ｃ  コントローラ
４４    清浄機供給ポンプ
４９    燃料油清浄装置
４９ａ  流量調整弁
５０    スタンバイ加熱器
５２    燃料油常用タンク
５３    オーバフロー管
６０    ディーゼル機関
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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