(57)【要約】【課題】燃料噴射量の安定した燃料噴射弁の提供。【解決手段】噴孔１８を有する弁ハウジング１０と、軸方向のうち開弁側と閉弁側への往復移動により噴孔１８を開閉する弁部材４０と、弁ハウジング１０に固定の固定コア２０と、弁部材４０と共に往復移動可能に設けられ、固定コア２０との間における磁力の発生により開弁側へ移動する可動コア３０と、固定コア２０に保持され、弁部材４０を閉弁側へ押圧駆動する磁性の閉弁スプリング５０と、固定コア２０の外周側に固定され、通電に応じたコア２０，３０への磁束案内により磁力を発生させるソレノイド部６０を設けた構成下、固定コア２０は、内部に嵌入された閉弁スプリング５０を開弁側にて保持する保持孔２６を有し、ソレノイド部６０は、径方向への磁束通過を周方向の特定箇所Ｓにて減らす磁性ヨーク６３を、軸方向に沿って保持孔２６全域と重なる位置に有する。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関へ燃料を噴射する噴孔（１８）を、有する弁ハウジング（１０）と、
軸方向のうち開弁側と閉弁側とへ往復移動することにより、前記噴孔を開閉する弁部材（４０）と、
前記弁ハウジングに固定される固定コア（２０）と、
前記弁部材と共に往復移動可能に設けられ、前記固定コアとの間に磁力が発生することにより、前記開弁側へ移動する可動コア（３０）と、
前記固定コアに保持され、前記弁部材を前記閉弁側へ押圧駆動する磁性スプリング（５０）と、
前記固定コアの外周側に固定され、通電に応じて磁束を前記固定コア及び前記可動コアへ案内することにより、前記磁力を発生させるソレノイド部（６０）とを、備える燃料噴射弁において、
前記固定コアは、
内部に嵌入された前記磁性スプリングを前記開弁側にて保持する保持孔（２６）を、有し、
前記ソレノイド部は、
径方向への磁束の通過を周方向の特定箇所（Ｓ）にて減らす磁性ヨーク（６３）を、軸方向に沿って前記保持孔の全域と重なる位置に、有することを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項２】
前記磁性ヨークにおいて前記特定箇所は、前記保持孔の全域と軸方向に沿って重なることを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射弁。
【請求項３】
コイルスプリングである前記磁性スプリングは、
前記開弁側の軸方向端から所定巻数部分を、前記保持孔に嵌入される座巻（５２）として有することを特徴とする請求項１又は２に記載の燃料噴射弁。
【請求項４】
前記固定コアは、
前記保持孔の前記閉弁側に隣接して遊挿孔（２８）を、有し、
前記磁性スプリングは、
前記遊挿孔に遊挿される遊挿部分を、前記座巻の前記閉弁側に隣接して有することを特徴とする請求項３に記載の燃料噴射弁。
【請求項５】
前記磁性ヨークは、
前記特定箇所にて開口する部分環状に、形成されることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
【請求項６】
前記弁部材は、可動コアと相対運動可能であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
【請求項７】
軸方向に延伸する軸部（４２）、並びに前記軸部から突出する突部（４４）を、有する前記弁部材と、
前記軸部が内部を相対移動可能に貫通し、前記突部が前記開弁側の軸方向端面（３０ａ）に接触することより、前記弁部材と共に移動可能となる前記可動コアであって、前記開弁側の移動端にて前記固定コアに係止される前記可動コアと、
前記磁性スプリングとして前記固定コア及び前記弁部材の間に介装される閉弁スプリング（５０）と、
前記弁ハウジング及び前記可動コアの間に介装されて、前記可動コアを前記開弁側へ押圧駆動する開弁スプリング（５１）とを、備えることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関へ燃料を噴射する燃料噴射弁に、関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、軸方向のうち開弁側と閉弁側とへ弁部材を往復移動させることで、弁ハウジングの噴孔を開閉させる燃料噴射弁が、知られている。かかる燃料噴射弁の一種として特許文献１に開示のものでは、弁ハウジングに固定される固定コアと、往復移動可能な可動コアとの間に磁力を発生させることで、可動コアを弁部材と共に開弁側へと移動させて、噴孔からの燃料噴射を実現している。このとき、固定コアの外周側に固定されるソレノイド部の通電に応じて、磁束が固定コア及び可動コアへ案内されることで、それらコア間に磁力が発生する。故に、ソレノイド部への通電が停止して磁力が消失すると、固定コアに保持されるスプリングによって弁部材は、可動コアと共に閉弁側へ押圧駆動されて、噴孔からの燃料噴射を停止させることになる。したがって、固定コアによるスプリングの保持位置は、噴孔からの燃料噴射量を左右することになる。
【０００３】
さて、近年、排出ガス規制が強まる中で燃料噴射弁には、一回の燃焼サイクルにおいて燃料噴射を複数回に分割する分割噴射の必要性が、高まっている。こうした分割噴射では、燃料噴射量の絶対量が小さくなるため、個体間バラツキや、噴射間（ショット間）バラツキ、経年変化の影響が大きくなる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１１−２４１７０１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、特許文献１に開示の燃料噴射弁では、個体間バラツキや、噴射間バラツキ、経年変化が燃料噴射量に生じ易くなっている。これは、固定コアにおいて内部に嵌入されたスプリングを開弁側にて保持する保持孔と、ソレノイド部において磁束の通過する磁性ヨークとの位置関係に、問題が生じているからである。以下、その具体的理由を説明する。
【０００６】
特許文献１に開示の燃料噴射弁において磁性ヨークは、軸方向に沿って保持孔の一部のみと重なっている。即ちスプリングは、軸方向に沿って磁性ヨークと重なる位置だけでなく、磁性ヨークよりも軸方向開弁側の位置にて、保持孔に保持されている。
【０００７】
ここで、特許文献１に開示の燃料噴射弁の磁性ヨークでは、周方向の特定箇所にて径方向厚さが薄くなっているため、磁束の通過する磁路面積が当該特定箇所にて減少している。これによれば、磁性の与えられた磁性スプリングの場合、磁性ヨークと重なる位置では、特定箇所の径方向反対側へと押し付けられるものの、磁性ヨークよりも開弁側位置では、任意の径方向に変位可能となる。故に、燃料噴射弁の組み立て時において磁性スプリングが、磁性ヨークよりも開弁側位置にて特定箇所の径方向反対側箇所以外へずれると、個体間バラツキが燃料噴射量に生じてしまう。また、燃料噴射弁の作動時には、噴射毎又は時間経過に伴って磁性スプリングが、磁性ヨークよりも開弁側位置にて特定箇所の径方向反対側箇所以外へずれると、噴射間バラツキ又は経年変化が燃料噴射量に生じてしまう。
【０００８】
本発明は、以上説明した問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、燃料噴射量の安定した燃料噴射弁を、提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、内燃機関へ燃料を噴射する噴孔（１８）を、有する弁ハウジング（１０）と、軸方向のうち開弁側と閉弁側とへ往復移動することにより、噴孔を開閉する弁部材（４０）と、弁ハウジングに固定される固定コア（２０）と、弁部材と共に往復移動可能に設けられ、固定コアとの間に磁力が発生することにより、開弁側へ移動する可動コア（３０）と、固定コアに保持され、弁部材を閉弁側へ押圧駆動する磁性スプリング（５０）と、固定コアの外周側に固定され、通電に応じて磁束を固定コア及び可動コアへ案内することにより、磁力を発生させるソレノイド部（６０）とを、備える燃料噴射弁において、固定コアは、内部に嵌入された磁性スプリングを開弁側にて保持する保持孔（２６）を、有し、ソレノイド部は、径方向への磁束の通過を周方向の特定箇所（Ｓ）にて減らす磁性ヨーク（６３）を、軸方向に沿って保持孔の全域と重なる位置に、有することを特徴とする。
【００１０】
こうした本発明によると、径方向への磁束通過を周方向の特定箇所にて減らす磁性ヨークは、固定コアの保持孔全域と軸方向に沿って重なっているので、径方向に通過する磁束の密度分布に周方向における偏りが生じる。これによれば、保持孔内への嵌入保持状態にある磁性スプリングは、磁性ヨークから磁束案内された固定コアとの間にて磁力の作用を受けることで、特定箇所とは径方向反対側にて保持孔全域に押し付けられ得る。故に磁性スプリングは、燃料噴射弁の組み立て時に特定箇所の径方向反対側箇所以外にずれたとしても、燃料噴射弁の作動時には、当該径方向反対側にて保持孔全域に押し付けられることで、径方向にはずれ難くなる。故に、組み立て時の径方向ずれに起因して燃料噴射量の個体間バラツキが生じることも、噴射毎又は時間経過に伴う作動時の径方向ずれに起因して噴射間バラツキ又は経年変化が燃料噴射量に生じることも、抑制できる。以上より本発明は、燃料噴射量の安定した燃料噴射弁を、提供可能である。
【００１１】
ここで、本発明のさらなる特徴として、コイルスプリングである磁性スプリングは、開弁側の軸方向端から所定巻数部分を、保持孔に嵌入される座巻（５２）として有する。
【００１２】
かかる特徴によると、コイルスプリングである磁性スプリングにおいて開弁側の軸方向端から所定巻数部分は、座巻として、復原力の発生に実質寄与しない。故に、座巻としての所定巻数部分が保持孔内に嵌入保持されても、磁性スプリングは、当該所定巻数部分よりも閉弁側部分にて所望の復原力を安定的に発生できる。また、保持孔内の所定巻数部分は、固定コアから磁力作用を受けることで、特定箇所とは径方向反対側にて保持孔全域に押し付けられ得るので、径方向にはずれ難い。以上によれば、磁性スプリングの復原力変動に起因して燃料噴射量の安定性が下がる事態も、磁性スプリングの径方向ずれに起因して燃料噴射量の安定性が下がる事態も、回避可能となる。
【００１３】
また、本発明のさらなる特徴としては、軸方向に延伸する軸部（４２）、並びに軸部から突出する突部（４４）を、有する弁部材と、軸部が内部を相対移動可能に貫通し、突部が開弁側の軸方向端面に接触することより、弁部材と共に移動可能となる可動コアであって、開弁側の移動端にて固定コアに係止される可動コアと、磁性スプリングとして固定コア及び弁部材の間に介装される閉弁スプリング（５０）と、弁ハウジング及び可動コアの間に介装されて、可動コアを開弁側へ押圧駆動する開弁スプリング（５１）とを、備える。
【００１４】
かかる特徴の弁部材によると、軸方向に延伸する軸部が可動コア内を相対移動可能に貫通する状態下、軸部から突出する突部が可動コアの軸方向端面に開弁側にて接触することで、弁部材と可動コアとが共に移動可能となる。故に、かかる接触状態下、可動コアが弁ハウジングとの間の開弁スプリングにより開弁側へと押圧駆動されるときには、弁部材が固定コアとの間の閉弁スプリングに抗して開弁側へ移動する。その結果、可動コアが開弁側の移動端にて固定コアに係止されると、慣性により弁部材は、開弁側への移動を継続してオーバーシュートしようとするが、閉弁スプリングにより当該オーバーシュートが抑制され得る。このとき、磁性スプリングとしての閉弁スプリングは、固定コアとの間の磁力作用を受けることで、特定箇所とは径方向反対側にて保持孔全域に押し付けられ得るので、径方向にはずれ難くなる。これによれば、閉弁スプリングによるオーバーシュートの抑制作用を確実且つ安定的に発揮できるので、可動コアに対して当該弁部材がオーバーシュートするような構成のものにおいて、燃料噴射量の安定性のさらなる向上が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の一実施形態による燃料噴射弁を示す縦断面図である。
【図２】図１の要部を拡大して示す縦断面図である。
【図３】図２のIII−III線横断面図である。
【図４】図３に示す燃料噴射弁の特徴を説明するための模式図である。
【図５】図４の変形例を示す模式図である。
【図６】図２の変形例を示す模式図である。
【図７】図２の変形例を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。本発明の一実施形態として図１に示す燃料噴射弁１は、「内燃機関」であるガソリンエンジンに設置され、当該ガソリンエンジンの燃焼室（図示しない）へ燃料を噴射する。尚、かかる適用形態以外にも、例えば燃料噴射弁１は、ガソリンエンジンの燃焼室に連通する吸気通路へ燃料を噴射するものであってもよい。
【００１７】
（構成）
まず、燃料噴射弁１の構成を説明する。燃料噴射弁１は、弁ハウジング１０、固定コア２０、可動コア３０、弁部材４０、スプリング５０，５１及びソレノイド部６０を備えている。
【００１８】
弁ハウジング１０は、本体部材１２、入口部材１３及びノズル部材１４等から構成されている。円筒状の本体部材１２は、第一磁性部１２０、非磁性部１２１及び第二磁性部１２２を、軸方向の閉弁側から開弁側へ向かってこの順で、有している。金属磁性体からなる各磁性部１２０，１２２と、金属非磁性体からなる非磁性部１２１とは、例えばレーザ溶接等により結合されている。かかる結合構造により非磁性部１２１は、第一磁性部１２０と第二磁性部１２２の間にて磁束が短絡するのを、防止している。
【００１９】
第二磁性部１２２において非磁性部１２１とは反対側部分には、円筒状の入口部材１３が固定されている。入口部材１３は、燃料ポンプ（図示しない）からの燃料供給を受ける燃料流入口１５を、形成している。この燃料流入口１５に流入する燃料を濾過するために入口部材１３の内周側には、燃料フィルタ１６が収容されている。
【００２０】
第一磁性部１２０において非磁性部１２１とは反対側部分には、ノズル部材１４が固定されている。有底円筒状のノズル部材１４は、燃料を流通させる燃料通路１７を、本体部材１２と共同して形成している。ノズル部材１４には、噴孔１８及び弁座１９が設けられている。燃料通路１７と連通する噴孔１８は、ノズル部材１４の中心軸線周りに複数設けられ、それぞれ円筒孔状に形成されている。弁座１９は、各噴孔１８よりも上流側にて燃料通路１７の周囲に、円錐面状に形成されている。
【００２１】
円筒状の金属磁性体からなる固定コア２０は、非磁性部１２１及び第二磁性部１２２の内周面に同軸上に固定されている。固定コア２０の径方向中央部には、金属からなる円筒状のアジャスティングパイプ２４が同軸上に圧入されている。固定コア２０は、上流側の燃料流入口１５と連通する連通通路２２を、アジャスティングパイプ２４と共同して形成している。連通通路２２は、燃料流入口１５から流入した燃料を下流側へと導く。
【００２２】
円筒状の金属磁性体からなる可動コア３０は、固定コア２０よりも閉弁側にて本体部材１２の内周側に同軸上に収容され、軸方向のうち開弁側と閉弁側とへ往復移動可能となっている。可動コア３０は、開弁側の移動端にて軸方向端面３０ａを固定コア２０の軸方向端面２０ａに当接させることで、当該コア２０に係止される。可動コア３０は、軸方向に延伸する軸方向孔３４を、径方向中央部にて円筒孔状に形成している。
【００２３】
細長円柱状（ニードル状）の金属非磁性体からなる弁部材４０は、本体部材１２及びノズル部材１４の内周側に同軸上に収容され、開弁側と閉弁側とへ往復移動可能となっている。弁部材４０は、軸方向に延伸する円柱状の軸部４２を、有している。軸部４２は、軸方向孔３４に同軸上に嵌入されることで、可動コア３０の内部を軸方向に相対移動可能に貫通している。
【００２４】
弁部材４０は、軸部４２から外周側へ突出する円形鍔状（フランジ状）の突部４４を、開弁側の基端に有している。軸方向孔３４よりも大径の突部４４において閉弁側を向く軸方向端面４４ａは、可動コア３０において開弁側を向く軸方向端面３０ａと接触する。かかる接触状態にて弁部材４０は、可動コア３０と共に往復移動可能となっている。
【００２５】
弁部材４０は、軸部４２及び突部４４に跨って貫通する燃料孔４６を、有している。燃料孔４６は、可動コア３０よりも開弁側にて突部４４に開く開口を、連通通路２２の下流側部分に連通させている。それと共に燃料孔４６は、可動コア３０よりも閉弁側にて軸部４２に開く開口を、燃料通路１７の上流側部分に連通させている。こうした連通構造により燃料孔４６は、弁部材４０の移動位置に拘らず、燃料を連通通路２２から燃料通路１７へと流通させる。
【００２６】
弁部材４０は、弁座１９と対向するシート部４８を、閉弁側の先端に有している。弁部材４０は、開弁側への移動によりシート部４８を弁座１９から離座させることで、各噴孔１８を燃料通路１７に対して開放する。その結果、燃料通路１７の燃料が各噴孔１８から燃焼室へと噴射される。また一方で弁部材４０は、閉弁側への移動によりシート部４８を弁座１９に着座させることで、各噴孔１８を燃料通路１７に対して閉塞する。その結果、各噴孔１８からの噴射が停止する。このように弁部材４０は、往復移動により各噴孔１８を開閉することで、それら各噴孔１８からの燃料噴射を断続可能となっている。
【００２７】
閉弁スプリング５０は、金属からなる圧縮コイルスプリングであり、固定コア２０の内周側に同軸上に収容されている。閉弁スプリング５０は、アジャスティングパイプ２４において閉弁側を向く軸方向端面２４ａと、突部４４において開弁側を向く軸方向端面４４ｂとの間に、挟持されている。かかる挟持構造により閉弁スプリング５０は、要素２４，４４間での圧縮に応じて弾性復原力を発生することで、弁部材４０を閉弁側へと押圧駆動する。
【００２８】
開弁スプリング５１は、金属からなる圧縮コイルスプリングであり、軸部４２の外周側にて本体部材１２の内周側に同軸上に収容されている。閉弁スプリング５０は、可動コア３０において閉弁側を向く凹面３０ｂと、第一磁性部１２０において開弁側を向く段差面１２０ａとの間に、挟持されている。かかる挟持構造により開弁スプリング５１は、要素３０，１２０間での圧縮に応じて弾性復原力を発生することで、可動コア３０を開弁側へと押圧駆動する。
【００２９】
ソレノイド部６０は、ソレノイドコイル６１、絶縁ボビン６２、磁性ヨーク６３、コネクタ６４及びターミナル６５等から構成されている。ソレノイドコイル６１は、樹脂製の絶縁ボビン６２に金属製の線材を巻回してなる。ソレノイドコイル６１は、固定コア２０の外周側にて磁性部１２０，１２２及び非磁性部１２１の外周面に、絶縁ボビン６２を介して同軸上に固定されている。全体として円筒状の金属磁性体からなる磁性ヨーク６３は、コア２０，３０の外周側にて磁性部１２０，１２２の外周面に同軸上に固定されることで、ソレノイドコイル６１の周囲を覆っている。樹脂製のコネクタ６４は、磁性ヨーク６３の開口を通じて周方向の一箇所を外部に張り出させている。コネクタ６４に埋設される金属製ターミナル６５は、ソレノイドコイル６１を外部の制御回路（図示しない）に電気接続する。かかる電気接続によりソレノイドコイル６１への通電は、制御回路によって制御可能となっている。
【００３０】
以上の如く構成される燃料噴射弁１の開弁作動では、制御回路によって通電されるソレノイドコイル６１が励磁することで、磁性ヨーク６３、第一磁性部１２０、可動コア３０、固定コア２０及び第二磁性部１２２に磁束が案内される。即ち、それら要素６３，１２０，３０，２０，１２２を磁束が通過するように、磁気回路が形成される。すると、互いに対向するコア２０，３０間には、可動コア３０を固定コア２０側へと吸引するように、磁力（磁気吸引力）が発生する。かかる磁力と開弁スプリング５１の復原力との和が閉弁スプリング５０の復原力よりも大きくなると、可動コア３０は、軸方向端面３０ａに接触している突部４４を開弁側へと押圧する。その結果、弁部材４０と共に可動コア３０が開弁側へ移動するので、シート部４８が弁座１９から離座して各噴孔１８から燃料が噴射される。
【００３１】
閉弁側への移動により可動コア３０は、軸方向端面２０ａと衝突することで、固定コア２０に係止される。このとき弁部材４０は、慣性移動を継続するので、軸方向端面３０ａから突部４４を離間させる。これにより、可動コア３０が固定コア２０との衝突反力を受けて閉弁側にバウンドしても、軸方向端面３０ａからの離間により当該衝突反力の作用を抑制される弁部材４０は、各噴孔１８を誤閉じして燃料噴射量のバラツキを招くバウンスを、生じ難くなる。また、軸方向端面３０ａからの離間により弁部材４０は、閉弁スプリング５０の復原力を閉弁側へと受けることで、開弁側への過剰な移動であるオーバーシュートを、生じ難くなる。
【００３２】
こうした開弁作動後の閉弁作動では、制御回路によって通電停止されるソレノイドコイル６１が消磁するので、コア２０，３０間の磁力が消失する。かかる磁力の消失により弁部材４０は、開弁スプリング５１よりも大きな復原力を閉弁スプリング５０から受けることで、軸方向端面４４ａに接触している可動コア３０を閉弁側に押圧する。その結果、可動コア３０と共に弁部材４０が閉弁側へと移動するので、シート部４８が弁座１９に着座して各噴孔１８からの燃料噴射が停止する。
【００３３】
（スプリング保持構造）
次に、燃料噴射弁１において閉弁スプリング５０を保持するスプリング保持構造につき、詳細に説明する。
【００３４】
図２，３に示すように磁性ヨーク６３は、共に金属磁性体からなる第一ヨーク部６３０及び第二ヨーク部６３１を、有している。第一ヨーク部６３０は、周方向に連続する有底円筒状に、実質一定の径方向厚さをもって形成されている。第一ヨーク部６３０は、閉弁側に開口６３０ａを向けて配置され、開弁側の底壁６３０ｂにて第一磁性部１２０の外周面に固定されている。
【００３５】
第二ヨーク部６３１は、周方向の一箇所Ｓにて開口する部分円環状（Ｃ字状）に、実質一定の径方向厚さをもって形成されている。第二ヨーク部６３１は、径方向において開口６３０ａの内周面と第二磁性部１２２の外周面との間に、同軸上に嵌入されている。また図２に示すように、軸方向において第二ヨーク部６３１と底壁６３０ｂとの間には、ソレノイドコイル６１及び絶縁ボビン６２が収容されている。かかる収容形態により第二ヨーク部６３１は、ソレノイドコイル６１よりも開弁側に位置している。
【００３６】
図２，３に示すように、第二ヨーク部６３１において開口部６３２が形成される特定箇所Ｓは、コネクタ６４の張り出し箇所として利用されている。即ち特定箇所Ｓでは、コネクタ６４の形成樹脂やターミナル６５等が開口部６３２内へと入り込んでいる。故に、ソレノイドコイル６１への通電時には、特定箇所Ｓ以外の残余部分（即ち、Ｃ字形の磁性材部分）では、図４に矢印で示すように磁束が径方向に通過し得る一方、特定箇所Ｓの開口部６３２では、かかる径方向への磁束通過が減らされ得る。以上より、第二ヨーク部６３１を径方向に通過する磁束の密度分布には、周方向において偏りが生じることになる。
【００３７】
図２，３に示すように固定コア２０は、連通通路２２を形成する保持孔２６及び遊挿孔２８を、有している。保持孔２６は、図２に示す固定コア２０の径方向中央部においてアジャスティングパイプ２４の閉弁側に隣接した中心孔部分をいい、固定コア２０の軸方向端面２０ａには到らない軸方向長さを、有している。保持孔２６の内径は、アジャスティングパイプ２４の内径よりも大きく設定されている。かかる内径設定によりアジャスティングパイプ２４は、保持孔２６内に軸方向端面２４ａを露出させている。
【００３８】
ここで、軸方向において保持孔２６の全域は、第二ヨーク部６３１の一方の軸方向端面６３１ａよりも閉弁側且つ第二ヨーク部６３１の他方の軸方向端面６３１ｂよりも開弁側に、配置されている。かかる配置形態により保持孔２６の全域は、特定箇所Ｓに開口部６３２を形成する第二ヨーク部６３１と、第一ヨーク部６３０のうち当該第二ヨーク部６３１の外周を覆う外筒部分６３０ｃのみに対して、軸方向に沿って重なっている。換言すれば、磁性ヨーク６３において第二ヨーク部６３１及び外筒部分６３０ｃに囲まれる特定箇所Ｓは、保持孔２６の全域と軸方向に沿って重なっている。
【００３９】
遊挿孔２８は、固定コア２０の径方向中央部において保持孔２６の閉弁側に隣接した中心孔部分をいい、固定コア２０の軸方向端面２０ａまで到る軸方向長さを、有している。図２，３に示すように遊挿孔２８の内径は、同孔２８内での突部４４の往復摺動を可能にする範囲にて、保持孔２６の内径よりも大きく設定されている。
【００４０】
磁性を有する「磁性スプリング」として本実施形態の閉弁スプリング５０には、金属磁性体からなる研削エンド型の圧縮コイルスプリングが、採用されている。図２に示すように閉弁スプリング５０は、開弁側の軸方向端と閉弁側の軸方向端とからそれぞれ所定巻数部分（本実施形態では、二巻部分）を、復原力の発生には実質寄与しない座巻５２，５４として、有している。
【００４１】
閉弁スプリング５０において開弁側の座巻５２は、保持孔２６内に同軸上に嵌入されることで、固定コア２０により保持されている。ここで特に座巻５２は、保持孔２６内に露出したアジャスティングパイプ２４の軸方向端面２４ａに対して、軸方向端の研削面５２ａを接触させている。それと共に座巻５２の軸方向長さは、保持孔２６の軸方向長さと実質等しく設定されている。こうした接触形態及び長さ設定により保持孔２６は、閉弁スプリング５０において座巻５２のみを保持している。
【００４２】
閉弁スプリング５０において座巻５２の閉弁側に隣接する箇所から座巻５４まで延伸する部分は、遊挿孔２８内に径方向隙間２８ａをあけて、同軸上に遊挿されている。ここで特に座巻５４は、遊挿孔２８内を摺動する突部４４の軸方向端面４４ｂに対して、軸方向端の研削面５４ａを接触させている。
【００４３】
以上の構成により閉弁スプリング５０は、開弁側にて固定コア２０に保持された状態下、弁部材４０に対して閉弁側の復原力を付与する。
【００４４】
（作用効果）
以上説明した燃料噴射弁１の作用効果を、以下に説明する。
【００４５】
燃料噴射弁１によると、径方向への磁束通過を図４の如く周方向の特定箇所Ｓにて減らす磁性ヨーク６３は、固定コア２０の保持孔２６全域と軸方向に沿って重なっているので、径方向に通過する磁束の密度分布に周方向における偏りが生じる。これによれば、保持孔２６内への嵌入保持状態にある磁性の閉弁スプリング５０は、磁性ヨーク６３から磁束案内された固定コア２０との間にて磁力の作用を受けることで、特定箇所Ｓとは径方向反対側にて保持孔２６全域に押し付けられ得る。故に閉弁スプリング５０は、燃料噴射弁１の組み立て時に特定箇所Ｓの径方向反対側箇所以外にずれたとしても、燃料噴射弁１の作動時には、当該径方向反対側にて保持孔２６全域に押し付けられることで、径方向にはずれ難くなる。故に、組み立て時の径方向ずれに起因して燃料噴射量の個体間バラツキが生じることも、噴射毎又は時間経過に伴う作動時の径方向ずれに起因して噴射間バラツキ又は経年変化が燃料噴射量に生じることも、抑制できる。以上より、燃料噴射量の安定した燃料噴射弁１を、提供可能である。
【００４６】
ここで燃料噴射弁１のように、磁性ヨーク６３における特定箇所Ｓを保持孔２６全域と軸方向に沿って重ねることによれば、径方向に通過する磁束の密度分布の偏りを大きくして、固定コア２０とその保持孔２６内の閉弁スプリング５０との間に生じる磁力を、確実に増大させ得る。これにより、特定箇所Ｓとは径方向反対側にて閉弁スプリング５０を押し付ける磁力も、確実に増大させ得るので、当該スプリング５０の径方向ずれに起因する個体間乃至は噴射間バラツキ並びに経年変化を抑制することにつき、その効果を高めることができる。したがって、燃料噴射量の安定性を増すことが、可能となる。
【００４７】
また、コイルスプリングである閉弁スプリング５０において開弁側の軸方向端から所定巻数部分は、座巻５２として、復原力の発生に実質寄与しない。故に、座巻５２としての所定巻数部分が保持孔２６内に嵌入保持されても、閉弁スプリング５０は、当該所定巻数部分よりも閉弁側部分にて所望の復原力を安定的に発生できる。また、保持孔２６内の所定巻数部分は、固定コア２０との間の磁力作用を受けることで、特定箇所Ｓとは径方向反対側にて保持孔２６全域に押し付けられ得るので、径方向にはずれ難い。以上によれば、閉弁スプリング５０の復原力変動に起因して燃料噴射量の安定性が下がる事態も、閉弁スプリング５０の径方向ずれに起因して燃料噴射量の安定性が下がる事態も、回避可能となる。
【００４８】
さらに、閉弁スプリング５０において座巻５２の閉弁側に隣接する部分は、保持孔２６の閉弁側に隣接した遊挿孔２８内への遊挿部分となるので、当該遊挿孔２８を有する固定コア２０とは干渉し難い。これによれば、固定コア２０と干渉した閉弁スプリング５０の復原力低下に起因して燃料噴射量の安定性が下がる事態も、回避可能となる。
【００４９】
またさらに、特定箇所Ｓにて開口する部分円環状の磁性ヨーク６３では、当該特定箇所Ｓにて磁束の径方向通過が図４の如く確実に減らされ得る。これによれば、特定箇所Ｓとは径方向反対側にて閉弁スプリング５０を押し付ける磁力を増大し得るので、当該スプリング５０の径方向ずれに起因する個体間乃至は噴射間バラツキ並びに経年変化を抑制することにつき、その効果を高めることができる。したがって、燃料噴射量の安定性を増すことが、可能となる。
【００５０】
加えて、弁部材４０によると、可動コア３０と相対運動可能である。具体的に弁部材４０によると、軸方向に延伸する軸部４２が可動コア３０内を相対移動可能に貫通する状態下、軸部４２から突出する突部４４が可動コア３０の軸方向端面３０ａに開弁側にて接触することで、弁部材４０と可動コア３０とが共に移動可能となる。故に、かかる接触状態下、可動コア３０が弁ハウジング１０との間の開弁スプリング５１により開弁側へと押圧駆動されるときには、弁部材４０が固定コア２０との間の閉弁スプリング５０に抗して開弁側へ移動する。その結果、可動コア３０が開弁側の移動端にて固定コア２０に係止されると、慣性により弁部材４０は、開弁側への移動を継続してオーバーシュートしようとするが、閉弁スプリング５０により当該オーバーシュートが抑制され得る。このとき閉弁スプリング５０は、固定コア２０との間の磁力作用を受けることで、特定箇所Ｓとは径方向反対側にて保持孔２６の全域に押し付けられ得るので、径方向にはずれ難くなる。これによれば、閉弁スプリング５０によるオーバーシュートの抑制作用を確実且つ安定的に発揮できるので、可動コア３０に対して当該弁部材４０がオーバーシュートするような構成のものにおいて、燃料噴射量の安定性のさらなる向上が可能となる。
【００５１】
（他の実施形態）
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明は、当該実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態に適用することができる。
【００５２】
具体的に変形例１では、図５に示すように、周方向に連続する円環状の第二ヨーク部６３１において特定箇所Ｓの径方向厚さを、当該箇所Ｓ以外の残余部分の径方向厚さよりも薄くすることで、径方向への磁束通過を当該箇所Ｓにて減らす開口部６３２を、形成してもよい。
【００５３】
変形例２では、図６に示すように、磁性ヨーク６３において保持孔２６の全域と軸方向に沿って重なる部分を、特定箇所Ｓ（第二ヨーク部６３１及び外筒部分６３０ｃ）の一部と、当該箇所Ｓよりも閉弁側部分（第一ヨーク部６３０において外筒部分６３０ｃの閉弁側に隣接する部分６３０ｄ）としてもよい。この変形例２の場合に特定箇所Ｓは、保持孔２６の一部のみと軸方向に沿って重なることになる。あるいは変形例３では、図７に示すように、磁性ヨーク６３において保持孔２６の全域と軸方向に沿って重ねる部分を、特定箇所Ｓよりも閉弁側部分（第一ヨーク部６３０において外筒部分６３０ｃの閉弁側に隣接する部分６３０ｄ）のみとしてもよい。この変形例３の場合に特定箇所Ｓは、保持孔２６とは軸方向に沿って重ならないことになる。
【００５４】
変形例４では、コイルスプリング以外のスプリングを閉弁スプリング５０に採用してもよい。また、変形例５では、コイルスプリング以外のスプリングを、開弁スプリング５１に採用してもよい。
【００５５】
変形例６では、閉弁スプリング５０の座巻５２を、保持孔２６内から遊挿孔２８内へ遊挿状態にて突入させてもよい。あるいは変形例７では、閉弁スプリング５０において座巻５２の閉弁側に隣接する部分を、保持孔２６内に嵌入保持させてもよい。
【００５６】
変形例８では、遊挿孔２８内に突部４４を遊挿してもよい。また、変形例９では、可動コア３０に対して弁部材４０を相対移動不能に固定して、開弁スプリング５１を設けなくてもよく、さらにこの場合には、突部４４を設けなくてもよい。
【符号の説明】
【００５７】
１  燃料噴射弁、１０  弁ハウジング、１８  噴孔、２０  固定コア、２６  保持孔、２８  遊挿孔、２８ａ  径方向隙間  ３０  可動コア、３０ａ  軸方向端面、３４  軸方向孔、４０  弁部材、４２  軸部、４４  突部、５０  閉弁スプリング、５１  開弁スプリング、５２  座巻、６０  ソレノイド部、６３  磁性ヨーク、６３０  第一ヨーク部、６３１  第二ヨーク部、Ｓ  特定箇所
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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