(57)【要約】【課題】クランク室内の圧力制御を維持しつつも、クランク室内における潤滑油の過剰な貯留状態を迅速に解消すること。【解決手段】圧縮機１０は、吐出室３０からクランク室１５に至る非常供給通路７２と、クランク室１５内の温度に感応して非常供給通路７２を開閉する感温開閉手段７３と、クランク室１５内の圧力を制御する容量制御弁５０とを備える。容量制御弁５０は、電磁ソレノイド５２によって駆動されるとともに第１弁体５４を有する駆動力伝達体５３と、吸入室３１の圧力を感知することで駆動力伝達体５３の移動方向に伸縮し、第２弁体６０の弁開度を調整する感圧体５７とを有する。そして、感温開閉手段７３は、クランク室１５内の温度が基準温度Ｔｘに達しているときに非常供給通路７２を開放する。【選択図】図１
2014159754.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転軸から駆動力を得て回転する傾角可変な斜板を備え、
吐出圧領域からクランク室に至る供給通路の開度を調整する第１弁体と、クランク室から吸入圧領域に至る排出通路の開度を調整する第２弁体とを有するとともに、前記クランク室内の圧力を制御する容量制御弁を備えた可変容量型斜板式圧縮機において、
前記吐出圧領域から前記クランク室に至る非常供給通路と、
前記クランク室内の温度に感応して前記非常供給通路を開閉する感温開閉手段とをさらに備え、
前記容量制御弁は、
電磁ソレノイドによって駆動されるとともに前記第１弁体を有する駆動力伝達体と、
前記吸入圧領域に連通する感圧室と、
前記感圧室に収容されるとともに、前記吸入圧領域の圧力を感知することで前記駆動力伝達体の移動方向に伸縮し、前記第２弁体の弁開度を調整する感圧体とを有しており、
前記感温開閉手段は、前記クランク室内の温度が基準温度に達しているときに前記非常供給通路を開放することを特徴とする可変容量型斜板式圧縮機。
【請求項２】
前記非常供給通路は弁孔を有しており、
前記感温開閉手段は、
前記弁孔を開閉する開閉弁と、
前記クランク室内の温度が基準温度に達すると変形して前記開閉弁を前記弁孔を開放する位置に移動させるバイメタルとを有することを特徴とする請求項１に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、可変容量型斜板式圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
傾角可変な斜板を収容するクランク室を備えた可変容量型斜板式圧縮機においては、クランク室の圧力が高くなると斜板の傾角が小さくなり、クランク室の圧力が低くなると斜板の傾角が大きくなる。斜板の傾角が小さくなると、ピストンのストロークが小さくなって吐出容量が小さくなり、斜板の傾角が大きくなると、ピストンのストロークが大きくなって吐出容量が大きくなる。
【０００３】
クランク室へ供給される冷媒は、圧縮された冷媒であるので、クランク室から吸入圧領域へ排出される冷媒の排出流量が多くなるほど、可変容量型斜板式圧縮機における運転効率が悪くなる。そのため、可変容量型斜板式圧縮機における運転効率の観点からすると、クランク室から吸入圧領域へ冷媒を排出するための排出通路の通路断面積は、できるだけ小さい方がよい。
【０００４】
クランク室には冷媒と共に流動する潤滑油が溜められることがあり、クランク室に溜められた潤滑油が多い場合には、回転する斜板が溜められている潤滑油を撹拌する。潤滑油が撹拌されると発熱し、クランク室内の温度が高くなる。クランク室内の温度が高くなると、潤滑を必要とする軸封装置の寿命が低下する。
【０００５】
そこで、特許文献１に開示の可変容量型斜板式圧縮機では、クランク室内の温度が高くなった場合には、放圧通路（排出通路）を開閉する通路非常開閉手段を作動させて放圧通路を開くようになっている。これにより、クランク室内の圧力が低下して斜板傾角が増大し、クランク室内に溜められている潤滑油の流出が促される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００１−１２３９４６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、このような可変容量型斜板式圧縮機においては、クランク室内の温度が高くなった場合には、クランク室内の圧力制御を維持しつつも、クランク室内における潤滑油の過剰な貯留状態を迅速に解消したいという要望がある。
【０００８】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的は、クランク室内の圧力制御を維持しつつも、クランク室内における潤滑油の過剰な貯留状態を迅速に解消することができる可変容量型斜板式圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決する可変容量型斜板式圧縮機は、回転軸から駆動力を得て回転する傾角可変な斜板を備え、吐出圧領域からクランク室に至る供給通路の開度を調整する第１弁体と、クランク室から吸入圧領域に至る排出通路の開度を調整する第２弁体とを有するとともに、前記クランク室内の圧力を制御する容量制御弁を備えた可変容量型斜板式圧縮機において、前記吐出圧領域から前記クランク室に至る非常供給通路と、前記クランク室内の温度に感応して前記非常供給通路を開閉する感温開閉手段とをさらに備え、前記容量制御弁は、電磁ソレノイドによって駆動されるとともに前記第１弁体を有する駆動力伝達体と、前記吸入圧領域に連通する感圧室と、前記感圧室に収容されるとともに、前記吸入圧領域の圧力を感知することで前記駆動力伝達体の移動方向に伸縮し、前記第２弁体の弁開度を調整する感圧体とを有しており、前記感温開閉手段は、前記クランク室内の温度が基準温度に達しているときに前記非常供給通路を開放する。
【００１０】
これによれば、クランク室に溜められている潤滑油が撹拌されて温度が基準温度まで達すると、感温開閉手段が非常供給通路を開放し、吐出圧領域からクランク室へ冷媒を非常供給する。これにより、クランク室内の潤滑油が、吐出圧領域から非常供給通路を介してクランク室に供給された冷媒により迅速に排出され、クランク室内における潤滑油の過剰な貯留状態が迅速に解消される。このとき、非常供給通路からクランク室に供給された冷媒によりクランク室の圧力が上昇して斜板の傾角が小さくなり、吐出容量が小さくなって吸入圧領域の圧力が上昇する。すると、感圧体が、吸入圧領域の圧力を感知して駆動力伝達体の移動方向に伸縮することで、第２弁体の弁開度が増大するように第２弁体の開度が調整される。これにより、クランク室内の冷媒が排出通路を介して吸入圧領域へ非常排出されるため、クランク室内の圧力が過大となってしまうことが抑制される。よって、クランク室内の圧力制御を、非常供給通路からクランク室に冷媒が供給される前のクランク室内の圧力制御の状態に維持しつつも、クランク室内における潤滑油の過剰な貯留状態を迅速に解消することができる。
【００１１】
上記可変容量型斜板式圧縮機において、前記非常供給通路は弁孔を有しており、前記感温開閉手段は、前記弁孔を開閉する開閉弁と、前記クランク室内の温度が基準温度に達すると変形して前記開閉弁を前記弁孔を開放する位置に移動させるバイメタルとを有することが好ましい。
【００１２】
これによれば、バイメタルを有する感温開閉手段は、クランク室内の温度に応じて非常供給通路を自律的に開閉する。このような自律的な感温開閉手段は、吐出圧領域の冷媒をクランク室へ非常供給する手段として簡便である。
【発明の効果】
【００１３】
この発明によれば、クランク室内の圧力制御を維持しつつも、クランク室内における潤滑油の過剰な貯留状態を迅速に解消することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】実施形態における可変容量型斜板式圧縮機を示す側断面図。
【図２】電磁ソレノイドに対する電流供給が停止されている状態を示す容量制御弁の断面図。
【図３】（ａ），（ｂ）は、感温開閉手段の具体的構成を示す部分拡大側断面図。
【図４】電磁ソレノイドに対する電流供給が行われている状態を示す容量制御弁の断面図。
【図５】クランク室内の冷媒を排出通路を介して吸入圧領域へ非常排出している状態を示す容量制御弁の断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明を具体化した一実施形態を図１〜図５にしたがって説明する。なお、可変容量型斜板式圧縮機（以下、単に「圧縮機」と記載する）は車両に搭載されている。
図１に示すように、圧縮機１０のハウジングＨは、シリンダブロック１１と、このシリンダブロック１１の前端面に接合されたフロントハウジング１２と、シリンダブロック１１の後端面に弁・ポート形成体１３を介して接合されたリヤハウジング１４とから構成されている。ハウジングＨ内において、シリンダブロック１１とフロントハウジング１２とで囲まれた空間にはクランク室１５が区画されている。また、シリンダブロック１１及びフロントハウジング１２には、回転軸１６が回転可能に支持されるとともに、クランク室１５内において、回転軸１６にはラグプレート２１が一体回転可能に固定されている。
【００１６】
回転軸１６のハウジングＨからの突出端部には、動力伝達機構ＰＴを介して外部駆動源としての車両のエンジンＥが作動連結されている。本実施形態では、動力伝達機構ＰＴは、常時伝達型のクラッチレス機構（例えばベルト及びプーリの組合せ）である。回転軸１６の突出端部側とフロントハウジング１２との間には軸封装置１６ａが設けられている。軸封装置１６ａは、回転軸１６の周面に沿ったクランク室１５からの冷媒洩れを防止する。
【００１７】
クランク室１５には、回転軸１６から駆動力を得て回転するとともに、回転軸１６に対して軸方向へ傾動可能な斜板２２が収容されている。斜板２２は、クランク室１５内において、スライド移動可能に回転軸１６に支持されるとともに、この斜板２２は押圧ばね２５によって傾角が最小になる方向へ付勢されている。ラグプレート２１と斜板２２との間にはヒンジ機構２３が介在されている。そして、斜板２２は、押圧ばね２５の付勢力、ヒンジ機構２３を介したラグプレート２１との間でのヒンジ連結、及び回転軸１６の支持により、ラグプレート２１及び回転軸１６と同期回転可能であるとともに、回転軸１６の軸方向へのスライド移動を伴いながら回転軸１６に対し傾動可能となっている。
【００１８】
シリンダブロック１１には、複数（図面には１つのみ示す）のシリンダボア１１ａが回転軸１６を取り囲むようにして貫設されるとともに、各シリンダボア１１ａにはピストン２６が往復動可能にそれぞれ収容されている。各シリンダボア１１ａの両開口は、弁・ポート形成体１３及びピストン２６によって閉塞されるとともに、各シリンダボア１１ａ内にはピストン２６の往復動に応じて体積変化する圧縮室２４が区画されている。各ピストン２６は、シュー２９を介して斜板２２の外周部に係留されている。そして、回転軸１６の回転にともなう斜板２２の回転運動が、シュー２９を介してピストン２６の往復直線運動に変換される。
【００１９】
リヤハウジング１４と弁・ポート形成体１３との間には、吐出室３０が環状に区画されるとともに、この吐出室３０の内側に、吸入室３１が区画されている。また、弁・ポート形成体１３には、吸入室３１に連通する吸入ポート３１ｈ、及び吸入ポート３１ｈを開閉する吸入弁３１ｖが形成されるとともに、吐出室３０に連通する吐出ポート３０ｈ、及び吐出ポート３０ｈを開閉する吐出弁３０ｖが形成されている。
【００２０】
そして、吸入室３１の冷媒は、ピストン２６の上死点から下死点への移動により、吸入ポート３１ｈ及び吸入弁３１ｖを介してシリンダボア１１ａに吸入される。シリンダボア１１ａに吸入された冷媒は、ピストン２６の下死点から上死点への移動により所定の圧力にまで圧縮されるとともに、吐出ポート３０ｈから吐出弁３０ｖを押し退けて吐出室３０に吐出される。
【００２１】
リヤハウジング１４には、吐出室３０に連通する吐出通路３０ａが形成されるとともに、吸入室３１に連通する吸入通路３１ａが形成されている。吐出通路３０ａと、吸入通路３１ａとは外部冷媒回路４０により接続されている。外部冷媒回路４０は、吐出通路３０ａに接続された凝縮器４１、この凝縮器４１に接続された膨張弁４２、及び膨張弁４２に接続された蒸発器４３を備えるとともに、蒸発器４３には吸入通路３１ａが接続されている。そして、圧縮機１０は、冷凍サイクルに組み込まれている。吸入通路３１ａ及び吸入室３１は吸入圧領域であるとともに、吐出通路３０ａ及び吐出室３０は吐出圧領域である。
【００２２】
吐出通路３０ａには逆止弁４５が設けられている。逆止弁４５が開いているときには、吐出室３０内の冷媒は、外部冷媒回路４０へ流出して吸入室３１へ還流する。クランク室１５と吸入室３１とは、シリンダブロック１１及び弁・ポート形成体１３を貫通する絞り通路３５により接続されている。リヤハウジング１４には、クランク室１５内の圧力を制御する電磁式の容量制御弁５０が組み付けられている。容量制御弁５０は制御コンピュータＣに電気接続されている。
【００２３】
図２に示すように、容量制御弁５０のバルブハウジング５１は、電磁ソレノイド５２が収容される第１ハウジング５１ａと、第１ハウジング５１ａに組み付けられる筒状の第２ハウジング５１ｂと、第１ハウジング５１ａとは反対側に位置するとともに第２ハウジング５１ｂの開口を塞ぐ板状の蓋部５１ｃとから形成されている。第２ハウジング５１ｂには隔壁５１ｓが形成されている。隔壁５１ｓは、第２ハウジング５１ｂ内を弁室５５と感圧室５６とに区画している。
【００２４】
電磁ソレノイド５２は、固定鉄心５２ａと、コイル５２ｃへの電流供給による励磁に基づいて固定鉄心５２ａに引き付けられる可動鉄心５２ｂとを有する。固定鉄心５２ａと可動鉄心５２ｂとの間には、固定鉄心５２ａと可動鉄心５２ｂとを互いに遠ざける方向に付勢するばね５２ｄが配設されている。電磁ソレノイド５２の電磁力は、ばね５２ｄの付勢力に抗して、可動鉄心５２ｂを固定鉄心５２ａに向けて引き付ける。電磁ソレノイド５２は、制御コンピュータＣの通電制御（デューティ比制御）を受ける。
【００２５】
可動鉄心５２ｂには、円柱状の駆動力伝達体５３が取り付けられており、可動鉄心５２ｂと一体的に移動可能になっている。駆動力伝達体５３は、第１ハウジング５１ａ内から隔壁５１ｓの弁孔５１ｈを貫通して感圧室５６内に突出している。駆動力伝達体５３は、弁室５５に収容される第１弁体５４を有する。第１弁体５４は、隔壁５１ｓに接離して弁孔５１ｈを開閉可能である。電磁ソレノイド５２の電磁力は、ばね５２ｄのバネ力に抗して、弁孔５１ｈを閉じる位置に向けて第１弁体５４を付勢する。
【００２６】
駆動力伝達体５３は、小径部５３１と大径部５３２とから構成されており、大径部５３２が弁孔５１ｈを貫通して感圧室５６内に突出している。大径部５３２は、感圧室５６と弁室５５とを遮断しており、小径部５３１の周りには環状の間隙５３３が残されている。間隙５３３は、通路６８を介して吐出室３０に連通している。弁室５５は、弁孔５１ｈを介して吐出室３０に連通可能である。
【００２７】
また、弁室５５は、通路６９を介してクランク室１５に連通している。よって、本実施形態では、通路６８、弁孔５１ｈ、弁室５５及び通路６９によって、吐出室３０からクランク室１５に至る供給通路７０が形成されている。そして、第１弁体５４は、供給通路７０の開度（通過断面積）を調整する。第１弁体５４は、隔壁５１ｓに着座することで供給通路７０を閉鎖する閉弁状態となるとともに、隔壁５１ｓから離間することで供給通路７０を開放する開弁状態となる。
【００２８】
感圧室５６には感圧体５７が収容されている。感圧体５７は、伸縮可能なベローズ５８と、ベローズ５８における蓋部５１ｃ側の端部に結合された受圧体５９と、ベローズ５８における駆動力伝達体５３側の端部に結合された第２弁体６０と、ベローズ５８内で受圧体５９と第２弁体６０とを互いに遠ざける方向に付勢するばね６１とから構成されている。すなわち、第２弁体６０は感圧体５７に設けられている。駆動力伝達体５３の大径部５３２の先端部は、第２弁体６０に接離可能になっている。
【００２９】
感圧室５６内において、第２ハウジング５１ｂにおける隔壁５１ｓ側の内周面には、筒状の弁座６４が嵌合して止着されている。第２弁体６０は弁座６４に接離可能になっている。弁座６４には貫通孔６４ｈが形成されており、弁座６４の内側は、貫通孔６４ｈ及び通路６６を介して吸入室３１に連通している。
【００３０】
また、感圧室５６は、通路６７を介してクランク室１５に連通している。よって、本実施形態では、通路６７、感圧室５６、貫通孔６４ｈ、及び通路６６によって、クランク室１５から吸入室３１に至る排出通路７１が形成されている。そして、第２弁体６０は、排出通路７１の開度（通過断面積）を調整する。第２弁体６０は、弁座６４に着座することで排出通路７１を閉鎖する閉弁状態となるとともに、弁座６４から離間することで排出通路７１を開放する開弁状態となる。
【００３１】
ベローズ５８内において、受圧体５９にはストッパ５９ａが一体形成されている。また、ベローズ５８内において、第２弁体６０にはストッパ６０ａが受圧体５９のストッパ５９ａと接離可能に一体形成されている。受圧体５９のストッパ５９ａと第２弁体６０のストッパ６０ａとは、ベローズ５８の最短長を規定している。
【００３２】
ベローズ５８は、感圧室５６の圧力に応じて駆動力伝達体５３の移動方向に伸縮する。ベローズ５８における感圧室５６の圧力を受ける有効受圧面積は、弁座６４の内側の断面積と同じになっている。よって、ベローズ５８は、弁座６４の内側に作用する吸入室３１からの吸入圧を感知することで伸縮するようになっており、このベローズ５８の伸縮が、第２弁体６０の位置決めに利用されて第２弁体６０の弁開度の調節に寄与している。第２弁体６０の弁開度は、電磁ソレノイド５２で生じる電磁力、ばね５２ｄの付勢力、及び感圧体５７の付勢力のバランスによって決まる。
【００３３】
図１に示すように、クランク室１５は、非常供給通路７２を介して吐出室３０に連通している。非常供給通路７２には、クランク室１５内の温度に感応して非常供給通路７２を開閉する感温開閉手段７３が設けられている。
【００３４】
図３（ａ），（ｂ）に示すように、感温開閉手段７３は、弁孔７２ｈを開閉する開閉弁７４と、弁孔７２ｈを閉じる方向へ開閉弁７４を付勢する圧縮ばね７５と、ばね座７６と、バイメタル７７とから構成されている。開閉弁７４は、圧縮ばね７５のばね力によって常にバイメタル７７に押接されている。バイメタル７７は、圧縮ばね７５のばね力によって常に弁孔７２ｈ周りの弁座７８に押接されている。温度上昇に伴うバイメタル７７の撓み変形方向は、圧縮ばね７５のばね力に対抗する方向である。バイメタル７７が撓み変形していないときには、開閉弁７４は圧縮ばね７５のばね力によって弁孔７２ｈを閉じる位置に配置される。クランク室１５内の温度が基準温度Ｔｘに達すると、バイメタル７７は、図３（ｂ）に示すように撓み変形可能になっている。そして、このバイメタル７７の撓み変形によって、開閉弁７４が弁孔７２ｈを開放する位置に移動するようになっている。
【００３５】
次に、本実施形態の作用について説明する。
図２は、電磁ソレノイド５２に対する電流供給が停止されている状態（デューティ比が０であり、以下においてはＯＦＦ運転という）を示している。圧縮機１０がＯＦＦ運転になると、可動鉄心５２ｂは、ばね５２ｄの付勢力によって固定鉄心５２ａから離間している。そして、第１弁体５４は、隔壁５１ｓから離間しており、供給通路７０を開放する開弁状態となっている。このとき、第１弁体５４の弁開度は最も大きくなっている。よって、供給通路７０を介した吐出室３０からクランク室１５への冷媒の供給量が最も多く、クランク室１５の圧力が最大になっている。
【００３６】
また、第２弁体６０は、ばね６１の付勢力によって弁座６４側に押圧されて弁座６４に着座している。第２弁体６０が弁座６４に着座している状態では、第２弁体６０が閉弁状態となり、排出通路７１を介したクランク室１５から吸入室３１への流れが遮断される。よって、クランク室１５内の冷媒は、絞り通路３５のみから吸入室３１へ流出する。これにより、斜板２２の傾角が最小傾角となるとともに、ピストン２６のストロークが最も小さくなり、最小吐出容量での圧縮が行われる。
【００３７】
図４は、電磁ソレノイド５２に対する電流供給が行われている状態（デューティ比が０より大きい状態であり、以下においてはＯＮ運転という）を示している。圧縮機１０がＯＮ運転になると、可動鉄心５２ｂが、電磁ソレノイド５２で生じる電磁力によって、ばね５２ｄの付勢力に抗して、固定鉄心５２ａに向けて引き付けられ、駆動力伝達体５３が蓋部５１ｃ側へ移動する。そして、第１弁体５４が隔壁５１ｓに着座すると、第１弁体５４が閉弁状態となり、吐出室３０に吐出された冷媒の供給通路７０を介したクランク室１５への流れが遮断される。
【００３８】
また、駆動力伝達体５３の大径部５３２の先端部によって第２弁体６０が蓋部５１ｃ側へ押圧されて、第２弁体６０が弁座６４から離間する。第２弁体６０が弁座６４から離間すると、第２弁体６０が開弁状態となり、クランク室１５内の冷媒が排出通路７１を介して吸入室３１に排出される。これにより、クランク室１５の圧力が低くなり、斜板２２の傾角が大きくなって吐出容量が増える。ＯＮ運転において、電磁ソレノイド５２に対する電流供給が大きくなると、斜板２２の傾角が最大傾角となるとともに、ピストン２６のストロークが最も大きくなり、最大吐出容量での圧縮が行われる。
【００３９】
クランク室１５には冷媒と共に流動する潤滑油が溜められることがあり、クランク室１５に溜められた潤滑油が多い場合には、回転する斜板２２が溜められている潤滑油を撹拌する。潤滑油が撹拌されると発熱し、クランク室１５内の温度が高くなる。
【００４０】
図３（ｂ）に示すように、クランク室１５内の温度が基準温度Ｔｘに達すると、バイメタル７７が撓み変形するとともに、このバイメタル７７の撓み変形によって、開閉弁７４が弁孔７２ｈを開放する位置に移動する。これにより、非常供給通路７２が開放する。すると、吐出室３０から非常供給通路７２を介してクランク室１５へ冷媒が非常供給される。これにより、クランク室１５内の潤滑油が、吐出室３０から非常供給通路７２を介してクランク室１５に供給された冷媒により迅速に排出され、クランク室１５内における潤滑油の過剰な貯留状態が迅速に解消される。
【００４１】
このとき、非常供給通路７２からクランク室１５に供給された冷媒によりクランク室１５の圧力が上昇して斜板２２の傾角が小さくなり、吐出容量が小さくなって吸入室３１の圧力が上昇する。すると、図５に示すように、ベローズ５８が、弁座６４の内側に作用する吸入室３１からの吸入圧を感知して駆動力伝達体５３の移動方向に縮小することで、第２弁体６０の弁開度が増大するように第２弁体６０の開度が調整される。これにより、クランク室１５内の冷媒が排出通路７１を介して吸入室３１へ非常排出されるため、クランク室１５内の圧力が過大となってしまうことが抑制され、吐出容量が過度に減少してしまうことが抑制される。すなわち、クランク室１５内の圧力制御が、非常供給通路７２からクランク室１５に冷媒が供給される前のクランク室１５内の圧力制御の状態に維持される。
【００４２】
上記実施形態では以下の効果を得ることができる。
（１）圧縮機１０は、吐出室３０からクランク室１５に至る非常供給通路７２と、クランク室１５内の温度に感応して非常供給通路７２を開閉する感温開閉手段７３と、クランク室１５内の圧力を制御する容量制御弁５０とを備える。そして、感温開閉手段７３は、クランク室１５内の温度が基準温度Ｔｘに達しているときに非常供給通路７２を開放する。これによれば、クランク室１５に溜められている潤滑油が撹拌されて温度が基準温度Ｔｘまで達すると、感温開閉手段７３が非常供給通路７２を開放し、吐出室３０からクランク室１５へ冷媒を非常供給する。これにより、クランク室１５内の潤滑油が、吐出室３０から非常供給通路７２を介してクランク室１５に供給された冷媒により迅速に排出され、クランク室１５内における潤滑油の過剰な貯留状態が迅速に解消される。このとき、非常供給通路７２からクランク室１５に供給された冷媒によりクランク室１５の圧力が上昇して斜板２２の傾角が小さくなり、吐出容量が小さくなって吸入室３１の圧力が上昇する。すると、感圧体５７（ベローズ５８）が、吸入室３１の圧力を感知して駆動力伝達体５３の移動方向に縮小することで、第２弁体６０の弁開度が増大するように第２弁体６０の開度が調整される。これにより、クランク室１５内の冷媒が排出通路７１を介して吸入室３１へ非常排出されるため、クランク室１５内の圧力が過大となってしまうことが抑制される。よって、クランク室１５内の圧力制御を、非常供給通路７２からクランク室１５に冷媒が供給される前のクランク室１５内の圧力制御の状態に維持しつつも、クランク室１５内における潤滑油の過剰な貯留状態を迅速に解消することができる。
【００４３】
（２）バイメタル７７を有する感温開閉手段７３は、クランク室１５内の温度に応じて非常供給通路７２を自律的に開閉する。このような自律的な感温開閉手段７３は、吐出室３０内の冷媒をクランク室１５へ非常供給する手段として簡便である。
【００４４】
（３）本実施形態では、ベローズ５８が、弁座６４の内側に作用する吸入室３１からの吸入圧を感知して駆動力伝達体５３の移動方向に縮小することで、第２弁体６０の弁開度が増大するように第２弁体６０の開度が調整される結果、クランク室１５内の冷媒が排出通路７１を介して吸入室３１へ非常排出される。よって、クランク室１５内の冷媒を非常排出するために、容量制御弁５０を通電制御する必要が無く、容量制御弁５０における通電制御を簡素化することができる。
【００４５】
なお、上記実施形態は以下のように変更してもよい。
○  実施形態において、非常供給通路７２に、通電制御により非常供給通路７２を開閉可能な制御弁を設けてもよい。さらに、制御コンピュータＣに、クランク室１５内の温度を検出する温度センサを信号接続する。そして、制御コンピュータＣは、温度センサから得られる温度検出情報に基づいて、制御弁を通電制御する。例えば、制御コンピュータＣは、クランク室１５内の温度が基準温度Ｔｘまで達した旨の温度検出情報を温度センサから受信すると、非常供給通路７２を開放するように制御弁を通電制御する。この場合、制御弁及び温度センサは、感温開閉手段を構成する。
【００４６】
○  実施形態において、クランク室１５と吐出通路３０ａとを供給通路７０により連通させてもよい。要は、供給通路７０を介して吐出圧領域の冷媒がクランク室１５に供給可能であればよい。
【００４７】
○  実施形態において、クランク室１５と吸入通路３１ａとを排出通路７１により連通させてもよい。要は、排出通路７１を介してクランク室１５の冷媒が吸入圧領域に排出可能であればよい。
【００４８】
○  実施形態において、弁座６４の内側とクランク室１５とを連通させるとともに、感圧室５６と吸入室３１とを連通させてもよい。
○  本発明を、クラッチを介して外部駆動源から駆動力を得る可変容量型斜板式圧縮機に適用してもよい。
【符号の説明】
【００４９】
１０…圧縮機（可変容量型斜板式圧縮機）、１５…クランク室、１６…回転軸、２２…斜板、３０…吐出圧領域としての吐出室、３１…吸入圧領域としての吸入室、５０…容量制御弁、５２…電磁ソレノイド、５３…駆動力伝達体、５４…第１弁体、５６…感圧室、５７…感圧体、６０…第２弁体、７０…供給通路、７１…排出通路、７２…非常供給通路、７２ｈ…弁孔、７３…感温開閉手段、７４…開閉弁、７７…バイメタル。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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