(57)【要約】【課題】  燃料が加圧されるポンプ室への燃料の吸入効率を高めることの可能な高圧ポンプを提供する。【解決手段】  高圧ポンプは、導入通路の弁座７０に着座及び離座可能な吸入弁４１、およびこの吸入弁４１の開弁方向の移動を制限するストッパ５０を備える。吸入弁４１は、弁座７０に当接する弁本体４２および筒状の第１案内部４３を有する。ストッパ５０は、吸入弁４１の第１案内部４３の外壁に摺接する筒状の第２案内部５６、および弁本体４２に当接する当接部５４を有する。吸入弁４１の第１案内部４３とストッパ５０の第２案内部５６との間にバルブ室４４が形成される。吸入弁４１の開弁時に第１案内部４３と第２案内部５６とが重なる位置に設けられたオリフィス７０は、バルブ室４４とポンプ室１２とを連通する。これにより、吸入弁４１の開弁時、バルブ室４４の燃料はオリフィス７０を通りポンプ室１２へ流れる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
プランジャ（２０）と、
前記プランジャの往復移動により燃料が加圧されるポンプ室（１２）、及びそのポンプ室に連通する導入通路（１３）を有するポンプボディ（１０）と、
前記導入通路の内壁に形成された弁座（６２）に着座及び離座する弁本体（４２）、及びその弁本体の移動方向に延びる第１案内部（４３）を有し、前記ポンプ室と前記導入通路とを連通及び遮断する吸入弁（４１、４６）と、
前記吸入弁の前記第１案内部に摺接する第２案内部（５６、５９）、及び前記吸入弁に当接する当接部（５４）を有し、前記吸入弁の開弁方向の移動を制限するストッパ（５０、５７）と、
前記吸入弁の開弁時に前記第１案内部と前記第２案内部とが重なる位置に設けられ、前記ストッパと前記吸入弁との間に形成されたバルブ室（４４）と前記ポンプ室とを連通するオリフィス（７０，７１，７３）と、を備えることを特徴とする高圧ポンプ（１）。
【請求項２】
前記オリフィス（７０）は、前記吸入弁の前記第１案内部に設けられ、前記吸入弁の開弁時の開口断面積が、前記吸入弁の閉弁時の開口断面積よりも小さいことを特徴とする請求項１に記載の高圧ポンプ。
【請求項３】
前記吸入弁の開弁時に前記オリフィスと前記第２案内部とが重なる面積は、前記吸入弁の閉弁時に前記オリフィスと前記吸入弁とが重なる面積よりも大きいことを特徴とする請求項２に記載の高圧ポンプ。
【請求項４】
前記オリフィス（７１，７３）は、前記ストッパの前記第２案内部に設けられ、前記吸入弁の開弁時の開口断面積が、前記吸入弁の閉弁時の開口断面積よりも小さいことを特徴とする請求項１に記載の高圧ポンプ。
【請求項５】
前記吸入弁の開弁時に前記オリフィスと前記第１案内部とが重なる面積は、前記吸入弁の閉弁時に前記オリフィスと前記第１案内部とが重なる面積よりも大きいことを特徴とする請求項４に記載の高圧ポンプ。
【請求項６】
前記オリフィスの穴径は、前記吸入弁が閉弁状態から開弁状態に移動するときのリフト量よりも大きいことを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
【請求項７】
前記プランジャの下降により吐出行程から吸入行程に移行する際、前記オリフィスは、前記バルブ室から前記ポンプ室へ燃料を流すことを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
【請求項８】
前記プランジャの上昇中における調量行程の際、前記オリフィスは、前記ポンプ室から前記バルブ室への燃料の流れを規制することを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
【請求項９】
前記プランジャの上昇中に調量行程から吐出行程に移行する際、前記オリフィスは、前記ポンプ室から前記バルブ室へ燃料を流すことを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高圧ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、内燃機関に燃料を供給する燃料供給系統に設けられ、燃料を加圧する高圧ポンプが知られている。高圧ポンプは、内燃機関のカムシャフトの回転により往復駆動するプランジャによって、導入通路からポンプ室に燃料を吸入、加圧し、加圧した燃料を吐出する。
特許文献１に記載の高圧ポンプは、導入通路に有底筒状の吸入弁が設けられ、その吸入弁の内側に、吸入弁のリフト量を規定するストッパ当接面から突出した凸部が挿入されている。ストッパの凸部は、吸入弁の開弁時および閉弁時の移動を案内する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１２−０８２８０９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１に記載の高圧ポンプは、吸入弁の内壁とストッパの凸部との間に形成されたバルブ室の燃料が吸入弁の外側に排出されにくい構造になっている。そのため、吸入弁の開弁時、バルブ室の燃料が流体抵抗となり、吸入弁の開弁動作が遅くなると、導入通路からポンプ室への燃料の吸入量、つまり吸入効率が低下する。したがって、内燃機関のカムシャフトが高速で回転し、プランジャの往復移動速度が速くなると、高圧ポンプの燃料吐出量が減少する不具合がある。
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、燃料が加圧されるポンプ室への燃料の吸入効率を高めることの可能な高圧ポンプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は、吸入弁の第１案内部とストッパの第２案内部との間にバルブ室を有する高圧ポンプにおいて、燃料が加圧されるポンプ室とバルブ室とを連通するオリフィスを、吸入弁の開弁時に第１案内部と第２案内部とが重なる位置に設けることを特徴とする。
これにより、高圧ポンプが吐出行程から吸入行程に移行する際、バルブ室の燃料はオリフィスを通りポンプ室へ流れる。そのため、バルブ室の燃料が吸入弁の移動を妨げることがないので、吸入弁が速やかに開弁する。したがって、導入通路からポンプ室への燃料の吸入効率を高めることができる。
また、吸入弁の開弁時に第１案内部と第２案内部とが重なる位置にオリフィスを設けることで、吸入弁の開弁時と閉弁時において、オリフィスの開口断面積を変えることが可能になる。吸入弁の開弁時の開口断面積を、吸入弁の閉弁時の開口断面積よりも小さくすれば、高圧ポンプの調量行程の際、ポンプ室からオリフィスを通りバルブ室に流入しようとする燃料が少なくなる。そのため、バルブ室の燃料圧力の上昇が抑制され、吸入弁がバルブ室の燃料圧力によって閉弁してしまう現象（自閉）が発生する回転数を高くすることが可能になる。したがって、高圧ポンプのプランジャの往復移動速度が速くなる内燃機関の高回転時に、高圧ポンプの燃料吐出量を確実に制御することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００６】
【図１】本発明の第１実施形態による高圧ポンプの断面図である。
【図２】図１のＩＩ部分の拡大図において、吸入弁の閉弁状態を示す断面図である。
【図３】図１のＩＩ部分の拡大図において、吸入弁の開弁状態を示す断面図である。
【図４】（Ａ）は高圧ポンプの燃料吐出量とオリフィス面積との関係を示すグラフであり、（Ｂ）は吸入弁の自閉限界回転数とオリフィス面積との関係を示すグラフである。
【図５】吸入弁の開弁時と閉弁時におけるオリフィス開口面積の変化を示すグラフである。
【図６】第２実施形態による高圧ポンプの吸入弁の閉弁状態を示す断面図である。
【図７】第２実施形態による高圧ポンプの吸入弁の開弁状態を示す断面図である。
【図８】第３実施形態による高圧ポンプの吸入弁の閉弁状態を示す断面図である。
【図９】第３実施形態による高圧ポンプの吸入弁の開弁状態を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【０００７】
以下、本発明の第１実施形態を図面に基づいて説明する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態を図１〜図５に示す。本実施形態の高圧ポンプ１は、内燃機関に燃料を供給する燃料供給系統に設けられる。燃料タンクから汲み上げられた燃料は、高圧ポンプ１により加圧され、デリバリパイプに蓄圧される。そしてデリバリパイプに接続するインジェクタから内燃機関の各気筒に噴射供給される。
【０００８】
（高圧ポンプの構成）
図１に示すように、高圧ポンプ１は、ポンプボディ１０、プランジャ２０、ダンパ室３０、電磁弁部４０及び吐出弁部９０などを備えている。
ポンプボディ１０には、円筒状のシリンダ１１が設けられている。シリンダ１１には、プランジャ２０が軸方向に往復移動可能に収容されている。プランジャ２０のポンプボディ１０から突出した端部に設けられるスプリング座２１と、プランジャ２０の外周のオイルシール２２を保持するオイルシールホルダ２３との間にスプリング２４が設けられている。このスプリング２４により、プランジャ２０は図示しないエンジンのカムシャフト側へ付勢される。そのため、プランジャ２０は、カムシャフトのカムプロファイルに従い軸方向に往復移動する。プランジャ２０の往復移動により、ポンプ室１２の容積が変化することで燃料が吸入、加圧される。
【０００９】
次に、ダンパ室３０について説明する。
ポンプボディ１０には、シリンダ１１の反対側に突出する筒状の筒部３１が設けられている。筒部３１に有底筒状のカバー３２が被さることで、ダンパ室３０が形成される。
ダンパ室３０には、パルセーションダンパ３３、支持部材３４及び波ばね３５が収容されている。
パルセーションダンパ３３は、２枚の金属ダイアフラムから構成され、内部に所定圧の気体が密封されている。パルセーションダンパ３３は、２枚の金属ダイアフラムがダンパ室３０の圧力変化に応じて弾性変形することで、ダンパ室３０の燃圧脈動を低減する。
【００１０】
ダンパ室３０は、図示しない燃料通路を通じて図示しない燃料導入口と連通している。この燃料導入口には図示しない燃料タンクから燃料が供給される。そのため、ダンパ室３０は、燃料導入口から燃料タンクの燃料が供給される。
【００１１】
続いて、電磁弁部４０について説明する。
電磁弁部４０は、ポンプ室１２とダンパ室３０とを連通する導入通路１３に設けられ、導入通路１３の開放および遮断を制御する。電磁弁部４０は、吸入弁４１、ストッパ５０、および電磁駆動部８０などから構成される。
ポンプボディ１０には、シリンダ１１の中心軸と略垂直に凹部１４が設けられている。凹部１４の開口をコアハウジング１５が覆うことで、ダンパ室３０からポンプ室１２までの導入通路１３が区画される。
【００１２】
図２および図３に示すように、筒部材６０、弁座部材６１、吸入弁４１およびストッパ５０は、この順で、コアハウジング１５側からポンプ室１２に向かい、導入通路１３に設けられている。
ストッパ５０は、有底筒状のカップ部５１、およびカップ部５１の弁座部材側の開口端から径外方向に延びる外縁部５２を有する。ストッパ５０は、外縁部５２が導入通路１３に設けられた段差１７に当接している。また、ストッパ５０の外縁部５２には、板厚方向に通じる通路５３が周方向に複数個形成されている。
【００１３】
弁座部材６１は、筒状に形成され、ストッパ側に環状の弁座６２を有している。弁座部材６１は、弁座６２の外側に、吸入弁４１と反対側に凹む湾曲部６３を有している。
筒部材６０は、導入通路１３の内壁に設けられためねじ１４１に螺合されている。筒部材６０をめねじ１４１に螺合することにより、弁座部材６１およびストッパ５０はポンプボディ１０の段差１７に押し付けられ、ポンプボディ１０に固定される。
【００１４】
吸入弁４１は、円板状の弁本体４２、および弁本体４２から弁座６２の反対側へ延びる筒状の第１案内部４３を有する。吸入弁４１の弁本体４２は、弁座部材６１の弁座６２に着座および離座可能である。吸入弁４１が弁座６２に着座することで導入通路１３とポンプ室１２とが閉塞され、吸入弁４１が弁座６２から離座することで導入通路１３とポンプ室１２とが連通する。
吸入弁４１の弁本体４２は、弁座６２の反対側の面が、ストッパ５０のカップ部５１の開口端に設けられた当接部５４に当接する。これにより、吸入弁４１は、開弁方向の移動を制限される。ストッパ５０の当接部５４には、径方向に延びる溝５５が周方向に１本または複数本設けられている。
【００１５】
吸入弁４１の第１案内部４３の外周面は、ストッパ５０のカップ部５１を構成する筒状の第２案内部５６の内周面と摺接する。吸入弁４１は、その第１案内部４３がストッパ５０の第２案内部５６に案内されることにより、弁座６２からの脱落または傾きが防がれ、弁座６２に確実に着座または離座することが可能になる。
吸入弁４１とストッパ５０が当接したとき、ポンプ室１２からストッパ５０の溝５５を通り、吸入弁４１の第１案内部４３とストッパ５０の第２案内部５６との隙間に燃料が流れる。
【００１６】
吸入弁４１とストッパ５０との間には、バルブ室４４が形成される。バルブ室４４には、第１スプリング４５が設けられる。第１スプリング４５は、吸入弁４１を弁座側に付勢している。
吸入弁４１の第１案内部４３には、径方向に通じるオリフィス７０が設けられている。オリフィス７０は、バルブ室４４とポンプ室１２とを連通する。なお、ポンプ室１２とは、弁座６２よりもシリンダ側で燃料が加圧される空間をいう。
【００１７】
オリフィス７０は、第１案内部４３のうちで、吸入弁４１の開弁時に第２案内部５６と重なり、吸入弁４１の閉弁時に第２案内部５６に重ならない個所を含んで設けられる。そのため、オリフィス７０は、吸入弁４１の開弁時に第２案内部５６に重なる面積が大きく、吸入弁４１の閉弁時に第２案内部５６に重なる面積が小さくなる。したがって、吸入弁４１の開弁時におけるオリフィス７０の開口断面積は、吸入弁４１の閉弁時におけるオリフィス７０の開口断面積よりも小さいものとなる。
オリフィス７０の穴径は、吸入弁４１のリフト量よりも大きい。そのため、吸入弁４１の開弁時と閉弁時において、オリフィス７０の開口断面積は、吸入弁４１のリフトによって大きく変化する。
【００１８】
電磁駆動部８０について説明する。
図１に示すように、コアハウジング１５の内側にニードルガイド１６が固定されている。ニードルガイド１６は、ニードル８１を軸方向に移動可能に支持している。
ニードル８１は、一端が可動コア８２に固定され、他端が吸入弁４１に当接可能である。
ニードル８１は、その外壁から径外方向に延びる係止部８３が設けられている。この係止部８３とニードルガイド１６との間に第２スプリング８４が設けられている。第２スプリング８４は、第１スプリング４５よりも強い力で、ニードル８１をポンプ室側に付勢している。
【００１９】
可動コア８２は、磁性体から形成され、コアハウジング１５の内側に設けられた可動コア室８５に収容される。可動コア８２は、軸方向に往復移動可能である。
固定コア８６は、磁性体から形成され、コアハウジング１５と非磁性体からなる環状部８７を挟んで設けられる。
固定コア８６の径外側にコネクタ８８が設けられている。コネクタ８８は、有底筒状のヨーク８８１により保持されている。コネクタ８８の内側に設けられたボビン８８２にコイル８９が巻回されている。コネクタ８８の端子８８３を通じてコイル８９に通電されると、コイル８９は磁界を発生する。
【００２０】
コイル８９に通電していないとき、可動コア８２と固定コア８６とは、第２スプリング８４の弾性力により互いに離れている。ニードル８１は、ポンプ室１２側へ移動し、ニードル８１の端面が吸入弁４１を押圧する。
コイル８９に通電されると、固定コア８６、可動コア８２、ヨーク８８１及びコアハウジング１５によって形成される磁気回路に磁束が流れ、可動コア８２が第２スプリング８４の弾性力に抗し、固定コア８６側に磁気吸引される。これにより、ニードル８１は、吸入弁４１に対する押圧力を解除する。
【００２１】
次に吐出弁部９０について説明する。
吐出弁部９０は、吐出弁９１、規制部材９２、スプリング９３などから構成されている。
ポンプボディ１０には、シリンダ１１の中心軸と略垂直に吐出通路９４が形成されている。吐出弁９１は、吐出通路９４に往復移動可能に収容されている。吐出弁９１は、弁座９５に着座又は離座することで、吐出通路９４を開閉する。
吐出弁９１の燃料吐出口９６側に設けられた規制部材９２は、吐出弁９１の燃料吐出口９６側への移動を規制する。
スプリング９３は、一端が規制部材９２に当接し、他端が吐出弁９１に当接し、吐出弁９１を弁座側へ付勢している。
【００２２】
ポンプ室１２の燃料の圧力が上昇し、ポンプ室側の燃料から吐出弁９１が受ける力がスプリング９３の弾性力と弁座９５の下流側の燃料から受ける力との和よりも大きくなると、吐出弁９１は弁座９５から離座する。これにより、燃料吐出口９６から燃料が吐出される。
一方、ポンプ室１２の燃料の圧力が低下し、ポンプ室側の燃料から吐出弁９１が受ける力がスプリング９３の弾性力と弁座９５の下流側の燃料から受ける力との和よりも小さくなると、吐出弁９１は弁座９５に着座する。これにより、弁座９５の下流側の燃料がポンプ室１２へ逆流することが防がれる。
【００２３】
（高圧ポンプの作動）
次に高圧ポンプ１の作動について説明する。
（１）吸入行程
カムシャフトの回転により、プランジャ２０が上死点から下死点に向かって下降すると、ポンプ室１２の容積が増加し、燃料が減圧される。吐出弁９１は弁座９５に着座し、吐出通路９４を閉塞する。
一方、吸入弁４１は、ポンプ室１２と導入通路１３との差圧により、第１スプリング４５の付勢力に抗してストッパ側へ移動し、開弁状態となる。すなわち、図２の状態から図３の状態へ移行する。吸入弁４１がストッパ側へ移動するとき、バルブ室４４の燃料はオリフィス７０を通りポンプ室１２へ流れる。
なお、吸入行程の前行程である吐出行程の途中からコイル８９への通電は停止されているので、吸入行程において、可動コア８２と一体のニードル８１は、第２スプリング８４の付勢力によりポンプ室側へ移動し、吸入弁４１をポンプ室側へ押圧する。
吸入弁４１の開弁により、ダンパ室３０から導入通路１３を経由し、ポンプ室１２に燃料が吸入される。
【００２４】
（２）調量行程
カムシャフトの回転により、プランジャ２０が下死点から上死点に向かって上昇すると、ポンプ室１２の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル８９への通電が停止されているので、第２スプリング８４の付勢力によりニードル８１が吸入弁４１をポンプ室側へ押圧し、吸入弁４１は開弁状態を維持する。
吸入弁４１の開弁により、ポンプ室１２と導入通路１３とは連通した状態が維持される。このため、一度ポンプ室１２に吸入された低圧燃料が、導入通路１３を経由し、ダンパ室３０へ戻される。したがって、ポンプ室１２の圧力は上昇しない。
このとき、図３に示すように、オリフィス７０は、その開口の大部分がストッパ５０の第２案内部５６と重なる。これにより、オリフィス７０は、ポンプ室１２からバルブ室４４への燃料の流れを規制する。したがって、バルブ室４４の燃料圧力の上昇が抑えられ、バルブ室４４内の燃料圧力が吸入弁４１に作用することによって発生する自閉力は小さいものとなる。
【００２５】
（３）吐出行程
プランジャ２０が下死点から上死点に向かって上昇する途中の所定の時刻に、コイル８９へ通電される。するとコイル８９に発生する磁界により、固定コア８６と可動コア８２との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が第２スプリング８４の弾性力と第１スプリング４５の弾性力との差よりも大きくなると、可動コア８２とニードル８１は固定コア側へ移動する。これにより、吸入弁４１に対するニードル８１の押圧力が解除される。吸入弁４１は、第１スプリング４５の弾性力、及びポンプ室１２からダンパ室側へ排出される低圧燃料の流れによって生ずる力により、弁座側へ移動し、閉弁状態となる。すなわち、図３の状態から図２の状態へ移行する。吸入弁４１が弁座側へ移動するとき、ポンプ室１２の燃料は、ストッパ５０の溝５５、第１案内部４３と第２案内部５６との隙間、及びオリフィス７０を通り、バルブ室４４へ流入する。
【００２６】
吸入弁４１が閉弁した時から、ポンプ室１２の燃料圧力は、プランジャ２０の上昇と共に高くなる。ポンプ室１２の燃料圧力が吐出弁９１に作用する力が、吐出通路９４の燃料圧力が吐出弁９１に作用する力およびスプリング９３の付勢力よりも大きくなると、吐出弁９１が開弁する。これにより、ポンプ室１２で加圧された高圧燃料は吐出通路９４を経由して燃料吐出口９６から吐出する。
なお、吐出行程の途中でコイル８９への通電が停止される。ポンプ室１２の燃料圧力が吸入弁４１に作用する力は、第２スプリング８４の付勢力よりも大きいので、吸入弁４１は閉弁状態を維持する。
高圧ポンプ１は、（１）から（３）の行程を繰り返し、内燃機関に必要な量の燃料を加圧して吐出する。
【００２７】
（オリフィスに関する検討）
図４（Ａ）、（Ｂ）は、ストッパ５０のカップ部５１の底に種々の穴径のオリフィスを設け、高圧ポンプ１を駆動したときの吐出量特性と自閉限界特性を示すものである。
図４（Ａ）はオリフィスの開口断面積と高圧ポンプの燃料吐出量との関係を示し、図４（Ｂ）はオリフィスの開口断面積と吸入弁が自閉してしまうポンプ回転数（自閉限界回転数）との関係を示している。
なお、図４（Ａ）における燃料吐出量は、調量行程を省いた燃料の全量吐出状態のものである。
【００２８】
図４（Ａ）を参照すると、オリフィスの開口断面積が大きいと燃料吐出量が増加し、オリフィスの開口断面積が小さいと燃料吐出量が減少する。これは、オリフィスの開口断面積が大きいと、高圧ポンプの吸入行程時に吸入弁４１の開弁応答性が良好になり、吸入効率が高まることで、高圧ポンプの燃料吐出量が増加するためである。したがって、燃料吐出量の観点からみると、オリフィスの開口断面積は、図４（Ａ）の斜線部αの領域のものとするのが好ましい。
【００２９】
一方、図４（Ｂ）を参照すると、オリフィスの開口断面積が小さいと自閉限界回転数が高くなり、オリフィスの開口断面積が大きいと自閉限界回転数が低くなる。これは、オリフィスの開口断面積が小さいと、高圧ポンプの調量行程時にバルブ室４４の燃料圧力の増加が抑制され、吸入弁の自閉力が小さくなるからである。したがって、自閉限界回転数の観点からみると、オリフィスの開口断面積は、図４（Ｂ）の斜線部βの領域のものとするのが好ましい。
図４（Ａ）、（Ｂ）に示す特性により、オリフィスの開口断面積が一定の場合、矢印Ｘに示すように、燃料吐出量と自閉限界回転数の両方を有利な条件とできる開口断面積は存在しない。
【００３０】
次に、吸入弁４１の第１案内部４３にオリフィス７０を設けた場合のオリフィス開口断面積−吸入弁リフト量特性を図５（Ａ）に示す。
ここでは、上述のとおり、オリフィスの穴径は、吸入弁のバルブリフトよりも大きく設定している。
【００３１】
図５（Ｂ）では、吸入弁の閉弁時と開弁時において、オリフィスの開口断面積を斜線で示している。すなわち、オリフィスの開口断面積は、吸入弁４１の閉弁時に大きく、開弁時に小さくなる。
【００３２】
図５（Ａ）に示すように、吸入弁の閉弁時において、オリフィスの開口断面積は、燃料吐出量を増加させる斜線部αの領域のものとなる。また、吸入弁の開弁時において、オリフィスの開口断面積は、自閉限界回転数を高める斜線部βの領域のものとなる。つまり、吸入弁の第１案内部４３にオリフィスを設けたとき、そのオリフィスは、燃料吐出量を増加することの可能な斜線部αの領域と、自閉限界回転数を高めることの可能な斜線部βの領域の両方の条件を満たすことできる。
【００３３】
（第１実施形態の作用効果）
第１実施形態は、次の作用効果を奏する。
（１）第１実施形態では、吸入弁４１の第１案内部４３のうち、吸入弁４１の開弁時に第２案内部５６と重なる位置を含むようにオリフィス７０を設けた。これにより、オリフィス７０の開口断面積は、吸入弁４１の閉弁時に大きく、開弁時に小さくなる。
オリフィス７０の開口断面積は吸入弁４１の閉弁時に大きいので、高圧ポンプが吐出行程から吸入行程に移行する際、バルブ室４４の燃料はポンプ室１２へ流れ、吸入弁４１の開弁動作が良好になる。したがって、導入通路１３からポンプ室１２への燃料の吸入効率を高めることができる。
また、オリフィス７０の開口断面積は吸入弁４１の開弁時に小さいので、高圧ポンプの調量行程の際、バルブ室４４の燃料圧力の上昇が抑制され、吸入弁４１の自閉限界回転数が高まる。したがって、プランジャの往復移動速度が速くなる内燃機関の高回転時に、高圧ポンプ１の燃料吐出量を確実に制御することができる。
さらに、オリフィス７０の開口断面積は吸入弁４１の開弁時に小さいので、高圧ポンプの調量行程の際、バルブ室４４の燃料圧力の上昇が抑制されることから、電磁駆動部８０の第２スプリング８４の荷重を小さくすることが可能になる。そのため、調量行程から吐出行程に移行する際に電磁駆動部８０に供給する電力を小さくすることが可能になる。したがって、高圧ポンプ１を小型化すると共に、高圧ポンプ１の消費電力を低減することができる。
【００３４】
（２）第１実施形態では、オリフィス７０の穴径は、吸入弁４１のリフト量よりも大きい。これにより、吸入弁４１の移動によるオリフィス７０の開口断面積の変化量を大きくすることができる。
【００３５】
（３）第１実施形態では、吐出行程から吸入行程に移行する際、吸入弁４１の開弁方向への移動と共にオリフィス７０は、バルブ室４４からポンプ室１２へ燃料を流す。これにより、導入通路１３からポンプ室１２への燃料の吸入効率を高め、高圧ポンプの燃料吐出量を増加することができる。
【００３６】
（４）第１実施形態では、調量行程の際、オリフィス７０は、ポンプ室１２からバルブ室４４への燃料の流れを規制する。これにより、吸入弁４１の自閉限界回転数を高め、高回転時における高圧ポンプの燃料吐出量を確実に制御することができる。
【００３７】
（５）第１実施形態では、調量行程から吐出行程に移行する際、吸入弁４１の閉弁方向への移動と共にオリフィス７０は、ポンプ室１２からバルブ室４４へ燃料を流す。これにより、吸入弁４１を速やかに閉弁させ、高圧ポンプの燃料吐出量を確実に制御することができる。
【００３８】
（第２実施形態）
本発明の第２実施形態を図６および図７に示す。以下、複数の実施形態において、上述した第１実施形態と実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。
第２実施形態では、オリフィス７１がストッパ５０の第２案内部５６のうち、吸入弁４１の開弁時に吸入弁４１の第１案内部４３と重なり、吸入弁４１の閉弁時に第１案内部４３に重ならない個所を含んで設けられている。この構成においても、オリフィス７１は、吸入弁４１の開弁時に第１案内部４３に重なる面積が大きく、吸入弁４１の閉弁時に第１案内部４３に重なる面積が小さくなる。したがって、吸入弁４１の開弁時におけるオリフィス７１の開口断面積は、吸入弁４１の閉弁時におけるオリフィス７１の開口断面積よりも小さいものとなる。
第２実施形態においても、第１実施形態と同一の作用効果を奏することができる。
【００３９】
（第３実施形態）
本発明の第３実施形態を図８および図９に示す。
第３実施形態では、吸入弁４６は、有底筒状のハット部４７、およびこのハット部４７のストッパ側の開口端から径外方向へ円環状に延びる環状部４８を有する。環状部４８は、弁座部材６５の弁座６２に着座および離座可能である。
ストッパ５７は、円盤部５８、およびこの円盤部５８からニードル側へ突出する突部５９を有する。ストッパ５７は、円盤部５８が弁座部材６５に設けられた段差６６に固定されている。また、ストッパ５７の円盤部５８には、板厚方向に通じる通路５８１が周方向に複数個形成されている。
吸入弁４６のハット部４７のストッパ側の開口端に設けられた当接部４９は、ストッパ５７の円盤部５８に当接する。これにより、吸入弁４６は、開弁方向の移動を制限される。吸入弁４６の当接部４９には、径方向に延びる溝４９１が周方向に１本または複数本設けられている。
【００４０】
ストッパ５７の突部５９は、吸入弁４６のハット部４７の内側に挿入されている。ストッパ５７の突部５９の外周面は、吸入弁４６のハット部４７の内周面と摺接する。吸入弁４６は、ハット部４７の内周面がストッパ５７の突部５９に案内されることにより、弁座６２からの脱落または傾きが防がれ、弁座６２に確実に着座することが可能になる。
第３実施形態では、ストッパ５７の突部５９が特許請求の範囲に記載の「第２案内部」に相当する。
【００４１】
ストッパ５７の突部５９には、軸方向に凹む穴部７２と、その穴部７２から径方向に通じるオリフィス７３が設けられている。穴部７２とオリフィス７３は、バルブ室４４とポンプ室１２とを連通する。オリフィス７３は、吸入弁４６の開弁時にハット部４７に重なる面積が大きく、吸入弁４６の閉弁時にハット部４７に重なる面積が小さくなる。したがって、吸入弁４６の開弁時におけるオリフィス７３の開口断面積は、吸入弁４６の閉弁時におけるオリフィス７３の開口断面積よりも小さいものとなる。
【００４２】
高圧ポンプの吸入行程時、吸入弁４６は、図８の状態から図９の状態へ移行する。このとき、バルブ室４４の燃料は穴部７２とオリフィス７３を通りポンプ室１２へ流れる。
高圧ポンプの調量行程時、吸入弁４６は、図９の状態を維持する。このとき、オリフィス７３は開口断面積が小さく、ポンプ室１２からバルブ室４４への燃料の流れを規制する。そのため、バルブ室４４の燃料圧力の上昇が抑えられる。
高圧ポンプの吐出行程時、吸入弁４６は、図９の状態から図８の状態へ移行する。吸入弁４６が弁座側へ移動するとき、ポンプ室１２の燃料は、吸入弁４６の当接部４９の溝４９１、吸入弁４６のハット部４７とストッパ５７の突部５９との隙間、オリフィス７３、穴部７２を通り、バルブ室４４へ流入する。
第３実施形態においても、第１実施形態および第２実施形態と同一の作用効果を奏することができる。
【００４３】
（他の実施形態）
上述した実施形態では、電磁弁部４０に関し、コイル８９に通電していないとき、可動コア８２が吸入弁４１、４６を開弁するノーマリーオープン弁として説明した。これに対し、他の実施形態では、電磁弁部は、コイルに通電していないとき、可動コアが吸入弁を閉弁するノーマリークローズ弁としてもよい。
上述した実施形態では、吸入弁４１、４６とニードル８１とを別体で構成した。これに対し、他の実施形態では、吸入弁とニードルとを一体で構成してもよい。
上述した実施形態では、オリフィス７０の穴径を吸入弁４１のリフト量よりも大きいものとした。これに対し、他の実施形態では、オリフィスの穴径は吸入弁４１のリフト量よりも小さいものであってもよい。
本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施することができる。
【符号の説明】
【００４４】
１  ・・・高圧ポンプ
１２・・・ポンプ室
１３・・・導入通路
４３・・・第１案内部
４１、４６・・・吸入弁
５６・・・第２案内部
５９・・・突部（第２案内部）
５０、５７・・・ストッパ
４４・・・バルブ室
７０，７１，７３・・・オリフィス
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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