(57)【要約】【課題】暖機時間を短縮でき、かつ暖機完了後の冷却性能を向上させることが可能な潤滑装置を提供する。【解決手段】潤滑油と冷媒とを混合した複合液をモータ２及びギヤトレーン３に供給する潤滑装置１０において、複合液の温度が判定温度以上と判定した場合には、流路切替バルブ１８が第３流路１７への潤滑油の導入を阻止する阻止状態に切り替えられるとともに第２ポンプ１３から吐出される潤滑油の流量が通常流量になるように第２ポンプ１８が制御される。一方、複合液の温度が判定温度未満と判定した場合には、流路切替バルブ１８が第３流路１７に潤滑油が導入される導入状態に切り替えられるとともに第２ポンプ１３から吐出される潤滑油の流量が通常流量より多くなるように第２ポンプ１３が制御される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
潤滑油と、前記潤滑油に非溶性で前記潤滑油より低粘度かつ前記潤滑油とは密度が異なる冷媒とを混合した複合液を供給対象に供給して前記供給対象の冷却及び潤滑の少なくともいずれか一方を行う潤滑装置において、
前記複合液が貯溜される貯溜部と、
前記貯溜部から前記冷媒を汲み出す第１ポンプ手段と、
前記第１ポンプ手段の吐出側と前記供給対象とを接続する第１流路と、
前記供給対象と前記貯溜部とを接続するリターン流路と、
前記貯溜部から前記潤滑油を汲み出す第２ポンプ手段と、
前記第２ポンプ手段の吐出側と前記第１流路とを接続する第２流路と、
前記第２流路と前記リターン流路とを接続する第３流路と、
前記第２ポンプ手段から吐出された潤滑油を前記第３流路に導入する導入状態と、前記第３流路への潤滑油の導入を阻止する阻止状態とに切り替え可能な導入切替手段と、
前記複合液の温度が所定の判定温度以上と判定した場合には、前記導入切替手段を前記阻止状態に切り替えるとともに前記第２ポンプ手段から吐出される潤滑油の流量が所定の通常流量になるように前記第２ポンプ手段を制御し、前記複合液の温度が前記判定温度未満と判定した場合には、前記導入切替手段を前記導入状態に切り替えるとともに前記第２ポンプ手段から吐出される潤滑油の流量が前記通常流量より多くなるように前記第２ポンプ手段を制御する制御手段と、
を備えている潤滑装置。
【請求項２】
前記通常流量は、前記供給対象に供給される複合液の冷媒の体積分率が一定になるように前記第１ポンプ手段から吐出される冷媒の流量に基づいて設定される請求項１に記載の潤滑装置。
【請求項３】
前記供給対象として、車両の走行用駆動源と駆動輪との間の動力伝達経路中に設けられた動力伝達装置のギヤトレーンが設定され、
前記判定温度として、前記動力伝達装置の暖機が完了していると判定できる温度が設定されている請求項１又は２に記載の潤滑装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、潤滑油と冷媒とを混合した複合液を供給対象に供給して供給対象の冷却及び潤滑を行う潤滑装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
車両の動力伝達装置に適用され、潤滑油とその潤滑油より高密度かつ低粘度の冷媒とをオイルパンに溜め、第１の供給手段によってオイルパンの冷媒をモータ・ジェネレータに供給するとともに、第２の供給手段によってオイルパンの潤滑油をギヤトレーンに供給する潤滑装置が知られている（特許文献１参照）。この潤滑装置では、動力伝達装置に湿式摩擦板が設けられている場合、その湿式摩擦板に潤滑油と冷媒とを混合して供給している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１１−２０２７１９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
周知のように車両に搭載される潤滑装置では、フリクション損失を低減させるために冷間始動時に潤滑油の温度を速やかに上昇させる必要がある。特許文献１の装置では、低粘度の冷媒にてモータ・ジェネレータを冷却し、これによりモータ・ジェネレータの冷却性能を向上させているが、この場合には冷媒からケース等への部材への伝熱性能も向上している。そのため、冷間始動時に冷媒や潤滑油の温度が上昇し難く、暖機に要する時間が増加するおそれがある。また、特許文献１の装置では、冷媒よりも粘度が高い潤滑油のみをギヤトレーンに供給するので、攪拌損失が大きくなり、燃費が悪化するおそれがある。
【０００５】
そこで、本発明は、暖機時間を短縮でき、かつ暖機完了後の冷却性能を向上させることが可能な潤滑装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の潤滑装置は、潤滑油と、前記潤滑油に非溶性で前記潤滑油より低粘度かつ前記潤滑油とは密度が異なる冷媒とを混合した複合液を供給対象に供給して前記供給対象の冷却及び潤滑の少なくともいずれか一方を行う潤滑装置において、前記複合液が貯溜される貯溜部と、前記貯溜部から前記冷媒を汲み出す第１ポンプ手段と、前記第１ポンプ手段の吐出側と前記供給対象とを接続する第１流路と、前記供給対象と前記貯溜部とを接続するリターン流路と、前記貯溜部から前記潤滑油を汲み出す第２ポンプ手段と、前記第２ポンプ手段の吐出側と前記第１流路とを接続する第２流路と、前記第２流路と前記リターン流路とを接続する第３流路と、前記第２ポンプ手段から吐出された潤滑油を前記第３流路に導入する導入状態と、前記第３流路への潤滑油の導入を阻止する阻止状態とに切り替え可能な導入切替手段と、前記複合液の温度が所定の判定温度以上と判定した場合には、前記導入切替手段を前記阻止状態に切り替えるとともに前記第２ポンプ手段から吐出される潤滑油の流量が所定の通常流量になるように前記第２ポンプ手段を制御し、前記複合液の温度が前記判定温度未満と判定した場合には、前記導入切替手段を前記導入状態に切り替えるとともに前記第２ポンプ手段から吐出される潤滑油の流量が前記通常流量より多くなるように前記第２ポンプ手段を制御する制御手段と、を備えている（請求項１）。
【０００７】
本発明の潤滑装置では、複合液の温度が判定温度未満の場合に、導入切替手段を導入状態に切り替え、かつ第２ポンプから吐出される潤滑油の流量を増加させる。この場合、複合液の温度が判定温度以上の場合と比較してリターン流路における複合液の冷媒の体積分率が低下する。冷媒は潤滑油より低粘度であるため、このように冷媒の体積分率を低下させることにより複合液の見掛けの粘度が大きくなる。周知のように流体と物体との間の伝熱量は流体の粘度と相関しており、粘度が大きいほど伝熱量が小さくなる。そのため、このように複合液の見掛けの粘度を大きくすることによりリターン流路における複合液からの放熱を抑制できる。これにより複合液の温度を速やかに上昇させることができるので、暖機時間を短縮できる。
【０００８】
一方、複合液の温度が判定温度以上の場合には導入切替手段を阻止状態に切り替えるので、複合液の温度が判定温度未満の場合と比較してリターン流路における複合液の冷媒の体積分率を高くすることができる。この場合、リターン流路における複合液からの放熱を促進できる。そのため、暖機完了後の冷却性能を向上させることができる。
【０００９】
本発明の潤滑装置の一形態において、前記通常流量は、前記供給対象に供給される複合液の冷媒の体積分率が一定になるように前記第１ポンプ手段から吐出される冷媒の流量に基づいて設定されてもよい（請求項２）。この形態によれば、第１ポンプ手段から吐出される冷媒の流量が変化しても、供給対象に供給される複合液の冷媒の体積分率を一定にできる。
【００１０】
本発明における判定温度は適宜に設定してよい。例えば、前記供給対象として、車両の走行用駆動源と駆動輪との間の動力伝達経路中に設けられた動力伝達装置のギヤトレーンが設定され、前記判定温度として、前記動力伝達装置の暖機が完了していると判定できる温度が設定されていてもよい（請求項３）。
【発明の効果】
【００１１】
以上に説明したように、本発明の潤滑装置によれば、複合液の温度が判定温度未満の場合にはリターン流路を流れる複合液の見掛けの粘度を大きくするので、リターン流路における複合液からの放熱を抑制できる。そのため、暖機時間を短縮できる。一方、複合液の温度が判定温度以上の場合には複合液の見掛けの粘度を小さくするので、リターン流路における複合液からの放熱を促進できる。そのため、暖機完了後の冷却性能を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の一形態に係る潤滑装置が組み込まれた動力伝達装置の要部を模式的に示す図。
【図２】貯溜部を拡大して示す図。
【図３】複合液の冷媒の体積分率と、複合液の見掛けの粘度との関係の一例を示す図。
【図４】複合液の冷媒の体積分率と、複合液と物体との間の伝熱量との関係の一例を示す図。
【図５】制御装置が実行する導入制御ルーチンを示すフローチャート。
【図６】潤滑装置における油温の時間変化の一例を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
図１は、本発明の一形態に係る潤滑装置が組み込まれた動力伝達装置の要部を模式的に示している。動力伝達装置１は、走行用駆動源として内燃機関（不図示）及びモータ２を備えたハイブリッド車両に搭載されている。動力伝達装置１は、これら走行用駆動源と駆動輪（不図示）との間の動力伝達経路中に設けられている。動力伝達装置１はギヤトレーン３を備えている。なお、ギヤトレーン３は、複数のギヤにて動力を伝達する周知の機構であるため、説明を省略する。動力伝達装置１には、要冷却部であるモータ２及び要潤滑部であるギヤトレーン３に潤滑油と冷却用液体（以下、冷媒と称することがある。）とを混合した複合液を供給する潤滑装置１０が設けられている。なお、以降ではモータ２及びギヤトレーン３をまとめて供給対象と称することがある。
【００１４】
潤滑油には、鉱物油が用いられる。冷媒は、潤滑油に対して非溶性であり、潤滑油より高密度かつ低粘度の液体である。冷媒としては、例えばフッ素系冷媒が用いられる。また、冷媒の固液界面エネルギγＳＬは、潤滑油の固液界面エネルギγＳＬより大きい。固液界面エネルギγＳＬは以下に（１）式として示すＹｏｕｎｇの式で算出される値である。
【００１５】
γＳＬ＝γＳ−γＬｃｏｓθ  ・・・（１）
【００１６】
なお、この式中のγＳは固体の表面エネルギであり、γＬは液体の表面張力である。また、θは接触角である。この固液界面エネルギγＳＬが小さい液体ほど固体の表面に吸着しやすい。上述したように冷媒の固液界面エネルギγＳＬは潤滑油の固液界面エネルギγＳＬより大きいため、ギヤトレーン３等の要潤滑部に複合液が供給された場合にはギヤ等の潤滑部の最表面に潤滑油が吸着する。
【００１７】
潤滑装置１０は、複合液が溜められる貯溜部１１と、貯溜部１１から冷媒を汲み出す第１ポンプ１２と、貯溜部１１から潤滑油を汲み出す第２ポンプ１３とを備えている。貯溜部１１は、ギヤトレーン３が収容されているケース（不図示）の底部に設けられる。図２は、貯溜部１１を拡大して示している。上述したように冷媒は潤滑油に対して非溶性であり、かつ潤滑油より高密度であるため、貯溜部１１において潤滑油と冷媒とは分離する。そして、この図に示すように高密度の冷媒の殆どは下方に移動し、潤滑油の殆どは上方に移動する。第１ポンプ１２は、ストレーナ１２ａを有している。このストレーナ１２ａは、貯溜部１１の底部に配置されている。この図に示すように分離した冷媒は貯溜部１１の底部に溜まる。そのため、このようにストレーナ１２ａを配置することにより、第１ポンプ１２で冷媒を汲み出すことができる。第２ポンプ１３もストレーナ１３ａを有している。このストレーナ１３ａは、この図に示すように貯溜部１１において分離した潤滑油が溜まる高さに配置されている。これにより第２ポンプ１３で潤滑油を汲み出すことができる。第１ポンプ１２は、内燃機関及びモータ２にて駆動される。第２ポンプ１３は、不図示の電動モータで駆動される。すなわち、第２ポンプ１３は、電動ポンプとして構成されている。
【００１８】
図１に戻って潤滑装置１０の説明を続ける。第１ポンプ１２の吐出側は、第１流路１４を介して供給対象と接続されている。この図に示すように第１流路１４は、その途中に設けられた分岐点１４ａで複数に分岐してモータ２及びギヤトレーン３と接続されている。また、供給対象は、リターン流路１５を介して貯溜部１１と接続されている。この図に示すようにリターン流路１５は、モータ２及びギヤトレーン３に接続されている分岐路が合流点１５ａで合流して貯溜部１１と接続されている。
【００１９】
第２ポンプ１３の吐出側は、第２流路１６を介して第１流路１４と接続されている。この図に示すように第２流路１６は、第１流路１４のうち分岐点１４ａよりも上流側の区間に接続されている。第２流路１６は、第３流路１７を介してリターン流路１５と接続されている。この図に示すように第３流路１７は、リターン流路１５の合流点１５ａに接続されている。また、第２流路１６には、流路切替バルブ１８が設けられている。この流路切替バルブ１８は、第３流路１７に潤滑油を導入する導入状態と、第３流路１７への潤滑油の導入を阻止する阻止状態とに切り替えることができる。導入状態では、第２ポンプ１３から吐出された潤滑油が第１流路１４及びリターン流路１５の両方に導入される。一方、阻止状態では、第２ポンプ１３から吐出された潤滑油が第１流路１４のみに導入される。なお、図１では阻止状態の流路切替バルブ１８を示している。
【００２０】
第２ポンプ１３及び流路切替バルブ１８の動作は、制御装置２０にて制御される。制御装置２０は、マイクロプロセッサ及びその動作に必要なＲＡＭ、ＲＯＭ等の周辺機器を含んだコンピュータユニットとして構成されている。制御装置２０は、潤滑装置１０を適切に動作させるための各種制御プログラムを保持している。制御装置２０には、潤滑装置１０に関する情報を取得するための種々のセンサが接続されている。制御装置２０には、例えば油温センサ２１等が接続されている。油温センサ２１は、貯溜部１１に溜められている複合液の温度（以下、油温と称することがある。）に対応した信号を出力する。制御装置２０には、この他にも種々のセンサが接続されているが、それらの図示は省略した。
【００２１】
次に、制御装置２０が実行する制御について説明する。制御装置２０は、動力伝達装置１の状態に応じて第２ポンプ１３及び流路切替バルブ１８の動作を制御する。潤滑装置１０では、第１ポンプ１２にて汲み上げられた冷媒と第２ポンプ１３にて汲み上げられた潤滑油とが第１流路１４にて混合されて複合液となる。そして、その複合液がモータ２及びギヤトレーン３に供給される。これによりこれら供給対象の潤滑及び冷却が行われる。供給対象で使用された複合液は、リターン流路１５を介して貯溜部１１に戻される。この際に流路切替バルブ１８が導入状態であった場合には、合流点１５ａに潤滑油が供給され、供給対象で使用された複合液に混合される。そして、この潤滑油の体積分率が増加した、言い換えると冷媒の体積分率が低下した複合液がリターン流路１５を介して貯溜部１１に戻される。この図では、潤滑装置１０において冷媒のみが流れる部分を太い実線の矢印で示し、潤滑油のみが流れる部分を細い実線の矢印で示した。そして、複合液が流れる部分を点線の矢印又は一点鎖線の矢印で示した。
【００２２】
この複合液は、冷媒と潤滑油との混合割合に応じて見掛けの粘度が変化する。図３は、複合液の冷媒の体積分率と、複合液の見掛けの粘度との関係の一例を示している。なお、体積分率の単位はパーセント（ｖｏｌ％）である。図中の破線は、冷媒の体積分率が０、すなわち潤滑油のみの場合の粘度を示している。この図に示すように、冷媒の体積分率が０から所定の第１の値ＶＦ１に近付くに従って複合液の見掛けの粘度が漸次大きくなる。そして、冷媒の体積分率が第１の値ＶＦ１のときに複合液の見掛けの粘度が最大になる。その後、冷媒の体積分率が第１の値ＶＦ１から１００に近付くに従って複合液の見掛けの粘度が漸次小さくなる。そして、冷媒の体積分率が１００、すなわち冷媒のみの場合に見掛けの粘度が最小になる。
【００２３】
周知のように流体と物体との間の伝熱量は流体の粘度と相関している。以下の（２）式は層流の場合の伝熱量と流体の粘度との関係を示し、（３）式は乱流の場合の伝熱量と流体の粘度との関係を示している。
【００２４】
【数１】
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【００２５】
なお、これらの式中のＱは伝熱量を示し、ρは流体の密度を示している。また、ｕは流速を示し、μは流体の粘性係数（粘度）を示している。そして、Ｃは比熱を示し、λは熱伝導率を示している。これらの式から明らかなように、流体の粘度が大きいほど伝熱量は小さくなる。図４は、複合液の冷媒の体積分率と、複合液と物体との間の伝熱量との関係の一例を示している。この伝熱量はＡＴＦ比での伝熱量である。なお、ＡＴＦ比とは、潤滑油（ＡＴＦ）の伝熱量を１とした場合の複合液の伝熱量である。図中の破線は、冷媒の体積分率が０、すなわち潤滑油のみの場合の伝熱量を示している。この図に示すように伝熱量は、冷媒の体積分率が第１の値ＶＦ１のときに最小になる。そして、冷媒の体積分率が１００、すなわち冷媒のみのときに最大になる。
【００２６】
図３に示すように複合液の見掛けの粘度は冷媒のみの場合に最小になる。そして、複合液の粘度が小さいほど、ギヤトレーン３における攪拌抵抗が小さくなる。しかしながら、ギヤトレーン３には潤滑のために潤滑油を供給する必要がある。そこで、この潤滑装置１０では、複合液の冷媒の体積分率を図３に示した第２の値ＶＦ２に調整し、その調整した複合液を供給対象に供給する。そのため、図１において一点鎖線の矢印で示した部分は、冷媒の体積分率が第２の値ＶＦ２の複合液が流れる。そして、流路切替バルブ１８が阻止状態の場合には、この冷媒の体積分率が第２の値ＶＦ２の複合液がリターン流路１５を介して貯溜部１１に戻る。図４に示すように、冷媒の体積分率が第２の値ＶＦ２の複合液は伝熱量が大きい。そのため、リターン流路１５において複合液から熱が放出し易い。
【００２７】
周知のように動力伝達装置１や複合液の温度が大気の温度と同程度まで低下している状態から動力伝達装置１の運転を開始した場合、いわゆる冷間始動した場合には、動力伝達装置１を暖機する必要がある。この場合、複合液の温度を速やかに上昇させることにより暖機時間が短縮される。そこで、潤滑装置１０では、このような場合に流路切替バルブ１８を導入状態に切り替えるとともに第２ポンプ１３の吐出量を増加させる。そして、これにより合流点１５ａに潤滑油を供給し、リターン流路１５における複合液の冷媒の体積分率を第１の値ＶＦ１に調整する。図４に示すように冷媒の体積分率が第１の値ＶＦ１の複合液は、伝熱量が最小になる。そのため、このように複合液の冷媒の体積分率を調整することにより、リターン流路１５における複合液からの熱の放出が抑制される。従って、複合液の温度が速やかに上昇し、暖機時間が短縮される。
【００２８】
図５は、このように複合液の冷媒の体積分率を変更すべく制御装置２０が実行する導入制御ルーチンを示している。この制御ルーチンは、第１ポンプ１２が動作しているとき、すなわち内燃機関又はモータ２が動作しているときに、所定の周期で繰り返し実行される。
【００２９】
この制御ルーチンにおいて制御装置２０は、まずステップＳ１１で動力伝達装置１の状態を取得する。動力伝達装置１の状態としては、例えば油温が取得される。次のステップＳ１２において制御装置２０は、油温が予め設定した所定の判定温度未満か否か判定する。判定温度には、例えば動力伝達装置の暖機が完了していると判定できる温度が設定される。
【００３０】
油温が判定温度以上と判定した場合はステップＳ１３に進み、制御装置２０は流路切替バルブ１８を阻止状態に切り替える。続くステップＳ１４において制御装置２０は通常制御を実行する。その後、今回の制御ルーチンを終了する。通常制御では、モータ２及びギヤトレーン３に供給される複合液の冷媒の体積分率が第２の値ＶＦ２になるように第２ポンプ１３の動作が制御される。上述したように第１ポンプ１２は内燃機関又はモータ２にて駆動される。そのため、第１ポンプ１２から吐出される冷媒の流量はこれら内燃機関又はモータ２の回転数に応じて変化する。従って、複合液の冷媒の体積分率を第２の値ＶＦ２にするためには、例えば内燃機関又はモータ２の回転数に基づいて第２ポンプ１３を制御すればよい。なお、このように制御した場合に第２ポンプ１３から吐出される潤滑油の流量が本発明の通常流量に相当する。
【００３１】
一方、油温が判定温度未満と判定した場合はステップＳ１５に進み、制御装置２０は流路切替バルブ１８を導入状態に切り替える。続くステップＳ１４において制御装置２０は増量制御を実行する。その後、今回の制御ルーチンを終了する。この増量制御では、モータ２及びギヤトレーン３に供給される複合液の冷媒の体積分率が第２の値ＶＦ２になり、かつ合流点１５ａ以降のリターン流路１５において複合液の冷媒の体積分率が第１の値ＶＦ１になるように第２ポンプ１３の動作が制御される。すなわち、この増量制御では、通常制御時の吐出量と比較してリターン流路１５に供給する潤滑油の分吐出量を増加させる。なお、この場合においても内燃機関又はモータ２の回転数に基づいて第２ポンプ１３を制御すればよい。
【００３２】
図６は、潤滑装置１０における油温の時間変化の一例を示している。この図の時刻ｔ１は、冷間始動を開始した時刻を示している。なお、この図の実線Ｌ１が、潤滑装置１０における油温の時間変化を示している。破線Ｌ２は、潤滑装置１０において潤滑油のみを循環させた場合の油温の時間変化を示している。実線Ｌ３は、モータ２には冷媒のみが供給され、ギヤトレーン３には潤滑油のみが供給される潤滑装置の油温の時間変化を示している。この図から明らかなように破線Ｌ２及び実線Ｌ３で示した比較例と比較して、本発明では油温が速やかに上昇する。そのため、暖機時間を短縮できる。
【００３３】
以上に説明したように、本発明によれば、油温が判定温度未満の場合にはモータ２及びギヤトレーン３に冷媒の体積分率が第２の値ＶＦ２の複合液、すなわち伝熱量が大きい複合液が供給される。これにより供給対象から複合液への熱の移動を促進させることができる。そのため、冷却対象の冷却を促進できるとともに複合液の温度を上昇させることができる。また、油温が判定温度未満の場合には流路切替バルブ１８を導入状態に切り替え、リターン流路１５における複合液の冷媒の体積分率を第１の値ＶＦ１にする。そのため、リターン流路１５における複合液からの放熱を抑制できる。これにより複合液の温度を速やかに上昇させることができるので、暖機時間を短縮できる。
【００３４】
油温が判定温度以上の場合、すなわち暖機完了後においても、モータ２及びギヤトレーン３には冷媒の体積分率が第２の値ＶＦ２の複合液が供給される。そのため、冷却対象の冷却を促進できる。一方、この場合には流路切替バルブ１８が阻止状態に切り替えられるので、リターン流路１５における複合液の冷媒の体積分率も第２の値ＶＦ２になる。この場合、リターン流路１５における複合液からの放熱を促進できるので、冷却性能を大きく向上させることができる。
【００３５】
本発明では、モータ２及びギヤトレーン３に冷媒の体積分率が第２の値ＶＦ２の複合液が供給される。図３に示したように冷媒の体積分率が第２の値ＶＦ２の複合液は、冷媒の体積分率が０すなわち潤滑油のみのときよりも見掛けの粘度が小さい。そのため、モータ２やギヤトレーン３における攪拌損失を低減できる。
【００３６】
上述したように冷媒の固液界面エネルギγＳＬは潤滑油の固液界面エネルギγＳＬより大きい。そのため、モータ２やギヤトレーン３に複合液を供給してもこれらの最表面に潤滑油を吸着させることができる。従って、潤滑性を維持できる。
【００３７】
なお、モータ２及びギヤトレーン３に供給される複合液の冷媒の体積分率は、第２の値ＶＦ２に限定されない。複合液の粘度が図３の破線未満になる体積分率、すなわち第３の値ＶＦ３より大きく、かつ１００未満の体積分率であればよい。このような体積分率であれば、潤滑油のみを供給した場合よりも攪拌損失を低減でき、また供給対象の冷却を促進できる。
【００３８】
また、油温が判定温度未満の場合のリターン流路１５における複合液の冷媒の体積分率は、第１の値ＶＦ１に限定されない。この第１の値ＶＦ１を中心とする所定範囲の適宜の値など、リターン流路１５における複合液からの放熱を抑制可能な体積分率であればよい。
【００３９】
上述した形態では、油温を用いて動力伝達装置１の暖機が必要か否か判定したが、油温の代わりに冷却水の温度やケースの温度で判定してもよい。また、上述した形態では、流路切替バルブ１８を制御装置２０で制御したが、流路切替バルブ１８はこのような制御弁に限定されない。例えば、油温が判定温度未満の場合には導入状態に切り替わり、油温が判定温度以上の場合には阻止状態に切り替わる形状記憶合金製のバルブを流路切替バルブ１８として設けてもよい。
【００４０】
以上の形態では、第１ポンプ１２が本発明の第１ポンプ手段に相当し、第２ポンプ１３が本発明の第２ポンプ手段に相当する。また、流路切替バルブ１８が本発明の導入切替手段に相当する。モータ２及びギヤトレーン３が本発明の供給対象に相当する。図５の制御ルーチンを実行することにより、制御装置２０が本発明の制御手段として機能する。
【００４１】
本発明は、上述した形態に限定されることなく、種々の形態にて実施することができる。例えば、第１ポンプは、第２ポンプと同様に電動式ポンプであってもよい。潤滑装置による複合液の供給対象は、モータ及びギヤトレーンに限定されず、冷却及び潤滑の少なくともいずれか一方を行う必要がある種々の装置に供給してよい。例えば、動力伝達装置に湿式摩擦板が設けられている場合には、それに複合液を供給してもよい。
【００４２】
上述した形態では、制御装置で第２ポンプ及び流路切替バルブを制御したが、これらの制御は内燃機関を制御するためのエンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）で行ってもよい。この場合、ＥＣＵが本発明の制御手段に相当する。
【符号の説明】
【００４３】
１  動力伝達装置
２  モータ（走行用駆動源、供給対象）
３  ギヤトレーン（供給対象）
１０  潤滑装置
１１  貯溜部
１２  第１ポンプ（第１ポンプ手段）
１３  第２ポンプ（第２ポンプ手段）
１４  第１流路
１５  リターン流路
１６  第２流路
１７  第３流路
１８  流路切替バルブ（導入切替手段）
２０  制御装置（制御手段）
【図１】
2014163399.tif 000004
【図２】
2014163399.tif 000005
【図３】
2014163399.tif 000006
【図４】
2014163399.tif 000007
【図５】
2014163399.tif 000008
【図６】
2014163399.tif 000009