(57)【要約】【課題】弾性クローラの抗張力コードとして使用した場合の芯抜け、及びコアにおける素線の先行破断を抑制する。【解決手段】１本のコアストランドからなるコアと、その周囲に配される６本のシースストランドを撚り合わせたシースとからなる。コアストランドは、３本のコア素線を撚り合わせた芯部分と、その周囲に配される８〜９本のコア素線を撚り合わせた外層部分とからなる層撚り構造をなす。シースストランドは、１２〜１９本のシース素線を撚り合わせた束撚り構造及び１２〜１９本のシース素線を複数層で撚り合わせた複層撚り構造のいずれか一方の構造をなすとともに、コア素線の直径ｄｃはシース素線の直径ｄｓよりも大である。外層部分におけるコア素線間の平均間隙Ｇｃは０．０１５ｍｍ以上、かつシースストランド間の平均間隙Ｇｓは０．１ｍｍ以上である。【選択図】図４
2014163001.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
１本のコアストランドからなるコアと、このコアの周囲に配される６本のシースストランドを撚って形成されるシースとからなるスチールコードであって、
前記コアストランドは、３本のコア素線を撚って形成される芯部分と、この芯部分の周囲に配される８〜９本のコア素線を撚って形成される外層部分とからなる層撚り構造をなし、
かつ前記シースストランドは、１２〜１９本のシース素線を束ねて撚り合わせた束撚り構造及び１２〜１９本のシース素線を複数層で撚り合わせた複層撚り構造のいずれか一方の構造をなすとともに、
前記コア素線の直径ｄｃは、シース素線の直径ｄｓよりも大であり、
しかも前記コアストランドの前記外層部分におけるコア素線間の平均間隙Ｇｃは０．０１５ｍｍ以上、かつ前記シースストランド間の平均間隙Ｇｓは０．１ｍｍ以上であることを特徴とするスチールコード。
【請求項２】
各前記コア素線の素線断面積の総和と、各前記シース素線の素線断面積の総和との合計である実コード断面積Ｓ１は、スチールコードを囲む外接円のうちの最小径の外接円の面積である見かけのコード断面積Ｓ０の４８％より大かつ５１％より小であることを特徴とする請求項１記載のスチールコード。
【請求項３】
前記コアストランドの直径Ｄｃは、スチールコードの直径Ｄ０の３５％より大であることを特徴とする請求項１又は２記載のスチールコード。
【請求項４】
ゴム弾性材からなる無端帯状のクローラ本体と、このクローラ本体の内部に埋設される抗張体とを具える弾性クローラであって、
前記抗張体は、クローラ周方向に連続してのびる複数本の抗張力コードを含むとともに、前記抗張力コードとして、請求項１〜３の何れかに記載のスチールコードを用いたことを特徴とする弾性クローラ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、弾性クローラの抗張力コードとして好適であり、コアにおける素線の芯抜け、及びコアにおける素線の先行破断を抑制しうるスチールコード及びそれを用いた弾性クローラに関する。
【背景技術】
【０００２】
農業機械や建設機械等の走行部に採用されるクローラ式走行装置は、例えば駆動輪（スプロケット）、アイドラ及び転輪等によって周回可能に巻装される無端帯状の弾性クローラを具える。そして前記弾性クローラでは、ゴム弾性材からなる無端帯状のクローラ本体の内部に、補強用の抗張体が埋設されるとともに、この該抗張体は、クローラ周方向に連続してのびる複数本の抗張力コードを具える。具体的には、長さ方向に引き揃えられた抗張力コードの配列体をトッピングゴムにて被覆した長尺な帯状体を用い、この帯状体をクローラ周方向に一周巻きし、かつその周方向両端部を重ね合わせて連結することにより、前記抗張体を無端帯状に形成している。
【０００３】
他方、前記抗張力コードとして、図６（Ａ）に示すように、（１＋６）構造の同じストランドＡの７本を撚り合わせた７×（１＋６）構造のスチールコードが提案されている（例えば特許文献１参照。）。即ち、１本のストランドＡからなるコアＢと、このコアＢの周囲に配される６本のストランドＡを撚って形成されるシースＣとから構成される。
【０００４】
しかし前記構造のスチールコードの場合、コアＢをなすストランドＡにおいて、コア中芯部分を構成する素線ａ１が１本であり、その周囲に配される他の素線ａ２とは撚り合わされていない。そのため、走行中に繰り返し作用する荷重や屈曲によって、コア中芯部分をなす前記素線ａ１が、軸心方向に徐々に動いてコード端部からはみ出し、やがてはクローラゴム本体を突き破って弾性クローラの外周面から飛び出してしまうという問題がある。
【０００５】
さらに、複数本のストランドＡを撚り合わせた前記コードの場合、コアＢをなすストランドＡの素線が先行して破断する傾向がある。その原因としては、コードに張力が負荷された際、シースＣをなすストランドＡが、コアＢをなすストランドＡを締め付けることが考えられる。これによりコアＢの素線には、引っ張り荷重以外に、締め付け荷重が作用するとともに素線間の接触圧力が増加する。そしてこれらが原因して先行破断が発生すると推測される。特に、同図（Ａ）に示すように、コアＢをなす素線間で太さ（直径）が相違する場合、細い素線に先行破断がより顕著に発生しコード強力を低下させるという問題が生じる。
【０００６】
なお本出願人は、図６（Ｂ）に示すように、コアＢのストランドＡとして、３本の素線ａ１を撚って形成された中心部分と、その周囲に配された６本の素線ａ２を撚って形成された第１の外層部分と、その周囲に配された１２本の素線ａ３を撚って形成された第２の外層部分とからなる３＋６＋１２の層撚り構造を採用することを提案している（特許文献２参照。）。このものは、コアＢの中心部分が３本の素線ａ１の撚り合わせによって形成されるため、コアＢの芯抜けには効果がある。しかしながらコアＢの素線ａ１、ａ２、ａ３間で、太さ（直径）が大きく相違する。そのため、コアＢにおける素線の先行破断に対しては、効果を得るに至っていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００１−２０１８８号公報
【特許文献２】特許第４０２１２２４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、弾性クローラの抗張力コードとして好適に使用でき、コアにおける素線の芯抜け、及びコアにおける素線の先行破断を抑制しうるスチールコード及びそれを用いた弾性クローラを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するために、本願請求項１の発明は、１本のコアストランドからなるコアと、このコアの周囲に配される６本のシースストランドを撚って形成されるシースとからなるスチールコードであって、
前記コアストランドは、３本のコア素線を撚って形成される芯部分と、この芯部分の周囲に配される８〜９本のコア素線を撚って形成される外層部分とからなる層撚り構造をなし、
かつ前記シースストランドは、１２〜１９本のシース素線を束ねて撚り合わせた束撚り構造及び１２〜１９本のシース素線を複数層で撚り合わせた複層撚り構造のいずれか一方の構造をなすとともに、
前記コア素線の直径ｄｃは、シース素線の直径ｄｓよりも大であり、
しかも前記コアストランドの前記外層部分におけるコア素線間の間隙Ｇｃは０．０１５ｍｍ以上、かつ前記シースストランド間の間隙Ｇｓは０．１ｍｍ以上であることを特徴としている。
【００１０】
また請求項２では、各前記コア素線の素線断面積の総和と、各前記シース素線の素線断面積の総和との合計である実コード断面積Ｓ１は、スチールコードに内接する外接円のうちの最小径の外接円の面積である見かけのコード断面積Ｓ０の４８％より大かつ５１％より小であることを特徴としている。
【００１１】
また請求項３では、前記コアストランドの直径Ｄｃは、スチールコードの直径Ｄ０の３５％より大であることを特徴としている。
【００１２】
また請求項４は、ゴム弾性材からなる無端帯状のクローラ本体と、このクローラ本体の内部に埋設される抗張体とを具える弾性クローラであって、
前記抗張体は、クローラ周方向に連続してのびる複数本の抗張力コードを含むとともに、前記抗張力コードとして、請求項１〜３の何れかに記載のスチールコードを用いたことを特徴としている。
【発明の効果】
【００１３】
本発明のスチールコードでは、コアをなすコアストランドは、３本のコア素線を撚って形成される芯部分と、８〜９本のコア素線を撚って形成される外層部分とからなる３＋Ｎの層撚り構造（Ｎ＝８〜９）にて形成される。又シースをなすシースストランドは、１２〜１９本のシース素線を束ねて撚り合わせた１×Ｍの束撚り構造（Ｍ＝１２〜１９）及び１２〜１９本のシース素線を複数層で撚り合わせたｍ＋ｎ構造（ｍ＋ｎ＝１２〜１９）、ｍ＋ｎ＋ｓ構造（ｍ＋ｎ＋ｓ＝１２〜１９）の複層撚り構造のいずれか一方の構造にて形成される。
【００１４】
このように前記コアでは、その芯部分が３本のコア素線の撚り合わせ体によって形成されるため、コアの芯抜けを抑制することができる。
【００１５】
又本発明では、前記コアストランドは、同一線径のコア素線から形成される。シースストランドは、同一線径のシース素線から形成されてもよく、異なる線径のシース素線から形成されてもよい。また、前記コア素線の直径ｄｃがシース素線の直径ｄｓよりも大に設定されることにより、コアストランドにおける素線の先行破断が抑制される。
【００１６】
その理由としては、コードに張力が負荷された際、コアストランドには、シースストランドによる締め付けが発生し、その結果、コアストランドの素線には、シースストランドの素線に比して、締め付け荷重が余分に作用し、かつ素線間の接触圧力も高まる。しかし本発明では、コア素線をシース素線よりも太くし、コア素線の強力をシース素線の強力に比して相対的に高めている。しかもコアストランドが、同一のコア素線によって形成される。即ち、コアストランドをなす各素線の強度が互いに等しいため、強度の弱所が排除される。その結果、前記先行破断を効果的に抑制することができる。
【００１７】
又本発明では、前記外層部分におけるコア素線間の平均間隙Ｇｃを０．０１５ｍｍ以上、かつシースストランド間の平均間隙Ｇｓを０．１ｍｍ以上確保している。これにより、コアストランドの周囲、及びコアストランドの内部へのゴム浸透性を十分確保することができる。その結果、浸入するゴムとの接着によって芯部分の芯抜けをさらに抑制することができる。又浸入するゴムにより、コア素線への前記締め付け荷重、及びコア素線間の接触圧力が緩和される結果、コア素線における先行破断をいっそう抑制することが可能になる。
【００１８】
なお、シースストランドを１×Ｍの束撚り構造とすれば断面がコンパクトとなり、スチール量を同じとしながら、前記平均間隙Ｇｓを十分に確保することが可能となる。又束撚り構造の採用によりシース素線間の接触面積が大となるためフレッティング摩耗の抑制にも貢献しうる。また、シースストランドを複層撚り構造とすればシースストランドの撚り形状の安定性を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の弾性クローラが装着された走行車両の一部を示す側面図である。
【図２】（Ａ）は駆動輪を概念的に示す斜視図、（Ｂ）は弾性クローラを駆動輪とともに示す部分断面図である。
【図３】弾性クローラを転輪とともに示す部分断面図である。
【図４】（Ａ）は抗張力コードの断面図、（Ｂ）はコアストランドの断面図である。
【図５】表１の比較例１の抗張力コードの断面図である。
【図６】（Ａ）、（Ｂ）は従来の抗張力コードの断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、本発明の実施の形態について、詳細に説明する。
図１は、本発明に係る弾性クローラ１が装着された走行車両２の一部を示す側面図であって、前記走行車両２は、車体の両側に、それぞれ駆動輪３、アイドラ４、及び複数の転輪５を具える。
【００２１】
前記駆動輪３は、車両進行方向の一方側端（本例では前方側端）に設けられる。この駆動輪３は、路面Ｓからの突起乗り上げ性を高めるために、前記路面Ｓから上方に離れた位置に配される。本例の駆動輪３は、図２に概念的に示すように、中心軸６の両端に取り付く一対の車輪部７を具える。各車輪部７は、前記中心軸６に同心に固着する円盤状の側板部７Ａと、この側板部７Ａの外周縁から軸方向外向きに折れ曲がる円筒状のフランジ部分７Ｂとを具える。前記側板部７Ａ、７Ａ間には、弾性クローラ１に設ける突起部８と噛合して、弾性クローラ１に動力を伝える複数の係合ピン９が、周方向に等間隔を隔てて掛け渡される。
【００２２】
前記アイドラ４は、車両進行方向の他方側端（本例では後方側端）に設けられ、弾性クローラ１の周回移動に伴い、従動的に回転する。
【００２３】
前記転輪５は、弾性クローラ１を路面Ｓに押し付けながら、該弾性クローラ１を駆動輪３とアイドラ４との間で周回移動可能に案内する。これにより、前記走行車両２を走行させうる。この転輪５は、本例では、図３に示すように、軸方向両側に位置し弾性クローラ１を路面Ｓに押し付ける大径な押付け面部５Ａと、軸方向中央側に位置し走行時に弾性クローラ１の前記突起部８との衝合を避ける小径な凹部５Ｂとを具える。
【００２４】
次に、前記弾性クローラ１は、図１、３に示すように、ゴム弾性材からなる無端帯状のクローラ本体１０と、このクローラ本体１０の内部に埋設される抗張体１１とを含んで構成される。
【００２５】
前記クローラ本体１０の内周面１０Ｓｉには、複数の突起部８が突設される。この突起部８は、前記駆動輪３に設ける前記係合ピン９と噛合し、前記駆動輪３からの動力を伝える。従って、突起部８は、前記係合ピン９とは等ピッチでクローラ周方向に隔設される。本例では、前記突起部８が、四角錐台形状をなすものが例示されている。しかし、これに限定されるものではなく、例えば前記駆動輪３にスプロケット状、或いは歯車状の歯溝部を形成し、クローラ本体１０の突起部８を、前記歯溝部に噛合する歯部状に形成する等、自在に形成することができる。
【００２６】
前記突起部８は、本例では、前記クローラ本体１０と同じゴムで形成される。しかし、例えばこのクローラ本体１０よりもゴム弾性率が大な高弾性のゴムで形成することもでき、又この突起部８に、ゴム中に短繊維を配合した短繊維配合ゴムを用いて強化することもできる。なお図中の符号１２は、クローラ本体１０の外周面１０Ｓｏから突出するラグリブであって、クローラ巾方向にのびることにより、路面Ｓとのグリップ性能を高める。
【００２７】
次に、前記抗張体１１は、クローラ周方向に連続してのびる複数本の抗張力コード１３を含む。本例の抗張体１１は、クローラ周方向に連続してのびる複数本の抗張力コード１３をクローラ巾方向に並列させたコード配列体と、このコード配列体を被覆するトッピングゴム１４とからなる長尺な帯状体１５を用いて形成される。具体的には、前記帯状体１５をクローラ周方向に一周巻きし、かつその周方向両端部を重ね合わせて連結することにより前記抗張体１１を無端帯状に形成される。
【００２８】
又、前記抗張力コード１３として、図４（Ａ）に示すように、１本のコアストランド２０からなるコア２１と、このコア２１の周囲に配される６本のシースストランド２２を撚って形成されるシース２３とからなるスチールコード２４が使用される。
【００２９】
前記コアストランド２０は、図４（Ｂ）に示すように、３本のコア素線２５を撚って形成される芯部分２１Ａと、この芯部分２１Ａの周囲に配される８〜９本のコア素線２５を撚って形成される外層部分２１Ｂとからなる３＋Ｎの層撚り構造（Ｎ＝８〜９）を具える。図４（Ａ）、（Ｂ）では、便宜上、芯部分２１Ａをなすコア素線２５と、外層部分２１Ｂをなすコア素線２５とで断面模様を相違させているが、実質的に同じ素線で形成されている。
【００３０】
前記コアストランド２０では、前記芯部分２１Ａの撚り方向及び撚りピッチの少なくとも一方が、前記外層部分２１Ｂの撚り方向及び撚りピッチと相違する。この場合、芯部分２１Ａと外層部分２１Ｂとで、撚り方向を同一とすることが、コア素線２５間の接触面積を高めてコア素線２５間のフレッティング摩耗を減じる上で好ましい。しかし撚り方向と撚りピッチとの双方を相違させても良い。
【００３１】
又各前記シースストランド２２は、１２〜１９本のシース素線２６を束ねて撚り合わせた１×Ｍの束撚り構造（Ｍ＝１２〜１９）及び１２〜１９本のシース素線２６を複数層で撚り合わせたｍ＋ｎ構造（ｍ＋ｎ＝１２〜１９）、ｍ＋ｎ＋ｓ構造（ｍ＋ｎ＋ｓ＝１２〜１９）の複層撚り構造のいずれか一方の構造をなす。
【００３２】
又、前記コア素線２５の直径ｄｃは、シース素線の直径ｄｓよりも大である。このように、前記コア２１の芯部分２１Ａが３本のコア素線２５の撚り合わせ体によって形成されるため、コア素線２５同士の拘束力が高まるとともに、芯部分２１Ａの外層部分２１Ｂからの拘束力も増加する。そのため、芯部分２１Ａ自体の抜け、及び芯部分２１Ａにおけるコア素線２５の抜けを抑制できる。
【００３３】
又、前記コアストランド２０は、同一線径のコア素線２５から形成される。シースストランド２２は、同一線径のシース素線２６から形成されてもよく、異なるシース素線２６から形成されてもよい。また、前記コア素線２５の直径ｄｃがシース素線２６の直径ｄｓよりも大に設定されることにより、コアストランド２０におけるコア素線２５の先行破断が抑制される。
【００３４】
即ち、コア素線２５をシース素線２６よりも太くし、コア素線２５の強力をシース素線２６の強力に比して相対的に高めている。しかもコアストランド２０が同一のコア素線２５によって形成されるため、素線の強度の弱所が排除される。その結果、前記先行破断を効果的に抑制することができる。そのためには、前記直径ｄｃ、ｄｓの比（ｄｃ／ｄｓ）は、１．５以上とするのが好ましく、１．５を下回ると前記先行破断の抑制効果に不利となる。なお、シースストランド２２のシース素線２６の線径が同一でなく、異なっている場合、ｄｓはシースストランド２２の最外層フィラメントの線径を示す。
【００３５】
又、前記スチールコード２４では、前記外層部分２１Ｂにおけるコア素線２５間の平均間隙Ｇｃを０．０１５ｍｍ以上とするとともに、前記シースストランド２２間の平均間隙Ｇｓを０．１ｍｍ以上としている。これにより、コアストランド２０の周囲、及びコアストランド２０の内部へのゴム浸透性を十分確保することができる。その結果、浸入するゴムと芯部分２１Ａとの接着によって、前記芯部分２１Ａの芯抜けをさらに抑制することができる。又浸入するゴムにより、コア素線２５への締め付け荷重、及びコア素線２５間の接触圧力が緩和される結果、コア素線２５における先行破断をよりいっそう抑制することが可能になる。
【００３６】
なおシースストランド２２を束撚り構造とすれば断面がコンパクトとなり、スチール量を同じとしながら、前記平均間隙Ｇｓを十分に確保することが可能となる。しかも、束撚り構造によりシース素線２６間の接触面積が大となるため、フレッティング摩耗にも有利となりうる。また、シースストランド２２を複層撚り構造とすればシースストランドの撚り形状の安定性を図ることができる。なお前記平均間隙Ｇｃは、前記外層部分２１Ｂにおけるコア素線２５間の間隙Ｇｃの総和ΣＧｃを間隙数で除した値である。又平均間隙Ｇｓは、シースストランド２２間の間隙Ｇｓの総和ΣＧｓを間隙数で除した値である。又シースストランド２２間の間隙Ｇｓとは、シースストランド２２を囲む外接円のうちの最小径の外接円をＲｓとしたときの、この外接円Ｒｓ間の間隙を意味する。
【００３７】
なお前記平均間隙Ｇｃの上限は、コアストランド２０が３＋８の層撚り構造をなす場合の平均間隙Ｇｃによって規制され、又前記平均間隙Ｇｓの上限は、シースストランド２２が１×１２の束撚り構造をなす場合の平均間隙Ｇｓによって規制される。
【００３８】
次に、前記スチールコード２４では、実コード断面積Ｓ１が見かけのコード断面積Ｓ０の４８％より大かつ５１％より小であるのが好ましい。前記実コード断面積Ｓ１は、各前記コア素線２５の素線断面積Ｓｃの総和ΣＳｃと、各前記シース素線２６の素線断面積Ｓｓの総和ΣＳｓとの合計（ΣＳｃ＋ΣＳｓ）で示される。又見かけのコード断面積Ｓ０は、スチールコード２４を囲む外接円のうちの最小径の外接円Ｒ０の面積で示される。
【００３９】
実コード断面積Ｓ１を、見かけのコード断面積Ｓ０の５１％より小とすることで、コード内に充填されるゴムの比率が高まる。その結果、前記充填されるゴムによってコア素線２５への締め付け荷重、及びコア素線２５間の接触圧力を軽減でき、先行破断の抑制に有利となる。又コア２１の芯抜け抑制にも有利となる。なお前記実コード断面積Ｓ１が、見かけのコード断面積Ｓ０の４８％以下になると、スチールの比率が減じるためコード強力自体の低下を招く。
【００４０】
又前記コアストランド２０の直径Ｄｃは、スチールコード２４の直径Ｄ０の３５％より大であるのが好ましい。コアストランド２０の直径Ｄｃは、コアストランド２０を囲む外接円のうちの最小径の外接円Ｒｃの直径で示される。又、スチールコード２４の直径Ｄ０は、前記外接円Ｒ０の直径で示される。
【００４１】
スチールコード２４の直径Ｄ０に対するコアストランド２０の直径Ｄｃの比率が大となると、必然的に、シースストランド２２の直径Ｄｓの比率は小となり、その結果、シースストランド２２間の平均間隙Ｇｓが増加する。従って、前記直径Ｄｃを直径Ｄ０の３５％より大とすることで、平均間隙Ｇｓを増大することができ、コード内へのゴム浸透性を高めうる。その結果、先行破断の抑制、及び芯抜け抑制に有利となる。なお直径Ｄｃは直径Ｄ０の４０％以上がさらに好ましい。なおその上限は、シースストランド２２が１×１２の束撚り構造をなすときの比Ｄｃ／Ｄ０によって規制される。
【００４２】
以上、本発明の特に好ましい実施形態について詳述したが、本発明は図示の実施形態に限定されることなく、種々の態様に変形して実施しうる。
【実施例】
【００４３】
本発明の効果を確認すべく、表１の仕様のスチールコードを試作し、各スチールコードの湿熱劣化性をテストした。又試作のスチールコードを、抗張体の抗張力コードとして用いた図２、３に示す構造の弾性クローラを試作するとともに、各弾性クローラにおける抗張力コードの芯抜け性及び耐久性について実車テストした。表１に記載以外は実質的に同仕様である。なお抗張体において、厚さは３．８ｍｍ、抗張力コードの打ち込み本数は１２本／５０ｍｍであった。なお比較例１のスチールコードの断面図を図５に示す。
【００４４】
（１）湿熱劣化性：
スチールコードをトッピングゴムで挟み込んだ厚さ３．８ｍｍのシート体を、温度１５０℃、時間３０分にて加硫した。又加硫したシート体を、湿熱劣化条件（温度８０℃、相対湿度９８％）の下で１５０時間放置して湿熱劣化を行った後、そのシート体からスチールコードを取り出した。そしてこのスチールコードを顕微鏡を用いて長さ２０ｍｍの範囲で観察し、錆の発生の有無を調査した。結果は、錆の発生がない場合を０点とした５段階で評価した。点数が高い程、錆が多く、ゴム浸透性に劣っている。
【００４５】
（２）芯抜け性：
弾性クローラを、重量３５００ｋｇのミニショベルに取り付け、周回コースを、速度３．０ｋｍ／ｈにて４００ｋｍの距離を走行させた。走行後、弾性クローラを解体し、スチールコードの端部からのコア素線の飛び出し（芯抜け）の有無を目視によって確認した。
【００４６】
（３）耐久性：
弾性クローラを、重量３５００ｋｇのミニショベルに取り付け、周回コースを、速度３．０ｋｍ／ｈにて５００ｋｍの距離を走行させた。走行後、弾性クローラを解体し、スチールコードにおける素線の破断の発生箇所を確認した。結果は、比較例１を１００とした指数で評価した。数値が高い程、破断の発生箇所が少なく耐久性に優れている。
【００４７】
【表１】
2014163001.tif 000003
2014163001.tif 000004
【００４８】
表１に示すように、実施例のコードは、素線の破断抑制効果、及び耐芯抜け性に優れているのが確認できる。
【符号の説明】
【００４９】
１     弾性クローラ
１０   クローラ本体
１１   抗張体
１３   抗張力コード
２０   コアストランド
２１   コア
２１Ａ        芯部分
２１Ｂ        外層部分
２２   シースストランド
２３   シース
２４   スチールコード
２５   コア素線
２６   シース素線
【図１】
2014163001.tif 000005
【図２】
2014163001.tif 000006
【図３】
2014163001.tif 000007
【図４】
2014163001.tif 000008
【図５】
2014163001.tif 000009
【図６】
2014163001.tif 000010
【手続補正書】
【提出日】平成25年2月22日(2013.2.22)
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図５】
2014163001.tif 000011