(57)【要約】      （修正有）【課題】温度変化により双胴型タンク外径が縮径したときでも、双胴型タンク側の断熱ライナー外周面とサドル頂面材の内面とが全長に亘って衝合状態を維持し得るようにする。【解決手段】双胴型タンクの各タンク胴１１，１１の外周面に、タンク胴周方向に多数個に分割した各分割ライナー材２１を配置してなる断熱ライナー２を取付ける一方、サドル側頂面部には、各分割ライナー材２１にそれぞれ対応する位置に各分割受材３１を設けるとともに、各分割受材３１の受面を、タンク胴１１が熱収縮したときに各分割ライナー材２１がそれぞれ変位する方向に傾斜する傾斜面としていることにより、タンク外径が縮径しても各分割ライナー材２１と各分割受材３１の各当接面同士が衝合した状態を維持できるようにしている。【選択図】図３
2014213868.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
略円筒形の２つのタンク胴（１１，１１）を左右平行姿勢で一体化してなる双胴型の液化ガスタンク（１）を前後複数のサドル（３，３）上に載せて支持するようにした双胴型液化ガスタンクの支持構造であって、
上記サドル（３）は、上記両タンク胴（１１，１１）の各最下端位置（Ａ，Ａ）間の長さ範囲（Ｌ１）にある中央サドル部（３Ａ）と上記各最下端位置（Ａ，Ａ）からそれぞれ外側に所定長さ範囲（Ｌ２，Ｌ２）ずつ連続させた各外側サドル部（３Ｂ，３Ｂ）とからなる左右長さ（Ｌ）を有し、
上記両タンク胴（１１，１１）における上記サドル（３）に載置される部分の外周面に、両タンク胴（１１，１１）の周方向に多数個に分割した各分割ライナー材（２１，２１・・）を配置してなる断熱ライナー（２）を取付ける一方、
上記サドル（３）の頂面部には、上記各分割ライナー材（２１，２１・・）にそれぞれ対応する位置に、該各分割ライナー材（２１，２１・・）の先端面（２２）にそれぞれ衝合する各分割受材（３１，３１・・）を、上記断熱ライナー（２）の外周面と同曲率の円弧状に配置しているとともに、
上記各分割受材（３１，３１・・）のそれぞれの受面（３２）を、上記タンク（１）を上記サドル（３）上に載置した状態で常温状態での各タンク胴（１１，１１）が低温液化ガス貯蔵により熱収縮したときに上記各分割ライナー材（２１，２１・・）がそれぞれ変位する方向に傾斜する傾斜面としている、
ことを特徴とする双胴型液化ガスタンクの支持構造。
【請求項２】
略円筒形の２つのタンク胴（１１，１１）を左右平行姿勢で一体化してなる双胴型の液化ガスタンク（１）を前後複数のサドル（３，３）上に載せて支持するようにした双胴型液化ガスタンクの支持構造であって、
上記サドル（３）は、上記両タンク胴（１１，１１）の各最下端位置（Ａ，Ａ）間の長さ範囲（Ｌ１）にある中央サドル部（３Ａ）と上記各最下端位置（Ａ，Ａ）からそれぞれ外側に所定長さ範囲（Ｌ２，Ｌ２）ずつ連続させた各外側サドル部（３Ｂ，３Ｂ）とからなる左右長さ（Ｌ）を有し、
上記両タンク胴（１１，１１）における上記サドル（３）に載置される部分の外周面に、両タンク胴（１１，１１）の周方向に多数個に分割した各分割ライナー材（２１，２１・・）を配置してなる断熱ライナー（２）を取付ける一方、
上記サドル（３）の頂面部には、上記各分割ライナー材（２１，２１・・）にそれぞれ対応する位置に、該各分割ライナー材（２１，２１・・）の先端面（２２）にそれぞれ衝合する各分割受材（３１，３１・・）を、上記断熱ライナー（２）の外周面と同曲率の円弧状に配置しているとともに、
上記タンク（１）を上記サドル（３）上に載置した状態で常温状態での各タンク胴（１１，１１）が低温液化ガス貯蔵により熱収縮したときに、上記タンク胴（１１，１１）の各最下端位置（Ａ，Ａ）にある各分割ライナー材（２１，２１）がそれぞれタンク中央側の水平方向に向けてスライドする状態で上記各分割ライナー材（２１，２１・・）が上記各分割受材（３１，３１・・）に対してそれぞれ変位可能であり且つ上記各分割受材（３１，３１・・）のそれぞれの受面（３２）を上記各分割ライナー材（２１，２１・・）がそれぞれ変位する方向に傾斜する傾斜面としている、
ことを特徴とする双胴型液化ガスタンクの支持構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本願発明は、液化ガス（低温）を貯蔵するための液化ガスタンクの支持構造に関し、特に液化ガスタンクとして略円筒形（断面略Ｃ形）の２つのタンク胴を左右並置姿勢で一体結合してなる双胴型液化ガスタンクに適用されるタンク支持構造（双胴型液化ガスタンクの支持構造）を対象にしたものである。
【背景技術】
【０００２】
この種の双胴型液化ガスタンクは、例えば、ＬＰＧ、ＬＥＧ、ＬＮＧ等の液化ガスを貯蔵するものであるが、このような荷液は低温であり、例えば、ＬＰＧは約−４５℃以下、ＬＥＧは約−１００℃以下、ＬＮＧは約−１６０℃以下の温度となる。そして、このような低温の荷液（液化ガス）は、一般に液化ガス運搬船に据付けた液化ガスタンクに貯蔵して運搬される。
【０００３】
ところで、図２０〜図２１には、従来の一般的な双胴型液化ガスタンクの支持構造を示している。尚、以下の説明では、双胴型液化ガスタンクを単に双胴型タンク（又は単にタンク）と表現することがある一方、この双胴型液化ガスタンクの支持構造を単にタンク支持構造と表現することがある。
【０００４】
図２０〜図２１（従来例）のタンク支持構造は、例えば液化ガス運搬船のタンク設置部に前後２つのサドル１０３を設置し、前後の各サドル１０３に跨がってタンク（双胴型タンク）１０１を横向き姿勢で載置したものである。尚、図２０〜図２１は、例えば図１のII−II断面相当図である。
【０００５】
双胴型タンク１０１は、同じ直径Ｄ，Ｄ（図２０）をもつ断面略Ｃ形の２つのタンク胴１１１，１１１を左右並置姿勢で一体化させたものである。尚、この種の双胴型タンク１０１の大きさは各種のものがあるが、一例として図２０において、各タンク胴１１１，１１１の直径Ｄが１４ｍ、両タンク胴１１１，１１１の左右外端間の寸法Ｅが２３ｍ程度のものが採用できる。
【０００６】
サドル１０３は、双胴型タンク１０１の左右幅の下面側のほぼ全域を支持し得る長さＬ（図２０）を有している。
【０００７】
双胴型タンク１０１におけるサドル１０３に載置される部分の外周面には、サドル１０３の長さ範囲Ｌに対応する長さ範囲に断熱ライナー１０２を取付けている。尚、タンク１０１のその他の外面は断熱材（例えばポリウレタン製）１１２で被覆している。
【０００８】
各タンク胴１１１，１１１は、金属製であって温度変化によって拡縮する性質がある。そして、この種の液化ガスタンク１０１では、タンク内が常温のときとタンク内が液化ガスで冷やされたときとでは温度差が大きくなり、その温度変化によりタンク１（両タンク胴１１１，１１１）が拡縮するという特性がある。尚、本願では、タンク１０１の外径が拡縮することで、後述するように断熱ライナー１０２の外周面とサドル１０３の受面とがタンク中心寄りの部分的範囲にしか接触しなくなる（局所支持になる）ことや、それによる不安定支持状態になること、及びタンク内液化ガスの重量によってタンク変形応力が発生すること、等を改善するものであり、以下の説明では、タンク１０１の拡縮については、タンク胴の径方向の拡縮で説明する。
【０００９】
断熱ライナー１０２には、断熱性が高く且つ圧縮に対する強度が強い木ライナーが多用されている。このタンク側の断熱ライナー１０２は、温度変化によって各タンク胴１１１，１１１の外径が拡縮するのに追従し得るように、各タンク胴１１１，１１１の周方向に多数個に分割した各分割ライナー材１２１，１２１・・を連続配置したものを採用している（図２０参照）。即ち、温度変化により各タンク胴１１１，１１１の外径が拡縮すると、そのタンク胴の拡縮に追従して断熱ライナー１０２の形状（円弧曲率）を変化させる必要があるが、該断熱ライナー１０２として多数の分割ライナー材１２１，１２１・・を連続配置したものを採用することにより、各分割ライナー材１２１，１２１・・がそれぞれタンク胴外面の動き（拡縮）に追従できるようにしている。
【００１０】
この種の双胴型タンクの据付は、タンク１０１内が常温の状態で前後の断熱ライナー１０２部分をそれぞれサドル１０３上に載せることで実施される。そして、タンク据付状態（タンク内が常温）では、図２０に示すように、断熱ライナー１０２の外周面１０２ａ（各分割ライナー材１２１，１２１・・の全先端面）がサドル１０３の頂面材１３０の内周面１３０ａに対して全範囲に亘って衝合（当接）するように設計されている。
【００１１】
ところで、タンク（タンク胴）内が常温状態では、図２０に示すようにタンク１０１が拡径状態であり、このとき断熱ライナー１０２の外周面１０２ａがサドル頂面材１３０の内周面１３０ａに対して全範囲で衝合（当接）している。従って、タンク１０１の据付状態は安定している（左右方向にグラつかない）とともに、断熱ライナー１０２とサドル頂面材１３０との接触範囲が長いとサドル１０３でのタンク支持力を分散できる。尚、このときの両タンク胴１１１，１１１の各中心は符号Ｐ，Ｐの位置にある。
【００１２】
他方、タンク据付状態で、タンク（タンク胴）内に低温の液化ガスを貯蔵すると、タンク胴１１１，１１１が冷やされて熱収縮し、そのとき図２１に示すように各タンク胴１１１，１１１の直径が元の寸法Ｄ（図２０）より縮径した寸法Ｄ′となる（このとき、タンク１０１の左右外端幅が元の寸法Ｅより縮径した寸法Ｅ′となる）。因に、図２０における常温時のタンク胴１１１の直径Ｄが例えば１４ｍである場合で、タンク１０１内に液化ガスを貯蔵した場合には、縮径したタンク外径Ｄ′が元の外径Ｄ（図２０）より約４０〜５０mm程度小さくなることがある。そして、タンク１０１が縮径した状態では、それに追従して各タンク胴１１１，１１１の外周面にある断熱ライナー１０２の外周面１０２ａの曲率半径がサドル１０３の頂面材１３０の内周面１３０ａの曲率半径より小さくなる。尚、タンク１０１が拡径状態から縮径すると、拡径状態（図２０）でのタンク胴中心Ｐ，Ｐの位置が縮径状態（図２１）でのタンク胴中心Ｐ′，Ｐ′の位置まで、下方且つ中央側の斜め方向に変位するようになる。
【００１３】
ところで、縮径状態の双胴型タンク１０１がサドル１０３上に載った状態では、図２１及び図２２に示すように両タンク胴１１１，１１１の結合部１１１ｂの左右近傍位置にある断熱ライナー部分１０２ｂ，１０２ｂがサドル側頂面材１３０の中央凸部１３０ｂの左右近傍位置付近１３０ｃ，１３０ｃに当接した状態で、双胴型タンク１０１がサドル１０３上に支持される。
【００１４】
そして、双胴型タンク１０１が縮径状態でサドル１０３上に載っている状態では、図２１に示すように断熱ライナー１０２の外周面１０２ａの曲率半径がサドル１０３の頂面材１３０の内周面１３０ａの曲率半径（不変）より小さくなっているので、タンク胴の結合部１１１ｂの左右近傍位置付近にある断熱ライナー部分１０２ｂ，１０２ｂがサドル頂面材１３０の中央凸部１３０ｂの左右近傍位置付近１３０ｃ，１３０ｃに接触しているものの、断熱ライナー１０２における各分割ライナー材１２１，１２１・・が左右中央位置付近（Ｌ３の長さ範囲）から左右に離れた位置にあるものほど、分割ライナー材１２１の先端面とサドル頂面材１３０の内面との間の隙間が大きくなっていく。即ち、図２１及び図２２に示すように、断熱ライナー１０２の左右中心寄りの所定小範囲Ｌ３（Ｌ３＝例えば１〜２ｍ程度）にある各分割ライナー材１２１，１２１，・・はサドル頂面材１３０の内面１３０ａに接触又はほぼ接触しているが、左右中央位置付近（Ｌ３の長さ範囲）から左右に離れた位置にあるものほど、両者間の隙間が順次大きくなっていく。因に、断熱ライナー１０２における左右外端位置での上記間隔Ｍは、例えば２５〜３０mmとなることがある。
【００１５】
そして、図２１及び図２２に示すように、縮径状態のタンク１０１がサドル１０３上に載置されていると、該タンク１０１はサドル１０３に対して上記左右中心寄りの所定小範囲Ｌ３でのみ支持されることになる。換言すれば、上記所定小範囲Ｌ３よりそれぞれ外側では、断熱ライナー１０２の外面１０２ａとサドル頂面材１３０の内面１３０ａとが離間している。
【００１６】
このように、双胴型タンク１０１が縮径していると、該タンク１０１がサドル１０３に対して上記所定小範囲Ｌ３（Ｌ３＝例えば１〜２ｍ程度）のみで支持されているので、その付近のタンク構成要素に大きな熱応力が発生すると共に、該タンク１０１が上記各隙間Ｍ，Ｍ（図２１）の範囲で左右にグラつく要素が発生し、タンク１０１の据付状態の安定性が悪くなる。特に、タンクを液化ガス運搬船に設置した場合には、船体が海上で揺動することにより、タンク１０１がサドル１０３上でグラつき易くなる。
【００１７】
又、上記のように双胴型タンク１０１が縮径状態では、タンク側の断熱ライナー１０２がサドル側の頂面材１３０に接触する範囲（上記小範囲Ｌ３）でのみ液化ガス入りタンクの荷重（大荷重となる）を支持することになり、その接触部分（タンク側及びサドル側の両方）の強度を増強する必要がある（コスト高になる）とともに、タンク縮径状態では常時局所的に大荷重がかかるので、長期に亘る耐久性に不安が生じるという問題もある。
【００１８】
さらに、図２１に示すタンク縮径状態では、左右のタンク胴１１１，１１１内の液化ガスの荷重は各タンク胴１１１，１１１の底部（各最下端位置Ａ付近）を最大として分布するようなるが、両タンク胴１１，１１の各最下端位置Ａ，Ａにおける断熱ライナー１０２の外周面１０２ａとサドル頂面材１３０の内周面１３０ａとの間には若干の隙間Ｍａ，Ｍａがある。そして、該隙間Ｍａ，Ｍａがあると、該タンク胴１１，１１の底部に分布する大荷重によって、タンク胴１１１における最下端位置Ａ付近から両タンク胴の結合部１１ｂに至る範囲に大きな曲げ応力が発生することになり、タンク１０１における両タンク胴１１１，１１１の各最下端位置Ａ，Ａ間の間隔Ｌ１部分の剛性を一層強固にする必要があった（コスト高はもちろん、支持構造として成立しにくくなっていた）。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１９】
そこで、本願発明は、双胴型タンク内に低温液化ガスを貯蔵することで上記のようにタンク外径が縮径したときでも、タンク側断熱ライナーの外周面とサドル側頂面部の内面とが長い範囲に亘って衝合状態（当接状態）を維持し得るようにした、双胴型液化ガスタンクの支持構造を提供することを目的としてなされたものである。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
本願発明は、上記課題を解決するための手段として次の構成を有している。
【００２１】
本願発明は、液化ガス（低温）を貯蔵するための双胴型液化ガスタンクの支持構造を対象にしたものであるが、本願の説明においても、双胴型液化ガスタンクを単に双胴型タンク（又は単にタンク）と表現することがある一方、この双胴型液化ガスタンクの支持構造を単にタンク支持構造と表現することがある。
【００２２】
ところで、本願発明の背景として、次のことがある。即ち、上記「背景技術」の項でも説明しているように、双胴型タンクの支持構造においては、サドル上に載置したタンクの外径は、タンク内が常温であるか荷液（低温）で冷やされているかによって変化する。そして、タンク内が常温のときには、タンク側断熱ライナーの外周面がサドルの頂面部に対して全長に亘って衝合（当接）しているのでタンクが安定支持されているが、タンク内が冷やされると、各タンク胴が縮径し、それに追従して断熱ライナーの外周面も縮径するようになる。このように、断熱ライナーの外周面が縮径すると、タンクはサドルに対して、両タンク胴の下面側結合部付近にある所定小範囲（例えば１〜２ｍ程度の範囲）の断熱ライナー部分でしか支持することができなくなり、その結果、上記所定小範囲のそれぞれ外側はサドル側頂面部の内面と断熱ライナーの先端面との間に隙間ができることで、上記した各種の難題が発生する、という背景がある。
【００２３】
そこで、本願発明のタンク支持構造では、次の各構成を備えている。
【００２４】
［本願請求項１の発明］
本願請求項１の発明のタンク支持構造は、添付の図１〜図１０に例示するように、次の各構成を有している。
【００２５】
本願で対象となる双胴型タンク１は、略円筒形（断面略Ｃ形）の２つのタンク胴１１，１１を左右並置姿勢で一体化して構成されたものである。尚、本願で適用される双胴型タンク１の大きさは各種のものがあるが、一例として図２において、各タンク胴１１，１１の直径Ｄが１４ｍ、両タンク胴１１，１１の左右外端間の寸法Ｅが２３ｍ程度のものが採用できる。
【００２６】
そして、本願のタンク支持構造でも、上記双胴型タンク１を前後複数のサドル３上に載せて支持するようにしたものである。尚、双胴型タンク１を支持するサドル３は、基本的には前後２箇所でよいが、３箇所以上あってもよい。
【００２７】
サドル３は、両タンク胴１１，１１の各最下端位置Ａ，Ａ間の長さ範囲Ｌ１にある中央サドル部３Ａと各最下端位置Ａ，Ａからそれぞれ外側に所定長さ範囲Ｌ２，Ｌ２ずつ連続させた各外側サドル部３Ｂ，３Ｂとからなる左右長さＬを有している。
【００２８】
尚、このサドル３の左右長さＬは、以下に説明する本願実施例のように、該サドル３の左右全長さＬを両タンク胴１１，１１の左右外端幅Ｅとほぼ同長さ（又はそれより少し短い長さ）に設定することがタンクを安定支持する点で好ましい。その場合、上記のように、両タンク胴１１，１１の左右外端間の寸法Ｅが２３ｍの双胴型タンク１であれば、中央サドル部３Ａは９ｍ程度となり、左右の各外側サドル部３Ｂ，３Ｂはそれぞれ７ｍ程度となる。
【００２９】
サドル３の上面には、双胴型タンク１（各タンク胴１１，１１）の下面形状に沿って２つの円弧状凹部が設けられている。
【００３０】
両タンク胴１１，１１におけるサドル３に載置される部分（下面側）の外周面には断熱ライナー２を取付けている。この断熱ライナー２は、両タンク胴１１，１１の周方向に多数個に分割した各分割ライナー材２１，２１・・を配置して構成されている。この各分割ライナー材２１（１個当たりのもの）は、タンク周方向の長さが例えば８０〜１００mm程度（特に限定するものではない）の大きさのものが採用できる。
【００３１】
他方、サドル３の頂面部には、タンク側の各分割ライナー材２１，２１・・にそれぞれ対応する位置に、該各分割ライナー材２１，２１・・の先端面２２（図５〜図１０）にそれぞれ衝合する各分割受材３１，３１・・を設けている。そして、このサドル側の各分割受材３１，３１・・は、タンク側の断熱ライナー２の外周面と同曲率の円弧状に配置している。
【００３２】
さらに、本願請求項１のタンク支持構造では、上記サドル側の各分割受材３１，３１・・のそれぞれの受面３２を、タンク１をサドル３上に載置した状態で常温状態での各タンク胴１１，１１が低温液化ガス貯蔵により熱収縮したときにタンク側の各分割ライナー材２１，２１・・がそれぞれ変位する方向に傾斜する傾斜面としている。
【００３３】
ところで、双胴型タンク１をサドル３上に載置した状態で、タンク内が常温状態から荷液（低温）により冷やされると、上記のようにタンク外径（及び断熱ライナー外周面）が縮径する。そして、タンク外径が縮径すると、双胴型タンクの場合は両タンク胴１１，１１の結合部１１ａがサドル３側の中央凸部３ｂに対応する状態でタンク１がサドル３上に左右位置決めされている関係で、両タンク胴１１，１１の各中心がタンク拡径状態（図２）での位置Ｐ，Ｐよりタンク縮径状態（図３）での位置Ｐ′，Ｐ′までそれぞれ下方且つ中央側の斜め方向に変位するようになる。又、タンク外径が縮径すると、断熱ライナー２の各分割ライナー材２１，２１・・は、タンク胴１１，１１の縮径に追従してそれぞれ所定の方向に変位するようになるが、該各分割ライナー材２１，２１・・の位置によって変化する方向は少しずつ異なる（詳細については、実施例の項で詳しく説明する）。
【００３４】
そして、本願請求項１のタンク支持構造では、上記したように、サドル側の各分割受材３１，３１・・のそれぞれの受面３２を、常温状態でのタンク胴１１，１１が低温液化ガス貯蔵により熱収縮したときにタンク側の各分割ライナー材２１，２１・・がそれぞれ変位する方向に傾斜する傾斜面としているので、タンク側の断熱ライナー２が縮径しても、その各分割ライナー材２１，２１・・の先端面２２がそれぞれ対応するサドル３側の各分割受材３１，３１・・の受面３２に対して衝合したままであるかあるいは離間する間隔が小さくなる。
【００３５】
つまり、断熱ライナー２におけるタンク側の各分割ライナー材２１，２１・・がそれに対応するサドル側の各分割受材３１，３１・・に対してそれぞれ所定の方向に変位するものの、タンク側の各分割ライナー材２１，２１・・の先端面２２はサドル側の各分割受材３１，３１・・の受面３２に衝合したままであるかあるいは離間間隔を小さくできるので、タンク側の断熱ライナー２の外周面（各分割ライナー材２１，２１・・の先端面２２）とサドル側の頂面部の内周面（各分割受材３１，３１・・の受面３２）との間には隙間が発生しない（あるいはその隙間を小さくできる）。
【００３６】
ところで、タンク側各分割ライナー材２１，２１・・の先端面２２とサドル側各分割受材３１，３１・・の受面３２とがそれぞれ対応する各対応面は、常温状態でのタンク胴１１，１１が低温液化ガス貯蔵により熱収縮したときにタンク側各分割ライナー材２１，２１・・がそれぞれ変位する方向と同方向に傾斜させたものがベストであるが、この請求項１においては、各側の対応面をそれぞれベストの方向に傾斜させなくてもそれに近づける側に傾斜させることにより、タンク縮径時における断熱ライナー外周面とサドル頂面部の内周面間に生じる隙間を従来（例えば図２１の場合）に比して小さくできるという機能を有する。
【００３７】
［本願請求項２の発明］
本願請求項２の発明は、図１１〜図１９に例示するように、上記請求項１の変形例である。そして、この請求項２のタンク支持構造において、上記請求項１の構成との変形部分は次の通りである。
【００３８】
即ち、この請求項２のタンク支持構造において、双胴型タンク１をサドル３上に載せて支持する点、サドル３は中央サドル部３Ａと各外側サドル部３Ｂ，３Ｂとからなる左右長さＬを有している点、両タンク胴１１，１１におけるサドル３に載置される部分の外周面に両タンク胴１１，１１の周方向に多数個に分割した各分割ライナー材２１，２１・・を配置してなる断熱ライナー２を取付けている点、サドル３の頂面部におけるタンク側各分割ライナー材２１，２１・・にそれぞれ対応する位置に、各分割ライナー材２１，２１・・の先端面２２にそれぞれ衝合する各分割受材３１，３１・・を断熱ライナー２の外周面と同曲率の円弧状に配置している点、はそれぞれ上記請求項１の構成と同じであるので、請求項１の説明部分を援用する。
【００３９】
そして、この請求項２のタンク支持構造は、タンク１をサドル３上に載置した状態で常温状態での各タンク胴１１，１１が低温液化ガス貯蔵により熱収縮したときに、タンク胴１１，１１の各最下端位置Ａ，Ａにある各分割ライナー材２１，２１がそれぞれタンク中央側の水平方向に向けてスライドする状態で各分割ライナー材２１，２１・・が各分割受材３１，３１・・に対してそれぞれ変位可能であり且つ各分割受材３１，３１・・のそれぞれの受面３２を各分割ライナー材２１，２１・・がそれぞれ変位する方向に傾斜する傾斜面としている、ことを特徴とするものである。
【００４０】
この請求項２のタンク支持構造では、タンク縮径時に、タンク胴１１，１１の各最下端位置Ａ，Ａにある各分割ライナー材２１，２１がそれぞれタンク中央側の水平方向に向けてスライドするように移動するので、上記各タンク胴１１，１１の最下端位置Ａ，Ａ間におけるタンク胴外面（各分割ライナー材２１，２１・・）の移動方向は、図１３にＴ４〜Ｔ６でシュミレーションしているように、それぞれタンク中央側で水平方向より上向きになることはない。
【００４１】
又、この請求項２のタンク支持構造において、タンク縮径時には、各タンク胴１１，１１の最下端位置Ａ，Ａにある分割ライナー材２１，２１がそれぞれタンク中央側の水平方向に向けてスライドするので、各タンク胴の各最下端位置Ａ，Ａ間の長さ範囲Ｌ１においては各分割ライナー材２１の先端面２２が元の拡径状態の断熱ライナー外周面より径方向外方にはみ出すようになるが、そのはみ出し量は各分割ライナー材２１，２１・・と各分割受材３１，３１・・間に分割ライナー材２１の移動（はみ出し）に要する隙間を設けておくことで吸収することができる。
【００４２】
尚、この請求項２においても、タンク側各分割ライナー材２１，２１・・の先端面２２とサドル側各分割受材３１，３１・・の受面３２とがそれぞれ対応する各対応面は、それぞれ上記したベストの方向（タンク縮径時に各分割ライナー材が変位する方向）に傾斜させなくてもそれに近づける側に傾斜させることにより、タンク縮径時における断熱ライナー外周面とサドル頂面部の内周面間に生じる隙間を従来（例えば図２１の場合）に比して小さくできるという機能を有する。
【発明の効果】
【００４３】
［本願請求項１の発明の効果］
本願請求項１の発明のタンク支持構造によれば、双胴型タンク１内が常温であるか低温であるかによって各タンク胴１１，１１が温度変化により拡縮するが、該タンク胴１１，１１が拡縮しても、タンク側断熱ライナー２の各分割ライナー材２１，２１・・がサドル側の各分割受材３１，３１・・に対してそれぞれ衝合状態にあるかあるいは近接状態にあるので、タンク側の各分割ライナー材２１，２１・・の各先端面２２とサドル側の各分割受材３１，３１・・の各受面３２との間に隙間ができないかあるいは該隙間を従来（例えば図２１の場合）より小さくできる。
【００４４】
従って、本願請求項１のタンク支持構造では、タンク１が冷やされて縮径しても、タンク１の下面側（各分割ライナー材２１，２１・・）をサドル側頂面部（分割受材３１，３１・・）に衝合させた状態で支持できるので、双胴型タンク１を安定状態（又は安定状態に近い状態）で支持することができるという効果がある。
【００４５】
又、タンク１が縮径状態であっても、サドル３の全長い範囲Ｌでタンク側断熱ライナー２がサドル側頂面部に衝合しているので、双胴型タンク１の荷重（液化ガス入りタンクでは大荷重となる）を長い長さ範囲Ｌで分散して支持できる。従って、タンク側断熱ライナー２とサドル側頂面部との衝合部分（タンク側及びサドル側の両方）の強度を従来（図２１）のものより緩和することができる（安価に構成できる）とともに、タンク縮径状態において局所的に大荷重がかかるのを軽減できるので、長期に亘る耐久性が良好となるという効果もある。
【００４６】
さらに、タンク縮径状態では、サドル３の全長さ範囲Ｌに亘ってタンク側断熱ライナー２とサドル側頂面部とが衝合しているので、従来（図２０〜図２２）のようにタンク縮径状態においてタンクがサドルに対して所定小範囲Ｌ３（図２１、図２２）のみで支持される場合のように、タンクの中央寄り部分に大きな曲げ応力が発生する、という問題を未然に解消できるという効果もある。
【００４７】
［本願請求項２の発明の効果］
本願請求項２の発明のタンク支持構造では、タンク縮径時に、タンク胴１１，１１の各最下端位置Ａ，Ａにある各分割ライナー材２１，２１がそれぞれタンク中央側の水平方向に向けてスライドするように移動するので、各タンク胴１１，１１の最下端位置Ａ，Ａ間におけるタンク胴外面（各分割ライナー材２１，２１・・）の移動方向は、それぞれタンク中央側で水平方向より上向きになることはない。
【００４８】
従って、この請求項２のタンク支持構造は、上記請求項１の効果に加えて、タンクが拡径状態から縮径状態に至る間のタンク外面（各分割ライナー材２１，２１・・）の移動が無理なく且つ軽負荷状態（タンク持ち上げ作用が発生しない状態）で行われるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】本願各実施例のタンク支持構造を採用できる双胴型タンクの平面図である。
【図２】本願第１実施例のタンク支持構造を採用した図１のII−II拡大断面相当図で、双胴型タンクが拡径しているときの状態図である。
【図３】図２からの状態変化図で、双胴型タンクが縮径したときの状態図である。
【図４】第１実施例における双胴型タンクが縮径するときのタンク胴外周面の変位方向説明図である。
【図５】図４における方向線Ｒ１にある分割ライナー材と分割受材との衝合状態説明図である。
【図６】図４における方向線Ｒ２にある分割ライナー材と分割受材との衝合状態説明図である。
【図７】図４における方向線Ｒ３にある分割ライナー材と分割受材との衝合状態説明図である。
【図８】図４における方向線Ｒ４にある分割ライナー材と分割受材との衝合状態説明図である。
【図９】図４における方向線Ｒ５にある分割ライナー材と分割受材との衝合状態説明図である。
【図１０】図４における方向線Ｒ６にある分割ライナー材と分割受材との衝合状態説明図である。
【図１１】本願第２実施例のタンク支持構造を採用した図１のII−II拡大断面相当図で、双胴型タンクが拡径しているときの状態図である。
【図１２】図１１からの状態変化図で、双胴型タンクが縮径したときの状態図である。
【図１３】双胴型タンクが縮径するときのタンク胴外周面の変位方向説明図である。
【図１４】図１３における方向線Ｒ１にある分割ライナー材と分割受材との衝合状態説明図である。
【図１５】図１３における方向線Ｒ２にある分割ライナー材と分割受材との衝合状態説明図である。
【図１６】図１３における方向線Ｒ３にある分割ライナー材と分割受材との衝合状態説明図である。
【図１７】図１３における方向線Ｒ４にある分割ライナー材と分割受材との衝合状態説明図である。
【図１８】図１３における方向線Ｒ５にある分割ライナー材と分割受材との衝合状態説明図である。
【図１９】図１３における方向線Ｒ６にある分割ライナー材と分割受材との衝合状態説明図である。
【図２０】従来のタンク支持構造を示す断面図で、図２相当図である。
【図２１】図２０からの状態変化図で、双胴型タンクが縮径したときの状態図である。
【図２２】図２１の一部拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【００５０】
以下、図１〜図１９を参照して本願の実施例を説明すると、図１〜図１０には本願請求項１に対応する第１実施例の双胴型液化ガスタンクの支持構造を示し、図１１〜図１９には本願請求項２に対応する第２実施例の双胴型液化ガスタンクの支持構造を示している。尚、以下の説明でも、本願実施例の双胴型液化ガスタンクの支持構造を単にタンク支持構造ということがあるとともに、双胴型液化ガスタンクを単に双胴型タンク又は単にタンクということがある。
【００５１】
ところで、この種のタンク支持構造では、上記した背景技術の項（図２０、図２１）でも説明したように、タンク（タンク胴）内が常温状態から荷液（低温）により冷やされるとタンク胴が縮径し、それに追従して断熱ライナーの外周面も縮径するようになる。このように、断熱ライナーの外周面が縮径すると、タンク下面側の外周面の中央寄りの比較的小長さ範囲でしかサドル上に衝合（接触）しなくなり、残余の部分ではサドル頂面（内面）と断熱ライナー先端面（外面）との間に隙間ができることにより、タンクを安定姿勢で支持できなくなるとともに、タンク支持部となる衝合部分の強度を増強する必要性が生じる、という背景がある。
【００５２】
そこで、本願の各実施例では、タンク胴の温度変化で（低温時に）タンクが縮径しても、タンクをサドル上に常時安定姿勢で支持できるようにしているが、以下に本願実施例のタンク支持構造の詳細を説明する。
【００５３】
［図１〜図１０の第１実施例］
この第１実施例のタンク支持構造は、図１及び図２に示すように、例えば液化ガス運搬船のタンク設置部に前後２つのサドル３，３を設置し、該各サドル３，３に跨がって双胴型タンク１を横向き姿勢で載置したものである。
【００５４】
双胴型タンク１は、略円筒形（断面略Ｃ形）の２つのタンク胴１１，１１を左右並置姿勢で一体化して構成されたものである。尚、本願で適用される双胴型タンク１の大きさは各種のものがあるが、一例として図２において、各タンク胴１１，１１の直径Ｄが１４ｍ、両タンク胴１１，１１の左右外端間の寸法Ｅが２３ｍ程度のものが採用できる。
【００５５】
各タンク胴１１，１１における各サドル３，３に載置される部分の外周面には、断熱ライナー２，２を取付けている一方、タンク胴１１，１１における断熱ライナー取付部以外の外面は断熱材（例えばポリウレタン製）１２で被覆している。尚、タンク１の各タンク胴１１，１１を支持している前後の支持部（各サドル３，３及び各断熱ライナー２，２部分）は、基本的にはほぼ同構造のものが採用されており、以下の説明では図１における左側の支持部について説明する。
【００５６】
各タンク胴１１，１１は、金属製であって温度によって拡縮する性質がある。特に、アルミニウム合金製のタンク胴１１，１１では、熱による拡縮変化が大きくなる。尚、本願では、タンク胴１１，１１の外径の拡縮が問題となる関係で、以下の説明では、タンク胴１１，１１（又はタンク１）の拡縮については径方向の拡縮で説明する。
【００５７】
断熱ライナー２には、断熱性が高く且つ圧縮に対する強度が強い木ライナーを使用している。尚、他の実施例では、断熱ライナー２として、木ライナー以外の材質（例えばベークライト質のフェノール樹脂積層板）のものを採用してもよい。
【００５８】
サドル３は、図２に示すように、上記両タンク胴１１，１１の各最下端位置Ａ，Ａ間の長さ範囲Ｌ１にある中央サドル部３Ａと該各最下端位置Ａ，Ａからそれぞれ外側に所定長さ範囲Ｌ２，Ｌ２ずつ連続させた各外側サドル部３Ｂ，３Ｂとからなる左右長さＬを有している。そして、この実施例では、サドル３の左右長さＬを両タンク胴１１，１１の左右外端幅Ｅとほぼ同長さになるように設定している。
【００５９】
両タンク胴１１，１１の下面側外周面には、サドル３の左右全長さ（実効長さ）Ｌと同長さの範囲に一連の断熱ライナー２が取付けられている。この断熱ライナー２は、図２に示すように両タンク胴１１，１１の周方向に多数個に分割した各分割ライナー材２１，２１・・を連続配置して構成している。この断熱ライナー２の各分割ライナー材２１，２１・・は、タンク周方向の長さが例えば８０〜１００mm程度（特に限定するものではない）の大きさのものが採用できる。この各分割ライナー材２１，２１・・には、それぞれ木ライナーが採用されており、それぞれタンク胴１１の外面に接着（他の方法でもよい）によって取付けている。尚、両タンク胴１１，１１の結合部１１ａ付近は、タンク１が縮径時に大きな変形応力が発生する部分であり、該結合部１１ａ付近の左右小範囲（例えば左右に３０〜４０cm程度ずつの範囲）の部分には分割ライナー材を設置していない。
【００６０】
他方、サドル３の頂面部には、タンク側各分割ライナー材２１，２１・・にそれぞれ対応する位置に、該タンク側各分割ライナー材２１，２１・・の先端面（外端面）にそれぞれ衝合する各分割受材３１，３１・・を、タンク側断熱ライナー２の外周面（左右２つの凸円弧部がある）と同曲率の凹円弧状（左右２つある）に配置して構成している。このサドル３側の各分割受材３１，３１・・の１個当たりの周方向長さは、断熱ライナー２の各分割ライナー材２１とそれぞれ同じ長さ（８０〜１００mm程度）である。又、サドル側頂面部となる各分割受材３１，３１・・も、木ライナーを使用することができる。
【００６１】
そして、この第１実施例のタンク支持構造では、タンク側各分割ライナー材２１，２１・・のそれぞれ先端面（図５〜図１０の符号２２）と、サドル側各分割受材３１，３１・・のそれぞれの受面（図５〜図１０の符号３２）とを、タンク１をサドル３上に載置した状態で、常温状態でのタンク胴１１，１１が低温液化ガス貯蔵により熱収縮したときにタンク側各分割ライナー材２１，２１・・がそれぞれ変位する方向と同方向に傾斜する傾斜面同士で衝合させている。
【００６２】
ところで、タンク内が常温状態（タンク胴１１の外径が図２の拡径状態Ｄ）からタンク内に低温液化ガスを貯蔵すると、各タンク胴１１，１１が冷却されることにより両タンク胴１１，１１の外径がそれぞれ図３の縮径状態Ｄ′となる。因に、図２における常温時のタンク外径Ｄが例えば１４ｍである場合で、タンク胴１１１内に液化ガスを貯蔵した場合には、図３に示すタンク外径Ｄ′が元の外径Ｄ（図２）より約４０〜５０mm程度小さくなることがある。尚、このとき、両タンク胴１１，１１の左右外端幅が、図２の拡径状態では符号Ｅ（幅が２３ｍ）であるのに対して図３の縮径状態では符号Ｅ′（図２の幅Ｅから例えば左右に３０〜３５mm程度ずつ縮小した幅）となる。
【００６３】
そして、図２のタンク拡径状態から図３のタンク縮径状態に変化する際には、図４に誇大表示するように各タンク胴１１の外周面は実線図示状態（符号１１ａ）から点線図示状態（符号１１ａ′）に変位するが、この第１実施例では、タンク拡径状態からタンク縮径状態に変化するときの基準点（不動点）を両タンク胴１１，１１の下面側結合部１１ａとしている。尚、拡径状態（図４の実線図示状態）のタンク胴１１の中心はＰの位置であるが、縮径状態（図４の点線図示状態）のタンク胴１１′の中心はＰ′の位置まで下方且つ中央側に変位している。
【００６４】
このように、タンク１が拡径状態（図２）から縮径状態（図３）に変位するときには、両タンク胴１１，１１の外周面にある断熱ライナー２の各分割ライナー材２１，２１・・は、それぞれタンク１の左右中央側で且つ下向き又は上向きに変位するようになるが、該各分割ライナー材２１，２１・・の位置によって変位する方向は少しずつ異なる。
【００６５】
即ち、図４には、タンク拡径状態（実線表示）からタンク縮径状態（点線表示）に変化するときの基準点（不動点）を両タンク胴１１，１１の下面側結合部１１ａとしたもの（第１実施例）において、拡径状態のタンク胴中心Ｐを通る水平線よりそれぞれ所定角度（θ１〜θ６）だけ低い方向（方向線Ｒ１〜Ｒ６）にあるタンク外端点（Ｑ１〜Ｑ６）がそれぞれどの方向（角度α１〜α６）に変位するのかシュミレーションしたものを示している。尚、図４における各方向線Ｒ１〜Ｒ６とタンク胴１１の外面１１ａとの各交点部分Ｔ１〜Ｔ６は、それぞれ各方向線Ｒ１〜Ｒ６の延長線方向に拡大図示している。
【００６６】
そして、図４のシュミレーションでは、拡径状態のタンク胴１１の中心Ｐから右回転方向に角度θ１（θ１＝約１５°）の方向線Ｒ１上のタンク外端点は拡大図示Ｔ１に示すように点Ｑ１から点Ｑ１′の方向に変位し（角度α１＝下向きの約１４°）、同角度θ２（θ２＝約４０°）の方向線Ｒ２上のタンク外端点は拡大図示Ｔ２に示すように点Ｑ２から点Ｑ２′の方向に変位し（角度α２＝下向きの約２°）、同角度θ３（θ３＝約６５°）の方向線Ｒ３上のタンク外端点は拡大図示Ｔ３に示すように点Ｑ３から点Ｑ３′の方向に変位し（角度α３＝上向きの約１０°）、同角度θ４（θ４＝約９０°）の方向線Ｒ４上のタンク外端点は拡大図示Ｔ４に示すように点Ｑ４から点Ｑ４′の方向に変位し（角度α４＝上向きの約２２°）、同角度θ５（θ５＝約１１０°）の方向線Ｒ５上のタンク外端点は拡大図示Ｔ５に示すように点Ｑ５から点Ｑ５′の方向に変位し（角度α５＝上向きの約３１°）、同角度θ６（θ６＝約１２７°）の方向線Ｒ６上のタンク外端点は拡大図示Ｔ６に示すように点Ｑ６から点Ｑ６′の方向に変位する（角度α６＝上向きの約３４°）ようになっている。つまり、縮径方向の基準点（不動点）を両タンク胴１１，１１の結合部１１ａとした場合において、拡径状態にあるタンク胴１１の各外端点（Ｑ１〜Ｑ６）がタンク縮径状態の各外端点（Ｑ１′〜Ｑ６′）に変位するときの各方向（角度α１〜α６）は、繁雑な計算式を省略すると、概ねそれぞれ左右各タンク胴１１，１１の下面側結合部１１ｂに指向する方向となる。尚、図４には右側のタンク胴１１についてのみ表示しているが、左側のタンク胴では左右対称形に現れる。
【００６７】
そこで、図１〜図１０に示す第１実施例のタンク支持構造では、タンク１側の各分割ライナー材２１，２１・・の各先端面（図５〜図１０の符号２２）、及びサドル３側の各分割受材３１，３１・・の各受面（図５〜図１０の符号３２）を、それぞれタンク縮径時の各分割ライナー材２１，２１・・が変位する方向（α１〜α６）と同方向に傾斜する傾斜面としており、その各側の傾斜面同士がそれぞれ衝合する状態で対応させている。尚、図４〜図１０は、それぞれタンク縮径状態での各分割ライナー材２１の変位状態を示すものであり、図５は図４のＴ１の位置に相当し、図６は図４のＴ２の位置に相当し、図７は図４のＴ３の位置に相当し、図８は図４のＴ４の位置に相当し、図９は図４のＴ５の位置に相当し、図１０は図４のＴ６の位置に相当するものである。
【００６８】
このようにすると、タンク１側の断熱ライナー２が縮径しても、図５〜図１０にそれぞれシュミレーションしているように、各分割ライナー材２１，２１・・がそれぞれ対応するサドル３側の各分割受材３１に対して各側の先端面（符号２２，３２）同士が常に衝合している。つまり、断熱ライナー２における各分割ライナー材２１が、それに対応するサドル３側の分割受材３１に対してそれぞれの方向に変位するものの、タンク側各分割ライナー材２１の先端面２２はサドル側分割受材３１の受面３２に対して所定長さだけ衝合したままとなるので、タンク側断熱ライナー２１の外周面とサドル側頂面部の内周面との間には断熱ライナー２の全長さ範囲Ｌに亘って隙間が発生しない。
【００６９】
従って、第１実施例のタンク支持構造では、タンク１が縮径しても、該タンク１（断熱ライナー２）がサドル３（頂面部）に対してグラつくことがなく、タンク１を常に安定状態で支持できる。又、タンク縮径状態であっても、サドル３の全長さ範囲Ｌでタンク１を支持できるので、双胴型タンク１の荷重（液化ガス入りタンクでは大荷重となる）を長い長さ範囲Ｌで分散して支持でき（単位長さ当たりの支持力を小さくできる）、それによってタンク側断熱ライナー２とサドル側頂面部との衝合部分（タンク側及びサドル側の両方）の強度を従来（図２１）のものより緩和することができるとともに、タンク縮径状態において局所的に大荷重がかかるのを軽減できる（タンクの中央寄り部分に大きな曲げ応力が発生しなくなる）ので、長期に亘って耐久性が良好となる。
【００７０】
尚、図１〜図１０の第１実施例では、タンク縮径時における基準点（不動点）を両タンク胴１１，１１の下面側結合部１１ａに設定している関係で、各タンク胴１１，１１の各最下端位置Ａ，Ａ間の長さ範囲Ｌ１における各分割ライナー材２１，２１・・の変位方向は、図４のＴ４、Ｔ５、Ｔ６で示すようにそれぞれ中央側の斜め上方（角度α４、α５、α６）となるので、この場合は、当該範囲Ｌ１においては各分割ライナー材２１，２１・・の移動方向の要素として上方への成分が発生する。そして、このように上記長さ範囲Ｌ１にある各分割ライナー材２１，２１・・を中央側の斜め上方に移動させるには、該分割ライナー材２１の先端面２２を分割受材３１の受面３２に対して斜め上方にスライドさせる必要があるが、それはタンクのクールダウン時に起こり、その時に不自然な（持ち上げ側の）移動力が必要となる。
【００７１】
そこで、本願では、次述の第２実施例（図１１〜図１９）において、タンク縮径時に各タンク胴１１，１１の各最下端位置Ａ，Ａ間の長さ範囲Ｌ１にある各分割ライナー材２１，２１・・が、中央側の斜め上方に移動することなくサドル側の各分割受材３１，３１・・に衝合するようにしたものを提案している。
【００７２】
［図１１〜図１９の第２実施例］
この第２実施例のタンク支持構造は、図１１〜図１９に示すように、上記第１実施例の変形例である。そして、この第２実施例のタンク支持構造において、上記第１実施例の構成との変形部分は次の通りである。尚、第２実施例における図１１〜図１９は、上記第１実施例の図２〜図１０にそれぞれ対応するものである。
【００７３】
この第２実施例（図１１〜図１９）のタンク支持構造において、双胴型タンク１をサドル３上に載せて支持する点、サドル３は中央サドル部３Ａと左右各外側サドル部３Ｂ，３Ｂを連続させた左右長さＬを有している点、両タンク胴１１，１１におけるサドル３に載置される部分の外周面に両タンク胴１１，１１の周方向に多数個に分割した各分割ライナー材２１，２１・・を配置してなる断熱ライナー２を取付けている点、サドル３の頂面部におけるタンク側各分割ライナー材２１，２１・・にそれぞれ対応する位置に、各分割ライナー材２１，２１・・の先端面２２にそれぞれ衝合する各分割受材３１，３１・・を断熱ライナー２の外周面と同曲率の円弧状に配置している点、はそれぞれ上記第１実施例（図１〜図１０）の構成と同じである。
【００７４】
そして、この第２実施例のタンク支持構造では、タンク１をサドル３上に載置した状態で常温状態での各タンク胴１１，１１が低温液化ガス貯蔵により熱収縮したときに、タンク胴１１，１１の各最下端位置Ａ，Ａにある各分割ライナー材２１，２１がそれぞれタンク中央側の水平方向に向けてスライドする状態で各分割ライナー材２１，２１・・が各分割受材３１，３１・・に対してそれぞれ変位可能であり且つ各分割受材３１，３１・・のそれぞれの受面３２を各分割ライナー材２１，２１・・がそれぞれ変位する方向に傾斜する傾斜面としている。
【００７５】
この第２実施例では、タンク拡径状態（図１１）からタンク縮径状態（図１２）に移行したときに、各分割ライナー材２１，２１・・が図１３にシュミレーションしている方向に変位するように設定しているが、この各分割ライナー材２１，２１・・の変位について図１３〜図１９に基いて具体的に説明する。
【００７６】
この第２実施例のタンク支持構造においても、タンク拡径状態（図１１）からタンク縮径状態に変化する際には、左右の各タンク胴１１，１１がタンク中央側（結合部１１ａ）に縮径するようになるが、この第２実施例では、タンク縮径時に各タンク胴１１，１１の最下端位置Ａ，Ａにある分割ライナー材２１，２１が図１７に示すように元の拡径状態での位置（符号２１′で示す鎖線図示位置）から中央側の水平方向にスライドすることを条件にしている。
【００７７】
即ち、タンク縮径時に上記最下端位置Ａにある分割ライナー材２１が中央側の水平方向に変位する場合は、図１３にシュミレーションしているように、拡径状態のタンク胴１１の中心Ｐから右回転方向に角度θ１（θ１＝約１５°）の方向線Ｒ１上のタンク外端点は拡大図示Ｔ１に示すように点Ｑ１から点Ｑ１′の方向に変位し（角度α１＝下向きの約１５°）、同角度θ２（θ２＝約４０°）の方向線Ｒ２上のタンク外端点は拡大図示Ｔ２に示すように点Ｑ２から点Ｑ２′の方向に変位し（角度α２＝下向きの約７°）、同角度θ３（θ３＝約６５°）の方向線Ｒ３上のタンク外端点は拡大図示Ｔ３に示すように点Ｑ３から点Ｑ３′の方向に変位し（角度α３＝上向きの約２°）、同角度θ４（θ４＝約９０°）の方向線Ｒ４上のタンク外端点は拡大図示Ｔ４に示すように点Ｑ４から点Ｑ４′の方向に変位し（角度α４＝ほぼ０°）、同角度θ５（θ５＝約１１０°）の方向線Ｒ５上のタンク外端点は拡大図示Ｔ５に示すように点Ｑ５から点Ｑ５′の方向に変位し（角度α５＝下向きの約３°）、同角度θ６（θ６＝約１２７°）の方向線Ｒ６上のタンク外端点は拡大図示Ｔ６に示すように点Ｑ６から点Ｑ６′の方向に変位する（角度α６＝下向きの約２０°）ようになっている。つまり、タンク縮径時にタンク胴１１の最下端位置Ａのタンク胴外端位置がタンク中央側に水平移動する場合に、タンク胴外周の各分割ライナー材２１，２１・・が移動する方向としては、タンク中央側の水平方向より上向きになることがない。
【００７８】
尚、図１４〜図１９は、それぞれタンク縮径状態での各分割ライナー材２１の変位状態を示すものであり、図１４は図１３のＴ１の位置に相当し、図１５は図１３のＴ２の位置に相当し、図１６は図１３のＴ３の位置に相当し、図１７は図１３のＴ４の位置に相当し、図１８は図１３のＴ５の位置に相当し、図１９は図１３のＴ６の位置に相当するものである。
【００７９】
ところで、タンク縮径時に、タンク胴１１の最下端位置Ａ（図１３のＴ４の位置）にある分割ライナー材２１が、上記のようにタンク中央側の水平方向に変位するように特定させると、該最下端位置Ａから中央側のタンク胴外面（例えばＴ５、Ｔ６の位置）は、タンク全体が縮径するもののタンク拡径状態での位置（図１３における実線図示する符号１１ａ１の位置）より僅かではあるが外側（点線図示する符号１１ａ１′の位置）にはみ出すようになる。このタンク胴外面の外側へのはみ出しは、図１３における例えばＴ５及びＴ６の各位置において、それぞれ僅かに下方への移動成分を含んでいるが、当該Ｔ５及びＴ６の各位置における下方への移動成分は微々たるものである。
【００８０】
そして、この第２実施例では、上記のようにタンク縮径時にタンク胴最下端位置Ａの分割ライナー材２１が中央側の水平方向に移動するように限定したものにおいて、各分割ライナー材２１，２１・・がそれぞれ各分割受材３１，３１・・に対してそれぞれ変位可能であり、且つ各分割受材３１，３１・・のそれぞれの受面３２を各分割ライナー材２１，２１・・がそれぞれ変位する方向に傾斜する傾斜面としていることで、タンク縮径時において上記各最下端位置Ａ，Ａ間の長さ範囲Ｌ１のタンク下面を押し上げる作用は働かない。又、タンク縮径時には、各タンク胴の各最下端位置Ａ，Ａ間の長さ範囲Ｌ１においては各分割ライナー材２１，２１・・がサドル側各分割受材３１，３１・・に対してそれぞれ中央側への移動成分が発生するが、各分割ライナー材２１，２１・・と各分割受材３１，３１・・間には各分割ライナー材２１，２１・・の移動（変位）に要する隙間を設けておけばよい。
【００８１】
尚、タンク縮径時において、両タンク胴１１，１１における各最下端位置Ａ，Ａよりそれぞれ外側（各Ｌ２の長さ範囲）の各分割ライナー材２１，２１・・も、それぞれタンク中央側に変位するが、そのときの各分割ライナー材２１，２１・・の変位動作で、サドル側各分割受材３１，３１・・に対して押圧力や大きな摩擦力は働かない。
【００８２】
従って、この第２実施例のタンク支持構造では、上記第１実施例のものより一層スムーズにタンクの縮径動作が行われる。
【００８３】
本願の他の実施例として、以下のように変更してもよい。
【００８４】
まず、上記中央サドル部３Ａの長さ範囲Ｌ１の中でも、タンク縮径時にほとんど位置が変位しない両タンク胴１１，１１の結合部１１ｂ付近の所定小範囲（例えば図２１のＬ３の範囲）は、他の部分の分割ライナー材２１又は分割受材３１より大きい（長い）単一形状のライナー材及び頂面材を使用してもよい。
【００８５】
又、上記各分割ライナー材２１及び上記各分割受材３１は、断熱ライナー２及びサドル側頂面部の全長に対してそれぞれ所定小長さ範囲（周方向の角度で例えば５°〜１０°程度の範囲）に間欠部分を設けたものでもよい。又、この間欠部分は、周方向に複数箇所設けてもよい。
【００８６】
さらに、上記各実施例では、タンク側各分割ライナー材２１のそれぞれ先端面２２と、サドル側各分割受材３１のそれぞれ受面３２とを、タンク胴１１が縮径したときにタンク側各分割ライナー材２１がそれぞれ変位する方向と同方向に傾斜する傾斜面同士で衝合させている（これがベストの状態）が、他の実施例では、各分割ライナー材２１の先端面２２と各分割受材３１の受面３２との傾斜面は、タンク胴縮径時に変位する方向側に傾斜するものであれば、上記ベストの各傾斜方向から若干外れていても許容できる。例えば、図４のＴ４において、方向線Ｒ４の位置にあるタンク外端点Ｑ４におけるタンク縮径時の変位方向が角度α４（上向き角度が約２２°）であるのに対して、当該位置（図８が対応する）にある分割ライナー材２１の先端面と分割受材３１の受面との上向き傾斜角を１５°程度まで小さくすることも可能である。この場合、図８に示すタンク縮径状態において、当該位置にある分割ライナー材２１の先端面２２が分割受材３１の受面３２に対して僅かに離間することがあるが、それでも図２１に示す従来例の場合の間隔よりかなり小さい間隔となるので、タンクのグラつき緩和の点で有効に機能するものである。
【符号の説明】
【００８７】
１は双胴型タンク（双胴型液化ガスタンク）、２は断熱ライナー、３はサドル、３Ａは中央サドル部、３Ｂは外側サドル部、１１はタンク胴、２１は分割ライナー材、２２は先端面、３１は分割受材、３２は受面、Ａはタンク胴の最下端位置、Ｌ１は中央サドル部の長さ範囲、Ｌ２は外側サドル部の長さ範囲、Ｌはサドルの実効長さ、α１〜α６はタンク縮径時のタンク外端点変位方向角度である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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