(57)【要約】【課題】  車両用動力伝達装置のクランク式の変速ユニットの入力軸の周辺のベアリングの潤滑性能を高める。【解決手段】  第１ベアリング２０を収納する第１空間Ｓ１と第２ベアリング１６を収納する第２空間Ｓ２とは相互に連通し、入力軸１２には第２空間Ｓ２を外部に連通させる引込孔１２ｄが形成され、偏心カム１８には第１空間Ｓ１を外部に連通させる切欠き１８ｅが形成されるので、引込孔１２ｄから第２空間Ｓ２に流入したオイルミストを含む空気は、第２ベアリング１６を潤滑した後に第１空間Ｓ１に流入して第１ベアリング２０を潤滑し、切欠き１８ｅから外部に排出される。その際に、軸線Ｌから引込孔１２ｄまでの距離は、軸線Ｌから切欠き１８ｅまでの距離よりも小さいので、入力軸１２および偏心カム１８の回転に伴う遠心力で第１空間Ｓ１および第２空間Ｓ２に圧力差を発生させ、その圧力差でオイルミストを含む空気が引込孔１２ｄから切欠き１８ｅに向かって流すことが可能となる。【選択図】        図７
2014228065.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
駆動源（Ｅ）に接続された入力軸（１２）の回転を変速して出力軸（１３）に伝達する複数の変速ユニット（Ｕ）を備え、
各々の前記変速ユニット（Ｕ）は、前記入力軸（１２）の軸線（Ｌ）に対して偏心した状態で該入力軸（１２）と一体に回転する偏心カム（１８）と、前記偏心カム（１８）の外周面に第１ベアリング（２０）を介して相対回転自在に支持され、前記入力軸（１２）と一体に偏心回転する偏心ディスク（１９）と、前記偏心カム（１８）の外周部に形成されて前記第１ベアリング（２０）の前記軸線（Ｌ）方向端部を覆うフランジ部（１８ｄ）と、前記入力軸（１２）の内部を前記軸線（Ｌ）に沿って延びる中空部（１２ａ）に第２ベアリング（１６）を介して相対回転自在に支持された変速軸（１５）と、前記変速軸（１５）に設けられたピニオン（１７）と、前記偏心ディスク（１９）に設けられ、前記入力軸（１２）に形成した開口（１２ｂ）を通して前記ピニオン（１７）に噛合するリングギヤ（１９ｂ）と、前記出力軸（１３）に揺動可能に支持された揺動リンク（４２）と、前記出力軸（１３）および前記揺動リンク（４２）間に配置され、該揺動リンク（４２）が一方向に揺動したときに係合して他方向に揺動したときに係合解除するワンウェイクラッチ（３６）と、前記偏心ディスク（１９）および前記揺動リンク（４２）を接続するコネクティングロッド（３３）とを備える車両用動力伝達装置であって、
前記第１ベアリング（２０）を収納する第１空間（Ｓ１）は、前記偏心カム（１８）のフランジ部（１８ｄ）に形成した切欠き（１８ｅ）により外部に連通し、前記第２ベアリング（１６）を収納する第２空間（Ｓ２）は、前記入力軸（１２）の外周面側から前記中空部（１２ａ）に貫通する引込孔（１２ｄ）により外部に連通し、前記第１空間（Ｓ１）および第２空間（Ｓ２）は前記開口（１２ｂ）を介して相互に連通し、前記軸線（Ｌ）から前記引込孔（１２ｄ）までの距離は、前記軸線（Ｌ）から前記切欠き（１８ｅ）までの距離よりも小さいことを特徴とする車両用動力伝達装置。
【請求項２】
前記引込孔（１２ｄ）の径方向外端は、前記入力軸（１２）の外周部のうち前記軸線（Ｌ）に最も近い位置に開口することを特徴とする、請求項１に記載の車両用動力伝達装置。
【請求項３】
前記切欠き（１８ｅ）は、前記偏心カム（１８）のフランジ部（１８ｄ）のうち前記軸線（Ｌ）から最も遠い位置に形成されることを特徴とする、請求項１または請求項２に記載の車両用動力伝達装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、駆動源に接続された入力軸の回転を変速して出力軸に伝達する複数のクランク式の変速ユニットを備える車両用動力伝達装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
エンジンに接続された入力軸の回転を複数のコネクティングロッドの相互に位相が異なる往復運動に変換し、前記複数のコネクティングロッドの往復運動を複数のワンウェイクラッチによって出力軸の回転運動に変換する車両用動力伝達装置が、下記特許文献１により公知である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】ＷＯ２０１３／００１８５９Ａ１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、上記従来の車両用動力伝達装置は、中空の入力軸の内部にピニオン用ローラベアリングを介して変速軸（ピニオンシャフト）が相対回転自在に支持され、また入力軸に固定した固定カム（偏心カム）の外周に偏心機構用ローラベアリングを介して揺動ディスク（偏心ディスク）が相対回転自在に支持されている。これらのベアリングは、ミッションケースの底部に滞留するオイルをコネクティングロッド等で掻き上げた飛沫により潤滑されるが、前記ベアリングの周囲の空間には、複数の偏心カムや偏心ディスクが入力軸の軸線方向に密集して配置されているためオイルの飛沫が前記ベアリングに届き難くなって潤滑が効率的に行われない虞があった。
【０００５】
本発明は前述の事情に鑑みてなされたもので、車両用動力伝達装置のクランク式の変速ユニットの入力軸の周辺のベアリングの潤滑性能を高めることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するために、請求項１に記載された発明によれば、駆動源に接続された入力軸の回転を変速して出力軸に伝達する複数の変速ユニットを備え、各々の前記変速ユニットは、前記入力軸の軸線に対して偏心した状態で該入力軸と一体に回転する偏心カムと、前記偏心カムの外周面に第１ベアリングを介して相対回転自在に支持され、前記入力軸と一体に偏心回転する偏心ディスクと、前記偏心カムの外周部に形成されて前記第１ベアリングの前記軸線方向端部を覆うフランジ部と、前記入力軸の内部を前記軸線に沿って延びる中空部に第２ベアリングを介して相対回転自在に支持された変速軸と、前記変速軸に設けられたピニオンと、前記偏心ディスクに設けられ、前記入力軸に形成した開口を通して前記ピニオンに噛合するリングギヤと、前記出力軸に揺動可能に支持された揺動リンクと、前記出力軸および前記揺動リンク間に配置され、該揺動リンクが一方向に揺動したときに係合して他方向に揺動したときに係合解除するワンウェイクラッチと、前記偏心ディスクおよび前記揺動リンクを接続するコネクティングロッドとを備える車両用動力伝達装置であって、前記第１ベアリングを収納する第１空間は、前記偏心カムのフランジ部に形成した切欠きにより外部に連通し、前記第２ベアリングを収納する第２空間は、前記入力軸の外周面側から前記中空部に貫通する引込孔により外部に連通し、前記第１空間および第２空間は前記開口を介して相互に連通し、前記軸線から前記引込孔までの距離は、前記軸線から前記切欠きまでの距離よりも小さいことを特徴とする車両用動力伝達装置が提案される。
【０００７】
また請求項２に記載された発明によれば、請求項１の構成に加えて、前記引込孔の径方向外端は、前記入力軸の外周部のうち前記軸線に最も近い位置に開口することを特徴とする車両用動力伝達装置が提案される。
【０００８】
また請求項３に記載された発明によれば、請求項１または請求項２の構成に加えて、前記切欠きは、前記偏心カムのフランジ部のうち前記軸線から最も遠い位置に形成されることを特徴とする車両用動力伝達装置が提案される。
【０００９】
尚、実施の形態のニードルベアリング１６は本発明の第２ベアリングに対応し、実施の形態のニードルベアリング２０は本発明の第１ベアリングに対応し、実施の形態のエンジンＥは本発明の駆動源に対応する。
【発明の効果】
【００１０】
請求項１の構成によれば、駆動源に接続された入力軸と一体に偏心カムおよび偏心ディスクが偏心回転すると、偏心ディスクに一端を接続されたコネクティングロッドが往復運動し、コネクティングロッドの他端に接続された揺動リンクが往復揺動する。出力軸および揺動リンク間に配置されたワンウェイクラッチが、揺動リンクが一方向に揺動したときに係合して他方向に揺動したときに係合解除することで、入力軸の回転が出力軸に間欠的に伝達される。複数の変速ユニットが時間差をもって交互に駆動力を伝達することで、出力軸は連続的に回転する。変速軸を入力軸に対して相対回転させると、変速軸に設けたピニオンが偏心ディスクに設けたリングギヤを駆動することで、偏心カムに対して偏心ディスクが相対回転し、入力軸の軸線に対する偏心ディスクの偏心量が変化する。その結果、コネクティングロッドの往復運動のストロークが変化して揺動リンクの揺動運動のストロークが変化することで、出力軸の回転角が変化して入力軸および出力軸間の変速比が変更される。
【００１１】
第１ベアリングを収納する第１空間と第２ベアリングを収納する第２空間とは入力軸の開口を介して相互に連通し、偏心カムには第１空間を外部に連通させる切欠きが形成され、入力軸には第２空間を外部に連通させる引込孔が形成されるので、入力軸の引込孔から第２空間に流入したオイルミストを含む空気は、第２ベアリングを潤滑した後に入力軸の開口から第１空間に流入して第１ベアリングを潤滑し、偏心カムの切欠きから外部に排出される。その際に、入力軸の軸線から引込孔までの距離は、入力軸の軸線から切欠きまでの距離よりも小さいので、入力軸および偏心カムの回転に伴う遠心力で第１空間および第２空間に圧力差を発生させ、その圧力差でオイルミストを含む空気が引込孔から切欠きに向かって流れることで、簡単な構造で第１ベアリングおよび第２ベアリングを潤滑することが可能となる。
【００１２】
また請求項２の構成によれば、引込孔の径方向外端は、入力軸の外周部のうち軸線に最も近い位置に開口するので、遠心力による引込孔の径方向外端の圧力低下量を最小限に抑え、引込孔から切欠きに向かって流れるオイルの流量を確保することができる。
【００１３】
また請求項３の構成によれば、切欠きは、偏心カムのフランジ部のうち軸線から最も遠い位置に形成されるので、切欠きの位置における圧力を遠心力で最大限に低下させ、引込孔から切欠きに向かって流れるオイルの流量を確保することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】車両用動力伝達装置の全体斜視図。
【図２】車両用動力伝達装置の要部の一部破断斜視図。
【図３】図１の３−３線断面図。
【図４】図３の４部拡大図。
【図５】図３の５−５線断面図。
【図６】図３の６方向拡大矢視図。
【図７】図４の７部拡大図。
【図８】組立式入力軸の分解斜視図。
【図９】中央軸要素の斜視図。
【図１０】偏心ディスクの形状を示す図。
【図１１】偏心ディスクの偏心量と変速比との関係を示す図。
【図１２】ＯＤ変速比およびＧＮ変速比における偏心ディスクの状態を示す図。
【図１３】オイルミストを含む空気の流れが発生する理由の説明図。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、図１〜図１３に基づいて本発明の実施の形態を説明する。
【００１６】
図１〜図３に示すように、自動車用の無段変速機Ｔのミッションケース１１の一対の側壁１１ａ，１１ｂに入力軸１２および出力軸１３が相互に平行に支持されており、エンジンＥに接続された入力軸１２の回転が６個の変速ユニットＵ…、出力軸１３およびディファレンシャルギヤＤを介して駆動輪に伝達される。
【００１７】
図８に示すように、入力軸１２は組立式のもので、軸線Ｌ方向一端に位置する第１軸端部材１２Ａと、軸線Ｌ方向他端に位置する第２軸端部材１２Ｂと、第１軸端部材１２Ａおよび第２軸端部材１２Ｂ間に挟まれた同一形状の５個の中間部材１２Ｃ…とを、各３本のボルト１４…で一体に結合して構成される。第１軸端部材１２Ａには概略円板状の偏心カム半体１８ａが偏心状態で一体に形成され、第２軸端部材１２Ｂには概略円板状の偏心カム半体１８ｂが偏心状態で一体に形成され、各中間部材１２Ｃには２個の偏心カム半体１８ａ，１８ｂが相互に位相をずらした偏心状態で一体に形成される。
【００１８】
第１軸端部材１２Ａの偏心カム半体１８ａと、それに隣接する中間部材１２Ｃ…の偏心カム半体１８ｂとが結合されて一つの偏心カム１８を構成し、第２軸端部材１２Ｂの偏心カム半体１８ｂと、それに隣接する中間部材１２Ｃの偏心カム半体１８ａとが結合されて一つの偏心カム１８を構成し、５個の中間部材１２Ｃ…の相互に隣接する偏心カム半体１８ａ，１８ｂどうしが結合されて４個の偏心カム１８…を構成する。これら合計６個の偏心カム１８…は、入力軸１２の軸線Ｌに対して一定量だけ偏心し、かつ偏心方向の位相が相互に６０°ずつずれている。
【００１９】
入力軸１２の内部には軸線Ｌに沿う中空部１２ａが形成されており、その中空部１２ａは入力軸１２の外周面に開口１２ｂ（図６〜図９参照）を介して連通する。入力軸１２の開口１２ｂは、入力軸１２の中空部１２ａから見て径方向の肉厚が最も薄くなる部分、つまり偏心カム１８が偏心する方向に対して反対側に形成される。
【００２０】
６個の変速ユニットＵ…の構造は実質的に同一構造であるため、以下、図２〜図７および図１０に基づいて、一つの変速ユニットＵを代表として構造を説明する。
【００２１】
入力軸１２の中空部１２ａに、その入力軸１２と軸線Ｌを共有する変速軸１５が７個のニードルベアリング１６…を介して相対回転可能に嵌合する。各変速ユニットＵは変速軸１５の外周面に設けられたピニオン１７を備えており、このピニオン１７は入力軸１２に形成した開口１２ｂから露出する。偏心カム１８の中心Ｏ１は入力軸１２の軸線Ｌに対して距離ｄだけ偏心している。また６個の変速ユニットＵ…の６個の偏心カム１８…は、その偏心方向の位相が相互に６０°ずつずれている。
【００２２】
偏心カム１８の外周面には、図１０に示す円板状の偏心ディスク１９の軸線Ｌ方向両端面に形成した一対の偏心凹部１９ａ，１９ａが、一対のニードルベアリング２０，２０を介して回転自在に支持される。偏心ディスク１９の中心Ｏ２に対して偏心凹部１９ａ，１９ａの中心Ｏ１（つまり偏心カム１８の中心Ｏ１）は距離ｄだけずれている。即ち、入力軸１２の軸線Ｌおよび偏心カム１８の中心Ｏ１間の距離ｄと、偏心カム１８の中心Ｏ１および偏心ディスク１９の中心Ｏ２間の距離ｄとは同一である。
【００２３】
軸線Ｌ方向に２分割された偏心カム１８の割り面には、その偏心カム１８の中心Ｏ１と同軸に一対の三日月状のガイド部１８ｃ，１８ｃが設けられており、偏心ディスク１９の一対の偏心凹部１９ａ，１９ａの底部間を連通させるように形成されたリングギヤ１９ｂの歯先が、偏心カム１８のガイド部１８ｃ，１８ｃの外周面に摺動可能に当接する。そして変速軸１５のピニオン１７が、三日月形のガイド部１８ｃ，１８ｃが途切れた部分に形成された入力軸１２の開口１２ｂを通して偏心ディスク１９のリングギヤ１９ｂに噛合する。
【００２４】
入力軸１２の右端側に位置する第１軸端部材１２Ａはボールベアリング２１を介してミッションケース１１の右側の側壁１１ａに直接支持される。また入力軸１２の左端側に位置する第２軸端部材１２Ｂと一体の筒状部１２ｃ（図４および図８参照）が、ボールベアリング２２を介してミッションケース１１の左側の側壁１１ｂに支持される。
【００２５】
入力軸１２に対して変速軸１５を相対回転させて無段変速機Ｔの変速比を変更する変速アクチュエータ２３は、モータ軸２４ａが軸線Ｌと同軸になるようにミッションケース１１に支持された電動モータ２４と、電動モータ２４に接続された遊星歯車機構２５とを備える。遊星歯車機構２５は、電動モータ２４にニードルベアリング２６を介して回転自在に支持されたキャリヤ２７と、モータ軸２４ａに固定されたサンギヤ２８と、キャリヤ２７に回転自在に支持された複数の２連ピニオン２９…と、第２軸端部材１２Ｂの筒状部１２ｃにスプライン結合された第１接続部材４３に設けられた第１リングギヤ３０と、変速軸１５の軸端にスプライン結合された第２接続部材４４に設けられた第２リングギヤ３１とを備える。各２連ピニオン２９は大径の第１ピニオン２９ａと小径の第２ピニオン２９ｂとを備えており、第１ピニオン２９ａはサンギヤ２８および第１リングギヤ３０に噛合し、第２ピニオン２９ｂは第２リングギヤ３１に噛合する。
【００２６】
偏心ディスク１９の外周には、複列のボールベアリング３２を介してコネクティングロッド３３の一端側の環状部３３ａが相対回転自在に支持される。
【００２７】
出力軸１３はミッションケース１１の一対の側壁１１ａ，１１ｂに一対のボールベアリング３４，３５で支持されており、その外周にはワンウェイクラッチ３６を介して揺動リンク４２が支持され、揺動リンク４２の先端はコネクティングロッド３３のロッド部３３ｂの先端にピン３７を介して枢支される。ワンウェイクラッチ３６は、揺動リンク４２の内周に圧入されたリング状のアウター部材３８と、アウター部材３８の内部に配置されて出力軸１３に固定されたインナー部材３９と、アウター部材３８の内周の円弧面とインナー部材３９の外周の平面との間に形成された楔状の空間に配置されて複数個のスプリング４０…で付勢された複数個のローラ４１…とを備える。
【００２８】
次に、無段変速機Ｔの一つの変速ユニットＵの作用を説明する。
【００２９】
図５および図１１（Ａ）〜図１１（Ｄ）から明らかなように、入力軸１２の軸線Ｌに対して偏心ディスク１９の中心Ｏ２が偏心しているとき、エンジンＥによって入力軸１２が回転するとコネクティングロッド３３の環状部３３ａが軸線Ｌまわりに偏心回転することで、コネクティングロッド３３のロッド部３３ｂが往復運動する。
【００３０】
その結果、コネクティングロッド３３が往復運動する過程で図中左側に引かれると、スプリング４０…に付勢されたローラ４１…がアウター部材３８およびインナー部材３９間の楔状の空間に噛み込み、アウター部材３８およびインナー部材３９がローラ４１…を介して結合されることで、ワンウェイクラッチ３６が係合してコネクティングロッド３３の動きが出力軸１３に伝達される。逆にコネクティングロッド３３が往復動する過程で図中右側に押されると、ローラ４１…がスプリング４０…を圧縮しながらアウター部材３８およびインナー部材３９間の楔状の空間から押し出され、アウター部材３８およびインナー部材３９が相互にスリップすることで、ワンウェイクラッチ３６が係合解除してコネクティングロッド３３の動きが出力軸１３に伝達されなくなる。
【００３１】
このようにして、入力軸１２が１回転する間に、入力軸１２の回転が所定時間だけ出力軸１３に伝達されるため、入力軸１２が連続回転すると出力軸１３は間欠回転する。６個の変速ユニットＵ…の偏心ディスク１９…の偏心方向の位相が相互に６０°ずつずれているため、６個の変速ユニットＵ…が入力軸１２の回転を交互に出力軸１３に伝達することで、出力軸１３は連続的に回転する。
【００３２】
入力軸１２から出力軸１３に駆動力を伝達する過程で、偏心ディスク１９の偏心量εが大きいほど、コネクティングロッド３３の往復ストロークが大きくなって出力軸１３の１回の回転角が増加し、無段変速機Ｔの変速比が小さくなる。逆に、偏心ディスク１９の偏心量εが小さいほど、コネクティングロッド３３の往復ストロークが小さくなって出力軸１３の１回の回転角が減少し、無段変速機Ｔの変速比が大きくなる。そして偏心ディスク１９の偏心量εがゼロになると、入力軸１２が回転してもコネクティングロッド３３が移動を停止するために出力軸１３は回転せず、無段変速機Ｔの変速比が最大（無限大）のギヤドニュートラルＧＮになる。
【００３３】
入力軸１２に対して変速軸１５が相対回転しないとき、つまり入力軸１２および変速軸１５が同一速度で回転するとき、無段変速機Ｔの変速比は一定に維持される。入力軸１２および変速軸１５を同一速度で回転させるには、入力軸１２と同速度で電動モータ２４を回転駆動すれば良い。その理由は、遊星歯車機構２５の第１リングギヤ３０は入力軸１２に接続されて該入力軸１２と同一速度で回転するが、それと同一速度で電動モータ２４を駆動するとサンギヤ２８および第１リングギヤ３０が同一速度で回転するため、遊星歯車機構２５はロック状態になって全体が一体に回転する。その結果、一体に回転する第１リングギヤ３０および第２リングギヤ３１に接続された入力軸１２および変速軸１５は一体化され、相対回転することなく同速度で回転するからである。
【００３４】
入力軸１２の回転数に対して電動モータ２４の回転数を増速あるいは減速すると、入力軸１２に結合された第１リングギヤ３０と電動モータ２４に接続されたサンギヤ２８とが相対回転するため、キャリヤ２７が第１リングギヤ３０に対して相対回転する。このとき、相互に噛合する第１リングギヤ３０および第１ピニオン２９ａの歯数比と、相互に噛合する第２リングギヤ３１および第２ピニオン２９ｂの歯数比とが僅かに異なるため、第１リングギヤ３０に接続された入力軸１２と第２リングギヤ３１に接続された変速軸１５とが相対回転する。
【００３５】
このようにして入力軸１２に対して変速軸１５が相対回転すると、各変速ユニットＵのピニオン１７にリングギヤ１９ｂを噛合させた偏心ディスク１９の偏心凹部１９ａ，１９ａが、入力軸１２と一体の偏心カム１８のガイド部１８ｃ，１８ｃに案内されて回転し、入力軸１２の軸線Ｌに対する偏心ディスク１９の中心Ｏ２の偏心量εが変化する。
【００３６】
図１１（Ａ）および図１２（Ａ）は変速比が最小の状態（オーバードライブ：ＯＤ）を示すもので、このとき入力軸１２の軸線Ｌに対する偏心ディスク１９の中心Ｏ２の偏心量εは、入力軸１２の軸線Ｌから偏心カム１８の中心Ｏ１までの距離ｄと、偏心カム１８の中心Ｏ１から偏心ディスク１９の中心Ｏ２までの距離ｄとの和である２ｄに等しい最大値になる。入力軸１２に対して変速軸１５が相対回転すると、入力軸１２と一体の偏心カム１８に対して偏心ディスク１９が相対回転することで、図１１（Ｂ）および図１１（Ｃ）に示すように、入力軸１２の軸線Ｌに対する偏心ディスク１９の中心Ｏ２の偏心量εは最大値の２ｄから次第に減少して変速比が増加する。入力軸１２に対して変速軸１５が更に相対回転すると、入力軸１２と一体の偏心カム１８に対して偏心ディスク１９が更に相対回転することで、図１１（Ｄ）および図１２（Ｂ）に示すように、ついには入力軸１２の軸線Ｌに偏心ディスク１９の中心Ｏ２が重なり合って偏心量εがゼロになり、変速比が最大（無限大）の状態（ギヤドニュートラル：ＧＮ）になって出力軸１３に対する動力伝達が遮断される。
【００３７】
次に、入力軸１２の中空部１２ａの内周に変速軸１５を支持するニードルベアリング１６と、偏心カム１８の外周に偏心ディスク１９を支持するローラベアリング２０とを潤滑する潤滑構造について説明する。
【００３８】
図６および図７に示すように、各３本のボルト１４…で結合されて入力軸１２および６個の偏心カム１８…を構成する第１軸端部材１２Ａ、第２軸端部材１２Ｂおよび５個の中間部材１２Ｃ…は、例えば入力軸１２に形成されて前記ボルト１４…が挿入されるボルト孔１８ｆ…から、入力軸１２の中空部１２ａの内周面へと貫通する合計１２個の引込孔１２ｄ…を備える。各引込孔１２ｄの径方向内端は、入力軸１２の中空部１２ａに変速軸１５を支持するニードルベアリング１６の位置に開口する。また各引込孔１２ｄの周方向位置は、中空部１２ａから見た入力軸１２の径方向の肉厚が最小となる位置、つまり軸線Ｌに対する偏心カム１８の偏心方向と逆方向の位置とされる。この位置に引込孔１２ｄを設けることで、入力軸１２の軸線Ｌから引込孔１２ｄの径方向外端までの距離Ｒinlet （図１３参照）を最小に設定することができる。
【００３９】
尚、引込孔１２ｄの径方向外端は必ずしもボルト孔１８ｆに開口している必要はなく、入力軸１２の外周部であれば、ボルト孔１８ｆ以外の部分に開口していても良い。
【００４０】
また入力軸１２の偏心カム半体１８ａ，１８ｂの外周部には、径方向外側に延びるフランジ部１８ｄ，１８ｄが一体に形成されており、偏心カム１８の外周面に偏心ディスク１９の支持する一対のニードルベアリング２０，２０の軸線Ｌ方向両端部が、それに対向する一対のフランジ部１８ｄ，１８ｄによって、あるいは一つのフランジ部１８ｄと一つの偏心カム半体１８ａ，１８ｂの側面とによって覆われる。そしてフランジ部１８ｄの外周には一つの切欠き１８ｅが形成されており、この切欠き１８ｅによって各ニードルベアリング２０の軸線Ｌ方向一端部が開放される。切欠き１８ｅの位置は、入力軸１２の軸線Ｌから見た径方向の距離が最大になる位置、つまり軸線Ｌに対する偏心カム１８の偏心方向の位置とされる。この位置に切欠き１８ｅを設けることで、入力軸１２の軸線Ｌから切欠き１８ｅ引込孔１２ｄまでの距離Ｒoutlet（図１３参照）を最大に設定することができる。
【００４１】
図１３は、入力軸１２、変速軸１５および偏心カム１８の縦断面を模式的に示すもので、偏心カム１８の外周面および偏心ディスク１９の内周面間に形成された第１空間Ｓ１、つまり図７に示すニードルベアリング２０が配置される空間は、偏心カム１８に形成した切欠き１８ｅを介してミッションケース１１の内部空間に連通するとともに、入力軸１２および変速軸１５間に形成された第２空間Ｓ２、つまり図７に示すニードルベアリング１６が配置される空間は、入力軸１２に形成した引込孔１２ｄを介してミッションケース１１の内部空間に連通する。そして第１空間Ｓ１および第２空間Ｓ２は、入力軸１２に形成した開口１２ｂ、つまりピニオン１７がリングギヤ１９ｂに噛合する部分を介して相互に連通する。ここで、入力軸１２の軸線Ｌから入力軸１２および変速軸１５間に形成された第２空間Ｓ２までの距離はＲａであり、また前述したように、入力軸１２の軸線Ｌから引込孔１２ｄの径方向外端までの距離はＲinlet であり、入力軸１２の軸線Ｌから切欠き１８ｅまでの距離はＲoutletである。
【００４２】
大気圧をＰａとし、空気密度をρとし、入力軸１２の回転角速度をωとし、かつ第１空間Ｓ１および第２空間Ｓ２は引込孔１２ｄおよび切欠き１８ｅだけを介してミッションケース１１の内部空間に連通すると仮定すると、第２空間Ｓ２が引込孔１２ｄに連なるＡ位置における圧力ＰＡは、
ＰＡ＝Ｐａ−1/2ρ＊Ｒinlet ＊ω2 ＊（Ｒinlet −Ｒａ）
で与えられる。Ｒinlet ＊ω2 は引込孔１２ｄの径方向外端における遠心加速度であり、（Ｒinlet −Ｒａ）は第２空間Ｓ２から引込孔１２ｄの径方向外端までの距離である。
【００４３】
また第１空間Ｓ１が切欠き１８ｅに連なるＢ位置における圧力ＰＢは、
ＰＢ＝Ｐａ−1/2ρ＊Ｒoutlet＊ω2 ＊（Ｒoutlet−Ｒａ）
で与えられる。Ｒoutlet＊ω2 は切欠き１８ｅにおける遠心加速度であり、（Ｒoutlet−Ｒａ）は第２空間Ｓ２から切欠き１８ｅまでの距離である。
【００４４】
Ｒoutlet＞Ｒinlet であるため、ＰＡ＞ＰＢとなり、Ａ位置の圧力がＢ位置の圧力よりも高くなる。
【００４５】
その結果、ミッションケース１１の内部空間に充満するオイルミストを含む空気は引込孔１２ｄから引き込まれ、第２空間Ｓ２に配置されたニードルベアリング１６を通過して潤滑し、更に入力軸１２の開口１２ｂを通過して第１空間Ｓ１に配置されたニードルベアリング２０を通過して潤滑した後に、切欠き１８ｅからミッションケース１１の内部空間に排出される。入力軸１２および変速軸１５は偏心量εを変更するときだけ相対回転し、偏心カム１８および偏心ディスク１９も偏心量εを変更するときだけ相対回転するため、ニードルベアリング１６…，２０…の潤滑に必要なオイルは少量であり、そこを通過する空気流に含まれるオイルミストで充分に賄うことができる。
【００４６】
以上のように、本実施の形態によれば、閉ざされた第１、第２空間Ｓ１，Ｓ２に配置されて潤滑が困難なニードルベアリング１６…，２０…を、入力軸１２に引込孔１２ｄ…を形成し、偏心カム１８…に切欠き１８ｅ…を形成するだけの簡単な構成で潤滑することが可能となる。しかも引込孔１２ｄ…の径方向外端は、入力軸１２の外周部のうち軸線Ｌに最も近い位置に開口するので、遠心力による引込孔１２ｄ…の径方向外端の圧力低下量を最小限に抑えることができ、また切欠き１８ｅ…は、偏心カム１８…のフランジ部１８ｄ…のうち軸線Ｌから最も遠い位置に形成されるので、切欠き１８ｅ…の位置における圧力を遠心力で最大限に低下させることができ、これにより引込孔１２ｄ…から切欠き１８ｅ…に向かって流れるオイルの流量を確保することができる。
【００４７】
以上、本発明の実施の形態を説明したが、本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行うことが可能である。
【００４８】
例えば、本発明の第１ベアリングは実施の形態のニードルベアリング２０に限定されず、ボールベアリングやローラベアリングのような他種のベアリングであっても良い。
【００４９】
また本発明の第２ベアリングは実施の形態のニードルベアリング１６に限定されず、ボールベアリングやローラベアリングのような他種のベアリングであっても良い。
【００５０】
また本発明の駆動源は実施の形態のエンジンＥに限定されず、モータ・ジェネレータ等の他種の駆動源であっても良い。
【符号の説明】
【００５１】
１２        入力軸
１２ａ      中空部
１２ｂ      開口
１２ｄ      引込孔
１３        出力軸
１５        変速軸
１６        ニードルベアリング（第２ベアリング）
１７        ピニオン
１８        偏心カム
１８ｄ      フランジ部
１８ｅ      切欠き
１９        偏心ディスク
１９ｂ      リングギヤ
２０        ニードルベアリング（第１ベアリング）
３３        コネクティングロッド
３６        ワンウェイクラッチ
４２        揺動リンク
Ｅ          エンジン（駆動源）
Ｌ          入力軸の軸線
Ｓ１        第１空間
Ｓ２        第２空間
Ｕ          変速ユニット
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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