(57)【要約】      （修正有）【課題】ヒステリシスフリーで人工筋アクチュエータのゴムチューブの長さを幾何学的に推定する。【解決手段】中空部に導入される流体によって長さ方向に伸縮するゴムチューブ２を備えた人工筋アクチュエータにおいて、ゴムチューブ２の外面に設けた導電要素４と、導電要素４を覆うように、ゴムチューブ２の外面に装着された外側ゴムチューブ６と、外側ゴムチューブ６の外面に、外側ゴムチューブ６を挟んで導電要素４と対向するように設けられ、外側ゴムチューブ６の肉厚を計測する渦電流式変位センサ５とを備えている。【選択図】図２
2014228017.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
中空部に導入される流体によって長さ方向に伸縮するゴムチューブを備えた人工筋アクチュエータにおいて、
前記ゴムチューブの肉厚に対応する情報を計測するように、渦電流式変位センサおよび導電要素を設けてなる、人工筋アクチュエータ。
【請求項２】
前記導電要素は、前記ゴムチューブの外面に設けられ、
前記導電要素を覆うように、前記ゴムチューブの外面に外側ゴムチューブが装着され、
前記渦電流式変位センサは、前記外側ゴムチューブの外面に、当該外側ゴムチューブを挟んで前記導電要素と対向するように設けられ、
前記ゴムチューブの肉厚に対応する情報は、前記外側ゴムチューブの肉厚であり、前記渦電流変位センサは、前記外側ゴムチューブの肉厚を計測する、
請求項１に記載の人工筋アクチュエータ。
【請求項３】
前記導電要素は、前記ゴムチューブ及び前記外側ゴムチューブの伸縮に伴って伸縮可能である、請求項２に記載の人工筋アクチュエータ。
【請求項４】
前記導電要素は、導電性布、導電性塗料、導電性ゴムから選択される、請求項１〜３いずれか１項に記載の人工筋アクチュエータ。
【請求項５】
前記導電要素は、前記ゴムチューブの内側に設けられ、
前記渦電流式変位センサは、前記ゴムチューブの外面に、当該ゴムチューブを挟んで前記導電要素と対向するように設けられ、
前記ゴムチューブの肉厚に対応する情報は、当該ゴムチューブの肉厚あるいは外径の変化であり、前記渦電流変位センサは、前記ゴムチューブの肉厚あるいは外径の変化を計測する、
請求項１に記載の人工筋アクチュエータ。
【請求項６】
前記導電要素は、前記ゴムチューブの内面に設けてあり、前記渦電流式変位センサは前記ゴムチューブの肉厚の変化を計測する、請求項５に記載の人工筋アクチュエータ。
【請求項７】
前記導電要素は、導電性塗料を前記ゴムチューブ内壁に塗布することで形成されている、請求項６に記載の人工筋アクチュエータ。
【請求項８】
前記ゴムチューブの長さ方向端部にはエンドスリーブが設けてあり、
前記導電要素は、前記ゴムチューブの中空部内に、前記エンドスリーブから持ち出し状に設けてあり、前記渦電流式変位センサは前記ゴムチューブの外径の変化を計測する、請求項５に記載の人工筋アクチュエータ。
【請求項９】
前記導電要素は、金属棒である、請求項８に記載の人工筋アクチュエータ。
【請求項１０】
請求項１〜９いずれか１項に記載の人工筋アクチュエータと、
当該人工筋アクチュエータについて、センサ出力から人工筋アクチュエータの長さを計算する換算式を記憶する手段と、
前記換算式を用いて、計測された渦電流式変位センサの値から人工筋アクチュエータの長さを推定する手段と、
を備えたセンサシステム。
【請求項１１】
請求項１〜９いずれか１項に記載の人工筋アクチュエータを用いた人工筋アクチュエータの長さ推定方法であって、
当該人工筋アクチュエータについて、センサ出力から人工筋アクチュエータの長さを計算する換算式が事前に取得されており、
前記換算式を用いて、計測された渦電流式変位センサの値から人工筋アクチュエータの長さを推定する、人工筋アクチュエータの長さ推定方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、人工筋アクチュエータ、人工筋アクチュエータの長さ推定装置及び方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
空気圧人工筋肉（Pneumatic artificial muscle：PAM）は、繊維等の任意の物理拘束によって膨張パターンに異方性を付与したゴムチューブの中空部に加圧媒体としての空気を導入して、当該ゴムチューブを空気圧で短軸方向に膨らませることで、長軸方向の長さが短縮して力が発生するアクチュエータである。空気圧人工筋肉は、軽量かつ高出力なシステムを構成可能なアクチュエータであり、ロボットのみならず、パワーアシスト、介護補助システム等、空気圧人工筋肉の応用範囲は非常に広い。
【０００３】
空気圧人工筋肉を用いてロボットを駆動する場合、PAMの長さ制御が必要不可欠となる。固定関節・骨格系が存在する場合、ポテンショメーターから関節角度を計測し、関節角度からPAMの長さを推定・制御することが可能である。ところが、ボールジョイント等の多自由度開放型の関節の場合、または、そもそも骨格系が存在せず、ポテンショメーターを取り付けることが困難な柔軟ロボットの場合には、空気圧人工筋肉自体に長さを推定するためのセンサが内蔵されていることが望ましい。
【０００４】
従来、空気圧人工筋肉の長さを推定するために、導電ゴムもしくは歪ゲージ等の感圧式センサを空気圧人工筋肉の表面に張り付ける方法が提案されていた（特許文献１、非特許文献１、非特許文献２、非特許文献４）。しかしながら、空気圧人工筋肉のゴムチューブ自体がもつ歪−力関係におけるヒステリシスのために、感圧式センサの出力s(t)および空気圧人工筋肉の長さl(t)におけるs−l曲線は本質的なヒステリシスループを有する。より具体的に説明すると、ゴムの変位と発生する力（ゴムの応力・長軸方向および短軸方向の張力）の関係には本質的にヒステリシスが内在しており、感圧抵抗（Force sensitive resistor:FSR）、ひずみゲージ、導電ゴムなどの感圧式のセンサを用いた場合に、これらのセンサ出力はゴムに内在するヒステリシスに起因して、筋肉の駆動圧力・駆動速度によっても影響を受けてしまう。つまり、空気圧人工筋肉の長軸方向の長さをl(t)、感圧式のセンサ出力をs(t)とした場合のs−l曲線はヒステリシスループを構成し、かつ、このループ形状は駆動圧力・駆動速度の変化に対して不変ではない。このため、感圧性センサによって空気圧人工筋肉の長さを高精度で推定・制御することは困難である。
【０００５】
一方、ヒステリシスを排除した幾何学的な長さ推定を行う手法として、フォトリフレクタによって光学的に空気圧人工筋肉のゴムチューブの内径を計測し、空気圧人工筋肉の長さを幾何的に推定する方法が提案されている（非特許文献３）。しかしながら、このものでは、空気漏れを防ぐためのシーリング等が煩雑となり、また、センサがエンドスリーブに固定されているため、エンドスリーブに対する外力負荷による精度の低下が懸念される。
【特許文献１】特開２００９−２５７５７３
【非特許文献１】栗山真司,丁明,栗田雄一,上田淳,松本吉央,小笠原司, “柔軟センサを用いた McKibben型アクチュエータの軸方向変位の推定 ”,ロボティクス・メカトロニクス講演会講演概要集 2008, 1A1-C04, 2008
【非特許文献２】高椋慎也 ,関本峻介 ,山野直哉 ,細田耕 ,“筋骨格系ロボットアームによる皮膚感覚と筋感覚を利用した運動発見 ”,ロボティクス・メカトロニクス講演会講演概要集 2009, 2A1-G10, 2009
【非特許文献３】赤木徹也 ,堂田周修郎 ,趙菲菲 ,藤田圭司 :“内径センサ内蔵型ゴム人工筋の開発と制御 ”,日本機械学会論文集 , vol.77, no.779, pp.146-154, 2011
【非特許文献４】脇元修一 ,鈴森康一 ,神田岳文 ,“インテリジェントMcKibben型アクチュエーターの開発 (第 1報,柔軟変位センサの内臓による位置サーボ系の実現 )”,日本機械学会論文集 (C編), vol. 71, no. 709, pp.2754-2760, 2005
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、上記従来の手法の問題を解決するために創案されたものであって、簡単な構成でありながら、ヒステリシスフリーで人工筋アクチュエータのゴムチューブの長さを幾何学的に推定することを目的とする。
本発明のより具体的な目的は、本明細書の記載から明らかとなる。
【０００７】
本発明が採用した第１の技術手段は、中空部に導入される流体によって長さ方向に伸縮するゴムチューブを備えた人工筋アクチュエータにおいて、
前記ゴムチューブの肉厚に対応する情報を計測するように、渦電流式変位センサおよび導電要素を設けてなる、人工筋アクチュエータ、である。
本発明は、ゴムがポアソン比0.5の非圧縮性弾性体であり、人工筋アクチュエータのゴムチューブの体積は筋の収縮状態に依らず常に一定であることに着目し、渦電流式変位センサを用いて人工筋アクチュエータのゴムチューブの肉厚変化を計測することにより、人工筋アクチュエータの高精度な長さ推定を行う。
本明細書において、「ゴムチューブ」には、非圧縮性弾性体とみなすことができる材料からなるチューブを広く含む。
典型的には、人工筋アクチュエータは、空気圧によって作動する空気圧ゴム人工筋アクチュエータである。
【０００８】
１つの態様では、
前記導電要素は、前記ゴムチューブの外面に設けられ、
前記導電要素を覆うように、前記ゴムチューブの外面に外側ゴムチューブが装着され、
前記渦電流式変位センサは、前記外側ゴムチューブの外面に、当該外側ゴムチューブを挟んで前記導電要素と対向するように設けられ、
前記ゴムチューブの肉厚に対応する情報は、前記外側ゴムチューブの肉厚であり、前記渦電流変位センサは、前記外側ゴムチューブの肉厚を計測する。
すなわち、
中空部に導入される流体によって長さ方向に伸縮するゴムチューブを備えた人工筋アクチュエータにおいて、
前記ゴムチューブの外面に設けた導電要素と、
前記導電要素を覆うように、前記ゴムチューブの外面に装着された外側ゴムチューブと、
前記外側ゴムチューブの外面に、当該外側ゴムチューブを挟んで前記導電要素と対向するように設けられ、前記外側ゴムチューブの肉厚を計測する渦電流式変位センサと、
を備えた人工筋アクチュエータ、である。
１つの態様では、前記導電要素は、前記ゴムチューブ及び前記外側ゴムチューブの伸縮に伴って伸縮可能である。
１つの態様では、前記導電要素は、導電性布、導電性塗料、導電性ゴムから選択される。
【０００９】
１つの態様では、
前記導電要素は、前記ゴムチューブの内側に設けられ、
前記渦電流式変位センサは、前記ゴムチューブの外面に、当該ゴムチューブを挟んで前記導電要素と対向するように設けられ、
前記ゴムチューブの肉厚に対応する情報は、当該ゴムチューブの肉厚あるいは外径の変化であり、前記渦電流変位センサは、前記ゴムチューブの肉厚あるいは外径の変化を計測する。
すなわち、
中空部に導入される流体によって長さ方向に伸縮するゴムチューブを備えた人工筋アクチュエータにおいて、
前記ゴムチューブの内側に設けた導電要素と、
前記ゴムチューブの外面に、当該ゴムチューブを挟んで前記導電要素と対向するように設けられ、前記ゴムチューブの肉厚あるいは外径の変化を計測する渦電流式変位センサと、
を備えた人工筋アクチュエータ、である。
【００１０】
導電要素をゴムチューブの内側に設ける態様は、導電要素がゴムチューブの内面に接触している場合と、導電要素がゴムチューブの内面から離間している場合の２つの態様がある。
前者の場合、すなわち、前記導電要素が、前記ゴムチューブの内面に設けてある態様において、  一例では、前記導電要素は、導電性塗料を前記ゴムチューブ内壁に塗布することで形成されている。
【００１１】
後者の場合、１つの態様では、前記ゴムチューブの長さ方向端部にはエンドスリーブが設けてあり、前記導電要素は、前記ゴムチューブの中空部内に、前記エンドスリーブから持ち出し状に設けてあり、前記渦電流式変位センサは前記ゴムチューブの外径の変化を計測する。
１つの態様では、前記導電要素は、金属棒（例えば、アルミ棒）である。
【００１２】
本発明が採用した第２の技術手段は、
上述の人工筋アクチュエータと、
当該人工筋アクチュエータについて、センサ出力から人工筋アクチュエータの長さを計算する換算式を記憶する手段と、
前記換算式を用いて、計測された渦電流式変位センサの値から人工筋アクチュエータの長さを推定する手段と、
を備えたセンサシステム、である。
このような換算式は、人工筋アクチュエータ毎にキャリブレーションを行うことで取得することができる。
【００１３】
本発明が採用した第３の技術手段は、
上述の人工筋アクチュエータを用いた人工筋アクチュエータの長さ推定方法であって、
当該人工筋アクチュエータについて、センサ出力から人工筋アクチュエータの長さを計算する換算式が事前に取得されており、
前記換算式を用いて、計測された渦電流式変位センサの値から人工筋アクチュエータの長さを推定する、人工筋アクチュエータの長さ推定方法、である。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、人工筋アクチュエータのゴムチューブの長さを幾何学的にヒステリシスフリーかつ高精度に推定することができる。また、渦電流式変位センサの計測値は、人工筋アクチュエータの駆動圧力・駆動速度に依存しない。本発明では、渦電流式変位センサは人工筋アクチュエータのゴムチューブの外側に設けられているので、エンドスリーブへの外力負荷に対して安定である。
【００１５】
外側ゴムチューブを用いた態様では、センサシステムの構成要素を、既存の人工筋アクチュエータのゴムチューブ外周に容易に取り付け可能である。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】空気圧人工筋肉の概略図である。
【図２】本発明の第１の実施形態を示す概略斜視図である。
【図２Ａ】本発明の第１の実施形態の作用を説明する図である。
【図２Ｂ】本発明の第１の実施形態の作用を説明する図である。
【図３】本発明の第２の実施形態を示す概略斜視図である。
【図３Ａ】本発明の第２の実施形態の作用を説明する図である。
【図４】本発明の第３の実施形態を示す概略斜視図である。
【図４Ａ】本発明の第３の実施形態の作用を説明する図である。
【図５】キャリブレーション装置の概略図である。
【図６】空気圧人工筋肉の駆動圧力を0.3-0.5MPaまで変化させ、0.5Hzで駆動させた場合のs−l曲線を示す図である。
【図７】図６について、各ビンごとの平均値と標準偏差を計算した場合のs−l曲線を示す図である。
【図８】区分線形化手法を用いて筋長を推定した場合の標準偏差の推移を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
［Ａ］本発明の原理
図１に示すように、空気圧人工筋肉１は、ゴムチューブ２と、ゴムチューブ２の長さ方向両端に設けたエンドスリーブ３と、から構成されている。ゴムチューブ２は図示しない網目状繊維などの任意の拘束要素によって膨張パターンに異方性を付与されており、経方向への膨張により長さ方向に縮小する。エンドスリーブ３には図示しない空気導入管が接続されており、空気導入管とゴムチューブ２の中空部（内部空間）は連通されている。図示の態様の空気圧人工筋肉１のゴムチューブ２は、所定以上の加圧が作用していない状態では長さ方向にほぼ一定の径を備えた円筒形状となっており、ゴムチューブ２の内部空間に媒体としての空気を導入することで、ゴムチューブ２が径方向に膨出して、ゴムチューブが長さ方向に縮小する。ゴムチューブ２が膨出・拡径した状態から内部空間の空気を抜いて減圧すれば、ゴムチューブ２が縮径して長さ方向に伸長する。
【００１８】
本発明者等は、空気圧人工筋肉を構成するゴムチューブはポアソン比0.5の非圧縮性弾性体であることに着目した。空気圧人工筋肉のゴムチューブの初期体積をV0、断面積をS(t)とした場合、かつ、当該ゴムチューブを理想的なシリンダと仮定した場合、空気圧人工筋肉の長さはl(t)=V0/S(t)によって記述される。つまり、ゴムチューブの断面積が計測可能であれば、ゴムチューブの長さを同定することができる。
【００１９】
より具体的に説明する。簡単のため空気圧人工筋肉のゴムチューブは理想的なシリンダ形状であると仮定して、時刻tにおけるゴムチューブの内径をdi(t)、外径をdo(t)、ゴムチューブの長さをl(t)、ゴムチューブの初期体積をV0とする。ゴムは非圧縮性弾性体であるため、伸張・変形によって体積は変化しない。このため、空気圧人工筋肉が長軸方向に収縮し短軸方向に膨張した場合、ゴムチューブの肉厚は薄くなる。つまり、
2014228017.tif 000003
である。
【００２０】
ここで、空気圧人工筋肉のゴムチューブの断面積を知るためには、当該ゴムチューブの内径および外径を同時に計測する必要があり、このような計測は一般的には非常に困難である。そこで、空気圧人工筋肉のゴムチューブの肉厚変化を計測し、肉厚情報から空気圧人工筋肉の長さl(t)を推定することを試み、肉厚変化を計測するセンサとして渦電流式変位センサを採用した。渦電流式変位センサは、センサコイルと発振回路を備え、ターゲットの金属とセンサコイルとの距離に応じてコイルの発振周波数が変化することを利用した変位センサである。渦電流式変位センサによってdo(t)2−di(t)2を推定できれば、l(t)が幾何学的に一意に推定可能である。つまり、センサのキャリブレーション過程において、渦電流式変位センサの出力値と、空気圧人工筋肉のゴムチューブの断面積と、の関係が同定可能であれば、空気圧人工筋肉の長さを推定することができる。
【００２１】
本発明は、導電要素および渦電流式変位センサによって、空気圧人工筋肉のゴムチューブの肉厚の変化、あるいは、当該ゴムチューブの外面に密着された計測用ゴムチューブの肉厚の変化を計測し、計測された肉厚情報を用いて空気圧人工筋肉のゴムチューブの長さを推定することを特徴としている。ゴムチューブは非圧縮性弾性体(=ポアソン比0.5)なので、伸縮に関わらず体積は一定である。空気圧人工筋肉が長軸方向に収縮した場合、ゴムチューブは短くかつ薄くなり、渦電流式変位センサと導電要素との距離が短くなる。距離の変化は、センサのインピーダンス変化として観測される。本発明では、純粋にゴムの幾何学的変位のみを計測するので、ヒステリシスの影響を受けない。よって、本実施形態は、空気圧人工筋肉のゴムチューブの長さ推定を、ヒステリシスフリーかつ高精度に行うことを可能とする。以下に、本発明に係る具体的な実施形態を挙げ、詳細に説明する。以下に述べる実施形態は、本発明を具現化する構成を例示する態様に過ぎず、本発明の技術思想を逸脱しない範囲で、各種変更、改良が可能であることが当業者に理解される。
【００２２】
［Ｂ］第１実施形態
図２、図２Ａ、図２Ｂを参照しつつ、第１実施形態について説明する。第１実施形態において、中空部に導入される空気によって長さ方向に伸縮するゴムチューブ２を備えた空気圧人工筋肉１は、ゴムチューブ２の外面に設けた伸縮性の導電要素４と、導電要素４を覆うように、ゴムチューブ２の外面に密着させて装着された外側ゴムチューブ６と、外側ゴムチューブ６の外面に、外側ゴムチューブ６を挟んで導電要素４と対向するように設けられ、外側ゴムチューブ６の肉厚を計測する渦電流式変位センサ５と、を備えている。
【００２３】
図２に示すように、空気圧人工筋肉１のゴムチューブ２の外面上に伸縮性の導体４、具体的には伸縮性の導電布を貼り付け、外側ゴムチューブ６で固定する。図示の態様では、導電布は、短尺の細長片であり、空気圧ゴム人工筋のゴムチューブの外面の周方向及び長さ方向の一部分に亘って、長軸方向に延びるように固定されている。外側ゴムチューブ６は、空気圧人工筋肉１のゴムチューブ２に比べて肉薄かつ短筒であり、例えば、導電布の長さとほぼ同じ長さを備えている。外側ゴムチューブ６の外面に渦電流式変位センサ５を配置し、さらに、センサ固定用のゴムチューブ７で固定する。本実施形態では、渦電流センサ５は外側ゴムチューブ６の厚み変化を計測するようになっており、外側ゴムチューブ６はいわば計測用ゴムチューブである。
【００２４】
伸縮性の導電布は、ゴムチューブ２の外面、あるいは、外側ゴムチューブ６の内面に予め固定しておいてもよい。導電布の固定手段としては、縫着や接着（例えば、伸縮性の接着剤を用いる）が例示される。伸縮性の導電布に代えて、例えば、ゴムチューブ２の外面に導電性膜を形成してもよい。導電性膜は、例えば、導電性塗料の塗布、金属被膜のめっき処理等によって形成することができる。また、渦電流式変位センサ５の固定手段も、ゴムチューブ７によるものに限定されず、例えば、接着手段（例えば、伸縮性の接着剤を用いる）であってもよい。
【００２５】
渦電流式変位センサの出力s(t)は外側ゴムチューブ６の肉厚の関数であり、かつ、空気圧人工筋肉のゴムチューブ２の肉厚の何らかの関数である。したがって、リニアポテンショメーターを併用したキャリブレーションによって、渦電流式変位センサの出力s(t)と空気圧人工筋肉の長さl(t)の間の変換関数を求めることが可能である。
【００２６】
これについて、図２Ｂを参照しつつ説明する。空気圧ゴム人工筋のゴムチューブ２の外径をDo(t)、内径をDi(t)とする。計測対象チューブである外側ゴムチューブ６の外径をRo(t)、内径をDo(t)とする。渦電流式変位センサの値S(t)は、Ro(t)−Do(t)の関数である。すなわち、S(t)=f｛Ro(t)−Do(t)｝、である。f(Ro(t)-Do(t))の値から、Do(t)2−Di(t)2を推定する代数問題において、解が一意に存在していれば、渦電流センサの値から長さを推定することが可能である。
【００２７】
図２Ａに示すように、空気圧人工筋肉のゴムチューブ２の短軸方向への膨張により、外側ゴムチューブ６の肉厚が薄くなった場合、空気圧人工筋肉のゴムチューブ２の表面の導体４と渦電流式変位センサ５の距離は短くなるため、渦電流式変位センサ５の発振周波数は非線形に増大する。このセンサシステムは空気圧人工筋肉自身によって生成される張力・内圧等の力の変化に対して原理的には不感であり、幾何学的なゴムチューブの肉厚変化のみに応答する。したがって、提案するセンサシステムによって空気圧人工筋肉の長さをヒステリシスなしに推定可能である。
【００２８】
本実施形態において、センサシステムを構成する渦電流式変位センサ５は、空気圧人工筋肉のゴムチューブ２のエンドスリーブ３ではなく、ゴムチューブ２に取り付けられる。このため、空気圧人工筋肉の長軸方向をz軸とした場合、エンドスリーブ３に対してy軸もしくはx軸方向の負荷が加わる場合においても推定精度が劣化することがない。
【００２９】
本実施形態において、後述するように、40mmのストロークを発生する空気圧人工筋肉において推定誤差の標準偏差は平均で0.4mm以下であった。つまり、1%FS程度の推定精度を達成したことからも本システムの有効性は明らかである。
【００３０】
本センサシステムにおいては、ヒステリシスが本質的には存在しないことから、推定精度は空気圧人工筋肉の駆動速度・駆動圧力に影響を受けない。さらに、エンドスリーブを設計・制作する必要がなく、既存の空気圧人工筋肉に対しても容易に後付け可能である。これらの点は提案システムが広い適用範囲を有していることを示す。
【００３１】
［Ｃ］第２実施形態
図３、図３Ａを参照しつつ、第２実施形態について説明する。第２実施形態において、中空部に導入される空気によって長さ方向に伸縮するゴムチューブ２を備えた空気圧人工筋肉は、ゴムチューブ２の内面に設けた導電要素４と、ゴムチューブ２の外面に、ゴムチューブ２を挟んで導電要素４と対向するように設けられ、ゴムチューブ２の肉厚を計測する渦電流式変位センサ５と、を備えている。
【００３２】
図３に示すように、空気圧ゴム人工筋１のゴムチューブ２の内壁には、周方向の一部において、導電要素４が固定されている。導電要素４は、例えば、導電性塗料の塗布、金属被膜のめっき処理等によってゴムチューブ２の内壁に形成された導電性被膜である。導電性要素４は、ゴムチューブ２の内壁に固定した伸縮性の導電性布でもよい。導電性布の固定手段としては、縫着や接着（例えば、伸縮性の接着剤を用いる）が例示される。あるいは、人工筋アクチュエータのゴムチューブ２を製造する際に、ゴムチューブ２の内壁に一体的に導電要素４を形成してもよい。
【００３３】
ゴムチューブ２の外面には、ゴムチューブ２の肉を挟んで導電性要素４と対向するように、渦電流式変位センサ５がセンサ固定用のゴムチューブ７で固定されている。渦電流式変位センサ５の固定手段は、ゴムチューブ７によるものに限定されず、例えば、接着手段（例えば、伸縮性の接着剤を用いる）であってもよい。なお、第２実施形態では、第１実施形態で用いた外側ゴムチューブを備えていない。仮に、このような外側ゴムチューブが介在することが計測精度に影響を与えるとした場合には、第２実施形態はかかる影響を受けることがない。
【００３４】
［Ｄ］第３実施形態
図４、図４Ａを参照しつつ、第３実施形態について説明する。第３実施形態において、中空部に導入される空気によって長さ方向に伸縮するゴムチューブ２を備えた空気圧人工筋肉は、ゴムチューブ２の内部空間に持ち出し状に設けた導電要素４と、ゴムチューブ２の外面に、ゴムチューブ２を挟んで導電要素４と対向するように設けられ、ゴムチューブ２の外径の変化を計測する渦電流式変位センサ５と、を備えている。
【００３５】
空気圧人工筋肉１のゴムチューブ２の内部空間には、長さ方向一方のエンドスリーブ３に基端側が支持された棒状（例えば、円柱ないし円筒状）の導電要素４がゴムチューブ２の長さ方向に沿って延びている。導電要素４とゴムチューブ２の内壁とは離間している。図示の態様では、導電要素４は、ゴムチューブ２の中央、具体的には、ゴムチューブ２の長さ方向の中心軸上に位置している。導電要素４は、アルミニウム等の金属からなる金属棒である。ゴムチューブ２の外面には、ゴムチューブの肉を挟んで導電性要素４と対向するように、渦電流式変位センサ５がセンサ固定用のゴムチューブ７で固定されている。渦電流式変位センサ５の固定手段は、ゴムチューブ７によるものに限定されず、例えば、接着手段（例えば、伸縮性の接着剤を用いる）であってもよい。
【００３６】
［Ｅ］キャリブレーション装置
第１の実施形態に係る空気圧人工筋肉について実験を行った。センサをキャリブレーションするために、図５に示すリニアポテンショメーターと空気圧人工筋肉からなる実験装置を利用する。この際、空気圧人工筋肉の駆動圧力p(MPa)は圧力制御用のレギュレーターによって手動で制御し、また、空気圧人工筋肉に供給される空気の流量は流量比例制御弁によって、f[Hz]の周期関数によって変化するように実験を設計した。なお、リニアポテンショメーターの出力は8bitのA/D変換器によって計測し、渦電流の発振計測時間は1.5 msecとした。計測結果のグラフにおいて、横軸：変位センサの出力、縦軸：リニアポテンショの出力である。
【００３７】
［Ｆ］システムの駆動圧力・周波数不変性
ここでは、駆動圧力を0.3〜0.5[MPa]まで変化させ、また、駆動周波数を0.5〜2.0[Hz]まで変化さながら、駆動圧力・駆動周波数に対するセンシングシステムの特性を調べる。
【００３８】
［Ｆ−１］駆動圧力・駆動速度に対する不変性
駆動周波数を0.5[Hz]に固定し、駆動圧力を0.3〜0.5[MPa]の範囲で変化させながら計測した渦電流式変位センサの出力s(t)とリニアポテンショの出力l(t)におけるs−l曲線を図６に示す。図６は、空気圧人工筋肉の駆動圧力を0.3−0.5MPaまで変化させ、0.5Hzで駆動させた場合のs−l曲線である。異なる駆動圧力であっても曲線はほぼ一致している。濃度が濃くなっている部分が、0.3MPa、0.5MPaの出力が重複している部分である。s−l曲線は空気圧人工筋肉の駆動圧力に対して不変であることが示している。さらに、s(t)をビンに区切り、ビン毎の平均と標準偏差を計算したものを図７に示す。▽：0.3MPa、◇：0.5MPaである。ヒステリシスがほぼ存在しないこと、また、s−l曲線は駆動圧力の変化によらず一定であることが明らかである。また、駆動速度・駆動周波数についても同様で、不変である（データ省略）。なお、0.5[MPa]、l(t)=0.22[m]付近において、わずかながらヒステリシスループが観察される。これは、l(t)=0.22付近においては人工筋肉の太さが有意に大きく、このため、センサ固定のためのゴムチューブの発生張力が無視できないほど大きくなり、渦電流センサ基板を歪ませ、この歪により、ひずみゲージ同様にセンサの抵抗値が変わってしまっているためと推測される。解決手段としては、第１に、センサを保護するカバーとして、歪みを最小限にできるような高い硬度を備えたプラスチックカバーやガラスカバーを用いることによって、変形が大きい領域（l=0.22付近）における誤差を小さくすることが考えられる。第２に、センサを固定するゴムチューブ（図３のセンサ固定用のゴムチューブ７）の硬さ・内径を調整することによって、センサの応答領域をある程度変更することで対処することが考えられる。具体的には、異なる応答領域を有する複数のセンサ（例えば、第１の硬さの第１ゴムチューブで固定した第１センサと第１の硬さよりも柔らかい第２の硬さの第２ゴムチューブで固定した第２センサ）を利用することで、相補的に長さ推定を行う。
【００３９】
［Ｆ−２］空気圧人工筋肉の長さ推定・精度評価
リニアポテンショメーターの値がl(t)の場合の渦電流式センサの値をs(l)として、s(l)の値からl(t)の値を推定することを考える。通常、多項式近似がよく用いられる手法であるが、本実施形態では、用いる渦電流センサがデジタルセンサであること、および、s−l曲線が強い非線形性を有していることを考慮し、区分線形化手法を用いる。つまり、キャリブレーション過程において、s(t)の全区間を任意の数の領域に区切り、各領域biの内に存在するl(t)の値の平均miを計算し、miをs(t)に対するl(t)の推定値とする。この際の各領域毎の標準偏差を図８に示す。実線：0.3MPa、点線：0.5MPaである。なお、l(t)の推定において、標準偏差は平均で0.4[mm]以下であった。つまり、40[mm]を空気圧人工筋肉の変位のフルスケール(FS)として、センサの精度は約1 %FSであり、良好な精度を有していると言える。
【００４０】
［付記］
本発明では、従来ヒステリシスの影響を大きく受けていた人工筋アクチュエータの長さ推定問題において、人工筋アクチュエータのゴムチューブがポアソン比0.5の非圧縮性弾性体であることに着目し、渦電流式変位センサを用いて、ヒステリシスの影響を本質的には受けずに人工筋アクチュエータの長さを高精度で推定することを提案した。本発明の技術思想は以下のように拡張することができる。
人工筋アクチュエータのゴムチューブが膨張した時の当該ゴムチューブの肉厚の変化を非接触で検出できる変位センサによりゴムチューブの長さを推定することができる。このような変位センサとしては、上述の渦電流式変位センサの他に、例えば、静電容量型変位センサを用いることが可能である。例えば、図２において、渦電流式変位センサ５に代えて静電容量式の変位センサを設け、導電布に通電するような構成を採用することが考えられる。
肉厚の変化を計測することに基づくゴムチューブの長さ推定は、人工筋アクチュエータのゴムチューブに限定されることなく、ゴムチューブ全般の長さ推定に適用し得る。
【産業上の利用可能性】
【００４１】
本発明は、人工筋アクチュエータのゴムチューブの長さを幾何学的に高精度で推定することを可能とする。空気圧人工筋は、既に製品化され、流通しているものの、空気圧人工筋の長さを精密に制御するための技術開発は大幅に遅れている。本発明は空気圧人工筋の容易かつ精密な制御という課題におけるブレークスルーをもたらすものであり、実用化における貢献度は大きい。本発明は長軸方向に伸縮する直動伸縮型のゴムアクチュエーター全般に適用することができ、特に、近年その重要性が益々増大する福祉医療関連機器、高齢者・介護者用動作補助装置、など、アクチュエータに柔軟性と精密性が要求される分野における潜在的需要は非常に大きい。
【符号の説明】
【００４２】
１  空気圧人工筋肉
２  ゴムチューブ
３  エンドスリーブ
４  導電性要素
５  渦電流式変位センサ
６  外側ゴムチューブ
７  ゴムチューブ
【図１】
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【図２】
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【図２Ａ】
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【図２Ｂ】
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【図３】
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【図３Ａ】
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【図４】
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【図４Ａ】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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