(57)【要約】【課題】部品を増やすことなく、ビス締め時の作業生産性を保ち、更には締結材と被締結材とで安定的な電気的接続が必要な締結部の場合においても、所定の締結トルクで締結が可能な薄板金属の締結部構造を提供する。【解決手段】被締結材３０には、ビス頭１１の座面部１１ｂと対向する領域に、被締結材３０を折り返して形成された折り返し形状４１を有し、座面部１１ｂに接触して接触抵抗を上げる凸形状４１が一体に形成され、折り返し形状４１とビス頭１１の座面部１１ｂとは、折り返し形状４１の角部４１Ｃで接触する。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ビス頭及びビスネジ部を有するビスと、
前記ビスネジ部と螺合するためのネジ係合部を有する締結材と、
前記ビス頭の座面部と前記締結材の間に挟まれ、前記ビスを回転させ前記締結材の前記ネジ係合部にねじ込むことで締結される被締結材と、
を有する締結部構造において、
前記被締結材には、前記ビス頭の前記座面部と対向する領域に、前記被締結材を折り返して形成された折り返し形状を有し、前記座面部に接触して接触抵抗を上げる凸形状が一体に形成され、
前記折り返し形状と前記ビス頭の前記座面部とは、前記折り返し形状の角部で接触することを特徴とする締結部構造。
【請求項２】
前記凸形状は、前記ビスの回転軸位置近傍の前記被締結材領域を前記ビス頭の前記座面方向に折り返すことによって形成されることを特徴とする請求項１に記載の締結部構造。
【請求項３】
前記ビスの回転軸位置近傍の前記被締結材領域は前記座面方向へと９０°以下に折り返されるか、又は、９０°以上１８０°以下にて折り返されることを特徴とする請求項２に記載の締結部構造。
【請求項４】
前記ビス頭の前記座面部は、前記ビスの回転軸に対して、直交する平面とされるか、又は、回転軸から半径外方へと傾斜した凹形状とされる請求項２又は３に記載の締結部構造。
【請求項５】
前記ビスの回転軸中心からの前記ビス頭の前記座面部が接触する前記被締結材の角部までの距離は、
前記ビスの回転軸中心から前記ビスネジ部の外周までの距離よりも大きく、前記ビス頭の外周直径よりも小さいことを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の締結部構造。
【請求項６】
前記被締結材は薄板状の金属板で形成されたことを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の締結部構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えばプリンタやファクシミリ、複写機、またはこれらの機能をあわせもつ複合機などとされる画像形成装置のような機械装置における薄板金属を用いた締結部構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年の機械装置、例えばプリンタや複写機などの画像形成装置においては、重量低減による省エネルギー効果も期待され、装置を構成する金属板の板厚を薄くすることが要求されている。また、装置の筐体の強度を保持する為や、安定した電気的なフレームグラウンド接続を行って装置内部および装置周辺に電磁ノイズの放出を抑制する理由等から、装置を構成する金属板と締結される部材の接触部には所定の締結力が必要とされる。つまり、締結する金属板（以下、「締結材」という。）と締結材に締結される部材（以下、「被締結材」という。）のそれぞれを締結するための接触部（以下、「締結部」という。）には所定の締結力が必要とされる。ビスにより締結材と被締結材を締結する場合においても、所定の締結トルクでビスを締め付ける必要がある。その際、締結部には該締結トルクに耐え得る破壊トルクが必要とされている。
【０００３】
従来の締結材のある程度の厚みのある板厚の場合では、バーリング加工により材料を絞り上げ、絞り高さ（以下、「バーリング高さ」という。）を確保できる。それにより、絞り上げられた高さがネジの嵌合部にあたるため、充分なネジ嵌合長さを得ることが可能であり、必要な破壊トルクを確保可能である。
【０００４】
しかし、締結材の板厚が薄い場合においては、バーリング加工により材料を絞り上げても、板厚が薄い分、トータルのネジ嵌合長が短くなる。ビスを締結することでバーリング部に軸力が発生するが、該軸力を受けているネジ嵌合長が短くなると、ネジ山が変形しやすくなる。また、バーリング周辺部もビスでの締結による該衝撃に耐えられず変形しやすくなる。
【０００５】
これらの問題の対策として、特許文献１には被締結材とビスのビス頭の間にゴム製の弾性部材を配置し、弾性部材を圧縮しながらビスに締結トルクをかけて締結する手段が提案されている。この手段では、ビスを締結材に締結トルクをかけて締結することで、弾性部材が圧縮される。これにより、該弾性部材の反発力による垂直抗力と、弾性部材の接触抵抗によるビス頭との摩擦力を上げている。この弾性部材の圧縮に対する反発力による垂直抗力によるバーリング効果と、弾性部材との接触抵抗によるビス頭との摩擦力によって概ビスの締結力が向上している。
【０００６】
一般に、ビスの締結トルクは、ビス頭と被締結材の間の座面トルクと、ビスのネジ部が締結材のバーリング部である被締結材の雌ネジ部と係合することで生じるネジ部トルクに分割される。特許文献１で提案されている対策は、ビス頭と弾性部材の間で摩擦力を上げることで座面トルクを上げ、また、弾性部材を配置して締結したことによるバーリング効果によって締結部の破壊トルクを上げている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００６−１７７４３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１で提案されている対策のように、締結材および被締結材とは別に弾性部材を必要とする手段では、組み付ける際に弾性部材を組み付けし忘れる可能性がある。また、部品が増えることによるコストアップにも繋がってしまう。
【０００９】
また、従来、締結材と被締結材との間で電気的接続を取る必要がある箇所においては、ビスで締結材と被締結材を締結することにより、締結材と被締結材の接触部で直接電気的接続が行われる。つまり、被締結材とビス頭の接触部およびビスのネジ部と締結材のネジ係合部の接触を介して、締結材と被締結材が電気的接続されている。しかし、特許文献１で提案されている手段では、ビスと被締結材との間に非導電性のゴムを用いており、締結部における導電性は期待できない。また、特許文献１の手段の非導電性ゴムから、導電性のゴムに変更したとしても、金属同士の接触より導電性は劣ってしまう。
【００１０】
よって、本発明の目的は、部品を増やすことなく、ビス締め時の作業生産性を保ち、更には締結材と被締結材とで安定的な電気的接続が必要な締結部の場合においても、所定の締結トルクで締結が可能な薄板金属の締結部構造を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記目的は本発明に係る締結部構造にて達成される。要約すれば、本発明は、ビス頭及びビスネジ部を有するビスと、前記ビスネジ部と螺合するためのネジ係合部を有する締結材と、前記ビス頭の座面部と前記締結材の間に挟まれ、前記ビスを回転させ前記締結材の前記ネジ係合部にねじ込むことで締結される被締結材と、を有する締結部構造において、前記被締結材には、前記ビス頭の前記座面部と対向する領域に、前記被締結材を折り返して形成された折り返し形状を有し、前記座面部に接触して接触抵抗を上げる凸形状が一体に形成され、前記折り返し形状と前記ビス頭の前記座面部とは、前記折り返し形状の角部で接触することを特徴とする締結部構造である。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、部品を増やすことなく、ビス締め時の作業生産性を保ち、更には締結材と被締結材とで安定的な電気的接続が必要な締結部の場合においても、所定の締結トルクで締結が可能な薄板金属の締結部構造を提供可能である。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明に係る締結部構造の一実施例を示す概略断面図である。
【図２】本発明の実施例１に係るビスの回転軸が被締結材のビス穴の回転軸と異なる位置でビス締結されたときの締結部構造の概略断面図である。
【図３】従来の締結部構造の概略断面図である。
【図４】本発明の実施例１に係る締結部構造の軸力の効果比較図である。
【図５】本発明の実施例１に係る締結部構造の破壊トルクの効果比較図である。
【図６】本発明の実施例１に係る締結部構造の緩みトルクの効果比較図である。
【図７】本発明の他の実施例に係る締結部構造の概略断面図である。
【図８】本発明の他の実施例に係る締結部構造の概略断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明に係る締結部構造を図面に則して更に詳しく説明する。
【００１５】
実施例１
図１は、本発明の締結部９０の構造の一実施例を示す概略断面図である。
【００１６】
ビス１０は、ビス頭１１及びビスネジ部１２を有している。本実施例では、ビス頭１１のビスネジ部１２側に直径が大とされた、ビスツバ部１３が一体に形成されている。ビスツバ部１３はビス頭１１の一部を形成し、ビス頭１１の座面部１１ｂを形成している。ビス１０のビスネジ部１２の一端のビス頭１１の頭頂部１１ａに十字ドライバ等でビス１０を回転させるための十字穴形状（不図示）が形成されている。ビスネジ部１２の外周面にはネジ山である雄ネジが形成されている。上述のように、ビス頭１１の座面部１１ｂを構成するビスツバ部１３はビス頭１１のビスネジ部１２側に配置されており、ビスネジ部１２長手方向に対して直交する径でビス頭１１部分よりも大きい径を持つフランジ形状となっている。また、座面部１１ｂは、ビス回転軸１５に対して直交した平面とすることもでき、また、ビス回転軸１５から半径方向外方向へと傾斜した凹形状とすることもできる。詳しくは後述する。
【００１７】
ビスネジ部１２である雄ネジ部の直径である呼び径ｄ＝３ｍｍのビス１０の雄ネジ部の隣り合うネジ山同士の距離であるピッチは０．５ｍｍである。また、呼び径ｄ＝４ｍｍの場合のビス１０のピッチは０．７５ｍｍである。呼び径ｄが３ｍｍや４ｍｍのビス１０で薄鋼板である締結材２０を締結する場合には、締結材２０の板厚の厚さである１．２ｍｍのみではビスネジ部１２と締結材の間で十分な係合長さを確保できない。例えば、上記のような呼び径ｄ＝３ｍｍのビス１０のピッチ０．５ｍｍでは締結材の板厚が例えば１．２ｍｍであったときの係合は２回転と２／５回転ほどの係合となり、係合長さを確保できない。また、ビス１０が呼び径ｄ＝４ｍｍであった場合はピッチが０．７５ｍｍであり、締結部での係合は１回転と３／５ほどの係合となり、更に係合長さを確保できていない。この係合長さでは当然締結部における締結力が弱い。このため、締結材２０のビス１０と螺合するネジ係合部に当たるビス穴でのバーリング加工が必要となる。ビス穴でのバーリング加工を締結材２０に施すことにより、本来の板厚よりも係合長さを長くすることができる。本実施例で使用の締結材２０は、板厚が１．２ｍｍ以下の薄鋼板であり、バーリング加工を施されたバーリング部２１を有する。
【００１８】
一方、被締結材３０は、ビス１０の回転軸位置近傍の、即ち、ビス穴３１に相当する被締結材領域を折り返して凸形状を形成した折り返し形状４１を有する。折り返し形状４１は、ビスツバ部１３の座面部１１ｂの座面方向へと９０°以上１８０°以下にて折り返されている。薄板状の鋼材などの金属板である締結材２０のビス穴であるバーリング部２１と被締結材３０のビス穴３１を重ね合わせる。そして、ビス１０に締結トルクをかけて締め付けることによって、締結部９０は締結される。締結部９０では、締結トルクをかけることによってビス１０に形成されたビスネジ部１２が、予め締結材２０のバーリング部２１の内側に予め形成された雌ネジ形状が形成されたネジ係合部（以下、「雌ネジ部」という。）２３と係合する。そして、ビス１０のビスツバ部１３の座面部１１ｂが被締結材３０の折り返し形状４１の角部４１Ｃと接触部４２で接触して、締結材２０と被締結材３０がビス１０で締結される。
【００１９】
ここで、被締結材３０の折り返し形状４１が設けられているビス穴３１の直径（以下、「折り返し部直径」という。）４８は、ビス１０の回転軸１５に対する直交方向のビスツバ部１３の直径（以下、「ビスツバ部直径」という。）１４より短く設定されている。これは、図２に示すように、ビス１０の回転軸１５の中心が被締結材３０のビス穴３１の中心軸４７と異なる位置で締結された場合でも、接触部４２がビスツバ部１３の直径方向内側にあるようにする為である。そのため、折り返し部直径４８の最長長さをビスツバ部直径１４であるビス頭１１の外周直径より短くなるように設定する。例えば、呼び径ｄ＝３ｍｍのビスで、ビス穴３１が４．５ｍｍの被締結材３０を締結する場合には、呼び径ｄ＝３ｍｍのビスツバ部直径１４が約８ｍｍである。その場合は、折り返し部直径４８を、公差を含めて６．４ｍｍ以下に設定する。この値に設定することで、ビス１０が被締結材３０のビス穴３１のどの位置に締結されても、接触部４２がビスツバ部１３の直径方向内側にでき、接触部４２がビスツバ部１３に問題なく接触する。
【００２０】
さらに、接触部４２は、ビスツバ部１３が被締結材３０と接触できる領域内の、ビス１０の回転軸１５に対して最も遠い位置にある。
【００２１】
本実施例において、接触部４２をビス１０の回転軸１５に対して、最も遠い位置に設けることの理由について以下に説明する。
【００２２】
図３は、従来実施されている締結材２０に被締結材３０を、ビス１０を用いて締結した締結部９０の構造の一例を示す。
【００２３】
ビス１０は、ビス頭１１、ビスネジ部１２を有している。本例では、ビス頭１１にはビスネジ部１２側に位置してビス頭１１の座面部１１ｂを形成するビスツバ部１３が一体に形成されている。ビス１０のビスネジ部１２の一端のビス頭１１の頭頂部１１ａに十字ドライバ等でビス１０を回転させるための十字穴形状（不図示）が形成されている。ビスネジ部１２の外周面にはネジ山である雄ネジが形成されている。ビスツバ部１３はビスネジ部１２の回転軸に対して直交する径でビス頭１１の他の部分よりも大きい径を持つフランジ形状となっている。
【００２４】
締結材２０はバーリング加工により締結材２０の一部をバーリング高さ２２に絞り上げたバーリング部２１を有している。このバーリング部２１の内側に予め雌ネジ形状が形成されたネジ係合部である雌ネジ部２３で、ビスネジ部１２と螺合する。このビス１０による締結部９０の雌ネジ部２３は、予め雌ネジ形状が切られているが、ビス１０がタッピングビスの場合には予め雌ネジ形状を設けておく必要はない。
【００２５】
本例では、締結材２０は板厚１．２ｍｍ以下の鋼材にて形成されており、締結材２０を構成する鋼材に穿たれた穴部分にバーリング高さ２２に絞り上げたバーリング部２１を有している。
【００２６】
被締結材３０はビス穴３１を有し、ビス穴３１の近傍のツバ接触部３２でビスツバ部１３と接する。締結材２０のビス穴であるバーリング部２１と被締結材３０のビス穴３１を重ね合わせ、ビス１０に締結トルクをかけて締め付けることによって、締結部９０は締結される。
【００２７】
ここで、ビス１０を締結トルクＴ1で回転させ締め付けていく際のトルクおよび力の関係について説明する。
【００２８】
ツバ接触部３２で生じる座面トルクＴ2は、ビスツバ部１３と被締結材３０のツバ接触部３２での摩擦係数μA、垂直抗力ＮA、ビス１０の回転軸１５中心とツバ接触部３２の距離ＬAの積
Ｔ2＝μA×ＮA×ＬA・・・（１）
で表される。摩擦係数μAは、ビスツバ部１３および被締結材３０の表面性で決まり、一定値である。
【００２９】
雄ネジ部１２と雌ネジ部２３の係合部で生じるネジ部トルクＴ3は、ビスネジ部１２とバーリング部２１の雌ネジ部２３での摩擦係数μB、雌ネジ部２３にかかる軸力ＮB、ビス１０の回転軸中心と雌ネジ部２３の距離ＬBの積
Ｔ3＝μB×ＮB×ＬB・・・（２）
で表される。摩擦係数μBにおいても、ビスネジ部１２とバーリング部２１の表面性で決まり、一定値である。
【００３０】
ここで、ビス１０を締結トルクＴ1をかけ回転し締め付けることで垂直抗力ＮAおよび軸力ＮBは徐々に大きくなり、
Ｔ1＝Ｔ2＋Ｔ3      （ＮA＝ＮB）・・・（３）
となったところで力がつり合い、ビス１０は回転しなくなる。
【００３１】
以上の通り、上述の式（１）に示したように、座面トルクＴ2は摩擦係数μAと垂直抗力ＮAが同じならば、回転軸中心と接触部の距離に比例する。
【００３２】
よって、本実施例において最も遠い位置に接触部４２を設けることで、回転軸１５の中心から接触部４２までの距離ＬAの値を大きくできるため、ビス１０と被締結材３０の接触抵抗を上げ、座面トルクＴ2を上げることが可能となる。
【００３３】
また、ビスツバ部１３と折り返し形状４１は接触角θを持つ。接触角θとは、角部４１Ｃを持つ被締結部材３０のビスツバ部１３と対向する面と、ビスツバ部１３の座面部１１ｂが形成する角度θである。接触角θを形成するために折り返し部はビス１０の回転軸位置近傍の被締結材領域をビス１０の座面部１１ｂ方向へと９０°以下に折り返されるか、９０°以上１８０°以下の屈曲で折り返される。
【００３４】
接触角θを持つことで、ビスツバ部１３が被締結材３０の上面４４に対して平行（平面）の場合でも、折り返し形状４１をビスツバ部１３と角部４１Ｃで接触部４２において確実に接触させることができる。それにより、座面トルクＴ2を上げることが可能となる。
【００３５】
次に、本実施例における締結部９０の構造におけるビス１０を締め付けた時の軸力の測定結果について述べる。
【００３６】
図４に、呼び径ｄ＝３ｍｍのビス１０を用い、締結材２０、被締結材３０ともに０．４ｍｍの薄鋼板を用いて、締結トルクＴ1を一定にしてビス１０を締め付けた時の軸力ＮBの測定を行った結果を示す。
【００３７】
ここで、被締結材３０のビス穴３１の径は４．５ｍｍとし、被締結材３０のビス穴３１の端部から、折り返し部直径４８が６．２ｍｍの折り返し形状４１を形成した。又、締結材２０にはバーリング部２１（バーリング高さ２２＝１．４ｍｍ）を形成した。比較例として、被締結材３０に折り返し形状４１を形成していない場合の軸力ＮBの測定結果も示す。
【００３８】
図４のグラフから分かるように、本実施例である折り返し形状４１があるほうが、比較例である折り返し形状４１がない場合と比較して軸力ＮBが下がっていることがわかる。
【００３９】
すなわち、本実施例において、ネジ部トルクＴ3が下がっており、締結トルクＴ1一定のもとでは、座面トルクＴ2が上がっていることがわかる。ビス締結されたときはＮA＝ＮBを満たすため、本実施例のビス１０と被締結材３０の間の摩擦係数をμA´とし、比較例のビス１０と被締結材３０の間の摩擦係数をμAとすると、μA´＞μAとなる。よって、本実施例における被締結材３０の上面４４に対して図１の上方に向いた角部４１Ｃで、ビスツバ部１３と積極的に接触させることで、ビス１０と被締結材３０の間の摩擦係数μA´が増加して摩擦力が上がり、座面トルクＴ2が上がっていることがわかる。
【００４０】
次に、本実施例である折り返し形状４１のある被締結材３０を用いた場合と比較例として折り返し形状４１の無い被締結部材３０を用いた場合のビス１０の破壊トルクを測定した。
【００４１】
図５に示す破壊トルクは呼び径ｄ＝３ｍｍのビス１０を用い、締結材２０、被締結材３０ともに０．４ｍｍの薄鋼板を用いたときの、破壊トルクの測定結果である。ここで、被締結材３０のビス穴３１の径は４．５ｍｍとし、被締結材３０のビス穴３１の端部から、折り返し部直径４８が６．２ｍｍの折り返し形状４１を形成した。締結材２０にはバーリング部２１（バーリング高さ２２＝１．４ｍｍ）を形成した。比較として、同図に、折り返し形状４１を形成していない場合の破壊トルクの測定結果も示す。上記の締結材２０のビス穴と被締結材３０のビス穴を重ね合わせ、ビス１０に締結トルクをかけて締め付けた締結部９０の破壊トルクの測定結果によると被締結材３０の折り返し形状４１の効果として、破壊トルクが平均で４５％の性能向上となっている。
【００４２】
なお、同図５に示すように、締結材２０、被締結材３０の板厚が０．６ｍｍのとき、被締結材３０に折り返し形状４１を形成すると、折り返し形状４１がない場合に比べて、破壊トルクは平均で５０％向上していることがわかる。
【００４３】
次に、本実施例の締結部構造と比較例として折り返し形状４１を有していない締結部構造でのビス締結をした時の緩みトルクの測定結果について述べる。
【００４４】
図６に、呼び径ｄ＝３ｍｍのビス１０、締結材２０、被締結材３０ともに０．４ｍｍの薄鋼板を用い、締結トルク０．６Ｎｍでビス締結したときの、緩みトルクの測定結果を示す。被締結材３０のビス穴３１の径は４．５ｍｍとした。締結材２０にはバーリング形状２１を形成し、被締結材３０には、折り返し部直径４８が６．２ｍｍの折り返し形状４１を形成した。比較として、同図６に、被締結材３０に折り返し形状４１を形成していない場合の緩みトルクの測定結果も示す。被締結材３０の折り返し形状４１の効果として、緩みトルクが平均で２６〜３６％の向上となっていることがわかる。
【００４５】
これらの結果からわかるように、本実施例のように被締結材３０に折り返し形状４１を形成した場合では、折り返し形状４１を形成しないときに比べて、破壊トルクを向上させ、またトルクの緩み防止にも効果があると考えられる。
【００４６】
なお、被締結材３０の折り返し形状４１は、ビスツバ部１３（即ち、座面部１１ｂ）と接触部４２において角部４１Ｃが接触する形状であればよく、図７に示す締結部９０のように、接触角θが９０°以上になるような折り返し形状であってもよい。即ち、被締結材３０のビス回転軸１５位置近傍領域をビス頭座面部１１ｂの方向へと９０°以下にて折り返しても良い。また、図８に示す締結部９０のように、被締結材３０のビス穴３１の端部から、被締結材３０の上面４４に対して略平行になるように折り返す場合も同様である。即ち、被締結材３０のビス回転軸位置近傍領域をビス頭座面部１１ｂの方向へと１８０°折り返した折り返し形状であっても、ビスツバ部１３にビス１０の回転軸から半径外方へと傾斜した凹形状であるテーパのついたビス１０を用いて、接触角θを持てばよい。どちらの場合でも、ビスツバ部１３が折り返し形状４１の角部４１Ｃと積極的に接触し、かつ回転軸１５に対して接触部４２を最も遠い位置にすることで、同様の効果を得ることが可能である。
【００４７】
尚、本実施例において、雌ネジ部２３は、予め雌ネジ形状が切られているが、ジス１０がタッピングビスの場合は雌ネジ形状を設けておく必要はない。
【００４８】
以上のように、本発明によれば、締結トルクを向上させる手段に被締結材３０の一部を使用しているため、締結材２０と被締結材３０の間の電気的接続を安定させた状態で、厚さ０．４〜０．６ｍｍといった薄鋼板、その他の薄板状の金属板を用いて充分な締結力を確保することが可能となる。
【００４９】
したがって、締結部において、ビス締結が用いられる用途において、本発明の構造は好適に用いられる。
【００５０】
例えばプリンタや複写機などで電気基板が設置される電装ユニットでは、市場での部品交換性から、取り付け、取り外しが容易であることが望まれるため、ビス締結が用いられる。同時に、被締結材３０とビス頭１１の接触部４２および、ビスネジ部１２と締結材２０の雌ネジ部２３の接触を介して、締結材２０と被締結材３０の間で電気的接続を取る必要がある。
【００５１】
また、工場での組立性や、市場での交換性から軽量化が望まれており、電装ユニットを構成する板金は薄いほうが望ましい。
【００５２】
ここで、電装ユニットに使われる板金を薄鋼板にする場合、ビス締結で十分な締結力を確保する必要があるが、前述の従来の手段では、ビス１０と被締結材３０の間に弾性部材を挟むため、電気的接続は不安定になってしまう。
【００５３】
一方、本発明によれば、締結トルクを向上させる手段に被締結材３０の一部を使用しているため、締結材２０と被締結材３０の間の電気的接続を安定させた状態で、薄鋼板を用いて充分な締結力を確保することが可能となる。
【符号の説明】
【００５４】
１０      ビス
１１      ビス頭
１１ｂ    座面部
１２      ビスネジ部
１３      ビスツバ部
１５      ビス回転軸
２０      締結材
２１      バーリング部
２３      ネジ係合部（雌ネジ部）
３０      被締結材
３２      ツバ接触部
４１      折り返し形状
４１Ｃ    折り返り形状角部
４２      接触部
９０      締結部
θ        接触角
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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