(57)【要約】    【課題】  立体加工における成形性に優れしかも電気絶縁性に優れた電気絶縁用立体形状物などを提供することを課題とする。    【解決手段】  熱可塑性樹脂を含む樹脂シートが少なくとも曲げ加工された電気絶縁用立体形状物であって、前記樹脂シートが、前記熱可塑性樹脂として結晶性熱可塑性樹脂と非結晶性熱可塑性樹脂とを含み、前記結晶性熱可塑性樹脂の融解温度が前記非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点よりも高い電気絶縁用立体形状物などを提供する。【選択図】  図１
2014080527.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱可塑性樹脂を含む樹脂シートが少なくとも曲げ加工された電気絶縁用立体形状物であって、
前記樹脂シートが、前記熱可塑性樹脂として結晶性熱可塑性樹脂と非結晶性熱可塑性樹脂とを含み、前記結晶性熱可塑性樹脂の融解温度が前記非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点よりも高いことを特徴とする電気絶縁用立体形状物。
【請求項２】
前記結晶性熱可塑性樹脂としてポリアミド樹脂を含み、且つ、前記非結晶性熱可塑性樹脂として少なくともポリスルホン樹脂又はポリヒドロキシポリエーテルフェノキシ樹脂のいずれか一方を含む請求項１に記載の電気絶縁用立体形状物。
【請求項３】
前記結晶性熱可塑性樹脂として、分子中に芳香族炭化水素を有する芳香族ポリアミド樹脂を含む請求項１又は２に記載の電気絶縁用立体形状物。
【請求項４】
前記非結晶性熱可塑性樹脂としてポリスルホン樹脂を含み、該ポリスルホン樹脂が、分子中に複数のエーテル結合及び複数の芳香族炭化水素を有するポリエーテルポリフェニルスルホン樹脂である請求項１〜３のいずれか１項に記載の電気絶縁用立体形状物。
【請求項５】
前記非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点が２００℃以上であり、前記結晶性熱可塑性樹脂の融解温度が２５０℃以上である請求項１〜４のいずれか１項に記載の電気絶縁用立体形状物。
【請求項６】
非結晶性熱可塑性樹脂と該非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点よりも高い融解温度を有する結晶性熱可塑性樹脂とを含む樹脂シートを作製するシート作製工程と、
前記樹脂シートを少なくとも曲げ加工することにより前記樹脂シートを立体形状に形成する立体加工工程とを実施する電気絶縁用立体形状物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、樹脂を含む樹脂シートが立体的に加工された電気絶縁用立体形状物及び該電気絶縁用立体形状物の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、樹脂シートが立体的に加工された立体形状物としては、様々なものが知られており、具体的には例えば、熱可塑性樹脂を含む樹脂シートが立体的に加工されたものなどが知られている。
【０００３】
この種の立体形状物としては、例えば、熱可塑性樹脂としてのポリエステル樹脂と難燃剤とを含む樹脂シートが立体的に成形されたものが知られている（特許文献１）。
斯かる立体形状物は、樹脂シートに含まれるポリエステル樹脂が加工時に加えられる力に応じて変形し得るため、立体加工において成形性を有する。また、樹脂シートがさらに難燃剤をも含むため、難燃性が要求される用途において好適に使用される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特表２００３−５２０８８１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、斯かる立体形状物の製造においては、絞り加工などの曲げ加工によって樹脂シートが立体的に加工されるときに、樹脂シートの破れ等を防止すべく、絞り深さを比較的小さくする必要がある。しかも、斯かる立体形状物においては、樹脂シートが曲げ加工された後に曲がりが戻ることなどにより、必ずしも意図した形状の立体形状物にならず、形状転写性に優れていない。即ち、斯かる立体形状物においては、優れた成形性が発揮されにくいという問題がある。
また、斯かる立体形状物は、比較的高い温度における電気絶縁性が必ずしも優れておらず、比較的高い温度環境下にて使用され得る電気絶縁用途において適したものでないという問題がある。
【０００６】
本発明は、上記問題点等に鑑みてなされたものであり、立体加工における成形性に優れしかも比較的高い温度においても電気絶縁性に優れた電気絶縁用立体形状物を提供することを課題とする。また、該電気絶縁用立体形状物の製造方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の電気絶縁用立体形状物は、熱可塑性樹脂を含む樹脂シートが少なくとも曲げ加工された電気絶縁用立体形状物であって、
前記樹脂シートが、前記熱可塑性樹脂として結晶性熱可塑性樹脂と非結晶性熱可塑性樹脂とを含み、前記結晶性熱可塑性樹脂の融解温度が前記非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点よりも高いことを特徴とする。
【０００８】
本発明に係る電気絶縁用立体形状物は、前記結晶性熱可塑性樹脂としてポリアミド樹脂を含み、且つ、前記非結晶性熱可塑性樹脂として少なくともポリスルホン樹脂又はポリヒドロキシポリエーテルフェノキシ樹脂のいずれか一方を含むことが好ましい。
【０００９】
本発明に係る電気絶縁用立体形状物は、前記結晶性熱可塑性樹脂として、分子中に芳香族炭化水素を有する芳香族ポリアミド樹脂を含むことが好ましい。
【００１０】
本発明に係る電気絶縁用立体形状物は、前記非結晶性熱可塑性樹脂としてポリスルホン樹脂を含み、該ポリスルホン樹脂が、分子中に複数のエーテル結合及び複数の芳香族炭化水素を有するポリエーテルポリフェニルスルホン樹脂であることが好ましい。
【００１１】
本発明に係る電気絶縁用立体形状物においては、前記非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点が２００℃以上であり、前記結晶性熱可塑性樹脂の融解温度が２５０℃以上であることが好ましい。
【００１２】
本発明に係る電気絶縁用立体形状物の製造方法は、非結晶性熱可塑性樹脂と該非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点よりも高い融解温度を有する結晶性熱可塑性樹脂とを含む樹脂シートを作製するシート作製工程と、
前記樹脂シートを少なくとも曲げ加工することにより前記樹脂シートを立体形状に形成する立体加工工程とを実施することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の電気絶縁用立体形状物は、立体加工における成形性に優れしかも比較的高い温度においても電気絶縁性に優れているという効果を奏する。また、本発明の電気絶縁用立体形状物の製造方法は、立体加工における成形性に優れしかも比較的高い温度においても電気絶縁性に優れた電気絶縁用立体形状物を得ることができるという効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】樹脂シートが曲げ加工された電気絶縁用立体形状物を模式的に表した図。
【図２】電気絶縁用立体形状物の断面を模式的に示した断面図。
【図３】成形性の評価（幅／深さアスペクト比）のために用いた絞り加工用メス側金具の断面を示す断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明に係る電気絶縁用立体形状物の一実施形態について説明する。
【００１６】
本実施形態の電気絶縁用立体形状物は、熱可塑性樹脂を含む樹脂シートが少なくとも曲げ加工された電気絶縁用立体形状物であって、
前記樹脂シートが、前記熱可塑性樹脂として結晶性熱可塑性樹脂と非結晶性熱可塑性樹脂とを含み、前記結晶性熱可塑性樹脂の融解温度が前記非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点よりも高いものである。
【００１７】
前記結晶性熱可塑性樹脂は、ガラス転移点（Ｔｇ）及び融解温度（Ｔｍ）の両方を有する高分子化合物である。
一方、前記非結晶性熱可塑性樹脂は、ガラス転移点（Ｔｇ）を有し融解温度（Ｔｍ）を有さない高分子化合物である。
【００１８】
前記結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点（Ｔｇ）及び融解温度（Ｔｍ）は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）によって測定されるものである。
前記示差走査熱量測定（ＤＳＣ）は、ＪＩＳ  Ｋ７１２１に従って行う。詳しくは、前記示差走査熱量測定（ＤＳＣ）は、測定用試料約５ｍｇを秤量し、昇温速度１０℃／分にて行う。
前記結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点（Ｔｇ）は、ＪＩＳ  Ｋ７１２１における中間点ガラス転移温度によって規定する。また、前記結晶性熱可塑性樹脂の融解温度（Ｔｍ）は、ＪＩＳ  Ｋ７１２１における融解温度（融解ピーク温度）によって規定する。
【００１９】
前記電気絶縁用立体形状物の前記樹脂シートは、結晶性熱可塑性樹脂と、非結晶性熱可塑性樹脂とを含み、しかも、結晶性熱可塑性樹脂の融解温度（Ｔｍ）が、非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点（Ｔｇ）よりも高い。
前記結晶性熱可塑性樹脂の融解温度（Ｔｍ）が非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点（Ｔｇ）よりも高いことから、使用される温度が非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点を超える比較的高い温度であっても、結晶性熱可塑性樹脂の融解温度（Ｔｍ）より低い環境下であれば、立体形状物における結晶性熱可塑性樹脂が融解しない。従って、立体形状物の弾性低下が抑制され、比較的高い温度であっても立体形状物の形状が維持される。これにより、比較的高い温度環境下であっても立体形状物の電気絶縁性が維持されることとなる。
【００２０】
前記結晶性熱可塑性樹脂の融解温度（Ｔｍ）は、２５０℃以上であることが好ましい。融解温度（Ｔｍ）が２５０℃以上であることにより、電気絶縁用立体形状物が電気絶縁性及び立体加工における成形性に優れつつ、電気絶縁用立体形状物が比較的高い温度で使用されても、電気絶縁用立体形状物の弾性がより低下しにくいという利点がある。
なお、前記結晶性熱可塑性樹脂の融解温度（Ｔｍ）は、通常、３００℃以下である。
【００２１】
前記結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点は、通常、３０〜１３０℃である。
前記結晶性熱可塑性樹脂の融解温度（Ｔｍ）と、前記非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点（Ｔｇ）との差は、８０℃以上２００℃以下であることが好ましく、８０℃以上１００℃以下であることがより好ましい。
【００２２】
前記結晶性熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリアミド樹脂、分子中で芳香族炭化水素−エーテル結合−芳香族炭化水素−エーテル結合−芳香族炭化水素−ケトン結合の基本構造が繰り返されてなる芳香族ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）樹脂、分子中に複数の芳香族炭化水素及び複数のスルフィド結合（−Ｓ−）を有するポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）樹脂、分子中に複数のオキシメチレン（−ＣＨ2Ｏ−）基を有するポリアセタール（ＰＯＭ）樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂等が挙げられる。
前記結晶性熱可塑性樹脂としては、比較的融解温度（Ｔｍ）が高く結晶性も比較的高いという点で、ポリアミド樹脂が好ましい。
【００２３】
前記ポリアミド樹脂は、少なくともポリアミン化合物とポリカルボン酸化合物とが脱水縮合により重合されてなるものである。
【００２４】
前記ポリアミド樹脂としては、分子中に芳香族炭化水素を有する芳香族ポリアミド樹脂、分子中に炭化水素として脂肪族炭化水素のみを有する脂肪族ポリアミド樹脂が挙げられる。なかでも、前記樹脂シートがより耐熱性に優れたものになり得るという点で、分子中に芳香族炭化水素を有する芳香族ポリアミド樹脂が好ましい。前記ポリアミド樹脂が、分子中に芳香族炭化水素を有する芳香族ポリアミド樹脂であることにより、電気絶縁用立体形状物が、優れた電気絶縁性を有しつつ、より優れた耐熱性をも有するという利点がある。
【００２５】
また、分子中に芳香族炭化水素を有する芳香族ポリアミド樹脂としては、分子中に炭化水素として芳香族炭化水素のみを有する全芳香族ポリアミド樹脂、分子中に炭化水素として脂肪族炭化水素及び芳香族炭化水素の両方を有する半芳香族ポリアミド樹脂等が挙げられる。
分子中に芳香族炭化水素を有する芳香族ポリアミド樹脂としては、樹脂シートがより耐熱性に優れるという点で、前記半芳香族ポリアミド樹脂が好ましい。
【００２６】
前記ポリアミド樹脂の重合において用いられる前記ポリアミン化合物としては、具体的には、例えば、ジアミン化合物が挙げられる。
該ジアミン化合物としては、直鎖状又は分岐鎖状の炭化水素基を含む脂肪族ジアミン、環状の飽和炭化水素基を含む脂環族ジアミン、芳香族炭化水素基を含む芳香族ジアミンなどが挙げられる。
【００２７】
前記脂肪族ジアミン、前記脂環族ジアミン、又は前記芳香族ジアミンとしては、例えば、下記式（１）で表されるものが挙げられる。なお、下記式（１）中のＲ1は、炭素数４〜１２の脂肪族炭化水素基、若しくは環状飽和炭化水素を含む炭素数４〜１２の脂環族炭化水素基を表しているか、又は、芳香族環を含む炭化水素基を表している。
Ｈ2Ｎ−Ｒ1−ＮＨ2    ・・・（１）
【００２８】
前記脂肪族ジアミンとしては、樹脂シートの電気絶縁性がより優れたものになり得るという点で、式（１）においてＲ1の炭素数が９のノナンジアミンが好ましく、１，９−ノナンジアミン及び２−メチル−１，８−オクタンジアミンを混合したものがより好ましい。
前記芳香族ジアミンとしては、フェニレンジアミン、キシリレンジアミンなどが挙げられる。
【００２９】
前記ポリアミド樹脂の重合において用いられる前記ポリカルボン酸化合物としては、具体的には、例えば、ジカルボン酸化合物が挙げられる。
該ジカルボン酸化合物としては、直鎖状又は分岐鎖状の炭化水素基を含む脂肪族ジカルボン酸、環状の飽和炭化水素基を含む脂環族ジカルボン酸、芳香族炭化水素基を含む芳香族ジカルボン酸などが挙げられる。
【００３０】
前記脂肪族ジカルボン酸、前記脂環族ジカルボン酸、又は前記芳香族ジカルボン酸としては、例えば、下記式（２）で表されるものが挙げられる。なお、下記式（２）中のＲ2は、炭素数４〜２５の脂肪族炭化水素基、若しくは環状飽和炭化水素を含む炭素数４〜１２の脂環族炭化水素基を表しているか、又は、芳香族環を含む炭化水素基を表している。
ＨＯＯＣ−Ｒ2−ＣＯＯＨ    ・・・（２）
【００３１】
前記脂肪族ジカルボン酸としては、アジピン酸、セバシン酸などが挙げられる。
前記芳香族ジカルボン酸としては、テレフタル酸、メチルテレフタル酸、ナフタレンジカルボン酸などが挙げられ、該芳香族ジカルボン酸としては、前記ポリアミド樹脂の耐熱性がより優れたものになり得るという点で、テレフタル酸が好ましい。
【００３２】
前記ポリアミド樹脂は、上述したジアミン化合物の１種とジカルボン酸化合物の１種とが重合してなるものであってもよく、それぞれの化合物の複数種を組み合わせて重合してなるものであってもよい。また、要すれば、ジアミン化合物とジカルボン酸化合物以外のものがさらに重合されてなるものであってもよい。
【００３３】
前記ポリアミド樹脂としては、上述したように前記半芳香族ポリアミド樹脂が好ましく、該半芳香族ポリアミド樹脂としては、ジアミン化合物としての脂肪族ジアミンと、ジカルボン酸化合物としての芳香族ジカルボン酸とが重合してなるものがより好ましく、脂肪族ジアミンとしてのノナンジアミンと、芳香族ジカルボン酸としてのテレフタル酸とが重合してなるもの（ＰＡ９Ｔ）が特に好ましい。
【００３４】
前記樹脂シートにおいては、前記ポリアミド樹脂の含有割合が１０質量％以上であることが好ましく、２０質量％以上であることがより好ましく、４０質量％以上であることがさらに好ましい。また、８０質量％以下であることが好ましく、６０質量％以下であることがより好ましく、５０質量％以下であることがさらに好ましい。
前記ポリアミド樹脂の含有割合が１０質量％以上であることにより、電気絶縁用立体形状物が、優れた電気絶縁性を有しつつ、より優れた耐熱性をも有するという利点という利点がある。また、前記ポリアミド樹脂の含有割合が８０質量％以下であることにより、絞り加工などの曲げ加工において、前記樹脂シートの伸びがより良好なものとなり、前記樹脂シートが立体形状物に加工されたときの形状の転写性がより優れたものになるという利点がある。
【００３５】
前記非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点（Ｔｇ）は、上述した方法と同様にして、ＪＩＳ  Ｋ７１２１に従い示差走査熱量測定（ＤＳＣ）によって決定する。
【００３６】
前記非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点は、２００℃以上であることが好ましい。非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点が２００℃以上であることにより、電気絶縁用立体形状物が電気絶縁性及び立体加工における成形性に優れつつ、電気絶縁用立体形状物が比較的高い温度で使用されても、電気絶縁用立体形状物の弾性がより低下しにくいという利点がある。
なお、前記非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点は、通常、２５０℃未満である。
【００３７】
前記非結晶性熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリスルホン樹脂；分子中に複数の芳香族炭化水素とイミド結合とエーテル結合とを有するポリエーテルイミド（ＰＥＩ）樹脂；分子中に複数のイミド結合及び複数のアミド結合を有する熱可塑性ポリアミドイミド樹脂；アクリロニトリルとブタジエンとスチレンとの共重合体（ＡＢＳ樹脂）などの芳香族含有ビニル系樹脂；ビスフェノール類とエピクロルヒドリンとが反応してなる熱可塑性のポリヒドロキシポリエーテルフェノキシ樹脂；分子中で芳香族炭化水素−エーテル結合の基本構造が繰り返されてなるポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）樹脂などのポリフェニレンオキシド（ＰＰＯ）樹脂；ポリシクロオレフィン樹脂；ポリカーボネート（ＰＣ）樹脂；等が挙げられる。
【００３８】
前記非結晶性熱可塑性樹脂としては、前記樹脂シートの伸びがより良好なものとなり、前記樹脂シートが立体形状物に加工されたときの形状の転写性（即ち、成形性）がより優れたものになるという点、また、電気絶縁用立体形状物が比較的高い温度で使用されても電気絶縁用立体形状物の弾性がより低下しにくく、立体形状物の電気絶縁性がより優れたものになるという点で、前記ポリスルホン樹脂及び前記ポリヒドロキシポリエーテルフェノキシ樹脂のうちの少なくとも１種が好ましい。
【００３９】
前記ポリスルホン樹脂は、分子中に複数のスルホニル基を有するものである。即ち、スルホニル基（−ＳＯ2−）を複数含む分子構造を有するものである。
前記ポリスルホン樹脂としては、分子中に複数のエーテル結合（−Ｏ−）をさらに有するポリエーテルスルホン樹脂、又は、分子中に複数の芳香族炭化水素をさらに有するポリフェニルスルホン樹脂などが挙げられる。また、分子中に複数のエーテル結合と複数の芳香族炭化水素とをさらに有するポリエーテルポリフェニルスルホン樹脂が挙げられる。
【００４０】
前記ポリスルホン樹脂としては、前記樹脂シートを立体的に加工するときの前記樹脂シートの成形性がより良好なものになるという点で、前記ポリエーテルスルホン樹脂又は前記ポリフェニルスルホン樹脂が好ましく、前記ポリエーテルポリフェニルスルホン樹脂がより好ましい。
【００４１】
前記ポリエーテルポリフェニルスルホン樹脂としては、下記式（３）の分子構造を有するものが好ましい。
【００４２】
【化１】
2014080527.tif 000003
【００４３】
前記ポリエーテルポリフェニルスルホン樹脂としては、市販されているものを用いることができ、例えば、ＢＡＳＦ社製の「ウルトラゾーンＥシリーズ」、ソルベイ社製の「レーデルＡシリーズ」、住友化学社製の「スミカエクセルシリーズ」等を用いることができる。
【００４４】
前記樹脂シートにおいては、前記ポリスルホン樹脂の含有割合が２０質量％以上であることが好ましく、４０質量％以上であることがより好ましく、５０質量％以上であることがさらに好ましい。また、前記ポリスルホン樹脂の含有割合が９０質量％以下であることが好ましく、８０質量％以下であることがより好ましい。
前記ポリスルホン樹脂の含有割合が２０質量％以上であることにより、樹脂シートを立体的に加工するときの樹脂シートの成形性がより良好なものになるという利点がある。また、前記ポリスルホン樹脂の含有割合が８０質量％以下であることにより、電気絶縁用立体形状物が比較的高い温度で使用されても電気絶縁用立体形状物の弾性がより低下しにくいという利点がある。
【００４５】
また、前記非結晶性熱可塑性樹脂としては、上述したように、ビスフェノール類とエピクロルヒドリンとが反応してなる熱可塑性のポリヒドロキシポリエーテルフェノキシ樹脂が好ましい。
【００４６】
前記ポリヒドロキシポリエーテルフェノキシ樹脂は、ビスフェノール類とエピクロルヒドリンとが反応してなる高分子化合物である。
前記ビスフェノール類としては、ビスフェノールＡが好ましい。
【００４７】
前記ポリヒドロキシポリエーテルフェノキシ樹脂としては、市販されているものを用いることができ、例えば、新日鉄エポキシ製造社製の「フェノトートシリーズ」等を用いることができる。
【００４８】
前記樹脂シートにおいては、前記ポリヒドロキシポリエーテルフェノキシ樹脂の含有割合が２０質量％以上であることが好ましく、４０質量％以上であることがより好ましい。また、前記ポリヒドロキシポリエーテルフェノキシ樹脂の含有割合が９０質量％以下であることが好ましく、８０質量％以下であることがより好ましく、６０質量％以下であることがさらに好ましい。
前記ポリヒドロキシポリエーテルフェノキシ樹脂の含有割合が２０質量％以上であることにより、樹脂シートを立体的に加工するときの樹脂シートの成形性がより良好なものになるという利点がある。また、前記ポリヒドロキシポリエーテルフェノキシ樹脂の含有割合が８０質量％以下であることにより、電気絶縁用立体形状物が比較的高い温度で使用されても電気絶縁用立体形状物の弾性がより低下しにくく、立体形状物の電気絶縁性がより優れたものになるという利点がある。
【００４９】
前記樹脂シートは、前記結晶性熱可塑性樹脂としてポリアミド樹脂を含み、且つ、前記非結晶性熱可塑性樹脂としてポリエーテルポリフェニルスルホン樹脂を含むことが好ましい。斯かる樹脂シートであることにより、該樹脂シートが少なくとも曲げ加工された電気絶縁用立体形状物がポリエーテルポリフェニルスルホン樹脂のガラス転移点（Ｔｇ）より高い温度で使用されたとしても、結晶性を有するポリアミド樹脂によって電気絶縁用立体形状物の熱収縮率を抑制でき、立体形状物の形状をより確実に維持できることから、立体形状物の電気絶縁性がより優れたものになるという利点がある。
【００５０】
前記樹脂シートの厚みは、特に限定されるものではなく、通常、１μｍ〜５００μｍである。
【００５１】
前記樹脂シートは、引張伸び率が４５％より大きいことが好ましく、１００％以上であることがより好ましい。引張伸び率が４５％より大きいことにより、樹脂シートを立体的に加工するときの樹脂シートの成形性がより良好なものになるという利点がある。また、引張伸び率は、通常、１５０％以下である。
なお、樹脂シートの引張伸び率は、ＪＩＳ  Ｋ７１６１に準じて、実施例に記載された方法によって測定することにより求める。
前記樹脂シートの引張伸び率は、例えば、シート状に成形した樹脂シートをより急激に冷却することにより、大きくすることができる。また、該引張伸び率は、例えば、樹脂シートにおける非結晶性熱可塑性樹脂の割合を多くすることにより、大きくすることができる。
【００５２】
前記樹脂シートには、本発明の効果を損ねない範囲において、種々の添加剤が配合されていても良い。
該添加剤としては、例えば、ポリブロモジフェニルオキサイド、テトラブロモビスフェノールＡなどの臭素系難燃剤、塩素化パラフィン、パークロロシクロデカンなどの塩素系難燃剤、リン酸エステル、含ハロゲンリン酸エステルなどのリン系難燃剤、ホウ素系難燃剤、三酸化アンチモンなどの酸化物系難燃剤、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウムなどの水和金属化合物、フェノール系、リン系、硫黄系の酸化防止剤、シリカ、クレー、炭酸カルシウム、炭酸バリウム、炭酸ストロンチウム、酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、窒化硼素、窒化珪素、窒化アルミニウムといった無機フィラー、ガラス繊維などの無機繊維、熱安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、滑剤、顔料、架橋剤、架橋助剤、シランカップリング剤、チタネートカップリング剤などの一般的なプラスチック用配合成分などが挙げられる。また、芳香族ポリアミド繊維、数ｎｍ〜数百ｎｍの粒径のモンモリロナイトなどが挙げられる。これら添加剤は、前記熱可塑性樹脂１００質量部に対して、例えば０．１〜５質量部用いることができる。
【００５３】
前記樹脂シートは、さらなるシート状物を備えていないことが好ましい。即ち、前記樹脂シートは、前記結晶性熱可塑性樹脂と前記非結晶性熱可塑性樹脂とを含むシート状物のみからなることが好ましい。斯かる構成により、樹脂シートを曲げ加工したときの形状転写性、即ち、成形性がより優れたものになるという利点がある。
【００５４】
次に、前記電気絶縁用立体形状物について、図面を参照しながら説明する。
【００５５】
図１は、前記電気絶縁用立体形状物の一具体例を樹脂シート２の片面側から見た図である。図１においては、樹脂シートの一部が略Ｌ字状に手前側に突出してなる電気絶縁用立体形状物が示されている。また、図２は、本実施形態の電気絶縁用立体形状物を樹脂シート２の厚み方向に切断した断面、即ち、図１のＺ−Ｚ線における断面を模式的に示した断面図である。
【００５６】
前記電気絶縁用立体形状物１は、図１及び図２に示すように、前記樹脂シート２が少なくとも曲げ加工されることにより、立体的な形状に形成されている。
前記電気絶縁用立体形状物１としては、具体的には例えば、図１に示すように、前記樹脂シート２を絞り加工することによって、略Ｌ字状の溝部が形成されたもの等が挙げられる。
【００５７】
前記電気絶縁用立体形状物１は、前記結晶性熱可塑性樹脂と前記非結晶性熱可塑性樹脂とを含む樹脂シート２のみからなることが好ましい。即ち、前記電気絶縁用立体形状物１としては、１枚の前記樹脂シート２が絞り加工などの曲げ加工によって立体的に加工されたものが好ましい。１枚の前記樹脂シート２のみが立体的に加工されていることにより、樹脂シート２に貼り合わせ部分がないため、貼り合わせ部分の剥がれが生じないという利点がある。貼り合わせ部分の剥がれが生じないことにより、剥がれに伴う漏電が生じにくく、従って、電気絶縁用立体形状物１の電気絶縁性がより優れたものになる。
【００５８】
前記電気絶縁用立体形状物１は、ＪＩＳ  Ｋ６９１１に基づいて測定した電気絶縁性の指標としての絶縁破壊電圧（ＢＤＶ）の値が、通常、２ｋＶ以上２０ｋＶ以下のものである。
【００５９】
続いて、本発明に係る電気絶縁用立体形状物の製造方法の一実施形態について説明する。
【００６０】
本実施形態の電気絶縁用立体形状物１の製造方法は、非結晶性熱可塑性樹脂と該非結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点よりも高い融解温度を有する結晶性熱可塑性樹脂とを含む樹脂シート２を作製するシート作製工程と、
前記樹脂シート２を少なくとも曲げ加工することにより前記樹脂シート２を立体形状に形成する立体加工工程とを実施することにより、前記電気絶縁用立体形状物１を製造するものである。
【００６１】
前記シート作製工程においては、前記結晶性熱可塑性樹脂と前記非結晶性熱可塑性樹脂とを含む前記樹脂シート２を作製する。
具体的には、前記シート作製工程においては、例えば、前記結晶性熱可塑性樹脂と前記非結晶性熱可塑性樹脂とを所定温度に加熱しながら混合し、混合したものを従来公知の一般的な方法によってシート状に成形することにより、樹脂シート２を作製する。
【００６２】
前記シート作製工程においては、例えば、ニーダー、加圧ニーダー、混練ロール、バンバリーミキサー、二軸押し出し機などの一般的な混合手段によって、前記結晶性熱可塑性樹脂と前記非結晶性熱可塑性樹脂とを混合する。
前記シート作製工程における混合の温度としては、前記結晶性熱可塑性樹脂及び前記非結晶性熱可塑性樹脂を混練できる温度であれば特に限定されず、通常、２５０〜３５０℃が採用される。
【００６３】
前記シート作製工程においては、例えば、上述した前記結晶性熱可塑性樹脂と前記非結晶性熱可塑性樹脂とを混合したものを、Ｔ−ダイを取り付けた押出機によってシート状に押し出すこと等によりシート状に成形した樹脂シート２を得る。
前記シート作製工程においては、通常、２５０〜３５０℃にて樹脂シートを成形する。
【００６４】
前記シート作製工程においては、通常、シート状に成形した樹脂シートを室温まで冷却する。
前記シート作製工程においては、シート状に成形した樹脂シートを急冷によって冷却することが好ましい。急冷は、シート状に成形した樹脂シートを成形時の温度より１５０℃以上低い温度環境下におくことにより行うことが好ましく、２００℃以上低い温度環境下におくことにより行うことがより好ましく、２５０℃以上低い温度環境下におくことにより行うことがさらに好ましい。また、急冷は、通常、シート状に成形した樹脂シートを０℃以上の温度環境下におくことにより行う。
シート状に成形した樹脂シートを急冷することにより、結晶性熱可塑性樹脂の結晶化が抑制されるため、樹脂シート２の引張伸び率がより高いものとなり、樹脂シート２が曲げ加工されるときに与えられる力に追随してより変形しやすくなり、従って、電気絶縁用立体形状物１の成形性がより優れたものになるという利点がある。
具体的には、前記シート作製工程においては、例えば、シート状に成形した２５０〜３５０℃の樹脂シートを３秒以内に０〜２５℃の温度環境下におくことにより急冷を行うことができる。
【００６５】
前記立体加工工程においては、様々な方法によって前記樹脂シート２を曲げ加工し、樹脂シート２を立体形状に形成する。
【００６６】
前記立体加工工程における曲げ加工の方法としては、具体的には例えば、折り曲げ加工、絞り加工などが採用される。
前記絞り加工においては、例えば、加熱プレス加工、真空成形加工、圧空成形加工、真空圧空成形加工等が採用される。
【００６７】
なお、前記電気絶縁用立体形状物１の製造方法においては、前記シート作製工程を実施しつつ前記立体加工工程を実施することができる。即ち、前記シート作製工程において前記樹脂シート２を作製しつつ、前記立体加工工程において樹脂シート２を所定の立体的な形状になるように成形することができる。
【００６８】
前記電気絶縁用立体形状物１は、電気絶縁性を有する点を利用して、例えば、自動車などにおけるモーター用の電気絶縁用部材、変圧器（トランス）用の電気絶縁用部材、バスバー用の電気絶縁用部材などにおいて使用することができる。
【００６９】
本実施形態の電気絶縁用立体形状物は、上記例示の通りであるが、本発明は、上記例示の電気絶縁用立体形状物及び電気絶縁性樹脂シートに限定されるものではない。
また、一般の電気絶縁用立体形状物及び電気絶縁性樹脂シートにおいて用いられる種々の態様を、本発明の効果を損ねない範囲において、採用することができる。
【実施例】
【００７０】
次に実施例を挙げて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００７１】
（実施例１）
まず、下記の原料を用意した。
「分子中に窒素を有する結晶性熱可塑性樹脂」
・ポリアミド（ＰＡ）樹脂
（分子中にテレフタル酸単位及びノナンジアミン単位を有するＰＡ９Ｔ）
（クラレ社製  商品名「ジェネスタＮ１０００Ａ」）
ガラス転移点（Ｔｇ）：１２５℃、融解温度（Ｔｍ）：３０６℃
「非結晶性熱可塑性樹脂」
・ポリスルホン樹脂：ポリエーテルポリフェニルスルホン樹脂（ＰＥＳ）樹脂
（分子中にスルホニル基、エーテル結合、及び芳香族炭化水素を複数有し且つ式（３）の分子構造を有する）
（ソルベイ社製  商品名「レーデルＡ−３００Ａ」）を用いた。
ガラス転移点（Ｔｇ）：２２３℃
「シート作製工程」
次に、ＰＡ樹脂、ＰＥＳ樹脂がＰＡ／ＰＥＳ＝２０／８０の質量比になるように、２軸混練機（テクノベル社製）を用いて３１０℃で混合し、樹脂混合物を調製した。
続いて、樹脂混合物を押出成形により３１０℃で１００μｍ厚のシート状に成形し、３１０℃のシートを直ち（３秒以内）に室温（２０℃）の環境下に置くことにより急冷し、樹脂シートを作製した。
「立体加工工程」
作製した樹脂シートを真空圧空成形機（トーコー社製「ＦＶＳ−５００」）を用いて、ヒーターによってシート表面温度が２００〜２８０℃となるように調整しつつ、５秒間絞り加工することにより、樹脂シートを立体的形状に加工した。加工条件は、圧力０．０８ＭＰａ、絞り深さ（Ｂ）１５ｍｍ、幅（Ｃ）１５ｍｍとした。このようにして、図１及び図２に示す形状の電気絶縁用立体形状物を製造した。
【００７２】
（実施例２）
まず、下記の原料を用意した。
「分子中に窒素を有する結晶性熱可塑性樹脂」
・ポリアミド（ＰＡ）樹脂（構成モノマー：
ヘキサメチレンジアミン、２−メチルペンタメチレンジアミン、テレフタル酸）
（デュポン社製  商品名「ザイテルＨＴＮ５０１」）
ガラス転移点（Ｔｇ）：１２５℃、融解温度（Ｔｍ）：３０５℃
「非結晶性熱可塑性樹脂」
・熱可塑性のポリヒドロキシポリエーテルフェノキシ樹脂
（ビスフェノール類とエピクロルヒドリンとが反応したもの、
重量平均分子量：５２０００）
（新日鉄エポキシ製造社製  商品名「フェノトートＹＰ−５０」）
ガラス転移点（Ｔｇ）：１１０℃
「シート作製工程」
「ザイテルＨＴＮ５０１」（ＰＡ樹脂）／「フェノトートＹＰ−５０」（ポリヒドロキシポリエーテルフェノキシ樹脂）＝６０／４０の質量比になるように、２軸混練機（テクノベル社製）を用いて３１０℃で混合し、樹脂混合物を調製した。
続いて、樹脂混合物を押出成形により３１０℃で１００μｍ厚のシート状に成形し、該成形したシート状の成形物を、１８０℃に加熱された１対のローラ（４００φ  １５ｍ／分の送り速度）の間を通し、一方のローラの半周長さ接触するように送り、室温まで冷却し、樹脂シートを作製した。なお、３１０℃にて成形したシート状の成形物が、１８０℃の１対のローラから離れるまでの時間は、２．５秒であった。
「立体加工工程」
その後、実施例１と同様にして樹脂シートを絞り加工することにより、電気絶縁用立体形状物を製造した。
【００７３】
（実施例３）
シート作製工程において、３１０℃にて成形したシート状の成形物を、１８０℃に加熱された１対のローラ（４００φ  １１ｍ／分の送り速度）の間を通し、一方のローラの半周長さ接触するように送り、室温まで冷却した点以外は、実施例１と同様にして電気絶縁用立体形状物を製造した。なお、３１０℃にて成形したシート状の成形物が、１８０℃の１対のローラから離れるまでの時間は、３．４秒であった。
【００７４】
（比較例１）
樹脂シートとして下記のものを用いた。
「結晶性熱可塑性樹脂」
・ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂フィルム
（東レ社製  商品名「ルミラーＳ−１０」  １００μｍ厚）
樹脂シートを実施例１の立体加工工程と同様にして立体的形状に加工することにより、立体形状物を製造した。
【００７５】
（比較例２）
樹脂シートとして下記のものを用いた。
「結晶性熱可塑性樹脂」
・ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）樹脂フィルム
（帝人デュポンフィルム社製  商品名「テオネックスＱ５１」  １００μｍ厚）
樹脂シートを実施例１の立体加工工程と同様にして立体的形状に加工することにより、立体形状物を製造した。
【００７６】
（比較例３）
樹脂シートとして下記のものを用いた。
「結晶性熱可塑性樹脂」
・ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）樹脂フィルム
（東レ社製  商品名「トレリナ」  １００μｍ厚）
樹脂シートを実施例１の立体加工工程と同様にして立体的形状に加工することにより、立体形状物を製造した。
【００７７】
（比較例４）
樹脂シートとして下記のものを用いた。
「非結晶性熱可塑性樹脂」
・ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）樹脂フィルム
（ＳＡＢＩＣ社製  商品名「ウルテム」  １００μｍ厚）
樹脂シートを実施例１の立体加工工程と同様にして立体的形状に加工することにより、立体形状物を製造した。
【００７８】
（比較例５）
樹脂シートとして下記のものを用いた。
「非結晶性熱可塑性樹脂」
・ポリスルホン樹脂：ポリエーテルポリフェニルスルホン樹脂（ＰＥＳ）樹脂
（ソルベイ社製  商品名「レーデルＡ−３００Ａ」）
・ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）樹脂
（ＳＡＢＩＣ社製  商品名「ウルテム１０００」）
「シート作製工程」
ＰＥＳ樹脂／ＰＥＩ樹脂＝８０／２０の質量比になるように、２軸混練機（テクノベル社製）を用いて３１０℃で混合し、樹脂混合物を調製した。
続いて、樹脂混合物を押出成形により３１０℃で１００μｍ厚のシート状に成形し、３１０℃のシート状の成形物を実施例２と同様に室温にて放置することにより冷却し、樹脂シートを作製した。
「立体加工工程」
その後、実施例１と同様にして樹脂シートを絞り加工することにより、電気絶縁用立体形状物を製造した。
【００７９】
（参考例）
まず、厚みが５０μｍである点以外は、実施例１と同様にして樹脂シートを作製した。さらに、全芳香族ポリアミド紙（デュポン社製  商品名「ノーメックスＴ４１０」  ５０μｍ厚）を用意した。そして、全芳香族ポリアミド紙を、作製した樹脂シートに貼り付けた。
詳しくは、作製した樹脂層の片面側に上記の全芳香族ポリアミド紙を配置した状態のものを２枚の金属板で挟み、３５０℃に加熱した熱プレス機を用いて、圧力２００Ｎ／ｃｍ2で６０秒間プレスし、樹脂シートと全芳香族ポリアミド紙とが積層された１００μｍ厚のシート材を作製した。
作製したシート材を実施例１の立体加工工程と同様にして立体的形状に加工することにより、立体形状物を製造した。
【００８０】
＜成形性の評価（深さトレース率）＞
立体形状物における成形性を評価すべく、樹脂シートを絞り加工した後における転写された形状の精度を下記のように深さトレース率によって評価した。
即ち、溝部の深さＢが１５ｍｍとなるように構成された絞り加工用のメス側金型のギャップに対して、図２に示すように、製造された後の立体形状物の溝部の深さＢを計測し、該計測した値の、金型のギャップに対する値（百分率）を算出した。なお、溝部の幅Ｃが１５ｍｍとなるように構成された金型を用いた。
【００８１】
＜成形性の評価（幅／深さアスペクト比）＞
下記のようにして、幅／深さアスペクト比を求めることによって立体形状物における成形性を評価した。
即ち、図２に示すような立体形状物を製造すべく、図３に示す絞り加工用のメス側の金型と、該金型の凹部にはまり込む形状のオス側の金型を用い、各実施例及び各比較例にて作製した樹脂シートについて、深さを４ｍｍ〜１０ｍｍの間で変えて絞り加工を行い、樹脂シートの破れがなく絞り加工できたときの最大深さを求め、メス側の金型の開口幅（１０ｍｍ）／最大深さによって、幅／深さアスペクト比を求めた。幅／深さアスペクト比が小さいほど、成形性が良好であることを示す。
【００８２】
＜樹脂シートの初期引張伸び率の測定＞
ＪＩＳ  Ｋ７１６１に準じて、２３℃において、引張速度２００ｍｍ／分、標線１５０ｍｍの引張条件にて、樹脂シートの押出方向（ＭＤ方向）について引張ひずみ（初期引張伸び率％）を測定した。
【００８３】
＜樹脂シートの加熱後寸法変化の測定＞
樹脂シートを１００ｍｍ×１００ｍｍの正方形状に切り取り、１００℃にて２時間置くことにより前処理を施した。前処理の直後に押出方向（ＭＤ方向）及び直交方向（ＴＤ方向）のそれぞれの長さを測定した。
そして、前処理後の樹脂シートを３０分間、２４０℃にて加熱し、下記の式によって熱収縮率を算出し、加熱後の寸法変化を評価した。
加熱後寸法変化（熱収縮率）％＝
｛（加熱前の長さ）−（加熱後の長さ）｝×１００／（加熱前の長さ）
【００８４】
各評価試験の結果を表１に示す。
【００８５】
【表１】
2014080527.tif 000004
【００８６】
＜電気絶縁性（絶縁破壊電圧（ＢＤＶ））の評価＞
立体形状物において、図１のＡに示す部分の絶縁破壊電圧（ＢＤＶ）をＪＩＳ  Ｋ６９１１に基づいて２２０℃にて測定した。詳しくは、先端の曲率半径がＲ＝５であり断面直径が１０ｍｍφの丸棒電極を用い、１００Ｖ／秒の昇圧速度で、電流値２５ｍｍＡ  Ｃｕｔ−ｏｆｆの条件にて測定した。
斯かる絶縁破壊電圧の値は、比較例４及び５において５ｋＶ未満であったが、それ以外においては、いずれも５ｋＶ以上であった。
【００８７】
表１から把握されるように、実施例の電気絶縁用立体形状物は、２２０℃といった比較的高い温度においても電気絶縁性に優れつつ立体加工における成形性に優れていた。
【産業上の利用可能性】
【００８８】
本発明の電気絶縁用立体形状物及び本発明の製造方法で製造された電気絶縁用立体形状物は、立体的形状を有する電気絶縁性部材などとして好適に用いられ得る。具体的には、例えば、モーターのコイル線の周囲に配される電気絶縁用部材、トランス、バスバー、コンデンサ、ケーブル用の電気絶縁用部材、又は、電子回路基板の絶縁部材などの用途に好適である。
【符号の説明】
【００８９】
１：電気絶縁用立体形状物、  ２：樹脂シート。
【図１】
2014080527.tif 000005
【図２】
2014080527.tif 000006
【図３】
2014080527.tif 000007