(57)【要約】【課題】シャープメルト特性を有し、且つ、室温で脆くない樹脂組成物を、一段階の製造工程で生産できる方法を提供すること。【解決手段】結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーと結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーとを、ラジカル重合開始剤を用いてラジカル共重合して樹脂組成物を得る樹脂組成物の製造方法であって、  該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーとして、下記化合物を用い、2014224252.tif 000010（式中、Ｒ1は、水素原子又はメチル基であり、Ｒ2は、炭素数１７以上のアルキル基である。）  該結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーとして、特定の反応性比を有するモノマーを用いることを特徴とする。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーと結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーとを、ラジカル重合開始剤を用いてラジカル共重合して樹脂組成物を得る樹脂組成物の製造方法であって、
該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーは、下記化合物１であり、
【化１】
2014224252.tif 000008
（式中、Ｒ1は、水素原子又はメチル基であり、Ｒ2は、炭素数１７以上のアルキル基である。）
該結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーと該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーとは、それぞれの単独重合体を溶媒に溶解後、析出させたときに、相分離構造を形成する組み合わせであり、
該結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマー及び該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーのモノマー反応性比をそれぞれｒ1とｒ2としたとき、該ｒ1と該ｒ2とが下記の規定を満たし、
ｒ1＞１．０
ｒ2＜１．０
（ｒ1＝ｋ11／ｋ12であり、
ｋ11は、該結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーに、該結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーが付加する反応における反応速度定数であり、
ｋ12は、該結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーに、該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーが付加する反応における反応速度定数であり、
ｒ2＝ｋ22／ｋ21であり、
ｋ22は、該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーに、該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーが付加する反応における反応速度定数であり、
ｋ21は、該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーに、該結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーが付加する反応における反応速度定数である。）
該共重合における、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーの量をＡ（質量部）、結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの量をＢ（質量部）としたとき、該結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーに対する該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの割合（Ｂ／（Ａ＋Ｂ））が、０．２５以上０．８０以下である、
ことを特徴とする樹脂組成物の製造方法。
【請求項２】
該化合物１において、Ｒ2が直鎖状アルキル基であることを特徴とする請求項１に記載の樹脂組成物の製造方法。
【請求項３】
該共重合における、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーに対する結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの割合（Ｂ／（Ａ＋Ｂ））が０．３０以上０．６０以下であることを特徴とする請求項１に記載の樹脂組成物の製造方法。
【請求項４】
該ラジカル重合開始剤として、１０時間半減期温度が１０℃以上異なる２種類以上のラジカル重合開始剤を用いることを特徴とする請求項１に記載の樹脂組成物の製造方法。
【請求項５】
該相分離構造が、海島型相分離構造であることを特徴とする請求項１に記載の樹脂組成物の製造方法。
【請求項６】
結晶性分子鎖を有さないユニットと、結晶性分子鎖を有するユニットとを有する樹脂組成物であって、
該結晶性分子鎖を有するユニットは、下記ユニット１であり、
【化２】
2014224252.tif 000009
（式中、Ｒ1は、水素原子又はメチル基であり、Ｒ2は、炭素数１７以上のアルキル基である。）
該樹脂組成物における、結晶性分子鎖を有さないユニットの含有量をＣ（質量部）、結晶性分子鎖を有するユニットの含有量をＤ（質量部）としたとき、該結晶性分子鎖を有さないユニットに対する該結晶性分子鎖を有するユニットの含有割合（Ｄ／（Ｃ＋Ｄ））が０．２５以上０．８０以下であり、
該樹脂組成物が海島型相分離構造を有し、該海島型相分離構造における島相を構成する樹脂成分の主構成ユニットが該結晶性分子鎖を有さないユニットであり、海相を構成する樹脂成分の主構成ユニットが該結晶性分子鎖を有するユニットである、
ことを特徴とする樹脂組成物。
【請求項７】
該樹脂組成物における、結晶性分子鎖を有さないユニットに対する結晶性分子鎖を有するユニットの含有割合（Ｄ／（Ｃ＋Ｄ））が０．３０以上０．６０以下であることを特徴とする請求項６に記載の樹脂組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、樹脂組成物の製造方法、及び樹脂組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
外力を物体に与えると時間経過に伴って変形し、外力を除くと原形付近まで回復してひずみが残る性質を粘弾性という。樹脂組成物は、様々な産業分野で利用されている。インクジェットインクや電子写真トナーの樹脂バインダーには、保存安定性と画像形成能を並立させるという観点から、温度上昇に対して粘弾性を極めて急激に変化する特性（以下、シャープメルト特性と表現する）を有する樹脂組成物を利用することが好ましい。
【０００３】
結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの重合体や、結晶性主鎖を有するポリエステルのような結晶性ポリマーは、シャープメルト特性を有する。しかし、結晶性ポリマーは低温脆性が顕著であるため、単独では利用し難い。
【０００４】
これに対し、特許文献１のような結晶性ポリマーと非結晶性ポリマーを混合して得られる樹脂組成物では、結晶性ポリマー特有の低温脆性が改善する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１２−８８５８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１の方法で樹脂組成物を得る場合、少なくとも、結晶性ポリマーの合成工程と、非結晶性ポリマーの合成工程と、結晶性ポリマーと非結晶性ポリマーの混合工程を要する。このように製造工程が多段階に及ぶことは、環境負荷の視点から好ましいとは言えない。
【０００７】
以上から、シャープメルト特性を有し、且つ、室温で脆くない樹脂組成物を、一段階の製造工程で生産できる方法が求められており、本発明の解決しようとする課題はこの点にある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーと結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーとを、ラジカル重合開始剤を用いてラジカル共重合して樹脂組成物を得る樹脂組成物の製造方法であって、
該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーは、下記化合物１であり、
【０００９】
【化１】
2014224252.tif 000002
（式中、Ｒ1は、水素原子又はメチル基であり、Ｒ2は、炭素数１７以上のアルキル基である。）
【００１０】
該結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーの単独重合体と該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの単独重合体とを合成したとき、両者は相分離し、
該結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマー及びと該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーのモノマー反応性比をそれぞれｒ1とｒ2としたとき、該ｒ1と該ｒ2とが下記の関係を満たし、
ｒ1＞１．０
ｒ2＜１．０
（ｒ1＝ｋ11／ｋ12であり、
ｋ11は、該結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーに、該結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーが付加する反応における反応速度定数であり、
ｋ12は、該結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーに、該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーが付加する反応における反応速度定数であり、
ｒ2＝ｋ22／ｋ21であり、
ｋ22は、該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーに、該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーが付加する反応における反応速度定数であり、
ｋ21は、該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーに、該結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーが付加する反応における反応速度定数である。）
【００１１】
該共重合における、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーの量をＡ（質量部）、結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの量をＢ（質量部）としたとき、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーに対する結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの割合（Ｂ／（Ａ＋Ｂ））が、０．２５以上０．８０以下である、
ことを特徴とする樹脂組成物の製造方法に関するものである。
【００１２】
また、本発明は、結晶性分子鎖を有さないユニットと結晶性分子鎖を有するユニットとを有する樹脂組成物であって、
該結晶性分子鎖を有するユニットは、下記ユニット１であり、
【００１３】
【化２】
2014224252.tif 000003
（式中、Ｒ1は、水素原子又はメチル基であり、Ｒ2は、炭素数１７以上のアルキル基である。）
【００１４】
該樹脂組成物における、結晶性分子鎖を有さないユニットの含有量をＣ（質量部）、結晶性分子鎖を有するユニットの含有量をＤ（質量部）としたとき、該結晶性分子鎖を有さないユニットに対する該結晶性分子鎖を有するユニットの含有割合（Ｄ／（Ｃ＋Ｄ））が０．２５以上０．８０以下であり、
該樹脂組成物が、海島型相分離構造を有し、該海島型相分離構造における島相を構成する樹脂成分の主構成ユニットが該結晶性分子鎖を有さないユニットであり、海相を構成する樹脂成分の主構成ユニットが該結晶性分子鎖を有するユニットであることを特徴とする樹脂組成物に関する。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、シャープメルト特性を有し、且つ、室温で脆くない樹脂組成物を、一段階の製造工程で生産できる方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明のシャープメルト特性を説明する図である。
【図２】結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーと結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーのラジカル共重合反応における素反応を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の詳細を説明する。
【００１８】
本発明は、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーと結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーとを、ラジカル重合開始剤を用いてラジカル共重合して樹脂組成物を得る樹脂組成物の製造方法に関するものである。尚、本発明における結晶性分子鎖は、結晶性側鎖であって、樹脂組成物の状態では、ラジカル共重合によって形成される主鎖に対して、側鎖として結合しているものである。
【００１９】
そして、本発明によると、シャープメルト特性を有し、且つ、低温脆性に優れる樹脂組成物を、一段階の製造工程で生産できる。
【００２０】
本発明の製造方法において、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーと、結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーのモノマー反応性比が下記の関係を満たす。
ｒ1＞１．０
ｒ2＜１．０
【００２１】
以下、上記モノマー反応性比について説明する。
【００２２】
結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーと、結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーのラジカル共重合は、以下の４通りの素反応の組み合わせによって進行する（図２参照）。
（１）素反応１１：結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーに結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーが付加する反応。
（２）素反応１２：結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーに結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーが付加する反応。
（３）素反応２２：結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーに結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーが付加する反応。
（４）素反応２１：結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーに結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーが付加する反応。
【００２３】
そして、素反応１１の反応速度定数をｋ11、素反応１２の反応速度定数をｋ12とすると、モノマー反応性比ｒ1は以下のようになる。
ｒ1＝ｋ11／ｋ12
【００２４】
また、素反応２２の反応速度定数をｋ22、素反応２１の反応速度定数をｋ21とすると、モノマー反応性比ｒ2は以下のようになる。
ｒ2＝ｋ22／ｋ21
【００２５】
モノマー反応性比ｒ1及びｒ2が上記の規定を満たす、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーと結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーとを用いて、ラジカル共重合すると、以下のような共重合体を有する樹脂組成物が得られる。
（１）結晶性分子鎖を有さないユニットに富む共重合体１
（２）結晶性分子鎖を有するユニットに富む共重合体２。
【００２６】
本発明者等は、このような共重合体１と共重合体２とを有する樹脂組成物が、シャープメルト特性を有し、且つ、室温で脆くない樹脂組成物となることを実験により確認している。
【００２７】
これに対し、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーと、結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの組み合わせが上記規定を満たさない場合、結晶性分子鎖を有さない単量体と結晶性分子鎖を有する単量体がランダムに含まれる共重合体が生成する。この場合、得られる樹脂組成物はシャープメルト特性を有さないか、シャープメルト特性が発現する温度を意図的に制御できなくなる。結晶性分子鎖を有さない単量体と結晶性分子鎖を有する単量体がランダムに含まれる共重合体では、共重合体中において側鎖として存在する結晶性分子鎖間距離が大きくなり、結晶化が阻害されることに起因すると、本発明者等は考察している。
【００２８】
一般的なラジカル重合性モノマーについて、モノマー反応性比の値は、ＰＯＬＹＭＥＲＨＡＮＤＢＯＯＫ  ＴＨＩＲＤ  ＥＤＩＴＩＯＮ（ＷＩＬＥＹ），ＩＩ／１５３−ＩＩ／２６６から得ることができる。また、モノマー反応性比の値は、曲線合致法や交点法、Ｆｉｎｅｍａｎ−Ｒｏｓｓ法、Ｋｅｌｅｎ−Ｔｕｄｏｓ法等の従来公知の方法によっても求めることができる。
【００２９】
次に、本発明における結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーと、結晶性分子鎖を有するユニットについて説明する。
【００３０】
本発明における結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーは、以下の化合物１に示されるアクリルアミド又はメタクリルアミドである。
【００３１】
【化３】
2014224252.tif 000004
（式中、Ｒ1は、水素原子又はメチル基であり、Ｒ2は、炭素数１７以上のアルキル基である。）
【００３２】
また、本発明の樹脂組成物中においては、上記の化合物１は、以下のユニット１として含有される。
【００３３】
【化４】
2014224252.tif 000005
（式中、Ｒ1は、水素原子又はメチル基であり、Ｒ2は、炭素数１７以上のアルキル基である。）
【００３４】
結晶性重合体は融点を示し、融点に起因する融解現象に基づいてシャープメルト特性を発現する。よって、結晶性重合体の融点は、結晶性分子鎖の分子量に応じて変化する。
【００３５】
このことは、結晶性分子鎖の分子量を制御することによって、得られる樹脂組成物のシャープメルト特性の発現温度を制御できることを意味している。本発明者等は、化合物１及びユニット１におけるＲ2の炭素数が１７以上（即ち、分子量が２３９以上）の場合に結晶性成分の融点と、樹脂組成物のシャープメルト特性の発現温度とが共に良好な範囲となることを見出した。また、化合物１及びユニット１におけるＲ2は、分岐状のアルキル基よりも結晶成長が良好な直鎖状のアルキル基が好ましい。なお、本発明の目的を達成可能な範囲において、複数のアクリルアミド又はメタクリルアミドを組み合わせて使用しても良い。
【００３６】
本発明の結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーであるアルキルアクリルアミド、アルキルメタクリルアミドは、通常、以下の２つの方法で製造できる。
【００３７】
１つ目の方法は、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミドなどの非プロトン性極性溶媒中で、水酸化カリウムなどの強塩基性物質存在下で、アクリルアミド又はメタクリルアミドと、ハロゲン化アルキル類とを反応させることにより製造する方法である。２つめの方法はアクリル酸クロライド又はメタクリル酸クロライドと、アルキルアミンとの反応で製造する方法である。
【００３８】
次に、本発明における結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーと、結晶性分子鎖を有さないユニットについて説明する。
【００３９】
結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーとは、非結晶性のラジカル重合性モノマーと同義である。反応性比が上記規定を満たす限りにおいては、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーは、特に制限されない。例えば、スチレン、非結晶性のスチレン誘導体、非結晶性のアクリレート類、非結晶性メタクリレート類などの化合物が結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーとして使用することができる。また、本発明の目的を達成可能な範囲において、複数の結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーを組み合わせて使用しても良い。なお、本発明の結晶性分子鎖を有さないユニットとは、上記のような結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーに由来するユニットである。
【００４０】
本発明において、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーの単独重合体と、結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの単独重合体とを合成したとき、両者が相分離するものであることが必須要件である。
【００４１】
上述したように、本発明で得られる樹脂組成物は、結晶性分子鎖を有さないユニットに富む共重合体１と、結晶性分子鎖を有するユニットに富む共重合体２を含有する。つまり、共重合体１と、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーの単独重合体の熱力学特性は極めて類似している。同様に、共重合体２と、結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの単独重合体の熱力学特性は極めて類似している。そのため、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーの単独重合体と、結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの単独重合体とが、相分離することは、共重合体１と共重合体２が、相分離することを表していると考えられる。
【００４２】
結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーの単独重合体（以下、単独重合体１と称す）と、結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの単独重合体（以下、単独重合体２と称す）とを合成したとき、両者が相分離構造を形成することは、以下のようにして確認できる。
【００４３】
単独重合体１と単独重合体２を溶解させた溶解液を、単独重合体１と単独重合体２の共通貧溶媒に展開して析出させ、得られる析出物を乾燥することにより得られる樹脂組成物の内部構造を観察することにより確認できる。単独重合体１と単独重合体２とが互いに非相溶性であり、相分離する場合、スピノーダル型の相分離現象や、核発生−核成長型の相分離現象にともなって形成される相分離構造が、内部構造として観察される。単独重合体１と単独重合体２が互いに相溶する場合、内部構造として明確な相分離構造は観察されない。相分離構造の例として、海島構造やシリンダー構造、ラメラ構造、共連続構造などが挙げられる。中でも、海島型相分離構造が形成される重合体であることが好ましい。そして、島相を構成する樹脂成分の主構成ユニットが結晶性分子鎖を有さないユニットであり、海相を構成する樹脂成分の主構成ユニットが結晶性分子鎖を有するユニットであることが、良好なシャープメルト性が得られる点で好ましい。
【００４４】
樹脂組成物の内部構造は、該樹脂組成物の断面を透過型電子顕微鏡や走査型プローブ顕微鏡等の従来公知の方法により観察することで評価できる。
【００４５】
本発明では、共重合における、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーの量をＡ（質量部）、結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの量をＢ（質量部）としたとき、該結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーに対する該結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの割合（Ｂ／（Ａ＋Ｂ））が、０．２５以上０．８０以下であることが必須要件である。
【００４６】
前記割合が０．２５より小さい場合、重合組成物は十分なシャープメルト特性を有さず、０．８０より大きい場合は室温の脆さが顕著になり、本発明の目的の達成が困難となる。さらに、本発明では、割合（Ｂ／（Ａ＋Ｂ））が０．３０以上０．６０以下であることが好ましい。
【００４７】
前記割合が０．３０以上であれば、樹脂組成物に含まれる結晶性分子鎖を有するユニットの質量によらず、安定して優れたシャープメルト特性が得られることを、本発明者等は実験により確認している。また、０．６０以下では、室温における脆さが特に良化することを実験により確認している。
【００４８】
前記割合で、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーと結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーを用いることによって、結晶性分子鎖を有さないユニットの含有量をＣ（質量部）、結晶性分子鎖を有するユニットの含有量をＤ（質量部）としたとき、該結晶性分子鎖を有さないユニットに対する該結晶性分子鎖を有するユニットの含有割合（Ｄ／（Ｃ＋Ｄ））が０．２５以上０．８０以下である樹脂組成物を得ることができる。また、前記割合（Ｄ／（Ｃ＋Ｄ））は、０．３０以上０．６０以下であることが好ましい。
【００４９】
結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーと結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの重合には、従来公知のラジカル重合開始剤を用いることができる。具体的には、２，２’−アゾビスイソブチロニトリル、２，２’−アゾビス−（２−メチルプロパンニトリル）、２，２’−アゾビス−（２，４−ジメチルペンタンニトリル）、２，２’−アゾビス−（２−メチルブタンニトリル）、１，１’−アゾビス−（シクロヘキサンカルボニトリル）、２，２’−アゾビス−（２，４−ジメチル−４−メトキシバレロニトリル）、２，２’−アゾビス−（２，４−ジメチルバレロニトリル）等のアゾ系重合開始剤や、ジベンゾイルパーオキサイド、クメンヒドロパーオキサイド、ジ−２−エチルヘキシルパーオキシジカーボネート、ジ−ｓｅｃ−ブチルパーオキシジカーボネート、過酸化アセチル、過酸エステル（例えばｔ−ブチルペルオクテート及びα−クミルペルオキシピバレート）等の有機過酸化物系重合開始剤を例示することができる。また、アセトフェノン系やケタール系等の光ラジカル重合開始剤も適用可能である。また、ラジカル重合開始剤は１種類を使用しても良いし、複数を適宜混合して使用しても良い。２種類以上のラジカル重合開始剤を使用する場合には、１０時間半減期温度が１０℃以上異なるラジカル重合開始剤を使用すると、ラジカル共重合において、重合転化率を向上させやすいため好ましい。
【００５０】
本発明において、ラジカル共重合を誘起する方法は、一般的なラジカル重合を誘起する方法と同様であり、具体的に、加熱や光照射、還元剤添加等、従来公知の方法を適用することができる。中でも加熱は、作業性や化学反応の制御性という観点から優れており、好ましい。加熱によりラジカルの成長期を誘起する場合、少なくとも１種類のラジカル重合開始剤の１０時間半減期温度以上、且つ１０時間半減期温度より３０℃高い温度以下の範囲に加熱することが好ましい。さらに好ましくは、１０時間半減期温度以上、且つ１０時間半減期温度より２０℃高い温度以下の範囲に加熱することである。本発明の重合工程において、加熱する温度を、昇温、或いは降温しても良い。また、ラジカル共重合は、結晶性分子鎖を有さないラジカル重合性モノマーと結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーとラジカル重合開始剤とを含有する重合性単量体組成物を調製した上で行うことができ、ラジカル共重合の途中で、ラジカル重合開始剤を追加投入しても良い。なお、本発明の重合工程において、反応系をアルゴンガスや窒素ガス等の不活性ガス雰囲気において実施することが好ましい。
【００５１】
本発明においてシャープメルト特性とは、貯蔵弾性率値、或いは、損失弾性率値が、図１に示すように温度に対して極めて急激に変化する性質を意味する。樹脂組成物の粘弾性はレオメーター測定のような従来公知の方法により評価できる。
【実施例】
【００５２】
以下、本発明における樹脂組成物の製造方法に関する実施例について説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されない。
【００５３】
（樹脂粘弾性評価）
４ＭＰａでペレット状に成形した樹脂組成物について、レオメーターであるＡＲ２０００ｅｘ（ティー・エイ・インスツルメント製）を使用し、温度に対する損失弾性率値の変化を計測した。結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの単独重合体におけるシャープメルト性が発現する温度を基準とし、該温度より５℃高い温度と該温度より５℃低い温度での損失弾性率の変化幅が、１０7Ｐａ以上である場合に良好なシャープメルト特性を示したと判断した。
【００５４】
（相分離構造の観察方法）
樹脂粒子をエポキシ樹脂に包埋させた硬化物を、ダイヤモンド歯を備えたミクロトームを用いて切断し、薄片状のサンプルを作製した。前記薄片状サンプルに四酸化ルテニウムを用いて染色を施した後に、透過型電子顕微鏡（ＨＩＴＡＣＨＩ社製  Ｈ７５００）を用いて、樹脂粒子断面を観察することで相分離構造を評価した。
【００５５】
（脆性の評価）
結晶性分子鎖を有するアクリルアミド類或いはメタクリルアミド類の単独重合体と、ラジカル重合性モノマーとして結晶性分子鎖を有するアクリルアミド類或いはメタクリルアミド類を用いて合成した樹脂組成物との砕けやすさを比較して、脆性の評価とした。
【００５６】
具体的には、上記単独重合体と上記樹脂組成物とに対して４ＭＰａの荷重をかけて、それぞれのペレットを形成し、得られたペレットを、室温において指で押しつぶし、その砕けやすさを比較した。樹脂組成物の砕けやすさが、単独重合体と比べて、同等の場合はｐｏｏｒ、良化した場合はｆａｉｒ、顕著に良化した場合はｇｏｏｄと判定した。
【００５７】
（結晶性の単独重合体の合成例１）
２０ｍＬのガラス容器に１．０ｇのノルマルトリコシルアクリルアミドと０．８ｇのトルエンを秤り取った。窒素導入管を取り付けた前記ガラス容器を８０℃の恒温槽中に設置し、１０分間の窒素バブリングを行った。その後、０．２ｇのトルエンに溶解させておいた０．０３４ｇのＶ−６０１（１０時間半減期温度が６６℃である和光純薬工業株式会社製のアゾ系ラジカル重合開始剤；以下、単にＶ−６０１と記載する）を前記ガラス容器中に注入し、ラジカル重合を開始した。６時間後、前記ガラス容器中の内容物を大量のエタノール中に投入し、ノルマルトリコシルアクリルアミドの重合体を析出物として回収した。乾燥した析出物を指で押しつぶしたところ、簡単に砕けてしまったことから、ノルマルトリコシルアクリルアミドの重合体は室温脆性に乏しいと判断した。なお、ノルマルトリコシルアクリルアミドは、上記化合物１におけるＲ1が水素、Ｒ2が炭素数２３の直鎖状アルキル基（分子量３２３）である結晶性アクリルアミドである。
【００５８】
（結晶性の単独重合体の合成例２）
「結晶性の単独重合体の合成例１」におけるノルマルトリコシルアクリルアミドをノルマルヘプタデシルアクリルアミドに変更し、ノルマルヘプタデシルアクリルアミドの重合体を得た。ノルマルヘプタデシルアクリルアミドの重合体は、ノルマルトリコシルアクリルアミドの重合体と同様に、室温脆性に乏しい化合物であった。なお、ノルマルヘプタデシルアクリルアミドは、上記化合物１におけるＲ1が水素、Ｒ2が炭素数１７の直鎖状アルキル基（分子量２３９）である結晶性アクリルアミドである。
【００５９】
（結晶性の単独重合体の合成例３）
「結晶性の単独重合体の合成例１」におけるノルマルトリコシルアクリルアミドをノルマルペンタデシルアクリルアミドに変更し、ノルマルペンタデシルアクリルアミドの重合体を得た。ノルマルペンタデシルアクリルアミドの重合体は、ノルマルトリコシルアクリルアミドの単独重合体と同様に、室温脆性に乏しい化合物であった。なお、ノルマルペンタデシルアクリルアミドは、上記化合物１におけるＲ1が水素、Ｒ2が炭素数１５の直鎖状アルキル基（分子量２１１）を有する結晶性アクリルアミドである。
【００６０】
（結晶性の単独重合体の合成例４）
「結晶性の単独重合体の合成例１」におけるノルマルトリコシルアクリルアミドをベヘニルアクリレートに変更し、ベヘニルアクリレートの重合体を得た。ベヘニルアクリレートの重合体は、ノルマルトリコシルアクリルアミドの重合体と同様に、室温脆性に乏しい化合物であった。尚、ベヘニルアクリレートは化合物２に示す構造を有する。
【００６１】
【化５】
2014224252.tif 000006
【００６２】
＜実施例１＞
２０ｍＬのガラス容器に合計で１０．０ｇとなるように、スチレンとノルマルトリコシルアクリルアミドをそれぞれ秤り取った。窒素導入管を取り付けた前記ガラス容器を８０℃の恒温槽中に設置し、１０分間の窒素バブリングを行った。その後、０．４ｇのトルエンに溶解させておいた０．４ｇのＶ−６０１を前記ガラス容器中に注入し、ラジカル共重合を開始した。５時間後、０．２ｇのトルエンに溶解させておいた０．２ｇのＶ−６０１を前記ガラス容器中に注入し、ラジカル共重合を継続した。１時間後、前記ガラス容器から固形物を減圧乾燥することにより、樹脂組成物を得た。なお、スチレンとノルマルトリコシルアクリルアミドのモノマー反応性比は、ｒ1が２．０、ｒ2が０．５である。
【００６３】
前記重合操作において、スチレンとノルマルトリコシルアクリルアミドの仕込み質量をそれぞれ以下のように組み合わせて、樹脂組成物ｃｏｄｅ１からｃｏｄｅ１１を得た。
ｃｏｄｅ１：
９．０ｇのスチレンと１．０ｇのノルマルトリコシルアクリルアミドから得られた樹脂組成物（結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの割合０．１０）
ｃｏｄｅ２：
８．０ｇのスチレンと２．０ｇのノルマルトリコシルアクリルアミドから得られた樹脂組成物（結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの割合０．２０）
ｃｏｄｅ３：
７．５ｇのスチレンと２．５ｇのノルマルトリコシルアクリルアミドから得られた樹脂組成物（結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの割合０．２５）
ｃｏｄｅ４：
７．０ｇのスチレンと３．０ｇのノルマルトリコシルアクリルアミドから得られた樹脂組成物（結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの割合０．３０）
ｃｏｄｅ５：
６．０ｇのスチレンと４．０ｇのノルマルトリコシルアクリルアミドから得られた樹脂組成物（結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの割合０．４０）
ｃｏｄｅ６：
５．０ｇのスチレンと５．０ｇのノルマルトリコシルアクリルアミドから得られた樹脂組成物（結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの割合０．５０）
ｃｏｄｅ７：
４．０ｇのスチレンと６．０ｇのノルマルトリコシルアクリルアミドから得られた樹脂組成物（結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの割合０．６０）
ｃｏｄｅ８：
３．０ｇのスチレンと７．０ｇのノルマルトリコシルアクリルアミドから得られた樹脂組成物（結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの割合０．７０）
ｃｏｄｅ９：
２．０ｇのスチレンと８．０ｇのノルマルトリコシルアクリルアミドから得られた樹脂組成物（結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの割合０．８００）
ｃｏｄｅ１０：
１．５ｇのスチレンと８．５ｇのノルマルトリコシルアクリルアミドから得られた樹脂組成物（結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの割合０．８５）
ｃｏｄｅ１１：
１．０ｇのスチレンと９．０ｇのノルマルトリコシルアクリルアミドから得られた樹脂組成物（結晶性分子鎖を有するラジカル重合性モノマーの割合０．９００）
【００６４】
得られた樹脂組成物中に含まれるノルマルトリコシルアクリルアミドに由来するユニットの質量分率を1Ｈ−ＮＭＲから算出し、表１にまとめた。
【００６５】
樹脂組成物とノルマルトリコシルアクリルアミドの単独重合体の樹脂粘弾性評価を行い、損失弾性率の温度依存性を比較した。本実施例では、ノルマルトリコシルアクリルアミドの単独重合体におけるシャープメルト特性が発現する温度である６８℃を基準とし、得られた樹脂組成物の６３℃における損失弾性率と７３℃における損失弾性率との変化幅に基づいて、シャープメルト特性を評価した。結果を表１にまとめた。
【００６６】
また、スチレンの重合体とノルマルトリコシルアクリルアミドの単独重合体を用いた相分離構造の観察を以下のようにして行った。
【００６７】
スチレンの重合体と、合成例１で得たノルマルトリコシルアクリルアミドの単独重合体を、クロロホルムに溶解させて溶解液とした後、この溶解液を大量のメタノールに展開して析出物を得た。減圧乾燥した析出物の内部構造を確認したところ、スチレンの重合体と、ノルマルトリコシルアクリルアミドの重合体から成る相分離構造が観察された。
【００６８】
なお、上記したスチレンの重合体は、下記手順によって得たものである。２０ｍＬのガラス容器に１．０ｇのスチレンと１０．０ｇのトルエンを秤り取った。セラムラバーと窒素導入管を取り付けた前記ガラス容器を８０℃の恒温槽中に設置し、１０分間の窒素バブリングを行った。その後、０．２ｇのトルエンに溶解させておいた０．０４ｇのＶ−６０１を前記ガラス容器中に注入し、ラジカル重合を開始した。６時間後、前記ガラス容器中の内容物を大量のメタノール中に投入し、スチレンの重合体を析出物として回収した。
【００６９】
尚、樹脂組成物ｃｏｄｅ３からｃｏｄｅ９は、島相を構成する樹脂成分の主構成ユニットがスチレンに由来するユニットであり、海相を構成する樹脂成分の主構成ユニットがノルマルトリコシルアクリルアミドに由来するユニットである、海島型相分離構造を有するものであった。
【００７０】
【表１】
2014224252.tif 000007
【００７１】
＜実施例２＞
２０ｍＬのガラス容器に合計で１０．０ｇとなるように、６．０ｇのメチルメタクリレートと４．０ｇのノルマルトリコシルアクリルアミドをそれぞれ秤り取った。これらを用いる以外、実施例１と同様の重合操作を行い、樹脂組成物ｃｏｄｅ１２を得た。ｃｏｄｅ１２に含まれるノルマルトリコシルアクリルアミドに由来するユニットの質量分率を1Ｈ−ＮＭＲから算出したところ、３８．４質量％であった。
【００７２】
ｃｏｄｅ１２の内部構造を観察したところ、島相を構成する樹脂成分の主構成ユニットがメチルメタクリレートに由来するユニットであり、海相を構成する樹脂成分の主構成ユニットがノルマルトリコシルアクリルアミドに由来するユニットである、海島型相分離構造が確認された。
【００７３】
また、ｃｏｄｅ１２の脆性を評価し、ｇｏｏｄと判定した。更に、ｃｏｄｅ１２の樹脂粘弾性評価を行い、ｃｏｄｅ１２はｃｏｄｅ５と同等のシャープメルト特性を有することを確認した。なお、メチルメタクリレートとノルマルトリコシルアクリルアミドのモノマー反応性比は、ｒ1が４．０、ｒ2が０．４である。
【００７４】
また、メチルメタクリレートの重合体とノルマルトリコシルアクリルアミドの単独重合体を用いた相分離構造の観察を以下のようにして行った。
【００７５】
メチルメタクリレートの重合体と、合成例１で得たノルマルトリコシルアクリルアミドの単独重合体を、クロロホルムに溶解させて溶解液とした後、この溶解液を大量のメタノールに展開して析出物を得た。減圧乾燥した析出物の内部構造を確認したところ、島相を構成する樹脂成分の主構成ユニットがメチルメタクリレートに由来するユニットであり、海相を構成する樹脂成分の主構成ユニットがノルマルトリコシルアクリルアミドに由来するユニットである海島型相分離構造が観察された。
【００７６】
なお、上記したメチルメタクリレートの重合体は、下記手順によって得たものである。２０ｍＬのガラス容器に１．０ｇのメチルメタクリレートと１０．０ｇのトルエンを秤り取った。セラムラバーと窒素導入管を取り付けた前記ガラス容器を８０℃の恒温槽中に設置し、１０分間の窒素バブリングを行った。その後、０．２ｇのトルエンに溶解させておいた０．０４ｇのＶ−６０１を前記ガラス容器中に注入し、ラジカル重合を開始した。６時間後、前記ガラス容器中の内容物を大量のメタノール中に投入し、メチルメタクリレートの重合体を析出物として回収した。
【００７７】
＜実施例３＞
２０ｍＬのガラス容器に合計で１０．０ｇとなるように、６．０ｇのスチレンと４．０ｇのノルマルトリコシルアクリルアミドをそれぞれ秤り取った。窒素導入管を取り付けた前記ガラス容器を７０℃の恒温槽中に設置し、１０分間の窒素バブリングを行った。その後、０．８ｇのトルエンに溶解させておいた０．４ｇのＶ−６５（１０時間半減期温度が５１℃である和光純薬工業株式会社製のアゾ系ラジカル重合開始剤；以下、単にＶ−６５と記載する）と０．４ｇのＶ−６０１を前記ガラス容器中に注入し、ラジカル共重合を開始した。５時間後、恒温槽の設定温度を８０℃に昇温し、ラジカル共重合を継続した。２時間後、前記ガラス容器から固形物を減圧乾燥することにより、樹脂組成物ｃｏｄｅ１３を得た。ｃｏｄｅ１３に含まれるノルマルトリコシルアクリルアミドに由来するユニットの質量分率を1Ｈ−ＮＭＲから算出したところ、３７．０質量％であった。
【００７８】
ｃｏｄｅ１３の内部構造の観察においては、島相を構成する樹脂成分の主構成ユニットがスチレンに由来するユニットであり、海相のを構成する樹脂成分の主構成ユニットがノルマルトリコシルアクリルアミドに由来するユニットである海島相分離構造が確認された。
【００７９】
また、ｃｏｄｅ１３の脆性を評価し、ｇｏｏｄと判定した。更に、ｃｏｄｅ１３の樹脂粘弾性評価を行い、ｃｏｄｅ１３はｃｏｄｅ５と同等のシャープメルト特性を有することを確認した。
【００８０】
また、スチレンの重合体とノルマルトリコシルアクリルアミドの単独重合体を用いた相分離構造の観察を以下のようにして行った。
【００８１】
スチレンの重合体と、合成例１で得たノルマルトリコシルアクリルアミドの単独重合体を、クロロホルムに溶解させて溶解液とした後、この溶解液を大量のメタノールに展開して析出物を得た。減圧乾燥した析出物の内部構造を確認したところ、島相を構成する樹脂成分の主構成ユニットがスチレンに由来するユニットであり、海相を構成する樹脂成分の主構成ユニットがノルマルトリコシルアクリルアミドに由来するユニットである海島型相分離構造が観察された。
【００８２】
なお、上記したスチレンの重合体は、下記手順によって得たものである。２０ｍＬのガラス容器に１．０ｇのスチレンと１０．０ｇのトルエンを秤り取った。セラムラバーと窒素導入管を取り付けた前記ガラス容器を８０℃の恒温槽中に設置し、１０分間の窒素バブリングを行った。その後、０．２ｇのトルエンに溶解させておいた０．０４ｇのＶ−６０１を前記ガラス容器中に注入し、ラジカル重合を開始した。６時間後、前記ガラス容器中の内容物を大量のメタノール中に投入し、スチレンの重合体を析出物として回収した。
【００８３】
＜実施例４＞
２０ｍＬのガラス容器に合計で１０．０ｇとなるように、６．０ｇのスチレンと４．０ｇのノルマルヘプタデシルアクリルアミドをそれぞれ秤り取った後、実施例３と同様の重合操作を行い、樹脂組成物ｃｏｄｅ１４を得た。ｃｏｄｅ１４に含まれるノルマルヘプタデシルアクリルアミドに由来するユニットの質量分率を1Ｈ−ＮＭＲから算出したところ、４０．４質量％であった。ｃｏｄｅ１４の内部構造の観察においては、島相を構成する樹脂成分の主構成ユニットがスチレンに由来するユニットであり、海相を構成する樹脂成分の主構成ユニットがノルマルヘプタデシルアクリルアミドに由来するユニットである、海島型相分離構造が確認された。
【００８４】
また、ｃｏｄｅ１４の脆性を評価し、ｇｏｏｄと判定した。更に、ｃｏｄｅ１４とノルマルヘプタデシルアクリルアミドの樹脂粘弾性評価をそれぞれ行い、損失弾性率の温度依存性を比較し、ｃｏｄｅ１４はノルマルヘプタデシルアクリルアミドの重合体と同等のシャープメルト特性を有することを確認した。なお、ｃｏｄｅ１４のシャープメルトの開始温度と、ノルマルヘプタデシルアクリルアミドの重合体のシャープメルト特性の発現温度は、何れも３７℃であった。なお、スチレンとノルマルヘプタデシルアクリルアミドのモノマー反応性比は、ｒ1が２．０、ｒ2が０．５である。
【００８５】
また、スチレンの重合体とノルマルヘプタデシルアクリルアミドの単独重合体を用いた相分離構造の観察を以下のようにして行った。
【００８６】
スチレンの重合体と、合成例２で得たノルマルヘプタデシルアクリルアミドの単独重合体を、クロロホルムに溶解させて溶解液とした後、この溶解液を大量のメタノールに展開して析出物を得た。減圧乾燥した析出物の内部構造を確認したところ、島相を構成する樹脂成分の主構成ユニットがスチレンに由来するユニットであり、海相を構成する樹脂成分の主構成ユニットがノルマルヘプタデシルアクリルアミドに由来するユニットである海島型相分離構造が観察された。
【００８７】
なお、上記したスチレンの重合体は、下記手順によって得たものである。２０ｍＬのガラス容器に１．０ｇのスチレンと１０．０ｇのトルエンを秤り取った。セラムラバーと窒素導入管を取り付けた前記ガラス容器を８０℃の恒温槽中に設置し、１０分間の窒素バブリングを行った。その後、０．２ｇのトルエンに溶解させておいた０．０４ｇのＶ−６０１を前記ガラス容器中に注入し、ラジカル重合を開始した。６時間後、前記ガラス容器中の内容物を大量のメタノール中に投入し、スチレンの重合体を析出物として回収した。
【００８８】
＜比較例１＞
２０ｍＬのガラス容器に合計で１０．０ｇとなるように、６．０ｇのスチレンと４．０ｇのノルマルペンタデシルアクリルアミドをそれぞれ秤り取った。窒素導入管を取り付けた前記ガラス容器を８０℃の恒温槽中に設置し、１０分間の窒素バブリングを行った。その後、０．８ｇのトルエンに溶解させておいた１．０ｇのＶ−６０１を前記ガラス容器中に注入し、ラジカル共重合を開始した。５時間後、０．８ｇのトルエンに溶解させておいた１．０ｇのＶ−６０１を前記ガラス容器中に注入し、ラジカル共重合を継続した。１時間後、前記ガラス容器から固形物を減圧乾燥することにより、樹脂組成物ｒｅｆ１を得た。ｒｅｆ１に含まれるノルマルペンタデシルアクリルアミドに由来するユニットの質量分率を1Ｈ−ＮＭＲから算出したところ、３９．８質量％であった。
【００８９】
ｒｅｆ１の内部構造を観察したところ、相分離構造を確認できなかった。また、ｒｅｆ１の脆性を評価し、ｇｏｏｄと判定した。
【００９０】
更に、ｒｅｆ１とノルマルペンタデシルアクリルアミドの樹脂粘弾性評価をそれぞれ行い、損失弾性率の温度依存性を比較した。ノルマルペンタデシルアクリルアミドの重合体はシャープメルト特性の発現温度が２０℃であったのに対し、ｒｅｆ１はシャープメルト特性を有さず、温度とともに損失弾性率が連続的に減少した。なお、スチレンとノルマルペンタデシルアクリルアミドのモノマー反応性比は、ｒ1が２．０、ｒ2が０．５である。
【００９１】
また、スチレンの重合体とノルマルペンタデシルアクリルアミドの単独重合体を用いた相分離構造の観察を以下のようにして行った。
【００９２】
スチレンの重合体と、合成例３で得たノルマルペンタデシルアクリルアミドの単独重合体を、クロロホルムに溶解させて溶解液とした後、この溶解液を大量のメタノールに展開して析出物を得た。減圧乾燥した析出物の内部構造を確認したところ、相分離構造は確認されなかった。
【００９３】
なお、上記したスチレンの重合体は、下記手順によって得たものである。２０ｍＬのガラス容器に１．０ｇのスチレンと１０．０ｇのトルエンを秤り取った。セラムラバーと窒素導入管を取り付けた前記ガラス容器を８０℃の恒温槽中に設置し、１０分間の窒素バブリングを行った。その後、０．２ｇのトルエンに溶解させておいた０．０４ｇのＶ−６０１を前記ガラス容器中に注入し、ラジカル重合を開始した。６時間後、前記ガラス容器中の内容物を大量のメタノール中に投入し、スチレンの重合体を析出物として回収した。
【００９４】
＜比較例２＞
２０ｍＬのガラス容器に合計で１０．０ｇとなるように、６．０ｇのスチレンと４．０ｇのベヘニルアクリレートをそれぞれ秤り取った後、実施例１と同様の重合操作を行うことで、樹脂組成物ｒｅｆ２を得た。ｒｅｆ２に含まれるベヘニルアクリレートに由来するユニットの質量分率を1Ｈ−ＮＭＲから算出したところ、４０．２質量％であった。
【００９５】
ｒｅｆ２の内部構造を観察したところ、相分離構造を確認できなかった。また、ｒｅｆ２の脆性を観察し、ｇｏｏｄと判定した。
【００９６】
更に、ｒｅｆ２とベヘニルアクリレートの重合体についてそれぞれの樹脂粘弾性評価を行い、損失弾性率の温度依存性を比較した。ベヘニルアクリレートの重合体は、シャープメルトの発現温度が６３℃であったのに対し、ｒｅｆ２はシャープメルト特性を有さず、温度とともに損失弾性率が連続的に減少した。なお、スチレンとベヘニルアクリレートのモノマー反応性比は、ｒ1が０．８、ｒ2が０．３である。
【００９７】
また、スチレンの重合体とベヘニルアクリレートの単独重合体を用いた相分離構造の観察を以下のようにして行った。
【００９８】
スチレンの重合体と、合成例４で得たベヘニルアクリレートの単独重合体を、クロロホルムに溶解させて溶解液とした後、この溶解液を大量のメタノールに展開して析出物を得た。減圧乾燥した析出物の内部構造を確認したところ、相分離構造は観察されなかった。
【００９９】
なお、上記したスチレンの重合体は、下記手順によって得たものである。２０ｍＬのガラス容器に１．０ｇのスチレンと１０．０ｇのトルエンを秤り取った。セラムラバーと窒素導入管を取り付けた前記ガラス容器を８０℃の恒温槽中に設置し、１０分間の窒素バブリングを行った。その後、０．２ｇのトルエンに溶解させておいた０．０４ｇのＶ−６０１を前記ガラス容器中に注入し、ラジカル重合を開始した。６時間後、前記ガラス容器中の内容物を大量のメタノール中に投入し、スチレンの重合体を析出物として回収した。
【図１】
2014224252.tif 000011
【図２】
2014224252.tif 000012