(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
たて方向に複数本の補強繊維糸条が並行に配列し、よこ方向に補助糸が配列してなり、かつ、たて方向に使用された補強繊維目付が１５０〜６００ｇ／ｍ２  の織物において、
Ａ．補助糸の曲げ剛性指数（繊維の引張り弾性率×（単繊維の直径）４  ×フィラメント数）が５×１０−３〜２００×１０−３Ｋｇｆ・ｍｍ２であり、
Ｂ．たて方向の補強繊維糸条とよこ方向補助糸の引張り剛性（繊維の引張り弾性率×単位幅当たり繊維断面積）の比が３〜１００であり、
Ｃ．織物におけるＪＩＳ  Ｌ  １０９６法によるシート通気量が４０〜３００ＣＣ／ｃｍ２／ｓｅｃであることを特徴とする一方向性補強織物。
【請求項２】
補強繊維が炭素繊維からなり、炭素繊維フィラメント数が６，０００  〜３０，０００本である請求項１の一方向性補強織物。
【請求項３】
たて方向に配列する補強繊維糸条間に０．２〜２．０ｍｍの隙間があることを特徴とする請求項１乃至は２のいずれかに記載の一方向性補強織物。
【請求項４】
よこ方向の補助糸がガラス繊維である請求項１乃至は３の一方向性補強織物。
【請求項５】
補強繊維からなるたて糸の配列密度が１〜５本／ｃｍである請求項１乃至は４のいずれかに記載の一方向性補強織物。
【請求項６】
たて方向の補強繊維糸条とよこ方向の補助糸が１本交互に交錯した平織構造である請求項１乃至は５のいずれかに記載の一方向性補強織物。
【請求項７】
たて方向の補強繊維糸条と並行で、かつ、たて方向の補強繊維糸条と１本交互にたて方向の補助糸が配列し、よこ方向の補助糸が前記補強繊維糸条とたて方向の補助糸とで平織組織をなしたノンクリンプ構造である請求項１乃至は５のいずれかに記載の一方向性補強織物。
【請求項８】
よこ糸方向の補助糸に沿って目どめ剤が線状に配置し、前記補助糸とたて方向の補強繊維糸条の交点で接着されている請求項１乃至は７のいずれかに記載の一方向性補強織物。
【請求項９】
よこ糸方向の補助糸の周りに目どめ剤が螺旋状に配置し、前記補助糸とたて方向の補強繊維糸条の交点で接着されている請求項１乃至は７のいずれかに記載の一方向性補強織物。
【請求項１０】
構造物の補修または補強したい部位に、樹脂を塗布し、その上に請求項１乃至は９のいずれかに記載の一方向性補強織物を貼り付けて補修・補強することを特徴とする構造物の補修または補強方法。
【請求項１１】
構造物の補修または補強したい部位に、樹脂を塗布し、その上に請求項１乃至は１０のいずれかに記載の一方向性補強織物を貼り付けて補修・補強することを特徴とするコンクリ−ト構造体の補修または補強方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、繊維強化複合材料に用いられる補強織物基材に関するものである。さらに詳しくは、コンクリ−ト構造体等を炭素繊維強化プラスチックで補強する際、取扱い性、および表面平滑性に優れ、高い補強効果を発揮する補強織物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
繊維強化複合材料の補強基材としては、ガラス繊維、炭素繊維などの無機繊維や、アラミド繊維、高強度ポリエチレン繊維などの有機繊維などの高強度、高弾性率繊維からなる織物が多用されている。
【０００３】
一般に補強繊維からなる繊維強化プラスチックは、異方性が大きく、補強繊維が配向した方向には高い引張り強度、弾性率を発揮するが、繊維に直角の方向に対してはほとんど樹脂の強度しか発揮しない欠点がある。半面、必要な方向に補強繊維を多く配向させることによって有効な補強ができるメリットがある。
【０００４】
異方性を利用するためには、補強繊維をたて方向に配列させ、よこ方向に補助糸を用いた一方向性の織物によって効果的な補強が可能になるものである。
【０００５】
この場合、よこ方向の補助糸はたて糸の配列を保つ目的のためであり、補強には全く作用しないものであるあるから、軽量、かつ薄い織物にするために、出来る限り細い糸が使用される。
【０００６】
補強繊維からなるたて糸の繊度が比較的小さく、かつたて糸の密度が大きい場合には、よこ糸との交錯点数が多く、かつ、よこ糸によるたて糸への拘束力も増大するために織物自体に剛性があり、取り扱い性の優れた織物となる。
【０００７】
しかしながら、その様に補強繊維からなるたて糸の密度が大きく、非常に目の詰まった織物に樹脂を塗布し、複合材料に成形しようとしても、樹脂が含浸し難く、ボイドの多い複合材料となってしまう。
【０００８】
特に、補強織物をコンクリート面に貼り付けて補強する際には、樹脂の垂れ落ちや、織物基材のずれ落ちを防ぐために高粘度樹脂が使用されるため一層樹脂の含浸がし難くなる問題がある。
【０００９】
さらに、織物基材を貼り付けるために下地に高粘度樹脂を塗布した後、その上から目の詰まった織物基材を貼り付けた際、織物基材の厚み方向に樹脂が抜け難いため、貼り付け面と織物基材の間に樹脂が溜まり、その樹脂層の厚み斑によって貼り付け後の表面が凸凹し、見栄えが悪い成形面となる問題がある。
【００１０】
一方、粘度の低い樹脂であっても貼り付け面と貼り付けた織物基材間の樹脂が織物基材表面に抜け難く、その樹脂が貼り付け面と織物基材間を下方に流れだして一カ所に溜り、その箇所に膨れが生じる問題がある。
【００１１】
そのような問題に対して、補強繊維からなるたて糸の密度を粗くし、たて糸間に充分な隙間を設け、その隙間から樹脂が容易に表面に抜けるようにしておくことが考えられる。
【００１２】
しかし、たて糸の密度を粗くすると、たて糸とよこ糸補助糸の交錯点数が少なく、かつ、たて糸とよこ糸の拘束力が低くなるために、たて糸とよこ糸が交錯部で容易にずれ易く寸法安定性の悪い織物となる。
【００１３】
その様な寸法安定性の低い織物基材を積層して成形しようとすると、積層の際に手で持ち上げたりすると、織物の重みによって大きく曲がり、補強繊維を真っ直ぐに配列した状態で積層するのが非常に難しい問題がある。
【００１４】
特に、コンクリート垂直面など大きな面積を一方向性の補強織物で補強しようとした際、樹脂をコンクリート面に塗布した後、その上から剛性のない織物を貼り付けようとすると、皺が生じた状態で貼り付けられ、一旦樹脂が付着した状態ではさらに扱い難く、皺をなくするのに非常に時間が掛かり、完全に除去することは不可能である。
【００１５】
上記問題点を改善するために、特開平８−１５６１５２で織物にシート材を貼り付けた補強織物基材が提案されている。
【００１６】
同補強織物基材は、織物面に変形し難い紙等が予め貼り付けてあるため、貼り付け時に皺が生じることなく貼り付けることが可能であるが、予め貼り付ける工程が必要であるし、補強織物基材を貼り付け後、シート材を剥がす必要があるために弱い接着としており、取り扱い時に剥がれ易い問題がある。
【００１７】
この様に、従来、繊維強化プラスチック用基材として、寸法安定性に優れ、かつ樹脂含浸性の良好な一方向性補強織物は無かった。
【００１８】
【  発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、特に、寸法安定性、取り扱い性に優れ、繊維強化プラスチックに成形する際に樹脂の含浸性が良好で、皺や膨れを生じさせることなく出来、表面平滑成形を行える一方向性補強織物を提供することにある。
【００１９】
【  課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、本発明は、基本的には下記の構成を有する。即ち、
「たて方向に複数本の補強繊維糸条が並行に配列し、よこ方向に補助糸が配列してなり、かつ、たて方向に使用された補強繊維目付が１５０〜６００ｇ／ｍ２  の織物において、
Ａ．補助糸の曲げ剛性指数（繊維の引張り弾性率×（単繊維の直径）４  ×フィラメント数）が５×１０−３〜２００×１０−３Ｋｇｆ・ｍｍ２であり、
Ｂ．たて方向の補強繊維糸条とよこ方向補助糸の引張り剛性（繊維の引張り弾性率×単位幅当たり繊維断面積）の比が３〜１００であり、
Ｃ．織物におけるＪＩＳ  Ｌ  １０９６法によるシート通気量が４０〜３００ＣＣ／ｃｍ２／ｓｅｃであることを特徴とする一方向性補強織物」である。
【００２０】
【発明の実施の形態】
補強繊維には、ガラス繊維やアラミド繊維、炭素繊維など高強度、高弾性率である繊維が好ましく、特にフィラメント数が６，０００  〜３０，０００本からなる太い炭素繊維であることが好適である。又、単繊維の直径は５〜１０μｍが好ましい。
【００２１】
より好ましくはフィラメント数が１２，０００〜２４，０００本からなる炭素繊維である。
【００２２】
炭素繊維は、補強繊維の中でも高強度、高弾性率であり、高い補強効果が得られる点から最も好ましく、なかでも、引っ張り強度が３００ｋｇｆ／ｍｍ２以上、引っ張り弾性率が２０，０００ｋｇｆ／ｍｍ２以上の炭素繊維であることが好ましい。
【００２３】
本発明は、たて糸として通常用いられる補強繊維糸より太い繊維糸を用い、かつ、補強繊維糸条間に０．２〜２．０ｍｍの隙間を設けたのも特徴である。
【００２４】
織物目付が同一の場合、たて糸を太くすることによってたて糸の間隔が大きくすることが出来、しかもたて糸の断面形状をほぼ円形状まで集束させることが出来るので、織物の厚さは大きくなるもののたて糸間に隙間が設け易いことになる。
【００２５】
たて糸を太い補強繊維糸とした一方向織物においては、製織後は綜絖のメールによってたて糸断面がほぼ円形状に集束させられるので、たて糸間に隙間を有した状態で織られるが、よこ方向の補助糸は細くて、曲げ剛性の小さい糸が用いられているので、たて糸の幅方向への拡がりに対する規制力が殆ど作用しないため、巻き取りローラのニップ圧によってたて糸は幅方向に拡がり、たて糸間の隙間が殆どなくなってしまう。
【００２６】
そこで、本発明においては、曲げ剛性の高いよこ方向補助糸を用いることによりたて糸の幅方向の拡がりを抑制し、積極的にたて糸間に隙間を設けるようにしたものである。
【００２７】
よこ方向の補助糸に３００〜１，５００デニールの太い糸を用いることにより、上記したように織物面において、たて糸間に隙間を設けることができるばかりか、よこ方向補助糸の方向にも隙間を設けることが出来る。
【００２８】
図３はたて糸とよこ糸の交錯部の斜視図で、本発明でいうたて糸間の隙間は織物を正面から見た際の隙間（Ｂ）を指すが、たて糸はよこ糸と互いに交錯しているので、その交錯部においては、よこ糸にほぼ平行な方向によこ糸の厚み分の隙間（Ａ）ができる訳であるから、よこ糸を太くすることにより、樹脂や抱き込み空気を抜くに充分な大きな隙間（Ａ）が確実に得られる。
【００２９】
織物基材の厚み方向に貫通したその様な隙間を設けることにより、その隙間が樹脂や抱き込み空気の通り道となり、樹脂含浸を容易するものである。
【００３０】
さらに詳しくは、例えば、コンクリート構造体の補強面に樹脂を塗布し、その上から織物基材を貼り付けて含浸ローラ掛けをする際、通常の織物基材ではコンクリート面と織物基材間の樹脂はコンクリート面と織物基材間で移動するだけで、含浸ローラ掛けを止めたところに樹脂が溜まり、その箇所が膨れる問題がある。
【００３１】
たて糸間に隙間を設けておくと、その隙間から樹脂が織物基材表面に抜け、コンクリート面と織物基材間の樹脂は薄く、かつ、均一となり、貼り付け後に膨れが生じることがない。
【００３２】
さらに、貼り付け面に樹脂を塗布した後に織物基材を貼り付ける際、空気を抱き込むが、たて糸間に隙間を設けておくと、その隙間から抜くことが出来、抱き込み空気よる大きな空洞が生じることなく信頼性の高い補強を行うことが出来るものである。
【００３３】
また、たて糸を太くし密度を粗くすると、たて糸とよこ糸の交錯点数が少なくなるから、当然拘束力が低下し、剛性のない織物になるが、曲げ剛性の高いよこ方向の補助糸を使用することにより、たて糸はよこ糸によって交錯点部で強固に拘束されると同時に、よこ方向補助糸自身の高い曲げ剛性によって織物の幅方向の曲げ剛性が増大するので、織物全体として剛性のある織物となる。
【００３４】
よこ方向の補助糸としては、ガラス繊維やアラミド繊維、炭素繊維などの高い曲げ剛性を有した繊維が好ましく、中でもコストの安価なガラス繊維糸が好適である。
【００３５】
この様に、よこ方向の補助糸に高い曲げ剛性を有した繊維を使用することにより、たて糸の密度が粗くても、たて方向の補強繊維糸に対して高い拘束力と、よこ方向の補助糸自身の高い剛性により織物基材自体に剛性が付与され、貼り付け作業での皺発生を防ぐことが出来、貼り付け作業が容易となる。
【００３６】
また、通常、貼り付け面に樹脂を均一に塗布することは難しく、塗布斑が大きい状態での上に従来の剛性のない柔らかい織物基材を貼り付けた際、織物基材は貼り付け面の樹脂の厚み斑に沿って凸凹した状態で貼り付けられることになるが、本発明の織物基材であれば、織物自身の剛性によって樹脂の多い部分を均一に押し拡げ、樹脂の層を均一して織物基材表面が凸凹するようなことがない。
【００３７】
さらに、従来の織物基材と高粘度樹脂を用いた場合には、補強繊維糸束の周りに樹脂が覆い、糸束内の空気を閉じ込めて補強繊維糸束方向に連続した未含浸部（ボイド）が生じる。
【００３８】
そして、暫く時間が経過すると補強繊維束が元の厚みに戻ろうとする力によって前記未含浸部が膨れ、補強繊維方向に沿って繊維束中央部が大きな空洞となる問題がある。  その様な問題に対して、よこ方向の補強繊維に剛性を付与させることによって、補強繊維束は剛性のあるよこ方向の補助糸と交錯し、補強繊維束を強固に押さえているので前記した繊維束中央部が大きな空洞となることを防止する作用がある。
【００３９】
よこ方向の補助糸の曲げ剛性指数は、繊維の引張り弾性率×（単繊維の直径）４  ×フィラメント数で５×１０−３〜２００×１０−３Ｋｇｆ・ｍｍ２  が好ましく、中でも２０×１０−３〜１００×１０−３Ｋｇｆ・ｍｍ２  がより好ましい範囲である。ここで、単繊維の直径ならびにフィラメント数は、糸を樹脂で固め、断面の拡大写真から平均直径ならびにフィラメント数を読みとったものである。
【００４０】
たて方向の補強繊維が太く、かつ、補強繊維間に隙間が設けられる粗い密度の場合に、前記曲げ剛性指数で、５×１０−３Ｋｇｆ・ｍｍ２以下であると、たて方向の補強繊維に対しての拘束力が作用しないばかりか、よこ方向の補助糸自身の曲げ剛性が小さいために織物の形態保持性がなく、しかも剛性の小さい織物となり、貼り付け時に皺が生じたり、貼り付け面に塗布された樹脂の厚み斑や樹脂の流れの影響を受けて成形後の表面が凸凹する問題がある。
【００４１】
一方、前記よこ方向の補助糸の曲げ剛性指数が２００×１０−３Ｋｇｆ・ｍｍ２  以上となると、非常に剛性の高い織物となるが、たて方向の補強繊維糸にクリンプが生じ、補強繊維の有する高い強度特性が発揮されない問題がある。
【００４２】
よこ方向補助糸が樹脂で固められた糸を用いる場合には、（補助糸の引張り弾性率×固められた補助糸の直径の４乗）で計算された値を曲げ剛性とする。
【００４３】
補助糸には撚が掛かっていてもよく、無撚であってもよい。特に複合材料の表面平滑が要求される場合には、無撚が好ましい。
【００４４】
また、たて方向の補強繊維糸条とよこ方向補助糸の引張り剛性（繊維の引張り弾性率×単位幅当たり繊維断面積）の比が３〜１００であることが好ましく、中でも２０〜７０がより好ましい。ここでいう比は、（たて方向の補強繊維糸条の引っ張り剛性）／（よこ方向の補助糸の引っ張り剛性）をいう。
【００４５】
すなわち、本発明の目的を達成するためには、よこ方向の補助糸の引張り剛性は、たて方向の補強繊維糸条が引張り剛性によって変える必要があることである。
【００４６】
前記、たて方向の補強繊維糸条とよこ方向補助糸の引張り剛性（繊維の引張り弾性率×単位幅当たり繊維断面積）の比が３以下であると、よこ方向の補助糸の引張り剛性がたて方向補強繊維糸の剛性に対して大きくなり、たて方向の補強繊維糸にクリンプを生じさせるため、補強繊維糸の有する強度特性が十分に発揮されない問題がある。
【００４７】
一方、前記比が１００以上となると、よこ方向の補助糸の引張り剛性がたて方向補強繊維糸の引張り剛性に対して余りにも小さくなり過ぎ、織物に剛性を付与させることができないばかりか、たて方向補強繊維糸間に隙間を設けることが出来ず、基材貼り付け面と織物基材間の樹脂や、抱き込み空気を織物厚み方向に抜くことが出来ず、膨れが生じる問題がある。
【００４８】
本発明におけるたて方向の補強繊維糸の密度は、たて糸間に十分な隙間を設け易くする点から、１〜５本／ｃｍと粗い密度が好ましく、中でも２〜４本／ｃｍがより好ましい範囲で、織物中における補強繊維糸の目付は１５０〜６００ｇ／ｍ２  でが好適である。
【００４９】
また、よこ方向の補助糸の密度の好ましい範囲は、０．５〜５本／ｃｍで、より好ましくは２〜３本／ｃｍである。
【００５０】
すなわち、よこ糸の密度が０．５本／ｃｍ以下では、たて糸とよこ糸の交錯点数が余りにも少なくなるために、たて糸とよこ糸を拘束力が小さくなるし、織物の単位面積当たりのよこ糸量が少なくなるので織物自身の剛性が不足する問題がある。
【００５１】
また、たて糸の補強繊維糸束の糸幅はよこ糸との交錯部では規制され、たて糸間に隙間を設けることができるが、よこ糸とよこ糸間が大きくなると、その間でたて糸幅が拡がるため、たて糸間に充分な隙間を設けることが出来ない問題がある。
【００５２】
一方、よこ糸密度が５本／ｃｍ以上となると、非常に剛性の高い織物となるが、よこ糸の使用量が増え、材料費が高くなる問題があるし、さらに拘束が強くなるためにたて糸の補強繊維糸がクリンプし、補強繊維の高強度が充分に発揮させることができない。
【００５３】
たて糸間に設ける隙間は０．２〜２．０ｍｍの範囲が好適である。
【００５４】
隙間が０．２ｍｍ以下では、特に高粘度樹脂となるとその隙間から樹脂が抜け難い問題があり、また、隙間が２．０ｍｍ以上となると、樹脂は抜け易くなるものの、隙間を設けた分たて糸部分の厚みが増して織物表面が凸凹するし、補強繊維糸が強固に集束されるため樹脂の含浸性が低下する問題がある。
【００５５】
樹脂の含浸性は、ＪＩＳ  Ｌ  １０９６法によるシート通気量と密接な関係があることは前記したとおりであるが、具体的には該通気量で４０〜３００ＣＣ／ｃｍ２／ｓｅｃであることが重要であることがわかった。かかる通気量は、たて方向に使用された炭素繊維目付が１５０〜６００ｇ／ｍ２  の織物において測定されるものである。
【００５６】
通気量がの４０ＣＣ／ｃｍ２／ｓｅｃ未満であると、補強繊維糸条を形成する炭素繊維の嵩密度が小さくなり、すなわち、炭素繊維同志が形成する空間が小さく、また補強繊維糸条間の隙間が小さくて、樹脂の含浸性が悪く、ボイドを発生させる。
【００５７】
また、３００ＣＣ／ｃｍ２／ｓｅｃでは、補強繊維糸間の隙間が大きい織物であるため、補強繊維部の厚みが増大して表面が凸凹し、また、補強繊維糸が強固に集束されるために補強繊維糸条内への樹脂の含浸性が低下する問題がある。
【００５８】
通気量の測定は、ＪＩＳ  Ｌ  １０９６法６．２７項の通気性Ａ法に従った。
【００５９】
すなわち、円筒の一端が３８．３ｃｍ２  通気孔に２０ｃｍ×２０ｃｍのシート試験片を所定の方法で取り付け、加減抵抗器によって傾斜形気圧計が水柱１．２７ｃｍの圧力を示すように吸い込みファンを調整し、その時の垂直形気圧計の示す圧力と、使用した空気孔の種類とから、試験機付随の換算表によってシート試験片を通過する空気量（ＣＣ／ｃｍ２／ｓｅｃ）を求め５回の測定結果の平均値を通気量とした。
【００６０】
なお、温度が２０℃、湿度が６５％の室内に試料を２４時間放置した後、その雰囲気下で測定した。なお、後述する実施例では、通気量測定器として、（株）大栄科学精器製作所のフラジール形試験機ＡＰ−３６０を使用した。
【００６１】
本発明の織物組織は、たて糸およびよこ糸の密度が粗いものであるから、交錯点数の多い平織構造、または、たて方向の補強繊維糸条と並行で、かつたて方向の補強繊維糸条と１本交互にたて方向の補助糸が配列し、よこ方向の補助糸が前記補強繊維糸条とたて方向の補助糸とで平織組織をなしたノンクリンプ構造が好ましいものである。
【００６２】
ここでいうノンクリンプ構造とは、たて糸方向の補強繊維糸条が曲がる（クリンプ）ことなく実質上真っ直ぐに配向した織物構造である。
【００６３】
さらに、よこ方向の補助糸に沿って目どめ剤を線状に配置させ、たて方向の補強繊維糸とよこ方向の補助糸の交点を接着させておくことにより、織物の剪断方向の変形に対して抗力を発揮し、一層形態保持性の高い織物になるし、取扱い時に繊維配向が乱れたりすることがないので好ましいものである。
【００６４】
目どめ剤は、よこ方向補助糸の周りに螺旋状に配置させてもよい。
【００６５】
目どめ剤としては、共重合ナイロン、共重合ポリエステル、ポリエチレンなどの低融点ポリマ−が好ましい。
【００６６】
目どめ剤の配置方法は、織物を製造する際、よこ方向補助糸の供給時に低融点ポリマ−糸を引き揃えて供給させるか、予めよこ方向補助糸の周り低融点ポリマ−糸をカバ−リングして供給させて織物を製造し、織機上または別ラインで加熱して低融点ポリマ−糸を溶融させることにより達成でき、たて糸とよこ糸の交点を接着させることが出来る。
【００６７】
本発明の一方向性補強織物は構造物の補修または補強に好適に用いることができる。かかる構造物としては、橋梁、柱、トンネルなど特に限定されるものではない。又その材質もコンクリート、金属、石質材、プラスチック、木材等特に限定されるものではないが、コンクリートがもっとも好適であり、以下、コンクリート構造物を例に挙げ本発明を説明する。
【００６８】
本発明には、コンクリート構造物の補修・補強したい部位に、樹脂を塗布し、その上から上記した一方向性補強織物を貼り付け、含浸ローラで樹脂含浸させて補強する方法も含まれる。
【００６９】
使用する樹脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂などの熱硬化樹脂である。
【００７０】
（本発明の実施態様）
本発明の実施態様例を図１、２にしたがって説明する。
【００７１】
図１はガラス繊維糸からなるよこ方向補助糸で、２は炭素繊維からなるたて方向の補強繊維であり、互いに交錯した平織組織をなしている。
【００７２】
そして、よこ方向の補助糸の曲げ剛性指数（繊維の引張り弾性率×（単繊維の直径）４×フィラメント数）が５×１０−３  〜２００×１０−３  であり、そして、たて方向の補強繊維糸条とよこ方向補助糸の引張り剛性（繊維の引張り弾性率×単位幅当たり繊維断面積）の比が３〜１００である。
【００７３】
また、よこ方向補助糸の周りに目どめ剤３が螺旋状に配列され、よこ方向補助糸とたて方向の補強繊維糸との交点で接着されている。
【００７４】
図２は、たて方向の補強繊維糸２の間にたて方向補助糸４を交互に配列させ、よこ方向補助糸１が前記補強繊維糸２とたて方向補助糸４とで平織構造をなしたノンクリンプ構造組織であり、よこ方向の補助糸の曲げ剛性、およびたて方向の補強繊維糸条とよこ方向補助糸の引張り剛性の比は前記平織構造と同じ範囲にある。
【００７５】
【実施例】
（実施例１〜３、比較例１、２）
本発明の効果を明確にするために表１に示したような各条件で、図１の通りの織組織の一方向性補強織物をそれぞれ作成し、検討を行った結果を表１にまとめた。
【００７６】
【表１】
0003633221.tif 000002
＊１：低融点共重合ナイロン１００Ｄをヨリ数１５０Ｔ／ｍでカバーリング。
【００７７】
＊２：曲げ剛性指数（繊維の引張り弾性率×（単繊維の直径）４  ×フィラメント数）［Ｋｇｆ・ｍｍ２  ］
＊３：引張り剛性（繊維の引張り弾性率×単位幅当たり繊維断面積）の比
＊４：織物の剛性の評価は下記の通り。
【００７８】
◎：剛性が非常に高く、表面に皺が発生しない。
【００７９】
○：剛性が十分高く、表面に皺が発生しない。
【００８０】
×：剛性が低く、表面に皺が発生する。
【００８１】
表１における本発明の実施例１から３は、織物に十分な剛性があり、皺が生じることなく貼ることが出来、しかも樹脂がたて糸の隙間から抜け出して容易に含浸させることが出来た。また、貼り付け時の空気抱き込みも、たて糸の隙間から抜け、空気抱き込みによるボイドもなかった。
【００８２】
一方、比較例１のようによこ方向補助糸の曲げ剛性指数が５Ｋｇｆ・ｍｍ２  以下であると、織物の剛性がなく、織物貼り付け時に皺が入る問題点があった。また、よこ方向補助糸の曲げ剛性が小さいために、たて方向の補強繊維糸の幅を制御する力がなく、糸幅が最大に拡がりたて糸間に隙間がまったくない状態で、通気量も小さい結果で、コンクリ−ト面に樹脂を塗布した上に貼り付け、含浸ロ−ラ掛けを行ってもなかなか樹脂が表面に出ず、貼り付け面と織物基材との樹脂厚み斑により成形面が凸凹した表面で見栄え悪いものであった。
【００８３】
また、比較例２においては、よこ方向補助糸にフィラメント数が６，０００  本からなる炭素繊維糸を用いた結果、高い曲げ剛性を有し、しかも十分な隙間を得ることができたが、たて方向の補強繊維糸条とよこ方向補助糸の引張り剛性比が小さいため、たて方向の補強繊維糸条のクリンプが大きくなり、しかもよこ方向補助糸が太いために成形後の表面が凸凹する問題があった。
【００８４】
【発明の効果】
本発明の一方向性補強織物は、よこ方向補助糸の曲げ剛性ならびにたて方向の補強繊維糸条とよこ方向補助糸の引張り剛性比を特定することにより、たて方向に太い補強繊維糸条を使用し、粗いたて糸密度であっても織物に十分な剛性が付与され、成形時の貼り付けの際に皺が生じたりすることがなく、また、織物の高い剛性によって貼り付け面と織物基材間の樹脂厚み斑を均一に延ばし、表面平滑に仕上げることが出来る。
【００８５】
さらに、たて方向の太い補強繊維糸に対して、曲げ剛性の高いよこ糸によって、たて糸間に樹脂が通過するのに十分な隙間が得られ、貼り付け面の樹脂や抱き込み空気を織物表面に抜くことが出来、ボイドや樹脂厚み斑による表面凹凸のないコンクリート構造体の補強が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一方向性補強織物の実施態様例を示す。
【図２】たて方向補助糸を有する本発明の一方向性補強織物の実施態様例を示す。
【図３】たて糸とよこ方向補助糸の交錯部の斜視図でである（Ａ：よこ方向補助糸に平行な方向で補助糸近傍に出来る隙間、Ｂ：織物を正面から見た際の隙間）。
【符号の説明】
１：よこ方向補助糸
２：たて方向補強繊維糸
３：目どめ剤
４：たて方向補助糸
【図１】
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【図２】
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【図３】
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