(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．１０〜０．２５％、Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ≦０．５％、Ｐ≦０．０１５％、Ｓ≦０．００５０％、Ｍｏ：０．８２〜２．５％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％でＮの３．４倍以上、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｎ≦０．０１％及びＢ：０．０００５〜０．００５０％を含有し、残部鉄及び不純物からなる鋼を素材とし、該素材を１１５０℃以上に加熱した後、熱間穿孔連続圧延を行って中空素管とし、再加熱工程直前の素管温度を９００℃以下まで降下させた後、９００〜１０５０℃に再加熱を施し、Ａｒ3 点＋５０℃以上の温度で仕上げ加工を完了した後、直ちにＡｒ3 点以上の温度から急冷する焼入処理を行い、続いて６６０〜７２０℃の温度で焼き戻すことを特徴とする、ＭＰａで表される降伏強度ＹＳとＭｏ量の関係が下記(1)式を満足する耐硫化物割れ特性に優れた７５８ＭＰａ以上の降伏強度ＹＳを有する高強度油井用鋼管の製造方法。
α＝Ｍｏ−０．０２１８ＹＳ≧−１８．１・・・・・(1)式
【請求項２】
質量％で、Ｃ：０．１０〜０．２５％、Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ≦０．５％、Ｐ≦０．０１５％、Ｓ≦０．００５０％、Ｍｏ：０．８２〜２．５％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％でＮの３．４倍以上、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｎ≦０．０１％及びＢ：０．０００５〜０．００５０％を含有し、更に、Ｃｒ≦０．８％、Ｗ≦０．５％、Ｖ：０．０１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．０１０％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％、Ｍｇ：０．００１〜０．０１％、ＲＥＭ：０．００１〜０．０１％のうちの１種または２種以上を含有し、残部鉄及び不純物からなる鋼を素材とし、該素材を１１５０℃以上に加熱した後、熱間穿孔連続圧延を行って中空素管とし、再加熱工程直前の素管温度を９００℃以下まで降下させた後、９００〜１０５０℃に再加熱を施し、Ａｒ3 点＋５０℃以上の温度で仕上げ加工を完了した後、直ちにＡｒ3 点以上の温度から急冷する焼入処理を行い、続いて６６０〜７２０℃の温度で焼き戻すことを特徴とする、ＭＰａで表される降伏強度ＹＳとＭｏ量の関係が下記(1)式を満足する耐硫化物割れ特性に優れた７５８ＭＰａ以上の降伏強度ＹＳを有する高強度油井用鋼管の製造方法。
α＝Ｍｏ−０．０２１８ＹＳ≧−１８．１・・・・・(1)式
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、油ガス井において使用されるケーシング、チュービングやドリルパイプといった硫化物環境に曝されて使用される高強度油井用鋼管の製造方法に関する。特に、硫化物割れ（Sulfide Stress Cracking,以後ＳＳＣと略す）に対する抵抗性に優れた７５８ＭＰａ以上の降伏強度ＹＳを有する高強度油井用鋼管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
硫化水素を含有する油ガス井において使用する鋼管にはＳＳＣ抵抗性が必要とされる。ＳＳＣの本質は水素脆化であり、鋼管の強度が高まるほど起き易くなる。これを防止しながら高強度化するには、合金元素バランスと金属組織を最適化することが不可欠であり、例えば特公平６−１０４８４９号公報に見られるような技術が開示され、降伏強度として８２７ＭＰａ程度までの高強度材が得られてきている。しかしながら、このような技術を実際に活用するに当たっては、熱間加工を施した後に、再加熱を行って焼入焼戻処理を施すことが必須であるが、かかる再加熱熱処理は熱効率が悪く、省工程・省エネルギー化の技術動向に反する。
【０００３】
この観点から熱処理を簡略化する技術も研究されてきており、例えば特開平５−２７１７７２号公報では、鋼成分やプロセス条件を最適化した上で仕上げ圧延後、直接焼入を行う技術が開示されている。しかしながら、直接焼入法をとると、結晶粒が粗くなるため耐ＳＳＣ性は低下するという問題がある。このため、降伏強度が７５８ＭＰａを超えるような高強度鋼管を直接焼入法によって製造するのは困難であった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明はこのような事情から、降伏強度７５８ＭＰａ以上の高強度を有し、かつ十分な耐ＳＳＣ性を発揮し得る鋼管をエネルギー効率に優れた直接焼入法を活用して製造するための最適方法を得ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、前記課題の解決に向けて研究を重ねた。その結果、本発明を構成する上で必要かつ十分な知見を得るに至った。その内容を以下に述べる。高強度鋼管のＳＳＣは粒界から生じる。このような破壊を抑制するには、先ず金属組織として均一なものでなければならない。７５８ＭＰａ以上の高強度と高度な耐ＳＳＣ性を得ようとすれば、金属組織としては焼戻マルテンサイトを活用する以外にないが、この組織は可及的に均一であることが必要である。もし、金属組織に異なる特性を有する異相が含まれれば、この境界或いは異相自体が破壊起点となり、十分な耐ＳＳＣ性が得られなくなる。この組織の均一性は焼入の状態でほぼ決定される。すなわち、異相が出現するかどうかは、鋼管全体において十分かつ均一な焼入マルテンサイト組織が得られるかどうかに依存する。完全マルテンサイト組織が望ましいことは言うまでもないが、厚肉材の場合や、後述の焼入性に寄与できる元素の含有量制限などを考慮して、本発明が目的とする７５８ＭＰａ以上の高強度レベルにおいて必須となる条件を検討した結果を図１に示す。
【０００６】
図１は、２５mm肉厚の継目無鋼管を、熱間圧延終了後のオーステナイト域温度から管内外面全体を水冷する直接焼入処理を行い、鋼管の肉厚中心部の硬さと表面部の硬さを測定し、両測定結果の比を以って焼入性を評価すると共に、肉厚中心部から採取した試験片を用いて耐ＳＳＣ性を評価したものである。図１より、肉厚中心部の硬さが表面直下部の硬さとの比で９５％以上であれば、７５８ＭＰａを超える高強度であっても十分な耐ＳＳＣ性が得られるとの知見を得た。
【０００７】
異相を含まない均一金属組織を前提として、ＳＳＣ特性を支配する強度と合金元素含有量の関係を検討した結果、図２が得られた。すなわち、ＳＳＣ特性に影響を与えるＭｎ，Ｐの含有量を工業的に達成可能な低レベルに制御した上で、Ｍｏの含有量と焼戻後の鋼管の降伏強度ＹＳを指標としてプロットすると、極めて良く整理できる。すなわち、直接焼入を施したＹＳ≧７５８ＭＰａの高強度鋼管において十分な耐ＳＳＣ性を確保するには、Ｍｏ含有量は０．８２％以上が必要であり、なおかつ、降伏強度ＹＳとの関係において記述される、α＝Ｍｏ(質量％)−０．０２１８ＹＳ(ＭＰａ)が−１８．１以上とする必要があることを知見した。
【０００８】
しかしながら、前述の均一組織を得た上、なおかつ前述の有効元素Ｍｏの恩恵を受けた上でも、目標を達成できない場合があった。その原因を解析した結果、図３に示すように、Ｃｒ含有量の多寡が、本発明の目的とする高強度材において大きな影響を与えることを知見した。すなわち、焼入時の組織を均一とし、Ｐ，ＭｎといったＳＳＣ特性劣化元素を十分に低レベルかつ一定とし、なおかつ有益なＭｏ含有量をも一定とした上で、ＹＳとＣｒ含有量の関係を調べると、図３に示すように、Ｃｒ含有量として０．８％程度を境として、耐ＳＳＣ性が大きく変化することが分かった。
【０００９】
従来、Ｃｒは焼入性確保のために必要な元素として積極利用されてきたが、直接焼入法をとる限り、粒度が粗い分だけ再加熱焼入法より焼入性が改善されるため、再加熱焼入法の場合のように焼入性の点から積極的に活用する必要性はない。むしろＣｒは、炭化物析出元素として粒界強度を弱める結果、ＳＳＣに対して有害に作用するものと解釈され、その含有量を制限すべきである。
【００１０】
さらに、直接焼入法をとると、再加熱焼入法に比べてオーステナイト粒が粗くなり、焼入性は向上するもののＳＳＣ感受性は高まる。このため、この粗粒化現象を極力抑制する配慮が必要となる。このためには、Ｎｂ炭化物のピニング効果を活用するのが最も有効な手段であるが、ＮｂはＣｒと同様、炭化物形成能の強い元素であり、過剰に含有させると粗大炭化物を形成して粒界強度を弱めてしまう有害性をも併せ持つことを知見した。したがって、粗粒化抑制効果を炭化物粗大化という有害性で相殺しない範囲の含有量に留めてＮｂを含有させ、この効果を極大化するために必要なプロセス条件を解明した。
【００１１】
本発明は、以上の知見に基づいて構成したものであり、その要旨は以下の通りである。すなわち、次の（１）又は（２）である。
（１）質量％で、Ｃ：０．１０〜０．２５％、Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ≦０．５％、Ｐ≦０．０１５％、Ｓ≦０．００５０％、Ｍｏ：０．８２〜２．５％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％でＮの３．４倍以上、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｎ≦０．０１％及びＢ：０．０００５〜０．００５０％を含有し、残部鉄及び不純物からなる鋼を素材とし、該素材を１１５０℃以上に加熱した後、熱間穿孔連続圧延を行って中空素管とし、再加熱工程直前の素管温度を９００℃以下まで降下させた後、９００〜１０５０℃に再加熱を施し、Ａｒ3点＋５０℃以上の温度で仕上げ加工を完了した後、直ちにＡｒ3点以上の温度から急冷する焼入処理を行い、続いて６６０〜７２０℃の温度で焼き戻すことを特徴とする、ＭＰａで表される降伏強度ＹＳとＭｏ量の関係が下記(1)式を満足する耐硫化物割れ特性に優れた７５８ＭＰａ以上の降伏強度ＹＳを有する高強度油井用鋼管の製造方法。
α＝Ｍｏ−０．０２１８ＹＳ≧−１８．１・・・・・(1)式
（２）質量％で、Ｃ：０．１０〜０．２５％、Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ≦０．５％、Ｐ≦０．０１５％、Ｓ≦０．００５０％、Ｍｏ：０．８２〜２．５％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％でＮの３．４倍以上、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｎ≦０．０１％及びＢ：０．０００５〜０．００５０％を含有し、更に、Ｃｒ≦０．８％、Ｗ≦０．５％、Ｖ：０．０１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．０１０％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％、Ｍｇ：０．００１〜０．０１％、ＲＥＭ：０．００１〜０．０１％のうちの１種または２種以上を含有し、残部鉄及び不純物からなる鋼を素材とし、該素材を１１５０℃以上に加熱した後、熱間穿孔連続圧延を行って中空素管とし、再加熱工程直前の素管温度を９００℃以下まで降下させた後、９００〜１０５０℃に再加熱を施し、Ａｒ3点＋５０℃以上の温度で仕上げ加工を完了した後、直ちにＡｒ3点以上の温度から急冷する焼入処理を行い、続いて６６０〜７２０℃の温度で焼き戻すことを特徴とする、ＭＰａで表される降伏強度ＹＳとＭｏ量の関係が下記(1)式を満足する耐硫化物割れ特性に優れた７５８ＭＰａ以上の降伏強度ＹＳを有する高強度油井用鋼管の製造方法。
α＝Ｍｏ−０．０２１８ＹＳ≧−１８．１・・・・・(1)式
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下に本発明を詳細に説明する。まず本発明の合金成分限定理由を述べる。成分の含有量は質量％である。Ｃ：Ｃは目的の高強度と耐硫化物割れ性を同時に確保するために必須の元素である。これら強度と耐硫化物割れ性は焼入性に依存しており、０．１０％未満の含有量では不完全焼入となるため強度は低下し、仮に焼戻条件を調節して所要強度を得たとしても十分な耐硫化物割れ性が得られない。一方、０．２５％を超えて含有させても耐硫化物割れ性は飽和すると共に焼き割れの問題が生じる。このため、適正範囲を０．１０〜０．２５％とした。
【００１３】
Ｓｉ：Ｓｉは製鋼工程における脱酸剤が残存したものであるが、０．５％を超えて含有されると鋼が脆化し耐硫化物割れ性も劣化するため上限を０．５％とした。
【００１４】
Ｍｎ：Ｍｎは耐硫化物割れ性に有害な元素であり添加すべきでないが、焼入性を向上させる作用も有しており、焼入性を向上させるＣやＭｏの含有量が少なく焼入能が不十分な場合には、０．５％を上限として含有させても良い。しかしながら、０．５％を超えて含有させると、完全焼入されても満足すべき耐硫化物割れ性は得られないので、０．５％を上限とした。
【００１５】
Ｐ：Ｐは粒界に偏析して耐硫化物割れ性を劣化させる不純物元素であり、可及的低レベルに抑制すべきである。コストも加味した現状精錬技術で安定的に工業生産可能な許容レベルとして、０．０１５％を上限とした。
【００１６】
Ｓ：Ｓも粒界に偏析して耐硫化物割れ性を劣化させる不純物元素である。本発明では、Ｓを固定するＭｎを含有させないのが基本であるため可及的低レベルに抑制すべきであるが、０．００５０％以下の範囲では著しい耐ＳＳＣ性の劣化は見られないことから、０．００５０％を含有量の上限とした。
【００１７】
Ｍｏ：Ｍｏは本発明における必須元素の１つで、耐ＳＳＣ性に有害なＰの粒界偏析を抑制する元素であると共に、焼戻軟化抵抗を高めるので高強度を得るには格好の元素である。図２で示すように、直接焼入法を前提としてＹＳ≧７５８ＭＰａの高強度領域で十分な耐ＳＳＣ性を確保するには０．８２％以上の含有が必要となる。しかしながら、多量に含有させてもその効果は飽和すると共に、強度調整自由度が狭縮化するため、２．５％を上限とする。
【００１８】
Ａｌ：Ａｌは製鋼工程で鋼を十分に脱酸するために必要であり、０．００５％以上を含有させる。しかし多量に含有させるとアルミナ系介在物量が増えて、ＳＳＣ感受性が高まる危険性があるため０．１％を上限とした。
【００１９】
Ｔｉ：Ｔｉは、後述のＢの焼入性を十分に奏効させるために含有させる。すなわち、ＢＮの析出を防止するために、予めＮをＴｉＮとして固定する必要があり、このために０．００５％以上かつＮ含有量の３．４倍以上を含有させる。しかしながら、多量の含有は粗大なＴｉＮの析出を助長してＳＳＣ感受性を高めるので、０．１％を上限とした。
【００２０】
Ｎｂ：Ｎｂは、その細粒化効果を通してＰの粒界偏析を軽減するため耐ＳＳＣ性改善に有効な元素であり、０．０１％以上を含有させる。しかし、多量に含有させても細粒化効果は飽和し、むしろ炭化物粗大化による粒界強度低下によって耐ＳＳＣ性が低下するため、上限を０．１％とした。
【００２１】
Ｎ：ＮはＢの焼入性を阻害する不純物元素であり、可及的低レベルに抑制すべきである。コストも加味した現状精錬技術で安定的に工業生産可能な許容レベルとして０．０１％を上限とした。
【００２２】
Ｂ：Ｂは著しく焼入性を改善する元素であり、本発明における焼入性確保に必須の元素である。０．０００５％未満の含有では、十分な焼入性が確保できないため、これを下限含有量とした。また、０．００５０％を超えて含有させても焼入性改善効果は飽和しており、むしろ炭硼化物の析出が顕著になって耐ＳＳＣ性が劣化するため、上限含有量を０．００５０％とした。
【００２３】
α＝Ｍｏ−０．０２１８ＹＳ：図３に示すように、降伏強度ＹＳ（ＭＰａ）およびＭｏ含有量（質量％）の関数として算出されるαの値が−１８．１以上になると、優れた耐ＳＳＣ性が得られ、−１８．１を下回ると個々の成分が前記条件を満たしても、満足すべき耐ＳＳＣ性が得られない。このことから、前記成分条件に加えてα≧−１８．１を本発明の必須要件とした。
【００２４】
本発明では、上記元素に加えて、必要に応じて以下のうち１種または２種以上を選択的に含有させる。
Ｃｒ：Ｃｒは焼入性を高める元素として有用であるが、Ｍｏなどの他の元素で十分な焼入性を確保できる場合には含有させる必要はない。直接焼入法で７５８ＭＰａ以上の降伏強度を得ようとする場合には、０．８％を超える含有は耐ＳＳＣ性を劣化させるので、その上限を０．８％とした（図３参照）。
【００２５】
Ｗ：Ｗも焼入性を高め、焼戻軟化抵抗を高める作用があるが、０．０１％未満ではその効果は十分でなく、０．５％を超えても効果は飽和することから、０．０１〜０．５％を適正含有量の範囲とした。
【００２６】
Ｖ：Ｖは焼戻軟化抵抗を高める作用があり、０．０１％以上の含有で高強度化に有利であるが、多量に含有させると耐ＳＳＣ性が劣化するため、０．１％を上限とした。
【００２７】
Ｚｒ：ＺｒはＰの粒界偏析を抑制する作用を奏する。そのためには０．００１％以上の含有が必要であるが、高価な元素であると共に多量に含有させると酸化物が増えて、ＳＳＣ感受性が高まる危険性があるため、０．０１０％を上限とした。
【００２８】
Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭ：これらは介在物の形状を球状化して応力集中を軽減すると共に、Ｓを固定してＳの粒界偏析を軽減する作用を有する。いずれも、０．００１％未満の含有では十分な効果が得られず、多すぎると酸化物が増えてＳＳＣ感受性が高める危険性があるため、０．０１０％を上限とした。
【００２９】
次に、本発明における製造条件について説明する。本発明では、前記の合金組成を有する鋼を転炉、電気炉などで溶製して鋳造した鋳片、もしくは鋳片を必要に応じて分塊圧延した鋼片を素材として、該素材を加熱して通常の熱間穿孔連続圧延を施し、最終仕上げ加工の直後にオーステナイト温度域から直接焼入を施した後、焼戻処理を行って、所望の強度に調質する。
【００３０】
ここで、継目無鋼管に成形する熱間加工方法としては、図４に例示するような熱間穿孔連続圧延方法を採るのが通例であるが、図４の例では、最終仕上げ圧延に先立ち再加熱工程が含まれており、この再加熱工程における素管温度と図４中「最下点温度」と称した再加熱炉挿入直前の素管温度を制御することが必要となる。これら再加熱温度および最下点温度は、Ｎｂ析出物のピニング機能を介して耐ＳＳＣ性支配因子であるオーステナイト粒度に影響を与えると考えられ、耐ＳＳＣ性の観点から、図５に示すように最下点温度は９００℃以下、再加熱温度は１０５０℃以下に設定する必要がある。再加熱温度の下限は、その後の仕上げ圧延で十分な高温を確保して最終的にＡｒ3点以上の焼入温度を確保するために９００℃以上が必要である。
【００３１】
焼入のための素材温度は、Ａｒ3 点以上が必要である。これは、Ａｒ3点を下回れば均一マルテンサイト組織を得ることができず、耐ＳＳＣ性が低下するためである。この焼入温度を確保するために、熱間加工の最終仕上げ温度はＡｒ3 ＋５０℃以上とする。なお、本発明における代表的Ａｒ3 点は８３０℃程度である。
焼入のための素材温度をＡｒ3 点以上とすることによって、本発明の成分組成では、２５mm程度の厚肉材においても所定の焼入性を確保でき、得られる鋼管は組織均一性を有し、肉厚中心部硬さは表面直下硬さの９５％以上となり、耐ＳＳＣ性も良好となる。
【００３２】
素材の加熱温度としては、１１５０℃以上を確保する必要がある。これは、熱間加工に先立ちＮｂを完全に溶体化し、焼入直前のオーステナイト粒を極力細かくするために必要な処置である。加熱温度の上限は特に規定しないが、スケールロスや加熱時のオーステナイト粒成長を抑制するためには１２６０℃以下が望ましい。
【００３３】
焼戻の温度条件としては６６０〜７２０℃を適正範囲とした。６６０℃未満の低温条件ではＹＳが高くなり過ぎて前記αが低くなってしまうため、満足すべき耐ＳＳＣ性が得られない。一方、７２０℃を超えると、２相領域に突入して組織均一性が崩れることによりＳＳＣ感受性が高まる危険性がある。このため、適正な焼戻温度条件として６６０〜７２０℃を設定した。
【００３４】
なお、前述の熱間穿孔連続圧延方法とは、プラグミル方式やマンドレルミル方式などの圧延機名称を問わず、複数圧延機を通して中実素材を穿孔・延伸していくマンネスマン方式に代表される継目無鋼管圧延方法全般を意味する。また、再加熱工程を含まない圧延方式においては、前述の最下点温度および再加熱温度に関する規定を考慮する必要がない分だけ製造が容易となるので、この場合も本発明に含むことができる。
【００３５】
【実施例】
表１に示す化学組成の鋼を転炉溶製し、得られた鋼片を図４に示すパターンで処理する熱間穿孔連続圧延に供し、外径２４４．５mm、肉厚２５mmの継目無鋼管に成形し、最終仕上げ圧延後に管内外面全体を直接水冷する焼入処理を行い、焼入ままで肉厚中心部と表面直下部の硬さを測定し、両者の比を求めて焼入性を評価すると共に、引き続いて６３０〜７３０℃の温度で焼戻処理を行い、この板材の肉厚中心部より、丸棒引張試験片を採取して引張試験を実施した。
【００３６】
また、この焼戻し材の肉厚中心部よりＮＡＣＥ−ＴＭ０１７７−Ａに規定される平行部長さ２５mm、直径６．２mmの丸棒形状の硫化物割れ試験片を採取し、０．５％酢酸十５％ＮａＣｌを含有しＨ2 Ｓを１気圧の分圧で飽和させた２５℃の腐食溶液中において、降伏強度の８０％の一定応力を付加したまま、７２０時間の試験を実施した。
【００３７】
焼入性は、肉厚中心部硬さが表面直下硬さの９５％以上であれば良好と評価した。耐ＳＳＣ性は７２０時間の試験時間中、破断しなかったものを良好と評価した。
【００３８】
試験結果を表２に示す。表２におけるＮｏ．１〜１２は本発明の範囲に含まれる試験結果であるが、ＹＳで７５８ＭＰａを超える高強度と優れた耐ＳＳＣ性を同時に満足できる。一方、比較例Ｎｏ．１７から２５は成分が本発明の範囲を外れるため、良好な耐ＳＳＣ性が得られていない。また、成分は本発明の範囲内であるにもかかわらず、比較例Ｎｏ．２６，２９はαが本発明の範囲を外れており、比較例２７，２８は焼戻し温度とαが本発明の範囲を外れており、比較例Ｎｏ．１５，１６では焼入温度が不適切であり、Ｎｏ．１３，１４はそれぞれ再加熱温度、最下点温度が本発明の範囲を外れているため、満足すべき耐ＳＳＣ性が得られていない。
【００３９】
【表１】
0003680628.tif 000002
【００４０】
【表２】
0003680628.tif 000003
【００４１】
【発明の効果】
本発明によれば、降伏強度７５８ＭＰａ以上の高強度と優れた耐ＳＳＣ性を両立させた油井用鋼管をエネルギー効率に優れる直接焼入法によって得ることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】焼入ままの状態における表層直下部硬さに対する肉厚中心部硬さの比と鋼管の降伏強度を指標として、耐ＳＳＣ性を示したものである。
【図２】焼入性が良好な鋼を対象として、耐ＳＳＣ性をＭｏ含有量とＹＳの関係で示したものである。
【図３】焼入性が良好でＭｏ含有量がほぼ一定の鋼を対象として、耐ＳＳＣ性をＹＳとＣｒ含有量の関係で示したものである。
【図４】熱間穿孔連続圧延の工程を温度と時間を軸として模式的に示したものである。
【図５】マンネスマン方式の熱間穿孔連続圧延方法によって継目無鋼管を得る場合の、最下点温度と再加熱温度による耐ＳＳＣ性への影響を示したものである。
【図１】
0003680628.tif 000004
【図２】
0003680628.tif 000005
【図３】
0003680628.tif 000006
【図４】
0003680628.tif 000007
【図５】
0003680628.tif 000008