(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
古紙を水を用いず空気中で乾式解繊した古紙パルプと熱可塑性樹脂の微細繊維とを、乾式で混合した繊維集合体を、該熱可塑性樹脂の融点以上の温度で加熱することにより、該熱可塑性樹脂微細繊維の一部叉は全部を溶解し、古紙パルプ同士の結合を行って作製したボードにおいて、ボード表面層に水を塗布した後に、加圧することを特徴とする古紙ボード。
【請求項２】
古紙を水を用いず空気中で乾式解繊した古紙パルプと熱可塑性樹脂の微細繊維とを、乾式で混合した繊維集合体を、該熱可塑性樹脂の融点以上の温度で加熱することにより、該熱可塑性樹脂微細繊維の一部叉は全部を溶解し、古紙パルプ同士の結合を行って作製したボードにおいて、ボード表面層に水系叉は非水系の樹脂を塗布することを特徴とする古紙ボード。
【請求項３】
前記古紙パルプの長さ加重平均長さ（Ｌｅｎｇｔｈ−ｗｅｉｇｈｔｅｄ  ａｖｅｒａｇｅ  Ｌｅｎｇｔｈ）が０．５ｍｍ以上であり、且つ前記古紙パルプと熱可塑性樹脂の微細繊維の絶乾状態の重量比が、古紙パルプ／熱可塑性樹脂の微細繊維＝９５〜６０／５〜４０であることを特徴とする特許請求項１又は２に記載の古紙ボード。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、古紙を主原料とした古紙ボードの製造方法に関するものであり、物品の破損、傷つけ、つぶれ等を防止する目的で使用される緩衝材や、断熱、保温材等として広範囲な使用が可能である。
【０００２】
【従来の技術】
工場、商店、オフィス、一般家庭等から排出される多量の古紙は、環境保護および資源の有効活用の観点から、近年その利用分野、利用方法の拡大が急務となっている。古紙を緩衝材の原料として用いる方法としては、古紙を水で解繊して作製した古紙パルプを、金型に導入し乾燥させることにより、卵の破損防止用パック状緩衝材等を得る、いわゆるモールド法が広く利用されている。しかしながら、この方法で得られる古紙パルプ緩衝材は、水で解繊した古紙パルプを乾燥させて成型するため、パルプ間に強固な水素結合が形成され、金型の形状により、見かけの嵩は高くできる一方で、得られた基材の真比重は高く、しかも硬いため、緩衝性能は不十分であった。また、基材自体が硬いために、シート状の緩衝材としては、利用できなかった。更に、用途に応じて高価な金型を作る必要があるという問題もあった。
【０００３】
これらの問題を解決する方法としては、例えば、特開昭５６−４１１４２号公報には、古紙パルプと繊維長１０ｍｍ以上の繊維と熱硬化性樹脂粉末を乾式で混合後、加熱成型したパレットが開示されている。この方法を用いれば、パルプ間に水素結合がほとんど存在しないために、嵩高いシートの製造が可能である。しかしながら、熱硬化性樹脂粉末をバインダーとして使用しているために、加熱成型後のシートが硬くなり、緩衝性能が劣るばかりでなく、フェノール樹脂等の熱硬化性樹脂粉末を古紙パルプや繊維と混合するさい、あるいはその後の製造工程において、該熱硬化性樹脂粉末が飛散し、更に熱処理時にフェノールやホルマリンが発生する等、作業環境の悪化という問題があった。
【０００４】
一方、特公昭５２−２０５８８号公報には、ダンボール、板紙等の古紙に対して、１〜５０重量％の合成パルプを加え、これを乾式レファイナー等の解繊機を用いて乾燥状態で混合解繊後、フォーメーションワイヤー上に堆積し、次いで熱プレスにより平板状シートを製造する方法が開示されている。この方法を用いれば、シート形成の段階で水が存在しないため、水素結合の形成によりシートが硬くなり、シートの密度も上昇する等の問題はなく、しかも接着剤としてフェノール樹脂等の熱硬化性樹脂粉末を使用していないため、製造時の熱硬化性樹脂粉末の飛散や、加熱処理時に発生するフェノールやホルマリンによる、作業環境の悪化は無い。しかし、古紙と合成パルプを乾式レファイナーで混合解繊するために、レファイナー内部の温度上昇により合成パルプが融解し、古紙パルプフロックを形成したり、レファイナー内部に融解した合成パルプが付着する等の問題点があり、また使用する古紙パルプの繊維長分布を特定の範囲にしていないため、多量の粉状微細パルプ繊維成分による作業環境の悪化や、パルプの長繊維成分の不足による、強度や成型性の不足等の問題により、安定して高品質の古紙ボードを作製することができなかった。
【０００５】
更に、本発明者らは上記欠点に対して鋭意検討した結果、特願平０６−２２９６１５に開示した古紙パルプの長さ加重平均長さ（Ｌｅｎｇｔｈ−ｗｅｉｇｈｔｅｄ  ａｖｅｒａｇｅ  Ｌｅｎｇｔｈ）が０．５ｍｍ以上となる様に空気中で乾式解繊してなる古紙パルプと、熱可塑性樹脂の微細繊維とを、乾式で混合した繊維集合体から成る古紙ボードが上記問題点の改良に優れていることを見い出した。しかしこの方法により得られた古紙ボードでも、衝撃を与えると混在する粉状微細パルプ繊維成分、填料等がボード表面から落ちるいわゆる粉落ち現象を生じ易い為、更に改良が望まれていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、古紙を主原料とすることにより、使用後に原料として再利用が可能であり、廃棄する場合でも土中への埋設により微生物で分解され、焼却処理する場合でも、有毒ガスの発生が無い、環境に優しい古紙ボードの製造方法を提供することにある。更に、製造工程で水を使用することに起因するボードの硬さがなく、製造時におけるバインダーや紙粉の飛散による環境の悪化がほとんど無く、使用したバインダーからのフェノールやホルマリン等の有害物質の発生なしに、古紙を有効に利用して、緩衝性、断熱性等に優れ、良好な強度と熱成型性を有する嵩高で且つ微細パルプ繊維、填料等の粉落ちが著しく少ない古紙ボードを安定かつ容易に製造する方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
古紙を水を用いず空気中で乾式解繊した古紙パルプと熱可塑性樹脂の微細繊維とを、乾式で混合した繊維集合体を、該熱可塑性樹脂の融点以上の温度で加熱することにより、該熱可塑性樹脂微細繊維の一部叉は全部を溶解し、古紙パルプ同士の結合を行って作製したボードにおいて、ボード表面層に水を塗布した後に、加圧することを特徴とする古紙ボードである。
古紙を水を用いず空気中で乾式解繊した古紙パルプと熱可塑性樹脂の微細繊維とを、乾式で混合した繊維集合体を、該熱可塑性樹脂の融点以上の温度で加熱することにより、該熱可塑性樹脂微細繊維の一部叉は全部を溶解し、古紙パルプ同士の結合を行って作製したボードにおいて、ボード表面層に水系叉は非水系の樹脂を塗布すること特徴とする古紙ボードである。
叉、前記ボード表面に、水系叉は非水系の樹脂の塗布をボード形成後に行うことを特徴とする古紙ボードである。
叉、前記ボード表面に、  水系及び非水系の樹脂の塗布をボード形成前叉は同時に行うことを特徴とする古紙ボードである。
【０００８】
古紙パルプの長さ加重平均長さ（Ｌｅｎｇｔｈ−ｗｅｉｇｈｔｅｄ  ａｖｅｒａｇｅ  Ｌｅｎｇｔｈ）が０．５ｍｍ以上であること、古紙パルプと熱可塑性樹脂の微細繊維の絶乾状態の重量比が、古紙パルプ／熱可塑性樹脂の微細繊維＝９５〜６０／５〜４０であること、更に、前記ボード表面層への接着剤の塗布量が、固形分として０．１〜５ｇ／ｍ２で得られる古紙ボードは、緩衝性、断熱性、粉落ち防止、成型性に優れていることを見い出し、本発明を完成した。
【０００９】
【作用】
本発明に使用する古紙は、パルプ繊維を主体として形成されたものであれば特に限定されるものではないが、例えば新聞紙、雑誌、本、ダンボール、板紙、上質紙、チラシ、パンフレット、包装用紙等の古紙を使用することができる。解繊処理前の古紙の水分が、２〜１５％、好ましくは２．５〜１２％の範囲であるのが好ましい。古紙の水分が、２％より小さいと、シートが硬くなり、乾式での解繊時に低密度ボードの製造に適さない微細パルプ成分が増加する為好ましくない。
更に、低水分の為に、静電気の帯電が著しく、作業性を低下させる為、好ましくない。逆に、古紙の水分が１５％を越えると乾式での解繊が、不十分になり、紙片やパルプフロックが存在しやすくなるばかりでなく、古紙ボード製造時の加熱処理工程で、トラブル発生の原因となる為好ましくない。
本発明においては、古紙は水を用いず空気中で解繊される。解繊の方法は通常のドライパルプ製造装置や乾式レファイナー等が使用可能である。この場合、古紙はシュレッダー等の断裁装置や破砕装置で、解繊前に事前に粗砕しても良い。
【００１０】
本発明は、古紙パルプと熱可塑性樹脂の微細繊維とを、乾式で混合した繊維集合体を該熱可塑性樹脂の融点以上の温度で加熱し、該熱可塑性樹脂微細繊維の一部または全部を溶解し、古紙パルプ同士の結合を行って作製したボードにおいて、ボード表面層に水系叉は非水系の樹脂を塗布乾燥することである。
水系叉は非水系の樹脂としては、澱粉、カゼイン、ロジン等の天然高分子、ニトロセルロース、アセチルセルロース、カルボキシメチルセルロース等等の半合成高分子、ポリビニルアルコール、スチレン−ブタジエンゴム、エチレン−酢ビ共重合体、アクリル酸−アクリル酸エステル共重合体、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、アルキッド樹脂等の合成高分子が挙げられる。形態としては溶液接着剤、エマルジョン系接着剤、感圧接着剤、再湿性接着剤、ホットメルト型接着剤、フィルム状接着剤、重・縮合型無溶剤接着剤に分かれる。
【００１１】
本発明においてボード表面に水を塗布する場合に、水量としては、１〜５００ｃｃ／ｍ２が望ましい。１ｃｃ／ｍ２未満の場合は粉落ち防止効果が弱く、５００ｃｃ／ｍ２を越えると加熱加圧した場合、離型時に古紙ボードの表面層が加圧ロール叉はプレートに部分的に付着し、表面が凹凸になり易く好ましく無い。好ましくは５〜３００ｃｃ／ｍ２である。
【００１２】
ボード表面に塗布する接着剤の固形量は０．１〜５ｇ／ｍ２であるが、好ましくは０．５〜４ｇ／ｍ２である。４．０ｇ／ｍ２を越えると表面が硬くなり過ぎる為、緩衝性能が低下する。叉、０．１未満の場合、強い衝撃の場合の粉落ち適性に問題があり好ましくない。
【００１３】
塗布方法としては、ブレード、エアーナイフ、ロール、リバースロール、ゲートロール、ロッド、グラビヤ、スライド、ディプ、カーテン、ファウンテン、押出し等の塗工及びサイズプレス更にスプレー方式、含浸、サイズプレス方式等各種方式を用いることができ、併用も可能である。中でもロール、ロッド、グラビヤ塗工、含浸及びスプレーが好ましい。
【００１４】
ところで、乾燥方法としては公知のヤンキーシリンダー、カウンターフロー、インピンジメント（高速エアキャップ式、トンネル式）、エアスルー、エアフローティング、赤外線、マイクロ波、誘導加熱等が有るが、特に限定されない。
叉、用途に応じて乾燥と同時に圧力をかける加熱加圧方法が好ましい。この場合、熱プレスまたは熱キャレンダー掛けが好ましく、多段叉は併用で使用しても良い。
【００１５】
また第二の特徴は、乾式で解繊後の長さ加重平均長さが０．５ｍｍ以上、好ましくは０．６ｍｍ以上の古紙パルプを用いることである。
パルプの長さ加重平均長さとは、パルプ中の各繊維長さを、Ｌｉ（ｉ＝１，２，３──ｎは繊維の本数）とし、Ｌｉの自乗の総和を、Ｌｉの総和で除した数値である。古紙パルプの長さ加重平均繊維長さは、古紙パルプ中から、面積１ｍｍ２以上の未離解の紙片を除去後、バルメット・オートメーション社のカヤニー繊維長測定機（ＦＳ−２０００）を用いて測定することが可能である。
【００１６】
ところで本発明に使用可能な熱可塑性樹脂の微細繊維は、ポリエチレンやポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂、ナイロン等のポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂等の熱可塑性樹脂、あるいはこれらの樹脂の共重合物を短繊維状に加工したもの、または上記樹脂の２種以上を同時に紡糸した、いわゆるサイドバイサイドタイプや、シースコアタイプの複合繊維を短繊維状に加工したものであり、これらの１種以上を使用することが可能である。特に、ポリエチレンやポリプロピレン等のポリオレフィン樹脂より製造された、パルプ状多分岐繊維が好ましい。
【００１７】
また、熱可塑性樹脂の微細繊維の重量平均繊維長は、０．２〜１５ｍｍの範囲、好ましくは０．３〜５ｍｍの範囲である。重量平均繊維長が０．２ｍｍ未満の場合は、作製した古紙ボードの強度が低下するため好ましくない。逆に重量平均繊維長が１５ｍｍを越えるとパルプ中の熱可塑性樹脂微細繊維の分散が不均一になり、好ましくない。熱可塑性樹脂の微細繊維の重量平均繊維長は、ＪＩＳ  Ｐ８２０７に示された装置を用い、ＴＡＰＰＩ  Ｔ２３３に示された方法で測定することが可能である。
【００１８】
古紙パルプと熱可塑性微細繊維との絶乾重量配合比率は、古紙パルプ／微細繊維＝９５〜６０／５〜４０、好ましくは９０〜７０／１０〜３０の範囲とする。熱可塑性繊維の配合率が５％未満では作成した古紙ボードの強度が弱く、配合率が４０％を越えるとボードが硬くなりすぎて好ましくない。
本発明においては、製品である古紙ボードの強度と成型性を向上させるために、古紙パルプ中に繊維の長い針葉樹パルプを配合することも可能である。
使用する針葉樹パルプとは、特に限定するものではないが、例えば針葉樹材をクラフト法、ソーダ法、ポリサルファイト法等で蒸解した化学パルプ、または、グランドパルプ、サーモメカニカルパルプ等の機械パルプを晒若しくは未晒の状態で、単独でまたは混合して使用することができ、好ましくは未使用のパルプの方が良い。
【００１９】
ボードの製法として、一般的に以下の様な方法が取られている。古紙パルプと熱可塑性微細繊維は加熱処理に先立ち、乾式でエアーや機械的な攪拌等により均一に混合し、均一に混合された古紙パルプと針葉樹パルプの混合パルプと熱可塑性微細繊維との繊維集合体は、移動するベルト状搬送用支持体上に積層され、加熱処理装置へ移送される。この場合、古紙パルプと熱可塑性微細繊維との混合繊維積層体を上下から通気性の搬送用支持体で挟んでもよいし、熱伝導性の高い、金属ベルト等ではさんで搬送しても良い。加熱装置としては、混合繊維積層体中の熱可塑性微細繊維の溶融が可能であれば、特に限定するものではなく、例えば、熱風炉やマイクロウエーブ等が使用できる。熱風炉の場合には、古紙パルプや熱可塑性微細繊維の飛散を防止するために、搬送用支持体の下から吸引しておくことが好ましい。加熱装置の加熱温度は、２６０℃以下であることが好ましい。加熱温度が２６０℃を越えると、パルプ繊維の炭化や発火の恐れがあり、好ましくない。
加熱装置により熱可塑性樹脂微細繊維の融点以上に加熱された古紙パルプおよび熱可塑性樹脂微細繊維の混合繊維積層体は、加熱装置内あるいは加熱装置を出た後で、プレスロール等の加圧装置によって加圧され、所望の厚さおよび密度の低密度ボードを得ることができる。この場合、加圧処理は加熱装置の中および加熱装置を出た後の両方で行ってもよい。
【００２０】
一方、古紙パルプと熱可塑性微細繊維の混合繊維を加熱機能を有するプレス機で熱プレスすることによっても、上記方法と同様に古紙ボードを得ることが可能である。即ち、均一に混合された混合パルプと熱可塑性微細繊維の混合繊維を、所望の古紙ボードの厚さと同じ厚さのスペーサーを置いた、熱プレスの試料保持側（下側）のプレス板の上に積層し、該熱可塑性微細繊維の融点以上の温度で熱プレスすることによって、上記方法と同様に古紙ボードを作製することができるのである。この場合、熱プレスの加熱温度は、２６０℃以下であることが好ましい。加熱温度が２６０℃を越えると、パルプ繊維の炭化や発火の恐れがあり、好ましくない。プレス成型時の圧力は、混合繊維の積層体をスペーサーの厚みまで圧縮できる圧力であれば良く、特に限定するものではない。即ち、圧力を高くしても、スペーサーが存在することにより、スペーサーの厚み以下に混合繊維の積層体が潰されることは無い。
【００２１】
上記方法等により得られる古紙ボードの密度は０．０１〜０．４ｇ／ｃｍ３、好ましくは０．０５〜０．３ｇ／ｃｍ３の範囲であることが好ましい。作成した古紙ボードの密度が０．０１ｇ／ｃｍ３より小さいと、ボードの強度が低下する為好ましく無く、逆に、ボードの密度が０．４ｇ／ｃｍ３を越えると、作成したボードが硬くなり過ぎ、緩衝性能が低下する為好ましく無い。
【００２２】
本発明によるボードは、古紙をその主原料とするため、廃棄物の有効利用が可能となり、使用後のボードは再度解繊されて古紙ボードの原料として使用可能である。更に、廃棄する場合でも土中への埋設立により、微生物による分解が可能であり、焼却処理する場合でも、有毒ガスの発生が無い、環境に極めて優しい資材である。本発明により、このような利点を有する古紙ボードを、製造工程でのバインダーの飛散による作業環境の悪化がほとんど無く、製造中にフェノールやホルマリン等の有害物質の発生無しに、安定かつ容易に製造することが可能となり、熱成型、打ち抜き、貼合せ等、必要に応じて種々加工されて、緩衝材、断熱、保温材等として使用することができる。
【００２３】
【実施例】
以下に実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明は勿論これらに限定されるものではない。尚、以下の実施例において、部および％は、特に指定がない場合には、全て重量部および重量％である。
【００２４】
実施例１
新聞古紙とＮＢＫＰシートをそれぞれ単独でパルプ粗砕機（瑞光鉄工（株）製、ＴＹＰＥ  ＦＲ−１６０）を用いて粗砕後、パルプ粉砕機（瑞光鉄工（株）製、ＴＹＰＥ  Ｐ−２７０）を用いて乾式で解繊し、古紙パルプとＮＢＫＰを得た。得られた古紙パルプの長さ加重平均長さは１．０７ｍｍであり、ＮＢＫＰの長さ加重平均長は２．６９ｍｍであった。得られた古紙パルプとＮＢＫＰを古紙パルプ／ＮＢＫＰ＝４５／５５の割合で混合し、長さ加重平均長さ１．９６ｍｍの混合パルプを得た。得られた混合パルプと、乾式で解繊された乾燥された多分岐状合成パルプ（三井石油化学（株）製、商品名ＳＷＰ、Ｅ７８０）を、混合パルプ／合成パルプ＝８０／２０の割合で配合し、ミキサーで均一に混合して混合繊維を得た。合成パルプの融点は１３０℃であり平均繊維長は１．６ｍｍであった。
次に、該混合繊維を８ｍｍの高さのスペーサーを置いた熱プレス装置（（株）東洋精機製作所製、ラボプレス３０Ｔ）の間に積層し、５ｋｇ／ｃｍ２の圧力、１７０℃の温度で１０分間保持し、ボードを得た。  更にこのボードに対して、１００ｃｃ／ｍ２の水をスプレーを使用して均一塗布し、７．５ｍｍの間隙で、熱キャレンダー（温度：１８０℃）に通し、古紙ボードを作製した。得られた古紙ボードの密度は０．１５ｇ／ｃｍ３であり、坪量は１５００ｇ／ｃｍ２であった。
【００２５】
実施例２
新聞古紙とＮＢＫＰシートをそれぞれ単独でパルプ粗砕機（瑞光鉄工（株）製、ＴＹＰＥ  ＦＲ−１６０）を用いて粗砕後、パルプ粉砕機（瑞光鉄工（株）製、ＴＹＰＥ  Ｐ−２７０）を用いて乾式で解繊し、古紙パルプとＮＢＫＰを得た。得られた古紙パルプの長さ加重平均長さは１．０７ｍｍであり、ＮＢＫＰの長さ加重平均長は２．６９ｍｍであった。得られた古紙パルプとＮＢＫＰを古紙パルプ／ＮＢＫＰ＝４５／５５の割合で混合し、長さ加重平均長さ１．９６ｍｍの混合パルプを得た。得られた混合パルプと、乾式で解繊された乾燥された多分岐状合成パルプ（三井石油化学（株）製、商品名ＳＷＰ、Ｅ７８０）を、混合パルプ／合成パルプ＝８０／２０の割合で配合し、ミキサーで均一に混合して混合繊維を得た。合成パルプの融点は１３０℃であり平均繊維長は１．６ｍｍであった。
次に、該混合繊維を８ｍｍの高さのスペーサーを置いた熱プレス装置（（株）東洋精機製作所製、ラボプレス３０Ｔ）の間に積層し、５ｋｇ／ｃｍ２の圧力、１７０℃の温度で１０分間保持し、ボードを得た。  更にこのボードに対して、固形分１．０ｇ／ｍ２となるように酸化澱粉をスプレーを使用して均一塗布し、７．５ｍｍの間隙で、熱キャレンダー（温度：１８０℃）に通し、古紙ボードを作製した。得られた古紙ボードの密度は０．１５ｇ／ｃｍ３であり、坪量は１５００ｇ／ｍ２であった。
【００２６】
実施例３
新聞古紙をパルプ粗砕機（瑞光鉄工（株）製、ＴＹＰＥ  ＦＲ−１６０）を用いて粗砕後、パルプ粉砕機（瑞光鉄工（株）製、ＴＹＰＥ  Ｐ−２７０）を用いて乾式で解繊し、古紙パルプを得た。得られた古紙パルプの長さ加重平均長さは１．０７ｍｍであった。得られた古紙パルプと、乾式で解繊された乾燥された多分岐状合成パルプ（三井石油化学（株）製、商品名ＳＷＰ、Ｅ７８０）を、混合パルプ／合成パルプ＝８０／２０の割合で配合し、ミキサーで均一に混合して混合繊維を得た。合成パルプの融点は１３０℃であり平均繊維長は１．６ｍｍであった。
次に、該混合繊維を８ｍｍの高さのスペーサーを置いた熱プレス装置（（株）東洋精機製作所製、ラボプレス３０Ｔ）の間に積層し、５ｋｇ／ｃｍ２の圧力、１７０℃の温度で１０分間保持し、ボードを得た。  更にこのボードに対して、固形分１．０ｇ／ｍ２となるように酸化澱粉をスプレーを使用して均一塗布し、７．０ｍｍの高さのスペーサーを置いた熱プレス装置（（株）東洋精機製作所製、ラボプレス３０Ｔ）に再度挟み、５ｋｇ／ｃｍ２の圧力で１７０℃の温度を１０分間保持しボードを得た。得られた古紙ボードの密度は０．１５ｇ／ｃｍ３であり、坪量は１５００ｇ／ｍ２であった。
【００２７】
実施例４
新聞古紙とＮＢＫＰシートをそれぞれ単独でパルプ粗砕機（瑞光鉄工（株）製、ＴＹＰＥ  ＦＲ−１６０）を用いて粗砕後、パルプ粉砕機（瑞光鉄工（株）製、ＴＹＰＥ  Ｐ−２７０）を用いて乾式で解繊し、古紙パルプとＮＢＫＰを得た。得られた古紙パルプの長さ加重平均長さは１．０７ｍｍであり、得られたＮＢＫＰの長さ加重平均長は２．６９ｍｍであった。得られた古紙パルプとＮＢＫＰを古紙パルプ／ＮＢＫＰ＝７０／３０の割合で混合し、長さ加重平均長さ１．８０ｍｍの混合パルプを得た。得られた混合パルプと、乾式で解繊された乾燥された多分岐状合成パルプ（三井石油化学（株）製、商品名ＳＷＰ、Ｅ７８０）を、混合パルプ／合成パルプ＝８０／２０の割合で配合し、ミキサーで均一に混合して混合繊維を得た。合成パルプの融点は１３０℃であり平均繊維長は１．６ｍｍであった。
次に、該混合繊維を、下部から吸引された多孔質材料よりなる搬送用ベルト上に積層し、熱風ドライヤー中へ導入した。ドライヤーの温度は１８０℃であった。次いで、ドライヤー出口に設置したプレスロールで、加熱処理した混合繊維積層体の厚みが１５ｍｍに成型したボードを得た。
更にこのボードに対して１．０ｇ／ｍ２のスチレン−ブタジエン系ラテックス（商品名ＳＮ３０７：住友ダウ（株）製）をスプレーでほぼ均一に塗布し、８ｍｍの間隔で、熱キャレンダー（温度：１８０℃）を２回通し、古紙ボードを作製した。得られた古紙ボードの密度は０．１２ｇ／ｃｍ３であり、坪量は１５００ｇ／ｍ２であった。
【００２８】
実施例５
新聞古紙をパルプ粗砕機（瑞光鉄工（株）製、ＴＹＰＥ  ＦＲ−１６０）を用いて粗砕後、パルプ粉砕機（瑞光鉄工（株）製、ＴＹＰＥ  Ｐ−２７０）を用いて乾式で解繊し、古紙パルプを得た。得られた古紙パルプの長さ加重平均長さは１．０７ｍｍであった。得られた古紙パルプと、乾式で解繊された乾燥された多分岐状合成パルプ（三井石油化学（株）製、商品名ＳＷＰ、Ｅ７８０）を、混合パルプ／合成パルプ＝８０／２０の割合で配合し、ミキサーで均一に混合して混合繊維を得た。合成パルプの融点は１３０℃であり平均繊維長は１．６ｍｍであった。
次に、該混合繊維を、下部から吸引された多孔質材料よりなる搬送用ベルト上に積層し、熱風ドライヤー中へ導入した。ドライヤーの温度は１８０℃であった。次いで、ドライヤー出口に設置したプレスロールで、加熱処理した混合繊維積層体の厚みが１５ｍｍに成型したボードを得た。
更にこのボードに対して、ほぼ１．０ｇ／ｍ２のカルボキシメチルセルロース（商品名セロゲンＷＳＣ  第一製薬（株）製）をスプレーで塗布させ、その後、該混合繊維を８ｍｍの高さのスペーサーを置いた熱プレス装置（（株）東洋精機製作所製、ラボプレス３０Ｔ）の間に積層し、５ｋｇ／ｃｍ２の圧力、１７０℃の温度で１０分間保持し、古紙ボードを得た。得られた古紙ボードの密度は０．１５ｇ／ｃｍ３であり、坪量は１５００ｇ／ｍ２であった。
【００２９】
比較例１
実施例１と同様の方法で得られたボードに対して、１００ｃｃ／ｍ２の水をスプレーを使用して均一塗布するだけで、熱カレンダー処理は行わずに古紙ボードを作製した。得られた古紙ボードの密度は０．１３ｇ／ｃｍ３であり、坪量は１５００ｇ／ｃｍ２であった。
比較例２
実施例４と同様の方法で得られたボードに対して、スチレン−ブタジエン系ラテックス（商品名ＳＮ３０７：住友ダウ（株）製）を塗らなかったこと以外は実施例４と同様にして、古紙ボードを作製した。得られた古紙ボードの密度は０．１１ｇ／ｃｍ３であり、坪量は１５００ｇ／ｍ２であった。
【００３０】
実施例１〜５、比較例１〜２で得られたシートを下記の試験方法で試験し、その品質を評価した。結果は表１および表２に示す通りである。
試験方法
（１）古紙パルプの、長さ平均加重長さ：バルメット・オートメーション社製、カヤーニ繊維長測定機（ＦＳ−２００）を用いて測定。
（２）熱性微細繊維の重量平均繊維長：ＪＩＳ  Ｐ８２０７にしめされた装置を用い、ＴＡＰＰＩ  Ｔ２３３に示された方法で測定。
（３）坪量：ＪＩＳ  Ｐ８１２６に示された方法を用いて測定。
（４）密度：ＪＩＳ  Ｐ８１１８に示された方法を用いて測定。
（５）引張強度：ＪＩＳ  Ｐ８１１３に示された方法を用いて測定。
（６）Ｌ型成型性：Ｌ型金具２枚にサンプルを曲げてはさみ、しやこ万力ではさんで固定後、１７０℃で１０分保持したものにつき、Ｌ型成型性を以下の５段階で評価した。
５・・・成型後の戻りや曲げ部分のひび割れが全くなく極めて良好である。
４・・・成型性が良好である。
３・・・成型性が普通である。
２・・・成型後に戻りがあり、ひび割れも目立つ。
１・・・成型性が全くない。
（７）ボード緩衝性：古紙ボードの緩衝性能を官能評価で、次の５段階で評価した。
５・・・緩衝性が極めて良好である。
４・・・緩衝性が良好である。
３・・・緩衝性が普通である。
２・・・緩衝性が劣る。
１・・・緩衝性が極めて劣る。
（８）粉落ち適性：黒い厚紙を敷いた上で低密度ボードを５０ｃｍの高さから落とすことを２０回繰り返しその時の粉落ち量を目視評価する。
５・・・粉落ちが殆ど無い。
４・・・少し粉落ちはあるが良好である。
３・・・粉落ちはあるが、実用上問題無しレベル。
２・・・粉落ちが有り実用上問題有りレベル。
１・・・粉落ちが多く極めて劣る。
【００３１】
【表１】
0003624452.tif 000002
【００３２】
【表２】
0003624452.tif 000003
【００３３】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明に係わる古紙ボードの製造方法は、古紙の新たな用途を提供するものであり、従来から使用されている、ポリスチレン発泡体等に比較して燃焼エネルギーが低く、有毒ガスの発生もなく、土中へ埋設した場合には土中の微生物で容易に分解し、更に使用済みのボードはパルプ原料として容易に再利用が可能である。本発明に示した方法に従い、平均繊維長が特定の長さ以上である古紙パルプを主原料と熱可塑性樹脂の微細繊維とを、乾式で混合した繊維集合体からなる古紙ボードおいて、水を塗布した後に加圧する、あるいは水系叉は非水系の樹脂をボード表面へ塗布することを特徴とする古紙ボードであり、緩衝性及び強度に優れ、しかも成型性及び衝撃による微細繊維、填料等の粉落ちの少ない古紙ボードを容易に製造することが可能となった。