(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
作動ガスがヘリウムガスであり密閉容器内に、圧縮機部と電動機部を収納し、前記圧縮機部は円板状鏡板に渦巻状のラップを直立する固定スクロールと旋回スクロールとをラップを互いに内側にしてかみ合わせ、旋回スクロールを回転軸に連設する偏心機構に係合し、旋回スクロールを自転することなく固定スクロールに対し旋回運動させ、固定スクロールには中心部に開口する吐出口と外周部に開口する吸入口を設け、吸入口より作動ガスを吸入し、両スクロールにて形成される圧縮室を中心に移動させ容積を減少して前記作動ガスを圧縮し、吐出口より圧縮ガスを容器室内に吐出し、さらに吐出管を介し器外に前記作動ガスを吐出すると共に、前記回転軸に対して旋回軸受部と主軸受部と補助軸受部とを有し、旋回スクロールの鏡板の背面に、圧縮機部とフレームで囲まれた背圧室を形成し、該背圧室に旋回スクロールの鏡板に細孔を設け、吸入圧力と吐出圧力との中間圧力が導入され、吐出圧力と該中間圧力との差圧により油溜りの油が油吸上管を介して前記旋回軸受部と補助軸受部及び主軸受部に供給される油通路を回転軸内に備え、作動ヘリウムガスを冷却するための油インジェクション管を密閉容器に貫通して前記固定スクロールの鏡板部に設けた油注入用ポートに接続し、該油注入用ポートの開口部は、前記旋回スクロールのラップ歯先面に対向して開口せしめた油インジェクション機構部を備えたヘリウム用密閉形スクロール圧縮機において、
前記旋回軸受部と係合する偏心軸部の軸受面及び補助軸受部と係合する前記回転軸の軸受面にあって、荷重方向に対して位相角が約９０度進み位置となる軸受面に、軸方向に平行な溝をそれぞれ形成し、偏心軸部の該溝深さが軸径に対して約２〜２．５×１０−３に設定し、一方補助軸受軸部の溝深さは軸径に対して約２．５〜３．０×１０−３に設定し、偏心軸部の該溝深さより補助軸受部の溝深さを大きく設定したことを特徴とするヘリウム用密閉形スクロール圧縮機。
【請求項２】
回転軸を支える主軸受部と補助軸受部をフレーム内部に備え、主軸受部には円筒コロ軸受を使用し、前記補助軸受部を経由した油が主軸受部の潤滑に供する油通路を備えたことを特徴とする請求項１に記載のヘリウム用密閉形スクロール圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、軸受部の潤滑を良くする機構を有する密閉形スクロール圧縮機に係わり、特に作動ガスとしてヘリウムガスを用いている超高真空分野のクライオポンプ装置用ヘリウム圧縮機等に用いて好適な密閉形スクロール圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来のヘリウムガスを作動ガスとする密閉形スクロール圧縮機において、その密閉容器内を高圧状態に保つ、いわゆる高圧チャンバ方式を採用しかつ油による冷却、いわゆる油注入方式（以下、油インジェクション方式と称する）を採用しているものの中に、例えば特開昭６１−１１２７９４号公報に開示されているように、密閉容器底部内の油を一旦密閉容器外に導き油冷却器を介して再度スクロール圧縮機の圧縮機部へ注入するように構成したものがある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
上記従来技術のものは、次のような問題が生じる。すなわち、ヘリウム用圧縮機の場合、冷媒フロン２２のようにはヘリウムガスが油に溶け込むことがないので、油が冷媒により希釈されることがなく、油粘度が高く保持されることとなる。そのため、差圧給油構造をとる軸受部には、低圧圧力比条件など給油のための差圧が数kg／cm2 と小さくなる場合、軸受必要油量に対して油量不足となり、その結果軸受部の焼き付き事故を誘発するというヘリウム用圧縮機特有の問題がある。
【０００４】
図１５は、上記従来技術の密閉形スクロール圧縮機の底チャンバ構造を示す。本従来例は、図１５に示すように、油取出管３０の入口部と回転軸１５下端の油吸上管１５ｄの下端部との位置が同一レベルにあったため、油面が異常に低下して油吸上管１５ｄ下端部の位置になると、ガスが油吸上管１５ｄ内にはいり、結果として軸受部に給油がされず焼き付き事故に至るという問題点がある。
【０００５】
本発明は、特に上記従来技術の問題点に鑑みてなされたものであるが、ヘリウム用圧縮機に限らず一般的なスクロール圧縮機に対しても適用できるものであり、その目的は、軸受焼き付き事故を未然に防止してスクロール圧縮機の信頼性が向上できる油インジェクション方式の密閉形スクロール圧縮機を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するため、本発明によるヘリウム用密閉形スクロール圧縮機は、特許請求の範囲の各請求項に記載されたところを特徴とするものであるが、特に独立項としての請求項１に係る発明によるヘリウム用密閉形スクロール圧縮機は、
作動ガスがヘリウムガスであり密閉容器内に、圧縮機部と電動機部を収納し、前記圧縮機部は円板状鏡板に渦巻状のラップを直立する固定スクロールと旋回スクロールとをラップを互いに内側にしてかみ合わせ、旋回スクロールを回転軸に連設する偏心機構に係合し、旋回スクロールを自転することなく固定スクロールに対し旋回運動させ、固定スクロールには中心部に開口する吐出口と外周部に開口する吸入口を設け、吸入口より作動ガスを吸入し、両スクロールにて形成される圧縮室を中心に移動させ容積を減少して前記作動ガスを圧縮し、吐出口より圧縮ガスを容器室内に吐出し、さらに吐出管を介し器外に前記作動ガスを吐出すると共に、前記回転軸に対して旋回軸受部と主軸受部と補助軸受部とを有し、旋回スクロールの鏡板の背面に、圧縮機部とフレームで囲まれた背圧室を形成し、該背圧室に旋回スクロールの鏡板に細孔を設け、吸入圧力と吐出圧力との中間圧力が導入され、吐出圧力と該中間圧力との差圧により油溜りの油が油吸上管を介して前記旋回軸受部と補助軸受部及び主軸受部に供給される油通路を回転軸内に備え、作動ヘリウムガスを冷却するための油インジェクション管を密閉容器に貫通して前記固定スクロールの鏡板部に設けた油注入用ポートに接続し、該油注入用ポートの開口部は、前記旋回スクロールのラップ歯先面に対向して開口せしめた油インジェクション機構部を備えたヘリウム用密閉形スクロール圧縮機において、
前記旋回軸受部と係合する偏心軸部の軸受面及び補助軸受部と係合する前記回転軸の軸受面にあって、荷重方向に対して位相角が約９０度進み位置となる軸受面に、軸方向に平行な溝をそれぞれ形成し、偏心軸部の該溝深さが軸径に対して約２〜２．５×１０−３に設定し、一方補助軸受軸部の溝深さは軸径に対して約２．５〜３．０×１０−３に設定し、偏心軸部の該溝深さより補助軸受部の溝深さを大きく設定したことを特徴とするものである。
【０００７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施例を図１ないし図１４によって詳細に説明する。
【０００８】
図１は、差圧給油方式を用いて主軸受部、補助軸受部及び旋回軸受部に潤滑油を給油するようにした一般的な密閉形スクロール圧縮機の断面図である。同図において、密閉容器１内の上方には圧縮機部２が、下方には電動機部３が収納されている。そして、密閉容器１内は上部空間１ａと中部空間１ｂと下部空間１ｆとに区画されている。圧縮機部２では、固定スクロール５と旋回スクロール６を互いに噛み合せて、圧縮室８が形成されている。
【０００９】
固定スクロール５は、円板状の鏡板５ａと、これに直立しインボリウト曲線あるいはこれに近似の曲線に形成されたラップ５ｂとからなり、その中心部に吐出口１０、外周部に吸入口１４を備えている。旋回スクロール６は円板状の鏡板６ａと、これに直立し、固定スクロールのラップと同一形状に形成されたラップ６ｂと、鏡板の反ラップ面に形成されたボス部６ｃとからなっている。
【００１０】
フレーム１１は、中央部に補助軸受２６、主軸受２７を形成し、これらの軸受に回転軸１５が支承され、回転軸１５先端の偏心軸１５ａは、上記ボス部６ｃに旋回運動が可能なように挿入されている。また、フレーム１１には、固定スクロール５が複数本のボルトによって固定され、旋回スクロール６は、オルダムリング及びオルダムキーよりなるオルダム機構１２によってフレーム１１に支承され、旋回スクロール６は固定スクロール５に対して、自転しないで旋回運動をするように構成されている。
【００１１】
回転軸１５は、下部に電動機軸１５ｂを一体に連設し、電動機部３と直結している。固定スクロール５の吸入口１４には、密閉容器１を上から貫通して垂直方向の吸入管１７が接続され、吐出口１０が開口している上部空間１ａは、通路１８ａ，１８ｂを介して中部空間１ｂと連通している。この中部空間１ｂは、密閉容器１を側面から貫通する吐出管１９を有している。
【００１２】
また、中部空間１ｂと下部空間１ｆとは、電動機ステータ３ａと密閉容器１の内側壁との間の通路２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄ及び電動機ステータ３ａと電動機ロータ３ｂとの隙間を介して連通している。なお、９ａと９ｂとは、それぞれ旋回スクロール６の旋回運動に伴い生じる遠心力を相殺するためのバランスウェイトと副ウェイトとである。また、吸入管１７と固定スクロール５との間には、高圧部と低圧部とをシールするＯリング２１が設けられている。
【００１３】
旋回スクロール６の鏡板の背面には、圧縮機部２とフレーム１１で囲まれた背圧室２３が形成され、この背圧室２３には、旋回スクロール６の鏡板に穿設した細孔６ｄを介し、吸入圧力と吐出圧力の中間の圧力が導入され、旋回スクロール６に対して固定スクロール５に押付ける軸方向の付与力を与えている。
【００１４】
油２４は、密閉容器１の底部に溜められており、この油２４は、密閉容器１内の高圧圧力と上記背圧室２３の中間圧力との差圧により油吸上管１５ｄへ吸上げられた後、一方は回転軸１５内の中央穴５０を上昇し旋回軸受３２へ、また他方は横穴５１を介して補助軸受２６から円筒コロ軸受である主軸受２７へ給油される。各軸受へ給油された油２４は、前記背圧室２３を経てスクロールラップの圧縮室８へ注入され圧縮ガスと混合し、次いで吐出ガスと共に上部空間１ａへ吐出される。なお、２８は底部に溜められた油２４の油面２４ｄ上に配設されたフォーミング防止用の油板を示す。
【００１５】
図４に示すように、第１の実施例においては、旋回軸受３２の偏心軸１５ａに作用する荷重方向に対して、位相角が約９０度進み位置となる軸受面において、偏心軸１５ａ面に断面弦月状に切欠いた軸方向に平行な溝（以下単に「溝」という）５４を形成し、その深さＬ１は、軸径ｄｍとの比で約２〜２．５×１０-3に設定する。従来寸法では、空調仕様のため１．５×１０-3以下であり、同一粘度の場合にはその数値の三乗分の給油量増加を図れる。すなわち、給油通路として軸受隙間部と該溝部を構成するものである。
【００１６】
一方、補助軸受２６と係合する回転軸１５の軸面には、前記偏心軸１５ａ面に設けた軸方向に平行な溝５４と同一方向の位置にあって前記同様の断面弦月状に切欠いた軸方向に平行な溝５３を形成する。その溝５３の深さＬ２は、軸径ｄｓとの比で約２．５〜３×１０-3前後に設定する。給油差圧が２kg／cm2 前後の小さい場合においても、軸受隙間を広く設定、いいかえれば給油通路を拡大化しているので、従来問題とされていた油量不足を解消して軸受部の焼き付き事故を未然に防止するものである。
【００１７】
図２ないし図９は、第２の実施例である。図２は本発明による油インジェクション方式の密閉形ヘリウム用スクロール圧縮機の縦断面図および注油系統図を示している。図３は、図２の回転軸周辺部を拡大した部分断面図である。図２と図３を基に本実施例を説明する。
【００１８】
図２に示す第２の実施例においては、作動ガスがヘリウムガスであり、該作動ヘリウムガスを冷却するための油を供給する油インジェクション管３１を、密閉容器１に上部から貫通して固定スクロール５の鏡板部５ａに設けた油注入用ポート２２に接続し、該油注入用ポート２２の開口部を、旋回スクロール６のラップ６ｂの歯先面に対向させている。
【００１９】
図２において、密閉容器１内の上方には圧縮機部２が、下方には電動機部３が収納されている。そして、密閉容器１内は上部空間１ａと中部空間１ｂと下部空間１ｆとに区画されている。圧縮機部２では、固定スクロール５と旋回スクロール６を互いに噛み合せて、圧縮室８が形成されている。
【００２０】
固定スクロール５は、円板状の鏡板５ａと、これに直立しインボリウト曲線あるいはこれに近似の曲線に形成されたラップ５ｂとからなり、その中心部に吐出口１０、外周部に吸入口１４を備えている。旋回スクロール６は円板状の鏡板６ａと、これに直立し、固定スクロールのラップと同一形状に形成されたラップ６ｂと、鏡板の反ラップ面に形成されたボス部６ｃとからなっている。
【００２１】
フレーム１１は、中央部に補助軸受２６、主軸受２７を形成し、これらの軸受に回転軸１５が支承され、回転軸１５先端の偏心軸１５ａは、上記ボス部６ｃに旋回運動が可能なように挿入されている。また、フレーム１１には、固定スクロール５が複数本のボルトによって固定され、旋回スクロール６は、オルダムリング及びオルダムキーよりなるオルダム機構１２によってフレーム１１に支承され、旋回スクロール６は固定スクロール５に対して、自転しないで旋回運動をするように構成されている。
【００２２】
回転軸１５は、下部に電動機軸１５ｂを一体に連設し、電動機部３と直結している。固定スクロール５の吸入口１４には、密閉容器１を上から貫通して垂直方向の吸入管１７が接続され、吐出口１０が開口している上部空間１ａは、通路１８ａ，１８ｂを介して中部空間１ｂと連通している。この中部空間１ｂは、密閉容器１を側面から貫通する吐出管１９を有している。
【００２３】
また、中部空間１ｂと下部空間１ｆとは、電動機ステータ３ａと密閉容器１の内側壁との間の通路２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄ及び電動機ステータ３ａと電動機ロータ３ｂとの隙間を介して連通している。なお、９ａと９ｂとは、それぞれ旋回スクロール６の旋回運動に伴い生じる遠心力を相殺するためのバランスウェイトと副ウェイトとである。また、吸入管１７と固定スクロール５との間には、高圧部と低圧部とをシールするＯリング２１が設けられている。
【００２４】
図３に示すように、旋回スクロール６の鏡板の背面には、圧縮機部２とフレーム１１で囲まれた背圧室２３が形成され、この背圧室２３には、旋回スクロール６の鏡板に穿設した細孔６ｄを介し、吸入圧力と吐出圧力の中間の圧力が導入され、旋回スクロール６に対して固定スクロール５に押付ける軸方向の付与力を与えている。
【００２５】
油２４は、密閉容器１の底部に溜められており、この油２４は、密閉容器１内の高圧圧力と上記背圧室２３の中間圧力との差圧により油吸上管１５ｄへ吸上げられた後、一方は回転軸１５内の中央穴５０を上昇し旋回軸受３２へ、また他方は横穴５１を介して補助軸受２６から円筒コロ軸受である主軸受２７へ給油される。各軸受へ給油された油２４は、前記背圧室２３を経てスクロールラップの圧縮室８へ注入され圧縮ガスと混合し、次いで吐出ガスと共に上部空間１ａへ吐出される。なお、２８は底部に溜められた油２４の油面２４ｄ上に配設されたフォーミング防止用の油板を示す。
【００２６】
前記密閉容器１の底部側面には、該底部の油２４を器外へ取出す油取出管３０が設けられている。また、密閉容器１の上部には、圧縮機部２の圧縮途中の圧縮室８へ油を注入する油インジェクション管３１が設けられている。この油インジェクション管３１は、固定スクロール５の鏡板５ａに穿設した油注入用ポート２２を介して圧縮室８に連通している。
【００２７】
前記油取出管３０と前記油インジェクション管３１とは、油冷却器３３を介設して、油配管３６，３６ａ、絞り部２７１及び油配管３６ｂを介して接続されている。上記構成により、電動機ロータ３ｂに直結した電動機軸１５ｂが回転して偏心軸１５ａが偏心回転すると、旋回軸受３２を介して旋回スクロール６は旋回運動を行う。この旋回運動により、圧縮室８は次第に中心に移動して容積が減少する。
【００２８】
作動ガスは、吸入管１７から吸入口１４を経て吸入室５ｆへ入ると共に、軸受を潤滑した油２４が旋回スクロール６の旋回スクロール鏡板外周部のフレーム室１１ｆから微少隙間等を通して吸入室５ｆへ流入して前記作動ガスに混入する。軸受を経由した油２４と前記した油注入用ポート２２から注入された油２４とを含んだ作動ガスは、前記圧縮室８で圧縮されて吐出口１０から上部空間１ａへ吐出され、通路１８ａ，１８ｂを通って中部空間１ｂへ流入する。
【００２９】
実線の矢印は作動ガスの流れを、破線の矢印は油２４の流れをそれぞれ示している。狭い通路１８ａ，１８ｂから広い空間の中部空間１ｂに流入した作動ガスと油２４は、その流速が急激に低下し、かつ流れ方向が変更するため、ガス中に含まれる油２４の大部分が分離され、作動ガスの一部は通路１８ａ，１８ｂに対向した通路２０ｄ及び下部空間１ｆを通り、再度通路２０ａ，２０ｂ，２０ｃを上昇して、吐出管１９から流出する。
【００３０】
油２４は電動機ロータ３ｂ外周部の通路２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄを通って流下し、密閉容器１底部に留まる。密閉容器１の底部に溜められた油２４は、密閉容器１内の高圧圧力と油注入用ポート２２と係る圧縮室８の中間圧力との差圧によって油取出管３０の流入部３０ａから該油取出管３０内に流入していく。油取出管３０内へ流入した油は、油管３６を通って油冷却器３３へ至り、ここで適宜冷却された後、油管３６ａ，３６ｂ、油インジェクション管３１及び油注入用ポート２２を経て圧縮室８へ注入される。
【００３１】
圧縮室８へ注入された油２４は、該圧縮室８内において作動ガスの冷却作用及びスクロールラップ先端部等の摺動部を潤滑する役目を果す。そして、この油２４は作動ガスと共に圧縮された後、吐出口１０より上部空間１ａへ吐出され、前述と同様に中部空間１ｂで作動ガスから分離されて密閉容器１の底部に溜まる。
【００３２】
なお、旋回軸受３２、補助軸受２６及び主軸受２７への給油は、密閉容器１内の高圧圧力と背圧室２３内の中間圧力との差圧により、油吸上管１５ｄ及び回転軸１５内の給油通路を介して行われる。７８は、密閉容器１の外壁面に装着した吐出ガスサーモスタットである。７９は、吐出管１９の外壁面に装着した吐出ガスサーモスタットである。
【００３３】
図４ないし図８は、差圧給油構造をとる回転軸１５の第２の実施例である。図４に示すように、旋回軸受３２の偏心軸１５ａに作用する荷重方向に対して、位相角が約９０度進み位置となる軸受面において、偏心軸１５ａ面に軸方向に平行な溝５４を形成し、その深さＬ１は、軸径ｄｍとの比で約２〜２．５×１０-3に設定する。従来寸法では、空調仕様のため１．５×１０-3以下であり、同一粘度の場合にはその数値の三乗分の給油量増加を図れる。すなわち、給油通路として軸受隙間部と該溝部を構成するものである。
【００３４】
一方、補助軸受２６と係る軸面には、前記偏心軸１５ａ面に設けた軸方向に平行な溝５４と同一方向の位置にある軸方向に平行な溝５３を形成する。その溝５３の深さＬ２は、軸径ｄｓとの比で約２．５〜３×１０-3前後に設定する。給油差圧が２kg／cm2 前後の小さい場合においても、ヘリウム用途として軸受隙間を広く設定、いいかえれば給油通路を拡大化し、従来の油量不足を解消して軸受部の焼き付き事故を未然に防止するものである。
【００３５】
図４の破線にて示すように、油２４は、中央穴５０を通って一部の油２４は横穴５１を介して差圧にて軸方向の平行溝５３及び周囲の軸受隙間に流入し、主軸受２７に移動する。次に、バランスウェイト９ａの周囲をぬって背圧室２３に至る。一方、偏心軸１５ａ内の油は、ボス部６ｃ底面部の空間６ｖ（図３参照）に至り、矢印の方向に軸方向の平行溝５４及び周囲の軸受隙間に流入し、背圧室２３側に排出される。
【００３６】
ここで、本発明では、Ｌ１／ｄｍ＜Ｌ２／ｄｓの寸法関係としている。ｄｍ＝ｄｓの場合は、Ｌ１＜Ｌ２の寸法関係となる。旋回軸受３２に対して補助軸受２６への給油量を増やすと、その油が上方部の主軸受２７への冷却作用を促進させ、コロ部の油膜厚さを厚くして摩耗を抑制できる効果が得られる。このことにより、主軸受２７の寿命を大幅に延長することができる。
【００３７】
図９は、本発明の作用と効果を表す説明図である。圧力比が２前後の低い運転圧力比条件域で、従来機における破線の給油量特性に対して、 本発明では、約倍の実線の給油量特性となり、運転圧力比範囲の下限値がより低くなって、結果的に運転圧力比範囲が広くなるという効果がある。
【００３８】
図１０以降の実施例は、第３の実施例である。図１０において、底キャップ１ｄの胴体部１ｕにおいて、油吸込配管部３０ｂと油管３６との接続口となる継手部３０ｃを一体とした油取出管３０を設け、該油吸込配管部３０ｂの流入部３０ａが図１０のように上方向に向き、該先端部の位置が、旋回軸受３２、フレーム１１下端部の補助軸受２６への給油のための回転軸１５の下端に設けた油吸上管１５ｄの最下端部の位置より、上方の位置にある。その寸法位置の差を記号ｍ１で示す。
【００３９】
底キャップ１ｄの高さは、例えばＨ１＝４３ｍｍ、油取出管３０の高さは、Ｈ２＝２６ｍｍ、ｍ１＝２０ｍｍの寸法に設定する。例えば、チャンバ内径Ｄｃに対してＨ１／Ｄｃ＝０．２５前後、あるいはＨ２／Ｄｃ＝０．１５前後に設定する。
【００４０】
図１１は、圧縮機が例えば約１０度傾斜し、かつ油面２４ｄが異常に低下した状態における油取出管３０周辺部を拡大した部分縦断面図である。１１２、１１３は、圧縮機の足１２２を支持する防振支持手段である。１１０は、ユニット側の支持台である。
【００４１】
油２４の油面２４ｄの位置が図１１の状態にあっても、補助軸受２６、主軸受２７及び旋回軸受３２への給油は停止されることがなくなる。このため、上記軸受部の焼き付きは防止される。その場合、油取出管３０からガスが抜け出ることになり、油インジェクション管３１には冷却油が供給されなくなる。このため、圧縮室８内のガス温度は異常上昇するも、吐出ガスサーモスタット７９、７８で異常ガス温度を検知して、補助軸受２６、主軸受２７及び旋回軸受３２が焼き付く前に圧縮機を停止することができる。
【００４２】
このように、図１１は、油出口部となる油取出管３０の上方に向いた流入部３０ａが、回転軸１５が約１０度前後軸方向に傾斜しても該先端部の位置が、前記回転軸１５の下端に設けた油吸上管１５ｄの最下端部の位置より、上方の位置にあることを示した実施例である。
【００４３】
図１２は、図２のＡ−Ａ断面図で、図１３は、図２のＢ−Ｂ断面図であり、図１４は、図２のＣ- Ｃ断面図である。図１４において、電動機部３下端部と油出口部となる油取出管３０との間に、油板２８を圧縮機のケーシング１ｅの内壁面に設け、該油板２８の底チャンバ部１ｕに導く油通路２８ｂ，２８ｃを、電動機ステータ３ａの外周部に設けた通路２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄの位置の下方向に油２４とガスが流れる通路２０ｄに対して対向しない周方向位置に設定する。
【００４４】
図１２、図１３に示すように、通路２０ｄは、フレーム１１外縁部の通路１８ａ，１８ｂの鉛直方向にある。なお、中央部の穴２８ａは、油吸上管１５ｄの通る穴である。該油板２８の油通路２８ｂ，２８ｃの面積Ｓ１の大きさを、上記電動機ステータ３ａの外周部に設けた通路用切り欠き面積Ｓ２の大きさより同等以上に設定している。
【００４５】
ヘリウム用圧縮機の場合、冷媒フロン２２のようにヘリウムガスが油２４に溶け込むことがないため、油２４が冷媒により希釈されることがなく油粘度が数倍高い。このため、通路２０ｄから落下し油板２８の上に溜まった油２４を底チャンバ部にスムースに戻すために、通路抵抗を大きく減らすことができるように通路面積を空調仕様用スクロール圧縮機の油板２８の構造の場合より大きく確保するものである。例えばＳ１／Ｓ２の比率を約１．３〜１．５倍前後に設定し、上記油通路２８ｂ，２８ｃの大きさを大きく確保するものである。
【００４６】
【発明の効果】
本発明によれば、圧縮機の信頼性が大幅に向上できるとともに、運転圧力比範囲が従来機に対して拡大でき、圧縮機の使い勝手性がよくなるという効果がある。また、主軸受への冷却作用を促進させ、該主軸受の寿命を大幅に延長することができる効果がある。
【００４７】
また、軸受部への給油が確実となり、圧縮機の信頼性がさらに大幅に向上できるとともに、底チャンバの軸方向寸法を小さく設定できるので、圧縮機の小型軽量化ができる効果がある。特に差圧給油構造をとる軸受部には、低圧圧力比条件においても、給油が確実となりその分軸受部の焼き付き事故を引き起こしにくくなる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の密閉形スクロール圧縮機の第１の実施例を示す縦断面図。
【図２】本発明の油インジェクション方式の密閉形ヘリウム用スクロール圧縮機の第２の実施例を示す縦断面図、および注油系統図。
【図３】図２の回転軸周辺部を拡大した部分断面図である。
【図４】回転軸の正面図。
【図５】図４のＣ方向から見た図。
【図６】図４のＡ−Ａ断面図。
【図７】図４のＢ−Ｂ断面図。
【図８】回転軸の平面図。
【図９】本発明の効果を表す説明図。
【図１０】図２の油取出管周辺部を拡大した部分縦断面図である。
【図１１】圧縮機が傾斜した状態における油取出管周辺部を拡大した部分縦断面図。
【図１２】図２のＡ−Ａ断面図。
【図１３】図２のＢ−Ｂ断面図。
【図１４】図２のＣ−Ｃ断面図。
【図１５】従来技術の底チャンバ構造。
【符号の説明】
１…密閉容器
１ａ…上部空間
１ｂ…中部空間
１ｄ…底キャップ
１ｅ…ケーシング
１ｆ…下部空間
１ｕ…胴体部
２…圧縮機部
３…電動機部
３ａ…電動機ステータ
３ｂ…電動機ロータ
５…固定スクロール
５ａ…鏡板
５ｂ…ラップ
５ｆ…吸入室
６…旋回スクロール
６ａ…鏡板
６ｂ…ラップ
６ｃ…ボス部
６ｖ…空間
９ａ…バランスウェイト
９ｂ…副ウェイト
１０…吐出口
１１…フレーム
１１ｆ…フレーム室
１２…オルダム機構
１４…吸入口
１５…回転軸
１５ａ…偏心軸
１５ｂ…電動機軸
１５ｄ…油吸上管
１７…吸入管
１８ａ，１８ｂ…通路
１９…吐出管
２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄ…通路
２１…Ｏリング
２２…油注入用ポート
２３…背圧室
２４…油
２４ｄ…油面
２６…補助軸受
２７…主軸受
２７１…絞り部
２８…油板
２８ａ…穴
２８ｂ…油通路
２８ｃ…油通路
３０…油取出管
３０ａ…流入部
３０ｂ…油吸込配管部
３０ｃ…継手部
３１…油インジェクション管
３２…旋回軸受
３３…油冷却器
３６，３６ａ，３６ｂ…油配管
５３，５４…溝
７８，７９…吐出ガスサーモスタット
１１０…支持台
１１２，１１３…防振支持手段
１２２…足
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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