【手続補正書】
【提出日】令和3年4月14日(2021.4.14)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
多機能常温超伝導装置ＱＲＴＳＣＯＤ１は、量子比荷流生成機能部ＩｎｐＧ１および内部電源（ただし、外部から電源取り込むときは電源差し込み口）２５を有する量子比荷流増幅機能部ＱＡＭＰ１から成り、ＩｎｐＧ１はＱＡＭＰ１から発生する二次相反信号ｆ２（１／０、０／１）８に対応してスイッチ的に乱数発生器１４に任意設定された乱数の上限値Ｍａｘ（例えば、１．４３）１５、下限値（１＋α）（ただし、α＞０）のもと発生する乱数および乱数発生器１７における上限値（１−α）（ただし、α＞０）、任意設定された乱数の下限値Ｍｉｎ（例えば、０．６９）１８の範囲内で発生する乱数がそれぞれ増幅器１６、１９においてエネルギー源１３の出力電極（±電極）２１から発生する量子荷ＮＩ（ｔ）ｅ−２２およびＰＩ（ｔ）ｅ＋２３に作用して、変動しながらも時系列的には変動幅（各上限値−各下限値）が異なる範囲内の量子荷ＮＩ（ｔ）ｅ−およびＰＩ（ｔ）ｅ＋、即ち非周期的かつ変動的な量子比荷（ＮＩ／ＰＩ（ｔ）ｅ−またはＰＩ／ＮＩ（ｔ）ｅ＋）２０からなる入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ４を生成するため、またＱＡＭＰ１はＳ−ＸＯＲ論理５のもと、Ｃ１（０／１）２、停止信号Ｓ１（０）３のとき一次相反信号ｆ１（１／０、０／１）１に対応して二次相反信号ｆ２（１／０、０／１）８が出力した結果、Ｓ−Ｘ／Ｎ論理６に従って三次相反信号ｆ３（１／０、０／１）９のもと入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ４、出力帰還量子比荷流Ｉｎｐｉｎ’１０、出力量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１１との間でトランジスタのように機能するＳ−ＱＲＴＲ機能７に従って、低／高レベルのＩｎｐｉｎ４の逆数に量子比荷流増幅係数（１０のべき乗含む（例えば１００、１０±１・・）、固定または可変）Ｋ１１２を乗じた高／低レベルのＩｎｐｏｕｔ１１として出力するのを基本とし、Ｉｎｐｉｎ４強いてはＩｎｐｏｕｔ（ｉ）１１が、負量子比荷優位にするときはｆ１（１／０、０／１）１かつＣ１（０／１）２、強いてはＳ−ＸＯＲ論理に従ってｆ２（１、０）８、正量子比荷優位にするときはｆ１（０／１，１／０）１かつＣ１（０／１）２、強いては同様にｆ２（０、１）８にそれぞれ対応、意識信号Ｃ１（０／１）２は構築するシステムの相反事象（例えば、進行方向（前後）、速度（加減速）、回転方向（左右）、移動方向（上下）、意識（肯定否定）など）に対応させ、また量子比荷流増幅係数（１０のべき乗、例えば１００、１０±１・・、固定または可変）Ｋ１１２は構築するシステムが固定式か可変式かによって選択的に設定し、可変式の場合は随時段階的に変更または可逆的に自動制御できるように対応させ、更にＩｎｐＧｉを機能させずにＱＡＭＰｉ−１のＩｎｐｏｕｔ（ｉ−１）を外部入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ（ｏ）２４としてＩｎｐｉｎ（ｉ）４に代替えして連動することができ、またはＩｎｐＧｉを機能させながら交流ＡＣまたは直流ＤＣをＩｎｐｉｎ（ｏ）２４としてＩｎｐｉｎ４に重畳させることもでき、しかも停止信号Ｓｉ（０／１）３は常時はＳｉ（０）で使用し、緊急停止を要するときはＳｉ（１）３とすることによって二次相反信号ｆ２（１／０、０／１）８に関わらず「Ｓ−Ｘ／Ｎ」機能６に従って三次相反信号ｆ３（０／０、０／０）９を発生し、Ｓ−ＱＲＴ���ｉ論理７によって優先的に停止できる、これらの機能を有効活用することができる多機能常温超伝導装置。（［図１］参照）
【請求項２】
［請求項１］のＱＲＴＳＣＯＤ１において、ＩｎｐＧ１機能およびＱＡＭＰ１機能を分離独立させた２構成からなる多機能常温超伝導装置。（ただし、ＱＡＭＰ１部は単独のみでも機能できるように内部電源２５（または外部の電源への差し込み口）を保有し、ＩｎｐＧ１部はそれを共用する。）（［図１］参照）
【請求項３】
［請求項１］のＱＲＴＳＣＯＤ１において、ＩｎｐＧ１の乱数発生器１４における上限値Ｍａｘ（例えば、１．３１）１５のもと発生する乱数、および乱数発生器１７における下限値Ｍｉｎ１８のもと発生する乱数がそれぞれ増幅器１６、１９においてエネルギー源１３の出力電極（±電極）２１から発生する量子荷ＮＩ（ｔ）ｅ−２２およびＰＩ（ｔ）ｅ＋２３に作用して、変動幅（各上限値−各下限値＝０．３１−α）が同じ範囲内で時系列的に変動する量子比荷（（ＮＩ／ＰＩ）ｅ−または（ＰＩ／ＮＩ）ｅ＋）２０のもと入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ４を生成し、量子比荷流増幅係数（１０のべき乗含む（例えば１００、１０±１・・）、固定または可変）Ｋ１１２を設定することによって、非周期的かつ変動的な所望レベルの交流的出力量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１１１に変換するための多機能常温超伝導装置による量子比荷流―交流的量子比荷流変換方式。（［図２］参照）
【請求項４】
［請求項１］のＱＲＴＳＣＯＤ１において、ＱＡＭＰ１外部入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ（ｏ）２４としてＩｎｐｉｎ４よりも高レベルの交流ＡＣを重畳的に入力した上、量子比荷流増幅係数（１０のべき乗含む（例えば１００、１０±１・・）、固定または可変）Ｋ１１２を設定することによって、非周期的かつ変動的な所望レベルの交流的出力量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１１１に変換するための多機能常温超伝導装置による量子比荷流―交流的量子比荷流変換方式。（［図１］参照）
【請求項５】
［請求項３］または［請求項４］のＱＲＴＳＣＯＤ１において、生成される交流的量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１１１を、可変抵抗器２７において可変数Ｋ８２８を作用させることによって負荷側で所望の交流的量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ（ｉ＋１）２９にする変換方式。（［図１］、［図３］参照）
【請求項６】
［請求項１］において生成されるＩｎｐｉｎ４に外部入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ（ｏ）２４として直流ＤＣを重畳させて所望レベルの直流的量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１１１を生成、または［請求項３］または［請求項４］において生成される交流的量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ（ｉ）１１を、全波整流回路によって直流的量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ（ｉ＋１）にする変換方式。（［図１］参照）
【請求項７】
［請求項１］のＱＲＴＳＣＯＤ１において、入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ４をもとに送電量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１１１がＩｎｐｏｕｔ１＜１となるよう量子比荷流増幅係数（１０のべき乗含む（例えば１００、１０±１・・）、固定または可変式）Ｋ１１２を設定し、送電エネルギー損失を極力小さくし、受電側のコイル３０、３１のもと負荷Ｒ２６に必要とされる所望の量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ２３２を得るための送電側の多機能常温超伝導装置による低圧電力伝送方式。（［図１］、［図４］参照）
【請求項８】
［請求項７］の送電側のＱＲＴＳＣＯＤ１のもと、受電側のＱＡＭＰ４三次（宅外）受送電装置に必要とされる所望の受送電量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ４１１を得るためＱＲＴＳＣＯＤ１、２、３、４、即ちそれぞれの相反信号ｆｉ（１／０，０／１）１、Ｃｉ（０）２、Ｓｉ（０）３の設定下のＱＡＭＰ１、２、３、４機能（各ＩｎｐＧ機能含む）によってＩｎｐｉｎ４、Ｉｎｐｏｕｔｉ（ただし、ｉ＝１，２，３）１１を経由して低圧電力伝送する、ＱＡＭＰ１を（送電所）送電機能、ＱＡＭＰ２を一次（変電所）受送電機能、ＱＡＭＰ３を二次（変電所）受送電機能、ＱＡＭＰ４を三次（宅外）受送電機能とする各ユニットから構成される複数の多機能常温超伝導装置による低圧電力伝送方式。（［図１］、［図５］参照）
【請求項９】
［請求項８］の三次（宅外）ＱＲＴＳＣＯＤ４から、宅内ＱＲＴＳＣＯＤ５のＩｎｐｏｕｔ５１１に可変抵抗器２７にて可変数Ｋ８２８を作用させた量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ６２９、またはＱＲＴＳＣＯＤ５およびＱＲＴＳＣＯＤ６を経由したＩｎｐｏｕｔ６１１に可変抵抗器２７にて可変数Ｋ７２８を作用させた量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ７２９、を負荷Ｒ２６に接続する場合の複数の多機能常温超伝導装置による低圧電力伝送方式。（［図６］、［図７］参照）
【請求項１０】
［請求項１］のＱＲＴＳＣＯＤ１において、乱数発生器１４の上限値Ｍａｘ１５以下（１．４３−β）（ただし、β＞０）に任意設定された乱数および乱数発生器１７の下限値Ｍｉｎ１８以上（０．６９＋β）に任意設定された乱数から間接的に生成されるＩｎｐｉｎ４に、「Ｓ−ＱＲＴＲ」機能に従って量子比荷流増幅係数（１０のべき乗含む（例えば１００、１０±１・・）、固定または可変）Ｋ１１２を作用させ、増減幅したＩｎｐｏｕｔ１１１を供給するための多機能常温超伝導装置による発電機、発動機・電動機・輸送機、人間意識ロボット・助力ロボット・サイボーグ機器、各種ＡＩ機器・電子機器・医用機器などの量子比荷流供給方式。（［図１］参照）
【請求項１１】
［請求項１０］のＱＲＴＳＣＯＤ１において、Ｉｎｐｏｕｔ１１１が負荷２６にとって不足の場合は、量子比荷流増幅係数（１０のべき乗含む（例えば１００、１０±１・・）、固定または可変）Ｋ１１２および可変抵抗器２７にて可変数Ｋ８２８を作用させて多段的に可変制御してＩｎｐｏｕｔ２２９を供給するための各ユニットから構成される多機能常温超伝導装置による発電機、発動機・電動機・輸送機、人間意識ロボット・助力ロボット・サイボーグ機器、各種ＡＩ機器・電子機器・医用機器などの量子比荷流供給方式。（［図１］、［図３］参照）
【請求項１２】
［請求項１０］のＱＲＴＳＣＯＤ１においてＩｎｐｏｕｔ１１１が負荷２６に必要相当量以下となるときはＩｎｐｏｕｔ（ｉ）１１として可変抵抗器２７で可変数Ｋ８２８を作用させたＩｎｐｏｕｔ（ｉ＋１）２９を負荷２６に供給し、Ｉｎｐｏｕｔ１１１が必要相当量以上となるときは過剰分（Ｉｎｐｏｕｔ１−Ｉｎｐｏｕｔ（ｉ））を蓄電し、蓄電量の上限を超えたときは過剰分をＩｎｐｏｕｔ１に還流し、蓄電量の上限を超えないときも必要相当量Ｉｎｐｏｕｔ（ｉ）以下をＱＲＴＳＣＯＤ７（ただし、Ｋ７＝１／Ｋ１とする。）の外部入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ（ｏ）２４、即ちＩｎｐｉｎ６４として供給したときの出力量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ７１１をＱＲＴＳＣＯＤ１のＩｎｐｉｎ（ｏ）２４に還流し、再生可能エネルギーによる変動要素を極力補足できるようにする蓄電ユニット３０を介する発電機、発動機・電動機・輸送機、人間意識ロボット・助力ロボット・サイボーグ機器、各種ＡＩ機器・電子機器・医用機器などの量子比荷流供給方式。（［図１］、［図８］参照）
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【発明の詳細な説明】
【発明の名称】多機能常温超伝導装置
【技術分野】
【０００１】以下、文中イタリック体は非周期的かつ変動的な量子荷、量子比荷、量子比荷流を表わす。
本発明は、通常温度での超伝導物質は自然界にも技術的にも未だ発見されておらず悲願とされる中、一般物理系において生体系と相似した量子比荷流発生機能ＩｎｐＧおよび同時同方向に非周期的かつ変動的に流れる低／高レベルの入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ４を逆比例的に高／低レベルの出力量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１１に変換することが可能な量子比流増幅機能ＱＡＭＰを備えた多機能常温超伝導装置［図１］として提供するものである。【０００２】そこに使用される技術分野は、生体が健常である限り半永久機関となり得るにも拘わらず、従来の科学では言及されてこなかった体内量子比流を体外量子比流に逆比例的に変換する体内量子比流増幅機構が理論的に解明されたので、相似機能を技術的に果たすべく量子比荷流発生機能ＩｎｐＧおよび量子比荷流増幅機能ＱＡＭＰに関わる生体論理（Ｓ−ＸＯＲ、Ｓ−Ｘ／Ｎ、Ｓ−ＱＲＴＲ）を満たすために必須となる量子比学理論体系、強いては生体論理機能、量子荷・量子比荷・量子比荷流・量子比荷流増幅機能などを一般物理系に適用した多機能常温超伝導装置である。以下、ＱＲＴＳＣＯＤとも略称する。
【背景技術】
【０００３】体内量子比流Ｉａは、心臓のポンプ作用による一定の吐出エネルギーのもと、その時々の生体量子比ＱＲ１ｂ、非局所性量子比ＭＩ／ＰＩに起因した体内量子比ｆ（ＭＩ／ＰＩ）に対応した量子比流として一方向に流れる。体内量子比検知振り子の導電性支持部を手指末節掌側で支持したとき、非周期的かつ変動的な体内量子比流Ｉａが体内量子比流増幅機構ＱＡＭＰにおいて増幅され、非周期的かつ変動的な体外量子比流Ｉｃが導電性鎖を通じて体外に流出する。［ＱｉＴ３］３．５
その結果、手指末節掌側で支持した体内量子比検知振り子は、如何なる物理的な外力を加えなくても、約１．０Ｋｇの重錘までも動作する。［ＱｉＴ３］３．１
生体は、意識することもなく、必然的に空気イオン、即ち非局所性量子を吸気的、経皮的に体内に吸収しながら活かされている。ところで、生体量子比および非局所性量子比の相乗作用によって非周期的かつ変動的に変動する体内量子比ｆ（ＭＩ／ＰＩ）が関わる体内量子比流は、強いて言うと生体エネルギー流［ＱｉＴ３］３．３のことである。体内量子比流とは血液体内量子比流および組織液体内量子比流［ＱｉＴ６］６．１の総称である。
体内量子比ｆ（ＭＩ／ＰＩ）で表わされる物理的量は、体液恒常性のもと制御されている。仮に体液の恒常性が機能しなければ、体内量子比ｆ（ＭＩ／ＰＩ）は増大または減少し続けることになる。
例えば、ＭＩ／ＰＩ≫１の環境に長時間晒されると、適域１．０≦ｆ（ＭＩ／ＰＩ）≦１．４３から長期不適域１．７５≦ｆ（ＭＩ／ＰＩ）≦１０を経て、やがては不適域１０≦ｆ（ＭＩ／ＰＩ）に至る。
ＭＩ／ＰＩ≪１の環境に長時間晒されると、適域０．６９≦ｆ（ＭＩ／ＰＩ）≦１．０から長期不適域０．１≦ｆ（ＭＩ／ＰＩ）≦０．５７を経て、やがては不適域ｆ（ＭＩ／ＰＩ）≦０．１に至る。［ＱｉＴ１］１．３
先ず、循環器系における体内量子比流（血液中を流れる量子比流のこと）および体外量子比流（体内量子比流が体内量子比流増幅機構で増幅されて体外に流出する量子比流のこと）の関係は、体内量子比流増幅機構を介してその前後において開いた生体系をなしている。［ＱｉＴ１］図１．２、［ＱｉＴ３］図３．９
この系において、生体の体液中ではプロトン（Ｈ＋）が酸性とアルカリ性、電子（ｅ−）が酸化と還元を支配し、体液は２つの酸塩基反応と２つの酸化還元反応によって自動的に調節され、体液の恒常性が保たれている。そして、体液の恒常性のもとｐＨ７．４前後の弱アルカリ性に傾くことによって、全ての臓器が正常に働き、生理機能が遺憾なく発揮できる。［ＱｉＴ１］１．３
即ち、循環器系における血液中では平衡作用のもと体液の恒常性が保たれ生体維持がされている。体液の恒常性から適域０．６９≦ｆ（ＭＩ／ＰＩ）≦１．４３となる。逆に、体液の恒常性が乱れると病的症状が起こり、更に過度に増大・減少すると死に至る。［ＱｉＴ１］１．３
一方、東洋医学における用語をつぎの通り、即ち、気＝体内量子比、管外組織液中の内気流（経絡組織液量子比流および一般組織液量子比流）＝体内量子比流、経穴ほか＝経絡組織液量子比流および一般組織液量子比流に関わる体内量子比流増幅機構、外気流＝体外量子比流（組織液量子比流が体内量子比流増幅機構で増幅されて体外に流出する量子比流のこと）とすると、それらの関係も同様に開いた生体系をなしている。［ＱｉＴ６］図６．１
この系では血管および各組織細胞から漏出した陰陽イオンが組織液量子比流として管外組織液中を流れる。その結果、体液の恒常性の状態が反映される。従って、体内量子比、即ち「気」に関わる内気流（経絡組織液量子比流および一般組織液量子比流）に反映され、強いては外気流（体外量子比流）にも反映される。この系においては体内量子比流（内気流）と体外量子比流（外気流）との間に平衡作用が働くことになる。その結果、外気流は体内量子比、即ち「内気」の発露となる。［ＱｉＴ６］
以上、［非特許文献４］ＱｉＴ１、ＱｉＴ３、ＱｉＴ６参照【０００４】以下、量子比学理論体系における生体論理とは、以下の通り。【０００５】「スイッチＸＯＲ」５の論理
同時に発現することのない二つの相反事象に対して、脳から意識に関わる信号Ｃが作用したときの論理は、次の通りとなる。
2021100091.tif 000001
［非特許文献１］３．３、［非特許文献４］［ＱｉＴ３］３．８参照【０００６】「スイッチＸ／Ｎ」６の論理
同時に発現することのない二つの相反事象に対して、脳から「停止」命令が発信されると、意識状態に優先して動作が停止する。このことは、人間の危険回避能力として不可欠のものとなる。
停止に関わる「停止信号」Ｓが作用するときの論理は、次の通りである。
2021100091.tif 000002
［非特許文献１］３．３、［非特許文献４］［ＱｉＴ３］３．８参照【０００７】「Ｓ−ＱＲＴＲ」７の論理
量子比荷流が電導体中に流れていることを前提とする。
量子比検知振り子の動作からすると、入力側量子比荷流Ｉｎｐｉｎ、出力側帰還量子比荷流Ｉｎｐｉｎ’、出力側量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔおよび信号ｆａ３、ｆｃ３が関わるトランジスタのように機能をする量子比荷流増幅機構を想定する。このトランジスタ機能には２種類（「ＭＩＡ型」、「ＰＩＣ型」）ある。
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［非特許文献１、２］３．３、［非特許文献４］［ＱｉＴ３］３．８参照【０００８】
【非特許文献１】森  秀夫  「今、世界観が変わる」和英ｅ書籍  ＱＩＴ  ２０１２
【非特許文献２】森  秀夫  「今、世界観が変わる」  和英書籍  ＱＩＴ  ２０１３
【非特許文献３】森  秀夫  「パラダイム２１」  和英ｅ書籍  ＱＩＴ  ２０１６
【非特許文献４】森  秀夫  「ザ・パラダイム２１」（気学編）  和英ｅ書籍  ＱＩＴ  ２０１８
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】生体は、体液の恒常性の観点から体内量子比の適域０．６９≦ｆ（ＭＩ／ＰＩ）≦１．４３に相当する体内量子比流が求められ、その体内量子比流は生体特有の生体論理にもとづき増幅された体外量子比流として放出され、しかも体内量子比状態および意識状態によって体外量子比流の流れ方向が変動する。
以上、［非特許文献４］［ＱｉＴ１］１．３、［ＱｉＴ３］３．３参照【００１０】その体内量子比流は体内量子比流増幅機構ＱＡＭＰによって逆比例的に増幅され、体外量子比（外気）または体外量子比流として放出され、しかも体内量子比状態および意識状態によって放出される体外量子比流の流れ方向が変動することが、体内量子比検知振り子を手指末節掌側支持のもと物理的な外力を加えることなく錘約１．０Ｋｇでも動作することから立証された。
以上、［非特許文献４］［ＱｉＴ３］３．１、３．２、３．３参照【００１１】逆に、生体は体内量子比の適域を維持できる限り、半永久的機関となり得る。従って、恒常性が維持される限り半永久機関となり得る生体系と相似した、量子比荷流生成機能ＩｎｐＧおよび量子比荷流増幅機能ＱＡＭＰを備えた一般物理系が解決できれば、半永久的な省エネ・高出力機関を構成し得る多機能常温超伝導装置を構築できる。
【発明の効果】
【００１２】多機能常温超伝導装置ＱＲＴＳＣＯＤは、量子比荷流生成機能ＩｎｐＧ部および内部電源（ただし、外部から電源を取り込むときは電源取り込み口）２５を有する量子比荷流増幅機能ＱＡＭＰ部から構成する。【００１３】ＩｎｐＧにおいては、ＱＡＭＰから発生する二次相反信号ｆ２（１／０、０／１）８に対応してスイッチ的に乱数発生器１４に任意設定された乱数の上限値Ｍａｘ（例えば、１．４３）１５、下限値（１＋α）のもと発生する乱数および乱数発生器１７における上限値（１−α）、任意設定された乱数の下限値Ｍｉｎ（例えば、０．６９）１８の範囲内で発生する乱数がそれぞれ増幅器１６、１９においてエネルギー源１３の出力電極（±電極）２１から発生する量子荷ＮＩ（ｔ）ｅ−２２およびＰＩ（ｔ）ｅ＋２３に作用して、変動幅（各上限値−各下限値）が一定範囲内で時系列的に任意に変動する量子荷ＮＩ（ｔ）ｅ−およびＰＩ（ｔ）ｅ＋、即ち非周期的かつ変動的な量子比荷（ＮＩ／ＰＩ（ｔ）ｅ−またはＰＩ／ＮＩ（ｔ）ｅ＋）２０からなる入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ４を生成することができる。【００１４】ＱＡＭＰにおいては、「Ｓ−ＸＯＲ」論理５に従って、意識信号Ｃ（０／１）２、停止信号Ｓ（０）３のとき一次相反信号ｆ１（１／０、０／１）１に対応して二次相反信号ｆ２（１／０、０／１）８が出力した結果、「Ｓ−Ｘ／Ｎ」論理６に従って三次相反信号ｆ３（１／０、０／１）９のもと入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ４、出力帰還量子比荷流Ｉｎｐｉｎ’１０、出力量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１１との間でトランジスタのように機能する「Ｓ−ＱＲＴＲ」論理７に従って、低／高レベルのＩｎｐｉｎ４の逆数に量子比荷流増幅係数（１０のべき乗（例えば１００、１０±１・・）、固定または可変）Ｋ１２を乗じた高／低レベルのＩｎｐｏｕｔ１１として出力することができる。【００１５】Ｉｎｐｉｎ４強いてはＩｎｐｏｕｔ１１が、負量子比荷優位にするときはｆ１（１／０、０／１）１かつＣ（０／１）２、強いてはＳ−ＸＯＲ論理に従ってｆ２（１、０）８、正量子比荷優位にするときはｆ１（０／１，１／０）１かつＣ（０／１）２、強いては同様にｆ２（０、１）８にそれぞれ対応させることができる。【００１６】意識信号Ｃ（０／１）２は、構築するシステムの相反事象（例えば、進行方向（前後）、速度（加減速）、回転方向（左右）、移動方向（上下）、意識（肯定否定）など）に対応させることができる。【００１７】量子比流増幅係数（１０のべき乗（例えば１００、１０±１・・）、固定または可変）Ｋ１２は、構築するシステムが固定式か可変式かによって選択的に設定し、可変式の場合は随時段階的に変更または可逆的に自動制御できるように対応させることができる。【００１８】外部入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ（ｏ）２４は、ＩｎｐＧｉを機能させながら交流ＡＣまたは直流ＤＣをＩｎｐｉｎ（ｏ）２４としてＩｎｐｉｎ４に重畳させることができ、またＩｎｐＧｉを機能させずにＱＡＭＰｉ−１のＩｎｐｏｕｔ（ｉ−１）１１をＩｎｐｉｎ（ｉ）４に代替えして連動させることもできる。【００１９】停止信号Ｓ（０／１）３は、常時はＳｉ（０）で使用し、緊急停止を要するときはＳｉ（１）３とすることによって二次相反信号ｆ２��１／０、０／１）８に関わらずＳ−Ｘ／Ｎｉ論理６に従って三次相反信号ｆ３（０／０、０／０）９を発生し、Ｓ−ＱＲＴＲｉ論理７に従って優先的に停止させることできる。【００２０】本発明は、これらの機能を有効活用することによって低／高レベルの入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ４を任意設定した量子比荷流増幅係数Ｋ１２に従って逆比例的に高／低レベルの出力量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１１に変換することができる多機能常温超伝導装置として多様なシステムにおいて効果を発揮できる。（［図１］参照）
【図面の簡単な説明】
【００２１】多機能常温超伝導装置の実施例の概念図はつぎの通り。
【図１】  ［請求項１］、［請求項２］、［請求項４］、［請求項６］、［請求項１０］、［請求項１２］における多機能常温超伝導装置の基本概念図。
【図２】  ［請求項３］における量子比荷流―交流的量子比荷流の変換方式。
【図３】  ［請求項５］、［請求項１１］における負荷側所望の交流的量子比荷流への変換方式。
【図４】  ［請求項７］における受電側コイルによる低圧電力伝送方式。
【図５】  ［請求項８］における送電側［請求項１］、受電側ＱＡＭＰ２、３、４（一次、二次、三次変電）を経由する低圧電力伝送方式。
【図６】  ［請求項９］におけるＱＡＭＰ５（宅内分電盤）を経由する低定電圧伝送方式。
【図７】  ［請求項１０］、［請求項１１］におけるＱＡＭＰ５、６（宅内分電盤）を経由する低定電圧伝送方式。
【図８】  ［請求項１２］における多機能常温超伝導装置を有する蓄電ユニットを介する量子比荷流供給方式。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
【実施例１】
【００２２】［請求項１］の実施形態はつぎの通り。多機能性常温超伝導装置ＱＲＴＳＣＯＤ１の基本概念図は［図１］参照。
本発明のＱＲＴＳＣＯＤ１の構成要素である量子比荷流生成機能ＩｎｐＧ１および量子比荷流増幅機能ＱＡＭＰ１はつぎの通り作用する。生体の恒常性の観点から可逆過程が可能となるように乱数発生器１４の上限値Ｍａｘ１５、下限値（１＋α）、乱数発生器１７の上限値（１−α）、下限値Ｍｉｎ１８を設定する。ただし、上限値Ｍａｘ１５は１．４３、下限値Ｍｉｎ１８は０．６９を基本とし、αは何れもα＞０の同一値とする。【００２３】入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ４の定義によると、
2021100091.tif 000004
【００２４】一方、開閉回路からなる体液の恒常性に相似した入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ４、出力量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１１の関係式はつぎの通りとなる。
Ｉｎｐｉｎ×Ｉｎｐｏｕｔ≒Ｋ
従って、
2021100091.tif 000005
即ち、
2021100091.tif 000006
【００２５】従って、ＮＩ（ｔ）＞ＰＩ（ｔ）、即ち１．４３Ｒｎ（ｔ）０．６９＞１のとき、およびＮＩ（ｔ）＜ＰＩ（ｔ）、即ち１．４３Ｒｎ（ｔ）０．６９＜１のとき、とではＩｎｐｏｕｔ特性は逆向きとなる。即ち、（ＮＩ／ＰＩ）（ｔ）＞１のときの増幅器１６、１９へのｅ±の流れ方向を［図１］実線接続とすると、（ＮＩ／ＰＩ）（ｔ）＜１のときのｅ±の流れ方向は逆向き（［図１］点線接続）に相当するのでＩｎｐｏｕｔ特性は逆向きとなる。更に、量子比荷流増幅係数Ｋ１１２によって量子比荷特性が異なる。［図９］参照【００２６】
2021100091.tif 000007
［図９］Ｉｎｐｉｎに対するＩｎｐｏｕｔ１の関係【００２７】そこで、ＱＡＭＰ１におけるＩｎｐｏｕｔ１１１相当を出力するためのＩｎｐｉｎ４は、構築するシステムの仕様に合わせて一次相反信号ｆ１（１／０，０／１）１、意識信号Ｃ１（０／１）２、量子比荷流増幅係数（例えば１００、１０±１、・・）Ｋ１１２を設定することによって逆に決めることができる。その結果、ＩｎＧ１における相応の量子比荷（ＮＩ／ＰＩ（ｔ）ｅ−またはＰＩ／ＮＩ（ｔ）ｅ＋）２０、強いてはそのもととなる量子荷ＮＩ（ｔ）ｅ−２２およびＰＩ（ｔ）ｅ＋２３を発生するエネルギー源１３の出力電極（±電極）２１の電圧、電流が決まることとなる。尚、直流電源は構築するシステムの仕様に準じて選択する。交流電源のときは、量子荷ＮＩ（ｔ）ｅ−２２およびＰＩ（ｔ）ｅ＋２３のレベルはＩｎｐｉｎ４が重畳したとき量子比荷流として機能する範囲の低レベルとする必要がある。以上の結果、ＩｎｐＧ１およびＱＡＭＰ１、強いてＱＲＴＳＣＯＤ１の設定仕様が確定できることになる。【００２８】例えば、一次相反信号ｆ１（１／０，０／１）１は、Ｉｎｐｏｕｔ１１の量子比荷（ＮＩ／ＰＩ（ｔ）ｅ−＞１またはＮＩ／ＰＩ（ｔ）ｅ−＜１）２０、即ち負量子比荷優位ｆ１（１，０）１、正量子比荷優位ｆ１（０，１）１の何れかを決定するために設定する。乱数上限値Ｍａｘ１５が設定された乱数発生器１４および乱数下限値Ｍｉｎ１８が設定された乱数発生器１７によって生成された乱数が各増幅器１６、１９に作用してエネルギー源１３の出力電極（±電極）２１の量子荷（ＮＩ（ｔ）ｅ−２２およびＰＩ（ｔ）ｅ＋２３）は、量子荷（ＮＩ（ｔ）ｅ−、ＰＩ（ｔ）ｅ＋、強いては量子比荷（ＮＩ／ＰＩ（ｔ）ｅ−またはＰＩ／ＮＩ（ｔ）ｅ＋）２０を生成する。Ｉｎｐｉｎ４の変動を決める乱数の上下限値は、必要に応じてこの範囲（ただし、α＞０の同一値）で設定する。【００２９】例えば、ＱＲＴＳＣＯＤ１においてＩｎｐｉｎ４、強いてはＩｎｐｏｕｔ１１１を負量子比荷優位とするときはｆ１（１、０）１かつＣ１（０）２、強いてはＳ−ＸＯＲ論理に従ってｆ２（１、０）８、正量子比荷優位とするときはｆ１（０，１）１かつＣ１（１）２、強いては同様にｆ２（０、１）８に対応させる。
意識信号Ｃ１（０／１）２は構築するシステムの相反事象（例えば、進行方向（前後）、速度（加減速）、回転方向（左右）、移動方向（上下）、意識（肯否定）など）に対応させ、また量子比流増幅係数Ｋ１１２は構築するシステムが固定式か可変式かによって選択的に設定し、可変式の場合は随時段階的に変更または可逆的に自動制御できるように対応させ、更に停止信号Ｓ１（０／１）３は常時はＳ１（０）で使用し、緊急停止を要するときはＳ１（１）とすることによって優先的に停止できるようにする。
【実施例２】
【００３０】［請求項２］の実施形態は［実施例１］と同じ。ただし、［図１］のＩｎｐＧ１部とＱＡＭＰ１部とを分離構成とする。この場合、ＱＡＭＰ１部は単独のみでも機能できるように内部電源（または外部の電源の差し込み口）２５を保有し、ＩｎｐＧ１部はそれを共用する。
【実施例３】
【００３１】［請求項３］の実施形態は、［実施例１］において乱数発生器１４、１７で発生する乱数の変動幅が同じとなるようにして量子比荷流を交流的量子比荷流にする方式。例えば、ＩｎｐＧ１部の乱数発生器１４の上限値Ｍａｘ１５のみを変えるときは１．３１とすると双方とも変動幅±（０．３１−α）以内となる。［図２］参照【００３２】即ち、
2021100091.tif 000008
【００３３】この場合Ｉｎｐｉｎに対するＩｎｐｏｕｔ１の関係は［図１０］の通り。
2021100091.tif 000009
［図１０］Ｉｎｐｉｎに対するＩｎｐｏｕｔ１の関係【００３４】従って、ＮＩ（ｔ）＞ＰＩ（ｔ）、即ち１．３１Ｒｎ（ｔ）０．６９＞１＋αおよびＮＩ（ｔ）＜ＰＩ（ｔ）、即ち１．３１Ｒｎ（ｔ）０．６９＜１−αのときではＩｎｐｏｕｔ１特性は逆向きとなる。即ち、（ＮＩ／ＰＩ）（ｔ）＞１＋αのときの増幅器１６、１９へのｅ±の流れ方向を［図２］実線接続とすると、（ＮＩ／ＰＩ）（ｔ）＜１−αのときのｅ±の流れ方向は逆向き（［図２］点線接続）に相当するのでＩｎｐｏｕｔ１特性は逆向きとなる。更に、量子比荷流増幅係数Ｋ１１２によって量子比荷流特性が異なる。［図１０］参照
【実施例４】
【００３５】［請求項４］の実施形態は、ＱＡＭＰ１の外部入力量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ０２４にＩｎｐＧ１で生成されるＩｎｐｉｎ４よりも高レベルのＡＣ（例えば、変動幅±Ａの正弦波流Ａｓｉｎωｔ）を重畳的に入力した上、量子比荷流増幅係数Ｋ１１２を設定することによって、非周期的かつ変動的な所望レベルの交流的量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１１１に変換するための多機能常温超伝導装置による量子比荷流を交流的量子比荷流に変換する方式。［図１］参照
【実施例５】
【００３６】［請求項５］の実施形態は、［実施例３］または［実施例４］において生成される交流的量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１１１を、可変抵抗器２７において可変数Ｋ８２８を作用させることによって負荷２６側で所望される交流的量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ２２９に変換する方式。［図１］、［図２］、［図３］参照【００３７】この場合Ｉｎｐｉｎに対するＩｎｐｏｕｔ１およびＩｎｐｏｕｔ２の関係は［図１１］の通り。
2021100091.tif 000010
［図１１］Ｉｎｐｉｎに対するＩｎｐｏｕｔ１およびＩｎｐｏｕｔ２の関係
【実施例６】
【００３８】［請求項６］の実施形態は、［請求項３］または［請求項４］において生成される交流的量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１１１を、全波整流回路によって直流的量子比荷流に変換する方式。
【実施例７】
【００３９】［請求項７］の実施形態は、ＱＲＴＳＣＯＤ１で生成されたＩｎｐｏｕｔ１１１、受電側コイル３０、３１を経由する低圧電力伝送系である。
一般に送電線のエネルギー損失を小さくするため、コイル理論によって送電電圧を高電圧（例えば５０万Ｖ）にして小さい送電電流を発生する。ところが、送電元のエネルギー源１３の出力電極（±電極）２１のもとＱＡＭＰ１によって、ｆ１（１，０）１、Ｃ１（０）２、Ｓ１（０）３の設定のもとで量子比荷流増幅係数Ｋ１１２（ただし、Ｋ１＝１０−１）によって送電量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１１１を小さく（Ｉｎｐｏｕｔ１＜１）生成し、エネルギー損失をできるだけ小さく送電して、受電側はコイルを使用することによって負荷Ｒ２６に必要とされる所定の電圧、電流を得ることができる。［図１］、［図４］参照【００４０】負荷Ｒ２６に流れる量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ２＝１ＱｉＡ、  Ｒ＝１０Ωとすると、
ＣＤ間の電圧  ＶＣＤ＝Ｉｎｐｏｕｔ２×Ｒ  Ｖ  故に、ＶＣＤ＝１×１０＝１０  Ｖ
2021100091.tif 000011
受電側コイルの巻き数がＮ１／Ｎ２＝１０／１のとき、トランス理論によると、
ＩＦＧ／ＩＣＤ＝Ｉｎｐｏｕｔ１／Ｉｎｐｏｕｔ２＝Ｎ２／Ｎ１＝１／１０
送電線に流れる量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１は、
Ｉｎｐｏｕｔ１＝（Ｎ２／Ｎ１）×Ｉｎｐｏｕｔ２＝（１／１０）×１＝０．１  ＱｉＡ
送電線の抵抗  ｒ＝１０Ωとすると、
送電線による電圧降下ΔＶＥＦ＝ｒ×Ｉｎｐｏｕｔ１＝１０×０．１＝１．０  Ｖ
また、
ＶＦＧ／ＶＣＤ＝Ｎ１／Ｎ２
故に、
ＶＦＧ＝（Ｎ１／Ｎ２）×ＶＣＤ＝（１０／１）×１０＝１００  Ｖ
ＥＧ間の電圧降下  ΔＶＥＧ＝（ＶＥＦ＋ＶＦＧ）＝（１＋１００）＝１０１  Ｖ
従って、ＥＧ間にＶＥＧ＝１０１Ｖ供給すればよいことになる。
Ｓ−ＱＲＳＴ理論によると、量子比荷流発生器ＩｎｐＧ１による量子比荷流増幅機能ＱＡＭＰ１の入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ、出力量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１との関係つぎの通り。
Ｉｎｐｉｎ×Ｉｎｐｏｕｔ１≒Ｋ１
従って、量子比荷流増幅係数Ｋ１＝１０−１とすると、
Ｉｎｐｉｎ≒Ｋ１／Ｉｎｐｏｕｔ１＝１０−１／０．１＝１  ＱｉＡ【００４１】
2021100091.tif 000012
［図１２］  ＱＡＭＰ１、受電側コイル３０、３１を経由する伝送系の量子比荷流特性
ただし、縦点線は、乱数発生器Ｒｎ（ｔ）１４の上下限の平均値（１．４３＋１．０＋α）／２≒１．２２、Ｒｎ（ｔ）１４の上限値Ｍａｘ１５およびＲｎ（ｔ）１７の下限値Ｍｉｎ１８の平均値（１．４３＋０．６９）／２≒１．０６を表わす。【００４２】ところで、送電線の抵抗ｒとするとき、
送電線による電圧降下  ΔＶＥＦ＝ｒ×Ｉｎｐｏｕｔ１  Ｖ
ＥＧ間の電圧降下  ΔＶＥＧ＝（ＶＥＦ＋ＶＦＧ）  Ｖ
従って、ＥＧ間にＶＥＧ  Ｖ供給すればよいことになる。
そこで、発電機電圧Ｖ０とすると、
Ｖ０×Ｉｎｐｉｎ≒ΔＶＥＧ×Ｉｎｐｏｕｔ１
故に、
Ｖ０≒ΔＶＥＧ×Ｋ１  Ｖ
ＥＧ間にＶＥＧ  Ｖ供給するため、発電機から送出する最小限の電力Ｐは、
Ｐ≒Ｖ０×Ｉｎｐｉｎ≒ΔＶＥＧ×Ｉｎｐｏｕｔ１  Ｗ
送電線Ｅ、Ｆ間のエネルギー損失ΔＥは、
ΔＥ＝ΔＶＥＦ×Ｉｎｐｏｕｔ１＝ｒ×（Ｉｎｐｏｕｔ１）２  Ｗ
従って、伝送系のエネルギー損失率は、つぎの通りとなる。
ΔＥ／Ｐ≒ｒ×Ｉｎｐｏｕｔ１／ＶＥＧ×１００  ％【００４３】従って、出力電極（±電極）２１から送出する電力Ｐは、
Ｐ≒Ｉｎｐｏｕｔ１×ＶＥＧ＝０．１×１０１＝１０．１Ｗ
送電線によるエネルギー損失ΔＥは、
ΔＥ＝ｒ×（Ｉｎｐｏｕｔ１）２＝１０×（０．１）２＝０．１Ｗ
従って、伝送系のエネルギー損失率は、
ΔＥ／Ｐ＝ｒ×Ｉｎｐｏｕｔ１／ＶＥＧ×１００＝（１０×０．１／１０１）×１００≒１％
従って、多機能常温超伝導装置ＱＲＴＳＣＯＤを使用することによって高電圧（約５０万Ｖ）を使用することなく、エネルギー損失の少ない省エネ・高効率・スマートな低圧電力伝送系が得られる。
【実施例８】
【００４４】［請求項８］の実施形態は、［実施例７］の送電側のＱＲＴＳＣＯＤ１のもと、受電側の三次（宅外）受送電装置ＱＡＭＰ４に必要とされる所定の受送電量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ４１１を得るためＱＲＴＳＣＯＤ１、２、３、４、即ちそれぞれの相反信号ｆｉ（１／０，０／１）１、Ｃｉ（０）２、Ｓｉ（０）３の設定下のＱＡＭＰ１、２、３、４機能（各ＩｎｐＧ機能含む）によって量子比荷流Ｉｎｐｉｎ４、Ｉｎｐｏｕｔｉ（ただし、ｉ＝１，２，３）１１を経由して低圧伝送する、ＱＡＭＰ１を（送電所）送電機能、ＱＡＭＰ２を一次（変電所）受送電機能、ＱＡＭＰ３を二次（変電所）受送電機能、ＱＡＭＰ４を三次（宅外）受送電機能とする各ユニットから構成される多機能常温超伝導装置による低圧電力伝送方式。［図１］、［図５］参照
ただし、ＱＡＭＰ１（ＩｎｐＧ１含む）は（発電所）送電装置、ＱＡＭＰ２は一次（変電所）受送電装置、ＱＡＭＰ３は二次（変電所）受送電装置、ＱＡＭＰ４は三次（宅外）受送電装置とする。従って、常温超伝導装置を継続して応用する低圧電力伝送系における各入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ４は、ＱＡＭＰ１ではＩｎｐｉｎ４となるが、ＱＡＭＰｉ（ｉ＝２，３，４、５、６）では外部入力量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ（ｏ）２４＝Ｉｎｐｏｕｔ（ｉ−１）１１＝Ｉｎｐｉｎ４（ただし、ｉ＝１、２、３、４、５）となる。【００４５】各受送電側伝送系ＱＡＭＰ１、２、３、４の量子比荷流増幅係数Ｋ１、Ｋ２、Ｋ３、Ｋ４は、
Ｉｎｐｉｎ×Ｉｎｐｏｕｔ１≒Ｋ１
Ｉｎｐｏｕｔ１×Ｉｎｐｏｕｔ２≒Ｋ２
Ｉｎｐｏｕｔ２×Ｉｎｐｏｕｔ３≒Ｋ３
Ｉｎｐｏｕｔ３×Ｉｎｐｏｕｔ４≒Ｋ４
従って、
Ｉｎｐｏｕｔ１／Ｉｎｐｏｕｔ４≒（Ｋ１×Ｋ３）／（Ｋ２×Ｋ４）
ところでエネルギー損失を極力少なくするためＩｎｐｏｕｔ１＜１とする必要がある。
例えばＩｎｐｏｕｔ１＝０．１ＱｉＡ、Ｉｎｐｏｕｔ４＝１０  ＱｉＡ  とするとき、
（Ｋ１×Ｋ３）／（Ｋ２×Ｋ４）＝１／１０とする必要がある。
2021100091.tif 000013
【００４６】このとき、各ＱＡＭＰｉの抵抗Ｒｉ＝Ｋｉ、ＱＡＭＰｉとＱＡＭＰ（ｉ−１）間の送電線の抵抗ｒｉ、量子比荷流Ｉｎｐ（ｉ−１）、一次受送電装置ＱＡＭＰ２からの送電分岐Ｊ系統数Ｊとするとき、送電装置ＱＡＭＰ１から宅外受送電装置ＱＡＭＰ４までの電圧降下ΔＥは、
2021100091.tif 000014
ｒ１＝１０Ω、ＱＡＭＰ２以降の送電線抵抗を無視するとき、
ΔＥ＝（１０×０．１）＋Σｊ｛（１０−１×１）＋（１００×１）＋（１０１×１）＋      （１０１×１０）｝
＝１＋（１１１．１×Ｊ）  Ｖ【００４７】即ち、一次受電装置ＱＡＭＰ２からの送電分岐Ｊ系統数Ｊ、それぞれの分岐宅外受送電装置ＱＡＭＰ４あたりの供給戸数をｎとすると、宅内電圧最大需要２００Ｖを供給するための送電装置の出力電圧Ｖ０はつぎの通りとなる。
送電装置の出力電圧Ｖ０≒（１１１＋２００×ｎ）×Ｊ  Ｖ【００４８】ＱＡＭＰ１、２、３、４による送受電伝送系の量子比荷流特性は次の通り。
2021100091.tif 000015
［図１３］  ＱＡＭＰ１、２、３、４による送受電伝送系の量子比荷流特性
ただし、縦点線は、乱数発生器Ｒｎ（ｔ）１４の上下限値の平均値（１．４３＋１．０＋α）／２≒１．２２、Ｒｎ（ｔ）１４の上限値Ｍａｘ１５およびＲｎ（ｔ）１７の下限値Ｍｉｎ１８の平均値（１．４３＋０．６９）／２≒１．０６を表わす。【００４９】実際にはＱＡＭＰ１，ＱＡＭＰ２間の送電距離に比べてＱＡＭＰ２以降は極端に短いので、送電線のエネルギー損失は１％以下となる。
従って、送受電装置にＱＲＴＳＣＯＤｉのＱＡＭＰｉを使用することによって高電圧（５０万Ｖ）を使用することなく、エネルギー損失の少ない省エネ・高効率・スマート伝送系が得られる。
また、既設の大規模発電（原子力、水力、火力など）のための長距離送電線に空き容量が生ずるので、再生可能エネルギーを有効利用した小規模発電（太陽光、風力、水力、潮力、地熱、バイオなど）による集中分散伝送システムを構築できる。更に、各ＱＲＴＳＣＯＤｉ装置は自立機能を有するので、災害時に伝送系の一箇所が損壊してもその装置以後を有効に機能させことができ、更に損壊を免れた伝送系に迂回して接続できる。
【実施例９】
【００５０】［請求項９］の実施形態は、［実施例８］における三次（宅外）受送電装置ＱＡＭＰ４から宅内受送電装置（機能性分電盤）ＱＡＭＰ５を経由して負荷２６に接続（［図６］参照）、更に宅内受送電装置ＱＡＭＰ６を接続して負荷２６に接続（［図７］参照）する場合の多機能常温超伝導装置による低圧電力伝送方式。【００５１】負荷Ｒ２６に流れる量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ６＝１ＱｉＡ、  Ｒ＝１０Ωとすると、
負荷前後の電圧  Ｖ＝Ｒ×Ｉｎｐｏｕｔ６＝１０×１＝１０Ｖ
負荷Ｒによる消費電力Ｐ＝Ｖ×Ｉｎｐｏｕｔ６＝Ｒ×（Ｉｎｐｏｕｔ６）２＝１０×１２＝１０Ｗ【００５２】一方、［請求項８］においてＩｎｐｏｕｔ４＝１０ＱｉＡ  とすると、Ｋ５＝１０１のとき、ＱＲＴＳＣＯＤ５のＱＡＭＰ５においてＩｎｐｏｕｔ４×Ｉｎｐｏｕｔ５≒Ｋ５の関係からＩｎｐｏｕｔ５≒Ｋ５／Ｉｎｐｏｕｔ４＝１０１／１０＝１ＱｉＡとなる。【００５３】従って、負荷Ｒ２６に必要とされる量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ６２９は、ＱＡＭＰ５のＩｎｐｏｕｔ５１１に可変抵抗器２７で可変数Ｋ８２８を作用させて［図１４］のような特性が得られる。
Ｉｎｐｏｕｔ５≒Ｋ５／Ｉｎｐｏｕｔ４        Ｉｎｐｏｕｔ６≒Ｋ６／Ｉｎｐｏｕｔ５
Ｉｎｐｏｕｔ７＝Ｋ７×Ｉｎｐｏｕｔ６【００５４】更に、ＱＲＴＳＣＯＤ５にＱＲＴＳＣＯＤ６を接続した場合、負荷Ｒ２６に必要とされる量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ７２９は、ＱＡＭＰ６のＩｎｐｏｕｔ６１１に可変抵抗器２７で可変数Ｋ８２８を作用させて［図１４］のような逆特性が得られる。
Ｉｎｐｏｕｔ７≒Ｋ７／Ｉｎｐｏｕｔ６    Ｉｎｐｏｕｔ７‘＝Ｋ７×Ｉｎｐｏｕｔ６【００５５】
2021100091.tif 000016
［図１４］  負荷装置を宅内変換器ＱＲＴＳＣＯＤ５、ＱＲＴＳＣＯＤ６を経由接続した場合
【実施例１０】
【００５６】［請求項１０］の実施形態は、［実施例１］におけるＱＲＴＳＣＯＤ１において、乱数発生器１４の上限値Ｍａｘ１５以下（例えば、１．４３−β）に任意設定された乱数および乱数発生器１７の下限値Ｍｉｎ１８以上（例えば、０．６９＋β）に任意設定された乱数から間接的に生成される変動幅の少ないＩｎｐｉｎ４をもとにＩｎｐｏｕｔ１１１が逆比例的になるよう量子比荷流増幅係数Ｋ１１２を設定し、非周期的かつ変動的な量子比荷流の変換を大きくする。ただし、βはβ＞０の同一値とする。［図１］参照【００５７】即ち、
2021100091.tif 000017
【実施例１１】
【００５８】［実施例１１］の実施形態は、変動的な再生可能エネルギーを利用する場合、［実施例１０］のＩｎｐｏｕｔ１１１が負荷（発電機）２６にとって不足のときは、量子比荷流増幅係数Ｋ１１２および可変抵抗器２７にて可変数Ｋ８２８を作用させて多段的に可変制御して量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ２２９を供給する。【００５９】［図３］における負荷（発電機）Ｒ２６に流れる負荷側量子比荷流Ｉｎｐｏｕｒ（ｉ＋１）２９でも対応できないときは、例えば［図１４］のように可変抵抗器２７において可変数Ｋ８２８を作用させてＩｎｐｏｕｔ（ｉ）を可能な限りＩｎｐｏｕｔ（ｉ＋１）特性に調整する。
【実施例１２】
【００６０】［実施例１２］の実施形態は、変動的な再生可能エネルギーを利用する場合、［実施例１０］のＱＲＴＳＣＯＤ１においてＩｎｐｏｕｔ１１１が負荷（発電機）２６にとって必要相当量以下となるときはＩｎｐｏｕｔ（ｉ）１１として可変抵抗器２７で可変数Ｋ８２８を作用させたＩｎｐｏｕｔ（ｉ＋１）２９を負荷２６に供給し、Ｉｎｐｏｕｔ１１１が必要相当量以上となるときは過剰分（Ｉｎｐｏｕｔ１−Ｉｎｐｏｕｔ（ｉ））を蓄電し、蓄電量の上限を超えたときは過剰分をＩｎｐｏｕｔ１に還流し、蓄電量の上限を超えないときも必要相当量Ｉｎｐｏｕｔ（ｉ）以下をＱＲＴＳＣＯＤ７（ただし、Ｋ７＝１／Ｋ１とする。）の外部入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ（ｏ）２４、即ちＩｎｐｉｎ６４として供給したときの出力量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ７１１をＱＲＴＳＣＯＤ１のＩｎｐｉｎ（ｏ）２４に還流し、再生可能エネルギーによる変動要素を極力補足できるようにする蓄電ユニット３０を介した量子比荷流供給方式。（［図８］参照）
【産業上の利用可能性】
【００６１】従来、これらを考慮した機能統合化には及ばず反転増幅回路、非反転増幅回路などが用いられてきた。しかし、生体未科学現象の動作原理が出力量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ１１のもと一般物理系においても成り立つことが立証され、量子比学理論体系によって解明されたので本発明が可能となった。【００６２】ＩｎｐＧｉにおいて生成される低／高レベルのＩｎｐｉｎ４（ただし、量子比荷流増幅機能ＱＡＭＰｉの量子比荷流増幅係数Ｋｉ１２を変えて機能性常温超伝導装置ＱＲＴＳＣＯＤｉを複数多段的に応用する場合、ＱＡＭＰ（ｉ−１）のＩｎｐｏｕｔ（ｉ−１）１１をＱＡＭＰ（ｉ）のＩｎｐｉｎ４とするときは、Ｉｎｐｏｕｔ（ｉ−１）２４をＩｎｐｉｎ４の代替えとする）が、量子比荷流増幅機能ＱＡＭＰｉによって逆比例的に変換される高／低レベルの出力量子比荷流Ｉｎｐｏｕｔ（ｉ）１１の特性は、入力量子比荷流Ｉｎｐｉｎ４の特性および同時に発現しない相反信号（一次相反信号ｆ１（１／０、０／１）１、意識信号Ｃ（０／１）２）、量子比荷流増幅係数Ｋ１２および論理的に派生発生する二次相反信号ｆ２（１／０、０／１）８、三次相反信号ｆ３（１／０、０／１）９）に起因するので、ＩｎｐＧおよびＱＡＭＰからなる多機能常温超伝導装置の応用分野は多岐に及ぶ。【００６３】即ち、それぞれの課題および解決手段によらず、機能統合化が可能となり、その効果は大きく、進歩性がある。【００６４】  従来技術との優位性は、「表１」の通り。
【表１】
2021100091.tif 000018
【００６５】即ち、本発明は量子比荷流生成機能ＩｎｐＧおよび量子比荷流増幅機能ＱＡＭＰを有し、同時に発現しない相反信号（ｆ１（１／０、０／１）１、意識信号Ｃ（０／１）２、停止信号Ｓ（０／１）３、量子比荷流増幅係数Ｋ１２を伴う生体論理およびトランジスタ的な反抵抗機能を有するため量子比荷流変換領域、電力伝送領域、省エネ高出力領域、サイボーグ領域および各種ＡＩ機器・電子機器・医用機器領域において多機能常温超伝導装置としての技術革新の確立ができる。【００６６】本発明の活用例として、量子比荷流変換、省熱損失長距離伝送、省エネ高出力発電機、省エネ高出力電動機・輸送機、サイボーグ機器（人間意識ロボット、助力ロボット）、各種ＡＩ機器・電子機器・医用機器などがある。従って、本発明は非再生エネルギー（原子力、化石火力など）の依存度削減および再生可能エネルギー（太陽光、風力、水力、潮力、地熱、バイオなど）の依存度向上が可能となり、現代社会が抱えるエネルギー問題に関する危急の課題解決に寄与できる。
【符号の説明】
【００６７】１    ｆ１（１／０，０／１）  一次相反信号
２    Ｃ（０／１）  意識信号
３    Ｓ（０／１）  停止信号
４    Ｉｎｐｉｎ  入力量子比荷流
５    Ｓ−ＸＯＲ論理機能  （記号はＳ−ＸＯＲ論理機能を表わす）
６    Ｓ−Ｘ／Ｎ論理機能  （記号はＳ−Ｘ／Ｎ論理機能を表わす）
７    Ｓ−ＱＲＴＲ論理機能  （記号はＳ−ＱＲＳＴ論理機能を表わす）
８    ｆ２（１／０，０／１）  二次相反信号
９    ｆ３（１／０，０／１）  三次相反信号
１０  Ｉｎｐｉｎ‘出力帰還量子比荷流
１１  Ｉｎｐｏｕｔ  出力量子比荷流
１２  Ｋ  量子比荷流増幅係数（１０のべき乗、例えば１００、１０±１・・、  固定または可変）
１３  エネルギー源（非再生エネルギー源および再生可能エネルギー源）
１４  乱数発生器
１５  １４の乱数上限値Ｍａｘ（例えば、１．４３、１．３１、１．４３−β）
１６  増幅器
１７  乱数発生器
１８  １７の乱数下限値Ｍｉｎ（例えば、０．６９、０．６９＋β）
１９  増幅器
２０  量子比荷ＮＩ／ＰＩ（ｔ）ｅ−（ｆ２（１，０）のとき）、
ＰＩ／ＮＩ（ｔ）ｅ＋（ｆ２（０，１）のとき）
２１  出力電極（±電極）
２２  負量子荷  ＮＩ（ｔ）ｅ−
２３  正量子荷  ＰＩ（ｔ）ｅ＋
２４  外部入力量子比荷流  Ｉｎｐｉｎ（Ｏ）  （ただし、Ｉｎｐｏｕｔ（ｉ−１）、ＡＣ、ＤＣなど）
２５  内部電源（外部から電源を取り込むときは差し込み口）
２６  負荷（発電機・発動機・電動機・輸送機・サイボーグ機器・各種電子機器など）
２７  可変抵抗器
２８  Ｋ８可変数
２９  負荷側量子比荷流  Ｉｎｐｏｕｔ（ｉ＋１）
３０  受電側一次コイル
３１  受電側二次コイル
３２  受電側二次コイル、負荷側の量子比荷流  Ｉｎｐｏｕｔ（ｉ＋１）