(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｃｒ：９〜１５％およびＮｉ：２〜１１％を含有しているマルテンサイトステンレス鋼を溶接して形成した溶接鋼構造物であって、溶接金属部および溶接熱影響部におけるそれぞれの残留オーステナイトの体積率が下記式を満足していることを特徴とする耐溶接低温割れ性に優れた溶接鋼構造物。
ＹＳ＜９５０−５００ｌｏｇ（Ｃ−３０γ）
ここで、ＹＳ：母材の降伏応力（ＭＰａ）
γ：溶接金属部または溶接熱影響部の下記に示す組織の体積比
残留オーステナイト体積／残部組織の占める体積
Ｃ：溶接時の溶融金属部または溶接熱影響部の固溶水素濃度（ｐｐｍ）
【請求項２】
重量％で、Ｃ：０．４％以下、Ｎｉ：１０％以下を含み、金属組織の５０％以上が、ベイナイトであるかマルテンサイトであるか、またはベイナイトとマルテンサイトの混合組織である低合金鋼を溶接して形成した溶接鋼構造物であって、溶接金属部および溶接熱影響部におけるそれぞれの残留オーステナイトの体積率が下記式を満足していることを特徴とする耐溶接低温割れ性に優れた溶接鋼構造物。
ＹＳ＜９５０−５００ｌｏｇ（Ｃ−３０γ）
ここで、ＹＳ：母材の降伏応力（ＭＰａ）
γ：溶接金属部または溶接熱影響部の下記に示す組織の体積比
残留オーステナイト体積／残部組織の占める体積
Ｃ：溶接時の溶融金属部または溶接熱影響部の固溶水素濃度（ｐｐｍ）
【請求項３】
式中の固溶水素濃度Ｃを、溶接方法に応じて下記の値にしたことを特徴とする請求項１または２に記載の耐溶接低温割れ性に優れた溶接鋼構造物。
Ｃ：溶接時の溶融金属部または溶接熱影響部の最大固溶水素濃度（ｐｐｍ）
被覆アーク溶接（ＳＭＡＷ）            ：吸湿時のＣ値＝１８
被覆アーク溶接（ＳＭＡＷ）            ：通常時のＣ値＝  ９
サブマージドアーク溶接（ＳＡＷ）    ：通常時のＣ値＝  ５
メタルアクティブ溶接（ＭＡＧ）      ：通常時のＣ値＝  ２
メタルイナートガス溶接（ＭＩＧ）    ：通常時のＣ値＝  ２
タングステンイナートガス溶接（ＴＩＧ）：通常時のＣ値＝  ２
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、鋼板等を溶接して製造される溶接鋼管、石油や天然ガス等の輸送、貯蔵に使用されるラインパイプやタンク等の耐溶接低温割れ性に優れた溶接鋼構造物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
最近、石油・ガスの生産、輸送費用の削減のために、油井管、ラインパイプの材料コストの削減の観点から、１３Ｃｒ鋼や低Ｃ−Ｎｉ含有改良１３Ｃｒ鋼のような、安価なマルテンサイトステンレス鋼が使用されるようになりつつある。特に、プラットフォーム建設が困難な地域では、井戸から上記のような耐食性鋼管を通して既存のプラットフォームまで運び、処理することも考えられている。
【０００３】
パイプラインは、ＵＯ管やスパイラル管のような大径鋼管が用いられ、このような管は、鋼板を管状に成形した後継ぎ目を溶接することにより製管され、一定長さの鋼管の管端を周溶接でつないで敷設される。
【０００４】
また、化学工業プラントにおけるタンク、あるいは水力発電で利用される水圧鉄管は、厚板を溶接で張り合わせて製作されることが多い。この他、橋梁等の鋼構造物も溶接施工される。
【０００５】
これら鋼の溶接部では、水素が関与する溶接低温割れがしばしば問題となる。ここでいう水素とは、鋼中を室温で拡散する拡散性水素（以下、室温拡散性水素と記す）のことである。
【０００６】
この室温拡散性水素の鋼中に含まれる量（濃度）が高いほど、溶接低温割れが生じやすいことはよく知られている。
【０００７】
この水素源は、被覆溶接棒を用いる場合は被覆材成分である有機物、鉱物成分中に含まれている結晶水、ケイ酸ソーダ等の固着材成分の中に化学的に含まれている水分、継ぎ手部表面の湿気等である。したがって、室温拡散性水素濃度を減らして溶接低温割れを防止するために、溶接棒の乾燥、継ぎ手部表面の乾燥を目的とした予熱（溶接前に予め１００℃前後に加熱すること）がおこなわれている。
【０００８】
しかしながら、この予熱は、溶接施工工程の増加、予熱のための機器、予熱温度の管理等が必要となり、製造コストアップの要因となっている。
【０００９】
そこで、なるべく低い予熱温度で溶接低温割れ防止が達成できるように、鋼の化学組成の面からの検討が古くからなされてきた。その代表的な検討結果としては、Ｐｃｍ（溶接低温割れ感受性指数）の導入がある。
【００１０】
このＰｃｍは、Ｃ当量のように、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ等の合金元素量を項とする下記式で示される多項式である。
【００１１】
Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ
この式から分かるように、鋼中の合金元素量が増えるほどＰｃｍ値は高くなる。実験的に、Ｐｃｍ、予熱温度、室温拡散性水素量との相関が明らかにされ、各溶接方法に適したＰｃｍを有する鋼が使用されている。Ｐｃｍが低い方が、溶接低温割れ防止にとって有利であることから、低Ｐｃｍ鋼が開発されてきた。
【００１２】
しかしながら、低Ｐｃｍ鋼で高強度を得ようとする場合、たとえば厚板では、焼入れ、焼戻しや、圧延後の加速冷却による変態強化が活用されているが、合金元素が少ないことから強化には自ずと限界がある。また、Ｐｃｍ自体、限界を示す指標であるので、その限界を超えた溶接は不可であることが、最初から示されていることになる。さらに、低Ｐｃｍ鋼では、逆に、溶接熱影響部（以下、ＨＡＺと記す）で軟化する問題がある。
【００１３】
昨今、軽量化および低コスト化の観点から、より一層の高強度化が望まれており、Ｐｃｍによらないで予熱温度の低温化、できれば予熱しないで（予熱フリーと称する）溶接できる耐溶接低温割れ性に優れた鋼の開発が望まれている。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、予熱フリーで溶接でき、従来の溶接鋼構造物以上に耐溶接低温割れ性と高強度に優れた溶接鋼構造物を提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、水素を低減するための溶接棒の乾燥や鋼を予熱しない場合は、溶接時の溶融金属やＨＡＺ中に固溶する水素（以下、これらを総称して固溶水素と記す）は不可避的なものであるとし、固溶水素と溶接応力との関係に注目して種々実験、検討した結果、下記の知見を得た。
【００１６】
ａ）溶接金属部またはＨＡＺ中の室温拡散性水素濃度を低めるには、溶接後２００℃までの冷却課程において、固溶水素をできるだけトラップして室温非拡散性水素とするのがよい。
【００１７】
ｂ）水素のトラップサイトとしては、従来酸化物が有効であると考えられていたが、溶接直後の溶融金属の高温域から２００℃までの冷却課程では、全く効果がない。
【００１８】
ｃ）鋼の組織には、ＢＣＣ結晶格子からなるフェライトと、ＦＣＣ結晶格子からなるオーステナイトがあるが、前者に比べて後者は水素の固溶度が高いことが知られている。しかし、一般的な低合金鋼は、高温ではオーステナイト相、低温ではフェライト相に変態するので、オーステナイト相に固溶していた水素も、フェライト変態とともにフェライト相中を拡散すると考えられていたが、残留オーステナイトを生成させてトラップサイトとするのが有効である。
【００１９】
ｄ）残留オーステナイトをトラップサイトとして利用する場合、室温拡散性水素は下記式で表すことができ、残留オーステナイト量が多いほど室温拡散性水素を少なくすることできる。
室温拡散性水素＝［固溶水素量−３０×残留オーステナイト体積率（％）］ｅ）しかし、オーステナイト自体は低強度であるため、残留オーステナイトが多くなると強度が低下するので、鋼の強度を確保しつつ、溶接低温割れを防止することのできる残留オーステナイト量とする必要がある。
【００２０】
ｆ）溶接低温割れは、降伏応力と室温拡散性水素量とが関係しており、下記式で整理でき、この式を満足するオーステナイト量であれば強度が確保でき、溶接低温割れを防止することができる。
【００２１】
ＹＳ＜９５０−５００ｌｏｇ（Ｃ−３０γ）
ここで、ＹＳ：母材の降伏応力（ＭＰａ）
γ：溶接金属部または溶接熱影響部の下記に示す組織の体積比
残留オーステナイト体積／残部組織の占める体積
Ｃ：溶接時の溶融金属部または溶接熱影響部の固溶水素濃度（ｐｐｍ）本発明は、このうような知見に基づきなされたもので、その要旨は以下の通りである。
【００２２】
（１）重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｃｒ：９〜１５％およびＮｉ：２〜１０％を含有しているマルテンサイトステンレス鋼を溶接して形成した溶接鋼構造物であって、溶接金属部および溶接熱影響部におけるそれぞれの残留オーステナイトの体積率が下記式を満足している耐溶接低温割れ性に優れた溶接鋼構造物。
【００２３】
（２）重量％で、Ｃ：０．４％以下、Ｎｉ：１０％以下を含み、金属組織の５０％以上が、ベイナイトであるかマルテンサイトであるか、またはベイナイトとマルテンサイトの混合組織である低合金鋼を溶接して形成した溶接鋼構造物であって、溶接金属部および溶接熱影響部におけるそれぞれの残留オーステナイトの体積率が下記式を満足している耐溶接低温割れ性に優れた溶接鋼構造物。
【００２４】
ＹＳ９５０−５００ｌｏｇ（Ｃ−３０γ）
ここで、ＹＳ：母材の降伏応力（ＭＰａ）
γ：溶接金属部または溶接熱影響部の下記に示す組織の体積比
残留オーステナイト体積／残部組織の占める体積
Ｃ：溶接時の溶融金属部または溶接熱影響部の固溶水素濃度（ｐｐｍ）（３）式中の固溶水素濃度Ｃを、溶接方法に応じて下記の値にした上記（１）または（２）に記載の耐溶接低温割れ性に優れた溶接鋼構造物。
【００２５】
Ｃ：溶接時の溶融金属部または溶接熱影響部の最大固溶水素濃度（ｐｐｍ）
被覆アーク溶接（ＳＭＡＷ）            ：吸湿時のＣ値＝１８
被覆アーク溶接（ＳＭＡＷ）            ：通常時のＣ値＝  ９
サブマージドアーク溶接（ＳＡＷ）    ：通常時のＣ値＝  ５
メタルアクティブ溶接（ＭＡＧ）      ：通常時のＣ値＝  ２
メタルイナートガス溶接（ＭＩＧ）    ：通常時のＣ値＝  ２
タングステンイナートガス溶接（ＴＩＧ）：通常時のＣ値＝  ２
なお、本発明でいう溶接鋼構造物とは、鋼を溶接して形成される全ての物品をいい、代表的なものとしては溶接管、鋼管を周溶接して接続したラインパイプ、タンク、水力発電で利用される水圧鉄管および橋梁等を挙げることができる。
【００２６】
以下、本発明の実施の形態について説明する。
【００２７】
【発明の実施の形態】
本発明の溶接構造物は、マルテンサイトステンレス鋼または低合金鋼からなり、これらの鋼を溶接して形成した上記のような鋼構造物である。
【００２８】
下記の化学組成を有するマルテンサイトステンレス鋼は、ラインパイプ、タンク、のような溶接構造物に適している。
【００２９】
また、下記の低合金鋼は、水力発電用の水圧鉄管、橋梁のような溶接構造物に適している。
【００３０】
各鋼の化学組成を規定した理由は、以下の通りである。なお、化学組成の％表示はすべて重量％を示す。
【００３１】
１）マルテンサイトステンレス鋼
Ｃ：
Ｃは、溶接金属部および溶接熱影響部を著しく硬化させて溶接低温割れ感受性を高める元素であり、０．０５％以下とする必要がある。好ましくは、０．０３％以下で低い程よい。
【００３２】
Ｃｒ：
Ｃｒは、耐炭酸ガス食性を高める元素であり、その効果を得るためには９％以上が必要である。一方、１５％を超えるとその効果が飽和するので、上限を１５％とした。好ましくは１０．５〜１３％である。
【００３３】
Ｎｉ：
Ｎｉは、低Ｃ−Ｃｒ含有マルテンサイトステンレス鋼で、マルテンサイト組織を得るための必須の元素であり、その効果を得るためには２％以上が必要である。一方、１１％を超えるとその効果が飽和し、強度が低下するため上限を１１％とした。好ましくは４〜９％である。
【００３４】
さらに、必要により以下のような元素を含有させることができる。
【００３５】
Ｓｉ：
Ｓｉは、脱酸作用があり、また強化に有効な元素で、０．０１％では効果が小さく、１％を超えると効果も飽和し、靱性も低下するので、０．０１〜１％とするのが好ましい。
【００３６】
Ｍｎ：
Ｍｎは、脱酸作用があり、またマルテンサイト、残留オーステナイトの組織調整するためオーステナイト生成元素として有効であり、含有させる場合は０．０２〜２％の範囲が好ましい。
【００３７】
Ｍｏ：
Ｍｏは、耐食性、特に耐硫化水素割れ性改善に有効で、０．１〜３％が好ましい。
Ｃｕ：
Ｃｕは、耐食性改善効果があり、また組織調整に有効で、０．１〜１％程度が好ましい。
Ａｌ：
Ａｌは、脱酸作用があり、０．０１〜１％程度が好ましい。
【００３８】
Ｔｉ：
Ｔｉは、Ｃを固定して強度を安定化させる効果ががり、含有させる場合は、０．０１〜０．２％が好ましい。
【００３９】
２）低合金鋼
Ｃ：
Ｃは、残留オーステナイトの生成を促すのに有効であるが、溶接部の硬度を上昇させるので、０．４％以下とする必要がある。下限は、０．０５％が望ましい。
Ｎｉ：
Ｎｉは、残留オーステナイトを生成させるのに有効な元素で、１０％以下の量で含有させる。１０％を超えると残留オーステナイト量が過剰となるため、上限を１０％とした。下限は特に限定しないが、０．２％とするのが好ましい。
【００４０】
さらに、必要により以下のような元素を含有させることができる。
【００４１】
Ｓｉ、ＡｌおよびＣｏは、残留オーステナイトの生成に有効であり、含有させる場合は、いずれか１種以上を０．１〜４の範囲とするのがよい。
【００４２】
Ｍｎ、Ｃｕ、ＣｒおよびＭｏは、強度を高めるのに有効な元素であり、０．０５％以上が好ましいが、多量に含有させると溶接部の靱性を劣化させるので、いずれも０．０５％以下にするのがよい。
【００４３】
Ｖ、Ｎｂ、ＴｉおよびＢは、溶接部の硬度を上げる効果があり、いずれも０．０５％以下とするのが好ましい。
【００４４】
Ｎは、残留オーステナイト生成に有効であるが、フェライト相を脆弱にするので０．００７％以下にするのがよく、好ましくは０．００５％以下である。
【００４５】
上記低合金鋼では、ＣおよびＮｉは残留オーステナイトを生成するためにそれぞれ重要であるため、特にＣとＮｉを規定した。
金属組織：
低合金鋼の金属組織は、金属組織の５０％以上が下記の理由によりベイナイトであるかマルテンサイトであるか、またはベイナイトとマルテンサイトの混合組織とする。
【００４６】
残オーステナイトを生成するには、ベイナイト組織においてセメンタイトの析出を抑制するか、あるいはマルテンサイト終了温度を室温以下にする必要がある。このような鋼において、ベイナイトかマルテンサイトあるいは両者が５０％未満になる場合には、残留オーステナイトが生成せず、溶接低温割れを防止することができない。                                                        ベイナイトおよび／またはマルテンサイト以外はフェライト、パーライトおよび残留オーステナイト等である。
【００４７】
３）ＹＳ＜９５０−５００ｌｏｇ（Ｃ−３０γ）
溶接低温割れは、２００℃程度以下から室温の範囲で発生し、溶接金属またはＨＡＺ中の室温拡散性水素が割れを引き起こす。上記式は、溶接低温割れの発生を防止するための式で、ＹＳは母材の降伏応力（ＭＰａ）、γは溶接金属部またはＨＡＺの下記の組織の体積比、Ｃは溶接したときの溶融金属部またはＨＡＺの固溶水素濃度（ｐｐｍ）を示す。
【００４８】
γ＝  残留オーステナイト体積／残部組織の占める体積
この式の右辺の（Ｃ−３０γ）は、室温拡散性水素濃度を示す項であるが、計算される値は限界応力である。限界応力とは、溶接金属部またはＨＡＺにおいて低温溶接割れを発生させないところの最大応力である。溶接後に生じる残留応力が、限界応力以上であると低温溶接割れが発生することになる。
【００４９】
式の左辺は、母材の鋼自体の降伏応力、ＹＳである。溶接後の残留応力の最大値は、降伏応力に等しい応力と想定できるので、右辺で示される限界応力は、ＹＳを超える値でなければ、低温溶接割れが発生する。したがって、ＹＳは用いる鋼種の規格の最大のＹＳとしておくことが望ましい。
【００５０】
式から理解されるように、室温拡散性水素濃度の項が大きくなるほど、限界応力は低下する。すなわち、低い応力で割れやすくなる。
【００５１】
この式を満足するように残留オーステナイト量とすることにより溶接低温割れの発生を防止することができる。
【００５２】
溶接金属部またはＨＡＺに残留オーステナイトを生成させるためには、オーステナイトを安定化させるＭｎやＮｉのような合金元素を高めればよく、オーステナイト安定化元素の含有量を調整することにより、残留オーステナイト量を調整することができる。残留オーステナイト体積率を求めるには、溶接金属部およびＨＡＺから薄膜試験片を採取して、Ｘ線回析法により求めることができる。
【００５３】
上記のように本発明では、合金元素を低める低Ｐｃｍ鋼とは反対に合金元素を高めることができ、その結果として耐溶接低温割れ性を確保しつつ高強度を得やすくすることができる。
【００５４】
この溶接時の溶融金属中またはＨＡＺ中の固溶水素濃度は、溶接直後に急冷して拡散性水素の放散を防止した状態で測定すれば正確な値が得られる。後記の実施例での固溶水素濃度は実測値である。この固溶水素濃度は、管理あるいは材料設計の観点からは、各溶接法において雰囲気や溶接条件を考慮した最大値を予め決めておくことが望ましい。そうすることにより、実際の溶接施工時に固溶水素の分析をする必要がなくなる。固溶水素濃度を下記の値（単位ｐｐｍ）に設定して置くとよい。なお、溶接条件を通して水素濃度を制御できる場合は、その限りではない。
【００５５】
被覆アーク溶接（ＳＭＡＷ）            ：吸湿時のＣ値＝１８
被覆アーク溶接（ＳＭＡＷ）            ：通常時のＣ値＝  ９
サブマージドアーク溶接（ＳＡＷ）    ：通常時のＣ値＝  ５
メタルアクティブ溶接（ＭＡＧ）      ：通常時のＣ値＝  ２
メタルイナートガス溶接（ＭＩＧ）    ：通常時のＣ値＝  ２
タングステンイナートガス溶接（ＴＩＧ）：通常時のＣ値＝  ２
【００５６】
【実施例】
（実施例１）
表１に示す６種の化学組成のマルテンサイトステンレス鋼を、１５０キロの小型真空溶解炉で溶製してインゴットとし、熱間鍛造した後熱間圧延によって板厚２５ｍｍの鋼板を製造した。各鋼板を９５０℃で１時間加熱して水焼入れし、さらに６４０℃で１時間加熱して焼き戻して強度をＸ８０級に調整した。
【００５７】
【表１】
0003624758.tif 000002
【００５８】
一方、鍛造材の一部を用いて伸線により溶接ワイヤーを作製した。
【００５９】
これらの各鋼板と溶接ワイヤーを用いて、ＪＩＳ  Ｚ３１５８に規定されるｙ割れ試験によって溶接低温割れ感受性を評価した。溶接は、製管溶接法として一般的なＳＡＷ、その管の周溶接法として一般的なＴＩＧ及びＳＭＡＷとした。
【００６０】
割れの発生有無は、１００倍の光学顕微鏡により判定すると共に、発生起点を溶接金属とＨＡＺで区別した。
【００６１】
固溶水素濃度分析は、上記鋼板から厚さ１２ｍｍ、幅２５ｍｍ、長さ１００ｍｍの試験鋼板を採取し、ｙ割れ試験と同じ溶接条件、同じ雰囲気、同じ機会に、ビードオン溶接をおこない、溶接金属を作製した。そして、低合金鋼の溶接金属の固溶水素濃度は、ＪＩＳ  Ｚ３１１８の規定に従って、拡散性水素量をガスクロマトグラフ法に従って測定した。また、低合金鋼のＨＡＺは、昇温分析法により測定した。なお、マルテンサイトステンレス鋼に対しては、ＪＩＳ  Ｚ３１１８に規定の方法を用いないのは、ＪＩＳに規定の温度では、水素の放出が遅くて十分放出されないためである。
【００６２】
なお、昇温分析法とは、真空中で試験片を室温から１０００℃近傍まで１〜２０℃／分の昇温速度で昇温して、放出される水素ガス量を温度に対してプロットして水素放出曲線を求め、１００〜２００℃近傍にできるピークを含む曲線一山部分の放出水素量を拡散性水素量と定義して分析する方法である。
【００６３】
マルテンサイトステンレス鋼の溶接金属部の固溶水素濃度は、昇温分析法により測定した。また、マルテンサイトステンレス鋼のＨＡＺの固溶水素濃度は、以下に示す残留オーステナイト測定用の薄膜試験片と同じ試験片を用いて昇温分析法により測定した。
【００６４】
また、残留オーステナイトの分析は、溶接金属およびＨＡＺから薄膜試験片を採取して、Ｘ線回析法により残留オーステナイト体積率を求めた。なお、ＨＡＺからの試験片は、マクロエッチした後、溶融線から１ｍｍの範囲で溶融線に沿って採取した。
【００６５】
求めた固溶水素濃度および残留オーステナイト体積率およびｙ割れ試験結果を表２に示す。また、各鋼板の引張試験をおこない降伏応力（ＹＳ）を求め、それらの最大のＹＳを６６０Ｍｐａとした。
【００６６】
【表２】
0003624758.tif 000003
【００６７】
（実施例２）
表３に示す６種の化学組成のＨＴ８０級の炭素鋼系高強度低合金鋼を、１５０キロの小型真空溶解炉で溶製してインゴットとし、熱間鍛造した後熱間圧延によって板厚５０ｍｍの鋼板を製造した。各鋼板を９００℃で１時間加熱して水焼入れし、さらに、６００℃で１時間加熱して焼き戻した。最大ＹＳは９２０ＭＰａとした。溶接ワイヤーは、試験番号８〜１２については実施例１Ｂから作製したもの、試験番号１３については市販のＨＴ８０用のワイヤーを用いた。
【００６８】
【表３】
0003624758.tif 000004
【００６９】
この鋼板と溶接ワイヤとを用いて低水素雰囲気のＭＡＧ法で溶接をおこなった。溶接方法としてはＳＭＡＷが一般的であるが、この溶接方法では水素濃度が高くなりすぎて、予熱しないで割れを防止できる方法が見あたらないので、ＭＡＧ法とした。
【００７０】
溶接後、実施例１と同様の方法でＹ割れ試験をおこなうと共に、固溶水素濃度、および残留オーステナイト体積率を求めた。また、各鋼板の引張試験をおこない降伏応力（ＹＳ）を求め、それらの最大のＹＳを９００ＭＰａとした。結果を表４に示す。
【００７１】
【表４】
0003624758.tif 000005
【００７２】
表２および４から明らかなように、ＹＳ＜９５０−５００ｌｏｇ（Ｃ−３０γ）を満足する領域では、溶接金属部およびＨＡＺ共に割れが発生していない。また、従来例として、一般的なＨＴ８０の溶接結果を示した。予熱フリーでは、ＭＡＧ法でも割れが生じた。
【００７３】
【発明の効果】
本発明によれば、溶接施工が容易な予熱フリーの溶接ができ、低Ｐｃｍ鋼とする必要はなく、低Ｐｃｍ鋼より耐溶接低温割れ性に優れ、かつ、高強度の溶接鋼構造物を得ることができる。