(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
酸化鉄微粒子と二酸化チタン微粒子を合計で５０〜８５重量％含有する、比重が１以上である熱可塑性ポリマーを芯成分とし、ポリエステルを鞘成分とし、かつ３００℃における剪断速度が１．０×１０1 〜５×１０2 ｓｅｃ-1の全領域において、芯成分の溶融粘度ａと鞘成分の溶融粘度ｂとの比（ａ／ｂ）が５．０〜０．０５を満足する芯成分と鞘成分を複合紡糸し、加熱延伸した後に、芯成分の熱可塑性ポリマーの（融点または軟化点−８０）℃以上、鞘成分のポリエステルの（融点または軟化点−５）℃以下の温度で熱処理を施すことを特徴とする複合繊維の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は高比重と高強度を兼ね備えた産業資材用途に好適な複合繊維に関し、とくに海洋環境汚染の問題もなく、耐久性に優れた漁網用に好適な複合繊維に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、漁網、漁業用ロ−プ等に代表される水産用資材として耐水性、耐腐食性、強力、耐摩耗性、耐久性等の点で天然繊維製品に比して優れた性質を示す合成樹脂繊維製品が利用されてきた。しかしながら、天然繊維製品に比して含水率が低く、とくに比重が比較的小さいために海水中での沈降性および潮流に対する保形性が不満足であり、その利用に多くの制約を受ける難点があった。
【０００３】
このような難点を克服する種々の提案がなされてきたが、繊維やロ−プ類それ自体の比重を増大させて水中への沈降性を増す技術が最も注目されてきた。繊維やロ−プ類自体の比重を増大させるための一手段として、金属鉛やその化合物を繊維に練り込む技術があるが、鉛化合物等が繊維製造工程や加工工程においてガイドとの摩擦で繊維から脱落したり、漁網として使用中に海水に溶出して鉛公害の問題が発生する可能性があった。さらに使用済の漁網を廃棄する場合においても、廃棄焼却後に鉛を含む有害成分が残るなど同様の公害問題が発生する可能性があり、安易には廃棄処分できないという問題があった。一方鉛化合物を使用しない手段として、たとえば比較的比重の大きい塩化ビニリデン系繊維が使用されてきたが、製網技術の発達に伴って高速製網に安定して供し得るような高強度の繊維が要求されるようになり、塩化ビニリデン系繊維では強度不足という問題が生じてきた。また、塩化ビニリデン系繊維からなる漁網も焼却時には塩化水素ガスが発生するために焼却処理が困難であるという問題を抱えている。このように、高比重のみならず、高強度、無公害性なども要求されるようになってきている。
【０００４】
このような要求に対しても種々の提案がなされており、その１つの手段として、延伸処理により高強度を発現する樹脂と高比重粉末との組み合わせによる繊維が考えられている。具体的には（１）合成フィラメント中に亜鉛、鉛等の高比重粉末を均一分散させてなる繊維（たとえば、特公昭５１−３７３７８号公報、特開昭５６−６１９３６号公報、特開昭６１−６１３号公報）、（２）低軟化点樹脂中に高比重粉末を混合分散し、この混合物をさらに強度付与のための樹脂と混合してなる繊維（たとえば、特公昭５７−２０４０７号公報）、（３）低軟化点樹脂と高比重粉末の混合物を芯層とし、強度付与の樹脂を鞘層とする有芯型繊維（たとえば、特開昭５８−４８１９号公報）等が提案されている。
【０００５】
しかしながら、（１）の提案では、繊維の比重を十分に上げようとすると粉末の添加量が多くなり、繊維自体の強度が比重の向上に反比例して低下する欠点を有している。また（２）の提案では、粉末が混合された低軟化点樹脂が繊維の延伸方向に伸びて部分的にかつ不規則に埋没偏在する繊維となり、このため該繊維の製造が繁雑であることのほかに、同一繊維径で上述の（１）の提案と比較して含有せしめる高比重粉末の量が当然少なくなる制約があり、比重増大の程度に著しい制限を受けることになる。さらに（３）の提案では、異種樹脂界面における非親和性に起因する界面歪みの増大に伴い、糸質の低下、耐久性の低下等の欠点を有しているばかりか、低軟化点樹脂中の高比重粉末が均一に分散されていないので繊維繊度の高いものしか得ることができない欠点を有している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、高沈降性と製網加工上問題のない十分な繊維強度を兼ね備え、かつ長期間漁網として使用しても強度低下のない優れた耐久性、耐候性を有する繊維を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
すなわち、本発明は、酸化鉄微粒子と二酸化チタン微粒子を合計で５０〜８５重量％含有する、比重が１以上である熱可塑性ポリマーを芯成分とし、ポリエステルを鞘成分とし、かつ３００℃における剪断速度が１．０×１０1 〜５×１０2 ｓｅｃ-1の全領域において、芯成分の溶融粘度ａと鞘成分の溶融粘度ｂとの比（ａ／ｂ）が５．０〜０．０５を満足する芯成分と鞘成分を複合紡糸し、加熱延伸した後に、芯成分の熱可塑性ポリマーの（融点または軟化点−８０）℃以上、鞘成分のポリエステルの（融点または軟化点−５）℃以下の温度で熱処理を施すことを特徴とする複合繊維の製造方法である。
【０００８】
【発明の実施形態】
本発明により得られる複合繊維は、比重１．５以上、タフネスが６０以上、かつ強度が３．５ｇ／デニ−ル以上を兼ね備えているものである。該複合繊維の比重が１．５未満の場合、海水中での高沈降性と漁網の保形性を達成することが困難であり、強度が３．５ｇ／デニ−ル未満の場合には高速製網時に繊維が損傷するので実用的でない。またタフネスは強度と伸度の積で示されるが、該値が６０未満の場合、すなわち伸度が低い場合には潮流・波浪に対する疲労性、耐久性が低く、漁網としての用をなさない。このような観点から、１．５５以上の比重と４．０ｇ／デニ−ル以上の強度、８０以上のタフネスを有する繊維であることが望まれる。
【０００９】
そして、本発明においては、繊維を高比重化するために比重が３以上の非鉛系無機微粒子を含有させることが必須である。比重が３未満の無機微粒子を使用する場合は、目的の繊維比重を達成するために繊維中の該無機微粒子の含有量を高め、しかも複合繊維における芯成分の複合比率を大きくしなければならず、たとえ目的とする繊維比重の繊維が得られたとしても曳糸性、延伸性等の工程性が不良で、繊維強力も低いものしか得られないので漁網としての用途には不適となる。
【００１０】
該無機微粒子の種類としては非鉛系金属の微粒子またはその化合物の微粒子を挙げることができる。「非鉛系金属」とは、鉛や錫等環境問題を極めて起こしやすい金属以外の金属を意味しており、具体的にはチタン、鉄、銅、亜鉛、銀、バリウム、ジルコニウム、マンガン、アンチモン、タングステン等の金属やその酸化物、塩などを挙げることができる。本発明においては、無機微粒子としてかかる金属やその酸化物、塩などから所望に応じて適宜選択することができるが、微粒子の比重、ポリマ−中での微粒子の分散性、ポリマ−の熱分解を促進させることのない非触媒性等の点で二酸化チタン、酸化鉄、硫酸バリウム等を使用することが好ましい。さらに該無機微粒子は１種類のみならず、２種類以上を混合して使用することもできる。
【００１１】
また該無機微粒子の芯成分中の含有量は５０〜８５重量％であることが必要である。該含有量が５０重量％未満の場合は目的とする繊維比重を得るためには複合繊維における芯成分比率を大きくしなければならず、繊維強力の低いものしか得られなくなる。一方、該含有量が８５重量％を越える場合は紡糸時のポリマ−溶融流動性が悪くなり、糸切れが頻発する。
【００１２】
該無機微粒子の粒子径は、一次粒子の平均粒子径が５μｍ以下であることが望ましい。粒子径が５μｍを越えると紡糸・延伸時に断糸や毛羽が多発しやすくなる。該粒子径があまり小さくなると、ポリマ−中に微粒子を添加させる時に、成形加工時の熱により熱凝集が発生して逆に粗大粒子化したり、紡糸時にポリマ−溶融ラインの配管中で微粒子の熱凝集が発生しやすくなりラインが詰まるというトラブルが多発しやすくなる。したがって、該無機微粒子の一次粒子の平均粒子径は０．０５μｍ以上であることが好ましい。
【００１３】
該無機微粒子としてまず酸化鉄を使用する場合について説明する。酸化鉄には色調が黒色のマグネタイトすなわち磁鉄鉱（Ｆｅ3 Ｏ4 ）、茶色のγ型ヘマタイト、赤褐色のα型ヘマタイト等があるが、定置網等の漁網用繊維においては色相を黒色系とすると魚に警戒感を与えないため、漁獲高に好結果を与えることができ、黒色を呈する磁鉄鉱を使用することが好ましい。磁鉄鉱を他の無機微粒子と併用する場合には、使用する無機微粒子全体の２０重量％以上を磁鉄鉱にすると染色処理等を簡素化または省略することができるが、この場合においても鞘成分として原着ポリエステルを使用することは何等差支えない。
【００１４】
また酸化鉄の粒子形状としては球状、八面体状、六面体状、多面体状等があり、いずれの形状をも使用することができるが、球状の酸化鉄微粒子を使用すると芯成分中での分散性が最も良好となり望ましい。とくに、無機微粒子を多量にポリマ−中に添加する場合には、球状微粒子の使用が顕著な効果を奏し、凝集による紡糸時のフィルタ−詰まりの発生も少なく、しかも紡糸・延伸時の糸切れ発生も少ない。
【００１５】
さらに該酸化鉄は、シリカやフェライト等の有機系または無機系化合物により表面コ−ティング処理が施されていてもよく、表面コ−ティング処理がなされた微粒子を使用するとポリマ−の熱分解が抑制され、微粒子分散性をさらに向上させることができるので好ましい。
【００１６】
酸化鉄は芯成分中に含有される無機微粒子として単独で使用されてもよいが、芯成分中でその含有率が５０重量％を越えると粒子形状、粒子径の適切な酸化鉄を用いても溶融押出時のライン中での熱凝集によるコンタミの発生や、激しい場合には配管の詰まり等のトラブルが生じる場合がある。芯成分中に含有される無機微粒子として酸化鉄を使用し、５０重量％を越える含有率にするためには酸化鉄と他の微粒子とを併用することが好ましい。とくに細デニ−ルの糸を製造する場合等では、溶融ポリマ−のライン中での滞留時間が長くなり、ライン詰まりのトラブル発生の原因ともなる。
【００１７】
酸化鉄と併用する他の微粒子は、比重が３以上で、かつ一次粒子の平均粒子径が５μｍ以下、しかも熱凝集性が余りなく、コスト的にも高価でないものを選択することが好ましい。好適な例としては二酸化チタン、酸化亜鉛、硫酸バリウム、アルミナ、フェライト、リトポン、酸化銅、酸化マグネシウム等挙げられ、中でも芯成分中の無機微粒子の分散性等の点で二酸化チタンがとくに好ましい。酸化鉄と二酸化チタンとを併用する場合の混合率は、芯成分に対する合計含有量が５０〜８５重量％の範囲内であれば任意に変更しても紡糸性、延伸性等良好で大きなトラブルの発生もなく、目的とする繊維を得ることができる。好適な混合率の例を挙げると酸化鉄／二酸化チタン＝２０／８０〜７０／３０（重量比）である。たとえば、芯成分中の微粒子の合計量が７０重量％の場合、酸化鉄を３０重量％、二酸化チタンを４０重量％にしたり、合計量が６０重量％の場合、酸化鉄を３０重量％、二酸化チタンを３０重量％にすると、得られた繊維の色相が好ましいものとなる。
【００１８】
このように、芯成分中の微粒子の含有量が５０重量％以上の高含有量で、しかもその中に酸化鉄を高添加するする場合には二酸化チタンを併用して添加することにより、溶融押出時のライン詰まり等のトラブルがなく、しかも芯成分中の分散性が良好で、工程中の糸切れも少なく、Ａ格率が高い状態で目的とする繊維が得られることは、本発明者等が種々検討した中で初めて見出されたことである。
【００１９】
次に、無機微粒子として二酸化チタンを使用する場合について説明する。本発明は優れた機械的物性と高比重を兼ね備えた漁網用繊維を提供すると同時に、種々の色相に対応できる漁網用繊維を提供することを目的としている。しかしながら、上述のように、無機微粒子として酸化鉄のような着色微粒子を高含有率で使用した場合、色相を自由に変更することができにくくなるが、無機微粒子として二酸化チタンを使用すると、二酸化チタンが白色であり、このような白色系微粒子を芯成分中に添加し、鞘成分であるポリエステルに所望の色の顔料等を配合することで芯成分の色に邪魔されることなく目的とする色相を発現させることができるのである。
【００２０】
二酸化チタンは、結晶形によりアナタ−ゼ型（Ａｎａｔａｓｅ）、ルチル型（Ｒｕｔｉｌｅ）、ブルカイト型（Ｂｒｏｏｋｉｔｅ）の３つの形態があり、一般に顔料として使用されているのはアナタ−ゼ型とルチル型である。とくに、合成繊維には工程上の摩耗性に及ぼす硬度の関係と溶剤または分散媒に対する分散性の問題からアナタ−ゼ型が主として使用されているが、比重が高い点、耐光性に優れている点において本発明においてはルチル型を使用することが好ましい。この場合、モ−ス硬度がルチル型のほうがアナタ−ゼ型のものより大きく、工程上の摩耗等のトラブルが発生する懸念があるが、本発明の複合繊維においては、無機微粒子を含有する芯成分を鞘成分で実質的に覆っているので、紡糸時のノズル口金の摩耗や加工工程中のガイド類やロ−ラ類の摩耗損傷等の問題はない。
【００２１】
また、二酸化チタンは他の無機微粒子に比し、ポリマ−中に高含有率で添加しても、ポリマ−の溶融押出時に熱凝集が起こり難く、溶融ポリマ−ライン中でのコンタミによる詰まりが発生しにくく、紡糸時のフィルタ−詰まりも少なく、かつ紡糸・延伸時の糸切れの発生も少ない。かかる二酸化チタンの表面はチタン、アルミナ、シリカ等の無機系または有機系化合物によりコ−ティング処理が施されていてもよく、表面コ−ティング処理がなされた微粒子を使用すると耐熱性や微粒子分散性をさらに向上させることができるので好ましい。
【００２２】
二酸化チタンは単独で使用してもよいし、比重が３以上でかつ平均粒子径が５μｍ以下の他の微粒子と併用してもよい。また併用する微粒子が、上述したような熱凝集の問題を生じ易いものであっても、二酸化チタンを１５重量％以上、とくに４０重量％以上使用することにより分散性の向上が期待できる。他の微粒子としては、たとえば酸化錫（スズ石）等に比して毒性の少ない酸化亜鉛、アルミナ、硫酸バリウム、リトポン、酸化マグネシウム等を使用することができる。なお、二酸化チタンは紫外線によるチタン原子の励起により芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−の劣化を促進しやすいので酸化防止剤を併用することが好ましい。
【００２３】
本発明において芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−は比重が１以上であることが必要である。該熱可塑性ポリマ−の比重が１未満の場合、繊維の比重を高めるためには微粒子の含有量を多くせざるを得ず、より工程調子を乱すことになる。
【００２４】
また、一般に無機微粒子を高含有率で含有するポリマ−を溶融紡糸する際、特異な粘性挙動のために極めて紡糸調子が悪化することが問題となる。かかる粘性挙動とは低剪断下では溶融粘度が高く、一方高剪断下では溶融粘度は低くなるという、いわゆるチクソトロピ−性を示す。紡糸パックに、無機微粒子を高含有率で含有するポリマ−が供給される導入部においては剪断速度が１０0 ｓｅｃ-1オ−ダ−であるが、ノズル孔に分配される分流板では１０2 ｓｅｃ-1オ−ダ−、さらには鞘成分であるポリマ−と合流して押し出されるノズルでは１０3 ｓｅｃ-1オ−ダ−にも達するのである。チクソトロピ−性の顕著なポリマ−流は、この大きな剪断速度の変化の下で溶融粘度に大きな斑が生じ、ノズル単孔辺りの吐出量が変動し、芯鞘のバランスが崩れるために極めて紡糸が困難となる。本発明ではかかる点をも検討した結果、無機微粒子を多量に含有する芯成分と鞘成分であるポリエステルの溶融粘度が重要であることを見い出した。すなわち、３００℃における剪断速度が１．０×１０1 〜５×１０2 ｓｅｃ-1の全領域において、芯成分の溶融粘度ａと鞘成分であるポリエステルの溶融粘度ｂとの比（ａ／ｂ）が５．０〜０．０５の範囲にあることが望ましいのである。かかる範囲に芯成分と鞘成分の溶融粘度比がある場合にのみ、無機微粒子を多量に含有する芯成分と鞘成分の合流が円滑に行われ、複合紡糸・延伸性等の操業性も向上する。しかも無機微粒子が芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−中に均一に分散され、目的とする複合繊維を操業性よく製造することが可能となったのである。好ましい溶融粘度比（ａ／ｂ）は１．５〜０．８である。
【００２５】
かかる溶融粘度比（ａ／ｂ）を調整するには、まず芯成分のチクソトロピ−性を極力抑制した上で、鞘成分のポリマ−の極限粘度を設定することが望ましい。芯成分のチクソトロピ−性の抑制手段としては、無機微粒子の表面積を小さくすべく球形のものを選択して粒子径を大きくするか、極力比重の高いものを選択し無機微粒子の添加率を下げること；芯成分のポリマ−の分子量、融点の適性化；芯成分のポリマ−と無機微粒子との親和性を向上させるべくカップリング剤を添加することなどを挙げることができる。
【００２６】
上述のような条件、すなわち比重、融点、溶融粘度を満足する熱可塑性ポリマ−としてはナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン１１、ナイロン１２等のポリアミド；ポリエチレンテレフタレ−ト、ポリブチレンテレフタレ−ト、ポリヘキサメチレンテレフタレ−ト等のポリエステルを挙げることができる。
【００２７】
本発明のように、無機微粒子を高添加する場合には、該無機微粒子とポリマ−とのヌレ性およびポリマ−中での分散性が良好で、紡糸性、延伸性が最も良好な熱可塑性ポリマ−を使用することが好ましく、かかる観点から本発明においてはポリアミド、とくにナイロン６を主成分とするポリアミドを使用することが好ましい。好適な例として用いるナイロン６の重合度は、数平均分子量で約２２０００以下、とくに２００００以下６０００以上であることが好ましい。重合度が高すぎると、無機微粒子を高添加した芯成分の溶融粘度が高くなりすぎ、トラブルが発生したり、無機微粒子の分散不良が生じやすい。また、実際に無機微粒子を高添加したポリマ−を溶融押出して繊維化する際、溶融粘度が高すぎると設備上のトラブルが多発しやすくなると同時に断糸が多発してくるため好ましくない。一方、重合度が低すぎると溶融粘度が鞘成分に対して低くなりすぎるため芯鞘界面の形成が困難となる。
【００２８】
加えて、芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−としてポリアミドを使用する場合、芯成分として水分を５００ｐｐｍ以下、とくに３００ｐｐｍ以下とすることが好ましい。ポリアミドのような吸水性ポリマ−に多量に無機微粒子を含有せしめると、水分率が高い場合、溶融時に極端に流動性が低下し、工程調子を著しく害してしまう問題がある。一般に、ポリアミドは、その水分量が５００〜１０００ｐｐｍ程度で使用されているのに対し、無機微粒子を多量に含有させる本発明においてはとくに配慮しなければならない点である。また、ポリアミドは少量の第３成分を共重合していたり、また少量の添加剤、安定剤等を含んでいてもよい。
【００２９】
本発明の複合繊維の主な使用目的は漁業用途であるが、漁網は屋外で使用されるため経時的な耐候性が重要な課題であり、長期間使用している間に強力の低下が発生し、実用上問題となるものは使用することができない。上述のような無機微粒子が多量に添加されたポリアミドを芯成分として使用した場合、漁網として長期間使用した時に繊維強度低下が生じてくる可能性があるが、本発明においては該ポリアミドに対して０．０１重量％以上、とくに０．１重量％以上、２重量％以下の範囲でヨウ化銅等の銅塩を熱安定剤として添加することにより、経時的な繊維強度低下は実用上問題とならないレベルまで改良される。
【００３０】
本発明において鞘成分であるポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレ−ト、ポリブチレンテレフタレ−トを主成分とするポリエステルが好ましい。また、かかるポリエステルには少量の第３成分が共重合されていてもよく、たとえば、イソフタル酸、フタル酸、ナフタレンジカルボン酸、ビフェニルジカルボン酸、４，４’ージフェニルエーテルジカルボン酸、４，４’ージフェニルメタンジカルボン酸、４，４’ージフェニルスルホンジカルボン酸、４，４’ージフェニルイソプロピリデンジカルボン酸、１，２ージフェノキシエタンー４’，４”ージカルボン酸、アントラセンジカルボン酸、２，５ーピリジンジカルボン酸、ジフェノキシケトンジカルボン酸、５ーナトリウムスルホイソルタル酸、ジメチル５ーナトリウムスルホイソフタレート、５ーテトラブチルホスホニウムスルホイソフタル酸等の芳香族ジカルボン酸；マロン酸、コハク酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバチン酸等の脂肪族ジカルボン酸；デカリンジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環族ジカルボン酸；βーヒドロキシエトキシ安息香酸、ｐ−オキシ安息香酸、ヒドロキシプロピオン酸、ヒドロキシアクリル酸等のヒドロキシカルボン酸；またこれらのエステル形成性誘導体から誘導されたカルボン酸、εーカプロラクトン等の脂肪族ラクトン、トリメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、ジエチレングリコール、ポリエチレングリコール等の脂肪族ジオール；ヒドロキノンカテコール、ナフタレンジオール、レゾルシン、ビスフェノールＡ、ビスフェノールＡのエチレンオキサイド付加物、ビスフェノールＳ、ビスフェノールＳのエチレンオキサイド付加物等の芳香族ジオール；シクロヘキサンジメタノール等の脂肪族ジオールなどを挙げることができる。これらの第３成分は１種のみまたは２種以上共重合されていてもよい。
【００３１】
さらに本発明のポリエステルには、ポリエステルが実質的に線状である範囲内でトリメリット酸、トリメシン酸、ピロメリット酸、トリカルバリル酸等の多価カルボン酸；グリセリン、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール等の多価アルコールが含まれていてもよい。該ポリエステルには蛍光増白剤、安定剤等の添加剤が含有されていてもよい。とくに、複合繊維全体の耐候性、すなわち経時間的な強度保持率をさらに良好なレベルに維持するにはカ−ボンブラックを鞘成分であるポリエステルに含有させてもよい。
【００３２】
かかるポリエステルの極限粘度〔η〕は０．７以上であることが好ましい。なお、極限粘度はフェノ−ル／テトラクロロエタンの等重量混合溶媒中、３０℃で測定した値である。通常の衣料用繊維において、ポリエチレンテレフタレ−トの極限粘度は０．６０〜０．６５程度のものが使用されるのに対し、本発明では目的とする繊維強度を発現させるために、通常の重合度よりさらに重合度の大きいポリエステルを使用したものである。極限粘度が０．７未満では、繊維比重１．５以上、繊維強度３．５ｇ／デニ−ル以上およびタフネス６０以上をいずれをも満足することは難しく、鞘成分と芯成分との複合比率を変更し、鞘成分リッチにすれば繊維比重が目標とするレベルまで至ることができず、逆に芯成分リッチにすれば繊維強度、タフネスが目標とするレベルまで至らないという結果になった。すなわち、鞘成分として極限粘度が０．７以上のポリエステルを用いることにより、初めて繊維強度、タフネス、比重のいずれをも満足するものが得られたわけである。
【００３３】
本発明における極限粘度は、紡糸後の繊維中の鞘成分であるポリエステルの極限粘度である。すなわち、紡糸時に熱分解または加水分解等で重合度低下が生じる場合は、その分を見込んだやや高めの重合度のポリエステルを用いて繊維化しなければならないことはいうまでもないことである。
【００３４】
ところで、本発明においては鞘成分であるポリエステルに着色剤を添加して、前述したような漁網用途に適した色相にすることができ、該ポリエステルの溶融紡糸温度に耐え得る耐熱性を有する有機顔料や無機顔料を適宜使用することができる。具体的には、カ−ボンブラック、アントラキノン系褐色着色剤、アントラキノン系紫色着色剤、ベンゾキノン系赤色着色剤、通常の原着用着色剤を使用することができ、これらの着色剤は単独または２種類以上併用して添加率０．１〜５重量％の範囲内でポエリエステルに配合され得る。該着色剤の添加量が０．１重量％未満の場合には十分な「色相」や「ツヤ」を呈する漁網用原着糸を得ることが困難であり、また添加量が５重量％を越えると強力の低下が大きくなるので好ましくない。
【００３５】
とくに、現在必要とされる漁網用原着糸の色相の大部分が黒色であるが、このような場合、カ−ボンブラックを鞘成分であるポリエステルに１〜３重量％添加することが好ましい。カ−ボンブラックは紫外線を吸収しポリエステルの劣化を防ぐ効果があり、繊維の耐候性、すなわち経時的な繊維強度の低下を防止でき、相乗的な効果を発現することができる。また、繊維形成後に所望の色に染色することも可能である。
【００３６】
本発明の複合繊維は、上述したような無機微粒子を含有した芯成分を鞘成分であるポリエステルで実質的に覆った断面形状をしている。ここで「実質的に覆った断面形状」とは繊維表面周長の６０％以上、好ましくは８０％以上が鞘成分で占められていることを示す。紡糸・延伸工程におけるガイドやロ−ラの摩擦および糸切れをより一層防ぎ、芯成分と鞘成分との界面剥離の問題を解決するために、本発明においては芯成分が鞘成分で完全に覆われていることが好ましく、かかる断面形状としては同芯芯鞘型、偏芯芯鞘型などがあり、芯の数としては１〜４を挙げることができる。
【００３７】
芯成分と鞘成分との複合重量比率は前者／後者＝２０／８０〜７０／３０、好ましくは前者／後者＝２０／８０〜５０／５０である。鞘成分の複合重量比率が少なすぎると繊維強度の低下が生じ、一方、鞘成分の複合重量比率が多すぎると繊維比重を高くする効果が十分発揮できなくなる。
【００３８】
本発明の複合繊維を得るための方法はとくに限定されるものではないが、鞘成分であるポリエステルと芯成分とを別々の溶融系で加熱溶融しておき、それぞれ通常の押出紡糸装置により紡糸口金まで送り、紡糸口金直前で両成分を所望の芯鞘型の複合形状に合わせて合流させ、押し出して得られる糸条を巻取り、さらに延伸、熱処理することにより得られる。また紡糸口金から押し出した後、巻き取ることなく直ちに延伸する方法や、紡糸口金から押し出した後、高速で巻取り、そのまま製品とする方法も用いることができる。
【００３９】
具体的にはおおよそ４０００ｍ／分以下の速度で引取り、一旦これを巻き取った後に延伸するいわゆるＰＯＹやＦＯＹ延伸法、または巻き取ることなく延伸するスピンドロ−法、さらには４０００ｍ／分以上の高速で引き取るＤＳＹ法、あるいはＤＳＹ法においてノズルと引取りロ−ラの間にヒ−タ−を設け、延伸しながら引き取る方法などが採用される。中でも好ましいのは、３００〜４０００ｍ／分、さら好ましくは６００〜２０００ｍ／分で引き取り延伸し（ＦＯＹでもスピンドロ−でも良い）、ついで熱処理する方法である。該速度が３００ｍ／分未満では、未延伸糸の配向度が低く、所望の繊維強度を得るためには延伸倍率を上げる必要が生じ、その結果、繊維中に多数のボイドが発生し、繊維の高比重化が十分達成できない場合がある。一方該速度が４０００ｍ／分を越える、いわゆるＤＳＹといわれる領域で引き取る場合は、延伸熱処理操作を実施しなくても目標物性が得られることもあるが、前述した引取り速度で引取り延伸熱処理する方法に比較し繊維強度が低下することは避けられない。
【００４０】
延伸は一段延伸でも二段延伸でもよい。また延伸倍率は紡糸速度により様々に変化するので一義的に特定できないが、破断に至る倍率の７５〜８５％程度の倍率を採用することが好ましい。とくに、本発明の繊維の製造において特徴的な点は延伸後の熱処理である。すなわち、芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−の（融点−８０）℃以上、鞘成分であるポリエステルの（融点−５）℃以下の温度で熱処理を施すことに特徴があり、かかる熱処理温度としては毛羽が発生しない範囲で高めに設定する方が繊維比重が高く、かつ強度、タフネスの大きい繊維が得られる。芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−の融点に近いか、もしくはそれ以上の温度で加熱されることにより、繊維が収縮しつつ延伸時に発生した繊維中での無機微粒子周辺のボイドがある程度修復されるためと推定され、また熱処理温度を高めることにより繊維の機械的性質を発現させる鞘成分の結晶化が促進されるためと推定される。
【００４１】
かかる熱処理温度が鞘成分であるポリエステルの（融点−５）℃を越えると断糸が多発し、芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−の（融点−８０）℃未満の場合は上述の無機微粒子周辺のボイドを充分に修復することが困難である。好ましい熱処理温度は芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−の（融点−６０）℃以上、鞘成分であるポリエステルの（融点−１０）℃以下である。具体例を示すと、芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−がナイロン６の場合、熱処理温度を１６０℃以上、２５５℃以下にすることが望ましい。
【００４２】
また、延伸を安定化させ、かつ無機微粒子周辺のボイドの発生を抑制するには延伸時の加熱を熱ロ−ル等の接触加熱方式に加えてスチ−ムジェットや空気加熱等の非接触加熱方式を併用することが好ましい。これは、芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−の融点よりも十分高い温度で芯成分の流動性を高めた状態で延伸しようというものであり、たとえば芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−がナイロン６であるときには３５０℃以上、好ましくは４００℃以上、さらに好ましくは４３０℃以上の温度スチ−ムジェットを用いて加熱延伸することが好ましい。なお、かかるスチ−ムジェットの温度は、本発明における熱処理温度そのものを示すものではなく、本発明における熱処理温度とは接触加熱温度を意味するものである。これらの知見から、芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−の融点は鞘成分であるポリエステルの融点より２０℃以上、とくに３０℃以上高いことが必要となり、必然的に該熱可塑性ポリマ−の融点は２００℃以上が必要となる。
【００４３】
本発明の複合繊維は単独または他の繊維と混用して広汎な用途に使用され得る。他の繊維と混用する場合には、混繊、合糸、合撚、交織、交編、その他あらゆる手段を用いることができ、さらに得られた布帛は必要に応じて種々後加工処理を施して各種の用途に供することができる。本発明の複合繊維の好適な用途としては、従来にない高比重、実用に耐え得る繊維強力、タフネスを有するポリエステル系繊維である特徴を最大限に生かせる刺網類、曳網類、旋網類、建網類、敷網類等各種魚網用途に好適である。とくに、サケ、ブリ、マグロ、アジ、サバ、イワシ、スズキ、イカ等の定置網用として最適である。
【００４４】
上述の魚網用途以外の用途として土木工事等で使用されるシルトプロテクタ−用を始め、従来にない高比重性能を保持したポリエステル系繊維として各種産業資材用途への応用が可能である。また産業資材用途以外にもカ−テン、暗幕等非衣料分野への応用も好適である。
【００４５】
【実施例】
以下、実施例により本発明を詳述するが、本発明はこれら実施例により何等限定されるものではない。なお、実施例中における各物性値は以下の方法により測定したものである。
（１）ポリエステルの極限粘度〔η〕：フェノ−ルとテトラクロロエタンの等重量混合溶媒を用い、３０℃で測定した。
（２）ナイロンの数平均分子量：ウオ−タ−ズ社製ＨＬＣ−５１０によるＧＰＣクロマトグラムにより測定した。
（３）無機微粒子の平均粒径：堀場製作所社製の遠心式自動粒度分布測定装置ＣＡＰＡ−５００により測定した。
（４）繊維比重：四塩化炭素とノルマルヘキサンを用い、密度勾配法により２０℃で測定した。
（５）繊維強度、伸度およびタフネス：島津製作所社製の引張試験機（オ−トグラフＩＭ−１００）を用い、２０℃、６５ＲＨ％で測定した。なお、タフネスは破断点の強度と伸度との積で示す。
（６）ポリマ−の溶融粘度（ポイズ）（株）東洋精機製キャピログラフ１Ｃ型を用い、３００℃で測定した。
【００４６】
実施例１
数平均分子量１１０００のナイロン６粉末〔宇部興産（株）社製、Ｐ１０１１Ｆ〕を芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−として用い、芯成分の無機微粒子として平均粒子径０．２μｍの球状の磁鉄鉱粉末〔戸田工業（株）社製、表面フェライトコ−ト品、比重５．０〕３０重量％と、平均粒子径０．３５μｍの二酸化チタン〔チタン工業（株）社製、ルチル型、比重４．２〕４０重量％との混合物を用い、芯成分として二軸混練機で溶融混練してストランド状に押出し、ストランドを切断してペレット化し、９０℃で真空乾燥して水分を１８０ｐｐｍにした。一方、鞘成分として二酸化チタン０．０８重量％含有する極限粘度〔η〕＝０．８０のポリエチレンテレフタレ−トを使用し、該ポリエステルは常法により溶融重合しペレット化したものを使用した。
【００４７】
芯成分および鞘成分を別々の溶融押出機で溶融押出しし、紡糸温度２９５℃、複合重量比率（芯成分／鞘成分）１／２の同芯芯鞘型となるようにノズル部で合流し、ノズル口径０．４ｍｍφ、８ホ−ルのノズルを用いて吐出させ、１０００ｍ／分の速度で巻き取った。このとき得られた複合繊維を形成している鞘成分のポリエチレンテレフタレ−トの極限粘度〔η〕は０．７５であった。
【００４８】
得られた紡糸原糸をホットロ−ラ温度８０℃、ホットプレ−ト温度１４０℃で延伸倍率４．０倍で延伸し、つづいて３％のオ−バ−フィ−ドを入れながらホットロ−ラ温度１８０℃で熱処理した後、７５デニ−ル／８フィラメントのマルチフィラメントを巻き取った。このマルチフィラメント糸の断面形状を顕微鏡観察したところ、芯鞘複合比率がいずれの繊維においてもまた長さ方向においてもほぼ一定であり、毛羽もなかった。また紡糸・延伸工程におけるトラブルの発生も認められなかった。延伸糸の繊維比重は１．５８、強度は４．５ｇ／デニ−ル、タフネスは６７．５であった。
【００４９】
この延伸糸を合糸して網を作成し、海中に投入して観察したところ、沈降性良好であり、海中での網揺れも少なく、かつ耐久性に優れ、魚網として好適な繊維であることが確認された。
【００５０】
また、延伸時の熱処理温度を変化させることにより得られた延伸糸の繊維比重が異なることがわかった。上述した紡糸条件で得られた紡糸原糸を以下の条件で延伸した結果、以下の物性を有する延伸糸が得られた。
【００５１】
【表１】
0003712121.tif 000002
【００５２】
収縮処理時の処理温度が高い程、繊維物性が良好な繊維が得られるが、該処理温度が極端に高くなると延伸毛羽が多発してくるため好ましくない。
【００５３】
また、磁鉄鉱粉末を上記のものに代えて表面コ−ティングされていない磁鉄鉱粉末〔戸田工業（株）社製、比重５．０〕を用いて同様にして繊維化を行った。その結果、延伸糸の繊維比重は１．５３であり、表面コ−ティング品使用の場合よりも若干比重が低いものであった。
【００５４】
実施例２
芯成分中にヨウ化銅を０．２重量％添加したこと以外は実施例１と同様にして複合繊維（延伸糸）を製造し、得られた延伸糸の強度保持性について測定した。評価手段として８３℃下でカ−ボンフェ−ド照射４００時間照射後の強度保持率と、８３℃下でキセノンウエザ−照射４００時間照射後の強度保持率について調べた。その結果、カ−ボンフェ−ド照射４００時間後のｎ＝５の平均強度保持率は約８６％、キセノンウエザ−照射４００時間後のｎ＝５の平均強度保持率は約８４％であった。これに対して、実施例１で得られた複合繊維（延伸糸）はカ−ボンフェ−ド照射４００時間後のｎ＝５の平均強度保持率は約４２％、キセノンウエザ−照射４００時間後のｎ＝５の平均強度保持率は約３６％であった。
【００５５】
実施例３〜６
芯成分中に含有される無機微粒子として、磁鉄鉱粉末５０重量％、二酸化チタン２０重量％の計７０重量％の混合物を（実施例３）、磁鉄鉱粉末２０重量％、二酸化チタン５０重量％の計７０重量％の混合物を（実施例４）、磁鉄鉱粉末１０重量％、二酸化チタン６０重量％の計７０重量％の混合物を（実施例５）、磁鉄鉱粉末３０重量％、二酸化チタン２０重量％の計５０重量％の混合物を（実施例６）使用した以外は実施例２と同様にして複合繊維を得た。いずれも工程性のトラブルもなく、しかも良好な繊維物性を有する繊維が得られた。実施例４で得られた複合繊維の色相は灰色を呈し、黒色とやや異なるレベルであった。また実施例５で得られた複合繊維の色相は白っぽい灰色であった。
【００５６】
実施例７〜８
実施例２において、鞘成分であるポリエチレンテレフタレ−トの極限粘度〔η〕を０．８５にした以外（実施例７）、芯成分と鞘成分の複合重量比率を（芯成分／鞘成分）＝１／１にした以外（実施例８）は同様にして複合繊維を得た。いずれも工程性のトラブルもなく、しかも良好な繊維物性を有する繊維が得られた。各実施例における複合繊維の諸物性を表１および表２に示す。
【００５７】
【表２】
0003712121.tif 000003
【００５８】
【表３】
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【００５９】
実施例９〜１０
実施例２において、二酸化チタンの代わりに、平均粒径１．０μｍの酸化亜鉛（比重５．５）を用い（実施例９）、平均粒径２．０μｍのアルミナ（比重３．９８）を用いた（実施例１０）以外は同様にして複合繊維を得た。いずれも紡糸時にやや毛羽が発生したこと以外は工程性が良好で、しかも繊維物性も良好なものであった（表１および表２参照）。
【００６０】
実施例１１〜１２
実施例２において、芯の数を３（実施例１１）、芯の数を４（実施例１２）にした以外は同様にして複合繊維を得た。いずれも工程性が良好で、しかも繊維物性も良好なものであった。
【００６１】
実施例１３
実施例２において、数平均分子量１１０００のナイロン６に代えて、数平均分子量２２０００であるナイロン６〔宇部興産（株）社製、Ｐ１０２２〕を用いた以外は同様にして複合繊維を得た。得られた複合繊維の諸物性を表１および表２に示す。
【００６２】
実施例１４
極限粘度〔η〕＝０．７０のポリエチレンテレフタレ−トを芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−として用い、芯成分の無機微粒子として平均粒子径０．５μｍの硫酸バリウム（比重４．３５）７０重量％を用い、芯成分として二軸混練機で溶融混練してストランド状に押出し、ストランドを切断してペレット化した。一方、鞘成分として二酸化チタン０．０８重量％含有する極限粘度〔η〕＝０．８０のポリエチレンテレフタレ−トを使用し、該ポリエステルは常法により溶融重合しペレット化したものを使用した。
【００６３】
芯成分および鞘成分を別々の溶融押出機で溶融押出しし、紡糸温度２９５℃、複合重量比率（芯成分／鞘成分）１／２の同芯芯鞘型となるようにノズル部で合流し、ノズル口径０．４ｍｍφ、８ホ−ルのノズルを用いて吐出させ、１０００ｍ／分の速度で巻き取った。このとき得られた複合繊維を形成している鞘成分のポリエチレンテレフタレ−トの極限粘度〔η〕は０．７５であった。
【００６４】
得られた紡糸原糸をホットロ−ラ温度８０℃、ホットプレ−ト温度１４０℃で延伸倍率４．０倍で延伸し、つづいて３％のオ−バ−フィ−ドを入れながらホットロ−ラ温度１８０℃で熱処理した後、７５デニ−ル／８フィラメントのマルチフィラメントを巻き取った。このマルチフィラメント糸の断面形状を顕微鏡観察したところ、芯鞘複合比率がいずれの繊維においてもまた長さ方向においてもほぼ一定であり、毛羽もなかった。また紡糸・延伸工程におけるトラブルの発生も認められなかった。延伸糸の繊維比重は１．５２、強度は４．１ｇ／デニ−ル、タフネスは６１．５であった。
【００６５】
この延伸糸を合糸して網を作成し、海中に投入して観察したところ、沈降性良好であり、海中での網揺れも少なく、かつ耐久性に優れ、魚網として好適な繊維であることが確認された。
【００６６】
比較例１
鞘成分として紡糸前に極限粘度〔η〕が０．６５であるポリエチレンテレフタレ−トチップを用い、紡糸後の極限粘度〔η〕が０．６０となるように紡糸してこと以外は実施例２と同様の方法で複合繊維を得た。その結果、紡糸時、延伸時に毛羽がやや発生し、鞘成分の粘度が低いため繊維強度が２．５ｇ／デニ−ルと低く、実施例２で得られた繊維よりも劣るものであった。
【００６７】
比較例２
無機微粒子として磁鉄鉱物１５重量％と二酸化チタン１５重量％の混合物を使用した以外は実施例２と同様の方法で複合繊維を得た。紡糸・延伸工程は良好で繊維化可能であったが、繊維比重が１．４５であり、実施例２で得られた繊維よりも劣るものであった。
【００６８】
比較例３〜４
実施例２において、二酸化チタンの代わりに平均粒子径０．１μｍ、比重２．２の二酸化ケイ素粒子を用い（比較例３）、平均粒子径１．０μｍ、比重２．５のカオリン粒子を用い（比較例４）た以外は実施例２と同様にして複合繊維を得た。いずれも毛羽が多発いし、紡糸せい、延伸性はあまり良くなかった。得られた各々の複合繊維の比重も、実施例２で得られた繊維よりも劣るレベルのものであった。
【００６９】
比較例５〜６
実施例２において、複合重量比率（芯成分／鞘成分）を１５／８５（比較例５）、１５／８５（比較例６）にした以外は実施例２と同様にして複合紡糸を行った。比較例５においては繊維化が良好であったが、繊維比重性能としてはレベルの劣るものであった。比較例６においては紡糸性、延伸性が不良で毛羽、断糸が多発し、性能評価できるレベルの繊維を得ることはできなかった。これら各比較例の結果を表１および表２に示す。
【００７０】
実施例１５
数平均分子量１１０００のナイロン６粉末〔宇部興産（株）社製、Ｐ１０１１Ｆ〕を芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−として用い、芯成分の無機微粒子として平均粒子径０．３５μｍの二酸化チタン〔チタン工業（株）社製、比重４．２〕７０重量％とを用い、芯成分として二軸混練機で溶融混練してストランド状に押出し、ストランドを切断してペレット化し、１００℃の窒素循環により水分率を４６０ｐｐｍにした。一方、鞘成分として平均粒子径０．０３μｍのカ−ボンブラック（テグサ社製）を１．５重量％含有する極限粘度〔η〕＝０．８０のポリエチレンテレフタレ−トを使用し、該ポリエステルは常法により溶融重合しペレット化したものを使用した。
【００７１】
これらの芯成分および鞘成分を実施例２と同様にして紡糸、延伸し複合繊維を得た。該複合繊維の鞘成分であるポリエチレンテレフタレ−トの極限粘度〔η〕は０．７５であった。また繊維比重は１．５７、強度は４．６ｇ／デニ−ル、伸度は１８％であり、魚網用途として優れた性能を有していた。
【００７２】
実施例１６
二酸化チタンの含有量を５５重量％にした以外は実施例１５と同様にして複合繊維を得た。得られた複合繊維の比重は１．５３、強度は５．２ｇ／デニ−ル、伸度は２０％であり、紡糸性、延伸性ともに優れていた。
【００７３】
実施例１７
実施例１５において、無機微粒子として二酸化チタン５０重量％と平均粒子径１．０μｍ、比重５．５の酸化亜鉛２０重量％の混合物を使用した以外は同様にして複合繊維を得た。得られた複合繊維の比重は１．５８、強度は４．５ｇ／デニ−ル、伸度は１５％であり、紡糸時に若干の毛羽が発生したものの、延伸性に優れ、漁網用途として優れた性能を有していた。
【００７４】
実施例１８
実施例１５において、無機微粒子として二酸化チタン５０重量％と平均粒子径２．０μｍ、比重３．９のアルミナ２０重量％の混合物を使用した以外は同様にして複合繊維を得た。得られた複合繊維の比重は１．５６、強度は４．５ｇ／デニ−ル、伸度は１５％であり、紡糸時に若干の毛羽が発生したものの、延伸性に優れ、漁網用途として優れた性能を有していた。
【００７５】
実施例１９
実施例１５において、無機微粒子として二酸化チタン５０重量％と平均粒子径０．６μｍ、比重４．３の硫酸バリウム２０重量％の混合物を使用した以外は同様にして複合繊維を得た。得られた複合繊維の比重は１．５７、強度は４．５ｇ／デニ−ル、伸度は１４％であり、紡糸時に若干の毛羽が発生したものの、延伸性に優れ、漁網用途として優れた性能を有していた。実施例１５〜１９で得られた複合繊維につき、各成分構成、繊維物性等を表３および表４に示す。
【００７６】
【表４】
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【００７７】
【表５】
0003712121.tif 000006
【００７８】
実施例２０
数平均分子量１１０００のナイロン６粉末を芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−として用い、芯成分の無機微粒子として平均粒子径０．３５μｍの二酸化チタン６０重量％を用いて芯成分とし（水分率１００ｐｐｍ）、二酸化チタン０．０８重量％含有する極限粘度〔η〕＝０．９５のポリエチレンテレフタレ−トを鞘成分として、別々の押出機で溶融押出しし、紡糸温度３００℃、複合重量比率（芯成分／鞘成分）１／１の同芯芯鞘型となるようにノズル部で合流し、ノズル口径０．５ｍｍφ、２００ホ−ルのノズルを用いて吐出させた。吐出糸条は、ノズル直下に設けた２０ｃｍ長、３８０℃の加熱帯域を通過させた後、２５℃、毎分７Ｎｍ3 の冷却風で冷却し、オイリングロ−ラで紡糸油剤を付与し、紡糸速度６００ｍ／分で引き取った。
【００７９】
引き続き、該糸条を巻き取ることなく、延伸、熱処理を以下の要領で実施し巻き取った。
延 伸：１１０℃の熱ロ−ルで加熱後、４００℃の加熱蒸気を噴射しつつ４．３倍に一段延伸。
熱処理：２２０℃の熱ロ−ルと弛緩ロ−ルとの間で３％の熱収縮処理。
その結果、工程安定性は良好で、１００４デニ−ル、強度４．０ｇ／デニ−ル、伸度１８％、比重１．６２の漁網用繊維として実用性の高い繊維が得られた。
【００８０】
実施例２１
数平均分子量１２０００のナイロン６粉末を芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−として用い、芯成分の無機微粒子として平均粒子径０．３５μｍの二酸化チタン２５重量％と平均粒子径０．２μｍのα型ヘマタイト粉末〔戸田工業（株）社製、比重５．２〕５０重量％との混合物を用いて芯成分とし（水分率２００ｐｐｍ）、カ−ボンブラック（テグサ社製）１．０重量％含有する極限粘度〔η〕＝１．０のポリエチレンテレフタレ−トを鞘成分として、別々の押出機で溶融押出しし、紡糸温度３００℃、複合重量比率（芯成分／鞘成分）１／２の同芯芯鞘型となるようにノズル部で合流し、ノズル口径０．６ｍｍφ、１００ホ−ルのノズルを用いて吐出させた。吐出糸条は、ノズル直下に設けた２０ｃｍ長、３８０℃の加熱帯域を通過させた後、２５℃、毎分７Ｎｍ3 の冷却風で冷却し、オイリングロ−ラで紡糸油剤を付与し、紡糸速度６００ｍ／分で引き取った。
【００８１】
引き続き、該糸条を巻き取ることなく、延伸、熱処理を以下の要領で実施し巻き取った。
延 伸：１１０℃の熱ロ−ルで加熱後、４５０℃の加熱蒸気を噴射しつつ４．８倍に一段延伸。
熱処理：２１０℃の熱ロ−ルと弛緩ロ−ルとの間で４％の熱収縮処理。
その結果、工程安定性は良好で、１００２デニ−ル、強度５．５ｇ／デニ−ル、伸度１９％、比重１．６２の漁網用繊維として実用性の高い繊維が得られた。
【００８２】
比較例７
加熱蒸気の温度を３００℃とした以外は実施例２０と同様にして複合繊維を製造したが、その結果、強度３．３ｇ／デニ−ル、伸度２０％、比重１．５４とわずかではあるが、繊維強度が本発明に達しない繊維が得られた。延伸時に芯成分を構成する熱可塑性ポリマ−の流動性が不十分であることに起因するものと思われ、延伸時に断糸が多発した。
【００８３】
実施例２２〜２３および比較例８
延伸後の熱処理温度を２４５℃（実施例２２）、１６０℃（実施例２３）、２５６℃（比較例８）とした以外は実施例２０と同様にして複合繊維を製造した。その結果、実施例２２においては強度４．２ｇ／デニ−ル、伸度２１％、比重１．６３と高強度、高比重の複合繊維を得ることができた。また実施例２３においては強度３．７ｇ／デニ−ル、伸度１５％、比重１．５３の複合繊維が得られた。比較例８においては繊維が一部融着し、断糸した。
【００８４】
比較例９
実施例１において、芯成分の水分率を６５０ｐｐｍにしたところ、ノズル孔からビス落ちが生じ、全く紡糸不可能であった。
【００８５】
比較例１０
実施例５において、二酸化チタンの粒子径を０．０２μとした以外は実施例５と同様にしてチップを作成し、複合紡糸を試みた。剪断速度が１×１０1 ｓｅｃ-1の時、芯成分の溶融粘度は３０×１０3 ポイズ、鞘成分の溶融粘度は７．０×１０3 ポイズであり、剪断速度が５×１０2 ｓｅｃ-1の時、芯成分の溶融粘度は０．０８×１０3 ポイズ、鞘成分の溶融粘度は７．０×１０3 ポイズであった。すなわちａ／ｂは剪断速度が１×１０1 ｓｅｃ-1の時には４．３であり、剪断速度が５×１０2 ｓｅｃ-1の時には０．０２であった。この時、ノズル面で単糸切れが多発し、紡糸が不可能であった。
【００８６】
【発明の効果】
本発明によれば、特定の無機微粒子が高添加された芯成分とポリエステルからなる鞘成分による複合繊維を得ることにより、従来にない高強力と高比重を兼ね備え、しかも定置網用繊維として公害問題がなく、かつ好適な色相を有した複合繊維を提供することができる。