(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
容器の口部に対応する形状及び寸法の口部とブロー成形されるべき有底胴部とを有するブロー成形用予備成形物を圧縮成形する方法にして、熱可塑性樹脂の溶融塊を雌型キャビティに供給し、次いで該雌型に対して雄型を移動せしめて該溶融塊を所要形状に圧縮し、そして更に該雌型に対して該雄型を移動せしめて樹脂温の低下による樹脂の体積収縮を該口部の形状及び寸法を変動せしめることなく該ブロー成形部の形状及び寸法の変動せしめて吸収する、ことを特徴とする方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、最終成形体である容器の口部に対応する形状及び寸法の口部とブロー成形されるべき有底胴部とを有するブロー成形用予備成形物を圧縮成形する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
延伸ブロー成形プラスチック容器、特にポリエステル容器は今日では一般化しており、その優れた透明性と適度なガスバリヤー性とにより、液体洗剤、シャンプー、化粧品、醤油、ソース等の液体商品の外に、ビール、コーラ、サイダー等の炭酸飲料や、果汁、ミネラルウオータ等の他の飲料容器やデザート類カップ、ミソ用容器、カップ製品等に広く使用されている。
【０００３】
ポリエステル容器の成形に際しては、ポリエステルの射出成形により、最終容器より寸法のかなり小さい且つポリエステルが非晶質である予備成形物を予め形成し、この予備成形物をその延伸温度に予備加熱し、ブロー金型中で軸方向に引張延伸すると共に、周方向にブロー延伸する方法が採用されている。
【０００４】
この予備成形物の形状としては、容器の口部に相当する口部と延伸ブロー成形されるべき有底胴部とを備え、縦長な容器用としては全体としての形状が試験管状のものが一般的である。口部には、例えば密封用開口端や蓋との係合手段が形成されている。また、この底部には、射出成形の必要性から、底部中心から外方に突出したゲート部が必ず形成されている。
【０００５】
予備成形物を樹脂の圧縮成形で製造することも既に知られており、例えば国際公開ＷＯ９７／３２７０６号には、予備成形物を形成するキャビティとを有する圧縮型を準備し、熱可塑性樹脂を前駆体に成形すると共に前駆体を圧縮型に入れ、ここで、前駆体を、全体的にキャビティ内に固定され密着されるようにすると共に、前駆体を、完全には圧縮型を満たさないが、最終形状に圧縮される前に、圧縮型のキャビティ内に所定の方法で支持されるような形状を有するものとし、前駆体を圧縮型に入れるに先だって前駆体を加熱し、加熱された前駆体を圧縮型内で圧縮成形することが記載されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、射出成形による予備成形物に形成されるゲート部は、生産性や製造コスト、最終的なブロー成形品の特性の点で、多くの問題となっている。即ち、このゲート部を切断するために、格別の切断工程が必要となり、生産性を下げる一因となっている。また、切断されたゲート部はスクラップ樹脂となり、資源の無駄になっている。更に、このゲート残部は、最終ブロー成形品の結晶化や白化を招きやすく、外観特性低下の原因となっていると共に、成形時の流動配向や切断時の歪み発生等により、延伸ブロー成形に際して配向むらや組織の不均一さを招き、落下衝撃などにより底割れを発生する原因ともなっている。
【０００７】
また、射出成形では、成形時に大きな剪断力が作用するので、高温での成形が必要となり、この熱履歴により、樹脂の熱減成（熱劣化）が生じることが問題である。このため、従来のＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）容器の製造では、射出成形時に生じる固有粘度の低下を予め見込んで、固相重合法による高い固有粘度のＰＥＴを使用しなければならず、コストの増大をもたらしている。更に、金型についても射出された樹脂の冷却のみならず、樹脂の流動も同時に要求されるため、金型温度の設定にも自由度が小さく、射出成形時間がどうしても長くなるという生産性上の問題もある。
【０００８】
上記の圧縮成形法による予備成形物の成形では、射出成形に伴う樹脂の熱減成を軽減できるという利点があるが、圧縮型への樹脂供給の過不足を避けるため、樹脂を一旦前駆体に熱成形し、この前駆体をまた加熱して圧縮型に供給し、加熱された前駆体を圧縮型中で圧縮成形しなければならないなど、熱成形の他に圧縮成形のための再度の加熱が必要であるという点で未だ改良すべき点がある。
【０００９】
従って、本発明の技術的課題は、樹脂を一旦前駆体に成形する必要なくして、且つ樹脂温の低下による樹脂の体積収縮に起因する形状及び寸法の変動を所定部位、即ちブロー成形部に生成せしめ、口部における形状及び寸法の変動を回避する、ブロー成形用予備成形物を圧縮成形する新規且つ優れた方法を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記技術的課題を達成する方法として、本発明によれば、容器の口部に対応する形状及び寸法の口部とブロー成形されるべき有底胴部とを有するブロー成形用予備成形物を圧縮成形する方法にして、熱可塑性樹脂の溶融塊を雌型キャビティに供給し、次いで該雌型に対して雄型を移動せしめて該溶融塊を所要形状に圧縮し、そして更に該雌型に対して該雄型を移動せしめて樹脂温の低下による樹脂の体積収縮を該口部の形状及び寸法を変動せしめることなく該ブロー成形部の形状及び寸法の変動せしめて吸収する、ことを特徴とする方法が提供される。
【００１１】
本発明の方法においては、熱可塑性樹脂の溶融塊を所要形状樹脂に圧縮した後に、更に所要形状樹脂を圧縮し樹脂温の低下による樹脂の体積収縮を吸収する。供給される溶融塊の誤差と共に体積収縮に起因する形状乃至寸法の変動は、特定部位即ちブロー成形部に生成せしめ、かくして最終的に形成される容器の口部を規定する口部における体積収縮による形状及び寸法の変動を回避する。
【００１２】
【発明の実施の態様】
以下、添付図面を参照して、本発明の好適実施形態について更に詳述する。
【００１３】
［装置全体の構成］
本発明の圧縮成形方法を遂行するのに好適に使用することができる圧縮成形装置を含む成形装置の全体の配置を示す図１（平面図）及び図２（側面図）において、この装置は、大まかにいって、熱可塑性樹脂の押出装置１、溶融塊の切断及び供給装置２及び予備成形物への圧縮成形装置３からなっている。
【００１４】
押出装置１は、樹脂を溶融混練するための押出機本体１１を備えており、この本体の入口側には、成形すべき熱可塑性樹脂の粉末乃至ペレットを乾燥状態に保持して押出機本体に供給するための真空ホッパー１２が設けられ、本体の出口側には、樹脂中の分解ガス等を吸引除去するための吸引ベント１３及び押し出される溶融樹脂を受けるダイヘッド１４が設けられている。ダイヘッド１４は、配管１５を介して押出機ノズル１６に接続されるが、ダイヘッド１４と押出機ノズル１６との間には、溶融樹脂を定量供給するためのギアポンプ１７を設けるのがよい。尚、図２においては、複雑になるのを避けるため、ギアポンプ１７が省略されている。
【００１５】
溶融塊の切断及び供給装置２は、図３（平面図）及び図４（側面図）に示すとおり、回転ターレット２１に設けられたカッター２２と、溶融塊を把持するための外方把持部材２３及び内方把持部材２４の組み合わせからなっている。カッター２２は、ターレット２１の径方向に対して傾斜して設けられ、ターレット２１の回転に伴って、押出機ノズル１６から押し出される樹脂溶融物１８を押出方向とは直角方向に切断できるようになっている。外方把持部材２３は、ターレットの径方向に延びる部分と周方向に延びる外方部分とからなり、ターレット２１に固定されている。一方、内方把持部材２４は、外方把持部材２３に対して、ターレットの径方向に移動可能に設けられている。
【００１６】
切断及び供給装置２の回転ターレット２１は、押出装置１の押出機ノズル１６の下方及び圧縮成形装置３の雌型３２の上方を通るように設けられており、押出機ノズル１６の下方で把持部材２３及び２４による溶融物１８の把持とカッター２２による切断が行われ、上記把持部材２３、２４による把持状態での溶融塊１９の雌型上方への移動と、把持部材２３、２４の解放による溶融塊１９の雌型３２への投入とが行われる。
【００１７】
図２及び図４から、図示の実施形態においては、熱可塑性樹脂溶融物１８を、雄型３３及び雌型３２の軸方向と平行に押し出し、切断された溶融塊１９をその平行な状態を実質上維持したまま雌型３２内に供給していること、溶融物１８をギアポンプ１７によりほぼ定量な状態で供給し、樹脂の溶融塊１９を円柱乃至円柱に近い形状で供給していること、及び溶融塊１９をその重心よりも上の部位で把持部材２３、２４により把持して、切断位置Ｃから金型位置Ｍまで移動し、金型３２内に供給していることが明らかである。
【００１８】
圧縮成形装置３は、大まかにいって、回転ターレット３１とこの回転ターレットの周囲に配置された多数の雌型３２及び雄型３３との組み合わせからなっている。この回転ターレット３１には、既に指摘した溶融塊の切断及び供給機構２が付設されていると共に、成形されたブロー成形用予備成形物の取り出し機構３４も付設されている。
【００１９】
回転ターレット３１は機台３５に対して垂直軸３６により、水平方向に、且つ回転可能に支持されており、モーター３７及び駆動伝達機構３８により駆動回転されるようになっている。雌型３２及び雄型３３の組み合わせ（セット）は、回転ターレット３１の外周上面に多数固定して設けられる。即ち、雌型３２は架台３９上に固定されており、一方、雄型３３は、垂直支持部材４０及び水平支持部材４１を介して、油圧機構等の昇降駆動機構４２により、雌型３２と同軸に且つ昇降動可能に設けられている。
【００２０】
雌型３２及び雄型３３の詳細な構造と、成形工程を段階的に示す図５及び図６において、雌型３２はキャビティ４３を有していると共に、その底部には残留空気を排除するためのベント部４４及び底部とテーパー部との接続部にもベント部４５が設けられている。また、キャビティ４３の上部の周囲には、上向きの小突起部４６が形成されている。その動作については後述する。更に、雌型３２の周囲には、雌型と同軸に摺動可能なリング状の従動部材４７が設けられ、この従動部材４７は下方に延びる軸４８を有しその下方の端部にはストッパー４９が形成されており、このストッパー４９は、雌型３２の下方凹部５０の内部に収まっている。かくして、ストッパー４９は下方凹部５０の上面と下面との間で昇降可能であることが了解されよう。また、ストッパー４９はスプリング（図示せず）等の手段で上向きに賦勢されている。更に、従動部材４７の上部内周面には、上向きに径の大きくなる係合用テーパー部５１が形成されている。
【００２１】
一方、雄型３３は、昇降動可能な支持部材５２に固定されたコア金型５３を備えている。このコア金型５３は、予備成形物の口部頂面を形成するための部分５４と、口部内周面を形成するための部分５５と、有底テーパ状胴部の内面を形成させるための部分５６とを備えている。
【００２２】
コア金型３３の周囲には、これと同軸に且つ開閉可能に設けられた従動金型５７が位置している。この従動金型５７は、従動支持部材５８に固定されており、図示していないが、支持部材５２と従動支持部材５８の間には押しスプリングが設けられていて、従動金型を下方向に賦勢している。従動金型５７の下方内周面には、予備成形物の口部外周面を形成する部分５９が設けられ、一方下方外周面には、下向きに径の減少する係合用テーパー部６０が形成されている。
【００２３】
図５及び図６に示す圧縮成形装置において、各部材の押圧力（絶対値）は、各操作を円滑に行うために、次の通り設定されている。
雄型３３の押圧力＞従動部材４７の押圧力＞従動金型５７の押圧力
【００２４】
上記装置による成形動作は次の通り行われる。
（Ａ）溶融押出工程：
熱可塑性ポリエステル等の成形用樹脂は、押出機１の真空ホッパー１２に供給され、真空中で外気からの吸湿が遮断された状態で、押出機本体１１中でばれるとスクリューとにより溶融混練され、ダイヘッド１４及び配管１５を経て、ギアポンプ１７によりノズル１６に定量供給され、ノズル１６から円柱状に押し出しされる。
【００２５】
（Ｂ）切断及び供給工程：
ノズル１６から溶融押出された樹脂流１８は、カッター２２で円柱状或いは円柱に近い形状の溶融塊１９に切断されると共に、溶融塊１９は、把持部材２３、２４により把持され、切断位置Ｃから雌型３２への供給位置Ｍまで、実質上の温度低下を生じることなしに、ターレットの回転に伴い移動し、雌型３２内に投入される。
【００２６】
（Ｃ）圧縮成形工程：
図５のＩに示すアプローチ工程において、キャビティ型４３とコア金型５３とは未だ開いており、溶融塊１９はキャビティ４３内に直立状態で収納されている。コア金型５３は下降始めている。
【００２７】
図５のIIに示すキャビティ型締め工程において、コア金型５３がキャビティ内に下降し、溶融樹脂１９’はほぼキャビティ４３とコア５３とで規定される空間に充満される。この圧縮成形開始と同時にキャビティ内の残留空気は、ベント部４４及び４５を介して速やかに外部に放出される。同時に、従動金型５７も下降し、従動部材４７と当接するが、従動支持部材５８の上面と雄型支持部材５２の下面との間にはまだ間隔がある。
【００２８】
図５のIII に示すコア型締め工程において、コア金型５３は更に下降し、従動支持部材５８の上面と雄型支持部材５２の下面とは接触する。これに伴い、キャビティ内の溶融樹脂１９’はコア金型５３と従動金型５７とで規定される空間内に流入する。
【００２９】
図５のIVに示す高温での固化工程において、コア金型５３は更に若干下降し、これに伴って従動部材４７も下降して、キャビティ４３、コア金型５３及び従動金型５７で規定される空間は樹脂で充満され、樹脂は所定形状に圧縮せしめられることになる。
【００３０】
図５のＶに示す低温での固化工程において、樹脂温の低下により樹脂の体積収縮（ひけ）が発生するが、この体積収縮に基づく歪みの発生は、雄型（コア５３）に圧縮力を加えることにより吸収する。この場合、コア金型５３とキャビティ４３とが噛み合うように移動することが当然必要となるが、キャビティ４３の上向きの小突起部４６を従動金型５７に噛み合わせて滑動せしめることにより体積収縮を吸収する。図５のＩＶ及びＶを比較参照することによって明確に理解される如く、樹脂温の低下による樹脂の体積収縮は、特定部位即ちブロー成形部の形状及び寸法の変動によって吸収される。口部の形状及び寸法が変動せしめられることはない。
【００３１】
圧縮成形された予備成形物の取り出し工程は、図６のステップＩ乃至Ｖで示される。ステップＩは成形が終了した段階を示している。ステップIIではコア金型５３が上昇を開始し、型開きが開始される。ステップIII では、コア金型５３が従動金型５７よりも先に上昇して、成形された予備成形物６０からのコア抜きが行われる。ステップIVでは、コア金型５３が更に上昇し、予備成形物６０がキャビティ４３の外部に取り出される。ステップＶでは、コア金型の再上昇位置で、従動金型５７が径外方の位置（点線で示す位置）に移動し、保持されているブロー成形用予備成形物６０を解放する。
【００３２】
［樹脂原料］
本発明において、ブロー成形用予備成形物を形成させるための原料樹脂としては、成形可能な熱可塑性樹脂であれば任意のものを用いることができる。このような樹脂として、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）等の熱可塑性ポリエステル、これらのエステル単位を主体とする共重合ポリエステル或いはこれらのブレンド物；ポリカーボネート類；アクリル−ブタジエン−スチレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）；ポリアセタール樹脂；ナイロン６、ナイロン６６、それらの共重合ナイロン等のナイロン類；ポリメチルメタクリレート等のアクリル樹脂；アイソタクチック・ポリプロピレン；ポリスチレン等の他、低−、中−、或いは高−密度ポリエチレン、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−ブテン−１共重合体、スチレン−ブタジエン熱可塑性エラストマー等を挙げることができる。これらのプラスチックには、製品の品質を損なわない範囲内で種々の添加剤、例えば着色剤、紫外線吸収剤、離型剤、滑剤、核剤等を配合することができる。
【００３３】
特に、熱可塑性樹脂としてポリエステルを使用するのが好ましく、この場合、そのポリエステルの固有粘度（η）は０．５ｄｌ／ｇ以上、特に１．３乃至０．７ｄｌ／ｇの範囲にあるものが好適である。また、ポリエステルとしては、ジエチレングリコール単位の含有量が１．６０重量％以下、特に１．５０重量％以下の範囲内にあるものが好適に使用される。
【００３４】
［成形条件］
熱可塑性樹脂の溶融押出温度（ダイヘッドの温度）は、樹脂によっても相違するが、一般に熱可塑性樹脂の融点（Ｔｍ）を基準として、Ｔｍ＋１００℃乃至Ｔｍ＋１０℃、特にＴｍ＋４０℃乃至Ｔｍ＋２０℃の範囲にあるのが好ましい。上記範囲よりも低い温度では、剪断速度が大きくなりすぎて一様な溶融押出物を形成することが困難となる場合があり、一方上記範囲よりも高温では、樹脂の熱劣化の程度が大きくなったり、或いはポリエステルの場合にはドローダウンが大きくなりすぎる傾向がある。
【００３５】
切断する溶融塊の重量、即ち目付は、当然最終ブロー成形品によって決定されるが、一般的に１００乃至２ｇ、特に４０乃至１０ｇの範囲から、要求される強度によって適当な値を選定するのがよい。
【００３６】
また、溶融塊が円柱状乃至それに近い形状であることが取り扱いの点で有利であるが、溶融塊の径（Ｄ）と高さ（Ｈ）の比（Ｈ／Ｄ）は、一般に０．８乃至４の範囲にあるのが、溶融塊の温度低下を可及的に防止し且つ雌型への溶融塊の投入を容易に行う点で有利である。即ち、Ｈ／Ｄが上記範囲外では溶融塊の表面積が大きくなって、温度低下が生じやすくなる傾向がある。
【００３７】
溶融樹脂塊の切断には、任意のカッターが使用されるが、樹脂の粘着を防止できるようなものが好適である。例えば、ショットブラスト等の表面処理は特に有効である。
【００３８】
溶融樹脂塊を移動させるための把持部材としては、熱伝導性の良い材料からなるものを使用して、樹脂への接触面積を極力少なくしたものが好適に使用される。溶融樹脂塊の切断から型への投入までは、すみやかにしかもすでに指摘した時間内で行うのがよい。
【００３９】
圧縮成形金型としては、底部乃至その近傍に微細な間隙或いは多孔質部を形成したものが使用され、微細間隙は、雌型の底部乃至その近傍をいくつかのピースに分割し、これらのピース間に空気を排除するための微細な隙間を形成させるか、或いは金型に空気を排除するための孔を形成させることにより、形成させることができる。また、多孔質部は、例えば焼結金属等を部品加工することによって使用できる。
【００４０】
圧縮成形型の表面温度は、溶融樹脂の固化が生じる温度であればよく、例えばポリエステルの場合、６５乃至３０℃の温度範囲が適当である。金型の表面温度を上記範囲内に維持するために、金型内に冷却水や、調温された水等の媒体を通すのがよい。
【００４１】
圧縮成形に必要な成形力はかなり小さくてよいのが特徴の一つである。具体的な成形力は、樹脂の種類やブロー成形用予備成形物の大きさによってもかなり相違するが、一般的にいって、８００乃至５０ｋｇｆ、特に６００乃至１５０ｋｇｆの成形力が適当である。
【００４２】
本発明によれば、一段の圧縮成形により、ゲート部やその他トリミング操作の一切必要のないブロー成形用予備成形物が得られるので、この予備成形物は、そのまま延伸ブロー成形工程に用いることができ、工程の簡略化及び生産性の点で多くの利点を有する。
【００４３】
［ブロー成形用予備成形物］
本発明におけるブロー成形用予備成形物を示す図７において、この予備成形物６０は、大別して、口部６１とテーパ状有底胴部６２とからなっている。口部６１は最終成形品であるボトルの口部となるものであり、口部６１の外周には、蓋との密封に必要な蓋の係止部６３やサポートリング６４が形成されている。有底胴部６２は延伸ブロー成形されるべき部分であり、テーパー状の側壁部６５とこれに滑らかに接続された下向きに凸の底部６６とからなっている。既に指摘したとおり、底部６６には、ゲート残部やしわは一切存在しない。尚、上記口部６１と有底胴部６２とは接続部６７を介して滑らかに接続されている。
【００４４】
テーパー状の側壁部６５及び底部６６には、圧縮成形性や最終的に行う延伸ブローの際の成形性の点で、その寸法及び形状に関して一定の好適範囲がある。一般に、側壁部６５の外面は円錐台面であり、底部６６の外面は上記円錐台面に滑らかに接続された部分球面であることが成形性の点で好ましいが、ブロー成形品形状に応じた任意の形状であってさしつかえない。一方、側壁部６５の内面も接続部内周から厚みの増大する傾斜部６６を介して接続された円錐台面である。側壁部外面のテーパ角度（θ）は０．５乃至８９．５゜となるようなものであることが成形性の点で好ましい。図９はテーパー角度０．８゜の場合の本発明のブロー成形用予備成形物の断面を示し、図１０はテーパー角度４５゜の場合の本発明のブロー成形用予備成形物の断面を示している。側壁部６５及び底部６６の肉厚は、前述した傾斜部６７を除いて一様な厚さであってもよく、また厚さに変化があってもよく、例えば側壁部が底部に向けて厚さが増大するような分布を有していてもよい。
【００４５】
上記予備成形物は、そのまま延伸ブロー成形に用いることもできるし、また予備成形物の口部に耐熱性、剛性を与えるため、予備成形物の段階で口部を熱処理により結晶化させ、白化させてもよく、また後述の二軸延伸ブロー成形により予備成形物をボトルに成形後、得られたプラスチックボトルの口部を結晶化させ、白化させてもよい。
【００４６】
［延伸ブロー成形］
上記予備成形物を延伸温度に加熱し、この予備成形物を軸方向に引っ張り延伸すると共に周方向にブロー延伸し、ボトルを製造する。
【００４７】
延伸ブロー成形に先だって、予備成形物を、熱風、赤外線ヒーター、高周波誘導加熱等の手段で延伸適性温度まで予備加熱する。その温度範囲は、ポリエステルの場合、８５乃至１２０℃、特に９５乃至１１０℃の範囲にあるのがよい。
【００４８】
この予備成形物を、それ自体公知の延伸ブロー成形機中に供給し、金型内にセットして、延伸棒の押し込みにより軸方向に引張延伸すると共に、流体の吹き込みにより周方向へブロー延伸成形する。
【００４９】
最終ボトルにおける延伸倍率は、面積倍率で１．５乃至２５倍が適当であり、この内でも、軸方向延伸倍率を１．２乃至６倍とし、周方向延伸倍率を１．２乃至４．５倍とするのがよい。
【００５０】
本発明におけるブロー成形用予備成形物から製造されるボトルの一例を示す図８（側面図）において、このボトル７０は、口部６１、台錐状の肩部７１、上胴部７２、下胴部７３及び底部７４から成る。口部６１の構造及び寸法は予備成形物のそれと全く同一である。
【００５１】
底部７４は、接地部７５と接地部から上に盛り上がった上底７６とから形成されている。ボトルの上胴部７２には、減圧変形吸収用のパネル部（ミラー部）７７がリブ７８を介して形成されている。また、下胴部７３及び肩部７１と上胴部７２との接続部には、補強用の周状凹ビード７９が形成されている。
【００５２】
本発明におけるブロー成形用予備成形物から製造されるボトルは、形状及び構造の発現性（型出し）に優れていると共に、強度や耐衝撃性等の物性にも顕著に優れているという利点を有している。
【００５３】
【実施例】
［実施例１］
本発明を次の例により説明する。カネボウ合繊（株）製のポリエチレンテレフタレート樹脂ＥＦＳ−７Ｈを乾燥機にて乾燥し、６５ｍｍ口径・Ｌ／Ｄが２７の押し出し機を使用して口径２２ｍｍのノズルより垂直に押し出し、水平に回転するカッターによって溶融状態の樹脂を水平にカットし重量２０ｇの溶融塊をつくり、ただちに搬送して、カッター回転と同期して回転している成形機中の雌型に垂直に落下させ、高速で金型を閉じつつ同時に金型内の残留空気を排出しながら圧縮成形し、約７００Ｋｇｆの力を加えつつ冷却固化したのち、金型を開き、口径３８ｍｍ、高さ６３ｍｍ、平均厚み３ｍｍ、重量２０ｇのブロー成形用予備成形物を得た。予備成形物の底部およびその近傍にはしわおよび白化等がなく残留空気排出部のあとは認められるもののゲート残部もなく極めて平滑な表面であった。予備成形物底部を偏光によって観察したところ、ひずみが極めてすくなかったのであった。この予備成形物を試験用の延伸ブロー成形機にて１１０℃に加熱した後、ブロー金型内で縦方向に延伸してから３５気圧の高圧エアーでブロー成形を行い、高さ１４０ｍｍ、胴径６７．５ｍｍ、内容量３８０ｃｃのボトルを得た。ボトルの外観はしわ・すじ等がなく美麗なものであった。ボトルに水３５０ｃｃを入れ、キャップにより密封し１．２ｍ高さから落下させたところ１５回のくりかえしにおいてもボトルは割れの発生はなかった。
【００５４】
［比較例１］
金型内の残留空気を排出せずに圧縮成形を行った以外は実施例と同じ条件においてブロー成形用予備成形物を得た。予備成形物の底部およびその近傍にはしわおよび若干の結晶化による白化が認められた。この予備成形物を試験用の延伸ブロー成形機にて１１０℃に加熱した後、ブロー金型内で縦方向に延伸してから３５気圧の高圧エアーでブロー成形を行い、高さ１４０ｍｍ、胴径６７．５ｍｍ、内容量３８０ｃｃのボトルを得た。ボトルの外観は底部の周辺にしわ・すじ等があり商品価値のないものであった。ボトルに水３５０ｃｃを入れ、キャップにより密封し１．２ｍ高さから落下させたところ７回くりかえしにおいてボトルの底部周辺から割れの発生があった。
【００５５】
［比較例２］
カットした溶融塊をいったん粗型にうけ、その後金型内にうつしてから圧縮成形を行った以外は実施例と同じ条件においてブロー成形用予備成形物を得た。予備成形物の底部およびその近傍には極めて大きなしわが認められた。この予備成形物を試験用の延伸ブロー成形機にて１１０℃に加熱した後、ブロー金型内で縦方向に延伸してから３５気圧の高圧エアーでブロー成形を行い、高さ１４０ｍｍ、胴径６７．５ｍｍ、内容量３８０ｃｃのボトルを得た。ボトルの外観は底部の周辺から胴部にかけて大きなしわ・すじ等があり商品価値のないものであった。ボトルに水３５０ｃｃを入れ、キャップにより密封し１．２ｍ高さから落下させたところ３回のくりかえしにおいてボトルの底部周辺から割れの発生があった。
【００５６】
【発明の効果】
本発明によれば、樹脂を一旦前駆体に成形する必要なくして、且つ樹脂温の低下による樹脂の体積収縮に起因して望ましく形状歪を生成せしめることなく、ブロー成形用予備成形物の如き成形物を圧縮成形することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に従って構成された圧縮成形方法を遂行するのに好適に使用することができる装置を含む装置全体の配置を示す平面図。
【図２】図１の装置の側面図。
【図３】溶融塊の切断及び供給装置の平面図。
【図４】図３の装置の各段階を示す側面図。
【図５】圧縮成形工程の各段階を説明するための側断面図。
【図６】圧縮成形後の予備成形物の取り出し工程の各段階を説明するための側断面図。
【図７】ブロー成形用予備成形物の一例を示す断面図。
【図８】図７の予備成形物から製造されたボトルの一例を示す側面図。
【図９】ブロー成形用予備成形物の他の例を示す断面図。
【図１０】ブロー成形用予備成形物の更に他の例を示す断面図。
【符号の説明】
３：圧縮成形装置
３２：雌型
３３：雄型
４３：キャビティ
４７：従動部材
５３：コア金型
５７：従動金型
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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