(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
次の方法上の操作段階、すなわち：
圧力タンク（４）の流入導管（５）内に配置された比例動作弁（１５）を介して加圧ガス（１０）を前記圧力タンク（４）内へ導入する段階と、
排出導管（６）内に位置する流体（８）の圧力を第１の感圧センサ（２４）で計測する段階と、
前記排出導管（６）内の排出弁（２６）を開閉する段階
を有する形式の、圧力タンク（４）から流体（８）を配量するための方法において、
第１の感圧センサ（２４）の測定結果に関連して圧力目標値を決定し、かつ該圧力目標値を比例動作弁（１５）へ伝送し、かつ
該比例動作弁（１５）と圧力タンク（４）との間に位置する第２の感圧センサ（１６）によって、流入導管（５）内のガス圧を計測して、測定結果を前記比例動作弁（１５）へ伝送し、
この場合、圧力タンク（４）内への加圧ガス（１０）の導入を前記比例動作弁（１５）を介して制御し、しかも該比例動作弁（１５）へ伝送された圧力目標値を圧力目標値として制御の際に考慮し、流入導管（５）内のガス圧の測定結果を圧力実際値として使用する
ことを特徴とする、圧力タンクから流体を配量するための方法。
【請求項２】
圧力目標値を決定するために、排出弁（２６）の開弁時に計測された第１の感圧センサ（２４）の測定結果を専ら使用する、請求項１記載の方法。
【請求項３】
排出弁（２６）の開弁後、特定の時間インターバルを経た後に計測された、第１の感圧センサ（２４）の測定結果を専ら使用する、請求項２記載の方法。
【請求項４】
圧力目標値を特定するために、測定インターバルにわたって平均化された、第１の感圧センサ（２４）の測定結果を使用する、請求項１から３までのいずれか１項記載の方法。
【請求項５】
圧力目標値を、第２の感圧センサ（１６）の測定結果に関連して決定する、請求項１から４までのいずれか１項記載の方法。
【請求項６】
流入導管（５）と排出導管（６）との間の圧力差を計測する、請求項１から５までのいずれか１項記載の方法。
【請求項７】
圧力目標値を流入導管（５）と排出導管（６）との間の圧力差に関連して決定する、請求項６記載の方法。
【請求項８】
圧力タンク（４）の充填レベル高さを、差圧センサ（１８）の測定結果に関連して決定する、請求項１から７までのいずれか１項記載の方法。
【請求項９】
圧力目標値の決定及び／又は伝送を、排出弁（２６）の閉弁時にのみ行う、請求項１から８までのいずれか１項記載の方法。
【請求項１０】
圧力タンク（４）の充填レベル高さを、第１及び第２の感圧センサ（２４；１６）の測定結果に関連して決定する、請求項１から９までのいずれか１項記載の方法。
【請求項１１】
排出導管（６）内に配設されているフィルタ（２２）の状態を、第１の感圧センサ（２４）の測定結果に関連して決定する、請求項１から１０までのいずれか１項記載の方法。
【請求項１２】
フィルタ状態を、排出弁（２６）の閉弁時と開弁時における測定結果の差に関連して決定する、請求項１０記載の方法。
【請求項１３】
フィルタ状態を決定する際に、排出弁（２６）の閉弁後もしくは開弁後に予め特定された時間インターバルを経た後に計測された測定結果を専ら使用する、請求項１１記載の方法。
【請求項１４】
加圧ガス（１０）を導入するために圧力タンク（４）の流入導管（５）内に配置された比例動作弁（１５）と、前記圧力タンク（４）の排出導管（６）内に位置する流体（８）の圧力を計測するために前記排出導管（６）内に配設された第１の感圧センサ（２４）と、前記排出導管（６）内に配設された排出弁（２６）とを備えた形式の、圧力タンク（４）から流体（８）を配量するための装置（１）において、比例動作弁（１５）に供給すべき圧力目標値を、第１の感圧センサ（２４）の測定結果に関連して決定するための制御ユニット（３０）が設けられており、かつ、流入導管（５）内のガス圧を計測して測定結果を前記比例動作弁（１５）へ伝送するために該比例動作弁（１５）と前記圧力タンク（４）との間に第２の感圧センサ（１６）が配置されていることを特徴とする、圧力タンクから流体を配量するための装置。
【請求項１５】
第２の感圧センサ（１６）が比例動作弁内に組込まれている、請求項１４記載の装置。
【請求項１６】
差圧センサ（１８）が、流入導管（５）と排出導管（６）との間に配置されている、請求項１４又は１５記載の装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
技術分野：
本発明は、圧力タンクの流入導管内に配置された比例動作弁を介して加圧ガスを前記圧力タンク内へ導入し、排出導管内に位置する流体の圧力を第１の感圧センサで計測し、かつ前記排出導管内の排出弁を開閉するようにした形式の、圧力タンクから流体を配量するための方法に関する。本発明は更にまた、加圧ガスを導入するために圧力タンクの流入導管内に配置された比例動作弁と、前記圧力タンクの排出導管内に位置する流体の圧力を計測するために前記排出導管内に配設された第１の感圧センサと、前記排出導管内に配設された排出弁とを備えた形式の、圧力タンクから流体を配量するための装置にも関する。
【０００２】
背景技術：
前記形式の方法と装置は、例えばＣＤを製造する場合のコーティングシステムにおいて公知である。該コーティングシステムでは、ＣＤに均等かつ連続的にコーティングを施すために、配量すべきラッカーの圧力が排出弁において、できるだけ一定の、予め特定された圧力値を有していることが重要である。公知のコーティングシステムでは、第１の感圧センサで計測された圧力値が実際値として、比例動作弁を制御するために使用される。しかしながらその場合に生じる問題は、第１の感圧センサで計測された圧力実際値が、前記排出弁が開弁されると即座に、動的な導管圧力損失とフィルタ圧力損失とに起因して低下することである。この圧力低下に基づいて、比例動作弁における圧力は、実際値が、設定された目標値に再び合致するまで再制御（後制御）される。その場合、再制御が排出動作中にも行われる結果、ラッカー放出量が不正確になる。排出弁の閉弁後には、前記の動的な導管圧力損失とフィルタ圧力損失はもはや作用しないので、第１の感圧センサで計測される圧力は、より高い圧力実際値に再び上昇する。さきに導入されたガス（概ね窒素ガス）を、圧力実際値が再び圧力目標値に等しくなるまで放出することによって、前記比例動作弁は改めて再制御されねばならない。
【０００３】
この制御動作によって、配量体積のばらつき並びに高い窒素消費量が惹起される。そればかりでなく、溶剤蒸発の結果、溶剤中に溶解したラッカーの濃度変動、場合によっては晶出が生じ、かつ、再制御時に逃げる窒素と相俟って溶剤蒸気の放出が惹起されることがある。更にまたタンク充填レベルが臨界共振ガス体積を有する状態では、制御器の連続振動が発生し、その結果、窒素消費量が高くなる。
【０００４】
発明の開示：
そこで本発明の課題は、圧力タンクから流体を配量するための方法と装置を改良して、単純にして低廉な経済的な方式で流体の均等かつ連続的な配量を保証することである。
【０００５】
前記課題を解決する本発明の方法上の構成手段は、明細書冒頭で述べた形式の方法において、圧力目標値を、第１の感圧センサの測定結果に関連して決定して比例動作弁に伝送し、かつ流入導管内のガス圧を、比例動作弁と圧力タンクとの間に位置する第２の感圧センサで計測して前記比例動作弁に伝送する点にある。流入導管内のガス圧を計測して測定結果を比例動作弁に伝送することによって、排出弁の開閉時における比例動作弁による前記の頻繁な再制御（後制御）が回避される。それというのは比例動作弁と第２の感圧センサとの間で、いかなる動的な導管圧力損失及びフィルタ圧力損失も発生しないからである。その結果、排出弁の閉弁時に窒素の放出が生じることがないので、窒素消費量は僅かになり、これによって溶剤中の色素濃度の変動も僅かになる。更にまた、比例動作弁と第２の感圧センサとの間に形成された制御回路が振動能を有していないので、制御時の連続振動は抑圧される。第１の感圧センサの測定結果に関連して圧力目標値を決定して該圧力目標値を比例動作弁に伝送することによって、例えばタンク充填レベルやフィルタ圧力損失のような可変干渉量に対する自動的な適合が行われ、これによって振動のない安定した制御挙動及び高い配量精度が得られる。
【０００６】
本発明の有利な実施形態によれば、圧力目標値を決定するために、排出弁の開弁時に計測された第１の感圧センサの測定結果を専ら使用され、これによって、排出弁の開弁時又は閉弁時に発生する圧力変動が、圧力目標値の決定に影響を及ぼすことを防止することが可能になる。一定の配量体積流を得るためには、排出弁の開弁時における外設感圧センサの圧力だけが適切かつ肝要である。その場合、排出弁の開弁後、特定の時間インターバルを経た後に計測された第１の感圧センサの測定結果が専ら使用され、このようにすれば、開弁時に発生する圧力振動が圧力目標値の特定に介入することも無くなる。流体の均等な配量を得るためには、圧力目標値を特定するために、測定インターバルにわたって平均化された第１の感圧センサの測定結果が使用される。
【０００７】
圧力目標値は、第１の感圧センサの測定結果に関連して決定される以外に、第２の感圧センサの測定結果に関連して決定されるのが有利であり、これによって均等配量が改善されかつ干渉量の抑圧が得られる。流入導管と排出導管との間の圧力差が計測され、しかも本発明の実施形態では圧力目標値が、計測された圧力差に関連して決定されるのが有利である。
【０００８】
本発明の格別有利な実施形態では、圧力目標値の決定及び／又は圧力目標値の伝送が、排出弁の閉弁時にのみ行われ、これによって排出操作中に、設定された圧力目標値が変動したり、かつこれに伴って再制御が必要になったりすることが確実に避けられる。
【０００９】
本発明の別の実施形態によれば、圧力タンクの充填レベル高さが、第１と第２の差圧センサの測定結果に関連して決定され、これによって前記充填レベル高さを自動的に表示しかつ圧力目標値の決定時に生じる干渉量を充分に制御することが可能になる。
【００１０】
フィルタ状態を自動的に表示するために、排出導管に内設されたフィルタの状態を、第１の感圧センサの測定結果に関連して決定するのが有利である。この自動的な表示に基づいて、フィルタ交換を必要とする時点を確定することが可能になる。その場合フィルタ状態は、排出弁の閉弁時と開弁時における第１の感圧センサの測定結果の差に関連して決定されるのが有利である。フィルタ状態を決定する場合、排出弁の閉弁後もしくは開弁後に予め特定された時間インターバルを経た後に計測された測定結果を専ら使用するのが有利であり、このようにすれば、閉弁時もしくは開弁時に発生する振動が、フィルタ状態の決定に介入することが無くなる。
【００１１】
同一の課題を解決する本発明の装置上の構成手段は、明細書冒頭で述べた形式の装置において、比例動作弁に供給すべき圧力目標値を、第１の感圧センサの測定結果に関連して決定するための制御ユニットが設けられており、かつ、流入導管内のガス圧を計測して測定結果を前記比例動作弁へ伝送するために該比例動作弁と前記圧力タンクとの間に第２の感圧センサが配置されている点にある。本装置によって、本発明の方法に関連して説明した利点が得られる。本発明の、特に単純にして低廉な経済的な実施形態を得るために、第２の感圧センサを比例動作弁内に組込んでおくのが有利である。
【００１２】
本発明の別の有利な実施形態では、流入導管と排出導管との間に配置した差圧センサが設けられている。
【００１３】
発明を実施するための最良の形態：
次に図面に基づいて本発明の実施例を詳説する。
【００１４】
図１には、ＣＤ２用のコーティングシステム１の構成図が図示されている。
【００１５】
コーティングシステム１は、流入導管５と排出導管６とを備えた圧力タンク４を有している。流入導管５は圧力タンクの上面側で該圧力タンクと接合されており、かつ圧力タンク４の上部域と連通している。排出導管６も同じく圧力タンク４の上面側と接合されている。但し該排出導管６は圧力タンク４の内部を通って延在し、かつ下部域で該圧力タンクの内部と連通している。圧力タンク４は、ＣＤ２のコーティング用のラッカー８で部分的に満たされている。ラッカー８の重量に基づいて該ラッカーは、圧力タンク４の下部域を完全に満たしている。ラッカーの上位域には、例えば窒素１０のようなガスが加圧状態で位置している。
【００１６】
窒素１０は、流入導管５に連通している窒素供給部１２から、圧力タンク４内へ給送される。流入導管５内には、窒素供給部１２と圧力タンク４との間で、比例動作弁１５と第２の感圧センサである内設感圧センサ１６とから成る弁ユニット１４が配設されており、前記内設感圧センサ１６は、比例動作弁１５と圧力タンク４との間に配置されている。
【００１７】
流入導管５内に配置された第１のセンサ素子１９と、排出導管６内に配置された第２のセンサ素子２０とから成る差圧センサ１８が圧力タンク４の上面近傍に配設されている。更に第２のセンサ素子２０の上位で前記排出導管６内にはフィルタ２２、第１の感圧センサである感圧センサ２４並びに排出弁２６が配置されている。圧力タンク４から見て前記排出弁２６の後方で前記排出導管６はコーティングステーション２８へ向かって開口しており、該コーティングステーションにおいて、排出弁２６の開弁時にＣＤ２はラッカー８で負荷される。
【００１８】
弁ユニット１４、差圧センサ１８、感圧センサ２４並びに排出弁２６はそれぞれ制御ユニット３０に接続している。制御ユニット３０は入力部３１を有し、該入力部は内設感圧センサ１６、差圧センサ１８及び感圧センサ２４の測定結果を受信する。前記制御ユニット３０の出力部３２は、排出弁２６の開閉を制御するために該排出弁２６に接続されている。更にまた出力部３２は、制御ユニット３０によって算定された圧力目標値を、弁ユニット１４の比例動作弁１５に設定するために、該比例動作弁１５に接続している。内設感圧センサ１６の出力端子は、流入導管５内の比例動作弁１５に圧力実際値を表示するために、比例動作弁１５にも接続している。弁ユニット１４の比例動作弁１５は、制御ユニット３０によって設定された圧力目標値並びに内設感圧センサ１６の圧力実際値に基づいて、流入導管５に内在する圧力を圧力目標値に制御することができる。従って弁ユニット１４の内部には、外部から制御ユニット３０によって圧力目標値が供給される１つの制御回路が形成される。
【００１９】
コーティングシステム１の稼働時には、圧力タンク４は加圧窒素の導入によって設定圧力レベルにされる。圧力タンク内に存在する圧力によって、圧力タンク内に位置するラッカー８は、排出導管６内で排出弁２６の方向に上向きに圧縮される。排出弁２６が閉弁している場合、コーティングシステムは実質的に静的であり、ラッカーの流動は生じない。ＣＤ２がコーティングステーション２８においてコーティング処理位置にある場合、排出弁２６は、制御ユニット３０によって制御されて、基板２の面にラッカー層を塗布するのに必要な所定の時間にわたって開弁される。排出弁２６が開弁されると、圧力タンク４内に支配する圧力に基づいてラッカー８は、排出導管６を通ってコーティングステーション２８へ流れる。排出弁２６が閉弁すると、ラッカーの流れることのない静的なシステムが再び生じる。
【００２０】
ラッカー塗布ステップが連続的に継続する場合に基板２に一定のラッカー量を塗布できるようにするために、コーティングシステム内の圧力、特に排出弁２６の領域の圧力を、排出弁２６の開弁時に一定値に保持する必要がある。これは、排出導管６内の圧力、特に（圧力タンク４から見て）フィルタ２２の後方（下流）域の圧力を一定レベルに維持することによって達成される。このために弁ユニット１４には、システム内の圧力を制御するための圧力目標値が設定され、該圧力目標値は、感圧センサ２４によって計測された圧力に関連している。
【００２１】
次に圧力目標値の算定を、図２に示したフローチャートに基づいて説明する。
【００２２】
第１のブロック４０において第１の感圧センサ２４における圧力実際値 Ｐextが計測される。この測定値は裁定ブロック４２へ移送され、該裁定ブロックは、測定値が排出弁２６の開弁時期又は閉弁時期に由来するものであるかどうかを確定する。
【００２３】
排出弁２６が閉弁されている時期に測定結果が由来するものである場合、該測定結果はブロック４４へ移送され、該ブロックは、該測定結果から遮断時平均圧力実際値 Ｐext.OFF.mittel を算定する。
【００２４】
排出弁２６が開弁されている時期に測定結果が由来するものである場合には、該測定結果はブロック４６へ移送され、該ブロックは該測定結果から開放時平均圧力実際値 Ｐext,ON,mittel を算定する。
【００２５】
開放時平均圧力実際値 Ｐext,ON,mittel の算定後に該開放時平均圧力実際値はブロック４８へ移送される。ブロック５０において、コーテイングステーションにおけるラッカーの所望体積流に関連して、所望の圧力目標値 Ｐsoll が設定される。この圧力目標値 Ｐsoll はブロック４８に移送される。
【００２６】
ブロック５２において、弁ユニット１４の内設感圧センサ１６における内部圧力値 Ｐint が計測される。測定結果はブロック５４へ移送され、該ブロックにおいて前記測定結果から平均内部圧力値 Ｐint,mittel が算定される。該平均内部圧力値はブロック４８へ移送される。
【００２７】
前記ブロック４８において粗適合もしくは粗修正された圧力目標値 Ｐsoll,korr,grob が、ブロック４８へ導入された圧力値の関数として算定される。この粗修正圧力目標値は次の等式から得られる。すなわち：
Ｐsoll,korr,grob ＝ Ｐsoll ＋ （ Ｐint,mittel − Ｐext,ON,mittel ）
この値は、粗修正平均圧力目標値 Ｐsoll,korr,grob,mittel を算定するブロック５６へ移送され、この粗修正平均圧力目標値自体はブロック５８へ移送される。
【００２８】
ブロック６０において流入導管と排出導管との間の圧力差ΔＰtank が計測されてブロック６２へ移送され、そこで測定結果が平均化される。計測された圧力差ΔＰtank は、圧力タンク４におけるラッカー８の充填高さに関連しており、該圧力差から平均値が算定される。平均圧力差ΔＰtank,mittel はブロック５８へ伝送される。
【００２９】
ブロック６４において、順次に続く計測についてのトレランス幅 ΔＰtoleranz が確定されてブロック５８へ伝送される。
【００３０】
ブロック５８では、ブロック５６において最後に求められた粗修正平均圧力目標値 Ｐsoll,korr,grob,mittel が、その前に求められた値に比較してトレランス幅内にあるかが決定される。これは次のようにして求められる。すなわち：
（（Ｐsoll,korr,grob,mittel,j+1− Ｐsoll,korr,grob,mittel,j）２）０．５＞ΔＰtoleranz
但し式中、 j+1 は最後に算定された平均値を、また j はそれ以前に算定された平均値を表わす。
【００３１】
上記の不等式が満たされている場合には、次式が成り立つ。
【００３２】
Ｐsoll,korr,j+1＝ Ｐsoll,korr,grob,mittel,j+1
つまり適合された新たな圧力目標値は、ブロック５６において求められた平均値に等しい。
【００３３】
上記の不等式が満たされない場合には、適合された新たな圧力目標値は次の等式に基づいて求められる。すなわち：
Ｐsoll,korr,j+1＝ Ｐsoll,korr, j ＋（ΔＰtank,mittel,j+1−ΔＰtank,mittel,j）
差圧センサ１８の測定結果による制御は、差圧センサ１８が感圧センサ２４に対比して高い精度を有していることに基づいて行われる。この結果、「粗」再制御（後制御）動作頻度が低下され、特に再制御の変化振幅が減少される。これに伴って窒素消費量がより少なくなる。
【００３４】
ブロック５８における算定によって生じる（新たに適合された）修正圧力目標値 Ｐsoll,korr は次いでブロック６６へ移送される。該ブロック６６において、コーティングシステムが始動位相内に、つまり例えば最初の５回のコーティングサイクル内にあるかどうかが確認される。前記コーティングシステムが始動位相内にない場合には、ブロック５８で求められた圧力目標値がブロック６８を介してブロック７０へ伝送され、該ブロック７０において新たな修正圧力目標値Ｐsoll,korr,neu が形成される。
【００３５】
但しコーティングシステムが始動位相内にある場合はブロック７２において、修正適合された始動圧力目標値Ｐsoll,korr,start が、殊にラッカー特性、システムの幾何学的関係、差圧センサにおける圧力差及びラッカーの体積流に基づいて求められる。
【００３６】
ラッカーの体積流は、システムの幾何学的関係、排出導管内の圧力関係並びにラッカー特性に基づいて求められるが、その場合、測定結果の欠如に基づいて、感圧センサにおける圧力をＰext ＝Ｐsoll として始動される。フィルタが新品である場合には、フィルタ定数 Ｋfilter はメーカー仕様書に相当する。フィルタが使用されている場合には、該フィルタは、最後に求められて記憶された値に相当する。また択一的に、ＣＤの実際のコーティング前にテスト放出サイクルを実施して、このテスト放出サイクルにおいてフィルタ定数を求めることによって、フィルタ定数を決定することも可能である。
【００３７】
この始動値の決定が必要であるのは、システムの始動時には Ｐext,on がなお既知ではないからである。目標値の修正は近似的な粗始動値を生ぜしめる。
【００３８】
次いで、修正された始動圧力目標値がブロック７０へ移送され、該ブロックはそこで新たな修正圧力目標値 Ｐsoll,korr,neu を形成する。
【００３９】
この修正圧力目標値はブロック７４へ移送され、該ブロックにおいて、コーティングシステムが目下静的状態にあるか、それとも動的状態にあるかが確認される。該コーティングシステムが静的状態にある場合、つまり媒剤が流動していない場合には、新たな修正圧力目標値 Ｐsoll,korr,neu がブロック７６を介してブロック７８へ伝送される。コーティングシステムが動的状態あり、つまり媒剤が流動していることがブロック７４において確認された場合には、新たな修正圧力目標値 Ｐsoll,korr,neu はブロック７８へは移送されず、ブロック７８内にある先行値が維持される。
【００４０】
ブロック７８において、修正圧力目標値 Ｐsoll,korr,neu が、比例動作弁１５にとって利用可能な単位に換算され、かつ圧力目標値を設定するために、ブロック８０において Ｐventil として示した比例動作弁へ伝送される。
【００４１】
次に図３に示したフローチャートに基づいてフィルタ状態をどのようにして決定するかを説明する。
【００４２】
フィルタ状態を決定するためには圧力 Ｐext は、排出弁２６の閉弁時にも評価されねばならない。排出弁２６の開弁時に感圧センサ２４において計測された圧力 Ｐext,ON と排出弁２６の閉弁時に感圧センサ２４において計測された圧力 Ｐext,OFF との間には、フィルタ圧力損失とホースにおける導管圧力損失とに基づいて次の関係式のような圧力差が生じる。すなわち：
Ｐext,OFF −Ｐext,ON＝ΔＰfilter＋ΔＰhose
但しタンク圧及び体積流が一定であれば、ホース内の圧力損失も一定である。しかしフィルタ圧力損失は、使用期間が長くなるにつれてタンク圧が一定であっても、フィルタの目詰まりによって増大することがある。従って、適合された修正圧力目標値 Ｐsoll,korr,neu も同等の割合で増大されねばならない。
【００４３】
その場合、限界値に達すると、フィルタが消耗したので交換を要することを表示する警報信号が生じる。
【００４４】
そればかりでなく運用中にフィルタ状態が表示されねばならない。フィルタ状態の算定を、図３に示したフローチャートに基づいて説明する。
【００４５】
ブロック９０において、排出導管６内の圧力実際値 Ｐext が感圧センサ２４で計測される。計測された圧力実際値はブロック９２へ移送され、そこで排出弁２６が開弁されているか、それとも閉弁されているかが確認される。排出弁２６が閉弁状態にある場合、測定された圧力実際値Ｐext はブロック９４へ伝送され、該ブロックは、排出弁２６の閉弁時に測定された圧力実際値の平均値Ｐext,OFF,mittel を算定する。
【００４６】
ブロック９２において、排出弁２６が開弁されていることが確認されると、測定された圧力実際値Ｐext がブロック９６へ移送され、該圧力実際値は、開弁時に計測された圧力実際値Ｐext から平均圧力実際値Ｐext,ON,mittel を算定する。
【００４７】
次いでブロック９８ではラッカーの体積流が、またブロック１００では排出導管における圧力損失ΔＰschlauch が求められる。遮断時平均圧力実際値Ｐext,OFF,mittel 、接続時平均圧力実際値Ｐext,ON,mittel 並びに排出導管における圧力損失ΔＰschlauch はブロック１０２へ伝送され、該ブロックではフィルタにおける圧力損失ΔＰfilter が算定される。フィルタにおける圧力損失ΔＰfilter は次の等式で求められる。すなわち：
ΔＰfilter＝ΔＰext,OFF,mittel−ΔＰext,ON,mittel−ΔＰschlauch
次いでブロック１０４において、フィルタにおける圧力損失の平均値ΔＰfilter,mittel が算定される。
【００４８】
次いでブロック１０６において、前記の求められたフィルタ圧力損失及び体積流に基づいてフィルタ定数Ｋfilter が算定される。該フィルタ定数は次式に基づいて得られる。すなわち：
Ｋfilter＝ΔＰfilter,mittel・Ａfilter／（Ｖ・ηmedium）
このフィルタ定数値はブロック１０８へ伝送され、該ブロックにおいて、コーティングシステムが始動位相にあるかどうかが確認される。
【００４９】
コーティングシステムが始動位相にある場合には、別の裁定ブロック１１０において、フィルタ交換が前もって行われたか否かが確認される。フィルタ交換が新規始動前に行われた場合にはブロック１１２において始動時圧力目標値Ｐsoll,korr,start の上記算定のために始動時フィルタ定数Ｋfilter,start が、新規フィルタのフィルタ定数値Ｋfilter,neu に等しく設定される。この新規フィルタ定数値Ｋfilter,neu はメーカー仕様書に基づいてブロック１１４において特定されてブロック１１２へ転送される。
【００５０】
新規始動前にフィルタ交換を行わなかったことがブロック１１０において確認された場合、始動値特定のためにブロック１１６では始動時フィルタ定数Ｋfilter,start が、最後に求められてコーティングシステムの運転停止前に記憶されたフィルタ定数値Ｋfilter,merk に等しく設定される。
【００５１】
コーティングシステムが始動位相にないことがブロック１０８において確認された場合には、ブロック１０６において算定されたフィルタ定数Ｋfilter はブロック１１８を介して瞬間フィルタ状態係数Ｋfilter,momentan としてブロック１２０へ移送される。該ブロック１２０ではフィルタ状態係数が次式によって算定される。すなわち：
フィルタ状態係数＝Ｋfilter,momentan／Ｋfilter,neu
該フィルタ状態係数によって、瞬間的なフィルタ圧力損失が初期のフィルタ圧力損失よりもどれだけ高いかが表示される。このようにして、フィルタ交換が必要になる以前に、旧フィルタがなおどの程度の時間使用に耐えるかを有利に見積もることが可能になる。
【００５２】
図４には、排出弁２６の１開弁周期にわたる、内設感圧センサ１６と感圧センサ２４とにおいて計測された圧力線図が示されている。上位曲線は、内設感圧センサ１６で計測された圧力を示すのに対して、比較的強く変化した下位曲線は、感圧センサ２４で計測された圧力を示している。
【００５３】
図４から判るように、内設感圧センサ１６で計測された圧力は、排出弁２６が閉弁状態にあるか、或いは開弁状態にあるかに関わり無く、比較的一定である。
【００５４】
しかしながら感圧センサ２４で計測された圧力は、排出弁２６の開弁時もしくは閉弁時に比較的強く変化する。この場合閉弁直後に比較的強い圧力降下が発生し、この圧力は次いで再び上昇し、次いで再び降下する。従って、排出弁２６の開弁後の時間インターバルＴ１において、比較的強い圧力振動が惹起される。この時間インターバルＴ１の後には、比較的一定の圧力を有する位相が続く。排出弁２６の閉弁後には比較的強い昇圧が生じ、この圧力は次いで再び降下しかつ上昇する。その場合、排出弁の閉弁後の時間インターバルＴ２において、比較的強い圧力振動が生じる。この時間インターバルＴ２の後には、やはり比較的一定の圧力を有する位相が続く。
【００５５】
従って修正圧力目標値の上記算定のため並びにフィルタ状態係数の算定のために、排出弁の開弁及び閉弁によって発生する圧力振動が実質的に鎮静した位相から生成された測定結果が専ら使用される。この位相は図４では開弁時の測定については計測Ｔ１として、また閉弁時の測定については計測Ｔ２として表示されている。
【００５６】
以上、ＣＤ用のコーティングシステムに関連した１つの有利な実施例に基づいて本発明の装置を説明したが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。
【図面の簡単な説明】
【図１】  流体を配量するための本発明の装置の構成図である。
【図２】  圧力目標値の自動的な決定を表すフローチャートである。
【図３】  フィルタ状態と体積流の決定を表すフローチャートである。
【図４】  感圧センサの無効時間と測定時間とを表わす線図である。
【符号の説明】
１    コーティングシステム、  ２    基板としてのＣＤ、  ４    圧力タンク、  ５    流入導管、  ６    排出導管、  ８    ラッカー、  １０    窒素、  １２    窒素供給部、  １４    弁ユニット、  １５    比例動作弁、  １６    内設感圧センサ、  １８    差圧センサ、  １９    第１のセンサ素子、  ２０    第２のセンサ素子、  ２２    フィルタ、  ２４    感圧センサ、  ２６    排出弁、  ２８    コーティングステーション、  ３０    制御ユニット、  ３１    入力部、  ３２    出力部、  ４０    第１のブロック、  ４２    裁定ブロック、  ４４，４６，４８    ブロック、  ５０    、  ５２，５４，５６，５８，６０，６２，６４，６６，６８，７０，７２，７４，７６，７８，８０，９０，９２，９４，９６，９８，１００，１０２，１０４，１０６，１０８    ブロック、  １１０    別の裁定ブロック、  １１２，１１４，１１６，１１８，１２０    ブロック
【図１】
0003662194.tif 000002
【図２】
0003662194.tif 000003
【図３】
0003662194.tif 000004
【図４】
0003662194.tif 000005