(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
裏面側に多数のフィンが設けられたフィンリングの外周側をシェルで囲い、前記フィンリングと前記シェルとの間に導入した冷却空気が前記フィン間を流れて対流冷却を行うように構成されたガスタービン燃焼器のプレートフィン構造において、
前記フィンは、前記フィンリングの裏面から突出する高さ（Ｈ）が燃焼器軸線方向下流側へ減少するよう傾斜し、
停止時及び運転開始直後の低温状態では、前記フィンの上面と前記シェルとの間に形成される隙間は下流側ほど大きく、通常の運転状態では高温となって前記フィンリングが変形することで、前記フィンの上面と前記シェルとの間に形成される隙間はほぼ一定となることを特徴とするガスタービン燃焼器のプレートフィン構造。
【請求項２】
前記フィンは、燃焼器軸線方向に対し傾斜して設けられたことを特徴とする請求項１に記載のガスタービン燃焼器のプレートフィン構造。
【請求項３】
前記フィンの先端出口部に燃焼器軸線とほぼ平行な面を形成してナイフエッジ形状としたことを特徴とする請求項２記載のガスタービン燃焼器のプレートフィン構造。
【請求項４】
前記フィンと交差する溝が設けられていることを特徴とする請求項２または３に記載のガスタービン燃焼器のプレートフィン構造。
【請求項５】
前記フィンは、燃焼器軸線方向と平行な領域を備えていることを特徴とする請求項２から４のいずれかに記載のガスタービン燃焼器のプレートフィン構造。
【請求項６】
外壁面を請求項１から５のいずれかに記載のプレートフィン構造としたことを特徴とするガスタービン燃焼器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ガスタービン燃焼器の壁面冷却に使用されるガスタービン燃焼器のプレートフィン構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
図１０は、ガスタービンの燃焼器周辺構造を示す断面図であり、図中の符号１は空気圧縮機、２は燃焼器、３は燃料ノズル、４は尾筒、５はタービン、ＧＴはガスタービンである。
このガスタービンＧＴでは、空気を吸入して空気圧縮機１で圧縮する。この圧縮空気は燃焼空気として燃焼器２に供給され、燃料ノズル３から供給される燃料を燃焼させる。こうして生成された高温高圧ガスが尾筒４からタービン５に供給されると、タービン５のケーシング側に固定された静翼と回転軸側に固定された動翼との間で膨張しながら通過するので、動翼側の回転軸が回転して外部へ軸出力を取り出すことができる。
【０００３】
このようなガスタービンＧＴの燃焼器２においては、高効率化を図るためにより高温高圧の燃焼ガスを生成してタービン５へ供給することが求められている。このため、より高温に曝される条件で運転することになるため、壁面等の冷却が重要になってくる。
そこで、燃焼器２の外壁面として壁面冷却に用いられる従来のプレートフィン１０を図１１及び図１２に示して簡単に説明する。このプレートフィン１０は、燃焼器２の外壁面に冷却空気ＣＡを導入し、この冷却空気ＣＡを用いた対流冷却及びフィルム冷却の併用によって壁面冷却を行うように構成された複合冷却構造を有している。なお、ここで使用する冷却空気ＣＡは、空気圧縮機１から燃焼器２に供給される圧縮空気の一部を導入したものである。
【０００４】
上述したプレートフィン１０は、板状部材のフィンリング１１と、該フィンリング１１の裏面側に突出して多数設けられたフィン１２と、フィンリング１１の外周（裏面）側を囲むシェル１３とにより構成される。矩形断面としたフィン１２は所定の間隔をもって平行に配列され、隣接するフィン１２間には対流冷却を行う冷却空気流ＣＡ１の流路となる溝部１４が形成されている。各フィン１２は燃焼器軸線方向（流れ方向）に一定の高さとされ、その上面とシェル１３との間には、停止時／運転時の温度差によって生じるフィンリング１１及びフィン１２の熱変形を考慮した隙間が形成されている。なお、プレートフィン１０を囲むシェル１３は、流れ方向下流側に拡径する段差状に成形され、シェル１３の各段差面１３ａには多数の冷却空気孔１５が穿設されている。
【０００５】
ここで、プレートフィン１０を通過する冷却空気ＣＡの流れについて、その作用と共に簡単に説明する。
空気圧縮機１から供給された圧縮空気は、その一部が冷却空気ＣＡとして燃焼器２の外周面に導入される。この冷却空気ＣＡは、燃焼器２の外壁面に沿って、すなわちプレートフィン１０の外周面であるシェル１３に沿って尾筒４側へ流れていく。
【０００６】
上述した冷却空気ＣＡの流れに対して、シェル１３の段差面１３ａには溝部１４と対をなすようにして冷却空気孔１５が開口している。このため、冷却空気ＣＡは、各冷却空気孔１５からフィンリング１１及びシェル１３内の溝部１４に流入し、フィンリング１１を対流冷却する冷却空気流ＣＡ１を形成する。
そして、溝部１４を出た冷却空気流ＣＡ１は、下流側に位置するフィンリング１１の内周面（表面）に沿って流れ、同内周面をフィルム冷却する冷却空気流ＣＡ２となる。このように、冷却空気ＣＡは燃焼器２の軸線方向において複数段階に形成されたプレートフィン１０を通過し、対流冷却を行う冷却空気流ＣＡ１からフィルム冷却を行う冷却空気流ＣＡ２となって、燃焼器２の壁面冷却を行うように構成されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、ガスタービンＧＴにおいては、近年の環境問題から燃焼器２より排出される窒素酸化物（ＮＯｘ）などのエミッション低減が求められている。
このため、燃焼空気として使用する空気量が増加し、相対的に冷却空気ＣＡとして壁面冷却に利用できる冷却空気量の確保が厳しい状況となる。従って、燃焼器２の壁面温度が上昇するという問題が生じてくるが、この理由は下記のように考えられている。
【０００８】
（１）壁面冷却空気量が減少すると、溝部１４の流路面積が一定の場合には、流速の低下により対流冷却等の効率が低下する。また、溝部１４の流路面積を減少すると、寸法精度が冷却効果に敏感に影響するという問題が生じる。
（２）冷却空気量が減少すると、フィルム冷却を行う冷却空気流ＣＡ２の流速が低下するので、燃料が壁面上で燃焼して壁面を加熱しやすくなる。
（３）フィンの高さが一定のため、停止時／運転時の温度差による熱変形が生じることを考慮してフィン上端面とシェルとの間の隙間を定める必要がある。従って、特に上流側で隙間が大きくなる傾向にあり、対流冷却を行う冷却空気の流れが乱れて冷却効果を低下させる。
【０００９】
このような背景から、冷却空気量を増加させることなくプレートフィンの冷却効果が向上するように、壁面上の流速を高く維持する、また、伝熱面積を増加することが望まれる。
本発明は、上記の事情に鑑みてなされたもので、壁面冷却構造の冷却性能を向上させ、少ない冷却空気量で効果的に冷却できるガスタービン燃焼器のプレートフィン構造を提供することを目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記課題を解決するため、以下の手段を採用した。
請求項１記載のガスタービン燃焼器のプレートフィン構造は、裏面側に多数のフィンが設けられたフィンリングの外周側をシェルで囲い、前記フィンリングと前記シェルとの間に導入した冷却空気が前記フィン間を流れて対流冷却を行うように構成されたガスタービン燃焼器のプレートフィン構造において、前記フィンは、前記フィンリングの裏面から突出する高さ（Ｈ）が燃焼器軸線方向下流側へ減少するよう傾斜し、停止時及び運転開始直後の低温状態では、前記フィンの上面と前記シェルとの間に形成される隙間は下流側ほど大きく、通常の運転状態では高温となって前記フィンリングが変形することで、前記フィンの上面と前記シェルとの間に形成される隙間はほぼ一定となることを特徴とするものである。
【００１３】
このようなガスタービン燃焼器のプレートフィン構造によれば、フィンの高さＨを燃焼器軸線方向下流側へ減少するよう傾斜させたので、高温に曝される運転時の熱変形によってフィンとシェルとの間の隙間が全長にわたって適切な値となり、対流冷却の熱伝達率を向上させることができる。
【００１４】
請求項２記載のガスタービン燃焼器のプレートフィン構造は、請求項１に記載のガスタービン燃焼器のプレートフィン構造において、前記フィンは、燃焼器軸線方向に対し傾斜して設けられたことを特徴とするものである。
【００１５】
このようなガスタービン燃焼器のプレートフィン構造によれば、フィンの高さＨを燃焼器軸線方向下流側へ減少するよう傾斜させたので、高温に曝される運転時の熱変形によってフィンとシェルとの間の隙間が全長にわたって適切な値となり、対流冷却の熱伝達率を向上させることができる。そして、フィンを燃焼器軸線方向に対し傾斜させて設けたので、傾斜方向と直交する断面形状及びフィンの数を同じにすれば、伝熱面積が傾斜分だけ増加する。また、軸線に垂直な断面を同じにすればフィン間の幅を狭くすることもできるので、流路断面積が減少した分だけ冷却空気の流速を高くすることができる。
【００１６】
請求項３記載のガスタービン燃焼器のプレートフィン構造は、請求項２記載のものにおいて、前記フィンの先端出口部に燃焼器軸線とほぼ平行な面を形成してナイフエッジ形状としたものが好ましく、これにより、フィン出口部に空気の渦流が形成され、フィン先端での淀み点生成を防止でき、ここが過熱することはない。また、フィンを傾斜させて設置しているためフィルム空気流は旋回流を形成し、冷却空気流は次段壁面に沿う流れとなり境界層が薄くなり、壁面に燃料液滴が付着したときその蒸発が促進される。
【００１７】
請求項４記載のガスタービン燃焼器のプレートフィン構造は、請求項２または３に記載のものにおいて、前記フィンと交差する溝が設けられていることが好ましく、これにより、熱伝達率が高くなり冷却効果が高くなる。
【００１８】
請求項５記載のガスタービン燃焼器のプレートフィン構造は、請求項２から４のいずれかに記載のものにおいて、前記フィンは、燃焼器軸線方向と平行な領域を備えていることが好ましく、これにより、下流側を温度の低い冷却空気で対流冷却できるようになり、全体的な冷却温度差を小さくして熱応力を低減することができる。
【００１９】
請求項６記載のガスタービン燃焼器は、外壁面を請求項１から５のいずれかに記載のプレートフィン構造としたことを特徴とするものである。
【００２０】
このようなガスタービン燃焼器によれば、壁面冷却性能の向上によって高温での運転が可能となるので、ガスタービンを高効率化することができる。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係るガスタービン燃焼器のプレートフィン構造の一実施形態を図面に基づいて説明する。なお、以下に示す各実施形態の説明では、図１０ないし図１２に示した従来構造と同一の部分には同じ符号を付し、その詳細な説明は省略する。
【００２２】
＜第１の実施形態＞
図１において、図中の符号１０Ａはプレートフィン、１１はフィンリング、１２Ａはフィン、１３はシェル、１４は溝部、１５は冷却空気孔、ＣＡは冷却空気、ＣＡ１は対流冷却を行う冷却空気流、ＣＡ２はフィルム冷却を行う冷却空気流である。なお、ここで使用する図１は、従来技術で説明した図１２に対応するものである。
【００２３】
このプレートフィン１０Ａは、ガスタービン燃焼器の壁面冷却を行うため設けられたもので、裏面側に多数のフィン１２Ａが設けられ燃焼器軸線方向へ複数段接続したフィンリング１１の外周側をシェル１３で囲い、フィンリング１１とシェル１３との間に導入した冷却空気ＣＡがフィン間の溝部１４を流れて対流冷却を行うように構成されている。図１０に示すように、空気圧縮機１から供給された冷却空気ＣＡはシェル１３の外周側を尾筒４側へ流れ、燃焼器軸線方向へ段階的に、そして円周方向へ配列されて設けられた冷却空気孔１５から、順次溝部１４へ流入する。
また、この冷却空気流ＣＡ１が溝部１４を通過してフィンリング１３の外周面（裏面）を対流冷却した後には、溝部１４から流出した冷却空気流ＣＡ２が下流側にある次段のフィンリング１３の内周面（表面）に沿って流れるので、フィンリング１３の裏面側をフィルム冷却することができる。
【００２４】
さて、この実施形態のフィン１２Ａは、燃焼器軸線方向に対し角度θだけ傾斜して設けられている。このように傾斜させたフィン１２Ａとすれば、フィン１２Ａの幅Ｗを従来と同じ値とした場合、フィン１２Ａが設けられるフィンプレート１３の長さをＬ、溝部１４の幅をＡとすれば、伝熱面積Ｓ１は下記の式で示される。
Ｓ１＝（Ｌ／cos θ）×Ａ
従って、従来例として図１２に示したθ＝０度の伝熱面積をＳとすれば、たとえばθ＝４５度に傾斜させた場合には、Ｓ１≒１．４１Ｓと大幅に増加させることができる。
【００２５】
このため、伝熱面積が増加した分だけ冷却空気流ＣＡ１による対流冷却の効率が増すので、冷却空気量ＣＡを減少させても同等の冷却効果を得ることが可能になる。
あるいは、軸線に垂直な断面を従来のものと等しくなるように溝部１４の幅Ａを狭めると、同流量の冷却空気流ＣＡ１としても流路断面積が減少した分だけ流速を増加させることができるので、やはり冷却効果を向上させることができる。
【００２６】
さて、上述した傾斜角度θは、概ね３０度〜６０度の範囲内、特に４５度程度とするのが好ましい。図８は、プレートフィン角度θを変化させた場合の熱伝達比、伝熱面積比及び両者を組み合わせた時の伝熱比率を示したもので、θ＝３０度付近から比率が大きくなって顕著な効果が得られているのが分かる。また、θを６０度以上に大きくすると、冷却空気流ＣＡ１が燃焼器軸線方向から燃焼器周方向へ近い流れとなるなど、流れ方向を大幅に変化させることとなって好ましくない。
【００２７】
＜第２の実施形態＞
図２において、図中の符号１０Ｂはプレートフィン、１１はフィンリング、１２Ｂはフィン、１３はシェル、１５は冷却空気孔、ＣＡは冷却空気、ＣＡ１は対流冷却を行う冷却空気流、ＣＡ２はフィルム冷却を行う冷却空気流である。
この実施形態では、フィン１２Ｂの上面が下流側へ行くほど低くなる傾斜面としてある。すなわち、フィン１２Ｂは、フィンリング１１の裏面から突出する高さＨが燃焼器軸線方向下流側へ徐々に減少するよう傾斜して設けられている。
【００２８】
このようなフィン１２Ｂは、図１２に示した傾斜角θ＝０度の従来構造に適用可能なほか、図１に示した第１の実施形態の構造にも適用することができる。すなわち、フィン１２Ｂの傾斜角度θについては、特に限定されることはない。
【００２９】
このような形状のフィン１２Ｂとすれば、停止時及び運転開始直後の低温状態では、図２（ａ）に示すように、フィン１２Ｂの上面とシェル１３との間に形成される隙間は下流側ほど大きくなり、下流側端部においては隙間がＳｃと最大になる。しかし、通常の運転状態では高温となってフィンリング１１が熱変形するので、図２（ｂ）に示すように、フィン１２Ｂの全長にわたってほぼ一定の隙間Ｓｈとすることができる。
【００３０】
このため、対流冷却を行う冷却空気流ＣＡ１はフィン１２Ｂに沿って乱れることなく流れるようになり、対流冷却の熱伝達率を向上させて効率よく冷却を行うことができる。従って、冷却空気量が減少しても、熱伝達効率が向上した分だけ冷却能力を補うことができる。
特に、フィン１２Ｂの傾斜角度θを３０度〜６０度程度傾斜させれば、ずなわち、第１の実施形態に第２の実施形態を組み合わせた構成とすれば、前述した伝熱面積の増加による冷却効果の向上との相乗効果によって、より一層の対流冷却効果を向上させることができる。
【００３１】
＜第３の実施形態＞
続いて、本発明に係る第３の実施形態では、図３に示すように、フィン１２Ｃの先端出口部に燃焼器軸線とほぼ平行な面２０を形成することにより、先端部が鋭角のナイフエッジ形状としてある。これは、図１に示した第１の実施形態のように、フィン１２Ａの先端部がフィンリング１１の下流端とほぼ同一面を形成していると、渦流がフィン１２Ａの先端部で生じやすくなり、フィンリング１１の近くで渦流と共に滞留する燃料が燃焼することによって、高温の熱影響を受けやすくなるのを防止するためである。
【００３２】
従って、先端部がナイフエッジ形状のフィン１２Ｃとすれば、冷却空気流ＣＡ１の旋回流がフィン１２Ｃの出口部に、すなわち冷却空気流ＣＡ１の渦流がフィンリング１１内の面２０付近に形成されるため、フィルム冷却の冷却空気流ＣＡ１は次段壁面に沿い境界層が薄くなり、壁面に燃料液滴が付着してもその蒸発が促進される。すなわち、フィンリング１１の出口近傍では燃料の燃焼が生じにくくなるので、先端部は高温の熱影響に曝されにくくなる。
【００３３】
＜第４の実施形態＞
続いて、本発明に係る第４の実施形態を図４ないし図６に基づいて説明する。この実施形態では、傾斜角度θで傾斜させたフィン１２Ａまたは１２Ｃと交差するようにして、交差溝部１６Ａ〜１６Ｃが設けられている。
図４に示す実施形態では、面２０を設けて先端部をナイフエッジ状としたフィン１２Ｃと交差する溝として、交差溝部１６Ａが燃焼器軸線方向と直交するようにして多数設けられている。このような交差溝部１６Ａを設けると、長手方向に分断された各フィン１２Ｃの下流側端面２１付近には、冷却空気流ＣＡ１の渦流が形成されるので、また、各フィン上流側の境界層が薄くなり、結果として熱伝達率が向上する。このため、冷却空気量の減少を熱伝達率の向上によってカバーすることができる。
【００３４】
さて、上述した交差溝部１６Ａは、上述した図４の実施形態の他にも、種々の変形例が可能である。
図５に示す第１変形例の交差溝部１６Ｂは、フィン１２Ｃと直交する方向に多数設けられている。また、図６に示す第２変形例の交差溝部１６Ｃは、傾斜角度θで傾斜したフィン１２Ｃと交差するようにして、燃焼器軸線方向に設けられている。
このような変形例の交差溝部１６Ｂ、１６Ｃとしても、上述した交差溝部１６Ａと同様の作用効果が得られる。
【００３５】
＜第５の実施形態＞
最後に、本発明の第５の実施形態を図７に基づいて説明する。
この実施形態のフィン１２Ｄ、１２Ｅは、傾斜角度θで傾斜させた領域と燃焼器軸線方向と平行な領域とを備えている。すなわち、対流冷却を行う冷却空気流ＣＡ１の上流側を燃焼器軸線方向と平行な領域（直線部）とし、これに連続する下流側を傾斜角度θで傾斜させた傾斜部としている。なお、図５（ｂ）に示しているフィン１２Ｅが図５（ｂ）に示したフィン１２Ｄと異なるのは、先端部に面２０を設けてナイフエッジ状にした点のみである。
【００３６】
このように、上流側に燃焼器軸線方向と平行な直線部を設けると、傾斜角度θで傾斜させた下流側の傾斜部には、全体を傾斜させた図９（ａ）の場合と比較して温度の低い冷却空気流ＣＡ１を導入できるので、フィンプレート１１全体をほぼ均等な温度に冷却することができる。
すなわち、図９（ｂ）に示すように、冷却空気流ＣＡ１の入口温度は伝熱面積が小さく熱伝達率の小さい直線部で緩やかに温度上昇し、結果的にメタル温度の低下は小さくなる。しかし、直線部出の温度上昇が小さい分、下流側の傾斜部では低い温度の冷却空気流ＣＡ１を利用できるようになる。このため、伝熱面積が増して熱伝達率も高い傾斜部では、冷却空気流ＣＡ１の温度上昇率が高くなり、その分メタル温度の低下も大きくなるので、全体としては入口及び出口の温度差が小さくなって熱応力が低減される。
【００３７】
換言すれば、フィンリング１１全体を効率よく冷却することができるので、出口におけるフィンリング１１等のメタル温度は傾斜部のみのフィンより低下し、さらに、フィルム冷却に供給できる冷却空気流の出口温度も低下させることができるので、プレートフィンによる壁面冷却について、総合的な冷却性能向上にも有効である。
【００３８】
以上説明したように、本発明のガスタービン燃焼器のプレートフィン構造によれば、使用可能な冷却空気量が充分に得られない場合であっても効率よく冷却することができる。また、同量の冷却空気量が得られれば、効率よく冷却できる分だけ運転温度を高くしてガスタービンの効率向上に貢献することができる。
なお、本発明の構成は上述した実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において適宜変更することができる。
【００３９】
【発明の効果】
本発明のガスタービン燃焼器のプレートフィン構造によれば、以下の効果を奏する。
（１）フィンの伝熱面積が傾斜角度θをもたせた分だけ増加するので、少ない冷却空気量でも効率よく対流冷却することができる。また、軸線に垂直な溝形状を従来と同じにすれば溝幅を狭くできるので、冷却空気流の流速が増加することで冷却効率を向上させることができる。
（２）フィンに傾斜角度を持たせるので、このフィルム空気は旋回流をフィンリング内に形成し、次段壁面に沿う流れとなり、フィルム冷却の境界層が薄くなるので、壁面に燃料液滴が付着した時その蒸発が促進される。このため、フィンリング近傍で燃料が燃焼するようなことはなくなり、高温の熱影響を受けるのを防止することができる。
（３）フィンの出口側先端部をナイフエッジ形状として、ここに空気の渦流を形成するため、フィン後方に高温ガスの渦流を形成して、この部分を過熱することがない。
（４）フィンを交差溝部により分断して不連続としたため、強度的に縦割れを生じ難くなって信頼性や耐久性が向上する。
（５）フィンの高さＨを下流側へ低下させることにより、熱伝達率が向上する。（６）上記（１）及び（５）の組合せにより、対流冷却効果は大幅に向上する。（７）本発明のプレートフィン構造を採用することによって壁面冷却性能が向上するので、ガスタービン燃焼器をより高温で運転することが可能となる。このため、高温の燃焼ガスをタービンへ供給し、ガスタービンの高効率化を達成することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明に係るガスタービン燃焼器のプレートフィン構造に係る第１の実施形態を示す図で、（ａ）は断面図、（ｂ）はフィンリング及びフィンの平面図、（ｃ）は（ｂ）の右側面（Ａ−Ａ矢視）図である。
【図２】  本発明に係るガスタービン燃焼器のプレートフィン構造に係る第２の実施形態を示す図で、（ａ）は運転停止時（低温時）の状態を示す断面図、（ｂ）は運転時（高温時）の状態を示す断面図である。
【図３】  本発明に係るガスタービン燃焼器のプレートフィン構造に係る第３の実施形態を示す図で、（ａ）はフィンリング及びフィンの平面図、（ｂ）は（ａ）の右側面（Ｂ−Ｂ矢視）図である。
【図４】  本発明に係るガスタービン燃焼器のプレートフィン構造に係る第４の実施形態を示すフィンリング及びフィンの平面図である。
【図５】  図４の第１変形例を示すフィンリング及びフィンの平面図である。
【図６】  図４の第２変形例を示すフィンリング及びフィンの平面図である。
【図７】  本発明に係るガスタービン燃焼器のプレートフィン構造に係る第５の実施形態を示す図で、（ａ）フィンリング及びフィンの平面図、（ｂ）は先端出口部をナイフエッジ状とした（ａ）の変形例である。
【図８】  プレートフィン角度（θ）と伝熱比率との関係を示すグラフである。
【図９】  フィン長さ方向におけるメタル温度及び冷却空気流の温度との関係を示すグラフであり、（ａ）は第１の実施形態に示した傾斜部のみの場合であり、（ｂ）は直線部及び傾斜部を備えた第５の実施形態の場合である。
【図１０】  ガスタービン燃焼器の周辺構造例を示す断面図である。
【図１１】  従来のプレートフィン構造例を示す一部断面斜視図である。
【図１２】  図１１に示したプレートフィン構造を示す図で、（ａ）は図１１のＣ−Ｃ断面図、（ｂ）は（ａ）のフィンリング及びフィンを示す平面図、（ｃ）は（ｂ）の右側面（Ｄ−Ｄ矢視）図である。
【符号の説明】
１０Ａ〜Ｂ    プレートフィン
１１          フィンリング
１２Ａ〜Ｅ    フィン
１３          シェル
１４          溝部
１５          冷却空気孔
１６Ａ〜Ｃ    交差溝部
２０          面
ＣＡ          冷却空気
ＣＡ１        冷却空気流（対流冷却）
ＣＡ２        冷却空気流（フィルム冷却）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
0003665007.tif 000010
【図１０】
0003665007.tif 000011
【図１１】
0003665007.tif 000012
【図１２】
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