(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
多数の金属エレメント（３２）に形成した左右一対のリングスロット（３５）を無端状の金属リング（３３）を複数枚積層した左右一対の金属リング集合体（３１）にそれぞれ支持してなり、ドライブプーリ（６）およびドリブンプーリ（１１）に巻き掛けられて駆動力の伝達を行う無段変速機用ベルトであって、
金属エレメント（３２）は、
左右一対のリングスロット（３５）間に挟まれたネック部（３６）と、
ネック部（３６）の上方に一体に連なるイヤー部（３７）と
ネック部（３６）の下方に一体に連なるエレメント本体部（３４）と
エレメント本体部（３４）の上面に形成されて金属リング集合体（３１）の下面を支持する左右一対のサドル面（４４）と、
エレメント本体部（３４）の左右両端に形成されて前記両プーリ（６，１１）に当接する左右一対のＶ面（３９）と、
エレメント本体部（３４）の下縁に形成されて上向きに凹む左右一対の凹部（４６）と、
を備えたものにおいて、
Ｖ面（３９）の上端をａとし、Ｖ面（３９）の下端をｂとし、サドル面（４４）の内端をｃとし、サドル面（４４）の外端をｄとしたとき、
サドル面（４４）の外端ｄに金属リング集合体（３１）から下向きの荷重が加わったときにエレメント本体部（３４）の抗折強度が左右方向に一定になるように該エレメント本体部（３４）の下縁の第１ライン（Ｓ１）を決定するとともに、Ｖ面（３９）の下端ｂおよびサドル面（４４）の内端ｃを直線状に結ぶ第２ライン（Ｓ２）を決定し、
第１ライン（Ｓ１）および第２ライン（Ｓ２）の交点ｅ付近に前記凹部（４６）の位置を設定し、凹部（４６）の内側において前記第１ライン（Ｓ１）でエレメント本体部（３４）の下縁を区画するとともに、凹部（４６）の外側において前記第２ライン（Ｓ２）でエレメント本体部（３４）の下縁を区画したことを特徴とする無段変速機用ベルト。
【請求項２】
Ｖ面（３９）の上端ａ、Ｖ面（３９）の下端ｂおよびサドル面（４４）の内端ｃの成す三角形は、辺ｃａおよび辺ｃｂの長さが等しい二等辺三角形であることを特徴とする、請求項１に記載の無段変速機用ベルト。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、多数の金属エレメントに形成した左右一対のリングスロットを無端状の金属リングを複数枚積層した左右一対の金属リング集合体にそれぞれ支持してなり、ドライブプーリおよびドリブンプーリに巻き掛けられて駆動力の伝達を行う無段変速機用ベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】
かかる無段変速機用ベルトにおいて、金属エレメントの左右のＶ面をプーリのＶ溝に均一な面圧で密着させて偏摩耗の発生を防止すべく、エレメント本体部の下縁のＶ面に近い左右両端部に上向きの凹部を形成し、該エレメント本体部を前記凹部の位置で上下方向に撓み易くしたものが、特公昭６３−４０９７９号公報、米国特許第４９１５６７７号明細書により公知である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら上記従来のものは、プーリのＶ溝から金属エレメントのＶ面が圧縮荷重を受けたとき、そのＶ面が平行移動せずに角度を変えながら移動するため、Ｖ面の上部あるいは下部がプーリのＶ溝に不均一に当接し、編摩耗を必ずしも効果的に解消することが難しかった。また金属リング集合体の張力によって金属エレメントのサドル面に下向きの荷重が加わったとき、前記サドル面の曲げ荷重の分布が左右方向に不均一になり、金属エレメントの耐久性が低下する問題があった。
【０００４】
本発明は前述の事情に鑑みてなされたもので、金属エレメントのエレメント本体部の下縁の形状を工夫することにより、金属エレメントの耐久性を高めることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１に記載された発明によれば、多数の金属エレメントに形成した左右一対のリングスロットを無端状の金属リングを複数枚積層した左右一対の金属リング集合体にそれぞれ支持してなり、ドライブプーリおよびドリブンプーリに巻き掛けられて駆動力の伝達を行う無段変速機用ベルトであって、金属エレメントは、左右一対のリングスロット間に挟まれたネック部と、ネック部の上方に一体に連なるイヤー部と、ネック部の下方に一体に連なるエレメント本体部と、エレメント本体部の上面に形成されて金属リング集合体の下面を支持する左右一対のサドル面と、エレメント本体部の左右両端に形成されて前記両プーリに当接する左右一対のＶ面と、エレメント本体部の下縁に形成されて上向きに凹む左右一対の凹部と、を備えたものにおいて、Ｖ面の上端をａとし、Ｖ面の下端をｂとし、サドル面の内端をｃとし、サドル面の外端をｄとしたとき、サドル面の外端ｄに金属リング集合体から下向きの荷重が加わったときにエレメント本体部の抗折強度が左右方向に一定になるように該エレメント本体部の下縁の第１ラインを決定するとともに、Ｖ面の下端ｂおよびサドル面の内端ｃを直線状に結ぶ第２ラインを決定し、第１ラインおよび第２ラインの交点ｅ付近に前記凹部の位置を設定し、凹部の内側において前記第１ラインでエレメント本体部の下縁を区画するとともに、凹部の外側において前記第２ラインでエレメント本体部の下縁を区画したことを特徴とする無段変速機用ベルトが提案される。
【０００６】
上記構成によれば、金属エレメントのエレメント本体部の下縁の凹部よりも内側の第１ラインを、サドル面の外端ｄに金属リング集合体から下向きの荷重が加わったときにエレメント本体部の抗折強度が左右方向に一定になるように決定したので、エレメント本体部の一部に応力が集中して耐久性が低下するのを防止することができる。また金属エレメントのエレメント本体部の下縁の凹部よりも外側の第２ラインを、Ｖ面の下端ｂおよびサドル面の内端ｃを直線状に結ぶように決定したので、プーリのＶ溝から金属エレメントに荷重が作用しても、エレメント本体部またはサドル面上に余計なモーメントが発生するのを防止することができる。更に第１ラインおよび第２ラインの交点を金属エレメントのＶ面の角度が変化しないように規定することにより、プーリのＶ溝との間に摩擦係数を確保するとともに、異常摩耗が発生するのを効果的に防止することができる。
【０００７】
また請求項２に記載された発明によれば、請求項１の構成に加えて、Ｖ面の上端ａ、Ｖ面の下端ｂおよびサドル面の内端ｃの成す三角形は、辺ｃａおよび辺ｃｂの長さが等しい二等辺三角形であることを特徴とする無段変速機用ベルトが提案される。
【０００８】
上記構成によれば、Ｖ面の上端ａ、Ｖ面の下端ｂおよびサドル面の内端ｃの成す三角形が二等辺三角形であるので、プーリのＶ溝からエレメント本体３４のＶ面に作用する荷重で該Ｖ面を平行移動させ、プーリのＶ溝との間に摩擦係数を充分に確保するとともに、異常摩耗が発生するのを一層効果的に防止することができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、添付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
【００１０】
図１〜図１０は本発明の一実施例を示すもので、図１は無段変速機を搭載した車両の動力伝達系のスケルトン図、図２は金属ベルトの部分斜視図、図３は金属エレメントの正面図、図４は図３の４方向矢視図、図５は荷重による金属エレメントの変形を示す図、図６はエレメント本体部の下縁の第１ラインＳ１の設定手法を説明する図、図７はエレメント本体部の下縁の第２ラインＳ２の設定手法を説明する図、図８はＶ面の平行度および摩擦係数の関係を示すグラフ、図９はＥとｄｅとの関係を示すグラフ、図１０はサドル面の内端ｃの位置を移動させた場合の作用を説明する図である。
【００１１】
尚、本実施例で用いる金属エレメントの前後方向、左右方向、上下方向、内外方向の定義は図２に示されている。
【００１２】
図１は自動車に搭載された金属ベルト式無段変速機Ｔの概略構造を示すもので、エンジンＥのクランクシャフト１にダンパー２を介して接続されたインプットシャフト３は発進用クラッチ４を介して金属ベルト式無段変速機Ｔのドライブシャフト５に接続される。ドライブシャフト５に設けられたドライブプーリ６は、ドライブシャフト５に固着された固定側プーリ半体７と、この固定側プーリ半体７に対して接離可能な可動側プーリ半体８とを備えており、可動側プーリ半体８は油室９に作用する油圧で固定側プーリ半体７に向けて付勢される。
【００１３】
ドライブシャフト５と平行に配置されたドリブンシャフト１０に設けられたドリブンプーリ１１は、ドリブンシャフト１０に固着された固定側プーリ半体１２と、この固定側プーリ半体１２に対して接離可能な可動側プーリ半体１３とを備えており、可動側プーリ半体１３は油室１４に作用する油圧で固定側プーリ半体１２に向けて付勢される。ドライブプーリ６およびドリブンプーリ１１間に、左右の一対の金属リング集合体３１，３１に多数の金属エレメント３２を支持してなる金属ベルト１５が巻き掛けられる（図２参照）。それぞれの金属リング集合体３１は、１２枚の金属リング３３…を積層してなる。
【００１４】
ドリブンシャフト１０には前進用ドライブギヤ１６および後進用ドライブギヤ１７が相対回転自在に支持されており、これら前進用ドライブギヤ１６および後進用ドライブギヤ１７はセレクタ１８により選択的にドリブンシャフト１０に結合可能である。ドリブンシャフト１０と平行に配置されたアウトプットシャフト１９には、前記前進用ドライブギヤ１６に噛合する前進用ドリブンギヤ２０と、前記後進用ドライブギヤ１７に後進用アイドルギヤ２１を介して噛合する後進用ドリブンギヤ２２とが固着される。
【００１５】
アウトプットシャフト１９の回転はファイナルドライブギヤ２３およびファイナルドリブンギヤ２４を介してディファレンシャル２５に入力され、そこから左右のアクスル２６，２６を介して駆動輪Ｗ，Ｗに伝達される。
【００１６】
而して、エンジンＥの駆動力はクランクシャフト１、ダンパー２、インプットシャフト３、発進用クラッチ４、ドライブシャフト５、ドライブプーリ６、金属ベルト１５およびドリブンプーリ１１を介してドリブンシャフト１０に伝達される。前進走行レンジが選択されているとき、ドリブンシャフト１０の駆動力は前進用ドライブギヤ１６および前進用ドリブンギヤ２０を介してアウトプットシャフト１９に伝達され、車両を前進走行させる。また後進走行レンジが選択されているとき、ドリブンシャフト１０の駆動力は後進用ドライブギヤ１７、後進用アイドルギヤ２１および後進用ドリブンギヤ２２を介してアウトプットシャフト１９に伝達され、車両を後進走行させる。
【００１７】
このとき、金属ベルト式無段変速機Ｔのドライブプーリ６の油室９およびドリブンプーリ１１の油室１４に作用する油圧を、電子制御ユニットＵ１からの指令で作動する油圧制御ユニットＵ２で制御することにより、その変速比が無段階に調整される。即ち、ドライブプーリ６の油室９に作用する油圧に対してドリブンプーリ１１の油室１４に作用する油圧を相対的に増加させれば、ドリブンプーリ１１の溝幅が減少して有効半径が増加し、これに伴ってドライブプーリ６の溝幅が増加して有効半径が減少するため、金属ベルト式無段変速機Ｔの変速比はＬＯＷに向かって無段階に変化する。逆にドリブンプーリ１１の油室１４に作用する油圧に対してドライブプーリ６の油室９に作用する油圧を相対的に増加させれば、ドライブプーリ６の溝幅が減少して有効半径が増加し、これに伴ってドリブンプーリ１１の溝幅が増加して有効半径が減少するため、金属ベルト式無段変速機Ｔの変速比はＯＤに向かって無段階に変化する。
【００１８】
図２および図３に示すように、金属板材から打ち抜いて成形した金属エレメント３２は、概略台形状のエレメント本体部３４と、金属リング集合体３１，３１が嵌合する左右一対のリングスロット３５，３５間に位置するネック部３６と、ネック部３６を介して前記エレメント本体部３４の上部に接続される概略三角形のイヤー部３７とを備える。エレメント本体部３４の左右方向両端部には、ドライブプーリ６およびドリブンプーリ１１のＶ溝３８，３８に当接可能な一対のＶ面３９，３９が形成される。また金属エレメント３２の進行方向前側および後側には、該進行方向に直交するとともに相互に平行な前後一対の主面４０，４０が形成され、また進行方向前側の主面４０の下部には左右方向に延びるロッキングエッジ４１を介して傾斜面４２が形成される。更に、前後に隣接する金属エレメント３２，３２を結合すべく、イヤー部３７の前後面にそれぞれ凹凸係合部４３が形成される。リングスロット３５，３５の下縁および上縁はそれぞれサドル面４４，４４およびイヤー部下面４５，４５と呼ばれ、金属リング集合体３１，３１の下面はサドル面４４，４４に当接する。更にまた、エレメント本体部３４の下縁は直線ではなく左右両側に上向きに凹む一対の凹部４６，４６が形成される。
【００１９】
図３には、金属ベルト１５がドライブプーリ６およびドリブンプーリ１１に巻き付いたときに金属エレメント３２に加わる荷重が示される。金属エレメント３２の左右のサドル面４４，４４には金属リング集合体３１，３１の張力により下向きの荷重Ｆ１，Ｆ１が作用し、金属エレメント３２の左右のＶ面３９，３９にはドライブプーリ６あるいはドリブンプーリ１１のＶ溝３８，３８から荷重Ｆ２，Ｆ２が作用する。図３において、Ｖ面３９，３９の上端をａ，ａとし、下端をｂ，ｂとし、サドル面４４，４４の内端をｃ，ｃとし、外端をｄ、ｄとする。本実施例では、Ｖ面３９，３９の上端ａ，ａは、サドル面４４，４４の外端ｄ，ｄに略一致している。
【００２０】
図５（Ａ）に示すように金属エレメント３２が変形し、そのＶ面３９，３９の角度がドライブプーリ６あるいはドリブンプーリ１１のＶ溝３８，３８の角度と大きく異なってしまうと、金属エレメント３２のＶ面３９，３９とドライブプーリ６あるいはドリブンプーリ１１のＶ溝３８，３８との間にコジリが発生して異常摩耗の原因となる問題がある。それに対して、図５（Ｂ）に示すように金属エレメント３２が変形しても、そのＶ面３９，３９の角度がドライブプーリ６あるいはドリブンプーリ１１のＶ溝３８，３８の角度に対して平行移動すれば、前記異常摩耗の発生を防止することができる。
【００２１】
ここで、図５（Ｂ）のＥ１はサドル面４４，４４に作用するモーメントの総和の支点、記号±はサドル面４４，４４に作用するモーメモーメントの向き、ＥはｃＥ１間の距離、ｄｅはＯｅ間の距離を示す、サドル面４４，４４に作用するモーメントの総和の影響を最小にするには、金属エレメント３２のＶ面３９，３９に所定角度が存在することを考慮すれば、凹部４６，４６の位置ｅはＥ１点からＶ面３９，３９に平行に引いた直線と第１ラインＳ１との交点の近傍にあることが望ましい。なぜならばＯｅ線上に作用するモーメントの総和の支点はｅ点になるからである。
【００２２】
尚、図９において、ｍ＝１の線はｄｅとＥとの距離が等しい場合であり、金属エレメント３２のＶ面角度αの影響によりＥ１点と釣り合うｅ点が横軸のＯ側（左側）にずれている。よって、金属エレメント３２のＶ面角度αの影響に応じてｅ点の位置は適宜設定することができる。また、図５において、金属エレメント３２の変形量は約１０００倍に誇張して表現している。
【００２３】
また、金属エレメント３２のサドル面４４，４４に金属リング集合体３１，３１の下面が均一に接触している場合には、金属リング集合体３１，３１の下面からサドル面４４，４４の全域に荷重が作用する。しかしながら、金属エレメント３２がドライブプーリ６あるいはドリブンプーリ１１に噛み込む瞬間にローリングが発生すると、サドル面４４，４４の外端ｄ，ｄに金属リング集合体３１，３１の荷重Ｆ１，Ｆ１が集中的に作用し、エレメント３２に作用する曲げ応力が増加してしまう。これを回避するのには、最も辛い状態、つまりサドル面４４，４４の外端ｄ，ｄに金属リング集合体３１，３１の荷重Ｆ１，Ｆ１が集中的に作用する状態で、エレメント３２の曲げ応力（抗折強度）が一定になるようにすることが好ましい（図３参照）。
【００２４】
そこで、図６に示すように、金属エレメント３２のネック部３６から左右方向に張り出すエレメント本体部３４を、左右方向（Ｘ軸方向）に沿って上下方向の高さＹが変化する片持ち支持梁と仮定し、その自由端（長さＬの片持ち支持梁の先端）に集中荷重Ｆ１を加えたとする。尚、片持ち支持梁の固定端の高さはＹｒとする。このとき、材料力学の分野で良く知られているように、片持ち支持梁の曲げ応力がＸ軸方向に一定になるためには、片持ち支持梁の高さＹをＸの関数として、
Ｙ＝Ｙｒ×√｛（Ｌ−Ｘ）／Ｌ｝            …（１）
で与えれば良い。上記（１）式で与えられるラインを第１ラインＳ１とし、図３において、金属エレメント３２のエレメント本体部３４の下縁のラインの内、センターラインＣＬから凹部４６，４６までのラインは前記第１ラインＳ１に近似したラインとされる。
【００２５】
次に、金属エレメント３２のＶ面３９，３９に荷重Ｆ２，Ｆ２が作用した場合について考察すると、Ｖ面３９，３９の下端ｂ，ｂとサドル面４４，４４の内端ｃ，ｃとを直線状に結んだ第２ラインＳ２に対し、図１０（Ａ）に示すように、サドル面４４，４４の内端ｃ，ｃよりも更に内側のｃ′，ｃ′とＶ面３９，３９の下端ｂ，ｂとを直線状に結んだ第２ラインＳ２′では、エレメント本体部３４の中央部に更にモーメントが発生するため、上記（１）式中に記載されている固定端高さＹｒの値をこのモーメントを考慮して増大しなければならない。また図１０（Ｂ）に示すように、サドル面４４，４４の内端ｃ，ｃよりも更に外側のｃ″，ｃ″とＶ面３９，３９の下端ｂ，ｂとを直線状に結んだ第２ラインＳ２では、サドル面上のｃ″回りにモーメントが発生し、金属エレメント３２が破損することが考えられる。従って、プーリ６，１１がＶ面３９，３９を挟むことにより発生する荷重で金属エレメント３２が破損するのを防止するには、Ｖ面の３９，３９の下端ｂ，ｂと内端ｃ，ｃとを直線で結んだ線分を第２ラインＳ２とすることが望ましい。
【００２６】
更に、金属エレメント３２がドライブプーリ６およびドリブンプーリ１１に挟まれている状態においては、金属リング集合体３１，３１の荷重Ｆ１，Ｆ１がサドル面４４，４４の全域に作用し、かつ金属エレメント３２のＶ面の３９，３９に荷重Ｆ２，Ｆ２が作用する。このとき、金属エレメント３２のＶ面３９，３９の角度変化について考察する。
【００２７】
サドル面の撓み角        ；θ
サドル面の撓み量        ；ｗ
サドル面の内端からの距離；Ｘ
サドル面のモーメント    ；Ｍ
サドル面の長さ          ；Ｌ
縦弾性係数              ；Ｅ
断面二次モーメント      ；Ｉ
とすると、サドル面の撓み角θは微少であるため、
θ≒ｔａｎθ＝ｄｗ／ｄＸ                …（２）
が成立する。一般的に、
ｄ2 ｗ／ｄＸ2 ＝−Ｍ／ＥＩ              …（３）
であるから、前記（３）式をサドル面４４，４４の全長に亘って積分して、
θ＝ｄｗ／ｄＸ＝−（１／Ｅ）∫（Ｍ／Ｉ）ｄＸ      …（４）
が得られる。この（４）式は、エレメント本体部３４のサドル面４４，４４の外端（Ｘ＝Ｌの位置）におけるサドル面４４，４４の撓み角θが０になるには、サドル面４４，４４の全長に亘ってモーメントＭを積分した値が０になれば良いことを示している。即ち、サドル面４４，４４の全長に亘ってモーメントＭを積分した値が０になるように第１ラインＳ１および第２ラインＳ２の交点ｅを規定すれば、金属エレメント３２のＶ面３９，３９の角度は変化しない。
【００２８】
而して、図３から明らかなように、金属エレメント３２のエレメント本体部３４の外側の第２ラインＳ２は、Ｖ面３９，３９の下端ｂ，ｂとサドル面４４，４４の内端ｃ，ｃとを結ぶ直線の一部から構成される。そして第１ラインＳ１および第２ラインＳ２の交点であるｅ点付近にエレメント本体部３４の下縁の凹部４６，４６が形成される。
【００２９】
図７から明らかなように、本実施例の金属エレメント３２のエレメント本体部３４はサドル面４４，４４の内端ｃ，ｃ、Ｖ面３９，３９の上端ａ，ａおよびＶ面３９，３９の下端ｂ，ｂの３点は二等辺三角形を構成しており、Ｖ面３９，３９がその底辺ａｂを構成している。従って底辺ａｂの垂直２等分線上に頂点ｃが位置することになり、Ｖ面３９，３９に均等に加わる荷重Ｆ２によって辺ｃａ（つまりサドル面４４，４４）に大きなモーメントは発生しない（図５参照）。以上のことから、本実施例によれば、Ｖ面３９，３９に均等に加わる荷重Ｆ２によってサドル面４４，４４の撓みを抑えることができる。
【００３０】
つまり、凹部４６，４６の内側の第１ラインＳ１の形状により、金属エレメント３２のエレメント本体部３４の抗折強度を金属エレメント３２の左右方向に均一化し、エレメント本体部３４の一部に応力が集中するのを防止して耐久性の向上に寄与することがきる。凹部４６，４６の外側の第２ラインＳ２の形状により、エレメント本体部３４の中央部、またはサドル面４４，４４上に余計なモーメントが発生するのを防止して耐久性の向上に寄与することができる。更に第１ラインＳ１および第２ラインＳ２の交点ｅにより、前記Ｖ溝３８，３８に均等に当接させて異常摩耗の発生を防止するとともに、両プーリ５，１１のＶ溝３８，３８と金属エレメント３２のＶ面３９，３９との間の摩擦係数を充分に確保することができる。
【００３１】
尚、図３において、金属エレメント３２の下部形状は本来中心線ＣＬに対して左右対称な曲線であることが望ましいが、金属エレメント３２を治具にセットする基準を設定するために、ｃ，ｃ点から中心線ＣＬに対して対して平行線を引いて第１ラインＳ１との交点をｃ′，ｃ′とし、ｃ′，ｃ′が直線となるように切断することが現実の金属エレメント３２の製作において望ましい。
【００３２】
図８には、エレメント本体部３４のＶ面３９，３９がプーリ６，１１のＶ溝３８，３８からの荷重で移動した時の平行度と、Ｖ面３９，３９およびＶ溝３８，３８間の摩擦係数の関係を示しており、Ｖ面３９，３９の平行度が低下するに伴って摩擦係数が低下している。本実施例によれば、平行度を−１〜＋１の範囲に抑えて充分な摩擦係数を確保することができる。
【００３３】
以上、本発明の実施例を説明したが、本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行うことが可能である。
【００３４】
【発明の効果】
以上のように請求項１に記載された発明によれば、金属エレメントのエレメント本体部の下縁の凹部よりも内側の第１ラインを、サドル面の外端ｄに金属リング集合体から下向きの荷重が加わったときにエレメント本体部の抗折強度が左右方向に一定になるように決定したので、エレメント本体部の一部に応力が集中して耐久性が低下するのを防止することができる。また金属エレメントのエレメント本体部の下縁の凹部よりも外側の第２ラインを、Ｖ面の下端ｂおよびサドル面の内端ｃを直線状に結ぶように決定したので、プーリのＶ溝から金属エレメントに荷重が作用しても、エレメント本体部またはサドル面上に余計なモーメントが発生するのを防止することができる。更に第１ラインおよび第２ラインの交点を金属エレメントのＶ面の角度が変化しないように規定することにより、プーリのＶ溝との間に摩擦係数を確保するとともに、異常摩耗が発生するのを効果的に防止することができる。
【００３５】
また請求項２に記載された発明によれば、Ｖ面の上端ａ、Ｖ面の下端ｂおよびサドル面の内端ｃの成す三角形が二等辺三角形であるので、プーリのＶ溝からエレメント本体３４のＶ面に作用する荷重で該Ｖ面を平行移動させ、プーリのＶ溝との間に摩擦係数を充分に確保するとともに、異常摩耗が発生するのを一層効果的に防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】無段変速機を搭載した車両の動力伝達系のスケルトン図
【図２】金属ベルトの部分斜視図
【図３】金属エレメントの正面図
【図４】図３の４方向矢視図
【図５】荷重による金属エレメントの変形を示す図
【図６】エレメント本体部の下縁の第１ラインＳ１の設定手法を説明する図
【図７】エレメント本体部の下縁の第２ラインＳ２の設定手法を説明する図
【図８】Ｖ面の平行度および摩擦係数の関係を示すグラフ
【図９】Ｅとｄｅとの関係を示すグラフ
【図１０】サドル面の内端ｃの位置を移動させた場合の作用を説明する図
【符号の説明】
６          ドライブプーリ
１１        ドリブンプーリ
３１        金属リング集合体
３２        金属エレメント
３３        金属リング
３４        エレメント本体部
３５        リングスロット
３６        ネック部
３７        イヤー部
３９        Ｖ面
４４        サドル面
４６        凹部
Ｓ１        第１ライン
Ｓ２        第２ライン
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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