(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
先端に螺旋状羽根を備え、地中に回転圧入される羽根付き鋼管杭において、鋼管外径の略１．５〜３倍の外径で、鋼管杭内径の略０．４〜０．９倍の内径としたドーナツ状鋼板を、一箇所又は複数箇所切断し、螺旋状に切断した鋼管杭端部に、同心円状に溶接固定し、鋼管杭先端部の内外に螺旋状羽根を張り出して、かつ、該螺旋状羽根が鋼管杭の外周より外側に突き出た部分と鋼管杭本体とのなす角度が略直角となる形状に構成することを特徴とする回転圧入鋼管杭。
【請求項２】
前記ドーナツ状鋼板を、中心角０°〜９０°で中心が該ドーナツ状鋼板の中心と一致し、外周が該ドーナツ状鋼板の外周と一致するような扇形形状に切断し、切断後の中心角２７０°〜３６０°のドーナツ状鋼板を曲げ加工して、螺旋状に切断した鋼管杭端部に同心円状に溶接固定し、鋼管杭先端部の内外に螺旋状羽根を張り出して、かつ、該螺旋状羽根が鋼管杭の外周より外側に突き出た部分と鋼管杭本体とのなす角度が略直角となる形状に構成することを特徴とする請求項１記載の回転圧入鋼管杭。
【請求項３】
先端に螺旋状羽根を備え、地中に回転圧入される羽根付き鋼管杭において、鋼管外径の略１．５〜３倍の外径で、鋼管杭内径の略０．４〜０．９倍の内径としたドーナツ状鋼板を一箇所又は複数箇所切断し、あるいは、中心角０°〜９０°で中心が該ドーナツ状鋼板の中心と一致し外周が該ドーナツ状鋼板の外周と一致するような扇形形状に１箇所切断し、切断後の中心角２７０°〜３６０°のドーナツ状鋼板を、中心角０°と３６０°の位置の切断面、あるいはドーナツ状扇形の中心角が３６０°未満の場合には中心角を３６０°まで延長した位置の仮想切断面と中心角０°の位置の切断面が、お互いに平行を保つように曲げ加工して螺旋形状の羽根に成形し、羽根の螺旋形状に対応するように、螺旋状に切断した鋼管杭端部に同心円状に溶接固定し、鋼管杭先端部の内外に螺旋状羽根を張り出して、かつ、該螺旋状羽根が鋼管杭の外周より外側に突き出た部分と鋼管杭本体とのなす角度が略直角となる形状に構成したことを特徴とする回転圧入鋼管杭。
【請求項４】
鋼管杭先端より該鋼管杭内径の略０．５〜３倍の高さ範囲の鋼管杭内部に、鋼管内に進入した土砂の閉塞促進用突起を具備したことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の回転圧入鋼管杭。
【請求項５】
前記閉塞促進用突起が、１段または複数段の溶接固定された鋼製ドーナツ状リブであり、その外径が鋼管杭の内径と一致し、内径が鋼管杭内径の略０．９〜０．７倍であることを特徴とする請求項４記載の回転圧入鋼管杭。
【請求項６】
前記閉塞促進用突起が、鋼製ブロック、型鋼、帯鋼板等であり、鋼管杭の周方向に間隔を隔てて複数溶接固定したことを特徴とする請求項４または５記載の回転圧入鋼管杭。
【請求項７】
前記羽根の厚さを、羽根に生じる曲げモーメント分布に対応させて半径方向に変化させてなることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の回転圧入鋼管杭。
【請求項８】
螺旋状羽根のピッチに対応する凹溝を設けたチャックカラーまたはチャック部材を有するチュービング装置を地盤上の所定位置に設置し、請求項１〜７に記載の回転圧入鋼管杭を吊り上げ、吊り上げた回転圧入鋼管杭先端の螺旋状羽根を前記チャックカラーまたはチャック部材の凹溝に挿入・回転することによって通過させ、鋼管杭軸部を前記チャックカラーまたはチャック部材によって締め付けて把持し、該チャックカラーまたはチャック部材をチュービング装置中の回転装置により回転させ、鋼管杭を回転駆動して地盤中に埋設することを特徴とする回転圧入鋼管杭の施工方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、鋼管の先端に螺旋状の羽根を取り付けた回転圧入鋼管杭に関する。
【０００２】
【従来の技術】
鋼管の先端に螺旋状の羽根を設けた回転圧入鋼管杭に回転力を与え、地盤に貫入させる工法については従来から多数提案されており、その一部はすでに実用化されている。これらの工法を鋼管杭先端形状から分類すると、先端が開放されている開端杭と、先端が閉じている閉端杭の２種類がある。杭先端部に羽根を取り付ける位置の観点からは、鋼管外周に羽根を固定しているものと、鋼管の先端を螺旋状に切り欠いて、その面に螺旋状の羽根を固定しているものとの２種類がある。さらに、これらを組み合わせたものが多数提案され、又は使用されているが、従来タイプとして代表的なものを４種類に大別して図１７で説明する（後述）。
【０００３】
杭はいうまでもなく、地中の礫・砂・粘性土等からなる固い支持層に貫入して、支持力を確実に発揮しなければならない。また用途に応じて、杭径が１００mm程度の小径杭から杭径が１０００mmを越える大径杭まで、種々の回転圧入鋼管杭が求められる。この場合小径杭に比べて、大径杭であって高い支持力を必要とする回転圧入鋼管杭を施工するためには、コスト面、施工方法、支持機能、製作面などで、種々の問題が存在する。
【０００４】
図１７は、従来の各タイプの回転圧入鋼管杭について、その性能特性を整理して示した概要図である。以下、図面を参照しながら、各タイプについて、その問題点を解明する。
【０００５】
（１−１）従来タイプ  １
図１７の従来タイプ１の鋼管杭は、概要図に示すように閉端杭であり、羽根が杭本体鋼管の先端ではなく、鋼管外周に固定されている。
従来タイプ１の例として、特許文献１に開示されたもの（以下、従来タイプ１の実施例と呼ぶ）がある。図１８に示すように、螺旋状の羽根３１が杭先端部分の外周面に固定されているこの鋼管杭３０は閉端杭であって、鋼管杭本体３０の下部に掘削刃３４を設けた底板３２を固設すると共に、該鋼管の下端部外周に２倍程度の外径を有する約一巻きの螺旋翼３１が設けられた構造になっている。
掘削刃３４については、これを必要としないものも従来から提案されている。
【０００６】
（従来タイプ１の問題点）
従来タイプ１では羽根が閉端鋼管の外周に固定されているため、鋼管軸部先端の地盤を掘削できない。従って、鋼管先端部の貫入抵抗が非常に大きく、施工中に貫入が進行せずに、すべり現象を生じることが多く、施工性が良くない。滑り現象とは、杭が深度方向にはほとんど貫入せず、ほぼ同じ位置で空回りをしながら少しずつ貫入している状態、あるいは全く貫入出来ない状態である。滑り現象が発生すると、羽根によって周辺の土砂がかき乱されることになり、支持力にも影響を及ぼす。滑り現象を生じながら、更に深い位置まで貫入させた場合には、かき乱した部分の摩擦が減少してしまう。支持層貫入を滑り現象を生じながら行った場合には、羽根の下面の土砂が乱されてしまう、あるいは羽根の下面に隙間を生じ、先端の鉛直支持力が低下してしまう。
貫入抵抗を減らすために、鋼管杭３０の先端底板部３２に縦向きの掘削刃３４を設ける場合もあるが、先端土砂の掘削によって貫入抵抗を減らす効果がある反面、この掘削刃３４が杭先端の土砂をかき乱すため、閉端杭であっても支持力が損なわれるという悪影響を与えてしまう。
【０００７】
（貫入量と回転トルクと施工機械）
一回転当たりの杭の深度方向の貫入量（以下、一回転貫入量と呼ぶ）を羽根の段差部分の高さ（以下、羽根ピッチと呼ぶ）とほぼ一致させるように施工すると、羽根周辺の土砂をほとんどかき乱さないので、支持力に対する悪影響が小さく、最も望ましい施工状態であると考えられる。しかし、従来タイプ１の形状で、一回転貫入量と羽根ピッチをほぼ一致させるような貫入（以下、理想的貫入と呼ぶ）を実施すると、施工に必要なトルクが概算で本願発明の１．６倍程度にもなってしまう。施工に必要なトルクが大きくなるということは、必要な施工機械も大型になるということであり、施工コストが上昇してしまうばかりでなく、杭が大径になると既存の施工機械では能力が不足してしまい、理想的貫入での施工は不能になってしまう。故意に滑り現象と同じように、羽根ピッチよりも一回転貫入量をかなり小さな状態にすれば、施工時のトルクも小さくなるが、そのような施工では上述のように支持力に悪影響を及ぼす。
【０００８】
（１−２）従来タイプ  ２
従来タイプ２は従来タイプ１を開端にしたものである。従来タイプ２の例としては、特許文献２に示されたもの（以下、従来タイプ２の実施例と呼ぶ）がある。
（従来タイプ２の問題点）
開端杭としたことによって閉端杭よりも貫入抵抗は小さくなるが、羽根は鋼管の外周に固定されており、鋼管部分は羽根の下まで突出している。従って、杭の貫入施工時には、この突出した鋼管部分が貫入抵抗となってしまい、従来タイプ１よりも貫入性は向上するものの、貫入抵抗はまだかなり大きなままである。
このタイプについて理想的貫入施工をするときに必要なトルクは、本願発明に対して概算で１．４倍程度になり、従来タイプ１よりも施工性は良いものの、大径杭の施工はやはり困難である。
また、先端が開端であることから支持力の確保が困難になる。この点を改善するために、開端部分が土砂で閉塞しやすくするための提案もなされているが、いずれにしても支持力を確保するためには、施工中に先端部分を土砂で閉塞状態にするという条件を満たす必要があり、そのための別の手段が必要となる。
【０００９】
（１−３）  従来タイプ  ３
従来タイプ３は、鋼管の先端を螺旋状に切り欠き、その切り欠き面に対応した螺旋形状に加工された羽根を、該鋼管先端に固定しており、鋼管先端部分はこの羽根によってほぼ塞がれており閉端杭に分類される。このタイプは従来タイプ１のように羽根の下面に鋼管が突出していないので、施工時の貫入抵抗は低減される。
軸部先端形状に関しては、場合によって螺旋状羽根の中心付近に小さな孔が設けられているだけであるので、ほぼ閉端とみなすことができる。軸部先端の段差形状に関しては、鋼管の内側では側面視でＶ字型の小さい開口があるが、開口面積は小さく、土砂の進入量は少ない。特にＶ字型の付け根部分は土砂の進入にはほとんど寄与しない。
従来タイプ３の例として、特許文献３に記載された鋼管杭（以下、従来タイプ３の実施例―１と呼ぶ）がある。図１９〜図２３に示すように、管状の杭本体４０の先端部分を、その先端外周に沿いほぼ１周にわたり、螺旋状に切欠きし、この螺旋状に切り欠いた杭本体４０の先端面に、杭本体４０の２倍前後の直径を有する環状円板に、中心に達する半径方向の切り込み４２を入れて、該先端面に沿うように加工してなる掘削刃兼用の螺旋状底板４１を溶接したものである。
【００１０】
（従来タイプ３の問題点）
このタイプでは、前述のように従来タイプ１に比べて貫入抵抗を低減できるものの、先端形状はほぼ閉端であるため、開端形状である従来タイプ２と比べると、貫入抵抗はそれほど低減されない。羽根の中心部付近の孔や螺旋羽根の段差部分から、施工時に土砂が管内に進入すれば、その分貫入抵抗は低減されるが、上記工法の記載によると、螺旋羽根の孔径は小さく、また羽根の段差は外側よりも内側が小さくＶ字型となっており、段差部分の開口面積もかなり小さい。従って管内への土砂の進入もわずかであり、貫入抵抗の低減にはほとんど寄与しない。
つまり、従来タイプ３は、ほぼ閉端形状であるため支持力の信頼性は高いものの、貫入抵抗は従来タイプ２と同程度であり、大径杭とした場合には施工が困難になる。このタイプの場合も理想的貫入をするために必要となるトルクは、本願発明に比べて概算で１．４倍程度となる。
【００１１】
また図２２、図２３に示すように、この特許文献３の請求項２の鋼管杭４０は、螺旋状底板４１に、階段状の刃を有する掘削刃４５を固定している。この掘削刃４５は施工時に鋼管杭４０の先端下側の土砂をかき乱すため、施工性は良くなるが、鋼管杭４０の先端支持力に寄与する先端地盤が乱れるので、支持力が低下してしまうという問題が生じる。
この特許文献３の請求項３によると、この鋼管杭４０は、螺旋状底板４１の中央部に掘削軟化した土砂を杭本体４０内に導く土砂進入孔４３を設けるとしているが、進入孔４３を大きくして設けると、その部分が開端となるため、支持力が低下してしまう可能性を生じる。また、該土砂進入孔４３は図１９〜図２１に示してあるように、径を小さくすれば支持力に対する影響はほとんど無いが、施工性の向上はそれほど期待できないものと判断される。
【００１２】
また、特許文献３によると、「螺旋状底板４１が杭本体４０の先端に固定されていることから、杭本体４０には螺旋状底板４１の曲げモーメントが作用しない」となっている。杭本体の２倍前後の直径の螺旋状底板が固定されている場合において、杭本体に曲げモーメントが発生しないこと自体、施工中の地盤の状態によっては不可能であるが、作用する曲げモーメントをできるだけ小さくするためには、少なくとも土砂進入孔４３の大きさはかなり小さなものにせざるを得ない。
土砂を杭本体４０内に進入させることの目的は、鋼管杭４０貫入時の先端抵抗を低減し、施工性を向上させることである。図２１には螺旋状底板４１の始端ａｃと終端ａ’ｃ’の隙間を閉じる閉じ板４４を設けていることから、土砂が杭本体４０内に進入する効果は、更に小さくなってしまい、施工性の向上に対する効果はあまりないと判断される。仮に、閉じ板４４が無い状態においても、底板２１の始端ａｃと終端ａ’ｃ’の切断面がＶ型形状をなしているため、鋼管杭４０の中心に近い側では、実際には土砂の進入は促進されず、土砂の進入に有効な面積は開口面積の半分程度にしかならない。
【００１３】
（従来タイプ３の他の例）
特許文献４に図２４〜図２９に示すもの（以下、従来タイプ３の実施例−２と呼ぶ）が開示されている。図２４〜図２９はねじ込み式鋼管杭の説明図である。
上記特許文献４の請求項１のねじ込み式鋼管杭５０は閉端杭であって、直径が鋼管５０の直径より大きいほぼ円形の鋼板を、図２５、図２６に示すように、円周から円中心に向けて切り込み５２をいれて、前記鋼管の先端部の下面形状に対応した形状に曲げ加工して螺旋状板５１とし、螺旋形状に切り欠いた鋼管５０の先端へ取り付けたものである。
【００１４】
図２４〜図２６に示すように、特許文献４の請求項２のねじ込み式鋼管杭５０は、杭先端に螺旋状の羽根を取り付けて、杭先端を閉端にしている杭である。閉端杭の場合は、開端杭のように鋼管内に進入する土砂の圧密による杭の閉塞効果が支持力に影響することはない。しかし、閉端杭を回転圧入する場合は杭先端が閉端であるがゆえに、先端の貫入抵抗が増大する。貫入抵抗は杭先端の閉塞部面積に比例して大きくなり、施工に必要なトルク（ねじ込み力）は杭直径の２〜３乗に比例する。このことは杭が小径の場合にはそれほど問題とならないが、大径の杭（例えば杭径１０００ｍｍ程度以上）では、杭径に対して必要な施工機械が過大なものとなり、現実には施工は不可能に近い。
また、螺旋状羽根の始端と終端の段差部分の形状は、鋼管の内側で側面視でＶ字型であり、鋼管外周への羽根の取り付け角度は直角にはならないので、圧入の推進力にロスが多くなり、施工性が低下する。
【００１５】
さらに、図２９で示すように、螺旋状羽根５１の両端部の食い違いによって形成された開口部のうち、鋼管に囲まれた部分を閉塞部材５４で閉塞している。従って、土砂が鋼管５０の内部に進入することはなく、施工性の向上に困難がある。また、閉塞部材５４がない場合についても、上記従来タイプ３の実施例−１と同様の理由によって、土砂の進入に対する有効な開口率は１／２程度であり、施工性の向上がそれほど大きくない。このことは、特許文献４に「螺旋状板の曲げ加工によって形成された食い違い部の開口部が小さいため、鋼管内には土砂はほとんど侵入しない」と明記されていることからも明らかである。
また、特許文献４の〔発明が解決しようとする課題〕欄において、「広く使用されている外径が５００〜６００ｍｍの鋼管杭では、設計上大きな問題となる」との記載があり、〔発明の効果〕欄には「大径（例えば６００mm）の鋼管からなるねじ込み式鋼管杭にも本発明を実施することができる。」との記載がある。
つまり、この発明では大径の杭とはせいぜい杭径６００mm程度（本発明ではこれを中径と称している）を対象としており、杭径が１０００ｍｍを超えるような大径杭は対象としていないことは明らかである。
【００１６】
（１−４）  従来タイプ  ４
特許文献５は、図３０に示すように、開端杭を開示している。これは先端に螺旋羽根５６を備えた開端の鋼管杭５５において、該鋼管杭５５の鋼管先端より上方の鋼管内側に該鋼管杭の埋設時において土砂の閉塞を促す開孔リブ５７を設け、該開孔リブ５７より下方の鋼管内周と前記開孔リブ５７とにより有孔筒状部５８を形成した鋼管杭である。
【００１７】
（従来タイプ４の問題点）
従来タイプ４は杭先端が開端になっている鋼管杭であり、従来タイプ２の鋼管内面に土砂の閉塞を促進するための開孔リブ（以下、閉塞促進リングと呼ぶ）を取付け、支持層への根入れ量が小さくても支持力を発現できるようにしたものである。これは従来タイプ１の閉端杭よりも貫入抵抗を小さくし、かつ支持層根入れ時には、杭先端の鋼管内に進入する土砂を閉塞圧密させることで支持力を発現させるために提案されているものである。この従来タイプ４では、開孔リブを鋼管杭内面にドーナツ状に配置しただけのものであり、閉塞促進リングの内径や、鋼管内面の取付け位置についての望ましい寸法などは開示されていなかった。また、土砂を閉塞させるためにドーナツ状リングの内径を小さくする必要のある場合は、リングの厚みが大きくなり、コストアップにつながる問題点もあった。
また、螺旋羽根が鋼管の外周に取り付けてあるため、従来タイプ１よりも、圧入性能は向上するが、圧入施工時には鋼管先端部分が圧入抵抗になっている。
さらに、鋼管の外側に羽根を固定するため、片持ち梁のような形状となり、羽根付け根及びその近傍の鋼管部分に大きな曲げモーメントが作用し、鋼管内側方向に変形が生じる恐れがある。
【特許文献１】
特開昭５９−８５０２８号公報
【特許文献２】
特開平２−１９４２１２号公報
【特許文献３】
特開平８−３２６０５３号公報
【特許文献４】
特開平９−３２４４２０号公報
【特許文献５】
特開平８−２２６１２４号公報
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】
日本の主要都市が発達している沖積層平野部は軟弱地盤であり、強固な支持層まで鋼管杭を貫入させて上部構造物を支持する必要がある。回転圧入鋼管杭は、従来の杭工法に比べて、大きな支持力を発揮し、鋼管杭であることより耐震性にも優れた杭工法であり、回転トルクにより杭先端が支持層に貫入していることを確実に確認できるという性能を有するものである。
しかし、上記従来例から明らかなように、回転圧入鋼管杭にも未解決の問題がいくつか存在する。以下に問題点を整理し、解決すべき課題を明確にする。
【００１９】
（２−１）  貫入性状と閉端杭・開端杭の関係
杭を施工する場合は、一般的には杭先端が支持層（れき・砂・粘性土地盤）に到達するようにする。支持層は上部構造物の重量を支持するのに十分な強度を持つ強固な地盤であり、Ｎ値（標準貫入試験における地盤強度評価値）＝５０以上の層であることが多い。地表面から支持層までの間は軟弱な地盤（以下、軟弱層と呼ぶ）である。軟弱層とはいっても、Ｎ値でいうと０〜５０程度までのばらつきがあり（Ｎ値＝５０であっても、層厚が薄いと支持層とはできない場合がある。このように軟弱層の途中に存在する、硬い層ではあるが、支持層にはできない層を中間層と呼ぶ。）、様々な層が混在している。
杭を施工する地盤の軟弱層が、全てＮ値も小さい層であれば、従来タイプ１，３のような閉端杭であっても施工は比較的容易である。しかし例えばＮ値＝３０の層が数ｍの中間層を形成し、その層を貫通して杭の施工を行う必要がある場合には、閉端杭での施工は非常に困難である。たとえ施工が可能であっても杭径６００mm程度以下の場合であり、杭径１０００mmを越えるような大径閉端杭の施工はほとんど不可能である。
【００２０】
一方、開端杭の場合は従来タイプ２のように鋼管が羽根下面まで突出していると、閉端杭と同様の問題点を持つことになる。鋼管先端を開端として、鋼管先端に螺旋羽根を固定し、管内に土砂を進入させることによって貫入抵抗を低減した場合は、施工性は改善され、大径杭であっても前記のような中間層を貫通することができる。しかし、開端杭は支持層への貫入時に開端部を土砂によって閉塞させ，支持力を十分に発生させるという条件を満たす必要がある。
【００２１】
（２−２）  支持力と閉端杭・開端杭の関係
杭工法における中心的な課題は、いうまでもなく杭の支持力の確保である。
先端形状の観点からは、閉端杭が支持力に対して最も有利であり信頼性も高い。開端杭で支持力を十分に発揮させるためには、杭先端の開口部を土砂で閉塞させることが必要となる。杭先端を閉塞させ十分な支持力を発揮させるためには、支持層へ杭先端を杭径の５倍程度貫入させる必要のあることが一般に指摘され、「道路橋示方書」にも記載されている。
【００２２】
閉端杭は支持力に対して最も有利な形状であるが、支持力を確実に発揮させるためには、一般的には杭先端を支持層に１Ｄ（Ｄ：杭径）程度貫入させることが行われている。前述したように閉端杭は施工性に問題があり、支持層に貫入することは非常に困難であり、手間と時間が必要になる。また、大径杭では施工機械も超大型のものが必要となり、施工現場の条件やコスト面から、施工そのものが不可能な状態になってしまう。そこで、閉鎖している底板に下向きの掘削刃を取り付ける発明が数多く提供されているが、施工性は向上するものの、いずれも杭先端部下側の支持層をかき乱し、支持力確保に重要な杭先端部の支持力を弱める結果となるという欠点を持っている。これらのことから、これまでに実用化されている閉端の回転圧入杭はいずれもφ６００mm程度の中径以下のものばかりである。
開端杭については、施工性は良くなるものの、支持力をいかに確実に発揮させるかということが課題である。閉端杭と比べて施工性が優れているとはいっても、支持層に５Ｄ程度貫入させるためには、相当の手間と時間が必要であり、コスト的な問題を生じる。そこでさまざまな改良が必要となる。
【００２３】
（２−３）大径回転圧入杭と施工機械
回転圧入杭は杭の先端部に螺旋状の羽根を固定した杭であり、施工に用いる既存の施工機械は大別すると次の２種類になる。図３１に示す施工機械６０は、杭頭部から杭体に回転力を作用させるものであり、図３２と図３３に示す施工機械７０は、杭鋼管胴体部を把持して杭体に回転力を作用させるものである。施工機械６０は、発揮できるトルクが一般的に３０ｔｍ程度以下と比較的小さく、主として中径（φ６００mm程度）以下の杭の施工に用いられる。施工機械７０は発揮できるトルクが一般的に４００ｔｍ程度と大きい機械があるため、大径杭の施工にも対応できる。特に大径杭で中間層を貫通させる場合や支持層に根入れする場合には、必要となるトルクが非常に大きく、施工機械７０が必要となる。この施工機械７０は、従来から場所打ちコンクリート杭用の孔掘削や、岩盤掘削などに用いられている既存の施工機械であり、それを回転貫入杭の施工にも用いている。
【００２４】
施工機械６０は杭頭に回転力を作用させる構造になっているので、杭と施工機械の接合は容易である。しかし、施工機械７０は杭の胴体部を周囲から把持する構造になっているので、先端に羽根のついた回転圧入杭を効率よく施工機械７０（以下、チュービング装置７０と呼ぶ）にセットするためには特殊な治具が必要となる。この特殊な治具（以下、溝付チャックカラーと呼ぶ）については本願発明者らがすでに開発を行っている。溝付チャックカラーは図３３に示すように、羽根の螺旋ピッチに対応する凹溝を形成した溝付のカラーであり、本発明者らが特願平１１−０５４１３３号（特開２０００−２４８５４９号公報、参照）に提案しており、実用化も済んでいる。
この溝付チャックカラーを用いることで、先端に羽根の付いた回転圧入鋼管杭をチュービング装置の上側から挿入できる。これに対して該溝付チャックカラーを用いない場合は、羽根がチュービング装置７０を通過できないため、杭を先に地面に立てておき、チュービング装置７０を杭の上から被せることになり、作業性が非常に悪くなってしまう。この点については後述の実施例で詳しく説明する。
【００２５】
（２−４）杭軸部と羽根のなす角度の関係
ここで、杭軸部と羽根のなす角度について図を用いて説明すると、図１２に示すように、杭鋼管本体の外周よりも外側に張り出した羽根の外周上の一点から杭軸中心に向かい、羽根面上に添って引いた直線と杭鋼管軸とのなす角度を意味するものである。
前述の溝付チャックカラーを用いるためには、該角度がほぼ直角であることが必要であり、直角性が確保されていないと、溝付チャックカラーを用いても回転圧入鋼管杭を上側から挿入することができず、前述の溝付チャックカラーを用いない場合同様に作業性が非常に悪くなる。
そこで、従来技術において羽根と鋼管の角度を考察してみると次のようになる。従来技術には羽根と鋼管の取付け角度に言及し明記したものは無いので、図や明細書の中の記述より判断する。従来タイプ１の実施例は図より判断して取付け角度が直角でないことは明らかである。従来タイプ２の実施例の図は取付け角度がほぼ直角となっている。従来タイプ４の場合も取付け角度がほぼ直角となっている。つまり、鋼管の外周に羽根を固定するタイプでは、取付け角度を直角とするものが従来技術の中に開示されている。
これに対して、鋼管先端に螺旋羽根を固定した閉端杭である従来タイプ３については、前述の実施例より判断して取付け角度は直角ではないと判断される。この点については、後述する。
【００２６】
（２−５）  螺旋状羽根付回転圧入鋼管杭の貫入のメカニズム
ここで、螺旋状羽根による回転圧入鋼管杭の貫入のメカニズムについて、本願発明者らがこれまでに解明した点を簡単に記述する。図３４（イ）に示す通り、回転圧入鋼管杭は杭体を地上から回転させることで、螺旋羽根（螺旋状底板）の先端で土砂を掘削し、羽根の上面で掘削した土砂を羽根の回転に伴って上方に押し上げ、地盤の反力によって生じる推進力により、地中に貫入していくものである。この場合、均一な地盤であれば鉛直方向の押込み力を作用させなくとも、回転トルクのみで杭が地中に貫入するのである。これは木ネジが回転力のみで木にねじ込まれていくのと同様の原理である。従って、羽根によって効率よく推進力を発生させることが重要であり、図３４（ロ）に示すように、回転圧入鋼管杭の進行方向と地盤の反力方向を一致させて、土砂を真上に押し上げることが最も効率が良くなる。つまり羽根は、杭体に対してほぼ直角に取り付けることが最も望ましい。これに対して従来技術の形状で、図３４（イ）に示すように、螺旋状羽根（又は螺旋状底板）が杭本体に対して直角とならないものは、推進力にロスが多くなり施工性の低下を生じる。貫入のメカニズム・施工性の観点からも、杭軸部と羽根のなす角度はほぼ直角であることが望ましい。
【００２７】
（２−６）  開端杭に於ける先端閉塞の問題
開端杭であれば、閉端杭よりも貫入抵抗を縮減できるが、支持力を発揮させるためには、支持層貫入時に杭先端の開口部を土砂で閉塞させる必要がある。このために一般的には、前述したように支持層へ杭先端を杭径の５倍程度貫入させる必要のあることが指摘されており、「道路橋示方書」にも記されている。しかし、貫入性の良い開端杭であっても、杭先端を支持層へ杭径の５倍程度貫入させることは相当の手間と時間が必要であり、作業性・コスト的に問題となる。この問題点は杭が大径になるほど大きな問題となる。そこで図３０に示すように、リブを鋼管杭内面にドーナツ状に配置して、支持層根入れ時に、杭先端の鋼管内に進入する土砂を閉塞圧密させることで支持力を発現させる提案がなされている。この形状は土砂の閉塞促進の目的での効果は大きく、支持層への根入れが１Ｄ（Ｄ：杭径）程度でも十分な閉塞効果を得ることができ、支持力を確保できる。しかしながら、この閉塞促進リングの適正径や、管内への望ましい取付け位置は開示されておらず、またコスト的にも更に低減できるものが望まれる。
【００２８】
（２−７）塑性歪みと亀裂の問題
上述の従来タイプ３の実施例−１のように、鋼管杭の先端部分を螺旋状に切り欠きし、この螺旋状に切り欠いた先端面にそって、鋼管直径より大径の円板を折り曲げ加工した掘削刃兼用の螺旋状羽根を溶接する場合、半径方向へ円板中心部まで切込みを入れることが不可欠である。更に円板中心部に小さい孔を設けることも提案されている。
上記実施例の公報の記載によると、図１９〜図２３に示された鋼管杭４０では、螺旋状底板４１となる環状円板を折り曲げ加工したものである。
この場合、円板中心部に設ける土砂進入孔４３の径が小さい場合には、螺旋羽根と杭軸部を直角に取り付けるために、半径方向の切り込み４２の面ａｃとａ’ｃ’を平行にしたままで螺旋状に形成しようとすると、円板内側の折り曲げ加工による歪みが過大となり、内周縁から亀裂を生じてしまう。亀裂が生じない範囲内の折り曲げ加工によって形成された螺旋状底板４１の始端ａｃと終端ａ’ｃ’の段差は、外側よりも内側が小さくなり、半径方向の切り込み４２の面は立面投影でＶ字の形状をなすことになる。これは、図１９、図２０によっても明らかであり、この形状は、鋼管杭軸部を通る杭の鉛直断面を考えたときに、杭本体４０と螺旋状底板４１のなす角度が直角とはならないことを示している。
【００２９】
特許文献４（従来タイプ３の実施例−２）の記載によると、図２４〜図２９に示す螺旋状羽根５１の製造方法は曲げ加工としているため、螺旋羽根５１と鋼管５０は直角とならないことになる。このことは先端羽根の形状を示す図２４、および、図２５によっても明らかである。
【００３０】
上記の関係を、図３５と図３６を参照して説明する。
図３６において、（ａ）は従来タイプ３の実施例１を示す図３５に示された杭の羽根のみを示したものである。（ｂ）は当該羽根の始端ａｃと終端ａ’ｃ’を平行にしたために亀裂が生じた場合、（ｃ）は孔を大きくした場合は、始端ａｃと終端ａ’ｃ’を平行にしても亀裂が生じないことを示している。図３５より、図３６（ａ）の羽根においては、ほぼＤｗ＝２Ｄｐ、Ｄｏ＝０．２Ｄｐ、鋼管位置におけるピッチ＝０．３Ｄｐ程度であると読みとることができる。ここに、Ｄｗは羽根径、Ｄｏは、円盤中心部の孔径、Ｄｐは鋼管杭径である。
0003643303.tif 000002
である。
例えば孔の径を２．５倍（Ｄｏ＝０．５Ｄｐ）にすると（図３６（ｃ））
0003643303.tif 000003
となる。
図３７において、羽根を曲げ加工により螺旋状にし、かつ始端ａｃと終端ａ’ｃ’を平行にした場合に、円盤中心部に設けた孔の周長が伸びる状態を、展開図によって示している。
Ｄｏ＝０．２Ｄｐ時の羽根の曲げ加工後の周長  ＝０．７Ｄｐ
Ｄｏ＝０．５Ｄｐ時の羽根の曲げ加工後の周長  ＝１．６Ｄｐ
となる。
曲げ加工によって周長が伸びることによる歪みは
Ｄｏ＝０．２Ｄｐの時は、
（０．７−０・６３）／０．６３  ＝０．１１
Ｄｏ＝０．５Ｄｐの時は、
（１．６−１．５７）／１．５７  ＝０．０１９
であり、それぞれの比を計算すると、０．１１／０．０１９＝５．８となる。即ち孔径が０．２Ｄｐの場合は、孔径が０．５Ｄｐの場合に比べて、羽根の曲げ加工による歪みが５．８倍にも達する。
以上により、円板中心部の孔が小さいと、羽根を螺旋状に曲げ加工する場合の孔内周縁の歪みが過大になり、亀裂が生じやすいことは明らかである。
【００３１】
円板に設けた半径方向の切り込み８２部分のａｃとａ'ｃ'の平行を保ったままで、螺旋状羽根を形成するためには、ピッチ＝０．３Ｄｐのときは、中心部の孔の径が鋼管杭の直径の２分の１以下の場合は亀裂が生じやすいことが、本発明者らの実験によって明らかになっている。
板の材質や加工時の温度などの条件によっては、孔径は鋼管内径の０．４倍程度まで可能であるが、前記理由により鋼管内径の０．５倍以上とする方がより望ましい。
羽根と鋼管のなす角度をほぼ直角とすることが望ましいが、従来技術では、羽根を鋼管外周に固定する場合においてしか、これは実現化されていなかった。つまり羽根が螺旋状に切り欠きされた鋼管の先端に固定された杭においては、鋼管と羽根のなす角度をほぼ直角にする方法は示されていなかった。
【００３２】
（２−８）  先端形状と先端鋼管板厚の問題
鋼管杭はいうまでもなく、地中の礫・砂・粘性土等からなる固い支持層に貫入して、主として上部構造物による上からの圧縮力に対して支持力を発揮するものであり、杭先端面によって支えられている。前述の従来タイプ１、２の場合は、鋼管の外側に羽根を固定するため、図３８(イ)、（ロ）に示すように、螺旋羽根は片持ち梁のような形状となり、羽根付け根及びその近傍の鋼管部分に大きな曲げモーメントが作用する。この曲げモーメントに抵抗するために、杭先端の羽根を固定している部分の鋼管を、支持力から必要となる板厚よりも厚くする必要があり、その厚さは支持力から必要な厚さと比べて、２〜３倍程度になることも多い。鋼管の必要厚さが極厚になると、鋼管作製のコストもアップするという問題を生じる。
【００３３】
図３９（イ）に示すように、従来タイプ３の羽根は鋼管の先端に固定されており、羽根は鋼管の内・外両側に張り出している。このことによって、内側・外側の羽根がそれぞれ地盤から受ける反力による曲げモーメントが、鋼管と羽根の接続位置で打ち消し合うため、鋼管に作用する曲げモーメントは上記従来タイプ１，２の形状と比べてかなり小さくなる。従って、鋼管杭先端部の板厚も、従来タイプ１，２と比べて相当に薄くすることができる。鋼管の厚さは、羽根の内・外面への張り出し量のバランスなどの条件にもよるが、支持力から決定される板厚と同厚程度とすることも可能である。
【００３４】
以上述べてきた課題を整理すると次のようになる。
（３−１）貫入性の面からは、羽根は螺旋状に切り欠いた鋼管の先端に固定されていることが望ましい。
（３−２）さらに施工中に管内に土砂が進入して貫入抵抗を低減できるような形状であることが望ましい。
（３−３）支持力の面からは、先端が閉端または、支持層への根入れが小さくても進入した土砂を閉塞できるものであることが望ましい。
（３−４）先端鋼管の板厚の面からは、羽根が鋼管の内側にも張り出していることが望ましい。
（３−５）特に大径杭の施工面からは、大トルクを発揮できる既存の施工機械を利用するために、羽根と鋼管がほぼ直角に固定されていることが望ましい。
また、貫入メカニズムの面からも、推進力をできるだけ有効に発揮させるために、羽根と鋼管がほぼ直角に固定されていることが望ましい。
従来の技術ではこれらの５点を全て満足するような形状は明らかにされておらず、その形状を実際に製作する手段も未知であった。本願発明はこれら５つの条件を全て満たす形状と、その実現手段を提供するものである。
【表１】
0003643303.tif 000004
【００３５】
【課題を解決するための手段】
本発明者は回転圧入鋼管杭、特に大径杭の前記問題点を種々研究した結果、施工面、支持機能面、製作面等で従来の問題点を解決できる新規な構成を見出した。
本発明は、次のように構成されている。
本発明は開端杭に属し、それ故に、杭径が１０００mmを越えるような大径であっても施工性が閉端杭に比べ優れている。また本発明では、開端杭の難点である鋼管内での土砂の閉塞促進手段として、鋼管内に設ける閉塞促進リングの形状や位置、さらには閉塞促進リングと同等の効果を最大限に引き出すための形状を実験等によって研究確認し、具体化した。つまり、本発明では、閉塞促進効果はドーナツ状リングの閉塞促進リングと殆ど同等の効果を持ちながら、それよりも加工しやすく、材料も、鋼製ブロックや帯鋼板または型鋼をそのまま切断するだけでよい閉塞促進突起を創案している。この閉塞促進突起は閉塞促進リングよりもコスト的に優れている。さらに、閉塞促進リングを鋼管内に設ける場合にあっては、その内径を実験結果にもとづいて所定の寸法に設定し、更に多段に設けるなどの特別な改良がなされている。
【００３６】
さらに、鋼管の内側に羽根を張り出して固定したため、羽根付け根及びその近傍の鋼管部分に作用する、大きな曲げモーメントを軽減し、鋼管内側方向への変形を防止している。
また、羽根の外周部分と鋼管杭本体の軸とのなす角を直角とすることにより、効率よく圧入推進力を得ることができ、従来よりも小さな回転力及び推進力で、大径の杭を固い支持層にまで圧入することができるようにした。
また、上記の直角にすることにより、既存の杭施工用機械のチャック構造に適合するので、従来は掘削が困難であった杭が大径である場合でも、既存の杭施工用機械を用いて効率のよい施工が可能である。
【００３７】
第１の発明に係る回転圧入鋼管杭は、先端に螺旋状羽根を備え、地中に回転圧入される羽根付き鋼管杭において、鋼管外径の略１．５〜３倍の外径で、鋼管杭内径の略０．４〜０．９倍の内径としたドーナツ状鋼板を、一箇所又は複数箇所切断し、螺旋状に切断した鋼管杭端部に、同心円状に溶接固定し、鋼管杭先端部の内外に螺旋状羽根を張り出して、かつ、該螺旋状羽根が鋼管杭の外周より外側に突き出た部分と鋼管杭本体とのなす角度が略直角となる形状に構成することを特徴とする。
【００３８】
第１の発明を更に説明する。
（１）杭先端の螺旋状羽根の面積を大きくするほど、杭の先端支持力も大きくなる。
（２）しかし先端支持力を大きくするために、螺旋状羽根を杭の外側のみに大きくしていくと、施工時に杭が地盤に貫入する際の抵抗が増大する。また、螺旋状羽根が大きくなる分回転圧入時に羽根の推進力は大きくなるが、その分羽根に作用する反力も大きくなり、羽根部分と鋼管先端部分に大きな曲げモーメントが作用する。従って、螺旋状羽根を杭の外側のみに大きくすると、羽根の板厚だけでなく、鋼管先端部分の板厚も厚くする必要があり、また施工装置も大容量のものになる。
（３）先端が開端である本発明杭の場合、鋼管内に土砂が閉塞しない限り開端部分の支持力は有効とならない。杭が小径であれば、土砂を閉塞させることは比較的容易である。しかし杭が大径になると閉塞効果を得ることが困難になってくる。この点から、羽根を螺旋状のまま杭の内側にも張り出させることで、閉塞効果が小さな状態であっても、開端部についても支持力に有効な構造とすることができる。つまり、羽根を内側に張り出すことで、開口面積を小さくしているので、開口部に負担させる鉛直支持力も小さくなる。従って１００％の開端状態よりも必要となる閉塞効果が小さくて済むのである。
【００３９】
（４）一方、大径杭で閉端の場合は、先端の貫入抵抗が大きくなり施工不能になる。これを避けるために杭先端を開端としている。螺旋状羽根を内側に張り出させた場合は、やや土砂の進入が制限される面もあるが、羽根形状が螺旋であり、羽根の段差部分からも杭内に土砂の進入ができるため、先端の貫入抵抗は、閉端杭のように大きくならず、施工不能になることはない。
（５）なお、杭内に張り出す程度即ち、杭内径Ｄ1に対する羽根の開口径（螺旋状羽根の内径Ｄ3）の比は杭径や地盤条件によって決める。この比は一般的には０．５程度が望ましいが、杭が支持層に到達する前に中間層としてやや硬い地盤があり、そのため貫入抵抗が大きくなる場合はこの比を大きくする。また、杭径が大きく閉塞効果が得にくい時に先端部の面積をより有効に使いたい場合にはこの比を小さくする。
【００４０】
（６）図１２に示すように、羽根の外周部分と鋼管杭本体とのなす角を直角としたことにより、地盤の反力が鉛直方向に作用するので効率よく圧入推進力を得ることができ、従来よりも小さな回転力及び推進力で、大径の杭を固い支持層にまで貫入することができる。また、直角であることにより、既存の杭施工用機械のチャック構造に適合するので、杭が大径になっても既存の杭施工用機械を用いて効率のよい施工が可能になる。
【００４１】
第２の発明は、前記ドーナツ状鋼板を、中心角０°〜９０°で中心が該ドーナツ状鋼板の中心と一致し、外周が該ドーナツ上鋼板の外周と一致するような扇形形状に切断し、切断後の中心角２７０°〜３６０°のドーナツ状鋼板を曲げ加工して、螺旋状に切断した鋼管杭端部に同心円状に溶接固定し、鋼管杭先端部の内外に螺旋状羽根を張り出して、かつ、該螺旋状羽根が鋼管杭の外周より外側に突き出た部分と鋼管杭本体とのなす角度が略直角となる形状に構成することを特徴とする。
前記第１の発明に対して、ドーナツ状鋼板を扇形形状に切断したものであり、掘削土砂の進入を容易にしたものである。
【００４２】
第３の発明は、先端に螺旋状羽根を備え、地中に回転圧入される羽根付き鋼管杭において、鋼管外径の略１．５〜３倍の外径で、鋼管杭内径の略０．４〜０．９倍の内径としたドーナツ状鋼板を一箇所又は複数箇所切断し、あるいは、中心角０°〜９０°で中心が該ドーナツ状鋼板の中心と一致し外周が該ドーナツ状鋼板の外周と一致するような扇形形状に１箇所切断し、切断後の中心角２７０°〜３６０°のドーナツ状鋼板を、中心角０°と３６０°の位置の切断面、あるいはドーナツ状扇形の中心角が３６０°未満の場合には中心角を３６０°まで延長した位置の仮想切断面と中心角０°の位置の切断面が、お互いに平行を保つように曲げ加工して螺旋形状の羽根に成形し、羽根の螺旋形状に対応するように、螺旋状に切断した鋼管杭端部に同心円状に溶接固定し、鋼管杭先端部の内外に螺旋状羽根を張り出して、かつ、該螺旋状羽根が鋼管杭の外周より外側に突き出た部分と鋼管杭本体とのなす角度が略直角となる形状に構成したことを特徴とする。
【００４３】
第３の発明を更に説明する。
（１）従来の技術で、羽根を鋼管の内側まで張り出した場合には、羽根の始と終端が平行とはならず、Ｖ字型をなしている。
（２）そのため羽根の間からは、土砂が管内に進入する効果が小さく、施工性の向上にはつながらない。
（３）羽根の始端と終端を平行に形成することで、羽根の段差部分の面積を最大とすることで、この部分からも土砂が管内に進入できるため、貫入抵抗を低減し、施工性の向上につながる。
（４）ドーナツ状鋼板の１個所に切りこみを入れて曲げ加工した場合は、図１５に示すように、羽根の始端と終端が同一平面上に平行に形成することができる。しかし、ドーナツ状鋼板の１個所を扇形形状に切り欠いて曲げ加工した場合は、図１６に示すように、羽根の始端と終端は同一平面上になく、平行に形成することができない。したがって、中心角を３６０°まで延長した位置の仮想切断面と中心角０°の位置の切断面が、お互いに平行を保つよう曲げ加工することが必要である。
（５）図１２に示すように、羽根の外周部分と鋼管杭本体とのなす角を直角としたことにより、地盤の反力が鉛直方向に作用するので効率よく圧入推進力を得ることができ、従来よりも小さな回転力及び推進力で、大径の杭を固い支持層にまで貫入することができる。また、直角であることにより、既存の杭施工用機械のチャック構造に適合するので、杭が大径になっても既存の杭施工用機械を用いて効率のよい施工が可能になる。
【００４４】
第４の発明は、前記鋼管杭先端より当該鋼管杭内径の略０．５〜３倍の高さ範囲の鋼管杭内部に、鋼管内に進入した土砂の閉塞促進用突起を具備したことを特徴とする。
【００４５】
第４の発明を更に説明する。
（１）螺旋状羽根を鋼管杭の内側まで張り出させた場合には、杭先端が支持層に確実に到達していれば、支持層への貫入が無くても、羽根の見付け面積分の先端支持力は発揮できる。
（２）しかし、鋼管杭の先端部分の全てを支持力に有効とするためには、一般の開端杭と同様に杭体内に進入した土砂を閉塞させる必要がある。
（３）土砂の閉塞を促進させ、支持層への貫入を小さくして支持力を発揮するためには、閉塞促進用の突起を具備することが有効である。
（４）一般に、開端の鋼管杭の先端を土砂によって十分に閉塞させるためには、鋼管内部に支持層の土砂を鋼管内径の５倍程度充填させることが必要とされている。従って、図９（Ｂ）に示すように、杭先端を支持層に鋼管径の５倍程度貫入させることが望ましいとされており、支持層２４への貫入量Ｈは、鋼管径Ｄの５倍以上必要である。ここで、支持層とは地盤の条件によって決めるが、一般的にはＮ値５０以上の良好な地盤を指すことが多い。
（５）本発明では、閉塞促進用突起を具備することで、鋼管杭内部に進入した土砂が閉塞しやすくなり、図９（Ａ）に示すように支持層への貫入量が小さくても（貫入量が杭径の１倍程度でも）土砂が閉塞するようにできる。
（６）本発明者が実験を行ったのでその結果を  図１０によって説明する。図１０（Ａ）、（Ｂ）は共に直径（Ｄ）が８００ｍｍの鋼管であり、（Ａ）は鋼管先端から内径（Ｄ1）の１．０倍の高さ位置に閉塞促進用突起（リング）を設けており、同図（Ｂ）は閉塞促進用突起がないものである。閉塞促進用突起（リング）２１は内径を、鋼管杭内径（Ｄ1）の０．８倍になるようにしている。図１０（Ａ）、（Ｂ）は、それぞれ鋼管の内側に砂を充填し、下から押し抜くような載荷をしている。その結果として、鉛直荷重と変位量の関係のグラフを同図（Ｃ）に示す。
同図から分かるとおり、本発明に係るリング有りの鋼管杭は、リング無しの従来鋼管杭に比べて、略７〜８倍の鉛直荷重支持力が有ることが確認される。また、（Ａ）に作用する荷重は、先端が閉塞しているとみなすに十分な大きさである。
【００４６】
（７）開端杭であっても、杭径が大きい場合は杭先端を支持層に杭径の５倍程度貫入させることは困難であり、大型の施工機械が必要で、施工時間も長くなり、コストの増加につながる。しかるに、前述のように、本発明の閉塞促進用突起を具備することにより、支持層への貫入量が低減できるので施工時間を短くでき、コスト的にも有利になる。
（８）閉塞促進用の突起を具備する範囲は、杭の先端より鋼管杭内径の略０．５〜３倍の高さの範囲とする。
（９）閉塞促進用突起の取り付け範囲が鋼管の先端より鋼管の内径の０．５倍未満の場合は、鋼管先端から突起までの距離が小さすぎるため、閉塞効果を有効に発揮することができない。
【００４７】
ここで、閉塞促進リングの効果は、土砂の持つダイレタンシーという特性を利用したものであり、次のように説明できる。ダイレタンシーとは、せん断変形中に体積が変化する現象であり、金属等の材料では見られない、土砂のような粒状体の持つ大きな特性である。支持層の土砂のような密な地盤であれば、ダイレタンシーによって図１１に示すように、滑り面の両側の土粒子がずれを生じ、隣の粒子を乗り越える際に体積変化（膨張）する。
閉塞促進リングを杭体内部に取り付けた場合は、リング先端から杭先端に向かって滑り面が発生し、それによって杭先端内部の土砂の体積が膨張する。鋼管内部の土砂が膨張することによって、押し抜きに対する抵抗が増大するのである。
【００４８】
第５の発明は、第４の発明において、土砂の閉塞促進用突起が、１段または複数段の溶接固定された鋼製ドーナツ状リブであり、その外径が鋼管杭の内径と一致し、内径が鋼管杭内径（Ｄ1）の略０．９〜０．７倍であることを特徴とする。
【００４９】
第５の発明を更に説明する。
（１）リブの内径が０．９×Ｄ1より大きいと、閉塞効果を殆ど発生しない。このことは実験によっても確認している。
（２）リブの内径は一般的には０．７×Ｄ1程度まで考えておけば十分で、これより内径を小さくするとリブの張り出し量が大きくなり、一枚のリブで負担する荷重が大きくなる。従って、リブ内径があまり小さくなると、リブの必要厚さが増大し、リブを鋼管内部に溶接する場合の溶接量が増えるなど、コストも増大する。そのため内径が、０．７×Ｄ1のリブで不足する場合は、リブを複数段に設ける方がコスト的に有利になる。
【００５０】
第６の発明は、第４〜５の発明において、回転圧入鋼管杭の閉塞促進用突起が、鋼製ブロック、帯鋼板または型鋼であり、鋼管杭の周方向に間隔を隔てて複数溶接固定したことを特徴とする。
【００５１】
第６の発明を更に説明する。
（１）従来技術では開孔リブを鋼管杭内面にドーナツ状に配置したものだけであった。この形状は閉塞促進の目的では効果が大きいが、ドーナツ状のリングを杭の内面に溶接する加工が煩雑になる問題点を持っていた。本発明では、閉塞促進効果はドーナツ状リングとほぼ同等の効果を持ちながら、より加工しやすく、材料も鋼製ブロック、帯鋼板または型鋼をそのまま切断するだけでよいリブ型の閉塞促進突起を創案している。この発明は複数段のドーナツ状リングよりもコスト的に優れている場合がある。
（２）この形状の場合も、ドーナツ状リブと同様の張り出し量で十分であり、突起に内接する円の直径が０．９×Ｄ1〜０．７×Ｄ1となるようにすることが望ましい。
（３）突起は管内円周方向に複数設けるが、それぞれの突起の周方向長さの合計が、鋼管杭内周長さの５〜２０％とするのが望ましい。５％未満では閉塞効果を十分に発揮できない。２０％を越えても、効果はそれ以上にあまり向上しない。
【００５２】
第７の発明は、第１〜第６のいずれかの発明において、前記羽根の厚さを、羽根に生じる曲げモーメント分布に対応させて半径方向に変化させてなることを特徴とする。
【００５３】
第７の発明を更に説明する。
螺旋羽根の板厚は全体を同じ厚さにする必要はなく、羽根２に作用する力によって生じる曲げモーメントに応じて羽根の径方向に厚さを変化させるために、図１３に概念的に示すように、鋼管に近い部分を２枚重ねの羽根にする方法が考えられる。また図１４に示すように、鋳造等によって板厚を連続的に変化させることも可能である。
【００５４】
本発明は、第１〜第７のいずれかの発明の回転圧入鋼管杭において、螺旋状に切断した鋼管杭端部の始終端の段差部分を円弧状に形成してもよい。
【００５５】
上記段差部分について更に説明する。
（１）円弧状の段差部分は図１に示す段差部６のように構成されている。
（２）螺旋状に切断した鋼管杭端部の始終端の段差部分には、回転圧入時に大きな力が集中するため、この部分が鋭角に切断されたままでは、図３に示すように、角部分から杭本体の鋼管に亀裂が発生する場合がある。
（３）そこで、応力集中を緩和し、杭の破壊を防ぐためこの段差部分を円弧状に形成した。
【００５６】
本発明は、第１〜第７のいずれかの発明において、螺旋状羽根の先端の小口面に、羽根の回転進行方向に対して抵抗が少なくなるような傾斜を設け、その小口面又は傾斜面に掘削刃を溶接などの方法で接着し、羽根下面と掘削刃の下面のなす角度を、１３５°〜１７０°としてもよい。
【００５７】
上記角度について更に説明する。
（１）杭を回転圧入する際に、地盤のＮ値がほぼ均一な層であれば、先端に掘削刃を設けなくても貫入性は問題ない。
（２）地盤のＮ値が急激に増加する場合には、掘削刃が無いと硬い地盤の上面へ羽根が噛み込むことができずに滑り現象を発生する。
（３）滑り現象を発生させないためには、硬い地盤へ螺旋状羽根が噛み込むためのきっかけを作ることが重要であり、掘削刃が必要となる。
【００５８】
（４）さらに、掘削刃および螺旋状羽根の小口面は、羽根の回転方向に対しては抵抗が少なくなるような形状とすることが重要であり、抵抗が大きいと螺旋状羽根が回転するための必要トルクが増大し、施工性が悪くなる。
（５）従って、羽根先端の小口面は当該螺旋状羽根の回転方向に対して抵抗が少なくなるような傾斜面を設け、あるいはその小口面又は傾斜面に掘削刃を接着することが望ましい。
（６）掘削刃下面と螺旋状羽根の下面のなす角度は１３５°〜１７０°が効果的であり、１７０°を越えると噛み込みの効果がそれほど高くなく、１３５°未満では逆に先端の抵抗が大きくなり、施工性が悪くなる。
（７）地盤のＮ値が急激に変化しないような地盤であれば、掘削刃は必要のない場合もある。また、Ｎ値の変化が小さい場合は１７０°を越える角度でも十分な場合もある。
（８）掘削刃は連続的に設けても、断続的に設けてもよい。
【００５９】
本発明は、上記掘削刃を、羽根先端の小口面又は傾斜面と羽根下面の両面にまたがるような形状に形成して接着してもよい。
【００６０】
上記掘削刃について更に説明する。
杭を回転圧入する際には、羽根の先端に固定された掘削刃によって地盤を掘削することになる。従って掘削刃には地盤からの反力が作用するが、掘削刃が羽根の小口又は傾斜面、あるいは羽根下面のみに固定されていると、この反力によって掘削刃がもぎ取られないだけの十分な溶接が必要である。これに対して、掘削刃が羽根先端の小口面又は傾斜面と羽根下面の両面にまたがるように固定されていれば、掘削刃と羽根の接触面で地盤からの反力に抵抗できるため、溶接量を低減できる。
【００６１】
本発明は、螺旋状羽根の先端の小口面に、螺旋状羽根の回転進行方向に対して抵抗が少なくなるような傾斜面を設け、該小口面又は傾斜面に掘削刃を溶接などの方法で接接着し、羽根下面と掘削刃の下面のなす角度を、略１３５°〜１７０°としてもよい。
【００６２】
本発明は、上記掘削刃を、羽根先端の小口面又は傾斜面と羽根下面の両面にまたがるような形状に形成して接着してもよい。
【００６３】
本発明は、第１〜第７のいずれかの発明において、羽根の先端を、鋼管と羽根の接合部付近を頂点とする多角形形状又は円弧形状に形成し、前記接合部からの羽根の突出長さを、鋼管と羽根の溶接に必要な最小寸法程度としてもよい。
【００６４】
上記羽根について更に説明する。
羽根の先端の形状には、直線形状、三角形状、四角形状等の種々の多角形状や、円弧形状がある（掘削刃は、先端形状にそって製作される）。鋼管の先端と羽根の接合部において、羽根の先端は鋼管との接合部よりも突出させた方が、溶接や地盤の掘削という面から望ましいが、突出長さが大きくなると、施工中の地盤掘削に伴う地盤からの反力によって、羽根をもぎ取るような力が作用し、鋼管と羽根の溶接が切れてしまう場合がある。従って、該突出長さは羽根と鋼管の溶接に必要な最小限の長さ程度としておくことが望ましい。
【００６５】
第８の発明は、第１〜第７のいずれかに記載の、先端に螺旋状の羽根を固着した回転圧入鋼管杭を吊り上げ、該螺旋状羽根のピッチに対応する凹溝を設けたチャックカラー又はチャック部材を有するチュービング装置を地盤上の所定位置に設置し、吊り上げた前記回転圧入鋼管杭を回転させ、先端の螺旋羽根を前記チュービング装置の凹溝に挿入し、鋼管杭軸部を前記チャックカラー又はチャック部材によって締め付けて把持し、該チャックカラー又はチャック部材をチュービング装置中の回転装置により回転させ、鋼管杭を回転駆動して地盤中に埋設することを特徴とする鋼管杭の施工方法である。
【００６６】
第８の発明を更に説明する。
本施工方法は、鋼管の外径よりも外側に突出した羽根の外周部分が、鋼管の軸に対して放射状にほぼ直角に形成したことにより、直角に形成することが必要な施工機械を使用するものである。従来は、螺旋状に切り欠いた鋼管の先端に鋼管の内外両面に羽根が張り出すような形で固定し、かつ鋼管杭と羽根のなす角度をほぼ直角とする方法は見いだされていなかったため、本施工方法は実施できなかった。本発明により、既存の場所打ちコンクリート杭用の孔掘削などに使用していた施工機械と溝付チャックカラーを組み合わせることによって大径で、且つ前述の羽根形状を持った回転圧入鋼管杭の施工が可能となり、また羽根が受ける地盤反力方向が鋼管杭の推進方向と一致するので、大径の鋼管杭を効率良く施工することが可能である。
【００６７】
【発明の実施の形態】
［第１実施形態］
本発明の第１実施形態を図を参照して説明する。
図１（Ａ），（Ｂ）、図２（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は、先端が開端の回転圧入鋼管杭を示し、この鋼管杭１の先端には、内縁１０と外縁１１が鋼管杭１の内側と外側に所定寸法張り出した螺旋状羽根２を備えている。また、鋼管杭先端部３は螺旋状に切断されており、その始端５と終端４の段差部分６を円弧状に形成してある。
【００６８】
螺旋状羽根２の外径（Ｄ2）は、鋼管杭外径（Ｄ）の略１．５〜３倍の外径で、螺旋状羽根２の内径（Ｄ3）は、鋼管杭内径（Ｄ1）の略０．４〜０．９倍の内径とし、ドーナツ状鋼板を用いて当該螺旋状羽根２が構成される。つまり、このドーナツ状鋼板を半径方向に１箇所切断し、一方を円周方向始端８、他方を円周方向終端７として、螺旋状に切断した鋼管杭先端部３に同心円状に溶接固定し、この螺旋状羽根２の内縁１０と外縁１１を鋼管杭先端部の内外に張り出して構成する。図示例において、鋼管杭１の肉厚を１２ｍｍ、外径（Ｄ）を１０００ｍｍ、内径（Ｄ1）を９７６ｍｍとしたとき、螺旋状羽根２の外径（Ｄ2）を１５００ｍｍ〜３０００ｍｍの範囲に設け、螺旋状羽根２の内径（Ｄ3）を３９０ｍｍ〜８７８ｍｍの範囲に設けてある。
【００６９】
前記において、鋼管杭先端部３の螺旋の始端５と終端４の段差部分６には回転圧入時に大きな力が作用するが、この段差部分６を図２（Ａ）に示すように、円弧状部に形成してあることにより１ケ所に応力集中することがなく、ここに亀裂が発生することがない。比較例として図３に、鋼管杭先端部３の螺旋の始端５と終端４の段差部分６に隅角部９がある場合を示す。この場合、鋼管杭の回転圧入時隅角部９に応力集中を発生し、図のような亀裂２２を生じる可能性がある。
【００７０】
また、羽根の内縁１０と外縁１１を鋼管杭先端部３の内側と外側に張り出して構成する螺旋状羽根２によって、その中心部に開口部１２が形成されて、回転圧入鋼管杭は開端杭となる。螺旋状羽根２の外径（Ｄ2）を、鋼管杭外径（Ｄ）の略１．５〜３倍の外径で、螺旋状羽根２の内径（Ｄ3）を鋼管杭内径（Ｄ1）の略０．４〜０．９倍の内径とした数値は、実験とシミュレーションの結果得られた数値であって、この数値の範囲内であると、大径杭の地中への円滑な貫入と、杭の支持機能確保の両条件を満たすことが可能であるが、この数値を外れると両条件を円滑に満すことがむずかしかった。
【００７１】
本発明の実施形態においては、図４（Ａ）〜（Ｆ）に示すように螺旋状羽根２の先端の小口面１３又は、小口面に設けた傾斜面１７に掘削刃１４,１８が設けられる。小口面に設けた傾斜面は、螺旋状羽根２の回転進行方向に対して抵抗が少なくなるように設けられて入る。掘削刃１４,１８は、小口面１３又は傾斜面１７に溶接などの方法で接合してある。図示例の場合、螺旋状羽根２に前記の傾斜を与えるため、羽根下面と掘削刃１４,１８の下面のなす角度θを、ほぼ１３５°〜１７０°に設けてある。
【００７２】
図４を順に説明すると、図（Ａ），（Ｂ）では掘削刃１４は、頂部１５が中間よりやや外寄りに位置する平面略山形状で、その基端面を羽根先端の垂直な小口面１３に溶接してあり、角度θを、略１３５°〜１７０°に設けてある。図（Ｃ），（Ｄ）は図（Ａ），（Ｂ）に示す掘削刃１４の変形例であり、いずれも、羽根先端の上部を傾斜させてあり、この傾斜先端の小口面１３に掘削刃１４の基端面が溶接してあり、羽根先端の傾斜面と掘削刃１４の上面の傾斜面とが接続するように設けられている。
【００７３】
図４（Ｅ），（Ｆ）は、掘削刃のさらに他の変形を示す。この例では、羽根先端を平面略山形状とし、この山形状先端１６に傾斜面１７を形成し、この平面山形の傾斜面１７に複数の掘削刃１８を櫛歯状に等間隔で、かつ角度θを、略１３５°〜１７０°に設けて溶接した例を示す。
【００７４】
図５（Ａ）〜（Ｃ）は、羽根先端の平面形状の他例を示す。同図（Ａ）には、羽根先端に掘削刃として内周側が尖ったナイフ状の傾斜面１９を一体形成した例を示し、図（Ｂ）には、図４（Ｃ），（Ｄ）と同じ構造の掘削刃１４を中間に頂部１５がある平面略山形状に構成した例を示し、図５（Ｃ）には、羽根先端に内周側が尖ったナイフ状の傾斜面１９を形成し、この傾斜面１９にナイフ状の掘削刃２０を溶接した例を示す。掘削刃の形状は図示以外のものであっても構わない。
【００７５】
図６（イ）は、羽根の先端に取り付けた掘削刃の平面図であり、（ロ）、（ハ）は、掘削刃を羽根の小口面と羽根下面の両面にまたがるように接着した本発明の実施例及び掘削刃の詳細図である。（ニ）は、掘削の際の掘削刃に作用する地盤からの反力（Ｒ１，Ｒ２）に対する抵抗機構を図示したものであり、（ニ）左図においてはＲ２に対してはＲ２'という力で抵抗するが、Ｒ１に対しては溶接部のみで抵抗することになる。これに対して（ニ）右図ではＲ１，Ｒ２に対してそれぞれＲ１'、Ｒ２'という力で抵抗できるため、溶接量を低減できる。
また図７（イ）では、鋼管先端と羽根の接合部からの羽根の突出量を最小限にしている状態を示している。
図７（ロ）は、該突出量が大きかった場合に、施工中に作用する力によって羽根がもげている状態を示した図である。施工中の地盤掘削に伴う地盤からの反力によって、羽根に鋼管端面からをもぎ取るような力が作用し、鋼管と羽根の溶接が切れてしまう場合がある。従って、該突出長さは図７（イ）のように、羽根と鋼管の溶接に必要な最小限の長さ程度としておくことが望ましい。
【００７６】
次に、図８（Ａ），（Ｂ）は、鋼管杭１内に進入する土砂の閉塞促進用突起２１を鋼管内周に具備した例を示す。図示例では、閉塞促進用突起２１は溝形鋼で構成され、この所定長さの溝形鋼を縦にして、かつ鋼管内円周方向に所定間隔で複数（図示例では、９０°間隔で４個）配置し、各溝形鋼の両側縁を鋼管内周面に溶接してある。この閉塞促進用突起２１は、本実施例では開端状の鋼管杭１の杭先端３ａより鋼管の内径（Ｄ1）の略０．５〜２倍の高さ範囲の鋼管杭内部に設けられている。図８の鋼管杭１の他の構成は図１、２の鋼管杭１の構成と同じである。
【００７７】
実験結果では、前記の溝形鋼からなる閉塞促進用突起２１は、鋼管内周面全周でなくて、図示のように間隔をあけて複数設けるだけで、土砂の閉塞促進効果が十分あることが確認された。このように、閉塞促進用突起２１による土砂の閉塞促進と圧密効果で鋼管杭１の支持層への貫入量が低減できるので施工時間を短くできる。この溝形鋼からなる閉塞促進用突起２１は、鋼管杭１の内周への溶接加工も比較的容易で製作コスト的にも有利になる。また、図示省略するが、前記の溝形鋼にかえて、鋼製ブロック、帯鋼板または型鋼を、鋼管の内径の略０．５〜３倍の高さ範囲の杭周方向に間隔を隔てて複数溶接固定して構成してもよい。すなわち、縦リブ型形状に限定する必要はなく、角リブ型形状、横長リブ型形状であっても、ほとんど同様の効果を奏する。
【００７８】
さらに図示省略するが、前記の鋼製ブロック、溝形鋼、帯鋼板または型鋼等に変えて、閉塞促進用突起２１を、鋼管杭１の内周へ溶接固定された１段または複数段の鋼製ドーナツ状リブで構成し、その外径が鋼管杭の内径と一致し、内径が鋼管杭内径（Ｄ1）の略０．９〜０．７倍になるように設けるのがよい。１段で鋼製ドーナツ状リブを構成する必要がある場合は、板厚が厚くなるので、内径が鋼管杭の略０．９〜０．７倍の鋼製ドーナツ状リブを設ける方が、一枚のリブの厚みが増大せず、コスト的に優れている。例えば、リブの内径が、０．５Ｄ1の場合の板厚は、リブの内径が、０．８Ｄ1の場合の板厚の２倍程度必要となる。この場合は、内径が、０．８Ｄ1のリブを杭軸方向に２段に設ける方が、溶接面、加工での作業性で優れている。
【００７９】
図１２は、螺旋羽根２における鋼管１の外周から外側に突出した部分と、鋼管杭本体１の軸とのなす角が直角となるように、杭本体１の先端部螺旋羽根２を取り付けた状態を示している。羽根２が受ける地盤の反力が鉛直方向に作用するので、鋼管杭の推進方向と一致し、効率よく圧入推進力を得ることができる。従来よりも小さな回転力及び推進力で、大径の杭を固い支持層にまで貫入することが可能となった。
【００８０】
また、直角であることにより、既存の施工機械を使用して、大径の鋼管杭１の施工が可能となった。図３１に示すように、従来工法においては、主として施工機械６０を使用していたが、図３２に示すような、鋼管杭本体を外側から把持して回転させる形式の施工機械７０すなわち図３２と図３３に示すチュービング装置７０を使用する施工方法が採用される。
このチュービング装置７０を用いるときは、羽根径の大きさと羽根の螺旋ピッチに対応する凹溝を形成した、溝付きチャックカラーを用いる必要がある。
【００８１】
ここで図３３に示す溝付チャックカラーについて説明すると、溝付のチャックカラーを用いない従来の工法では、回転圧入鋼管杭は杭鋼管径よりも先端羽根径がかなり大きいので、回転圧入杭のチュービング装置への装着は、カラーを取り付けていない状態で地面に設置したチュービング装置に回転圧入鋼管杭を挿入してから、クレーンで吊り上げたチャックカラー（溝無し）をチャック装置に取り付ける方法か、回転圧入鋼管杭を、まず施工機械６０を用いて地面上に設置しておいて、予めチャックカラー（溝無し）を取り付けたチュービング装置をクレーンで吊り上げ、回転圧入鋼管杭の上部から被せて設置する施工方法が採用されていた。前者の方法は、複数のチャックカラーを回転圧入鋼管杭とチャック装置の間に挿入して固定しなければならず、作業工程が非常に面倒であった。後者の方法では、重量のあるチュービング装置を高い位置まで吊り上げるので危険を伴い、能力の大きなクレーンを必要とすると共に、設置作業を慎重に行うため長時間の作業になってしまうという欠点があった。溝付きチャックカラーを使用すれば、チュービング装置に対する回転圧入鋼管杭の装着工程を簡略にして効率よく施工することができる。溝付チャックカラーを用いた場合は杭の装着を数分程度で完了できるのに対し、前記の２つの方法では３０分から１時間は必要であった。
なお図３３は、チュービング装置７０における、ケーシングチューブ回転装置７５、チャック装置７８、回転杭７３、掘削羽根７３ｂ、チャックカラー７４の主要な構成を示している。
【００８２】
図３３に示すように、チャックカラーの溝は回転圧入鋼管杭の羽根の螺旋形状に対応しており、杭を上部から吊り込んで人力により回転させると、溝の間を羽根が通過する構造になっており、螺旋羽根は鋼管軸部に対してほぼ直角に固定されていることが必要である。羽根が杭鋼管に対して直角でない場合には、チャックカラーの溝を広くする必要があるが、その分凸部が薄くなってしまう。この凸部は杭鋼管を把持すると共に、回転力を伝達し、必要に応じて押込み力や引き抜き力も伝達する必要があり、凸部の付け根が現状よりも薄くなるとこれらの力を伝達するための強度・剛性が不足してしまう。また、凸部先端の面積が小さいと、杭を把持する際に杭に作用する圧力が大きくなり、杭鋼管に損傷を生じるなどの問題がある。
該溝付きチャックカラーを用いることで大径杭の施工が非常に効率的になるが、そのためには、螺旋羽根は杭軸部に対してほぼ直角に取り付けられている必要があった。つまり、大径の回転圧入杭施工のためには、杭軸部と羽根がほぼ直角に固定されていることが必須であり、本願発明は、このチュービング装置を使用する施工方法により、大きな効果を奏している。
【００８３】
鋼管杭はいうまでもなく、地中の礫・砂・粘性土等からなる固い支持層に貫入して、主として上部構造物による上からの圧縮力に対して支持力を発揮するものであり、杭先端面によって支えられている。したがって、鋼管の外側に羽根を固定すると、図３８(イ)、（ロ）に示すように、螺旋羽根は片持ち梁のような形状となり、羽根付け根及びその近傍の鋼管部分に大きな曲げモーメントが作用し、鋼管内側方向に変形が生じる。
この曲げモーメントに抵抗して鋼管の変形を防止するために、杭先端の羽根を固定している部分の鋼管を、支持力から必要となる板厚よりも厚くする必要があり、その厚さは支持力から必要な厚さと比べて、２〜３倍程度になることも多い。鋼管の必要厚さが極厚になると、鋼管作製のコストもアップするという問題を生じる。
【００８４】
図３９（イ）に示すように、従来技術３の羽根は鋼管の先端に固定されており、羽根は鋼管の内・外両側に張り出している。このことによって、内側・外側の羽根がそれぞれ地盤から受ける反力による曲げモーメントが、鋼管と羽根の接続位置で打ち消し合うため、鋼管に作用する曲げモーメントはかなり小さくなる。従って、鋼管杭先端部の板厚も、相当に薄くすることができる。鋼管の厚さは、羽根の内・外面への張り出し量のバランスなどの条件にもよるが、支持力から決定される板厚と同厚程度とすることも可能である。本発明のように、鋼管杭先端に螺旋羽を取り付けた開端杭の鋼管の板厚については、羽根中央部の開口が比較的大きいことから、従来技術３ほどには板厚を低減することができないが、図３９（イ）、（ロ）に示すものよりは板厚を低減できる。
【００８５】
【発明の効果】
本発明によると、特に大径の羽根付き回転圧入鋼管杭の開端杭において、鋼管杭先端部の内外に螺旋状羽根を張り出して、かつ、該螺旋状羽根が鋼管杭の外周より外側に突き出た部分と鋼管杭本体とのなす角度が略直角となる構造であるので、従来の閉端杭または開端杭の何れによっても解決できなかった、円滑な施工と、十分な杭支持機能と、製作の容易性の問題点が解決されたものである。すなわち本発明に係る回転圧入鋼管杭により、大径の羽根付き回転圧入鋼管杭であっても、その施工、実用化が可能となったものである。本発明は、大径以外の中径等の回転圧入鋼管杭にも勿論適用できるものである。さらに、鋼管内に進入した土砂の閉塞促進用突起を設けたので、支持層への根入れが１Ｄ（Ｄ：杭径）程度でも鋼管杭の支持力を閉端杭と同程度にまで、大きく増加することを可能とした。この閉塞促進用突起は、鋼管への取り付け作業が極めて容易であり、コストも低減され、しかも閉塞効果においても、従来技術に比べて優れた効果を奏するものである。
【００８６】
また、掘削刃を羽根の小口面と羽根下面の両面にまたがるように接着したので、掘削の際の地盤からの反力を抑えて、掘削を推進することができる。さらに、鋼管先端と羽根の接合部からの羽根の突出量を最小限にしたので、施工中に作用する地盤の反力によって、羽根が鋼管端面からもぎ取られたり、鋼管と羽根の溶接が切れてしまう恐れが解消した。
【００８７】
また、羽根の外周部分が鋼管に対してほぼ直角に張り出しているので、大きな推進力が得られ、必要な回転トルクが縮減され、加えて、チュービング装置に適用可能としたので、大径の鋼管杭であっても既存の施工機を用いてを施工することができるようになった。こうして、施工時に資材、労力、施工時間等の面で、大幅なコストの削減を可能とした。
【図面の簡単な説明】
【図１】  （Ａ）は本発明に係る回転圧入鋼管杭の正面図、（Ｂ）は同縦断面図である。
【図２】  （Ａ）は回転圧入鋼管杭の上方斜視図、（Ｂ）は同じく下方斜視図、（Ｃ）は同じく平面図である。
【図３】  本発明の比較例として杭先端の螺旋状部の始端と終端の段差部に隅角部が形成された回転圧入鋼管杭の斜視図である。
【図４】  （Ａ）、（Ｂ）は掘削刃の第１例の斜視図と断面図、（Ｃ）、（Ｄ）は掘削刃の第２例と第３例の断面図、（Ｅ）、（Ｆ）は掘削刃の第４例の斜視図と断面図である。
【図５】  （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は掘削刃の更に他の３例を示す説明図である。
【図６】  （イ）、（ロ）、（ハ）は本発明の掘削刃の詳細図であり、（ニ）は説明図である。
【図７】  本発明の螺旋羽根先端の掘削刃と鋼管先端との接着位置を示す説明図である。
【図８】  （Ａ）は本発明の実施形態に係る回転圧入鋼管杭の正面図、（Ｂ）は同平面図である。
【図９】  （Ａ）、（Ｂ）は本発明と従来例の鋼管杭の作用説明断面図である。
【図１０】  閉塞促進用突起の効果を調べるために行った実験結果の一例を示す図で、（Ａ）は、閉塞促進用突起を設けた場合の試験体の説明図、図（Ｂ）は閉塞促進用突起を設けない場合の試験体の説明図で、図（Ｃ）は、図（Ａ）、（Ｂ）の試験結果として鉛直荷重と変位の関係をグラフで示した図である。
【図１１】  土砂の持つダイレタンシー特性の説明図である。
【図１２】  本発明の杭本体と掘削羽根とを直角に取り付けたことを示す断面図である。
【図１３】  本発明の螺旋羽根の板厚の説明図である。
【図１４】  本発明の螺旋羽根の板厚の他の例を示す説明図である。
【図１５】  本発明の螺旋羽根のドーナツ状鋼板の切断位置を示す説明図である。
【図１６】  本発明の螺旋羽根のドーナツ状鋼板を扇形に切断した説明図である。
【図１７】  従来技術１、２、３、４、の概念図である。
【図１８】  従来技術１の説明図である。
【図１９】  従来技術３の概略を示す斜視説明図である。
【図２０】  従来技術３の切り込みを示す説明図である。
【図２１】  従来技術３の閉じ板を示す説明図である。
【図２２】  従来技術３の底板に設けた掘削刃を示す説明図である。
【図２３】  従来技術３の底板に設けた掘削刃を示す説明図である。
【図２４】  従来技術３の開口部を示す説明図である。
【図２５】  従来技術３の螺旋羽根の説明図である。
【図２６】  従来技術３の螺旋羽根の説明図である。
【図２７】  従来技術３の羽根と杭軸との角度を示す説明図である。
【図２８】  同じく従来技術３の羽根と杭軸との角度を示す説明図である。
【図２９】  従来技術３の閉塞部材を示す説明図である。
【図３０】  従来技術４の説明図である。
【図３１】  従来の施工方法及び施工機械を示す説明図である。
【図３２】  本発明の施工方法及び施工機械を示す説明図である。
【図３３】  本発明の施工機械のチュービング装置を示す詳細説明図である。
【図３４】  貫入のメカニズムの説明図である。
【図３５】  従来技術３の説明図である。
【図３６】  本願発明と従来技術の塑性歪みと亀裂を対比した説明図である。
【図３７】  本願発明と従来技術の塑性歪みと亀裂の説明図である。
【図３８】  従来技術における曲げモーメントの作用を示す説明図である。
【図３９】  本発明における曲げモーメントの作用を示す説明図である。
【符号の説明】
１    鋼管杭
２    螺旋状羽根
３    先端部
３ａ  杭先端
４    終端
５    始端
６    段差部分
７    円周方向終端
８    円周方向始端
９    隅角部
１０    羽根の内縁
１１    羽根の外縁
１２    開口部
１３    小口面
１４    掘削刃
１５    頂部
１６    山形状先端
１７    傾斜面
１８    掘削刃
１９    ナイフ状の傾斜面
２０    掘削刃
２１    閉塞促進用突起
２２    亀裂
２３    従来鋼管杭
２４    支持層
２５    軟弱層
２６    鋼管内に進入した支持層の土砂
２７    鋼管内に進入した軟弱層の土砂
３０    鋼管杭
３１    螺旋状羽根
３２    底板
４０    鋼管杭
４１    螺旋状羽根
４２    切り込み
４３    土砂進入孔
４４    閉じ板
４５    掘削刃
５０    鋼管杭
５１    螺旋状羽根
５２    切り込み
５３    土砂進入孔
５４    閉塞部材
５５    鋼管杭
５６    螺旋状羽根
５７    開口リブ
５８    有孔筒状部
６０    従来の施工機械
７０    本発明に使用する施工機械：チュービング装置
７３    回転杭
７３ｂ  掘削羽根
７４    チャックカラー
７５    ケーシングチューブ回転装置
７８    チャック装置
８０    鋼管杭
８１    螺旋状羽根
【図１】
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【図２】
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【図３】
0003643303.tif 000007
【図４】
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【図５】
0003643303.tif 000009
【図６】
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【図７】
0003643303.tif 000011
【図８】
0003643303.tif 000012
【図９】
0003643303.tif 000013
【図１０】
0003643303.tif 000014
【図１１】
0003643303.tif 000015
【図１２】
0003643303.tif 000016
【図１３】
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【図１４】
0003643303.tif 000018
【図１５】
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【図１６】
0003643303.tif 000020
【図１７】
0003643303.tif 000021
【図１８】
0003643303.tif 000022
【図１９】
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【図２０】
0003643303.tif 000024
【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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【図３５】
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【図３６】
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【図３７】
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【図３８】
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【図３９】
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