(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
単繊維強度１８ｇ／ｄ以上、引張り弾性率５００ｇ／ｄ以上の超高強力高弾性繊維からなる破断伸度が３０％以上である布帛Ａ（防護衣中の比率が２０ｗｔ（％）以上９０ｗｔ（％）以下）と単繊維強度が１８ｇ／ｄ以上、引張り弾性率が５００ｇ／ｄ以上の超高強力高弾性繊維からなる破断伸度が３０％未満である布帛Ｂ（防護衣中の比率が１０ｗｔ（％）以上８０ｗｔ（％）以下）からなる防護衣であって、布帛Ａの両面に布帛Ｂが配置され上記布帛Ｂが防護衣の裏面（身体に直接接する面）に配置される比率が布帛Ｂ全体の重量の５０ｗｔ（％）以上であることを特徴とする防護衣。
【請求項２】
布帛Ａが編物又は不織布であり、布帛Ｂが織物であることを特徴とする請求項１記載の防護衣。
【請求項３】
布帛Ａの空隙率が７５〜９８％、布帛Ｂの空隙率が３５〜７５％であることを特徴とする請求項１又は２記載の防護衣。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、着用上の最大の関心事である凶器、破片、銃弾等の衝撃による人体への損傷を著しく軽減させる効果を上げつつ軽量化を図ることを主目的とし、さらには適度な可撓性による着心地の良さ、及び保温効果を兼ね備えた超高強力高弾性繊維から構成される防護衣に関する。
【０００２】
【従来の技術】
防護衣は最初、金属板、陶器、ＦＲＰ等を成型し、これらの小片を織物に縫い付ける事により発明は端を発した。その場合の問題点である着心地つまりは可撓性を改善すべく材質は高強力ナイロン糸に移行し、さらに現在に於いては２０ｇ／ｄを越える単繊維強度を有する超高強力高弾性繊維が実用されるに及び、高耐衝撃、軽量の防護衣としてろてきた。この成形法の問題点は成形に要する時間、主としてマトリックス樹脂のめざましい発展をとげてきている。
【０００３】
高速で飛来する弾丸、または砲弾破片等を例にとった場合、弾丸等はＭＶ２  （Ｍは質量、Ｖは着速度）に比例して負荷威力を増すので防護衣はこれによる運動エネルギＥ（Ｅ＝ＭＶ２  ／２）を吸収して停弾に至る強度を保持する必要がある。
【０００４】
また、この弾丸等による貫通力は衝突する弾丸等の先端形状、エネルギ密度、硬度等が影響するが、尖頭形の弾丸は着弾面でのエネルギ密度がその平均エネルギ密度より更に高いことから、より高い貫通力を示す。このため、防弾織織布の表面を硬質の鋼、アルミ合金等のハード部材で覆って防弾パットとすることによって、尖頭弾丸の先端部を破壊して平滑にし、更には原口径の面積よりも拡大し、表面積を増大させる事によってエネルギ密度を減じ、貫通力を減少させる方法が高威力で尖頭形状のライフル弾防止用に用いられている。
【０００５】
この場合、前記ハード部材としては高硬度の窒化硅素セラミックス板が特に有効とされている。
【０００６】
一方、尖頭形でない砲弾破片の場合、または、銃弾が丸くかつ着弾時の弾速が比較的低い拳銃弾の場合等は、例えば芳香族ポリアラミド等の織布を２０〜３０枚積層しただけの防弾パットが用いられてきている。
【０００７】
さらに最近に至ってはその織り構造をも操作し、ひいては織布を構成している糸間の摩擦をコトンロールし、より好適な防護性能を有すると称される防護衣用基布が各種考案されてきている。
【０００８】
しかし、いずれにしも顕著な効果があるとはとても言えず、ただ織り構造を操作し糸間の摩擦をコントロールしただけの小改善にすぎないため、試験数値上の値は良くなっても結果的に試験試料後方の突出部が大きくなり、身体への損傷を軽減するという、本来の目的から逆行している発明が少なからず存在しているのも事実である。故に、本質的な防護衣上の問題点である、防護性能を落とさずに軽量化を図るというテーマに関しては依然抜本的な発明はなされていないと言うのが現状となっている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
以上の様に従来技術の範疇では、芳香族ポリアラミド等の織布をベースにした構成をなしているため、防護効果を向上させようと思えば必然的に積層枚数を多くさせるしか方法はなく、防護効果の向上に伴って重量が重くなり、長時間使用する事が出来ない、実用にそぐわない物になってしまっている現状があった。
【００１０】
いくら防護効果のある物であっても、着用されなければ意味が無く、さらには防護衣を実際に使用する場面においては、着用時間の限定が無い場合が多く存在し、防護効果を堅持しつつ軽量化を図ることは本分野における永遠のテーマとなっている。
【００１１】
故に、本発明の着眼点もまさにそこにあり、防護効果を堅持しつつ軽量化を図るのはもちろんの事、防護効果そのものも向上させようと言うのが本発明の狙いであることは言うまでもなく、さらには、適度な可撓性による着用感の向上、及び適度な保温効果も同時に付与しようとするのが本発明の目的である。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するため、本発明は以下の構成をなすものである。
１．単繊維強度１８ｇ／ｄ以上、引張り弾性率５００ｇ／ｄ以上の超高強力高弾性繊維からなる破断伸度が３０％以上である布帛Ａ（比率が２０ｗｔ（％）以上９０ｗｔ（％）以下）と単繊維強度が１８ｇ／ｄ以上、引張り弾性率が５００ｇ／ｄ以上の超高強力高弾性繊維からなる破断伸度が３０％未満である布帛Ｂ（比率が１０ｗｔ（％）以上８０ｗｔ（％）以下）からなる防護衣であって、上記布帛Ｂが防護衣の裏面（身体に直接接する面）に配置される比率が布帛Ｂ全体の重量の５０ｗｔ（％）以上であることを特徴とする防護衣。
２．布帛Ａが編物又は不織布であり、布帛Ｂが織物であることを特徴とする上記第１記載の防護衣。
３．布帛Ａの空隙率が７５〜９８％、布帛Ｂの空隙率が３５〜７５％であることを特徴とする上記第１又は２記載の防護衣。
【００１３】
さらに具体的に説明すると、本発明に於いて用いられる超高強力高弾性繊維とは単繊維強度１８ｇ／ｄ以上、引張り弾性率５００ｇ／ｄ以上の超高強力高弾性繊維であれば、特に限定される物ではなく、全芳香族系ポリアミド繊維、高分子量のポリエチレン、ポリパラフェニレンベンヅオキサゾール（ＰＢＯ）、ポリパラフェニレンベンゾチアゾール（ＰＢＴ）、ポリプロピレン等のポリオレフィン、ポリアクリロニトリル、ポリ（フッ化）ビニリデン繊維、全芳香族ポリエステル繊維などが用いられるがこれらに限定されるものではない。
【００１４】
特に本発明の場合、防護衣という観点からは軽量となることが好ましく、比重が１．０ｇ／ｃｍ３  以下である平均分子量５×１０５  以上の高分子量ポリエチレンであると、価格面、製糸性の面で大変有利である。
【００１５】
単繊維強度１８ｇ／ｄ未満、引張り弾性率５００ｇ／ｄ未満の繊維を使用した場合には、言うまでもなく単位重量あたりの耐弾性能が著しく低下し、防護衣としての性能を堅持するためには重量を重くするしか方法はなく実用的でない。
【００１６】
逆に単繊維強度、引張り弾性率は高ければ高い程良く、製糸性とコストとの兼ね合いで現状におけるより好ましい範囲とは、高分子量のポリエチレンの例をとれば、単繊維強度２８〜５０ｇ／ｄ、引張り弾性率９００〜２０００ｇ／ｄの範囲が挙げられる。
【００１７】
もちろんこれらの範囲は高分子量のポリエチレンに限って現時点での範囲であり、素材が変われば当然、これらの範囲変化し、さらには製糸技術の発展と共にこれらの範囲もさらに向上していくものである。
【００１８】
さらに、単繊維強度１８ｇ／ｄ以上、引張り弾性率５００ｇ／ｄ以上の超高強力高弾性繊維からなる破断伸度が３０％以上である布帛Ａの比率が２０ｗｔ（％）以上９０ｗｔ（％）未満である事が好ましい。
【００１９】
破断伸度が３０％以上である布帛とは、編物および不織布の形態が好ましく屈曲部を大きくさせた織物もこの範囲に含まれる。さらに、不織布の取扱い性を良好とする為に単繊維強度１８ｇ／ｄ未満、引張り弾性率５００ｇ／ｄ未満の合成、天然繊維からなる繊維および布帛で不織布を縫合、把持させた物も必要に応じ使用される。
破断伸度が３０％以上必要である理由としては、外部からの衝撃を受止める際、自由度がある為に、繊維切断に消費されるエネルギー以外に、布帛を広く変形させるエネルギーに変換できる効果があるためであり、破断伸度のより好ましい範囲とは、布帛製造工程上、６０〜２００％の範囲が挙げられる。破断伸度が３０％未満である場合には、自由度が少なく、主に繊維切断にエネルギーが消費され、布帛を広く変形させるエネルギーに変換される量が少なく、エネルギー変換効率が悪くなるので好ましくない。
また、この場合の布帛Ａの目付けは、布帛Ｂとの縫合に問題が無ければ特に限定はしないが、取扱い性の面からは１００〜５００ｇ／ｍ２  の範囲である事が望ましく、その自由度を空隙率で表せば、７５〜９８％の範囲、より好ましくは８５％〜９６％の範囲が挙げられる。
【００２０】
さらに破断伸度が３０％以上である布帛Ａの比率は２０ｗｔ（％）以上、９０ｗｔ（％）未満である事が好ましい。
【００２１】
布帛Ａの比率が２０ｗｔ（％）未満である場合には、防護衣の構成上、自由度の存在している範囲が少なく、効果が現れにくい傾向となる。
【００２２】
また、布帛Ａの比率が９０ｗｔ（％）を越えると、破断伸度が３０％未満である布帛の構成している割合が少なく、防護衣の裏地に相当する試料後方の局部的な突出部が大きくなり、身体への損傷も増大する。
【００２３】
より好ましい範囲とは使用状況により幾分異なるが、２００ｍ／ｓ〜５００ｍ／ｓの高速で飛来する質量１ｇ程度の破片弾をターゲットとした場合、４０〜７０ｗｔ（％）とするのが妥当な範囲である。
【００２４】
また、ここで述べる自由度の効果とは、詳細は明らかでないが、空中を高速で飛来してくる破片弾を例にとって考えてみた場合、まず着弾時、破片弾は２００ｍ／ｓを越える速度で防護衣外側に衝突する。この瞬間の衝撃は相当なものがあり、このエネルギーを受け止めるべき防護衣の外側は瞬間的に撓み、屈曲する間もなくよりハードな部材と化し、破片弾の持っていたエネルギーは繊維をただ剪断させる事のみに変換される。
【００２５】
破片弾が防護衣に衝突し、防護衣を構成している繊維を外部より次々に切断し内部に侵入してくるに従い、破片弾の速度は急激に減少する。
【００２６】
さらに破片弾の持つエネルギーは速度の２乗に比例して減少し、ついには、防護衣を構成する布帛は破片弾の速度に追従して撓み、屈曲および目ずれを起こし停弾に至る。
【００２７】
以上が、破片弾が２００ｍ／ｓを越える速度から、わずか数ｃｍの間に速度が０ｍ／ｓとなる現象のメカニズムである。
【００２８】
この様なメカニズムを究明するに際し、鋭意検討を重ねた結果、２００ｍ／ｓを越える高速で衝突、接触された瞬間の繊維は容易に切断に至り、目ずれ、撓みを起こさせるエネルギーにまったく変換されていない事が判明した。
この様にして破断に至った繊維は、もはや破片弾を受け止める繊維群には含まれず、さらに、繊維の拘束が強ければ強い程、容易に破断に至る事実も確認された。
【００２９】
これらの現象を解析すると、破片弾の持つエネルギーを減少させる方策には、
▲１▼繊維に剪断力を作用させ、切断に至らしめるエネルギー
▲２▼繊維に撓み、屈曲および目ずれを広範囲に起こさせる事によって消費されるエネルギー
にそれぞれ変換される必要がある。
【００３０】
さらに、十分速度が遅く、布帛が破片弾の速度に追従して撓み、屈曲および目ずれを起こす速度になれば前記▲１▼、▲２▼双方のエネルギーに変換され得るが、破片弾の速度が早い場合、エネルギーは前記▲１▼のみに変換され、▲２▼の部分が繊維の強い拘束によって、まるまるロスとなってしまっている。
【００３１】
故に、本発明の着眼点はまさにそこにあり、２００ｍ／ｓを越える高速で飛来する破片弾の衝撃を初めから前記▲１▼、▲２▼双方のエネルギーに変換出来る構成を考案すれば、より少ない重量で最大の防護性能を有する防護衣が得られる筈である。
【００３２】
すなわち、これがここで言う自由度の効果であると推定される。
【００３３】
また、単繊維強度が１８ｇ／ｄ以上、引張り弾性率が５００ｇ／ｄ以上の超高強力高弾性繊維からなる破断伸度が３０％未満である布帛Ｂの比率が１０ｗｔ（％）以上８０ｗｔ（％）未満であることが好ましい。
【００３４】
ここで言う破断伸度が３０％未満である布帛Ｂとはすなわち、超高強力高弾性繊維から構成される通常の高密度織布をさし、変形量を極力抑えるため、着用上の動きを阻害しない程度の樹脂含浸およびフィルムラミネート加工も必要に応じ施される。また、特殊な例を挙げれば繊維を経、緯方向に出来るだけ真直ぐになるように直行配列させ、樹脂含浸およびフィルムラミネートさせ形態を保持させたシート、さらにはバイアス方向にも繊維を挿入した多軸織物等も必要に応じ使用される。
破断伸度のより好ましい値とは１０％以下であるが、織物の構成上、緯方向の打ち込み本数を多くし布帛密度を向上させている為、ある程度の経糸の屈曲は避けられず、結果的に経方向に関しては１０〜２０％の破断伸度となってしまっているのが現状である。
また、この場合の布帛Ｂの目付けは、細繊度で高密度な程変形量が少なくなり好ましい傾向となるが、製造コストが高くなる為、製造コストとの兼ね合いで、１２０〜５００ｇ／ｍ２  の範囲が望ましい。また、その場合の自由度を空隙率で表せば、３５〜７５％の範囲が好ましく、より好ましい範囲としては４５％〜６５％が挙げられる。
なお、空隙率は、
試料の体積；Ａ（ｃｍ３  ）
試料の重量；ｗ（ｇｆ）
試料の比重；ρ（ｇｆ／ｃｍ３  ）とすると
空隙率＝１−（ｗ／ρ・Ａ）×１００（％）で表される。
【００３５】
また布帛Ｂの比率は１０ｗｔ（％）以上であることが望ましい。１０ｗｔ（％）未満である場合には、破断伸度の小なる布帛Ｂの比率が小さすぎてしまい防護衣の裏地に相当する試料後部の変形が大きくなり、身体への損傷も増大する。
【００３６】
逆に、布帛Ｂの全体に占める比率は８０ｗｔ（％）以下であることが好ましい。８０ｗｔ（％）を越える場合には、前に述べた自由度が小なる傾向となるため際立った防護効果が得られなくなり好ましく無い。
【００３７】
さらに、単繊維強度１８ｇ／ｄ以上、引張り弾性率５００ｇ／ｄ以上の超高強力弾性繊維からなる破断伸度３０％未満である布帛Ｂの配置に関し、防護衣の裏面（身体に直接接する面）に配置される比率が布帛Ｂ全体の重量の５０ｗｔ（％）以上であることを要する。
【００３８】
これは、前に説明した自由度と相反するものであるが、自由度を高めれば高かめる程、衝撃を受け止める能力は向上する。しかし、防護衣に関しては身体を守ると言う大前提があるため、試料後方の変形をある程度以下に抑える必要が生じる。
【００３９】
停弾したが内臓に食い込み大きな負傷を負う、では防護衣の意味が無いため、この点は非常に重要である。故に、破断伸度３０％未満である布帛Ｂの防護衣の裏面（身体に直接接する面）に配置される比率は少なくとも布帛Ｂ全体の重量の５０ｗｔ（％）以上であることが必要となる。
【００４０】
すなわち、防護衣全体の重量の少なくとも５％以上は必ず必要であると言う事であり、それを下回る様な場合、身体への局部的な損傷が大きくなり好ましくない。
【００４１】
より最適な範囲は、防護衣構成により適宜異なるが、局部的な高衝撃が予想される状況程、この値を大きくする必要がある。
【００４２】
尚、ここで用いられる布帛の引張り強さの測定はＪＩＳ−Ｌ１０９５（１９７９）に規定する６・１２・１・Ａ法に準ずる。但し、試験片の幅は３ｃｍを採用した。
【００４３】
さらに、通常防護衣は、単繊維強度１８ｇ／ｄ未満、引張り弾性率５００ｇ／ｄ未満の合成及び天然繊維からなる表地、裏地から構成される訳であるが、以上述べた構成は当然その内部に縫合される部位に関するものである。
【００４４】
【実施例−１】
重量平均分子量が１．９×１０６  の可撓性高分子鎖を有する超高分子量ポリエチレンを用いて溶融紡糸し、得られたゲルファイバーを多段で高倍率延伸し、引張り強度３５ｇ／ｄ、引張り弾性率１０００ｇ／ｄ、繊度４００ｄのマルチフィラメントを得た。このマルチフィラメントを用い、経４５本／インチ、緯４７本／インチからなる目付け１７５ｇ／ｍ２  、経破断伸度１６％、緯破断伸度６％からなる織物を作製し、布帛Ｂとした。また、同マルチフィラメントを繊維長が４５ｍｍとなるように裁断し、目付け２１０ｇ／ｍ２  のシートとなる様に、ウォーターパンチ絡合処理された経緯破断伸度８０％のシートを布帛Ａとした。
【００４５】
そして、表層に布帛Ｂの試料を１枚配し、裏層に５枚、その中間層に布帛Ａを１０枚挿入し、全重量３１５０ｇ／ｍ２  のシートを作製した。
【００４６】
このシートを供試料とし、そこへ重量が１．１ｇ、材質が硬鋼、形状が円柱状の銃弾を３４０ｍ／ｓ〜５２０ｍ／ｓの速度範囲にて貫通、非貫通の割合が半々になる様に計２４発発射した。この内、貫通弾の低速側より５点、非貫通弾の高速側より５点のデータを採用し、その平均値（Ｖ５０）をもって耐弾性能の評価を実施してみた。（但し、採用データの着弾位置は、前着弾位置よりも経緯方向各５ｃｍ以上、斜め方向各２ｃｍ以上離れることを前提とする）
【００４７】
試験の結果、上記供試料のＶ５０は４８６ｍ／ｓであり、３１５０ｇ／ｍ２  の同目付けの織物と比較してみると、耐弾性能は速度の２乗に比例するため、５０％近い耐弾性能の向上が図られているのが解り、また、試料後方の突出も認められず、身体への局部的な高衝撃の緩和された、超軽量化と高い耐弾性能双方の要件を同時に満足する防護衣の得られる事が確認された。（第１表参照）
【００４８】
【実施例−２】
実施例−１同様に、超高分子量ポリエチレンからなる単繊維強度３５ｇ／ｄ、引張り弾性率１０００ｇ／ｄ、繊度４００ｄのマルチフィラメントを使用した経４５本／インチ、緯４７本／インチの密度の目付け１７５ｇ／ｍ２  、経破断伸度１６％、緯破断伸度６％の織物を布帛Ｂとして用い、さらには、単繊維強度２４ｇ／ｄ、引張り弾性率１０００ｇ／ｄ、繊度１５００ｄの芳香族ポリアミド繊維を同様に４５ｍｍの長さに裁断し、目付け２１０ｇ／ｍ２  のシートとなる様、ウォーターパンチ絡合処理された経緯破断伸度８０％のシートを作製し布帛Ａとした。
【００４９】
そして、表層に布帛Ｂの試料を１枚配し、裏層に５枚、その中間層に布帛Ａを１０枚挿入し、全重量３１５０ｇ／ｍ２  のシートを同様に作製した。
【００５０】
このシートを供試料とし、貫通、非貫通境界速度であるＶ５０による評価を実施した所、供試料のＶ５０は４５６ｍ／ｓであり、３１５０ｇ／ｍ２  の同目付けの織物と比較してみると、耐弾性能は速度の２乗に比例するため、３０％程度の性能の向上が図られているのが確認された。（第１表参照）
また、実施例−１との差は同重量合わせの評価を行っているため、繊維の性能が同等であったとしても、比重の差（芳香族ポリアミド繊維は超高分子量ポリエチレン繊維のおよそ１．５倍の比重を持つ）が出たものと推定される。
【００５１】
【比較例−１】
同様に、引張り強度３５ｇ／ｄ、引張り弾性率１０００ｇ／ｄ、繊度４００ｄのマルチフィラメントからなる経４５本／インチ、緯４７本／インチ、目付け１７５ｇ／ｍ２  、経破断伸度１６％、緯破断伸度６％の織物（布帛Ｂ）を用い、これを１８枚積層し、実施例同等の目付け（３１５０ｇ／ｍ２  ）とし、上記同法にてＶ５０を評価した所、Ｖ５０は４００ｍ／ｓにすぎず、実質的なエネルギーは速度の２乗に比例するため、従来の防護衣同等の高密度織布から構成されたものは、重量を同じとした場合、耐弾性能はやはり２／３程度しか得られていないことが判明した。（第１表参照）
【００５２】
【比較例−２】
また、重量平均分子量が１．９×１０６  の可撓性高分子鎖を有する超高分子量ポリエチレンを用いて溶融紡糸し、得られたゲルファイバーを多段で高倍率延伸し、引張り強度３５ｇ／ｄ、引張り弾性率１０００ｇ／ｄ、繊度４００ｄのマルチフィラメントを得、同マルチフィラメントを繊維長が４５ｍｍとなるように裁断し、目付け２１０ｇ／ｍ２  のシートとなる様に、ウォーターパンチ絡合処理された経緯破断伸度８０％のシート（布帛Ａ）を用い、同シートを１５枚積層し、実施例同法にてＶ５０による耐弾性能を評価してみた。
【００５３】
結果、Ｖ５０は５１０ｍ／ｓを記録したものの、供試料後方の突出は５ｃｍ〜７ｃｍとひどく、身体への局部的な高衝撃が予想される、防護衣としては使用出来ないものとなってしまった。
【００５４】
【比較例−３】
更に、重量平均分子量が１．９×１０６  の可撓性高分子鎖を有する超高分子量ポリエチレンを用いて溶融紡糸し、多段で高倍率延伸した引張り強度３５ｇ／ｄ、引張り弾性率１０００ｇ／ｄ、繊度４００ｄのマルチフィラメントを用い、経４５本／インチ、緯４７本／インチからなる目付け１７５ｇ／ｍ２  、経破断伸度１６％、緯破断伸度６％の織物を作製し、布帛Ｂとした。また、同マルチフィラメントを繊維長が４５ｍｍとなるように裁断し、目付け２１０ｇ／ｍ２  の均整なシートとなる様、ウォーターパンチ絡合処理を実施した経緯破断伸度８０％のシートを布帛Ａとした。
そして、表層に布帛Ｂの試料を５枚、裏層に１枚、その中間層に布帛Ａを１０枚挿入し、全重量３１５０ｇ／ｍ２  を作製し、実施例同法にてＶ５０による耐弾性能を評価してみた。
結果、Ｖ５０は４９２ｍ／ｓを記録したものの、供試料後方の突出は２ｃｍ〜３ｃｍ程度あり、比較例−２同様に身体への局部的な高衝撃の予想されるものとなってしまった。（第１表参照）
【００５５】
【表１】
0003611040.tif 000002
【００５６】
但し、試料後部の変形の評価に関し
◎：良好（５ｍｍ以内）
×：不良（５ｃｍ以上）の基準をもって評価した。
【００５７】
【発明の効果】
以上のように、本発明より構成される防護衣は、破片弾の速度に応じ最も効率良くエネルギーを受け止める布帛構成をなしているため、従来の高強度高弾性繊維より構成される高密度織布からなる防護衣と比較し、顕著な効果があり、防護性能を維持すれば超軽量化が可能となり、また同重量にすれば高い防護性能の向上が図られるという、防護衣最大の関心事である防護性能の向上、軽量化を同時に満足しうるものである。
更に、身体に直接接している部分の変形を抑える工夫により身体が受ける局部的な衝撃を広範囲に分散し最小限にすることが出来、また、防護衣中に存在する空隙が適度な可撓性を生み、着心地の良さ、適度な保温性を実現し、重量の重さ、着心地の悪さから着用が見あわされ、身体に大きな損傷を負う事も今後少なくなっていくものと予想される。