(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
有機性汚泥に対して、一般式［１］で表される単量体単位１０〜７０モル％、一般式［２］で表される単量体単位１５〜８０モル％及び一般式［３］で表される単量体単位３〜５５モル％を有し、１規定の硝酸ナトリウム水溶液を溶媒として３０℃で測定した固有粘度が５ｄｌ／ｇ以上であり、ηsp／ｃ＝［η］＋ｋ'ｃにおける勾配ｋ'の値が４０ｄｌ2／ｇ2以下である両性ポリマーを添加して脱水することを特徴とする汚泥脱水方法。
【化１】
0003606119.tif 000007
（ただし、式中、Ｒ1は水素又はメチル基であり、Ｒ2は水素、炭素数１〜２のアルキル基又はベンジル基であり、３個のＲ2はそれぞれ同一であっても異なっていてもよく、ＸはＯ又はＮＨであり、Ｙは炭素数２〜３のアルキレン基又はＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2であり、Ｚは塩素、臭素、ヨウ素、１／２ＳＯ4又はＣＨ3ＳＯ4であり、Ｒ3は水素又はメチル基であり、Ｒ4は水素又はメチル基であり、Ｍは水素、アルカリ金属又はアルカリ土類金属である。また、ηspは比粘度であり、ｃはｇ／ｄｌ単位で表された濃度である。）
【請求項２】
一般式［１］において、Ｒ1は水素又はメチル基であり、Ｒ2は水素、炭素数１〜２のアルキル基であり、ＸはＯであり、Ｙは炭素数２アルキレン基であり、Ｚは塩素である請求項１記載の汚泥脱水方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、汚泥脱水方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、下水、し尿、産業排水などより生ずる生物処理汚泥が含まれる有機性汚泥を、安定して効率的に脱水することができる汚泥脱水方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、都市下水やし尿処理などから発生する生物処理汚泥を含む有機性汚泥は、有機物含有量の増加や腐敗などにより、汚泥脱水に必要な脱水剤の添加率が増加し、脱水ケーキの含水率が高く、汚泥処理量も低く抑えざるを得ないなど、難脱水化の傾向にある。これらの難脱水性汚泥に対しては、従来より、種々の脱水方法が試みられている。
例えば、特開昭６３−１５８２００号公報には、脱水ケーキの含水率が低く、ろ布剥離性が良好な汚泥の脱水方法として、無機凝集剤添加後のｐＨ値が５〜８である有機質汚泥に対して両性有機高分子凝集剤を添加し、次いで脱水する汚泥の脱水方法が提案されている。また、特公平６−２３９号公報には、汚泥の処理能力が大きく、懸濁物質の回収率が高く、ろ布からの脱水ケーキの剥離性が良好であり、脱水ケーキの含水量を低減することができる有機性汚泥の脱水方法として、有機性汚泥に無機凝集剤を添加し、さらに特定のコロイド当量値とアニオン量／カチオン量の比を有する両性有機高分子凝集剤を添加したのち、脱水する方法が提案されている。さらに、特公平３−４７１６０号公報には、生成するフロックの強度が大きく、脱水が容易で、ケーキの含水率が低く、懸濁物質の分離水への流出が少ない有機性汚泥の脱水法として、余剰汚泥に硫酸バンドなどの金属塩を使用して凝集処理し、さらに第４級アンモニウム基を有するカチオン性高分子凝集剤を添加して脱水する方法が提案されている。このような２種以上の薬剤を併用して脱水する方法は、難脱水性汚泥の脱水性改善に効果があり、広く用いられるようになっている。しかし、これらの従来の技術には、薬品コストが高い、効果に汎用性が乏しい、設備や作業が煩雑になるなどの問題点がある。
このために、下水、し尿、産業排水などから生ずる生物処理汚泥を含む有機性汚泥に広く適用することができ、少量の薬剤の添加により効果的に脱水して、フロックの強度が大きく、ろ布からの剥離性が良好で、含水率の低いケーキを得ることができる汚泥脱水方法が求められていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、下水、し尿、産業排水などより生ずる生物処理汚泥が含まれる有機性汚泥を、安定して効率的に脱水することができる汚泥脱水方法を提供することを目的としてなされたものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記の課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、有機性汚泥に対して、第４級アンモニウム基を有するモノマー単位、(メタ)アクリルアミド単位及び(メタ)アクリル酸単位を有し、固有粘度が５ｄｌ／ｇ以上であり、ηsp／ｃ＝［η］＋ｋ'ｃにおける勾配ｋ'が４０ｄｌ2／ｇ2以下である両性ポリマーを添加して脱水することにより、容易に効果的な脱水を行い得ることを見いだし、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は、
（１）有機性汚泥に対して、一般式［１］で表される単量体単位１０〜７０モル％、一般式［２］で表される単量体単位１５〜８０モル％及び一般式［３］で表される単量体単位３〜５５モル％を有し、１規定の硝酸ナトリウム水溶液を溶媒として３０℃で測定した固有粘度が５ｄｌ／ｇ以上であり、ηsp／ｃ＝［η］＋ｋ'ｃにおける勾配ｋ'の値が４０ｄｌ2／ｇ2以下である両性ポリマーを添加して脱水することを特徴とする汚泥脱水方法。
【化２】
0003606119.tif 000002
（ただし、式中、Ｒ1は水素又はメチル基であり、Ｒ2は水素、炭素数１〜２のアルキル基又はベンジル基であり、３個のＲ2はそれぞれ同一であっても異なっていてもよく、ＸはＯ又はＮＨであり、Ｙは炭素数２〜３のアルキレン基又はＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2であり、Ｚは塩素、臭素、ヨウ素、１／２ＳＯ4又はＣＨ3ＳＯ4であり、Ｒ3は水素又はメチル基であり、Ｒ4は水素又はメチル基であり、Ｍは水素、アルカリ金属又はアルカリ土類金属である。また、ηspは比粘度であり、ｃはｇ／ｄｌ単位で表された濃度である。）
、及び、
（２）一般式［１］において、Ｒ1は水素又はメチル基であり、Ｒ2は水素、炭素数１〜２のアルキル基であり、ＸはＯであり、Ｙは炭素数２アルキレン基であり、Ｚは塩素である第(１)項記載の汚泥脱水方法、
を提供するものである。
さらに、本発明の好ましい態様として、
（３）無機凝集剤を併せて添加する第(１)項記載の汚泥脱水方法、
を挙げることができる。
【０００５】
【発明の実施の形態】
本発明の汚泥脱水方法は、有機性汚泥に対して、一般式［１］、一般式［２］及び一般式［３］で表される構造単位を有し、１規定の硝酸ナトリウム水溶液を溶媒として３０℃で測定した固有粘度が５ｄｌ／ｇ以上であり、ηｓｐ／ｃ＝［η］＋ｋ’ｃにおける勾配ｋ’の値が４０ｄｌ２／ｇ２以下である両性ポリマーを添加して脱水するものである。
【化３】
0003606119.tif 000003
一般式［１］において、Ｒ１は水素又はメチル基であり、Ｒ２は水素、炭素数１〜２のアルキル基又はベンジル基であり、３個のＲ２はそれぞれ同一であっても異なっていてもよく、ＸはＯ又はＮＨであり、Ｙは炭素数２〜３のアルキレン基又はＣＨ２ＣＨ（ＯＨ）ＣＨ２であり、Ｚは塩素、臭素、ヨウ素、１／２ＳＯ４又はＣＨ３ＳＯ４である。
一般式［１］で表される構造単位を与えるモノマーとしては、例えば、（メタ）アクリロイルオキシエチルトリメチルアンモニウムクロライド、（メタ）アクリロイルオキシエチルジメチルベンジルアンモニウムクロライド、（メタ）アクリロイルオキシ−２−ヒドロキシプロピルトリメチルアンモニウムクロライドなどの（メタ）アクリロイルオキシアルキル第４級アンモニウム塩、（メタ）アクリロイルオキシエチルジメチルアミン硫酸塩又は塩酸塩、（メタ）アクリロイルオキシプロピルジメチルアミン塩酸塩などの（メタ）アクリロイルオキシアルキル第３級アミン塩、（メタ）アクリロイルアミノプロピルトリメチルアンモニウムクロライド、（メタ）アクリロイルアミノプロピルトリメチルアンモニウムメチルサルフェートなどの（メタ）アクリロイルアミノアルキル第４級アンモニウム塩などを挙げることができる。これらのモノマーは、１種を単独で用いることができ、あるいは、２種以上を組み合わせて用いることもできる。これらの中で、（メタ）アクリロイルオキシアルキル第４級アンモニウム塩を好適に用いることができ、アクリロイルオキシエチルトリメチルアンモニウムクロライド及びメタクリロイルオキシエチルトリメチルアンモニウムクロライドを特に好適に用いることができる。
【０００６】
一般式［２］において、Ｒ３は水素又はメチル基である。一般式［２］で表される構造単位を与えるモノマーは、（メタ）アクリルアミドである。アクリルアミド及びメタクリルアミドは、それぞれ１種を単独で用いることができ、あるいは、両者を組み合わせて用いることもできる。
一般式［３］において、Ｒ４は水素又はメチル基であり、Ｍは水素、アルカリ金属又はアルカリ土類金属である。一般式［３］で表される構造単位を与えるモノマーとしては、例えば、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸ナトリウム、（メタ）アクリル酸カリウム、（メタ）アクリル酸アンモニウム、（メタ）アクリル酸カルシウムなどを挙げることができる。これらの中で、アクリル酸及びアクリル酸ナトリウムを好適に用いることができる。
本発明方法に用いる一般式［１］、一般式［２］及び一般式［３］で表される構造単位を有する両性ポリマーは、これらの構造単位以外の構造単位を有することができる。一般式［１］、一般式［２］及び一般式［３］以外の構造単位を与えるモノマーとしては、例えば、ビニルピロリドン、マレイン酸、アクリル酸メチルなどを挙げることができる。
本発明方法に用いる一般式［１］、一般式［２］及び一般式［３］で表される構造単位を有する両性ポリマーは、一般式［１］で表される構造単位が１０〜７０モル％であることが好ましく、２０〜４０モル％であることがより好ましい。また、一般式［２］で表される構造単位は１５〜８０モル％であることが好ましく、２０〜６０モル％であることがより好ましい。一般式［３］で表される構造単位は３〜５５モル％であることが好ましく、５〜４０モル％であることがより好ましい。一般式［１］、一般式［２］及び一般式［３］で表される構造単位以外の構造単位は、２０モル％以下であることが好ましく、１０モル％以下であることがより好ましい。
【０００７】
本発明方法に用いる両性ポリマーは、１規定の硝酸ナトリウム水溶液を溶媒として３０℃で測定した固有粘度［η］が５ｄｌ／ｇ以上、より好ましくは６ｄｌ／ｇ以上であり、ηｓｐ／ｃ＝［η］＋ｋ’ｃにおける勾配ｋ’が４０ｄｌ２／ｇ２以下、より好ましくは３０ｄｌ２／ｇ２以下である。両性ポリマーの濃度の異なる溶液を数種調製し、あるいは、両性ポリマーの溶液を逐次希釈しつつ、オストワルド粘度計、ウベローデ型粘度計、キャノン−フェンスケ粘度計などの毛管粘度計を用いて、溶媒の粘度及び濃度の異なる溶液の粘度を測定する。溶媒の粘度がη０、濃度ｃ（ｇ／ｄｌ）の溶液の粘度がηであるとき、比粘度ηｓｐ＝（η−η０）／η０を濃度ｃで除した商である粘度数ηｓｐ／ｃを濃度ｃに対してプロットすると、近似的にηｓｐ／ｃ＝［η］＋ｋ’ｃで表される直線が得られる。得られた直線をｃ→０に外挿した切片［η］（ｄｌ／ｇ）が固有粘度であり、直線の勾配がｋ’（ｄｌ２／ｇ２）である。固有粘度［η］が５ｄｌ／ｇ以上、勾配ｋ’が４０ｄｌ２／ｇ２以下の両性ポリマーを添加することにより、汚泥が効果的に凝集して良好な脱水性が得られる。両性ポリマーの固有粘度［η］が５ｄｌ／ｇ未満であっても、勾配ｋ’が４０ｄｌ２／ｇ２を超えても、脱水性が不良となるおそれがある。
本発明方法に用いる両性ポリマーの製造方法に特に制限はなく、例えば、水溶液重合法、乳化重合法、懸濁重合法などを挙げることができる。水溶液重合法の場合、モノマー濃度が１０〜８０重量％であるようなモノマー水溶液を調製し、系内を不活性ガスで置換したのち、重合開始剤を加えて２０〜６０℃程度で数時間重合を行うことが好ましい。このような重合開始剤としては、例えば、過硫酸アンモニウム、過硫酸カリウムなどの過硫酸塩、過酸化ベンゾイルなどの有機過酸化物、アゾビスシアノバレリン酸、２，２’−アゾビス（２−アミジノプロパン）二塩酸塩などのアゾ系化合物などを挙げることができる。さらに、過酸化水素、過硫酸カリウムなどの過酸化物と、重亜硫酸ナトリウム、硫酸第一鉄などの還元剤を組み合わせたレドックス開始剤を使用することもできる。
本発明方法に用いる両性ポリマーは、モノマーに光重合増感剤を加えたのち、紫外線などを照射する光重合法によって製造することもできる。光重合増感剤としては、例えば、ベンゾイン、ベンゾインメチルエーテル、ベンゾインイソプロピルエーテルなどを挙げることができる。これらの光重合増感剤は、１種を単独で用いることができ、あるいは、２種以上を組み合わせて用いることもできる。
【０００８】
本発明方法に用いるｋ’の値の小さい両性ポリマーは、熱重合法によっても、光重合法によっても製造することができる。光重合増感剤を使用した光重合法によると、容易にｋ’の値の小さい両性ポリマーを得ることができる。熱重合開始剤を使用した熱重合法を適用する場合には、連鎖移動剤などを添加するか、あるいは、レドックス開始剤を用いて重合を行うことが好ましい。
このｋ’に影響をおよぼす因子は明らかではないが、ｋ’の値が小さいということは、溶液粘度の濃度依存性が小さいということである。すなわち、濃度が高くなってもポリマー分子同士の相互作用が小さいと考えられる。したがって、ポリマー分子と汚泥粒子との反応性が、ポリマー分子同士の反応性よりも勝っているものと考えられる。
本発明方法においては、下水、し尿、産業排水などの処理により生じる有機性汚泥、すなわち、いわゆる生汚泥、余剰汚泥、混合生汚泥、消化汚泥、凝集沈殿、浮上汚泥及びこれらの混合物に、両性ポリマーを通常０．１〜０．４重量％水溶液として添加することが好ましい。また、本発明方法においては、両性ポリマーを単独で汚泥脱水に使用することもできるが、脱水効果面からは、鉄塩、アルミニウム塩などの無機多価金属塩を含む無機凝集剤を併用することが好ましい。併用する無機凝集剤に特に制限はなく、例えば、塩化第二鉄、硫酸第二鉄、ポリ硫酸鉄、ポリ塩化アルミニウム、硫酸アルミニウムなどを挙げることができる。本発明方法において、汚泥に対する両性ポリマーの添加量は、汚泥固形分に対して１〜２重量％であることが好ましい。また、併用される無機凝集剤の添加量は、汚泥固形分に対して１０〜５０重量％であることが好ましい。
本発明方法において、凝集された汚泥の脱水方法に特に制限はないが、脱水機として、ベルトプレス脱水機、遠心脱水機を好適に用いることができる。
本発明の汚泥脱水方法によれば、従来の高分子凝集剤を用いる脱水方法に比べて、脱水ケーキの含水率を低減することができるとともに、汚泥性状の変動に対して安定処理が可能である。このような効果を奏することから、本発明方法は、下水、し尿、産業排水などの処理で生じる広範囲の有機性汚泥、すなわち、いわゆる生汚泥、余剰汚泥、混合生汚泥、消化汚泥、凝集沈殿、浮上汚泥及びこれらの混合物の処理に極めて有用であり、特に従来脱水が困難であった有機分含有量（ＶＳＳ／ＳＳ）の高い汚泥や、腐敗度の高い汚泥に対して際だった効果を発揮する。
【０００９】
【実施例】
以下に、実施例を挙げて本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によりなんら限定されるものではない。
なお、製造例において、ポリマーの粘度は、１規定の硝酸ナトリウム水溶液（ｐＨ３）を溶媒として３０℃において測定し、ｃ→０ｇ／ｄｌに外挿して、固有粘度［η］と勾配ｋ’の値を求めた。
製造例１
アクリロイルオキシエチルトリメチルアンモニウムクロライド４６．５ｇ（０．２４モル）、アクリルアミド１９．９ｇ（０．２８モル）、アクリル酸２０．２ｇ（０．２８モル）及び脱イオン水１０８．４ｇを３００ｍｌビーカーに採り、氷浴中で窒素ガスを流量５００ｍｌ／分で３０分間通気し、モノマー混合液中の溶存酸素ガスを除去した。あらかじめ窒素ガスで置換した２０ｃｍ角×１０ｃｍ深さのガラス製フタ付きステンレス鋼製容器にモノマー混合液を移し、ベンゾインイソプロピルエーテル５２．０ｍｇ（対モノマー６００ｐｐｍ）をメタノール５ｍｌに溶解した溶液を添加し、中心波長３６５ｎｍの紫外線を照射して光重合を行った。重合中、ステンレス鋼製容器は１５℃に保った。１時間後、ゲル状になったポリマーを取り出し、アセトン精製、真空乾燥、破砕を行って粉末ポリマーを得た。このポリマーの固有粘度は９．３ｄｌ／ｇであり、ｋ’の値は２９．４ｄｌ２／ｇ２であった。このポリマーをＡ−１とする。なお、アセトン精製は、ゲル状ポリマーを５〜１０ｍｍ角程度の大きさに裁断し、アセトン中に投入してゲル中の水を除去する方法で行った。
製造例２
アクリロイルオキシエチルトリメチルアンモニウムクロライド３４．８ｇ（０．１８モル）、アクリルアミド１４．９ｇ（０．２１モル）、アクリル酸１５．１ｇ（０．２１モル）及び脱イオン水１３０．１ｇを３００ｍｌビーカーに採り、氷浴中で窒素ガスを流量５００ｍｌ／分で３０分間通気し、モノマー混合液中の溶存酸素ガスを除去した。あらかじめ窒素ガスで置換した２０ｃｍ角×１０ｃｍ深さのガラス製フタ付きステンレス鋼容器にモノマー混合液を移し、ベンゾインイソプロピルエーテル３８．９ｍｇ（対モノマー６００ｐｐｍ）をメタノール５ｍｌに溶解した溶液を添加し、中心波長３６５ｎｍの紫外線を照射して光重合を行った。重合中、ステンレス鋼製容器は１５℃に保った。１時間後、ゲル状になったポリマーを取り出し、アセトン精製、真空乾燥、破砕を行って粉末ポリマーを得た。このポリマーの固有粘度は７．８ｄｌ／ｇであり、ｋ’の値は３９．３ｄｌ２／ｇ２であった。このポリマーをＡ−２とする。
製造例３
アクリロイルオキシエチルトリメチルアンモニウムクロライド７．７ｇ（０．０４モル）、メタクリロイルオキシエチルトリメチルアンモニウムクロライド４１．５ｇ（０．２モル）、アクリルアミド３４．１ｇ（０．４８モル）、アクリル酸５．８ｇ（０．０８モル）及び脱イオン水１００．８ｇを３００ｍｌセパラブルフラスコに採り、氷浴中で窒素ガスを流量５００ｍｌ／分で３０分間通気し、モノマー混合液中の溶存酸素ガスを除去した。連鎖移動剤としてチオ尿素０．１３ｇを添加し、さらに重合開始剤として過硫酸アンモニウム２２．３ｍｇ（対モノマー２５０ｐｐｍ）と亜硫酸水素ナトリウム２２．３ｍｇ（対モノマー２５０ｐｐｍ）をそれぞれ５ｍｌずつの脱イオン水に溶解して添加し、２０℃に加温して熱重合を行った。１５時間後、ゲル状になったポリマーを取り出し、アセトン精製、真空乾燥、破砕を行って粉末ポリマーを得た。このポリマーの固有粘度は８．１ｄｌ／ｇであり、ｋ’の値は２３．１ｄｌ２／ｇ２であった。このポリマーをＡ−３とする。
【００１０】
製造例４
ベンゾインイソプロピルエーテルの添加量を２５９．８ｍｇ（対モノマー３，０００ｐｐｍ）とした以外は、製造例１と全く同じ条件で合成を行って粉末ポリマーを得た。このポリマーの固有粘度は４．９ｄｌ／ｇであり、ｋ’の値は２０．２ｄｌ２／ｇ２であった。このポリマーをＢ−１とする。
製造例５
製造例１と同量のアクリロイルオキシエチルトリメチルアンモニウムクロライド、アクリルアミド、アクリル酸及び脱イオン水を３００ｍｌセパラブルフラスコに採り、氷浴中で窒素ガスを流量５００ｍｌ／分で３０分間通気し、モノマー混合液中の溶存酸素ガスを除去した。重合開始剤として２，２’−アゾビス（２−アミジノプロパン）二塩酸塩（Ｖ−５０）８６．６ｍｇ（対モノマー１，０００ｐｐｍ）を添加し、４０℃に加温して熱重合を行った。１５時間後、ゲル状になったポリマーを取り出し、アセトン精製、真空乾燥、破砕を行って粉末ポリマーを得た。このポリマーの固有粘度は９．０ｄｌ／ｇであり、ｋ’の値は４７．８ｄｌ２／ｇ２であった。このポリマーをＢ−２とする。
製造例６
製造例３と同量のアクリロイルオキシエチルトリメチルアンモニウムクロライド、メタクリロイルオキシエチルトリメチルアンモニウムクロライド、アクリルアミド、アクリル酸及び脱イオン水を３００ｍｌセパラブルフラスコに採り、氷浴中で窒素ガスを流量５００ｍｌ／分で３０分間通気し、モノマー混合液中の溶存酸素ガスを除去した。重合開始剤として２，２’−アゾビス（２−アミジノプロパン）二塩酸塩（Ｖ−５０）８９．１ｍｇ（対モノマー１，０００ｐｐｍ）を添加し、４０℃に加温して熱重合を行った。１５時間後、ゲル状になったポリマーを取り出し、アセトン精製、真空乾燥、破砕を行って粉末ポリマーを得た。このポリマーの固有粘度は８．３ｄｌ／ｇであり、ｋ’の値は４８．１ｄｌ２／ｇ２であった。このポリマーをＢ−３とする。
製造例７
重合開始剤として２，２’−アゾビス（２−アミジノプロパン）二塩酸塩（Ｖ−５０）２６７．３ｍｇ（対モノマー３，０００ｐｐｍ）を添加した以外は製造例６と全く同じ条件で重合を行って粉末ポリマーを得た。このポリマーの固有粘度は４．８ｄｌ／ｇであり、ｋ’の値は３３．８ｄｌ２／ｇ２であった。このポリマーをＢ−４とする。
製造例１〜７における重合方法、モノマー仕込み比、得られた両性ポリマーの固有粘度とｋ’の値を第１表に示す。
【００１１】
【表１】
0003606119.tif 000004
【００１２】
製造例１〜３で得られた両性ポリマーＡ−１〜Ａ−３は、固有粘度５ｄｌ／ｇ以上、ｋ’の値４０ｄｌ２／ｇ２以下という条件を満たすポリマーである。一方、製造例４と製造例７で得られた両性ポリマーＢ−１とＢ−４は、ｋ’の値は４０ｄｌ２／ｇ２以下であるが、固有粘度が５ｄｌ／ｇ未満である。また、製造例５と製造例６で得られた両性ポリマーＢ−２とＢ−３は、固有粘度は５ｄｌ／ｇ以上であるが、ｋ’の値が４０ｄｌ２／ｇ２を超えている。
なお、実施例及び比較例において、フロック強度と脱水ケーキの剥離性は、下記の方法により評価した。
（１）フロック強度
凝集した汚泥を１００メッシュのナイロンろ布を敷いたヌッチェロートに注ぎ込み、ろ過後の汚泥を手に取り、徐々に絞ってそのときの強度を以下の通り判定する。
◎：１回の手絞りで、すぐに絞り込まれたケーキとなり、最大握力で最後まで絞ることができる。
○：１回の手絞りで、絞り込まれるが、最大握力では、ケーキが指の間に侵入する。
△：４〜５回ゆっくり絞ると、水が抜け、固形状のケーキが得られるが、握力を高めると、指の間から抜け出る。
×：手の中にケーキが残らず、ほとんど指の間から抜け出る。
（２）脱水ケーキの剥離性
前記のろ過後の汚泥をろ布に取り、ベルトプレス用ろ布（ポリエステル、杉綾織）及びスポンジではさみ、１．０ｋｇ／ｃｍ２の圧力で１分間圧搾したのち、ろ布を剥がしたとき、剥離し得る脱水ケーキ重量の全体に対する割合により判定する。
◎：脱水ケーキを完全に剥離することができる。
○：脱水ケーキの９０重量％以上１００重量％未満が剥離される。
△：脱水ケーキの６０重量％以上９０重量％未満が剥離される。
×：脱水ケーキの６０重量％未満が剥離される。
【００１３】
実施例１（遠心脱水機適用机上試験）
し尿処理場の消化汚泥を凝集ろ過試験及び圧搾試験に供した。消化汚泥の性状は、ｐＨ６．９、電気伝導率２０５ｍＳ／ｍ、ＳＳ１．６１重量％、ＶＳＳ／ＳＳ７４．５重量％、繊維分／ＳＳ２．５重量％であった。
汚泥２００ｍｌを容量３００ｍｌのビーカーにとり、家庭用ハンドミキサー［松下電器産業（株）、ＭＫ−２２］で回転数３５０ｒｐｍ、５秒間撹拌した。２０重量％塩化第二鉄水溶液を塩化第二鉄濃度が５，０００ｍｇ／リットルになるように添加して、さらに２０秒間撹拌した。この液に、純水で濃度０．２重量％に溶解した両性ポリマーＡ−１の水溶液を、両性ポリマーＡ−１の濃度が４００ｍｇ／リットルになるよう速やかに添加したのち、５秒間撹拌した。次いで、ナイロンろ布を敷いたブフナーロートに内径５０ｍｍの硬質塩化ビニル製円筒を置き、その中へ凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、２０秒後の重力ろ液量を測定したところ、１２０ｍｌであった。
ナイロンろ布上に堆積した汚泥は、１回の手絞りですぐに絞り込まれたケーキとなり、最大握力で最後まで絞ることができ、フロック強度は優れていた。ろ過後の汚泥をベルトプレス用ろ布に取り、０．５ｋｇ／ｃｍ２の圧力で１分間圧搾を行って脱水ケーキを得た。得られた脱水ケーキの含水率は、８１．２重量％であった。
実施例２
両性ポリマーＡ−１の代わりに両性ポリマーＡ−２を用いた以外は、実施例１と同じ操作を行った。
２０秒後の重力ろ液量は、１１６ｍｌであった。ナイロンろ布上に堆積した汚泥は、１回の手絞りですぐに絞り込まれたケーキとなり、最大握力で最後まで絞ることができ、フロック強度は優れていた。脱水ケーキの含水率は、８１．８重量％であった。
比較例１
両性ポリマーＡ−１の代わりに両性ポリマーＢ−１を用いた以外は、実施例１と同じ操作を行った。
２０秒後の重力ろ液量は、８０ｍｌであった。ナイロンろ布上に堆積した汚泥は、４〜５回ゆっくり絞ると、水が抜け、固形状のケーキが得られるが、握力を高めると指の間から抜け出て、フロック強度は不良であった。脱水ケーキの含水率は、８３．９重量％であった。
比較例２
両性ポリマーＡ−１の代わりに両性ポリマーＢ−２を用いた以外は、実施例１と同じ操作を行った。
２０秒後の重力ろ液量は、１１０ｍｌであった。ナイロンろ布上に堆積した汚泥は、２〜３回ゆっくり絞ると、絞り込まれたが、最大握力では、ケーキが指の間に侵入し、フロック強度はやや不良であった。脱水ケーキの含水率は、８２．５重量％であった。
実施例１〜２及び比較例１〜２の結果を、第２表に示す。
【００１４】
【表２】
0003606119.tif 000005
【００１５】
第２表に見られるように、し尿処理場の消化汚泥に両性ポリマーＡ−１又はＡ−２と塩化第二鉄を添加した実施例１〜２においては、２０秒後の重力ろ液量が多くろ過性が良好であり、凝集汚泥のフロック強度に優れ、脱水ケーキの含水率も低い。これに対して、固有粘度の低い両性ポリマーＢ−１を用いた比較例１及びｋ’の値の大きい両性ポリマーＢ−２を用いた比較例２においては、２０秒後の重力ろ液量が少なくろ過性が劣り、凝集汚泥のフロック強度が不良であり、脱水ケーキの含水率も高い。
実施例３（ベルトプレス型脱水機適用机上試験）
水産団地の余剰汚泥を、凝集ろ過試験及び圧搾試験に供した。用いた余剰汚泥の性状は、ｐＨ６．５４、電気伝導率１２４ｍＳ／ｍ、ＳＳ２．３９重量％、ＶＳＳ／ＳＳ７６．３重量％、繊維分／ＳＳ０．５重量％であった。
汚泥２００ｍｌを３００ｍｌのビーカーに採取し、２０重量％塩化第二鉄水溶液を塩化第二鉄濃度が１，０００ｍｇ／リットルになるように添加し、スパーテルを用いて３５０ｒｐｍの回転数で２０秒間撹拌し、さらに純水で濃度０．２重量％に溶解した両性ポリマーＡ−３の水溶液を、両性ポリマーＡ−３の濃度が１００ｍｇ／リットルになるように添加し、スパーテルを用いて１８０ｒｐｍの回転数で３０秒間撹拌した。次いで、ナイロンろ布を敷いたブフナーロートに内径５０ｍｍの硬質塩化ビニル製円筒を置き、その中へ凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、２０秒後の重力ろ液量を測定したところ、１６５ｍｌであった。
ろ過後のナイロンろ布上に堆積した汚泥をベルトプレス用ろ布に取り、１．０ｋｇ／ｃｍ２の圧力で１分間圧搾を行って脱水ケーキを得た。得られた脱水ケーキはろ布から完全に剥離し、その含水率は７９．８重量％であった。
比較例３
両性ポリマーＡ−２の代わりに両性ポリマーＢ−３を用いた以外は、実施例３と同じ操作を行った。
２０秒後の重力ろ液量は、１５０ｍｌであった。脱水ケーキは、約８０重量％がろ布から剥離した。脱水ケーキの含水率は、８２．０重量％であった。
比較例４
両性ポリマーＡ−２の代わりに両性ポリマーＢ−４を用いた以外は、実施例３と同じ操作を行った。
２０秒後の重力ろ液量は、１２０ｍｌであった。脱水ケーキは、約９５重量％がろ布から剥離した。脱水ケーキの含水率は、８０．３重量％であった。
実施例３及び比較例３〜４の結果を、第３表に示す。
【００１６】
【表３】
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【００１７】
第３表に見られるように、水産団地の余剰汚泥に両性ポリマーＡ−３と塩化第二鉄を添加した実施例３においては、２０秒後の重力ろ液量が多くろ過性が良好であり、脱水ケーキの剥離性に優れ、脱水ケーキの含水率も低い。これに対して、ｋ’の値の大きい両性ポリマーＢ−３を用いた比較例３及び固有粘度の低い両性ポリマーＢ−４を用いた比較例４においては、２０秒後の重力ろ液量が少なくろ過性が劣り、脱水ケーキの剥離性が不良であり、脱水ケーキの含水率も高い。
【００１８】
【発明の効果】
本発明の汚泥脱水方法によれば、従来の高分子凝集剤を用いる脱水方法に比べて、脱水ケーキの含水率を低減することができ、汚泥性状の変動に対して安定した処理が可能である。このような効果を奏することから、本発明方法は、下水、し尿、産業排水などの処理で生じる広範囲の有機性汚泥、すなわち、いわゆる生汚泥、余剰汚泥、混合生汚泥、消化汚泥、凝集沈殿、浮上汚泥及びこれらの混合物の処理に極めて有用であり、特に従来脱水が困難であった有機分含有量（ＶＳＳ／ＳＳ）の高い汚泥や、腐敗度の高い汚泥に対して際だった効果を発揮する。