(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０７〜０．４％、Ｓｉ：０．４％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．００５％以下およびＢ：０．００５％以下を含み、残部がＦｅおよび不純物からなり、Ｍｎ／Ｓが１６０以上である炭素鋼または低合金鋼の、厚さが６ｍｍ以下の薄鋼板の製造方法であって、断面形状が長方形で厚さ２５０〜３５０ｍｍの鋳片を、速度１．５〜２．５ｍ／分の条件で鋳造し、次いで上記鋳片を素材として熱間圧延または熱間圧延後に冷間圧延することを特徴とする薄鋼板の製造方法。
【請求項２】
質量％で、Ｃ：０．０７〜０．４％、Ｓｉ：０．４％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．００５％以下およびＢ：０．００５％以下を含み、さらに、Ａｌ：０．１％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｔｉ：０．１％以下、Ｎｂ：０．１％以下およびＶ：０．１％以下のうちの１種類または２種類以上を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、Ｍｎ／Ｓが１６０以上である炭素鋼または低合金鋼の、厚さが６ｍｍ以下の薄鋼板の製造方法であって、断面形状が長方形で厚さ２５０〜３５０ｍｍの鋳片を、速度１．５〜２．５ｍ／分の条件で鋳造し、次いで上記鋳片を素材として熱間圧延または熱間圧延後に冷間圧延することを特徴とする薄鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、熱間圧延または熱間圧延後の冷間圧延による薄鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車用の鋼板などは、連続鋳造された鋳片を熱間で圧延して得た薄鋼板、またはその熱間圧延された薄鋼板をさらに冷間で圧延することなどにより製造される。薄鋼板の熱間圧延用の素材である鋳片は、通常、連続鋳造方法により製造される。近年、連続鋳造における生産性の向上の要望が高まり、鋳片厚さを厚くし、鋳造速度を速くすることが指向されている。ただし、鋳片厚さ、鋳造速度が大きくなると、いわゆる内部割れが鋳片に発生し易くなる。鋳片の内部割れは、鋳造中の鋳片の凝固界面に引張り歪が作用することにより、凝固界面が破断して発生し、その破断ヶ所に偏析成分が濃化した溶鋼が吸引され偏析線となる。鋳造後の鋳片を切断して調査すると、空孔としての割れが観察される場合は希で、切断面を腐食したり、サルファプリントしたりすると上述の偏析線が確認できる。割れてなくて偏析線のみでも、これら偏析線は一般に内部割れと呼ばれている。
【０００３】
内部割れの発生した鋳片を熱間圧延またはその後の冷間圧延により、薄鋼板に圧延すると、Ｃ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓなどの成分が濃化した偏析線、すなわち内部割れの部分が周りの組織より硬化している薄鋼板が得られる。硬化が著しいと、その部分に割れが発生したり、極端には、薄鋼板が破断する可能性がある。また、冷間圧延された薄鋼板では、偏析線が大きく延ばされて薄鋼板の表面に現れ、薄鋼板表面に光沢むら、硬度分布むらなどを引き起こすことが知られている。
【０００４】
さらに、このような薄鋼板を加工して最終製品とする際、加工時にその偏析線の部分に歪が集中し、その部分を起点として、製品に割れが発生したり、製品が破断する可能性がある。
【０００５】
このような鋳片の内部割れの発生機構は、次のように考えられている。断面形状が長方形であるスラブの連続鋳造においては、鋳片の非金属介在物対策などから、垂直曲げ型連続鋳造機が主流となっており、このような連続鋳造機では、鋳造中の鋳片にさまざまな応力が作用する。
【０００６】
たとえば、内部に未凝固部を含む鋳片が引き抜かれて垂直部から湾曲部に進む際に、鋳片は円弧状に曲げられる。その際、円弧の内側に相当する鋳片内部の凝固殻の凝固界面には引張り歪が発生する。さらに、内部に未凝固部を含む鋳片が湾曲部から水平部に進む際に、鋳片は矯正されて真っ直ぐになる。その際、湾曲部における円弧の外側の鋳片の凝固殻の凝固界面には引張り歪が発生する。
【０００７】
また、未凝固部を含む鋳片は支持用ガイドロールで支持されつつ引抜かれる。その際、鋳片は溶鋼静圧のためロール間でバルジングし、ロール直下ではバルジングした厚さ分だけ圧下されるため、鋳片内部の凝固殻の凝固界面には、引張り歪が発生する。鋳片は複数の支持用ガイドロールを通過するので、繰り返してバルジングおよび圧下の変形を受けることになる。さらに、支持用ガイドロールの各ロールが所定のパスラインよりずれている場合には、そのずれの厚さだけ、鋳片のバルジングが大きくなったり、圧下が大きくなって、凝固界面に作用する引張り歪が大きくなる。鋳片の冷却過程で、ＺＳＴ（抗張力発現温度）からＺＤＴ（延性発現温度）までの間に鋳片内部の凝固殻に作用する引張り歪量の総和が、鋼に固有の限界値（内部割れ発生限界歪）を超えると、鋳片の内部割れが発生することが知られている。
【０００８】
近年指向されているように、鋳片厚さ、鋳造速度が大きくなると、鋳片の抜熱が相対的に低下し、上述のＺＳＴからＺＤＴまでの間隔が長くなり、内部割れの発生の危険性が飛躍的に大きくなる。とくに鋳片厚さが２５０ｍｍを超えると、鋳造速度などの鋳造条件によっては、内部割れが著しく発生しやすくなる。
【０００９】
また、Ｂを微量添加することにより焼き入れ性や靱性を向上させた薄鋼板が用いられるが、その薄鋼板用の熱間圧延用素材である鋳片の連続鋳造において、Ｂの添加は鋳片の内部割れ感受性を高くし、内部割れの発生の危険性を高める。
【００１０】
このように、鋳片厚さを厚くし、鋳造速度を速くする近年の連続鋳造では、鋳片の内部割れの発生の危険性が高く、このような鋳片を素材とする熱間圧延した薄鋼板、またはその薄鋼板を素材として冷間圧延した薄鋼板、さらに、これらの薄鋼板を加工した最終製品では、割れが発生したり、破断したり、表面に光沢むら、硬度分布むらなどが発生する。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、鋳片厚さを厚くし、鋳造速度を速くする条件で連続鋳造した鋳片を素材として、熱間圧延または熱間圧延後に冷間圧延した薄鋼板において、鋳片の内部割れに起因する薄鋼板製品の偏析線または内部割れの発生がなく、これら薄鋼板をさらに加工した製品において、加工時の割れ、製品表面の光沢むら、硬度分布むらなどの発生のない製品を得ることができる薄鋼板の製造方法の提供を目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明の要旨は、下記の（１）および（２）に示す薄鋼板の製造方法にある。
（１）質量％で、Ｃ：０．０７〜０．４％、Ｓｉ：０．４％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．００５％以下およびＢ：０．００５％以下を含み、残部がＦｅおよび不純物からなり、Ｍｎ／Ｓが１６０以上である炭素鋼または低合金鋼の、厚さが６ｍｍ以下の薄鋼板の製造方法であって、断面形状が長方形で厚さ２５０〜３５０ｍｍの鋳片を、速度１．５〜２．５ｍ／分の条件で鋳造し、次いで上記鋳片を素材として熱間圧延または熱間圧延後に冷間圧延することを特徴とする薄鋼板の製造方法。
（２）質量％で、Ｃ：０．０７〜０．４％、Ｓｉ：０．４％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．００５％以下およびＢ：０．００５％以下を含み、さらに、Ａｌ：０．１％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｔｉ：０．１％以下、Ｎｂ：０．１％以下およびＶ：０．１％以下のうちの１種類または２種類以上を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、Ｍｎ／Ｓが１６０以上である炭素鋼または低合金鋼の、厚さが６ｍｍ以下の薄鋼板の製造方法であって、断面形状が長方形で厚さ２５０〜３５０ｍｍの鋳片を、速度１．５〜２．５ｍ／分の条件で鋳造し、次いで上記鋳片を素材として熱間圧延または熱間圧延後に冷間圧延することを特徴とする薄鋼板の製造方法。
【００１３】
本発明者らは、前述の課題を下記により解決した。鋳片の内部割れの発生のし易さは、鋼の化学組成、鋳片の厚さ、鋳造速度などの影響を受ける。後述するように、ＰおよびＳは、不純物として鋼中に含有されるが、Ｃは、鋼の強度確保の観点から、鋼中に含有させる。またＢは、鋼の焼き入れ性や靱性を向上させる目的で添加する。これらＣ、Ｐ、Ｓ、Ｂなどは偏析しやすい成分であり、これらの含有率が高い場合に凝固域での脆化が著しく内部割れが発生し易くなる。さらに、厚さ２５０〜３５０ｍｍの厚い断面形状が長方形の鋳片を、速度１．５〜２．５ｍ／分の速い条件で鋳造する際に、内部割れが発生しやすい。その原因は、つぎのとおりである。すなわち、上述のように、鋳片の厚さが厚く、鋳造速度が速くなると、未凝固部を含む鋳片からの抜熱が相対的に低下するので、前述のＺＳＴ（抗張力発現温度）からＺＤＴ（延性発現温度）までの範囲内にある鋳片の鋳造方向の領域が長くなる。したがって、このような温度範囲内の領域が鋳造方向で長くなるので、それらの領域で鋼に固有の限界歪を超える引張り応力が作用する機会が増加し、高鋳造速度化ではメニスカスからの距離が同じ位置で見ると、相対的に凝固殻の厚さが薄くなるので、バルジング歪み、曲げ歪み、矯正歪み等の凝固界面で発生する歪みなどが大きくなる。
【００１４】
鋳片で発生した内部割れ部には、偏析成分が濃化した溶鋼が充填されているのが通常で、これら鋳片を熱間で圧延した薄鋼板において、内部割れの痕である偏析線として残存しやすい。これらを熱間圧延した薄鋼板、その後にさらに冷間圧延した薄鋼板にも、これらの偏析線が残存しやすい。
【００１５】
Ｃ、Ｐ、ＳおよびＢは、上述のとおり、偏析しやすく内部割れ感受性を高める元素である。偏析しやすいのは、これらの元素は平衡分配係数が１よりずっと小さいからである。また、これら元素が偏析すると未凝固溶鋼の融点が低下する。さらに、ＳおよびＢは、凝固殻と未凝固溶鋼の濡れ性を上昇させる。このようにＳおよびＢは、未凝固溶鋼の融点を低下させ、かつ、凝固殻と未凝固溶鋼の濡れ性を上昇させる元素であり、内部割れの原因となる液膜脆化を助長するので、これらＳおよびＢの含有率を、とくに低くする必要がある。ここで言う液膜脆化とは、凝固した結晶粒界に偏析した低融点の残溶鋼があり、結晶粒全体が液膜状に残溶鋼で覆われると、結晶粒同士の接合性が妨げられ、凝固組織、すなわち鋳片として脆くなる現象を言う。
【００１６】
本発明では、Ｍｎは２％以下、Ｓは０．００５％以下とし、Ｓ含有率に対するＭｎ含有率の比Ｍｎ／Ｓは１６０以上とすることにより、偏析部のＳは、ＭｎＳとしてＭｎに固定される。さらに、Ｂの含有率は０．００５％以下とする。したがって、凝固殻と未凝固溶鋼の濡れ性の上昇が抑制され、鋳片の内部割れが発生しにくくなる。
【００１７】
これらにより、鋳片を熱間圧延した薄鋼板、熱間圧延後に冷間圧延した薄鋼板、さらにこれら薄鋼板を加工した製品において、割れ、表面の光沢むら、硬度分布むらなどの発生を防止できる。
【００１８】
【発明の実施の形態】
まず、薄鋼板の化学組成を以下に説明する。なお、以下の％表示は質量％を意味する。
Ｃ：０．０７〜０．４％
Ｃは、鋼の強度を確保する上で安価で有用な元素であり、所要の強度などの機械特性による成分設計に基づいて含有率を決めればよい。その効果を発揮するためには、その下限は０．０７％とする。多く含有させると鋼の加工性を悪化させること、また、平衡分配係数が小さく偏析しやすいので、その上限は０．４％とする。Ｃは、偏析しやすい元素であり、未凝固溶鋼の融点を低下させるが、上記の範囲内の含有率であれば、とくに影響はない。したがって、Ｃは、０．０７〜０．４％とする。
【００１９】
Ｓｉ：０．４％以下
Ｓｉは、通常、脱酸と鋼の強化のために添加されるが、加工性を劣化することなく強度を高めることができる元素であり、その効果を発揮させるためには、０．０５％以上含有させることが望ましい。ただし、多く含有させると鋼材の化成処理性が悪化するので、その上限は０．４％とする。
【００２０】
Ｍｎ：２％以下で、かつ、Ｍｎ／Ｓが１６０以上
Ｍｎは強度を増す元素として安価な元素であり、その効果を発揮するためには、０．２％以上含有させることが望ましい。Ｍｎは偏析しやすい元素であるが、Ｓ含有率に対してＭｎを適宜多く含有することにより、鋳片の内部割れの発生を防止できる。すなわち、偏析部のＳは、ＭｎＳとしてＭｎに固定されるので、凝固した結晶粒界の残溶鋼と結晶粒の濡れ性の上昇が抑制され、鋳片の内部割れが発生しにくくなる。したがって、Ｓ含有率に対するＭｎ含有率の比Ｍｎ／Ｓは１６０以上とする。添加するＭｎ合金鉄などは高価であり、さらに、通常の薄鋼板の用途、中心偏析などから、Ｍｎ含有率の上限は２％とする。
【００２１】
Ｐ：０．０２％以下
Ｐは、不純物元素であり、その含有率が多くなると鋼の加工性が悪化する。また、偏析しやすく、未凝固溶鋼の融点を低下させるが、０．０２％以下の含有率であれば、とくに影響はない。
【００２２】
Ｓ：０．００５％以下
Ｓは、不純物元素であり、鋼の熱間延性を悪化させる。また、未凝固溶鋼の融点を低下させ、さらに、未凝固溶鋼の濡れ性を上昇させる元素である。そのため、凝固組織の結晶粒界が弱くなり、鋳片に内部割れが発生しやすくなる。したがって、その上限は０．００５％とする。
【００２３】
Ｂ：０．００５％以下
Ｂの含有率の上限は０．００５％とする。微量含有するだけで鋼材の焼入性を向上させることができる。一方、Ｂは、偏析しやすく、割れ感受性を極めて高くする元素である。また、未凝固溶鋼の融点を低下させ、さらに、未凝固溶鋼の濡れ性を上昇させる元素である。そのため、凝固組織の結晶粒界が弱くなり、鋳片に内部割れが発生しやすくなる。したがって、含有率の上限は０．００５％とする。
【００２４】
本発明でいう炭素鋼または低合金鋼とは、上述のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、およびＢ以外に、さらに必要に応じて、質量％で、Ａｌ；０．１％以下、Ｃｒ；１．０％以下、Ｎｉ；１．０％以下、Ｔｉ；０．１％以下、Ｎｂ；０．１％以下、およびＶ；０．１％以下のうちの１種類または２種類以上を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる鋼を意味する。これらＡｌ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｔｉ、ＮｂおよびＶの元素を含有することにより、薄鋼板の強度、靱性などの機械的特性が改善される。また、これらＡｌ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖの元素は、鋳片の偏析を伴った内部割れの発生への影響はほとんどない。
【００２５】
薄鋼板の厚さの上限は６ｍｍとする。上限を６ｍｍとするのは、自動車の足廻り部品など、薄鋼板が対象とする製品用途からである。薄鋼板の厚さの下限は、とくに限定しないが、製品用途から０．５ｍｍが望ましい。
【００２６】
鋳片を連続鋳造する際には、厚さ２５０〜３５０ｍｍの鋳片を、１．５〜２．５ｍ／分の速度で鋳造する。鋳片の厚さが２５０ｍｍ未満では、上記鋳造速度の範囲において、鋳片の生産性が低い。また、鋳片の厚さが３５０ｍｍを超えると、内部割れが発生しやすい。また、連続鋳造機が大型になる。したがって、鋳片の厚さは２５０〜３５０ｍｍとする。
【００２７】
鋳造速度が１．５ｍ／分未満では、内部割れ発生を抑制できるが、鋳片表層部の清浄度が悪化する。鋳片表層部の清浄度が悪化すると、薄鋼板の表面品質が悪化する。さらに、鋳片の生産性が低い。また、２．５ｍ／分を超えると、鋳片表面に割れが発生しやすく、また内部割れが発生しやすい。したがって、鋳造速度は１．５〜２．５ｍ／分とする。
【００２８】
厚さ２５０〜３５０ｍｍの鋳片を、１．５〜２．５ｍ／分の速度で鋳造する場合には、上述の化学組成とすることにより、内部割れの発生を抑制することができる。
【００２９】
また、内部割れの発生した鋳片を熱間で圧延して薄鋼板を製造する際に、またはその熱間で圧延した薄鋼板をさらに冷間で圧延して薄鋼板を製造する際に、内部割れが存在すると薄鋼板の表面近傍の品質にまで影響を及ぼし、薄鋼板表面の硬度分布が不均一になったり、表面に光沢むらが発生しやすい。したがって、鋳片の内部割れの発生を防止することにより、薄鋼板表面の硬度分布および光沢を均一にできる。
【００３０】
内部割れの発生のない鋳片を熱間で圧延して薄鋼板を得る際に、圧延前の鋳片の加熱温度、加熱時間などの加熱条件、および圧延温度、巻き取り温度などの圧延条件は、鋼に応じた通常の条件とすることができる。さらに、熱間圧延して得られた薄鋼板を冷間で圧延して薄鋼板を得る際に、酸洗条件、冷間圧延条件、熱処理条件などは、通常の条件とすることができる。
【００３１】
【実施例】
垂直部長さ３ｍ、円弧半径１０ｍ、５点曲げ４点矯正、機長４５ｍの垂直曲げ型連続鋳造機を用い、厚さ２５５ｍｍまたは２７０ｍｍ、幅１２００ｍｍの鋳片を鋳造する試験を実施した。連続鋳造機のガイドロールの軸心間距離は、垂直部で２５０ｍｍ、湾曲部で２５０〜４００ｍｍ、水平部で４００〜４５０ｍｍである。二次冷却の比水量は１〜２リットル／ｋｇ−鋼とした。用いた鋼は、後述する表１および表２に示すようにＣ含有率が０．０７〜０．４０質量％の低炭素鋼または中炭素鋼である。鋳造速度は１．５、１．６または１．７ｍ／分として試験した。
【００３２】
各試験で得られた鋳片から鋳造方向に長さ１００ｍｍのサンプルを採取し、その横断面をサルファプリントして、内部割れの発生の有無を目視により調査した。
【００３３】
また、得られた鋳片を熱間で圧延し、厚さ５ｍｍの薄鋼板をコイル状に巻き取った。その際、鋳片を１２３０〜１２５０℃の温度範囲内で加熱し、１２００℃前後で粗圧延を終了して、引き続き９３０〜８７０℃の温度で仕上圧延を行い、５００〜６００℃の温度でコイル状に巻き取った。
【００３４】
得られた薄鋼板を酸洗した後、その表面を目視で観察し、光沢むらの発生の有無を調査した。また、薄鋼板のサンプルを採取し、硬度分布を調査した。その際、薄鋼板の幅方向を５等分し、それぞれから長手方向に５００ｍｍのサンプルを採取し、ＪＩＳ Ｚ ２２４３「ブリネル硬さ試験−試験方法」により、薄鋼板表面のブリネル硬度（ＨＢＷ）を調査した。１個のサンプルで約５０カ所の位置の硬度を測定した。薄鋼板の幅方向での硬度分布の均一性を確認するために、得られた硬度のデータを統計処理し、その標準偏差（ＨＢＷ）を求めた。試験条件および試験結果を、前述の表１および表２に示す。
【００３５】
【表１】
0003606199.tif 000002
【表２】
0003606199.tif 000003
本発明例の試験Ｎｏ．１、２、４、５およびＮｏ．８では、厚さ２５５ｍｍまたは２７０ｍｍの鋳片を速度１．５、１．６または１．７ｍ／分で鋳造した。得られた鋳片を熱間で圧延し、厚さ５ｍｍの薄鋼板とした。これら鋳片厚さ、鋳造速度および薄鋼板の厚さは、いずれも本発明で規定する条件の範囲内である。また、用いた鋼は低炭素鋼または中炭素鋼で、その化学組成は、質量％で、Ｃ：０．０７〜０．３３％、Ｓｉ：０．１０〜０．２２％、Ｍｎ：０．６４〜０．８０％、Ｐ：０．０１０〜０．０２０％、Ｓ：０．００４〜０．００５％、Ａｌ：０．０１８〜０．０３０％およびＢ：０．００４〜０．００５％とし、残部はＦｅおよび不純物とした。また、Ｍｎ／Ｓは１６０〜２００とした。これらＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、ＢおよびＭｎ／Ｓの条件は、いずれも本発明で規定する条件の範囲内である。
【００３６】
試験Ｎｏ．１、２、４、５およびＮｏ．８では、内部割れの発生はなかった。また、これらの鋳片を熱間圧延した厚さ５ｍｍの薄鋼板では、硬度分布の標準偏差が８〜１２ＨＢＷの小さな値であり、均一な硬度分布を有する薄鋼板が得られた。さらに、薄鋼板表面には、光沢むらの発生は認められなかった。
【００３７】
比較例の試験Ｎｏ．１１〜Ｎｏ．１４では、厚さ２５５ｍｍまたは２７０ｍｍの鋳片を１．５、１．６または１．７ｍ／分の速度で鋳造した。得られた鋳片を熱間で圧延し、厚さ５ｍｍの薄鋼板とした。これら鋳片厚さ、鋳造速度および薄鋼板の厚さは、いずれも本発明で規定する条件の範囲内である。また、用いた鋼は低炭素鋼または中炭素鋼で、その化学組成は、質量％で、Ｃ：０．０７〜０．３３％、Ｓｉ：０．１５〜０．２２％、Ｍｎ：０．６５〜０．８０％、Ｐ：０．０１０〜０．０２０％、Ｓ：０．００４〜０．００５％、Ａｌ：０．０１８〜０．０２４％とし、残部はＦｅおよび不純物とした。また、Ｍｎ／Ｓは１６０〜２００とした。これらＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、ＳおよびＭｎ／Ｓの条件は、いずれも本発明で規定する条件の範囲内である。これらの試験では、さらに、Ｂを添加したが、その際、Ｂの含有率は、０．００６〜０．００７％とし、本発明で規定する条件の範囲外の高い値とした。
【００３８】
試験Ｎｏ．１１〜Ｎｏ．１４では、Ｂ含有率が少し高いため、微小な内部割れが見られた。これらの影響として、鋳片を熱間圧延した厚さ５ｍｍの薄鋼板で、硬度分布の標準偏差が１８〜２８ＨＢＷと大きな値となった。
【００３９】
比較例の試験Ｎｏ．１５〜Ｎｏ．１７では、厚さ２５５ｍｍまたは２７０ｍｍの鋳片を１．５または１．７ｍ／分の速度で鋳造した。得られた鋳片を熱間で圧延し、厚さ５ｍｍの薄鋼板とした。これら鋳片厚さ、鋳造速度および薄鋼板の厚さは、いずれも本発明で規定する条件の範囲内である。また、用いた鋼は低炭素鋼または中炭素鋼で、その化学組成は、質量％で、Ｃ：０．０７〜０．４０％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．５０〜０．８０％、Ｐ：０．０２１〜０．０２２％、Ｓ：０．００３〜０．００５％、Ａｌ：０．０１８〜０．０２５％とし、一部の試験では、さらに、Ｂを０．００５％含有させ、残部はＦｅおよび不純物とした。また、Ｍｎ／Ｓは１６０〜１６７とした。Ｐおよび一部の試験のＢ以外のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、ＳおよびＭｎ／Ｓの条件は、いずれも本発明で規定する条件の範囲内である。Ｐの値は、本発明で規定する条件を外れた高い値である。
【００４０】
試験Ｎｏ．１５〜Ｎｏ．１７では、Ｐ含有率が高いため、内部割れが発生した。また、これらの鋳片を熱間圧延した厚さ５ｍｍの薄鋼板では、硬度分布の標準偏差が４３〜５２ＨＢＷと大きな値となり、不均一な硬度分布の薄鋼板しか得られなかった。さらに、薄鋼板表面には、光沢むらの発生が認められた。
【００４１】
比較例の試験Ｎｏ．１８〜Ｎｏ．２３では、厚さ２５５ｍｍまたは２７０ｍｍの鋳片を１．５または１．７ｍ／分の速度で鋳造した。得られた鋳片を熱間で圧延し、厚さ５ｍｍの薄鋼板とした。これら鋳片厚さ、鋳造速度および薄鋼板の厚さは、いずれも本発明で規定する条件の範囲内である。また、用いた鋼は低炭素鋼または中炭素鋼で、その化学組成は、質量％で、Ｃ：０．０７〜０．４０％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．４０〜０．８０％、Ｐ：０．０１９〜０．０２０％、Ｓ：０．００３〜０．００６％、Ａｌ：０．０１８〜０．０２５％とし、一部の試験では、さらに、Ｂを０．００５％含有させ、残部はＦｅおよび不純物とした。また、Ｍｎ／Ｓは１２５〜１４０とした。一部の試験のＳおよび一部の試験のＢおよびＭｎ／Ｓ以外のＣ、Ｓｉ、ＭｎおよびＰの条件は、本発明で規定する条件の範囲内である。Ｍｎ／Ｓの値は、いずれも本発明で規定する条件を外れた低い値である。また、試験Ｎｏ．１９および試験Ｎｏ．２３では、Ｓが０．００６質量％であり、本発明で規定する条件を外れた高い値である。
【００４２】
試験Ｎｏ．１８〜Ｎｏ．２３では、鋳片の厚さ中心部近傍に、中心偏析に伴う内部割れが発生した。Ｍｎ／Ｓの値が低いため、未凝固溶鋼の濡れ性が上昇し、鋳片の内部割れが発生しやすくなった。また、これらの鋳片を熱間圧延した厚さ５ｍｍの薄鋼板では、硬度分布の標準偏差が３８〜４８ＨＢＷと大きな値となり、不均一な硬度分布の薄鋼板しか得られなかった。さらに、薄鋼板表面には、光沢むらの発生が認められた。
【００４３】
比較例の試験Ｎｏ．２４〜Ｎｏ．２６では、厚さ２５５ｍｍまたは２７０ｍｍの鋳片を１．５または１．７ｍ／分の速度で鋳造した。得られた鋳片を熱間で圧延し、厚さ５ｍｍの薄鋼板とした。これら鋳片厚さ、鋳造速度および薄鋼板の厚さは、いずれも本発明で規定する条件の範囲内である。また、用いた鋼は低炭素鋼または中炭素鋼で、その化学組成は、質量％で、Ｃ：０．０７〜０．４０％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：１．００〜１．３０％、Ｐ：０．０１９〜０．０２０％、Ｓ：０．００６〜０．００７％、Ａｌ：０．０１８〜０．０２５％とし、一部の試験では、さらに、Ｂを０．００５％含有させ、残部はＦｅおよび不純物とした。また、Ｍｎ／Ｓは１６７〜１８６とした。Ｓおよび一部の試験のＢ以外のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、ＰおよびＭｎ／Ｓの条件は、本発明で規定する条件の範囲内である。Ｓの値は、本発明で規定する条件を外れた高い値である。
【００４４】
試験Ｎｏ．２４〜Ｎｏ．２６では、鋳片に内部割れが発生した。Ｓ含有率が高いため、凝固殻と未凝固溶鋼の濡れ性の上昇し、鋳片の内部割れが発生しやすくなった。また、これらの鋳片を熱間圧延した厚さ５ｍｍの薄鋼板では、硬度分布の標準偏差が３２〜３５ＨＢＷと大きな値となり、不均一な硬度分布の薄鋼板しか得られなかった。さらに、薄鋼板表面には、光沢むらの発生が認められた。
【００４５】
【発明の効果】
本発明の方法の適用により、鋳片厚さを厚くし、鋳造速度を速くする条件で連続鋳造した鋳片を素材として、熱間圧延または熱間圧延後に冷間圧延した薄鋼板において、鋳片の内部割れに起因する薄鋼板製品の偏析線または内部割れの発生がなく、これら薄鋼板をさらに加工した製品において、加工時の割れ、製品表面の光沢むら、硬度分布むらなどの発生のない製品を得ることができる。