(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
一対のビードコアと、これらビードコア間に延び、子午線方向に延びる非伸張性コードをコーティングゴムで被覆することにより構成したカーカス層の本体部と、前記ビードコアおよび本体部の軸方向外側に配置されるとともに該本体部にほぼ沿って延び、非伸張性コードをコーティングゴムで被覆することにより構成した少なくとも１層の外側層と、前記本体部の半径方向外側に配置されたベルト層およびトレッドゴムとを備えた空気入りラジアルタイヤにおいて、前記外側層のうち半径方向外端が最も半径方向外側に位置している外側層の半径方向外端部におけるコーティングゴムのモジュラス値を本体部におけるコーティングゴムのモジュラス値より小としたことを特徴とする空気入りラジアルタイヤ。
【請求項２】
前記半径方向外端が最も半径方向外側に位置している外側層は、ビードコアの回りに折り返されたカーカス層の折返し部である請求項１記載の空気入りラジアルタイヤ。
【請求項３】
前記半径方向外端が最も半径方向外側に位置している外側層は、折返し部に重ね合わされた状態で配置されたチェーファーである請求項１記載の空気入りラジアルタイヤ。
【請求項４】
前記チェーファーの残りの部位におけるコーティングゴムもモジュラス値を本体部におけるコーティングゴムのモジュラス値より小とすることにより、チェーファー全体のコーティングゴムのモジュラス値を本体部におけるコーティングゴムのモジュラス値より小とした請求項３記載の空気入りラジアルタイヤ。
【請求項５】
前記外側層における非伸張性コードの少なくとも一部を数本ずつ束にすることにより、該束とこの束に隣接する非伸張性コードとの周方向距離を、これら非伸張性コードを等間隔で配置したときの周方向距離より広くした請求項１〜４のいずれか一項に記載の空気入りラジアルタイヤ。
【請求項６】
前記モジュラス値の小さなコーティングゴムの損失正接の値を本体部におけるコーティングゴムの損失正接の値より大とした請求項１〜５のいずれか一項に記載の空気入りラジアルタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、ビード部耐久性を向上させた空気入りラジアルタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、空気入りラジアルタイヤを負荷転動させると、タイヤの接地部分は負荷に対する路面からの反力を受けるため、該接地部分に対応するサイドウォール部は撓み変形し、その変形がビード部にも伝達される。この結果、ビード部のタイヤ軸方向外側部分が繰り返し圧縮され、特に、ビードコアより軸方向外側に配置されている外側層の半径方向外端近傍（カーカス層の折返し部の半径方向外端近傍あるいは該折返し部よりチェーファーが半径方向外側に延びている場合には該チェーファーの半径方向外端近傍）が繰り返し大きく圧縮され、これにより、外側層の半径方向外端に位置する非伸張性コードの切断先端がこれを囲むゴムを繰り返しつついて亀裂を生じさせるのである。そして、このような亀裂は、前述のような圧縮等に基づく応力を繰り返し受けることにより、隣接する非伸張性コードの切断先端に向かってほぼ円周方向に、また、該亀裂が発生した非伸張性コードの長手方向に沿って半径方向内側に進展するが、前者のように円周方向に進展して亀裂が次々とつながるとセパレーションが引き起こされタイヤ故障が発生するのである。
【０００３】
従来、このような外側層の半径方向外端におけるセパレーションを抑制するためにスティフナーのショアＡ硬度を高くし、これによりサイドウォール部における曲げ剛性を高めて走行時における撓み変形を抑制するようにしたものが提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、このような空気入りラジアルタイヤはある程度のビード部耐久性を有するものの、近年、タイヤの偏平化が進み、また、市場からのロングライフ化（更生も含む）の要求も大きくなったことから、十分なビード部耐久性を有するとは言えなくなってきた。
【０００５】
この発明は、外側層の半径方向外端におけるセパレーションを効果的に抑制することができる空気入りラジアルタイヤを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
このような目的は、一対のビードコアと、これらビードコア間に延び、子午線方向に延びる非伸張性コードをコーティングゴムで被覆することにより構成したカーカス層の本体部と、前記ビードコアおよび本体部の軸方向外側に配置されるとともに該本体部にほぼ沿って延び、非伸張性コードをコーティングゴムで被覆することにより構成した少なくとも１層の外側層と、前記本体部の半径方向外側に配置されたベルト層およびトレッドゴムとを備えた空気入りラジアルタイヤにおいて、前記外側層のうち半径方向外端が最も半径方向外側に位置している外側層の半径方向外端部におけるコーティングゴムのモジュラス値を本体部におけるコーティングゴムのモジュラス値より小とすることにより達成することができる。
【０００７】
前述のようなタイヤを負荷転動させると、接地部分に対応するサイドウォール部が撓み変形し、これにより、外側層の半径方向外端近傍（外側層が複数層ある場合には、半径方向外端が最も半径方向外側に位置している外側層の半径方向外端近傍）が繰り返し大きく圧縮されて該部位のゴムに亀裂が生じる。そして、このような亀裂は、前述のような圧縮等に基づく応力を繰り返し受けることにより、隣接する非伸張性コードの切断先端に向かってほぼ円周方向に、また、該亀裂が発生した非伸張性コードの長手方向に沿って半径方向内側に進展する。しかしながら、この発明においては外側層の半径方向外端部におけるコーティングゴムのモジュラス値を本体部におけるコーティングゴムのモジュラス値より小とし、これにより、前記外側層の半径方向外端部における応力を低減させるようにしたので、前述した亀裂の進展先端がこのモジュラスの小さなコーティングゴム領域まで到達すると、該亀裂に作用する応力が低下し、これにより、亀裂の隣接する非伸張性コードに向かう進展が効果的に抑制されるのである。この結果、亀裂が円周方向に進展してこれら亀裂同士がつながるのが遅くなり、セパレーションが効果的に抑制されてビード耐久性が向上するのである。なお、前述のモジュラス値の小さなコーティングゴムが配置されるのは、外側層がカーカス層の折返し部から構成されている場合、および外側層が折返し部およびチェーファーから構成されているが、チェーファーの半径方向外端が折返し部の半径方向外端より半径方向内側に位置している場合には、請求項２に記載のように折返し部の半径方向外端部であり、一方、外側層が折返し部およびチェーファーから構成されているが、折返し部の半径方向外端がチェーファーの半径方向外端より半径方向内側に位置している場合には、請求項３に記載のようにチェーファーの半径方向外端部である。
【０００８】
また、請求項４に記載のように構成すれば、チェーファー全体のコーティングゴムを同一種類のゴムから構成することができ、これにより、製造が容易となって生産性を向上させることができる。
さらに、請求項５に記載のように構成すれば、隣接する亀裂間の周方向距離が長くなって亀裂同士がつながりにくくなり、セパレーションがさらに効果的に抑制される。
また、モジュラス値の小さなコーティングゴムは大きく変形するが、請求項６に記載のように構成すれば、このような変形を発熱に効率的に置換することができ、これにより、亀裂の進展をさらに効果的に抑制することができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、この発明の第１実施形態を図面に基づいて説明する。
図１、２、３において、１１は空気入りラジアルタイヤであり、このタイヤ１１は一対のビードコア１２と、これらビードコア１２からほぼ半径方向外側に向かって延びるスティフナー１３とを有し、各スティフナー１３は半径方向内側に位置しショアＡ硬度の高いゴムからなる硬スティフナー部１３ａと、半径方向外側に位置しショアＡ硬度が硬スティフナー部１３ａより低いゴムからなる軟スティフナー部１３ｂとから構成されている。１４はトロイダル状をしたカーカス層であり、このカーカス層１４は両ビードコア１２間に延びる本体部１５と、ビードコア１２の廻りに内側から外側に向かって折返されることにより、ビードコア１２、本体部１５より軸方向外側に配置されるとともに、前記本体部１５にほぼ沿って延びる折返し部１６とを有する。そして、前記カーカス層１４、即ち本体部１５および折返し部１６はいずれも、子午線方向（ラジアル方向）に延び互いに等間隔離れて配列された多数本の非伸張性コード１７と、これら非伸張性コード１７を被覆するコーティングゴム１８とから構成されている。ここで、前記非伸張性コード１７としては、例えばスチールあるいは芳香族ポリアミド繊維が用いられ、この結果、前記カーカス層１４のコード方向弾性率は２５００ｋｇ／ｍｍ２以上となる。２０はカーカス層１４の外側に重ね合わされた一対のチェーファーであり、これらのチェーファー２０は前記折返し部１６の軸方向外側において本体部１５にほぼ沿って延びている。なお、この実施形態においては前記チェーファー２０はビードコア１２の回りを軸方向内側に折り返されながら本体部１５に沿って延び、その半径方向外端は前記折返し部１６の半径方向外端１６ａより若干半径方向外側に位置している。各チェーファー２０は前記カーカス層１４と同様に互いに等間隔離れて配列された多数本の非伸張性コード２１と、これら非伸張性コード２１を被覆するコーティングゴム２２とから構成されており、また、これら非伸張性コード２１としては、例えばスチールあるいは芳香族ポリアミド繊維が用いられ、この結果、前記チェーファー２０のコード方向弾性率も２５００ｋｇ／ｍｍ２以上となる。そして、これらチェーファー２０の非伸張性コード２１は子午線方向に対して４５度から８０度（この実施形態では６０度）の角度で傾斜している。前述の折返し部１６、チェーファー２０はいずれも、ビードコア１２および本体部１５の軸方向外側に配置されるとともに該本体部１５にほぼ沿って延び、非伸張性コード１７、２１をコーティングゴム１８、２２でそれぞれ被覆することにより構成した外側層に相当し、この結果、この実施形態では外側層は２層配置されていることになる。なお、この外側層は少なくとも１層配置されていればよいので、前記チェーファー２０は配置されていなくてもよく、この場合には外側層は折返し部１６のみとなる。また、この実施形態においては、外側層（折返し部１６またはチェーファー２０）の軸方向外側い伸張性コードをコーティングゴムで被覆した補強層、例えばナイロンチェーファーを配置してもよい。
【００１０】
ここで、前記折返し部１６はチェーファー２０より半径方向外側まで延びており、この結果、前記折返し部１６の半径方向外端１６ａはチェーファー２０の半径方向外端２０ａより半径方向外側に配置される。これにより、外側層のうち半径方向外端が最も半径方向外側に位置している外側層は、この実施形態では折返し部１６となる。そして、このように半径方向外端が最も半径方向外側に位置している外側層（折返し部１６）の半径方向外端部は、タイヤ１１の負荷転動時に繰り返し大きく圧縮され、これにより該部位のゴムに亀裂が生じる。その後、該亀裂は、前述のような圧縮等に基づく応力を繰り返し受けることにより、隣接する非伸張性コード１７の切断先端に向かってほぼ円周方向に、また、該亀裂が発生した非伸張性コード１７の長手方向に沿って半径方向内側に進展し、セパレーションを引き起こそうとする。このため、この実施形態においては、半径方向外端が最も半径方向外側に位置している外側層（折返し部１６）の半径方向外端部におけるコーティングゴム１８のモジュラス値を本体部１５におけるコーティングゴム１８のモジュラス値より小としている。ここで、本体部１５におけるコーティングゴム１８の  １００％モジュラス値は通常５４ｋｇ／ｃｍ２程度であるが、前記モジュラス値の小さなコーティングゴム１８が配置されている領域（低モジュラス領域１８ａ）におけるコーティングゴム１８の  １００％モジュラス値は２０ｋｇ／ｃｍ２から４０ｋｇ／ｃｍ２の範囲が好ましく、この実施例では２９ｋｇ／ｃｍ２としている。また、前記低モジュラス領域１８ａの半径方向距離Ｌｍｍ（折返し部１６の半径方向外端１６ａを基点として折返し部１６に沿って測定した半径方向距離）は  ５ｍｍ以上とすることが好ましい。その理由は、前記距離Ｌが  ５ｍｍ未満であると、タイヤ１１が長時間負荷転動したとき、亀裂が非伸張性コード１７に沿って半径方向内側に前記距離Ｌを超えて進展し、これより、該亀裂が再び円周方向に容易に進展することができるようになるからである。また、前記折返し部１６の半径方向外端１６ａからチェーファー２０の半径方向外端２０ａまでの折返し部１６に沿っての半径方向距離Ｈｍｍは通常１０ｍｍ程度であるが、この半径方向距離Ｈは大きいほど好ましい。その理由は、亀裂が折返し部１６の非伸張性コード１７に沿ってチェーファー２０の半径方向外端２０ａ近傍まで半径方向内側に進展してくると、該亀裂がチェーファー２０に向かって進展しセパレーションを引き起こそうとするが、前述のように半径方向距離Ｈが大きいと、亀裂が半径方向外端２０ａ近傍まで進展するのに長時間かかってセパレーションの発生が効果的に抑制されるからである。さらに、前記低モジュラス領域１８ａにおけるコーティングゴム１８の損失正接（  ｔａｎδ）の値を本体部１５におけるコーティングゴム１８の損失正接の値より大とすることが好ましい。その理由は、低モジュラス領域１８ａにおけるコーティングゴム１８は剛性が低いため、受ける力が同一でも変形量が大きくなるが、前述のように損失正接を大きくすると、このような変形が効率的に発熱に置換され、これにより、亀裂の進展を効果的に抑制することができるからである。また、前記外側層のうち半径方向外端が２番目に半径方向外側である外側層、ここではチェーファー２０の半径方向外端２０ａと折返し部１６との間の距離Ｍｍｍ、詳しくはこれらチェーファー２０、折返し部１６の非伸張性コード２１、１７間の距離Ｍは、通常  １ｍｍ程度である。
【００１１】
前述のように半径方向外端が最も半径方向外側に位置している外側層（折返し部１６）の半径方向外端部（低モジュラス領域１８ａ）におけるコーティングゴム１８を低モジュラスとすると、該折返し部１６の半径方向外端部における応力が低減され、これにより、前述した亀裂の進展先端がこの低モジュラス領域１８ａまで到達したときの該亀裂に作用する応力が低下し、この結果、亀裂が隣接する非伸張性コード１７に向かって円周方向に進展しようとしても、このような進展が効果的に抑制されるのである。これにより、亀裂が円周方向に進展してこれら亀裂同士がつながるのが遅くなり、セパレーションが効果的に抑制されてビード耐久性が向上するのである。ここで、前述のように低モジュラス領域１８ａを設けた場合（実線）と、このような低モジュラス領域を設けない場合（破線）とで、隣接する亀裂同士の周方向つながりがどの程度異なるかを図４に示すが、この図４からも明らかなように低モジュラス領域１８ａを設けた場合の方が亀裂同士のつながりが困難となっている。なお、この図４における縦軸は、非伸張性コード１７の１０本当り亀裂が周方向につながっている本数の平均である。
【００１２】
前記カーカス層１４の半径方向外側にはベルト層２６が設けられ、このベルト層２６は内部に非伸張性コードが埋設されたプライ２７を少なくとも２枚積層することにより構成している。そして、これらプライ２７にそれぞれ埋設されたコードは、タイヤ赤道面Ｓに対して所定の角度で交差するとともに、これらプライ２７間において互いに逆方向に傾斜し交差している。前記ベルト層２６の半径方向外側にはトレッドゴム２８が配置され、このトレッドゴム２８の外表面には周方向に延びる複数本の主溝２９および該主溝２９に交差する図示していない横溝が形成されている。
【００１３】
図５はこの発明の第２実施形態を示す図である。この実施形態においては、チェーファー３０はビードヒール３１近傍において終了し、本体部１５の軸方向内側まで延びていない。なお、他の構成、作用は前記第１実施形態と同様である。
【００１４】
図６、７はこの発明の第３実施形態を示す図である。この実施形態においては、チェーファー３４が折返し部３５より半径方向外側まで延びており、この結果、前記チェーファー３４の半径方向外端３４ａは折返し部３５の半径方向外端３５ａより半径方向外側に配置されている。これにより、外側層のうち半径方向外端が最も半径方向外側に位置している外側層は、この実施形態ではチェーファー３４となるが、これらチェーファー３４の半径方向外端部におけるコーティングゴム３６のモジュラス値を本体部１５におけるコーティングゴム１８のモジュラス値より小としている。このようにチェーファー３４の半径方向外端部にモジュラス値の小さなコーティングゴム３６が配置されている低モジュラス領域３６ａを設けると、タイヤ１１の負荷転動時に大きな応力が発生するチェーファー３４の半径方向外端部における前記応力が低減され、これにより、該部位に発生した亀裂の進展を効果的に抑制することができる。なお、他の構成、作用は前記第１実施形態と同様である。
【００１５】
図８はこの発明の第４実施形態を示す図である。この実施形態においては、チェーファー３８の半径方向外端部のコーティングゴムだけではなくチェーファー３８の残りの部位におけるコーティングゴムも、モジュラス値を本体部１５におけるコーティングゴム１８のモジュラス値より小としている。この結果、チェーファー３８全体のコーティングゴムはそのモジュラス値が本体部１５におけるコーティングゴム１８のモジュラス値より小となり、チェーファー３８全体が低モジュラス領域４０となる。そして、このようにチェーファー３８全体を低モジュラス領域４０とすると、チェーファー３８全体のコーティングゴムを同一種類のゴムから構成することができ、これにより、製造が容易となって生産性を向上させることができる。なお、他の構成、作用は前記第３実施形態と同様である。
【００１６】
図９、１０はこの発明の第５実施形態を示す図である。この実施形態においては折返し部４２より軸方向外側に位置しているチェーファー４３を半径方向外側に向かうに従い折返し部４２から離れるよう傾斜させている。この結果、折返し部４２の半径方向外端４２ａとチェーファー４３との間の距離Ｍが大きくなってこれらの間に厚いゴムが介装されることになり、これにより、亀裂がチェーファー４３の非伸張性コード４４に沿って折返し部４２の半径方向外端４２ａ近傍まで進展してきたとき、前記厚いゴムによって折返し部４２に向かう亀裂が効果的に抑制されるのである。なお、他の構成、作用は前記第４実施形態と同様である。
【００１７】
図１１、１２はこの発明の第６実施形態を示す図である。この実施形態においては、チェーファー４６の非伸張性コード４７の少なくとも一部、ここでは全部の非伸張性コード４７を数本（２本）ずつ束にすることにより、該チェーファー４６の総強力を低下させることなく、非伸張性コード４７の束４８とこの束４８に隣接する非伸張性コード４７（ここでは全部の非伸張性コード４７が束となっているので、隣接する非伸張性コード４７はその束４８となる）との周方向距離を、これら非伸張性コード４７が等間隔で配置されているときの周方向距離より広くしている。この結果、チェーファー４６の半径方向外端部に生じた亀裂は、これら束４８間の厚いゴムに阻止されて進展がさらに効果的に抑制されるのである。なお、他の構成、作用は前記第４実施形態と同様である。
【００１８】
図１３、１４はこの発明の第７実施形態を示す図である。この実施形態においては、チェーファー５０はビードヒール５１近傍において終了し、本体部１５の軸方向内側まで延びていない。なお、他の構成、作用は前記第３実施形態と同様である。
【００１９】
図１５はこの発明の第８実施形態を示す図である。この実施形態においては、チェーファー５５の半径方向外端部のコーティングゴムだけではなくチェーファー５５の残りの部位におけるコーティングゴムも、モジュラス値を本体部１５におけるコーティングゴム１８のモジュラス値より小としており、この結果、チェーファー５５全体が低モジュラス領域５６となる。なお、他の構成、作用は前記第７実施形態と同様である。
【００２０】
図１６、１７はこの発明の第９実施形態を示す図である。この実施形態においては、チェーファー５７を折返し部５８とスティフナー５９との間に配置している。なお、他の構成、作用は第７実施形態と同様である。
【００２１】
図１８はこの発明の第１０実施形態を示す図である。この実施形態においては、チェーファー６０の半径方向外端部のコーティングゴムだけではなくチェーファー６０の残りの部位におけるコーティングゴムも、モジュラス値を本体部１５におけるコーティングゴム１８のモジュラス値より小としており、この結果、チェーファー６０全体が低モジュラス領域６１となる。なお、他の構成、作用は前記第９実施形態と同様である。
【００２２】
【実施例】
次に、第１試験例について説明する。この第１試験例においては、折返し部のコーティングゴム全体を本体部のコーティングゴムと同一ゴム（モジュラス値が同一のゴム）から構成した以外は第１実施形態と同様である比較タイヤ１と、前記第１実施形態と同様の供試タイヤ１と、前記第２実施形態と同様の供試タイヤ２とを準備した。ここで、前述した各タイヤの本体部におけるコーティングゴムおよび低モジュラス領域におけるコーティングゴムの  １００％モジュラス値はそれぞれ５４ｋｇ／ｃｍ２、２９ｋｇ／ｃｍ２であり、また、これら双方のコーティングゴムの損失正接は０．２０であった。なお、他の諸元は以下の表１に示す通りである。
【表１】
0003606667.tif 000002
さらに、前記各タイヤのサイズは１１／７０Ｒ２２．５であり、使用リムは７．５０×２２．５であった。次に、このような各タイヤに内圧（８．５ｋｇｆ／ｃｍ２）を充填した後、荷重（  ５０００ｋｇｆ）を負荷しながらドラム上を時速６０ｋｍで直径  １．７ｍのドラム上を走行させ、ビード部にセパレーションが生じるまでの走行距離を測定して指数に換算した。その結果を前記表１に示すが、この表１から明らかなようにいずれの供試タイヤも比較タイヤ１よりビード部耐久性が向上している。
【００２３】
次に、第２試験例について説明する。この第２試験例においては、チェーファーのコーティングゴム全体を本体部のコーティングゴムと同一ゴム（モジュラス値が同一のゴム）から構成した以外は第３実施形態と同様の比較タイヤ２と、前記第３実施形態と同様の供試タイヤ３と、前記第４実施形態と同様の供試タイヤ４と、前記第５実施形態と同様の供試タイヤ５と、前記第６実施形態と同様の供試タイヤ６と、前記第７実施形態と同様の供試タイヤ７と、前記第８実施形態と同様の供試タイヤ８と、前記第９実施形態と同様の供試タイヤ９と、前記第１０実施形態と同様の供試タイヤ１０と、半径方向距離Ｈを２０ｍｍとした以外は第４実施形態と同様である供試タイヤ１１と、チェーファーのコーティングゴムの損失正接を０．３０とした以外は第４実施形態と同様である供試タイヤ１２とを準備した。ここで、前述した各タイヤの本体部におけるコーティングゴムおよび低モジュラス領域におけるコーティングゴムの  １００％モジュラス値はそれぞれ５４ｋｇ／ｃｍ２、２９ｋｇ／ｃｍ２であり、また、各タイヤのコーティングゴムの損失正接は０．２０（供試タイヤ１２は前述のように０．３０）であった。なお、他の諸元は以下の表２に示す通りである。
【表２】
0003606667.tif 000003
ここで、前記各タイヤのサイズ、使用リムは前述の第１試験例と同様であった。次に、このような各タイヤに対して前述した第１試験例と同様の条件下で走行試験を行い、その指数値を求めた。その結果を前記表２に示すが、この表２から明らかなようにいずれの供試タイヤも比較タイヤ２よりビード部耐久性が向上している。
【００２４】
【発明の効果】
以上説明したように、この発明によれば、外側層の半径方向外端部におけるセパレーションを効果的に抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の第１実施形態を示すタイヤの子午線断面図である。
【図２】そのビード部近傍の子午線断面図である。
【図３】図２に示した円内の拡大断面図である。
【図４】亀裂の周方向つながり易さを示すグラフである。
【図５】この発明の第２実施形態を示すビード部近傍の子午線断面図である。
【図６】この発明の第３実施形態を示すビード部近傍の子午線断面図である。
【図７】図６に示した円内の拡大断面図である。
【図８】この発明の第４実施形態を示すビード部近傍の子午線断面図である。
【図９】この発明の第５実施形態を示すビード部近傍の子午線断面図である。
【図１０】図９に示した円内の拡大断面図である。
【図１１】この発明の第６実施形態を示すビード部近傍の子午線断面図である。
【図１２】図１１に示した円内の拡大断面図である。
【図１３】この発明の第７実施形態を示すビード部近傍の子午線断面図である。
【図１４】図１３に示した円内の拡大断面図である。
【図１５】この発明の第８実施形態を示すビード部近傍の子午線断面図である。
【図１６】この発明の第９実施形態を示すビード部近傍の子午線断面図である。
【図１７】図１６に示した円内の拡大断面図である。
【図１８】この発明の第１０実施形態を示すビード部近傍の子午線断面図である。
【符号の説明】
１１…空気入りラジアルタイヤ    １２…ビードコア
１５…本体部                      １６、２０…外側層
１６ａ…半径方向外端            １７…非伸張性コード
１８…コーティングゴム          ２１…非伸張性コード
２２…コーティングゴム              ２６…ベルト層
２８…トレッドゴム                ４８…束
【図１】
0003606667.tif 000004
【図２】
0003606667.tif 000005
【図３】
0003606667.tif 000006
【図４】
0003606667.tif 000007
【図５】
0003606667.tif 000008
【図６】
0003606667.tif 000009
【図７】
0003606667.tif 000010
【図８】
0003606667.tif 000011
【図９】
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【図１０】
0003606667.tif 000013
【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
0003606667.tif 000018
【図１６】
0003606667.tif 000019
【図１７】
0003606667.tif 000020
【図１８】
0003606667.tif 000021