(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダ内に二つの油室が区画され、二つの油室は減衰バルブを介して開閉され、更に前記減衰バルブを迂回して二つの油室を開閉するバイパス路が形成されている油圧緩衝器において、バイパス路の途中に当該バイパス路を開閉するスプールを摺動自在に配設し、スプールの受圧面側に形成される受圧面側油室とスプールの背圧面側に形成される背圧面側油室とをオリフィスを介して連通させ、更に背圧面側油室内にはフリーピストンが摺動自在に挿入され、このフリーピストンと前記スプールとの間に当該スプールを閉じ方向に附勢するスプリングを介在させたことを特徴とする油圧緩衝器。
【請求項２】
オリフィスがスプールに形成されている請求項１の油圧緩衝器。
【請求項３】
スプールの中央に通孔を形成し、スプールの受圧面上に前記通孔を開閉するチェック弁が配設され、当該チェック弁に前記通孔に照準されるオリフィスが形成されている請求項１の油圧緩衝器。
【請求項４】
受圧面側室にチェック弁を閉じ方向に附勢するスプリングを設け、このスプリングは背圧面側室に設けた他のスプリングとバランスしてスプールをバイパスが閉じる位置に静止させている請求項３の油圧緩衝器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、車両搭載用の油圧緩衝器に関し、特に、振動周波数に感応して発生減衰力が所謂ハイカット調整されるようにした油圧緩衝器の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、車両に搭載される油圧緩衝器は、振動周波数に感応して発生減衰力が所謂ハイカット調整されるように構成されることが多い。
【０００３】
例えば、図７に示す油圧緩衝器にあっては、基本的には、シリンダ１に対してピストンロッド２が出没されるその伸縮作動時に、ピストン部３に配設されている伸側減衰バルブ４及び圧側減衰バルブ５によって所定の大きさの減衰力が発生される。
【０００４】
その一方で、該油圧緩衝器にあっては、上記減衰バルブ４，５を迂回してシリンダ１内にピストン部３によって区画されるロッド側油室Ａとピストン側油室Ｂとを連通することになる所謂バイパス路を有してなり、該バイパス路は、シリンダ１内における振動周波数に感応して開閉されるようになっている。
【０００５】
即ち、該バイパス路は、シリンダ１内における振動周波数が低周波数領域にあるときに、ピストンナット６の内空部６ａに摺動可能に収装されたスプール１０が所謂後退方向たる下方、又は上方に摺動することで閉鎖される。
【０００６】
そして、スプール１０は、その上下に形成される油室たる圧力室Ｒ１，Ｒ２にオリフィスＯ１又はＯ２を介して一次遅れの油圧が供給されることで下方又は上方に摺動する。
【０００７】
因に、ここにおけるバイパス路は、ピストンロッド２の先端インロー部２ａの近傍部に開穿されてロッド側油室Ａに連通する横孔２ｃと、ピストンロッド２の先端インロー部２ａの軸芯部に開穿され上記横孔２ｃに連通する縦孔２ｄと、ピストンナット６の内空部６ａと、からなる。
【０００８】
そして、ピストンナット６の内空部６ａでは、スプール１０の外周に形成された環状溝１０ａと、スプール１０を摺動可能に収装するスプールボディ１１と、スプールボディ１１に上下に隔成状態に形成されて上記環状溝１０ａに連通する一対の開口１１ａと、スプールボディ１１を所定位置に定着させる上下一対のリテーナ１２，１２と、各リテーナ１２，１２に形成され各開口１１ａに連通するスリット孔１２ａ，１２ａと、によってバイパス路の一部を形成している。
【０００９】
また、リテーナ１２に形成の各スリット孔１２ａのうち、上方のスリット孔１２ａは、前記ピストンロッド２に開穿の縦孔２ｄ側の内空部６ａ内に、下方のスリット孔１２ａはピストン側油室Ｂに連通するように設定されている。
さらに、スプール１０は、これを上下方向から挟むように配設される上下一対のスプリングＳ１，Ｓ２で附勢されていて、無負荷の時にバランスして所謂中立状態に維持されるように設定されている。
【００１０】
それ故、以上のように形成されている従来の油圧緩衝器にあっては、その伸縮作動時であって、シリンダ１内における振動周波数が低周波数領域にあるときには、高圧側油室からの油圧がオリフィスＯ１またはＯ２を介して一次遅れの油圧となって一次遅れの圧力室Ｒ１あるいはＲ２に供給される。
【００１１】
その結果、シリンダ１内における振動周波数が低周波数領域にあるときの、例えば、該油圧緩衝器における伸側作動時には、図８に示すように、スプール１０が図中で下降方向となる後退方向に摺動してバイパス路を閉鎖することになり、このとき、伸側減衰バルブ４において所定の大きさの減衰力、即ち、高い減衰力が発生されることになる。
【００１２】
一方、シリンダ１内における振動周波数が低周波数領域を脱して、中周波数領域以上、特に、高周波数領域になるときには、例えば、伸側作動時において高圧側油室とされるロッド側油室Ａからの圧油が伸側の一次遅れの圧力室Ｒ１に供給されなくなる。
【００１３】
その結果、図７に示すように、スプール１０が中立状態に維持されて、バイパス路が開放されたままの状態に維持される。
【００１４】
従って、ロッド側油室Ａから作動油がバイパス路を介してピストン側油室Ｂに流出されることになり、それまで伸側減衰バルブ４を通過することで発生されていた伸側減衰力が低い伸側減衰力に所謂ハイカット調整されることになる。
【００１５】
因に、圧側作動時にも上記伸側の場合と逆方向に油が流れ、バイパス路の開閉が実現されるため発生される圧側減衰力が所謂ハイカット調整される。
【００１６】
その結果、上記した従来の油圧緩衝器にあっては、以上のような所謂ハイカット調整がなされることで、シリンダ１内の振動周波数が低周波数領域にあるときには、高い減衰力を発生させてバネ上の制振を可能にして操縦安定性を改善し、シリンダ１内の振動周波数が低周波数領域を脱して、特に、高周波数領域になるときには、低い減衰力を発生させて乗り心地を改善することが可能になる。
【００１７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記した従来の油圧緩衝器にあっては、以下のような不具合が指摘されている。
【００１８】
即ち、上記した従来例としての油圧緩衝器にあっては、シリンダ１内の振動周波数が低周波数領域にあるときに、スプール１０が摺動して高減衰力の発生状態を現出させるように構成されているから、シリンダ１への入力振動に低周波要素がある限り、高減衰力が発生されることになる。
【００１９】
従って、入力振動が低周波と高周波とを混在する重畳波振動のときには、高周波要素があるが故に発生減衰力が低く抑えられるのが望ましいにも拘らず、低周波要素があるが故に高減衰力の発生状態のままに維持され、所謂ハイカット調整が実現されなくなる不具合がある。
【００２０】
また、ピストン速度が低速域にある場合には、高圧側油室からの油圧に基づく一次遅れの油圧が一次遅れの圧力室Ｒ１あるいはＲ２に供給される前に開放されているバイパス路を流れる油量が多くなり、設定したスプール１０の摺動を実現できなくなる危惧がある。
【００２１】
特に、油圧緩衝器が静止状態から極微低速で伸縮を開始するような場合には、高圧側油室からの作動油が開放されているバイパス路を流れ、スプール１０の摺動を設定通りに現出し得なくなる危惧がある。
【００２２】
この発明は、前記した事情を鑑みて創案されたものであって、その目的とするところは、振動周波数に的確に感応して所定の減衰力を発生し得て、車両への搭載に最適となる油圧緩衝器を提供することである。
【００２３】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するため、本発明の構成は、シリンダ内に二つの油室が区画され、二つの油室は減衰バルブを介して開閉され、更に前記減衰バルブを迂回して二つの油室を開閉するバイパス路が形成されている油圧緩衝器において、バイパス路の途中に当該バイパス路を開閉するスプールを摺動自在に配設し、スプールの受圧面側に形成される受圧面側油室とスプールの背圧面側に形成される背圧面側油室とをオリフィスを介して連通させ、更に背圧面側油室内にはフリーピストンが摺動自在に挿入され、このフリーピストンと前記スプールとの間に当該スプールを閉じ方向に附勢するスプリングを介在させたとするものである。
【００２４】
この場合、オリフィスがスプールに形成されてるのが好ましく、また、スプールの中央に通孔を形成し、スプールの受圧面上に前記通孔を開閉するチェック弁が配設され、当該チェック弁に前記通孔に照準されるオリフィスを形成させてもよい。
【００２５】
さらに、受圧面側室にチェック弁を閉じ方向に附勢するスプリングを設け、このスプリングは背圧面側室に設けた他のスプリングとバランスしてスプールをバイパスが閉じる位置に静止させるようにしてもよい。
【００２６】
それ故、シリンダ内における振動周波数が低周波数領域にある場合には、高圧側油室からの油圧がスプールの受圧面側に形成されている受圧面側油室に供給されると共に、オリフィスを介してスプールの背圧面側に形成されている背圧面側油室にも供給される。
【００２７】
このとき、受圧面側油室と背圧面側油室との間には、油圧差が現出されず、静止状態に維持されてバイパス路が閉鎖状態に維持される。
【００２８】
その結果、高圧側油室からの作動油が減衰バルブのみを通過して低圧側油室に流出し、減衰バルブで設定された所定の減衰力の発生が可能になる。
【００２９】
一方、シリンダ内における振動周波数が低周波数領域を脱して、特に、高周波数領域になると、高圧側油室からの油圧が受圧面側油室には供給されるが、オリフィスを介しての油圧が背圧面側油室には供給されなくなる。
【００３０】
このとき、受圧面側油室と背圧面側油室との間には、油圧差が現出されることになり、スプールが背圧面側油室に配在のスプリングの附勢力に抗して後退方向に摺動してバイパス路を開放状態にする。
【００３１】
この場合、スプールの後退方向への摺動時には、背圧面側油室に配在されているフリーピストンが後退しスプールの摺動を保障する。
【００３２】
その結果、高圧側油室からの作動油がバイパス路を通過して低圧側油室に流出することになり、減衰バルブを通過する油量が減り、減衰力が小さくなる。
【００３３】
シリンダ内における振動周波数が低周波数領域から高周波数領域になると、それまで発生されていた減衰力の発生状態がより低い減衰力の発生状態に変更調整され、減衰力が所謂ハイカット調整される。
【００３４】
【発明の実施の形態】
以下、図示した実施の形態に基づいて説明すると、図１に示すように、この発明の実施の形態に係る油圧緩衝器は、この種の車両搭載用の油圧緩衝器がそうであるように、例えば、車両の車軸側に配在されるシリンダ１内に車両の車体側に配在されるピストンロッド２の図中で下端側となる先端側を出没可能に挿通してなる。
【００３５】
そして、ピストンロッド２の先端インロー部２ａには、シリンダ１内に摺動可能に収装され該シリンダ１内に上方油室たるロッド側油室Ａと下方油室たるピストン側油室Ｂとを区画形成するピストン部３が連設されている。
【００３６】
また、ピストン部３を構成するピストン本体３ａには、ロッド側油室Ａとピストン側油室Ｂとの連通を可能にする伸側ポート３ｂ及び圧側ポート３ｃが開穿されており、伸側ポート３ｂの下流端が伸側減衰バルブ４で、また、圧側ポート３ｃの下流端が吸い込みバルブ７で、それぞれ開放可能に閉塞されている。
【００３７】
ピストンロッド２の先端インロー部２ａには、吸い込みバルブ７とピストン本体３ａと伸側減衰バルブ４が直列に挿入され、これらの部材は上記インロー部に螺着した中空なピストンナット６の上端で挾持されている。
【００３８】
伸側バルブ４は、ピストンナット６の段部に支持されたスプリング４ａでバックアップされている。
【００３９】
また、吸い込みバルブ７は、伸側ポート３ｂに対向する開口７ａを有してロッド側油室Ａと伸側ポート３ｂとの連通を可能にしている。
【００４０】
一方、該油圧緩衝器は、伸側減衰バルブ４及び吸い込みバルブ７を迂回してロッド側油室Ａとピストン側油室Ｂとの連通を可能にするバイパス路を有してなるとしている。
【００４１】
該バイパス路は、図示例では、ピストンロッド２の先端インロー部２ａの上方近傍部に開穿されてロッド側油室Ａに連通する横孔２ｃと、ピストンロッド２の先端インロー部２ａの軸芯部に開穿されて上記横孔２ｃに連通する縦孔２ｄと、ピストンナット６の内空部６ａと、ピストンナット６の周壁部６ｂに形成された透孔６ｃと、からなる。
【００４２】
そして、該バイパス路は、ピストンナット６をハウジングとするように該ピストンナット６内、即ち、上記内空部６ａに摺動可能に収装されたスプール１０が所謂中立状態におかれて静止するときに遮断されると共に、スプール１０が図中で下降方向となるその後退方向に摺動するときに開放されることになるように設定されている（図３参照）。
【００４３】
即ち、図示例において、該バイパス路は、透孔６ｃが摺動するスプール１０で開閉されることで、該バイパス路が開閉されるとしている。
【００４４】
ところで、図示例にあって、ハウジングたるピストンナット６の内空部６ａには、スプール１０の配在によって、上方の受圧面側油室Ｒ３と下方の背圧面側油室Ｒ４とが区画形成されており、背圧面側油室Ｒ４内下方には、フリーピストン１３が上下摺動自在に配設されている。
【００４５】
そして、受圧面側油室Ｒ３と背圧面側油室Ｒ４にはそれぞれ第１，第２のスプリング１２，１２が配設されていて、該スプリング１２，１２がスプール１０を上下から挾持し、その附勢力がバランスしてスプール１０を所謂中立状態にして静止させるときに、前記透孔６ｃを閉塞するように設定されている。
【００４６】
尚、背圧面側油室Ｒ４に配設された下方の第１のスプリング１２は、図中で下端となるその基端がピストンナット６の周壁部６ｂに嵌着された割りリング１４に担持される環状バネシート１５に係止されている。
【００４７】
フリーピストン１３は、図中で下面側となるその背面側に配設されたスプリング１３ａで図中で上昇方向となる前進方向に附勢されており、該スプリング１３ａの図中で下端となるその基端がピストンナット６の周壁部６ｂのカシメ端６ｄに固着されたシート部材１６に係止されている。
【００４８】
尚、シート部材１６は、開口１６ａを有していて、フリーピストン１３の背面側とピストン側油室Ｂとの連通を可能にしている。
【００４９】
一方、スプール１０は、図中で中央となるその軸芯部に受圧面側油室Ｒ３と背圧面側油室Ｒ４との連通を許容する通孔１０ｂを有してなると共に、図中で上面となるその受圧面に背圧面側油室Ｒ４からの油圧が通孔１０ｂを介して受圧面側油室Ｒ３に解放されることを許容するチェック弁１７を隣接させている。
【００５０】
チェック弁１７は、第２のスプリング１２で閉じ方向に附勢されている。
【００５１】
尚、スプール１０は、図示例にあって、その外周にハウジングたるピストンナット６の周壁部６ｂの内周に摺接されるシール部材１０ｃを介装している。
【００５２】
チェック弁１７は、その中央にオリフィス１７ａを有してなるもので、図２に示すように、周辺固定部１７ｂと、中央シート部１７ｃと、中央シート部１７ｃを周辺固定部１７ｂに連設させる連結部１７ｄと、を有してなる。
【００５３】
そして、中央シート部１７ｃが通孔１０ｂを閉塞する大きさに設定されてなると供に、該中央シート部１７ｃに通孔１０ｂに照準されるオリフィス１７ａを開穿してなる。
【００５４】
また、連結部１７ｄは、背圧面側油室Ｒ４からの油圧が通孔１０ｂを介して中央シート部１７ｃに加わるときに、これが撓み部になって、中央シート部１７ｃを上昇させるようにしてチェック弁１７を開放するように機能する。
【００５５】
それ故、以上のように形成されたこの実施の態様に係る油圧緩衝器では、ピストン部３がシリンダ１内を上昇する伸側行程時には、基本的には、高圧側油室となるロッド側油室Ａからの作動油がピストン部３の伸側バルブ４を介して低圧側油室たるピストン側油室Ｂに流出される。
【００５６】
そして、作動油が伸側バルブ４を通過するときに、所定の大きさの伸側減衰力が発生されることになる。
【００５７】
ところで、上記の伸側行程時には、ロッド側油室Ａからの作動油がバイパス路を介してもピストン側油室Ｂに流出されるようになり、従って、ロッド側油室Ａからの油圧がピストンロッド２に開穿の横孔２ｃ及び縦孔２ｄを介してピストンナット６の内空部６ａ、即ち、スプール１０の受圧面側に形成されている受圧面側油室Ｒ３内に供給される。
【００５８】
このとき、シリンダ１内における振動周波数が低周波数領域にあるときには、受圧面側油室Ｒ３に供給された油圧がチェック弁１７に形成のオリフィス１７ａを介してスプール１０の背圧面側に形成されている背圧面側油室Ｒ４にも供給され、この際、フリーピストン１３は下降する。
【００５９】
従って、受圧面側油室Ｒ３と背圧面側油室Ｒ４との間には、油圧差が現出されなくなり、それ故、スプール１０が一対の第１，第２のスプリング１２で中立状態に維持されていることと相俟って静止状態に維持されてバイパス路が閉鎖状態に維持されることになる（図１参照）。
【００６０】
その結果、上記の伸側行程時には、ロッド側油室Ａからの作動油が減衰バルブ４のみを通過して低圧側油室たるピストン側油室Ｂに流出することになり、減衰バルブ４で設定された所定の減衰力の発生が可能になる。
【００６１】
上記背圧面側油室Ｒ４に供給された油圧は、ピストン部３の摺動方向が所謂逆方向になるときに、スプール１０に開穿されている通孔１０ｂ及び該通孔１０ｂを閉塞するように配設されているチェック弁１７を介して受圧面側油室Ｒ３に解放される。
【００６２】
一方、上記の伸側行程時において、シリンダ１内における振動周波数が低周波数領域を脱して、特に、高周波数領域になると、ロッド側油室Ａからの油圧が受圧面側油室Ｒ３には供給されるが、オリフィス１７ａを介しての油圧が背圧面側油室Ｒ４には供給されなくなる。
【００６３】
その結果、このときには、受圧面側油室Ｒ３と背圧面側油室Ｒ４との間には、油圧差が現出されることになり、従って、スプール１０が背圧面側油室Ｒ４に配在のスプリング１２の附勢力に抗して図中で下降方向となる後退方向に摺動して透孔６ｃを開き、バイパス路を開放状態にする。
【００６４】
尚、スプール１０の後退方向への摺動時には、背圧面側油室Ｒ４に配在されているフリーピストン１３がこれを附勢するスプリング１３ａの附勢力に抗して図中で下降するように後退してスプール１０の摺動を保障する。
【００６５】
その結果、ロッド側油室Ａからの作動油がバイパス路を通過してピストン側油室Ｂに流出することになり、伸側減衰バルブ４を通過する油量が減り、該伸側減衰バルブ４で設定された所定の減衰力が発生されなくなる。
【００６６】
即ち、シリンダ１内における振動周波数が低周波数領域から高周波数領域になると、それまで発生されていた減衰力の発生状態がより低い減衰力の発生状態に変更調整される、即ち、減衰力が所謂ハイカット調整されることになる。
【００６７】
上記した所謂ハイカット調整は、図４に示すこの発明の他の実施の形態に係る油圧緩衝器おけるベースバルブ部８においても現出される。
【００６８】
尚、この実施の形態に係る油圧緩衝器は、シリンダ１の外周に外筒１ａを有していて、シリンダ１と外筒１ａとの間にリザーバ室Ｃを形成する複筒式に形成されている。
【００６９】
そして、外筒１ａの下端とシリンダ１の下方、即ち、後述するベースバルブ部８の下方をボトム部材１ｂで閉塞し、リザーバ室Ｃがベースバルブ部８を介してシリンダ１内のピストン側油室Ｂに連通されるとしている。
【００７０】
この実施の形態のベースバルブ部８は、圧側減衰バルブ５と吸い込みバルブ７を配設させるバルブシート部材８ａの下方に配設の筒状スぺーサ８ｂの内部に所謂ハイカット調整を可能にする構造部分を配在する態様に構成されている。
【００７１】
バルブシート部材８ａは、その外周側がシリンダ１の下端と筒状スぺーサ８ｂの上端との間に挟持されており、筒状スぺーサ８ｂの内側油室Ｄとピストン側油室Ｂとの連通を可能にする圧側ポート８ｃ及び伸側ポート８ｄを有している。
【００７２】
そして、圧側ポート８ｃの下流端が圧側減衰バルブ５で開放可能に閉塞されると共に、伸側ポート８ｄの下流端が吸い込みバルブ７で開放可能に閉塞されるとしている。
【００７３】
尚、上記内側油室Ｄは、筒状スぺーサ８ｂに開穿の通孔８ｅを介して前記リザーバ室Ｃに連通している。
【００７４】
バルブシート部材８ａは、その軸芯部に固定ピン９を貫通させてなり、該固定ピン９にナット１８が螺着されることで、上記圧側減衰バルブ５と吸い込みバルブ７の所定位置への配設を実現している。
【００７５】
そして、この実施の形態にあっては、上記ナット１８をスプール１０を摺動可能に収装させるハウジングに設定しており、上記固定ピン９に開穿されている透孔９ａを介してハウジング内、即ち、ナット１８の内空部１８ａをピストン側油室Ｂに連通させるとしている。
【００７６】
上記ハウジングとしてのナット１８は、その一部たる上端部を除いて、前記したピストンナット６と同一の構造に形成されているもので、スプール１０を摺動させる周壁部１８ｂと、スプール１０の摺動で開閉される透孔１８ｃと、周壁部１８ｂの下端部たるカシメ端１８ｄと、を有してなる。
【００７７】
また、該ナット１８の内空部１８ａにおける所謂ハイカット調整のための構造は、前記した実施例のピストンナット６の内空部６ａにおける構造と同一に構成されている。
【００７８】
従って、その構成が同一となる部分については、図中に同一の符号を付するのみとして、その詳しい説明を省略する。
【００７９】
それ故、以上のように形成されたこの実施の形態の油圧緩衝器にあっても、前記した実施の形態の場合と同様に、シリンダ１内における振動周波数が低周波数領域から高周波数領域になると、高圧側油室たるピストン側油室Ｂからの作動油の通過で、それまで圧側減衰バルブ５で発生されていた圧側減衰力の発生状態がより低い圧側減衰力の発生状態に変更調整される、即ち、圧側減衰力が所謂ハイカット調整されることになる。
【００８０】
次に、図５は、本発明の他の実施の形態を示すもので、これは、図１の実施の形態を変形したものであり、スプール１０の中央にオリフィス２０を形成して受圧面側油室Ｒ３と背圧面側油室Ｒ４とを連通させている。
【００８１】
また、背圧面側油室Ｒ４内にはフリーピストン１３を摺動自在に設け、このフリーピストン１３とスプール１０との間にスプール１０を閉じ方向に附勢するスプリング１２を介在させている。
【００８２】
この場合、スプール１０は、スプリング１２で附勢され、中立時にはその外周上端２１がピストンナット６の内周段部２２に当接し、バイパス路、即ち透孔６ｃを閉じる。
【００８３】
従って、振動周波数が低周波数領域の時受圧面側油室Ｒ３の油圧がオリフィス２０を介して背圧面側油室Ｒ４に導かれるから、両油室Ｒ３，Ｒ４は同圧となってスプール１０は変位せず、バイパス路は閉じたままとなる。
【００８４】
他方、振動周波数が高周波数領域になると圧油がオリフィス２０を流れず、その結果受圧面側油室Ｒ３の内圧が高くなり、これがスプリング１２に打ち勝つとスプール１０がスプリング１２に抗して下降し、透孔６ｃを開く。
【００８５】
その他の構成，効果は図１の実施の形態と同じである。
【００８６】
さらに、図６は、本発明の他の実施の形態を示し、これは、図４の実施の形態におけるベースバルブ部８を変形したものである。
【００８７】
即ち、この場合には、図５と同じくスプール１０の中央にオリフィス２０を形成し、スプール１０の下方たる背圧面側油室Ｒ４にスプール１０を閉じ方向に附勢するスプリング１２を設けている。
【００８８】
しかし、中立時にはスプール１０がスプリング１２で押上げられ、その外周上端２１がナット１８の内周段部２２に当接して透孔１８ｃを閉じている。
【００８９】
その他の構成，効果は図４，図５の実施の形態と同じである。
【００９０】
【発明の効果】
以上のように、この発明によれば、シリンダ内の振動周波数が低周波数領域にあるときに、スプールが閉じ状態に維持されてバイパス路を閉鎖して言わば高い減衰力の発生を可能にする一方で、シリンダ内の振動周波数が低周波数領域を脱し、特に、高周波数領域になるときには、スプールが摺動してバイパス路を開放して言わば低い減衰力の発生を可能にするように構成されてなるから、入力振動が低周波と高周波とを混在する重畳波振動の場合であっても、高周波要素に感応して発生減衰力を低くする調整、即ち、所謂ハイカット調整が確実に実現されることになる利点がある。
【００９１】
また、この発明によれば、スプールは、振動周波数が低周波数領域にあるときには、スプリングの附勢力によって中立状態におかれて閉じ状態におかれるように構成されてなるから、ピストン速度が低速域にあり、所定の油圧を確保し得ないような事態であっても、確実にバイパス路を閉鎖して所定の高減衰力の発生状態を実現できることになる利点がある。
【００９２】
そして、この発明によれば、特に、油圧緩衝器が静止状態から極微低速で伸縮を開始するような場合にあっても、スプールによるバイパス路の閉鎖が予め実現されているから、高圧側油室からの作動油がバイパス路を介して低圧側油室に流出されることがなく、確実に所定の高減衰力の発生を期待できる利点がある。
【００９３】
従って、この発明に係る油圧緩衝器は、振動周波数に的確に感応して所定の減衰力を発生し得て、車両への搭載に最適となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の一実施の形態に係る油圧緩衝器を示す縦断面図である。
【図２】チェック弁を示す平面図である。
【図３】ハウジングたるピストンナット内に収装されたスプールが摺動した状態を示す部分縦断面図である。
【図４】この発明の他の実施の形態に係る油圧緩衝器をベースバルブ部を中心にして示す縦断面図である。
【図５】他の実施の形態に係る油圧緩衝器の一部切欠き縦断面図である。
【図６】他の実施の形態に係るベースバルブの一部切欠き縦断面図である。
【図７】従来例としての油圧緩衝器を図１と同様に示す縦断面図である。
【図８】図７に示す油圧緩衝器における要部の作動状態を図３と同様に示す縦断面図である。
【符号の説明】
１  シリンダ
２  ピストンロッド
３  ピストン部
４  減衰バルブとしての伸側減衰バルブ
５  減衰バルブとしての圧側減衰バルブ
６  ハウジングとしてのピストンナット
６ａ，１８ａ  内空部
８  ベースバルブ部
９  固定ピン
１０  スプール
１０ｂ  通孔
１２，１３ａ  スプリング
１３  フリーピストン
１７  チェック弁
１７ａ  オリフィス
１８  ハウジングとしてナット
２０  オリフィス
１３  フリーピストン
１７ａ，２０  オリフィス
Ａ  ロッド側油室
Ｂ  ピストン側油室
Ｄ  内側油室
Ｒ３  受圧面側油室
Ｒ４  背圧面側油室
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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