(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
フラックス全質量あたり、ＳｉＯ2：２０乃至２７質量％、Ａｌ2Ｏ3：１８乃至２５質量％、ＭｇＯ：１３乃至２２質量％、ＣａＯ：４乃至１１質量％、ＴｉＯ2：５乃至１４質量％及びＣａＦ2：３乃至１０質量％を含有し、残部がＳｉ，Ｍｎ，Ｎａ２Ｏ３及びＫ２Ｏ及び不可避的不純物の非鉄粉系のフラックスであり、粒径が５００乃至８４０μｍである粒子を３０乃至５０質量％、粒径が２９７μｍ以上５００μｍ未満である粒子を３０乃至５０質量％含有し、粒径が８４０μｍを超える粒子を２５質量％未満、粒径が２９７μｍ未満である粒子を２０質量％未満に規制し、見掛密度が０．８０乃至１．２０ｇ／ミリリットルであることを特徴とするサブマージアーク溶接用ボンドフラックス。
【請求項２】
フラックス全質量あたり、Ｔｉ：０．５乃至３．０質量％及びＢ：０．０５乃至０．３質量％を含有することを特徴とする請求項１に記載のサブマージアーク溶接用ボンドフラックス。
【請求項３】
フラックス全質量あたり、ＣＯ2を３乃至１０質量％含有することを特徴とする請求項１又は２に記載のサブマージアーク溶接用ボンドフラックス。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、特に鉄骨及び橋梁等に多く使用されるビルトエッチ材（３枚の鋼板を断面形状がＨ形となるように組み合わせてすみ肉溶接により接合した骨材）からなる柱、梁及び桁のすみ肉溶接並びにＩ形材又は溝形材のウェブ同士及びフランジ同士が突合された突合せ継手の両面溶接等の広範囲の溶接に適用させることができるサブマージアーク溶接用ボンドフラックスに関する。
【０００２】
【従来の技術】
すみ肉溶接により形成されるすみ肉溶接継手は、溶込み深さ及び必要脚長の確保、並びにビード形状の平滑性及び溶接金属の母材とのなじみ性が良好であることが要求されている。特に、溶接ビードの品質については、突き合わせ溶接継手と比較して、すみ肉溶接特有の特性が要求される。そこで、従来においては、これらの要求特性を満足させるために、すみ肉溶接専用のフラックスが使用されることが多い。
【０００３】
また、ビルトエッチ材は、近時、柱、梁及び桁等の材料として使用されており、ビルトエッチ材の用途が多様化し、板厚範囲が拡大していると共に鋼種が増加している。特に、ビルトエッチ材を柱として使用する場合に、その継手性能として、部位によっては、強度の他に高靱性が要求されることがある。そこで、ビルトエッチ材をすみ肉溶接する場合においても、その用途及び要求性能に応じてフラックスを選択している。
【０００４】
更に、Ｉ形材又は溝形材等の突き合わせ溶接する際には、突合せ溶接用フラックスを使用して、ウェブ同士及びフランジ同士を溶接している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
このように、従来においては、母材の板厚、鋼種及びその溶接方法、並びに溶接により得られる継手の用途及び要求性能に応じて、使用するフラックスの種類を使い分けている。従って、例えば１つの溶接構造物を溶接により組み立てる場合に、複数種のフラックスを準備して、溶接部位毎に使用するフラックスを選択する必要がある。その結果、溶接構造物の組立時においては、溶接作業が煩雑になると共に、工程数が増加するという問題点がある。
【０００６】
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、ビルトエッチ材等のような薄板の溶接、厚板の多層溶接及び突合せ継手の両面溶接等の種々の溶接に適用することができ、いずれの溶接方法を使用した場合であっても、優れた溶接作業性及び継手性能を得ることができるサブマージアーク溶接用ボンドフラックスを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明に係るサブマージアーク溶接用ボンドフラックスは、フラックス全質量あたり、ＳｉＯ2：２０乃至２７質量％、Ａｌ2Ｏ3：１８乃至２５質量％、ＭｇＯ：１３乃至２２質量％、ＣａＯ：４乃至１１質量％、ＴｉＯ2：５乃至１４質量％及びＣａＦ2：３乃至１０質量％を含有し、残部がＳｉ，Ｍｎ，Ｎａ２Ｏ３及びＫ２Ｏ及び不可避的不純物の非鉄粉系のフラックスであり、粒径が５００乃至８４０μｍである粒子を３０乃至５０質量％、粒径が２９７μｍ以上５００μｍ未満である粒子を３０乃至５０質量％含有し、粒径が８４０μｍを超える粒子を２５質量％未満、粒径が２９７μｍ未満である粒子を２０質量％未満に規制し、見掛密度が０．８０乃至１．２０ｇ／ミリリットルであることを特徴とする。
【０００８】
また、本発明に係るサブマージアーク溶接用ボンドフラックスは、フラックス全質量あたり、Ｔｉ：０．５乃至３．０質量％及びＢ：０．０５乃至０．３質量％を含有することが好ましく、ＣＯ2を３乃至１０質量％含有すると、より一層望ましい。
【０００９】
【発明の実施の形態】
本願発明者は、従来の種々のフラックスを使用して、すみ肉単層溶接及び多層溶接並びに突き合わせ溶接を実施して、得られる溶接ビードの品質及び継手性能について検討したが、いずれのフラックスを使用しても、優れた溶接ビード品質及び継手性能を得ることはできなかった。これは、例えば、両面単層溶接では、溶融池及び溶融スラグが鋼板の表面で自由に流動して凝固するが、すみ肉溶接は基本的には開先内溶接であり、開先の壁によって溶融池及び溶融スラグの流動が強制されるからである。従って、同一のフラックス及び溶接条件を使用した場合であっても、開先形状によって溶融池の形（幅）及びスラグの厚さ等が異なるので、溶接結果が異なったものとなる。
【００１０】
そこで、本願発明者等は、種々の組成及び粒度を有するフラックスを使用して溶接試験を実施した結果、フラックスの組成、粒度及び見掛密度を厳密に規定することにより、開先形状及び溶接方法等に拘わらず、優れた品質及び性能を有する溶接ビード及び継手を得ることができることを見い出した。
【００１１】
以下、本発明に係るサブマージアーク溶接用ボンドフラックスの組成限定理由について説明する。
【００１２】
ＳｉＯ2：２０乃至２７質量％
ＳｉＯ2はガラス化成分である。フラックス中のＳｉＯ2がフラックス全質量あたり２７質量％を超えると、溶融スラグ全体の粘性が高くなって、すみ肉溶接に適用した場合には平滑なビードを得ることができるが、両面単層溶接に適用した場合にはビード幅が不安定になる。また、溶接部の靱性を十分に確保することができない。一方、フラックス中のＳｉＯ2が２０質量％未満であると、両面単層溶接に適用した場合には、良好なビードを得ることができるが、すみ肉溶接に適用した場合に、ビート形状が凸型になりやすくなる。従って、フラックス中のＳｉＯ2はフラックス全質量あたり２０乃至２７質量％とする。なお、ＳｉＯ2は珪砂、珪石及び珪珪石等の酸化物並びに複合酸化物等によりフラックス中に添加することができ、本発明においては、これらをＳｉＯ2換算値として規定する。
【００１３】
Ａｌ2Ｏ3：１８乃至２５質量％
Ａｌ2Ｏ3は、特に、開先内におけるスラグ剥離性に大きく影響を与える成分である。フラックス中のＡｌ2Ｏ3がフラックス全質量あたり２５質量％を超えると、すみ肉溶接及び突き合わせ溶接のいずれの溶接に適用した場合においても、溶け込み深さが浅くなる傾向がある。一方、フラックス中のＡｌ2Ｏ3が１８質量％未満であると、特にすみ肉溶接に適用した場合にスラグの剥離性が低下する。従って、フラックス中のＡｌ2Ｏ3はフラックス全質量あたり１８乃至２５質量％とする。なお、Ａｌ2Ｏ3は主として、アルミナ等によりフラックス中に添加することができ、本発明においては、これをＡｌ2Ｏ3換算値として規定する。
【００１４】
ＭｇＯ：１３乃至２２質量％
ＭｇＯ及びＣａＯ等は、いずれも溶融スラグの粘性を低下させる成分であり、スラグの流動性を高めて両面単層溶接に適用した場合には、ビード幅を広くする効果を得ることができる。しかし、ＭｇＯは高融点成分であるので、フラックス中のＭｇＯがフラックス全質量あたり２２質量％を超えると、特に、すみ肉溶接に適用して小入熱溶接条件により溶接した場合に、フラックスの溶融性が低下して安定したビードを得ることができなくなる。一方、フラックス中のＭｇＯが１３質量％未満であると、溶融スラグの流動性を高める効果を得ることができなくなり、特に、両面単層溶接に適用した場合に、安定したビード幅を確保することができなくなる。また、ＭｇＯは塩基性成分であるので、フラックス中のＭｇＯが１３質量％未満であると、溶接金属の靱性を確保することができない。従って、フラックス中のＭｇＯはフラックス全質量あたり１３乃至２２質量％とする。なお、ＭｇＯは、マグネシヤクリンカ、マグネサイト及び炭酸マグネシウム等によりフラックス中に添加することができ、本発明においては、これらをＭｇＯ換算値として規定する。
【００１５】
ＣａＯ：４乃至１１質量％
フラックス中のＣａＯがフラックス全質量あたり１１質量％を超えると、溶融スラグの凝固温度が高くなり、これにより、特にすみ肉溶接に適用した場合に、アンダカットが発生しやすくなり、スラグ剥離性が低下する。一方、フラックス中のＣａＯが４質量％未満であると、溶融スラグの流動性を確保することができなくなり、ビード形状が凸型になりやすくなる。また、フラックス中のＣａＯはＭｇＯと同様に塩基性成分であるので、フラックス中のＣａＯが４質量％未満であると、溶接金属の靱性を確保することができない。従って、フラックス中のＣａＯはフラックス全質量あたり４乃至１１質量％とする。なお、ＣａＯは、炭酸石灰及び珪珪石等によりフラックス中に添加することができ、本発明においては、これらをＣａＯ換算値として規定する。
【００１６】
ＴｉＯ2：５乃至１４質量％
ＴｉＯ2はスラグ剥離性を向上させる効果を有する成分である。フラックス中のＴｉＯ2がフラックス全質量あたり１４質量％を超えると、すみ肉溶接及び両面溶接のいずれの溶接に適用した場合においても、ビード波が粗くなる傾向がある。一方、フラックス中のＴｉＯ2が５質量％未満であると、スラグ剥離性を向上させる効果を十分に得ることができない。従って、フラックス中のＴｉＯ2はフラックス全質量あたり５乃至１４質量％とする。なお、ＴｉＯ2はルチール等によりフラックス中に添加することができ、本発明においては、これをＴｉＯ2換算値として規定する。
【００１７】
ＣａＦ2：３乃至１０質量％
ＣａＦ2は低融点成分であり、フラックス全体の溶融性を高める効果を有する。フラックス中のＣａＦ2がフラックス全質量あたり１０質量％を超えると、スラグ生成量が過剰となって、特にすみ肉溶接に適用した場合にスラグ剥離性を著しく劣化させる。一方、フラックス中のＣａＦ2が３質量％未満であると、特に小入熱のすみ肉溶接に適用した場合に、フラックスの溶融性が損なわれることに起因して、ビード形状が不良となりやすくなる。従って、フラックス中のＣａＦ2はフラックス全質量あたり３乃至１０質量％とする。なお、ＣａＦ2は蛍石等によりフラックス中に添加することができ、本発明においては、これをＣａＦ2換算値として規定する。
【００１８】
Ｔｉ：０．５乃至３．０質量％，Ｂ：０．０５乃至０．３質量％
Ｔｉ及びＢは溶接金属の組織を微細化する成分であり、特に、大入熱溶接に適用した場合に、溶接金属の靱性を高める効果を有する。フラックス中のＴｉがフラックス全質量あたり０．５質量％未満であると、溶接金属の組織を微細化する効果を十分に得ることができない。一方、フラックス中のＴｉが３．０質量％を超えると、ビードの表面にスラグが焼き付いて、スラグ剥離性が低下することがある。また、フラックス中のＢがフラックス全質量あたり０．０５質量％未満であると、溶接金属の組織を微細化する効果を十分に得ることができない。一方、フラックス中のＢが０．３質量％を超えると、溶接金属の硬さが必要以上に高くなって、溶接金属の耐割れ性が低下することがある。但し、Ｔｉ及びＢは、単独では溶接金属の靱性を高める効果を十分に得ることができないので、Ｔｉ及びＢの両方がフラックス中に含有されていることが好ましい。従って、フラックス中にＴｉ及びＢを含有させる場合は、フラックス全質量あたり、Ｔｉを０．５乃至３．０質量％、Ｂを０．０５乃至０．３質量％とすることが好ましい。なお、Ｔｉは金属Ｔｉ及びＦｅ−Ｔｉ等の合金によりフラックス中に添加することができ、ＢはＦｅ−Ｂ及び硼砂等の酸化物並びにそれらの化合物により添加することができ、本発明においては、これらを夫々、Ｔｉ換算値及びＢ換算値として規定する。
【００１９】
ＣＯ2：３乃至１０質量％
ＣＯ2は溶融スラグの性質に影響を与える成分ではないが、溶接中にＣＯ2ガスを発生させて、溶融池上の水素分圧を低下させるので、溶接金属の水素量を低減する効果を有する。フラックス中のＣＯ2がフラックス全質量あたり３質量％未満であると、溶接金属の水素量を低減する効果を十分に得ることができない。一方、フラックス中のＣＯ2が１０質量％を超えると、ガス量が過剰になって、溶接中に吹上が発生したり、この吹上に伴って溶融スラグが吐出することがあり、これにより、溶融池が乱されてビード形状が不安定になることがある。従って、フラックス中にＣＯ2を含有させる場合は、フラックス全質量あたり３乃至１０質量％とすることが好ましい。なお、ＣＯ2は炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム及び炭酸バリウム等によりフラックス中に添加することができ、本発明においては、これらをＣＯ2換算値として規定する。
【００２０】
次に、本発明に係るサブマージアーク溶接用ボンドフラックスにおける粒度範囲及び見掛密度範囲について説明する。
【００２１】
粒径が２９７μｍ未満である粒子：２０質量％未満，粒径が２９７μｍ以上５００μｍ未満である粒子：３０乃至５０質量％，粒径が５００乃至８４０μｍである粒子：３０乃至５０質量％，粒径が８４０μｍを超える粒子：２５質量％未満
フラックスの粒度分布を規定することにより、溶接ビードの形状を向上させることができると共に、アンダカットの発生を防止することができる。また、フラックスの粒度分布を規定することにより、溶接中に発生するガスを外部に逃がす効果と、大気中の成分が溶融金属に侵入することを防止する効果とを得ることができる。フラックス全質量あたり、粒径が８４０μｍを超えるフラックス粒子が２５質量％以上であると、特に、両面一層溶接に適用して大入熱条件で厚板を溶接した場合に、溶融スラグの吐出が増加してビード形状が乱れたり、フラックス粒子間の空隙が大きくなって大気が侵入しやすくなり、溶接金属の機械的性能が低下することがある。
【００２２】
また、フラックス全質量あたり、粒径が５００乃至８４０μｍであるフラックス粒子が３０質量％未満であると、特に、すみ肉溶接に適用して低入熱条件で溶接した場合に、ビードの広がりが悪くなると共に、アンダカットが発生しやすくなる。一方、粒径が５００乃至８４０μｍであるフラックス粒子が５０質量％を超えると、両面一層溶接に適用して大入熱条件で溶接した場合に、ビード形状が凸状になりやすいと共に、ビード波が粗くなる。
【００２３】
更に、フラックス全質量あたり、粒径が２９７μｍ以上５００μｍ未満であるフラックス粒子が３０質量％未満であると、両面一層溶接に適用して大入熱条件で溶接した場合に、ビード形状が凸状になりやすいと共に、ビード波が粗くなる。一方、粒径が２９７μｍ以上５００μｍ未満であるフラックス粒子が５０質量％を超えると、すみ肉溶接に適用して低入熱条件で溶接した場合に、ビードの広がりが悪くなると共に、アンダカットが発生しやすくなる。
【００２４】
更にまた、フラックス全質量あたり、粒径が２９７μｍ未満であるフラックス粒子が２０質量％以上であると、溶接中に発生するガス抜けが悪くなって、フラックス及び溶融スラグの吐出が増加するので、溶接作業性が低下する。
【００２５】
見掛密度：０．８０乃至１．２０ｇ／ミリリットル
フラックスの見掛密度は、ビードの広がり及び形状、並びに溶け込み深さに影響を与えるので、サブマージアーク溶接においては、用途に応じて適切な見掛密度を選択することができる。フラックスの見掛密度が０．８０ｇ／ミリリットル未満であると、すみ肉溶接又は両面一層溶接に適用して大入熱条件で厚板を溶接した場合に、溶接スラグの吐出が増加してビード形状が乱れたり、十分な溶け込み深さを確保することができなくなる。一方、フラックスの見掛密度が１．２０ｇ／ミリリットルを超えると、小入熱条件で薄板を溶接した場合に、ビード幅が広がらず、ビード形状が凸状になる。従って、フラックスの見掛密度は０．８０乃至１．２０ｇ／ミリリットルとする。
【００２６】
なお、本発明においては、上記成分の他に、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏ等をフラックス中に含有させることができる。
【００２７】
【実施例】
以下、本発明に係るサブマージアーク溶接用ボンドフラックスの実施例についてその比較例と比較して具体的に説明する。先ず、下記表１に示す種々の組成を有する鋼板及び下記表２に示す２種の溶接ワイヤを準備すると共に、下記表３及び４に示す種々の組成、粒度分布及び見掛密度を有するボンドフラックスを調製した。そして、準備した鋼板を組み合わせて、溶接母材を組み立てた。なお、下記表３に示すボンドフラックス組成において、その他の成分としては、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏ等がある。
【００２８】
図１は下向きすみ肉溶接用に組み立てた母材の開先形状を示す断面図であり、図２は突合せ両面一層溶接用に組み立てた母材の開先形状を示す断面図である。また、図３は多層溶接用に組み立てた母材の開先形状を示す断面図である。図１に示すように、水平面１に対して５５゜傾斜させて、板厚が３２ｍｍである鋼板Ｓ２を配置し、この鋼板Ｓ２の表面に対して垂直となるように板厚が１６ｍｍである鋼板Ｓ１の端面を当接させることにより、下向きすみ肉溶接用の母材を組み立てた。また、板厚が４０ｍｍである２枚の鋼板Ｓ３の第１面２側から端面に至る領域に切欠きを設けると共に、第２面３側から端面に至る領域に切欠きを設けて、これらの端面同士を当接させることにより、突合せ両面一層溶接用の母材を組み立てた。なお、この第１面２側の開先角度は６０゜、開先深さは１６ｍｍとし、第２面３側の開先角度は８０゜、開先深さは１５ｍｍとした。更に、板厚が５０ｍｍである２枚の鋼板Ｓ４の表面から端面に至る領域に切欠きを設けて、これらの端面同士を当接させることにより、多層溶接用の母材を組み立てた。
【００２９】
次に、得られた開先に対して、全てのボンドフラックスを使用して２種のワイヤにより、下記表５乃至７に示す溶接条件で下向きすみ肉溶接、突合せ両面一層溶接及び多層溶接を実施し、各溶接方法について、フラックスの吹上、スラグ剥離性、ビード外観、ビード形状、ビード幅揃い、ビード波形、アンダカット、溶け込み深さ及び溶接金属の靱性を評価した。また、多層溶接したものについては、溶接金属の低温割れ性も評価した。これらの評価結果を下記表８乃至１０に示す。
【００３０】
【表１】
0003617597.tif 000002
【００３１】
【表２】
0003617597.tif 000003
【００３２】
【表３】
0003617597.tif 000004
【００３３】
【表４】
0003617597.tif 000005
【００３４】
【表５】
0003617597.tif 000006
【００３５】
【表６】
0003617597.tif 000007
【００３６】
【表７】
0003617597.tif 000008
【００３７】
【表８】
0003617597.tif 000009
【００３８】
【表９】
0003617597.tif 000010
【００３９】
【表１０】
0003617597.tif 000011
【００４０】
上記表３、４及び８乃至１０に示すように、フラックス記号Ｆ１乃至Ｆ６を使用して溶接した実施例Ｎｏ．１乃至６、２１乃至２６及び４１乃至４６は、フラックスの組成、粒度分布及び見掛密度が適切に規制されているので、いずれの溶接方法により溶接した場合においても、良好な溶接作業性及び継手性能を得ることができた。特に、実施例Ｎｏ．３乃至６、２３乃至２６及び４３乃至４６は、使用したフラックス中に好ましい範囲内でＴｉ及びＢが含有されているので、優れた靱性の溶接金属を得ることができた。また、実施例Ｎｏ．４５及び４６は、使用したフラックス中に好ましい範囲内でＣＯ２が含有されているので、多層溶接により優れた低温割れ性を有する溶接金属を得ることができた。
【００４１】
一方、比較例Ｎｏ．７、２７及び４７は、使用したフラックス中のＳｉＯ２含有量が本発明範囲の上限を超えているので、両面一層溶接及び多層溶接において、ビード幅が不安定になると共に、いずれの溶接方法により得られた溶接金属についても、その靱性が若干低下した。また、Ａｌ２Ｏ３含有量が本発明範囲の下限未満であるので、すみ肉溶接時のスラグ剥離性が低下した。比較例Ｎｏ．８、２８及び４８は、使用したフラックス中のＳｉＯ２含有量が本発明範囲の下限未満であると共に、ＭｇＯ含有量が本発明範囲の上限を超えているので、すみ肉溶接時のビードの外観が不良となり、ビード形状及びビード幅が不安定となった。
【００４２】
比較例Ｎｏ．９、２９及び４９は、使用したフラックス中のＡｌ２Ｏ３含有量が本発明範囲の上限を超えているので、いずれの溶接方法を使用しても、溶込み深さが浅くなった。比較例Ｎｏ．１０、３０及び５０は、使用したフラックス中のＣａＯ含有量が本発明範囲の下限未満であると共に、ＴｉＯ２含有量が本発明範囲の上限を超えているので、いずれの溶接方法を使用しても、良好なビードを得ることができず、また、溶接金属の靱性も若干低下した。
【００４３】
比較例Ｎｏ．１１、３１及び５１は、使用したフラックスのＣａＦ２含有量が本発明範囲の上限を超えているので、特に、すみ肉溶接時のスラグ剥離性が低下した。比較例Ｎｏ．１２、３２及び５２は、使用したフラックスのＣａＯ含有量及びＣａＦ２含有量が本発明範囲の下限未満であるので、良好なビードを得ることができなかった。また、フラックス中にＣＯ２が本発明の好ましい範囲を超えて含有されているので、吹上が発生した。比較例Ｎｏ．１３、３３及び５３は、使用したフラックス中のＳｉＯ２含有量が本発明範囲の下限未満であるので、特にすみ肉溶接において良好なビードを得ることができなかった。また、ＣａＯ含有量が本発明範囲の上限を超えているので、すみ肉溶接においてアンダカットが発生し、更に、ＴｉＯ２含有量が本発明範囲の下限未満であるので、いずれの溶接方法によってもスラグの剥離性が低下した。
【００４４】
比較例Ｎｏ．１４、３４及び５４は、粒径が８４０μｍを超える粒子が本発明範囲の上限を超えており、粒径が２９７μｍ以上５００μｍ未満である粒子が本発明範囲の下限未満であると共に、見掛密度が本発明範囲の上限を超えているので、両面一層溶接及び多層溶接において、吹上が発生し良好なビードを得ることができなかった。比較例Ｎｏ．１５、３５及び５５は、粒度分布が本発明範囲から外れていると共に、見掛密度が本発明範囲の下限未満であるので、吹上が発生して、ビード形状が劣化した。比較例Ｎｏ．１６、３６及び５６は、粒径が５００乃至８４０μｍの粒子が本発明範囲の上限を超えていると共に、粒径が２９７μｍ以上５００μｍ未満の粒子が本発明範囲の下限未満であるので、両面一層溶接及び多層溶接においてビード形状が劣化し、ビード波形も粗くなった。
【００４５】
【発明の効果】
以上詳述したように、本発明によれば、フラックス組成が適切に規制されていると共に、フラックスの粒度分布及び見掛密度が適切に規制されているので、薄板の溶接、厚板の多層溶接及び突合せ継手の両面溶接等のいずれの溶接方法に適用した場合においても、優れた溶接作業性及び継手性能を得ることができる。また、フラックス中に適切な量のＴｉ及びＢを含有させると、得られる溶接金属の靱性を向上させることができ、フラックス中に適切な量のＣＯ２を含有させると、超高張力鋼の厚板層の溶接に適用することができ、耐遅れ割れ性が良好な溶接金属を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】下向きすみ肉溶接用に組み立てた母材の開先形状を示す断面図である。
【図２】突合せ両面一層溶接用に組み立てた母材の開先形状を示す断面図である。
【図３】多層溶接用に組み立てた母材の開先形状を示す断面図である。
【符号の説明】
１；水平面
２；第１面
３；第２面
Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３，Ｓ４；鋼板
【図１】
0003617597.tif 000012
【図２】
0003617597.tif 000013
【図３】
0003617597.tif 000014