(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
羽口に接続されたブローパイプの接続部近傍から羽口先端に至る間の管内にブローパイプの内径及び羽口先端の内径より小径の縮径部を有し、且つ、補助燃料吹込みランスの先端位置が前記縮径部より羽口先端側に配設されてなる構成の補助燃料吹込み羽口より補助燃料を吹込む高炉への補助燃料吹込み操業方法であって、前記構成の補助燃料吹込み羽口を、高炉全体の補助燃料吹込み羽口の内の10％以上設けて補助燃料を吹込むことを特徴とする高炉への補助燃料吹込み操業方法。
【請求項２】
補助燃料吹込みランスが複数セットされ、そのそれぞれより同種又は異種の補助燃料を吹込む請求項１記載の高炉への補助燃料吹込み操業方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高炉への補助燃料吹込み操業方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
周知のように従来、高炉では、鉄鉱石（ペレット、焼結鉱を含む）、コークス、石灰石などを上部から装入する一方、下部の羽口から高温の空気を供給することで、コークスを燃料（熱源）及び還元剤として鉄鉱石を還元、溶解し、銑鉄の製造がなされてきたが、その後、製造コストの高いコークスの使用量を低減するため、またコークス炉の老朽化対策としてコークス炉の稼働率を軽減するため、等の理由から、コークスに代わる燃料として高炉羽口から補助燃料を吹込む高炉への補助燃料吹込み操業方法が広く実施されるようになってきた。
【０００３】
補助燃料としては、当初、燃焼性に優れる重油等の液体燃料が用いられたが、先のオイルショック以降、重油価格が高騰し、近年では、石炭を粉砕した微粉炭をコークスの一部代替燃料として羽口から吹込む所謂微粉炭吹込み操業（以下ＰＣＩ操業と言う）が一般的となりつつある。また更に、最近になって、環境問題への対応の一環として、廃プラスチックに代表される廃棄合成樹脂材並びに廃棄物由来の固形燃料を羽口を介して高炉内に供給し、熱源及び還元剤として供することが提案されてもいる。
【０００４】
ところで、溶銑コストの低減を進めるためには、微粉炭、重油等の補助燃料の吹込み比を増量しコークスを減量することが最も効果的な方法であるが、従来よりブローパイプに接続して普通に用いられてきた羽口〔例えば第３版鉄鋼便覧第II巻製銑・製鋼（第 306頁図 5・170)、特開昭64−4410号公報、特開平 3−240908号公報参照〕（以下通常羽口と称す）では、羽口からの補助燃料吹込み比を増大した場合には、補助燃料が羽口内で燃焼ガス化するためにガス体積が増し羽口圧損が上昇すること、更には羽口先のレースウエイ内での燃焼性が悪化するためコークスとの置換率が悪化すること、等が確認され、これらが補助燃料吹込み比増量を律速すると言われている。
【０００５】
そこで、上記問題を改善するために、上記通常羽口を用い補助燃料として微粉炭を吹込む場合において、例えば、微粉炭の吹込みランスの先端位置を最適位置に設定する、あるいは揮発分の高い微粉炭や粒度構成を細粒よりに移行した微粉炭を用いる、等々の改善が図られてきたが、これらの改善がなされても上記通常羽口より安定して吹き込める微粉炭の量は微粉炭吹込み比で 150kg／銑鉄ｔ程度である。
【０００６】
一方、特公昭53− 19442号公報、特公平 1− 28804号公報、特開平 2−104604号公報には溶鉱炉（高炉）の羽口として用いられるラバール(Laval) 型式の羽口（以下ラバール羽口と称す）の提案がされている。
【０００７】
例えば、特公昭53− 19442号公報（特に第１頁第２コラム第８行〜第２頁第３コラム第１行）には、溶鉱炉などシャフト炉において使用されるコークス等の固体燃料の価格が高いことから、その１部を液体状の炭化水素補助燃料に代え、その補助燃料をシャフト炉に開口する送風管内に噴射して行う技術に用いる羽口としてラバール羽口が提案されている。このラバール羽口は、音速炉口を構成する先細部と末広部及び羽口内で燃料を噴射する噴射管を有する取換え可能な第１部材と、この第１部材に連なり第１部材の末広部に延長して末広部を構成する固定の第２部材とで基本的に構成されている。そして、このラバール羽口では、羽口の末広部において超音速流の状態から亜音速の状態に推移する条件すなわち、末広部において衝撃波が形成されるような条件をつくり、その衝撃波の上流に燃料を噴射することで、噴射された燃料が衝撃波帯域を通過するときに、燃焼媒体中への分散作用が効果的になり、煤を生成することなく燃料の噴射率を高くすることができる。と説明されている。なお、このラバール羽口においては、末広部内に衝撃波を生じさせるためには、そのシャフト炉の燃焼媒体の供給速度に応じた、炉口（縮流部）の設計が必要であることから、この点に着目し、燃焼媒体供給速度により、炉口の形状を変化できるように、第１部材を取換え可能としている。
【０００８】
また、特公平 1− 28804号公報には、高炉に用いられる送風羽口自体を、中央部が入口径及び出口径より小径に形成された所謂ラバール羽口とすることが提案されている。そして同公報には「このラバール羽口においては、羽口の入側で亜音速の風は中央部（喉部）ではマッハ数Ｍ＝１となり、羽口の出口側では超音速の流れとなるもので、この出口側の風速を超音速とするには羽口の入口と出口の風の圧力によって決定される。そして、このラバール羽口よりの超音速流は乱流圧縮性自由噴流となり、ラバール羽口の出口の速度が保持されて高炉の奥深くまでそのエネルギーが伝えられるものであり、その速度コアはマッハ数が大きい程長いのである。」と大要説明され、そして更に、このラバール羽口によれば、次の如き効果があると説明されている。▲１▼：デッドマンと称される不活性な炉芯が狭小化し、稼働内容積の増大による送風量を増加することができ出銑量が増加する。▲２▼：高炉下部の反応性が増大し、直接還元率の上昇による燃料比を低減できる。▲３▼：高炉の中心操業化ができ、炉体熱損失減少による燃料比低減と炉床銑滓流の中心流化により炉体保護及び炉底保護ができる。▲４▼：羽口前運動エネルギーの増大及びレースウエイの深化により羽口破損回数が減少する。▲５▼：劣性コークス使用下ではレースウエイが浅くなるといわれているが、レースウエイ維持が可能となる。
【０００９】
また、特開平 2−104604号公報には、微粉炭を多量に吹き込む高炉の羽口構造に係わり、スロート部（喉部）を境として前部管と後部管とし、その前部管の長さを羽口長さの0.2 乃至0.6 とする所謂ラバール羽口が提案されている。そして同公報には「微粉炭が混合された熱風は後部管から前部管に入るがスロート部を通るとき流速を105m／s 以上とされ、前部管の先端から高炉内に吹き込まれる。」、また「スロート部でのガス流速は逆火限界速度である105m／s 以上としてあるので、微粉炭の燃焼は後部管より内部で生じことはない。」、更に「このラバール羽口によれば、前部管の長さを羽口長さの0.2 乃至0.6 としているので、羽口先の流速を高めて逆火現象が防止され、また前部管の摩耗を減少することができる。」と説明されている。
【００１０】
ところで、上述したラバール羽口の場合、例えば、特公昭53− 19442号公報に説明されたラバール羽口では、燃焼媒体（熱風）を末広部内において衝撃波を生じる条件で供給するとともに、その衝撃波の上流に燃料（補助燃料）を噴射するので、噴射された補助燃料が衝撃波帯域を通過するときに熱風中へ分散供給されることが期待でき、更に煤を生成することなく燃料の噴射率を高めることが期待できる反面、次のような問題が懸念される。すなわち、▲１▼：第１、第２部材の２つの部材を必要とするため、従来の通常羽口に比して羽口破損等のトラブル時には、取り換え・復旧作業が煩雑化し、長時間を要する可能性から炉冷え等の危険性が増す。▲２▼：補助燃料吹込み時に、末広部内で衝撃波を形成するために、その時々で衝風条件（生産条件）に適した先細部と末広部、音速炉口径を有する第１部材に設置し直す必要がある。▲３▼：また、近年の主流である炉頂圧力を高く保つ高圧高炉操業では、第１部材入口での圧力を、末広部で衝撃波を形成させるに必要な圧力にまで、燃焼媒体を昇圧させる必要があるため、ブロワー、配管等の設備負荷が増大する。▲４▼：補助燃料の噴射孔がラバール羽口の内周面に形成されているため、補助燃料が必ずしも熱風中へ分散供給されるとは限らない。▲５▼：第１部材は、音速炉口を構成する先細部と末広部及び羽口内で燃料を噴射する噴射管を有し取換え可能に構成されているため、形状が複雑である上に末広部において衝撃波を生じる形状に構成されなければならず、実用性が懸念される。
【００１１】
また、特公平 1− 28804号公報に説明されたラバール羽口では、ラバール羽口からの超音速流は乱流圧縮性自由噴流となり、ラバール羽口の出口の速度が保持されて高炉の奥深くまでそのエネルギーが伝えられるものの、このラバール羽口を用いて補助燃料を併せて吹込むことについては記載がされていない。
【００１２】
また、特開平 2−104604号公報に説明された微粉炭吹込みラバール羽口では、羽口先の流速を高めて逆火現象を防止し得ることで多量の微粉炭の吹込みが期待できるものの、その微粉炭の供給は、同公報の第２頁下段左第９〜13行に「微粉炭が混合された熱風は後部管から前部管に入るが、スロート部を通るガスは流速を105m／s 以上とされ、前部管の先端から高炉内に吹き込まれる。」と大要説明されているように、微粉炭はラバール羽口の上流側で熱風に混合されてラバール羽口より供給されるため、逆火現象は防止できても、前部管内及び前部管を出たところで激しく燃焼が起こり背圧が高くなるため、良好な衝風条件（生産条件）が期待できない。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、本発明は、上述したように通常羽口を用いたのでは、例えば補助燃料として安価な微粉炭を用いた場合に安定して吹き込める微粉炭量が微粉炭吹込み比でせいぜい 150kg／銑鉄ｔ程度であって、これ以上の微粉炭吹込み量の増大が難しく高価なコークスの使用量の低減（コークス比の低減）が期待できにくいこと、及び本出願人も特公平 1− 28804号公報に提案しているように、ラバール羽口を用いると衝風条件（生産条件）によっては高炉内深く熱風が供給できること、に着目してなしたものであって、その目的は、高炉への補助燃料吹込みを、例えば微粉炭の場合で微粉炭吹込み比 150kg／銑鉄ｔ以上を安定して吹込むとともに、高価なコークスの使用を極力抑制した高炉への補助燃料吹込み操業方法を提供するものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、上記の課題を解決するために、鋭意調査、検討を重ね、従来技術の項で説明したような現状を把握し、更に本出願人が先に特公平 1− 28804号公報に提案したラバール羽口に着目するとともに、通常羽口に用いられている補助燃料吹込みランスに着目して本発明をなしたものである。そして、その要旨（請求項１）は、羽口に接続されたブローパイプの接続部近傍から羽口先端に至る間の管内にブローパイプの内径及び羽口先端の内径より小径の縮径部を有し、且つ、補助燃料吹込みランスの先端位置が前記縮径部より羽口先端側に配設されてなる構成の補助燃料吹込み羽口より補助燃料を吹込む高炉への補助燃料吹込み操業方法であって、前記構成の補助燃料吹込み羽口を、高炉全体の補助燃料吹込み羽口の内の10％以上設けて補助燃料を吹込む、高炉への補助燃料吹込み操業方法とするものである。
【００１５】
上記構成では、先願のラバール羽口の構造を利用するものであるが、羽口の内径が大径であったり、あるいは羽口の全長が比較的短い場合なども考慮して、羽口に接続されたブローパイプの接続部近傍を含めてラバール羽口に構成してもよいとしたもので、羽口自体でラバール羽口が構成できる場合には羽口自体でラバール羽口を構成してもよい。このラバール羽口では縮径部を出た流れは高速の中心流と縮径部の下流側の末広部に沿った拡がりのある流れとができ、これによって高炉深く深度のある且つ拡がりのあるレースウエイが形成できる。そして、上記構成では、このラバール羽口に対して補助燃料吹込みランスの先端位置を、縮径部より羽口先端側に配設するものである。すなわち、補助燃料吹込みランスの先端位置がラバール羽口の縮径部より後方（送風方向の上流側）に配設した場合には、補助燃料が縮径部の上流側で混合されてしまい、その結果、縮径部より下流側の末広部内で、あるいはその末広部を出た近傍で激しく燃焼し背圧（羽口内圧損）が高くなり、良好な衝風条件（生産条件）が期待できなくなる。これに対して、補助燃料吹込みランスの先端位置を、ラバール羽口の縮径部より羽口先端側に配設した場合には、縮径部を経た熱風が補助燃料吹込みランスの先端部によって攪拌されるので、吹込まれた補助燃料が熱風中に攪拌分散されながら高速で高炉内に吹込め、これにより、縮径部より下流側の末広部内で、あるいはその末広部を出た近傍で激しく燃焼することがなく羽口内圧損を低くして高炉内深く補助燃料を吹き込むことができる。
【００１６】
また、上記のように、補助燃料吹込みランスの先端位置をラバール羽口の縮径部より羽口先端側に配設することで、縮径部を経た熱風が補助燃料吹込みランスの先端部によって攪拌され、その結果、吹込まれた補助燃料がラバール羽口の縮径部より先で熱風中に攪拌分散されるので、縮径部の先の末広部での熱風速度を、特公昭53− 19442号公報に説明されているような衝撃波を発生させるような超音速（Ｍ＞１）にしてまでも攪拌分散させる必要がなく、亜音速(0.3＜Ｍ＜0.8)程度で、十分補助燃料を分散させ、しかも幅のある且つ長さのある良好なレースウエイを形成させて補助燃料を高炉内に吹込むことができる。また、亜音速の場合には、超音速の場合に比較して送風圧力が低くてよいことから、ブロワーや送風管などの送風設備のコストを低く抑えることができる。
【００１７】
そして本発明では、上記の如き構成のラバール羽口を、高炉全体の補助燃料吹込み羽口の内の10％以上設けて補助燃料を吹込むもので、当該ラバール羽口を装備することにより、補助燃料を、補助燃料の燃焼性を損なうことなく羽口内からレースウエイ内に攪拌分散させて高炉内深く吹込むことができ、このようなラバール羽口の作用により、高炉の圧力損失を抑え、通気性を高め、送風圧変動や装入物のスリップなどの発生の少ない高炉操業が可能となり、これにより、高炉への補助燃料吹込みが、例えば微粉炭の場合で微粉炭吹込み比 150kg／銑鉄ｔ以上、更には微粉炭吹込み比 200kg／銑鉄ｔ乃至 300kg／銑鉄ｔ以上を安定して吹込むことができるようになり、従って高価なコークスの使用を低減できコークス比を下げることができる。
【００１８】
上記本発明に係る高炉への補助燃料吹込み操業方法においては、補助燃料吹込みランスを、ラバール羽口内に複数セットし、そのそれぞれより同種又は異種の補助燃料を吹込んでもよく、このようにすることで、より効果的に補助燃料が高炉内へ吹込める。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面を参照して説明する。
【００２０】
図１は、本発明方法に適用するラバール羽口の概要を示す断面図であって、ラバール羽口１は、その中央部に縮径部２が形成され、その縮径部２の内径D2、入口部３の内径D1、出口部４の内径D3とした場合に、D1＞D2＜D3の関係を満たす形状に形成されている。そして、ラバール羽口１の入口部３側にはブローパイプ５が接続され、またブローパイプ５を貫通させて微粉炭吹込みランス６が対称位置に２本、且つその先端７の位置を縮径部２より僅かに出口部４側に出して装着されている。
【００２１】
上記図１に示す構成のラバール羽口を、通常羽口に代えて内容積4500m3、出銑量 9000t／d の大型高炉（羽口総数40本）に装備して、補助燃料の吹込みを実施した。図２は、前記実施により得た、通常羽口のみで微粉炭を吹込んだ場合と、全羽口の60％（24本）をラバール羽口に代えて微粉炭を吹込んだ場合における微粉炭吹込み比と高炉内装入物の降下速度変動の相対値〔通常羽口での微粉炭吹込み比 200kg／銑鉄ｔの時の降下速度の変動幅を基準（＝1)とした際の相対値〕との関係を示すグラフ図である。なお、このときの羽口前の送風速度は常用の速度であり、ラバール羽口の羽口先端側の末広部内では計算によればＭ＝ 0.4程度の亜音速である。
【００２２】
上記図２から明らかなように、全て通常羽口では微粉炭吹込み比 150kg／銑鉄ｔから 200kg／銑鉄ｔの過程において、高炉内装入物の降下速度変動が直線的に増大し、高炉操業の炉熱制御性が悪化した。ところが、本発明に係るラバール羽口を全羽口の60％に適用して同じ微粉炭吹込み条件で操業した場合には、全て通常羽口とした場合の微粉炭吹込み比 150kg／銑鉄ｔの時よりも更に装入物降下性が安定するとともに、その安定の結果、通常羽口のみの時の最大微粉炭吹込み比に対して、微粉炭比を約25％以上（この試験段階で最大微粉炭吹込み比 250kg／銑鉄ｔ）まで安定して増量することができた。
【００２３】
また、補助燃料吹込みランスの先端位置の影響を補助燃料として重油と微粉炭とを用いて調査したもので、その調査結果を図３に示す。図３は、補助燃料吹込みランスの先端位置と風圧変動の相対値〔通常羽口での微粉炭吹込み比 200kg／銑鉄ｔの時の風圧変動量を基準（＝1)とした際の相対値〕との関係を示すグラフ図であって、図３から明らかなように、補助燃料吹込みランスの先端位置が最縮径部より炉内側に有る場合と、炉外側に有る場合とでは送風圧の変動幅が明らかに異なっており、その理由を考察すると、ランス先端がラバール羽口の炉外側から最縮径部の間にあるときは、吹込み補助燃料（重油、微粉炭）が部分的にガス化、燃焼するためにこの領域を通過するガス体積が増大すること、また未反応の補助燃料が羽口内面及び周囲のガス塊と相互作用をすることで圧損を増大するとともに非定常の燃焼振動を発生させるため、これにより送風圧の変動幅が大きくなると考えられ、一方、ランス先端がラバール羽口の最縮径部から炉内側の間にある場合は、補助燃料のガス化、燃焼に伴うガス体積の増大が末広部の流断面積拡大により緩和されるため背圧とその変動が低減されることから、送風圧の変動幅が小さくなると考えられる。なお、図３の横軸はラバール羽口の最縮径部を０点とし、入口部の位置を−１、出口部の位置を１として表示した。
【００２４】
また、図４は、上記図１に示す構成のラバール羽口の大型高炉への適用を、当初、全通常羽口の 2％から取り換え使用を開始し60％まで交換したときまでの、適用数の割合と高炉内装入物の降下速度変動の相対値〔通常羽口での微粉炭吹込み比 200kg／銑鉄ｔの時の降下速度の変動幅を基準（＝1)とした際の相対値〕との関係を示すグラフ図である。なお、ラバール羽口の交換に当たっては、高炉の円周バランスを考慮した場合（高炉の中心に対して略対称位置で交換）と、円周方向の一部に集中させて交換した場合とでは、高炉操業状態の効果の現れ方に差があることが判明したので、微粉炭吹込み比の増量とラバール羽口の適用数拡大に際しては、前者の高炉の円周バランスを配慮して行った。
【００２５】
上記図４から明らかなように、ラバール羽口を全羽口の10％以上交換したところから高炉内装入物の降下速度の変動幅が小さくなり、降下挙動に改善が見られ始めることが分かる。
【００２６】
なお、上記本発明に係る高炉への補助燃料吹込み操業方法によれば、ラバール羽口を全羽口の10％以上交換して設けることによる、上述のごとき微粉炭の場合で微粉炭吹込み比 150kg／銑鉄ｔ以上を安定して吹込むことができる作用効果の他に、次のような作用効果を併せて期待することができる。
【００２７】
▲１▼：低強度コークスの使用が可能となる。すなわち、コークス強度が低下すると炉内での粉発生が増加し、通気性が悪化して炉内圧損が大きく増加するが、ラバール羽口を全羽口の10％以上交換して設けることで、ラバール羽口の炉内前方に深く拡がりのあるレースウエイを形成することができ、ガス流れの周辺化の抑制が期待できることから低強度コークスの使用が期待できる。
【００２８】
▲２▼：小粒コークスの使用が可能となる。小粒コークス（粒径15mm以下）を使用すると、高炉装入物の平均粒径が低下し炉内圧損が大きく増加するとともに炉内ガス流れが周辺化するが、ラバール羽口を全羽口の10％以上交換して設けることで、ラバール羽口の炉内前方に深く拡がりのあるレースウエイを形成することができ、ガス流れの周辺化の抑制が期待できることから小粒コークスの使用量の増大が期待できる。
【００２９】
▲３▼：塊鉱石配合率の増大が可能となる。すなわち、高炉原料鉱石の一つである塊鉱石（生鉱石）は熱割れといった特異な性状を有し、炉内の比較的低温域で割れが生じて大量の粉を発生する。このため上記▲１▼や▲２▼と同様の不具合が生じるため従来、熱割れの少ない塊鉱石を選択するとともに塊鉱石配合率（装入鉱石中の塊鉱石の重量比率）も10〜20％に制限していたが、ラバール羽口を全羽口の10％以上交換して設けることで、ラバール羽口の炉内前方に深く拡がりのあるレースウエイを形成することができ、ガス流れの周辺化の抑制が期待できることから塊鉱石配合率を増大することが期待できる。
【００３０】
(4)：ペレット配合率の増大が可能となる。ペレットは形状が球形のため焼結鉱や塊鉱石に比べて堆積傾斜角が小さく、ペレットの多配合下ではペレットの炉中心部への流れ込みが起こり、炉内ガス流れの周辺化や軟化融着帯のＷ型化が生じることにより炉内圧損が大きく増加するが、ラバール羽口を全羽口の10％以上交換して設けることで、ラバール羽口の炉内前方に深く拡がりのあるレースウエイを形成することができ、ガス流れの周辺化の抑制が期待できることからペレット配合率を増大することが期待できる
【００３１】
▲５▼：ベルレス高炉でのロングテラス操業が可能となる。ベルレス高炉においては、装入物分布の制御性の面からコークステラス（炉壁部から炉中心に向けてコークス層上面が平坦に堆積している部分）を長くするロングテラス操業が指向されてきた。しかし、一方でテラス長さを大きくすると装入物の傾斜距離が短くなり、装入物の偏析が弱くなり、炉中心部の粒子径が低下して中心ガス流れが低下しガス流れが周辺化するが、ラバール羽口を全羽口の10％以上交換して設けることで、ラバール羽口の炉内前方に深く拡がりのあるレースウエイを形成することができ、ガス流れの周辺化の抑制が期待できることからベルレス高炉でのロングテラス操業が期待できる。
【００３２】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明に係る高炉への補助燃料吹込み操業方法によれば、高炉への補助燃料吹込みを、従来よりも大量に、例えば微粉炭の場合で微粉炭吹込み比 150kg／銑鉄ｔ以上、更には微粉炭吹込み比 200kg／銑鉄ｔ乃至 300kg／銑鉄ｔ以上を安定して吹込むことができるようになり、高価なコークスの使用が低減できる。また、このような効果の他に、従来炉内圧損の上昇を招くことで抑制してきた低強度コークスの使用、小粒コークスの使用や、塊鉱石配合率の増大、ペレット配合率の増大などが期待できる。
【００３３】
また、補助燃料吹込みランスの先端位置を、ラバール羽口の縮径部より羽口先端側に配設することで、縮径部を経た熱風が補助燃料吹込みランスの先端部によって攪拌されるので、吹込まれた微粉炭が熱風中に攪拌分散されるため、縮径部の先の末広部での熱風の速度を亜音速(0.3＜Ｍ＜0.8)程度で十分微粉炭を分散させて操業することができ、ブロワーや送風管などの送風設備のコストを低く抑えて操業できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明方法に適用するラバール羽口の概要を示す断面図である。
【図２】通常羽口のみで微粉炭を吹込んだ場合と、全羽口の60％をラバール羽口に代えて微粉炭を吹込んだ場合における微粉炭吹込み比と高炉内装入物の降下速度変動の相対値との関係を示すグラフ図である。
【図３】補助燃料吹込みランスの先端位置と風圧変動の相対値との関係を示すグラフ図である。
【図４】高炉へのラバール羽口の適用数の割合と高炉内装入物の降下速度変動の相対値との関係を示すグラフ図である。
【符号の説明】
１：ラバール羽口        ２：縮径部              ３：入口部
４：出口部              ５：ブローパイプ        ６：微粉炭吹込みランス
７：ランス先端
【図１】
0003644862.tif 000002
【図２】
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【図３】
0003644862.tif 000004
【図４】
0003644862.tif 000005