(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダ内に摺動可能に設けられたピストンと、シリンダヘッドに凹設されたペントルーフ型燃焼室と、この燃焼室に設けられた一対の吸気弁および一対の排気弁と、上記一対の吸気弁に対応して上記シリンダヘッドに形成された略直線状をなす一対の吸気ポートと、一方の吸気ポートに流入する吸気量を制限する吸気制御弁と、シリンダ略中央に配設される点火プラグと、シリンダ略中央を指向した姿勢で吸気弁側に配置され、シリンダ内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁と、を有し、シリンダ内にタンブル流成分を付与した状態で吸気行程付近で燃料噴射を行うことにより均質燃焼を実現するとともに、シリンダ内にスワール成分を付与した状態で圧縮行程付近で燃料噴射を行うことにより成層燃焼を実現するようにした筒内噴射式内燃機関において、
上記ピストンの頂部に、上記ペントルーフ型燃焼室の排気弁側の傾斜面に略平行となるように傾斜した排気弁側傾斜面およびペントルーフ型燃焼室の吸気弁側の傾斜面に略平行となるように傾斜した吸気弁側傾斜面が形成されるとともに、開口部が略真円形をなすボウルが、ピストン外形円に対し吸気弁側に偏心した位置に凹設され、
このボウルの中で最も深く凹設された深底部が、上記開口部よりも小さな面であり、かつ、上記開口部に対し、上記吸気制御弁が設けられていない他方の吸気ポート側へ偏心していることを特徴とする筒内噴射式内燃機関。
【請求項２】
上記深底部に滑らかに連続する側壁部が、滑らかに湾曲しつつ上記開口部へ接続していることを特徴とする請求項１に記載の筒内噴射式内燃機関。
【請求項３】
上記側壁部は、上記一方の吸気ポート側の領域の曲率が上記他方の吸気ポート側の領域の曲率よりも小さく設定されていることを特徴とする請求項２に記載の筒内噴射式内燃機関。
【請求項４】
上記燃料噴射弁からの燃料噴霧が上記深底部へ向かうように、機関の運転条件に応じて上記吸気制御弁の開度を調整する開度調整手段を有することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の筒内噴射式内燃機関。
【請求項５】
上記燃料噴射弁からの燃料噴霧が上記深底部へ向かうように、機関の運転条件に応じて上記噴射燃圧を調整する燃圧調整手段を有することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の筒内噴射式内燃機関。
【請求項６】
上記深底部が略真円形をなしていることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の筒内噴射式内燃機関。
【請求項７】
上記深底部が、ピストンピン軸方向では上記開口部と同軸上に配置されていることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の筒内噴射式内燃機関。
【請求項８】
上記深底部が上記開口部よりも内側に配置されていることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の筒内噴射式内燃機関。
【請求項９】
上記ボウルが、全面にわたって上方に開いた略椀状に形成されていることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載の筒内噴射式内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、ガソリン機関に代表される筒内噴射式内燃機関、特に、シリンダ内に生成されるタンブル成分およびスワール成分を利用して、均質燃焼と成層燃焼の双方が可能な筒内噴射式内燃機関の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
全開出力時等にシリンダ内に略均質な空燃比の混合気を形成していわゆる均質燃焼を行うとともに、低負荷域では、シリンダ内の一部つまり点火プラグ近傍のみに比較的濃い混合気を形成して平均的な空燃比を非常に大きく得るようした成層燃焼を行う筒内噴射式内燃機関が従来から種々提案されている。
【０００３】
成層希薄燃焼を可能とした筒内噴射式内燃機関としては、例えば、特公平８−３５４２９号公報に記載のものが知られている。この公報に記載の内燃機関は、ピストンの頂部に、ピストン外形円に対し偏心した非円形のボウル（キャビティ）が形成されているとともに、ピストン上死点付近においてこのボウルへ向けて燃料を噴射供給できるように燃料噴射弁が配置されている。上記ボウルは、内部に燃料およびスワールを封じ込めるように、リエントラント型の構成となっている。また、このボウルに強いスワールを生成するために、一対の吸気ポートの一方の吸気ポートを開閉する吸気制御弁を備えているとともに、他方の吸気ポートをヘリカルポートとしている。
【０００４】
つまり、この公報の内燃機関では、希薄燃焼時には、上記吸気制御弁を閉じて一方のヘリカルポートのみから新気を導入し、シリンダ内に強いスワールを生成する。このスワールは、ピストンの上昇に伴ってボウル内に導入されるので、圧縮上死点付近でボウル内に燃料を噴射することにより、ボウル内で可燃混合気が形成され、かつ点火プラグ近傍に運ばれる。従って、適宜な時期に点火を行うことにより、着火燃焼に至ることになる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記公報の内燃機関のように、他方の吸気ポートをヘリカルポート形状とすると、吸気抵抗が大きくなって、吸気の充填効率の低下を招き、特に均質燃焼による全開性能の低下を招いてしまう。
【０００６】
そこで、両方の吸気ポートを略直線状に形成すると、ボウル内を旋回するボウル内スワールの強さが相対的に弱くなってしまう。この結果、成層希薄燃焼の際に、燃料噴射弁からボウル底面へ向けて噴射される燃料が、気化されずに液状のままボウルの底面や隅角部分に付着，滞留し易くなり、点火プラグのくすぶりやスモークの発生を招く主要な要因となる。
【０００７】
この発明は、成層希薄燃焼と均質燃焼とを一層高いレベルで両立させることができる筒内噴射式内燃機関を提供することを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
そこで、請求項１の発明は、シリンダ内に摺動可能に設けられたピストンと、シリンダヘッドに凹設されたペントルーフ型燃焼室と、この燃焼室に設けられた一対の吸気弁および一対の排気弁と、上記一対の吸気弁に対応して上記シリンダヘッドに形成された略直線状をなす一対の吸気ポートと、一方の吸気ポートに流入する吸気量を制限する吸気制御弁と、シリンダ略中央に配設される点火プラグと、シリンダ略中央を指向した姿勢で吸気弁側に配置され、シリンダ内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁と、を有し、シリンダ内にタンブル流成分を付与した状態で吸気行程付近で燃料噴射を行うことにより均質燃焼を実現するとともに、シリンダ内にスワール成分を付与した状態で圧縮行程付近で燃料噴射を行うことにより成層燃焼を実現するようにした筒内噴射式内燃機関において、上記ピストンの頂部に、上記ペントルーフ型燃焼室の排気弁側の傾斜面に略平行となるように傾斜した排気弁側傾斜面およびペントルーフ型燃焼室の吸気弁側の傾斜面に略平行となるように傾斜した吸気弁側傾斜面が形成されるとともに、開口部が略真円形をなすボウルが、ピストン外形円に対し吸気弁側に偏心した位置に凹設され、このボウルの中で最も深く凹設された深底部が、上記開口部よりも小さな面であり、かつ、上記開口部に対し、上記吸気制御弁が設けられていない他方の吸気ポート側へ偏心していることを特徴としている。
【０００９】
上記の構成では、吸気弁側傾斜面と排気弁側傾斜面とを有するピストン頂部が、ピストン上死点において、シリンダヘッド側の燃焼室内に入り込むようになっており、両者間の空間は非常に小さなものとなる。成層燃焼時には、吸気制御弁により一方の吸気ポートを閉じ、他方の吸気ポートから流入する吸気によって、シリンダ内にスワールが生成される。このスワールは、ピストンの上昇に伴ってボウル内に封じ込められるが、ボウルの開口部が略真円形であるため、十分なスワールをボウル内に確保できる。そして、上死点近傍で燃料がボウルへ向けて噴射されることにより、成層燃焼を実現できる。ここで、燃料噴射弁からシリンダ略中央の点火プラグへ向かって噴射された燃料噴霧は、実際には、ボウル内スワールによって僅かに曲げられ、ボウル内で最も深く凹設された深底部へ向かって進む形となる。この結果、燃料噴射弁からピストンとの衝突に至るまでの燃料噴霧の衝突距離が大きくなり、燃料の霧化時間が十分に確保される。従って、燃料噴霧の大半は深底部に到達する前にボウル内スワールに乗って拡散，気化される。
【００１０】
一方、均質燃焼時には、吸気制御弁は開かれており、一対の吸気ポートからシリンダ内に流入した新気によってタンブル流が生成され、かつ吸気行程付近で燃料が噴射される。このタンブル流によってボウル内の燃料の滞留が防止され、均質な混合気による均質燃焼を実現できる。ここで、両吸気ポートはいずれも略直線状に形成されているため、吸気抵抗が低く抑制される。従って、吸気の充填効率が高くなり、全開性能の向上を図ることができる。
【００１１】
また、請求項１の発明をより具体化した請求項２の発明は、上記深底部に滑らかに連続する側壁部が、滑らかに湾曲しつつ上記開口部へ接続していることを特徴としている。
【００１２】
この場合、上記公報の内燃機関のようにボウルの底面と側壁面との間に形成される隅角部分が実質的に消失する形となるから、隅角部分に滞留する未燃燃料が抑制される。この結果、スモークの発生やそれに伴う点火プラグのくすぶりが抑制される。
【００１３】
上記側壁部は、好ましくは請求項３の発明のように、上記一方の吸気ポート側の領域の曲率が上記他方の吸気ポート側の領域の曲率よりも小さく設定されている。
【００１４】
このように、ボウル側壁部の中で一方の吸気ポート側領域の曲率が相対的に小さくなっていると、点火プラグのスワール下流側の領域が、緩やかに湾曲した形状で広く延在する形となる。従って、仮に成層燃焼時に燃料噴霧が気化されずに液状のままボウルの深底部や側壁部に付着したとしても、この未燃燃料は、ボウル内スワールに乗って上記点火プラグのスワール下流側領域へ流れ込み、薄い液膜となって広い範囲に拡散されるため、良好に気化，蒸発される。この結果、スモークの発生やそれに伴う点火プラグのくすぶりが抑制される。
【００１５】
また、請求項４の発明は、上記燃料噴射弁からの燃料噴霧が上記深底部へ向かうように、機関の運転条件に応じて上記吸気制御弁の開度を調整する開度調整手段を有することを特徴としている。
【００１６】
更に、請求項５の発明は、上記燃料噴射弁からの燃料噴霧が上記深底部へ向かうように、機関の運転条件に応じて上記噴射燃圧を調整する燃圧調整手段を有することを特徴としている。
【００１７】
【発明の効果】
この発明に係る筒内噴射式内燃機関によれば、一対の吸気ポートが略直線状に形成されているため、吸気抵抗が低く抑制され、吸気の吸入効率が向上し、特に均質燃焼時の全開性能が向上する。
【００１８】
そして、圧縮行程付近で燃料噴射を行う成層燃焼時には、燃料噴霧が深底部へ向かう形となり、ピストンに衝突するまでの衝突距離を十分大きく確保することができる。この結果、燃料の霧化時間が長くなって燃料液膜の形成が抑制され、スモークの発生やそれに伴う点火プラグのくすぶりを防止することができる。
【００１９】
つまり、均質燃焼による全開性能と成層希薄燃焼とを一層高いレベルで両立させることができる。
【００２０】
また、請求項２の発明によれば、ボウル内に残留する未燃燃料の量を更に抑制できる。
【００２１】
請求項３の発明によれば、ボウル表面に付着した未燃燃料が更に確実に拡散，気化される。
【００２２】
請求項４，５の発明によれば、燃料噴射弁からの燃料噴霧が更に確実に深底部へ向かうようになり、常に良好な成層燃焼を実現できる。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下、この発明の好ましい実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００２４】
図１，２に示すように、シリンダブロック１には、複数のシリンダ３が直列に配置されており、その上面を覆うように、シリンダヘッド２が固定されている。上記シリンダ３内には、ピストン４が摺動可能に嵌合している。また、上記シリンダヘッド２に凹設された燃焼室１１は、いわゆるペントルーフ型に構成されており、その一方の傾斜面１１ａに一対の吸気弁５が、他方の傾斜面１１ｂに一対の排気弁６がそれぞれ配置されている。そして、これらの一対の吸気弁５および一対の排気弁６によって囲まれたシリンダ３の略中心位置に、点火プラグ７が配置されている。
【００２５】
上記シリンダヘッド２には、一対の吸気弁５にそれぞれ対応する一対の吸気ポート８ａ，８ｂが、互いに独立して形成されている。つまり、この一対の吸気ポート８ａ，８ｂは、シリンダヘッド２内で合流せず、それぞれシリンダヘッド２側面において独立して開口している。また上記排気弁６に対応して排気ポート９が形成されている。
【００２６】
略円筒状をなす電磁式燃料噴射弁１０は、吸気弁５側のシリンダ３側壁寄りのシリンダヘッド２下面部に配置されており、その中心軸が斜め下方へ向かった姿勢で取り付けられている。また燃料噴射弁１０は、図２に示すように、上記２つの吸気弁５の間に配置され、点火プラグ７が位置するシリンダ３中心ヘ噴霧軸線が指向している。
【００２７】
上記シリンダ３内に配置されたピストン４の頂部には、後述するように、吸気弁５側に偏心した位置に、略半球状のボウル１２が凹設されており、ピストン４が上死点近傍にあるときに、上記燃料噴射弁１０の噴霧軸線がこのボウル１２を指向するようになっている。
【００２８】
上記の一対の吸気ポート８ａ，８ｂは、それぞれ吸気マニホルド１３側に独立して形成された一対の吸気通路１４ａ，１４ｂに接続されている。そして、図２で左方の第１吸気ポート８ａに接続する吸気通路１４ａ内には、この吸気通路１４ａを開閉するバタフライバルブ型の吸気制御弁１５が介装されている。この吸気制御弁１５は、シャフト１６を介して図示せぬ駆動機構により機関運転条件に応じて開閉制御される。なお、上記吸気制御弁１５が閉じた状態では、第１吸気ポート８ａへの吸気の流入が遮断され、他方の吸気通路１４ｂに連なる第２吸気ポート８ｂ（図２の右方）のみを通して新気が流入するのであるが、この第２吸気ポート８ｂは、ヘリカルポートではなく、略直線状のポート形状をなしている。つまり、この実施例では、両吸気ポート８ａ，８ｂが共に直線形状をなしている。
【００２９】
上記の内燃機関の基本的な作用について簡単に説明すると、先ず、機関の全負荷時あるいは希薄燃焼域の中でも比較的空燃比が小さな領域では、シリンダ３内に均質な混合気を形成して点火する均質燃焼が行われる。この均質燃焼時には、上記吸気制御弁１５は、開状態に制御され、一対の吸気ポート８ａ，８ｂの双方からシリンダ３内へ新気が導入される。これにより、シリンダ３内には、強いタンブル流（縦渦）が生成される。また、燃料は、吸気行程中にシリンダ３内に噴射供給される。この燃料は、タンブル流によってシリンダ３内で積極的に拡散され、ボウル１２内に滞留することなく均質化が促進される。
【００３０】
ここで、両吸気ポート８ａ，８ｂが共に吸気抵抗の小さい直線形状をなしており、充填効率並びに全開性能の向上が図られている。。
【００３１】
一方、低負荷域で、かつ空燃比を非常に大きくする希薄燃焼域では、混合気の成層化により確実な着火を可能とする成層希薄燃焼を行う。この成層希薄燃焼時には、上記吸気制御弁１５が閉じられ、第２吸気ポート８ｂのみからシリンダ３内に新気が流入する。これにより、シリンダ３内では、タンブル成分が相対的に弱められ、かつ水平方向に沿ったスワールＳ１（図５参照）が強く生成される。そして、この成層希薄燃焼の際には、燃料は、圧縮行程の後半において燃料噴射弁１０からボウル１２へ向けて噴射される。この噴射された燃料は、ピストン４頂部のボウル１２内に封じ込められたボウル内スワールＳ２（図５参照）に乗って点火プラグ７側へ移動し、点火プラグ７周辺に着火可能な混合気を形成するので、適宜なタイミングで点火することにより、着火燃焼が可能となる。
【００３２】
次に、図３〜図６を参照して、上記ピストン４の構成、特にその頂部の構成を詳細に説明する。
【００３３】
このピストン４においては、上死点において、ボウル１２がシリンダ３内の空間の大部分を占めるように、その頂部に凸部２１が設けられている。この凸部２１は、基本的に４つの面から構成されている。すなわち、シリンダヘッド２側のペントルーフ型燃焼室１１を構成する２つの傾斜面１１ａ，１１ｂに対し略平行な平面からなる吸気弁側傾斜面２２および排気弁側傾斜面２３と、ピストン４の外形円と同心の円錐面からなる一対の円錐形側面２４，２５とによって、凸部２１が構成されている。
【００３４】
上記凸部２１における円錐形側面２４，２５の円錐の頂角は、比較的小さく、図４に示すように、円錐形側面２４，２５は、切り立ったものとなっている。そして、これに伴い、凸部２１の尾根部分はピストンピン軸方向に沿ってピストン４外形円近くまで延びている。これによって、ピストン４が上死点にあるときに、上記円錐形側面２４，２５とシリンダヘッド２側燃焼室１１との間に生じるクリアランスが非常に小さなものとなっており、シリンダ３内に残る容積の大部分をボウル１２が占有する。
【００３５】
そして、上記凸部２１の外周には、環状水平面２６が形成されている。この環状水平面２６は、ピストン４の中心線と直交する一つの平面から構成されているものであり、ピストン４の全周に亙って細い環状に連続している。
【００３６】
また、上記のボウル１２が、上記吸気弁側傾斜面２２を中心とした範囲に凹設されている。このボウル１２の開口部１２ａは、ピストン４の平面上で見て、真円形をなし、かつピストン４の半径よりも僅かに大きい直径を有していて、その一部が排気弁側傾斜面２３に差しかかっている。なお、ピストン４が上死点にあるときに、図１，２に示すように、点火プラグ７がボウル１２内に入り、かつその外周部に位置するように配置されている。
【００３７】
ここで、上記ボウル１２の中で最も深く凹設された深底部３１が、図２，３に示すように、ボウル１２の開口部１２ａに対して、吸気制御弁１５が設けられていない第２吸気ポート８ｂ側へ偏心している。つまり、深底部３１は、ピストン４中心線と直交する面に沿っており、かつ、ボウル開口部１２ａよりも小さい略真円形をなし、点火プラグ７に対してボウル内スワールＳ２の上流側となる略半円形の領域内に配置されている。なお、深底部３１は、ピストンピン軸方向ではボウル開口部１２ａと同軸上（図３のＡ−Ａ線上）に配置されている。
【００３８】
言い換えると、深底部３１は、図５に示すように、圧縮行程中に噴射された燃料噴霧が進む方向に形成されている。なお、燃料噴霧は、燃料噴射弁１０から点火プラグ７へ向けて噴射されるのであるが、ボウル内スワールＳ２によって曲げられる結果、図示するように、深底部３１側へ向かうことになる。
【００３９】
また、ボウル１２の深底部３１と開口部１２ａとを接続する側壁部３２は、滑らかに湾曲する形状をなしている。なお、図面では深底部３１と側壁部３２との間に稜線が描かれているが、実際には深底部３１と側壁部３２とは滑らかに連続している。すなわち、ボウル１２は実質的に１つの滑らかな湾曲面からなる略椀状に形成されており、深底部３１と側壁部３２との隅角部分はほとんど存在していない。
【００４０】
更に、深底部３１が第２吸気ポート８ｂ側へ偏心している関係で、ボウル１２の側壁部３２は、図４にも示すように、第１吸気ポート８ａ側の領域３３の曲率が第２吸気ポート８ｂ側の領域３４の曲率よりも小さく設定されている。言い換えると、点火プラグ７に対してボウル内スワールＳ２の下流側に位置する領域３３が、相対的に緩やかな湾曲形状で広く延在する形となっている。
【００４１】
上記の構成においては、図５に示すように、成層燃焼時にシリンダ３内に生成されたスワールＳ１が、ピストン４の上昇に伴って、真円形をなすボウル１２内にスムースに案内され、十分な強さを保ったまま保存される。そして、圧縮行程後半においてボウル１２へ向けて燃料が噴射された後、ピストン４が上死点に近づくと、ボウル１２を有する凸部２１の各面が、シリンダヘッド２側の対応する面にそれぞれ近接するため、ボウル１２が全周に亙って良好にシールされた状態となる。従って、ボウル１２内に導入されたボウル内スワールＳ２や混合気が外部へ漏出せずにこのボウル１２内で燃焼が進行する。
【００４２】
ここで、燃料噴射弁１０からボウル１２内へ向かって噴射された燃料噴霧は、図５，図６（ａ）に示すように、ボウル内スワールＳ２によって僅かに曲げられ、ボウル１２の形状に沿うように、ボウル１２の中で最も深く凹設された深底部３１へ向かう。そして燃料噴霧は、図６（ｂ）にも示すように、ボウル内スワールＳ２に乗って適宜に気化されながら点火プラグ７側へ移動し、点火プラグ７周辺に可燃混合気を形成する。このように、ボウル１２の深底部３１に燃料噴霧が向かうことで、燃料噴射弁１０からピストン４との衝突に至るまでの燃料噴霧の衝突距離が大きくなり、燃料の霧化時間が十分に確保されて、燃料液膜の形成が抑制される。従って、スモークの発生やそれに伴う点火プラグ７のくすぶりが抑制される。
【００４３】
また、点火プラグ７を通過した燃料は、図６（ｂ），（ｃ）に示すように、ボウル内スワールＳ２に乗って、大きく延在するスワールＳ２下流側の領域３３へ良好に拡散される。従って、仮に燃料噴霧が液状のまま深底部３１や側壁部３２の第２吸気ポート側領域３４に付着した場合であっても、下流側の領域３３へ拡散される間に薄膜化されて良好に気化される。
【００４４】
加えて、本実施例では、燃料噴射弁１０からの燃料噴霧が深底部３１へ確実に向かうように、運転条件に応じて吸気制御弁１５の開度並びに燃料噴射弁１０の噴射燃圧を可変制御している。
【００４５】
その制御の流れを図７に示す。このフローチャートは、図外のコントロールユニットにより実行されるもので、先ずステップ（図ではＳと略記する）１０では、機関回転数Ｎｅ，負荷（スロットル開度），並びに水温等の内燃機関の運転条件が読み込まれる。続くステップ１２では、読み込まれた運転条件に基づいて、成層希薄燃焼を行う成層モードか均質燃焼を行う均質モードかが判定される。均質モードの場合には、ステップ１４へ進み、上記機関回転数，負荷等の運転条件をパラメータとして個別に設定された均質マップを参照して、燃料噴射時期（ＩＴ），点火時期（ＡＤＶ），空燃比（Ａ／Ｆ），並びに排気還流率（ＥＧＲ）が設定される。なお、上記の均質マップは、例えば上記コントロールユニットのメモリ内に予め格納されている。
【００４６】
同様に、ステップ１６では、個別に設定された均質マップを参照して、吸気制御弁１５の開度並びに燃料噴射弁１０の噴射燃圧がそれぞれ設定される。そして、ステップ２２へと進み、上記ステップ１４，１６での設定値に基づいて、燃料噴射や点火動作等が実行される。
【００４７】
一方、ステップ１２において成層モードと判定された場合、ステップ１８へ進み、上記の均質マップとは別個に設定された成層マップを参照して、それぞれＩＴ，ＡＤＶ，Ａ／Ｆ，ＥＧＲが設定され、同様にステップ２０では、吸気制御弁１５の開度並びに燃料噴射弁１０の噴射燃圧が設定される。具体的には、吸気制御弁１５は、図８に示すように、機関回転数が大きくなるに随って徐々に開くように設定される。また噴射燃圧は、図９に示すように、機関回転数が大きくなるに随って徐々に高くなるように設定される。
【００４８】
そして、ステップ２４では、上記ステップ１８，２０での設定値に基づいて、燃料噴射や点火動作等が実行される。
【００４９】
このように本実施例では、機関の回転数に応じて吸気制御弁１５の開度や噴射燃圧を調整して、燃料噴射弁１０からの燃料噴霧がより確実にボウル１２の深底部３１へ向かうようにしているから、常に安定した成層燃焼を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の一実施例に係る筒内噴射式内燃機関の構成を示す縦断面図。
【図２】図１の内燃機関を上面側から見た透視図。
【図３】図１のピストンを示す平面図。
【図４】図３のＡ−Ａ線に沿う断面図。
【図５】燃焼室内に燃料が噴射された直後の状態を示す説明図。
【図６】燃焼室内に噴射された燃料の挙動を示す説明図。
【図７】本実施例に係わる制御の流れを示すフローチャート。
【図８】成層時における機関回転数と吸気制御弁の開度との関係を示す特性図。
【図９】成層時における機関回転数と噴射燃圧との関係を示す特性図。
【符号の説明】
２…シリンダヘッド
３…シリンダ
４…ピストン
５…吸気弁
６…排気弁
７…点火プラグ
８ａ…第１吸気ポート
８ｂ…第２吸気ポート
１０…燃料噴射弁
１１…燃焼室
１２…ボウル
１５…吸気制御弁
２２…吸気弁側傾斜面
２３…排気弁側傾斜面
３１…深底部
３２…側壁部
３３…第１吸気ポート側領域
３４…第２吸気ポート側領域
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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