(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
分岐室と、入口流路から前記分岐室へ気液二相流体を流入する流入口と、前記分岐室から複数の出口流路へ前記気液二相流体を流出する複数の流出口とを備えた気液二相流体分配器において、前記分岐室の形状を前記入口流路の直径と同じ高さの円柱形状とすると共に、上記入口流路を上記分岐室の円柱形状の円周に対する接線方向に接続するように構成したことを特徴とする気液二相流体分配器。
【請求項２】
分岐室と、入口流路から前記分岐室へ気液二相流体を流入する流入口と、前記分岐室から複数の出口流路へ前記気液二相流体を流出する複数の流出口とを備えた気液二相流体分配器において、前記流入口を複数設け、それらの流入口から流入する気液二相流体が前記分岐室内で互いに衝突するように構成したことを特徴とする気液二相流体分配器。
【請求項３】
複数の流入口を、互いに対向する位置に配置したことを特徴とする請求項２記載の気液二相流体分配器。
【請求項４】
分岐室は、流入口に接続する入口流路の直径と同じ高さの円柱形状または角柱形状であることを特徴とする請求項２または請求項３記載の気液二相流体分配器。
【請求項５】
入口流路と流入口との間に、入口流路内径より小さい内径で、流れ方向長さよりも大幅に小さい長さの内径を有する細管よりなる混合部を設けたことを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の気液二相流体分配器。
【請求項６】
複数の流出口の形状をすべて同じ形状としたことを特徴とする請求項１ないし請求項５のいずれか１項に記載の気液二相流体分配器。
【請求項７】
圧縮機、凝縮器、減圧装置、蒸発器を順に配管で接続して冷媒を循環させる冷凍サイクル装置において、請求項１ないし請求項６のいずれか１項に記載の気液二相流体分配器を、前記凝縮器または前記蒸発器の入口側配管の冷媒分岐部に設けたことを特徴とする冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、気体と液体の混合二相流体を複数の流路に分配する気液二相流体分配器、およびこの気液二相流体分配器を用いた例えば空気調和機や冷凍装置などの冷凍サイクル装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
気液二相流体分配器として、例えば空気調和機や冷凍装置などの冷凍サイクル装置において、凝縮器や蒸発器として作用する熱交換器などに用いられる冷媒分配器がある。この冷媒分配器は、熱交換器内部の冷媒流路を複数パスに分割する場合に、熱交換器の入口に設けられ、熱交換器内の各パスに冷媒を分配する働きをする。また例えば複数台の室外ユニットや室内ユニットを並列に接続してなるマルチ型空気調和機では、メインの冷媒流路から各ユニットへ冷媒を分配するためにも冷媒分配器が必要である。一般に冷凍サイクル装置の膨張弁を通過した冷媒や蒸発器入口の冷媒は、蒸気冷媒と液冷媒の気液二相の状態となっており、流路内を流れる冷媒の断面において密度分布が生じ、更に時間的にも密度分布が生じている。例えば冷媒分配器の入口流路に曲がりがある場合は遠心力の影響により、また、入口流路や冷媒分配器が水平に設置されている場合は重力の影響により、液冷媒が一方の管内面に偏って流れ、流路断面において密度分布が生じている偏流現象となる。また、例えば膨張弁を通過する前の冷媒が不連続な気液二相状態である気泡流やスラグ流であると、膨張弁通過後の冷媒も時間的な密度分布を持った気液二相状態となる。
【０００３】
従って、気液二相流体分配器には上記のような偏流現象が生じることなく、気液の分離を防止でき、気液二相流体を均質に混合して、冷媒分配器入口での気液質量流量比すなわち乾き度と冷媒分配器出口に接続された複数の出口流路それぞれの入口における気液質量流量比が均等の状態で冷媒を分配する機能が要求される。
また、一般に冷媒分配器を通過する気液二相流体の不均質な流れに起因して音が発生する場合があり、空気調和器などの室内ユニットにおいて分配器を用いる場合など低騒音であることも要求される。
【０００４】
図１８に従来の冷媒分配器の断面図および図１９にオリフィスの拡大平面図をそれぞれ示す。なおこの冷媒分配器は実開平４−７４２６７号公報に示されているものである。図１８において、１は冷媒分配器本体、２は入口流路、３は出口流路、６ａ，６ｂは気液二相流体の分配器内壁における衝突面、１４は入口流路２に設けられたオリフィスである。また、図中、矢印Ａは冷媒の流れ方向を示している。
従来の冷媒分配器は、入口流路２と入口流路内部に設けたオリフィス１４および複数の出口流路３から構成されている。また、図１９に示されるようにオリフィス１４には外周縁に多数の小孔１５が設けられている。
【０００５】
このようにオリフィス１４を入口流路２内に設けた構成の冷媒分配器では、入口流路２から流入した気液二相流体がオリフィス１４の小孔１５を流過する際に微細化され均質化されて、複数の出口流路３に分配される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
従来の気液二相流体分配器は以上のように構成されているので、入口流路２やその上流部流路に曲がりがある場合や、入口流路２や分配器本体１が水平に設置された場合や、気液二相流体に偏流がある場合などでも、オリフィス１４の作用によって複数の出口流路３に均等に気液二相流体を分配することができる。しかし、この小孔１５は１ｍｍ前後の径であり、オリフィス１４を流過した後の気液二相流体の流速は流過前よりも大きくなる。このため、冷媒分配器本体１の衝突面６ａ，６ｂには、流速が増大し、かつ時間的に密度分布を持った気液二相流体が衝突するので、分配器本体１が振動し騒音を発生させるという問題点があった。流入する気液二相流体は入口流路２の流れ方向に対向している部分に衝突するのであるが、上記の分配器においては、出口流路３への分岐部である凸状の部分６ａと出口流路３の一部６ｂも含まれ、衝突面６の面積としては大きい構成となっている。このため、従来の気液二相流体分配器は振動も大きく、それによる騒音も無視できない程度のものであるという問題点があった。
【０００７】
本発明は、以上のような問題点を解決するためになされたもので、気液二相流体分配器に流入した気液二相流体の分配器内壁面への衝突によって発生する騒音を低減できる気液二相流体分配器を得ることを目的とする。
さらに、気液二相流体分配器本体の設置状況や流入する気液二相流体の状態に影響されることなく、複数の出口流路に均質かつ均等に気液二相流体を分配できる気液二相流体分配器を得ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明による気液二相流体分配器は、分岐室と、入口流路から前記分岐室へ気液二相流体を流入する流入口と、前記分岐室から複数の出口流路へ前記気液二相流体を流出する複数の流出口とを備えた気液二相流体分配器において、前記分岐室の形状を前記入口流路の直径と同じ高さの円柱形状とすると共に、上記入口流路を上記分岐室の円柱形状の円周に対する接線方向に接続するように構成したものである。
【００１４】
また、本発明による気液二相流体分配器は、分岐室と、入口流路から前記分岐室へ気液二相流体を流入する流入口と、前記分岐室から複数の出口流路へ前記気液二相流体を流出する複数の流出口とを備え、前記流入口を複数設け、それらの流入口から流入する気液二相流体が前記分岐室内で互いに衝突するように構成したものである。
【００１５】
また、本発明による気液二相流体分配器は、複数の流入口を互いに対向する位置に配置したものである。
【００１６】
また、本発明による気液二相流体分配器は、分岐室を、流入口に接続する入口流路の直径と同じ高さの円柱形状または角柱形状で構成したものである。
【００１７】
また、本発明による気液二相流体分配器は、入口流路と流入口との間に、入口流路内径より小さい内径で、流れ方向長さよりも大幅に小さい長さの内径を有する細管よりなる混合部を設けたものである。
【００１８】
また、本発明による気液二相流体分配器は、複数の流出口の形状をすべて同じ形状としたものである。
【００１９】
また、本発明は、圧縮機、凝縮器、減圧装置、蒸発器を順に配管で接続して冷媒を循環させる冷凍サイクル装置において、前記本発明の気液二相流体分配器のいずれか１つによる気液二相流体分配器を、前記凝縮器出口または前記蒸発器の入口側配管の冷媒分岐部に設けたものである。
【００２０】
【発明の実施の形態】
実施の形態１．
以下、本発明の実施の形態１による気液二相流体分配器として例えば冷媒分配器を図に基づいて説明する。図1は実施の形態1による冷媒分配器を示す断面図であり、図２（ａ）は図１のＩＩ−ＩＩ線における断面図である。図において、1は冷媒分配器本体、２は入口流路、３は出口流路、３ａ、３ｂは流出口、４は細管で構成した混合部、４ａは流入口、５は分岐空間を形成する分岐室、６は衝突面である。また、図中の矢印Ａは冷媒の流れ方向を示している。出口流路３は複数、例えば２本並設されており、分岐室５への冷媒の流入方向と同じ方向を流出方向としている。
【００２１】
冷媒分配器本体1は、一端側に入口流路２、他端側に例えば２本の出口流路３をそれぞれ接続し、冷媒分配器本体１の入口流路２側に入口流路２に接続する混合部４を設けている。本実施の形態では、混合部４を細管で構成している。即ち、混合部４の内径ｄｉ［ｍ］を、入口流路２の内径より小さく、かつ混合部４の流れ方向長さよりも大幅に小さい長さとしている。
そして、混合部４からの流入口４ａを分岐室５の断面における中央部に接続し、２本の出口流路３への流出口３ａ、３ｂを、それぞれからの流出流量が同等になるように流入口４ａに対して均等である位置に配設している。実際には、例えば流入口４ａの中心と同軸上に中心を有する円周上に流出口３ａ、３ｂを配設している。さらに、隣り合う流出口の距離をＬ［ｍ］、１つの流出口の相当直径をＤ［ｍ］とすると、０＜Ｌ／Ｄ≦０．４となるように配置している。ここで、流出口の相当直径とは１つの流出口において、面積が同一面積となるような円に置き換えたときの円の直径である。また、距離Ｌ［ｍ］は隣り合う流出口間の最短距離である。
具体的には、例えば分岐室５を円柱形状とし、その底面の直径を０．０１４［ｍ］程度、高さを０．００２［ｍ］程度とした時、入口流路２の内径＝０．００４８［ｍ］、混合部４の内径ｄｉ＝０．００３［ｍ］、混合部４の流れ方向長さ＝０．０２５［ｍ］、出口流路３の内径＝０．００３［ｍ］、流出口の相当直径Ｄ＝０．００３［ｍ］、隣り合う流出口の距離Ｌ＝０．００１［ｍ］としている。
【００２２】
本実施の形態では、例えば複数の流出口３ａ、３ｂの形状をすべて同一の円形状としている。図２（ａ）では、流入口４ａを分岐室５の対向する壁面に等倍で投影した領域を点線で示している。
また、例えば出口流路３が４本の場合の流出口３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄを図２（ｂ）に示し、流入口４ａの中心と同軸上に中心を有する円周を３ｗとし、４つの流出口３ａ〜３ｄをこの円周上に配設している。この場合の隣り合う流出口間の最短距離Ｌ［ｍ］は、図に示すような距離となる。
【００２３】
上記のように構成した本実施の形態による冷媒分配器の動作について説明する。冷凍サイクル装置において、膨張弁を通過した冷媒は低圧二相冷媒の状態で入口流路２から冷媒分配器本体１へ流れ込む。この時の冷媒の流動状態を図３に示す。流路内径や冷媒質量流量および気液の質量流量比によって成層流（図３（ａ））、波状流（図３（ｂ））、スラグ流（図３（ｃ））、環状流（図３（ｄ））、気泡流（図３（ｅ））、環状噴霧流（図３（ｆ））に示すような6パターンの流動様式に分かれる。
成層流（図３（ａ））、波状流（図３（ｂ））、スラグ流（図３（ｃ））は液冷媒と蒸気冷媒が上下に分離して流れており不均一になっている。これは比較的流路内径が大きい場合や、冷媒質量流量が小さい場合や、冷媒乾き度が小さい場合に生じる流動様式である。また、入口流路２やその上流部流路に曲がりがある場合や、入口流路２や冷媒分配器本体１が水平に設置された場合にも、遠心力や重力の影響により、気液二相冷媒は、成層流（図３（ａ））、波状流（図３（ｂ））、スラグ流（図３（ｃ））のような流動様式となる。
一方、環状流（図３（ｄ））、気泡流（図３（ｅ））、環状噴霧流（図３（ｆ））は、液冷媒と蒸気冷媒とが混合して流れており、成層流（図３（ａ））、波状流（図３（ｂ））、スラグ流（図３（ｃ））と比較すると均質になっている。これは比較的流路内径が小さい場合や、質量流量が大きい場合や、冷媒乾き度が大きい場合に生じる流動様式である。
【００２４】
入口流路２を流れる冷媒が、成層流（図３（ａ））、波状流（図３（ｂ））、スラグ流（図３（ｃ））である場合でも、入口流路２に連続して接続された混合部４の内径を入口流路２の内径より小さく構成することによって、流動様式が環状流（図３（ｄ））、気泡流（図３（ｅ））、環状噴霧流（図３（ｆ））へ移行する。このようにして、均質化された気液二相冷媒が分岐室５に流れ込む。
【００２５】
出口流路３を構成する複数の配管のすべては、少なくとも流出口３ａ、３ｂの近傍では、流出方向に並行して伸びる構成であり、流入した気液二相冷媒はスムーズに流出口３ａ、３ｂに分配される。また、入口流路２から分岐室５へ流入する流入口４ａの中心と同軸上に中心を有する円周上に流出口３ａ、３ｂを配設したので、流入口４ａから流出口３ａ、３ｂまでの距離が等しくなり、冷媒を均等に分配することができる。
【００２６】
次に、冷媒分配器における騒音発生のメカニズムについて説明する。混合部４の内径が入口流路２よりも小さいため、冷媒は均質化されると共に流速が増加して、流入口４ａから高速噴流として分岐室５に流入する。このとき冷媒によって分配器本体１の分岐室内壁に働く力を図４に示す。このように流入口４ａの流入方向に対向する分岐室内壁の衝突面６に冷媒が衝突することによって、ｙ方向に力Ｆが働く。分岐室５において流入口４ａから冷媒が全てｙ軸方向に速度ｖで流入し、衝突面６に達した時にｙ軸方向の速度が０になると考えると、分配器本体１に働く力Ｆは次に示す式（１）で算出することができる。
【００２７】
【数１】
0003644289.tif 000002
【００２８】
ここで、Ｇｒは冷媒の質量流量［ｋｇ／ｓ］、ｖは冷媒の流速［ｍ／ｓ］、ρは冷媒の密度［ｋｇ／ｍ3 ］である。入口流路２を流れる冷媒は低圧の気液二相冷媒である。このため、混合部４において冷媒は液単相の状態、蒸気単相の状態および蒸気と液が混合された二相の状態のいずれかの状態で時間的に変動しながら流動するため、混合部４の出口、即ち流入口４ａにおいても冷媒の密度や流速が時間的に変動している。従って、分配器本体１に働く力Ｆを、液単相冷媒の状態、蒸気冷媒と液冷媒が混合された気液二相状態、蒸気単相冷媒の状態のそれぞれにおいて次のように算出することができる。
【００２９】
【数２】
0003644289.tif 000003
【００３０】
【数３】
0003644289.tif 000004
【００３１】
【数４】
0003644289.tif 000005
【００３２】
ここで、ｘは冷媒乾き度、Ｇｒｇは蒸気冷媒の質量流量［ｋｇ／ｓ］、Ｇｒｌは液冷媒の質量流量［ｋｇ／ｓ］、ρｇは蒸気冷媒の密度［ｋｇ／ｍ3 ］、ρｌは液冷媒の密度［ｋｇ／ｍ3 ］、ｄｉは混合部内径［ｍ］、πは円周率、βはボイド率、ｓは気液速度比である。
式（３）、（６）、（１１）を用いて、冷媒をＨＣＦＣ２２として、蒸気冷媒の質量流量（Ｇｒｇ）＝０．００６［ｋｇ／ｓ］、液冷媒の質量流量（Ｇｒｌ）＝０．０２２［ｋｇ／ｓ］、冷媒圧力６９０［ｋＰａ］における蒸気冷媒密度（ρｇ）＝２９．１９［ｋｇ／ｍ3 ］、液冷媒密度（ρｌ）＝１２４５［ｋｇ／ｍ3 ］、混合部４の内径ｄｉ＝０．００３［ｍ］の場合についての計算結果を表１に示す。
【００３３】
【表１】
0003644289.tif 000006
【００３４】
表１によれば、分配器本体１に働く力の大きさは、気液二相冷媒、液単相冷媒、蒸気単相冷媒の順になっている。混合部４において冷媒は液単相の状態、蒸気単相の状態および蒸気と液が混合された気液二相の状態のいずれかの状態で時間的に変動しながら流動するため、分配器本体１に働く力も表１の計算値で時間的に変動していると考えられる。その力の変動により分配器自身も振動し、それが原因となって騒音が発生する。この振動が、流出口３ａ、３ｂに接続される出口流路３の配管や、その先に接続された熱交換器へ伝わって音を放射していると考えられる。
【００３５】
これに対して、本実施の形態では、流入口４ａの面積よりも衝突面６の面積を小さくし、分配器本体１が受ける力Ｆを低減している。即ち、図２（ａ）に示すように、流入口４ａを分岐室５の対向する壁面に等倍で投影した領域を点線で示しているが、０＜Ｌ／Ｄ≦０．４を満足するように流出口３ａ、３ｂを構成すると、この投影した領域内に流出口３ａ、３ｂが含まれることになる。このため、投影した領域内に占める壁面の面積が、流入口の面積よりも小さくなる。従って、流入口４ａから流入した冷媒が分岐室５の対向した面に衝突する時の衝突面６が小さくなり、分配器本体１に生じる振動を低減して、騒音の発生を極力抑えることが可能となった。特に、０＜Ｌ／Ｄ≦０．４の条件を満たすように流入口４ａ、分岐室５、流出口３ａ、３ｂを構成することにより、衝突面６の面積を最小に構成できる。このため、分配器本体１が受ける力Ｆを最小に抑え、分配器本体１の振動を抑えて騒音の発生を防止することができた。
【００３６】
次に、本実施の形態による冷媒分配器の隣り合う出口流路の距離をＬ［ｍ］を変化させた場合の騒音レベルの試験結果について説明する。この試験は図５に示すように、４本の出口流路３を有する冷媒分配器本体１を垂直に設置し、冷媒の質量流量は０．０２８［ｋｇ／ｓ］、乾き度は０．２、混合部４の内径は０．００３［ｍ］としたものを用いて行なったものである。図６はこの試験結果を示すグラフであり、縦軸は騒音レベル比を示し、横軸は隣り合う流出口の距離Ｌ［ｍ］を流出口の相当直径［ｍ］で除したＬ／Ｄを示したものである。騒音レベル比とは、Ｌ／Ｄ＝１．０の場合の騒音値を基準値として、各Ｌ／Ｄでの騒音値をその基準値で除した値である。また、基準値に対して２割低騒音化したことになる騒音レベル比０．８を図中の実線で示す。図に示されるように、Ｌ／Ｄが０．４以下になると騒音レベル比が０．８より小さくなっており、低騒音化されていることがわかる。これは、前にも述べたが、Ｌ／Ｄ≦０．４を満たすように構成すると、流入口４ａから分岐室５に流入した冷媒が衝突する衝突面６の面積が小さくなり、分配器本体１が冷媒から受ける力が小さくなるためである。この試験結果は、冷媒の質量流量や乾き度や混合部４の内径が変化しても、同様の傾向のものが得られる。
【００３７】
なお、本実施の形態で述べた冷媒分配器は、出口流路が２本および４本の場合について説明したが、３本および５本以上の場合においても衝突面６の面積を流入口４ａの面積よりも小さくすることによって、上記の２本や４本の場合と同様、冷媒を均質および均等に分配できかつ騒音を低減できる冷媒分配器を得ることができる。
また、複数の流出口３ａ、３ｂの形状は円に限るものではなく、楕円形や多角形など、どのような形状でもよい。
また、流入口４ａの中心と同軸上に中心を有する円周上に複数の流出口３ａ、３ｂを配設したものを示したが、これに限るものではなく、流出口のそれぞれから流出される気液二相冷媒の流量が同等になるように、流出口のそれぞれが流入口４ａに対して均等な位置に配置されていればよい。例えば、流出口の面積がすべて同じ場合には流出口での流出速度がすべて等しくなるように構成すればよい。この場合、流入口から流出口のそれぞれまでの距離を同じとしたり、また、気液二相冷媒が入口流路２から速度分布を有する状態で分岐室５に流入する場合には、流入口４ａの速度の速い部分に対向する流出口と速度の遅い部分に対向する流出口とで流入口４ａからの距離を異なるように配置することで、流出口それぞれからの流出流量を同等にすることができる。
【００３８】
また、本実施の形態では、入口流路２と分岐室５との間に混合部４を設けた構成を示したが、これに限るものではなく、混合部を設けなくてもよい。例えば従来装置のように入口流路に複数の小孔を設けた場合など、冷媒の流速が速くなって分配器本体１の内壁面に衝突することによる振動が発生して騒音の原因となる。これに対して、複数の出口流路を並設し、出口流路への流出口での流出方向を分岐室への流入方向と同じ方向とする。さらに分岐室の冷媒の流れ方向に垂直な断面において、流入口の中心と同軸上に中心を有する円周上に複数の出口口を配置する。さらに、隣り合う流出口の最短距離Ｌ［ｍ］を流出口の相当直径Ｄ［ｍ］の０．４倍以下になるように構成すれば、入口流路から分岐室に流入した冷媒が分配器本体に衝突する衝突面を小さくでき、分配器本体の振動の発生を低減できる。
【００３９】
実施の形態２．
以下、本発明の実施の形態２による気液二相流体分配器として、例えば冷媒分配器について説明する。図７は本実施の形態に係わる分岐室における断面図であり、流出口３ａ〜３ｄの形状を矩形としたものである。
本実施の形態でも、入口流路２からの流入口４ａの中心と同軸上に中心を有する円周上に複数の出口流路３への流出口３ａ〜３ｄを配設すると共に、隣り合う流出口との距離をＬ[ｍ]、１つの流出口の相当直径をＤ［ｍ］とすると、０＜Ｌ／Ｄ≦０．４となるように流出口を構成している。
ここで、流出口の相当直径Ｄ［ｍ］とは、１つの流出口において、面積を同一面積となるような円に置き換えたときの円の直径である。この構成の場合には流出口が矩形であり、その面積と同一の面積を有する円の直径を指している。
【００４０】
本実施の形態では、流出口を矩形とすることにより、円形の場合と比較してさらに冷媒の衝突面６を小さくすることができる。図７に示すように流出口３ａ〜３ｄの角を流入口の投影領域４ａの中心側に配置し、少なくとも流出口近傍では流出口３ａ〜３ｄから接続する出口流路３を冷媒の流れ方向に並設する。このように構成することにより、流入口４ａに流出口３ａ〜３ｄの一部が対向することとなり、分岐室５内壁の衝突面６の面積が、流入口４ａの面積よりも大幅に小さくなっている。このため、分配器本体１が冷媒の流れから受ける力Ｆを低減し、分配器本体１に生じる振動を小さくでき、騒音の発生を極力抑えることができる。
【００４１】
また、実施の形態１と同様、複数の流出口３ａ〜３ｄを円周上に配置し、その中心を流入口４ａの中心と同軸としたことにより、流入する冷媒に対して各流出口３ａ〜３ｄが同一の距離のところに存在することになる。このため、流出口３ａ〜３ｄから流出する気液二相冷媒の流量を同等にでき、冷媒を均等に分配することができる。さらに、各流出口３ａ〜３ｄを同一形状とすれば、冷媒をさらに均等に分配することができる。
【００４２】
なお、本実施の形態では、４本の出口流路３に分配する構成を示したが、これに限るものではなく、２本や３本や４本よりも多い出口流路に分配するものにも適用できる。ただし、４本よりも多くなると、図７に示したような正方形では円周上に配置しにくいので、菱形にするなど円周上に配置しやすい四辺形にする必要がある。
また、四辺形に限るものではなく、五角形や六角形など、多角形の形状としてもよい。
【００４３】
実施の形態３．
以下、本発明の実施の形態３による気液二相流体分配器として、例えば冷媒分配器について説明する。図８は本実施の形態に係わる分岐室における断面図であり、流出口３ａ〜３ｄの形状を扇形としたものである。
本実施の形態でも、入口流路２からの流入口４ａの中心と同軸上に中心を有する円周上に複数の出口流路３への流出口３ａ〜３ｄを配設すると共に、隣り合う流出口との距離をＬ[ｍ]、１つの流出口の相当直径をＤ［ｍ］とすると、０＜Ｌ／Ｄ≦０．４となるように流出口を構成している。
ここで、流出口の相当直径Ｄ［ｍ］とは、１つの流出口において、面積を同一面積となるような円に置き換えたときの円の直径である。この構成の場合には流出口が扇形であり、その面積と同一の面積を有する円の直径を指している。
【００４４】
本実施の形態では、流出口を扇形とすることにより、円の場合と比較してさらに冷媒の衝突面６を小さくすることができる。図８に示すように流出口３ａ〜３ｄの中心の部分を流入口の投影領域４ａの中心側に配置し、少なくとも流出口近傍では流出口３ａ〜３ｄから接続する出口流路３を冷媒の流れ方向に並設する。このように構成することにより、流入口４ａに流出口３ａ〜３ｄの中心の部分が対向することとなり、分岐室５内壁の衝突面６の面積が、流入口４ａの面積よりも大幅に小さくなっている。このため、分配器本体１が冷媒の流れから受ける力Ｆを低減し、分配器本体１に生じる振動を小さくでき、騒音の発生を極力抑えることができる。
【００４５】
また、実施の形態１と同様、複数の流出口３ａ〜３ｄを円周上に配置し、その中心を流入口４ａの中心と同軸としたことにより、流入する冷媒に対して各流出口３ａ〜３ｄが同一の距離のところに存在することになる。このため、流出口３ａ〜３ｄから流出する気液二相冷媒の流量を同等にすることができ、冷媒を均等に分配することができる。さらに、各流出口３ａ〜３ｄを同一形状とすれば、冷媒をさらに均等に分配することができる。
【００４６】
なお、本実施の形態では、４本の出口流路３に分配する構成を示したが、これに限るものではなく、２本や３本や４本よりも多い出口流路に分配するものにも適用できる。このとき、本実施の形態では流出口３ａ〜３ｄの形状を扇形としているので、出口流路３の数に応じて扇形の中心角を設定すれば、出口流路３がいかなる数でも、すべての流出口を円周上に容易に配置でき、冷媒の衝突面６を小さくすることができる。
【００４７】
実施の形態４．
以下、本発明の実施の形態４による気液二相流体分配器として、例えば冷媒分配器について説明する。図９は本実施の形態による冷媒分配器を示す断面図である。図において、７は分岐室５の壁面を構成する吸音材で、例えば鉄などを焼結してなる多孔質体である。この多孔質体７は、分岐室５の少なくとも流入口４ａからの冷媒の流れ方向に対向する壁面である衝突面６に設けられている。
【００４８】
冷媒が高速で分岐室５に流入すると、分岐室５の流入口４ａに対向する衝突面６に衝突する。本実施の形態では、衝突面６を焼結金属などの多孔質体７で構成しているので、流入した冷媒が多孔質体７に衝突することになる。この時、多孔質体７に含まれる空気の層の働きによって衝突面６が受ける力Ｆが吸収され、発生する振動や騒音は減衰する。このため、振動や騒音を低減できる。
【００４９】
なお、少なくとも分岐室５の衝突面６に吸音材７が設けられていればある程度の振動低減の効果を奏するが、さらに広範囲に吸音材を設けると、さらに振動および騒音低減の効果を発揮する。例えば、分岐室５の内壁面全面を吸音材７で構成してもよいし、さらに混合部４の内壁面を吸音材で構成してもよい。また、吸音材７の厚さも、図９では内壁面に薄くコーティングしているような構成としたが、逆にその分岐室５の壁厚さのほとんどを吸音材７で構成し、外壁部を金属で構成して冷媒の漏れを防ぐようにしてもよい。
【００５０】
また、吸音材７の材質としては、ここでは気液二相流体を冷凍サイクル装置などに用いられる冷媒としたので、冷媒に対して耐食性を有する必要があるため焼結金属を用いたが、気液二相流体によっては他のものでも使用できる。また、多孔質体で構成することにより、多孔質体に含まれる空気の層で吸音する作用を利用したが、柔軟性のある材質で構成するなど、冷媒が衝突面６に衝突する際に分配器本体１が受ける力Ｆを緩和する作用を有するものであればよい。
【００５１】
実施の形態５．
以下、本発明の実施の形態５による気液二相流体分配器として、例えば冷媒分配器について説明する。図１０は本実施の形態に係わる分岐室における断面図であり、図１１は図１０のＸＩ−ＸＩ線における断面図である。図において、１は冷媒分配器本体、２は入口流路、３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄは出口流路に接続される複数の流出口で、ここでは例えば４本の出口流路に分配するものとする。４は細管で構成した混合部、５は分岐室、６は冷媒が分岐室５へ流入した時の衝突面である。また、図中の矢印Ａは冷媒の流れ方向を示している。
【００５２】
本実施の形態における冷媒分配器本体１において、分岐室５は円柱形状であり、分岐室５の高さＨを分岐室５への混合部４の直径と同じに構成している。混合部４の一端は流入口４ａから分岐室５に冷媒を流入するように接続され、混合部４の他端は入口流路２に接続されている。流入口４ａは円柱形状の分岐室５の側壁を構成する円周に設けられており、さらに混合部４とこれに接続される入口流路２は分岐室５の円柱形状の円周に対する接線方向に伸びるように設けられている。出口流路３は、円柱形状の分岐室５の上面または底面に接続され、流出口３ａ〜３ｄから出口流路３へ冷媒が分配される。
【００５３】
本実施の形態では、混合部４は入口流路２の内径よりも小さい内径で、流れ方向長さよりも大幅に小さい長さの内径を有する細管で構成され、流入する気液二相冷媒の流動状態を気泡流や環状噴霧流などの均質流にするという機能を有する。
入口流路２から流入した冷媒は、混合部４で縮流加速され均質流となって、分岐室５に接線方向から流入して円周に沿って旋回するように流れながら流出口３ａ〜３ｄに分配される。ここで、分岐室５の高さＨを混合部４の直径と同じにしているので、混合部４で均質流にされた冷媒は、そのままの状態で滑らかに流れて流出口３ａ〜３ｄから出口流路３へと流れる。このように、複数の出口流路３へ均質に分配される。
【００５４】
また、混合部４において流速を増加された冷媒は、流入口４ａから高速噴流として分岐室５に流出する。このとき分配器本体１に働く力を図１２に拡大して示す。図１２に示すように、流入口４ａから分岐室５に流入した冷媒は、流入口４ａの流入方向に存在する壁面である衝突面６に衝突し、分配器本体１に対して力が働く。ここで、分岐室５に接線方向から流入する冷媒の速度をｖ［ｍ／ｓ］とし、衝突後に速度低下はなくx軸に対して角度θで流れ方向が変化したとする。実際は流速が低下すると考えられるがここでは理想的に流れた場合について説明する。衝突面６は円弧を成し、衝突後の冷媒のｙ軸方向の速度成分Ｖy は、ｖｓｉｎθとなる。従って、ｙ軸方向の速度変化はｖ(１−ｓｉｎθ)のようになり、分配器本体１の受ける力は式（１３）のようになる。
【００５５】
【数５】
0003644289.tif 000007
【００５６】
従って、垂直に衝突する場合に比べその力はｓｉｎθの分だけ小さくなる。このことは、液単相冷媒、気液二相冷媒、蒸気単相冷媒のいずれにおいても同様であり、分配器本体１の受ける力は小さくなる。このため、分岐室５内に流入する各冷媒状態の時間的変動に対する力の変動が小さくなり、冷媒による振動を低減することができる。このため、この振動が原因となる騒音を低減することができる。
【００５７】
また、分岐室５内で冷媒が流動している場合の力のバランスを図１３に示す。図に示したように、分岐室５内で冷媒は壁面の円周に沿って旋回して流れるため、中心から周囲に向かって遠心力Ｆが働き、分配器本体１に働く力をキャンセルする。これにより、分配器本体１の振動をさらに低減することができる。
【００５８】
なお、本実施の形態では、入口流路２と分岐室５との間に混合部４を設けた構成を示したが、これに限るものではなく、混合部４を設けなくてもよい。例えば従来装置のように入口流路に複数の小孔を設けた場合など、冷媒の流速が速くなって分配器本体の内壁面に衝突することによる振動が発生して騒音の原因となる。この場合には分岐室５を入口流路２の直径と同じ高さを有する円柱形状とし、入口流路２の一端を構成する流入口４ａを円柱形状の分岐室５の側壁に設け、さらに入口流路２は分岐室５の円周の接線方向に伸びるように設ければよい。この様に構成することにより、混合部４が設けられた構成の場合と同様、流入した冷媒が分岐室５の壁面に衝突する際の衝突面６が得ける力を低減でき、分配器本体１の振動を低減できる。
また、本実施の形態の構成では、複数の出口流路３のすべてを、円柱形状の分岐室５の上面または底面のいずれか一方の面に設けた構成としたが、これに限るものではなく、例えば上面側に２本、底面側に２本設けたりしてもよい。
また、出口流路３が４本の場合について説明したが、２本や３本および５本以上設けた構成でも、同様であり、冷媒を分岐室５に流入する方向を、円柱形状の分岐室５の円周の接線方向にすれば、衝突面６が受ける力を低減でき、振動および騒音を低減できる。
【００５９】
また、出口流路３を円柱形状の分岐室５の上面または底面に設けるばかりでなく、側壁を構成する円周に例えば放射状に接続してもよい。ただし、この場合には分岐室５の高さを混合部４または入口流路２の直径と同じに構成しており、流出口３ａ〜３ｄの径もこの高さＨ以下となる。そこで出口流路３の直径をもっと大きくしたい場合には、流出口３ａ〜３ｄの断面形状を楕円や長方形にしたり、流出口３ａ〜３ｄよりも下流側で大きな径の配管に接続するように構成してもよい。
【００６０】
また、分岐室５の形状は、円柱形状としたが円柱形状にしなくても、五角柱以上の多角柱形状で構成してもよい。側面の接線方向から冷媒を流入した時に、流入口４ａからの冷媒が対向する衝突面６が、流入方向に垂直でなくある程度の角度で傾斜しており、さらに衝突後の冷媒の流れが分岐室５の壁面に沿って円滑に旋回するように流れる構成であればよい。
【００６１】
実施の形態６．
以下、本発明の実施の形態６による気液二相流体分配器として、例えば冷媒分配器について説明する。図１４は本実施の形態に係わる分岐室における断面図であり、図１５は図１４のＸＶ−ＸＶ線における断面図である。図において、1は冷媒分配器本体、２、２ａ、２ｂは入口流路、３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄは出口流路に接続される流出口で、ここでは例えば４本の出口流路に分配するものとする。４は細管で構成した混合部、５は分岐室である。また、図中の矢印Ａは冷媒の流れ方向を示している。
【００６２】
本実施の形態における冷媒分配器本体1において、分岐室５は円柱形状であり、分岐室５の高さＨを例えば流入口４ａの直径と同じに構成している。入口流路２は途中で複数、例えば２ａ、２ｂに２分岐し、それぞれ混合部４に接続されている。さらに混合部４に接続する２つの流入口４ａは、分岐室５の側面で分岐室の中心に対して点対象の位置に配置され、それぞれ分岐室５の中心に向かって気液二相冷媒を流入するように構成されている。流出口３ａ〜３ｄに接続する出口流路は、円柱形状の分岐室５の上面または底面に複数、例えば４本接続され、流出口３ａ〜３ｄから出口流路３へ冷媒が分配される。
【００６３】
本実施の形態では、混合部４は入口流路２の内径よりも小さい内径で、流れ方向長さよりも大幅に小さい長さの内径を有する細管で構成され、流入する気液二相冷媒の流動状態を気泡流や環状噴霧流などの均質流にするという機能を有する。
入口流路２から流入した冷媒は途中２ａと２ｂに分岐され、それぞれ混合部４で縮流加速され均質流となって、対向する位置に配置している流入口４ａから分岐室５にそれぞれ流入する。正反対方向から分岐室５内に流入した冷媒は、図１４に示すごとく、分岐室５内で互いに衝突しそれぞれの運動量変化による力をキャンセルし、冷媒を分散させる。このため、分配器本体１に力を与えることなく気液二相冷媒を攪拌混合し、流出口３ａ〜３ｄに分配される。従って、分配器本体１に振動が生じることなく、冷媒を均質および均等に分配し、低騒音である冷媒分配器を得ることができる。
【００６４】
ここで、分岐室５の高さＨを混合部４に接続する流入口４ａの直径と同じにしているので、混合部４で均質流にされた冷媒は、そのままの状態で滑らかに流れて流出口３ａ〜３ｄから出口流路３へと流れる。このように、複数の出口流路３へ均質の状態で分配される。
【００６５】
なお、本実施の形態では、入口流路２と分岐室５との間に混合部４を設けた構成を示したが、これに限るものではなく、混合部４を設けなくてもよい。例えば従来装置のように入口流路に複数の小孔を設けた場合など、冷媒の流速が速くなって分配器本体の内壁面に衝突することによる振動が発生して騒音の原因となる。この場合には入口流路を複数に分岐し、この入口流路に接続する流入口を分岐室内の対向する位置に配置する。このように構成すると、流入口から流入する気液二相冷媒が分岐室で互いに衝突してそれぞれの運動量変化による力をキャンセルし、冷媒を分散させる。このため、分配器本体１に流入した冷媒の衝突面を零にでき、この衝突によって振動が生じるのを防止できる。さらに、冷媒どおしを衝突させるため、さらに混合されるという効果もある。この場合、分岐室５の高さＨは、入口流路２に接続する流入口４ａの直径と同じ程度に構成すれば、分岐室５に流入した冷媒が再び分離することなく、均質な状態のままで複数の出口流路３に分配される。
【００６６】
また、本実施の形態の構成では、複数の出口流路３のすべてを、円柱形状の分岐室５の上面または底面のいずれか一方の面に設けた構成としたが、これに限るものではなく、例えば上面側に２本、底面側に２本設けたりしてもよい。
また、出口流路３が４本の場合について説明したが、２本や３本および５本以上設けた構成でもよい。
【００６７】
また、出口流路３を円柱形状の分岐室７の上面または底面に設けるばかりでなく、入口流路２ａ，２ｂと同様、側面に例えば放射状に接続してもよい。
また、２つの流入口４ａを円柱形状の分岐室５の上面と底面とに設け、分岐室５の上面と底面から気液二相冷媒を流入して互いに衝突させる構成としてもよい。さらに、分岐室５内に複数の入口流路２を導入しその先端に流入口４ａを設けたような構成としてもよい。この場合には分岐室５のどの部分に複数の入口流路２を接続してもよく、流入口４ａが分岐室５内で対向するように配置されていればよいので、分配器本体１の流路接続の際に自由度が増す。さらにまた、流入口４ａを２つとし、入口流路２を二分岐させて構成したが、もっと多くに分岐して分岐室５に流入させ、分岐室５内で互いに衝突するように構成してもよい。この時、２つずつの流入口４ａから流入する気液二相冷媒を対向するように衝突させてもよいし、すべての流入口４ａからの気液二相冷媒を１個所で衝突させてもよい。また、分岐室５内で冷媒を真正面から衝突させて、それぞれの運動量変化による力をキャンセルする構成としたが、衝突する際にある程度角度があってもよく、それぞれの運動量変化による力を低減することができ、振動および騒音低減の効果はある。
また、分岐室５の形状は、円柱形状としたが円柱形状にしなくても、角柱形状で構成してもよい。
【００６８】
実施の形態７.
以下、本発明の実施の形態７による冷凍サイクル装置について説明する。本実施の形態は、実施の形態１〜実施の形態６のいずれかによる気液二相流体分配器を、空気調和器や冷凍装置などの冷凍サイクル装置に用いたものである。図１６は本実施の形態による冷凍サイクル装置を示す冷媒回路図である。図において、１は気液二相流体分配器でここでは冷媒分配器、８は圧縮機、９は凝縮器、１０は減圧装置である膨張弁、１１は蒸発器であり、これらを配管で接続して冷媒を循環させている。
【００６９】
このような構成の冷凍サイクル装置において、例えば蒸発器１１内部の冷媒流路は複数、例えば３本のパスに分割され、それぞれの配管を並列して冷媒を流通させる構成である。このため、膨張弁１０と蒸発器１１との間の冷媒流路で、循環する冷媒を複数、この場合は３本のパスに分割している。そこで、この分岐部に実施の形態１〜実施の形態６のいずれかによる冷媒分配器１を配設している。
【００７０】
このような冷凍サイクル装置では、圧縮機８で高温高圧となった蒸気冷媒は、凝縮器９で凝縮して液化し、膨張弁１１で減圧されて低圧の気液二相冷媒となって蒸発器１１で蒸発して蒸気冷媒となり圧縮機８に戻る。このような冷凍サイクル装置では、凝縮器９で冷媒の凝縮熱を暖房や加熱に利用したり、蒸発器１１で冷媒の蒸発熱を冷房や冷却に利用する。
蒸発器１１には気液二相冷媒の状態で流入するのであるが、蒸発器１１の入口側配管の冷媒分岐部に実施の形態１〜実施の形態６のいずれかによる冷媒分配器１を設けることにより、振動および騒音の発生を低減でき、その内部の３本のパスに冷媒を均質および均等に分配することによって、蒸発器１１での熱交換効率を向上することができる。
【００７１】
特に、冷凍サイクル装置の性能や運転効率の向上のため、例えば、圧縮機８の回転数を変化させたり、膨張弁１０の開度を変化させて、冷媒の質量流量Ｇｒ［ｋｇ／ｓ］を変化させる場合がある。この場合には、循環する冷媒の質量流量が運転中に変化し、冷媒分配器１に流入する気液二相冷媒の状態も不規則的に変化することになる。本実施の形態では冷媒分配器１として実施の形態１〜実施の形態６のいずれかに示した冷媒分配器を用いているため、図３（ａ）〜図３（ｆ）のどのような状態の気液二相冷媒が流入しても、蒸発器１１への３本のパスに均等にかつ低騒音で冷媒を分配することができ、冷凍サイクル装置の性能や蒸発器１１また凝縮器９での熱交換効率を向上させることができる。
【００７２】
また、例えば空気調和器の場合、蒸発器１１や凝縮器９の熱交換器内での複数パスへの冷媒の流通が不均一だと、熱交換した空気に温度差ができたまま室内に吹き出すことになり、露飛びなどが生じることもあった。これに対して、複数パスに均質および均等に冷媒を流通させることにより、露飛びなどを防止する効果も発揮する。
【００７３】
また、図１７は複数台の室内ユニット１２や室外ユニット１３を並列に接続してなるマルチ型空気調和器において、メインの冷媒流路から各ユニットへ冷媒を分配する部分に、実施の形態１〜実施の形態６のいずれかに示した冷媒分配器１を用いたものを示す冷媒回路図である。図において、１２ａは室内ユニット１２の熱交換器、１３ａは室外ユニット１３の熱交換器である。本実施の形態では３台の室内ユニットと２台の室外ユニット１３を有するマルチ型空気調和器で、複数の室内ユニット１２への冷媒分岐部に冷媒分配器１ａを配設し、複数の室外ユニット１３への冷媒分岐部に冷媒分配器１ｂを配設している。冷媒分配器１ａ、１ｂを実施の形態１〜実施の形態６のいずれかによる冷媒分配器によって、冷媒を室内ユニット１２、室外ユニット１３のそれぞれに均質にかつ低騒音で分配する効果を発揮し、空気調和器の効率を向上させることができる。
【００７４】
なお、図１７に示したマルチ型空気調和器では、冷媒分配器１ａを複数の室内ユニット１２への冷媒分岐部に設け、冷媒分配器１ｂを複数の室外ユニット１３への冷媒分岐部に設けたが、この回路構成において、室内ユニット１２へ流入する部分の冷媒は気液二相冷媒ではないので、この分岐部での冷媒分配器１ａを省略しても循環する冷媒の状態はそれほど変化はない。
また、室内ユニット１２それぞれの熱交換器１２ａ内部が図１６のように複数のパスに分岐している場合、その入口側に実施の形態１〜実施の形態６のいずれかによる冷媒分配器を設けてもよい。特に室内ユニット１２側では、低騒音であることが望ましいので、実施の形態１〜実施の形態６のいずれかによる冷媒分配器を用いることによる効果は大きい。
【００７５】
また、実施の形態１〜実施の形態７で述べた冷媒分配器は、冷媒の種類が変わった場合、例えばＨＣＦＣ系冷媒（Ｒ２２など、単一冷媒、混合冷媒含む）やＨＦＣ系冷媒（Ｒ１３４ａ、Ｒ４０７Ｃ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０４Ａなど、単一冷媒、混合冷媒含む）、ＨＣ系冷媒（メタン、エタン、プロパン、ブタン、イソブタンなど、単一冷媒、混合冷媒含む）や以上述べた冷媒の混合冷媒でも同様であり、冷媒を均質で低騒音に分配する効果を発揮する。
【００７６】
また、実施の形態１〜実施の形態６では、分配する気液二相流体を冷媒として説明したが、これに限るものではなく、例えば水と水蒸気の気液二相流体などを複数に均質に分配する気液二相流体分配器にも適用できる。
【００７７】
【発明の効果】
以上のように、本発明によれば、分岐室と、入口流路から前記分岐室へ気液二相流体を流入する流入口と、前記分岐室から複数の出口流路へ前記気液二相流体を流出する複数の流出口とを備えた気液二相流体分配器において、前記分岐室の形状を前記入口流路の直径と同じ高さの円柱形状とすると共に、上記入口流路を上記分岐室の円柱形状の円周に対する接線方向に接続するように構成したことにより、気液二相流体が分岐室に流入した時に分岐室の壁面が受ける力を小さくし、壁面への衝突によって発生する振動および騒音を低減した気液二相流体分配器を得ることができる。
【００８３】
また、本発明によれば、分岐室と、入口流路から前記分岐室へ気液二相流体を流入する流入口と、前記分岐室から複数の出口流路へ前記気液二相流体を流出する複数の流出口とを備えた気液二相流体分配器において、前記流入口を複数設けると共に、前記流入口から流入する気液二相流体が前記分岐室で互いに衝突するように構成したことにより、気液二相流体が分岐室に流入した時に分岐室の壁面が受ける力を低減し、壁面への衝突によって発生する振動および騒音を低減した気液二相流体分配器を得ることができる。
【００８４】
また、本発明によれば、複数の流入口を、互いに対向する位置に配置したことにより、気液二相流体が分岐室に流入した時に分岐室の壁面が受ける力をほとんど零とし、壁面への衝突によって発生する振動および騒音を低減した気液二相流体分配器を得ることができる。
【００８５】
また、本発明によれば、分岐室を、流入口に接続する入口流路の直径と同じ高さの円柱形状または角柱形状としたことにより、分岐室に流入した気液二相流体を、均質かつ均等に出口流路に分配できる気液二相流体分配器を得ることができる。
【００８６】
また、本発明によれば、入口流路と流入口との間に、入口流路内径より小さい内径で、流れ方向長さよりも大幅に小さい長さの内径を有する細管よりなる混合部を設けたことにより、どのような設置状況においても入口流路を流れる気液二相流体の流動状態の影響を受けずに、気液二相流体を均質流として分岐室に流入させることができる気液二相流体分配器を得ることができる。
【００８７】
また、本発明によれば、複数の流出口の形状をすべて同じ形状としたことにより、分岐室に流入した気液二相流体を、均等に出口流路に分配できる気液二相流体分配器を得ることができる。
【００８８】
また、本発明によれば、圧縮機、凝縮器、減圧装置、蒸発器を順に配管で接続して冷媒を循環させる冷凍サイクル装置において、請求項１ないし請求項１１のいずれか1項に記載の気液二相流体分配器を、前記凝縮器または前記蒸発器の入口側配管の冷媒分岐部に設けたことにより、冷媒を均質にかつ低騒音で分配し、凝縮器または蒸発器での熱交換効率を向上させるとともに、蒸発器での露飛びなどを防止することができる冷凍サイクル装置が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明の実施の形態１による気液二相流体分配器を示す断面図である。
【図２】  図１のＩＩ−ＩＩ線における断面図である。
【図３】  実施の形態１に係り、気液二相流体の流動様式を示す説明図である。
【図４】  実施の形態１に係り、気液二相流体が分配器本体に与える力を説明した説明図である。
【図５】  実施の形態１に係り、隣り合う出口流路との距離をＬ［ｍ］とした場合のＬと騒音比の関係を示すグラフである。
【図６】  実施の形態１に係り、気液二相流体分配器を示す斜視図である。
【図７】  本発明の実施の形態２による気液二相流体分配器に係わる分岐室を示す断面図である。
【図８】  本発明の実施の形態３による気液二相流体分配器に係わる分岐室を示す断面図である。
【図９】  本発明の実施の形態４による気液二相流体分配器を示す断面図である。
【図１０】  本発明の実施の形態５による気液二相流体分配器に係わる分岐室を示す断面図である。
【図１１】  図１０のＸＩ−ＸＩ線における断面図である。
【図１２】  実施の形態５に係り、流入する気液二相流体が分配器本体に与える力を説明する説明図である。
【図１３】  実施の形態５に係り、流動する気液二相流体が分配器本体に与える力を説明する説明図である。
【図１４】  本発明の実施の形態６による気液二相流体分配器に係わる分岐室を示す断面図である。
【図１５】  図１４のＸＶ−ＸＶ線における断面図である。
【図１６】  本発明の実施の形態７による冷凍サイクル装置を示す冷媒回路図である。
【図１７】  実施の形態７によるマルチ型空気調和機を示す冷媒回路図である。
【図１８】  従来の冷媒分配器を示す断面図である。
【図１９】  従来の冷媒分配器に係わるオリフィスの拡大平面図である。
【符号の説明】
１  気液二相流体分配器本体、２、２ａ、２ｂ  入口流路、３  出口流路、３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄ  流出口、４  混合部、４ａ  流入口、５  分岐室、６  衝突面、７  吸音材、８  圧縮機、９  凝縮器、１０  減圧装置、１１  蒸発器、１２  室内ユニット、１２ａ  室内ユニットの熱交換器、１３  室外ユニット、１３ａ  室外ユニットの熱交換器。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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