(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ニッケルまたはコバルトを主とする金属塩水溶液とアルカリ水溶液を反応させてニッケルまたはコバルトを主とする金属水酸化物粒子を溶媒中において連続的に成長させ、かつ、分級された粒子を連続的に取り出す反応晶析装置であって、主に該金属水酸化物の結晶成長を促進する部分と分級機能を有す部分から構成されており、該金属水酸化物の結晶成長を促進する部分には少なくとも溶存ガス制御手段と恒温手段とドラフトチューブと、清澄域が設けられており、該清澄域から分級機能を有す部分へ清澄液を供給するための循環路が設けられていることを特徴とする電池構成用金属水酸化物の製造装置。
【請求項２】
金属水酸化物の結晶成長を促進する部分には撹拌翼と原料の供給ラインが設置されており、該原料の供給ラインの出口は該撹拌翼下端より下部に設置されていることを特徴とする請求項１記載の電池構成用金属水酸化物製造装置。
【請求項３】
分級機能を有す部分の清澄域循環速度は下方から上方へ垂直方向に１ｃｍ／ｍｉｎ以上であることを特徴とする請求項１記載の電池構成用金属水酸化物の製造装置。
【請求項４】
分級機能を有す部分の最大水平断面積Ｓ１と金属水酸化物の結晶成長を促進する部分の清澄域の最大水平断面積Ｓ２の比は
Ｓ２／Ｓ１≧１０
で表されることを特徴とする請求項１記載の電池構成用金属水酸化物の製造装置。
【請求項５】
分級機能を有す部分の高さｈと結晶成長を促進する部分の撹拌翼下端と分級機能を有す部分の上端との距離ｌの比は
ｌ／ｈ≦１０
で表されることを特徴とする請求項１記載の電池構成用金属水酸化物の製造装置。
【請求項６】
ニッケルを主とする金属水酸化物はニッケルのほかに、Ｍｎ，Ａｌ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｆｅ，Ｖ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｂｉ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｙ，Ｖ，Ｃｕ，Ｇｅ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ａｇ，Ｚｎ，Ｃｄ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｗ，Ｌａ族金属から選ばれた一種以上の元素が存在していることを特徴とする請求項１記載の電池構成用金属水酸化物の製造装置。
【請求項７】
溶存ガス制御手段はガスバブリングによることを特徴とする請求項１記載の電池構成用金属水酸化物の製造装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、電池構成用金属水酸化物の製造装置、特にマグマ循環型に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、ポータブル機器は小型化傾向を強めており、必然的にその電源である小型二次電池の高エネルギー密度化が望まれている。
【０００３】
従来より、アルカリ蓄電池用正極の主活物質はニッケルを主とする水酸化物が用いられている。該水酸化物粉末の製造方法としては、ニッケル塩水溶液に水酸化ナトリウムなどのアルカリ水溶液を作用させて沈澱させ、次いで熟成して結晶成長させたのち機械的な方法で粉砕する方法が採用されていたが、製法が煩雑であるとともに粉末形状が不定形であることから高い充填密度が得られにくい問題があった。
【０００４】
しかし、特公平４−８０５１３号公報にはニッケル塩水溶液にアンモニアを作用させてニッケルのアンモニウム錯体を形成させ、アルカリ水溶液中で水酸化ニッケルを成長させる方法が提案されている。この方法によれば連続製法が可能となり低廉化が図れるとともに、粒子形状が球状に近いことにより高密度充填が可能となった。
【０００５】
また、前記アルカリ蓄電池用正極には充電効率を向上させるために導電剤としてコバルト水酸化物を採用している。これもまた高密度充填のために球状に近い粒子が望ましい。
【０００６】
また、リチウムイオン二次電池用正極の主活物質はコバルト酸リチウムが採用されており、最近ではニッケル酸リチウムを用いる提案がなされている。これらの製造方法としては、コバルトまたはニッケルを主とする水酸化物とリチウム酸化物を熱処理によって反応させる方法が採用されている。また、これらの粒子も高密度充填のために球状に近い形状が望ましく、出発材料であるコバルトまたはニッケルを主とする水酸化物には前記球状金属水酸化物粉末が適している。
【０００７】
前記球状のニッケルまたはコバルトを主とする水酸化物粒子を成長させる反応槽は、特公昭６３−１６５５５、特公昭６３−１６５５６などに記載の攪拌槽型が知られている。図２に前記攪拌槽型の反応槽の構造を示しており、反応槽本体１５、攪拌装置１６、攪拌翼１７、試薬供給ライン１８、オーバーフローライン１９から構成されている。この反応槽の特徴は構造が比較的簡易であること、また、オーバーフロータイプであるため連続性に優れていることなどが挙げられる。
【０００８】
この攪拌槽型の反応槽を用いて該水酸化物を成長させる製造法においては、オーバーフローによって得られたスラリー中に、十分に成長した粒子以外にも未成長な嵩高い粒子や微粒子を同時に含むことでタップ密度が低くなり充填性が低下することが課題として挙げられていた。これに対しては、得られたスラリーを洗浄・乾燥させた後に、機械的にふるい分けする、あるいは、流体分級を施すなどによって未成長粒子を除去する方法が提案されていた。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
前記未成長粒子を除去する方法においては、分級の工程が別に必要であるため製造工程が複雑になることでコストの高騰が課題として挙げられる。また、未成長な粒子を除去することから原料に対する収率が著しく低下することも課題として挙げられる。これに対して、未成長な粒子を再利用する工程を新たに設けたとしても工程が複雑になることでコストの高騰が課題として挙げられる。また、分級の工程は、乾式と湿式の２種に分けられるが、乾式においては粒子同士またはふるいとの衝突などによって粒子の粉砕を引き起こし低密度化することが課題として挙げられる。また、大気中にて不安定な金属水酸化物を製造する際においては、表面酸化等の改質が進行する。特に、Ｃｏ，Ｍｎを含む金属水酸化物は、大気中で極めて不安定であり、速やかに酸化反応が進行するため厳密な雰囲気制御が必要となる。また、湿式においては、用いる流体の種類によっては金属水酸化物の酸化あるいは金属イオンの溶出などによる表面改質が引き起こされる。特に、ｐＨが低い水溶液中ではほとんどの金属水酸化物の溶解反応が進行する。前記の粒子表面の酸化、溶解などの改質は、充放電電気量を低下させるばかりでなく電極特性を著しく低下させる要因であり重要課題として挙げられる。
【００１０】
本発明は、前記工程の複雑化によるコストの高騰、収率の低下および材料の改質を防ぐとともに高密度充填が可能な高密度で粒径の揃った金属水酸化物を得ることを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
これらの課題を解決するために本発明は、ニッケルまたはコバルトを主とする金属塩水溶液とアルカリ水溶液を反応させてニッケルまたはコバルトを主とする金属水酸化物粒末を連続的に成長させ、かつ、連続的に分級させた粒子を取り出すことが可能な反応晶析装置であって、主に該金属水酸化物の結晶成長を促進する部分と分級機能を有す部分から構成されており、該金属水酸化物の結晶成長を促進する部分の一部には清澄域が設けられており、該清澄域から分級機能を有す部分へ清澄液を供給するための循環路が設けられていることを特徴とした製造装置を用いることを提案するものである。
【００１２】
これにより未成長粒子の混在を防ぐことができ十分に成長した粒子のみを得ることができる。このため高密度充填が可能となる。また、分級の工程を必要としないことから製造工程の簡易化を図ることができ、さらに、収率の低下を防ぐことができる。また、分級工程の際の粒子表面の酸化、溶解などの改質を防ぐことができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
本発明は、ニッケルまたはコバルトを主とする金属塩水溶液とアルカリ水溶液を反応させてニッケルまたはコバルトを主とする金属水酸化物粒末を溶媒中において連続的に成長させ、かつ、分級された粒子を連続的に取り出すことが可能な反応晶析装置であって、主に該金属水酸化物の結晶成長を促進する部分と分級機能を有す部分から構成されており、該金属水酸化物の結晶成長を促進する部分には、少なくとも溶存ガス制御手段と恒温手段とドラフトチューブと、清澄域が設けられており、該清澄域から分級機能を有す部分へ清澄液を供給するための循環路が設けられていることを特徴としたものであり、該清澄液を循環することで成長した金属水酸化物を連続的に分級することが可能であるため、未成長粒子の混在を防ぐことができ十分に成長した粒子のみを得ることができる。このため、高密度充填が可能となる。また、分級の工程を必要としないことから工程の単純化を図ることができコストの低減が可能となり、さらに、収率の低下を防ぐことができる。また、分級工程の際の粒子表面の酸化、溶解などの改質を防ぐことができるという作用を有する。また、溶存ガス制御手段により金属水酸化物の酸化状態の制御が可能となり、高密度成長を促すことができる。また、恒温手段を設けることによって合成温度を制御することができ、高密度成長のための最適温度で一定に保つことができる。また、ドラフトチューブを本体内部に設置することで、核生成と結晶成長の過程を分離することができ、より高密度に金属水酸化物を成長させることができる。
【００１４】
また本発明は、好ましくは製造装置の基本型式はマグマ循環型装置に属することを特徴としたものであり、流動特性によって分類すると金属水酸化物の結晶成長を促進する部分において結晶は均一混合状態であり、溶液の循環はピストン流であることを特徴としたものであり、微細結晶も含めた粒度分布をもつ粒子が均一に過飽和溶液と接触するため、粒度分布の幅を狭くすることができる。また、この作用によって、比較的小さな粒子においても粒状に成長することが可能となる。また、結晶スラリーを強制的に撹拌することができることから、粒子同士の衝突頻度を高くすることができ理想的な球状に成長させることができるという作用を有する。装置基本型式により分類すると、本発明のマグマ型装置以外に撹拌槽型装置、Ｋｒｙｓｔａｌ型装置（通常型）、Ｋｒｙｓｔａｌ型装置（濃度分布のないタイプ）が挙げられ、従来、電池構成用の金属水酸化物は撹拌槽型装置に属するものが採用されていた。この装置は結晶および溶液の状態が完全混合状態であるため、滞留時間（結晶成長時間）が長い大粒子においては本発明のマグマ型と同様に球状に成長させることが可能であるが、粒度分布が広くなることが課題である。また、結晶を強制的に撹拌する作用をもたないことからマグマ型より高密度成長は困難である。また、後者のＫｒｙｓｔａｌ型装置は機械撹拌がないため、結晶は静止しているので球状に成長させることはできない。
【００１５】
また本発明は、好ましくは金属水酸化物の結晶成長を促進する部分には撹拌翼と原料供給ラインが設置されており、原料供給ラインの出口は撹拌翼下端より下部に設置されていることを特徴とするものであって、原料が撹拌翼より上部より系内に注がれた場合、反応、核生成、結晶成長の過程を分離することができず、高密度に結晶が成長しない。
【００１６】
また本発明は、好ましくは分級機能を有す部分の清澄液循環速度は垂直（下方から上方）方向に１ｃｍ／ｍｉｎ以上であることを特徴としたものであり、１ｃｍ／ｍｉｎより低い流量の場合には分級性能が極めて低くなり、粒子が充分に成長することができず、粒径が小さく非常に嵩高くなる。
【００１７】
また本発明は、好ましくは分級機能を有す部分の最大水平断面積Ｓ１と金属水酸化物の結晶成長を促進する部分の清澄域の最大水平断面積Ｓ２の比は
Ｓ２／Ｓ１≧１０
で表されることを特徴としたものであり、Ｓ２／Ｓ１＜１０の場合には多量の未成長の微粒子が分級機能を有す部分に供給され、分級性能を低下させ、嵩高い微粒子を含む粒度分布の広い結晶が得られる。
【００１８】
また本発明は、好ましくは分級機能を有す部分の高さｈと結晶成長を促進する部分の撹拌翼下端と分級機能を有す部分の上端との距離ｌの比は
ｌ／ｈ≦１０
で表されることを特徴としたものであり、ｌ／ｈ＞１０の場合には分級機能を有す部分が撹拌による乱流の影響を受けるため、分級性能を低下させ、嵩高い微粒子を含む粒度分布の広い結晶が得られる。
【００１９】
また本発明は、好ましくは前記製造装置によって製造するニッケルを主とする金属水酸化物はＮｉのほかに、Ｍｎ，Ａｌ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｆｅ，Ｖ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｂｉ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｙ，Ｖ，Ｃｕ，Ｇｅ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ａｇ，Ｚｎ，Ｃｄ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｗ，Ｌａ族金属から選ばれた一種以上の元素が存在していることを特徴とするものであって、これらの元素は充放電効率を向上させる効果があり、多様な使用条件で高利用率を得るためにはこれらの元素を固溶させることが望ましい。また、従来型の製造装置を用いた場合、該異種金属を固溶したニッケル水酸化物は純粋なニッケル水酸化物と比較して高密度合成が極めて困難であることから、高密度な粒子を得るためには請求項１記載の反応装置を用いることが効果的である。
【００２１】
また本発明は、好ましくは、前記溶存ガス制御装置はガスバブリングによることを特徴としており、これにより不活性ガスや酸素ガスを槽内に注入し雰囲気を制御することができる。また、この方法によれば比較的簡単に金属酸化物の酸化状態の制御が可能となる。
【００２２】
以下、本発明の実施の形態について、図１を用いて説明する。図１は本発明を実施する分級装置を装備した反応槽の一例を示しており、反応槽１は、本体部２と分級装置部３からなり、本体部２はドラフトチューブ４、清澄域である微小結晶除去部５を設けており、試薬供給ライン６が導入されている。なお、試薬供給ライン６の供給口はドラフトチューブ４内の攪拌翼１２の下方に設置されている。
【００２３】
本体部２における結晶を含む溶液の循環はドラフトチューブ４内は上昇流で、その外側は下降流である。
【００２４】
また、微小結晶除去部５の上部にはオーバーフローライン７が備えられており、清澄液（上澄液）を連続的に取り出せるようになっている。オーバーフローライン７へ流出した上澄液の一部は分級装置循環用給液ライン８を通り、循環ポンプ９により分級装置部３の下部へ導入され、分級装置部３内に上昇流をつくる。この上昇流により連続的に分級された粒子のみ、分級装置部３の下部に設置されたスラリー出口ライン１０より取り出される。
【００２５】
また、本体部２のドラフトチューブ４内には攪拌装置１１に接続されている攪拌翼１２が備えられており、本体部２内の諸条件を一定に保っている。また、反応槽１の外周部には恒温槽１３が備えられており、本体部２および分級装置部３内の温度を一定に保っている。
【００２６】
また、本体部２にはガスバブリングライン１４を設け、製造装置内雰囲気を一定に保っている。
【００２７】
なお、以上の説明では分級装置を本体部下部に設置した例で説明したが、本体内部に設置した場合、本体外部に設置した場合においても同様に実施可能である。
【００２８】
【実施例】
次に、本発明の具体例を説明する。
【００２９】
（実施例１）
まず、本発明をニッケル水酸化物の製造を例として具体的に示す。製造装置の構造は図１に示す分級装置を装備した反応槽１と同様の構成であり、清澄域である微小結晶除去部５の最大水平断面積Ｓ２が６５ｃｍ2、分級装置部３の最大水平断面積Ｓ１が３ｃｍ2、攪拌翼１２と分級装置部３の距離ｌが１０ｃｍ、分級装置部の高さｈが５０ｃｍである総容積が３ｌのものを用いた。まず、原料として２ｍｏｌ／ｌの硫酸ニッケル水溶液、４ｍｏｌ／ｌのアンモニア水溶液、４ｍｏｌ／ｌの水酸化ナトリウム水溶液を準備した。ガスバブリングライン１４よりＡｒガスを注入し溶存酸素を連続的に除去し槽内温度を５０℃で一定に保った状態で、これらの溶液を平均０．５ｍｌ／ｍｉｎの速度でそれぞれ独立に反応槽本体部２内に素早く均一になるように攪拌しながら同時に供給した。また、このときの攪拌速度は１０００ｒｐｍとし、ドラフトチューブ４内に上昇流、その外側に下降流となるように循環させた。また、分級装置循環用給液ラインの流量は分級装置内の上昇流の速度が約１０ｃｍ／ｍｉｎとなるように調整した。合成開始から１００時間経過後に、分級装置３下部のスラリー出口ライン１０より評価用サンプルを取り出した。
【００３０】
これに対して、従来型の製造装置を用いたときのニッケル水酸化物の製造例を示す。反応槽の構造は図２に示す分級機能をもたない反応槽と同様の構成であり、総容積が３ｌのものを用いた。また、結晶は均一混合状態であり、結晶を含む溶液の循環は中心部において下降流、その外側は上昇流となるようにした。また、原料の供給ライン４の出口は攪拌翼３の上側に設置している。まず、原料として２ｍｏｌ／ｌの硫酸ニッケル水溶液、４ｍｏｌ／ｌのアンモニア水溶液、４ｍｏｌ／ｌの水酸化ナトリウム水溶液を準備した。槽内温度を５０℃で一定に保った状態で、これらの溶液を平均０．５ｍｌ／ｍｉｎの速度でそれぞれ独立に反応槽本体部２内に素早く均一になるように攪拌しながら同時に供給した。また、このときの攪拌速度は１０００ｒｐｍとした。合成開始から１００ｈ経過後に、オーバーフローライン５より評価用サンプルを取り出した。
【００３１】
前記本発明と従来型の製造装置にて得られたニッケル水酸化物の評価結果を比較する。まず、粉末Ｘ線回折測定の結果から、両者ともＸ線回折パターンに不純物を示すピークが認められなかったことから、均一組成の結晶であることが示唆された。また、定量分析の結果から両者は同一組成であることを確認することができた。しかし、図３、図４に示したようにＳＥＭ像に違いが認められ、本発明が高密度で約１０μｍの粒径の極めて揃った球状粒子であったのに対し、従来型の製造装置では粒度分布が広く、粒径が１０μｍ以下の小さい粒子においては球状ではなく非常に嵩高い形状であった。そのため、本発明のタップ密度が２．３ｇ／ｃｃであったのに対し、従来型においては２．１ｇ／ｃｃと低い値を示した。
【００３２】
そこで、従来型の製造装置で得られたニッケル水酸化物を開き目１０μｍのふるいを用いて乾式の分級を施し、約１０μｍ以上の高密度な粒子のみを得た。これによりタップ密度は２．２ｇ／ｃｃと同等レベルにまで引き上げることができたが、得られた粒子の質量から求めた収率は約６０％と極めて低くなった。なお、タップ密度が若干低いのは、ふるいまたは粒子同士の激しい接触によって粒子形状が変化したことに起因しているものと推定した。また、以上の結果は湿式の分級においても同様であった。
【００３３】
さらに、本発明との従来型の製造装置にて得られたニッケル水酸化物の電極特性を比較する。以下に評価方法を示す。
【００３４】
正極は、それぞれの製造装置にて得られたニッケル水酸化物１００ｇに対して、金属コバルト８ｇ混合し、水を加えてペースト状にし、発泡メタルからなる基板（厚さ１．３ｍｍ、多孔度約９５％）に充填し、乾燥後一定条件で加圧プレスを行い、０．６ｍｍの厚さの発泡メタル式正極を得た。これらの正極を用い、負極には正極より大過剰の容量を持つ水素吸蔵合金電極を用い、電解液には濃度３０ｗｔ％の水酸化カリウム水溶液を用いて、開放系のモデルセルを組み立てた。これらのモデルセルを０．１Ｃ相当の電流で１５時間充電した後、０．２Ｃ相当の電流で０．９Ｖまで放電して、放電容量を測定し、その放電容量と活物質中のニッケル相当量より求めた理論電気量からそれぞれの利用率を求めた。
【００３５】
理論電気量と充填量から求めた電極充填容量密度と２０℃での利用率を表１にまとめて示す。
【００３６】
以上の結果から、本発明製造装置を用いて製造したニッケル水酸化物は、従来型装置合成品と比較して高密度であることから電極充填容量密度を高くすることができた。また、従来型装置合成品を分級しても電極充填容量密度は向上するが利用率を低下させる傾向が観察された。
【００３７】
なお、今回は結晶成長を促進する部分と分級機能を有す部分からなる製造装置として分級装置３を本体部２の下部に設置したタイプを例として説明したが、分級機能を有す部分が本体部の一部に組み込まれている装置、分級機能を有す部分が外部に設置されている装置においても同様の効果が得られた。
【００３８】
（実施例２）
続いて、本発明の製造装置の構造上の特徴を具体的にて示す。
【００３９】
実施例１に用いた本発明の製造装置にて清澄域を設けず、縣濁液を分級機能を有す部分へ供給する構成とし、それ以外は実施例１と同様にしてニッケル水酸化物を製造した。その結果、得られたニッケル水酸化物は嵩高い微粒子が存在し広い粒度分布を有していた。そのため、タップ密度は２．０ｇ／ｃｃと低下した。
【００４０】
次に、実施例１に用いた本発明の製造装置にて原料供給ライン出口を攪拌翼の上方に設置した構成とし、それ以外は実施例１と同様にしてニッケル水酸化物を製造した。その結果、得られたニッケル水酸化物は粒径の大きな粒子においても高密度結晶成長が起こらず、タップ密度は１．９ｇ／ｃｃと低下した。
【００４１】
次に、実施例１に用いた本発明の製造装置にて分級装置循環用給液ラインの流量を変えて、それ以外は実施例１と同様にして得られたニッケル水酸化物のタップ密度を測定した。その結果を図５に示したが、タップ密度２．１ｇ／ｃｃ以上の高密度な粉末を得るためには、液体上昇速度は１ｃｍ／ｍｉｎ以上が必要であることを確認することができた。
【００４２】
次に、実施例１に用いた本発明の製造装置にて分級装置部３の水平断面積Ｓ１と微小結晶除去部の水平断面積Ｓ２の比Ｓ２／Ｓ１を変えて、それ以外は実施例１と同様にして得られたニッケル水酸化物のタップ密度を測定した。その結果を図６に示したが、タップ密度２．１ｇ／ｃｃ以上の高密度な粉末を得るためには、Ｓ２／Ｓ１は１０以上が適していることを確認することができた。
【００４３】
次に、実施例１に用いた本発明の製造装置にて分級装置部３の高さｈと本体部２内の攪拌翼１２と分級装置部３との距離ｌの比ｌ／ｈを変えて、それ以外は実施例１と同様にして得られたニッケル水酸化物のタップ密度を測定した。その結果を図７に示したが、タップ密度２．１ｇ／ｃｃ以上の高密度な粉末を得るためには、ｌ／ｈは１０以下が適していることを確認することができた。
【００４４】
次に、実施例１に用いた本発明の製造装置にてガスバブリングによる溶存ガス制御および恒温装置による温度制御を実施せずそれ以外は実施例１と同様にしてニッケル水酸化物を製造した。その結果、槽内の安定性が低くタップ密度も１．５ｇ／ｃｃ以下と極めて低くなった。また、ドラフトチューブを設置しなかった場合もタップ密度は１．５ｇ／ｃｃ以下と低い値を示した。
【００４５】
（実施例３）
続いて、本発明の製造装置を用いて種々の金属水酸化物を製造したときの具体例を示す。
【００４６】
原料として１．８ｍｏｌ／ｌの硫酸ニッケル水溶液、０．２ｍｏｌ／ｌの硫酸マンガン水溶液、４ｍｏｌ／ｌのアンモニア水溶液、４ｍｏｌ／ｌの水酸化ナトリウム水溶液を用いた以外は、実施例１と同様にしてマンガンを固溶したニッケル水酸化物を製造した。その結果、得られたマンガン固溶ニッケル酸化物は粉末Ｘ線回折パターンに不純物を示すピークが認められなかったことから、均一組成の結晶であることが示唆された。また、タップ密度は従来型装置合成品が１．８ｇ／ｃｃであったのに対し本発明装置合成品は２．１ｇ／ｃｃと高い値を示した。なお、Ｍｎ以外にＡｌ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｆｅ，Ｖ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｂｉ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｙ，Ｖ，Ｃｕ，Ｇｅ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ａｇ，Ｚｎ，Ｃｄ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｗ，Ｌａ族金属を固溶させたニッケル水酸化物においても同様な結果が得られた。また、純粋なニッケル水酸化物と比べ製造装置の違いによるタップ密度の差が大きいことから、該異種金属固溶ニッケル水酸化物の製造において本発明の効果がより顕著であることが確かめられた。
【００４７】
また、原料として２ｍｏｌ／ｌの硫酸コバルト水溶液、４ｍｏｌ／ｌのアンモニア水溶液、４ｍｏｌ／ｌの水酸化ナトリウム水溶液を用いた以外は、実施例１と同様にしてコバルト酸化物を製造した。その結果、得られたコバルト酸化物は粉末Ｘ線回折パターンに不純物を示すピークが認められなかったことから、均一組成の結晶であることが示唆された。また、従来型装置合成品では球状ではなく六角平板状に近い形状であったのに対し、本発明装置合成品は比較的球状で高密度な粒子であった。また、Ｃａ，Ｔｉ，Ｙ，Ａｌ，Ｃｒ，Ｆｅなどを固溶させたコバルト酸化物においても同様な結果が得られた。
【００４８】
また、実施例１と同様にして製造したニッケルを主とする金属元素の水酸化物と炭酸リチウムをモル比で１：１となるように混合し、酸素雰囲気下７００℃で１２時間焼成し、機械的に粉砕することでニッケルとリチウムを主とする酸化物（ニッケル酸リチウム）を製造した。得られたニッケル酸リチウムは粉末Ｘ線回折パターンに不純物を示すピークが認められなかったことから、均一組成の結晶であることが示唆された。また、従来型装置合成品から同様にして製造したニッケル酸リチウムが嵩高い微小粒子を含んでいたのに対して、本発明装置合成品から製造したニッケル酸リチウムは粒径の揃った高密度な粒子であった。なお、本発明装置合成品のコバルトを主とする金属水酸化物も炭酸リチウムとモル比１：１となるように混合し、大気雰囲気下９００℃で１２時間焼成し、機械的に粉砕することでコバルトとリチウムを主とする酸化物（コバルト酸リチウム）を製造することができた。得られたコバルト酸リチウムは粉末Ｘ線回折パターンに不純物を示すピークが認められなかったことから、均一組成の結晶であることが示唆された。また、従来型合成品から同様にして製造したコバルト酸リチウムが非常に嵩高い粒子であったのに対し、本発明装置合成品から製造したコバルト酸リチウムは比較的粒径の揃った高密度粒子であった。これらの材料はリチウムイオン二次電池の正極活物質として採用されており、この分野においても本発明の効果が期待できる。
【００４９】
【発明の効果】
以上のように本発明によれば、電池構成用金属水酸化物を製造する装置において、分級機能を有す部分を設け、清澄液を循環することによって結晶成長した金属水酸化物粒子を連続的に分級させ取り出すことが可能であるため、未成長粒子の混在を防ぐことができ十分に成長した粒子のみを得ることができる。このため、高密度充填が可能となる。また、分級の工程を必要としないことから工程の単純化を図ることができコストの低減が可能となり、さらに、収率の低下を防ぐことができる。また、分級工程の際の粒子表面の酸化、溶解などの改質を防ぐことができるという有利な効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施の形態による電池構成用金属水酸化物製造装置を示すモデル図
【図２】従来より採用されている電池構成用金属水酸化物製造装置を示すモデル図
【図３】本発明の製造装置によって得られたニッケル水酸化物の結晶構造を示す電子顕微鏡写真
【図４】従来型の製造装置によって得られたニッケル水酸化物の結晶構造を示す電子顕微鏡写真
【図５】本発明の製造装置の分級装置部の上昇流の流速に対するニッケル水酸化物のタップ密度変化を示す図
【図６】本発明の製造装置の分級装置部の最大水平断面積Ｓ１と微小結晶除去部の最大水平断面積Ｓ２の比Ｓ２／Ｓ１に対するニッケル水酸化物のタップ密度変化を示す図
【図７】本発明の製造装置の分級装置部の高さｈと本体部内の攪拌機と分級装置部との距離ｌの比ｌ／ｈに対するニッケル水酸化物のタップ密度変化を示す図
【符号の説明】
１    反応槽
２    本体部
３    分級装置部
４    ドラフトチューブ
５    微小結晶除去部
６    試薬供給ライン
７    オーバーフローライン
８    分級装置循環用給液ライン
９    循環ポンプ
１０  スラリー出口ライン
１１  攪拌装置
１２  攪拌翼
１３  恒温槽
１４  ガスバブリングライン
１５  反応槽本体
１６  攪拌装置
１７  攪拌翼
１８  試薬供給ライン
１９  オーバーフローライン
【表１】0003644186.tif 000002
【図１】
0003644186.tif 000003
【図２】
0003644186.tif 000004
【図３】
0003644186.tif 000005
【図４】
0003644186.tif 000006
【図５】
0003644186.tif 000007
【図６】
0003644186.tif 000008
【図７】
0003644186.tif 000009