(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＲＣスラブ素面の床衝撃音レベルの予測値に、実測に基づき構築されたデータベースから得られる仕上げによる床衝撃音レベル改善量の補正項を考慮するとともに、前記データベース構築の過程で床衝撃音レベルに影響を及ぼす建築条件的要因と前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量との統計的手法によって得られた、前記建築条件的要因に対応するバラツキによる効果を前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量の従属的補正項として考慮することにより床衝撃音レベルの平均値を算出することを特徴とする床衝撃音レベルの予測方法。
【請求項２】
多数の床衝撃音レベルの実測値を収集するとともに、これら各実測データ毎に、ＲＣスラブ素面の床衝撃音レベル予測値を差し引いた値を仕上げ種別毎の仕上げによる床衝撃音レベル改善量としてデータベース化するとともに、前記データベース構築の過程で床衝撃音レベルに影響を及ぼす建築条件的要因と前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量との統計的手法によって得られる、前記建築条件的要因に対応して有意な影響を及ぼすとして抽出されたバラツキによる効果を前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量の従属的補正項としてデータベース化し、
ＲＣスラブ素面の床衝撃音レベルの予測値に、前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量の補正項および前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量の従属的補正項を考慮することにより床衝撃音レベルの平均値を算出することを特徴とする床衝撃音レベルの予測方法。
【請求項３】
ＲＣスラブ素面の床衝撃音レベル予測値は、インピーダンス法または拡散度法によって求める請求項１、２いずれかに記載の床衝撃音レベルの予測方法。
【請求項４】
多数の床衝撃音レベルの実測値を収集するとともに、これら各実測データ毎に、ＲＣスラブ素面の床衝撃音レベル予測値を差し引くとともに、少なくとも１以上の建築条件的要因による床衝撃音レベルの低減効果量を補正することによって、建築条件的要因の差異に基づくバラツキ成分を除外／過小化した仕上げによる床衝撃音レベルのバラツキを抽出し、この仕上げによる床衝撃音レベルのバラツキをもって、前記請求項１〜３いずれかに記載の床衝撃音レベルの予測方法によって求めた平均値から性能保証値を求めることを特徴とする床衝撃音レベルの予測方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、床衝撃音レベルを精度良く予測するとともに、性能保証値を精度良く設定することが可能な床衝撃音の予測方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
平成１２年より施行されている「住宅の品質確保の促進等に関する法律」に伴って、集合住宅や独立住宅等では、上階からの床衝撃音や界壁遮音などの技術的に性能保証が難しい性能値についても、これを表示して販売することが推奨されている。最近では、前記法律および同法律に基づく告示「日本住宅性能表示基準」（図１４参照）に基づいて床衝撃音に関する性能表示を行った住宅の販売が実施されてきている。
【０００３】
従来より、前記床衝撃音の予測方法としては、日本建築学会が推奨してきたインピーダンス法による床衝撃音レベルの予測式が多く用いられている。この予測式による床衝撃音レベルは、ＲＣスラブ素面（床仕上げの無い躯体表面の状態）などに関しては、一定以上の精度をもつことが確認されている。しかし、実際にはＲＣスラブ素面の上面には、パイルカーペット、パイルカーペットと発泡体、木質床、コルクタイル、塩ビシート等が直貼りされたり、乾式二重床構造とされたりするため、別途、仕上げ床による変化量（改善量）ΔＬを加味して予測することが行われている。この場合、前記仕上げ床による改善量ΔＬは、たとえば試験用床版（厚さ１５０mm）と、仕上げ床を施工した試験用床版（１５０mm）との試験体を作成し、実際に衝撃源として、軽量衝撃源（タッピングマシン）および重量衝撃源（バングマシン）により衝撃を与え、それぞれの床衝撃音レベルの差をもって床衝撃音レベル（dB）の改善量ΔＬとしている。
【０００４】
したがって、床衝撃音レベルの性能値を求める場合には、図１３に示されるように、インピーダンス法による計算値（スラブ素面）を求めた後、ΔＬ（仕上げ床による改善量）を差し引いた値をもってカタログ値（公的試験値）としていることが多い。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
こうして設定された床衝撃音レベルは、カタログ等に単一数値として掲載されるが、実際に測定される床衝撃音には「バラツキ」があるほか、その測定値（平均値）はカタログ値と異なることが多く、１０dB程度の誤差が生じることも珍しくなかった。また「バラツキ」に関する情報もなく、正確な性能保証値を知ることも出来なかった。具体的に、実際の建物において、同じ仕様の床（実物）について、多数の床衝撃音レベルを実測し、その結果を図１２に示されるヒストグラムにし、これを統計的分布関数（確率密度関数）で表す（図１３に挿入）と分かるように、実測値の平均はカタログ値（公的試験値）から大きく外れる結果となることが多かった。
【０００６】
また、実際の床衝撃音レベルを測定すると、図１３に示されるように、当然に「バラツキ」があるのに対し、カタログ値（公的試験値）は単一の数値しか与えず、床衝撃音レベルの性能保証という観点から、どの程度の「バラツキ（＝安全）」を見込んだ数値をもって保証値とすればよいのかが全く不明であった。特に図２(B)に示されるような、実測した床衝撃音レベルが２つの山に分かれているようなケースでは、最大値をもって保証値とするには、あまりにも過大な設計・仕様となってしまうことは明白である。
【０００７】
そこで本発明の主たる課題は、床衝撃音レベルを精度良く予測するとともに、精度良く性能保証値を設定することが可能な床衝撃音レベルの予測方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決するための本請求項１に係る第１発明として、ＲＣスラブ素面の床衝撃音レベルの予測値に、実測に基づき構築されたデータベースから得られる仕上げによる床衝撃音レベル改善量の補正項を考慮するとともに、前記データベース構築の過程で床衝撃音レベルに影響を及ぼす建築条件的要因と前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量との統計的手法によって得られた、前記建築条件的要因に対応するバラツキによる効果を前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量の従属的補正項として考慮することにより床衝撃音レベルの平均値を算出することを特徴とする床衝撃音レベルの予測方法が提供される。
【０００９】
また、より具体的態様に係る前記課題を解決するための本請求項２に係る第２発明として、多数の床衝撃音レベルの実測値を収集するとともに、これら各実測データ毎に、ＲＣスラブ素面の床衝撃音レベル予測値を差し引いた値を仕上げ種別毎の仕上げによる床衝撃音レベル改善量としてデータベース化するとともに、前記データベース構築の過程で床衝撃音レベルに影響を及ぼす建築条件的要因と前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量との統計的手法によって得られる、前記建築条件的要因に対応して有意な影響を及ぼすとして抽出されたバラツキによる効果を前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量の従属的補正項としてデータベース化し、
ＲＣスラブ素面の床衝撃音レベルの予測値に、前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量の補正項および前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量の従属的補正項を考慮することにより床衝撃音レベルの平均値を算出することを特徴とする床衝撃音レベルの予測方法が提供される。
【００１０】
これらの場合、前記ＲＣスラブ素面の床衝撃音レベルの予測値は、既存法、具体的にはインピーダンス法または拡散度法によって求めることが出来る（本第３発明）。
【００１１】
本第１発明および第２発明においては、先ず、実測に基づいて構築されたデータベースから得られる仕上げによる床衝撃音レベル改善量、具体的には多数の床衝撃音レベルの実測値を収集するとともに、これら各実測データ毎に、インピーダンス法によって求められるＲＣスラブ素面の床衝撃音レベル予測値を差し引いた値を仕上げ種別毎の仕上げによる床衝撃音レベル改善量がデータベース化され、例えば建築学会が提案している前記インピーダンス法によって求められるＲＣスラブ素面の床衝撃音レベルの予測値に考慮（加算）される。
【００１２】
しかし、この場合、前記実測に基づく仕上げによる床衝撃音レベル改善量は単に平均値を表しているに過ぎず、精度向上が図れなかった。そこで、実測に基づいて得られた前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量を、さらに統計的に処理して、床衝撃音レベルに影響を及ぼす建築条件的要因と前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量との因果関係を調べる。その結果、後述のように、スラブ拘束条件（開放辺数）に応じて、そのバラツキに偏り（相関）があるとの検証が得られたならば、このバラツキの偏り（相関）に応じた従属的補正を行うようにする。ここで、従属的補正とは、前記実測に基づいて得られた前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量（平均値）を更に、建築条件的要因に基づくバラツキの偏りによって、内部的にプラス補正またはマイナス補正する意味で使用している。
【００１３】
一方、前述の床衝撃音レベルの予測方法は、平均値（中間期待値）を求めるものであるが、ユーザー側に提供できる数値は性能を単に平均値で提供したということでは足らず、性能保証という観点からバラツキの分布を考慮した保証値、具体的には標準偏差および設定された危険率から求める必要があるが、前記実測のバラツキを用いたのでは、このバラツキが建築条件的要因による床衝撃音レベルの低減効果量のバラツキをも含んでいるものであるため、バラツキの程度が大き過ぎ性能保証値が過大な数値になってしまう。
【００１４】
そこで、本請求項４記載の本第４発明では、多数の床衝撃音レベルの実測値を収集するとともに、これら各実測データ毎に、ＲＣスラブ素面の床衝撃音レベル予測値を差し引くとともに、少なくとも１以上の建築条件的要因による床衝撃音レベルの低減効果量を補正することによって、建築条件的要因の差異に基づくバラツキ成分を除外／過小化した仕上げによる床衝撃音レベルのバラツキを抽出し、この仕上げによる床衝撃音レベルのバラツキをもって、前記請求項１〜３いずれかに記載の床衝撃音レベルの予測方法によって求めた平均値から性能保証値を求めることを特徴とする床衝撃音レベルの予測方法が提供される。
【００１５】
本第４発明では、建築条件的要因の差異に基づくバラツキ成分を除外／過小化することにより、測定結果そのものでは、正規分布的でなかったものが正規分布になったり、バラツキの値を小さな値として抽出できるようになる。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳述する。
【００１７】
本発明における床衝撃音レベルの予測式を示せば下式（１）のようになる。なお、以下の例は重量衝撃源の場合の例である。本実施の形態では軽量衝撃源の例は説明を省略するが全く同様の要領によって行うことが可能である。
【００１８】
【数１】
0003707609.tif 000002
ここで、Ｌy,H,f：本床衝撃音レベルの予測方法に求められる衝撃音レベル（dB）である。ＬH、f : インピーダンス法による床衝撃音レベル（dB）で下式（２）により求まる。ΔＬｙ：実測に基づいて構築されたデータベースから得られる仕上げによる床衝撃音レベル改善量の補正項であり下式（３）により求めることができる。ΔＬａ：データベース構築の過程で床衝撃音レベルに影響を及ぼす建築条件的要因と前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量との統計的手法によって得られた、前記建築条件的要因に対応するバラツキから求められた前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量の従属的補正項で下式（４）により求まる。
【００１９】
【数２】
0003707609.tif 000003
ここで、Ｆrms：重量衝撃源の衝撃力実効値（N）、Ｚbt：スラブ（素面）の加振点インピーダンス（周辺拘束と共振の影響を考慮済み）（kg/s）、ρ0c0：空気の固有音響抵抗（kg/s・m2）、Ｓeff：スラブの有効放射面積（m2）、ｋ：音響放射係数、Ａ：受音室の吸音力（m2）、ΔＣ：騒音計の動特性補正値（dB）である。
【００２０】
【数３】
0003707609.tif 000004
ここで、Ｌm、H、f：同じ乃至同等の床仕上げ条件において実測して得た測定値（多数）、ΔＬm：インピーダンス法によるスラブ素面までの床衝撃音レベルと実測値の差（実測に基づく「仕上げによる床衝撃音レベルの改善量」）、ＬH、f : インピーダンス法による床衝撃音レベル（dB）で上式（２）により求まる。
【００２１】
【数４】
0003707609.tif 000005
ここで、ai：相関分析、重回帰分析、分散分析などの統計的手法により、床衝撃音レベルに関して影響があることが確認された建築条件的要因などの関連要因の水準（具体的には後述のスラブ面積、受音室の開口面積、スラブの周辺条件（開放辺数）などの建築図面等から算出可能な物理量）、ci：aiの各水準における効果量（dB）である。
【００２２】
以上より、本床衝撃音レベルの予測方法は、インピーダンス法によって求められるＲＣスラブ素面の床衝撃音レベルの予測値ＬH、fに、多数の床衝撃音レベルの実測値を収集するとともに、これら各実測データ毎に、インピーダンス法によって求められるＲＣスラブ素面の床衝撃音レベル予測値を差し引いて得られたデータベースによる床衝撃音レベル改善量の補正項（平均値）ΔＬｙと、前記データベース構築の過程で、床衝撃音レベルに影響を及ぼす建築条件的要因と前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量との統計的手法によって得られた、前記建築条件的要因に対応して有意な影響を及ぼすとして抽出されたバラツキから求められる前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量の従属的補正項ΔＬａを考慮することにより床衝撃音レベルの平均値Ｌy,H,fを算出するものであることが分かる。
【００２３】
上記インピーダンス法による床衝撃音レベル（dB）ＬH、fは、建築学会発行の示方書、指針等により求めることができるが、前記床衝撃音レベル改善量の補正項（平均値）ΔＬｙおよび仕上げによる床衝撃音レベル改善量の従属的補正項ΔＬａは、それぞれ実測に基づくデータベースおよび統計的手法に基づく整理によって得られるものであるため、具体的な実施例を交えながら床衝撃音レベルの平均値算出方法について詳述する。また、これに引き続いて床衝撃音レベルの性能保証値算出方法を詳述することにする。
【００２４】
《床衝撃音レベルの平均値算出方法》
Ａ．床衝撃音レベル改善量の補正項（平均値）ΔＬｙ
▲１▼実測調査
下表１にまとめた５つの現場を対象に、床衝撃音レベルの実測調査を行った。性能値のバラツキや関連要因との相関分析など、統計的な分析が可能になるようにとの意図から、各現場１２〜２４床の測定を行った。対象にした構造、床仕上げはなるべく一般的で、多くの現場で採用されているものから選んだ。なお、床衝撃音レベルの測定は、JISA-1418「建築物の現場における床衝撃音レベルの測定方法」に基づく方法で行った。
【００２５】
【表１】
0003707609.tif 000006
▲２▼実測調査結果と考察
実測結果の一例を図１に示す。これは、建物Ｃの例で、基準階平面図に、測定対象のスラブ位置と、室番号、床衝撃音レベルの測定結果（Ｌ数）を併記して示している。この実測結果をヒストグラムにして図２に示した。同図において、(A)は軽量床衝撃音レベル、(B)は重量床衝撃音レベルである。軽量床衝撃音レベルはほぼ正規分布とみなせるような形をしているが、重量床衝撃音レベルは、２つの山に分かれていることが分かる。他の建物でも、正規分布に近い例からそうでない例まで、測定結果そのものの分布は、様々な形をしている。また、表２に建物Ａおよび建物Ｃに関してＬ数の平均μと標準偏差σを示した。
【００２６】
【表２】
0003707609.tif 000007
表２から床衝撃音レベルの実際性能は、ある平均値の周りにバラツキをもって分布する数値であることが分かる。
【００２７】
同表２には、参考的に各建物で、Ｌ数＝５０（軽量）を満足する確率も求めて示している。軽量床衝撃音レベルで、平均値がほぼ等しい建物ＡとＣは、標準偏差がそれぞれ２．７８、１．３８と異なっており、結局、Ｌ数＝５０を満足する確率は２７％、６％と大きく異なることが分かる。
【００２８】
▲２▼インピーダンス法による予測結果との比較
床衝撃音レベルの予測計算手法として日本建築学会が推奨しているインピーダンス法は、ＲＣスラブ素面（仕上げの無い躯体表面の状態）などに関しては、一定以上の精度をもつことが確認されている。しかし、これに加算する床仕上げの効果の項は、試験法に関する様々な問題が介在してきたため、結局、インピーダンス法に基づく予測結果の信頼性は低いものとなっている。
【００２９】
そこで、本発明では実測値からインピーダンス法による予測値を差し引くことにより、逆に床仕上げの効果（現場で発揮されている効果）を抽出する。これが、実測に基づく床衝撃音レベル改善量の補正項（平均値）ΔＬｙとなる。
【００３０】
図３は、このような考えから、「実測値」と「インピーダンス法の予測値（仕上げの効果を加味しない）」を比較したもので、両者の差異が、すなわち、「床仕上げの効果（推定値）」ということになる。具体的には、同図３中に示した直線と、周波数ごとの実測値のプロット群の差異が、推定値としての「床仕上げの効果」である。
【００３１】
また、このようにして得られる実際性能としての「床仕上げの効果」を、公的試験所等で試験され、カタログ等に記載されている値と比較した検討結果を図４に示した。従来から指摘されているように、両者は驚くほどかけ離れた値になる場合があり、特に図４(A)の軽量床衝撃音レベルの例で大きな差異が生じていることが分かる。
【００３２】
次に、前記実測結果は、建築条件的要因による床衝撃音レベルの低減効果量のバラツキをも含んでいるものであるため、検証的に前記建築条件的要因によるバラツキを補正（消去）し、「床仕上げの効果」のバラツキを純粋の形で抽出してみた。なお、この「床仕上げの効果」のバラツキにΔＬa（数１における従属的補正項）を考慮したものが、後述の《床衝撃音レベルの性能保証値》の項において、性能保証値を求める際に確率密度関数として使用されるものである。
【００３３】
このような建築条件的要因による床衝撃音レベルの低減効果量のバラツキ原因としては、「スラブ周辺拘束によるインピーダンスの上昇量の影響」を挙げることができる。また、通常の床衝撃音レベルの測定では、受音室の吸音効果はあまり影響が無いとして測定されないが、その根拠が不明のため、本例では、床衝撃音レベルへの影響があるかどうかも調べることとした。
【００３４】
ｉ）スラブの周辺拘束によるインピーダンスの上昇量の影響
インピーダンス法の予測計算では、スラブの周辺拘束条件に応じたインピーダンスの上昇量ΔＬZを、加振位置からスラブ端までの距離によって評価している。（ΔＬZが大きいほど計算結果は小さな床衝撃音レベルになる。）測定を実施したスラブごとにΔＬZを求め、その値によって測定結果を補正すると、測定値に含まれている周辺拘束条件の差異に基づくバラツキの成分を補正することができる。図５は、図２と同じ建物Ｃの測定結果をこのようにして補正して得られた値をヒストグラムにして示したものである。
【００３５】
図２(B)の重量床衝撃音レベルの例で見られた２つの山が、図５(B)では見られなくなっており、正規分布的な形になっている。この結果から、図２(B)の２つの山は、ΔＬZが異なる２種の床を測定対象としていたことに基づいて生じたものであったことが分かる。これらより、周辺拘束によるスラブインピーダンスの上昇量ΔＬZは、床衝撃音レベルに有意に影響する要因であり、その値は従来のインピーダンス法で精度良く計算できることが分かる。（ここに有意な影響とは、統計的検定等により、影響のあることが確認できる場合のことを指している。）
ii）受音室吸音力の影響
図６に、床衝撃音レベルの測定結果（周波数バンドごとの値）と、受音室吸音力の関係を散布図にしたもの（建物Ｂの例）を示すとともに、表３に、他の建物の例も含めて、両者の相関分布を行った結果をまとめて示した。ここに、床衝撃音レベルの測定結果は、上記ｉ）スラブ周辺拘束によるインピーダンスの上昇量を補正した値で示している。なお、表３は順位相関係数を示したものである。
【００３６】
【表３】
0003707609.tif 000008
これらを見ると、建物Ｂでは、床衝撃音レベルと吸音力が負の相関を示す周波数が多く（特に重量床衝撃音でＬ数を決めている６３Ｈｚ帯域など）、吸音力の影響があることが分かる。建物Ｂは、超高層集合住宅で、比較的住戸ごとの平面形が変化に富んでいる例であり（以降、このような平面形の建物を「超高層式」という。）、受音室吸音力の変化幅も大きくなっている。一方、建物Ｃ，Ｄでは、上記したような相関関係は得られていないが、これらの２建物は、平面形状が類似した住戸を多数横に配置したような建物となっており（以下、「片廊下式」という。）、受音室吸音力の変化幅が小さくなっているためかと推察される。
【００３７】
以上のことから、受音室吸音力の影響は、吸音力の変化幅が小さい限り顕著なものではないが、吸音力の変化幅が大きくなると床衝撃音レベルに有意な影響を与えるようになるということができる。特に、超高層式集合住宅などのように、基準階の平面計画の中で、多様な平面形状の住戸を計画したような場合、受音室吸音力の変化幅が大きくなるため、吸音力という要因が、床衝撃音レベルに明確な影響を及ぼすようになると考えるべきである。
【００３８】
Ｂ．仕上げによる床衝撃音レベル改善量の従属的補正項ΔＬａ
上記床衝撃音レベル改善量の補正項（平均値）ΔＬｙは、バラツキの平均値を与えるものに過ぎず、このバラツキと各種建築条件的要因との因果関係を統計的処理によって調べる。
【００３９】
ここでは、各測定床（住戸）の建築条件的関連要因と測定結果との相関分析を行って検討した。すなわち、表４の各要因（スラブ面積、端部（妻面）／それ以外、スラブ周辺条件（開放辺数））を各測定床ごとで求め、前記スラブの周辺拘束によるインピーダンスの上昇量の影響と、受音室吸音力の影響を除外（補正）した床衝撃音レベル（Ｌ数）との間で相関分析を行った。
【００４０】
【表４】
0003707609.tif 000009
表４をみると、従来より床衝撃音レベルに影響があるとされてきた「測定床が端部＝妻面に位置するかそうでないか」による影響が、ここでは認められないこと、すなわち、「端部（妻面）／それ以外」の別と、床衝撃音レベルとの間に有意な相関があるとみなせないことが分かる。しかし、建物ＢおよびＥの重量床衝撃音レベルに関して、「周辺スラブ条件」が有意な相関を示している。ここに、周辺スラブ条件で定義した数値は、対象スラブの周辺の１辺ないし２辺に接続するスラブがあるかどうかを示した値である。超高層マンションのように、測定対象スラブの周辺（１辺ないし２辺）が開放状態になる（接続スラブが無い）場合には、床衝撃音レベルの増大があり得ることを示している。
【００４１】
ここで、具体的に有意水準５％で相関有りとされる前記建物Ｅ（重量）の「周辺スラブ条件」の散布図を図７に示し、従属的補正項ΔＬaの算出方法を詳述すると、同図７に示されるプロット点は実測に基づく前記床仕上げの効果をスラブ周辺条件（開放辺数１or２）毎に分けてプロットしたものであるが、スラブ周辺条件によってバラツキが偏在していることが確認される。すべてのプロット点の平均値は理論的に、床衝撃音レベル改善量の補正項ΔＬyを与えるものであるが、このような建築条件的要因に基づくバラツキの偏り（相関）に応じた従属的補正項ΔＬa分を補正する。図示される例では、スラブ周辺条件（開放辺数）が１であるならばΔＬa1を従属的補正値とし、スラブ周辺条件（開放辺数）が２であるならばΔＬa2を従属的補正値とする。
【００４２】
以上本手法では、図８に示されるように、インピーダンス法によって求められるＲＣスラブ素面の床衝撃音レベルの予測値に、前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量の補正項ΔＬyおよび前記仕上げによる床衝撃音レベル改善量の従属的補正項ΔＬaを考慮した数値（dB）が床衝撃音レベルの平均値として算出される。
【００４３】
《床衝撃音レベルの性能保証値》
性能保証ということを考えると、単に性能の平均値で表示したということでは不十分であり、そのバラツキも加味して、図９に示されるような確率・統計的表示ができる必要がある。すなわち、床衝撃音の性能保証値と言うときには、平均μのみを言うのではなく、そのバラツキの大きさ、すなわち標準偏差σも含めなければならない。
【００４４】
翻って、前記《床衝撃音レベルの平均値算出方法》の項において、前記建築条件的要因（例えば、スラブ周辺拘束によるインピーダンスの上昇量の影響など）によるバラツキを補正（消去）した「床仕上げの効果」のバラツキは、前記建築条件的要因によるバラツキの影響を無くした、「床仕上げの効果」のバラツキと言えるものであり、このバラツキは、図５に示されるように正規分布を成す。しかし、このバラツキは、床仕上げの効果の平均値としてのバラツキを与えるものに過ぎない。したがって、本発明ではさらに、インピーダンス法では考慮されていない他の建築条件的要因によるバラツキ、すなわち建築条件要因要因に対応するバラツキから求められた床仕上げによる床衝撃音レベル改善量の従属的補正項ΔＬaを考慮したものを「床仕上げの効果」のバラツキとし、統計的手法によって性能保証値を求めるようにする。
【００４５】
いま、仕上げ効果のバラツキが正規分布すれば、ある確率ｐ（危険率１−ｐ）で満足すると期待できる床衝撃音レベルＬb、H、fを求めることが可能となる。仮に、Ｌb、H、fを目標値とした場合に、統計的にほぼ完全にこれを満足できる仕様とは、μ＋３σ＜Ｌb、H、f等の条件によって明確に規定できることになる。ここに、μ＋３σとは危険率pが０．１３５％の条件に対応したものであり、統計的にはほぼ完全に満足できるとみなされる条件である。他にも、たとえば危険率ｐ＝５％を許容するなどの考え方も可能である。その場合は、μ＋１．６４σ＜Ｌb、H、fを設定することになる。
【００４６】
以上より、床衝撃音レベルの性能保証値は、下式（５）により求めることができる。
【００４７】
【数５】
0003707609.tif 000010
ここで、Ｌb、H、f：本床衝撃音レベルの予測方法で設定される性能保証値、Ｌy,H,f：本床衝撃音レベルの予測方法に求められる衝撃音レベル（dB）、ΔＬb：性能保証値とするためのバラツキ考慮幅で下式（６）により求まる。
【００４８】
【数６】
0003707609.tif 000011
ここで、ｎ：保証する値の危険率に応じて定まる定数で表５により求まる。σLy：床仕上げ効果のみを抽出した標準偏差で、前記建築条件的要因によるバラツキを補正（消去）した仕上げ効果によるバラツキから求めることができる。式で示せば下式（７）となる。
【００４９】
【表５】
0003707609.tif 000012
【数７】
0003707609.tif 000013
ここで、Ｌm、H、f：同じ乃至同等の床仕上げ条件において実測して得た測定値（多数）、ＬH、f : インピーダンス法による床衝撃音レベル（dB）、ΔＬa：建築条件要因要因に対応するバラツキから求められた床仕上げによる床衝撃音レベル改善量の従属的補正項で、例えば前記「周辺スラブ条件（開放辺数）などを挙げることができる。
【００５０】
以上より、本床衝撃音レベルの性能保証値Ｌb、H、fは、床衝撃音レベルの平均値Ｌy,H,fを中央値とする、実測値から床仕上げ効果のみを抽出したバラツキの分布をもって求めた、ある確率ｐ（危険率１−ｐ）を満足すると期待できる床衝撃音レベルである。
【００５１】
【実施例】
以上詳述した床衝撃音レベルの予測方法において、多数の実測値に基づいて仕上げによる床衝撃音レベル改善量の補正項ΔＬｙおよび床衝撃音レベル改善量の従属的補正項ΔＬａを蓄積したデータベースにより、本方法に従ってある２つの建物の床衝撃音レベルを予測した結果と、その実測値と、カタログ値とを比較した結果を図１０および図１１に示す。
【００５２】
これらの図から、本発明に係る床衝撃音レベルの予測方法による予測値は、実測値に近似しており、カタログ値よりも格段に精度が良いことが確認された。
【００５３】
ところで、上記実施形態例においては、ＲＣスラブ素面の床衝撃音レベル予測値として、建築学会が推奨するインピーダンス法を用いたが、所定の精度をもってＲＣスラブ素面（仕上げの無い躯体表面の状態）の床衝撃音レベルを予測できるものであれば他の予測式を用いるようにしても良い。具体的には、拡散度法による床衝撃音レベルの予測計算方法（以下、拡散度法という。）を挙げることが出来る。この拡散度法は、拡散度指数（単一モード振動状態の時にD=0、完全拡散振動の時にD=1となるように定義されたもの）を求めるために、先ず最初にオクターブバンド内の固有振動モードの数を計算し、固有モード数と拡散度指数の関係式によりオクターブバンド毎の拡散度指数を計算し、次いでこの拡散度指数を基に、床スラブの駆点インピーダンスを計算すると共に、加振時の駆動点における振動速度と板面平均振動速度とのレベル差を算出し、さらに音響放射率の算定を行い、これら床スラブに関わる、駆動点インピーダンスレベル、加振時の駆動点における振動速度と板面平均振動速度とのレベル差および音響放射率の３項目と、加振力レベルおよび室内吸音力を併せて床衝撃音レベル（重量）を算出する手法である。なお、詳細については「拡散度法による重量床衝撃音の予測計算」（日本建築学会計画系論文集  第537号  2000年11月）などを参照。
【００５４】
【発明の効果】
以上詳説のとおり本発明によれば、床衝撃音レベルを精度良く予測するとともに、精度良く性能保証値を設定することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】床衝撃音レベルの実測結果の一例を示す建物平面図である。
【図２】床衝撃音レベルの実測結果のヒストグラム図である。
【図３】実測値とインピーダンス法の予測値（仕上げの効果を加味しない）との比較図である。
【図４】実測による床仕上げの効果とカタログ値との比較図である。
【図５】スラブの周辺拘束によるインピーダンスの上昇量の影響を補正した仕上げ効果の分布図である。
【図６】床衝撃音レベルの測定結果（周波数バンドごとの値）と、受音室吸音力の関係を示す散布図である。
【図７】本方法による床衝撃音レベル改善量の従属的補正項ΔＬaの算出要領説明図である。
【図８】本方法による床衝撃音レベルの平均値算出方法を示す図である。
【図９】本方法による床衝撃音レベルの性能保証値算出方法を示す図である。
【図１０】本方法による床衝撃音レベル予測値、実測値、カタログ値との検証結果図（その１）である。
【図１１】本方法による床衝撃音レベル予測値、実測値、カタログ値との検証結果図（その２）である。
【図１２】床衝撃音レベルの実測結果ヒストグラムである。
【図１３】従来の床衝撃音レベルのカタログ値（公的試験値）の求め方を示すとともに、実測値の統計的分布関数を挿入した図である。
【図１４】「住宅の品質確保の促進等に関する法律」に定める遮音性能表示基準の表である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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