(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の単糸の集合体である多繊維糸が所定の撚り数で加撚処理された後の該多繊維糸のデニール又は／及び所定の伸度での強力を得る多繊維糸のシミュレーション方法において、
繊維の軸方向に沿って平行に引き揃えられて円柱状に密に集合した単糸が複数の同心円列を形成して環状に配列した加撚処理前の多繊維糸モデルを想定して、該多繊維糸モデルを所定の厚さを有する複数の環状の層に分割し、
撚り数ｔ（個数／ｍ）で加撚処理された第ｉ層を構成する単糸の加撚処理前後のデニール変動比Ｅ(i) を“  Ｅ(i) ＝｛１＋（π×Ｄ(i) ×ｔ×１０−６）２｝１／２  ”で定義される式（ここで、Ｄ(i) は第ｉ層の直径（μｍ））から求め、
得られた該デニール変動比Ｅ(i) から加撚処理後の各層における全ての単糸のデニールを演算して各層での全ての単糸のデニールを求め、
求めた各層での単糸のデニールの総和を加撚処理後の多繊維糸のデニールとする多繊維糸のシミュレーション方法。
【請求項２】
請求項１による方法によって求めた多繊維糸のデニールに対して、前記多繊維糸モデルと同一の撚り数で実際の多繊維糸に対して行った撚り止めセット処理前後の収縮増加を示す比率を掛ける補正を行う多繊維糸のシミュレーション方法。
【請求項３】
撚り数ｔ（個数／ｍ）で加撚処理された前記各層の単糸を所定の伸度で引っ張り処理した前後で、各層を構成する単糸が層の直径で螺旋を形成して撚られた分だけ各層間に生じる伸度の増分を各層で演算することによって各層での単糸単独の伸度を求め、
前記多繊維糸モデルと同一条件で加撚された多繊維糸から実験によって求めた強力と伸度との間の関係式へ求めた前記各層の単糸単独の伸度を代入して、各層での単糸単独の強力をそれぞれ演算し、
演算した各層の単糸単独の強力のそれぞれに対して各層を構成する単糸数を乗じたものを総和して多繊維糸の強力とする請求項１又は請求項２に記載の多繊維糸のシミュレーション方法。
【請求項４】
前記多繊維糸モデルの各層の厚みが、加撚処理において各層内の単糸が同一の処理を受けると見做せる厚さである請求項１〜請求項３のいずれかに記載の多繊維糸のシミュレーション方法。
【請求項５】
各層の厚みが多繊維糸を構成する単糸の直径の０．５〜２倍である請求項４に記載の多繊維糸のシミュレーション方法。
【請求項６】
各層の厚みが全て同じである請求項４に記載の多繊維糸のシミュレーション方法。
【請求項７】
分割する層数ｎが〔（１２ｍ−３）１／２ ÷６〕の小数点以下を切上げた整数（ここで、ｍは多繊維糸の単糸数）である請求項１〜６のいずれかに記載の多繊維糸のシミュレーション方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、複数の単糸の集合体である多繊維糸の撚糸等の物理処理における処理後の該多繊維糸の太さ、強力等の特性を原糸物性から得る多繊維糸のシミュレーション方法に関し、更に詳しくは原糸物性に基づいて所望の特性を有する織物をコンピュータで設計する計算機支援の織物設計システムに必要な原糸物性から精度良く処理後の多繊維糸の糸特性が得られる撚糸等の加撚処理に好適な多繊維糸のシミュレーション方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
原糸物性から所定物性の織物を設計する場合に必要となる撚糸による多繊維糸の特性変化例えばデニール変化のシミュレーションにおいては、従来は撚縮率を縦軸、撚数を横軸にしてサンプルの実測値に基づいて糸種別曲線を書いて、これを曲線近似して求める方法が一般であった。この方法は、実測値を得るのに大変な労力を必要とするだけでなく、新品種、新条件等の場合にはその都度実験修正を繰り返し、さらにはシミュレーションのソフトの修正を必要とした。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
上記の通り、従来法は対象の糸条毎に実測の必要があり、且つそのデータの近似曲線をその都度求める必要があり、大変な労力を要するという問題がある。
【０００４】
本発明の目的は、上記従来法の問題を解決するためになされたもので、従来法のような実測を必要とせず、通常必ず把握されている原糸の特性から多繊維糸の加撚処理等の物理処理における特性変化を得ることができる多繊維糸のシミュレーション方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上述の目的は、以下の本発明により達成される。すなわち、本発明は、複数の単糸の集合体である多繊維糸の物理的処理における処理後の該多繊維糸の太さ、強力等の物理的特性を得る多繊維糸のシミュレーション方法において、該多繊維糸の断面を複数の所定厚さの同心円の環状の層に分割し、各層においてその単糸について処理後の物理的特性を単糸の該物理的処理による物理的特性の変化の演算式により単糸の処理前の特性から求め、次いで得られた単糸の処理後の物理的特性から各層の該物理的特性を求め、得られた各層の該物理的特性から多繊維糸の該物理的特性を求めることを特徴とする多繊維糸のシミュレーション方法である。
【０００６】
上記の本発明は、以下のようにして、なされたものである。すなわち、本発明の対象とする物理的特性の加撚処理での変化は、単糸の場合はその物理法則に基づいた理論的な演算式により正確にシミュレーションできる。しかし、複数の単糸の集合体であるマルチフィラメントすなわち多繊維糸の場合は、糸の相互作用等があり、加撚時に多繊維糸内で単糸は外層から内層へあるいはその逆方向へマイグレーションを起こし、多繊維糸の外層から中層、更には内層と移転して螺旋を描く。このように多繊維糸の場合１本の構成単糸は糸の長手方向において多繊維糸の外層にあったり内層にあったりするので、加撚により各構成単糸は螺旋状に撚糸されるが、各構成単糸の螺旋の直径は実際には大きくなったり小さくなったりする。従って、多繊維糸では、多繊維糸の外径と等しい太さの単糸とみなしてこの物理式をそのまま適用したのでは充分な結果は得られなかった。
【０００７】
そこで、鋭意検討の結果、加撚前の多繊維糸をその構成単糸が軸平行に引き揃えられて円柱状に密に集合した集合体であるとし、この集合体の断面を所定数の同心円の環状の所定厚さの層に分割し、この各層においてその構成単糸は全て単糸単独の場合と同一の処理を受けるとして単糸の場合の前記理論的な演算式によりその特性変化を求めることにより、実用上充分な結果が得られることを見出し、本発明は成されたものである。
【０００８】
上記の通り、本発明では、多繊維糸の特性を、これを構成する特性の明らかな原糸の単糸に関する物理法則に基づいた理論式により求めることができるので、前述の従来法のような多繊維糸のサンプル特性の測定は精度確認等の場合を除いて全く不要となり、前記目的が達成される。
【０００９】
なお、本発明は、その趣旨から明らかなように、上述の加撚処理のみでなく、同種の多繊維糸の物理的処理にも適用できる。また、本発明における加撚処理は、撚糸に代表される多繊維糸の撚りを施す全ての処理を含む。また糸条の特性は、太さ、強力、伸度等の物理的特性である。
【００１０】
なお、断面の分割の層数換言すれば層の厚みは、本来精度等の関係から実験的に決定する。しかし、上述したところより、層の厚みは層の構成単糸が同一の処理を受けると見做せる厚さ以下であればよく、多繊維糸の構成単糸数と太さに関係するが構成単糸の直径の２倍以下であれば実用上問題なく適用可能である。厚さを薄くすると処理に時間を要するので、その点から構成単糸の直径の０．５倍以上が好ましい。このように選定することにより、サンプルテストを省略可能である。また、この処理の面等から、各層の厚みは、全層同一厚さとすることが好ましい。特に、後述に実施例に示す、各層厚みが構成単糸の糸径とほぼ等しくなるように演算式で層数を選定すると、実用上充分な精度で広い範囲に適用でき、サンプルテストが省略できる点で好ましい。
【００１１】
以下、本発明の詳細をその実施例である加撚処理におけるデニールの変化および強力・伸度の変化を求める多繊維糸のシミュレーションシステムに基づいて説明する。
【００１２】
【発明の実施の形態】
図１は実施例のシミュレーションシステムの構成を示すフローチャートである。本例のシステムは、キーボード等の入力装置、プリンター，ＣＲＴ等の出力装置を備えたパソコン等の計算機システムからなり、図示の通り、後述するデータ入力手段、分割処理手段、デニール変化演算手段及び強力・伸度演算手段のプログラムが収納され、図示の通り、必要に応じてデニール変化演算手段あるいは強伸度演算手段の一方又は両方を実行できるように構成されている。そして、各手段は以下のように構成される。
【００１３】
（データ入力手段）
データ入力手段は、ＣＲＴ等の表示装置に入力フォーマットの表を表示し、これに従い、キーボード等から入力されたシミュレーションに必要なデータを計算機本体の所定のメモリーにフォーマットに従い格納する処理を行う。必要なデータとしては、処理条件の撚り数、多繊維糸のデニールｄe ，構成単糸数ｍ等、その原糸物性として構成単糸の密度ρ，強力と伸度の関係を示すデータ等が挙げられる。なお、これらのデータのうち多繊維糸、その原糸物性のデータは、データベース化して、銘柄指定により自動的にそのデータベースから取り込むようにすることが入力作業の合理化、エラーの減少等の面で好ましい。
【００１４】
（分割処理手段）
分割処理手段は、多繊維糸の断面の層の分割数を求めるもので、以下のように構成される。
前述の通り、多繊維糸の場合は、構成単糸の相互作用等があり、多繊維糸を同径の一本の単糸と見做して、その理論式を適用したのでは十分な結果が得られず、よって、本発明では多繊維糸の断面を所定数の同心円の環状の層に分割するようにしている。本分割処理手段は、この分割数すなわち層数ｎを求めるものである。
【００１５】
層数ｎは、上述したところより、層の構成単糸の全てが同一の処理を受けると見做せる厚さとするのが基本であり、本例では図２に示すように多繊維糸Ｍの加撚処理においては構成単糸Ｙの一列のリングからなる層Ｚが一体的に加撚されると見るのが物理的にも妥当と考え、層Ｚの厚みがほぼ構成単糸Ｙの直径と等しくなるように選定することとし、具体的には以下のように構成した。
【００１６】
すなわち、多繊維糸Ｍの構成単糸Ｆの直径Ｄf は、多繊維糸Ｍのデニールｄe の定義式即ち多繊維糸Ｍを構成単糸Ｆが密接した円形断面とした定義式である次式（１Ａ）より求められる。また、多繊維糸Ｍの直径即ち該円形断面の直径Ｄm は、公知の実験式である次式（１Ｂ）により求められる。層数ｎは、上記のように選定すると、図２に示すように各構成単糸Ｆが多繊維糸Ｍの円形断面の直径上に一列に並んだ状態に近い整数となり、下記の（１Ｃ）式で求められる。
【００１７】
【数１】
0003680107.tif 000002
【００１８】
すなわち、本例の分割処理手段は、上記の式（１Ａ）〜（１Ｃ）からなり、得られた結果をメモリーの所定個所に記憶するように構成されている。
（デニール変化演算手段）
デニール変化演算手段は、分割処理手段で得られた層数に分割された各層について単糸のデニール変化の演算式によりその構成単糸のデニール変化を求め、これに基づいて多繊維糸のデニール変化を求めるもので、以下のように構成される。
【００１９】
層ｉの単糸Ｆの加撚処理におけるデニール変化の演算式は以下のように物理上の定義から導かれる理論式で与えられる。すなわち、層ｉの単糸Ｙの加撚処理は、層ｉの直径Ｄ(i) とすると、この径Ｄ(i) の軸Ｐの回りに撚り数だけ捩じる処理であり、撚り数ｔ（糸長１ｍ当たりの捩じれ回数）の加撚処理は撚り数１個当たりでみると図３のように図示できる。
【００２０】
すなわち、ｔ回加撚した場合、その撚り数１個当たりの単糸Ｆの長さでみると、図３から明らかなように、加撚前には多繊維糸の全層で１／ｔの長さの単糸であるが、加撚後の層ｉでは直径Ｄ(i)(μｍ）の軸Ｐ回りの一回転の螺旋長の単糸があることになる。この単糸Ｆの増分がデニール増加を生ずる。このデニール増加が撚りによるデニール増加となる。理論的には加撚処理では糸の延伸はなくよって単糸の太さは加撚前後で変化がないと見做すことができ、デニールは長さ９０００ｍの糸の重さ（ｇ）で定義されることから、第ｉ層の単糸Ｆのデニール変化率Ｅ(i) は、（螺旋長）／（１／ｔ）となり、よって、その理論式は、下記の式（２Ａ）となる。なお、第ｉ層の直径Ｄ(i)(μｍ）は層数ｎから下記の式（２Ｂ）で与えられる。
【００２１】
ところで、上述の分割から、層Ｚの第ｉ層の構成単糸数Ｆ(i) は下記の式（２Ｃ）で与えられる層の円周長Ａ(i) に比例するので、下記式（２Ｄ）で与えられる。構成単糸Ｆのデニールｄｅf は、理論的には下記式（２Ｅ）で与えられ、よって加撚処理後の第ｉ層の構成単糸Ｆの加撚処理後のデニールｄｅf(i)は下記式（２Ｆ）で、第ｉ層全体のデニールｄｅ(i) は下記式（２Ｇ）で与えられる。そして、多繊維糸Ｍの加撚処理後のデニール(de)は、下記式（２Ｈ）で与えられる。
【００２２】
ところで、実際の加撚処理では、撚糸機で撚糸後、撚りを固定するための撚り止めセット処理が行われる。これは、所定温度で所定時間の熱処理により行われ、この際糸条のデニールに収縮増加が生ずることが知られている。
【００２３】
この補正について検討したところ、この収縮増加は一定の比率で生ずることが判った。従って、セット後デニール変化率Ｅc は、式（２Ｄ）で得られたデニール変化率Ｅに収縮増加の係数である一定比率Ｋを掛ける補正即ち下記の式（２Ｆ）により求められ、実用上充分な結果が得られる。この比率Ｋはある撚り数ｔにおける撚り止めセット処理前後のデニールの比を実測して求める。従って、撚り止めセット処理前後の多繊維糸のデニール(de)c は、下記の（２Ｉ）式で与えられる。なお、下式において、Σは対象変数のｉ＝１〜ｎの総和を示す和記号である。
Ｅ(i) ＝｛１＋（π×Ｄ(i) ×ｔ×１０-6）2 ｝1/2     （２Ａ）
Ｄ(i) ＝（Ｄ÷ｎ）×ｉ                              （２Ｂ）
Ａ(i) ＝π×Ｄ(i)                                   （２Ｃ）
Ｆ(i) ＝ｍ×Ａ(i) ÷（ΣＡ(i) ）                    （２Ｄ）
ｄｅf ＝de÷ｍ                                      （２Ｅ）
ｄｅf(i)＝ｄｅf ×Ｅ(i)                             （２Ｆ）
ｄｅ(i) ＝Ｆ(i) ×ｄｅf(i)                          （２Ｇ）
(de)＝Σｄｅ(i)                                     （２Ｈ）
(de)c ＝Ｋ×(de)                                    （２Ｉ）
【００２４】
すなわち、本発明のデニール変化演算手段は、上記の式（２Ａ）〜（２Ｉ）からなり、得られた結果を銘柄、処理条件共にメモリーの所定個所に記憶すると共に、必要に応じてＣＲＴ等に表示し、プリンターに出力するように構成されている。
【００２５】
ポリエステルの７３．２デニール／３６単糸の多繊維糸の撚り止めセットをしない場合について、以上のデニール変化演算手段で得られた結果（表の複層の項）を実測値および多繊維糸を一本の単糸と見做した単層のシミュレーションの結果（表の単層の項）と共に表１に示す。なお、実測値は実際に撚糸機で加撚した場合の測定値である。なお、層数ｎは構成単糸数ｍが３６本であるので、前述の式（１Ｃ）よりｎ＝４となる。
【００２６】
【表１】
0003680107.tif 000003
【００２７】
表より、本発明の多層のシミュレーションで得られた結果は、実測値と良く一致していることがわかる。なお、単層のシミュレーションで得られた結果は、撚り数が少ない場合は良い一致を示すが、撚り数が増えると誤差が大きくなり使用できないことが判る。
【００２８】
前述のポリエステル多繊維糸の撚り止めセットをした場合について、その結果を撚り止めセット処理後の実測値と共に表２に示す。本表より、収縮増加の係数の比率Ｋを掛ける補正即ち（２Ｉ）式の補正により撚り止めセット処理後の多繊維糸についても実用上充分な精度の良好な結果が得られることが判る。なお、このポリエステル多繊維糸の収縮増加の比率Ｋは撚り数８００での実測値で１．０１３であり、これを用いた。
【００２９】
【表２】
0003680107.tif 000004
【００３０】
（強力・伸度（「強伸度」と略称）演算手段）
本手段は、加撚処理における施撚後の多繊維糸の強力（ｇｆ）−伸度（％）の関係を単糸の該関係から求めるもので、以下のように構成されている。
【００３１】
この関係においても、下記の通り、前述のデニール変化の場合と同様に多繊維糸については、その断面をｎ層の同心円の環状の層に分割して各層毎に単糸の特性変化を求め、これから多繊維糸の特性変化を求める方法により実測値と良く一致することを見出した。
【００３２】
この場合、多繊維糸の伸び量（歪み量ともいう）に対して各層の単糸の伸び量は各単糸が多繊維糸内を異なる直径で螺旋をしている分だけ異なること、及び各単糸の張力の多繊維糸全体の張力への寄与は多繊維糸の長さ方向成分であることの物理的知見を基本にして、下記の通り定式化した。
【００３３】
すなわち、上記物理的知見は図４に示すように図示できる。同図は、撚り数ｔで撚糸された単位長さの多繊維糸が歪み量Ｓ伸びた時の第ｉ層の構成単糸Ｆの展開図である。従って、その横軸は第ｉ層の内周長であり、π×Ｄ(i-1) ×ｔで与えられ、第ｉ層の撚りの螺旋角である撚り角Ｒ(i) (rad) は図より下記の（３Ａ）式で与えられる。
【００３４】
そして、第ｉ層の構成単糸Ｙに働く強力即ち張力ｇ(i) とその歪み量ｓ(i) との間には、図示の関係が成立する。なお、図は伸びの前後の関係を明確に示すため伸びのみを拡大して図示したので、伸び前後で撚り角Ｒ(i) が大きく変化したように図示されているが、実際の伸びは微小である。
【００３５】
図示のように、多繊維糸がＳだけ伸びた時、その構成単糸Ｆは伸びる前の長さＬＡ(i) からＬＢ(i) に伸び、これに作用する張力はｇ(i) となる。なお、ここで、各層の構成単糸Ｆの多繊維糸の半径方向への位置変動具体的には収縮はないものとした。従って、図より、長さＬＡ(i) 及びＬＢ(i) は下記の式（３Ｂ），（３Ｃ）となる。従って、その歪み量ｓ(i) は下記の式（３Ｄ）となる。この時この構成単糸Ｆに働く張力ｇ(i) と歪み量ｓ(i) には、原糸の強力−伸度の関係が成立するので、下記の（３Ｅ）となる。ここで、関数Ｔ(X) は原糸で測定された強力−伸度の関係示す関数で、直線近似、折れ線近似等のデータで与えられる。
Ｒ(i) ＝ｔａｎ-1（π×Ｄ(i-1) ×ｔ）              （３Ａ）
ＬＡ(i) ＝（１＋ｔａｎ2 Ｒ(i) ）1/2               （３Ｂ）
ＬＢ(i) ＝｛（１＋Ｓ）2 ＋ｔａｎ2 Ｒ(i) ｝1/2     （３Ｃ）
ｓ(i) ＝（ＬＢ(i) ÷ＬＡ(i) ）−１                （３Ｄ）
ｇ(i) ＝Ｔ（ｓ(i) ）                              （３Ｅ）
【００３６】
ところで、この単糸Ｙの張力ｇ(i) の多繊維糸の張力Ｇへの寄与分は下記の（４Ａ）で与えられる多繊維糸の長さ方向成分ｇp(i)のみであり、第ｉ層全体からの寄与分Ｇ(i) は、第ｉ層の構成単糸本数Ｆ(i) が前述の（２Ｄ）式で与えられるので、下記の（４Ｂ）式で与えられる。そして、多繊維糸の張力即ち強力Ｇは各層の寄与分Ｇ(i) の総和となり、下記の（４Ｃ）式で与えられる。
ｇp(i)＝ｇ(i) ×｛（１＋Ｓ）÷ＬＢ(i) ｝        （４Ａ）
Ｇ(i) ＝Ｆ(i) ×ｇp(i)                          （４Ｂ）
Ｇ＝ΣＧ(i) ＝Σｙ(i) ×ｇp(i)                  （４Ｃ）
【００３７】
以上、本例の強伸度演算手段は、単糸すなわち原糸の強力−歪み（伸度）の関係から多繊維糸の強力−歪み（伸度）の関係を求めることができるもので、上記の式（３Ａ）〜（３Ｅ）及び（４Ａ）〜（４Ｃ）からなり、デニール変化演算手段と同様に、得られた結果を銘柄、処理条件共にメモリーの所定個所に記憶すると共に、必要に応じてＣＲＴ等に表示し、プリンターに出力するように構成されている。
【００３８】
前述の７３．２デニール／３６単糸のポリエステルの多繊維糸について本例の強伸度演算手段で得られた結果を実測値と共に次の表３に示す。なお、本例では式（３Ｅ）の関数Ｔ(X) は、該多繊維糸の原糸の強力・伸度測定で得られた伸度３９％での強力１０．１ｇｆと原点の間を線型近似して得られる関係式を用いた。表３より本例の強伸度演算手段により非常に信頼性の高いデータが得られることが判る。
【００３９】
【表３】
0003680107.tif 000005
【００４０】
以上より、本例のシステムでは、全く実際のサンプルテスト等をすることなく、多繊維糸の加撚処理におけるデニール変化、強力・伸度の変化を実用上十分な精度で得ることができる。更に、撚り止めセット後のデニール変化についても、ある撚り数でのサンプルテストのみの非常に少ないサンプルテストで得られる収縮増加の比率Ｋを用いることにより実用上十分な精度で得ることができる。このように、本発明は織物設計に必要なデータの収集を大幅に簡略化すると共に、織物設計のＣＡＤにモジュールとして組み込めるもので織物設計のＣＡＤに好適なシステムを提供するものである。
【００４１】
なお、本例では各層の構成単糸の平均位置を表すものとして、本例では各層を構成単糸が１列のリングとしたところから計算が簡単なその外周を用いたが、層の中心径、内径、等各層の構成単糸の位置を示すものであればよいことは、本発明の趣旨から明らかである。また、同様に各層の構成単糸数を相対的に表すものとして、各層の外周長を用いたが、層の周長のみでなく、面積等も適用できることも本発明の趣旨から明らかである。この各層の位置および構成単糸数については、層の厚さに応じて適宜精度面から決める必要がある。
【００４２】
また、層の厚さ換言すれば層数は、基本的には各層の厚みが各層の構成単糸が全体として同一の加撚処理を受けると見做せる厚さに選択されるが、この点から本例では各層の厚みがその構成単糸の直径と略等しい、換言すれば図２のように各層が構成単糸を一列に並べた程度の厚さになる層数としたが、この層数選定法は、実用面から充分な精度を有するものであることが確認された。なお、構成単糸が非常に多い多繊維糸の場合には、各層の厚みを厚くして計算を簡略化することも可能である。
【００４３】
【発明の効果】
以上詳述の通り、本発明は多繊維糸の断面を所定数の環状の層に分割することにより加撚処理等の物理的処理における太さ等の物理的特性の変化をこれを構成する単糸の特性から求めることを可能としたもので、従来法で必須であったサンプルの実測作業、そのデータ解析を殆ど不要とする効果奏するものである。そして、本発明は銘柄変更等の条件変更にも何ら影響されることなく適用できるものであり、織物設計支援システム等に必要なの基本データの生成の合理化にも大きな寄与をなすものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、実施例のシミュレーションシステムのフローチャートである。
【図２】図２は、層分割の説明図である。
【図３】図３は、加撚処理の撚りの説明図である。
【図４】図４は、多繊維糸の歪み量Ｓの時の第ｉ層の構成単糸の歪み量と張力の関係の説明図である。
【符号の説明】
Ｆ  構成単糸
Ｄ(i)   第ｉ層の直径
Ｚ  分割された層
Ｓ  歪み量
Ｒ(i)   第ｉ層の撚り角
ＬＡ(i)   第ｉ層の構成単糸の伸びる前の長さ
ＬＢ(i)   第ｉ層の構成単糸の多繊維糸が歪み量Ｓだけ伸びた後の長さ
【図１】
0003680107.tif 000006
【図２】
0003680107.tif 000007
【図３】
0003680107.tif 000008
【図４】
0003680107.tif 000009