(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
正端子（１０）と、負端子（１１）と、少なくとも１つの電解槽とを有する蓄電池（Ｂ）の電極をコンディショニングする方法であって、
上記正端子に第１コネクターを接続するステップと、
上記負端子に第２コネクターを接続するステップと、
上記正、負端子の両側に実質的に一定の電圧を加えるステップと、
一連の電流パルス（Ｃ２）を発生させるステップであって、インダクタンスコイルを設け、
インダクタンスコイルにおける電流の通過を制御するスイッチ手段を設け、
まず上記スイッチ手段を閉じてインダクタンスコイルに電流を流し、次いで同スイッチ手段を開いてインダクタンスコイルに保存された電流を上記の一連の電流パルスとして出流させることを繰返すステップと、
測定ピーク電圧値が上記一定電圧を上まわっており、蓄電池に１．０Ａを越える電流を流れさせ、また立ち上がり（Ｔ７）から立ち下がり（Ｔ５）までの時間周期が１０ｍｓ（マイクロセカンド）を下まわっているパルスを上記正、負端子の両側に加えるステップとからなる方法。
【請求項２】
上記各パルスを専ら上記一定電圧に加えて供給しても、上記端子の両側の電圧を上記一定電圧を下まわる電圧に実質的に降下させることがないように各パルスを処理する、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
上記蓄電池が１２Ｖ蓄電池であり、上記各パルスが２Ａから６Ａのピーク値をもった電流を発生させる、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
所定値の電流を発生させて電解槽に流し、電圧ピーク値が変化しかつ正、負端子の両側の蓄電池抵抗によって決定されるように各パルスを制御するステップをさらに含む、請求項１に記載の方法。
【請求項５】
上記蓄電池端子の両側の電圧を用いて上記パルスを発生させる電流を得ることを含む、請求項１に記載の方法。
【請求項６】
さらに、電圧パルスの発生を周期的に停止するステップと、
パルス発生の停止中、蓄電池が発生する電圧と蓄電池両側の抵抗とを測定するステップとを含み、上記の測定した蓄電池電圧と蓄電池抵抗とに応じてパルスの有無と値とを選択する、請求項１に記載の方法。
【請求項７】
正端子（１０）と、負端子（１１）と、少なくとも１つの電解槽とを有する蓄電池（Ｂ）の電極をコンディショニングする方法であって、
蓄電池の正、負端子に接続するステップと、
上記正、負端子の両側に実質的に一定の電圧を加えるステップと、
上記正、負端子の両側の電圧を検出するステップと、
上記検出電圧が蓄電池電圧を上まわる場合にのみ一連の電流パルスを発生させるステップであって、
インダクタンスコイルを設け、
インダクタンスコイルにおける電流の通過を制御するスイッチ手段を設け、
蓄電池端子両側の電圧を用いてインダクタンスコイルにおける電流の通過を制御し、まず上記スイッチ手段を閉じてインダクタンスコイルに電流を流し、次いで同スイッチ手段を開いてインダクタンスコイルに保存された電流を上記の一連の電流パルスとして出流させることを繰返すステップと、
測定ピーク電圧値が上記一定電圧を上まわっており、蓄電池に１．０Ａを越える電流を流れさせ、また立ち上がり（Ｔ７）から立ち下がり（Ｔ５）までの時間周期が１０ｍｓ（マイクロセカンド）を下まわっているパルスを上記正、負端子の両側に加えるステップとからなる方法。
【請求項８】
正端子（１０）と、負端子（１１）と、少なくとも１つの電解槽とを有する蓄電池（Ｂ）の電極をコンディショニングする装置であって、
装置を上記正端子に接続する第１コネクターと、
装置を上記負端子に接続する第２コネクターと、
上記正、負端子の両側に実質的に一定の電圧を加える電源（１２）と、
測定ピーク電圧値が上記一定電圧を上まわっており、蓄電池に１．０Ａを越える電流を流れさせ、また立ち上がり（Ｔ７）から立ち下がり（Ｔ５）までの時間周期が１０ｍｓ（マイクロセカンド）を下まわっているパルスであって、
上記第１、第２コネクターによって上記正、負端子の両側に加えられる一連の電流パルス（Ｃ２）を発生させる手段とからなっており、この手段がインダクタンスコイル（１９）と、
インダクタンスコイルにおける電流の通過を制御するスイッチ手段（１７）と、
上記スイッチ手段を閉じてインダクタンスコイルに電流を流し、次いで同スイッチ手段を開いてインダクタンスコイルに保存された電流を上記の一連の電流パルスとして出流させる手段（１５、１６）とをふくんでいる、装置。
【請求項９】
上記一連の電流パルスを発生する上記手段が、上記一定電圧に加えて全体的に供給されても上記各パルスが、上記端子の両側の電圧を上記一定電圧を下まわる電圧に実質的に降下させることがないように各パルスを処理する手段を含んでいる、請求項８に記載の装置。
【請求項１０】
上記蓄電池が１２Ｖ蓄電池であり、上記各パルスが２Ａから６Ａのピーク値をもった電流を発生させる、請求項８に記載の装置。
【請求項１１】
上記一連の電流パルスを発生する上記手段が、所定値の電流を発生させて電解槽に流し、電圧ピーク値が変化しかつ正、負端子の両側の蓄電池抵抗によって決定されるように各パルスを制御する手段を含んでいる、請求項８に記載の装置。
【請求項１２】
上記一連の電流パルスを発生させる手段が、上記正、負端子の両側の電圧を検出する手段と、
その検出電圧が蓄電池電圧を上まわる場合にのみパルスを発生する手段と、
からなる、請求項８に記載の装置。
【請求項１３】
上記一連の電流パルスを発生させる上記手段が、上記蓄電池端子の両側の電圧を用いて上記パルスを発生させる電流を得る手段を含んでいる、請求項８に記載の装置。
【請求項１４】
さらに、電圧パルスの発生を周期的に停止する手段と、
パルス発生の停止中、蓄電池が発生する電圧と蓄電池両側の抵抗とを測定する手段とを含み、上記の充電電圧の値のパルスの値と、測定した蓄電池電圧と蓄電池抵抗とに応じて選択する、請求項８に記載の装置。
【発明の詳細な説明】
本発明は１つもしくはそれ以上の電解槽からなる蓄電池を充電および／またはコンディショニングする装置に関する。本発明は、特に鉛蓄電池に関するが、必ずしも鉛蓄電池に限定されるものではない。本発明は、蓄電池の状態を監視して、供給する電荷の特性を蓄電池状態に合わせて調整する充電器として特に実施できるが、必ずしもそうした充電器に限定されるものではない。
発明の背景
鉛蓄電池の放電時にはＨ2ＳＯ4が消費されて水が発生し、その結果、電解液が弱まってしまう。蓄電池の放電が大きければ大きいほどＨ2ＳＯ4の濃度がそれだけ低くなってしまう。放電の際には硫酸鉛（ＰｂＳＯ4）が発生し、陰極、陽極の両面に等量に付着して両方の電極を効果的にシールドかつパッシベートする。この「複硫酸塩（double sulfate）」理論が最初に工学文献に登場して１００年以上も経過している。ＰｂＳＯ4の分子量はＰｂＯ2またはこのＰｂＳＯ4から発生するＰｂの分子量よりもかなり大きい。放電時には活性物質の多孔度が確実に低下する。放電プロセスにおいては電解槽の内部抵抗がＰｂＳＯ4の発生によって増大し、またＨ2ＳＯ4の消費につれて電解液の導電率が低下する。蓄電池の活性物質の低減がその蓄電池の容量に著しいマイナスの影響を及ぼす。
充電プロセスは放電反作用の方向を反転する。有効充電プロセスにおいてＰｂＳＯ4は片方の電極においてＰｂに転化させられ、また他方の電極においてはＰｂＳＯ2に転化させられ、その両方が希硫酸電解液に接触し、こうして完全充電された電解槽の材料が回復される。
しかしながら、充電速度が重要である。Ｈ2ＳＯ4が、硫酸化される蓄電池の中にあるために極めて低い濃度である場合は、その蓄電池は充電プロセスにおいて過熱して、蓄電池を破壊することになる。電解液の水分はＨ2とＯ2とに分解され、そのＯ2は爆発を発生するおそれがある。さらには、これらの気体の発生によって電極からＰｂ、ＰｂＯ2またはＰｂＳＯ4が遊離する可能性がある。これらの固体は蓄電池の底にスラッジとして蓄積する。時間の経過とともに、それら固体は短絡の原因となって、蓄電池が使用不能になってしまう。
充電も、充電する蓄電池の種類に合わせて調整すべきである。電極の薄い重放電型蓄電池はその他の種類の蓄電池よりも充電度が低い。蓄電池の電荷吸収率は電極の活性物質における電解液の拡散によって決まる。電極の厚みが大きければ大きいほどそれだけ電解液拡散が遅く、また充電度が低くなる。
ガリの米国特許である、１９８９年１０月３日付け発行の第４，８７１，９５９号、１９９１年付け発行の第５，０６３，３４１号、１９９２年１月２８日付け発行の第５，０８４，６６４号、１９９４年１月４日付け発行の第５，２７６，３９３号には、電荷が充電電圧の中に複数のスパイクまたはパルスを含んでいる充電時に蓄電池をコンディショニングする技術が開示されている。しかしながら、ガリの上記特許は、特にパルスのピークにおける電流や電圧を含むパルスの大きさについては明確にしておらず、実際に製造した装置にガリが使用した特定技術には、電圧パルスを増大させるのに使用できる変圧器の使用が含まれるが、二次側の巻線数を増やしている点を考慮すれば、上記の電圧は、使用電流を小さくすることで増大させる。したがって実際には、米国のモータープロダクツアンドパルスチャージシステムズ（Ｍotor Ｐroducts and Ｐulse Ｃharge Ｓystems）社が製造・販売しているガリの装置において発生させるパルスは、電圧値の大きいパルスを発生させるが、発生する電流は変圧器技術によって数ミリアンペアの値に限定される。上記米国特許のうちでも新しいものには、装置動作を、充電電圧の増減を交互に行う一方でパルスの終端に向かって徐々に降下する発振電圧をパルスが発生させるという共鳴効果で説明している。したがって蓄電池のコンディショニング現象は電解槽の共鳴として説明されている。
実際には上記装置は蓄電池を若干コンディショニングする、したがって硫酸化量を低減させることがすでに判明しているが、効果が得られるのは比較的遅くて硫酸化蓄電池の状態に対する貴重な効果が得られるのはコンディショニングして何日もあるいは何週も経ってからである。
また、１９８９年６月２７日付け発行のハッチングス（Ｈutchings）の米国特許第４，８４３，２９９号には、蓄電池の電流、電圧および温度を検出して蓄電池充電プロフィールを制御するマイクロプロセッサ制御器を使用した蓄電池充電方法が開示されている。しかしながら、この米国特許には著しく硫酸化した蓄電池の硫酸化状態を低減するために蓄電池をコンディショニングする技術については開示がない。
１９７４年６月１１日付け発行のテーラー（Ｔaylor）の米国特許第３，８１６，８０７号には蓄電池に供給される直流電流を、その蓄電池の充電能力に合わせて自動調整する、フィードバック制御器としてのモニター装置を使用したインピーダンス制御型蓄電池充電器が開示されている。しかしながら、この米国特許も硫酸化を低減するために蓄電池をコンディショニングする技術については開示がない。
また、１９９２年１２月１５日付け発行のササキ（Ｓasaki）の米国特許第５，１７２，０４４号には蓄電池充電は所定の充電曲線にしたがって行われることを前提として充電電流、充電電圧を制御する蓄電池充電器が開示されている。しかしながら、この米国特許にも硫酸化を低減させる技術についての開示がない。
発明の要約
本発明の１つの目的は著しく短い時間内で電極の硫酸化を低減することのできる、改善された蓄電池コンディショニング方法を提供することにある。したがって、本発明に方法における充電プロセスは、充電電流の供給と、一連の短エネルギースパイクの蓄電池への供給とを交互に行うものであるが、この充電プロセスは結晶化ＰｂＳＯ4のＰｂとＰｂＯ2への転化を容易にし、したがって蓄電池の活性物質や電解液の濃度を回復させて、電解槽底におけるスラッジ発生を伴わないことがすでに判明している。この充電プロセスは、蓄電池の状態を周期的にチェックして充電電流と、エネルギースパイクの強さの両方を蓄電池状態に合わせてカスタム化するマイクロプロセッサによって決められる。
こうして、本発明の主目的は、前出力を回復するに必要な電荷を最小限上まわる電荷で正常状態への各電解槽の回復を促進する方法で、放電した鉛蓄電池の電気化学効果を回復することのできる蓄電池充電器を提供することにある。
本発明の別の目的は、蓄電池の構造とその状態の両方によって決まる電荷を受容する蓄電池の能力に適正な方法で充電電流の供給と一連のエネルギースパイクの供給とを交互に行う充電方法を提供することにある。
本発明のさらに別の目的は、所定時点で充電器が検知する蓄電池の放電状態と内部抵抗状態とにしたがってその充電特性を変更することのできる蓄電池充電器を提供することにある。
本発明のまた別の目的は、硫酸化した鉛蓄電池の活性物質を容易に回復できる蓄電池充電器を提供することにある。
本発明の第１実施例によれば、正端子と、負端子と、少なくとも１つの電解槽とを有する蓄電池の電極をコンディショニングする方法であって、上記正端子に第１コネクターを接続するステップと、上記負端子に第２コネクターを接続するステップと、上記正、負端子の両側に実質的に一定の電圧を加えるステップと、一連の電流パルスを発生させるステップであって、インダクタンスコイルを設け、インダクタンスコイルにおける電流の通過を制御するスイッチ手段を設け、まず上記スイッチ手段を閉じてインダクタンスコイルに電流を流し、次いで同スイッチ手段を開いてインダクタンスコイルに保存された電流を上記の一連の電流パルスとして出流させることを繰返すステップと、測定ピーク電圧値が上記一定電圧を上まわっており、蓄電池に１．０Ａを越える電流を流れさせ、また立ち上がりから立ち下がりまでの時間周期が１０ｍｓを下まわっているパルスを上記正、負端子の両側に加えるステップとからなる方法が提供される。
装置において、蓄電池充電とエネルギースパイク化とのプロセス全体は制御回路によって決められる。この制御回路は、蓄電池状態の周期的監視と、蓄電池の現在状態に適した充電方法とエネルギースパイク化方法との選択と実行とを決めるマイクロプロセッサからなる。このマイクロプロセッサの回路は蓄電池の電圧と蓄電池の内部抵抗とを判定し、蓄電池への、本発明の上記目的を達成するのに適正な充電電流の供給とエネルギースパイクの供給とを交互に行うパターンを選択できる。
上記マイクロプロセッサは、低電圧、高抵抗の状態（蓄電池の硫酸化を示す）を検知すると、蓄電池への、低電流パルスの供給と急激、強力なエネルギースパイクの供給とを交互に行わせる。そのスパイクの強さは蓄電池の状態に合わされることになる。上記エネルギースパイクは蓄電池電圧を１Ｖ乃至２０Ｖのオーバシュート範囲内でオーバシュートさせることができる。充電電流とエネルギースパイクとは充電プロセスを通じて交互に供給される。
また、マイクロプロセッサが低電圧、低内部抵抗状態（著しい硫酸化のない放電を示す）を検知すると、装置は蓄電池に主として最大許容電流のブロックを充電する。この充電プロセスにおいては、急激、弱いエネルギースパイクも短時間供給され、そのスパイクの強さは蓄電池状態に合わされることになる。
すべての充電プロセスでは、蓄電池が受容できる電荷の供給が行われる。この応答的充電方法によって蓄電池内に積極的なガス抜きが起こらないことが保証される。
多くの充電器では、ガス抜き電圧に達すると充電から浮動充電に切換えられる。これらの充電器では蓄電池の充電が十分には行えず、このため、ガス抜き電圧においてその容量が完全に回復されない。この充電プロセスでは、蓄電池の構造と充電状態との関数であるそれ自体の自然吸収率で蓄電池が電流を受容することを可能にする一定電圧電荷が供給される。このプロセスは完全に充電された蓄電池において起こる。
本発明では、充電プロセスにおいて起こる蓄電池過熱（およびその結果としての破壊）が防止される。従来の蓄電池充電器は、蓄電池電圧をそれらの「キュー」として用いており、また硫酸化された蓄電池では、その硫酸化と、電極を包囲する極めて非効率の停滞二重層との相乗効果によって充電プロセスが極めて非効率的となり、その結果として熱が発生してしまう。蓄電池が温度上昇すると、電圧は低下して、最終的に蓄電池の電解液が沸騰するまで充電器にさらに電流を供給する。電解液は蓄電池が機能しなくなるまで蒸発する。これは特に、新しい「保守不要」の蓄電池に関連している。こうした蓄電池においては蒸発電解液を逃がすベントが設けられているが、一般には、電解槽にアクセスして電解液を補充する方法がない。
本発明によれば、停滞層が低減され、二重層の効率が改善される。それら層は両方とも電極を包囲している。蓄電池のこれらの層においてはイオン交換が起こる。
【図面の簡単な説明】
図１は鉛蓄電池の取り付けられる蓄電池充電・再コンディショニング装置となる回路の概略図、
図２はスイッチへの入力電圧Ｖ１を示す電圧対時間のグラフ、
図３は第２インジケータの部位Ｃ１におけるインダクター電流のグラフ、
図４は部位Ｃ１における電圧対時間のグラフ、
図５，図６、図７は図２、図３、図４にそれぞれ対応しており、スイッチの開時間をより長くすることによる増大電流パルスの発生を示しており、
図８は図１に類した回路図であって、別体の蓄電池電源・充電装置において蓄電池をコンディショニングするのに利用する改造された回路を示しており、
図９は図１の装置に若干類似している装置を示すブロック図であって、この装置においては充電電流の有無と値と、電流パルスとを制御するマイクロプロセッサ制御器を含んでおり、
図１０は図１のインダクターコイル装置に替わるものとして提案され、コンデンサー電源が発生させるパルスを使用する回路の概略図、である。
すべての図を通じて、同様の部品は同様の参照文字で示す。
好適実施例の詳細な説明
以下に添付図面をもとに本発明を詳細に説明する。
まず図１について説明する。この図は蓄電池を充電、コンディショニングする回路を示しており、その蓄電池の正、負端子を参照符号１０、１１でそれぞれ示す。この回路は当該技術関係者によく知られた適当な方法で端子１０、１１に接続できる。
上記回路は正電源端子１２と負電源端子１３とを有する電源を有する。この電源には、ソーラーエネルギー使用を含む、当該技術関係者によく知られた適当な電源を用いることができる。別体回路の電源は整流、ろ波されて端子１２、１３の両側に約１６Ｖの直流電圧を供給する。この正電圧は、抵抗Ｒ５からなる充電電流制御装置１４を通じて接続され、ダイオードＤ６を通じて正端子に加えられる。上記充電電流制御装置１４はしたがって電流供給を制限し、従来の方法で蓄電池を充電するための細流充電電流を供給する。
上記蓄電池充電装置に加えて、直流細流充電電圧に加えて電流パルスを注入するコンディショニングパルス発生装置も設けられる。このパルス発生回路は所定周波数および所定パルス幅のタイミングパルスを発生する発振器１５も含んでいる。この発振器からのパルスはバッファ回路１６に供給される、このバッファ回路は発振器およびバッファからの出力が部位Ｖ１において路線に出るようにそのパルスを増幅かつ整形する。出力パルスは図２のように時点Ｔ１で立ち上がり、時点Ｔ２で立ち下がる方形波である。第２パルスも図２に示され、図示のように第１パルスと第２パルスとの時間間隔は発振器１５の発振周波数によって決まる。
発振器とバッファは当該技術関係者にはよく知られているので、ここでは詳述しない。発振器１５とバッファ１６の構成部分を図１に示すが、当該技術関係者であればこれらの装置を通常の技倆を用いて適当な部品数値で作成できる。
パルス発生回路はさらにスイッチ１７を含んでおり、このスイッチはトランジスタースイッチであって、部位Ｖ１のパルスの立ち上がりと立ち下がりによってそれぞれ閉じられたり、開かれたりする。このパルス発生回路はまた電源コンデンサーとダイオードＤ３も含んでいる。上記スイッチ１７にはインダクターコイル１９が直列接続されているので、このスイッチが閉じると、電流がインダンクターコイル１９を通じて電源から接地部（大地電位）へ流れ得る。電源線路２０に電源コンデンサー１８が接続しているので、インダクターコイルに給電するのに十分な電流が得られ、むしろこの電流は充電電流制御抵抗１４によって制限される。
インダクターコイルの片側における部位Ｐ２はダイオードＤ３を通じて正端子１０に接続されている。このダイオードＤ３は、蓄電池端子に接続された線路２０の上の電圧より部位Ｐ２の電圧が低い場合に正端子から部位Ｐ２へ戻る線路に電流が流れるのを防ぐものである。
電圧フィルター２１が設けられていて制御回路に対する電圧を制御する。その電圧はさらにダイオードＤ１によって安定化される。
装置使用時に、発振器１５とバッファ１６とにより図２に示す方形波パルスが発生させられる。こうして、このパルスの立ち上がり時点Ｔ１においては、トランジスタースイッチ１７が閉じられて、電流をＣ２に示す定増電流パルスとしてインダクターコイル１９へ流し、この増大電流Ｃ２は時点Ｔ１から時点Ｔ２にかけて連続的にかつ徐々に増大し、時点Ｔ２においてインダクターコイル１９への電流が最大電流Ｃ３からゼロへと徐々に減少する。時点Ｔ２の電圧を図４に示す。スイッチ１７が閉じられる時点Ｔ１において、電圧は、電源電圧ＶＢからＶ０に示すゼロへ直ちに降下する。スイッチが時点Ｔ２に開かれると、電圧はＶ０からピーク電圧ＶＰへと急速に上昇する。この電圧上昇は、部位Ｐ２からダイオードＤ３を通じて蓄電池端子へ到るインダクターコイル１９からの給電によって起こる。スイッチ１７の開きとインダクターコイル１９のインダクタンスとによって、こうして、インダクターが発生する電流は電流パルスとして蓄電池の両側に供給される。インダクターコイルによって部位Ｐ２において発生した電流の値は、スイッチの開時点Ｔ２にインダクターコイルを流れる電流である電流Ｃ３に等しい。こうして電流パルスが蓄電池端子へ加えられて蓄電池に流れると、蓄電池両側の電圧は、蓄電池両側のインピーダンスによって決まる電圧にまで急昇する。なお、部位Ｐ２と接地部との間の唯一インピーダンスは蓄電池のインピーダンスである。
図５、図６、図７は、時点Ｔ３のパルスの立ち上がりとＴ４の立ち下がりとの間の時間が長くなるように発振器１５を改造していることを除いて図２、図３、図４と同じステップを示している。その改造によって、電流傾斜Ｃ４はより長い時間をかけて最大値Ｃ５まで昇り、ピーク電圧ＶＰ１がパルスの幅差に比例した分だけピーク電圧ＶＰより高くなる。このため、パルスの長さが２倍になると、ピーク電流Ｃ５はピーク電流Ｃ３の２倍となり、その結果、蓄電池インピーダンスが一定としてピーク電圧ＶＰの２倍のピーク電圧が発生する。
図４、図７に示すように、電流パルスはピーク値から、蓄電池端子両側の直流電圧まで急速に降下復帰し、電圧が蓄電池端子両側の直流電圧以下に降下させられることがない。これは、電流パルスが直流電流に加えてピークとして加えられた正電流によって発生させられ、したがってパルスは、パルス電流の急減によって、充電装置が発生させた直流電流にまで減少復帰する。パルスの形状を観察すれば解るようにパルスは最初に急減し、これに続いて緩減する。
トランジスタ−スイッチが開くと、インダクターはそのトランジスタ−スイッチが開く直前と同じ電流を維持する。しかしながら、この場合、電流には別の経路がなければならない。ここで、インダクター両側の電圧が新しい経路のインピーダンスによって決まる。このインピーダンスは抵抗部分と誘導部分とを有する。抵抗部分は、蓄電池の抵抗とリード線の抵抗とによって決まる。また誘導部分は、リード線のインダクタンスと蓄電池電解液の限定応答速度とによって決まる。
こうした理由で、電圧は最初比較的高い値まで上昇し、次に約５０ｎｓ経過後にリード線インダクタンスの効果と電解液の限定応答の効果とが消滅し始めて電流制限が緩み、これが電圧降下として現れる。こうして、安定に必要な初期時間約２００ｎｓ経過後は、電圧が蓄電池の抵抗のみによって決まり、インダクター電流が減少するのと同様に直線降下する。
代表的な装置においては、オーバーシュート電圧はパルス電流１Ａ毎に約１Ｖである。時点Ｔ２のパルスの立ち上がり時点Ｔ５までの総減少時間は約１００から３００ｍｓである。また時点Ｔ１とＴ６との間の繰返し時間は約４００から７００ｍｓである。さらにパルスの初期立ち上がりからピークまでの過渡時間は約３０から１００ｎｓである。また初期立ち上がりから時点Ｔ７における急減の終わりまでの時間は約２００から３００ｎｓである。
実際には電流パルス選択は、１２Ｖ蓄電池装置の場合で１Ａから６Ａの範囲の電流が得られるように行われる。１２Ｖ蓄電池は６つの電解槽を有する。なお、ここで述べる電圧と電流は、より多くのあるいはより少ない電解槽を有する蓄電池がより大きいあるいはより小さい電圧出力を出すように変えられる。１２Ｖ装置では、１Ａから６Ａの範囲の電流パルスを供給すると、蓄電池電極の固有のインピーダンスを決める蓄電池電極の硫酸化程度によって決まる５Ｖから８０Ｖの範囲の電圧が端子の両側に発生する。一般的には、パルス電流の選択は、極めて高い硫酸化程度によってインピーダンスが特に高い状況ではより小さい電流パルスを選択しなければならないように８０Ｖを下まわる電圧を維持するように行われる。また、硫酸化がより低いあるいは本発明の装置の作用によってすでに低減されている状況においては、端子両側の電圧パルスを好ましくは５Ｖより大きい十分なレベルに維持するために電流パルスを６Ａまで増大させることができる。本発明の装置のパルスの作用については十分に説明していないが、高エネルギーパルスによって電極表面の硫酸塩の結晶化が低減させられる、と信じられる。この結晶化は高エネルギーパルスによって低減させられ、電解液分解の原因となる高エネルギーが蓄電池へ供給されない。さらに、狭幅、高エネルギーのパルスを加えることによって、電流が流れることなくまた熱エネルギー供給が進行することなく電解液や蓄電池電極におけるイオンがある程度まで継続励起されるので破壊気体の発生や電解液の沸騰を回避することができるという蓄電池電極の「メモリー」効果があると信じられる。
ここで図８に関連して説明すると、この図は蓄電池Ｂの端子１０、１１の両側に接続された別体の充電装置２５と使用する改造された回路を示している。したがって、コンディショニング回路は、充電装置から完全に隔離しており、蓄電池端子の両側に取付けただけの追加要素として適用される。したがって、コンディショニング回路は比較的小さくかつ自蔵型にできる。したがって車両用充電装置の例においては、コンディショニング回路は車両の充電装置のオールタネータやレギュレータからまた蓄電池からも隔離した要素として取り付けることができる。したがってこの別体要素は蓄電池端子の両側に簡単に取り付けられ、かつ既存の車両に改造追設して蓄電池のコンディショニングを進行させることができる。したがって、図８の装置の回路は、別体の電源を必要とせずかつ、インダクターコイル１９においてパルスを発生させるのに必要に応じて蓄電池から電力を簡単に受けることがでるように改造されている。さらには、この回路はその改造要素として電圧検知回路２６を含む。この回路はツエナーダイオードＤ２を使用して、従来の蓄電池電圧を越えるダイオードの両側の電圧に応答してトランジスタースイッチＱ１を閉じる。こうして、この電圧検知回路２６は充電装置２５からの過剰電圧の発生に応動してパルス発生回路が充電装置が動作した時にだけ作動するようになっている。電圧が蓄電池電圧まで降下すると、ドランジスタースイッチＱ１が開いて発振器１５への入力を停止させる。
ここで図９に関連して説明すると、この図は改造した装置のブロック図であって、図１に示す装置の改良版である。この改良版は電源装置１と、直流電圧調整装置２と、パルス発生装置３と、蓄電池検知装置４とから構成されている。蓄電池検知装置４からの出力はマイクロプロセッサ制御器５に供給され、このマイクロプロセッサ制御器５が蓄電池の状態に検出に応じてパルス発生装置３と直流電圧調整装置２の制御を起動する。
上記電源装置１はもちろん従来型のもので、当該技術関係者にはよく知られているものである。また電圧調整装置２も従来型のものであって、マイクロプロセッサによって制御されて４Ｖから６Ｖの電圧と、０．５Ａから１０Ａの電流を発生させる。パルス発生装置３は前述のように２Ａから６Ａの間で可変の電流値で前述のように方電流パルスを発生させるようになっている。
蓄電池検知装置は、代表的には約２、３分に１回という周期でマイクロプロセッサによって作動させられる。このようにマイクロプロセッサは直流電圧調整装置２とパルス発生装置３とを作動して、蓄電池検知装置が作動して蓄電池の状態を検知する間一時的に作動を停止する。これをまず無負荷状態の蓄電池の両側の電圧を検知して行い、次いで所定値の電流を蓄電池端子の両側に加えてその蓄電池のインピーダンスを検出する。代表的には、その電流は約１Ａであり、これは一定電流源から蓄電池端子の両側に供給されて蓄電池両側の電圧上昇を、またしたがって蓄電池のインピーダンスを、検出するのに使用される。
マイクロプロセッサは直流電圧調整装置２からの充電電圧の有無と値とを、また蓄電池に加えられる、パルス発生器３からの電流パルスの有無と値とを選択するための参照用テーブルをもっている。参照用テーブルの１例を下に示す。
0003713630.tif 000002
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したがって、一般的には、図９に示す改造装置は蓄電池の状態を監視し、その蓄電池の状態に応じて充電電圧だけまたはパルスだけ、あるいはその両方を供給する。さらに、充電電圧の値および充電パルスの値を蓄電池に状態に忠実に対応して制御して蓄電池をコンディショニングしかつ完全充電状態まで充電するのに最良の効果をもたらす。
蓄電池に接続するとマイクロプロセッサは蓄電池電圧と蓄電池インピーダンスとを判定する。これらの状態に応じて、プログラムが最適充電電流と電圧限度とを見つけだす。蓄電池電圧がその限度に達し、かつ蓄電池インピーダンスが高い場合は、マイクロプロセッサが蓄電池へのパルス供給を開始させる。蓄電池インピーダンスが高ければ高いほどそれだけ高いパルス電流を使用する。蓄電池電圧、充電電流、パルス電流および蓄電池インピーダンス等のすべての変数の値がプログラムの参照用テーブルに格納されている。パルス供給は蓄電池インピーダンスが低レベルに下降するまで続行する。そして、蓄電池が完全に充電されると制御が浮動モードに切り換る。蓄電池がまだ更なる充電を必要としている場合、装置は充電を続行する。浮動モードでは、充電電圧は１３．８Ｖまで下げられるので充電電流が実際には存在せず、約１Ａの弱いパルスが供給される。インピーダンスが非常に低い場合は、浮動パルスを停止させることができる。インピーダンスは所定電圧に達するまで電流値を段階的に増大させることによって測定できる。上掲のインピーダンステーブルにはそうした技術が使用されており、リストにある値は単に、電圧に達するのに必要な所定電流値の段階数によって決まる相対値または任意値である。すでに判明していることであるが、パルス使用（pulse operation）は充電済みの蓄電池をコンディショニングする場合に最良の効率を示し、またしたがって蓄電池電圧が１１Ｖに達した時にのみパルス使用が開始する。浮動パルスは低レベルあるいは弱いパルスのみをもたらし、これによって蓄電池の最も効率的な最終コンディショニングが行われる一方で最大電解液転化まで充電を行われることがすでに判明している。
ここで図１０に関連して説明すると、この図は蓄電池に注入するパルスを発生する改造された回路を示している。この改造回路においては、パルス発生は、抵抗Ｒを通じて充電されるコンデンサーＣにおいて行われる。図１に示すように発振器で作動されるトランジスタースイッチＳＷの動作すは繰返して閉じ、コンデンサーから蓄電池へと電荷を電圧パルスとして解放することである。
通常状態においては、スイッチＳＷは開いており、コンデンサーＣは蓄電池電位より高い電圧を限流抵抗Ｒ経由で充電される。コンデンサーが充電されると、スイッチＳＷが閉じて、コンデンサーが蓄電池へ電荷を解放できる。このようにして、急速電圧パルスが蓄電池へ供給される。このプロセスは約８０００〜１０，０００サイクル／秒の速度で反復する。
本発明は上述のように各種改造が可能であり、また後掲の請求の範囲の精神と範囲内でしかもかかる精神と範囲とを逸脱することなく多数の大きく異なった態様で実施できるので、本明細書に含まれるすべての事項は限定的な意味でなく単に説明に供されたとして解釈さるべきである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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