(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
地下の揚水井戸内に排水ポンプと組み合わせたストレーナ管を設置して地下水を揚水し地下水位を低下させるディープウェルを設計する方法であって、
揚水時における単井の井戸損失による井戸内水位の低下にともなう揚水量Ｑ(m３/min)と、地下水の原水位と井戸内水位との差である井戸内水位低下量Ｓwell(m)との関係を、比湧出量(m２/min)をａ’、実験的に得られる揚水量Ｑと井戸内水位低下量Ｓwellとの関係を両対数グラフで表したときの傾きをｎとして、
Ｑ＝ａ’×（Ｓwell）ｎ・・・（式１）と近似し、
群井においては井戸干渉によって同じ水位低下量に対する一本当たりの揚水量が減少することから群井の井戸内水位低下量Ｓwellと揚水量Ｑとの関係において井戸干渉で比湧出量が低下すると仮定し、井戸干渉率Ｅを用いて群井時の井戸内水位低下量Ｓwellと揚水量Ｑとの関係式を前記（式１）に基づいて、
Ｑ＝（ａ’×Ｅ）×（Ｓwell）ｎ・・・（式２）と設定し、
次の（１）〜（６）の手順を井戸本数毎に繰り返し行って、井戸本数と限界揚水量及び限界水位低下量との関係を求め、必要とされる水位低下量に最適な井戸本数を決定することを特徴とするディープウェル設計法。
（１）前記（式２）に、井戸内における排水ポンプ深度等の井戸構造上定まる井戸内限界水位量Ｓwellと、井戸干渉率Ｅとを代入することで、井戸構造及び井戸特性から定まる構造上可能揚水能力を算出する。
（２）群井戸揚水に伴い井戸の可能揚水量低下を招く井戸干渉に関し、井戸外壁から所定距離における、原水位からの水位低下量を離間水位として井戸全外周に渡り算出する。
（３）算出した離間水位と井戸外壁水位との水位差を井戸全外周について計算し、この水位差の平均値を各井戸固有の水位分布率とする。
（４）水位分布率に、Sichardtの経験式若しくはエス・カ・アブラモフの経験式又は段階揚水試験で各井戸について求めた単孔井戸能力を乗じて、各井戸の揚水能力たる群井戸能力を算出する。
（５）前記構造上可能揚水能力と群井戸能力とを比較し、小さい方の値を各井戸の揚水可能量とする。この揚水可能量に井戸本数を乗じて限界揚水量を算出する。
（６）井戸毎に前記揚水可能量を設定し限界水位低下量を算定する。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は建設現場等において所定工区内の水位低下を行うディープウェルの設計方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
最近の地下構造物建設に際してはその掘削深度が深くなる一方、都市圏等では揚水規制の影響で地下水位が徐々に上昇しており、大深度化する建設工事と上昇する水位という相反する現象に対処しなければならない。このため地下水処理対策が従来よりより一層重要になっている。地下水を処理する工法としては排水工法と止水工法とに大きく分けられ、例えばディープウェル工法は前者の代表的工法として広く用いられている。
【０００３】
このディープウェルにより対象エリアの排水設計を行う場合、一般には技術示方書等に示されている井戸公式や群井式などから揚水量や水位低下量を算定し、必要な井戸本数や揚水設備を決定するという手順となる。この従来の設計方法では、井戸内外の水位差（いわゆる井戸損失）や群井揚水時の個々の井戸揚水能力（群井戸能力）についてはほとんど考慮されていないか、たとえされていても定量的に定まったものではなく多分に経験的に決定されていたのが現状である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、従来のディープウェル設計法にあっては、特に狭い範囲内に複数井戸の配置を行う場合や、求める水位低下量が比較的大きい条件に際して以下のような課題を有していた。
【０００５】
すなわち、井戸内外の水位差に基づく井戸損失や、井戸同士が近接していることで生じる水頭損失（井戸干渉）により実際の井戸能力は低下してしまうにもかかわらず、一般の井戸公式や群井式のみから算定された揚水可能量や水位低下量をそのまま施工上も使用し現実と計算値との乖離を生じていた。これにより設計上求める水位低下量を確実に得ることは非常に難しく、設計値を満足するために現場の状況を鑑みつつ再設計や再施工を行わざるをえない状況もあった。
【０００６】
そこで、本発明はこのような従来の課題に着目してなされたもので、水位低下量の大小や井戸本数、および井戸間隔などに影響を受けにくい正確な井戸設計が可能であり、また、既設井戸の能力検証や設計見直しをも可能とするディープウェル設計法を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
この発明は上記目的を達成するためになされたもので、地下の揚水井戸内に排水ポンプと組み合わせたストレーナ管を設置して地下水を揚水し地下水位を低下させるディープウェルを設計する方法であって、揚水時における単井の井戸損失による井戸内水位の低下にともなう揚水量Ｑ(m３/min)と、地下水の原水位と井戸内水位との差である井戸内水位低下量Ｓwell(m)との関係を、比湧出量(m２/min)をａ’、実験的に得られる揚水量Ｑと井戸内水位低下量Ｓwellとの関係を両対数グラフで表したときの傾きをｎとして、
Ｑ＝ａ’×（Ｓwell）ｎ・・・（式１）と近似し、
群井においては井戸干渉によって同じ水位低下量に対する一本当たりの揚水量が減少することから群井の井戸内水位低下量Ｓwellと揚水量Ｑとの関係において井戸干渉で比湧出量が低下すると仮定し、井戸干渉率Ｅを用いて群井時の井戸内水位低下量Ｓwellと揚水量Ｑとの関係式を前記（式１）に基づいて、
Ｑ＝（ａ’×Ｅ）×（Ｓwell）ｎ・・・（式２）と設定し、
次の（１）〜（６）の手順を井戸本数毎に繰り返し行って、井戸本数と限界揚水量及び限界水位低下量との関係を求め、必要とされる水位低下量に最適な井戸本数を決定することを特徴とする。
【０００８】
（１）前記（式２）に、井戸内における排水ポンプ深度等の井戸構造上定まる井戸内限界水位量Ｓwellと、井戸干渉率Ｅとを代入することで、井戸構造及び井戸特性から定まる構造上可能揚水能力を算出する。
（２）群井戸揚水に伴い井戸の可能揚水量低下を招く井戸干渉に関し、井戸外壁から所定距離における、原水位からの水位低下量を離間水位として井戸全外周に渡り算出する。
（３）算出した離間水位と井戸外壁水位との水位差を井戸全外周について計算し、この水位差の平均値を各井戸固有の水位分布率とする。
（４）水位分布率に、Sichardtの経験式若しくはエス・カ・アブラモフの経験式又は段階揚水試験で各井戸について求めた単孔井戸能力を乗じて、各井戸の揚水能力たる群井戸能力を算出する。
（５）前記構造上可能揚水能力と群井戸能力とを比較し、小さい方の値を各井戸の揚水可能量とする。この揚水可能量に井戸本数を乗じて限界揚水量を算出する。
（６）井戸毎に前記揚水可能量を設定し限界水位低下量を算定する。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の好ましい実施の形態につき、添付図面を参照して詳細に説明する。
【００１０】
＝＝＝井戸損失、群井戸能力の考え方＝＝＝
本発明のディープウェル設計法において考慮される井戸損失と群井戸能力とについて基本的な考え方を説明する。
【００１１】
１．井戸損失
揚水時における井戸のすぐ外側の水位（井戸外壁水位）と井戸内水位との差を井戸損失という。図１に揚水井の基本構造図を示す。この井戸損失量が大きくなると目標揚水量以前に井戸枯れが生じてしまい、目標とする水位低下が困難となる場合がある。井戸損失の生じる原因は、井戸周辺の水流が層流から乱流に変わるというような地下水流の乱れの影響の他、井戸の掘削や洗浄方法等の施工方法、更にはフィルター層やストレーナの形状といったものにあるとされる。この井戸損失を精度良く定量的に評価することは従来難しかったが、本発明では次に示すような揚水井の井戸内水位低下量Ｓwellと揚水量Ｑの関係からこの井戸損失量の評価を行った。
【００１２】
２．揚水井のＳ（Ｓwell）−Ｑ関係
被圧帯水層における定常浸透流では（式１）に示すThiem式が成立し、揚水量Ｑと井戸外壁水位低下量Ｓとは比例する。
【００１３】
Ｑ＝２πｋＤＳ／ｌｎ（Ｒ／ｒw）＝ａ×Ｓ・・・・・・・・・・（式１）
ここでｋ：透水係数(m/min)、Ｄ：帯水層厚(m)、Ｒ：影響圏半径(m)、
ｒw：井戸半径(m)、ａ：比湧出量(m２/min)
【００１４】
一方、単井のＳwell−Ｑ関係は、井戸損失によって井戸内水位低下量の増加に比べて揚水量が次第に増加し難くなり、近似的に次式が成立する。
【００１５】
Ｑ＝ａ’×（Ｓwell）ｎ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（式２）
ここでａ’：比湧出量(m２/min),ｎ：両対数グラフ上での直線勾配
【００１６】
（１）、（２）式よりＳとＳwellの関係と井戸損失効率Ｅｒはそれぞれ、
Ｓ＝（ａ’／ａ）×（Ｓwell）ｎ・・・・・・・・・・・・・（式３）
Ｅｒ＝Ｓ／Ｓwell＝（ａ／ａ’）×（Ｓwell）ｎ−１・・・・・・（式４）
となり、井戸損失量（Ｓ−Ｓwell）は、
Ｓwell−Ｓ＝Ｓwell（１−Ｅｒ）＝（Ｓ／Ｅｒ）×（１−Ｅｒ）・・（式５）
となる。
【００１７】
群井では井戸干渉（干渉率Ｅ）によって同じ水位低下量に対する一本当たりの揚水量が減少する。群井のＳwell−Ｑ関係も同じ井戸干渉率Ｅで比湧出量ａ’が低下すると仮定すると、この井戸干渉率Ｅを用いて群井時のＳ（Ｓwell）−Ｑ関係は、
Ｑ＝（ａ×Ｅ）×Ｓ・・・・・・・・・・（式６）
Ｑ＝（ａ’×Ｅ）×（Ｓwell）ｎ・・・・・（式７）
となる。この式が本発明における基本関係式となり、以後の解析・設計におけるベースとなるのである。
【００１８】
（６）、（７）式より、群井時のＳとＳwellの関係や井戸損失効率Ｅｒは（４）、（５）式と同様の結果となる。本発明においては、井戸損失は井戸内水位低下量Ｓwellに依存するという考えに基づいている。（１）、（２）、（６）、（７）式の関係を図２にグラフとして示す。グラフからわかるようにこの曲線は次第に一定値を示す傾向がありこれの値が揚水能力の限界となる。（２）、（７）式よりポンプ深度等による井戸構造上の井戸内限界水位低下量（Ｓw）ｍａｘが決まれば、図２のグラフを勘案しつつ井戸内水位を考慮した構造上可能揚水能力ｑi’が求まることになる。この揚水量での浸透流解析を実施することで井戸損失を考慮した井戸設計を行うことが出来る。
【００１９】
３．井戸能力
ディープウェル設計を行う場合、必要な井戸本数を算定するために井戸一本当たりの揚水能力（井戸能力、限界揚水量）を適切に評価する必要がある。この揚水能力の評価方法としては段階揚水試験による確認が最も確実であるが、試験が実施できない場合や設計段階では式８に示すSichardt経験式が一般に用いられている。
【００２０】
ｑc＝２πｒwｌw×（ｋ１／２／１５）・・・・・・・・・・・・（式８）
ここでｒw：井戸半径(m)、ｌw：地下水位井戸以下のストレーナ長(m)、
ｋ：透水係数(m/sec)
【００２１】
段階揚水試験から得られる井戸内水位低下量Ｓと揚水量Ｑとの関係は、段階揚水試験結果のグラフにおけるタイプＩ（図３参照）のように両対数グラフ上で勾配の異なる２直線を示し、この２直線の交点を超える揚水量では帯水層の物理性が乱れることから限界揚水量ｑcと定義されている。実際の揚水試験ではグラフ中のタイプＩＩのように勾配変化点に達する以前に揚水ポンプ能力が限界となり、ポンプ能力での最大揚水量を仮のｑcとしている場合も多い。
【００２２】
本実施例に伴い多くの現場で実施した段階揚水試験結果から図３に示すグラフを用いてｑcを求め、さらに単位面積当たりのｑc（限界流速Ｖc）を
Ｖc＝ｑc／（２πｒwｌw）＝ｋｉc・・・・・・・・・・・・・（式９）
ただしｉc：限界動水勾配
として算定し、更にこれを透水係数に対して整理した結果を図４の透水係数−限界流速関係グラフに示す。図４中には式８および次式に示すエス・カ・アブラモフの経験式から求めた値を各々実線で併記した。
【００２３】
ｑc＝１３０πｒwｌw×ｋ１／３・・・・・・・・・・・・・（式１０）
【００２４】
いろいろな現場データをまとめているため、ストレーナ形状や開口率等の条件が試験結果毎に異なってはいるが、係る試験から得られた限界流速Ｖcは透水係数ｋと共に大きくなっており、井戸集水部の構造の違いがこの限界流速Ｖcに与える影響は透水係数ｋに比べて小さいようである。ポンプ限界を示すデータ（○、△）の実際の限界流速値はグラフ上方に位置し、全体的には二つの経験式で囲まれる領域付近にＶcが分布するであろうと推測される。揚水限界が得られたデータ（●、▲）は、透水係数が５×１０−５〜１×１０−１(cm/sec)の範囲内でシーハルト式に比較的良く一致しており、この式の適用性が高いことが確認できる。
【００２５】
４．群井戸能力
上で述べた井戸能力（限界揚水量）は、あくまでも井戸１本（単孔揚水）に対する考え方である。これに対し、現場でディープウェルによって地下水位を低下させる場合、通常は群井戸での揚水となる。群井揚水では井戸相互の干渉（井戸干渉）によって、各々の井戸からの可能揚水量は低下する。しかし、従来の設計法では、
１）掘削区域内の排水量Ｑの検討
２）ディープウェル１本当たりの揚水能力ｑcrの検討
３）ディープウェル本数Ｎの決定（Ｎ＝Ｑ／ｑcr）
の手順で井戸本数が決定され、井戸干渉による井戸能力の低下（可能揚水量の低下）が考慮されていない。従って、群井式による水位低下量や揚水可能量の検討を行って、井戸本数や井戸配置を追確認することが必要となる。そこで、本発明においては群井戸能力という新しい考え方を提案し、井戸干渉による揚水能力の低下を定量的に評価することを可能にした。
【００２６】
この群井戸能力の考え方を、井戸とその周囲の水位分布状況を表した図５をもって説明する。１本の井戸で揚水する場合、井戸外壁周りの水位分布形状は（ａ）図の如く軸対称であり、この状況における揚水時には水位差ｈによって井戸の外周３６０度全方向から均等に地下水が井戸内に浸透する。一方、群井戸の場合、井戸干渉があるため各井戸周りの水位分布形状の軸対称性が崩れ、群井戸の１本の井戸の中に浸透する地下水量は単井戸と比較して少なくなる。この群井戸への浸透量の低下率を定量評価するため、図６に示す処理フローにて水位分布率や群井戸能力を定める。
【００２７】
本実施例においては、まずステップ１として井戸から２ｍ離れた位置の原水位からの水位低下量を離間水位△ｈ’として井戸全外周に渡り算出する。次にステップ２として、算出した離間水位△ｈ’と井戸外壁水位△Ｈとの水位差Ｓiを井戸全外周について計算し、続いてステップ３においてこの水位差Ｓiの平均値を各井戸固有の水位分布率Ｅ2iとする。ステップ４ではこの水位分布率Ｅ2iに、井戸公式等で各井戸について求めた単孔井戸能力ｑicrを乗じて、各井戸の揚水能力たる群井戸能力ｑicr’を算出するのである。
【００２８】
＝＝＝井戸設計フロー＝＝＝
本発明のディープウェル設計法における設計の全体フローを図７に示し、以下実際の井戸設計手順を説明する。
【００２９】
［ステップ１］必要水位低下量、地盤定数の設定。土質柱状図等の地盤調査結果と掘削条件から、ディープウェル工法により水位低下させる帯水層を設定し、その帯水層の必要水位低下量Ｓd（設計値）を算定する。透水試験、揚水試験等の結果から水位低下させる帯水層の地盤定数（透水係数ｋ、帯水層圧Ｄ、影響圏Ｒ）を設定する。
【００３０】
また、前記式１〜式７におけるａ’（比湧出量)を、図８及び９の透水係数との両対数グラフ（前記各種試験により求まる）から求め、この求めたａ’と、図１０に示す地盤種毎のａ’−ｎ分布とからｎ（図２両対数グラフの直線勾配）を決定する。これにより基本関係式（式７）の各未定定数が定まる。
【００３１】
［ステップ２］井戸仕様の仮定。井戸径、ストレーナ長（深度）、ポンプ設置深度等の井戸仕様を仮定する。
【００３２】
［ステップ３、４］井戸本数Ｎの仮定及び井戸配置の仮定。井戸本数と井戸配置を仮定する。まず井戸一本からスタートする。ここで用いるコンピュータ解析方法等に応じて井戸モデルを作成しておく。例えばＦＥＭ解析の場合、用いられる井戸のＦＥＭモデルを平面２次元において８節点となったモデルを作成する。
【００３３】
［ステップ５］井戸本数Ｎでの限界揚水量Ｑcr、限界水位低下量Ｓcrの算定。Ｎ本揚水時に想定される各井戸の井戸損失、井戸能力の低下を上述の如く考慮して各井戸の揚水可能量ｑimaxを求める。これにより限界揚水量Ｑcr（Ｑcr＝Σｑimax）を算定する。更にＦＥＭ解析を併用して限界水位低下量Ｓcrを求める。
【００３４】
実際には、前記揚水可能量ｑimaxは前記構造上可能揚水能力ｑi’（井戸損失を主に考慮）と前記群井戸能力ｑicr’（井戸干渉を主に考慮）とを比較し、小さい方の値を採用することとする。更に、この各井戸の揚水可能量ｑimaxの総和から限界揚水量Ｑcrを算出する。また、井戸毎に前記揚水可能量ｑimaxを算出設定しＦＥＭ解析を行うことで、水位照査点での限界水位低下量Ｓcrを算定することとなる。
【００３５】
［ステップ６］水位低下量の比較。ステップ５で得られた井戸本数Ｎでの限界水位低下量Ｓcrと必要水位低下量Ｓdとを比較する。
・Ｓcr＜Ｓd（判定”no”）であれば、ステップ３’（井戸本数の変更）に移行し、Ｎ＝Ｎ＋（１〜３）本として再度、ステップ４（井戸配置の仮定）へと戻る。
・Ｓcr≧Ｓd（判定”yes”）であれば、ステップ７の関係図作成へ（但し、図面作成の都合上、Ｓcr≧Ｓdを満足する最小のＮよりＮ×１．５程度増やしたケースまでステップ４、５の作業を行う）
【００３６】
［ステップ７］Ｎ−Ｓcr、Ｎ−Ｑcr関係図の作成。ステップ５で得られた井戸本数Ｎに対する限界水位低下量Ｓcrと限界揚水量Ｑcrの変化図を作成する（図１１参照）。図中には、必要水位低下量Ｓdのラインを併記する。
【００３７】
［ステップ８］設計井戸本数の決定。ステップ７で得られた図１１中の、Ｎ−ＳcrとＳdラインの交点を超える最小Ｎ値がＦs（安全率）＝１での井戸本数である。このＮに対し、安全を考慮して１〜２割多めの井戸本数Ｎ’（＝Ｎ×（１．１〜１．２））を設計井戸本数とする。
【００３８】
［ステップ９］排水設備の選定。以上の項目を全て満足すれば、実際の排水設備（揚水ポンプ、配管等）を選定し、設計図を作成する。
【００３９】
［ステップ１０］設計確認（揚水試験）。ディープウェル設置後、揚水試験を実施して設計通りに水位低下することを確認し、不足であれば試験結果をもとにステップ４から再検討する。
【００４０】
このような本発明のディープウェル設計法を用いて実際の建設現場における水位低下を計画及び実施したところ、従来では正確な解析・設計が困難であった、例えば”水位低下量が１０ｍ以上と大きく、最小井戸間隔が４ｍと非常に近接した”条件下においても設計値と実際のデータとがほぼ正確に一致し、高い精度にてディープウェル設計を行えることが明らかとなった。
【００４１】
【発明の効果】
以上詳細に説明したように、本発明のディープウェル設計法は、地下の揚水井戸内に排水ポンプと組み合わせたストレーナ管を設置して地下水を揚水し地下水位を低下させるディープウェルを設計する方法であって、揚水時における井戸内外の水位差である井戸損失に関し、地下水の原水位と井戸内水位との差である井戸内水位低下量に対する揚水量の基本関係式を設定した後、次の（１）〜（６）の手順を井戸本数毎に繰り返し行って、井戸本数と限界揚水量及び限界水位低下量との関係を求め、必要とされる水位低下量に最適な井戸本数を決定することを特徴とする。
【００４２】
（１）前記基本関係式に、井戸内における排水ポンプ深度等の井戸構造上定まる井戸内限界水位量と、井戸干渉率とを代入することで、井戸構造及び井戸特性から定まる構造上可能揚水能力を算出する。
（２）群井戸揚水に伴い井戸の可能揚水量低下を招く井戸干渉に関し、井戸外壁から所定距離における、原水位からの水位低下量を離間水位として井戸全外周に渡り算出する。
（３）算出した離間水位と井戸外壁水位との水位差を井戸全外周について計算し、この水位差の平均値を各井戸固有の水位分布率とする。
（４）水位分布率に、井戸公式等で各井戸について求めた単孔井戸能力を乗じて、各井戸の揚水能力たる群井戸能力を算出する。
（５）前記構造上可能揚水能力と群井戸能力とを比較し、小さい方の値を各井戸の揚水可能量とする。この揚水可能量に井戸本数を乗じて限界揚水量を算出する。
（６）井戸毎に前記揚水可能量を設定し限界水位低下量を算定する。
【００４３】
したがって本発明によれば、狭い範囲内に複数井戸の配置を行う場合や、求める水位低下量が比較的大きい場合、あるいはこれらが合わさった条件など従来設計方法によれば設計困難といえる条件に際しても、井戸内外の水位差に基づく井戸損失や、井戸同士が近接していることで生じる水頭損失（井戸干渉）による実際の井戸能力低下を定量的かつ確実に考慮して正確な井戸設計が行える。
【００４４】
つまり、従来の様な、一般の井戸公式や群井式のみから算定された揚水可能量や水位低下量をそのまま施工上も使用し現実と計算値との乖離を生じるなどといった問題は起こり得ようもない。これにより、設計上求める水位低下量を実際の施工段階においても確実に達成することが容易で、旧来の設計思想に基づいた井戸等についても設計見直しを行ったり、或いは現実の井戸がどれほどの能力や余裕度を有しているのか検証を行うなどといったことさえも可能なのである。
【００４５】
しかして本発明によれば、水位低下量の大小や井戸本数、および井戸間隔などに影響を受けにくい正確な井戸設計が可能であり、また、既設井戸の能力検証や設計見直しをも可能とするのである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のディープウェル設計法における揚水井の基本構造図である。
【図２】揚水井における水位低下量と揚水量との関係を示すグラフである。
【図３】段階揚水試験に基づく井戸内水位低下量と揚水量との関係を示すグラフである。
【図４】透水係数と限界流速との関係を示すグラフである。
【図５】本発明のディープウェル設計法における群井戸能力の考えに基づき、井戸とその周囲の水位分布状況を表した説明図である。
【図６】本発明のディープウェル設計法において、群井戸への浸透量の低下率を定量評価するための処理フローを示す流れ図である。
【図７】本発明のディープウェル設計法における設計全体フローを示す流れ図である。
【図８】本発明のディープウェル設計法における、比湧出量ａ’と透水量係数Ｔとの関係を示すグラフである。
【図９】本発明のディープウェル設計法における、比湧出量ａ’と透水係数Ｋとの関係を示すグラフである。
【図１０】本発明のディープウェル設計法における、比湧出量ａ’と基本関係式の両対数グラフにおける直線勾配ｎとの関係を示すグラフである。
【図１１】本発明のディープウェル設計法において、井戸本数Ｎに対する限界水位低下量Ｓcrと限界揚水量Ｑcrの変化図たるＮ−Ｓcr、Ｎ−Ｑcrグラフである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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