(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルミニウム合金を金型のキャビティに圧入するダイカスト法において、ゲート部を鋳造品の溶接接合部に設置するとともに、ゲート部での通過速度を５ｍ／ｓｅｃ〜１５ｍ／ｓｅｃの範囲に設定したことを特徴とするアルミニウム合金のダイカスト法。
【請求項２】
前記ゲート部の断面積をＳ（ｃｍ２）、鋳造品の重量をＷ（ｇ）、鋳造品の代表厚さをＴ（ｃｍ）としたときに、ゲート部の断面積Ｓを次式で定める範囲にしたことを特徴とする請求項１記載のアルミニウム合金のダイカスト法。
【数１】
0003715110.tif 000007
【請求項３】
黒鉛を主成分とし、３０ｗｔ％を超えない揮発成分を含み、水分は含まぬ離型剤を、前記金型に塗布することを特徴とした請求項１又は請求項２記載のアルミニウム合金のダイカスト法。
【請求項４】
前記鋳造品は、ヘッドパイプと長手パイプとピボットプレートとクロスパイプとを組み合わせてなる二輪車車体のうちの前記ピボットプレートであって、前記ゲート部は、ピボットプレートの長手パイプに接続する側の端部に臨ませたことを特徴とする請求項１、請求項２又は請求項３記載のアルミニウム合金のダイカスト法。
【請求項５】
前記鋳造品は、ヘッドパイプと長手パイプとピボットプレートとクロスパイプとを組み合わせてなる二輪車車体のうちの前記ピボットプレートであって、前記ゲート部は、ピボットプレートの前記クロスパイプとの接点に臨ませたことを特徴とする請求項１、請求項２又は請求項３記載のアルミニウム合金のダイカスト法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は溶接が可能である鋳造品を製造することのできるアルミニウム合金のダイカスト法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
金型に大気中でアルミニウム合金の溶湯を重力のみで鋳込む鋳造法を、重力金型鋳造法又は単に金型鋳造と言い、二輪車や軽車両の車体、エンジン部品の製造に威力を発揮してきた。
しかし、この重力金型鋳造法は砂型鋳造法と同様に、鋳造のサイクルタイムが長く生産性が低いこと、寸法精度が良くないこと、強度向上のために熱処理を必要とするなどの課題がある。
【０００３】
そこで、寸法精度が良く、サイクルタイムがごく短いダイカスト法の採用を検討する必要がでてきた。
ダイカスト法は、高速、高圧で溶湯をキャビティに圧入することを原理としたものであり、高速であるため空気を巻込み、鋳物に気泡を含み、加熱すると鋳肌にブリスタ（ふくれ）を発生する。しかし、高圧で圧入するため緻密な組織と平坦な鋳肌が得られため高強度が得られダイカスト品は、熱処理を要しないともいえる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、二輪車の車体など三次元的な構造物を製造しようとすると、溶接による接合が必須となる。上述した重力金型鋳造品は溶接可能であり、ダイカスト品は溶接不可である。
【０００５】
そこで、従来から改良型ダイカスト法が種々提案され、そのうちの一つが特開平４−１７２１６６号公報「ろう付け用アルミニューム鋳物部品の製造方法」である。この製造方法は、同公報の図面において、前半を０．３ｍ／ｓ〜０．６ｍ／ｓの低速、後半を１０ｍ／ｓ〜３０ｍ／ｓの高速に、溶湯のゲート速度を段階的に切換えるというものである。
【０００６】
しかし、ダイカストマシンにおいて、ピストンの速度を前進途中で切換えるには高価な制御機構と高度の制御技術が必要となる。加えて、速度変更により大きな加速力や減速力が発生し、それに耐えるように装置の剛性を上げなければならない。または、速度を変更するために２本のシリンダユニットを選択的に使用する装置もあり、これであれば制御はやや容易になるが、やはり装置は大型なものとなる。
【０００７】
そこで、本発明の目的は高度の制御技術を駆使する必要が無く、高価な装置に変更すること無く、既存のダイカストマシンで溶接可能なダイカスト品を製造することのできる技術を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために請求項１は、アルミニウム合金を金型のキャビティに圧入するダイカスト法において、ゲート部を鋳造品の溶接接合部に設置するとともに、ゲート部での通過速度を５ｍ／ｓｅｃ〜１５ｍ／ｓｅｃの範囲に設定したことを特徴とする。
【０００９】
詳細は後述の図２で説明するが、ゲート速度が増加するにしたがって鋳造品内部のガス量は徐々に増加し、特に１５ｍ／ｓｅｃを超えると、ガス量は急激に増加する。また、詳細は後述の図３で説明するが、鋳造品の耐力は、ゲート速度が７〜９ｍ／ｓｅｃのときにピークとなり、それよりゲート速度が小さい５ｍ／ｓｅｃではガス量が少ないにもかかわらず耐力は小さくなる。５ｍ／ｓｅｃ未満では溶湯をキャビティ内に充填する過程で冷却され、湯廻り不良となるからと考えられる。すなわち、５ｍ／ｓｅｃ未満では高圧・高速注入と言うダイカスト本来の作用が薄弱となる。
従って、アルミニウム合金のダイカストにおいて、ゲート部での通過速度を５ｍ／ｓｅｃ〜１５ｍ／ｓｅｃの範囲に保つ必要がある。
【００１０】
ところで、鋳造品が大きいほど充填所要時間が大きくなり、溶湯の充填が完了せぬうちに最初に充填した湯が凝固してしまうとか、鋳造品の肉が薄いときにはごく短い時間で凝固が完了する等、鋳造品の形状及び大小は鋳造に影響する。
上記請求項１ではそれらに無関係にゲート部の通過速度を決定したものであるが、鋳造品の形状及び大小を加味することはより実用的である。
そこで、溶湯の凝固が完了するまでの時間の７０％の時間で充填を完了させる、との思想に基づいたＦ．Ｃ．Ｂｅｎｎｅｔｔの式を引用して、ゲート部の通過速度、溶湯比熱、溶湯温度、鋳物肉厚などを加味した上で、ゲート部の断面積の簡易式を導くことにした。
【００１１】
次に示す式は、Ｆ．Ｃ．Ｂｅｎｎｅｔｔの式に修正係数αを乗じたものであり、式の下に示した如くｃに０．２３、Ｔｍに６５０などを代入することにより、ｔ＝０．８０８Ｔ2を得ることができた。
なお、溶湯密度（２．３５ｇ／ｃｍ3）は熱膨張の関係で常温での値（２．７ｇ／ｃｍ3）より小さい。
【００１２】
【数２】
0003715110.tif 000002
【００１３】
下記式は、同式左の略図で示すとおり、断面積Ｓのゲート部を通じて、ゲート部速度ｖ１又はｖ２で充填時間ｔだけ、キャビティへ溶湯を充填することで、重量Ｗの鋳造品を得たときの計算式（Ｗ＝γ・１００ｖｎ・ｔ・Ｓ）である。右辺の１００はｍをｃｍに換算するための値である。
【００１４】
【数３】
0003715110.tif 000003
【００１５】
上式をＳについて整理したのが次の▲１▼式であり、この▲１▼式のγに２．７、ｖ１に５、ｖ２に１５の値を代入して整理したものが▲２▼式である。
【００１６】
【数４】
0003715110.tif 000004
【００１７】
そこで、請求項２は、ゲート部の断面積をＳ（ｃｍ2）、鋳造品の重量をＷ（ｇ）、鋳造品の代表厚さをＴ（ｃｍ）としたときに、ゲート部の断面積Ｓを上記▲２▼式で定める範囲にしたことを特徴とする。
【００１８】
上記式はゲート部の通過速度、溶湯比熱、溶湯温度、鋳物肉厚などを加味した上で、ゲート部の断面積の簡易式を導いたものであって、式の左辺の断面積はゲート速度５ｍ／ｓｅｃに相当し、右辺は同１５ｍ／ｓｅｃに相当する。従って、細かな計算をすること無く、簡単にゲート部の断面積を決定することができ、設計工数の削減及び試運転調整の工数短縮とが図れる。
【００１９】
請求項３は、黒鉛を主成分とし、３０ｗｔ％を超えない揮発成分を含み、水分は含まぬ離型剤を、金型に塗布することを特徴とする。
鋳型から鋳造品を円滑に分離するには離型剤の使用が有効である。この離型剤には高分子系合成油などの揮発成分を添加する必要がある。この揮発成分は粘着性に富離型剤を鋳型に付着させる作用をなす。しかし、揮発成分は熱分解して水素ガスを発生する。
揮発成分が３０ｗｔ％を超えると溶接性に悪影響を及ぼすほどのガスが発生する。また、揮発成分が１５ｗｔ％未満では付着力が不足する。
そこで、アルミニウム合金鋳造では、７００℃以上で揮発する揮発成分を３０ｗｔ％以下とし、好ましくは１５〜３０ｗｔ％の範囲とする。
【００２０】
請求項４では、鋳造品は、ヘッドパイプと長手パイプとピボットプレートとクロスパイプとを組み合わせてなる二輪車車体のうちのピボットプレートであって、ゲート部はピボットプレートの長手パイプに接続する側の端部に臨ませたことを特徴とする。
請求項５では、鋳造品は、ヘッドパイプと長手パイプとピボットプレートとクロスパイプとを組み合わせてなる二輪車車体のうちのピボットプレートであって、ゲート部は、ピボットプレートのクロスパイプとの接点に臨ませたことを特徴とする。
【００２１】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態を添付図に基づいて以下に説明する。なお、図面は符号の向きに見るものとする。
図１は本発明に係るダイカスト設備の原理図であり、ダイカスト設備１０は、ベース１１に立てた固定盤１２及び可動盤１３とで挟持する金型１４と、この金型１４内部のキャビティ１５を真空にする真空装置１６と、キャビティ１５のゲート部１７に臨ませたスリーブ１８と、このスリーブ１８へ溶湯を注入するレ−ドル（ひしゃく、柄杓）１９と、溶湯を押出すプランジャ２１と、溶湯を保温しながら貯溜する保持炉２２と、この保持炉２２を二室に仕切る仕切り壁２３と、この仕切り壁２３の手前の（レ−ドル１９に無関係の側の）室に挿入した脱ガス装置２４と、この脱ガス装置２４にアルゴンガスなどの不活性ガスを送るガスボンベ２５とからなる。２７は離型剤射出ノズル、２８は局部加圧シリンダ、２９は注湯口である。
【００２２】
上記構成の内、スリーブ１８とレ−ドル１９は熱伝導率がＦｅに比べて格段に小さいセラミックを使用する。本発明は既存のダイカスト法に比較してゲート速度を小さくしたので、湯温が低下しやすい。そこで、セラミックスリーブ及びセラミックレ−ドルを採用することで、湯温の低下を最小限に留めるようにした。
【００２３】
以上の述べたダイカスト設備の作用を図１に基づいて説明する。
１．溶湯の準備
保持炉２２にアルミニウム合金の溶湯３０を入れ、この溶湯３０を脱ガス等の処理を行う。
２．型締め
固定盤１２に可動盤１３を寄せることで、金型１４を型締めする。
３．離型剤の散布
スリーブ１８に設けた注湯口２９を塞ぐまでプランジャ２１を前進させ、次に真空装置１６でキャビティ１５を排気し、同時に離型剤射出ノズル２７から離型剤を噴射する。
この離型剤はキャビティ１５内部が負圧であるため、キャビティ１５内に拡散し、キャビティ１５の面に付着する。
【００２４】
４．注湯
プランジャ２１を後退させて注湯口２９を開き、この注湯口２９にレ−ドル１９にて保持炉２２からすくった溶湯を注入する。
５．射出
プランジャ２１を前進させ、注湯口２９が塞がったら、真空装置１６で再びキャビティ１５内を真空引きし、プランジャ２１を所定の高速で前進させて、溶湯をキャビティ１５へ射出する。
６．鋳造品取出し
凝固が完了したら金型１４を開いて、鋳造品を取出す。
【００２５】
なお、脱ガス装置２４は、溶湯３０にアルゴンガスを吹込むことで、溶解ガスを追い出す作用をなす。
仕切り壁２３は、アルゴンガスを吹込みにより浮上した不純物がレードル１９側へ行かぬようにするための障壁である。
局部加圧シリンダ２８は、キャビティ１５に充填した未凝固溶湯を直接的に押すことで充填圧を高める作用をなす。
これらは適宜実施すればよい。
【００２６】
【実施例】
以下に本発明の実験例を示すが、本発明はこれに限定するものではない。
○第１実験例：
実験条件：
供試材の成分；アルミニウム合金ダイカスト６種（JIS H 5302）
【００２７】
【表１】
0003715110.tif 000005
【００２８】
溶湯温度；７３０℃
鋳造機；普通のダイカストマシン
ゲート速度；５〜６５ｍ／ｓ
ゲート断面積；９．７５ｃｍ2
【００２９】
図２はゲート速度と素材ガス量の関係を調べたグラフであり、上記実験にてゲート速度を変化させて、素材（鋳造品）中のガス量を調べたものであり、横軸はゲート速度、縦軸はアルミニウム１００ｇ当りのガス量を示す。
このグラフによれば、ゲート速度が１５ｍ／ｓを超えると急激にガス量が増加することが分かる。
【００３０】
図３はゲート速度と耐力との関係を示すグラフであり、図４はゲート速度と抗張力の関係を示すグラフである。
図２で説明したとおりに、ゲート速度が１５ｍ／ｓを超えると急激にガス量が増加するため、ガスが気泡となって残り、結果として、図３，図４においてゲート速度が１５ｍ／ｓを超えると耐力、抗張力ともに激減することが分かる。
【００３１】
以上の説明からアルミニウム合金ダイカストにおいて、ゲート速度を１５ｍ／ｓに抑えることにより、ガスの巻込みを大幅に改善することができることが分かった。ガスの巻込みがなければ、従来のダイカスト品に比べ鋳肌がきめ細かくなること、及び気泡が無いから溶接可能となることの見通しを得た。
なお、詳しいデータは省略するが、ゲート速度が５ｍ／ｓを下回ると、溶湯がキャビティに充満する過程で冷却され、湯廻り不良となる。
そこで、ゲート速度を５〜１５ｍ／ｓとすることが望ましい。
【００３２】
○第２実験例：
実験条件：
供試材の成分；Ｓｉレス・アルミニウム合金（３．５〜４．５％Ｍｇ−１．２〜１．８％Ｍｎ−０．６〜０．９％Ｎｉ−残部Ａｌ）
【００３３】
溶湯温度；７３０℃
鋳造機；普通のダイカストマシン
ゲート速度；７．８〜１２．８ｍ／ｓ
ゲート断面積；８．４ｃｍ2
【００３４】
図５はけい素成分と明度の関係を調べたグラフであり、横軸は陽極酸化皮膜厚さ、縦軸は明度を示す。
第１実験例での供試材はアルミニウム合金ダイカスト６種（JIS H 5302）であり、１．０％以下のＳｉを含み、膜厚増加と共に暗くなる。
第２実験例での供試材は上述した通りＳｉを含まない。この第２実験例の供試材は第１実験例の供試材より、明るい。
この理由は、製品表面に陽極酸化皮膜処理を行った場合、ＳｉがＭｇと結び付いてＭｇ2Ｓｉとなり、これが皮膜の表面に介在して光を乱反射させるため、明度が低下したものである。従って、陽極酸化皮膜処理を行う場合には、Ｓｉはゼロにすることが望ましい。
【００３５】
３．５〜４．５％のＭｇを含有させた理由は後述する。
【００３６】
図６はＭｎ成分と流動性の関係を調べたグラフであり、横軸は基本元素であるＭｇの含有量、縦軸は溶湯の流動性を示す。
細線はＡｌ−Ｍｇ合金、太線はＡｌ−Ｍｇ−Ｍｎ合金を示し、Ｍｎを含む太線の方が流動性が大きいことが分かる。
このことは、Ｍｇを増加させると流動性が下がるが、これを補うにはＭｎを添加して凝固に伴なう固相量の増大を抑制し、溶湯の流動性を向上させることが有効であることを意味する。
ただし、Ｍｎが１．８％を超えると金属間化合物であるＡｌ6Ｍｎを晶出し、機械的性質が低下する。また、Ｍｎが１．２％未満では凝固に伴なう固相量の増大を抑制する作用が小さい。
従って、Ｍｎは１．２〜１．８％の範囲とすることにする。
【００３７】
ＮｉはＡｌ3Ｎｉの共晶を形成し、微細な割れに融液を供給し、割れの進展を抑制する効果を発揮する。ただし、Ｎｉが０．９％を超えるとマイナス要因が無視できなくなり、また、０．６％未満では割れ抑制効果が乏しくなる。
従って、Ｎｉは０．６〜０．９％の範囲とすることにする。
【００３８】
図７はＭｇと耐力、抗張力との関係を示すグラフであり、横軸はＭｇ含有量、縦軸は０．２％耐力又は抗張力を示す。
Ｍｇの増加とともに耐力及び抗張力は増加する。
図８はＭｇと衝撃値及び割れ性の関係を示すグラフであり、横軸はＭｇ含有量、縦軸は衝撃値を示す。
Ｍｇが２．０〜３．０％の範囲にあると割れ性が増加することが分かり、この範囲を避けるべく０．５％の余裕を持たせるとＭｇは１．５％以下又は３．５％以上にすべきである。１．５％以下は耐力及び抗張力の点で採用できない。
また、Ｍｇの増加とともに衝撃値が減少する。衝撃値の下限値を１．５ｋｇ−ｍ／ｃｍ2とすれば、Ｍｇの含有量は４．５％に留めるべきである。
従って、Ｍｇの含有量は３．５〜４．５％の範囲とすべきである。
【００３９】
次に離型剤を検討する。
鋳型から鋳造品を円滑に分離するには離型剤の使用が有効である。この離型剤には高分子系合成油などの揮発成分を添加する必要がある。この揮発成分は粘着性に富離型剤を鋳型に付着させる作用をなす。しかし、揮発成分は熱分解して水素ガスを発生する。
【００４０】
図９は離型剤とガス量との関係を調べたグラフであり、揮発成分が少ない離型剤では、ガスの発生は１００ｇＡｌ当り２ｃｍ3に留った。
これに対して、揮発成分が多い離型剤では１００ｇＡｌ当り４ｃｍ3ものガス量が検出された。
揮発成分が３０ｗｔ％を超えると溶接性に悪影響を及ぼすほどのガスが発生する。また、揮発成分が１５ｗｔ％未満では付着力が不足する。
そこで、アルミニウム合金鋳造では、７００℃以上で揮発する揮発成分を３０ｗｔ％以下とし、好ましくは１５〜３０ｗｔ％の範囲とする。
【００４１】
次に本発明法で製造したアルミニウム合金の鋳造品を、溶接で繋ぎあわせることによって得られる構造体を検討する。
図１０（ａ），（ｂ）は本発明に係るアルミニウム合金を採用した二輪車車体の分解図及び組立図である。
（ａ）において、二輪車車体５０は、オールアルミニウム合金製であって、例えば重力鋳造法で製造したヘッドパイプ５１と、引抜き加工又は押出し加工で製造した長手パイプ５２，５２，５３，５３と、ダイカスト法で製造したピボットプレート５４，５４と、引抜き加工又は押出し加工で製造したクロスパイプ５５とを組合わせた構造体である。
【００４２】
但し、前記ピボットプレート５４は、ダイカストの際に、長手パイプ５２，５２に接続する側の端部にダイカストのためのゲート部５６，５６を臨ませたことを特徴とする。
ゲート部５６は他の部分に比較して、エアの巻込みがなく、鋳造欠陥がでにくい。
【００４３】
（ｂ）は、長手パイプ５２にピボットプレート５４を突合せるなどして、溶接にて二輪車車体５０を構成したことを示す。５７，５７は溶接ビードであり、ゲート部５６，５６の付近はガスの巻込みが無く、組織が緻密であるため、溶接熱によるガスの膨れを心配する必要が無く、良好な溶接構造物を製造することができる。なお、ゲート部５６はピボットプレート５４の長手パイプ５３側の端部又はピボットプレート５４のクロスパイプ５５との接点に臨ませてもよい。これら、ピボットプレート５４の長手パイプ５２，５３側の端部、ピボットプレート５４のクロスパイプ５５との接点を「溶接接合部」という。
従って、ダイカストのためのゲート部５６を、鋳造品（ピボットプレート５４）の溶接接合部に設置することは、良質の溶接構造体を製造する上で好ましいことである。
【００４４】
【発明の効果】
本発明は上記構成により次の効果を発揮する。
請求項１は、アルミニウム合金を金型のキャビティに圧入するダイカスト法において、ゲート部を鋳造品の溶接接合部に設置するとともに、ゲート部での通過速度を５ｍ／ｓｅｃ〜１５ｍ／ｓｅｃの範囲に設定したので、エアの巻込みがなく、溶接が可能な鋳造品を得ることができた。
例えば車両用アルミニウム合金鋳物は重力鋳造品であったが、これを本発明のダイカスト品に変更することにより溶接可能で緻密な鋳造品を製造することが可能となり、大量生産と、製造コストダウンとが図れるようになった。
さらに、ゲート部は他の部分に比較して、鋳造欠陥がでにくい。そこで、ゲート部で溶接すれば、溶接欠陥がでにくく、良好な溶接構造物を製造することができる。
【００４５】
請求項２は、ゲート部の断面積をＳ（ｃｍ2）、鋳造品の重量をＷ（ｇ）、鋳造品の代表厚さをＴ（ｃｍ）としたときに、ゲート部の断面積Ｓを次式で計算できるようにした。
【００４６】
【数５】
0003715110.tif 000006
【００４７】
上記式はゲート部の通過速度、溶湯比熱、溶湯温度、鋳物肉厚などを加味した上で、ゲート部の断面積の簡易式を導いたものであって、式の左辺の断面積はゲート速度５ｍ／ｓｅｃに相当し、右辺は同１５ｍ／ｓｅｃに相当する。従って、細かな計算をすること無く、簡単にゲート部の断面積を決定することができ、設計工数の削減及び試運転調整の工数短縮とが図れる。
【００４８】
請求項３は、黒鉛を主成分とし、３０ｗｔ％を超えない揮発成分を含み、水分は含まぬ離型剤を、金型に塗布することを特徴とする。
鋳型から鋳造品を円滑に分離するには離型剤の使用が有効である。この離型剤には高分子系合成油などの揮発成分を添加する必要がある。この揮発成分は粘着性に富離型剤を鋳型に付着させる作用をなす。しかし、揮発成分は熱分解して水素ガスを発生する。
揮発成分が３０ｗｔ％を超えると溶接性に悪影響を及ぼすほどのガスが発生する。また、揮発成分が１５ｗｔ％未満では付着力が不足する。
そこで、アルミニウム合金鋳造では、７００℃以上で揮発する揮発成分を３０ｗｔ％以下とし、好ましくは１５〜３０ｗｔ％の範囲とする。
【００４９】
請求項４では、鋳造品は、ヘッドパイプと長手パイプとピボットプレートとクロスパイプとを組み合わせてなる二輪車車体のうちのピボットプレートであって、ゲート部はピボットプレートの長手パイプに接続する側の端部に臨ませたことを特徴とする。
請求項５では、鋳造品は、ヘッドパイプと長手パイプとピボットプレートとクロスパイプとを組み合わせてなる二輪車車体のうちのピボットプレートであって、ゲート部は、ピボットプレートのクロスパイプとの接点に臨ませたことを特徴とする。
ゲート部の付近はガスの巻込みが無く、組織が緻密であるため、溶接熱によるガスの膨れを心配する必要が無く、請求項４，５によれば良好な二輪車車体を製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係るダイカスト設備の原理図
【図２】ゲート速度と素材ガス量の関係を調べたグラフ
【図３】ゲート速度と耐力との関係を示すグラフ
【図４】ゲート速度と抗張力の関係を示すグラフ
【図５】けい素成分と明度の関係を調べたグラフ
【図６】Ｍｎ成分と流動性の関係を調べたグラフ
【図７】Ｍｇと耐力、抗張力との関係を示すグラフ
【図８】Ｍｇと衝撃値及び割れ性の関係を示すグラフ
【図９】離型剤とガス量との関係を調べたグラフ
【図１０】本発明に係るアルミニウム合金を採用した二輪車車体の分解図及び組立図
【符号の説明】
１０…ダイカスト設備、１４…金型、１５…キャビティ、１７，５６…ゲート部、２７…離型剤射出ノズル、３０…溶湯、５０…二輪車車体、５１…ヘッドパイプ、５２、５３…長手パイプ、５４…鋳造品（ピボットプレート）、５５…クロスパイプ、５７…溶接接合部（ピボットプレートの端部）。
【図１】
0003715110.tif 000008
【図２】
0003715110.tif 000009
【図３】
0003715110.tif 000010
【図４】
0003715110.tif 000011
【図５】
0003715110.tif 000012
【図６】
0003715110.tif 000013
【図７】
0003715110.tif 000014
【図８】
0003715110.tif 000015
【図９】
0003715110.tif 000016
【図１０】
0003715110.tif 000017