(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
蒸気室を有する発泡成形用の雄型および雌型の金型と、前記各金型のそれぞれに接続された蒸気配管と、金型内の圧力を検出する圧力検出装置と、切替弁と、蒸気配管に設置されたコントロール弁とで構成された発泡成形機の配管構造において、
前記蒸気配管のそれぞれが分岐して各金型に接続されており、
分岐された前記蒸気配管のそれぞれにコントロール弁が設置されており、
切替弁は前記コントロール弁を介して或いは直接に分岐された蒸気配管を開閉するようになっており、
圧力検出装置が、金型から導出されたドレンホースからドレン弁迄の配管部分或いはドレン弁に接続されている事を特徴とする発泡成形機の配管構造。
【請求項２】
請求項１の発泡成形機の配管構造において、圧力検出装置からの出力信号に基づいて前記コントロール弁にそれぞれ接続されている切替弁を制御する事を特徴とする発泡成形機の配管構造。
【請求項３】
請求項１の発泡成形機の配管構造において、コントロール弁にそれぞれ接続されている切替弁の切替タンミングが、タイマ制御されている事を特徴とする発泡成形機の配管構造。
【請求項４】
コントロール弁の能力が同じである事を特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の発泡成形機の配管構造。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、発泡成形機の配管構造の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
発泡成形機における一連の加熱工程において、通流加熱工程（例えば、一方加熱、逆一方加熱）の前半では金型(21)に充填された予備発泡ビーズ(35)が十分膨張しておらず、大量の蒸気が必要となる。
これに対して、予備発泡ビーズ(35)が十分に発泡し蒸気の通流が低下して来た通流工程（例えば、逆一方加熱）の終盤から両面加熱工程のような後半の工程では、蒸気の必要流量は低下するので、蒸気は小流量でよいが、発泡体を正確に焼き上げるためには逆に圧力精度をシビアにコントロールして圧力精度を上げる必要がある。
【０００３】
図３に示す従来例の１つでは、金型(21)の雄型(21a)、雌型(21b)とも１本の蒸気配管(23)が接続され、これに１個のコントロール弁(25)が接続されていた。
この場合、コントロール弁(25)の能力は、通常、供給蒸気の最大流量に合わせた大口径のものが選定される。従って、前述の通流工程（一方加熱及び逆一方加熱の前半）ではその能力を十分発揮するものの、逆一方加熱工程の終盤から両面加熱工程では、大流量には適しているが小流量の制御には不向きである大口径コントロール弁(25)で小流量の圧力コントロールをしなければならず、図５で示すように、逆一方加熱の終盤や両面加熱に切り替わった時にオーバーシュートしたり、圧力が不安定になったりするなど、この段階での圧力コントロールが非常に困難になり、焼きムラを生じたり発泡成形体の表面部分の融着が不十分であったりするなど種々の問題点があった。
【０００４】
他の従来例（図示せず）では、小口径のコントロール弁を使用する場合もあった。この場合は、前述の逆で通流加熱（即ち、逆一方加熱を行わず、一方加熱だけの場合は一方加熱、逆一方加熱を行う場合は逆一方加熱）の終盤や両面加熱時には優れた圧力コントロールが可能となるが、大流量の蒸気が必要な通流加熱工程では、流量不足を生じて加熱に時間が掛かり過ぎ、この間に蒸気がドレン側に流出して無駄となるという問題点があった。
【０００５】
そこで、特開昭６１−１７１３２６号公報に記載されているような技術が提案された（図示せず）。即ち、雌雄金型に接続される蒸気配管を２本に分岐し、分岐された一方の蒸気配管に大口径コントロール弁を接続し、他の蒸気配管に両面加熱用の小口径コントロール弁を設置し、流量に合わせてコントロール弁を使い分け、前記のような問題点を解消しようとした。
【０００６】
しかしながら、この場合にも▲１▼大口径コントロール弁は、蒸気の最大流量に合わせた大口径のものを使用しなければならず、加えて両面加熱用の小口径のコントロール弁も併設しなければならず、配管コストが大幅に上昇するという問題が生じた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明では、分岐して雌雄金型に接続された蒸気配管のそれぞれにコントロール弁を設置する事により、▲１▼最大流量が必要な場合での素早い対応、▲２▼小流量での圧力コントロールの精度向上、▲３▼配管コストの削減、という課題を一挙に解決する事をその課題とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載の発泡成形機の配管構造は『蒸気室(2)を有する発泡成形用の雄型(1a)および雌型(1b)の金型(1)と、各金型(1a)(1b)のそれぞれに接続された蒸気配管(3)と、金型(1)内の圧力を検出する圧力検出装置(4)と、蒸気配管(3)に設置されたコントロール弁(5)と、切替弁(6)とで構成された発泡成形機の配管構造において、前記蒸気配管(3)のそれぞれが分岐して各金型(1a)(1b)に接続されており、分岐された前記蒸気配管(3a)(3b)…のそれぞれにコントロール弁(5a)(5b)…が設置されており、切替弁(6a)(6b)…は、コントロール弁(5a)(5b)…を介して或いは直接に分岐された蒸気配管(3a)(3b)…を開閉するようになっており、圧力検出装置(4)が、金型(1)から導出されたドレンホース(7)からドレン弁(8)迄の配管部分(9)或いはドレン弁(8)に接続されている』事を特徴とする。
【０００９】
本発明では、最大流量が必要な通流加熱時、特に通流加熱の前半（即ち、逆一方加熱を行わない場合は一方加熱の前半、逆一方加熱を行う場合は一方加熱の全体と逆一方加熱の前半）には、切替弁(6a)(6b)…にて後に詳述するように並設された全て或いはその大部分のコントロール弁(5a)(5b)…を開にすることにより対応し、通流加熱（逆一方加熱を行わない場合は一方加熱、逆一方加熱を行う場合はは逆一方加熱）の終盤から両面加熱にかけてはその一部（通常は１個）を使用して流量を絞り且つ正確な圧力制御を行う。これにより、最大流量が必要な場合での素早い対応と、小流量での圧力コントロールの精度向上とを実現できる。
また、特筆すべきは、圧力検出装置(4)の接続されている部分が金型(1)とは切り離された部分にあるので、金型交換の度に圧力検出装置(4)の配管を離脱させる必要がなく、金型交換が非常に簡便になる。
【００１０】
請求項２は請求項１の発泡成形機の配管構造の信号系も含めた例で、『圧力検出装置(4)からの出力信号に基づいて前記コントロール弁(5)にそれぞれ接続されている切替弁(6)を制御する』事を特徴とする。
この場合、圧力検出装置(4)から出た電気信号で切替弁(6)の制御が電気的に行われる。
【００１１】
請求項３は、制御方法の他の例で『請求項１の発泡成形機の配管構造において、コントロール弁(5)にそれぞれ接続されている切替弁(6)の切替タンミングが、タイマ制御されている』事を特徴とする。
この場合、金型圧力とは無関係に予め設定されているシーケンスに従って、切替弁(6)が制御されて行く事になる。
【００１３】
請求項４は、『請求項１〜３のいずれかに記載の発泡成形機の配管構造において、コントロール弁(5a)(5b)…の能力が同じである』事を特徴とするもので、これにより、その口径は（最大流量÷個数）に合致したもので足り、小口径のコントロール弁(5a)(5b)…でよい。従って、最大流量に合わせた大口径のコントロール弁が必要でなくなり、その分コストダウンを実現する事ができる。
【００１４】
【実施例】
以下、本発明にかかる発泡成形機の配管構造を図示実施例に従って詳述する。図１はその第１実施例で、発泡成形用の金型(1)は雄型(1a)と雌型(1b)に分けられ、それぞれに蒸気室(2a)(2b)が設けられており、図示しないが、冷却配管、フィラーその他必要部材が設置されている。
【００１５】
蒸気源(10)からは蒸気配管(3)が導出されており、この蒸気配管(3)は分岐して雄型(1a)および雌型(1b)の各金型(1)に接続されるが、雌雄各金型(1a)(1b)のそれぞれに接続される前に更に複数（ここでは２本）に分岐して雌雄各金型(1a)(1b)に接続されている。この分岐された蒸気配管(3a)(3b)にはそれぞれにコントロール弁(5a)(5b)…が設置されている。コントロール弁(5a)(5b)…の能力（即ち、口径）は、同じでもよいが、異なるものを選定してもよい。能力が同じである場合は、各コントロール弁(5a)(5b)…の能力は蒸気の最大流量の個数分の１｛＝最大流量÷個数｝でよい。異なる場合は、各コントロール弁(5a)(5b)…の能力の和が蒸気の最大流量となるようにすればよい。一般的には、能力が異なる場合でも互いに掛け離れたものを使用する事はなく似通った能力のものが使用される。（勿論、能力が離れているものを採用する事を否定するものではない。）
また、コントロール弁(5a)(5b)…の能力が同一である場合にはどれを選んでもよいが、異なる場合は各工程における状況によって最適の組み合わせが選定される。これらの点は明細書全体を通じて言える事である。
【００１６】
コントロール弁(5a)(5b)…は、高圧の蒸気源(10)から出た蒸気の圧力を必要圧力迄減圧すると共にその流量を制御して蒸気室(2a)(2b)内の圧力が所定の圧力に保たれるように制御するもので、減圧弁もその一種で、本第１実施例では減圧弁がコントロール弁(5)として使用されている。
また、前記分岐された蒸気配管(3a)(3b)…は、蒸気側ホース(14)を介して雌雄金型(1a)(1b)に設けられた蒸気側口金(13)に接続されている。
【００１７】
また、分岐された蒸気配管(3a)(3b)…のコントロール弁(5a)(5b)…の上流側には２方向弁である切替弁(6a)(6b)…がそれぞれ配設されており、分岐された蒸気配管(3a)(3b)…の開閉制御を直接行っている。
【００１８】
ドレン側は、雌雄金型(1a)(1b)の底部から導出されたドレン口金部(12)に、ドレンホース(7)が着脱自在に接続されており、ドレンホース(7)の下流側に設けられた配管部分(9)にドレン弁(8)が接続されている。
【００１９】
圧力検出装置(4)のパイロット配管(11)の一端は、ドレンホース(7)とドレン弁(8)との間の配管部分(9)、或いはドレン弁(8)そのものに接続され、他端はコントロール弁(5a)(5b)…に接続され、その途中に圧力検出装置(4)が接続されている。また、両圧力検出装置(4)(4)の圧力スイッチ(4a)(4a)の出力は制御回路(17)に入力し、制御回路(17)の出力は、各切替弁(6a)(6b)やドレン弁(8a)(8b)に入力している。
なお、明細書全体を通じて、雌雄金型(1a)(1b)に関して各部材を別々に論じる場合や、分岐された蒸気配管(3a)(3b)…に関して別々に論じる場合、部材の区別をつけるために枝記号としてアルファベットの小文字を数字の次に付した。
【００２０】
次に加熱工程の一例を説明する。型閉された雌雄金型(1a)(1b)のキャビティ(16)に、フィラー（図示せず）を通して予備発泡ビーズ(15)を充填し《ビーズ充填工程》、続いて雌雄金型(1a)(1b)のドレン弁(8)及び全部（或いは大部分）の切替弁(6a)(6b)…を開き、蒸気を最大流量で雌雄金型(1a)(1b)の蒸気室(2a)(2b)を通流させ、雌雄金型(1a)(1b)を加熱する。これにより、金型(1a)(1b)の加熱と金型(1a)(1b)内の空気とドレンの排出を行う《金型加熱工程》。
【００２１】
雌雄金型(1a)(1b)の加熱が完了すると、一方加熱工程に切り替わり、充填ビーズ(15)の加熱、ビーズ(15)間の空気とドレンの排出を図り、ビーズ(15)の均一な膨張を図る。
ここでは雄型(1a)のドレン弁(8a)を開き、雄型(1a)の全切替弁(6a)(6b)…を閉じ、そして雌型(1b)のドレン弁(8b)を閉じ、雌型(1b)の全部（或いは大部分）の切替弁(6a)(6b)…を開くと最大流量にて蒸気が雌型(1b)の蒸気室(2b)からキャビティ(16)を通り、キャビティ(16)内の予備発泡ビーズ(15)を加熱した後、雄型(1a)の蒸気室(2a)に入り、雄型(1a)のドレン弁(8a)から流出して行く。勿論、逆に雄型(1a)の蒸気室(2a)から雌型(1b)の蒸気室(2b)に通流させてもよく、通流方向は発泡成形体(S)の形状を考慮して決定される。
【００２２】
この工程での金型圧力変化は、図４に示す通りで、通流と共に予備発泡ビーズ(15)が次第に膨張してビーズ間隙が次第に狭まり、金型圧力は一旦減少した後、次第に上昇して行く。この圧力上昇は雌型(1b)の圧力検出装置(4)にて検出される。圧力検出装置(4)の検出値が所定の圧力（ここでは０.５kgf/cm2）に達した処で、雌型(1b)の圧力検出装置(4)の圧力スイッチ(4a)が切り替わり、この信号が制御回路(17)に入力され、この工程が終了し、次の工程に切り替わる。《一方加熱工程》
【００２３】
一方加熱工程が終了すると、必要に応じて逆一方加熱が行われる（換言すれば、逆一方加熱を行わない場合もある）。この工程は一方加熱の通流方向に対してその通流方向が逆転し、前述同様ビーズ(15)の加熱とビーズ(15)間の空気とドレンの排出を図り、更なるビーズ(15)の膨張を図る。
この工程では予備発泡ビース(15)はある程度発泡してビース間隙は小さくなっていて通流しにくくなっているので、蒸気量を落とす事になる。制御回路(17)の信号に従って雄型(1a)のドレン弁(8a)を閉じ、雄型(1a)の全体の切替弁(6a)(6b)…の内の必要な切替弁(6a)｛この場合は１個｝を開き、そして雌型(1b)のドレン弁(8b)を開き、雌型(1b)の全切替弁(6a)(6b)…を閉じると必要量に絞られた蒸気が雄型(1a)の蒸気室(2a)からキャビティ(16)を通り、発泡の進行状態にあるキャビティ(16)内の予備発泡ビーズ(15)を加熱した後、雌型(1b)の蒸気室(2b)に入り、雌型(1b)のドレン弁(8b)から流出して行く。（勿論、一方加熱工程が前述のように反対方向から通流した場合には、この場合も逆になる。）
【００２４】
この逆一方加熱工程では図４に示すように急速に検出圧力が立ち上がり、終盤では蒸気の通流がほとんどなくなって検出圧力が最大圧力（図４の場合は０.７５kgf/cm2）を示す。この金型圧力は雄型(1a)の圧力検出装置(4)で検出される。そして、この段階に至ると精密な圧力制御圧が必要になってくる。本発明ではこの工程では少数（本実施例では１個）の小流量のコントロール弁(5a)で制御を行っているため、迅速な応答が可能となり、図５に示す従来例のような急激な圧力上昇は避けられる《逆一方加熱工程》。
【００２５】
逆一方加熱工程の終盤に至るとキャビティ内のビース(15)は十分発泡して発泡成形体(S)となっており、蒸気の通流はほとんどない。そこで次の両面加熱工程に切り替えられる。切り替えのタイミングは金型圧力は雄型(1a)の圧力検出装置(4)の圧力スイッチ(4a)の切り替わりによる。
両面加熱工程は、蒸気圧力を上げて加熱温度を高くし、発泡成形体(S)の表面部分の融着を主として図る。
ここでは雌雄金型(1a)(1b)のドレン弁(8a)(8b)を閉じ、雌雄金型(1a)(1b)の全切替弁(6a)(6b)…の内の一部（ここでは１個の切替弁(6a)(6a)）を開き、該切替弁(6a)(6a)に接続されているコントロール弁(5a)(5a)を作動させて雌雄金型(1a)(1b)の蒸気室(2a)(2b)に蒸気を供給する。この場合、蒸気はキャビティ(16)を通流せず、発泡成形体(S)の両面を加熱して十分に発泡成形体(S)の表面部分のビース(15)同士が融着しあうようにする。従って、この段階では、図４に示すように最大圧力（図４の場合は０.７５kgf/cm2）で且つ一定圧力に保たれるように正確に制御される。
この場合も小口径のコントロール弁(5a)(5a)による制御であるから、図５に示すような圧力変動や圧力の急上昇は避けられる《両面加熱工程》。
【００２６】
両面加熱が終了すると、真空冷却、水冷などの適当な手段によってキャビティ内の発泡成形体が所定の温度になるまで冷却される《冷却工程》。
【００２７】
然る後、型開されて発泡成形体が金型(1)から取り出されて成形が終了する。このようなサイクルを繰り返して発泡成形体の成形が行われるのであるが、該ロットが終了し、次のロットに変わる前に金型交換が行われる。この時、金型(1)と配管系統はホース(14)(7)を介して接続されているので、ホース(14)(7)が接続されている口金部分(13)(12)の処で切り離す。
また、圧力検出装置(4)のパイロット配管(11)の入力端はドレンホース(7)とドレン弁(8a)(8b)との間或いはドレン弁(8a)(8b)に接続されているので、金型交換時にはパイロット配管(11)を雌雄金型(1a)(1b)から外す必要がなく、金型交換がより容易に行える。
【００２８】
以上の内容を纏めると、金型加熱工程と一方加熱工程では大流量の蒸気が必要であるのに対し、逆一方加熱工程の場合は中流量でよく、両面加熱工程では小流量で足る。従って、流量にあわせて作動させるコントロール弁(5a)(5b)…の数を選択する。コントロール弁(5a)(5b)…の能力が同一である場合にはどれを選んでもよいが、異なる場合は状況によって最適の組み合わせが選定される。
また、両面加熱工程では、金型圧力は重要なファクタで、高すぎると発泡成形体(S)が加熱オーバーとなり、低すぎると焼け不足となる。金型圧力がバラツクと焼きムラを生じるので、安定な金型圧力が健全な発泡成形体(S)の生産には不可欠である。そのためには流量に合わせた口径のコントロール弁(5)が必要であり、本発明のように小流量のコントロール弁(5)を複数個並列させる事により、この要求が達成できる。また、小流量のコントロール弁(5)を使用することで大流量用の大口径弁に比べて応答性もよくなり、圧力変化に対して機敏な対応も可能になる。
【００２９】
次に、本発明の第２実施例について説明する。第２実施例は第１実施例と技術的思想は同じであるので、同一機能の部品は同一番号を付し、繁雑さを回避するために機能の重複する部分は説明を省略し、相違点を中心に説明する。
この場合、蒸気配管(3)は３本に分岐しており、それぞれにコントロール弁(5a)(5b)(5c)が接続されている。この場合のコントロール弁(5a)(5b)(5c)は第１実施例の場合（減圧弁）と異なり常閉ピストン弁であるが、技術思想上の機能は同じである。
【００３０】
また、切替弁(6a)(6b)(6c)は、第１実施例のように分岐された蒸気配管(3a)(3b)(3c)に直接接続されたものでなく、コントロール弁(5a)(5b)(5c)のピストン部分に接続されてこれにてコントロール弁(5a)(5b)(5c)を開閉させるようになっているが、コントロール弁(5)を介して分岐された蒸気配管(3a)(3b)(3c)を開閉するか、直接開閉するかという点が相違するだけで、この場合も技術思想上の機能は同じである。
【００３１】
第１実施例と同様、前記コントロール弁(5a)(5b)(5c)の能力（即ち、口径）は、同じでもよいが、異なるものを選定してもよい。能力が同じである場合は、各コントロール弁(5a)(5b)…の能力は蒸気の最大流量の個数分の１｛＝最大流量÷個数｝でよく、異なる場合は、各コントロール弁(5a)(5b)…の能力の和が蒸気の最大流量となるようにすればよい。一般的には、能力が異なる場合でも互いに掛け離れたものを使用する事はなく似通った能力のものが使用される。（勿論、能力が離れているものを採用する事を否定するものではない。）
また、コントロール弁(5a)(5b)…の能力が同一である場合にはどれを選んでもよいが、異なる場合は各工程における状況によって最適の組み合わせが選定される。
【００３２】
第２実施例の圧力検出装置(4)は、蒸気室(2)内の圧力を電気信号として出力するものであるが、蒸気室(2)内の圧力を検出するという点では第１実施例のものと機能的には同一である。従って、配管系統は第１実施例と機能的には同一である。
【００３３】
前記圧力検出装置(4)に接続するパイロット配管(11)は、第１実施例と同様、ドレンホース(7)とドレン弁(8)との間の配管部分(9)或いはドレン弁(8)そのものに接続される。
圧力検出装置(4)の出力は、シーケンサなどの制御回路(17)に接続され、コントロール弁駆動部(19)に出力される。
このコントロール弁駆動部(19)には、切替弁(6a)(6b)(6c)にパイロット用の圧縮空気を供給するコントロール弁駆動空圧源(18)が接続されており、切替弁(6a)(6b)(6c)を介してコントロール弁(5a)(5b)(5c)のピストン部に接続されており、この配管は機能的に前記のパイロット配管と同様の働きを示すので、これも(11)で示す。
【００３４】
次に、第２実施例の作用を説明する。前述同様、型閉、ビーズ充填、金型加熱、一方加熱が行われる。金型加熱工程では、雌雄金型(1a)(1b)の全コントロール弁(5a)(5b)(5c)を全開にして通流させてもよいが、場合によっては一方は全コントロール弁(5a)(5b)(5c)を全開にし、他はその大部分(5a)(5b)を開き、一部(5c)を閉じ、流量を調整してもよい。その場合、他方のコントロール弁駆動部(19)により、閉じるべきコントロール弁(5c)のパイロット配管(11)を閉じ、空圧源(18)と遮断する。これにより、コントロール弁(5c)のピントン部に圧縮空気が供給されなくなるので、スプリングの働きで弁が閉じ、このコントロール弁(5c)のみが閉状態となる。
そして、蒸気室(2a)(2b)内の圧力は常時圧力検出装置(4)でモニタされ、制御回路(17)に入力されるようになっている。
【００３５】
雌雄金型(1a)(1b)の加熱が完了すると、第１実施例と同様、一方加熱工程に切り替わるが、この工程では充填ビーズ(15)の加熱、ビーズ(15)間の空気とドレンの排出を図り、ビーズ(15)の均一な膨張を図る。
ここでは雄型(1a)のドレン弁(8a)を開き、雄型(1a)の全切替弁(6a)(6b)(6c)を閉じ、そして雌型(1b)のドレン弁(8b)を閉じ、雌型(1b)の全部（或いは大部分）の切替弁(6a)(6b)(6c)を開くと最大流量にて蒸気が雌型(1b)の蒸気室(2b)からキャビティ(16)を通り、キャビティ(16)内の予備発泡ビーズ(15)を加熱した後、雄型(1a)の蒸気室(2a)に入り、雄型(1a)のドレン弁(8a)から流出して行く。勿論、逆に雄型(1a)の蒸気室(2a)から雌型(1b)の蒸気室(2b)に通流させてもよく、通流方向は発泡成形体(S)の形状を考慮して決定される。
【００３６】
この工程での金型圧力変化も図４に示す通りで、通流と共に予備発泡ビーズ(15)が次第に膨張してビーズ間隙が次第に狭まり、金型圧力は一旦減少した後、次第に上昇して行く。この圧力上昇は雌型(1b)の圧力検出装置(4)にて検出される。圧力検出装置(4)の検出値が所定の圧力（ここでは０.５kgf/cm2）に達した処で、雌型(1b)の圧力検出装置(4)から検出信号が制御回路(17)に入力し、この工程が終了し、次の工程に切り替わる《一方加熱工程》。
【００３７】
一方加熱工程が終了すると、必要に応じて逆一方加熱が行われる。この工程では前述同様予備発泡ビース(15)はある程度発泡してビース間隙は小さくなっていて通流しにくくなっているので、蒸気量を落とす事になる。そこで、雌雄金型(1a)(1b)のコントロール弁駆動部(19)(19)を作動させて作動する切替弁(6a)又は(6a)(6b)と、停止する切替弁(6b)又は(6b)(6c)とを選択し、前述と同様の作用にて雄型(1a)のコントロール弁(5a)又は(5a)(5b)を作動させ、雌型(1b)のコントロール弁(5b)又は(5b)(5c)を閉じる。
これにより、この工程における適切な流量制御と圧力制御が迅速に行われる事になる。その結果、逆一方加熱工程終盤で見られた図４のような急激な圧力上昇が避けられる。
【００３８】
逆一方加熱工程が終了し、両面加熱工程に切り替わると前述同様更に流量を絞り金型圧力を高くする。そのために、雌雄金型(1a)(1b)のコントロール弁駆動部(19)(19)を作動させて作動する切替弁(6a)と、停止する切替弁(6b)(6c)とを選択し、前述と同様の作用にてコントロール弁(5a)を作動させ、コントロール弁(5b)(5c)を閉じる。その結果、従来例の両面加熱工程でで見られた図５のような急激な圧力上昇や圧力変動が避けられる。
【００３９】
両面加熱が終了すると、前述同様、冷却工程を経、型開されて発泡成形体(S)が金型(1)から取り出されて成形が終了する。
【００４０】
以上の内容（制御の一例）を纏めると、以下の表のようになる。
0003695934.tif 000002
ここで、〇は開、×は閉である。
【００４１】
なお、前記２つの実施例では圧力検出装置(4)の出力によって切替弁(6)の切り替えのタイミングを取っていたが、勿論これに拘わらず、予め切り替えのタイミングを制御回路(17)に入力しておき、圧力検出装置(4)の出力と無関係に切替弁(6)の切り替えをタイマ制御をしてもよい。
【００４２】
【発明の効果】
以上本発明によれば、分岐して雌雄金型に接続されたそれぞれの蒸気配管にコントロール弁を設置する事により、▲１▼最大流量が必要な場合での素早い対応、▲２▼小流量での圧力コントロールの精度向上、▲３▼配管コストの削減、という課題を一挙に解決する事ができた。
また、圧力検出装置が接続されている部分の金型との接続位置を工夫することで、金型交換が非常に簡便になった。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る第１実施例の配管系統図
【図２】本発明に係る第２実施例の配管系統図
【図３】従来例の配管系統図
【図４】本発明で得られた各加熱工程の金型圧力変化グラフ
【図５】従来例の各加熱工程の金型圧力変化グラフ
【符号の説明】
(1)…金型
(1a)…雄型
(1b)…雌型
(2)…蒸気室
(2a)…雄型の蒸気室
(2b)…雌型の蒸気室
(3)…蒸気配管
(3a)(3b)(3c)…分岐された蒸気配管
(4)…圧力検出装置
(5a)(5b)(5c)…コントロール弁
(6a)(6b)(6c)…切替弁
(7)…ドレンホース
(8a)(8b)…ドレン弁
(9)…ドレンホースからドレン弁迄の配管部分
(10)…蒸気源
(11)…パイロット配管
【図１】
0003695934.tif 000003
【図２】
0003695934.tif 000004
【図３】
0003695934.tif 000005
【図４】
0003695934.tif 000006
【図５】
0003695934.tif 000007