(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
通常の製法で造られた熱延鋼板を酸洗後、冷間圧延を行うに当り、少なくとも最終スタンドの圧延ロールをＲａ：０．３〜２．０μｍのダルロールを用い冷間圧延鋼板を製造し、脱脂、  酸洗を経て、  Ｎｉメッキを行うに当り、  無光沢或は半光沢Ｎｉメッキ浴で浴中のＳ濃度を規制し、  Ｎｉメッキ層中のＳ含有量を０．０５％以下に制御した５〜５０ｇ／ｍ２  のＮｉメッキ鋼板を製造した後、  ６５０℃以上で再結晶焼鈍とＮｉメッキ層の合金化拡散熱処理を行い、  その後、  表面粗さＲａが０．０７μｍ以下のロールでの伸び率が１．３％以上でドライ調質圧延を施すことを特徴とする光沢度が９５０超のミラーブライト表面を有し、  最表層のＦｅ濃度が５０％以下であることを特徴とする塑性加工性と耐食性に優れたＮｉ拡散メッキ層を有するＮｉ拡散メッキ鋼板の製造方法。
【請求項２】
通常の製法で造られた熱延鋼板を酸洗後、冷間圧延を行うに当り、少なくとも最終スタンドの圧延ロールをＲａ：０．３〜２．０μｍのダルロールを用い冷間圧延鋼板を製造し、再結晶焼鈍後、必要に応じ調質圧延を施し、その後、Ｎｉメッキを行うに当り、  無光沢或は半光沢Ｎｉメッキ浴で浴中のＳ濃度を規制し、  Ｎｉメッキ層中のＳ含有量を０．０５％以下に制御した５〜５０ｇ／ｍ２  のＮｉメッキ鋼板を製造した後、  ５５０℃以上でＮｉメッキ層の合金化拡散熱処理を行い、  その後、  表面粗さＲａが０．０７μｍ以下のロールでの伸び率が１．３％以上でドライ調質圧延を施すことを特徴とする光沢度が９５０超のミラーブライト表面を有し、  最表層のＦｅ濃度が５０％以下であることを特徴とする塑性加工性と耐食性に優れたＮｉ拡散メッキ層を有するＮｉ拡散メッキ鋼板の製造方法。
【請求項３】
請求項１または２記載のＮｉ拡散メッキ鋼板の製造法において、  Ｎｉメッキ後の調質圧延工程での、Ｒａが０．０７以下のロールでの伸び率が１．８％以上で、  ドライ調質圧延を施すことを特徴とする光沢度が１０２０超であるＮｉ拡散メッキ鋼板の製造方法。
【請求項４】
請求項１〜３のＮｉ拡散メッキ鋼板の製造法において、Ｎｉメッキ後の調質圧延を施すに当り、  少なくともＲａ：０．０７μｍ以下のロールが硬質Ｃｒメッキロールであることを特徴とする光沢度が１０２０超のＮｉ拡散メッキ鋼板の製造方法。
【請求項５】
Ｎｉのめっき量が５〜５０ｇ／ｍ２  で、  熱処理によりそのＮｉメッキ層の少なくとも一部がＦｅ−Ｎｉ合金層を形成しているＮｉ拡散メッキ鋼板において、  Ｎｉ拡散メッキ層のＳ含有量が０．０５％以下で、  且つ、  Ｎｉ拡散メッキ層が圧延ロールで平滑化された光沢度が１０２０超のミラーブライト表面を有し、  最表層のＦｅ濃度が５０％以下であることを特徴とする塑性加工性と耐食性に優れたＮｉ拡散メッキ鋼板。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、Ｎｉ拡散メッキ層が軟質でプレス加工時の塑性加工性、加工後の耐食性に優れ、更に、優れた光沢度のミラーブライト表面を有するＮｉ拡散メッキ鋼板の製造方法および鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
Ｎｉメッキ後、  熱処理を施すＮｉ拡散メッキ鋼板の製造方法としては、  文献−１（大村等、大村英雄：  東洋鋼鈑，２９（１９９１），ｐ４３）、特開昭６１−２３５５９４号公報、特開平６−２１０４号公報の方法がある。これらのいずれの方法においても、  Ｎｉメッキ後熱処理を施すことによって、  Ｎｉメッキ層が再結晶すると共に軟質化し、プレス加工後においてもＮｉメッキ層の良好な塑性加工性が確保され、  優れた耐食性が得られるのであるが、  本発明が目標とする光沢度の良好なＮｉ拡散メッキ鋼板は得られない。
【０００３】
文献−１は、  該社のＮｉメッキ鋼板の製造品種の製造法とその特性を紹介したものである。  同文献は、  「Ｎｉ拡散メッキ法はブライトとダル仕上げ表面（文献ではｂｒｉｇｈｔ  ａｎｄ  ｄｕｌｌ  ｆｉｎｉｓｈと記載）  の製品が製造でき、  本発明が目標とするミラーブライト表面を有する光沢度の優れたＮｉメッキ鋼板は、  半光沢Ｎｉメッキ層の上に光沢Ｎｉメッキを施してミラーブライト（文献ではｍｉｒｒｏｒ−ｌｉｋｅ  Ｉｕｓｔｒｏｕｓ  ｓｕｒｆａｃｅと記載）表面の製品が造れること（  熱拡散処理無しの２重めっき処理）  が、  また、  硫黄が添加される光沢メッキは、  硫黄がＮｉメッキ層中に吸着され、  その後の拡散熱処理時に硫黄の影響でＮｉ拡散メッキ層が脆化する。  従って、  光沢メッキには熱拡散処理の適用は困難である。」を明らかにしている。
【０００４】
また、  特開平６−２１０４号公報は、  文献−１とほぼ同じ技術に基づいたものでブライト或はダルの表面仕上げのものはできる技術を開示しているが、ミラーブライト表面のＮｉ拡散メッキ鋼板の開示はない。  更に、  特開昭６１−２３５５９４号公報も同様にミラーブライト表面のＮｉ拡散メッキ鋼板の開示はない。
尚、特開平１０−２８０１８４号公報には、本発明と目的を同じくする発明が開示され、最も高い光沢度のものは、調質圧延ロールを硬質Ｃｒロールにすることによって、最高で、光沢度が１０２０が得られている実施例が示されているが、硬質Ｃｒメッキロールを使わねばならず製造コストが高くなる。
【０００５】
以上、  上述のように、  本発明が狙いとするＮｉメッキ層が軟質でプレス加工時の塑性加工性に優れ加工後の耐食性にも優れた光沢度が１０２０超のミラーブライト表面を有するＮｉ拡散メッキ鋼板はなく、又、製造コストの高い硬質Ｃｒメッキロールを使用しないで通常の調質圧延ロールで９５０以上の良好な光沢度を有する鋼板の製造方法もない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明が解決しようとする課題は、  Ｎｉ拡散メッキ層が軟質でプレス加工時の塑性加工性、加工後の耐食性に優れ、更に、優れた光沢度のミラーブライト表面を有するＮｉ拡散メッキ鋼板の製造方法および鋼板を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、  Ｎｉ拡散メッキ層が軟質でプレス加工時の塑性加工性に優れ加工後の耐食性にも優れたミラーブライト表面を有する光沢度の優れたＮｉ拡散メッキ鋼板の製造方法および鋼板を提供することについて、  鋭意検討を行い本発明を完成したものであり、  その要旨とするところは下記の通りである。
（１）通常の製法で造られた熱延鋼板を酸洗後、冷間圧延を行うに当り、少なくとも最終スタンドの圧延ロールをＲａ：０．３〜２．０μｍのダルロールを用い冷間圧延鋼板を製造し、脱脂、  酸洗を経て、  Ｎｉメッキを行うに当り、  無光沢或は半光沢Ｎｉメッキ浴で浴中のＳ濃度を規制し、  Ｎｉメッキ層中のＳ含有量を０．０５％以下に制御した５〜５０ｇ／ｍ２  のＮｉメッキ鋼板を製造した後、  ６５０℃以上で再結晶焼鈍とＮｉメッキ層の合金化拡散熱処理を行い、  その後、  表面粗さＲａが０．０７μｍ以下のロールでの伸び率が１．３％以上でドライ調質圧延を施すことを特徴とする光沢度が９５０超のミラーブライト表面を有し、  最表層のＦｅ濃度が５０％以下であることを特徴とする塑性加工性と耐食性に優れたＮｉ拡散メッキ層を有するＮｉ拡散メッキ鋼板の製造方法。
【０００８】
（２）通常の製法で造られた熱延鋼板を酸洗後、冷間圧延を行うに当り、少なくとも最終スタンドの圧延ロールをＲａ：０．３〜２．０μｍのダルロールを用い冷間圧延鋼板を製造し、再結晶焼鈍後、必要に応じ調質圧延を施し、その後、Ｎｉメッキを行うに当り、  無光沢或は半光沢Ｎｉメッキ浴で浴中のＳ濃度を規制し、  Ｎｉメッキ層中のＳ含有量を０．０５％以下に制御した５〜５０ｇ／ｍ２  のＮｉメッキ鋼板を製造した後、  ５５０℃以上でＮｉメッキ層の合金化拡散熱処理を行い、  その後、  表面粗さＲａが０．０７μｍ以下のロールでの伸び率が１．３％以上でドライ調質圧延を施すことを特徴とする光沢度が９５０超のミラーブライト表面を有し、  最表層のＦｅ濃度が５０％以下であることを特徴とする塑性加工性と耐食性に優れたＮｉ拡散メッキ層を有するＮｉ拡散メッキ鋼板の製造方法。
【０００９】
（３）前記（１）または（２）記載のＮｉ拡散メッキ鋼板の製造法において、  Ｎｉメッキ後の調質圧延工程での、Ｒａが０．０７以下のロールでの伸び率が１．８％以上で、  ドライ調質圧延を施すことを特徴とする光沢度が１０２０超であるＮｉ拡散メッキ鋼板の製造方法。
（４）前記（１）〜（３）のＮｉ拡散メッキ鋼板の製造法において、Ｎｉメッキ後の調質圧延を施すに当り、  少なくともＲａ：０．０７μｍ以下のロールが硬質Ｃｒメッキロールであることを特徴とする光沢度が１０２０超のＮｉ拡散メッキ鋼板の製造方法。
【００１０】
（５）Ｎｉのめっき量が５〜５０ｇ／ｍ２  で、  熱処理によりそのＮｉメッキ層の少なくとも一部がＦｅ−Ｎｉ合金層を形成しているＮｉ拡散メッキ鋼板において、  Ｎｉ拡散メッキ層のＳ含有量が０．０５％以下で、  且つ、  Ｎｉ拡散メッキ層が圧延ロールで平滑化された光沢度が１０２０超のミラーブライト表面を有し、  最表層のＦｅ濃度が５０％以下であることを特徴とする塑性加工性と耐食性に優れたＮｉ拡散メッキ鋼板である。
尚、本発明では、Ｎｉ拡散メッキ層とは、焼鈍によって延性が向上した「純Ｎｉメッキ層＋Ｆｅ−Ｎｉ拡散メッキ層」或いは、「Ｆｅ−Ｎｉ拡散メッキ層」をさす。又、Ｎｉ拡散メッキ鋼板とは、上記のＮｉ拡散メッキ層を有する鋼板をさす。
【００１１】
以下に本発明について詳細に述べる。
本発明者らは、  まず、  Ｎｉメッキ後、  熱処理を施すＮｉ拡散メッキ層が優れた塑性加工性を有し、且つ耐食性にも優れたＮｉ拡散メッキ鋼板について、  種々の検討を行った。Ｎｉ拡散メッキ層の塑性加工性について、  再結晶焼鈍を施していない冷間圧延後のＩＦ鋼に、  無光沢、  半光沢、  光沢Ｎｉメッキを施し、  ２６．４ｇ／ｍ２  のＮｉメッキ鋼板を施し、  連続焼鈍で焼鈍温度時間を変え拡散状態を変えた種々のＮｉ拡散メッキ鋼板に１．０％の調質圧延を施した試験片を造り、  Ｎｉメッキ層中のＳ含有量とＮｉ拡散メッキ最表層のＦｅ濃度とを測定すると共に、  試験片を円筒深絞り加工を行い側壁部のＮｉ拡散メッキ層表面を倍率２００倍で走査型顕微鏡でＮｉ拡散メッキ層にクラックが入っているか否かの観察（以下、Ｎｉ拡散メッキ層の割れ評価試験と記す）  と、  絞り缶を塩水噴霧試験（５％塩水、３５℃、６Ｈｒ．：以下、単にＳＳＴ試験という）  を行い赤錆発生率（面積％）の調査を行った。
【００１２】
絞り加工後の側壁のＮｉ拡散メッキ層の割れ性は、１）Ｎｉ拡散メッキ層中のＳ含有率が０．０５％超になると割れが発生し始めることが明らかとなりＮｉ拡散メッキ層中のＳ含有率は少なくとも０．０５％以下でなければ良好な塑性加工性を有するＮｉ拡散メッキ層が得られないことが判明した。  ２）Ｎｉ拡散メッキ層の最表層まで拡散してきたＦｅの含有率は、  少なくとも５０％以下でなければならないことが判明した。  尚、  本発明の場合は、Ｎｉ拡散メッキ層の最表層のＦｅ含有率が５０％まで良好な塑性加工性が得られる理由はＮｉ拡散メッキの拡散条件が連続焼鈍で均熱時間が１０〜１２０ｓｅｃと短いことに起因しているものと思われる。
【００１３】
絞り缶のＳＳＴ試験での赤錆発生率は、  Ｎｉ拡散メッキ層の健全性で整理できＮｉ拡散メッキ層が割れていなければ良好な加工後の耐食性が得られず、  優れた加工後の耐食性を得るには、  Ｎｉ拡散メッキ最表層の拡散してきたＦｅの含有率は、  少なくとも５０％以下にする必要がある。
Ｎｉメッキは、  良好な耐食性とメッキ層の加工性を得るには、  少なくとも、  無光沢或は半光沢ＮｉメッキでＳ含有量が０．０５％以下で、  Ｎｉメッキ目付量が５ｇ／ｍ２  以上に規制しなければならない。  Ｎｉ目付量が５ｇ／ｍ２  未満では、  Ｎｉメッキ後拡散処理を行った場合でも目付量が少なすぎピンホール欠陥を防止できなくなり耐食性が確保できなくなる。
【００１４】
次に、  本発明者らは、  Ｎｉ拡散メッキ層が軟質でプレス加工時の塑性加工性に優れ加工後の耐食性にも優れ、  且つ、ミラーブライト表面を有する光沢度の優れたＮｉ拡散メッキ鋼板の製造方法および鋼板を提供することについて検討を行った。本発明者らは、  特開平１０−２８０１８４号公報と同様に、上述の検討において、  一般的に行われている光沢Ｎｉメッキはメッキ層中にＳが含有されるため、  Ｎｉ拡散メッキ層が脆くなりプレス加工時に剥離すること、またプレス加工後の耐食性も劣化すると言う問題を有していることが明らかとなったので、  無光沢メッキ後拡散処理を行いその上に光沢Ｎｉメッキを行うことを検討した。  その結果、  優れた光沢度が得られプレス加工後の耐食性も確保できるが、  表層の光沢メッキは熱処理が成されていないため硬く脆いのでプレス加工時に光沢メッキ部が割れ剥離脱落しやすいことが判明した。  また、  この方法は２重メッキを施す必要があり製造コストも高くなる。
【００１５】
そこで、  本発明者らは、  特開平１０−２８０１８４号公報の請求項６の硬質Ｃｒメッキロールで調質圧延で得られる良好な光沢度のＮｉ拡散メッキ鋼板を、製造コストの安い通常のミラーブライトロールで製造する方法、および、光沢度が１０２０超の更に優れたＮｉ拡散メッキ鋼板並びに製造方法を種々検討し、本発明の鋼板および製造方法を見出した。
通常のミラーブライトロールを用いた調質圧延方法で更に優れたミラーブライト表面光沢を得る方法について、種々検討した結果、特開平１０−２８０１８４号公報のような調質圧延方法のみでは達成が困難で、冷間圧延時のタンデム圧延の少なくとも最終スタンドのロールを、通常使用されているスムースロールから、Ｒａが０．３〜２．０μｍのダルロールにすることが必要であることを見いだした。
【００１６】
即ち、より光沢度の優れたＮｉ拡散メッキ鋼板を得るには、冷間圧延ロールよりも平滑なロールにするのが好ましいと考えられるが、結果は逆で、より粗いダルロールとすることで、特開平１０−２８０１８４号公報の発明の効果を更に向上させることが可能であることを見いだしたのである。
本発明者等は、その原因を究明した結果、スムースロールで冷間圧延を施すと、冷間圧延の後段でロールがスリップしたり焼き付いてできるスリップ痕が全面に多数発生し、ミラーブライトロールを用いた調質圧延でもそのスリップ痕が除去できず残るため到達する光沢度に限界があるが、ダルロールではスリップ痕が入らず、金属光沢をした冷間圧延鋼帯ができ、その後のミラーブライトロールを用いた調質圧延でより高いレベルの光沢度が得られることを見いだした。又、更に、製造コストは高くなるが、硬質Ｃｒメッキのミラーブライトロールで調質圧延を施すと、更に光沢度が向上し１０５０以上の極めて優れた光沢度が得られることも見いだした。
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明の構成条件の詳細な説明を行う。
対象となるＮｉ拡散メッキ鋼板は、  ５  〜５０ｇ／ｍ２  厚みのＮｉ拡散メッキ鋼板で、  メッキ厚みが５ｇ／ｍ２  未満では処理中に地鉄からのＦｅの拡散が速くＮｉ最表層にＦｅ濃度が５０％を越えやすくなるとともに、５ｇ／ｍ２  未満ではＮｉメッキ時のピンホールが多くなり耐食性が劣化するので５ｇ／ｍ２  以上に規制する必要がある。  又、  上限を５０ｇ／ｍ２  としたのは、  耐食性の向上効果が飽和しかつ電気メッキで５０ｇ／ｍ２  超のメッキを施すには製造コストが高くなりするので、  上限値を５０ｇ／ｍ２  とした。
【００１８】
下地の鋼板は、  Ｎｉメッキを施せるものであれば特に限定する必要がないが、  冷間圧延時に、少なくとも最終スタンドの圧延ロールをＲａ：０．３〜２．０μｍのダルロールを用いて冷間圧延された未再結晶の鋼板を用いる必要がある。
尚、  再結晶焼鈍後の鋼板でも更に調質圧延後の鋼板でも同等の品質が得られるが焼鈍を２  回行うことになるので経済的には未再結晶板にＮｉメッキを行う１回焼鈍法が好ましい。
【００１９】
Ｎｉメッキ条件は、  例えばワット浴のような通常行われているメッキ方法で、  無光沢或は半光沢ＮｉメッキでＮｉメッキ層中のＳ含有量が０．０５％以下に規制し、  Ｎｉメッキ目付量を５ｇ／ｍ２  以上にしなければならない。  絞り加工後の側壁のＮｉメッキ層の割れ性は、メッキ層中のＳ含有率が０．０５％超になると割れが発生し始めるようになるのでＮｉメッキ層中のＳ含有率は少なくとも０．０５％以下でなければならない。  尚、  Ｎｉ目付量が５〜５０ｇ／ｍ２  でなければならない理由は上述の通りである。
【００２０】
鋼板自体の再結晶焼鈍を兼ねたＮｉ拡散熱処理は、  連続焼鈍炉で６５０℃以上で、鋼板の再結晶焼鈍とＮｉメッキ層の合金化拡散熱処理とを行う必要がある。又、２回焼鈍法の場合は、鋼板の再結晶焼鈍を行い、Ｎｉメッキを施し、その後、Ｎｉ拡散熱処理を５５０℃以上で連続焼鈍或いは箱焼鈍で行えばよい。但し、箱焼鈍法の場合には焼鈍時間が非常に長いのでＮｉ−Ｆｅの相互拡散の距離が長すぎＮｉメッキ層の最表層のＦｅ濃度が５０％超にならないようにする必要がある。この拡散処理により、Ｎｉ拡散メッキ層の塑性加工時並びに耐食性がすぐれたものになる。
【００２１】
調質圧延条件は，  表面粗さＲａが０．０７μｍ以下のロールで、  伸び率が１．３％以上になるように行わなければならない。又、１０２０超の優れた光沢度を得るには、表面粗さＲａが０．０７μｍ以下のロールで、  全伸び率を１．８％以上でなければならない。又、調質圧延ロールを硬質Ｃｒメッキロールとするときは、硬質Ｃｒメッキロールでの伸び率を１．３％以上にすると１０２０超の光沢度が得られ、更に、硬質Ｃｒメッキロールでの伸び率を１．８％以上にすると１０５０超の極めて優れた光沢度が得られる。
以上の製造方法で得られためっき量が５〜５０ｇ／ｍ２  、Ｎｉ拡散メッキ層中のＳ含有量が０．０５％以下で、  且つ、  Ｎｉ拡散メッキ層が圧延ロールで平滑化され光沢度の優れたミラーブライト表面を有し、  最表層のＦｅ濃度が５０％以下であるＮｉ拡散メッキ鋼板は、優れた光沢とＮｉ拡散メッキ層の優れた塑性加工性と耐食性とを両立させることができる。
【００２２】
【実施例】
以下に本発明の効果を実施例により説明する。
表１および表２に示す組成、  熱延、冷延条件で０．２６ｍｍ厚みの冷間圧延コイルを製造し、表２に示す条件で、アルカリ脱脂、  酸洗後ワット浴でのＮｉメッキ、鋼板の再結晶焼鈍を兼ねたＮｉ拡散熱処理或いは、鋼板の再結晶焼鈍後ＮｉメッキおよびＮｉ拡散熱処理を行い、表３に示す調質圧延を施しＮｉ拡散メッキ鋼板を試作した。試作したＮｉ拡散メッキ鋼板の品質を調査するため、  前述と同様の条件で、  光沢度、  Ｆｅ濃度（Ｆｅ／Ｆｅ＋Ｎｉ比％）、円筒絞り加工後の側壁外面をＳＥＭ観察し評価したＮｉ拡散メッキ層の割れ（０：割れ無し、  ×：  割れ発生）、胴缶外側面のＳＳＴ耐食試験後の赤錆発生面積率％を調査し、  その結果を表３に示す。
【００２３】
【表１】
0003634257.tif 000002
【００２４】
【表２】
0003634257.tif 000003
【００２５】
【表３】
0003634257.tif 000004
【００２６】
供試鋼Ａは、  Ｃ含有量が０．００１９％で、Ｔｉを０．０３５％、Ｎｂを０．００８％、Ｂを０．０００３％添加したＮｂ−Ｔｉ添加極低炭素鋼で、軟質で深絞り性に優れた特性が得られる鋼である。
供試鋼Ｂは、  Ｃ含有量が０．０４０％のブリキ原板として一般に用いられるＡｌ−Ｋ鋼である。
試料Ｎｏ．１，２は、特開平１０−２８０１８４号公報の従来例で、絞り缶のＮｉメッキ層の割れ、赤錆の発生はなく、光沢度も８５０，８００とまずまずではあるが、本発明の目標とするレベルには未達である。
【００２７】
試料Ｎｏ．３，４−１は本発明の請求項２の実施例で、  光沢度も１０２５，１０４０と優れた値が得られている。
試料Ｎｏ．４−２は、調質圧延ロールを硬質ＣｒメッキしたＭＢ（ミラーブライト）仕様のＲａが０．０４μｍの調質圧延ロールで２．０％の調質圧延を行った本請求項４、５の実施例で、１１００の極めて優れた光沢度が得られている。
試料Ｎｏ．４−３は、タンデムロールをダルロールとした本発明の冷間圧延条件であるが、調質圧延ロールをＲａ：０．１０μｍのブライトロールとした比較例で、光沢度は８００にとどまっている。
【００２８】
試料Ｎｏ．５は、冷間圧延時のロールがダルロールであるがＲａが３．５０μｍと粗すぎた比較例で、目標の９５０以上の光沢度が得られていない。
試料Ｎｏ．６は、低炭Ａｌ−Ｋ鋼を用いた本発明の実施例で、良好な光沢度が得られている。
試料Ｎｏ．７は、冷間圧延時のロールを硬質Ｃｒメッキのダルロールを使用した本発明の実施例で、光沢度が１０９０と極めて優れた値が得られている。
【００２９】
試料Ｎｏ．８，９は、何れも２回焼鈍方式の本発明の実施例で、良好な光沢度並びに絞り缶のＮｉメッキ層の割れおよび赤錆発生のないＮｉメッキ鋼板が得られた。
試料Ｎｏ．１０は、冷間圧延ロールがスムースロールで、且つメッキ層中のＳ濃度が本発明の限度を超えた比較例で、光沢度が未達で、絞り加工後のＮｉ拡散メッキ層が割れ、そして耐食性が劣悪となっている。
以上の実施例の結果から明らかなように、  本発明の方法によって、  「Ｎｉ拡散メッキ層が軟質でプレス加工時の塑性加工性，加工後の耐食性に優れ、更に、優れた光沢度のミラーブライト表面を有するＮｉ拡散メッキ鋼板の製造方法および鋼板を提供すること」が十分に達成できる。
【００３０】
【発明の効果】
以上の実施例の結果から明らかなように、  本発明の方法によって、  本発明が解決しようとする課題の、  「Ｎｉ拡散メッキ層が軟質でプレス加工時の塑性加工性、加工後の耐食性に優れ、更に、優れた光沢度のミラーブライト表面を有するＮｉ拡散メッキ鋼板の製造方法および鋼板を提供すること」が十分に達成でき、  工業的価値が極めて大である。