(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
繊度が１５〜１００デニールの熱融着繊維（ａ）と平均繊度が１〜１５デニールのエレクトレットフィルムスプリット繊維（ｂ）との混在比が、（ａ）／（ｂ）＝１００／０〜８５／１５（重量比）であり、嵩密度が０．００５〜０．０３ｇ／ｃｃ、目付が２０〜１００ｇ／ｍ2 である上流層と、（ａ）／（ｂ）＝８０／２０〜４０／６０であり嵩密度が０．０１〜０．０４ｇ／ｃｃ、目付が１００〜４００ｇ／ｍ2 である下流層との二層から構成されることを特徴とするエレクトレット嵩高二層濾材。
【請求項２】
請求項１に記載のエレクトレット嵩高二層濾材と補強用シートが積層されたものであることを特徴とするエレクトレット嵩高二層濾材。
【請求項３】
風速２．７ｍ／秒のときの圧力損失が７０〜３００Ｐａである請求項１又は２に記載のエレクトレット嵩高二層濾材。
【請求項４】
幅方向で熱融着繊維とエレクトレットフィルムスプリット繊維の混在比が異なるフリースを折り畳みながら、該フリースの進行方向に略直交する方向に該フリースを少しずつずらしながら積層しつつ、移動させ次いで、該積層フリースを熱処理により繊維間の融着を施してなることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のエレクトレット嵩高二層濾材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、工場設備やビル等に用いられる空調機器や、ＯＡ機器、空気清浄器等の家電機器に使用されるエアーフィルター用のエレクトレット嵩高二層濾材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
主に空気中の塵埃を除去するために用いられるエアーフィルター用の濾材としては、繊維径１０μｍ程度のガラス繊維を用い、嵩密度０．１〜０．３ｇ／ｃｃ、厚さ０．５ｍｍ程度の湿式抄紙することにより製造されるペーパー状のものがあった。このペーパー状のガラス繊維製濾材は、嵩密度が大き過ぎて、圧力損失が極めて高いため、屏風状にひだ折り加工してからエアーフィルターに組み込まれている。ひだ折り加工によってエアーフィルターの開口面（空気取り入れ面）の面積に対する濾材の濾過面積を１０〜４０倍にしなければ、圧力損失が実用的な範囲にならないためである。しかしながら、ガラス繊維製の濾材はもろいためにひだ折り工程が難しく、しかもひだ折り加工後の形状を保持して圧力損失を低く保つにはアルミニウム等のセパレーターをひだとひだの間に挟む工程も必要であり、これらの点でペーパー状ガラス繊維製濾材を使用したエアーフィルターの製造は、煩雑で、生産効率の悪いものであった。
一方、同じガラス繊維製濾材でも、嵩密度が０．０４〜０．０５ｇ／ｃｃ、厚さ２５〜１５０ｍｍのものもあり、これは前記ペーパー状の濾材に比べ、ひだ折り加工をしなければならないほど圧力損失は高くない。しかし、平板状のままエアーフィルターに組み込んで使用するには、やはり圧力損失が高く実用範囲を超えるため、袋型に加工して濾過面積をエアーフィルターの開口面の面積に対して５〜２０倍にすることによって、吹き流し型エアーフィルターとして利用されている。しかし、空気漏れのないように袋型に縫製あるいは接着成形する製法も煩雑で、生産効率の悪いものであった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
上記従来技術の問題を解決するためには、平板状のまま使用できる濾材を開発する必要がある。現在平板状のまま使用できる濾材としては、粗塵用エアーフィルター用濾材があるが、これは粗大塵埃を除去するために使用されるものであって微細な粒子の捕集効率がかなり低い。エアーフィルターとしての粒子捕集効率レベルを望めば、この粗塵用の濾材を複数枚積層する必要があるが、積層すると圧力損失が顕著に増大するため、エアーフィルター用として実用にたえるものではなかった。
さらに、前述のガラス繊維製の濾材は、取替の際に人体に刺さり易いという問題があり、加えて、エアーフィルター当たりの濾材使用量が多いのにアルミニウムのセパレーターと共に焼却性が悪く、環境保護の観点からも濾材としては不適であった。
本発明は、以上の様な現状を考慮して、平板のまま使用でき、圧力損失が低く、エアーフィルターとして充分な粒子捕集効率と長寿命性を有し、人体に優しく、しかも焼却が容易で廃棄物減容に効果的であるエアーフィルター用濾材およびその製造方法を提供することを課題として掲げたものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明は大気浮遊粉塵では比較的大きな塵埃である数μｍ〜数１０μｍの粗塵を捕集する上流層とこれより小さい粒径の細塵を捕集する下流層の二層から成り、従来数ヶ月で交換する粗塵フィルターの寿命を伸長させて中性能フィルターと交換寿命を合わせ、一体成型したところに特徴がある。
本発明は、繊度が１５〜１００デニールの熱融着繊維（ａ）と平均繊度が１〜１５デニールのエレクトレットフィルムスプリット繊維（ｂ）との混在比が、（ａ）／（ｂ）＝１００／０〜８５／１５（重量比）であり、嵩密度が０．００５〜０．０３ｇ／ｃｃ、目付が２０〜１００ｇ／ｍ2 である上流層と、（ａ）／（ｂ）＝８０／２０〜４０／６０であり、嵩密度が０．０１〜０．０４ｇ／ｃｃ、目付が１００〜４００ｇ／ｍ2 である下流層との二層から構成されるエアフィルター用エレクトレット嵩高二層濾材及びその製造方法に関するものである。
【０００５】
上記エレクトレット嵩高二層濾材に補強用シートが積層された構造のものも本発明のエレクトレット嵩高二層濾材として使用できる。これらエレクトレット嵩高二層濾材の圧力損失は風速２．７ｍ／秒のときに７０〜３００Ｐａであることは本発明の嵩高二層濾材の好ましい態様である。なお、エレクトレットフィルムスプリット繊維とは、荷電されたフィルム（エレクトレットフィルム）を開繊カッター等で割繊（スプリット）して得られる繊維のことである。
【０００６】
【発明の実施の形態】
本発明において用いられる繊度が１５〜１００デニールの熱融着性繊維（ａ）は、濾材においてその嵩高な骨格をなすための必須成分であり、高風速下での使用に堪え、かつ圧力損失を低く抑える上で、繊維繊度を１５〜１００デニールの範囲内にしなければならない。繊度が１５デニールより小さいと、高風速下で平板状態と保持することができず、１００デニールを超えると圧力損失が大きくなってしまう。より好ましい繊度は、３０〜６０デニールである。
熱融着性繊維の素材としては、例えばポリエチレンやポリプロピレン等のα−オレフィン系、エチレン−酢酸ビニル共重合系、ポリエチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレート、共重合ポリエステル等のポリエステル系、ナイロンや芳香族ポリアミド等のポリアミド系等の公知の熱可塑性ポリマーから製造される繊維が使用できる。これらのうちの一種類の繊維のみ、あるいは低融点の熱融着性繊維と高融点の熱融着性繊維の２種以上を混合して用いてもよく、さらには融点の異なる繊維を複合化したいわゆる複合繊維タイプ等を使用してもよい。
【０００７】
特に、嵩高構造を効果的に発現させるためには、サイドバイサイド型または芯鞘型（または偏心・芯鞘型）の複合繊維に熱処理を加えて捲縮させた繊維が好ましく用いられ得る。複合繊維としては、低融点成分として、ポリエチレン、エチレン酢酸ビニル共重合体、共重合ポリエステル、共重合ポリアミド等を１種または２種以上用いた融点１００〜１３０℃の繊維を使用し、高融点成分としては、低融点成分として選択した繊維の融点より３０℃以上高い繊維種を選択することが好ましい。低融点成分繊維と高融点成分繊維の組合せの例としては、ポリエチレン−ポリプロピレン、ポリエチレン−ポリエステル、共重合ポリエステルまたはその混合物−ポリエステル、共重合ポリアミド−ポリアミド等が限定されずに挙げられる。もちろん複合繊維ではない繊維に、機械的・熱的にスパイラル加工を施して捲縮をつけたステープル等も使用できる。なお、熱融着性繊維に紡績用油剤が付着している場合は、水洗浄、湯洗浄、テトラソディウムピロホスフェート水溶液による洗浄等で油剤を除去してもよい。
【０００８】
上記の熱融着性繊維（ａ）と共に、本発明の濾材の必須成分であるエレクトレットフィルムスプリット繊維は、その平均繊度が１〜１５デニールであることが必要である。低い圧力損失を維持しながら、良好な粒子捕集効果を発揮するためには、エレクトレットフィルムスプリット繊維の繊度と前記の熱融着性繊維（ａ）の繊度とのバランスを、両者の使用量のバランスの因子を加味して最適化しなければならない。本発明では（ａ）を１５〜１００デニール、（ｂ）のエレクトレットフィルムスプリット繊維を１〜１５デニールとし、後述の特定量を使用したときにのみ、本発明の課題が解決されることを見出したのである。エレクトレットフィルムスプリットの繊度が１〜１５デニール以外では、圧力損失と粒子捕集効果を両立させることはできない上に、１デニールより小さいとカーディング不良が起こり易く、１５デニールを超えると捕集効率が悪化する。
【０００９】
エレクトレットフィルムスプリット繊維の材料としては、ポリエチエン、ポリプロピレン、ポリ−４−メチル−１−ペンテン等のα−オレフィン系や、テフロン等のフッ素系ポリマー、アクリル系、ポリエステル系の他、ポリスチレン、ポリカーボネート、ポリ塩化ビニリデン、ポリサルホン等が使用できる。エレクトレットフィルムスプリット繊維を製造するには、上記ポリマーを用いて溶融押出等の方法で未延伸フィルムを作製したのち、５〜１０倍方向に縦または横方向に延伸してから、荷電させ、得られたエレクトレットフィルムスプリットを開繊カッターで割繊（スプリット）する方法が採用できる。
【００１０】
エレクトレット化は、コロナ放電、電界放電、電子線照射、摩擦帯電等の荷電法によって、またはこれらを組合せて行えば良く、ルーツの式で示される最大表面電荷密度を有する様に処理することが好ましい。またスプリットは、針式カッター、ねじ式カッター、ブレード式カッター等を用いて行える。スプリット後の小繊維は、連絡したネット状物あるいはこれを繊維長５０〜１００ｍｍに切断したフィブリル化短繊維の形態等で使用することができる。なおスプリット繊維は、１〜１５デニールにする必要があるため、好ましいスプリット幅を１０〜５００μｍ、スプリット前のフィルムの厚さを３〜３０μｍとする。より好ましいスプリット幅は２０〜３００μｍであり、最も好ましいのは４０〜１００μｍである。
本発明では、エレクトレットフィルムスプリット繊維が良好な粒子捕集効率を発揮することができる様に、（ａ）と共に加熱処理を受けた後であっても、高い表面電荷密度を有していることが好ましく、１２０℃の雰囲気温度において、初期表面電荷密度の値に対し７０％以上の保持率で表面電荷密度を維持していることが望まれる。このため、エレクトレットフィルムを構成するポリマーのうち比較的耐熱性の低いもの、例えばポリオレフィン等には、耐熱性付与の目的で添加剤を加えることが推奨される。
【００１１】
添加剤の具体例としては、リン酸ビス（４−ｔ−ブチルフェニル）ナトリウム、ソディウム−２，２’−エチリデンビス（４，６−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホスフェート等の樹脂改質剤；トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）イソシアヌレート、１，１，３−トリス（２−メチル−４−ヒドロキシ−５−ｔ−ブチルフェニル）ブタン、１，１−ビス（２’−メチル−４’−ヒドロキシ−５’−ｔ−ブチルフェニル）ブタン、２，２−チオ−ジエチレンビス〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕、３，９−ビス〔２−｛３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピオネニルオキシ｝−１，１−ジメチルエチル〕−２，８，１０−テトラオキサスピロ〔５，５〕ウンデカン、ビス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、エチリデンビス（４，６−ジ−ｔ−ブチルフェニル）オクチルホスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホスファイト等の抗酸化剤；３−（Ｎ−サリチロイル）アミノ−１，２，４−トリアゾール、デカンジカルボン酸ジサリチロイルヒドラジド等の重金属不活性剤；
【００１２】
２−（２’−ヒドロキシ−５’−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−３’−ｔ−ブチル−５’−メチルフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２，２’−メチレンビス〔４−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）−６−（２Ｎ−ベンゾトリアゾール−２−イル）フェノール〕、ビス（５−ベンゾイル−４−ヒドロキシ−２−メトキシフェニル）メタン、テトラキス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）−１，２，３，４−ブタンテトラカルボキシレート、１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル／β，β，β',β’−テトラメチル−３，９−〔２，４，８，１０−テトラオキサスピロ（５，５）ウンデカン〕ジエチル（混合物）−１，２，３，４−ブタンテトラカルボキシレート等の紫外線吸収剤および紫外線安定剤；ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸アルミニウム、ラウリン酸アルミニウム等の金属石けん系安定剤等を挙げることができる。これらの添加剤の好ましい使用量は、選択した添加剤の種類に応じて適宜変更可能であるが、一般的にはポリマーに対して０．０５〜５重量％である。
【００１３】
本発明において、上流側に位置する濾材層である上流層は繊度が１５〜１００デニールの熱融着繊維（ａ）と平均繊度が１〜１５デニールのエレクトレットフィルムスプリット繊維（ｂ）との混在比が（ａ）／（ｂ）＝１００／０〜８５／１５であり、嵩密度が０．００５〜０．０３ｇ／ｃｃ、目付が２０〜１００ｇ／ｍ2 でなければならない。上記の繊度、嵩密度と目付の領域は大気中の浮遊塵埃の粗塵粒子を除去するのに好適な範囲なのである。つまり、（ａ）と（ｂ）の繊度がこれらより小さくなるとより細かい塵埃まで上流層で捕集することになり、目詰まりによる圧力損失上昇が速くなり、寿命が短くなるのである。逆に繊度がこれより大きくなると、粗塵の除去が確実に行えず、下流側の濾材層に負担をかけることとなり、その結果圧力損失上昇により短寿命となるのである。又、目付については大気塵粉径分布によって異なり砂塵、繊維屑の多い環境では目付を大きくする方が好ましく、その最大値は１００ｇ／ｍ2 なのである。
【００１４】
本発明において、下流側に位置する濾材層である下流層は（ａ）／（ｂ）＝８０／２０〜４０／６０と（ｂ）の混在比が大で大気中の細塵を効果的に除去するのに適している。とりわけ、（ａ）／（ｂ）＝８０／２０〜６０／４０の領域では目詰まりによる圧力上昇が抑えられ長寿命性が得られるのである。濾材の目付は必要とする粒子捕集効率の関係で決められ、一般に比色法６０％と規定されたエアフィルターに関しては、２００ｇ／ｍ2 付近が、比色法９０％と規定されたエアフィルターに関しては３００ｇ／ｍ2 付近が好適である。しかしながら、より高い捕集効率が要求される場合には更に目付を増してもなんらかまわない。
【００１５】
本発明におけるエレクトレット嵩高二層濾材の製造方法は幅方向で（ａ）と（ｂ）の混在比を異にするカードフリースを折り畳みながら、該フリースの進行方向に略直交する方向に該フリースを少しずつずらしながら積層しつつ、移動させ、次いで該積層フリースを熱処理により繊維間の融着を施して濾材とすることを特徴とする。又、一般に用いられる方法で上流層と下流層のウエブを別々に作製しておき熱処理前あるいは熱処理後に積層してエレクトレット嵩高二層濾材とすることも本発明に含まれる。
本発明における熱処理は、上方から熱風が吹き出し、下方からエアーサクションによって吸引するエアースル−式オーブンが好適であり、この時のエアースル−風速は０．５〜５ｍ／秒とすることが好ましい。オーブン中の温度および通過時間は用いた熱融着繊維の種類、量に応じて適宜選択すればよい。
【００１６】
本発明の嵩高濾材は、比較的大きい繊度の熱融着性繊維（ａ）が上記加熱処理によって、熱融着性繊維の一部または全部が融着して、嵩高な三次元構造となり、このなかにエレクトレットフィルムスプリット繊維（ｂ）が単繊維状で分散した構成となるので、充分な機械的強度と、低い圧力損失、および良好な粒子の捕集効率を発揮する。図１には、下流層の加熱処理後の濾材の三次元嵩高構造の部分モデル図を示した。図１中、１は熱融着性繊維、２はエレクトレットフィルムスプリット繊維であり、これらの接触部は部分的にあるいは全体的に熱融着されている。上流層の場合もエレクトレットフィルムスプリット繊維の量が少ないだけで、三次元嵩高構造は同様である。
【００１７】
本発明における嵩密度について言及すると、上流層の嵩密度は０．００５ｇ／ｃｃ未満になると濾材としての機械的強度が発現せず、粒子捕集効率が低くなるときがあり、逆に０．０３ｇ／ｃｃを越えると圧力損失が大きくなるため好ましくない。下流層の嵩密度についても同様の傾向があるが、エレクトレットフィルムスプリット繊維の混合量が多いだけにやや高い嵩密度が機械的強度の点で好ましい。
本発明の濾材は、低圧力損失であることが特徴であり、好ましい圧力損失は、２．７ｍ／秒の風速のとき７０〜３００Ｐａである。本発明では、これまで説明した様に、低い圧力損失を維持しながら、良好な粒子捕集効果を発揮するために、（ａ）の熱融着性繊維の繊度と（ｂ）のエレクトレットフィルムスプリット繊維の繊度のバランスを、両者の使用量のバランスの因子を加味して最適化することによって、低圧力損失を達成するものであるので、上記範囲内の圧力損失とすることが推奨される。なお、この圧力損失はもちろん新品の濾材についての初期値である。
以下実施例によって本発明をさらに詳述するが、下記実施例は本発明を制限するものではなく、前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは全て本発明の技術範囲に包含される。
【００１８】
なお下記実施例で用いた評価方法は以下の通りである。
〔嵩密度：ｇ／ｃｃ〕
濾材の目付（ｇ／ｍ2 ）を、前田工業社製の圧縮弾性試験機を用いて、１．２５ｇ／ｃｍ2 の荷重下における厚さ（ｍ）で除した値である。
【００１９】
〔比色法捕集効率：％〕、〔圧力損失：Ｐａ〕、〔フィルター特性値〕、〔ダスト保持量：ｇ／ｍ2 〕
これら各種の評価は、図３に示した試験設備を用いて行った。試験ダクト４内に、試料濾材３（縦１００ｍｍ、横２００ｍｍ）を設置し、コンプレッサー５を用いて、ダスト供給器６（大盛工業社製）からエアーエジェクター７を介して、ＪＩＳ１１種試験粉塵をダクト４内に供給した。試験風速は２．７ｍ／秒である。比色法捕集効率は、濾材の上流および下流に設置したデジタル粉塵計８，８’（柴田化学機械工業社製：Ｐ−５Ｈ２）を用いて散乱光量を同時に測定し、〔上流の散乱光量−下流の散乱光量〕を〔上流の散乱光量〕で除した値の百分率（％）として求めた。濾材の圧力損失はマノスターゲージ９を用いて測定した。なお図中の符号１０、１０’は流量計、１１、１１’はポンプ、１２はアブソリュートフィルター、１３はブロアである。フィルター特性値は、１００から比色法捕集効率を差し引いた値Ｘの自然対数の絶対値｜ｌｎＸ｜を圧力損失で除した値である。このフィルター特性値が大きいほど、低圧力損失かつ高捕集効率であり、フィルターとしての性能に優れていることを示している。ダスト保持量は、ＪＩＳ１５種試験粉塵を用い試料濾材の圧力損失が３５０Ｐａに達したときに濾材上に堆積した試験粉塵重量を、濾材の重量増加から求め、濾材の単位面積当たりの重量をダスト保持量（ｇ／ｍ2 ）とした。
【００２０】
本発明のエアーフィルター用嵩高濾材は、定寸法に裁断した平板濾材として、またはロール状に巻かれた巻物濾材として使用することができる。エアーフィルター用濾材として例えば平板濾材を使用するには、支持体を介してエアーフィルター用の枠材に装着する方法が簡便であり、エアーフィルター枠材の空気取り入れ面（開口面）に、多孔面の支持体として、金属製や樹脂製、紙製等の網状物や格子状物、パンチングプレートと取り付けて、その外面に濾材を装着させる方法が採用できる。また単に、エアーフィルター用枠材に、複数のフック状の支持体やねじ等の支持体によって濾材を止着しても構わない。このとき、濾材は接着剤等で固着するよりも、取り外し可能にしておくと濾材のみの交換のときに便利である。
本発明のエアーフィルター用濾材として、嵩高濾材に補強用シートが予め積層されたものも含まれる。補強用シートとしては、圧力損失が大きくならない様に、例えば熱融着性樹脂素材からなる目の粗いネット状物等が利用できるが本発明の嵩高濾材の性能を阻害しない限り、特に限定されず用いることができる。積層方法としては、嵩高濾材を製造するときに、補強用シートの上に前記ウエブを載置してエアースル式オーブンを通過させる方法が簡便である。
【００２１】
〔実施例１〜３および比較例１〜７〕
本発明の濾材の代表的製造例について説明する。繊度１８デニールの熱融着繊維（ａ）と繊度５デニールのエレクトレットフィルムスプリット繊維（ｂ）の混在比が９５／５である幅１５０ｍｍのラップと、（ａ）／（ｂ）の混在比が６９／３１である幅６００ｍｍのラップを重ねることなく並列に並べてカードに供給し、吐出される目付１５ｇ／ｍ2 のフリースを幅７００ｍｍで折り畳みながらこのフリースの進行方向に直交する方向に（ａ）／（ｂ）＝９５／５のフリース部分が上に、（ａ）／（ｂ）＝６９／３１のフリース部分が下になるように該フリースを少しずつずらして積層しつつ、フリースの積層体を作り、その後１３０℃で１．５分間エアスルーオーブンで熱処理を施し、実施例１の濾材を得た。同様に（ａ）／（ｂ）＝９５／５のラップを幅３００ｍｍ、（ａ）／（ｂ）＝６８／３２のラップを幅４５０ｍｍでカードに供給して、実施例２の濾材を得た。以下同様にして実施例３、比較例２〜７の濾材を得た。なお、比較例１は（ａ）／（ｂ）＝７３／２７のラップのみ幅７５０ｍｍでカードに供給し濾材を製作した。
【００２２】
表１にそれら濾材の諸元と濾材性能をまとめた。実施例１、２と比較例１、２は同一目付で構成する熱融着繊維とエレクトレットフィルムスプリット繊維の量は同じである。濾材厚さもほぼ同じであり、圧力損失と捕集効率は大差ないが、ダスト保持量において実施例１、２は比較例より大きい。比較例２は上流層を１６０ｇ／ｍ2 とした場合であり、比色法捕集効率６０％用濾材として評価してみると、この場合もダスト保持量が実施例１、２が優れている。
比較例３、４は上流層の熱融着繊維（ａ）の繊度を１８デニールの代わりに６デニール、１２０デニールに変えた場合の濾材であり、いずれもダスト保持量が小さい。この原因は比較例３では粉塵が上流層で早期に目詰まりするためで、比較例４では上流層を素通りした粉塵が下流層に粉塵負荷を与えたためと推定される。
【００２３】
比較例６は下流層のエレクトレットフィルムスプリット繊維（ｂ）を５デニールの代わりに２０デニールに変えた場合である。ダスト保持量は実施例１、２のレベルにあるものの捕集効率が低く、比色法捕集効率６０％用濾材と言えるものではなかった。
実施例３と比較例５、７は比色法効率９０％用濾材として作製した。実施例３は比較例７と同一目付で下流層は同じ濾材諸元であるが、上流層の（ａ）／（ｂ）混在比が比較例７の８４／１６に比べて９５／５とエレクトレットフィルムスプリット繊維の少ないことが、ダスト保持量を高くしてると考えられる。比較例５は下流層の目付を５００ｇ／ｍ2 に増したことが熱処理時のエア圧力で圧密化を受けて嵩密度が高くなったと推定され、ダスト保持量の低下になったものと考えられた。
【００２４】
【表１】
0003700802.tif 000002
【００２５】
【発明の効果】
本発明のエアーフィルター用嵩高二層濾材は、比較的大きい繊度の熱融着性繊維と、繊度の小さいエレクトレットフィルムスプリット繊維を特定比で混合しているので、粒子の捕集効率と圧力損失の機能をバランスよく両立させることができた。とりわけ、上流層の熱融着繊維（ａ）とエレクトレットフィルムスプリット繊維（ｂ）との混在比（ａ）／（ｂ）を小さくし、下流層の混在比（ａ）／（ｂ）を大きく配分することにより、フィルター特性値を高く継持しつつ、ダスト保持量を大きくできた。従って濾材を平板のまま使用できるのでエアーフィルターの製造効率が向上しコスト減にも効果的である。さらに本発明のエアーフィルターは、圧力損失が低く、エアーフィルターとして充分な粒子捕集効率を有し、人体に優しく、しかも焼却が容易で廃棄物減容に有用なものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明の濾材の三次元嵩高構造の部分モデル図である。
【図２】  本発明の濾材の断面図である。
【図３】  実施例におけるフィルター性能試験のための工程系統図である。
【符号の説明】
１  熱融着性繊維
２  エレクトレットフィルムスプリット繊維
３  試料濾材
４  試験ダクト
５  コンプレッサー
６  ダスト供給器
７  エアーエジェクター
８，８’  デジタル粉塵計
９  マノスターゲージ
１０，１０’  流量計
１１，１１’  ポンプ
１２  アブソリュートフィルター
１３  ブロア
【図１】
0003700802.tif 000003
【図２】
0003700802.tif 000004
【図３】
0003700802.tif 000005