(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
正の抵抗温度係数を有する発熱体と，該発熱体に電流を供給すると共に，上記発熱体が発熱する熱を受けて，被加熱体を加熱する放熱ブロックとよりなる正特性サーミスタ装置において，
上記発熱体には，上記放熱ブロックと当接する当接面に，金属ペースト電極を設けてあり，
かつ，上記発熱体の金属ペースト電極と放熱ブロックとの間には，流動性を有するオイルを配置してなり，
また，上記発熱体と放熱ブロックとの当接部の側面には，該側面をシールするための中枠を配設してなり，
更に上記発熱体は耐還元性を有していることを特徴とする正特性サーミスタ装置。
【請求項２】
請求項１において，上記金属ペースト電極の表面粗さは，２０μｍ以下であることを特徴とする正特性サーミスタ装置。
【請求項３】
請求項１または２において，上記オイルは，粘度が１，０００，０００ｃＳｔ以下であることを特徴とする正特性サーミスタ装置。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項において，上記オイルの沸点，揮発温度，または分解温度が発熱体の発熱温度よりも高いことを特徴とする正特性サーミスタ装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は，内燃機関における吸気加熱装置等として使用される正特性サーミスタ装置に関する。
【０００２】
【従来技術】
従来，正の抵抗温度係数を有する発熱体と，該発熱体に電流を供給すると共に，上記発熱体が発熱する熱を受けて，被加熱体を加熱する放熱ブロックとよりなる加熱装置が知られている。
上記発熱体はＰＴＣ素子よりなり，上記放熱ブロックと当接する当接面に電極を有している。
一方，上記放熱ブロックは，伝熱プレートと，該伝熱プレートに設けた放熱フィンとよりなる。
【０００３】
上記加熱装置において，上記発熱体と上記放熱ブロックとは，弾力性を有するケース等に，上記放熱ブロックにおける伝熱プレートが，上記電極と当接するよう，収納されている（特開昭６２−１０７２６１号）。
また，上記発熱体と上記放熱ブロックとの間を，接着剤で固定した加熱装置も知られている（特開昭５７−１０９２８３号）。
【０００４】
しかしながら，上記加熱装置において，一般に，電極は溶射，金属ペースト等により形成された溶射電極，金属ペースト電極が用いられている。上記溶射電極の表面は，深い凹凸を有している。これにより，上記発熱体における電極と放熱ブロックとの間には大きな空間が形成され，よって，両者の間の伝熱効率が悪くなるおそれがある。
金属ペースト電極の場合，溶射電極ほどの凹凸はないが，やはり電極と放熱ブロックとの間に空間が存在し，伝熱効率が低くなることがある。
【０００５】
そこで，溶射電極の場合，従来，図９に示すごとく，正の抵抗温度係数を有する発熱体２と，該発熱体２に電流を供給すると共に，上記発熱体２が発熱する熱を受けて，被加熱体を加熱する放熱ブロック３，３２とよりなると共に，上記発熱体２は，放熱ブロック３，３２と当接する当接面２５０に電極９５を有し，該電極９５と放熱ブロック３，３２との間の空間２００に，グリス９９を配置した加熱装置９が提案されている（特開平６−１２３４９８号）。
上記加熱装置９においては，電極９５と放熱ブロック３，３２との間の空間２００がグリス９９によって充填されるため，両者の間の伝熱効率が向上する。
【０００６】
【解決しようとする課題】
しかしながら，上記グリス９９は，半固形状であり，流動性がない。
このため，図９に示すごとく，上記電極９５における凸部９５５と，放熱ブロック３，３２との間にグリス９９が残留し，発熱体２と放熱ブロック３，３２との間の電気的導通が阻害されるおそれがある。
特に，金属ペースト電極にグリスを用いた場合，溶射電極に比べて凹凸が小さいため導通が不安定になりやすい（図６参照）。
【０００７】
また，上記グリス９９は半固形状であるため，内部には，必ず気泡が取り込まれている。この場合には，取り込まれた気泡が空間と同じ役割をはたすため，上記発熱体２と放熱ブロック３，３２との間の伝熱効率が悪くなるおそれがある。
【０００８】
本発明は，かかる問題点に鑑み，発熱体と放熱ブロックとの間の電気的導通に優れ，かつ両者の間の伝熱効率の高い，正特性サーミスタ装置を提供しようとするものである。
【０００９】
【課題の解決手段】
本発明は，正の抵抗温度係数を有する発熱体と，該発熱体に電流を供給すると共に，上記発熱体が発熱する熱を受けて，被加熱体を加熱する放熱ブロックとよりなる正特性サーミスタ装置において，
上記発熱体には，上記放熱ブロックと当接する当接面に，金属ペースト電極を設けてあり，
かつ，上記発熱体の金属ペースト電極と放熱ブロックとの間には，流動性を有するオイルを配置してなり，
また，上記発熱体と放熱ブロックとの当接部の側面には，該側面をシールするための中枠を配設してなり，更に上記発熱体は耐還元性を有していることを特徴とする正特性サーミスタ装置にある。
【００１０】
本発明において最も注目すべきことは，上記発熱体の金属ペースト電極と放熱ブロックとの間には，流動性を有するオイルを配置してなることにある。
【００１１】
上記オイルは，例えば，上記正特性サーミスタ装置の組み立てに際して，発熱体の表面に設けた金属ペースト電極の表面，または放熱ブロックの上記金属ペースト電極と当接する表面に，スクリーン印刷，スタンプ印刷等の印刷を施すことにより，配置することができる。
また，例えば，スプレー，ノズル等でオイルを吹き付けることにより，上記オイルを配置することもできる。更に，例えば，ハケ塗り，含浸等により，上記オイルを配置することもできる。
【００１２】
また，上記オイルの配置に当たっては，例えば，上記正特性サーミスタ装置の組み立てに際して，上記発熱体と上記放熱ブロックを当接させた後，側面等の隙間から，金属ペースト電極と放熱ブロックとの間にオイルを含浸させることもできる。
【００１３】
上記オイルとしては，例えば，エンジンオイル，ターボオイル，シリンダオイル，マシンオイル，切削オイル，シリコーンオイル，フッ素オイルを用いることができる。
【００１４】
次に，上記オイルは，粘度が１，０００，０００ｃＳｔ以下であることが好ましい。上記粘度が１，０００，０００ｃＳｔよりも大きい場合には，上記金属ペースト電極の表面における凸部と，放熱ブロックとの間に上記オイルが残留し，両者の電気的導通を阻害するおそれがある。
【００１５】
次に，上記オイルの沸点，揮発温度，または分解温度が発熱体の発熱温度よりも高いことが好ましい。
これにより，正特性サーミスタ装置の使用中に，オイルが分解，蒸発等することにより，発熱体と放熱ブロックとの間より失われることを防止することができる。
また，かかる性質を有するオイルとしては，例えば，耐熱性に優れており，２００℃以上でも使用可能な，シリコーンオイル，フッ素オイルなどを使用することができる。
【００１６】
上記発熱体は，例えば，ＰＴＣ素子等の正の抵抗温度係数を有する物質により構成することができる。
そして，上記ＰＴＣ素子には，樹脂よりなるものと，セラミックよりなるものとがある。
【００１７】
特に，上記セラミックよりなるＰＴＣ素子としては，ＢａＴｉＯ3 系，ＰｂＴｉＯ3 系，Ｖ2 Ｏ3 系のものなどが使用できるが，特に特開昭６１−１５４００３号に開示されている耐還元性を有するＢａＴｉＯ3 系のＰＴＣ素子を使用することが好ましい。
【００１８】
上述のセラミックよりなるＰＴＣ素子は，正特性サーミスタ装置の使用中に上記オイル等が分解等した場合に形成する還元性雰囲気内において，還元劣化しない。よって，発熱体の劣化を防止できる。
【００１９】
また，上記金属ペースト電極は，金属粉，ガラスフリット，バインダ，溶剤等を含む金属ペーストを，スクリーン印刷，ハケ塗り等により発熱体の表面に塗布し，その後，乾燥させ，焼き付けることにより，形成することができる。
また，上記金属粉としては，例えば，Ａｇ，Ａｇ及びＰｄの混合粉，オーミックＡｇ，Ａｌ，Ｚｎ等を用いることができる。
【００２０】
上記放熱ブロックは，例えば，後述の実施例１に示すごとく，波状フィンと該波状フィンにおける屈曲部に接合された伝熱プレートにより構成することができる。この場合には，上記伝熱プレートが上記発熱体と直接当接する部分となる。また，上記波状放熱フィンの他に，例えば，ハニカム状の放熱フィン，また多孔質金属よりなる放熱フィンを用いることができる。
【００２１】
上記発熱装置は，上記放熱ブロック及び発熱体を，例えば，ケース等に収納固定することにより構成することができる。この時，上記ケース内に，上記放熱ブロック及び上記発熱体を複数個収納することもできる。
【００２２】
次に，上記金属ペースト電極の表面粗さは，２０μｍ以下であることが好ましい。上記表面粗さは，ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１−１９８２に従って測定した十点平均粗さである。また，基準長さは，粗さが６．３〜２５μｍであれば，２．５ｍｍ，２５〜１００μｍであれば８ｍｍ，０．８〜６．３μｍでは，０．８ｍｍである。
上記表面粗さが，２０μｍよりも大きい場合には，発熱体における金属ペースト電極と放熱ブロックとの間の空間が大きくなるため，両者の間の伝熱効率が悪化するおそれがある。
【００２３】
なお，本発明の正特性サーミスタ装置は，後述の実施例に示すごとく，大型トラックのエンジン等における吸気加熱装置として最適であるが，その他にも，家電用，自動車客室用の温風ヒータ等として使用することができる。
【００２４】
【作用及び効果】
本発明の正特性サーミスタ装置においては，発熱体に設けた金属ペースト電極と放熱ブロックとの間に，流動性を有するオイルが配置してある。
これにより，金属ペースト電極の凸部と放熱ブロックとの間にオイルが残留することが防止され，よって，金属ペースト電極と放熱ブロックとが密接し，両者の間に優れた電気的導通を確保することができる。
【００２５】
また，上記オイルは撥水性を有するため，上記発熱体と上記放熱ブロックとの間に，水分，塩分等が浸入することを防止でき，両者の腐蝕を防止することができる。従って，両者の間に，優れた電気的導通を確保することができる。
【００２６】
また，上記オイルにより，発熱体と放熱ブロックとの間の空間が充填され，この間の伝熱効率が向上する。また，上記オイルは流動性を有するため，気泡の巻き込みもなく，該気泡による伝熱効率の悪化を防止することもできる。
【００２７】
上記のごとく，本発明によれば，発熱体と放熱ブロックとの間の電気的導通に優れ，かつ両者の間の伝熱効率が高い正特性サーミスタ装置を提供することができる。
【００２８】
【実施例】
実施例１
本発明の実施例にかかる正特性サーミスタ装置につき，図１〜図４を用いて説明する。なお，本例の正特性サーミスタ装置は，ディーゼルエンジンの吸気加熱装置として使用するものである（図４）。
図１〜図３に示すごとく，本例の正特性サーミスタ装置１は，４枚の正の抵抗温度係数を有する発熱体２と，該発熱体２に電流を供給すると共に，上記発熱体２が発熱する熱を受けて，被加熱体を加熱する５段の放熱ブロック３，３１，３２とよりなる。
【００２９】
上記発熱体２には，上記放熱ブロック３，３２と当接する当接面２５０に，金属ペースト電極２５を設けてあり，かつ該金属ペースト電極２５と放熱ブロック３，３２との間の空間２００には，流動性を有するオイル４を配置してある。
【００３０】
なお，放熱ブロック３１は，後述のごとく，発熱体２に対面する放熱ブロック３，３２の間に設けられたもので，発熱体２とは接触していない。
また，上記オイル４は，粘度が１００ｃＳｔ（４０℃）の，ＪＩＳ  Ｋ  ２２１６−１９６６記載のディーゼルエンジンオイルである。
【００３１】
上記発熱体２は，チタン酸バリウム系セラミック焼結体よりなる，厚さ１．５ｍｍの矩形平板状のＰＴＣ素子より構成されている。また，上記金属ペースト電極２５の表面粗さは５μｍである。
【００３２】
なお，上記金属ペースト電極２５を有する発熱体２は，以下に示すごとく作製する。
チタン酸バリウムを含有する造粒粉末を成形し，１３００〜１３６０℃の温度にて焼成する。得られた焼結体の当接面となる面を平面度５μｍ以下となるように研磨し，厚さ１．５ｍｍの研磨品を得る。この研磨品の両面をＰｄＣｌ2 を主成分とする活性化ペーストを印刷し，焼付ける。その後，無電解Ｎｉメッキ処理をし，活性化ペースト付与部分にのみ，Ｎｉメッキを付着させる。
一方，金属粉（Ａｇ），ガラスフリット（ホウケイ酸鉛等），バインダ（エチルセルロース等），溶剤（ｎ−ブチルカルビトールアセテート等）を含む金属ペーストを作成する。
【００３３】
次に，上記金属ペーストを，スクリーン印刷により，上記Ｎｉメッキ品の両面にＮｉメッキをカバーするように塗布する。上記金属ペーストを乾燥させた後，上記金属ペーストを焼付ける。
これにより，両面に金属ペースト電極２５を有する発熱体２を得る。
【００３４】
上記放熱ブロック３，３１，３２は，アルミニウム製プレートを，波状に屈曲することにより構成された放熱フィン３０２と，該放熱フィン３０２の屈曲部３０４に対し，ロウ付けにより接合されたアルミニウム製の伝熱プレート３０１とより構成されている。そして，上記放熱ブロック３，３２は，各々の有する伝熱プレート３０１を介して，上記発熱体２の金属ペースト電極２５と当接している。
【００３５】
次に，図２，図３に示すごとく，上記正特性サーミスタ装置１は，上記４枚の発熱体２と５段の放熱ブロック３，３１，３２を収納したケース１０と，該ケース１０を収納するハウジング１５とにより構成されている。
【００３６】
上記ケース１０の正面１１及び背面１２（図４）は，被加熱体である空気が抵抗なく通過するよう，複数の窓を設けた枠形状を有している。また，上記ケースの正面１１及び背面１２には，発熱体２と放熱ブロック３，３２との当接部の側面をシールするために中枠１１１を設けてある。
なお，上記ケース１０及び中枠１１１は耐熱性樹脂，ハウジング１５はアルミニウムより構成されている。
【００３７】
次に，上記発熱体２及び放熱ブロック３，３１，３２のケース１０への配置について説明する。
上記ケース１０の中央には，発熱体２と当接しない中央放熱ブロック３１が配置され，該中央放熱ブロック３１の両側に隣接するよう２体の内側放熱ブロック３が配置されている。
【００３８】
そして，上記内側放熱ブロック３の外側には２枚の発熱体２が配置され，該発熱体２を介して，外側放熱ブロック３２が配置されている。
なお，上記発熱体２の金属ペースト電極２５の表面には，予めオイル４がスクリーン印刷により塗布されてある。
【００３９】
そして，上記ケース１０とハウジング１５との間には，Ｕ字状に曲げ形成した弾性部材１５９が設けてあり，該弾性部材の復元力によりケース１０が側面より押圧され，その結果ケース１０の内部に収納した発熱体２及び放熱ブロック３，３１，３２が互いに当接，固定される。
【００４０】
次に，上記発熱体２への電流の供給は以下の構成によって行われている。
即ち，上記内側放熱ブロック３の伝熱プレート３０１からは，図示されない下ケースに設けた切欠きを通して，プラス側ターミナル１９が引き出されてある。上記プラス側ターミナル１９は，ナット１９１，ボルト１９２により，ハウジング１５に固定されている。
また，上記プラス側ターミナル１９は，上記下ケースの枠部１０９及びインシュレーターリング１９３により，電気的に絶縁された状態で，上記ハウジング１５に固定されている。
【００４１】
一方，上記外側放熱ブロック３２の伝熱プレート３０１からは，図示されない下ケースに設けた切欠きを通して，マイナス側ターミナル１８が引き出されてある。上記マイナス側ターミナル１８は，小ネジ１８１により，ハウジング１５に固定され，該ハウジング１５においてアースされている。
なお符号１５８は，ケース１０をハウジング１５に固定するためのクリップである。
【００４２】
次に，図４に示すごとく，本例の正特性サーミスタ装置１は，ディーゼルエンジン８の吸気系に取付ける，吸気加熱装置として使用するものである。
上記正特性サーミスタ装置１は，上記ディーゼルエンジン８とエアクリーナー８２との間に設けた，インテークマニホルド部８３内において，発熱体２が流路を横断するように，取付けられている。
なお，同図において，符号８４はピストン，８５は燃焼室，８６は吸気弁，８６１は排気弁，８７は燃料噴射ノズルである。
【００４３】
また，上記正特性サーミスタ装置１による吸気の加熱は，以下のようにして行われる。
即ち，図示しないバッテリにより供給された電流が，上記正特性サーミスタ装置１のプラス側ターミナル１９に入り，上記電流は，内側放熱ブロック３１の伝熱プレート３０１より金属ペースト電極２５を通って，発熱体２の厚さ方向に流れる。その後，上記電流は，外側放熱ブロック３２を経て，マイナス側ターミナル１８に至り，小ネジ１８１を介して，ハウジング１５にアースされる。
【００４４】
これにより，上記発熱体２において，熱が発生する。発生した熱は上記金属ペースト電極２５，オイル４を介して放熱ブロック２における，伝熱プレート３０１，放熱フィン３０２に伝熱する。
よって，上記ディーゼルエンジン８に取り込まれた空気は，上記放熱フィン３０２を横断することにより，加熱される。
【００４５】
次に，本例における作用効果につき説明する。
本例の正特性サーミスタ装置１においては，発熱体２と放熱ブロック３，３２との間の空間２００に, 流動性を有するオイル４が配置してある
これにより，金属ペースト電極２５の凸部２５５とにオイル４が残留することが防止され，よって，金属ペースト電極２５と放熱ブロック３，３２とが密接し，両者の間に優れた電気的導通を確保することができる。
【００４６】
また，上記オイル４は撥水性を有し，更に，発熱体２と放熱ブロック３，３２との当接部分をシールするように，ケース１０の正面１１及び背面１２には中枠部１１１が設けてある。
これにより，上記発熱体２と放熱ブロック３，３２との間に，水分，塩分等が浸入することを防止できる。更に，オイル４が両者の当接部分より漏れることも防止できる。よって，発熱体２，放熱ブロック３，３２等の腐蝕が防止できる。以上により，発熱体２と放熱ブロック３，３２との間に，優れた電気的導通を確保することができる。
【００４７】
また，上記オイル４により，発熱体２と放熱ブロック３，３２との間の空間２００が充填され，この間の伝熱効率が向上する。また，上記オイル４は流動性を有するため，気泡の巻き込みもなく，該気泡による伝熱効率の悪化を防止することもできる。
【００４８】
従って，本例によれば，発熱体と放熱ブロックとの間の電気的導通に優れ，かつ両者の間の伝熱効率が高い，正特性サーミスタ装置を提供することができる。
【００４９】
尚，実施例１ではＮｉメッキの上に金属ペースト電極を付与したが，本発明はこれに限定されるものではなく，例えばオーミックＡｇペースト，Ａｌペースト，ＺｎペーストなどのＮｉメッキのない一層電極でも同様の効果を得ることができる。
【００５０】
実施例２
本例は，表１，表２に示すごとく，本発明にかかる，発熱体と放熱ブロックとの間にオイルを配置した正特性サーミスタ装置の性能について，オイル以外の物質を配置した正特性サーミスタ装置等と比較評価するものである。
まず，本発明にかかる試料１〜７は，実施例１と同様の構成を有する正特性サーミスタ装置であって，発熱体と放熱ブロックとの間に，表１に示す各オイルを配置したものである。
【００５１】
また，表２に示すごとく，比較試料Ｃ１は，発熱体と放熱ブロックとの間に，シリコーングリスを配置してある。
また，比較試料Ｃ２は，発熱体と放熱ブロックとの間には，何も配置していない。
【００５２】
また，比較試料Ｃ３は，発熱体と放熱ブロックとの間に，グラファイトよりなる，厚さ０．２ｍｍのシートを配置してある。なお，上記シートは弾性を有する固体である。
比較試料Ｃ１〜Ｃ３ともに，その他は試料１〜７と同様の構造である。
ただし，Ｃ１のグリスのみは，表面粗さが５μｍでは導通が不安定になるため，表面粗さ２０μｍのデータである。
【００５３】
次に，上記試料１〜７，比較試料Ｃ１〜Ｃ３の性能を評価するに当たっては，以下に示す試験を行う。
まず，上記各試料及び比較試料を製作し，これらにおける突入電流を，ＤＣ１２Ｖを印加した時に流れる最大電流をペンレコーダにより測定する。
【００５４】
その後，上記各試料及び比較試料を，温度８０℃，湿度９５％の高温高湿雰囲気に１２００時間放置する。その後，上述した方法を用いて，再び突入電流を測定する。
上記測定により，作製直後の試料，比較試料の突入電流と，高温高湿雰囲気放置後の突入電流との間の変化率，即ち突入電流変化率を求める。
【００５５】
また，上記各試料及び比較試料の出力を，２５℃においてＤＣ１２Ｖ印加し，１ｍ3 ／ｍｉｎの風量における電流を測定し，電流と電圧の積により電力を求める。実施例３にて後述のオイル塗布した状態で電極の表面粗さを小さくしていった極限値（理想値）の出力に対する比を出力比とする。
【００５６】
上記結果を表１及び表２に示す。
上記突入電流変化率がマイナスであるということは，高温高湿雰囲気において，水分が発熱体と放熱ブロックとの間に侵入し，放熱ブロック等が腐蝕し，発熱体と放熱ブロックとの間の電気的導通が悪化したことを表す。即ち，上記腐蝕が生じなければ突入電流変化率は０％となる。
【００５７】
また，上記出力比は，発熱体と放熱ブロックとの間の伝熱効率の良，不良を表す。即ち，伝熱効率が最も良好である時，出力比は１００となる。
よって，上記表１，表２においては，上記突入電流変化率が−２０％以上であり，かつ出力比が９０％以上である試料及び比較試料を○，それ以外のものを×と評価する。
【００５８】
同表より知られるごとく，本発明にかかる試料１〜７は，突入電流変化率が−３％程度，また出力比が１００と，優れた性能を有することが判る。
一方，比較試料Ｃ１〜Ｃ３は，突入電流変化率が−２０％を越え，また出力比も８０〜８７％と低く，本発明の試料１〜７に比べて，いずれも劣っていることが判る。
【００５９】
これにより，本発明にかかる正特性サーミスタ装置は，高温高湿雰囲気において，放熱ブロック等の腐蝕が生じず，よって，発熱体と放熱ブロックとの間の電気的導通が悪化しないことが判る。
また，本発明にかかる正特性サーミスタ装置は，発熱体と放熱ブロックとの間の伝熱効率が高いことが判る。
【００６０】
【表１】
0003646345.tif 000002
【００６１】
【表２】
0003646345.tif 000003
【００６２】
実施例３
本例は，図１，図５，図６に示すごとく，エンジンオイルまたはシリコーングリスを配置した正特性サーミスタ装置における，金属ペースト電極の表面粗さと出力比との関係について説明するものである。
上記エンジンオイルを配置した正特性サーミスタ装置は，実施例１に示す正特性サーミスタ装置と同様の構成（図１参照）である。なお，上記エンジンオイルは表１の試料１と同様のものである。
【００６３】
また，上記シリコーングリスを配置した正特性サーミスタ装置も，図６に示すごとく，実施例１に示す正特性サーミスタ装置と同様の構成であって，発熱体２には，放熱ブロック３，３２と当接する当接面２５０に，金属ペースト電極２５を設け，かつ，上記発熱体２の金属ペースト電極２５５と放熱ブロック３，３２との間には，実施例２における表２（比較試料Ｃ１）に示す，シリコーングリスを配置してある。
【００６４】
上記出力比は，上述の各正特性サーミスタ装置において，実施例２と同様の方法により測定する。
また，各正特性サーミスタ装置における金属ペースト電極は，実施例１に示す方法を利用して，表面粗さだけを違えて形成する。なお，表面粗さは，ペースト中の金属粉の粒径によって制御する。
上記測定結果を図５に示す。同図における実線Ａは，エンジンオイルを配置した正特性サーミスタ装置，破線Ｂは，シリコーングリスを配置した正特性サーミスタ装置の結果である。
【００６５】
同図によれば，エンジンオイルを配置した正特性サーミスタ装置は，金属ペースト電極の表面粗さが小さくなるほど，出力比が１００に近づき，１０μｍ以下ではほぼ１００となる。従って，表面粗さが２０μｍ以下ならばシリコングリスより出力が大きくなるが，望ましくは１０μｍ以下にするのがよい。
【００６６】
一方，シリコーングリスを用いた正特性サーミスタ装置は，金属ペースト電極の表面粗さが２０μｍよりも小さくなった場合に，急激に出力比が低下してしまう。
これは，図６に示すごとく，金属ペースト電極２５における，ほぼ全ての凸部２５５と放熱ブロック３，３２との間にシリコーングリス９９が入り込み，発熱体２への電流の供給が途絶えたためである。
そして，上記現象は金属ペースト電極２５の表面粗さが小さくなり，凸部２５５の高さが低くなるほど起こりやすい。
【００６７】
一方，オイルを配置した正特性サーミスタ装置においては，オイルが流動性を有するため，実施例１における図１に示すごとく，凸部と放熱ブロックとの間は完全に接触し，両者の間にオイルが残留することはない。
よって，表面粗さ２０μｍ以下において，上述のシリコーングリスを配置した正特性サーミスタ装置とは逆に，表面粗さが小さくなることにより，発熱体と放熱ブロックとの距離が小さくなり，両者の間の伝熱効率が向上し，シリコーングリスを配置したもの以上の出力を得ることができる。
【００６８】
これにより，上記エンジンオイルを配置した本発明にかかる正特性サーミスタ装置は，伝熱効率に優れている。一方，シリコーングリスのごとき流動性のない物質を配置した正特性サーミスタ装置は，表面粗さを小さくすることによる，伝熱効率向上の効果を得ることができない。
【００６９】
実施例４
本例は，図７に示すごとく，実施例１と同様の構成を有する，各種正特性サーミスタ装置（ａ）〜（ｄ）における，高温高湿雰囲気における，耐久性について試験するものである。
まず，上記各正特性サーミスタ装置について説明する。
正特性サーミスタ装置（ａ）（図７における実線）は，金属ペースト電極の表面粗さが５μｍ，発熱体及び放熱ブロックとの間にエンジンオイル（実施例２における表１，試料１参照）を配置した本発明にかかる正特性サーミスタ装置である。
【００７０】
正特性サーミスタ装置（ｂ）（図７における一点鎖線）は，金属ペースト電極の表面粗さが２０μｍ，また発熱体及び放熱ブロックとの間にエンジンオイルを配置した正特性サーミスタ装置である。
正特性サーミスタ装置（ｃ）（図７における破線）は，金属ペースト電極の表面粗さが５μｍ，また発熱体及び放熱ブロックとの間に何も配置していない正特性サーミスタ装置である。
【００７１】
正特性サーミスタ装置（ｄ）（図７における二点鎖線）は，金属ペースト電極の表面粗さが２０μｍ，また発熱体及び放熱ブロックとの間に何も配置していない正特性サーミスタ装置である。
【００７２】
上記試験は，実施例２と同様に，後述する各正特性サーミスタ装置を温度８０℃，湿度９５％の高温高湿雰囲気に放置し，突入電流変化率の経時変化について測定する。
上記測定結果を図７に示す。
【００７３】
ここで，仮に，上記正特性サーミスタ装置を，実施例１に示すごとく，ディーゼルエンジンの吸気加熱装置として用いる場合には，上記試験において，高温高湿雰囲気に１０００時間を越えて放置した時に，突入電流変化率が−２０％以下であらねばならない。
即ち，上記突入電流変化率が−２０％以下となった場合には，即熱性が低下し，ディーゼルエンジンの始動性が悪化する，また白煙が低減できない等の不具合が生じるためである。
【００７４】
図７に示すごとく，何も配置していない正特性サーミスタ装置（ｃ），（ｄ）は，上述の条件を満たしていない。特に，金属ペースト電極の表面粗さが大きい（ｄ）は，時間とともに著しく突入電流変化率が悪化する。
【００７５】
しかし，エンジンオイルを配置した正特性サーミスタ装置（ａ），（ｂ）は，突入電流変化率の低下も小さく，高温高湿雰囲気における耐久性に優れている。以上より，エンジンオイルを配置した本発明にかかる正特性サーミスタ装置は，ディーゼルエンジンの吸気加熱装置としてふさわしいことが判る。
【００７６】
実施例５
本例は，図８に示すごとく，正特性サーミスタ装置を用いて空気を加熱する際，該正特性サーミスタ装置を通過する空気量と出力との関係について説明する。即ち，実施例４における，各正特性サーミスタ装置（ａ），（ｃ）を用いて，２５℃においてＤＣ１２Ｖを印加し，所定の風量における電流を測定し，電流と電圧の積により電力を求める。
【００７７】
一般に，正の抵抗温度係数を有する発熱体は，通電により発熱するが，該発熱体の温度は，ある一定の温度で安定する。
このような発熱体を用いて空気を加熱した場合には，発熱体に触れる空気の量が増大するごとに，より多くの熱が奪われ，発熱体の温度が低下する。しかし，温度が低下すれば，上記発熱体は抵抗が減少し，より多くの電流が流れ，再び，発熱体の温度は元の温度まで上昇し，そこで安定する。
従って，上記正特性サーミスタ装置（ａ），（ｃ）を用いて空気を加熱した場合には，空気量が増大するにつれて，出力も増大する。
【００７８】
図８に示すごとく，正特性サーミスタ装置（ａ），（ｃ）の出力は，空気量の増大と共に増大するが，正特性サーミスタ装置（ａ）増大の割合のほうが（ｃ）よりも大きく，この傾向は，空気量が増大すればするほど，強くなる。
【００７９】
これにより，正特性サーミスタ装置（ａ）においては，発熱体の熱が効率良く，被加熱体に伝熱されているが，正特性サーミスタ装置（ｃ）においては，発熱体の熱が，被加熱体に効率良く伝熱できない状態にあることが判る。
【００８０】
近年，排気ガス規制の強化に伴い，大型トラック用の吸気加熱装置の需要が高まっており，該吸気加熱装置として，正特性サーミスタ装置を使用する機会が増大している（実施例１における図４）。
そして，エンジンが大型となれば，それに伴い，エンジンが吸気する空気量も増大する。従って，上述のエンジンオイルを配置した正特性サーミスタ装置は，大型トラックの吸気加熱装置として最適であることが判る。
【００８１】
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例１における，正特性サーミスタ装置の要部拡大図。
【図２】実施例１における，正特性サーミスタ装置の平面図。
【図３】実施例１における，正特性サーミスタ装置の一部切欠き説明図。
【図４】実施例１における，ディーゼルエンジンの吸気系の説明図。
【図５】実施例３における，正特性サーミスタ装置の出力比と表面粗さとの関係を示す線図。
【図６】実施例３における，シリコーングリスを用いた，比較例としての正特性サーミスタ装置の要部拡大図。
【図７】実施例４における，正特性サーミスタ装置の突入電流変化率と高温高湿雰囲気における耐久時間との関係を示す線図。
【図８】実施例５における，正特性サーミスタ装置の空気量と出力との関係を示す線図。
【図９】従来例における，加熱装置の要部拡大説明図。
【符号の説明】
１．．．正特性サーミスタ装置，
２．．．発熱体，
２５．．．金属ペースト電極，
２５０．．．当接面，
３，３１，３２．．．放熱ブロック，
４．．．オイル，
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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