(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱延鋼帯の製造設備における最終仕上げ圧延機の後方に設けられ、高温の熱延鋼帯を搬送する鋼帯搬送路と、
この鋼帯搬送路の上方部位で、かつ鋼帯搬送路を横断する方向に亘って設けられ、冷却水供給源から冷却水供給管を介して供給される冷却水を集溜するノズルヘッダーと、
上記冷却水供給管に設けられ、冷却水の供給と供給停止を制御する冷却水供給制御手段と、
上記ノズルヘッダーに鋼帯搬送路の幅方向と対向して設けられ、熱延鋼帯に対して冷却水を噴射散水するノズルと、
上記ノズルヘッダー内に収容され、上記冷却水供給管から供給される冷却水を一時的に保持し、かつオーバーフローした分をノズルヘッダーに受け入れさせるタンクとを具備し、
上記ノズルは、その内径が４ｍｍもしくはそれ以下に設定される孔部を備えたことを特徴とする熱延鋼帯の冷却装置。
【請求項２】
熱延鋼帯の製造設備における最終仕上げ圧延機の後方に設けられ、高温の熱延鋼帯を搬送する鋼帯搬送路と、
この鋼帯搬送路の上方部位で、かつ鋼帯搬送路を横断する方向に亘って設けられ、冷却水供給源から冷却水供給管を介して供給される冷却水を集溜するノズルヘッダーと、
上記冷却水供給管に設けられ、冷却水の供給と供給停止を制御する冷却水供給制御手段と、
上記ノズルヘッダーに鋼帯搬送路の幅方向と対向して設けられ、熱延鋼帯に対して冷却水を噴射散水するノズルと、
上記ノズルヘッダー内に収容され、上記冷却水供給管から供給される冷却水を一時的に保持し、かつオーバーフローした分をノズルヘッダーに受け入れさせるタンクとを具備し、
上記ノズルは、多数の小孔からなる多孔噴流ノズルであることを特徴とする熱延鋼帯の冷却装置。
【請求項３】
熱延鋼帯の製造設備における最終仕上げ圧延機の後方に設けられ、高温の熱延鋼帯を搬送する鋼帯搬送路と、
この鋼帯搬送路の上方部位で、かつ鋼帯搬送路を横断する方向に亘って設けられ、冷却水供給源から冷却水供給管を介して供給される冷却水を集溜するノズルヘッダーと、
上記冷却水供給管に設けられ、冷却水の供給と供給停止を制御する冷却水供給制御手段と、
上記ノズルヘッダーに鋼帯搬送路の幅方向と対向して設けられ、熱延鋼帯に対して冷却水を噴射散水するノズルと、
上記ノズルヘッダー内に収容され、上記冷却水供給管から供給される冷却水を一時的に保持し、かつオーバーフローした分をノズルヘッダーに受け入れさせるタンクとを具備し、
上記ノズルは、冷却水を噴霧状にして散水するスプレーノズルであることを特徴とする熱延鋼帯の冷却装置。
【請求項４】
上記タンクは、その容積が、上記ノズルヘッダーの容積の半分以上に設定されることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却装置。
【請求項５】
上記ノズルを、熱延鋼帯の長手方向に沿って複数段に配置し、それぞれ独立して冷却水供給および流量制御する手段を設けたことを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、熱間圧延されて高温化している熱延鋼帯を冷却する冷却装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
熟間圧延された鋼帯は高温化しているので冷却の必要があるが、近年の材質制御の要求から、大水量を用いて鋼帯を焼入れ処理する、いわゆる急冷却が一般的に行われている。
【０００３】
圧延直後の鋼帯を冷却装置に通板して冷却を行うと、冷却装置の入り側での鋼帯の長手方向の温度分布は、図７に示すような変化を有している。すなわち、搬送される鋼帯の先端と後端では約３０℃の温度差がみられる。
【０００４】
均一な材質を得るには、冷却停止温度を鋼帯内で均一化することが重要であるが、そのためには冷却装置の入口での温度差を打ち消すべく、冷却を鋼帯の長手方向に亘って制御する必要がある。
【０００５】
薄肉鋼帯の場合は、仕上げ圧延機から出たところで鋼帯搬送速度が６５０ｍｐｍ程度であり、鋼帯の先端と後端、中央部との均一な冷却および急冷却を実現するためには、鋼帯先端が仕上げ圧延機を出たあと冷却水を噴射して冷却を開始するまでの時間がより短くてすむノズルヘッダーを備えなければならない。
【０００６】
すなわち、冷却水の供給指示が出されてから実際に冷却水を鋼帯に噴射散水するまでの時間がごく短く、かつ冷却水の供給停止指示が出されてから実際に冷却水の噴射が停止するまでの時間がごく短い、オン−オフ応答特性の優れたノズルヘッダーが求められている。
【０００７】
このような要望を満たせるノズルヘッダーとして、従来、特公昭５８−５７３０号や、特公昭５７−３７３６号あるいは特公昭６３−９８８７号等が主張している。
【０００８】
上記特公昭５８−５７３０号は、ヘッダーへの冷却水供給を停止するのと同時に、水槽内の冷却水の落下と遮断を行い得るようにした冷却装置である。この冷却水の落下と遮断を行う手段は、ノズル出口に設けた回転柱体を回動して、冷却水のオンオフ制御を行っている。
【０００９】
また、特公昭５７−３７３６号では、水槽の内部に設けたシール装置によって水中からシールするノズルが提案されている。特公昭６３−９８８７号では、ノズルの下流に可動域を設けるとともに、ノズル出口にノズルを遮蔽可能な逆蔽蓋を設け、冷却水の落下を遮断している。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特公昭５８−５７３０号や特公昭５８−３７３６号等のノズル出口や水槽内部で水流を遮蔽する方式では、長年の使用によってシール部分が損傷し、シールが不完全となって充分な遮蔽効果が得られなくなる虞れがある。
【００１１】
また、特公昭５８−３７３６号のスリットノズルの出口に開閉可能な蓋を設ける方式では、開閉のための設備が複雑で、設備費が高くなる。また、この場合も、長年の使用によってシール部分からの水漏れが頻発し、冷却ムラの原因となり易い。
【００１２】
さらに、特公昭６３−９８８７号に記載されるように、ノズル下流部に可動枠を設けて冷却水の落下を防止する手段は、可動させる機構が複雑で設備費が高いという問題がある。
【００１３】
本発明は、上述の事情を考慮してなされたものであり、その目的とするところは、最終仕上げ圧延機から出た高温の圧延鋼帯を冷却水で冷却するのにあたって、特に冷却水のオン−オフ応答特性に優れた冷却構造を有する圧延鋼帯の冷却装置を提供しようとするものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
本発明は上述の目的を満足するためになされていて、熱間圧延された熱延鋼帯を鋼帯搬送路に沿って搬送し、この状態でノズルから冷却水を噴射して冷却するが、冷却水の供給と停止であるオンーオフの応答特性を高めるために、ノズルヘッダー内に冷却水を一時的に溜めるタンクを収容している。
【００１５】
このような構成を採用することにより、冷却水の供給を停止した際に、ノズルヘッダー内のタンクによってノズルから漏れ出る冷却水量がごく少なく、また、次に冷却水を送水するのとほぼ同時にノズルでの冷却水の噴射散水が開始され、いわゆるオン−オフ応答特性に優れる。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施態様を、図面にもとづいて詳細に説明する。
図１は、熱延鋼帯の製造設備を概略的に示している。すなわち、粗圧延機で圧延された粗バー１は、ローラテーブルからなる鋼帯搬送路３上を搬送されて、連続的に複数の連続仕上げ圧延機２で所定の厚みまで圧延され、最終仕上げ圧延機２Ｅ後方のランナウトテーブル４に導かれる。このランナウトテーブルのほとんど大部分は後述する冷却装置５を構成していて、ここで冷却されたあと、後方の巻き取り機６で巻き取られて熱延コイルとなる。
【００１７】
つぎに、上記冷却装置５につき、図２ないし図４にもとづいて詳細に説明する。なお、図２は冷却装置５の概略の斜視図であり、図３は冷却装置の平面図、図４は冷却装置を断面にした正面図である。
【００１８】
すなわち、上記冷却装置５は基本的に、ノズルヘッダー７と、ノズル８と、ノズルヘッダー７内に収容されるスリット付タンク９と、上記ノズルヘッダー７に接続される冷却水供給管１０と、この冷却水供給管の中途部に設けられる冷却水供給制御手段である制御装置１１とから構成される。
【００１９】
上記ノズルヘッダー７は、断面が矩形状で、両側端面が閉塞される箱体であって、鋼帯搬送路３の上方部位で、かつ搬送路を横断する方向に亘って配置される。ノズルヘッダー７の長手方向は鋼帯搬送路３に搬送される熱延鋼帯Ｐの幅方向に対応し、かつノズルヘッダー７の長手方向全長は、熱延鋼帯Ｐの幅寸法と実質的に同一の長さに形成される。
【００２０】
上記ノズルヘッダー７の一方の端面には、中途部に制御装置１１を備えた冷却水供給管１０が接続されていて、この冷却水供給管の他端部は図示しない冷却水供給源に連通される。
【００２１】
このノズルヘッダー７の下面部には、千鳥状に多数の孔部が設けられた多孔板からなるノズル８が嵌め込まれる。したがって、このノズル８は、搬送される圧延鋼帯Ｐの幅方向と実質的に同一の長さに亘って設けられる。
【００２２】
上記タンク９の長手方向は上記ノズルヘッダー７の長手方向に対応し、タンク９の長手方向寸法はノズルヘッダー７の長手方向寸法と板厚分を除いてほぼ同一に形成されていて、この両側端はノズルヘッダー７の両側端面に密に接触している。
【００２３】
タンク９の断面はノズルヘッダー７と同様、矩形状をなすが、ノズルヘッダーの上下面部と左右両側面部よりも所定寸法だけ小さく形成される。このことから、スリット付きタンク９の長手方向の両側部を除く上下面部と左右両側面部は、ノズルヘッダー７の上下面部および左右両側面部と、それぞれ所定の空間が形成されている。そして、タンク９の上面部には長手方向に亘ってスリット９ａが設けられている。
【００２４】
上記ノズルヘッダー７の端面に接続される上記冷却水供給管１０は、その直径がタンク９の断面寸法よりも小さく、かつタンクの断面積内に対向して接続されている。
【００２５】
したがって、冷却水供給管１０から供給される冷却水は、一旦はタンク９内に導かれて充満し、さらにタンク上面部のスリット９ａから溢れ出てノズルヘッダー７内を満たすこととなり、冷却水はスリット９ａからノズルヘッダー内に自由に出入りできるようになっている。
【００２６】
上記制御装置１１は、たとえば電気信号によって開閉動作を行う制御弁であり、すなわち電磁開閉弁が用いられている。したがって、この電磁開閉弁である制御装置１１にオン−オフの電気信号を送ることにより、冷却水供給管１０からの冷却水の供給と供給停止をなす。
【００２７】
このようにして構成される冷却装置５であって、制御装置１１にオン信号を送って内蔵する流路を開放すると、冷却水供給源から冷却水が冷却水供給管１０を通りスリット付きタンク９を介してノズルヘッダー７に供給される。
【００２８】
冷却水はノズルヘッダー７内に充満し、かつこの下面部のノズル８から均一な圧力で噴出散水される。この散水方向に鋼帯搬送路３が位置し、かつ高温の熱延鋼帯が搬送されるところから、ノズル８から噴射散水する冷却水によって熱延鋼帯の表面全体が冷却される。すなわち、ノズル８は多孔噴流ノズルとなる。
【００２９】
制御装置１１にオフ信号を送ってこの流路を閉成すれば、タンク９とともにノズルヘッダー７内への冷却水の供給は停止される。したがって、ノズル８からの冷却水の噴射散水作用も停止する。
【００３０】
この停止時において、ノズルヘッダー７内にスリット付きタンク９を収容したので、ほとんどの冷却水が一時的にタンク９内に溜められることになり、タンク９とノズルヘッダー７との間に残された冷却水のみがノズル８から漏れ出る。
【００３１】
このように、ノズルヘッダー７内にスリット付きタンク９を収容して、このタンク内に冷却水を一時的に溜めるようにしたので、冷却水の供給を停止した際にノズル８から漏れ出る冷却水の量を最小限に抑制できる。
【００３２】
再び、制御装置１１にオン信号を送って冷却水供給を開始すると、既にタンク９内に冷却水が満杯状態で溜まっているために、供給開始とほとんど同時にタンクのスリットから冷却水が溢れノズルヘッダー７を介してノズル８から冷却水が噴射散水される。
【００３３】
したがって、冷却水の供給および停止のオンーオフ応答特性に優れ、ノズル８から漏れ出る量を極力抑制した冷却装置５を得られることとなる。
【００３４】
（第１の実施例）
つぎに、第１の実施例について説明する。
たとえば、ノズルヘッダー７として幅寸法１３３０ｍｍ、長さ寸法４００ｍｍ、高さ寸法２００ｍｍに設定し、幅寸法１２５０ｍｍの熱延鋼帯Ｐに対してノズル８から噴射される冷却水の噴射反応時間を、比較例とともに測定することによりノズルのオン−オフ応答特性の比較を行った。
【００３５】
なお、本実施倒で用いたノズル８は、ボックス状のノズルヘッダー７の下面に内径が４ｍｍの小孔を３０×６０ｍｍピッチの千鳥状に設けられものであり、冷却水はその孔部から噴射される多孔板噴流ノズルである。
【００３６】
制御装置１１の開放とともに冷却水供給管１０内の冷却水はノズルヘッダー７に導かれ、さらにタンク９を満たしたあと、このスリット９ａから溢れ出てタンク９とノズルヘッダー７との空間を満たし、ノズル８から噴射散水される。
【００３７】
そして、本実施例においてノズル８と、制御装置１１および冷却水供給管１０は、冷却対象の熱延鋼帯Ｐに対して水平に配置している。したがって、制御装置１１をオフしたとき、この制御装置１１からノズル８に至るまでの配管の静圧差によって、ノズル８から漏れ出す冷却水を抑制できる。
【００３８】
従来構造である比較例として、たとえば図６（Ａ）（Ｂ）に示すように、下面部に多孔板からなるノズル８Ｚを備えた同一寸法形状のノズルヘッダー７Ｚと、ここに接続される冷却水供給管１０Ｚとからなる冷却装置を用意した。
【００３９】
ノズル８Ｚにおける孔部の内径とピッチは実施例のノズル８と同一としているが、比較例では本実施例のようにタンク９を収容していないところから、冷却水供給管１０Ｚから制御装置１１Ｚを介してノズルヘッダー７Ｚに流れ込む冷却水は、直接ノズル８Ｚから噴射するようになっている。
【００４０】
このような構成をもとに、本実施例と比較例それぞれにノズル８，８Ｚから噴射される冷却水の噴射反応時間を測定して、ノズルのオン−オフ応答特性の比較を行った。
【００４１】
本発明における実施例と比較例（従来構造）における冷却水供給と停止のオン−オフ応答特性の比較結果を表１にまとめた。
【００４２】
【表１】
0003613133.tif 000002
【００４３】
本実施例ではノズルヘッダー７内に一時的に冷却水を溜めるタンク９を収容したので、ノズル孔部内径４ｍｍの場合に、冷却水の供給を停止したときにノズル内から冷却水が漏れ出る時間を測定した結果は０．５秒と極めて短く、ノズル８から漏れ出す冷却水量はわずかであって、ノズルヘッダー７とタンク９との隙間に存在する冷却水もほとんど漏れ出さなかった。
【００４４】
一方、従来構造である比較例で示した装置で、同様に冷却水の供給を停止したときにノズル８Ｚ内から冷却水が漏れ出る時間を測定した結果は１６秒であった。また、このとき、ノズルヘッダー７Ｚ内の冷却水がすべて漏れ出した。
【００４５】
すなわち、本実施例においてはノズルヘッダー７内において冷却水を一時的に保持することが可能なタンク９を収容することによって、ノズルヘッダー７と冷却水供給管１０との間で幅方向に生じる静圧差を抑制できる。
【００４６】
これに対して従来技術では、ノズルヘッダー７Ｚ内部と冷却水供給管１０Ｚとの間に何も存在しないため、幅方向で生じる静圧差を抑制できず、ノズルヘッダー７Ｚ内部に残留する冷却水が全て漏れ出てしまう。
【００４７】
また、冷却水の供給を停止（オフ）した場合に、本実施例ではノズル８内から漏れ出す可能性のある冷却水は、ノズル８とノズルヘッダー７内のタンク９との隙間に溜まっている冷却水のみであるが、比較例ではノズルヘッダー７Ｚ内の全冷却水および制御装置１１Ｚからノズルヘッダー間の冷却水供給管１０Ａ内の冷却水も全て流出する可能性があるため、本実施例がオフ特性に優れている。
【００４８】
そして、再度噴射する際に、本実施例ではノズルヘッダー７とタンク９との隙間に冷却水が満たされればノズル８から水が噴射散水されるので、噴射待ち時間が極めて短くオン特性に優れている。
【００４９】
また、本実施例では漏れ出る可能性のある冷却水の量が少なく、そのヘッド（水頭圧）が小さいため、ノズル８の孔部内径が４ｍｍの場合には毛細管現象によりノズル出口からの冷却水の漏れを防止できる。一方、比較例では、毛細管現象による圧力では流下しようとする冷却水の流出をせき止められず、ノズル８Ｚからの冷却水の漏出が避けられない。
【００５０】
第１の実施例と比較例のノズルヘッダーを同一サイズとしたノズルにおいて、ノズルの孔部内径を５ｍｍとした場合の冷却水供給のオフ特性実験を行った。その結果、各条件において制御装置をオフすると同時に、ノズルヘッダー内に残存する冷却水が漏れ出した。ただし、本実施例ではノズル８とノズルヘッダー７内に設けたタンク９との隙間に残存する冷却水のみが漏れ出たため、比較例におけるノズル８Ｚに比べて冷却水の漏れ出す時間が短縮された。
【００５１】
すなわち、ノズルの孔部内径５ｍｍにおいて、冷却水供給を停止してからノズル内の冷却水が漏れ出すまでの時間は、実施例では５秒であり、比較例では１０秒であって、本実施例の方が比較例よりもオフ特性に優れることとなる。
【００５２】
ついで、同一条件でのオン特性を下記の通り調べた。すなわち、制御装置を開放して冷却水がノズルから実際に噴射されるまでの時間を測定した。制御装置を開放してノズルから噴射されるまでの所要時間は、本実施例において０．９秒と極めて短かった。
【００５３】
これは、ノズルヘッダー７内に冷却水を一時的に保持するタンク９を備えることによって、冷却水の供給を停止（オフ）した場合に冷却水がタンク９内に一時的に保持されるため、次回、再び冷却水の供給を行う際のノズル８から冷却水が噴射されるまでの時間は、ノズルヘッダー７とタンク９との隙間を満たすまでの時間となる。したがって、ノズルヘッダー内に冷却水を保持するタンクを有していない比較例に比べて、本実施例では噴射時間が短縮する。
【００５４】
また、内径４ｍｍの多孔噴流ノズル８では、冷却水供給を遮断する時にノズル８内から漏れ出す冷却水がほとんどないために、再び冷却水の供給を開始した場合には制御装置１１の開放とほぼ同時に鋼帯Ｐへ噴射散水できる。
【００５５】
一方、内径５ｍｍの多孔噴流ノズル８の場合は、冷却水供給を停止する時にノズルヘッダー７とタンク９との隙間に存在する冷却水が漏れ出てしまうため、再び冷却水の供給を開始した場合にノズル８とタンク９との隙間の領域を冷却水が満たすまでにわずかに時間がかかり、孔部内径が４ｍｍのノズル８に比べて噴射開始時間（２秒）が遅れている。
【００５６】
これに対して、比較例で冷却水が噴射されるまでの時間、および冷却水の供給を停止してからノズル８Ｚ内の冷却水が漏れ出るまでの時間を測定したところ、冷却水がノズル８Ｚから噴射するまでの時間は３．３秒であった。
【００５７】
これは、冷却水の供給を遮断した場合に、上述したようにノズルヘッダー７Ｚ内の冷却水がすべて漏れ出てしまうため、再び冷却水の供給を開始とした場合に、ノズル８Ｚから冷却水が噴射されるまでにノズルヘッダー７Ｚ内を冷却水が満たすまでの時間が加算されてしまうためである。
【００５８】
本実施例において、噴射時間は冷却水供給管１０から供給される冷却水の流量およびノズルヘッダー７と冷却水を一時的に保持するタンク９間の空間の体積で一義的に決まる。
【００５９】
つまり、ノズルヘッダー７とタンク９との間の空間部を満たすまでの時間が噴射開始時間となる。よって、噴射開始時間はノズルヘッダー７内に収容するタンク９の容積および噴射流量を変化することによって制御が可能となる。
【００６０】
また、本発明の主旨から考えると、ノズルヘッダー７内の総体積に対するタンク９内の体積の割合が大きければ、言い換えれば、タンク９とノズルヘッダー７内壁との間の空間領域が小さければ、さらにオンーオフ応答特性が良くなる。
【００６１】
同時に、ノズル８と冷却水を一時的に保持するタンク９との隙間に存在する冷却水のヘッド（水頭差）が小さいので、多孔噴流ノズルの孔部の表面張力によってノズルヘッダー内の冷却水が流出し難い。さらに、ノズルヘッダー７内部の総体積の１／２以上のタンク容積があれば冷却水の流出防止効果がある。
【００６２】
以上の条件を満足させるために、たとえば図５（Ａ）に示すように、多孔板からなるノズル８Ａを下面部に嵌め込んだノズルヘッダー７Ａの断面が矩形状である場合に、タンク９Ａの断面形状を矩形とする。また、図５（Ｂ）に示すように、ノズルヘッダー７Ｂの断面が円形である場合には、タンク９Ｂの断面を円形とすることが、効率的なノズル設計となる。
【００６３】
そして、それぞれタンク９Ａ，９Ｂの上面部に長手方向（すなわち、圧延鋼帯Ｐの幅方向）に亘ってスリット９ａ１  ，９ａ２  を設けることは、ノズル８Ａ，８Ｂの長手方向（すなわち、圧延鋼帯Ｐの幅方向）に亘って均一に冷却水を噴射するために効果的であり、かつスリット状に形成したことで圧力損失を極力防げる。さらに、流出防止効果を確実にするためには、タンク９Ａ，９Ｂの上面部を水平とし、多孔板ノズル８Ａ，８Ｂの噴射孔部の位置も水平とすることが望ましい。ただし、圧損を増やさないようなスリット状と似た形として多数の孔をタンクに設けてもよい。
【００６４】
図５（Ｂ）は、ノズルヘッダー７Ｂ内にタンク９Ｂを収容することを前提として、ノズル８Ｂとして複数のスプレーノズルを用いている。なお、この場合においても、ノズル内径の設定は４ｍｍもしくはそれ以下とするとよい。
【００６５】
上記ノズルヘッダー７Ｂおよびタンク９Ｂはともに断面形状が円形であり、タンク９Ｂのスリット９ａ２  は上部の軸方向に沿って設けられることには変りがない。
【００６６】
このような冷却装置においても、先に図２ないし図４に示す多孔板ノズル８と同様に、スプレーノズル８Ｂのオン−オフ特性は極めて良好であった。なお、上記スプレーノズルとしてこれら以外に、フラットラミナーノズルや、円管ラミナーノズルなどを用いてもよい。
【００６７】
ただし、冷却水供給停止時におけるノズルからの冷却水の流出については、ノズル出口とノズルヘッダー内に収容するタンクの上縁との水頭差が小さい方が流出し難いことは、言うまでもない。
【００６８】
たとえば、図５（Ａ）に示す冷却装置での水頭差はＨ１  であり、図５（Ｂ）に示す冷却装置での水頭差ではＨ２  である。これらの点を考慮すると、本発明の実施例で用いた多孔板ノズルが最も水頭高さの差が小さい構造であり、したがって最も効果的な本発明の実施形態であると言える。
【００６９】
（第２の実施例）
第２の実施例は、本発明の冷却装置を多段に複数配置し、鋼帯の先端から後端までの温度制御性を改善させた例である。
ここで、第１の実施例に用いたノズル（噴射オン時間が０．９秒）で、その長さ寸法を４２０ｍｍ、幅寸法を２０００ｍｍとして、２０バンク鋼帯の上下部に配置しており、それぞれのノズルは独立して冷却水の供給と流量の制御が可能となっている。
【００７０】
このような冷却装置を備えたうえで、連続圧延機で圧延された板厚３ｍｍ、幅寸法１８００ｍｍの鋼帯を６００ｍｐｍで搬送し、通過させることにより冷却を施す。
【００７１】
このときの各ノズルにおける冷却水の噴射タイミングは、鋼帯の先端部が冷却装置を通過するのと同時に定常的な冷却が開始されるように調整した。従来のように、予め冷却水が噴射された冷却装置内に鋼帯先端を通過させる方法では、鋼帯先端が流体の圧力によって力を受け、通板性が悪くなり、通板異常や板のばたつきが発生し、安定通板が阻害されていた。
【００７２】
これに対してこの実施例では、噴射時間が０．９秒と非常に短いために鋼帯が冷却装置を通過するのとほぼ同時に冷却を開始するのが可能となるので、鋼帯の安定通板を確保しつつ先端から安定した冷却が可能となる。また、従来ノズル（噴射時間３．２秒）に比べて鋼帯先端部での冷却非定常部が短くなり、温度制御性が向上して、品質が安定し、歩留まりも向上する。
【００７３】
また、鋼帯の長手方向の温度制御については、圧延した鋼帯の長手方向に温度差が生じている場合、従来のノズルでは噴射時間が長い（３．２秒）ために局部的な温度ムラを解消するように冷却装置のオンーオフを制御することは難しいが、上述の実施例のノズルを用いることにより、鋼帯の温度ムラに応じて冷却装置のオンーオフ制御が可能になり温度制御性が格段に向上する。
【００７４】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、冷却水の供給指示をなしてから熱延鋼帯への冷却水の供給が実際に行われるまでの時間の短縮化を図り、冷却水供給停止指示を出してから鋼帯上への冷却水の供給が実際に停止するまでの時間短縮化を得る。
【００７５】
したがって、ノズルからの不必要な冷却水の漏れ出を回避して、熱延鋼帯に対する冷却の制御性を大幅に改善することができ、長期間使用しても損傷することがなく、構造も簡易的であり有用である。
【００７６】
また、温度制御性として、応答性のよいノズルを用いることにより、鋼帯の長手方向の冷却温度を均一にすることが可能となり、鋼帯内の材質のばらつきが低減し、均質な材料が得られるなどの、種々の効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態を示す、熱延鋼帯の製造設備の概略の構成図。
【図２】同実施形態を示す、熱延鋼帯冷却装置一部の概略の斜視図。
【図３】同実施形態を示す、熱延鋼帯冷却装置の断面した概略の平面図。
【図４】同実施形態を示す、熱延鋼帯冷却装置の断面した概略の正面図。
【図５】実施例において使用した、互いに異なる熱延鋼帯冷却装置の構成図。
【図６】比較例としての、熱延鋼帯冷却装置の断面した平面図と正面図。
【図７】圧延直後の鋼帯を冷却装置に通板して冷却を行う際の、同装置の入り側での鋼帯の長手方向の温度分布図。
【符号の説明】
５…冷却装置、
７…ノズルヘッダー、
８…ノズル、
９…スリット付タンク、
１１…制御装置（冷却水供給制御手段）、
１０…冷却水供給管、
Ｐ…熱延鋼帯。
【図１】
0003613133.tif 000003
【図２】
0003613133.tif 000004
【図３】
0003613133.tif 000005
【図４】
0003613133.tif 000006
【図５】
0003613133.tif 000007
【図６】
0003613133.tif 000008
【図７】
0003613133.tif 000009