(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を循環させる冷凍サイクルで減圧手段の下流に設けられる蒸発器において、
複数積層された蒸発部プレートの間に個々に形成され、冷媒の蒸発領域となる複数の冷媒蒸発流路と、
複数積層された熱交換部プレートの間に、入口冷媒流路と出口冷媒流路とを個々に形成してなり、上記入口冷媒流路の冷媒と上記出口冷媒流路の冷媒とを熱交換させる熱交換部と、
上記複数の熱交換部プレートを貫通して形成され、上記減圧手段から流出した冷媒を上記入口冷媒流路へ導入する下入口冷媒タンク部と、
上記複数の熱交換部プレートを貫通して形成され、上記入口冷媒流路から流出した冷媒を送り出す上入口冷媒タンク部と、
上記複数の蒸発部プレートを貫通して形成され、上記上入口冷媒タンクから流出した冷媒が導入される入口タンク部と、
上記入口タンク部の冷媒を、更に減圧した後上記各冷媒蒸発流路へ導入する第２減圧手段と、
上記複数の蒸発部プレートを貫通して形成され、上記各冷媒蒸発流路から流出した冷媒を送り出す出口タンク部と、
上記複数の熱交換部プレートを貫通して形成され、上記出口タンク部から流出した冷媒を上記出口冷媒流路へ導入する上出口冷媒タンク部と、
上記複数の熱交換部プレートを貫通して形成され、上記出口冷媒流路から流出した冷媒を送り出す下出口冷媒タンク部と、
上記熱交換部プレートの積層方向両側に配設され、一方は上記上入口冷媒タンク部，上記下入口冷媒タンク部，上記下出口冷媒タンク部，及び上記上出口冷媒タンク部の一端を封止し、他方は前記蒸発部プレートに積層される一対のエンドプレートと、
上記一方のエンドプレートの、上記下入口冷媒タンク部および上記下出口冷媒タンク部の一端を封止する部分に設けられたジョイントブロックと、
上記一方のエンドプレートの上記上出口冷媒タンク部の封止部分にのみ立設され、該エンドプレートを補強する補強用リブと、
を備えたことを特徴とする蒸発器。
【請求項２】
上記補強用リブが、上記エンドプレート上の閉曲線に沿って立設されたことを特徴とする請求項１記載の蒸発器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、冷媒を循環させる冷凍サイクルで減圧手段の下流に設けられる蒸発器に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、この種の蒸発器は、例えば自動車用空気調和装置などに利用されており、例えば、次のようなものが考えられている。即ち、複数積層されたプレートの間に個々に形成され、冷媒の蒸発領域となる複数の冷媒蒸発流路と、上記複数のプレートを貫通して形成され、上記減圧手段から流出した冷媒を上記各冷媒蒸発流路へ導入する入口流路と、上記複数のプレートを貫通して形成され、上記各冷媒蒸発流路から流出した冷媒を送り出す出口流路と、上記プレートの積層方向両側に配設され、上記入口流路または上記出口流路の一端または両端を封止するエンドプレートと、を備えたものがそれである。
【０００３】
この種の蒸発器では、減圧手段から流出した冷媒を入口流路を介して冷媒蒸発流路へ導入し、その冷媒蒸発流路にて冷媒を蒸発（気化）させた後、出口流路を介して送り出すことができる。すると、冷媒が蒸発する際に室内空気との間で熱交換が行われ、室内空気を冷却することができる。
【０００４】
また、近年、上記構成に加えて、更に、上記入口流路の冷媒と上記出口流路の冷媒とを熱交換させる熱交換部と、上記熱交換された上記入口流路の冷媒を、更に減圧した後上記各冷媒蒸発流路へ導入する第２減圧手段と、を備えたいわゆるα型の蒸発器も考えられている。このような蒸発器では、減圧手段で冷媒を所定圧（以下中間圧という）に減圧した後、熱交換部にてその冷媒を冷却し、更に、第２減圧手段にて減圧した後、その冷媒を蒸発させることができる。このように、冷媒の減圧を２段階にして、両減圧過程の間に冷却を行うことによって、一層熱交換効率を向上させることができる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、この種の蒸発器では、次のように冷媒の圧力が高くなると充分な強度が保持できなくなる可能性がある。一般にこの種の蒸発器では、上記各プレートおよびエンドプレートをろう付けなどによって接着している。この場合、隣接するプレート同士は冷媒蒸発流路の両側などで接着し合って強固に接着される。
【０００６】
しかしながら、入口流路，出口流路は各プレートを貫通して形成されている。従って、エンドプレートの入口流路または出口流路を封止している部分には対向して配設されるプレートなどがない。しかも、入口流路および出口流路は比較的広い断面積を有している。このため、冷媒の圧力が高いとエンドプレートのこの部分に歪などが加わり、ろう付けなどが剥がれ易くなる可能性がある。
【０００７】
特に、前述のα型の蒸発器では、中間圧の冷媒が導入されるためエンドプレートに印加される圧力が高く、一層その可能性が高い。このため、余り中間圧を高くすることができず、充分に熱交換効率を向上させることもできない。
そこで、本発明は、冷媒の圧力を高くしても充分な強度を保持することのできる蒸発器を提供することを目的としてなされた。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達するためになされた請求項１記載の発明は、
冷媒を循環させる冷凍サイクルで減圧手段の下流に設けられる蒸発器において、
複数積層された蒸発部プレートの間に個々に形成され、冷媒の蒸発領域となる複数の冷媒蒸発流路と、
複数積層された熱交換部プレートの間に、入口冷媒流路と出口冷媒流路とを個々に形成してなり、上記入口冷媒流路の冷媒と上記出口冷媒流路の冷媒とを熱交換させる熱交換部と、
上記複数の熱交換部プレートを貫通して形成され、上記減圧手段から流出した冷媒を上記入口冷媒流路へ導入する下入口冷媒タンク部と、
上記複数の熱交換部プレートを貫通して形成され、上記入口冷媒流路から流出した冷媒を送り出す上入口冷媒タンク部と、
上記複数の蒸発部プレートを貫通して形成され、上記上入口冷媒タンクから流出した冷媒が導入される入口タンク部と、
上記入口タンク部の冷媒を、更に減圧した後上記各冷媒蒸発流路へ導入する第２減圧手段と、
上記複数の蒸発部プレートを貫通して形成され、上記各冷媒蒸発流路から流出した冷媒を送り出す出口タンク部と、
上記複数の熱交換部プレートを貫通して形成され、上記出口タンク部から流出した冷媒を上記出口冷媒流路へ導入する上出口冷媒タンク部と、
上記複数の熱交換部プレートを貫通して形成され、上記出口冷媒流路から流出した冷媒を送り出す下出口冷媒タンク部と、
上記熱交換部プレートの積層方向両側に配設され、一方は上記上入口冷媒タンク部，上記下入口冷媒タンク部，上記下出口冷媒タンク部，及び上記上出口冷媒タンク部の一端を封止し、他方は前記蒸発部プレートに積層される一対のエンドプレートと、
上記一方のエンドプレートの、上記下入口冷媒タンク部および上記下出口冷媒タンク部の一端を封止する部分に設けられたジョイントブロックと、
上記一方のエンドプレートの上記上出口冷媒タンク部の封止部分にのみ立設され、該エンドプレートを補強する補強用リブと、
を備えたことを特徴とする蒸発器を要旨としている。
【００１０】
更に、請求項２記載の発明は、
上記補強用リブが、上記エンドプレート上の閉曲線に沿って立設されたことを特徴とする請求項１記載の蒸発器を要旨としている。
【００１１】
【作用】
このように構成された請求項１記載の発明では、上入口冷媒タンク部，下入口冷媒タンク部，下出口冷媒タンク部，及び上出口冷媒タンク部の一端を封止するエンドプレートの、上記出口冷媒タンク部を封止している部分のみを補強用リブによって補強している。このため、冷媒の圧力が高くなってもこの部分に歪などが加わるのが防止され、この部分近傍でろう付けが剥がれたりすることが良好に防止される。従って、冷媒の圧力を高くしても充分な強度を保持可能である。
【００１２】
しかも、本発明は、いわゆるα型の蒸発器に適用されたものである。前述のように、α型の蒸発器では冷媒の圧力が高くなる可能性が高いが、上記構成を採用したことによって冷媒の圧力を高くしても充分な強度を保持可能である。また、このため中間圧を一層高くすることも可能となる。
【００１３】
更に、請求項２記載の発明では、請求項１記載の発明の構成に加えて、更に、補強用リブをエンドプレート上の閉曲線に沿って立設している。このため、補強用リブは、エンドプレートに加わるあらゆる方向の曲げ応力に対してエンドプレートを補強する。従って、蒸発器の強度が一層確実に保持される。
【００１４】
【実施例】
次に、本発明の実施例を図面と共に説明する。図３，図４は第１実施例の蒸発器１の外観を表すもので、図３はその平面図、図４は正面図である。また、図２は蒸発器１の模式図である。
【００１５】
蒸発器１は、自動車用冷凍サイクルに用いられるもので、減圧手段としての膨張弁１００（図２）の下流側に設けられる。蒸発器１は、冷凍サイクルの配管に接続され膨張弁１００から流出した冷媒の導入および気化後の冷媒を蒸発器１の外に送出するための接続部となるジョイントブロック１０と、蒸発器１の入口側と出口側との冷媒間で熱交換（後述する）させる熱交換部２０と、冷媒と室内空気とを熱交換させる冷媒蒸発部５０とからなる。
【００１６】
ジョイントブロック１０は、膨張弁１００から流出した二相状態の冷媒の入口となる流入口１１と、気化後の冷媒を送り出す流出口１２とが設けられている。熱交換部２０は、図５に示す板状のプレート２１をろう付けにより複数積層し、各プレート２１の間に冷媒を流すように構成される。図６は図５のＡ−Ａ線あるいはＣ−Ｃ線断面図であり、図７は図５のＢ−Ｂ線断面図である。このプレート２１は、積層したときに冷媒の流路が形成されるように平板に凹凸を形成したものであり上下対称である。プレート２１の中央には、縦方向に複数の溝２２が形成される。従って、プレート２１の裏面では、この溝２２が形成されていない部位で図７に示すように複数の溝２３が形成されることとなる。プレート２１の下部の一方には、凹面部２４が形成され、この凹面部２４に、ジョイントブロック１０の流入口１１を介して送られてきた冷媒（以下、入口冷媒という）を流入させるための円孔２５が穿設されている。一方、プレート２１下部の他方には、凸面部２６が形成され、この凸面部２６に、後述する出口冷媒（冷媒蒸発部５０から送られてきた冷媒）をジョイントブロック１０の流出口１２に送る横長の円孔２７が穿設されている。
【００１７】
同様に、プレート２１の上部には、凹面部２８および凸面部２９が形成され、それぞれ円孔２５，２７と同一形状の円孔３０，３１が穿設されている。なお、図６において、括弧を付した符号は、図５のＡ−Ａ線での各部の符号を表す。
このプレート２１の積層状態の断面を図８，図９に示す。図８は図５Ａ−Ａ線での積層状態断面図であり、図９は図５Ｂ−Ｂ線での積層状態断面図である。なお、Ｃ−Ｃ線での積層状態も、図８とほぼ同一である（詳しくは、後述の図１２参照）。図示するように、熱交換部２０は、両側のエンドプレート３２，３３間に、プレート２１を互いに表面と裏面とを向かい合わせて積層して形成される。冷媒蒸発部５０に面するエンドプレート３２には、プレート２１の円孔３０，３１と向かい合う位置に、それらと同一形状の円孔３４，３５が穿設されている。また、ジョイントブロック１０に面するエンドプレート３３には、プレート２１の円孔２５，２７と向かい合う位置に、それらと同一形状の円孔３６，３７が穿設され（図１２）、円孔３０，３１と向かい合う位置に、検査用バルブ３８，補強用リブ３９が設けられている。
【００１８】
ここで、検査用バルブ３８は、エンドプレート３３を部分的に厚肉にして形成されたネジ穴３８ａに六角ボルト３８ｂを螺合してなる周知のものである。この検査用バルブ３８は、製造後にネジ穴３８ａより治具を挿入し、内部の圧力を検査した後六角ボルト３８ｂを螺合して封止される。また、補強用リブ３９の構成については後に詳述する。
【００１９】
このように積層することで、図８に示すように、熱交換部２０の上部には、円孔３０を穿設した凹面部２８により空洞部４０（以下、上入口冷媒タンク部４０という）と、円孔３１を穿設した凸面部２９により空洞部４１（以下、上出口冷媒タンク部４１という）とが形成される。同様に、後述の図１２に示すように、熱交換部２０の下部には、円孔２５を穿設した凹面部２４により空洞部４２（以下、下入口冷媒タンク部４２という）と、円孔２７を穿設した凸面部２６により空洞部４３（以下、下出口冷媒タンク部４３という）とが形成される。また、図９に示すように、熱交換部２０の中央には、溝２２により上入口冷媒タンク部４０と下入口冷媒タンク部４２とを結ぶ複数の流路４４（以下、入口冷媒流路４４という）と、溝２３により上出口冷媒タンク部４１と下出口冷媒タンク部４３とを結ぶ複数の流路４５（以下、出口冷媒流路４５という）とが形成される。
【００２０】
ここで、冷媒の流れについて、図１０，図１１，図１２に基づいて説明する。図１０は、図４のＤ−Ｅ線矢視図、図１１はＤ−Ｆ線矢視図、図１２はＤ−Ｇ線矢視図である。ジョイントブロック１０の流入口１１から流入した冷媒（入口冷媒）は、図１２の矢印ａに示すように、下入口冷媒タンク部４２に送られ、図１１に示す各プレート２１間に形成された複数の入口冷媒流路４４に分配されて流れ込み、上方に送られる。そして、各入口冷媒流路４４を流れる入口冷媒は、図１０の矢印ｂに示すように、上入口冷媒タンク部４０に流れ込み合流して冷媒蒸発部５０に送られる。冷媒蒸発部５０での冷媒の流れについては後述する。
【００２１】
冷媒蒸発部５０で一部気化された冷媒（出口冷媒）は、図１０の矢印ｃに示すように、熱交換部２０の上出口冷媒タンク部４１に送られ、図１１に示す各プレート２１間に形成された複数の出口冷媒流路４５に分配されて流れ込み、ここで完全に気化し、過熱蒸気となって下方に送られる。そして、各出口冷媒流路４５を流れる出口冷媒は、図１２の矢印ｄに示すように、下出口冷媒タンク部４３に流れ込み合流し、ジョイントブロック１０の流出口１２から流出し、図２に示す感温筒１０１を経て圧縮機（図示略）へ送られる。
【００２２】
従って、後述するように、入口冷媒とで出口冷媒とが、この熱交換部２０で熱交換されることとなる。
冷媒蒸発部５０は、室内空気を効率的に冷却するための波板状のコルゲートフィン５１（以下、フィン５１という）と図１３に示すプレート５２とをろう付けにより積層したもので、この積層状態の断面を図１４（図３のＨ−Ｈ線での断面正面図）、図１５（図１３，図１４のＪ−Ｊ線での断面平面図）に示す。
【００２３】
プレート５２は、略長方形の板状で、その上部に略円筒形の入口タンク５３と出口タンク５４とが形成されている。入口タンク５３は、熱交換部２０の上入口冷媒タンク部４０に整合する位置に設けられ、その中央に円孔５５が穿設されており、熱交換部２０から送られてきた冷媒が導入される部位となる。出口タンク５４は、熱交換部２０の上出口冷媒タンク部４１に整合する位置に設けられ、その中央に横長の円孔５６が穿設されており、熱交換部２０の上出口冷媒タンク部４１に冷媒を送り出す部位となる。
【００２４】
このプレート５２は、積層したときにプレート５２間に冷媒の流路が形成されるように、外周に対して中央部がくぼんでいる。この中央部である中央凹面部５７には、冷媒の伝熱促進のための複数のクロスリブ５８と、冷媒を下方に導き更に方向転換して出口タンク５４に導く中央隔壁５９が凸状に形成されている。この中央隔壁５９は、通常は中心にあるが圧力損失を均一にするために冷媒の蒸発による膨張に合わせて斜め方向に形成されていてもよい。
【００２５】
入口タンク５３と中央凹面部５７との間には、両者を結ぶ細い溝５９ａが形成されている。このため、入口タンク５３の冷媒は、この溝５９ａを通過して中間圧から低圧に減圧され中央凹面部５７に流れる。
冷媒蒸発部５０は、端面となるエンドプレート６１と熱交換部２０のエンドプレート３２との間で、上述したプレート５２を図１４，図１５に示すように向かい合わせて冷媒の流路を形成し、各プレート５２の裏面の間に波板状のフィン５１を装着してろう付けにより形成される。このとき、各プレート５２に形成された溝５９ａが向かい合って、冷媒の流路面積を狭くする絞り部６０が形成される。また、各フィン５１には、冷媒と室内空気との熱交換を促進するための細い溝６２が複数形成されている。なお、向かい合わせてろう付けされるプレート５２の形状は、左右反対、つまり一方のプレート５２に対して他方のプレート５２の形状を鏡に映した形状としている。但し、向かい合うクロスリブ５８は、互いに交差する方向に形成されている。
【００２６】
このようにプレート５２を積層したときのプレート５２内での冷媒の流れを図１３の矢印ｅ，ｆ，ｇにて示す。熱交換部２０から各入口タンク５３（以下、各入口タンク５３を重ねることで形成された冷媒の溜り部を入口タンク部７０という）に送られた冷媒は、分配されて各絞り部６０を通過し、中央凹面部５７間を下方に向かって流れ（矢印ｅ）、更に下部で方向転換して上方に向い（矢印ｆ）、各出口タンク５４（以下、各出口タンク５４を重ねることで形成された冷媒の溜り部を出口タンク部７１という）に流れ込み（矢印ｇ）、合流して熱交換部２０の上出口冷媒タンク部４１に送られる。このとき、プレート５２の中央凹面部５７間では、交差するクロスリブ５８により、冷媒が分散され全体に広く行き渡る。なお、図１５において８１が下方に向かう冷媒の流路となり、８２が上方に向かう冷媒の流路となる（以下、この流路８１，８２、即ち、中央凹面部５７間の冷媒の流路を冷媒蒸発流路８０と総称する）。この冷媒蒸発流路８０を冷媒が流れるときに、冷媒は、フィン５１を介して室内空気と熱交換し、一部が蒸発しつつ等温膨張を続ける。
【００２７】
次に、以上のように構成された第１実施例の蒸発器での冷媒の状態を図１６，図２を用いて説明する。図１６は、冷凍サイクル上での冷媒の状態を表すモリエ線図である。
図示しない圧縮機により圧縮された（図中線ｍ部分）高圧の冷媒は、図示しない凝縮器で放熱し（図中線ｎ部分）、気体状冷媒から液体状冷媒へと相変化する。そして、通常の冷凍サイクルでは、膨張弁により、線ｏ上を点Ｗまで膨張させているため、冷媒は蒸発器の入口で気体と液体との気液二相状態となり、本実施例のような積層型蒸発器は各冷媒蒸発流路８０に冷媒が均等に分配されにくい。そこで、本実施例の蒸発器１では、熱交換部２０で入口冷媒と出口冷媒（後述するが、絞り部６０により入口冷媒よりも低温となっている）を熱交換させることで入口冷媒を冷却し、冷媒を線ｐ上に沿って点Ｘまで変化させて液相方向へシフトしている。このため、冷媒は完全に液体となり、冷媒蒸発部５０の入口タンク部７０から各プレート５２間の冷媒蒸発流路８０に均等に分配される。このとき、冷媒蒸発流路８０の入口となる絞り部６０により、冷媒は線ｑ上に沿って点Ｙにまで減圧されて、一層低温化した気液二相状態となり、フィン５１を介して室内空気と熱交換され蒸発を開始する（図中線ｒ部分）。冷媒は、その一部が蒸発した状態（点Ｚ1 ）、即ち乾き度が１未満で冷媒蒸発部５０の出口タンク部７１で合流し熱交換部２０に送られる。この冷媒（出口冷媒）は、熱交換部２０のプレート２１間に形成された出口冷媒流路４５を通過することで入口冷媒と熱交換される。このため、出口冷媒流路４５内で冷媒の乾き度は１以上となって（点Ｚ2 ）冷媒は過熱蒸気となり（図中線ｓ1 ，ｓ2 部分）、感温筒１０１を経て圧縮機へと送られる。
【００２８】
即ち、図２に示すように、膨張弁１００から送られた気液二相状態の冷媒（入口冷媒）は、入口冷媒流路４４を流れるときに出口冷媒流路４５を流れる低温の冷媒（出口冷媒）と熱交換して冷却されて、より液相側へシフトし、冷媒蒸発部５０の入口タンク部７０に送られる。なお、図中において冷媒の液状態部分にハッチングを施す。そして、均一に各冷媒蒸発流路８０に流れ込むと共に、絞り部６０により減圧されて室内空気と熱交換して一部が気化しつつ等温膨張する。冷媒は気液二相状態のまま、冷媒蒸発部５０の出口タンク部７１に送られて合流し、熱交換部２０の出口冷媒流路４５を流れる。このとき、冷媒（出口冷媒）は、入口冷媒流路４４を流れる入口冷媒と熱交換して加熱され、すべて乾き度が１以上の過熱蒸気となる。つまり、図１６の線ｐにおける冷媒と線ｓ1 ，ｓ2 における冷媒とを熱交換している。従って、各冷媒蒸発流路８０における冷媒を過熱蒸気になるまで熱交換せずに、つまり冷媒のスーパヒートを熱交換部２０で行うことで、一定温度を維持することができる。
【００２９】
以上説明したように、本実施例の蒸発器１によれば、熱交換部２０および絞り部６０を設けたことにより、入口冷媒と出口冷媒とを熱交換して各冷媒蒸発流路８０に冷媒を均一に分配することができ、しかも、冷媒蒸発流路８０において、過熱蒸気にするのではなく出口冷媒流路４５部分ではじめて乾き度が１以上の過熱蒸気に変えている。従って、冷媒蒸発流路８０において内面がドライアウトすることを防止でき、熱交換効率を高めることができる。
【００３０】
更にこの結果、蒸発器１の熱交換性能が向上し、冷媒の室内空気との熱交換を均一にすることができ、フィンを通過した室内空気の温度を均一かつ十分に低下させることができる。
一方、本実施例のように、入口冷媒と出口冷媒とを熱交換部２０にて熱交換し、熱交換後の入口冷媒を更に減圧した後蒸発させるいわゆるα型の蒸発器１では、熱交換部２０内の入口冷媒が中間圧（線ｐ部分）に保持され、エンドプレート３３に比較的大きな荷重が加わることが知られている。そこで、本実施例ではエンドプレート３３を補強用リブ３９にて補強している。次に、この補強用リブ３９の構成について更に詳しく説明する。
【００３１】
図１（Ａ）はエンドプレート３３の構成を表す斜視図であり、図１（Ｂ）はそのエンドプレート３３に設けられた補強用リブ３９の構成を表すＫ−Ｋ線断面図である。補強用リブ３９は、角の取れた略正方形状に突出した台部３９ａと、その台部３９ａ上から上下，左右方向の十字状に突出した凸部３９ｂとから構成されている。即ち、台部３９ａの周囲はエンドプレート３３上の閉曲線に沿って立設されているので、エンドプレート３３に加わるあらゆる方向の曲げ応力に対してエンドプレート３３を補強することができる。また、凸部３９ｂは、エンドプレート３３に左右，上下方向に加わる曲げ応力に対して、特に有効にエンドプレート３３を補強することができる。
【００３２】
このため、エンドプレート３３の上出口冷媒タンク部４１の一端を封止する部分が良好に補強され、この部分に歪などが加わるのを防止することができる。このため、この部分近傍でろう付が剥がれたりするのを良好に防止することができる。また、エンドプレート３３の、上入口冷媒タンク部４０の一端を封止する部分には検査用バルブ３８が、下入口冷媒タンク部４２および下出口冷媒タンク部４３の一端を封止する部分にはジョイントブロック１０が、それぞれ設けられている。そして、検査用バルブ３８およびジョイントブロック１０は、エンドプレート３３の上記封止部分を補強している。
【００３３】
従って、上記実施例では、冷媒の圧力を高くしても充分な強度を保持することができる。また、上記実施例では、入口冷媒が中間圧に保持されるα型の蒸発器１に本発明を適用しているのでこの効果が一層顕著となる。更に、上記実施例では、充分な強度が確保されるので中間圧を高くすることもできる。中間圧を高くすると冷媒の飽和温度が上昇し一層熱交換効率を向上させることができる。
【００３４】
なお、プレート２１が熱交換部プレートに該当し、プレート５２が蒸発部プレートに該当し、更に、絞り部６０が第２減圧手段に該当する。
【００３７】
また更に、補強用リブの形状としては、前述の補強用リブ３９の形状以外にも種々の形状が考えられる。例えば、図１７に例示する第２実施例の補強用リブ１３９のように、エンドプレート１３３から略正方形状に突出した台部１３９ａの端縁と、その台部１３９ａ上から十字状に突出した凸部１３９ｂの端部との間に多少間隔が開くように構成してもよい。
【００３８】
図１８に例示する第３実施例の補強用リブ２３９のように、エンドプレート２３３から略正方形状に突出した台部２３９ａ上に、十字状にくぼんだ凹部２３９ｂを形成してもよい。
図１９に例示する第４実施例の補強用リブ３３９のように、エンドプレート３３３から略正方形状に突出した台部３３９ａ上に、その台部３３９ａと相似形の凸部３３９ｂを形成してもよい。
【００３９】
更に、図２０に例示する第５実施例の補強用リブ４３９のように、エンドプレート４３３から略正方形状に突出した台部４３９ａ上に、その台部４３９ａと相似形状の凹部４３９ｂを形成してもよい。なお、図１７〜２０において、（Ａ）は斜視図、（Ｂ）はそのＭ−Ｍ，Ｌ−Ｌ，Ｎ−Ｎ，またはＯ−Ｏ断面図である。
【００４０】
これらの場合も上記実施例の補強用リブ３９とほぼ同様の作用・効果を得ることができる。但し、凸部３９ｂ，１３９ｂ，３３９ｂを形成する第１，第２，第４実施例に比べて、凹部２３９ｂ，４３９ｂを形成する第３，第５実施例の方が、蒸発器１の外形を小さくしてその収納スペースを節約することができる。また、凸部３９ｂ，１３９ｂ，３３９ｂまたは凹部２３９ｂ，４３９ｂの高さまたは深さｈと、台部３９ａ，１３９ａ，２３９ａ，３３９ａ，４３９ａの高さＨとの大小関係は、Ｈ＜ｈ，Ｈ＝ｈ，Ｈ＞ｈのいずれに設定してもよく、中間圧の大きさ、蒸発器１の収納スペースなどに応じて適宜設定することができる。
【００４１】
更に、台部３９ａ，１３９ａ，２３９ａ，３３９ａ，または４３９ａのみによって補強用リブを構成し、その上に凸部も凹部も形成しなくてもよい。この場合も、エンドプレート３３，１３３，２３３，３３３，４３３を補強することができる。但し、この場合補強用リブの平面部分が大きくなるため、エンドプレート３３〜４３３に対する補強効果が小さくなる。逆に、凸部３９ｂ，１３９ｂ，３３９ｂまたは凹部２３９ｂ，４３９ｂをエンドプレート３３，１３３，２３３，３３３，４３３に直接形成して補強用リブとしてもよい。また、上記各実施例では、台部３９ａ，１３９ａ，２３９ａ，３３９ａ，４３９ａをいずれも略正方形に形成しているが、これらを略円形，略六角形など種々の形状に形成することもできる。この場合も、上記各実施例とほぼ同様の作用・効果を得ることができる。
【００４２】
【発明の効果】
以上詳述したように、請求項１記載の発明では、冷媒の圧力が高くなっても、エンドプレートの入口流路または出口流路を封止している部分に歪などが加わるのを防止することができる。このため、この部分近傍でろう付けが剥がれたりするのを良好に防止することができる。従って、冷媒の圧力を高くしても充分な強度を保持することができる。
【００４３】
また、本発明は、冷媒の圧力が高くなる可能性の高いα型の蒸発器に適用されたものである。従って、冷媒の圧力を高くしても充分な強度を保持することができる効果が一層顕著となる。また、このため中間圧を一層高くすることもできる。中間圧を高くすると冷媒の飽和温度が上昇し、更に一層熱交換効率を向上させることができる。
【００４４】
更に、請求項２記載の発明では、閉曲線に沿って立設された補強用リブは、エンドプレートに加わるあらゆる方向の曲げ応力に対してエンドプレートを補強することができる。従って、蒸発器の強度を一層確実に保持することができる。このため、中間圧をより一層高くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施例の蒸発器のエンドプレートの構成を表す斜視図，断面図である。
【図２】  その蒸発器の動作を説明する模式図である。
【図３】  その蒸発器の構成を表す平面図である。
【図４】  その蒸発器の構成を表す正面図である。
【図５】  その蒸発器における熱交換部のプレートの構成を表す正面図である。
【図６】  そのプレートの構成を表す図５Ａ−Ａ線断面図である。
【図７】  そのプレートの構成を表す図５Ｂ−Ｂ線断面図である。
【図８】  そのプレートの図５Ａ−Ａ線での積層状態を表す断面平面図である。
【図９】  そのプレートの図５Ｂ−Ｂ線での積層状態を表す断面平面図である。
【図１０】  第１実施例の蒸発器を図４Ｄ−Ｅ線から見た矢視図である。
【図１１】  その蒸発器を図４Ｄ−Ｆ線から見た矢視図である。
【図１２】  その蒸発器を図４Ｄ−Ｇ線から見た矢視図である。
【図１３】  その蒸発器における冷媒蒸発部のプレートの構成を表す平面図である。
【図１４】その冷媒蒸発部の構成を表す図３Ｈ−Ｈ線での断面正面図である。
【図１５】  その冷媒蒸発部の構成を表す図１３Ｊ−Ｊ線での断面平面図である。
【図１６】  第１実施例の蒸発器における冷媒の状態を表すモリエ線図である。
【図１７】第２実施例の蒸発器の補強用リブの構成を表す斜視図，断面図である。
【図１８】第３実施例の蒸発器の補強用リブの構成を表す斜視図，断面図である。
【図１９】第４実施例の蒸発器の補強用リブの構成を表す斜視図，断面図である。
【図２０】第５実施例の蒸発器の補強用リブの構成を表す斜視図，断面図である。
【符号の説明】
１…蒸発器              ２０…熱交換部            ２１…プレート
２５，２７，３０，３１，３４，３５，３６，３７，５５，５６…円孔
３２，３３，６１…エンドプレート        ３９…補強用リブ
４０…上入口冷媒タンク部  ４１…上出口冷媒タンク部
４２…下入口冷媒タンク部  ４３…下出口冷媒タンク部  ４４…入口冷媒流路
４５…出口冷媒流路        ５０…冷媒蒸発部          ５２…プレート
６０…絞り部              ７０…入口タンク部        ７１…出口タンク部
８０…冷媒蒸発流路        １００…膨張弁
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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