(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
周囲から遮蔽されたタンディッシュの湯溜まりから、その湯溜まりに連通し且つ周囲から遮蔽された鋳型内にＭｇ又はＭｇ合金の溶湯を供給し、鋳型内で形成されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを鋳型の出口から外へ引出し、引き出し後に鋳型の出口の外側であって出口の近傍において、そのＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブに冷却媒体を噴射してＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを冷却し、鋳型の出口より内側であって出口の近傍において、Ｍｇ又はＭｇ合金の溶湯の湯面全幅にシール用ガスを噴出して、そのガスにより鋳型内のＭｇ合金の溶湯の湯面全幅上方をシールして、その上方から鋳型内へ酸素が流入するのを防止し、前記冷却媒体が液体の場合にその液体、液滴、しぶき等が鋳型側へ逆流するのを防止することを特徴とするＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法。
【請求項２】
請求項１記載のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法において、鋳型の表面温度を鋳造するＭｇの融点又はＭｇ合金の凝固温度を超える温度にすることを特徴とするＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法。
【請求項３】
請求項１記載のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法において、鋳型の表面温度を鋳造するＭｇの融点又はＭｇ合金の凝固温度を超えない温度にして、その鋳型内にタンディッシュの湯溜まりから供給されるＭｇ又はＭｇ合金の溶湯が、鋳型の内壁面に沿って薄い凝固シェルを張るようにし、その凝固シェルの上で未凝固の溶湯残液を凝固させてＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを成形することを特徴とするＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法。
【請求項４】
請求項１乃至請求項３のいずれかに記載のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法において、鋳型の出口と冷却媒体噴射個所との間において、鋳型の出口から引出されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの全幅に第２のシール用ガスを噴出し、その第２のシール用ガスによりＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの全幅上方をシールして、そのシールによっても冷却媒体が液体の場合に、その液体、液滴、しぶき等が鋳型側へ逆流するのを防止することを特徴とするＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法。
【請求項５】
請求項１乃至請求項４のいずれかに記載のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法において、鋳型内で形成されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを鋳型の出口から外に引出すときに、引出し開始時はＭｇ溶湯又はＭｇ合金溶湯の先端をダミー部材に接触させ、ダミー部材を引出すことによりＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを引出し、引出し後はＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを引出し装置により引出すことを特徴とするＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法。
【請求項６】
請求項１乃至請求項５のいずれかに記載のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法において、シール用ガスはＭｇの溶湯又はＭｇ合金の溶湯の湯面に沿って鋳型の出口側に向けて噴出することを特徴とするＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法。
【請求項７】
請求項４記載のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法において、第２のシール用ガスはＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの上面に沿って冷却水噴射側に向けて噴出することを特徴とするＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法。
【請求項８】
タンディッシュの湯溜まりの上方と鋳型の出口上方を覆ってそれらを外部から遮蔽する遮蔽板と、鋳型の出口の外側又は鋳型の出口端に設けて、その出口から引出されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブに引き出し後に鋳型の出口の外側であって出口の近傍において冷却媒体を噴射してそれを冷却する冷却媒体噴射具と、鋳型の出口の内側においてＭｇ合金の溶湯の湯面全幅にシール用ガスを噴出して、鋳型内のＭｇ又はＭｇ合金の溶湯の湯面全幅の上方をシールする幅の広いガス噴出具を備え、そのガス噴出具から噴出されたシール用ガスは前記上方をシールしてその上方から鋳型内に酸素が流入するのを防止し、前記冷却媒体が液体の場合に、その液体、液滴、しぶき等の鋳型側への逆流を防止するものであることを特徴とするＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置。
【請求項９】
請求項８記載のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置において、鋳型の出口と冷却媒体噴射具の間に、鋳型の出口から引出されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの全幅に第２のシール用ガスを噴出してＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの全幅上方をシールする第２のガス噴出具を備え、そのシールによっても冷却媒体が液体の場合に、その液体、液滴、しぶき等の鋳型側への逆流を防止するものであることを特徴とするＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置。
【請求項１０】
請求項９記載のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置において、第２のガス噴出具は第２のシール用ガスをＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブに沿って冷却水噴射側に噴出する角度であることを特徴とするＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置。
【請求項１１】
請求項８乃至請求項１０のいずれかに記載のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置において、鋳型の出口の外側にＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを引出す引出し装置を備えたことを特徴とするＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置。
【請求項１２】
請求項８乃至請求項１１のいずれかに記載のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置において、鋳型は加熱体を備えたもの又は備えないものであることを特徴とするＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置。
【請求項１３】
請求項８乃至請求項１２のいずれかに記載のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置において、鋳型が加熱体を備えたものの場合は、その加熱体のＯＮ、ＯＦＦを切り替え可能としたことを特徴とするＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、マグネシウムスラブ（以下、Ｍｇスラブ）又はマグネシウム合金スラブ（以下、Ｍｇ合金スラブ）を水平（横）に引出して連続的に鋳造する水平引出し式（横引き）連続鋳造方法と、それに使用される水平引出し式（横引き）連続鋳造装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
最近、パソコンおよび携帯電話等の家電製品のケース用とかフレーム用に、軽量で強度があり、リサイクル可能なマグネシウム合金（Ｍｇ合金）が多く用いられている。また、近年、欧米では、自動車の軽量化のため、自動車部品への適用が多く見られる。
【０００３】
金属の薄板を作製するには、一般に、鋳造によって作製されたスラブ（連続鋳造法による平板鋳塊）に圧延加工を施すという方法がとられている。図１４に示すように結晶粒界ＡのあるスラブＢから表面の剥離や耳割れＣを生じさせずに薄板Ｄを作製するには、スラブ表面層の研削や側端部の切断、さらに熱間圧延や冷間圧延、あるいは熱処理といった多くの工程（通常、２５を超える工程数）を必要としている。このため、圧延板材の価格が高くなるという課題がある。しかも、マグネシウム（Ｍｇ）やＭｇ合金のような難加工性の鋳塊では、前記方法で、表面剥離や耳割れの発生がなく薄板に塑性加工することは極めて困難である。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
既存のＭｇ合金には、ダイカスト（Diecast）、チクソモールド（Thixomold）の鋳物製品とか、押出しによる製品があるが、鋳物製品の場合はバッチ式であるため生産性が悪く、押出しによる場合は半バッチ式であるが生産性が悪く、コスト高の一因となる。いずれの方法で製造したものであっても、従来の連続鋳造による平板鋳塊や連続鋳造による丸棒形鋳塊の場合は、図１３のように、鋳物製品及び押出し用ビレットの表面から内部に延びた結晶粒界Ａが発生し、製品内に履歴として残留する。また、製品内に溶湯内の水素ガスや不純物Ｊが溜まったり、凝固収縮による巣Ｉ、ガスポロシティが発生したりするため、製品の不良が多く、歩留まりが悪く、製品の品質の信頼性が低い。さらには、ダイカスト、チクソ金型を大きくするにしても限界があるため、製作できる製品の最大寸法に限界があり、大きな寸法の製品を製作しにくいといった種々の課題があった。
【０００５】
Ａｌ合金やＳｎ合金等の非鉄金属の帯状鋳塊の製造方法として、従来は、図１５のように、鋳造金属の凝固温度以上に加熱された樋状の鋳型Ｌ内に、鋳造金属の溶湯Ｅを供給し、その鋳型Ｌ内で形成された金属成形体（金属鋳塊）Ｇをダミー部材で引出し、その際、鋳型Ｌの上部から引出された金属成形体Ｇに冷却水Ｈを吹付けて金属成形体Ｇを冷却する水平式連続鋳造法が開発されている。この場合、鋳型Ｌの上方開口部にエアーカーテン部材Ｋを設けて、それから噴出されるガスによりエアーカーテンを作って、冷却水Ｈやその飛沫等が鋳型Ｌ内の溶湯Ｅ側に浸入しないようにしてある。この方法は通称ＯＳＣ法と呼ばれている。図１５のｌは鋳型Ｌの底面を出口側に傾斜させることにより、鋳型Ｌの底面と金属成形体Ｇとの間に発生する隙間である（特許文献１参照）。
【０００６】
従来は、金属鋳塊の製造装置として、図１６のように加熱鋳型Ｌの入口寄り上面を遮蔽部材Ｍで遮蔽し、その遮蔽部材Ｍにガス供給パイプＮを垂直に差込んで、それから不活性ガスを噴出してエアーカーテンを作り、そのエアーカーテンにより加熱鋳型Ｌ内の溶湯Ｏの上面と遮蔽部材Ｍの裏面との間の間隙を遮蔽して、引出される金属鋳塊Ｇに冷却水Ｈをかけることにより発生する水蒸気が溶湯側に浸入するのを防止して、銅、シリコン、ステンレススチール等の酸化を防止するようにしたものもある（特許文献２参照）。
【０００７】
【特許文献１】特公平６−８８１０６号公報
【０００８】
【特許文献２】実開平４−１２５０４６号公報
【０００９】
特許文献１の非鉄金属帯状鋳塊の製造方法（ＯＳＣ法）は、鋳型内が鋳造金属の凝固温度以上に加熱されているため、鋳型内壁面上に凝固殻が発生するのが阻止され、結晶が鋳造方向にのみ成長した完全な一方向凝固組織からなる帯状鋳塊を得ることができ、従来製法よりは優れている。また、エアーカーテンを作って、冷却水Ｈやその飛沫等が鋳型Ｌ内の溶湯Ｅ側に浸入しないようにしてあるため、酸化防止効果もあるが、エアーカーテン部材ＫがタンディッシュＦの出口ｆより離れた位置にあるため、エアーカーテン部材Ｋとその出口ｆとの間の鋳型Ｌの上面開口部Ｐから鋳型Ｌ内に空気が侵入し、鋳型Ｌ内の金属溶湯が酸化することは避けられなかった。このため、ＯＳＣ法では酸化し易いＭｇ又はＭｇ合金の場合は、鋳型Ｌから引出されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの表面が鋳型Ｌから引出されると同時に燃焼して表面に灰黒色の粗大な酸化物が生成してしまい、黒くなり、表面が黒くならないスラブを作製することは困難であった。更には、鋳型Ｌ内に酸素が流れ込むと溶融Ｍｇが大気中の酸素と反応して燃焼し、それに冷却用の水が触れると水が分解して水素と酸素が発生し、爆発を起こす危険もあった。更に、ＯＳＣ法によりＡＺ３１Ｂスラブを製造すると、図１２のように表面が凹凸になり、平滑な板状のスラブを作製することは不可能であった。
【００１０】
特許文献２の金属鋳塊の製造装置では、ガス供給パイプＮから不活性ガスを噴出してエアーカーテンを作り、それにより加熱鋳型Ｌ内の溶湯Ｏの上面と遮蔽部材Ｍの裏面との間の間隙を遮蔽して、冷却水をかけることにより発生する水蒸気が溶湯側に浸入するのを防止して、銅、シリコン、ステンレススチール等の酸化を防止するようにしてあるが、ガス供給パイプＮが加熱鋳型Ｌ内の金属の溶湯Ｏに垂直であるため、ガス供給パイプＮから噴出されるガスが加熱鋳型Ｌの出口側へ分散しにくい。このため、たとえ高価な不活性ガスを多量に流し込んでも、加熱鋳型Ｌの出口側から同鋳型Ｌ内への酸素の侵入を十分に防止することは難しかった。本件発明者らの実験によれば、この製造装置では、酸化し易く、水が触れると爆発を起こす危険もあるＭｇやＭｇ合金の鋳造には使用できなかった。また、ガス供給パイプＮはあくまでもパイプであるため、その出口から噴出されるガスの噴出面積が狭く、幅の広い（例えば１００ｍｍ以上の幅）ＭｇスラブやＭｇ合金スラブの製造には使用できなかった。
【００１１】
特許文献１、特許文献２のいずれの場合も、鋳型Ｌの上で金属鋳塊Ｇに冷却水をかけて金属鋳塊Ｇを冷却するため、金属鋳塊Ｇだけでなく鋳型Ｌも冷却される。そのため、その冷却分を見越して鋳型を必要以上に加熱して高温化しておく必要がある。純金属の場合の融点又は金属合金の凝固温度よりも３００℃〜３５０℃程度、高くしておかなければならない。このように高温にすると、鋳型が熱膨張により大きく変形したり、鋳型や鋳型加熱用のヒーターＲの寿命が短命化し、それらを頻繁（例えば、１バッチ：２９ｋｇごと）に交換しなければならず、実際の量産は困難であった。また、鋳型Ｌが金属の場合、ＭｇスラブまたはＭｇ合金スラブを鋳造すると、図１７（ａ）のようにそれらスラブＳの幅方向中央部が上方に湾曲し、幅方向に均一な厚さのＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブＳを製造することは不可能であった。変形が著しい場合は、鋳型Ｌに供給されるＭｇの溶湯又はＭｇ合金の溶湯が、図１７（ｂ）のようにＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブＳの上方湾曲個所から鋳型Ｌの両側面側に分流してしまい、広幅のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを得ることは不可能であった。その上、鋳型Ｌの両側に分かれたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブＳは肉厚も不均一になり、後加工での圧延が困難になる、といった各種課題があった。ＯＳＣ法（特許文献１）及び遮蔽板付きのＯＳＣ法（特許文献２）のいずれの場合でも、Ｍｇ等の金属を鋳造する際、加熱鋳型の後半部分は冷却水により冷却されることを考慮して、鋳型の温度を鋳造金属（Ｍｇ）の融点あるいは鋳造合金（Ｍｇ合金）の凝固温度よりかなり高く（大体ｍ.ｐ.＋３００〜３５０Ｋ程度）設定しておく必要があるため、鋳型を加熱するための加熱体の電熱ヒーターを支え、保持するためのヒーターパネルや、そのヒーターの周囲を囲んで鋳型外部への放熱を防止する為の耐火物および断熱材の絶縁抵抗値（ＭΩ）が、そのような高温条件下では大幅に低下し（通常、約２ＭΩ以上が約０．１ＭΩ以下まで低下し）、ヒーター温度制御電流が漏電してしまい、連続鋳造が不可能となる問題が生じた。
【００１２】
こうした背景の中、高い生産性および製品品質の高信頼性のあるＭｇ薄板又はＭｇ合金薄板の、プレス加工成形による展伸材製品への市場要求がますます高まっている。しかしながら、薄板の素材となるＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブは、安全で、かつ安定した鋳造法が十分に確立されていないため、現状では、国内での量産化はできておらず、唯一、スラブの商業的な供給メーカーは、米国の一社のみであり、高いコストを下げる必要性からも国内での一日も早い供給が強く望まれている。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本件発明者らは、ＯＳＣ法を含む横引き連続鋳造方法においてＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを容易に製造する方法及びこれに用いる製造装置について鋭意研究を重ねた結果、熱間および冷間圧延加工の際、表面剥離や耳割れの主な発生原因となる、スラブの表面や端部側から内部へ向けて形成される結晶粒界（図１４のＡ）がなく、内部の巣、ガスポロシティ、介在物等がなく、更には、酸化せず、黒くならないＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを安定して、爆発の危険性もなく製造することに成功した。
【００１４】
本件出願のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法は、周囲から遮蔽されたタンディッシュの湯溜まりから、その湯溜まりに連通し且つ周囲から遮蔽された鋳型内にＭｇ又はＭｇ合金の溶湯を供給し、鋳型内で形成されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを鋳型の出口から外へ引出し、引き出し後に鋳型の出口の外側であって出口の近傍において、そのＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブに冷却媒体を噴射してＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを冷却し、鋳型の出口より内側であって出口の近傍において、Ｍｇ又はＭｇ合金の溶湯の湯面全幅に不活性ガス、窒素ガス、防燃ガス等のシール用ガスを噴出して、そのガスにより鋳型内のＭｇ合金の溶湯の湯面全幅上方をシールして、その上方から鋳型内へ酸素が流入するのを防止し、前記冷却媒体が液体の場合にその液体、液滴、しぶき等が鋳型側へ逆流するのを防止するようにした。鋳型の表面温度を鋳造するＭｇの融点又はＭｇ合金の凝固温度を超える温度にするか又は超えない温度にし、超えない温度にした場合は、その鋳型内にタンディッシュの湯溜まりから供給されるＭｇ又はＭｇ合金の溶湯で、鋳型の底面及び内壁面に沿って薄い凝固シェルを張らせ、その凝固シェルの上で未凝固の溶湯残液を凝固させてＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを成形するようにした。また、鋳型の出口と冷却媒体噴射個所との間において、鋳型の出口から引出されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの全幅にエアー或いは不活性ガス、窒素ガス、防燃ガス等の第２のシール用ガスを冷却媒体噴出側に向けて噴出し、その第２のシール用ガスによりＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの上方全幅をシールして、そのシールによっても冷却媒体が液体の場合に、その液体、液滴、しぶき等が鋳型側へ逆流するのを防止する（２段に防止する）ようにした。また、鋳型内で形成されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを鋳型の出口から外に引出すに当たり、引出し開始時はＭｇの溶湯又はＭｇ合金の溶湯の先端をダミー部材に接触させ、ダミー部材を引出すことによりＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを引出し、引出し後はダミー部材を使用せずに、Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブを引出し装置により引出すようにした。更に、前記シール用ガスはＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの溶湯の湯面に沿って、第２のシール用ガスはＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの上面に沿って冷却媒体噴出側に噴出するようにした。
【００１５】
本件出願のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置は、  タンディッシュの湯溜まりの上方と鋳型の出口上方を覆ってそれらを外部から遮蔽する遮蔽板と、鋳型の出口の外側又は鋳型の出口端に設けて、その出口から引出されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブに引き出し後に鋳型の出口の外側であって出口の近傍において、冷却媒体を噴射してそれを冷却する冷却媒体噴射具と、鋳型の出口の内側においてＭｇ合金の溶湯の湯面全幅に不活性ガス、窒素ガス、防燃ガス等のシール用ガスを噴出して、鋳型内のＭｇ又はＭｇ合金の溶湯の湯面全幅の上方をシールする幅の広いガス噴出具を備え、そのガス噴出具から噴出されたシール用ガスは前記上方をシールしてその上方から鋳型内に酸素が流入するのを防止し、前記冷却媒体が液体の場合に、その液体、液滴、しぶき等の鋳型側への逆流を防止するものとした。第２のガス噴出具は第２のシール用ガスをＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブに沿って噴出する角度とした。鋳型の出口の外側にその出口からＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを引出す引出し装置を備えた。鋳型に加熱体を設けて鋳型を加熱できるようにするか、又は設けずに鋳型を加熱しないようにした。加熱体を設けた場合は、加熱体の作動をＯＮ、ＯＦＦ切り替え可能とした。
【発明の効果】
【００１６】
本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法は、鋳型から引き出したＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブに引き出し後に鋳型の外であって鋳型の出口付近で冷却媒体を噴射するので次のような効果がある。
１．冷却媒体で鋳型の温度が低下することがほとんどないため、鋳型の温度を必要以上に高くしておく必要がない。このため、鋳型やヒーターの寿命が極端に短命化することがなく、それらを頻繁に交換する必要もなく、さらに鋳型加熱ヒーターに過大な電流を流す必要がなく、ヒーターパネルや耐火物、断熱材の絶縁抵抗値が極端に低下することがないため漏電する危険がなく、Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブを連続的に製作して安定供給できる。また、鋳型の出口から引出されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを鋳型の出口端で冷却したときは、Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブは鋳型の出口から出て直ぐに冷却されるため、出口から引出されてから冷却されるまでの間に酸化して表面が黒くなる、ということがない。
２．鋳型の温度を必要以上に高くしておく必要がないため、鋳型内のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブが図１７（ａ）のように変形することがなく、図１７（ａ）のように変形した場合の課題が発生しない。
３．必要長だけ連続製造可能であるため、製造可能長に制約を受けない。
４．比較的高い冷却速度（１０〜１０2Ｋ／ｓｅｃ.）で溶湯を急冷凝固させれば、溶質元素（Ａｌ、Ｚｎ）および金属間化合物（Ｍｇ−Ｍｎ）が、微細且つ均一に分布したミクロ組織を持つ、耐食性に優れたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを生産することができる。
【００１７】
本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法は、タンディッシュの湯溜り及び鋳型の上方を周囲から遮蔽し、鋳型内のＭｇ又はＭｇ合金の溶湯の湯面全幅に不活性ガス、窒素ガス、防燃ガス等のシール用ガスを噴射して前記湯面全幅の上方をシールし、前記上方から鋳型内に酸素が、また、冷却媒体が液体の場合に、その液体、液滴、しぶき等が流入しないようにしたので、次のような効果がある。
１．鋳型内への空気の流入が確実に防止され、Ｍｇの溶湯又はＭｇ合金の溶湯はタンディッシュの湯溜まりから鋳型に送り込まれてその出口から引出されるまで空気から遮断されるので、Ｍｇの溶湯又はＭｇ合金の溶湯、Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブの燃焼を確実に防止でき、表面が黒くないＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを得ることができる。
２．鋳型内への冷却液、そのしぶき等の流入を確実に防止できるため、爆発の危険がなく、安全である。
【００１８】
本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法は、鋳型にヒーター等の加熱装置を設け、その加熱装置により鋳型の表面温度を鋳造Ｍｇの融点又はＭｇ合金の凝固温度を超えて加熱するので次のような効果がある。
１．その鋳型へ供給されたＭｇ又はＭｇ合金の溶湯は、鋳型の内壁面に沿って凝固シェルを張らずに凝固界面が鋳型上で形成されるため、表面や端部側から内部へ向けて形成される結晶粒界が発生せず、表面が平滑で、内部に凝固収縮による巣、ガスポロシティ、介在物等が発生せず、鋳造欠陥がなく、信頼性の高い高品質のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを安全かつ安定して生産することができる。このため、歩留まりが向上し、コスト低減も実現可能となる。
２．優れた機械的性質や圧延、プレス等による加工の容易な特性を持つＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを安価に大量生産できる。
【００１９】
本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法は、鋳型の表面温度を、鋳造するＭｇの融点又はＭｇ合金の凝固温度を超えないようにし、その鋳型へＭｇ又はＭｇ合金の溶湯を供給して、その溶湯により鋳型の内壁面（底面及び両側面）に沿って１〜２ｍｍ厚程度の薄い凝固シェル（図１（ｂ）の１３ｂ）を張らせ、凝固シェルの上方部の未凝固の溶湯残液は、薄い凝固シェルに載せたまま鋳型の出口から外側へ引出すようにしたので、次のような効果もある。
１．Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブをブレークアウトの恐れなく引出すことができる。
２．前記１のようにして引出したＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブは表面層（凝固シェルの部分）を研削することにより、研削面を鏡面状にすることができるが、その際の研削量は一般のスラブに比べると大幅に少なくなる。
【００２０】
本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法は、鋳型の出口と冷却媒体噴射個所との間において、鋳型の出口から引出されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの全幅にエアー或いは不活性ガス、窒素ガス、防燃ガス等の第２のシール用ガスを噴出し、その第２のシール用ガスによりＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの上方をシールして、そのシールによっても冷却媒体が液体の場合に、その液体、液滴、しぶき等が鋳型側へ逆流するのを防止する（２段に防止する）ので、次のような効果がある。
１．前記した本件製造方法の各種効果が一層向上する。
２．鋳型内で噴出するシール用ガスはＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの溶湯の湯面に沿って、第２のシール用ガスはＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの上面に沿って噴出するので、シール効果が高い。
【００２１】
本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法は、Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブの引出し開始時に、Ｍｇの溶湯又はＭｇ合金の溶湯をダミー部材に接触させ、ダミー部材を引出すことによりＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを引出すので、引出し開始時の引出しが容易になる。
【００２２】
本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法は、鋳型に加熱体を設け、加熱体の作動をＯＮ、ＯＦＦ切り替え可能としたので、鋳型を、鋳造するＭｇの融点又はＭｇ合金の凝固温度以下にして使用することも、それより高くして使用することもでき、用途に応じた使い分けが出来て便利である。
【００２３】
本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの水平引出し式連続鋳造装置は、タンディッシュの湯溜まりの上方から鋳型の出口上方までを覆って外部から遮蔽する遮蔽板と、鋳型の出口の外側に設けて、その出口から引出されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブに引き出し後に鋳型の出口の外側であって出口の近傍において冷却媒体を噴射してそれを冷却する冷却媒体噴射具と、鋳型の出口の内側で出口の近傍に設けて、湯面の全幅上方に不活性ガス、窒素ガス、防燃ガスを噴出して湯面の全幅上方をシールし、外部から鋳型内への酸素の流入を防止すると共に前記冷却媒体の液滴、しぶき等が鋳型内へ流入するのを防止するガス噴出具を備えたので、次のような効果がある。
１．タンディッシュの湯溜まりから鋳型に送り込まれて、鋳型の出口から出るまでのＭｇの溶湯又はＭｇ合金の溶湯、Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブを、簡易な製造設備で周囲から遮蔽することができるので、それらが燃焼して黒くなることがなく、爆発することもなく、連続的に製造でき、Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブを安定供給できる。
２．比較的高い冷却速度（１０〜１０2Ｋ／ｓｅｃ.）で溶湯を急冷凝固させるため、溶質元素（Ａｌ、Ｚｎ）および金属間化合物（Ｍｇ−Ｍｎ）が、微細且つ均一に分布したミクロ組織を持つ、耐食性に優れたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを生産できる。
【００２４】
本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの水平引出し式連続鋳造装置は、鋳型に加熱体を設けた場合に、加熱体の作動をＯＮ、ＯＦＦ切り替え可能としたので次のような効果がある。
１．鋳型を鋳造するＭｇの融点又はＭｇ合金の凝固温度以下にして使用することも、それより高くして使用することもでき、用途に応じた使い分けが出来て便利である。
２．前記１の場合、鋳型の表面温度をＭｇの融点又はＭｇ合金の凝固温度を超えて加熱すれば、その鋳型へ供給されたＭｇ又はＭｇ合金の溶湯は、鋳型の表面に凝固シェルを張らずに凝固界面が鋳型上で形成されるため、表面や端部側から内部へ向けて形成される結晶粒界が発生せず、表面が平滑で、内部に凝固収縮による巣、ガスポロシティ、介在物等が発生せず、鋳造欠陥がなく、信頼性の高い高品質のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを安全かつ安定して大量生産することができ、歩留まりが向上し、コスト低減も実現可能となる。しかも、そのＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブは、優れた機械的性質や圧延、プレス等による加工の容易な特性を持ったものとなる。また、タンディッシュの湯溜まりから鋳型内に供給されるＭｇの溶湯又はＭｇ合金の溶湯は凝固しないため、引出し開始時に比較的ゆっくりと、時間的余裕をもってＭｇの溶湯又はＭｇ合金の溶湯の先端をダミー部材に容易に連結でき、ダミー部材による引出しが容易且つ確実になる。
３．前記１の場合、鋳型の表面温度を、鋳造するＭｇの融点又はＭｇ合金の凝固温度を超えないようにし、その鋳型へＭｇ又はＭｇ合金の溶湯を供給すれば、その溶湯により鋳型の内壁面（底面及び両側面）に沿って１〜２ｍｍ厚程度の薄い凝固シェル（図１（ｂ）の１３ｂ）を張らせ、凝固シェルの上方部の未凝固の溶湯残液を薄い凝固シェルに載せたまま鋳型の出口から外側へ引出すことができるため、Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブをブレークアウトの恐れなく引出すことができる。また、このようにして引出したＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブは表面層（凝固シェルの部分）だけを研削することにより、研削面を鏡面状にすることができるため、その際の研削量はＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの全表面を研削する一般のスラブに比べると大幅に少なくなる。
【００２５】
本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの水平引出し式連続鋳造装置は、鋳型の出口と冷却媒体噴射具の間に、鋳型の出口から引出されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブにエアーあるいは不活性ガス、窒素ガス、防燃ガス等の第２のシール用ガスを噴出してＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの全幅上方をシールする第２のガス噴出具を設け、そのシールによっても冷却媒体が液体の場合に、その液体、液滴、しぶき等の鋳型側への逆流を防止するものとしたので、前記１〜２の効果が一層向上する。また、第２のガス噴出具を、第２のシール用ガスをＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブに沿って噴出する角度としたので、シール効果が一層高まる。
【００２６】
本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの水平引出し式連続鋳造装置は、鋳型の出口の外側にその出口からＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを引出す引出し装置を備えたので、連続鋳造が可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
（本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置の実施形態１）
本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法の説明に先立って、それに使用されるＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置の第１の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。図１（ａ）〜図３（ｂ）に示すＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置は、タンディッシュ１の湯溜まり２の上方から鋳型３の出口４の上方までを遮蔽板５で覆って、湯溜まり２の上方から鋳型３の出口４の上方までを外部から遮蔽し、鋳型３の出口４の外側に、出口４から引出されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６に冷却媒体１８を噴射してそれを冷却する冷却媒体噴射具７を設け、図３（ａ）、図５のように鋳型３の出口４よりも内側にガス噴出具８を配置してある。
【００２８】
前記タンディッシュ１の底壁１０、周壁１１には加熱用のヒーター１２が内蔵されているが、鋳型３には内蔵されていない。タンディッシュ１の出口側及び鋳型３は上面開口（上向きコ字状）の樋状であり、それら上面開口部に遮蔽板５を被せてその上面を外部から被覆し、タンディッシュ１内のＭｇ又はＭｇ合金の溶湯１３、鋳型３内のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６が外気に触れないようにしてある。遮蔽板５にはケイ酸カルシウムボード、カオウールボード等を使用することができる。鋳型３は、タンディッシュ１の底壁１０に対して水平、あるいは鋳型３の入口側よりも出口側が１〜３度下方に傾斜するように備えると、タンディッシュ１内のＭｇ又はＭｇ合金の溶湯１３の鋳型３の出口側への湯流れが、よりスムーズになる。
【００２９】
鋳型３にはステンレス（ＳＵＳ３０４又は４３０等）を使用するのが適し、鋳型の内面に溶融アルミニウムメッキ処理を施したものを使用するのが好ましい。鋳型３には図２の様にヒーター、その他の発熱体といった加熱装置を内蔵することもできる。鋳型を加熱装置により加熱すると、タンディッシュの湯溜まりから鋳型内に供給されるＭｇ合金の溶湯の凝固がより遅くなるため、引出し開始時に、比較的ゆっくりと、時間的余裕をもって、Ｍｇの溶湯又はＭｇ合金の溶湯の先端をダミー部材に容易に連結でき、また、鋳型内壁面に沿って生成される凝固シェルの厚さをより薄くすることができる。さらに、鋳型の表面温度を鋳造Ｍｇの融点又はＭｇ合金の凝固温度を超えて加熱すると、表面や端部側から内部へ向けて形成される結晶粒界が発生せず、凝固シェルを全く張らずに下面や側壁が平滑で鋳造欠陥がないＭｇスラブ又はＭｇスラブを生産することができるため、なるべく鋳型の温度を鋳造Ｍｇの融点又はＭｇ合金の凝固温度の近傍温度またはそれを超えた温度範囲（大体ｍ.ｐ.＋７０Ｋ〜ｍ.ｐ.＋１７０Ｋ程度の範囲）において加熱することが望ましい。Ｍｇ等の金属を鋳造する際、電熱ヒーター以外の鋳型加熱方法としては、例えば、誘導加熱やガスバーナ加熱でもよいが、よりコンパクトで温度の安定性が良い電熱ヒーターを用いることが望ましい。
【００３０】
図３（ａ）（ｂ）に示すように、鋳型３に被せた遮蔽板５の先端には覗き窓１４が形成されている。覗き窓１４は遮蔽板５の先端を切欠いて形成され、覗き窓１４の上に開閉蓋１５を被せ、その開閉蓋１５を遮蔽板５に蝶番１６で取付けて開閉自在とし、開閉蓋１５を開くと鋳型３の出口４内のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６を覗くことができ、開閉蓋１５を閉じると覗き窓１４が閉塞されるようにしてある。
【００３１】
前記冷却媒体噴射具７の噴射口７ａ（図１（ａ）〜図４）にはスリット状ノズルあるいは丸パイプノズル等を使用することができる。噴射口７ａは鋳型３の出口４から引出されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６に冷却媒体１８を噴射できるように下向きに配置し、Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６の全般に噴射できるように、図３（ａ）のようにＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６の幅とほぼ同じか、それよりも少し狭くしてある。冷却媒体噴射具７には図示されていない冷却媒体供給機器から水、冷却ガス等の冷却媒体１８が供給されるようにしてある。
【００３２】
前記ガス噴出具８は吹出し口８ａを鋳型３内の溶湯１３の湯面１３ａの上方に設けて、吹出し口８ａから湯面１３ａ側に向けて不活性ガス、窒素ガス、防燃ガス等のシール用ガス１９を吹出して、湯面１３ａと鋳型３の上面を囲う遮蔽板５の間の隙間２０をシールするガスカーテン２１を作って、当該隙間２０をシールするものである。ガス噴出具８には図示されていないガス供給機器から高圧ガスが供給されるようにしてある。
【００３３】
鋳型３の出口４の先方下方には上方開口の液受部２２が設けられている。液受部２２はＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６に噴射された冷却媒体１８を受けて外部に排出するためのものである。
【００３４】
（本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置の実施形態２）
本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置の第２の実施形態を図４に示す。図４に示すものは、鋳型３の出口４と冷却媒体噴射具７の間に第２のガス噴出具９を備え、その噴出口９ａから、鋳型３の出口４から引出されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６に向けて、エアーあるいは不活性ガス、窒素ガス、防燃ガス等の第２のシール用ガス２４を噴出してＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの上方にエアーカーテン或いはガスカーテン２６を形成し、それらカーテン２６によりＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの上方をシールして、そのシールによっても、冷却媒体噴射具７から噴出される冷却媒体が液体の場合に、その液体、液滴、しぶき等の鋳型側への逆流を防止できるようにしてある。
【００３５】
（本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法の実施形態１）
本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法では、タンディッシュ１の湯溜まり２の上方から鋳型３の出口４の上方に至る全ての上面を遮蔽板５で覆っておき、図１（ａ）、図３（ａ）のタンディッシュ１内のＭｇスラブ又はＭｇ合金の溶湯（６５０℃以上の溶湯）を、ヒーター等で加熱された、あるいは、加熱されていない鋳型３へ供給し、鋳型３内の凝固途中のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを鋳型３の出口４から外に引出す。引出し開始時は図１（ｂ）のように、鋳型３の出口４から出てくる凝固途中のＭｇ溶湯又はＭｇ合金溶湯の先端をダミー部材２３に連結し、そのダミー部材２３を引出すことにより凝固途中のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６を引出し、引出し後はＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６に冷却媒体１８をスリット状ノズルあるいは丸パイプノズル等の噴射口７ａから噴射してＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６を冷却する。冷却されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６は引出し装置２５により連続的に引出す。引出し装置２５にはＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６を上下から挟んで引出す二組以上のピンチローラを使用するのが適する。冷却媒体１８には水や液体窒素等が適する。
【００３６】
この場合、鋳型３の出口４より内側に設けたガス噴出具８より、Ｍｇ溶湯又はＭｇ合金溶湯１３の湯面１３ａと鋳型３の上面を囲う遮蔽板５との間の隙間２０に不活性ガス、窒素ガス、防燃ガス等のシール用ガス１９を吹込んで、前記隙間２０にガスカーテン２１を作って、その隙間２０の鋳型３の出口４側と内側をシールし、このシールにより、前記隙間２０から鋳型３内に酸素、冷却媒体が液体の場合に、その液体、液滴、しぶき等が流入しないようにする。そのため、シール用ガス１９は前記湯面１３ａをなめるように（湯面１３ａに沿って）吹出すのが良い。不活性ガスにはアルゴンガス、窒素ガスを使用することができ、防燃ガスには６フッ化硫黄ガスとか、それに窒素ガスを加えたもの等を使用することができる。
【００３７】
図４に示すように、鋳型３の出口４と冷却媒体噴射具７の間に、エアーあるいはガスの噴出具９を設け、その噴出口９ａからＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６に向けてエアーあるいは不活性ガス、窒素ガス、防燃ガスを吹出してエアーカーテンあるいはガスカーテンを作り、前記冷却媒体が液体の場合に、その液体、液滴、しずく等が鋳型側へ逆流するのを未然に防止するのがよい。すなわち、前記ガス噴出具８から噴出されるシール用ガス１９により形成されるガスカーテン２１とにより２段に防止するのがよい。吹出気体には、普通のコンプレッサーを使用することができ、高価な不活性ガス、窒素ガス、防燃ガスの使用量を大幅に節約することができる。
【００３８】
前記のように、鋳造Ｍｇ合金の凝固温度以下の鋳型３へ供給された溶湯１３は、まず、鋳型３の内壁面に沿って１〜２ｍｍ厚程度の薄い凝固シェル１３ｂを張る。次に、凝固シェルの上方部の未凝固の溶湯残液は、薄い凝固シェル１３ｂに載せられたまま、ブレークアウトの恐れなく、鋳型３の出口４から外側へ引出される。引出された凝固途中のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブは冷却媒体で冷却されて完全に凝固する。この場合、Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６の引出し速度を約１６．６６ｍｍ／ｓｅｃ.まで容易に増加できる。Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６の板幅は、鋳型の幅寸法を変えて調節し、板厚は、タンディッシュ１および鋳型３へ供給される溶湯１３の湯面１３ａのレベルを変えるか、鋳型３の深さを変えることにより容易に調節することができる。タンディッシュ１の出口側の幅は、鋳型３の入口の幅よりも広くし、また、鋳型３の出口の幅は、鋳型３の入口の幅よりもわずかに（１〜２度のテーパーを付けて）広くするとＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブ６の幅が安定し易くなり、Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブを鋳型の外側へ、より容易に引出すことができる。
【００３９】
（本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造方法の実施形態２）
本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置を用いて、展伸材用合金のＡＺ３１Ｂマグネシウム約２９ｋｇを、鋳造速度１．６６ｍｍ／ｓｅｃ．から１６．６６ｍｍ／ｓｅｃ．まで変化させて鋳造し、得られた、幅１００ｍｍ×厚さ５〜２０ｍｍ×全長１０ｍ以上のＡＺ３１Ｂスラブの表面状態や凝固組織に及ぼす鋳造条件の影響について調査、検討をした。また、引張り強さ、０．２％耐力、伸び等の機械的性質とミクロ組織との関係を明らかにした。さらに、圧延、プレス加工性について他社から市販されている薄板製品との比較調査を行った。その結果、本発明の製造方法および製造装置で製造されたＡＺ３１Ｂスラブは従来のスラブとは大きく異なり、図６のように外周面が平滑なものが得られた。同スラブの長手方向（鋳造方向）断面のマクロ組織を図７に、幅方向（鋳造方向と直交方向）断面のマクロ組織を図８に示す。また、同スラブの長手方向（鋳造方向）断面のミクロ組織を図９に、幅方向（鋳造方向と直交方向）断面のミクロ組織を図１０に示す。これらより、本発明の製造方法および製造装置で製造されたＡＺ３１Ｂスラブは、断面が鏡面状で、溶質元素のＡｌ、Ｚｎの共晶が素地のＭｇ初晶中に微粒子状に均一微細に分布した凝固組織を有し、また、内部に巣、ガスポロシティや溶質元素や不純物元素の偏析、介在物等の鋳造欠陥が無く、さらに、機械的性質や圧延、プレス加工性に優れた特性を持つ高品質スラブであることが明らかとなった。
【００４０】
前記実施例で使用した展伸材料のＡＺ３１Ｂの化学組成表を表１に示す。また、ＡＺ３１Ｂインゴット原料（金型鋳塊）のミクロ組織の一例を図１１に示す。
【００４１】
【表１】
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【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】（ａ）は本発明のＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置の横断面模式図、（ｂ）はダミー部分の断面図。
【図２】Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置において、ヒーターを内蔵した鋳型の出口部分の横断面模式図。
【図３】（ａ）はＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置の上方からの模式図、（ｂ）は覗き窓とそれに取付けた蝶番部分の断面図。
【図４】Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置のエアーあるいはガスの噴出具を増設した際の鋳型の出口部分の横断面模式図。
【図５】Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造装置の鋳型出口端の模式図。
【図６】Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブの横引き連続鋳造によるＡＺ３１Ｂマグネシウムスラブ外観図。
【図７】ＡＺ３１Ｂマグネシウムスラブの長手方向断面のマクロ組織図。
【図８】ＡＺ３１Ｂマグネシウムスラブの幅方向断面のマクロ組織図。
【図９】ＡＺ３１Ｂマグネシウムスラブの長手方向断面のミクロ組織図。
【図１０】ＡＺ３１Ｂマグネシウムスラブの幅方向断面のミクロ組織図。
【図１１】ＡＺ３１Ｂマグネシウムインゴット原料（金型鋳塊）のミクロ組織図。
【図１２】従来技術（ＯＳＣ法）によるＡＺ３１Ｂマグネシウムスラブ外観図。
【図１３】一般のスラブ（連続鋳造による平板鋳塊）、ビレット（連続鋳造による丸棒形鋳塊）連続鋳造の際の結晶（粒界）形成の平面説明図。
【図１４】結晶粒界と圧延時の影響の模式図。
【図１５】従来技術の鋳造装置（ＯＳＣ法：特許文献１）の横断面模式図。
【図１６】従来技術の他の鋳造装置（特許文献２）の横断面模式図。
【図１７】（ａ）は図１６の鋳造装置でＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを鋳造する場合の鋳型、Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブが上方に湾曲する場合の縦断面図、（ｂ）は鋳型、Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブが上方に極度に湾曲した場合の縦断面図。
【符号の説明】
【００４３】
１    タンディッシュ
２    湯溜まり
３    鋳型
４    鋳型の出口
５    遮蔽板
６    Ｍｇスラブ又はＭｇ合金スラブ
７    冷却媒体噴射具
７ａ  噴射口
８    ガス噴出具
８ａ  吹出し口
９    エアーあるいはガス噴出具
９ａ  噴出口
１０    タンディッシュの底壁
１１    タンディッシュの周壁
１２    ヒーター
１３    溶湯
１３ａ  湯面
１３ｂ  凝固シェル
１４    覗き窓
１５    開閉蓋
１６    蝶番
１８    冷却媒体
１９    シール用ガス
２０    隙間
２１    ガスカーテン
２２    液受部
２３    ダミー部材
２４    カーテン用エアーあるいはカーテン用ガス
２５    引出し装置
２６    エアーカーテンあるいはガスカーテン
【要約】
【課題】  従来の製造方法ではＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブの表面が黒くなる。冷却水が触れて爆発する危険もあった。表面が平滑なスラブを作製することは不可能であった。
【解決手段】  周囲から遮蔽されたタンディッシュの湯溜まりから、周囲から遮蔽された鋳型内にＭｇ又はＭｇ合金の溶湯を供給し、鋳型内で形成されたＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを鋳型の出口から外に引出し、そのスラブに鋳型の出口の外側又は出口端で冷却媒体を噴射してＭｇスラブ又はＭｇ合金スラブを冷却し、鋳型の出口より内側において不活性ガス、窒素ガス、防燃ガス等を吹込んで、Ｍｇ又はＭｇ合金の溶湯の湯面と鋳型の上面を囲う遮蔽板の間の隙間（上方）をシールして、その隙間から鋳型内に酸素、冷却媒体の液滴、しぶき等が鋳型側へ逆流するのを防止するようにした。
【選択図】      図１
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図１３】
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【図１４】
0003668245.tif 000009
【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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