(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の重合体発泡粒子（但し、『最長部の長さ／最大胴部の断面長さ』が２以上の柱状重合体を除く。）を結合してなり、連通した空隙を有する空隙率５〜６０％の発泡成型体であって、発泡成型体の断面における空隙部の最大径をＬとした場合に、Ｌが２ｍｍ以上の空隙部の全個数に対して、Ｌが２ｍｍ以上且つ１０ｍｍ以下の空隙部の個数の割合が、０．９以上であると共に、Ｌが２ｍｍ以上且つ１０ｍｍ以下の空隙部の数が１００ｃｍ2あたり８０個以上であることを特徴とする連通した空隙を有する重合体発泡成型体。
【請求項２】
発泡成型体が下記条件（１）〜（３）式を満足する発泡体からなる請求項１記載の連通した空隙を有する重合体発泡成型体。
ａ≦ｂ≦ｃ  ・・・・・・・・（１）
１≦ｂ／ａ＜２  ・・・・・・（２）
１≦ｃ／ａ＜２  ・・・・・・（３）
但し、ａ、ｂ、ｃは、発泡体を、三次元座標上のｘｙ、ｙｚ、ｚｘの各平面のそれぞれが上記発泡体に少なくとも一点で接し、且つ上記各平面が発泡体を切断しないように三次元座標第１象限上に配置した時、上記発泡体表面におけるｘ、ｙ、ｚの各座標の最大値のいずれかがとり得る最小の座標値をａとし、座標値ａを示した座標軸と直交する方向の２つの最大座標値のいずれかとり得る最小の値をｂとし、残りの座標最大値をｃとする。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は連通した空隙を有し、透水性や通気性及び吸音性等を備え、土木、建築、園芸等の排水資材、壁材、芯材等に用いられる、重合体発泡成型体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
土木、建築、園芸等の分野において、排水性を向上させる目的で透水性を有する重合体発泡成型体が下地材として使用されている。この種の透水性を有する重合体発泡成型体として例えば、特開平４−１５３０２６号公報や特開平５−１７７７２３号公報に記載されているものが公知である。
【０００３】
上記の特開平４−１５３０２６号のものは、球形状のポリスチレン発泡粒子を接着剤で固めて連通する空隙を設けた成型体である。この成型体は、粒径７〜９ｍｍ程度の独立気泡構造の発泡ポリスチレン粒子の表面に、エチレン−酢酸ビニル共重合体樹脂等のホットメルト型の接着剤樹脂をコーティングした後、成形型に充填し熱風を吹き込み接着剤樹脂を溶融させて発泡ポリスチレン粒子どうしを接着させて、１０〜５５％の空隙率に形成したものである。
【０００４】
また、特開平５−１７７７２３号のものは、長さが２ｃｍ以上のポリスチレン発泡体からなる非球状の押出し成型チップを金型に充填した後、９０〜１１０℃程度に加熱して成型チップの表面どうしを互いに融着せしめて形成してなる、５〜４０％の空隙を有するポリスチレン発泡成型体である。
【０００５】
上記の透水性を有する重合体発泡成型体を下地材として用いる場合、一般に重合体発泡成型体の上方に砂や土を蒔き、成型体は地中に埋設した状態で使用される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
上記従来の透水性を有する重合体発泡成型体は発泡粒子間の空隙が非常に大きい場合は透水性の高い下地が得られるものの、該空隙から水が排出されると共に砂も排出されてしまうため、そのまま砂を表面に直接蒔くことができず、不織布等のフィルターを発泡成型体の表面に積層した後、砂をその上から蒔く必要があった。
【０００７】
発泡体の表面にフィルター等を敷かずに、直接発泡体の表面に砂や土を蒔くことができれば、フィルター等の材料が不要であり、施工の工程も少なくなり施工のコストを下げることができるため、そのような発泡体が要望されている。
【０００８】
本発明者らは上記の透水性を有する重合体発泡成型体の連通した空隙を砂が通過しない程度に小さく形成し、発泡体全体の空隙率を小さくすれば、成形体の表面に直接砂を蒔けるものと考えて実際に試みた。しかし、その場合連通した空隙に直ぐに砂が詰まり、施工後すぐに透水率が低下して実用上使用に耐えない成形体となってしまい、良好な発泡成型体は得られなかった。即ち、単純に成型体の空隙を小さく形成し全体の空隙率を小さく形成したのでは適度な透水率を長期にわたり維持可能な成型体を形成できないことが判明した。
【０００９】
本発明は上記従来技術の欠点を解消するためのものであり、表面に直接砂や土を蒔くことができ且つ透水性を一定期間維持可能で、用途に応じた透水性を持たせることが可能であり、しかも、製造が容易で物性の優れた連通した空隙を有する重合体発泡成型体を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明の連通した空隙を有する重合体発泡成型体は、複数の重合体発泡粒子（但し、『最長部の長さ／最大胴部の断面長さ』が２以上の柱状重合体を除く。）を結合してなり、連通した空隙を有する空隙率５〜６０％の発泡成型体であって、発泡成型体の断面における空隙部の最大径をＬとした場合に、Ｌが２ｍｍ以上の空隙部の全個数に対して、Ｌが２ｍｍ以上且つ１０ｍｍ以下の空隙部の個数の割合が、０．９以上であると共に、Ｌが２ｍｍ以上且つ１０ｍｍ以下の空隙部の数が１００ｃｍ2あたり８０個以上であることを特徴とする。
【００１１】
上記の連通した空隙を有する重合体発泡成型体において、該発泡成型体は下記条件（１）〜（３）式を満足する発泡体から構成するのが好ましい。
ａ≦ｂ≦ｃ・・・・・・（１）
１≦ｂ／ａ＜２・・・・（２）
１≦ｃ／ａ＜２・・・・（３）
但し、ａ、ｂ、ｃは、発泡体を、三次元座標上のｘｙ、ｙｚ、ｚｘの各平面のそれぞれが上記発泡体に少なくとも一点で接し、且つ上記各平面が発泡体を切断しないように三次元座標第１象限上に配置した時、上記発泡体表面におけるｘ、ｙ、ｚの各座標の最大値のいずれかがとり得る最小の座標値をａとし、座標値ａを示した座標軸と直交する方向の２つの最大座標値のいずれかとり得る最小の値をｂとし、残りの座標最大値をｃとする。
【００１２】
以下、図面を用いて本発明を詳細に説明する。図１（ａ）は本発明の連通した空隙を有する重合体発泡成型体の１例の断面の一部を示す拡大図であり、同図（ｂ）は空隙部を示す拡大図である。
【００１３】
本発明の連通した空隙を有する重合体発泡成型体１は、該発泡成型体１を任意に切断し切断面を一定の大きさの枠で囲った部分について見た場合、図１に示すように成型体の発泡粒子２の占める部分と、連通した空隙の断面とからなる。本発明は、一つの空隙の断面の最大径をＬとした場合に、Ｌが２ｍｍ以上の空隙の断面を空隙部３として、その空隙部のなかでもＬが１０ｍｍ以下の空隙部の数の割合を特定したものである。尚、上記の空隙部３の最大径Ｌとは、空隙部３の形状が定形、不定形に係わらず、図１（ｂ）に示すように空隙部の最も大きな長さを言い、一定の大きさの枠にかかる空隙の数は数えないものとする。
【００１４】
本発明の重合体発泡成型体１において空隙部は、枠内のＬが２ｍｍ以上の空隙部の全個数（Ｔ）を数え、更にその中のＬが１０ｍｍ以下の空隙の個数（Ｐ）を数えた場合に、Ｐ／Ｔが０．９以上であればよい。つまり、Ｌが２ｍｍ以上かつ１０ｍｍ以下の空隙部の個数が、Ｌが２ｍｍ以上の空隙部の全個数の９０％以上であれば、Ｌが１０ｍｍを越える空隙部が存在してもよい。また、Ｌが２ｍｍ未満の空隙部は無視することができる。尚、Ｌが２ｍｍ以上かつ７ｍｍ以下の空隙部の数が、Ｌが２ｍｍ以上の空隙部の全個数の７０％以上であることが、更に好ましい。
【００１５】
本発明の重合体発泡成型体において、連通した空隙の大きさは発泡体の特性に大きな影響を与える。本発明においてＬが１０ｍｍ以下の空隙部の数の割合が９０％以上であれば、成型体内の水の流れは緩やかで、成型体の上に蒔いた砂を水と共に空隙を通過させて流してしまう虞れがなく、砂を成型体内に引き込む力も小さくなる。更に、水は発泡成型体内部を適度な速さで浸透して発泡体の外部に排出されるため、発泡成型体は微量範囲の透水性を調整することができ、成型体の上の砂が乾燥してしまわないように制御することができる。しかも空隙の目詰まりもなく、透水性を一定期間維持することができる。一方Ｐ／Ｔが０．９未満の場合には、砂が直ぐに詰まってしまい、透水性の低下が大きくなり実用性が低下する。
【００１６】
本発明の連通した空隙を有する重合体発泡成型体の表面に砂が蒔かれた場合、連通した空隙の内部には砂等が全く入り込まないわけではないが、断面における空隙の大きさを上記の範囲に特定したことで、空隙の内部に砂が入り込んですぐに空隙が詰まるのを極力さけることができ、成型体の圧縮強度等の数年の耐用年数の間は所定の透水率が確保される。一般にこの種の施工方法では、或る一定期間経過して成型体の基礎物性や透水性が低下した場合には、地中に埋設した重合体発泡成型体を掘り出して交換する工事を行うことを前提として使用され、現状では透水性の低下による交換工事が工事の大部分を占める。従って、本発明のように、砂が空隙に詰まることが少なく透水率を維持できる期間が長く伸ばせるものは、交換を行わなくてもすむという大きな利点がある。
【００１７】
本発明においてＬが２ｍｍ以上の空隙部のみを対象としたのは、上記したようにＬが２ｍｍ未満の空隙部は成形体の表面に砂を直接蒔いた場合、砂がつまる可能性が高く透水性が直ぐに無くなってしまうと考えられるため、Ｌが２ｍｍ未満の空隙部の数を数えることは無意味である。尚、本発明において重合体発泡成型体の断面とは、重合体発泡成型体を使用する状態における水平方向（水の流れる方向に対する水平方向）の切断面を意味するが、発泡成型体の内部が略均一に形成されているれば、どのように切断した断面であってもよい。
【００１８】
本発明の重合体発泡成型体は、断面の一定範囲（例えば、縦×横＝１０ｃｍ×１０ｃｍ＝１００ｃｍ2 ）内におけるＬが２ｍｍ以上かつ１０ｍｍ以下の空隙部の数、及び成型体全体としての空隙率を適宜設定することで、発泡成型体の透水性を任意に調節することができる。Ｌが２ｍｍ以上かつ１０ｍｍ以下の空隙部の数は８０〜２４０個／１００ｃｍ2 の範囲で、空隙率を５〜６０％、好ましくは５〜４０％、更に好ましくは５〜２５％に形成するのが良い。
【００１９】
上記の一定範囲（１００ｃｍ2 ）内の、Ｌが２ｍｍ以上かつ１０ｍｍ以下の空隙部の数が８０個未満では、透水性が低下するおそれがある。一方空隙部の数が２４０個を越えると透水性低下のおそれは小さいが、発泡成型体自体の強度低下が大きくなったり、発泡粒子どうしの融着性が低くなって、成型体の物性が低下してくるおそれがある。
【００２０】
空隙率は５％未満では実用的な透水性を得るのが困難であり、また６０％を超えると発泡粒子相互の融着強度が弱くなり、物性の良好な成型体が得るのが困難になる。本発明においてより好ましい空隙率は５〜４０％である。空隙率がこの範囲であると、透水性、圧縮強度、融着強度等の面において共に良好な物性の成型体とするのが容易である。本発明において更に好ましい空隙率は５〜２５％であり、空隙率がこの範囲であると透水性、圧縮強度、融着性は勿論の事、成型が格段に容易になる。
【００２１】
本発明の重合体発泡成型体は、空隙率を５〜２５％（連通した空隙）に形成し、空隙の数を制御することにより、正確な透水量を持ち該透水量の低下が小さい発泡成型体が得られる。しかも空隙の数の調節は発泡粒子の形状等で制御することにより、用途に応じて最適な透水性を持つ発泡体が容易に得られる。尚、重合体粒子発泡成型体の空隙率（Ａ）は次式によって算出される。
【００２２】
Ａ（％）＝〔（Ｂ−Ｃ）／Ｂ〕×１００
但し、Ｂは成型体の見かけ体積（ｃｍ3 ）、Ｃは成型体の真の体積（ｃｍ3 ）である。見かけ体積Ｂは発泡成型体の外形寸法から算出される体積、真の体積Ｃは発泡成型体の空隙部を除いた実質体積をそれぞれ指す。見かけ体積Ｂは成型後の収縮を考慮せず簡単に考えれば、例えば発泡成型体が得られた時点での金型キャビティー内の体積に等しく（型内成型で製造した場合）、金型図面寸法から算出できる。また真の体積Ｃは発泡成型体を液体（例えばアルコール）中に沈めた時の増量した体積を測定することによって知ることができる。
【００２３】
本発明の重合体発泡成型体は発泡体を複数結合して形成されているが、この発泡体として（ａ）重合体を発泡させて得られる重合体発泡粒子、（ｂ）重合体を押出した後ロール圧延等で、ストランド状、鞍形状、勾玉状、眼鏡リング状等に変形させ、発泡させて得られる重合体発泡成型チップ、（ｃ）重合体を紐状に押出し発泡したものを切断して得られる重合体発泡紐状体等が使用できる。尚、上記（ａ）〜（ｃ）の発泡体の内、成型体製造の作業性等が容易なことから、（ａ）の重合体発泡粒子が最も好ましい。
【００２４】
本発明の重合体発泡成型体は上記の発泡体を１種類、又は２種類以上を使用し、複数の発泡体を断面の空隙部の大きさが特定の大きさになるように結合して、所定形状に成形することで得られる。発泡体を結合するには、例えば▲１▼発泡体を所定の金型に充填しスチーム等で加熱して発泡体どうしを融着させ型内で一定形状にする型内成型法、▲２▼接着剤等で発泡体どうしを接合して一体化する接着法、▲３▼発泡体を押出し直後に集束枠内で所定形状に形成する押出法等の手段を用いることができる。特に上記の各手段の中でも、▲１▼の型内成型法が成型体の強度に優れたものが容易に得られ、作業性にも優れるため好ましい。
【００２５】
また本発明の重合体発泡成型体において、上記（ａ）〜（ｄ）の発泡体は形状及び大きさ等は特に限定されないが、成型体を製造する観点等から、特に下記の条件を満足する形状が好ましい。図２に示すように三次元座標上のｘｙ、ｙｚ、ｚｘの各平面のそれぞれが上記発泡体に少なくとも一点（それぞれｐ、ｑ、ｒ）で接し、且つ上記各平面が発泡体を切断しないように三次元座標第１象限上にあらゆる向きに配置した時、上記発泡体の表面におけるｘ、ｙ、ｚの各座標の最大値のいずれでもよいが、発泡体の配置方向を様々に変えた中で最も小さく且つ他の２方向の最大座標値以下の座標値をａと決め、座標値ａを示した座標軸がｘ軸であったとすると、ｙ軸、ｚ軸の最大座標値のうちいずれか取り得る最も小さい方をｂ、残りをｃとし（ａ≦ｂ≦ｃ）、且つ１≦ｂ／ａ＜２、１≦ｃ／ａ＜２なる関係。
【００２６】
上記ａ、ｂ、ｃの各値は、コンピューター・グラフィックス等を利用して測定することができる。また同じ方法で発泡体において各ａ、ｂ、ｃの値を決定して発泡体形状を設計することができる。
【００２７】
発泡体の形状が、ｂ／ａ≧２やｃ／ａ≧２であると、発泡体を型内に充填する際、該発泡体が充填フィーダー中に詰まり易く、また型内において充填不良を生じ易い。尚、１＞ｂ／ａ、１＞ｃ／ａとなる場合は、ａ、ｂ、ｃの関係をａ≦ｂ≦ｃと定義したので存在しない。
【００２８】
図４及び図５は発泡体の態様を示す断面図である。発泡体の具体的な形状は例えば所定方向断面において常に以下に示すような一定形状を有する筒状のものが使用できる。図４に示すように、断面形状が（ア）中空円状（ドーナツ状）、（イ）中空三角状、（ウ）中空六角状、（エ）中空円の中に仕切りがある形状、（オ）２つの中空円が並列した形状、（カ）３つの中空円のそれぞれが接触して並列した形状、（キ）一部に断裂部ｄを有する中空円形状、（ク）一部に断裂部ｄを有する中空四角形状等である。
【００２９】
また発泡粒子の形状としては上記した中空構造、即ち筒状のもの以外に外側に肢状部を設けたものでもよい。例えば図５に示すように所定方向断面において常に（略）一定形状を有しその所定断面が（サ）３本の肢状部ｅからなるもの、（シ）５本の肢状部ｅからなるもの、（ス）８本の肢状部ｅからなるもの、（セ）中実円ｆの周囲の均等の位置に４本の肢状部ｅを有するもの、（ソ）中実三角ｇの周囲の均等の位置に６本の肢状部ｅを有するもの、（タ）中実四角ｈの周囲の均等の位置に４本の肢状部ｅを有するもの、（チ）中空円ｉの周囲の均等の位置に３本の肢状部ｅを有するもの、（ツ）中空三角形ｊの周囲に均等の位置に３本の肢状部ｅを有するもの、（テ）中空四角形ｋの周囲の均等の位置に４本の肢状部ｅを有するもの、（ト）中空円ｉの周囲の均等の位置に６本の肢状部ｅを有するもの、（ナ）中空三角形ｊの周囲の均等位置に６本の肢状部ｅを有するもの、（ニ）４本の肢状部ｅからなるもの、（ヌ）６本の肢状部ｅからなるもの等が挙げられる。
【００３０】
上記の肢状部ｅの数は３〜８個が好ましく、肢状部ｅの数が９個以上では原料のペレット製造が困難であり、また肢状部ｅの数が２個以下では空隙率を向上させて発泡成型体の内部の融着を良好にする効果があまり期待できない。
【００３１】
本発明の連通した空隙を有する重合体発泡成型体に用いられる発泡体は、上記したような定形のものに限らず不定形のものでもよい。発泡体が不定形である場合は、前記条件中で定義されたａ、ｂ、ｃのそれぞれの値を以下のように置き換えて適用することができる。即ち、ある直方体の全ての内面に発泡体の表面が接するように上記直方体の中に発泡体を配置するとして、発泡体の配置方向を変えていった時、上記直方体の最も短い辺の長さが最も短くなる時のその辺の長さをａとし、ａ辺に直交する２辺のうち最も短い方の辺の長さをｂ、残りの辺の長さをｃとする。
【００３２】
発泡体は上記のａ、ｂ、ｃの関係を満足するものであると移送の際にフィーダーや配管に詰まりがなく、型内成型の場合には型内のどの位置においても均一な密度で充填され、且つ如何なる場合にも一定の密度に充填されるので充填率のコントロールがし易く好ましい。上記の充填率（％）とは、発泡体を金型内に充填した時の発泡体の占める真の体積（ｃｍ3 ）を金型内（キャビティー）体積（ｃｍ3 ）で割って百分率で示した値である。
【００３３】
発泡体の金型内への充填割合の調整は、発泡体の嵩密度により適宜行うことができる。また発泡体が所定方向断面において常に（略）一定形状を有する場合は、発泡体の形状比Ｌ／Ｄの値に応じて充填空気圧を適宜調節したり、発泡体を金型内に充填する際に金型の型開き（クラッキング）を調節する方法等によって行うことができる。尚、上記の形状比Ｌ／Ｄとは、発泡体が所定方向断面において常に（略）一定形状を有する発泡粒子等の場合、その胴部断面の最大長さ（Ｄ）と、Ｄに対して垂直方向の最大長さ（Ｌ）との比である。例えば発泡粒子が円筒形である場合は、Ｌは円筒の筒の高さ、Ｄは筒の径に相当する。
【００３４】
発泡体が発泡粒子の場合、Ｌ／Ｄが０．５〜０．７又は１．３〜２．０が好ましく、Ｌ／Ｄが０．５〜０．７又は１．３〜２．０の筒形であれば、発泡粒子を金型内に充填する際の充填空気圧の調整で筒形発泡粒子に方向性を与える事が可能となり、空隙率、特に連通した空隙の方向性を制御できる。
【００３５】
上記のような特定形状の発泡粒子を製造するには、まず、例えば、タルク、炭酸カルシウム、ホウ砂、水酸化アルミニウム等の無機物等の添加剤を加えた基材樹脂を押出機内で加熱、加圧して所定の断面形状を有するダイスから押し出し冷却し、一定長さに切断して未発泡の樹脂粒子を製造する。
【００３６】
次いで上記の樹脂粒子を揮発性発泡剤、水と共にオートクレーブ等の密閉容器内に入れ水に分散させ、樹脂粒子の軟化温度以上の温度に加熱し、該粒子内に発泡剤を含浸させた後、容器内の圧力を発泡剤の蒸気圧以上の圧力に保持し、該容器内の水面下の一旦を開放し、樹脂粒子と水とを同時に容器内よりも低圧の雰囲気下に放出することにより、特定形状の発泡粒子からなる発泡体が得られる。尚、樹脂粒子の形状は、発泡によって全体の寸法が大きくなっても発泡前と後の寸法比率には殆ど変化がない。
【００３７】
尚、基材樹脂には、例えば透水性土壌形成用途には黒、茶、灰色等の着色顔料、又は染料を添加して着色して着色された発泡粒子を得、該発泡粒子を用いて着色された成型体を得ることもできる。上記の着色顔料又は染料の色は上記のものの他に、用途に応じて黄色、赤色、桃色、青色等適宜選択することができる。
【００３８】
着色顔料、染料又は無機物等の添加剤を基材樹脂に添加する場合は、添加剤を基材樹脂にそのまま練り混むこともできるが、通常、分散性等を考慮して添加剤のマスターバッチを造り、該マスターバッチと基材樹脂とを混練することが好ましい。着色顔料、染料の添加量は色によって添加量が異なるが、通常、基材樹脂１００重量部に対して０．０１〜１５重量部である。無機物は基材樹脂１００重量部に対して０．００１〜５重量部添加することが好ましい。無機物を基材樹脂に対して上記の量を添加する事により、発泡倍率の向上効果や、気泡径を５０〜３５０μｍに調整する効果が期待できる。
【００３９】
また、特定形状の発泡粒子状の発泡体を得るには、上記手段以外にも、押出機内で熱可塑性樹脂等の重合体と添加剤とからなる混合物を溶融混練した後、発泡剤と共に押出発泡させ冷却後切断する等して所定形状に形成することもできる。
【００４０】
本発明の重合体発泡成型体を型内成型で製造するには、上記発泡体等の複数の発泡体を閉鎖し得るが密閉し得ない金型内に充填して通常行われる温度で加熱し、重合体発泡粒子相互を融着せしめて製造され、型内成型の発泡体を加熱する際、金型内に充填された発泡体を圧縮した状態として成型することが好ましい。更に発泡体には、嵩密度ρ1 と真密度ρ2 との関係が０．２０＜ρ1 ／ρ2 ＜０．４５、かつａ、ｂ、ｃが３〜８ｍｍで略同一形状のものを使用するのが好ましい。上記ρ1 とρ2 との関係は更に好ましくは０．２０＜ρ1 ／ρ2 ＜０．３０の範囲である。
【００４１】
上記嵩密度ρ1 とは所定重量Ｍ1 の発泡粒子をその重量Ｍ1 における発泡粒子の嵩体積Ｖ1 で除した値であり、また真密度ρ2 とは所定重量Ｍ2 の発泡粒子をその重量Ｍ2 における発泡粒子の真体積Ｖ2 で除した値である。上記Ｍ1 、Ｍ2 は任意に決めることができるが、通常はＭ1 ＝Ｍ2 ＝一定の値とする。
【００４２】
上記嵩体積Ｖ1 とは上記所定重量Ｍ1 （所定個数Ｎ）の発泡粒子をメスシリンダー内に充填してメスシリンダーを振動させ、その体積が恒量に達した時の目盛りを読んだ値を指す。また真体積Ｖ2 とは上記所定重量Ｍ1 （所定個数Ｎ）の発泡粒子を液体（例えばアルコール）の入ったメスシリンダー中に沈めた時に上記液体の増量した分の体積をいう。
【００４３】
上記の通り比較的小さく異形の発泡体のうち形状が単純なものを選択し、圧縮した状態で成型することにより容易に空隙を本発明の範囲に調整することができる。又、本発明の成型体を得るためには、金型成型性の面から０．２ｍ3 未満の成型体であることが好ましい。
【００４４】
本発明の重合体発泡成形体に用いる発泡体の基材樹脂としては、例えばポリスチレン、ポリα−メチルスチレン、スチレン無水マレイン酸コポリマー、ポリフェニレンオキサイドとポリスチレンとのブレンド又はグラフトポリマー、アクリロニトリル−スチレンコポリマー、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレンターポリマー、スチレン−ブタジエンコポリマー、ハイインパクトスチレンなどのスチレン系重合体；ポリ塩化ビニル、塩化ビニル−酢酸ビニルコポリマー、後塩素化ポリ塩化ビニル、エチレン又はプロピレンと塩化ビニルのコポリマーなどの塩化ビニル系重合体；ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、フェノール樹脂、ウレタン樹脂、ポリオレフィン系樹脂などが挙げられる。
【００４５】
上記ポリオレフィン系樹脂としては、例えばエチレン−ブテンランダムコポリマー、エチレン−ブテンブロックコポリマー、エチレン−プロピレンブロックコポリマー、エチレン−プロピレンランダムコポリマー、エチレン−プロピレン−ブテンランダムターポリマー、ホモポリプロホピレンなどのポリプロピレン系樹脂、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、直鎖状超低密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニルコポリマー、エチレン−メチルメタクリレートコポリマー、エチレン−メタクリル酸コポリマーの分子間を金属イオンで架橋したアイオノマー系樹脂などのポリエチレン系樹脂やポリブテン−１、ポリペンテン、エチレン−アクリル酸−無水マレイン酸ターポリマーなどが挙げられる。
【００４６】
ポリオレフィン系樹脂は無架橋の状態で用いてもよいが、パーオキサイドや放射線などにより架橋させて用いてもよい。尚、リサイクルの面より無架橋のものが好ましい。
【００４７】
上記基材樹脂の中では、回復性が良好である点で、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、直鎖状超低密度ポリエチレン等のポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、エチレン−プロピレンコポリマー、プロピレン−ブテンコポリマー、エチレン−ブテン−プロピレンターポリマー等が好ましい。
【００４８】
更に上記基材樹脂の中で特に好ましいのは、エチレン−プロピレンランダムコポリマー、プロピレン−ブテンランダムコポリマー、エチレン−ブテン−プロピレンランダムターポリマーである。又、本発明において上記した種々のポリマーは、通常どおり単独で用いてもよく、或いは２種以上を混合する等併用して用いてもよい。
【００４９】
本発明において上記したポリマーは通常通り単独で用いても、あるいは２種以上を混合してもいずれでもよい。又、上記基材樹脂にポリカプロラクトン、β−ヒドロキシ酪酸及びその共重合体、ポリビニルアルコール、変成デンプン等の生分解生プラスチックを混合したもの、又は生分解性プラスチックの発泡又は非発泡の樹脂粒子等を基材樹脂からなる発泡体と混合して成型体を得ることもできる。又、成型体に柔軟性を付与するために、エチレン−プロピレンラバー等の熱可塑性エラストマーを５〜４０重量％添加することが好ましい。
【００５０】
本発明においては、発泡体の発泡倍率としては通常５〜８０倍のものを用いることができるが、成型体の圧縮強度を高くできること、重量を少なくできることおよび経済性の点から１０〜３０倍のものを用いるのが好ましい。
【００５１】
本発明の連通した空隙を有する重合体発泡成型体は、その透水性を活かして、▲１▼乗馬クラブ等のトレーニング馬場や馬道、▲２▼屋上庭園の人工芝の下敷材、▲３▼暗渠等の排水設備、▲４▼ゴルフ場の排水促進材、▲５▼ＥＰＳ工法用ブロックに代表される軽量盛土材、或いはその吸音性及び通気性及び断熱性を活かして▲６▼壁材、▲７▼床や天井の芯材等に用いることができる。特に透水性を利用する上記▲１▼〜▲５▼について更に詳細に説明する。
【００５２】
▲１▼馬場や馬路：排水溝を形成したコンクリート製基礎の表面に３０〜６０ｍｍの厚みの本発明の成型体を載置し、その上に３０〜１００ｍｍの厚さで砂又はゴムチップを敷き詰めて用いられる。成型体は表面グレー（砂又はゴムチップと略同色）に着色してあると表面の砂等がズレて成型体表面が現れた時でも馬が驚かないので好ましい。
【００５３】
▲２▼人工芝の下敷：排水溝が設けられたコンクリート製基礎の上に１０〜３０ｍｍの厚みの成型体を敷設し、その上に人工芝を敷く。人工芝から成型体を通して水が容易に排出される。尚、▲１▼馬場や▲２▼人工芝の表面の土や砂等は適度な湿り気が必要であり、下に敷く成型体として砂や芝がある程度保水できるように微量の透水率が要求される。本発明の重合体発泡成型体は微量の透水性に形成可能であるため、成形体が水分を一定量保水可能となり、このような用途に最適である。
【００５４】
▲３▼排水設備：孔を有する排水管の周囲を成型体で覆い、その上に砂や砂利、土等を盛って用いる。
【００５５】
▲４▼排水促進材：地盤の上に成型体を敷設しその上にや砂、芝等を敷く。
【００５６】
▲５▼軽量盛土材：上記▲４▼同様。通常は盛土材として透水性のない発泡スチロールブロックを用いているので排水性が悪く、大量の水に漬かった場合は浮力によってブロックが動く虞があるため楔止めや金網でカバーする必要があったが、本発明の成型体を複数用いることにより排水が促進されるため上記の危険が少なくなる。
【００５７】
尚、▲３▼〜▲５▼の場合には▲１▼や▲２▼のような透水性の厳密な調整は要求されないが、本発明の成型体を使用すると表面に直接砂や土等を蒔くことができるため、施工時に不織布等のシートが不要となり、工程が簡略化される。
【００５８】
【実施例】
以下、本発明の実施例、比較例及び参考例について説明する。
実施例１〜５・比較例１〜３
まず、表１にそれぞれ示す各基材樹脂と水酸化アルミニウム、カーボンブラックを押出機内で溶融混練し、その後表１に示すような断面形状に対応する形状のダイスからストランド状に押し出して水中で急冷した後、カットしてペレット状に造粒した。尚、水酸化アルミニウム及びカーボンブラックは配合量が各々０．２ｗｔ％、０．２６ｗｔ％となるようにマスターバッチで添加した。
【００５９】
次いで発泡剤として炭酸ガスを使用し、分散剤としてカオリン４００ｇ、乳化剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム３０ｇ、上記ペレット１００ｋｇを水２２０リットルに配合して密閉容器（オートクレーブ）内で攪拌しながら融解終了温度以上の温度に昇温することなく加熱し一定時間保持した後に平衡蒸気圧に等しい背圧をかけ、その圧力を保持したまま容器の一端を解放して樹脂粒子と水とを同時に放出して樹脂粒子を発泡せしめ、表１に示すような断面形状を有する灰色の発泡粒子を得た。
【００６０】
得られた発泡粒子の嵩密度（ρ1 ）、真密度（ρ2 ）並びに大きさａ、ｂ、ｃを測定し、ｂ／ａ、ｃ／ａと併せて表１に示す。
【００６１】
上記各発泡粒子を、表１に記載の成型条件（成型温度、充填率）で型内成型して縦３０ｃｍ×横３０ｃｍ×厚み６ｃｍの重合体発泡成型体を得た。得られた成型体をスライスして切断面に縦×横が１０ｃｍ×１０ｃｍの範囲の枠を任意に設け、該枠内の空隙部のＬが２ｍｍ以上の空隙部への全個数（Ｔ）とＬが２ｍｍ以上かつ１０ｍｍ以下の空隙部個数（Ｐ）を測定し、更に得られた重合体発泡成型体の透水性を測定し透水係数を表１に示した。尚、透水性試験は次のように行った。
【００６２】
透水性は、成型体表面に砂を５ｃｍの厚みに敷く前と後についてそれぞれ、ＪＩＳ  Ａ１２１８に準じて、試料として砂を重合体発泡成型体に代え、試料を入れる円筒を角筒に代えて変水位式透水性測定試験を行った。砂は、透水係数が０．０２ｃｍ／ｓｅｃの豊浦砂を用いた。砂を敷いた後の透水係数の測定は、水を流し始めた後数回に亘り透水係数を測定し、変動が収まった後に成型体上の砂を取り去ってＪＩＳ  Ａ１２１８に準じて変水位式透水性測定試験を行った。
【００６３】
参考例１
球状のポリスチレン発泡粒子を接着剤を用いて結合させた従来の連通した空隙を有する発泡成型体について、実施例と同様に空隙率、空隙比及び透水係数を測定して表１に示した。
【００６４】
参考例２
長さが２ｃｍ以上のチップ状のポリスチレン発泡体を融着せしめた従来の連通した空隙を有する発泡成型体、実施例と同様に空隙率、空隙比及び透水係数を測定して表１に示した。
【００６５】
【表１】
0003704366.tif 000002
【００６６】
【発明の効果】
以上説明したように本発明の連通した空隙を有する重合体発泡成型体は、発泡成型体の断面における空隙部の最大径をＬとした場合に、Ｌが２ｍｍ以上の空隙部の全個数に対して、Ｌが２ｍｍ以上かつ１０ｍｍ以下の空隙部の個数の割合が０．９以上であるため、本発明の重合体発泡成型体の表面に直接砂を蒔いて使用しても砂が成形体の空隙を水と共に通過して流出してしまうことがなく、従来の透水性を有する重合体発泡成型体と比較して成形体の表面に不織布等のフィルターを敷く必要がなく、施工作業を簡略化できる。
【００６７】
更に本発明の重合体発泡成型体は、空隙の大きさが適度な大きさであるため、用途に応じて透水性を調整することが可能となり、表面の土や砂に一定の保水性を与えることかできる。しかも空隙に砂等がつまってしまい短期間に透水性が無くなる虞れがなく、適度な透水性を長期間にわたって維持することが可能である。
【００６９】
特に、発泡体として上記したような特定形状のものを使用した場合には、発泡体を金型に充填する際良好な充填性が得られ、従来の型内成型と同じ工程及び操作で容易に製造可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の連通した空隙を有する重合体発泡成型体の１例を示し、（ａ）は断面を示す拡大図、（ｂ）は空隙部の形状を示す拡大図である。
【図２】本発明の連通した空隙を有する重合体発泡成型体の他の実施例の断面を示す拡大図である。
【図３】発泡体の形状を説明するための説明図である。
【図４】発泡体の態様を示す断面図である。
【図５】発泡体の態様を示す断面図である。
【符号の説明】
１  連通した空隙を有する重合体発泡成型体
２  発泡体
３  空隙部
ａ  発泡粒子を三次元座標上に配置した時、発泡粒子の表面における座標値の絶対値の最大値がとり得る最小値
ｂ  発泡粒子の最大径がａを示す時の、ａを示した座標軸と直交する２方向の座標値絶対値のうちいずれかが取り得る最も小さい方の値
ｃ  発泡粒子の最大径がａを示す時の、ａを示した座標軸と直交する２方向の座標値絶対値のうちｂが定まった時の残りの値
ｘ  ｘ軸
ｙ  ｙ軸
ｚ  ｚ軸
ｐ  発泡粒子とｘｙ平面との接面
ｑ  発泡粒子とｙｚ平面との接面
ｒ  発泡粒子とｚｘ平面との接面
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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