(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ケーブル絶縁層上に設けた鉛被上に座床テープを巻回して、その上に金属補強テープを複数枚巻回して構成した油浸紙ソリッド直流海底ケーブルにして、
前記金属補強テープは、１．５×１０4 Ｋｇ／ｍｍ2以上の弾性率を有し、且つ、１０-5／℃以下の温度膨張係数を有することを特徴とする油浸紙ソリッド直流海底ケーブル。
【請求項２】
金属補強テープとしてステンレステープを巻回して構成したことを特徴とする請求項１記載の油浸紙ソリッド直流海底ケーブル。
【請求項３】
金属補強テープとしてエリンバーテープまたはインバーテープを巻回して構成したことを特徴とする請求項１記載の油浸紙ソリッド直流海底ケーブル。
【請求項４】
前記座床テープは、カーボン、アラミド、ガラスのいずれかのファイバテープからなることを特徴とする請求項１記載の油浸紙ソリッド直流海底ケーブル。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高電圧油浸紙ソリッド直流海底ケーブルに関する。
【０００２】
【従来の技術】
油浸紙ソリッドケーブルは、構造が簡単で長距離に適し、また給油設備が不要であることから、直流海底ケーブルとして数多くの実績を有している。
【０００３】
油浸紙ソリッドケーブルは、高粘度の油（動粘度が５００〜２０００ｃｓｔ  ａｔ４０℃）を含浸したクラフト紙絶縁が採用され、その構造は普通、図７に示すように、導体の上にクラフト紙を巻回した絶縁体と、鉛被ソリッドケーブルでは絶縁体の上に鉛被され、鉛被上にクロロプレン、ビニル、ポリエチレンなどの防食シースを設けている。
【０００４】
特殊な場合に、防食シースの上に座床テープを巻き、その上に鋼帯を巻く構造が使用されている。鋼帯は単に防護として設けているものである。
【０００５】
鉛被ＯＦケーブルでは、鉛被上に座床綿テープを巻き、その上にステンレステープ２枚を巻いた構造が通常使用されている。これはＯＦケーブルの油圧に対してステンレステープが補強として鉛被の膨らみを防止する役割をしている。この上に防食層を施される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
高電圧油浸紙ソリッド直流海底ケーブル、とりわけ電圧３００ｋＶ以上のソリッドケーブルでは、負荷遮断（導体通電遮断）時に導体側油圧が負圧となり、ボイドを形成し耐電圧特性が低下する。この概念図を図６に示す。
【０００７】
特に４００ｋＶ以上の油浸紙ソリッド直流海底ケーブルでは、この対策が必須である。
【０００８】
上記の負圧現象発生の大きな原因として、製造時（鉛被押出し時）に発生する空気層の量が要因の一つであることが後述する検証により解明された。
【０００９】
この対策としてソリッドケーブルといえども、鉛被ＯＦケーブルと同じく座床テープを巻いた上に補強テープを巻く構造が推奨される。
【００１０】
これは製造時の鉛被膨らみを防止すると共に、負荷時の鉛被膨脹を抑止し、引き続き発生する負荷遮断時の導体側油圧負圧現象発生の防止につながる。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明は上記の目的を達成するため、ケーブル絶縁層上に設けた鉛被上に綿テープ、または、カーボン、アラミド、ガラスのいずれかのファイバテープからなる座床テープを巻回して、その上にステンレステープまたは温度膨張係数が１０-5／℃以下である例えばエリンバーテープもしくはインバーテープの補強テープを複数枚巻回して構成したことを特徴とする。
【００１２】
上記エリンバーテープ及びインバーテープの特性について記すと、
エリンバーはＮｉ３６％，Ｃｒ１２％を含むＮｉ合金で、常温において実用上弾性率が不変で、熱膨張係数もまた小さい。特性は下記のとおりである。
【００１３】
Ｎｉ％  Ｃｒ％  Ｆｅ％  弾性率Kg/mm 2     熱膨張係数／℃
３６    １２    ５２    １７６００        ０．０００００８
また、インバはＮｉ，Ｃｒの合金であって、その機械的特性の一例は下記のとおりである。
【００１４】
0003641529.tif 000002
他の手段は、ケーブル絶縁層上に設けた鉛被上に前記カーボン，アラミド，ガラスのいずれかのファイバテープからなる座床テープだけを巻回して構成したことを特徴とする。
【００１５】
上記の補強テープ、座床テープは高弾性材料であって、弾性率Ｅ≧１．５×１０4 Ｋｇ／ｍｍ2 が望ましい。
【００１６】
油浸紙ソリッドケーブルの導体側の油圧Ｐ1 (t) 、油量Ｖ1 (t) とシース側の油圧Ｐ2 (t) 、（油量＋空気量）Ｖ2 (t) ＋Ｖａとの関係は図２に示す等価回路で表わすことができる。
【００１７】
図２に示す等価回路に於て、計算過程は省略するが、導体側油圧が負圧とならない条件は、次の(1) 式の通りとなる。
【００１８】
【数１】
１＋（Ｖ20／Ｖ10）(Ｔ2 −Ｔ0 )／（Ｔ1 −Ｔ0 ）−αｋ２ Ｖ20Ｒη＞０ …(1)
Ｖ10：ケーブル導体側の初期油量 （ｃｍ3 ）
Ｖ20：シース側の初期油量 （ｃｍ3 ）
Ｔ1 ：絶縁体導体側温度 （℃）
Ｔ2 ：絶縁体シース側温度 （℃）
Ｔ0 ：基底温度 （℃）
α ：ケーブル温度の降温冷却定数（ｓｅｃ-1）
ｋ２ ：シース側油圧縮率 （ｋｇ／ｃｍ2 ）
Ｒ ：絶縁体の油流抵抗 （ｋｇ／ｃｍ5 ・ｓｅｃ）
η ：補正係数
上記の式からｋ２ Ｖ20Ｒが大きいほど導体側油圧の負圧現象が出易くなる。また、Ｖ10は大きいほど、（Ｔ2 −Ｔ0 ）／（Ｔ1 −Ｔ0 ）が小さいほど負圧現象が出易くなる。
【００１９】
即ち、油浸紙ソリッドケーブルにおいて、導体側油層に負圧現象を起こさないようにするには以下の対策がある。
【００２０】
(1)絶縁体の油流抵抗を小さくする。（Ｒを小さくする）
(2)シース側絶縁油に空気層を含まないようにすると共に、シース側絶縁油量を小さくする。（ｋ２ Ｖ20を小さくする）
(3)導体側絶縁油量を小さくする。（Ｖ10を小さくする）
本発明は上記の(2)シース側絶縁油に空気層を含まないようにしたものである。即ち、鉛被の上に座床テープ、補強テープを巻くケーブル構造とすることによって、鉛被の膨らみを防止し鉛被下に空気層ができないようにするものである。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下本発明の実施の形態を図に基づいて説明する。図１に本発明による油浸紙ソリッド直流海底ケーブルの断面を示す。導体１の周りに内部遮蔽としてカーボン紙巻回２を施し、その表面にポリプロピレンフィルムとクラフト紙を積層して一体化した複合絶縁紙、またはクラフト紙を巻いて絶縁紙層３を形成し、その上に外部遮蔽としてカーボン紙巻回４を施し、鉛被５をかぶせ、その上にカーボン、アラミド、ガラス等のいずれかのファイバテープを巻回した座床テープ６を施し、更にその上に例えば０．１〜１ｍｍ厚のステンレステープまたはエリンバーテープもしくはインバーテープの補強テープ７を複数枚（例えば２〜６枚）巻回して設け、その上に防食層８を施し、更に鉄線がい製９を施して形成したものである。なお、絶縁紙層３には高粘度の絶縁油が含浸されている。
【００２２】
エリンバーテープもしくはインバーテープは温度膨張係数が極めて小さい為、温度膨張による鉛被内の体積変化がなく、温度上昇時の鉛被下Ｖ20（シース側の初期油量）は小さくできる。従って負圧現象が起きにくくなる。
【００２３】
また、座床テープとして上記のファイバテープの他に、綿テープを使用してもよい。
【００２４】
ここで、負荷遮断時の導体側油圧の負圧現象の原因として、鉛被下に生じる空気層が大きな要因の一つであることは先に説明したが、実ケーブルの５００ｋＶ１×８００ｍｍ2 油浸紙ソリッド直流海底ケーブルでヒートサイクル試験時の導体側油層の圧力変化の計算結果を図３，図４に示す。
【００２５】
使用した計算定数は以下の通りである。
【００２６】
油流抵抗率  Ｚ＝１０11ｃｍ-2，３×１０11ｃｍ-2
温度時定数  α＝１．４×１０-4（ｓｅｃ）-1
油粘度      ν＝５０ｐｏｉｓｅ（４０℃の値）
絶縁油体積  Ｖ10＝Ｖ20＝１３ｃｍ3 
絶縁油の圧縮率は、６．５×１０-5（ｋｇ／ｃｍ2 ）-1であるが、絶縁油中に空気を含んだ場合、特に鉛被下に空気が存在すると、この絶縁油の等価圧縮率は図３に示すように低圧領域と高圧領域で異なる。
【００２７】
絶縁油に空気が混合した場合、油の圧縮率は圧力の関数となるが、計算が極めて複雑となる。通電時の等価圧縮率は高圧領域のＫH を、遮断時は低圧領域の等価圧縮率ＫL とすると、図３に示すように、ＫL ／ＫH ＝１／３となる。
【００２８】
計算結果を図４，図５に示す。鉛被下の空気ギャップとして０．１〜０．３ｍｍあるとｋ2＝１０-3〜３×１０-3となる。
【００２９】
図４に示すように、Ｚ＝１０11ｃｍ-2の高油流抵抗の場合では鉛被下の空気ギャップ０．３ｍｍ（空気混合比１／２０）あると、導体側が負圧となる。
【００３０】
従って、ソリッドケーブル鉛被上に座床テープ、補強テープを巻回することによって、鉛被下の空気ギャップを無くすことにより上記の負圧現象が起きないようにすることができる。
【００３１】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の油浸紙ソリッド直流海底ケーブルは、ケーブル鉛被上に座床テープ、金属補強テープを巻回した構成とすることにより、鉛被下の空気ギャップを無くすることができ、負荷遮断時の導体側油圧の負圧現象が起きないので、負荷遮断時の耐電圧特性が向上する。また部分放電が発生しないので長期劣化がしにくい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明油浸紙ソリッド直流海底ケーブルの実施形態を示す断面図である。
【図２】本発明油浸紙ソリッド直流海底ケーブルの絶縁紙層の絶縁油等価回路図である。
【図３】油浸紙ソリッド直流海底ケーブル例でのヒートサイクル試験時の導体側油層の圧力変化の計算結果であって、ケーブル鉛被下絶縁油中に空気が含んだ場合の油の等価圧縮率と油中の空気混合比の関係を示すグラフである。
【図４】上記ヒートサイクル試験時の導体側油層の圧力変化の計算結果であって、ｋ2 （シース側油圧縮率）をパラメータとした導体側油圧の変化を示すグラフである。
【図５】上記ヒートサイクル試験時の導体側油層の圧力変化の計算結果であって、Ｚ（油流抵抗率）をパラメータとした導体側油圧の変化を示すグラフである。
【図６】油浸紙ソリッド直流海底ケーブルにおいて、負荷遮断時に導体側油圧が負圧となる現象を説明する概念説明図である。
【図７】従来鉛被油浸紙ソリッドケーブルの断面図である。
【符号の説明】
１，１１  導体
２，４，１２，１４  カーボン紙
３，１３  絶縁紙層
５，１５  鉛被
６  座床テープ
７  補強テープ
１６  防食層
【図１】
0003641529.tif 000003
【図２】
0003641529.tif 000004
【図３】
0003641529.tif 000005
【図４】
0003641529.tif 000006
【図５】
0003641529.tif 000007
【図６】
0003641529.tif 000008
【図７】
0003641529.tif 000009