(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関内の燃焼圧に関する情報を含む信号を出力する燃焼圧センサと、
前記燃焼圧センサの出力信号から互いに異なる第１、第２及び第３の周波数成分をそれぞれ取り出す第１、第２及び第３のフィルタと、
前記第１の周波数成分に基づいて燃焼圧を検出する燃焼圧検出手段と、
前記第２の周波数成分に基づいてノックの発生を検出するノック検出手段と、
前記第３の周波数成分の電圧値に基づいてインジェクタの燃料噴射圧を検出するインジェクタ燃料噴射圧検出手段とを有することを特徴とする内燃機関の燃焼圧検出装置。
【請求項２】
請求項１記載の内燃機関の燃焼圧検出装置において、
前記第３の周波数成分の電圧値に基づいて前記インジェクタの燃料噴射動作における異常の有無を判断することを特徴とする内燃機関の燃焼圧検出装置。
【請求項３】
複数のインジェクタを備える請求項１記載の内燃機関の燃焼圧検出装置において、
前記第３の周波数成分の電圧値に基づいて前記各インジェクタの燃料噴射動作における異常の有無を判断することを特徴とする内燃機関の燃焼圧検出装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、内燃機関の燃焼圧検出装置に係り、特に、燃焼圧の他にノック信号とインジェクタ動作状態信号を検出する内燃機関の燃焼圧検出装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年の電子技術の発達に伴って、内燃機関に対して様々な電子制御技術が用いられるようになっている。電子制御技術は、内燃機関の点火時期制御、ノック制御、燃料噴射制御、および、ダイアグノーシス等に適用されている。
ノック制御では、内燃機関内に設けられたノックセンサが検出するノックの程度に応じて点火時期や燃料噴射時期が調整される。例えば、ガソリンエンジンにおいて、ノックが検出された時には、ノック強度に応じた遅角が行われ、ノックなしの状態が続くとノック限界まで徐々に点火時期が進められる。ノック制御が適正に行われることにより、内燃機関の燃焼効率や出力性能の向上等が達成される。
【０００３】
また、ダイアグノーシスでは、ＥＣＵ（Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ  Ｃｏｎｔｒｏｌ  Ｕｎｉｔ）  への入力信号に基づき、センサ、アクチュエータ等の故障の有無等が診断される。例えば、インジェクタに関するダイアグノーシスでは、インジェクタの動作状態を伝えるインジェクタ動作状態信号に基づき、インジェクタの動作や燃料噴射圧力値の正常性が診断される。
【０００４】
また、燃料噴射制御方法として、従来より、内燃機関内のインジェクタやグロープラグ等の取付部に設けられた燃焼圧センサが発生させる信号に基づきシリンダ内の燃焼圧を検出し、シリンダ内の燃焼圧に応じてインジェクタが噴射する燃料の量を制御する方法が広く知られている。
例えば、特開平９−６８０８２号には、ディーゼルエンジンが有するグロープラグのねじ込み式の取付部に、圧電素子からなる座金状の燃焼圧センサを設けた燃料噴射量制御装置が開示されている。
【０００５】
この燃料噴射量制御装置を構成するコントロールユニットは、燃焼圧センサが検出する燃焼圧に基づきディーゼルエンジンの実トルクを算出し、更に、アクセル踏み込み量とエンジン回転数からディーゼルエンジンの要求トルクを算出する。そして、コントロールユニットは、算出したディーゼルエンジンの実トルクと要求トルクが等しくなるまで、インジェクタからの燃料噴射量を増減させる。このような燃料噴射量制御装置を備えたディーゼルエンジンでは、常に要求トルクを得ることができるので、運転性や燃費の向上、及び、排気ガスの低減等を図ることができる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記従来例の燃料噴射量制御装置では、燃焼圧センサが出力する信号に基づいたノック制御やインジェクタに関するダイアグノーシスを実現することができなかった。また、上記従来例の燃料噴射量制御装置の構成に加えて燃焼室近傍に新たにノックセンサ等の部品を設け、ノック制御やインジェクタに関するダイアグノーシスが可能な構成にすると、新たに設ける部品による燃焼室近傍の過密化を招くと共に、内燃機関の高コスト化や重量増につながってしまう。
【０００７】
本発明は、上記の点に鑑みてなされたものであり、燃焼圧センサの出力信号に基づいて、燃焼圧の他、ノックの発生及びインジェクタ動作状態を検出することのできる内燃機関の燃焼圧検出装置を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記の目的は、請求項１に記載する如く、内燃機関内の燃焼圧に関する情報を含む信号を出力する燃焼圧センサと、
前記燃焼圧センサの出力信号から互いに異なる第１、第２及び第３の周波数成分をそれぞれ取り出す第１、第２及び第３のフィルタと、
前記第１の周波数成分に基づいて燃焼圧を検出する燃焼圧検出手段と、
前記第２の周波数成分に基づいてノックの発生を検出するノック検出手段と、
前記第３の周波数成分の電圧値に基づいてインジェクタの燃料噴射圧を検出するインジェクタ燃料噴射圧検出手段とを有する内燃機関の燃焼圧検出装置により達成される。
【０００９】
一般に、燃焼圧センサの出力信号には、燃焼圧に応じた信号に、内燃機関のノックを示す信号及びインジェクタの動作状態を示す信号が重畳している。これらの信号は、互いに異なる周波数成分を有している。従って、本発明によれば、第１のフィルタが燃焼圧信号に対応する第１の周波数成分を取り出し、第２のフィルタがノック信号に対応する第２の周波数成分を取り出し、第３のフィルタがインジェクタ動作状態信号に対応する第３の周波数成分を取り出すことで、内燃機関内の燃焼圧、ノックの発生及びインジェクタの燃料噴射圧を検出することができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】
図１は、内燃機関１が備える燃焼圧検出装置の主な構成部を示す図である。内燃機関１は、４気筒ディーゼルエンジンである。
図１に示すように、内燃機関１は、内燃機関本体２を備えている。内燃機関本体２は、４つのシリンダ１０、２０、３０、４０を有する。シリンダ１０、２０、３０、４０内には、それぞれインジェクタ１２、２２、３２、４２とグロープラグ１４、２４、３４、４４が配設されている。
【００１１】
インジェクタ１２、２２、３２、４２には、それぞれデリバリパイプ３を介して燃料ポンプ４が接続されている。また、燃料ポンプ４には、燃料供給パイプ５を介して低圧ポンプ６が接続されている。
低圧ポンプ６は、内燃機関１の運転時に燃料タンク７内に貯留されている燃料を汲み上げて、所定の圧力で燃料ポンプ４に燃料を供給する。燃料ポンプ４は、低圧ポンプ６から供給された燃料を昇圧して、内燃機関本体２側に圧送する。燃料ポンプ４によって圧送された高圧の燃料は、デリバリパイプ３を介してシリンダ１０、２０、３０、４０内のインジェクタ１２、２２、３２、４２に供給される。
【００１２】
燃料ポンプ４、インジェクタ１２、２２、３２、４２及びグロープラグ１４、２４、３４、４４は、電子制御ユニット８（以下、ＥＣＵ８と称す）に電気的に接続されている。また、ＥＣＵ８には、回転数センサやアクセル開度センサ等、内燃機関１の運転状態を検出する種々のセンサ（図示せず）が接続されている。ＥＣＵ８は、これらのセンサの出力信号に基づいて内燃機関１の運転状態を検出すると共に、検出した運転状態に応じて最適な燃料噴射圧を算出する。そして、ＥＣＵ８は、算出した最適な燃料噴射圧とインジェクタ１２、２２、３２、４２から実際に噴射される燃料の噴射圧力とを比較して、燃料ポンプ４に対して駆動信号を供給する。燃料ポンプ４は、ＥＣＵ８から供給される駆動信号に応じて、燃料の圧送量を増減させる。その結果、インジェクタ１２、２２、３２、４２から噴射される燃料の圧力は、内燃機関１の運転中、常にその運転に対して最適な圧力に維持される。
【００１３】
また、ＥＣＵ８は、インジェクタ１２、２２、３２、４２に駆動信号を供給する。インジェクタ１２、２２、３２、４２は、ＥＣＵ８から駆動信号を供給されると、それらの先端に設けられている燃料噴射孔を開口させる。上述の如く、インジェクタ１２、２２、３２、４２には、燃料ポンプ４からデリバリパイプ３を介して高圧の燃料が供給されている。このため、インジェクタ１２、２２、３２、４２の燃料噴射孔が開口すると、その高圧の燃料がシリンダ１０、２０、３０、４０内に噴射される。
【００１４】
また、ＥＣＵ８は、グロープラグ１４、２４、３４、４４に駆動信号を供給する。グロープラグ１４、２４、３４、４４は、内燃機関１の始動時に、燃料の燃焼性を高めるべく燃焼室内を加熱する。ＥＣＵ８は、内燃機関１のイグニッションスイッチがオフ状態からオン状態に切り換えられた後、グロープラグ１４、２４、３４、４４に対して、所定時間にわたって所定の電流を流通させる。この電流によってグロープラグ１４、２４、３４、４４の先端内部に設けられた電熱線が発熱し、燃焼室が加熱される。燃料室が加熱されることによって燃料の着火性が向上する。また、シリンダ１０が有するグロープラグ１４の取付部には、後述するような燃焼圧センサが設けられている。
【００１５】
次に、シリンダ１０及びその周辺の構造について説明する。
図２は、内燃機関本体２が備えるシリンダ１０及びその周辺の構造を示す図である。
図２に示すように、内燃機関本体２は、シリンダブロック５０及びシリンダヘッド５２により構成されている。シリンダブロック５０の内部に設けられたシリンダ１０には、ピストン５４が配設されている。ピストン５４は、シリンダ１０の内部をその軸方向に往復運動する。ピストン５４の周囲には、コンプレッションリング５６、５８とオイルリング６０が装着されている。また、シリンダ１０の内周面、ピストン５４の上面、および、シリンダヘッド５２の底面で囲まれた部分には、燃焼室６２が形成されている。また、ピストン５４の上部には、図２中に破線で示すように、円筒形の主燃焼室６４が形成されている。主燃焼室６４は、燃焼室６２の一部を構成している。
【００１６】
コンプレッションリング５６、５８は、シリンダ１０の内周面とピストン５４との間の隙間を塞ぐ。この結果、燃焼室６２の気密性が高められている。また、オイルリング６０は、ピストン５４が下降する時に、シリンダ１０の内周面に付着した余分な潤滑油をかき集め、かき集めた潤滑油を図示しないオイルパンに戻す。コンプレッションリング５６、５８、および、オイルリング６０は、更に、ピストン５４の熱をシリンダ１０側に放熱する機能をも有している。
【００１７】
シリンダヘッド５２には、インジェクタ１２が配設されている。インジェクタ１２は、その先端部が燃焼室６２に露出するように配設されている。インジェクタ１２の先端部には、燃焼室６２内に燃料を噴射するための燃料噴射孔６６が設けられている。
シリンダヘッド５２には、また、グロープラグ１４が配設されている。グロープラグ１４は、発熱部６８及び軸部７０を有する。グロープラグ１４の軸部７０は、発熱部６８が燃焼室３２に露出するようにシリンダヘッド５２に嵌入されている。発熱部６８には、供給される電力の大きさに応じた熱量を発生するニクロム線が内蔵されている。また、軸部７０には、発熱部６８内のニクロム線と電気的に接続された送電線が内蔵されている。
【００１８】
シリンダヘッド５２に対するグロープラグ１４の取付部には、座金形状の燃焼圧センサ７２が配設されている。この燃焼圧センサ７２は、圧電素子で形成されており、ピエゾ抵抗効果によって圧電素子が検知する圧力に応じた信号を出力する。燃焼圧センサ７２の出力信号は、互いに異なる所定の周波数を有する燃焼圧信号（約５ｋＨｚ）とノック信号（約１〜３ｋＨｚ）およびインジェクタ動作状態信号（約１０ｋＨｚ）を含む。そして、燃焼圧センサ７２の出力信号はＥＣＵ８に供給される。ＥＣＵ８内では、燃焼圧センサ７２の出力信号が後述するようなフィルタで処理されることによって、燃焼圧信号、ノック信号及びインジェクタ動作状態信号がそれぞれ別々に検出される。
【００１９】
ＥＣＵ８は、燃焼圧信号に基づき、燃焼室６２内の燃焼圧を検出して、インジェクタ１２から噴射させる燃料の量を調整する。また、ＥＣＵ８は、ノック信号に基づき、ノックの発生の有無を検出して、インジェクタ１２から燃料を噴射させる時期を調整する。更に、ＥＣＵ８は、インジェクタ動作状態信号に基づき、インジェクタの動作や燃料噴射圧力値の正常性を診断する。
【００２０】
なお、シリンダ２０、３０、４０は、シリンダ１０と同様の構成である。また、インジェクタ２２、３２、４２は、インジェクタ１２と同様の構成である。
図３は、ＥＣＵ８内の回路構成の一部を示す図である。
図３に示すように、ＥＣＵ８は、ＬＰＦ（Ｌｏｗ  Ｐａｓｓ  Ｆｉｌｔｅｒ）  ８２、ＢＰＦ（ＢａｎｄＰａｓｓ  Ｆｉｌｔｅｒ）  ８４、ＨＰＦ（Ｈｉｇｈ  Ｐａｓｓ  Ｆｉｌｔｅｒ）８６及びＣＰＵ（Ｃｅｎｔｒａｌ  Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ  Ｕｎｉｔ）  ８８等を有する。ＬＰＦ８２は、燃焼圧信号に対応する低周波数の信号を取り出すフィルタである。また、ＢＰＦ８４は、ノック信号に対応する周波数の信号を取り出すフィルタである。更に、ＨＰＦ８６は、インジェクタ動作状態信号に対応する周波数の信号を取り出すフィルタである。
【００２１】
ＬＰＦ８２により取り出された燃焼圧信号は、ＣＰＵ８８に供給される。ＣＰＵ８８は、燃焼圧信号に基づき、燃焼室６２内の燃焼圧を検出する。そして、ＣＰＵ８８は、検出した燃焼圧に基づき最適な燃料噴射量を算出して、インジェクタ１２に算出した量の燃料を噴射させる。このようにしてＥＣＵ８は、検出した燃焼圧に基づき内燃機関１のトルク変動許容限界ぎりぎりまで希薄な空燃比に制御することができる。希薄な空燃比に制御することによって、排出ガス中のＮＯｘの低減化等が実現される。
【００２２】
図４は、燃料を噴射させるためにＥＣＵ８からインジェクタ１２に与えられた噴射信号、および、ＢＰＦ８４の出力信号の時間変化を示す図である。図４において、インジェクタ１２に噴射信号が与えられた後のＢＰＦ８４の出力信号の波形は、所定の周波数（約２．５ｋＨｚ）のノック信号が含まれていることを示す。
【００２３】
上述の如く、ＢＰＦ８４は、ノック信号に対応する周波数の信号を取り出すフィルタである。このため、燃焼圧センサ７２の出力信号に含まれるノック信号は、図４に示すようにＢＰＦ８４によって取り出され、ＣＰＵ８８に供給される。ＣＰＵ８８は、ノック信号に基づき、燃焼室内６２内におけるノックの発生を検出する。そして、ＣＰＵ８８は、検出したノック信号に基づき燃料噴射時期の最適な進角制御を行う。
【００２４】
また、図２に示したように、燃焼圧センサ７２は、シリンダヘッド５２のシリンダ１０直上に設けられている。このため、本実施例の燃焼圧検出装置によれば、シリンダ１０で発生したノック信号を高精度に検出することができる。また、ＢＰＦ８４が処理する周波数域は、焼圧センサ７２の出力信号が含むバルブの着座振動等のノイズ成分を除去できるように最適に設定されている。このため、ノック信号がより高精度に検出される。
【００２５】
ノック信号が高精度に検出されると、燃料噴射時期の精度よい進角制御が可能となる。この結果、内燃機関１の出力をより効率良く取り出すことが可能となり、内燃機関１の出力効率の向上や燃費の低減等が実現する。
図５は、内燃機関１の運転の１サイクル中にインジェクタ１２に与えられた噴射信号、ＨＰＦ８６の出力信号、および、燃焼室６２内の燃焼圧の時間変化を示す図である。
【００２６】
また、図６は、ＥＣＵ８からインジェクタ１２に与えられた噴射信号、インジェクタ１２を流れる駆動電流、燃焼圧センサ７２からＨＰＦ８６に与えられた出力信号、および、燃焼室６２内の燃焼圧の時間変化を示す図である。なお、図６に示す噴射信号の波形は、図５に示す噴射信号のピーク時付近の波形を拡大して示したものである。
【００２７】
図６に示すように、インジェクタ１２は、２度続けて燃料を噴射するパイロット噴射を行っている。これは、最初に少量の燃料を噴射した後に一度燃料噴射を中断し、最初の燃料が着火状態となったところで、本格的な主噴射を行うものである。これによって、主噴射時の燃料の燃焼が確実となり、ディーゼルノックが防止される。また、予混合燃焼が減少することによって排気ガス中のＮＯｘが低減する。
【００２８】
ところで、燃焼圧センサ７２は、シリンダ１０、２０、３０、４０を有する内燃機関本体２に設けられている。このため、燃焼圧センサ７２の出力信号には、シリンダ１０、２０、３０、４０にそれぞれ設けられたインジェクタ１２、２２、３２、４２の燃料噴射動作に伴って発生するインジェクタ動作状態信号が含まれる。ここで、ＨＰＦ８６は、インジェクタ動作状態信号に対応する周波数の信号を取り出すフィルタである。このため、燃焼圧センサ７２の出力信号が含むインジェクタ動作状態信号は、ＨＰＦ８６によって取り出され、ＣＰＵ８８に供給される。図５における波形１６、２６、３６、４６は、それぞれインジェクタ１２、２２、３２、４２に対応するインジェクタ動作状態信号の波形を示す。ここで、図５に示すように、各インジェクタの動作状態信号の最大振幅値をＶｐとする。
【００２９】
図７は、実験により明らかになったインジェクタ動作状態信号の電圧Ｖｐ［Ｖ］と、インジェクタから噴射される燃料の噴射圧Ｐ［ＭＰａ］との関係を示す図である。図７に示すように、一般に電圧Ｖｐと噴射圧Ｐは、ほぼ比例関係にある。従って、ＣＰＵ８８は、インジェクタ１２、２２、３２、４２毎のインジェクタ動作状態信号の電圧Ｖｐに基づき、インジェクタ１２、２２、３２、４２の実際の燃料噴射圧Ｐが所定の値に達しているか否かを判定するダイアグ判定処理を実行することができる。
【００３０】
図８は、ＥＣＵ８内のＣＰＵ８８が実行するルーチンを示すフローチャートである。
図８に示すルーチンが起動されると、先ず、ステップ１００において、シリンダ１０内のインジェクタ１２が燃料を噴射しているか否かが判別される。ステップ１００の処理は、例えば、インジェクタ１２、２２、３２、４２の順に行われる。ステップ１００での判別処理は、例えば、インジェクタ１２に対して燃料噴射信号が与えられているか否か等に基づいて行われる。その結果、インジェクタ１２が燃料を噴射していないと判断されるならば、次に、ステップ１０２の処理が実行される。一方、ステップ１００において、インジェクタ１２が燃料を噴射していると判断されるならば、次に、ステップ１０４の処理が実行される。
【００３１】
ステップ１０２では、ダイアグ判定処理が未実施のインジェクタの有無が検索される。ステップ１０２において、ダイアグ判定処理が未実施のインジェクタが有る場合、ダイアグ判定処理が未実施のインジェクタについて、ステップ１００の処理が実行される。一方、ダイアグ判定処理が未実施のインジェクタが無い場合、今回のルーチンは終了となる。
【００３２】
ステップ１０４では、ＨＰＦ８６の出力信号に基づき、インジェクタ１２の動作状態信号の電圧Ｖｐが検出される。そして、ステップ１０４の処理が処理が終了すると、次に、ステップ１０６の処理が実行される。
ステップ１０６では、ステップ１０４で検出された電圧Ｖｐに基づき、インジェクタ１２の実際の燃料噴射圧Ｐに応じた補正電圧Ｖｐ’が算出される。かかる補正電圧Ｖｐ’は、インジェクタ１２に対して予め設定された補正係数Ｋ１を電圧Ｖｐに乗ずることによって算出される。同様に、インジェクタ２２、３２、４２の補正電圧Ｖｐ’は、インジェクタ２２、３２、４２に対してそれぞれ予め設定された補正係数Ｋ２、Ｋ３、Ｋ４を各インジェクタの電圧Ｖｐに乗ずることによって算出される。このステップ１０６の処理が終了すると、次に、ステップ１０８の処理が実行される。
【００３３】
ステップ１０８では、インジェクタ１２が正常に動作しているか否かが判別される。かかる判別は、補正電圧Ｖｐ’と予め設定された動作判定値Ｋｉｎｊとの比較によって行われる。ステップ１０８において、Ｖｐ’＞Ｋｉｎｊが不成立ならば、インジェクタ１２の燃料噴射圧Ｐは非常に低く、インジェクタ１２が正常に動作していないと判断され、続くステップ１１０において内燃機関１の運転が停止される。そして、今回のルーチンは終了となる。一方、ステップ１０８において、Ｖｐ’＞Ｋｉｎｊが成立するならば、インジェクタ１２は正常に動作していると判断され、次に、ステップ１１２の処理が実行される。
【００３４】
ステップ１１２では、インジェクタ１２の燃料噴射圧Ｐが正常であるか否かが判別される。かかる判別は、インジェクタ１２の補正電圧Ｖｐ’と予め設定された噴射圧力判定値Ｋｐとの比較によって行われる。
ステップ１１２において、Ｖｐ’＞Ｋｐが不成立ならば、インジェクタ１２の噴射圧力Ｐが所定圧力に達してしない異常動作状態であると判断され、続くステップ１１０において内燃機関１の運転が停止される。そして、今回のルーチンは終了となる。一方、ステップ１１２において、Ｖｐ’＞Ｋｐが成立するならば、インジェクタ１２は正常な圧力で燃料を噴射していると判断される。そして次に、例えば、インジェクタ２２に関してステップ１０２の処理が実行される。
【００３５】
上記のように、本発明の燃焼圧検出装置は、インジェクタ毎の補正係数Ｋ１、Ｋ２、Ｋ３、Ｋ４と、動作判定値Ｋｉと、噴射圧力判定値Ｋｐとを有する。そして、燃焼圧センサ７２で検出したインジェクタ動作状態信号と、補正係数Ｋ１、Ｋ２、Ｋ３、Ｋ４と、動作判定値Ｋｉ及び噴射圧力判定値Ｋｐに基づき、全てのインジェクタ１２、２２、３２、４２のダイアグ判定処理を実行することができる。このため、本燃焼圧検出装置では、燃焼圧センサ７２を例えば、シリンダ１０上に１つだけ配置すればよい。その結果、余分な部品を設けることによる燃焼室近傍の過密化が防止され、内燃機関１の低コスト化、軽量化も実現できる。
【００３６】
なお、内燃機関１は、４気筒ディーゼルエンジンに限らず、例えば、６気筒ディーゼルエンジンでもよい。また、本発明の原理は、ディーゼルエンジンに限らず、ガソリンエンジンに適用してもよい。本発明の燃焼圧検出装置をガソリンエンジンに適用した場合、６〜９ｋＨｚ程度のＢＰＦ処理によって燃焼圧センサ７２の出力信号からノック信号を検出することができる。
【００３７】
上記実施例において、「燃焼圧信号」、「ノック信号」および「インジェクタ動作状態信号」がそれぞれ特許請求の範囲に記載の「第１の周波数成分」、「第２の周波数成分」および「第３の周波数成分」に対応する。また、「ＬＰＦ８２」、「ＢＰＦ８４」及び「ＨＰＦ８６」がそれぞれ特許請求の範囲に記載の「第１のフィルタ」、「第２のフィルタ」及び「第３のフィルタ」に対応する。また、ＬＰＦ８２の出力信号に基づきＣＰＵ８８が燃焼圧を検出する処理が特許請求の範囲に記載の「燃焼圧検出手段」に対応し、ＢＰＦ８４の出力信号に基づきＣＰＵ８８がノックの発生を検出する処理が特許請求の範囲に記載の「ノック検出手段」に対応し、ＨＰＦ８６の出力信号に基づきＣＰＵ８８がインジェクタ動作状態信号を検出する処理が特許請求の範囲に記載の「インジェクタ動作状態検出手段」に対応する。
【００３８】
【発明の効果】
上述の如く、請求項１記載の発明によれば、センサ等の部品を新たに設けることによる燃焼室近傍の過密化や内燃機関の高コスト化および重量化を招かず、燃焼圧センサの出力信号に基づいて内燃機関の燃焼圧、ノックの発生およびインジェクタの燃料噴射圧を検出することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の燃焼圧検出装置の主な構成部を示す図である。
【図２】内燃機関本体が備えるシリンダ及びその周辺の構造を示す図である。
【図３】ＥＣＵ内の回路構成の一部を示す図である。
【図４】インジェクタに与えられた噴射信号およびＢＰＦの出力信号の時間変化を示す図である。
【図５】内燃機関の運転の１サイクル中にインジェクタに与えられた噴射信号、ＨＰＦの出力信号及び燃焼室内の燃焼圧の時間変化を示す図である。
【図６】インジェクタに与えられる噴射信号、インジェクタに与えられる駆動電流、燃ＨＰＦの出力信号、および、燃焼室内の燃焼圧の時間変化を示す図である。
【図７】インジェクタ動作状態信号の電圧Ｖｐとインジェクタから噴射される燃料の噴射圧Ｐとの関係を示す図である。
【図８】ＣＰＵが実行するルーチンを示すフローチャートである。
【符号の説明】
１  内燃機関
２  内燃機関本体
８  ＥＣＵ
１０、２０、３０、４０  シリンダ
１２、２２、３２、４２  インジェクタ
１４、２４、３４、４４  グロープラグ
５０  シリンダブロック
５２  シリンダヘッド
６２  燃焼室
７２  燃焼圧センサ
８２  ＬＰＦ
８４  ＢＰＦ
８６  ＨＰＦ
８８  ＣＰＵ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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