(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：０．００５〜０．０５ｗｔ％、Ｓｉ：１ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ：１２〜１６ｗｔ％、Ｎｉ：３．５〜６ｗｔ％、Ｍｏ：１．５〜２．５ｗｔ％、Ｖ：０．０１〜０．０５ｗｔ％、Ｎ：０．０２ｗｔ％以下を含有して、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、熱間加工されたマルテンサイト系ステンレス鋼を、Ａｃ３〜９８０℃の範囲に加熱してオーステナイト化した後冷却し、次いで、（１）式を満足する温度（Ｔ）で焼戻しを行い、焼戻し後のマルテンサイト相中にオーステナイト相を残留させることを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法。
Ac1≦Ｔ≦Ac1+(1/10)×(Ac3−Ac1)  …（１）
【請求項２】
Ｃ：０．００５〜０．０５ｗｔ％、Ｓｉ：１ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ：１２〜１６ｗｔ％、Ｎｉ：３．５〜６ｗｔ％、Ｍｏ：１．５〜２．５ｗｔ％、Ｖ：０．０１〜０．０５ｗｔ％、Ｎ：０．０２ｗｔ％以下を含有し、更に、Ｎｂ：０．０１〜０．１ｗｔ％、Ｔｉ：０．０１〜０．１ｗｔ％の１種以上を含有して、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、熱間加工されたマルテンサイト系ステンレス鋼を、Ａｃ３〜９８０℃の範囲に加熱してオーステナイト化した後冷却し、次いで、（１）式を満足する温度（Ｔ）で焼戻しを行い、焼戻し後のマルテンサイト相中にオーステナイト相を残留させることを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法。
Ac1≦T≦Ac1+(1/10)×(Ac3−Ac1)  …（１）
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載の化学成分組成を有し、熱間加工されたマルテンサイト系ステンレス鋼を、Ａｃ３〜９８０℃の範囲に加熱してオーステナイト化した後冷却し、次いで、（２）式を満足する温度（Ｔ１）で１回目の焼戻しを行い、更に、温度（Ｔ１）以下で且つ（３）式を満足する温度（Ｔ２）で２回目の焼戻しを行い、焼戻し後のマルテンサイト相中にオーステナイト相を残留させることを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法。
Ac1≦T1≦Ac1+(7/10)×(Ac3−Ac1)  …（２）
Ac1＜T2≦Ac1+(1/10)×(Ac3−Ac1)  …（３）
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、耐応力腐食割れ性に優れた高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法に関し、詳しくは、例えば石油、天然ガスの掘削や輸送等の湿潤炭酸ガスや湿潤硫化水素ガスを含む環境において、高い応力腐食割れ抵抗を有する高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年生産される石油、天然ガスは、湿潤炭酸ガスや湿潤硫化水素ガスを多量に含む場合が増加しており、その掘削、輸送においては従来の炭素鋼に代り、１３Ｃｒステンレス鋼等のマルテンサイト系ステンレス鋼が用いられるようになった。しかし、従来のマルテンサイト系ステンレス鋼は、湿潤炭酸ガスに対する耐食性（以下、単に「耐食性」と呼ぶ）は優れているが、湿潤硫化水素ガスに対する耐応力腐食割れ性（以下、単に「耐応力腐食割れ性」と呼ぶ）は十分でなく、強度、靭性、耐食性を維持しつつ、耐応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼が望まれていた。
【０００３】
強度、靭性、耐食性に加えて、耐応力腐食割れの要求を満たすマルテンサイト系ステンレス鋼として、例えば、特開昭５８−１９９８５０号公報には、Ｃ：０．１６〜０．２５ｗｔ％、Ｓｉ：１．０ｗｔ％未満、Ｍｎ：１．０ｗｔ％未満、Ｃｒ：１２．５〜１３．５ｗｔ％、Ｎｉ：０．３〜３ｗｔ％、Ｍｏ：０．５〜３．５ｗｔ％、Ｃｕ：０．５〜２ｗｔ％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物からなるマルテンサイト系ステンレス鋼が開示され、又、特開昭６１−２０７５５０号公報には、Ｃ：０．０３〜０．２０ｗｔ％、Ｓｉ：１．０ｗｔ％未満、Ｍｎ：１．０ｗｔ％未満、Ｃｒ：１２．０〜１４．０ｗｔ％、Ｂ：０．００１０〜０．００６０ｗｔ％を含有し、且つ、Ｍｏ：０．５〜４．０ｗｔ％、Ｎｉ：０．５〜６．０ｗｔ％の１種又は２種を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるマルテンサイト系ステンレス鋼が開示されている。
【０００４】
しかしこれらは、極微量の硫化水素ガスを含む環境では耐応力腐食割れ性を示すものの、硫化水素ガス分圧が０．０１気圧を越える環境では、応力腐食割れが生じるため、硫化水素ガスを多く含む環境では使用できないという問題があった。
【０００５】
一方、硫化水素ガス分圧が０．０１気圧を越える環境での耐応力腐食割れ性を改善したマルテンサイト系ステンレス鋼も提案されており、例えば、特開昭６０−１７４８５９号公報には、Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．５０ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．５０〜１．５０ｗｔ％、Ｓ：０．００５ｗｔ％以下、Ｃｒ：１２〜１５ｗｔ％、Ｎｉ：３．５〜６ｗｔ％、Ｍｏ：０．５〜３ｗｔ％を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなるマルテンサイト系ステンレス鋼が開示され、又、特開昭６２−５４０６３号公報には、Ｃ：０．００１〜０．０５ｗｔ％、Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．３〜２．０ｗｔ％、Ｃｒ：１１．０〜１５．０ｗｔ％、Ｎｉ：３．０〜６．０ｗｔ％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５ｗｔ％、Ａｌ：０．０１〜０．１ｗｔ％、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下、を含み、Ｐ：０．０１ｗｔ％以下、Ｓ：０．００５ｗｔ％以下であって、更に、Ｎ：０．０１〜０．２０ｗｔ％とＭｏ：０．０５〜３．０ｗｔ％のうち１種以上を含有して、残部はＦｅ及び不可避不純物からなるマルテンサイト系ステンレス鋼が開示されている。しかし、これらの鋼も硫化水素ガスによる応力腐食割れを完全に防止できるものではない。
【０００６】
更に、強度について検討すると、上述したマルテンサイト系ステンレス鋼は、何れも高強度化を試みると靭性及び耐応力腐食割れ性が著しく劣化し、そのため、強度又は靭性と耐応力腐食割れ性とのどちらか一方を犠牲にせざるを得ないという問題もあった。そのため、例えば高強度、耐応力腐食割れ性、耐食性、高靭性が同時に要求される高深度の油井管には適用できないという難点があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上述した従来技術における問題点を解決するためになされたもので、その目的は、マルテンサイト系ステンレス鋼の耐食性を維持しつつ、強度、耐応力腐食割れ性、及び靭性を同時に改善することにより、硫化水素ガスを多く含む環境でも応力腐食割れを生じることなく使用できる高靭性のマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法を提供することである。ここで、目的とする性能は炭酸ガス、硫化水素ガスを含む石油、天然ガスの掘削、輸送用鋼材に要求される性能に鑑み、以下の如くとした。
【０００８】
（１）強度：０．２％耐力が６５５ＭＰａ以上、（２）靭性：−２０℃でのシャルピー・フルサイズ試験片での吸収エネルギー値（以下、「シャルピー衝撃値」と呼ぶ）が１８０Ｊ以上、（３）耐食性：３０気圧のＣＯ2 環境下の１８０℃の５％ＮａＣｌ溶液中で腐食速度が０．５ｍｍ／ｙ以下、（４）耐応力腐食割れ性：０．１気圧の硫化水素ガスを飽和させた５％ＮａＣｌ溶液中で試験片に０．２％耐力の８０％の応力を負荷して、７２０時間以上破断しないこと。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、上記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、以下の知見を得るに至った。
【００１０】
マルテンサイト系ステンレス鋼の耐食性向上にはＣｒの増加が有功である。しかしＣｒの増加は、一方でδ−フェライト相を生成させて、強度及び靭性を劣化させる。そこで、オーステナイト生成元素であるＮｉを増加して、δ−フェライト相の生成を抑制する方法があるが、Ｎｉの増加はＡｃ１の変態点温度を下げて焼戻し温度に制約を及ぼすため、その上限に制約がある。Ｃの増加もδ−フェライト相の生成抑制に有効であるが、焼戻し時に炭化物が析出して、却って耐食性及び耐応力腐食割れ性を劣化させるため、その含有量はむしろ制限されるべきである。
【００１１】
一方、一般に鋼を高強度化させると、靭性及び耐応力腐食割れ性が劣化するが、Ｖを適量含有させ、且つ熱処理によりＶの炭化物をこのステンレス鋼の基地に微細な析出物として分散させることにより、靭性及び耐応力腐食割れ性を劣化させることなく高強度化することができる。又、マルテンサイト相中にオーステナイト相を残留させることにより、靭性と耐食性を向上させることができる。そして、微細なＶ炭化物を均一に分散析出させると同時に、マルテンサイト相中にオーステナイト相を残留させるためには、焼戻し条件を制御することが特に重要である。
【００１２】
本発明は、これらの知見に基づきなされたもので、第１の発明による耐応力腐食割れ性に優れた高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法は、Ｃ：０．００５〜０．０５ｗｔ％、Ｓｉ：１ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ：１２〜１６ｗｔ％、Ｎｉ：３．５〜６ｗｔ％、Ｍｏ：１．５〜２．５ｗｔ％、Ｖ：０．０１〜０．０５ｗｔ％、Ｎ：０．０２ｗｔ％以下を含有して、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、熱間加工されたマルテンサイト系ステンレス鋼を、Ａｃ３〜９８０℃の範囲に加熱してオーステナイト化した後冷却し、次いで、下記の（１）式を満足する温度（Ｔ）で焼戻しを行い、焼戻し後のマルテンサイト相中にオーステナイト相を残留させることを特徴とするものである。
【００１３】
第２の発明による耐応力腐食割れ性に優れた高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法は、Ｃ：０．００５〜０．０５ｗｔ％、Ｓｉ：１ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ：１２〜１６ｗｔ％、Ｎｉ：３．５〜６ｗｔ％、Ｍｏ：１．５〜２．５ｗｔ％、Ｖ：０．０１〜０．０５ｗｔ％、Ｎ：０．０２ｗｔ％以下を含有し、更に、Ｎｂ：０．０１〜０．１ｗｔ％、Ｔｉ：０．０１〜０．１ｗｔ％の１種以上を含有して、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、熱間加工されたマルテンサイト系ステンレス鋼を、Ａｃ３〜９８０℃の範囲に加熱してオーステナイト化した後冷却し、次いで、下記の（１）式を満足する温度（Ｔ）で焼戻しを行い、焼戻し後のマルテンサイト相中にオーステナイト相を残留させることを特徴とするものである。
【００１４】
第３の発明による耐応力腐食割れ性に優れた高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法は、第１の発明又は第２の発明に記載の化学成分組成を有し、熱間加工されたマルテンサイト系ステンレス鋼を、Ａｃ３〜９８０℃の範囲に加熱してオーステナイト化した後冷却し、次いで、下記の（２）式を満足する温度（Ｔ１）で１回目の焼戻しを行い、更に、温度（Ｔ１）以下で且つ下記の（３）式を満足する温度（Ｔ２）で２回目の焼戻しを行い、焼戻し後のマルテンサイト相中にオーステナイト相を残留させることを特徴とするものである。
Ac1≦Ｔ≦Ac1+(1/10)×(Ac3−Ac1)  …（１）
Ac1≦T1≦Ac1+(7/10)×(Ac3−Ac1)  …（２）
Ac1＜T2≦Ac1+(1/10)×(Ac3−Ac1)  …（３）
尚、（１）〜（３）式において、Ａｃ１及びＡｃ３はマルテンサイト系ステンレス鋼の化学成分組成により定まる変態点温度である。
【００１５】
以下に、本発明においてマルテンサイト系ステンレス鋼の化学成分組成及び熱処理条件を上述したように限定した理由を、それぞれの作用と共に説明する。
【００１６】
（１）化学成分組成
（ａ）Ｃ：Ｃは強力なオーステナイト生成元素であり、又、高強度を得るためにも欠かせない元素である。しかし、焼戻し時にＣｒと結合して炭化物となって析出し、耐食性、耐応力腐食割れ性、及び靭性を劣化させる。Ｃの含有量が０．０５ｗｔ％を越えると、この炭化物による劣化が顕著になる。一方、含有量が０．００５ｗｔ％未満では十分な強度が得られない。従って、Ｃ含有量は０．００５〜０．０５ｗｔ％の範囲内に限定しなければならない。
【００１７】
（ｂ）Ｓｉ：Ｓｉは脱酸剤として必要な元素であるが、強力なフェライト生成元素でもあり、１ｗｔ％を越えて含有させるとδ−フェライト相の生成を助長させる。従って、Ｓｉ含有量は１ｗｔ％以下に限定しなければならない。
【００１８】
（ｃ）Ｍｎ：Ｍｎは脱酸、脱硫剤として有効であると共に、δ−フェライト相の出現を抑えるオーステナイト生成元素である。しかし、Ｍｎは耐応力腐食割れ性に対して有害であり、０．３ｗｔ％以下にする必要がある。一方、０．０５ｗｔ％未満では脱酸が不十分となり、鋼中の介在物が増加する。従って、Ｍｎ含有量は０．０５〜０．３ｗｔ％の範囲内に限定しなければならない。
【００１９】
（ｄ）Ｃｒ：Ｃｒはマルテンサイト系ステンレス鋼を構成する基本的な元素で、しかも耐食性を発現する重要な元素であるが、含有量が１２ｗｔ％未満では十分な耐食性が得られず、一方、１６ｗｔ％を越えると他の合金成分をどのように調整してもδ−フェライト相の生成量が増加して、強度及び靭性が劣化する。従って、Ｃｒ含有量は１２〜１６ｗｔ％の範囲内に限定しなければならない。
【００２０】
（ｅ）Ｎｉ：Ｎｉは耐食性を向上させると共に、オーステナイトの生成に極めて有効な元素であるが、３．５ｗｔ％未満ではその効果が少なく、一方、含有量が増加するとＡｃ１変態点を下げて、焼戻し温度に制約を及ぼすため、６ｗｔ％以下にする必要がある。従って、Ｎｉ含有量は３．５〜６ｗｔ％の範囲内に限定しなければならない。
【００２１】
（ｆ）Ｍｏ：Ｍｏは特に耐応力腐食割れ性及び耐食性に有効な元素であるが、１．５ｗｔ％未満ではその効果が少なく、一方、２．５ｗｔ％を越えると過剰なδ−フェライトを出現させる。従って、Ｍｏ含有量は１．５〜２．５ｗｔ％の範囲内に限定しなければならない。
【００２２】
（ｇ）Ｖ：Ｖは強力な炭化物生成元素であり、微細な炭化物を析出させて結晶粒を微細化し、耐応力腐食割れ性を向上させる。又、微細な炭化物の析出は強度向上にも寄与する。しかし、フェライト生成元素でもあり、δ−フェライト相を増加させる。含有量が０．０１ｗｔ％未満では耐応力腐食割れ性の向上効果が現れず、一方、０．０５ｗｔ％を越えると、その効果は飽和すると共にδ−フェライト相が増加する。従って、Ｖ含有量は０．０１〜０．０５ｗｔ％の範囲内に限定しなければならない。
【００２３】
（ｈ）Ｎ：Ｎは耐食性向上に有害な元素であるが、オーステナイト生成元素でもある。０．０２ｗｔ％を越えて含有させると、焼戻し時に窒化物となって析出し、耐食性、耐応力腐食割れ性、及び靭性を劣化させる。従って、Ｎ含有量は０．０２ｗｔ％以下に限定しなければならない。
【００２４】
（ｉ）付加成分としてのＮｂ及びＴｉ：Ｎｂ及びＴｉは強力な炭化物生成元素であり、微細な炭化物を析出させて結晶粒を微細化し、耐応力腐食割れ性を向上させる。しかし、共にフェライト生成元素でもあり、δ−フェライト相を増加させる。Ｎｂ及びＴｉの含有量が０．０１ｗｔ％未満では耐応力腐食割れ性の向上効果が現れず、一方、０．１０ｗｔ％を越えると、その効果は飽和すると共にδ−フェライト相が増加する。従って、Ｎｂ含有量及びＴｉ含有量は、共に０．０１〜０．１０ｗｔ％の範囲内に限定することが好ましい。
【００２５】
（２）熱処理条件
（ａ）オーステナイト化温度：加熱温度がＡｃ３温度より低いと、組織全体が均一にはオーステナイト化されないため、均質な焼入れマルテンサイト組織が得られない。この段階で均質なマルテンサイト組織が得られていないと、これ以降の熱処理によっても焼戻し効果が十分に得られないばかりか、最終製品の特性も安定しない。一方、加熱温度が９８０℃を越えると、結晶粒が粗大化して十分な強度が得られないばかりでなく、靭性が劣化する。従って、オーステナイト化温度はＡｃ３〜９８０℃の範囲内に限定しなければならない。
【００２６】
（ｂ）焼戻し温度（Ｔ）：焼戻し処理は、Ｖの微細な炭化物を均一に分散析出させて高強度化させると共に、オーステナイト相を残留させて、靭性及び耐応力腐食割れ性を向上させるために必要である。しかし、焼戻し温度（Ｔ）が（１）式の右辺を越えると、変態したオーステナイト相全てが冷却時に全て新たに生成するフレッシュ−マルテンサイト相となり、目的とするオーステナイト相の残留が発生しない。（１）式を満足する温度域に加熱すると、オーステナイト相に変態する割合が少ないため、鋼中の化学成分の拡散によりオーステナイト相の安定化が起こり、冷却時にマルテンサイト相への変態が起こらず、オーステナイト相が残留する。一方、焼戻し温度（Ｔ）がＡｃ１温度より低くなると、焼入れマルテンサイト相が焼戻しマルテンサイト相となるだけで、やはりオーステナイト相は残留せず、靭性及び耐応力腐食割れ性の向上が得られない。従って、焼戻し温度（Ｔ）は（１）式を満足する範囲内に限定しなければならない。
【００２７】
（ｃ）２段焼戻し時の焼戻し温度（Ｔ１）及び焼戻し温度（Ｔ２）：焼戻し処理を２回行う２段焼戻しは、より多くのオーステナイト相を残留させるための有効な方法である。１回目の焼戻し温度（Ｔ１）の下限は、１段焼戻しの際の焼戻し温度（Ｔ）の下限と同一理由で同一温度であるが、フレッシュ−マルテンサイト相が形成されても２回目の焼戻しがあるため、その上限は焼戻し温度（Ｔ）の上限より高い範囲としても良く、従って、上限を（２）式の右辺とした。２回目の焼戻し温度（Ｔ２）の上限は、フレッシュ−マルテンサイト相が生成しない温度とする必要があり、１段焼戻しの際の焼戻し温度（Ｔ）の上限と同等であるが、１回目の焼戻し温度（Ｔ１）を越えると、残留オーステナイト相が減少してしまうため、１回目の焼戻し温度（Ｔ１）以下の温度で、且つ、フレッシュ−マルテンサイト相が生成しない温度とする必要がある。一方、１回目の焼戻し時に鋼中の化学成分の拡散が生じているため、２回目の焼戻しではＡｃ１温度以下でも残留オーステナイト相を得ることができ、その下限はＡｃ１温度より２０℃低い温度であるが、下限値は、１回目と同様、Ａｃ１温度とする。従って、１回目の焼戻し温度（Ｔ１）は（２）式を満足する範囲内に限定しなければならず、２回目の焼戻し温度（Ｔ２）は焼戻し温度（Ｔ１）以下で、且つ（３）式を満足する範囲内に限定しなければならない。
【００２８】
【発明の実施の形態】
転炉、電気炉、及び、炉外精錬炉等により上記化学成分組成に溶製された溶鋼を普通造塊法又は連続鋳造法により鋼片にする。それを、熱間加工により鋼板又は継目無鋼管に製造した後、Ａｃ３〜９８０℃の範囲に加熱してオーステナイト化した後冷却し、次いで焼戻し処理を行う。焼戻し処理は１回の焼戻し処理で熱処理を完了する１段焼戻しと、２回の焼戻し処理を行う２段焼戻しとがあり、目標とする製品特性を考慮して、どちらかを選択する。一般的には、高靭性を確保する場合には２段焼戻しを選択し、高強度を確保する場合には１段焼戻しを選択すれば良い。
【００２９】
１段焼戻しの場合には、（１）式を満足する焼戻し温度（Ｔ）で焼戻し、２段焼戻しの場合には、１回目の焼戻し温度を（２）式を満足する焼戻し温度（Ｔ１）で行い、２回目の焼戻し温度（Ｔ２）は１回目の焼戻し温度（Ｔ１）以下で、且つ（３）式を満足する範囲とする。尚、焼戻し温度を決めるＡｃ１温度及びＡｃ３温度は、溶製されたマルテンサイト系ステンレス鋼の化学成分組成から予め定めておくこととする。
【００３０】
上記溶製の際に、不可避不純物として硫黄（Ｓ）及び燐（Ｐ）が残留する。これらは何れも鋼の熱間加工性及び耐応力腐食割れ性を劣化させる元素であり、少ない程好ましい。しかし、本発明者らの経験では、Ｓは０．０１ｗｔ％以下、Ｐは０．０４ｗｔ％以下であれば、本発明の目的とする耐応力腐食割れ性を確保できると共に、熱間圧延鋼板及び継目無鋼管の製造に支障を来すことがないので、この程度まで低減すれば十分である。
【００３１】
このように、Ｃｒの増加による金属組織の制約を考慮しつつ、低Ｃ高Ｃｒ系のマルテンサイト系ステンレス鋼にＶを一定量含有させ、且つ熱処理条件を一定範囲内に調整して、Ｖの炭化物を粒内に均一に分散析出させると同時に、オーステナイト相を残留させてマルテンサイト系ステンレス鋼を製造することで、従来のマルテンサイト系ステンレス鋼では実現し得なかった高靭性、高強度で、且つ、耐応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼を製造することが可能となる。
【００３２】
【実施例】
１２種類の化学成分組成のマルテンサイト系ステンレス鋼を真空溶解炉により溶製し、鋼片とした後、この鋼片を熱間圧延にて厚み１２ｍｍの鋼板とした。表１に、これら１２種類の供試鋼の化学成分組成を示す。表１に示すように、鋼Ｎｏ．１〜６の化学成分組成は本発明の範囲内であるのに対し、鋼Ｎｏ．７はＭｎとＭｏが、鋼Ｎｏ．８はＭｎとＶが、鋼Ｎｏ．９はＣとＮが、鋼Ｎｏ．１０はＮｉが、鋼Ｎｏ．１１はＣｒとＭｏとＶが、又、鋼Ｎｏ．１２はＮｉが、それぞれ本発明の範囲を外れている。
【００３３】
【表１】
0003684895.tif 000002
【００３４】
その後、これらの鋼板を加熱してオーステナイト化した後空冷し、次いで、１回当たり３０分間の焼戻し処理を行った後、残留オーステナイト量の測定、機械的性質、耐食性、及び耐応力腐食割れ性を調査した。その際、鋼の化学成分組成と熱処理条件との組み合せを変更して、合計１９水準の試験を行った。表２に１９水準の各試験における供試鋼のＡｃ１温度、Ａｃ３温度、熱処理温度、及び調査結果を示す。機械的性質、耐食性、及び耐応力腐食割れ性の調査は、前述した条件下で実施した。尚、表２において、熱処理温度の欄に２つの温度を記入した試験は１段焼戻しを行った試験で、最初の温度がオーステナイト化温度を表わし、後段の温度が焼戻し温度（Ｔ）を表わしており、又、熱処理温度の欄に３つの温度を記入した試験は２段焼戻しを行った試験で、最初の温度がオーステナイト化温度を表わし、中段の温度が焼戻し温度（Ｔ１）を表わし、後段の温度が焼戻し温度（Ｔ２）を表わしている。
【００３５】
【表２】
0003684895.tif 000003
【００３６】
オーステナイト化温度は全ての試験において本発明の範囲内とし、又、焼戻し温度は試験Ｎｏ．１５〜１９を除き本発明の範囲内とした。試験Ｎｏ．１５〜１８は焼戻し温度が本発明の範囲外であり、試験Ｎｏ．１９は２回目の焼戻し温度が本発明の範囲外である。
【００３７】
表２に示すように、本発明の範囲内の化学成分組成の鋼を、本発明の範囲内の熱処理条件で処理することにより、０．２％耐力の目標値及びシャルピー衝撃値の目標値を上回り、又、腐食速度も目標値を達成すると共に応力腐食割れ（ＳＳＣ）も発生せず、耐食性及び耐応力腐食割れ性も目標値を達成した。一方、化学成分組成が本発明の範囲内であっても、本発明の範囲外の熱処理条件で処理した場合、及び、化学成分組成が本発明の範囲外の場合には、耐食性や耐応力腐食割れ性が目標値を達成していなかった。尚、表２の備考欄に、本発明の範囲内の化学成分組成の鋼を本発明の範囲内の熱処理条件で処理した試験を実施例とし、それ以外の試験を比較例として表示した。
【００３８】
【発明の効果】
本発明では、化学成分組成及び熱処理条件を特定してマルテンサイト系ステンレス鋼を製造するので、高靭性及び高強度を維持しつつ、炭酸ガス腐食に対する耐食性はもとより、硫化水素ガスを多量に含む環境での耐応力腐食割れ性に極めた優れたマルテンサイト系ステンレス鋼を製造することが可能となる。