(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
バッフル内に１次燃焼ポートを形成し、該１次燃焼ポートの上流側に蓄熱体を充填した蓄熱部を設け、燃料供給管の外周に１次燃焼用空気供給管を設けてなるバーナーノズルを、前記蓄熱部を貫通して配設し、該バーナーノズルの開口部を前記１次燃焼ポートに臨ませると共に、前記蓄熱部の高温側及び低温側にそれぞれ空間部を設け、高温空間部と炉内を連通する給排気孔を前記バッフルに設け、炉内へ予熱後の２次燃焼用空気を供給及び炉内から排ガスを吸引する如くなし、一方低温空間部には給排気管を接続し、系外から２次燃焼用空気を供給及び熱交換後の排ガスを排気する如くなし、前記蓄熱部を貫通するバーナーノズルが２次燃焼用空気の流れ方向と交差することを特徴とする蓄熱式バーナー。
【請求項２】
前記給排気孔を、前記１次燃焼ポートの上方に設けたことを特徴とする請求項１記載の蓄熱式バーナー。
【請求項３】
前記バッフルに設けた給排気孔の、高温空間部側開口の直径を炉内側開口の直径よりも大きくし、且つ給排気孔の直径を高温空間部側から炉内側に向かって漸減するように構成したことを特徴とする請求項１又は２記載の蓄熱式バーナー。
【請求項４】
前記バッフルに設けた給排気孔の直径を、高温空間部側開口から炉内側に向かって漸減して絞り部を構成し、さらに該絞り部から炉内側開口に向かって給排気孔の直径を拡大して構成したことを特徴とする請求項１又は２記載の蓄熱式バーナー。
【請求項５】
前記給排気孔を、炉内側において前記バーナーノズルの軸芯線に向かって３〜１５度傾けて設けたことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の蓄熱式バーナー。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はスラブ、ビレット、ブルーム等の被加熱物を所定の目標温度前で加熱する加熱炉、均熱炉、熱処理炉（以下、本発明では加熱炉と総称する）用の蓄熱式バーナーに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、加熱炉においては、炉の熱効率向上を目的とした燃焼装置に、排ガス顕熱で燃焼空気の高温予熱を行う手段として、排気と燃焼を交互に行い、排気時にはバーナーに付属した蓄熱器に収納された蓄熱体によって熱を回収し、燃焼時には、この蓄熱器により燃焼空気を予熱する蓄熱式バーナーを使用している。
このように、バーナーに付属して蓄熱器を設置し燃焼用空気を高温に予熱するため、バーナー全体が大きくなり、且つ重量が極めて重くなる。特に、蓄熱体にセラミックボールを使用した場合、蓄熱器自身の重量も重くなるという問題があった。
そこでその解決手段として、特開平８−２８８３１号公報により蓄熱燃焼バーナー装置が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
図７は、前記特開平８−２８８３１号公報に記載されている蓄熱燃焼バーナー装置の構成を示した図である。この燃焼装置の構成は、炉壁に取り付けられたバーナーの保炎器１上流側のバーナーヘッド２内に蓄熱体３を充填した蓄熱部４を設け、前記バーナーヘッド２には給排気管５を備えた排熱回収管６を設け、この排熱回収管６にも蓄熱体３を充填している。７は保炎器１とバーナーヘッド２間の燃料配管、１８は燃料配管７の外周に設けたフィンプレート等の伝熱部、１０は燃焼用空気と排ガスの切換弁である。
【０００４】
この蓄熱燃焼バーナー装置は、蓄熱体３の配置工夫によりバーナーのコンパクト化という課題は克服しているが、給排気管５から給排気される燃焼空気および排ガスの流れ方向に対して蓄熱部４の配置が適切でなく、燃焼空気および排ガスが蓄熱体３全てに均等に流れずにその大部分が蓄熱部４をショートカットするため、蓄熱体３の効率よい利用ができず、その結果、高効率の熱回収が行えない。同時に燃焼空気及び排ガスの均流化が出来ないので、燃焼空気噴出孔から出る空気も温度偏差が生じ、安定した燃焼が行えない。
【０００５】
また、保炎器１とその周囲のバーナータイル１９からなる保炎部にて、全予熱空気と燃料ガスが混合されて燃焼を行うため、燃焼反応が急速に進行して保炎部内で燃焼が完了するため、火炎が高温の短炎となり、燃焼用空気が１０００℃以上であるような高炉温に適用した場合、ＮＯｘ（窒素酸化物）が高濃度となるため、低ＮＯｘ性と均一加熱性が要求される加熱炉には適用できない。
さらに、保炎部のバーナータイル１９により、火炎から被加熱物への放射伝熱が妨げられるため、熱効率がよくないという問題点があった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決するための本発明の要旨は、バッフル１０内に１次燃焼ポートを形成し、該１次燃焼ポート１１の上流側に蓄熱体３を充填した蓄熱部４を設け、燃料供給管７の外周に１次燃焼用空気供給管８を設けてなるバーナーノズル９を、前記蓄熱部４を貫通して配設し、該バーナーノズル９の開口部を前記１次燃焼ポート１１に臨ませると共に、前記蓄熱部４の高温側及び低温側にそれぞれ高温空間部１３及び低温空間部１４を設け、高温空間部１３と炉内２３を連通する給排気孔１２を前記バッフル１０に設け、炉内２３へ予熱後の２次燃焼用空気を供給及び炉内２３から排ガスを吸引する如くなし、一方低温空間部１４には、給排気管５を接続し、系外から２次燃焼用空気を供給及び熱交換後の排ガスを排気する如くなし、前記蓄熱部を貫通するバーナーノズルが２次燃焼用空気の流れ方向と交差することを特徴とする蓄熱式バーナーである。
【０００７】
さらに本発明では、前記蓄熱式バーナーにおいて、高温空間部１３と炉内２３を連通する給排気孔１２を、１次燃焼ポート１１の上方に設けたことを特徴とする。
さらに、前記バッフル１０に設けた給排気孔１２の、高温空間部側開口２０の直径を炉内側開口２１の直径よりも大きくし、且つ給排気孔１２の直径を高温空間部１３側から炉内２３側に向かって漸減するように構成したことを特徴とする。
また、前記バッフル１０に設けた給排気孔１２の直径を、高温空間部側開口２０から炉内２３側に向かって漸減して絞り部２２を構成し、さらに該絞り部２２から炉内側開口２１に向かって給排気孔１２の直径を拡大して構成したことを特徴とする。
さらに前記給排気孔１２を、炉内２３側において前記バーナーノズル９の軸芯線に向かって３〜１５度傾けて設けたことを特徴とする。
【０００８】
【実施例】
以下に本発明の一実施例を図面により説明する。
図１は、本発明に関わる蓄熱式バーナーの実施例を示す縦断面図である。
図において、バッフル１０内には１次燃焼ポート１１が形成されており、１次燃焼ポート１１の奥、即ち１次燃焼ポート１１の上流側には蓄熱体３を充填した蓄熱部４が設けられている。さらに燃料配管７の先端側の外周に１次燃焼用空気配管８を設けて構成されるバーナーノズル９を、蓄熱部４内を貫通して設けており、このバーナーノズル９の開口部を１次燃焼ポート１１に臨ませている。
このようにバーナーノズル９が蓄熱部４内に設けられているため、バーナーノズル９は蓄熱部４によって、高温に予熱された燃焼用空気及び排ガスから保護された状態となっている。尚、１次燃焼用空気配管８は、燃料配管７を冷却する役目も担っている。
【０００９】
また蓄熱部４の高温側及び低温側、即ち蓄熱部４にて予熱された後の高温２次燃焼用空気の通路・または炉内から吸引され蓄熱部４を通過する前の高温排ガスの通路となる蓄熱部高温側には、２次燃焼用空気・排ガスの流れを均流化するための高温空間部１３が設けられており、蓄熱部４にて予熱される前の低温２次燃焼用空気の通路・または炉内から吸引され蓄熱部４を通過した後の低温排ガスの通路となる低温側には、２次燃焼用空気・排ガスの流れを均流化するための低温空間部１４が設けられている。
さらにバッフル１０には、蓄熱部４にて予熱された２次燃焼用空気を炉内へ供給及び炉内からの排ガスを吸引するための給排気孔１２が設けられており、この給排気孔１２は炉内２３と高温空間部１３とを連通している。
【００１０】
このバッフル１０に設けた給排気孔１２の直径は、２次燃焼用空気を炉内２３に吹き込む際に必要な流速が得られるように設計される。給排気孔１２の径については、全体に亘って同径でもよいが、本実施例では特に、図１にあるように、高温空間部１３へ連通している給排気孔１２の高温空間部側開口２０の直径を、炉内２３へ連通している炉内側開口２１の直径よりも大きくし、且つ給排気孔１２の直径を高温空間部１３側から炉内２３側に向かって漸減した構成としている。即ち、２次燃焼用空気を炉内へ吹き込む直前である炉内側開口２１の直径を絞ることで、蓄熱部４で予熱された２次燃焼用空気を炉内に吹き込む際に必要な流速が得られるようにしている。
尚、漸減角度については、２次燃焼用空気及び炉内からの排ガスが給排気孔１２を通過する際に剥離せず、渦を生じない程度の勾配にする。
【００１１】
給排気孔１２を以上のような構成とすることで、２次燃焼用空気を炉内２３に吹き込む際の流速を確保する一方で、高温空間部１３から給排気孔１２に２次燃焼用空気を供給する際や炉内から高温空間部１３へ排ガスを吸引する際の圧力損失を減じることが可能となる。また、給排気孔１２全体を同径とした場合、２次燃焼用空気を炉内へ吹き込む際の流速を基準として直径が設定されているため、炉内２３から高温空間部１３に排ガスを吸引する際に、給排気孔１２から高温空間部１３へ吸引される排ガス流速が高くなる。これにより、蓄熱体３が例えばアルミナボールのようなものの場合、蓄熱体３が高温空間部１３において給排気孔１２の対向面に吹き上げられて山になり、このような偏った蓄熱体３の配置により、蓄熱部４での蓄熱が偏る可能性が生じる。従って本実施例で記載のように、高温空間部１３へ連通した開口部の直径を大きくした方が、蓄熱を均一に行う上でもより一層効果的となる。
【００１２】
図３は、バッフル１０に設けた給排気孔１２の直径についての他の実施例を示す。図３のようにバッフル１０に設けた給排気孔１２の直径を、高温空間部側開口２０から炉内２３側に向かって漸減して絞り部２２を構成し、さらにこの絞り部２２から炉内側開口２１に向かって給排気孔１２の直径を拡大して構成してもよい。この絞り部２２から炉内側開口２１に向かって給排気孔１２の直径を拡大する構成は、施工上の容易さや耐火ブロックで構成されたバッフル１０の損傷を防止するためである。従って、絞り部２２から炉内開口２１までの距離は、長くとる必要はなく、施工上やバッフル１０の損傷を防止するために必要な距離さえ確保できればよい。
【００１３】
図２は、蓄熱式バーナーを炉内側から見た正面図であり、バッフル１０に設けた給排気孔１２は１次燃焼ポート１１の上方に複数設けられ、蓄熱部４の上方の高温空間部１３に連通している。この給排気孔１２は蓄熱部４よりも上方に位置するため、給排気孔１２から蓄熱体３の一部が炉内へ落下することがない。この給排気孔１２からは燃焼に必要な残りの２次燃焼用空気を直接炉内に供給する。この給排気孔１２は、通常断面が円形状のものを円周方向に１２０°以内に等ピッチで１〜３個配置する。
【００１４】
１次燃焼ポート１１は、通常給排気孔１２の仮想ピッチ円の直径Ｄと１次燃焼ポート１１の直径ｄとの比であるＤ／ｄを２．０〜５．０とし、かつ１次燃焼ポート１１の長さＬと直径の比であるＬ／ｄを１．５〜５．０とすることが、火炎の保炎性とＮＯｘ抑制の面から望ましい。
【００１５】
すなわち、Ｄ／ｄを２．０以下にすると、１次燃焼ポート１１と給排気孔１２が近くになりすぎ、２次燃焼がバーナ近傍で完結してしまい、炉温がフラットにならない。また火炎のピーク温度も上がり、高ＮＯｘとなる。また１次燃焼ポート１１と給排気孔１２を近づけすぎた場合、バーナーノズル９を蓄熱部に十分埋めることができず、その結果バーナーノズル９が焼損するおそれがある。一方、Ｄ／ｄを５．０以上にすると１次燃焼炎と２次空気が遠く離れすぎて、燃焼が完結せずに、炉外に未燃分を排出する可能性が出てくる。
【００１６】
また、Ｌ／ｄを１．５以下にすると、保炎作用が発揮できず失火する可能性が出てくる。即ちｄに対してＬが小の場合、１次燃焼ポート１１が短くなりすぎ、またＬに対してｄが大の場合は、１次燃焼火炎が１次燃焼ポート１１の円周壁から離れてしまうため、燃焼ポートによる火炎の持続ができないからである。反対にＬ／ｄが５．０以上の場合は、ｄに対してＬが大の場合、不必要にバッフル１０のサイズが大きくなり経済的デメリットが大きくなる。またＬに対してｄが小の場合、１次燃焼に必要な空間が確保できず、失火する。
【００１７】
系外から２次燃焼用空気を供給及び熱交換後の排ガスを排気するための給排気管５は、低温空間部１４に接続されている。
その他、前述した高温空間部１３、低温空間部１４は、２次燃焼用空気および排ガスを十分均流化するために必要な空間であり、それぞれ蓄熱部４の容積の少なくとも４０％以上の容積を必要とする。このように構成した蓄熱式バーナー１６，１７を、図４に示すように、加熱炉の炉壁１５の炉内側表面とバーナーのバッフル１０先端が同一面となるように、加熱炉の炉壁１５に取り付ける。
【００１８】
次に本発明の作動機能について説明する。
図４は、本発明に係わる蓄熱式バーナーを備えた加熱炉の炉幅方向断面図である。  燃焼を行う側のバーナーは、バーナーのバッフル１０内に設けられた１次燃焼ポート１１に、燃料配管７と１次燃焼用空気配管８から燃料と適量の１次燃焼用空気を供給して、常に１次燃焼ポート１１内の温度が約１２００℃〜１４００℃になるように燃料の１次燃焼を行い、火炎の保炎性の確保を行う。その際、この燃料配管７から燃料を通常５０〜８０ｍ／ｓの流速で供給する。また１次燃焼用空気配管８からは、燃焼に必要な全空気量の０〜３０％を炉温により設定し（炉温が高いほど空気量を下げる）、１次燃焼用空気を通常３０〜６０ｍ／ｓの流速で供給する。
【００１９】
さらに、この多量の未燃分を有した１次燃焼ガスと複数の給排気孔１２から、高温の２次燃焼用空気を通常８０ｍ／ｓ以上の高速で直接炉内２３に噴射し、この噴射エネルギーで炉内ガスの誘引が行われて低酸素濃度となった２次燃焼用空気によって、２次燃焼を行う。
【００２０】
図５は、炉幅方向における炉内温度分布を示す図である。その結果、保炎部内にて燃料と燃焼空気の全量を燃焼していた従来バーナーの火炎温度分布が、図５の線▲１▼で示すようにバーナー近くで高くなるのに対して、本発明の蓄熱式バーナーによると、１次燃焼用空気と２次燃焼用空気の供給を分け、２次燃焼用空気を高速で直接炉内に噴射することにより、炉内において１次燃焼ガスと２次燃焼用空気との混合が徐々に起こり火炎が長炎化するため、従来のようなバーナー近傍での燃焼が抑制され、図５の点線▲２▼で示すように、バーナー近傍での急激な燃焼が抑制され、フラットに近い炉温度分布が形成され、被加熱物の均一加熱に適した状態となる。
また、従来技術のような保炎部のバーナータイル１９による遮蔽が無く、２次燃焼火炎から周囲への放射伝熱量が増加して火炎のピーク温度が下がり、ＮＯｘの生成が抑制される。
【００２１】
図４中、蓄熱式バーナ１６及び１７は炉幅方向に対向して設けられ、Ａ側蓄熱式バーナー１６が燃焼、Ｂ側蓄熱式バーナー１７が蓄熱を行っている場合、Ａ側蓄熱式バーナー１６において、２次燃焼用空気は給排気管５から低温空間部１４で一旦均流化され、蓄熱部４内の蓄熱体３を通り高温に予熱され、さらに高温空間部１３において再度均流化された後、バッフル１０内の給排気孔１２を通り炉内に噴出される。その結果、従来例の蓄熱式バーナーと異なり、全ての蓄熱体を効率よく利用したより高い熱回収が行え、同時に２次燃焼用空気を供給する給排気孔１２から出る空気も温度偏差がなく、安定した燃焼が行える。
【００２２】
燃焼ガスは、炉内にて加熱に供された後、Ｂ側蓄熱式バーナー１７においてバッフル１０内の給排気孔１２を通り、高温空間部１３において均流化され、蓄熱体３を断面方向において均等に予熱して、低温空間部１４を通り給排気管５から排気される。一定時間経過後、今度はＢ側蓄熱式バーナー１７が燃焼を行い、Ａ側蓄熱式バーナー１６が蓄熱動作を行う。この燃焼を数十秒間隔で実施することによって、装置的にコンパクトであるにも関わらず省エネルギー化でき、安定した燃焼を提供できるものである。
このとき、バーナーノズル９は蓄熱体３に周囲を囲まれているので、高温に予熱された２次空気及び排ガスに直接晒されず、バーナーノズル９の冷却に特別な措置を講じる必要がない。
【００２３】
次に、第２の実施例について説明する。
図６は、そのほとんどの構成が第１の実施例と同一であるが、ここでは給排気孔１２の設置角度を変えている。即ち給排気孔１２を、炉内側においてバーナーノズル９の軸芯線に向かって３〜１５度傾けて設けている。
【００２４】
第１の実施例のように給排気孔１２とバーナーノズル９を平行に配置し、２次燃焼用空気を直接炉内に吹き込む事で、バーナー近傍での急速燃焼を防止し、火炎を長炎化することができる。それにより炉幅方向において、炉温をフラットに近い状態にすることが可能となった。ただし第１の実施例の場合、２次燃焼用空気が１次燃焼火炎と平行に炉内供給されるため、バーナーから最も離れた炉幅方向中心部Ｃよりも手前で１次燃焼火炎が浮き上がり、また２次燃焼用空気もかなり失速しているため１次燃焼火炎の浮き上がりを防止できず、炉幅方向中心部Ｃよりも手前で１次燃焼空気と２次燃焼空気との混合がピークとなり、よって火炎が炉幅方向中心部Ｃまで届かず、炉幅方向中心Ｃで若干温度が下がった状態となる。
【００２５】
そこで本発明者らは給排気孔１２の設置角度に着目し、さらに実験を行った結果、水平方向に設置されたバーナーノズル９からの１次燃焼火炎に向かって、３〜１５度傾けた角度で２次燃焼空気を炉内に供給することにより、図５の▲３▼に示すように、実施例１に比べ、炉幅方向においてさらにフラットな炉温分布になることがわかった。これは、水平方向に伸びる１次燃焼火炎に向かって若干の角度を付けた状態で２次燃焼用空気を供給することで、炉幅方向中心部手前で浮き上がろうとする１次燃焼火炎を２次燃焼用空気が押し込みつつ炉幅方向中心部Ｃに直進するため、ほぼ均等な状態で１次燃焼火炎と２次燃焼用空気が混合しながら、火炎が炉幅方向中心部Ｃまで到達するのではないかと考えられる。これにより、第１の実施例に比べ若干炉内でのピーク温度が下がって、また火炎が伸び、さらに炉幅方向の温度をよりフラットに近づけることが可能となった。
【００２６】
ここで、給排気孔１２の角度を３〜１５度としたのは、３度よりも小さくした場合は、１次燃焼火炎と２次燃焼用空気との交点において、２次燃焼用空気の流速はかなり失速しているため、２次燃焼用空気が１次燃焼火炎の浮き上がりに負け、炉幅方向中心部Ｃよりも若干手前で混合が起こって燃焼がピークとなり、１次燃焼火炎が炉幅方向中心部まで到達しない。よって炉幅方向中心部Ｃの温度が若干低下してしまうためである。また１５度よりも大きくした場合は、バーナーに近い位置で１次燃焼火炎と２次燃焼用空気がぶつかり、燃焼が早期に完結してしまうため、炉幅方向中心部Ｃまで火炎が到達せず、結果炉温ピークがバーナ近傍となり、炉幅方向中心部Ｃの炉温が低下する状態となってしまう。
【００２７】
従って、本実施例のように、給排気孔１２の角度を３〜１５度とすることで、火炎の浮き上がりを防止しつつ炉幅方向中心部まで火炎を到達させることが可能となり、よって炉幅方向の温度分布をフラットにより近くする事で、被加熱物を均一に加熱することができるものである。
【００２８】
【発明の効果】
本願請求項１〜４の発明は以下のような効果が得られる。
（１）バーナー本体に蓄熱部を備えるためコンパクトになり、従来のリジェネバーナーと比較して加熱炉のサイズがバーナーネックにならない。
（２）コンパクトに製作できるため、バーナー製作費用が従来の蓄熱部を備えないバーナーと比較して殆ど変わらない。
（３）蓄熱部の高温側及び低温側に十分な断面積の空間部を設けることにより、２次燃焼用空気及び排ガスはこの空間部で均流化され、蓄熱部に偏流を生じさせず高効率な熱回収を行い、また安定した燃焼を行える。
（４）バーナーノズルが蓄熱部を貫通して設けられており、直接高温に予熱された燃焼用空気及び排ガスに晒されていないため、バーナーノズル保護を特別に講じる必要がない。
（５）１次燃焼ポートで燃料の１次燃焼を行い、この１次燃焼ガスと２次燃焼用空気を、２次燃焼室を設けずに直接炉内に噴射して２次燃焼を行うため、高温に予熱された２次燃焼用空気を使用するにも関わらず、火炎の最高温度の低下と長炎化により、ＮＯｘの抑制と被加熱物の均一加熱ができる。
（６）１次燃焼用空気を２次燃焼用空気と独立して供給し、１次燃焼ポートにて１次燃焼させる構成であるため、２次燃焼室がないバーナーにも関わらず、立ち上げ時など炉温が低温時でも保炎性が良好である。
【００２９】
請求項２の発明においては、さらに
（７）給排気孔を１次燃焼用ポートよりも高い位置に設けているため、１次燃焼ポートの上流側にある蓄熱体の一部が、給排気孔を通って炉内に落ち込むことがない。  請求項３の発明においては、さらに
（８）バッフルに設けた給排気孔の、高温空間部側開口直径を炉内側開口直径よりも大きくし、且つ給排気孔の直径を高温空間部側から炉内側に向かって漸減するように構成したことで、バーナの圧力損失を減じ、ランニングコストを抑えることが可能となる。
また炉内から高温空間部に吸引される排ガスにより、蓄熱体が吹き上げられ、蓄熱部での蓄熱が偏ったものになることも防止される。
【００３０】
請求項４の発明においては、さらに
（９）バッフルに設けた給排気孔の直径を、高温空間部側開口から炉内側に向かって漸減して絞り部を構成し、さらに該絞り部から炉内側開口に向かって給排気孔の直径を拡大して構成したことで、バーナの圧力損失を減じ、ランニングコストを抑えることが可能となる。
また炉内から高温空間部に吸引される排ガスにより、蓄熱体が吹き上げられ、蓄熱部での蓄熱が偏ったものになることも防止される。さらに施工もしやすくなる。
請求項５の発明においては、さらに
（１０）給排気孔を、炉内側においてバーナーノズルの軸芯線に向かって３〜１５度傾けて設けたので、火炎の浮き上がりを防止しつつ、炉幅方向中心部まで火炎を到達させることが可能となり、炉幅方向における１次燃焼火炎と２次燃焼用空気との混合がより均等に近い状態で起こり、炉温分布がより一層フラットになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に関わる蓄熱式バーナーの実施例を示す縦断面図。
【図２】本発明に関わる蓄熱式バーナーの実施例を炉内側からみた場合の正面図。
【図３】他の実施例における給排気孔の断面図。
【図４】本発明に関わる蓄熱式バーナーを備えた加熱炉炉幅の断面図。
【図５】バーナーからの距離と炉内火炎温度を示す図。
【図６】本発明に関わる蓄熱式バーナーの第２の実施例を示す縦断面図。
【図７】従来技術を示す蓄熱式バーナーを備えた工業炉の炉幅断面図。
【符号の説明】
１：保炎器                  ２：バーナーヘッド
３：蓄熱体                  ４：蓄熱部
５：給排気管                ６：排熱回収管
７：燃料配管                ８：１次燃焼用空気配管
９：バーナーノズル        １０：バッフル
１１：１次燃焼ポート        １２：給排気孔
１３：高温空間部            １４：低温空間部
１５：加熱炉炉壁            １６：Ａ側蓄熱式バーナー
１７：Ｂ側蓄熱式バーナー    １８：伝熱部
１９：バーナータイル        ２０：高温空間部側開口
２１：炉内側開口            ２２：絞り部
２３：炉内
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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