(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
自動変速機の締結要素を締結させる駆動用オイルを供給される油圧シリンダーと、
前記駆動用オイルに駆動されて油圧シリンダーに沿って移動して前記締結要素に圧力を発生させる油圧ピストンとを有する締結駆動装置において、
前記油圧ピストンを挟んで前記駆動用オイルが供給される空間の反対側で前記油圧シリンダーに取り付けられ、封止されたオイル空間を前記油圧ピストンとの間に形成する封止壁部材と、
前記油圧ピストンの移動に伴って前記オイル空間に収納されたオイルを排出させるとともに、移動の終段階で前記油圧ピストンの一部分によって開口面積を絞り込まれるオイル供給口とを設けたことを特徴とする締結駆動装置。
【請求項２】
前記油圧シリンダーは自動変速機の中心軸の回りで回転可能に配置され、
前記オイル空間は、前記駆動用オイルを供給される空間の遠心力による圧力上昇を相殺する遠心液圧バランス室であることを特徴とする請求項１記載の締結駆動装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動変速機の締結要素を油圧駆動して締結させる締結駆動装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動変速機の多板クラッチや多板ブレーキは、図１１に概略的な構成で示されるように、油圧シリンダー６３に駆動用オイルを供給して油圧ピストン６４を駆動させることにより摩擦板６１を締結させている。
圧力制御バルブ（ＣＶ）６９は、オイルポンプ（ＯＰ）６７で圧力を高められて圧力調整部（ＰＶ）６８で油圧レベルを調整された駆動用オイルの油圧シリンダー６３に対する供給のＯＮ／ＯＦＦと、切り替えの過渡状態における油圧変化を制御する。圧力制御バルブ６９と油圧シリンダー６３を結ぶ油圧経路上に配置されたアキュムレータ６２は、油圧シリンダー６３の油圧の不必要な変動を除去している。
圧力制御バルブ６９を通じて油圧シリンダー６３から排出された駆動用オイルがオイルクーラー（ＯＣ）６０で冷却されて潤滑用オイルとなり、自動変速機の機構の潤滑と除熱に使用される。
【０００３】
特開昭６２−５２２４９号公報には、多板クラッチを油圧駆動する締結駆動装置が示される。この締結駆動装置は、多板クラッチを締結させる駆動用オイルが供給される油圧シリンダーと、駆動用オイルに駆動されて油圧シリンダーに沿って移動して多板クラッチに圧力を発生させる油圧ピストンとを有し、駆動用オイルを供給される空間の油圧ピストンを挟んだ反対側に封止壁部材を設けて遠心液圧バランス室を形成している。遠心液圧バランス室にオイルを蓄積して、駆動用オイルを供給される空間の遠心力による圧力上昇を相殺させている。
【０００４】
自動変速機では、オイルパンに回収蓄積されたオイルをオイル吸入口を通じてオイルポンプに吸い上げ、再び加圧して機構各部に再循環させる。車体の傾きや加減速によるオイルの偏りに追従して２つのオイル吸入口を切り替える移動式オイル吸入口が実用化されている。図１２はこのような移動式オイル吸入口の説明図である。
【０００５】
オイルパン７０に回収蓄積されたオイルの油面７０Ａ下にオイルストレーナ７１が沈められている。オイルストレーナ７１は箱状の外観に形成され、図示しない固定構造によって上方から吊り下げ固定され、内部にごみの漉し取りメッシュ７７を張り渡し、車体の進行方向の前後に一対のオイル吸入口７６Ａ、７６Ｂを設けている。
オイル吸入口７６Ａ、７６Ｂには、オイルストレーナ７１に保持されて前後方向に移動可能な軸部材７４が貫通する。軸部材７４の両端にオイル吸入口７６Ａ、７６Ｂを封止可能なプラグ７３、７２が取り付けられ、軸部材７４の中央部におもり７５が取り付けられている。
車体に作用する前後方向の傾きや加速度に対抗して軸部材７４、おもり７５およびプラグ７３、７２に作用する慣性力が、オイルストレーナ７１に対して軸部材７４を前後方向に移動させて、オイルパン７０内のオイルが偏った側のオイル供給口７６Ａ、７６Ｂからプラグ７３、７２を退去させてオイルの取り入れを許す一方で、反対側のオイル供給口７６Ａ、７６Ｂをプラグ７３、７２で封止してオイルポンプ６０に空気を吸入させない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
図１１に示す締結装置では、自動変速機の油圧駆動回路（コントロールバルブアセンブリ）の小型化をアキュムレータ６２が妨げている。自動変速機の締結要素の締結過程を円滑に実行させるには、直径数１０ｍｍ以上でストロークが数１０ｍｍの大型のアキュムレータ６２が必要であり、コントロールバルブアセンブリには大型のアキュムレータ６２が締結要素の個数に合わせて４〜６個も配置されることになる。
また、大型のアキュムレータ６２は、油圧シリンダー６３の油圧の上昇を遅らせて締結要素の締結／解放の応答性を損なわせる。アキュムレータ６２は、圧力制御バルブ６９における油路の切り替えが油圧ピストン６４の動作に反映されるまでの時間を不安定に引き伸し、精密なタイミングで締結要素の締結／解放を実行させることを困難にしている。
【０００７】
特開昭６２−５２２４９号公報に示される締結駆動装置では、遠心液圧バランス室を設けて遠心力による駆動用オイルの圧力上昇を相殺するから、油圧シリンダーの回転速度の高低にかかわらず圧力制御バルブの動作に追従させて一定のタイミングで締結要素を作動させ得る。また、遠心液圧バランス室を出入りする潤滑用オイルの流路抵抗が油圧ピストンの動作を安定させており、油圧ピストンの移動中に駆動用オイルの圧力が多少変動しても締結要素の締結／解放が確実に実行される。
しかし、油圧ピストンのストロークエンドで発生する駆動用オイルの圧力変動（オーバーシュート）を除去できないから、これを除去するためには図１１に示されるように大型のアキュムレータ６２を設ける必要がある。
【０００８】
本発明は、大型のアキュムレータに頼ることなく、油圧ピストンのストロークエンドにおける駆動用オイルの油圧変動（オーバーシュート）が確実に抑制される締結駆動装置を提供することを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
請求項１の発明は、自動変速機の締結要素を締結させる駆動用オイルを供給される油圧シリンダーと、前記駆動用オイルに駆動されて油圧シリンダーに沿って移動して前記締結要素に圧力を発生させる油圧ピストンとを有する締結駆動装置において、前記油圧ピストンを挟んで前記駆動用オイルが供給される空間の反対側で前記油圧シリンダーに取り付けられ、封止されたオイル空間を前記油圧ピストンとの間に形成する封止壁部材と、前記油圧ピストンの移動に伴って前記オイル空間に収納されたオイルを排出させるとともに、移動の終段階で前記油圧ピストンの一部分によって開口面積を絞り込まれるオイル供給口とを設けたものである。
【００１０】
請求項２の発明は、請求項１の構成における油圧シリンダーが自動変速機の中心軸の回りで回転可能に配置され、前記オイル空間が前記駆動用オイルを供給される空間の遠心力による圧力上昇を相殺する遠心液圧バランス室と兼用されるものである。
【００１１】
【作用】
請求項１の締結駆動装置では、油圧ピストンの締結要素側のストロークエンドで油圧ピストンの一部分によってオイル供給口の開口面積を絞り込む。封止壁部材と油圧ピストンが囲い込むオイル空間から排出されるオイルの流路抵抗を高めてオイル空間の油圧を上昇させることにより、油圧ピストンを制動して滑らかに停止させる。
駆動用オイルの油圧を一気に高めて油圧ピストンを締結要素側に高速移動させた場合でも、油圧ピストンがオイル供給口の開口面積を絞り込み始めた以降は油圧ピストンが急速に減速されて締結要素に対する衝突速度が抑制される。これにより、油圧ピストンの急停止が油圧シリンダー内への駆動用オイルの流れ込みを急遮断して発生する圧力変動（オーバーシュート）が発生しない。
【００１２】
請求項２の締結駆動装置では、遠心液圧バランス室に蓄積された潤滑用オイルが油圧ピストンを挟んで油圧シリンダー内の駆動用オイルに対抗する。油圧シリンダーの回転に伴う遠心力は、油圧ピストンの両側における圧力を等しく高めるから、回転速度の高低にかかわらず、遠心力による油圧上昇が相殺されて油圧ピストンの動作に影響を及ぼさない。
しかし、油圧ピストンが締結要素側に移動してオイル供給口の開口面積を絞り込み始めた以降は、遠心力による油圧上昇の相殺を維持しつつ、オイル供給口の流路抵抗の増大によって油圧ピストンを制動し、油圧ピストンの締結要素に対する衝突や急停止を避けた滑らかな停止が実現される。
【００１３】
【発明の実施の形態】
図１〜図５を参照して第１実施例の多板クラッチを説明する。図１は第１実施例の多板クラッチの組み付け状態の説明図、図２は多板クラッチの駆動系の説明図、図３はオイル供給口の説明図、図４は第１実施例の多板クラッチの動作のタイムチャート、図５は比較例の多板クラッチの動作のタイムチャートである。
図３中、（ａ）は多板クラッチの解放状態、（ｂ）は多板クラッチの締結状態である。図５中、（ａ）は遠心液圧バランス室の油圧が高まらない場合、（ｂ）はアキュムレータを設けた場合である。
【００１４】
図１に示すように、油圧シリンダー１３は、自動変速機のトランスミッションケース１０に固定された軸状部１１に支持されて、出力軸１２の回りを回転可能である。油圧シリンダー１３は環状に形成され、環状の油圧ピストン１４を内側に挿入している。
油圧シリンダー１３と油圧ピストン１４で囲まれた駆動室Ｒ１には、軸状部１１内の油路１１Ａから油圧シリンダー１３の油路孔１３Ａを通じて、油圧ピストン１４を駆動させる駆動用オイルが供給される。軸状部１１と油圧シリンダー１３の間に配置された一対のシールリング１７は、軸状部１１に対して油圧シリンダー１３を回転可能に保持しつつ油路孔１３Ａに至る駆動用オイルの供給経路の封止を保つ。
【００１５】
油圧ピストン１４の内側に配置された封止壁部材１５は、スナップリング１８を用いて油圧シリンダー１３に取り付けられる。封止壁部材１５は、油圧ピストン１４を奥側に付勢するリターンスプリング１６のスプリングリテーナを兼ねており、先端のシール１５Ｓで遠心液圧バランス室Ｒ２の封止を保ちつつ、油圧ピストン１４に対して軸方向に相対移動可能である。
遠心液圧バランス室Ｒ２は、内外の口径を駆動室Ｒ１に揃えて封止壁部材１５と油圧ピストン１４の間に形成される。遠心液圧バランス室Ｒ２には常に潤滑用オイルが満たされており、油圧ピストン１４の軸方向の移動に伴って、油圧シリンダー１３の油路孔１３Ｂを通じて油路１１Ｂから遠心液圧バランス室Ｒ２に潤滑用オイルが出入りする。
【００１６】
油圧シリンダー１３に形成されたスプライン２１にリテーニングプレート２３および外側の摩擦板２４のスプラインが噛み合う。外側の摩擦板２４と交互に配置された内側の摩擦板２６は、軸状部１１の先端側に回転可能に支持された回転部材２０のスプライン２５によって回転を拘束されている。リテーニングプレート２３および摩擦板２４、２６の重なりは、油圧シリンダー１４に嵌め込んだスナップリング２２によって軸方向の移動を限界付けられている。
駆動室Ｒ１に駆動用オイルが供給されて駆動室Ｒ１の圧力が高まると、油圧ピストン１４がリターンスプリング１６を押し縮めて軸方向に移動して、リテーニングプレート２３との間に摩擦板２４、２６を挟み込んで圧縮する。摩擦板２４と摩擦板２６の間の摩擦力は、油圧シリンダー１３と回転部材２０の相対回転をロックして一体に回転させる。
【００１７】
遠心液圧バランス室Ｒ２に蓄積された潤滑用オイルは、駆動室Ｒ１の駆動用オイルの遠心力による油圧上昇を相殺する。油圧シリンダー１３の回転速度が高まると、駆動用オイルに作用する遠心力が駆動室Ｒ１の油圧を高めて、油圧ピストン１４を外側に向かって付勢する。一方、潤滑用オイルに作用する遠心力が遠心液圧バランス室Ｒ２の油圧を等しく高めて、油圧ピストン１４を奥側に向かって付勢する。これにより、油圧ピストン１４の両側で遠心力に起因する油圧上昇がバランスして油圧ピストン１４の軸方向の動作に影響が及ばない。
【００１８】
図２に概略的に示すように、オイルポンプ（ＯＰ）２７で圧力を高められたオイルが圧力調整部（ＰＶ）２８で所定の油圧に調整されて駆動用オイルとなる。駆動室Ｒ１に対する駆動用オイルの供給／排出は、圧力制御バルブ（ＣＶ）２９によって制御される。
圧力制御バルブ２９や図示しない他の圧力制御バルブを通じて排出された駆動用オイルがオイルクーラー（ＯＣ）３０に導かれ、冷却されて潤滑用オイルとなる。潤滑用オイルは、自動変速機の機構各部に導かれて潤滑や冷却に関与した後に、下方のオイルパン３１に回収され、オイルポンプ２７に吸い上げられて再び圧力を高められる。
【００１９】
遠心液圧バランス室Ｒ２に対する潤滑用オイルの供給圧力は、他の潤滑経路の圧力損失に対応してほぼ一定に保たれているが、遠心液圧バランス室Ｒ２内の油圧は、油圧シリンダー１３の回転に伴う前述の遠心力以外に、油圧ピストン１４の移動速度と位置によっても変動する。
油圧ピストン１４の中心側の部分には、油圧シリンダー１３に沿って軸方向に延長した円筒部１４Ａが設けてある。また、油圧シリンダー１３の油路孔１３Ｂは平面形状が単純な円形ではなく、図３に示すように、丸孔部ＮＢと溝部ＭＢを接続した２段階の形状に形成されている。
【００２０】
図３の（ａ）に示すように、油圧ピストン１４が摩擦板２４、２６に向かって移動するクラッチストロークの前半部分では、円筒部１４Ａが丸孔部ＮＢを完全には遮断しておらず、油圧ピストン１４の軸方向の移動に伴って丸孔部ＮＢから潤滑用オイルが速やかに排出されて遠心液圧バランス室Ｒ２の油圧が一定に保たれる。
しかし、クラッチストロークの後半の部分では図３の（ｂ）に示すように円筒部１４Ａが油路孔１３Ｂに干渉する。特に、油圧ピストン１４のストロークエンド（摩擦板２４、２６に突き当たる直前）では、円筒部１４Ａによって丸孔部ＮＢの全部と溝部ＭＢの半分以上が遮断され、油路孔１３Ｂを通じて高い流路抵抗で潤滑用オイルの排出がなされる。従って、油圧ピストン１４の移動に伴って遠心液圧バランス室Ｒ２の油圧が高まり、油圧ピストン１４が制動される。
【００２１】
図４に示すように、時刻ｔ１で圧力制御バルブ２９が作動開始すると、駆動室Ｒ１の油圧が急速に立ち上がるが、時刻ｔ２でリターンスプリング１６のバイアス力に相当する圧力を越えると油圧ピストン１４が軸方向に移動開始して油圧の上昇が緩やかになる。そして、クラッチストロークの前半部分では油圧ピストン１４が等速度で移動するが、後半部分では遠心液圧バランス室Ｒ２の圧力上昇に制動されて時刻ｔ３で油圧ピストン１４が滑らかに停止するから、油圧ピストン１４の停止に伴う駆動室Ｒ１の油圧変動が防止される。
【００２２】
これに対して図５の（ａ）に示す比較例は、油圧ピストン１４に円筒部１４Ａが形成されず、油路孔１３Ｂが単純な円形の場合である。この場合には、時刻ｔ２に油圧ピストン１４が移動開始した以降、等速度で最後まで移動を続けて時刻ｔ４で摩擦板２４、２６に衝突して急停止する。このとき、駆動室Ｒ１の体積変化が急停止して油路孔１３Ａを通じて駆動室Ｒ１に流れ込む駆動用オイルの流れが急にせき止められるから、駆動室Ｒ１に大きな圧力変動（オーバーシュート）が発生する。
ここで、油路孔１３Ａと圧力制御バルブ２９を接続する経路上に図１１に示すようにアキュームレータ６２を設けておけば、駆動室Ｒ１の圧力変動を吸収できる。しかし、アキュームレータ６２の容積が駆動室Ｒ１の油圧上昇を終始妨げるから、図５の（ｂ）に示すように、油圧ピストン１４の動作が全体的にかなり遅れる。時刻ｔ１で圧力制御バルブ２９が作動開始して時刻ｔ５で油圧ピストン１４が滑らかに停止する。
【００２３】
第１実施例の多板クラッチによれば、クラッチストロークの終り部分で油圧ピストン１４を制動して滑らかに停止させることにより、駆動室Ｒ１に圧力変動を発生させないから、アキュームレータを設けることなく、駆動室Ｒ１の油圧を正確に反映した圧力で確実に摩擦板２４、２６を締結できる。
また、油路孔１３Ａと圧力制御バルブ２９を接続する経路上にアキュームレータを設けていないから、圧力制御バルブ２９の動作に対して駆動室Ｒ１の油圧が速やかに追従して、精密に制御されたタイミングで摩擦板２４、２６を締結できる。
また、摩擦板２４、２６に油圧ピストン１４を衝突させることなく、油圧ピストン１４を減速させ停止させることも可能である。従って、摩擦板２４、２６を摩擦係合させる直前位置で油圧ピストン１４を停止させておき、その後に駆動室Ｒ１の圧力を一段高めて摩擦板２４、２６を締結させることも可能である。このような制御によれば、締結指令と締結の時間遅れ（時刻ｔ１〜時刻ｔ３）をほとんど無くすことが可能である。
また、アキュームレータを設けないから、自動変速機の油圧制御ユニットが小型化され、油圧制御ユニット内の油路構造も簡略化される。
【００２４】
図６、図７は第１実施例の変形例の説明図である。変形例では、第１実施例の油圧シリンダー１３の油路孔１３Ｂの形状だけを２とおりに異なら、その他の構成は図１、図２に示すとおりである。
図６、図７中、（ａ）は多板クラッチの解放状態、（ｂ）は多板クラッチの締結状態である。
図６の（ａ）に示される変形例では、遠心液圧バランス室Ｒ２の油路孔が独立した丸孔ＮＣと小孔ＭＣで構成される。ここでは、油圧ピストン１４の円筒部１４Ａが丸孔ＮＣを完全に遮断した以降、図６の（ｂ）に示されるように、小孔ＭＣを通じた一定の流路抵抗で遠心液圧バランス室Ｒ２から潤滑用オイルが排出される。
図７の（ａ）に示される変形例では、遠心液圧バランス室Ｒ２の油路孔ＮＤがストロークエンド側で間隔が狭くなる平面形状に形成される。ここでは、図７の（ｂ）に示すように、油圧ピストン１４の円筒部１４Ａが油路孔ＮＤを遮断する過程で油路孔ＮＤの流路抵抗が連続的に高まる。
【００２５】
図６、図７の変形例によっても第１実施例と同様にストロークエンドで遠心液圧バランス室Ｒ２の油圧が高まって油圧ピストン１４が制動され、駆動室Ｒ１の圧力変動を避けて摩擦板２４、２６の円滑な締結が実行される。
【００２６】
図８を参照して第２実施例の回転式オイル吸入口を説明する。図８中、（ａ）はオイルストレーナの斜視図、（ｂ）はオイルストレーナの運転状態の説明図である。
図８の（ａ）に示すように、オイルストレーナ４１は、薄い円盤状の外観を持たせて中空に形成されている。油路筒４２の上部に設けたシールリング溝４２Ｍとフランジ４３を用いて、自動変速機の図示しない油圧制御ユニットに油路筒４２を固定して、油圧制御ユニットにオイルストレーナ４１を取り付ける。
【００２７】
油路筒４２は、油圧制御ユニットを介して自動変速機の図示しないオイルポンプの吸入口に連絡する。オイルストレーナ４１は、油路筒４２を中心にして３６０度回転自在であり、油路筒４２によって上方から支持されている。
オイルストレーナ４１の円筒面の一か所に開口４４が形成され、開口４４の左右におもり４５が固定されている。車体に作用する加速度や車体の傾斜に対抗しておもり４５に作用する慣性力がオイルストレーナ４１全体を油路筒４２の回りで回転させて、開口４４をオイルの偏り側に位置決めする。
【００２８】
図８の（ｂ）に示すように、オイルストレーナ４１は、自動変速機のオイルパン４０に回収されたオイルの液面４０Ａ下に沈めて配置される。オイルストレーナ４１の内部にメッシュ４７とベアリング４８が配置され、オイルストレーナ４１と油路筒４２の連絡部分にオイルシール４６が配置される。
メッシュ４７は、オイルストレーナ４１の内部空間を上下に分割しており、開口４４を通じて吸入されたオイルからごみを漉し取る。ベアリング４８は、油路筒４２に対してオイルストレーナ４１を回転可能に支持する。オイルシール４６は、ベアリング４８のシール性能を補ってオイルストレーナ４１と油路筒４２の間の気密を保持する。
【００２９】
第２実施例の回転式オイル吸入口によれば、車体に作用する加速度や車体の傾き状態に起因してオイルパン４０内のオイルが片側に偏ると、おもり４５に作用する慣性力が開口４４をオイルの偏り側に移動させる。従って、開口４４が常にオイルの偏り側に位置してその一部分たりとも液面４０Ａから露出しない。従って、オイルの液面が開口４４にかかる直前の状態にまで低下した場合でも、開口４４を通じてオイルポンプに空気が吸い込まれる心配が無い。
また、オイルストレーナ４１は３６０度回転可能であるから、曲り角で作用する遠心力による左右方向の加速度や車幅方向の傾斜に対しても、開口４４をオイルの偏り側に誘導できる。
また、開口４４を一か所としており、図１２に示される移動式オイル吸入口のような開口を塞ぐ部材（プラグ７２、７３）が無いから、開口を塞ぐ部材の不完全な動作やシール不良に起因する空気の吸い込みが発生しない。
また、従来例の移動式オイル吸入口のような軸方向に移動する機構を含まないから、全体構造が簡略化されて軽量に構成できる。
また、オイルストレーナ４１を円盤型としているから、オイルパン４０内の限られた回転範囲でメッシュ４７の面積を最大限に確保でき、メッシュ４７の圧損とともに目詰まりの可能性も低減されている。
【００３０】
図９は第３実施例の回転式オイル吸入口の説明図である。ここでは、オイルストレーナ自体は固定として回転させず、オイルストレーナから吊り下げられた吸入管を回転自在にしてオイル偏り方向に追従させている。
図９に示すように、オイルストレーナ５１は、油路筒５２を介して自動変速機の図示しない油圧制御ユニットに固定されている。油路筒５２は、油圧制御ユニットを介して自動変速機の図示しないオイルポンプの吸入口に連絡する。オイルストレーナ５１の下部に、斜め方向に曲げられた吸入管５４がオイルストレーナ５１に対して水平面内で３６０度回転自在に吊り下げられている。
吸入管５４は、オイルストレーナ５１の内部で広がってつばを形成する。ベアリング５８は、オイルストレーナ５１の内壁に対して吸入管５４のつばを回転自在に支持する。
ベアリング５８のシール性能を補って、オイルストレーナ５１から吸入管５４が突出する周囲にオイルシール５６が配置される。
オイルストレーナ５１の内部に張り渡されたメッシュ５７は、吸入管５４を通じて吸入されたオイルからごみを漉し取る。
【００３１】
オイルストレーナ５１の内部で、吸入管５４のつばに固定しておもり５５が配置される。おもり５５は、吸入管５４の曲り側に回転中心から大きく偏心させて取り付けられ、おもり５５の偏心加重が車体の傾斜に追従して（または車体の加速度に対抗する慣性力に駆動されて）オイルストレーナ５１に対して回転し、吸入管５４の先端の開口をオイルパン５０内のオイルの偏り側へ誘導する。
オイルパン５０内の液面５０Ａが実線で示す傾き状態では、吸入管５４が実線で示されるように位置決めされ、液面５０Ａが破線で示す傾き状態では、吸入管５４が破線で示されるように位置決めされる。
【００３２】
第３実施例の回転式オイル吸入口によれば、車体に作用する加速度や車体の傾き状態に起因してオイルパン５０内の潤滑用オイルが片側に偏った場合でも、吸入管５４の先端の開口を常にオイルの偏り側に位置させ、その一部分たりとも液面５０Ａから露出させないから、吸入管５４を通じてオイルポンプに空気が吸い込まれる心配が無い。
また、吸入管５４は３６０度回転可能であるから、曲り角で作用する遠心力による左右方向の加速度や道幅方向の道路の傾斜に対しても、先端の開口をオイルの偏り側に確実に誘導できる。
また、オイルストレーナ５１を回転しないから、オイルストレーナ５１の干渉範囲が狭くて済み、オイルパン５０や自動変速機の他の機構の凹凸に適合させた自由な外観形状を持たせてメッシュ５７の濾過面積を広く設定できる。
【００３３】
図１０は第３実施例の回転式オイル吸入口の変形例の説明図である。変形例では、吸入管５４の先端におもり５９を設けて、オイルの偏り側に吸入管５４を誘導させており、第３実施例と共通する構成部分には図９の場合と共通の符号を付して詳細な説明を省略している。
図１０に示すように、オイルストレーナ５１は、油路筒５２を介して自動変速機の図示しない油圧制御ユニットに固定されている。吸入管５４は、ベアリング５８によって、オイルストレーナ５１に対して３６０度回転自在に支持されている。
【００３４】
吸入管５４の先端部分に環状のおもり５９が水平に固定されている。車体に作用する加速度や車体の傾斜によりおもり５９に作用する慣性力のため、吸入管５４が回転して、おもり５９が固定された吸入管５４の先端の開口がオイルパン５０内のオイルの偏り側に誘導される。
オイルパン５０内の液面５０Ａが実線で示す傾き状態では、吸入管５４が実線で示されるように位置決めされる。一方、液面５０Ａが破線で示す傾き状態では、吸入管５４が破線で示されるように位置決めされる。
【００３５】
変形例の回転式オイル吸入口によっても第３実施例の場合と同様に、吸入管５４の先端の開口が常にオイルの偏り側に誘導されて、開口を通じてオイルポンプに空気が吸入される心配がない。
また、第３実施例のようにオイルストレーナ５１内におもり５５を回転させるスペースを設ける必要がないから、オイルストレーナ５１をさらに薄型で自由な外観形状とすることができる。
【００３６】
【発明の効果】
請求項１の締結駆動装置によれば、油圧ピストンのストロークエンドで油圧ピストンを制動して締結要素に対する突き当たりの衝撃を弱めるから、油圧シリンダーに流れ込む駆動用オイルの流れがなめらかに停止して、急激な流れの停止に伴う圧力変動が発生しない。従って、締結要素の締結圧力が変動せず、確実で安定した締結過程が得られる。
そして、圧力変動の防止は、油圧ピストンと油圧シリンダーの部分的な構造によって達成され、駆動用オイルの供給経路に大型のアキュームレータを配置したり、油圧シリンダーの外部に特別な機構を設けたり、油圧シリンダーに供給される駆動用オイルの圧力を精密に制御する等の必要が無いから、油圧駆動の制御が簡単で済み、締結過程における油圧上昇の速度やパターンが変化しても間違い無く確実に圧力変動が除去され、大型のアキュームレータによって動作タイミングが遅れる心配が無く、自動変速機の油圧駆動回路（コントロールバルブアセンブリ）が小型化、軽量化される。
【００３７】
請求項２の締結駆動装置によれば、既存の遠心液圧バランス室を用いて油圧ピルトンの制動を行うから、装置の全体がコンパクトにまとめられる。そして、油圧ピストンと油圧シリンダーの少々の変更等だけで実施できるから、従来の部品や構造の多くをそのまま利用した信頼性の高い自動変速機を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施例の多板クラッチの組み付け状態の説明図である。
【図２】第１実施例の多板クラッチの駆動系の説明図である。
【図３】オイル供給口の説明図である。
【図４】第１実施例の多板クラッチの動作のタイムチャートである。
【図５】比較例の多板クラッチの動作のタイムチャートである。
【図６】第１実施例の変形例の説明図である。
【図７】第１実施例の別の変形例の説明図である。
【図８】第２実施例の回転式オイル吸入口の説明図である。
【図９】第３実施例の回転式オイル吸入口の説明図である。
【図１０】第３実施例の変形例の回転式オイル吸入口の説明図である。
【図１１】従来の締結駆動装置の概略的な構成の説明図である。
【図１２】従来の移動式オイル吸入口の説明図である。
【符号の説明】
１０  トランスミッションケース
１１  軸状部
１２  出力軸
１３  油圧シリンダー
１４  油圧ピストン
１５  封止壁部材
１６  リターンスプリング
１７  シールリング
１８、２２  スナップリング
２０  回転部材
２１、２５  スプライン
２３  リテーニングプレート
２４、２６  摩擦板
Ｒ１  駆動室
Ｒ２  遠心油圧バランス室
１１Ａ、１１Ｂ  油路
１３Ａ、１３Ｂ、ＮＤ  油路孔
１４Ａ  円筒部
２７  オイルポンプ
２８  圧力調整部
２９  油圧制御バルブ
３０  オイルクーラー
ＭＢ  溝部
ＮＢ  丸孔部
ＭＣ  小孔
ＮＣ  丸孔
３１、４０、５０  オイルパン
４１、５１  オイルストレーナ
４２  油路筒
４３  フランジ
４４  開口
４５、５５、５９  おもり
４６、５６  オイルシール
４７、５７  メッシュ
４８、５８  ベアリング
４０Ａ、５０Ａ  液面
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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