(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法において、
Ｈを溶接入熱量［Ｊ／ｃｍ］とし、Ｉを溶接電流［Ａ］とし、Ｅを溶接電圧［Ｖ］とし、ｖを溶接速度［ｃｍ／ｍｉｎ］としたとき、Ｈ＝６０×Ｉ×Ｅ／ｖで算出される溶接入熱量Ｈの値は初層において２０００を超え６０００未満であり、上盛層において５０００を超える値に制限すると共に、初層の予熱温度又はパス間温度を１５０℃以下、上盛層のパス間温度を３５０℃以下に制限すると共に、溶接材料として、金属外皮にフラックスを充填してなるフラックス入りワイヤであって、金属外皮及びフラックスのいずれか一方又は双方から添加される成分元素の合計がワイヤ全質量当たり、Ｃ：２．０乃至７．０質量％、Ｓｉ：３．５質量％以下、Ｍｎ：１．５質量％以下、Ｎｉ：３．０質量％以下、Ｃｒ：１０．０乃至３５．０質量％及びＭｏ：６．０質量％以下であるフラックス入りワイヤを使用することを特徴とする鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法。
【請求項２】
ガスシールドアーク溶接により施工されることを特徴とする請求項１に記載の鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法。
【請求項３】
セルフシールドアーク溶接により施工されることを特徴とする請求項１に記載の鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法。
【請求項４】
サブマージドアーク溶接により施工されることを特徴とする請求項１に記載の鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法に関し、特に、石炭又は骨材等を粉砕する設備の磨耗部材の耐磨耗肉盛溶接及び補修肉盛溶接に使用される鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、石炭又は骨材等を粉砕する設備の磨耗部材は耐磨耗性が要求されることから、ニハード鋳鉄又は高クロム鋳鉄の鋳造品部材が使用されている。このような鋳造部品の耐磨耗性向上又は補修を目的として、従来より高硬度金属による多層肉盛溶接が実施されていた。
【０００３】
しかし、高硬度金属はその硬さが増すと靭性又は延性が低下して、多層肉盛溶接を行うと、剥離又は欠けを生じ易いという問題点がある。これを防止するため、高硬度金属の多層肉盛溶接において溶接入熱量を規制する方法が、特許第２５１８１２６号公報に開示されている。
【０００４】
これは低入熱施工を行うことにより、高硬度溶接金属に微細な間隔で溶接割れを形成させて残留応力を開放し、剥離又は欠けを抑制するものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上述の特許第２５１８１２６号公報に開示されている多層盛溶接施工法では、過度の低入熱施工は溶接の能率性を著しく損なうのみならず、融合不良又は溶け込み不足等の溶接欠陥を発生させ、かえって高硬度金属の剥離又は欠けを助長するという問題点がある。
【０００６】
本発明はかかる問題点に鑑みなされたものであって、溶接入熱量を抑えることなく、高硬度多層肉盛溶接を行うことができる鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明に係る鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法は、鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法において、Ｈを溶接入熱量［Ｊ／ｃｍ］とし、Ｉを溶接電流［Ａ］とし、Ｅを溶接電圧［Ｖ］とし、ｖを溶接速度［ｃｍ／ｍｉｎ］としたとき、Ｈ＝６０×Ｉ×Ｅ／ｖで算出される溶接入熱量Ｈの値は初層において２０００を超え６０００未満であり、上盛層において５０００を超える値に制限すると共に、初層の予熱温度又はパス間温度を１５０℃以下、上盛層のパス間温度を３５０℃以下に制限すると共に、溶接材料として、金属外皮にフラックスを充填してなるフラックス入りワイヤであって、金属外皮及びフラックスのいずれか一方又は双方から添加される成分元素の合計がワイヤ全質量当たり、Ｃ：２．０乃至７．０質量％、Ｓｉ：３．５質量％以下、Ｍｎ：１．５質量％以下、Ｎｉ：３．０質量％以下、Ｃｒ：１０．０乃至３５．０質量％及びＭｏ：６．０質量％以下であるフラックス入りワイヤを使用することを特徴とする。ここで、高硬度とは、ビッカース硬さで６００以上のことである。
【０００９】
また、本発明においては、ガスシールドアーク溶接、セルフシールドアーク溶接又はサブマージアーク溶接により施工することができる。
【００１０】
本発明においては、溶接入熱を下げることなく、剥離又は欠けのない高硬度金属の多層肉盛溶接をすることができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。本願発明者等は以上の課題を解決するため鋭意研究を行った結果、高硬度金属の多層肉盛溶接における上盛金属の割れは初層に発生した溶接割れが連続して、成長するものであり、上盛層の溶接においては割れを形成させるためにあえて溶接入熱量を抑える必要がないことを見出した。
【００１２】
以下、本発明の鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法における数値限定理由について説明する。
【００１３】
初層の溶接入熱量Ｈの値：２０００を超え６０００未満
初層の溶接金属に微細な溶接割れを形成するために、初層の溶接入熱量Ｈの値は６０００未満とする。初層の溶接入熱量Ｈの値はより好ましくは４５００以下とする必要がある。一方、初層の溶接入熱量Ｈの値は少なくとも２０００以下では融合不良又は溶け込み不足が生じて剥離又は欠けを引き起こす。好ましくは、初層の溶接入熱量Ｈの値は３０００以上とする。従って、初層の溶接入熱量Ｈの値は２０００を超え６０００未満とする。更に好ましくは、初層の溶接入熱量Ｈの値は３０００以上４５００未満とする。
【００１４】
初層の予熱温度又はパス間温度：１５０℃以下
初層の溶接金属に微細な溶接割れを形成するためには初層の予熱温度又はパス間温度は１５０℃以下とする必要がある。従って、初層の予熱温度又はパス間温度は１５０℃以下とする。
【００１５】
上盛層の溶接入熱量Ｈの値：５０００を超える
上盛層の溶接入熱量Ｈの値は、上盛金属の融合不良又は溶け込み不足を防止するために、最低でも５０００を超える必要がある。より好ましい、上盛層の溶接入熱量Ｈの値は６０００以上である。従って、上盛層の溶接入熱量Ｈの値は５０００を超えるものとする。更に好ましくは、上盛層の溶接入熱量Ｈの値は６０００以上である。
【００１６】
上盛層のパス間温度：３５０℃以下
下盛層の割れを伝播させて、上盛層に微細な間隔の溶接割れを形成するためには、上盛層のパス間温度は３５０℃以下とする必要がある。従って、上盛層のパス間温度は３５０℃以下とする。
【００１７】
以上の各要素を同時に制限することにより、鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接において、溶接金属の剥離又は欠けを防止することができる。
【００１８】
フラックス入りワイヤ：Ｃ：２．０乃至７．０質量％、Ｓｉ：３．５質量％以下、Ｍｎ：１．５質量％以下、Ｎｉ：３．０質量％以下、Ｃｒ：１０．０乃至３５．０質量％及びＭｏ：６．０質量％以下
更に、溶接材料として、成分調整が比較的容易なフラックス入りワイヤを使用し、フラックス入りワイヤ全質量当たりの成分元素を制限することにより、鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接における溶接金属の剥離又は欠けをより一層防止することができる。従って、フラックス入りワイヤの化学組成は、Ｃ：２．０乃至７．０質量％、Ｓｉ：３．５質量％以下、Ｍｎ：１．５質量％以下、Ｎｉ：３．０質量％以下、Ｃｒ：１０．０乃至３５．０質量％及びＭｏ：６．０質量％以下とする。
【００１９】
【実施例】
以下、本発明に係る鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法の実施例について、本発明の範囲から外れる比較例と比較してその効果を具体的に説明する。
【００２０】
表１及び表２に示す金属外皮を使用して、フラックス入りワイヤを製作した。各ワイヤの化学成分を表３乃至表５に示す。
【００２１】
【表１】
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【００２２】
【表２】
0003714815.tif 000003
【００２３】
【表３】
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【００２４】
【表４】
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【００２５】
【表５】
0003714815.tif 000006
【００２６】
次に、このフラックス入りワイヤを使用して、供試母材として、高クロム鋳鉄を使用して、表６に示す溶接条件に基づいて多層肉盛溶接を行った。なお、肉盛層は、厚さが５５ｍｍ、肉盛幅が１５０乃至１６０ｍｍ、肉盛長さが４００乃至４１０ｍｍである。
【００２７】
多層肉盛溶接を行った後に、測定点を１０点とし、肉盛溶接層の面を５ｍｍピッチで３０ｋｇｆの荷重でビッカース硬さ（Ｈｖ）を測定した。このビッカース硬さを肉盛断面硬度とした。なお、高硬度とは、Ｈｖ＝６００以上のことである。
【００２８】
また、外観検査として、各層毎に目視により、融合不良の有無を検査した。なお、１層当たりの融合不良発生個数で評価した。１層当たりの融合不良発生個数が５個以下を◎とし、５乃至１０個を○とし、１０個を超えるものを×とした。
【００２９】
更に、衝撃試験として、質量が４ｋｇの鋼製ハンマを速度６ｍ／ｓｅｃの速度で３０回、肉盛金属の表面に衝突させた。試験後に、剥離又は欠けの発生の有無を目視により評価した。これらの結果を表７乃至表１５に示す。
【００３０】
なお、表中に記載の「緩衝肉盛層」とは、最大肉厚が７ｍｍのオーステナイト系ステンレス（ＳＵＳ３０９）のことである。
【００３１】
【表６】
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【００３２】
【表７】
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【００３３】
【表８】
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【００３４】
【表９】
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【００３５】
【表１０】
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【００３６】
【表１１】
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【００３７】
【表１２】
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【００３８】
【表１３】
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【００３９】
【表１４】
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【００４０】
【表１５】
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【００４１】
上記表７乃至表１５に示すように、本発明の範囲内にある実施例No.１乃至２７の高硬度金属多層肉盛溶接方法においては、いずれも良好な結果を示した。
【００４２】
一方、本発明の範囲から外れる比較例No.２８乃至３９の多層肉盛溶接法においては、いずれも良好な結果を得ることができなかった。比較例No.２８の溶接方法は、初層の入熱が低いために初層に融合不良が多く発生した。また、衝撃試験において、初層及び上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００４３】
比較例No.２９は、初層の入熱が低いために初層に融合不良が多く発生した。また、衝撃試験において、初層及び上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００４４】
比較例No.３０は、初層及び上盛層の入熱が低いために初層及び上盛層に融合不良が多く発生した。また、衝撃試験において、初層及び上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００４５】
比較例No.３１は、上盛層の入熱が低いために上盛層に融合不良が多く発生した。また、衝撃試験において、上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００４６】
比較例No.３２は、初層の入熱が低いために初層及び上盛層に融合不良が多く発生した。また、衝撃試験において、初層及び上盛層に剥離又は欠けが生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００４７】
比較例No.３３は、緩衝肉盛層に初層の入熱が低く溶接を施工したため、初層に融合不良が多く発生した。また、衝撃試験において、初層及び上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００４８】
比較例No.３４は、初層の入熱が高く、上盛層の入熱が高いために上盛層に融合不良が多く発生した。また、衝撃試験において、上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００４９】
比較例No.３５は、初層の入熱が高く、上盛層の入熱が低いために、初層においては良好な結果を示したものの、上盛層に融合不良が多く発生した。また、衝撃試験において、上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００５０】
比較例No.３６は、初層の入熱が高く、融合不良がなかったが、衝撃試験において、初層及び上盛層ともに剥離又は欠けを生じ靭性及び延性に乏しかった。
【００５１】
比較例No.３７は、初層の入熱が低いために初層に融合不良が多く発生した。また、衝撃試験においては、初層及び上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００５２】
比較例No.３８は、初層の入熱及び上盛層の入熱が共に低くく、また上盛層の初層及び上盛層に融合不良が多く発生した。また、パス間温度が高いために、衝撃試験において、初層及び上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００５３】
比較例No.３９は、初層のパス間温度が高いために、衝撃試験において、初層及び上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００５４】
【発明の効果】
以上詳述したように本発明においては、溶接入熱を抑えることなく、靱性及び延性に優れる高硬度金属多層肉盛溶接をすることができる。