(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
長手方向軸（１６）の周りに形成された環状流路（１４）と、前記流路（１４）を横切って径方向に延在する複数の動翼（４２）を有するロータアセンブリ（３２）と、周方向に隔置されて前記動翼（４２）の径方向外側に流路面（６２）を形成し、前記流路（１４）の一部を画定する複数のシュラウドセグメント（６４）を含むシュラウドアセンブリ（３８）と、前記複数のシュラウドセグメント（６４）上へと冷却流体を吹き込む手段とを有するガスタービンエンジン（１２）用のシュラウドセグメント（６４）であって、
前記シュラウドセグメント（６４）は、
径方向内側面と、
前記径方向内側面と相反して配置された径方向外側面（６６）と、
リーディングエッジとトレーリングエッジを画定する一対の軸側エッジと、
一対の横側エッジ（１１９、１２０）と、
前記リーディングエッジに隣接して前記外側面（６６）から延在する第１保持手段（７２）と、
前記トレーリングエッジに隣接して前記外側面（６６）から延在する第２保持手段（７２）と、
前記軸側エッジの一方に隣接して延在する前記保持手段（７２）の外側においてそのエッジに沿って延在する外側流路（９８）と、前記外側流路（９８）の内側に位置して前記外側流路（９８）と連通した内側流路（９６）と、隣接する保持手段（７２）の間の外側面（６６）から延在するダクト（８６）と、前記外側流路（９６）と連通した出口（１０３）とを含む曲折チャネル（７８；７８′）とを含んでおり、
前記外側面（６６）上に吹き込まれた前記冷却流体の一部が前記曲折チャネル（７８；７８′）を通って流れるように、前記ダクト（８６）によって前記シュラウドセグメント（６４）の外側面（６６）と前記曲折チャネル（７８；７８′）とが連通されており、
前記ダクト（８６）は前記曲折チャネル（７８；７８′）の前記内側流路（９６）へと延在しており、前記出口（１０３）は前記外側流路（９８）とつながっており、更に、
前記出口（１０３）は、前記シュラウドセグメント（６４）の前記横側エッジ（１１９、１２０）の一方（１２０）に設けられ、前記一方の横側エッジ（１２０）と前記外側流路（９８）との間に延在して、それらを連通していることを特徴とするシュラウドセグメント。
【請求項２】
他方の軸側エッジに隣接して延在する保持手段（７２）の外側においてそのエッジに沿って延在する外側流路（１０６）と、前記外側流路（１０６）の内側に位置する内側流路（１０４）と、隣接する保持手段（７２）の内側の位置から前記内側流路（１０４）へと延在するダクト（９２）とを含む第２曲折チャネル（８２）を更に含み、
前記外側面（６６）上に吹き込まれた前記冷却流体の一部が前記第２曲折チャネル（８２）を通って流れるように、前記ダクト（９２）によって前記シュラウドセグメント（６４）の外側面（６６）と前記第２曲折チャネル（８２）とが連通されていることを特徴とする請求項１に記載のシュラウドセグメント。
【請求項３】
前記シュラウドセグメント（６４）内を通って横方向に延在する複数の横方向チャネル（８４）を更に含み、
前記複数の横方向チャネル（６４）は前記第１及び第２保持手段（７２）の内側に配置されており、各横方向チャネル（８４）は隣接する横方向チャネル（８４）からそれらの間の壁（１２８）によって分離されており、各横方向チャネル（８４）は前記シュラウドセグメント（６４）の裏面に設けられた入口（１１８、１２４）と前記シュラウドセグメント（６４）の横側エッジ（１１９、１２０）に設けられた出口（１２２、１２６）とを有しており、
前記外側面（６６）上に吹き込まれた冷却流体の一部が前記横方向チャネル（８４）を通って流れて前記シュラウドセグメント（６４）の前記横側エッジ（１１９、１２０）に沿って前記横方向チャネル（８４）から放出されるように、前記入口（１１８、１２４）によって前記シュラウドセグメント（６４）の前記外側面（６６）と前記横方向チャネル（８４）とが連通されていることを特徴とする請求項１に記載のシュラウドセグメント。
【請求項４】
前記複数の横方向チャネル（８４）が、横方向チャネル（１１４）の第１セットと横方向チャネル（１１６）の第２セットを含んでおり、
前記第１セットの横方向チャネル（１１４）は、前記横側エッジの一方（１１９）に沿って設けられた入口（１１８）と他方の横側エッジ（１２０）に設けられた出口（１２６）とを有し、
前記第２セットの横方向チャネル（１１６）は、前記他方の横側エッジ（１２０）に沿って設けられた入口（１２４）と、前記一方の横側エッジ（１１９）に設けられた出口（１２２）とを有し、
前記第１セットの横方向チャネル（１１４）の各々は、前記第２セットの横方向チャネル（１１６）の一つと隣接しており、これら複数の横方向チャネル（８４）の各々を流れる冷却流体は、隣接する横方向チャネル（８４）を流れる冷却流体と逆方向に流れることを特徴とする請求項３に記載のシュラウドセグメント。
【請求項５】
他方の軸側エッジに隣接して延在する保持手段（７２）の外側においてそのエッジに沿って延在する外側流路（１０６）と、前記外側流路（１０６）の内側に位置する内側流路（１０４）と、隣接する保持手段（７２）の内側の位置から前記内側流路（１０４）へと延在するダクト（９２）と、前記外側流路（１０６）と連通した出口（１０９）とを含む第２曲折チャネル（８２）を更に含み、
前記外側面（６６）上に吹き込まれた前記冷却流体の一部が前記第２曲折チャネル（８２）を通って流れるように、前記ダクト（９２）によって前記シュラウドセグメント（６４）の外側面（６６）と前記第２曲折チャネル（８２）とが連通されていることを特徴とする請求項４に記載のシュラウドセグメント。
【請求項６】
前記曲折チャネル（７８；７８′）が、該曲折チャネル（７８；７８′）の長手方向に沿って分布された複数のトリップストリップ（１１２）を含んでいることを特徴とする請求項１に記載のシュラウドセグメント。
【請求項７】
前記第１曲折チャネル（７８；７８′）と前記第２曲折チャネル（８２）が、該曲折チャネル（７８、８２；７８′）の長手方向に沿って分布された複数のトリップチャネル（１１２）を含んでいることを特徴とする請求項２に記載のシュラウドセグメント。
【請求項８】
前記曲折チャネル（７８、８２；７８′）及び複数の横方向チャネル（８４）が、該チャネル（７８、８２、８４；７８′）の長手方向に沿って分布された複数のトリップストライプ（１１２）を含んでいることを特徴とする請求項５に記載のシュラウドセグメント。
【請求項９】
前記曲折チャネル（７８；７８′）が先細となっていることを特徴とする請求項１に記載のシュラウドセグメント。
【請求項１０】
前記第１及び第２曲折チャネル（７８；８２；７８′）が先細となっていることを特徴とする請求項２または請求項４に記載のシュラウドセグメント。
【請求項１１】
前記横方向チャネル（８４）が前記入口（１１８、１２４）から前記出口（１２２、１２６）へと先細となっていることを特徴とする請求項３に記載のシュラウドセグメント。
【請求項１２】
請求項１乃至請求項１１のいずれかに記載された複数のシュラウド要素が周方向に隔置されてなるガスタービンエンジン用シュラウドアセンブリ。
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明はガスタービンエンジンに関する。特に、そのようなエンジンのタービンシュラウドセグメントに関する。
背景技術
軸流ガスタービンエンジンは、長手方向軸に沿って順に配置されたコンプレッサ、燃焼器、及びタービンを含んでおり、環状の流路がこれらのコンプレッサ、燃焼器、タービンを通って軸方向に延在している。コンプレッサには動翼（rotating blade）が備わっており、流入する作動流体と相互作用してそれを圧縮する。圧縮された作動流体の一部は燃焼器内に入り、燃料と混合され点火される。燃焼生成物または高温ガスは、タービンを通って流れる。タービンにはベーン（vane）と動翼が交互に配置されており、高温ガスのエネルギーは動翼へと移動する。このエネルギーの一部は、回転シャフトを介してコンプレッサ部へと戻される。
タービンを流れる高温ガスと動翼とができるだけ効率よく相互作用するように、高温ガスは、内側及び外側タービンシュラウドによって画定された環状空間内を流れる。内側タービンシュラウドは、通常、動翼と一体に形成された複数のプラットフォームからなる。これらのプラットフォームは、隣接する動翼のプラットフォームと整合して内側流路面（inner flow surface）を形成している。外側シュラウドは、通常、動翼の外側先端部に近接してそれらの径方向外側に配置されたリング状アセンブリである。外側シュラウドは複数のアーチ型セグメントを含んでおり、これらのセグメントが周方向に隔置されて外側流路面（outer flow surface）を形成している。
シュラウドセグメントは高温ガスと直接接触するため、これらのシュラウドセグメントを許容される温度範囲内に保つためにはなんらかの冷却が必要である。冷却方法の中には、冷却流体をシュラウドセグメントの径方向外側面または裏面に当てる衝当冷却（impingement cooling）や、シュラウドセグメントに冷却孔を設けシュラウドセグメントの流路面全体に渡って冷却流体の薄膜を形成するフィルム式冷却（film cooling）がある。
衝当冷却及びフィルム式冷却のどちらもほとんどの状況で充分であったが、ガスタービンエンジンの進歩によりタービンを流れるガスは一層高温化してきており、この作動流体の高温化により、より効率のよい改善された冷却方法が必要となってきている。最近開示されたそのような方法の一つに、１９９４年１２月２７日に付与された米国特許第５，３７５，９７３号（タイトル“Turbine Blade Outer Air Seal With Optimized Cooling and Method of Fabrication”）に開示されたものがある。それによると、逆流アレイ（counter flow array）構造でシュラウドセグメントを貫通して横方向に延在する冷却チャネルが開示されている。これらのチャネルは、シュラウドセグメントの裏面に設けられた入口と、セグメント間ギャップへと冷却流体を放出する出口を含んでいる。また、チャネル内を流れる流体のマッハ数を制御するため、流れ方向に先細となった部分を含んでいる。
上記した構成では、シュラウドセグメントのリーディングエッジ（前縁）領域及びトレーリングエッジ（後縁）領域に冷却流体を供給する能力に限界がある。各シュラウドセグメントは、自身をステータ構造内の所定の位置に保持するため、リーディングエッジ領域及びトレーリングエッジ領域に隣接した保持手段を有している。通常、これらの保持手段は、シュラウドセグメントの裏面から径方向外向きに延出してエッジに沿って横方向に延在するレールまたはフックである。これらのフック及びレールは、冷却流体がこの領域へと流れてエッジ近辺の裏面に当たるのを妨げる。冷却流体の一部をこれらの領域へと導くようにフィルム冷却用流路に角度をつけることはできるが、完全な被覆が達成されるようにフィルム冷却用流路を十分に浅い角度で形成することは実際的ではない。結局、これらのフック及びレールはそれらの下の横方向チャネル（lateral channel）内に冷却流体が直接流入するのを阻止し、裏面からフック及びレールの下までリーディングエッジ及びトレーリングエッジ領域全体に延在するキャビティが必要となる。そうすると、フック及びレールはシュラウドセグメントから一層外向きに延び、シュラウドセグメントの重さ及び剛直性を増す結果となる。
独立請求項である請求項１の前提部分（precharacterizing portion）に規定されたガスタービンエンジン用シュラウドセグメントは、FR-A-2 359 976に開示されている。FR-A-2 359 976のシュラウドセグメントは、トレーリングエッジに沿って形成された曲折したチャネルを有している。入口ダクトは曲折チャネルの外側流路に接続されており、曲折チャネルの内側流路は、シュラウドセグメントの内向き流路面に設けられた出口オリフィス手段に接続されている。
上述した技術はあるが、本出願人の指導の下で働いている研究者及び技術者によって、ガスタービンエンジン用の効率よく冷却可能なタービンシュラウドセグメントが開発された。
発明の開示
本発明に基づくタービンシュラウドセグメントは、独立請求項によって画定されているように、軸側エッジ（axial edge）の少なくとも一つに沿って延在する曲折したチャネルを含む。この曲折チャネルは、内側流路、外側流路、及びダクトを含む。外側流路がエッジの最も近くに位置し、外側流路と内側流路は連通している。ダクトは、曲折流路内に冷却空気が流入して流れることができるように、シュラウドセグメントの裏面に形成された開口から内側流路へと延在している。
曲折チャネルのこのような特徴によって、シュラウドセグメントのエッジは対流冷却される。シュラウドセグメントのこの領域は保持手段（例えばフックまたはレール）の外側にあるため、衝当冷却及び／またはフィルム式冷却といった従来の方法は適用できなかった。冷却流体はダクトから流入し、曲折チャネル内を流れて出口から放出される。
本発明の特定の実施例によると、シュラウドセグメントはリーディングエッジに沿った曲折チャネルと、トレーリングエッジに沿った第２曲折チャネルと、複数の横方向チャンネルを含む。また、このシュラウドセグメントは前部保持手段と後部保持手段を含み、これらの２つの保持手段は裏面から延出し、軸方向に離隔されている。第１曲折チャネルは前部保持手段の前方に位置し、そのダクトは前部保持手段の後方の点から内側流路へと延在している。第２曲折チャネルは後部保持手段の後方に位置し、そのダクトは後部保持手段の前方の点から第２内側流路へと延在している。横方向チャネルは、シュラウドセグメントの横側エッジ（lateral edge）に沿って設けられた入口と反対側の横側エッジに設けられた出口とを有する第１セットのチャネルと、これらの第１セットのチャネルとは逆に配置された入口及び出口を有する第２セットのチャネルとを含む。第１セットのチャネルの各々は、第２セットのチャネルの一つと隣接しており、従って、各横方向チャネルを通って流れる冷却流体は、隣接するチャネル内を流れる冷却流体とは流れる方向が逆となる。
複数の交互に流れ方向が逆となる横方向チャネルとともに、リーディングエッジチャネルとトレーリングエッジチャネルを合わせて用いることにより、シュラウドセグメントに生じるホットスポット（hot spot）を大幅に減少させることができる。また、横方向チャネルによって、シュラウドセグメントの動翼通過領域の冷却効果も大幅に向上する。この領域は、タービンに流入する作動流体の温度プロファイルがパラボリック特性を有しており、また動翼によって作動流体が外向きに押しやられる結果、最も高い熱負荷に曝される。熱負荷はより低いが、衝当冷却を行ったりフィルム冷却用孔からフィルム冷却を行ったりすることが極めて難しいリーディングエッジ領域及びトレーリングエッジ領域は、曲折チャネルによって対流冷却される。こうして、シュラウドセグメントの軸方向全体に渡って対流冷却が可能となっている。
本発明の上記の及び他の特徴及び利点は、添付の図面に示すような例示的な実施態様についての以下の詳細な説明によってより明確になる。
【図面の簡単な説明】
第１図は、ガスタービンエンジンの側面の部分破断図である。
第２図は、タービンシュラウドアセンブリを含むステータアセンブリを有するタービンの側面図である。
第３図は、シュラウドセグメントの側面図であり、点線は冷却チャネルを示している。
第４図は、シュラウドセグメントの上から見た断面図であり、曲折流路と横方向流路を図示している。
第５図は、シュラウドセグメントの上面図であり、冷却チャネルの入口を示している。
第６図は、シュラウドセグメントの一部の上面図であり、下流に向かって先細となった曲折チャネルを示している。
発明の好適実施態様
第１図にガスタービンエンジン１２を示す。ガスタービンエンジン１２は、長手方向軸１６を中心として設けられた環状流路１４を含んでいる。軸に沿って、コンプレッサ１８、燃焼器２２、及びタービン２４が隔置されており、流路１４はそれらを順に通って延在している。タービン２４は複数のロータアセンブリ２６を含んでおり、それらは流路１４を通って流れる作動流体と相互作用し、作動流体からロータアセンブリ２６へとエネルギーが移動する。このエネルギーの一部は、タービン２４とコンプレッサ１８を接続する一対の回転シャフト２８を介してコンプレッサ１８に戻され、それによってコンプレッサ１８が作動流体を圧縮するときに必要なエネルギーが供給される。
第２図を参照されたい。ロータアセンブリ３２が、上流側ベーンアセンブリ３４と下流側ベーンアセンブリ３６との間に位置している。このロータアセンブリ３２は、回転ディスク３８を含んでおり、回転ディスク３８から複数の動翼４２が径方向に延在している。動翼４２の各々は、ルート部４４、先端４８を有するエアフォイル部４６、及び内側プラットフォーム５２を含んでいる。ルート部４４によって、動翼４２はロータアセンブリ３２の回転中にディスク３８から外れないよう保持される。エアフォイル部４６は、流路１４を横切って径方向に延在しており、タービンを通って流れる作動流体と相互作用する流路面５４を有している。内側プラットフォーム５２は動翼４２から横方向に延在しており、周方向に隣接する動翼のプラットフォームと整合して、径方向内側流路面５６を形成している。径方向内側流路面５６は、作動流体がエアフォイル部４６の流路面５４上を流れるのを促進する。
ロータアセンブリ３２の径方向外側には、その周囲を囲むようにタービンシュラウド５８が周方向に延在している。タービンシュラウド５８によって画定される径方向外側流路面６２は、動翼４２の先端４８と径方向に極めて近接している。流路面６２は、作動流体が径方向外向きに流れるのを阻止し、作動流体がエアフォイル部４６の流路面５４上を流れるように働く。作動流体は、タービンシュラウド５８の流路面６２とプラットフォーム部５２の流路面５６とによって形成される環状流路内を流れ、この流路を横切る動翼４２と効率よく相互作用する。
タービンシュラウド５８は、流路１４の周りに周方向に隔置された複数のシュラウドセグメント６４を含んでいる。第３図乃至第５図に示すように、各シュラウドセグメント６４は、複数のフック７２を有する基板６８と、コーティング層７４を含んでいる。フック７２はシュラウドセグメント６４をタービンシュラウド５８の隣接する構造体に保持する手段として働く。コーティング層７４は、タービンを流れる高温ガスからシュラウドセグメントを保護するための熱障壁コーティングと、ロータアセンブリの回転中に動翼の先端と係合する摩耗可能コーティング（abradable coating）を組み合わせたものである。
各シュラウドセグメント６４には、基板６８内を延在する複数の冷却チャネル７６が形成されている。これらの複数のチャネル７６には、シュラウドセグメント６４のリーディングエッジに沿った曲折チャネル７８と、シュラウドセグメント６４のトレーリングエッジに沿った曲折チャネル８２と、それらの間に設けられた複数の横方向チャネル（lateral channel）８４が含まれる。曲折チャネル７８は、シュラウドセグメント６４の外側面とダクト８６を介して連通している。そのため、ダクト８６は外側面に入口８８を有している。入口８８はリーディングエッジフック７２のすぐ内側に配置されており、ダクト８６はフック７２の下を通って延在している。ダクト８６によって、リーディングエッジに沿ったシーリング（sealing）を損なうことなく曲折チャネル７８内に冷却流体を流すのに都合の良い機構が得られており、フック７２の下にキャビティを延在させる場合必要であった、フック７２を基板６８から外向きに伸ばすことも必要なくなっている。トレーリングエッジの曲折チャネル８２もリーディングエッジの曲折チャネル７８と同様に、入口９４を有するダクト９２を備えている。
曲折チャネル７８は第１流路９６と、この第１流路９６の外側に位置する第２流路９８と、これら２つの流路９６、９８を結ぶベンド１０２と、出口１０３を含んでいる。トレーリングエッジに沿った曲折チャネル８２も、曲折チャネル７８と同様に、第１流路１０４、第２流路１０６、これら２つの流路１０４と１０６をつなぐベンド１０８、及び出口１０９を含んでいる。曲折チャネル７８、８２はどちらも、その長手方向に沿って分布されたトリップストリップ（trip strip）１１２を含んでいる。トリップストリップ１１２は、チャネル７８及び８２を流れる流体の流れを乱し、渦流的な乱流（regenerative turbulant flow）を生成して、流体と基板６８との間の熱伝達を高める働きをする。
横方向チャネル８４は、一対のフック７２の間において横方向に延在しており、横方向チャネル１１４からなる第１セットと、横方向チャネル１１６からなる第２セットを含んでいる。第１セットの横方向チャネル１１４は、シュラウドセグメント６４の一方の横側エッジ（lateral edge）１１９に沿って外側面に設けられた入口１１８と、シュラウドセグメント６４の他方の横側エッジ１２０に設けられた出口１２２を有している。第２セットの横方向チャネル１１６は、横側エッジ１２０に沿って設けられた入口１２４と、他方の横側エッジ１２０に設けられた出口１２６を有している。第１セットのチャネル１１４と第２セットのチャネル１１６は互いに交互に配置され、各横方向チャネル８４は、他方のセットに属する横方向チャネルの一つと間に位置する境界壁１２８を共有している。曲折チャネル７８、８２と同様に、横方向チャネル８４は乱流を生成するべく長手方向に沿って分布されたトリップストリップ１３２を含んでいる。また、横方向チャネル８４は、中を流れる流体のレイノルズ数を制御するべく、入口から出口へ向かって先細となっている。レイノルズ数が増加すると、チャネル内を流れる流体と基板との間の熱伝達も増加する。
曲折チャネルは概ね一定の断面積を有するものとして示されているが、曲折チャネル内を流れる流体のレイノルズ数を制御するため先細のチャネルを用いてもよい。本例では、シュラウドセグメントのリーディングエッジ及びトレーリングエッジに沿って形成されたこれらのチャネル内におけるレイノルズ数の制御は必要であるとは思われないが、応用例によっては、第６図に示すように、リーディングエッジ及びトレーリングエッジ領域における基板からの熱伝達をできるだけ高めるためにこの特徴が必要となることもあり得る。第６図に示されているシュラウドセグメント６４′は、ダクト８６′を有する端部から他方の端部へと先細となった曲折チャネル７８′を含んでいる。
動作中、冷却流体はステータアセンブリを通って流れ、シュラウドセグメント６４は外側面に当たる。この冷却流体の少なくとも一部は曲折チャネル７８、８２の入口８８、９４、及び横方向チャネル８４の入口１１８、１１２に流入する。入口８８に流入した冷却流体は、ダクト８６を通って、第１曲折チャネル７８へと流れる。この冷却流体はトリップストリップ１１２と相互作用しつつ、第１流路９６、ベンド１０２、及び第２流路９８を通って流れる。冷却流体は出口１０３を通って第２流路１０２から放出される。第２流路９８から放出された流体は、隣接するシュラウドセグメント６４間のギャップ（即ち、セグメント間ギャップ）内へと流れて高温ガスをパージし、高温ガスがギャップ内へ流れ込むのを防止する。入口９４から流入する冷却流体は、概ね同様に、ダクト９２を通って、トレーリングエッジに沿って曲折チャネル８２内を流れ、シュラウドセグメント６４の反対側の横側エッジ１１９に沿ったセグメント間ギャップ内へと放出される。
冷却流体の別の一部は、入口１１８、１２４から流入し、横方向チャネル８４内を流れる。第１セットの横方向チャネル１１４の各々は、第２セットの横方向チャネル１１６の一つと隣接しているため、隣接する横方向チャネル８４では冷却流体は逆方向に流れる。冷却流体はトリップストリップ１３２と相互作用し、乱流が生成される。また、先細となっていることによって、流体のレイノルズ数は横方向チャネル８４を通して制御されている。冷却流体は出口１２２、１２６を通って横方向チャネル８４から放出され、シュラウドセグメント６４のいずれかの側のセグメント間ギャップ内に流入し、ガスが溜まらないようにパージする。
チャネル７８、８２、８４をリーディングエッジ領域及びトレーリングエッジ領域を含む基板６８の全体に設けることによって、基板６４におけるホットスポットの生成が大幅に低減される。更に、出口１０３、１０９、１２２、１２６から放出される流体のセグメント間ギャップへの吹き込みにより、高温ガスがセグメント間ギャップ内に流れ込んだり、そこに滞留したりしてシュラウドセグメント６４の横側エッジ１１９、１２０が損傷される可能性が低減される。
このような曲折チャネル７８、８２を設けることによって、基板６４のリーディングエッジ領域及びトレーリングエッジ領域へと導かれる冷却流体が効率よく活用される。これらの領域は、動翼４２のブレードポンピング効果（blade pumping effect）のため、シュラウドセグメント６４の動翼通過領域と比べて、熱負荷は低い。ブレードポンピングは、作動流体が外向きに流れてシュラウドセグメントの動翼通過領域に衝当するように作用する。リーディングエッジは動翼４２の上流側にあり、最も高温のガス流路流体（gas path fluid）を有する流路１４の領域内にあるが、シュラウドセグメント６４のリーディングエッジ周りにおいて漏出する冷却流体によってリーディングエッジ領域を覆うように冷却流体の膜が形成される（第２図の矢印１３４によって図示）。また、トレーリングエッジ領域は動翼４２の下流側にあり、動翼４２にエネルギーを与えた後のガス流路流体に曝される。従って、リーディングエッジ領域及びトレーリングエッジ領域は、シュラウドセグメント６４の動翼通過領域に比べると冷却効果は小さくてよく、曲折チャネル７８、８２をこれらの領域で使用し、冷却流体を効率よく活用することができる。
シュラウドセグメント６４は鋳造により製造することができる。この手順は、チャネル７８、８２、８４を作るための中子を形成する過程と、その中子を中心として基板６８を鋳造する過程を含む。鋳造過程が終了すると、鋳造のあいだチャネル用中子を保持するための中子支持手段として横側エッジに沿って形成された鋳造孔は、出口として使用されるものを除いて埋められる。入口８８、９４、１１８、１２４及びダクト８６、９２は、例えば放電加工のような従来の技術によって外側面に形成される。フック７２及びシールランド（seal land）は基板６８上に加工形成され、その後コーティング層７４が流路面上に形成される。
本発明をその実施例に関して説明してきたが、当業者には理解されるように、本発明の思想及び範囲を逸脱することなく様々な変更、省略及び追加が可能である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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