(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
（Ａ）担体、（Ｂ）（ｉ）その上に形成されたシリカ／アルミナの比が少なくとも１００以上である疎水性ゼオライトおよび（ii）亜鉛酸化物と二酸化ケイ素との無定形の複合物からなる吸着層、ならびに（Ｃ）それに担持された二酸化マンガンと銅酸化物よりなる触媒成分、からなることを特徴とする疎水性脱臭材。
【請求項２】
請求項１記載の疎水性脱臭材を、１５０〜５００℃の再生温度で加熱再生処理することを特徴とする疎水性脱臭材の再生方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、種々の悪臭物質や有害物質を高湿度環境下においても脱臭処理することが出来る疎水性脱臭材に関し、さらにはその加熱再生処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
塗装排ガス中には、例えば、メチルエチルケトン、アセトン、ベンゼン、トルエン等の溶剤蒸気が多量に含まれている。従来は、この排ガスをそのまま放出してきたが、最近では、公害防止のため、これらの塗装排ガスを燃焼処理したり、高価な貴金属触媒により酸化処理した後排気するようになった。直接燃焼処理するためには、多量の焼却用の燃料を必要とするため運転コストが嵩み、さらにＳＯｘ、ＮＯｘ等の有害物質を副生する恐れがある。貴金属触媒は、総じて硫黄系の触媒毒によって被毒されやすく解決すべき幾つかの課題がある。
【０００３】
各種の燃焼排ガスには人体に悪影響を及ぼす有害物質が含まれ、家庭用あるいは、業務用の各種の厨房等から排出される厨芥（生ゴミ）を加熱もしくは発酵処理するときには、種々の悪臭物質を発生する。野菜、果物、肉、魚介類等の食料が収納される冷蔵庫においても、これら食物が発生する様々な悪臭または、腐敗臭が生じる。またトイレでは、不快な悪臭が生じやすく脱臭処理を必要としている。そのような有害物質もしくは、悪臭物質として、ＳＯｘ、ＮＯｘ、アンモニア、アミン類などの窒素化合物、アルコール類、アルデヒド類、例えば酢酸のような有機酸類や硫化水素、メルカプタン、ジメチルサルファイド、ジメチルジサルファイドのような硫黄化合物類等種々の物質を挙げることができる。
【０００４】
従来から、吸着脱臭剤や触媒を用いてこれらの、溶剤蒸気、悪臭物質や有害物質を除去することが種々提案されてきた。
例えば、特公平６−２６６７１号公報には、モノリス型触媒成形体構成部全体にクロム、ニッケル、鉄、コバルト、銅、亜鉛、マンガン、の非貴金属、あるいは、貴金属から選択される遷移金属及び／又はその酸化物によりなる触媒を２０〜８０WT％、ＳｉＯ2を１０〜６５WT％、Ａｌ2Ｏ3を０．２〜１５WT％、ＭｇＯを１〜２５WT％含有させた触媒成形体が開示されており、経時的な圧力損失の上昇を招くことのないモノリス型において、経時的な触媒活性性能低下を防止し、常に安定した品質を保つと記載されており、オゾン分解性能ならびにＣＯ除去性能の開示がある。
【０００５】
特開平７−１６４２２号公報には、ＺｎＯを１５乃至４５重量％、ＳｉＯ2を２０乃至５０重量％、マンガン酸化物をＭｎＯに換算して１０乃至５０重量％、銅酸化物をＣｕＯに換算して５乃至２５重量％、バナジウム酸化物をＶ2Ｏ5に換算して３〜１５重量％含有する成形体により構成されていることを特徴とする脱臭材が開示されており、トイレ及び家屋内で発生する種々の臭気を除去することができる高効率な脱臭材を提供すると記載されている。
【０００６】
特開平３−１９０８０５号公報には、銀、銅および亜鉛から選ばれる抗菌作用を有する金属の酸化物と二酸化ケイ素との無定形の複合物からなる脱臭性能を有する抗菌剤が開示されており、抗菌作用を有する金属を酸化物として二酸化ケイ素と無定形の複合物にすることで、拘禁効果の持続性、抗菌物質の安定性、耐熱性等の点で多くの利点があること、さらに悪臭ガスであるアンモニア、アミン類、硫化水素、メルカプタン類等が金属との配位結合により化学吸着されることを見いだし、この発明に至ったものであると記載されている。しかしながら、使用して脱臭性能が低下した脱臭部材を再生処理し繰り返し使用する方法については、言及されていない。
【０００７】
特公平７−４５０６号公報には、アルシン、ホスフイン、ジボランおよびセレン化水素の１種以上の有毒成分を含有するガスに（１）酸化銅、（２）二酸化マンガン、および（３）二酸化珪素、酸化アルミニウムおよび酸化亜鉛からなる群から選ばれる少なくとも１種の金属酸化物、の組成物からなる浄化剤を接触させて当該ガスから有害性分を吸着除去する排ガス除去方法が開示されているが、悪臭ガスへの適用の教示はない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
従来、吸着剤としては、活性炭、活性アルミナ、シリカゲル、ゼオライトなどが用いられることが知られており、上述したように種々の脱臭材も本出願前に提案されており、アルミナ、シリカ、マンガン酸化物、銅酸化物および亜鉛酸化物を組み合わせた脱臭材も本出願前に知られている。
【０００９】
代表的な吸着材である活性炭は、大気中の水分による影響を受け難く、高湿度環境でも十分に有害物質や悪臭物質を吸着除去できる。しかしながら、脱臭処理に使用することによって吸着能力の低下した活性炭の加熱再生処理を実施するにあたって、例えば溶剤のような可燃性の炭化水素類を吸着しているような場合には、爆発火災の危険性が大きく、活性炭自体も燃える恐れがある。また、加熱再生処理によって初期の吸着性能まで吸着性能を回復させることは、困難である。
【００１０】
生ゴミ処理は、多量の水分の発生を伴うため従来の吸着脱臭材では、これらの大量な水分に対応できず急速に吸着能を失い十分な脱臭処理効果を発揮できないできた。したがって、この高湿度環境下においても高い脱臭処理能力を維持できる疎水性脱臭材の開発が要望されている。
【００１１】
本発明者は、生ゴミ処理中に発生する悪臭物質を吸着および反応によって常温で脱臭処理するためには、物理吸着、化学吸着およびスイ−トニング等の反応を有効に利用する触媒が不可欠であるという知見に基づいて、鋭意研究を行った結果、高湿度環境下においても処理ガス中の水分に影響されず脱臭処理能力を発揮し、加熱再生処理するこにより脱臭性能が回復できる疎水性脱臭材の開発に成功し、担体、その上に形成されたシリカ／アルミナの比が少なくとも１００以上である疎水性ゼオライトからなる吸着層、およびそれに担持された二酸化マンガンと銅酸化物からなる触媒成分とよりなることを特徴とする疎水性脱臭材および１５０〜５００℃の温度で加熱再生処理することを特徴とする前記疎水性脱臭材の再生方法を完成し先に特許出願した。
【００１２】
例えば、生ゴミ処理、冷蔵庫、その他厨房等で発生する排ガス中には、エチルアルコ−ルやアセトアルデヒド等が存在する。それら自体の臭気強度は低いが、脱臭材に吸着された後、それらの物質は、時間の経過に伴い反応して酢酸に変わる。酢酸は、臭気強度が高く少量であっても強い悪臭を発生する。酢酸の強い悪臭を除去するためには、吸着層における物理吸着のみでは不十分であって、化学吸着による脱臭が必要である。
塗装排ガスには、例えば、メチルエチルケトン、アセトン、ベンゼン、トルエン等の臭気強度が強く人体に有害な溶剤蒸気が多量に含まれいる、排ガス中のこれらの有害な溶剤蒸気を効率よく吸着除去し、加熱再生処理することによって無害無臭の水や炭酸ガスに酸化分解し再生後繰り返して使用が可能である脱臭剤が求められている。
また、自動車の空気清浄機用の脱臭材としては、アセトアルデヒドやタ−ルを含有するタバコの煙の吸着除去や、自動車からの排ガス、例えば、ＳＯｘ、ＮＯｘ、炭化水素等の有害物質が混入している車内に導入する外気からこれらの有害物質を吸着除去に有効な脱臭剤が必要とされている。大気の湿度は、特に夏場は、５０％を越える日も度々あり、湿度の影響を受け難い脱臭材が、要望されている。
【００１３】
本発明者は、これらの有害物質や悪臭物質をより効率よく除去できる脱臭材を鋭意研究した結果、上述の疎水性脱臭材のシリカ／アルミナの比が少なくとも１００以上である疎水性ゼオライトからなる吸着層にさらに亜鉛酸化物と二酸化ケイ素との無定形の複合物を添加することによって飛躍的に化学吸着能を改善できることを見いだし、加熱再生処理するこにより脱臭性能が回復できる疎水性脱臭材のとくに酢酸の脱臭能をさらに改善することに成功した。
【００１４】
すなわち、本発明は、担体、その上に形成されたシリカ／アルミナの比が少なくとも１００以上である疎水性ゼオライトおよび亜鉛酸化物と二酸化ケイ素との無定形の複合物からなる吸着層、ならびにそれに担持された二酸化マンガンおよび銅酸化物よりなる触媒成分、からなることを特徴とする疎水性脱臭材に関する。
【００１５】
また、本発明は、担体、その上に形成されたシリカ／アルミナの比が少なくとも１００以上である疎水性ゼオライトおよび亜鉛酸化物と二酸化ケイ素との無定形の複合物からなる吸着層、ならびにそれに担持された二酸化マンガンおよび銅酸化物よりなる触媒成分、からなる疎水性脱臭材を、１５０〜５００℃の温度で加熱再生処理することを特徴とする疎水性脱臭材の再生方法に関する。
【００１６】
本発明の疎水性脱臭材の一つの成分は、担体であり、担体材料としては、特に制限はないが、通常多孔質担体を使用し、反応ガスが流通可能であって圧力損失の少ない担体であることが好ましい。例えば、コージライト、アルミナ、シリカアルミナ、チタニアシリカ、ゼオライト、セピオライト、ゼオライト−セピオライト混合物等の無機質担体が適している。担体は、ハニカム状、スポンジ状、マット状、織布状、板状、円筒状あるいは粒状等の形状をとることができるが、特に反応ガスの流通が容易なハニカム構造体もしくは三次元網状構造体が好ましい。
【００１７】
ハニカムのセル形状は任意であり、三角、四角、五角、六角などの多角形状やコルゲート状などの形状をとることができる。例えば、特公昭５９−１５０２８号公報に提案されているようなセラミック繊維の集合体（ハニクル担体）、すなわち、珪酸ゲルにより互いに結合されているシリカ繊維、アルミナ繊維、アルミノシリケート繊維、ジルコニア繊維などの無機質繊維から選択されるセラミック繊維のシート状集合体をハニカム状に積層して構成されるハニカム構造体が、圧力損失も少なく幾何学的表面積も大きくかつ高い含水率を有するため活性成分を多く担持させることができるので特に好ましい。
本発明の疎水性脱臭材のもう一つの成分は、悪臭物質の吸着層を構成する疎水性（耐水性）に優れたゼオライトである。
【００１８】
本発明で使用できる疎水性ゼオライトは、チャバザイト、モルデナイト、エリオナイト、フォージャサイトおよびクリノプチロライトなどの天然のゼオライト、ゼオライトＡ、ゼオライトＸ、ゼオライトＹ、ゼオライトＬ、ゼオライトオメガおよびＺＳＭ−５などの合成ゼオライトなどをシリカ／アルミナの比が少なくとも１００になるように脱アルミナ処理したものが好ましい。さらに好ましくは、アルミナを殆ど含まない結晶性シリカである。即ちシリカライトであり、シリカライトがもっとも好ましい。シリカライトはアルミナを殆ど含まないためにイオン交換能が非常に小さく、また疎水性でかつ親有機性である。
【００１９】
代表的なシリカライトは以下の組成式：
Ｒ2Ｏ：０〜１.５Ｍ2Ｏ：＜０.０５Ａｌ2Ｏ3：４０〜７０ＳｉＯ2
（式中、Ｒはテトラエチルアンモニウムイオンを表し、Ｍはアルカリ金属陽イオンを表す。）により示される。このシリカライトは焼成により熱分解させて有機陽イオンを除去することもできる。本発明においては焼成前のシリカライトでも、あるいは焼成後のシリカライトでも使用できる。このようにシリカライトはアルミナを含まないが、実際には製造時に原料中に含まれる不純物としてのアルミナが最終生成物であるシリカライトに残留する可能性がある。このような少量のアルミナはシリカライトの性質に影響を与えない。本発明において使用することのできる好ましいシリカライトは、シリカ／アルミナの比が少なくとも１００、通常は１５０以上、好ましくは２５０以上のものである。シリカライトの製造および性質に関する詳細は、特開昭５４−７２７９５号公報、特公昭５６−４００８４号公報、および１９７８年２月９日発行のＮａｔｕｒｅ、第２７１巻、第５６４５号、５１２〜５１６頁の「シリカライト、新規な疎水性結晶性シリカモレキュラーシーブ」に記載されている。
【００２０】
本発明の疎水性脱臭材の悪臭物質の吸着層を構成するもう一つの成分は、無定形含水シリカと酸化亜鉛をアモルファス状に極めて微細な状態で混合することによって化学合成した亜鉛酸化物と二酸化ケイ素との無定形の複合物（ＳｉＯ2・ＺｎＯ）であって、例えば、特開平３−１９０８０５号公報に開示されている製造方法によって調製できる。吸着層は、前記疎水性ゼオライトと前記無定形の複合物（ＳｉＯ2・ＺｎＯ）の均一なスラリ−を調製し、通常のウオッシュコートなどの方法により担体に担持することが好ましい。
【００２１】
前記疎水性ゼオライトの吸着層への担持量は、疎水性脱臭材の全量に対して１０〜３０重量％、好ましくは、１３〜２５重量％である。１０重量％より少ない担持量では、悪臭成分の吸着効果が乏しく、３０重量％を越えるものは、強度が得られず吸着層が剥離しやすい。
【００２２】
前記無定形の複合物（ＳｉＯ2・ＺｎＯ）の吸着層への担持量は、疎水性脱臭材の全量に対してＳｉＯ2・ＺｎＯ換算で１０〜３０重量％、好ましくは、１３〜２５重量％である。１０重量％より少ない担持量では、悪臭成分の吸着効果が乏しく、３０重量％を越えるものは、前述の疎水性ゼオライトと混合して担持用のスラリー溶液を調製するとき、その調製が困難になるのみならず、強度も得られず吸着層が剥離しやすい。
【００２３】
本発明の疎水性脱臭材の更なるもう一つの成分は、触媒成分であり、二酸化マンガンと銅酸化物とにより構成される。二酸化マンガンと銅酸化物は、それぞれ単独の酸化物として担持しても良く、あるいは複合酸化物の形で担持してもよい。二酸化マンガンの担持量は、疎水性脱臭材の全量に対してＭｎＯ2換算で５〜２５重量％、好ましくは、１０〜２０重量％である。５重量％未満では、脱臭効果が期待できず、２５重量％を越えるものは、担持し難く、また、強度が得られず剥離しやすい。銅酸化物の担持量は、疎水性脱臭材の全量に対してＣｕＯ換算で２〜２０重量％、好ましくは、３〜１５重量％、さらに好ましくは、３〜１０重量％である。２重量％未満では、脱臭効果が期待できず、２０重量％を越えるものは、担持し難く、また、強度が得られず剥離しやすい。前記触媒成分は、微粒子として前記無定形の複合物（ＳｉＯ2・ＺｎＯ）に吸着担持され、吸着性能ならびに酸化分解性能の高い吸着材を容易に調製することができる。
【００２４】
悪臭物質の一つであるメルカプタンは、吸着層に殆ど物理吸着されることはなく、物理吸着による脱臭は実質上不可能である。しかしながら二酸化マンガンと銅酸化物とにより構成される本発明の触媒成分によって臭気強度が低いジメチルジサルファイドに変換され、変換されたジメチルジサルファイドは、吸着層によって容易に吸着除去される。
生ゴミ処理や、冷蔵庫内等で生ずるエチルアルコールやアセトアルデヒドは、それ自体は臭気強度は低いが、脱臭材に吸着された後、時間の経過に伴い反応して酢酸に変わる。酢酸は、臭気強度が高く少量であっても強い悪臭を発生する。酢酸は、吸着層における物理吸着に合わせて、本発明の触媒成分による化学吸着によって効果的に脱臭される。
【００２５】
脱臭処理を継続して行うことによって悪臭物質が物理吸着もしくは化学吸着により本発明の疎水性脱臭材に吸蔵され脱臭性能が低下する。この脱臭性能が低下した疎水性脱臭材を、１５０〜５００℃、好ましくは、２００〜３５０℃、さらに好ましくは、２５０〜３００℃の温度で加熱再生処理することで脱臭性能を回復させることができ、脱臭性能が低下した脱臭材の加熱再生処理が可能であることが判明した。再生温度は、１５０℃未満では、十分に臭いがとれず酸化分解反応も十分には行われない。５００℃を超える温度では、触媒成分が形態変化を起こしたり担体にも悪影響が出る。また、余分の熱エネルギーが必要となり経済的にも不利である。
【００２６】
悪臭物質の一つであるアンモニアは、加熱再生処理することにより窒素と水に分解される。このとき触媒成分である二酸化マンガンと銅酸化物は、脱硝触媒としても有効に作用し有害なＮＯｘは、殆ど生成されない。他の悪臭物質の一つである酢酸および他の悪臭を有する炭化水素類は、水と二酸化炭素に酸化分解される。
【００２７】
さらに、悪臭物質の一つであるメルカプタンは、臭気強度の低いジメチルジサルファイドに変換され吸蔵されているが、このジメチルジサルファイドは、加熱再生処理によって一酸化硫黄と二酸化硫黄に分解される。この加熱再生処理によって生成する一酸化硫黄と二酸化硫黄は、本発明の疎水性脱臭材に吸蔵され脱臭材から放出されない。すなわち、有害なＳＯｘが放出されないため環境が汚染されることがない。一酸化硫黄と二酸化硫黄の吸蔵によって酸化性能は、多少低下するものの本来の脱臭性能は、殆ど影響を受けない。
【００２８】
このように、本発明の吸着材は、前記触媒成分の化学吸着作用によってＳＯｘ、ＮＯｘを容易に吸着除去出来るため、塗装排ガスの浄化処理用脱臭材や、空気清浄機、特に自動車用の空気清浄機用の脱臭材として特に有効である。
【００２９】
ところで、加熱再生処理において、脱臭材の温度が、触媒成分の活性温度（約１５０℃以上）に到達する前に、脱臭材に吸蔵されている悪臭物質のうちには、脱着して放出されるものがある。触媒成分が活性温度に到達する前に脱臭材から放出されるこれらの悪臭物質ならびに脱臭材の触媒成分によって分解されなかった有害成分を含む加熱再生処理排ガスを１００〜５００℃、好ましくは２５０〜３００℃の活性温度に加熱された酸化触媒によって酸化分解処理することが好ましい。酸化触媒の代表的な活性成分は、白金族金属、好ましくは低温でも活性の高い白金である。硫黄化合物は、白金触媒には触媒毒として作用し好ましくない。したがって、加熱再生処理によって生成する一酸化硫黄と二酸化硫黄を放出しない本発明の疎水性脱臭材は、白金族触媒と組み合わせて使用しても白金族触媒の触媒活性を低下させない優れた効果を有する。
【００３０】
【実施例】
以下の実施例により本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこれらの実施例によって何ら限定されるものではない。
【００３１】
１．吸着層の調製
【００３２】
（１）シリカライトおよび無定形の複合物（ＳｉＯ2・ＺｎＯ）からなる吸着層 ２．６５Ｋｇの日産化学工業社製のスノーテックス（ＳｉＯ2として２０重量％含有）を２．２０Ｋｇのイオン交換水に加えてバインダー溶液を調製し、このバインダー溶液に、１．５０Ｋｇのシリカ／アルミナの比が４００以上のＵＯＰ社製ＰＵＲＡＳＩＶ−４２０（シリカライト）ならびに、ラサ工業株式会社製シュ−クレンズＫＤ２１１Ｓ（２８０メッシュアンダ−の亜鉛酸化物と二酸化ケイ素との無定形の複合物）をプロペラ撹拌機で撹拌しながら投入して、固形分が４５．０重量％のスラリー溶液（ＳｉＯ2：６．８重量％、シリカライト：１９．１重量％、ＳｉＯ2・ＺｎＯ：１９．１重量％）７．９Ｋｇを作成した。
【００３３】
セラミック繊維の集合体であるニチアス社製ハニクル担体（６００セル、寸法２３０ｍｍＸ９０ｍｍＸ２０ｍｍ）に上述のスラリー溶液を振りかけ、余剰のスラリーを空気を吹き付けて除去した後、１５０℃の温度で３時間乾燥した。乾燥した担体を３８０℃の温度で１時間焼成し、担体１リットル当り１４０ｇの固形分（シリカライト：６０ｇ／リットルおよびＳｉＯ2・ＺｎＯ：６０ｇ／リットル含有）をコ−ティングした吸着担体Ａを作成した。
【００３４】
（２）シリカライトからなる吸着層
４．０Ｋｇの日産化学工業社製のスノーテックス（ＳｉＯ2として２０重量％含有）を２．７５Ｋｇのイオン交換水に加えてバインダー溶液を調製し、このバインダー溶液に、４．６Ｋｇのシリカ／アルミナの比が４００以上のＵＯＰ社製ＰＵＲＡＳＩＶ−４２０（シリカライト）をプロペラ攪拌機で攪拌しながら投入して、固形分が４７．５重量％のスラリー溶液（ＳｉＯ2：７．０重量％、シリカライト：４０．５重量％）１１．３５Ｋｇを作成した。
【００３５】
セラミック繊維の集合体であるニチアス社製ハニクル担体（６００セル、寸法２３０ｍｍ×９０ｍｍ×２０ｍｍ）に上述のスラリー溶液を振りかけ、余剰のスラリーを空気を吹き付けて除去した後、１５０℃の温度で３時間乾燥した。乾燥した担体を３８０℃の温度で１時間焼成し、担体１リットル当り１３０ｇの固形分（シリカライトを１１０ｇ／リットル含有）をコーティングした吸着担体Ｂを作成した。
【００３６】
（３）無定形の複合物（ＳｉＯ2・ＺｎＯ）からなる吸着層
４５０ｇの日産化学工業社製のスノーテックス（ＳｉＯ2として２０重量％含有）を９５０ｇのイオン交換水に加えてバインダー溶液を調製し、このバインダー溶液に、６００ｇのラサ工業株式会社製シュ−クレンズＫＤ２１１Ｓ（２８０メッシュアンダ−の亜鉛酸化物と二酸化ケイ素との無定形の複合物）をプロペラ攪拌機で攪拌しながら投入して、固形分が３４．５重量％のスラリー溶液（ＳｉＯ2：４．５重量％、ＳｉＯ2・ＺｎＯ：３０．０重量％）２０００ｇを作成した。
【００３７】
このスラリー溶液を同様に、ニチアス社製ハニクル担体（６００セル、寸法２３０ｍｍ×９０ｍｍ×２０ｍｍ）に振りかけ、余剰のスラリーを空気を吹き付けて除去した後、１５０℃の温度で３時間乾燥し、乾燥した担体を３８０℃の温度で１時間焼成して、担体１リットル当り８０ｇの固形分〔無定形の複合物（ＳｉＯ2・ＺｎＯ）を７８ｇ／リットル含有〕をコーティングした吸着担体Ｃを作成した。
【００３８】
（３）モルデナイトゼオライトからなる吸着層
４５０ｇの日産化学工業社製のスノーテックス（ＳｉＯ2として２０重量％含有）を９５０ｇのイオン交換水に加えてバインダー溶液を調製し、このバインダー溶液に、６００ｇのシリカ／アルミナの比が１１のＵＯＰ社製ＬＺＭ−５（モルデナイトゼオライト）をプロペラ攪拌機で攪拌しながら投入して、固形分が３４．５重量％のスラリー溶液（ＳｉＯ2：４．５重量％、モルデナイトゼオライト：３０．０重量％）２０００ｇを作成した。
【００３９】
このスラリー溶液を同様に、ニチアス社製ハニクル担体（６００セル、寸法
２３０ｍｍ×９０ｍｍ×２０ｍｍ）に振りかけ、余剰のスラリーを空気を吹き付けて除去した後、１５０℃の温度で３時間乾燥し、乾燥した担体を３８０℃の温度で１時間焼成して、担体１リットル当り９０ｇの固形分（モルデナイトゼオライトを７８ｇ／リットル含有）をコーティングした吸着担体Ｄを作成した。
【００４０】
２．含浸溶液の調製
【００４１】
（１）硝酸マンガン溶液
Ｍｎに換算して１５．４重量％を含有する田中化学社製硝酸マンガン溶液〔Ｍｎ（ＮＯ3）2として５０重量％含有〕を使用した。
【００４２】
（２）硝酸銅溶液
５００ｇの硝酸銅〔Ｃｕ（ＮＯ3）2・３Ｈ2Ｏ〕の結晶にイオン交換水３５４ｇを加え溶解しＣｕに換算して１５．４重量％を含有する硝酸銅溶液を調製した。
【００４３】
（３）硝酸マンガン・硝酸銅溶液Ａ
６００ｇの前記硝酸マンガン溶液（Ｍｎに換算して１５．４重量％含有）と、２００ｇの前記硝酸銅溶液（Ｃｕに換算して１５．４重量％含有）とを混合して、Ｍｎに換算して１１．５重量％、Ｃｕに換算して３．８５重量％を含有する硝酸マンガン・硝酸銅溶液（Ｍｎ：Ｃｕ重量比＝３：１）を調製した。
【００４４】
（４）硝酸マンガン・硝酸銅溶液Ｂ
６００ｇの前記１５．４％の硝酸マンガン溶液に、１１７ｇの硝酸銅〔Ｃｕ（ＮＯ3）2・３Ｈ2Ｏ〕の結晶を加え溶解して、Ｍｎに換算して１２．９重量％、 Ｃｕに換算して４．２９重量％を含有する硝酸マンガン・硝酸銅溶液（Ｍｎ：Ｃｕ重量比＝３：１）を調製した。
【００４５】
３．触媒の調製
【００４６】
実施例１
吸着担体Ａを硝酸マンガン・硝酸銅溶液Ａに浸漬し、取り出して余剰の含浸溶液を空気を吹き付けて除去した後、１５０℃の温度で３時間乾燥し、乾燥した担体を空気を流しながら３８０℃の温度で１時間焼成して、脱臭材の全量に対して６０ｇ／リットルのＭｎＯ2・ＣｕＯを担持した脱臭材Ａを調整した。脱臭材Ａの組成は、脱臭材の全量に対してシリカライトが、１５．８重量％、無定形の複合物が、ＳｉＯ2・ＺｎＯ換算で１５．８重量％、二酸化マンガンが、ＭｎＯ2換算で１１．９重量％、銅酸化物が、ＣｕＯ換算で３．９重量％であった。
【００４７】
実施例２
実施例１において、含浸溶液として硝酸マンガン・硝酸銅溶液Ｂを用いた以外は実施例１と同様にして、脱臭材の全量に対して１００ｇ／リットルのＭｎＯ2・ＣｕＯを担持した脱臭材Ｂを調整した。脱臭材Ｂの組成は、脱臭材の全量に対してシリカライトが、１４．３重量％、無定形の複合物が、ＳｉＯ2・ＺｎＯ換算で１４．３重量％、二酸化マンガンが、ＭｎＯ2換算で１７．９重量％、銅酸化物が、ＣｕＯ換算で５．９重量％であった。
【００４８】
比較例１
実施例１において、含浸溶液として前記硝酸マンガン溶液（Ｍｎに換算して
１５．４重量％含有）を用いた以外は実施例１と同様にして、脱臭材の全量に対して６０ｇ／リットルのＭｎＯ2を担持した脱臭材Ｖを調整した。脱臭材Ｖの組成は、脱臭材の全量に対してシリカライトが、１５．８重量％、無定形の複合物が、ＳｉＯ2・ＺｎＯ換算で１５．８重量％、二酸化マンガンが、ＭｎＯ2換算で１６．２重量％であった。
【００４９】
比較例２
実施例１において、含浸溶液として前記硝酸銅溶液（Ｃｕに換算して１５．４重量％含有）を用いた以外は実施例１と同様にして、脱臭材の全量に対して６０ｇ／リットルのＣｕＯを担持した脱臭材Ｗを調整した。脱臭材Ｗの組成は、脱臭材の全量に対してシリカライトが１５．８重量％、無定形の複合物が、ＳｉＯ2・ＺｎＯ換算で１５．８重量％、銅酸化物が、ＣｕＯ換算で１６．２重量％であった。
【００５０】
比較例３
実施例１において、担体として吸着担体Ｂを用いた以外は実施例１と同様にして、脱臭材の全量に対して６０ｇ／リットルのＭｎＯ2・ＣｕＯを担持した脱臭材Ｘを調整した。脱臭材Ｘの組成は、脱臭材の全量に対してシリカライトが、
２９．７重量％、二酸化マンガンが、ＭｎＯ2換算で１２．２重量％、銅酸化物が、ＣｕＯ換算で４．０重量％であった。
【００５１】
比較例４
実施例１において、吸着担体として吸着担体Ｃを用いた以外は実施例１と同様にして、脱臭材の全量に対して６０ｇ／リットルのＭｎＯ2・ＣｕＯを担持した脱臭材Ｙを調整した。脱臭材Ｙの組成は、脱臭材の全量に対して無定形の複合物が、ＳｉＯ2・ＺｎＯ換算で２１．２重量％、二酸化マンガンが、ＭｎＯ2換算で１６．０重量％、銅酸化物が、ＣｕＯ換算で５．２重量％であった。
【００５２】
比較例５
実施例１において、吸着担体として吸着担体Ｄを用いた以外は実施例１と同様にして、脱臭材の全量に対して６０ｇ／リットルのＭｎＯ2・ＣｕＯを担持した脱臭材Ｚを調整した。脱臭材Ｚの組成は、脱臭材の全量に対してモルデナイトゼオライトが、２３．６重量％、二酸化マンガンが、ＭｎＯ2換算で１６．０重量％、銅酸化物が、ＣｕＯ換算で５．２重量％であった。
【００５３】
４．脱臭性能評価方法
寸法５７ｍｍ×７０ｍｍ×２０ｍｍ（体積：約８０ｍリットル）の大きさに切断した試料を、水を張ったデシケータ内の飽和水蒸気下に一晩放置し十分吸湿させた。一晩放置吸湿した試料は、重量増加が止まり一定の重量値を示しており、飽和吸湿していることが確認された。
【００５４】
（１）アンモニアの吸着量の測定
吸湿処理した試料を温度を２５℃に保った１６リットルのガラス製反応槽内に設置し、大気循環用のファンを廻しながら濃アンモニアガス９．６ミリリットルを反応槽内に注入して反応槽内のアンモニアの初期濃度を６００ｐｐｍ／１６リットルに調整した。この状態で３０分間放置した後、検知管によりアンモニア濃度を測定した。
アンモニアガスが検知されないときは、この操作を何回も繰り返し行い、アンモニアガスの温度２５℃に於ける吸着等温線を作成した。
平衡濃度が１ｐｐｍのときのアンモニアの吸着量を吸着等温線から求め、１ｐｐｍのときの試料８０ミリリットル当たりのアンモニアの吸着量（ｍｇ）を算定し表１に示す。
【００５５】
【表１】
0003722866.tif 000002
【００５６】
表１から明らかなように、吸着層を持たないハニクル担体、無定形の複合物（ＳｉＯ2・ＺｎＯ）からのみなる吸着層を有する吸着担体Ｃや、モルデナイトゼオライトからなる吸着層を有する吸着担体Ｄでは、十分なアンモニアの吸着は行われておらず、疎水性を有するシリカライトおよび無定形の複合物（ＳｉＯ2・ＺｎＯ）からなる吸着層を有する吸着担体Ａおよび疎水性を有するシリカライトからなる吸着層吸着担体Ｂは、物理吸着によりアンモニアの吸着量が増加しているのがわかる。吸着層に加えて触媒成分を有する脱臭材Ａ、脱臭材Ｂ、脱臭材Ｘ、脱臭材Ｙおよび脱臭材Ｚには、物理吸着に加えて化学吸着によるアンモニアの吸着量の増加が認められる。
【００５７】
疎水性を持たないモルデナイトゼオライトからなる吸着層を有する脱臭材Ｚは、吸湿吸着処理しないものは、疎水性を有するシリカライトからなる吸着層を有する本発明の脱臭材Ａおよび脱臭材Ｂと同等のアンモニアの吸着能力を有する。しかしながら、吸湿処理したものは、表１より明らかなように触媒成分による化学吸着によるアンモニアの吸着量しか示しておらず、モルデナイトゼオライトからなる吸着層が、吸湿することによりアンモニアの吸着能力が、格段に低下し殆ど機能していないことがわかる。すなわち、疎水性を有するシリカライトおよび無定形の複合物（ＳｉＯ2・ＺｎＯ）からなる吸着層と二酸化マンガンおよび銅酸化物からなる触媒成分を有する本発明の脱臭材Ａおよび脱臭材Ｂが、湿度の高い過酷な条件下でも優れたアンモニアの吸着性能を有することが証明された。
【００５８】
（２）メチルメルカプタンの分解率の測定
メルカプタンは、殆ど物理吸着されることはないが、触媒成分によってジメチルジサルファイドに変換され、変換されジメチルジサルファイドは、物理吸着により吸着除去できる。
【００５９】
加湿機を通し、相対湿度を９０％に調整した流量６０リットル／分の空気に１０００ｐｐｍのメチルメルカプタンを６０ミリリットル／分の割合で混合し１ｐｐｍのメチルメルカプタン試料ガスを調製した。流通反応管に十分に吸湿処理した試料を設置し、２５℃の温度に保った上述のように調製した１ｐｐｍのメチルメルカプタン試料ガスを６０ミリリットル／分の流量（ＳＶ値＝４５０００Ｈｒ-1）で流した。流通反応管のメチルメルカプタンの入口濃度と出口濃度とを、ＦＰＤガスクロマトグラフィ−分析計で測定し、２４時間後の分解率（％）を求めその結果を表２に示す。
【００６０】
【表２】
0003722866.tif 000003
【００６１】
表２から明らかなように、触媒成分を有しないハニクル担体、吸着担体Ａ、吸着担体Ｂ、吸着担体Ｃや吸着担体Ｄでは、メルカプタンは、ジメチルジサルファイドに変換されていない。また、酸化銅を担持した脱臭材Ｗでも、殆どジメチルジサルファイドに変換されていない。しかしながら二酸化マンガンを担持した脱臭材Ｖは、メルカプタンをジメチルジサルファイドに容易に変換し、さらに、二酸化マンガンと銅酸化物からなる触媒成分を有する脱臭材Ｘ、脱臭材Ｚおよび本発明の脱臭材Ａ、脱臭材Ｂは、さらに顕著なメチルメルカプタンの分解能を有していることが証明された。しかしながら、後述するように脱臭材Ｚは、変換したジメチルジサルファイドを吸着除去できないため、ジメチルジサルファイドの悪臭を生じる。
【００６２】
（３）ジメチルジサルファイドの吸着量の測定
吸湿処理した試料を温度を２５℃に保った１６リットルのガラス製反応槽内に設置し、大気循環用のファンを廻しながらジメチルジサルファイド溶液６マイクロリットルを反応槽内に注入して反応槽内のジメチルジサルファイドの初期濃度を９０ｐｐｍ／１６リットルに調整した。この状態で３０分間放置し吸着平衡に達した後、ジメチルジサルファイドの濃度をＦＩＤガスクロマトグラフィー分析計で測定した。この操作を４回繰り返し行い、ジメチルジサルファイドの温度
２５℃に於ける吸着等温線を作成した。平衡濃度が０．１ｐｐｍのときのジメチルジサルファイドの吸着量を吸着等温線から求め、０．１ｐｐｍのときの試料
８０ミリリットル当たりのジメチルジサルファイドの吸着量（ｍｇ）を算定し
表３に示す。
【００６３】
【表３】
0003722866.tif 000004
【００６４】
表３から明らかに、疎水性を有するシリカライトからなる吸着層を有する吸着担体もしくは、脱臭材が、高いジメチルジサルファイドの吸着能力を有し、本発明の脱臭材Ａは、シリカライトの担持量が少ないため多少ジメチルジサルファイドの吸着能力が低下しているものの十分なジメチルジサルファイドの吸着能力を有することが証明された。
【００６５】
（４）メチルエチルケトンの吸着量の測定
吸湿処理した試料を温度を２５℃に保った１６リットルのガラス製反応槽内に設置し、大気循環用のファンを廻しながらジメチルエチルケトン溶液６．５マイクロリットルを反応槽内に注入して反応槽内のメチルエチルケトンの初期濃度を１００ｐｐｍ／１６リットルに調整した。この状態で３０分間放置し吸着平衡に達した後、メチルエチルケトンの濃度をＦＩＤガスクロマトグラフィー分析計で測定した。この操作を４回繰り返し行い、メチルエチルケトンの温度２５℃に於ける吸着等温線を作成した。平衡濃度が１ｐｐｍのときのメチルエチルケトンの吸着量を吸着等温線から求め、１ｐｐｍのときの試料８０ミリリットル当たりのメチルエチルケトンの吸着量（ｍｇ）を算定し表４に示す。
【００６６】
【表４】
0003722866.tif 000005
【００６７】
表４から明らかに、疎水性を有するシリカライトからなる吸着層を有する吸着担体もしくは、脱臭材が、高いメチルエチルケトンの吸着能力を有することが証明された。
【００６８】
（５）酢酸の吸着量の測定
吸湿処理した試料を温度を２５℃に保った１６リットルのガラス製反応槽内に設置し、大気循環用のファンを廻しながら酢酸５マイクロリットルを反応槽内に設置した加熱ヒーター上に滴下し、蒸発させて、反応槽内の酢酸の初期濃度を１００ｐｐｍ／１６リットルに調整した。この状態で３０分間放置した後、検知管により酢酸濃度を測定した。酢酸が検知されないときは、この操作を検知管により酢酸濃度が検知されるまで（酢酸の検知管による検出限界濃度：０．１ｐｐｍ）何回も繰り返し行い、検出限界濃度以下（０ｐｐｍ）に於ける酢酸の吸着量（ｍｇ）を測定しその結果を表５に示す。
【００６９】
【表５】
0003722866.tif 000006
【００７０】
表５から明らかなように、吸着層を持たないハニクル担体はむろんのこと、吸着処理した疎水性を持たないモルデナイトゼオライトからなる吸着層を有する脱臭材Ｚであっても、全く酢酸臭を除去できない。また、表５から明らかなように、吸着層に亜鉛酸化物と二酸化ケイ素との無定形の複合物（ＳｉＯ2・ＺｎＯ）を有し、触媒成分として二酸化マンガンを担持した脱臭材Ａ、脱臭材Ｂ、脱臭材Ｖおよび脱臭材Ｙがすぐれた酢酸の吸着能を有し、さらに触媒成分として酸化銅を担持することにより、酢酸の吸着能が改善されることがわかる。すなわち、疎水性を有するシリカライトおよび亜鉛酸化物と二酸化ケイ素との無定形の複合物からなる吸着層と二酸化マンガンと銅酸化物からなる触媒成分を有する本発明の脱臭材Ａおよび脱臭材Ｂが、湿度の高い過酷な条件下でも優れた酢酸の吸着性能を有することが証明された。
【００７１】
実施例３
アンモニア吸着後の脱臭材の再生試験
モニアの吸着量の測定法と同様な方法で寸法５７ｍｍ×７０ｍｍ×２０ｍｍ（体積：約８０ミリリットル）の大きさに切断した試料を用いて、濃アンモニアガス９．６ミリリットルを反応槽内に注入し、３０分放置して吸着平衡に達した後、検知管によりアンモニア濃度を測定した。この操作を繰り返し行い全量で９６ミリリットルのアンモニアを注入してアンモニアガスの温度２５℃に於ける吸着等温線を作成し試料８０ミリリットル当たりのアンモニアの吸着量（ｍｇ）を求めた。吸着平衡に達した試料を、電気炉中に入れ再生温度および再生時間を変えて加熱再生処理した。再生処理した試料のアンモニアの吸着量を同様に求め再生前の試料のアンモニアの吸着量を１００とする再生率（％）を求め各々の温度における再生率が１００％に到達する再生時間を求め、表６にその結果を示す。
【００７２】
【表６】
再生温度（℃）      ２００      ２５０      ３００
再生時間（分）        ４０        １０          ５
【００７３】
表６から明らかなように、アンモニアを吸着して吸着能が低下した脱臭材であっても
２００℃以上の温度で加熱再生できることが証明された。電気炉から排出されるガスからＮＯｘは、検出されなかった。
【００７４】
実施例４
アセトアルデヒド吸着後の脱臭材の再生
試料を温度を２５℃に保った１６リットルのガラス製反応槽内に設置し、大気循環用のファンを廻しながらアセトアルデヒド溶液４マイクロリットルを反応槽内に注入して１５分間放置し吸着平衡に達した後、アセトアルデヒドの濃度をＦＩＤガスクロマトグラフィー分析計で測定した。この操作を繰り返し行い全量で５６マイクロリットルのアセトアルデヒドを注入して、アセトアルデヒドの温度２５℃に於ける吸着等温線を作成した。平衡濃度が０．１ｐｐｍのときのアセトアルデヒドの吸着量を吸着等温線から求め、０．１ｐｐｍのときの試料８０ミリリットル当たりのアセトアルデヒドの吸着量（ｍｇ）を算定した。吸着平衡に達した試料を、実施例３と同様に電気炉中に入れ再生温度および再生時間を変えて加熱再生処理した。再生処理した試料のアセトアルデヒドの吸着量を同様に求め再生前の試料のアセトアルデヒドの吸着量を１００とする再生率（％）を求め各々の温度における再生率が１００％に到達する再生時間を求め、表７にその結果を示す。
【００７５】
【表７】
再生温度（℃）      １５０      ２００      ２５０
再生時間（分）        ３０        １０          ５
【００７６】
表７から明らかなように、アセトアルデヒドを吸着して吸着能が低下した脱臭材であっても１５０℃以上の温度で加熱再生できることが証明された。
【００７７】
実施例５
ジメチルジサルファイド吸着後の脱臭材の再生
実施例４において、アセトアルデヒドに変えてジメチルジサルファイドを用いて、１時間放置し吸着平衡に達した後、ジメチルジサルファイドの濃度をＦＩＤガスクロマトグラフィー分析計で測定した以外は、実施例４と同様にして、全量で１００マイクロリットルのジメチルジサルファイドを注入して、ジメチルジサルファイドの温度２５℃に於ける吸着等温線を作成した。平衡濃度が０．１ｐｐｍのときのジメチルジサルファイドの吸着量を吸着等温線から求め、０．１ｐｐｍのときの試料８０ミリリットル当たりのジメチルジサルファイドの吸着量（ｍｇ）を算定した。
【００７８】
吸着平衡に達した試料を、実施例３と同様に電気炉中に入れ再生温度および再生時間を変えて加熱再生処理した。再生温度１５０℃では、１時間加熱再生処理しても、試料に悪臭が残存し、十分再生処理できなかった。再生温度２００℃では、１０分間加熱再生処理することで、再生試料には悪臭が感知されず、十分に再生処理できた。加熱再生処理中に発生する排出ガスを昇温離脱分析（ＴＰＤガスクロマトグラフィー質量分析）したが、ＳＯｘの発生は、５００℃までの再生処理温度では、まったく認められなかった。また、加熱再生処理することによって、硫黄成分の吸着による試料の重量の増加が認められた。加熱再生した試料は、新脱臭材に比較すると吸着能は、最初の加熱再生処理によって多少低下したが、その後繰り返し加熱再生処理しても吸着能の降下は少なくほぼ一定となり吸着能は、安定する。すなわち、吸蔵した硫黄化合物による被毒の悪影響をほとんど受けないことが証明された。
【００７９】
実施例６
酢酸吸着後の脱臭材の再生
酢酸を十分吸着させ吸着平衡に達した後、昇温酸化分析（ＴＰＯ  ＦＩＤ  ガスクロマトグラフィー分析）したところ、２００℃〜２５０℃で酢酸が酸化分解していることが確認された。上述したように、脱臭処理を継続して行うことによって悪臭物質が物理吸着もしくは化学吸着により本発明の疎水性脱臭材に吸蔵され脱臭性能が低下した疎水性脱臭材を、１５０〜５００℃の温度で加熱再生処理することで脱臭性能を回復させることができ、脱臭性能が低下した脱臭材の加熱再生処理が可能であることが証明された。
【００８０】
実施例７
試料を温度を２５℃に保った１６リットルのガラス製反応槽内に設置した後、火をつけたタバコ３本を反応槽内に入れ、大気循環用のファンを廻しながら１時間放置した。このとき、試料の重量は、約０．８ｇの増加が認められ、反応槽内は透明にはなるもののタバコ臭は、残存した。この試料を２５０℃の温度で３０分間再生処理した後、実施例４のアセトアルデヒドの吸着性能測定法と同様にしてアセトアルデヒドの吸着性能を測定すると同時に試料の重量変化を測定した。上述のタバコの煙の吸着、試料の再生操作を２０回繰り返しても再生した試料は、重量増加もなく、アセトアルデヒドの吸着性能の低下も殆ど認められなかった。
【００８１】
実施例８
再生加熱処理用の電気炉の排ガス出口に、あらかじめ３００℃の温度に加熱した白金触媒を設置し、排出ガスの後処理を行った。試料の活性温度に達しない昇温時に排出される悪臭物質は、白金触媒により完全に処理され、臭覚によっても悪臭は感知されなかった。硫黄系の悪臭物質、例えばジメチルジサルファイドを吸着させた試料を繰り返し熱再生処理しても、白金触媒の活性低下は起らなかった。このことは、一番大きな触媒毒である硫黄系化合物は勿論加熱再生処理によつて系外に排出されていないためである。
【００８２】
以下に本発明の実施態様を列記する。
１．担体、その上に形成されたシリカ／アルミナの比が少なくとも１００以上である疎水性ゼオライトおよび亜鉛酸化物と二酸化ケイ素との無定形の複合物からなる吸着層、ならびにそれに担持された二酸化マンガンと銅酸化物よりなる触媒成分、からなることを特徴とする疎水性脱臭材。
２．前記担体が、珪酸ゲルにより互いに結合されているセラミック繊維のシート状集合体をハニカム状に積層して構成されるハニカム構造体である前項１記載の疎水性脱臭材。
３．前記疎水性ゼオライトがシリカライトである前項１または２記載の疎水性脱臭材。
４．前記疎水性ゼオライトの担持量が、疎水性脱臭材の全量に対して１０〜３０重量％である前項１、２または３記載の疎水性脱臭材。
５．亜鉛酸化物と二酸化ケイ素との無定形の複合物の担持量が、疎水性脱臭材の全量に対してＳｉＯ2・ＺｎＯ換算で１０〜３０重量％である前項１、２、３または４記載の疎水性脱臭材。
６．前記二酸化マンガンの担持量が、疎水性脱臭材の全量に対してＭｎＯ2換算で５〜２５重量％である前項１、２、３、４または５記載の疎水性脱臭材。
７．前記銅酸化物の担持量が、疎水性脱臭材の全量に対してＣｕＯ換算で２〜２０重量％である前項１、２、３、４、５または６記載の疎水性脱臭材。
８．前項１、２、３、４、５、６または７記載の疎水性脱臭材を、１５０〜５００℃の再生温度で加熱再生処理することを特徴とする疎水性脱臭材の再生方法。
９．前記再生温度が２５０〜３００℃である前項８記載の疎水性脱臭材の再生方法。
１０．加熱再生処理排ガスを１００〜５００℃の活性温度に加熱された酸化触媒によって酸化分解処理するものである前項８または９記載の疎水性脱臭材の再生方法。
１１．前記酸化触媒が白金族金属を含有するものである前項１０記載の疎水性脱臭材の再生方法。
【００８３】
【効果】
１．高湿度環境下においても高い脱臭処理能力を長期間維持することができる。
２．加熱再生処理により何回も脱臭能力を再生することができる。
３．メチルメルカプタンの分解能力、アンモニア、ジメチルジサルファイド、酢酸の各吸着能力、およびアンモニア、ジメチルジサルファイド、酢酸、アセトアルデヒドをそれぞれ吸着した後の脱臭材の各再生能力において、本発明の疎水性脱臭材は、いずれの場合も優れた成績を納め、特に強い悪臭を有する酢酸の吸着性能の改善が著しい。これに対して、吸着層の特定要件を欠くものあるいは触媒成分のいずれかを欠くものは、前記各吸着能力あるいは前記各再生能力のうち、いずれかの点で何らかの欠陥を示した。
４．加熱再生処理に伴いＳＯｘ、ＮＯｘを排出しないため、周りの環境を汚染しない。
５．加熱再生処理時に、触媒毒になる硫黄化合物を排出しないため、排ガスを容易に酸化触媒により二次処理して、一層脱臭効果を高めることができる。
６．硫化水素、メルカプタン、ジメチルジサルファイド等の硫黄化合物類を湿度の高い環境下においても化学吸着ならびに物理吸着作用によって効率よく脱臭除去できるため、トイレの脱臭剤として好適である。
７．排ガス中に多量の水分を有する生ゴミ処理により生ずる排ガスを、その水分に影響されることなく効率よく脱臭処理できる。
８．塗装排ガス中の溶剤蒸気ならびに有害成分を湿度の影響を受けず効率よく吸着除去することができる。
９．タバコの煙およびタール等の有害成分が吸着もしくは付着し、脱臭能が低下したものも、加熱再生処理することにより、脱臭能を回復できる。
１０．処理ガス中のＳＯｘ、ＮＯｘも吸着除去できるため、自動車の空気清浄機用の脱臭材として有効である。
１１．高湿度下の環境でも十分に脱臭能を有するため、冷蔵庫用の脱臭材として有効である。