(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
放射状に複数形成されたベーン溝にそれぞれ出没自在にベーンが嵌装されたロータと、同ロータ外周面に対向してカム面が形成されたカムリングと、前記ロータおよび前記カムリングの前後両側面に添設され前記ロータと前記カムリングとの間にポンプ室を形成する前後のサイドプレートとを備え、前後のサイドプレートの双方に吸込ポートが設けられているベーンポンプにおいて、
前記ロータの外周面と前記カムリングの内周面の少なくとも一方を円錐面状に形成し、前記ポンプ室の一方の吸込ポートに対向する吸込口面積を他方の吸込ポートに対向する吸込口面積より大きくしたことを特徴とするベーンポンプ。
【請求項２】
前記前後のサイドプレートの双方に吐出ポートを形成し、前記ポンプ室の一方の吐出ポートに対向する吐出口面積を他方の吐出ポートに対向する吐出口面積より大きくしたことを特徴とする請求項１記載のベーンポンプ。
【請求項３】
前記ポンプ室の前後の吐出口のうち面積の小さい吐出口に対向する吐出ポートと前記ベーン溝の底部とを連通する連通路を設けたことを特徴とする請求項２記載のベーンポンプ。
【請求項４】
前記ロータの円錐面状外周面または前記カムリングの円錐面状内周面の母線は、直線であることを特徴とする請求項１，２または３記載のベーンポンプ。
【請求項５】
前記ロータの円錐面状外周面または前記カムリングの円錐面状内周面の母線は、曲線であることを特徴とする請求項１，２または３記載のベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車のパワーステアリング装置等に加圧流体を供給するのに適したベーンポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
ベーンポンプのうち一般に丸形ポンプと呼ばれるビッカース形は、ロータ外周面とカムリング内周面との間で前後のサイドプレートに挟まれた空間をベーンで仕切られてポンプ室が形成され、一般に楕円状をなすカムリング内周面に沿って出没するベーンによりロータの回転に伴い吸込ポートでポンプ室が膨張して流体を吸込み、吐出ポートでポンプ室が収縮して流体を吐き出す。
【０００３】
一般にロータは偏平円筒状をなし、中央を駆動軸が嵌合して一体に回転するようになっており、ポンプ室が膨張する過程で吸込ポートからポンプ室に流体が吸い込まれる際、相対的に断面積の大きい吸込ポートから断面積の小さいポンプ室の吸込口に急激に縮小した通路を流入することになり、ポンプ室への流入抵抗が増大してポンプ室への流入量が減少し、結果的にポンプとしての体積効率を低下させる等の問題があった。
【０００４】
そこで円筒状ロータの外周面の側端角部を全周に亘って面取りしたり、ポンプ室に対応する部分のみ面取りした例（実公昭６２−１５５０６号公報）がある。すなわちロータの外周面の側端角部を面取りすることで、吸込ポートからポンプ室に徐々に通路断面積を変化させることができ流入抵抗を減少させて流入量の減少を防止するようにしたものである。
【０００５】
ポンプ室には前後の吸込ポートの双方から流体が流入するので、ロータの外周面の側端角部の面取りは、前後両側面について形成されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかるに吸込位置において密閉ポンプ室の同じ面積の前後吸込口には、前後から同量の高速流体が流入して激しく合流し、また吐出位置においてポンプ室から両側に流体が高速に流出してポンプ室内で局部的な圧力変化を起こす。
このようなポンプ室への両側からの流入および流出により送流量が変化し、これに伴い振動，騒音が生じ、またポンプ効率の低下を引き起こしていた。
【０００７】
本発明は、かかる点に鑑みなされたもので、その目的とする処は、ポンプ室への流入量を減少させずに、流入・流出を円滑にして、振動，騒音の発生を防止し、ポンプ効率の優れたベーンポンプを供する点にある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明は、放射状に複数形成されたベーン溝にそれぞれ出没自在にベーンが嵌装されたロータと、同ロータ外周面に対向してカム面が形成されたカムリングと、前記ロータおよび前記カムリングの前後両側面に添設され前記ロータと前記カムリングとの間にポンプ室を形成する前後のサイドプレートとを備え、前後のサイドプレートの双方に吸込ポートが設けられているベーンポンプにおいて、前記ロータの外周面と前記カムリングの内周面の少なくとも一方を円錐面状に形成し、前記ポンプ室の一方の吸込ポートに対向する吸込口面積を他方の吸込ポートに対向する吸込口面積より大きくしたベーンポンプとした。
【０００９】
ロータの外周面とカムリングの内周面の少なくとも一方が円錐面状に形成されて、ポンプ室の前後吸込口の一方が他方より大きく、ポンプ室への流入量が前後で差があり、大きい吸込口からの流入が主流となり、互いに高速の流体が同じ量で激しく合流することはなく流入が円滑に行われ、送流量の変化はなく、振動や騒音が抑制され、ポンプ効率の向上を図ることができる。
【００１０】
なお吸込ポートからポンプ室に流体が吸い込まれる際、主流となる流入側のポンプ室の吸込口面積は大きく、その対向する吸込ポートと相対的に差がなく、主流の流入抵抗が小さいので、ポンプ室への流入量が減少することは防止され体積効率が低下することはない。
【００１１】
前記前後のサイドプレートの双方に吐出ポートを形成し、前記ポンプ室の一方の吐出ポートに対向する吐出口面積を他方の吐出ポートに対向する吐出口面積より大きくした請求項１記載のベーンポンプとすることで、吐出口面積が大きい方の吐出口からの流出が主流となり、他方の副流を主流が制して、同量の流体が両側に高速に流出してポンプ室内で局部的な圧力変化を生じさせることはなく、流出が円滑に行われる。
【００１２】
前記ポンプ室の前後の吐出口のうち面積の小さい吐出口に対向する吐出ポートと前記ベーン溝の底部とを連通する連通路を設けた請求項２記載のベーンポンプとすることで、ポンプ室からの吐出の主流でない副流側が連通路を介してベーン溝の底部に連通しているので、常に安定した突出圧をベーンに与え、カムリングとの接触を適切に保つことができる。
【００１３】
前記ロータの円錐面状外周面または前記カムリングの円錐面状内周面の母線は、直線である請求項１，２または３記載のベーンポンプとすることで、ロータの加工がし易く製作コストを下げることができる。
前記ロータの円錐面状外周面または前記カムリングの円錐面状内周面の母線は、曲線である請求項１，２または３記載のベーンポンプとすることで、ポンプ室への流体の流入・流出をより円滑にすることが可能である。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下本発明に係る一実施の形態について図１ないし図２３に図示し説明する。本実施の形態におけるベーンポンプ１は、図１および図２に断面図で示すようにポンプハウジング30の円筒部32内にインナサイドプレート70，カムリング50およびロータ60，アウタサイドプレート40を順に嵌装し、ハウジングプレート20で覆いポンプハウジング30とともにハウジングを構成し、ハウジング内にはポンプハウジング30の円筒部32の底壁31側から駆動軸５が挿入されロータ60にスプライン嵌合しており、ハウジングプレート20にはオイルの流入口・流出口を有するカバープレート10が添設され、ハウジングとともにボルト６により一体に共締めされている。
【００１５】
いまポンプハウジング30側を前方、カバープレート10側を後方として以下説明することとし、まず後方のオイルの流入口・流出口を有するカバープレート10から説明する。
【００１６】
図１，図２および図４，図５を参照して、カバープレート10は、周縁が所定形状をした偏平板状をなし、後面（図４参照）において左右に前後面を貫通する大径円孔の流入口11と流出口12が形成され、前面は図５に示すように流出口12を端部に含んで略三角形状の流出凹部13（格子状部分）が形成されている。
その他カバープレート10には、複数の周縁膨出部等に取付孔14が形成されている。
【００１７】
このカバープレート10が重ねられるハウジングプレート20は、図６ないし図７を参照して、後面（図６参照）にはカバープレート10の流入口11に連なる円孔である流入通路21が穿設され、さらにカバープレート10の略三角形状の流出凹部13の上下端部に連なる矩形孔である流出通路22，23が穿設され、前面（図８参照）は、流入通路21を端部に含んで略横長矩形の流入凹部24（格子状部分）が形成されている。
【００１８】
この流入凹部24は中央を左右に長く延び、その中央上下位置に流出通路22，23が形成されている。
ハウジングプレート20の前面には、中心対称位置に小円形の位置決め用凹部25，26が設けられ、その他複数の周縁膨出部等に取付孔27が形成されている。
【００１９】
このハウジングプレート20とともにハウジングを構成するポンプハウジング30は、図１，図２，図９，図１０を参照して、底壁部31を前方に有する円筒部32の後方の開口周縁が外周方向へ延出してフランジ部33を有し、底壁31には中央に軸受円孔31ａを有し、軸方向内側に向かって軸受円筒部31ｂが突出している。
【００２０】
ポンプハウジング30の後面を示す図９を参照して、円筒部32の内周面32ａの左右箇所に円弧状の凹みである流入迂回凹路34，35が形成され、一方の流入迂回凹路34には流入凹部36が設けられている。
フランジ部33には、複数の取付孔37が設けられている。
【００２１】
ハウジングプレート20に蓋をされる形のポンプハウジング30の円筒部32の内部には、インナサイドプレート70，カムリング50およびロータ60，アウタサイドプレート40が順次嵌装されるが、まずハウジングプレート20に接するアウタサイドプレート40から説明する。
【００２２】
図１１，図１２に示すようにアウタサイドプレート40は、円板の円周部の左右位置に大きく切り欠かれた吸込ポート41，42が形成され、同吸込ポート41，42は、これと接するハウジングプレート20の横長矩形の流入凹部24の左右端部に対応して連通している。
また円板の上下位置に略矩形の吐出ポート43，44が穿設され、同吐出ポート43，44は、ハウジングプレート20の上下の流出通路22，23とそれぞれ対応して連通している。
【００２３】
このアウタサイドプレート40の前面（図１１参照）には、前記吸込ポート41，42，吐出ポート43，44より内周に所定半径で環状凹部45が形成されている。
その他アウタサイドプレート40には、ハウジングプレート20の位置決め用凹部25，26に対応して位置決め用円孔46，47が穿設されている。
【００２４】
上記のアウタサイドプレート40に接するカムリング50は、図１３ないし図１５に図示するように、外周が円形をなし内周が略楕円形の環状体であり、左右が外周部とこれに連続する前後面において切り欠かれて流入欠損部51，52を形成しており、同流入欠損部51，52は、アウタサイドプレート40の前記吸込ポート41，42に連通し、流入オイルはアウタサイドプレート40の前記吸込ポート41，42からカムリング50の流入欠損部51，52に入り、外周側に迂回するのと内周側のポンプ室に吸い込まれるのとに分流する。
【００２５】
一方カムリング50の環状体の上下にはある程度幅のある略円弧状の流出迂回貫通路53，54が穿設され、同流出迂回貫通路53，54は、アウタサイドプレート40の前記略矩形の吐出ポート43，44の外周側半部と連通し、同流出迂回貫通路53，54の内周側のポンプ室はアウタサイドプレート40の同じ吐出ポート43，44の内周側半部と連通しており、したがって同ポンプ室から吐出ポート43，44へ吐出したオイルに流出迂回貫通路53，54を迂回してきたオイルが吐出ポート43，44で合流する。
その他カムリング50には、位置決め用円孔55および位置決め用切欠き56を有する。
【００２６】
このカムリング50の楕円状の内周面内側に配設されるロータ60は、図１６ないし図１８に図示するようにカムリング50と同じ厚みで偏平円錐台状をなし、外周面の母線がロータ中心線に対し傾斜した円錐面61をなし、中央に駆動軸５がスプライン嵌合する嵌合孔62が形成されている。
【００２７】
そして放射状に８条のベーン溝63が等間隔に前後を貫通して形成され、同ベーン溝63のそれぞれに矩形板状のベーン64が出没自在に嵌装され、突出したベーン64の先端がカムリング50の楕円状の内周面に接してベーン64，64間にポンプ室を形成する。
【００２８】
かかるロータ60を円錐面61の母線がアウタサイドプレート40側に傾斜した姿勢すなわち円錐台の小径面が後面（アウタサイドプレート40側）とし、大径面が前面（インナサイドプレート70側）とした姿勢で嵌装される。
なお各ベーン溝63の中心側の底部63ａは、同心円上にあって断面円形に若干膨らんでおり、前記アウタサイドプレート40の環状凹部45に対応している。
【００２９】
これらカムリング50とロータ60の前面に接するインナサイドプレート70は、図１９ないし図２１に図示するように、偏平円板状をなし、中央にポンプハウジング30の内部に突出した円筒部31ｂに嵌合する円孔71を有し、後面（図１９参照）において左右に吸込ポート72，73が形成され、同吸込ポート72，73は、カムリング50の流入欠損部51，52およびポンプハウジング30の流入迂回凹路34，35にそれぞれ連通し、吸込ポート72，73からカムリング50の内周のポンプ室にオイルが吸い込まれる流入迂回路が形成される。
【００３０】
またインナサイドプレート70の上下位置には、略矩形の吐出ポート74，75が形成され、同吐出ポート74，75は、前記カムリング50の流出迂回貫通路53，54とその内周側のポンプ室とに連通し、ポンプ室から吐出ポート74，75に吐出したオイルが流出迂回貫通路53，54を迂回して後方の吐出ポート43，44に至る流出迂回路が形成される。
【００３１】
そしてインナサイドプレート70には、左右の吸込ポート72，73の内周側で所定半径位置に円弧状の圧油導入貫通孔76，77が穿設され、また上下の吐出ポート74，75の内周側で圧油導入貫通孔76，77と同じ半径位置に圧油導入凹部78，79が形成されており、これら同心円上にある圧油導入貫通孔76，77，圧油導入凹部78，79は、ロータ60のベーン溝63の底部63ａに対応している。
なおインナサイドプレート70の後面には、その他外周面に沿って位置決め用切欠き80，81が設けられている。
【００３２】
一方インナサイドプレート70の前面（図２１参照）には、吐出ポート74，75のポート周縁部82，83が凹んでおり、インナサイドプレート70の外周縁部84と内周縁部85が全周に亘って切り欠かれ、同インナサイドプレート70をオープンハウジング30に嵌装する際、外周縁部84と内周縁部85にＯリング90，91を当てがっておき、ポンプハウジング30の内部に突出した円筒部31ｂに円孔71を嵌合して円筒部32内に嵌装すると、ポンプハウジング30の底壁部31の内面とインナサイドプレート70の前面との間に環状の圧油導入空間92が液密に形成される（図１および図２参照）。
【００３３】
したがって前記ポンプ室から前方の吐出ポート74，75に吐出した圧油は、圧油導入空間92を経てインナサイドプレート70の左右の圧油導入孔76，77に入り、ロータ60の左右吸込位置にあるベーン溝63の底部63ａに導入され同位置のベーン64を突出させ、さらに該ベーン溝63の底部63ａを通過した圧油はアウタサイドプレート40の環状凹部45に広がって、今度はロータ60の上下吐出位置にあるベーン溝63の底部63ａに導入され同位置のベーン64を突出させ、最後にインナサイドプレート70の圧油導入凹部78，79に至る。
【００３４】
以上の圧油導入経路の上流側で吸込位置にあるベーン64が突出圧を受け、下流側で吐出位置にあるベーン64が突出圧を受けるので、ポンプ室を膨張させるため突出していく吸込位置にあるベーン64の方がより大きい突出圧により確実に突出させ、ポンプ室を縮小させるため引き込んでいく吐出位置にあるベーン64はより小さい突出圧により円滑にベーン64の引き込みがなされる。
【００３５】
以上の各部材の組付けられた状態で、まずオイルの流入経路について説明すると、図２を参照して、カバープレート10の流入口から入ったオイルは、ハウジングプレート20の流入通路21を通り、略横長矩形の流入凹部24に広がり、左側においてポンプハウジング30の流入凹部36，流入迂回凹路34に進入し、右側において流入迂回凹路35に進入するとともに、アウタサイドプレート40の左右の後方吸込ポート41，42およびカムリング50の流入欠損部51，52に至る。
流入欠損部51，52の外周の流入迂回凹路34，35を迂回したオイルはインナサイドプレート70の前方吸込ポート72，73に至る。
【００３６】
したがってポンプ室が膨張してオイルを吸い込む吸込位置における吸込ポンプ室Ｐｉには、図２２を参照して後方吸込ポート41，42から吸い込まれるオイル流入Ｉａ（図２および図２２に実線矢印）と、迂回して前方吸込ポート72，73から吸い込まれるオイル流入Ｉｂ（図２に破線矢印）との前後からの流入がある。
【００３７】
該吸込ポンプ室Ｐｉは、ロータ60の円錐面61が後方吸込ポート41，42側に傾斜した母線を有するので、後方吸込ポート41，42側の吸込口面積が大きく、前方吸込ポート72，73側の吸込口面積が小さい。
そのため後方吸込ポート41，42から吸い込まれるオイル流入Ｉａが流入抵抗が小さく流入量の大きい主流となり、前方吸込ポート72，73から吸い込まれるオイル流入Ｉｂが流入抵抗が大きく流入量の小さい副流となり、両者の流入量に差が生じる。
【００３８】
したがって主流Ｉａが副流Ｉｂを制して吸込ポンプ室Ｐｉへの流入を円滑にし、吸込ポンプ室Ｐｉへの吸い込みに際し、従来のように互いに同量の高速オイルが前後からポンプ室に流入してポンプ室内で激しく合流し、流れが乱されて振動や騒音を発生したりすることはなく、また流れが乱されることによる送流量の変化がポンプ効率を低下させるといったことも防止でき、振動，騒音を抑制し、高いポンプ効率のベーンポンプを実現できる。
また主流Ｉａの流入する吸込ポンプ室Ｐｉの吸込口は、大きく対向する後方吸込ポート41，42からの流入通路が急激に狭くなることはなく、流入抵抗は小さく流入量を増加させ体積効率を向上させることができ、ベーンポンプの小型軽量化を図ることができる。
【００３９】
次にオイルの流出経路について説明すると、図１および図２３を参照して、ポンプ室が収縮してオイルを吐き出す吐出位置における吐出ポンプ室Ｐｏからは、特に図２３を参照して後方のアウタサイドプレート40の後方吐出ポート43，44に吐出するオイル流出Ｏａ（図１および図２３の実線矢印）と、前方のインナサイドプレート70の前方吐出ポート74，75に吐出するオイル流出Ｏｂ（図１および図２３の破線矢印）との前後からの流出がある。
【００４０】
前方吐出ポート74，75に吐出した圧油は、その一部が圧油導入空間92に流出し前記したベーン64の突出圧に供給されるが、他は前方吐出ポート74，75からカムリング50の流出迂回貫通路53，54に流れ、アウタサイドプレート40の後方吐出ポート43，44に迂回して直接後方吐出ポート43，44に吐出するオイル流出Ｏａと合流し、ハウジングプレート20の流出通路22，23を経て、カバープレート10の流出凹部13に至り、流出口12より流出して、各種機器にオイルが供給される。
【００４１】
該吐出ポンプ室Ｐｏは、ロータ60の円錐面61が後方吐出ポート43，44側に傾斜した母線を有するので、後方吐出ポート43，44側の吐出口面積が大きく、前方吐出ポート74，75側の吐出口面積が小さく、よって後方吐出ポート43，44に吐出するオイル流出Ｏａが流出抵抗が小さく主流となり、前方吐出ポート74，75に吐出するオイル流出Ｏｂが流出抵抗が大きく副流となり、両者の流出量に差が生じる。
【００４２】
したがって主流Ｏａが副流Ｏｂを制して吐出ポンプ室Ｐｏからの流出を円滑にし、ポンプ効率を向上させることができるとともに、吐出ポンプ室から両側に同量の流体が高速に流出してポンプ室内で局部的な圧力変化を起こし振動や騒音を生じ、ポンプ効率を低下させるようなことは防止できる。
【００４３】
副流Ｏｂの一部が、前記したベーン64の突出圧に供給されるので、適当な圧油により適切で安定した突出圧をベーン64に与えることができ、ベーン64のカムリング50の内周面との接触圧を適切に保つことができ、ロータ60の回転を円滑にし、耐久性も向上させることができる。
【００４４】
なお以上の実施の形態では、ロータ60の円錐面61は、その母線が直線をなすもので、ロータの加工がし易く製作コストを下げることができる。
なお円錐面の母線は、必ずしも直線ではなく曲線で構成してもよく、ポンプ室への流入・流出をより円滑にすることが可能である。
【００４５】
また前記実施の形態では、ロータ60の外周面を円錐面61としたが、ロータの外周面に対向するカムリングの内周面を円錐面状に形成して前後の吸込口面積および前後の吐出口面積に差を設けるようにしてもよく、さらにロータの外周面とカムリングの内周面をともに円錐面状に形成してもよい。
【００４６】
【発明の効果】
本発明は、ロータの外周面とカムリングの内周面の少なくとも一方が円錐面状に形成されて、ポンプ室の前後吸込口の一方が他方より大きく、ポンプ室への流入量が前後で差があり、大きい吸込口からの流入が主流となり、互いに高速の流体が同じ量で激しく合流することはなく流入が円滑に行われ、送流量の変化はなく、振動や騒音が抑制され、ポンプ効率の向上を図ることができる。
【００４７】
吸込ポートからポンプ室に流体が吸い込まれる際、主流となる流入側のポンプ室の吸込口面積は大きく、その対向する吸込ポートと相対的に差がなく、主流の流入抵抗が小さいので、ポンプ室への流入量が減少することは防止され体積効率が低下することはなく、ベーンポンプの小型軽量化が図れる。
【００４８】
前後のサイドプレートの双方に吐出ポートを形成し、ポンプ室の一方の吐出ポートに対向する吐出口面積を他方の吐出ポートに対向する吐出口面積より大きくしたベーンポンプとすることで、吐出口面積が大きい方の吐出口からの流出が主流となり、他方の副流を主流が制して、同量の流体が両側に高速に流出してポンプ室内で局部的な圧力変化を生じさせることはなく、流出が円滑に行われる。
【００４９】
ポンプ室の前後の吐出口のうち面積の小さい吐出口に対向する吐出ポートと前記ベーン溝の底部とを連通する連通路を設けたベーンポンプとすることで、ポンプ室からの吐出の主流でない副流側が連通路を介してベーン溝の底部に連通しているので、圧力変化を抑制でき常に安定した突出圧をベーンに与え、カムリングとの接触を適切に保つことができ、ロータの回転を円滑にするとともに、耐久性を向上させることができる。
【００５０】
ロータの円錐面状外周面またはカムリングの円錐面状内周面の母線を直線とすることで、ロータの加工がし易く製作コストを下げることができる。
ロータの円錐面状外周面またはカムリングの円錐面状内周面の母線を曲線とすることで、ポンプ室への流体の流入・流出をより円滑にすることが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施の形態に係るベーンポンプの図３におけるＩ−Ｏ−Ｉ線で切断した断面図である。
【図２】図３におけるII−Ｏ−II線で切断した断面図である。
【図３】図１におけるIII −III 線で切断した断面図である。
【図４】カバープレートの後面図である。
【図５】同前面図である。
【図６】ハウジングプレートの後面図である。
【図７】図６におけるVII −VII 線で切断した断面図である。
【図８】同前面図である。
【図９】ポンプハウジングの後面図である。
【図１０】図９におけるＸ−Ｘ線で切断した断面図である。
【図１１】アウタサイドプレートの前面図である。
【図１２】図１１におけるXII −XII 線で切断した断面図である。
【図１３】カムリングの後面図である。
【図１４】図１３におけるXIV −XIV 線で切断した断面図である。
【図１５】同前面図である。
【図１６】ロータの後面図である。
【図１７】図１６におけるXVII−XVII線で切断した断面図である。
【図１８】同前面図である。
【図１９】インナサイドプレートの後面図である。
【図２０】図１９におけるXX−XX線で切断した断面図である。
【図２１】同前面図である。
【図２２】吸込ポンプ室周辺の要部拡大断面図である。
【図２３】吐出ポンプ室周辺の要部拡大断面図である。
【符号の説明】
１…ベーンポンプ、５…駆動軸、６…ボルト、
10…カバープレート、11…流入口、12…流出口、13…流出凹部、14…取付孔、
20…ハウジングプレート、21…流入通路、22，23…流出通路、24…流入凹部、
25，26…位置決め用凹部、27…取付孔、
30…ポンプハウジング、31…底壁部、32…円筒部、33…フランジ部、34，35…流入迂回凹路、36…流入凹部、37…取付孔、
40…アウタサイドプレート、41，42…吸込ポート、43，44…吐出ポート、45…環状凹部、46，47…位置決め用円孔、
50…カムリング、51，52…流入欠損部、53，54…流出迂回貫通路、55…位置決め用円孔、56…位置決め用切欠き、
60…ロータ、61…円錐面、62…嵌合孔、63…ベーン溝、64…ベーン、
70…インナサイドプレート、71…円孔、72，73…吸込ポート、74，75…吐出ポート、76，77…圧油導入貫通路、78，79…圧油導入凹部、80，81…位置決め用切欠き、82，83…貫通路周縁部、84…外周縁部、85…内周縁部、
90，91…Ｏリング、92…圧油導入空間。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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