(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
径方向に突き出す突出部とその突出部よりも小径の逃げ部とが交互に連設されつつねじ状に配設されたおねじ部を有し、そのおねじ部の突出部を被加工物に設けられた下穴の表層部に食い込ませることにより塑性変形させてめねじを形成する盛上げタップにおいて、
前記おねじ部は、呼びＭ２．６よりも大きな外径を有し、ねじのリード角をαとするものであり、
前記おねじ部の突出部は、おねじ部の軸心に対してねじれ角βでおねじ部のねじれに対して逆方向のねじれを有して配設され、
その突出部のねじれ角βは、２α以上、且つ、４α又は１０°以下の範囲とされ、
前記おねじ部に油溝が設けられ、その油溝は、前記おねじ部の突出部に対応して、おねじ部の軸心に対してねじれ角βでおねじ部のねじれと逆方向のねじれを有しつつおねじ部の全体に延在するものであることを特徴とする盛上げタップ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、盛上げタップに関し、特に、研削砥石の干渉による突出部の見かけ面積の拡大を防止して、タッピングトルクを軽減すると共に耐久性を向上させることができる盛上げタップに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、めねじの形成にはタップが使用される。このタップには、主に、下穴の表層部を削ることによってめねじを形成する切削タップと、下穴の表層部を塑性変形させることによってめねじを形成する盛上げタップとが有る。切削タップは、タッピング時に切りくずが発生するため、切りくずの除去作業を必要とし、また、仕上がり面が粗くなるという難点がある。これに対して、盛上げタップは、タッピング時に切りくずが発生せず、また、めねじの仕上がり面が滑らかであると共にその強度が高いという特徴を有し、従来から様々な分野で利用されている。
【０００３】
従来の盛上げタップ１００は、図６（ａ）に示すように、めねじを転造するためのおねじ部１０１が先端側に設けられている。このおねじ部１０１には、テーパ状の食付き部１０１ａと完全山部１０１ｂとが設けられており、ねじ山が所定のリード角の蔓巻き線に沿って形成されている。また、おねじ部１０１は、例えば、図６（ｂ）に示すように、略４角形状の断面を備えており、このおねじ部１０１のねじ山には、径方向に突き出た４つのマージン部１０２と、そのマージン部１０２に連設される小径の逃げ部１０３とがねじの進み方向に沿って、即ち、ねじ山の蔓巻き線に沿って交互に設けられている。なお、図６（ａ）に示すように、軸心Ｏ方向に隣接する各マージン部１０２は、軸心Ｏと平行に配設されている。
【０００４】
めねじを形成する場合には、盛上げタップ１００の食付き部１０１ａを被加工物の下穴の表層部に対して螺進させる。かかる螺進によって、食付き部１０１ａにおけるマージン部１０２が被加工物の下穴に食い込み、食付き部１０１ａ（マージン部１０２）が更に螺進されることにより、被加工物の下穴の表層部に塑性変形（塑性流動）が進行し、めねじが形成されるのである。そして、被加工物の下穴の表層部に形成されためねじは、次いで螺進されてくる完全山部１０１ｂのマージン部１０２によって、その表面が仕上げられるのである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、従来の盛上げタップ１００は、図７に示すように、軸心Ｏ方向に隣接する各マージン部１０２が軸心Ｏに対して平行に配設されているのに対して、おねじ部１０１のねじ山がリード角κを有している。そのため、外周面にねじ山が形成された研削砥石をねじ山のリードに沿って進行させることによりおねじ部１０１にねじを研削するねじ研削工程において、研削砥石の干渉がマージン部１０２で発生し、その干渉しろの分だけマージン部１０２の見かけの幅（面積）が拡大するという問題点があった。このマージン部１０２の見かけの幅（面積）の拡大は、タッピング時における回転抵抗、即ち、タッピングトルクの増加を招き、その結果、マージン部１０２に作用する転造負荷の増大に伴って、そのマージン部１０２が早期に欠損するという問題点があった。
【０００６】
本発明は、上述した問題点を解決するためになされたものであり、研削砥石の干渉による突出部の見かけ面積の拡大を防止して、タッピングトルクが低く耐久性に優れた盛上げタップを提供することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
この目的を達成するために、請求項１記載の盛上げタップは、径方向に突き出す突出部とその突出部よりも小径の逃げ部とが交互に連設されつつねじ状に配設されたおねじ部を有し、そのおねじ部の突出部を被加工物に設けられた下穴の表層部に食い込ませることにより塑性変形させてめねじを形成するものであり、前記おねじ部は、呼びＭ２．６よりも大きな外径を有し、ねじのリード角をαとするものであり、前記おねじ部の突出部は、おねじ部の軸心に対してねじれ角βでおねじ部のねじれに対して逆方向のねじれを有して配設され、その突出部のねじれ角βは、２α以上、且つ、４α又は１０°以下の範囲とされ、前記おねじ部に油溝が設けられ、その油溝は、前記おねじ部の突出部に対応して、おねじ部の軸心に対してねじれ角βでおねじ部のねじれと逆方向のねじれを有しつつおねじ部の全体に延在するものである。
【０００８】
【０００９】
【００１０】
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の好ましい実施例について、添付図面を参照して説明する。図１は、本発明における盛上げタップ１の正面図であり、シャンク部２の軸方向長さを省略して図示している。まず、図１を参照して盛上げタップ１の全体構成について説明する。
【００１２】
盛上げタップ１は、主に、円柱状に形成されるシャンク部２と、そのシャンク部２の先端側（図１右側）に配設されるおねじ部３とからなり、シャンク部２を保持するホルダー（図示せず）を介して伝達される加工機械の回転力とねじのリードに合った送りによって、被加工物の下穴にめねじを形成する用途に用いられる工具である。被加工物の下穴表層部には、塑性流動によってねじ山が盛り上げられ、めねじが形成される。なお、盛上げタップ１によるめねじ加工は、マシニングセンター等による機械加工に限られず、手作業によって行われても良い。
【００１３】
シャンク部２は、高速度工具鋼を材質として軸心Ｏを有する円柱状に形成され、その後端側（図１左側）には、断面四角形状に形成されたシャンク四角部２ａが設けられている。なお、シャンク部２の材質は、高速度工具鋼に限られず、超硬合金から構成されていても良い。
【００１４】
シャンク部２の先端側（図１右側）には、おねじ部３が配設されている。このおねじ部３は、被加工物の下穴内を螺進して、めねじを形成（転造）するための部位であり、食付き部３ａと完全山部３ｂとを備えている。また、おねじ部３の外周部には、油溝４が軸心Ｏに対して斜め方向に凹設されている。
【００１５】
食付き部３ａは、被加工物の下穴表層部に食い込み被加工物を塑性流動させることによって、めねじを転造成形するための部位であり、その外径が先端側（図１右側）に向かうほど小径となるテーパ状に形成されている。なお、食付き部３ａの長さは、本実施例では２山とされているが、任意の山数であっても良い。
【００１６】
一方、完全山部３ｂは、被加工物へのめねじ転造過程において、主に、めねじ表面の仕上げとガイド或いは自己案内性を向上させる部位であり、被加工物の下穴表層部に転造成形すべきめねじのねじ山（谷）の形状と略一致して形成されている。
【００１７】
油溝４は、めねじの転造過程において潤滑効果を高めるための溝であり、タッピング油を転造面に供給する。この油溝４は、おねじ部３の先端側から後端側まで延在しつつ直線状に形成されているので、おねじ部３のねじ研削工程の後に、かかる油溝４の加工を容易に行うことができるのである。
【００１８】
なお、油溝４は、軸心Ｏに対して平行に設けられていても良く、あるいは、スパイラル状に設けられていても良い。また、油溝４は、おねじ部３の先端側から後端側まで延在している必要はなく、おねじ部３の一部にのみ設けられていても良い。例えば、おねじ部３の先端側にのみ設けられていても良い。
【００１９】
次に、図２を参照して、盛上げタップ１のおねじ部３の断面構成について説明する。図２は、図１のＩＩ−ＩＩ線における盛上げタップ１の断面図である。なお、図２では、理解を容易とするために、おねじ部３をねじ山の谷底に沿って切断した図を示している。
【００２０】
おねじ部３は、外方へ湾曲した８辺からなる略八角形状の断面を備え、この断面部外周（谷底）からの高さが略均一のねじ山が所定のリード角の蔓巻き線に沿って形成されている。このねじ山には、図２に示す断面視において、半径方向へ突き出した８つのマージン部５が形成されており、これら各マージン部５の間には、小径の逃げ部６が形成されている。
【００２１】
よって、おねじ部３のねじ山には、半径方向へ突き出すマージン部５と小径の逃げ部６とが、ねじの進み方向に沿って、即ち、所定のリード角の蔓巻き線に沿って交互に且つ軸心Ｏ回りに連なって形成されている。なお、マージン部５は、後述するように、軸心Ｏに対して所定のねじれ角β（図３参照）を有して配設されているため、各マージン部５は、軸心Ｏ方向に沿って蔓巻き線の１リード（１回転）毎に隣接する他のマージン部５と、図２に示す断面視において、周方向にずれて隣接することとなる。
【００２２】
また、上述した油溝４は、８つの逃げ部６の内の互いに対向する４つの逃げ部６上に断面視半円状を有して凹設されている。なお、この油溝４の断面形状は、特に限定されるものではなく、断面Ｖ字状に凹設されていても良い。また、その油溝４の配設本数は、必ずしも４本である必要はなく、４本以下あるいは４本以上の任意の本数であっても良い。
【００２３】
即ち、油溝４は、おねじ部３に設けられていなくても良い。特に、外径が小さい盛上げタップ１、例えば、呼びＭ２．６程度までの比較的外径の小さなものに対しては、溝無しタイプとすることが好ましい。タッピングトルクが小さく、潤滑油の必要性が少ないためである。これにより、油溝４を凹設するための溝研削工程を省略でき、その分、盛上げタップ１の製造コストを低減することができるのである。
【００２４】
次に、図３を参照して、マージン部５のねじれ方向について説明する。図３は、盛上げタップ１の正面図であり、特に、おねじ部３を拡大して示した部分拡大正面図である。なお、図３では、理解を容易とするために、マージン部５にハッチング（斜線）を付して図示しており、また、図３右側が盛上げタップ１の先端側（おねじ部３の食付き部３ａ側）であり、図３左側が盛上げタップ１の後端側（おねじ部３の完全山部３ｂ側）である。
【００２５】
マージン部５は、おねじ部３のねじれに対して逆方向のねじれを有して配設されている。即ち、おねじ部３が右ねじである場合には、マージン部５は左ねじれとなり、おねじ部３が左ねじである場合には、マージン部５は右ねじれとなる。
【００２６】
なお、本実施例における盛上げタップ１のおねじ部３は右ねじであるため、マージン部５は左ねじれとなる。よって、おねじ部３のねじ山は、図３に示すように、おねじ部３の先端側（図３右側）から後端側（図３左側）に向けて上昇傾斜するのに対して、マージン部５は、おねじ部３の先端側（図３右側）から後端側（図３左側）に向けて下降傾斜することとなる。
【００２７】
その結果、マージン部５は、図３に示すように、おねじ部３のねじ山のリード角の方向に対して略直角に配設される。よって、研削砥石をねじ山のリードに沿って進行させおねじ部３を研削するねじ研削工程において、従来の盛上げタップのように、研削砥石の干渉がマージン部５で発生し、その干渉しろの分だけマージン部５の見かけの幅（面積）が拡大することがない。
【００２８】
よって、研削砥石の干渉によるマージン部５の見かけ面積の拡大を防止することにより、その分、従来の盛上げタップと比較してタッピング時における回転抵抗（タッピングトルク）を軽減することができるのである。その結果、マージン部５に作用する転造負荷を軽減することができるので、マージン部５の早期欠損を防止することができ、耐久性に優れた盛上げタップ１を得ることができるのである。
【００２９】
ここで、マージン部５のねじれ角βの範囲は、おねじ部３のリード角をαとした場合に、軸心Ｏに対して、０°より大きく、且つ、４α又は１０°以下の範囲とされている。このように、マージン部５のねじれ角βを少なくとも０°より大きくすることにより、従来の盛上げタップのようマージン部が軸線Ｏに対して平行となることがないので、研削砥石の干渉を抑制することができ、結果として、タッピングトルクの軽減、耐久性の向上を得ることができるのである。
【００３０】
また、マージン部５のねじれ角βを４α又は１０°以下とすることにより、タッピング時において盛上げタップ１が軸方向へ押し込み難くなり、その結果、タッピングトルクが増加してしまうことを抑制することができるのである。即ち、マージン部５のねじれ方向は、おねじ部３のねじのねじれ方向に対して逆ねじれを有している。そのため、マージン部５のねじれ角βを必要以上に大きくすると、タッピング時において盛上げタップ１を軸方向へ押し込み難くなる。そこで、マージン部５のねじれ角βの上限を４α又は１０°とすることにより、かかる不具合を防止することができるのである。
【００３１】
なお、上記した（請求項１に記載した）「４α又は１０°」以下の範囲とは、ねじれ角βの上限値が４α又は１０°のいずれか一方の大きい方の値であるという意味であり、１０°以上のねじれ角βを除外するという趣旨ではない。即ち、例えば、盛上げタップ１のねじの呼びがＭ５×０．８であれば、リード角α＝３°１５’なので、リード角αの４倍（４α）が１３°となる。この場合、ねじれ角βの上限値には、「１０°」ではなく、「１３°（＝４α）」が適用される。
【００３２】
一方、例えば、大径、或いは、細目ねじ用の盛上げタップ１であれば、リード角αは比較的小さな値となる（例えば、α＝１°）。そのため、リード角αの４倍（４α）が４°となるが、この場合には、ねじれ角βの上限値には、「４α（＝４°）」ではなく、「１０°」が適用される。
【００３３】
次に、以上のように構成された盛上げタップ１の製造方法について、図３を参照しつつ説明する。まず、上述した所定材質の金属材料からなる円柱状素材の外周面に対して、おねじ部３のねじ山を研削するねじ研削工程を行う。ねじ研削工程では、外周面にねじ山が形成された研削砥石に対して、円柱状素材を軸心Ｏに対して回転させつつその外周面を研削砥石に接離させ、且つ、おねじ部３のリードに合った軸方向の送りを円柱状素材に与える。その結果、円柱状素材の外周面に、おねじ部３のねじ山（ねじれ角βを有するマージン部５及び逃げ部６）が研削成形されるのである。
【００３４】
ここで、従来の盛上げタップでは、マージン部が軸心Ｏに平行に配設されているが故に、ねじ研削工程において、そのマージン部の谷底幅をコントロールすることが困難であった。これに対して、本発明における盛上げタップ１は、上述のようにマージン部５がおねじ部３のリードに対して略直角方向に配設されているので、ねじ研削工程において、マージン部５の谷底幅を容易にコントロールすることができる。
【００３５】
よって、マージン部５の幅（谷底幅）をねじ研削工程においてコントロールすることにより、かかるマージン部５の幅が被加工物の材質に対応して適宜調整された盛上げタップ１を得ることができるのである。例えば、アルミ等の比較的柔らかい材質を加工する盛上げタップでは、マージン部５の幅を小さく形成することにより、タッピングトルクを軽減することができ、一方、ステンレス鋼等の比較的硬い材質を加工する盛上げタップでは、マージン部５の幅を大きく形成することにより、摩耗を抑制することができるのである。
【００３６】
なお、研削砥石の直径は、盛上げタップ１の直径に対して十分大きく設定されており（例えば、Ｍ１０用の盛上げタップ１に対して研削砥石の直径は略５００ｍｍとされる）、この直径差もマージン部５における研削砥石の干渉を大きくする要因ではある。しかし、かかる直径差を小さくすると、ねじ研削工程において実用上許容できる研削効率（生産性）を得ることができず、かかる研削砥石を使用せざる得ないのである。
【００３７】
ねじ研削工程の後は、油溝４を凹設するための溝研削工程に移行し、盛上げタップ１の製造が完了する。即ち、軸心Ｏに対する斜め方向の平面研削をおねじ部３に施すことによって、所定深さの油溝４をおねじ部３の先端側から後端側まで直線状に所定本数だけ延在させ、盛上げタップ１が製造されるのである。
【００３８】
次に、上述のように構成された盛上げタップ１を用いて行ったタッピング試験について以下に示す。タッピング試験は、被加工物の下穴にめねじを転造する際に発生するタッピングトルク及びスラスト荷重を測定する試験である。
【００３９】
タッピング試験の詳細諸元は、被削材：ＪＩＳ−Ｓ４５Ｃ、下穴径：φ４．６×９ｍｍ（通し穴）、ねじ立て長さ：７．５ｍｍ、タッピング速度：９５５ｒｐｍ（１５ｍ／ｍｉｎ）、使用機械：縦型マシニングセンタ、タッピング油剤：水溶性切削油剤である。
【００４０】
また、タッピング試験には、本実施例で説明した盛上げタップ１（以下、本発明品Ａと称す）と、形状および寸法は同一であるがマージン部５が軸心Ｏと平行（図７参照）に構成された盛上げタップ（以下、従来品Ｂと称す）とを用いて行った。なお、本発明品Ａ（従来品Ｂ）の形状は、呼び：Ｍ５×０．８、食付き部３ａの長さ：２山、ねじのリード角α：３°１５’、マージン部５のねじれ角β：６°３０’（但し、従来品Ｂは０°）である。
【００４１】
図４は、タッピング試験の結果を示した図であり、タッピングトルクＹの時間推移を本発明品Ａと従来品Ｂとについて比較して示している。図４中、横軸１０はタッピング試験開始からの経過時間Ｘを示しており、縦軸１１は、タッピング試験において計測されたタッピングトルクＹを示している。又、測定値１２は、従来品Ｂのグラフであり、測定値１３は、本発明品Ａのグラフである。
【００４２】
図５は、本発明品Ａと従来品Ｂとの性能比を示した図であり、タッピングトルクとスラスト荷重とについての性能比を示している。なお、図５における性能比とは、従来品Ｂの性能を基準として本発明品Ａの性能を表したものであり、従来品Ｂの性能を「１」としている。従って、性能比の値が「１」より小さいほど優れた性能を有する、即ち、タッピングトルク及びスラスト荷重が小さいことを表している。
【００４３】
図４中の測定値１２（従来品Ｂ）と測定値１３（本発明品Ａ）とを比較すると、両者のタッピングトルクＹは、タッピング開始後、ほぼ同様の傾きを有して急激に立ち上がりを示す。そして、この立ち上がり後において、測定値１２（従来品Ｂ）におけるタッピングトルクＹは、大きな傾きを有しつつ、経過時間Ｘと共に上昇し続けている。
【００４４】
これに対して、測定値１３（本発明品Ａ）におけるタッピングトルクＹは、略一定の値を安定して保つと共に、その絶対値も測定値１２（従来品Ｂ）と比較して小さな値を示している。その結果、本発明品Ａにおけるタッピングトルク性能比は、図５に示すように、従来品Ｂのタッピングトルク性能比「１」に対して、「０．８３」となり、本発明品ＡのタッピングトルクＹが従来品Ｂに対して２３％減少したことが確認された。
【００４５】
また、本発明品Ａにより形成されためねじの仕上げ面は、本発明品ＡのタッピングトルクＹが安定した値を保って推移する結果、従来品Ｂにより形成されためねじの仕上げ面と比較して優れた精度を有していた。なお、本発明品Ａにおけるスラスト荷重性能比は、図５に示すように、従来品Ｂと比較して実質的に変化無いものであった。
【００４６】
次に、盛上げタップ１を用いて行った耐久試験結果について説明する。なお、耐久試験は、盛上げタップ１の食付き部３ａに発生する摩耗が予め定めた基準値を越えるまでの間に加工できるタッピング個数を計測するものである。
【００４７】
耐久試験の詳細諸元は、被削材：ＪＩＳ−Ｓ２５Ｃ、下穴径：φ１３．２×３０ｍｍ（止まり穴）、ねじ立て長さ：３０ｍｍ、タッピング速度：２２０ｒｐｍ、使用機械：横型マシニングセンタ、送り：リジット、タッピング油剤：水溶性切削油剤である。
【００４８】
なお、本発明品Ａ（従来品Ｂ）の形状は、呼び：Ｍ１４×１．５、食付き部３ａの長さ：２山、ねじのリード角α：２°０５’、マージン部５のねじれ角β：４°１０’（但し、従来品Ｂは０°）である。
【００４９】
耐久試験では、まず、タッピング個数が５０００個に達した時点において、本発明品Ａ及び従来品Ｂの食付き部３ａの摩耗を確認した結果、本発明品Ａ及び従来品Ｂ共に基準値以下の摩耗量であった。次いで、タッピング個数が１００００個に達した時点において確認した結果、従来品Ｂでは、基準値以上の摩耗の発生が確認されると共に、食付き部３ａの一部に欠損が発生していた。
【００５０】
一方、本発明品Ａは、タッピング個数が１５０００個に達した時点においても欠損が発生することなく正常摩耗で摩耗が進行しており、その摩耗量も基準値以下であった。その後、本発明品Ａは、タッピング個数が１８０００個に達した時点において、基準値以上の摩耗が確認された。
【００５１】
なお、上記タッピング試験および耐久試験では、本発明品Ａのねじれ角βを上記（β＝２α）以外の各条件に設定した場合においても行った。その結果、上記条件（β＝２α）時において、最も優れた特性（タッピングトルク・耐久性）を示した。
【００５２】
また、ねじれ角βの上限値としては、、タッピング試験ではねじれ角βをねじのリード角αの４倍に設定し（β＝４α＝１３°）、耐久試験ではねじれ角βを１０°に設定した（β＝１０°＞４α）。この場合、β＝２αとした場合よりもタッピングトルク・耐久性は劣るものの、従来品Ｂよりはその向上が認められた。従って、ねじれ角βの範囲（上限値）としては、製造公差（ばらつき）等を考慮して、４α又は１０°以下とすることが好ましい。
【００５３】
以上、実施例に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施例に何ら限定される物ではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。
【００５４】
例えば、盛上げタップ１の断面形状は、略八角形状に形成される場合を説明したが、例えば、略３角形状、或いは、八角形以上の多角形状としても良い。この場合、径方向に突きだした部位全てにマージン部５を形成する必要は無く、いずれの多角形状においても、マージン部５は、軸心方向に１列のみ、或いは、２列以上設けても良い。
【００５５】
また、盛上げタップ１は、その表面に窒化処理により表面硬化処理、ＴｉＮ、ＴｉＣＮコーティングにより表面被覆処理が施されても良く、また、その処理範囲は、おねじ部３全体であっても良く、その一部であっても良い。
【００５６】
【発明の効果】
請求項１記載の盛上げタップによれば、おねじ部の突出部は、おねじ部のねじれに対して逆方向のねじれを有して配設され、その突出部のねじれ角βは、おねじ部のねじのリード角をαとした場合に、２α以上、且つ、４α又は１０°以下の範囲とされている。そのため、おねじ部の軸心方向に隣接する各突出部は、おねじ部のねじ山のリード角と略直交する方向に配設されるので、おねじ部のねじ山を研削砥石によって研削するねじ研削工程において、かかる研削砥石の干渉が突出部で発生することを抑制することができるという効果がある。
【００５７】
よって、研削砥石の干渉によって突出部の見かけの面積が拡大することを防止することができるので、その分だけ従来の盛上げタップと比較してタッピング時における回転抵抗、即ち、タッピングトルクを軽減することができるという効果があり、その結果、突出部に作用する負荷が軽減されるので、耐久性に優れた盛上げタップを得ることができるという効果がある。
言い換えれば、ねじ研削工程においては、突出部の谷底幅を容易にコントロールすることができるので、かかる突出部の谷底幅を被加工物の材質に応じて適宜調整された盛り上げタップを得ることができるという効果がある。例えば、アルミ等の比較的柔らかい材質を加工する盛上げタップでは、突出部の谷底幅を小さく形成することにより、タッピングトルクを軽減することができ、一方、ステンレス鋼等の比較的硬い材質を加工する盛上げタップでは、突出部の谷底幅を大きく形成することにより、摩耗を抑制することができるという効果がある。
【００５８】
【００５９】
ここで、突出部のねじれ方向がおねじ部のねじのねじれ方向に対して逆ねじれを有しているため、かかる突出部のねじれ角が必要以上に大きくなると、タッピング時において盛上げタップを軸方向へ押し込み難くなり、その結果、タッピングトルクが増加してしまう。しかし、本発明では、おねじ部の突出部が４α又は１０°以下のねじれ角とされているため、突出部のねじれ角が必要以上に大きくならず、タッピング時の軸方向押し込み性の低下を抑制することができる。よって、タッピングトルクの増加を抑制することができるという効果があり、その結果、耐久性を向上させることができるのである。
【００６０】
【００６１】
また、おねじ部に設けられた油溝がねじれ角βを有して、即ち、軸心方向に隣接する突出部と同方向にねじれて延在して形成されているので、逃げ部の幅が狭く、油溝の形成スペースが少ない場合でも、かかる逃げ部に油溝の加工を容易に行うことができるという効果がある。なお、おねじ部は、呼びＭ２．６以上の外径を有しているので、タッピングトルクが大きく、潤滑油の必要性が増しますが、かかるおねじ部には上記の油溝が設けられているので、加工部に潤滑油を確実に供給することができるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例である盛上げタップの正面図である。
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線における盛上げタップの断面図である。
【図３】盛上げタップのおねじ部の部分拡大正面図である。
【図４】タッピング試験の結果を示した図である。
【図５】本発明品Ａと従来品Ｂとの性能比を示した図である。
【図６】従来の盛上げタップを示した図であり、（ａ）は盛上げタップの正面図であり、（ｂ）は盛上げタップの断面図である。
【図７】従来の盛上げタップのおねじ部の部分拡大正面図である。
【符号の説明】
１，１００              盛上げタップ
３，１０１              おねじ部
４                      油溝
５，１０２              マージン部（突出部）
６                      逃げ部
Ｏ                      軸心
α，κ                  リード角
β                      ねじれ角
【図１】
0003609366.tif 000002
【図２】
0003609366.tif 000003
【図３】
0003609366.tif 000004
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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