(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＰＴＦＥまたはＰＦＡから成る帯状シートがその長手方向に沿って所定の膨らみ状の曲率を持たせてジグザグ状に折り曲げられているとともに、隣接する所定曲率の折り曲げ部の側面同士が互いに近接もしくは接触するように圧縮した状態を自由長となるよう形成され、かつ、それら所定曲率の折り曲げ部が加熱保持および冷却により弾性拡縮自在に構成されていることを特徴とする定量ポンプの逆止弁用樹脂製スプリング。
【請求項２】
上記帯状シートの厚みが０．０５ｍｍ〜１．０ｍｍであり、かつ、各折り曲げ部の曲率半径が０．０５ｍｍ以上である請求項１に記載の定量ポンプの逆止弁用樹脂製スプリング。
【請求項３】
被移送流体の吸入孔および該吸入孔に連通する流体通路が形成された円形状突出部の先端部端面に開口させて被移送流体の吐出孔が形成されているポンプボディと、上記円形状突出部の外周に配置されて、その一端がポンプボディに固定されているとともに他端閉塞部が上記円形状突出部の先端部端面に当接した圧縮端位置と上記円形状突出部の先端部端面から離間した伸張端位置との間に亘って伸縮移動するベローズと、このベローズに連結されて該ベローズを伸縮動作させる往復駆動装置と、上記吸入孔の基端部に設けられて被移送流体の吸込み方向のみの流れを許容する逆止弁と、上記吐出孔の先端部に設けられて被移送流体の吐出方向のみの流れを許容する逆止弁とを具備してなるベローズ式定量ポンプにおいて、
上記両逆止弁のうち、少なくとも吐出孔側の逆止弁における弁体を閉塞方向に弾性付勢するスプリングとして、上記請求項１又は２に記載された構成の樹脂製スプリングを用いることを特徴とするベローズ式定量ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、各種ポンプやバルブなどの流体取扱い機器が備えている逆止弁用のスプリングとして用いられる樹脂製スプリングおよびその樹脂製スプリングを組み込んでなり、薬液や純水などのように滞留のない定量移送が望まれる流体の移送に用いられるベローズ式定量ポンプに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
被取扱い流体の流路中に設置して使用されるスプリングにあっては、該スプリングが腐食したり、あるいは錆を発生したりしないこと、つまり、耐薬品性、防錆性に優れたものが要望される。このような要望にかなうスプリングとして、従来、ＰＴＦＥやＰＦＡなどのフッ素樹脂をコイル状に成形してなる樹脂製スプリングあるいは金属製スプリングの全外表面をＰＴＦＥやＰＦＡなどのフッ素樹脂で被覆してなる樹脂被覆スプリングが知られている。
【０００３】
また、被取扱い流体の中でも薬液や純水などのように、特に耐薬品性、防錆性の要請が強い被移送流体を取り扱う従来のベローズ式定量ポンプにおいては、ポンプボディに形成されている吸入孔の基端部および吐出孔の先端部に設けられて被移送流体の吸込み方向および吐出方向のみの流れを許容し逆方向の流れを阻止する逆止弁における弁体を閉塞方向に弾性付勢するスプリングとして、ＰＴＦＥやＰＦＡなどのフッ素樹脂をコイル状に成形してなる樹脂製スプリングが用いられていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
上記したような構成の従来の樹脂製スプリングでは、反発力が弱く、初期的には金属製スプリングに近い強度（スプリング力）が得られたとしても、繰り返し使用によって著しいへたりがあり、樹脂のクリープ、特に熱クリープによって強度が経時的に低下することが避けられない。また、樹脂被覆スプリングは特に形態の小さいものである場合、その製造が技術的に非常に困難で、コストが非常に高くなるばかりでなく、被覆樹脂の剥離によって所定の耐薬品性、防錆性が保てなくなる恐れがあった。
【０００５】
一方、逆止弁におけるスプリングとして、上述したようなコイル状の樹脂製スプリングを用いてなる従来のベローズ式定量ポンプにおいては、その吐出口を吸込みタンクよりも低い位置に設置して使用する場合で、タンクのヘッド圧よりも吐出圧力が小さい場合、吐出孔先端部側の逆止弁における弁体を閉塞方向に付勢するスプリング荷重値が小さいために、吐出作用時にサイホン現象が発生して吸入孔基端部側の逆止弁における弁体がタンクのヘッド圧以下で不測に開いてポンプ内圧が発生せず、多くの流体が流れて吐出量が増大し、所定の定量性を確保することができないという問題があった。また、従来のコイル状樹脂製スプリングは、クリープ、熱クリープによって強度が経時的に低下するために、常温下および高温下いずれの長期使用に際しても、定量性を安定保持することが全くできないものであった。
【０００６】
本発明は上記実情に鑑みてなされたもので、樹脂単体で、金属製スプリングに近い強度を持たせることができ、しかも、その強度の経時的な低下を抑制して長期に亘って所要強度を保持することができる定量ポンプの逆止弁用樹脂製スプリングを提供することを主たる目的としている。
【０００７】
本発明の他の目的は、上記のような樹脂製スプリングの特性を有効に利用して吐出口が吸込みタンクよりも低い位置に設置され、かつ、常温から高温までの範囲で繰り返し吐出を行なう条件下においても、サイホン現象の発生を防止して所定の定量性を安定保持することができるベローズ式定量ポンプを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記主たる目的を達成するために、請求項１の発明に係る定量ポンプの逆止弁用樹脂製スプリングは、ＰＴＦＥまたはＰＦＡから成る帯状シートがその長手方向に沿って所定の膨らみ状の曲率を持たせてジグザグ状に折り曲げられているとともに、隣接する所定曲率の折り曲げ部の側面同士が互いに近接もしくは接触するように圧縮した状態を自由長となるよう形成され、かつ、それら所定曲率の折り曲げ部が加熱保持および冷却により弾性拡縮自在に構成されていることを特徴とするものである。
【０００９】
上記構成の請求項１に記載の発明によれば、ＰＴＦＥまたはＰＦＡから成る帯状シートが所定の膨らみ状の曲率を持たせてジグザグ状に折り曲げられて、隣接する所定曲率の折り曲げ部の側面同士が互いに近接もしくは接触するように形成された状態を自由長とするものであるから、これに更に圧縮力を加えることで、各折り曲げ部の膨らみ状の曲率が大きくなり、その大きくなった曲率が元の膨らみ状曲率に復元しようとするときの力が集合して大きな反発力が発現されるのであって、従来のコイル状樹脂スプリングに比べて、繰り返し使用に伴うへたりや樹脂のクリープによる経時的な強度低下が非常に少ない。また、上記所定曲率の折り曲げ部が加熱保持および冷却により弾性拡縮自在に構成されたものであるから、熱を加えた場合でも使用に耐える復元性を持っており、熱サイクルに対しても、反発力および強度はほとんど低下せず、初期の強度を保持することが可能である。その上、樹脂単体で上記のような反発力、強度を持たせることが可能で、従来の樹脂被覆スプリングに比べて、製造が簡単でコストの大幅な低減を図れる。
【００１０】
上記帯状シートの仕様としては、所定の反発力を発現させる上で、請求項２に記載のように、厚みが０．０５〜１．０ｍｍで、かつ、各折り曲げ部の曲率半径が０．０５ｍｍ以上であることが好ましい。さらに、圧縮状態での加熱保持温度は、１００〜３００℃で、好ましくは２００℃前後が望ましく、かつ、冷却は水の中に入れて室温まで急冷させることが望ましい。
【００１１】
また、請求項３に記載の発明に係るベローズ式定量ポンプは、被移送流体の吸入孔および該吸入孔に連通する流体通路が形成された円形状突出部の先端部端面に開口させて被移送流体の吐出孔が形成されているポンプボディと、上記円形状突出部の外周に配置されて、その一端がポンプボディに固定されているとともに他端閉塞部が上記円形状突出部の先端部端面に当接した圧縮端位置と上記円形状突出部の先端部端面から離間した伸張端位置との間に亘って伸縮移動するベローズと、このベローズに連結されて該ベローズを伸縮動作させる往復駆動装置と、上記吸入孔の基端部に設けられて被移送流体の吸込み方向のみの流れを許容する逆止弁と、上記吐出孔の先端部に設けられて被移送流体の吐出方向のみの流れを許容する逆止弁とを具備してなるベローズ式定量ポンプにおいて、上記両逆止弁のうち、少なくとも吐出孔側の逆止弁における弁体を閉塞方向に弾性付勢するスプリングとして、上記請求項１または２に記載された構成の樹脂製スプリングを用いることを特徴とするものである。
【００１２】
上記構成の請求項３に記載の発明によれば、吐出孔先端部側の逆止弁における弁体を閉塞方向に付勢するスプリング荷重値を大きくとれるために、ポンプの吐出口を吸込みタンクよりも低い位置に設置して使用する場合でも、タンクのヘッド圧よりも数倍の吐出圧力がベローズ内に発生したときに初めて吐出孔先端部側の逆止弁における弁体が開き、このとき、吸入孔基端部側の逆止弁における弁体はベローズ内の圧力で確実に閉塞保持されてタンクのヘッド圧に対抗することになる。したがって、吸入孔基端部側の逆止弁における弁体がタンクのヘッド圧以下で不測に開かれることによるサイホン現象の発生が防止されて、所定の定量性を確保することができる。また、上記樹脂製スプリングの強度がクリープ、熱クリープによって経時的に低下することがないために、常温ないし高温の範囲で繰り返し作動しても、定量性を安定保持することができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面にもとづいて説明する。
図１は本発明に係る樹脂製スプリングの製造方法を示す概略斜視図、図２は製造された樹脂製スプリングの拡大側面図であり、該樹脂製スプリング２０は、図１の（ａ）に示すように、厚みが０．０５ｍｍ〜１．０ｍｍのＰＴＦＥ製の帯状シート２１をその長手方向に沿ってそれぞれ０．０５ｍｍ以上の所定の膨らみ状の曲率半径Ｒを持たせて図１の（ｂ）に示すようにジグザグ状に折り曲げるとともに、図１の（ｃ）に示すように、上記長手方向で隣接する所定曲率の折り曲げ部２１ａ，２１ａ…の側面同士が互いに接触もしくは近接するように圧縮した状態で１００〜３００℃、好ましくは２００℃前後に加熱するとともに、その加熱状態を５分以上保持した上、水の中に入れて常温にまで急冷することにより、図２に示すように、上記圧縮状態を自由長Ｌとして各折り曲げ部２１ａ…が弾性拡縮自在に構成されたものである。
【００１４】
上記のように構成されたＰＴＦＥ製スプリング２０においては、これに図３に示すように、更に圧縮力Ｇを加えることで、各膨らみ状の折り曲げ部２１ａ…の曲率半径ｒが上記自由長Ｌでの曲率半径Ｒよりも小さく（曲率は大きく）なり、その小さくなった曲率半径ｒが元の膨らみ状の曲率半径Ｒに復元しようとするときの力が集合して大きな反発力を発現することになる。また、従来のコイル状樹脂スプリングに比べて、繰り返し使用に伴うへたりや樹脂のクリープによる経時的な強度低下が非常に少なく、かつ、熱を加えた場合でも使用に耐える復元性を持っており、熱サイクルに対しても、反発力および強度はほとんど低下せず、初期の強度を保持することが可能である
【００１５】
因みに、本発明品である上記ＰＴＦＥ製スプリング２０と従来のコイル状樹脂製スプリングとの反発力を試験したところ、下記の表１に示すような結果が得られた。この表１からも明らかなように、従来のコイル状樹脂製スプリングは、常温〜１００℃の熱サイクル後の反発力が熱サイクルの進行に伴って急激に低下し、２００℃加熱後の反発力はほとんど期待することができないのに対し、本発明品のＰＴＦＥ製スプリング２０は、常温〜１００℃の熱サイクル後の反発力が熱サイクル前よりもむしろ大きく、かつ、熱サイクルの進行に伴う低下割合も非常に小さくて、クリープ性および熱クリープ性に優れており、また、２００℃加熱後の反発力もほとんど低下していない。なお、表１における各値は、試験前の反発力を１００とした時の残留値を％で示したものである。
【００１６】
【表１】
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【００１７】
また、上記両樹脂製スプリングについてＭＩＴ試験（ＡＳＴＭ．Ｄ２１７６）により屈曲疲労についての試験を行なったところ、下記の表２に示すような結果が得られた。この表２からも明らかなように、本発明品のＰＴＦＥ製スプリング２０は、構成材料の特性上、破断することがなく、したがって、繰り返し作動しても、少なくとも数千万回の間に破断することのない特性を有している。
【００１８】
【表２】
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【００１９】
図４は本発明に係るベローズ式定量ポンプの縦断面図であり、同図において、１は円盤状のポンプボディで、その軸線方向の一端には断面円形状の突出部２が一体に連設されており、この円形状突出部２の外周面のうち、後述するベローズの可動部に対応する先端側部分の外周面２ａは、軸方向に沿ってその先端部側ほど小径となるテーパ面に形成され、かつ、ベローズの不動部に対応する基端側部分の外周面２ｂは軸方向に沿ってストレートな円柱面に形成されている。
【００２０】
３は被移送流体の吸入孔で、上記ポンプボディ１の中心軸線に対して偏位した箇所に形成されており、この吸入孔３の先端部は上記円形状突出部２の基端部で開口されているとともに、その開口部から上記円形状突出部２の先端部端面２ｔまでの円形状突出部２の側面には、図５に示すように、断面略Ｕ字形の溝状流体通路４が上記吸入孔３に連通させて形成されている。上記吸入孔３の基端部には、上記ポンプボディ１に螺合された袋ナット５および被移送流体管７Ａを連通接続可能な内部流路８ａ付き弁押え８を介して被移送流体の吸込み方向のみの流れを許容し、かつ、逆方向の流れを阻止する逆止弁６が内装保持されている。
【００２１】
１１は被移送流体の吐出孔であって、上記ポンプボディ１の中心軸線に対して上記吸入孔３とは反対側に偏位した箇所に形成されており、この吐出孔１１の基端部は上記円形状突出部２の先端部端面２ｔにおいて開口しているとともに、該吐出孔１１の先端部には、上記ポンプボディ１に螺合された袋ナット９および被移送流体管７Ｂを連通接続可能な内部流路１０ａ付き弁押え１０を介して被移送流体の吐出方向のみの流れを許容し、かつ、逆方向の流れを阻止する逆止弁１２が内装保持されている。
【００２２】
１３はひだ１３ａを有するベローズであって、上記円形状突出部２の外周に配置され、その一端部が上記ポンプボディ１の一側面に当接されて固定板１４を介して固定されているとともに、他端部にはベローズ１３の伸縮に伴って上記円形状突出部２の先端部端面２ｔに対して当接・離間する閉塞部１３ｂが設けられている。１５は流体シリンダなどの往復駆動装置１６により軸線方向に往復移動されるピストンなどの往復動体であり、この往復動体１５に固定された軸１７の先端部に上記ベローズ１３における閉塞部１３ｂの中央部が連結されており、上記往復動体１５の往復移動により上記ベローズ１３が伸縮動作するようになされている。
【００２３】
上記構成のベローズ式定量ポンプにおいて、上記吸入孔３の基端部側に内装保持されている逆止弁６および上記吐出孔１１の先端部側に内装保持されている逆止弁１２はそれぞれ、弁座６ａ，１２ａと摺動弁体６ｂ，１２ｂとこれら摺動弁体６ｂ，１２ｂを閉塞方向に弾性付勢するスプリング６ｃ，１２ｃとからなり、そのスプリング６ｃ，１２ｃとして、図１〜図３で説明したようなＰＴＦＥ製スプリング２０を用いている。
【００２４】
上記のような構成のベローズ式定量ポンプにおいては、往復駆動装置１６を介して往復動体１５を図４の矢印Ｘ−Ｙ方向に往復移動させてベローズ１３を伸縮動作させることにより、その伸張時には、閉塞部１３ｂが上記円形状突出部２の先端部端面２ｔから離間しＵ字状の溝状流体通路４の先端部が開口してベローズ１３の内部空間が負圧になることから、一方の流体管７Ａ内の被移送流体が弁押え８の内部流路８ａ、逆止弁６、吸入孔３および溝状流体通路４を経て上記閉塞部１３ｂと上記円形状突出部２の先端部端面２ｔとの間の空間に一定量吸入される。
【００２５】
次に、ベローズ１３の収縮時には、上記閉塞部１３ｂが上記円形状突出部２の先端部端面２ｔに次第に接近移動して遂には円形状突出部２の先端部端面２ｔに当接することになる。この間、上記空間内に吸入されている被移送流体はベローズ１３により加圧されることになるために、その被移送流体は吐出孔１１内に押し込まれ、その先端部から逆止弁１２および弁押え１０の内部流路１０ａを経て他方の流体管７Ｂ内へ吐出される。このようにベローズ１３の伸縮動作に伴って一方の流体管７Ａから他方の流体管７Ｂへ被移送流体が間欠的に定量毎移送される。
【００２６】
ところで、上記ベローズ式定量ポンプにおいては、吐出孔１１の先端部側の逆止弁１２における弁体１２ｂを閉塞方向に付勢するスプリング１２ｃとして、既述したように、反発力が強く、クリープや熱クリープによる経時的な強度低下が非常に少ないＰＴＦＥ製スプリング２０が用いられているので、上記逆止弁１２における弁体１２ｂを閉塞方向に付勢するスプリング荷重値が大きくなり、ポンプの吐出孔１１の先端開口を吸込みタンクよりも低い位置に設置して使用する場合でも、タンクのヘッド圧よりも数倍の吐出圧力がベローズ１３内に発生したときに初めて吐出孔１１の先端部側の逆止弁１２における弁体１２ｂが開き、このとき、吸入孔３の基端部側の逆止弁６における弁体６ｂはベローズ１３内の圧力で確実に閉塞保持されてタンクのヘッド圧に対抗することになる。したがって、吸入孔３の基端部側の逆止弁６における弁体６ｂがタンクのヘッド圧以下で不測に開かれることによるサイホン現象の発生が防止されて所定の定量性を確保することが可能である。また、上記ＰＴＦＥ製スプリング１２ｃの強度はクリープ、熱クリープによって経時的に低下することがないために、常温ないし１００℃の高温の範囲で繰り返し作動しても、定量性を安定保持することが可能である。
【００２７】
因みに、吐出孔１１の先端部側の逆止弁１２における弁体１２ｂを閉塞方向に弾性付勢するスプリング１２ｃとして、従来のコイル状樹脂製スプリングを用いてなる５ｍｌ／１ｓｈｏｔのベローズ式定量ポンプの定量性について本発明者が実施した再現試験内容およびその結果を説明する。
再現試験方法及び試験条件：
再現試験のための試験配管は図６に示す通りであり、試験のためのポンプ運転条件は表３に示すとおりである。
【００２８】
【表３】
0003676890.tif 000004
【００２９】
上記再現試験結果は図８に示す通りであり、この試験結果からも明らかなように、５ｍｌ／１ｓｈｏｔであるはずの吐出量がストロークスピード４ｓｐｍのときで３０ｍｌ以上、１０ｓｐｍのときで１５ｍｌ以上といったように、ストロークスピードが低いほど吐出時に発生するサイホン現象によって吐出量が増大し定量性が確保できない。これに対して、吐出孔１１の先端部側の逆止弁１２における弁体１２ｂを閉塞方向に弾性付勢するスプリング１２ｃとして、上記したようなＰＴＦＥ製スプリング２０を用いてなる本発明の５ｍｌ／１ｓｈｏｔのベローズ式定量ポンプの定量性について上記と同一の試験方法及び試験条件での再現試験の結果は、図９に示す通りであり、この試験結果から明らかなように、ストロークスピードの変化にかかわらず５ｍｌ／１ｓｈｏｔとほぼ一定に保たれ、定量性を確保できる。
【００３０】
また、上記したようなＰＴＦＥ製スプリング２０を用いてなる本発明の５ｍｌ／１ｓｈｏｔのベローズ式定量ポンプの定量性について本発明者が上記と同一の試験方法及び試験条件で実施した長期試験内容およびその結果を説明する。
長期試験項目；
(1)常温での長期連続試験：図６に示す試験配管で、４０ｓｐｍでの連続運転を行ない、吐出量の測定は４ｓｐｍと４０ｓｐｍの２点とする。
(2)高温８０℃での長期連続試験：図６に示す試験配管で、４０ｓｐｍでの連続運転を行ない、吐出量の測定は４ｓｐｍと４０ｓｐｍの２点とする。
(3)熱サイクル長期連続試験（常温１Ｈｒ．と８０℃１Ｈｒ．の２Ｈｒ．１サイクルの熱サイクルを繰り返す）：図６に示す試験配管で、４０ｓｐｍでの連続運転を行ない、吐出量の測定は４ｓｐｍと４０ｓｐｍの２点とする。
試験結果；
(1)の試験結果は図１０に示す通りであり、(2)の試験結果は図１１に示す通りであり、(3)の試験結果は図１２に示す通りであり、これら試験結果からも明らかなように、ＰＴＦＥ製スプリング２０を用いてなる本発明の５ｍｌ／１ｓｈｏｔのベローズ式定量ポンプにおいては、常温、高温８０℃、熱サイクルの各長期試験のいずれも、吐出精度は５ｍｌ±２％を保持し安定している。特に、ストローク数が多くなるにつれて安定度が増している。
これに対して、コイル状樹脂製スプリングを用いた５ｍｌ／１ｓｈｏｔの従来のベローズ式定量ポンプでは、常温〜８０℃の熱サイクルの１サイクルで反発力が（１／３）以下に低下するために、上記(1)〜(3)の試験結果と比較する試験結果さえも得られず、１サイクルで約６．５〜３０ｍｌの吐出量になっていると容易に理解できるものである。
【００３１】
なお、上記の実施の形態では、樹脂製スプリング２０の構成樹脂材料として、ＰＴＦＥを用いたが、これ以外に、ＰＦＡなどのフッ素樹脂を用いてもよい。
【００３２】
また、上記の実施の形態で説明したベローズ式定量ポンプでは、吐出孔１１の先端部側の逆止弁１２および吸入孔３の基端部側の逆止弁６ともに、ＰＴＦＥ製スプリング２０を用いたが、吐出孔１１の先端部側の逆止弁１２のみにＰＴＦＥ製スプリング２０を用いても、上記と同様な定量性能を発揮させることが可能である。
【００３３】
【発明の効果】
以上のように、請求項１〜２に記載の発明によれば、ＰＴＦＥまたはＰＦＡから成る帯状シートが所定の膨らみ状の曲率を持たせてジグザグ状に折り曲げられて、隣接する所定曲率の折り曲げ部の側面同士が互いに近接もしくは接触するように形成されてその状態を自由長とする樹脂製スプリングであるから、これに圧縮力を加えたときに大きくなった各折り曲げ部の曲率が元の膨らみ状の曲率に復元しようとするときの力を集合させて大きな反発力を発現させることが可能で、従来のコイル状樹脂スプリングに比べて、繰り返し使用に伴うへたりや樹脂のクリープによる経時的な強度低下が非常に少なくて、樹脂単体で大きな反発力および強度を持たせることができる。また、上記膨らみ状の曲率を持つ各折り曲げ部をそれらの側面同士の近接もしくは接触した状態での加熱保持および冷却により弾性拡縮自在とされたものであるから、熱を加えた場合でも使用に耐える復元性を持っており、熱サイクルによる反発力および強度の低下はほとんどなく、長期に亘って初期強度を保持し、長期間使用にかかわらず本来の弾性機能を確実に発揮させることができる。その上、従来の樹脂被覆スプリングに比べて、製造が簡単でコストの大幅な低減を図ることができるという効果を奏する。
【００３４】
また、請求項３に記載の発明によれば、ポンプの吐出口を吸込みタンクよりも低い位置に設置して使用する場合でも、タンクのヘッド圧よりも数倍の吐出圧力がベローズ内に発生したときに初めて吐出孔先端部側の逆止弁における弁体を開いて、吸入孔基端部側の逆止弁における弁体がタンクのヘッド圧以下で不測に開かれることによるサイホン現象の発生を防止することができ、さらに、常温ないし高温の範囲で吐出を何回繰り返しても、スプリング荷重値の低下に伴うサイホン現象の発生を防止できるので、設置条件、温度条件にかかわらず長期に亘って所定の定量性を確保することができるという効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明に係る樹脂製スプリングの製造方法を示す概略斜視図である。
【図２】  製造された樹脂製スプリングの拡大側面図である。
【図３】  同上樹脂製スプリングに圧縮力を加えたときの状態変化を示す拡大側面図である。
【図４】  本発明に係るベローズ式定量ポンプの縦断側面図である。
【図５】  図４のＡ−Ａ線に沿った縦断正面図である。
【図６】  ベローズ式定量ポンプの定量性についての再現試験のための試験配管を示す説明図である。
【図７】  同上試験に用いた吐出側電磁弁のストロークスピード／タイムラグの相関を示すグラフである。
【図８】  従来のコイル状樹脂製スプリングを用いたベローズ式定量ポンプの再現試験結果を示すグラフである。
【図９】  本発明のＰＴＦＥ製スプリングを用いたベローズ式定量ポンプの再現試験結果を示すグラフである。
【図１０】  本発明のＰＴＦＥ製スプリングを用いたベローズ式定量ポンプの定量性についての長期試験のうち、常温での長期試験結果を示すグラフである。
【図１１】  同上長期試験のうち、８０℃での長期試験結果を示すグラフである。
【図１２】  同上長期試験のうち、熱サイクルでの長期試験結果を示すグラフである。
【符号の説明】
１  ポンプボディ
２  円形状突出部
３  吸入孔
４  Ｕ字形の溝状流体通路
６  吸入孔側の逆止弁
６ｂ，１２ｂ  弁体
６ｃ，１２ｃ（２０）  ＰＴＦＥ製スプリング
１１  吐出孔
１２  吐出孔側の逆止弁
１３  ベローズ
１５  往復動体
１６  往復駆動装置
２１  ＰＴＦＥ製帯状シート
２１ａ  折り曲げ部
Ｌ  自由長
Ｒ  膨らみ状の曲率
【図１】
0003676890.tif 000005
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
0003676890.tif 000014
【図１１】
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【図１２】
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