(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
中空状ボビン（１０）であってその軸が鉛直方向に対し傾斜して支持されるボビンと、
このボビンに巻装した交差コイル（６０）と、
前記ボビン内にその両軸受け部（１１ａ、１２ａ）により回動可能に同軸的に支持されて前記ボビンから上方へ延出する指針軸（７０）と、
この指針軸によりその延出端部にて支持した指針（８０）と、
前記ボビン内に収容されて前記指針軸の中間部位に支持したマグネット（９０）と、
前記ボビン内に収容されて前記マグネットの少なくとも底面（９０ａ）の一部と接触するダンパオイル（１００）とを備えた指針装置において、
前記マグネットの少なくとも底面には、その周方向に沿い凹凸形状に変化する凹凸部（９０ｂ、９０ｃ）が形成されており、
前記凹凸部は、前記マグネットの外周面（９１）にも、その周方向に沿い、当該マグネットの底面に近い程大きな凹凸形状となるように形成されていることを特徴とする交差コイル型指針装置。
【請求項２】
中空状ボビン（１０）であってその軸が鉛直方向に対し傾斜するように支持されるボビンと、
このボビンに巻装した交差コイル（６０）と、
前記ボビン内にその両軸受け部（１１ａ、１２ａ）により回動可能に同軸的に支持されて前記ボビンから上方へ延出する指針軸（７０）と、
この指針軸によりその延出端部にて支持した指針（８０）と、
前記ボビン内に収容されて前記指針軸の中間部位に支持したマグネット（９０）と、
前記ボビン内に収容されて前記マグネットの少なくとも底面（９０ａ）の一部と接触するダンパオイル（１００）とを備えた指針装置において、
前記マグネットの少なくとも底面には、前記指針の回動に伴い前記マグネットを  前記ダンパオイルの粘性に応じ前記指針軸の軸方向へ変位させる凹凸部（９０ｂ、９０ｃ）が形成されており、
前記凹凸部は、前記マグネットの外周面（９１）にも、その周方向に沿い、当該マグネットの底面に近い程大きな凹凸形状となるように形成されていることを特徴とする交差コイル型指針装置。
【請求項３】
中空状ボビン（１０）であってその軸が鉛直方向に対し傾斜するように支持されるボビンと、
このボビンに巻装した交差コイル（６０）と、
前記ボビン内にその両軸受け部（１１ａ、１２ａ）により回動可能に同軸的に支持されて前記ボビンから上方へ延出する指針軸（７０）と、
この指針軸によりその延出端部にて支持した指針（８０）と、
前記ボビン内に収容されて前記指針軸の中間部位に支持したマグネット（９０）と、
前記ボビン内に収容されて前記マグネットの少なくとも底面（９０ａ）の一部と接触するダンパオイル（１００）とを備えた指針装置において、
前記マグネットの少なくとも底面には、前記指針の回動に伴い前記マグネットを前記ダンパオイルの粘性に応じ前記指針軸の軸方向へ変位させる凹凸部（９０ｂ、９０ｃ、９０ｄ、９０ｆ）が形成されており、前記凹凸部の形状が、前記マグネットの周方向に沿い波形状または断面三角形状となっていることを特徴とする交差コイル型指針装置。
【請求項４】
前記ボビンの下方には、前記マグネットを下方へ磁気的に吸引するように磁性部材（２１）が設けられていることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一つに記載の交差コイル型指針装置。
【請求項５】
指針軸（７０）が鉛直方向に対し傾斜して上方へ延出するように当該指針軸を軸受け部（１１ａ、１２ａ）により回動可能に支持してなる駆動部（１０、６０、９０、１００）と、
前記指針軸の延出端部に支持した指針（８０）とを備え、
前記駆動部が、交差コイル（６０）と、前記指針の中間部位に支持されて前記交差コイルの発生磁界を受けて回動するマグネット（９０）と、このマグネットの少なくとも底面（９０ａ）の一部と接触するダンパオイル（１００）とを有している指針装置において、
前記マグネットの少なくとも底面には、前記指針の回動に伴い前記マグネットを前記ダンパオイルの粘性に応じ前記指針軸の軸方向へ変位させる凹凸部（９０ｂ、９０ｃ）が形成されており、
前記凹凸部は、前記マグネットの外周面（９１）にも、その周方向に沿い、当該マグネットの底面に近い程大きな凹凸形状となるように形成されていることを特徴とする交差コイル型指針装置。
【請求項６】
指針軸（７０）が鉛直方向に対し傾斜して上方へ延出するように当該指針軸を軸受け部（１１ａ、１２ａ）により回動可能に支持してなる駆動部（１０、６０、９０、１００）と、
前記指針軸の延出端部に支持した指針（８０）とを備え、
前記駆動部が、交差コイル（６０）と、前記指針の中間部位に支持されて前記交差コイルの発生磁界を受けて回動するマグネット（９０）と、このマグネットの少なくとも底面（９０ａ）の一部と接触するダンパオイル（１００）とを有している指針装置において、
前記マグネットの少なくとも底面には、前記指針の回動に伴い前記マグネットを前記ダンパオイルの粘性に応じ前記指針軸の軸方向へ変位させる凹凸部（９０ｂ、９０ｃ、９０ｄ、９０ｆ）が形成されており、前記凹凸部の形状が、前記マグネットの周方向に沿い波形状または断面三角形状となっていることを特徴とする交差コイル型指針装置。
【請求項７】
前記駆動部の下方には、前記マグネットを下方へ磁気的に吸引するように磁性部材（２１）が設けられていることを特徴とする請求項５又は６に記載の交差コイル型指針装置。
【請求項８】
前記凹凸部は、前記マグネットの外周面（９１）にも、その周方向に沿い、当該マグネットの底面に近い程大きな凹凸形状となるように形成されていることを特徴とする請求項３又は６に記載の交差コイル型指針装置。
【請求項９】
前記凹凸部が、前記マグネットの底面外周部から当該マグネットの外周面にかけて、このマグネットを断面逆台形形状とするように形成されていることを特徴とする請求項１乃至７のいずれか一つに記載の交差コイル型指針装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、車両用指針装置その他各種の指針装置に係り、特に、交差コイル型指針装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、例えば、車両用交差コイル型指針装置は、交差コイルを巻装した中空状ボビンを備えており、このボビンは、その軸が鉛直方向に対し傾斜するように支持されている。また、指針軸が、ボビン内にてその両軸受け部により回動可能に同軸的に支持された状態でボビンから上方へ延出し、その延出端部にて指針を支持している。また、ボビン内には、マグネットが指針軸の中間部位に支持されて収容されるとともに、ダンパオイルが、マグネットと接触するように収容されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記交差コイル型指針装置では、交差コイルの発生磁界により回動するマグネットの回動力を受けて指針軸が回動するときこの指針軸は両軸受け部との間に機械的摩擦力を生ずる。しかも、指針軸が上述のごとく鉛直方向に対し傾斜している。
【０００４】
このため、指針が上方から下方へ振れるように指針軸が回動する場合と、指針が下方から上方へ振れるように指針軸が回動する場合とは、共に、両軸受け部に対し指針及び指針軸の荷重が加わる。
従って、指針が上方から下方へ振れて目標指示値を指示するように指針軸を回動停止させる場合と、指針が下方から上方へ振れて上記目標指示値を指示するように指針軸を回動停止させる場合とでは、指針軸と両軸受け部との間の摩擦力により、実際の指針の停止位置にずれが生じる。
【０００５】
この結果が指針の指示のヒステリシス誤差となるため、指示精度の低下を招く。
特に、指針が停止する瞬間における両軸受け部と指針軸との間の摩擦状態は、静摩擦状態になる。この状態における摩擦力は、動摩擦状態における摩擦力よりも大きいため、上記ヒステリシス誤差を招き易い。
【０００６】
そこで、本発明は、以上のようなことに対処するため、ダンパオイルに対するマグネットの接触形状に工夫を凝らすことにより、指針軸の軸受けとの間の機械的摩擦力を低減して指示値のヒステリシス誤差を小さくするようにした交差コイル型指針装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１乃至９に記載の発明によれば、マグネットの少なくとも底面に形成された各請求項記載の凹凸部により、マグネットが交差コイルの発生磁界に応じて回動すると、ダンパオイルの粘性のため、このマグネットは、指針軸と共にその軸方向に沿い上方へ押し上げられた状態で回動する。
【０００８】
また、マグネット、指針軸及び指針には自重があり、マグネットの回動停止と略同時にダンパオイルの粘性による押し上げ作用もなくなる。
よって、マグネットが上述のごとく指針軸の軸に沿い上方へ動いた状態で回動しても、このマグネットが、その回動の停止時に、上記自重のため、指針軸の軸方向に沿い下動し、指針軸が両軸受け部の各内面に沿い軸方向に下動する。
【０００９】
このため、指針が、下方から上方へ振れるように、或いは、逆に、上方から下方へ振れるように、指針軸が回動しても、この指針軸の回動停止時には、指針軸と両軸受け部との間の機械的摩擦状態は、指針軸の下動により動摩擦状態に維持される。
従って、指針の回動方向とは係わりなく、指針軸は、指針の指示値にヒステリシス誤差を生じさせることなく、停止する。これにより、交差コイル型指針装置の指示精度を向上できる。
【００１０】
ここで、請求項４、７に記載の発明のように、マグネットを下方へ磁気的に吸引するように磁性部材が設けられていれば、マグネットの回動停止時における下動をより一層確実に実現できる。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。
図１は車両用交差コイル型指針装置に本発明が適用された例を示しており、この交差コイル型指針装置は車速計や燃料計等として用いられる。本実施形態では、後述する指針軸７０が鉛直方向（図１にて符号Ｌ参照）に対し所定角度θ°（０°＜θ＜９０°）にて傾斜するように、当該指針装置が車両のインストルメントパネル内に取り付けられている。
【００１３】
当該指針装置は、段付き筒状ボビン１０を備えており、このボビン１０は、樹脂成形された上側ボビン部材１０ａ及び下側ボビン部材１０ｂをその各開口部にて互いに嵌合させることにより構成されている。
ここで、このボビン１０は、下側ボビン１０ｂにて、断面コ字状の磁気シールドケーシング２０内に収容されており、このボビン１０は、磁気シールドケーシング２０と共に回路基板３０に固定されている。本実施形態では、磁気シールドケーシング２０は、軟磁性材料により形成されている。
【００１４】
なお、上側ボビン部材１０ａのボス部１４には、導光板４０及びこの導光板４０上に設けた目盛り板５０が複数のネジ４１により締着されている。また、図１における符号７０ａは帰零スプリング、７０ｂは帰零スプリング防振板を示している。
また、ボビン１０は、上下両側ボビン部材１０ａ、１０ｂにより、上下両小径部１１、１２及び大径部１３を同軸的に形成している。
【００１５】
両交差コイル６０は、ボビン１０の大径部１３にその外方から巻装されており、これら両交差コイル６０は、アナログ入力量に応じた合成磁界を発生するようになっている。
指針軸７０は、ボビン１０内に同軸的に挿入されており、この指針軸７０は、その上側中間部位７１及び下端部７２にて、小径部１１の上端開口部内周面に形成した軸受け部１１ａ及び小径部１２内に形成した軸受け部１２ａにより回動可能に支持されている。
【００１６】
また、指針軸７０は、ボビン１０の軸受け部１１ａ、導光板４０の中央開口部及び文字板５０の中央開口部を通り上方へ延出しており、この指針軸７０の先端部には、指針８０が、その基部にて支持されている。なお、図１にて符号１２ｂは、指針軸７０の下端部７２を受ける鋼球を示す。
マグネット９０は、ボビン１０の大径部１３内にて指針軸７０の下側中間部位に同軸的に支持されており、このマグネット９０は、両交差コイル６０の発生磁界を受けて回動する。このことは、指針８０が、マグネット９０の回動に伴う指針軸７０に回動に応じて振れ、アナログ入力量を指示表示することを意味する。なお、このマグネット９０は、その直径方向両端にて、異極性に磁化されている。
【００１７】
また、当該マグネット９０は、磁気シールドケーシング２０と共に効率よく磁路を形成しており、マグネット９０は、磁気シールドケーシング２０の底壁２１により適正に下方へ磁気的に吸引されている。
マグネット９０の底面９０ａには、図１乃至図３にて示すごとく、凹凸部９０ｂが形成されている。この凹凸部９０ｂは、マグネット９０の底面９０ａ中心部を基準に径方向に放射状に形成されており、当該凹凸部９０ｂの凹凸形状は、マグネット９０の周方向に沿い、波形状となっている。また、凹凸部９０ｂの深さは、マグネット９０の中心部に近い程浅くなっている。
【００１８】
ダンパオイル１００は、ボビン１０の大径部１３内に収容されており、このダンパオイル１００は、マグネット９０の図１にて図示下側半分部分を覆っている。このため、ダンパオイル１００は、マグネット９０の凹凸部９０ｂのうち図１にて下側半分の凹凸表面と接触している。なお、ダンパオイル１００としては、粘度の高いシリコンオイル等が採用されており、このダンパオイル１００の粘度は、マグネット９０の回動時にこれを押し上げ得る程度の値となっている。
【００１９】
このように構成した本実施形態において、両交差コイル６０が入力アナログ量に応じた合成磁界を発生すると、マグネット９０が、当該合成磁界を受けて回動する。
これに伴い、指針軸７０が回動し、指針８０が振れて上記入力アナログ量を目盛り板５０上にて指示する。
【００２０】
この場合、ダンパオイル１００の粘度がマグネット９０を上動させる程度に高い。このため、マグネット９０が回動すると、底面９０ａの凹凸部９０ｂのうち、ダンパオイル１００との接触部分が、このダンパオイル１００の粘性抵抗を受ける。よって、マグネット９０が指針軸７０と共にその軸方向に上方へ押し上げられる。
【００２１】
また、マグネット９０、指針軸７０及び指針８０には自重があり、マグネット９０は、磁気シールドケーシング２０の底壁２１により下方へ磁気的に吸引されている。しかも、マグネット９０の回動停止と略同時にダンパオイル１００の粘性抵抗の作用もなくなる。
よって、マグネット９０が上述のごとく指針軸７０の軸に沿い上方へ動いた状態で回動しても、このマグネット９０が、その回動の停止時に、上記自重及び下方への磁気的吸引力のため、指針軸７０の軸方向に沿い下動する。
【００２２】
このような下動時には、指針軸７０の上側中間部位７１が軸受け部１１ａの内面に沿い軸方向に下動するとともに、指針軸７０の下端部７２が軸受け部１２ａの内面に沿い軸方向に確実に下動する。
このため、指針８０が、図１にて図示下方から上方へ振れるように、或いは、逆に、上方から下方へ振れるように、指針軸７０が回動しても、この指針軸７０の回動停止時には、指針軸７０の上側中間部位７１と軸受け部１１ａとの間の機械的摩擦状態及び指針軸７０の下端部７２と軸受け部１２ａとの間の機械的摩擦状態は、指針軸７０の上記下動により動摩擦状態に過渡的に維持される。
【００２３】
従って、このような動摩擦状態では、上側中間部位７１と軸受け部１１ａとの間及び下端部７２と軸受け部１２ａとの間の各摩擦力は、静摩擦状態に比べて著しく小さい。
その結果、指針８０が下方から上方へ振れるように指針軸７０が回動しても、或いは、逆に、指針８０が上方から下方へ振れるように指針軸７０が回動しても、いずれの場合も、指針軸７０は、指針８０の指示値にヒステリシス誤差を生じさせることなく、停止する。これにより、交差コイル型指針装置の指示精度を向上できる。
【００２４】
図４は、上記実施形態の第１変形例の要部を示している。この第１変形例では、凹凸部９０ｂが、マグネット９０の外周部９１まで形成されている。ここで、この凹凸部９０ｂのうち、マグネット９０の外周部９１に形成されている部分は、マグネット９０の上面から底面にかけて順次大きな凹凸形状となるように形成されている。
【００２５】
これによっても、上記実施形態にて述べたと同様の作用効果を達成できる。
図５は、上記実施形態の第２変形例の要部を示している。
この第２変形例では、凹凸部９０ｃが、マグネット９０を断面逆台形形状にするように、マグネット９０の外周面９１に沿い凹凸状に形成されている。これによっても、上記実施形態にて述べたと同様の作用効果を達成できる。
【００２６】
図６及び図７（ａ）は、上記実施形態の第３変形例の要部を示している。
この第３変形例では、凸部９０ｄが、図６（ａ）（ｂ）及び図７（ａ）にて示すごとく、上記実施形態にて述べた凹凸部９０ｂに代えて、マグネット９０の底面９０ａにその直径方向に沿い断面三角形状に突出形成されている。
また、この凸部９０ｄの頂部の底面９０ａからの高さは、マグネット９０の外周縁部からマグネット９０の中心に近づく程、低くなっている。なお、凸部９０ｄの頂部は、ボビン１０の中空部底壁には接触しないように位置している。その他の構成は上記実施形態と同様である。
【００２７】
このように構成した本第３変形例において、指針軸７０及びマグネット９０が、その停止状態において、ボビン１０に対し図７（ａ）にて示す位置にあるものとする。
このような状態にて、マグネット９０が、上記実施形態と同様に合成磁界を受けて、図７（ｂ）にて図示矢印Ａにて示すごとくダンパオイル１００に抗して回動すると、この回動に伴い、断面三角形状の凸部９０ｄが、ダンパオイル１００を圧縮する。このため、マグネット９０が指針軸７０に沿いその指針８０側に向け押し上げられる（図７（ｂ）にて図示矢印Ｂ参照）。
【００２８】
このとき、ボビン１０の両軸受け部１１ａ及び１２ａの指針軸７０との間の摩擦状態は、指針軸７０の回転運動及び軸方向運動のため動摩擦状態となる。このため、両軸受け部１１ａ及び１２ａの指針軸７０の間の摩擦力は、静摩擦状態の値よりも低減される。
その後、指針８０の指示値が上記入力アナログ量に近づくと、指針軸７０及びマグネット９０の回動速度が低下する。このため、断面三角形状の凸部９０ｄに対するダンパオイル１００の押し上げ力が低下して、指針軸７０及びマグネット９０の軸方向に沿う指針８０側への運動力も徐々に低下する。
【００２９】
そして、この指針８０側への運動力が、マグネット９０の底面９０ａに対する磁気シールドケーシング２０の底壁２１による磁気的吸引力よりも減少すると、マグネット９０が磁気シールドケーシング２０の底壁２１により吸引される。このため、指針軸７０もマグネット９０と同一方向へ変位する（図７（ｃ）にて図示矢印Ｃ参照）。
【００３０】
このとき、指針軸７０が両軸受け部１１ａ、１２ａに対し相対運動する。このため、指針軸７０の両軸受け部１１ａ、１２ａに対する摩擦状態が動摩擦状態となる。よって、指針軸７０の両軸受け部１１ａ、１２ａに対する摩擦力が低減する。
その結果、指針８０が下方から上方へ振れるように指針軸７０が回動しても、或いは、逆に、指針８０が上方から下方へ振れるように指針軸７０が回動しても、いずれの場合も、上記実施形態と同様に、指針軸７０は、指針８０の指示値にヒステリシス誤差を生じさせることなく、停止する。これにより、交差コイル型指針装置の指示精度を向上できる。
【００３１】
ちなみに、従来の交差コイル型指示計器と、本第３変形例による交差コイル型指示計器とを比較実験してみたところ、図８及び図９にて示すデータが得られた。但し、従来の交差コイル型指示計器の構造は、本第３変形例による交差コイル型指示計器においてマグネット９０の凸部９０ｄがないことを異にするのみである。
【００３２】
ここで、図８は、従来の交差コイル型指示計器の特性を示し、図９は、本第３変形例の交差コイル型指示計器の特性を示す。
これらを比較すると、両交差コイル型指示計器において各指針が時間Ｔ１乃至Ｔ４の間で上記入力アナロ量に向けて振れる場合、次のようなことが分かる。
従来の交差コイル型指示計器では、時間Ｔ１乃至Ｔ４の間において、指針軸のボビンの両軸受け部との摩擦状態が、動摩擦状態となる（図８（ｄ）参照）。この動摩擦状態は、指針軸の回動運動のみによるものである（図８（ｂ）乃至（ｄ）参照）。このとき、指針軸の回動速度は増大した後減少するが、その軸方向速度は零のままである。
【００３３】
これに対し、本第３変形例の交差コイル型指示計器では、時間Ｔ１乃至Ｔ４の間において、指針軸７０の回動速度は増大した後減少するが、指針軸７０の軸方向速度が、時間Ｔ２の前では、増大した後減少し、Ｔ３の後では、逆方向に増大した後減少する（図９（ｂ）乃至（ｄ）参照）。
これは、上述したように、時間Ｔ１乃至Ｔ２の間では、ダンパオイル１００による凸部９０ｄに対する押し上げ力のもと、指針軸７０が回動しながら指針８０側へ軸方向運動し、一方、時間Ｔ３乃至Ｔ４の間では、ダンパオイル１００による凸部９０ｄに対する押し上げ力が低下して、指針軸７０が回動しながら指針８０側とは反対方向へ軸方向運動するためである。
【００３４】
つまり、本第３変形例の交差コイル型指示計器によれば、従来の交差コイル型指示計器とは異なり、時間Ｔ１乃至Ｔ４の間にて、指針軸７０の軸方向運動に基づき、この指針軸７０の両軸受け部１１ａ、１２ａとの動摩擦状態が確保される。
その結果、本第３変形例の交差コイル型指示計器の指針の振れ角は、従来の交差コイル型指示計器の場合よりも円滑に上記アナログ入力量（真値）に向け収束し、指示誤差も減少する（図８（ａ）、図９（ａ）参照）。
【００３５】
図１０は、上記実施形態の第４変形例の要部を示している。
この第４変形例では、凸部９０ｅが、上記実施形態にて述べた凹凸部９０ｂに代えて、図１０（ａ）（ｂ）にて示すごとく、マグネット９０の外周壁に、互いに対向する位置にて別部品として設けられている。
これによっても、上記実施形態と同様の作用効果を達成できる。
【００３６】
図１１は、上記実施形態の第５変形例の要部を示している。
この第５変形例では、凹部９０ｆが、図１１（ａ）（ｂ）にて示すごとく、上記実施形態にて述べた凹凸部９０ｂに代えて、マグネット９０の底面９０ａにその直径方向に沿い断面三角形状に形成されている。
また、この凹部９０ｆの底面９０ａからの深さは、マグネット９０の外周縁部からマグネット９０の中心に近づく程、浅くなっている。
【００３７】
これによっても、上記実施形態と同様の作用効果を達成できる。
なお、本発明の実施にあたっては、マグネット９０が、その回動停止時に、マグネット９０、指針軸７０及び指針８０の自重によって、下動する場合には、磁気シールドケーシング２０の底壁２１は廃止して実施してもよい。
また、本発明の実施にあたり、車両用交差コイル型指針装置に限ることなく、航空機、船舶や各種産業機器用交差コイル型指針装置に本発明を適用して実施してもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る交差コイル型指針装置の一実施形態を示す概略断面図である。
【図２】図１のマグネットの拡大側面図である。
【図３】図２のマグネットの下面図である。
【図４】上記実施形態の第１変形例を示す要部断面図である。
【図５】上記実施形態の第２変形例を示す要部断面図である。
【図６】（ａ）、（ｂ）は、上記実施形態の第３変形例を示す要部側面図及び底面図である。
【図７】（ａ）は、図１の交差コイル型指示計器のマグネットとして上記第３変形例のマグネットを採用した場合の指針軸の静止状態における断面図であり、（ｂ）は、（ａ）にてマグネットにダンパオイルによる押し上げ力が作用する状態を示す断面図であり、（ｃ）は、（ｂ）にて、ダンパオイルによる押し上げ力の低下に伴う状態を示す断面図である。
【図８】（ａ）乃至（ｄ）は、従来の交差コイル型指示計器の指針の振れ角、指針軸の回動速度、軸方向速度及び両軸受け摩擦係数の時間の経過に伴う変化状態をそれぞれ示すグラフである。
【図９】（ａ）乃至（ｄ）は、上記第３変形例の交差コイル型指示計器の指針の振れ角、指針軸の回動速度、軸方向速度及び両軸受け摩擦係数の時間の経過に伴う変化状態をそれぞれ示すグラフである。
【図１０】（ａ）、（ｂ）は、上記実施形態の第４変形例を示す要部側面図及び底面図である。
【図１１】（ａ）、（ｂ）は、上記実施形態の第５変形例を示す要部側面図及び底面図である。
【符号の説明】
１０…ボビン、１０ａ…上側ボビン部材、１０ｂ…下側ボビン部材、
１１、１２…小径部、１３…大径部、６０…交差コイル、
７０…指針軸、８０…指針、９０…マグネット、９０ａ…底面、
９０ｂ、９０ｃ…凹凸部、９０ｄ、９０ｅ…凸部、９０ｆ…凹部、
９１…外周部、１００…ダンパオイル、１１ａ、１２ａ…軸受け部。
【図１】
0003671593.tif 000002
【図２】
0003671593.tif 000003
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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