(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ソレノイドの励磁・消磁により弁体を動作させて圧縮機を制御する制御弁であって、導体であるターミナルにはソレノイドを構成するコイルの端子が接続されるとともに該コイルに対して電気部品を接続するための部品固定片が設けられ、これら部品固定片および電気部品は絶縁性の合成樹脂にて被覆されており、
前記部品固定片は、折り返しにより厚みが増されており、同折り返し部分を厚み方向に貫通して切り込み形成された係合溝が前記電気部品の一部を収容した状態でカシメにより変形することで同係合溝の内面にて前記電気部品を挟持するとともに、同電気部品が電気的ろう付けによって固定される制御弁。
【請求項２】
前記ターミナルは給電側ターミナル及び接地側ターミナルからなり、給電側ターミナルにはコイルの給電側端子が接続されるとともに、接地側ターミナルにはコイルの接地側端子が接続されており、給電側ターミナルに設けられた部品固定片と接地側ターミナルに設けられた部品固定片との間には、コイルに対してフライホイール回路を構成する前記電気部品の外部端子が各々固定されている請求項１に記載の制御弁。
【請求項３】
前記電気部品は、ターミナルとコイルを通電制御する駆動回路とを接続するための電気線を構成する請求項１に記載の制御弁。
【請求項４】
前記圧縮機は、ハウジングの内部にクランク室及び制御圧室を形成するとともに駆動軸を回転可能に支持させ、ハウジングの一部を構成するシリンダブロックにシリンダボアを形成し、そのシリンダボアにはピストンを往復動可能に収容し、駆動軸にカムプレートを一体回転可能でかつ傾動可能に挿着し、制御圧室の圧力を変更することでクランク室の圧力とシリンダボアの圧力とのピストンを介した差を変更し、その差に応じてカムプレートの傾角を変更することで、吐出容量を制御する構成であって、
前記制御弁は、制御圧室と吸入圧領域とを連通する抽気通路及び同制御圧室と吐出圧領域とを連通する給気通路の少なくとも一方に介在され、ソレノイドの励磁・消磁により弁体を動作させることで同通路の開度を調節して制御圧室の圧力の変更を行うものである請求項１〜３のいずれかに記載の制御弁。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば、車両空調システム等に適用される圧縮機を制御する制御弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】
この種の圧縮機として、吐出容量を変更可能な可変容量型圧縮機が存在する。例えば、ハウジングはシリンダブロックに接合固定され、その内部には両者に囲まれてクランク室が区画形成されている。駆動軸はクランク室に配置されており、ハウジング及びシリンダブロックによって回転可能に架設支持されている。シリンダボアはシリンダブロックに貫設形成され、ピストンは同シリンダボア内に収容されている。斜板は、クランク室において駆動軸に一体回転可能でかつ傾動可能に挿着されており、同駆動軸の回転によりその軸線方向前後に揺動される。ピストンは斜板に連結されており、従って、駆動軸の回転によりピストンが往復動されて、冷媒ガスの圧縮が行われる。
【０００３】
前記クランク室は、抽気通路を介して吸入圧領域に連通されている。同クランク室は、給気通路を介して吐出圧領域に連通されている。電磁弁よりなる容量制御弁は、抽気通路及び給気通路の少なくとも一方に介在されている。そして、駆動回路が、冷房負荷等に基づく制御コンピュータの制御により動作され、容量制御弁のソレノイドが励磁・消磁される。従って、同容量制御弁の弁体が動作され、抽気通路及び給気通路の少なくとも一方が開閉されて、クランク室への吐出冷媒ガスの導入量及び同クランク室からの冷媒ガスの排出量の少なくとも一方が調節される。その結果、クランク室の圧力とシリンダボアの圧力とのピストンを介した差が変更され、斜板の傾角が変更されて吐出容量が変更される。
【０００４】
図７及び図８は、前記ソレノイドのコイルユニット１１２を示す。すなわち、絶縁性の合成樹脂よりなるボビン１１３は円筒状をなし、同ボビン１１３の外周にはコイル１１４が巻回されている。ターミナルベース１１５は、ボビン１１３の端縁において一体に延出形成されている。導体である給電側ターミナル１１６及び接地側ターミナル１１７は、ターミナルベース１１５に固定されている。コイル１１４の給電側端子１１４ａは、給電側ターミナル１１６に接続されている。同コイル１１４の接地側端子１１４ｂは接地側ターミナル１１７に接続され、同接地側ターミナル１１７を介して接地されている。コネクタピン固定片１１６ａ及びカソード固定片１１６ｂは、給電側ターミナル１１６に設けられている。
アノード固定片１１７ａは接地側ターミナル１１７に設けられている。
【０００５】
コネクタピン１１８は、コネクタピン固定片１１６ａに対してハンダ付けにより固定されている（ハンダ付け部１２１）。図示しない駆動回路の給電線は、コネクタピン１１８に対して着脱可能に接続されている。ダイオード１１９は、カソード側端子１１９ａがカソード固定片１１６ｂに、アノード側端子１１９ｂがアノード固定片１１７ａにそれぞれハンダ付けにより固定されている（ハンダ付け部１２２）。同ダイオード１１９は、コイル１１４に対してフライホイール回路を構成する。つまり、コイル１１４は、例えば、ソレノイドの励磁状態からの消磁により自己インダクタンスに基づいて逆起電力を生じる（接地側が昇圧される）。しかし、この逆起電力に基づく過大な電流は、フライホイール回路を経由して消費される。従って、同電流が駆動回路側に流れ込むことはなく、同駆動回路に過大な電気負荷が作用することを防止できる。
【０００６】
絶縁被覆１２０は、絶縁性の合成樹脂がコイルユニット１１２の外面に盛られることで形成されている。コイル１１４、ターミナルベース１１５上のターミナル１１６，１１７、固定片１１６ａ，１１６ｂ，１１７ａ及ダイオード１１９等は、同絶縁被覆１２０に埋没された状態となっている。従って、これらの絶縁性や耐候性は向上されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、上記従来技術においては、次のような問題点が存在する。
（１）前記ターミナルベース１１５及び絶縁被覆１２０は合成樹脂よりなり、カソード固定片１１６ｂとアノード固定片１１７ａとの間に介在されている。同ターミナルベース１１５及び絶縁被覆１２０は、ソレノイド１１１の動作発熱等により膨張しようとする。従って、両固定片１１６ｂ，１１７ａの間隔が広がろうとする。また、同ターミナルベース１１５及び絶縁被覆１２０は、外気温の低下等により収縮しようとする。従って、両固定片１１６ｂ，固定片１１７ａの間隔が狭まろうとする。
【０００８】
しかし、前記ダイオード１１９は、その全長方向の多くを占める両端子１１９ａ，１１９ｂが合成樹脂より膨張率の低い金属製であって、周囲の温度が変化されてもその全長の変化は少ない。つまり、両固定片１１６ｂ，１１７ａは、ダイオード１１９によって拘束された状態にある。その結果、熱応力がターミナルベース１１５及び絶縁被覆１２０に生じて両固定片１１６ｂ，１１７ａに作用され、やがては、強度的に弱いハンダ付け部１２２が疲労破壊されて導通不良が生じるおそれがあった。
【０００９】
（２）駆動回路の給電線は、車両空調システムの車両に対する組み込み時や、その後の同システムのメンテナンス時等において、コネクタピン１１８に対して抜き差しされる。従って、給電線の抜き差しによりハンダ付け部１２１に過大な応力が作用され、同ハンダ付け部１２１が疲労破壊されて導通不良が生じるおそれがあった。
【００１０】
本発明は、上記従来技術に存在する問題点に着目してなされたものであって、その目的は、電気部品と部品固定片とのろう付け部分に作用される応力を軽減可能な圧縮機の制御弁を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために請求項１の発明では、ソレノイドの励磁・消磁により弁体を動作させて圧縮機を制御する制御弁であって、導体であるターミナルにはソレノイドを構成するコイルの端子が接続されるとともに該コイルに対して電気部品を接続するための部品固定片が設けられ、これら部品固定片および電気部品は絶縁性の合成樹脂にて被覆されており、前記部品固定片は、折り返しにより厚みが増されており、同折り返し部分を厚み方向に貫通して切り込み形成された係合溝が前記電気部品の一部を収容した状態でカシメにより変形することで同係合溝の内面にて前記電気部品を挟持するとともに、同電気部品が電気的ろう付けによって固定される制御弁である。
【００１３】
請求項２の発明では、前記ターミナルは給電側ターミナル及び接地側ターミナルからなり、給電側ターミナルにはコイルの給電側端子が接続されるとともに、接地側ターミナルにはコイルの接地側端子が接続されており、給電側ターミナルに設けられた部品固定片と接地側ターミナルに設けられた部品固定片との間には、コイルに対してフライホイール回路を構成する前記電気部品の外部端子が各々固定されている。
【００１４】
請求項３の発明では、前記電気部品は、ターミナルとコイルを通電制御する駆動回路とを接続するための電気線を構成している。
【００１５】
請求項４の発明では、前記圧縮機は、ハウジングの内部にクランク室及び制御圧室を形成するとともに駆動軸を回転可能に支持させ、ハウジングの一部を構成するシリンダブロックにシリンダボアを形成し、そのシリンダボアにはピストンを往復動可能に収容し、駆動軸にカムプレートを一体回転可能でかつ傾動可能に挿着し、制御圧室の圧力を変更することでクランク室の圧力とシリンダボアの圧力とのピストンを介した差を変更し、その差に応じてカムプレートの傾角を変更することで、吐出容量を制御する構成であって、前記制御弁は、制御圧室と吸入圧領域とを連通する抽気通路及び同制御圧室と吐出圧領域とを連通する給気通路の少なくとも一方に介在され、ソレノイドの励磁・消磁により弁体を動作させることで同通路の開度を調節して制御圧室の圧力の変更を行うものである。
【００１６】
（作用）
上記構成の請求項１の発明においては、電気部品が、電気的ろう付け及びカシメによりターミナルの部品固定片に固定され、同ターミナルを介してコイルに接続されている。従って、電気部品と部品固定片との固定部分に作用される応力は、カシメ部分によっても負担され、ろう付け部の負担は軽減される。
【００１７】
また、部品固定片をカシメることで電気部品を収容した収容溝が変形し、同収容溝の内面によって電気部品が挟持される。
【００１８】
また、部品固定片の一部が折り返しにより厚みが増されており、同折り返し部分を貫通形成された収容溝の内面は、電気部品との接触面積が広くなっている。
【００１９】
請求項２の発明においては、絶縁性の合成樹脂が、温度変化によって膨張或いは収縮しようとし、給電側ターミナルの部品固定片と接地側ターミナルの部品固定片との間隔が変化しようとする。しかし、両部品固定片は、電気部品によって拘束された状態にある。従って、熱応力がスペーサ内に生じ、電気部品の各外部端子と各部品固定片との固定部分に作用されるが、同熱応力はカシメ部分も負担し、ろう付け部の負担が軽減される。
【００２０】
すなわち、請求項２の発明においては、例えば、励磁状態にあるソレノイドが消磁されると、同ソレノイドのコイルには自己インダクタンスに基づいて逆起電力が発生する。しかし、電気部品がコイルに接続されてフライホイール回路を構成するため、逆起電力による電流は同フライホイール回路を経由して消費される。従って、同電流がコイルを駆動する駆動回路側に流れ込むことはない。
【００２１】
請求項３発明において電気部品は、ターミナルとコイルを通電制御する駆動回路とを接続するための電気線を構成している。従って、例えば、車両空調システムの車両に対する組み込み時等において、電気線を引っ張る等すると、電気部品とターミナルの部品固定片との固定部分に応力が作用される。しかし、同電気部品は、ろう付け及びカシメ部分を介して部品固定片に固定されており、同固定部分に作用される応力はカシメ部分も負担し、ろう付け部の負担は軽減される。
【００２２】
請求項４の発明においては、ソレノイドの励磁・消磁により弁体を動作させることで抽気通路及び給気通路の少なくとも一方の開度が調節され、制御圧室の圧力が変更される。従って、クランク室の圧力とシリンダボアの圧力とのピストンを介した差が変更され、その差に応じてカムプレートの傾角が変更されて、吐出容量が制御される。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の圧縮機を、クラッチレスタイプの可変容量型圧縮機の容量制御弁において具体化した一実施形態について説明する。
【００２４】
図１に示すように、フロントハウジング１１はシリンダブロック１２の前端に接合固定されている。リヤハウジング１３は、シリンダブロック１２の後端に弁形成体１４を介して接合固定されている。制御圧室としてのクランク室１５は、フロントハウジング１１とシリンダブロック１２とにより囲まれて区画形成されている。駆動軸１６は、クランク室１５を通るようにフロントハウジング１１とシリンダブロック１２との間に回転可能に架設支持されている。プーリ１７は、フロントハウジング１１にアンギュラベアリング１８を介して支持されている。同プーリ１７は、駆動軸１６のフロントハウジング１１からの突出端部に連結されており、その外周部に巻き掛けられたベルト１９を介して外部駆動源としての車両エンジン２０に、電磁クラッチ等のクラッチ機構を介することなく直結されている。
【００２５】
回転支持体２２は、クランク室１５において駆動軸１６に止着されている。カムプレートとしての斜板２３は、駆動軸１６に対してその軸線Ｌ方向へスライド移動可能でかつ傾動可能に支持されている。支持アーム２４は回転支持体２２に突設されており、そのガイド孔２４ａを以て斜板２３に設けられたガイドピン２５の球状部２５ａに係合されている。そして、斜板２３は、支持アーム２４とガイドピン２５との連係により、駆動軸１６の軸線Ｌ方向へ傾動可能でかつ同駆動軸１６と一体的に回転可能となっている。同斜板２３の傾動は、ガイド孔２４ａと球状部２５ａとの間のスライドガイド関係、駆動軸１６のスライド支持作用により案内される。斜板２３の半径中心部がシリンダブロック１２側に移動されると、同斜板２３の傾角が減少される。傾角減少バネ２６は、回転支持体２２と斜板２３との間に介在されている。同傾角減少バネ２６は、斜板２３を傾角の減少方向に付勢する。傾角規制突部２２ａは回転支持体２２の後面に形成され、斜板２３の最大傾角を規制する。
【００２６】
図２に示すように、収容孔２７は、シリンダブロック１２の中心部において駆動軸１６の軸線Ｌ方向に貫設されている。遮断体２８は筒状をなし、収容孔２７にスライド可能に収容されている。吸入通路開放バネ２９は、収容孔２７の端面と遮断体２８との間に介在され、同遮断体２８を斜板２３側へ付勢している。
【００２７】
前記駆動軸１６は、その後端部を以て遮断体２８の内部に挿入されている。ラジアルベアリング３０は、駆動軸１６の後端部と遮断体２８の内周面との間に介在され、同遮断体２８とともに駆動軸１６に対して軸線Ｌ方向へスライド移動可能である。このように、駆動軸１６の後端部は、ラジアルベアリング３０及び遮断体２８を介して収容孔２７の内周面で回転可能に支持されている。
【００２８】
吸入圧領域を構成する吸入通路３２は、リヤハウジング１３及び弁形成体１４の中心部に形成されている。同吸入通路３２は収容孔２７に連通されており、その弁形成体１４の前面に表れる開口周囲には、位置決め面３３が形成されている。遮断面３４は遮断体２８の先端面に形成され、同遮断体２８の移動により位置決め面３３に接離される。同遮断面３４が位置決め面３３に当接されることにより、両者間３３，３４のシール作用で吸入通路３２と収容孔２７の内空間との連通が遮断される。
【００２９】
スラストベアリング３５は斜板２３と遮断体２８との間に介在され、駆動軸１６上にスライド移動可能に支持されている。同スラストベアリング３５は、吸入通路開放バネ２９に付勢されて、常には斜板２３と遮断体２８との間で挟持されている。そして、斜板２３が遮断体２８側へ傾動するのに伴い、同斜板２３の傾動がスラストベアリング３５を介して遮断体２８に伝達される。従って、同遮断体２８が吸入通路開放バネ２９の付勢力に抗して位置決め面３３側に移動され、同遮断体２８は遮断面３４を以て位置決め面３３に当接される。同遮断面３４が位置決め面３３に当接された状態にて、斜板２３のそれ以上の傾動が規制され、この規制された状態にて同斜板２３は、０°よりも僅かに大きな最小傾角となる。
【００３０】
シリンダボア１２ａはシリンダブロック１２に貫設形成され、片頭型のピストン３６は同シリンダボア１２ａ内に収容されている。同ピストン３６は、シュー３７を介して斜板２３の外周部に係留されており、同斜板２３の回転運動によりシリンダボア１２ａ内で前後往復運動される。
【００３１】
吸入圧領域を構成する吸入室３８及び吐出圧領域を構成する吐出室３９は、リヤハウジング１３にぞれぞれ区画形成されている。吸入ポート４０、同吸入ポート４０を開閉する吸入弁４１、吐出ポート４２、同吐出ポート４２を開閉する吐出弁４３は、それぞれ弁形成体１４に形成されている。そして、吸入室３８の冷媒ガスは、ピストン３６の復動動作により吸入ポート４０及び吸入弁４１を介してシリンダボア１２ａに吸入される。同シリンダボア１２ａに吸入された冷媒ガスは、ピストン３６の往動動作により所定の圧力にまで圧縮され、吐出ポート４２及び吐出弁４３を介して吐出室３９に吐出される。
【００３２】
吸入室３８は通口４５を介して収容孔２７に連通されている。そして、遮断体２８がその遮断面３４を以て位置決め面３３に当接されると、通口４５は吸入通路３２から遮断される。通路４６は駆動軸１６の軸芯に形成され、同通路４６を介してクランク室２５と遮断体２８の内空間とが連通されている。放圧通口４７は遮断体２８の周面に貫設され、同放圧通口４７を介して遮断体２８の内空間と収容孔２７の内空間とが連通されている。これら、収容孔２７の内空間、通口４５、通路４６及び放圧通口４７が抽気通路を構成する。
【００３３】
給気通路４８は吐出室３９とクランク室１５とを連通させ、同通路４８上には制御弁としての容量制御弁４９が介在されている。検圧通路５０は、吸入通路３２と容量制御弁４９との間に形成されている。
【００３４】
容量制御弁４９は、バルブハウジング５１とソレノイド５２とが中央付近において接合されている。弁室５３は、バルブハウジング５１とソレノイド５２との間に区画形成されている。弁体５４は弁室５３内に収容されている。弁孔５５は、弁室５３においてバルブハウジング５１の軸線に上に形成され、弁体５４と対向するように開口されている。強制開放バネ５６は、弁体５４と弁室５３の内壁との間に介在され、弁孔５５を開放する方向に弁体５４を付勢している。弁室５３は、弁室ポート５７及び給気通路４８を介して吐出室３９に連通されている。
【００３５】
感圧室５８は、バルブハウジング５１の上部に区画形成されている。同感圧室５８は、吸入圧導入ポート５９及び検圧通路５０を介して吸入通路３２に連通されている。ベローズ６０は感圧室５８に収容されている。感圧ロッド挿通孔６１は感圧室５８と弁室５３との間に形成され、弁孔５５に連続されている。感圧ロッド６２は、感圧ロッド挿通孔６１に摺動可能に挿通されている。弁体５４とベローズ６０は、感圧ロッド６２によって作動連結されている。また、感圧ロッド６２の弁体５４側部分は、弁孔５５内の冷媒ガスの通路を確保するために小径となっている。
【００３６】
ポート６３は、バルブハウジング５１において弁室５３と感圧室５８との間に形成され、弁孔５５と直交されている。同ポート６３は、給気通路４８を介してクランク室１５に連通されている。つまり、弁室ポート５７、弁室５３、弁孔５５及びポート６３は、給気通路４８の一部を構成している。
【００３７】
前記ソレノイド５２は、ほぼ有蓋円筒状のソレノイドケーシング７１と、ほぼ有底円筒状の収容筒７２とを備えている。固定鉄心６４は収容筒７２の上方開口部に嵌合され、同固定鉄心６４によって収容筒７２内に収容室６５が区画形成されている。可動鉄心６７は有蓋円筒状をなし、収容室６５に往復動可能に収容されている。追従バネ６８は、可動鉄心６７と収容筒７２の底面との間に介装されている。なお、同追従バネ６８は、強制開放バネ５６よりも弾性係数が小さいものが使用されている。
【００３８】
ソレノイドロッド挿通孔６９は固定鉄心６４に形成され、収容室６５と弁室５３とを連通している。ソレノイドロッド７０は弁体５４と一体形成されており、ソレノイドロッド挿通孔６９に摺動可能に挿通されている。ソレノイドロッド７０の可動鉄心６７側端部は、強制開放バネ５６及び追従バネ６８の付勢力によって可動鉄心６７に当接される。そして、可動鉄心６７と弁体５４とは、ソレノイドロッド７０を介して作動連結されている。
【００３９】
図４は容量制御弁４９の要部拡大断面図であって、図５及び図６はソレノイド５２のコイルユニット９０を示す。絶縁性の合成樹脂よりなる円筒状のボビン９１は、ソレノイドケーシング７１内において収容筒７２の外周に、固定鉄心６４及び可動鉄心６７を跨ぐように嵌着されている。コイル９２はボビン９１の外周に巻回されている。スペーサとしての板状をなすターミナルベース９３は、ボビン９１の端縁において一体に延出形成されている。導体である給電側ターミナル９４及び接地側ターミナル９５は板状をなし、それぞれターミナルベース９３のベース面９３ａに重合固定されている。コイル９２の給電側端子９２ａは、給電側ターミナル９４に設けられた結線部９４ａに接続固定されている。コイル９２の接地側端子９２ｂは、接地側ターミナル９５に設けられた結線部９５ａに接続されている。詳述しないが、同接地側ターミナル９５は、バルブハウジング５１及びブラケット６６を介してリヤハウジング１３に接続され、コイル９２の接地側端子９２ｂを接地させている。
【００４０】
部品固定片としてのコネクタピン固定片９６及びカソード固定片９７は、それぞれ給電側ターミナル９４の一部を切り起こすことで形成されている。同じく部品固定片としてのアノード固定片９８は、接地側ターミナル９５の一部を切り起こすことで形成されている。カソード固定片９７及びアノード固定片９８は、板面同士を互いに対向させた状態で配置されている。
【００４１】
電気部品としてのコネクタピン９９は、その基端部がコネクタピン固定片９６に固定されている。電気素子としてのダイオード１００は、外部端子としてのカソード側端子１００ａがカソード固定片９７に、同じく外部端子としてのアノード側端子１００ｂがアノード固定片９８にそれぞれ固定されている。従って、同ダイオード１００は両ターミナル９４，９５を介してコイル９２に接続され、同コイル９２に対してフライホイール回路を構成する。
【００４２】
スペーサとしての絶縁被覆１０２は、コイルユニット９０の外面に対して絶縁性の合成樹脂を盛ることで形成されている。特に、カソード固定片９７及びアノード固定片９８は、ターミナルベース９３のベース面９３ａに形成された絶縁被覆１０２に埋没した状態、所謂、樹脂埋め状態となっている。ソケット１０２ａは絶縁被覆１０２の外側に一体形成されている。
【００４３】
コネクタピン９９は、その先端側がソケット１０２ａの内空間へ突出されている。駆動回路７４は、図示しない車両バッテリ等に接続されている。同駆動回路７４からの給電線７４ａは、ソケット１０２ａ内において、コネクタピン９９に着脱可能に接続されている。つまり、同コネクタピン９９は、給電側ターミナル９４と駆動回路７４を接続すための電気線の役目をなす電気部品である。
【００４４】
本実施形態において、コネクタピン９９のコネクタピン固定片９６への固定、ダイオード１００のカソード側端子１００ａのカソード固定片９７への固定、及びダイオード１００のアノード側端子１００ｂのアノード固定片９８への固定には、電気的ろう付けとしてのハンダ付け及び機械的固定手段としてのカシメが用いられている。
【００４５】
すなわち、図４〜図６の拡大円中に示すように、コネクタピン固定片９６、カソード固定片９７及びアノード固定片９８の先端部はそれぞれ折り返されており、同先端部の厚みは各固定片９６〜９８の板厚の略２倍となっている。係合溝９６ａ〜９８ａは各固定片９６〜９８の先端部に切り込み形成され、折り返し部分を板厚方向に貫通されている。そして、コネクタピン９９の基端部及びダイオード１００の両端子１００ａ，１００ｂは、対応する固定片９６〜９８の係合溝９６ａ〜９８ａにそれぞれ挿入され、カシメにより押し潰されて狭くなった同係合溝９６ａ〜９８ａの内面によって狭持されている。なお、図面の拡大円中においては、係合溝９６ａ〜９８ａの変形を誇張して描いてある。
【００４６】
各固定片９６〜９８にカシメ固定されたコネクタピン９９の基端部及びダイオード１００の両端子１００ａ，１００ｂは、さらに同固定片９６〜９８に対して、周知の方法によってハンダ付けされている（ハンダ付け部１０１，１０３）。同ハンダ付け部１０１，１０３は、コネクタピン９９の基端部及びダイオード１００の両端子１００ａ，１００ｂと固定片９６〜９８との接触面積を増やして所定の電気導通を確保している。
【００４７】
以上構成の圧縮機は、その吸入室３８に冷媒ガスを導入する通路となる吸入通路３２と、吐出室３９から冷媒ガスを排出する吐出フランジ７５とが外部冷媒回路７６により接続されている。凝縮器７７、膨張弁７８及び蒸発器７９は、同外部冷媒回路７６上に介在されている。そして、図示しないが、前記構成の圧縮機、凝縮器７７、膨張弁７８及び蒸発器７９は車両に搭載されて、車両空調システムが構築されている。
【００４８】
蒸発器温度センサ８１，車室温度センサ８２，エアコンスイッチ８３，車室温度設定器８４及び前記駆動回路７４は、制御コンピュータ８５に接続されている。そして、制御コンピュータ８５は、各センサ８１，８２による検出値、エアコンスイッチ８３のオン・オフ信号、車室温度設定器８４による設定温度信号等の入力値に基づいてデューティ比（単位時間に占めるソレノイド５２の励磁時間の割合）を決定し、同デューティ比を駆動回路７４に指令する。同駆動回路７４は、指令されたデューティ比に基づいてコイル９２の通電量を制御し、ソレノイド５２の励磁・消磁を行う。同ソレノイド５２は、デューティ比が大きい程、両鉄心６４，６７間の吸引力を強くする。
【００４９】
次に、上記構成の圧縮機の動作について説明する。
制御コンピュータ８５は、エアコンスイッチ８３がオン状態の下で、車室温度センサ８２の検出値が車室温度設定器８４の設定温度以上である場合に、駆動回路７４に対してソレノイド５２の励磁（デューティ比≠０％）を指令する。そして、駆動回路７４によりソレノイド５２のコイル９２に対して電流が供給され、図２に示すように、両鉄心６４，６７間にはデューティ比に応じた吸引力が生じる。この吸引力は、強制開放バネ５６の付勢力に抗して、弁開度が減少する方向の力としてソレノイドロッド７０を介して弁体５４に伝達される。一方、ベローズ６０は、吸入通路３２から検圧通路５０を介して感圧室５８に導入される吸入圧の変動に応じて変位する。そして、同ベローズ６０はソレノイド５２の励磁状態において吸入圧に感応し、その変位が感圧ロッド６２を介して弁体５４に伝達される。容量制御弁４９の弁開度は、ソレノイド５２からの付勢力、ベローズ６０からの付勢力及び強制開放バネ５６の付勢力のバランスにより決定される。
【００５０】
冷房負荷が大きい場合には、例えば車室温度センサ８２によって検出された車室温度と、車室温度設定器８４の設定温度との差が大きい。制御コンピュータ８５は、車室温度と設定温度とに基づいて設定吸入圧を変更するようにデューティ比を変更する。制御コンピュータ８５は車室温度と設定温度との差が大きいほどデューティ比を大きくする。従って、固定鉄心６４と可動鉄心６７との間の吸引力が強くなり、弁体５４の弁開度が小さくなる方向の付勢力が増大する。そして、より低い吸入圧にて弁体５４の開閉が行われる。従って、容量制御弁４９は、デューティ比が増大されることで、より低い吸入圧を保持するように動作される。
【００５１】
弁体５４の弁開度が小さくなれば、吐出室３９から給気通路４８を経由してクランク室１５へ流入する冷媒ガス量が少なくなる。この一方で、クランク室１５の冷媒ガスは、通路４６及び放圧通口４７を経由して吸入室３８へ流出している。このため、クランク室１５の圧力が低下する。また、冷房負荷が大きい状態では、シリンダボア１２ａの吸入圧も高く、クランク室１５の圧力とシリンダボア１２ａの吸入圧との差が小さくなる。従って、斜板２３の傾角が大きくなる。
【００５２】
給気通路４８における通過断面積が零、つまり容量制御弁４９の弁体５４が弁孔５５を完全に閉止した状態になると、吐出室３９からクランク室１５への高圧冷媒ガスの供給は行われない。そして、クランク室１５の圧力は、吸入室３８の圧力と略同一になり、斜板２３の傾角は最大となる。
【００５３】
逆に、冷房負荷が小さい場合には、例えば、車室温度と設定温度との差は小さい。制御コンピュータ８５は車室温度が低いほどデューティ比を小さくするように指令する。このため、固定鉄心６４と可動鉄心６７との間の吸引力は弱く、弁体５４の弁開度が小さくなる方向の付勢力が減少する。そして、より高い吸入圧にて、弁体５４の開閉が行われる。従って、容量制御弁４９は、デューティ比が減少されることにより、より高い吸入圧を保持するように作動する。
【００５４】
弁体５４の弁開度が大きくなれば、吐出室３９からクランク室１５へ流入する冷媒ガス量が多くなり、クランク室１５の圧力が上昇する。また、この冷房負荷が小さい状態では、シリンダボア１２ａの吸入圧が低く、クランク室１５の圧力とシリンダボア１２ａの吸入圧との差が大きくなる。従って、斜板２３の傾角が小さくなる。
【００５５】
冷房負荷がない状態に近づいてゆくと、蒸発器７９における温度がフロスト発生をもたらす温度に近づいてゆく。制御コンピュータ８５は、蒸発器温度がフロスト判定温度以下になるとソレノイド５２の消磁（デューティ比＝０％）を指令する。同フロスト判定温度は、蒸発器７９においてフロストが発生しそうな状況を反映する。そして、ソレノイド５２は、駆動回路７４からコイル９２への電流供給の停止により消磁され、固定鉄心６４と可動鉄心６７との吸引力が消失する。このため、図３に示すように、弁体５４は、強制開放バネ５６の付勢力により、可動鉄心６７及びソレノイドロッド７０を介して作用する追従バネ６８の付勢力に抗して下方に移動される。そして、弁体５４が弁孔５５を最大に開いた弁開度位置に移行する。このため、吐出室３９の高圧冷媒ガスが多量に給気通路４８を介してクランク室１５へ供給され、同クランク室１５の圧力が高くなる。クランク室１５の圧力上昇により、斜板２３の傾角が最小傾角へ移行する。
【００５６】
また、制御コンピュータ８５は、エアコンスイッチ８３がオフ状態に切換操作されるとソレノイド５２を消磁し、それに応じて斜板２３が最小傾角に傾動される。
【００５７】
このように、容量制御弁４９の開閉動作は、ソレノイド５２を励磁・消磁するデューティ比の大小に応じて変化される。デューティ比が大きくなると低い吸入圧にて開閉が実行され、デューティ比が小さくなると高い吸入圧にて開閉動作が行われる。圧縮機は設定された吸入圧を維持すべく、斜板２３の傾角を変更し、その吐出容量を変更する。つまり、容量制御弁４９は、デューティ比に応じて設定吸入圧を変更する役割、及び吸入圧に関係なく最小容量運転を行う役割を担っている。このような容量制御弁４９を具備することにより、圧縮機は冷凍回路の冷凍能力を変更する役割を担っている。
【００５８】
斜板２３の傾角が最小となると、遮断体２８はその遮断面３４を以て位置決め面３３に当接され、吸入通路３２が遮断される。この状態では、吸入通路３２における通過断面積が零となり、外部冷媒回路７６から吸入室３８への冷媒ガスの流入が阻止される。同斜板２３の最小傾角は、０°よりも僅かに大きくなるように設定されている。この最小傾角状態は、遮断体２８が吸入通路３２と収容孔２７との連通を遮断する閉位置に配置されたときにもたらされる。遮断体２８は、前記閉位置とこの位置から離間された開位置とに斜板２３に連動して切り換え配置される。
【００５９】
斜板２３の最小傾角は０°ではないため、最小傾角状態においても、シリンダボア１２ａから吐出室３９への冷媒ガスの吐出は行われている。シリンダボア１２ａから吐出室３９へ吐出された冷媒ガスは、給気通路４８を通ってクランク室１５へ流入する。クランク室１５の冷媒ガスは、通路４６及び放圧通口４７を通って吸入室３８へ流入する。吸入室３８の冷媒ガスは、シリンダボア１２ａへ吸入されて、再度吐出室３９へ吐出される。すなわち、最小傾角状態では、吐出圧領域である吐出室３９、給気通路４８、クランク室１５、通路４６、放圧通口４７、収容孔２７、吸入圧領域である吸入室３８、シリンダボア１２ａを経由する循環通路が圧縮機内に形成されている。そして、吐出室３９、クランク室１５及び吸入室３８の間では、圧力差が生じている。従って、冷媒ガスが前記循環通路を循環し、冷媒ガスとともに流動する潤滑油が圧縮機内部の各摺動部を潤滑する。
【００６０】
上記構成の本実施形態においては、次のような効果を奏する。
（１）合成樹脂よりなるターミナルベース９３及び絶縁被覆１０２はカソード固定片９７とアノード固定片９８を連結し、ソレノイド５２の動作発熱等により膨張しようとする。従って、両固定片９７，固定片９８の間隔が広がろうとする。また、同ターミナルベース９３及び絶縁被覆１０２は、外気温の低下等により収縮される。従って、両固定片９７，９８の間隔が狭まろうとする。しかし、両固定片９７，９８はダイオード１００により拘束された状態にあり、両固定片９７，９８間のターミナルベース９３及び絶縁被覆１０２内には熱応力が生じる。同熱応力は、ダイオード１００の各端子１００ａ，１００ｂと各固定片９７，９８との固定部分に作用される。
【００６１】
ここで、ダイオード１００の両端子１００ａ，１００ｂは、ハンダ付け及びカシメによって対応する固定片９７，９８に固定されている。従って、端子１００ａ，１００ｂと固定片９７，９８との固定部分に作用される熱応力はカシメ部分も負担し、ハンダ付け部１０１の負担が軽減される。その結果、同ハンダ付け部１０１が早期に疲労破壊されることはなく、端子１００ａ，１００ｂと固定片９７，９８との間に導通不良が生じることを抑制でき、フライホール回路の信頼性が向上される。
【００６２】
また、駆動回路７４の給電線７４ａは、例えば、車両空調システムの車両に対する組み込み時や、その後の同システムのメンテナンス時等において、コネクタピン９９に対して抜き差しされる。従って、同コネクタピン９９をコネクタピン固定片９６に固定するハンダ付け部１０３には、給電線７４ａの抜き差しにより過大な応力が作用される。しかし、同コネクタピン９９は、ハンダ付け及びカシメによってコネクタピン固定片９６に固定されている。従って、コネクタピン９９とコネクタピン固定片９６との固定部分に作用される応力は、カシメ部分も負担し、ハンダ付け部１０３の負担が軽減される。その結果、同ハンダ付け部１０３が早期に疲労破壊されることはなく、コネクタピン９９とコネクタピン固定片９６との間に導通不良が生じることを抑制できる。よって、駆動回路７４によるコイル９２の通電制御に支障を来たすことはなく、容量制御弁４９の信頼性が向上される。
【００６３】
（２）機械的固定手段は、固定片９６〜９８の一部の変形を利用したカシメに具体化されている。従って、コネクタピン９９の基端部及びダイオード１００の両端子１００ａ，１００ｂの固定片９６〜９８に対する固定作業を容易に行い得る。
【００６４】
（３）係合溝９６ａ〜９８ａが固定片９６〜９８に設けられている。従って、固定作業の際、コネクタピン９９の基端部及びダイオード１００の両端子１００ａ，１００ｂは、同係合溝９６ａ〜９８ａの案内により固定片９６〜９８に対して位置決め保持され、カシメ作業を効率良く行い得る。
【００６５】
（４）各固定片９６〜９８の先端部は折り返されており、同部位の厚みは固定片９６〜９８の板厚の略２倍となっている。そして、係合溝９６ａ〜９８ａは、同折り返し部分を板厚方向へ貫通されている。従って、コネクタピン９９及びダイオード１００の両端子１００ａ，１００ｂと各係合溝９６ａ〜９８ａの内面との接触面積が広くなり、同コネクタピン９９の基端部及びダイオード１００の両端子１００ａ，１００ｂに作用されるカシメ荷重が分散される。その結果、カシメ荷重を上げても、コネクタピン９９の基端部及びダイオード１００の両端子１００ａ，１００ｂの断線の危惧はなくなり、コネクタピン９９及びダイオード１００の各固定片９６〜９８に対する取付強度が高められる。
（５）ターミナルベース９３はボビン９１に一体形成されており、コイル９２の関連構成（ターミナル９４，９５、固定片９６〜９８、コネクタピン９９、ダイオード１００等）がユニット化されている。従って、同構成９０の容量制御弁４９に対する組み付け性が向上される。
【００６６】
（６）ダイオード１００は、ソレノイド５２のコイル９２に対してフライホイール回路を構成している。従って、ソレノイド５２の励磁・消磁にともないコイル９２に逆起電力が生じたとしても、同逆起電力に基づく電流は、フライホール回路を経由して消費されて駆動回路７４側に流れ込むことはない。その結果、コイル９２における逆起電力の発生に起因して駆動回路７４に不具合が生じることはなく、同駆動回路７４、ひいては車両空調システムの耐久性・信頼性が向上される。
【００６７】
（７）ダイオード１００は、その他にフライホイール回路を構成し得る電気素子（トランジスタや抵抗等）と比較して安価な素子であり、低コストでコイル９２のフライホイール回路を構成できる。これは圧縮機の低コスト化につながる。
【００７０】
なお、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、例えば、次のような態様でも実施できる。
（１）上記実施形態において電気的ろう付けは、ろうとしてのハンダを用いるハンダ付けに具体化されていたが、これに限定されるものではなく、ハンダよりも融点の高い硬ろうを使用する硬ろう付けに具体化しても良い。
【００７１】
（２）上記実施形態においては、コイル９２のフライホイール回路をダイオード１００で構成したが、これに限定されるものではなく、バイポーラトランジスタやＭＯＳ（Metal Oxide Semiconductor ）トランジスタ等のトランジスタを、ソレノイド５２のコイル９２に対してダイオード接続することでフライホイール回路を構成しても良い。つまり、電気素子は、バイポーラトランジスタやＭＯＳトランジスタ等のトランジスタであっても良い。
【００７２】
（３）上記実施形態においては、クランク室１５への吐出冷媒ガスの導入量を調節することで容量制御を行う圧縮機において具体化されていた。しかし、これに限定されるものではなく、クランク室１５からの冷媒ガスの排出量を調節することで容量制御を行う圧縮機において具体化しても良い。また、クランク室１５への吐出冷媒ガスの導入量及び同クランク室１５からの冷媒ガスの排出量の両方を調節することで容量制御を行う圧縮機において具体化しても良い
（４）上記実施形態においては、クランク室１５の圧力を調節することで容量制御を行う圧縮機において具体化されていた。しかし、これに限定されるものではなく、シリンダボア１２ａの圧力を調節することで容量制御を行う圧縮機において具体化しても良い。
【００７３】
（５）クラッチ付きの可変容量型圧縮機において具体化すること。
【００７８】
【発明の効果】
上記構成の請求項１及び４の発明によれば、電気部品と部品固定片とのろう付け部分に作用される応力を軽減でき、同ろう付け部分の疲労破壊を防止できる。
従って、導通不良がろう付け部分において生じるおそれがなくなり、制御弁の信頼性が向上される。
【００７９】
しかも、請求項１の発明によれば、部品固定に対する電気部品の機械的固定を簡単に行い得る。また、係合溝が電気部品を位置決めするため、カシメの作業性が向上される。
【００８０】
さらに、請求項１の発明によれば、カシメ荷重を上げることができ、電気部品の部品固定片に対する取付強度が向上される。
請求項２の発明によれば、絶縁性の合成樹脂内に生じた熱応力が、電気部品の両外部端子と両部品固定片とのろう付け部分に作用されことを軽減でき、同ろう付け部分の疲労破壊を防止できる。従って、導通不良がろう付け部分において生じるおそれがなくなり、制御弁の信頼性が向上される。
【００８１】
すなわち、請求項２の発明によれば、ろう付け部分の疲労破壊による電気部品の両端子と両部品固定片との導通不良を防止でき、フライホイール回路の信頼性が向上される。
【００８２】
請求項３の発明によれば、駆動回路によるコイルの通電制御に支障を来たすことはなく、制御弁の信頼性が向上される。
【図面の簡単な説明】
【図１】  クラッチレスタイプの可変容量型圧縮機の縦断面図。
【図２】  図１の要部拡大図。
【図３】  最小吐出容量状態を示す要部拡大図。
【図４】  図２の要部拡大図であり、絶縁被覆を破断して示す図。
【図５】  容量制御弁のソレノイドを構成するコイルユニットの正面図。
【図６】  コイルユニットの底面図。
【図７】 従来のソレノイドのコイルユニットを示す正面図。
【図８】 コイルユニットの底面図。
【符号の説明】
４９…制御弁としての容量制御弁、５２…ソレノイド、５４…弁体、９２…コイル、９２ａ…コイルの給電側端子、９２ｂ…コイルの接地側端子、９４…給電側ターミナル、９５…接地側ターミナル、９６…コイルピン固定片、９７…カソード固定片、９８…アノード固定片、９９…電気部品としてのコネクタピン、１００…電気部品としてのダイオード、１０１…ろう付け部としてのハンダ付け部、１０３…ろう付け部としてのハンダ付け部。
【図１】
0003726114.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
0003726114.tif 000006
【図６】
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【図７】
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【図８】
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