(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１面が
【数１】
0003682916.tif 000024
で規定され、第２面が球面形状を有するプラス度数の非球面眼鏡レンズであって、レンズの度数をＤ［ディオプター単位］として、前記第１面の子午面の表面パワーを
【数２】
0003682916.tif 000025
（但し、ｎｅ：屈折率）として、ΔＳ（ρ）＝Ｓ（ρ）−Ｓ（０）としたときに、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、第１面のΔＳ（ρ）が少なくとも１回は正の値を取り、レンズの周辺部で第１面のΔＳ（ρ）が負の値を取ることを特徴とする非球面眼鏡レンズ。
但し、上記式において、ｍｉ：ｍ１＝２（ｉ＝１）、ｍ２＝３（ｉ＝２）、ｍ３＝４（ｉ＝３）、ｍ４＝５（ｉ＝４）、ｍ５＝６（ｉ＝５）、ｍ６＝７（ｉ＝６）、ｍ７＝８（ｉ＝７）、ｎ＝７、Ｘ：光軸からの距離がρである非球面上の１点から、非球面頂点の接平面に下ろした垂線の距離、Ｃ：非球面頂点での基準球面の曲率、ρ：光軸からの距離、ｋ：円錐定数、Ａｍｉ：ρｍｉの項の非球面係数、であるとする。 
【請求項２】
第１面が
【数３】
0003682916.tif 000026
で規定され、第２面が球面形状を有するマイナス度数の非球面眼鏡レンズであって、レンズの度数をＤ［ディオプター単位］として、非球面側の子午面の表面パワーを
【数４】
0003682916.tif 000027
（但し、ｎｅ：屈折率）として、ΔＳ（ρ）＝Ｓ（ρ）−Ｓ（０）としたときに、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、第１面のΔＳ（ρ）が少なくとも１回は負の値を取り、レンズの周辺部で第１面のΔＳ（ρ）が正の値を取ることを特徴とする非球面眼鏡レンズ。
但し、上記式において、ｍｉ：ｍ１＝２（ｉ＝１）、ｍ２＝３（ｉ＝２）、ｍ３＝４（ｉ＝３）、ｍ４＝５（ｉ＝４）、ｍ５＝６（ｉ＝５）、ｍ６＝７（ｉ＝６）、ｍ７＝８（ｉ＝７）、ｎ＝７、Ｘ：光軸からの距離がρである非球面上の１点から、非球面頂点の接平面に下ろした垂線の距離、Ｃ：非球面頂点での基準球面の曲率、ρ：光軸からの距離、ｋ：円錐定数、Ａｍｉ：ρｍｉの項の非球面係数、であるとする。 
【請求項３】
第１面が球面形状を有し、第２面が
【数５】
0003682916.tif 000028
で規定されたプラス度数の非球面眼鏡レンズであって、レンズの度数をＤ［ディオプター単位］として、非球面側の子午面の表面パワーを
【数６】
0003682916.tif 000029
（但し、ｎｅ：屈折率）として、ΔＳ（ρ）＝Ｓ（ρ）−Ｓ（０）としたときに、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、第２面のΔＳ（ρ）が少なくとも１回は負の値を取り、レンズの周辺部で第２面のΔＳ（ρ）が正の値を取ることを特徴とする請求の範囲１に記載の非球面眼鏡レンズ。
但し、上記式において、ｍｉ：ｍ１＝２（ｉ＝１）、ｍ２＝３（ｉ＝２）、ｍ３＝４（ｉ＝３）、ｍ４＝５（ｉ＝４）、ｍ５＝６（ｉ＝５）、ｍ６＝７（ｉ＝６）、ｍ７＝８（ｉ＝７）、ｎ＝７、Ｘ：光軸からの距離がρである非球面上の１点から、非球面頂点の接平面に下ろした垂線の距離、Ｃ：非球面頂点での基準球面の曲率、ρ：光軸からの距離、ｋ：円錐定数、Ａｍｉ：ρｍｉの項の非球面係数、であるとする。 
【請求項４】
第１面が球面形状を有し、第２面が
【数７】
0003682916.tif 000030
で規定されたマイナス度数の非球面眼鏡レンズであって、レンズの度数をＤ［ディオプター単位］として、非球面側の子午面の表面パワーを
【数８】
0003682916.tif 000031
（但し、ｎｅ：屈折率）として、ΔＳ（ρ）＝Ｓ（ρ）−Ｓ（０）としたときに、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、第２面のΔＳ（ρ）が少なくとも１回は正の値を取り、レンズの周辺部で第２面のΔＳ（ρ）が負の値を取ることを特徴とする請求の範囲１に記載の非球面眼鏡レンズ。
但し、上記式において、ｍｉ：ｍ１＝２（ｉ＝１）、ｍ２＝３（ｉ＝２）、ｍ３＝４（ｉ＝３）、ｍ４＝５（ｉ＝４）、ｍ５＝６（ｉ＝５）、ｍ６＝７（ｉ＝６）、ｍ７＝８（ｉ＝７）、ｎ＝７、Ｘ：光軸からの距離がρである非球面上の１点から、非球面頂点の接平面に下ろした垂線の距離、Ｃ：非球面頂点での基準球面の曲率、ρ：光軸からの距離、ｋ：円錐定数、Ａｍｉ：ρｍｉの項の非球面係数、であるとする。 
【請求項５】
上記ｍｉがｍｉ＝ａ＋（ｉ−１）ｂ（但し、ａ＞２．０ｂ＞０，ｂ≠整数）で規定されることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の非球面眼鏡レンズ。
【請求項６】
上記ａ，ｂ，ｎが、それぞれａ＝４．０、ｂ＝０．７、ｎ＝４の値をとることを特徴とする請求項５に記載の非球面眼鏡レンズ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、第１面及び第２面の一対の屈折面を有し、第１面及び又は第２面の屈折面が非球面形状を有する単焦点の非球面眼鏡レンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来の眼鏡レンズは、加工の容易さを考慮して、レンズの第１面と第２面が共に球面の形状を有するものが多かった。このような球面眼鏡レンズでは、レンズの度数とレンズ材料の屈折率が決まれば、収差を許容範囲に抑えるため使用できるベースカーブ（レンズの第１面の面屈折力）が自動的に決定されてしまう（特定の範囲に限定される）。
【０００３】
遠視補正用眼鏡レンズの場合は、度数が強くなるにつれて、眼鏡レンズの肉厚（レンズ中心部での厚み）が急激に厚くなってしまい外観的に好ましくなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
この問題を解決するため同じ度数でもより肉厚の薄いレンズを得るために眼鏡レンズの屈折面の少なくとも片側１面を非球面の形状にした眼鏡レンズがいくつか提案されている（特開昭５２−１３６６４４、特開昭５８−２４１１２、特開昭６０−１５２４８、特開昭６４−４０９２６、特開平２−２８９８１９）。また、近視補正用眼鏡レンズの場合は、度数が強くなるにつれて、眼鏡レンズのこば厚（レンズ周辺部での厚み）が急激に厚くなってしまい外観的に好ましくなかった。
この問題を解決するため同じ度数でもよりこば厚の薄いレンズを得るために眼鏡レンズの屈折面の少なくとも片側１面を非球面の形状にした眼鏡レンズがいくつか提案されている（特開平５−２１５９９４、特開平２−２８９８１８、特開昭６４−５００１２、特公昭５９−４１１６４、特開昭５３−９４９４７、特開昭５３−８４７４２、特開昭５３−８４７４１）。
【０００５】
眼鏡レンズの屈折面の少なくとも一方を非球面の形状にすることは、レンズの肉厚やこば厚を球面眼鏡レンズよりも薄くする為には有効である。しかしながら、従来の非球面眼鏡レンズでは、曲率が光軸からずれると変化してしまい、光軸のずれによる度数のずれも大きくなりやすく、レンズメータによる測定においては光学中心で、偏心していない状態で測定することは非常に難しく、測定時の光軸ずれ（偏心）による測定誤差が出やすい問題がある。
【０００６】
通常、眼鏡を装着した状態では、レンズの加工誤差やセンタリング誤差、さらに眼鏡フレームによる偏心などにより、１ｍｍ程度は偏心し易い。また、レンズの成形時、モールドの上型と下型のはめあい誤差や相対的ずれなどによって偏心が発生するが、このときの偏心収差量は非球面眼鏡レンズのほうが、レンズ周辺部では球面眼鏡レンズよりも大きく発生するため、光学性能の低下につながる。このため非球面眼鏡レンズは加工公差をかなり小さくする必要があり、高精度な加工技術が要求されている。
【０００７】
本発明は、球面眼鏡レンズと同程度に度数測定しやすく、さらに偏心許容量を確保することによって性能低下の少ない、装用安定性に優れた非球面眼鏡レンズを提供することを目的する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上述の問題点を解決するために本発明に係る非球面眼鏡レンズは、
（構成１）第１面及び第２面の一対の屈折面を有し、少なくとも一方の屈折面が非球面を有する単焦点の非球面眼鏡レンズにおいて、前記非球面の形状が式
【０００９】
【数１０】
0003682916.tif 000002
【００１０】
で規定されることを特徴とする非球面眼鏡レンズ。
【００１１】
但し、上記式（１）において、
ｍｉ：ｍ１＝２（ｉ＝１）、ｍ２＝３（ｉ＝２）、ｍ３＝４（ｉ＝３）、ｍ４＝５（ｉ＝４）、ｍ５＝６（ｉ＝５）、ｍ６＝７（ｉ＝６）、ｍ７＝８（ｉ＝７）、
ｎ＝７、
Ｘ：光軸からの距離がρである非球面上の１点から、非球面頂点の接平面に下ろした垂線の距離、
Ｃ：非球面頂点での基準球面の曲率、
ρ：光軸からの距離、
ｋ：円錐定数、
Ａｍｉ：ρｍｉの項の非球面係数、
であるとする。
（構成２）第１面が
【００１２】
【数１１】
0003682916.tif 000003
【００１３】
で規定され、第２面が球面形状を有するプラス度数の非球面眼鏡レンズであって、
レンズの度数をＤ［ディオプター単位］として、前記第１面の子午面の表面パワーを
【００１４】
【数１２】
0003682916.tif 000004
【００１５】
（但し、ｎｅ：屈折率）
として、ΔＳ（ρ）＝Ｓ（ρ）−Ｓ（０）としたときに、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、第１面のΔＳ（ρ）が少なくとも１回は正の値を取り、レンズの周辺部で第１面のΔＳ（ρ）が負の値を取ることを特徴とする非球面眼鏡レンズ。
（構成３）第１面が
【００１６】
【数１３】
0003682916.tif 000005
【００１７】
で規定され、第２面が球面形状を有するマイナス度数の非球面眼鏡レンズであって、
レンズの度数をＤ［ディオプター単位］として、非球面側の子午面の表面パワーを
【００１８】
【数１４】
0003682916.tif 000006
【００１９】
（但し、ｎｅ：屈折率）
として、ΔＳ（ρ）＝Ｓ（ρ）−Ｓ（０）としたときに、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、第１面のΔＳ（ρ）が少なくとも１回は負の値を取り、レンズの周辺部で第１面のΔＳ（ρ）が正の値を取ることを特徴とする非球面眼鏡レンズ。
（構成４）第１面が球面形状を有し、第２面が
【００２０】
【数１５】
0003682916.tif 000007
【００２１】
で規定されたプラス度数の非球面眼鏡レンズであって、
レンズの度数をＤ［ディオプター単位］として、非球面側の子午面の表面パワーを
【００２２】
【数１６】
0003682916.tif 000008
【００２３】
（但し、ｎｅ：屈折率）
として、ΔＳ（ρ）＝Ｓ（ρ）−Ｓ（０）としたときに、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、第２面のΔＳ（ρ）が少なくとも１回は負の値を取り、レンズの周辺部で第２面のΔＳ（ρ）が正の値を取ることを特徴とする構成１に記載の非球面眼鏡レンズ。
（構成５）第１面が球面形状を有し、第２面が
【００２４】
【数１７】
0003682916.tif 000009
【００２５】
で規定されたマイナス度数の非球面眼鏡レンズであって、
レンズの度数をＤ［ディオプター単位］として、非球面側の子午面の表面パワーを
【００２６】
【数１８】
0003682916.tif 000010
【００２７】
（但し、ｎｅ：屈折率）
として、ΔＳ（ρ）＝Ｓ（ρ）−Ｓ（０）としたときに、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、第２面のΔＳ（ρ）が少なくとも１回は正の値を取り、レンズの周辺部で第２面のΔＳ（ρ）が負の値を取ることを特徴とする構成１に記載の非球面眼鏡レンズ。
（構成６）上記ｍｉが
ｍｉ＝ａ＋（ｉ−１）ｂ
（但し、ａ＞２．０ｂ＞０，ｂ≠整数）
で規定されることを特徴とする構成２乃至５のいずれかに記載の非球面眼鏡レンズ。
（構成７）上記ａ，ｂ，ｎが、それぞれａ＝４．０、ｂ＝０．７、ｎ＝４の値をとることを特徴とする構成６に記載の非球面眼鏡レンズ。
【００２８】
上記構成の眼鏡レンズの設計方法としては以下の方法が考えられる。
（構成８）  第１面及び第２面の一対の屈折面を有し、一方の屈折面が非球面で他方の屈折面が球面を有する単焦点の非球面眼鏡レンズの設計方法において、
設計段階で、当該非球面眼鏡レンズの初期形状を決定して、当該非球面眼鏡レンズの形状を所定の量だけ変化させたときの、偏心していないときの非点収差及び又はパワーエラーと、偏心しているときの非点収差及び又はパワーエラーとを光線追跡により計算して、前記偏心によるレンズの収差補正の最適化を行い、レンズの形状を定めたことを特徴とする非球面眼鏡レンズの設計方法。
（構成９）  前記偏心によるレンズの収差補正の最適化は、さらに非球面側だけの前記所定の量だけ変化させた偏心収差補正を加えたことを特徴とする構成８に記載の非球面眼鏡レンズの設計方法。
（構成１０）  上下の偏心の変化量をＫ［ｍｍ］として、最大レンズ外径をＨ［ｍｍ］としたときに、設計段階で、少なくとも０．０４≦Ｋ／Ｈ≦０．０８の範囲の偏心に対する最適化が行われたことを特徴とする構成８又は９に記載の非球面眼鏡レンズの設計方法。
（構成１１）  レンズの度数をＤ［ディオプター単位］として、非球面側の子午面の表面パワーを
【００２９】
【数１９】
0003682916.tif 000011
【００３０】
（但し、ｎｅ：屈折率）
として、ΔＳ（ρ）＝Ｓ（ρ）−Ｓ（０）としたときに、レンズの度数Ｄが、−６．０≦Ｄ≦６．０の条件を満たし、０≦ρ≦５ｍｍの範囲で、−０．０５≦ΔＳ≦０．０５（但し、ΔＳ＝０を除く）の条件を満たすことを特徴とする構成８又は９に記載の非球面眼鏡レンズの設計方法。
【００３１】
Ｋ／Ｈ＜０．０４の範囲では、偏心を十分に補正することができず、Ｋ／Ｈ＞０．０８の範囲では、偏心時における非点収差とパワーエラーのバランスを取ることが難しくなる。
【００３２】
非球面眼鏡レンズの偏心を考慮した場合、構成５，６に記載の条件の範囲内でないと、偏心時におけるレンズ光軸付近の非点収差、パワーエラーを十分に小さくすることができない。つまり、光軸を中心とｚしたφ１０ｍｍ（０＜ρ≦５ｍｍ）の間でΔＳを非常に小さく十分に無視できる値にすることにより、偏心時における非点収差、パワーエラーを十分に小さくすることができる。
レンズの度数Ｄが、−６．０≦Ｄ≦６．０の条件において、０＜ρ≦５ｍｍの範囲を越えて（ρ＞５ｍｍの領域を含めて）、−０．０５≦ΔＳ≦０．０５の条件を満たすようにすると、レンズの光軸を中心としたφ４０ｍｍ（０＜ρ≦２０ｍｍ）の範囲で、遠方視において、非点収差を±０．１５［ディオプター単位］の範囲に補正することができなくなり、レンズの光軸を中心としたφ３０ｍｍ（０＜ρ≦１５ｍｍ）の範囲で、遠方視において、パワーエラーを±０．２０「ディオプター単位］の範囲に補正することができなくなる。
【００３３】
また、レンズの度数Ｄが、
−３．０≦Ｄ≦３．０の条件を満たし、
０＜ρ≦７ｍｍの範囲で、−０．０５≦ΔＳ≦０．０５
の条件を満たすことがさらに好ましい。
レンズの度数Ｄが、−３．０≦Ｄ≦３．０の条件において、０＜ρ≦７ｍｍの範囲を越えて（ρ＞７ｍｍの領域を含めて）、−０．０５≦ΔＳ≦０．０５の条件を満たすようにすると、レンズの光軸を中心としたφ４０ｍｍ（０＜ρ≦２０ｍｍ）の範囲で、遠方視において、非点収差を±０．１２５［ディオプター単位］の範囲に補正することができなくなり、レンズの光軸を中心としたφ３０ｍｍ（０＜ρ≦１５ｍｍ）の範囲で、遠方視において、パワーエラーを±０．１０［ディオプター単位］の範囲に補正することができなくなる。
レンズの度数がプラスの場合は第１面の方が曲率が大きいので、同等の収差バランスでレンズ形状を定めた場合、第１面を上記方程式で規定して第２面を球面形状にしたほうが、第２面を上記方程式で規定して第１面を球面形状にする場合よりも肉厚をより薄くすることができる。
【００３４】
同様に、レンズの度数がマイナスの場合は第２面の方が曲率が大きいので、同等の収差バランスでレンズ形状を定めた場合、第２面を上記方程式で規定して第１面を球面形状にしたほうが、第１面を上記方程式で規定して第２面を球面形状にする場合よりもこば厚をより薄くすることができる。
なお、本明細書中においては、レンズ面のカーブとは、その面での曲率とレンズ素材の屈折率とにより下式のように定義される。
（ｎe−１）Ｃ＝Ｓ
但し、ｎe：屈折率，Ｃ：非球面頂点での基準球面の曲率，Ｓ：カーブ
また、ディオプターとは、長さをメートルで表したときのレンズの屈折力の単位であり、焦点距離をメートル単位で測りその逆数で表示したものであり、カーブはディオプター単位で表される。
非点収差（ＯＡＥ）とは、子午面方向の屈折力をＦｍ［ディオプター単位］として、球欠面方向の屈折力をＦｓ［ディオプター単位］としたときに、下式により定義される。
非点収差（ＯＡＥ）＝Ｆｍ−Ｆｓ
さらに、パワーエラー（ＭＯＥ）は上記条件から下式により定義される。
ＭＯＰ＝１／２（Ｆｍ＋Ｆｓ）パワーエラー（ＭＯＥ）＝ＭＯＰ−ＤＤ：レンズの度数また、子午面とは光軸と主光線とを含む面であり、球欠面とは子午面に垂直な面である。
【００３５】
【発明の実施の形態】
（実施例１）
第１図は、実施例１における偏心がないときのプラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。なお、本実施例のΔＳは、第１面に係るものである。第１図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
【００３６】
第１図のプラス度数非球面眼鏡レンズの第１面は、次の（２）式で規定される。
【００３７】
【数２０】
0003682916.tif 000012
【００３８】
但し、Ｘ：光軸からの距離がρである非球面上の１点から、
非球面頂点の接平面に下ろした垂線の距離。
Ｃ：非球面頂点での基準球面の曲率。
ρ：光軸からの距離。
ｋ：円錐定数。
Α2：ρ2の項の非球面係数。
Α3：ρ3の項の非球面係数。
Α4：ρ4の項の非球面係数。
Α5：ρ5の項の非球面係数。
Α6：ρ6の項の非球面係数。
Α7：ρ7の項の非球面係数。
Α8：ρ8の項の非球面係数。
（２）式の第１項は回転２次曲面を表し、第２〜８項は２次曲面からのずれを表している。
【００３９】
また、図１のプラス度数非球面眼鏡レンズの第２面は、球面形状を有している。
さらに、第１図のプラス度数非球面眼鏡レンズは、設計のスタート段階で通常の最適化の目標値以外に、光軸から４ｍｍシフト（光軸に対して垂直方向の偏心をシフトと呼ぶ）したときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計し、さらにレンズ第１面だけを光軸から４ｍｍ片面シフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計したものである。
【００４０】
偏心を考慮に入れたプラス度数非球面眼鏡レンズの設計の手順を第２図のフローチャートを参照しながら説明する。
まずプラス度数非球面度数の設計仕様、構想を行いレンズの度数やレンズの材料（屈折率）を決定して、（２）式の初期データを作成する（ステップ２０１，２０２）。
この時、初期データとしては、第１面が球面形状になるように初期データを定める。なお、初期データは任意であり、第１面が非球面である初期データを作成してもよい。
【００４１】
続いて、光線追跡により偏心がないときの非点収差やパワーエラーを計算すると共に、偏心時の非点収差やパワーエラーを計算する（ステップ２０３，２０４）。その後、光線追跡により求めた非点収差やパワーエラーをもとに、当該プラス度数非球面眼鏡レンズの性能評価を行う（ステップ２０５）。このとき、ステップ２０４で求めた偏心時の非点収差やパワーエラーも考慮して性能評価を行う。
ステップ２０３，２０４及びステップ２０５の操作を所望の回数繰り返して、（２）式の各係数を定めて、プラス度数非球面レンズの最適解を求めてレンズの形状を決定する（ステップ２０６）。
【００４２】
図１の第１面（図１で左側の面）が（２）式で規定される非球面であるプラス度数非球面眼鏡レンズの度数、レンズ径、屈折率、及びレンズ形状を示す各数値を次の表１に示す。
0003682916.tif 000013
従来は非球面係数に偶数次のみのパラメータを与えて最適解を得るようにしていたが、本実施例では、非球面係数に奇数次のパラメータを与えるようにしたので、高次の非球面係数をパラメータに用いる必要がなくなった。高次の非球面係数をパラメータを用いると、目標とする非点収差、パワーエラーと偏心時の非点収差、パワーエラーのバランスを取ることが非常に困難になる。本実施例で示したように奇数次のパラメータを用いることで、目標とする非点収差、パワーエラーと偏心時の非点収差、パワーエラーのバランスを取ることが容易になる。
本実施例では、上下の偏心の変化量(設計時に考慮したシフト量)をＫ［ｍｍ］として、最大レンズ径（レンズ径）をＨ［ｍｍ］としたときに、Ｋ／Ｈ＝４／７０＝０．０５７の偏心を考慮した。
【００４３】
次に、第３図は、図１のプラス度数非球面眼鏡レンズが光軸から２ｍｍシフトした時のプラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
【００４４】
また、第４図は、図１のプラス度数非球面眼鏡レンズの第１面が光軸から２ｍｍ片面シフトした時のプラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
【００４５】
さらに、第６２，６３，６４図は、従来の偏心を考慮せずに設計されたプラス度数非球面眼鏡レンズが、それぞれ、偏心が無い時，光軸から２ｍｍシフトした時，第１面が光軸から２ｍｍシフトした時の、プラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
【００４６】
さらにまた、第６５，６６，６７図は、従来のプラス度数球面眼鏡レンズが、それぞれ、偏心が無い時，光軸から２ｍｍシフトした時，第１面が光軸から２ｍｍシフトした時の、プラス度数球面眼鏡レンズのレンズ形状、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
【００４７】
第３，４，６２〜６７図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
【００４８】
第１，３，４図のプラス度数非球面眼鏡レンズは、従来の第６２，６３，６４図のプラス度数非球面眼鏡レンズと比べると、光軸付近（光軸から５ｍｍ〜１０ｍｍの間）での偏心による非点収差の変動は少なくなっていることがわかる。
さらに、従来の第６２，６３，６４図のプラス度数非球面眼鏡レンズでは、非球面の影響で光軸がわずかにずれるとパワーエラーが発生するためにレンズメーターによる度数測定で度数ずれが起きることがわかる。第１，３，４図の実施例１のプラス度数非球面眼鏡レンズでは、光軸付近であれば光軸からずれてもパワーエラーが非常に少ない為、度数測定時の度数ずれが少ないことがわかる。
次に示す表２は第１図のプラス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したものである。また、第１図のプラス度数非球面眼鏡レンズの光軸付近でのΔＳを図５に示す。
表２
ρ（ｍｍ）      ΔＳ（ディオプター単位）
０．０００        ０．０００００
０．９７９        ０．０００９６
１．９５９        ０．００１６８
２．９４２      −０．０００５２
３．９３０      −０．００７６７
４．９２５      −０．０２１１８
表２、第５図が示すように、光軸を中心としたφ１０ｍｍの間で、
−０．０５≦ΔＳ≦＋０．０５（３）
を満たしている。つまり、光軸を中心としたφ１０ｍｍの間では、ΔＳは非常に小さく十分無視できる値であると考えられる。
（３）式の上限下限の範囲を越えると非球面の影響を受けてしまい、偏心をした時の偏心許容量を確保出来なくなる。
【００４９】
さらに、表２、第５図から、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、ΔＳが少なくとも１回は正の値を取り、レンズの周辺部でΔＳが負の値を取ることがわかる。
【００５０】
第６図は、第１図のプラス度数球面眼鏡レンズの遠方視の非点収差を示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸が非点収差［ディオプター単位］を示している。
第６図から、光軸からの距離がφ４０ｍｍの範囲で、遠方視において、非点収差が±０．１５［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
【００５１】
第７図は、第１図のプラス度数球面眼鏡レンズの遠方視のパワーエラーを示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸がパワーエラー［ディオプター単位］を示している。
第７図から、光軸からの距離がφ３０ｍｍの範囲で、遠方視において、パワーエラーが±０．２０［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
【００５２】
以上のように実施例１によれば、（２）式で規定されるように第１面を定めたので、従来の球面レンズに比べてレンズの肉厚が薄くすることができる。さらに、偏心を考慮してレンズの設計を行ったので、偏心による性能低下が少なくなる。
【００５３】
（実施例２）
第８図は、実施例２における偏心がないときのプラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。なお、本実施例のΔＳは、第１面に係るものである。第８図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
第８図のプラス度数非球面眼鏡レンズの第１面は、（２）式で規定されるものであり、設計のスタート段階で通常の最適化の目標値以外に、光軸から４ｍｍシフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計し、さらにレンズ第１面だけを光軸から４ｍｍ片面シフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計したものであり、度数を６．０Ｄで設計したものである。
また、第８図のプラス度数非球面眼鏡レンズの第２面は、球面形状を有している。
第８図の第１面（第８図で左側の面）が（２）式で規定される非球面であるプラス度数非球面眼鏡レンズの度数、レンズ径、屈折率、及びレンズ形状を示す各数値を次の表３に示す。
0003682916.tif 000014
本実施例では、上下の偏心の変化量(設計時に考慮したシフト量)をＫ［ｍｍ］として、最大レンズ径（レンズ径）をＨ［ｍｍ］としたときに、Ｋ／Ｈ＝４／７０＝０．０５７の偏心を考慮した。
【００５４】
次に、第９図は、第８図のプラス度数非球面眼鏡レンズが光軸から２ｍｍシフトした時のプラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
【００５５】
また、第１０図は、第８図のプラス度数非球面眼鏡レンズの第１面が光軸から２ｍｍ片面シフトした時のプラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
第９，１０図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
【００５６】
第８，９，１０図のプラス度数非球面眼鏡レンズは、実施例１と同様に、従来の第６２，６３，６４図のプラス度数非球面眼鏡レンズと比べると、光軸付近（光軸から５ｍｍ〜１０ｍｍの間）での偏心による非点収差の変動は少なくなっていることがわかる。
さらに、実施例２のプラス度数非球面眼鏡レンズは、実施例１と同様に、光軸付近であれば光軸からずれてもパワーエラーが非常に少ない為、度数測定時の度数ずれが少ないことがわかる。
【００５７】
次に示す表４は第８図のプラス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したものである。また、第８図のプラス度数非球面眼鏡レンズの光軸付近でのΔＳを図１１に示す。
表４
ρ（ｍｍ）      ΔＳ（ディオプター単位）
０．０００        ０．０００００
１．０２６        ０．００１０４
２．０５３        ０．０００２３
３．０８３      −０．００７３２
４．１１６      −０．０２５２７
４．８０７      −０．０４４３５
５．１５３    −０．０５６２４
表４、第１１図が示すように、光軸を中心としたφ１０ｍｍの間で、（３）式を満たしている。
【００５８】
さらに、表４、第１１図から、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、ΔＳが少なくとも１回は正の値を取り、レンズの周辺部でΔＳが負の値を取ることがわかる。
【００５９】
第１２図は、第８図のプラス度数球面眼鏡レンズの遠方視の非点収差を示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸が非点収差［ディオプター単位］を示している。
第１２図から、光軸からの距離がφ４０ｍｍの範囲で、遠方視において、非点収差が±０．１５［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
【００６０】
第１３図は、第８図のプラス度数球面眼鏡レンズの遠方視のパワーエラーを示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸がパワーエラー［ディオプター単位］を示している。
第１３図から、光軸からの距離がφ３０ｍｍの範囲で、遠方視において、パワーエラーが±０．２０［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。以上のように実施例２によれば、実施例１と同様の効果を奏することがわかる
。
【００６１】
（実施例３）
第１４図は、実施例３における偏心がないときのプラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。なお、本実施例のΔＳは、第１面に係るものである。
第１４図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
第１４図のプラス度数非球面眼鏡レンズの第１面は、（２）式で規定されるものであり、設計のスタート段階で通常の最適化の目標値以外に、光軸から５ｍｍシフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計し、さらにレンズ第１面だけを光軸から５ｍｍ片面シフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計したものであり、度数を３．０Ｄで設計したものである。
また、第１４図のプラス度数非球面眼鏡レンズの第２面は、球面形状を有している。
第１４図の第１面（第１４図で左側の面）が（２）式で規定される非球面であるプラス度数非球面眼鏡レンズの度数、レンズ径、屈折率、及びレンズ形状を示す各数値を次の表５に示す。
0003682916.tif 000015
本実施例では、上下の偏心の変化量(設計時に考慮したシフト量)をＫ［ｍｍ］として、最大レンズ径（レンズ径）をＨ［ｍｍ］としたときに、Ｋ／Ｈ＝５／７５＝０．０６７の偏心を考慮した。
【００６２】
次に、第１５図は、第１４図のプラス度数非球面眼鏡レンズが光軸から２ｍｍシフトした時のプラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
【００６３】
また、第１６図は、第１４図のプラス度数非球面眼鏡レンズの第１面が光軸から２ｍｍ片面シフトした時のプラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。第１５，１６図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
【００６４】
第１４，１５，１６図のプラス度数非球面眼鏡レンズは、実施例１，２と同様に、従来の図６２，６３，６４のプラス度数非球面眼鏡レンズと比べると、光軸付近（光軸から５ｍｍ〜１０ｍｍの間）での偏心による非点収差の変動は少なくなっていることがわかる。
【００６５】
さらに、実施例３のプラス度数非球面眼鏡レンズは、実施例１，２と同様に、光軸付近であれば光軸からずれてもパワーエラーが非常に少ない為、度数測定時の度数ずれが少ないことがわかる。
【００６６】
次に示す表６は第１４図のプラス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したものである。また、第１４図のプラス度数非球面眼鏡レンズの光軸付近でのΔＳを第１７図に示す。
表６
ρ（ｍｍ）      ΔＳ（ディオプター単位）
０．０００        ０．０００００
１．０２８        ０．００１０５
２．０５７        ０．００２２７
３．０９０        ０．００１１６
４．１２８      −０．００４２２
５．１７３      −０．０１５４１
表６、第１７図が示すように、光軸を中心としたφ１０ｍｍの間で、（３）式を満たしている。
さらに、表６、第１７図から、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、ΔＳが少なくとも１回は正の値を取り、レンズの周辺部でΔＳが負の値を取ることがわかる。
【００６７】
第１８図は、第１４図のプラス度数球面眼鏡レンズの遠方視の非点収差を示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸が非点収差［ディオプター単位］を示している。
第１８図から、光軸からの距離がφ４０ｍｍの範囲で、遠方視において、非点収差が±０．１５［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
第１９図は、第１４図のプラス度数球面眼鏡レンズの遠方視のパワーエラーを示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸がパワーエラー［ディオプター単位］を示している。
【００６８】
第１９図から、光軸からの距離がφ３０ｍｍの範囲で、遠方視において、パワーエラーが±０．２０［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
以上のように実施例３によれば、実施例１，２と同様の効果を奏することがわかる。
【００６９】
つぎに、マイナス度数非球面眼鏡レンズの実施例を説明する。
（実施例４）
第２０図は、実施例４における偏心がないときのマイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。なお、本実施例のΔＳは、第１面に係るものである。第２０図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
第２０図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの第１面は、（２）式で規定されるものであり、設計のスタート段階で通常の最適化の目標値以外に、光軸から４ｍｍシフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計し、さらにレンズ第１面だけを光軸から４ｍｍ片面シフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計したものであり、度数を−３．０Ｄで設計したものである。
また、第２０図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの第２面は、球面形状を有している。
第２０図の第１面（第２０図で左側の面）が（２）式で規定される非球面であるマイナス度数非球面眼鏡レンズの度数、レンズ径、屈折率、及びレンズ形状を示す各数値を次の表７に示す。
0003682916.tif 000016
本実施例では、上下の偏心の変化量(設計時に考慮したシフト量)をＫ［ｍｍ］として、最大レンズ径（レンズ径）をＨ［ｍｍ］としたときに、Ｋ／Ｈ＝４／７０＝０．０５７の偏心を考慮した。
【００７０】
次に、第２１図は、第２０図のマイナス度数非球面眼鏡レンズが光軸から２ｍｍシフトした時のマイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
【００７１】
また、第２２図は、第２０図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの第１面が光軸から２ｍｍ片面シフトした時のマイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
さらに、第６８，６９，７０図は、従来の偏心を考慮せずに設計されたマイナス度数非球面眼鏡レンズが、それぞれ、偏心が無い時，光軸から２ｍｍシフトした時，第１面が光軸から２ｍｍシフトした時の、マイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
さらにまた、第７１，７２，７３図は、従来のマイナス度数球面眼鏡レンズが、それぞれ、偏心が無い時，光軸から２ｍｍシフトした時，第１面が光軸から２ｍｍシフトした時の、マイナス度数球面眼鏡レンズのレンズ形状、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
【００７２】
第２１，２２，６８〜７３図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
【００７３】
第２０，２１，２２図のマイナス度数非球面眼鏡レンズは、従来の第６８，６９，７０図のマイナス度数非球面眼鏡レンズと比べると、光軸付近（光軸から５ｍｍ〜１０ｍｍの間）での偏心による非点収差の変動は少なくなっていることがわかる。
【００７４】
さらに、従来の第６８，６９，７０図のマイナス度数非球面眼鏡レンズでは、非球面の影響で光軸かわずかにずれるとパワーエラーが発生するためにレンズメーターによる度数測定で度数すれが起きることがわかる。第２０，２１，２２図の実施例４のマイナス度数非球面眼鏡レンズでは、光軸付近であれば光軸からずれてもパワーエラーが非常に少ない為、度数測定時の度数ずれが少ないことがわかる。
【００７５】
次に示す表８は第２０図のマイナス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したものである。また、第２０図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの光軸付近でのΔＳを第２３図に示す。
表８
ρ（ｍｍ）      ΔＳ（ディオプター単位）
０．０００        ０．０００００
０．９２４      −０．００１３４
２．１６０      −０．００３２６
３．０９０      −０．００１３９
４．０３０        ０．００５３９
４．９８０        ０．０１８３０
表８、第２３図が示すように、光軸を中心としたφ１０ｍｍの間で、（３）式を満たしている。つまり、光軸を中心としたφ１０ｍｍの間では、ΔＳは非常に小さく十分無視できる値であると考えられる。
（３）式の上限下限の範囲を越えると非球面の影響を受けてしまい、偏心をした時の偏心許容量を確保出来なくなる。
さらに、表８、第２３図から、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、ΔＳが少なくとも１回は負の値を取り、レンズの周辺部でΔＳが正の値を取ることがわかる。
【００７６】
第２４図は、第２０図のマイナス度数球面眼鏡レンズの遠方視の非点収差を示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸が非点収差［ディオプター単位］を示している。
第２４図から、光軸からの距離がφ４０ｍｍの範囲で、遠方視において、非点収差が±０．１５［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
【００７７】
第２５図は、第２０図のマイナス度数球面眼鏡レンズの遠方視のパワーエラーを示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸がパワーエラー［ディオプター単位］を示している。
第２５図から、光軸からの距離がφ３０ｍｍの範囲で、遠方視において、
パワーエラーが±０．２０［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
以上のように実施例４によれば、（２）式で規定されるように第１面を定めたので、従来の球面レンズに比べてレンズのこば厚が薄くすることができる。さらに、偏心を考慮してレンズの設計を行ったので、偏心による性能低下が少なくなる。
（実施例５）
第２６図は、実施例５における偏心がないときのマイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。なお、本実施例のΔＳは、第１面に係るものである。第２６図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
第２６図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの第１面は、（２）式で規定されるものであり、設計のスタート段階で通常の最適化の目標値以外に、光軸から４ｍｍシフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計し、さらにレンズ第１面だけを光軸から４ｍｍ片面シフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計したものであり、度数を−６．０Ｄで設計したものである。
また、第２６図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの第２面は、球面形状を有している。
第２６図の第１面（第２６図で左側の面）が（２）式で規定される非球面であるマイナス度数非球面眼鏡レンズの度数、レンズ径、屈折率、及びレンズ形状を示す各数値を次の表９に示す。
0003682916.tif 000017
本実施例では、上下の偏心の変化量(設計時に考慮したシフト量)をＫ［ｍｍ］として、最大レンズ径（レンズ径）をＨ［ｍｍ］としたときに、Ｋ／Ｈ＝４／７０＝０．０５７の偏心を考慮した。
【００７８】
次に、第２７図は、第２６図のマイナス度数非球面眼鏡レンズが光軸から２ｍｍシフトした時のマイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
また、第２８図は、第２６図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの第１面が光軸から２ｍｍ片面シフトした時のマイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
【００７９】
第２７，２８図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
第２６，２７，２８図のマイナス度数非球面眼鏡レンズは、実施例４と同様に、従来の第６８，６９，７０図のマイナス度数非球面眼鏡レンズと比ベると、光軸付近（光軸から５ｍｍ〜１０ｍｍの間）での偏心による非点収差の変動は少なくなっていることがわかる。
さらに、実施例５のマイナス度数非球面眼鏡レンズは、実施例４と同様に、光軸付近であれば光軸からずれてもパワーエラーが非常に少ない為、度数測定時の度数ずれが少ないことがわかる。
次に示す表１０は第２６図のマイナス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したものである。また、第２６図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの光軸付近でのΔＳを第２９図に示す。
表１０
ρ（ｍｍ）      ΔＳ（ディオプター単位）
０．０００        ０．０００００
０．９１４      −０．００１４２
１．８３０      −０．００２３２
３．０６０        ０．００４０９
３．９９０        ０．０１８２０
４．９２０        ０．０４２１０
表１０、第２９図が示すように、光軸を中心としたφ１０ｍｍの間で、（３）式を満たしている。
さらに、表１０、第２９図から、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、ΔＳが少なくとも１回は負の値を取り、レンズの周辺部でΔＳが正の値を取ることがわかる。
【００８０】
第３０図は、第２６図のマイナス度数球面眼鏡レンズの遠方視の非点収差を示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸が非点収差［ディオプター単位］を示している。
第３０図から、光軸からの距離がφ４０ｍｍの範囲で、遠方視において、非点収差が±０．１５［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
第３１図は、第２６図のマイナス度数球面眼鏡レンズの遠方視のパワーエラーを示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸がパワーエラー［ディオプター単位］を示している。
【００８１】
図３１から、光軸からの距離がφ３０ｍｍの範囲で、遠方視において、パワーエラーが±０．２０［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。以上のように実施例５によれば、実施例４と同様の効果を奏することがわかる。
（実施例６）
第３２図は、実施例６における偏心がないときのマイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。なお、本実施例のΔＳは、第１面に係るものである。第３２図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
第３２図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの第１面は、（２）式で規定されるものであり、設計のスタート段階で通常の最適化の目標値以外に、光軸から５ｍｍシフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計し、さらにレンズ第１面だけを光軸から５ｍｍ片面シフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計したものであり、度数を−３．０Ｄで設計したものである。
また、第３２図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの第２面は、球面形状を有している。
第３２図の第１面（第３２図で左側の面）が（２）式で規定される非球面であるマイナス度数非球面眼鏡レンズの度数、レンズ径、屈折率、及びレンズ形状を示す各数値を次の表１１に示す。
0003682916.tif 000018
本実施例では、上下の偏心の変化量(設計時に考慮したシフト量)をＫ［ｍｍ］として、最大レンズ径（レンズ径）をＨ［ｍｍ］としたときに、Ｋ／Ｈ＝５／７５＝０．０６７の偏心を考慮した。
【００８２】
次に、第３３図は、第３２図のマイナス度数非球面眼鏡レンズが光軸から２ｍｍシフトした時のマイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、第１面のΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。また、第３４図は、第３２図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの第１面が光軸から２ｍｍ片面シフトした時のマイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
第３３，３４図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
第３２，３３，３４図のマイナス度数非球面眼鏡レンズは、第１及び実施例２と同様に、従来の第６８，６９，７０図のマイナス度数非球面眼鏡レンズと比べると、光軸付近（光軸から５ｍｍ〜１０ｍｍの間）での偏心による非点収差の変動は少なくなっていることがわかる。
さらに、実施例６のマイナス度数非球面眼鏡レンズは、実施例４，５と同様に、光軸付近であれば光軸からずれてもパワーエラーが非常に少ない為、度数測定時の度数ずれが少ないことがわかる。
次に示す表１２は第３２図のマイナス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したものである。また、第３２図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの光軸付近でのΔＳを第３５図に示す。
表１２
ρ（ｍｍ）      ΔＳ（ディオプター単位）
０．０００        ０．０００００
０．９６２      −０．００１６５
１．９３０      −０．００４３４
２．８９０      −０．００５２９
３．８７０      −０．００２３７
４．８５０        ０．００５９３
表１２、第３５図が示すように、光軸を中心としたφ１０ｍｍの間で、（３）式を満たしている。
さらに、表１２、第３５図から、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、ΔＳが少なくとも１回は負の値を取り、レンズの周辺部でΔＳが正の値を取ることがわかる。
第３６図は、第３２図のマイナス度数球面眼鏡レンズの遠方視の非点収差を示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸が非点収差［ディオプター単位］を示している。
第３６図から、光軸からの距離がφ４０ｍｍの範囲で、遠方視において、非点収差が±０．１５［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
【００８３】
第３７図は、第３２図のマイナス度数球面眼鏡レンズの遠方視のパワーエラーを示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸がパワーエラー［ディオプター単位］を示している。
第３７図から、光軸からの距離がφ３０ｍｍの範囲で、遠方視において、パワーエラーが±０．２０［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。以上のように実施例６によれば、実施例１，５と同様の効果を奏することがわかる。
【００８４】
（実施例７）
第３８図は、実施例７における偏心がないときのプラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。なお、本実施例のΔＳは、第１面に係るものである。第３８図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
第３８図のプラス度数非球面眼鏡レンズの第１面は、次の（４）式で規定される。
【００８５】
【数２１】
0003682916.tif 000019
【００８６】
但し、Ｘ：光軸からの距離がρである非球面上の１点から、
非球面頂点の接平面に下ろした垂線の距離。
Ｃ：非球面頂点での基準球面の曲率。
ρ：光軸からの距離。
ｋ：円錐定数。
Α4.0：ρ4.0の項の非球面係数。
Α4.7：ρ4.7の項の非球面係数。
Α5.4：ρ5.4の項の非球面係数。
Α6.1：ρ6.1の項の非球面係数。
（４）式の第１項は回転２次曲面を表し、第２〜５項は２次曲面からのずれを表している。
第３８図のプラス度数非球面眼鏡レンズの第１面は、（４）式で規定されるものであり、設計のスタート段階で通常の最適化の目標値以外に、光軸から４ｍｍシフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計し、さらにレンズ第１面だけを光軸から４ｍｍ片面シフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計したものであり、度数を４．０Ｄで設計したものである。
また、第３８図のプラス度数非球面眼鏡レンズの第２面は、球面形状を有している。
第３８図の第１面（第３８図で左側の面）が（４）式で規定される非球面であるプラス度数非球面眼鏡レンズの度数、レンズ径、屈折率、及びレンズ形状を示す各数値を次の表１３に示す。
0003682916.tif 000020
実施例１〜６では、非球面係数に偶数次及び奇数次のパラメータを与えて最適解得るようにしていたが、本実施例では、非球面係数に実数のパラメータを与えるようにしたので、さらに低次の非球面係数をパラメータのみを用いることが可能になった。本実施例で示したように実数のパラメータを用いることで、目標とする非点収差、パワーエラーと偏心時の非点収差、パワーエラーのバランスを取ることがさらに容易になる。
本実施例では、上下の偏心の変化量(設計時に考慮したシフト量)をＫ［ｍｍ］として、最大レンズ径（レンズ径）をＨ［ｍｍ］としたときに、Ｋ／Ｈ＝４／７０＝０．０５７の偏心を考慮した。
次に、第３９図は、第３８図のプラス度数非球面眼鏡レンズが光軸から２ｍｍシフトした時のプラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
また、第４０図は、第３８図のプラス度数非球面眼鏡レンズの第１面が光軸から２ｍｍ片面シフトした時のプラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
第３９，４０図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
第３８，３９，４０図のプラス度数非球面眼鏡レンズは、実施例１と同様に従来の図６２，６３，６４のプラス度数非球面眼鏡レンズと比べると、光軸付近（光軸から５ｍｍ〜１０ｍｍの間）での偏心による非点収差の変動は少なくなっていることがわかる。
さらに、実施例７のプラス度数非球面眼鏡レンズは、実施例１と同様に、光軸付近であれば光軸からずれてもパワーエラーが非常に少ない為、度数測定時の度数ずれが少ないことがわかる。
次に示す表１４は第３８図のプラス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したものである。また、第３８図のプラス度数非球面眼鏡レンズの光軸付近でのΔＳを第４１図に示す。
表１４
ρ（ｍｍ）      ΔＳ（ディオプター単位）
０．０００        ０．０００００
０．９９５        ０．０００９４
１．９９１        ０．０００７６
２．９９０      −０．００３３９
３．９９４      −０．０１３３２
５．００３      −０．０３０３１
表１４、第４１図が示すように、光軸を中心としたφ１０ｍｍの間で、（３）式を満たしている。
さらに、表１４、第４１図から、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、ΔＳが少なくとも１回は正の値を取り、レンズの周辺部でΔＳが負の値を取ることがわかる。
【００８７】
第４２図は、第３８図のプラス度数球面眼鏡レンズの遠方視の非点収差を示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸が非点収差［ディオプター単位］を示している。
第４２図から、光軸からの距離がφ４０ｍｍの範囲で、遠方視において、非点収差が±０．１５［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
第４３図は、第３８図のプラス度数球面眼鏡レンズの遠方視のパワーエラーを示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸がパワーエラー［ディオプター単位］を示している。
【００８８】
第４３図から、光軸からの距離がφ３０ｍｍの範囲で、遠方視において、パワーエラーが±０．２０［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
以上のように実施例７によれば、（４）式で規定されるように第１面を定めたので、従来の球面レンズに比べてレンズの肉厚が薄くすることができる。さらに、偏心を考慮してレンズの設計を行ったので、偏心による性能低下が少なくなる。
（実施例８）
第４４図は、実施例８における偏心がないときのマイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。なお、本実施例のΔＳは、第１面に係るものである。第４４図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
第４４図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの第１面は、（４）式で規定されるものであり、設計のスタート段階で通常の最適化の目標値以外に、光軸から４ｍｍシフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計し、さらにレンズ第１面だけを光軸から４ｍｍ片面シフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計したものであり、度数を−４．０Ｄで設計したものである。
また、第４４図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの第２面は、球面形状を有している。
第４４図の第１面（第４４図で左側の面）が（４）式で規定される非球面であるマイナス度数非球面眼鏡レンズの度数、レンズ径、屈折率、及びレンズ形状を示す各数値を次の表１５に示す。
0003682916.tif 000021
本実施例では、上下の偏心の変化量(設計時に考慮したシフト量)をＫ［ｍｍ］として、最大レンズ径（レンズ径）をＨ［ｍｍ］としたときに、Ｋ／Ｈ＝４／７０＝０．０５７の偏心を考慮した。
次に、第４５図は、第４４図のマイナス度数非球面眼鏡レンズが光軸から２ｍｍシフトした時のマイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
また、第４６図は、第４４図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの第１面が光軸から２ｍｍ片面シフトした時のマイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
【００８９】
第４５，４６図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
第４４，４５，４６図のマイナス度数非球面眼鏡レンズは、実施例４と同様に、従来の第６８，６９，７０図のマイナス度数非球面眼鏡レンズと比ベると、光軸付近（光軸から５ｍｍ〜１０ｍｍの間）での偏心による非点収差の変動は少なくなっていることがわかる。
さらに、実施例８のマイナス度数非球面眼鏡レンズは、実施例４と同様に、光軸付近であれば光軸からずれてもパワーエラーが非常に少ない為、度数測定時の度数ずれが少ないことがわかる。
次に示す表１６は第４４図のマイナス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したものである。また、第４４図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの光軸付近でのΔＳを第４７図に示す。
表１６
ρ（ｍｍ）      ΔＳ（ディオプター単位）
０．０００        ０．０００００
０．８９９      −０．００１０３
２．２５２      −０．０００６３
３．１５９        ０．００４０３
４．０７３        ０．０１３５９
４．９９５        ０．０２８７３
表１６、第４７図が示すように、光軸を中心としたφ１０ｍｍの間で、（３）式を満たしている。
さらに、表１６、第４７図から、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、ΔＳが少なくとも１回は負の値を取り、レンズの周辺部でΔＳが正の値を取ることがわかる。
【００９０】
第４８図は、第４４図のマイナス度数球面眼鏡レンズの遠方視の非点収差を示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸が非点収差「ディオプター単位］を示している。
第４８図から、光軸からの距離がφ４０ｍｍの範囲で、遠方視において、非点収差が±０．１５［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
第４９図は、第４４図のマイナス度数球面眼鏡レンズの遠方視のパワーエラーを示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸がパワーエラー［ディオプター単位］を示している。
第４９図から、光軸からの距離がφ３０ｍｍの範囲で、遠方視において、パワーエラーが±０．２０［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
以上のように実施例８によれば、（４）式で規定されるように第１面を定めたので、従来の球面レンズに比べてレンズの肉厚が薄くすることができる。さらに、偏心を考慮してレンズの設計を行ったので、偏心による性能低下が少なくなる。
（実施例９）
第５０図は、実施例９における偏心がないときのプラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。なお、本実施例のΔＳは、第１面に係るものである。第５０図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
第５０図のプラス度数非球面眼鏡レンズの第２面は、（４）式で規定されるものであり、設計のスタート段階で通常の最適化の目標値以外に、光軸から４ｍｍシフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計し、さらにレンズ第２面だけを光軸から４ｍｍ片面シフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計したものであり、度数を３．０Ｄで設計したものである。
また、第５０図のプラス度数非球面眼鏡レンズの第１面は、球面形状を有している。
第５０図の第２面（第５０図で右側の面）が（４）式で規定される非球面であるプラス度数非球面眼鏡レンズの度数、レンズ径、屈折率、及びレンズ形状を示す各数値を次の表１７に示す。
0003682916.tif 000022
本実施例では、上下の偏心の変化量(設計時に考慮したシフト量)をＫ［ｍｍ］として、最大レンズ径（レンズ径）をＨ［ｍｍ］としたときに、Ｋ／Ｈ＝４／７０＝０．０５７の偏心を考慮した。
次に、第５１図は、第５０図のプラス度数非球面眼鏡レンズが光軸から２ｍｍシフトした時のプラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
また、第５２図は、第５０図のプラス度数非球面眼鏡レンズの第２面が光軸から２ｍｍ片面シフトした時のプラス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
第５１，５２図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
第５０，５１，５２図のプラス度数非球面眼鏡レンズは、実施例１と同様に、従来の図６２，６３，６４のプラス度数非球面眼鏡レンズと比べると、光軸付近（光軸から５ｍｍ〜１０ｍｍの間）での偏心による非点収差の変動は少なくなっていることがわかる。
さらに、実施例９のプラス度数非球面眼鏡レンズは、実施例１と同様に、光軸付近であれば光軸からずれてもパワーエラーが非常に少ない為、度数測定時の度数ずれが少ないことがわかる。
次に示す表１８は第５０図のプラス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したものである。また、第５０図のプラス度数非球面眼鏡レンズの光軸付近でのΔＳを第５３図に示す。
表１８
ρ（ｍｍ）      ΔＳ（ディオプター単位）
０．０００        ０．０００００
０．９７３      −０．００１１７
１．９４７      −０．００１７８
２．９５３        ０．０００７４
３．９０７        ０．００７８９
５．３９２        ０．０２９２０
表１８、第５３図が示すように、光軸を中心としたφ１０ｍｍの間で、（３）式を満たしている。
さらに、表１８、第５３図から、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、ΔＳが少なくとも１回は負の値を取り、レンズの周辺部でΔＳが正の値を取ることがわかる。
【００９１】
第５４図は、第５０図のプラス度数球面眼鏡レンズの遠方視の非点収差を示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸が非点収差［ディオプター単位］を示している。
第５４図から、光軸からの距離がφ４０ｍｍの範囲で、遠方視において、非点収差が±０．１５［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
第５５図は、第５０図のプラス度数球面眼鏡レンズの遠方視のパワーエラーを示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸がパワーエラー［ディオプター単位］を示している。
第５５図から、光軸からの距離がφ３０ｍｍの範囲で、遠方視において、非点収差が±０．２０［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
以上のように実施例９によれば、（４）式で規定されるように第２面を定めたので、従来の球面レンズに比べてレンズの肉厚が薄くすることができる。さらに、偏心を考慮してレンズの設計を行ったので、偏心による性能低下が少なくなる。
（実施例１０）
第５６図は、実施例１０における偏心がないときのマイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。なお、本実施例のΔＳは、第１面に係るものである。
第５６図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
第５６図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの第２面は、（４）式で規定されるものであり、設計のスタート段階で通常の最適化の目標値以外に、光軸から５ｍｍシフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計し、さらにレンズ第２面だけを光軸から５ｍｍ片面シフトしたときの偏心収差量も最適化の目標値に入れて設計したものであり、度数を−３．０Ｄで設計したものである。
また、第５６図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの第１面は、球面形状を有している。
第５６図の第２面（第５６図で右側の面）が（４）式で規定される非球面であるマイナス度数非球面眼鏡レンズの度数、レンズ径、屈折率、及びレンズ形状を示す各数値を次の表１９に示す。
0003682916.tif 000023
本実施例では、上下の偏心の変化量(設計時に考慮したシフト量)をＫ［ｍｍ］として、最大レンズ径（レンズ径）をＨ［ｍｍ］としたときに、Ｋ／Ｈ＝５／７５＝０．０６７の偏心を考慮した。
【００９２】
次に、第５７図は、第５６図のマイナス度数非球面眼鏡レンズが光軸から２ｍｍシフトした時のマイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
また、第５８図は、第５６図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの第１面が光軸から２ｍｍ片面シフトした時のマイナス度数非球面眼鏡レンズのレンズ形状、ΔＳ、遠方視（無限遠）非点収差とパワーエラー、中間視（１ｍ）非点収差とパワーエラー、及び近方視（０．３ｍ）非点収差とパワーエラーとを示したものである。
第５７，５８図の遠方視と中間視と近方視のグラフは、実線が非点収差を示し、破線がパワーエラーを示している。なお、ΔＳ、遠方視非点収差とパワーエラー、中間視非点収差とパワーエラー、及び近方視非点収差とパワーエラーのグラフの横軸はディオプター単位である。
第５６，５７，５８図のマイナス度数非球面眼鏡レンズは、実施例４と同様に、従来の第６８，６９，７０図のマイナス度数非球面眼鏡レンズと比ベると、光軸付近（光軸から５ｍｍ〜１０ｍｍの間）での偏心による非点収差の変動は少なくなっていることがわかる。
さらに、実施例１０のマイナス度数非球面眼鏡レンズは、実施例４と同様に、光軸付近であれば光軸からずれてもパワーエラーが非常に少ない為、度数測定時の度数ずれが少ないことがわかる。
次に示す表２０は第５６図のマイナス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したものである。また、第５６図のマイナス度数非球面眼鏡レンズの光軸付近でのΔＳを第５９図に示す。
表２０
ρ（ｍｍ）      ΔＳ（ディオプター単位）
０．０００        ０．０００００
０．８９９        ０．００１４９
２．７０４        ０．００４２０
４．０７１      −０．０００９９
４．９９２      −０．００９９２
表２０、第５９図が示すように、光軸を中心としたφ１０ｍｍの間で、（３）式を満たしている。
さらに、表２０、第５９図から、光軸からの距離ρが０＜ρ≦５ｍｍの範囲で、ΔＳが少なくとも１回は正の値を取り、レンズの周辺部でΔＳが負の値を取ることがわかる。
【００９３】
第６０図は、第５６図のマイナス度数球面眼鏡レンズの遠方視の非点収差を示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸が非点収差［ディオプター単位］を示している。
第６０図から、光軸からの距離がφ４０ｍｍの範囲で、遠方視において、非点収差が±０．１５［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
第６１図は、第５６図のマイナス度数球面眼鏡レンズの遠方視のパワーエラーを示したものであり、横軸が光軸からの距離（ｍｍ）、縦軸がパワーエラー［ディオプター単位］を示している。
第６１図から、光軸からの距離がφ３０ｍｍの範囲で、遠方視において、非点収差が±０．２０［ディオプター単位］の範囲に収まっていることがわかる。
以上のように実施例１０によれば、（４）式で規定されるように第２面を定めたので、従来の球面レンズに比べてレンズの肉厚が薄くすることができる。さらに、偏心を考慮してレンズの設計を行ったので、偏心による性能低下が少なくなる。
（その他の実施例）
実施例１〜６では、Α2，Α3が共に０であるものを示したが、Α2，Α3は０以外の値でもよい。
また、上記実施例では、第１面又は第２面のレンズ形状が（２）（４）式で規定されたものを示したが、本発明は、第１面又は第２面の何れか又は双方のレンズ形状が（１）式で規定されればよい。
以上説明したように本発明によれば、非球面眼鏡レンズの第１面及び又は第２面の形状を（１）式で規定するようにしたので、レンズの肉厚やこば厚を球面眼鏡レンズより薄くすることが可能になり、装用安定性に優れた非球面眼鏡レンズを作ることができる。
また、偏心による非点収差やパワーエラーを考慮してレンズの設計を行うようにしたので、非球面レンズの偏心による性能低下を低減することができ、偏心による測定誤差も少なくすることができる。
さらに、レンズ径や屈折率が変わっても、偏心による性能低下の少ない非球面眼鏡レンズを作成することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  実施例１における偏心が無いときのプラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図２】  本発明における非球面眼鏡レンズの設計の流れを示すフローチャートである。
【図３】  実施例１における２ｍｍシフトしたときのプラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図４】  実施例１における第１面が２ｍｍ片面シフトしたときのプラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図５】  実施例１におけるプラス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したグラフである。
【図６】  実施例１におけるプラス度数非球面眼鏡レンズの非点収差を示す図である。
【図７】  実施例１におけるプラス度数非球面眼鏡レンズのパワーエラーを示す図である。
【図８】  実施例２における偏心が無いときのプラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図９】  実施例２における２ｍｍシフトしたときのプラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図１０】  実施例２における第１面が２ｍｍ片面シフトしたときのプラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図１１】  実施例２におけるプラス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したグラフである。
【図１２】  実施例２におけるプラス度数非球面眼鏡レンズの非点収差を示す図である。
【図１３】  実施例２におけるプラス度数非球面眼鏡レンズのパワーエラーを示す図である。
【図１４】  実施例３における偏心が無いときのプラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図１５】  実施例３における２ｍｍシフトしたときのプラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図１６】  実施例３における第１面が２ｍｍ片面シフトしたときのプラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図１７】  実施例３におけるプラス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したグラフである。
【図１８】  実施例３におけるプラス度数非球面眼鏡レンズの非点収差を示す図である。
【図１９】  実施例３におけるプラス度数非球面眼鏡レンズのパワーエラーを示す図である。
【図２０】  実施例４における偏心が無いときのマイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図２１】  実施例４における２ｍｍシフトしたときのマイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図２２】  実施例４における第１面が２ｍｍ片面シフトしたときのマイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図２３】  実施例４におけるマイナス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したグラフである。
【図２４】  実施例４におけるマイナス度数非球面眼鏡レンズの非点収差を示す図である。
【図２５】  実施例４におけるマイナス度数非球面眼鏡レンズのパワーエラーを示す図である。
【図２６】  実施例５における偏心が無いときのマイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図２７】  実施例５における２ｍｍシフトしたときのマイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図２８】  実施例５における第１面が２ｍｍ片面シフトしたときのマイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図２９】  実施例５におけるマイナス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したグラフである。
【図３０】  実施例５におけるマイナス度数非球面眼鏡レンズの非点収差を示す図である。
【図３１】  実施例５におけるマイナス度数非球面眼鏡レンズのパワーエラーを示す図である。
【図３２】  実施例６における偏心が無いときのマイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図３３】  実施例６における２ｍｍシフトしたときのマイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図３４】  実施例６における第１面が２ｍｍ片面シフトしたときのマイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図３５】  実施例６におけるマイナス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したグラフである。
【図３６】  実施例６におけるマイナス度数非球面眼鏡レンズの非点収差を示す図である。
【図３７】  実施例６におけるマイナス度数非球面眼鏡レンズのパワーエラーを示す図である。
【図３８】  実施例７における偏心が無いときのプラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図３９】  実施例７における２ｍｍシフトしたときのプラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図４０】  実施例７における第１面が２ｍｍ片面シフトしたときのプラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図４１】  実施例７におけるプラス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したグラフである。
【図４２】  実施例７におけるプラス度数非球面眼鏡レンズの非点収差を示す図である。
【図４３】  実施例７におけるプラス度数非球面眼鏡レンズのパワーエラーを示す図である。
【図４４】  実施例８における偏心が無いときのマイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図４５】  実施例８における２ｍｍシフトしたときのマイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図４６】  実施例８における第１面が２ｍｍ片面シフトしたときのマイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図４７】  実施例８におけるマイナス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したグラフである。
【図４８】  実施例８におけるマイナス度数非球面眼鏡レンズの非点収差を示す図である。
【図４９】  実施例８におけるマイナス度数非球面眼鏡レンズのパワーエラーを示す図である。
【図５０】  実施例９における偏心が無いときのプラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図５１】  実施例９における２ｍｍシフトしたときのプラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図５２】  実施例９における第１面が２ｍｍ片面シフトしたときのプラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図５３】  実施例９におけるプラス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したグラフである。
【図５４】  実施例９におけるプラス度数非球面眼鏡レンズの非点収差を示す図である。
【図５５】  実施例９におけるプラス度数非球面眼鏡レンズのパワーエラーを示す図である。
【図５６】  実施例１０における偏心が無いときのマイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図５７】  実施例１０における２ｍｍシフトしたときのマイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図５８】  実施例１０における第１面が２ｍｍ片面シフトしたときのマイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図５９】  実施例１０におけるマイナス度数非球面眼鏡レンズのΔＳを示したグラフである。
【図６０】  実施例１０におけるマイナス度数非球面眼鏡レンズの非点収差を示す図である。
【図６１】  実施例１０におけるマイナス度数非球面眼鏡レンズのパワーエラーを示す図である。
【図６２】  従来の偏心を考慮せずに設計されたプラス度数非球面眼鏡レンズに偏心が無いときの、プラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図６３】  従来の偏心を考慮せずに設計されたプラス度数非球面眼鏡レンズが２ｍｍシフトしたときの、プラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図６４】  従来の偏心を考慮せずに設計されたプラス度数非球面眼鏡レンズの第１面が２ｍｍ片面シフトしたときの、プラス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図６５】  従来のプラス度数球面眼鏡レンズに偏心が無いときの、プラス度数球面眼鏡レンズの形状、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図６６】  従来のプラス度数球面眼鏡レンズが２ｍｍシフトしたときの、プラス度数球面眼鏡レンズの形状、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図６７】  従来のプラス度数球面眼鏡レンズの第１面が２ｍｍ片面シフトしたときの、プラス度数球面眼鏡レンズの形状、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図６８】  従来の偏心を考慮せずに設計されたマイナス度数非球面眼鏡レンズに偏心が無いときの、マイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図６９】  従来の偏心を考慮せずに設計されたマイナス度数非球面眼鏡レンズが２ｍｍシフトしたときの、マイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図７０】  従来の偏心を考慮せずに設計されたマイナス度数非球面眼鏡レンズの第１面が２ｍｍ片面シフトしたときの、マイナス度数非球面眼鏡レンズの形状、ΔＳ、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図７１】  従来のマイナス度数球面眼鏡レンズに偏心が無いときの、マイナス度数球面眼鏡レンズの形状、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図７２】  従来のマイナス度数球面眼鏡レンズが２ｍｍシフトしたときの、マイナス度数球面眼鏡レンズの形状、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図７３】  従来のマイナス度数球面眼鏡レンズの第１面が２ｍｍ片面シフトしたときの、マイナス度数球面眼鏡レンズの形状、遠方視非点収差、及び中間視非点収差と近方視非点収差とを示すグラフである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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【図３５】
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【図３６】
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【図３７】
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【図３８】
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【図３９】
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【図４０】
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【図４１】
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【図４２】
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【図４３】
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【図４４】
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【図４５】
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【図４６】
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【図４７】
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【図４８】
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【図４９】
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【図５０】
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【図５１】
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【図５２】
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【図５３】
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【図５４】
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【図５５】
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【図５６】
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【図５７】
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【図５８】
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【図５９】
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【図６０】
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【図６１】
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【図６２】
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【図６３】
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【図６４】
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【図６５】
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【図６６】
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【図６７】
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【図６８】
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【図６９】
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【図７０】
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【図７１】
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【図７２】
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【図７３】
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