(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
可逆式粗圧延機のうちに板の幅圧下手段として一対の縦型ロールを含む熱間圧延設備であって、
上記の縦型ロールが、底部の幅が未圧延スラブ厚さと同等であって幅圧下の際に板の上下両面に接触する大圧下用のカリバー部分と、そのカリバー部分よりも広い底部を有していて板の上下いずれの面にも接触しない軽圧下用のフラット部分とを長手方向における異なる位置に有していて、長手方向にシフト可能に配置されていること、
および、板を複数パスさせる際、当該複数パスのうち始めの方のパスでは上記の縦型ロールにおけるカリバー部分を使用して幅圧下を行い、後の方のパスでは、その縦型ロールを長手方向にシフトし、フラット部分を使用して幅圧下を行い得ること
を特徴とする熱間圧延設備。
【請求項２】
上記した粗圧延機の下流側に、極小径ロールミルまたは異径ロールミルを含む仕上圧延機を備えることを特徴とする請求項１に記載の熱間圧延設備。
【請求項３】
粗圧延機と仕上圧延機との間に、板の温度降下を抑制する手段を備えることを特徴とする請求項１または２に記載の熱間圧延設備。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれかに記載の熱間圧延設備を使用する熱間圧延方法であって、
可逆式粗圧延機に板を複数パスさせる際、当該複数パスのうち始めの方のパスでは上記の縦型ロールにおけるカリバー部分を使用して幅圧下を行い、後の方のパスでは、その縦型ロールを長手方向にシフトし、フラット部分を使用して幅圧下を行うことを特徴とする熱間圧延方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
請求項に係る発明は、粗圧延工程を含めて鋼板等の板を圧延する熱間圧延設備および熱間圧延方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
鋼板の熱間圧延は、厚さが２００〜３００ｍｍ程度の加熱されたスラブ（連続鋳造片）を粗圧延機にて数十ｍｍの厚さにまで圧延し、そののち仕上圧延機に通して１〜数ｍｍ厚さの板にするのが一般的である。粗圧延機には、可逆（リバース）式の圧延機を１または少数スタンド設けたものと、連続型（一方向型）の圧延機を３スタンド程度以上配置したものとがある。可逆式の粗圧延機を設ける場合には占有スペースが小さいうえ設備費が低いという利点があり、連続型の圧延機を多数配置する場合には生産能力が高いという利点がある。なお、下流側の仕上圧延機については、通常、６スタンド以上の圧延機がタンデムに配置される。
【０００３】
粗圧延機の前後には一般に幅圧下のための手段が配置される。スラブ単位で幅を自在に設定することが困難であるため、製品とする鋼板の幅を需要に合わせるためには粗圧延の段階で板幅を調整する必要があるからである。幅圧下は、軸心を鉛直に向けて配置した縦型ロールによって実施するのが通常である。具体的な手段としては、ＶＳＢ（Ｖｅｒｔｉｃａｌ  Ｓｃａｌｅ  Ｂｒｅａｋｅｒ）やサイジングミル等と呼ばれる強圧下用のもの（幅圧下能力が高い）と、粗圧延機の水平ロールの前面または後面に付設されて水平圧下時の幅戻りを修正（エッジング）するエッジャー等と呼ばれるものとがある。
【０００４】
強圧下を行う場合には、板（スラブ）の両側（幅方向の両端部）付近が厚さ方向に盛り上がる「ドッグボーン」と呼ばれる変形が起こりがちである。圧下力とともにそのような変形を板幅中央付近にまで伝播させてその変形高さを抑制すべく、前者の手段では、板の両側付近でその上下の面をも同時に拘束する、カリバーと呼ばれる溝を有するロール（カリバーロール）が縦型ロールとして使用される。一方、エッジャーにおいては、そのようなカリバーを有しない（つまりスラブの上下面を拘束しない）フラットロールが、縦型ロールとして使用される。
なお、カリバーロールを縦型ロールとする例は、たとえば実開昭５８−１１１１０２号公報に記載されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
板の幅圧下をなすための上記２種類の手段は、長所と短所とを併せもつものである。すなわち、フラットロールを縦型ロールとする通常のエッジャーでは、板を適切に大圧下（強圧下）することが不可能である。したがって、幅圧下のできる寸法的範囲が限られ、その結果、製品の種々の寸法的需要に応える必要上、スラブとして相当程度多種類の幅のものを用意しなければならず、スラブ幅寸法の集約を十分に進めることができない。一方、カリバーロールを縦型ロールとするＶＳＢやサイジングミルでは、水平圧下によって厚さの減少した板を適切には幅圧下できないことがある。つまり、スラブよりも薄くなった板を幅圧下する際、板の上下いずれかの面のみがカリバーに接触するという片当たり現象により疵がが発生したり、板幅の中央付近にまで深くシーム疵が発生したりする事態が生じやすい。
【０００６】
フラットロールとカリバーロールという２種類の縦型ロールをともに粗圧延機の前後に配置することにすれば、機能的には当然に好ましいものの、設備コストが相当に高くなり、また配置のために大きなスペースが占有される。とくに、可逆式の粗圧延機を配置した場合には、可逆式にして粗圧延機のスタンド数を減らしたことによるコストおよびスペース上の利点が、２種類の縦型ロールの使用によって実質上失われてしまうこともあり得る。また、フラットロールとカリバーロールとを適宜に交換して使用できるようにすれば、コストおよびスペースに関する課題は解決されるものの、交換作業に時間がかかり、生産能率の面で好ましくない。
【０００７】
請求項の発明は、設備コストとスペースおよび生産能率のいずれの面でも不利を招くことがないようにフラットロールとカリバーロールとの双方の利点を活用できる熱間圧延設備および熱間圧延方法を提供しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載した熱間圧延設備は、可逆式粗圧延機（の前面または後面）に板（鋼板または他の金属板）の幅圧下手段として一対の縦型ロールを含む熱間圧延設備であるが、
a)  縦型ロールに対し、底部の幅が未圧延スラブ厚さと同等であって幅圧下の際に板の上下（つまり表裏）両面に接触してドッグボーンを板幅中央部にまで伝播させることにより（板幅の）大圧下を行えるカリバー部分と、そのカリバー部分よりも広い底部を有していて幅圧下の際に板の上下いずれの面にも接触せずに（板幅の）軽圧下を行うフラット部分とを長手方向における異なる位置に形成し、
b)  その縦型ロールを、長手方向にシフト（つまり位置変更）可能に配置したこと、
c)  および、板を複数パスさせる際、当該複数パスのうち始めの方のパスでは上記の縦型ロールにおけるカリバー部分を使用して幅圧下を行い、後の方のパスでは、その縦型ロールを長手方向にシフトし、フラット部分を使用して幅圧下を行い得るようにしたこと
を特徴とする。
【０００９】
こうした熱間圧延設備によれば、縦型ロールのうちカリバー部分かフラット部分かのいずれかを使用することによって、板に対し適切な幅圧下を実施することができる。すなわち、上記一対の縦型ロールにおけるたとえばカリバー部分によって板を両側（幅方向の両端部）から圧下すれば、ドッグボーン変形を板幅中央部に伝播させながら板を大圧下することができる。これにより、スラブの粗圧延を開始した当初などに大きな寸法的範囲で幅圧下をすることができ、必要に応じてスラブ幅寸法の大幅な集約を進めることも可能になる。一方、当該縦型ロールを長手方向にシフトしたうえフラット部分を板の両側に押し当てれば、一般的なエッジャーとして水平圧下時の幅戻りの修正（エッジング）等を行うことができる。フラット部分には板の上下面が接触するカリバーが存在しないため、粗圧延が進んで厚さの減少した板に対し、深いシーム疵（つまり板幅の両端部付近にとどまらず中央寄りに発生したシーム疵）を生じさせないで好ましいエッジングを行うことが可能である。
【００１０】
粗圧延機が可逆式のものであってスタンド数が少なくて足りること、およびその粗圧延機に付設した縦型ロールは１組のみである（つまり前記した２種類の縦型ロールを配置してはいない）ことから、この熱間圧延設備は、粗圧延機とその関連機器をコンパクトに配置した低コストの設備であるといえる。また、カリバー部分の使用とフラット部分の使用とを切り換えるためには、縦型ロールを交換する必要はなく、単に長手方向にそのロールをシフトさせればよいことから、この圧延設備は、取扱いの容易さや生産能率の面でも不都合がない。粗圧延機のスタンド数が少ないと、ロールギャップの微調整など圧延による板形状の修正を容易に行えるので、操業を安定化させやすいという利点もある。
なお、上記c)のように使用できるため、この熱間圧延設備は、板の粗圧延を能率的かつ適切に行える点でも好ましい。
【００１１】
請求項２に記載した熱間圧延設備は、上記した粗圧延機の下流側に、極小径ロールミルまたは異径ロールミルを含む仕上圧延機を配置したことを特徴とする。なお、ここにいう極小径ロールミルは、一対のワークロールがともに直径６００ｍｍを下回る小径のものである圧延機をさし、異径ロールミルは、一対のワークロールについて直径が等しくなく、上下一対のワークロールの等価ロール径（ロール径の平均値）が直径で６００ｍｍ未満のものをいう。
【００１２】
こうした仕上圧延機を配置したこの請求項の熱間圧延設備は、粗圧延機と仕上圧延機とを組み合わせた全体的な設備をきわめてコンパクトなものにすることができる。粗圧延機とそれに付設した縦型ロールとの配置が上記のとおりコンパクトであることに加え、仕上圧延機も、設備長の短いコンパクトなものに構成できるからである。仕上圧延機をコンパクトにできる理由はつぎのとおりである。
・  仕上圧延機に配置した極小径ロールミルまたは異径ロールミルは、等価ロール径または双方（一対）のワークロール径が小さいために、低い圧延荷重でも圧下率の高い圧延を行うことができる。各ミルにおいて圧下率の高い圧延を行えるなら、仕上圧延機のスタンド数を減らす（たとえば６スタンド以下にする）ことが可能である。スタンド数を減らすことができれば、仕上圧延機は、当然ながら設備長さの短いコンパクトなものになる。
・  仕上圧延機のスタンド数が減ると、最終スタンドでの圧延を終えるまでの板の温度降下幅が小さくなる。温度降下幅が小さくなると、圧延速度を下げることができ、したがって、冷却に要する時間中に板が送られる距離が短くなる。このことは冷却テーブルの長さを短縮できることにほかならないので、ライン（設備）の全長も当然ながら短縮される。なお、圧延速度を下げることができると、操業を安定させて製品品質を向上させられるというメリットも生じる。
【００１３】
上記のように設備をコンパクト化することができれば、設備コストも相当に低くすることができ、比較的少量の板を低コストで生産するのに適した設備として近年の市場規模に合致する熱間圧延設備となる。粗圧延機の縦型ロールに関して取扱いが容易であることや、粗圧延機および仕上圧延機において操業の安定性を保ちやすいこと等も、少量生産型の事業者に適した利点である。
【００１４】
請求項３に記載した熱間圧延設備はさらに、粗圧延機と仕上圧延機との間に、板の温度降下を抑制する手段（温度上昇させるものを含む）を配置したことを特徴とする。そのような手段としては、板の巻取り・巻出しをするコイルボックスや、板の先端部・尾端部等をバーナー等で加熱するシートバーヒータ、またはトンネル炉などがある。
【００１５】
こうした熱間圧延設備によれば、設備のコンパクト化や低コスト化、さらには操業の安定化といった上述の利点は一層顕著になる。その理由はつぎのとおりである。すなわち、
・  粗圧延機と仕上圧延機との間に板の温度降下を抑制する手段を配置することにより、粗圧延後の仕上圧延は、圧延速度を高くしなくても板の温度の高いうちに行うことができる。こうしてさらに圧延速度を下げることができると、上記のとおり冷却に要する距離が短くなって冷却テーブルの長さ、ひいてはラインの全長が短縮される。また、圧延速度を下げられると、操業の安定化や製品品質の向上というメリットも同時に発生する。
【００１６】
請求項４に記載の熱間圧延方法は、請求項１〜３のいずれかに記載の熱間圧延設備を使用する熱間圧延方法であって、可逆式粗圧延機に板を複数パスさせる（つまり板の粗圧延を行う）際、
１）  当該複数パスのうち始めの方のパス（最初のパスを含むとは限らないが概ね前半のパス）では、上記の縦型ロールにおけるカリバー部分を使用して幅圧下を行い、
２）  後の方のパス（最後のパスを含むとは限らないが概ね後半のパス）では、その縦型ロールを長手方向にシフトしたうえフラット部分を使用して幅圧下を行うこと−を特徴とする。
【００１７】
このような方法をとれば、板の粗圧延を能率的かつ適切に行うことができる。すなわち、粗圧延の開始当初で板が厚い（たとえばスラブの厚さからほとんど減少していない）間は、上記１）のようにカリバー部分を使用することにより、ドッグボーン変形を板幅中央部付近に伝播させながら板を大圧下して効果的な板幅調整をし、粗圧延による水平圧下が進んで板厚が減少した段階では、上記２）のとおりフラット部分を使用して、深いシーム疵の発生しないエッジング（水平圧下による幅戻りの修正）を行えるのである。すなわち、この熱間圧延方法によって、十分な生産性を保ちながら品質にすぐれた板を生産でき、スラブ幅寸法の集約を進めることも可能になるという効果がもたらされる。
【００１８】
【発明の実施の形態】
発明の実施についての一形態を図１〜図３に示す。図１は、縦型ロール１１・１２によって板Ａを幅圧下する要領を示す概念図である。図２は、図１の縦型ロール１１・１２を含むエッジャー１０の正面図（図３におけるＩＩ  −ＩＩ矢視図）である。また図３は、図２のエッジャー１０を含む熱間圧延設備を示す全体配置図（図３（ａ）は側面図、同（ｂ）は平面図）である。
【００１９】
図３に示す熱間圧延設備は、粗圧延機１と仕上圧延機２とを用いて板（鋼板）Ａを圧延する設備である。ほぼ直線的なライン上に加熱炉３と粗圧延機１、仕上圧延機２および巻取機７をこの順に配置して主要部分を構成している。加熱炉３においてスラブ（板Ａ）を１２００℃程度にまで加熱したうえ、粗圧延機１でそのスラブを厚さ３０ｍｍ前後のシートバー（板Ａ）にし、さらに仕上圧延機２によって厚さが１〜数ｍｍの熱延鋼板（板Ａ）に延ばし、それを巻取機７にてコイル状に巻き取る。粗圧延機１としては４重のリバース式（可逆式）のものを１スタンドのみ配置し、仕上圧延機２としては、４重の圧延機６スタンドをタンデムに配置している。なお、粗圧延機１の前面（上流側）には板Ａのためのセンタリングガイド４とエッジャー１０とを配置し、粗圧延機１の後面（下流側）には、板Ａの幅を測定する幅計５を配置した。仕上圧延機２に関しても、前面に軽圧下用エッジャー２１を配置し、後面に幅計６を配置している。
【００２０】
この熱間圧延設備では、粗圧延工程における板Ａの幅圧下を省スペースの条件下で効率的に行えるよう、粗圧延機１に対し、つぎのようなエッジャー１０を１基付設している。
【００２１】
まず、エッジャー１０の全体的な構成は図２に示すとおりである。すなわち、幅圧下をなすための縦型ロール１１・１２を一対配置し、ロール１１・１２のそれぞれに対し、回転駆動手段１３と圧下手段１５およびシフト手段１７などを連結している。
【００２２】
各回転駆動手段１３は、縦型ロール１１・１２のそれぞれを回転駆動するためのもので、エッジャーハウジング１０ａに取り付けたモータ１３ａと減速機１３ｂ、ユニバーサルジョイント１３ｃなどを含む。モータ１３ａから減速機１３ｂを経て出力される駆動力を、スプラインシャフト（図示省略）にて長さ変更の可能なユニバーサルジョイント１３ｃを介し、縦型ロール１１または１２に伝えるのである。
【００２３】
圧下手段１５のそれぞれは、縦型ロール１１・１２を水平方向（つまり互いに接近・離反して圧下をなす方向）に移動させるものである。各圧下手段１５は、モータ１５ａと減速機１５ｂ、スクリュージャッキ１５ｃおよびバランス用の油圧シリンダ１５ｄなどからなり、モータ１５ａから減速機１５ｂを経て出力される回転力をスクリュージャッキ１５ｃにて直線的な変位に変えることにより、各ロール１１・１２を水平方向に移動させる。各ロール１１・１２は、軸受（図示省略）の外側部分を保持するカセットフレーム１５ｅの中に組み入れ、そのカセットフレーム１５ｅをスクリュージャッキ１５ｃの移動端に連結することにより水平移動可能に支持させている。スクリュージャッキ１５ｃは、各カセットフレーム１５ｅの上下各箇所に連結させて平行に２台を配置し、またそれら２台の間の部分では、バランス用の油圧シリンダ１５ｄをカセットフレーム１５ｅに連結している。このシリンダ１５ｄに対してエッジャーハウジング１０ａからつねに推力を及ぼすことにより、スクリュージャッキ１５ｃ内のバックラッシュに起因して縦型ロール１１・１２に水平方向のアソビ（ガタ）が生じることのないようにするのである。
【００２４】
各シフト手段１７は、カセットフレーム１５ｅ内に支持した縦型ロール１１・１２のそれぞれを長手方向（ロール１１・１２の軸長方向）に位置変更するための機構である。上記したカセットフレーム１５ｅに下方への突出部分１７ａを一体的に形成し、その内部に、上向きの伸縮端をロール１１または１２の下端部に接続する状態に油圧（流体圧）シリンダ１７ｂを組み入れる。この油圧シリンダ１７ｂを伸縮させることによって、ロール１１・１２を軸長方向にシフトさせることができる。なお、各ロール１１・１２は、前述のようにスプラインシャフト付きのユニバーサルジョイント１３ｃを介して回転駆動手段１３に接続しているため、圧下手段１５によって水平に移動しても、またシフト手段１７によって鉛直にシフトしても、何ら支障なく回転駆動される。
【００２５】
縦型ロール１１・１２のそれぞれはカセットフレーム１５ｅに対して分離容易な態様で組み入れているので、交換等の目的でロール１１・１２のみをエッジャー１０から取り出すことも容易である。図２の中央付近に仮想線で記載したロール１１（１２）は、カセットフレーム１５ｅから上方に抜き出してクレーン（図示省略）等にて吊り上げた状態を表している。なお、このようにロール１１または１２を取り出す際には、油圧シリンダを含む移動機構１３ｄにてユニバーサルジョイント１３ｃを持ち上げておくとよい。
【００２６】
各縦型ロール１１・１２には、図１に示すとおり、軸長方向における異なる位置にカリバー部分１１ａ・１２ａとフラット部分１１ｂ・１２ｂをそれぞれ形成している。
【００２７】
ロール１１におけるカリバー部分１１ａは、軸長方向に比較的短い間隔（粗圧延開始当初の板Ａの厚さに近い間隔）をおいて、曲面部分（アール付きの部分）を含むフランジ（鍔）１１ｘ・１１ｙを両側に有する部分であり、ロール１２におけるカリバー部分１２ａも、同様のフランジ１２ｘ・１２ｙを両側に有する部分である。図示の例では、各カリバー部分１１ａ・１２ａにおける底部（フランジ１１ｘ・１１ｙ等の付け根の部分の間隔）の幅ｄと、頂部（フランジ１１ｘ・１１ｙ等の向かい合った内側面での最外周部分）の幅Ｄとが、未圧延のスラブ厚さＨに対して  ｄ≒Ｈ≦Ｄ  となる（つまり幅ｄとスラブ厚さＨとは±１０ｍｍ程度以内の差を有し得るもののほぼ等しく、かつ、幅Ｄはそれら以上である）ように間隔を定めている。これらカリバー部分１１ａ・１２ａを用いて、粗圧延の開始前または開始直後の（したがってスラブから厚さがあまり変化していない）板Ａを幅圧下すると、板Ａの両側縁部（幅方向の両端部）付近における上下（つまり表裏）両面がフランジ１１ｘ・１１ｙおよび１２ｘ・１２ｙに接触することになる。
【００２８】
一方、各縦型ロール１１・１２におけるフラット部分１１ｂ・１２ｂは、平坦な円筒面である底部をカリバー部分１１ａ・１２ａよりも広く形成して、未圧延のスラブを含む板Ａの上下（表裏）のいずれの面をも拘束しないようにした部分である。この例では、フラット部分１１ｂ・１２ｂの上部にカリバー部分１１ａ・１２ａのフランジ１１ｙまたは１２ｙがあり、下部にも同様のフランジがあるが、両者間にはスラブの厚さ以上の間隔をとり、板Ａの上下いずれの面をも拘束しないようにしている。
【００２９】
図２を用いて説明したシフト手段１７を使用して双方の縦型ロール１１・１２を軸長方向にシフトさせると、図１（ａ）・（ｂ）に示すとおり、カリバー部分１１ａ・１２ａかフラット部分１１ｂ・１２ｂかのいずれか任意の側を、板Ａの通るパスラインａの高さに合わせることができる。図１（ａ）のようにカリバー部分１１ａ・１２ａをパスラインａに合わせた場合には、カリバー部分１１ａ・１２ａがドッグボーン変形を板幅中央部に伝播させて板Ａを大圧下し、その幅を大きく減少させることができる。一方、図１（ｂ）のようにフラット部分１１ｂ・１２ｂをパスラインａに合わせた場合には、板Ａの上下いずれの面にもロール１１・１２を接触させないで軽圧下をし、深いシーム疵の発生しない適切なエッジングを行うことができる。
【００３０】
このようなエッジャー１０の特性を利用して、図３の熱間圧延設備では、粗圧延機１をたとえばつぎのような態様で運転している。すなわち、
・  粗圧延機１（の水平ロール）においては、板Ａを４往復させて合計９パスの圧延を行う。
・  ９パスのうち偶数番目のパス（つまり板Ａを戻す向きに送るパス）では、エッジャー１０による幅圧下を行わずに（つまり縦型ロール１１・１２間を広げて空パスさせ）、水平ロールによる水平圧下のみを行う。
・  奇数番目のパスではエッジャー１０による幅圧下を水平圧下に併せて行うこととし、始めの方の第１および第３番目のパスにおいて、図１（ａ）のように縦型ロール１１・１２のカリバー部分１１ａ・１２ａを用いた大圧下を行う。
・  第３番目のパスが終了したのち第４番目のパスを行う前に、図２のシフト手段１７を使用して縦型ロール１１・１２を軸長方向にシフトさせ、その後の第５・第７・第９番目のパスでは、図１（ｂ）のようにフラット部分１１ｂ・１２ｂを用いたエッジングにより、水平圧下による幅戻りの修正をなす。
・  第９番目のパスが終了した段階で再びシフト手段１７を起動し、縦型ロール１１・１２の軸長方向位置を元に戻す。なお、奇数番目のパスで粗圧延機１を通過した板Ａについては幅計５にその幅を計測させ、計測結果を次回またはそれ以降の幅圧下に反映させることとしている。
【００３１】
大圧下とエッジングという２種類の使い方ができる１基のエッジャー１０を図３のとおり１スタンドのリバース式粗圧延機１と組み合わせたことから、図３の熱間圧延設備には、構成がシンプルかつコンパクトであって設備コストの面でも有利であるという特徴が備わっているといえる。粗圧延機１が１スタンドのみであることは、当然ながら、粗圧延機がライン上に占める長さが短くて設備費も低いことをさす。また、１スタンドのみの粗圧延機１では、多スタンドのものとは異なり、ロールギャップ等の微調整を要する粗圧延機をただちに特定でき、板の曲がりや端部形状等の修正をきわめて容易に行えるので、操業を安定化させやすいという利点もある。つまり図示の熱間圧延設備は、連続型の粗圧延機を多数スタンド配置したものではないので生産能力に限界はあるものの、比較的少量の板を低コストで円滑に生産するうえではきわめて好ましい設備だといえる。
【００３２】
この熱間圧延設備では、そのほか、設備のコンパクト化や低コスト化をはかるとともに操業容易性や生産の安定化・品質向上を実現するために、下記の構成を採用している。すなわち、
イ）  粗圧延機の下流側に配置した仕上圧延機２では、後段の３スタンドに、いわゆる異径ロールミル２３を配置している。配置した異径ロールミル２３は、板Ａに接触するワークロールのうち上部のものの直径が４８０ｍｍ、下部のものの直径が６００ｍｍで、両者の平均である等価ロール径は５４０ｍｍである。これらについてはとくに、下部にある大きい側のワークロールのみを回転駆動する一方、小さい側の上部のワークロールを非駆動の回転自在型にすることにより、板Ａに剪断力を作用させる。ワークロール（の等価ロール径）が小さいことと、板Ａに剪断力を作用させることとによって、これら３スタンドでは比較的低い圧延荷重でも圧下率の高い圧延を実施できる。圧下率の高い圧延が可能であるなら、仕上圧延機２のスタンド数を減らすことができ、またそのために圧延速度を遅くすることができて、設備長さの短縮と操業の安定化とが同時に実現される。
【００３３】
ロ）  上記した仕上圧延機２のうち前段の３スタンドとしてはＣＶＣミル２２を配置している。ＣＶＣミルとは、軸長方向に外径が連続的に変化するロールであって軸長方向に移動させ得るように配置したもの（ＣＶＣロール）を含む圧延機をいう。このようにＣＶＣミル２２を配置すれば、それが本来有するロールギャップ形状の変更能力に基づいてサーマルクラウンなど板Ａのクラウン（形状）制御を効果的に行うことができ、板Ａの品質を向上させるとともに、後段の異径ロールミル２３における通板の安定化をはかることができる。なお、一対のワークロールを平行でなく中央部付近で最接近するクロス状に配置したうえ相互の位置関係を調整可能にしたペアクロスミルを、上記したＣＶＣミルに代えて配置する場合にも、同様の効果が得られる。
【００３４】
なお、図示の例では採用しなかったが、
ハ）  粗圧延機１（の幅計５）と仕上圧延機２（のエッジャー２１）との間に、板の温度降下を防止する（または幾分か温度上昇させる）手段、たとえばコイルボックス等を配置するのもよい。コイルボックスは、粗圧延された板Ａ（シートバー）を一旦コイル状に巻き取ることによってその温度降下を抑制する。そうして板Ａの温度降下を抑制すれば、仕上圧延は、低い圧延速度によっても板の温度の高いうちに円滑に実施できる。圧延速度を低くできると、冷却テーブルの長さが短縮されて熱間圧延設備の全長が短縮されるほか、操業の安定化や製品品質の向上をはかるうえでも有利である。
【００３５】
【発明の効果】
請求項１に記載した熱間圧延設備によれば、縦型ロールのうちカリバー部分とフラット部分とを使い分けることによって板に適切な幅圧下を加えることができる。すなわち、ドッグボーン変形を板幅中央部に伝播させながら板を大圧下できるとともに、粗圧延の進んだ板に対して、深いシーム疵を生じさせないで好ましいエッジングを行うことができる。設備がコンパクトで低コストに構成できること、縦型ロールの取扱いが容易で生産能率の悪くないこと、操業を安定化させやすいことなども、この設備の利点である
【００３６】
請求項２に記載した熱間圧延設備は、粗圧延機と仕上圧延機とを組み合わせた全体を、きわめてコンパクトで低コストの設備にすることができる。縦型ロールの取扱いが容易であることや、操業の安定性を保ちやすいこと等と併せて、比較的少量の板を低コストで生産するのに適した設備として近年の市場に合致するものとなる。
【００３７】
請求項３に記載した熱間圧延設備なら、設備のコンパクト化や低コスト化、さらには操業の安定化といった上述の利点が一層顕著になる。
【００３８】
請求項４に記載の熱間圧延方法によれば、板の粗圧延を能率的かつ適切に行うことができる。つまり、十分な生産性を保ちながら高品質の板を生産でき、スラブ幅寸法の集約を進めることも可能になる。
【図面の簡単な説明】
【図１】発明の実施につき一形態を示す図面であって、縦型ロール１１・１２によって板Ａを幅圧下する要領を示す概念図である。図１（ａ）は、カリバー部分によって板Ａを幅圧下する状態を示し、同（ｂ）は、フラット部分によって板Ａを幅圧下する状態を示している。
【図２】図１の縦型ロール１１・１２を含むエッジャー１０の正面図であって、図３におけるＩＩ  −ＩＩ矢視図である。
【図３】図２のエッジャー１０を含む熱間圧延設備についての全体配置図である。図３（ａ）は設備の側面図、同（ｂ）は平面図である。
【符号の説明】
１  粗圧延機
２  仕上圧延機
１０  エッジャー
１１・１２  縦型ロール
１１ａ・１２ａ  カリバー部分
１１ｂ・１２ｂ  フラット部分
１７  シフト手段
２３  異径ロールミル
Ａ  板（鋼板）
【図１】
0003614834.tif 000002
【図２】
0003614834.tif 000003
【図３】
0003614834.tif 000004