(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
水平周波数の鋸歯状波ヨーク電流の電流源に結合された１次側巻線と、上記水平周波数の鋸歯状波ヨーク電流に応答して水平周波数の交流信号を発生する２次側巻線とを有する電流変成器と、
少なくとも１個のキャパシタを有し、上記水平周波数の交流信号を受け取り、上記少なくとも１個のキャパシタの両端間に直流電圧を発生する整流手段と、
上記直流電圧を変調し、第１の偏向周波数の波形を発生する変調手段と、
上記変調手段と上記電流変成器の上記２次側とに結合されていて、第２の偏向周波数の波形を発生する手段と、
上記第１および第２の偏向周波数の波形を合成して垂直ダイナミックフォーカス電圧信号を生成する手段と、
を具えた、垂直ダイナミックフォーカス電圧発生回路。
【請求項２】
１次巻線と２次巻線とを有し、この１次巻線中の水平周波数の鋸歯状波電流に応答して上記２次巻線中に偏向周波数の交流信号を発生する電流変成器と、
上記電流変成器の上記２次巻線の両端間に結合されていて、上記交流信号に応答して第１の偏向周波数の波形を発生する第１の手段と、
上記２次巻線の両端間に結合されていて、上記交流信号を整流して直流電圧信号成分を生成する第２の手段と、
上記直流電圧信号成分を変調して第２の偏向周波数の波形を発生する手段と、上記第１および第２の偏向周波数の波形を合成して垂直ダイナミックフォーカス電圧信号を生成する手段と、
を具えた、垂直ダイナミックフォーカス電圧発生回路。
【請求項３】
１次巻線と２個の２次巻線とを有し、上記１次巻線中の水平周波数の鋸歯状電流に応答して上記２次巻線中に偏向周波数の交流信号を発生する電流変成器と、
直流電源電圧と上記２個の２次巻線の一方とに結合されていて、補助直流電圧を生成するスイッチング手段と、
上記直流電源電圧と上記補助直流電圧とを合成して上記直流電源電圧よりも大きい合成直流電圧信号成分を生成する手段と、
上記直流電圧信号成分を変調して上記直流電源電圧よりも大きいピーク・ピーク電圧を有する第１の偏向周波数の波形を発生する手段と、
上記第１の偏向周波数の波形と第２の偏向周波数の波形とを合成して、第１および第２の偏向周波数の波形のピーク・ピーク電圧に関連するピーク・ピーク電圧を有する垂直ダイナミックフォーカス電圧信号を生成する手段と、
を具えた、垂直ダイナミックフォーカス電圧発生回路。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
この発明は垂直ダイナミックフォーカス（動的集束）用増幅器の分野における回路に関する。
【０００２】
【発明の背景】
フェースプレートが湾曲した陰極線管を有する投射型テレビジョン受像機では垂直ダイナミックフォーカス駆動信号として、フェースプレートが平坦な陰極線管を有する従来の投射型テレビジョン受像機における垂直ダイナミックフォーカス駆動信号よりも大きな信号を必要とする。通常、平坦なフェースプレートの陰極線管では、る垂直ダイナミックフォーカス駆動信号として、通常、そのピーク・ピーク値が２００Ｖより小さな信号を必要とするが、湾曲したフェースプレートの陰極線管では、ピーク・ピーク値が３００Ｖ以上の垂直ダイナミックフォーカス駆動信号を必要とする。一般的に、従来の垂直ダイナミックフォーカス増幅器で使用されている電源電圧は約＋２１０Ｖであるが、これは現在必要とする電圧レベルでＡ級直列帰還増幅器を動作させるには充分ではない。しかし、シャシの構成は容易には変更できないので、電源電圧を高くすることは不都合である。また、直列帰還増幅器で使用される通常の倍電圧器を用いたとしても、電源負荷により出力に歪が生じるので満足できるものではない。直列帰還増幅器では、そのバイアス電圧が温度変化に対して敏感に変動するために、より大きなピーク・ピーク出力振幅を得ることは困難である。また、温度が変化してもクリップが生じることがないように、ピーク・ピーク出力を低下させて、温度変化に対して充分な余裕を持たせる必要がある。さらに、トムソン社製のＦＤＴ（平坦な暗陰極線管）のような新しい直視型陰極線管においても、従来の直視型陰極線管におけるよりも大きな垂直ダイナミックフォーカス駆動を必要とする。したがって、投射型および直視型のテレビジョン受像機の種々の陰極線管に必要とされる条件を容易に満たすことのできる垂直ダイナミックフォーカス回路が必要になる。
【０００３】
【本発明の概要】
本発明の回路は、充分なピーク・ピーク振幅を得ることができ、温度変化に対しても実質的に無感の回路であって、水平周波数の鋸歯状波ヨーク電流の電流源に結合された１次側巻線と、上記水平周波数の鋸歯状波ヨーク電流に応じて水平周波数の交流信号を発生する２次側巻線とを具えた変成器と、少なくとも１個のキャパシタを有し、上記水平周波数の交流信号を受入れ、上記少なくとも１個のキャパシタの両端間に直流電圧を発生させる整流手段と、直流電圧を変調し、第１の偏向周波数の波形を発生する手段と、上記変調手段と上記変成器の２次側巻線とに結合されていて、第２の偏向周波数の波形を発生する手段と、上記第１および第２の偏向周波数の波形を合成して垂直ダイナミックフォーカス電圧信号を生成する手段とを具備している。さらに、本発明の回路は、上記垂直ダイナミックフォーカス電圧信号が供給されるように結合された集束電極を具えた陰極線管と、上記垂直ダイナミックフォーカス電圧信号を変調する手段とを具えている。２次側巻線の第１のタップと陰極線管の集束電極との間には直列に抵抗とキャパシタとが結合されている。上記第１および第２の偏向周波数の波形は、それぞれ垂直周波数および水平周波数のパラボラ波形である。
請求の範囲に記載された事項と実施例との対応関係を、図面で使われている参照番号で示すと次の通りである。
（請求項１）  水平周波数の鋸歯状波ヨーク電流の電流源（１０）に結合された１次側巻線（Ｗ１）と、上記水平周波数の鋸歯状波ヨーク電流に応答して水平周波数の交流信号を発生する２次側巻線（Ｗ２）とを有する電流変成器（２０）と、
少なくとも１個のキャパシタを有し、上記水平周波数の交流信号を受け取り、上記少なくとも１個のキャパシタの両端間に直流電圧を発生する整流手段（３０）と、
上記直流電圧を変調し、第１の偏向周波数の波形（垂直周波数のパラボラ波形）を発生する変調手段（４０）と、
上記変調手段と上記電流変成器（２０）の上記２次側巻線とに結合されていて、第２の偏向周波数の波形（水平周波数のパラボラ波形）を発生する手段（Ｃ５１）と、
上記第１および第２の偏向周波数の波形を合成して垂直ダイナミックフォーカス電圧信号（Ｄ）を生成する手段（Ｒ５１）と、
を具えた、垂直ダイナミックフォーカス電圧発生回路。
（請求項２）  １次巻線（Ｗ１）と２次巻線（Ｗ２）とを有し、この１次巻線中の水平周波数の鋸歯状波電流に応答して上記２次巻線中に偏向周波数の交流信号を発生する電流変成器（Ｔ１）と、
上記電流変成器の上記２次巻線の両端間に結合され、上記交流信号に応答して第１の偏向周波数の波形（垂直周波数のパラボラ波形）を発生する第１の手段（Ｃ５１）と、
上記２次巻線（Ｗ２）の両端間に結合され、上記交流信号を整流して直流電圧信号成分を生成する第２の手段（３０）と、
上記直流電圧信号成分を変調して第２の偏向周波数の波形（水平周波数のパラボラ波形）を発生する手段（４０）と、
上記第１および第２の偏向周波数の波形を合成して垂直ダイナミックフォーカス電圧信号（Ｄ）を生成する手段（Ｒ５１）と、
を具えた、垂直ダイナミックフォーカス電圧発生回路。
（請求項３）  １次巻線（Ｗ１）と２個の２次巻線（Ｗ２、Ｗ３）とを有し、上記１次巻線中の水平周波数の鋸歯状電流に応答して上記２次巻線中に偏向周波数の交流信号を発生する電流変成器（Ｔ１）と、
直流電源電圧（＋２１０Ｖ）と上記２個の２次巻線の一方（Ｗ３）とに結合されて、補助直流電圧を生成するスイッチング手段（Ｑ３１）と、
上記直流電源電圧と上記補助直流電圧とを合成して上記直流電源電圧よりも大きい合成直流電圧信号成分（Ｂ）を生成する手段（Ｒ３８）と、
上記直流電圧信号成分を変調して上記直流電源電圧よりも大きいピーク・ピーク電圧を有する第１の偏向周波数の波形（垂直周波数のパラボラ波形）を発生する手段（４０）と、
上記第１の偏向周波数の波形（垂直周波数のパラボラ波形）と第２の偏向周波数の波形（水平周波数のパラボラ波形）とを合成して、第１および第２の偏向周波数の波形のピーク・ピーク電圧に関連するピーク・ピーク電圧を有する垂直ダイナミックフォーカス電圧信号（Ｄ）を生成する手段（Ｒ５１）と、
を具えた、垂直ダイナミックフォーカス電圧発生回路。
【０００４】
第１の実施例においては、変成器は２次側巻線を具えており、この２次側巻線に整流手段と第２の偏向周波数の波形を発生する手段の双方が結合されている。上記少なくとも１個のキャパシタの両端間の直流電圧は接地点に対して浮動状態になっている。上記変調手段は、第１の垂直周波数の波形に応動する可変電流源を具えており、この第１の垂直周波数の波形は、可変電流により制御される可変直流レベルを有する。さらに詳細に説明すれば、この変調手段は、コレクタに直流電圧に供給され、エミッタが例えば第１の抵抗を介した接地点のような定電位源に結合され、ベースに上記第１の垂直周波数の波形が供給されるトランジスタと、直流電圧レベルの点と定電位源との間に互いに並列に結合されたキャパシタと第２の抵抗とを具えている。
【０００５】
第２の実施例においては、変成器は２個の２次側巻線を具えており、上記整流手段は上記２次側巻線の一方に結合され、上記第２の偏向周波数の波形を発生する手段はこの２次側巻線の他方に結合されている。この整流手段は、上記少なくとも１個のキャパシタと第２の直流電圧源との間に結合されていて、上記水平周波数の交流信号に応答して上記少なくとも１個のキャパシタを上記第２の直流電圧に充電するスイッチング手段と、同じく上記少なくとも１個のキャパシタと上記第２の直流電圧との間に結合されているダイオードと、上記少なくとも１個のキャパシタの直流電圧と第２の直流電圧とを合成して、この合成直流電圧を上記変調手段に供給する手段とを具えている。上記変調手段は第１の垂直周波数の波形に応答するダーリントン接続型の差動増幅器からなり、この差動増幅器は、上記第１の垂直周波数の波形のピーク電圧を検出するピーク検出器と検出されたピーク電圧を保持するキャパシタとを有している。
【０００６】
【実施例】
図１は、この発明に従って構成された高電圧垂直ダイナミックフォーカス増幅器２を、陰極線管５２およびそれに関連する接続回路４と共に示している。ブロック図の形式で示した垂直ダイナミックフォーカス増幅器２は、図２および図３にそれぞれ示されている２つの実施例を含む複数の実施例を包括的に示したものである。いずれの場合も垂直ダイナミックフォーカス増幅器２は、拡大された動作範囲を有し、特に温度のドリフト（変化）に対して自動的にバイアスが調整されるようになっている。一般的に、垂直ダイナミックフォーカス駆動信号は、水平周波数のパラボラ波形と垂直周波数のパラボラ波形とを加算することにより生成される。
【０００７】
一般的な陰極線管のアスペクト比は４／３であり、また最近では１６／９のものもある。通常、横の長さは縦の長さよりも長い。また、ダイナミックフォーカスの補正は、陰極線管の中心軸からの距離に応じて大きくする必要があるので、一般的には、水平方向の補正電圧は垂直方向の補正電圧よりも大きくなる。水平周波数のパラボラ波形は、通常、キャパシタを電流変成器を介して水平周波数の鋸歯状波ヨーク電流の電流源に結合することにより生成され、例えば、約５００Ｖのピーク・ピーク電圧を有する。この水平周波数のパラボラ波形のピーク・ピーク電圧は、可能な限り高いピーク・ピーク電圧の垂直周波数のパラボラ波形を生成することにより、増大させることができる。垂直周波数のパラボラ波形のピーク・ピーク電圧は、従来、通常のテレビジョン受像機中で陰極線管の陰極駆動増幅器用として生成される、例えば約２１０Ｖの電源電圧、例えばフライバックから取出される２次側電源により制限される。種々の理由から、単にこの電圧を昇圧することにより高い垂直ダイナミックフォーカス電圧を生成することは不都合である。陰極駆動増幅器をより高い電源電圧で動作させるためには、このより高い電源電圧において必要となる速い立上がり時間を実現することが非常に困難であることから、より高価なトランジスタ装置が必要になる。また、このような高い動作能力を有する装置では、その電力消費も非常に高いレベルになる。さらに、そのような３つの回路をより高い電源電圧で動作するように修正する必要がある。この発明においては、拡大された動作範囲とは、電源電圧より高いピーク・ピーク電圧、例えば約３００Ｖ〜約５００Ｖの垂直周波数のパラボラ波を発生することができる増幅器の動作範囲を意味する。
【０００８】
図１において、垂直ダイナミックフォーカス増幅器２は、電流変成器回路２０、整流回路３０および変調回路４０を含み、水平偏向回路１０によって発生された信号を使用する。垂直ダイナミックフォーカス増幅器２の一部またはその周辺回路の一部として、種々の構成要素を含むか否かは、ある程度任意に決定され、その時々の都合に応じて決定される。水平偏向回路１０は、図示されていないフライバックトランスから電流変成器回路２０中の変成器の１次側巻線に水平周波数の鋸歯状波ヨーク電流を供給する。キャパシタＣ５１は、この変成器の２次側巻線に結合されており、この変成器の１次側に流れる水平周波数の電流に応答する。整流回路３０もまたこの変成器の２次側巻線に結合されており、この変成器の１次側巻線に流れる水平周波数の鋸歯状波電流に応動する。一実施例においては、２次側パラボラ波電圧は、整流されて、電源電圧よりも高いレベルの直流電圧を発生するための電圧エネルギ源が直接生成される。また、別の実施例においては、小さなパラボラ波電圧が、電源電圧によって付勢されるスイッチング回路用のスイッチング制御信号として使用され、これによって電源電圧よりも高いレベルの直流電圧が発生される。いずれの実施例においても、直流電圧はエネルギ蓄積装置、例えばキャパシタ中に発生される。エネルギ蓄積装置は水平周波数で充電され、従って、非常に安定した電圧源となる。この発明が実施される回路の動作パラメータを計算する観点から云えば、エネルギ蓄積装置は高電圧バッテリとして機能すると考えることもできる。この直流電圧は、波形Ｂで示されるように、変調回路４０によって垂直周波数で変調される。
【０００９】
変調回路４０は、垂直リトレース期間中は振幅が０（ゼロ）で、その他の期間中は小さな振幅例えばピーク・ピーク電圧が３Ｖ〜４Ｖの、第１の垂直周波数のパラボラ波形Ａに応じて直流電圧レベルを変調し、例えばピーク・ピーク電圧が約３００Ｖ〜５００Ｖの大振幅の第２の垂直周波数のパラボラ波形Ｃを接続点５０に生成する。ここで、接持点５０はキャパシタＣ５１とＣ５２との接続点である。一実施例では、変調回路はダーリントン接続型の差動増幅器を具えており、別の実施例では、変調回路は可変電流源を具えている。
【００１０】
電流変成器を介して大きな２次側巻線に容量性負荷効果を与えることによって水平補正を行う。電流変成器の１次側巻線は、その巻数が非常に少なく、水平偏向ヨークに直列と結合されている。負荷キャパシタＣ５１中に流れる鋸歯状波電流は、一般的には、約５００Ｖ〜８００Ｖのピーク・ピーク電圧を有する大きな水平周波数のパラボラ波電圧を生成する。第２の垂直周波数のパラボラ波と水平周波数のパラボラ波とは、キャパシタＣ５１と抵抗Ｒ５１との共通接続点において合成され、接続点５１において波形Ｄの左側に示されるような波形となって現れる。水平周波数のパラボラ波と垂直周波数のパラボラ波との和の信号は、キャパシタＣ５３を介して陰極線管５２の集束電極に交流結合される。波形Ｄの右側に示されている垂直周波数の波形におけるピーク・ピーク電圧は、約８００Ｖ〜１，３００Ｖの範囲にある。３０ＫＶの高電圧レベルと接地点との間で直列で結合されている抵抗Ｒ５２とＲ５３とで形成された分圧器により、１０ＫＶの直流バイアスが生成される。次に、集束電極に対する信号は、陰極線管のフェースプレート５４上の全ての点で最良の集束状態が得られるように、端子ＳＧ１において変調される。抵抗Ｒ５２とＲ５３の並列接続とキャパシタＣ５３とで決まる時定数は、約６０Ｈｚより高い周波数の信号が通過するように選択される。
【００１１】
キャパシタＣ５１の両端間に発生する水平周波数のパラボラ波信号は、集束電極５６と接地点との間に最小の減衰で現れる必要がある。投射型テレビジョン受像機には３個の陰極線管が存在し、並列に３個の集束電極が存在するが、その内の１個だけが図示されている。各集束電極は約１５ｐｆの容量を有し、さらに外部巻線容量として約２５ｐｆの容量を有するので、合計約４０ｐｆの容量を有することになる。各集束電極にはキャパシタＣ５３（１０００ｐｆ）が直列に接続されている。一実施例においては、各陰極線管にはさらにキャパシタＣ５１（５００ｐｆ）の容量の１／３が直列に接続される。即ち、この３つの回路の各々には約４０ｐｆと直列に約３３３ｐｆの容量が存在することとなり、それぞれ水平周波数のパラボラ波信号の約８９％が集束電極に導かれることになる。また、別の実施例においては、各陰極線管にはさらにキャパシタＣ５１（９３３ｐｆ）の容量の１／３が直列に接続されている。即ち、この３個の回路の各々には約４０ｐｆと直列に約４８３ｐｆの容量が存在することとなり、それぞれ水平周波数のパラボラ波信号の約９１％が集束電極に導かれることになる。
【００１２】
この回路の具体的な２つの実施例が図２および図３に示されている。ここで、波形Ａ，Ｂ，ＣおよびＤは、図１と同じ波形であるがピーク・ピーク振幅および／または直流値は相違している。これらの波形は、一般的動作の類似性を表わすため、各実施例間での相違点を無視して、図１の場合と同様に波形Ａ，Ｂ，ＣおよびＤと称することとする。
【００１３】
第１の実施例が図２に概略的に示されている。入力の垂直周波数のパラボラ波Ａはピーク・ピーク値が約３Ｖの振幅を有し、垂直リトレース期間中の振幅は０（ゼロ）Ｖである。この信号は抵抗Ｒ４１に印加される。抵抗Ｒ４１およびＲ４２は、垂直周波数のパラボラ波Ａの最も負側の部分を約０．８Ｖに引き上げる直流バイアス系を形成している。トランジスタＱ４１は電流源として作用し、抵抗Ｒ４３によりその電流レベルが設定される。垂直ダイナミックフォーカス増幅器２の直流利得は、キャパシタＣ５２Ａと並列に接続点５０に結合された抵抗Ｒ４４の抵抗値を抵抗Ｒ４３の抵抗値で除した値（Ｒ４４／Ｒ４３）で、約１９５となる。キャパシタＣ５２Ａは低域通過フィルタを構成して損失を与えるので、垂直周波数（６０Ｈｚ〜２５０Ｈｚ）の信号の帯域幅では、この利得を完全に得ることはできず、利得は約１７０になる。図１においてＣ５２として示されているキャパシタは、この実施例ではキャパシタＣ５２Ａとして示されており、１５００ｐｆの値を有する。垂直周波数のパラボラ波信号は、水平周波数のパラボラ波信号の直流平均値を変化させ、これら２つの信号の和が集束電極に現れる。
【００１４】
水平周波数のパラボラ波の補正は、電流変成器Ｔ１を介して大きな２次側巻線に容量性負荷効果を与えることにより行われる。電流変成器Ｔ１の１次側には巻線Ｗ１があり、タップ１および２には、この１次側巻線Ｗ１を水平偏向増幅器１４により付勢される水平偏向ヨーク１２と直列に結合している。電流変成器Ｔ１の２次側には巻線Ｗ２が存在し、タップ３および４はこの２次側巻線Ｗ２をキャパシタＣ５１の両端間に結合している。その他の２次側巻線は図面から省略されている。１次側巻線Ｗ１は、２次側巻線Ｗ２と比較して数ターンの少ない巻数になっている。負荷キャパシタＣ５１中を流れる鋸歯状波電流は、一般的には８００Ｖの大きなピーク・ピーク電圧を有する水平周波数のパラボラ波電圧信号を発生する。
【００１５】
電流変成器回路２０から整流回路３０への入力は巻線Ｗ２の両端に結合されている。整流回路３０は、ダイオードＣＲ３１とＣＲ３２およびキャパシタＣ３１とＣ３２を含むピーク・ピーク電圧検出器を用いて、上記の大きな水平周波数のパラボラ波電圧信号を整流し、濾波する。これによりキャパシタＣ３２の両端間には約８００Ｖの直流電圧が発生する。垂直ダイナミックフォーカス電圧に必要な最小ピーク・ピーク電圧以上の値を維持するために、上記直流電圧は、垂直周波数のパラボラ波によって得る必要のあるピーク・ピーク電圧より高くされている。キャパシタＣ３２は、接地点に対して浮動状態にあるバッテリと見なすことができ、事実このようなバッテリとして動作し、また、垂直ダイナミックフォーカス増幅器２を付勢する。
【００１６】
キャパシタＣ３２の両端間の電圧がクリッッピングを阻止するのに充分な大きな値である限り、抵抗Ｒ４４はトランジスタＱ４１からの電流源の電流に応動するだけであるので、キャパシタＣ３２の両端間の電圧が垂直ダイナミックフォーカス増幅器２の性能に影響を与えることはない。トランジスタＱ４１および抵抗４４は、実行的にタップとして機能する接地点と共に分圧器を構成している。トランジスタＱ４１が非導通のときは、抵抗Ｒ４４には電流が流れず、接地点は８００Ｖのバッテリとして動作するキャパシタＣ３２の負（−）側端子近くの電位になる。トランジスタＱ４１が飽和状態のときは、抵抗Ｒ４４には大きな電流が流れ、接地点は８００Ｖのバッテリとして動作するキャパシタＣ３２の正（＋）側端子近くの電位になる。この２つの状態の間におけるトランジスタＱ４１の動作期間中、このタップ電圧はトランジスタＱ４１を流れる電流と共に直線的に変化する。２次側のピン４は抵抗Ｒ４４に接続されているので、水平周波数のパラポラ波の直流平均電圧は、抵抗Ｒ４４の両端間の電圧を変化させるとそれに応じて変化する。波形Ｂは約５００Ｖのピーク・ピーク電圧を有し、負のピークは０（ゼロ）Ｖである。接続点５０においては、波形Ｃはこれと同じ約５００Ｖのピーク・ピーク電圧を有するが、負のピークは約−８００Ｖになっている。図１に関連付けて説明すると、集束電極の端子における直流バイアスは、抵抗Ｒ５２とＲ５３とにより構成されている非常に高い抵抗分圧器手段を介して印加されるので、垂直周波数の信号Ｄが集束電極に現れる。垂直周波数の信号Ｄのピーク・ピーク電圧は、約８００Ｖの水平周波数ピーク・ピーク電圧波形と約５００Ｖの波形Ｃの垂直周波数ピーク・ピーク電圧との和となり、そのピーク・ピーク値は約１，３００Ｖになる。
【００１７】
第２の実施例が図３に概略的に示されている。入力の垂直周波数のパラボラ波Ａはピーク・ピーク値が約４Ｖの振幅を有し、垂直リトレース期間中の振幅は０（ゼロ）Ｖである。この信号は抵抗Ｒ４７とトランジスタＱ４５のベースとに印加される。抵抗Ｒ４６とＲ４７とは、増幅器の理想的な利得、約９０を設定するシャント帰還系を形成している。開ループ利得は９０よりも大幅に大きくすることはできないので、シャント帰還系を持った増幅器の利得は９０を充分に実現することはできず、実際の利得は７５〜８０になる。
【００１８】
トランジスタＱ４３とＱ４４は第１のトランジスタ対を形成し、トランジスタＱ４５とＱ４６は第２のトランジスタ対を形成している。２対のトランジスタ対Ｑ４３／Ｑ４４，Ｑ４５／Ｑ４６はダーリントン接続型の差動増幅器を構成している。さらに、トランジスタＱ４５は波形Ａの入力信号のピーク検出器として使用され、波形Ａの入力信号のピーク電圧は電解キャパシタＣ４１に保持される。これにより差動増幅器トランジスタ対Ｑ４４／Ｑ４６は波形Ａの入力信号のピーク電圧において平衡状態となり、この平衡状態はトランジスタＱ４５とキャパシタＣ４１とによるサンプル・ホールド作用によるピーク電圧に追随する。
【００１９】
帰還抵抗Ｒ４６を流れる電流は、出力、即ちキャパシタＣ５２Ｂの両端間の出力においてほぼ０（ゼロ）の出力応答となる。図１ではＣ５２として示されているキャパシタは、この実施例では２８００ｐｆの容量値を有するキャパシタＣ５２Ｂとして示されている。この出力は、波形Ｃに示されているように負のピーク値が０（ゼロ）にクランプされ、また、抵抗Ｒ４６の抵抗値を抵抗Ｒ４７の抵抗値で除した値（Ｒ４６／Ｒ４７）と入力波形とで決定されるピーク・ピーク電圧を有する。これらの条件は、ベース−エミッタ間電圧に関して差動対の温度追随作用によって、温度変化に対して安定化される。出力が＋２１０Ｖの電源電圧を越えない限り、出力は＋２１０Ｖの電源電圧とは無関係になり、そのときはクリッピングが生じない。
【００２０】
垂直ダイナミックフォーカス増幅器２の動作範囲は、整流回路３０中に水平周波数の充電ポンプとして記載されている回路によって、＋２１０Ｖのレベルの電源電圧にパルスを加えることによって拡大される。図３に示す回路における水平偏向回路１０と電流変成器回路２０との接続の仕方は図２に関して説明したものと同じである。図３では、電流変成器Ｔ１の第２の２次側巻線Ｗ３が示されており、２次側巻線Ｗ３のタップ５および６は接地点および抵抗Ｒ３６に結合されている。抵抗Ｒ３６はトランジスタＱ３１のベースに結合されている。
【００２１】
従って、ダイナミックフォーカス電流変成器Ｔ１の巻線Ｗ３からの水平周波数の交流信号が、トランジスタＱ３１の水平周波数の駆動信号となる。トランジスタＱ３１は、抵抗Ｒ３７を介してトランジスタＱ３１のコレクタに結合されている＋２１０Ｖ電源をチョッピングして、水平周波数の矩形波信号を生成する。水平周波数の矩形波信号は、キャパシタＣ３４を介してダイオードＣＲ３３にキャパシタ結合され、このダイオードＣＲ３３は、波形Ｂに示されているように負のピーク値を２１０Ｖにクランプする。正のピーク値は抵抗Ｒ３７によって必要とされる電流によって決定される。出力電圧が高ければ高いほど、抵抗Ｒ３７中の電流は低くなり、ダイオードＣＲ３３の陰極における正のピーク値と直流平均値は高くなる。キャパシタＣ５２Ｂは、水平周波数の変動をほとんど濾波してしまうが、波形Ｃに示されるように約３００Ｖのピーク・ピーク電圧の拡大された振幅を持った所望の垂直周波数の出力信号を残す。この垂直周波数のパラボラ波信号は、前述の通り、電流変成器Ｔ１の巻線Ｗ２によってキャパシタＣ５１の両端間に発生する水平周波数のパラボラ波信号に加えられる。この実施例では、水平周波数のパラボラ波は波形Ｄの左側の波形に示すように約５００Ｖのピーク・ピーク電圧を有する。水平周波数のパラボラ波と垂直周波数のパラボラ波との和の信号は、この実施例では約８００Ｖのピーク・ピーク電圧を有し、キャパシタＣ５３を介して集束電極に交流結合される。
【００２２】
以上のように、どのような施例においても、垂直ダイナミックフォーカス信号のピーク・ピーク電圧は実質的に拡大され、同時に温度のドリフトに対して安定化される。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明に従って構成され、垂直ダイナミックフォーカス駆動信号を陰極線管の集束電極に供給する高電圧垂直ダイナミックフォーカス増幅器のブロック図である。
【図２】図１に示されたこの発明の高電圧垂直ダイナミックフォーカス増幅器の第１の実施例の回路図である。
【図３】図１に示されたこの発明の高電圧垂直ダイナミックフォーカス増幅器の第２の実施例の回路図である。
【符号の説明】
２  垂直ダイナミックフォーカス増幅器
１０  水平偏向回路
２０  電流変成器回路
３０  整流回路
４０  変調回路
５２  陰極線管
５６  集束電極
【図１】
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【図２】
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【図３】
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