(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービンプラント、蒸気タービンプラント、排熱回収ボイラに石炭ガス化プラントを組み合わせた石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントにおいて、上記石炭ガス化プラントの空気分離装置で分離した窒素ガスを上記ガスタービンプラントのガスタービン燃焼器に供給する窒素供給系を２系統に区分けし、その一つの窒素供給系を上記ガスタービン燃焼器の燃料噴射部に接続させる一方、その残りの窒素供給系を上記ガスタービン燃焼器の後流側に接続させたことを特徴とする石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント。
【請求項２】
ガスタービン燃焼器の後流側に接続させた窒素供給系の接続口は、上記ガスタービン燃焼器の燃焼器ライナに接続するトラジションピースであることを特徴とする請求項１に記載の石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント。
【請求項３】
ガスタービン燃焼器の後流側に接続させた窒素供給系の接続口は、上記ガスタービン燃焼器の外筒であることを特徴とする請求項１に記載の石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント。
【請求項４】
ガスタービン燃焼器の後流側に接続させた窒素供給系の接続口は、上記ガスタービン燃焼器を覆設するガスタービンケーシングであることを特徴とする請求項１に記載の石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント。
【請求項５】
ガスタービンプラント、蒸気タービンプラント、排熱回収ボイラに石炭ガス化プラントを組み合わせた石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントにおいて、上記石炭ガス化プラントの空気分離装置で分離した窒素ガスを上記ガスタービンプラントのガスタービン燃焼器に供給する窒素供給系を２系統に区分けし、その一つの窒素供給系に流量調整弁を介装させて上記ガスタービン燃焼器の燃料噴射部に接続させる一方、その残りの窒素供給系に流量調整弁を介装させて上記ガスタービン燃焼器の後流側に接続させたことを特徴とする石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント。
【請求項６】
ガスタービン燃焼器の燃料噴射部に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁および上記ガスタービン燃焼器の後流側に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁は、石炭ガス化プラントのガス化炉から石炭ガス燃料供給系を介して上記燃料噴射部に供給する石炭ガス燃料の発熱量を検出し、その発熱量検出信号に基づいて弁開閉信号を演算する演算部を備えたことを特徴とする請求項５に記載の石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント。
【請求項７】
ガスタービン燃焼器の燃料噴射部に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁および上記ガスタービン燃焼器の後流側に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁は、ガスタービンプラントのガスタービンから排熱回収ボイラに供給されるガスタービン排ガスに含まれる一酸化炭素濃度を検出し、その一酸化炭素濃度検出信号に基づいて弁開閉信号を演算する演算部を備えたことを特徴とする請求項５に記載の石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント。
【請求項８】
ガスタービンプラント、蒸気タービンプラント、排熱回収ボイラに石炭ガス化プラントを組み合わせた石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントにおいて、上記石炭ガス化プラントの空気分離装置で分離した窒素ガスを上記ガスタービンプラントのガスタービン燃焼器に供給する窒素供給系を２系統に区分けし、その一つを上記ガスタービン燃焼器の燃料噴射部に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁は、ガスタービンの負荷遮断時、弁開度を５％に設定するとともに、その残りを上記ガスタービン燃焼器の後流側に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁は、ガスタービンの負荷遮断時、弁開度を９５％に設定したことを特徴とする石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント。
【請求項９】
ガスタービンプラント、蒸気タービンプラント、排熱回収ボイラに石炭ガス化プラントを組み合わせた石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントにおいて、上記石炭ガス化プラントの空気分離装置で分離した窒素ガスを上記ガスタービンプラントのガスタービン燃焼器に供給する窒素供給系を２系統に区分けし、その一つを上記ガスタービン燃焼器の燃料噴射部に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁は、ガスタービンの負荷運転中、予め定められた負荷になったとき弁開度を２０％に絞ってホールド状態に維持させた後、再び弁開度を９５％に拡開させるとともに、その残りを上記ガスタービン燃焼器の後流側に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁は、ガスタービンの負荷運転中、予め定められた負荷になったとき弁開度を８０％に拡開してホールド状態に維持させた後、再び弁開度を５％に絞り込むことを特徴とする石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント。
【請求項１０】
ガスタービンプラント、蒸気タービンプラント、排熱回収ボイラに石炭ガス化プラントを組み合わせた石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントにおいて、上記ガスタービンプラントのガスタービン燃焼器の頭部側に複数の燃料噴射部を設置し、複数の全ての燃料噴射部に上記石炭ガス化プラントのガス化炉で生成された石炭ガス燃料を供給する石炭ガス燃料系を備えるとともに、上記複数の燃料噴射部のうち、少なくとも一つを除いた残りに上記石炭ガス化プラントの空気分離装置で分離した窒素ガスを供給する窒素供給系を備えたことを特徴とする石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント。
【請求項１１】
複数の燃料噴射部のうち、ガスタービン負荷遮蔽時、ガス化炉の石炭ガス燃料のみが供給される燃料噴射部の運転を継続させ、残りの全ての燃料噴射部の運転を停止させることを特徴とする請求項１０に記載の石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントに係り、特に、ＮＯｘ濃度の発生をより一層低く押えた石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントに関する。
【０００２】
【従来の技術】
最近のコンバインドサイクル発電プラントでは、ガスタービン燃焼器に使用するＬＮＧ燃料の代替として石炭をガス化した石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントが実証プラントとして実現し、各種のデータを収集しており、その構成として図１５に示すものがある。
【０００３】
この石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、ガスタービンプラント１、蒸気タービンプラント２、排熱回収ボイラ３、および石炭ガス化プラント４を備えた構成になっている。
【０００４】
ガスタービンプラント１は、空気圧縮機５、ガスタービン燃焼器６、ガスタービン７を備え、空気圧縮機５で吸い込んだ大気ＡＲを圧縮して高圧化し、その高圧空気ＨＡＲの一部に石炭ガス化プラント４からの石炭ガス燃料ＣＧを加えてガスタービン燃焼器６で燃焼ガスＦＧを生成し、その燃焼ガスＦＧをガスタービン７で膨張仕事をさせるようになっている。
【０００５】
また、排熱回収ボイラ３は、ガスタービン７で膨張後のガスタービン排熱（排ガス）Ｇを加熱源として蒸気タービンプラント２からの復水・給水ＦＷと熱交換させて蒸気ＳＴを発生せしめ、熱交換後のガスタービン排熱Ｇを煙突１１を介して大気に放出させる一方、その蒸気ＳＴを蒸気タービンプラント２に供給するようになっている。
【０００６】
また、蒸気タービンプラント２は、ガスタービンプラント１の空気圧縮機５に軸直結した蒸気タービン８、発電機９、復水器１０を備え、蒸気タービン８で排熱回収ボイラ３からの蒸気ＳＴに膨張仕事をさせて回転トルクを発生させ、その回転トルクで発電機９を駆動するようになっている。
【０００７】
また、蒸気タービンプラント２は、蒸気タービン８で膨張後のタービン排気を、復水器１０で凝縮させ、復水・給水ＦＷとして排熱回収ボイラ３に還流させている。
【０００８】
一方、石炭ガス化プラント４は、ガス化炉１２と空気分離装置１３とを備え、ガスタービンプラント１の空気圧縮機５からの高圧空気ＨＡＲの一部を空気分離装置１３に案内させ、ここで窒素ガスＮ2 を酸素ガスＯ2 とに分離させ、分離後の酸素ガスＯ2 を、乾炭またはスラリ状の石炭Ｃとともにガス化炉１２に供給して石炭ガス燃料ＣＧを生成し、その石炭ガス燃料ＣＧをガスタービン燃焼器６に供給している。
【０００９】
他方、ガスタービン燃焼器６は、図１６に示すように、筒状の外筒１４、フロースリーブ１５、燃焼器ライナ１６を同心的に配置し、フロースリーブ１５と燃焼器ライナ１６との間に空気通路１７を、また燃焼器ライナ１６の内部を燃焼室１８として形成している。
【００１０】
燃焼器ライナ１６は、その下流側をトラジションピース１９に接続させる一方、その頭部側に燃料噴射部２０を備えている。この燃料噴射部２０は、液体燃料ＬＦを案内させる液体燃料供給口２１、図１５で示したガス化炉１２からの石炭ガ燃料ＣＧを案内させる石炭ガス燃料口２２、空気分離装置１３からの窒素ガスＮ2 を案内させる窒素供給口２３をそれぞれ備え、起動運転時、液体燃料供給口２１からの液体燃料ＬＦは、空気通路１７からの高圧空気ＨＡＲを加え、スワラ２４で旋回流を与え、燃焼室１８で拡散燃焼させて燃焼ガスＦＧを生成し、ガスタービンプラント１の負荷が例えば３０％になると、液体燃料ＬＦから石炭ガス燃料ＣＧに切り替え、石炭ガス燃料口２２からの石炭ガス燃料ＣＧに高圧空気ＨＡＲを加えて燃焼室１８で燃焼ガスＦＧを生成している。
【００１１】
このように、実証プラントとして運転している石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、天然ガス等の燃料の代替として石炭ガス燃料ＣＧを使用している。また、プラント起動時、ガスタービンプラント１は、液体燃料ＬＦを使用して起動し、ガス化炉１２より石炭ガス燃料ＣＧが生成されると、石炭ガス燃料ＣＧに切り替えて運転を行っていた。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
ＮＯｘ濃度を低く抑える運転手段には、予め燃料に空気を混合させ燃焼ガスを生成する、いわゆる希薄予混合燃焼方式がよく知られている。この希薄予混合燃焼方式を、石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントに適用すると、石炭ガス燃料ＣＧは、液体燃料等と異なって燃焼速度が速く、燃料噴射部２０から噴射する燃料速度を上廻り、火炎（燃焼ガス）が燃料噴射部２０内に流入する、いわゆる逆火現象が発生し、燃料噴射部品を焼損させることがある。このため、石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントでは、ガス化炉１２から供給された約１０〜１３MJ／Nm3 で中カロリの石炭ガス燃料ＣＧを拡散燃焼させ燃焼ガスを生成している。
【００１３】
しかし、拡散燃焼は、燃焼ガス温度が局所的に断熱火炎温度に近い高温になり、ＮＯｘ濃度が高くなる。このため、石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、図１５および図１６に示すように、空気分離装置１３で分離した窒素ガスＮ2 を窒素供給口２３を介して燃焼ガスＦＧに供給し、その火炎温度を低くしてＮＯｘ濃度を低く抑えている。
【００１４】
ところで、従来の石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントでは、ガスタービン燃焼器６に供給される窒素ガスＮ2 と石炭ガス燃料ＣＧとの比率がほぼ一定であり、１００％負荷時、ＮＯｘ濃度が極めて低い。しかし、低負荷時、火炎温度の低いところに窒素ガスＮ2 かを投入すると、燃焼の安定性が損われ、多量の一酸化炭素が発生する問題点があった。
【００１５】
また、急激な負荷変動、例えば系統事故等で負荷しゃ断があった場合、ガスタービンプラント１は、ガスタービン７の回転数を定格よりも低く抑えるために、今迄、ガスタービン燃焼器６に投入していた石炭ガス燃料ＣＧから液体燃料ＬＦ等に切り替え、液体燃料ＬＦ等で保炎（火種）を確保している。しかし、燃料の切り替えの際、石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、その追従性が悪く、その間、燃焼ガスＦＧに窒素ガスＮ2 が投入されているため、一酸化炭素を生成するだけにとどまらず、燃焼ガスＦＧの失火を招来することがあった。
【００１６】
また、石炭の炭種が変ると、ガス化炉１２で生成される石炭ガス燃料ＣＧの組成が変り、このため発熱量、燃焼速度、可燃域の燃料の性状も変り、窒素ガスＮ2 を投入している状態では、一酸化炭素がより一層多く排出されるなどの不都合、不具合があった。
【００１７】
本発明は、このような事情に基づいてなされたもので、ガスタービン燃焼器に窒素ガスＮ2 を投入する際、その投入量を適正に区分けし、燃焼ガスＦＧの失火を防止し、ＮＯｘおよび一酸化炭素の発生を低く抑える一方、ガスタービンプラントの出力およびプラント熱効率のより一層の向上を図った石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントを提供することを目的とする。
【００１８】
【課題を解決するための手段】
本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項１に記載したように、ガスタービンプラント、蒸気タービンプラント、排熱回収ボイラに石炭ガス化プラントを組み合わせた石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントにおいて、上記石炭ガス化プラントの空気分離装置で分離した窒素ガスを上記ガスタービンプラントのガスタービン燃焼器に供給する窒素供給系を２系統に区分けし、その一つの窒素供給系を上記ガスタービン燃焼器の燃料噴射部に接続させる一方、その残りの窒素供給系を上記ガスタービン燃焼器の後流側に接続させたものである。
【００１９】
本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項２に記載したように、ガスタービン燃焼器の後流側に接続させた窒素供給系の接続口は、上記ガスタービン燃焼器の燃焼器ライナに接続するトラジションピースであることを特徴とするものである。
【００２０】
本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項３に記載したように、ガスタービン燃焼器の後流側に接続させた窒素供給系の接続口は、上記ガスタービン燃焼器の外筒であることを特徴とするものである。
【００２１】
本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項４に記載したように、ガスタービン燃焼器の後流側に接続させた窒素供給系の接続口は、上記ガスタービン燃焼器を覆設するガスタービンケーシングであることを特徴とするものである。
【００２２】
本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項５に記載したように、ガスタービンプラント、蒸気タービンプラント、排熱回収ボイラに石炭ガス化プラントを組み合わせた石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントにおいて、上記石炭ガス化プラントの空気分離装置で分離した窒素ガスを上記ガスタービンプラントのガスタービン燃焼器に供給する窒素供給系を２系統に区分けし、その一つの窒素供給系に流量調整弁を介装させて上記ガスタービン燃焼器の燃料噴射部に接続させる一方、その残りの窒素供給系に流量調整弁を介装させて上記ガスタービン燃焼器の後流側に接続させたものである。
【００２３】
本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項６に記載したように、ガスタービン燃焼器の燃料噴射部に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁および上記ガスタービン燃焼器の後流側に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁は、石炭ガス化プラントのガス化炉から石炭ガス燃料供給系を介して上記燃料噴射部に供給する石炭ガス燃料の発熱量を検出し、その発熱量検出信号に基づいて弁開閉信号を演算する演算部を備えたものである。
【００２４】
本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項７に記載したように、ガスタービン燃焼器の燃料噴射部に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁および上記ガスタービン燃焼器の後流側に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁は、ガスタービンプラントのガスタービンから排熱回収ボイラに供給されるガスタービン排ガスに含まれる一酸化炭素濃度を検出し、その一酸化炭素濃度検出信号に基づいて弁開閉信号を演算する演算部を備えたものである。
【００２５】
本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項８に記載したように、ガスタービンプラント、蒸気タービンプラント、排熱回収ボイラに石炭ガス化プラントを組み合わせた石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントにおいて、上記石炭ガス化プラントの空気分離装置で分離した窒素ガスを上記ガスタービンプラントのガスタービン燃焼器に供給する窒素供給系を２系統に区分けし、その一つを上記ガスタービン燃焼器の燃料噴射部に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁は、ガスタービンの負荷遮断時、弁開度を５％に設定するとともに、その残りを上記ガスタービン燃焼器の後流側に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁は、ガスタービンの負荷遮断時、弁開度を９５％に設定したものである。
【００２６】
本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項９に記載したように、ガスタービンプラント、蒸気タービンプラント、排熱回収ボイラに石炭ガス化プラントを組み合わせた石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントにおいて、上記石炭ガス化プラントの空気分離装置で分離した窒素ガスを上記ガスタービンプラントのガスタービン燃焼器に供給する窒素供給系を２系統に区分けし、その一つを上記ガスタービン燃焼器の燃料噴射部に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁は、ガスタービンの負荷運転中、予め定められた負荷になったとき弁開度を２０％に絞ってホールド状態に維持させた後、再び弁開度を９５％に拡開させるとともに、その残りを上記ガスタービン燃焼器の後流側に接続させた窒素供給系に介装した流量調整弁は、ガスタービンの負荷運転中、予め定められた負荷になったとき弁開度を８０％に拡開してホールド状態に維持させた後、再び弁開度を５％に絞り込むものである。
【００２７】
本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項１０に記載したように、ガスタービンプラント、蒸気タービンプラント、排熱回収ボイラに石炭ガス化プラントを組み合わせた石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントにおいて、上記ガスタービンプラントのガスタービン燃焼器の頭部側に複数の燃料噴射部を設置し、複数の全ての燃料噴射部に上記石炭ガス化プラントのガス化炉で生成された石炭ガス燃料を供給する石炭ガス燃料系を備えるとともに、上記複数の燃料噴射部のうち、少なくとも一つを除いた残りに上記石炭ガス化プラントの空気分離装置で分離した窒素ガスを供給する窒素供給系を備えたものである。
【００２８】
本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、上記目的を達成するために、請求項１１に記載したように、複数の燃料噴射部のうち、ガスタービン負荷遮蔽時、ガス化炉の石炭ガス燃料のみが供給される燃料噴射部の運転を継続させ、残りの全ての燃料噴射部の運転を停止させるものである。
【００２９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの実施形態を添付図面および図中に付した符号を引用して説明する。
【００３０】
図１は、本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第１実施形態を示す概略系統図である。
【００３１】
本実施形態に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、ガスタービンプラント２５、蒸気タービンプラント２６、排熱回収ボイラ２７、および石炭ガス化プラント２８を備えた構成になっている。
【００３２】
ガスタービンプラント２５は、空気圧縮機２９、ガスタービン燃焼器３０、ガスタービン３１を備え、空気圧縮機２９で吸い込んだ大気ＡＲを圧縮して高圧化し、その高圧空気ＨＡＲの一部に石炭ガス化プラント２８からの石炭ガス燃料ＣＧを加えてガスタービン燃焼器３０で燃焼ガスＦＧを生成し、その燃焼ガスＦＧをガスタービン３１で膨張仕事をさせるようになっている。
【００３３】
また、排熱回収ボイラ２７は、ガスタービン３１で膨張後のガスタービン排熱（排ガス）Ｇを加熱源として蒸気タービンプラント２６からの復水・給水ＦＷと熱交換させて蒸気ＳＴを発生せしめ、熱交換後のガスタービン排ガス（排熱）Ｇを煙突３２を介して大気に放出させる一方、その蒸気ＳＴを蒸気タービンプラント２６に供給するようになっている。
【００３４】
また、蒸気タービンプラント２６は、ガスタービンプラント２５の空気圧縮機２９に軸直結させた蒸気タービン３３、発電機３４、復水器３５を備え、蒸気タービン３３で排熱回収ボイラ２７からの蒸気ＳＴに膨張仕事をさせて回転トルクを発生させ、その回転トルクで発電機３４を駆動するようになっている。
【００３５】
また、蒸気タービンプラント２６は、蒸気タービン３３で膨張後のタービン排気を、復水器３５で凝縮させ、復水・給水として排熱回収ボイラ２７に還流させている。
【００３６】
一方、石炭ガス化プラント２８は、ガス化炉３６と空気分離装置３７とを備え、ガスタービンプラント２５の空気圧縮機２９からの高圧空気ＨＡＲの一部を空気分離装置３７に案内させ、ここで窒素ガスＮ2 と酸素ガスＯ2 とに分離させ、分離後の酸素ガスＯ2 を、乾炭またはスラリ状の石炭Ｃとともにガス化炉３６に供給して石炭ガス燃料ＣＧを生成し、その石炭ガス燃料ＣＧをガスタービン燃焼器３０に供給するようになっている。
【００３７】
ところで、本実施形態に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、空気分離装置３７で分離した窒素ガスＮ2 を、第１窒素供給系３８と第２窒素供給系３９との２系統に区分けしてガスタービン燃焼器３０に供給する構成になっている。空気分離装置３７で分離した窒素ガスＮ2 を、第１窒素供給系３８と第２窒素供給系３９との２系統に区分けしてガスタービン燃焼器３０に供給するのは、以下の理由に基づく。
【００３８】
第１の理由は、一酸化炭素の排出を低く抑えるためである。
【００３９】
従来、ガスタービン燃焼器３０は、運転中、空気分離装置３７で分離した窒素ガスＮ2 を、その頭部側にのみ供給していたが、例えば定格から部分負荷に負荷変動があった場合、窒素ガスＮ2 の供給量が過多になり、このため燃焼ガスＦＧが不安定状態になり、一酸化炭素が多量に排出することがあった。
【００４０】
本実施形態は、この点に着目したもので、空気分離装置３７で分離した窒素ガスＮ2 を、ガスタービン燃焼器３０に供給する際、第１窒素供給系３８と第２窒素供給系３９との２系統に区分けし、第１窒素供給系３８をガスタービン燃焼器３０の頭部側に接続させるとともに、第２窒素供給系３９をガスタービン燃焼器３０の下流側に接続させ、投入する窒素ガスＮ2 の全流量を変えないで、その頭部側に供給する窒素ガスＮ2 の流量を低くして一酸化炭素の排出をより低く抑えるように図ったものである。
【００４１】
第２の理由は、プラント出力およびプラント熱効率を向上させるためである。
【００４２】
図２は、プラント出力比およびプラント熱効率比を示すグラフで、縦軸にプラント出力比およびプラント熱効率比を示し、横軸に燃料（石炭ガス燃料）に対する窒素ガスＮ2 の投入量比（Ｎ2 ／Fuel）を示している。今、燃料に対する窒素ガスＮ2 の投入量比（Ｎ2 ／Fuel）が１．１０のときのプラント出力比およびプラント熱効率比が１．００を基準にして窒素ガスＮ2 の投入量比（Ｎ2 ／Fuel）を増加させると、プラント出力比およびプラント熱効率比は、リニアに増加することがテスト機で検証されている。
【００４３】
この検証結果から逆に、空気分離装置３７からガスタービン燃焼器３０に供給する窒素ガスＮ2 の流量を減少させると、プラント出力比およびプラント熱効率比は、ともに向上させることができない。
【００４４】
したがって、本実施形態は、空気分離装置３７からガスタービン燃焼器３０に窒素ガスＮ2 を供給する際、第１窒素供給系３８と第２窒素供給系３９との２系統に区分けして供給し、プラント出力およびプラント熱効率の向上と相まって一酸化炭素の排出をより低く抑えることができるようにしたものである。
【００４５】
他方、空気分離装置３７で２系統に区分けした第１窒素供給系３８と第２窒素供給系３９は、図３に示すように、ガスタービン燃焼器３０の頭部側と下流側とのそれぞれに接続する構成になっている。
【００４６】
このガスタービン燃焼器３０は、頭部側から下流側に向って順に、燃料噴射部４０、燃焼室４１、トラジションピース４２を備えている。
【００４７】
燃料噴射部４０は、燃料タンク（図示せず）から例えば液体燃料ＬＦを案内する液体燃料供給口４３、図１で示したガス化炉３６からの石炭ガス燃料ＣＧを案内する石炭ガス燃料口４４、第１窒素供給系３８からの窒素ガスＮ2 を案内する第１窒素供給口４５をそれぞれ備えている。
【００４８】
また、燃焼室４１は、長筒状の燃焼器ライナ４６で形成している。この燃焼器ライナ４６は、その外側に空気通路４７を介して同心的に配置したフロースリーブ４８および外筒４９により包囲形成されている。
【００４９】
また、トラジションピース４２は、その上流側を燃焼器ライナ４６に遊嵌的に接続し、その下流側をガスタービン（図示せず）に接続する一方、その中間に第２窒素供給系３９からの窒素ガスＮ2 を案内する第２窒素供給口５０を備え、上流側から下流側に向って徐々に開口面積を小さくした絞り形状になっている。
【００５０】
次に作用を説明する。
【００５１】
起動運転時、ガスタービン燃焼器３０は、液体燃料供給口４３から案内された液体燃料ＬＦに、空気圧縮機から空気通路４７を介して供給された高圧空気ＨＡＲを混合させ、その際、スワラ５１で旋回流を与え、燃焼室４１で拡散燃焼させて燃焼ガスＦＧを生成する。この間、石炭ガス化プラント２８は、ガス化炉３６および空気分離装置３７を駆動させている。
【００５２】
ガスタービンプラント２５の負荷が上昇し、その負荷が例えば３０％になると、石炭ガス化プラント２８は、ガス化炉３６で生成した石炭ガス燃料ＣＧをガスタービン燃焼器３０の石炭ガス燃料口４４に供給する。このとき、ガスタービン燃焼器３０は、今迄、液体燃料供給口４３に供給されていた液体燃料ＬＦを停止させる。また、空気分離装置３７は、空気圧縮機２９からの高圧空気ＨＡＲに含まれている窒素ガスＮ2 を分離し、分離した窒素ガスＮ2 の一部を第１窒素供給系３８を介して燃料噴射部４０の第１窒素供給口４５に供給し、上述石炭ガス燃料ＣＧおよび高圧空気ＨＡＲと混合させ、スワラ５１で旋回流を与えて拡散燃焼させ、比較的温度の低い燃焼ガスＦＧを生成させる。また、空気分離装置３７は、残りの窒素ガスＮ2 を第２窒素供給系３９を介してトラジションピース４２の第２窒素供給口５０に供給し、燃焼ガスＦＧの体積重量を増加させ、ガスタービン３１により多くの膨張仕事をさせる。
【００５３】
このように、本実施形態は、空気分離装置３７で分離した窒素ガスＮ2 を、燃料噴射部４０に供給する第１窒素供給系３８とトラジションピース４２に供給する第２窒素供給系３９との２系統に区分けし、窒素ガスＮ2 の総量を変えないで、第１窒素供給系３８から燃料噴射部４０に供給する窒素ガスＮ2 を比較的少なくして燃焼ガス（ガスタービン駆動ガス）ＦＧの温度を低くし、また、第２窒素供給系３９からトラジションピース４２に供給する窒素ガスＮ2 を多くして燃焼ガスＦＧを増加させたので、ＮＯｘ濃度の低減および一酸化炭素の抑制と相まってプラント出力およびプラント熱効率を従来よりも大幅に向上させることができる。
【００５４】
図４は、本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントに適用するガスタービン燃焼器の第１実施形態における変形例を示す概略図である。なお、第１実施形態に係るガスタービン燃焼器の構成部分と同一部分には同一符号を付し、その重複説明を省略する。
【００５５】
本実施例に係るガスタービン燃焼器３０は、空気分離装置３７から２系統に区分けした第１窒素供給系３８、第２窒素供給系３９のうち、第２窒素供給系３９からの窒素ガスＮ2 を案内する第２窒素供給口５０を、外筒４９に設置したものである。
【００５６】
このように、本実施例では、第２窒素供給口５０を外筒４９に設置し、第２窒素供給系３９からの窒素ガスＮ2 をフロースリーブ４８を介して空気通路４７に供給し、その大部分の窒素ガスＮ2 を燃焼器ライナ４６の冷却用に活用するとともに、その残りの窒素ガスＮ2 で燃焼ガスＦＧの温度上昇抑制用に活用する一方、第１窒素供給系３８から第１窒素供給口４５に供給する窒素ガスＮ2 の流量を少なくさせて燃焼ガスＦＧにおける窒素ガスＮ2 の濃淡濃度分布を少なくさせたので、ＮＯｘ濃度の低減とともに、一酸化炭素の発生を低く抑えることができる。
【００５７】
図５は、本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第２実施形態を示す概略系統図である。なお、第１実施形態の構成部分と同一部分には同一符号を付す。
【００５８】
本実施形態に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、空気分離装置３７で分離した窒素ガスＮ2 を、ガスタービン燃焼器３０の燃料噴射部４０に供給する第１窒素供給系３８と、ガスタービンケーシング５２に供給する第２窒素供給系３９とを備えたものである。
【００５９】
ガスタービンプラント２５は、図６に示すように、空気圧縮機２９とガスタービン３１とを軸直結させるとともに、空気圧縮機２９とガスタービン３１との間に、例えば６〜３２缶のガスタービン燃焼器３０をガスタービン３１に対して環状に設置し、各ガスタービン燃焼器３０をガスタービンケーシング５２で覆設する構成になっている。
【００６０】
このような構成を備えたガスタービンプラント２５において、本実施形態は、空気分離装置３７で分離した窒素ガスＮ2 を、各ガスタービン燃焼器３０の燃料噴射部４０に供給する第１窒素供給系３８と、ガスタービンケーシング５２に設けた第２窒素供給口５０に供給する第２窒素供給系３９とを備え、第２窒素供給口５０から案内された窒素ガスＮ2 を主として燃焼器ライナ４６およびトラジションピース４２の冷却用として活用し、第１窒素供給系３８から燃料噴射部４０に供給する窒素ガスＮ2 をより少なくさせて石炭ガス燃料ＣＧとともに燃焼ガスＦＧを生成するようになっている。
【００６１】
このように、本実施形態では、第１窒素供給系３８から燃料噴射部４０に供給する窒素ガスＮ2 を少なくして燃焼ガスＦＧの温度を比較的低くさせているので、ＮＯｘ濃度を低く抑えることができ、一酸化炭素の発生を低く抑えることができる。
【００６２】
また、本実施形態では、第２窒素供給系３９から第２窒素供給口５０に供給する窒素ガスＮ2 の一部を、トラジションピース４２とガスタービン３１との接続部にシールＳＬとして供給し、燃焼ガス（ガスタービン駆動ガス）ＦＧに合流させてその体積重量を増加させているので、プラント出力およびプラント熱効率を向上させることができる。
【００６３】
図７は、本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第３実施形態を示す概略系統図である。なお、第１実施形態の構成部分と同一部分には同一符号を付す。
【００６４】
本実施形態に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、空気分離装置３７で分離した窒素ガスＮ2 を、ガスタービン燃焼器３０の燃料噴射部４０に供給する第１窒素供給系３８とガスタービン燃焼器３０の後流側、具体的にはトラジションピース、外筒、ガスタービンケーシングのいずれかに供給する第２窒素供給系３９とのそれぞれに流量調整弁５３ａ，５３ｂを備えたものである。
【００６５】
本実施形態は、第１窒素供給系３８、第２窒素供給系３９のそれぞれに流量調整弁５３ａ，５３ｂを備え、ガスタービン燃焼器３０の燃料噴射部４０およびガスタービン燃焼器３０の後流側に供給する窒素ガスＮ2 を適量に調整したので、ＮＯｘ濃度の低減化および一酸化炭素の発生抑制と相まって燃焼ガスＦＧの体積重量の増加に伴うプラント出力およびプラント熱効率を確実に増加させることができる。
【００６６】
図８は、本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第４実施形態を示す概略系統図である。なお、第１実施形態の構成部分と同一部分には同一符号を付す。
【００６７】
本実施形態に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、ガス化炉３６からガスタービン燃焼器３０に石炭ガス燃料ＣＧを供給する石炭ガス燃料供給系５４に発熱量を検出するセンサ５５を設置し、センサ５５で検出した発熱量に基づいて第１窒素供給系３８および第２窒素供給系３７のそれぞれ設置した流量調整弁５３ａ，５３ｂに弁開閉信号を与える演算部５６を設けたものである。
【００６８】
石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントでは、石炭Ｃの炭種が変ると、その発熱量が約１２００〜２５００kcal／Nm3 の範囲にわたって変動する。このため、燃焼ガスＦＧに窒素ガスＮ2 を供給している状態で、石炭ガス燃料ＣＧの発熱量が低下した場合、燃焼ガスＦＧは燃焼状態が不安定になり、一酸化炭素をより多く排出するおそれがある。
【００６９】
本実施形態は、石炭Ｃの炭種が変ることを考慮し、ガス化炉３６から石炭ガス燃料供給系５４を介してガスタービン燃焼器３０に供給される石炭ガス燃料ＣＧの発熱量をセンサ５５で検出し、その検出信号を予め定められた設定信号と比較し、偏差が出たとき、その偏差に基づいて流量調整弁５３ａ，５３ｂに弁開閉信号を与える演算部５６を備えたものである。
【００７０】
したがって、本実施形態では、石炭Ｃの炭種が変っても流量調整弁５３ａ，５３ｂの弁開度を調整し、空気分離装置３７から第１窒素供給系３８および第２窒素供給系３９を介してガスタービン燃焼器３０に適正量の窒素ガスＮ2 を供給することができるようにしたので、石炭Ｃの炭種を問わず燃焼ガスＦＧから排出する一酸化炭素を確実に低く抑えることができる。
【００７１】
図９は、本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第４実施形態における変形例を示す概略系統図である。なお、第１実施形態の構成部分と同一部分には同一符号を付す。
【００７２】
本実施形態に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、ガスタービンプラント２５のガスタービン３１の出口側にガスタービン排ガス分析装置５７を設置し、ガスタービン排ガス分析装置５７で検出したガスタービン排ガスＧのうち、一酸化炭素濃度を分析し、その分析信号を予め定められた設定値と比較し、偏差が出たとき、その偏差に基づいて流量調整弁５３ａ，５３ｂに弁開閉信号を与える演算部５８を備えたものである。
【００７３】
このように、本実施形態では、ガスタービン３１から排出するガスタービン排ガス中に含まれる一酸化炭素を、ガスタービン排ガス分析装置５７で分析し、一酸化炭素の発生量に応じて演算部５８から流量調整弁５３ａ、５３ｂに与える弁開閉信号で流量調整弁５３ａ，５３ｂを弁開閉制御させたので、燃焼ガスＦＧから排出する一酸化炭素を確実に低く抑えることができる。
【００７４】
図１０は、本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第５実施形態を示すもので、第３実施形態および第４実施形態で示した第１窒素供給系３８に設けた流量調整弁５３ａと、第２窒素供給系３９に設けた流量調整弁５３ｂとの弁開度関係を示す線図である。
【００７５】
本実施形態に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、定格負荷運転時、空気分離装置３７からガスタービン燃焼器３０の燃料噴射部４０に供給される窒素ガスＮ2 の流量が全流量に対して９５％になるように、第１窒素供給系３８の流量調整弁５３ａの弁開度を設定するとともに、空気分離装置３７からガスタービン燃焼器３０の後流側、具体的にはトラジションピース、外筒、ガスタービンケーシングのいずれかに供給される窒素ガスＮ2 が全流量に対して２５％になるように、第２窒素供給系３９の流量調整弁５３ｂの弁開度を設定しておき、ガスタービンプラント２５に負荷遮断指令があった場合、第１窒素供給系３８の流量調整弁５３ａの弁開度を５％に、また第２窒素供給系３９の流量調整弁５３ｂの弁開度を９５％に変更させたものである。
【００７６】
このように、本実施形態は、定格負荷運転時、第２窒素供給系３９の流量調整弁５３ｂを微開度に設定する一方、負荷遮断時、第１窒素供給系３８の流量調整弁５３ａを微開度に設定し、ガス化炉３６からガスタービン燃焼器３０に石炭ガス燃料ＣＧを常時、供給できるようにさせたので、ガスタービン燃焼器３０の燃料ガスＦＧの温度が下り、その燃焼状態が悪くなってもその火炎（保炎）を確実に確保することができる。特に、石炭ガス燃料ＣＧから液体燃料ＬＦに切り替える際、燃料ガスＦＧの失火がなく有効である。
【００７７】
図１１は、本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第５実施形態における変形例を示すもので、第３実施形態および第４実施形態で示した第１窒素供給系３８に設けた流量調整弁５３ａと第２窒素供給系３９に設けた流量調整弁５３ｂとの弁開度関係を示す線図である。
【００７８】
本実施形態に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、起動運転から例えば３０％負荷まで液体燃料ＬＦを使用し、それ以後、石炭ガス燃料ＣＧを使用する場合、起動運転から３０％負荷まで第１窒素供給系３８の流量調整弁５３ａの弁開度を９５％に設定し、負荷が上昇するにつれその流量調整弁５３ａの弁開度を２０％に絞った後、再び弁開度を９５％に開口させる一方、第２窒素供給系３９の流量調整弁５３ｂの弁開度を、当初５％に設定し、３０％負荷になるとその流量調整弁５３ｂの弁開度を８０％に開口させた後、再び弁開度を５％に絞り、一酸化炭素の排出を低く抑えたものである。
【００７９】
起動運転から定格負荷運転までの間、ガスタービン燃焼器３０に使用する燃料を、液体燃料ＬＦ、例えば灯油から石炭ガス燃料ＣＧに切り替える場合、石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、燃料の切り替え時、第１窒素供給系３８の流量調整弁５３ａの弁開度を拡開ささせておくと、空気分離装置３７からガスタービン燃焼器３０に供給される窒素ガスＮ2 が過量になり、図１２ａに示すように、ＮＯｘ濃度が減少するものの、一酸化炭素ＣＯ濃度が過渡的に高くなる。
【００８０】
しかし、本実施形態は、燃料の切り替え時、第１窒素供給系３８の流量調整弁５３ａの弁開度を２０％に絞り、ホールド状態に維持しつつ、その後の負荷上昇につれてその弁開度を９５％に拡開させるとともに、第２窒素供給系３９の流量調整弁５３ｂの弁開度を逆に８０％に拡開させ、ホールド状態に維持しつつ、その後の負荷上昇につれてその弁開度を５％に絞るようにしたので、図１２ｂに示すように、一酸化炭素ＣＯの濃度を低く抑えることができる。なお、図１２ａ、図１２ｂともに、縦軸に燃焼ガスＦＧ中のＮＯｘ濃度、一酸化炭素ＣＯ濃度（ともに相対値）を、横軸にガスタービン負荷をそれぞれ示している。
【００８１】
このように、本実施形態では、各流量調整弁５３ａ，５３ｂの弁開度を、燃料の切り替え時に変更させたので、ＮＯｘの濃度はもとより、一酸化炭素ＣＯの濃度も低く抑えることができる。
【００８２】
図１３は、本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第６実施形態を示す概略系統図である。なお、第１実施形態の構成部分と同一部分には同一符号を付す。
【００８３】
本実施形態に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、ガスタービン燃焼器３０の頭部側に、スワラ５１を備えた燃料噴射部４０を３系統に区分けした第１燃料噴射部４０ａ、第２燃料噴射部４０ｂ、第３燃料噴射部４０ｃをそれぞれ設置し、各燃料噴射部４０ａ，４０ｂ，４０ｃに石炭ガス燃料供給系５４を介してガス化炉３６で生成した石炭ガス燃料ＣＧを供給するとともに、第１燃料噴射部４０ａおよび第３燃料噴射部４０ｃに空気分離装置３７で分離した窒素ガスＮ2 を窒素供給系５９を介して供給し、ガスタービン負荷遮断時、第２燃料噴射部４０ｂのみを残し、第１燃料噴射部４０ａおよび第２燃料噴射部４０ｃの使用を停止させたものである。
【００８４】
本実施形態は、低負荷時、ガス化炉３６から第２燃料噴射部４０ｂに、図１４で示すように、液体燃料ＬＦを供給し、拡散燃焼により燃焼ガスＦＧを生成・確保し、この間、空気分離装置３７から第１燃料噴射部４０ａ、第３燃料噴射部４０ｃに窒素ガスＮ2 を供給してＮＯｘ濃度および一酸化炭素ＣＯ濃度を低く抑え、ガスタービン負荷が予め定められた負荷値になると、各燃料噴射部４０ａ，４０ｂ，４０ｃの全てを開口させてガスタービン負荷を定格に至らしめ、定格負荷運転中、負荷遮断の指令があると、第２燃料噴射部４０ｂのみを残し、第１燃料噴射部４０ａおよび第３燃料噴射部４０ｃを閉口させ、第３燃料噴射部４０ｂのみで火炎（保炎）を確保させ、ガスタービンプラント２５の再起動運転まで待期させるようになっている。
【００８５】
このように、本実施形態では、燃料噴射部４０を３系統に区分けし、一つを燃焼ガスＦＧの生成確保に使用し、残りでガスタービン負荷増加用に使用する一方、ガスタービン負荷遮断時、一つだけを残して他の全てを閉口させ、この間、空気分離装置３７からの窒素ガスＮ2 を閉口させた燃料噴射部に供給し、残した燃料噴射部から生成された燃焼ガスＦＧに混合させたので、ＮＯｘ濃度および一酸化炭素濃度を低く抑えて再起動運転に迅速に対処させることができる。
【００８６】
【発明の効果】
以上の説明の通り、本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、空気圧縮機からの高圧空気を空気分離装置で窒素ガスと酸素ガスに分離し、その窒素ガスをガスタービン燃焼器に供給する際、窒素供給系を第１窒素供給系と第２窒素供給系とに区分けし、第１窒素供給系をガスタービン燃焼器の燃料噴射部に接続して燃料噴射部から生成される燃焼ガス温度を低くさせるとともに、第２窒素供給系をガスタービン燃焼器の後流側に接続して燃焼ガスの体積重量を増加させたので、低ＮＯｘ濃度変化および低ＣＯ濃度化と相まってプラント出力およびプラント熱効率を従来よりも大幅に増加させることができる。
【００８７】
その際、第１窒素供給系および第２窒素供給系のそれぞれに流量調整弁を備え、空気分離装置からガスタービン燃焼器の燃料噴射部およびガスタービン燃焼器の後流側のそれぞれに供給する窒素ガスを各流量調整弁で適正流量に分配する流量コントロールをさせているので、ガスタービン燃焼器に低ＮＯｘ濃度化等を確実に行わせることができる。
【００８８】
また、本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、第１窒素供給系および第２窒素供給系のそれぞれに設けた流量調整弁の弁開度を、ガスタービン負荷遮断時または負荷運転中に変更させたので、ＣＯ濃度をより一層低く抑えることができる。
【００８９】
また、本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントは、ガスタービン燃焼器の頭部側に設けた燃料噴射部を複数個設置し、一つの燃料噴射部にガス化炉の石炭ガス燃料のみを供給し、残の燃料噴射部にガス化炉からの石炭ガス燃料および空気分離装置からの窒素ガスを供給し、ガスタービン負荷遮断時、一つの燃料噴射部のみで燃焼ガスを生成確保させたので、ＮＯｘ濃度等を低く維持させつつ、ガスタービンプラントの再起動運転に迅速に対処させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第１実施形態を示す概略系統図。
【図２】燃焼ガスに投入する窒素ガスの比率とプラント比出力比およびプラント熱効率比との関係を示すグラフ。
【図３】本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第１実施形態に適用するガスタービン燃焼器の概略図。
【図４】本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントに適用するガスタービン燃焼器の第１実施形態における変形例を示す概略図。
【図５】本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第２実施形態を示す概略系統図。
【図６】本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第２実施形態に適用するガスタービンプラントの概略断面図。
【図７】本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第３実施形態を示す概略系統図。
【図８】本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第４実施形態を示す概略系統図。
【図９】本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第４実施形態における変形例を示す概略系統図。
【図１０】本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第５実施形態を示すもので、第３実施形態および第４実施形態で示した流量調整弁の弁開度を、ガスタービン負荷遮断時に変更する場合の線図。
【図１１】本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第５実施形態における変形例を示すもので、第３実施形態および第４実施形態で示した流量調整弁の弁開度を、ガスタービン負荷運転中に変更する場合の線図。
【図１２】（ａ）は、図１１において、ガスタービン負荷運転中、燃料を灯油から石炭ガス燃料に切り替える場合、流量調整弁の弁開度を変更しないときのＮＯｘ濃度、ＣＯ濃度の変化を示すグラフ、（ｂ）は、図１１において、ガスタービン負荷運転中、燃料を灯油から石炭ガス燃料に切り替える場合、流量調整弁の弁開度を変更したときのＮＯｘ濃度、ＣＯ濃度の変化を示すグラフ。
【図１３】本発明に係る石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントの第６実施形態を示す概略系統図。
【図１４】図１３において、ガスタービン燃焼器に供給した石炭ガス燃料および窒素ガスの特性線図。
【図１５】従来の石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントを示す概略系統図。
【図１６】従来のガスタービン燃焼器を示す概略図。
【符号の説明】
１  ガスタービンプラント
２  蒸気タービンプラント
３  排熱回収ボイラ
４  石炭ガス化プラント
５  空気圧縮機
６  ガスタービン燃焼器
７  ガスタービン
８  蒸気タービン
９  発電機
１０  復水器
１１  煙突
１２  ガス化炉
１３  空気分離装置
１４  外筒
１５  フロースリーブ
１６  燃焼器ライナ
１７  空気通路
１８  燃焼室
１９  トラジションピース
２０  燃料噴射部
２１  液体燃料供給口
２２  石炭ガス燃料口
２３  窒素供給口
２４  スワラ
２５  ガスタービンプラント
２６  蒸気タービンプラント
２７  排熱回収ボイラ
２８  石炭ガス化プラント
２９  空気圧縮機
３０  ガスタービン燃焼器
３１  ガスタービン
３２  煙突
３３  蒸気タービン
３４  発電機
３５  復水器
３６  ガス化炉
３７  空気分離装置
３８  第１窒素供給系
３９  第２窒素供給系
４０  燃料噴射部
４１  燃焼室
４２  トラジションピース
４３  液体燃料供給口
４４  石炭ガス燃料口
４５  第１窒素供給口
４６  燃焼器ライナ
４７  空気通路
４８  フロースリーブ
４９  外筒
５０  第２窒素供給口
５１  スワラ
５２  ガスタービンケーシング
５３ａ，５３ｂ  流量調整弁
５４  石炭ガス燃料供給系
５５  センサ
５６  演算部
５７  ガスタービン排ガス分析装置
５８  演算部
５９  窒素供給系
【図１】
0003658497.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
0003658497.tif 000013
【図１３】
0003658497.tif 000014
【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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