(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
２つの送信周波数帯域の送信信号を形成する送信回路、受信回路およびアンテナに接続され、前記送信回路と前記アンテナとの接続および前記受信回路と前記アンテナとの接続の切り換えを行う高周波回路であって、
前記送信回路と前記アンテナとの間に、受信時ＯＦＦ、送信時ＯＮとなる第１のダイオードを配置し、
前記アンテナと前記受信回路との間に、高い送信周波数帯域Ｆ１の波長λ１のλ１／４相当の線路長の第１のストリップラインと、第１のストリップラインの線路長と合計した全体の線路長が低い送信周波数帯域Ｆ２の波長λ２のλ２／４相当に調整された線路長の第２のストリップラインを夫々配置し、
前記第２のストリップラインの受信回路側端部とグランド電位との間に、第１及び第２のストリップラインをショートスタブとして動作させる第２のダイオードを配置し、
前記第１のストリップラインと第２のストリップラインとの接続点とグランド電位との間に、第１のストリップラインをショートスタブとして動作させる第３のダイオードを配置し、
前記第２のダイオードとグランド電位の間に、反共振点が前記送信周波数帯域Ｆ２の２倍となるように設定されたＬ−Ｃ共振回路を配置して成り、
前記送信周波数帯域Ｆ２の送信信号の送信時の高調波成分を、前記第２のストリップライン、前記第２のダイオード、前記Ｌ−Ｃ共振回路を介してグランド電位に逃がすようにしたことを特徴とする高周波回路。
【請求項２】
前記第３のダイオードのカソードとアースとの間に、反共振点が前記送信周波数Ｆ２となるＬ−Ｃ共振回路を配置したことを特徴とする請求項１記載の高周波回路。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、異なる２つの周波数帯の送受信を行う受信回路、送信回路、アンテナを含み、アンテナと送信回路又は受信回路との切り換えを行うデュアルバンド対応の高周波回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
高周波回路は、デジタル携帯電話などにおいて、送信回路ＴＸとアンテナＡＮＴとの接続および受信回路ＲＸとアンテナＡＮＴとの接続を切り換える高周波スイッチを具備して構成されている。しかも、通信システムの複雑化に伴い、２つの通信システムに対応したデュアルバンド対応が希求されている。
【０００３】
図６は、送信回路ＴＸとアンテナＡＮＴとの接続および受信回路ＲＸとアンテナＡＮＴとの接続を切り換える高周波スイッチ部分の回路図である。
【０００４】
図において、１は送信回路と接続される送信端子であり、２はアンテナが接続されるアンテナ端子であり、３、４は、受信回路と接続される受信端子である。
【０００５】
尚、受信端子３は、通信システムの受信周波数に応じた、例えばハイパスフィルタを介して受信回路に接続されている。受信端子４は、通信システムの受信周波数に応じた、例えばローパスフィルタを介して受信回路に接続される。
【０００６】
送信端子１は、コンデンサ５を介して第１のダイオード６のアノードが接続される。第１のダイオード６のアノードは、コンデンサ１６を介して接地される。
【０００７】
また、第１のダイオード６のアノードとコンデンサ１６との間に、抵抗１３を介してコントロール端子１２を備えている。このコントロール端子１２によって、第１ダイオード６等にかかるバイアス電圧によるＯＮ−ＯＦＦ制御を行う。
【０００８】
また、第１のダイオード６のカソードは、コンデンサ７を介してアンテナ端子２を介してアンテナＡＮＴに接続される。
【０００９】
アンテナＡＮＴに接続されたコンデンサ７には、第１のストリップライン８、コンデンサ９との直列回路を介して、受信端子３に接続される。また、第１及び第２のストリップライン８、１０とコンデンサ１１との直列回路を介して受信端子４に接続される。
【００１０】
また、第１のストリップライン８と第２のストリップライン１０との接続点と、グランド電位との間に、コンデンサ１７を介してカソードがグランド側となる第３のダイオード１４のアノードが接続される。また、第３のダイオード１４とコンデンサ１７との間に、第３のダイオード１４のＯＮ−ＯＦＦ制御を行うコントロール端子１８を備えている。
【００１１】
さらに、第２のストリップライン１０とコンデンサ１１との間には、カソードがグランド側となるダイオード１５のアノードが接続される。
【００１２】
尚、図において、第１のストリップライン８の長さは、第１の送信周波数帯域Ｆ1 の波長のλ1 ／４に相当し、また、第１のストリップライン８と第２のストリップライン１０との合計の長さは、第２の送信周波数帯域Ｆ2 の波長のλ2 ／４の長さに相当している。
【００１３】
この高周波回路において、第１の送信周波数帯域Ｆ1 で送信する場合には、コントロール端子１２、１８に第１〜第３のダイオード６、１４、１５がＯＮとなるように所定電圧信号を与える。
【００１４】
また、第２の送信周波数帯域Ｆ2 で送信する場合には、コントロール端子１２、１８に第１〜第２のダイオード６、１５がＯＮとなるように、第２のダイオード１４がＯＦＦとなるように所定電圧信号を与える。
【００１５】
第１の送信周波数帯域Ｆ1 の送信においては、送信回路ＴＸからアンテナＡＮＴに送信信号が送信される。この時、第１のストリップライン８の線路長が第１の送信周波数帯域Ｆ1 のλ／４に設定されており、その受信回路側の一端がグランド電位となるため、図２に示すように、第１のストリップライン８はショートスタブとして動作して、第１のストリップライン８から送信回路側をみた時、第１の送信周波数帯域Ｆ1 に対してインピーダンス無限大となる。このため、第１の送信信号は、受信回路には伝達されない。
【００１６】
また、第２の送信周波数帯域Ｆ２の送信においては、送信回路ＴＸからアンテナＡＮＴに送信信号が送信される。この時、第３のダイオード１４がＯＦＦとなり、第１及び第２のストリップライン８、１０が１つのストリップラインとして動作する。この場合でも、第１及び第２のストリップライン８、１０が１つのストリップラインの一端がグランド電位となり、第２の送信信号は受信回路に伝達されない。
【００１７】
さらに、受信時においては、コントロール端子１２、１８に第１〜第３のダイオード６、１４、１５をＯＦＦとなるような所定電圧が与えられる。
【００１８】
これにより、第１のダイオード６がＯＦＦであるため、受信信号がアンテナ端子２から送信端子２に伝達されることがない。同時に、第２のダイオード１５及び第３のダイオード１５がＯＦＦ状態であるため、第１のストリップライン８及びストリップライン１０は単なる伝送路として動作することになる。従って、受信信号は、受信端子３、４に導出される。ここで、周波数帯の選別は、受信端子３、４と受信回路との間のフィルタ（図示せず）によって達成される。
【００１９】
例えば第１の受信周波数帯域Ｆ1 （第２の受信周波数帯域Ｆ2 に比較して周波数が高い）を受信する場合には、受信端子３にハイパスフィルタのフィルタを、第２の受信周波数帯域Ｆ2 を受信する場合には、受信端子４にローパスフィルタのフィルタを用いる。尚、両フィルタにおいて、カットオフ周波数は、Ｆ2 とＦ1 との間の周波数にすればよい。
【００２０】
【発明が解決しようとする課題】
上述の回路構成において、第１のストリップライン８と第２のストリップライン１０とを合わせて、第２の送信周波数帯域Ｆ2 に対して、ショートスタブとして動作させる場合、高調成分が発生してしまう。高調波成分においては、第２の周波数Ｆ2 の２倍である２次の高調波成分は、第１の周波数帯域Ｆ1 の近傍又は同一帯域に発生することになり、高周波回路の安定的な動作を妨げるものとなる。この高調成分の発生は、主に第３のダイオード１４である。
【００２１】
第２の送信周波数帯域Ｆ2 においては、第３のダイオード１４はＯＦＦ状態となっている。そして第１のストリップライン６と第２のストリップライン１０と合わせて１つのショートスタブとなるストリップラインを構成している。
【００２２】
ストリップラインの一端がグランドに接地され、ショートスタブとして動作しても、実際には、λ2 ／４の位置で全反射をして線路上では定在波が形成され、図４に示すように、ストリップラインの途中（第２のダイオード１４が接続されている部分）で、電圧は零とはならない。従って、例えば第１のストリップライン８の伝送路に電圧が分布し、ＯＦＦ状態の第３のダイオード１４にも電圧が印加されていることになる。
【００２３】
しかも、送信信号の出力は３Ｗ程度の大きな信号レベルで送信する必要があり、ＯＦＦ状態の第３のダイオード１４に非常に大きな電圧がかかることになる。
【００２４】
この電圧によって、第３のダイオード１４のカソード側からコントロール端子１８をＨレベルにしても、このコントロール電圧を大きくしないかぎり第３のダイオードは完全にＯＦＦ状態とすることが困難であり、ダイオードの整流作用を起こし、高調波歪みが発生する。
【００２５】
第３のダイオード１４で発生した高調波歪みは、第１のストリップライン８と、コンデンサ７を介してアンテナ端子２に導出されてしまう。また、コントロール端子１８の電圧は規格で決められており、大きくすることはできない。
【００２６】
以上のように、コントロール端子の電圧は規格で決められている以上、高調波成分の発生が避けられず、高い品質の送信が困難であった。
【００２７】
本発明は上述の問題点に鑑みて案出したものであり、その目的は、高調波成分の発生レベルの高い、送信周波数に対して２次高調波歪みを有効に抑えることができる高周波回路を提供するものである。
【００２８】
【課題を解決するための手段】
本発明は、２つの送信周波数帯域の送信信号を形成する送信回路、受信回路およびアンテナに接続され、前記送信回路と前記アンテナとの接続および前記受信回路と前記アンテナとの接続の切り換えを行う高周波回路であって、
前記送信回路と前記アンテナとの間に、受信時ＯＦＦ、送信時ＯＮとなる第１のダイオードを配置し、
前記アンテナと前記受信回路との間に、高い送信周波数帯域Ｆ1 の波長λ1 のλ1 ／４相当の線路長の第１のストリップラインと、第１のストリップラインと合わされて低い送信周波数帯域Ｆ2 の波長λ2 のλ2 ／４相当の線路長に調整された第２のストリップラインを夫々配置し、
前記第２のストリップラインの受信回路側端部とグランド電位との間に、
第１及び第２のストリップラインをショートスタブとして動作させる第２のダイオードを配置し、
前記第１のストリップラインと第２のストリップラインとの接続点とグランド電位との間に、第１のストリップラインをショートスタブとして動作させる第３のダイオードを配置し、
前記第２のダイオードとグランド電位の間に、反共振点が前記送信周波数帯域Ｆ2 の２倍となるように設定されたＬ−Ｃ共振回路を配置して成り、
前記第２の送信信号の送信時の高調波成分を、前記第２のストリップライン、前記第２のダイオード、前記Ｌ−Ｃ共振回路を介してグランド電位に逃がすようにした高周波回路である。
【００２９】
第２の発明は、さらに第３のダイオードのカソードとアースとの間に、前記第３のダイオードのカソードとアースとの間に、反共振点が前記送信周波数Ｆ2 となる第２のＬ−Ｃ共振回路を配置した高周波回路である。
【００３０】
【作用】
第１の発明では、第１の送信周波数帯域Ｆ1 （波長λ1 ）に対しては、第３のダイオードがＯＮとなることから第１のストリップラインはショートスタブとして動作するため、第１の送信信号が受信回路側に流れない。
【００３１】
また、第２の送信周波数帯域Ｆ2 （波長λ2 ）に対しては、第３のダイオードがＯＦＦとなり、第２のダイオードがＯＮとなることから、第１のストリップラインと第２のストリップラインとが合わされて、全体のストリップラインがショートスタブとして動作するため、第２の送信信号が受信側に流れない。
【００３２】
そして、この時に発生する第２の送信周波数帯域Ｆ２の高調波成分Ｆx の波長λx であり、（Ｆx ＝２×Ｆ２）に関しては、第２のストリップラインの線路長及びＬ−Ｃ共振回路の反共振点の設定により、第２のストリップラインのインピーダンスを小さくして、その成分を第２のストリップライン、Ｌ−Ｃ共振回路を介してグランドに逃がし、その結果、アンテナに導出されないようにしている。
【００３３】
Ｌ−Ｃ共振回路の反共振点を、高調波成分の周波数に設定するため、共振回路におけるインピーダンスが最大となり、高調波成分の周波数に対しては、第２のストリップラインは、オープンスタブとして動作する。このオープンスタブにおいては、インピーダンスが最小となるため、高調波成分は、第１のストリップラインラインに比較してインピーダンスの低い第２のストリップラインにながれ、Ｌ−Ｃ共振回路を介してグランド電位におちることになる。
【００３４】
従って、第２の周波数帯域Ｆ2 の高調波成分Ｆx が第１のストリップラインに流れず、これより、アンテナ端子に流れ込むことが一切なく、高調波成分の歪による送信信号の劣化が一切ない。
【００３５】
結局、第３のダイオードを制御するコントロール端子の電圧を高める必要なく、高調波成分がアンテナに導出されることを有効に防止し、高い品質の送信が可能となる。
【００３６】
また、第２の発明では、第３のダイオードに、反共振点が第２の周波数帯域Ｆ2 に合わせた共振回路が具備されている。
【００３７】
従って、第２の送信周波数帯域Ｆ２に対して共振回路のインピーダンスが最大となる。従って、第２の送信周波数帯域Ｆ２に、第１のストリップラインと第２のストリップラインとの接続点から第３のダイオード１４及び共振回路をみた時、分圧回路が形成されることになり、しかも、共振回路のインピーダンスが最大となるため、相対的にダイオードにかかる分圧が小さくなり、その結果、高調波成分の発生を抑制できる。
【００３８】
従って、第１の発明に、第２の発明を付加することで高調波成分を、一層効率的に抑制することができる。
【００３９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の高周波回路を図面に基づいて説明する。
【００４０】
なお従来例と同一の部分については、同じ符号を付してその説明を省略する。
【００４１】
図１に本発明の高周波回路のアンテナ切り換え回路部分に実施例を示す。高周波回路は、図では省略しているがアンテナ、送信回路、受信回路、送信時に送信信号をアンテナに、受信時アンテナで受信した信号を受信回路に与える高周波アンテナ切り換え回路から構成されている。
【００４２】
図において、送信回路から供給される送信信号は、送信端子１を介して、コンデンサ５、第１のダイオード６、コンデンサ７を介してアンテナ端子２に導出されることになる。
【００４３】
また、アンテナから受信された受信信号は、その周波数によって、コンデンサ７、第１のストリップライン８、コンデンサ９を介して受信端子３に導出され、所定特性のフィルタを通じて受信回路に与えられる。また、受信信号は、その周波数によって、コンデンサ７、第１のストリップライン８、第２のストリップライン１０、コンデンサ１１を介して受信端子４に導出され、所定特性のフィルタを通じて受信回路に与えられる。
【００４４】
また、第１のダイオード６のアノードとグランド電位との間には、コンデンサ１６が配置されており、第１のダイオード６のアノードとコンデンサ１３との間には、抵抗１３を介してコントロール端子１２が配置されている。
【００４５】
また、アンテナ端子２のカップリングのコンデンサ７と受信端子３、４との間において、第１のストリップライン８と第２のストリップライン１０との接続点とグランド電位との間には、カソード側がグランド電位となった第３のダイオード１４が配置されている。また、第３のダイオード１４のグランド電位側には、コンデンサ１７、２２及びインダクタンス成分を発生するストリップライン１９とで構成される第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ2 が形成されている。尚、この第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ2 中には、第２のコントロール端子１８が配置されている。
【００４６】
また、第２のストリップラインとコンデンサ１１との接続点と、グランド電位との間には、カソード側がグランド電位となる第２のダイオード１５、第３のダイオード１５のカソード側に配置されたＬ−Ｃ共振回路Ｒ1 が接続されている。
【００４７】
尚、Ｌ−Ｃ共振回路Ｒ1 は、コンデンサ２０とインダクタンス成分を発生するストリップライン２１との並列回路となっている。
【００４８】
次に、第１のストリップライン８、第２のストリップライン１０の線路長、Ｌ−Ｃ共振回路Ｒ1 の回路定数について説明する。
【００４９】
説明にあたり、特に、デュアルバンドの送信周波数で、高い側の周波数帯域の周波数を第１の送信周波数帯域Ｆ1 （波長λ1 ）、低い周波数帯域側の周波数を第２の送信周波数帯域Ｆ2 （波長λ1 ）とし、また、第２の送信周波数の高調波成分、例えば２倍の高調波成分の周波数をＦx （波長λx ）という。
【００５０】
実際のデュアルバンドの送信周波数としては、第１の送信周波数帯域Ｆ1 は１８００ＭＨｚ、第２の送信周波数帯域Ｆ2 は９００ＭＨｚであり、第２の送信周波数帯域Ｆ2 の２倍の高調成分の周波数帯域Ｆx は１８００ＭＨｚである。
【００５１】
第１のストリップライン８の線路長は、第１の送信周波数帯域Ｆ1 の波長λ1 に対して、λ1 ／４相当の長さとなっている。第１のストリップライン８と第２のストリップライン１０との合計した時のストリップライン全体の線路長は、第２の送信周波数帯域Ｆ2 の波長λ2 に対して、λ2 ／４相当の長さとなっている。そして、第２のストリップライン１０単体の線路長は、高調波成分の周波数帯域Ｆx の波長λx （２倍のＦ2 の波長λ2 ／２）に対して、λx ／４相当の長さとなっている。
【００５２】
また、Ｌ−Ｃ共振回路Ｒ1 は、コンデンサ２０とストリップライン２１の回路定数を設定し、その反共振周波数を高調波成分の周波数帯域Ｆx となるように設定しいる。
【００５３】
尚、第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ2 は、コンデンサ１７、２２、ストリップライン１９で構成されている。そして、この第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ2 の反共振点は第２の送信周波数帯域Ｆ2 に設定されている。また、第３のダイオード１４とコンデンサ１７とで、直列共振回路が構成され、第３のダイオード１４のＯＮ状態の内部インダクタンス成分とコンデンサ１７とから成る直列共振回路の共振点は、第１の送信周波数帯域Ｆ1 に設定されている。
【００５４】
これにより、第３のダイオード１４のＯＮ状態の内部インダクタンス成分とコンデンサ１７とから成る直列共振回路により、第１の送信周波数帯域Ｆ1 において直列共振回路のインピーダンスが零となり、その結果、第１のストリップライン８は、グランド電位に安定的に接地したショートスタブとして動作する。
【００５５】
また、第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ2 の反共振点を第２の送信周波数帯域Ｆ2 に合わせると、共振回路部分のインピーダンスが大きくなり、第１のストリップライン８と第２のストリップライン１０との接続点から見たとき、第３のダイオード１４にかかる電圧が相対的に小さくなる。この結果、高調波成分の発生を抑制できるようになる。
【００５６】
第１のストリップライン８、第２のストリップライン１０、第１及び第２のストリップラインにおいて、その一端がグランドに接地されている場合に、図２に示すように、ストリップラインはショートスタブとして動作して、ストリップラインの線路長がλ／４に相当する長さの時に、インピーダンスが無限大となる。
【００５７】
その一端が開放状態の場合に、図３に示すように、ストリップラインはオープンスタブとして動作して、ストリップラインの線路長がλ／４に相当する長さの時に、インピーダンスが零となる。
【００５８】
また、Ｌ−Ｃ共振回路において、反共振周波数で、インピーダンスが無限大となる。
【００５９】
次に、第１のダイオード６、第２のダイオード１５、第３のダイオード１４及び第１のコントロール端子１２、第２のコントロール端子１８について説明する。第１のダイオード６、第２のダイオード１５、第３のダイオード１４は、例えばＰＩＮ型ダイオードなどが例示できスイッチ機能を有する素子であればよい。
【００６０】
第１のコントロール端子１２は、送受信の切り換えを制御する端子であり、実際には、第１のダイオード６、第２のダイオード１５のＯＮ−ＯＦＦ動作の制御をしている。図では、第１のコントロール端子１２に所定バイアス電圧を与え、第１のダイオード６、第２のダイオード１５の動作を制御している。
【００６１】
図では、第１のダイオード６、第２のダイオード１５が共にＯＮ状態で、送信状態である。尚、第３のダイオード１４は、送信時の第１の送信周波数帯域Ｆ1 、第２の送信周波数帯域Ｆ2 を切り換えるための制御端子であり、例えば、第３のダイオード１４がＯＮ状態で、第１の送信周波数帯域Ｆ1 の送信信号がアンテナ端子２から導出される。また、第３のダイオード１４がＯＦＦ状態で、第２の送信周波数帯域Ｆ2 の送信信号がアンテナ端子２から導出される。
【００６２】
例えば、第１の送信周波数帯域Ｆ1 で送信している時には、第３のダイオード１４がＯＮ状態であるため、第１のストリップライン８がショートスタブとして動作し、インピーダンスが無限大となり、第１の送信周波数帯域Ｆ1 が受信側端子３、４に流れることがない。その結果、送信信号はアンテナ端子２に供給されることになる。
【００６３】
例えば、第２の送信周波数帯域Ｆ2 で送信している時には、第３のダイオード１４がＯＦＦ状態、第２のダイオード１５がＯＮ状態であるため、第１のストリップライン８及び第２のストリップライン１０とが合計されたストリップラインがショートスタブとして動作し、インピーダンスが無限大となり、第２の送信周波数帯域Ｆ2 が受信側端子３、４に流れることがない。その結果、送信信号はアンテナ端子２に供給されることになる。
【００６４】
また、受信時においては、第１乃至第３のダイオード６、１５、１４がＯＦＦ状態である。特に、第１のダイオード６がＯＦＦ状態であるため、アンテナ端子２からの受信信号は、送信端子１には供給されず、その結果、受信回路３、４に供給されることになる。
【００６５】
特に、第２のダイオード１５、第３のダイオード１４がＯＦＦ状態であるため、第１のストリップライン８及び第２のストリップライン１０が、伝送路として動作する。従って、受信信号は、受信端子３及び４に導出されることになる。
【００６６】
デュアルバンド型の受信として、受信周波数の切り換えは、受信端子３、４に接続しているフィルタによって選別される。
【００６７】
即ち、受信端子３で、第１の受信周波数（第２の受信周波数に比較して周波数が高い）を受信する場合には、受信端子３にハイパスフィルタのフィルタを、第２の受信周波数を受信する場合には、受信端子４にローパスフィルタのフィルタをそれぞれ接続しておけばよい。尚、両フィルタにおいて、カットオフ周波数は、両受信周波数の間に設定しておけば、第１の受信周波数、第２の受信周波数を容易に受信して、受信回路に供給することができる。
【００６８】
本発明の構成において、第１の送信周波数帯域Ｆ1 及び第２の送信周波数帯域Ｆ2 に対してストリップラインの長さを切り換える第３のダイオード１４を具備している。
【００６９】
特に、第２の送信周波数帯域Ｆ2 を送信する場合、第１のストリップライン８と第２のストリップライン１０は、第２の送信周波数帯域Ｆ2 の波長に対してλ2 ／４の線路長を有し、受信側には信号は流れないが、受信信号は第３のダイオード１４まではとどき、第３のダイオード１４で高調波歪みを発生させる。
【００７０】
従来で説明したが、ここで発生した周波数帯域Ｆx の高調波成分（第２の送信周波数帯域Ｆ2 の２倍の高調波成分である）は従来ではアンテナにそのまま流れていたが、本発明では、高調波成分Ｆx （第２の送信周波数の２倍  ２×Ｆ2 ）にあわせて、コンデンサ２０とストリップライン２１で構成されるＬ−Ｃ共振回路Ｒ1 で高インピーダンス化することでストリップ線路１０をオープンスタブとして動作させる。
【００７１】
従って、高調波成分Ｆx （第２の送信周波数の２倍  ２×Ｆ2 ）の波長λx に対して、第２のストリップライン１０の線路長が波長λx ／４となっているため、高調波成分Ｆx はインピーダンスが零となる。
【００７２】
即ち、第２のダイオード１４で発生した高調波成分Ｆx は、第１のストリップライン８よりも、インピーダンスが零である第２のストリップライン１０側にながれ、ＯＮ状態の第２のダイオード１５、Ｌ−Ｃ共振回路を経てグランド電位に流れる。その結果、この高調波成分は、アンテナ端子に到達しにくくなる。
【００７３】
尚、本発明者は、Ｌ−Ｃ共振回路Ｒ1 、第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ2 の有無による高調波による歪を測定した。その結果を、図５に示す。横軸は入力した送信信号の周波数Ｆ2 であり、縦軸はアンテナから測定された高調波成分のレベルである。ここで、ｄＢｃとは、入力信号レベルから高調波成分のレベルを引いたことを表す単位であり、値が大きいほど歪みが良好（高調波成分の小さい）ことを示す。入力レベルは＋３５ｄＢｍ（３Ｗ相当）で一定にしている。
【００７４】
その結果、第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ2 を具備していない従来の回路では、入力信号周波数９００ＭＨｚでは３５ｄＢｃであったものが、高調波成分の発生を低減するため第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ2 を用いると、約２０ｄＢｃ程度向上し、５５ｄＢｃとなる。さらに高調波成分をグランド電位に逃がすためのＬ−Ｃ共振回路Ｒ1 と併用することで、さらに約３０ｄＢｃ程度向上し、８０〜８５ｄＢｃとなり、高調波成分の歪みが大きく改善されることが理解できる。
【００７５】
尚、Ｌ−Ｃ共振回路Ｒ1 において、コンデンサ２０の容量値によっても、高調波の完全が相違するものであり、このましくは、コンデンサ２０の容量値を２〜６ｐＦに設計すれば、７０ｄＢｃ以上の歪みを改善できる。
【００７６】
上述の実施例では、第１の送信周波数帯域Ｆ１が、第２の送信周波数帯域Ｆ2 の概略２倍であるときに有効であり、仮に、２倍以外の関係におてい、第１のストリップラインや第２のストリップラインに周波数調整用の共振回路を付加して、第１の送信周波数時には、第１のストリップライン（共振回路を含む）をオープンスタブとして、第２の送信周波数時には、第１及び第２のストリップライン（共振回路を含む）をオープンスタブとして利用すればよく、第２のストリップラインのみの線路長を第２の送信信号の周波数の高調波成分の波長の１／４に設定すればよい。
【００７７】
【発明の効果】
以上のように、本発明では、デュアルバンドのアンテナ切り換え回路を含む高周波回路であって、第２のコントロール端子の電圧を向上させることなく、第２の送信周波数の高調波成分を接地に逃がすことが容易となる。
【００７８】
これにより、第２の送信周波数による高調波成分によるスプリアスをアンテナから発生することを抑制することができる。このためにスプリアスレベルを落とすようなローパスフィルタやトラップ回路などをアンテナ端子に取り付ける必要がない。従ってコスト、小型化の面で有利となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の高周波回路の主要部分の回路図である。
【図２】（ａ）はストリップラインがショートスタブとして動作する時のインピーダンス特性図であり、（ｂ）はその基本回路図である。
【図３】（ａ）はストリップラインがオープンスタブとして動作する時のインピーダンス特性図であり、（ｂ）はその基本回路図である。
【図４】ショートスタブとして動作するストリップラインの電圧分布を示す図である。
【図５】本発明の高周波回路と従来の高周波回路における高調波成分の歪みの抑制を示す特性図である。
【図６】従来のアンテナスイッチ回路の回路図である。
【符号の説明】
８・・・・第１ストリップライン
１０・・・第２ストリップライン
１５・・・第２のダイオード
１４・・・第３のダイオード
Ｒ1 ・・・Ｌ−Ｃ共振回路
Ｒ2 ・・・第２のＬ−Ｃ共振回路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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